(57)【要約】【課題】本発明は、キューブコーナー素子を有する層状体、層状体のアセンブリーを有するツール、およびその複製物（特に再帰反射シートを含む）を提供する。【解決手段】本発明において、層状体は、溝によって形成された面を有するキューブコーナー素子を有し、隣接している溝は、名目上平行〜１°未満非平行の範囲内である。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
一連の側方溝によって形成された面を有するキューブコーナー素子を有する層状体であって、該一連の溝のうちの少なくとも２つの溝が、名目上平行超〜約１°の範囲内の量だけ非平行である、層状体。
【請求項２】
前記素子が好適形状キューブコーナー素子である、請求項１に記載の層状体。
【請求項３】
前記側方溝が基準平面２８に対して非平行である、請求項１に記載の層状体。
【請求項４】
前記素子の少なくとも一部分が、１分〜６０分の角度の二面角誤差を有する、請求項１に記載の層状体。
【請求項５】
前記二面角誤差が反復パターンで配置されている、請求項４に記載の層状体。
【請求項６】
前記溝がスキュー角を有する、請求項１に記載の層状体。
【請求項７】
第１の溝が正のスキュー角を有し、かつ第２の溝が負のスキュー角を有する、請求項６に記載の層状体。
【請求項８】
第１の溝のスキュー角の大きさが、第２の溝のスキュー角の大きさと異なっている、請求項６に記載の層状体。
【請求項９】
前記溝がインクリネーション角を有する、請求項１に記載の層状体。
【請求項１０】
第１の溝が正のインクリネーション角を有し、かつ第２の溝が負のインクリネーション角を有する、請求項９に記載の層状体。
【請求項１１】
第１の溝のインクリネーション角の大きさが、第２の溝のインクリネーション角の大きさと異なっている、請求項９に記載の層状体。
【請求項１２】
前記側方溝がスキュー角およびインクリネーション角を有する、請求項１に記載の層状体。
【請求項１３】
前記素子がそれぞれ第１の面を有し、かつ該第１の面が主要溝面を画定している、請求項１に記載の層状体。
【請求項１４】
請求項１に記載の層状体を複数有する、マスターツール。
【請求項１５】
隣接している層状体のキューブコーナー素子が反対向きになるようにして、前記層状体が集成されている、請求項１４に記載のマスターツール。
【請求項１６】
請求項１４に記載のマスターツールのポジティブレプリカおよびネガティブレプリカ。
【請求項１７】
複製物が、キューブコーナー素子のアレイを有する再帰反射シートである、請求項１６に記載のレプリカ。
【請求項１８】
複製物が、キューブコーナーキャビティーのアレイを有する再帰反射シートである、請求項１６に記載のレプリカ。
【請求項１９】
一連の側方溝によって形成された面を有するキューブコーナー素子の列を有する層状体であって、該溝が、名目上互いに平行であり、かつ基準平面２８に対して１°以内の角度で非平行である、層状体。
【請求項２０】
前記キューブコーナー素子が、好適形状キューブコーナー素子である、請求項１９に記載の層状体。
【請求項２１】
好適形状キューブコーナー素子を有する物品であって、少なくとも１つのキューブが１−２二面角誤差および１−３二面角誤差を有し；かつ該二面角誤差が反対に変化している、物品。
【請求項２２】
前記キューブが、１分〜６０分の角度の二面角誤差を有する、請求項２１に記載の物品。
【請求項２３】
前記素子が、名目上平行〜１°未満非平行の範囲内である二面縁を有する列をなしている、請求項２１に記載の物品。
【請求項２４】
前記二面角誤差が反復パターンで変化している、請求項２１に記載の物品。
【請求項２５】
３つの二面角誤差を有する少なくとも１つの好適形状キューブコーナー素子を有する物品であって、該二面角誤差が互いに異なっている、物品。
【請求項２６】
前記二面角誤差が１分〜６０分の角度である、請求項２５に記載の物品。
【請求項２７】
複数の前記素子を列をなして有し、前記素子の少なくとも１つの二面縁が、名目上平行〜１°未満非平行の範囲内である、請求項２５に記載の物品。
【請求項２８】
前記素子の二面角誤差が反復パターンで変化している、請求項２７に記載の物品。
【請求項２９】
前記物品が層状体を有する、請求項２７に記載の物品。
【請求項３０】
前記素子がそれぞれ第１の面を有し、かつ該第１の面が主要溝面を画定している、請求項２７に記載の物品。
【請求項３１】
前記物品がツールを含む、請求項２７に記載の物品。
【請求項３２】
前記物品が再帰反射シートを含む、請求項２７に記載の物品。
【請求項３３】
前記再帰反射シートがキューブコーナー素子を有する、請求項３２に記載の物品。
【請求項３４】
前記再帰反射シートがキューブコーナーキャビティーを有する、請求項３２に記載の物品。
【請求項３５】
一連の側方溝により画定されている面を有する好適形状キューブコーナー素子の列を有する再帰反射シートであって、該一連の溝のうちの少なくとも２つの溝が、名目上平行超〜約１°の範囲内の量だけ非平行である、再帰反射シート。
【請求項３６】
前記素子が約０．０２０インチ未満の横方向寸法を有する、請求項３５に記載の再帰反射シート。
【請求項３７】
前記素子が約０．０１０インチ未満の横方向寸法を有する、請求項３５に記載の再帰反射シート。
【請求項３８】
一連の側方溝により画定されている面を有する好適形状キューブコーナー素子の列を有する再帰反射シートであって、該溝が、名目上互いに平行であり、かつ基準平面２８に対して名目上平行〜１°以内の角度で非平行の範囲内である、上記再帰反射シート。
【請求項３９】
前記素子が約０．０２０インチ未満の横方向寸法を有する、請求項３８に記載の再帰反射シート。
【請求項４０】
前記素子が約０．０１０インチ未満の横方向寸法を有する、請求項３８に記載の再帰反射シート。
【請求項４１】
ＡＳＴＭ  Ｄ４５９６−１ａに準拠して−４°の照射角および０．５°の観測角で、少なくとも３７５カンデラ／ルクス／ｍ2の０°および９０°の方位における平均輝度を呈する、好適形状キューブコーナー素子のアレイを有する再帰反射シート。
【請求項４２】
前記平均輝度が少なくとも４００カンデラ／ルクス／ｍ2である、請求項４１に記載の再帰反射シート。
【請求項４３】
前記平均輝度が少なくとも４５０カンデラ／ルクス／ｍ2である、請求項４１に記載の再帰反射シート。
【請求項４４】
０°および９０°における平均輝度が、−４°の照射角および０．２°の観測角で、少なくとも６２５カンデラ／ルクス／ｍ2である、請求項４１に記載の再帰反射シート。
【請求項４５】
０°および９０°における平均輝度が、−４°の照射角および０．３３°の観測角で、少なくとも５７５カンデラ／ルクス／ｍ2である、請求項４１に記載の再帰反射シート。
【請求項４６】
０°および９０°における平均輝度が、−４°の照射角および１．０°の観測角で、少なくとも８０カンデラ／ルクス／ｍ2である、請求項４１に記載の再帰反射シート。
【請求項４７】
０°および９０°における平均輝度が、−４°の照射角および１．５°の観測角で少なくとも２０カンデラ／ルクス／ｍ2である、請求項４１に記載の再帰反射シート。
【請求項４８】
前記シートがシールフィルムをさらに有する、請求項４１に記載の再帰反射シート。
【請求項４９】
前記シートが正反射コーティングをさらに有する、請求項４１に記載の再帰反射シート。
【請求項５０】
溝によって形成された面を有するキューブコーナー素子を有する層状体であって、隣接している溝が、名目上平行〜１°未満非平行の範囲内であり、少なくとも２°異なる夾角を有し、かつ該溝の夾角が反復パターンで配置されている、層状体。
【請求項５１】
前記隣接している溝が側方溝である、請求項５０に記載の層状体。
【請求項５２】
前記キューブコーナー素子が、側方溝の交互対によって形成された面を有する、請求項５０に記載の層状体。
【請求項５３】
前記キューブコーナー素子が、側方溝の交互対によって形成された面と主要溝面とよりなる、請求項５０に記載の層状体。
【請求項５４】
前記側方溝の各対の夾角が、実質的に合計１８０°である、請求項５２に記載の層状体。
【請求項５５】
第１の溝の夾角が少なくとも約５°の量だけ９０°よりも大きく、かつ第２の隣接している溝の夾角が、ほぼ同一量だけ９０°よりも小さい、請求項５０に記載の層状体。
【請求項５６】
前記第１の溝の夾角が約１０°〜約２０°の範囲内の量だけ９０°よりも大きく、かつ前記第２の隣接している溝の夾角がほぼ同一量だけ９０°よりも小さい、請求項５５に記載の層状体。
【請求項５７】
前記キューブコーナー素子が４５°〜１３５°のアライメント角、２２５°〜３１５°のアライメント角、およびそれらの組合せを有するようにして、前記素子の少なくとも一部分がキャンティングされている、請求項５０に記載の層状体。
【請求項５８】
前記素子がそれぞれ、主要溝面を画定している面を共通平面内に有する、請求項５０に記載の層状体。
【請求項５９】
前記素子が好適形状キューブコーナー素子である、請求項５０に記載の層状体。
【請求項６０】
溝によって形成された面を有するキューブコーナー素子を有する層状体であって、該面が共通峰高さで交差し、隣接している溝が名目上平行〜１°未満非平行の範囲内であり、かつ該隣接している溝の夾角が少なくとも２°異なる、層状体。
【請求項６１】
前記隣接している溝が側方溝である、請求項６０に記載の層状体。
【請求項６２】
溝によって形成された面を有するキューブコーナー素子を有する層状体であって、隣接している溝が名目上平行〜１°未満非平行の範囲内であり、少なくとも２°異なる夾角を有し、かつ相互に名目上平行〜１°未満非平行の範囲内である二等分平面を有する、層状体。
【請求項６３】
前記隣接している溝が側方溝である、請求項６２に記載の層状体。
【請求項６４】
好適形状キューブコーナー素子を有する層状体であって、該キューブコーナー素子の少なくとも一部分が、４５°〜１３５°のアライメント角、２２５°〜３１５°のアライメント角、およびそれらの組合せから選択されるアライメント角でキャンティングされている、層状体。
【請求項６５】
請求項５０に記載の層状体を複数有する、マスターツール。
【請求項６６】
前記素子が、台形、長方形、平行四辺形、五角形、および六角形から選択される形状を平面図で有する、請求項６５に記載のマスターツール。
【請求項６７】
隣接している層状体のキューブコーナー素子が反対向きになるようにして、前記層状体が集成されている、請求項６５に記載のマスターツール。
【請求項６８】
請求項６５に記載のマスターツールの複製物。
【請求項６９】
請求項６０に記載の層状体を複数有する、マスターツール。
【請求項７０】
隣接している層状体のキューブコーナー素子が反対向きになるようにして、前記層状体が集成されている、請求項６９に記載のマスターツール。
【請求項７１】
請求項６２に記載の層状体を複数有する、マスターツール。
【請求項７２】
隣接している層状体のキューブコーナー素子が反対向きになるようにして、前記層状体が集成されている、請求項７１に記載のマスターツール。
【請求項７３】
請求項７１に記載のマスターツールの複製物。
【請求項７４】
請求項６４に記載の層状体を複数有する、マスターツール。
【請求項７５】
隣接している層状体のキューブコーナー素子が反対向きになるようにして、前記層状体が集成されている、請求項７４に記載のマスターツール。
【請求項７６】
請求項７４に記載のマスターツールの複製物。
【請求項７７】
溝により画定されている面を有する好適形状キューブコーナー微細構造体の列を有する再帰反射シートであって、該列内の隣接している溝が、名目上平行〜１°未満非平行の範囲内であり、少なくとも２°異なる夾角を有し、かつ該側方溝の夾角が反復パターンで配置されている、再帰反射シート。
【請求項７８】
前記キューブコーナー微細構造体がキューブコーナー素子を有する、請求項７７に記載の再帰反射シート。
【請求項７９】
前記素子がそれぞれ第１の面を有し、かつ該第１の面が主要溝面を画定している、請求項７７に記載の再帰反射シート。
【請求項８０】
複数の列を有し、各列が、隣接している列に対して反対向きになっている、請求項７７に記載の再帰反射シート。
【請求項８１】
溝により画定されている面を有するキューブコーナー素子の列を有する再帰反射シートであって、該面が共通峰高さで交差し、該列内の隣接している溝が名目上平行〜１°未満非平行の範囲内であり、かつ隣接している側方溝の夾角が少なくとも２°異なっている、再帰反射シート。
【請求項８２】
前記素子がそれぞれ第１の面を有し、かつ該第１の面が主要溝面を画定している、請求項８１に記載の再帰反射シート。
【請求項８３】
複数の列を有し、各列が、隣接している列に対して反対向きになっている、請求項８１に記載の再帰反射シート。
【請求項８４】
溝により画定されている面を有するキューブコーナー素子の列を有する再帰反射シートであって、該列内の隣接している溝が、名目上平行〜１°未満非平行の範囲内であり、少なくとも２°異なる夾角を有し、かつ相互に名目上平行〜１°未満非平行の範囲内である二等分平面を有する、再帰反射シート。
【請求項８５】
前記素子がそれぞれ第１の面を有し、かつ該第１の面が主要溝面を画定している、請求項８４に記載の再帰反射シート。
【請求項８６】
複数の列を有し、各列が、隣接している列に対して反対向きになっている、請求項８４に記載の再帰反射シート。
【請求項８７】
好適形状キューブコーナー微細構造体の列を有する再帰反射シートであって、第１のキューブコーナー素子が、４５°〜１３５°のアライメント角でキャンティングされており、かつ第２の隣接しているキューブが２２５°〜３１５°のアライメント角でキャンティングされている、再帰反射シート。
【請求項８８】
前記キューブコーナー微細構造体が、キューブコーナー素子を有する、請求項８７に記載の再帰反射シート。
【請求項８９】
前記第１のキューブコーナー素子が、６０°〜１２０°のアライメント角でキャンティングされており、かつ第２の隣接しているキューブが２４０°〜３００°のアライメント角でキャンティングされている、請求項８７に記載の再帰反射シート。
【請求項９０】
前記第１のキューブのアライメント角と０°との差が、前記第２のキューブのアライメント角と０°との差と実質的に同一量である、請求項８７に記載の再帰反射シート。
【請求項９１】
前記第１のキューブのアライメント角と１８０°との差が、前記第２のキューブのアライメント角と１８０°との差と実質的に同一量である、請求項８７に記載の再帰反射シート。
【請求項９２】
前記素子がそれぞれ第１の面を有し、かつ該第１の面が主要溝面を画定している、請求項８７に記載の再帰反射シート。
【請求項９３】
少なくとも３０°の照射角で少なくとも１の均一性指数を呈する好適形状キューブコーナー素子のアレイを有する、再帰反射シート。
【請求項９４】
前記均一性指数が４０°の照射角に対するものである、請求項９３に記載の再帰反射シート。
【請求項９５】
前記アレイが、２つ以上の方位のタイリングを実質的に含まない、請求項９３に記載の再帰反射シート。
【請求項９６】
前記均一性指数が少なくとも３である、請求項９３に記載の再帰反射シート。
【請求項９７】
前記均一性指数が少なくとも５である、請求項９３に記載の再帰反射シート。
【請求項９８】
前記キューブが、４５°〜１３５°のアライメント角、２２５°〜３１５°のアライメント角、およびそれらの組合せから選択されるアライメント角でキャンティングされている、請求項９３に記載の再帰反射シート。
【請求項９９】
前記キューブが、６０°〜１２０°のアライメント角、２４０°〜３００°のアライメント角、およびそれらの組合せから選択されるアライメント角でキャンティングされている、請求項９３に記載の再帰反射シート。
【請求項１００】
好適形状キューブコーナー素子の隣接している列の対を有する再帰反射シートであって、列内の隣接している素子が、名目上平行〜１°未満非平行の範囲内である少なくとも１つの二面縁を有し、かつ列の対が少なくとも２つのタイプの対応対を有する、再帰反射シート。
【請求項１０１】
ＡＳＴＭ  Ｄ４５９６−１ａに準拠して０°および９０°の方位ならびに−４°の照射角において、０．２°の観測角で少なくとも６２５カンデラ／ルクス／ｍ2、０．５°の観測角で少なくとも３７５カンデラ／ルクス／ｍ2、１．０°の観測角で少なくとも８０カンデラ／ルクス／ｍ2の平均輝度を呈し、該シートが屋外使用に対して耐久性である、キューブコーナー素子のアレイを有する再帰反射シート。
【請求項１０２】
目視表面と背面とを有するキューブコーナー素子のアレイを有する再帰反射シートであって、該シートが、ＡＳＴＭ  Ｄ４５９６−１ａに準拠して０°および９０°の方位ならびに−４°の照射角において、０．２°の観測角で少なくとも６２５カンデラ／ルクス／ｍ2、０．５°の観測角で少なくとも３７５カンデラ／ルクス／ｍ2、１．０°の観測角で少なくとも８０カンデラ／ルクス／ｍ2の平均輝度を呈し、かつ該背面が正反射コーティングを有する、再帰反射シート。
【請求項１０３】
前記目視表面がオーバーレイフィルムを有する、請求項１０２に記載のシート。
【請求項１０４】
目視表面と背面とを有するキューブコーナー素子のアレイを有する再帰反射シートであって、該シートが、ＡＳＴＭ  Ｄ４５９６−１ａに準拠して０°および９０°の方位ならびに−４°の照射角において、０．２°の観測角で少なくとも６２５カンデラ／ルクス／ｍ2、０．５°の観測角で少なくとも３７５カンデラ／ルクス／ｍ2、１．０°の観測角で少なくとも８０カンデラ／ルクス／ｍ2の平均輝度を呈し、かつ該背面が、該キューブの背面に空気境界を保持するシールフィルムを有する、再帰反射シート。
【請求項１０５】
前記目視表面がオーバーレイフィルムを有する、請求項１０４に記載のシート。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、キューブコーナー素子を有する層状体、層状体のアセンブリーを有するツール、およびその複製物（とくに再帰反射シート）に関する。
【背景技術】
【０００２】
再帰反射材料は、材料に入射した光を再方向付けして元の光源の方向に戻す能力により特性付けられる。この特性のおかげで、さまざまな交通安全用途および人的安全用途で再帰反射シートが広く使用されるようになった。再帰反射シートは、乗物や衣類のための再帰反射テープだけでなく、道路標識、防柵、ライセンスプレート、路面標示、標示テープなどのさまざまな物品で一般に利用される。
【０００３】
２つの公知のタイプの再帰反射シートは、微細スフェア型シートおよびキューブコーナー型シートである。「ビーズ型」シートと呼ばれることもある微細スフェア型シートでは、典型的には、入射光を再帰反射するために、バインダー層中に少なくとも部分的に埋め込まれかつ正反射材料または拡散反射材料（たとえば、顔料粒子、金属フレーク、または蒸気コートなど）に関連付けられた多数の微細スフェアが利用される。ビーズ型レトロリフレクターの対称形状に基づいて、微細スフェア型シートは、方位に関係なく、すなわち、シートの表面に垂直な軸を中心に回転したときに、同一の全光反射を呈する。したがって、そのような微細スフェア型シートは、シートを表面に配置するときの方位に対して比較的低い感受性を有する。しかしながら、一般的には、そのようなシートは、キューブコーナー型シートよりも低い再帰反射効率を有する。
【０００４】
キューブコーナー型再帰反射シートは、典型的には、実質的に平面状のフロント表面と、複数の幾何学的構造体を有するリヤー構造化表面（その一部分または全部は、キューブコーナー素子として構成された３つの反射面を有する）と、を有する薄肉透明層を有する。
【０００５】
キューブコーナー型再帰反射シートは、最初に、構造化表面を有するマスター成形型を作製することにより一般に製造される。そのような構造化表面は、完成シートがキューブコーナー角錐もしくはキューブコーナーキャビティー（またはその両方）を有するかに応じて、完成シートにおける所望のキューブコーナー素子形状またはそのネガティブ（反転）コピーのいずれかに対応する。次に、エンボス加工、押出、またはキャスト・キュアリングのような方法によりキューブコーナー型再帰反射シートを形成するためのツールを作製すべく、従来のニッケル電鋳のような任意の好適な技術を用いて成形型を複製する。米国特許第５，１５６，８６３号明細書（プリコーン（Ｐｒｉｃｏｎｅ）ら）には、キューブコーナー型再帰反射シートの製造に使用されるツールを形成するためのプロセスの例示的全体図が提供されている。マスター成形型を作製するための公知の方法としては、ピンバンドリング法、直接機械加工法、および層状体を利用する方法が挙げられる。
【０００６】
ピンバンドリング法では、複数のピン（それぞれ一端にキューブコーナー素子のような幾何学的形状を有する）を集成一体化してマスター成形型を形成する。米国特許第１，５９１，５７２号明細書（スティムソン（Ｓｔｉｍｓｏｎ））および同第３，９２６，４０２号明細書（ヒーナン（Ｈｅｅｎａｎ））には、具体例が提供されている。ピンバンドリングでは、各ピンが個別に機械加工されるので、単一の成形型で多種多様なキューブコーナー形状を形成する能力が提供される。しかしながら、そのような方法は、小さいキューブコーナー素子（たとえば、約１ミリメートル未満のキューブ高さを有するもの）を作製するには非現実的である。なぜなら、精密機械加工を行ってからバンドル状態に配置することにより成形型を形成するには、多数のピンおよびそのサイズ減少が必要になるからである。
【０００７】
直接機械加工法では、平面状基材（たとえば金属プレート）の表面に一連の溝を形成することにより切頭キューブコーナー素子を有するマスター成形型を形成する。周知の一方法では、３組の平行溝を６０度の夾角で互いに交差させてキューブコーナー素子（それぞれ等辺底面三角形を有する）のアレイを形成する（米国特許第３，７１２，７０６号明細書（スタム（Ｓｔａｍｍ））を参照されたい）。他の方法では、２組の溝を６０度超の角度で互いに交差させかつ第３の組の溝を他の２つの組のそれぞれと６０度未満の角度で交差させることによりキャンテッドキューブコーナー素子対応対のアレイを形成する（米国特許第４，５８８，２５８号明細書（フープマン（Ｈｏｏｐｍａｎ））を参照されたい）。直接機械加工では、典型的には、カッティングツールの連続運動により形成される同一の溝に沿って多数の個別の面が形成される。したがって、そのような個別の面は、成形型製造手順全体にわたりそれらのアライメントを保持する。このため、直接機械加工法は、非常に小さいキューブコーナー素子を精密機械加工する能力を提供する。しかしながら、直接機械加工法の欠点として、製造しうるキューブコーナージオメトリータイプの設計柔軟性が低減されるので、結果として、全光反射が影響を受ける。
【０００８】
層状体を利用する方法では、１つの長手縁上に形成された幾何学的形状を有する層状体と呼ばれる複数の薄いシート（すなわちプレート）を集成してマスター成形型を形成する。層状体を利用する方法は、より少数の部品を別々に機械加工するので、ピンバンドリング法よりも一般に労力がかからない。たとえば、１つの層状体は、典型的には約４００〜１０００個の個別のキューブコーナー素子を有しうるのに対して、各ピンは、単一のキューブコーナー素子を有するにすぎない。しかしながら、ピンバンドリングにより達成しうる設計柔軟性と比較して、層状体を利用する方法は設計柔軟性が低い。層状体を利用する方法の具体例は、欧州特許出願公開第０８４４０５６Ａ１号明細書（三村ら）；米国特許第６，０１５，２１４号明細書（ヒーナン（Ｈｅｅｎａｎ）ら）；米国特許第５，９８１，０３２号明細書（スミス（Ｓｍｉｔｈ））；および米国特許第６，２５７，８６０号明細書（ラトレル（Ｌｕｔｔｒｅｌｌ））に見いだすことができる。
【０００９】
切頭キューブコーナーアレイの隣接しているキューブコーナー素子の底面縁は、典型的には共面上にある。「完全キューブ」または「好適形状（ＰＧ）キューブコーナー素子」として記述される他のキューブコーナー素子構造体は、典型的には、共面上にない少なくとも２つの非二面縁を有する。そのような構造体は、典型的には、切頭キューブコーナー素子と比較してより高い全光反射を呈する。特定のＰＧキューブコーナー素子は、国際公開第００／６０３８５号パンフレットに記載されているように、一連の基材の直接機械加工により作製しうる。しかしながら、この多段階製造プロセスを用いて幾何学的確度を保持するのは困難である。また、得られるＰＧキューブコーナー素子および／または素子の構成に関して設計上の制約が顕在化する可能性もある。これとは対照的に、ピンバンドリング法および層状体を利用する方法では、さまざまな形状および構成のＰＧキューブコーナー素子の形成が可能である。しかしながら、ピンバンドリング法とは異なり、層状体を利用する方法は、比較的小さいＰＧキューブコーナー素子を形成する能力をも有利に提供する。
【００１０】
キューブコーナーの対称軸は、３つのキューブ面すべてに対して等角度をなして構造体を三等分するベクトルである。前述のスタム（Ｓｔａｍｍ）の切頭キューブでは、対称軸は等辺底面三角形に垂直であり、キューブはキャントやティルトを有していないとみなされる。「前方キャンティング」または「正のキャンティング」という用語は、１つの底面三角形夾角だけを６０°よりも増大させるようにキャンティングされた切頭キューブコーナー素子を記述すべく、キューブコーナー技術分野で使用されてきた。逆に、「後方キャンティング」または「負のキャンティング」という用語は、底面三角形の夾角の２つを６０°よりも増大させるようにキャンティングされたキューブコーナー素子を記述すべく、キューブコーナー技術分野で使用されてきた。米国特許第５，５６５，１５１号明細書（ニルセン（Ｎｉｌｓｅｎ））および米国特許第４，５８８，２５８号明細書（フープマン（Ｈｏｏｐｍａｎ））を参照されたい。ＰＧキューブコーナー素子のキャンティングについては、米国特許第６，０１５，２１４号明細書（ヒーナン（Ｈｅｅｎａｎ）ら）に記載されている。
【００１１】
キューブコーナー素子を後方または前方にキャンティングすると、照射角特性が向上する。完全キューブコーナー素子は、所与のキャント量で切頭キューブコーナー素子よりも高い全光反射を有するが、完全キューブは、より大きい照射角において全光反射をより急速に減少させる。完全キューブコーナー素子の１つの利点は、より大きい照射角において実質的な性能低下を伴うことなく、小さい照射角においてより高い全光反射を呈することである。
【００１２】
方位に対する全光反射（ＴＬＲ）の均一性を改善するための一般的な方法は、たとえば、米国特許第４，２４３，６１８号明細書（ヴァン・アーナム（Ｖａｎ  Ａｒｎａｍ））、米国特許第４，２０２，６００号明細書、および米国特許第５，９３６，７７０号明細書（ネステガード（Ｎｅｓｔｅｇａｒｄ）ら）に記載されているように、最終製造時に複数の小さいツール領域を２つ以上の方位でタイリング（すなわち配置）する方法である。タイリングは、目視上好ましくないこともある。さらに、タイリングは、シートの製造に利用されるツールを作製する際の製造工程数を増大させる。
【００１３】
ＴＬＲに関係する以外に、再帰反射シートの性能はまた、シートの観測角特性または発散プロファイルに関連する。これは、光源（すなわち、典型的には乗物のヘッドライト）に対する再帰反射光の広がりに関係する。キューブコーナーからの再帰反射光の広がりは、回折、偏光、非直交性などの効果により支配される。この目的のために、米国特許第５，１３８，４８８号明細書（シュチェック（Ｓｚｃｚｅｃｈ））の第５欄の表１に記載されているような角度誤差を導入することが一般的である。
【００１４】
同様に、欧州特許出願公開第０８４４０５６Ａ１号明細書（三村）の実施例１には、フライカッティング法が記載されている。この方法では、ダイヤモンドカッティングツールを用いて生成されるＶ字形溝の下端角を順序正しくわずかに変化させて、７０．６μｍ、７０．７μｍ、および７０．９μｍの深さを有する３つのタイプの対称Ｖ字形溝が１４１．４μｍの反復ピッチでシートの主面に垂直な方向に逐次反復してカッティングされた。それにより、８９．９°、９０．０°、および９１．０°の３つの異なる頂角を反復パターンで有する一連の逐次的屋根形突起がシートの一方の縁上に形成された。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
当技術分野では、さまざまな再帰反射設計およびそれらの測定または計算された再帰反射性能が報告されているが、業界としては、新しいキューブコーナー光学設計を有する再帰反射シート、ならびにとくに、改善された性能および／または改善された製造効率に寄与する特徴を有する再帰反射シートの製造方法が有利であろう。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
一実施形態では、本発明は、溝によって形成された面を有するキューブコーナー素子を有する層状体を開示する。ここで、隣接している溝は、名目上平行〜１°未満非平行の範囲内である。隣接している溝は、少なくとも２°異なる夾角を有する。一態様において、溝の夾角は反復パターンで配置される。他の態様において、素子の面は共通峰高さで交差する。さらに他の態様において、溝は、相互に名目上平行〜１°未満非平行の範囲内である二等分平面を有する。
【００１７】
他の実施形態では、本発明は、好適形状キューブコーナー素子を有する層状体を開示する。ここで、キューブコーナー素子の少なくとも一部分は、４５°〜１３５°のアライメント角、２２５°〜３１５°のアライメント角、およびそれらの組合せから選択されるアライメント角でキャンティングされる。好ましくは、第１のキューブコーナー素子は、６０°〜１２０°のアライメント角でキャンティングされ、第２の隣接しているキューブは、２４０°〜３００°のアライメント角でキャンティングされる。さらに、第１のキューブのアライメント角と０°または１８０°との差は、好ましくは、第２のキューブのアライメント角と０°または１８０°との差と実質的に同一量である。
【００１８】
これらの実施形態のいずれにおいても、キューブコーナー素子は、好ましくは、側方溝の交互対によって形成された面を有する。側方溝の各対の夾角は、好ましくは、実質的に合計１８０°である。さらに、第１の溝の夾角は、好ましくは、少なくとも約５°（たとえば約１０°〜約２０°）だけ９０°よりも大きく、第２の隣接している溝の夾角は、ほぼ同一量だけ９０°よりも小さい。
【００１９】
他の実施形態では、本発明は、一連の側方溝によって形成された面を有するキューブコーナー素子を有する微細構造化表面を有する層状体を開示する。ここで、組内の少なくとも２つの溝は、名目上平行超〜約１°の範囲内の量だけ非平行である。素子は、好ましくは、１分〜６０分の角度の二面角誤差を有する。二面角誤差は、好ましくは、反復パターンで配置される。溝は、符号およびまたは大きさが異なるスキュー角および／またはインクリネーション角を有する。
【００２０】
すべての開示された実施形態において、隣接している溝は、好ましくは側方溝である。さらに、素子は、好ましくはそれぞれ、主要溝面を画定している面を共通平面内に有する。これに加えて、素子は、好適形状キューブコーナー素子である。
【００２１】
他の実施形態では、本発明は、記載された層状体のいずれか１つまたは組合せを複数有するマスターツールを開示する。層状体は、好ましくは、隣接している層状体のキューブコーナー素子が反対向きになるようにして、集成される。素子は、好ましくは、台形、長方形、平行四辺形、五角形、および六角形から選択される形状を平面図で有する。
【００２２】
他の実施形態では、本発明は、マルチジェネレーショナルツールおよび再帰反射シートを含めてマスターツールのレプリカを開示する。再帰反射シートは、層状体から誘導されうるかまたは層状体に関連して説明したのと同一の光学的特徴を有しうる。再帰反射シートは、キューブコーナー素子、キューブコーナーキャビティー、またはそれらの組合せを有しうる。
【００２３】
したがって、他の実施形態では、本発明は、溝により画定されている面を有する好適形状キューブコーナー素子の列を有する再帰反射シートを開示する。ここで、隣接している側方溝は、名目上平行〜１°未満非平行の範囲内であり、かつ少なくとも２°異なる夾角を有する。他の実施形態では、再帰反射シートは、キューブコーナー素子の列を有する。ここで、第１のキューブコーナー素子は、４５°〜１３５°のアライメント角でキャンティングされ、第２の隣接しているキューブは、２２５°〜３１５°のアライメント角でキャンティングされる。さらに他の実施形態では、再帰反射シートは、一連の側方溝により画定されている面を有する好適形状キューブコーナー素子の列を有する。ここで、組内の少なくとも２つの溝は、名目上平行超〜約１°の範囲内の量だけ非平行である。これらの実施形態のいずれにおいても、シートは、好ましくは、１つまたは複数の層状体に関連して説明した特徴をさらに有する。
【００２４】
他の態様において、本発明は、好適形状キューブコーナー素子の隣接している列の対を有する再帰反射シートを開示する。ここで、列内の隣接している素子は、名目上平行〜１°未満非平行の範囲内である少なくとも１つの二面縁を有し、かつ列の対は、少なくとも２つのタイプの対応対を有する。
【００２５】
好ましい実施形態では、開示された再帰反射シートは、改善された特性を有する。一実施形態では、再帰反射シートは、少なくとも１の均一性指数を呈する。そのような均一性は、２つ以上の方位でタイリングすることなく取得可能である。均一性指数は、好ましくは少なくとも３、より好ましくは少なくとも５である。他の好ましい実施形態では、再帰反射シートは、ＡＳＴＭ  Ｄ４５９６−１ａに準拠して−４°の照射角および０．５°の観測角で少なくとも３７５カンデラ／ルクス／ｍ2の０°および９０°の方位における平均輝度を呈する好適形状キューブコーナー素子のアレイを有する。好ましくは、シートは、他の観測角においても改善された輝度を呈する。
【００２６】
本発明はさらに、本明細書に記載の特徴の任意の組合せを開示する。
【００２７】
図面、とくに層状体（単数または複数）の図面は、例示的なものなので、必ずしも実際のサイズを表しているわけではない。たとえば、図面（単数または複数）は、拡大層状体または層状体の拡大部分でありうる。
【図面の簡単な説明】
【００２８】
【図１】キューブコーナー素子を形成する前の例示的な単一層状体の斜視図である。
【図２】第１の一連の溝を形成した後の例示的な単一層状体の端面図である。
【図３】第１の一連の溝を形成した後の例示的な単一層状体の側面図である。
【図４】第１の一連の溝および第２の一連の溝を形成した後の例示的な単一層状体の上面図である。
【図５】第１の一連の溝および主要溝面を形成した後の例示的な単一層状体の上面図である。
【図６】第１の一連の溝と第３の主要溝とを有する４つの層状体の例示的な集成体の上面平面図であり、キューブコーナーは側方キャンティングされている。
【図７】層状体上の１対の隣接した側方キャンテッドキューブの対称軸を示す側面図である。
【図８】４つの層状体の斜視図であり、キューブコーナーは側方キャンティングされている。
【図９】４つの層状体の斜視図であり、キューブコーナーは側方キャンティングされており、かつ層状体は反対向きに集成されている。
【図１０ａ】後方キャンテッドキューブコーナー素子の図である。
【図１０ｂ】側方キャンテッドキューブコーナー素子の図である。
【図１０ｃ】前方キャンテッドキューブコーナー素子の図である。
【図１１】層状体の集成体の上面平面図を示しており、キューブコーナーは層状体の縁に垂直な平面内で前方キャンティングされている。
【図１２】層状体の集成体の上面平面図を示しており、キューブコーナーは層状体の縁に垂直な平面内で後方キャンティングされている。
【図１３】９．７４°前方キャンティングされているポリカーボネートで構成されたキューブコーナー素子の対応対で予測された光反射等高線を表す等強度プロットを示している。
【図１４】７．７４°後方キャンティングされているポリカーボネートで構成されたキューブコーナー素子の対応対で予測された光反射等高線を表す等強度プロットを示している。
【図１５】４．４１°側方キャンティングされているポリカーボネートキューブを有する２つの対向する層状体で予測された光反射等高線を表す等強度プロットを示している。
【図１６】５．２３°側方キャンティングされているポリカーボネートキューブを有する２つの対向する層状体で予測された光反射等高線を表す等強度プロットを示している。
【図１７】６．０３°側方キャンティングされているポリカーボネートキューブを有する２つの対向する層状体で予測された光反射等高線を表す等強度プロットを示している。
【図１８】７．３３°側方キャンティングされているポリカーボネートキューブを有する２つの対向する層状体で予測された光反射等高線を表す等強度プロットを示している。
【図１９】９．７４°側方キャンティングされているポリカーボネートキューブを有する層状体の集成体で予測された光反射等高線を表す等強度プロットを示している。
【図２０】アライメント角ｖｓ均一性指数のプロットである。
【図２１】スキュー角ド側方溝を有する層状体の上面平面図を示している。
【図２２】代表的なキューブコーナー素子の各二面角を示している。
【図２３】正のインクリネーション角および負のインクリネーション角を示す層状体のキューブコーナー素子の側面図を示している。
【図２４】２〜１０分の角度の範囲内である主要溝角度誤差で７．４７度後方キャンティングされたキューブに対するスポット図を示している。
【図２５】０〜−２０分の角度の範囲内である側方溝角度誤差で７．４７度後方キャンティングされたキューブに対するスポット図を示している。
【図２６】主要溝角度誤差と側方溝角度誤差とを組み合わせて７．４７度後方キャンティングされたキューブに対するスポット図を示している。
【図２７】７．４７度後方キャンティングされたキューブに対するスポット図を示しており、側方溝は、７分の角度の一定スキュー角、＋１．５分の角度の側方溝角度誤差、および４つの溝ごとに反復パターンで変化させたインクリネーション角を有する。
【図２８】スキュー角が＋７分の角度ではなく−７分の角度であること以外は図２９と同一の形状のキューブに対するスポット図を示している。
【図２９】図２７と図２８との組合せに対するスポット図を示している。
【図３０】キューブが７．４７度前方キャンティングされていること以外は図２９と同一の角度誤差、スキュー角、およびインクリネーション角を有する。
【図３１】種々のスキュー角およびインクリネーション角で６．０２度側方キャンティングされたキューブに対するスポット図を示している。
【発明を実施するための形態】
【００２９】
本発明は、キューブコーナー素子を有する１つまたは複数の層状体、層状体の集成体を有するツール、およびレプリカに関する。本発明はさらに、再帰反射シートに関する。
【００３０】
再帰反射シートは、好ましくは、層状体を利用する方法で作製されたマスター成形型から作製される。したがって、層状体（単数または複数）および再帰反射シートのキューブコーナー素子は、少なくとも一部分、好ましくは実質的にすべてが、切頭型でない完全キューブである。一態様において、平面図中の完全キューブ素子の底面は、三角形でない。他の態様において、完全キューブ素子の非二面縁は、特徴として、すべてが同一平面内にあるわけではない（すなわち、共面上にあるわけではない）。そのようなキューブコーナー素子は、好ましくは、「好適形状（ＰＧ）キューブコーナー素子」である。
【００３１】
ＰＧキューブコーナー素子は、基準平面に沿って延在するキューブコーナー素子の構造化表面に関連付けて定義しうる。本出願の目的では、ＰＧキューブコーナー素子とは、（１）基準平面に対して非平行であり；かつ（２）隣接しているキューブコーナー素子の隣接している非二面縁に実質的に平行である；少なくとも１つの非二面縁を有するキューブコーナー素子を意味する。３つの反射面が長方形（正方形を有する）、台形、または五角形を有するキューブコーナー素子は、ＰＧキューブコーナー素子の例である。ＰＧキューブコーナー素子の定義に関連する「基準平面」とは、一群の隣接しているキューブコーナー素子または他の幾何学的構造体の近傍の平面（この平面に沿ってキューブコーナー素子または幾何学的構造体が配設される）を近似した平面または他の表面を意味する。単一層状体の場合、一群の隣接しているキューブコーナー素子は、単一の列または列の対よりなる。集成層状体の場合、一群の隣接しているキューブコーナー素子は、単一層状体および隣接している接触層状体のキューブコーナー素子を有する。シートの場合、一群の隣接しているキューブコーナー素子は、一般的には、人間の眼で識別可能な面積（たとえば、好ましくは少なくとも１ｍｍ2）、好ましくはシートの全寸法を覆う。
【００３２】
「照射角」とは、基準軸（すなわち、再帰反射サンプルへの法線ベクトル）と入射光軸との間の角度を意味する。
【００３３】
「方位」とは、基準軸を中心としてデータムマークの初期のゼロ度の方位からサンプルを回転しうる角度を意味する。
【００３４】
層状体（単数または複数）とは、少なくとも２つの層状体を意味する。「層状体」とは、厚さの少なくとも約１０倍（好ましくは、厚さの少なくとも１００、２００、３００、４００、５００倍）の長さおよび高さを有する薄肉プレートを意味する。本発明は、なんら特定の寸法の層状体（単数または複数）に限定されるものではない。再帰反射シートの製造に使用することが意図される層状体の場合、最適の寸法は、最終設計の光学的要件（たとえば、キューブコーナーの構造）により拘束されうる。一般的には、層状体は、０．２５インチ（６．３５ｍｍ）未満、好ましくは０．１２５インチ（３．１７５ｍｍ）未満の厚さを有する。層状体の厚さは、好ましくは約０．０２０インチ（０．５０８ｍｍ）未満、より好ましくは約０．０１０インチ（０．２５４ｍｍ）未満である。典型的には、層状体の厚さは、少なくとも約０．００１インチ（０．０２５４ｍｍ）、より好ましくは少なくとも約０．００３インチ（０．０７６２ｍｍ）である。層状体の長さは、約１インチ（２５．４ｍｍ）〜約２０インチ（５０．８ｃｍ）の範囲内であり、典型的には６インチ（１５．２４ｃｍ）未満である。層状体の高さは、典型的には約０．５インチ（１２．７ｍｍ）〜約３インチ（７．６２ｃｍ）の範囲内であり、より典型的には約２インチ（５．０８ｃｍ）未満である。
【００３５】
図１〜８に関して、層状体１０は、第１の主面１２および対向する第２の主面１４を有する。層状体１０はさらに、第１の主面１２と第２の主面１４と間に延在する作用表面１６および対向下端表面１８を有する。層状体１０はさらに、第１の端表面２０および対向する第２の端表面２２を有する。好ましい実施形態では、層状体１０は直方性多面体であり、対向表面は実質的に平行である。しかしながら、層状体１０の対向表面は平行である必要がないことは理解されよう。
【００３６】
層状体１０は、その構造体上にデカルト座標系を重ねることにより三次元空間内で特性付けることができる。第１の基準平面２４は、主面１２と１４との間の中央に配置される。ｘｚ平面と呼ばれる第１の基準平面２４は、その法線ベクトルとしてｙ軸を有する。ｘｙ平面と呼ばれる第２の基準平面２６は、層状体１０の作用表面１６と実質的に共面上に延在し、その法線ベクトルとしてｚ軸を有する。ｙｚ平面と呼ばれる第３の基準平面２８は、第１の端表面２０と第２の端表面２２との間の中央に配置され、その法線ベクトルとしてｘ軸を有する。明確にするために、本発明に係る種々の幾何学的属性については、本明細書に明示されるデカルト基準平面を基準にして記述する。しかしながら、他の座標系を用いてまたは層状体の構造体を基準にしてそのような幾何学的属性を記述しうることは理解されよう。
【００３７】
本発明に係る層状体（単数または複数）は、好ましくは、第１の一連の溝、オプションの第２の一連の溝、および好ましくは第３の主要溝によって形成された面（たとえば主要溝面）を有する（つまり含む）キューブコーナー素子を有する。
【００３８】
図２〜９は、層状体１０の作用表面１６内に複数のキューブコーナー素子を有する構造化表面を示している。一般的には、少なくとも２つ、好ましくは複数の溝３０ａ、３０ｂ、３０ｃなど（一括して３０として参照される）を含む第１の一連の溝は、層状体１０の作用表面１６内に形成される。溝３０は、層状体１０の第１の主面１２および作用表面１６と交差する軸に沿ってそれぞれの溝角頂３３およびそれぞれの第１の基準縁３６が延在するように形成される。層状体１０の作用表面１６は不変（すなわち非構造化）状態に保持された部分を含んでいてもよいが、作用表面１６は非構造化表面部分を実質的に含まないことが好ましい。
【００３９】
特定の溝の方向は、溝角頂にアライメントされたベクトルにより画定される。溝方向ベクトルは、そのｘ、ｙ、およびｚ方向成分により規定しうる。ここで、ｘ軸は基準平面２８に垂直であり、ｙ軸は基準平面２４に垂直である。たとえば、溝３０ｂの溝方向は、溝角頂３３ｂにアライメントされたベクトルにより画定される。溝が平行でなくても（すなわち、異なるｚ方向成分であっても）、上面平面図中では溝角頂が互いに平行にみえる可能性があることに留意することが重要である。
【００４０】
本明細書中で使用する場合、「一連の溝」という用語は、一連の溝中の隣接している溝に対して名目上平行〜１°以内の角度で非平行の範囲内である層状体１０の作用表面１６内に形成された溝を意味する。本明細書中で使用する場合、「隣接している溝」とは、名目上平行または１°以内の角度で非平行である最近接溝を意味する。その代わりにまたはそれに加えて、一連の溝の溝は、後述されるように特定の基準平面に対して名目上平行〜１°以内の角度で非平行の範囲内でありうる。したがって、個別の溝および／または一連の溝の溝に関連する各特徴（たとえば、垂直、角度など）は、上述した潜在的偏差度を有することは理解されよう。名目上平行溝とは、意図的変化が溝形成機の精度の範囲内で導入されない溝である。一連の溝の溝は、さらに詳細に後述されるように、夾角誤差および／またはスキュー角および／またはインクリネーション角のような複数の非直交性（ＭＮＯ）を導入する目的で小さい意図的変化をも有しうる。
【００４１】
図３〜９について説明する。第１の一連の溝は、溝角頂３３ｂ、３３ｃ、３３ｄなど（一括して３３として参照される）で交差する第１の溝表面３２ａ、３２ｂ、３２ｃなど（一括して３２として参照される）と第２の溝表面３４ｂ、３４ｃ、３４ｄなど（一括して３４として参照される）とを画定している溝３０ａ、３０ｂ、３０ｃなど（参照番号３０により一括して参照される）を含む。層状体の縁において、溝形成操作により単一溝表面３２ａを形成しうる。
【００４２】
図４に示される他の実施形態では、層状体１０は、場合により、同様に層状体１０の作用表面１６内に形成された少なくとも２つ、好ましくは複数の隣接している溝（一括して３８として参照される）を含む第２の一連の溝をさらに有しうる。この実施形態では、第１および第２の一連の溝は、近似的に第１の基準平面２４に沿って交差して、複数の交互に現れる峰とｖ字形の谷とを有する構造化表面を形成する。他の選択肢として、峰およびｖ字形の谷が互いに角度をなすようにすることができる。溝３８は、図示されるように、溝角頂４１ｂ、４１ｃなど（一括して４１として参照される）で交差する第３の溝表面４０ａ、４０ｂなど（一括して４０として参照される）と第４の溝表面４２ｂ、４２ｃなど（一括して４２として参照される）とを画定している。層状体の縁において、溝形成操作により単一溝表面４０ａを形成しうる。
【００４３】
また、これらの第１および第２の一連の溝はいずれも、本明細書中で「側方溝」として参照されることもある。本明細書中で使用する場合、側方溝とは、溝（単数または複数）が、それらのそれぞれの方向ベクトルについて、一連の側方溝の隣接している側方溝に対して名目上平行〜１°以内の角度で非平行の範囲内である一連の溝を意味する。その代わりにまたはそれに加えて、側方溝とは、基準平面２８に対して名目上平行〜基準平面２８に対して１°以内の角度で非平行の範囲内である溝を意味する。側方溝は、典型的には、平面図中において基準平面２４に垂直〜上述した偏差度である。側方溝が名目上平行であるかまたは１°以内の角度で非平行であるかに依存して、複製される集成マスター中の個別素子は、顕微鏡を用いてまたは干渉計で側方溝の二面角もしくは平行度を測定することにより調べた場合、平面図中において典型的には台形、長方形、平行四辺形、および五角形、さらには六角形の形状を有する。好適な干渉計については後述する。
【００４４】
素子の第３の面は欧州特許出願公開第０８４４０５６Ａ１号明細書（三村ら）に記載されているように作用表面１２または１４を有しうるが、層状体は、好ましくは、実質的に層状体の全長に延在する主要溝面５０を有する。第３の面が層状体の作用表面（すなわち１２もしくは１４）であるかまたは主要溝面であるかに関係なく、列内の各素子の第３の面は、好ましくは、共通平面を共有する。図５〜６および８〜９について説明する。主要溝面５０は、面３２、３４、４０、および４２に名目上垂直〜１°以内非垂直の範囲内である。主要溝面５０の形成の結果として、層状体上に３つの垂直またはほぼ垂直な光学面を有する複数のキューブコーナー素子を有する構造化表面が得られる。単一層状体は、単一主要溝面、両サイドの１対の溝面、および／または１対の主要溝面を同時に提供する作用表面１６と基準平面２４との交線に沿った主要溝を有しうる（たとえば図４）。主要溝は、好ましくは、基準平面２６に１°以内で平行である。
【００４５】
反対向きになっている１対の単一層状体、好ましくは反対向きになっている複数の層状体は、典型的には、それらのそれぞれの主要溝面が主要溝を形成するようにマスターツールとして集成される。たとえば、図６および８〜９に示されるように、４つの層状体（すなわち、層状体１００、２００、３００、および４００）は、好ましくは、層状体対が１つおきに反対向きに位置決めされるように集成される（すなわち、層状体１００のキューブコーナー素子は、層状体２００のキューブコーナー素子に対して反対向きあり、層状体３００のキューブコーナー素子は、層状体４００のキューブコーナー素子に対して反対向きある）。さらに、反対向きになっている層状体対は、それらのそれぞれの主要溝面５０が主要溝５２を形成するように位置決めされる。好ましくは、対向する層状体は、垂直壁の形成を最小限に抑えるような構成で位置決めされる（たとえば、３４ｂは４２ｂにアライメントされる）。
【００４６】
一連の溝の形成後、作用表面１６は微細構造化される。本明細書中で使用する場合、「微細構造化」とは、０．２５インチ（６．３５ｍｍ）未満、好ましくは０．１２５インチ（３．１７５ｍｍ）未満、より好ましくは０．０４インチ（１ｍｍ）未満の横方向寸法（たとえば、キューブコーナー構造体の溝角頂間の距離）を有する構造体を有するシートの少なくとも１つの主面を指す。キューブコーナー素子の横方向寸法は、好ましくは０．０２０インチ（０．５０８ｍｍ）未満、より好ましくは、０．００７インチ（０．１７７８ｍｍ）未満である。したがって、それぞれの溝角頂３３および４１は、好ましくは、非平行溝から生じる小さい変動を除けば溝全体にわたり上述した距離だけ分離される。微細構造体は、約０．００１インチ（０．０２５４ｍｍ）〜０．０１０インチ（０．２５４ｍｍ）の範囲内の平均高さを有するが、０．００４インチ（０．１０１６ｍｍ）未満の高さが最も典型的である。さらに、キューブコーナー微細構造体の横方向寸法は、典型的には、少なくとも０．０００５インチ（０．０１２７ｍｍ）である。キューブコーナー微細構造体は、キューブコーナーキャビティーを有しうるかまたは好ましくは峰を有するキューブコーナー素子を有しうる。
【００４７】
一実施形態では、図３〜９に示されるように、本発明は、隣接している溝が異なる夾角を有する一連の側方溝を有する１つの層状体および複数の層状体に関する。「夾角」とは、溝角頂で交差するＶ字形溝の２つの面間に形成される角度を意味する。夾角は、典型的には、ダイヤモンドカッティングツールの形状およびカット方向に対するその位置の関数である。したがって、典型的には、それぞれ異なる夾角に対して異なるダイヤモンドツールが利用される。他の選択肢として、さらに時間はかかるが、同一の溝内に複数のカットを作製することにより異なる夾角を形成することが可能である。第１の溝（たとえば側方溝）の夾角は、隣接している溝（たとえば第２の側方溝）と少なくとも２°（たとえば、３°、４°、５°、６°、７°、８°、９°）、好ましくは少なくとも１０°（たとえば、１１°、１２°、１３°、１４°）、より好ましくは少なくとも１５°（たとえば、１６°、１７°、１８°、１９°、２０°）異なる。したがって、夾角の差は、非直交性の目的で導入される意図的角度誤差から生じる夾角の差よりも実質的に大きい。さらに、夾角の差は、典型的には７０°未満（たとえば、６５°、６０°、５０°）、好ましくは５５°未満、より好ましくは５０°未満、さらにより好ましくは４０°未満である。
【００４８】
一態様において、異なる夾角（たとえば、隣接している側方溝の夾角）は、必要とされる異なるダイヤモンドカッティングツールの数を最小限に抑えるべく反復パターンで配置される。そのような実施形態では、隣接している側方溝角度の合計は約１８０°である。好ましい実施形態では、層状体は、９０°未満の夾角を有する第２のサブセットの側方溝と交互に９０°超の夾角を有する第１のサブセットの側方溝を有する。その際、第１の溝の夾角は、典型的には少なくとも約５°の量だけ、好ましくは約１０°〜約２０°の範囲内の量だけ９０°よりも大きく；一方、隣接している溝の夾角は、ほぼ同一量だけ９０°よりも小さい。
【００４９】
層状体はさらに、名目上９０°の夾角で３つ以上のサブセットおよび／または側方溝を有しうるが、層状体は、好ましくは、名目上９０°の夾角を有する側方溝を実質的に含まない。好ましい実施形態では、層状体は、側方溝の交互対（たとえば、７５．２２６°と１０４．７７４°）を有するので、側方溝の全体を形成するために２つの異なるダイヤモンドの使用が必要になるにすぎない。したがって、図６〜９に関して、１つおきの側方溝（すなわち、３０ａ、３０ｃ、３０ｅなど）は、７５．２２６°の夾角を有して、１０４．７７４°の夾角を有する残りの側方溝（すなわち、３０ｂ、３０ｄなど）と交互に現れる。さらに詳細に後述されるように、このようにして異なる夾角を利用すると、均一性指数が改善される。
【００５０】
他の態様において、他の選択肢としてまたは反復パターンで配置される異なる夾角（たとえば、隣接している側方溝の夾角）と組み合わせて、得られるキューブコーナー素子は、共通峰高さで交差する面を有する。これは、キューブの峰（たとえば３６）が同一平面内〜３〜４ミクロン以内にあることを意味する。共通峰高さは、負荷を一様に分配することにより、ツールまたはシートを取り扱う際の耐久性の改善に寄与すると推測される。
【００５１】
他の選択肢としてまたはそれと組み合わせて、層状体は、側方キャンテッドキューブコーナー素子を有する。前方または後方にだけキャンティングされるキューブコーナー素子では、対称軸は、基準平面２８に平行なキャント平面内でキャンティングまたはティルティングされる。キューブコーナー素子のキャント平面は、基準平面２６に垂直であるとともにキューブの対称軸を含有する平面である。したがって、キャント平面を画定している法線ベクトルは、前方または後方にだけキャンティングされるキューブコーナー素子では実質的にゼロのｙ成分を有する。側方にだけキャンティングされるキューブコーナー素子の場合、キューブの対称軸は、基準平面２４に実質的に平行な平面内でキャンティングされるので、キャント平面を画定している法線ベクトルは、実質的にゼロのｘ成分を有する。
【００５２】
キャントの方向を特性付けるために、ｘｙ平面内への対称軸の投影を他の選択肢として使用することが可能である。対称軸は、３つのキューブコーナー面を三等分してこれらの３つの面のそれぞれと等角度をなすベクトルとして定義される。図１０ａ〜１０ｃは、それぞれ、後方にだけキャンティングされた、側方にだけキャンティングされた、および前方にだけキャンティングされた３つの異なるキューブコーナー形状を平面図で示している。これらの図では、キューブの峰はページ面から飛び出しており、ｘｙ平面内への対称軸の投影（キューブの峰からページ面に及ぶ）は、矢印により示されている。アライメント角は、平面図中のキューブの面にほぼ直角な二面縁１１（たとえば二面角２−３）からこの図中で反時計回りに測定される。側方キャンティングの不在下で後方キャンティングする場合、アライメント角は０度であり、一方、側方キャンティングの不在下で前方キャンティングする場合、アライメント角は１８０度である。前方キャンティングも後方キャンティングも不在の状態で側方キャンティングされたキューブでは、アライメント角は９０°（図１０ｂに示されるとおり）または２７０°のいずれかである。アライメント角は、対称軸の投影が右方向を指す場合（図１０ｂ）には９０°であり、対称軸の投影が左方向を指す場合には２７０°である。
【００５３】
他の選択肢として、キャント平面法線ベクトルがｘ成分およびｙ成分の両方を有するように（すなわち、ｘ成分およびｙ成分がそれぞれゼロに等しくならないように）、キューブをキャンティングすることが可能である。０°〜４５°または０°〜３１５°のアライメント角では、後方キャント成分が優位であり、４５°または３１５°のアライメント角では、後方キャント成分および側方キャント成分は等しい。さらに、１３５°〜２２５°のアライメント角では、前方キャント成分が優位であり、１３５°および２２５°では、前方キャント成分および側方キャント成分は等しい。したがって、優位な側方キャント成分を有するキャント平面は、４５°〜１３５°または２２５°〜３１５°のアライメント角を有する。したがって、キャント平面法線ベクトルのｙ成分の絶対値がキャント平面法線ベクトルのｘ成分の絶対値よりも大きい場合、キューブコーナー素子は優位に側方キャンティングする。
【００５４】
キャント平面が基準平面２４に平行である異なる夾角のキューブを有する側方溝の交互対から側方キャンテッドキューブが形成される実施形態では、所与の層状体内の隣接しているキューブ（たとえば、α−βまたはα’−β’）は、同一平面内または平行平面内でキャンティングされる。しかしながら、一般的には、キャント平面法線ベクトルにｘ成分が存在する場合、特定の層状体内の隣接しているキューブは同一平面内でキャンティングされない。もっと正確に言えば、キューブコーナー対応対が同一平面内または平行平面内でキャンティングされる（すなわち、α−α’またはβ−β’）。好ましくは、任意の所与の層状体のキューブコーナー素子は、２つの異なるアライメント角（たとえば、異なる夾角を有する隣接している側方溝に由来するアライメント角）だけを有する。図１０ｂ中の側方キャンティング例のアライメント角は９０°であり、図６中のβ−β’キューブに対応する。同様に、図６中のα−α’側方キャンテッドキューブのアライメント角は２７０°である（図示せず）。
【００５５】
図１１は、キューブが前方キャンティングされた層状体を示しており、一方、図１２は、キューブが後方キャンティングされた層状体を示している。このようにキャンティングされるキューブ設計の結果として、単一タイプの対応対向キューブ対が得られる。面６４ａおよび６２ｂを有する図１１のキューブ５４ａは、面６４ｂおよび６２ｃを有するキューブ５４ｂと同一であり、これは、面６４ｃおよび６２ｄを有するキューブ５４ｃと同一であり、以下同様である。したがって、同一の列内のキューブはすべて同一であり、列は基準平面２４に平行である。キューブ５４ａは、面６６ｅおよび６８ｄを有するキューブ５６ａとの対応対向対である。さらに、キューブ５４ｂは、キューブ５６ｂとの対応対向対である。同様に、キューブ５４ｃは、５６ｃキューブとの対応対向対である。同様に、図１２のキューブ５７は、キューブ５８との対応対向対である。対応対は、構造化表面の平面に垂直な軸を中心に第１のキューブを１８０°回転させることにより第２のキューブに重ね合わせることのできるキューブを生じる場合に得られる。対応対は、必ずしも一群のキューブコーナー素子内で直接隣接している必要もなければ接触している必要もない。対応対は、典型的には、反対向きで照射角の正または負の変化に対して対称な再帰反射性能を提供する。
【００５６】
これとは対照的に、側方キャンティングでは、同一の列内に（つまり、同一の一連の側方溝により形成されて）２つの異なるキューブ方位を有するキューブ設計になる。第１および第２の組の側方溝の両方を有する単一層状体または１対の隣接している層状体を反対向きに集成した場合、図６、８〜９に示されるように、層状体は、４種の明確に異なるキューブおよび２つの異なる対応対を有する。４つの明確に異なるキューブは、面３２ｂおよび３４ｃを有するキューブアルファ（α）、面３２ｃおよび３４ｄを有するベータ（β）、面４０ｃおよび４２ｄを有するアルファプライム（α’）、ならびに面４０ｂおよび４２ｃを有するベータプライム（β’）として識別される。キューブ（α，α’）は、キューブ面が平行になるように１８０°回転したときに同一の形状を有する対応対であり、キューブ（β，β’）も同様である。さらに、隣接している層状体（たとえば、１００、２００）上のキューブは、反対向きに構成される。キューブの対称軸は側方に傾いているが、側方溝の二等分平面（すなわち、溝を２つの等しい部分に分割する平面）は、好ましくは、隣接している側方溝の二等分平面に対して名目上平行（すなわち、互いに平行）〜１°以内の角度で非平行の範囲内である。さらに、各二等分平面は、基準平面２８に対して名目上平行〜基準平面２８に１°内非平行の範囲内である。
【００５７】
図１３〜１４は、１．５９の屈折率を有する材料から形成された再帰反射キューブコーナー素子対応対で種々の照射角および方位角において予測された全光反射を示す等輝度等高線グラフである。図１３では、対応対は、９．７４°前方キャンティングされている（たとえば、図１１のキューブコーナー素子５４、５６）。図１４では、対応対は、７．４７°後方キャンティングされている（たとえば、図１２のキューブコーナー素子５７、５８）。図１５〜１９は、１．５９の屈折率を有する材料から形成された再帰反射キューブコーナー素子を有する層状体で種々の照射角および方位角において予測された全光反射を示す等輝度等高線グラフであり、キューブコーナー素子は、それぞれ、９０°および２７０°のアライメント角に対して４．４１°、５．２３°、６．０３°、７．３３°、および９．７４°側方キャンティングされている。図１７では、６．０３°側方キャンティングされたキューブコーナー素子を作製するために、側方溝の交互対（すなわち、７５．２２６°と１０４．７７４°）が利用されている。側方キャンテッドアレイは、２つのタイプの対応対（すなわち、図６に示されるようなβ−β’およびα−α’）を有する。これらの対応対は、それぞれ、９０°および２７０°のアライメント角を有する。図１５〜１９のいずれにおいても、等輝度等高線グラフは、図６、１１、および１２に示されるのと同一の（すなわち、垂直な）方位を有する層状体で得られたものである。
【００５８】
キューブコーナー対応対アレイで予測される全光反射は、アクティブ面積パーセントおよび光線強度に関する知識から計算しうる。全光反射は、アクティブ面積パーセントと光線強度との積として定義される。直接機械加工されたキューブコーナーアレイの全光反射については、スタム（Ｓｔａｍｍ）の米国特許第３，７１２，７０６号明細書に記載されている。
【００５９】
初期単位光線強度に対して、損失は、シートのフロント表面を介する２パス透過および３つのキューブ表面のそれぞれにおける反射損失から生じる。ほぼ法線入射および約１．５９のシート屈折率では、フロント表面透過損失は、およそ０．１０である（およそ０．９０の透過率）。反射コーティングが施されているキューブの反射損失は、たとえば、コーティングのタイプおよびキューブ表面法線に対する入射角に依存する。アルミニウム反射コーティングが施されたキューブ表面の典型的な反射係数は、キューブ表面のそれぞれにおいて、およそ０．８５〜０．９である。全内反射に依拠するキューブの反射損失は、本質的にゼロである（本質的に１００％の反射）。しかしながら、キューブ表面法線に対する光線の入射角が臨界角未満である場合、全内反射が損なわれる可能性があり、そして有意量の光がキューブ表面を通過することもある。臨界角は、キューブ材料の屈折率およびキューブの背面の材料（典型的には空気）の屈折率の関数である。ヘクト（Ｈｅｃｈｔ）著，“光学（Ｏｐｔｉｃｓ）”，第２版，アディソン・ウェズリー（Ａｄｄｉｓｏｎ  Ｗｅｓｌｅｙ）刊，１９８７年のような標準的光学書籍には、フロント表面透過損失および全内反射についての解説がある。単一または個別のキューブコーナー素子の有効面積は、屈折された入射光線に垂直な平面上への３つのキューブコーナー表面の投影と、同一平面上への第３の反射の像表面の投影と、のトポロジカル交差により決定可能であり、かつそれに等しい。有効アパーチャーを決定する一手順については、たとえば、エックハルト（Ｅｃｋｈａｒｄｔ）著，応用光学（Ａｐｐｌｉｅｄ  Ｏｐｔｉｃｓ），第１０巻，第７号，１９７１年７月，ｐｇ．１５５９−１５６６で論じられている。シュトロイベル（Ｓｔｒａｕｂｅｌ）の米国特許第８３５，６４８号明細書でも、有効面積またはアパーチャーの概念について論じられている。次に、単一キューブコーナー素子のアクティブ面積パーセントは、有効面積をキューブコーナー表面の全投影面積で割った値として定義される。アクティブ面積パーセントは、光学技術分野の当業者に公知の光学モデリング法を用いて計算可能であるか、または従来のレイトレーシング法を用いて数値的に決定可能である。キューブコーナー対応対アレイのアクティブ面積パーセントは、対応対の２つの個別キューブコーナー素子のアクティブ面積パーセントを平均することにより計算可能である。別の言い方をすれば、アクティブアパーチャーパーセントは、光を再帰反射するキューブコーナーアレイの面積をアレイの全面積で割った値に等しい。アクティブ面積パーセントは、たとえば、キューブ形状、屈折率、入射角、およびシート方位による影響を受ける。
【００６０】
図１３について説明する。ベクトルＶ1は、基準平面２６に垂直でありかつ図１１のキューブコーナー素子５４、５６の対称軸を有する平面を示す。たとえば、Ｖ1は、主要溝面５０の交差により形成される主要溝角頂５１に実質的に垂直な平面内に位置する。同心状の等輝度曲線は、照射角と方位角の種々の組合せにおけるキューブコーナー素子５４、５６のアレイの予測された全光反射を示す。プロットの中心からの半径方向の移動は、照射角の増加を表し、一方、円周方向の移動は、光源に対するキューブコーナー素子の方位の変化を表す。最も内側の等輝度曲線は、キューブコーナー素子５４、５６の対応対が７０％の全光反射を呈する照射角の組の境界を画定する。逐次中心から離れた等輝度曲線は、逐次低下するパーセントを有する照射角および方位角の境界を画定する。
【００６１】
前方または後方キャンテッドキューブの単一対応対は、典型的には、実質的に互いに垂直である広い照射角特性の２つの平面（すなわち、Ｖ1およびＶ2）を有する。前方キャンティングでは、照射角特性の主平面は、図１３に示されるように水平および鉛直になる。より大きい照射角における反射光量は、方位によって著しく変化し、最良照射角特性の平面間でとくに低い。同様に、後方キャンティングでは、照射角特性の主平面（すなわち、Ｖ3およびＶ4）は、図１４に示されるように層状体の縁に対しておよそ４５°の方位を向くようになる。同様に、より大きい照射角における反射光量は、方位によって著しく変化し、最良照射角特性の平面間でとくに低い。キャント度に依存して、広い照射角特性を有する２超または２未満の平面を得ることが可能である。
【００６２】
図１５〜１９は、側方キャンテッドキューブを有する１対の対向層状体で予測された全光反射（ＴＬＲ）等強度等高線を示している。光反射は、図１３および１４の前方および後方キャンテッドキューブの等強度プロットと比較して、円形に近づくプロット形状により示唆されるように、より均一である。図１５〜１９は、図１３および１４に明示されている低い光反射の位置において実質的により高い光反射を示す。したがって、より大きい照射角（少なくとも４５°までの照射）におけるＴＬＲの良好な保持が予測される。標識は、一般に、０°、４５°および９０°の方位で位置決めされるので、この改善された方位性能は、標識表示製品にとって望ましいものである。本発明以前では、方位に対する全光反射の均一性を改善するための一般的な方法は、たとえば、米国特許第５，９３６，７７０号明細書に記載されているように、複数の小さいツール領域を２つ以上の方位でタイリング（すなわち配置）する方法であった。側方キャンテッドキューブコーナーアレイを用いれば、タイリングを必要とすることなく、全光反射の均一性を改善することができるので、２つ以上の方位でタイリングすることは実質的に不要になる。
【００６３】
種々の光学設計の全光反射（ＴＬＲ）の均一性を比較するために、いずれも固定照射角において、０°、４５°、および９０°の方位における平均ＴＬＲを、０°、４５°、および９０°の方位におけるＴＬＲの範囲（すなわち、これらの角度における最大ＴＬＲと最小ＴＬＲとの差）で割ることが可能である。照射角は、好ましくは少なくとも３０°以上、より好ましくは４０°以上である。好ましい設計では、平均ＴＬＲとＴＬＲ範囲との最大比を呈する。図１３および１４の前方および後方キャンテッドキューブのそれぞれで、さらには図１５〜１９の種々のティルト度を有する側方キャンテッドキューブで、４０°の照射角に対して、この比（すなわち「均一性指数（ＵＩ）」）を計算した。表１に関して、側方溝の間隔は、層状体の厚さに等しい（すなわちアスペクト比＝１）。計算された均一性指数を以下の表１にまとめる。
【００６４】
【表１】
2011018073.tif 000003
【００６５】
均一性指数（ＵＩ）＝（０°、４５°、９０°の平均ＴＬＲ）／（０°、４５°、および９０°における範囲）
【００６６】
均一性指数が１よりも大きい場合、改善された方位均一性が得られる。好ましくは、均一性指数は、３超（たとえば４）、より好ましくは５超（たとえば、６、７、８）である。均一性指数は、キューブ形状（たとえば、キャントの量およびタイプ、キューブのタイプ、平面図中のキューブの形状、アパーチャー内のキューブ峰の位置、キューブ寸法）、照射角、および屈折率のような変動因子の関数として変化するであろう。
【００６７】
図２０は、さまざまなキャント量ならびにキャント平面法線ベクトルのさまざまなｘ成分およびｙ成分を有するキャンテッドキューブコーナーアレイでプロットされた均一性指数ｖｓアライメント角を示している。アレイは、図６に示されるβ−β’およびα−α’と同様に、２つのタイプの対応対を有するが、これらのキューブおよび／または対は、互いに隣接していなくてもよい。各対応対のキューブは、実質的に同一のアライメント角を有する。２つのタイプの対応対のアライメント角は、同一量だけ０°または１８０°と異なる。たとえば、第１のキューブまたは第１の対応対が１００°のアライメント角（８０°だけ１８０°と異なる）である場合、第２の（たとえば、隣接している）キューブまたは第２の対応対は、２６０°のアライメント角（同様に８０°だけ１８０°と異なる）を有する。
【００６８】
図２０からわかるように、優位な側方キャンティング成分を有するキューブ形状（すなわち、９０°および２７０°のアライメント角を中心とする範囲）では、均一性指数だけでなくポリカーボネート（１．５９の屈折率を有する）の平均ＴＬＲもまた最大化される。０°から１８０°までのアライメント角が図２０のＸ軸上すなわち水平軸上に左から右に示されていることに留意されたい。１８０°から３６０°（度）まで増加するアライメント角は、右から左にプロットされている。
【００６９】
好ましくは、アライメント角は、５０°超（たとえば、５１°、５２°、５３°、５４°）、より好ましくは５５°超（たとえば、５６°、５７°、５８°、５９°）、さらにより好ましくは６０°超である。さらに、アライメント角は、好ましくは１３０°未満（たとえば、１２９°、１２８°、１２７°、１２６°）、より好ましくは１２５°未満（たとえば、１２４°、１２３°、１２２°、１２１°）、さらにより好ましくは１２０°未満である。同様に、アライメント角は、好ましくは２３０°超（たとえば、２３１°、２３２°、２３３°、２３４°）、より好ましくは２３５°超（たとえば、２３６°、２３７°、２３８°、２３９°）、さらにより好ましくは２４０°超である。さらに、アライメント角は、好ましくは３１０°未満（たとえば、３０９°、３０８°、３０７°、３０６°）、より好ましくは３０５°未満（たとえば、３０４°、３０３°、３０２°、３０１°）、さらにより好ましくは３００°未満である。
【００７０】
キューブの平面に垂直なベクトルに対するキューブ対称軸のティルト量は、少なくとも２°、好ましくは３°超である。さらに、ティルト量は、好ましくは９°未満である。したがって、最も好ましいティルト量は、３．６°、３．７°、３．８°、３．９°、４．０°、４．１°、４．２°、４．３°、４．４°、および４．５°から選択される終点を、７．５°、７．６°、７．７°、７．８°、７．９°、８．０°、８．１°、８．２°、８．３°、および８．４°から選択される終点と組み合わせてなる任意の間隔を含めて、約３．５°〜約８．５°の範囲内である。これらの異なる側方キャント量を生成すべく利用しうるキューブ形状を表２にまとめる。アライメント角は、各キャント量に対して９０°または２７０°でありうる。
【００７１】
【表２】
2011018073.tif 000004
【００７２】
異なる夾角を単独でまたは先に記載した側方キャンティングとの併用で用いることにより一連の照射角にわたり方位角の変化に対して改善されたＴＬＲ輝度均一性が提供されるが、シートの観測角特性または発散プロファイルを改善することもまた、好ましい。このためには、光源（典型的には乗物のヘッドライト）に対する再帰反射光の広がりを改善することが必要である。先に記載したように、キューブコーナーからの再帰反射光は、回折（キューブサイズにより制御される）、偏光（鏡面リフレクターでコーティングされていないキューブでは重要である）、および非直交性（９０°からのキューブコーナー二面角の偏差が１°未満の量である）のような効果に基づいて広がる。反射光の広がりが回折により支配される場合、比較的薄い層状体がキューブの作製に必要とされるので、層状体を用いて作製される（たとえばＰＧ）キューブでは、非直交性に基づく光の広がりは、とくに重要である。そのような薄肉層状体は、製造時の取扱いがとくに困難である。
【００７３】
他の選択肢としてまたは先に記載した特徴に加えて、他の実施形態では、本発明は、側方溝（側方溝は「スキュー角」および／または「インクリネーション角」を有する）を含んでなる、個別層状体と、集成層状体を有するマスターツールと、再帰反射レプリカなどのそのレプリカと、に関する。スキュー角および／またはインクリネーション角は、さまざまな制御された二面角誤差または複数の非直交性（ＭＮＯ）を有するキューブを提供するので、完成品の発散プロファイルを改善する。本明細書中で使用する場合、「スキュー角」とは、基準平面２８に対する平行からの偏差を意味する。
【００７４】
図２１は、スキュー角を有する溝を有する１列のキューブコーナー素子を有する単一層状体の誇張された例を平面図で示している。側方溝８０ａおよび８０ｂは正のスキュー角で、８０ｃおよび８０ｅはスキュー角なしで、そして溝８０ｄは負のスキュー角でカットされている。側方溝８０の経路は、明確にするために図２１では拡張されている。側方溝８０ａ、８０ｃ、および８０ｅが同一の夾角（たとえば、７５°、第１の溝サブセット）を有するとすれば、同一のカッティングツールまたはダイヤモンドを用いてこれらの溝をすべて形成することができる。さらに、交互溝（すなわち、８０ｂおよび８０ｄ）が同一の夾角（たとえば、１０５°、第２の溝サブセット）を有するのであれば、第２のダイヤモンドを用いて８０ｂおよび８０ｄをカットすることができる。主要溝半角が、第１または第２のサブセットの側方溝半角に十分に近い場合、これらのダイヤモンドのうちの一方を用いて主要溝面５０をカットすることも可能である。場合により、適正な主要溝半角を達成するために、主要溝面をカットする際にカッティングツールのうちの一方を回転させてもよい。主要溝面は、好ましくは層状体のサイドにアライメントされる。したがって、わずか２つのダイヤモンドだけを用いて、ＭＮＯが組み込まれるように、全層状体をカットすることができる。各一連の溝内で、一連の二面角を生成すべく、機械加工時にスキュー角を容易に変化させることができる。キューブコーナーは、一般に、３つのキューブ面の交線に帰属される３つの二面角を有する。９０°からのこれらの角度の偏差は、一般に二面角誤差と呼ばれ、二面角１−２、二面角１−３、および二面角２−３により示されうる。１つの命名規約では、図２２に示されるように、キューブ二面角１−３は、溝表面８２と主要溝面５０との交差により形成され、キューブ二面角１−２は、溝表面８４と主要溝面５０との交差により形成され、そしてキューブ二面角２−３は、溝表面８４と溝表面８２との交差により形成される。他の選択肢として、第３の面が主要溝面ではなく作用表面１２または１４である場合、同一の命名規約を利用しうる。所与の溝に対して、正のスキュー角（８０ａ、８０ｂ）では、二面角１−３が減少し、二面角１−２が増加し、一方、負のスキュー角では、二面角１−３が増加し、二面角１−２が減少する。
【００７５】
たとえば、図２１については、４つの異なるキューブが形成される。第１のキューブ８６ａは溝表面（すなわち面）８２ａおよび８４ｂを、第２のキューブ８６ｂは溝表面８２ｂおよび８４ｃを、第３のキューブ８６ｃは溝表面８２ｃおよび８４ｄを、そして第４のキューブ８６ｄは溝表面８２ｄおよび８４ｅを有する。溝表面８２ａ、８２ｂ、および８４ｄと、溝面５０との交差は９０°未満であるが、溝表面８４ｂおよび８２ｄと、溝面５０との交差は、９０°超である。溝８０ｃおよび８０ｅはスキュー角を有していないので、溝表面８２ｃ、８４ｃ、および８４ｅと、溝面５０との交差は、９０°である。以上の考察では、図２１中のすべての側方溝についてインクリネーション角（後で定義されるとおり）は同一でありかつゼロに等しいものとする。（たとえばＰＧ）キューブコーナー素子は、機械加工時にスキュー角を有する溝を使用した結果として、平面図中で台形または平行四辺形である。
【００７６】
他の選択肢としてまたは先に記載した特徴に加えて、側方溝は、正のまたは負のインクリネーション角を有しうる。「インクリネーション角」とは、名目上直交傾き（すなわち、主要溝表面に垂直なベクトルの傾き）からの特定の側方溝の基準平面２８内の傾きの偏差を意味する。側方溝の方向は、前記溝の角頂にアライメントされたベクトルにより画定される。直交傾きは、ゼロに等しいスキュー角で溝の角頂９０が溝面５０の法線ベクトル（溝面５０に垂直）に平行であるときの傾きとして定義される。１つの利用可能な命名規約によれば、正のインクリネーション角９２では、所与の側方溝について、二面角１−３および二面角１−２が両方ともを減少し、一方、負のインクリネーション角９４では、二面角１−３および二面角１−２が両方とも増大する。
【００７７】
機械加工時にスキュー角および／またはインクリネーション角を組み合わせると、所与の層状体上のキューブコーナー素子の二面角誤差を変化させるうえで有意な柔軟性が提供される。そのような柔軟性は、キャントに依存しない。したがって、スキュー角および／またはインクリネーション角は、側方キャンテッドキューブだけでなく、アンキャンテッドキューブ、前方キャンテッドキューブ、後方キャンテッドキューブとも併用可能である。側方溝をカットするために使用されるツール（たとえばダイヤモンド）を変更することなく個別層状体の機械加工時にスキュー角および／またはインクリネーション角を導入することができるので、スキュー角および／またはインクリネーション角を使用すれば顕著な利点が得られる。ツール変更後に正確に角度を設定するには典型的には数時間を要する可能性があるので、これにより機械加工時間を著しく削減することができる。さらに、スキュー角および／またはインクリネーション角を用いて、二面角１−２および二面角１−３を反対に変化させることが可能である。「反対に変化させる」とは、本明細書中で使用する場合、層状体上の所与のキューブコーナー内に大きさおよび／または符号の異なる二面角１−２および１−３誤差（９０°との差）を意図的に提供することとして定義される。大きさの差は、典型的には少なくとも１／４分、より好ましくは少なくとも１／２分、最も好ましくは少なくとも１分の角度である。したがって、溝は、名目上平行超の量だけ非平行である。さらに、スキュー角および／またはインクリネーション角は、大きさが約１°（すなわち６０分の角度）以下になるようにする。さらに、（たとえばサイド）溝は、単一層状体に沿ってスキュー角および／またはインクリネーション角を有する多種多様な成分を有しうる。
【００７８】
二面角誤差は、主要溝または側方溝の半角を機械加工時に変化させることにより変更することも可能である。側方溝の半角は、溝面と、溝角頂を含有する基準平面２６に垂直な平面と、により形成される鋭角として定義される。主要溝または主要溝面の半角は、溝面と基準平面２４とにより形成される鋭角として定義される。主要溝の半角の変化は、ｘ軸を中心とする回転による溝面５０の傾きの変化を生じる。側方溝の半角の変化は、溝の夾角（８２ｃと８４ｃなどの対向溝面により形成される角度）の変化によりまたはその角頂を中心とする溝の回転により達成可能である。たとえば、主要溝面５０の角度を変化させれば、所与の層状体に沿った二面角１−２および二面角１−３の誤差はすべて増加または減少するであろう。これは、二面角１−２および二面角１−３の誤差が所与の層状体に沿った各溝ごとに異なって変化しうるインクリネーション角の変化とは対照的である。同様に、側方溝の半角を変化させて、二面角２−３の対応する変化を引き起こすことも可能である。主要溝面に直交またはほぼ直交（約１°以内）する側方溝では、二面角１−２および二面角１−３は側方溝半角の変化の影響をほとんど受けないことに留意されたい。その結果、機械加工時に主要溝または側方溝の半角を変化させても、所与のキューブコーナー内で二面角１−２および二面角１−３を反対に変化させることはできないであろう。機械加工時の主要溝または側方溝の半角の変化は、最小のツール変更回数でキューブコーナー二面角誤差に対してできるかぎり広い制御を提供すべく、スキュー角および／またはインクリネーション角と組み合わせて使用することが可能である。半角誤差、スキュー角、またはインクリネーション角のいずれか１つの大きさは約１°までの範囲内でありうるが、任意の所与のキューブに対して累積的に得られる二面角誤差は約１°以下である。
【００７９】
製造の簡素化を目的として、スキュー角および／またはインクリネーション角は、好ましくは、二面角誤差がパターンで配置されるように導入される。好ましくは、パターンは、所与のキューブコーナー内で反対に変化している二面角誤差１−２および１−３を有する。
【００８０】
スポット図は、キューブコーナーアレイに由来する非直交性から生じる再帰反射光の広がりを示す幾何光学に基づく１つの有用な方法である。キューブコーナーは、３つのキューブ面から光線を反射させる６つの可能なシーケンスに関連付けられる６つまでの異なる反射スポットに入射光線を分割することが知られている。３つのキューブ二面角誤差が規定されれば、光源ビームを中心とする円周方向の位置だけでなく光源ビームからの反射スポットの半径方向の広がりをも計算することが可能である（たとえば、エックハルト（Ｅｃｋｈａｒｄｔ）著、“キューブコーナー反射の単純モデル（Ｓｉｍｐｌｅ  Ｍｏｄｅｌ  ｏｆ  Ｃｕｂｅ  Ｃｏｒｎｅｒ  Ｒｅｆｌｅｃｔｉｏｎ）”、応用光学（Ａｐｐｌｉｅｄ  Ｏｐｔｉｃｓ）、第１０巻，第７号，１９７１年７月を参照されたい）。米国連邦試験方法規格３７０（１９７７年３月１日）に詳述されているように、反射スポットの半径方向の広がりは観測角に関連付けられ、一方、反射スポットの円周方向の位置は提示角に関連付けられる。非直交キューブコーナーは、その３つの面の表面法線ベクトルにより画定することができる。反射スポット位置は、３つのキューブ面のそれぞれに当たってそこから反射されるときの光線を逐次追跡することにより決定される。キューブ材料の屈折率が１超である場合、フロント表面キューブの中および外への屈折も考慮に入れなければならない。多数の著者が、フロント表面反射および屈折に関連付けられる式を報告している（たとえば、ヘクト（Ｈｅｃｈｔ）およびゼイジャック（Ｚａｊａｃ）著、“光学（Ｏｐｔｉｃｓ）”、第２版，アディソン・ウェズリー（Ａｄｄｉｓｏｎ  Ｗｅｓｌｅｙ）刊、１９８７年）。スポット図は幾何光学に基づくので、回折を無視することに留意されたい。したがって、スポット図ではキューブのサイズおよび形状は考慮されない。
【００８１】
５つの逐次的溝の主要溝半角誤差が＋２、＋４、＋６、＋８、および＋１０分の角度である７．４７度後方キャンティングされた５つの異なるキューブ（たとえば図１２）の反射スポット図を図２４に示す。この例では、側方溝の半角誤差はゼロ（二面角２−３＝０）であり、スキュー角およびインクリネーション角についても同様である。側方溝夾角はすべて９０°である。図２４中の鉛直軸および水平軸は、それぞれ、基準平面２８および２４に対応する。主要溝面の傾きの変化は主に鉛直軸および水平軸に沿って位置する反射スポットを生じることに留意されたい。
【００８２】
図２４の作成に使用したのと同一の誤差で、主要溝半角誤差の関数としての二面角誤差を表３に示す。二面角１−２および二面角１−３は、同一の大きさおよび符号を有するので、反対に変化しないことに留意されたい。
【００８３】
【表３】
2011018073.tif 000005
【００８４】
−２０、−１５、−１０、−５、および０分の角度の二面角２−３誤差を有する同一タイプの後方キャンテッドキューブの反射スポット図を図２５に示す。この例では、主要溝の半角誤差はゼロ（二面角１−３＝二面角１−２＝０）であり、スキュー角およびインクリネーション角についても同様である。先に述べたように、側方溝の半角変化を用いて、二面角２−３誤差を生成することが可能である。二面角２−３誤差により、主に水平軸に沿って位置する反射スポットが得られる。
【００８５】
図２６は、図２４〜２５に対して記載したのと同一タイプの後方キャンテッドキューブで主要溝半角誤差を側方溝の半角変化と組み合わせることにより得られた反射スポット図を示している。この例では、主要溝半角誤差は１０分の角度であり、一方、二面角２−３誤差は、層状体上の４つの異なる隣接しているキューブに対して、それぞれ、０、２、４、および６分の角度である。＋３分の角度の一定夾角誤差を用いて、表４に示されるような対向半角誤差を有するこれらの側方溝を作製することが可能である。反射スポットは、この場合にも、主に鉛直軸および水平軸に沿って位置し、二面角２−３に対する値がゼロでないことに基づいて水平平面内にいくらかの広がりを有する。全体的に、反射スポット図は局所化されて不均一である。
【００８６】
図２６の作成に使用した誤差で、主要溝半角誤差の関数としての二面角誤差を表４に示す。二面角１−２および二面角１−３は、同一の大きさおよび符号を有するので、反対に変化しない（すなわち、実質的に反対に変化していることはない）ことに留意されたい。所与のキューブコーナーが２つの隣接している側方溝および好ましくは主要溝表面により形成されることに留意されたい。図２２中の上側側方溝は二面角１−３を形成し、一方、下側側方溝は二面角１−２を形成する。上側および下側側方溝の交差は二面角２−３を形成する。側方溝夾角は、隣接しているキューブを形成する溝の上側および下側半角誤差の合計である（たとえば、表４に関して、全夾角は＋３分の角度であり、第１のキューブの上側半角に隣接しているキューブの下側半角を加えることにより得られる）。
【００８７】
【表４】
2011018073.tif 000006
【００８８】
以上の例（すなわち、図２４〜２６）は、さまざまな半角誤差を有する後方キャンテッドキューブに対するものであった。同様にして、前方キャンテッドキューブが定性的に類似の反射スポット図（すなわち、とくに水平軸および鉛直軸に沿って局所化されたスポットを有する実質的に不均一な反射スポット図）を有することを示すことができる。前方キャンテッドキューブの二面角１−２および二面角１−３もまた、同一の大きさおよび符号を有するので、実質的に反対に変化しない。キューブコーナー型再帰反射シートの使用を考慮すると、局在化された不均一なスポット図（たとえば、図２４〜２６）は一般的には望ましくないことは明らかである。シートは、背景色としてもさらにはいくつかの場合には切抜き文字としても、多種多様な方位で標識上に配置することが可能である。さらに、標識は、典型的には、道路の右側、左側、または上に位置決めすることが可能である。人目を引くために再帰反射シートで標示された乗物の場合、目視者に対する乗物の位置は絶えず変化している。乗物の左右両方のヘッドライトにより再帰反射標的が照明され、運転者の位置は、これらのヘッドライトとはかなり異なる（さまざまな観測角および提示角）。運転者がヘッドライトの真上にくるオートバイのような乗物が一般に使用される。最後に、目視形状を画定している関連角度はすべて、運転者／観測者と再帰反射シートまたは標的との距離と共に変化する。これらの因子をすべて考慮すれば、反射スポットの比較的均一な広がりが再帰反射シートにきわめて望ましいことは明らかである。反対に変化している二面角１−２および二面角１−３を含めて広範囲の二面角誤差を容易に導入できる柔軟性のおかげで、スキュー角および／またはインクリネーション角を利用して比較的均一なスポット反射図を提供することが可能である。
【００８９】
図２７は、図２４〜２６で使用したのと同一の後方キャンテッドキューブを有する単一層状体でインクリネーション角だけ変化させて得られる反射スポット図を示している。側方溝の半角誤差は、各サイドで＋１．５分の角度であり（二面角２−３および側方溝の角度誤差は＋３分の角度である）、主要溝誤差は、ゼロである。スキュー角は、この例では＋７分の角度で一定である。インクリネーション角は、４つの溝ごとに反復パターンで変化している（すなわち、２つの溝で＋５分の角度、次に、２つの溝で−１分の角度）。スポットパターンは、図２４〜２６と比較して半径方向（観測方向）にも円周方向（表示方向）にもかなり均一に分布している。
【００９０】
さまざまなインクリネーション角を有するこの例の二面角誤差を表５に示す。インクリネーション角（分の角度）の機械加工の順序は、反復パターンで、−１、＋５、＋５、−１である。たとえば、キューブｎｏ．１に関して、第１の側方溝は、−１のインクリネーション角を有し、第２の側方溝は、＋５のインクリネーション角を有する。二面角１−２および二面角１−３は、異なる大きさ（二面角誤差の絶対値は等しくない）および符号で反対に変化していることに留意されたい。
【００９１】
【表５】
2011018073.tif 000007
【００９２】
図２８は、スキュー角がすべての側方溝に対して＋７分の角度の代わりに−７分の角度である以外は図２７のときと同一の形状から得られる反射スポット図を示している。スポット図は、この場合にも、図２４〜２６と比較して均一に分布し、さらに図２７に示されるスポット図と相補的である。さまざまなインクリネーション角を有するこの例の二面角誤差を表６に示す。この場合にも、二面角１−２および二面角１−３が反対に変化し、大きさおよび／または符号の両方が異なることに留意されたい。スキュー角の符号の変化により、表５と比較して、二面角１−２および１−３の大きさおよび符号が切り換った。
【００９３】
【表６】
2011018073.tif 000008
【００９４】
２つの以上の例の正のスキュー角および負のスキュー角を組み合わせることが可能であり、これにより図２９のスポット図が得られる。この組合せは、＋７分の角度のスキュー角を持たせて層状体の半分を機械加工し、−７分の角度のスキュー角を持たせて残りの半分を機械加工することにより、達成しうる。他の選択肢として、正のスキュー角および負のスキュー角を各層状体内で組み合わせれば、所与の層状体内でスキュー角とインクリネーション角の両方を同時に変化させることが可能になる。後者の場合、正のスキュー角領域と負のスキュー角領域との境界に位置決めされたキューブから少数の他の反射スポットが得られるであろう。スポット図は、図２７および２８のスポット図の組合せから得られるので、図２４〜２６と比較してとくに均一に分布する。表５および６に示される二面角誤差の組合せは、このスポット図に関連付けられ、二面角１−２および二面角１−３は、対立して大きさおよび符号が変化している。
【００９５】
図３０は、７．４７°前方キャンティングされたキューブであること以外は図２９のときと同一の半角誤差、スキュー角、およびインクリネーション角を示す。スポット図は、同様に均一に分布するが、図２９の後方キャンテッドスポット図とわずかに異なる。このスポット図に関連付けられる二面角誤差を表７にまとめる。この場合にも、二面角１−２および二面角１−３は、反対に変化し、二面角１−２および二面角１−３の大きさおよび／または符号が異なる少なくとも１つのキューブが含まれる。
【００９６】
【表７】
2011018073.tif 000009
【００９７】
均一に分布したスポット図を提供すべく、同一のスキュー角およびインクリネーション角の組合せを側方キャンテッドキューブコーナーと組み合わせて有利に利用することも可能である。側方キャンテッドキューブは、先に論述したように、同一の列内に２つの異なるキューブ方位を有する。好ましくは、種々の照射角と方位角との組合せで均一な性能を得るために、所与の列内の両方のタイプのキューブ（たとえば、アルファ（α）およびベータ（β））に等しくスキュー角および／またはインクリネーション角の組合せを適用するように注意すべきである。スキュー角およびインクリネーション角を利用する６．０３°側方キャンティングされたキューブの反射スポット図（図６、アライメント角９０°または２７０°）を図３１に示す。＋７および−７分の角度のスキュー角と−１および５分の角度のインクリネーション角との同一の組合せを、アルファ（α）およびベータ（β）キューブの両方に等しく適用した。側方溝の半角誤差は、各サイドで＋１．５分の角度であり（二面角２−３および側方溝の角度誤差は＋３分の角度である）、主要溝誤差は、ゼロである。スポット図は、観測角および提示角に関して非常に均一に分布する。このスポット図に関連付けられる二面角誤差を表８にまとめる。この場合にも、二面角１−２および二面角１−３は、反対に変化し、二面角１−２および二面角１−３の大きさおよび／または符号が異なる少なくとも１つのキューブが含まれる。
【００９８】
【表８】
2011018073.tif 000010
【００９９】
表５〜８の例示的なキューブコーナー素子の特徴は、３つの二面角誤差（二面角誤差は互いに異なる）を有する少なくとも１つ、典型的には複数のＰＧキューブコーナー素子が列内に形成されることである。他の特徴は、二面角誤差（したがって、スキュー角および／またはインクリネーション角）が層状体または隣接しているキューブコーナー素子の列全体にわたり反復パターンで配置されることである。さらに、隣接している層状体または列は、好ましくは、ｚ軸を中心に１８０°回転させて層状体の対または列の対を形成すること以外は、光学的に同等である。
【０１００】
層状体を機械加工し、層状体を複数有するマスターツールを形成する方法は、米国特許第６，２５７，８６０号明細書（ルトレル（Ｌｕｔｒｅｌｌ）ら）に記載されているように公知である。側方溝がスキュー角および／またはインクリネーション角を実質的に含まない実施形態では、側方溝は、米国特許第６，２５７，８６０号明細書（ルトレル（Ｌｕｔｒｅｌｌ）ら）および米国特許第６，１５９，４０７号明細書（クリンケ（Ｋｒｉｎｋｅ）ら）に記載されているように複数のスタックド層状体として形成可能である。
【０１０１】
したがって、１つまたは複数の層状体を提供し、層状体の作用表面１６上にＶ字形溝を形成することにより、層状体を機械加工する方法が本明細書にさらに記載されている。ここで、先に記載した特徴のいずれか１つまたは組合せを有する溝が形成される。
【０１０２】
一般的には、層状体（単数または複数）は、縁上に直接機械加工された溝を形成するのに好適な任意の基材を有しうる。好適な基材は、バリ生成を伴うことなくクリーンに機械加工され、低い延性および低い粒状性を呈し、そして溝形成後に寸法確度を保持する。さまざまな機械加工可能なプラスチックまたは金属を利用しうる。好適なプラスチックは、熱可塑性材料または熱硬化性材料、たとえば、アクリルまたは他の材料を含む。機械加工可能な金属としては、アルミニウム、黄銅、銅、無電解ニッケル、およびそれらの合金が挙げられる。好ましい金属としては、非鉄金属が挙げられる。好適な層状体材料は、たとえば、圧延、キャスティング、化学堆積、電気堆積、または鍛造により、シートの形態に形成可能である。好ましい機械加工材料は、典型的には、溝の形成時のカッティングツールの摩耗を最小限に抑えるように選択される。
【０１０３】
使用に好適なダイヤモンドツールは、ケイ・アンド・ワイ・ダイヤモンド（Ｋ＆Ｙ  Ｄｉａｍｏｎｄ）（ニューヨーク州ムーアーズ（Ｍｏｏｅｒｓ，ＮＹ））またはチャードン・ツール（Ｃｈａｒｄｏｎ  Ｔｏｏｌ）（オハイオ州チャードン（Ｃｈａｒｄｏｎ，ＯＨ））から購入することのできるダイヤモンドツールのように高品質である。とくに、好適なダイヤモンドツールは、先端から１０ミル以内がスクラッチフリーである。これは、２０００倍の白色光顕微鏡を用いて評価できる。典型的には、ダイヤモンドの先端は、約０．００００３インチ（０．０００７６２ｍｍ）〜約０．００００５インチ（０．００１２７０ｍｍ）の範囲内のサイズのフラット部分を有する。さらに、好適なダイヤモンドツールの表面仕上げは、好ましくは約３ｎｍ未満の粗さ平均および約１０ｎｍ未満の峰から谷までの粗さを有する。表面仕上げは、機械加工可能な基材にテストカットを形成して、ビーコ（Ｖｅｅｃｏ）の１部門であるワイコ（Ｗｙｋｏ）（アリゾナ州トゥーソン（Ｔｕｃｓｏｎ，ＡＺ）から購入できるような顕微干渉計によりテストカットを評価することにより、評価可能である。
【０１０４】
Ｖ字形溝は、各溝を高精度で形成することのできるダイヤモンドツール機械を用いて形成される。コネチカット州ブリッジポートのムーア・スペシャル・ツール・カンパニー（Ｍｏｏｒｅ  Ｓｐｅｃｉａｌ  Ｔｏｏｌ  Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｂｒｉｄｇｅｐｏｒｔ，ＣＴ）；ニューハンプシャー州キーンのプレシテック（Ｐｒｅｃｉｔｅｃｈ，Ｋｅｅｎｅ，ＮＨ）；およびペンシルバニア州ピッツバーグのエアロテック・インコーポレーテッド（Ａｅｒｏｔｅｃｈ  Ｉｎｃ．，Ｐｉｔｔｓｂｕｒｇ，ＰＡ）は、そのような目的に好適な機械を製造している。そのような機械は、典型的にはレーザー干渉計位置決めデバイスを含む。好適な精密ロータリーテーブルは、エイエイ・ゲイジ（ＡＡ  Ｇａｇｅ）（ミシガン州スターリング・ハイツ（Ｓｔｅｒｌｉｎｇ  Ｈｅｉｇｈｔｓ，ＭＩ））から商業的に入手可能であり；一方、好適な顕微干渉計は、ザイゴ・コーポレーション（Ｚｙｇｏ  Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ）（コネチカット州ミドルフィールド（Ｍｉｄｄｌｅｆｉｅｌｄ，ＣＴ））およびビーコ（Ｖｅｅｃｏ）の１部門であるワイコ（Ｗｙｋｏ）（アリゾナ州トゥーソン（Ｔｕｃｓｏｎ，ＡＺ））から商業的に入手可能である。溝間隔および溝深さの精度（すなわち、ポイントツーポイント位置決め）は、好ましくは少なくとも±５００ｎｍ程度の精度、より好ましくは少なくとも±２５０ｎｍ程度の精度、最も好ましくは少なくとも±１００ｎｍ程度の精度である。溝角の精度は、カットの長さ（たとえば、層状体の厚さ）にわたり、少なくとも±２分の角度（±０．０３３度）程度の精度、より好ましくは少なくとも±１分の角度（±０．０１７度）程度の精度、さらにより好ましくは少なくとも±１／２分の角度（±０．００８３度）程度の精度、最も好ましくは少なくとも±１／４分の角度（±０．００４２度）程度の精度である。さらに、解像度（すなわち、電流軸位置を検出する溝形成機の能力）は、典型的には精度の少なくとも約１０％である。したがって、±１００ｎｍの精度では、解像度は少なくとも±１０ｎｍである。短い距離（たとえば、約１０隣接している平行溝）では、精度は解像度にほぼ等しい。そのような高確度の複数の溝を継続時間にわたり終始一貫して形成するために、プロセス温度は、±０．０１℃以内、好ましくは±０．１℃以内に保持される。
【０１０５】
スキュー角および／またはインクリネーション角に基づく単一キューブコーナー素子の形状変化は、単一素子に対しては小さいが（たとえば、主に二面角の変化に限られる）、層状体のスタックにスキュー角を有する溝および／またはインクリネーション角を有する溝を形成する際には問題を伴いうることは明らかである。側方溝は１°程度まで平行からずれるので、かなり多様なキューブ形状がスタックを横切って生成される可能性がある。これらの変化は、タックサイズの増加と共に増加する。それほど多様なキューブ形状を生成することなく同時に（すなわちスタックで）機械加工することのできる最大層状体数の計算値は、わずか２つ程度の層状体である（たとえば、０．００２インチ（０．０５０８ｍｍ）の側方溝間隔を有する１°のスキュー角の厚さ０．０２０インチ（０．５０８ｍｍ）の層状体の場合）。
【０１０６】
スキュー角ドおよび／またはインクラインド側方溝を有する層状体のスタックを機械加工するときの問題が原因で、そのような実施形態の実施時には、好ましくは、個別層状体中に溝形成機で側方溝を形成する。個別層状体の縁部に溝を形成し、マスターツールの形態に層状体を集成し、そして集成層状体の微細構造化表面を複製する好ましい方法は、２００３年３月６日に出願された「微細構造化層状体の作製方法および装置」という名称の米国特許出願第１０／３８３０３９号明細書に記載されている。米国特許出願第１０／３８３０３９号は、本出願が優先権を請求する仮特許出願第６０／４５２４６４号と同時に出願された。
【０１０７】
再帰反射シートを形成するのに好適なサイズのマスターツールを形成するために、マスターツールの表面を電気メッキしてネガティブコピーを形成し、続いてネガティブコピーを電気メッキしてポジティブコピーを形成し、ポジティブコピーを電気メッキして第２世代のネガティブコピーを形成するなどの処理を繰り返すことにより、複数のツール（タイルとも呼ばれる）を形成すれる。ポジティブコピーはマスターツールと同一のキューブコーナー素子構造体を有するが、ネガティブコピーはキューブキャビティーレプリカである。したがって、ネガティブコピーツールは、ポジティブコピー（すなわちキューブコーナー素子）シートを作製するために利用され、一方、ポジティブコピーツールは、ネガティブコピー（すなわちキューブコーナーキャビティー）シートを作製するために利用される。さらに、再帰反射シートは、キューブコーナー素子構造体とキューブコーナーキャビティー微細構造体との組合せを有しうる。米国特許第４，４７８，７６９号明細書および同第５，１５６，８６３号明細書（Ｐｒｉｃｏｎｅ）ならびに米国特許第６，１５９，４０７号明細書（Ｋｒｉｎｋｅ）に記載されているような電鋳法は、公知である。次に、そのようなツールをタイリングして一体化させることにより、所望のサイズのマスターツールを集成することができる。本発明では、ツールは、典型的には同一の方位でタイリングされる。
【０１０８】
本明細書中で使用する場合、「シート」とは、キューブコーナー微細構造体が形成されている薄肉の高分子（たとえば合成）材料部片を意味する。シートは任意の幅および長さであってよく、そのような寸法は、シートを作製する装置により制限されるにすぎない（たとえば、ツールの幅、スロットダイオリフィスの幅などにより制限される）。再帰反射シートの厚さは、典型的には約０．００４インチ（０．１０１６ｍｍ）〜約０．１０インチ（２．５４ｍｍ）の範囲内である。好ましくは、再帰反射シートの厚さは、約０．０２０インチ（０．５０８ｍｍ）未満、より好ましくは約０．０１４インチ未満（０．３５５６ｍｍ）である。再帰反射シートは、シールフィルムまたはオーバーレイのような表面層をさらに有しうる。再帰反射シートの場合、幅は、典型的には少なくとも３０インチ（１２２ｃｍ）、好ましくは少なくとも４８インチ（７６ｃｍ）である。都合よく取り扱えるロール品としてシートが提供されるように、シートは、典型的には、約５０ヤード（４５．５ｍ）〜１００ヤード（９１ｍ）までその長さが連続している。しかしながら、他の選択肢として、シートは、ロール品としてではなく個別シートとして製造可能である。そのような実施形態では、シートは、好ましくは完成物品と寸法が一致する。たとえば、再帰反射シートは、標準的な米国の標識の寸法（たとえば、３０インチ×３０インチ（７６ｃｍ×７６ｃｍ））を有しうるので、シートの作製に利用される微細構造化ツールは、ほぼ同一の寸法を有しうる。ライセンスプレートまたは反射ボタンのようなより小さい物品では、それに応じてより小さい寸法を有するシートを利用しうる。
【０１０９】
再帰反射シートは、好ましくは、一体型材料として製造される。すなわち、キューブコーナー素子は、成形型の寸法全体にわたり連続層として相互連結され、個別素子およびそれらの間の連結部は、同一の材料を含む。微細プリズム状表面の反対側のシート表面は、典型的には平滑かつ平坦であり、「ランド層」とも呼ばれる。ランド層の厚さ（すなわち、複製された微細構造体から得られる部分を除いた厚さ）は、０．００１〜０．１００インチ、好ましくは０．００３〜０．０１０インチである。そのようなシートの製造は、典型的には、ツール上に流動性樹脂組成物をキャスティングしてから組成物を硬化させてシートを形成することにより達成される。ツール上に流動性樹脂をキャスティングする好ましい方法は、２００３年３月６日に出願された「再帰反射シートの作製方法およびスロットダイ装置」という名称の米国特許出願第１０／３８２３７５号明細書に記載されている。米国特許出願第１０／３８２３７５号は、本発明が優先権を請求する仮特許出願特許出願第６０／４５２４６４号と同時に出願された。
【０１１０】
しかしながら、場合により、米国特許第４，６０１，８６１号明細書（プリコーン（Ｐｒｉｃｏｎｅ））に記載されているように、ツールをエンボスツールとして利用して再帰反射物品を形成することができる。他の選択肢として、ＰＣＴ出願、国際公開第９５／１１４６４号パンフレットおよび米国特許第３，６８４，３４８号明細書に教示されているようにプレフォームドフィルムにキューブコーナー素子をキャストすることにより、またはプレフォームドフィルムをプレフォームドキューブコーナー素子にラミネートすることにより、再帰反射シートを層状製品として製造することができる。その際、個別キューブコーナー素子は、プレフォームドフィルムにより相互連結される。さらに、素子およびフィルムは、典型的には、異なる材料で構成される。
【０１１１】
２００３年３月６日に出願された「再帰反射シートおよび物品の作製方法」という名称の米国特許出願第６０／４５２６０５号明細書に詳述されているように、再帰反射シートの製造時、ツールのチャネルを前進するツールの方向におおよそアライメントすることが好ましい。米国特許出願第６０／４５２６０５号は、本発明が優先権を請求する仮特許出願特許出願第６０／４５２４６４号と同時に出願された。したがって、任意のさらなる製造工程を行う前、シートの主要溝は、シートのロールの縁に実質的に平行であろう。本発明者らは、このダウンウェブ法でチャネルの方位を決定すればクロスウェブ方向に主要溝の方位を決定する場合よりも迅速な複製が可能であることを見いだした。主要溝と他のキューブ構造体とが組み合わされて改善された樹脂流動のチャネルが形成されるものと推測される。
【０１１２】
本発明の再帰反射シートに好適な樹脂組成物は、好ましくは、寸法安定性、耐久性、耐候性があり、しかも所望の形状に容易に成形可能な透明材料である。好適な材料の例としては、ローム・アンド・ハース・カンパニー（Ｒｏｈｍ  ａｎｄ  Ｈａａｓ  Ｃｏｍｐａｎｙ）により製造されているプレキシガラス（Ｐｌｅｘｉｇｌａｓ）ブランド樹脂のように約１．５の屈折率を有するアクリル；約１．５９の屈折率を有するポリカーボネート；熱硬化性アクリレートおよびエポキシアクリレートのような反応性材料；イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー・インコーポレーテッド（Ｅ．Ｉ．Ｄｕｐｏｎｔ  ｄｅ  Ｎｅｍｏｕｒｓ  ａｎｄ  Ｃｏ．，Ｉｎｃ．）によりサーリン（ＳＵＲＬＹＮ）のブランド名で販売されているようなポリエチレン系イオノマー；（ポリ）エチレン−ｃｏ−アクリル酸；ポリエステル；ポリウレタン；およびセルロースアセテートブチレートが挙げられる。ポリカーボネートは、より広範な照射角にわたり改善された再帰反射性能に一般に寄与する靭性および比較的高い屈折率を有するのでとくに好適である。これらの材料は、染料、着色剤、顔料、ＵＶ安定化剤、または他の添加剤をも含有しうる。
【０１１３】
金属コーティングのような正反射コーティングをキューブコーナー素子の背面に配置することができる。金属コーティングは、アルミニウム、銀、またはニッケルのような金属を気相堆積または化学堆積させるなどの公知の方法により適用することができる。金属コーティングの固着性を促進すべく、キューブコーナー素子の背面にプライマー層を適用することが可能である。金属コーティングに加えてまたはその代わりに、キューブコーナー素子の背面にシールフィルムを適用することができる。たとえば、米国特許第４，０２５，１５９号明細書および同第５，１１７，３０４号明細書を参照されたい。シールフィルムは、境界における全内反射を可能にしかつ汚れおよび／または湿分のような汚染物質の進入を阻止する空気境界をキューブの背面に保持する。さらに、耐久性（たとえば、屋外耐久性）の改善または画像受容表面の提供を目的として、シートの目視表面上で個別のオーバーレイフィルムを利用してよい。そのような屋外耐久性が得られれば、長期間（たとえば、１年、３年）の屋外暴露の後、ＡＳＴＭ  Ｄ４９５６０−１ａに明記されているような十分な輝度規格が保持される。さらに、ＣＡＰ  Ｙ白色度は、屋外暴露の前後で好ましくは３０超である。
【０１１４】
キューブコーナー型再帰反射シートを基材に固定できるようにするために、キューブコーナー素子またはシールフィルムの後ろに接着剤層を配設することもできる。好適な基材としては、木材、アルミニウムシート、亜鉛メッキ鋼、高分子材料、たとえば、ポリメチルメタクリレート、ポリエステル、ポリアミド、ポリビニルフルオリド、ポリカーボネート、ポリビニルクロリド、ポリウレタン、ならびにこれらのおよび他の材料から作製される多種多様なラミネートが挙げられる。
【０１１５】
図６に関して、層状体は、好ましくは、鉛直方向にアライメントされる。そのようにして、複製時、素子の列を各層状体から誘導する。しかしながら、他の選択肢として、上述した光学的特徴を水平アラインド層状体から誘導してもよい。列内の各素子の面を約３〜４ミクロン以内で共有する共通平面は、水平アラインド層状体では、わずかに（たとえば１°未満）変化しうる。たとえば走査電子顕微鏡法で観測可能なような鉛直方向または水平方向のわずかなミスアラインメントの存在に基づいてキューブの列が層状体から誘導されたことは明らかである。
【０１１６】
再帰反射シートの作製方法に関係なく、しかもマスターツールが層状体法または他の方法から誘導されたかに関係なく、本発明に係るシートは、先に記載したように顕微鏡または干渉計を用いてシートを調べることにより検出することのできる特定のユニークな光学的特徴を有する。さらに、再帰反射シートは、層状体（単数または複数）に対して先に記載した特徴のいずれか１つまたは組合せを含む。
【０１１７】
一態様において、再帰反射シートは、列内の第１および第２の共存素子間の夾角が列内の第２および第３の共存素子間の夾角と異なるキューブコーナー素子の列またはキューブコーナー素子のアレイを有する。シートに関して、列は、列内の各素子の面が共通平面（たとえば、主要溝面、作用表面１２または１４）を共有する素子により画定される。隣接しているキューブ間の夾角差の大きさならびに列内またはアレイ内の他の好ましい特性（たとえば、反復パターン配置、共通峰高さ、互いに名目上平行〜１°未満非平行の範囲内である二等分平面）は、層状体に対して先に記載したのと同じである。
【０１１８】
他の選択肢としてまたはそれと組み合わせて、再帰反射シートは、列内またはアレイ内の素子の少なくとも一部分が優位に側方キャンティングされかつ素子が平面図中で素子の列に実質的に垂直な二面縁に対して４５°〜１３５°のアライメント角および／または２２５°〜３１５°のアライメント角を有する、キューブコーナー素子（たとえばＰＧキューブコーナー素子）の列またはアレイを有する。好ましい実施形態では、再帰反射シートは、これらの各アライメント角を有してキューブコーナー素子の列またはキューブコーナー素子を有するアレイを有する。そのようなアレイは、優位に前方キャンティングされたキューブコーナー素子も優位に後方キャンティングされたキューブコーナー素子も実質的に含まない。優位に側方キャンティングされたキューブコーナー素子を有する再帰反射シートは、層状体に関して先に記載した特性のいずれかをさらに有しうる。
【０１１９】
他の選択肢としてまたはそれと組み合わせて、再帰反射シートは、スキュー角を有する溝および／またはインクリネーション角を有する溝を有する。したがって、列またはアレイにおいて、（たとえばサイド）一連の溝の少なくとも２つの隣接している溝、好ましくはすべての溝は、名目上平行超〜約１°の範囲内の量だけ非平行であり、この特徴を有する層状体に関して記載された種々の属性をさらに含んでいてもよい。
【０１２０】
他の態様において、単独で、または異なる夾角および／もしくは側方キャンティングと組み合わせて、再帰反射シートは、一連の側方溝の溝が名目上互いに平行にあるが基準平面２８に対して名目上平行〜非平行の範囲内である素子の列またはアレイを有しうる。
【０１２１】
再帰反射シートは、その高い再帰反射輝度の点からみて、交通標識、路面標示、乗物標示、および人的安全物品のようなさまざまな用途に有用である。再帰反射係数（ＲA）は、米国連邦試験方法規格３７０に準拠して、−４°の照射角、０°の方位角、種々の観測角で測定可能である。得られるシートは、タイプＩＸシートに対するＡＳＴＭ  Ｄ４９５６−１ａ「交通規制用再帰反射シートの標準規格」に明記されている輝度規格を満たす。さらに、−４°の照射角、０°および９０°の方位角の平均、０°の提示角、および種々の観測角に対して、指定の輝度最小値を有意に超える。輝度は、０．２°の観測角において、好ましくは少なくとも６２５カンデラ毎ルクス毎平方メートル（ＣＰＬ）、より好ましくは少なくとも６５０ＣＰＬ、さらにより好ましくは少なくとも６７５ＣＰＬ、最も好ましくは少なくとも７００ＣＰＬである。他の選択肢として、好ましくはそれに加えて、０．３３°の観測角における輝度は、好ましくは少なくとも５７５ＣＰＬ、より好ましくは少なくとも６００ＣＰＬ、さらにより好ましくは少なくとも６２５ＣＰＬ、最も好ましくは少なくとも６５０ＣＰＬである。これに加えてまたは他の選択肢として、０．５°の観測角における輝度は、好ましくは少なくとも３７５ＣＰＬ、より好ましくは少なくとも４００ＣＰＬ、さらにより好ましくは少なくとも４２５ＣＰＬ、最も好ましくは少なくとも４５０ＣＰＬである。さらに、１．０°の観測角における輝度は、好ましくは少なくとも８０ＣＰＬ、より好ましくは少なくとも１００ＣＰＬ、最も好ましくは少なくとも１２０ＣＰＬである。同様に、１．５°の観測角における輝度は、好ましくは少なくとも２０ＣＰＬ、より好ましくは少なくとも２５ＣＰＬである。再帰反射シートは、直前で述べた輝度判定基準の任意の組合せを有しうる。
【０１２２】
観測角０．５の近傍の領域（すなわち、０．４〜０．６）における改善された輝度は、およそ２００〜４００フィートの距離にある乗用車から交通標識（たとえば、右側路肩に取り付けられた交通標識）を目視するうえで、および約４５０〜９５０フィートの距離にある大型トラックの運転者から交通標識（たとえば、右側路肩に取り付けられた交通標識）を目視するうえで、とくに重要である。
【０１２３】
本発明の目的および利点について以下の実施例によりさらに説明するが、実施例に記載の特定の材料およびその量ならびに他の条件および細目は、本発明を過度に限定するように解釈すべきものでない。
【実施例】
【０１２４】
実施例１Ａおよび１Ｂ
先に引用した２００３年３月６日出願の米国特許出願第１０／３８３０３９号明細書に記載されているように、個別層状体中に溝を形成し、個別層状体を集成し、そして微細構造化表面を複製した。米国特許出願第１０／３８３０３９号は、本出願が優先権を請求する仮特許出願特許出願第６０／４５２４６４号と同時に出願された。機械加工された層状体はすべて、図６および７に示された形状を有し、側方溝の半角誤差、スキュー角、およびインクリネーション角の変化に基づくわずかな変化を有していた。層状体厚さは０．００７５インチ（０．１９０５ｍｍ）であり、側方溝間隔は、直前に記載のわずかな変化を除いて０．００５６２５インチ（０．１４２８ｍｍ）であった。８つのキューブの反復パターンを各層状体上に逐次的に形成した。以下に記載の表１０〜１４に示されるように、側方溝の半角誤差、スキュー角、およびインクリネーション角を変化させることにより、このキューブ反復パターンを形成した。表中の各列は、個別側方溝の機械加工時に使用したパラメーターを規定している。図２２に規定されているキューブコーナー二面角誤差は、各キューブを形成する主要溝表面と交差する２つの隣接している側方溝により形成される。したがって、二面角誤差を画定している列は、それらの隣接している側方溝を明確にすべく、表中で位置をずらして配置されている。
【０１２５】
以下の表１０〜１４のそれぞれに報告されている二面角誤差が得られるように、側方溝の角度誤差および／またはスキュー角および／またはインクリネーション角の異なった８つの層状体を形成した。ただし、表１３では、側方溝の一部分のスキュー角を改変した。
【０１２６】
層状体１および層状体２
第１の層状体および第２の層状体の側方溝パラメーター（第２の層状体は、第１の層状体に対する対向層状体である）を、それぞれ、表１０および１１に報告する。主要溝半角誤差は、すべての主要溝で−８分の角度であった。側方溝名目上夾角（直交キューブを生成するのに必要な角度）は、７５．２２６°および１０４．７７４°であった。すべての側方溝で夾角誤差は−９．２分の角度であったので、実際の側方溝夾角は７５．０７３°および１０４．６２１°であった。側方溝の夾角誤差は一定にしたが、半角誤差は変化させた。表１０の第３欄に示されるように、第１の層状体タイプの半角誤差は、−１４．８分の角度〜５．６分の角度の範囲内にあった。半角誤差は、各側方溝の２つの半角に対応する２つのグループ（合計すると−９．２分の角度）で示されている。二面角２−３誤差は、隣接している側方溝の半角誤差の組合せから生じ、第４欄にまとめられている。第１の層状体では、二面角２−３誤差を−１．６分の角度から−１６．８分の角度まで変化させた。
【０１２７】
スキュー角およびインクリネーション角は、それぞれ、表１０の第５欄および第６欄に示されている。第１の層状体では、スキュー角は、−８．０分〜１５．０分の角度の範囲内であった。インクリネーション角は、−６．１分の角度から１０．８分の角度まで変化させた。側方溝のスキュー角およびインクリネーション角から得られる１−２および１−３二面角誤差を最後の２つの欄に示す。二面角誤差１−２および１−３を反対に変化させ、層状体中の少なくとも１つのキューブが、異なる大きさおよび／または符号を有する二面角誤差１−２および１−３を含むようにした。
【０１２８】
第２の層状体の側方溝は、表１１にまとめられており、表１０の層状体と密接な関係がある。名目上側方溝角度および側方溝夾角誤差を明示する第１欄および第２欄は同等である。側方溝パラメーター（半角誤差、スキュー角、およびインクリネーション角）ならびに二面角誤差に対する他のすべての欄は、表１０に対して反転されている。これは、対向層状体がｚ軸を中心に１８０°回転されること以外はその対応物と光学的に同等であるという事実を反映している。
【０１２９】
層状体４、層状体６、および層状体８
簡潔にするために、第４、第６、および第８の層状体（それぞれ、第３、第５、および第７の層状体に対向する）の側方溝パラメーターは、反復して記載しない。なぜなら、側方溝パラメーターは、いま説明したように上述した反転関係を有するからである。
【０１３０】
層状体３
第３の層状体の側方溝パラメーターを表１２に示す。主要溝半角誤差は、−８分の角度であった。基本的形状（寸法および名目上側方溝夾角）は、第１の層状体タイプと同じであった。この場合にも、すべての側方溝で実際の夾角誤差は、−９．２分の角度であった。第２の層状体タイプ側方溝の半角誤差は、−１４．８分の角度〜５．６分の角度の範囲内であった。二面角２−３誤差は、−１．６分の角度から−１６．８分の角度まで変化させた。この層状体タイプでは、スキュー角は、−１４．０分の角度〜２１．３分の角度の範囲内であり、一方、インクリネーション角は、−１２．７分の角度から１６．８分の角度まで変化させた。１−２および１−３二面角誤差（最後の２つの欄に示される）は、反対に変化させた。
【０１３１】
層状体５
第５の層状体の溝パラメーターを表１３に示す。主要溝半角誤差は、−４分の角度であった。基本的形状（寸法および名目上側方溝夾角）は、前述の層状体として同じであった。すべての側方溝で夾角誤差は−１．６分の角度であったので、実際の側方溝夾角は７５．１９９°および１０４．７４７°であった。第３の層状体タイプの半角誤差は、−５．２分の角度〜３．６分の角度の範囲内であった。二面角２−３誤差は、−７．２分の角度から４．０分の角度まで変化させた。スキュー角は、−７．０分の角度〜９．５分の角度の範囲内であり、一方、インクリネーション角は、−８．２分の角度から１．４分の角度まで変化させた。１−２および１−３二面角誤差（最後の２つの欄に示される）は、反対に変化させた。
【０１３２】
層状体７
第７の層状体の側方溝パラメーターを表１４に示す。主要溝半角誤差は、−４．０分の角度であった。基本的形状（寸法および名目上側方溝夾角）は、第１の層状体タイプと同じであった。この場合にも、すべての側方溝で実際の夾角誤差は、−１．６分の角度であった。半角誤差は、−５．２分の角度〜３．６分の角度の範囲内であった。二面角２−３誤差は、−７．２分の角度から４．０分の角度まで変化させた。この層状体タイプでは、スキュー角は、−５．３分の角度〜５．３分の角度の範囲内であり、一方、インクリネーション角は、−２．１分の角度から４．６分の角度まで変化させた。１−２および１−３二面角誤差（最後の２つの欄に示される）は、反対に変化させた。
【０１３３】
集成体が垂直壁（たとえば、横方向寸法が０．０００１超の壁）を実質的に含まないような精度で対向層状体の素子の非二面縁を互いに接触させるように、合計２０８個の層状体を集成した。集成体全体にわたり層状体順位１〜８を逐次反復させるように層状体を集成し、次に、電鋳により集成体の構造化表面を複製してキューブキャビティーツールを形成した。集成および電鋳のプロセスについては、先に引用した２００３年３月６日出願の米国特許出願第１０／３８３０３９号明細書にさらに説明されている。米国特許出願第１０／３８３０３９号は、本出願が優先権を請求する仮特許出願特許出願第６０／４５２４６４号と同時に出願された。
【０１３４】
実施例１Ａでは、圧縮成形プレスでツールを使用し、約３７５°Ｆ（１９１℃）〜３８５°Ｆ（１９６℃）の温度、約１６００ｐｓｉの圧力、および２０秒間の滞留時間でプレスを行った。次に、成形されたポリカーボネートを５分間にわたり約２００°Ｆ（１００℃）に冷却した。
【０１３５】
実施例２Ａでは、先に引用した２００３年３月６日出願の米国特許出願第１０／３８２３７５号明細書に記載されているように、溶融されたポリカーボネートをツール表面上にキャストした。米国特許出願第１０／３８２３７５号は、本出願が優先権を請求する仮特許出願特許出願第６０／４５２４６４号と同時に出願された。
【０１３６】
実施例１Ａおよび１Ｂのいずれについても、連続シーリング法でアモルファスコポリエステル含有表面を微細構造化ポリカーボネートフィルム表面に接触させることにより、０．７ミルのポリエステルと０．８５ミルのアモルファスコポリエステルとを含む二層シールフィルムをキューブコーナー素子の背面に適用した。テフロン（登録商標）スリーブを有するゴムニップロールおよび加熱鋼ロールに構成体を連続的に通した。ゴムニップロールの表面は約１６５°Ｆであり、加熱鋼ロールの表面は約４０５°Ｆであった。ニップ圧は約７０ポンド／毎線インチであり、速度は２０フィート毎分であった。シーリング後の輝度保持は、約７０％であった。
【０１３７】
得られたシートは、タイプＩＸシートに対するＡＳＴＭ  Ｄ４９５６−１ａ「交通規制用再帰反射シートの標準規格」に明記されている輝度規格を満たす。さらに、以下のように、−４°の照射角、０°および９０°の方位角の平均、０°の提示角、および種々の観測角に対して、指定の輝度最小値を有意に超える。
【０１３８】
【表９】
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【０１３９】
表９は、本発明に係る再帰反射シートが比較再帰反射シート２および比較再帰反射シート３と比べて指示観測角のそれぞれにおいてより高い輝度を有することを示している。観測角０．５の近傍の領域における改善された輝度は、およそ２００〜４００フィートの距離にある乗用車から交通標識（たとえば、右側路肩に取り付けられた交通標識）を目視するうえで、および約４５０〜９５０フィートの距離にある大型トラックの運転者から交通標識（たとえば、右側路肩に取り付けられた交通標識）を目視するうえで、とくに重要である。
【０１４０】
実施例１Ａのシートは２．０°以内の観測角における全光反射に対して測定された均一性指数が２．０４であることが判明した。
【０１４１】
本発明の種々の修正形態および変更形態は、本発明の範囲および精神から逸脱することなく当業者に自明なものとなろう。
【０１４２】
【表１０】
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【０１４３】
【表１１】
2011018073.tif 000013
【０１４４】
【表１２】
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【０１４５】
【表１３】
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【０１４６】
【表１４】
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【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2011018073.tif 000023
【図８】
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【図９】
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【図１０ａ】
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【図１０ｂ】
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【図１０ｃ】
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【図１１】
2011018073.tif 000029
【図１２】
2011018073.tif 000030
【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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【図３０】
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【図３１】
2011018073.tif 000049
【手続補正書】
【提出日】平成22年10月21日(2010.10.21)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
キューブコーナー素子を有する物品であって、少なくともいくつかの該キューブコーナー素子が、基準平面に対して非平行でありかつ隣接しているキューブコーナー素子の隣接している非二面縁に実質的に平行である、少なくとも１つの非二面縁を有しており、ここで、基準平面とはキューブコーナー素子が配設されている平面を意味し、少なくとも１つのキューブが１−２二面角誤差および１−３二面角誤差を有し；かつ該二面角誤差が反対に変化している、物品。
【請求項２】
前記キューブが、１分〜６０分の角度の二面角誤差を有する、請求項１に記載の物品。
【請求項３】
前記素子が、名目上平行〜１°未満非平行の範囲内である二面縁を有する列をなしている、請求項１に記載の物品。
【請求項４】
前記二面角誤差が反復パターンで変化している、請求項１に記載の物品。
【請求項５】
キューブコーナー素子を有する物品であって、少なくともいくつかの該キューブコーナー素子が、基準平面に対して非平行でありかつ隣接しているキューブコーナー素子の隣接している非二面縁に実質的に平行である、少なくとも１つの非二面縁を有しており、ここで、基準平面とはキューブコーナー素子が配設されている平面を意味し、少なくとも１つのキューブコーナー素子が３つの二面角誤差を有し、該二面角誤差が互いに異なっている、物品。
【請求項６】
前記二面角誤差が１分〜６０分の角度である、請求項５に記載の物品。
【外国語明細書】
2011018073000001.pdf