(57)【要約】【課題】鉄損特性に優れ、かつ、歪取り焼鈍後の鉄損特性が、打ち抜いた鉄芯の円周方向で均等な高周波励磁鉄芯用の無方向性電磁鋼板を提供する。【解決手段】鋼板を打ち抜いた鋼片に歪取り焼鈍を施した後、鋼板の圧延方向、及び、圧延方向と所定の角度をなす複数の方向に沿って測定した鉄損Ｗの最大値：maxＷと最小値：minＷが、下記式（１）を満たすことを特徴とする高周波励磁用無方向性電磁鋼板。            １＜maxＷ／minＷ≦１．２０              ・・・（１）【選択図】図４
2011162872.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼板を打ち抜いた鋼片に歪取り焼鈍を施した後、鋼板の圧延方向、及び、圧延方向と所定の角度をなす複数の方向に沿って測定した鉄損Ｗの最大値：maxＷと最小値：minＷが、下記式（１）を満たすことを特徴とする高周波励磁用無方向性電磁鋼板。
１＜maxＷ／minＷ≦１．２０              ・・・（１）
【請求項２】
前記所定の角度が、４５度、９０度、１３５度、及び、１８０度であることを特徴とする請求項１に記載の高周波励磁用無方向性電磁鋼板。
【請求項３】
前記鉄損Ｗが、４００Ｈｚ以上の周波数域で測定した鉄損であることを特徴とする請求項１又は２に記載の高周波励磁用無方向性電磁鋼板。
【請求項４】
前記鋼板は、長手方向が圧延方向と平行で、かつ、長手方向に沿って連続焼鈍が施された鋼板であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の高周波励磁用無方向性電磁鋼板。
【請求項５】
前記鋼板が、質量％で、Ｃ：０．００２％以下、Ｓｉ：０．１〜４．０％、及び、Ａｌ：０．１〜４．０％を含み、残部鉄及び不可避的不純物からなることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の高周励磁波用無方向性電磁鋼板。
【請求項６】
前記鋼板が、質量％で、さらに、Ｃｒ：３．０％以下、及び／又は、Ｍｎ:１．０％以下を含むことを特徴とする請求項５に記載の高周波励磁用無方向性電磁鋼板。
【請求項７】
前記歪取り焼鈍を、非酸化性雰囲気中で、７５０℃を超える温度で行うことを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の高周波励磁用無方向性電磁鋼板。
【請求項８】
前記式（１）に替え、下記（１’）式を用いることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載の高周波励磁用無方向性電磁鋼板。
１＜maxＷ／minＷ≦１．１２                ・・・（１’）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ハイブリッド自動車、エアコンコンプレッサー等、高周波励磁の回転機の鉄芯に用いる、歪取り焼鈍後の磁気特性が等方的な無方向性電磁鋼板に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、無方向性電磁鋼板を用いる回転機、中小型変圧器、電装品等の分野においては、世界的な電力・エネルギーの節減、及び、地球環境の保全の観点から、高効率化及び小型化の要請が、ますます強くなっている。特に、ガソリンエンジンと電気モーターを併用するハイブリッド車に使用する高性能モーターの高効率化が求められている。
【０００３】
電気モーターは、ガソリンエンジンに比べて応答性がよく、精密なトルク制御が可能であるので、スポーツ車種への搭載も考えられている。
【０００４】
電気自動車の駆動モーターは、ガソリンエンジンに替わる、駆動機構の心臓部であるが、駆動モーターの性能は、鉄芯の素材である無方向性電磁鋼板の磁気特性に大きく依存する。このため、一体打ち抜きされる駆動モーターの鉄芯用の無方向性電磁鋼板には、磁気特性が優れていることに加え、磁気特性が等方的であることが求められる（特許文献１〜３、参照）。
【０００５】
通常、無方向性電磁鋼板には、圧延方向及び連続焼鈍方向に起因する磁気特性の異方性が存在する。回転機の鉄芯は円形であるので、一体打ち抜きされた鉄芯の円周方向において、磁気特性の異方性があると、磁気特性が優れていても、それが、回転機の高効率化に反映されないことになる。
【０００６】
また、通常、鉄芯構造体に歪取り焼鈍を施して、鉄芯に作用する、打抜き加工や溶接加工による残留応力を除去し、鉄損特性の劣化を抑制するが、この焼鈍後でも、鉄損特性が周方向で異方性を持ち、場合によっては、歪取り焼鈍を行なわない場合に比べ、むしろ、異方性が大きくなることがある。この“異方性”は、上述のように、回転機の高効率化を妨げる大きな要因である。
【０００７】
近年、駆動電源の周波数制御により可変速運転や、商用周波数以上での高速運転が可能な、回転機用の無方向性電磁鋼板が開発されている（例えば、特許文献４〜７、参照）が、該回転機の小型化及び高効率化を、より一層図るうえで、鉄芯の周方向における鉄損特性の“異方性”は大きな障害となる。
【０００８】
したがって、近年、高周波励磁用の鉄芯の素材として、鉄損特性が優れているとともに、歪取り焼鈍後の鉄損特性が、鉄芯の円周方向で均等な無方向性電磁鋼板の開発が求められている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開平０７−２７８６６６号公報
【特許文献２】特開平０９−１４３５５８号公報
【特許文献３】特開２００４−１９７２１７号公報
【特許文献４】特開２００４−３３９６０３号公報
【特許文献５】特開２００５−００８９０６号公報
【特許文献６】特開２００５−１２０４０３号公報
【特許文献７】特開２００６−１６１１３７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明は、上記要望に鑑み、鉄損特性に優れ、かつ、歪取り焼鈍後の鉄損特性が、打ち抜いた鉄芯の円周方向で均等な、高周波励磁鉄芯用の無方向性電磁鋼板を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明者らは、歪取り焼鈍後の鉄芯の鉄損特性において、円周方向で均等な鉄損特性を確保する手法について鋭意検討した。その結果、鉄芯の歪取り焼鈍を、通常の焼鈍温度（約７５０℃）を超える温度で行うと、鉄芯の円周方向での鉄損特性を均等化することができることを見いだした。
【００１２】
本発明は、上記知見に基づいてなされたもので、その要旨は以下のとおりである。
【００１３】
（１）鋼板を打ち抜いた鋼片に歪取り焼鈍を施した後、鋼板の圧延方向、及び、圧延方向と所定の角度をなす複数の方向に沿って測定した鉄損Ｗの最大値：maxＷと最小値：minＷが、下記式（１）を満たすことを特徴とする高周波励磁用無方向性電磁鋼板。
１＜maxＷ／minＷ≦１．２０              ・・・（１）
【００１４】
（２）前記所定の角度が、４５度、９０度、１３５度、及び、１８０度であることを特徴とする前記（１）に記載の高周波励磁用無方向性電磁鋼板。
【００１５】
（３）前記鉄損Ｗが、４００Ｈｚ以上の周波数域で測定した鉄損であることを特徴とする前記（１）又は（２）に記載の高周波励磁用無方向性電磁鋼板。
【００１６】
（４）前記鋼板は、長手方向が圧延方向と平行で、かつ、長手方向に沿って連続焼鈍が施された鋼板であることを特徴とする前記（１）〜（３）のいずれかに記載の高周波励磁用無方向性電磁鋼板。
【００１７】
（５）前記鋼板が、質量％で、Ｃ：０．００２％以下、Ｓｉ：０．１〜４．０％、及び、Ａｌ：０．１〜４．０％を含み、残部鉄及び不可避的不純物からなることを特徴とする前記（１）〜（４）のいずれかに記載の高周励磁波用無方向性電磁鋼板。
【００１８】
（６）前記鋼板が、質量％で、さらに、Ｃｒ：３．０％以下、及び／又は、Ｍｎ:１．０％以下を含むことを特徴とする前記（５）に記載の高周波励磁用無方向性電磁鋼板。
【００１９】
（７）前記歪取り焼鈍を、非酸化性雰囲気中で、７５０℃を超える温度で行うことを特徴とする前記（１）〜（６）のいずれかに記載の高周波励磁用無方向性電磁鋼板。
【００２０】
（８）前記式（１）に替え、下記（１’）式を用いることを特徴とする前記（１）〜（７）のいずれかに記載の高周波励磁用無方向性電磁鋼板。
１＜maxＷ／minＷ≦１．１２                ・・・（１’）
【発明の効果】
【００２１】
本発明によれば、鉄損特性に優れ、かつ、打ち抜いた鉄芯の歪取り焼鈍後の鉄損特性が、鉄芯の円周方向で均等な高周波励磁鉄芯用の無方向性電磁鋼板を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】鉄損を測定するためのＳＳＴ試験片の調製態様を示す図である。
【図２】周波数５０Ｈｚで測定したＷ15/50の角度（圧延方向となす角度［度］）依存性を示す図である。○で、歪取り焼鈍を施す前のＷ15/50の角度依存性を示し、△で、歪取り焼鈍（７５０℃×２時間）を施した後のＷ15/50の角度依存性を示し、□で、歪取り焼鈍（８００℃×２時間）を施した後のＷ15/50の角度依存性を示す。
【図３】周波数４００Ｈｚで測定したＷ10/400の角度（圧延方向となす角度［度］）依存性を示す図である。○で、歪取り焼鈍を施す前のＷ10/400の角度依存性を示し、△で、歪取り焼鈍（７５０℃×２時間）を施した後のＷ10/400の角度依存性を示し、□で、歪取り焼鈍（８００℃×２時間）を施した後のＷ10/400の角度依存性を示す。
【図４】周波数８００Ｈｚで測定したＷ10/800の角度（圧延方向となす角度［度］）依存性を示す図である。○で、歪取り焼鈍を施す前のＷ10/800の角度依存性を示し、△で、歪取り焼鈍（７５０℃×２時間）を施した後のＷ10/800の角度依存性を示し、□で、歪取り焼鈍（８００℃×２時間）を施した後のＷ10/800の角度依存性を示す。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
本発明について、以下に、詳細に説明する。
【００２４】
本発明は、鋼板を打ち抜いた鋼片に歪取り焼鈍を施した後、鋼板の圧延方向、及び、該圧延方向と所定の角度をなす複数の方向に沿って測定した鉄損Ｗの最大値：maxＷと最小値：minＷが、下記式（１）を満たすことを特徴とする。
１＜maxＷ／minＷ≦１．２０            ・・・（１）
【００２５】
上記式（１）は、歪取り焼鈍により、鋼板の圧延方向、及び、該圧延方向と所定の角度をなす複数の方向に沿う鉄損Ｗが、上記式（１）で規定する狭い範囲内に収束することを意味しているが、この鉄損の収束現象は、本発明者らが、実験の結果見いだした新規な知見である。
【００２６】
まず、上記式（１）を得るに至った実験について説明する。
【００２７】
本発明者らは、板厚０．３０ｍｍの冷延鋼板（３．０％Ｓｉ−０．６％Ａｌ）から、図１に示すように、１２０ｍｍ幅の鋼片１を、圧延方向と平行に切り出した。切り出した鋼片１には、鋼片の長手方向に沿って、張力０．３ｋｇｆ／ｍｍ2の下で、再結晶・粒成長を目的とした仕上げ焼鈍を施した。
【００２８】
この仕上げ焼鈍の後、鋼片１から、５５ｍｍ角のＳＳＴ試験片２（２２．５度毎に０度〜９０度、ｎ＝６枚）を打ち抜いて、鉄損を測定した。
【００２９】
また、打ち抜いたＳＳＴ試験片２に、窒素雰囲気中で、８００℃×２時間の歪取り焼鈍を施し、鉄損を測定した。このように調製したＳＳＴ試験片の鉄損を測定することにより、鉄損の角度特性を把握することができる。なお、ＳＳＴは、単板時期測定試験の略称である。
【００３０】
鉄損は、Ｗ15/50、Ｗ10/400、及び、Ｗ10/800を測定した。図２〜図４に、測定結果を示す。図２に、周波数５０Ｈｚで測定したＷ15/50の角度（圧延方向となす角度［度］）依存性を示す。
【００３１】
○が、歪取り焼鈍を施す前のＷ15/50の角度依存性を示し、△が、歪取り焼鈍（７５０℃×２時間）を施した後のＷ15/50の角度依存性を示し、□が、歪取り焼鈍（８００℃×２時間）を施した後のＷ15/50の角度依存性を示す。
【００３２】
歪取り焼鈍を施す前のＷ15/50、及び、歪取り焼鈍（７５０℃×２時間）を施した後のＷ15/50は、０〜１８０度の範囲で異方性が強いが、その異方性は、歪取り焼鈍（８００℃×２時間）により、かなり改善されている。
【００３３】
ここで、歪取り焼鈍を施す前は、
Ｗ15/50の最大値：maxＷ15/50≒２．２７（Ｗ／ｋｇ）
Ｗ15/50の最小値：minＷ15/50≒１．７９（Ｗ／ｋｇ）
であるから、
maxＷ15/50／minＷ15/50≒２．２７／１．７９≒１．２７
であり、また、
歪取り焼鈍（７５０℃×２時間）を施した後は、
Ｗ15/50の最大値：maxＷ15/50≒２．１８（Ｗ／ｋｇ）
Ｗ15/50の最小値：minＷ15/50≒１．７５（Ｗ／ｋｇ）
であるから、
maxＷ15/50／minＷ15/50≒２．１８／１．７５≒１．２５
であるが、
歪取り焼鈍（８００℃×２時間）を施した後は、
Ｗ15/50の最大値：maxＷ15/50≒２．０３（Ｗ／ｋｇ）
Ｗ15/50の最小値：minＷ15/50≒１．７２（Ｗ／ｋｇ）
であるから、
maxＷ15/50／minＷ15/50≒２．０３／１．７２≒１．１８
であり、maxＷ15/50／minＷ15/50は、
１＜maxＷ15/50／minＷ15/50≦１．２０
の範囲におさまっている。
【００３４】
図３に、周波数４００Ｈｚで測定したＷ10/400の角度（圧延方向となす角度［度］）依存性を示す。○が、歪取り焼鈍を施す前のＷ10/400の角度依存性を示し、△が、歪取り焼鈍（７５０℃×２時間）を施した後のＷ10/400の角度依存性を示し、□が、歪取り焼鈍（８００℃×２時間）を施した後のＷ10/400の角度依存性を示す。
【００３５】
歪取り焼鈍を施す前のＷ10/400、及び、歪取り焼鈍（７５０℃×２時間）を施した後のＷ10/400は、０〜１８０度の範囲で異方性が強いが、その異方性は、歪取り焼鈍（８００℃×２時間）により消失し、略一定となっている。
【００３６】
ここで、歪取り焼鈍（８００℃×２時間）を施した後は、
Ｗ10/400の最大値：maxＷ10/400≒１４．５（Ｗ／ｋｇ）
Ｗ10/400の最小値：minＷ10/400≒１３．１（Ｗ／ｋｇ）
であるから、
maxＷ10/400／minＷ10/400≒１４．５／１３．１≒１．１１
であり、maxＷ10/400／minＷ10/400は、
１＜maxＷ10/400／minＷ10/400≦１．１２
の範囲におさまっている。
【００３７】
図４に、周波数８００Ｈｚで測定したＷ10/800の角度（圧延方向となす角度［度］）依存性を示す。○が、歪取り焼鈍を施す前のＷ10/800の角度依存性を示し、△が、歪取り焼鈍（７５０℃×２時間）を施した後のＷ10/800の角度依存性を示し、□が、歪取り焼鈍（８００℃×２時間）を施した後のＷ10/800の角度依存性を示す。
【００３８】
歪取り焼鈍を施す前のＷ10/800、及び、歪取り焼鈍（７５０℃×２時間）を施した後のＷ10/800は、０〜１８０度の範囲で異方性が強いが、その異方性は、歪取り焼鈍（８００℃×２時間）により消失し、略一定となっている。
【００３９】
ここで、歪取り焼鈍（８０００℃×２時間）を施した後は、
Ｗ10/800の最大値：maxＷ10/800≒４２．６（Ｗ／ｋｇ）
Ｗ10/800の最小値：minＷ10/800≒３８．７（Ｗ／ｋｇ）
であるから、
maxＷ10/800／minＷ10/800≒４２．６／３８．７≒１．１０
であり、maxＷ10/800／minＷ10/800は、
１＜maxＷ10/800／minＷ10/800≦１．１２
の範囲におさまっている。
【００４０】
以上の通り、８００℃の歪取り焼鈍により、鉄損の角度依存性は、高周波域ほど、小さくなることを、実験的に確認することができた。
【００４１】
本発明は、以上の実験結果を踏まえてなされたもので、鋼板を打ち抜いた鋼片に歪取り焼鈍を施した後、鋼板の圧延方向、及び、該圧延方向と所定の角度をなす複数の方向に沿って測定した鉄損Ｗの最大値：maxＷと最小値：minＷが、下記式（１）を満たすことを特徴とする。
１＜maxＷ／minＷ≦１．２０            ・・・（１）
【００４２】
上記式（１）は、図３に示す実験結果によれば、４００Ｈｚ以上の周波数域で、好ましくは、
１＜maxＷ／minＷ≦１．１２            ・・・（１’）
である。
【００４３】
上記実験では、鉄損の角度依存性を精緻に求めるため、０〜１８０度の領域を、２２．５度で区分して鉄損を測定したが、区分角度は２２．５度に限られない。２２．５×２＝４５度で区分してもよいし、また、他の角度で区分してもよい。
【００４４】
上記実験で、歪取り焼鈍は、窒素雰囲気中で、８００℃×２時間行ったが、本発明者らは、さらなる実験で、歪取り焼鈍を、水素を含む雰囲気中で、７５０℃を超える温度で、所要時間行えば、上記式（１）又は（１’）を満足する鉄損が得られることを確認した。
【００４５】
ここで、本発明の無方向性電磁鋼板の成分組成について説明する。本発明の無方向性電磁鋼板は、通常の成分組成を有するものであればよく、特に、限定されないが、質量％で、Ｃ：０．００２％以下、Ｓｉ：０．１〜４．０％、及び、Ａｌ：０．１〜４．０％を含み、残部鉄及び不可避的不純物からな無方向性電磁鋼板が好ましい。本発明の無方向性電磁鋼板は、さらに、質量％で、Ｃｒ：３．０％以下、及び／又は、Ｍｎ:１．０％以下を含んでいてもよい。
【００４６】
成分組成を限定する理由は、次の通りである。なお、以下、％は、質量％を意味する。
【００４７】
Ｃ：０．００２％以下
Ｃは、鋼板の鉄損を増大する有害な元素であり、また、磁気時効の原因ともなるので、０．００２％以下とする。好ましくは、０．００１％以下である。下限は、０を含む。
【００４８】
Ｓｉ：０．１〜４．０％
Ｓｉは、鋼板の固有抵抗を増大して、渦電流損失を低減する作用をなす元素である。この効果を充分に確保するため、０．１％以上を添加する。一方、過度に添加すると、磁束密度の低下に加え、冷延性の低下を招いて、製造コストが上昇するので、４．０％以下とする。好ましくは、２．０〜３．２％である。
【００４９】
Ａｌ：０．１〜４．０％
Ａｌも、Ｓｉと同様、固有抵抗を増大して、渦電流損失を低減する作用をなす元素である。この効果を充分に確保するため、０．１％以上を添加する。一方、過度に添加すると、磁束密度の低下に加え、冷延性の低下を招いて、製造コストが上昇するので、４．０％以下とする。好ましくは、０．２〜２．０％である。
【００５０】
Ｃｒ：３．０％以下、及び／又は、Ｍｎ:１．０％以下
Ｃｒは、固有抵抗を増大させて渦電流損失を減少させる元素である。３．０％を超えると、磁束密度が低下するので、３．０％以下とする。好ましくは、２．０％以下である。
【００５１】
Ｍｎは、Ｓｉと同様に、電気抵抗を増加させるために有効な元素である。１．０％を超えると、焼鈍での結晶粒成長を阻害するので、１．０％以下とする。なお、Ｍｎは、鋼中のＳをＭｎＳとして無害化するので、０．１％以上の添加が好ましい。
【００５２】
上記以外の元素については、特に規定しないが、本発明の無方向性電磁鋼板の磁気特性及び機械特性を阻害しない範囲で含有してもよい。例えば、表層からの窒化を防ぐ目的で、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｃｕ等を、適宜の量、添加してもよい。
【００５３】
一方、Ｓ、Ｎ、Ｔｉ等のように、介在物を形成して、磁気特性や結晶粒成長性に悪影響を及ぼす元素は、極力低減することが望ましい。ＲＥＭを添加して、ＳやＴｉを固定し、鋼の清浄化を図ることも可能である。
【００５４】
本発明の鋼板は、通常の製造方法で製造した無方向性電磁鋼板であるが、打ち抜いた鉄芯に施す歪取り焼鈍は、前述したように、窒素等の、鉄芯表面を酸化させない雰囲気、即ち、非酸化性雰囲気中で、７５０℃を超える温度で行う必要がある。
【００５５】
非酸化性雰囲気中で、通常の歪取り焼鈍温度である７５０℃を超える温度で焼鈍を行うことにより、仕上げ焼鈍の冷却中に導入された熱歪が充分に低減され、磁気特性が、狭い範囲に収束し、角度依存性が消失すると考えられる。
【実施例】
【００５６】
次に、本発明の実施例について説明するが、実施例での条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例であり、本発明は、この一条件例に限定されるものではない。本発明は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する限りにおいて、種々の条件を採用し得るものである。
【００５７】
（実施例１）
Ｃ：０．００２０％、Ｓｉ：２．０％、Ａｌ：２．０％、Ｍｎ０．００５％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼を、板厚２．３ｍｍの熱延板に熱間圧延し、熱延板に焼鈍を施すことなく、酸洗後、冷間圧延し、板厚０．５ｍｍ（圧下率：７８．３％）の冷延板とした。
【００５８】
次いで、冷延板に、９００℃、１５秒の仕上げ焼鈍を施し、図１に示すＳＳＴ試験片の調製態様に従い、５５ｍｍＳＳＴ試験片を切り出した。
【００５９】
切り出したＳＳＴ試験片につき、高周波領域で鉄損を測定した。さらに、ＳＳＴ試験片に、アルゴン雰囲気中で、歪取り焼鈍を施し、高周波領域で鉄損を測定した。
【００６０】
測定結果を、焼鈍条件と併せて、表１に示す。
【００６１】
【表１】
2011162872.tif 000003
【００６２】
４００Ｈｚ以上の高周波域で、maxＷ／minＷが、本発明で規定する範囲内に収束していることが解る。
【００６３】
（実施例２）
Ｃ：０．００２０％、Ｓｉ：３．１％、Ａｌ：１．１％、Ｍｎ：０．５％、Ｃｒ：２．０％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼を、板厚３．０ｍｍの熱延板に熱間圧延し、熱延板に、１０００℃、２分間の焼鈍を施し、酸洗後、冷間圧延し、板厚０．３５ｍｍ（圧下率：９０％）の冷延板とした。
【００６４】
次いで、冷延板に、９００℃、３０秒の仕上げ焼鈍を施し、図１に示すＳＳＴ試験片の調製態様に従い、５５ｍｍＳＳＴ試験片を切り出した。
【００６５】
切り出したＳＳＴ試験片につき、高周波領域で鉄損を測定した。さらに、ＳＳＴ試験片に、窒素雰囲気中で、歪取り焼鈍を施し、高周波領域で鉄損を測定した。
【００６６】
測定結果を、焼鈍条件と併せて、表２に示す。
【００６７】
【表２】
2011162872.tif 000004
【００６８】
４００Ｈｚ以上の高周波域で、maxＷ／minＷが、本発明で規定する範囲内に収束していることが解る。
【００６９】
（実施例３）
Ｃ：０．００１０％、Ｓｉ：２．０％、Ａｌ：２．３％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼を、板厚２．５ｍｍの熱延板に熱間圧延し、熱延板に、８００℃、２分の焼鈍を施し、酸洗後、冷間圧延し、板厚０．２５ｍｍ（圧下率：９０％）の冷延板とした。
【００７０】
次いで、冷延板に、９００℃、３０秒の仕上げ焼鈍を施し、図１に示すＳＳＴ試験片の調製態様に従い、５５ｍｍＳＳＴ試験片を切り出した。
【００７１】
切り出したＳＳＴ試験片につき、高周波領域で鉄損を測定した。さらに、ＳＳＴ試験片に、水素雰囲気中で、歪取り焼鈍を施し、高周波領域で鉄損を測定した。
【００７２】
測定結果を、焼鈍条件と併せて、表３に示す。
【００７３】
【表３】
2011162872.tif 000005
【００７４】
４００Ｈｚ以上の高周波域で、maxＷ／minＷが、本発明で規定する範囲内に収束していることが解る。
【産業上の利用可能性】
【００７５】
前述したように、本発明によれば、鉄損特性に優れ、かつ、歪取り焼鈍後の鉄損特性が、鉄芯の円周方向で均等な高周波励磁鉄芯用の無方向性電磁鋼板を提供することができる。その結果、本発明は、商用周波数以上での高速運転が可能な回転機の小型化及び高効率化に大きく寄与するので、電磁鋼板利用産業において利用可能性が高いものである。
【符号の説明】
【００７６】
１    １２０ｍｍ幅の鋼片
２    ＳＳＴ試験片
【図１】
2011162872.tif 000006
【図２】
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【図３】
2011162872.tif 000008
【図４】
2011162872.tif 000009