(57)【要約】【課題】  耐衝撃性、成形性のバランスに優れた人工大理石に似た特性を有する高比重スチレン系熱可塑性樹脂組成物を提供することを課題とする。【解決手段】  ビニル系共重合体（Ａ）および変性ビニル系共重合体（Ｂ）からなる樹脂１００重量部に対し、ガラス強化材（Ｃ）１０〜１００重量部、比重が３以上である高比重無機充填材（Ｄ）１０〜１５０重量部を含有し、比重が１．３以上であることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物であって、ビニル系共重合体（Ａ）と前記変性ビニル系共重合体（Ｂ）の重量比率が３０／７０〜９５／５の範囲内であり、且つ、（Ａ）と（Ｂ）の１００重量部に対して加えるガラス強化材（Ｃ）と高比重無機充填材（Ｄ）の合計量が２００重量部以下であることを特徴とする、熱可塑性樹脂組成物。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくともシアン化ビニル系単量体（ア）および芳香族ビニル系単量体（イ）を共重合させてなるビニル系共重合体（Ａ）ならびに少なくともシアン化ビニル系単量体（ア）、芳香族ビニル系単量体（イ）およびエポキシ基含有単量体（オ）またはカルボキシル基含有単量体（カ）からなる単量体混合物を共重合してなる変性ビニル系共重合体（Ｂ）からなる樹脂１００重量部に対し、ガラス強化材（Ｃ）１０〜１００重量部、比重が３以上である高比重無機充填材（Ｄ）１０〜１５０重量部を含有し、比重が１．３以上であることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物であって、ビニル系共重合体（Ａ）と前記変性ビニル系共重合体（Ｂ）の重量比率が３０／７０〜９５／５の範囲内であり、且つ、（Ａ）と（Ｂ）の１００重量部に対して加えるガラス強化材（Ｃ）と高比重無機充填材（Ｄ）の合計量が２００重量部以下であることを特徴とする、熱可塑性樹脂組成物。
【請求項２】
前記ビニル系共重合体（Ａ）が、シアン化ビニル系単量体（ア）１〜５０重量％、芳香族ビニル系単量体（イ）１５〜８５重量％、不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ウ）０〜７９重量％および共重合可能な他のビニル系単量体（エ）０〜７９重量％からなる単量体混合物を共重合してなるビニル系共重合体である、請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項３】
前記変性ビニル系共重合体（Ｂ）が、シアン化ビニル系単量体（ア）１〜５０重量％、芳香族ビニル系単量体（イ）１０〜９０重量％、エポキシ基含有単量体（オ）またはカルボキシル基含有単量体（カ）０．１〜４０重量％およびこれらと共重合可能な他のビニル系単量体（エ）０〜５０重量％からなる単量体混合物を共重合してなる変性ビニル系共重合体である、請求項１または２に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項４】
前記高比重無機充填材（Ｄ）の平均粒子径が０．４〜２．２μｍであることを特徴とする、請求項１〜３のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物からなる成形品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、人工大理石に似た特性を有する熱可塑樹脂組成物およびその成形品に関する。
【背景技術】
【０００２】
住宅、建材用途において使用されている大理石や陶器は、高級感がある素材として広く使用されているが、加工性に難があり、コストダウンの観点から熱硬化性樹脂の比重を高めることにより作られる人工大理石やＦＲＰにその市場の一部が置き換わっている。ただし、熱硬化性樹脂は、大理石や陶器に対してコストダウンは可能であるが、昨今環境保護が叫ばれる中、リサイクルができないという問題点がある。さらに熱硬化性樹脂は熱可塑性樹脂による射出成形と比較して、成形サイクルが長いことが問題点として指摘されて久しい。
【０００３】
一方、熱可塑性樹脂の一つであるスチレン系樹脂は、耐衝撃性、機械的強度および成形加工性、リサイクル性に優れていることから、住宅・建材用部品、家電部品、自動車部品の用途に幅広く利用されているが、大理石や陶器と比べて比重が低く、大理石や陶器の代替用途として使用することを目的としてスチレン系樹脂組成物を高比重化するためには、比重の高い無機充填材を添加することが必要となる。
【０００４】
スチレン系樹脂に高比重の充填材を添加した例として、硫酸バリウムなどの無機充填材を添加した樹脂組成物が開示されている（特許文献１〜３）。特許文献１は透明ＡＢＳ樹脂に硫酸バリウムを添加し、光拡散性を改善するもので、人工大理石や陶器を代替材料として利用できることについて記載されていない。特許文献２では、スチレン系樹脂に硫酸バリウムを添加し飲料容器や医薬品用の容器への適用した例であるが、樹脂組成物の透明性を維持するため、無機フィラーの添加量が少なく、人工大理石や陶器の代替を意図したものではない。ＡＢＳ樹脂を人工大理石や陶器の代替のために応用された検討例として、特許文献３にはＡＢＳ樹脂に高比重の充填材を添加した樹脂組成物が開示されているが、比重が高く粒子径の細かい充填材を高濃度でＡＢＳ樹脂に添加したため、樹脂組成物の耐衝撃性が極端に低く、射出成形時に取り出しができないという不具合が発生することがあり、仮に取出しができたとしても製品としての必要な衝撃強度を満足するものではなかった。
【０００５】
また、特許文献４にはポリエステル樹脂に硫酸バリウムなどの高比重の無機充填材を添加し、陶器を代替した樹脂組成物が開示されている。これは、射出成形後の成形品がそのまま製品になる場合は問題なく使用できるが、製品によっては成形品にフィルムの接着、印刷、塗装をいった二次加工が施される製品には用いることができず、また、結晶性樹脂の特性に起因した成形品肉厚部分のヒケによる外観不良により、製品の適用範囲が制限されていた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００８−７５０６５号公報
【特許文献２】特開平９−２９６０９１号公報
【特許文献３】特開平９−２１６９９３号公報
【特許文献４】特開２０００−３１３７９４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、スチレン系熱可塑樹脂組成物において、無機充填材を高度に充填したとしても、耐衝撃性、成形性のバランスに優れた人工大理石に似た特性を有する高比重スチレン系熱可塑性樹脂組成物を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、前記のような実状に鑑み、課題達成について鋭意検討した結果、本発明に到達した。すなわち、本発明は、以下の（１）〜（５）で構成される。
【０００９】
（１）少なくともシアン化ビニル系単量体（ア）および芳香族ビニル系単量体（イ）を共重合させてなるビニル系共重合体（Ａ）ならびに少なくともシアン化ビニル系単量体（ア）、芳香族ビニル系単量体（イ）およびエポキシ基含有単量体（オ）またはカルボキシル基含有単量体（カ）からなる単量体混合物を共重合してなる変性ビニル系共重合体（Ｂ）からなる樹脂１００重量部に対し、ガラス強化材（Ｃ）１０〜１００重量部、比重が３以上である高比重無機充填材（Ｄ）１０〜１５０重量部を含有し、比重が１．３以上であることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物であって、ビニル系共重合体（Ａ）と前記変性ビニル系共重合体（Ｂ）の重量比率が３０／７０〜９５／５の範囲内であり、且つ、（Ａ）と（Ｂ）の１００重量部に対して加えるガラス強化材（Ｃ）と高比重無機充填材（Ｄ）の合計量が２００重量部以下であることを特徴とする、熱可塑性樹脂組成物。
【００１０】
（２）前記ビニル系共重合体（Ａ）が、シアン化ビニル系単量体（ア）１〜５０重量％、芳香族ビニル系単量体（イ）１５〜８５重量％、不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ウ）０〜７９重量％および共重合可能な他のビニル系単量体（エ）０〜７９重量％からなる単量体混合物を共重合してなるビニル系共重合体である、（１）に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【００１１】
（３）前記変性ビニル系共重合体（Ｂ）が、シアン化ビニル系単量体（ア）１〜５０重量％、芳香族ビニル系単量体（イ）１０〜９０重量％、エポキシ基含有単量体（オ）またはカルボキシル基含有単量体（カ）０．１〜４０重量％およびこれらと共重合可能な他のビニル系単量体（エ）０〜５０重量％からなる単量体混合物を共重合してなる変性ビニル系共重合体である、（１）または（２）に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【００１２】
（４）前記高比重無機充填材（Ｄ）の平均粒子径が０．４〜２．２μｍであることを特徴とする、（１）〜（３）のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
【００１３】
（５）（１）〜（４）のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物からなる成形品。
【発明の効果】
【００１４】
本発明の高比重スチレン系熱可塑性樹脂組成物は、熱可塑性樹脂組成物の加工性と人工大理石の特性を併せ持つ材料として利用できる。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明の熱可塑性樹脂組成物について、具体的に説明する。
【００１６】
本発明のスチレン系熱可塑性樹脂組成物は、ビニル系共重合体成分、変性ビニル系共重合体成分、ガラス強化材および高比重無機充填材を含み、ゴム質含有グラフト共重合体を含まないことを特徴とする。
【００１７】
本発明で用いられるビニル系共重合体（Ａ）は、少なくともシアン化ビニル系単量体（ア）と芳香族ビニル系単量体（イ）を共重合させてなるものであるが、他の単量体成分として、不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ウ）や共重合可能な他のビニル系単量体（エ）を共重合させてもよい。
【００１８】
シアン化ビニル系単量体（ア）としては、例えば、アクリロニトリル、メタアクリロニトリルおよびエタアクリロニトリル等が挙げられるが、アクリロニトリルが好ましく用いられる。これらのシアン化ビニル系単量体（ア）は、必ずしも１種で使用する必要はなく２種以上混合して使用することもできる。
【００１９】
芳香族ビニル系単量体（イ）としては、例えば、スチレン、α−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ビニルトルエン、ｔ−ブチルスチレン、ｏ−エチルスチレン、ｏ−クロロスチレンおよびｏ，ｐ−ジクロロスチレン等が挙げられるが、特にスチレンとα−メチルスチレンが好ましく用いられる。これらの芳香族ビニル系単量体（イ）は、必ずしも１種で使用する必要はなく２種以上混合して使用することもできる。
【００２０】
また、不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ウ）としては、例えば（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ｎ−プロピル、（メタ）アクリル酸ｎ−ブチル、（メタ）アクリル酸ｔ−ブチル、（メタ）アクリル酸ｎ−ヘキシル、（メタ）アクリル酸シクロヘキシル、（メタ）アクリル酸クロロメチル、（メタ）アクリル酸２−クロロエチル、（メタ）アクリル酸２−ヒドロキシエチル、（メタ）アクリル酸３−ヒドロキシプロピル、（メタ）アクリル酸２，３，４，５，６−ペンタヒドロキシルおよび（メタ）アクリル酸２，３，４，５−テトラヒドキシペンチルなどが挙げられるが、特にメタクリル酸メチルが好ましく用いられる。これらの不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ウ）は、必ずしも１種で使用する必要はなく２種以上混合して使用することもできる。
【００２１】
また、共重合可能な他のビニル系単量体（エ）としては、例えば、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸グリシジル、イタコン酸グリシジル、アリルグリシジルエーテル、スチレン−ｐ−グリシジルエーテル、ｐ−グリシジルスチレン、マレイン酸、無水マレイン酸、マレイン酸モノエチルエステル、イタコン酸、無水イタコン酸、フタル酸、Ｎ−メチルマレイミド、Ｎ−エチルマレイミド、Ｎ−シクロヘキシルマレイミド、Ｎ−フェニルマレイミド、アクリルアミド、メタクリルアミド、Ｎ−メチルアクリルアミド、ブトキシメチルアクリルアミド、Ｎ−プロピルメタクリルアミド、アクリル酸アミノエチル、アクリル酸プロピルアミノエチル、メタクリル酸ジメチルアミノエチル、メタクリル酸エチルアミノプロピル、メタクリル酸フェニルアミノエチル、Ｎ−ビニルジエチルアミン、Ｎ−アセチルビニルアミン、アリルアミン、メタアリルアミン、Ｎ−メチルアリルアミンおよびｐ−アミノスチレンなどを挙げることができる。これら他のビニル系単量体（エ）は、必ずしも１種で使用する必要はなく２種以上混合して使用することもできる。
【００２２】
ビニル系共重合体（Ａ）における各単量体の構成比としては特に限定はないが、シアン化ビニル系単量体（ア）１〜５０重量％、芳香族ビニル系単量体（イ）１５〜８５重量％、不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ウ）０〜７９重量％および共重合可能な他のビニル系単量体（エ）０〜７９重量％であることが好ましい。
【００２３】
ビニル系共重合体（Ａ）中のシアン化ビニル系単量体（ア）の割合が１重量％未満では成形品の剛性や耐衝撃性が低下することがあり、一方、５０重量％を超えると成形品の色調が悪化することがある。シアン化ビニル系単量体（ア）の量は、より好ましくは５〜４０重量％であり、更に好ましくは１０〜４０重量％である。
【００２４】
また、成分（Ａ）中の芳香族ビニル系単量体（イ）の割合が１５重量％未満では成形性が悪化することがあり、８５重量％を超えると耐衝撃性が低下することがある。芳香族ビニル系単量体（イ）の量は、より好ましくは２５〜８０重量％であり、更に好ましくは４０〜８０重量％である。
【００２５】
また、ビニル系共重合体（Ａ）中の不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ウ）の割合が７９重量％を越えると耐衝撃性が低下することがある。また、不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ウ）が含まれる場合の重量比は５〜７５重量％がより好ましく、２０〜７５重量％が更に好ましい。
【００２６】
また、ビニル系共重合体（Ａ）中の共重合可能な他のビニル系単量体（エ）の割合が７９重量％を超えると、耐衝撃性が低下することがあるため、共重合可能な他のビニル系単量体（エ）の量は、０〜７９重量％が好ましい。また、共重合可能な他のビニル系単量体（エ）が含まれる場合の重量比は５〜７５重量％がより好ましく、２０〜７５重量％が更に好ましい。
【００２７】
その他、ビニル系共重合体（Ａ）のメチルエチルケトン０．４ｇ／ｄｌの濃度に調製した溶液の３０℃における固有粘度は、０．３０〜２．００ｄｌ／ｇであることが好ましく、より好ましくは０．３２〜１．８ｄｌ／ｇであり、さらに好ましくは０．３３〜１．５０ｄｌ／ｇである。固有粘度が、０．３０を下回る場合には、樹脂組成物の成形品の機械的強度、特に衝撃性が低下することがあり、一方２．００を越える場合には、射出成形時の流動性が損なわれ、大型の成形品では、成形できなくなる恐れがある。
【００２８】
ビニル系共重合体（Ａ）の製造方法としては、乳化重合、懸濁重合、塊状重合および溶液重合等のいずれの重合方法によっても製造することができる。また、各単量体の仕込方法については特に制限はなく、初期一括仕込み、あるいは共重合体の組成分布を抑えるために仕込み単量体の一部または全部を連続的または分割して仕込みながら重合してもよい。
【００２９】
本発明で用いられる変性ビニル系共重合体（Ｂ）は、少なくともシアン化ビニル系単量体（ア）および芳香族ビニル系単量体（イ）と、エポキシ基含有単量体（オ）またはカルボキシル基含有単量体（カ）からなる単量体混合物を共重合させてなるものであり、分子鎖中にエポキシ基またはカルボキシル基を有するものであるが、他の単量体成分として、共重合可能な他のビニル系単量体（エ）を共重合させてもよい。
【００３０】
シアン化ビニル系単量体（ア）、芳香族ビニル系単量体（イ）および共重合可能な他のビニル系単量体（エ）については前述の通りであるが、ビニル系共重合体成分（Ａ）と同じ成分であることが好ましい。
【００３１】
エポキシ基含有単量体（オ）としては、アクリル酸グリシジル、メタクリル酸グリシジルおよびイタコン酸グリシジル等のエポキシ基を有する単量体が挙げられ、これらは必ずしも１種で使用する必要はなく、複数種混合して使用することもできる。
【００３２】
カルボキシル基含有単量体（カ）としては、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸、無水マレイン酸、γ，γ´−アゾビス（γ−シアノバレイン酸）、過酸化サクシン酸が挙げられ、これらは必ずしも１種で使用する必要はなく、複数種混合して使用することもできる。
【００３３】
変性ビニル系共重合体（Ｂ）の構成比としては、シアン化ビニル系単量体（ア）１〜５０重量％、芳香族ビニル系単量体（イ）１０〜９０重量％、エポキシ基含有単量体（オ）またはカルボキシル基含有単量体（カ）０．１〜４０重量％、これらと共重合可能な他のビニル系単量体（エ）０〜５０重量％およびであることが好ましい。
シアン化ビニル系単量体（ア）の割合が１重量％未満では成形品の剛性や耐衝撃性が低下することがあり、一方、５０重量％を超えると成形品の色調が悪化することがある。シアン化ビニル系単量体（ア）の量は、より好ましくは５〜４５重量％であり、更に好ましくは１０〜４０重量％である。
【００３４】
芳香族ビニル系単量体（イ）の割合が１０重量％未満では成形性が悪化することがあり、９０重量％を超えると耐衝撃性が低下することがある。芳香族ビニル系単量体（イ）の量は、より好ましくは１５〜８０重量％であり、更に好ましくは３０〜８０重量％である。エポキシ基含有単量体（オ）またはカルボキシル基含有単量体（カ）の量が０．１重量％未満では添加した効果が低く、また、４０重量％を越えると重合生産そのものが困難になったり、流動性が低下する場合がある。エポキシ基含有単量体（オ）またはカルボキシル基含有単量体（カ）の量は、より好ましくは０．１〜３０重量％、更に好ましくは０．５から２０重量％である。
【００３５】
共重合可能な他のビニル系単量体（エ）の量が５０重量％を超えると、耐衝撃性が低下することがあるため、共重合可能な他のビニル系単量体（エ）の量は、０〜５０重量％が好ましい。また、共重合可能な他のビニル系単量体（エ）が含まれる場合の重量比は５〜４０重量％がより好ましく、１０〜４５重量％が更に好ましい。
【００３６】
その他、変性ビニル系共重合体（Ｂ）のメチルエチルケトンに０．４ｇ／ｄｌの濃度で調製した溶液の３０℃における固有粘度は、成形加工性および耐衝撃性の点から、０．２ｄｌ／ｇ〜１．５ｄｌ／ｇの範囲であることが好ましく、０．４ｄｌ／ｇ〜１．０ｄｌ／ｇの範囲にあることが更に好ましい。固有粘度が０．２ｄｌ／ｇ未満では、得られる熱可塑性樹脂組成物の耐衝撃性向上効果が不十分であることがあり、一方１．５ｄｌ／ｇを超えると成形加工性が低下することがある。
【００３７】
変性ビニル系共重合体（Ｂ）の製造方法については特に制限はないが、通常、各単量体を混合して共重合する方法、上記のエポキシ基含有単量体（オ）またはカルボキシル基含有単量体（カ）を重合開始剤として使用して少なくともシアン化ビニル系単量体（ア）と芳香族ビニル系単量体（イ）を含む２種以上のビニル系単量体を重合する方法などを挙げることができる。変性ビニル系共重合体（Ｂ）を調製する際の重合方法については、懸濁重合、塊状重合、乳化重合および溶液重合等の方法が好ましく用いられる。
【００３８】
本発明でのビニル系共重合体（Ａ）と前記変性ビニル系共重合体（Ｂ）の重量比率は３０／７０〜９５／５の範囲であり、好ましくは４０／６０〜９０／１０、より好ましくは５０／５０〜８５／１５である。ビニル系共重合体（Ａ）と前記変性ビニル系共重合体（Ｂ）の重量比率において、前記変性ビニル系共重合体（Ｂ）の比率が５重量％未満である場合には、機械的強度、特に衝撃性が低下するため好ましくない。一方、前記変性ビニル系共重合体（Ｂ）の比率が７０重量％を越える場合には、材料の流動性が低下するため好ましくない。
【００３９】
本発明の熱可塑性樹脂組成物に用いるガラス強化材（Ｃ）は、主に人工大理石の特性である質感（打音感）の付与と、機械的物性の改良を目的に添加するものである。ガラス強化材の形状に制限はなく、繊維状ガラス、鱗片状ガラス、球状ガラスが使用できるが、衝撃強度を改良するうえでは繊維状ガラスが特に好ましい。また、繊維状ガラスの場合には、樹脂の強化用に用いるものならその種類に特に制限はなく、例えば長繊維タイプや短繊維タイプのチョップドストランド、ミルドファイバーなどから選択して用いることができる。
【００４０】
ガラス強化材（Ｃ）は、その表面を公知のカップリング剤（例えば、シラン系カップリング剤、チタネート系カップリング剤など）、その他の表面処理剤で処理して用いることもでき、特に機械的強度および生産性などの面から、アミノシラン系化合物、エポキシラン化合物、ウレタン樹脂、エポキシ樹脂およびアクリル樹脂等で予め表面処理し収束させたものを１〜２０ｍｍの範囲で切断したチョップドストランドとして使用することが好ましい。なお、前記変性ビニル系共重合体（Ｂ）がエポキシ基を含有している場合、ガラス強化材（Ｃ）はあらかじめアクリル樹脂で表面処理されたものが好ましく用いられ、前記変性ビニル系共重合体（Ｂ）がカルボキシル基を含有している場合、ガラス強化材はシラン系カップリング剤、好ましくはアミノシラン化合物で表面処理されたものが好ましく用いられる。また、ガラス強化材（Ｃ）としてガラス繊維を使用する場合、ガラス繊維はエチレン／酢酸ビニル共重合体などの熱可塑性樹脂、エポキシ樹脂などの熱硬化性樹脂で被覆あるいは集束されていてもよい。
【００４１】
本発明の熱可塑性樹脂組成物におけるガラス強化材（Ｃ）の含有量は、前記成分（Ａ）と成分（Ｂ）からなる樹脂１００重量部に対し、１０〜１００重量部の範囲であり、好ましくは１０〜７５重量部、より好ましくは１０〜５０重量部である。ガラス強化材（Ｃ）の割合が１０重量部未満である場合には、機械的特性、特に衝撃性が低下するばかりか、求める人工大理石の質感（打音感）が得られないため好ましくない。一方、１００重量部を超える量添加する場合には、材料の流動性や、成形品の外観が悪くなるので好ましくない。
【００４２】
本発明の熱可塑性樹脂組成物に用いる高比重無機充填材（Ｄ）は、主に人工大理石の質感（重量感）の付与を目的に樹脂材料に添加されるものであり、前記成分（Ｃ）のガラス強化材とは区別されるものである。
【００４３】
高比重無機充填材（Ｄ）の具体例を例示すると、硫酸バリウム、チタン酸バリウム、酸化マグネシウム、酸化ジルコニウム、ケイ酸ジルコニウム、酸化亜鉛が挙げられ、さらに好ましくは硫酸バリウム、酸化マグネシウム、チタン酸バリウムであり、特に好ましくは硫酸バリウムである。
【００４４】
また、高比重無機充填材（Ｄ）は、比重が３以上であることを特徴とし、好ましくは比重が３．５以上、より好ましくは４．０以上である。本発明の樹脂組成物からなる成形品は、後述の通り比重が１．３以上であることが好ましいが、高比重無機充填材（Ｄ）の比重が３未満である場合には、樹脂組成物全体の比重を１．３以上にするのに必要な高比重無機充填材を極端に多く使用する必要があり、成形性が損なわれるだけでなく、成形品の物性が低下することがある。なお、高比重無機充填材（Ｄ）の比重に関しては、後述の本発明の熱可塑性樹脂組成物からなる成形品の特性である曲げ弾性率が５ＧＰａ以上、シャルピー衝撃強さが２．５ｋＪ／ｍ２以上、メルトフローレートが５ｇ／１０ｍｉｎ以上を満足できる限り、比重の値に上限はない。
【００４５】
また、高比重無機充填材（Ｄ）は、平均粒子径が０．４〜２．２μｍの球状粒子であることが好ましく、より好ましくは０．５〜１．５μｍ、さらに好ましくは０．６〜１．２μの範囲にある。平均粒子径が０．４μｍ未満である場合には、樹脂組成物の機械的特性、特に衝撃性が低下することがあり、一方２．２μｍを超える場合には成形品の表面外観を悪化させることがある。
【００４６】
本発明で用いられる高比重無機充填材（Ｄ）は、成分（Ａ）と成分（Ｂ）からなる樹脂１００重量部に対し、１０〜１５０重量部の範囲であり、好ましくは２５〜１１０重量部、更に好ましくは３５〜７０重量％である。高比重無機充填材（Ｄ）の添加量が１０重量部未満である場合には、熱可塑性樹脂組成物の比重が低いことから、人工大理石の質感を得ることが困難になることがあり、一方、１５０重量部を超える量を添加した場合には、熱可塑性樹脂組成物の耐衝撃性が低下することがあり好ましくない。
【００４７】
なお、本発明の熱可塑性樹脂組成物における、成分（Ｃ）と成分（Ｄ）の配合量は、成分（Ａ）と成分（Ｂ）の１００重量部に対し、成分（Ｃ）と成分（Ｄ）の合計量が２００重量部以下であり、好ましくは、１９０重量部以下、更に好ましくは１８０重量部以下である。成分（Ａ）と成分（Ｂ）の１００重量部に対して配合する成分（Ｃ）と成分（Ｄ）の合計量が２００重量部以上である場合、メルトフローレートが低下することがあるため、好ましくない。
【００４８】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、本発明の特性を損なわない範囲で成分（Ｃ）、成分（Ｄ）以外のフィラーを含有してもよい。成分（Ｃ）、成分（Ｄ）以外のフィラーの具体例としては、ＰＡＮ系やピッチ系の炭素繊維、ステンレス繊維、アルミニウム繊維や黄銅繊維などの金属繊維、芳香族ポリアミド繊維などの有機繊維、石膏繊維、セラミック繊維、アスベスト繊維、ジルコニア繊維、アルミナ繊維、シリカ繊維、酸化チタン繊維、炭化ケイ素繊維、ロックウール、チタン酸カリウムウィスカー、チタン酸バリウムウィスカー、ホウ酸アルミニウムウィスカー、窒化ケイ素ウィスカーなどの繊維状、ウィスカー状充填剤、マイカ、タルク、カオリン、シリカ、炭酸カルシウム、ガラスフレーク、ガラスビーズ、ガラスマイクロバルーン、クレー、二硫化モリブデン、ワラステナイト、モンモリロナイト、酸化チタン、ポリリン酸カルシウム、グラファイトなどが挙げられる。
【００４９】
また、本発明の熱可塑性樹脂組成物には、必要に応じて、ヒンダードフェノール系、含硫黄化合物系、含リン有機化合物系などの酸化防止剤、フェノール系やアクリレート系などの熱安定剤、ベンゾトリアゾール系、ベンゾフェノン系およびサクシレート系などの紫外線吸収剤、有機ニッケル系やヒンダードアミン系などの光安定剤、高級脂肪酸の金属塩類、高級脂肪酸アミド類などの滑剤、フタル酸エステル類、リン酸エステル類などの可塑剤、臭素化化合物やリン酸エステル、赤燐等の各種難燃剤、三酸化アンチモンや五酸化アンチモンなどの難燃助剤、アルキルカルボン酸やアルキルスルホン酸の金属塩、カーボンブラック、顔料および染料などを添加することもでき、また、各種充填材を配合することもできる。
【００５０】
また、本発明の熱可塑性樹脂組成物においては、樹脂成分中にゴム成分を含まないことを特徴とする。樹脂成分中にゴム成分が含まれると、求める人工大理石の質感（打音感）が得られないため好ましくない。したがって、本発明の熱可塑性樹脂組成物の性能を改良するに際して、本発明の目的を損なわない範囲で各種の熱可塑性樹脂を配合することができるが、その場合、ゴム成分を含まない熱可塑性樹脂を配合する必要がある。ゴム成分を含まない熱可塑性樹脂であって、本発明の熱可塑性樹脂組成物に好ましく配合されるものの具体例としては、ポリエチレンやポリプロピレン等のポリオレフィン樹脂、ポリエチレンテレフタレートやポリブチレンテレフタレート等のポリエステル樹脂、ナイロン６やナイロン６，６等のポリアミド樹脂、変性ＰＰＥ樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリアセタール樹脂、あるいはそれらの変性物やエラストマー類が挙げられる。
【００５１】
本発明の熱可塑性樹脂組成物を成形して得られた成形品は、人工大理石に似た特性、つまり、製品を叩いたときの人工大理石のような打音感を有することを特徴とする。上記打音感を発現させるための特性としては、熱可塑性樹脂組成物の比重が１．３以上、且つ成形品をＩＳＯ１７８に準拠して測定した場合の曲げ弾性率５ＧＰａ以上をともに満たす必要がある。比重と曲げ弾性率のそれぞれのより好ましい範囲としては、比重は１．５以上がより好ましく、更に好ましくは１．６以上である。また、曲げ弾性率のより好ましい範囲は６ＧＰａ以上であり、更に好ましくは７ＧＰａ以上である。
【００５２】
さらに、本発明の成形品において実用上問題のない衝撃強度は、ＩＳＯ１７９に準拠したシャルピー衝撃強度において２．５ｋＪ／ｍ以上が好ましく、より好ましくは３．０ｋＪ／ｍ以上、更に好ましくは３．５ｋＪ／ｍである。
【００５３】
また、本発明の成形品を製造する際に実用上問題のない流動性は、ＩＳＯ１１３３に準拠したメルトフローレートにおいて５以上であることが好ましく、より好ましくは８以上、更に好ましくは１０以上である。ここで、メルトフローレートの測定条件は２６５℃・９８Ｎであり、単位はｇ／１０ｍｉｎである。
【００５４】
本発明の成形品は、人工大理石や充填材含有の熱硬化性樹脂組成物が適している用途、すなわち建築部材、各種容器、日用品、生活雑貨および衛生用品など各種用途に利用することができる。本発明の樹脂組成物は、下記の具体的な用途に使用することができる。具体例としては、サッシ戸車、ブラインドカーテンパーツ、配管ジョイント、カーテンライナー、ブラインド部品、ガスメーター部品、水道メーター部品、湯沸かし器部品、浴室周辺部品、トイレ周辺部品、洗面台周辺部品、ルーフパネル、プラ束、天井釣り具、階段、ドア、床、壁部品などの建築部材、給水部品、玩具部品、ファン、パイプ、洗浄用治具、トレイ、茶碗、お椀、皿、カゴなどの容器・食器類などに好適に使用することができ、なかでも浴室周辺部品、トイレ周辺部品、洗面台周辺部品に使用することができる。
【００５５】
次に本発明の熱可塑性樹脂組成物およびその成形品の製造方法について詳細に説明する。
【００５６】
本発明の熱可塑性樹脂組成物の製造方法は、本発明で規定する要件を満たす限り特に限定されるものではないが、例えば、本発明の樹脂組成物に用いる成分を単軸またはニ軸押出機で、均一に溶融混練する方法や、溶液中で混合した後に溶媒を除く方法などが好ましく用いられる。生産性の点で、一軸または二軸押出機で均一に溶融混練する方法が好ましく、流動性および機械特性に優れた樹脂組成物を得られるという点で、二軸押出機で均一に溶融混練する方法がより好ましい。なかでも、スクリュー長さをＬ，スクリュー直径をＤとすると、Ｌ／Ｄ≧３０の二軸押出機を使用して溶融混練する方法がより好ましい。ここで言うスクリュー長さとは、スクリュー根元の原料が供給される位置から、スクリュー先端部までの長さを指す。二軸押出機のＬ／Ｄの上限は特に制限はないが好ましくは１５０であり、より好ましくは１００以下のものが使用できる。
【００５７】
また、本発明において二軸押出機で用いる場合のスクリュー構成としては、フルフライトおよびニーディングディスクを組み合わせて用いられるが、本発明の組成物を得るためにはスクリューによる均一的な混練が必要である。そのため、スクリュー全長に対するニーディングディスクの合計長さ（ニーディングゾーン）の割合は、５〜５０％の範囲が好ましく、１０〜４０％の範囲であればさらに好ましい。
【００５８】
本発明において溶融混練する場合に、各成分を投入する方法は、例えば、投入口を２カ所有する押出機を用い、スクリュー根元側に設置した主投入口から樹脂成分および必要に応じてその他成分を供給する方法や、主投入口から樹脂成分およびその他成分を供給し、主投入口と押出機先端の間に設置した副投入口から無機充填材を供給し溶融混合する方法などが挙げられる。
【００５９】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、通常公知の射出成形、押出成形、ブロー成形、プレス成形、紡糸などの任意の方法で成形することができ、各種成形品に加工し利用することができる。成形品としては、射出成形品、押出成形品、ブロー成形品、フィルム、シート、繊維などとして利用でき、フィルムとしては、未延伸、一軸延伸、二軸延伸などの各種フィルムとして、繊維としては、未延伸糸、延伸糸、超延伸糸など各種繊維として利用することができる。中でも本発明の樹脂組成物においては、金型のキャビティー表面が交互に加熱冷却されるヒートサイクル射出成形法によって成形することが、成形品の良外観性や以下に詳述する人工大理石に似た特性を発現するためには特に好ましい。
【実施例】
【００６０】
以下、本発明の熱可塑性樹脂組成物とその成形品を実施例で詳細に説明するが、これらの実施例は本発明を制限するものではない。まず、熱可塑性樹脂の特性等の評価方法を下記する。
【００６１】
（１）タイプＡ試験片作成
８０℃熱風乾燥機中で３時間乾燥した熱可塑性樹脂組成物のペレットを、シリンダー温度２６５℃に設定した住友重機製ＳＥ５０ＤＵ成形機内に充填し、ＩＳＯ２９４に準拠し、射出成形によりタイプＡ試験片を得た。
【００６２】
（２）比重
上記タイプＡ試験片を用い、ＩＳＯ１１８３に準拠した比重を測定した。
【００６３】
（３）曲げ弾性率
上記タイプＡ試験片を用い、ＩＳＯ１７８に準拠した曲げ弾性率（ＧＰａ）を測定した。
【００６４】
（４）シャルピー衝撃強度
上記タイプＡ試験片を用い、ＩＳＯ２８１８に準拠してＶノッチ加工を施した試験片を用い、ＩＳＯ１７９に準拠したシャルピー衝撃強度（ｋＪ／ｍ２）を測定した。
【００６５】
（５）メルトフローレート
８０℃熱風乾燥機中で３時間乾燥した熱可塑性樹脂組成物のペレットを、ＩＳＯ−１１３３に準拠し、２６５℃、９８Ｎの条件で測定した。この値が大きいほど高い流動性を示し、成形加工性に優れる。
【００６６】
（６）質感
質感とは、手に持ったときの感触や打音感で評価されるものであるが、成形品の比重と曲げ弾性率に置き換えて評価することができる。本発明での判定基準は、目標となる人工大理石の比重および曲げ弾性率の数値を５点とし、４〜１点は以下の基準で判定した。また、４点以上のものを合格点とした。
１点：比重１．２０未満で曲げ弾性率３．０ＧＰａ未満である場合を１点と判定する。
２点：比重１．２０以上１．２５未満で曲げ弾性率４．０ＧＰａ未満である場合、または曲げ弾性率３．０ＧＰａ以上４．０ＧＰａ未満で比重１．２５未満である場合を２点と判定する。
３点：比重１．２５以上にて曲げ弾性率５．０ＧＰａ未満である場合、または比重１．３０未満であっても曲げ弾性率４ＧＰａ以上である場合を３点と判定する。
４点：比重１．３０以上１．５０未満で曲げ弾性率５．０ＧＰａ以上である場合、または曲げ弾性率５ＧＰａ以上６ＧＰａ未満で比重１．３０以上である場合を４点と判定する。
５点：比重１．５０以上で曲げ弾性率６ＧＰａ以上（人工大理石の特性）を５点と判定する。
【００６７】
［参考例１］ビニル系共重合体（Ａ）の製造方法
＜Ａ−１＞
バッフルおよびファウドラ型撹拌翼を備えたステンレス製オートクレーブに、特公昭４５−２４１５１号公報の実施例１に記載の水中でのラジカル重合方法で製造したアクリル酸メチル／アクリルアミド共重合体０．０５部を、イオン交換水１６５部に溶解した溶液を入れて４００ｒｐｍで撹拌し、系内を窒素ガスで置換した。次に、スチレン，アクリロニトリル，メチルメタクリレートの合計１００重量部とｔ−ドデシルメルカプタン：０．０５部，２，２’−アゾビスイソブチロニトリル：０．４部，脱イオン水：１５０部の混合溶液を攪拌下の系内に添加し、６０℃に昇温して重合を開始した。重合開始後、１５分かけて反応温度を６５℃まで昇温した後、５０分かけて１００℃の温度まで昇温した。以後、系内を室温まで冷却し、ポリマーの分離、洗浄および乾燥することでビニル系共重合体（Ａ−１）を得た。
【００６８】
Ａ−１はスチレン／アクリロニトリル＝７２／２８の比率で調製した。得られたＡ−１の固有粘度は、０．５３ｄｌ／ｇであった。
【００６９】
［参考例２］変性ビニル系共重合体（Ｂ）の製造方法
＜Ｂ−１＞
スチレン７５部、アクリロニトリル２０部およびメタクリル酸５部をビニル系共重合体（Ａ）と同重合方法で、ビーズ状の変性ビニル系共重合体（Ｂ−１）を得た。その変性ビニル系共重合体（Ｂ−１）の固有粘度は、０．６４ｄｌ／ｇであった。
【００７０】
［参考例３］ガラス強化材（Ｃ）
＜Ｃ−１＞
日本電気硝子社製 チョップドストランド ＥＣＳ０３Ｔ−３５１（平均繊維径１３μｍ）を使用した。
【００７１】
［参考例４］高比重無機充填材（Ｄ）
＜Ｄ−１＞
堺化学工業株式会社製  硫酸バリウム  Ｂ−５５（比重４．４、平均粒子径０．７μｍ）を使用した。
【００７２】
［参考例５］ゴム含有グラフト共重合体（Ｅ）
＜Ｅ−１＞
窒素置換した反応器に、純水１５０重量部、ブドウ糖０．５重量部、ピロリン酸ナトリウム０．５重量部、硫酸第一鉄０．００５重量部および重量平均ゴム粒子径が０．８μｍとなるポリブタジエンラテックス６０重量部を仕込み、撹拌しながら反応器内の温度を６５℃に昇温した。内温が６５℃に達した時点を重合開始として、スチレン（２８重量部）、アクリロニトリル（１２重量部）および連鎖移動剤ｔ−ドデシルメルカプタン混合物（０．２重量部）を４時間掛けて連続添加した。同時に並行して、重合開始剤クメンハイドロパーオキサイド（０．２重量部）およびオレイン酸カリウムからなる水溶液を７時間掛けて連続添加し、反応を完結させた。得られたラテックスに、２，２’−メチレンビス（４−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）をラテックス固形分１００重量部に対して１部添加し、続いて、このラテックスを硫酸で酸凝固後、水酸化ナトリウムで硫酸を中和し、洗浄濾過後、乾燥し、パウダー状のゴム含有グラフト共重合体（Ｅ−１）を得た。
【００７３】
［実施例１〜１０］
上記で調製した成分（Ａ）〜（Ｄ）を表１に示した配合比で混合し、ベント付き３０ｍｍφ二軸押出機ＰＣＭ３０（Ｌ／Ｄ＝３０）、樹脂温度２６０℃にて溶融混練し、実施例１〜１０の熱可塑性樹脂組成物のペレットを得た。
【００７４】
【表１】
2011174038.tif 000002
【００７５】
実施例１〜１０の結果から明らかなように、本発明の熱可塑性樹脂組成物は、比重、曲げ弾性率、シャルピー衝撃強さ、メルトフローレートおよび質感の全てが優れていた。
【００７６】
［比較例１〜１０］
上記で調製した成分（Ａ）〜（Ｄ）および（Ｅ）を表１に示した配合比で混合し、ベント付き３０ｍｍφ二軸押出機ＰＣＭ３０（Ｌ／Ｄ＝３０）、樹脂温度２６０℃にて溶融混練し、比較例１〜１０の熱可塑性樹脂組成物のペレットを得た。
【００７７】
【表２】
2011174038.tif 000003
【００７８】
表２の結果から判るように、比較例１と比較例５は、変性ビニル系共重合体（Ｂ）を含まないことから、シャルピー衝撃強さが実施例よりも劣っていた。
【００７９】
比較例２は、ビニル系共重合体（Ａ）と変性ビニル系共重合体（Ｂ）の重量比率において、変性ビニル系共重合体（Ｂ）が本発明の範囲から外れることから、メルトフレローレートが実施例よりも劣っていた。
【００８０】
比較例３は、熱可塑性樹脂組成物の比重が本発明の要求を満たさないことから、質感が劣っていた。
【００８１】
比較例４は、（Ａ）と（Ｂ）の１００重量部に対して加えるガラス強化材（Ｃ）と高比重無機充填材（Ｄ）の合計量が本発明の範囲から外れるため、メルトフローレートが実施例よりも劣っていた。
【００８２】
比較例６は、ガラス強化材（Ｃ）の配合量が多く、本発明の範囲から外れるため、曲げ弾性率、シャルピー衝撃強さおよび質感は実施例と同等レベルであったが、メルトフローレートが実施例よりも劣っていた。
【００８３】
比較例７は、高比重無機充填材（Ｄ）の配合量が多く、本発明の範囲から外れるため、メルトフローレートおよび質感は実施例と同等レベルであったが、曲げ弾性率およびシャルピー衝撃強さが実施例よりも劣っていた。
【００８４】
比較例８は、ゴム含有グラフト共重合体（Ｅ）を含むため、シャルピー衝撃強さとメルトフローレートは実施例と同等レベルであったが、曲げ弾性率と質感が実施例よりも劣っていた。
【００８５】
比較例９は、高比重無機充填材（Ｄ）を含まないため、熱可塑性樹脂組成物の比重が１．３未満であるため、実施例よりも質感が劣っていた。
【００８６】
比較例１０は、ガラス強化材（Ｃ）を含まないため、メルトフローレートは実施例と同等レベルであったが、曲げ弾性率およびシャルピー衝撃強さが実施例よりも劣っており、且つ、熱可塑性樹脂組成物の比重が１．３未満であるため、実施例よりも質感が劣っていた。