(57)【要約】【課題】ウェットグリップ性能及び耐チャンキング性能を両立できる二輪車用タイヤのトレッド用ゴム組成物、及びそれを用いて作製したトレッドを有する二輪車用タイヤを提供する。【解決手段】ゴム成分、シリカ及びカーボンブラックを含有し、上記ゴム成分が、天然ゴムと、スチレンブタジエンゴム及び／又はブタジエンゴムとを含み、上記シリカは、ＣＴＡＢ比表面積が１８０ｍ２／ｇ以上、ＢＥＴ比表面積が１８５ｍ２／ｇ以上であり、上記ゴム成分１００質量部に対する上記カーボンブラックの含有量が１５質量部以上である二輪車用タイヤのトレッド用ゴム組成物に関する。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ゴム成分、シリカ及びカーボンブラックを含有し、
前記ゴム成分が、天然ゴムと、スチレンブタジエンゴム及び／又はブタジエンゴムとを含み、
前記シリカは、ＣＴＡＢ比表面積が１８０ｍ２／ｇ以上、ＢＥＴ比表面積が１８５ｍ２／ｇ以上であり、
前記ゴム成分１００質量部に対する前記カーボンブラックの含有量が１５質量部以上である二輪車用タイヤのトレッド用ゴム組成物。
【請求項２】
前記シリカのアグリゲートサイズが３０ｎｍ以上である請求項１記載の二輪車用タイヤのトレッド用ゴム組成物。
【請求項３】
請求項１又は２記載のゴム組成物を用いて作製したトレッドを有する二輪車用タイヤ。
【請求項４】
モトクロス用タイヤとして使用される請求項３記載の二輪車用タイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、二輪車用タイヤのトレッド用ゴム組成物、及びそれを用いて作製したトレッドを有する二輪車用タイヤに関する。
【背景技術】
【０００２】
二輪車用タイヤのトレッドに使用されるゴム組成物（トレッドゴム）は、走行時におけるチャンキング（部分的なゴムの剥離）の発生を抑制するため、高い機械的強度（耐チャンキング性能）が求められる。したがって、上記トレッドゴムには、一般的に、フィラーとして、高い補強性を示すカーボンブラックが使用される。しかしながら、カーボンブラックを使用したトレッドゴムは、ウェットグリップ性能に劣る傾向があるという点で改善の余地があった。
【０００３】
ウェットグリップ性能を改善できる方法として、特許文献１には、フィラーとして、シリカを使用する方法が開示されている。しかしながら、シリカは、カーボンブラックと比較して補強性が低いことから、カーボンブラックを減量してシリカを配合した場合、トレッドゴムの機械的強度が低下し、耐チャンキング性能が悪化する傾向があるという点で改善の余地があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００８−３１２４４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、上記課題を解決し、ウェットグリップ性能及び耐チャンキング性能を両立できる二輪車用タイヤのトレッド用ゴム組成物、及びそれを用いて作製したトレッドを有する二輪車用タイヤを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は、ゴム成分、シリカ及びカーボンブラックを含有し、上記ゴム成分が、天然ゴムと、スチレンブタジエンゴム及び／又はブタジエンゴムとを含み、上記シリカは、ＣＴＡＢ比表面積が１８０ｍ２／ｇ以上、ＢＥＴ比表面積が１８５ｍ２／ｇ以上であり、上記ゴム成分１００質量部に対する上記カーボンブラックの含有量が１５質量部以上である二輪車用タイヤのトレッド用ゴム組成物に関する。
【０００７】
上記シリカのアグリゲートサイズは３０ｎｍ以上であることが好ましい。
【０００８】
本発明はまた、上記ゴム組成物を用いて作製したトレッドを有する二輪車用タイヤに関する。
【０００９】
上記二輪車用タイヤはモトクロス用タイヤとして好適に使用できる。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、特定のゴム成分と、所定量のカーボンブラックと、特定値以上のＣＴＡＢ比表面積及びＢＥＴ比表面積を有するシリカとを含有する二輪車用タイヤのトレッド用ゴム組成物であるので、優れたウェットグリップ性能及び耐チャンキング性能を有する二輪車用タイヤを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】細孔分布曲線を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明のゴム組成物は、特定のゴム成分と、所定量のカーボンブラックと、特定値以上のＣＴＡＢ比表面積及びＢＥＴ比表面積を有するシリカとを含有する。
【００１３】
本発明のゴム組成物は、上記ゴム成分として、天然ゴム（ＮＲ）と、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）及び／又はブタジエンゴム（ＢＲ）とを使用する。なかでも、良好なウェットグリップ性能と破壊特性（耐チャンキング性能）を示すという理由から、ＮＲ及びＳＢＲを併用することが好ましい。
なお、ＮＲ、ＳＢＲ及びＢＲとしては特に限定されず、タイヤ工業において一般的なものを使用できる。
【００１４】
ゴム成分１００質量％中のＮＲの含有量は、好ましくは５質量％以上、より好ましくは１０質量％以上である。５質量％未満であると、加工性が損なわれるとともに、破壊特性が低下する傾向がある。また、ＮＲの含有量は、好ましくは８０質量％以下、より好ましくは７０質量％以下である。８０質量％を超えると、ウェットグリップ性能が低下する傾向がある。
【００１５】
ゴム成分１００質量％中のＳＢＲの含有量は、好ましくは３０質量％以上、より好ましくは４０質量％以上である。３０質量％未満であると、ウェットグリップ性能が低下する傾向がある。また、ＳＢＲの含有量の上限は特に限定されないが、好ましくは９５質量％以下、より好ましくは９０質量％以下である。
【００１６】
ゴム成分１００質量％中のＮＲ、ＳＢＲ及びＢＲの合計含有量は、好ましくは６０質量％以上、より好ましくは７０質量％以上、更に好ましくは８０質量％以上である。６０質量％未満の場合、破壊特性の低下が生じるおそれがある。なお、上記合計含有量の上限は特に限定されず、１００質量％であってもよい。
【００１７】
本発明のゴム組成物は、ＮＲ、ＳＢＲ及びＢＲ以外のゴム成分として、エポキシ化天然ゴム（ＥＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、スチレンイソプレンブタジエンゴム（ＳＩＢＲ）、エチレンプロピレンジエンゴム（ＥＰＤＭ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）等を使用してもよい。
【００１８】
本発明では、ＣＴＡＢ比表面積が１８０ｍ２／ｇ以上、ＢＥＴ比表面積が１８５ｍ２／ｇ以上のシリカ（以下、「微粒子シリカ」ともいう）が使用される。このような微粒子シリカをゴム組成物に配合することで、高い機械的強度を保持すると同時に、ウェットグリップ性能を確保することができる。
【００１９】
微粒子シリカのＣＴＡＢ（セチルトリメチルアンモニウムブロミド）比表面積は、１８０ｍ２／ｇ以上、好ましくは１９０ｍ２／ｇ以上、より好ましくは１９５ｍ２／ｇ以上、更に好ましくは１９７ｍ２／ｇ以上、特に好ましくは２００ｍ２／ｇ以上である。ＣＴＡＢ比表面積が１８０ｍ２／ｇ未満であると、充分な補強効果が得られないおそれがある。該ＣＴＡＢ比表面積は、好ましくは６００ｍ２／ｇ以下、より好ましくは５００ｍ２／ｇ以下、更に好ましくは３００ｍ２／ｇ以下、特に好ましくは２５０ｍ２／ｇ以下である。ＣＴＡＢ比表面積が６００ｍ２／ｇを超えると、配合ゴムへの分散が困難となり、破壊特性が著しく低下するおそれがある。
なお、シリカのＣＴＡＢ比表面積は、ＡＳＴＭ  Ｄ３７６５−９２に準拠して測定される。
【００２０】
微粒子シリカのＢＥＴ比表面積は、１８５ｍ２／ｇ以上、好ましくは１９０ｍ２／ｇ以上、より好ましくは１９５ｍ２／ｇ以上、更に好ましくは２００ｍ２／ｇ以上、特に好ましくは２１０ｍ２／ｇ以上、最も好ましくは２２０ｍ２／ｇ以上である。ＢＥＴ比表面積が１８５ｍ２／ｇ未満であると、充分な補強効果が得られないおそれがある。該ＢＥＴ比表面積は、好ましくは６００ｍ２／ｇ以下、より好ましくは５００ｍ２／ｇ以下、更に好ましくは３００ｍ２／ｇ以下、特に好ましくは２６０ｍ２／ｇ以下である。ＢＥＴ比表面積が６００ｍ２／ｇを超えると、配合ゴムへの分散が困難となり、破壊特性が著しく低下するおそれがある。
なお、シリカのＢＥＴ比表面積は、ＡＳＴＭ  Ｄ３０３７−８１に準じて測定される。
【００２１】
微粒子シリカのアグリゲートサイズは、好ましくは３０ｎｍ以上、より好ましくは３５ｎｍ以上、更に好ましくは４０ｎｍ以上、特に好ましくは５０ｎｍ以上、最も好ましくは６０ｎｍ以上である。また、該アグリゲートサイズは、好ましくは１００ｎｍ以下、より好ましくは８０ｎｍ以下、更に好ましくは７０ｎｍ以下、特に好ましくは６５ｎｍ以下である。このようなアグリゲートサイズを有することにより、良好な分散性を有しながら、優れた補強性を与えることができる。
【００２２】
アグリゲートサイズは、凝集体径又は最大頻度ストークス相当径と呼ばれているものであり、複数の一次粒子が連なって構成されるシリカの凝集体を一つの粒子と見なした場合の粒子径に相当するものである。アグリゲートサイズは、例えば、ＢＩ−ＸＤＣ（Ｂｒｏｏｋｈａｖｅｎ  Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ  Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ製）等のディスク遠心沈降式粒度分布測定装置を用いて測定できる。
【００２３】
具体的には、ＢＩ−ＸＤＣを用いて以下の方法にて測定できる。
３．２ｇのシリカ及び４０ｍＬの脱イオン水を５０ｍＬのトールビーカーに添加し、懸濁液を含有するビーカーを氷充填晶析装置内に置く。ビーカーを超音波プローブ（１５００ワットの１．９ｃｍＶＩＢＲＡＣＥＬＬ超音波プローブ（バイオブロック社製、最大出力の６０％で使用））を使用して懸濁液を８分間砕解し、サンプルを調製する。サンプル１５ｍＬをディスクに導入し、撹拌するとともに、固定モード、分析時間１２０分、密度２．１の条件下で測定する。
装置の記録器において、１６質量％、５０質量％（又は中央値）及び８４質量％の通過直径の値、及びモードの値を記録する。（累積粒度曲線の導関数は、分布曲線にモードと呼ばれるその最大の横座標を与える。）
【００２４】
このディスク遠心沈降式粒度分析法を使用して、シリカを水中に超音波砕解によって分散させた後に、Ｄｗとして表される粒子（凝集体）の重量平均径（アグリゲートサイズ）を測定できる。分析（１２０分間の沈降）後に、粒度の重量分布を粒度分布測定装置によって算出する。Ｄｗとして表される粒度の重量平均径は、以下の式によって算出される。
【数１】
2011174048.tif 000002
（式中、ｍｉは、Ｄｉのクラスにおける粒子の全質量である）
【００２５】
微粒子シリカの平均一次粒子径は、好ましくは２５ｎｍ以下、より好ましくは２２ｎｍ以下、更に好ましくは１７ｎｍ以下、特に好ましくは１４ｎｍ以下である。該平均一次粒子径の下限は特に限定されないが、好ましくは３ｎｍ以上、より好ましくは５ｎｍ以上、更に好ましくは７ｎｍ以上である。このような小さい平均一次粒子径を有しているものの、上記のアグリゲートサイズを有するカーボンブラックのような構造により、シリカの分散性をより改善でき、補強性、耐チャンキング性能を更に改善できる。
なお、シリカの平均一次粒子径は、透過型又は走査型電子顕微鏡により観察し、視野内に観察されたシリカの一次粒子を４００個以上測定し、その平均により求めることができる。
【００２６】
微粒子シリカのＤ５０は、好ましくは７．０μｍ以下、より好ましくは５．５μｍ以下、更に好ましくは４．５μｍ以下である。７．０μｍを超えると、充分な補強効果が得られないおそれがある。該微粒子シリカのＤ５０は、好ましくは２．０μｍ以上、より好ましくは２．５μｍ以上、更に好ましくは３．０μｍ以上である。２．０μｍ未満であると、分散が困難となるおそれがある。
ここで、Ｄ５０は、シリカの中央直径であって粒子の５０質量％がその中央直径よりも小さい。
【００２７】
また、微粒子シリカは、粒子径が１８μｍより大きいものの割合が６質量％以下であることが好ましく、４質量％以下であることがより好ましく、１．５質量％以下であることが更に好ましい。これにより、シリカの良好な分散性が得られ、所望の性能が得られる。
なお、シリカのＤ５０、所定の粒子径を有するシリカの割合は、以下の方法により測定される。
【００２８】
凝集体の凝集を予め超音波砕解されたシリカの懸濁液について、粒度測定（レーザー回折を使用）を実施することによって評価する。この方法では、シリカの砕解性（０．１〜数１０ミクロンのシリカの砕解）が測定される。超音波砕解を、１９ｍｍの直径のプローブを装備したバイオブロック社製ＶＩＢＲＡＣＥＬＬ音波発生器（６００Ｗ）（最大出力の８０％で使用）を使用して行う。粒度測定は、モールバーンマスターサイザー２０００粒度分析器でのレーザー回折によって行う。
【００２９】
具体的には、以下の方法により測定される。
１グラムのシリカをピルボックス（高さ６ｃｍ及び直径４ｃｍ）中で秤量し、脱イオン水を添加して質量を５０グラムにし、２％のシリカを含有する水性懸濁液（これは２分間の磁気撹拌によって均質化される）を調製する。次いで、超音波砕解を４２０秒間実施し、更に、均質化された懸濁液の全てが粒度分析器の容器に導入された後に、粒度測定を行う。
【００３０】
微粒子シリカの細孔容積の細孔分布幅Ｗは、好ましくは０．３以上、より好ましくは０．７以上、更に好ましくは１．０以上、特に好ましくは１．３以上、最も好ましくは１．５以上である。また、該細孔分布幅Ｗは、好ましくは５．０以下、より好ましくは４．０以下、更に好ましくは３．０以下、特に好ましくは２．０以下である。このようなブロードなポーラスの分布により、シリカの分散性を改善でき、所望の性能が得られる。
なお、シリカの細孔容積の細孔分布幅Ｗは、以下の方法により測定できる。
【００３１】
微粒子シリカの細孔容積は、水銀ポロシメトリーによって測定される。シリカのサンプルをオーブン中で２００℃で２時間予備乾燥させ、次いでオーブンから取り出した後、５分以内に試験容器内に置き、真空にする。細孔直径（ＡＵＴＯＰＯＲＥ  ＩＩＩ  ９４２０  粉体工学用ポロシメーター）は、ウォッシュバーンの式によって１４０°の接触角及び４８４ダイン／ｃｍ（又はＮ／ｍ）の表面張力γで算出される。
【００３２】
細孔分布幅Ｗは、細孔直径（ｎｍ）及び細孔容量（ｍＬ／ｇ）の関数で示される図１のような細孔分布曲線によって求めることができる。即ち、細孔容量のピーク値Ｙｓ（ｍＬ／ｇ）を与える直径Ｘｓ（ｎｍ）の値を記録し、次いで、Ｙ＝Ｙｓ／２の直線をプロットし、この直線が細孔分布曲線と交差する点ａ及びｂを求める。そして、点ａ及びｂの横座標（ｎｍ）をそれぞれＸａ及びＸｂとしたとき（Ｘａ＞Ｘｂ）、細孔分布幅Ｗは、（Ｘａ−Ｘｂ）／Ｘｓに相当する。
【００３３】
微粒子シリカの細孔分布曲線中の細孔容量のピーク値Ｙｓを与える直径Ｘｓ（ｎｍ）は、好ましくは１０ｎｍ以上、より好ましくは１５ｎｍ以上、更に好ましくは１８ｎｍ以上、特に好ましくは２０ｎｍ以上であり、また、好ましくは６０ｎｍ以下、より好ましくは３５ｎｍ以下、更に好ましくは２８ｎｍ以下、特に好ましくは２５ｎｍ以下である。上記範囲内であれば、分散性と補強性に優れた微粒子シリカを得ることができる。
【００３４】
上記微粒子シリカの配合量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは５質量部以上、より好ましくは１０質量部以上、更に好ましくは１５質量部以上である。５質量部未満であると、微粒子シリカによる改善効果を充分に得られないおそれがある。該微粒子シリカの配合量は、好ましくは１５０質量部以下、より好ましくは１００質量部以下、更に好ましくは８０質量部以下である。１５０質量部を超えると、加工性が低下するおそれがある。
【００３５】
本発明のゴム組成物は、上記微粒子シリカ以外のシリカを含んでもよい。この場合、シリカの合計含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、好ましくは３０質量部以上、より好ましくは４０質量部以上、更に好ましくは４５質量部以上である。また、該合計含有量は、好ましくは２００質量部以下、より好ましくは１５０質量部以下、更に好ましくは１００質量部以下である。下限未満の場合や上限を超える場合は、前述の微粒子シリカの配合量と同様の傾向がある。
【００３６】
本発明のゴム組成物は、シランカップリング剤を配合することが好ましい。シランカップリング剤としては、従来公知のシランカップリング剤を用いることができ、例えば、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（４−トリエトキシシリルブチル）ジスルフィド、等のスルフィド系；３−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、３−メルカプトプロピルトリエトキシシラン、２−メルカプトエチルトリメトキシシラン、等のメルカプト系；ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリメトキシシラン等のビニル系；３−アミノプロピルトリエトキシシラン、３−アミノプロピルトリメトキシシラン、３−（２−アミノエチル）アミノプロピルトリエトキシシラン、等のアミノ系；γ−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、γ−グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラン、等のグリシドキシ系；３−ニトロプロピルトリメトキシシラン、３−ニトロプロピルトリエトキシシラン等のニトロ系；３−クロロプロピルトリメトキシシラン、３−クロロプロピルトリエトキシシラン、２−クロロエチルトリメトキシシラン、２−クロロエチルトリエトキシシラン等のクロロ系；等を挙げることができる。これらのシランカップリング剤は、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、加工性に優れるという点から、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィドが好ましい。
【００３７】
シランカップリング剤の含有量は、シリカの合計含有量１００質量部に対して、好ましくは１質量部以上、より好ましくは２質量部以上である。１質量部未満では、加工性が悪化する傾向がある。また、シランカップリング剤の含有量は、シリカの合計含有量１００質量部に対して、好ましくは２０質量部以下、より好ましくは１５質量部以下である。２０質量部をこえると、コストの増加に見合った効果が得られない傾向がある。
【００３８】
使用できるカーボンブラックとしては、ＧＰＦ、ＦＥＦ、ＨＡＦ、ＩＳＡＦ、ＳＡＦ等が挙げられるが、特に限定されない。カーボンブラックを配合することにより、補強性を高めることができる。
【００３９】
カーボンブラックのチッ素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）は３０ｍ２／ｇ以上が好ましく、４０ｍ２／ｇ以上がより好ましい。３０ｍ２／ｇ未満では、充分な補強性が得られないおそれがある。また、カーボンブラックのチッ素吸着比表面積は１５０ｍ２／ｇ以下が好ましく、１４０ｍ２／ｇ以下がより好ましい。１５０ｍ２／ｇを超えると、配合ゴム中への分散が困難となるおそれがある。
なお、カーボンブラックのチッ素吸着比表面積は、ＪＩＳ  Ｋ６２１７のＡ法によって求められる。
【００４０】
カーボンブラックの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、１５質量部以上、好ましくは２０質量部以上、より好ましくは２５質量部以上である。１５質量部未満では、破壊特性が低下する傾向がある。また、該カーボンブラックの含有量は、好ましくは９０質量部以下、より好ましくは８０質量部以下、更に好ましくは７０質量部以下である。９０質量部を超えると、加工性が低下するおそれがある。
【００４１】
本発明のゴム組成物には、上記成分以外にも、ゴム組成物の製造に一般に使用される配合剤、例えば、酸化亜鉛、ステアリン酸、各種老化防止剤、オイル、ワックス、加硫剤、加硫促進剤などを適宜配合することができる。
【００４２】
上記オイルとしては、例えば、プロセスオイル、植物油脂、又はそれらの混合物を用いることができる。プロセスオイルとしては、パラフィン系プロセスオイル、ナフテン系プロセスオイル、芳香族系プロセスオイルなどが挙げられる。植物油脂としては、ひまし油、綿実油、あまに油、なたね油、大豆油、パーム油、やし油、落花生湯、ロジン、パインオイル、パインタール、トール油、コーン油、こめ油、べに花油、ごま油、オリーブ油、ひまわり油、パーム核油、椿油、ホホバ油、マカデミアナッツ油、サフラワー油、桐油などが挙げられる。
【００４３】
本発明のゴム組成物は、一般的な方法で製造される。すなわち、バンバリーミキサーやニーダー、オープンロールなどで上記各成分を混練りし、その後加硫する方法等により製造できる。
【００４４】
本発明の二輪車用タイヤは、上記ゴム組成物を用いて通常の方法によって製造される。すなわち、必要に応じて各種添加剤を配合したゴム組成物を、未加硫の段階でタイヤのトレッドの形状に合わせて押し出し加工し、タイヤ成型機上にて通常の方法にて成形し、他のタイヤ部材とともに貼り合わせ、未加硫タイヤを形成する。この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧して二輪車用タイヤを製造できる。また、ストリップを巻きつけて作製するＳＴＷ工法により二輪車用タイヤを製造してもよい。
【００４５】
本発明の二輪車用タイヤは、自動二輪車用タイヤとして好適に用いられ、特にモトクロス用タイヤとして好適に用いられる。本発明により得られる二輪車用タイヤは、ウェットグリップ性能と耐チャンキング性能を両立できる。
【実施例】
【００４６】
実施例に基づいて、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらのみに限定されるものではない。
【００４７】
以下、実施例及び比較例で使用した各種薬品について、まとめて説明する。
ＮＲ：ＴＳＲ２０
ＳＢＲ：旭化成（株）製のタフデン４８５０（オイル含有ＳＢＲ、ＳＢＲ固形分１００質量部に対してオイルを５０質量部含有、スチレン含有量：４０質量％、表１においてはＳＢＲ固形分量が示されている）
カーボンブラック：キャボットジャパン（株）製のショウブラックＮ２２０（Ｎ２ＳＡ：１１１ｍ２／ｇ）
シリカ１：Ｒｈｏｄｉａ社製のＺｅｏｓｉｌ  Ｐｒｅｍｉｕｍ  ２００ＭＰ（ＣＴＡＢ比表面積２００ｍ２／ｇ、ＢＥＴ比表面積：２２０ｍ２／ｇ、平均一次粒子径１０：ｎｍ、アグリゲートサイズ：６５ｎｍ、Ｄ５０：４．２μｍ、１８μｍを超える粒子の割合：１．０質量％、細孔分布幅Ｗ：１．５７、細孔分布曲線中の細孔容量ピーク値を与える直径Ｘｓ：２１．９ｎｍ）
シリカ２：Ｒｈｏｄｉａ社製のＺｅｏｓｉｌ  ＨＲＳ  １２００ＭＰ（ＣＴＡＢ比表面積：１９５ｍ２／ｇ、ＢＥＴ比表面積：２００ｍ２／ｇ、平均一次粒子径：１５ｎｍ、アグリゲートサイズ：４０ｎｍ、Ｄ５０：６．５μｍ、１８μｍを超える粒子の割合：５．０質量％、細孔分布幅Ｗ：０．４０、細孔分布曲線中の細孔容量ピーク値を与える直径Ｘｓ：１８．８ｎｍ）
シランカップリング剤：デグッサ社製のＳｉ２６６（ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド）
オイル：出光興産（株）製のダイアナプロセスオイルＰＳ３２
ワックス：大内新興化学工業（株）製のサンノックワックス
老化防止剤：大内新興化学工業（株）製のノクラック６Ｃ（Ｎ−（１，３−ジメチルブチル）−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン）
ステアリン酸：日油（株）製の椿
酸化亜鉛：三井金属鉱業（株）製の亜鉛華１号
硫黄：鶴見化学（株）製の粉末硫黄
加硫促進剤ＮＳ：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＮＳ
【００４８】
実施例１〜８及び比較例１〜２
表１に示す配合処方に従い、バンバリーミキサーを用いて、硫黄及び加硫促進剤以外の薬品を１６０℃の条件下で４分間混練りし、混練り物を得た。次に、２軸オープンロールを用いて、得られたり物に硫黄及び加硫促進剤を添加し、１００℃の条件下で２分間混練りし、未加硫ゴム組成物を得た。
得られた未加硫ゴム組成物を１５０℃の条件下で３０分間プレス加硫し、加硫ゴムスラブシートを得た。
また、得られた未加硫ゴム組成物をトレッドの形状に加工し、他のタイヤ部材と貼り合わせ、１５０℃の条件下で３０分間加硫することで試験用タイヤ（モトクロス用タイヤ）を得た。
なお、実施例及び比較例において、フィラー（カーボンブラック、シリカ）の含有量は、加硫後のゴム組成物の硬度が揃うように調節している。
【００４９】
上記加硫スラブゴムシート及び試験用タイヤを用いて以下の評価を行った。その結果を表１に示す。
【００５０】
（ウェットグリップ性能）
上記試験用タイヤをモトクロス用自動二輪車（本田技研工業（株）製のＣＲＦ４５０Ｒ）の全輪に装着し（リムサイズ：６．２５×１７、内圧２９０ｋＰａ）、テストコース（ウェット路面）を実車走行した際におけるグリップ性能をテストドライバーが評価し、比較例１を１００として指数表示をした。数値が大きいほどウェットグリップ性能が高いことを示す。
【００５１】
（耐チャンキング性能）
上記試験用タイヤをモトクロス用自動二輪車（本田技研工業（株）製のＣＲＦ４５０Ｒ）の全輪に装着し（リムサイズ：６．２５×１７、内圧２９０ｋＰａ）、テストコース（ＷＥＴ路面）を実車走行した。そして、１５ｋｍ走行後の試験用タイヤにおけるブロック欠けの大きさ及び数により耐チャンキング性能を評価し、比較例１を１００として指数表示とした。数値が大きいほど耐チャンキング性能が高いことを示す。
【００５２】
【表１】
2011174048.tif 000003
【００５３】
表１より、特定のゴム成分と、所定量のカーボンブラックと、特定値以上のＣＴＡＢ比表面積及びＢＥＴ比表面積を有するシリカとを含有する実施例１〜８は、比較例１及び２と比較して、ウェットグリップ性能及び耐チャンキング性能のバランスを大きく損なうことなく、いずれかの性能が改善された。
【図１】
2011174048.tif 000004