(57)【要約】【課題】  活性元素が励起光を効率的に吸収することができる増幅用光ファイバ、及び、それを用いた光ファイバ増幅器を提供することを目的とする。【解決手段】  活性元素が添加されるコア２１と、コア２１を被覆するクラッド２２と、クラッド２２を被覆する外部クラッド２３と、を備える増幅用光ファイバ２０であって、クラッド２２は、断面において、外形が多角形とされると共に、内接円の直径をｒとし、外接円の直径をＲとする場合に、０．９２≦ｒ／Ｒ≦０．９７を満たすことを特徴とする。【選択図】    図２
2011171619.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
活性元素が添加されるコアと、
前記コアを被覆するクラッドと、前記クラッドを被覆する外部クラッドと、
を備える増幅用光ファイバであって、
前記クラッドは、断面における外形が多角形とされると共に、前記外形の内接円の直径をｒとし、外接円の直径をＲとする場合に、
０．９２≦ｒ／Ｒ≦０．９７
を満たす
ことを特徴とする増幅用光ファイバ。
【請求項２】
前記内接円の直径ｒと、前記外接円の直径Ｒとが、
０．９２≦ｒ／Ｒ≦０．９６
を満たす
ことを特徴とする請求項１に記載の増幅用光ファイバ。
【請求項３】
前記多角形の頂点が、丸みを帯びていることを特徴とする請求項１または２に記載の増幅用光ファイバ。
【請求項４】
前記多角形は、頂点の数が奇数であることを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載の増幅用光ファイバ。
【請求項５】
前記多角形は、５〜８角形であることを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載の増幅用光ファイバ。
【請求項６】
前記多角形は、７角形であることを特徴とする請求項５に記載の増幅用光ファイバ。
【請求項７】
前記クラッドは、複数のクラッド層から構成されることを特徴とする請求項１から６のいずれか１項に記載の増幅用光ファイバ。
【請求項８】
請求項１から７のいずれか１項に記載の増幅用光ファイバと、
前記増幅用光ファイバに入射される励起光を出力する励起光源と、
を備えることを特徴とする光ファイバ増幅器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、増幅用光ファイバ、及び、それを用いた光ファイバ増幅器に関し、特に励起光を効率的に吸収することができる増幅用光ファイバ、及び、それを用いた光ファイバ増幅器に関する。
【背景技術】
【０００２】
光通信やファイバレーザ装置においては、クラッドに被覆されたコアに光を増幅させるための活性元素が添加された増幅用光ファイバが用いられている。この増幅用光ファイバにおいては、励起光の一部がクラッドのみを伝播して活性元素に吸収されずに、光の増幅に寄与しないスキューモードが生じることが知られている。このようなスキューモードを抑制するための技術の一つとして、増幅用光ファイバの断面におけるクラッドの外形をＤ型にしたり、多角形にすることが知られている。
【０００３】
下記特許文献１には、上述のように断面におけるクラッドの外形が多角形にされた増幅用光ファイバが記載されている。この特許文献１に記載の増幅用光ファイバにおいては、断面におけるクラッドの最大外径と最小外径との差が、平均外径の６％以下であるとされている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】国際公開第２００９／０２８６１４号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、上記特許文献１に記載の増幅用光ファイバにおいても、更に励起光の効率的な吸収が求められていた。
【０００６】
そこで、本発明は、活性元素が励起光を効率的に吸収することができる増幅用光ファイバ、及び、それを用いた光ファイバ増幅器を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の増幅用光ファイバは、活性元素が添加されるコアと、前記コアを被覆するクラッドと、前記クラッドを被覆する外部クラッドと、を備える増幅用光ファイバであって、前記クラッドは、断面における外形が多角形とされると共に、前記外形の内接円の直径をｒとし、外接円の直径をＲとする場合に、
０．９２≦ｒ／Ｒ≦０．９７
を満たすことを特徴とするものである。
【０００８】
このような増幅用光ファイバによれば、内接円の直径と外接円の直径との比（ｒ／Ｒ）が、０．９２以上とされるため、外部クラッドの偏肉を抑制することができる。従って、クラッドが励起光を閉じ込める能力を弱めることが抑制でき、クラッドが励起光を伝播するとき、励起光の損失を抑制することができる。さらに、ｒ／Ｒが０．９７以下であるために、励起光のスキューモードを抑制することができる。このように励起光の損失を抑制でき、スキューモードを抑制できるため、コアに添加された活性元素により、効率的に励起光を吸収することができる。
【０００９】
さらに、上記増幅用光ファイバにおいて、前記内接円の直径ｒと、前記外接円の直径Ｒとが、
０．９２≦ｒ／Ｒ≦０．９６
を満たすことがより好ましい。
【００１０】
このように構成することで、励起光のスキューモードをより抑制することができる。
【００１１】
さらに、上記増幅用光ファイバにおいて、前記多角形の頂点が、丸みを帯びていることが好ましい。
【００１２】
このような増幅用光ファイバによれば、多角形の頂点が丸みを帯びているため、多角形の頂点が角張っている場合よりも、外部クラッドの偏肉を抑制することができる。このように、本明細書において、多角形とは、頂点が丸みを帯びている場合を含む概念である。
【００１３】
また、上記増幅用光ファイバにおいて、前記多角形は、頂点の数が奇数であることが好ましい。
【００１４】
このような増幅用光ファイバによれば、クラッドの外形は、二回軸対称とならない。従って、製造時において、クラッドの外形の制御性を向上させることができる。
【００１５】
また、上記増幅用光ファイバにおいて、前記多角形は、５〜８角形であることが好ましい。
【００１６】
また、上記増幅用光ファイバにおいて、前記多角形は、７角形であることがさらに好ましい。
【００１７】
また、上記増幅用光ファイバにおいて、前記クラッドは、複数のクラッド層から構成されることが好ましい。
【００１８】
このように構成することで、励起光がクラッドから漏えいするのをより防止することができる。
【００１９】
また、本発明の光ファイバ増幅器は、上述の増幅用光ファイバと、前記増幅用光ファイバに入射される励起光を出力する励起光源と、を備えることを特徴とするものである。
【００２０】
このような光ファイバ増幅器によれば、増幅用光ファイバが、励起光を効率的に吸収することができるため、光の増幅の効率を向上させることができる。
【発明の効果】
【００２１】
本発明によれば、励起光を効率的に吸収することができる増幅用光ファイバ、及び、それを用いた光ファイバ増幅器が提供される。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】本発明の実施形態に係る光ファイバ増幅器を示す図である。
【図２】図１の増幅用光ファイバの様子を示す図である。
【図３】図１の増幅用光ファイバを束ねた様子を示す図である。
【図４】図３の増幅用光ファイバの束を潰したようすを示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、本発明に係る光ファイバ増幅器の好適な実施形態について図面を参照しながら詳細に説明する。
【００２４】
図１は、本発明の実施形態に係る光ファイバ増幅器を示す図である。
【００２５】
図１に示すように、光ファイバ増幅器１は、種光を出力する種光源１１と、励起光を出力する励起光源１３と、種光と励起光とが入力されるダブルクラッドファイバ１６と、ダブルクラッドファイバ１６に種光と励起光とを入力するコンバイナ１５と、ダブルクラッドファイバ１６に一端が接続されている増幅用光ファイバ２０とを主な構成として備える。
【００２６】
種光源１１は、例えば、レーザダイオードから成るレーザ光源や、ファブリペロー型やファイバリング型のファイバレーザ装置から構成されている。この種光源１１から出力される種光は、特に制限されるものではないが、例えば、波長が１０７０ｎｍのレーザ光とされる。また、種光源１１は、コア、及び、コアを被覆するクラッドから構成される種光伝播用ファイバ１２に結合されており、種光源１１から出力される種光は、種光伝播用ファイバ１２のコアを伝播する。種光伝播用ファイバ１２としては、例えば、シングルモードファイバが挙げられ、この場合、種光は種光伝播用ファイバ１２をシングルモード光として伝播する。
【００２７】
励起光源１３は、複数のレーザダイオード１３ａから構成され、レーザダイオード１３ａは、本実施形態においては、半導体レーザとされ、上述のように種光の波長が１０７０ｎｍの場合、例えば、波長が９１５ｎｍの励起光を出力する。また、励起光源１３のそれぞれのレーザダイオード１３ａは、励起光伝播用ファイバ１４に接続されており、レーザダイオード１３ａから出力される励起光は、励起光伝播用ファイバ１４を伝播する。励起光伝播用ファイバ１４としては、例えば、マルチモードファイバが挙げられ、この場合、励起光は励起光伝播用ファイバ１４をマルチモード光として伝播する。
【００２８】
励起光伝播用ファイバ１４が接続されるコンバイナ１５は、種光伝播用ファイバ１２と励起光伝播用ファイバ１４とが溶融延伸されて一体化することにより構成されており、ダブルクラッドファイバ１６に接続されている。
【００２９】
ダブルクラッドファイバ１６は、コアと、コアの外周を被覆するクラッドと、クラッドの外周を被覆する外部クラッドと、外部クラッドの外周を被覆する保護層とから構成されている。このダブルクラッドファイバ１６においては、クラッドの屈折率はコアの屈折率よりも低く、外部クラッドの屈折率はクラッドの屈折率よりもさらに低くされている。また、コアを構成する材料としては、例えば、屈折率を上昇させるアルミニウム（Ａｌ）等のドーパントが添加された石英が挙げられ、クラッドを構成する材料としては、例えば、ドーパントが添加されない石英が挙げられ、外部クラッドを構成する材料としては、例えば、紫外線硬化樹脂が挙げられ、保護層を構成する材料としては、例えば、外部クラッドを構成する材料とは異なる紫外線硬化樹脂が挙げられる。
【００３０】
ダブルクラッドファイバ１６に一端が接続されている増幅用光ファイバ２０は、ダブルクラッドファイバ１６側と反対側の端部に何も接続されておらず、この何も接続されていない端部が出力端とされている。
【００３１】
図２は、この増幅用光ファイバ２０の様子を示す図であり、具体的には、図２の（Ａ）は、増幅用光ファイバ２０の長さ方向に垂直な断面における構造の様子を示す図であり、図２の（Ｂ）は、増幅用光ファイバ２０の直径方向における屈折率の様子を示す図である。
【００３２】
図２の（Ａ）に示すように、増幅用光ファイバ２０は、コア２１と、コア２１の外周を被覆するクラッド２２と、クラッド２２の外周を被覆する外部クラッド２３と、外部クラッド２３の外周を被覆する保護層２４とを備えている。また、増幅用光ファイバ２０の断面において、コア２１の外形は、円形とされ、クラッド２２の外形は、多角形とされている。また、外部クラッド２３の外形、及び、保護層２４外形は、円形とされている。なお、本実施形態において、クラッド２２の断面における外形は７角形とされており、クラッド２２の頂点は、丸みを帯びている。
【００３３】
更に、図２の（Ａ）においては、増幅用光ファイバ２０の断面におけるクラッド２２の外形の内接円ｃ、及び、外接円Ｃを破線で示している。そして、図２の（Ａ）に示すように、内接円ｃの直径をｒとし、外接円Ｃの直径をＲとする場合、クラッド２２は、
０．９２≦ｒ／Ｒ≦０．９７
を満たしている。
【００３４】
また、図２の（Ａ）に示すように、増幅用光ファイバ２０の断面において、クラッド２２の外形が多角形であり、外部クラッド２３の外形が円形であるため、外部クラッド２３は偏肉が生じている。図２の（Ａ）においては、外部クラッド２３の最も薄い部分の厚さがｔとされ、最も厚い部分の厚さがＴとされている。
【００３５】
また、この増幅用光ファイバ２０においては、図２の（Ｂ）に示すように、クラッド２２の屈折率はコア２１の屈折率よりも低く、外部クラッド２３の屈折率はクラッド２２の屈折率よりもさらに低くされ、保護層２４の屈折率はコア２１の屈折率よりも高くされる。
【００３６】
コア２１を構成する材料としては、励起光源１３から出力される励起光により励起状態とされるイッテルビウム（Ｙｂ）等の活性元素が添加された石英が挙げられる。この活性元素は、励起光を吸収することにより励起状態とされる元素であり、このような活性元素としては、希土類元素が挙げられ、希土類元素としては、上記Ｙｂの他にツリウム（Ｔｍ）、セリウム（Ｃｅ）、ネオジウム（Ｎｄ）、ユーロピウム（Ｅｕ）等が挙げられる。また、活性元素として、希土類元素の他に、ビスマス（Ｂｉ）やクロム（Ｃｒ）等が挙げられる。なお、石英の屈折率を上昇させるＡｌ等のドーパントが活性元素と共に添加されても良い。このような石英の屈折率を上昇させるドーパントとしては、上記Ａｌの他にゲルマニウム（Ｇｅ）、リン（Ｐ）等が挙げられる。また、クラッド２２を構成する材料としては、例えば、ドーパントが添加されない純粋な石英や、屈折率を下げるフッ素（Ｆ）等のドーパントが添加された石英が挙げられる。なお、コア２１に添加されるＡｌ等のドーパントや、クラッド２２に添加されるＦ等のドーパントは、屈折率を調整するためのドーパントであるため、添加の有無や元素の種類が特に限定されるものではない。また、外部クラッド２３を構成する材料としては、例えば、紫外線硬化樹脂が挙げられ、保護層２４を構成する材料としては、例えば、外部クラッド２３を構成する材料とは異なる紫外線硬化樹脂が挙げられる。
【００３７】
次に光ファイバ増幅器１の動作について説明する。
【００３８】
まず、種光源１１から種光が出力されると共に、励起光源１３から励起光が出力される。このとき種光源１１から出力される種光は、上述のように、例えば、波長が１０７０ｎｍとされる。種光源１１から出力された種光は、種光伝播用ファイバ１２のコアを伝播して、コンバイナ１５に入力する。
【００３９】
一方、励起光源１３から出力される励起光は、上述のように、例えば、波長が９１５ｎｍとされる。励起光源１３から出力された励起光は、励起光伝播用ファイバ１４を伝播しコンバイナ１５に入力する。
【００４０】
こうしてコンバイナ１５に入力した種光は、ダブルクラッドファイバ１６のコアを伝播し、増幅用光ファイバ２０のコア２１に入力して、コア２１を伝播する。一方、コンバイナ１５に入力した励起光は、ダブルクラッドファイバ１６のクラッドを主に伝播し、増幅用光ファイバ２０に入力して、増幅用光ファイバ２０のクラッド２２を主に伝播する。
【００４１】
そして、励起光が増幅用光ファイバ２０のコア２１を通過するときに、コア２１に添加されている活性元素に吸収されて、活性元素を励起する。励起された活性元素は、誘導放出を起こし、この誘導放出により種光が増幅されて、出力光として増幅用光ファイバ２０の出力端から出力される。
【００４２】
次に、増幅用光ファイバ２０を励起光が伝播するときにおける、励起光のスキューモードについて説明する。
【００４３】
図３は、図１の増幅用光ファイバ２０を束ねた様子を示す図である。まず、図３に示すように、増幅用光ファイバ２０を直径１３０ｍｍの円状に巻いた状態で束ねる。そして、種光源１１から種光を出力せず、励起光源１３から励起光のみを増幅用光ファイバ２０に入力する。このとき出力端から出力する励起光のパワーをＷ１（Ｗ）とする。この出力する励起光のパワーＷ１（Ｗ）は、図３に示す状態の増幅用光ファイバ２０に吸収されなかった励起光のパワーとなる。この状態で吸収されなかった励起光のパワーは、励起光がクラッドを伝播する様な増幅用光ファイバが通常使用される状態において、一般的に出力端から出力するパワーである。
【００４４】
次に、図３の増幅用光ファイバ２０の束を図４に示すように潰して変形させる。このとき最も急激に増幅用光ファイバ２０が曲げられている部分において、直径が３０ｍｍとなるようにする。この状態で、図３の状態において励起光のみを増幅用光ファイバ２０に入力したのと同様にして、種光源１１から種光を出力せず、励起光源１３から励起光のみを増幅用光ファイバ２０に入力する。このとき出力端から出力される励起光のパワーをＷ２（Ｗ）とする。この出力される励起光のパワーＷ２（Ｗ）は、増幅用光ファイバ２０において、活性元素に吸収されない励起光を極力減らした状態において、活性元素に吸収されなかった励起光のパワーとなる。
【００４５】
また、増幅用光ファイバ２０がない状態で、種光源１１から種光を出力させず、同様に励起光源１３から励起光のみを出力させる。そして、ダブルクラッドファイバ１６から出力される励起光のパワーをＷ０（Ｗ）とする。これは、増幅用光ファイバ２０に入力される励起光のパワーとなる。
【００４６】
このとき、Ｗ１−Ｗ２は、図１の増幅用光ファイバ２０におけるスキュー光のパワーを示す。
【００４７】
また、Ｗ０−Ｗ２は、増幅用光ファイバ２０が吸収し得る励起光のパワーを示す。すなわち、種光がと励起光とが増幅用光ファイバ２０に入力される場合に、増幅用光ファイバ２０により種光を増幅することができる励起光のパワーを示す。
【００４８】
従って、（Ｗ１−Ｗ２）／（Ｗ０−Ｗ２）は、（増幅用光ファイバ２０におけるスキュー光のパワー）／（増幅用光ファイバ２０が吸収し得る励起光のパワー）となり、吸収光に対するスキュー光のパワーの比率を表す。
【００４９】
そして、この吸収光に対するスキュー光のパワーの比率が１０％より大きくなるとスキュー光の増加の割合が大きくなり始めて、１３％より大きくなるとよりスキュー光が更に急激に増加する。従って、増幅用光ファイバ２０において、この吸収光に対するスキュー光のパワーの比率が悪く１３％を超えると急激に種光の増幅効率が悪くなる。
【００５０】
しかし、本実施形態においては、上述のように
ｒ／Ｒ≦０．９７
を満たしているため、
（Ｗ１−Ｗ２）／（Ｗ０−Ｗ２）＜１３％
となる。従って、本実施形態の増幅用光ファイバ２０は、スキュー光が抑制される構成であるため、励起光を効率的に吸収することができる。
【００５１】
また、更に
ｒ／Ｒ≦０．９６
を満たしている場合には、
（Ｗ１−Ｗ２）／（Ｗ０−Ｗ２）＜１０％
となるため、増幅用光ファイバ２０は、さらにスキュー光が抑制でき、励起光を効率的に吸収することができる。
【００５２】
次に、増幅用光ファイバ２０における漏れ光について説明する。
【００５３】
一般に増幅用光ファイバにおいて、外部クラッドの偏肉が生じると、励起光の漏れが生じることが知られている。そして、この励起光の漏れは、外部クラッド２３の最も薄い部分の厚さｔを１とした場合に、厚い部分の厚さＴの厚さが１．４を超えると急激に大きくなる。
【００５４】
しかし、上述のように本実施形態における増幅用光ファイバ２０のクラッド２２は、
０．９２≦ｒ／Ｒ
を満たすため、製造時において外部クラッド２３の偏肉がばらつく場合においても、外部クラッド２３の最も薄い部分の厚さｔを１とした場合に、厚い部分の厚さＴの厚さが１．４以下となる。従って、励起光の漏れを効果的に抑制することができる。
【００５５】
以上説明したように、本実施形態の増幅用光ファイバ２０によれば、内接円ｃの直径ｒと外接円Ｃの直径Ｒの比（ｒ／Ｒ）が、
０．９２≦ｒ／Ｒ≦０．９７
を満たす。従って、本実施形態の増幅用光ファイバ２０は、外部クラッド２３の偏肉による励起光の損失を抑制でき、さらに、励起光のスキューモードを抑制できる。このため、コア２１に添加された活性元素により、効率的に励起光を吸収することができる。従って、このような増幅用光ファイバ２０を用いた本実施形態の光ファイバ増幅器１は、効率的に光の増幅をおこなうことができる。
【００５６】
さらに、内接円ｃの直径ｒと外接円Ｃの直径Ｒとの比（ｒ／Ｒ）が、
０．９２≦ｒ／Ｒ≦０．９６
を満たしている場合には、増幅用光ファイバ２０は、さらに励起光のスキューモードを抑制でき、励起光を効率的に吸収することができるので、このような増幅用光ファイバ２０を用いた光ファイバ増幅器１は、さらに効率的に光の増幅をおこなうことができる。
【００５７】
また、本実施形態の増幅用光ファイバ２０は、断面におけるクラッド２２の外形の頂点が丸みを帯びているため、多角形の頂点が角張っている場合よりも、外部クラッド２３の偏肉を抑制することができる。
【００５８】
以上、本発明について、実施形態を例に説明したが、本発明はこれらに限定されるものではない。
【００５９】
例えば、上記実施形態において、増幅用光ファイバ２０の断面におけるクラッド２２の外形の頂点が、丸みを帯びているとされたが、本発明はこれに限らず、クラッド２２の外形の頂点が、角張っていても良い。
【００６０】
また、上記実施形態において、増幅用光ファイバ２０の断面におけるクラッド２２の外形は７角形とされたが、本発明はこれに限らず、他の多角形でも良い。そして、クラッド２２の外形の頂点の数が奇数であれば、二回軸対称とならないため、製造時において、クラッド２２の外形の制御性を向上させることができる。また、クラッド２２の外形の頂点の数が５〜８角形であることが、製造を容易にするため好ましい。
【００６１】
また、上記実施形態において、増幅用光ファイバ２０のクラッド２２は、単層とされたが、本発明はこれに限らず、クラッド２２が複数の層から構成されても良い。この場合、励起光がクラッドから漏えいするのをより防止することができる。
【実施例】
【００６２】
以下、実施例及び比較例を挙げて本発明の内容をより具体的に説明するが、本発明はこれに限定されるものでは無い。
【００６３】
（実施例１）
コア母材の材料をＹｂが１．２質量％、及び、Ａｌが３．５質量％共添加された石英とし、クラッド母材を添加物のない石英として、コア母材の外周がクラッド母材で被覆された光ファイバ母材の中間体をＭＣＶＤ法により作製した。その後、光ファイバ母材の中間体を切削加工して、長手方向に垂直な断面におけるクラッド母材の外形が７角形の光ファイバ母材を作製した。次にこの光ファイバ母材を紡糸して、さらにクラッドの外周を紫外線硬化樹脂から成る外部クラッドで被覆した。そして、さらに外部クラッドの外周を紫外線硬化樹脂から成る保護層で被覆して、長さが１０ｍの増幅用光ファイバを作製した。このとき紡糸中に紡糸炉の温度を調整して、断面におけるクラッドの外形の頂点に丸みを帯びさせるようにした。
【００６４】
こうして作製した増幅用光ファイバは、コアの直径が７μｍであった。さらにクラッドの内接円の直径ｒ、及び、外接円の直径Ｒは、表１に示す大きさであった。従って、ｒ／Ｒは、表１に示す値であった。また、外部クラッドの外経は、１６０μｍであった。
【００６５】
（実施例２〜４）
紡糸中の紡糸炉の温度をそれぞれ実施例１と異なる温度に調整して、クラッドの断面における外形の頂点の丸みを実施例１と異なるようにしたこと以外は、実施例１と同様にして増幅用光ファイバを作製した。この作製した増幅用光ファイバのクラッドの内接円の直径ｒ、及び、外接円の直径Ｒは、表１に示す大きさであった。従って、実施例２〜４の増幅用光ファイバにおけるｒ／Ｒは、それぞれ表１に示す値となった。なお、外部クラッドの外経は、実施例１と同様であった。
【００６６】
（比較例１〜３）
紡糸中の紡糸炉の温度をそれぞれ実施例１〜４と異なる温度に調整して、クラッドの断面における外形の頂点の丸みを実施例１〜４と異なるようにしたこと以外は、実施例１と同様にして増幅用光ファイバを作製した。この作製した増幅用光ファイバのクラッドの内接円の直径ｒ、及び、外接円の直径Ｒは、表１に示す大きさであった。従って、比較例１〜３の増幅用光ファイバにおけるｒ／Ｒは、それぞれ表１に示す値となった。なお、外部クラッドの外経は、実施例１と同様であった。
【表１】
2011171619.tif 000003
【００６７】
次に、実施例１〜４及び比較例１〜３の増幅用光ファイバを用いて、図１に示す光ファイバ増幅器をそれぞれ作製した。
【００６８】
次にそれぞれの光ファイバ増幅器において、増幅用光ファイバを直径が１３０ｍｍとなるように図３に示すようにして円形に束ねた。この状態で、波長９１５ｎｍの励起光を励起光源から出力し、種光源は種光を出力しない状態とした。そして、それぞれの光ファイバ増幅器において増幅用光ファイバから出力される透過光のパワーを測定してＷ１とした。この状態における透過光のパワーＷ１は、表１に示すパワーであった。なお、それぞれの光ファイバ増幅器において、増幅用光ファイバが無い状態において出力される励起光のパワーをＷ０とする場合に、Ｗ０は、表１に示すパワーであった。
【００６９】
次に、それぞれの光ファイバ増幅器において、図４に示す様に、最も急激に増幅用光ファイバが曲げられている部分において、直径が３０ｍｍとなるようにして、増幅用光ファイバの束を円形の状態から潰した。そして、それぞれの励起光源から上記と同様のパワーの励起光を出力した。そして、それぞれの増幅用光ファイバから出力される透過光のパワーを測定してＷ２とした。この状態における透過光のパワーＷ２は、表１に示すパワーとであった。
【００７０】
こうして測定したＷ０、Ｗ１、Ｗ２を用いて、（Ｗ１−Ｗ２）／（Ｗ０−Ｗ２）を求めた。この（Ｗ１−Ｗ２）／（Ｗ０−Ｗ２）は、上述の様に（増幅用光ファイバにおけるスキュー光のパワー）／（増幅用光ファイバが吸収し得る励起光のパワー）となり、吸収光に対するスキュー光のパワーの比率を表す。この結果を表１に示す。
【００７１】
表１に示すように、実施例１〜４の増幅用光ファイバは、吸収光に対するスキュー光のパワーの比率が１３％より小さい結果となった。従って、実施例１〜４の増幅用光ファイバは、スキュー光を抑制でき、励起光を効率的に吸収できることが分かった。特に実施例１〜３の増幅用光ファイバは、ｒ／Ｒが０．９６以下とされており、吸収光に対するスキュー光のパワーの比率が１０％より小さい結果となった。従って、実施例１〜３の増幅用光ファイバは、スキュー光をより抑制でき、励起光をより効率的に吸収できることが分かった。
【００７２】
一方、比較例２、３の増幅用光ファイバは、吸収光に対するスキュー光のパワーの比率が１３％より大きくなる結果となった。従って、比較例２、３の増幅用光ファイバは、スキュー光が抑制されず、励起光を効率的に吸収できないことが分かった。
【００７３】
次に、実施例１〜４、及び、比較例１〜３の増幅用光ファイバの断面を１０箇所切断して、それぞれの切断面を顕微鏡で観察した。そして、それぞれの増幅用光ファイバにおける外部クラッドの偏肉の大きさを測定し、偏肉の平均値及びばらつきを求めた。その結果を表１に示す。
【００７４】
表１に示すように、実施例１〜４の増幅用光ファイバは、ばらつきを考慮した場合においても、外部クラッドの最も薄い部分の厚さを１とした場合に、厚い部分の厚さが１．４以下の結果となった。従って、実施例１〜４の増幅用光ファイバは、励起光の漏れを効果的に抑制できることが分かった。
【００７５】
一方、比較例１の増幅用光ファイバは、ばらつきを考慮した場合、外部クラッドの最も薄い部分の厚さを１とした場合に、厚い部分の厚さが１．４を超えることがある結果となった。従って、比較例１の増幅用光ファイバは、励起光の漏れを効果的に抑制できない場合があることが分かった。
【００７６】
（実施例５）
実施例１の光ファイバ母材と同様の光ファイバ母材を作製した。そして、紡糸炉の温度、及び、紡糸の速度を実施例１と異なる温度及び速度に調整して、実施例１と直径が異なる増幅用光ファイバを作製した。こうして、作製した増幅用光ファイバは、コアの直径が３０μｍであった。さらにクラッドの内接円の直径ｒ、及び、外接円の直径Ｒは、表２に示す大きさであった。従って、ｒ／Ｒは、表２に示す値であった。また、外部クラッドの外経は、４６０μｍであった。
【００７７】
（実施例６）
紡糸中の紡糸炉の温度を実施例５と異なる温度に調整して、クラッドの断面における外形の頂点の丸みを実施例５と異なるようにしたこと以外は、実施例５と同様にして増幅用光ファイバを作製した。この作製した増幅用光ファイバのクラッドの内接円の直径ｒ、及び、外接円の直径Ｒは、表２に示す大きさであった。従って、実施例６の増幅用光ファイバにおけるｒ／Ｒは、表２に示す値となった。なお、外部クラッドの外経は、実施例５と同様であった。
【００７８】
（比較例４〜６）
紡糸中の紡糸炉の温度をそれぞれ実施例５、６と異なる温度に調整して、クラッドの断面における外形の頂点の丸みを実施例５、６と異なるようにしたこと以外は、実施例５と同様にして増幅用光ファイバを作製した。この作製した増幅用光ファイバのクラッドの内接円の直径ｒ、及び、外接円の直径Ｒは、表２に示す値であった。従って、比較例４〜６の増幅用光ファイバにおけるｒ／Ｒは、それぞれ表２に示す値となった。なお、外部クラッドの外経は、実施例５と同様であった。
【表２】
2011171619.tif 000004
【００７９】
次に実施例５、６、及び、比較例４〜６の増幅用光ファイバを用いて、図１に示す光ファイバ増幅器をそれぞれ作製した。
【００８０】
次にそれぞれの光ファイバ増幅器において、増幅用光ファイバを直径が１３０ｍｍとなるように図３に示すようにして円形に束ねた。この状態で、波長９１５ｎｍの励起光を励起光源から出力し、種光源は種光を出力しない状態とした。そして、それぞれの光ファイバ増幅器において増幅用光ファイバから出力される透過光のパワーを測定してＷ１とした。この状態における透過光のパワーＷ１は、表２に示すパワーであった。なお、それぞれの光ファイバ増幅器において、増幅用光ファイバが無い状態において出力される励起光のパワーをＷ０とする場合に、Ｗ０は、表２に示すパワーであった。
【００８１】
次に、それぞれの光ファイバ増幅器において、図４に示す様に、最も急激に増幅用光ファイバが曲げられている部分において、直径が３０ｍｍとなるようにして、増幅用光ファイバの束を円形の状態から潰した。そして、それぞれの励起光源から上記と同様のパワーの励起光を出力した。そして、それぞれの増幅用光ファイバから出力される透過光のパワーを測定してＷ２とした。この状態における透過光のパワーＷ２は、表２に示すパワーとであった。
【００８２】
こうして測定したＷ０、Ｗ１、Ｗ２を用いて、（Ｗ１−Ｗ２）／（Ｗ０−Ｗ２）を求めた。この（Ｗ１−Ｗ２）／（Ｗ０−Ｗ２）は、上述の様に（増幅用光ファイバにおけるスキュー光のパワー）／（増幅用光ファイバが吸収し得る励起光のパワー）となり、吸収光に対するスキュー光のパワーの比率を表す。この結果を表２に示す。
【００８３】
表２に示すように、実施例５、６の増幅用光ファイバは、吸収光に対するスキュー光のパワーの比率が１３％より小さい結果となった。従って、実施例５、６の増幅用光ファイバは、スキュー光を抑制でき、励起光を効率的に吸収できることが分かった。特に実施例５は、ｒ／Ｒが０．９６以下とされており、吸収光に対するスキュー光のパワーの比率が１０％より小さい結果となった。従って、実施例５の増幅用光ファイバは、スキュー光をより抑制でき、励起光をより効率的に吸収できることが分かった。
【００８４】
一方、比較例６の増幅用光ファイバは、吸収光に対するスキュー光のパワーの比率が１３％より大きい結果となった。従って、比較例６の増幅用光ファイバは、スキュー光を抑制できず、励起光を効率的に吸収できないことが分かった。
【００８５】
次に、実施例５、６、及び、比較例４〜６の増幅用光ファイバの断面を１０箇所切断して、それぞれの切断面を顕微鏡で観察した。そして、それぞれの増幅用光ファイバにおける外部クラッドの偏肉の大きさを測定し、偏肉の平均値及びばらつきを求めた。その結果を表２に示す。
【００８６】
表２に示すように、実施例５、６の増幅用光ファイバは、ばらつきを考慮した場合においても、外部クラッドの最も薄い部分の厚さを１とした場合に、厚い部分の厚さが１．４以下となる結果となった。従って、実施例５、６の増幅用光ファイバは、励起光の漏れを効果的に抑制できることが分かった。
【００８７】
一方、比較例４、５の増幅用光ファイバは、ばらつきを考慮した場合、外部クラッドの最も薄い部分の厚さを１とした場合に、厚い部分の厚さが１．４を超えることがある結果となり、励起光の漏れを効果的に抑制できない場合があることが分かった。
【００８８】
（実施例７）
実施例１と同様に光ファイバ母材の中間体を作製した。次に作製した光ファイバ母材の中間体を切削加工して、長手方向に垂直な断面におけるクラッドの外形が５角形の光ファイバ母材を作製した。そして、この光ファイバ母材を紡糸して、さらにクラッドの外周を紫外線硬化樹脂から成る外部クラッドで被覆した。そして、さらに外部クラッドの外周を紫外線硬化樹脂から成る保護層で被覆して、実施例１と同じ長さの増幅用光ファイバを作製した。このとき紡糸中に紡糸炉の温度を調整して、クラッドの断面における外形の頂点に丸みを帯びさせるようにした。
【００８９】
こうして、作製した増幅用光ファイバは、コアの直径が実施例１と同じ直径であった。さらにクラッドの内接円の直径ｒ、及び、外接円の直径Ｒは、表３に示す大きさであった。従って、ｒ／Ｒは、表３に示す値であった。また、外部クラッドの外経は、１６０μｍであった。
【００９０】
（実施例８、９）
紡糸中の紡糸炉の温度をそれぞれ実施例７と異なる温度に調整して、クラッドの断面における外形の頂点の丸みを実施例７と異なるようにしたこと以外は、実施例７と同様にして増幅用光ファイバを作製した。この作製した増幅用光ファイバのクラッドの内接円の直径ｒ、及び、外接円の直径Ｒは、表３に示す大きさであった。従って、実施例８、９の増幅用光ファイバにおけるｒ／Ｒは、それぞれ表３に示す値となった。なお、外部クラッドの外経は、実施例７と同様であった。
【００９１】
（比較例７、８）
紡糸中の紡糸炉の温度をそれぞれ実施例７〜９と異なる温度に調整して、クラッドの断面における外形の頂点の丸みを実施例７〜９と異なるようにしたこと以外は、実施例７と同様にして増幅用光ファイバを作製した。この作製した増幅用光ファイバのクラッドの内接円の直径ｒ、及び、外接円の直径Ｒは、表３に示す大きさであった。従って、比較例７、８の増幅用光ファイバにおけるｒ／Ｒは、それぞれ表３に示す値となった。なお、外部クラッドの外経は、実施例７と同様であった。
【表３】
2011171619.tif 000005
【００９２】
次に実施例７〜９、及び、比較例７、８の増幅用光ファイバを用いて、図１に示す光ファイバ増幅器をそれぞれ作製した。
【００９３】
次にそれぞれの光ファイバ増幅器において、増幅用光ファイバを直径が１３０ｍｍとなるように図３に示すようにして円形に束ねた。この状態で、波長９１５ｎｍの励起光を励起光源から出力し、種光源は種光を出力しない状態とした。そして、それぞれの光ファイバ増幅器において増幅用光ファイバから出力される透過光のパワーを測定してＷ１とした。この状態における透過光のパワーＷ１は、表３に示すパワーであった。なお、それぞれの光ファイバ増幅器において、増幅用光ファイバが無い状態において出力される励起光のパワーをＷ０とする場合に、Ｗ０は、表３に示すパワーであった。
【００９４】
次に、それぞれの光ファイバ増幅器において、図４に示す様に、最も急激に増幅用光ファイバが曲げられている部分において、直径が３０ｍｍとなるようにして、増幅用光ファイバの束を円形の状態から潰した。そして、それぞれの励起光源から上記と同様のパワーの励起光を出力した。そして、それぞれの増幅用光ファイバから出力される透過光のパワーを測定してＷ２とした。この状態における透過光のパワーＷ２は、表３に示すパワーとであった。
【００９５】
こうして測定したＷ０、Ｗ１、Ｗ２を用いて、（Ｗ１−Ｗ２）／（Ｗ０−Ｗ２）を求めた。この（Ｗ１−Ｗ２）／（Ｗ０−Ｗ２）は、上述の様に（増幅用光ファイバにおけるスキュー光のパワー）／（増幅用光ファイバが吸収し得る励起光のパワー）となり、吸収光に対するスキュー光のパワーの比率を表す。この結果を表３に示す。
【００９６】
表３に示すように、実施例７〜９の増幅用光ファイバは、吸収光に対するスキュー光のパワーの比率が１３％より小さい結果となった。従って、実施例７〜９の増幅用光ファイバは、スキュー光を抑制でき、励起光を効率的に吸収できることが分かった。また、実施例７、８の増幅用光ファイバは、ｒ／Ｒが０．９６以下とされており、吸収光に対するスキュー光のパワーの比率がより小さい結果となった。従って、実施例７、８の増幅用光ファイバは、スキュー光をより抑制でき、励起光をより効率的に吸収できることが分かった。
【００９７】
一方、比較例８の増幅用光ファイバは、吸収光に対するスキュー光のパワーの比率が１３％より大きい結果となった。従って、比較例８の増幅用光ファイバは、スキュー光が抑制されず、励起光を効率的に吸収できないことが分かった。
【００９８】
次に、実施例７〜９、及び、比較例７、８の増幅用光ファイバの断面を１０箇所切断して、それぞれの切断面を顕微鏡で観察した。そして、それぞれの増幅用光ファイバにおける外部クラッドの偏肉の大きさを測定し、偏肉の平均値及びばらつきを求めた。その結果を表３に示す。
【００９９】
表３に示すように、実施例７〜９の増幅用光ファイバは、ばらつきを考慮した場合においても、外部クラッドの最も薄い部分の厚さを１とした場合に、厚い部分の厚さが１．４以下となる結果となった。従って、実施例７〜９の増幅用光ファイバは、励起光の漏れを効果的に抑制できることが分かった。
【０１００】
一方、比較例７の増幅用光ファイバは、ばらつきを考慮した場合、外部クラッドの最も薄い部分の厚さを１とした場合に、厚い部分の厚さが１．４を超えることがある結果となった。従って、比較例７の増幅用光ファイバは、励起光の漏れを効果的に抑制できない場合があることが分かった。
【０１０１】
（実施例１０）
実施例１と同様に光ファイバ母材の中間体を作製した。次に作製した光ファイバ母材の中間体を切削加工して、長手方向に垂直な断面における形状が６角形の光ファイバ母材を作製した。そして、この光ファイバ母材を紡糸して、さらにクラッドの外周を紫外線硬化樹脂から成る外部クラッドで被覆した。そして、さらに外部クラッドの外周を紫外線硬化樹脂から成る保護層で被覆して、実施例１と同じ長さの増幅用光ファイバを作製した。このとき紡糸中に紡糸炉の温度を調整して、クラッドの断面における外形の頂点に丸みを帯びさせるようにした。
【０１０２】
こうして、作製した増幅用光ファイバは、コアの直径が７μｍであった。さらにクラッドの内接円の直径ｒ、及び、外接円の直径Ｒは、表４に示す大きさであった。従って、ｒ／Ｒは、表４に示す値であった。また、外部クラッドの外経は、１６０μｍであった。
【０１０３】
（実施例１１、１２）
紡糸中の紡糸炉の温度をそれぞれ実施例１０と異なる温度に調整して、クラッドの断面における外形の頂点の丸みを実施例１０と異なるようにしたこと以外は、実施例１０と同様にして増幅用光ファイバを作製した。この作製した増幅用光ファイバのクラッドの内接円の直径ｒ、及び、外接円の直径Ｒは、表４に示す大きさであった。従って、実施例１１、１２の増幅用光ファイバにおけるｒ／Ｒは、それぞれ表４に示す値となった。なお、外部クラッドの外経は、実施例１０と同様であった。
【０１０４】
（比較例９、１０）
紡糸中の紡糸炉の温度をそれぞれ実施例１０〜１２と異なる温度に調整して、クラッドの断面における外形の頂点の丸みを実施例１０〜１２と異なるようにしたこと以外は、実施例１０と同様にして増幅用光ファイバを作製した。この作製した増幅用光ファイバのクラッドの内接円の直径ｒ、及び、外接円の直径Ｒは、表４に示す大きさであった。従って、比較例９、１０の増幅用光ファイバにおけるｒ／Ｒは、それぞれ表４に示す値となった。なお、外部クラッドの外経は、実施例１０と同様であった。
【表４】
2011171619.tif 000006
【０１０５】
次に実施例１０〜１２、及び、比較例９、１０の増幅用光ファイバを用いて、図１に示す光ファイバ増幅器をそれぞれ作製した。
【０１０６】
次にそれぞれの光ファイバ増幅器において、増幅用光ファイバを直径が１３０ｍｍとなるように図３に示すようにして円形に束ねた。この状態で、波長９１５ｎｍの励起光を励起光源から出力し、種光源は種光を出力しない状態とした。そして、それぞれの光ファイバ増幅器において増幅用光ファイバから出力される透過光のパワーを測定してＷ１とした。この状態における透過光のパワーＷ１は、表４に示すパワーであった。なお、それぞれの光ファイバ増幅器において、増幅用光ファイバが無い状態において出力される励起光のパワーをＷ０とする場合に、Ｗ０は、表４に示すパワーであった。
【０１０７】
次に、それぞれの光ファイバ増幅器において、図４に示す様に、最も急激に増幅用光ファイバが曲げられている部分において、直径が３０ｍｍとなるようにして、増幅用光ファイバの束を円形の状態から潰した。そして、それぞれの励起光源から上記と同様のパワーの励起光を出力した。そして、それぞれの増幅用光ファイバから出力される透過光のパワーを測定してＷ２とした。この状態における透過光のパワーＷ２は、表４に示すパワーとであった。
【０１０８】
こうして測定したＷ０、Ｗ１、Ｗ２を用いて、（Ｗ１−Ｗ２）／（Ｗ０−Ｗ２）を求めた。この（Ｗ１−Ｗ２）／（Ｗ０−Ｗ２）は、上述の様に（増幅用光ファイバにおけるスキュー光のパワー）／（増幅用光ファイバが吸収し得る励起光のパワー）となり、吸収光に対するスキュー光のパワーの比率を表す。この結果を表４に示す。
【０１０９】
表４に示すように、実施例１０〜１２の増幅用光ファイバは、吸収光に対するスキュー光のパワーの比率が１３％より小さい結果となった。従って、実施例１０〜１２の増幅用光ファイバは、スキュー光を抑制でき、励起光を効率的に吸収できることが分かった。また、実施例１０、１１の増幅用光ファイバは、ｒ／Ｒが０．９６以下とされており、吸収光に対するスキュー光のパワーの比率がより小さい結果となった。従って、実施例１０、１１の増幅用光ファイバは、スキュー光をより抑制でき、励起光をより効率的に吸収できることが分かった。
【０１１０】
一方、比較例１０の増幅用光ファイバは、吸収光に対するスキュー光のパワーの比率が１３％より大きい結果となった。従って、比較例１０の増幅用光ファイバは、スキュー光が抑制できず、励起光を効率的に吸収できないことが分かった。
【０１１１】
次に、実施例１０〜１２、及び、比較例９、１０の増幅用光ファイバの断面を１０箇所切断して、それぞれの切断面を顕微鏡で観察した。そして、それぞれの増幅用光ファイバにおける外部クラッドの偏肉の大きさを測定し、偏肉の平均値及びばらつきを求めた。その結果を表４に示す。
【０１１２】
表４に示すように、実施例１０〜１２の増幅用光ファイバは、ばらつきを考慮した場合においても、外部クラッドの最も薄い部分の厚さを１とした場合に、厚い部分の厚さが１．４以下となる結果となった。従って、実施例１０〜１２の増幅用光ファイバは、励起光の漏れを効果的に抑制できることが分かった。
【０１１３】
一方、比較例９の増幅用光ファイバは、ばらつきを考慮した場合、外部クラッドの最も薄い部分の厚さを１とした場合に、厚い部分の厚さが１．４を超えることがある結果となった。従って、比較例９の増幅用光ファイバは、励起光の漏れを効果的に抑制できない場合があることが分かった。
【０１１４】
（実施例１３）
実施例１と同様に光ファイバ母材の中間体を作製した。次に作製した光ファイバ母材の中間体を切削加工して、長手方向に垂直な断面における形状が８角形の光ファイバ母材を作製した。そして、この光ファイバ母材を紡糸して、さらにクラッドの外周を紫外線硬化樹脂から成る外部クラッドで被覆した。そして、さらに外部クラッドの外周を紫外線硬化樹脂から成る保護層で被覆して、実施例１と同じ長さの増幅用光ファイバを作製した。このとき紡糸中に紡糸炉の温度を調整して、クラッドの断面における外形の頂点に丸みを帯びさせるようにした。
【０１１５】
こうして、作製した増幅用光ファイバは、コアの直径が７μｍであった。さらにクラッドの内接円の直径ｒ、及び、外接円の直径Ｒは、表５に示す大きさであった。従って、ｒ／Ｒは、表５に示す値であった。また、外部クラッドの外経は、１６０μｍであった。
【０１１６】
（実施例１４）
紡糸中の紡糸炉の温度を実施例１３と異なる温度に調整して、クラッドの断面における外形の頂点の丸みを実施例１３と異なるようにしたこと以外は、実施例１３と同様にして増幅用光ファイバを作製した。この作製した増幅用光ファイバのクラッドの内接円の直径ｒ、及び、外接円の直径Ｒは、表５に示す値であった。従って、実施例１４の増幅用光ファイバにおけるｒ／Ｒは、表５に示す値となった。なお、外部クラッドの外経は、実施例１３と同様であった。
【０１１７】
（比較例１１）
紡糸中の紡糸炉の温度をそれぞれ実施例１３、１４と異なる温度に調整して、クラッドの断面における外形の頂点の丸みを実施例１３、１４と異なるようにしたこと以外は、実施例１３と同様にして増幅用光ファイバを作製した。この作製した増幅用光ファイバのクラッドの内接円の直径ｒ、及び、外接円の直径Ｒは、表５に示す大きさであった。従って、比較例１１の増幅用光ファイバにおけるｒ／Ｒは、表５に示す値となった。なお、外部クラッドの外経は、実施例１３と同様であった。
【表５】
2011171619.tif 000007
【０１１８】
次に実施例１３、１４、及び、比較例１１の増幅用光ファイバを用いて、図１に示す光ファイバ増幅器をそれぞれ作製した。
【０１１９】
次にそれぞれの光ファイバ増幅器において、増幅用光ファイバを直径が１３０ｍｍとなるように図３に示すようにして円形に束ねた。この状態で、波長９１５ｎｍの励起光を励起光源から出力し、種光源は種光を出力しない状態とした。そして、それぞれの光ファイバ増幅器において増幅用光ファイバから出力される透過光のパワーを測定してＷ１とした。この状態における透過光のパワーＷ１は、表５に示すパワーであった。なお、それぞれの光ファイバ増幅器において、増幅用光ファイバが無い状態において出力される励起光のパワーをＷ０とする場合に、Ｗ０は、表５に示すパワーであった。
【０１２０】
次に、それぞれの光ファイバ増幅器において、図４に示す様に、最も急激に増幅用光ファイバが曲げられている部分において、直径が３０ｍｍとなるようにして、増幅用光ファイバの束を円形の状態から潰した。そして、それぞれの励起光源から上記と同様のパワーの励起光を出力した。そして、それぞれの増幅用光ファイバから出力される透過光のパワーを測定してＷ２とした。この状態における透過光のパワーＷ２は、表５に示すパワーとであった。
【０１２１】
こうして測定したＷ０、Ｗ１、Ｗ２を用いて、（Ｗ１−Ｗ２）／（Ｗ０−Ｗ２）を求めた。この（Ｗ１−Ｗ２）／（Ｗ０−Ｗ２）は、上述の様に（増幅用光ファイバにおけるスキュー光のパワー）／（増幅用光ファイバが吸収し得る励起光のパワー）となり、吸収光に対するスキュー光のパワーの比率を表す。この結果を表５に示す。
【０１２２】
表５に示すように、実施例１３、１４の増幅用光ファイバは、吸収光に対するスキュー光のパワーの比率が１３％より小さい結果となった。従って、実施例１３、１４の増幅用光ファイバは、スキュー光を抑制でき、励起光を効率的に吸収できることが分かった。また、実施例１３の増幅用光ファイバは、ｒ／Ｒが０．９６以下とされており、吸収光に対するスキュー光のパワーの比率が１０％より小さい結果となった。従って、実施例１３は、スキュー光をより抑制でき、励起光をより効率的に吸収できることが分かった。
【０１２３】
一方、比較例１１の増幅用光ファイバは、吸収光に対するスキュー光のパワーの比率が１３％より大きい結果となった。従って、比較例１１の増幅用光ファイバは、スキュー光を抑制できず、励起光を効率的に吸収できないことが分かった。
【０１２４】
次に、実施例１３、１４、及び、比較例１１の増幅用光ファイバをそれぞれ１０箇所ずつ切断して、それぞれの切断面を顕微鏡で観察した。そして、それぞれの増幅用光ファイバにおける外部クラッドの偏肉の大きさを測定し、偏肉の平均値及びばらつきを求めた。その結果を表５に示す。
【０１２５】
表５に示すように、実施例１３、１４の増幅用光ファイバは、ばらつきを考慮した場合においても、外部クラッドの最も薄い部分の厚さを１とした場合に、厚い部分の厚さが１．４以下となる結果となった。従って、実施例１３、１４の増幅用光ファイバは、励起光の漏れを効果的に抑制できることが分かった。
【０１２６】
以上のように、実施例１〜１４の増幅用光ファイバは、ｒ／Ｒが、０．９７以下であり、この場合には、クラッドの外形に関わらず、吸収光に対するスキュー光のパワーの比率が１３％より小さくなる結果となった。さらに、ｒ／Ｒが、０．９６以下の場合には、クラッドの外形に関わらず、吸収光に対するスキュー光のパワーの比率が１０％より小さくなる結果となった。
【０１２７】
そして、実施例１〜１４の増幅用光ファイバは、ｒ／Ｒが、０．９２以上であり、クラッドの外形に関わらず、ばらつきを考慮した場合においても、外部クラッドの最も薄い部分の厚さを１とした場合に、厚い部分の厚さが１．４以下となる結果となった。従って、ｒ／Ｒが、０．９２以上の増幅用光ファイバは、励起光の漏れを効果的に抑制できることが分かった。
【０１２８】
従って、実施例１〜１４の増幅用光ファイバを用いた光ファイバ増幅器によれば、効率的に光の増幅をおこなうことができると考えられる。
【産業上の利用可能性】
【０１２９】
本発明によれば、励起光を効率的に吸収することができる増幅用光ファイバ、及び、それを用いた光ファイバ増幅器が提供される。
【符号の説明】
【０１３０】
１・・・光ファイバ増幅器
１１・・・種光源
１２・・・種光伝播用ファイバ
１３・・・励起光源
１３ａ・・・レーザダイオード
１４・・・励起光伝播用ファイバ
１５・・・コンバイナ
１６・・・ダブルクラッドファイバ
２０・・・増幅用光ファイバ
２１・・・コア
２２・・・クラッド
２３・・・外部クラッド
２４・・・保護層
Ｃ・・・外接円
ｃ・・・内接円
【図１】
2011171619.tif 000008
【図２】
2011171619.tif 000009
【図３】
2011171619.tif 000010
【図４】
2011171619.tif 000011