(57)【要約】【課題】耐食性及び流動性のいずれも確保することができるケーシングを備える燃料ポンプを提供すること。【解決手段】略円盤状のインペラ３と、インペラ３を回転自在に収容するケーシング２（ポンプボデー２１、ポンプカバー２２）とを備える。ケーシング２は、基材と、該基材上に形成されたフッ素含有被膜を備える。フッ素含有被膜は、無極性であり、平滑な表面を有する。フッ素含有被膜は、ピンホールを有していないことが好ましい。フッ素含有被膜は、基材上に形成されたダイヤモンド・ライク・カーボン被膜と、ダイヤモンド・ライク・カーボン被膜上に形成されたフッ素含有ダイヤモンド・ライク・カーボン被膜とからなることが好ましい。ケーシング２は、ケーシング２とインペラ３とが摺動する摺動部において、フッ素含有被膜上に、更に、耐摩耗性を有する第２被膜を積層することが好ましい。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
略円盤状のインペラと、該インペラを回転自在に収容するケーシングとを備える燃料ポンプであって、
前記ケーシングは、基材と、該基材上に形成されたフッ素含有被膜を備え、
前記フッ素含有被膜は、無極性であり、平滑な表面を有することを特徴とする燃料ポンプ。
【請求項２】
請求項１において、前記フッ素含有被膜は、最表面にフッ素含有ダイヤモンド・ライク・カーボン被膜（以下、Ｆ−ＤＬＣ被膜という）が形成されていることを特徴とする燃料ポンプ。
【請求項３】
請求項２において、前記フッ素含有被膜は、前記基材上に形成されたダイヤモンド・ライク・カーボン被膜（以下、ＤＬＣ被膜という）と、該ＤＬＣ被膜上に形成されたＦ−ＤＬＣ被膜とからなることを特徴とする燃料ポンプ。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか1項において、前記ケーシングは、前記ケーシングと前記インペラとが摺動する摺動部において、前記フッ素含有被膜上に、更に、耐摩耗性を有する第２被膜を積層することを特徴とする燃料ポンプ。
【請求項５】
請求項４において、前記第２被膜はＤＬＣ被膜よりなることを特徴とする燃料ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エンジンに燃料を供給するために使用される燃料ポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、自動車や自動二輪車の燃料供給系に使用される燃料ポンプとしては、一般的に、駆動モータと、駆動モータにより駆動されるインペラと、インペラを回転自在に収容するケーシングとを備える燃料ポンプが用いられている。
このような燃料ポンプは、インペラの回転に伴う昇圧作用を利用して燃料を汲み上げている。
【０００３】
具体的には、インペラの中心部には、駆動モータの回転シャフトが挿通されている。また、ケーシングは、インペラの燃料吸入側に配されるポンプボデーと、インペラの燃料吐出側に配されるポンプカバーとからなる。
なお、インペラを構成する素材としては、一般的に樹脂が用いられており、また、ケーシングを構成する素材としては、軽量で加工が容易である等の利点から、一般的にアルミニウム又はアルミニウム合金が用いられている。
【０００４】
そして、駆動モータが駆動されてインペラが回転すると、インペラの回転に伴い、ポンプボデーに設けられた燃料吸入通路からポンプボデーに燃料が吸入される。吸入された燃料は、ポンプボデーのボデー側ポンプ流路及びポンプカバーに設けられたカバー側ポンプ流路とインペラに設けられた羽根溝との間で旋回しながら昇圧され、ポンプカバーに設けられた燃料吐出通路を経て最終的に吐出口から外部に吐出される。
【０００５】
そして、インペラの回転時には、ケーシングとインペラの間、つまり、ポンプボデーとインペラとの間、及びインペラとポンプカバーとの間は、高面圧環境下での回転摺動面となるため、ケーシングは摩耗しやすい。
【０００６】
この問題に対して、ケーシングとしての耐摩耗性を向上させるために、素材表面に表面処理を施す技術が報告されている（特許文献１）。
特許文献１には、ポンプハウジング及びポンプインペラの両対向面の少なくとも一方に、ダイヤモンド・ライク・カーボン被膜（以下、適宜ＤＬＣ被膜という）を形成したり、アルマイト被膜を介してＤＬＣ被膜を形成することにより、耐摩耗性の向上を図る電動ポンプ装置が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００５−３２０９１３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、特許文献１の発明において、ＤＬＣ被膜のみを形成した場合には、耐食性を得られず、経時劣化するという問題がある。また、アルマイト被膜とＤＬＣ被膜との密着性が悪いため、アルマイト被膜を介してＤＬＣ被膜を形成すること自体が困難であるという問題がある。また、アルマイト被膜とＤＬＣ被膜との間にクロム被膜を介在させ、アルマイト被膜を介してダイヤモンド・ライク・カーボン被膜を形成した場合であっても、アルマイト被膜自体の表面粗さが大きいため、その上に形成したＤＬＣ被膜の表面粗さも大きくなり、燃料の流動性が悪化し、燃料吸入通路から燃料吐出通路間の圧力損失が増加してポンプ効率が低下するという問題もある。つまり、耐摩耗性を向上することはできるが、ポンプ効率の低下を招いてしまうという問題があった。
【０００９】
また、燃料ポンプは、燃料中に浸漬した状態で使用されるため、ケーシングが腐食し易く、ポンプ効率の低下を招いてしまうという問題もある。
また、ガソリンにメチルアルコール、エチルアルコールを添加したバイオ燃料や、劣化したガソリン等の、ケーシングの腐食の原因となる水分、酸成分等が混入しているガソリンが使用される場合があるが、そのような場合には、さらに、腐食し易くなる。
【００１０】
本発明は、かかる従来の問題点に鑑みてなされたものであって、ポンプ効率の経時低下を抑制することができる燃料ポンプを提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明は、略円盤状のインペラと、該インペラを回転自在に収容するケーシングとを備える燃料ポンプであって、
前記ケーシングは、基材と、該基材上に形成されたフッ素含有被膜を備え、
前記フッ素含有被膜は、無極性であり、平滑な表面を有することを特徴とする燃料ポンプにある（請求項１）。
【発明の効果】
【００１２】
本発明は、燃料ポンプにおけるケーシングを、基材と、該基材上に積層され、無極性であると共に表面が平滑であるフッ素含有被膜とを備える構成とすることにより、ケーシングの経時劣化を抑制し、平滑な表面を維持することができるため、ポンプ効率の経時低下を抑制することができる。
【００１３】
フッ素含有被膜は、表面が平滑であるため、燃料の流動性を向上させることができ、流量の低下、及びケーシングにおける燃料の圧力損失の増加を抑制し、良好なポンプ効率を得ることができる。
また、フッ素含有被膜は無極性であることにより、水素イオンや酸素イオンと被膜との結合を防ぐことができ、さらに、平滑な表面とすることによりフッ素含有被膜上に腐食の原因となる水分、酸成分等の腐食要因物質が留まることを抑制できるため、被膜自体の腐食を防ぐことができる。
【００１４】
また、フッ素は、撥水性を有し、また、原子サイズが大きい元素である。フッ素原子表面は、接触角が大きいため、腐食原因物質を弾いて液滴とすることができ、さらに、被膜中のフッ素原子による立体障害により、弾かれて液滴状態となった腐食要因物質のフッ素含有被膜中への侵入を妨げることができる。そのため、基材と腐食要因物質との接触を抑制することができ、基材の腐食を抑制することができる。
また、フッ素含有被膜に、基材にまで達する微小欠陥（ピンホール）が存在している場合であっても、ピンホール近傍に存在するフッ素原子の撥水性の効果により、ピンホール部分への腐食要因物質の侵入を抑制することもでき、ピンホール部分における基材の腐食を低減することができる。
【００１５】
このように、前記燃料ポンプは、ケーシングの被膜及び基材の腐食を抑制し、ケーシングの表面を平滑に維持することにより、ケーシングにおける燃料の吸入、吐出の効率を良好に維持することができ、ケーシング表面の経時劣化を抑制することができる。
すなわち、本発明によれば、ポンプ効率の経時低下を抑制することができる燃料ポンプを提供することができる。
また、本発明の燃料ポンプは、水分や酸成分等により基材及び被膜の腐食を防止することにより前記効果を得るため、腐食の原因となる水分や酸成分等を多く含有し、ケーシングを腐食させ易いバイオ燃料や劣化燃料に対して特に効果的である。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】実施例１における、燃料ポンプを示す説明図。
【図２】実施例１における、ポンプボデーを示す説明図。（ａ）ポンプボデーの平面図。（ｂ）図２（ａ）におけるＡ−Ａ線矢視断面図。（ｃ）ポンプボデーの底面図。
【図３】実施例１における、ポンプカバーを示す説明図。（ａ）ポンプカバーの平面図。（ｂ）図３（ａ）におけるＢ−Ｂ線矢視断面図。（ｃ）ポンプカバーの底面図。
【図４】実施例１における、ケーシングの表面を示す断面拡大図。
【図５】実施例２における、ポンプボデーを示す説明図。
【図６】実施例２における、ケーシングの表面を示す断面拡大図。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
本発明の燃料ポンプは、上述したように、略円盤状のインペラと、該インペラを回転自在に収容するケーシングとを備える。
前記インペラは、略円盤形状の外周に沿って複数の羽根溝が形成されている。また、インペラを構成する素材としては、一般的に樹脂が用いられており、例えば、ポリアセタール、フェノール、ポリアミド、ポリアミドイミド等を用いることができる。
また、前記ケーシングは、前記インペラの燃料吸入側に配されるポンプボデーと、前記インペラの燃料吐出側に配されるポンプカバーとにより構成されていることが好ましい。
【００１８】
また、前記ケーシングは、基材と、該基材上に形成されたフッ素含有被膜を備える。
前記基材としては、ケーシング用の素材として用いられている素材であればいかなるものを用いてもよいが、一般的に軽量で加工が容易である等の利点から、アルミニウム又はアルミニウム合金からなることが好ましい。また、前記ケーシングの素材は、製造性の観点から、鋳造用合金であることが好ましく、例えば、ＪＩＳ  Ｈ  ５４０２のＡＤＣ６やＡＤＣ１２等が挙げられる。
また、Ｓｉ（ケイ素）を含有するアルミニウム合金は、アルマイト処理を施すとピンホールが形成される。そのため、表面処理として一般的にアルマイト処理を施されるケーシング用の素材として、Ｓｉを含有するアルミニウム合金を用いることが困難であった。しかしながら、本発明は、アルマイト処理を施すことなく、前記優れた効果を得ることができるため、Ｓｉを含有する材料であってもケーシングの素材として好適に用いることができる。
なお、前記フッ素含有被膜は、前記ポンプボデーとポンプカバーの両方に形成されていても良いし、いずれか一方にのみ形成されていても良い。
【００１９】
前記ケーシングは、燃料中に浸かった状態となるため、前記フッ素含有被膜はケーシングの全表面に設けることが好ましい。
また、燃料ポンプの燃料吸入通路上流には、一般的に燃料をろ過するサクションフィルタが配置されている。そのため、サクションフィルタ通過前に燃料が異物を含有している場合には、サクションフィルタにおいて、腐食要因物質等の異物を除去することが可能であるが、サクションフィルタを通過した後に燃料中に異物が混入する場合には、燃料ポンプ中に異物が進入してしまう。そのため、少なくとも、ケーシングにおいて、サクションフィルタを通過した燃料が流れる部分には、基材の腐食を防ぎ、異物の生成を防ぐため、前記フッ素含有被膜を形成することが好ましい。
【００２０】
また、前記フッ素含有被膜は、無極性である。
本発明において、無極性とは、陽極を示す原子と、陰極を示す原子の配列に偏りがないことをいう。
フッ素含有被膜が極性である場合には、フッ素含有被膜が水素イオンや酸素イオンと結合し、被膜自体が腐食して、ケーシングの表面粗さが大きくなるため、燃料の流動性が低下し、ケーシングにおける流量の低下や燃料の圧力損失の増加を招き、ポンプ効率を低下させるおそれがある。
【００２１】
また、前記フッ素含有被膜は、平滑な表面を有する。
また、本発明において、平滑とは、フッ素含有被膜形成前の基材の表面粗さＲａと同程度以下の表面粗さＲａであることをいう。つまり、被膜の形成によって、表面粗さＲａが大きくならなければよい。また、表面粗さＲａは小さい程好ましい。
フッ素含有被膜の表面粗さＲａが大きい場合には、ケーシングの表面における燃料の流動性が低下し、ケーシングにおける流量の低下や燃料の圧力損失の増加を招き、ポンプ効率を低下させる問題がある。
なお、本発明において、表面粗さＲａは、例えば、株式会社小坂研究所製の表面粗さ測定器サーフコーダＳＥ１７００αを用いて、画面上で測定パラメータとしてＲａを選択し、試験開始後、針の先端で自動検出することにより測定することができる。
【００２２】
また、前記フッ素含有被膜としては、例えば、フッ素含有ダイヤモンド・ライク・カーボン被膜、タフラム（テフロン（登録商標）を含む）等が挙げられる。
そして、前記フッ素含有被膜としては、最表面にフッ素含有ダイヤモンド・ライク・カーボン被膜（以下、Ｆ−ＤＬＣ被膜という）が形成されていることが好ましい（請求項２）。
【００２３】
前記Ｆ−ＤＬＣ被膜は、硬度が高いため、良好な耐摩耗性を得ることもできる。
また、一般的にケーシングの表面処理として形成されているアルマイト被膜と比較すると、Ｆ−ＤＬＣ被膜は耐酸性が高く、酸性物を多く含有するバイオ燃料や劣化燃料を使用する際に、特に効果的である。
なお、前記Ｆ−ＤＬＣ被膜は、例えば、２フッ化炭素ガス雰囲気中、真空度１Ｐａ以下、室温雰囲気でプラズマＣＶＤ（ｐｌａｓｍａ−ｅｎｈａｎｃｅｄ  ｃｈｅｍｉｃａｌ  ｖａｐｏｒ  ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ）を発生させること等により形成することができる。
【００２４】
さらに、前記フッ素含有被膜は、前記基材上に形成されたダイヤモンド・ライク・カーボン被膜と、該ＤＬＣ被膜上に形成されたＦ−ＤＬＣ被膜とからなることが好ましい（請求項３）。
Ｆ−ＤＬＣ被膜はＤＬＣ被膜と強靭な共有結合を形成するため結合力が強く、また、前記ＤＬＣ被膜は基材との結合力を有する。そのため、前記Ｆ−ＤＬＣ被膜を前記基材に対し強い結合力で良好に形成することができ、ケーシングの耐摩耗性を向上することができる。
また、前記ＤＬＣ被膜は、例えば、アセチレンガス雰囲気中、真空度１Ｐａ以下、室温雰囲気でプラズマＣＶＤを発生させること等により形成することができる。
【００２５】
また、前記ケーシングは、少なくとも前記ケーシングと前記インペラとが摺動する摺動部において、前記フッ素含有被膜上に、更に、耐摩耗性を有する第２被膜を積層することが好ましい（請求項４）。
この場合には、前記の効果に加えて、更に、耐摩耗性を得ることができる。
【００２６】
また、前記第２被膜としては、耐摩耗性を有し、フッ素含有被膜上に形成できる被膜であれば特に限定されるものではないが、前記第２被膜はＤＬＣ被膜よりなることが特に好ましい（請求項５）。
フッ素含有被膜の最表面にＦ−ＤＬＣ被膜が形成されている場合には、Ｆ−ＤＬＣ被膜とＤＬＣ被膜との界面には強靭な共有結合が形成されるため、フッ素含有被膜と第２被膜との結合力が強くなり、さらに耐摩耗性を向上することができ、耐キャビテーション性を向上することができる。
【実施例】
【００２７】
（実施例１）
本実施例では、本発明の燃料ポンプにかかる実施例として、燃料ポンプを作製した。
本例の燃料ポンプ１は、図１に示すように、略円盤状のインペラ３と、該インペラ３を回転自在に収容するケーシング２とを備える。
以下、図１〜図４を用いて詳説する。
【００２８】
本例において、ケーシング２は、ポンプボデー２１とポンプカバー２２とからなる。
そして、ケーシング２の基材２３を構成する素材として、アルミニウム合金を用意した。
前記ポンプボデー２１及びポンプカバー２２は、アルミニウム合金を用いてダイカスト鋳造を行い、図２及び図３に示す形状に成形することにより得た。
【００２９】
なお、図２（ａ）は、ポンプボデー２１の平面図であり、図２（ｂ）は、図２（ａ）におけるＡ−Ａ線矢視断面図であり、図２（ｃ）は、ポンプボデー２１の底面図である。また、図３（ａ）は、ポンプカバー２２の平面図であり、図３（ｂ）は、図３（ａ）におけるＢ−Ｂ線矢視断面図であり、図３（ｃ）は、ポンプカバー２２の底面図である。なお、図２及び図３において、平面図とは、燃料ポンプの燃料吐出側から見た図であり、底面図とは、燃料ポンプの燃料吸入側から見た図である。
【００３０】
そして、得られたケーシング２の基材２３の表面粗さＲａは０．１６９９μｍであった。
表面粗さＲａは、株式会社小坂研究所製表面粗さ測定機サーフコーダＳＥ１７００αを用いて、画面上で測定パラメータとしてＲａを選択し、試験開始後、針の先端で自動検出することにより測定し、この測定を１０回行い、その平均値を表面粗さＲａとした。
【００３１】
その後、図４に示すように、前記基材２３に対して、ＤＬＣ被膜２４１を形成し、ＤＬＣ被膜２４１上にＦ−ＤＬＣ被膜という２４２を積層させたフッ素含有被膜２４を形成し、ポンプボデー２１及びポンプカバー２２を得た。前記フッ素含有被膜は、前記基材２３の全表面に設けた。
【００３２】
前記ＤＬＣ被膜２４１は、基材２３上に、アセチレンガス雰囲気中、真空度１Ｐａ以下、室温雰囲気でプラズマＣＶＤを発生させることにより形成した。形成されたＤＬＣ被膜２４１の膜厚は、２μｍであった。
また、前記Ｆ−ＤＬＣ被膜２４２は、前記ＤＬＣ被膜２４１上に、２フッ化炭素ガス雰囲気中、真空度１Ｐａ以下、室温雰囲気でプラズマＣＶＤを発生させることにより形成した。形成されたＦ−ＤＬＣ被膜２４２の膜厚は２μｍであった。
本例において、被膜の膜厚の測定は、断面カット後、樹脂埋込みを行い、研磨剤で磨いた後、拡大顕微鏡で観察することにより行った。
【００３３】
得られたケーシング２は、表面粗さＲａが０．３０７μｍであった。
表面粗さＲａは、上述した方法と同様の方法で測定した。
【００３４】
これより、本例におけるケーシング２は、該基材２３上に形成されたフッ素含有被膜２４を備え、前記フッ素含有被膜２４は、平滑な表面を有することがわかる。また、前記フッ素含有被膜は２４は、無極性である。
【００３５】
そして、得られたケーシング２を用いて燃料ポンプ１を作製した。燃料ポンプ１は、図１に示すように、ポンプボデー２１とポンプカバー２２とで構成されるケーシング２が略円筒形のポンプハウジング４内下方に装備されており、そのケーシング２内に駆動モータ５により駆動される略円盤状のインペラ３が配されている。
【００３６】
駆動モータ５は、ポンプハウジング４の上方に配置されており、駆動モータ５の回転シャフト５１の先端が、インペラ３の中央に挿通され、ポンプボデー２１のシャフト軸受固定部２１１に固定された軸受５２に回転可能に保持されている。回転シャフト５１とインペラ３が一体回転する構成とされており、駆動モータ５による回転シャフト５１の回転に伴いインペラ３が回転する。
【００３７】
前記インペラ３は、ＰＰＳ樹脂よりなる。また、インペラ３は、略円盤形状の外周に沿って複数の羽根溝３１が形成されている。
また、インペラ３を収容するケーシング２のポンプボデー２１のインペラ３と対面する面２１２には、ボデー側ポンプ流路２１３が形成されている。このボデー側ポンプ流路２１３は、インペラ３の羽根溝３１と対向するように、平面視で略Ｃ字状に形成されており、インペラ３と対面する面２１２と反対側の面２１５に開口する燃料吸入通路２１４に連通している。また、ポンプカバー２２のインペラ３と対面する面２２１には、ボデー側ポンプ流路２１３と対向するように、平面視で略Ｃ字状のカバー側ポンプ流路２２２が形成されている。カバー側ポンプ流路２２２は、インペラと対面する面２２１と反対側の面２２３に開口する燃料吐出通路２２４に連通している。
【００３８】
なお、本発明は、基材と、該基材上に積層され、表面が平滑なフッ素含有被膜を備えるケーシング有していればよく、ケーシング以外の構成については、公知の種々の構成を適用することができる。
また、本例において、フッ素含有被膜２４は基材２３の全表面に形成したが、全表面であっても、一部分に形成されていても良い。なお、ポンプボデー２１のインペラ３と対面する面２１２、及びポンプカバー２２のインペラ３と対面する面２２１の少なくとも一方に形成されていることが好ましい。
【００３９】
本例において作製した燃料ポンプ１は、駆動モータ５を駆動させるとインペラ３の回転により昇圧作用が生じ、燃料吸入通路２１４から燃料が吸入され、ボデー側ポンプ流路２１３から羽根溝３１を通ってカバー側ポンプ流路２２２へ導入され、さらに燃料吐出通路２２４に連通するポンプハウジング４の内部空間を経て吐出口６から吐出される。なお、このような燃料ポンプ１は、自動車や自動二輪車の燃料タンクの内部空間に設置される。
【００４０】
本例の燃料ポンプ１は、ケーシング２におけるフッ素含有被膜２４の表面が平滑であるため、燃料の流動性を向上させることができ、燃料吸入通路から燃料吐出通路間において良好なポンプ効率を発揮することができる。
また、フッ素含有被膜２４は無極性であるため、水素イオンや酸素イオンと被膜との結合を防ぐことができ、また、平滑な表面によりフッ素含有被膜２４上に腐食の原因となる水分、酸成分等の腐食要因物質が留まることを抑制できるため、フッ素含有被膜２４自体の腐食を防ぐことができる。
【００４１】
また、フッ素は、撥水性を有し、また、原子サイズが大きい元素である。フッ素原子表面は、接触角が大きいため、腐食原因物質を弾いて液滴とすることができ、さらに、フッ素含有被膜２４中のフッ素原子による立体障害により、弾かれて液滴状態となった腐食要因物質のフッ素含有被膜２４中への侵入を妨げることができる。そのため、基材２３と腐食要因物質との接触を抑制することができ、基材の腐食を抑制することができる。
【００４２】
このように、本例の燃料ポンプ１によれば、フッ素含有被膜２４及び基材２３の腐食を抑制し、平滑な表面を維持することにより、ケーシングにおける流量の低下及び燃料の圧力損失の増加を抑制し、ポンプ効率の経時低下を抑制することができる。
【００４３】
また、本例の燃料ポンプ１は、水分や酸成分等により基材及び被膜の腐食を防止することにより前記効果を得るため、腐食の原因となる水分や酸成分等を多く含有し、ケーシングを腐食させ易いバイオ燃料や劣化した燃料に対し、優れた効果を発揮することができる。
【００４４】
なお、前記フッ素含有被膜２４は、前記基材２３上に形成されたＤＬＣ被膜２４１と、該ＤＬＣ被膜２４１上に形成されたＦ−ＤＬＣ被膜２４２とからなる。
前記Ｆ−ＤＬＣ被膜２４２は、硬度が高いため、良好な耐摩耗性を得ることもできる。
また、Ｆ−ＤＬＣ被膜２４２はＤＬＣ被膜２４１と強靭な共有結合を形成するため、両者の結合力が強く、また、前記ＤＬＣ被膜２４２は基材との結合力がある。そのため、前記Ｆ−ＤＬＣ被膜２４２を前記基材２３に強い結合力で形成することができ、耐摩耗性を向上することができる。
【００４５】
（実施例２）
本実施例では、前記実施例１において作製した燃料ポンプ１のケーシング２を変更した例である。ケーシング以外は、前記実施例１と同様の方法で作製した。
具体的には、本例のケーシングは、ポンプボデー２１とインペラとが摺動する摺動部２６（図５参照）及び、ポンプカバーとインペラとが摺動する摺動部（図示略）において、図６に示すように、フッ素含有被膜２４上に、更に、耐摩耗性を有する第２被膜２５を積層させた。
【００４６】
前記第２被膜２５は、ポンプボデー２１のインペラと摺動する摺動部２６及びポンプカバーのインペラと摺動する摺動部を含む範囲に、アセチレンガス雰囲気中で真空度１Ｐａ以下で室温雰囲気でプラズマＣＶＤを発生させることによりＤＬＣ被膜よりなる第２被膜２５を形成した。
前記ＤＬＣ被膜よりなる第２被膜２５の膜厚は、２μｍであった。
膜厚の測定は、実施例１と同様の方法で行った。
【００４７】
本例の燃料ポンプは、前記実施例１の燃料ポンプと同様の効果が得られると共に、ケーシングの前記摺動部において、前記フッ素含有被膜２４上に、更に、ＤＬＣ被膜よりなる第２被膜２５を積層している。
フッ素含有被膜２４のＦ−ＤＬＣ被膜２４２と第２被膜（ＤＬＣ被膜）２５との界面には強靭な共有結合が形成されるため、フッ素含有被膜２４と第２被膜２５との結合力が強くなり、優れた耐摩耗性を発揮することができ、また、良好な耐キャビテーション性を発揮することができる。
なお、前記第２被膜２５は、前記摺動部のみに形成しても良いし、摺動部以外の部分に形成されても良い。
【００４８】
（比較例１）
本比較例は、本発明の燃料ポンプの比較例として、実施例１において作製した燃料ポンプ１のケーシング２を変更した燃料ポンプを作製した例である。ケーシング以外は、前記実施例１と同様の方法で作製した。
本比較例におけるケーシングは、実施例１と同一の素材に対してアルマイト処理及び酢酸ニッケル封孔処理を施して基材上にアルマイト被膜を形成したケーシングである。
具体的には、基材をＴｉ線に導通させ、濃度３〜５％の蓚酸浴にて、温度を３〜５℃に保ちながら、電流３Ａ／ｄｍ2を１時間流し、アルマイト層を形成した。その後、酢酸ニッケル水溶液中に６分間浸漬し、酢酸ニッケル封孔処理を施すことにより行った。
アルマイト被膜の表面粗さＲａは１．３３７μｍ（ｎ＝３平均）であった。
【００４９】
（比較例２）
本比較例は、本発明の燃料ポンプの比較例として、実施例１の燃料ポンプ１のケーシング２を変更した燃料ポンプを作製した例である。ケーシング以外は、実施例１と同様の方法で行った。
本比較例におけるケーシングは、実施例１のＦ−ＤＬＣ被膜を形成していない、基材とＤＬＣ被膜とよりなるケーシングである。
【００５０】
（実験例１）
本実験例では、前記実施例２、比較例１、及び比較例２において作製した燃料ポンプのケーシングについて耐食性の評価を行った。
耐食性は、耐燃料性試験を行い、錆発生までの時間を測定することにより評価した。
耐燃料性試験は、エタノールと微量の不純物を含有する燃料（Ｅ１００）を使用し、ケーシングを前記燃料中に浸漬し、錆発生までの時間を測定することにより行った。
【００５１】
実施例２におけるケーシングの錆発生までの時間は６０４時間であり、良好な耐食性を示した。
また、比較例１におけるケーシングの錆発生までの時間は３８時間であり、耐食性は不十分であった。
また、比較例２におけるケーシングの錆発生までの時間は１６時間であり、耐食性は不十分であった。
なお、本実験例では、実施例１において作製したケーシングについての評価を実施していないが、実施例２におけるケーシングと同等の優れた耐食性を得ることができる。
【００５２】
また、本発明の実施例としての実施例１におけるケーシングは、平滑な表面を有するフッ素含有被膜を有しており、また良好な耐食性を有することにより平滑な表面を維持することができるため、言うまでもなく良好な燃料の流動性を発揮し維持することができる。
以上より、本発明によれば、ポンプ効率の経時低下を抑制できる燃料ポンプを提供できることがわかる。
【００５３】
（実験例２）
本実験例では、第２の発明において作製したケーシングの性能を評価するために、前記実施例２、比較例１、及び比較例２において作製した燃料ポンプのケーシングについて耐摩耗性の評価を行った。
耐摩耗性は、名工大−福井大型摩擦・摩耗試験機を用いて、空気雰囲気中にて、ケーシングを治具に取り付け、インペラ材を同じ材質を加工して治具に嵌まる部材を作製した後に、その部材を試験機に取り付け、ケーシングと部材とを６００Ｎ、１００ｒｐｍの条件で０．５時間摺動させ、被膜摩耗量を測定することにより評価した。
【００５４】
被膜摩耗量は、２．０μｍ以下であれば、実使用の際に良好な耐摩耗性を発揮することができる。
実施例２におけるケーシングは、被膜摩耗量が０．５μｍ以下であり、良好な結果を示した。
また、比較例１におけるケーシングの被膜摩耗量は３．５μｍであった。
また、比較例２におけるケーシングの被膜摩耗量は、０．５μｍ未満であり、良好な結果を示した。
【００５５】
（実験例３）
また、本実験例においても、第２の発明において作製したケーシングの性能を評価するために、前記実施例２、及び比較例１において作製したケーシングの耐キャビテーション性の評価を行った。
【００５６】
耐キャビテーション性は、キャビテーション試験器を用いて、ＥＦＰ燃料流動時のピッチング摩耗を想定した試験をおこなうことにより評価した。
耐キャビテーション性評価試験は、試験片とホーンとの距離を０．８ｍｍとし、溶液としてＨ2Ｏを用い、溶液中でホーンを１０分間振動させ、試験片表面における被膜が剥がれた部分の面積率（剥離率）を測定することにより行った。
【００５７】
剥離率は１０％以下であれば、燃料ポンプの実使用の際に、良好な耐キャビテーション性を発揮できるといえる。
実施例２におけるケーシングは、剥離率が１．５４％（ｎ＝６平均）であり良好な耐キャビテーション性を示した。
また、比較例１におけるケーシングは、剥離率が１２〜３０％（ｎ＝１０各Ｂｅｓｔ条件平均）であり、耐キャビテーション性は不十分であった。
【００５８】
実験例２及び実験例３の結果より、ケーシングの前記摺動部において、フッ素含有被膜上に、更に、第２被膜を積層することにより、良好な耐摩耗性及び耐キャビテーション性が得られることが分かる。
【符号の説明】
【００５９】
１    燃料ポンプ
２    ケーシング
２１    ポンプボデー
２２    ポンプカバー
２３  基材
２４  フッ素含有被膜
２４１  ＤＬＣ被膜
２４２  Ｆ−ＤＬＣ被膜
２５  第２被膜
３    インペラ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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