(57)【要約】【課題】通過帯域における挿入損失が小さく、かつ小型な弾性境界波フィルタを提供する。【解決手段】弾性境界波フィルタ２０は、入力端子１０と、出力端子１２ａ、１２ｂと、入力端子１０と出力端子１２ａ、１２ｂとの間に接続されている弾性境界波フィルタ部２１と、入力端子１０と弾性境界波フィルタ部２１との間に接続されており、圧電基板１５と、圧電基板１５の上に形成されている誘電体層１６と、圧電基板１５と誘電体層１６との間の境界に設けられており、互いに間挿し合う一対のくし歯電極３１ａ、３１ｂを含むＩＤＴ電極３１を有する弾性境界波共振子３０とを備えている。弾性境界波共振子３０におけるＩＤＴ電極３１の対数は、５７．５対〜７７．５対の範囲内にある。【選択図】図１
2011087282.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
入力端子と、
出力端子と、
前記入力端子と前記出力端子との間に接続されている縦結合共振子型の弾性境界波フィルタ部と、
前記入力端子または前記出力端子と、前記弾性境界波フィルタ部との間に接続されており、圧電基板と、前記圧電基板の上に形成されている誘電体層と、前記圧電基板と前記誘電体層との間の境界に設けられており、互いに間挿し合う一対のくし歯電極を含むＩＤＴ電極とを有する弾性境界波共振子とを備え、
前記弾性境界波共振子におけるＩＤＴ電極の対数が５７．５対〜７７．５対の範囲内にある、弾性境界波フィルタ。
【請求項２】
前記弾性境界波共振子は、前記入力端子と前記弾性境界波フィルタ部との間に接続されている、請求項１に記載の弾性境界波フィルタ。
【請求項３】
前記圧電基板は、ＬｉＮｂＯ３基板である、請求項１または２に記載の弾性境界波フィルタ。
【請求項４】
前記弾性境界波共振子は、前記圧電基板と前記ＩＤＴ電極との間に形成されている誘電体層をさらに有する、請求項１〜３のいずれか一項に記載の弾性境界波フィルタ。
【請求項５】
前記弾性境界波共振子が、前記入力端子または前記出力端子と、前記弾性境界波フィルタ部との間にひとつ設けられている、請求項１〜４のいずれか一項に記載の弾性境界波フィルタ。
【請求項６】
送信側フィルタと、受信側フィルタとを備える分波器であって、前記送信側フィルタと前記受信側フィルタとのうちの少なくとも一方が請求項１〜５のいずれか一項に記載の弾性境界波フィルタにより構成されている、分波器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、弾性境界波フィルタ及びそれを備える分波器に関し、詳細には、入力端子または出力端子と、縦結合共振子型弾性波フィルタ部との間に弾性境界波共振子が接続されている弾性境界波フィルタ及びそれを備える分波器に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、携帯電話用のＲＦフィルタやＩＦフィルタ、ＶＣＯ用共振子、テレビジョン用ＶＩＦフィルタなどに弾性波フィルタが用いられている。このような弾性波フィルタには、通過帯域における挿入損失が小さいことと、通過帯域両側におけるフィルタ特性の急峻性が高いことが求められる。このため、従来、通過帯域における挿入損失を小さくし、通過帯域両側におけるフィルタ特性の急峻性を高くする技術が種々提案されている。
【０００３】
例えば、下記の特許文献１には、通過帯域内の挿入損失の平坦性を高めることができる弾性表面波フィルタとして、縦結合共振子型弾性波フィルタ部と入力端子との間の接続点と、グラウンド電位との間に、共振点が縦結合共振子型弾性波フィルタ部の通過帯域内に位置している弾性表面波共振子が接続されている弾性表面波フィルタ（以下、「並列トラップ」とすることがある。）が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００３−６９３８５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記の特許文献１に記載されている弾性表面波フィルタでは、並列トラップが設けられていると共に、入力端子と、縦結合共振子型弾性波フィルタ部との間に、２つの弾性表面波共振子が直列に接続されている。本発明者が鋭意研究した結果、特許文献１に記載のように、入力端子と、縦結合共振子型弾性波フィルタ部との間に、２つの弾性表面波共振子を直列に接続した場合、インピーダンスの整合性を高めると共に、通過帯域における挿入損失をより小さくできることが分かった。このため、通過帯域における挿入損失を低減する観点からは、入力端子と、縦結合共振子型弾性波フィルタ部との間に、２つの弾性表面波共振子を直列に接続することが好ましい。
【０００６】
しかしながら、入力端子と、縦結合共振子型弾性波フィルタ部との間に、２つの弾性表面波共振子を直列に接続した場合、インピーダンスの整合を図るためには、上記２つの弾性表面波共振子を構成するＩＤＴ電極の対数を多くする必要もあり、ひとつの弾性表面波共振子を接続した場合の約４倍もの電極面積を要する。このため、弾性波フィルタが大型化してしまうという問題がある。
【０００７】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、通過帯域における挿入損失が小さく、かつ小型な弾性境界波フィルタを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明に係る弾性境界波フィルタは、入力端子と、出力端子と、縦結合共振子型の弾性境界波フィルタ部と、弾性境界波共振子とを備えている。弾性境界波フィルタ部は、入力端子と出力端子との間に接続されている。弾性境界波共振子は、入力端子または出力端子と、弾性境界波フィルタ部との間に接続されている。弾性境界波共振子は、圧電基板と、誘電体層と、ＩＤＴ電極とを有する。誘電体層は、圧電基板の上に形成されている。ＩＤＴ電極は、一対のくし歯電極を含む。一対のくし歯電極は、互いに間挿し合っている。一対のくし歯電極は、圧電基板と誘電体層との間の境界に設けられている。弾性境界波共振子におけるＩＤＴ電極の対数は、５７．５対〜７７．５対の範囲内にある。
【０００９】
本発明に係る弾性境界波フィルタの他の特定の局面では、弾性境界波共振子は、入力端子と弾性境界波フィルタ部との間に接続されている。
【００１０】
本発明に係る弾性境界波フィルタの別の特定の局面では、圧電基板は、ＬｉＮｂＯ３基板である。この構成によれば、比較的大きな電気機械結合係数が得られる。このため、通過帯域を広帯域化できる。
【００１１】
本発明に係る弾性境界波フィルタのさらに他の特定の局面では、弾性境界波共振子は、圧電基板とＩＤＴ電極との間に形成されている誘電体層をさらに有する。この構成によれば、弾性境界波フィルタの耐サージ性をさらに向上することができる。
【００１２】
本発明に係る弾性境界波フィルタのさらに別の特定の局面では、弾性境界波共振子が、入力端子または出力端子と、弾性境界波フィルタ部との間にひとつ設けられている。
【００１３】
本発明に係る分波器は、送信側フィルタと、受信側フィルタとを備える分波器であって、送信側フィルタと受信側フィルタとのうちの少なくとも一方が上記本発明に係る弾性境界波フィルタにより構成されている。
【発明の効果】
【００１４】
本発明では、弾性境界波共振子におけるＩＤＴ電極の対数が５７．５対〜７７．５対の範囲内とされているため、入力端子または出力端子と、弾性境界波フィルタ部との間に設けられた弾性境界波共振子がひとつである場合であっても、通過帯域における挿入損失を小さくすることができる。従って、本発明によれば、通過帯域における挿入損失が小さく、かつ小型な弾性境界波フィルタ及びそれを備える分波器を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明の一実施形態に係るデュプレクサの略図的構成図である。
【図２】本発明の一実施形態におけるデュプレクサの一部分を拡大した略図的断面図である。
【図３】直列トラップの略図的平面図である。
【図４】直列トラップ（対数：４６対、交叉幅３３．６λ）を１段接続した場合の受信側フィルタの通過帯域における挿入損失（一点破線）と、直列トラップ（対数：９２．５対、交叉幅３３．６λ）を２段接続した場合の受信側フィルタの通過帯域における挿入損失（実線）を表すグラフである。
【図５】直列トラップ（対数：４６対、交叉幅３３．６λ）のインピーダンス特性（一点破線）と、直列トラップ（対数：９２．５対、交叉幅３３．６λ）を２段接続した場合のインピーダンス特性（実線）とを表すグラフである。
【図６】直列トラップ（対数：４６対、交叉幅３３．６λ）の位相特性（一点破線）と、直列トラップ（対数：９２．５対、交叉幅３３．６λ）を２段接続した場合の位相特性（実線）とを表すグラフである。
【図７】ＩＤＴ電極の対数とインピーダンス比との関係を表すグラフである。
【図８】実施例（直列トラップの対数：６７対）の受信側フィルタの通過帯域における挿入損失（実線）と、１段接続の直列トラップの対数を４６対とした比較例の受信側フィルタの通過帯域における挿入損失（一点破線）とを表すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明を実施した好ましい形態について、図１に示すデュプレクサ１を例に挙げて説明する。なお、図１においては、描画の便宜上、一部のＩＤＴ電極を矩形で描画している。また、図１においては、一部の反射器の描画を省略している。また、図１において、電極指等を描画しているＩＤＴ電極や反射器は、実際とは異なる電極指数で略図的に記載している。
【００１７】
図１に示すように、デュプレクサ１は、アンテナ（Ａｎｔ．）に接続されているアンテナ端子１０と、送信側信号端子（Ｔｘ）に接続されている送信端子１１と、受信側信号端子（Ｒｘ１）に接続されている受信端子１２ａと、受信側信号端子（Ｒｘ２）に接続されている受信端子１２ｂとを備えている。本実施形態では、送信帯域は８８０ＭＨｚから９１５ＭＨｚ、受信帯域は９２５ＭＨｚから９６０ＭＨｚ、としている。
【００１８】
アンテナ端子１０と、送信端子１１との間には、送信側フィルタ１３が接続されている。送信信号は、送信端子１１から入力され、アンテナ端子から出力される。すなわち、この場合は、送信端子が入力端子、アンテナ端子が出力端子、となる。送信側フィルタ１３は、アンテナ端子１０と送信端子１１とを接続する直列腕１３ａと、直列腕１３ａとグラウンド電位との間に接続されている複数の並列腕１３ｂとを備えるラダー型フィルタである。直列腕１３ａにおいては、複数の直列腕共振子Ｓが直列に接続されている。複数の並列腕１３ｂのそれぞれには、並列腕共振子Ｐが設けられている。
【００１９】
一方、アンテナ端子１０と、受信端子１２ａ、１２ｂとの間には、受信側フィルタ２０が接続されている。受信信号は、アンテナ端子から入力され、受信端子から出力される。すなわち、この場合は、アンテナ端子が入力端子、受信端子が出力端子、となる。本実施形態では、受信側フィルタ２０は、弾性境界波フィルタにより構成されている。受信側フィルタ２０は、アンテナ端子１０と受信端子１２ａ、１２ｂとの間に接続されている縦結合共振子型の弾性境界波フィルタ部２１を備えている。弾性境界波フィルタ部２１は、第１のフィルタ部２２と、第２のフィルタ部２３とを有する。
【００２０】
第１のフィルタ部２２は、アンテナ端子１０と、受信端子１２ａとの間に接続されている。第１のフィルタ部２２は、第１〜第３のＩＤＴ電極２２ａ〜２２ｃを備えている。第１〜第３のＩＤＴ電極２２ａ〜２２ｃは、弾性境界波伝搬方向に沿って配列されている。図１においては、図示は省略しているが、第１〜第３のＩＤＴ電極２２ａ〜２２ｃが設けられた領域の弾性境界波伝搬方向の両側には、グレーティング反射器が配置されている。第１〜第３のＩＤＴ電極２２ａ〜２２ｃのそれぞれは、互いに間挿し合う一対のくし歯電極により構成されている。第１及び第３のＩＤＴ電極２２ａ、２２ｃの一方側のくし歯電極は、アンテナ端子１０に接続されている。第１及び第３のＩＤＴ電極２２ａ、２２ｃの他方側のくし歯電極は、グラウンド電位に接続されている。一方、第２のＩＤＴ電極２２ｂの一方側のくし歯電極は、グラウンド電位に接続されている。第２のＩＤＴ電極２２ｂの他方側のくし歯電極は、受信端子１２ａに接続されている。
【００２１】
第２のフィルタ部２３は、アンテナ端子１０と、受信端子１２ｂとの間に接続されている。第２のフィルタ部２３は、第１〜第３のＩＤＴ電極２３ａ〜２３ｃを備えている。第１〜第３のＩＤＴ電極２３ａ〜２３ｃは、弾性境界波伝搬方向に沿って配列されている。図１においては、図示は省略しているが、第１〜第３のＩＤＴ電極２３ａ〜２３ｃが設けられた領域の弾性境界波伝搬方向の両側には、グレーティング反射器が配置されている。第１〜第３のＩＤＴ電極２３ａ〜２３ｃのそれぞれは、互いに間挿し合う一対のくし歯電極により構成されている。第１及び第３のＩＤＴ電極２３ａ、２３ｃの一方側のくし歯電極は、アンテナ端子１０に接続されている。第１及び第３のＩＤＴ電極２３ａ、２３ｃの他方側のくし歯電極は、グラウンド電位に接続されている。一方、第２のＩＤＴ電極２３ｂの一方側のくし歯電極は、グラウンド電位に接続されている。第２のＩＤＴ電極２３ｂの他方側のくし歯電極は、受信端子１２ｂに接続されている。
【００２２】
また、第２のＩＤＴ電極２３ｂと受信端子１２ｂとの間の接続点と、第２のＩＤＴ電極２２ｂと受信端子１２ａとの間の接続点との間には、並列トラップとしての弾性境界波共振子２４が接続されている。
【００２３】
アンテナ端子１０と、弾性境界波フィルタ部２１との間には、弾性境界波共振子３０がひとつ設けられている。なお、本明細書において、入力端子または出力端子と弾性境界波フィルタ部との間に接続されている弾性境界波共振子を「直列トラップ」と呼ぶことがある。
【００２４】
直列トラップ３０の共振周波数は、受信側フィルタ２０の通過帯域内に位置しており、反共振周波数は、受信側フィルタ２０の通過帯域の高域側に位置する阻止帯域に位置している。このため、この直列トラップ３０を設けることにより、フィルタ特性の急峻性を向上することができる。
【００２５】
弾性境界波共振子３０は、ＩＤＴ電極３１を有する。ＩＤＴ電極３１は、図３に示すように互いに間挿し合う重み付けされた一対のくし歯電極３１ａ、３１ｂを備えている。
【００２６】
次に、図２を参照して、本実施形態のデュプレクサ１の層構成について説明する。図２に示すように、デュプレクサ１は、圧電基板１５を備えている。圧電基板１５としては、適宜の圧電材料からなる基板を用いることができる。圧電基板１５は、例えば、ＬｉＮｂＯ３基板やＬｉＴａＯ３基板により構成することができる。
【００２７】
圧電基板１５の上には、第１の誘電体層１６と、第２の誘電体層１７とがこの順番で積層されている。第１の誘電体層１６は、第２の誘電体層１７よりも遅い音速を有する。第１及び第２の誘電体層１６，１７の材質は、特に限定されない。第１の誘電体層１６は、例えば、ＳｉＯ２等の酸化ケイ素により形成することができる。また、第２の誘電体層１７は、例えば、ＳｉＮなどの窒化ケイ素により形成することができる。また、第１及び第２の誘電体層１６，１７の厚さも、弾性境界波が好適に発生するような厚さである限りにおいて特に限定されない。第１及び第２の誘電体層１６，１７の厚さは、それぞれ、例えば、５００〜２０００ｎｍ、１０００〜４０００ｎｍ程度とすることができる。
【００２８】
圧電基板１５と第１の誘電体層１６との間の境界には、電極１９が形成されている。この電極１９によって、上記ＩＤＴ電極３１などの各ＩＤＴ電極や各グレーティング反射器が構成されている。電極１９の材料は特に限定されず、適宜の導電材料により電極１９を形成することができる。電極１９は、例えば、金属や合金により形成することができる。電極１９は、１層の導電層からなるものであってもよいし、複数の導電層の積層体からなるものであってもよい。具体的には、本実施形態では、電極１９は、Ｔｉからなる密着層１９ａ、１９ｃ、１９ｅ、１９ｇと、Ｐｔからなる第１及び第３の導電層１９ｂ、１９ｆと、ＡｌＣｕからなる第２の導電層１９ｄとにより構成されている。電極１９を構成する各層１９ａ〜１９ｇの厚さは特に限定されない。例えば、密着層１９ａ、１９ｃ、１９ｅ、１９ｇの厚さは、それぞれ、５〜５０ｎｍとすることができる。また、第１及び第３の導電層１９ｂ、１９ｆの厚さは、それぞれ、５〜１５０ｎｍとすることができる。また、第２の導電層１９ｄの厚さは、５０〜７００ｎｍとすることができる。
【００２９】
なお、本実施形態では、耐サージ性を向上するために、電極１９と圧電基板１５との間に、誘電体層１８が形成されている。誘電体層１８は、Ｔａ２Ｏ５などの適宜の誘電体により形成することができる。誘電体層１８の厚みは、特に限定されないが、例えば、５〜６０ｎｍ程度とすることができる。
【００３０】
本実施形態では、弾性境界波共振子３０のＩＤＴ電極３１の対数が５７．５対〜７７．５対の範囲内とされている。よって、弾性境界波共振子３０をひとつのみ設けた場合であっても、通過帯域における挿入損失を小さくすることができる。従って、小型化と、通過帯域における挿入損失の低減とを両立させることができる。以下、これらの理由について、詳細に説明する。
【００３１】
図４は、直列トラップ（対数：４６対、交叉幅３３．６λ）を１段接続した場合の受信側フィルタの通過帯域における挿入損失と、直列トラップ（対数：９２．５対、交叉幅３３．６λ）を２段接続した場合の受信側フィルタの通過帯域における挿入損失を表すグラフである。なお、図４において、一点破線で示すグラフが直列トラップ（対数：４６対、交叉幅３３．６λ）を１段接続した場合の受信側フィルタの通過帯域における挿入損失を表し、実線で示すグラフが、直列トラップ（対数：９２．５対、交叉幅３３．６λ）を２段接続した場合の受信側フィルタの通過帯域における挿入損失を表している。図５は、直列トラップ（対数：４６対、交叉幅３３．６λ）のインピーダンス特性と、直列トラップ（対数：９２．５対、交叉幅３３．６λ）を２段接続した場合のインピーダンス特性とを表すグラフである。なお、図５において、実線で示すグラフが直列トラップ（対数：９２．５対、交叉幅３３．６λ）を２段接続した場合のインピーダンス特性を表し、一点破線で示すグラフが直列トラップ（対数：４６対、交叉幅３３．６λ）のインピーダンス特性を表している。図５の縦軸はインピーダンス（Ｚ）の対数（ＬｏｇＺ）である。図６は、直列トラップ（対数：４６対、交叉幅３３．６λ）の位相特性と、直列トラップ（対数：９２．５対、交叉幅３３．６λ）を２段接続した場合の位相特性とを表すグラフである。なお、図６において、実線で示すグラフが直列トラップ（対数：９２．５対、交叉幅３３．６λ）を２段接続した場合の位相特性を表し、一点破線で示すグラフが直列トラップ（対数：４６対、交叉幅３３．６λ）の位相特性を表している。
【００３２】
図５に示すように、直列トラップが１段接続されている場合は、２段接続されている場合と比較して、共振周波数付近の抵抗（以下、「共振抵抗」とする。）が大きくなる傾向にある。共振抵抗が大きくなると、図６に示すように、共振点よりも低域側の位相の−９０°からのずれ量が大きくなる傾向にある。よって、直列トラップが損失を伴う容量として作動することとなる。その結果、図４に示すように、通過帯域内の低域側部分の挿入損失が大きくなる。
【００３３】
また、図５に示すように、直列トラップが１段接続されている場合は、２段接続されている場合と比較して、反共振周波数付近の抵抗（以下、「反共振抵抗」とする。）が小さくなる傾向にある。反共振抵抗が小さくなると、図６に示すように、反共振点付近の位相の９０°からのずれ量が大きくなる傾向にある。よって、直列トラップが損失を伴うインダクタンスとして作動することとなる。その結果、図４に示すように、通過帯域内の高域側部分の挿入損失が大きくなる。
【００３４】
このため、通過帯域における挿入損失を低減するためには、直列トラップの共振抵抗を小さくしつつ、反共振抵抗を大きくする必要がある。すなわち、反共振抵抗を共振抵抗で除算して得られるインピーダンス比を大きくする必要がある。
【００３５】
ここで、共振抵抗と反共振抵抗とは、ＩＤＴ電極３１の交叉幅及び対数に大きく影響される。また、ＩＤＴ電極３１の交叉幅及び対数は、直列トラップ３０のインピーダンスを決定する要因でもある。具体的には、直列トラップ３０のインピーダンスは、ＩＤＴ電極３１の交叉幅と対数との積である。ここで、直列トラップ３０に求められるインピーダンスは一定である。このため、交叉幅と対数との積は、要求されるインピーダンスにより決定される。従って、対数と交叉幅とのうちの一方が決定すれば、他方も、要求されるインピーダンスから決定する。よって、本発明者らは、得られるインピーダンスを一定とし、ＩＤＴ電極３１の対数をパラメータとして、直列トラップ３０がひとつのみ設けられている場合のインピーダンス比が最適となる範囲を実験により求めた。結果を、下記の表１及び図７に示す。
【００３６】
【表１】
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【００３７】
上記表１及び図７に示す結果から、ＩＤＴ電極３１の対数が小さすぎたり、大きすぎたりすると、得られるインピーダンス比が小さくなる傾向にあることが分かる。そして、ＩＤＴ電極３１の対数が５７．５対〜７７．５対の範囲内にあるときに、６２．５ｄＢ以上という高いインピーダンス比が得られ、ＩＤＴ電極３１の対数が６７．５対付近で最も高いインピーダンス比が得られることが分かる。この結果から、ＩＤＴ電極３１の対数を５７．５対〜７７．５対の範囲内とすることにより、直列トラップ３０をひとつのみ設けた場合であっても、高いインピーダンス比が得られ、従って、フィルタを大型化させることなく、通過帯域における挿入損失を効果的に低減できることが分かる。
【００３８】
なお、電極指ピッチによって決まる波長によって励振される弾性波のストップバンドが決定する。このため、ＩＤＴ電極３１の対数の好ましい範囲は、弾性波の周波数に依存しないものと考えられる。
【００３９】
次に、ＩＤＴ電極３１の対数を５７．５対〜７７．５対の範囲内とすることにより得られる効果を確認するために、下記の設計パラメータで実際に受信側フィルタ２０を作成し、フィルタ特性を測定した。その結果を、図８に示す。なお、下記の設計パラメータの説明において、説明の便宜上、比較例においても、実施例に対応する部材に、実施例と同様の符号を附している。
【００４０】
なお、図８において実線で示すグラフは、対数を６７対とした実施例の受信側フィルタ２０の挿入損失を表すグラフである。図８において一点破線で示すグラフは、１段接続の直列トラップの対数を４６対とした比較例の受信側フィルタの挿入損失を表すグラフである。また、図８において二点破線で示すグラフは、直列トラップ（対数：９２．５対、交叉幅３３．６λ）を２段接続した場合の受信側フィルタの挿入損失を表すグラフである。
【００４１】
図８に示す結果から、ＩＤＴ電極３１の対数を５７．５対〜７７．５対の範囲内とすることにより、直列トラップを２段接続した場合と同等まで、通過帯域における挿入損失を低減できることが分かる。従って、フィルタ特性を劣化させることなく、フィルタを小型化することができる。
【００４２】
（実施例における設計パラメータ）
直列トラップ３０；
対数：６７対
交叉幅：２５λ（９３μｍ）
電極指本数：１３５本
電極指のピッチにより定められる波長（λ）：３．７２μｍ
デューティー：０．４７
反射器なし
弾性境界波フィルタ部２１；
反射器の波長（λ）：３．９４μｍ
反射器における電極指本数：２３本
反射器における対数：１１対
ＩＤＴ電極２２ａ、２２ｃ、２３ａ、２３ｃの電極指本数：５３本（うち、ＩＤＴ電極２２ｂ、２３ｂに隣接する狭ピッチ電極指部における電極指本数：８本）
ＩＤＴ電極２２ａ、２２ｃ、２３ａ、２３ｃの狭ピッチ電極指部以外の部分における波長（λ）：３．９１μｍ
ＩＤＴ電極２２ａ、２２ｃ、２３ａ、２３ｃの狭ピッチ電極指部における波長（λ）：３．６９μｍ
ＩＤＴ電極２２ａ、２２ｃ、２３ａ、２３ｃの狭ピッチ電極指部以外の部分における対数：２２対
ＩＤＴ電極２２ａ、２２ｃ、２３ａ、２３ｃの狭ピッチ電極指部における対数：３．５対
ＩＤＴ電極２２ｂ、２３ｂの電極指本数：３５本（うち、ＩＤＴ電極２２ａ、２２ｃ、２３ａ、２３ｃに隣接する狭ピッチ電極指部における電極指本数：７本）
ＩＤＴ電極２２ｂ、２３ｂの狭ピッチ電極指部以外の部分における波長（λ）：３．８３μｍ
ＩＤＴ電極２２ｂ、２３ｂの狭ピッチ電極指部における波長（λ）：３．６５μｍ
ＩＤＴ電極２２ｂ、２３ｂの狭ピッチ電極指部以外の部分における対数：１０対
ＩＤＴ電極２２ｂ、２３ｂの狭ピッチ電極指部における対数：３対
デューティー：０．４７
伝搬角：０°
並列トラップ２４；
交叉幅：２９．３λ（１１５μｍ）
反射器における波長（λ）：３．９２μｍ
反射器における電極指本数：２１本
反射器における対数：１０対
ＩＤＴ電極における波長（λ）：３．９２μｍ
ＩＤＴ電極における電極指本数：５１本
ＩＤＴ電極における対数：２５対
デューティー：０．４７
【００４３】
（比較例における設計パラメータ）
直列トラップ３０；
対数：４６対
交叉幅：３３．６λ
それ以外の設計パラメータは、上記実施例に同じ。
【００４４】
（変形例）
なお、上記実施形態では、分波器の一種としてデュプレクサを例に挙げて説明した。但し、本発明において、分波器は、デュプレクサに限定されない。分波器は、例えば、トリプレクサであってもよい。
【００４５】
また、上記実施形態では、縦結合共振子型弾性境界波フィルタ部が３ＩＤＴ型である場合について説明した。但し、縦結合共振子型弾性境界波フィルタ部は、３ＩＤＴ型でなくてもよく、例えば、５ＩＤＴ型や７ＩＤＴ型であってもよい。
【００４６】
また、上記実施形態では、直列トラップとしての弾性境界波共振子３０が入力端子であるアンテナ端子１０と弾性境界波フィルタ部２１との間に接続されている例について説明した。但し、本発明は、この構成に限定されない。直列トラップとしての弾性境界波共振子は、例えば、出力端子と弾性境界波フィルタ部との間に接続されていてもよい。
【００４７】
また、上記実施形態では、直列トラップが反射器のない例について説明したが、直列トラップは、反射器を有していてもよい。
【符号の説明】
【００４８】
１…デュプレクサ
１０…アンテナ端子
１１…送信端子
１２ａ、１２ｂ…受信端子
１３…送信側フィルタ
１３ａ…直列腕
１３ｂ…並列腕
１５…圧電基板
１６…第１の誘電体層
１７…第２の誘電体層
１８…誘電体層
１９…電極
１９ａ、１９ｃ、１９ｅ、１９ｇ…密着層
１９ｂ…第１の導電層
１９ｄ…第２の導電層
１９ｆ…第３の導電層
２０…受信側フィルタ
２１…弾性境界波フィルタ部
２２…第１のフィルタ部
２３…第２のフィルタ部
２２ａ、２３ａ…第１のＩＤＴ電極
２２ｂ、２３ｂ…第２のＩＤＴ電極
２２ｃ、２３ｃ…第３のＩＤＴ電極
２４…弾性境界波共振子（並列トラップ）
３０…弾性境界波共振子（直列トラップ）
３１…ＩＤＴ電極
３１ａ、３１ｂ…くし歯電極
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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