(57)【要約】【課題】金属製補強材を芯体とする積層体シートにおいて、強固に合成樹脂と密着して屈曲追従性及び屈曲耐久性に優れ、かつ高度の耐引裂破壊性を有する産業資材用シート及び、耐久性と耐破壊性に優れた接合部を有する高周波誘導加熱による接合体の提供。【解決手段】本発明の金属メッシュ複合シートは、金属線編織メッシュからなるシート状基材を芯体として、この芯体の両面に熱可塑性樹脂被覆層を設けてなる可撓性積層体として、熱可塑性樹脂被覆層の少なくとも１層を、熱可塑性樹脂ブレンドによる海島構造で構成し、この海島構造における海成分または島成分のいずれか一方を、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂とする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属線編織メッシュからなるシート状基材を芯材として、この芯材の両面に、熱可塑性樹脂被覆層を設けてなる可撓性積層体であって、前記熱可塑性樹脂被覆層の少なくとも１層が、熱可塑性樹脂ブレンドによる海島構造を有し、前記海島構造における海成分または島成分のいずれか一方が、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含むことを特徴とする金属メッシュ複合シート。
【請求項２】
前記α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂が、ａ）．ビニルモノマーとα，β−不飽和カルボン酸との共重合体で、前記α，β−不飽和カルボン酸の一部、若しくは全部を金属イオンで配位した樹脂、ｂ）．α−オレフィンとα，β−不飽和カルボン酸のグリシジルエステルとの共重合体、ｃ）．α−オレフィンとα，β−不飽和カルボン酸エステルとα，β−不飽和カルボン酸のグリシジルエステルとの３元共重合体から選ばれた１種以上である、請求項１に記載の金属メッシュ複合シート。
【請求項３】
前記海島構造において、前記島成分が、前記α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含み、かつ、前記海成分を構成する熱可塑性樹脂が、鉄、鉄合金、アルミニウム、アルミニウム合金、銅、銅合金、ニッケル、ニッケル合金、タングステン、及びタングステン合金、から選ばれた１種以上の粉粒体を含む、請求項１または２のいずれか１項に記載の金属メッシュ複合シート。
【請求項４】
前記海島構造において、前記海成分が、前記α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含み、かつ、前記島成分を構成する熱可塑性樹脂が、鉄、鉄合金、アルミニウム、アルミニウム合金、銅、銅合金、ニッケル、ニッケル合金、タングステン、及びタングステン合金、から選ばれた１種以上の粉粒体を含む、請求項１または２のいずれか１項に記載の金属メッシュ複合シート。
【請求項５】
前記海島構造において、前記島成分が、前記α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含み、かつ、鉄、鉄合金、アルミニウム、アルミニウム合金、銅、銅合金、ニッケル、ニッケル合金、タングステン、及びタングステン合金、から選ばれた１種以上の粉粒体を含む、請求項１または２のいずれか１項に記載の金属メッシュ複合シート。
【請求項６】
前記海島構造において、前記海成分が、前記α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含み、かつ、鉄、鉄合金、アルミニウム、アルミニウム合金、銅、銅合金、ニッケル、ニッケル合金、タングステン、及びタングステン合金、から選ばれた１種以上の粉粒体を含む、請求項１または２のいずれか１項に記載の金属メッシュ複合シート。
【請求項７】
前記金属線編織メッシュの表面が、イソシアネート系化合物、カルボジイミド系化合物、オキサゾリン系化合物、チタン系カップリング剤、シラン系カップリング剤から選ばれた１種以上の反応性化合物によって被覆処理されている請求項１〜６の何れか１項に記載の金属メッシュ複合シート。
【請求項８】
金属線編織メッシュからなるシート状基材を芯材として、この芯材に、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を海成分または島成分のいずれかとして含む、熱可塑性樹脂ブレンドによる海島構造を有する熱可塑性樹脂被覆層を設けてなる金属メッシュ複合シートを複数用い、この金属メッシュ複合シート同士の端部を任意幅に積重し、この積重部に高周波電磁誘導機を押し当て、高周波電磁誘導によって前記金属線編織メッシュ芯材を発熱させ、前記積重部に内包される前記熱可塑性樹脂被覆層を溶融させて、前記積重部を溶着したことを特徴とする金属メッシュ複合シート高周波誘導加熱接合体。
【請求項９】
金属線編織メッシュからなるシート状基材を芯材として、この芯材に、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を海成分または島成分のいずれかとして含む、熱可塑性樹脂ブレンドによる海島構造を有する熱可塑性樹脂被覆層を設けてなる金属メッシュ複合シートに、樹脂成型物品、樹脂被覆物品、樹脂塗装物品、金属成型物品、及び金属被覆物品、から選ばれた１種以上の物品を積重し、この積重部に高周波電磁誘導機を押し当て、高周波電磁誘導によって前記金属線編織メッシュ芯材を発熱させ、前記積重部に内包される前記熱可塑性樹脂被覆層を溶融させて、前記積重部を溶着したことを特徴とする金属メッシュ複合シート高周波誘導加熱接合体。
【請求項１０】
金属線編織メッシュからなるシート状基材を芯材として、この芯材に、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を海成分または島成分のいずれかとして含む、熱可塑性樹脂ブレンドによる海島構造を有する熱可塑性樹脂被覆層を設けてなる金属メッシュ複合シートから任意のサイズ及び形状に加工された金属メッシュ複合シート部材を、樹脂成型物品、樹脂被覆物品、樹脂塗装物品、金属成型物品、及び金属被覆物品、から選ばれた１種以上の物品に積重し、この積重部に高周波電磁誘導機を押し当て、高周波電磁誘導によって、前記金属線編織メッシュ芯材を発熱させ前記積重部に内包される前記熱可塑性樹脂被覆層を溶融させて、前記積重部を溶着したことを特徴とする金属メッシュ複合シート高周波誘導加熱接合体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、金属メッシュ複合シート及びその接合体に関し、特にトラックウイング幌、シートシャッター、間仕切り、シート看板、電飾看板、機材カバー、シートライニングなどの用途において、特に防犯・防護のセキユリティ要求が高い用途のパーツや構造物に好適な、耐久性と耐破壊性に優れた金属メッシュ複合シート及び、耐久性と耐破壊性に優れた接合部を有する高周波誘導加熱接合体に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
工場、倉庫、クリーンルームなどの出入り口はセンサー感知による自動昇降式のシートシャッターが多用されている。このシートシャッター用シートは、粗目織物を芯体としてその両面に熱可塑性樹脂シートを積層して一体化してなる透視性または透光性の可撓性シートであり、具体的にはポリエステル繊維粗目平織物の両面に軟質塩化ビニル樹脂シートを積層してラミネートした０．６〜１．２ｍｍ厚のシートである。シートシャッター用シートの芯体に粗目織物を用いることは補強効果、寸法安定化、巻回性向上、透視性や透光性の確保などの面で効率的であるが、その反面、工場や倉庫での資材や器物の搬入搬出時に突起部や先端部をシートシャッターに激しくぶつけたり、引っ掛けたりすることでシートに大きなカギ裂き破損を生じる事故が多々発生している。また、故意にナイフやはさみでも切断破壊が可能なシート材料であるため、特別なセキュリティを配さない施設での休日や夜間などの防犯には不安があった。
【０００３】
これらのシートシャッターにおいて、引裂破壊強さを増強するには防弾・防刃衣料に用いられるパラ系芳香族アミド繊維織物や芳香族ヘテロ環高分子からなる超高強度繊維を混用した織物を芯体とすることが有効である。しかし超高強度繊維織物は高弾性・無収縮のため、ポリエステル繊維のような低弾性・収縮性の繊維との混用織物には適さず、ポリエステル繊維のみが伸収してシート表面に凹凸歪みを生じてしまう。一方、防弾・防刃衣料では複数の合成繊維織物積層体の中間に、金属素線からなる金属ロープと合成繊維とを交織してなる交織織物を挿入した防護衣積層体（特許文献１，２）、高強度繊維の積層体の表面或いは裏面の少なくとも一面に、柔軟性を有する金属メッシュ層を備えた防護衣積層体などが提案されている。（特許文献３）これらの防護衣料が弾丸や刃物の貫通を防止しうるのは、複数枚に重ねてなる３〜１０ｍｍ厚の超高強度繊維織物積重体の自在な変形追従と絡みによる衝撃吸収によるもので、シートシャッター素材には厚さ的に不適切である。
【０００４】
一方、地下街において火災延焼防止、煙拡散防止のための遮炎・遮煙シャッターが、ビルや地下街の通路開口部分に格納設備されている。この遮炎・遮煙シャッターは無機系繊維等による不燃性クロスであり、平時は巻回や折畳みの状態で格納されており、火災発生時に遮蔽壁を急設するものである。しかし、これらの不燃性クロスによる遮炎・遮煙シャッターでは、崩落物や、倒壊物などの衝突により膜材損傷を受けやすく、それにより破損部から煙が漏出したり、また消火栓設備からの放水圧によって不燃性クロス自体に大きな損傷を受ける脆弱性があった。このため例えば、不燃性クロスの片面または両面に、金属細線をメッシュ状補強材を添着した遮炎・遮煙シャッター（特許文献４）が提案されている。この耐火性膜材は、補強材の添着により強度を増大することができ、シート本体が容易に切れたり破れたりするのを防止する効果が開示されている。また同様の強度補強の試みとして、金属ワイヤーメッシュを補強材としてその表裏に不燃布を設けた防災シャッター用の遮熱スクリーン（特許文献５）、線径が３００μｍ以下の金属線からなる布帛に無機物系フィラーを含む合成樹脂を積層した耐火・耐熱性膜材料が提案されている。（特許文献６）しかし、これら特許文献４の耐火シートや、特許文献５の遮熱スクリーン、特許文献６の耐火・耐熱性膜材料では、金属製補強材と不燃性クロスとの積層（接着）が本質的に困難で脆弱であるため、定期点検での昇降試験を繰り返すうちに金属製補強材層と不燃性クロス層とが徐々に剥離する問題がある。それ故、金属補強材を芯体として含む合成樹脂積層体シートであって、強固に合成樹脂と密着して屈曲追従性及び屈曲耐久性に優れ、しかも高度の耐引裂破壊性を有するような産業資材シートは今まで存在していなかった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０００−１９８１５９号公報
【特許文献２】特開２００７−０６２３８７号公報
【特許文献３】特開２００４−２４５５１０号公報
【特許文献４】特開平１１−８９９５５号公報
【特許文献５】特開２０００−１１０４５９号公報
【特許文献６】特開２００８−２９６３７０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は上記従来事情に鑑みてなされたものであり、その課題とする処は、金属製補強材を芯体とする積層体シートにおいて、強固に合成樹脂と密着して屈曲追従性及び屈曲耐久性に優れ、かつ高度の耐引裂破壊性を有する産業資材用シート及び、耐久性と耐破壊性に優れた接合部を有する高周波誘導加熱による接合体を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するための技術的手段は、金属線編織メッシュからなるシート状基材を芯体として、この芯体の両面に熱可塑性樹脂被覆層を設けてなる可撓性積層体として、熱可塑性樹脂被覆層の少なくとも１層が、熱可塑性樹脂ブレンドによる海島構造を構成し、この海島構造における海成分または島成分のいずれか一方に、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含ませることによって、金属製補強材を含みながら屈曲追従性に優れ、しかも高度の耐引裂破壊性を有すること、さらに高周波電磁誘導加熱による接合体の耐久性と耐破壊性にも優れていること、このような接合部が容易に得られることを見出して本発明を完成するに至った。
【０００８】
すなわち本発明の金属メッシュ複合シートは、金属線編織メッシュからなるシート状基材を芯体として、この芯体の両面に、熱可塑性樹脂被覆層を設けてなる可撓性積層体であって、前記熱可塑性樹脂被覆層の少なくとも１層が、熱可塑性樹脂ブレンドによる海島構造を有し、前記海島構造における海成分または島成分のいずれか一方が、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含むことが好ましい。本発明の金属メッシュ複合シートは、前記α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂が、ａ）．ビニルモノマーとα，β−不飽和カルボン酸との共重合体で、前記α，β−不飽和カルボン酸の一部、若しくは全部を金属イオンで配位した樹脂、ｂ）．α−オレフィンとα，β−不飽和カルボン酸のグリシジルエステルとの共重合体、ｃ）．α−オレフィンとα，β−不飽和カルボン酸エステルとα，β−不飽和カルボン酸のグリシジルエステルとの３元共重合体から選ばれた１種以上であることが好ましい。本発明の金属メッシュ複合シートは、前記海島構造において、前記島成分が、前記α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含み、かつ、前記海成分を構成する熱可塑性樹脂が、鉄、鉄合金、アルミニウム、アルミニウム合金、銅、銅合金、ニッケル、ニッケル合金、タングステン、及びタングステン合金、から選ばれた１種以上の粉粒体を含むことが好ましい。本発明の金属メッシュ複合シートは、前記海島構造において、前記海成分が、前記α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含み、かつ、前記島成分を構成する熱可塑性樹脂が、鉄、鉄合金、アルミニウム、アルミニウム合金、銅、銅合金、ニッケル、ニッケル合金、タングステン、及びタングステン合金、から選ばれた１種以上の粉粒体を含むことが好ましい。本発明の金属メッシュ複合シートは、前記海島構造において、前記島成分が、前記α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含み、かつ、鉄、鉄合金、アルミニウム、アルミニウム合金、銅、銅合金、ニッケル、ニッケル合金、タングステン、及びタングステン合金、から選ばれた１種以上の粉粒体を含むことが好ましい。本発明の金属メッシュ複合シートは、前記海島構造において、前記海成分が、前記α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含み、かつ、鉄、鉄合金、アルミニウム、アルミニウム合金、銅、銅合金、ニッケル、ニッケル合金、タングステン、及びタングステン合金、から選ばれた１種以上の粉粒体を含むことが好ましい。本発明の金属メッシュ複合シートは、前記金属線編織メッシュの表面が、イソシアネート系化合物、カルボジイミド系化合物、オキサゾリン系化合物、チタン系カップリング剤、シラン系カップリング剤から選ばれた１種以上の反応性化合物によって被覆処理されていることが好ましい。本発明の金属メッシュ複合シート高周波誘導加熱接合体は、金属線編織メッシュからなるシート状基材を芯体として、この芯体に、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を海成分または島成分のいずれかとして含む、熱可塑性樹脂ブレンドによる海島構造を有する熱可塑性樹脂被覆層を設けてなる金属メッシュ複合シートを複数用い、この金属メッシュ複合シート同士の端部を任意幅に積重し、この積重部に高周波電磁誘導機を押し当て、高周波電磁誘導によって前記金属線編織メッシュ��体を発熱させ、前記積重部に内包される前記熱可塑性樹脂被覆層を溶融させて前記積重部を溶着することが好ましい。本発明の金属メッシュ複合シート高周波誘導加熱接合体は、金属線編織メッシュからなるシート状基材を芯体として、この芯体に、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を海成分または島成分のいずれかとして含む、熱可塑性樹脂ブレンドによる海島構造を有する熱可塑性樹脂被覆層を設けてなる金属メッシュ複合シートに、樹脂成型物品、樹脂被覆物品、樹脂塗装物品、金属成型物品、及び金属被覆物品、から選ばれた１種以上の物品を積重し、この積重部に高周波電磁誘導機を押し当て、高周波電磁誘導によって前記金属線編織メッシュ芯体を発熱させ、前記積重部に内包される前記熱可塑性樹脂被覆層を溶融させて前記積重部を溶着することが好ましい。本発明の金属メッシュ複合シート高周波誘導加熱接合体は、金属線編織メッシュからなるシート状基材を芯体として、この芯体に、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を海成分または島成分のいずれかとして含む、熱可塑性樹脂ブレンドによる海島構造を有する熱可塑性樹脂被覆層を設けてなる金属メッシュ複合シートから任意のサイズ及び形状に加工された金属メッシュ複合シート部材を、樹脂成型物品、樹脂被覆物品、樹脂塗装物品、金属成型物品、及び金属被覆物品、から選ばれた１種以上の物品に積重し、この積重部に高周波電磁誘導機を押し当て、高周波電磁誘導によって前記金属線編織メッシュ芯体を発熱させ、前記積重部に内包される前記熱可塑性樹脂被覆層を溶融させて前記積重部を溶着することが好ましい。    
【発明の効果】
【０００９】
本発明による金属メッシュ複合シートは、金属製補強材を芯体とする積層体シートでありながら、強固に合成樹脂と密着して屈曲追従性及び屈曲耐久性に優れ、しかも高度の耐引裂破壊性を有する取り扱いが容易な産業資材用シートであり、従ってトラック幌、シートシャッター、間仕切り、シート看板、電飾看板、機材カバー、シートライニングなどに広く利用でき、特に防犯・防護のセキユリティ要求が高い用途のパーツに好適かつ有用である。また、これらのシートによる高周波誘導加熱接合体においてもその接合部の耐久性と耐破壊性に優れているので多数のシート片を繋ぎ合わせての長尺・広幅の大型物件にも適用可能である。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明の金属メッシュ複合シート接合体の一例を示す図
【図２】本発明の金属メッシュ複合シート接合体の一例を示す図
【図３】本発明の金属メッシュ複合シート接合体の一例を示す図
【図４】本発明の金属メッシュ複合シート接合体の一例を示す図
【図５】実施例においてシート同士を接合する構成を示す図
【図６】本発明の金属メッシュ複合シート同士を接合した接合体を示す図
【図７】実施例においてシートと面ファスナーを接合する構成を示す図
【図８】本発明の金属メッシュ複合シートと面ファスナーを接合した接合体を示す図
【図９】本発明の金属メッシュ複合シートを介して、コンクリート壁と軟質塩化ビニ        ル樹脂製ターポリンを接合した接合体を示す図
【発明を実施するための形態】
【００１１】
本発明の金属メッシュ複合シートは、金属線編織メッシュからなるシート状基材を芯体として、この芯体の両面に熱可塑性樹脂被覆層を設けてなる可撓性積層体であって、熱可塑性樹脂被覆層の少なくとも１層が、熱可塑性樹脂ブレンドによる海島構造を有しており、海島構造における海成分または島成分のいずれか一方が、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含むものである。
【００１２】
本発明の金属メッシュ複合シートにおいて、芯体として用いる金属線編織メッシュとしては、耐火性及び可撓性を有する金属製の線材からなる織物または編物であり、具体的には平織、溶接平織、畳織、綾織、杉綾織、模紗織、絽織、三軸織、トンキャップ織して得られるものである。この金属線編織メッシュは、ステンレス製（例えばＳＵＳ３０４等）の線材（例えば線径０．２ｍｍ）を、縦と横の各々において４本／インチ〜６０本／インチとなるような打ち込み密度の平織物で構成されたものである。打ち込み密度は金属線材の線径との関係もあるが、金属線編織メッシュの単位面積に占める空隙面積率を５０％以上、特に７５〜９５％とすることが好ましい。空隙面積率が５０％未満だと得られるシートの可撓性を損ない屈曲追従性が不十分となることがある。また空隙面積率が９５％を超えると得られるシートの耐破壊性が十分に得られないことがある。金属線編織メッシュを構成する線材の他例としては、例えば、鉄、亜鉛引鉄線、真鍮、銅、燐青銅、各種ステンレス、ニッケル、モネルメタル（銅ニッケル）、ニクローム、鉄クローム、アルミニウム、チタニウム等、及びこれらの混用である。
【００１３】
金属線編織メッシュの表面には、イソシアネート系化合物、カルボジイミド系化合物、オキサゾリン系化合物、チタン系カップリング剤、シラン系カップリング剤から選ばれた１種以上の反応性化合物によって金属線編織メッシュの表面を改質することが好ましい。この表面改質は上記の反応性化合物を０．１〜１０％質量濃度で含有する水溶液、もしくは溶剤の塗布、乾燥によって行われ、金属線編織メッシュの表面には反応性化合物の硬化物薄膜が形成されることで、金属線編織メッシュに対する樹脂被覆層の接着強度を一層強固なものにして、金属メッシュ複合シートの屈曲追従性及び屈曲耐久性をより良好なものとすることができる。
【００１４】
上記反応性化合物の具体例として、イソシアネート系化合物としては分子内にイソシアネート基を２個以上含有する有機化合物（例えば、２，４トリレンジイソシアネート等）、カルボジイミド系化合物としては分子内にイミド基を２個以上含有する有機化合物（例えば、ジ−ｐ−トルイルカルボジイミド等）、オキサゾリン系化合物としては分子内にオキサゾリル基を２個以上含有する有機化合物（例えば、２，２’−ビス（２−オキサゾリン等））、チタン系カップリング剤としてはテトラ−ｎ−ブトキシチタンなどの有機チタネート化合物、シラン系カップリング剤としてはアミノシラン類、エポキシシラン類、ビニルシラン類、メルカプトシラン類等の有機シラン化合物、例えばエポキシシラン類としてはγ−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン等である。
【００１５】
本発明の金属メッシュ複合シートにおいて熱可塑性樹脂被覆層の少なくとも１層が、熱可塑性樹脂ブレンドによる海島構造を有しており、海島構造における海成分または島成分のいずれか一方がα，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含むものである。熱可塑性樹脂ブレンドによる海島構造は、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂と非相溶の合成樹脂との溶融混合による微分散によって形成することができる。α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂と非相溶の合成樹脂としては、例えば、軟質塩化ビニル樹脂、塩化ビニル系共重合体樹脂、ウレタン樹脂、ウレタン系共重合体樹脂、スチレン樹脂、スチレン系共重合体樹脂、ポリエステル樹脂（ＰＥＴ，ＰＥＮ，ＰＢＴなど）、ポリエステル系共重合体樹脂、フッ素含有共重合体樹脂、シリコーン樹脂、シリコーンゴム、ポリカーボネート、ポリアミド、ポリエーテル、ポリエステルアミド、ポリフェニレンスルフィド、ポリエーテルエステルなどの熱可塑性樹脂である。
【００１６】
α,β-不飽和カルボン酸単位を有する共重合体樹脂としては、ｉ）ビニルモノマーとα,β−不飽和カルボン酸との共重合体で、この共重合体中のカルボン酸の一部若しくは全部を亜鉛、マグネシウム、カルシウム等の金属陽イオンで中和したアイオノマー樹脂、ii）α−オレフィンとα,β−不飽和カルボン酸のグリシジルエステルとの共重合体、iii）α−オレフィンとα,β−不飽和カルボン酸エステルとα,β−不飽和カルボン酸のグリシジルエステルとの３元共重合体から選ばれた１種以上であり、これらは具体的に、エチレン・メタクリル酸共重合体（金属イオン源：亜鉛）、エチレン・（メタ）アクリル酸 ・（メタ）アクリル酸アルキルエステル共重合体樹脂（金属イオン源：亜鉛）、アクリル酸エチル・無水マレイン酸共重合体樹脂、エチレン−酢酸ビニル−グリシルメタクリレート３元共重合体等である。これらのα,β-不飽和カルボン酸単位を有する共重合体樹脂は、熱溶融時に著しい金属と接着性を発現するので、例えばカレンダー成型によるフィルム加工においてカレンダー機の金属熱ロールと接着してしまい、これらのフィルムを得ることが困難である。またＴダイ押出成型によって製造したα,β-不飽和カルボン酸単位を有する共重合体樹脂フィルムを他の物品と積層するラミネート加工においても、ラミネート機の金属熱ロールと接着してしまい、これらのラミネート品を得ることが困難である。（特開２００１−０７９９９５号公報参照）
【００１７】
熱可塑性樹脂ブレンドによる海島構造において海成分と島成分は種類の異なる樹脂で構成され、例えば熱可塑性樹脂Ａと熱可塑性樹脂Ｂからなる非相溶混合物において、熱可塑性樹脂Ａと熱可塑性樹脂Ｂとの比率設定により、海成分を熱可塑性樹脂Ａで構成し、島成分を熱可塑性樹脂Ｂで構成することができ、また海成分を熱可塑性樹脂Ｂで構成し、島成分を熱可塑性樹脂Ａで構成することもできる。島成分を構成する樹脂の比率は、海成分を構成する樹脂の体積に対して１０〜７０体積％（好ましくは２０〜５０体積％）、可撓性樹脂層全体に対する島成分含有率は９〜４１．１体積％（好ましくは１６．６〜３３．３体積％）である。島成分の形状は球状、歪んだ球状、碁石状、ラグビーボール状などである。島成分の平均粒径は０．１〜５０μｍであり、特に０．１〜３０μｍが好ましい。また非相溶の熱可塑性樹脂対Ａ−Ｂに対して、さらに別種の熱可塑性樹脂Ｃを含有する場合、海島構造において島成分が熱可塑性樹脂Ｂによる島成分と熱可塑性樹脂Ｃによる島成分で構成されてもよく、同様に島成分が熱可塑性樹脂Ａによる島成分と熱可塑性樹脂Ｃによる島成分で構成されてもよい。本発明の金属メッシュ複合シートにおいて熱可塑性樹脂被覆層の海島構造は、島成分がα，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂であることが、カレンダー加工及びラミネート加工における金属熱ロール通過性の観点で好ましい。本発明の金属メッシュ複合シートにおいて熱可塑性樹脂被覆層の海島構造は、海成分がα，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂であっても、カレンダー加工及びラミネート加工における金属熱ロール通過性を改善する効果を得ることができる。
【００１８】
本発明の金属メッシュ複合シートは、熱可塑性樹脂被覆層の少なくとも１層が、１）．海島構造において、島成分がα，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含み、かつ、海成分を構成する熱可塑性樹脂が、鉄、鉄合金、アルミニウム、アルミニウム合金、銅、銅合金、ニッケル、ニッケル合金、タングステン、及びタングステン合金、から選ばれた１種以上の粉粒体を、海成分を構成する熱可塑性樹脂に対して１〜３０質量％含むことにより高周波誘導加熱による熱溶着性が向上する。（図１参照）２）．海島構造において、海成分がα，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含み、かつ、島成分を構成する熱可塑性樹脂が、鉄、鉄合金、アルミニウム、アルミニウム合金、銅、銅合金、ニッケル、ニッケル合金、タングステン、及びタングステン合金、から選ばれた１種以上の粉粒体を、島成分を構成する熱可塑性樹脂に対して１〜３０質量％含むことにより高周波誘導加熱による熱溶着性が向上する。（図２参照）３）．海島構造において、島成分がα，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含み、かつ、鉄、鉄合金、アルミニウム、アルミニウム合金、銅、銅合金、ニッケル、ニッケル合金、タングステン、及びタングステン合金、から選ばれた１種以上の粉粒体を、島成分を構成する熱可塑性樹脂に対して１〜３０質量％含むことにより高周波誘導加熱による熱溶着性が向上する。（図３参照）４）．海島構造において、海成分がα，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含み、かつ、鉄、鉄合金、アルミニウム、アルミニウム合金、銅、銅合金、ニッケル、ニッケル合金、タングステン、及びタングステン合金、から選ばれた１種以上の粉粒体を、海成分を構成する熱可塑性樹脂に対して１〜３０質量％含むことにより高周波誘導加熱による熱溶着性が向上する。（図４参照）上記１）〜４）において、鉄合金とは、例えばステンレススチール、センダスト、ケイ素鋼、ＫＳ鋼、鉄−ニッケル合金、鉄−コバルト合金などであり、アルミニウム合金とは、例えばアルミニウム−マグネシウム合金、ジエラルミン、アルムニウム−ケイ素共晶合金などであり、銅合金とは、例えば真鍮、丹銅、銅−亜鉛合金、銅−ニッケル合金、銅−スズ合金などである。上記１）〜４）の粉粒体の粒子径は１〜５０μｍであることが好ましい。本発明の金属メッシュ複合シートにおいて熱可塑性樹脂被覆層の海島構造は、１）及び３）が、カレンダー加工及びラミネート加工における金属熱ロール通過性の観点で好ましい。本発明の金属メッシュ複合シートにおいて熱可塑性樹脂被覆層の海島構造は、２）及び４）であっても、カレンダー加工及びラミネート加工における金属熱ロール通過性を改善する効果を得ることができる。
【００１９】
上記１）〜４）の海島構造において海成分または島成分のいずれか一方が粉粒体を含んでいる。海成分または島成分のいずれか一方に粉粒体を含ませるには、合成樹脂非相溶対を構成する２種類の合成樹脂のいずれか一方にあらかじめ粉粒体を配合し、粉粒体非含有合成樹脂と粉粒体含有合成樹脂との溶融混合によって、粉粒体含有海成分と粉粒体非含有島成分による構成、または粉粒体非含有海成分と粉粒体含有島成分による構成を得ることができる。本発明において海島構造は、海成分と島成分が各々異なる粉粒体を含んでいてもよい。海成分または島成分に含む粉粒体は、本発明の金属メッシュ複合シートを接合する際の高周波誘導加熱による熱溶着性を向上させる。本発明の金属メッシュ複合シートにおいて、熱可塑性樹脂被覆層の一方が、海島構造を有し、海島構造における海成分または島成分のいずれか一方がα，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含み、海島構造には粉粒体を含まないものであり、もう一方の熱可塑性樹脂被覆層において海島構造を有さずに粉粒体を含む仕様とすることもできる。
【００２０】
本発明の金属メッシュ複合シートにおいて、熱可塑性樹脂被覆層には、必要に応じて公知の添加剤を含んでいても良い。添加剤としては、例えば、帯電防止剤、難燃剤、可塑剤、軟化剤、充填剤、接着剤、架橋剤（イソシアネート系化合物、カルボジイミド系化合物、オキサゾリン系化合物）、シランカップリング剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、安定剤、抗菌剤、防黴剤、着色剤、蛍光増白剤、蛍光顔料、蓄光顔料などが挙げられる。
【００２１】
本発明において熱可塑性樹脂被覆層は、全体の厚さが均一で、０．０５〜１．０ｍｍ、好ましくは０．１〜０．５ｍｍである。海成分及び島成分に含む粉粒体含有率は、海成分または島成分を構成する合成樹脂に対して０．１〜３０質量％、好ましくは０．５〜１０質量％である。添加量が０．１質量％未満では高周波誘導加熱による熱溶着性が不十分となり、十分な接合部強度が得られないことがある。また添加量が３０質量部を超えると樹脂強度が低下して、防犯・防護のセキユリティ要求が高い用途のパーツに不適切となることがある。また特に島成分に粉粒体を含有する場合、島成分の比率は、海成分に対して１０〜７０体積％（好ましくは２０〜５０体積％）、熱可塑性樹脂被覆層全体に対する島成分含有率は９〜４１．１体積％（好ましくは１６．６〜３３．３体積％）である。
【００２２】
本発明において熱可塑性樹脂被覆層を金属線編織メッシュ両面に設ける方法としては、例えば、金属線編織メッシュに、カレンダー成型、Ｔダイス押出法により成形した０．０５〜１．０ｍｍのフィルム又はシートを、接着剤を介して、あるいは熱ラミネートにより片面づつ積層する方法、一度に両面に積層する方法が例示できる。
【００２３】
本発明の金属メッシュ複合シート高周波誘導加熱接合体は、１）．本発明のシート同士の接合であり、これらは上記金属メッシュ複合シートを複数用い、この金属メッシュ複合シート同士の端部を任意幅に積重し、この積重部に高周波電磁誘導機を押し当て、高周波電磁誘導によって金属線編織メッシュ芯体を発熱させ、積重部に内包される熱可塑性樹脂被覆層を溶融させて積重部を溶着することによって得ることができる。２）．本発明のシート上に物品を付帯させる接合であり、これらは上記金属メッシュ複合シート上に、樹脂成型物品、樹脂被覆物品、樹脂塗装物品、金属成型物品、及び金属被覆物品、から選ばれた１種以上の物品を積重し、この積重部に高周波電磁誘導機を押し当て、高周波電磁誘導によって金属線編織メッシュ芯体を発熱させ、積重部に内包される前記熱可塑性樹脂被覆層を溶融させて前記積重部を溶着することによって得ることができる。３）．本発明のシート片を他の物品に付帯させる接合であり、これらは金属メッシュ複合シートから任意のサイズ及び形状に加工された金属メッシュ複合シート部材を、樹脂成型物品、樹脂被覆物品、樹脂塗装物品、金属成型物品、及び金属被覆物品、から選ばれた１種以上の物品に積重し、この積重部に高周波電磁誘導機を押し当て、高周波電磁誘導によって金属線編織メッシュ芯体を発熱させ、積重部に内包される熱可塑性樹脂被覆層を溶融させて積重部を溶着することによって得ることができる。高周波電磁誘導加熱は、高周波電流の流れるコイルの中に置かれた導電体が、電磁誘導作用によって導電体に生じる渦電流損による発熱と、ヒステリシス損によって導電体に生じる発熱（磁性材料の各分子が交流磁束によって振動、摩擦して発生する熱量）により急速加熱される現象を利用するものである。
【実施例】
【００２４】
以下、本発明について実施例を挙げて具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
以下の実施例および比較例において、金属線編織メッシュとして下記の芯体を用いた。
芯体の寸法は長手方向３００ｃｍ×幅方向１００ｃｍとした。
（芯体１）
線径０．５ｍｍのステンレス線（ＳＵＳ３０４）を、縦３本／インチ×横３本／インチで打ち込んだ平織金網（空隙面積率８８．２％）をシランカップリング剤（γ−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン）３質量部を含有する水溶液中に浸し、これを乾燥したものを用いた。
（芯体２）
線径０．２ｍｍのステンレス線（ＳＵＳ３０４）を、縦２５本／インチ×横２５本／インチで打ち込んだ平織金網（空隙面積率６０％）をシランカップリング剤（γ−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン）３質量部を含有する水溶液中に浸し、これを乾燥したものを用いた。
〈カレンダー成型性〉
１：金属熱ロールからフィルムの離れが良く、外観の良いフィルムが得られる
２：金属熱ロールからフィルムの離れがやや悪いがフィルムが得られる
３：樹脂混練物が金属熱ロールに粘着しフィルムが成型できない
〈高周波誘導加熱接合性〉
１：良好
２：可能
３：不可
〈引裂破壊強さ〉
ＪＩＳ規格Ｌ１０９６・§８．１５引裂強さＣ法（トラペゾイド法）により評価した。
〈耐おもり落下性〉
ＪＩＳ規格Ｋ５６００・５−３  落下おもり２，０００ｇ、撃心半径７．９ｍｍにより評価した。
１：貫通なし
２：貫通
〈屈曲耐久性〉
ＪＩＳ規格Ｌ１０９６・§８．１７摩耗強さＢ法（スコット法）により、１ｋｇ荷重５００回での、金属線編織メッシュと熱可塑性樹脂層間の剥離の有無を評価した。
１：剥離なし
２：剥離を認める
〈接合体の破壊強さ〉
ＪＩＳ規格Ｌ１０９６、ＪＩＳ規格Ｋ７１１５により、３ｃｍ×４ｃｍの融着面積を有する３ｃｍ幅の接合体試料に６０ｋｇの荷重を掛けて３０℃雰囲気下２４時間評価した。
１：接合体の破壊は認められない
２：接合体の接合部が破壊した
【００２５】
［実施例１］
下記配合1の軟質塩化ビニル樹脂の混練物に、下記配合２のα，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂混練物を、塩化ビニル樹脂単体の質量に対して２０質量％加えてバンバリーミキサーで溶融混練し、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を均一分散させ非相溶樹脂混合物１を得た。この樹脂混合物１を１６５℃設定のカレンダーロール４本を通過させて厚さ０．２５ｍｍ、幅１０４ｃｍのフィルムに成型した。このフィルムを熱可塑性樹脂被覆層として芯体１の両面に１６０℃設定のラミネーターを用いて積層して金属メッシュ複合シートを得た。この熱可塑性樹脂被覆層を顕微鏡観察すると、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂が島成分を構成しており、軟質塩化ビニル樹脂が海成分を構成していた。
＜配合１＞
ポリ塩化ビニル樹脂（重合度１３００）                            １００質量部
フタル酸ジオクチル（可塑剤）                                      ４０質量部
リン酸トリクレジル（可塑剤）                                      ２０質量部
ステアリン酸亜鉛（安定剤）                                          ２質量部
ステアリン酸バリウム（安定剤）                                      ２質量部  
＜配合２＞
α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂（Ｚｎイオン配位）          １００質量部
（三井デュポンポリケミカル株式会社  商品名：商標ハイミラン１６５２）  
【００２６】
［実施例２］
配合２のα，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂混練物に、配合1の軟質塩化ビニル樹脂の混練物を、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂単体の質量に対して２０質量％加えてバンバリーミキサーで溶融混練し、軟質塩化ビニル樹脂を均一分散させ非相溶樹脂混合物２を得た。この樹脂混合物２を１６０℃設定のカレンダーロール４本を通過させて厚さ０．２５ｍｍ、幅１０４ｃｍのフィルムに成型した。このフィルムを熱可塑性樹脂被覆層として芯体１の両面に１５０℃設定のラミネーターを用いて積層して金属メッシュ複合シートを得た。この熱可塑性樹脂被覆層を顕微鏡観察すると、軟質塩化ビニル樹脂が島成分を構成しており、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂が海成分を構成していた。
【００２７】
［実施例３］
下記配合３の軟質塩化ビニル樹脂の混練物に、配合２のα，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂混練物を、塩化ビニル樹脂単体の質量に対して２０質量％加えてバンバリーミキサーで溶融混練し、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を均一分散させ非相溶樹脂混合物３を得た。この樹脂混合物３を１６５℃設定のカレンダーロール４本を通過させて厚さ０．２５ｍｍ、幅１０４ｃｍのフィルムに成型した。このフィルムを熱可塑性樹脂被覆層として芯体１の両面に１６０℃設定のラミネーターを用いて積層して金属メッシュ複合シートを得た。この熱可塑性樹脂被覆層を顕微鏡観察すると、アルミニウム粉末を含まないα，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂が島成分を構成しており、アルミニウム粉末を含む軟質塩化ビニル樹脂が海成分を構成していた。
＜配合３＞
ポリ塩化ビニル樹脂（重合度１３００）                            １００質量部
フタル酸ジオクチル（可塑剤）                                      ４０質量部
リン酸トリクレジル（可塑剤）                                      ２０質量部
ステアリン酸亜鉛（安定剤）                                          ２質量部
ステアリン酸バリウム（安定剤）                                      ２質量部  
アルミニウム粉末                                                  １０質量部
（東洋アルミ株式会社  商品名：商標アルペースト１７００ＮＬ  粒子径４４μｍ）
【００２８】
［実施例４］
配合２のα，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂混練物に、配合３の軟質塩化ビニル樹脂の混練物を、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂単体の質量に対して２０質量％加えてバンバリーミキサーで溶融混練し、軟質塩化ビニル樹脂を均一分散させ非相溶樹脂混合物４を得た。この樹脂混合物４を１６０℃設定のカレンダーロール４本を通過させて厚さ０．２５ｍｍ、幅１０４ｃｍのフィルムに成型した。このフィルムを熱可塑性樹脂被覆層として芯体１の両面に１５０℃設定のラミネーターを用いて積層して金属メッシュ複合シートを得た。この熱可塑性樹脂被覆層を顕微鏡観察すると、アルミニウム粉末を含む軟質塩化ビニル樹脂が島成分を構成しており、アルミニウム粉末を含まないα，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂が海成分を構成していた。
【００２９】
［実施例５］
配合1の軟質塩化ビニル樹脂の混練物に、配合２のα，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂混練物を、塩化ビニル樹脂単体の質量に対して２０質量％加えてバンバリーミキサーで溶融混練し、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を均一分散させ非相溶樹脂混合物１を得た。この樹脂混合物１を１６５℃設定のカレンダーロール４本を通過させて厚さ０．２５ｍｍ、幅１０４ｃｍの樹脂ブレンドフィルムに成型した。次に配合３のアルミニウム粉末含有軟質塩化ビニル樹脂の混練物を１６５℃設定のカレンダーロール４本を通過させて厚さ０．２５ｍｍ、幅１０４ｃｍのフィルムに成型した。この２種のフィルムを熱可塑性樹脂被覆層として芯体１に１６０℃設定のラミネーターを用いて積層して金属メッシュ複合シートを得た。樹脂ブレンドフィルムによる熱可塑性樹脂被覆層を顕微鏡観察すると、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂が島成分を構成しており、軟質塩化ビニル樹脂が海成分を構成していた。
【００３０】
［実施例６］
配合２のα，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂混練物に、配合1の軟質塩化ビニル樹脂の混練物を、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂単体の質量に対して２０質量％加えてバンバリーミキサーで溶融混練し、軟質塩化ビニル樹脂を均一分散させ非相溶樹脂混合物２を得た。この樹脂混合物２を１６０℃設定のカレンダーロール４本を通過させて厚さ０．２５ｍｍ、幅１０４ｃｍの樹脂ブレンドフィルムに成型した。次に配合４のアルミニウム粉末含有α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を１６０℃設定のカレンダーロール４本を通過させて厚さ０．２５ｍｍ、幅１０４ｃｍのフィルムに成型した。この２種類のフィルムを熱可塑性樹脂被覆層として芯体１に１５０℃設定のラミネーターを用いて積層して金属メッシュ複合シートを得た。樹脂ブレンドフィルムによる熱可塑性樹脂被覆層を顕微鏡観察すると、軟質塩化ビニル樹脂が島成分を構成しており、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂が海成分を構成していた。
＜配合４＞
α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂（Ｚｎイオン配位）          １００質量部
（三井デュポンポリケミカル株式会社  商品名：商標ハイミラン１６５２）  
アルミニウム粉末                                                  １０質量部
（東洋アルミ株式会社  商品名：商標アルペースト１７００ＮＬ  粒子径４４μｍ）
【００３１】
［実施例７］
実施例１〜６で得た幅１００ｃｍ、長手３００ｃｍシートを長手方向１５０ｃｍで裁断し、実施例１〜６それぞれ２枚のシート（幅１００ｃｍ、長手１５０ｃｍ）を得た。実施例１〜６のシート各々、互いの長手方向端部を４ｃｍ幅で重ね、ＳＭＡＲＴ  ＣＯＲＰＯＲＡＴＩＯＮ社の高周波誘導加熱機：品番ＥＡＳＹ  ＷＥＬＤＥＲ：ＳＥＷ−１１１０（ＡＣ１１０Ｖ）、及び発振アダプターＡＰ−１１Ｂ（５ｃｍ×１４ｃｍ）を用い、アダプターをシートの重ね合わせ部に押圧し、２０秒間通電し、１５秒間冷却してシートの熱融着を行い、６種類の金属メッシュ複合シート接合体を得た。
【００３２】
［実施例８］
実施例１〜６で得た幅１００ｃｍ、長手３００ｃｍシートを長手方向１５０ｃｍで裁断し、実施例１〜６それぞれ２枚のシート（幅１００ｃｍ、長手１５０ｃｍ）を得た。実施例１〜６のシート各々、一方のシートの幅方向端部を３ｃｍ幅に株式会社クラレ製の面ファスナー（商標マジックテープ）の雄側を置き、もう一方のシートの幅方向端部を３ｃｍ幅には株式会社クラレ製の面ファスナー（商標マジックテープ）の雌側を置き、これをＳＭＡＲＴ  ＣＯＲＰＯＲＡＴＩＯＮ社の高周波誘導加熱機：品番ＥＡＳＹ  ＷＥＬＤＥＲ：ＳＥＷ−１１１０（ＡＣ１１０Ｖ）、及び発振アダプターＡＰ−１１Ｂ（５ｃｍ×１４ｃｍ）を用い、アダプターをシートの重ね合わせ部に押圧し、２０秒間通電し、１５秒間冷却してシートへの面ファスナー熱融着を行い、６種類の金属メッシュ複合シート接合体を得た。
【００３３】
［実施例９］
実施例１，３，５で得た幅１００ｃｍ、長手３００ｃｍシートから直径９ｃｍの円盤を２０枚打ち抜いた。この円盤をコンクリート壁に幅方向３０ｃｍ間隔で５枚、鉛直方向３０ｃｍ間隔に４枚の都合２０枚の円盤を仮固定し、次にこの上前面に、厚さ１．０ｍｍ、幅１４０ｃｍ、長手１８０ｃｍの軟質塩化ビニル樹脂製ターポリン（基布ポリエステル１１１１デシテックス：糸打ち込み密度：タテ２０本／１インチ，ヨコ２２本／１インチの両面に防炎性を有する厚さ０．３５ｍｍの軟質ポリ塩化ビニル樹脂フィルムを熱ラミネートしたもの）をあてがい、コンクリート壁と軟質塩化ビニル樹脂製ターポリンの間に介在する円盤部を高周波誘導加熱してコンクリート壁に軟質塩化ビニル樹脂製ターポリンを固定した。高周波誘導加熱は、ＳＭＡＲＴ  ＣＯＲＰＯＲＡＴＩＯＮ社の高周波誘導加熱機：品番ＥＡＳＹ  ＷＥＬＤＥＲ：ＳＥＷ−１１１０（ＡＣ１１０Ｖ）、及び発振アダプターＡＰ−１１Ａ（直径９ｃｍ）を用い、アダプターを円盤の介在部に押圧し、２０秒間通電し、１５秒間冷却してシートの熱融着を行い、３種類の金属メッシュ複合シート接合体を得た。
【００３４】
［実施例１０］
実施例２，４，６で得た幅１００ｃｍ、長手３００ｃｍシートから直径９ｃｍの円盤を２０枚打ち抜いた。この円盤をコンクリート壁に幅方向３０ｃｍ間隔で５枚、鉛直方向３０ｃｍ間隔に４枚の都合２０枚の円盤を仮固定し、次にこの上前面に、厚さ５ｍｍ、幅１４０ｃｍ、長手１８０ｃｍの不飽和ポリエステル樹脂板をあてがい、コンクリート壁と不飽和ポリエステル樹脂板の間に介在する円盤部を高周波誘導加熱してコンクリート壁に不飽和ポリエステル樹脂板を固定した。高周波誘導加熱は、ＳＭＡＲＴ  ＣＯＲＰＯＲＡＴＩＯＮ社の高周波誘導加熱機：品番ＥＡＳＹ  ＷＥＬＤＥＲ：ＳＥＷ−１１１０（ＡＣ１１０Ｖ）、及び発振アダプターＡＰ−１１Ａ（直径９ｃｍ）を用い、アダプターを円盤の介在部に押圧し、２０秒間通電し、１５秒間冷却してシートの熱融着を行い、３種類の金属メッシュ複合シート接合体を得た。
【００３５】
［実施例１１〜１６］
実施例１〜６で用いたα，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂（Ｚｎイオン配位）、三井デュポンポリケミカル株式会社、商品名：商標ハイミラン１６５２を、α−オレフィンとα，β−不飽和カルボン酸エステルとα，β−不飽和カルボン酸のグリシジルエステルとの３元共重合体、（住友化学工業株式会社、商品名：商標ボンダインＬＸ４１１０）に変更した以外、実施例１〜６と同様にして各々実施例１１〜１６の金属メッシュ複合シートを得た。
（※実施例１と同様にして実施例１１、実施例２と同様にして実施例１２、実施例３と同様にして実施例１３、実施例４と同様にして実施例１４、実施例５と同様にして実施例１５、実施例６と同様にして実施例１６を得た。）
【００３６】
［実施例１７〜２０］
実施例１１〜１６で得た金属メッシュ複合シートを用い、実施例７〜１０同様にして各々実施例１７〜２０の接合体を得た。（※実施例７と同様にして実施例１７、実施例８と同様にして実施例１８、実施例９と同様にして実施例１９、実施例１０と同様にして実施例２０を得た。）
【００３７】
［実施例２１〜２６］
実施例１〜６で用いた芯体１を芯体２に変更した以外、実施例１〜６と同様にして各々金属実施例２１〜２６のメッシュ複合シートを得た。（※実施例１と同様にして実施例２１、実施例２と同様にして実施例２２、実施例３と同様にして実施例２３、実施例４と同様にして実施例２４、実施例５と同様にして実施例２５、実施例６と同様にして実施例２６を得た。）
【００３８】
［実施例２７〜３０］
実施例２１〜２６で得た金属メッシュ複合シートを用い、実施例７〜１０同様にして各々実施例２７〜３０の接合体を得た。（※実施例７と同様にして実施例２７、実施例８と同様にして実施例２８、実施例９と同様にして実施例２９、実施例１０と同様にして実施例３０を得た。）
【００３９】
実施例１〜６、１１〜１６、２１〜２６の金属メッシュ複合シートは、いずれも金属線編織メッシュを用い、かつ、α,β-不飽和カルボン酸単位を有する共重合体樹脂を用いたことで破壊強度が高く、防犯・防護のセキユリティ要求が高い用途に好適なシートを得ることができた。特に従来はα,β-不飽和カルボン酸単位を有する共重合体樹脂は、熱溶融時に著しい金属と接着性を発現するため、例えばカレンダー成型によるフィルム加工においては、カレンダー機の金属熱ロールに貼り付いてしまい、これらのフィルムを得ることが至極困難とされていたが、本発明の金属メッシュ複合シートでは、熱可塑性樹脂被覆層を熱可塑性樹脂ブレンドによる海島構造とし、この海島構造における海成分または島成分のいずれか一方を、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂とすることによって、金属ロールとの接着性を抑制しながら、しかも金属線編織メッシュとは良好な接着性を発揮するという、背反事項をバランス良く両立具備するものである。またこれらのシートは高周波誘導加熱法により互いに接合可能で、得られた接合体においても良好な耐破壊強度を有するものであった。（実施例７，１７，２７）また、これらのシートの任意の位置に、面ファスナーなどの物品を強固に高周波誘導加熱により融着接合することも可能である。（実施例８，１８，２８）またこれらのシートは任意の形状、及び寸法に裁断して、コンクリート壁面及び、不飽和ポリエステル板、軟質ポリ塩化ビニル製ターポリンなど、他の部材との高周波誘導加熱による接合介在部材としての利用も可能である。評価結果を表１〜３に記した。
【００４０】
［比較例１］
実施例１において、配合２のα，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂の併用を省略した以外は実施例１と同様にしてシートを得た。得られたシートはα，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含む海島構造を有さないため、屈曲耐久性と接合体の破壊強さの面で全く不十分な性能であった。
【００４１】
［比較例２］
実施例２において、配合１の軟質塩化ビニル樹脂の併用を省略した以外は実施例２と同様にした。しかし、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂混練物がカレンダー加工機の金属熱ロールに接着して張り付いてしまい、シートを作るためのフィルムを得ることができなかった。
【００４２】
［比較例３］
実施例１において、芯体１をポリエステルフィラメント平織物（５５５デシテックスの糸打ち込み密度：タテ２０本／１インチ，ヨコ２２本／１インチ）に変更した以外は実施例１と同様にしてシートを得た。得られたシートは金属線編織メッシュを有さないため、引裂破壊強度と耐おもり落下性の面で全く不十分な性能であり、しかも高周波誘導加熱が不能であった。
【００４３】
［比較例４］
実施例２において、芯体１をポリエステルフィラメント平織物（５５５デシテックスの糸打ち込み密度：タテ２０本／１インチ，ヨコ２２本／１インチ）に変更した以外は実施例２と同様にしてシートを得た。得られたシートは金属線編織メッシュを有さないため、引裂破壊強度と耐おもり落下性の面で全く不十分な性能であり、しかも高周波誘導加熱が不能であった。
【００４４】
［比較例５］
実施例１において、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を低密度ポリエチレン樹脂に変更した以外は実施例１と同様にしてシートを得た。得られたシートの熱可塑性樹脂層には海島構造を有していたが、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含む海島構造ではないため、屈曲耐久性と接合体の破壊強さの面で全く不十分な性能であった。
【００４５】
［比較例６］
実施例２において、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を低密度ポリエチレン樹脂に変更した以外は実施例２と同様にしてシートを得た。得られたシートの熱可塑性樹脂層には海島構造を有していたが、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含む海島構造ではないため、屈曲耐久性と接合体の破壊強さの面で全く不十分な性能であった。
【００４６】
【表１】
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【００４７】
【表２】
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【００４８】
【表３】
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【００４９】
【表４】
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【産業上の利用可能性】
【００５０】
本発明によれば、金属線編織メッシュを用い、かつ、α,β-不飽和カルボン酸単位を有する共重合体樹脂を用いたことで破壊強度が高く、防犯・防護のセキユリティ要求が高い用途に好適なシートを得ることができた。特に従来はα,β-不飽和カルボン酸単位を有する共重合体樹脂は、熱溶融時に著しい金属と接着性を発現するため、例えばカレンダー成型によるフィルム加工においては、カレンダー機の金属熱ロールに貼り付いてしまい、これらのフィルムを得ることが至極困難とされていたが、本発明では、熱可塑性樹脂被覆層を熱可塑性樹脂ブレンドによる海島構造とし、この海島構造における海成分または島成分のいずれか一方を、α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂とすることによって、金属ロールとの接着性を抑制しながら、しかも金属線編織メッシュとは良好な接着性を発揮するという、背反事項をバランス良く両立具備させることに成功したものである。さらにこれらのシートは高周波誘導加熱法により互いに接合可能で、得られた接合体においても良好な耐破壊強度を有し、さらにこれらのシートには、他の物品を強固に融着接合することもでき、さらにこれらのシートは任意の形状、及び寸法に裁断して、他の部材との高周波誘導加熱による接合介在部材としての利用も可能であるから、本発明の金属メッシュ複合シートは、トラックウイング幌、シートシャッター、間仕切り、シート看板、電飾看板、機材カバー、シートライニングなどの用途において、特に防犯・防護のセキユリティ要求が高い用途のパーツや構造物に好適である。
【符号の説明】
【００５１】
１，１ａ，１ｂ：金属メッシュ複合シート
２：シート状基材（金属線編織メッシュ）
３：熱可塑性樹脂被覆層
４：海成分
４−１：α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含み、かつ、粉粒体を含む海成分
４−２：α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含み、粉粒体を含まない海成分
４−３：α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含まず、粉粒体を含む海成分
４−４：α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂も粉流体も含まない海成分
５：島成分
５−１：α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含み、かつ、粉粒体を含む島成分
５−２：α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含み、粉粒体を含まない島成分
５−３：α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂を含まず、粉粒体を含む島成分
５−４：α，β−不飽和カルボン酸共重合体樹脂も粉流体も含まない島成分
６：高周波誘導加熱機のアダプター
７：金属メッシュ複合シート接合体
７ａ：シート同士を接合した金属メッシュ複合シート接合体
７ｂ：シートと面ファスナーを接合した金属メッシュ複合シート接合体
７ｃ：金属メッシュ複合シートを解して、コンクリート壁と軟質塩化ビニル樹脂製
ターポリンを接合した接合体
８：接合部
９：面ファスナー
１０：コンクリート壁
１１：軟質塩化ビニル樹脂製ターポリン
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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