(57)【要約】【課題】  医療用内視鏡の湾曲操作ロープと湾曲駒とを接合部材を用いて接合する際、湾曲操作ロープへの熱影響による機械的強度特性を低下させることなく、これを向上させる技術課題である接合法を開示するものである。【解決手段】  湾曲操作ロープにオーステナイトステンレス鋼線の強加工の伸線加工を行った金属素線を用いて撚合構成し、強加工のオーステナイト系ステンレス鋼線の温度と引張破断強度特性に着目して、引張破断力が向上する温度と合致した溶融温度をもつ接合部材を用いて接合することにより、接合部の湾曲操作ロープの引張破断力をより向上させて接合したことを特徴とする。【選択図】  図２
2011062347.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
先端部に湾曲駒が複数個連結して成る湾曲部を設け、前記湾曲駒と湾曲操作ロープとを接合部材を用いて接合し、前記湾曲部を牽引操作する前記湾曲操作ロープから成る医療用内視鏡において、
前記湾曲操作ロープは、固溶化処理したオーステナイト系ステンレス鋼線を用いて、総減面率が８０％から９９．５％の伸線加工した金属素線を複数本撚合構成して成り、
前記接合部材は、１８０℃から４９５℃の溶融温度をもつ共晶合金からなり、又は前記操作用ロープの金属素線がＭｏを含むオーステナイト系ステンレス鋼線のときには、１８０℃から５２５℃の溶融温度をもつ共晶合金からなり、
前記湾曲駒と前記湾曲操作ロープとを前記接合部材を用いて接合して成ることを特徴とする医療用内視鏡。
【請求項２】
前記湾曲操作ロープは、固溶化処理したオーステナイト系ステンレス鋼線を用いて、
総減面率が９０％から９９．５％の伸線加工した金属素線を複数本撚合構成して成り、  前記湾曲駒と接合する前記湾曲操作ロープの少なくとも先端部の接合部に、電解研磨処理、又は前記接合部材と同一、又は同種の組成成分を含むめっき処理を施したことを特徴とする請求項１に記載の医療用内視鏡。
【請求項３】
前記湾曲操作ロープは、素線直径が０．００８ｍｍから０．２００ｍｍの金属素線を芯材と側材に用いて、前記芯材の外周に側材を６本から９本撚合構成し、前記芯材の素線直径が前記側材の素線直径の１．０７倍から２．１２倍とし、前記湾曲操作ロープから成ることを特徴とする請求項１〜２のいずれか一つに記載の医療用内視鏡。
【請求項４】
前記接合部材である共晶合金が、金、又は銀のいずれかを含む組成から成り、溶融温度が２１７℃から５２５℃であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一つに記載の医療用内視鏡。
【請求項５】
先端部に湾曲駒が複数個連結して成る湾曲部を設けて、前記湾曲駒と湾曲操作ロープの先端部とを接合部材を用いて接合し、前記湾曲部を牽引操作する前記湾曲操作ロープから成る医療用内視鏡の製造方法において、
前記湾曲操作ロープは、固溶化処理したオーステナイト系ステンレス鋼線を用いて、総減面率が９０％から９９．５％の伸線加工した金属素線を複数本用いて撚合構成したロープから成る工程と、
前記撚合構成したロープを電解研磨した後に所定長切断する工程と、
又は前記撚合構成したロープを所定長切断した後に電解研磨する工程と、
その後切断した前記湾曲操作ロープの先端部を前記湾曲駒と接触させて、１８０℃から４９５℃の溶融温度をもつ共晶合金から成る前記接合部材を溶融させ、
又は前記湾曲操作ロープの金属素線がＭｏを含むオーステナイト系ステンレス鋼線のときには、１８０℃から５２５℃の溶融温度をもつ共晶合金からなる前記接合部材を溶融させ、前記湾曲駒と前記湾曲操作ロープとを前記接合部材により接合する工程からなることを特徴とする医療用内視鏡の製造方法。
【請求項６】
先端部に湾曲駒が複数個連結して成る湾曲部を設けて、前記湾曲駒と湾曲操作ロープとを接合部材を用いて接合し、前記湾曲駒を牽引操作する前記湾曲操作ロープから成る医療用内視鏡の製造方法において、
前記湾曲駒はステンレス鋼材を用いて円筒状に成形して連結ピンにて連結する工程と、  前記湾曲操作ロープは、固溶化処理したオーステナイト系ステンレス鋼線を用いて、
総減面率が９０％から９９．５％の伸線加工した金属素線を複数本用いて撚合構成したロープから成る工程と、
前記撚合構成したロープを電解研磨した後に所定長切断する工程と、
又は前記撚合構成したロープを所定長切断した後に電解研磨する工程と、
その後切断した湾曲操作ロープの先端部を前記湾曲駒と接触させて、１８０℃から４９５℃の溶融温度をもつ共晶合金から成る前記接合部材を溶融させ、
又は前記湾曲操作ロープの金属素線がＭｏを含むオーステナイト系ステンレス鋼線のときには、１８０℃から５２５℃の溶融温度をもつ共晶合金からなる前記接合部材を溶融させ、
同一、又は同種の材料から成る前記湾曲駒と前記湾曲操作ロープとを前記接合部材により接合する工程からなることを特徴とする医療用内視鏡の製造方法。
【請求項７】
請求項１〜４のいずれか一つに記載の医療用内視鏡と、前記医療用内視鏡の処置具孔より病変部治療を行う医療用内視鏡の処置具を出入りさせたことを特徴とする医療用内視鏡と医療用内視鏡の処置具との組立体。
【請求項８】
請求項１〜４のいずれか一つに記載の医療用内視鏡と、画像処理する為のモニターと、ビデオプロセッサーと、光源装置と、写真撮影装置と、プリンターから成ることを特徴とする医療用内視鏡と医療用内視鏡画像処理システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、接合部材を用いて湾曲操作ロープと、湾曲駒のロープ受けとの接合における湾曲操作ロープの接合部の機械的強度特性を向上させた医療用内視鏡に関する。
【背景技術】
【０００２】
体内へ挿入する医療用内視鏡の先端部は、湾曲操作ロープを介して手元操作を先端部へ伝達させる為、湾曲駒のロープ受けと湾曲操作ロープとの接合部の機械的強度特性を考慮して、病変部治療に際して人体への安全確保を満たさなければならず、この為種々の提案がなされている。
【０００３】
特許文献１には、操作ワイヤの先端を、最先端の節輪の内周部にレーザー溶接する接合技術が開示され、局部的な加熱の為の焼きなましによる劣化を極力防止し、接続作業を容易、かつ短時間に行うことを目的としている。  
しかし、短時間であってもレーザー光による細線の操作ワイヤと節輪との「溶接」であって細線のワイヤは溶け、溶接前の操作ワイヤの機械的強度を維持することはできない。  
【０００４】
特許文献２には、湾曲操作ワイヤと挿入先端部とを真空環境下、又は不活性ガス環境下における「ろう付け固着」する接合技術が開示され、錆発生による湾曲操作ワイヤの断線防止を目的としている。
しかし、一般的に、例えばステンレス鋼のろう付けには融点が８９５℃から１０３０℃の金ろう（ＪＩＳＺ３２６６）等が用いられ、かかる場合に湾曲操作ワイヤを撚合構成する金属素線は溶けて溶接され、又かかる特許文献にはろう材の開示はなく、そして、ろう材の溶融温度と湾曲操作ワイヤとの機械的強度特性については何ら開示はなく、さらに上記いずれの特許文献も「ろう付けを単なる固着手段」として用いる考え方である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開昭６１−２９３４１９号公報
【特許文献２】特開２００１−１４９３０７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
従来の医療用内視鏡において、その湾曲操作ロープにステンレス鋼線を用いて湾曲操作ロープと、節輪又は湾曲駒のロープ受けとを接合する際、接合部材であるろう材等は単なる固着手段としてのみの技術思想しか存在せず、ステンレス鋼線の加工度の高い強加工の伸線加工した金属素線を複数本撚合構成した湾曲操作ロープと、この強加工した金属素線を用いた湾曲操作ロープの熱影響による機械的強度特性を考慮した、ろう付けやはんだ付けの際の接合材料である共晶合金を用いた接合に関する技術思想は存在していない。
この発明の目的は、湾曲操作ロープの金属素線にオーステナイト系ステンレス鋼線を用いて強加工の伸線加工を行い、この強加工した金属素線への熱影響による引張破断強度特性向上効果を利用して、前記接合部材を単に固着手段として用いるのみではなく、湾曲操作ロープの引張破断力を向上させながら、かつ接合強度を向上させる新たな接合の技術思想を開示することにより、術者が安全に操作できる医療用内視鏡を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
請求項１記載の発明は、先端部に湾曲駒が複数個連結して成る湾曲部を設け、前記湾曲駒と湾曲操作ロープとを接合部材を用いて接合し、前記湾曲部を牽引操作する前記湾曲操作ロープから成る医療用内視鏡において、前記湾曲操作ロープは、固溶化処理したオーステナイト系ステンレス鋼線を用いて、総減面率が８０％から９９．５％の伸線加工した金属素線を複数本撚合構成して成り、前記接合部材は、１８０℃から４９５℃の溶融温度をもつ共晶合金からなり、又は前記操作用ロープの金属素線がＭｏを含むオーステナイト系ステンレス鋼線のときには、１８０℃から５２５℃の溶融温度をもつ共晶合金からなり、前記湾曲駒と前記湾曲操作ロープとを前記接合部材を用いて接合して成ることを特徴とする医療用内視鏡である。
この構成により、接合部材の溶融熱を利用して接合部での湾曲操作ロープの引張破断力を向上させて高度の機械的強度特性を得て、かつ湾曲操作ロープと湾曲駒との接合強度を向上させ、術者が安全に操作できる医療用内視鏡の提供ができる。
【０００８】
請求項２記載の発明は、前記湾曲操作ロープは、固溶化処理したオーステナイト系ステンレス鋼線を用いて、総減面率が９０％から９９．５％の伸線加工した金属素線を複数本撚合構成して成り、前記湾曲駒と接合する前記湾曲操作ロープの少なくとも先端部の接合部に、電解研磨処理、又は前記接合部材と同一、又は同種の組成成分を含むめっき処理を施したことを特徴とする請求項１に記載の医療用内視鏡である。
この構成により、接合部での接合部材との濡れ性を向上させて、湾曲操作ロープの引張破断力を向上させながら、かつ接合部の接合強度をより向上させることができる。
【０００９】
請求項３記載の発明は、前記湾曲操作ロープは、素線直径が０．００８ｍｍから０．２００ｍｍの金属素線を芯材と側材に用いて、前記芯材の外周に側材を６本から９本撚合構成し、前記芯材の素線直径が前記側材の素線直径の１．０７倍から２．１２倍とし、前記湾曲操作ロープから成ることを特徴とする請求項１〜２のいずれか一つに記載の医療用内視鏡である。
この構成により、引張破断力を向上させた湾曲操作ロープを用いて接合部の接合強度をさらに向上させることができる。
【００１０】
請求項４記載の発明は、前記接合部材である共晶合金が、金、又は銀のいずれかを含む組成から成り、溶融温度が２１７℃から５２５℃であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一つに記載の医療用内視鏡である。
この構成により、接合部材の溶融熱を利用して湾曲操作ロープの引張破断力を向上させ、かつ接合部の接合強度を向上させることができる。
【００１１】
請求項５記載の発明は、先端部に湾曲駒が複数個連結して成る湾曲部を設けて、前記湾曲駒と湾曲操作ロープの先端部とを接合部材を用いて接合し、前記湾曲部を牽引操作する前記湾曲操作ロープから成る医療用内視鏡の製造方法において、前記湾曲操作ロープは、固溶化処理したオーステナイト系ステンレス鋼線を用いて、総減面率が９０％から９９．５％の伸線加工した金属素線を複数本用いて撚合構成したロープから成る工程と、前記撚合構成したロープを電解研磨した後に所定長切断する工程と、又は前記撚合構成したロープを所定長切断した後に電解研磨する工程と、その後切断した前記湾曲操作ロープの先端部を前記湾曲駒と接触させて、１８０℃から４９５℃の溶融温度をもつ共晶合金から成る前記接合部材を溶融させ、又は前記湾曲操作ロープの金属素線がＭｏを含むオーステナイト系ステンレス鋼線のときには、１８０℃から５２５℃の溶融温度をもつ共晶合金からなる前記接合部材を溶融させ、前記湾曲駒と前記湾曲操作ロープとを前記接合部材により接合する工程からなることを特徴とする医療用内視鏡の製造方法である。
この構成により、接合部での接合部材との濡れ性を向上させ、強加工伸線の金属素線を撚合構成して引張破断力を向上させた湾曲操作ロープを用いて接合部材による溶融熱を利用して、より高い引張破断強度特性をもつ湾曲操作ロープから成る医療用内視鏡の製造ができる。
【００１２】
請求項６記載の発明は、先端部に湾曲駒が複数個連結して成る湾曲部を設けて、前記湾曲駒と湾曲操作ロープとを接合部材を用いて接合し、前記湾曲駒を牽引操作する前記湾曲操作ロープから成る医療用内視鏡の製造方法において、前記湾曲駒はステンレス鋼材を用いて円筒状に成形して連結ピンにて連結する工程と、前記湾曲操作ロープは、固溶化処理したオーステナイト系ステンレス鋼線を用いて、総減面率が９０％から９９．５％の伸線加工した金属素線を複数本用いて撚合構成したロープから成る工程と、前記撚合構成したロープを電解研磨した後に所定長切断する工程と、又は前記撚合構成したロープを所定長切断した後に電解研磨する工程と、その後切断した湾曲操作ロープの先端部を前記湾曲駒と接触させて、１８０℃から４９５℃の溶融温度をもつ共晶合金から成る前記接合部材を溶融させ、又は前記湾曲操作ロープの金属素線がＭｏを含むオーステナイト系ステンレス鋼線のときには、１８０℃から５２５℃の溶融温度をもつ共晶合金からなる前記接合部材を溶融させ、同一、又は同種の材料から成る前記湾曲駒と前記湾曲操作ロープとを前記接合部材により接合する工程からなることを特徴とする医療用内視鏡の製造方法である。
この構成により、接合部での接合部材との濡れ性を接合面で均一にさせ、湾曲操作ロープの引張破断力をより向上させながら、接合部材による接合強度をより一層向上させることができる。
【００１３】
請求項７記載の発明は、請求項１〜４のいずれか一つに記載の医療用内視鏡と、前記医療用内視鏡の処置具孔より病変部治療を行う医療用内視鏡の処置具を出入りさせたことを特徴とする医療用内視鏡と医療用内視鏡の処置具との組立体である。
この構成により、湾曲操作ロープの引張破断強度不足に起因する医療用内視鏡の操作不能状態での術者の手技の中断を防ぎ、高度の操作性を維持しながら円滑、かつ迅速な手技対応ができる治療用具の組立体の提供ができる。
【００１４】
請求項８記載の発明は、請求項１〜４のいずれか一つに記載の医療用内視鏡と、画像処理する為のモニターと、ビデオプロセッサーと、光源装置と、写真撮影装置と、プリンターから成ることを特徴とする医療用内視鏡と医療用内視鏡画像処理システムである。
この構成により、高度の操作性を維持する医療用内視鏡を用いて術者が患部の状態を正確かつ迅速に把握認識し、的確な治療行為ができる医療用内視鏡を用いた医療用内視鏡画像処理システムを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明の医療用内視鏡の全体を示す斜視図。
【図２】本発明の医療用内視鏡の挿入部先端側を側方からみた断面図。
【図３】本発明の医療用内視鏡の先端の湾曲駒、及び湾曲操作ロープの組付図。
【図４】他の実施例（管体ロープ受け）の医療用内視鏡の先端の湾曲駒、及び湾曲操作ロープの組付図。
【図５】本発明の医療用内視鏡に用いる湾曲操作ロープの構成図。（実施例１〜７）
【図６】総減面率と引張破断強度特性図。
【図７】湾曲操作ロープに用いる金属素線の温度と引張破断強度特性図。
【図８】他の実施例の医療用内視鏡と医療用内視鏡画像処理システムの斜視図。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
この発明の実施形態を図に示すとともに説明する。
【実施例】
【００１７】
図１は本発明の医療用内視鏡１の全体の斜視図を示し、医療用内視鏡１は、操作部２と、この操作部２の先端に接続されて体内へ挿入される細長の挿入部４と、並びに前記操作部２の手元部に医療用内視鏡１の処置具１１の出入りを可能にした処置具孔１０と、及び光源装置１５（図８）に着脱自在に接続されるコネクタ９を備えたユニバーサルコード８から構成されている。又、前記操作部２には、先端部を自在に湾曲させる湾曲操作ノブ３、及びビデオプロセッサー１４（図８）をコントロールするリモートスイッチ１２が設けられている。
そして挿入部４は、手元部から可とう管部５と、湾曲部６と、先端構成部７を直列に連結した構造となっている。
【００１８】
図２の湾曲部６は、短円筒状の湾曲駒１８を複数個直列に並べてリベット１９を介して回動自在に連結し、かつ各湾曲駒１８はリベット１９の軸方向と概ね直交する部位の短円筒状の軸方向の中間部位で内側へ円弧上に切り曲げて一対のロープ受け２２を形成する。  そして湾曲操作ロープ２０は、複数の湾曲駒１８の内側のロープ受け２２内を貫挿し、最先端の先端湾曲駒１８ａと、先端ロープ受け２２ａにて接合部材２１を用いて接合されている。
そして、湾曲操作ロープ２０の手元部は、図１に示した操作部２の湾曲操作ノブ３まで挿入部４、及び操作部２内を貫挿して湾曲操作ノブ３と連動させ、この湾曲操作ノブ３を回動操作することにより湾曲操作ロープ２０を押し引き等、牽引操作させて湾曲部６を、図２において上下方向へ湾曲操作が可能な構造となっている。尚、前記図２の上下一対のロープ受け２２と図２の手前・奥方向で直交する方向にもう一対のロープ受けを配設（図示せず）すると、図２の上下方向と手前奥の四方向に湾曲操作が可能な構造となる。かかる構造を用いてもよい。
そして又、湾曲駒１８の外周には線材を編組したブレード２３と、その外周には合成樹脂から成る外層チューブ２４を被覆した構成から成っている。
【００１９】
そして先端構成部７は、口金管２５内にイメージガイドファイバー２６が挿入され、その先端側に対物レンズ２７が配設されている。そして接続パイプ２９と接続したチャンネルチューブ２８は操作部２の手元部まで通ずる処置具孔１０と連結しており、このチャンネルチューブ２８内へ生検鉗子等の鉗子類の他に、高周波スネア、回転クリップ装置、注射針等の種々の医療用内視鏡１の処置具１１が出入りでき、病変部の治療行為ができる構造となっている。
【００２０】
図３は、最先端の先端湾曲駒１８ａと湾曲操作ロープ２０の組付図を示し、先端湾曲駒１８ａの短円筒状の長軸方向の略中間部位で内側へ円弧状に切り曲げて、突起状の一対の先端ロープ受け２２ａ内に湾曲操作ロープ２０が貫挿され、先端ロープ受け２２ａで接合部材２１を用いて湾曲操作ロープ２０の先端部２０ａが接合されている。
【００２１】
そして図５（Ａ）は、本発明の医療用内視鏡に用いる湾曲操作ロープ２０の撚り構成図、実施例１の湾曲操作ロープ２００を示す。本発明の実施例の湾曲操作ロープ２０は、素線直径が０．００８ｍｍから０．２００ｍｍの金属素線を複数本用いて撚合構成し、実施例１の湾曲操作ロープ２００では、素線直径（線径）が０．１３ｍｍの金属素線１本の芯材２００Ａと、素線直径（線径）が０．１１ｍｍの金属素線６本から成る側材２００Ｂを、芯材２００Ａの外側に側材２００Ｂを撚合させ、撚合方向が長手方向に対して連続して一方向螺旋状の巻回形成とした撚合構成とし、つまり一般にスパイラルロープの撚り構成１×７（芯材１本の外側に６本の側材）とし、撚合後のロープ外径Ｄは０．３５ｍｍで、ロープピッチ（図示Ｐ）はロープ外径Ｄの２．５倍から１５倍とする。ここで、スパイラルロープとは、３本以上の金属素線を撚り合わせてストランド（束）としたロープのことをいい、（１×ｎ）の形の呼び名とし、ｎは金属素線の本数を示す。
【００２２】
そして湾曲操作ロープ２００の芯材２００Ａは、線径が０．４６ｍｍの固溶化処理したオーステナイト系ステンレス鋼線を複数のダイスを用いて線径が０．１３ｍｍになるまで伸線加工を行い、伸線加工の加工硬化により引張破断強度を約７０ｋｇｆ／ｍｍ2 から２３２ｋｇｆ／ｍｍ2 まで向上させる。
このときの減面率は９２．０％となる。又、側材２００Ｂについても概ね前記芯材２００Ａと同様である。
【００２３】
そして又、本実施例２の湾曲操作ロープ２０１の芯材２０１Ａは、線径が０．７６ｍｍの固溶化処理したオーステナイト系ステンレス鋼線を複数のダイスを用いて線径が０．２３ｍｍになるまで一次伸線加工を行い、その後４５０℃で３０分の一次低温熱処理を加えた後に、線径が０．１６８ｍｍまで二次伸線加工を行い、その後前記同様二次低温熱処理（４５０℃で３０分）を加えた後に、線径が０．１３ｍｍまで三次伸線加工を行うと総減面率が９７．１％となって、より高い引張破断強度を有する芯材２０１Ａを得ることができる。又、側材２０１Ｂについても概ね前記芯材２０１Ａと同様である。
【００２４】
そして前記実施例２と同様の製造方法にて総減面率９９．５％とする芯材２０２Ａ、及び側材２０２Ｂから成る湾曲操作ロープ２０２を実施例３とし、実施例１〜３の芯材、及び  側材の製造工程を整理すると表１、２となる。尚、実施例１〜２の芯材、及び側材の金属素線の材質は、オーステナイト系ステンレス鋼線のＳＵＳ３０４材を用い、又実施例３の芯材、及び側材の金属素線の材質は、再溶解材のＳＵＳ３１６材を用いた。又、ここでいう総減面率とは、固溶化処理した線材の線径と伸線加工により伸線工程での最終仕上がり線径との間の断面積差を減少率で表したものをいい、又引張破断強度とは、線材に引張力を加えて破断したときの値を線材の断面積で除した値のことをいう。
【００２５】
【表１】
2011062347.tif 000003
【００２６】
【表２】
2011062347.tif 000004
【００２７】
表１、２によれば、芯材、及び側材のいずれも総減面率は８０％以上で、９９．５％の実施例３において最も高い引張破断強度を示す。
そして本発明の湾曲操作ロープに用いる金属素線の芯材、及び側材は、固溶化処理したオーステナイト系ステンレス鋼線を用いて総減面率が８０％から９９．５％の伸線加工を行ったことを特徴とする。尚、総減面率が９５％以上の強加工伸線においては後述する再溶解材を用いることが望ましい。又、総減面率が８０％以上としたのは、８０％を境にして引張破断強度が増大する変曲ポイントとなるからである。（図６、ばね第３版丸善株式会社６３頁、図２．８２参照）
そして、総減面率９０％を境にして、さらに急激に引張破断強度が増大する変曲ポイントを見出した。
【００２８】
表３は前記実施例１又は２と同様の製造方法を用いて総減面率のみ異ならせて温度を４５０℃加えた後の引張破断強度の比較を示したものである。尚、表中の増加比とは、総減面率が７０％のときの最大引張破断強度の値を基準としたときの比を示す。例えば総減面率が９０％のとき増加比は１．３１（２５６／１９６）となる。
【００２９】
【表３】
2011062347.tif 000005
【００３０】
表３によれば、総減面率８０％のときには、総減面率が７０％のときの値の１．１２倍増加し、さらに総減面率が９０％のときには１．３１倍となって、明らかに総減面率が８０％で引張破断強度が増大する変曲ポイントがみられ、さらに総減面率が９０％で急激に引張破断強度が増大する変曲ポイントがみられ、図６に示すような非線形特性を示すと考えられる。
この理由は、総減面率８０％以上という強加工による伸線加工により加工度の増大に伴い繊維状組織が現れ、そしてさらに総減面率９０％以上においては、この繊維状組織が著しく発達したことによると考えられる。
そして総減面率が９９．５％以下としたのは、これを超える伸線加工の強い加工度では、後述する再溶解材を用いても組織内に空隙が生じはじめて脆化し、又伸びの不足により、特に撚合構成時に側材の金属素線の断線が発生し易くなり、これが伸線加工、撚線加工の限界と考えるからである。
従って、後述する接合部材２１の共晶合金を用いて溶融熱により湾曲操作ロープに用いて金属素線の引張破断強度を向上させながら接合させる為には、総減面率が８０％から９９．５％以下が好ましく、より好ましくは、総減面率が９０％から９９．５％であり、より高い引張破断強度を得て安定して撚合構成する為には、総減面率が９０％から９９％である。
【００３１】
そして「固溶化処理したオーステナイト系ステンレス鋼線の伸線加工」としたのは、加工性のよいオーステナイト組織を得る為であり、オーステナイト系ステンレス鋼線は変態点を利用した熱処理による結晶粒の微細化ができず、冷間加工によってのみ結晶粒の微細化が可能で、伸線加工により顕著な加工硬化性を示して引張破断強度を向上させることができるからである。又オーステナイト系ステンレス鋼線を用いる理由は、マルテンサイト系ステンレス鋼線では熱処理による焼入硬化性を示して熱影響を受け易く、又フェライト系ステンレス鋼線では温度脆性（シグマ脆性）の問題があるからである。
【００３２】
次に図３において湾曲操作ロープ２０の先端部２０ａと、先端湾曲駒１８ａの先端ロープ受け２２ａとは、接合部材２１を溶融加熱して接合させる。
そして接合部材２１は、溶融温度が１８０℃から４９５℃の共晶合金、又は湾曲操作ロープ２０の金属素線が後述するＭｏを含むオーステナイト系ステンレス鋼線のときには１８０℃から５２５℃の共晶合金を用いる。ここでいう共晶合金とは、合金の成分比を変更することにより得られる最低融点（溶融温度）を有する特殊な合金のことをいい、具体的には、金又は銀を含む合金材で金錫系合金材として金８０重量％、残部が錫で溶融温度が２８０℃、又銀錫系合金として銀３．５重量％、残部が錫で溶融温度が２２１℃、そして、金８８重量％、残部がゲルマニウムで溶融温度が３５６℃、又銀と錫とインジウムから成り、溶融温度が４５０℃から４７２℃の共晶合金であり、その代表例を表４に示す。
【００３３】
【表４】
2011062347.tif 000006
【００３４】
ここで接合部材２１として金を用いる理由は、耐食性、展延性向上の為であり、銀を用いる理由は、融点調整等の為であり、錫を用いる理由は、融点を低下させて湾曲操作ロープ２０との濡れ性を向上させる為であり、又インジウム、銅を用いる理由も濡れ性向上の為であり、そしてゲルマニウムを用いる理由は、金属間化合物の結晶粒粗大化を抑止して、接合強度の低下防止を図る為である。尚、鉛、アンチモンは人体への不適合性、又加工性の難度等の観点から好ましくない。
【００３５】
そして接合部材２１の溶融温度が１８０℃から４９５℃、又は１８０℃から５２５℃としたのは、１８０℃を下回ると加工硬化させた湾曲操作ロープ２０の引張破断力を接合部材２１の溶融温度を利用して向上させることはできず、そして４９５℃を超えると湾曲操作ロープ２０に用いる金属素線のオーステナイト系ステンレス鋼線の特質から、又は５２５℃を超えるとＭｏを含むオーステナイト系ステンレス鋼線の特質から、前記各オーステナイト系ステンレス鋼線を５２０℃、又は５４０℃を超える８００℃に加熱すると鋭敏化現象を生じて、後述するように極端に引張破断強度特性等を低下させることとなり、この現象を防ぎ、湾曲操作ロープ２０の機械的強度特性を最大限に発揮させる為である。
【００３６】
この構造により、以下に述べる特有の作用効果がある。
湾曲操作ロープ２０と先端湾曲駒１８ａの先端ロープ受け２２ａとを前記接合部材２１である共晶合金を用いて接合すると、接合時の溶融熱によって湾曲操作ロープ２０の芯材、及び側材のような細線を撚合構成したロープであっても引張強度特性等を低下させることなく、むしろこの引張破断強度特性等を向上させて強固接合させることができる。
【００３７】
そして図７は、一般に金属素線の母線にオーステナイト系ステンレス鋼線を用いて総減面率が９５％以上の最終伸線加工後の金属素線を熱影響下（各温度３０分）での引張破断強度特性を示した図で、ＳＵＳ３０４材のときは図示イを、ＳＵＳ３１６材のときは図示ロを示す。
これによるとＳＵＳ３０４材は１８０℃の熱影響により引張破断強度が上昇し始め、概ね４５０℃近傍で最高の引張破断強度特性を示し、４９５℃まで引張破断強度特性向上効果が顕著にみられ、そして５２０℃を超えると常温（２０℃）よりも急激に引張破断強度が低下する。又、Ｍｏを含むＳＵＳ３１６材は、低温側でＳＵＳ３０４材と同様な傾向を示すが高温側では概ね４８０℃近傍で最高の引張破断強度特性を示し、５２５℃まで引張破断強度特性向上効果が顕著にみられ、そして５４０℃を超えると常温（２０℃）よりも急激に引張破断強度が低下する。
この引張破断強度特性が急激に低下する理由は、前述のように、この固溶化処理したオーステナイト系ステンレス鋼線は、前記５２０℃、５４０℃を超える温度から８００℃に加熱されると、カーボンの析出、クロムの移動の為のエネルギーを必要とし、鋭敏化現象を生じて、特にカーボンが０．０８％以下の通常のＳＵＳ３０４のオーステナイト系ステンレス鋼線では、７００℃４分から５分程度で、この鋭敏化現象が現れ、引張破断強度が極端に低下するからである。
【００３８】
このような引張破断強度特性を有する為、ＳＵＳ３０４材の金属素線の低温熱処理温度範囲は１８０℃から４９５℃が望ましく、又Ｍｏを含む例えばＳＵＳ３１６材（Ｍｏが２重量％〜３重量％）の金属素線の低温熱処理温度範囲は１８０℃から５２５℃が望ましい。
従って、接合部材２１の溶融温度は、前記望ましい低温熱処理温度範囲と一致させる。  このように本発明は、強加工伸線して総減面率の高いオーステナイト系ステンレス鋼線の温度による引張破断強度特性に着目して、並びに、湾曲操作ロープ２０に用いる金属素線は細線・極細線で熱容量小で熱影響を受け易いことに着目して、湾曲操作ロープの金属素線の撚合状態での引張破断強度を、接合部材２１の溶融熱を利用して大幅に向上させながら、かつ接合することのできる、新たな技術思想を提供するものである。
【００３９】
そして、本実施例に用いる金属素線のオーステナイト系ステンレス鋼線の化学成分は、重量％でＣ：０．１５％以下、Ｓｉ：１％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｎｉ：６％〜１６％、Ｃｒ：１６％〜２０％、Ｐ：０．０４５％以下、Ｓ：０．０３０％以下、Ｍｏ：３％以下、残部が鉄及び不可避的不純物から成る。このように高珪素ステンレス鋼（Ｓｉ：３．０％〜５．０％）を用いなくても前記工法を用いることにより、高強度のオーステナイト系ステンレス鋼線の金属素線を得ることができる。尚、Ｃは引張破断強度向上の為には、０．００５％以上が望ましく、粒界腐食抑制の観点から０．１５％以下が望ましい。
【００４０】
本発明の医療用内視鏡の湾曲操作ロープ２０に用いる芯材、又は側材の金属素線は、素線直径が０．００８ｍｍから０．２００ｍｍのオーステナイト系ステンレス鋼線で、特に引張破断強度が３００ｋｇｆ／ｍｍ2 以上で、総減面率が９５％以上の伸線加工を可能とする為には、再溶解材を用いたＳＵＳ３０４材、又はＳＵＳ３１６材が望ましい。
この理由は、ステンレス鋼線の伸線時の断線原因は、表面疵もさることながら酸化物系介在物であることが最も多く、細線・極細線化するほどこの傾向が著しい。
そしてその化学成分は、介在物生成元素であるＡｌ、Ｔｉ、Ｃａ、Ｏの成分は低く、又硫化物の作用で伸線低下を引き起こすＳも低く抑える。具体的なオーステナイト系ステンレス鋼線の化学成分は、重量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：０．１０％以下、Ｍｎ：２％以下、Ｐ：０．０４５％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｎｉ：８％〜１２％、Ｃｒ：１６％〜２０％、Ｍｏ：３％以下、Ａｌ：０．００２０％以下、Ｔｉ：０．１０％以下、Ｃａ：０．００５％以下、Ｏ：０．００２０％以下、で残部がＦｅと不可避的不純物から成る。
そして再溶解材の製造方法としては、ステンレス鋼の溶製後のインゴットにフラックスを用いたエレクトロスラグ再溶解の製造方法等である。
【００４１】
そして次に、実施例１〜３の湾曲操作ロープ２００〜２０２と湾曲駒とを接合部材２１を用いて接合する際に接合部材２１の溶融加熱時間、及び組付時間等を考慮して、温度と引張破断力との関係を表５に示す。尚、時間の５秒は、接合部材２１を用いて接合固着するときにロープが１８０℃以上で溶融加熱される平均時間を示し、又６０秒は、再度接合固着作業（やり直し作業）によりロープが１８０℃以上で再溶融加熱されるのを含む時間を示す。又ここでロープの引張破断力とは、ロープに引張力を加えてロープが破断したときの最大荷重のことをいう。
【００４２】
【表５】
2011062347.tif 000007
【００４３】
表５によれば、接合部材２１の溶融加熱時間を考慮して４５０℃で５秒間の加熱であっても、湾曲操作ロープ２００の引張破断力は１６．５ｋｇｆから１７．１ｋｇｆとなって約３．６％増大し、又湾曲操作ロープ２０１の引張破断力は２４．７ｋｇｆから２５．９ｋｇｆとなって約４．９％増大し、さらに湾曲操作ロープ２０２の引張破断力は２５．６ｋｇｆから２７．０ｋｇｆとなって約５．５％増大し、総減面率の増加とともに引張破断力の増加率は増大する傾向となる。
そして前述のように、接合部材２１の共晶合金を用いて溶融熱により湾曲操作ロープの引張破断力を向上させながら接合させる為には、湾曲操作ロープに用いる金属素線の総減面率は８０％から９９．５％が望ましく、好ましくは９０％から９９．５％以下で、高い引張破断力を有する湾曲操作ロープを安定して得る為には、９０％以上９９％以下が望ましい。この理由は、９９．５％以上の総減面率を有する金属素線は伸びが不足して撚合時に、側線に用いる金属素線の断線が発生し易いからである。
【００４４】
そして湾曲操作ロープの他の実施例を図５（Ｂ）〜（Ｅ）に示す。図５（Ｂ）〜（Ｅ）はそれぞれ実施例４〜７を示し、スパイラルロープの撚り構成は、それぞれ１×８、１×９、１×１０、１×１９である。
そして、芯材と側材の金属素線の素線直径は、いずれも０．００８ｍｍから０．２００ｍｍとし、芯材と側材とは同一素線直径の金属素線を撚合構成して用いてもよい。尚、実施例４〜６、及び撚り構成１×７の他の実施例の芯材と側材の素線直径（線径）、及び線径比（芯材／側材）を整理すると、表６となる。
【００４５】
【表６】
2011062347.tif 000008
【００４６】
表６によれば、例えば実施例６（図示（Ｄ））は、撚り構成１×１０で、芯材は線径が０．１８ｍｍの金属素線１本と、側材は線径が０．０８５ｍｍの金属素線９本からなり、線径比は２．１２である。同様に、撚り構成１×７の他の実施例において、芯材は線径が０．１２２ｍｍ、側材の線径は０．１１４ｍｍで線径比は１．０７である。
そして、前記各実施例で示すように、芯材の線径は側材の線径よりも１．０７倍から２．１２倍の太径線を用いている。芯材も側材も同一線径を用いてもよいが、芯材に太径線を用いる理由は、湾曲操作ロープ２０に引張力を加えたとき、芯材１本に加わる引張力の負荷は、数本から成る側材よりもその構造差（側材はスパイラル状で伸び易い構造に対して、芯材はストレート状で直接引張力の負荷が加わり易い構造）から増大する。この為、芯材に太径線を用いて横断面積を増大させて芯材へ加わる引張応力を軽減させて、その結果芯材の側材よりも早い破断を防いで、ロープとしての引張破断力を向上させる為である。
そして芯材と側材とが同一線径の線径比１．０を下回れば、芯材へ加わる引張力の負荷は増大して芯材の早期破断によるロープの引張破断力を低下させる。又、前記上限値（線径比２．１２）を上回れば、芯材の剛性が増大して、耐繰り返し曲げ疲労特性が劣ってくる。尚補足すれば、前記実施例1 〜3 の線径比は、１．１８である。
従って、線径比（芯材／側材）は、１．０倍から２．１２倍が好ましく、より好ましくは１．０７倍から２．１２倍で、さらに好ましくは、１．１８倍から２．１２倍である。  
【００４７】
そして補足すれば、湾曲操作ロープ２０は、芯材、及び側材を一定の撚りピッチで撚合構成した後に短時間低温熱処理（３８０℃から５５０℃で２秒から１０秒）を加えた後、又は撚合構成した後に公知の曲げと捩りの歪を与えるスピナー矯正機、又はローラーレベラー式矯正機等により矯正加工した後に短時間低温熱処理（３８０℃から５５０℃で２秒から１０秒）を加えた後に、前記接合部材２１を用いて接合せても同様の効果を得ることができる。
そして前記工法を用いることにより、湾曲操作ロープの直線性を向上させることができ、術者の医療用内視鏡の操作性をより向上させることがでる。この理由は、撚合加工後、又は矯正加工後の前記短時間熱処理により、湾曲操作ロープに局部的に発生した集中応力を平均化させることによる、と考えることができる。
【００４８】
そして、この固溶化処理したオーステナイト系ステンレス鋼線を用いて強加工の伸線加工をして引張破断強度特性を向上させた芯材と側材を撚合構成した湾曲操作ロープ２０との接合部材２１は、湾曲操作ロープ２０の引張破断強度向上効果が顕著にみられる温度範囲と同じ温度の、１８０℃から４９５℃の溶融温度をもつ共晶合金、又は、湾曲操作ロープの金属素線がＭｏを含むオーステナイト系ステンレス鋼線のときには１８０℃から５２５℃の溶融温度をもつ共晶合金を用いる。
これにより共晶合金の溶融熱を利用して引張破断強度を向上させながら接合することが可能となる。尚、接合部材２１の溶融温度が１８０℃から４９５℃、又は１８０℃から５２５℃としたのは、この範囲であれば溶融熱を利用して湾曲操作ロープの引張破断強度を向上させて、湾曲駒１８と湾曲操作ロープ２０との強固接合が可能となるからである。
【００４９】
そして、接合部材２１の溶融熱により先端ロープ受け２２ａとの接合部の湾曲操作ロープ２０の先端部２０ａの引張破断強度は増大し、この引張破断強度増大に伴い、接合部での湾曲操作ロープの耐繰り返し曲げ疲労特性は向上し、術者の操作中の、湾曲操作ロープ２０の先端部２０ａの接合部へ加わる繰り返し曲げ疲労により、湾曲操作ロープ２０と先端ロープ受け２２ａとが離脱する危険は生じない。
尚、補足すれば、溶融温度が６０５℃から８００℃の銀ろう、溶融温度が８９５℃から１０３０℃金ろうを用いた場合には、前述したように芯材、又は側材の鋭敏化現象による脆化、又は、なまし状態となって大幅に引張破断強度が低下し、引張破断強度及び曲げ応力の低下に伴い、湾曲操作ロープ２０の先端部２０ａが先端ロープ受け２２ａからの脱落の危険が増大し、湾曲操作ノブ３の操作不能を生じ、医療用内視鏡が操作不能に陥る恐れがある。
そして、溶融温度が約８８０℃の金７４．５重量％から７５．５重量％、銀１２重量％から１３重量％、その他亜鉛、鉄、鉛等０．１５重量％以下の金ろうを用いた場合、又溶融温度が７８０℃の銀７２重量％、銅２８重量％の銀ろうを用いた場合にも、前記同様の問題が発生し易い。
【００５０】
そして次に、湾曲操作ロープ２０の先端部２０ａの部分には、ロープ受け２２ａの長手方向の長さに添って所定長、例えばロープ受け２２ａの長手方向の長さが２ｍｍであれば、２ｍｍから１００ｍｍ程度電解研磨を施すことが望ましい。又は、紙やすり等により研磨してもよい。
そして、湾曲操作ロープ２０の先端部２０ａを、接合部材２１の共晶合金を溶融する前に研磨する理由は、特に強加工における伸線加工（総減面率９０％以上）した金属素線を用いて撚合構成した湾曲操作ロープは、その接合部材２１との濡れ性が極端に悪くなり、これを防ぐ為に電解研磨等を用いて酸化皮膜を除去して濡れ性を向上させ、接合部材２１による接合性を向上させる為である。又、予め全長にわたって電解研磨等を施した湾曲操作ロープ２０を用いてもよい。尚、補足すれば、前記湾曲操作ロープの接合部材２１との濡れ性が極端に悪くなる理由は、強加工伸線加工の加工度の増大に伴って現われる金属素線表層部の繊維状組織に発達、及び酸化被膜の形成によるものと考えることができる。
【００５１】
そして又、湾曲操作ロープ２０の先端部２０ａの部分には、ロープ受け２２ａの長手方向の長さに添って所定長、例えばロープ受け２２ａの長手方向の長さが２ｍｍであれば、１ｍｍから１０ｍｍ程度めっき処理、又は接合部材２１１を芯材と側材との線間間隙に含浸、及び側材の外周に固着させて、その後接合部材２１を溶融固着させてもよい。かかる場合、めっき処理に用いる材料は、前記接合部材２１の共晶合金と同一、又は同種の組成成分を含む材料を用いることが望ましく、例えば接合部材２１に金、又は錫を含む成分が含まれていれば、めっき処理する材料は、金めっき、又は錫めっきが望ましい。
そして湾曲操作ロープ２０の先端部２０ａの部分に予め含浸・固着させる接合部材２１１は、接合部材２１と同一又は同種の共晶合金が望ましい。尚、ここでいう同種の共晶合金である接合部材とは、金、銀、又は錫のうちいずれか一つ、又は二つの成分の合計した重量％が全体の５０重量％以上のものをいい、例えば表１で符号Ａ１からＡ５の間、又はＢ１からＢ５との間では同種であり、符号Ａ１からＡ５とＢ１からＢ５との間のいずれかの組み合わせは異種である。  
【００５２】
この構造により、以下に述べる特有の作用効果がある。つまり、湾曲操作ロープ２０の先端部２０ａと先端のロープ受け２２ａとの接合を強固にさせ、又接合部材２１１と接合部材２１との接合部での溶融一体化固着により、接合強度を大幅に向上させることができる。
そして、湾曲操作ロープ２０の先端部２０ａをめっき処理、又は接合部材２１１を予め含浸・固着する理由は、前記強加工による伸線加工により濡れ性が極端に悪化した湾曲操作ロープ２０の接合部材２１との濡れ性を向上させて強固結合を可能とする為である。尚、予め接合部材２１１を溶融固着した場合には、ロープ受け２２ａに貫挿後、溶融固着した接合部材２１１にレーザー光を照射させて接合部材２１１を再溶融させてロープ受け２２ａと接合させてもよい。かかる場合、接合部材２１１は、湾曲操作ロープ２０の先端部２０ａの表面に撚合構成の撚り線の谷間が目視できない程度に厚く形成する必要があり、又本発明の湾曲操作ロープ２０の各実施例で用いる接合部材２１と同一、又は同種の共晶合金を用いることが望ましい。これにより、接合工程での先端ロープ受け２２ａと湾曲操作ロープ２０の先端部２０ａとの接合の組付作業を簡略化することができる。
【００５３】
そして次に、湾曲操作ロープ２０の先端ロープ受け２２ａの構造は、先端湾曲駒１８ａの内周側先端部へ短小管体の管体ロープ受け２２１を用いて固着させ、湾曲操作ロープ２０の先端部２０ａを貫挿させた後、接合部材２１を用いて接合させてもよい。かかる場合、先端湾曲駒１８ａのロープ受け２２ａ、又は管体ロープ受け２２１は、湾曲操作ロープ２０と同一、又は同種の材料から形成されることが接合強度向上の観点からより望ましい。ここで同種材料とは、オーステナイト系かマルテンサイト系か否かを問わず、ステンレス鋼材であれば同種のことをいい、従ってアルミニウム材とは異種材料を意味する。最も好ましいのは、同一材料である。
【００５４】
そして次に、本発明の医療用内視鏡の製造方法について以下に述べる。
先端部に湾曲駒が複数個連結して成る湾曲部を設けて、前記湾曲駒と湾曲操作ロープの先端部とを接合部材を用いて接合し、前記湾曲部を牽引操作する前記湾曲操作ロープから成る医療用内視鏡の製造方法において、前記湾曲操作ロープは、固溶化処理したオーステナイト系ステンレス鋼線を用いて、総減面率が９０％から９９．５％の伸線加工した金属素線を用いて複数本撚合構成したロープから成る工程と、前記撚合構成したロープを電解研磨した後に所定長切断する工程と、又は前記撚合構成したロープを所定長切断した後に電解研磨する工程と、その後切断した湾曲操作ロープの先端部を前記湾曲駒と接触させて、１８０℃から４９５℃の溶融温度をもつ共晶合金から成る前記接合部材を溶融させ、又は前記操作用ロープの金属素線がＭｏを含むオーステナイト系ステンレス鋼線のときには、１８０℃から５２５℃の溶融温度をもつ共晶合金からなる前記接合部材を溶融させ、前記湾曲駒と前記操作用ロープとを前記接合部材により接合する工程からなることを特徴とする医療用内視鏡の製造方法である。
この構成により、強加工伸線した金属素線を複数本用いて撚合構成して湾曲操作ロープを形成し、又強加工の伸線加工による接合部材との濡れ性を向上させ、かつ湾曲駒との接合において、オーステナイト系ステンレス鋼線の強加工と低温熱処理の引張破断強度との相関性に着目して、強加工による高度の引張破断強度を有する湾曲操作ロープの引張破断強度を接合時の接合部材の溶融熱を利用して、より引張破断強度を向上させて接合できる、新たな技術思想から成る医療用内視鏡の製造ができる。
【００５５】
そして又、先端部に湾曲駒が複数個連結して成る湾曲部を設けて、前記湾曲駒と湾曲操作ロープとを接合部材を用いて接合し、前記湾曲駒を牽引操作する前記湾曲操作ロープから成る医療用内視鏡の製造方法において、前記湾曲駒はステンレス鋼材を用いて円筒状に成形して連結ピンにて連結する工程と、前記操作用ロープは、固溶化処理したオーステナイト系ステンレス鋼線を用いて、総減面率が９０％から９９．５％の伸線加工した金属素線を用いて複数本撚合構成したロープから成る工程と、前記撚合構成したロープを電解研磨した後に所定長切断する工程と、又は前記撚合構成したロープを所定長切断した後に電解研磨する工程と、その後切断した湾曲操作ロープの先端部を前記湾曲駒と接触させて、１８０℃から４９５℃の溶融温度をもつ共晶合金から成る前記接合部材を溶融させ、又は前記操作用ロープの金属素線がＭｏを含むオーステナイト系ステンレス鋼線のときには、１８０℃から５２５℃の溶融温度をもつ共晶合金からなる前記接合部材を溶融させ、同一、又は同種の材料から成る前記湾曲駒と前記操作用ロープとを前記接合部材により接合する工程からなることを特徴とする医療用内視鏡の製造方法である。
この構成により、湾曲操作ロープと湾曲駒との接合において、オーステナイト系ステンレス鋼線の強加工と低温熱処理の引張破断強度との相関性に着目して、強加工による高度の引張破断強度を有する湾曲操作ロープの引張破断強度を、接合時の接合部材の溶融熱を利用して、より引張破断強度を向上させ、さらに湾曲操作ロープと湾曲駒とが同一、又は同種材料を用いることにより湾曲操作ロープと接合部材との濡れ性、及び湾曲駒と接合部材との濡れ性を接合面で概ね均一にさせることにより、接合部の部材間の接合力を均一にさせることにより、より高い接合部の接合強度を得ることができる。
【００５６】
そして又、前記医療用内視鏡の製造方法の湾曲駒と湾曲操作ロープとを接合する工程が、真空環境下、又は不活性ガス環境下における接合工程から成ることがより望ましい。
この理由は、医療用内視鏡のオートクレープ滅菌後であっても、フラックス残留に起因する高強度を有する湾曲操作ロープの引張破断強度の低下を防いで接合させることができるからである。
【００５７】
次に本発明の医療用内視鏡１の全体を示す図１において、医療用内視鏡１は、操作部２と、この操作部２の先端に接続されて体内へ挿入される細長の挿入部４と、並びに前記操作部２の手元部に医療用内視鏡の処置具１１の出入りを可能にした処置具孔１０が配設されている。
この処置具孔１０より処置具１１を出入りさせて病変部の治療行為をすることができる。ここでいう医療用内視鏡１の処置具１１とは、生検鉗子等の鉗子類の他に、例えば高周波スネア、回転クリップ装置、注射針等の処置具１１のことをいう。
ここで例えば高周波スネアを用いて患部治療する際、患部に生理食塩水を注射針にて注入した後病変部を切除する。その際に生理食塩水の漏れ等により、例えば銀成分を含む接合部材２１を用いた場合には、生理食塩水との接触により硫化銀等が形成され黒色化が始まり、時間の経過とともに黒色化がさらに進んで腐食が増大して接合強度が低下する。
この為、腐食進行による接合強度の低下防止、及び黒色化の防止の観点から処置具１１に生理食塩水を用いる場合には、金系共晶合金の接合部材２１を用いることが、より望ましい接合形態である。
【００５８】
次に図８は、本発明の医療用内視鏡１を用いて術者の手技を円滑かつ迅速にする為の医療用内視鏡１と、医療用内視鏡画像処理システムを示す。
医療用内視鏡１は、ユニバーサルコード８の端部に備えた着脱自在のコネクタ９を光源装置１５へ接続し、さらにビデオプロセッサー１４に電気的、機械的に連結されている。  そして、ビデップロセッサー１４はモニター１３と連結されて医療用内視鏡１からの画像をモニター１３にて表示する構成となっている。又、写真撮影装置１６、及びプリンター１７と電気的、機械的に連結されている。
そして高強度の引張破断強度特性を有する湾曲操作ロープ２０を備えた医療用内視鏡１の湾曲操作ノブ３を操作することにより、術者の所望の位置へ湾曲部６を湾曲させて、迅速、的確、かつ安定して操作することができ、その結果前記医療用内視鏡画像処理システムによりモニターに映し出された病変部の状態を術者が正確に把握認識することができ、術者の迅速治療に大きく寄与することができる。
【００５９】
［発明の効果］
以上説明のとおり、本発明の医療用内視鏡は、強加工伸線して引張破断強度の高い金属素線を複数本用いて撚合構成し、引張破断力の高い湾曲操作ロープを備え、そして接合部材である共晶合金の溶融熱を利用して、前記湾曲操作ロープの引張破断力をより向上させながら、湾曲駒のロープ受けとの強固な接合を可能とするものである。
【００６０】
そして又、処置具孔を備えた本発明の医療用内視鏡を用いて処置具孔より各処置具を出入りさせて病変部の治療を行い、さらに高度の操作性を有する本発明の医療用内視鏡に病変部の状態を術者が正確に把握認識できる医療用内視鏡画像処理システムを備えることにより、術者へ迅速対応可能な医療用具の提供ができ、迅速治療に大きく寄与することができる。以上の諸効果がある。
【符号の説明】
【００６１】
１      医療用内視鏡
２      操作部
３      湾曲操作ノブ
４      挿入部
５      可とう管部
６      湾曲部
７      先端構成部
１０    処置具孔
１８    湾曲駒
２０    湾曲操作ロープ
２０ａ  湾曲操作ロープの先端部
２１    接合部材
２２    ロープ受け
２２ａ  先端ロープ受け
２２１  管体ロープ受け
【図１】
2011062347.tif 000009
【図２】
2011062347.tif 000010
【図３】
2011062347.tif 000011
【図４】
2011062347.tif 000012
【図５】
2011062347.tif 000013
【図６】
2011062347.tif 000014
【図７】
2011062347.tif 000015
【図８】
2011062347.tif 000016