(57)【要約】【課題】振動凝固鋳造技術において、鋳型を振動させる振動条件として規定される遠心力及び振動数の二つのパラメータを含む振動条件を最適化し、凝固過程で生成される金属組織のマクロ結晶粒の微細化及び鋳巣欠陥の発生を抑制することが可能な振動凝固鋳造装置の提供を課題とする。【解決手段】振動凝固鋳造装置１は、溶湯の充填されるキャビティ３を内部に有し、少なくとも二つ以上に分離可能に形成された鋳型７と、鋳型７に取設され、キャビティ３に充填された溶湯を凝固させて鋳物製品の鋳造を行う間に、溶湯に振動を付与するための振動子２とを具備し、振動子２は、振動数が５Ｈｚ以上、５０００Ｈｚ以下、及び遠心力が０．１ｋＮ以上、１０ｋＮ以下の振動条件に設定される。【選択図】図１
2011167728.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
高温で溶解された溶湯の充填されるキャビティを内部に有する鋳型と、
前記鋳型に取設され、前記キャビティに充填された前記溶湯の凝固する過程で前記溶湯に対して振動を付与する振動子と
を具備し、
前記振動子は、
振動数が５Ｈｚ以上、５０００Ｈｚ以下、及び遠心力が０．１ｋＮ以上、１０ｋＮ以下の振動条件に設定されることを特徴とする振動凝固鋳造装置。
【請求項２】
前記振動子は、
ボールバイブレータが利用されることを特徴とする請求項１に記載の振動凝固鋳造装置。
【請求項３】
前記振動子は、
高周波モータが利用されることを特徴とする請求項１に記載の振動凝固鋳造装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、振動凝固鋳造装置に関するものであり、特に、鋳物製品を鋳造する際に鋳型のキャビティに充填された高温の溶湯に振動を付与し、鋳物製品の金属組織の均一化及び鋳巣欠陥等の不良発生を抑制することの可能な振動凝固鋳造装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来から、高温で溶解させたアルミニウム合金等の溶湯を鋳型の内部に型彫りされたキャビティに充填し、その状態で当該溶湯を冷却することにより、液状の溶湯から固相の鋳物製品への相転移を図り、各種鋳物製品を鋳造することが行われている。このとき、相転移の過程（液相から固相への凝固）において、外部から振動を付与することによって、鋳巣欠陥等の不良発生を抑制することが可能な振動凝固鋳造技術が知られている。本願出願人等は、上記技術に係る鋭意研究の結果、凝固後の金属組織の均一化を図ることが可能な優れた作用効果を奏する振動凝固鋳造鋳型及びその鋳造法についての技術を確立し、既に特許出願を行っている（特許文献１参照）。
【０００３】
ここで、振動凝固鋳造の過程では、金型内のキャビティに充填された高温の溶湯から熱が奪われるステップで、金型に対して振動を付与することで、キャビティ内の液状の溶湯に当該振動が伝達されることになる。その結果、キャビティの形状や重力等に起因する凝固の進行の不均衡を是正することができ、鋳造された鋳物製品の外観形状及び内部品質を安定化させることができる。
【０００４】
鋳物（鋳物製品）は、各種工業製品に利用され、例えば、自動車等の油圧関連部品等に使用されることもある。これらの油圧関連部品で、鋳巣欠陥等の不良が発生した場合、内部に注入された油に所定の圧力が加えられると、鋳物製品の当該油が浸出し、設計時の油圧性能を十分に発揮することができない。すなわち、所謂「圧漏れ」等の不具合が発生することによって製品としての使用ができなくなった。そこで、上述の振動凝固技術を採用することにより、圧漏れ等の不具合の発生を解消することができた。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、圧漏れ等の不具合の発生を抑制し、鋳物製品の鋳造品質の安定化を図ろうとした場合、高温の溶湯が凝固する過程で付与される振動の振動条件を厳密に設定する必要があった。すなわち、大きな振動であれば、溶湯がキャビティ内で大きく揺れることになり、製品の外観形状に多大な影響を及ぼす可能性があった。一方、小さな振動であれば、振動凝固による鋳造の効果を十分に享受することができなかった。
【０００６】
ここで、付与される振動条件には、例えば、鋳型（若しくは鋳造機）に取設する振動子の種類、取設位置、取設個数、振動付与のタイミング、及び振動量（変位量）等の振動子による振動に直接影響を受けるパラメータと、一方、振動子の取設される鋳型のキャビティの形状、充填される溶湯の種類、溶湯温度、凝固完了までに要する時間、及び鋳物製品のサイズ及び重量等の振動に間接的に影響を及ぼすパラメータとが挙げられる。特に、上記振動条件において、振動子によって付与する振動に大きな影響を与えるものとして、振動の際に発生する力に相当する「遠心力」と、振動子によって与えられる一秒間当たりの「振動数」とが示される。これらの二つのパラメータの範囲の最適化を図ることにより、鋳物製品の鋳造品質を大きく安定させることが可能となる。
【０００７】
そこで、本発明は、上記実情に鑑み、振動凝固鋳造技術において、鋳型を振動させる振動条件として規定される「遠心力」及び「振動数」の二つのパラメータを含む振動条件を最適化し、凝固過程で生成される金属組織のマクロ結晶粒の微細化及び鋳巣欠陥の発生を抑制することが可能な振動凝固鋳造装置の提供を課題とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するため、本発明の振動凝固鋳造装置は、「高温で溶解された溶湯の充填されるキャビティを内部に有する鋳型と、前記鋳型に取設され、前記キャビティに充填された前記溶湯の凝固する過程で前記溶湯に対して振動を付与する振動子とを具備し、前記振動子は、振動数が５Ｈｚ以上、５０００Ｈｚ以下、及び遠心力が０．１ｋＮ以上、１０ｋＮ以下の振動条件に設定される」ものから主に構成されている。
【０００９】
したがって、本発明の振動凝固鋳造装置によれば、所定範囲に設定された振動数及び遠心力の振動条件で鋳型に取設された振動子によって鋳造時に振動が付与される。ここで、鋳型は、主に固定型及び可動型に分離可能に形成され、型締めされた鋳型は互いに対向する固定型及び可動型を密着させ、型締め状態とすることにより、内部に鋳造対象の鋳物製品の形状に合致するキャビティが形成される。さらに、鋳型に取設される振動子の取設位置及び数等は、或いは鋳物製品のサイズやキャビティの形状に応じて任意に設定することができる。なお、鋳型、振動子、及び振動凝固鋳造技術を利用するその他構成については、周知のものを採用することができ、ここでは説明を省略する。さらに、本発明の振動凝固鋳造装置を用いる鋳造方式は、一般的な金型鋳造に適用することができる。ここで、本明細書において、「鋳型」とは、鋳型そのもの及び鋳型を一部構成として含む鋳造機自体を示すものとして定義する。
【００１０】
そして、鋳型に取設された振動子によって、５Ｈｚ以上、５０００Ｈｚ以下の振動数、０．１ｋＮ以上、１０ｋＮ以下の遠心力の振動条件でキャビティ内の溶湯に対して振動が付与される。これにより、本発明の振動凝固鋳造装置を用いた鋳造により、鋳巣欠陥等の不良発生の少ない高品質の鋳物製品の鋳造が可能となる。なお、上記振動条件の範囲内の数値であれば、各種パラメータを任意に設定することが可能となる。また、振動を付与するための振動子の種類や設置個数等は、特に限定されるものではなく、上記の数値範囲を満たす性能を有するものであれば、任意に選択することができる。
【００１１】
さらに、本発明の振動凝固鋳造装置は、上記構成に加え、「前記振動子は、ボールバイブレータが利用される」ものであっても構わない。
【００１２】
したがって、本発明の振動凝固鋳造装置によれば、振動子としてボールバイブレータが採用される。ここで、ボールバイブレータは、空気の力を利用して金属製の球体を所定の回転室内で高速回転させることにより、球体の回転で生じる遠心力の作用で振動を発生させるものである。そして、当該ボールバイブレータの振動が鋳型に伝搬され、鋳型自体を振動させることができる。これにより、上記振動数及び遠心力の数値範囲での振動が可能となる。なお、ボールバイブレータを振動子として用いた場合、振動数は後述の高周波モータを利用した場合と比較し、高い値の振動数を設定することができる。
【００１３】
さらに、本発明の振動凝固鋳造装置は、上記構成に加え、「前記振動子は、高周波モータが利用される」ものであっても構わない。
【００１４】
したがって、本発明の振動凝固鋳造装置によれば、振動子として高周波モータが採用される。ここで、高周波モータは電気の力を利用し、回転子を高速で回転させることにより、振動を生じさせるものである。これにより、上記振動数及び遠心力の数値範囲での振動が可能となる。なお、高周波モータを振動子として用いた場合、振動数は前述のボールバイブレータを利用した場合と比較し、低い値の振動数を設定することができる。
【発明の効果】
【００１５】
本発明の効果として、振動凝固鋳造装置の一部構成である振動子の種類、振動数及び遠心力を所定範囲に規定することにより、品質の安定した鋳物製品を鋳造することができる。特に、振動を付与する振動子による振動条件を、振動子の種類（ボールバイブレータ及び高周波モータ）を使い分けることにより、各振動子の特性に応じて振動を付与することができ、鋳物製品の品質の最適化を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本実施形態の振動凝固鋳造装置の概略構成を模式的に示す模式図である。
【図２】振動凝固鋳造装置の鋳造機の傾斜による溶湯の充填を模式的に示す模式図である。
【図３】振動子の種類による振動数及び遠心力の振動条件を示すグラフである。
【図４】振動子の種類による引張り強さの違いを示すグラフである。
【図５】振動子の種類による伸びの違いを示すグラフである。
【図６】振動子の種類による比重の違いを示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明の一実施形態である振動凝固鋳造装置１（以下、単に「鋳造装置１」と称す）について、図１乃至図６に基づいて説明する。ここで、図１は本実施形態の鋳造装置１の概略構成を模式的に示す模式図であり、図２は鋳造装置１の鋳造機の傾斜による溶湯の充填を模式的に示す模式図であり、図３は振動子２の種類による振動数及び遠心力の振動条件を示すグラフであり、図４は振動子２の種類による引張り強さの違いを示すグラフであり、図５は振動子２の種類による伸びの違いを示すグラフであり、図６は振動子２の種類による比重の違いを示すグラフである。ここで、本実施形態の鋳造装置１は、金属製の鋳型７を一部に有する鋳造機を用いた金型鋳造方式を採用し、キャビティ３への溶湯の充填は、鋳型７を含む鋳造機自体を傾斜させて充填を完了する重力鋳造方式を採用したものについて例示する。
【００１８】
本実施形態の鋳造装置１は、図１等に示すように、高温で溶解された溶湯（図示しない）が充填されるキャビティ３が、内部に形成された固定型４及び可動型５を有する金属製の鋳型７と、キャビティ３に充填された溶湯に振動を付与するための振動子２とを主に具備して構成されている。
【００１９】
さらに具体的に説明すると、鋳型７は、互いに型面同士を密着させた型締め状態及び型面同士を離間させた型開き状態に固定型４及び可動型５を稼働させるために、それぞれ鋳造機（図示しない）のプラテン６に取付けられている。ここで、固定型４は、鋳造機の一方のプラテン６に取設された主型８ａと、主型８ａに固定され、鋳造対象の鋳物製品に併せて型彫りされたキャビティ３の形状の一部を有する固定入子９とから構成されている。一方、可動型５は、鋳造機の他方のプラテン６に取設された主型８ｂと、主型８ｂに固定され、鋳造対象の鋳物製品に併せて型彫りされたキャビティ３の形状の一部を有する可動入子１０とから構成されている。この構成により、鋳造装置１を作動させると、鋳型７の可動型５が固定型４に対して進退自在に可動することになり、型締め状態及び型開き状態の二つの状態に変位することができる。これにより、キャビティ３への溶湯の充填及び鋳造、さらには鋳造後の鋳物製品を鋳型７から取出す型抜きを行うことができる。なお、本実施形態の鋳造装置１は、鋳造機に対して固定入子９及び可動入子１０を取外し可能な鋳型７を例示したが、これに限定されるものではなく、鋳造機及び鋳型７を一体的に構成したものであっても構わない。
【００２０】
一方、溶湯に対して振動を付与する振動子２は、固定側及び可動側のそれぞれのプラテン６に一つずつ設けられている。ここで、プラテン６のプラテン外面６ａ及び振動子２の間には、振動子取付板１１が設置されている。各プラテン６には、プラテン外面６ａ及びプラテン内面６ｂを貫通する貫通孔１２が穿設され、プラテン内面６ｂ側の振動板１３と振動伝達軸１４を介して接続している。これにより、プラテン外面６ａに取付けられた振動子２を作動させて発生させた振動を、プラテン内面６ｂ側の鋳型７に伝達することができる。なお、振動子２は固定側及び可動側の片側に設けられているものでもよく、さらに複数であっても構わない。
【００２１】
さらに、プラテン内面６ｂ側の振動板１３には、振動ロッド１５が設けられている。なお、振動板１３及び振動ロッド１５を設置するためのスペースが、固定型４及び可動型５のそれぞれの主型８ａ，８ｂには設けられている。さらに、振動ロッド１５の先には、振動中子１６が設けられ、キャビティ３に充填された溶湯に振動子２による振動を直接伝達することができる。ここで、本実施形態の鋳造装置１の場合、固定型４には、振動板１３に対し、一対の振動ロッド１５及び振動中子１６が設置され、一方、可動型５には、振動板１３に対し、一本の振動ロッド１５及び振動中子１６が設置されている。なお、振動ロッド１５及び振動中子１６に固定型４及び可動型５への設置数や配置位置等については、鋳物製品の形状、サイズ、及び重量等の各種条件に応じて任意に設定することができる。さらに、振動中子１６の構成を省略し、主型８ａ，８ｂ或いは固定入子９及び可動入子１０を直接振動させるものであっても構わない。しかしながら、振動中子１６を採用することにより、キャビティ３内の溶湯の振動を特定部位に限定することが可能となり、マクロ組織の微細化を効率的に行うことができる。ここで、振動板１３は、上記のように振動子取付板１１と一体的に構成されるものであっても、或いは分離構成することも可能である。
【００２２】
本実施形態の鋳造装置１は、上記構成に加え、鋳型７のキャビティ３へ連通する注湯口１７及び高温の溶湯を一時的に貯留する注湯受部１８をさらに有している。これにより、注湯受部１８に注がれた高温の溶湯を、鋳型７の取付けられた鋳造機全体を傾斜させながら９０°回転させることにより、注湯口１７を通じて溶湯をキャビティ３内に導くことが可能となる（図２参照）。なお、鋳造機を傾斜させるための傾斜制御機構（図示しない）及び振動子２による振動タイミングを制御する振動制御機構（図示しない）等は、既存の振動凝固鋳造技術において利用するものを流用することができ、ここでは詳細な説明は省略するものとする。さらに、本実施形態において、振動子２は振動子取付板１１に対して着脱自在となっている。そのため、振動子２の種類を適宜変更することができる。
【００２３】
上記構成の鋳型装置１を用い、振動凝固鋳造技術を用いた鋳物製品の鋳造を行うことができる。具体的に説明すると、始めに鋳型７の固定型４及び可動型５の型面同士を互いに密着させ、鋳型７を型締め状態に設定する。これにより、鋳型７の内部に所定形状のキャビティ３が形成される。このとき、鋳型７は加熱機構によって３００℃以上に加熱されている。さらに、鋳型７を含む鋳造機を傾斜させる傾斜制御機構によって、キャビティ３及び注湯受部１８が水平方向に並ぶように設置されている（図１参照）。
【００２４】
その後、注湯受部１８に対し、高温（例えば、７００〜８００℃）で溶解した金属（アルミニウム合金等）を規定された量だけ流込む。そして、傾斜制御機構によって鋳型７を含む鋳造機全体を９０°回転させる（図２参照）。係る操作によって、注湯受部１８の溶湯は、注湯口１７を通り、鋳型７のキャビティ３の中に流込むことになる。そして、鋳造機の９０°の傾斜（回転）が完了すると、注湯受部１８に投入された溶湯の全量がキャビティ３に移動し、充填が完了する。なお、鋳型７のみを回転させる機構を採用したものであっても構わない。また、本実施形態において、傾斜鋳造の例を示したが、鋳型等を回転させない定置鋳造に適用するものであっても構わない。
【００２５】
そして、振動制御機構を操作し、固定側及び可動側にそれぞれ設置された各振動子２による振動を開始する。これにより、振動子２によって発生した振動は、振動子取付板１１、振動伝達軸１４、振動板１３、及び振動ロッド１５を通じ、固定型４及び可動型５にそれぞれ一部が埋設された振動中子１６に伝達される。これにより、キャビティ３内の溶湯に振動が付与される。
【００２６】
鋳造機の傾斜が完了し、キャビティ３への溶湯の充填が完了した直後は、溶湯はまだ高温の状態にあり、液状の性質を有している。そのため、振動中子１６による振動の影響を大きく受けることになり、溶湯は振動を受けると、自らも揺動することになる。一方、溶湯の充填完了直後から、高温の溶湯は大量の熱を外気に放出し、自らは熱を奪われてその温度は低下している。そのため、充填完了直後から上記振動制御機構によって溶湯に振動を付与しつづけても、温度が低下している溶湯は、液相から固相への相転移が進行するため、徐々に振動による影響を受けなくなる。そして、所定時間の経過後に振動付与を停止する。その後、凝固が完了した鋳物製品を型抜きするため、固定型４及び可動型５の型面を離間させて型開き状態にして、鋳物製品を取出す。これにより、鋳型７を用いた鋳物製品の金型鋳造が完了する。
【００２７】
次に、本実施形態の鋳造装置１を利用し、振動子２を交換することで振動条件を変化させた場合の鋳物製品の各性能及び特性を比較した結果を図３乃至図６に示す。ここで、本実施形態の鋳造装置１の振動子２は着脱自在に形成されている。そのため、使用する振動子２の種類を変化させることにより、振動条件の異なる鋳造を行うことができる。ここで、振動条件は振動数及び遠心力の二つのパラメータによって規定される。具体的に示すと、本実施形態の鋳造装置１の場合、振動付与のための振動子２として、２種類のボールバイブレータ（振動子Ａ，Ｂ）及び１種類の高周波モータ（振動子Ｃ）を利用し、それぞれ引張り強さ、伸び、及び比重（＝密度）の値を測定し、それぞれ評価を行っている。
【００２８】
図３に、各振動子Ａ，Ｂ，Ｃによる振動付与が可能な振動数（Ｈｚ）及び遠心力（ｋＮ）の範囲を示す。これにより、グラフで示した範囲内の条件で鋳造時に振動を付与することができる。係るグラフから、振動子Ａ及び振動子Ｂのボールバイブレータに対し、振動子Ｃの高周波モータの振動数の値が比較的低い値の範囲に分布し、かつ振動子Ａ，Ｂに比べて遠心力の値の範囲が広くなっている。すなわち、高周波モータは、低振動数で幅広い遠心力の範囲で振動を付与することができる。一方、ボールバイブレータは、高周波モータよりも高い振動数での振動が可能となっている。これにより、振動子２の種類に応じて振動条件に違いがあることが確認され、これらを利用した振動凝固鋳造による鋳物製品の品質に影響があることが予測される。
【００２９】
振動子２の違いによる鋳造された鋳物製品の引張り強さ（Ｎ／ｍｍ２）、伸び（％）、及び比重値にそれぞれ違いがあることが、図４乃至図６に示されるように確認された。具体的に示すと、振動子Ａは、引張り強さが１０９〜１５５Ｎ／ｍｍ２（型温度：３９０℃）、伸びが１．３〜４．５％、及び比重値が２．６７１〜２．６７８であり、振動子Ｂは、引張り強さが１１０〜１６８Ｎ／ｍｍ２（型温度：３９０℃）、伸びが１．５〜７．９％、及び比重値が２．６５９〜２．６７３であり、振動子Ｃは、引張り強さが１０８〜１５４Ｎ／ｍｍ２（型温度：４２０℃）、伸びが１．７〜５．４％、及び比重値が２．６５〜２．６７９であった。
【００３０】
上記結果からいずれの振動子２であっても、比較対象とされた振動を全く付与しない条件で鋳造されたものと比べ、引張り強さ及び伸びがいずれも向上していることが示された。また、比重値に関しては、振動付与によってばらつきが大きく減少し、低い比重値を示すものがなくなった。さらに詳細に説明すると、振動子Ａ及び振動子Ｃに比べ、振動子Ｂが引張り強さ及び伸びが高くなる傾向が示された。一方で、比重値は振動子Ａ及び振動子Ｃが振動子Ｂよりも高い値となる傾向が示された。
【００３１】
さらに、上記条件で鋳造した鋳物製品に対する「圧漏れ」の評価を行った場合、ボールバイブレータを使用した振動子Ａ，Ｂでは圧漏れ不良の発生率は０％であった。一方、振動子Ｃでは圧漏れ不良の発生率が４．７％であった。そのため、引張り強さ、伸び、比重値、及び圧漏れ評価等の点から、いずれの振動子２を使用した場合であっても振動付与なしの条件で鋳造した鋳物製品と同等若しくはそれ以上の鋳造品質を示すことが確認された。特に、振動子２としてボールバイブレータである振動子Ｂを用いた場合、鋳物製品の特性が従来よりも向上することが確認された。
【００３２】
一方、高周波モータである振動子Ｃを振動子２として使用する場合であって、振動付与なしの場合と比べ、引張り強さ等の向上が確認され、振動凝固鋳造の作用効果を十分に得ることができる。そのため、振動数及び遠心力の二つのパラメータからなる振動条件を上記範囲に設定することで、実用上特に問題のない鋳物製品を安定して鋳造することができる。
【００３３】
以上、本発明について好適な実施形態を挙げて説明したが、本発明はこれらの実施形態に限定されるものではなく、以下に示すように、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、種々の改良及び設計の変更が可能である。
【００３４】
すなわち、本実施形態の鋳造装置１を用い、３種類の振動子Ａ，Ｂ，Ｃを用いて鋳物製品の鋳造品質を確認するものを示したが、振動子２の種類及び振動数及び遠心力の振動条件の範囲は上記実施形態に規定するものには限られない。すなわち、鋳造する鋳物製品の形状、溶湯温度、型温度、及び鋳物製品の製品重量に応じて任意に設定することが可能であり、５Ｈｚ以上、５０００Ｈｚ以下の振動数、及び０．１ｋＮ以上、１０ｋＮ以下の遠心力の振動条件であれば特に限定されない。ここで、鋳物製品の製品重量は上記振動条件とともに鋳造品質に大きく影響を及ぼす可能性がある。すなわち、比較的製品重量が小さいものであれば、キャビティの壁面から製品中心（溶湯充填完了時の溶湯中心）までの距離がそれほど長くなく、振動数の大小に限らず、溶湯に適正な値の振動を十分に付与することができる。一方、製品重量が大きな場合、キャビティの壁面から製品中心（溶湯中心）までの距離が長い場合があり、付与された振動がキャビティの壁面近傍の溶湯で減衰され、製品中心まで到達されないことがある。そのため、製品中心と壁面近傍との間の金属組織に偏りが生じる可能性がある。したがって、例えば、距離が長い場合であっても振動が到達しやすい、低い振動数のものを使用するように振動条件を変化させるものであっても構わない。
【００３５】
さらに、本実施形態の鋳造装置１として、金属製の鋳型を用いる金型鋳造方式を採用し、かつ溶湯のキャビティ３への充填を鋳造機自体を回転させて重力に従って行う重力鋳造方式を採用するものについて例示したが、これに限定されるものではなく、溶湯の充填方式はその他従来から周知の低圧鋳造や高圧鋳造等の各方式を採用するものであっても構わない。加えて、振動子２として、ボールバイブレータ及び高周波モータを使用するものを例示したが、これに限定されるものではなく、その他の振動発生手段であっても構わない。すなわち、キャビティ３の形状や鋳造対象の鋳物製品の重量に応じて５Ｈｚ以上、５０００Ｈｚ以下の振動数、及び０．１ｋＮ以上、１０ｋＮ以下の遠心力の範囲で振動条件を設定することができるものであればよい。
【符号の説明】
【００３６】
１  鋳造装置（振動凝固鋳造装置）
２  振動子
３  キャビティ
４  固定型
５  可動型
６  プラテン
７  鋳型
８ａ，８ｂ  主型
９  固定入子
１０  可動入子
１１  振動子取付板
１２  貫通孔
１３  振動板
１４  振動伝達軸
１５  振動ロッド
１６  振動中子
１７  注湯口
１８  注湯受部
【先行技術文献】
【特許文献】
【００３７】
【特許文献１】特開２００６−３１５０４６号公報
【図１】
2011167728.tif 000003
【図２】
2011167728.tif 000004
【図３】
2011167728.tif 000005
【図４】
2011167728.tif 000006
【図５】
2011167728.tif 000007
【図６】
2011167728.tif 000008