(57)【要約】【課題】回転圧縮機において、回転圧縮要素のシリンダの高圧室側の圧力上昇を遅らせて、ローラや回転軸にかかる高圧の荷重を減らして、性能の向上を図る。【解決手段】密閉容器１２内に電動要素（駆動要素）１４と、電動要素１４の回転軸１６にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４を収納し、各回転圧縮要素３２、３４を、シリンダ３８、４０と、回転軸１６に形成された偏心部４２、４４に嵌合されて各シリンダ３８、４０内で偏心回転するローラ４６、４８と、ローラ４６、４８に当接してシリンダ３８、４０内を低圧室側と高圧室側とにそれぞれ区画するベーン５０、５２とから構成して成るロータリコンプレッサ（回転圧縮機）１０において、各シリンダ３８、４０に形成された吸込通路５８、６０の内径を、シリンダ３８、４０厚みの５９％以上、７０％以下とした。【選択図】図６
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
密閉容器内に駆動要素と該駆動要素の回転軸にて駆動される回転圧縮要素を収納し、該回転圧縮要素を、シリンダと、前記回転軸に形成された偏心部に嵌合されて前記シリンダ内で偏心回転するローラと、該ローラに当接して前記シリンダ内を低圧室側と高圧室側とに区画するベーンとから構成して成る回転圧縮機において、
前記シリンダに形成された吸込通路の内径を、前記シリンダ厚みの５９％以上、７０％以下としたことを特徴とする回転圧縮機。
【請求項２】
密閉容器内に駆動要素と該駆動要素の回転軸にて駆動される回転圧縮要素を収納し、該回転圧縮要素を、シリンダと、前記回転軸に形成された偏心部に嵌合されて前記シリンダ内で偏心回転するローラと、該ローラに当接して前記シリンダ内を低圧室側と高圧室側とに区画するベーンとから構成して成る回転圧縮機において、
前記シリンダに形成された吸込通路を備え、前記シリンダには、前記吸込通路の出口から前記回転軸の回転方向に延在する溝を形成したことを特徴とする回転圧縮機。
【請求項３】
前記溝を、前記ローラの厚み寸法内に形成したことを特徴とする請求項２に記載の回転圧縮機。
【請求項４】
密閉容器内に駆動要素と該駆動要素の回転軸にて駆動される回転圧縮要素を収納し、該回転圧縮要素を、シリンダと、前記回転軸に形成された偏心部に嵌合されて前記シリンダ内で偏心回転するローラと、該ローラに当接して前記シリンダ内を低圧室側と高圧室側とに区画するベーンとから構成すると共に、前記シリンダに形成された吸込通路の内径を拡大することにより、前記高圧室側の圧力上昇を遅らせることを特徴とする回転圧縮機の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は密閉容器内に駆動要素と、この駆動要素の回転にて駆動される回転圧縮要素を備えた回転圧縮機及びその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種回転圧縮機は、密閉容器内に駆動要素と、この駆動要素の回転軸にて駆動される回転圧縮要素を収納して成る。回転圧縮要素は、シリンダと、回転軸に形成された偏心部に嵌合されてシリンダ内で偏心回転するローラと、このローラに当接してシリンダ内を低圧室側と高圧室側とに区画するベーンと、シリンダの開口面を閉塞すると共に、回転軸の軸受けを有する支持部材と、支持部材のシリンダが位置する側と反対側に設けられた吐出消音室から構成されている。また、吐出消音室とシリンダ内の高圧室側とは吐出ポートにより連通されており、吐出消音室内には当該吐出ポートを開閉可能に閉塞する吐出弁が設けられている。
【０００３】
そして、駆動要素が駆動されると、吸込通路を介してシリンダの低圧室側に低温低圧の冷媒ガスが吸入され、ローラとベーンの動作により圧縮される。当該ローラとベーンの動作によりシリンダ内の冷媒ガスが圧縮されて、所定の圧力に到達すると、係る冷媒ガスの圧力により吐出弁が押し上げられて、吐出ポートを介してシリンダの高圧室側と吐出消音室とが連通される。これにより、シリンダの高圧室側の冷媒ガスは、シリンダの高圧室側より吐出ポートを介して吐出消音室に吐出される。吐出消音室に吐出された高温高圧の冷媒ガスは、密閉容器内に吐出された後、当該密閉容器内を経て、外部に吐出される構成とされていた（例えば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００７−５６８６０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、このような回転圧縮機をエアコンに搭載する場合、近年のエアコン省エネ規制により定格負荷運転から中間負荷運転の性能の向上が必要となって来ている。図９は、従来の回転圧縮機の各回転角度における定格負荷運転と中間負荷運転の圧力推移を示す図である。図９において、破線が従来の圧縮機における定格負荷運転時における圧力推移を示し、実線が従来の圧縮機における中間負荷運転時における圧力推移を示している。図９に示すように、中間負荷運転は、定格負荷運転と比較して凝縮温度が低い運転条件となる。そのため、従来の回転圧縮機では、中間負荷運転時においてシリンダ内の圧力が所定の高圧に達するのが早いため、早期に吐出弁が開放されていた。そして、この開放された吐出弁は、ローラが吐出ポートを通過するまで開いた状態のままであった。係る吐出弁が開放された状態では、シリンダの高圧室側の圧力が最も高い状態であり、シリンダ内のローラや回転軸にこの高圧の荷重がかかるため、その分、性能に影響を及ぼす問題が生じていた。
【０００６】
本発明は、係る従来技術の問題を解決するために成されたものであり、シリンダの高圧室側の圧力上昇を遅らせて、ローラや回転軸にかかる高圧の荷重を減らして、性能の向上を図ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
即ち、請求項１の発明の回転圧縮機は、密閉容器内に駆動要素とこの駆動要素の回転軸にて駆動される回転圧縮要素を収納し、この回転圧縮要素を、シリンダと、回転軸に形成された偏心部に嵌合されてシリンダ内で偏心回転するローラと、このローラに当接してシリンダ内を低圧室側と高圧室側とに区画するベーンとから構成して成るものであって、シリンダに形成された吸込通路の内径を、シリンダ厚みの５９％以上、７０％以下としたことを特徴とする。
【０００８】
請求項２の発明の回転圧縮機は、密閉容器内に駆動要素とこの駆動要素の回転軸にて駆動される回転圧縮要素を収納し、この回転圧縮要素を、シリンダと、回転軸に形成された偏心部に嵌合されてシリンダ内で偏心回転するローラと、このローラに当接してシリンダ内を低圧室側と高圧室側とに区画するベーンとから構成して成るものであって、シリンダに形成された吸込通路を備え、シリンダには、吸込通路の出口から回転軸の回転方向に延在する溝を形成したことを特徴とする。
【０００９】
請求項３の発明の回転圧縮機は、請求項２に記載の発明において溝を、ローラの厚み寸法内に形成したことを特徴とする。
【００１０】
請求項４の発明の回転圧縮機の製造方法は、密閉容器内に駆動要素とこの駆動要素の回転軸にて駆動される回転圧縮要素を収納し、この回転圧縮要素を、シリンダと、回転軸に形成された偏心部に嵌合されてシリンダ内で偏心回転するローラと、ローラに当接してシリンダ内を低圧室側と高圧室側とに区画するベーンとから構成すると共に、シリンダに形成された吸込通路の内径を拡大することにより、高圧室側の圧力上昇を遅らせることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１１】
請求項１の発明によれば、密閉容器内に駆動要素とこの駆動要素の回転軸にて駆動される回転圧縮要素を収納し、この回転圧縮要素を、シリンダと、回転軸に形成された偏心部に嵌合されてシリンダ内で偏心回転するローラと、このローラに当接してシリンダ内を低圧室側と高圧室側とに区画するベーンとから構成して成る回転圧縮機において、シリンダに形成された吸込通路の内径を、シリンダ厚みの５９％以上、７０％以下としたので、シリンダの低圧室側への低圧冷媒の吸込工程の時期を遅らせることができるようになる。これにより、高圧室側の圧力上昇を遅らせて、シリンダの高圧室側の圧力が最も高い圧力となる時間を短くすることが可能となる。
【００１２】
特に、シリンダに形成された吸込通路の内径を、シリンダ厚みの５９％以上、７０％以下とすることで、シリンダの高圧室側の圧力が最も高い圧力となるタイミングを最適なものとすることが可能となる。これにより、ローラや回転軸に高圧の荷重がかかる時間を短縮して、圧縮機の性能を大幅に向上することができるようになる。
【００１３】
請求項２の発明によれば、密閉容器内に駆動要素とこの駆動要素の回転軸にて駆動される回転圧縮要素を収納し、この回転圧縮要素を、シリンダと、回転軸に形成された偏心部に嵌合されてシリンダ内で偏心回転するローラと、このローラに当接してシリンダ内を低圧室側と高圧室側とに区画するベーンとから構成して成る回転圧縮機において、シリンダに形成された吸込通路を備え、シリンダには、吸込通路の出口から回転軸の回転方向に延在する溝を形成したので、当該溝によりシリンダの低圧室側への低圧冷媒の吸込工程の時期を遅らせて、高圧室側の圧力上昇を遅らせることができるようになる。
【００１４】
これにより、シリンダの高圧室側の圧力が最も高い圧力となる時間が短くなるので、ローラや回転軸に係る高圧の荷重がかかる時間を短縮して、圧縮機の性能を大幅に向上することができるようになる。
【００１５】
特に、請求項３の発明の如く溝を、ローラの厚み寸法内に形成することで、シリンダ内の冷媒ガスがこの溝から漏れ出る不都合を防ぐことが可能となる。
【００１６】
請求項４の発明の回転圧縮機の製造方法によれば、密閉容器内に駆動要素とこの駆動要素の回転軸にて駆動される回転圧縮要素を収納し、この回転圧縮要素を、シリンダと、回転軸に形成された偏心部に嵌合されてシリンダ内で偏心回転するローラと、ローラに当接してシリンダ内を低圧室側と高圧室側とに区画するベーンとから構成すると共に、シリンダに形成された吸込通路の内径を拡大することにより、高圧室側の圧力上昇を遅らせることができるようになる。
【００１７】
これにより、シリンダの高圧室側の圧力が最も高い圧力となる時間が短くなるので、ローラや回転軸に係る高圧の荷重が掛かる時間を短縮して、圧縮機の性能を大幅に向上することができるようになる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明を適用した一実施例の回転圧縮機の縦断側面図である。
【図２】図１の回転圧縮機の第１のシリンダの平断面図である。
【図３】図１の回転圧縮機の第２のシリンダの平断面図である。
【図４】図２の第１のシリンダの吐出ポート付近の縦断側面の一部拡大図である。
【図５】図３の第２のシリンダの吐出ポート付近の縦断側面の一部拡大図である。
【図６】シリンダ内の圧力の推移を示す図である。
【図７】本発明の他の実施例の第１のシリンダの平断面図である（実施例２）。
【図８】本発明の他の実施例の第２のシリンダの平断面図である。
【図９】従来の圧縮機の各回転角度における定格負荷運転時と中間負荷運転時の圧力推移を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本発明の実施の形態について、図面に基づき詳細に説明する。
【実施例１】
【００２０】
図１は、本発明を適用した回転圧縮機の一実施例の縦断側面図、図２は図１に示す第１のシリンダ３８の平断面図、図３は第２のシリンダ４０の平断面図をそれぞれ示している。本実施例の回転圧縮機１０は、第１及び第２の回転圧縮要素を備えた内部高圧型のロータリコンプレッサ（多気筒回転圧縮機）である。尚、本実施例のロータリコンプレッサ１０は、エアコンに搭載されるものとし、当該ロータリコンプレッサ１０が、図示しない室外側熱交換器、室内側熱交換器及び減圧手段としての膨張弁と共に、エアコンの冷媒回路を構成するものとする。
【００２１】
本実施例のロータリコンプレッサ１０は、鋼板から成る縦型円筒状の密閉容器１２内に、この密閉容器１２の内部空間の上側に配置された駆動要素としての電動要素１４と、この電動要素１４の下側に配置され、電動要素１４の回転軸１６により駆動される第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４から成る回転圧縮機構部１８を収納している。
【００２２】
密閉容器１２は底部をオイル溜めとし、電動要素１４と回転圧縮機構部１８を収納する容器本体１２Ａと、この容器本体１２Ａの上部開口を閉塞する略椀状のエンドキャップ（蓋体）１２Ｂとで構成されており、且つ、このエンドキャップ１２Ｂの上面には円形の取付孔１２Ｄが形成され、この取付孔１２Ｄには電動要素１４に電力を供給するためのターミナル（配線を省略）２０が取り付けられている。
【００２３】
また、エンドキャップ１２Ｂには後述する冷媒吐出管９６が取り付けられ、この冷媒吐出管９６の一端は密閉容器１２内と連通している。そして、密閉容器１２の底部には取付用台座１１が設けられている。
【００２４】
電動要素１４は、密閉容器１２の上部空間の内周面に沿って環状に溶接固定されたステータ２２と、このステータ２２の内側に若干の間隔を設けて挿入設置されたロータ２４とから構成されており、このロータ２４は中心を通り鉛直方向に延びる回転軸１６に固定される。
【００２５】
前記ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻き（集中巻き）方式により巻装されたステータコイル２８を有している。また、ロータ２４もステータ２２と同様に電磁鋼板の積層体３０で形成されている。
【００２６】
前記第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４との間には中間仕切板３６が挟持されている。即ち、第１の回転圧縮要素３２と第２の回転圧縮要素３４は、中間仕切板３６と、この中間仕切板３６の上下に配置された第１及び第２のシリンダ３８、４０と、この第１及び第２シリンダ３８、４０内に１８０度の位相差を有して回転軸１６に形成された上下偏心部４２、４４に嵌合されて各シリンダ３８、４０内でそれぞれ偏心回転する第１及び第２のローラ４６、４８と、この第１及び第２ローラ４６、４８に当接して各シリンダ３８、４０内を低圧室側と高圧室側にそれぞれ区画する第１及び第２のベーン５０、５２と、第１のシリンダ３８の上側の開口面及び第２のシリンダ４０の下側の開口面を閉塞して回転軸１６の軸受けを兼用する支持部材としての上部支持部材５４及び下部支持部材５６にて構成される。
【００２７】
前記第１及び第２シリンダ３８、４０には、当該第１及び第２のシリンダ３８、４０内部の低圧室側とそれぞれ連通する吸込通路５８、６０が形成されており、当該吸込通路５８、６０には後述する冷媒導入管９２、９４がそれぞれ連通接続されている。
【００２８】
また、上部支持部材５４の上側には吐出消音室６２が設けられており、第１の回転圧縮要素３２で圧縮された冷媒ガスが吐出ポート３９を介して当該吐出消音室６２に吐出される。この吐出消音室６２は、中心に回転軸１６及び回転軸１６の軸受けを兼用する上部支持部材５４が貫通するための孔を有して上部支持部材５４の電動要素１４側（上側）を覆う略椀状のカップ部材６３内に形成されている。そして、カップ部材６３の上方には、カップ部材６３と所定間隔を存して、電動要素１４が設けられている。
【００２９】
下部支持部材５６の下側には吐出消音室６４が設けられており、第２の回転圧縮要素３４で圧縮された冷媒ガスが吐出ポート４１を介して当該吐出消音室６４に吐出される。吐出消音室６４は中心に回転軸１６及び回転軸１６の軸受けを兼用する下部支持部材５６が貫通するための孔を有して下部支持部材５６の電動要素１４とは反対側（下側）を覆う略椀状のカップ部材６８内に形成されている。
【００３０】
前記吐出消音室６２の下面の上部支持部材５４には、図４に示すようにシリンダ３８に形成された吐出ポート３９に対応する位置に吐出孔５５が形成されており、この吐出孔５５の上端開口に対応する位置には、吐出孔５５を開閉可能に閉塞する吐出弁８０が取付られる。この吐出弁８０は縦長略矩形状の金属板からなる弾性部材にて構成されており、吐出弁８０の一端が吐出孔５５に当接して密閉すると共に、他側は吐出孔５５と所定の間隔を存し、上部支持部材５４に形成された取付孔にカシメピン８５により固着される。
【００３１】
この吐出弁８０の上側には吐出弁抑え板としてのバッカーバルブ８１が配置され、前記吐出弁８０と同様にカシメピン８５によって上部支持部材５４に取り付けられている。
【００３２】
そして、シリンダ３８内で圧縮され、所定の圧力に達した高圧室側の冷媒ガスが、吐出孔５５を閉じている吐出弁８０を押し上げて吐出孔５５の上端開口を開く。これにより、シリンダ３８の高圧室側と吐出消音室６２とが吐出ポート３９及び吐出孔５５を介して連通されて、シリンダ３８内の高温高圧の冷媒ガスが吐出消音室６２内に吐出されることとなる。このとき、吐出弁８０は他側を上部支持部材５４に固着されているので吐出孔５５に当接している一側が反り曲がり、吐出弁８０の開き量を規制しているバッカーバルブ８１に当接する。そして、冷媒ガスの吐出が終了する時期になると、吐出弁８０がバッカーバルブから離れ、吐出孔５５を閉塞する。
【００３３】
同様に、前記吐出消音室６４の上面の下部支持部材５６には、図５に示すようにシリンダ４０に形成された吐出ポート４１に対応する位置に吐出孔５７が形成されており、この吐出孔５７の下端開口に対応する位置には、吐出孔５７を開閉可能に閉塞する吐出弁８２が取付られる。この吐出弁８２も前記吐出弁８０と同様に縦長略矩形状の金属板からなる弾性部材にて構成されている。この吐出弁８２の一端は吐出孔５７に当接して密閉すると共に、他側は吐出孔５７と所定の間隔を存し、下部支持部材５６に形成された取付孔にカシメピン８５により固着される。
【００３４】
この吐出弁８２の下側には吐出弁抑え板としてのバッカーバルブ８３が配置され、吐出弁８２と同様にカシメピン８５によって下部支持部材５６に取り付けられている。
【００３５】
そして、シリンダ４０内で圧縮され、所定の圧力に達した高圧室側の冷媒ガスが、吐出孔５７を閉じている吐出弁８２を押して吐出孔５７の下端開口を開く。これにより、シリンダ４０の高圧室側と吐出消音室６４とが吐出ポート４１及び吐出孔５７を介して連通されて、シリンダ４０内の高温高圧の冷媒ガスが吐出消音室６４内に吐出されることとなる。このとき、吐出弁８２は他側を下部支持部材５６に固着されているので、吐出孔５７に当接している一側が反り曲がり、吐出弁の開き量を規制しているバッカーバルブ８３に当接する。冷媒ガスの吐出が終了する時期になると、吐出弁８２がバッカーバルブ８３から離れ、吐出孔５７を閉塞する。
【００３６】
更に、上記第１のシリンダ３８には、図２に示されるように、前記第１のベーン５０を収納する案内溝７０が形成されており、この案内溝７０の外側、即ち、第１のベーン５０の背面側には、バネ部材としてのスプリング７４を収納する収納部７０Ａが形成されている。このスプリング７４は第１のベーン５０の背面側端部に当接し、常時第１のベーン５０を第１のローラ４６側に付勢する。そして、この収納部７０Ａは案内溝７０側と密閉容器１２（容器本体１２Ａ）側に開口しており、収納部７０Ａに収納されたスプリング７４の密閉容器１２側には金属製のプラグ１３７が設けられ、スプリング７４の抜け止めの役目を果たす。尚、図２は第１のベーン５０が最も第１のシリンダ３８内に露出しない状態である、上死点に第１のローラ４６が位置する場合の第１のシリンダ３８の平断面図を示している。また、図２において太線矢印はローラ４６の回転方向を示している。
【００３７】
一方、第２のシリンダ４０には、図３に示されるように、第２のベーン５２を収納する案内溝７２が形成されており、この案内溝７２の外側、即ち、第２のベーン５２の背面側には、バネ部材としてのスプリング７６を収納する収納部７２Ａが形成されている。このスプリング７６は第２のベーン５２の背面側端部に当接し、常時第２のベーン５２を第２のローラ４８側に付勢する。そして、この収納部７２Ａは案内溝７２側と密閉容器１２（容器本体１２Ａ）側に開口しており、収納部７２Ａに収納されたスプリング７６の密閉容器１２側には金属製のプラグ１３９が設けられ、スプリング７６の抜け止めの役目を果たす。尚、図３は第２のベーン５２が最も第２のシリンダ４０内に露出した状態である、下死点に第２のローラ４８が位置する場合の第２のシリンダ４０の平断面図を示している。また、図３において太線矢印はローラ４８の回転方向を示している。
【００３８】
一方、密閉容器１２の容器本体１２Ａの側面には、第１のシリンダ３８と第２のシリンダ４０の吸込通路５８、６０に対応する位置に、スリーブ１４１及び１４２がそれぞれ溶接固定されている。これらスリーブ１４１と１４２は上下に隣接する。
【００３９】
そして、スリーブ１４１内には第１のシリンダ３８に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９２の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９２の一端は上シリンダ３８の吸込通路５８と連通する。この冷媒導入管９２の他端はアキュムレータ１４６内にて開口している。
【００４０】
スリーブ１４２内には第２のシリンダ４０に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９４の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９４の一端は第２のシリンダ４０の吸込通路６０と連通する。この冷媒導入管９４の他端は前記冷媒導入管９２と同様にアキュムレータ１４６内にて開口している。
【００４１】
上記アキュムレータ１４６は吸込冷媒の気液分離を行うタンクであり、密閉容器１２の容器本体１２Ａの上部側面にブラケット１４７を介して取り付けられている。そして、アキュムレータ１４６には冷媒導入管９２及び冷媒導入管９４が底部から挿入され、当該アキュムレータ１４６内の上方に他端の開口がそれぞれ位置している。
【００４２】
尚、吐出消音室６４と吐出消音室６２とは、上下支持部材５４、５６や第１及び第２のシリンダ３８、４０や中間仕切板３６を軸心方向（上下方向）に貫通する図示しない連通路を介して連通されている。そして、第２の回転圧縮要素３４で圧縮され吐出消音室６４に吐出された高温高圧の冷媒ガスが当該連通路を介して吐出消音室６２に吐出され、第１の回転圧縮要素３２で圧縮された高温高圧の冷媒ガスと合流するように構成されている。
【００４３】
また、吐出消音室６２と密閉容器１２内とはカップ部材６３を貫通する図示しない孔にて連通されており、この孔から第１の回転圧縮要素３２及び前記第２の回転圧縮要素３４で圧縮された高圧の冷媒ガスが密閉容器１２内に吐出されることとなる。
【００４４】
以上の構成で次にロータリコンプレッサ１０の動作を説明する。ターミナル２０及び図示しない配線を介して電動要素１４のステータコイル２８に通電されると、電動要素１４が起動してロータ２４が回転する。この回転により回転軸１６と一体に設けられた上下偏心部４２、４４に嵌合された第１及び第２のローラ４６、４８が第１及び第２のシリンダ３８、４０内を偏心回転する。
【００４５】
これにより、アキュムレータ１４６内で液と分離された、気体の冷媒（冷媒ガス）のみが当該アキュムレータ１４６内に開口した各冷媒吐出管９２、９４内に入る。冷媒導入管９２に入った低圧の冷媒ガスは吸込通路５８を経て、第１の回転圧縮要素３２の第１のシリンダ３８の低圧室側に吸入される。
【００４６】
第１のシリンダ３８の低圧室側に吸入された冷媒ガスは、第１のローラ４６と第１のベーン５０の動作により圧縮される。そして、第１のシリンダ３８内の冷媒ガスが所定の高圧に達すると、係る冷媒ガスの高圧により前記吐出弁８０が押し上げられて、吐出孔５５の上端開口が開き、吐出ポート３９及び吐出孔５５を介してシリンダ３８の高圧室側と吐出消音室６２とが連通される。これにより、シリンダ３８の高圧室側の冷媒ガスは、吐出ポート３９及び吐出孔５５を経て吐出消音室６２に吐出される。
【００４７】
一方、冷媒導入管９４に入った低圧の冷媒ガスは吸込通路６０を経て、第２の回転圧縮要素３４の第２のシリンダ４０の低圧室側に吸入される。第２のシリンダ４０の低圧室側に吸入された冷媒ガスは、第２のローラ４８と第２のベーン５２の動作により圧縮される。そして、第２のシリンダ４０内の冷媒ガスが所定の高圧に達すると、係る冷媒ガスの高圧により前記吐出弁８２が押されて、吐出孔５７の下端開口が開き、吐出ポート４１及び吐出孔５７を介してシリンダ４０の高圧室側と吐出消音室６４とが連通される。これにより、シリンダ４０の高圧室側の冷媒ガスは、吐出ポート４１及び吐出孔５７を経て吐出消音室６４に吐出される。
【００４８】
そして、吐出消音室６４に吐出された冷媒ガスは、前記連通路を経由して吐出消音室６２に吐出されて、第１の回転圧縮要素３２で圧縮された冷媒と合流する。合流した冷媒ガスは、カップ部材６３を貫通する図示しない孔より密閉容器１２内に吐出される。
【００４９】
その後、密閉容器１２内に吐出された高温高圧の冷媒ガスは、電動要素１４の隙間を通って、密閉容器１２の上側に移動し、エンドキャップ１２Ｂに形成された冷媒吐出管９６から外部に吐出される。
【００５０】
尚、前記各吐出弁８０、８２は、冷媒ガスの吐出が終了する時期、即ち、各ローラ４６、４８が吐出ポート３９、４１を通過し終えて、シリンダ３８、４０内の圧力が低下すると、各吐出弁８０、８２がバッカーバルブ８１、８３から離れ、各吐出孔５５、５７が閉塞される。このように、各ローラ４６、４８の回転動作により、各冷媒通路５８、６０から低温低圧の冷媒ガスが吸い込まれる吸込（吸入）工程と、吸い込んだ冷媒を圧縮する圧縮行程と、圧縮して高温高圧となった冷媒ガスを吐出する吐出工程とを繰り返す。
【００５１】
ところで、このようなロータリコンプレッサでは、従来、通常の運転時（即ち、通常の負荷の中間運転領域）において、各ローラ４６、４８が前記上死点に位置する回転角度を０°として、そこから、各ローラ４６、４８が図２及び図３に太線矢印で示す方向（右回り）に１８０°〜１９０°程回転したところでシリンダ３８、４０の高圧室側の冷媒ガスの圧力が所定の高圧に達し、各吐出弁８０、８２が開くように構成されていた。
【００５２】
そして、各シリンダ３８、４０の高圧室側の圧力は、各吐出弁８０、８２が開放されてから各ローラ４６、４８が吐出ポート３９、４１を通過し終えるまで、最も圧力の高い状態が維持されるため、早くにシリンダ３８、４０内の高圧室側の圧力が上昇して、各吐出弁８０、８２が開放されると、その分だけ、シリンダ３８、４０内の高圧室側の圧力が最も高い時間が長くなってしまう。これにより、シリンダ３８、４０内には最も高い高圧がかかり、ローラ４６、４８や回転軸１６やベーン５０、５２は、係る高圧の加重による影響を受けることとなる。このため、高圧の加重により性能に悪影響を及ぼすという問題が生じていた。
【００５３】
そこで、本発明では、シリンダ３８、４０の吸込通路５８、６０の内径を従来のものから拡大することにより、高圧室側の圧力上昇を遅らせて、高圧室側の圧力が最も高い圧力となる時間を短縮するものとする。
【００５４】
本実施例では従来の吸込通路５８、６０の内径から拡大して、内径が、各シリンダ３８、４０の厚みの５９％以上、７０％以下の範囲内となるように吸込通路５８、６０を形成するものとする。具体的に、本実施例の各シリンダ３８、４０の厚みは１６ｍｍであり、これに対して、内径が９．５ｍｍ〜１１．２ｍｍとなるように吸込通路５８、６０を形成するものとする。
【００５５】
図６は、従来の吸込通路を備えた圧縮機と本実施例のロータリコンプレッサ１０の各回転角度におけるシリンダ内の圧力の推移を示す図である。従来の圧縮機では１６ｍｍの厚みのシリンダに対して、吸込通路の内径が８．５ｍｍとされている。即ち、従来の圧縮機では、内径がシリンダの厚みの約５３％程となるように吸込通路が形成されていた。図６において、破線は従来の圧縮機の各回転角度におけるシリンダ内の圧力推移を示しており、この破線上のＣ１が、低圧冷媒の吸込（吸入）工程の終わりを示し、Ｃ２が吐出工程の始まり、即ち、吐出弁の開放を示している。この場合、Ｃ１とＣ２の間の曲線が圧縮行程となる。また、実線は本実施例のロータリコンプレッサ１０の各回転角度におけるシリンダ内の圧力推移を示しており、この実線上のＡ１が、低圧冷媒の吸込（吸入）工程の終わりを示し、Ａ２は、吐出工程の始まり、即ち、吐出弁８０、８２の開放を示している。この場合、Ａ１とＡ２の間の曲線が圧縮行程となる。
【００５６】
図６に示すように、従来の圧縮機では、回転角度４０°付近で低圧冷媒の吸込工程が終わり、その後、圧縮工程に移行して、回転角度約１８０°で高圧室側の圧力が最も高い圧力に到達して、吐出工程に進むことがわかる。これに対して、本発明の如く内径が各シリンダ３８、４０の厚みの５９％以上、７０％以下の範囲内となるように吸込通路５８、６０を形成した場合、吸込工程の終わりが、１００°付近となり、その後、圧縮工程に移行して、回転角度約２１０°で高圧室側の圧力が最も高い圧力に到達して、吐出工程に進むことがわかる。
【００５７】
この場合、各吸込通路５８、６０の内径を各シリンダ３８、４０の厚みの５９％より小さくしたものでは、暖房運転における中間負荷運転時、例えば、室内側熱交換器における冷媒温度を＋３５℃、室外側熱交換器における冷媒温度を＋１．８℃とする運転条件において、各シリンダ３８、４０の厚みの５９％以上としたものより、入力が＋２％アップし、その結果、ＣＯＰ（成績係数）が１．７％低下してしまった。一方、冷房運転においても中間負荷運転時、例えば、室外側熱交換器における冷媒温度を＋４１．７℃、室内側熱交換器における冷媒温度を＋１６．８℃とする運転条件において、各吸込通路５８、６０の内径を各シリンダ３８、４０の厚みの５９％より小さくしたものでは、各シリンダ３８、４０の厚みの５９％以上としたものより、入力が＋１．３％アップし、その結果、ＣＯＰが１．８％低下してしまった。以上より、各吸込通路５８、６０の内径は、各シリンダ３８、４０の厚みの５９％以上とすることが好ましい。
【００５８】
他方、各吸込通路５８、６０の内径を各シリンダ３８、４０の厚みの７０％より大きくすると、吸込通路５８、６０の径が大き過ぎて、各シリンダ３８、４０や密閉容器１２に気密性を確保するためのシール部材、更に、アキュムレータ１４６から接続される冷媒導入管９２、９４と吸込通路５８、６０との間をシールするためのシール部材を取り付けることが出来無くなってしまう。従って、各吸込通路５８、６０の内径は、各シリンダ３８、４０の厚みの７０％以下とすることが好ましい。
【００５９】
このように、従来の吸込通路より内径を拡大して、各シリンダ３８、４０の厚みの５９％以上、７０％以下の範囲内となるように形成することで、回転角度約２１０°で高圧室側の圧力が最も高い圧力に到達して、吐出工程に移行することとなる。特に、ローラ４６、４８の回転角度が２１０°のときに、吐出弁８０、８２が開き、吐出工程が開始されることで、高圧室側の高温高圧の冷媒ガスが吐出ポート３９、４１及び吐出孔５５、５７を経て吐出消音室６２、６４に吐出されるのに十分な時間を確保することが可能となる。従って、本発明によりシリンダ３８、４０の高圧室側の圧力が最も高い圧力となるタイミングを最適なものとすることができるようになる。
【００６０】
これにより、ローラ４６、４８や回転軸１６に高圧の荷重がかかる時間を短縮して、ロータリコンプレッサ１０の性能を大幅に向上することができるようになる。
【実施例２】
【００６１】
次に、本発明のもう１つの実施例について図７及び図８を用いて説明する。図７は、本実施例の第１のシリンダ３８の平断面図、図８は、第２のシリンダ４０の平断面図をそれぞれ示している。尚、図７及び図８において上記図１乃至図５と同一の符号が付されているものは、同様、及び類似の効果を奏するものであり、ここでは、説明を省略する。
【００６２】
図７及び図８において、１５８及び１６０は従来の吸込通路である。即ち、本実施例の吸込通路１５８、１６９は、上記実施例１の吸込通路のように内径が拡大されたものでなく、吸込通路１５８、１６０の内径が８．５ｍｍであって、各シリンダ３８、４０の厚み（１６ｍｍ）の５３％程となるように吸込通路１５８、１６０の内径が形成されたものである。
【００６３】
本実施例では、図７及び図８に示すようにシリンダ３８、４０の吸込通路１５８、１６０の出口１５８Ａ、１６０Ａからローラ４６、４８の回転方向（即ち、回転軸１６の回転方向）における所定角度の範囲で各シリンダ３８、４０に延在する溝１００、１０２を形成するものとする。これら溝１００、１０２を形成することで、シリンダ３８、４０での冷媒ガスの圧縮工程の開始の回転角度を溝１００、１０２のローラ４６、４８の回転方向端まで遅らせることができる。即ち、シリンダ３８、４０の溝１００が形成されている角度分だけ、シリンダ３８、４０における冷媒の圧縮開始を遅くすることができるようになる。
【００６４】
従って、本実施例では、前記実施例１の如く通常運転時における吐出工程の開始が回転角度約２１０°となるように（即ち、回転角度約２１０°で吐出弁８０、８２が開くように）、吸込通路１５８、１６０からローラ４６、４８の回転方向に溝１００、１０２を形成するものとする。特に、本実施例では各溝１００、１０２を、ローラ４６、４８の厚み寸法内に形成するものとする。
【００６５】
本実施例のように、溝１００、１０２を形成することで、シリンダ３８、４０の低圧室側への低圧冷媒の吸込工程の時期を遅らせて、高圧室側の圧力上昇を遅らせることができるようになる。
【００６６】
これにより、シリンダの高圧室側の圧力が最も高い圧力となる時間が短くなるので、ローラや回転軸に係る高圧の荷重が掛かる時間を短縮して、圧縮機の性能を大幅に向上することができるようになる。更に、前記実施例の如くローラ４６、４８の回転角度が２１０°のときに、吐出弁８０、８２が開き、吐出工程が開始されるように、溝１００、１０２を形成することで、高圧室側の高温高圧の冷媒ガスが吐出ポート３９、４１及び吐出孔５５、５７を経て吐出消音室６２、６４に吐出されるのに十分な時間を確保することが可能となる。従って、本発明によりシリンダ３８、４０の高圧室側の圧力が最も高い圧力となるタイミングを最適なものとすることができるようになる。
【００６７】
特に、本実施例では、溝１００、１０２を、ローラ４６、４８の厚み寸法内に形成することで、溝１００、１０２を確実にローラ４６、４８の側面にて塞ぐことができるので、シリンダ３８、４０内の冷媒ガスが各溝１００、１０２からシリンダ３８、４０の外側に漏れ出る不都合を防ぐことができるようになる。
【００６８】
尚、上記各実施例では、第１及び第２の回転圧縮要素を備えた内部高圧型のロータリコンプレッサ（多気筒回転圧縮機）を用いて本発明を説明したが、本発明はこれに限定されるものではなく、密閉容器内に駆動要素とこの駆動要素の回転軸にて駆動される回転圧縮要素を収納してなる回転圧縮機であれば、どのような回転圧縮機であっても本発明を適用可能である。
【符号の説明】
【００６９】
１０  ロータリコンプレッサ（回転圧縮機）
１１  取付用台座
１２  密閉容器
１２Ａ  容器本体
１２Ｂ  エンドキャップ
１４  電動要素（駆動要素）
１６  回転軸
１８  回転圧縮機構部
２０  ターミナル
２２  ステータ
２４  ロータ
２６、３０  積層体
２８  ステータコイル
３２  第１の回転圧縮要素
３４  第２の回転圧縮要素
３６  中間仕切板
３８、４０  シリンダ
３９、４１  吐出ポート
４２、４４  偏心部
４６、４８  ローラ
５０、５２  ベーン
５４、５６  支持部材
５５、５７  吐出孔
５８、６０  吸込通路
６２、６４  吐出消音室
６３  カップ部材
６８  カップ部材
７０、７２  案内溝
７０Ａ、７２Ａ  収納部
７４、７６  スプリング
８０、８２  吐出弁
８１、８３  バッカーバルブ
８５  カシメピン
９２、９４  冷媒導入管
９６  冷媒吐出管
１００、１０２  溝
１３７、１３９  プラグ
１４１、１４２  スリーブ
１４６  アキュムレータ
１４７  ブラケット
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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