(57)【要約】【課題】ピストンスカート部の構造によって、ピストンスカート部の各部分の剛性を調整して、エンジン騒音を改善することができる内燃機関の設計方法、ピストン構造及び内燃機関を提供する。【解決手段】内燃機関の設計方法が、ピストンのピストンスカート部の構造に関して、スラスト側上部の剛性よりも、スラスト側下部の剛性と反スラスト側上部の剛性がそれぞれ高くなるように設計するステップと、ピストンの重心位置及び慣性モーメントの調整を反スラスト側下部において行うステップとを含む。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の設計方法であって、ピストンのピストンスカート部の構造に関して、スラスト側上部の剛性よりも、スラスト側下部の剛性と反スラスト側上部の剛性がそれぞれ高くなるように設計するステップと、ピストンの重心位置及び慣性モーメントの調整を反スラスト側下部において行うステップとを含むことを特徴とする内燃機関の設計方法。
【請求項２】
ピストンのピストンスカート部の構造に関して、スラスト側上部では、シリンダのライナー部に衝突する部分の内面側に窪みを設け、スラスト側下部及び反スラスト側上部にはそれぞれの内面側にリブを設けて、前記スラスト側上部の剛性よりも前記スラスト側下部の剛性と前記反スラスト側上部の剛性を、それぞれ高くして形成することを特徴とするピストン構造。
【請求項３】
反スラスト側下部をピストンの重心位置及び慣性モーメントを調整する部分としたことを特徴とする請求項２記載のピストン構造。
【請求項４】
請求項２又は３に記載のピストン構造を用いることを特徴とする内燃機関。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関のピストンのピストンスカート部の剛性を調整することでエンジン騒音を改善することができる内燃機関の設計方法、ピストン構造及び内燃機関に関する。
【背景技術】
【０００２】
ピストン−クランク機構を用いた内燃機関では、図１４及び図１５に示すように、シリンダ１０内におけるピストン２０の往復運動をクランク軸３０の回転運動に変換して動力を発生させている。このとき、ピストン２０には筒内ガス圧力及び運動部分の慣性力からなる往復運動方向の力Ｆだけではなく、コンロッド４０の揺動角により往復運動と直交する方向の力（側圧）Ｒが作用する。つまり、ピストン２０には、往復運動だけではなく、シリンダ１０のライナー部１１との隙間で、往復運動と直交する方向の並進運動とピストンピン２１回りの回転運動が発生する。
【０００３】
４サイクルエンジンの圧縮行程では、図１４に示すように、側圧Ｒが反スラスト方向に作用するため、ピストン２０はライナー部１１との間の隙間（クリアランス）の範囲内で反スラスト側に片寄った状態で上昇する。その後、図１５に示すように、圧縮上死点付近で側圧Ｒの向きが反転すると、ピストン２０はスラスト方向に急速な並進又は回転、あるいはその両方を伴う運動を行い、スラスト側のライナー部１１に衝突する。この現象はピストンスラップと呼ばれ、エンジン騒音を発生させる要因の一つになっている。
【０００４】
このピストンスラップで、ピストン２０側のライナー部１１と衝突する部分は、ピストンスカート部２２となるので、このピストンスカート部２２は騒音の観点から重要な部位となっている。また、このピストンスカート部２２はピストン２０の往復運動の際にライナー部１１と摺動するので、摩擦抵抗を発生する部分でもあり、摩擦損失の観点からも重要な部位となっている。
【０００５】
特に、騒音対策の観点からは、ピストンスカート部２２の形状（プロフィール）に対して、ピストン２０とライナー部１１の間の隙間を狭めることが好ましく、これにより、ピストン２０の姿勢を安定させる効果と、ピストンスラップの際に反スラスト側からスラスト側への移動期間を短縮させて側圧Ｒによる加速期間を短縮する効果を奏することができる。また、この加速期間の短縮により、ピストン２０がライナー部１１へ衝突する際の衝突速度を減少させて、衝突エネルギーを緩和させることができ、騒音を低減する効果が得られる。
【０００６】
一方、摩擦対策の観点からは、ピストン２０がライナー部１１と摺動することによる発生する抵抗を低減する必要がある。そのためにはピストン２０とライナー部１１の間の隙間は広く設定することが好ましい。つまり、騒音対策と摩擦対策で必要な要件が背反する。
【０００７】
本発明者は、内燃機関の実働時のピストンとライナー部間の隙間（クリアランス）を測定した結果、ピストンスラップの衝突エネルギーに影響する移動直前のスラスト側の隙間が、単にピストンの外形形状（プロフィール）によってのみ決まるのではなく、側圧によってピストンが反スラスト側に押し付けられる際のピストンスカート部の弾性変形の影響を受けて決まるとの知見を得た。
【０００８】
図１６に示す各部位Ｐ１〜Ｐ４に関する内燃機関の実働時の隙間を測定した結果を図１７〜図２０に示す。圧縮行程における図１７に示すスラスト側上部Ｐ１の変位量（最大変位量Ｐ１ｍ）は、図１８に示す反スラスト側上部Ｐ２の変位量（最大変位量Ｐ２ｍ）よりも明らかに大きい。これは、ピストンが剛体運動だけしているとすると説明ができず、ピストンが弾性変形していると考えることで説明できる。また、この時、図１９に示すスラスト側下部Ｐ３の変位量が少ないことから、圧縮行程でのピストン挙動は並進運動というよりも回転運動をしていることが分かる。
【０００９】
以上の結果から圧縮行程におけるピストン挙動を整理すると、側圧が反スラスト方向に作用することでピストン上部がピストンピン２１の回りに反スラスト方向に回転する（図１６のピストン図では時計回りの）モーメントＭが発生し、反スラスト側の隙間（図１８の反スラスト側上部Ｐ２の変位量）分回転してピストンスカート部２２の上部Ｐ２が反スラスト側ライナー部１１に接触する。更に、モーメントＭが作用し続けることでピストンスカート部２２の反スラスト側上部Ｐ２が圧縮されるように弾性変形し、反対側のスラスト側の隙間（図１７のスラスト側上部Ｐ１の変位量）が増加する。この時同時にピストンスカート部２２のスラスト側下部Ｐ３が撓むことでピストンスカート部２２の反スラスト側下部Ｐ４の隙間（図２０の反スラスト側下部Ｐ４の変位量）が増加する。
【００１０】
ここで、ピストンスカート部２２の下部Ｐ３，Ｐ４の剛性値はピストンスカート部２２の上部Ｐ１，Ｐ２の剛性値よりも低いため、隙間の増加量が大きい。上死点を過ぎてモーメントＭの向きが反転すると、ピストン上部がスラスト側に急速に回転してピストンスラップが発生する。
【００１１】
以上の挙動解析から、ピストンスラップに大きな影響を与えるピストンスカート部２２のスラスト側上部Ｐ１の隙間に関しては、ピストンスカート部２２の外形形状だけでなくピストンスカート部２２の剛性が関与することが分かり、ピストンスカート部２２の各部分の剛性を適切に設定することによって、内燃機関の実働時における各隙間を調整でき、ピストンスラップ騒音を改善することができるとの知見を得た。
【００１２】
これに関連して、シリンダボアの内面に衝突する際の衝撃力を緩和し、シリンダボアとのクリアランスを最適化するために、内燃機関の運転でスカート部に温度分布が与えられた場合に、スカート部のスラスト側肩部の剛性と反スラスト側のインロー部の剛性とが略同じになるようにスカート部の剛性を設定する内燃機関用ピストンが提案されている（例えば、特許文献１参照。）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１３】
【特許文献１】特開２００７−１０７４７７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
本発明は、上記の状況を鑑みてなされたものであり、その目的は、ピストンスカート部の構造によって、ピストンスカート部の各部分の剛性を調整して、エンジン騒音を改善することができる内燃機関の設計方法、ピストン構造及び内燃機関を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
上記のような目的を達成するための本発明の内燃機関の設計方法は、ピストンのピストンスカート部の構造に関して、スラスト側下部の剛性と反スラスト側上部の剛性を、それぞれ、スラスト側上部の剛性よりも高くして形成すると共に、反スラスト側下部でピストンの重心位置及び慣性モーメントを調整することを特徴とする方法である。
【００１６】
この内燃機関の設計方法では、図１に示すように、ピストン２０のピストンスカート部２２をスラスト側の上部Ｐ１、反スラスト側の上部Ｐ２、スラスト側の下部Ｐ３、反スラスト側の下部Ｐ４の合計４つの部分に大別し、ピストンスラップに至る過程で各部分に起こる現象に応じて、４つの部分に異なる剛性を持たせ、隙間拡大の抑制や衝突時の加振力の低減によりピストンスラップによって発生するエンジン騒音を改善する。
【００１７】
この方法によれば、ピストンスカート部の構造によって、ピストンスカート部の剛性を調整すると共に、ピストンの重心位置と慣性モーメントも調整できるので、エンジン騒音が改善されたピストン構造を、容易に設計できるようになる。
【００１８】
また、上記のような目的を達成するための本発明のピストン構造は、ピストンのピストンスカート部の構造に関して、スラスト側上部では、シリンダのライナー部に衝突する部分の内面側に窪みを設け、スラスト側下部及び反スラスト側上部にはそれぞれの内面側にリブを設けて、前記スラスト側上部の剛性よりも前記スラスト側下部の剛性と前記反スラスト側上部の剛性を、それぞれ高くして形成する。
【００１９】
この構成によれば、窪みとリブという比較的簡単な構成で、ピストンスカート部の剛性を変化することができる。これにより、ピストンスカート部の弾性変形を抑制して、ピストンとライナー部との間の隙間（クリアランス）を調整することができると共に、ピストンスラップ時の衝突エネルギーを緩和できる。その結果、ピストンスラップ騒音を低減できる。
【００２０】
この構成によれば、ピストンの外形形状（プロフィール）を調整することによって、幾何学的にピストンとライナー部との間の隙間を縮小する構造に比べて、摩擦損失が悪化するというデメリットが生じない。
【００２１】
上記ピストンにおいて、反スラスト側下部をピストンの重心位置及び慣性モーメントを調整する部分とすると、ピストンスラップ対策用にスラスト側上下部と反スラスト側上部の剛性を決めた後に、ピストンの重心位置と慣性モーメントをリブや凹部やこれらの組み合わせ等の比較的簡単な構成で、調整できるようになる。
【００２２】
また、上記のような目的を達成するための本発明の内燃機関は、上記のピストン構造を用いる内燃機関であり、この内燃機関では、ピストンスラップによって発生するエンジン騒音を改善できる。
【発明の効果】
【００２３】
本発明に係る内燃機関の設計方法、ピストン構造及び内燃機関によれば、ピストンスカート部の部分的な剛性を個別に設定することで、スカートの弾性変形を抑制してピストンとライナー部間の隙間を制御することと、ピストンスラップ時の衝突エネルギーを緩和することにより、エンジン騒音を低減することができる。しかも、ピストンの外形形状を調整することにより幾何学的に隙間を縮小する方法及び構成に対して、摩擦損失が悪化するというデメリットが生じない。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】本発明に係る実施の形態のピストンの各部位を示す側断面図である。
【図２】本発明に係る実施の形態のピストンのスラスト側のピストンスカート部の構成を示した斜視図である。
【図３】図２のピストンの反スラスト側のピストンスカート部の構成を示した斜視図である。
【図４】ピストンに作用する力とモーメントを模式的に示した図である。
【図５】本発明に係る実施の形態のピストンのシミュレーション計算結果での、スラスト側上部のピストンスカート部の隙間を示した図である。
【図６】本発明に係る実施の形態のピストンのシミュレーション計算結果での、反スラスト側上部のピストンスカート部の隙間を示した図である。
【図７】本発明に係る実施の形態のピストンのシミュレーション計算結果での、スラスト側下部のピストンスカート部の隙間を示した図である。
【図８】本発明に係る実施の形態のピストンのシミュレーション計算結果での、反スラスト側下部のピストンスカート部の隙間を示した図である。
【図９】本発明に係る実施の形態のピストンのシミュレーション計算結果での、改善前と改善後のスラスト側上部のピストンスカート部の隙間を示した図である。
【図１０】本発明に係る実施の形態のピストンのシミュレーション計算結果での、改善前と改善後の反スラスト側上部のピストンスカート部の隙間を示した図である。
【図１１】本発明に係る実施の形態のピストンのシミュレーション計算結果での、改善前と改善後のスラスト側下部のピストンスカート部の隙間を示した図である。
【図１２】本発明に係る実施の形態のピストンのシミュレーション計算結果での、改善前と改善後の反スラスト側下部のピストンスカート部の隙間を示した図である。
【図１３】本発明に係る実施の形態のピストンのシミュレーション計算結果での、改善前と改善後の衝突エネルギーを示した図である。
【図１４】ピストンの挙動を説明するための圧縮行程における内燃機関の側断面図である。
【図１５】ピストンの挙動を説明するための膨張行程における内燃機関の側断面図である。
【図１６】ピストンの弾性変形を説明するためのピストンの側断面図である。
【図１７】従来技術のピストンのスラスト側上部のピストンスカート部の隙間を示した図である。
【図１８】従来技術のピストンの反スラスト側上部のピストンスカート部の隙間を示した図である。
【図１９】従来技術のピストンのスラスト側下部のピストンスカート部の隙間を示した図である。
【図２０】従来技術のピストンの反スラスト側下部のピストンスカート部の隙間を示した図である。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
以下、本発明に係る実施の形態の内燃機関の設計方法、ピストン構造及び内燃機関について、図面を参照しながら説明する。
【００２６】
最初に、本発明に係る実施の形態の内燃機関の設計方法について説明する。この内燃機関の設計方法は、図１に示すようなピストン２０のピストンスカート部２２の構造に関して、スラスト側下部Ｐ３の剛性と反スラスト側上部Ｐ２の剛性を、それぞれ、スラスト側上部Ｐ１の剛性よりも高くして形成すると共に、反スラスト側下部Ｐ３でピストン２０の重心位置及び慣性モーメントを調整する方法である。
【００２７】
この内燃機関の設計方法では、図１に示すように、ピストン２０のピストンスカート部２２をスラスト側の上部Ｐ１、反スラスト側の上部Ｐ２、スラスト側の下部Ｐ３、反スラスト側の下部Ｐ４の合計４つの部分に大別し、ピストンスラップに至る過程で各部分に起こる現象に応じて、４つの部分に異なる剛性を持たせ、隙間拡大の抑制や衝突時の加振力の低減によりピストンスラップによって発生するエンジン騒音を改善する。
【００２８】
つまり、スラスト側上部Ｐ１は、ピストンスラップによってライナー部に衝突する部分であり、衝突エネルギーを吸収するために剛性を低く設定する。また、スラスト側下部Ｐ２は、圧縮行程でピストン上部が反スラスト方向に回転運動する際にライナー部と接触する部分であり、弾性変形量（たわみ量）を低減して回転を抑制するために剛性を高く設定する。
【００２９】
更に、反スラスト側上部Ｐ３は、圧縮行程でピストン上部が反スラスト方向に回転運動する際にライナー部と接触する部分であり、弾性変形量（たわみ量）を低減して回転を抑制するために剛性を高く設定する。また、反スラスト側下部Ｐ４は、ピストンスラップに対して影響が少ない部分であり、ピストン２０の重心位置及び慣性モーメントを調整する部分として用いる。
【００３０】
この方法によれば、ピストンスカート部２２の構造によって、ピストンスカート部２２の剛性を調整すると共に、ピストン２０の重心位置と慣性モーメントも調整できるので、エンジン騒音が改善されたピストン構造を、容易に設計できるようになる。
【００３１】
次に、本発明に係る実施の形態のピストン構造について説明する。このピストン２０のピストンスカート部２２は、部分的に異なった剛性を持つ。このピストンスカート部２２の剛性の変化は、内面の構造の違いによって生じさせる。このピストン構造は、ピストン２０のピストンスカート部２２の構造に関して、図２に示すように、スラスト側上部Ｐ１では、シリンダのライナー部１１に衝突する部分の内面側に窪み（凹部）２３を設けることで部分的にピストンスカート部２２の肉厚を減少させ、剛性を低下させる。スラスト側下部Ｐ３には内面側に一対のリブ（突条）２４を設け、ピストン上下方向の曲げ剛性を向上させる。
【００３２】
また、図３に示すように、反スラスト側上部Ｐ２と反スラスト側下部Ｐ４には内面側に一対のリブ２５を設け、圧縮行程で側圧により弾性変形する部分の面剛性を向上させる。このリブ２５は面剛性の向上が必要な部分を網羅し、ピストン２０の重心位置及び慣性モーメントを調整する目的で、反スラスト側下部Ｐ４の任意の位置まで設ける。
【００３３】
この構成により、ピストン２０のスラスト側下部Ｐ３の剛性と反スラスト側上部Ｐ２の剛性を、それぞれ、スラスト側上部Ｐ１の剛性よりも高くする。また、反スラスト側下部Ｐ４に設けたリブ２５の位置や幅、高さ、形状によりピストン２０の重心位置及び慣性モーメントを調整する。
【００３４】
この窪み２３とリブ２４、２５の構成によれば、比較的簡単な構成で、ピストンスカート部２２の各部位Ｐ１〜Ｐ４の剛性を変化させることができる。これにより、スラスト側上部Ｐ１の衝突点やスラスト側下部Ｐ３のライナー部１１との接触点、及び、反スラスト側上部Ｐ２のライナー部１１との接触点を調整することができる。
【００３５】
その結果、ピストンスカート部２２の弾性変形を抑制して、図１４、図１５に示すようなピストン２０とライナー部１１との間の隙間（クリアランス）を調整することができると共に、ピストンスラップ時の衝突エネルギーを緩和できる。その結果、ピストンスラップ騒音を低減できる。また、この構成によれば、ピストン２０の外形形状（プロフィール）を調整することによって、幾何学的にピストン２０とライナー部１１との間の隙間を縮小する構造に比べて、摩擦損失が悪化することがない。
【００３６】
そして、本発明に係る内燃機関は、上記のピストン構造のピストン２０を用いる内燃機関であり、この内燃機関では、ピストンスラップによって発生するエンジン騒音を改善することができる。
【００３７】
次に、この実施の形態のピストン構造を有したピストンにおけるシミュレーション計算結果について説明する。ピストンスラップの衝突エネルギー低減効果を検討するために、図４に示すモデルを用いて、図４に示す力及びモーメントの釣り合いから導出した運動方程式を解くことでピストン挙動を算出した。
【００３８】
なお、図４に示す力とモーメントについては、Ｆｇは筒内ガス圧力、Ｆｉｘは慣性力（往復運動と直交する方向成分）、Ｆｉｙは慣性力（往復運動方向成分）、Ｍは慣性モーメント、Ｆｌはコンロッド反力、Ｆｓはピストンスカート反力、Ｆｐｌはピストン−シリンダ間摩擦力、Ｆｒｌはピストンリング−シリンダ間摩擦力、Ｔｐはピストン−コンロッド摩擦トルク、Ｇはピストンの重心位置を示す。
【００３９】
このシミュレーション計算を用いて、図１７〜図２０で示した内燃機関の実働時におけるピストン挙動を再現した結果を図５〜図８に示す。シミュレーション計算の結果は実働時の計測結果を再現しており、シミュレーション計算で信頼できる結果が得られることが分かった。
【００４０】
また、シミュレーション計算によってスカート部の各部の剛性を、表１のように変化させた場合のピストン挙動の変化を図９〜図１２に示す。また、スラスト側上部Ｐ１の衝突エネルギーの比較を図１３に示す。なお、太線Ａが改善後を細線Ｂが改善前を示す。
【００４１】
【表１】
2011017263.tif 000003
【００４２】
この図９〜図１３のシミュレーション計算結果から、本発明の内燃機関の設計方法、ピストン構造により、ピストンスラップ直前のスラスト側スカート上部Ｐ１のクリアランスが減少し、衝突エネルギーが減少することが確認できた。
【産業上の利用可能性】
【００４３】
本発明の内燃機関の設計方法、ピストン構造及び内燃機関は、ピストンスカート部の構造によって、ピストンスカート部の剛性を調整して、エンジン騒音を改善することができるので、自動車搭載等の内燃機関の設計方法、ピストン構造及び内燃機関として利用できる。
【符号の説明】
【００４４】
１０  シリンダ
１１  ライナー部
２０  ピストン
２１  ピストンピン
２２  ピストンスカート部
２３  窪み
２４、２５  リブ
３０  クランク軸
４０  コンロッド
Ｐ１  スラスト側上部
Ｐ２  反スラスト側上部
Ｐ３  スラスト側下部
Ｐ４  反スラスト側下部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
2011017263.tif 000013
【図１１】
2011017263.tif 000014
【図１２】
2011017263.tif 000015
【図１３】
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【図１４】
2011017263.tif 000017
【図１５】
2011017263.tif 000018
【図１６】
2011017263.tif 000019
【図１７】
2011017263.tif 000020
【図１８】
2011017263.tif 000021
【図１９】
2011017263.tif 000022
【図２０】
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