(57)【要約】【課題】Ｑ−Ｔプロセスの９％Ｎｉ鋼板と同等以上の強度、靭性が得られ、なおかつ、Ｑ−Ｔ材よりも優れた脆性亀裂伝播停止特性を有する９％Ｎｉ鋼を安定的に製造する方法を提供する。【解決手段】  質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１０％、Ｓｉ：０．０２〜０．４０％、Ｐ：０．００５％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｎｉ：８．５〜９．５％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼片を９５０〜１１５０℃に加熱し、８５０℃以下の累積圧下率を１５〜７０％、圧延終了温度を６５０〜８００℃とする圧延後、鋼板の板厚中心部の冷却速度を３℃／ｓ以上、冷却停止温度を２００℃以下とした直接焼入れを行なった後、５００〜６５０℃の温度に焼戻すことを特徴とする強度および低温靭性に優れた９％Ｎｉ鋼の製造方法。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１０％、Ｓｉ：０．０２〜０．４０％、Ｐ：０．００５％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｎｉ：８．５〜９．５％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼片を９５０〜１１５０℃に加熱し、８５０℃以下の累積圧下率を１５〜７０％、圧延終了温度を６５０〜８００℃とする圧延後、鋼板の板厚中心部の冷却速度を３℃／ｓ以上、冷却停止温度を２００℃以下とした直接焼入れを行なった後、５００〜６５０℃の温度に焼戻すことを特徴とする強度および低温靭性に優れた９％Ｎｉ鋼の製造方法。
【請求項２】
質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１０％、Ｓｉ：０．０２〜０．４０％、Ｐ：０．００５％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｎｉ：８．５〜９．５％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼片を９５０〜１１５０℃に加熱し、９００〜８５０℃の累積圧下率を１５％以上、８５０〜８００℃の累積圧下率を１５％以上とし、かつ８５０℃以下の累積圧下率を１５〜７０％、圧延終了温度を６５０〜８００℃とする圧延後、鋼板の板厚中心部の冷却速度を３℃／ｓ以上、冷却停止温度を２００℃以下とした直接焼入れを行なった後、５００〜６５０℃の温度に焼戻すことを特徴とする強度および低温靭性に優れた９％Ｎｉ鋼の製造方法。
【請求項３】
質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１０％、Ｓｉ：０．０２〜０．４０％、Ｐ：０．００５％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｎｉ：８．５〜９．５％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼片を９５０〜１１５０℃に加熱し、９００〜８５０℃の累積圧下率を１５％以上、８５０〜８００℃の累積圧下率を１５％以上とし、かつ８５０℃以下の累積圧下率Ｒを１５〜７０％、圧延終了温度ＦＴを６５０〜８００℃とし、ＦＴ≧（１０／３）×Ｒ＋１５５０／３の関係を満たす条件で圧延後、鋼板の板厚中心部の冷却速度を３℃／ｓ以上、冷却停止温度を２００℃以下とした直接焼入れを行なった後、５００〜６５０℃の温度に焼戻すことを特徴とする強度および低温靭性に優れた９％Ｎｉ鋼の製造方法。
【請求項４】
鋼片が更に、質量％で、Ｃｕ：０．５％以下、Ｍｏ：０．５％以下、Ｎｂ：０．０５％以下、Ｖ：０．０５％以下、Ｃｒ：０．５％以下の中から選ばれる１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の強度および低温靭性に優れた９％Ｎｉ鋼の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はＬＮＧ貯蔵用タンク等に利用される強度および低温靭性に優れた９％Ｎｉ鋼の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、世界的なエネルギー需要の増大とそれに伴う地球環境の悪化が問題となっており、クリーンなエネルギー源としての天然ガス（ＬＮＧ）の需要が急増している。それにともない、ＬＮＧ貯蔵用タンクの建設が国内外で積極的に推進されており、タンク本体に使用される９％Ｎｉ鋼の需要も増加している。
【０００３】
そして、タンク建設敷地を有効利用するため、ＬＮＧタンクは大型化される傾向にあり、より降伏強度および引張強さの高い鋼板の製造が望まれている。このようなタンクでは、脆性破壊に対する安全性の確保から靭性を改善すべく、多くの研究開発がなされてきた。
【０００４】
なかでも、万一、タンクに亀裂が発生した場合のタンク事故の重大性を考慮し、脆性亀裂伝播停止特性が重要視される。特に、近年のＬＮＧタンクの大型化による鋼板の厚肉化に伴い、さらなる脆性亀裂伝播停止特性の向上が求められる傾向にある。
【０００５】
一般的に、脆性亀裂伝播停止特性は靭性（脆性・延性破面遷移温度）と相関があることが知られており、低温用Ｎｉ含有鋼の靭性を改善することは、脆性亀裂伝播停止特性の向上に有効な手段の一つであると考えられる。
【０００６】
９％Ｎｉ鋼の低温靭性の改善方法として、Ｐ、Ｓ等の不純物元素の低減が有効であることは、一般的に知られており、非特許文献１には、Ｓの低減により、靭性が向上するとともに、脆性亀裂伝播停止特性が向上することが開示されている。また、非特許文献２には、Pの低減により靭性が向上することが開示されている。
【０００７】
一方で、強度を確保しつつ、より安定して優れた低温靭性を得ることができる製造法として、二段焼入焼戻（以下、Ｑ−Ｑ’−ＴプロセスまたはＤＱ−Ｑ’−Ｔプロセスと呼ぶ）を行うことが一般的に知られており、必要に応じてこれらの方法が利用できることが示されている。ＪＩＳ  Ｇ  ３１２７：低温圧力容器用ニッケル鋼鋼板（降伏点または耐力が５９０ＭＰａ以上）には焼入焼戻法（以下、Ｑ−Ｔプロセスと呼ぶ）が指定されている。また、ＡＳＴＭ Ａ８４４では、直接焼入焼戻（以下、ＤＱ−Ｔプロセスと呼ぶ）が指定されている。
【０００８】
次に、非特許文献３によるとＱ−Ｑ’−Ｔプロセスによる低温靭性改善の考え方は次のとおりである。
【０００９】
1段目の焼入れ（Ｑ）では、通常の焼入れと同様、オーステナイト域から急冷することでマルテンサイトが得られる。２段目の焼入れ（Ｑ’）はＡｃ３変態点以下の（γ+α）二相域から焼き入れる。Ｑ’により組織が微細化されるとともに、合金元素の分配が起こるために、焼戻しマルテンサイトと合金元素の濃縮したマルテンサイトと、少量の残留オーステナイトが形成される。この混合組織を、Ａｃ1変態点近傍で焼戻す（Ｔ）と、さらに合金元素の濃縮した安定オーステナイトが析出するとともに、焼戻しマルテンサイト中のＣ、Ｎのような靭性に有害な不純物は、オーステナイトに移行する。すなわち、最終組織は微細で、かつ、靭性の極めて高い焼戻しマルテンサイトと、極低温でも安定性の高いオーステナイト相との混合組織となるため、Ｑ−Ｑ’−Ｔプロセスでは、低温靭性（−１９６℃における吸収エネルギー）が著しく向上する。
【００１０】
非特許文献４には、ＤＱ−Ｔプロセスを適用することにより、Ｑ−Ｔプロセス材に比べて高い強度が得られるにもかかわらず、-１９６℃における吸収エネルギーは同等を維持し、大幅に脆性亀裂伝播停止特性が向上することが開示されている。
【先行技術文献】
【非特許文献】
【００１１】
【非特許文献１】古君、中野：「鋼材の破壊靭性に対する高靭化の影響」、日本鉄鋼協会材料研究委員会編、昭和６０年、ｐ２８
【非特許文献２】斉藤、矢野：材料とプロセス、ｖｏｌ．７（１９９４）、ｐ１７７１、日本鉄鋼協会
【非特許文献３】改訂４版金属便覧、日本金属学会編、丸善、ｐ８０１
【非特許文献４】田川、松井、伊沢、渡邊、鈴木、徳永：日本鋼管技報、Ｎｏ．１１１（１９８６）、ｐ１
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
ＤＱ−Ｔプロセスを適用することにより、Ｑ−Ｔプロセス材に比べ高い強度が得られるにもかかわらず、-１９６℃における吸収エネルギーは同等を維持し、大幅に脆性亀裂伝播停止特性が向上することが上記した非特許文献に示されているが、そのメカニズムについては明確に述べられておらず、また、実機製造での詳細な圧延条件も十分に示されていない。
【００１３】
また、発明者等が再現実験を行ったところ、必ずしも、ＤＱ−Ｔプロセス材はＱ−Ｔプロセス材と同等の十分な吸収エネルギーが得られなかった。そこで、ＤＱ−Ｔ型９％Ｎｉ鋼に関して、-１９６℃における吸収エネルギーが確保できる製造条件を明確にする必要がある。
【００１４】
本発明は、ＬＮＧタンクの側板用途として、Ｑ−Ｔプロセスの９％Ｎｉ鋼板と同等以上の強度、靭性が得られ、なおかつ、Ｑ−Ｔ材よりも優れた脆性亀裂伝播停止特性を有する強度および低温靭性に優れた９％Ｎｉ鋼を経済的かつ安定的に製造する方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
一般に、ＤＱ−Ｔプロセス適用の利点は、オースフォーム効果を活用できる点にある。すなわち、ＤＱ前の圧延によりオーステナイト粒を微細化するとともに多くの転位を導入することにある。このような、微細な加工オーステナイトからマルテンサイト変態することにより、有効結晶粒径であるパケットが微細なマルテンサイトが得られる。これにより、高強度かつ高靭性が達成されるものと考えられる。
【００１６】
従って、オースフォームにより得られるこれらの特性は、圧延条件をはじめとして、種々の製造条件の影響を受けるものと考えられ、圧延条件が適正でない場合は期待どおりの効果が得られない。
【００１７】
発明者等は、ＤＱ−Ｔ型９％Ｎｉ鋼の製造条件と強度、靭性、脆性亀裂伝播停止特性について、詳細な検討を重ねた結果、以下に示す知見を得た。
【００１８】
（１）加熱温度の高温化は、初期オーステナイト粒径を粗大にし、脆性亀裂伝播停止特性を劣化させる。
【００１９】
（２）ＤＱ前の制御圧延において、未再結晶域での累積圧下率を増大させること、および、圧延終了温度を低温化することにより、強度は上昇する傾向にあるが、-１９６℃における吸収エネルギーは低下する。
【００２０】
（３）累積圧下率がある量以上、または、圧延終了温度がある温度以下、または、その組合せによっては、集合組織の発達が顕著になり、セパレーションが発生し、これにより、吸収エネルギーが大きく低下する。
【００２１】
（４）未再結晶域での圧延条件が適正であっても、再結晶域の圧下量が不十分であれば、結晶粒の微細化が達成されず、靭性が低下する。
【００２２】
本発明は、上記した知見に基づくものであり、以下の通りである。
【００２３】
第一の発明は、質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１０％、Ｓｉ：０．０２〜０．４０％、Ｐ：０．００５％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｎｉ：８．５〜９．５％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼片を９５０〜１１５０℃に加熱し、８５０℃以下の累積圧下率を１５〜７０％、圧延終了温度を６５０〜８００℃とする圧延後、鋼板の板厚中心部の冷却速度を３℃／ｓ以上、冷却停止温度を２００℃以下とした直接焼入れを行なった後、５００〜６５０℃の温度に焼戻すことを特徴とする強度および低温靭性に優れた９％Ｎｉ鋼の製造方法である。
【００２４】
第二の発明は、質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１０％、Ｓｉ：０．０２〜０．４０％、Ｐ：０．００５％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｎｉ：８．５〜９．５％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼片を９５０〜１１５０℃に加熱し、９００〜８５０℃の累積圧下率を１５％以上、８５０〜８００℃の累積圧下率を１５％以上とし、かつ８５０℃以下の累積圧下率を１５〜７０％、圧延終了温度を６５０〜８００℃とする圧延後、鋼板の板厚中心部の冷却速度を３℃／ｓ以上、冷却停止温度を２００℃以下とした直接焼入れを行なった後、５００〜６５０℃の温度に焼戻すことを特徴とする強度および低温靭性に優れた９％Ｎｉ鋼の製造方法である。
【００２５】
第三の発明は、質量％で、Ｃ：０．０３〜０．１０％、Ｓｉ：０．０２〜０．４０％、Ｐ：０．００５％以下、Ｓ：０．００５％以下、Ｍｎ：０．２〜１．０％、Ｎｉ：８．５〜９．５％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼片を９５０〜１１５０℃に加熱し、９００〜８５０℃の累積圧下率を１５％以上、８５０〜８００℃の累積圧下率を１５％以上とし、かつ８５０℃以下の累積圧下率Ｒを１５〜７０％、圧延終了温度ＦＴを６５０〜８００℃とし、ＦＴ≧（１０／３）×Ｒ＋１５５０／３の関係を満たす条件で圧延後、鋼板の板厚中心部の冷却速度を３℃／ｓ以上、冷却停止温度を２００℃以下とした直接焼入れを行なった後、５００〜６５０℃の温度に焼戻すことを特徴とする強度および低温靭性に優れた９％Ｎｉ鋼の製造方法である。
【００２６】
第四の発明は、鋼片が更に、質量％で、Ｃｕ：０．５％以下、Ｍｏ：０．５％以下、Ｎｂ：０．０５％以下、Ｖ：０．０５％以下、Ｃｒ：０．５％以下のうちから選ばれる１種または２種以上を含有することを特徴とする第一から第三の発明のいずれかに記載の強度および低温靭性に優れた９％Ｎｉ鋼の製造方法である。
【発明の効果】
【００２７】
本発明により、熱処理を省略したＤＱ−Ｔプロセスにより、Ｑ−Ｔプロセスの場合に比較して、高強度で、かつ、同等の低温靭性を有する９％Ｎｉ鋼板を安定的に製造できるようになった。
【発明を実施するための形態】
【００２８】
以下に本発明の各構成要件の限定理由について説明する。
【００２９】
１．化学成分について
はじめに、本発明の鋼の化学成分を規定した理由を述べる。なお成分％は、全て質量％を意味する。また、以下に記した元素以外の残部はＦｅおよび不可避不純物である。
【００３０】
Ｃ：０．０３〜０．１０％
Ｃは、強度を付与するのに重要な元素であり、０．０３％以上の添加が必要であるが、０．１０％を超えて添加すると、低温靭性の低下を招くため、Ｃ量は０．０３〜０．１０％の範囲とする。
【００３１】
Ｓｉ：０．０２〜０．４０％
Ｓｉは、強度向上あるいは脱酸材として添加されるが、多量に添加すると、焼戻し脆化感受性が高まることから、Ｓｉ量は０．０２〜０．４０％の範囲とする。
【００３２】
Ｐ：０．００５％以下、Ｓ：０．００５％以下
Ｐ、Ｓは、いずれも不純物元素である。健全な母材および溶接継手を得るためには、可能な限り低く抑制するのが好ましい。従って、Ｐ量、Ｓ量はともに、０．００５％以下とする。
【００３３】
Ｍｎ：０．２〜１．０％
Ｍｎは、０．２％未満であると、熱間での延性が低下するため、０．２％以上の添加が必要である。一方、Ｍｎは、強度の向上に寄与する元素であるが、１．０％を越えて添加しても、強度向上代が小さくなるうえ、逆に低温靭性が低下し、焼戻し脆化感受性も高くなることから、Ｍｎ量は０．２〜１．０％の範囲とする。
【００３４】
Ｎｉ：８．５〜９．５％
Ｎｉは、低温靭性を付与するとともに、残留オーステナイトの安定化に寄与する元素であり、８．５％以上の添加が必要であるが、９．５％を超えて添加しても、その効果が飽和するため、Ｎｉ量は８．５〜９．５％の範囲とする。
【００３５】
Ａｌ：０．０１〜０．１０％
Ａｌは、脱酸元素として必要であるが、０．０１％未満ではその効果が乏しく、一方、０．１０％超えると清浄性を損なうため、Ａｌ量は０．０１〜０．１０％の範囲とする。
【００３６】
上記成分に加えて下記成分の中から選ばれる１種または２種以上を含有することができる。
【００３７】
Ｃｕ：０．５％以下
Ｃｕは、焼入性向上により強度を得るのに有効な元素であるが、０．５％を超えて添加すると靭性が低下するため、添加する場合は、Ｃｕ量は０．５％以下とする。
【００３８】
Ｍｏ：０．５％以下
Ｍｏは、焼戻し脆化感受性を抑制するのに有効な元素であり、また、靭性を損なうことなく強度が得られる元素であるが、０．５％を超える添加は、靭性が低下するので、添加する場合は、Ｍｏ量は０．５％以下とする。
【００３９】
Ｃｒ：０．５％以下
ＣｒもＭｏと同様の効果が得られるが、０．５％を超える添加は、靭性が低下するので、添加する場合は、Ｃｒ量は０．５％以下とする。
【００４０】
Ｎｂ：０．０５％以下、Ｖ：０．０５％以下
Ｎｂ、Ｖはいずれも析出強化により強度の向上に有効であるが、両者とも過剰な添加は靭性が低下するので、添加する場合は、Ｎｂ量、Ｖ量はいずれも０．０５％以下とする。
【００４１】
２．製造方法について
製造方法は、所望の鋼板を得るために下記のように規定した。その理由を述べる。
【００４２】
加熱温度：９５０℃〜１１５０℃
加熱温度が９５０℃未満の場合は、鋼片の鋳造段階で析出している粗大なＡｌＮが固溶せず、靭性が低下する。また、添加元素が十分に均一に拡散せず、靭性が低下する。そのほか、以下に述べる圧延条件を実質的に満足できない。一方、１１５０℃を超える温度で加熱すると、オーステナイト粒が粗大化し靭性が低下する、また、スケールの生成量が増加し、圧延時の疵の発生原因となる。以上の理由から、加熱温度は９５０℃以上、１１５０℃以下とする。
【００４３】
９００〜８５０℃の累積圧下率：１５％以上
再結晶温度域で適度の圧下を加えることにより、その時点で微細かつ等軸な再結晶粒が得られる。そのために、９００〜８５０℃の累積圧下率を１５％以上とした。
【００４４】
８５０℃以下の累積圧下率：１５〜７０％
一般に、ＤＱ-Ｔプロセス適用の利点は、オースフォーム効果を活用できる点にある。すなわち、ＤＱ前の圧延により、オーステナイト粒を微細化するとともに、多くの転位を導入することにある。このような、微細な加工オーステナイトからマルテンサイト変態することにより、有効結晶粒径であるパケットが微細なマルテンサイトが得られる。これにより、高強度かつ高靭性が達成されるものと考えられる。圧延による結晶粒径の微細化のためには、少なくとも８５０℃以下で１５〜７０％の累積圧下を加える必要がある。さらに、８５０〜８００℃の累積圧下率を１５％以上とすることが望ましい。
【００４５】
圧延終了温度：６５０〜８００℃
圧延終了温度が、鋼板表面温度で８００℃を超えると、集合組織の発達が不十分であり、脆性亀裂伝播停止特性の向上は認められない。一方、６５０℃未満となると、鋼板中心部の集合組織が著しく発達するため、圧延終了温度は鋼板表面温度で６５０℃以上、８００℃以下とする。
【００４６】
ＦＴ≧（１０／３）×Ｒ＋１５５０／３の関係を満たす圧延条件
ここで、ＦＴ：圧延終了温度（℃）、Ｒ：８５０℃以下の累積圧下率（％）
制御圧延条件が強い場合、セパレーションが発生し、吸収エネルギー（シェルフエネルギー）が低下する。一方、制御圧延条件が十分でなければ、結晶粒が粗大化し、靭性が低下する。そのため、８５０℃以下の累積圧下率Ｒ（％）と圧延終了温度ＦＴ（℃）との関係は、８５０℃以下の累積圧下率Ｒを１５〜７０％、圧延終了温度ＦＴを６５０〜８００℃とし、さらに、ＦＴ≧（１０／３）×Ｒ＋１５５０／３の関係を満たす範囲内とすることが望ましい。
【００４７】
鋼板の冷却速度：鋼板中心部で３℃/s以上、冷却停止温度：鋼板中心部温度が２００℃以下の直接焼入れ
冷却速度が３℃未満では均一なマルテンサイト組織が得られないため、鋼板の中心部での冷却速度を３℃/s以上とする。また、２００℃を超えた温度で冷却を停止すると、マルテンサイト変態が完了せず、均一なマルテンサイト組織が得られず強度および靭性が低下するため、鋼板中心部温度が２００℃以下まで冷却する直接焼入れとする。
【００４８】
焼戻し温度：５００℃〜６５０℃
強度と靭性（吸収エネルギー）のバランスから、適正な温度を選択する必要がある。５００℃未満では、焼戻しが不十分のため靭性が低下する。また、６５０℃超えでは、残留オーステナイトの生成が多すぎるため、ＹＳが低下し、靭性も低下する。そのため、焼戻し温度は、５００℃〜６５０℃の範囲とする。なお、強度が十分に下がらない場合や、それにより、吸収エネルギーが低い場合は、焼戻の保持時間を長時間にすると、強度、靭性の適正化が可能である。
【実施例１】
【００４９】
表１に、供試鋼の化学成分を示す。これらの成分のスラブを表２に示す条件で熱間圧延、直接焼入し、その後焼戻しを行った。直接焼入れの条件は、鋼板の板厚中心部の冷却速度を３０℃／ｓ、鋼板板厚中心部の冷却終了温度を１００℃とした。
【００５０】
【表１】
2011214098.tif 000002
【００５１】
【表２】
2011214098.tif 000003
【００５２】
鋼板の１／２ｔ部（板厚中心部）から圧延方向と垂直な方向（Ｃ方向）に平行部径が１４φの引張試験片およびＶノッチシャルピー試験片を採取し、それぞれ常温引張試験および-１９６℃でのシャルピー衝撃試験を実施した。衝撃試験では、３回の測定を実施して、吸収エネルギーを測定し、その平均値を求めた。なお、-１９６℃におけるシャルピー吸収エネルギーが１５０Ｊ以上を本発明とした。
【００５３】
表２に、実施例の機械的特性を示す。
Ｎｏ.１は、比較のため、通常の焼入焼戻し（Ｑ-Ｔプロセス）により得られた比較例である。Ｎｏ.２、４〜７、１０〜１３は、本発明の化学成分、圧延条件を満たしており、Ｑ-Ｔプロセス材と同等以上の強度と-１９６℃において十分な吸収エネルギーが得られている。Ｎｏ.３、８、９は加熱、圧延条件が本発明の条件を満たしておらず、シャルピー吸収エネルギーが低い値となっている。