(57)【要約】【課題】マルチビーム光源及びプラスチック成型の走査レンズを有し、安定した光束で被走査面を走査することができる走査光学装置を提供する。【解決手段】  光源１４、偏光器前光学系、ポリゴンミラー、樹脂製の走査レンズ１１及び３枚の折り返しミラー（ＭＲ１、ＭＲ２、ＭＲ３）を含む走査光学系などを備えている。そして、ｍ１＋ｇ２＜ｍ２＋ｇ１の関係が満足され、折り返しミラーＭＲ３におけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差は、残りの折り返しミラー（ＭＲ１、ＭＲ２）におけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差よりも小さい。【選択図】図２２
2011191370.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数の発光部を有する光源と、該光源から射出されカップリングされた光束を偏向する偏向器と、該偏向器で偏向された光束を被走査面に集光する走査光学系とを備える光走査装置において、
前記走査光学系は、少なくとも１つの樹脂製の走査レンズからなる第１光学系と、該第１光学系における最も前記偏向器側に位置する樹脂製の走査レンズと前記被走査面との間に配置され、折り返しミラー及びガラス板の少なくとも一方からなる複数の光学素子を有する第２光学系とを含み、
前記第２光学系に入射する光束に含まれ、前記偏向器の回転軸方向に関して互いに離れている第１の光線と第２の光線の、主走査方向に直交する平面内における前記偏向器から前記第２光学系の各光学素子までの光路長について、
前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも短い折り返しミラーの枚数ｍ１、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも長い折り返しミラーの枚数ｍ２、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも短いガラス板の枚数ｇ１、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも長いガラス板の枚数ｇ２を用いて、ｍ１＋ｇ２＝ｍ２＋ｇ１の関係が満足されることを特徴とする光走査装置。
【請求項２】
複数の発光部を有する光源と、該光源から射出されカップリングされた光束を偏向する偏向器と、該偏向器で偏向された光束を被走査面に集光する走査光学系とを備える光走査装置において、
前記走査光学系は、少なくとも１つの樹脂製の走査レンズからなる第１光学系と、該第１光学系における最も前記偏向器側に位置する樹脂製の走査レンズと前記被走査面との間に配置され、折り返しミラー及びガラス板の少なくとも一方からなる複数の光学素子を有する第２光学系とを含み、
前記第２光学系に入射する光束に含まれ、前記偏向器の回転軸方向に関して互いに離れている第１の光線と第２の光線の、主走査方向に直交する平面内における前記偏向器から前記第２光学系の各光学素子までの光路長について、
前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも短い折り返しミラーの枚数ｍ１、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも長い折り返しミラーの枚数ｍ２、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも短いガラス板の枚数ｇ１、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも長いガラス板の枚数ｇ２を用いて、ｍ１＋ｇ２＜ｍ２＋ｇ１の関係が満足され、前記第２光学系に入射する光束に対する前記第２光学系の１つの光学素子の反射率あるいは透過率は、前記第２光学系の残りの光学素子の反射率あるいは透過率と異なることを特徴とする光走査装置。
【請求項３】
前記第２光学系は、複数枚の折り返しミラーを有し、
前記第２光学系の１つの光学素子は、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも短い折り返しミラーであり、
該折り返しミラーにおけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差は、前記第２光学系の残りの折り返しミラーにおけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差よりも大きいことを特徴とする請求項２に記載の光走査装置。
【請求項４】
前記第２光学系は、複数枚の折り返しミラーと少なくとも１枚のガラス板を有し、
前記第２光学系の１つの光学素子は、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも短い折り返しミラーであり、
該折り返しミラーにおけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差は、前記第２光学系の残りの折り返しミラーにおけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差よりも大きく、前記少なくとも１枚のガラス板におけるｐ偏光成分の透過率とｓ偏光成分の透過率の差よりも大きいことを特徴とする請求項２に記載の光走査装置。
【請求項５】
前記第２光学系は、少なくとも１枚の折り返しミラーとガラス板を有し、
前記第２光学系の１つの光学素子は、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも短いガラス板であり、
該ガラス板におけるｐ偏光成分の透過率とｓ偏光成分の透過率の差は、前記第２光学系の前記少なくとも１枚の折り返しミラーにおけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差よりも小さいことを特徴とする請求項２に記載の光走査装置。
【請求項６】
前記第２光学系は、複数枚の折り返しミラーを有し、
前記第２光学系の１つの光学素子は、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも長い折り返しミラーであり、
該折り返しミラーにおけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差は、前記第２光学系の残りの折り返しミラーにおけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差よりも小さいことを特徴とする請求項２に記載の光走査装置。
【請求項７】
前記第２光学系は、複数枚の折り返しミラーと少なくとも１枚のガラス板を有し、
前記第２光学系の１つの光学素子は、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも長い折り返しミラーであり、
該折り返しミラーにおけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差は、前記第２光学系の残りの折り返しミラーにおけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差よりも小さく、前記少なくとも１枚のガラス板におけるｐ偏光成分の透過率とｓ偏光成分の透過率の差よりも小さいことを特徴とする請求項２に記載の光走査装置。
【請求項８】
前記第２光学系は、少なくとも１枚の折り返しミラーとガラス板を有し、
前記第２光学系の１つの光学素子は、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも長いガラス板であり、
該ガラス板におけるｐ偏光成分の透過率とｓ偏光成分の透過率の差は、前記第２光学系の前記少なくとも１枚の折り返しミラーにおけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差よりも大きいことを特徴とする請求項２に記載の光走査装置。
【請求項９】
前記光源と前記偏向器の間に配置された１／４波長板を更に備えることを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載の光走査装置。
【請求項１０】
前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも短い折り返しミラーの前記第２光学系に入射する光束の主光線に直交する面に対する傾斜角θｍ１、
前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも長い折り返しミラーの前記第２光学系に入射する光束の主光線に直交する面に対する傾斜角θｍ２を用いて、
（Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜）の絶対値は、｜θｍ１｜及び｜θｍ２｜のいずれよりも小さいことを特徴とする請求項９に記載の光走査装置。
【請求項１１】
前記（Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜）の絶対値は、１５以下の値であることを特徴とする請求項１０に記載の光走査装置。
【請求項１２】
前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも短い折り返しミラーの前記第２光学系に入射する光束の主光線に直交する面に対する傾斜角θｍ１、
前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも長い折り返しミラーの前記第２光学系に入射する光束の主光線に直交する面に対する傾斜角θｍ２、
前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも短いガラス板の前記第２光学系に入射する光束の主光線に直交する面に対する傾斜角θｇ１、
前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも長いガラス板の前記第２光学系に入射する光束の主光線に直交する面に対する傾斜角θｇ２を用いて、
（Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜−２Σ｜θｇ１｜＋２Σ｜θｇ２｜）の絶対値は、｜θｍ１｜、｜θｍ２｜、２｜θｇ１｜、２｜θｇ２｜のいずれよりも小さいことを特徴とする請求項９に記載の光走査装置。
【請求項１３】
前記（Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜−２Σ｜θｇ１｜＋２Σ｜θｇ２｜）の絶対値は、１５以下の値であることを特徴とする請求項１２に記載の光走査装置。
【請求項１４】
複数の発光部を有する光源と、該光源から射出されカップリングされた光束を偏向する偏向器と、該偏向器で偏向された光束を被走査面に集光する走査光学系とを備える光走査装置において、
前記走査光学系は、少なくとも１つの樹脂製の走査レンズからなる第１光学系と、該第１光学系における最も前記偏向器側に位置する樹脂製の走査レンズと前記被走査面との間に配置され、複数の折り返しミラーを有する第２光学系とを含み、
前記光源と前記偏向器の間に配置された１／４波長板を更に備え、
前記第２光学系に入射する光束に含まれ、前記偏向器の回転軸方向に関して互いに離れている第１の光線と第２の光線の、主走査方向に直交する平面内における前記偏向器から前記第２光学系の各光学素子までの光路長について、
前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも短い折り返しミラーの前記第２光学系に入射する光束の主光線に直交する面に対する傾斜角θｍ１、
前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも長い折り返しミラーの前記第２光学系に入射する光束の主光線に直交する面に対する傾斜角θｍ２を用いて、
（Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜）の絶対値は、｜θｍ１｜及び｜θｍ２｜のいずれよりも小さいことを特徴とする光走査装置。
【請求項１５】
前記（Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜）の絶対値は、１５以下の値であることを特徴とする請求項１４に記載の光走査装置。
【請求項１６】
複数の発光部を有する光源と、該光源から射出されカップリングされた光束を偏向する偏向器と、該偏向器で偏向された光束を被走査面に集光する走査光学系とを備える光走査装置において、
前記走査光学系は、少なくとも１つの樹脂製の走査レンズからなる第１光学系と、該第１光学系における最も前記偏向器側に位置する樹脂製の走査レンズと前記被走査面との間に配置され、複数の折り返しミラー及び少なくとも１枚のガラス板を有する第２光学系とを含み、
前記光源と前記偏向器の間に配置された１／４波長板を更に備え、
前記第２光学系に入射する光束に含まれ、前記偏向器の回転軸方向に関して互いに離れている第１の光線と第２の光線の、主走査方向に直交する平面内における前記偏向器から前記第２光学系の各光学素子までの光路長について、
前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも短い折り返しミラーの前記第２光学系に入射する光束の主光線に直交する面に対する傾斜角θｍ１、
前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも長い折り返しミラーの前記第２光学系に入射する光束の主光線に直交する面に対する傾斜角θｍ２、
前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも短いガラス板の前記第２光学系に入射する光束の主光線に直交する面に対する傾斜角θｇ１、
前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも長いガラス板の前記第２光学系に入射する光束の主光線に直交する面に対する傾斜角θｇ２を用いて、
（Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜−２Σ｜θｇ１｜＋２Σ｜θｇ２｜）の絶対値は、｜θｍ１｜、｜θｍ２｜、２｜θｇ１｜、２｜θｇ２｜のいずれよりも小さいことを特徴とする光走査装置。
【請求項１７】
前記（Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜−２Σ｜θｇ１｜＋２Σ｜θｇ２｜）の絶対値は、１５以下の値であることを特徴とする請求項１６に記載の光走査装置。
【請求項１８】
前記偏向器に入射する光の光路上に位置する第１のガラス部、及び前記偏向器と前記走査光学系との間の光路上に位置する第２のガラス部を有する防音部材を更に備え、
前記第１のガラス部及び前記第２のガラス部は、いずれも１／８波長板の機能を有することを特徴とする請求項９〜１７のいずれか一項に記載の光走査装置。
【請求項１９】
前記偏向器に入射する光の光路上に位置する第１のガラス部、及び前記偏向器と前記走査光学系との間の光路上に位置する第２のガラス部を有する防音部材を更に備え、
前記第１のガラス及び前記第２のガラスの一方は、１／４波長板の機能を有することを特徴とする請求項９〜１７のいずれか一項に記載の光走査装置。
【請求項２０】
前記光源から射出された光束は、カップリング光学系によってカップリングされ，
前記１／４波長板は、前記カップリング光学系の光軸に直交する面に対して傾斜していることを特徴とする請求項９〜１９のいずれか一項に記載の光走査装置。
【請求項２１】
前記光源は、垂直共振器型の面発光レーザアレイであることを特徴とする請求項１〜２０のいずれか一項に記載の光走査装置。
【請求項２２】
少なくとも１つの像担持体と；
前記少なくとも１つの像担持体を画像情報が含まれる光束により走査する少なくとも１つの請求項１〜２１のいずれか一項に記載の光走査装置と；を備える画像形成装置。
【請求項２３】
前記画像情報は、多色の画像情報であることを特徴とする請求項２２に記載の画像形成装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、光走査装置及び画像形成装置に係り、更に詳しくは、光束により被走査面を走査する光走査装置、及び該光走査装置を備える画像形成装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
デジタル複写機、レーザプリンタ、レーザファクシミリ等では、光走査装置によって画像の書込みが行なわれる。この光走査装置は、発光部を有する光源と、この光源から射出される光束を主走査方向に長い線像に結像させる第１光学系と、該第１光学系からの光束を偏向させる偏向反射面を前記線像の結像位置近傍に持つ偏向器と、該偏向器で偏向された光束を被走査面上に光スポットとして集光させる第２光学系とを有し、被走査面を光束で光走査するものである。また、複数の発光部を有するマルチビーム光源を用い、複数の光束で被走査面を走査するいわゆるマルチビーム光走査装置も知られている。
【０００３】
近年、光走査装置に用いられる光学素子、特に上記第２光学系に用いられるレンズ（走査レンズ）は、低コストであること、自由曲面形状を比較的容易に得ることができることなどの理由から、プラスチック成型品が急増しており、マルチビーム光走査装置でも、従来のいわゆるシングルビーム光源を用いた光走査装置と同様に、積極的にプラスチック成型の走査レンズが使用されている。
【０００４】
ところで、プラスチック成型の走査レンズでは、屈折率分布が不均一になる傾向があった。
【０００５】
そこで、例えば、特許文献１には、複数の発光点を有するマルチビーム光源と、この光源から射出される複数の光ビームを主走査方向に長い複数の線像に結像させる第１光学系と、光ビームを偏向させる偏向反射面を線像の結像位置近傍に持つ光偏向器と、偏向光ビームを被走査面上に複数の光スポットとして集光させる第２光学系とを有し、被走査面を複数の光ビームで光走査するマルチビーム光走査装置に用いられる光学素子が開示されている。この光学素子は、不均一な屈折率分布を有していて第２光学系に含まれるレンズであり、レンズへ入射するマルチビーム数、レンズの入射面上における副走査方向マルチビーム主光線ピッチ、レンズの屈折率分布、被走査面において光スポットが走査する有効書込幅に対応するレンズの副走査方向の有効範囲が所定の関係を有している。
【０００６】
また、特許文献２には、独立に光変調可能な発光部を副走査方向に複数配置した光源と、発光部から出射された光線をそれぞれほぼ平行光束とする結合光学素子と、平行光束の外縁を特定する開口と、平行光束の副走査方向の形状を整形する整形光学素子と、整形された光束を偏向走査する偏向素子と、偏向走査された光束を被走査面に走査結像させる走査光学系とを順に備えた光走査装置が開示されている。この光走査装置では、走査光学系は、副走査方向に正のパワーを有する樹脂レンズを含む複数のレンズを備え、開口と樹脂レンズは、副走査方向に関して光学的共役関係にある。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ところで、光学素子のプラスチック成型工程では、素材、製造条件、及び形状等により、レンズに複屈折が発生する。複屈折とは、互いに直交する方向で光の屈折率が異なる現象であり、主軸方位と位相差によって表される。なお、本明細書では、主軸方位は、進相軸方位あるいは遅相軸方位と同じ意味である。
【０００８】
走査レンズは、光ディスク装置に用いられているピックアップレンズ（対物レンズ）などに比べると大型のものが多く、プラスチック成型の走査レンズでは、レンズ内部に不均一な複屈折分布を生ずるものがある。特に、レンズの中心肉厚と周辺肉厚との差が大きいもの、すなわち偏肉度が大きいものほど、複屈折分布の不均一性が大きくなる。
【０００９】
例えば、図３９（Ａ）〜図３９（Ｃ）に示されるような複屈折分布を持つ走査レンズを、図４０に示されるように、異なる発光部（ｃｈ１、ｃｈ２）から射出され、副走査方向に関して離れている２つの光束（ビーム１、ビーム２）が透過する場合を考える。この場合は、走査レンズから受ける複屈折の影響が、ビーム１とビーム２とでは異なるため、一例として図４１に示されるように、ビーム１及びビーム２は、走査レンズに入射するまでは同じ直線偏光だったものが、走査レンズ透過後は異なる偏光状態になる。なお、図４１には、ビーム１は縦長の楕円偏光となり、ビーム２は横長の楕円偏光となる場合が示されている。ここで、例えば、走査レンズと被走査面との間に折り返しミラーが配置されていると、該折り返しミラーでの反射率がビーム１とビーム２とで異なるため、結果として被走査面上での光量がｃｈ１とｃｈ２とで異なることとなる。このように、発光部毎に被走査面上の光量が違うと、出力画像における濃度むら、特にバンディングを引き起こすおそれがある。
【００１０】
また、複数の発光部を有する垂直共振器型の面発光レーザアレイは、各発光部から直線偏光を射出するが、その偏光方向はレーザの発振強度によって回転する。そして、この回転の程度は、発光部毎に異なっている（例えば、特開２００７−１４７８６４号公報の段落番号０００３参照）。このように、垂直共振器型の面発光レーザアレイは、偏光角が発光部毎に異なっているのに、更に不均一な複屈折分布の影響を受けると、被走査面上での光量差が拡大し、出力画像における濃度むらやバンディングが顕著になる。
【００１１】
不均一な屈折率分布の影響と不均一な複屈折分布の影響の違いについて説明する。屈折率分布が不均一な場合は、ビーム経路毎に屈折力が異なるため、被走査面上でのピント位置が発光部間で異なるという不都合が生じる。これは、マルチビーム光源と、不均一な屈折率分布を有する走査レンズとからなる屈折光学系単体で起こることである。
【００１２】
これに対し、複屈折分布が不均一な場合は、ビーム経路毎に複屈折量が異なるため、プラスチック成型の走査レンズから被走査面までの間に配置されている折り返しミラーの反射率や防塵用の板ガラスの透過率がビーム間で異なり、その結果、被走査面上での露光量が発光部毎に異なるという不都合が生じる。これは、マルチビーム光源と、不均一な複屈折分布を有する走査レンズと、該不均一な複屈折分布を有する走査レンズと被走査面の間に配置された光学部品（光反射部材あるいは光透過部材）とによって起こることである。この場合、均一な複屈折分布を有する走査レンズと被走査面の間に光学部品を配置しなければ、被走査面上での光量差は発生しない。
【００１３】
このように、不均一な複屈折分布の影響は、不均一な屈折率分布の影響とは異質のものである。そして、特許文献１及び特許文献２に開示されている光走査装置では、不均一な複屈折分布の影響については考慮されていなかった。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
垂直共振器型の面発光レーザ素子（以下では、「ＶＣＳＥＬ」ともいう）では、発光部から射出された光が外部で反射されて戻ってくる戻り光が活性層に入射すると、ノイズが発生することが知られている。ノイズが無い状態では、入力電流に対して所定の光出力が得られるが、ノイズが発生すると光出力のパルス波形が乱れて発光量が変化する。この場合は、入力電流に対して所定の値が得られず、結果として画像に濃度むらが発生する。
【００１５】
戻り光の波長と共振器内部で多重反射する光波の波長とが近いほど、ノイズは大きくなる。なお、端面発光型の半導体レーザ（ＬＤ）から射出される光束には、一例として図４２に示されるように、互いに近接する複数波長の光束が混在しているため、戻り光の影響はそれほど大きくはない。
【００１６】
これに対して、ＶＣＳＥＬから射出される光束は、一例として図４３に示されるように、単一波長性が非常に高い。これは、ＶＣＳＥＬにおける共振器長が数波長程度と非常に短いためである。そこで、ＶＣＳＥＬでは、戻り光と共振器内部の光との間に干渉が起こりやすく、ノイズが非常に出やすいこととなる。
【００１７】
例えば、図４４に示されるように、ＶＣＳＥＬからの発散光がカップリングレンズで平行光に変換され、アパーチャ部材で整形される光学系において、アパーチャ部材表面の反射率低減処理（墨塗りなど）が不十分であると、微弱な光がＶＣＳＥＬに戻り、ノイズを発生させる。
【００１８】
ＶＣＳＥＬでの戻り光の影響を低減するには、ＶＣＳＥＬから射出された光束の光路上に１／４波長板を配置するのが有効である。
【００１９】
例えば、図４５に示されるように、図４４の光学系において、カップリングレンズとアパーチャ部材との間に１／４波長板を配置すると、ＶＣＳＥＬから射出された直線偏光（例えば，図４５では紙面上下方向に振動する直線偏光）は、１／４波長板を透過すると円偏光に変換される。アパーチャ部材で反射された微弱な円偏光は、再度、１／４波長板を透過し、ＶＣＳＥＬから射出された直線偏光の振動方向に対して直交する方向に振動する直線偏光（図４５では紙面に垂直な方向に振動する直線偏光）に変換される。
【００２０】
この場合は、ＶＣＳＥＬに戻り光が入射しても、戻り光と共振器内部の光との間に干渉が起こることはない。そこで、ノイズの発生はない。
【００２１】
このように，１／４波長板を用いることで、ＶＣＳＥＬの戻り光に対する感度を低減することができる。
【００２２】
しかしながら、１／４波長板を用いると、円偏光がプラスチック成型の走査レンズに入射することとなり、複屈折の問題が拡大する。これは、円偏光は、直線偏光に比べて複屈折による偏光度合いの変化が大きいからである。ここでは、偏光における主走査方向に振動する成分の光強度と、副走査方向に振動する成分の光強度と、楕円偏光における長軸の回転を「偏光度合い」という。
【００２３】
例えば、図４６（Ａ）及び図４６（Ｂ）には、副走査方向に振動する直線偏光が、主軸１０°、位相差０．１λの複屈折媒質を透過したときの偏光状態、主軸１０°、位相差０．２λの複屈折媒質を透過したときの偏光状態、主軸２０°、位相差０．１λの複屈折媒質を透過したときの偏光状態、主軸２０°、位相差０．２λの複屈折媒質を透過したときの偏光状態が示されている。
【００２４】
また、図４７（Ａ）及び図４７（Ｂ）には、円偏光が、主軸１０°、位相差０．１λの複屈折媒質を透過したときの偏光状態、主軸１０°、位相差０．２λの複屈折媒質を透過したときの偏光状態、主軸２０°、位相差０．１λの複屈折媒質を透過したときの偏光状態、主軸２０°、位相差０．２λの複屈折媒質を透過したときの偏光状態が示されている。
【００２５】
なお，偏光状態の計算には、ジョーンズベクトルとジョーンズ行列（「光学の基礎」、コロナ社、Ｐ１４５〜Ｐ１４９、初版第２刷参照）を用いた。
【００２６】
図４６（Ｂ）と図４７（Ｂ）を比較すると明らかなように、主軸及び位相差が同じ複屈折媒質を透過したとき、円偏光は、直線偏光に比べて偏光状態の変化が大きい。
【００２７】
例えば、Ｅｘ（ｘ方向の振幅）の２乗すなわちｘ方向の光強度Ｉｘと、Ｅｙ（ｙ方向の振幅）の２乗すなわちｙ方向の光強度Ｉｙの比（Ｉｘ：Ｉｙ）の変化量で比較すると、例えば、主軸１０°、位相差０．１λの複屈折媒質を透過したときに、直線偏光はＩｘ：Ｉｙ＝１：０の入射光が、０．９９：０．０１にしか変化しないのに対して、円偏光はＩｘ：Ｉｙ＝０．５：０．５の入射光が、０．６０：０．４０に変化している。このように、数値比較からも、円偏光の方が複屈折に対する感度が高いことがわかる。
【００２８】
複屈折によって偏光状態が変わりやすいということは、プラスチック成型の走査レンズを透過した光束が折り返しミラーで反射されるときの反射率の理想値からの変化が大きいということを示している。
【００２９】
このように、反射率の理想値からの変化が非常に大きいと、被走査面では、主走査方向に関する位置によって光利用効率が大きく異なるようになる。そして、主走査方向において光量が一様となるように光源の光出力を制御するいわゆるシェーディング補正の補正可能範囲（通常、１０％程度）を超える光量差が主走査方向に生じる場合があり、出力画像における濃度むらとなっていた。
【００３０】
本発明は、第１の観点からすると、複数の発光部を有する光源と、該光源から射出されカップリングされた光束を偏向する偏向器と、該偏向器で偏向された光束を被走査面に集光する走査光学系とを備える光走査装置において、前記走査光学系は、少なくとも１つの樹脂製の走査レンズからなる第１光学系と、該第１光学系における最も前記偏向器側に位置する樹脂製の走査レンズと前記被走査面との間に配置され、折り返しミラー及びガラス板の少なくとも一方からなる複数の光学素子を有する第２光学系とを含み、前記第２光学系に入射する光束に含まれ、前記偏向器の回転軸方向に関して互いに離れている第１の光線と第２の光線の、主走査方向に直交する平面内における前記偏向器から前記第２光学系の各光学素子までの光路長について、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも短い折り返しミラーの枚数ｍ１、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも長い折り返しミラーの枚数ｍ２、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも短いガラス板の枚数ｇ１、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも長いガラス板の枚数ｇ２を用いて、ｍ１＋ｇ２＝ｍ２＋ｇ１の関係が満足されることを特徴とする光走査装置である。
【００３１】
本発明は、第２の観点からすると、複数の発光部を有する光源と、該光源から射出されカップリングされた光束を偏向する偏向器と、該偏向器で偏向された光束を被走査面に集光する走査光学系とを備える光走査装置において、前記走査光学系は、少なくとも１つの樹脂製の走査レンズからなる第１光学系と、該第１光学系における最も前記偏向器側に位置する樹脂製の走査レンズと前記被走査面との間に配置され、折り返しミラー及びガラス板の少なくとも一方からなる複数の光学素子を有する第２光学系とを含み、前記第２光学系に入射する光束に含まれ、前記偏向器の回転軸方向に関して互いに離れている第１の光線と第２の光線の、主走査方向に直交する平面内における前記偏向器から前記第２光学系の各光学素子までの光路長について、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも短い折り返しミラーの枚数ｍ１、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも長い折り返しミラーの枚数ｍ２、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも短いガラス板の枚数ｇ１、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも長いガラス板の枚数ｇ２を用いて、ｍ１＋ｇ２＜ｍ２＋ｇ１の関係が満足され、前記第２光学系に入射する光束に対する前記第２光学系の１つの光学素子の反射率あるいは透過率は、前記第２光学系の残りの光学素子の反射率あるいは透過率と異なることを特徴とする光走査装置である。
【００３２】
本発明は、第３の観点からすると、複数の発光部を有する光源と、該光源から射出されカップリングされた光束を偏向する偏向器と、該偏向器で偏向された光束を被走査面に集光する走査光学系とを備える光走査装置において、前記走査光学系は、少なくとも１つの樹脂製の走査レンズからなる第１光学系と、該第１光学系における最も前記偏向器側に位置する樹脂製の走査レンズと前記被走査面との間に配置され、複数の折り返しミラーを有する第２光学系とを含み、前記光源と前記偏向器の間に配置された１／４波長板を更に備え、前記第２光学系に入射する光束に含まれ、前記偏向器の回転軸方向に関して互いに離れている第１の光線と第２の光線の、主走査方向に直交する平面内における前記偏向器から前記第２光学系の各光学素子までの光路長について、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも短い折り返しミラーの前記第２光学系に入射する光束の主光線に直交する面に対する傾斜角θｍ１、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも長い折り返しミラーの前記第２光学系に入射する光束の主光線に直交する面に対する傾斜角θｍ２を用いて、（Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜）の絶対値は、｜θｍ１｜及び｜θｍ２｜のいずれよりも小さいことを特徴とする光走査装置である。
【００３３】
本発明は、第４の観点からすると、複数の発光部を有する光源と、該光源から射出されカップリングされた光束を偏向する偏向器と、該偏向器で偏向された光束を被走査面に集光する走査光学系とを備える光走査装置において、前記走査光学系は、少なくとも１つの樹脂製の走査レンズからなる第１光学系と、該第１光学系における最も前記偏向器側に位置する樹脂製の走査レンズと前記被走査面との間に配置され、複数の折り返しミラー及び少なくとも１枚のガラス板を有する第２光学系とを含み、前記光源と前記偏向器の間に配置された１／４波長板を更に備え、前記第２光学系に入射する光束に含まれ、前記偏向器の回転軸方向に関して互いに離れている第１の光線と第２の光線の、主走査方向に直交する平面内における前記偏向器から前記第２光学系の各光学素子までの光路長について、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも短い折り返しミラーの前記第２光学系に入射する光束の主光線に直交する面に対する傾斜角θｍ１、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも長い折り返しミラーの前記第２光学系に入射する光束の主光線に直交する面に対する傾斜角θｍ２、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも短いガラス板の前記第２光学系に入射する光束の主光線に直交する面に対する傾斜角θｇ１、前記第１の光線の光路長が前記第２の光線の光路長よりも長いガラス板の前記第２光学系に入射する光束の主光線に直交する面に対する傾斜角θｇ２を用いて、（Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜−２Σ｜θｇ１｜＋２Σ｜θｇ２｜）の絶対値は、｜θｍ１｜、｜θｍ２｜、２｜θｇ１｜、２｜θｇ２｜のいずれよりも小さいことを特徴とする光走査装置である。
【００３４】
これらの光走査装置によれば、マルチビーム光源及びプラスチック成型の走査レンズを有し、安定した光束で被走査面を走査することができる。
【００３５】
本発明は、第５の観点からすると、少なくとも１つの像担持体と；前記少なくとも１つの像担持体を画像情報が含まれる光束により走査する少なくとも１つの本発明の光走査装置と；を備える画像形成装置である。
【００３６】
これによれば、本発明の光走査装置を備えているため、結果として、画像品質を低下させることなく、低コスト化を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３７】
【図１】本発明の一実施形態に係るレーザプリンタの概略構成を説明するための図である。
【図２】光走査装置の第１の構成例を説明するための図（その１）である。
【図３】光走査装置の第１の構成例を説明するための図（その２）である。
【図４】光源に含まれる面発光レーザアレイを説明するための図である。
【図５】第１の構成例における走査光学系の展開図である。
【図６】直線偏光が入射角３０°で走査レンズに入射したときの反射率の変化を説明するための図（その１）である。
【図７】直線偏光が入射角３０°で走査レンズに入射したときの反射率の変化を説明するための図（その２）である。
【図８】図８（Ａ）は入射角を説明するための図であり、図８（Ｂ）は傾斜角を説明するための図である。
【図９】光走査装置の第２の構成例を説明するための図（その１）である。
【図１０】光走査装置の第２の構成例を説明するための図（その２）である。
【図１１】円偏光が入射角３０°で走査レンズに入射したときの反射率の変化を説明するための図（その１）である。
【図１２】円偏光が入射角３０°で走査レンズに入射したときの反射率の変化を説明するための図（その２）である。
【図１３】直線偏光が入射角５０°で走査レンズに入射したときの反射率の変化を説明するための図（その１）である。
【図１４】直線偏光が入射角５０°で走査レンズに入射したときの反射率の変化を説明するための図（その２）である。
【図１５】円偏光が入射角５０°で走査レンズに入射したときの反射率の変化を説明するための図（その１）である。
【図１６】円偏光が入射角５０°で走査レンズに入射したときの反射率の変化を説明するための図（その２）である。
【図１７】光走査装置の第５の構成例を説明するための図（その１）である。
【図１８】光走査装置の第５の構成例を説明するための図（その２）である。
【図１９】第５の構成例における走査光学系の展開図である。
【図２０】光走査装置の第６の構成例を説明するための図である。
【図２１】光走査装置の第７の構成例を説明するための図（その１）である。
【図２２】光走査装置の第７の構成例を説明するための図（その２）である。
【図２３】第７の構成例における走査光学系の展開図である。
【図２４】光走査装置の第９の構成例を説明するための図（その１）である。
【図２５】光走査装置の第９の構成例を説明するための図（その２）である。
【図２６】第９の構成例における走査光学系の展開図である。
【図２７】光走査装置の第１０の構成例を説明するための図（その１）である。
【図２８】光走査装置の第１０の構成例を説明するための図（その２）である。
【図２９】第１０の構成例における走査光学系の展開図である。
【図３０】光走査装置の第１２の構成例を説明するための図（その１）である。
【図３１】光走査装置の第１２の構成例を説明するための図（その２）である。
【図３２】第１２の構成例における走査光学系の展開図である。
【図３３】光走査装置の第１３の構成例を説明するための図である。
【図３４】第１３の構成例における走査光学系の展開図である。
【図３５】光走査装置の第１４の構成例を説明するための図（その１）である。
【図３６】光走査装置の第１４の構成例を説明するための図（その２）である。
【図３７】第１４の構成例における走査光学系の展開図である。
【図３８】カラープリンタの概略構成を示す図である。
【図３９】図３９（Ａ）〜図３９（Ｃ）は、それぞれプラスチック成型の走査レンズにおける不均一な複屈折の一例を説明するための図である。
【図４０】プラスチック成型の走査レンズに入射するビーム１とビーム２を説明するための図である。
【図４１】プラスチック成型の走査レンズを透過した後のビーム１及びビーム２の偏光状態を説明するための図である。
【図４２】端面発光型の半導体レーザから射出される光束の波長特性を説明するための図である。
【図４３】面発光レーザから射出される光束の波長特性を説明するための図である。
【図４４】光走査装置における戻り光を説明するための図である。
【図４５】戻り光に対する１／４波長板の効果を説明するための図である。
【図４６】図４６（Ａ）及び図４６（Ｂ）は、それぞれ直線偏光に対する複屈折の影響を説明するための図である。
【図４７】図４７（Ａ）及び図４７（Ｂ）は、それぞれ円偏光に対する複屈折の影響を説明するための図である。
【発明を実施するための形態】
【００３８】
以下、本発明の一実施形態を図１〜図３７に基づいて説明する。図１には、一実施形態に係る画像形成装置としてのレーザプリンタ１０００の概略構成が示されている。
【００３９】
このレーザプリンタ１０００は、光走査装置１０１０、感光体ドラム１０３０、帯電チャージャ１０３１、現像ローラ１０３２、転写チャージャ１０３３、除電ユニット１０３４、クリーニングユニット１０３５、トナーカートリッジ１０３６、給紙コロ１０３７、給紙トレイ１０３８、レジストローラ対１０３９、定着ローラ１０４１、排紙ローラ１０４２、排紙トレイ１０４３、通信制御装置１０５０、及び上記各部を統括的に制御するプリンタ制御装置１０６０などを備えている。なお、これらは、プリンタ筐体１０４４の中の所定位置に収容されている。
【００４０】
通信制御装置１０５０は、ネットワークなどを介した上位装置（例えばパソコン）との双方向の通信を制御する。
【００４１】
感光体ドラム１０３０は、円柱状の部材であり、その表面には感光層が形成されている。すなわち、感光体ドラム１０３０の表面が被走査面である。そして、感光体ドラム１０３０は、図１における矢印方向に回転するようになっている。
【００４２】
帯電チャージャ１０３１、現像ローラ１０３２、転写チャージャ１０３３、除電ユニット１０３４及びクリーニングユニット１０３５は、それぞれ感光体ドラム１０３０の表面近傍に配置されている。そして、感光体ドラム１０３０の回転方向に沿って、帯電チャージャ１０３１→現像ローラ１０３２→転写チャージャ１０３３→除電ユニット１０３４→クリーニングユニット１０３５の順に配置されている。
【００４３】
帯電チャージャ１０３１は、感光体ドラム１０３０の表面を均一に帯電させる。
【００４４】
光走査装置１０１０は、帯電チャージャ１０３１で帯電された感光体ドラム１０３０の表面に、上位装置からの画像情報に基づいて変調された光束を照射する。これにより、感光体ドラム１０３０の表面に、画像情報に対応した潜像が形成される。ここで形成された潜像は、感光体ドラム１０３０の回転に伴って現像ローラ１０３２の方向に移動する。なお、この光走査装置１０１０の構成については後述する。
【００４５】
トナーカートリッジ１０３６にはトナーが格納されており、該トナーは現像ローラ１０３２に供給される。
【００４６】
現像ローラ１０３２は、感光体ドラム１０３０の表面に形成された潜像にトナーカートリッジ１０３６から供給されたトナーを付着させて画像情報を顕像化させる。ここでトナーが付着した潜像（以下では、便宜上「トナー像」ともいう）は、感光体ドラム１０３０の回転に伴って転写チャージャ１０３３の方向に移動する。
【００４７】
給紙トレイ１０３８には記録紙１０４０が格納されている。この給紙トレイ１０３８の近傍には給紙コロ１０３７が配置されており、該給紙コロ１０３７は、記録紙１０４０を給紙トレイ１０３８から１枚づつ取り出し、レジストローラ対１０３９に搬送する。該レジストローラ対１０３９は、給紙コロ１０３７によって取り出された記録紙１０４０を一旦保持するとともに、該記録紙１０４０を感光体ドラム１０３０の回転に合わせて感光体ドラム１０３０と転写チャージャ１０３３との間隙に向けて送り出す。
【００４８】
転写チャージャ１０３３には、感光体ドラム１０３０の表面上のトナーを電気的に記録紙１０４０に引きつけるために、トナーとは逆極性の電圧が印加されている。この電圧により、感光体ドラム１０３０の表面のトナー像が記録紙１０４０に転写される。ここで転写された記録紙１０４０は、定着ローラ１０４１に送られる。
【００４９】
定着ローラ１０４１では、熱と圧力とが記録紙１０４０に加えられ、これによってトナーが記録紙１０４０上に定着される。ここで定着された記録紙１０４０は、排紙ローラ１０４２を介して排紙トレイ１０４３に送られ、排紙トレイ１０４３上に順次スタックされる。
【００５０】
除電ユニット１０３４は、感光体ドラム１０３０の表面を除電する。
【００５１】
クリーニングユニット１０３５は、感光体ドラム１０３０の表面に残ったトナー（残留トナー）を除去する。残留トナーが除去された感光体ドラム１０３０の表面は、再度帯電チャージャ１０３１に対向する位置に戻る。
【００５２】
次に、前記光走査装置１０１０の構成について説明する。この光走査装置１０１０は、光源、偏向器前光学系、ポリゴンミラー、少なくとも１枚の樹脂製の走査レンズ及び折り返しミラーを含む走査光学系、走査制御装置などを備えている。そして、これらは、光学ハウジングの所定位置に組み付けられている。
【００５３】
なお、本明細書では、ＸＹＺ３次元直交座標系において、感光体ドラム１０３０の長手方向に沿った方向をＹ軸方向、ポリゴンミラーの回転軸に沿った方向をＺ軸方向として説明する。
【００５４】
また、以下では、便宜上、主走査方向に対応する方向を「主走査対応方向」と略述し、副走査方向に対応する方向を「副走査対応方向」と略述する。
【００５５】
そして、偏向器前光学系における１／４波長板の有無、ポリゴンミラーにおける防音部材の有無、走査光学系に含まれる折り返しミラーの枚数、該折り返しミラーの入射光束に対する姿勢、光学ハウジングにおける防塵ガラスの有無、該防塵ガラスの入射光束に対する姿勢などによって、種々の構成が考えられる。
【００５６】
《第１の構成例》
第１の構成例では、光走査装置１０１０は、図２及び図３に示されるように、光源１４、カップリングレンズ１５、開口板１６、シリンドリカルレンズ１７、ポリゴンミラー１３、走査レンズ１１、２枚の折り返しミラー（ＭＲ１、ＭＲ２）、及び走査制御装置（図示省略）などを備えている。
【００５７】
偏向器前光学系は、カップリングレンズ１５と開口板１６とシリンドリカルレンズ１７とから構成されている。走査光学系は、走査レンズ１１と２枚の折り返しミラー（ＭＲ１、ＭＲ２）とから構成されている。
【００５８】
なお、カップリングレンズ１５の光軸方向を「Ｗ方向」、Ｚ軸方向及びＷ方向のいずれにも直交する方向を「Ｍ方向」とする。
【００５９】
光源１４は、一例として図４に示されるように、同一基板上に複数の発光部が形成されている垂直共振器型の面発光レーザアレイ１００を有している。
【００６０】
この面発光レーザアレイ１００は、２次元的に配列された４０個の発光部（ｃｈ１〜ｃｈ４０）が１つの基板上に形成されている。４０個の発光部は、すべての発光部を副走査対応方向に伸びる仮想線上に正射影したときに、発光部間隔が等間隔ｄとなるように配置されている。なお、本明細書では、「発光部間隔」とは２つの発光部の中心間距離をいう。
【００６１】
ここでは、ｄ＝２．５μｍである。また、主走査対応方向に関する発光部間隔Ｄｍ＝３０μｍ、副走査対応方向に関する発光部間隔Ｄｓ＝２５μｍである。そこで、主走査対応方向に関して最も離れた発光部間の距離Ｘ＝Ｄｍ×９＝２７０μｍ、副走査対応方向に関して最も離れた発光部間の距離＝ｄ×３９＝９７．５μｍである。
【００６２】
また、各発光部の発振波長は、７８０ｎｍ帯である。そして、各発光部から射出される光束は、いずれも直線偏光である。
【００６３】
そして、光源１４は、各発光部を個別に駆動するための駆動装置を有している。すなわち、同時に４０本の光束で感光体ドラム１０３０を走査することができる。
【００６４】
図２に戻り、カップリングレンズ１５は、光源１４から射出された光束の光路上に配置され、該光束を略平行光とする。
【００６５】
開口板１６は、開口部を有し、カップリングレンズ１５を介した光束を整形する。
【００６６】
シリンドリカルレンズ１７は、副走査対応方向（ここでは、Ｚ軸方向と同じ）に強いパワーを有し、開口板１６の開口部を通過した光束をポリゴンミラー１３の偏向反射面近傍で副走査対応方向に関して結像する。
【００６７】
ポリゴンミラー１３は、内接円の半径が１０ｍｍの４面鏡を有し、各鏡がそれぞれ偏向反射面となる。このポリゴンミラー１３は、Ｚ軸方向に平行な軸のまわりに等速回転し、シリンドリカルレンズ１７からの光束を偏向する。
【００６８】
走査レンズ１１は、プラスチック成型の走査レンズ、すなわち樹脂製の走査レンズであり、ポリゴンミラー１３で偏向された光束の光路上に配置されている。
【００６９】
折り返しミラーＭＲ１は、走査レンズ１１を通過した光束の光路上に配置され、折り返しミラーＭＲ２は、折り返しミラーＭＲ１で反射された光束の光路上に配置されている。
【００７０】
各折り返しミラーは、いずれもアルミニウム膜がコーティングされた鏡面を有し、該鏡面には、屈折率１．４５の材料が１／２波長の厚さでコーティングされている。
【００７１】
ここで、発光部ｃｈ１から射出された光束に含まれ、Ｚ軸方向に関して離れている２つの光線のうち、＋Ｚ側の光線を光線Ａ、−Ｚ側の光線を光線Ｂとする（図３参照）。
【００７２】
図５は、ポリゴンミラー１３から感光体ドラム１０３０に向かう各光線の光路がそれぞれ一本の直線になるように、図３を展開した図である。
【００７３】
ここで、ポリゴンミラー１３からの光線が入射する面において、ポリゴンミラー１３からの光路長に関して、光線Ａのほうが光線Ｂよりも短い折り返しミラーを、傾斜角特性が「β＋」の折り返しミラーと定義し、逆に、光線Ｂのほうが光線Ａよりも短い折り返しミラーを、傾斜角特性が「β−」の折り返しミラーと定義する。
【００７４】
ここでは、図５からわかるように、折り返しミラーＭＲ１は、傾斜角特性が「β＋」の折り返しミラーであり、折り返しミラーＭＲ２は、傾斜角特性が「β−」の折り返しミラーである。すなわち、傾斜角特性が「β＋」の折り返しミラーの枚数と傾斜角特性が「β−」の折り返しミラーの枚数は同じである。
【００７５】
この場合は、傾斜角特性が「β＋」の折り返しミラーの枚数は１枚、傾斜角特性が「β−」の折り返しミラーの枚数は１枚、傾斜角特性が「β＋」のガラス板の枚数は０枚、傾斜角特性が「β−」のガラス板の枚数は０枚である。
【００７６】
そこで、｛（傾斜角特性が「β＋」の折り返しミラーの枚数）＋（傾斜角特性が「β−」のガラス板の枚数）｝＝｛（傾斜角特性が「β−」の折り返しミラーの枚数）＋（傾斜角特性が「β＋」のガラス板の枚数）｝、の関係が満足されている。
【００７７】
この場合には、感光体ドラムに向かう書き込み用光束において、各折り返しミラーの反射面に対する入射方向が折り返しミラーＭＲ１と折り返しミラーＭＲ２とでは逆になる。そのため、走査レンズ１１の不均一な複屈折分布で偏光状態が変化したことによる折り返しミラーでの反射率に及ぼす影響が、折り返しミラーＭＲ１と折り返しミラーＭＲ２とでは逆になり、結果として感光体ドラム１０３０上での光量変化を打ち消すことができる。
【００７８】
このように、走査光学系が複数の折り返しミラーを有し、傾斜角特性が「β＋」である折り返しミラーの枚数と傾斜角特性が「β―」である折り返しミラーの枚数が等しいと、走査レンズ１１における不均一な複屈折分布の影響を軽減することができる。
【００７９】
図６及び図７には、直線偏光が複屈折媒質を透過した後、図８（Ａ）及び図８（Ｂ）に示されるように、半画角θｒ＝３０°で上記折り返しミラーと同等の反射ミラーに入射したときの、反射率の理想値（複屈折の影響が無い場合の反射率）からの変化量（％）が示されている。ここでは、複屈折媒質での複屈折は、主軸を１０°に固定し、位相差を０（複屈折無し）と０．１λと０．２λに変化させた。図６及び図７から、反射ミラーの傾斜角θｍが大きいほど反射率変化が大きく、位相差が大きいほど反射率変化が大きいことがわかる。
【００８０】
第１の構成例では、例えば、折り返しミラーＭＲ１の傾斜角θｍ１が３０°、折り返しミラーＭＲ２の傾斜角θｍ２が−６０°、複屈折が主軸１０°で位相差０．２λの場合には、折り返しミラーＭＲ１での反射率変化が０．５％、折り返しミラーＭＲ２での反射率変化が−１．９％であるから、０．５％分は反射率変化をキャンセルでき、最終的には理想値からの光利用効率のずれを−１．４％に抑えることができる。なお、実際は、折り返しミラーＭＲ１での反射で偏光の状態は若干変化するが、折り返しミラーＭＲ２での反射率変化に及ぼす影響は小さいので、ここでは、折り返しミラーＭＲ１での反射による偏光状態の変化は考慮しない。
【００８１】
続いて、他の構成例について説明するが、第１の構成例との相違点を中心に説明するとともに、前述した第１の構成例と同一若しくは同等の構成部分については同一の符号を用い、その説明を簡略化し若しくは省略するものとする。
【００８２】
《第２の構成例》
第２の構成例では、光走査装置１０１０は、図９及び図１０に示されるように、光源１４、１／４波長板１８、カップリングレンズ１５、開口板１６、シリンドリカルレンズ１７、ポリゴンミラー１３、走査レンズ１１、２枚の折り返しミラー（ＭＲ１、ＭＲ２）、及び走査制御装置（図示省略）などを備えている。
【００８３】
偏向器前光学系は、１／４波長板１８とカップリングレンズ１５と開口板１６とシリンドリカルレンズ１７とから構成されている。走査光学系は、樹脂製の走査レンズ１１と２枚の折り返しミラー（ＭＲ１、ＭＲ２）とから構成されている。
【００８４】
１／４波長板１８は、光源１４とカップリングレンズ１５との間の光路上に配置されている。また、１／４波長板１８は、カップリングレンズ１５の光軸に直交する面に対して傾斜している。これにより、戻り光の影響を更に低減することができる。
【００８５】
光源１４から射出された直線偏光（図９の紙面に直交する方向に振動する直線偏光）は、１／４波長板１８を透過する際に円偏光に変換され、走査レンズ１１を透過する際に楕円偏光に変換される。
【００８６】
図１１及び図１２には、円偏光が複屈折媒質を透過した後、半画角θｒ＝３０°で上記折り返しミラーと同等の反射ミラーに入射したときの、反射率の理想値（複屈折の影響が無い場合の反射率）からの変化量（％）が示されている。ここでは、複屈折媒質での複屈折は、主軸を１０°に固定し、位相差を０（複屈折無し）と０．１λと０．２λに変化させた。図１１及び図１２から、反射ミラーの傾斜角θｍが大きいほど反射率変化が大きく、位相差が大きいほど反射率変化が大きいことがわかる。なお、第１の構成例の場合に比べて、同じ複屈折媒質を透過したときの反射率変化が数倍〜十数倍になっている。
【００８７】
本第２の構成例で、第１の構成例と同じように、折り返しミラーＭＲ１の傾斜角θｍ１を３０°、折り返しミラーＭＲ２の傾斜角θｍ２を−６０°にすると、複屈折が主軸１０°で位相差０．２λの場合には、折り返しミラーＭＲ１での反射率変化が−１．４％、折り返しミラーＭＲ２での反射率変化が８．１％であるから、１．４％分は反射率変化をキャンセルできるものの、最終的な理想値からの光利用効率のずれは６．７％になり、第１の構成例に比べて光利用効率のずれが４．８倍程度になってしまう。
【００８８】
このとき、折り返しミラーＭＲ２の傾斜角θｍ２を−４５°にすれば、折り返しミラーＭＲ２での反射率変化が５．６％であり、最終的な光利用効率の変化を２．９％に抑えることができる。あるいは、折り返しミラーＭＲ１の傾斜角θｍ１を４５°にすれば、折り返しミラーＭＲ１での反射率変化が−２．７％であり、最終的な光利用効率変化を５．４％に抑えることができる。
【００８９】
このように、１／４波長板を使用して円偏光を複屈折媒質に入射する場合には、走査光学系を構成する傾斜角特性が「β＋」である折り返しミラーの傾斜角の絶対値と傾斜角特性が「β―」である折り返しミラーの傾斜角の絶対値とが近い方が反射率変化のキャンセル効果が高い。そして、シェーディング補正の可能な範囲内とすることができる。
【００９０】
走査レンズの複屈折量については、主軸は０〜２０°、位相差は０〜０．２λ程度が通常使用される範囲である。これ以上複屈折があると、波面収差の劣化、ビームスポット径の劣化を招き、望ましくない。
【００９１】
また、これ以上複屈折がある場合には、次の（１）式〜（３）式が満足されるのが好ましい。
【００９２】
｜θｍ１｜−｜θｍ２｜＜｜θｍ１｜  ……（１）
｜θｍ１｜−｜θｍ２｜＜｜θｍ２｜  ……（２）
−１５≦｜θｍ１｜−｜θｍ２｜≦１５  ……（３）
【００９３】
具体的には、｜θｍ１｜＝４５°、｜θｍ２｜＝６０°であれば、｜θｍ１｜−｜θｍ２｜＝−１５°であり、上記（１）式〜（３）式は満足される。
【００９４】
一方、｜θｍ１｜＝３０°、｜θｍ２｜＝６０°であれば、｜θｍ１｜−｜θｍ２｜＝−３０°であり、上記（１）式及び（３）式が満足されない。
【００９５】
上記（１）式〜（３）式は、他の折り返しミラーに対して非常に大きい傾斜角の折り返しミラーが無いことを示唆している。
【００９６】
なお、傾斜角特性が「β＋」である折り返しミラーが複数枚（ＭＲ１１、ＭＲ１２、ＭＲ１３、・・・・）、及び傾斜角特性が「β―」である折り返しミラーが複数枚（ＭＲ２１、ＭＲ２２、ＭＲ２３、・・・・）あるときは、それらの傾斜角をθｍ１１、θｍ１２、θｍ１３、・・・・、θｍ２１、θｍ２２、θｍ２３、・・・・とすると、次の（４）式〜（６）式が満足されるのが好ましい。
【００９７】
Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜＜｜θｍ１ｎ｜  ……（４）
Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜＜｜θｍ２ｎ｜  ……（５）
−１５≦Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜≦１５  ……（６）
【００９８】
ここで、Σ｜θｍ１｜は、次の（７）式を意味し、Σ｜θｍ２｜は、次の（８）式を意味している。
【００９９】
Σ｜θｍ１｜＝｜θｍ１１｜＋｜θｍ１２｜＋｜θｍ１３｜＋・・・  ……（７）
Σ｜θｍ２｜＝｜θｍ２１｜＋｜θｍ２２｜＋｜θｍ２３｜＋・・・  ……（８）
【０１００】
また、上記（４）式のθｍ１ｎは、θｍ１１、θｍ１２、θｍ１３、・・・・、を示し、上記（５）式のθｍ２ｎは、θｍ２１、θｍ２２、θｍ２３、・・・・、を示している。
【０１０１】
《第３の構成例》
第３の構成例は、上記第１の構成例におけるθｒを５０°に変更した点に特徴を有している。
【０１０２】
図１３及び図１４には、直線偏光が複屈折媒質を透過した後、半画角θｒ＝５０°で上記折り返しミラーと同等の反射ミラーに入射したときの、反射率の理想値（複屈折の影響が無い場合の反射率）からの変化量（％）が示されている。ここでは、複屈折媒質での複屈折は、主軸を１０°に固定し、位相差を０（複屈折無し）と０．１λと０．２λに変化させた。この場合、上記第１の構成例よりも反射率の理想値からの変化量が大きい。
【０１０３】
そして、上記第１の構成例と同様に、折り返しミラーＭＲ１の傾斜角θｍ１を３０°、折り返しミラーＭＲ２の傾斜角θｍ２を−６０°とすると、複屈折が主軸１０°で位相差０．２λの場合には、折り返しミラーＭＲ１での反射率変化が１．２％、折り返しミラーＭＲ２での反射率変化が−２．１％であるから、１．２％分は反射率変化をキャンセルでき、最終的には理想値からの光利用効率のずれを−０．９％に抑えることができる。これは、上記第１の構成例と同レベルである。
【０１０４】
第３の構成例と上記第１の構成例を比較すると、θｒが大きくなると反射率の理想値からの変化は拡大するが、上記第１の構成例と同様に、傾斜角特性が「β＋」の折り返しミラーの傾斜角の絶対値と、傾斜角特性が「β−」の折り返しミラーの傾斜角の絶対値とを近づけることで、全体の光利用効率変化を抑えることができる。
【０１０５】
《第４の構成例》
第４の構成例は、上記第１の構成例におけるθｒを５０°に変更した点に特徴を有している。
【０１０６】
図１５及び図１６には、円偏光が複屈折媒質を透過した後、半画角θｒ＝５０°で上記折り返しミラーと同等の反射ミラーに入射したときの、反射率の理想値（複屈折の影響が無い場合の反射率）からの変化量（％）が示されている。ここでは、複屈折媒質での複屈折は、主軸を１０°に固定し、位相差を０（複屈折無し）と０．１λと０．２λに変化させた。この場合、上記第２の構成例よりも反射率の理想値からの変化量が大きい。
【０１０７】
そして、上記第２の構成例と同様に、折り返しミラーＭＲ１の傾斜角θｍ１を３０°、折り返しミラーＭＲ２の傾斜角θｍ２を−６０°とすると、複屈折が主軸１０°で位相差０．２λの場合には、折り返しミラーＭＲ１での反射率変化が−３．５％、折り返しミラーＭＲ２での反射率変化が９．２％であるから、３．５％分は反射率変化をキャンセルでき、最終的には理想値からの光利用効率のずれを５．７％に抑えることができる。これは、上記第２の構成例よりも低いレベルである。
【０１０８】
また、折り返しミラーＭＲ１の傾斜角θｍ１を４５°にすれば，反射率の変化は−６．７％であり，全体の光利用効率の変化を２．５％に抑えることができる。
【０１０９】
第４の構成例と上記第２の構成例を比較すると、θｒが大きくなると反射率の理想値からの変化は拡大するが、上記第２の構成例と同様に、傾斜角特性が「β＋」の折り返しミラーの傾斜角の絶対値と、傾斜角特性が「β−」の折り返しミラーの傾斜角の絶対値とを近づけることで、全体の光利用効率の変化を抑えることができる。
【０１１０】
そして、走査レンズ１１に入射する光束が円偏光の場合には、上記（１）式〜（３）式が満足され、傾斜角が他に比べて大きく異なる折り返しミラーが無いことが全体の光利用効率の変化を抑えることに寄与する。
【０１１１】
また、（１）実用的な入射角θｒ（＜５０°）、（２）実用的でかつｓ偏光とｐ偏光の反射率差が最も大きい折り返しミラー（単層コーティングの折り返しミラー）、（３）実用的な複屈折量（位相差０．２λ以下）で検討した範囲では、傾斜角特性が「β＋」の折り返しミラーの傾斜角の絶対値と傾斜角特性が「β−」の折り返しミラーの傾斜角の絶対値との差を１５°以内に抑えることで、全体での光利用効率の変化を５．４％以内に抑えることができる。
【０１１２】
シェーディング補正量の限界である１０％を目安に考えると、他の光学素子による通常のシェーディング量を１０％から５．４％を引いた４．６％以内に抑えることは、円偏光であれば（ポリゴンミラーでの反射率がどの角度でもほとんど同じであり）可能である。
【０１１３】
従って、光源が面発光レーザ素子を含み、１／４波長板で戻り光の影響を低減し、プラスチック成型の走査レンズを使用する場合には、上記（１）式〜（３）式、あるいは上記（４）式〜（６）式が満足されるように各折り返しミラーの傾斜角を設定することが好ましい。
【０１１４】
《第５の構成例》
第５の構成例では、光走査装置１０１０は、図１７及び図１８に示されるように、光源１４、１／４波長板１８、カップリングレンズ１５、開口板１６、シリンドリカルレンズ１７、ポリゴンミラー１３、走査レンズ１１、３枚の折り返しミラー（ＭＲ１、ＭＲ２、ＭＲ３）、１枚の防塵ガラスＧ、及び走査制御装置（図示省略）などを備えている。
【０１１５】
ここでは、折り返しミラーＭＲ１の傾斜角特性は「β＋」であり、折り返しミラーＭＲ２及び折り返しミラーＭＲ３の傾斜角特性は「β―」である（図１９参照）。
【０１１６】
また、防塵ガラスＧの傾斜角特性は「β＋」である。
【０１１７】
この場合は、傾斜角特性が「β＋」の折り返しミラーの枚数は１枚、傾斜角特性が「β−」の折り返しミラーの枚数は２枚、傾斜角特性が「β＋」のガラス板の枚数は１枚、傾斜角特性が「β−」のガラス板の枚数は０枚である。
【０１１８】
そこで、｛（傾斜角特性が「β＋」の折り返しミラーの枚数）＋（傾斜角特性が「β−」のガラス板の枚数）｝＜｛（傾斜角特性が「β−」の折り返しミラーの枚数）＋（傾斜角特性が「β＋」のガラス板の枚数）｝、の関係が満足されている。
【０１１９】
そして、折り返しミラーＭＲ１の傾斜角をθｍ１、折り返しミラーＭＲ１の傾斜角をθｍ１、折り返しミラーＭＲ３の傾斜角をθｍ３、防塵ガラスＧの傾斜角をθｇとすると、次の（９）式〜（１３）式が満足されるように設定されている。
【０１２０】
｜θｍ１｜−（｜θｍ２｜＋｜θｍ３｜）−２｜θｇ｜＜｜θｍ１｜  ……（９）
｜θｍ１｜−（｜θｍ２｜＋｜θｍ３｜）−２｜θｇ｜＜｜θｍ２｜  ……（１０）
｜θｍ１｜−（｜θｍ２｜＋｜θｍ３｜）−２｜θｇ｜＜｜θｍ３｜  ……（１１）
｜θｍ１｜−（｜θｍ２｜＋｜θｍ３｜）−２｜θｇ｜＜２｜θｇ｜  ……（１２）
−１５≦｜θｍ１｜−（｜θｍ２｜＋｜θｍ３｜）−２｜θｇ｜≦１５  ……（１３）
【０１２１】
防塵ガラスでは、光は透過するので、光に対する界面が２面ある。すなわち、防塵ガラスでは、プラスチック成型の走査レンズの影響を２回受けることになる。そこで、上記（９）式〜（１３）式における｜θｇ｜の係数が「２」になっている。
【０１２２】
また、複屈折による防塵ガラスの反射率変化は、折り返しミラーの反射率変化と同じ方向に動く（変化する）。これは、防塵ガラスの透過率変化が折り返しミラーの反射率変化と逆符号に動くということであり、全体の光利用効率を考えると、反射率変化の防塵ガラスによるキャンセル効果は、折り返しミラーと逆符号である。
【０１２３】
ここでは、折り返しミラーＭＲ３と防塵ガラスＧが反射率の変化と透過率の変化が逆符号に動き、キャンセルしている。
【０１２４】
具体的には、θｍ１＝４５°、θｍ２＝−４５°、θｍ３＝−５５°、θｇ＝−２０°とすると、｜θｍ１｜−（｜θｍ２｜＋｜θｍ３｜）−２｜θｇ｜は１５となり、上記（９）式〜（１３）式が満足される。
【０１２５】
なお、傾斜角特性が「β＋」である折り返しミラーが複数枚（ＭＲ１１、ＭＲ１２、ＭＲ１３、・・・・）、傾斜角特性が「β―」である折り返しミラーが複数枚（ＭＲ２１、ＭＲ２２、ＭＲ２３、・・・・）、傾斜角特性が「β＋」であるガラス板が複数枚（Ｇ１１、Ｇ１２、Ｇ１３、・・・・）、傾斜角特性が「β―」であるガラス板が複数枚（Ｇ２１、Ｇ２２、Ｇ２３、・・・・）あるときは、それらの傾斜角をθｍ１１、θｍ１２、θｍ１３、・・・・、θｍ２１、θｍ２２、θｍ２３、・・・・、θｇ１１、θｇ１２、θｇ１３、・・・・、θｇ２１、θｇ２２、θｇ２３、・・・・、とすると、次の（１４）式〜（１８）式が満足されるのが好ましい。
【０１２６】
Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜−２Σ｜θｇ１｜＋２Σ｜θｇ２｜＜｜θｍ１ｎ｜  ……（１４）
Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜−２Σ｜θｇ１｜＋２Σ｜θｇ２｜＜｜θｍ２ｎ｜  ……（１５）
Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜−２Σ｜θｇ１｜＋２Σ｜θｇ２｜＜｜θｇ１ｎ｜  ……（１６）
Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜−２Σ｜θｇ１｜＋２Σ｜θｇ２｜＜｜θｇ２ｎ｜  ……（１７）
−１５≦Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜−２Σ｜θｇ１｜＋２Σ｜θｇ２｜≦１５  ……（１８）
【０１２７】
ここで、Σ｜θｍ１｜は、上記（７）式を意味し、Σ｜θｍ２｜は、上記（８）式を意味し、Σ｜θｇ１｜は、次の（１９）式を意味し、Σ｜θｇ２｜は、次の（２０）式を意味している。
【０１２８】
Σ｜θｇ１｜＝｜θｇ１１｜＋｜θｇ１２｜＋｜θｇ１３｜＋・・・  ……（１９）
Σ｜θｇ２｜＝｜θｇ２１｜＋｜θｇ２２｜＋｜θｇ２３｜＋・・・  ……（２０）
【０１２９】
また、上記（１６）式のθｇ１ｎは、θｇ１１、θｇ１２、θｇ１３、・・・・、を示し、上記（１７）式のθｇ２ｎは、θｇ２１、θｇ２２、θｇ２３、・・・・、を示している。
【０１３０】
《第６の構成例》
第６の構成例は、一例として図２０に示されるように、上記第２の構成例において、シリンドリカルレンズ１７とポリゴンミラー１３との間の光路上、及びポリゴンミラー１３と走査レンズ１１との間の光路上に防音ガラス１９が配置されているものである。
【０１３１】
ここでは、防音ガラス１９のポリゴンミラー１３側の面に、１／８波長板の機能を有するシートが貼り付けられている。
【０１３２】
この場合、光源１４から射出された直線偏光は、１／４波長板１８で円偏光に変換され、防音ガラス１９を透過すると楕円偏光になる。そして、ポリゴンミラー１３で反射（偏向）された楕円偏光は、再度防音ガラス１９を透過すると再び直線偏光になる。この直線偏光が走査レンズ１１に入射する。これにより、走査レンズ１１の複屈折の影響を上記第２の構成例よりも小さくすることができる。
【０１３３】
なお、防音ガラスにおけるシリンドリカルレンズ１７とポリゴンミラー１３との間の光路上に位置する部分のみに、１／４波長板の機能を有するシートを貼り付けても良い。
【０１３４】
あるいは、防音ガラスにおけるポリゴンミラー１３と走査レンズ１１との間の光路上に位置する部分のみに、１／４波長板の機能を有するシートを貼り付けても良い。
【０１３５】
《第７の構成例》
第７の構成例では、光走査装置１０１０は、図２１及び図２２に示されるように、光源１４、カップリングレンズ１５、開口板１６、シリンドリカルレンズ１７、ポリゴンミラー１３、防音ガラス１９、走査レンズ１１、３枚の折り返しミラー（ＭＲ１、ＭＲ２、ＭＲ３）、及び走査制御装置（図示省略）などを備えている。そして、これらは、光学ハウジング（図示省略）の所定位置に組み付けられている。
【０１３６】
偏向器前光学系は、カップリングレンズ１５と開口板１６とシリンドリカルレンズ１７とから構成されている。走査光学系は、樹脂製の走査レンズ１１と３枚の折り返しミラー（ＭＲ１、ＭＲ２、ＭＲ３）とから構成されている。
【０１３７】
そして、主光線に直交する面に対する傾斜角は、折り返しミラーＭＲ１では略４５°、折り返しミラーＭＲ２では略−４５°、折り返しミラーＭＲ３では−６０°となるように配置されている（図２３参照）。
【０１３８】
この場合は、傾斜角特性が「β＋」の折り返しミラーの枚数は１枚、傾斜角特性が「β−」の折り返しミラーの枚数は２枚、傾斜角特性が「β＋」のガラス板の枚数は０枚、傾斜角特性が「β−」のガラス板の枚数は０枚である。
【０１３９】
そこで、｛（傾斜角特性が「β＋」の折り返しミラーの枚数）＋（傾斜角特性が「β−」のガラス板の枚数）｝＜｛（傾斜角特性が「β−」の折り返しミラーの枚数）＋（傾斜角特性が「β＋」のガラス板の枚数）｝、の関係が満足されている。
【０１４０】
また、各折り返しミラーは、それぞれガラス板にアルミニウム膜がコーティングされている。そして、折り返しミラーＭＲ１と折り返しミラーＭＲ２では、アルミニウム膜上にＳｉＯが単層コーティングされている。一方、折り返しミラーＭＲ３では、アルミニウム膜上にＳｉＯとＭｇＦからなる多層膜がコーティングされている。
【０１４１】
これにより、折り返しミラーＭＲ３におけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差は、折り返しミラーＭＲ１及び折り返しミラーＭＲ２におけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差よりも小さくなる。
【０１４２】
そこで、走査レンズの不均一な複屈折分布によって、感光体ドラムにおける主走査方向の位置毎に、そこに到る光束の偏光状態が大きく異なっても（例えば、直線偏光で感光体ドラムに向かう光束と、円偏光で感光体ドラムに向かう光束があって、それぞれ対応する走査位置が異なっても）、偏光状態の違いによる反射率の違いは、折り返しミラーＭＲ１と折り返しミラーＭＲ２の間でほぼ完全に打ち消される。
【０１４３】
また、折り返しミラーＭＲ３では、ｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差が小さいことから、走査位置毎の光利用効率の違いを小さく抑えることができる。
【０１４４】
《第８の構成例》
第８の構成例は、第７の構成例と同様に、光源１４、カップリングレンズ１５、開口板１６、シリンドリカルレンズ１７、ポリゴンミラー１３、防音ガラス１９、走査レンズ１１、３枚の折り返しミラー（ＭＲ１、ＭＲ２、ＭＲ３）、及び走査制御装置などを備えている。
【０１４５】
そして、主光線に直交する面に対する傾斜角は、折り返しミラーＭＲ１では略４５°、折り返しミラーＭＲ２では略−４５°、折り返しミラーＭＲ３では略−６０°となるように配置されている。
【０１４６】
この場合は、傾斜角特性が「β＋」の折り返しミラーの枚数は１枚、傾斜角特性が「β−」の折り返しミラーの枚数は２枚、傾斜角特性が「β＋」のガラス板の枚数は０枚、傾斜角特性が「β−」のガラス板の枚数は０枚である。
【０１４７】
そこで、｛（傾斜角特性が「β＋」の折り返しミラーの枚数）＋（傾斜角特性が「β−」のガラス板の枚数）｝＜｛（傾斜角特性が「β−」の折り返しミラーの枚数）＋（傾斜角特性が「β＋」のガラス板の枚数）｝、の関係が満足されている。
【０１４８】
また、各折り返しミラーは、それぞれガラス板にアルミニウム膜がコーティングされている。そして、折り返しミラーＭＲ１では、アルミニウム膜上にＳｉＯが単層コーティングされている。一方、折り返しミラーＭＲ２と折り返しミラーＭＲ３では、アルミニウム膜上にＳｉＯとＭｇＦからなる多層膜がコーティングされている。
【０１４９】
これにより、折り返しミラーＭＲ１におけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差は、折り返しミラーＭＲ２及び折り返しミラーＭＲ３におけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差よりも大きくなる。
【０１５０】
そこで、走査レンズの不均一な複屈折分布によって，感光体ドラムにおける主走査方向の位置毎に、そこに到る光束の偏光状態が大きく異なっても（例えば、直線偏光で感光体ドラムに向かう光束と、円偏光で感光体ドラムに向かう光束があって、それぞれ対応する走査位置が異なっても）、折り返しミラーＭＲ１での偏光状態の違いによる反射率の違いは、折り返しミラーＭＲ２と折り返しミラーＭＲ３とによってほぼ完全に打ち消される。
【０１５１】
《第９の構成例》
第９の構成例では、光走査装置１０１０は、図２４及び図２５に示されるように、光源１４、１／４波長板１８、カップリングレンズ１５、開口板１６、シリンドリカルレンズ１７、ポリゴンミラー１３、防音ガラス１９、走査レンズ１１、３枚の折り返しミラー（ＭＲ１、ＭＲ２、ＭＲ３）、及び走査制御装置（図示省略）などを備えている。そして、これらは、光学ハウジング（図示省略）の所定位置に組み付けられている。
【０１５２】
偏向器前光学系は、１／４波長板１８とカップリングレンズ１５と開口板１６とシリンドリカルレンズ１７とから構成されている。走査光学系は、樹脂製の走査レンズ１１と３枚の折り返しミラー（ＭＲ１、ＭＲ２、ＭＲ３）とから構成されている。
【０１５３】
１／４波長板１８は、光源１４とカップリングレンズ１５との間の光路上に配置されている。
【０１５４】
光源１４から射出された直線偏光は、１／４波長板１８を透過する際に円偏光に変換され、走査レンズ１１を透過する際に楕円偏光に変換される。
【０１５５】
そして、主光線に直交する面に対する傾斜角は、折り返しミラーＭＲ１では略４５°、折り返しミラーＭＲ２では略−４６°、折り返しミラーＭＲ３では略−２９°となるように配置されている（図２６参照）。
【０１５６】
この場合は、傾斜角特性が「β＋」の折り返しミラーの枚数は１枚、傾斜角特性が「β−」の折り返しミラーの枚数は２枚、傾斜角特性が「β＋」のガラス板の枚数は１枚、傾斜角特性が「β−」のガラス板の枚数は０枚である。
【０１５７】
そこで、｛（傾斜角特性が「β＋」の折り返しミラーの枚数）＋（傾斜角特性が「β−」のガラス板の枚数）｝＜｛（傾斜角特性が「β−」の折り返しミラーの枚数）＋（傾斜角特性が「β＋」のガラス板の枚数）｝、の関係が満足されている。
【０１５８】
また、各折り返しミラーは、それぞれガラス板にアルミニウム膜がコーティングされている。そして、折り返しミラーＭＲ１と折り返しミラーＭＲ２では、アルミニウム膜上にＳｉＯが単層コーティングされている。一方、折り返しミラーＭＲ３では、アルミニウム膜上にＳｉＯとＭｇＦからなる多層膜がコーティングされている。
【０１５９】
これにより、折り返しミラーＭＲ３におけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差は、折り返しミラーＭＲ１及び折り返しミラーＭＲ２におけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差よりも小さくなる。
【０１６０】
ところで、光源１４から射出された直線偏光が，カップリングレンズなどで反射して、光源１４に戻り、発光部の共振器内に侵入すると、該発光部の光出力が不安定になり、濃度むらの原因になる。ここでは、光源１４の直後に１／４波長板を配置しているため、光源１４への戻り光により発光部の光出力が不安定になるのを抑制している。
【０１６１】
しかしながら、１／４波長板を置くことで走査レンズの複屈折分布の影響を受けやすくなる。そこで、１／４波長板を面発光レーザと共に使用する場合には、次の（２１）式〜（２４）式が満足されるのが好ましい。
【０１６２】
｜θｍ１｜−（｜θｍ２｜＋｜θｍ３｜）＜｜θｍ１｜  ……（２１）
｜θｍ１｜−（｜θｍ２｜＋｜θｍ３｜）＜｜θｍ２｜  ……（２２）
｜θｍ１｜−（｜θｍ２｜＋｜θｍ３｜）＜｜θｍ３｜  ……（２３）
−１５≦｜θｍ１｜−（｜θｍ２｜＋｜θｍ３｜）≦１５  ……（２４）
【０１６３】
これにより、上記第７の構成例と同様な効果を得ることができる。
【０１６４】
なお、各折り返しミラーのコーティングが上記第８の構成例と同様であれば、上記第８の構成例と同様な効果を得ることができる。
【０１６５】
《第１０の構成例》
第１０の構成例では、光走査装置１０１０は、図２７及び図２８に示されるように、光源１４、１／４波長板１８、カップリングレンズ１５、開口板１６、シリンドリカルレンズ１７、ポリゴンミラー１３、防音ガラス１９、走査レンズ１１、２枚の折り返しミラー（ＭＲ１、ＭＲ２）、１枚の防塵ガラスＧ、及び走査制御装置（図示省略）などを備えている。そして、これらは、光学ハウジング（図示省略）の所定位置に組み付けられている。
【０１６６】
偏向器前光学系は、１／４波長板１８とカップリングレンズ１５と開口板１６とシリンドリカルレンズ１７とから構成されている。走査光学系は、樹脂製の走査レンズ１１と２枚の折り返しミラー（ＭＲ１、ＭＲ２）とから構成されている。
【０１６７】
そして、主光線に直交する面に対する傾斜角は、折り返しミラーＭＲ１では略＋１５°、折り返しミラーＭＲ２では略＋７５°、防塵ガラスＧでは略＋４５°となるように配置されている（図２９参照）。
【０１６８】
また、各折り返しミラーは、それぞれガラス板にアルミニウム膜がコーティングされている。そして、折り返しミラーＭＲ１では、アルミニウム膜上にＳｉＯとＭｇＦからなる多層膜がコーティングされている。一方、折り返しミラーＭＲ２では、アルミニウム膜上にＳｉＯが単層コーティングされている。また、防塵ガラスＧには、ＳｉＯが単層コーティングされている。
【０１６９】
これにより、折り返しミラーＭＲ１におけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差は、折り返しミラーＭＲ２におけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差よりも小さくなる。また、折り返しミラーＭＲ１におけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差は、防塵ガラスＧにおけるｐ偏光成分の透過率とｓ偏光成分の透過率の差よりも小さくなる。
【０１７０】
ここでは、Σ｜θｍ１｜＝９０、Σ｜θｍ２｜＝０、２Σ｜θｇ１｜＝９０、２Σ｜θｇ２｜＝０であり、（Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜−２Σ｜θｇ１｜＋２Σ｜θｇ２｜）の絶対値は０となり、｜θｍ１｜、２｜θｇ１｜のいずれよりも小さい。
【０１７１】
また、（Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜−２Σ｜θｇ１｜＋２Σ｜θｇ２｜）の絶対値は、１５以下を満足している。
【０１７２】
この場合は、光束の入射角が大きい折り返しミラーＭＲ２の反射率変化を、光束の入射角が比較的小さい防塵ガラスＧの第１面の透過率変化と第２面の透過率変化で打ち消している。
【０１７３】
また、光束の入射角が比較的小さい折り返しミラーＭＲ１は、ｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差が小さい。
【０１７４】
これにより、走査レンズの不均一な複屈折分布による走査位置毎の光利用効率の違いを抑えることができる。
【０１７５】
《第１１の構成例》
第１１の構成例は、第１０の構成例と同様に、光源１４、１／４波長板１８、カップリングレンズ１５、開口板１６、シリンドリカルレンズ１７、ポリゴンミラー１３、防音ガラス１９、走査レンズ１１、２枚の折り返しミラー（ＭＲ１、ＭＲ２）、１枚の防塵ガラスＧ、及び走査制御装置などを備えている。
【０１７６】
そして、主光線に直交する面に対する傾斜角が、折り返しミラーＭＲ１では略＋３０°、折り返しミラーＭＲ２では略−３０°、防塵ガラスＧでは略−３０°となるように配置されている。
【０１７７】
また、各折り返しミラーは、それぞれガラス板にアルミニウム膜がコーティングされている。そして、折り返しミラーＭＲ１と折り返しミラーＭＲ２では、アルミニウム膜上にＳｉＯとＭｇＦからなる多層膜がコーティングされている。一方、防塵ガラスＧでは、アルミニウム膜上にＳｉＯが単層コーティングされている。
【０１７８】
これにより、防塵ガラスＧにおけるｐ偏光成分の透過率とｓ偏光成分の透過率の差は、折り返しミラーＭＲ１及び折り返しミラーＭＲ２におけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差よりも大きくなる。
【０１７９】
そして、折り返しミラーＭＲ１と折り返しミラーＭＲ２とで発生する反射率変化（第１０の構成例の半分程度）を、防塵ガラスＧの両面で発生する透過率変化で打ち消すことができる。
【０１８０】
なお、それぞれアルミニウム膜上にＳｉＯとＭｇＦからなる多層膜がコーティングされており、傾斜角特性が「β―」である２枚の折り返しミラー（ＭＲ３、ＭＲ４）を走査光学系に追加しても良い。
【０１８１】
この場合は、｛（傾斜角特性が「β＋」の折り返しミラーの枚数）＋（傾斜角特性が「β−」のガラス板の枚数）｝＜｛（傾斜角特性が「β−」の折り返しミラーの枚数）＋（傾斜角特性が「β＋」のガラス板の枚数）｝、の関係が満足される。
【０１８２】
《第１２の構成例》
第１２の構成例では、光走査装置１０１０は、図３０及び図３１に示されるように、光源１４、カップリングレンズ１５、開口板１６、シリンドリカルレンズ１７、ポリゴンミラー１３、走査レンズ１１、２枚の折り返しミラー（ＭＲ１、ＭＲ２）、１枚の防塵ガラスＧ、及び走査制御装置（図示省略）などを備えている。そして、これらは、光学ハウジング（図示省略）の所定位置に組み付けられている。
【０１８３】
偏向器前光学系は、カップリングレンズ１５と開口板１６とシリンドリカルレンズ１７とから構成されている。走査光学系は、樹脂製の走査レンズ１１と２枚の折り返しミラー（ＭＲ１、ＭＲ２）とから構成されている。
【０１８４】
そして、主光線に直交する面に対する傾斜角が、折り返しミラーＭＲ１では略＋３０°、折り返しミラーＭＲ２では略−３０°、防塵ガラスＧでは略−３０°となるように配置されている（図３２参照）。
【０１８５】
また、各折り返しミラーは、それぞれガラス板にアルミニウム膜がコーティングされている。そして、折り返しミラーＭＲ１では、アルミニウム膜上にＳｉＯとＭｇＦからなる多層膜がコーティングされている。一方、折り返しミラーＭＲ２では、アルミニウム膜上にＳｉＯが単層コーティングされている。また、防塵ガラスＧには、ＳｉＯとＭｇＦからなる多層膜がコーティングされている。
【０１８６】
この場合、折り返しミラーＭＲ１の反射率変化及び防塵ガラスＧの透過率変化は、多層膜コーティングによって小さく抑えられる。そして、若干発生する変化は、折り返しミラーＭＲ２の反射率変化で打ち消すことができる。
【０１８７】
但し、この場合、Σ｜θｍ１｜＝３０、Σ｜θｍ２｜＝３０、２Σ｜θｇ１｜＝０、２Σ｜θｇ２｜＝６０であり、（Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜−２Σ｜θｇ１｜＋２Σ｜θｇ２｜）の絶対値は６０となる。すなわち、（Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜−２Σ｜θｇ１｜＋２Σ｜θｇ２｜）の絶対値は、１５以下を満足していない。従って、このとき、光源１４とカップリングレンズ１５との間の光路上に１／４波長板１８を配置すると、光利用効率を小さく抑えきれない場合がある。
【０１８８】
《第１３の構成例》
第１３の構成例は、第１２の構成例において、主光線に直交する面に対する傾斜角を、折り返しミラーＭＲ１で略＋３０°、折り返しミラーＭＲ２で略−１４°、防塵ガラスＧで略＋２°となるように配置したものである（図３３及び図３４参照）。
【０１８９】
この場合は、傾斜角特性が「β＋」の折り返しミラーの枚数は１枚、傾斜角特性が「β−」の折り返しミラーの枚数は１枚、傾斜角特性が「β＋」のガラス板の枚数は１枚、傾斜角特性が「β−」のガラス板の枚数は０枚である。
【０１９０】
そこで、｛（傾斜角特性が「β＋」の折り返しミラーの枚数）＋（傾斜角特性が「β−」のガラス板の枚数）｝＜｛（傾斜角特性が「β−」の折り返しミラーの枚数）＋（傾斜角特性が「β＋」のガラス板の枚数）｝、の関係が満足されている。
【０１９１】
また、各折り返しミラーは、それぞれガラス板にアルミニウム膜がコーティングされている。そして、折り返しミラーＭＲ１では、アルミニウム膜上にＳｉＯが単層コーティングされている。また、折り返しミラーＭＲ２では、アルミニウム膜上にＳｉＯとＭｇＦからなる多層膜がコーティングされている。また、防塵ガラスＧには、ＳｉＯとＭｇＦからなる多層膜がコーティングされている。
【０１９２】
これにより、折り返しミラーＭＲ１におけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差は、折り返しミラーＭＲ２におけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差よりも大きくなる。また、折り返しミラーＭＲ１におけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差は、防塵ガラスＧにおけるｐ偏光成分の透過率とｓ偏光成分の透過率の差よりも大きくなる。
【０１９３】
この場合、Σ｜θｍ１｜＝３０、Σ｜θｍ２｜＝１４、２Σ｜θｇ１｜＝４、２Σ｜θｇ２｜＝０であり、（Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜−２Σ｜θｇ１｜＋２Σ｜θｇ２｜）の絶対値は１２となる。すなわち、（Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜−２Σ｜θｇ１｜＋２Σ｜θｇ２｜）の絶対値は、１５以下を満足している。
【０１９４】
従って、このとき、光源１４とカップリングレンズ１５との間の光路上に１／４波長板１８が配置されても、光利用効率を小さく抑えることができる。
【０１９５】
なお、この場合において、折り返しミラーＭＲ１では、アルミニウム膜上にＳｉＯが単層コーティングされ、折り返しミラーＭＲ２では、アルミニウム膜上にＳｉＯとＭｇＦからなる多層膜がコーティングされ、防塵ガラスＧでは、ＳｉＯが単層コーティングされても良い。
【０１９６】
これにより、折り返しミラーＭＲ２におけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差は、折り返しミラーＭＲ１におけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差よりも小さく、また、防塵ガラスＧにおけるｐ偏光成分の透過率とｓ偏光成分の透過率の差よりも小さくなる。
【０１９７】
《第１４の構成例》
第１４の構成例では、光走査装置１０１０は、図３５及び図３６に示されるように、光源１４、カップリングレンズ１５、開口板１６、シリンドリカルレンズ１７、ポリゴンミラー１３、走査レンズ１１、３枚の折り返しミラー（ＭＲ１、ＭＲ２、ＭＲ３）、１枚の防塵ガラスＧ、及び走査制御装置（図示省略）などを備えている。そして、これらは、光学ハウジング（図示省略）の所定位置に組み付けられている。
【０１９８】
そして、主光線に直交する面に対する傾斜角が、折り返しミラーＭＲ１では略＋４５°、折り返しミラーＭＲ２では略−３０°、折り返しミラーＭＲ３では略−１５°、防塵ガラスＧでは略＋３０°となるように配置されている（図３７参照）。
【０１９９】
この場合は、傾斜角特性が「β＋」の折り返しミラーの枚数は１枚、傾斜角特性が「β−」の折り返しミラーの枚数は２枚、傾斜角特性が「β＋」のガラス板の枚数は１枚、傾斜角特性が「β−」のガラス板の枚数は０枚である。
【０２００】
そこで、｛（傾斜角特性が「β＋」の折り返しミラーの枚数）＋（傾斜角特性が「β−」のガラス板の枚数）｝＜｛（傾斜角特性が「β−」の折り返しミラーの枚数）＋（傾斜角特性が「β＋」のガラス板の枚数）｝、の関係が満足されている。
【０２０１】
また、各折り返しミラーは、それぞれガラス板にアルミニウム膜がコーティングされている。そして、各折り返しミラーには、アルミニウム膜上にＳｉＯが単層コーティングされている。また、防塵ガラスＧには、ＳｉＯとＭｇＦからなる多層膜がコーティングされている。
【０２０２】
これにより、防塵ガラスＧにおけるｐ偏光成分の透過率とｓ偏光成分の透過率の差は、各折り返しミラーにおけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差よりも小さくなる。
【０２０３】
そして、走査レンズの不均一な複屈折分布による折り返しミラーＭＲ１の反射率変化を、光束の入射角度が比較的小さい折り返しミラーＭＲ２と折り返しミラーＭＲ３で打ち消している。また、防塵ガラスＧにおいてｐ偏光成分の透過率とｓ偏光成分の透過率の差を小さくすることにより、複屈折による光利用効率の変化を抑えることができる。
【０２０４】
なお、この場合、Σ｜θｍ１｜＝４５、Σ｜θｍ２｜＝４５、２Σ｜θｇ１｜＝６０、２Σ｜θｇ２｜＝０であり、（Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜−２Σ｜θｇ１｜＋２Σ｜θｇ２｜）の絶対値は６０となる。すなわち、（Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜−２Σ｜θｇ１｜＋２Σ｜θｇ２｜）の絶対値は、１５以下を満足していない。従って、このとき、光源１４とカップリングレンズ１５との間の光路上に１／４波長板１８を配置すると、光利用効率を小さく抑えきれないこととなる。
【０２０５】
以上説明したように、本実施形態に係る光走査装置１０１０によると、光源１４、偏光器前光学系、ポリゴンミラー１３、樹脂製の走査レンズ１１及び少なくとも１枚の折り返しミラーを含む走査光学系などを備えている。
【０２０６】
そして、走査光学系に入射する光束に含まれ、ポリゴンミラーの回転軸方向に関して互いに離れている光線Ａと光線Ｂの、主走査方向に直交する平面内におけるポリゴンミラーからの光路長について、光線Ａの光路長が光線Ｂの光路長よりも短い折り返しミラーの枚数をｍ１、光線Ａの光路長が光線Ｂの光路長よりも長い折り返しミラーの枚数をｍ２、光線Ａの光路長が光線Ｂの光路長よりも短いガラス板の枚数をｇ１、光線Ａの光路長が光線Ｂの光路長よりも長いガラス板の枚数をｇ２とすると、ｍ１＋ｇ２＝ｍ２＋ｇ１、又はｍ１＋ｇ２＜ｍ２＋ｇ１の関係が満足され、ｍ１＋ｇ２＜ｍ２＋ｇ１の関係が満足される場合に、折り返しミラー及びガラス板のうちの１つの光学素子の光学特性は、残りの光学素子の光学特性と異なるように設定されている。
【０２０７】
そして、ｍ１＋ｇ２＜ｍ２＋ｇ１の関係が満足されるとき、走査光学系は複数枚の折り返しミラーを有し、光線Ａの光路長が光線Ｂの光路長よりも短い折り返しミラーにおけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差は、残りの折り返しミラーにおけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差よりも大きい。
【０２０８】
あるいは、ｍ１＋ｇ２＜ｍ２＋ｇ１の関係が満足されるとき、走査光学系は複数枚の折り返しミラーと１枚のガラス板を有し、光線Ａの光路長が光線Ｂの光路長よりも短い折り返しミラーにおけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差は、残りの折り返しミラーにおけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差よりも大きく、１枚のガラス板におけるｐ偏光成分の透過率とｓ偏光成分の透過率の差よりも大きい。
【０２０９】
あるいは、ｍ１＋ｇ２＜ｍ２＋ｇ１の関係が満足されるとき、走査光学系は少なくとも１枚の折り返しミラーとガラス板を有し、光線Ａの光路長が光線Ｂの光路長よりも短いガラス板におけるｐ偏光成分の透過率とｓ偏光成分の透過率の差は、折り返しミラーにおけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差よりも小さい。
【０２１０】
あるいは、ｍ１＋ｇ２＜ｍ２＋ｇ１の関係が満足されるとき、走査光学系は複数枚の折り返しミラーを有し、光線Ａの光路長が光線Ｂの光路長よりも長い折り返しミラーにおけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差は、残りの折り返しミラーにおけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差よりも小さい。
【０２１１】
あるいは、ｍ１＋ｇ２＜ｍ２＋ｇ１の関係が満足されるとき、走査光学系は複数枚の折り返しミラーと１枚のガラス板を有し、光線Ａの光路長が光線Ｂの光路長よりも長い折り返しミラーにおけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差は、残りの折り返しミラーにおけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差よりも小さく、１枚のガラス板におけるｐ偏光成分の透過率とｓ偏光成分の透過率の差よりも小さい。
【０２１２】
あるいは、ｍ１＋ｇ２＜ｍ２＋ｇ１の関係が満足されるとき、走査光学系は少なくとも１枚の折り返しミラーとガラス板を有し、光線Ａの光路長が光線Ｂの光路長よりも長いガラス板におけるｐ偏光成分の透過率とｓ偏光成分の透過率の差は、折り返しミラーにおけるｐ偏光成分の反射率とｓ偏光成分の反射率の差よりも大きい。
【０２１３】
また、光源とカップリングレンズの間に１／４波長板が配置され、樹脂製の走査レンズ１１と感光体ドラムの間に複数の折り返しミラーが配置されるとき、（Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜）の絶対値は、｜θｍ１｜及び｜θｍ２｜のいずれよりも小さく、１５以下の値である。
【０２１４】
また、光源とカップリングレンズの間に１／４波長板が配置され、樹脂製の走査レンズ１１と感光体ドラムの間に少なくとも１枚の折り返しミラーとガラス板が配置されるとき、（Σ｜θｍ１｜−Σ｜θｍ２｜−２Σ｜θｇ１｜＋２Σ｜θｇ２｜）の絶対値は、｜θｍ１｜、｜θｍ２｜、２｜θｇ１｜、２｜θｇ２｜のいずれよりも小さく、１５以下の値である。
【０２１５】
この場合は、マルチビーム光源及びプラスチック成型の走査レンズを有していても、高精度の光走査を行うことができる。
【０２１６】
また、本実施形態に係るレーザプリンタ１０００によると、光走査装置１０１０を備えているため、画像品質を低下させることなく、低コスト化を図ることが可能となる。
【０２１７】
なお、上記実施形態では、光源１４が４０個の発光部を有する場合について説明したが、これに限定されるものではない。
【０２１８】
また、上記実施形態では、光走査装置１０１０の構成として、１４種類の構成例を挙げているが、これらに限定されるものではない。
【０２１９】
また、上記実施形態では、画像形成装置としてレーザプリンタ１０００の場合について説明したが、これに限定されるものではない。
【０２２０】
例えば、レーザ光によって発色する媒体（例えば、用紙）に直接、レーザ光を照射する画像形成装置に光走査装置１０１０が用いられても良い。
【０２２１】
また、像担持体として銀塩フィルムを用いた画像形成装置に光走査装置１０１０が用いられても良い。この場合には、光走査により銀塩フィルム上に潜像が形成され、この潜像は通常の銀塩写真プロセスにおける現像処理と同等の処理で可視化することができる。そして、通常の銀塩写真プロセスにおける焼付け処理と同等の処理で印画紙に転写することができる。このような画像形成装置は光製版装置や、ＣＴスキャン画像等を描画する光描画装置として実施できる。
【０２２２】
また、光走査装置１０１０は、プリンタ以外の画像形成装置、例えば、複写機、ファクシミリ、又は、これらが集約された複合機にも好適である。
【０２２３】
また、画像形成装置として、図３８に示されるように、複数の感光体ドラムを備えるカラープリンタ２０００であっても良い。
【０２２４】
このカラープリンタ２０００は、４色（ブラック、シアン、マゼンタ、イエロー）を重ね合わせてフルカラーの画像を形成するタンデム方式の多色カラープリンタであり、ブラック用の「感光体ドラムＫ１、帯電装置Ｋ２、現像装置Ｋ４、クリーニングユニットＫ５、及び転写装置Ｋ６」と、シアン用の「感光体ドラムＣ１、帯電装置Ｃ２、現像装置Ｃ４、クリーニングユニットＣ５、及び転写装置Ｃ６」と、マゼンタ用の「感光体ドラムＭ１、帯電装置Ｍ２、現像装置Ｍ４、クリーニングユニットＭ５、及び転写装置Ｍ６」と、イエロー用の「感光体ドラムＹ１、帯電装置Ｙ２、現像装置Ｙ４、クリーニングユニットＹ５、及び転写装置Ｙ６」と、光走査装置２０１０と、転写ベルト２０８０と、定着ユニット２０３０などを備えている。
【０２２５】
各感光体ドラムは、図３８中の矢印の方向に回転し、各感光体ドラムの周囲には、回転順に帯電装置、現像装置、転写装置、クリーニングユニットがそれぞれ配置されている。
【０２２６】
各帯電装置は、対応する感光体ドラムの表面を均一に帯電する。この帯電装置によって帯電された各感光体ドラム表面に光走査装置２０１０により光走査が行われ、各感光体ドラムに潜像が形成される。
【０２２７】
そして、対応する現像装置により各感光体ドラム表面にトナー像が形成される。さらに、対応する転写装置により、転写ベルト２０８０上の記録紙に各色のトナー像が順次転写され、最終的に定着ユニット２０３０により記録紙に画像が定着される。
【０２２８】
光走査装置２０１０は、前記第１〜第１４の構成例のいずれかと同様な構成を含んでいる。従って、前記光走査装置１０１０と同様な効果を得ることができる。
【０２２９】
そして、カラープリンタ２０００は、前記レーザプリンタ１０００と同様な効果を得ることができる。
【０２３０】
また、このカラープリンタ２０００において、光走査装置を１色毎に設けても良いし、２色毎に設けても良い。
【産業上の利用可能性】
【０２３１】
以上説明したように、本発明の光走査装置によれば、マルチビーム光源及びプラスチック成型の走査レンズを有し、安定した光束で被走査面を走査するのに適している。また、本発明の画像形成装置によれば、画像品質を低下させることなく、低コスト化を図るのに適している。
【符号の説明】
【０２３２】
１１…走査レンズ（樹脂製の走査レンズ）、１３…ポリゴンミラー（偏向器）、１４…光源、１８…１／４波長板、１９…防音ガラス（防音部材の一部）、１００…面発光レーザアレイ、１０００…レーザプリンタ（画像形成装置）、１０１０…光走査装置、１０３０…感光体ドラム（像担持体）、２０００…カラープリンタ（画像形成装置）、２０１０…光走査装置、ｃｈ１〜ｃｈ４０…発光部、Ｇ…防塵ガラス（ガラス板）、ＭＲ１…折り返しミラー、ＭＲ２…折り返しミラー、ＭＲ３…折り返しミラー、Ｋ１，Ｃ１，Ｍ１，Ｙ１…感光体ドラム（像担持体）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０２３３】
【特許文献１】特許第３５１８７６５号公報
【特許文献２】特開２００９−３３９３号公報
【図１】
2011191370.tif 000003
【図２】
2011191370.tif 000004
【図３】
2011191370.tif 000005
【図４】
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【図５】
2011191370.tif 000007
【図６】
2011191370.tif 000008
【図７】
2011191370.tif 000009
【図８】
2011191370.tif 000010
【図９】
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【図１０】
2011191370.tif 000012
【図１１】
2011191370.tif 000013
【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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【図３０】
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【図３１】
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【図３２】
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【図３３】
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【図３４】
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【図３５】
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【図３６】
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【図３７】
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【図３８】
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【図３９】
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【図４０】
2011191370.tif 000042
【図４２】
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【図４３】
2011191370.tif 000044
【図４４】
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【図４５】
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【図４６】
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【図４７】
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【図４１】
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