(57)【要約】【課題】水結合材比を極めて低下させたとしても、高い流動性及び強度発現性を発揮することのできる高強度セメント組成物及び当該高強度セメント組成物を硬化させてなる高強度セメント質硬化体を提供する。【解決手段】高強度セメント組成物は、２ＣａＯ・ＳｉＯ２含有量が３０〜６０質量％であって、３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３含有量が７質量％以下であるポルトランドセメントと、ＢＥＴ比表面積が５〜１５ｍ２／ｇのポゾラン質微粉末と、石膏とを含み、当該組成物中に含まれる全石膏量が、ＳＯ３換算で３．５〜６質量％である。これにより、優れた流動性を発揮し得るとともに、極めて高い強度発現性を発揮することができる。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
２ＣａＯ・ＳｉＯ２含有量が３０〜６０質量％であって、３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３含有量が７質量％以下であるポルトランドセメントと、ＢＥＴ比表面積が５〜１５ｍ２／ｇのポゾラン質微粉末と、石膏とを含む高強度セメント組成物であって、
前記組成物中に含まれる全石膏量が、ＳＯ３換算で３．５〜６質量％であることを特徴とする高強度セメント組成物。
【請求項２】
前記ポゾラン質微粉末の含有量が、９〜２４質量％であることを特徴とする請求項１に記載の高強度セメント組成物。
【請求項３】
前記組成物に対して９〜１７質量％の水が添加されて用いられることを特徴とする請求項１又は２に記載の高強度セメント組成物。
【請求項４】
前記高強度セメント組成物から得られるモルタル供試体における８５℃履歴養生後の圧縮強度が２１５Ｎ／ｍｍ２以上であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の高強度セメント組成物。
【請求項５】
前記高強度セメント組成物から得られるコンクリート供試体における８５℃履歴養生後の圧縮強度が２００Ｎ／ｍｍ２以上であることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の高強度セメント組成物。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれかに記載の高強度セメント組成物を硬化させてなることを特徴とする高強度セメント質硬化体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高強度セメント組成物及び高強度セメント質硬化体に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、超高層建築構造物等の用途に用いられるコンクリートとして、圧縮強度８０〜１２０Ｎ／ｍｍ２又はそれ以上の超高強度コンクリートが実用化されている。このような超高強度コンクリートを製造するために、水結合材比を低下させるとともに、シリカフュームを混和材として使用してなるセメント組成物が提案されており（特許文献１参照）、これにより、ポゾラン反応を生じさせ、コンクリートの強度を向上させることができる。
【０００３】
しかしながら、特許文献１に記載のセメント組成物では、混和材として使用されるシリカフュームが超微粒子であるため、二次凝集を起こしやすく、コンクリート中でのシリカフュームの分散性が悪いという問題があった。
【０００４】
また、コンクリートにおける水結合材比を２５％以下にすると、流動性が低下してしまい、汎用ミキサでの混練が困難であるという問題もあった。そこで、コンクリートの流動性を向上させるために減水剤の添加率を上昇させると、コストアップや凝結遅延を招くという問題もあった。
【０００５】
このような問題を解決するために、従来、特定のポルトランドセメントと所定のシリカフュームとからなり、高強度かつ高ワーカビリティーを有するコンクリート等を簡便に製造することのできるセメント組成物が提案されている（特許文献２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平５−５８７０１号公報
【特許文献２】特開２００８−８１３５７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上記特許文献２に記載のセメント組成物から得られるコンクリート等は、十分な圧縮強度を発現することができ、かつ十分な流動性を有するものであるものの、より優れた流動性及び強度発現性を有するセメント組成物が望まれている。
【０００８】
特に、都市部における超高層建築構造物等の用途に使用される超高強度セメント組成物としては、より優れた流動性及び強度発現性を有するものが望まれている現状がある。
【０００９】
一般に、モルタルやコンクリートの強度を向上させるためには、水セメント比（水結合材比）を低下させることが考えられるが、上記特許文献２に記載のセメント組成物では、水セメント比を１５％以下にまで低下させると、コンクリートの粘性が上昇してしまい、流動性が低下してしまうという問題がある。流動性を向上させるために減水剤の添加量を増加させると、コストアップや凝結遅延が生じてしまい、上記特許文献１に記載のセメント組成物と同様の問題が生じてしまう。
【００１０】
そこで、上記のような問題点に鑑みて、本発明は、水結合材比を極めて低下させたとしても、高い流動性及び強度発現性を発揮することのできる高強度セメント組成物及び当該高強度セメント組成物を硬化させてなる高強度セメント質硬化体を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記課題を解決するために、本発明は、２ＣａＯ・ＳｉＯ２含有量が３０〜６０質量％であって、３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３含有量が７質量％以下であるポルトランドセメントと、ＢＥＴ比表面積が５〜１５ｍ２／ｇのポゾラン質微粉末と、石膏とを含むセメント組成物であって、前記組成物中に含まれる全石膏量が、ＳＯ３換算で３．５〜６質量％であることを特徴とする高強度セメント組成物を提供する（請求項１）。
【００１２】
上記発明（請求項１）によれば、当該高強度セメント組成物から得られるモルタルやコンクリートの水結合材比（セメント組成物に対する水の質量比）を１７質量％以下、特に１５質量％以下としても、モルタルやコンクリートの粘性を上昇させることがなく、高い流動性を確保することができるため、ハンドリング性を優れたものとすることができ、かつ優れた強度発現性を発揮することができる。
【００１３】
なお、本発明において「セメント組成物」には、例えば、細骨材及び粗骨材を含まないセメント組成物；少なくとも細骨材を含み、粗骨材を含まないモルタル組成物；少なくとも細骨材及び粗骨材を含むコンクリート組成物等が含まれる。
【００１４】
上記発明（請求項１）においては、前記ポゾラン質微粉末の含有量が、１２〜２１質量％であるのが好ましい（請求項２）。かかる発明（請求項２）によれば、ポゾラン質微粉末の含有量が上記範囲内であることで、高強度セメント組成物から得られるモルタルやコンクリートの水セメント比を１７質量％以下、特に１５質量％以下としても、より高い流動性を確保することができるとともに、高い強度発現性を発揮することができる。
【００１５】
上記発明（請求項１，２）においては、前記組成物に対して９〜１７質量％の水が添加されてなるのが好ましい（請求項３）。かかる発明（請求項３）のように、水結合材比（セメント組成物に対する水の質量比）を極めて低下させることで、圧縮強度の極めて高いモルタルやコンクリート等を得ることができ、かつモルタルやコンクリート等の粘性を上昇させることがなく、高い流動性を確保することができる。
【００１６】
上記発明（請求項１〜３）においては、前記高強度セメント組成物から得られるモルタル供試体における８５℃履歴養生後の圧縮強度が２１５Ｎ／ｍｍ２以上であるのが好ましく（請求項４）、前記高強度セメント組成物から得られるコンクリート供試体における８５℃履歴養生後の圧縮強度が２００Ｎ／ｍｍ２以上であるのが好ましい（請求項５）。
【００１７】
上記発明（請求項４，５）に係る高強度セメント組成物によれば、圧縮強度が極めて高く、流動性に優れたモルタルやコンクリート等を得ることができる。
【００１８】
なお、本発明において「８５℃履歴養生」とは、モルタル供試体又はコンクリート供試体の材齢初期（２４時間）における供試体温度を８５℃とし、実際のコンクリート構造物の内部温度と同様の温度履歴をモルタル供試体又はコンクリート供試体に与えて行う養生を意味する。
【００１９】
また、本発明は、上記発明（請求項１〜５）に係る高強度セメント組成物を硬化させてなることを特徴とする高強度セメント質硬化体を提供する（請求項６）。かかる発明（請求項６）によれば、圧縮強度の極めて高いセメント質硬化体（モルタル硬化体、コンクリート硬化体等）を提供することができる。
【発明の効果】
【００２０】
本発明によれば、水結合材比（セメント組成物に対する水の質量比）を極めて低下させたとしても、高い流動性及び強度発現性を発揮することのできる高強度セメント組成物及び当該高強度セメント組成物を硬化させてなる高強度セメント質硬化体を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】実施例１〜４及び比較例１〜３のモルタル供試体のモルタルフロー及び２００ｍｍフロー到達時間を示すグラフである。
【図２】実施例及び比較例のモルタル供試体及びコンクリート供試体の養生条件である温度履歴を示すグラフである。
【図３】実施例１〜４及び比較例１〜３のモルタル供試体における８５℃履歴養生後の圧縮強度を示すグラフである。
【図４】実施例５〜１０のモルタル供試体における８５℃履歴養生後の圧縮強度を示すグラフである。
【図５】実施例１１〜１８のモルタル供試体における８５℃履歴養生後の圧縮強度を示すグラフである。
【図６】実施例１９〜２５のコンクリート供試体における８５℃履歴養生後の圧縮強度を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
以下、本発明の一実施形態について詳細に説明する。
本実施形態に係る高強度セメント組成物は、所定の低発熱型ポルトランドセメント、ポゾラン質微粉末及び石膏を含むものである。
【００２３】
上記低発熱型ポルトランドセメントは、２ＣａＯ・ＳｉＯ２（以下、「Ｃ２Ｓ」という。）含有量が３０〜６０質量％のものである。Ｃ２Ｓ含有量が３０質量％未満であると、所望の流動性を確保するのが困難となってしまい、６０質量％を超えると、初期の強度発現性が低下してしまう。
【００２４】
また、上記低発熱型ポルトランドセメントは、３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３（以下、「Ｃ３Ａ」という。）含有量が７質量％以下、好ましくは５質量％以下のものである。Ｃ３Ａ含有量が７質量％以下であることで、所望の流動性を確保することができる。
【００２５】
さらに、上記低発熱型ポルトランドセメントにおける３ＣａＯ・ＳｉＯ２（Ｃ３Ｓ）含有量は特に限定されないが、５０質量％以下であるのが好ましい。
【００２６】
なお、上記低発熱型ポルトランドセメントは、所定のポルトランドセメントクリンカと石膏との混合粉砕物であって、当該低発熱型ポルトランドセメントにおける石膏の含有量は、ＳＯ３換算で３質量％以下である。
【００２７】
本実施形態に係る高強度セメント組成物中に含まれるポゾラン質微粉末としては、例えば、シリカフューム、シリカダスト、フライアッシュ、スラグ、火山灰、シリカゾル、沈降シリカ等が挙げられる。一般に、シリカフュームやシリカダストは、その平均粒径が１．０μｍ以下であり、高強度セメント組成物を調製するに際して粉砕等をする必要がなく、本実施形態におけるポゾラン質微粉末として好適に用いることができる。
【００２８】
ポゾラン質微粉末のＢＥＴ比表面積は、５〜１５ｍ２／ｇであり、好ましくは７〜１３ｍ２／ｇである。ＢＥＴ比表面積が５ｍ２／ｇ未満であると、反応性が低下して初期強度発現が不十分になるおそれがあり、１５ｍ２／ｇを超えると、流動性の低下を招くおそれがある。
【００２９】
高強度セメント組成物中におけるポゾラン質微粉末の配合割合は、９〜２４質量％であるのが好ましく、１２〜２１質量％であるのがより好ましく、１５〜１８質量％であるのが特に好ましい。ポゾラン質微粉末の配合割合が９質量％未満であると、低水結合材比（セメント組成物に対する水の質量比、例えば、１７％以下、特に１５％以下）の配合条件においてモルタルやコンクリート等の粘性が上昇し、流動性が低下してしまうおそれがあり、２４質量％を超えると、モルタルやコンクリート等の強度発現性が低下してしまうおそれがある。
【００３０】
本実施形態に係る高強度セメント組成物に含まれる石膏としては、例えば、無水石膏、半水石膏、二水石膏等が挙げられる。
【００３１】
高強度セメント組成物中における石膏の配合量は、高強度セメント組成物中の全石膏量がＳＯ３換算で３．５〜６質量％、好ましくは３．５〜５質量％になるように、適宜決定すればよい。高強度セメント組成物中の全石膏量がＳＯ３換算で３．５質量％未満では粘性が高くなり、また６質量％を超えると材料分離が生じやすくなる。その結果として、モルタルやコンクリート等の充填性が低下してしまう。
【００３２】
高強度セメント組成物中に含まれる低発熱型ポルトランドセメントには、上述したように、ＳＯ３換算で３質量％以下の石膏が含まれる。したがって、高強度セメント組成物における低発熱型ポルトランドセメントの配合量に応じて、高強度セメント組成物中の全石膏量が上記範囲（ＳＯ３換算で３．５〜６質量％）になるように石膏を配合すればよい。言い換えれば、本実施形態に係る高強度セメント組成物中における低発熱型ポルトランドセメントに由来する石膏量と、添加する石膏量との合計含有量（ＳＯ３換算量）が、３．５〜６質量％であればよい。
【００３３】
本実施形態に係る高強度セメント組成物は、水及び細骨材、並びに所望により粗骨材や各種混和剤を配合して混練し、硬化させることで高強度セメント質硬化体を得ることができる。
【００３４】
上記水の配合量（水結合材比）は、高強度セメント組成物の全量に対して９〜１７質量％であるのが好ましく、９．５〜１５質量％であるのがより好ましい。水結合材比が９質量％未満であると、所望の流動性を確保するために減水剤の添加率を増加させる必要があり、それによりコストアップや凝結遅延が生じるおそれがある。また、１７質量％を超えると、得られるセメント質硬化体の圧縮強度が低下するおそれがある。
【００３５】
本実施形態において使用し得る細骨材としては、特に限定されず、川砂、山砂、陸砂、海砂、砕砂、珪砂等の砂系細骨材；各種スラグ細骨材；各種軽量細骨材；各種重量細骨材；再生細骨材又はこれらの混合物等を用いることができる。
【００３６】
本実施形態において所望により配合され得る粗骨材としては、特に限定されるものではなく、砂利、砕石、各種軽量粗骨材、各種重量粗骨材、各種スラグ粗骨材、再生粗骨材又はこれらの混合物等を用いることができる。
【００３７】
また、本実施形態において所望により配合され得る各種混和剤としては、特に水の配合量を極めて少なくし（９〜１７質量％、特に９．５〜１５質量％）、かつ所定のフロー（モルタルフロー、スランプフロー等）を確保するために、減水剤を用いるのが好ましい。なお、減水剤の配合量は、所定のフローを確保し得るように適宜決定すればよい。
【００３８】
当該減水剤としては、例えば、リグニン系、ナフタレンスルホン酸系、メラミン系、ポリカルボン酸系の減水剤、ＡＥ減水剤、高性能減水剤、高性能ＡＥ減水剤等が挙げられるが、これらに限定されるものではない。
【００３９】
本実施形態に係る高強度セメント組成物は、当該組成物から得られるモルタル供試体における８５℃履歴養生後の圧縮強度（ＪＩＳ−Ａ１１０８に準拠して測定）が２１５Ｎ／ｍｍ２以上であるのが好ましく、２２０Ｎ／ｍｍ２以上であるのがより好ましく、特に２２５Ｎ／ｍｍ２以上であるのが好ましい。また、当該組成物から得られるコンクリート供試体における８５℃履歴養生後の圧縮強度（ＪＩＳ−Ａ１１０８に準拠して測定）が２００Ｎ／ｍｍ２以上であるのが好ましく、特に２１０Ｎ／ｍｍ２以上であるのが好ましい。このように、本実施形態に係る高強度セメント組成物であれば、得られるセメント質硬化体において優れた強度発現性を発揮することができる。
【００４０】
また、本実施形態に係る高強度セメント組成物は、当該高強度セメント組成物から得られるモルタルのモルタルフロー２００ｍｍ到達時間が２．５〜３．５秒であり、優れた流動性を発揮することができる。
【００４１】
上述した本実施形態に係る高強度セメント組成物は、水の配合量を低下させたとしても（高強度セメント組成物に対して９〜１７質量％、特に９．５〜１５質量％）、減水剤の添加率を増加させることなく優れた流動性を発揮することができるとともに、当該高強度セメント組成物から得られるセメント質硬化体は、極めて優れた圧縮強度を発現することができる。したがって、本実施形態に係る高強度セメント組成物は、特に超高層建築構造物用コンクリート等として好適に用いることができる。
【００４２】
以上説明した実施形態は、本発明の理解を容易にするために記載されたものであって、本発明を限定するために記載されたものではない。したがって、上記実施形態に開示された各要素は、本発明の技術的範囲に属する全ての設計変更や均等物をも含む趣旨である。
【実施例】
【００４３】
以下、実施例及び比較例を挙げて、本発明をさらに詳細に説明するが、本発明は下記の実施例等に何ら限定されるものではない。
【００４４】
〔実施例１〜４，比較例１〜３〕
中庸熱ポルトランドセメントＣ（太平洋セメント社製，ブレーン比表面積：３．２１ｃｍ２／ｇ，Ｃ２Ｓ含有量：３６質量％，Ｃ３Ａ含有量：４質量％）、シリカフュームＳＦ（ＢＥＴ比表面積：１０．１ｍ２／ｇ）、無水石膏ＡＧ、細骨材Ｓ（砕砂，密度：２．５６ｇ／ｃｍ３、吸水率：１．３０％）、高性能減水剤ＳＰ（ＢＡＳＦポゾリス社製，製品名：ＳＰ−８ＨＵ）及び水Ｗ（水道水）を材料として用い、表１に示す配合に従って、モルタル組成物（実施例１〜４，比較例１〜３）を作製した。
【００４５】
なお、表１中、ＳＯ３量（質量％）は、セメント組成物Ｂ（中庸熱ポルトランドセメントＣ、シリカフュームＳＦ及び無水石膏ＡＧ）中における全石膏量（ＳＯ３換算）の質量比を表し、ＳＦ配合比（質量％）は、セメント組成物Ｂの質量に対するシリカフュームＳＦの質量比を表し、Ｗ／Ｂ（質量％）は、セメント組成物Ｂの質量に対する水Ｗの質量の比（水結合材比）を表すものである。また、各モルタル組成物（実施例１〜４，比較例１〜３）において、ＪＩＳ−Ｒ５２０１に準拠して測定されるモルタルフローが２８０ｍｍ±１０ｍｍになるように、高性能減水剤ＳＰの配合量を調整した。
【００４６】
【表１】
2011068546.tif 000002
【００４７】
［２００ｍｍフロー到達時間の測定］
上述のようにして得られたモルタル組成物（実施例１〜４、比較例１〜３）について、ＪＩＳ−Ｒ５２０１に準拠してモルタルフローを測定するに際し、スランプコーンを完全に引き上げてから、モルタルフローが２００ｍｍに到達するまでの時間（２００ｍｍフロー到達時間（ｓｅｃ））を測定した。
結果を表２及び図１に示す。
【００４８】
【表２】
2011068546.tif 000003
【００４９】
表２及び図１に示すように、セメント組成物中の全石膏量（ＳＯ３換算量）が３．５〜６質量％となるように石膏を添加してなる実施例１〜４のモルタル組成物は、モルタルフローを同様に設定した比較例１〜３のモルタル組成物に比して２００ｍｍフロー到達時間が極めて短時間であり、流動性に優れることが判明した。
【００５０】
［圧縮強度の測定］
上述のようにして得られたモルタル組成物（実施例１〜４、比較例１〜３）について、ＪＩＳ−Ａ１１０８に準拠して圧縮強度を測定した。なお、モルタル組成物の養生条件は、図２に示すような温度履歴を示す８５℃履歴養生により行った。
結果を表３及び図３に示す。
【００５１】
【表３】
2011068546.tif 000004
【００５２】
表３及び図３に示すように、実施例１〜４のモルタル組成物は、８５℃履歴養生後の圧縮強度が２３０Ｎ／ｍｍ２以上であり、比較例１〜３のモルタル組成物に比して優れた強度発現性を有することが判明した。このように、セメント組成物中の全石膏量がＳＯ３換算で３．５〜６質量％になるように石膏を配合することで、強度発現性及び流動性に優れたセメント組成物とすることができることが確認された。
【００５３】
〔実施例５〜１０〕
実施例１〜４及び比較例１〜３と同一の材料を用い、表４に示す配合に従って、モルタル組成物（実施例５〜１０）を作製した。各モルタル組成物（実施例５〜１０）における高性能減水剤ＳＰの配合量は、実施例２のモルタル組成物における高性能減水剤の配合量と同一にした。
【００５４】
なお、表４中、ＳＦ配合比（質量％）は、セメント組成物Ｂ（中庸熱ポルトランドセメントＣ、シリカフュームＳＦ及び無水石膏ＡＧ）の質量に対するシリカフュームＳＦの質量比を表し、ＳＯ３量（質量％）は、セメント組成物Ｂ中における全石膏量（ＳＯ３換算）の質量比を表し、Ｗ／Ｂ（質量％）は、セメント組成物Ｂの質量に対する水Ｗの質量の比（水結合材比）を表すものである。
【００５５】
【表４】
2011068546.tif 000005
【００５６】
［圧縮強度の測定］
上述のようにして得られたモルタル組成物（実施例５〜１０）について、ＪＩＳ−Ａ１１０８に準拠して圧縮強度を測定した。なお、モルタル組成物の養生条件は、図２に示すような温度履歴を示す８５℃履歴養生により行った。
結果を表５及び図４に示す。
【００５７】
【表５】
2011068546.tif 000006
【００５８】
表５及び図４に示すように、セメント組成物中のシリカフュームの配合比を９〜２４質量％とすることで、８５℃履歴養生後において高い圧縮強度を発現することができ、シリカフュームの配合比を１２〜２１質量％とすることで（実施例６〜９）、８５℃履歴養生後において２２０Ｎ／ｍｍ２以上と高い圧縮強度を発現し得ることが判明し、特にシリカフュームの配合比を１５〜１８質量％とすることで（実施例７，８）、８５℃履歴養生後において２２５Ｎ／ｍｍ２以上と極めて高い圧縮強度を発現し得ることが判明した。
【００５９】
〔実施例１１〜１８〕
実施例１〜４及び比較例１〜３と同一の材料を用い、表６に示す配合に従って、モルタル組成物（実施例１１〜１８）を作製した。各モルタル組成物（実施例１１〜１８）において、ＪＩＳ−Ｒ５２０１に準拠して測定されるモルタルフローが２８０ｍｍ±１０ｍｍになるように、高性能減水剤の配合量を調整した。
【００６０】
なお、表６中、ＳＦ配合比（質量％）は、セメント組成物Ｂ（中庸熱ポルトランドセメントＣ、シリカフュームＳＦ及び無水石膏ＡＧ）の質量に対するシリカフュームＳＦの質量比を表し、ＳＯ３量（％）は、セメント組成物Ｂ中における全石膏量（ＳＯ３換算）の質量比を表し、Ｗ／Ｂ（質量％）は、セメント組成物Ｂの質量に対する水Ｗの質量の比（水結合材比）を表すものである。
【００６１】
【表６】
2011068546.tif 000007
【００６２】
［圧縮強度の測定］
上述のようにして得られたモルタル組成物（実施例１１〜１８）について、ＪＩＳ−Ａ１１０８に準拠して圧縮強度を測定した。なお、モルタル組成物の養生条件は、図２に示すような温度履歴を示す８５℃履歴養生により行った。
結果を表７及び図５に示す。
【００６３】
【表７】
2011068546.tif 000008
【００６４】
表７及び図５に示すように、水結合材比を９〜１７％とすることで、８５℃履歴養生後において２１５Ｎ／ｍｍ２以上の高い圧縮強度を発現し得ることが判明し、１０〜１５％（実施例１２〜１７）とすることで、２２０Ｎ／ｍｍ２以上の高い圧縮強度を発現し得ること、特に１１〜１４％（実施例１３〜１６）とすることで、極めて高い圧縮強度を発現し得ることが判明した。
【００６５】
以上の結果から、Ｃ２Ｓ含有量が３０〜６０質量％、Ｃ３Ａ含有量が７質量％以下であるポルトランドセメント、シリカフューム等のポゾラン質微粉末及び石膏を含むセメント組成物中の全石膏量をＳＯ３換算で３．５〜６質量％とすることで、優れた流動性及び強度発現性を発揮することが判明した。また、シリカフューム等のポゾラン質微粉末の配合比をセメント組成物中１５〜１８質量％とすることで、特に優れた強度発現性を発揮し得ることが判明した。さらに、水結合材比を１０〜１５質量％とすることで、極めて優れた強度発現性を発揮し得ることが判明した。
【００６６】
〔実施例１９〜２５〕
実施例１〜４及び比較例１〜３と同一の材料を用い、さらに粗骨材Ｇ（砕石，密度：２．６４ｇ／ｃｍ３，実績率：５９％，粗骨材最大粒径：１０ｍｍ）を用いて、表８に示す配合に従って、コンクリート組成物（実施例１９〜２５）を作製した。各コンクリート組成物（実施例１９〜２５）において、ＪＩＳ−Ａ１１５０に準拠して測定されるスランプフローが７２５ｍｍ±１００ｍｍになるように、高性能減水剤の配合量を調整した。
【００６７】
なお、表８中、ＳＦ配合比（質量％）は、セメント組成物Ｂ（中庸熱ポルトランドセメントＣ、シリカフュームＳＦ及び無水石膏ＡＧ）の質量に対するシリカフュームＳＦの質量比を表し、ＳＯ３量（％）は、セメント組成物Ｂ中における全石膏量（ＳＯ３換算）の質量比を表し、Ｗ／Ｂ（質量％）は、セメント組成物Ｂの質量に対する水Ｗの質量の比（水結合材比）を表すものである。
【００６８】
【表８】
2011068546.tif 000009
【００６９】
［圧縮強度の測定］
上述のようにして得られたコンクリート組成物（実施例１９〜２５）について、ＪＩＳ−Ａ１１０８に準拠して圧縮強度を測定した。なお、コンクリート組成物の養生条件は、図２に示すような温度履歴を示す８５℃履歴養生により行った。
結果を表９及び図６に示す。
【００７０】
【表９】
2011068546.tif 000010
【００７１】
表９及び図６に示すように、水結合材比を９〜１３％とすることで、８５℃履歴養生後において２００Ｎ／ｍｍ２以上の高い圧縮強度を発現し得ることが判明し、特に９．５〜１２％（実施例２０〜２４）とすることで、極めて高い圧縮強度を発現し得ることが判明した。
【産業上の利用可能性】
【００７２】
本発明の高強度セメント組成物及び高強度セメント質硬化体は、超高層建築構造物用の超高強度コンクリート等として有用である。
【図１】
2011068546.tif 000011
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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