【事件の表示】
　特許第３１６５６５８号「歯車加工方法」の請求項１及び２に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３１６５６５８号の請求項１及び２に係る特許を維持する。
【理　由】
第１　手続の経緯
　本件特許第３１６５６５８号の請求項１及び２に係る発明についての出願は、平成９年６月６日（優先権主張同９年４月１０日）に特許出願され、同１３年３月２日にその発明について特許権の設定の登録がされ、その後、同１３年６月２９日に特許異議申立人株式会社カシフジ及び同１３年１０月２５日に特許異議申立人株式会社不二越より請求項１及び２に係る特許に対して特許異議の申立てがされ、請求項１及び２に係る特許に対して取消しの理由が通知され、その指定期間内である同１４年５月２７日に特許異議意見書が提出されるとともに訂正請求がされたものである。
第２　訂正の適否
１　訂正の内容
　前記訂正請求による訂正の内容は、次のとおりのものである。
（１）訂正事項ａ
　設定登録時の願書に添付した明細書又は図面（以下「特許明細書等」という。）の特許請求の範囲の請求項１に記載された
「高速度工具鋼製の刃部を備えたホブを用いて歯形を創成する歯車加工方法において、
　前記ホブとして、
　(Ti(1-x)Alx)(NyC(1-y)) 
　　　0.2  ≦ｘ≦0.85
 　　 0.25≦ｙ≦1.0 
なる組成の膜を少なくとも一層コーティングしたホブを用い、
　切削速度を８０m/minをこえて４００m/min以下の範囲とし、
　切削油剤を用いずに切削を行なうドライカットで歯形を創成することを特徴とする歯車加工方法。」を、
「高速度工具鋼製の刃部を備えたホブを用いて歯形を創成する歯車加工方法において、
　前記ホブとして、
　(Ti(1-x)Alx)(NyC(1-y)) 
　　　0.2  ≦ｘ≦0.85
 　 　0.25≦ｙ≦1.0 
なる組成の膜を少なくとも一層コーティングしたホブを用い、
　切削速度を１２０m/minをこえて４００m/min以下の範囲とし、
　切削油剤を用いずに切削を行なうドライカットで歯形を創成することを特徴とする歯車加工方法。」と訂正する。
（２）訂正事項ｂ
　特許明細書等の発明の詳細な説明の段落【００１０】及び【００４８】に記載された「８０m/minをこえて４００m/min」を「１２０m/minをこえて４００m/min」と訂正する。
（３）訂正事項ｃ
　特許明細書等の発明の詳細な説明の段落【００１７】に記載された「切削速度が８０m/minをこえて１８０m/minまでの全領域で逃げ面摩耗は実用可能な範囲に収まる。」を「切削速度が８０m/minをこえて４００m/minまでの全領域で逃げ面摩耗は実用可能な範囲に収まる。」と訂正する。
２　訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
（１）訂正事項ａについて
ア　目的の適否
　訂正事項ａは、請求項１における切削速度の範囲を「８０m/minをこえて４００m/min以下」から、それより狭い範囲である「１２０m/minをこえて４００m/min以下」に限定しようとするものであるので、特許請求の範囲の減縮を目的とした明細書の訂正に該当する。
イ　新規事項の有無
Ａ　特許明細書等の発明の詳細な説明の段落【０００２】に、「【従来の技術】図１２及び図１３に基づいて一般的なホブ盤を説明する。図１２には一般的なホブ盤の全体構成、図１３には切削部の詳細状況を示してある。」と記載され、同段落【０００６】に、「【発明が解決しようとする課題】ホブ盤１による歯形の創成において加工コストを低減するには、ホブ５をより高速で回転させ、短い時間で加工を行なう必要がある。しかし、現状では摩耗等の関係で、ホブ５の刃部の周速度（切削速度）は１２０m/min程度が上限であり、ホブ５の回転速度及び加工時間の短縮には限度があった。このため、加工コスト低減の障害になっているのが実情である。」と記載されていることから、従来の切削油剤を用いるホブのウエットカットでは、切削速度は１２０m/minが上限であり、それゆえ加工時間を短縮することができなかったが、本件発明１は、このウエットカットの上限値をこえた切削速度を達成し、加工時間を短縮するものであると理解できる。
　また、このように理解することは、同段落【０００９】に記載された、「本発明は・・・切削速度を大幅に向上させることができる歯車加工方法を提供することを目的とする。」との事項とも整合している。
　また、図２に、切削速度が８０m/minにおける逃げ面摩耗と実用摩耗限界線（０．２０mm）との関係が示され、同段落【００１７】に、「図２に示すように、ｘの値が0.1 ≦ｘ≦0.9 の範囲にある組成の(Ti(1-x)Alx)Nをコーティングしたホブ１６が実用限界（０．２mm)を下回り、実用可能となる。切削速度８０m/min から切削速度１８０m/minまで高めていくと、逃げ面摩耗は減少し、切削速度８０m/min より切削速度１８０m/minの方が広いｘの値の範囲でホブ１６の摩耗が実用摩耗限界を下回る。切削速度を１８０m/minより高めていくと、逃げ面摩耗は増加していく。好ましくは、ｘの値の範囲を0.2 ≦ｘ≦0.85とすれば、切削速度８０m/min から切削速度１８０m/minまでの全領域で逃げ面摩耗は実用可能な範囲に収まる。」と記載されていることより、切削速度の下限が１２０m/minをこえるものにおいても、実用摩耗限界を下回ることが記載されていると理解できる。
　以上のとおりであるので、特許明細書等に記載された事項全体を関連づけて見ることにより、切削速度を１２０m/minをこえて４００m/min以下の範囲とすることは、特許明細書等に記載されていた事項であると理解できる。
　したがって、訂正事項ａは、特許明細書等に記載した事項の範囲内においてされたものである。
Ｂ　前記Ａのとおり、切削速度が１２０m/minをこえて４００m/min以下の範囲であることは、特許明細書等に記載されていた事項であるが、仮に、このことが特許明細書等に記載されていた事項とする理由とはならないとしても、以下に説明するように、訂正事項ａは、新規事項の追加に該当するものではない。
ａ　先ず、特許明細書等の訂正が認められるためには、訂正する事項が、特許明細書等に記載されていることが必要であるが、記載されていない事項であっても訂正が認められる場合として、所謂「除くクレーム」とする訂正がある。それは、特許法第２９条第１項第３号、第２９条の２又は第３９条に係る先行技術として頒布刊行物又は先願の明細書・図面に記載された事項（以下「先行技術」という。）を除外することについて特許明細書等に記載されていなくても、請求項に記載した事項の記載表現を残したままで前記先行技術を除外することを明示する訂正の場合であり、その理由は次のとおりのものである。
(1) 前記先行技術に係る記載事項は事実に係ることであり、このような明確な事項のみを特許明細書等に記載した事項から除外することは、当該記載した事項の枠組みに変更をもたらさないごく軽微な訂正であること。
(2) 進歩性はあるが先行技術と重複するために新規性がないような発明について、このような訂正を認めないこととした場合には発明の適正な保護が図れないこと。
ｂ　次に、前記訂正事項ａについてみると、訂正後は、「切削速度を１２０m/minをこえて４００m/min以下の範囲」であり、除くクレームを表現する表現形式で記載されていないが、その記載内容は、「８０m/minをこえて４００m/min以下の範囲」から「８０m/minをこえて１２０m/min以下の範囲」の切削速度を除くものである。
　また、本件特許明細書等に記載された事項についてみると、発明の詳細な説明の段落【００１７】には、前記Ａのとおりの事項が記載されており、同段落【００１８】及び【００１９】に、「逃げ面摩耗の実用限界は０．２mm 以下であるが、図３に示したクレータ摩耗の実用限界は０．１mm 以下であることが望ましい。図３に示すように、クレータ摩耗は切削速度が８０m/min の時に最も少なく、切削速度が高まる程増加する。しかし、切削速度が４００m/minに至っても、クレータ摩耗は０．０５mm程度であり、問題のない範囲に収まっている。以上により、ｘの値が0.2≦ｘ≦0.85の範囲にある組成の(Ti(1-x)Alx)Nのコーティング膜をコーティングした高速度鋼製のホブ１６で、切削速度が８０m/min をこえて４００m/minの範囲でドライカットすると、高能率で低コストの歯車創成が実現できる。」と記載されていると認める。
　これらの記載事項及び図２の逃げ面摩耗の状況を表すグラフより、特許明細書等に記載されている切削速度データは、８０、１８０、３００、４００m/minの４つであるが、特許明細書等には、８０m/min をこえて４００m/min以下の範囲であれば、どのような切削速度においても、逃げ面摩耗及びクレータ摩耗を実用限界以下にすることができるという技術的内容が記載されており、そして、８０をこえて１８０m/min以下の速度範囲から、下限速度として、例えば、１２０m/minをこえるものを選定し、切削速度の範囲を１２０m/minをこえて４００m/min以下と限定したとしても、逃げ面摩耗及びクレータ摩耗を実用限界以下にすることができるという切削速度が８０m/minをこえて４００m/min以下の範囲のものが有している技術的内容に変わりはなく、また、このような下限速度の選定に技術的意義があるものではない。
　なお、平成１４年５月２７日付けの特許異議意見書第３頁第１６行−第４頁第１０行において、特許権者は、切削速度の下限値を１２０m/minをこえたものとすることの技術的意義について主張しているが、この主張は、特許明細書等に記載されていることでもなく、特許明細書等の記載から必然的に導き出せることでもないので、採用することができない。
　したがって、請求項１に記載された事項の「８０m/minをこえて４００m/min以下の範囲」を、「１２０m/minをこえて４００m/min以下の範囲」とする訂正は、「８０m/minをこえて４００m/min以下の範囲」から８０m/minをこえて１２０m/min以下の範囲の切削速度を除外することを意味するものであり、一部が除外されることによって請求項１に記載された事項が不明りょうなるものではなく、また、この訂正によって、訂正前の「切削速度が８０m/minをこえて４００m/min以下の範囲」のものが有していた事項の枠組みが変更されるものでもない。
ｃ　また、本件特許明細書等に記載されたような数値限定に関する発明の場合、除外できる数値を公知技術の数値のみとすると、請求項に係る発明の数値限定が進歩性のある数値を含んでいるとしても、公知技術の数値に近い数値が除外されていないために、その発明が拒絶されることになるので、公知技術の数値のみが除外できるのではなく、その数値を超える数値についても除外できるものでなければ、発明の適正な保護が図れないことになる。
　本件特許明細書等に記載された事項についていえば、後述するように公知技術は８０m/minであるので、８０m/minをこえて４００m/min以下の範囲として、８０m/minを除外しても、例えば、８１m/minが、公知技術の８０m/minから容易に発明をすることが困難であるとは言い難く、進歩性のある数値を含んでいるとしても、拒絶されることになるので、発明の適正な保護が図れないことになる。
ｄ　以上のとおりであるので、本件の訂正の場合、発明の適正な保護の観点から除外できる数値を公知技術の数値を超える数値にまで広げることが必要であり、また、除外する数値を広げて除外する切削速度を８０m/minをこえて１２０m/min以下としても、その範囲の切削速度が除外されるというものであって、切削速度が８０m/min をこえて４００m/minの範囲であり、逃げ面摩耗及びクレータ摩耗を実用限界以下にすることができるという枠組みに変更をもたらすものではないので、これらは、前記ａの「除くクレーム」を認める理由とも合致しており、また、本件におけるような除外する数値に技術的意義を有しないものの数値限定に関する訂正の場合、除外できる数値を公知技術の数値より広げたとしても、公知技術の数値のみを除外したものと比較して格別不合理であるとはいえない。
　したがって、訂正事項ａは、特許明細書等に記載した事項の範囲内においてされたものとすべきである。
ウ　拡張・変更の存否
　訂正事項ａの訂正によって発明の目的が変更されるのものでもないので、訂正事項ａは、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではない。
（２）訂正事項ｂについて
　訂正事項ｂは、訂正事項ａで訂正された特許請求の範囲の記載と発明の詳細な説明の記載との整合をとるためのものであるので、明りょうでない記載の釈明を目的とした明細書の訂正に該当し、明らかに特許明細書等に記載した事項の範囲内においてされたものである。
　また、訂正事項ｂの訂正によって発明の目的が変更されるのものでもないので、訂正事項ｂは、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではない。
（３）訂正事項ｃについて
　訂正事項ｃは、特許明細書等の発明の詳細な説明の段落【００１０】、【００１９】、【００２６】、【００４４】及び【００４８】に記載された切削速度の上限が４００m/minである旨の記載と整合をとるためのものであるので、明りょうでない記載の釈明を目的とした明細書の訂正に該当し、明らかに特許明細書等に記載した事項の範囲内においてされたものである。
　また、訂正事項ｃの訂正によって発明の目的が変更されるのものでもないので、訂正事項ｃは、いずれも、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではない。
３　むすび
　以上のとおりであるので、前記訂正は、特許法第１２０条の４及び同条第３項で準用する第１２６条第２、３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
第３　特許異議の申立てについての判断
１　特許異議の申立て及び取消しの理由の概要
（１）特許異議申立人株式会社カシフジは、甲第１号証：ファウター社刊行物「ファウターPSAシリーズ歯車形削盤」及び「AMERICAN PFAUTER IMTS 1994 Tech Report」（証明書とその訳文付）（以下「刊行物１」という。）、甲第２号証：「ホブ切削による円筒状ギヤのドライ加工」（要部訳文及び証明書とその訳文付）（以下「刊行物２」という。）、甲第３号証：神鋼コベルコツール株式会社技術説明書「KOBELCO切削工具　ドリル　エンドミル　超硬ミラクルエンドミル」，p.45-48,66（証明書付）（以下「刊行物３」という。）、甲第４号証：「GEAR TECHNOLOGY 」，NOVEMBER /DECEMBER 1994（要部訳文付）（以下「刊行物４」という。）、甲第５号証：LIEBHERR社刊行物（ホブ盤の資料）（要部訳文及び証明する書面付）（以下「刊行物５」という。）、甲第６号証：特開平８−２０９３３３号公報（以下「刊行物６」という。）、甲第７号証：“日経優秀製品賞−開発の現場から”，１９９９年２月１８日付け日経産業新聞朝刊１２面２段（以下「刊行物７」という。）及び甲第８号証：“超硬ホブ切りによる高速歯車加工”，三菱重工技報，Vol.32，No.6，(1995-11)，p.411-414（以下「刊行物８」という。）を証拠として提出し、請求項１及び２は、前記刊行物１乃至８号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであり、また、平成１２年５月１日付け手続補正書による明細書の補正は、新規事項を追加するするものであるので、請求項１及び２に係る特許は、取り消されるべき旨主張している。
（２）また、異議申立人株式会社不二越は、異議申立人カシフジが提出した刊行物２及び４を同じく証拠として提出するとともに、甲第１号証：特開平７−３１０１７３号公報（以下「刊行物９」という。）、甲第２号証の２：“スパッタイオンプレーティングによるTiAlN皮膜の作成と応用”，表面技術，社団法人表面技術協会，１９９０年５月号，Vol.41，No.5，p.30-34（以下「刊行物１０」という。）、甲第２号証の３：“立方晶(Ti,Al)N系コーティング膜の高温酸化特性と工具への応用”，Ｒ＆Ｄ神戸製鋼技報，１９９３年１０月，第４３巻，第３号，p.23-26（以下「刊行物１１」という。）、甲第４号証：シュマルカルデン工具会議講演集第２巻第６演題　本文７頁（頁付けなし）（訳文付）（以下「刊行物１２」という。）、甲第５号証：“バイオレットコーティングファインラフィングエンドミル”，機械と工具，１９９４年９月号，Vol.38，No.9，p.54-58（以下「刊行物１３」という。）及び甲第６号証：“４　セラミックエンドミルによる鋳鉄の高速切削”，見学・講習会　高速・高能率加工の現状と展望，日本機械学会，１９９５年１０月１１日，通計番号No.95-68，p.19-23（以下「刊行物１４」という。）を証拠として提出し、請求項１及び２は、前記刊行物２、４、９乃至１４号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであり、また、平成１２年５月１日付け手続補正書による明細書の補正は、新規事項を追加するするものであるので、請求項１及び２に係る特許は、取り消されるべき旨主張している。
（２）当審で通知した取り消しの理由は、請求項１に係る発明は、刊行物２に記載された発明であるか又は刊行物２に記載された発明に基づいて容易に発明をすることができたものであり、また、請求項２に係る発明は、刊行物２及び１４に記載された発明に基づいて容易に発明をすることができたものであるので、請求項１及び２に係る特許は、取り消されるべきものというものである。
２　本件発明
　本件特許第３１６５６５８号の請求項１及び２に係る発明（以下「本件発明１及び２」という。）は、訂正請求書に添付された訂正明細書の特許請求の範囲の請求項１及び２に記載された事項により特定される次のとおりのものであると認められる。
「【請求項１】高速度工具鋼製の刃部を備えたホブを用いて歯形を創成する歯車加工方法において、
　前記ホブとして、
　(Ti(1-x)Alx)(NyC(1-y)) 
　　　0.2  ≦ｘ≦0.85
 　 　0.25≦ｙ≦1.0 
なる組成の膜を少なくとも一層コーティングしたホブを用い、
　切削速度を１２０m/minをこえて４００m/min以下の範囲とし、
　切削油剤を用いずに切削を行なうドライカットで歯形を創成することを特徴とする歯車加工方法。
【請求項２】請求項１において、切削部にエアを吹き付けて歯形を創成することを特徴とする歯車加工方法。」
３　引用刊行物記載事項
（１）刊行物１
　「ファウターPSAシリーズ歯車形削盤」には、切削例として、「材質　スティールSAE8620」、「工具　TinアルミニウムニトライドコーティングWaferIIカッター」、「サイクル　２カット（ドライ）によるスパイラル・サイクル」、「切削スピード　V2=92　V3=99」と記載され、「AMERICAN PFAUTER IMTS 1994 Tech Report」には、「Coating:TiALN」、「Cutting:(Dry,i.e.no coolant!)」と記載されていると認められる。
（２）刊行物２
ａ　第５頁第１９行−第６頁第９行に、
「粉末冶金により製造された高速度鋼
　焼入れ前のギアのドライ切削加工は、粉末冶金により製造された高速度鋼製のコーティングしたホブを使用することによっても実現できる。テスト［６］では、例えば(Ti,Al)NコーティングしたRex76(S10-5-3-9)が使用された。
・・・
切削データ：Ｖｃ＝８０m/min・・・
　以下のような結果が得られた。
・所定条件の下、完全にコーティングされた工具及び研磨された工具は、ともに長い工具寿命が得られた。
・冷却潤滑油を使用したテストとの比較テストでは、工具寿命は短かかった。
・切削速度１００m/minにおいては、より大きな工具の摩耗が生じた。
　上記テストから、ドライホブ切削は必ずしも高速度で切削を行う必要はなく、また、コーティングされた高速度鋼工具もドライ加工に適しているという結論が導かれる。」と記載され、
ｂ　第７頁第９−１２行に、
「現在の所、ドライカットの最適切削条件の報告はないが、モジュール範囲ｍ１からｍ３でコーテッド超硬を用いた場合は、通常、切削速度２４０m/min〜３６０m/minで使用される。」と記載されていると認められる。
（３）刊行物３
ａ　第４７頁第１−６行に、
「（４）バイオレットコーティング
　バイオレットコーティングは，ミラクルエンドミルに適用されているものと同じ２成分窒化膜(Al,Ti)Nのコーティングを，ハイス・粉末ハイスの母材に適用したものです。超硬用のミラクルコーティングに対し，コーティング処理条件が異なるため，ハイス用はバイオレットコーティングの名称としていますが，コーティング膜質である(Al,Ti)Nは全く同じものであり，前述のミラクルコーティングと同様の優れた性能を持っています。」と記載され、
ｂ　第４８頁第１行−７行に、
「図１９に示すグラフはバイオレットエンドミル（ＶＡ‐２ＭＳ）を使用し，切削速度を変化させて切削試験を行った結果です。バイオレットエンドミルは切削速度を４０〜６０〜８０m/minと変化させても摩耗量はあまり大きくなりませんが、TiCN系のコーティングエンドミルでは切削速度が上がるにつれて摩耗量が大きく増加しています。また，溶解ハイスにTiNコーティングを施したエンドミルでは切削速度が６０〜８m/minと速くなると，摩耗が大きくなり過ぎて切削不可能になります。このように，バイオレットコーティングは耐熱性に優れるため，従来のコーティングに比べ高速での切削に適しています。」と記載され、
ｃ　また、図１９にバイオレットコーティングエンドミルの工具摩耗と切削速度の関係が示され、「切削方式：ダウンカット，エアブロー」と記載されていると認められる。
（４）刊行物４
ａ　第２９頁左欄第２６−３０行に、
「それぞれ最適条件で、高速度工具鋼製ホブでホブ切りした部品及び超硬製ホブでホブ切りした部品の部品品質比較では、超硬製ホブが非常に優れていることを示す（図９）。」と記載され（図９では、HSS：Vc＝８０m/min、fa＝４．５mm/rev、C6.P20/25：Vc＝２８０m/min、fc＝３mm/revと記載されている）、
ｂ　第２９頁左欄３５−３８行に、
「コーティング
　１９８０年代の初めから、チタニウムニトライドコーティングは、ホブ切り工程を大きく改良することに成功した。」と記載され、
ｃ　第２９頁左欄５０行−右欄５行に、
「今日、１ダースもの異なるコーティング及び多層コーティングを選択することができ、これらのうちには、つぎのものを含む。
・TiCN−チタニウムカーボニトライド
・TiAlN−チタニウムアルミニウムニトライド
・CrN−クロミウムニトライド
・CrC−クロミウムカーバイド」と記載され、
ｄ　第２９頁右欄下から第２行−第３０頁左欄３行に、
「温度が問題となる場合は、TiAlNがより良い選択であり得る。まさにこの理由で、高速度工具鋼にTiAlNを被覆したホブでドライホブ切りしたいくつかの業績がある。」と記載され、
ｅ　第３０頁左欄第１４−２６行に、
「ドライホブ切り
　最後に探査すべきは、最近なされた、ギヤのドライホブ切りの業績である。この主題については、開発された多数の分野があるが、共通の目標は切削油を使用することなくギヤのホブ切りを行うことである。切削油を使用することなくギヤのホブ切りを行う利点は多いが、とりわけ以下の費用のコストダウンを含む。
・部品の洗浄
・切削油の濾過
・チップ処理（清掃）
・切削油設備配置
・切削油添加材」と記載され、
ｆ　第３０頁左欄第３９−４４行に、
「（ドライホブ切りに）最初に成功したのは、TiAlNを被覆した高速度工具鋼製ホブである。この例では、材料の除去率は、高切削速度かつ低速送りでは、超硬製ホブのそれに相当する。工具寿命はTiNを被覆した工具で切削油を使用したものより良いほうであった。」と記載されていると認められる。
（５）刊行物５
　第１頁に、
「１９９３：ＬＣ８２による高速ホブ切り
　　　　　最大モジュール：３mm
　　　　　最大径：８０mm
　　　　　超硬ホブ切りドライ：４５０m/min
　　　　　サーメットホブ切りドライ：６００m/min
　１９９５：ＬＣ２８２による高速ホブ切り
　　　　　最大モジュール：７mm
　　　　　最大径：２８０mm
　　　　　ハイスホプ切りドライ：１００m/min、モジュール５mm
　　　　　超硬ホブ切りドライ：３００m/min、モジュール３．５mm」と記載されていると認められる。
（６）刊行物６
ａ　第１欄第２−８行に、
「基材表面に、
　(AlxTi1-x)(NyC1-y)
　　　但し　0.56≦ｘ≦0.75
　 　　　　 0.6  ≦ｙ≦1
で示される化学組成からなる、厚さ０．８−１０μｍの耐摩耗性皮膜が形成されたものであることを特徴とする耐摩耗性皮膜被覆部材。」と記載され、
ｂ　第９欄第２３行−第１０欄第５行に、
「【発明の効果】本発明は以上の様に構成されているので、TiNを基本とした従来の(Ti,Al)Nと異なり、IIIb 族の窒化物であるAlNにTiが固溶した皮膜である為、耐熱性，熱伝導性等に関し、AlNに近似した優れた特性が発揮され、その結果として、耐摩耗性、耐酸化性及び硬度に優れた皮膜が密着性良く被覆形成された耐摩耗性部材を提供することに成功した。」と記載されていると認められる。
（７）刊行物７
　優秀賞・ドライカットホブ盤「GN10A」に関する三菱重工業京都精機製作所技術部次長江川庸夫氏のインタビュー記事が記載されていると認められる。
（８）刊行物８
　第４１２頁左欄に、
「２．３ドライカット対応
　４．２節にて記述するドライカットは超硬ホブの熱亀裂抑制に効果があるが、・・・上昇する。そこで、冷却したエアを加工部に吹付けワークの冷却と切りくずの排出を行った。」と記載されていると認められる。  　
（９）刊行物９
　第５頁に、
「【００２７】実施例３
　JIS規格SKH55相当の高速度工具鋼を基材として、モジュール２．５、ＰＡ２０°、外径８０mm×長さ８０mmのソリッドホブを作製し、実施例１と同じ方法で表３に示す金属中間層及び硬質皮膜を形成した。
【００２８】
【表３】
　・・・
【００２９】
　・・・
（切削条件）
　・・・
　切削速度：１００ｍ／ｍｉｎ」と記載され、
　前記【表３】には、皮膜組成が「(Al0.6Ti0.4)N」であることが記載されていると認められる。
（１０）刊行物１０
　第３２頁左欄第１４行−右欄第１行に、
「工業的レベルでTiAlN皮膜を作成する場合，膜厚は１〜３μｍ，硬さはHk2,000〜2,300が適当である。その組成比は，Ti；Al；N＝27.5；28.9；43.9(at%)であり，結晶構造は，TiNと同様，NaCl面心立方晶である。」と記載されていると認められる。
（１１）刊行物１１
　第２５頁右欄第６行に、「代表的な組成である(Ti0.5Al0.5)N膜」と記載されていると認められる。
（１２）刊行物１２
　本文第１頁（「粉末ハイス及び超硬ツールによるドライ加工の現状」と記載されている頁）の第４−６及び２４−２９行に、
「TiCNコーティングされた粉末ハイス(PM-HSS)製のフライスツールは、通常使用される切削速度でのドライ加工において、驚くべき性能を示した。」、及び、
「実際、ならい盤において、熱間加工鋼(1.2312)を粉末ハイス製のエンドミルを使用して切削速度１００m/minで作業したとき、８０m以上のフライス距離が達成されている。このときの作業面積は４０００cm2であった（図５）。ただし、その２倍の切削速度である切削速度２００m/minでは、同フライス距離は１／４となった。」と記載されていると認められる。
（１３）刊行物１３
　第５６頁の(Al,Ti)Nコーティングの切削速度変化による摩耗比較を示す図５に、(Al,Ti)Nコーティング（粉末ハイス）のエンドミルで切削方式：エアブローによる切削速度４０、６０、８０m/minにおける二番面摩耗幅が示されている。
（１４）刊行物１４
　第２０頁第２乃至９行に、
「切削性能調査の第一のシリーズの実験・・・使用した切削速度は、３００と１０００m/minで乾式条件で行った。次に、第二のシリーズの実験方式・・・切削条件として、Ｖ＝１０００及び１５００m/minの超高速切削条件を採用・・・。切削方式は上向き乾式切削とし、切り屑排出性を向上させるために工具逃げ面側よりエアーを吹き付けた。」と記載されていると認められる。
４　対比・判断
（１）新規性・進歩性
ア　本件発明１について
　刊行物２には、TiとAlとの組成割合について明記されているものではないが、請求項１に係る発明が除外するＸの範囲は、０．２より小さいか０．８５より大きい（Ｘ＜０．２、０．８５＜Ｘ）という特別の範囲のものであり、刊行物２に記載された発明のTiとAlとの組成割合がＸ＜０．２、０．８５＜Ｘという特別の範囲を意味するものと解すべき理由も見当たらないので、刊行物２に記載された発明のTiとAlとの組成割合は、通常の範囲に含まれるものが採用され、請求項１に係る発明のTiとAlとの組成割合に含まれるものと認められる。
　また、刊行物２には、切削速度８０m/minで切削することが記載されていると認められる。
　したがって、刊行物２には、
　高速度工具鋼製の刃部を備えたホブを用いて歯形を創成する歯車加工方法において、
　前記ホブとして、
　　(Ti(1-x)Alx)(NyC(1-y)) 
　　　0.2  ≦ｘ≦0.85
 　 　0.25≦ｙ≦1.0 
なる組成の範囲に含まれる膜を一層コーティングしたホブを用い、
　切削速度を８０m/minとし、切削油剤を用いずに切削を行なうドライカットで歯形を創成する歯車加工方法
の発明が記載され、また、切削速度８０m/minにおいては、工具寿命が長いが、切削速度１００m/minにおいては、工具寿命が短いことが記載されていると認められる。
　本件発明１と刊行物２に記載された発明とを対比すると、切削速度が、本件発明１では、１２０m/minをこえて４００m/min以下の範囲であるのに対し、刊行物２に記載された発明では、８０m/minである点で相違し、その余の点では一致している。
　この相違している点について検討すると、刊行物２に記載された「切削データ：Ｖｃ＝８０m/min・・・・所定条件の下、完全にコーティングされた工具及び研磨された工具は、ともに長い工具寿命が得られた。・冷却潤滑油を使用したテストとの比較テストでは、工具寿命は短かかった。・切削速度１００m/minにおいては、より大きな工具の摩耗が生じた。」の事項より、当業者は、ホブのドライカットにおける切削速度について、８０m/minより高速になれば工具の摩耗はより増大するものであり、切削速度１００m/minにおいては、より大きな工具の摩耗が生じるものと認識し、実用的な切削速度は、８０m/min程度であると考えるのが普通であって、大きな工具の摩耗が生じる１００m/minよりもさらに高速な切削速度を１２０m/minをこえる範囲まで高速にすることが容易に想到することができたものとは考え難い。
　したがって、本件発明１は、刊行物２に記載された発明又は刊行物２に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものとすることはできない。
　また、本件発明１と刊行物１、３乃至１４に記載された発明とを対比すると、刊行物１、３乃至１４に記載された発明は、本件発明１を特定する事項と類似する事項を具備しているものの、本件発明１を特定する事項である「高速度工具鋼製の刃部を備えたホブを用いて歯形を創成する歯車加工方法において、・・・切削速度を１２０m/minをこえて４００m/min以下の範囲とし、切削油剤を用いずに切削を行なうドライカットで歯形を創成する」の事項を具備しておらず、かつ、刊行物１、３乃至１４には、前記事項を示唆する記載もない。
　したがって、本件発明１は、刊行物２に記載された発明に刊行物１、３乃至１４に記載された発明を組み合わせても、当業者が容易に発明をすることができたものとすることができない。
　以上のとおりであるから、本件発明１は、刊行物２に記載された発明又は刊行物１乃至１４に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものとすることはできない。
イ　本件発明２について
　前記アのとおり本件発明１が、刊行物１乃至１４に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものとすることができない以上、本件発明１に従属する本件発明２についても、刊行物１乃至４に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものとすることはできない。
（２）新規事項の有無
　特許異議申立人株式会社カシフジ及び株式会社不二越が新規事項の追加であると主張する平成１２年５月１日付けの手続補正書により補正された「８０m/minをこえて」は、訂正請求により「１２０m/minをこえて」と訂正され、その訂正については、前記第２の２（１）イで判断したとおり新規事項を追加するものではない。
　したがって、平成１２年５月１日付け手続補正書による明細書の補正は、新規事項を追加するするものであるという両特許異議申立人の主張は、採用できない。
５　むすび
　以上のとおりであるから、本件請求項１及び２に係る特許は、特許異議の申立ての理由及び証拠によっては取り消すことができず、また、他に取消しの理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１４年１１月２１日（２００２．１１．２１）
【訂正の要旨】
訂正の要旨
１　特許第３１６５６５８号発明の明細書中の特許請求の範囲の減縮を目的として、請求項１に記載された
「高速度工具鋼製の刃部を備えたホブを用いて歯形を創成する歯車加工方法において、
　前記ホブとして、
　　（Ｔｉ（１−ｘ）Ａｌｘ）（ＮｙＣ（１−ｙ））
　　０．２　≦ｘ≦０．８５
　　０．２５≦ｙ≦１．０
なる組成の膜を少なくとも一層コーティングしたホブを用い、
　切削速度を８０ｍ／ｍｉｎをこえて４００ｍ／ｍｉｎ以下の範囲とし、
　切削油剤を用いずに切削を行なうドライカットで歯形を創成することを特徴とする歯車加工方法。」を、
「高速度工具鋼製の刃部を備えたホブを用いて歯形を創成する歯車加工方法において、
　前記ホブとして、
　　（Ｔｉ（１−ｘ）Ａｌｘ）（ＮｙＣ（１−ｙ））
　　０．２　≦ｘ≦０．８５
　　０．２５≦ｙ≦１．０
なる組成の膜を少なくとも一層コーティングしたホブを用い、
　切削速度を１２０ｍ／ｍｉｎをこえて４００ｍ／ｍｉｎ以下の範囲とし、
　切削油剤を用いずに切削を行なうドライカットで歯形を創成することを特徴とする歯車加工方法。」と訂正する。
２　特許第３１６５６５８号発明の明細書を明りょうでない記載の釈明を目的として、
　特許明細書等の発明の詳細な説明の段落【００１０】及び【００４８】に記載された「８０ｍ／ｍｉｎをこえて４００ｍ／ｍｉｎ」を「１２０ｍ／ｍｉｎをこえて４００ｍ／ｍｉｎ」と訂正し、
　特許明細書等の発明の詳細な説明の段落【００１７】に記載された「切削速度が８０ｍ／ｍｉｎをこえて１８０ｍ／ｍｉｎまでの全領域で逃げ面摩耗は実用可能な範囲に収まる。」を「切削速度が８０ｍ／ｍｉｎをこえて４００ｍ／ｍｉｎまでの全領域で逃げ面摩耗は実用可能な範囲に収まる。」と訂正する。
（５４）【発明の名称】
歯車加工方法
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　高速度工具鋼製の刃部を備えたホブを用いて歯形を創成する歯車加工方法において、
　前記ホブとして、
　　（Ｔｉ（１−ｘ）Ａｌｘ）（ＮｙＣ（１−ｙ））
　　　０．２≦ｘ≦０．８５
　　０．２５≦ｙ≦１．０
なる組成の膜を少なくとも一層コーティングしたホブを用い、
　切削速度を
１２０ｍ／ｍｉｎ
　切削油剤を用いずに切削を行なうドライカットで歯形を創成することを特徴とする歯車加工方法。
　【請求項２】　請求項１において、切削部にエアを吹き付けて歯形を創成することを特徴とする歯車加工方法。
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【発明の属する技術分野】
　本発明は、高速度工具鋼製の刃部を備えたホブを用いて歯形を創成する歯車加工方法に関する。
　【０００２】
　【従来の技術】
　図１２及び図１３に基づいて一般的なホブ盤を説明する。図１２には一般的なホブ盤の全体構成、図１３には切削部の詳細状況を示してある。
　【０００３】
　図１２に示すように、ホブ盤１には取付具２を介してワーク３が支持され、ホブヘッド４には高速度鋼からなる刃部を備えたホブ５が駆動回転自在に支持されている。図１３に示すように、取付具２はテーブル６に支持され、テーブル６の回転によりワーク３が回転するようになっている。また、ホブヘッド４にはホブ軸７が駆動回転自在に設けられ、ホブ軸７にホブ５が固定されてホブ軸７の駆動によりホブ５が回転するようになっている。図１３中の符号で、８は切削部に切削油剤９を供給するためのノズルである。
　【０００４】
　ホブ盤１を用いてワーク３に歯形を創成する場合、取付具２を介してテーブル６にワーク３を取付け、ホブヘッド４のホブ軸７にホブ５を固定する。テーブル６を回転させることによりワーク３を回転させると共に、ホブ軸７を駆動回転させることによりホブ５を回転させる。ホブ５及びワーク３を回転させた状態でホブ５をワーク３に切り込ませることで、ワーク３の外周がホブ５の刃部により削り取られて歯形が創成される。
　【０００５】
　ホブ加工は、歯車の噛み合い運動と同様な運動で歯車を加工する方法であるため、ワーク３の外周に所定の歯形が創成されるように、ホブ５及びワーク３の回転数とホブ５の切り込み量等が設定されている。切削中はノズル８から切削油９が切削部に供給され、切削部の潤滑及び冷却が行なわれる。
　【０００６】
　【発明が解決しようとする課題】
　ホブ盤１による歯形の創成において加工コストを低減するには、ホブ５をより高速で回転させ、短い時間で加工を行なう必要がある。しかし、現状では摩耗等の関係で、ホブ５の刃部の周速度（切削速度）は１２０ｍ／ｍｉｎ程度が上限であり、ホブ５の回転速度及び加工時間の短縮には限度があった。このため、加工コスト低減の障害になっているのが実情である。
　【０００７】
　近年、超硬製のホブを用いて切削速度２００ｍ／ｍｉｎ〜３００ｍ／ｍｉｎで高速加工する技術が出現し、ホブ盤による歯形の創成の高能率化が図られている。超硬製のホブを用いる場合、超硬は脆いので切削油剤を供給して加工を行なうとヒートクラックが生じて欠けが発生してしまう。このため、超硬製のホブを用いる場合には切削油剤を供給しないで加工を行なうドライカットが主流となっている。超硬は高速度鋼に比べて耐熱性及び耐摩耗性が格段に高いため、ドライカットを行なっても問題はない。
　【０００８】
　上述したように、超硬製のホブを用いることで加工能率が高くなり、この点で加工コストを低減することが可能となる。しかし、超硬性のホブは非常に高価であるため、コストが極めて高くなり、加工能率を高めてもトータルのコストが悪化してしまう。また、超硬は脆いので突発的な欠損が発生する虞がある。このため、超硬製のホブは広く実用化されていないのが現状である。
　【０００９】
　本発明は上記状況に鑑みてなされたもので、超硬製の工具を用いることなく切削速度を大幅に向上させることができる歯車加工方法を提供することを目的とする。
　【００１０】
　【課題を解決するための手段】
　上記目的を達成するための本発明の歯車加工方法は、高速度工具鋼製の刃部を備えたホブを用いて歯形を創成する歯車加工方法において、
　前記ホブとして、
　　（Ｔｉ（１−ｘ）Ａｌｘ）（ＮｙＣ（１−ｙ））
　　　０．２≦ｘ≦０．８５
　　０．２５≦ｙ≦１．０
なる組成の膜を少なくとも一層コーティングしたホブを用い、切削速度を
１２０ｍ／ｍｉｎ
　また、切削部に空気を吹き付けて歯形を創成することを特徴とする。
　【００１１】
　【発明の実施の形態】
　図１に基づいて本発明の歯車加工方法を実施するホブ盤の構成を説明する。図１には本発明の歯車加工方法を実施するホブ盤の切削部の概略を示してある。
　【００１２】
　図に示すように、ホブ盤にはテーブル１１が回転自在に支持され、テーブル１１には取付具１２を介してワーク１３が支持されるようになっている。また、ホブ盤にはホブヘッド１４がテーブル１１に対して接近離遠自在に設けられ、ホブヘッド１４にはホブ軸１５が駆動回転自在に支持されている。ホブ軸１５には高速度鋼からなる刃部を備えたホブ１６が固定されている。ホブ１６は、ホブ軸１５の駆動回転により回転されると共に、ホブヘッド１４のテーブル１１側への移動により切り込み送りされる。
　【００１３】
　ホブ盤を用いてワーク１３に歯形を創成する場合、取付具１２を介してテーブル１１にワーク１３を取付け、ホブヘッド１４のホブ軸１５にホブ１６を固定する。テーブル１１を回転させることによりワーク１３を回転させると共に、ホブ軸１５を駆動回転させることによりホブ１６を回転させる。ホブ１６及びワーク１３を同期回転させた状態でホブ１６をワーク１３に切り込ませ、ワーク１３の外周がホブ１６の刃部により削り取られて歯形が創成される。切削中は、切削油剤を供給することなくドライカットで切削を行なう。
　【００１４】
　ホブ１６としては、ＴｉＡｌの窒化物、あるいは、ＴｉＡｌの炭窒化物をコーティングした高速度鋼（ハイス）製のホブ１６が用いられる。ホブ１６にコーティングされるＴｉＡｌの窒化物、あるいは、ＴｉＡｌの炭窒化物は、単層コーティングされたもの及び多層コーティング中に一層でもいずれかの材料がコーティングされたもが用いられる。
　【００１５】
　上述したホブ盤を用いた本発明の歯車加工方法の第１実施形態例を説明する。ホブ１６として、（Ｔｉ（１−ｘ）Ａｌｘ）Ｎの組成からなる材料を膜厚１．７μｍで一層コーティングした高速度鋼（ＳＫＨ５５）製のホブ１６を用い、切削油剤を供給せずに切削を行なう（ドライカット）。
　【００１６】
　図２には（Ｔｉ（１−ｘ）Ａｌｘ）Ｎの組成からなる材料のｘの値と逃げ面摩耗との関係、図３には（Ｔｉ（１−ｘ）Ａｌｘ）Ｎの組成からなる材料のｘの値とクレータ摩耗との関係を示してある。図２及び図３におけるホブ１６は、（Ｔｉ（１−ｘ）Ａｌｘ）Ｎの組成からなる材料を一層コーティングした高速度鋼で、モジュールｍが２．５、口数３、外径９０ｍｍ、刃長９０ｍｍ、溝数１２である。また、ワーク１３は、材質がＳＣＭ４３５、モジュールｍが２．５、歯数が４５、歯幅が３０ｍｍ、ねじれ角が２０度である。そして、加工条件は、アキシャル送り２ｍｍ／ｒｅｖ、ワーク１３の加工数は３５０個である。
　【００１７】
　図２に示すように、切削速度が８０ｍ／ｍｉｎで、ｘの値が０．２≦ｘ≦０．８５の範囲にある組成の（Ｔｉ（１−ｘ）Ａｌｘ）Ｎをコーティングしたホブ１６が実用限界（０．２ｍｍ）を下回り、実用可能となる。切削速度８０ｍ／ｍｉｎから切削速度１８０ｍ／ｍｉｎまで高めていくと、逃げ面摩耗は減少し、また、広いｘの値の範囲でホブ１６の摩耗が実用摩耗限界を下回る。切削速度を１８０ｍ／ｍｉｎより高めていくと、逃げ面摩耗は増加していく。ｘの値の範囲を０．２≦ｘ≦０．８５とすば、切削速度が８０ｍ／ｍｉｎをこえて
４００ｍ／ｍｉｎ
　【００１８】
　逃げ面摩耗の実用限界は０．２ｍｍ以下であるが、図３に示したクレータ摩耗の実用限界は０．１ｍｍ以下であることが望ましい。図３に示すように、クレータ摩耗は切削速度が８０ｍ／ｍｉｎの時に最も少なく、切削速度が高まる程増加する。しかし、切削速度が４００ｍ／ｍｉｎに至っても、クレータ摩耗は０．０５ｍｍ程度であり、問題のない範囲に収まっている。
　【００１９】
　以上により、ｘの値が０．２≦ｘ≦０．８５の範囲にある組成の（Ｔｉ（１−ｘ）Ａｌｘ）Ｎのコーティング膜をコーティングした高速度鋼製のホブ１６で、切削速度が８０ｍ／ｍｉｎをこえて４００ｍ／ｍｉｎの範囲でドライカットすると、高能率で低コストの歯車創成が実現できる。
　【００２０】
　本発明の歯車加工方法の第２実施形態例を説明する。ホブ１６として、（Ｔｉ０．５Ａｌ０．５）（ＮｙＣ（１−ｙ））の組成からなる材料を膜厚１．７μｍで一層コーティングした高速度鋼（ＳＫＨ５５）製のホブ１６を用い、切削油剤を供給せずに切削を行なう（ドライカット）。
　【００２１】
　図４には（Ｔｉ０．５Ａｌ０．５）（ＮｙＣ（１−ｙ））の組成からなる材料のｙの値と逃げ面摩耗との関係、図５には（Ｔｉ０．５Ａｌ０．５）Ｎの膜厚の合計と膜厚１．７μｍを基準とした時の逃げ摩耗量の比との関係を示してある。図４におけるホブ１６は、（Ｔｉ０．５Ａｌ０．５）（ＮｙＣ（１−ｙ））の組成からなる材料をコーティングした高速度鋼であり、図５におけるホブ１６は、（Ｔｉ０．５Ａｌ０．５）Ｎの組成からなる材料をコーティングした高速度鋼であり、口数３、刃長９０ｍｍである。また、ワーク１３は、材質がＳＣＭ４３５、モジュールｍが２．５、歯数が４５、歯幅が３０ｍｍ、ねじれ角が２０度である。そして、加工条件は、アキシャル送り２ｍｍ／ｒｅｖ、ワーク１３の加工数は３５０個である。
　【００２２】
　図４に示すように、切削速度が８０ｍ／ｍｉｎで、ｙの値が０．２５≦ｙ≦１．０の範囲にある組成の（Ｔｉ０．５Ａｌ０．５）（ＮｙＣ（１−ｙ））をコーティングしたホブ１６が実用限界（０．２ｍｍ）を下回り、切削速度を１８０ｍ／ｍｉｎで逃げ面摩耗が最も少なくなる。更に、切削速度を高めていくと逃げ面摩耗は増していくが、切削速度が４００ｍ／ｍｉｎに至ってもｙの値が０．２５≦ｙ≦１．０の範囲にある組成の（Ｔｉ０．５Ａｌ０．５）（ＮｙＣ（１−ｙ））をコーティングしたホブ１６であれば逃げ摩耗は許容範囲内に収まる。ｙの値が小さくなると摩耗が増加するのは、どの切削速度でも同じである。ｙの値が小さくなるにつれて耐摩耗性が下がるのは、コーティングする材料の組成の中で、Ｎに代わってＣが増えることにより耐酸化性が低下するからであると考えられる。
　【００２３】
　図５は（Ｔｉ０．５Ａｌ０．５）Ｎのコーティングで、膜厚の適正値を求めたもので、図５の横軸は膜厚の合計を表したものである。即ち、（Ｔｉ０．５Ａｌ０．５）Ｎが単層であればその膜厚を表し、多層であれば全ての膜の厚さの合計を表したものである。縦軸は単層の（Ｔｉ０．５Ａｌ０．５）Ｎのコーティングを膜厚１．７μｍで行なったホブ１６の逃げ面摩耗を１とした時の逃げ面摩耗の比を表したものである。
　【００２４】
　（Ｔｉ０．５Ａｌ０．５）Ｎを一層コーティングした場合の逃げ面摩耗と膜厚との関係をみると、膜厚が０．５μｍでは膜厚が１．７μｍの場合に比べて約３０％逃げ面摩耗が多く、膜厚が厚くなるにつれて徐々に摩耗が少なくなり、膜厚が１０μｍでは膜厚が１．７μｍの半分になる。しかし、膜厚が０．３μｍまで薄くなると逃げ面摩耗は膜厚が１．７μｍの場合に比べて２．２倍に増加する。一方、膜厚が１１μｍになると膜の剥離が生じて摩耗が急増する。
　【００２５】
　（Ｔｉ０．５Ａｌ０．５）Ｎのコーティングを多層化した場合には、例えば、０．０５μｍのＴｉＮを（Ｔｉ０．５Ａｌ０．５）Ｎの間に挟んで５層あるいは１０層コーティングした場合には、図５に示した通り単層の場合より少し高い性能が得られる。膜厚は０．５μｍ以上で１０μｍ以下が好ましく、単層でも多層でもよい。
　【００２６】
　以上により、ｙの値が０．２５≦ｙ≦１．０の範囲にある組成の（Ｔｉ０．５Ａｌ０．５）（ＮｙＣ（１−ｙ））のコーティング膜をコーティングした高速度鋼製のホブ１６で、切削速度が８０ｍ／ｍｉｎをこえて４００ｍ／ｍｉｎの範囲でドライカットすると、高能率で低コストの歯車創成が実現できる。
　【００２７】
　次に、図６乃至図１０に基づいて各種加工条件と切削速度との関係を詳細に説明する。
　【００２８】
　図６にはアキシャル送り、ホブの口数とドライカットで実用可能な逃げ面摩耗に収まる切削速度との関係を示してある。即ち、ホブ１６の口数別に逃げ面摩耗が実用可能な範囲に収まるアキシャル送りと切削速度との関係を示してある。
　【００２９】
　図に白印で示される切削速度は逃げ面摩耗が実用域を下回り始める切削速度であり、図に黒印で示される切削速度は逃げ面摩耗が実用域を上回り始める切削速度である。つまり、白印で示される切削速度以上で黒印で示される切削速度以下の範囲の切削速度で実用可能となる。全体的には、口数とアキシャル送りとはドライカットが有効な切削速度域にあまり影響を与えないことが判る。
　【００３０】
　まず、逃げ面摩耗が実用域を下回り始める切削速度に対しては、アキシャル送りが高くなるほど切削速度は低下するが、その程度は小さくどのアキシャル送りでも切削速度が略８０ｍ／ｍｉｎで逃げ面摩耗が実用域を下回ると考えられる。口数が変化しても同様である。アキシャル送りが高くなると切削速度が少し低下するのは、アキシャル送りを高めることにより刃先の温度が上がり、低い切削速度でも切削が効率的に行なわれる刃先温度に達するためであると考えられる。ただし、刃先温度に対するアキシャル送りの影響は、切削速度と比べてかなり小さいため切削速度に対する影響は小さいと考えられる。
　【００３１】
　一方、逃げ面摩耗が実用域を上回り始める切削速度は、アキシャル送りが高くなるほど切削速度は低下するが、その程度は小さくどのアキシャル送りでも切削速度が略４００ｍ／ｍｉｎで逃げ面摩耗が実用域を上回ると考えられる。口数が変化しても同様である。アキシャル送りが高くなると切削速度が少し低下するのは、アキシャル送りを高めることにより刃先の温度が上がり、低い切削速度でも高速度鋼（ハイス材）が大きく軟化してしまう温度に達するためであると考えられる。
　【００３２】
　尚、図示例でのホブ１６は、（Ｔｉ０．５Ａｌ０．５）Ｎをコーティングしたもので、モジュールｍが２．５、外径９０ｍｍ、刃長９０ｍｍ、溝数１２である。ワーク１３は、材質がＳＣＭ４３５、モジュールｍが２．５、歯数が４５、歯幅が３０ｍｍ、ねじれ角が２０度である。また、ホブ１６のコーティングが、（Ｔｉ（１−ｘ）Ａｌｘ）（ＮｙＣ（１−ｙ））、０．２≦ｘ≦０．８５、０．２５≦ｙ≦１．０の範囲で、図６と同様の結果となることを確認している。
　【００３３】
　図７にはワークの材質、硬度と実用可能な逃げ面摩耗に収まる切削速度との関係を示してある。即ち、ワーク１３として、歯車材の代表的な各種の浸炭及び肌焼鋼（例えばＳＣＭ４１５，ＳＣＭ４３５，ＳＣｒ４２０等）について硬度を変えてドライカットが有効な切削速度域を調べたものである。
　【００３４】
　図に示すように、逃げ面摩耗が実用域を下回り始める切削速度は、鋼種及び硬度が変わっても７４ｍ／ｍｉｎから８５ｍ／ｍｉｎの間に入ることが判る。また、逃げ面摩耗が実用域を上回り始める切削速度は、鋼種及び硬度が変わっても３７９ｍ／ｍｉｎから４１８ｍ／ｍｉｎの間に入ることが判る。よって、ドライカットが有効な切削速度域は、略８０ｍ／ｍｉｎから４００ｍ／ｍｉｎとなる。また、硬度の異なる各種炭素鋼及び硬度の異なる各種鋳鉄についても、図から判るように、切削速度が略８０ｍ／ｍｉｎから４００ｍ／ｍｉｎの間でドライカットが有効になる。
　【００３５】
　尚、図示例でのホブ１６は、（Ｔｉ０．５Ａｌ０．５）Ｎをコーティングしたもので、モジュールｍが２．５、口数３、外径９０ｍｍ、刃長９０ｍｍ、溝数１２である。ワーク１３は、モジュールｍが２．５、歯数が４５、歯幅が３０ｍｍ、ねじれ角が２０度である。また、ホブ１６のコーティングが、（Ｔｉ（１−ｘ）Ａｌｘ）（ＮｙＣ（１−ｙ））、０．２≦ｘ≦０．８５、０．２５≦ｙ≦１．０の範囲で、図７と同様の結果となることを確認している。
　【００３６】
　図８にはホブ切り方法と実用可能な逃げ面摩耗に収まる切削速度との関係を示してある。即ち、ホブ切り方法には、逆巻及び同巻コンベンショナル歯切り方法と逆巻及び同巻クライム歯切り方法があり、各歯切り方法に対してドライカットが有効な切削速度域を調べたものである。
　【００３７】
　図に白印で示される切削速度は逃げ面摩耗が実用域を下回り始める切削速度であり、図に黒印で示される切削速度は逃げ面摩耗が実用域を上回り始める切削速度である。図に示すように、ドライカットが有効となる切削速度域は、４種類の歯切り方法によって若干異なるものの、略８０ｍ／ｍｉｎから４００ｍ／ｍｉｎの間となっていることが判る。
　【００３８】
　尚、図示例でのホブ１６は、（Ｔｉ０．５Ａｌ０．５）Ｎをコーティングしたもので、モジュールｍが２．５、口数３、外径９０ｍｍ、刃長９０ｍｍ、溝数１２である。ワーク１３は、材質がＳＣＭ４３５、モジュールｍが２．５、歯数が４５、歯幅が３０ｍｍ、ねじれ角が２０度である。また、ホブ１６のコーティングが、（Ｔｉ（１−ｘ）Ａｌｘ）（ＮｙＣ（１−ｙ））、０．２≦ｘ≦０．８５、０．２５≦ｙ≦１．０の範囲で、図８と同様の結果となることを確認している。
　【００３９】
　図９にはホブ母材と実用可能な逃げ面摩耗に収まる切削速度との関係を示してある。即ち、例えばホブ１６の母材の材質として、ＳＫＨ５１，ＳＫＨ５５，粉末ハイス（１．６％Ｃ，８％Ｗ，８％Ｍｏ，その他），粉末ハイス（２．２％Ｃ，１２％Ｗ，２．５％Ｍｏ，その他），粉末ハイス（１．３％Ｃ，６％Ｗ，５％Ｍｏ，その他）を適用し、各種母材材質に対してドライカットが有効な切削速度域を調べたものである。
　【００４０】
　図に白印で示される切削速度は逃げ面摩耗が実用域を下回り始める切削速度であり、図に黒印で示される切削速度は逃げ面摩耗が実用域を上回り始める切削速度である。図に示すように、ドライカットが有効となる切削速度域は、各種母材材質に拘らず略８０ｍ／ｍｉｎから４００ｍ／ｍｉｎの間となっていることが判る。
　【００４１】
　逃げ面摩耗が実用域を下回り始める切削速度を決めるのは、コーティング膜の材質であり、母材の材質にはよらないため、ホブ１６の母材の材質が異なってもドライカットが有効な切削速度に大きな差が生じないと考えられる。また、逃げ面摩耗が実用域を上回り始める切削速度は、母材の軟化温度に関係するため、ハイス材では成分が異なっていても軟化温度にはそれほど大きな違いがないので、ホブ１６の母材の材質が異なってもドライカットが有効な切削速度に大きな差が生じないと考えられる。
　【００４２】
　尚、図示例でのホブ１６は、（Ｔｉ０．５Ａｌ０．５）Ｎをコーティングしたもので、モジュールｍが２．５、口数３、外径９０ｍｍ、刃長９０ｍｍ、溝数１２である。ワーク１３は、モジュールｍが２．５、歯数が４５、歯幅が３０ｍｍ、ねじれ角が２０度である。また、ホブ１６のコーティングが、（Ｔｉ（１−ｘ）Ａｌｘ）（ＮｙＣ（１−ｙ））、０．２≦ｘ≦０．８５、０．２５≦ｙ≦１．０の範囲で、図９と同様の結果となることを確認している。
　【００４３】
　図１０にはホブのモジュールと実用可能な逃げ面摩耗に収まる切削速度との関係を示してある。即ち、図１０には、ホブ１６のモジュールが変化することによるドライカットが有効な切削速度域を示してある。
　【００４４】
　図に白印で示される切削速度は逃げ面摩耗が実用域を下回り始める切削速度であり、図に黒印で示される切削速度は逃げ面摩耗が実用域を上回り始める切削速度である。逃げ面摩耗が実用域を下回り始める切削速度はモジュールが大きくなるにつれて若干下がるが、略８０ｍ／ｍｉｎとなっていることが判る。一方、逃げ面摩耗が実用域を上回り始める切削速度はモジュールが大きくなるにつれて若干下がるが、略４００ｍ／ｍｉｎである。よって、ホブ１６のモジュールが変化してもドライカットが有効な切削速度域は、８０ｍ／ｍｉｎをこえて４００ｍ／ｍｉｎとなる。
　【００４５】
　尚、図示例でのホブ１６は、（Ｔｉ０．５Ａｌ０．５）Ｎをコーティングしたものであり、モジュール２．５の時は、口数３、外径９０ｍｍ、刃長９０ｍｍ、溝数１２である。その他のモジュールの時は、外径及び歯形形状を、モジュール２．５の時の値に（モジュール／２．５）倍した値にし、刃長は切削に十分な長さとし、口数３、溝数１２である。ワーク１３は、材質がＳＣＭ４３５、歯数が４５、歯幅が３０ｍｍ、ねじれ角が２０度である。また、ホブ１６のコーティングが、（Ｔｉ（１−ｘ）Ａｌｘ）（ＮｙＣ（１−ｙ））、０．２≦ｘ≦０．８５、０．２５≦ｙ≦１．０の範囲で、図１０と同様の結果となることを確認している。
　【００４６】
　図１１に基づいて本発明の歯車加工方法を実施する他のホブ盤を説明する。図１１には本発明の歯車加工方法を実施する他のホブ盤における切削部の概略を示してある。図に示したホブ盤では、ワーク１３とホブ１６との切削部へ向けてエアを吹き付けるためのエアノズル２２を備えたものであり、他の構成は図１、図２に示したホブ盤と同一である。
　【００４７】
　図に示したホブ盤は、エアノズル２２から切削部にエアを吹き付けながら切削を実施するものである。切削部にエアを吹き付けながらホブ１６による切削を行なうことにより、切削に伴って生じた切屑を切削部から吹き飛ばして除去することが可能になる。尚、エアの中に少量の切削油剤を混入してミスト状に吹き付けることも可能である。エアノズル２２からエアを吹き付けて前述した方法で歯車の加工を行なうことで、切屑の噛み込が生じることなく高能率、低コストで歯形の創成が実現できる。
　【００４８】
　【発明の効果】
　本発明の歯車加工方法は、高速度工具鋼製の刃部を備えたホブを用いて歯形を創成する歯車加工方法において、
　前記ホブとして、
　　（Ｔｉ（１−ｘ）Ａｌｘ）（ＮｙＣ（１−ｙ））
　　　０．２≦ｘ≦０．８５
　　０．２５≦ｙ≦１．０
なる組成の膜を少なくとも一層コーティングしたホブを用い、切削速度を
１２０ｍ／ｍｉｎ
　【００４９】
　また、切削部にエアを吹き付けて歯形を創成するようにしたので、切屑の噛み込が生じることなく高能率で低コストの歯車創成が実現できる。
【図面の簡単な説明】
　【図１】
　本発明の歯車加工方法を実施するホブ盤の切削部の概略構成図。
　【図２】
　逃げ面摩耗の状況を表すグラフ。
　【図３】
　クレータ摩耗の状況を表すグラフ。
　【図４】
　逃げ面摩耗の状況を表すグラフ。
　【図５】
　膜厚と逃げ面摩耗との関係を表すグラフ。
　【図６】
　アキシャル送り及び口数と切削速度との関係を表すグラフ。
　【図７】
　ワーク材と切削速度との関係を表すグラフ。
　【図８】
　歯切り方法と切削速度との関係を表すグラフ。
　【図９】
　ホブ母材と切削速度との関係を表すグラフ。
　【図１０】
　モジュールと切削速度との関係を表すグラフ。
　【図１１】
　本発明の歯車加工方法を実施する他のホブ盤における切削部の概略構成図。
　【図１２】
　一般的なホブ盤の全体構成図。
　【図１３】
　切削部の詳細状況図。
　【符号の説明】
　１１　テーブル
　１２　取付具
　１３　ワーク
　１４　ホブヘッド
　１５　ホブ軸
　１６　ホブ
　２０　エアノズル