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　特願２００９−１０７３９５「ベーン・ロータリー型温冷熱装置」拒絶査定不服審判事件〔平成２２年１１月１１日出願公開、特開２０１０−２５５５４７〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯及び本件発明
　本件出願は、平成２１年４月２７日の出願であって、平成２３年４月２７日付けで拒絶理由が通知され、同年７月１９日付けで意見書及び手続補正書が提出され、同年１１月１６日付けで最後の拒絶理由が通知され、平成２４年２月９日付けで意見書及び手続補正書が提出されたが、同年５月８日付けで平成２４年２月９日付けの手続補正書による手続補正について補正の却下の決定がなされるとともに、同日付けで平成２３年１１月１６日付けの最後の拒絶理由により拒絶査定がなされ、これに対し、平成２４年８月２８日に拒絶査定不服審判が請求されると同時に、同日付けで明細書及び特許請求の範囲について補正する手続補正書が提出され、その後、当審において同年１０月２９日付けで書面による審尋がなされ、これに対し、平成２５年１月７日付けで回答書が提出され、その後、当審において同年５月７日付けで平成２４年８月２８日付けの手続補正書による手続補正について補正の却下の決定がなされ、平成２５年６月１９日付けで拒絶理由が通知され、同年８月１６日付けで意見書及び手続補正書が提出されたものであって、その請求項１及び２に係る発明は、同年８月１６日付けの手続補正書により補正された明細書及び特許請求の範囲並びに出願当初の図面の記載からみて、その特許請求の範囲の請求項１及び２に記載された事項により特定されるとおりのものと認められるところ、その請求項１に係る発明（以下、「本件発明」という。）は次のとおりである。
　
　「【請求項１】
　常温で大気圧より大きい気圧の作動気体が封入され密閉された気密状の円筒型のケース内部に、ケースの円筒中心軸線から平行に偏芯した回転軸まわりに回転するロータを設け、該ロータにはロータ回転軸から放射状に進退自在に取り付けた３枚以上のベーンを等間隔に立設し、各ベーンの先端部をケースの内壁面に常時摺動させてケース内部を複数の気密室に区画することにより、ロータの回転に伴い各気密室内の作動気体が常に気体の状態で各気密室の容積が変化するようにしたベーン・ロータリーにおいて、ケース外周部におけるケースの円筒中心軸を挟んで対向する２つの部位のうち、いずれか一方に吸熱部を設け他方には放熱部を設けるとともに、該吸熱部及び放熱部に挟まれた２箇所のケース外周部には各々断熱部を設けて、ロータの回転に伴い各気密室が各々断熱部を通過する際には、当該気密室内の作動気体への熱の移動が遮断された状態を維持して断熱変化をするように構成し、さらに吸熱部を設ける部位を、ロータの一方向への回転に伴い気密室の容積が増加する行程の略前半部に対応するケース外周部とするとともに、放熱部を設ける位置を気密室の容積が減少する行程の略前半部に対応するケース外周部とし、かつ各断熱部の占める周長を吸熱部及び放熱部のそれぞれの占める周長より大きくしたことを特徴とする熱機関として作動する温冷熱装置。」
　
　
２．引用文献記載の発明
（１）本件出願の出願前に頒布され、当審の拒絶理由に引用された刊行物である米国特許第５３２５６７１号明細書（以下、「引用文献」という。）には、図面とともに次の事項が記載されている。なお、当審仮翻訳において、下線部は当審が付したものである。
　
　（ア）「Engine energized by  …（中略）…capabilities.」（フロントページの要約）
　
　〈当審仮翻訳〉
　「
外部熱源からエネルギーを供給され、外部冷却装置により冷却され、容積が変わるチャンバーとそれに通じる管に密閉されたガス体により、カルノーサイクルで駆動するエンジン、ロータリーヒートエンジン。
　
　（イ）「Internal combusion engines, …（中略）…condensation and vaporization of the gas.」（第１欄第９ないし６８行）
　
　〈当審仮翻訳〉
　「往復式機構で駆動し、オットーサイクルまたはディーゼルサイクルで動く内燃機関は長い間大部分の用途において、一般的に選択されてきた。しかし、内燃機関はガスを出し、石油燃料に依存するので、徐々に困難な問題が露呈してきた。そこで、再検討したところ、
外燃エンジンが注目されてきた。これは小スペースにおける断続的点火の制限のない燃焼であり、そのため、燃焼効率が向上し、
　
外燃機関で最も理論的効果が高いのは、長い間スターリングエンジンだとされてきた。
　
スターリングサイクルエンジンは機械的に複雑なので、
　
　（ウ）「In accordance with the present invention …（中略）… at a constant rotor speed.」（第２欄第３ないし６６行）
　
　〈当審仮翻訳〉
　「本発明によれば、ガス体はローターと固定子の間で容積を変えるチャンバーと、チャンバーに対しては開いている封鎖された管の中に封入されている。管は、チャンバーに対して開いた管の部分と固定子の外側に出る管の部分との間の固定子を通過する。ローターは突き出た羽根を持ち、これはチャンバーを区切り、チャンバーをローターといっしょに回転させる。固定子の中でローターは偏心しつつ回転し、ローターの回転前半でチャンバーの容積は増加し、後半で収縮する。拡張するチャンバー内の圧力が収縮するチャンバーの圧力よりも高ければ、羽根に正味圧力がかかり、ローターを駆動する。
　ローターを駆動する羽根にかかる圧力は、最初に拡大するチャンバーに向かって開放している一連の管を加熱することによって発生する。固定子から出る加熱された管の部分は連続的に加熱され、固定子外の適切な方法（ガスを内蔵するヒーターチューブに当たる火炎など）によって高温に達する。これにより、加熱された各管の中のガスの温度は上昇し、その圧力は上昇する。特に通過するチャンバーにつながる連続的開口部の間で管が閉鎖されている時に上昇する。加熱された管が最初に通過チャンバーにつながる時には、加熱された管の圧力はチャンバーより高くなり、高温ガス増分をチャンバーに噴出する。チャンバーからのガス増分の戻りは管に戻る。このとき管の接続部分は開いている。
　同様に、外気との接触やガスを入れたチューブの水など、固定子の外の便利な方法で他の管は連続的に冷やされ、低温となる。これにより、冷却された管それぞれの中にあるガスの圧力と温度は低下する。冷却された管のいずれかがが、最初に通過チャンバーに対して開く時、管内のガス圧はチャンバー内のガス圧よりも低い。そのために高温ガス増分はチャンバーから管に噴出する。接続が開になっているとき、チャンバーからの戻りガス流はチャンバーから管に戻る。ローターが一定速度の時、安定して運転するためには、各チャンバーのガスの冷却は、収縮期の終わりにおいて温度と圧力を元の状態、つまり拡張期の始め、に戻すのに十分なものでなければならない。
　
こうした管とチャンバーによって、十分なカルノーサイクルタイプの運動が得られる。
　
　（エ）「FIG. 1 shows an end view of an engine embodying the invention, including the associated heating and cooling means;
　…（中略）…
FIG. 16 corresponds to FIG. 15 but shows a pressure-volume diagram for the engines.」（第３欄第１７ないし６１行）
　
　〈当審仮翻訳〉
　「図1は本発明を実施するエンジンの端面図である。関連する加熱および冷却方法も記載してある。
　図2は図1を右から見た拡大図である。冷却チューブ周囲の壁を省略してある。
　図3Aは図2のラインIII-IIIで切った断面図である。加熱管と冷却管は開放しており、放射状に固定子を通過している。
　図3Bは図3Aに対応する断面図である。ただし、固定子を通る加熱および冷却管は異なる角度で描かれている。
　図4Aは図3AのラインIV-IVで切った拡大図である。
　・・・（中略）・・・
　図13は、加熱ガス管が固定子に入っている図3Aの部分拡大図である。
　図14は図14に対応するが、固定しに入る冷却ガス管を示す。
　図15は図1から14のエンジンの温度-容積グラフおよびエンジンの容積表である。
　図16は図15に対応するエンジンの圧力-容積表である。」
　
　（オ）「Referring now more to particularly …（中略）… the central axes of interior surface 24 and shaft 16.」（第３欄第６６行ないし第４欄第３１行）
　
　〈当審仮翻訳〉
　「図の中で示された本発明の実施例を参照して、まず図1、2、3A、4A、5および7を見てみる。エンジン10には固定子14の中にローター12があり、支持シャフト16に固定されている。支持シャフト16はローター12と同心であり、固定子の反対側のエンドキャップ20に埋め込まれたベアリング18の中で回転する。エンドキャップ20は円筒形内面24を持つ固定子の筒状メタルシェル22の末端に密閉されている。
表面24の中心軸26は、シャフト16とローター12の回転軸と平行だが、中心線が外れている。
　ローター12には放射状に伸びたスロット28があり、これらは、スロットにはローター12から放射状に伸びる羽根30が埋め込まれている。各羽根の放射状の外側の縁にはシュー32があり、シュー32には弓形の表面32aがあり、同心円状に摺動自在に内面24と接している。羽根とシューは固定子14の内面24とローター12の外側円筒形表面との間に延長する一連のチャンバー34とを分離している。その先端部は後述するように、リング対50、51、53および55で囲まれている。羽根30とシュー32によってチャンバー34は互いに分離されている。
チャンバーはガスが出入りしないように密閉されている。
　羽根30は徐々に放射状に外側に延長し、シャフト16が180度回転する（右回り、図3A、13、14参照）間にチャンバー34の容積は徐々に大きくなる。シャフトがさらに回転を続け360度に至る間に羽根とチャンバーは徐々に格納され、収縮する。そうした延長と縮小は内面24の中心軸とシャフト16を通して平面36の逆側で発生する。」
　
　（カ）「A body of gas 60 is confined …（中略）…Argon is preferred.」（第６欄第１９ないし２９行）
　
　〈当審仮翻訳〉
　「
ガス体60はチャンバー34、管62および64の中に密封されている。
　ガス体60は1つのガスでもよいし、ガスの混合物でもよいが、これらは熱吸収と伝導のために好適には不活性で、比較的高密度のものでなければならない。アルゴンが好ましい。」
　
　（キ）「The shoes 32 pass over a given pair …（中略）… with rotor 12.」（第６欄第５７行ないし第７欄第３９行）
　
　〈当審仮翻訳〉
　「シュー32は任意のポート66aと66bの対を通過し、ここで、シャフト16の各回転の間、チャンバー34は再び拡張を始める。図13に示された管62とUチューブ71によって接続されたポート66aとb（右回りで番号を振った）の対に対するリーディングシュー32aと追従するシュー32bの右回りの運動と、これらのシューの間にあるリーディングチャンバー34aの対応する運動を例に取ると、次の事が生じる。
　(1)シュー32aがポート66aと66bを両方ともカバーすると、管62の両方の出口がふさがれ、Uチューブ71で形成された管62の部分がファイアボックス72の中で加熱され、Uチューブの中で結果として生じる加熱は管が閉じられている限り管62の中の温度と圧力を上昇させる。
　(2)シュー32aの末端部が最初にポート66aをチャンバー34aに開いたとき、他方のポート66bはカバーされたままである。従って、管62は次にポート66aでのみ開く。ステップ（1）加熱は、チャンバー34a内のその管のガスの温度と圧力を上げているので、ポート66aを通る管からの熱いガスの噴出はチャンバー34aに入り、その平均温度と圧力を高める。そして、そのチャンバーからの低温ガスの交換流が管に入る。
　(3)シュー32aが少し先に動くと、シューはポート66bをカバーし、続くシュー32bはポート66aをカバーする（図13）。これにより、管62に少し温度と圧力がたまる。
　(4)シューがさらに少し移動すると、ポート66aがシュー32bで閉鎖された少し後にシュー32aはポート66bを開く。一方、Uチューブ71の加熱により、管62のガスの温度と圧力が上がり、熱いガスがポート60bからチャンバー34aに入り、チャンバー34aからの低温ガスの交換流は管62に入る。
　(5)次にシュー32aが移動すると、シュー32bがポート66aと66bの両方をカバーし、このことは、チャンバー34aからポート66aと66bに通過するサイクルは終わる。
　ローター12が回転すると、連続的にシュー32がポート66aと66bの接続された対を開閉し、チャンバー34のガスに熱を加える。これらのポートの多くの対から熱が加えられることにより、羽根30とシャフト16を駆動する。ポート66aと66bは、好ましくは拡張期の早期に各チャンバーに開放される位置に設置するのがよい。たとえば、ローター12が表面に直近となる表面24の約三分の一の位置である。その後、各チャンバーは追加熱なしに拡張を終了する。拡張中は、各チャンバーはローター12とともに180度回転する。」
　
　（ク）「Operation of engine 10 is based on …（中略）…and the above steps (c) through (d) are substantially adiabatic.」（第７欄第４０行ないし第８欄第４６行）
　
　〈当審仮翻訳〉
　「
エンジン10の運転は、各チャンバー34のカルノーサイクルに基づいている。
　再びリーディングシュー32aと追従シュー32b、その間にあるチャンバー34aを例に取って、ポート68aと68bの対を検討してみる。ローター12が右回転するとポート68aと68bは近づいてくるシューに最も近くまた最も遠い。Uチューブ78を通ってポート68aと68bを接続する管64（図14参照）は次のシーケンスを取る。
　(a)シュー32aがポート68aと68bをカバーするとき、管64の両方の出口はふさがれ、ガス体60はUチューブ78の中で冷却される。管の両端が閉鎖されている限り管64の中のガス60の温度は低下する。
　(b)シュー32aのトレーリングエンドが最初にポート68aを開き、チャンバー34aとつなげるとき、他方のポート68bはカバーされたままであり、次に管64はポート68aに対してのみ開く。ステップ（a）冷却は、管64の中のガスの温度と圧力をチャンバー34aのガス以下まで下げ、そしてチャンバー内の比較的熱いガスは、ポート68aを通じて管に入り、平均温度と圧力を上げる。その間、チャンバー34aの圧力と温度は徐々に低下する。
　(c)シュー32aがさらに少し動くと、ポート68bカバーがなくなり、ポート68aは開いたままになる。両方のポートが開いている時、管64は両端の圧力を同じにしようとし、混合された冷えたガスをチャンバー34aに追いやろうとする。両ポートのこうした同時開口は冷却ゾーンで発生し、羽根30はポートの最大突起に近く、そのため、加熱ゾーンよりもシューの間隔を開けようとする。ここで羽根突起とシュー間隔は最小に近い。
　(d)シュー32aが移動すると、追従シュー32bが管64につながるポート68aをカバーし、その後、シュー32bもポート68bをカバーする。次にステップ（a）は次のチャンバーでこの動作を繰り返し、シュー32bはシュー32aの代わりとなる。
　このように管64は、ポート68を通過するごとに連続するチャンバー34のガス60を徐々に冷却し、その間、収縮する。ポート68を過ぎるとチャンバーは収縮を完了し、再加熱が再開すると拡張を始める。チャンバーの拡張時、ドライブシャフト16には、シャフトを収縮するためにガスが抜かれる時よりもより大きなエネルギーが加わる。
従って、ポート66からのガスが華氏1200度のような高温のとき、効果的なカルノーサイクルが得られる。
　
　（ケ）「The passages 62 and 64 may take forms …（中略）… when gas is to be injected into the engine.」（第８欄第４７行ないし第９欄第２８行）
　
　〈当審仮翻訳〉
　「管62および64は図3A以外の形態を取ることができる。図3Bに示すように、接続された熱管62’と接続された冷管64’は、対面する方向からポートに接近する。これはポートを通過するチャンバー34のガスの循環のためである。しかしこれは、1000回転から数1000回転までの通常の範囲の速度には適していない。図3Cにあるように、加熱された管62’’と冷却された管64’’は外側端で閉鎖され、単一のポートを通る内側端で開放している。こうした管は、シューによって閉鎖されている間は実質的に等温的に加熱または冷却する可能性がある。シューの間で開放しているときは、実質的に断熱状態でチャンバーとともに機能するだろう。しかし、そうした閉鎖端管は好ましくはない。
　長く運転しなかったエンジン10を始動させるとき、システム内のガス圧はかなり均一化され、冷却ゾーンを通るチャンバー34の収縮に対して非常な抵抗がある可能性がある。その結果、図3Bに半概略的に示されているように、固定子シェル22を通る末端部90aにガス伝導ライン90を備えることが望ましい。これはチャンバー34を開放して、完全拡張状態から完全収縮状態にするためである。180度のうち四分の三を回転した時に、固定子シェルを通過する他端90bはチャンバーに開き、チャンバーは180度のうち約四分の一を回転し、完全収縮状態から完全拡張状態になる。ライン90のバルブ92は逆止め弁であり、これは始動後に閉鎖するが、始動時に収縮チャンバーからの背圧を低下させるために、また拡張チャンバーに圧力を加えるためにも開放する。またガス伝導ライン94は、加熱された管62の一本に接続され、羽根30に圧力を加えるため、加圧ガスを圧力タンクまたは他のソース96からガスを噴出する。ここでチャンバーは拡張し、エンジンサイクルが原動力を発揮するまでローター12を回転させる。ライン94のバルブ98は、管62との接続とタンク96との間に有り、始動時以外は閉鎖されている。
　エンジン10の運転効率は、定常運転速度やそのエンジンが設計された他の状況で最大となる。しかし、それはシステムに封入されたガス体60の量を変化させ、様々な速度や条件に最も適合するように運転圧力を変化させることで制御できる。その結果、図3Bに示すように、ライン94からのブランチ99はバルブ102によって制御され、ガスを低圧タンク104に流す。このときエンジン10のガス60は減少し、ガスをエンジンに注入する時はバルブ98を開放する。」
　
　（コ）「Engine 10 preferably uses high density graphite  …（中略）…of about 100 pounds (including the heating and cooling pipes).」（第９欄第２９ないし４６行）
　
〈当審仮翻訳〉
　「好ましくは、エンジン10には高密度グラファイト（National Electric Carbon Companyの「モーガナイト」タイプCNFJグラファイトなど）をシュー32（両方のパーツ）、ローター12、リング50、51、53および56に使用する。シェル22（内面24を含む）と羽根30にステンレススチールが好ましい。他のパーツに、好ましくは、安価なスチールでよい。ただし他の材料を要求するものは別で、これにはインシュレーション100およびOリングがある。高密度グラファイトは、高密度グラファイトやスチールに対しても摩耗に強く、それをエンジン10で使用すると潤滑剤が必要なく、メンテナンスや高温での故障が少ない。また高密度グラファイトはスチールよりも軽く、エンジンの重さを軽減する。本発明のエンジンは例えば、チャンバーの長さ12.94インチ、直径8.43インチ、圧縮比6.3対1、排気量約108立方インチ、1800回転での出力約20馬力、重量約100ポンド（加熱および冷却パイプを含む）のエンジンを生産するのに適している。」
　
　（サ）「1. An engine comprising a stator having a circular interior surface, …（中略）… from said space during operation of the engine.」（第９欄第５６行ないし第１０欄第２６行）
　
　〈当審仮翻訳〉
　「１．円形内面を持つ固定子、前記固定子表面で囲まれたローター、前記固定子表面の中心軸と平行だが距離を置いた軸の周囲を回転するローターをマウントする手段、ローターが搭載する一連の羽根、ローターから羽根を外側に放射状に突き出す手段、前記固定子表面に摺動自在に押しつけられ、固定子に摺動自在に適合するように湾曲したアーチ状の対応する数のシュー、同じ固定アーチ状の長さを持った前記アーチ状の表面、羽根の放射状外側に隣接する回転軸の周囲に回転運動を起こすように各シューを前記1つの羽根にマウントする手段、ローターの間にある一連のチャンバーを分割する前記羽根とシュー、前記固定子表面、固定子表面がローターに最も近い場所から固定子表面がローターに最も離れた場所までシューが前記固定子表面の周囲の半分で動く際、持続する進行の中で拡張させられる前記チャンバーと持続して進行するなかで離れて動く前記シュー、前進する中で収縮する前記チャンバー、前記シューが前記固定子表面の他の半分での動きを続ける際に一定の速度で互いに向かって動く前記シュー、前記固定子表面を通してポートを形成する手段、チャンバーが各ポートを過ぎる際、一度にたった一つのチャンバーに開放する各ポート、チャンバーの拡張の間、チャンバーに開放する第一のポートセット、チャンバーの収縮時にチャンバーに開放する第二のポートセットを含む前記ポート、前記第一ポートセットから固定子とその外側を通じて伸びる管の第一セットを形成する手段、前記ポート第二セット管から固定子とその外側を通じて管の第二セットを形成する手段、前記管の第一セットを形成する前記手段の一部を加熱する手段、管の第二セットを形成する前記手段の一部を冷却する手段、チャンバーの外にある前記、加熱手段と冷却手段およびそれらを取り囲む固定子の一部、チャンバーと管との間の空間にガスを閉じ込めるために前記チャンバーと管を密閉し、エンジンの運転中にガスが前記空間から流出しないようにする手段を含むエンジン。」
　
（２）ここで、上記（１）の（ア）ないし（サ）並びに図面の記載からみて、次のことがわかる。
　
　（シ）上記（１）の（ア）、（オ）ないし（ク）及び（サ）並びに図１、２、３Ａ、４Ａ、１３及び１４の記載からみて、熱機関として作動するエンジン10は、羽根30を備えたロータリーヒートエンジンであり、比較的高密度のアルゴンのガス体60が封入され密閉された気密状の円筒型の固定子シェル22並びに連通する多数の管62,64及びポート66a,66b,68a,68bから成る管路群の合わせた内部のうち円筒型の固定子シェル22内部に、固定子シェル22の中心軸26から平行に偏芯した支持シャフト16まわりに回転するローター12が設けられ、前記ローター12には支持シャフト16から放射状に進退自在に取り付けた３枚以上の外側縁にシュー32のある羽根30が等間隔に立設されていることが分かる。
　また、エンジン10は、各外側縁にシュー32のある羽根30の先端部が固定子シェル22の内壁面に常時摺動させて固定子シェル22内部を複数のチャンバー34に区画することにより、前記ローター12の回転に伴い各チャンバー34内の比較的高密度のアルゴンのガス体60が常に気体の状態で各チャンバー34の容積が変化することが分かる。
　
　（ス）上記（１）の（カ）ないし（ク）、（コ）及び（サ）並びに図３Ａ及び１３ないし１６の記載からみて、熱機関として作動するエンジン10は、図１５及び１６に記載されたカルノーサイクルを行なうものであることが分かる。
　ここで、カルノーサイクルを行うエンジン10において、円筒型の固定子シェル22外周部の周長は、カルノーサイクルの線図の４つの線分であるステップに対応するものであり、「ステップ100に対応する多数の管62及びポート66a,66bから成る管路群のある加熱ゾーン」の占める周長は等温膨張のステップに対応し、「ステップ110に対応する加熱ゾーン及び冷却ゾーン間の断熱部分」の占める周長は断熱膨張のステップに対応し、「ステップ120に対応する多数の管64及びポート68a,68bから成る管路群のある冷却ゾーン」の占める周長は等温圧縮のステップに対応し、「ステップ130に対応する冷却ゾーン及び加熱ゾーン間の断熱部分」の占める周長は断熱圧縮のステップに対応するものである。
　このため、エンジン10には、固定子シェル22外周部における固定子シェル22の中心軸26を挟んで対向する２つの部位のうち、いずれか一方に「ステップ100に対応する多数の管62及びポート66a,66bから成る管路群のある加熱ゾーン」が設けられ、他方には「ステップ120に対応する多数の管64及びポート68a,68bから成る管路群のある冷却ゾーン」が設けられるとともに、該「ステップ100に対応する多数の管62及びポート66a,66bから成る管路群のある加熱ゾーン」及び「ステップ120に対応する多数の管64及びポート68a,68bから成る管路群のある冷却ゾーン」に挟まれた２箇所の固定子シェル22外周部には「ステップ110に対応する加熱ゾーン及び冷却ゾーン間の断熱部分」及び「ステップ130に対応する冷却ゾーン及び加熱ゾーン間の断熱部分」の各々が設けられて、ローター12の回転に伴い各チャンバー34が「ステップ110に対応する加熱ゾーン及び冷却ゾーン間の断熱部分」及び「ステップ130に対応する冷却ゾーン及び加熱ゾーン間の断熱部分」の各々を通過する際には、当該チャンバー34内の比較的高密度のアルゴンのガス体60への熱の移動が遮断された状態を維持して断熱変化をするように構成され、さらに「ステップ100に対応する多数の管62及びポート66a,66bから成る管路群のある加熱ゾーン」が設けられる部位が、ローター12の一方向への回転に伴いチャンバー34の容積が増加するステップの略前半部に対応する固定子シェル22外周部となるとともに、「ステップ120に対応する多数の管64及びポート68a,68bから成る管路群のある冷却ゾーン」が設られる位置がチャンバー34の容積が減少するステップの略前半部に対応する固定子シェル22外周部となることが分かる。
　さらに、「ステップ110に対応する加熱ゾーン及び冷却ゾーン間の断熱部分」の占める周長は「ステップ100に対応する多数の管62及びポート66a,66bから成る管路群のある加熱ゾーン」及び「ステップ120に対応する多数の管64及びポート68a,68bから成る管路群のある冷却ゾーン」のそれぞれの占める周長より大きくされており、「ステップ130に対応する冷却ゾーン及び加熱ゾーン間の断熱部分」の占める周長は「ステップ100に対応する多数の管62及びポート66a,66bから成る管路群のある加熱ゾーン」の占める周長より大きくされたものの、「ステップ120に対応する多数の管64及びポート68a,68bから成る管路群のある冷却ゾーン」の占める周長より小さくされていることが分かる。
　
（３）上記（１）及び上記（２）の記載を総合すると、引用文献には、次の発明（以下、「引用文献記載の発明」という。）が記載されているものと認められる。
　
　「比較的高密度のアルゴンのガス体60が封入され密閉された気密状の円筒型の固定子シェル22並びに連通する多数の管62,64及びポート66a,66b,68a,68bから成る管路群の合わせた内部のうち円筒型の固定子シェル22内部に、固定子シェル22の中心軸26から平行に偏芯した支持シャフト16まわりに回転するローター12を設け、該ローター12には支持シャフト16から放射状に進退自在に取り付けた３枚以上の外側縁にシュー32のある羽根30を等間隔に立設し、各外側縁にシュー32のある羽根30の先端部を固定子シェル22の内壁面に常時摺動させて固定子シェル22内部を複数のチャンバー34に区画することにより、ローター12の回転に伴い各チャンバー34内の比較的高密度のアルゴンのガス体60が常に気体の状態で各チャンバー34の容積が変化するようにした羽根30を備えたロータリーヒートエンジンにおいて、固定子シェル22外周部における固定子シェル22の中心軸26を挟んで対向する２つの部位のうち、いずれか一方にステップ100に対応する多数の管62及びポート66a,66bから成る管路群のある加熱ゾーンを設け他方にはステップ120に対応する多数の管64及びポート68a,68bから成る管路群のある冷却ゾーンを設けるとともに、該ステップ100に対応する多数の管62及びポート66a,66bから成る管路群のある加熱ゾーン及びステップ120に対応する多数の管64及びポート68a,68bから成る管路群のある冷却ゾーンに挟まれた２箇所の固定子シェル22外周部にはステップ110に対応する加熱ゾーン及び冷却ゾーン間の断熱部分及びステップ130に対応する冷却ゾーン及び加熱ゾーン間の断熱部分の各々を設けて、ローター12の回転に伴い各チャンバー34がステップ110に対応する加熱ゾーン及び冷却ゾーン間の断熱部分及びステップ130に対応する冷却ゾーン及び加熱ゾーン間の断熱部分の各々を通過する際には、当該チャンバー34内の比較的高密度のアルゴンのガス体60への熱の移動が遮断された状態を維持して断熱変化をするように構成し、さらにステップ100に対応する多数の管62及びポート66a,66bから成る管路群のある加熱ゾーンを設ける部位を、ローター12の一方向への回転に伴いチャンバー34の容積が増加するステップの略前半部に対応する固定子シェル22外周部とするとともに、ステップ120に対応する多数の管64及びポート68a,68bから成る管路群のある冷却ゾーンを設ける位置をチャンバー34の容積が減少するステップの略前半部に対応する固定子シェル22外周部とし、かつステップ110に対応する加熱ゾーン及び冷却ゾーン間の断熱部分の占める周長をステップ100に対応する多数の管62及びポート66a,66bから成る管路群のある加熱ゾーン及びステップ120に対応する多数の管64及びポート68a,68bから成る管路群のある冷却ゾーンのそれぞれの占める周長より大きくし、ステップ130に対応する冷却ゾーン及び加熱ゾーン間の断熱部分の占める周長をステップ100に対応する多数の管62及びポート66a,66bから成る管路群のある加熱ゾーンの占める周長より大きくしたものの、ステップ120に対応する多数の管64及びポート68a,68bから成る管路群のある冷却ゾーンの占める周長より小さくした熱機関として作動するエンジン10。」
　
　
３．対比
　本件発明と引用文献記載の発明とを対比すると、引用文献記載の発明における「比較的高密度のアルゴンのガス体60」は、その機能、構造及び技術的意義からみて、本件発明における「作動気体」に相当し、以下同様に、「固定子シェル22」は「ケース」に、「中心軸26」は「円筒中心軸線」及び「円筒中心軸」のそれぞれに、「支持シャフト16」は「回転軸」及び「ロータ回転軸」のそれぞれに、「ローター12」は「ロータ」に、「外側縁にシュー32のある羽根30」は「ベーン」に、「チャンバー34」は「気密室」に、「羽根30を備えたロータリーヒートエンジン」は「ベーン・ロータリー」に、「ステップ100に対応する多数の管62及びポート66a,66bから成る管路群のある加熱ゾーン」は「吸熱部」に、「ステップ120に対応する多数の管64及びポート68a,68bから成る管路群のある冷却ゾーン」は「放熱部」に、「ステップ110に対応する加熱ゾーン及び冷却ゾーン間の断熱部分及びステップ130に対応する冷却ゾーン及び加熱ゾーン間の断熱部分の各々」は「各々断熱部」及び「各断熱部」のそれぞれに、「ステップ」は「行程」に、「ステップ110に対応する加熱ゾーン及び冷却ゾーン間の断熱部分」は吸熱部の後の「断熱部」に、「ステップ130に対応する冷却ゾーン及び加熱ゾーン間の断熱部分」は放熱部の後の「断熱部」に、「エンジン10」は「温冷熱装置」に、それぞれ相当する。
　また、作動気体が封入され密閉された気密状の内部について、引用文献記載の発明における「比較的高密度のアルゴンのガス体60が封入され密閉された気密状の円筒型の固定子シェル22並びに当該固定子シェル22に連通・遮断する多数の管62,64及びポート66a,66b,68a,68bから成る管路群の合わせた内部」は、「作動気体が封入され密閉された気密状の円筒型のケース内部」という限りにおいて、本件発明における「常温で大気圧より大きい気圧の作動気体が封入され密閉された気密状の円筒型の固定子シェル22内部」に相当し、以下同様に、
　「ステップ110に対応する加熱ゾーン及び冷却ゾーン間の断熱部分の占める周長をステップ100に対応する多数の管62及びポート66a,66bから成る管路群のある加熱ゾーン及びステップ120に対応する多数の管64及びポート68a,68bから成る管路群のある冷却ゾーンのそれぞれの占める周長より大きくし、ステップ130に対応する冷却ゾーン及び加熱ゾーン間の断熱部分の占める周長をステップ100に対応する多数の管62及びポート66a,66bから成る管路群のある加熱ゾーンの占める周長より大きくしたものの、ステップ120に対応する多数の管64及びポート68a,68bから成る管路群のある冷却ゾーンの占める周長より小さくした」は、「各断熱部の占める周長を吸熱部の占める周長より大きくした」という限りにおいて、「各断熱部の占める周長を吸熱部及び放熱部のそれぞれの占める周長より大きくした」に、
　相当する。
　
　したがって、本件発明と引用文献記載の発明とは、以下の＜一致点＞で一致し、以下の＜相違点１＞及び＜相違点２＞で相違する。なお、（　）内には、相当する本件発明の発明特定事項を示す。
　
　＜一致点＞
　「作動気体が封入され密閉された気密状の円筒型のケース内部に、ケースの円筒中心軸線から平行に偏芯した回転軸まわりに回転するロータを設け、該ロータにはロータ回転軸から放射状に進退自在に取り付けた３枚以上のベーンを等間隔に立設し、各ベーンの先端部をケースの内壁面に常時摺動させてケース内部を複数の気密室に区画することにより、ロータの回転に伴い各気密室内の作動気体が常に気体の状態で各気密室の容積が変化するようにしたベーン・ロータリーにおいて、ケース外周部におけるケースの円筒中心軸を挟んで対向する２つの部位のうち、いずれか一方に吸熱部を設け他方には放熱部を設けるとともに、該吸熱部及び放熱部に挟まれた２箇所のケース外周部には各々断熱部を設けて、ロータの回転に伴い各気密室が各々断熱部を通過する際には、当該気密室内の作動気体への熱の移動が遮断された状態を維持して断熱変化をするように構成し、さらに吸熱部を設ける部位を、ロータの一方向への回転に伴い気密室の容積が増加する行程の略前半部に対応するケース外周部とするとともに、放熱部を設ける位置を気密室の容積が減少する行程の略前半部に対応するケース外周部とし、かつ各断熱部の占める周長を吸熱部の占める周長より大きくした熱機関として作動する温冷熱装置。」
　
　＜相違点１＞
　作動気体及び当該作動気体が封入され密閉された内部に関し、
　本件発明においては、作動気体は「常温で大気圧より大きい気圧の作動気体」であり、作動気体が封入され密閉された内部については「気密状の円筒型のケース内部」であるのに対し、
　引用文献記載の発明においては、作動気体は「比較的高密度のアルゴンのガス体60」であり、作動気体が封入され密閉された内部については「気密状の固定子シェル22（ケース）内部並びに当該固定子シェル22（ケース）に連通・遮断する多数の管62,64及びポート66a,66b,68a,68bから成る管路群の内部」である点（以下、「相違点１」という。）。
　
　＜相違点２＞
　各断熱部の占める周長と吸熱部及び放熱部の占める周長との大小関係に関し、
　本件発明においては、「断熱部の占める周長を吸熱部及び放熱部のそれぞれの占める周長より大きくした」のに対し、
　引用文献記載の発明においては、「ステップ110に対応する加熱ゾーン及び冷却ゾーン間の断熱部分（吸熱部の後の断熱部）の占める周長をステップ100に対応する多数の管62及びポート66a,66bから成る管路群のある加熱ゾーン（吸熱部）及びステップ120に対応する多数の管64及びポート68a,68bから成る管路群のある冷却ゾーン（放熱部）のそれぞれの占める周長より大きくし、ステップ130に対応する冷却ゾーン及び加熱ゾーン間の断熱部分（放熱部の後の断熱部）の占める周長をステップ100に対応する多数の管62及びポート66a,66bから成る管路群のある加熱ゾーン（吸熱部）の占める周長より大きくしたものの、ステップ120に対応する多数の管64及びポート68a,68bから成る管路群のある冷却ゾーン（放熱部）の占める周長より小さくした」点（以下、「相違点２」という。）。
　
　
４．当審の判断
　上記各相違点について以下に検討する。
（１）相違点１について
　引用文献記載の発明における作動気体は「比較的高密度のアルゴンのガス体60」であり、アルゴンは空気よりも密度が高い気体であるので、温冷熱装置における熱の蓄積・搬送能力の高い気体であることは明らかである。これに対して、本件発明における「常温で大気圧より大きい気圧の作動気体」は、同じ作動気体であれば、常温で大気圧の気圧のものよりも密度は高くなるので温冷熱装置における熱の蓄積・搬送能力が高くなることは明らかである。このため、作動気体に関し、本件発明と引用文献記載の発明とは、密度の高く熱の蓄積・搬送能力の高い気体であることで共通する。
　また、引用文献には、ガスの封入されている内部にあるチャンバー34内のガスの圧力を高くすること（上記３．３−１．（１）（ケ）参照。）が記載されている。
　以上のことから、温冷熱装置における作動気体を「常温で大気圧より大きい気圧の作動気体」にすることは単なる設計上の事項にすぎない。
　一方、温冷熱装置において、作動気体が封入され密閉された内部について、「気密状の円筒型のケース内部」とすることは、従来周知の技術（以下、「周知技術」という。例えば、原査定の拒絶の理由で引用された特開昭５７−４６００４号公報の特に、第３ページ左下欄第３行ないし同ページ右下欄第１４行並びに第３及び５図、国際公開第９３／０７４２５号の特に、本文第４ページ第３行ないし第６ページ第３６行及び第３図参照。）である。
　そうすると、引用文献記載の発明において、上記周知技術を採用し、上記相違点１に係る本件発明の発明特定事項とすることは、当業者が容易になし得ることである。
　
（２）相違点２について
　各断熱部の占める周長と吸熱部及び放熱部の占める周長との大小関係に関し、本件発明と引用文献記載の発明とは、各断熱部の占める周長を吸熱部の占める周長より大きくしたことで共通する。引用文献記載の発明においては、ステップ130に対応する冷却ゾーン及び加熱ゾーン間の断熱部分（放熱部の後の断熱部）の占める周長をステップ120に対応する多数の管64及びポート68a,68bから成る管路群のある冷却ゾーン（放熱部）の占める周長より小さくした点のみ本件発明と相違している。
　ここで、カルノーサイクルを行うベーン・ロータリータイプの温冷熱装置において、円筒型のケース外周部の周長は、カルノーサイクルの線図の４つの線分に対応するものである。本件発明においては、吸熱部の占める周長は等温膨張の線分に対応し、吸熱部の後の断熱部の占める周長は断熱膨張の線分に対応し、放熱部の占める周長は等温圧縮の線分に対応し、放熱部の後の断熱部の占める周長は断熱圧縮の線分に対応するものである。
　しかし、カルノーサイクルにおける断熱膨張後の作動気体の温度を低く排熱量を少なくしてカルノーサイクル全体の熱効率を高めようとするには、単に、各々断熱部の占める周長を大きくするだけでは実際には達成されるものとはいえず、カルノーサイクルを用いた前記温冷熱装置のその機序に照らし、周長のみならず、吸熱部の加熱性能の度合い、放熱部の冷却性能の度合い、各々断熱部の断熱性能の度合い、作動気体の種類や状態、ベーンの数等の要因の相互のバランスを実験等で最適化又は好適化して各要因を選定しなければならないものであるところ、断熱部の断熱効率の向上のみに着目した場合、各々の断熱部の占める周長を大きくすれば断熱効率の向上が達成されることは明らかである。
　そうすると、上記相違点２に係る本件発明は、当業者が必要に応じて適宜選定する設計上の事項ということになる。
　
　そして、本件発明を全体として検討しても、本件発明の奏する効果は引用文献記載の発明及び周知技術から当業者が予測し得る程度のものである。
　
　
５．むすび
　以上のとおり、本件発明は、引用文献記載の発明及び周知技術に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。 
　
　よって、結論のとおり審決する。