【事件の表示】
　特願２００７−５３８５３４「立方晶系窒化硼素成形体」拒絶査定不服審判事件〔平成１８年　５月　４日国際公開、ＷＯ２００６／０４６１２５、平成２０年　７月３１日国内公表、特表２００８−５２８４１３、請求項の数（８）〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　原査定を取り消す。
　本願の発明は、特許すべきものとする。
【理　由】
第１　手続の経緯　
　本願は、平成１７年１０月２８日（優先権主張　平成１６年１０月２９日　（ＩＥ）アイルランド、平成１６年１０月２９日　（ＩＥ）アイルランド）を国際出願日とする出願であって、平成２３年７月１日付けで拒絶理由が通知され、平成２４年１月６日付けで意見書が提出されるとともに手続補正がされ、同年４月１９日付けで最後の拒絶理由が通知され、同年１０月１８日付けで意見書が提出されるとともに手続補正がされ、同年１２月２６日付けで拒絶査定がされ、これに対し、平成２５年５月７日に拒絶査定不服審判が請求され、同年８月２０日付けで当審により拒絶理由が通知され、同年１１月２１日付けで意見書が提出されるとともに手続補正がされたものである。
　
第２　本願発明
　本願発明は、平成２５年１１月２１日付けの手続補正で補正された特許請求の範囲の請求項１〜８に記載された事項により特定される次のとおりのものである（以下、それぞれ、「本願発明１」〜「本願発明８」という。）。
「【請求項１】
　ＣＢＮ成形体であって、
　ＣＢＮ粒子と、
　ＴｉＣＮ、ＴｉＣ、ＴｉＮ、及びそれらの混合物及びそれらの固溶体から選択された第二硬質相、及び二硼化チタンを組込んだマトリックス相と
を含み、
　前記ＣＢＮ成形体が、３５〜６５体積％のＣＢＮを含有しており、
　前記二硼化チタンの（１０１）ピークのバックグラウンド補正後のＸＲＤピーク高さが、（１１１）ＣＢＮピークのピーク高さの２．５２％以上であり、かつ５％よりも小さい、ＣＢＮ成形体。
　　【請求項２】
　第二硬質相のＸＲＤピークが、少なくとも０．２°の２θの半値幅を有する、請求項１に記載のＣＢＮ成形体。
　　【請求項３】
　第二硬質相のＸＲＤピークが、少なくとも０．２５°の２θの半値幅を有する、請求項２に記載のＣＢＮ成形体。
　　【請求項４】
　第二硬質相のＸＲＤピークが、少なくとも０．３°の２θの半値幅を有する、請求項３に記載のＣＢＮ成形体。
　　【請求項５】
　第二硬質相がＴｉＣＮである、請求項１から請求項４までのいずれか１項に記載のＣＢＮ成形体。
　　【請求項６】
　マトリックス相が、アルミニウム又はアルミニウム系化合物である結合剤相を更に含む、請求項１から請求項５までのいずれか１項に記載のＣＢＮ成形体。
　　【請求項７】
　マトリックス相が、炭化タングステン及び／又はＡｌ２Ｏ３を更に含む、請求項１から請求項６までのいずれか１項に記載のＣＢＮ成形体。
　　【請求項８】
　請求項１から請求項７までのいずれか１項に記載のＣＢＮ成形体を含む工具挿入体。」
　
第３　拒絶理由の概要
１．原査定の拒絶理由の概要
　本願発明は、その出願前に日本国内又は外国において、頒布された下記の刊行物に記載された発明又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となった発明に基いて、その出願前にその発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　
　　　　　　　　　　　　　　　　　記
　
　刊行物１：特開昭６３−１４５７２６号公報
　刊行物２：特開２０００−２４７７４６号公報
　刊行物３：特開平０５−０１７２３３号公報
　刊行物４：特開平１０−２１８６６６号公報
　刊行物５：特開２００１−３０２２１８号公報
　
　
２．当審の拒絶理由の概要
　本件出願は、特許請求の範囲の記載が下記の点で不備のため、特許法第３６条第６項第１号に規定する要件を満たしていない。　
 　 
 　　　　　　　　　　　　　　 記 
 　 
　本願の明細書には、「（１１１）面からのＣＢＮピーク高さの％として表した（１０１）面からのＸＲＤ　ＴｉＢ２ピーク高さ」は、「３．６８％」(実施例１、段落【００３６】)、「４．１９％」(実施例２、段落【００３９】)、「２．５２％」(実施例３、段落【００４２】)及び「４．ＮＢ％」(実施例４、段落【００４５】)のものしか記載されていない。
　したがって、請求項１の「前記二硼化チタンの（１０１）ピークのバックグラウンド補正後のＸＲＤピーク高さが、（１１１）ＣＢＮピークのピーク高さの５％よりも小さい、ＣＢＮ成形体」は、「前記二硼化チタンの（１０１）ピークのバックグラウンド補正後のＸＲＤピーク高さが、（１１１）ＣＢＮピークのピーク高さの２．５２％以上であり、５％よりも小さい、ＣＢＮ成形体」と補正する必要がある。 
　
第４　当審の判断
１．原査定の拒絶理由について
（１）刊行物１の記載事項
　刊行物１には、「切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料の製造法
」（発明の名称）について、次の記載がある（下線は当審により付与した。）。
　ア　「２．特許請求の範囲
（１）
原料粉末として、
立方晶窒化硼素粉末
所定の配合組成に配合し
プレス成形した後、
予備焼結して、
超高圧焼結することによって
　
結合相形成成分として、炭化チタン
　
同じく結合相形成成分として、ＣｏＡｌ、ＮｉＡｌ、および（Ｃｏ、Ｎｉ）Ａｌのうちの１種または２種以上からなる金属間化合物
を含有し
分散相形成成分としての立方晶窒化硼素
中間層形成成分としての二硼化チタン
並びに不可避不純物
立方晶窒化硼素：７０〜９５％含有
立方晶窒化硼素と結合相の中間層としての二硼化チタンの立方晶窒化硼素に対する割合が、Ｘ線回折により測定した場合、
硼化チタンの（１０１）面のピーク高さ
────────────────────　＝０．１〜０．５
立方晶窒化硼素の（１１１）面のピーク高さ
を満足
　２Ｎｃ
───────────　＝　０．０５〜０．２
　Ｎｌ＋２Ｎｃ　
を満足する立方晶窒化硼素の接触頻度を有
する立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料
　
　イ　「〔産業上の利用分野〕
　この発明は、立方晶窒化硼素（Ｃｕｂｉｃ　Ｂｏｒｏｎ　Ｎｉｔｒｉｄｅ、以下ＣＢＮと略記する）の含有量が７０容量％（以下％は容量％を示す）以上と高い超高圧焼結材料にして、本来ＣＢＮによってもたらされるすぐれた特性、すなわち、ダイヤモンドに次ぐ高硬度、すぐれた化学的安定性、および高い熱伝導度などを最大限に発揮せしめた状態で、高靭性と高強度を具備せしめた超高圧焼結材料に係り、特に苛酷な熱衝撃の加わるダイス鋼や高速度鋼の断続切削、普通鋳鉄やチルド鋳鉄などの切削速度：５００ｍ／ｍｉｎを越える高速切削、並びにフライス切削などの切削に切削工具として用いた場合にすぐれた性能を発揮するＣＢＮ基超高圧焼結材料の製造法に関するものである。」（２頁左下欄１０行〜右下欄６行）
　
　ウ　「つぎに、この発明のＣＢＮ基超高圧焼結材料に関して、予備焼結条件および成分組成を上記の通りに限定した理由を説明する。
　Ａ．予備焼結条件
・・・（略）・・・
　Ｂ．成分組成
（ａ）　ＣＢＮ
　
ＣＢＮは分散相を形成し
含有量が７０％未満では焼結材料に前記の特性を十分に付与せしめることができず
ＣＢＮ粒子
　
　エ　「（ｂ）　ＴｉＣ
　ＴｉＣは、それ自体高融点および高硬度を有し、焼結材料の耐摩耗性および耐熱性を向上させる作用があるほか、上記のように予備焼結時にＣＢＮ粒子と反応して、靭性劣化の原因となるＣＢＮ−ＣＢＮ粒子同志のブリッジ形成を抑制し、かつＣＢＮ粒子と結合相との結合を向上させるＴｉＢ２を形成する作用があるが、その含有量が１％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方２０％を越えて含有させると、焼結材料の硬さが低下するようになると共に、脆化傾向が現われるようになることから、その含有量を１〜２０％と定めた。」（６頁左上欄４行〜１６行）
　
　オ　「（ｃ）　金属間化合物
　これらの成分には、予備焼結時におけるＣＢＮ粒子と超微粒子ＴｉＣ粉末との反応を促進する作用があるほか、これ自体のもつ高靭性、並びにすぐれた高温耐摩耗性および耐溶着性によって、焼結材料にこれらの特性を付与する作用があるが、その含有量が１％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方１０％を越えて含有させると、焼結材料に硬さ低下傾向が現われるようになり、実用に際して耐摩耗性が低下するようになることから、その含有量を１〜１０％と定めた。」（６頁左上欄１７行〜右上欄７行）
　
　カ　「（ｅ）　ＴｉＢ２　
　ＴｉＢ２は、上記の通り予備焼結時にＣＮＢ粒子と結合相の中間層として形成されるものであって、ＣＢＮ−ＣＢＮ粒子同志のブリッジ形成に帰因するＣＢＮの六方晶系への逆変換およびマイクロポアの発生を抑制して焼結材料の靭性を向上させ、かつＣＢＮ粒子と結合相との結合強度を高める作用がある。しかし、このＴｉＢ２の形成量はきわめて微量であって、定量的分析および顕微鏡観察では測定不能であるので、その形成量をＸ線回折により測定した。すなわち、
Ｘ線回折において、ＣＢＮの（１１１）面に現われるピーク高さ（以下Ｘｃで示す）とＴｉＢ
２
の（１０１）面に現われるピーク高さ（以下Ｘｔで示す）を測定し、Ｘｔ／Ｘｃの割合をもって現わした。したがってＸｔ／Ｘｃの比が０．１未満ではＴｉＢ
２
の形成量が少なすぎて前記作用に所望の効果が得られず
　
　キ　「４．図面の簡単な説明
　第１図はＣＢＮ基超高圧焼結材料におけるＣＢＮの接触頻度の説明図である。」（９頁右下欄１０〜１２行）
　
　ク　図１「
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　」
　
（２）引用発明の認定
　上記イから、刊行物１において、「立方晶窒化硼素」は「ＣＢＮ」とも表記されることは明らかである。
　また、「炭化チタン」及び「二硼化チタン」は、それぞれ「ＴｉＣ」及び「ＴｉＢ２」とも表記できることは技術常識である。
　
　そして、上記アより、引用発明の立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料では、「原料粉末として、平均粒径：１０μｍ以下の立方晶窒化硼素粉末」を配合していることがわかり、上記イには「ＣＢＮは分散相を形成し、・・・その含有量が・・・９５％を越えて含有させると、焼結性が著しく劣化し、ＣＢＮ粒子が脱落し易くなり」という記載があり、「ＣＢＮ基超高圧焼結材料におけるＣＢＮの接触頻度の説明図である」図１（キ）には、「ＣＢＮ粒子」が存在することが示されていることから、引用発明のＣＢＮは、粒子の状態となっていると解される。
　
　そうすると、刊行物１には、
「（ａ）結合相形成成分としての、
　　ＴｉＣとＣｏＡｌ、ＮｉＡｌ、及び（Ｃｏ、Ｎｉ）Ａｌのうちの１種又は２種以上からなる金属間化合物、
（ｂ）分散相形成成分としての、７０〜９５容量％のＣＢＮ粒子、
（ｃ）中間層形成成分としての、二硼化チタン、及び、
（ｄ）不可避不純物
　からなる組成を有するＣＢＮ基超高圧焼結材料であって、
　ＣＢＮと結合相の中間層としての二硼化チタンのＣＢＮに対する割合が、Ｘ線回折により測定した場合、
硼化チタンの（１０１）面のピーク高さ
────────────────────　＝０．１〜０．５
ＣＢＮの（１１１）面のピーク高さ
を満足するＣＢＮ基超高圧焼結材料」（以下、「引用発明」という。）が記載されているということができる。
　
（３）対比
　本願発明１と引用発明とを対比する。
　上記（１）アには、「切削工具用立方晶窒化硼素基超高圧焼結材料の製造法」について記載されており、この材料は、「プレス成形」した圧粉体を「焼結することによって」製造されるのであるから、この材料は「成形体」であるといえる。
　したがって、引用発明の「ＣＢＮ基超高圧焼結材料」は、本願発明１の「ＣＢＮ成形体」に相当する。
　また、引用発明の「Ｘ線回折」は、英語で「X‐ray diffraction（ＸＲＤ）」と表記することができることは技術常識であるから、引用発明の「Ｘ線回折」は、本願発明１の「ＸＲＤ」に相当する。
　また、刊行物１の「ＴｉＣは、それ自体高融点および高硬度を有し、焼結材料の耐摩耗性および耐熱性を向上させる作用がある」という記載からみて、引用発明の「ＴｉＣ」は、高硬度の成分であり、本願発明１の「第二硬質相」に相当する。
　そして、刊行物１の図１の記載からみて、ＣＢＮ粒子の周囲には、結合相が存在していることから、引用発明の「結合相」は、本願発明１の「マトリックス相」に相当する。
　また、上記カの「ＴｉＢ２は、上記の通り予備焼結時にＣＮＢ粒子と結合相の中間層として形成されるもの」という記載からみて、引用発明の「ＴｉＢ２」は、結合相を構成しているということができる。
　
　そうすると、本願発明１と引用発明とは、
「ＣＢＮ成形体であって、
　ＣＢＮ粒子と、
　ＴｉＣの第二硬質相、及び二硼化チタンを組込んだマトリックス相と
を含むＣＢＮ成形体。」である点で一致し、次の相違点１、２で相違する。
　
（相違点１）
　ＣＢＮの含有量が、本願発明では、３５〜６５体積％であるのに対し、引用発明では、７０〜９５容量パーセントである点、
（相違点２）
　二硼化チタンの（１０１）ピークのＸＲＤピーク高さと、（１１１）ＣＢＮピークのピーク高さの比について、本願発明１では、バックグラウンド補正後において、２．５２％以上であり、かつ５％よりも小さいのに対し、引用発明では、０．１〜０．５である点。
　
（４）判断
（相違点１について）
　刊行物１には、ＣＢＮの含有量について、「含有量が７０％未満では焼結材料に前記の特性を十分に付与せしめることができず」（ウ）と記載されていることから（なお、「容量％」と「体積％」は、等価な単位であり、両者に差異はない。）、引用発明のＣＢＮの含有量について、含有量として７０％未満となる本願発明１のように、３５〜６５体積％とすることについては、動機付けがないばかりか、阻害要因があるというべきである。
　
（相違点２について）
　刊行物１には、本願発明１の「二硼化チタンの（１０１）ピークのＸＲＤピーク高さと、（１１１）ＣＢＮピークのピーク高さの比」に相当する「ＣＢＮの（１１１）面に現われるピーク高さ（以下Ｘｃで示す）とＴｉＢ２の（１０１）面に現われるピーク高さ（以下Ｘｔで示す）を測定して得られた」「Ｘｔ／Ｘｃの比」について、「０．１未満ではＴｉＢ２の形成量が少なすぎて前記作用に所望の効果が得られず、・・・ＴｉＢ２の含有量を、Ｘｔ／Ｘｃの比で０．１〜０．５と定めた。」（カ）と記載されていることから、引用発明において、「Ｘｔ／Ｘｃの比が０．１未満」、すなわち、「Ｘｔ／Ｘｃの比が１０％未満」となる本願発明１のように、「二硼化チタンの（１０１）ピークのバックグラウンド補正後のＸＲＤピーク高さが、（１１１）ＣＢＮピークのピーク高さの２．５２％以上であり、かつ５％よりも小さい」ようにすることについては、動機付けがないばかりか、阻害要因があるというべきである。
　
　また、原査定で引用された刊行物２には、「立方晶窒化硼素質焼結体切削工具」（発明の名称）、刊行物３には、「高強度を有する立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料」（同）、刊行物４には、「高圧相型窒化硼素基焼結体」（同）、刊行物５には、「立方晶窒化ホウ素及びその気相合成法」（同）について、それぞれ記載されているものの、上記相違点１に係る本願発明1の発明特定事項である「ＣＢＮの含有量を３５〜６５体積％」とし、上記相違点２に係る本願発明１の発明特定事項である「二硼化チタンの（１０１）ピークのＸＲＤピーク高さと、（１１１）ＣＢＮピークのピーク高さの比をバックグラウンド補正後において、２．５２％以上であり、かつ５％よりも小さ」くすることについては、記載も示唆もされておらず、しかも、それらが技術常識ないし周知技術であるとすることはできない。
　
　そして、本願発明１は、段落【００１９】〜【００２０】に記載されるように、「材料の性能を最適にすることができるレベルまでＣＢＮと第二硬質相粒子との間のＴｉＢ２含有量を低下」させたもので、「ＣＢＮ成形体中のこれらのＴｉＢ２の最適量は、材料中の測定されたＣＢＮのピーク高さに対するＴｉＢ２のＸ線回折ピーク高さの比を用いて定量化」したものであるから、本願発明１は、上記相違点１に係る本願発明1の発明特定事項及び上記相違点２に係る発明特定事項を備えることで、材料の性能を最適にしたものといえることから、本願発明は、引用発明及び刊行物２〜５の記載に基いて、当業者が容易に発明をすることができたとすることはできない。
　
（５）本願発明２〜８について
　本願発明２〜８は、本願発明１を引用し、本願発明１の発明特定事項を全て含むものであるから、本願発明１と同様な理由から、引用発明及び刊行物２〜５の記載に基いて、当業者が容易に発明をすることができたとすることはできない。
　
２．当審拒絶理由について
　請求項１の「前記二硼化チタンの（１０１）ピークのバックグラウンド補正後のＸＲＤピーク高さが、（１１１）ＣＢＮピークのピーク高さの５％よりも小さい、ＣＢＮ成形体」は、「前記二硼化チタンの（１０１）ピークのバックグラウンド補正後のＸＲＤピーク高さが、（１１１）ＣＢＮピークのピーク高さの２．５２％以上であり、５％よりも小さい、ＣＢＮ成形体」と補正されたので、当審拒絶理由は解消した。
　
第５　むすび
　以上のとおり、原査定の理由及び当審拒絶理由によっては、本願を拒絶することはできない。
　また、他に本願を拒絶すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり審決する。