【事件の表示】
　特願２００４−２３４４５４「サブミクロンの超硬合金を作製する方法」拒絶査定不服審判事件〔平成１７年　３月１０日出願公開、特開２００５−　６０２２４〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
第１　手続の経緯 
　本願は、平成１６年８月１１日（優先権主張　平成１５年８月１２日　スウェーデン王国（ＳＥ））の出願であって、平成１９年６月６日付けで特許請求の範囲の記載に係る手続補正書（自発）が提出され、平成２２年８月３日付けで拒絶理由が起案され（発送日　平成２２年８月１０日）、平成２２年１１月９日付けで意見書及び特許請求の範囲の記載に係る手続補正書が提出され、平成２３年９月１３日付けで拒絶理由（最後）が起案され（発送日　平成２３年９月２０日）、平成２４年２月１７日付けで意見書及び明細書の記載に係る手続補正書が提出され、平成２４年１０月３日付けで拒絶査定が起案され（発送日　平成２４年１０月９日）、これに対し、平成２５年２月７日付けで拒絶査定不服審判の請求がなされたものである。
　
第２　本願発明について　
　本願の請求項１、２に係る発明は、平成２２年１１月９日付けの特許請求の範囲の記載に係る手続補正書によって補正された特許請求の範囲の請求項１、２に記載される事項によって特定されるとおりのものであるところ、その請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という。）は以下のとおりのものである。
　
「【請求項１】
　Ｖ（バナジウム）の有機又は無機の金属塩又は化合物の少なくとも１つを、少なくとも１つの極性溶媒中に溶解することによって炭化タングステン粉末を作製する方法であって、ＷＯ３粉末を溶液中に添加して、該溶媒を蒸発させ、残った粉末を還元雰囲気で熱処理し、得られた粉末を炭素と混合して炭化することを特徴とする、炭化タングステン粉末を作製する方法。」
　
第３　原査定の理由
　原査定には、「この出願については、平成２３年　９月１３日付け拒絶理由通知書に記載した理由１によって、拒絶をすべきものです。
　なお、意見書及び手続補正書の内容を検討しましたが、拒絶理由を覆すに足りる根拠が見いだせません。」と記載され、上記拒絶理由通知書から、原査定の理由は、請求項１に記載された発明（本願発明）は引用文献１、２の記載から当業者が容易に想到し得たものであり、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないとするものである。
　そこで、上記原査定の理由について、その妥当性を以下で検討する。
　
第４　刊行物の記載
４−１．刊行物１
　原査定の拒絶の理由に引用文献１として引用され本願優先日前に頒布されたA.Bock et al.，”Inhibition of Grain Growth on Submicron Cemented Carbides，Powder Metallurgy International”，１９９２年２月１日，Vol.24, No.1，pp.20-26（以下、「刊行物１」という。）には、図面と共に次の事項が記載されている。
　（刊１−ア）「１．１　Technological　Developments
In　recent　years，submicron　tungsten　carbide-based　hard　metals　have　been　regarded　with　increasing　interest　by　the　hard　metal　industry．These　hard　metal　tools　tend　to　partially　replace　high-speed　steels　for　applications　requiring　higher　levels　of　hardness　and　wear　resistance．Additionally，these　materials　are　finding　new　areas　of　application　in　metal　cutting，as　well　as　in　metal　forming，due　to　such　recent　technological　advancements　as　near-net-shape　technology，machining　of　hard　materials，high-precision　drilling，and　automation　in　production．These　technoloical　developments　have　in　turn　created　a　demand　for　greater　reliablity，stability　of　the　cutting　edge，wear　resistance，hardness　and　strength　of　the　hard　metals．
Reduction　of　the　tungsten　carbide　grain　size　below　１μm（submicron　powder　grades）gives　a　marked　increase　in　hardness，wear　resistance　to　attrition　and　abrasion，compressive　strength　and　even　transverse　rupture　strength．」（２０頁左欄下から３２−１６行）
＜当審訳＞「１．１　技術的進展
昨今、サブミクロンのタングステンカーバイト基の硬質合金が硬質合金産業の注目を集めている。これらの硬質合金の工具は、より高水準な硬さと耐摩耗性を要求される用途の高速度工具鋼の一部として置き換えられる傾向にある。加えて、精密成型技術、硬質合金の加工、高精密孔開け、生産の自動化などにおける昨今の技術的進展により、これらの材料は、金属切削や金属成形加工の分野に於いて新しい応用領域を発見しつつある。これらの技術的進展は、次に、硬質合金の切れ刃、耐摩耗性、硬度、そして強度に対するいっそうの信頼性、安定性への要求を生み出している。
タングステンカーバイトの粒径が減少して１μmを下回る（サブミクロン粉体グレード）ようになると、硬度、摩擦や摩耗に対する耐性、圧縮応力、そして抗折力すらも著しく増加する。」
　（刊１−イ）「１．２　Grain　Growth　and　Grain　Growth　Inhibition
The　major　problem　during　sintering　of　submicron　and　ultrafine　tungsten　carbides　is　restriction　of　WC　grain　growth．・・・grain　growth　inhibitors　have　been　applied　in　sintering　technology　to　achieve　uniform　WC　grain　refinement，the　most　effective　being　VC，Cr3C2，NbC，and　TaC．」（２０頁右欄下から２９−１４行）
＜当審訳＞「１．２　粒成長と粒成長の抑制
サブミクロンの超微細なタングステンカーバイトを焼結する際の主な課題はWCの粒成長の抑制である。・・・均一で微細なWCの粒子を得るために、粒成長抑制剤が焼結技術に於いて適用され、最も有効なものとしてVC，Cr3C2，NbC，and　TaCがあげられる。」
　（刊１−ウ）「２．２　Variation　of　Chromium　Doping　in　the　Preparation　Cycle（Fig.1b）
To　study　the　influence　of　the　initial　inhibitor　distribution　before　sintering　on　the　microstructure　of　a　submicron　WC/10　mass-%　Co　alloy，different　methods　of　inhibitor　addition　were　investigated　with　chromium．The　addition　was　carried　out　either　before　reduction　of　the　tungsten　blue　oxide　in　an　aqueous　solution　of　chromium　nitrate，or，as　chromium　carbide　powder，before　carburization　or　before　WC/Co　ball　milling．」（２１頁右欄７−１５行）　
＜当審訳＞「２．２　調製工程でのクロム混入の種々の例（図１ｂ）
サブミクロンのWC/10質量%Co合金の微細構造について、焼結の前の、当初の粒成長抑制剤の添加の影響を調べるために、粒成長抑制剤としてクロムを用いた場合に、種々の添加方法を行って調べた。粒成長抑制剤の添加は、タングステンブルーオキサイドの還元の前に硝酸クロム水溶液に浸すことで、または、クロム炭化物粉末を、浸炭の前か、ボールミル破砕の前の、いずれかで添加することで行われた。」
　（刊１−エ）「Routes　of　preparation　of　the　test　plugs（WC/10　mass-%　Co　alloy）　right：Variation　of　chromium　doping（1.1mol-%　Cr3C2/WC）in　the　Preparation　Cycle」（２１頁最下行）＜当審訳＞「試験片（WC/10質量%Co合金）準備の経路　右図：クロム添加の種々の調製工程（1.1mol%Cr3C2/WC）」と題された図１（２１頁）の右図には、（刊１−ウ）に摘示される事項がみてとれ、それは、粒成長抑制剤の添加について、
「Addition　mode　1(Aqueous　solution　of　Cr(NO3)3・9H2O）」（当審訳：添加モード１（Ｃｒ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏの水溶液）にあたる「硝酸クロム水溶液」を「タングステンブルーオキサイドの還元の前」に添加するか、または、
「Addition　mode　2(Chromium　carbide　powder[φ１μm])」（当審訳：添加モード２（クロム炭化物粉末[φ１μm]））にあたる「クロム炭化物粉末」を「浸炭の前」に添加するか、または、
「Addition　mode　3(Chromium　carbide　powder[φ１μm])」（当審訳：添加モード２（クロム炭化物粉末[φ１μm]））にあたる「クロム炭化物粉末」を「ボールミル破砕の前」に添加するものであることがみてとれる。
　そして、図１右図において、上記「添加モード１」について、処理を順次追っていくと、
「ＷＯ３−Ｘ」（（刊１−ウ）から「タングステンブルーオキサイド」に相当）に「Ｃｒ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏ）の水溶液」を添加して「REDUCTION　750-900℃」＜当審訳＞「還元　７５０−９００℃」後に、「CARBURIZATION　1450℃」＜当審訳＞「浸炭　１４５０℃」して、「TUNGSTEN　CARBIDE　POWDER　0.8μm　FSSS：760　ppm　oxygen　　0.18%　total　carbon：0.09%　free　carbon」＜当審訳＞「タングステンカーバイト粉末　0.8μm　フィッシャー法粒度：７６０ｐｐｍ酸素　　０．１８％全炭素：０．０９％自由炭素」が生成され、当該「タングステンカーバイト粉末」に「10mass％　Co（1.5μm）」「2mass％wax」＜当審訳＞「１０質量％Ｃｏ（１．５μm）」「２質量％ワックス」を添加して、「BALL　MILLING(90h)」＜当審訳＞「ボールミル破砕（９０時間）」、「PRESSING(20kN/cm2)」＜当審訳＞「加圧（２０ｋＮ／ｃｍ２）」してから、「SINTERING　1420℃,1h」＜当審訳＞「焼結　１４２０℃　１時間」して、「HIPPING　1400℃,1h　100MPa　Ar」＜当審訳＞「静水圧プレス　１４００℃、１時間　１００ＭＰａ　Ａｒ」の各工程を経て、最終的にＷＣ／Ｃｏの超硬合金が得られることがみてとれる。
　
　当審注：「0.8μm　FSSS」「0.8μm　フィッシャー法粒度」
「0.8μm　FSSS」はFisher社のSub-Sieve-Sizerによって測定されたタングテンカーバイト粉末の平均径であり、タングステン粉末等の平均粒子径測定に広く使われる。必要なら特開２００３−１１２９１６号公報【0002】、特開２００１−２９５０３６号公報【0021】等を参照。　
　
　図１右図を以下に示す。
　
　（刊１−オ）「３．３　Different　Methods　of　Inhibitor　Addition
・・・Tungsten　blue　oxide，doped　with　chromium　as　an　aqueous　solution　of　chromium　nitrate，as　well　as　tungsten　powder　doped　with　Cr3C2　powder，produced　fine　uniform　microstructures　in　the　resulting　cemented　carbides　without　discontinuous　WC　grain　growth．」（２３頁左欄１−９行）
＜当審訳＞「３．３　粒成長抑制剤の種々の添加方法
・・・タングステンブルーオキサイドは硝酸クロムの水溶液としてクロムを添加されて、Ｃｒ３Ｃ２の粉体を添加される金属タングステンと同様に、不連続なＷＣの粒成長を伴わない微細で均一なミクロ構造の超硬合金を結果として生成する。」
　
４−２．刊行物２
　原査定の拒絶の理由に引用文献２として引用され本願優先日前に頒布された米国特許第６２５４６５８号明細書（以下、「刊行物２」という。）には、次の事項が記載されている。
　（刊２−ア）「1. Industrial Field of the Invention
The present invention relates to a cutting tool made of a cemented carbide alloy having high chipping resistance (hereinafter referred to as a cemented carbide cutting tool), and more specifically, relates to a cemented carbide cutting tool having a sharp cutting edge and maintaining high cutting characteristics for long service life when used as an end mill having an intermittent cutting mode and when cutting is performed under heavy cutting conditions such as at high feed rate and high cutting depth.」（１欄５−１４行）
＜当審訳＞「１．本発明の属する技術分野
本発明は切削工具に関するものであって、超硬合金でなり、高い耐チッピング性能を有するもの（以下、「超硬合金切削工具」という。）に関し、より本質的には、超硬合金切削工具であって、断続切削モードで使用されることのあるエンドミルや、送り量と切り込みの大きい重切削条件下での切削に用いられる際にも鋭い切れ刃と高度な切削特性を長時間維持できるものに関する。」
　（刊２−イ）「Means for Solving the Problems
The present inventors have directed their attention to the above conventional cemented carbide cutting tool, have researched to improve chipping resistance, and have discovered the following. When using a powdered composite of WC and Co；WC, Co and V；WC, Co and Cr; or WC, Co, V and Cr which is made by adding a distilled water containing dissolved cobalt nitrate as a Co source or dissolved cobalt nitrate with ammonium metavanadate as a V source and/or chromium nitrate as a Cr source to a mixture of tungsten oxide (hereinafter referred to as WO3 ) and powdered carbon in a predetermined ratio in place of powdered WC and powdered Co as raw powdered materials, followed by mixing and drying, and then performing, for example, reduction at 1,050℃for 30 minutes in a nitrogen atmosphere and carbonization at 1,000℃ for 60 minutes in a hydrogen atmosphere, and when using powdered vanadium carbide (hereinafter referred to as VC) and/or powdered chromium carbide (hereinafter referred to as Cr3C2 ) optionally, the dispersing phase of the cemented carbide alloy constituting the resulting cemented carbide cutting tool is composed of ultra-fine particles of a Co-based alloy having a particle diameter of 100 nm or less dispersed in a WC matrix. 」（１欄５４行〜２欄１１行）
＜当審訳＞「課題を解決する手段
本願発明者らは従来の超硬合金切削工具に注意を向け、耐チッピング性能の改善を研究し、次のことを知見した。
ＷＣとＣｏ；ＷＣ、ＣｏとＶ；ＷＣ、ＣｏとＣｒ、又は、ＷＣ、Ｃｏ、ＶとＣｒの粉末の合成物は、溶解した硝酸コバルトをＣｏ源として含むか、または、溶解した硝酸コバルトと、バナジン酸アンモニウムをＶ源として含む　そして／または　硝酸クロムをＣｒ源として含む蒸留水をタングステン酸化物（以下、「ＷＯ３」という。）の混合物に加えられてつくられるものであり、粉末カーボンを予め決められた率で粉末ＷＣに代えることができ、粉末Ｃｏは未加工の材料であり得るものであり、混ぜて乾燥させて上記合成物が生成される。
例えば、還元を１０５０℃、３０分間窒素雰囲気中で行い、浸炭を１０００℃、６０分間水素雰囲気で行い、粉末のバナジウム炭化物（以下、「ＶＣ」という。）そして／または粉末のクロム炭化物（以下、「Ｃｒ３Ｃ２」という。）を任意に添加することができ、結果としてできる超硬合金切削工具を構成する超硬合金の分散相はＣｏ基合金の超微細粒子からなり、粒径は１００ｎｍ以下であり、ＷＣのマトリクスに分散している。」
　（刊２−ウ）「The V content is also limited to 0.1 to 2 percent by weight, because the grain growth of the dispersing phase and particularly WC is insufficiently suppressed and thus the average diameter of the dispersing phase cannot be reduced to 1μm or less at a content of less than 0.1 percent by weight, whereas toughness significantly decreases at a content of higher than 2 percent by weight due to an excess content of carbide composite containing V. 」（２欄５２−６０行）
＜当審訳＞「バナジウムの添加量は０．１〜２重量％に制限される。なぜなら、バナジウムが０．１重量％未満だと、分散相の平均径を１μｍ以下にできず、分散相特にＷＣの粒成長を十分に抑制できないし、他方でバナジウムが２重量％より高いと、バナジウムを含む炭化物の組成物が過剰となり靱性が著しく減少するからである。」
　（刊２−エ）「DESCRIPTION OF THE EMBODIMENTS
The cemented carbide cutting tool of the present invention will now be described in further detail with reference to examples.
Powdered WO3 with an average particle diameter of 0.6μm, powdered carbon with an average particle diameter of 0.4μm, and a mixed solvent composed of a distilled water containing a predetermined amount of dissolved cobalt nitrate [Co(NO3)2・6H2O] and a distilled water containing predetermined amounts of cobalt nitrate, and ammonium metavanadate (NH4VO3) and/or chromium nitrate [Cr(NO3)3] were prepared. These powdered WO3 and carbon and mixed solvent in a predetermined ratio were placed into a ball mill, wet-mixed for 72 hours, and dried. The mixture was subjected to reduction at 1,050℃ for 30 minutes in a nitrogen atmosphere and then carbonization at 1,000℃for 60 minutes in a hydrogen atmosphere. Powdered composites A to T composed of WC and Co, composed of WC, Co and V, composed of WC, Co and Cr, or composed of WC, Co, V and Cr having the formulations and average particle diameters shown in Tables 1 and 2 were thereby prepared.」（３欄２３−４４行）
＜当審訳＞「本発明の超硬合金切削工具について例を参照しながら更に詳細に記載される。
平均粒径０．６μｍの粉末ＷＯ３、平均粒径０．４μｍの粉末カーボン、予め決められた量の溶解した硝酸コバルト[Ｃｏ（ＮＯ３）２・６Ｈ２Ｏ]を含む蒸留水と、予め決められた量の硝酸コバルトとバナジン酸アンモニウム（ＮＨ４ＶＯ３）および／または硝酸クロム[Ｃｒ（ＮＯ３）３] を含む蒸留水からなる混合溶媒を準備する。
これらの粉末ＷＯ３と粉末カーボンと混合溶媒を予め決められた比率でボールミルに入れて７２時間湿式混合し、乾燥する。混合物は、窒素雰囲気中で１０５０℃で３０分間の還元がなされ、それから、水素雰囲気中で１０００℃で６０分間の浸炭がなされる。
粉末合成物ＡからＴは、ＷＣとＣｏ、ＷＣとＣｏとＶ、ＷＣとＣｏとＣｒ、ＷＣとＣｏとＶとＣｒでなり、組成と粒子平均径は表１と２に示されている。」
　
第５　審判合議体の判断
５−１．刊行物１に記載された発明の認定
　（１）刊行物１の摘示事項（刊１−ア）（以下、「（刊１−ア）」のように記す。）には、「タングステンカーバイト基の硬質合金」の「粒径」が「１μｍを下回る」（サブミクロン）と、即ち加熱時の粒成長を抑制すると、合金の機械的特性が向上することが示されている。
　そして、（刊１−イ）には「タングステンカーバイト」（以下、「ＷＣ」と記すことがある。）を焼結する際の粒成長を抑制するため、「Ｖ」「Ｃｒ」等を含む物質が粒成長抑制剤として使用されることが示されている。
　（２）そして、（刊１−エ）における図１右図での粒成長抑制剤を「添加モード１」で添加する場合の視認事項から、
「タングステンブルーオキサイド」である「ＷＯ３−Ｘ」に「Ｃｒ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏの水溶液」を添加して「還元　７５０−９００℃」後に、「浸炭　１４５０℃」して、「タングステンカーバイト粉末　0.8μm　フィッシャー法粒度：７６０ｐｐｍ酸素　　０．１８％全炭素：０．０９％自由炭素」が生成され、当該「タングステンカーバイト粉末」に「１０質量％Ｃｏ（１．５μm）」「２質量％ワックス」を添加して、「ボールミル破砕（９０時間）」、「加圧（２０ｋＮ／ｃｍ２）」してから、「焼結　１４２０℃　１時間」して、「静水圧プレス　１４００℃、１時間　１００ＭＰａ　Ａｒ」の各工程を経て、最終的にＷＣ／Ｃｏの超硬合金が得られることが認められる。
　
　当審注：ＷＣ／Ｃｏ系合金は機械的特性が優れるので、一般的には「ＷＣ／Ｃｏ系合金」を「超硬合金」と呼称することが普通である。
　また、タングステンは融点（約２９００℃）が高く、鉄（融点約１６００℃）のような溶製が困難なため、ＷＣ基の硬質合金（超硬合金）の製造には粉末冶金の手法（「焼結」等の加熱）が用いられる。
　
　（３）すると、ＷＣ／Ｃｏ系の超硬合金を得るための前段階であるＷＣを得るための工程に着目すれば、刊行物１には、「タングステンブルーオキサイド」である「ＷＯ３−Ｘ」に「Ｃｒ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏ）の水溶液」を添加して「還元　７５０−９００℃」後に、「浸炭　１４５０℃」して、「ＷＣ粉末」を作製する方法に関する発明が記載されているといえる。
　そして、（刊１−ウ）によると「硝酸クロム水溶液」すなわち「Ｃｒ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏ）の水溶液」は「粒成長抑制剤」として添加されるものであり、また、「タングステンブルーオキサイド」である「ＷＯ３−Ｘ」に「Ｃｒ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏ）の水溶液」を添加することは、「Ｃｒ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏ）の水溶液」に「タングステンブルーオキサイド」である「ＷＯ３−Ｘ」を添加するものともいうことができる。
　（４）以上で検討したことを本願発明の記載に沿って整理すれば、刊行物１には、
「粒成長抑制剤であるＣｒ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏの水溶液によってＷＣ粉末を作製する方法であって、タングステンブルーオキサイドであるＷＯ３−Ｘを粒成長抑制剤であるＣｒ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏの水溶液に添加して、還元（７５０−９００℃）後に、浸炭（１４５０℃）して、ＷＣ粉末を作製する方法。」の発明（以下、「引用発明」という。）
が記載されていると認められる。
　
５−２．本願発明と引用発明との対比
　（１）引用発明の「還元（７５０−９００℃）」、「浸炭（１４５０℃）」、「ＷＣ粉末」は、本願発明の「還元雰囲気で熱処理」、「炭素と混合して炭化する」、「炭化タングステン粉末」にそれぞれ相当することは明らかである。
　（２）本願発明の「Ｖ（バナジウム）の有機又は無機の金属塩又は化合物の少なくとも１つを、少なくとも１つの極性溶媒中に溶解」したものは、本願明細書【0003】【0008】【0014】等の記載から、「粒成長抑制剤」として作用することが理解される。
　また、引用発明の「Ｃｒ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏの水溶液」の溶媒である「水」は本願発明の「極性溶媒」と言い得るものである。
　よって、本願発明と引用発明とは、「粒成長抑制剤」を「極性溶媒中に溶解」することで「炭化タングステン粉末」を「作製する方法」である点で一致する。
　（３）引用発明は「ＷＣ粉末を作製する方法」の出発物質として「タングステンブルーオキサイドであるＷＯ３−Ｘ」を使用するのに対して、本願発明は「炭化タングステン粉末を作製する方法」の出発物質として「ＷＯ３」を使用し、これらは共に「タングステン酸化物粉末」といえるから、本願発明と引用発明とは、「炭化タングステン粉末」を「作製する方法」の出発物質として「タングステン酸化物粉末」を使用する点で一致する。
　（４）以上のことを整理すれば、本願発明と引用発明とは、　
「粒成長抑制剤を極性溶媒中に溶解することによって炭化タングステン粉末を作製する方法であって、タングステン酸化物粉末を溶液中に添加して、還元雰囲気で熱処理し、得られた粉末を炭素と混合して炭化する、炭化タングステン粉末を作製する方法。」である点で一致し、以下の点で相違する。
　
　＜相違点１＞「極性溶媒中に溶解」する「粒成長抑制剤」について、本願発明は「Ｖ（バナジウム）の有機又は無機の金属塩又は化合物の少なくとも１つ」を使用するのに対し、引用発明は「Ｃｒ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏ」を使用する点。
　＜相違点２＞「炭化タングステン（ＷＣ）粉末を作製する方法」の出発物質であるタングステン酸化物について、本願発明は「ＷＯ３」を使用するのに対し、引用発明は「タングステンブルーオキサイドであるＷＯ３−Ｘ」を使用する点。　
　＜相違点３＞「溶媒を蒸発させ」る工程について、本願発明は別途有するのに対し、引用発明は当該工程を別途有するか不明である点。
　
５−３．相違点の検討
５−３−１．相違点１について
　（１）（刊１−イ）には「粒成長抑制剤」として「最も有効なものとしてVC，Cr3C2，NbC，and　TaCがあげられる。」と記載されており、引用発明において、「Ｃｒ」と共に「Ｖ」が「粒成長抑制剤」として使用できることが示唆されているといえる。
　（２）「粒成長抑制剤」としての「Ｖ（バナジウム）の有機又は無機の金属塩又は化合物」について、刊行物２をみると、「超硬合金切削工具」となる「粉末の合成物」の原料として、（刊２−ウ）には、「バナジウムの添加量は０．１〜２重量％に制限される。なぜなら、バナジウムが０．１重量％未満だと、分散相の平均径を１μｍ以下にできず、分散相特にＷＣの粒成長を十分に抑制できないし、他方でバナジウムが２重量％より高いと、バナジウムを含む炭化物の組成物が過剰となり靱性が著しく減少するからである。」と記載されており、「Ｖ（バナジウム）」が「ＷＣの粒成長」の抑制剤として使用され得ることが示されており、（刊２−エ）には、「Ｖ（バナジウム）」が「バナジン酸アンモニウム（ＮＨ４ＶＯ３）」の「蒸留水」による水溶液の形で使用されることが示されている。
　さらに、例えば以下に記す（周１−ア）（周１−イ）にも「粒子成長抑制剤であるメタバナジン酸アンモニウム（Ammoniummeta vanadate(AMV)）」が「水で溶解」させた水溶液の形での使用が記載されており、「メタバナジン酸アンモニウム」を「バナジン酸アンモニウム」ともいうことから、「粒子成長抑制剤」としての「バナジン酸アンモニウム」の水溶液の使用は周知技術ということができる。
　
＜周知例１＞
　本願優先日前に頒布された特開２００２−４７５０６号公報（以下、「周知例１」という。）には、次の事項が記載されている。
　（周１−ア）「【従来の技術】一般的に、WC/Co系超硬合金は、炭化タングステンのような非常に硬い金属間化合物に結合剤であるコバルト粉末を添加した状態で圧縮成形し、高温で加熱した後焼結してバイトやドリルなどの切削工具の材料に利用されている。
　上述のWC/Co系超硬合金の機械的な性質は、結合金属であるコバルト相の量と、炭化タングステン粒子の粒度、そして、炭化タングステン粒子間の距離によって機械的な特性が影響を受けるようになり、一般的に、炭化タングステンの粒子が微細であるほど機械的特性が増加するようになる。これに従って、 WC/Co系の超硬合金製造の時、粒子成長の抑制のために粒子成長抑制剤が添加されて製造される。」（【0002】、【0003】）
　（周１−イ）「本発明は、タングステン（Ｗ）とコバルト（Ｃｏ）の金属成分が含まれた水溶性塩であるメタタングステン酸アンモニウム（Ammonium Metatungstate）[（ＮＨ４）６（Ｈ２Ｗ１２Ｏ４０）・４Ｈ２Ｏ，ＡＭＴ]と硝酸コバルト（Cobalt Nitrate）[Ｃｏ（ＮＯ３）２・６Ｈ２Ｏ]に、粒子成長抑制剤であるメタバナジン酸アンモニウム（Ammoniummeta vanadate(AMV)）と硝酸クロム（Cr-nitrate）、または塩化タンタル（Ta-chloride）を適正比率で混合して水で溶解させることによって構成される。」（【0007】）
　
　（３）また、（刊２−イ）には「超硬合金切削工具」となる「粉末の合成物」の原料として「ＷＣ、ＣｏとＶ」「ＷＣ、ＣｏとＣｒ」「ＷＣ、Ｃｏ、ＶとＣｒ」が記載され、「バナジン酸アンモニウムをＶ源として含む　そして／または　硝酸クロムをＣｒ源として含む」ことも記載されており、上記したように「バナジン酸アンモニウム」の水溶液が「粒子成長抑制剤」として周知のものであり、また引用発明の「Ｃｒ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏ」（硝酸クロムの水和物である）の「水溶液」が「粒成長抑制剤」であることを考え合わせると、「粉末の合成物」の原料を「ＷＣ、ＣｏとＶ」とすることも、「ＷＣ、ＣｏとＣｒ」とすることも、「ＷＣ、Ｃｏ、ＶとＣｒ」とすることもできるのだから、「バナジン酸アンモニウム」の水溶液と「Ｃｒ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏ」の水溶液とは互換され得るものであり、また、同時に使用することもできるものということができる。　
　（３）そして、本願明細書には、「硝酸クロム（ＩＩＩ）九水和物（Ｃｒ（ＮＯ３）３×９Ｈ２Ｏ」（【0010】）を使用した場合には「多孔度Ａ００及び硬度ＨＶ３＝１６６５を有する高密度の超硬合金構造が得られた。図１に示す狭い粒度分布を有するサブミクロンのミクロ構造が得られた。」（【0013】）ものであるのに対して、「バナジン酸アンモニウム（ＮＨ４ＶＯ３）」（【0014】）を使用した場合には「多孔度Ａ００及び硬度ＨＶ３＝１６８０を有する高密度の超硬合金構造が得られた。図１と同様の狭い粒度分布を有するサブミクロンのミクロ構造が得られた。」（【0014】）ものであることが記載されており、「硝酸クロム（ＩＩＩ）九水和物（Ｃｒ（ＮＯ３）３×９Ｈ２Ｏ」と「バナジン酸アンモニウム（ＮＨ４ＶＯ３）」とで、それらを「粒成長抑制剤」として使用した際の作用効果に有意な差違は認められず、「硝酸クロム（ＩＩＩ）九水和物（Ｃｒ（ＮＯ３）３×９Ｈ２Ｏ」に代えて「バナジン酸アンモニウム（ＮＨ４ＶＯ３）」を使用することに格別の技術的臨界性は見いだせない。
　（４）また、刊行物２に記載の技術手段では、（刊２−エ）に示されるように、「硝酸コバルト」が、刊行物１の（刊１−エ）に示されるようにＷＣが生成した後からではなく、当初から原料として添加されているが、「硝酸コバルト」は「ＷＣ」に「Ｃｏ」を添加するためのもので、粒成長に関係するのは「Ｖ（バナジウム）」であって、「Ｖ（バナジウム）」は粒成長の生じる「還元」等の熱処理を受ける前から添加されている必要があることは明らかだから、「硝酸コバルト」の添加時期が引用発明とずれていることは、引用発明への刊行物２に記載の技術手段の適用を阻害するものとはいえない。
　（５）そうであれば、引用発明において、「粒成長抑制剤であるＣｒ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏの水溶液」に代えて、周知の「粒成長抑制剤」である「バナジン酸アンモニウム（ＮＨ４ＶＯ３）」の水溶液を使用することに格別の困難性は見いだせない。
　よって、引用発明において、刊行物２及び周知例１に代表される周知技術を勘案することで、刊行物２に記載された技術手段を適用して相違点にかかる本願発明の特定事項に想到することは当業者の容易に推考し得るところということができる。
　
５−３−２．相違点２について
　（１）例えば特開平６−７３４１１号公報（以下、「周知例２」という。）（【0011】）には「ドープしたタングステン金属粉末を酸化タングステン粉末から形成する。この酸化物はタングステン青酸化物と称され、近似組成ＷＯ３を有する。タングステン青酸化物粉末粒子は、たとえば、パラタングステン酸アンモニウムを水素中で分解することにより、形成できる。このようなタングステン青酸化物粒子は多孔性で、約０．１ミクロンのようなきわめて小さい酸化物結晶の凝集体からなる。タングステン青酸化物粉末の平均粒度を約５−８０ミクロンとすることができる。タングステン青酸化物を粉砕して、約２−７ミクロンの均一な微細な平均粒度とするのが好ましい。」と記載され、特開昭６１−２７５３７８号公報（以下、「周知例３」という。）（２頁左下欄１１−１３行）には「一般にタングステン酸化物はタングステン青、Ｗ２Ｏ３をはじめＷＯ３−ｘにおけるＸ値により、多彩な色調を呈することで有名な化合物である。上記多結晶体の出発物質の一つであるＷＯ３も室温から３００℃程度の温度範囲で昇温により黄緑色から若干長波長側へ反射がシフトすることは知られている。」と記載されるように、引用発明の「タングステンブルーオキサイドであるＷＯ３−Ｘ」は「タングステン青酸化物」と呼ばれるタングステンの酸化物であり、「ＷＯ３」の近似組成を有し「ＷＯ３−Ｘ」で表される物質であることが明らかである。
　（２）そして、引用発明では、「タングステン青酸化物」は、「粒成長抑制剤」の「水溶液」に添加され、その後で「還元（７５０−９００℃）」工程により、「金属タングステン（Ｗ）」に還元されているということができる。
　すると、引用発明において出発物質としてのタングステン酸化物は、後に受ける「還元」工程で「金属タングステン（Ｗ）」に還元され得るものであれば使用し得るものということができ、（刊２−エ）には出発物質としてのタングステン酸化物として「平均粒径０．６μｍの粉末ＷＯ３」を使用する場合が記載されていることから、引用発明の「タングステンブルーオキサイドであるＷＯ３−Ｘ」に代えて「ＷＯ３」を使用することに格別の困難性は見いだせない。
　したがって、引用発明において、周知例２及び３に代表される周知技術を勘案することで、刊行物２に記載された技術手段を適用して相違点にかかる本願発明の特定事項に想到することは当業者の容易に推考し得るところということができる。
　
５−３−３．相違点３について
　引用発明では「タングステンブルーオキサイドであるＷＯ３−Ｘを粒成長抑制剤であるＣｒ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏの水溶液に添加」してから、「還元（７５０−９００℃）」するものであり、この「還元」工程の初期において「水溶液」の溶媒である「水」は蒸発してしまうことは明らかであり、「還元」工程の前に別途溶媒を「蒸発」させる工程を置いても、結果として溶媒が蒸発することに変わりはないから、引用発明において、「還元」工程の前に別途溶媒を「蒸発」させる工程を置くことに格別の困難性は見いだせない。
　したがって、引用発明において、相違点３にかかる本願発明の特定事項に想到することは当業者の容易に推考し得るところということができる。
　
　そして、相違点１〜３についての検討は以上のようであり、上記各相違点に基づく本願発明の奏する作用効果も刊行物１、２の記載事項、刊行物２及び周知例１に代表される周知技術、周知例２及び３に代表される周知技術、及び、技術常識から予測できる範囲のものであり格別なものではない。　
　
第６　請求人の主張について
１．請求人の主張
　請求人は平成２５年２月７日付け審判請求書において、大略次の（１）（２）について主張するので検討しておく。
　（１）「引用文献１では、確かに超硬合金すなわち焼結後の超硬合金が微細で均一なミクロ構造を有することが開示されています。しかしながら、超硬合金のこのようなミクロ構造は、本願発明における「狭い粒度分布を有するＷＣ粉末」と等しいものではありません。」（平成２５年２月７日付け審判請求書４頁）
　（２）「引用文献２は、単に改善された耐チッピング性を有するエンドミルを開示するものであり、当該引用文献２につきましても、引用文献１と同様に、狭い粒度分布を有するＷＣ粉末については何ら開示も示唆もされていません。」（平成２５年２月７日付け審判請求書５頁）
　
２．請求人の主張の検討
　（１）について
　（刊１−オ）には「タングステンブルーオキサイドは硝酸クロムの水溶液としてクロムを添加されて、Ｃｒ３Ｃ２の粉体を添加される金属タングステンと同様に、不連続なＷＣの粒成長を伴わない微細で均一なミクロ構造の超硬合金を結果として生成する。」と記載されており、「粒成長抑制剤」である「硝酸クロムの水溶液としてクロムを添加」することで、製造された「超硬合金」が「微細で均一なミクロ構造」を有することが記載されている。
　他方で、（刊１−イ）には「均一で微細なWCの粒子を得るために、粒成長抑制剤が焼結技術に於いて適用され、最も有効なものとしてVC，Cr3C2，NbC，and　TaCがあげられる。」と記載されており、これは「粒成長抑制剤」を使用することで「均一で微細なWCの粒子」の精製が行われることを示すもので、「粒成長抑制剤」を使用することで「微細で均一なミクロ構造」の「WC」が精製されることも刊行物１には示されているということができる。　
　そして「WC」が「微細で均一な」粒子であるということは、「WC」の粒度が微細であって、かつ、その粒度分布が狭いことに相当し、これは「狭い粒度分布を有するＷＣ粉末」が「粒成長抑制剤」を使用することで精製されることに他ならないことから、「狭い粒度分布を有するＷＣ粉末」について刊行物１には示されていない旨の請求人の主張は採用できない。
　
　（２）について
　（刊１−ア）には、「サブミクロンのタングステンカーバイト基の硬質合金」でなる「工具」において、「これらの材料は、金属切削や金属成形加工の分野に於いて新しい応用領域を発見しつつある。これらの技術的進展は、次に、硬質合金の切れ刃、耐摩耗性、硬度、そして強度に対するいっそうの信頼性、安定性への要求を生み出している。」ものであることが記載されている。
　他方で、（刊２−ア）には、「本発明は切削工具に関するものであって、超硬合金でなり、高い耐チッピング性能を有するもの（以下、「超硬合金切削工具」という。）に関し、より本質的には、超硬合金切削工具であって、断続切削モードで使用されることのあるエンドミルや、送り量と切り込みの大きい重切削条件下での切削に用いられる際にも鋭い切れ刃と高度な切削特性を長時間維持できるものに関する。」と記載されている。
　すると、刊行物１に記載の技術手段は、「タングステンカーバイト基の硬質合金」でなる「工具」特に「金属切削」のための「切れ刃」を有する切削工具において、「耐摩耗性、硬度、そして強度に対するいっそうの信頼性、安定性」が求められていることに関することを含むものであるのに対し、刊行物２に記載の技術手段は、「超硬合金切削工具」において「高い耐チッピング性能」として「より本質的に」「重切削条件下での切削に用いられ」得るものが求められていることに関するものであって、「重切削条件下」であれば「耐摩耗性、硬度、そして強度に対するいっそうの信頼性、安定性」が求められるのは当然といえる。
　すると、刊行物１に記載の技術手段すなわち引用発明１と、刊行物２に記載の技術手段とは、共に「タングステンカーバイト基の硬質合金」（超硬合金）でなる「切削工具」におけるいっそうの「鋭い切れ刃」、「耐摩耗性、硬度、そして強度に対するいっそうの信頼性、安定性」を達成するための材質を求めるという共通の課題を有する技術手段であるということができる。
　すると、刊行物２に記載の技術手段及び周知例１から「バナジン酸アンモニウム（ＮＨ４ＶＯ３）」が上記課題を解決できる粒成長抑制剤として使用されることが周知技術であり、（刊１−イ）に「均一で微細なWCの粒子を得るために、粒成長抑制剤が焼結技術に於いて適用され」ることが記載される以上、引用発明１において「バナジン酸アンモニウム（ＮＨ４ＶＯ３）」の使用に想到し、「均一で微細なWCの粒子」の精製を達成することは、刊行物２における「狭い粒度分布を有するＷＣ粉末」の明示の有無にかかわらず、当業者が容易に成し得ることであり、引用発明に刊行物２に記載の技術手段を適用し得ない旨の請求人の主張は採用できない。
　
第７　むすび
　以上のとおり、本願発明は引用発明、刊行物２の記載事項、刊行物２と周知例１に代表される周知技術、周知例２と周知例３に代表される周知技術、及び、技術常識に基づいて当業者が容易に推考し得るものであり、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないものである。
　したがって、その余の請求項に係る発明について言及するまでもなく、本願は拒絶すべきものである。
　よって、結論のとおり審決する。