【事件の表示】
　特許第３４４６５５８号「排気ガス浄化用フィルタ」の請求項１に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３４４６５５８号の請求項１に係る特許を維持する。
【理　由】
１．手続の経緯
　
　本件特許第３４４６５５８号は、平成９年９月１２日に特許出願され（優先日、平成８年１０月３日）、平成１５年７月４日に特許権の設定登録がなされ、その後、特許異議申立人金子久子（以下「申立人」という）より、特許異議の申立てがなされ、取消通知がなされ、その指定期間内の平成１６年１１月１６日付けで訂正請求がなされたものである。
　
２．訂正の適否
　
２−１．訂正の内容
　
　本件訂正の内容は、本件特許明細書を、訂正請求書に添付された訂正明細書のとおりに訂正すること、即ち、下記訂正事項（ａ）及び（ｂ）のとおりに訂正しようとするものである。
　
　訂正事項（ａ）
【特許請求の範囲】の【請求項１】の
「多数の貫通気孔を有する多孔体よりなる排気ガス浄化用フィルタにおいて、
　上記多孔体における、水銀圧入法により測定された気孔径が５〜２０μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が、全貫通気孔の気孔容積の合計に対して３０〜４０％の範囲内にあり、
　上記多孔体における、水銀圧入法により測定された気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が、全貫通気孔の気孔容積の合計に対して５０〜７０％の範囲内にあることを特徴とする排気ガス浄化用フィルタ。」
を
「多数の貫通気孔を有する多孔体よりなる排気ガス浄化用フィルタにおいて、
　上記多孔体における、水銀圧入法により測定された気孔径が５〜２０μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が、全貫通気孔の気孔容積の合計に対して３０〜４０％の範囲内にあり、
　上記多孔体における、水銀圧入法により測定された気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が、全貫通気孔の気孔容積の合計に対して５０〜７０％の範囲内にあり、
　かつ、上記多孔体は、上流室側に位置する第１層と下流室側に位置する第２層とよりなり、
　上記第１層は、水銀圧入法により測定された気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が、該第１層における全貫通気孔の気孔容積の合計に対して６０％以上となるように設定してあり、
　一方、上記第２層は、水銀圧入法により測定された気孔径が５〜２０μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が、該第２層における全貫通気孔の気孔容積の合計に対して７０％以上となるように設定してあることを特徴とする排気ガス浄化用フィルタ。」
に訂正をする。
　
　訂正事項（ｂ）
【０００６】の【課題の解決手段】の
「本発明は、多数の貫通気孔を有する多孔体よりなる排気ガス浄化用フィルタにおいて、
　上記多孔体における、水銀圧入法により測定された気孔径が５〜２０μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が、全貫通気孔の気孔容積の合計に対して３０〜４０％の範囲内にあり、
　上記多孔体における、水銀圧入法により測定された気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が、全貫通気孔の気孔容積の合計に対して５０〜７０％の範囲内にあることを特徴とする排気ガス浄化用フィルタである。」
を
「本発明は、多数の貫通気孔を有する多孔体よりなる排気ガス浄化用フィルタにおいて、
　上記多孔体における、水銀圧入法により測定された気孔径が５〜２０μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が、全貫通気孔の気孔容積の合計に対して３０〜４０％の範囲内にあり、
　上記多孔体における、水銀圧入法により測定された気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が、全貫通気孔の気孔容積の合計に対して５０〜７０％の範囲内にあり、
　かつ、上記多孔体は、上流室側に位置する第１層と下流室側に位置する第２層とよりなり、
　上記第１層は、水銀圧入法により測定された気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が、該第１層における全貫通気孔の気孔容積の合計に対して６０％以上となるように設定してあり、
　一方、上記第２層は、水銀圧入法により測定された気孔径が５〜２０μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が、該第２層における全貫通気孔の気孔容積の合計に対して７０％以上となるように設定してあることを特徴とする排気ガス浄化用フィルタである。」
に訂正をする。
　
２−２．訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
　
　上記訂正事項（ａ）は、訂正前の【請求項１】の多孔体に対し、「上流室側に位置する第１層と下流室側に位置する第２層とよりな」ること、
　「上記第１層は、水銀圧入法により測定された気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が、該第１層における全貫通気孔の気孔容積の合計に対して６０％以上となるように設定」すること、及び、
　「上記第２層は、水銀圧入法により測定された気孔径が５〜２０μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が、該第２層における全貫通気孔の気孔容積の合計に対して７０％以上となるように設定」することを付加して減縮するものであるから、上記訂正事項（ａ）は、特許請求の範囲の減縮を目的とする訂正に該当する。
　上記訂正事項（ｂ）は、上記訂正事項（ａ）にかかる【請求項１】の訂正に整合させるためであって、明りようでない記載の釈明を目的とする訂正に該当するものである。
　そして、上記訂正事項（ａ）及び（ｂ）は、特許明細書段落【００１４】、【００３７】〜【００４２】の記載に基づくものであり、上記訂正事項（ａ）及び（ｂ）は、いずれも願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内においてなされたものであって、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではない。
　
２−３．まとめ
　
　以上のとおりであるから、上記訂正は、特許法第１２０条の４第２項及び同条第３項において準用する特許法第１２６条第２項及び第３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
３．特許異議の申立てについての判断
　
３−１．本件発明
　
　訂正後の本件請求項１に係る発明（以下、「本件発明」という）は、上記２．で示したように、上記訂正が認められるから、上記訂正請求に係る訂正明細書の特許請求の範囲請求項１に記載された事項により特定される次のとおりのものである。（上記２−１．の訂正事項参照）
「【請求項１】
　多数の貫通気孔を有する多孔体よりなる排気ガス浄化用フィルタにおいて、
　上記多孔体における、水銀圧入法により測定された気孔径が５〜２０μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が、全貫通気孔の気孔容積の合計に対して３０〜４０％の範囲内にあり、
　上記多孔体における、水銀圧入法により測定された気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が、全貫通気孔の気孔容積の合計に対して５０〜７０％の範囲内にあり、
　かつ、上記多孔体は、上流室側に位置する第１層と下流室側に位置する第２層とよりなり、
　上記第１層は、水銀圧入法により測定された気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が、該第１層における全貫通気孔の気孔容積の合計に対して６０％以上となるように設定してあり、
　一方、上記第２層は、水銀圧入法により測定された気孔径が５〜２０μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が、該第２層における全貫通気孔の気孔容積の合計に対して７０％以上となるように設定してあることを特徴とする排気ガス浄化用フィルタ。」
　
３−２．特許異議申立ての理由の概要
　
　申立人は、証拠として甲第１及び２号証を提示し、下記の理由により、訂正前の本件請求項１に係る特許を取り消すべきと主張する。
　
【理由】訂正前の本件請求項１に係る発明は、下記刊行物１に記載された発明と同一であるか、下記刊行物１及び２の記載に基いて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、訂正前の本件請求項１に係る特許は、特許法第２９条第１項若しくは同条第２項の規定に違反してなされたものである。
　
刊行物１：ＳＡＥ　ＴＥＣＨＮＩＣＡＬ　ＰＡＰＥＲ　ＳＥＲＩＥＳ　９２　　　　　０１４４（甲第１号証）
刊行物２：特開昭６１−１２９０１５号公報（甲第２号証）
　
３−３．刊行物の記載
　
３−３−１．上記刊行物１には、下記の事項が記載されている。
（ａ）「ウォールフロータイプのディーゼルパティキュレートフィルタの流れの抵抗を低減させるために、ＤＰＦ材料の気孔径分布が改良された。」（第８１頁左欄第１〜３行）
（ｂ）「ここ数年来、ウォールフロータイプのセラミックハニカムフィルタが、ディーゼルエンジンからのパティキュレートを低減するために、バスでの後処理システムとして試験されてきた。セラミックディーゼルパティキュレートフィルタ（ＤＰＦ）の使用において、再生時の熱衝撃破損は、重要な問題である。なぜならば、ＤＰＦに蓄積された煤が燃焼する時に、発熱反応が生ずるからである。」（第８１頁左欄第１７〜２４行）
（ｃ）「大きな気孔を持つ材料から作られたＤＰＦは流れの抵抗は小さいけれども、捕集効率が小さく、逆に小さな気孔を持つ材料から作られたＤＰＦは、逆の性質を示す。（第８１頁右欄第３〜６行）
（ｄ）第８２頁左欄の図１−ａに示された改良材Ｃ−４１５Ｅは、気孔率が５３％であり、同図の気孔分布から気孔径が５〜２０μｍの範囲内にある気孔容積の合計が全気孔容積の合計に対する割合を求めると、３１．７％であり、図２の１００μｍ以上の累積気孔容積３．６％がすべて１００〜２００μｍの範囲のものと仮定して、気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある気孔容積の合計が全気孔容積の合計に対する割合を求めると、６７．４％となり、図２の１００μｍ以上の累積気孔容積３．６％がすべて２００μｍ以上のものと仮定して、気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある気孔容積の合計が全気孔容積の合計に対する割合を求めると、６０．６％となる。
　
３−３−２．上記刊行物２には、下記の事項が記載されている。
（ａ）「本発明は自動車等の内燃機関から排出される排出ガス中のカーボンを主成分とする微粒子物質（パティキュレート）を捕集し、排出ガスを浄化する排出ガス浄化用フィルタに関し」（第２頁左上欄第１７〜２０行）
（ｂ）「この内部細孔の分布を第４図に示す。この曲線は水銀圧入法で求めたもの」（第６頁右下欄第３〜４行）
　
３−４．当審における判断
　
　本件発明と刊行物１記載を対比すると、刊行物１の「セラミックディゼルパティキュレートフィルタ」は、本件発明の「排気ガス浄化用フィルタ」に対応し、刊行物１の「気孔」は、本件発明の「貫通気孔」に対応し、刊行物１の気孔容積の測定は、刊行物２記載の「水銀圧入法」によると解されるところから、刊行物１の記載を本件発明に沿って整理すると、「多数の貫通気孔を有する多孔体よりなる排気ガス浄化用フィルタにおいて、上記多孔体における、水銀圧入法により測定された気孔径が５〜２０μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が、全貫通気孔の気孔容積の合計に対して３１．７％であり、気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が、全貫通気孔の気孔容積の合計に対して６０．６％若しくは６７．４％の排気ガス浄化用フィルタ」（以下、「刊行物１発明」という）が記載されていると云える。
　そこで、本件発明と刊行物１発明とを対比すると、両者は上記の点で一致するが、本件発明では、上記多孔体がそれぞれ特定の気孔分布を備えた、上流室側に位置する第１層と下流室側に位置する第２層で構成し、上流室側の多孔体の気孔径を大きくし、下流室側の多孔体の気孔径を小さくするのに対して、刊行物１発明では、多孔体を２層に分離すること、さらにはそれぞれの層に気孔径の大小を持たせることについては記載がない点で相違する。
　
　したがって、本件発明は、刊行物１発明発明と相違点の点で相違しており、両者の発明を同一とすることはできない。
　
　次に、両者の発明の相違点について検討する。
　
　相違点についてみるに、刊行物１及び２のいずれにも、「多孔体がそれぞれ特定の気孔分布を備えた、上流室側に位置する第１層と下流室側に位置する第２層で構成し、上流室側の多孔体の気孔径を大きくし、下流室側の多孔体の気孔径を小さくする」ことは記載も示唆もされていない。
　そして、本件発明は、該記載の構成を採用することにより、明細書記載の「煤を上流室側の気孔径の大きい隔壁で捕集することができるので、煤の捕集効率を向上させることができ、捕集した煤の燃焼特性を更に向上させることができる」という顕著な作用効果を奏するものである。
　したがって、上記刊行物１及び２の記載に基づいて本件発明を当業者が容易に発明をすることができたとすることもできない。
　
４．まとめ
　
　以上のとおりであるから、特許異議の申立ての理由及び証拠によっては、本件発明に係る特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件発明に係る特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１７年７月２５日（２００５．７．２５）
【訂正の要旨】
審決（決定）の【理由】欄参照。
（５４）【発明の名称】
排気ガス浄化用フィルタ
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】多数の貫通気孔を有する多孔体よりなる排気ガス浄化用フィルタにおいて，
　上記多孔体における，水銀圧入法により測定された気孔径が５〜２０μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，全貫通気孔の気孔容積の合計に対して３０〜４０％の範囲内にあり，
　上記多孔体における，水銀圧入法により測定された気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，全貫通気孔の気孔容積の合計に対して５０〜７０％の範囲内にあ
り，
　
かつ，上記多孔体は，上流室側に位置する第１層と下流室側に位置する第２層とよりなり，
　
上記第１層は，水銀圧入法により測定された気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，該第１層における全貫通気孔の気孔容積の合計に対して６０％以上となるように設定してあり，
　
一方，上記第２層は，水銀圧入法により測定された気孔径が５〜２０μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，該第２層における全貫通気孔の気孔容積の合計に対して７０％以上となるように設定してあ
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【技術分野】
　本発明は，排気ガス浄化用フィルタに関し，特に煤の捕集効率及び燃焼特性が高いフィルタに関する。
　【０００２】
　【従来技術】
　ディーゼルエンジン等の内燃機関等より排出される排気ガスには，煤（スーツ）が含まれている。この煤を排気ガス浄化用フィルタにより捕集し，排気ガスを浄化する方式が，検討されている。かかる排気ガス浄化用フィルタとしては，従来，コージェライト，ＳｉＣ等よりなる，多数の貫通気孔を有する多孔体がある。排気ガスがフィルタの隔壁を通過して浄化するウォールフロー型のモノリスフィルタでは，貫通気孔の直径が小さくなると，フィルタの中を排気ガスが通過する場合に圧力損失が大きくなってエンジンの性能が低下するおそれがある。一方，貫通気孔の直径が大きくなると，一部の煤がフィルタ隔壁の気孔を通過し，煤の捕集効率が低下する。
　【０００３】
　そこで，煤の捕集効率を向上させると共に，圧力損失を小さくするために，多孔体の気孔の直径を，１μｍから１５μｍ程度に制御して排気ガス浄化用フィルタを製造することが行われている（特開平５−２３５１２号公報，特開平５−１３９８６１号公報）。
　【０００４】
　【解決しようとする課題】
　しかしながら，上記従来の排気ガス浄化用フィルタにより煤を捕集した場合には，煤はフィルタ隔壁の表面に堆積する。堆積した煤は，従来，電気ヒータ又はバーナ等により燃焼させて除去している。しかし，この方法で捕集した煤の着火および燃焼温度は，高くなり，コージェライト質フィルタでは一部が溶損したり，あるいは割れることもある。そのため，煤をフィルタ隔壁表面で捕集して，燃焼させる方法は，自動車に広く採用されるまで至っていない。
　【０００５】
　本発明はかかる従来の問題点に鑑み，煤の捕集効率及び燃焼特性に優れた排気ガス浄化用フィルタを提供しようとするものである。
　【０００６】
　【課題の解決手段】
　本発明は，多数の貫通気孔を有する多孔体よりなる排気ガス浄化用フィルタにおいて，
　上記多孔体における，水銀圧入法により測定された気孔径が５〜２０μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，全貫通気孔の気孔容積の合計に対して３０〜４０％の範囲内にあり，
　上記多孔体における，水銀圧入法により測定された気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，全貫通気孔の気孔容積の合計に対して５０〜７０％の範囲内にあ
り，
　
かつ，上記多孔体は，上流室側に位置する第１層と下流室側に位置する第２層とよりなり，
　
上記第１層は，水銀圧入法により測定された気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，該第１層における全貫通気孔の気孔容積の合計に対して６０％以上となるように設定してあり，
　
一方，上記第２層は，水銀圧入法により測定された気孔径が５〜２０μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，該第２層における全貫通気孔の気孔容積の合計に対して７０％以上となるように設定してあ
　【０００７】
　本発明のフィルタにおいては，多孔体に設けた貫通気孔の気孔径（気孔の直径）は上記の範囲にある。かかる気孔径を有する気孔は，従来のフィルタに設けた貫通気孔の気孔径よりも大きいものが多い。そのため，排気ガスが隔壁を通過する際に，排気ガスに含まれる煤は，隔壁の表面だけでなく，隔壁の内部に設けた気孔の内部においても捕集される。そのため，煤とフィルタとの接触面積が大きくなる。
　【０００８】
　また，煤は，隔壁の表面及び隔壁中の貫通気孔の内部において広面積に捕集されるため，隔壁を通過する排気ガス中に含まれる酸素と，煤との接触面積が大きくなる。それ故，煤を従来に比べて低い温度で，燃焼させることができる。また，着火温度も低くできるため，低温にて，無炎で煤を燃焼させることができる。従って，本発明によれば，煤の燃焼特性を良くすることができる。また，本発明のフィルタの隔壁は上記気孔分布を有するため，煤だけでなく，ＮＯＸ浄化の反応場としても作用する。
　【０００９】
　一方，上記気孔の割合の範囲よりはずれる場合，例えば，小さい気孔径の割合が高くなると，隔壁の表面に煤が厚く堆積し，気孔内には煤が捕集され難い。そのため，目詰まりを起こして，圧力損失が高くなり，エンジンの性能が低下する。また，大きい気孔径の割合が高くなると，多くの煤が気孔内を通過して排気ガスと共に排出され，煤を効率よく捕集することができなくなるおそれがある。
　【００１０】
　本発明において，多孔体よりなる排気ガス浄化用フィルタ１の中の貫通気孔は，直径がほぼ均一で，ほぼ直線的に伸びる貫通気孔１９（図８），直径がほぼ均一で，蛇行した貫通気孔１９（図９），貫通気孔の途中が膨らんだ貫通気孔１９（図１０）等，どのような貫通気孔でもよい。また，該貫通気孔の気孔径は，水銀圧入法により測定したものを基準とする。また，上記多孔体は，ハニカム状の形状が望ましい。
　【００１１】
　本発明の排気ガス浄化用フィルタにおいては，排気ガスを通過させる隔壁として多孔体を用いている。
　【００１２】
　なお，本発明において，多孔体における全貫通気孔が，気孔径が５〜２０μｍの範囲にある貫通気孔と２０〜２００μｍの範囲にある貫通気孔とのみからなる必要はなく，上記範囲以外の気孔径を有する貫通気孔が混ざっていてもよい。
　【００１３】
　次に，水銀圧入法により測定された気孔径が，５μｍ未満又は２００μｍを越える貫通気孔の気孔容積の合計は，上記全貫通気孔の気孔容積の合計に対して，２０％以下であることが好ましい。これにより，煤の捕集効率が更に高くなり，捕集された煤の燃焼特性を一層向上させることができる。一方，２０％を越える場合には，煤の捕集効率及び煤の燃焼効率が低下するおそれがある。
　【００１４】
　次に，上記隔壁を２層に分離し，上流室側の多孔体（第１層とする）には，水銀圧入法により測定された気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が第１層における全貫通気孔の気孔容積の合計に対して６０％以上となるように設定し，一方，上記隔壁の下流室側の多孔体（第２層とする）には，水銀圧入法により測定された気孔径が５〜２０μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，第２層における全貫通気孔の気孔容積の合計に対して７０％以上となるように設定してなるものが好ましい。
　【００１５】
　なお，隔壁全体としては，水銀圧入法により測定された気孔径が５〜２０μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，上記多孔体における全貫通気孔の気孔容積の合計に対して３０〜４０％の範囲内にあり，水銀圧入法により測定された気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，上記多孔体における全貫通気孔の気孔容積の合計に対して５０〜７０％の範囲内にあるようにする（発明の実施の形態参照）。
　【００１６】
　これにより，上流室側の多孔体の気孔径が大きく，一方，下流室側の多孔体の気孔径が小さくなる。そのため，煤は上流室側の気孔径の大きい隔壁で捕集されるために煤の捕集効率が向上する。また，捕集した煤の燃焼特性を更に向上させることができる。
　【００１７】
　なお，第１層の厚みは，隔壁の全体厚みに対して２０〜９８％の範囲，第２層は隔壁の全体厚みに対して２〜８０％の厚みが望ましい。第１層の厚みが隔壁の全体厚みに対して２０％未満の場合，又は第２層の厚みが隔壁の全体厚みに対して８０％を超える場合には，隔壁の表面に煤が堆積して目詰まりをおこし燃焼効率が低下するおそれがある。一方，第１層の厚みが隔壁の全体厚みに対して９８％を超える場合，又は第２層の厚みが隔壁の全体厚みに対して２％未満の場合には，隔壁を通過する煤の割合が大きくなり，煤の捕集効率が低下するおそれがある。
　【００１８】
　一方，第１層において，気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，第１層における全貫通気孔の気孔容積の合計に対して６０％未満では，気孔径が２０μｍ未満又は２００μｍを超える貫通気孔が多くなる。そして，気孔径が２０μｍ未満の貫通気孔が多くなると，煤はフィルタの表面に捕集されるおそれがある。そのため，圧力損失が高くなり，煤の燃焼特性が悪くなるおそれがある。また，気孔径が２００μｍを越える貫通気孔が多くなると，煤の燃焼特性が悪くなるおそれがある。
　【００１９】
　また，第２層において，気孔径が５〜２０μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，全貫通気孔（隔壁を構成する多孔体全体における全貫通気孔）の気孔容積の合計に対して７０％未満では，気孔径が５μｍ未満又は２０μｍを超える貫通気孔が多くなる。そして，気孔径が５μｍ未満の気孔が多くなると，圧力損失が高くなる。また，２０μｍを越える気孔が多くなると，煤が隔壁を通過する割合が大きくなり，捕集効率が低下するおそれがある。
　【００２０】
　次に，多孔体の表面及び貫通気孔の表面には，多孔体における熱伝導性を向上させるための熱伝導制御物質を設けることが好ましい。これにより，フィルタの熱伝導性が向上するため，煤の燃焼効率を高めることが出来る。上記熱伝導制御物質は，多孔体材料よりも熱伝導率が高い材質であることが好ましい。これにより，煤の燃焼効率を更に高めることができる。上記熱伝導制御物質としては，例えば，ＳｉＣ，ＡｌＮ，Ａｌ２Ｏ３，ＢｅＯ等を用いることができる。
　【００２１】
　次に，上記多孔体の表面及び貫通気孔の表面には，触媒を担持してなることが好ましい。これにより，煤の燃焼特性をより一層向上させることができる。上記触媒としては，例えば，パラジウム（Ｐｄ），白金（Ｐｔ），ロジウム（Ｒｈ）等の貴金属触媒と，酸化セリウム，酸化プラセオジウム，酸化サマリウム等の酸化物触媒との組合せを用いることが出来る。また，酸化物触媒としては，酸化セリウム，酸化プラセオジウム，酸化サマリウムから一部酸素が欠乏した不定比性酸化物（ｎｏｎ−ｓｔｏｉｃｈｉｏｍｅｔｒｉｃｏｘｉｄ）及び他の元素との固溶体（ｓｏｌｉｄｓｏｌｕｔｉｏｎ）を用いることもできる。
　【００２２】
　上記触媒は，直接コージェライトあるいはＳｉＣ等の多孔体の表面，又は貫通気孔の表面に担持しても良い。また，Ａｌ２Ｏ３，ＳｉＯ２，ＴｉＯ２，ＺｒＯ２等の酸化物粉末をコートした後に，上記触媒を担持しても良い。また，触媒とＡｌ２Ｏ３，ＳｉＯ２，ＴｉＯ２，ＺｒＯ２等の酸化物粉末の混合粉を多孔体に担持しても良い。また，上記熱伝導制御物質を，フィルタ隔壁（多孔体）の表面および貫通気孔の表面に付着した後に，上記触媒を担持しても良い。また，熱伝導制御物質又は触媒の少なくとも一方と，酸化物粉末との混合物を担持しても良い。
　【００２３】
　【発明の実施の形態】
　実施形態例１及び比較例１本発明の実施形態例１にかかる排気ガス浄化用フィルタについて，図１〜図５を用いて，比較例１とともに説明する。本例の排気ガス浄化用のフィルタ１は，図１に示すごとく，多数の気孔を有する多孔体よりなる隔壁１５により上流室１１と下流室１２とを区画している。排気ガス浄化用フィルタ１は，排気ガス５を上流室１１に導入し，隔壁１５を通過させて下流室１２に流出させることにより，排気ガス５を浄化する。
　【００２４】
　排気ガス浄化用フィルタ１は，直径３０ｍｍ，長さ５０ｍｍの円柱状であり，軸方向に複数のセルをハニカム状に設けている。各セルは，その一端部において開口している。一方のセルは，フィルタの入口側７１が開口した上流室１１であり，出口側７２は封止栓１０により閉塞されている。他方のセルは，出口側７２が開口した下流室１２であり，入口側７１は封止栓１０により閉塞されている。
　【００２５】
　各上流室１１と各下流室１２とは，フィルタの隔壁１５を介して互いに隣接している。排気ガス５は，上流室１１に入り，隔壁１５を通過する。このとき，排気ガス５に含まれる煤は，フィルタの隔壁１５に捕集される。これにより，排気ガス５中に含まれる煤は，浄化される。その後，浄化された排気ガス５は下流室１２に流出して，フィルタ１の出口側７２に排出される。
　【００２６】
　上記排気ガス浄化用フィルタの製造方法について説明する。まず，焼成後コージェライトの組成になるように，所定の割合のカオリン，タルク，アルミナ（いずれも粒径１μｍ以下）をボールミルにて１２時間混合した後，この粉末を４９重量％，バインダー（商品名：セランダー）１３重量％，造孔材としての黒鉛粒子（５０〜３００μｍ）を２０重量％，水１８重量％を配合して混練した。次いで，押出し成形によって直径３５ｍｍ，長さ５５ｍｍのハニカム状の成形体を得た。
　【００２７】
　次に，この成形体の脱脂を行い，大気雰囲気下で１４４０℃で２時間焼成した。その後，各セルの端部に封止栓を詰め，熱処理を施した。これにより，多数の気孔を有するコージェライト多孔体からなる排気ガス浄化用フィルタを得た。
　【００２８】
　一方，比較のために，多孔体におけるすべての気孔の直径が３０μｍ以下のフィルタを製造するために，造孔材として粒径１０〜３０μｍの黒鉛粒子を２０重量％配合する以外は，実施形態例１と同様にして多孔体を製造した。これを比較例１とした。
　【００２９】
　次に，本例の多孔体及び比較例１の多孔体の気孔の直径を，水銀圧入法により測定し，その結果を図１２に示した。図１２より明らかなように，本例のフィルタの気孔分布は，５〜２０μｍの範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積の合計が，多孔体における全貫通気孔の気孔容積の合計に対して４０％であった。また，２０〜２００μｍの範囲内の気孔径を有する貫通気孔は，多孔体における全貫通気孔の気孔容積の合計に対して５０％であった。また，５μｍ未満又は２００μｍを越える範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積の合計は，多孔体における全貫通気孔の気孔容積の合計の１０％であった。一方，比較例１のフィルタの気孔分布は，３０μｍを超える貫通気孔は全くなく，平均細孔径は１５μｍであった。
　【００３０】
　次に，排気ガス浄化用フィルタに煤を捕集させて煤の燃焼特性を評価した。評価に供した排気ガス浄化用フィルタは，本例のフィルタと，上記比較例１のフィルタである。
　【００３１】
　煤の燃焼特性は，図２に示すごとく，煤燃焼試験機３により測定した。この煤燃焼試験機３は，排気ガス浄化用フィルタ１に，軽油の燃焼によって生じた煤を予め捕集させておき，空気５１を昇温させながら入口側７１から導入し，フィルタの出口側７２へ排出させた。空気５１の温度は，フィルタの入口側７１に取り付けた温度計３０により測定した。そして，フィルタの出口側７２にＣＯ，ＣＯ２検出計３１を取り付けた。煤が燃焼するとＣＯ及びＣＯ２が発生するため，ＣＯとＣＯ２の合計発生量により，煤の燃焼特性を評価した。媒の着火温度をＣＯとＣＯ２の合計発生量を５ｐｐｍとした場合，煤の着火温度は３８０℃であった。
　【００３２】
　上記煤の燃焼特性の測定結果を，図３に示した。同図より，本例のフィルタでは，３８０℃から煤が燃焼し始めた。これに対し，比較例１のフィルタでは，４８０℃から煤が燃焼し始めた。これらのことから，本例のフィルタによれば，比較例１に比べて，煤の燃焼温度を約１００℃低くできることがわかる。
　【００３３】
　次に，フィルタに捕集された煤の燃焼速度を測定した。この測定に当たり，本例のフィルタ及び比較例１のフィルタに同量の煤を捕集させて，空気５１を昇温させながら入口側７１に導入し，煤が燃焼してからＣＯとＣＯ２の合計発生量が４００ｐｐｍになるまでの時間から燃焼速度を調べた。その結果，本例のフィルタに捕集された煤は，比較例１のフィルタに捕集された煤に比べて，約２倍速く燃焼した。
　【００３４】
　次に，フィルタにおける煤の捕集状態を調査した。調査方法は，煤を捕集したフィルタを切断しその断面を調べた。その結果，本例の排気ガス浄化用フィルタ１においては，図４に示すごとく，煤６は，フィルタの隔壁１５の表面だけでなく，隔壁内部に設けた貫通気孔１９の内部においても捕集されていた。特に，フィルタの上流室１１の近傍で，多量の煤６が捕集された（図４の網状の線影）。一方，比較例１では，図５に示すごとく，上流室１１の側における隔壁９５の表面のみに煤９６が捕集されており（図５の右上がりの線影），気孔９９の内部には捕集されていなかった。
　【００３５】
　次に，排気ガス浄化用フィルタによる煤の捕集効率を測定した。煤の捕集効率の測定に供した排気ガス浄化用フィルタは，本例のフィルタと比較例１のフィルタである。煤の捕集効率は，フィルタの下流側に取り付けたスモーク計により測定した。その結果，本例のフィルタの捕集効率は９５％であり，比較例１のフィルタの捕集効率９８％に比べて僅かに低いものの，実用上問題のない数値であった。
　【００３６】
　次に，フィルタの圧力損失を測定した。圧力損失の測定に当たり，フィルタの入口側および出口側に圧力計を設置した。そして，煤を含む空気をフィルタに導入して，双方の圧力計により空気圧を測定した。入口側の空気圧に対する出口側の空気圧の相対差圧をもとめ，これを圧力損失とした。その結果，本例のフィルタの圧力損失は，比較例１に比べて，約２０％程度低くなり，実用上有利である。
　【００３７】
　実施形態例２本例の排気ガス浄化用フィルタは，図６に示すごとく，フィルタの隔壁１６が，上流室１１に面する上流部１６１と，下流室１２に面する下流部１６２とからなる２層構造を有している。
　【００３８】
　上流部１６１には，気孔径が２０〜２００μｍの範囲内の貫通気孔の気孔容積の合計が第１層における全貫通気孔の気孔容積の合計に対して９０％である多孔体（第１層）を配置している。一方，下流部１６２には，気孔径が５〜２０μｍの範囲内の貫通気孔の気孔容積の合計が多孔体全体の第２層における気孔容積の合計に対して９０％有する多孔体（第２層）を配置している。
　【００３９】
　次に，上記排気ガス浄化用フィルタの製造方法について説明する。まず，実施形態例１と同様にして，ハニカム状のコージェライト多孔体を得た。ただし，造孔材としての黒鉛粒子の粒径は５〜３０μｍとした。
　【００４０】
　次いで，この多孔体を泥漿にディッピングして，隔壁における下流室側の多孔体にだけ泥漿を付着させた。泥漿は，粒径０．５μｍのコーディエライト粉末５０．６５重量％に，分散材としてポリカルボキシアンモニウムを０．８５重量％，造孔材としての黒鉛粒子（粒径２０〜３００μｍ）を２０重量％，水を２５重量％添加し，ボールミルにより１２時間混合分散を行い，更に硬化性樹脂としてポリビニルアルコール（ＰＶＡ）を３．５重量％添加し，更に混合分散して調製した。次いで，付着した泥漿を乾燥し，脱脂した。
　【００４１】
　次いで，大気雰囲気下で，１４００℃で２時間焼成した。これにより，図６に示すごとく，直径が２０〜２００μｍの貫通気孔を有する上流部１６１と，直径が５〜２０μｍの貫通気孔を有する下流部１６２とからなる２層構造の排気ガス浄化用フィルタ２を製造した。
　【００４２】
　この排気ガス浄化用フィルタについて，実施形態例１に示す方法で煤の燃焼特性を評価した。煤の大部分は，大きい貫通気孔（気孔径２０〜２００μｍ）を有する上流部１６１内で捕集された。また，煤の着火温度は３８０℃と低く，また，煤の燃焼速度も，実施形態例１で示した比較例１の約２倍であった。また，本例のフィルタの圧力損失も，実施形態例１とほぼ同様であり，煤の捕集効率も，比較例１と同様であった。
　【００４３】
　実施形態例３本例の排気ガス浄化用フィルタは，隔壁の表面及び気孔の表面に，触媒を担持した点が，実施形態例１と相違する。触媒としては，セリアを用いた。本例の排気ガス浄化用フィルタを製造するに当たっては，まず，実施形態例１と同様にしてハニカム状のコージェライト多孔体を得た。次いで，この多孔体を硝酸セリア溶液に浸漬した。次いで，大気中，５００℃で２時間焼成した。これにより，上流室と下流室とを区画する隔壁の表面，及び気孔の内部に，セリアを固相析出させた。セリアの担持量は，フィルタ重量の１０％とした。
　【００４４】
　セリアを担持したフィルタにより捕集された煤の燃焼特性について，実施形態例１と同様の方法で評価した。その結果，セリアを担持したフィルタは，煤の着火温度が３５０℃であった。一方，セリアを担持しない実施形態例１のフィルタの場合には，煤の着火温度が３８０℃であった。このことから，セリアの担持により，煤の着火温度が，担持しない場合に比べて３０℃低下したことがわかる。これらの効果は，ＣｅＯ２の出発原料として粉末を用いた場合にも同様に認められた。
　【００４５】
　また，セリアを担持したフィルタに，更にパラジウム，白金を担持したフィルタについても煤の燃焼特性を評価した。その結果，煤の着火温度が３２０〜３３０℃と，更に低くなった。このことから，触媒として，セリア，パラジウム，白金を担持することにより，フィルタに捕集した煤の燃焼特性を向上させることができることがわかる。
　【００４６】
　実施形態例４本例においては，排気ガス浄化用フィルタを自動車に取り付けて，実使用環境において煤の捕集状態及びエンジン負荷の変化を測定した。排気ガス浄化用フィルタは，実施形態例１と同様に製造したもので，その大きさは外径１４０ｍｍ，長さ１５０ｍｍである。図７に示すごとく，排気ガス浄化用フィルタ１は，ディーゼルエンジン８１の後方に取り付けた。フィルタの入口側７１及び出口側７２の双方に圧力計８２を設置した。また，入口側７１には，温度計８６を取り付けた。そして，ディーゼルエンジン８１への負荷を変化させて，フィルタに捕集される煤の燃焼特性を測定した。
　【００４７】
　その結果，エンジンへの負荷が小さいときは，排気ガス温度が低いために，フィルタに煤が捕集され，圧力損失が大きくなった。そして，エンジンへの負荷が大きくなると，排気ガス温度が高くなり，フィルタに捕集された煤が燃焼し始め，フィルタの圧力損失が一定となった。これは，ディーゼルエンジンから排出される煤の量とフィルタで煤が燃焼する量とが同じになったためである。この圧力損失が一定となったときのフィルタの入口側７１の温度は，４３０℃であった。
　【００４８】
　一方，気孔の直径が１〜３０μｍのフィルタ（比較例１）について，実施形態例１のフィルタと同様の測定を行った。その結果，フィルタの圧力損失が一定になったときのフィルタの入口側の温度は５２０℃であった。このことから，本例のフィルタは，比較例１に比べて約９０℃低い温度で煤が燃焼し始めたことになり，本例のフィルタは煤の燃焼特性が優れていることがわかる。
　【００４９】
　参考例本例のフィルターを製造するに当たっては，焼成後コージェライトの組成になるように所定の割合のカオリン，タルク，アルミナを混合した後，この粉末を４９重量％，バインダー（セランダー）１３重量％，粒径５０〜２００μｍの黒鉛粒子を１５重量％，粒径２００〜３００μｍの黒鉛粒子を５重量％，水１８重量％を配合し混練した。その他は，実施形態例１と同様に多孔体を得た。
　【００５０】
　多孔体の気孔分布は，多孔体における全貫通気孔の気孔容積の合計に対する，５〜２０μｍの範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積の合計が７０％であり，２０〜２００μｍの範囲内の気孔径を有する貫通気孔が２５％であり，５μｍ未満又は２００μｍを越える範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積の合計が５％であった。本例のフィルタの煤燃焼特性を実施形態例１と同様にして測定した。本例のフィルタの煤着火温度は，４００℃であった。煤捕集効率は９５％であった。
　【００５１】
　実施形態例６本例のフィルターを製造するに当たっては，造孔材として，粒径５０〜２００μｍの黒鉛粒子を５重量％，粒径２００〜３００μｍの黒鉛粒子を１５重量％配合した以外は，実施形態例１と同様にして多孔体を得た。
　【００５２】
　本例のフィルタの気孔分布は，多孔体における全貫通気孔の気孔容積の合計に対する，５〜２０μｍの範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積の合計が３５％であり，２０〜２００μｍの範囲内の気孔径を有する貫通気孔が６０％であり，５μｍ未満又は２００μｍを越える範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積の合計が５％であった。本例のフィルタの煤燃焼特性を実施形態例１と同様にして測定した。本例のフィルタの煤着火温度は，３８０℃であった。煤捕集効率は９３％であった。
　【００５３】
　比較例２本例のフィルターを製造するに当たっては，粒径５０〜２００μｍの黒鉛粒子を２重量％，及び粒径２００〜３００μｍの黒鉛粒子を１８重量％配合する以外は，実施形態例１と同様にして多孔体を得た。
　【００５４】
　本例の多孔体の気孔分布は，多孔体における全貫通気孔の気孔容積の合計に対する，５〜２０μｍの範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積の合計が２０％であり，２０〜２００μｍの範囲内の気孔径を有する貫通気孔が７０％であり，５μｍ未満又は２００μｍを越える範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積の合計が１０％であった。本例のフィルタの煤燃焼特性を実施形態例１と同様にして測定した。本例のフィルタの煤着火温度は，４４０℃であった。煤捕集効率は８０％であった。
　【００５５】
　比較例３本例のフィルターを製造するに当たっては，粒径５０〜２００μｍの黒鉛粒子を１８重量％，及び粒径２００〜３００μｍの黒鉛粒子を２重量％配合する以外は，実施形態例１と同様にして多孔体を得た。
　【００５６】
　本例の多孔体の気孔分布は，多孔体における全貫通気孔の気孔容積の合計に対する，５〜２０μｍの範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積の合計が８５％であり，２０〜２００μｍの範囲内の気孔径を有する貫通気孔が１０％であり，５μｍ未満又は２００μｍを越える範囲内の気孔径を有する貫通気孔の気孔容積の合計が５％であった。本例のフィルタの煤燃焼特性を実施形態例１と同様にして測定した。本例のフィルタの煤着火温度は，４７０℃であった。煤捕集効率は９５％であった。
　【００５７】
　なお，上記フィルタ（実施形態例１，５，６，比較例１〜３）の煤の捕集特性及び燃焼特性について，表１にまとめて示した。また，各フィルタの細孔分布を，図１１に示した。これらより，多孔体における，水銀圧入法により測定された気孔径が５〜２０μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，全貫通気孔の気孔容積の合計に対して３０〜８０％の範囲内にあり，かつ，多孔体における，水銀圧入法により測定された気孔径が２０〜２００μｍの範囲内にある貫通気孔の気孔容積の合計が，全貫通気孔の気孔容積の合計に対して２０〜７０％の範囲内にある場合には，煤着火温度が低く，かつ煤捕集効率が高いことがわかる。
　【００５８】
　【表１】
　【００５９】
　【発明の効果】
　本発明によれば，煤の捕集効率及び燃焼特性に優れた排気ガス浄化用フィルタを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
　【図１】
　実施形態例１の排気ガス浄化用フィルタの説明図。
　【図２】
　実施形態例１における，排気ガス浄化用フィルタの圧力損失の測定方法を示す図。
　【図３】
　実施形態例１及び比較例１の排気ガス浄化用フィルタに捕集された煤の燃焼特性を示す図。
　【図４】
　実施形態例１の排気ガス浄化用フィルタにおける煤の捕集状態を示す説明図。
　【図５】
　比較例１の排気ガス浄化用フィルタにおける煤の捕集状態を示す説明図。
　【図６】
　実施形態例２の排気ガス浄化用フィルタの説明図。
　【図７】
　実施形態例４における，自動車に搭載した排気ガス浄化用フィルタの圧力損失の測定方法を示す図。
　【図８】
　本発明の排気ガス浄化用フィルタの多孔体における，直線状に伸びる貫通気孔の形状を示す説明図。
　【図９】
　本発明の排気ガス浄化用フィルタの多孔体における，蛇行した貫通気孔の形状を示す説明図。
　【図１０】
　本発明の排気ガス浄化用フィルタの多孔体における，途中に膨らみがある貫通気孔の形状を示す説明図。
　【図１１】
　実施形態例１，５，６，比較例２，３の多孔体についての細孔分布を示す説明図。
　【図１２】
　実施形態例１及び比較例１の多孔体の気孔分布を示す線図。
　【符号の説明】
　１，２．．．排気ガス浄化用フィルタ，
　１１．．．上流室，
　１２．．．下流室，
　１５，１６．．．隔壁，
　５．．．排気ガス，
　７１．．．入口側，
　７２．．．出口側，