【誤訳訂正書】
【提出日】平成26年11月26日(2014.11.26)
【誤訳訂正１】
【訂正対象書類名】特許請求の範囲
【訂正対象項目名】全文
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
波状欠陥のない無方向性電磁鋼板であって、その化学組成の重量パーセントは、Ｃ＜０．００５％、Ｓｉは１．２〜２．２％、Ｍｎは０．２〜０．４％、Ｐ＜０．２％、Ｓ＜０．００５％、Ａｌは０．２〜０．６％、Ｎ＜０．００５％、Ｏ＜０．００５％、残りはＦｅおよび不可避的不純物である、無方向性電磁鋼板。
【請求項２】
請求項１に記載の波状欠陥のない無方向性電磁鋼板を製造するための方法であって、
１）無方向性電磁鋼板の化学組成の重量パーセントは、Ｃ＜０．００５％、Ｓｉは１．２〜２．２％、Ｍｎは０．２〜０．４％、Ｐ＜０．２％、Ｓ＜０．００５％、Ａｌは０．２〜０．６％、Ｎ＜０．００５％、Ｏ＜０．００５％、残りはＦｅおよび不可避的不純物であり、前記化学組成に従って、鋼鉄溶融処理、回転炉製錬、ＲＨ精製、ならびに連続鋳込みによってスラブが得られるステップを備え、連続鋳込みの際に、二次冷却水の流量は１００〜１９０ｌ／分に制御され、液体鋼の平均過熱温度は１０〜４５℃に制御され、さらに、
２）スラブが加熱され、熱間圧延されるステップを備え、
スラブの吐出し温度は１０５０〜１１５０℃であり、スラブが加熱される際に、その長さ方向の任意二点間の温度差は２５℃より低く、熱間圧延処理は粗圧延処理および仕上げ圧延処理を含み、仕上げ圧延処理において、入口温度は９７０℃以上であり、さらに、
３）酸洗い、冷間圧延、アニーリング、およびコーティングによって、無方向性電磁鋼板の完成品が得られるステップを備える、方法。
【誤訳訂正２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】全文
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【発明の詳細な説明】
【発明の名称】波状欠陥のない無方向性電磁鋼板およびその製造方法
【技術分野】
【０００１】
本発明は、無方向性電磁鋼板およびその製造方法、特に、優れた磁力を有する波状欠陥のない中級鋼種無方向性電磁鋼板およびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
先行技術の説明
無方向性電磁鋼板にシリコン量が高い場合、完成品の帯鋼の表面に、一般に「波状欠陥」と呼ばれる波形起伏が圧延方向に沿って現われる。この欠陥は、完成品の帯鋼の積層係数を著しく減少し、完成品の帯鋼の磁性を悪化させ、絶縁膜層間の電気抵抗を低下させ、したがって製造された最終製品の使用性能および使用寿命を低下させる。したがって、多くのユーザは、完成品帯鋼には波状欠陥が存在しないように、明確に要求している。
【０００３】
波状欠陥の発生の仕組みは以下のように説明され得る。スラブ中の等軸晶率は低いが、柱状晶は大きく成長している。柱状晶の成長方向＜００１＞は、（００１）の法線方向であり、熱流の勾配が最大な方向でもある。大きな柱状晶は、動的回復と再結晶化が遅いため、熱間圧延処理において完全に破砕されることができない。それに、スラブの柱状晶は熱流束の方向に成長し、方向性のある大きな柱状晶を形成しやすいため、圧延処理において不均質な変形を引起す。熱間圧延処理の後、スラブの厚み方向の中心は、主に繊維組織であり、これらの繊維組織は、以降の処理においてオーステナイトおよびフェライトは相転移しないため、以降の冷間圧延およびアニーリング処理において再結晶することができず、繊維組織は均質になれずに完成品に残り、最終的に起伏のある波状欠陥を形成する。
【０００４】
波状欠陥を対処する従来の方法は、主に以下のとおりである。たとえば特開昭４９−３９５２６では、電磁撹拌法を利用することによってスラブ中の等軸晶率を向上させる。たとえば特開昭４８−４９６１７、中国特許出願ＣＮ１０１２７５１９８、ＣＮ１５４８５６９、ＣＮ１０１１３９６８１等では、鋼中の炭素含有量およびマンガン含有量を増加することによって、熱間圧延処理における相転移温度を低下させる。たとえば特開昭５３−１４６０９および特開平２−１９２８５３では、低温鋳込みを利用することによってスラブ中の等軸晶率を向上させ得る。たとえば特開昭４９−２７４２０、特開昭４９−３８８１３、特開昭５３−２３３２、特開昭６１−６９９２３、中国特許出願ＣＮ１６１１６１６、およびＣＮ１５４８５６９では、スラブの吐出し温度を上昇させ、スラブの加熱速度を調整し、仕上げ圧延処理における最終圧延温度を制御し、熱間圧延処理における第１および最終段階の圧下率の減少を制御することによって、帯鋼を十分に再結晶させる。たとえば特開昭６１−１２７８１７等では、焼きならし処理を利用することによって帯鋼を十分に再結晶化させる。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
前述の方法は、技術、費用、ならびに完成品および表面の磁力に対する要望に応じて、単独でまたは同時に使用され得る。これらの方法は、下記に述べる特徴および要件をそれぞれ有する。
【０００６】
電磁撹拌法を利用することによって、スラブ中の等軸晶率を向上させることができる。この方法は電磁撹拌法を利用する。この方法は、電磁力を用いて柱状晶を破砕するため、最も効果的である。特に、電磁撹拌を２回以上利用すると、スラブ中の柱状晶率を著しく低下させ、スラブ中の等軸晶率を向上させることになり、中心領域において二次柱状晶を効果的に防止することもできる。この方法の主な欠点は、撹拌効果が鋼中のシリコン含有量と電磁撹拌回数とに依存する点である。シリコンの含有量が低い鋼の場合、最初の電磁撹拌後、スラブ中の等軸結晶は比較的容易に塊状を形成して大きくなり、再び大きな柱状晶を形成する。したがって、２回以上の電磁撹拌が必要となり、液体鋼の凝固作用を厳密に制御する必要もある。また、電磁撹拌法を利用すると、製造費用は高額になる。
【０００７】
鋼中の炭素含有量およびマンガン含有量を増加することによって、熱間圧延処理における相転移温度を低下させることができる。この方法は、主に、鋼中の炭素含有量およびマンガン含有量を増加することによって、加熱および熱間圧延処理の際にスラブに相転移を生じさせ、よって、動的回復および再結晶化を加速し、大きな変形結晶粒を除去する。この方法の主な欠点は、アニーリング処理において脱炭する必要があるため、内側酸化層および内側窒化層を生成しやすくなり、鋼の磁性を悪化させることである。
【０００８】
低温鋳込みを利用することによって、スラブ中の等軸晶率を向上させることができる。この方法は、主に鋳込み処理において液体鋼の過熱温度を減少させることによって、スラブ中の柱状晶率を低下させ、等軸晶の占有比率を向上させる。この方法の主な欠点は、液体鋼の過熱温度の範囲が非常に低く要求されるため、効果的に制御することができず、連続鋳造処理に影響を及ぼすことである。
【０００９】
スラブの吐出し温度を上昇させ、スラブの加熱速度を調整し、仕上げ圧延処理における最終圧延温度を制御し、熱間圧延処理における第１および最終段階の圧下率の減少を制御することによって、帯鋼は十分に再結晶化することができる。この方法は、主に、スラブの吐出し温度を上昇させ、スラブの加熱速度を調整し、仕上げ圧延処理における最終圧延温度を制御し、熱間圧延処理における第１および最終段階の圧下率の減少を制御することによって、スラブ中の大きな柱状晶を破砕し、大きな変形結晶粒の成長を防止し、帯鋼を十分に再結晶化させる。この方法の主な欠点は、スラブの吐出し温度を上昇させることによって、ＭｎＳ、ＡｌＮなどの不純物の固溶が酷くなり、したがって完成品の帯鋼の磁性を悪化させることである。帯鋼の再結晶化を保証するために、鋼中のＳ、Ｎなどの不純物元素の含有量が厳密に要求される。また、熱間圧延処理における第１および最終段階の圧下率の減少は、圧延機の性能によって制限される。
【００１０】
焼きならし処理を利用することによって、帯鋼を十分に再結晶化することができる。一次冷間圧延法を利用する場合、シリコンの含有量が高い鋼は、焼きならし処理を行なう必要がある。焼きならしの目的の１つは、熱間圧延した鋼板内部の再結晶率を上昇させることによって、波状欠陥の発生を防止することである。この方法の主な欠点は、製造費用が非常に高くなるため、付加価値が比較的低い低級または中級鋼種のケイ素鋼には適用できないことである。
【００１１】
発明の開示
本発明の目的は、波状欠陥のない無方向性電磁鋼板およびその製造方法を提供することである。連続鋳込み処理におけるスラブの冷却速度、加熱炉中のスラブの長さ方向の温度差を厳密に制御し、スラブを仕上げする前の降温を制御することによって、波状欠陥のない中級鋼種無方向性電磁鋼板を製造することができる。製造方法において、操作が容易であり、鋼板の生産費用が低くなり、エネルギーが節約され、環境保護に寄与し、製造された鋼板が優れた磁性を有する。また、連続鋳込み処理においてスラブの鋳造速度を常用速度にすることができるため、液体鋼を比較的高い過熱温度に維持することができ、熱間圧延および再加熱処理においてスラブの吐出し温度を低くすることができ、圧延の最終温度、巻取温度などを常用温度に維持することができるため、熱間圧延処理において帯鋼に焼きならし処理を行なう必要はない。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記目的を達成するために、本発明の技術的解決案は、波状欠陥のない中級鋼種無方向性電磁鋼板を提供し、その化学組成の重量パーセントは、Ｃが０．００５％未満、Ｓｉが１．２〜２．２％、Ｍｎが０．２〜０．４％、Ｐが０．２％未満、Ｓが０．００５％未満、Ａｌが０．２〜０．６％、Ｎが０．００５％未満、Ｏが０．００５％未満、残りはＦｅおよび不可避的不純物である。
【００１３】
本発明の他の設計案において、Ｃは０．００５％未満である。Ｃは、結晶粒の成長を強く抑制し、帯鋼の鉄損の増大をもたらし、重大な磁気的老化を生じさせ易い元素である。一方、Ｃは、γ相領域をさらに増大することができるため、焼きならし処理において、α相領域とγ相領域との間の遷移量を増大し、よって、Ａｃｌ点を著しく減少させ、かつ結晶構造を細分化することができる。したがって、Ｃは０．００５％未満に制御されることが必要である。
【００１４】
Ｓｉは１．２％〜２．２％である。Ｓｉは、鋼の抵抗率を増大させるための効果的な元素である。Ｓｉの含有量が１．２％より低い場合、鋼の電磁性能が悪くなる。一方Ｓｉの含有量が２．２％より高い場合、熱間圧延処理において相転移ができなくなり、冷間加工性が悪くなる。
【００１５】
Ａｌは０．２％〜０．６％である。Ａｌは、鋼の抵抗率を増大させる有効的な元素である。Ａｌの含有量が０．２％より低い場合、電磁性能が安定せず、Ａｌの含有量が０．６％より高い場合、溶融処理および鋳込み処理が困難となり、製造費用も増大する。
【００１６】
Ｍｎは０．２％〜０．４％である。元素ＳｉおよびＡｌと同様に、Ｍｎは、鋼の抵抗率を増大させ、かつ電気鋼の表面状態を向上させることができる。したがって０．２％以上のＭｎを追加することが必要である。一方、Ｍｎの含有量が０．４％より高い場合、溶融処理および鋳込み処理が困難となり、製造費用も増大する。
【００１７】
Ｐは０．２％未満である。鋼に一定量のリンを追加することは、鋼板の加工性を向上させることができるが、リンの含有量が０．２％より高くなると、鋼板の冷間圧延加工性が悪化する。
【００１８】
Ｓは０．００５％未満である。Ｓの含有量が０．００５％より高い場合、ＭｎＳなどの硫化物の堆積量が大幅に増え、結晶粒の成長が強く妨げられ、鉄損が悪化する。
【００１９】
Ｎは０．００５％未満である。Ｎの含有量が０．００５％より高い場合、ＡｌＮなどの窒化物の堆積量が大幅に増え、結晶粒の成長が強く妨げられ、鉄損が悪化する。
【００２０】
Ｏは０．００５％未満である。Ｏの含有量が０．００５％より高い場合、Ａｌ２Ｏ３などの酸化物の不純物量が大幅に増え、結晶粒の成長が強く妨げられ、鉄損が悪化する。
【００２１】
本発明の波状欠陥のない無方向性電磁鋼板を製造するための方法は、
１）無方向性電磁鋼板の化学組成の重量パーセントは、Ｃ＜０．００５％、Ｓｉは１．２〜２．２％、Ｍｎは０．２〜０．４％、Ｐ＜０．２％、Ｓ＜０．００５％、Ａｌは０．２〜０．６％、Ｎ＜０．００５％、Ｏ＜０．００５％、残りはＦｅおよび不可避的不純物であり、上記化学組成に従って、鋼鉄溶融処理、回転炉製錬、ＲＨ精製、ならびに連続鋳込みによってスラブが得られるステップを含み、連続鋳込みの際に、二次冷却水の流量は１００〜１９０ｌ／分に制御され、液体鋼の平均過熱温度は１０〜４５℃に制御され、さらに、
２）スラブが加熱され、熱間圧延されるステップを含み、
スラブの吐出し温度は１０５０〜１１５０℃であり、スラブが加熱される際に、その長さ方向の任意二点間の温度差は２５℃より低く、熱間圧延処理は粗圧延処理および仕上げ圧延処理を含み、仕上げ圧延処理における入口温度は９７０℃以上であり、さらに、
３）酸洗い、冷間圧延、アニーリング、およびコーティングによって、無方向性電磁鋼板の完成品が得られるステップを含む。
【００２２】
本発明の波状欠陥のない中級鋼種の無方向性電磁鋼板およびその製造方法は、以下の工程を含む。
【００２３】
鋳込み処理において、液体鋼の平均過熱温度は、１０〜４５℃に制御される。連続鋳込み処理において、スラブ中の等軸晶率を向上させ、スラブ中の柱状晶が大きく成長するのを回避するために、冷却水の流量が１００〜１９０ｌ／分に調整される。
【００２４】
帯鋼を不十分に再結晶化させるようにスラブの表面温度に影響を及ぼす比較的低い温度は避けるべきである。したがって、スラブが加熱される際に、その長さ方向の任意二点間の温度差は２５℃より低くなるように制御される。スラブの透かし点間の温度差は２５℃以内に制限され、スラブの均熱段における滞在時間は、スラブの両面の温度を等しくなるに、４５分以上にする。
【００２５】
スラブの吐出し温度は１１５０℃以下に下げることができ、ＭｎＳ、ＡｌＮなどの不純物が固溶することによって完成品帯鋼の磁性を悪化することを防止する。スラブは、熱間圧延によって、厚さ２．０ｍｍ〜２．８ｍｍの熱圧延した鋼板に圧延される。再結晶化を充分にさせるために、粗圧延処理および仕上げ圧延処理の前に、保温装置を利用して、スラブと中間鋼片とを各々保温する。仕上げ圧延処理における入口温度は、９７０℃以上に制御され、最終圧延温度は約８５０℃に制御され、巻取温度は約６００℃に制御される。
【００２６】
熱圧延した鋼板は、０．５ｍｍの厚さを有する帯鋼に圧延され、次いで乾燥雰囲気の中で連続アニーリングされる。帯鋼に連続アニーリング処理を行う間に、予熱段で快速昇温することによって、加熱速度を１０００℃／分以上にし、かつ炉内の雰囲気を制御することによって、鋼の電磁性能をさらに向上させる。
【００２７】
本発明において、組成に対する制御条件に基づいて、鋼中のシリコン含有量が２．２％を越えた後、電磁撹拌を利用しないまたは弱い電磁撹拌を利用する場合、シリコンの含有量が比較的高いため、スラブ中の柱状晶は大きく成長し、電磁撹拌の力が柱状晶を破砕するのには十分でなく、さらに、破砕された柱状晶の一部が再び凝集して成長することになるため、スラブ中の細かい等軸結晶の比率が比較的低くなり、大きく成長した柱状晶の比率が比較的高くなる。したがって、完成品帯鋼の表面の波状欠陥を制御するために、電磁撹拌の強さを強くする必要がある。
【００２８】
本発明において、シリコンの含有量が２．２％未満である場合、シリコンの含有量は、スラブの冷却速度に比べて、柱状晶の成長に影響が弱いであるため、連続鋳込み処理における冷却水の流量を調整することによって、柱状晶の成長方向におけるスラブの熱流勾配を減少させ、大きく成長する柱状晶の比率を効果的に減少することができる。さらに、スラブの加熱処理において、スラブがローラー軌道に接触する場所におけるスラブの温度が比較的低いであり、スラブの内部の繊維組織の再結晶化を影響し、繊維組織が均質にならず完成品に残ることを考慮して、スラブの透かし点の温度を厳密に制御する必要がある。仕上げ圧延処理における入口温度を向上させる主な理由は、圧延処理において、柱状晶の破砕および除去を容易にし、熱間圧延した帯鋼中の繊維組織の再結晶化率を向上させるためである。
【００２９】
また、シリコンの含有量が１．２％以下の場合、熱間圧延処理において、γ相からα相への相転移は十分であるため、その後の完成品の表面に波状欠陥が生じることはない。
【００３０】
また、２対または３対の電磁撹拌ロールが利用される場合、スラブ中の等軸晶率を増加するために、強い電磁撹拌力によってスラブ中の柱状晶をできる限りに破砕し、細かい等軸結晶に変化させる。また、熱処理においてスラブの吐出し温度を大幅に上昇させることによって、スラブの内部でγ相からα相への相転移を生じさせるとともに、高温状態を利用してスラブの内部の再結晶化構造を拡大させることによってスラブの再結晶率を向上させる。以上のやり方は、設備投資およびエネルギ消費を増加する他に、電磁撹拌が液体鋼の過熱温度と正確にマッチすることが困難であることもある。液体鋼の過熱温度が不適切に制御された場合、電磁撹拌の制御が安定せず、予期する影響を得ることは困難である。また、スラブの吐出し温度を上昇させることによって、加熱炉の加熱負荷分布が進み、スラブの高温加熱時間が比較的長くなり、完成品帯鋼の磁性に影響を及ぼす。高級シリコン鋼種の場合、この方法は、帯鋼の縁部に品質欠陥をもたらすことがある。
【発明の効果】
【００３１】
本発明は、特別な化学組成の条件下で、連続鋳込み処理における冷却水の流量を、スラブの熱流束勾配が柱状晶の成長方向に沿って減少するように調整することができ、したがって、大きく成長する柱状晶の比率を効果的に減少させることができる。より重要なことは、この方法は、液体鋼の過熱温度の変化に影響されず、したがって比較的広い範囲に適用することができる。また、冷却水の流量の調整および制御は比較的簡単であり、実施の困難度は低く、安定性が良い。さらに、スラブ吐出し温度を低くすることによって、設備負荷が軽減され、鋼中の細かい不純物の析出によって最終製品の磁性に対する影響を防止さすることができる。より低い温度でスラブを加熱するときに、スラブ中の透かし点の温度を調整することによって、熱間圧延処理におけるスラブの繊維組織の再結晶化率を上昇させ、かつ熱間圧延した帯鋼におけるスラブの組織の均質性を向上させることができ、完成品帯鋼の表面の波状欠陥を減少させることに寄与する。
【図面の簡単な説明】
【００３２】
【図１】冷却水の流量とスラブ中の等軸晶率との関係を示す概略図である。
【図２】熱間圧延の仕上げ圧延処理における入口温度と、完成品の波状欠陥の発生率との関係を示す概略図である。
【図３】スラブの吐出し温度と完成品の磁性との関係の概略図である。
【図４】２０℃の透かし点温度に対応する熱間圧延した帯鋼の金属相組織の写真である。
【図５】３５℃の透かし点温度に対応する熱間圧延した帯鋼の金属相組織の写真である。
【発明を実施するための形態】
【００３３】
発明の詳細な説明
以下、実施例および図面を参照し、本発明をさらに説明する。
【００３４】
第１の実施例
連続鋳造タンディッシュにおける液体鋼の化学組成は、以下のように制御される。Ｃは０．００１％、Ｓｉは１．２２％、Ｍｎは０．２５％、Ｐは０．０２％、Ｓは０．００３％、Ａｌは０．３３％、Ｎは０．００１％、Ｏは０．００４％、残りはＦｅおよび不可避的不純物である。液体鋼の平均過熱温度は３４．６℃であり、鋳造速度は１．０７ｍ／分であり、冷却水の流量は１８５Ｌ／分であり、スラブの温度降下速度は１１．６分／℃であり、鋳造機の出口におけるスラブの表面温度は７１０℃であり、等軸晶率は４３％である。加熱炉において、透かし点の間の温度差は２２℃であり、スラブの均一加熱段における滞留時間は４６分である。圧延処理は１１２５℃にて３時間加熱した後に行われ、仕上げ圧延処理において、入口の温度は９７８℃であり、最終圧延温度は８５６℃であり、巻取温度は５６７℃である。熱間圧延した鋼板は、一次冷間圧延によって、０．５ｍｍ厚さの帯鋼に圧延され、次いで乾燥雰囲気の中で連続的にアニーリングされる。完成品帯鋼の表面に波状欠陥は発生せず、鉄損は４．７４３Ｗ／ｋｇであり、磁気誘導は１．７２７Ｔである。
【００３５】
第２の実施例
連続鋳造タンディッシュにおける液体鋼の化学組成は以下のように制御される。Ｃは０．００２％、Ｓｉは１．４２％、Ｍｎは０．３０％、Ｐは０．０６％、Ｓは０．００２％、Ａｌは０．２５％、Ｎは０．００２％、Ｏは０．００２％、残りはＦｅおよび不可避的不純物である。液体鋼の平均過熱温度は３１．４℃であり、鋳造速度は１．０４ｍ／分であり、冷却水の流量は１７５Ｌ／分であり、スラブの温度降下速度は９．６分／℃であり、鋳造機の出口におけるスラブの表面温度は６８０℃であり、等軸晶率は５７％である。加熱炉において、透かし点の間の温度差は２２℃であり、スラブの均一加熱段における滞留時間は４８分である。圧延処理は１１３５℃にて３時間加熱した後に行われ、仕上げ圧延処理において、入口の温度は９７３℃であり、最終圧延温度は８５３℃であり、巻取温度は５６３℃である。熱間圧延した鋼板は、一次冷間圧延によって、０．５ｍｍ厚さの帯鋼に圧延され、次いで乾燥雰囲気の中で連続的にアニーリングされる。完成品帯鋼の表面に波状欠陥は発生せず、鉄損は３．１３０Ｗ／ｋｇであり、磁気誘導は１．７４１Ｔである。
【００３６】
第３の実施例
連続鋳込みタンディッシュにおける液体鋼の化学組成は以下のように制御される。Ｃは０．００２％、Ｓｉは１．４９％、Ｍｎは０．４９％、Ｐは０．０２％、Ｓは０．００３％、Ａｌは０．５９％、Ｎは０．００１％、Ｏは０．００２％、残りはＦｅおよび不可避的不純物である。液体鋼の平均過熱温度は２８．７℃であり、鋳造速度は０．９９ｍ／分であり、冷却水の流量は１８９Ｌ／分であり、スラブの温度降下速度は８．７分／℃であり、鋳造機の出口におけるスラブの表面温度は６６０℃であり、等軸晶率は６３％である。加熱炉において、透かし点間の温度差は２４℃であり、スラブの均一加熱段における滞留時間は５３分である。圧延処理は１１０２℃にて３時間加熱した後に行われ、仕上げ圧延処理において、入口の温度は９８３℃であり、最終圧延温度は８５４℃であり、巻取温は５７５℃である。熱間圧延した鋼板は、一次冷間圧延によって、０．５ｍｍ厚さの帯鋼に圧延され、次いで乾燥雰囲気の中で連続的にアニーリングされる。完成品帯鋼の表面に波状欠陥は発生せず、鉄損は３．５５９Ｗ／ｋｇであり、磁気誘導は１．７３７Ｔである。
【００３７】
第４の実施例
連続鋳込みタンディッシュにおける液体鋼の化学組成は以下のように制御される。Ｃは０．００１％、Ｓｉは２．１２％、Ｍｎは０．２５％、Ｐは０．０１％、Ｓは０．００２％、Ａｌは０．３６％、Ｎは０．００１％、Ｏは０．００４％、残りはＦｅおよび不可避的不純物である。液体鋼の平均過熱温度は３１．２℃であり、鋳造速度は０．９５ｍ／分であり、冷却水の流量は１７３Ｌ／分であり、スラブの温度降下速度は１３．２分／℃であり、鋳造機の出口におけるスラブの表面温度は６８０℃であり、等軸晶率は５９％である。加熱炉において、透かし点の間の温度差は２０℃であり、スラブの均一加熱段における滞留時間は４８分である。圧延処理は１０９７℃にて３時間加熱した後に行われ、仕上げ圧延処理において、入口の温度は９７２℃であり、最終圧延温度は８４４℃であり、巻取温度は５８３℃である。熱間圧延した鋼板は、一次冷間圧延によって、０．５ｍｍ厚さの帯鋼に圧延され、次いで乾燥雰囲気の中で連続的にアニーリングされる。完成品帯鋼の表面に波状欠陥は発生せず、鉄損は２．８３３Ｗ／ｋｇであり、磁気誘導は１．７２６Ｔである。
【００３８】
比較例
連続鋳込みタンディッシュにおける液体鋼の化学組成は以下のように制御される。Ｃは０．００１％、Ｓｉは１．４７％、Ｍｎは０．３２％、Ｐは０．０２％、Ｓは０．００３％、Ａｌは０．２５％、Ｎは０．００２％、Ｏは０．００２％、残りはＦｅおよび不可避的不純物である。液体鋼の平均過熱温度は２８．９℃であり、鋳造速度は１．０３ｍ／分であり、冷却水の流量は２５７Ｌ／分であり、スラブの温度降下速度は１７．４分／℃であり、鋳造機の出口におけるスラブの表面温度は５８０℃であり、等軸晶率は２８％である。加熱炉において、透かし点の間の温度差は３７℃であり、スラブの均一加熱段における滞留時間は４１分である。圧延処理は１１５３℃にて３時間加熱した後に行われ、仕上げ圧延処理において、入口の温度は９４７℃であり、最終圧延温度は８４７℃であり、巻取温度は５６７℃である。熱間圧延した鋼板は、一次冷間圧延によって、０．５ｍｍ厚さの帯鋼に圧延され、次いで乾燥雰囲気の中で連続的にアニーリングされる。完成品帯鋼の表面の波状欠陥の発生の比率は９０％以上と高くなり、鉄損は３．２７３Ｗ／ｋｇであり、磁気誘導は１．７３６Ｔである。
【００３９】
図１は、冷却水の流量とスラブ中の等軸晶率との関係を示す。図１に見られるように、電磁撹拌を利用しない前提下、冷却水の流量を減少させ、１９０Ｌ／分以下に厳密に制御することによって、スラブ中の等軸晶率は著しく増加する。実施例では、液体鋼の過熱温度が比較的高いときにスラブ中の等軸晶率が制御されることができた。これらの実施例のうち第４の実施例では、冷却水の流量が１７３Ｌ／分である場合、スラブ中の等軸晶率は５９％であった。比較例では、冷却水の流量が２５７Ｌ／分である場合、スラブ中の等軸晶率はわずか２８％であった。また第３の実施例では、液体鋼の加熱温度を低くすることによって、スラブ中の等軸晶率の制御はより良くなり、６３％であった。
【００４０】
図２は、熱間圧延の仕上げ圧延処理において入口温度と、完成品の波状欠陥の発生率との関係を示す。統計結果は、熱間圧延の仕上げ圧延処理において入口温度を９７０℃より高くまで上昇させることによって、熱間圧延処理においてスラブの繊維組織の再結晶化率が著しく増大されるため、完成品帯鋼に波状欠陥の発生率を大幅に減少させるということをしめした。比較例では、帯鋼の熱間圧延仕上げ圧延処理において、入口温度は９７０℃未満であり、完成品帯鋼の表面に波状欠陥が発生する比率は９０％以上と高くなる。いくつかの実施例では、帯鋼の熱間圧延仕上げ圧延処理において、入口温度は９７０℃を超えており、完成品帯鋼の表面には波状欠陥は発生しない。
【００４１】
図３は、スラブの吐出し温度と完成品の磁性との関係を示す。スラブの吐出し温度が高くなることにつれて、完成品の磁性が悪化する。
【００４２】
図４および図５は、異なる透かし点温度に対応する、熱間圧延した帯鋼の金属相組織を示す図である。透かし点温度は、第１〜第４の実施例においてすべて２５℃未満であり、したがって熱間圧延した帯鋼の再結晶化組織は非常に均質であり、繊維組織は完全に消える。これに対し、比較例では透かし点における温度は３７℃まで高くなり、熱間圧延した帯鋼の繊維組織が明らかであり、その後の冷間圧延およびアニーリング処理において再結晶化しにくくなり、構造が均質になることができず、完成品に残り、最終的に起伏のある波状欠陥を形成する。
【誤訳訂正３】
【訂正対象書類名】図面
【訂正対象項目名】図１
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【図１】
2013540900.tif 000001
【誤訳訂正４】
【訂正対象書類名】図面
【訂正対象項目名】図２
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【図２】
2013540900.tif 000002
【誤訳訂正５】
【訂正対象書類名】図面
【訂正対象項目名】図３
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【図３】
2013540900.tif 000003