【事件の表示】
　特許第３２３６７０１号「アルミキルド鋼の連続鋳造用モールドパウダー」の請求項１に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３２３６７０１号の請求項１に係る特許を取り消す。
【理　由】
Ｉ．手続の経緯
　特許第３２３６７０１号の請求項１に係る発明についての出願は、平成５年５月３１日に特許出願され、平成１３年９月２８日にその発明について特許権の設定登録がなされ、その後、特許異議申立人住友金属工業株式会社より特許異議の申立てがなされ、取消理由が通知され、その指定期間内である平成１５年２月１８日に訂正請求がなされたものである。
　    
II．訂正の適否についての判断
１．訂正の内容
（１）訂正事項ａ
　請求項１中の「パウダー中にＡｌ２Ｏ３が溶解した場合においてその粘性ηと」を、「パウダー中にＡｌ２Ｏ３が定常状態の溶解量まで溶解した場合において、その粘性ηと」と訂正する。
（２）訂正事項ｂ  
　明細書段落【０００５】中の「パウダー中にＡｌ２Ｏ３が溶解した場合においてその粘性ηと」を、「パウダー中にＡｌ２Ｏ３が定常状態の溶解量まで溶解した場合において、その粘性ηと」と訂正する。
　
２．訂正の目的の適否、新規事項の有無、及び特許請求の範囲の拡張・変更の存否
（１）上記訂正事項ａは、請求項１において、パウダー中にＡｌ２Ｏ３が溶解した場合における粘性について、パウダー中にＡｌ２Ｏ３が定常状態の溶解量まで溶解した場合における粘性であると限定するものであるから、特許請求の範囲を減縮するものである。そして、この点は、明細書段落【０００４】の【課題を解決するための手段】欄に「上記問題点を解決する方法として高塩基度でかつ使用時の粘性がアルミナを吸収するに十分低いモールドパウダーを開発し、・・・」との記載、即ち使用時の粘性が十分低いこと、同【００１１】の【実施例】欄に「これらのパウダーをモールド内よりサンプリングして使用後の粘性を求めた。」との記載、及び図２（ａ）に鋳型内に供給されたモールドパウダーは溶鋼中のＡｌ２Ｏ３を吸収し、その吸収量が時間とともに増大し、やがてほぼ一定の定常値に到達することの記載によって裏付けられている。
　したがって、訂正事項ａは、特許請求の範囲の減縮を目的とした明細書の訂正に該当する。又該訂正は、願書に添付した明細書に記載された事項の範囲内のものであり、また実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではない。
（２）上記訂正事項ｂは、特許請求の範囲の訂正に基づき訂正後の請求項と整合するよう、発明の詳細な説明の記載を訂正するものであって、明りょうでない記載の釈明に該当し、又該訂正は、願書に添付した明細書に記載された事項の範囲内のものであり、また実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではない。
　
３．むすび
　以上のとおりであるから、上記訂正は、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第６条第１項の規定によりなお従前の例によるとされる、特許法第１２０条の４第３項において準用する平成６年法律第１１６号による改正前の特許法第１２６条第１項ただし書き、第２項及び第３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　　
III．特許異議申立てについての判断
１．本件発明
　上記II．で示したとおり上記訂正が認められるから、本件の請求項１に係る発明（以下、「本件発明」という）は、上記訂正に係る平成１５年２月１８日付の訂正明細書の特許請求の範囲の請求項１に記載された次のとおりのものである。
「【請求項１】ＣａＯおよびＳｉＯ２を含有するアルミキルド鋼の連続鋳造用モールドパウダーであって、アルミキルド鋼の連続鋳造時に用いたとき、パウダー中にＡｌ２Ｏ３が定常状態の溶解量まで溶解した場合において、その粘性ηと塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ２）が下記の（１）式かつ（２）式を満足するような物性を有することを特徴とするアルミキルド鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
　　η≦１．１・・・（１）
　　η≦０．４×（ＣａＯ／ＳｉＯ２）＋０．４２・・・（２）
ただし、ηは１３００℃における粘性（単位Ｐ）であり、（ＣａＯ／ＳｉＯ２）はパウダーの塩基度［ＣａＯ（ｗｔ．％）／ＳｉＯ２（ｗｔ．％）］である。」
　　     
２．刊行物に記載された発明
　当審で通知した取消理由で引用した刊行物５（特公昭６３−１５０６０号公報）には、以下の事項が記載されている。
（１）「アルミキルド鋼の連続鋳造において、不活性ガスを鋳型単位断面積（ｍ２）あたり２０ｌ／ｍｉｎ〜１３０ｌ／ｍｉｎの範囲で溶鋼に吹込み、且つ浸漬ノズルの溶鋼吐出口の中心が溶鋼表面から１２０ｍｍ〜２２０ｍｍの範囲で浸漬し、鋳型内添加フラツクスを（１）式によって求めた塩基度Ｂを１．３以上に規制してＡｌ２Ｏ３介在物を鋳型単位断面積（ｍ２）あたり３０ｇ／ｍｉｎ以上溶鋼中より排出し、且つその排出されたＡｌ２Ｏ３介在物を吸収した鋳型内溶融フラツクスの粘度ηＸ（Ｐｏｉｓｅ）を（２）式によって求め、それが鋳片引抜速度に応じて（３）式で求められる範囲になるよう規制して鋳造することを特徴とするアルミキルド鋼の連続鋳造法。
Ｂ＝1.53・CaO+1.51・MgO+1.37・K2O+1.94・Na2O+1.53・CaF2+3.55・Li2O+3.27・NaF  ／1.48・SiO2+0.36・TiO2+0.10・Al2O3　・・・（１）
　但し、各成分は重量％
ηＸ＝（0.55+0.34×1.12ｘ）／（0.55+0.34×1.12ｘ０）×η・・・（２）
　但し、η：Ａｌ２Ｏ３吸収前のフラツクスの１３００℃における粘度（Ｐｏｉｓｅ）
　ｘ０：フラツクスが元々含有しているＡｌ２Ｏ３（％）
　ｘ：Ａｌ２Ｏ３介在物を吸収した溶融フラツクス中のＡｌ２Ｏ３（％）
１．０ ／Ｖ≦ηＸ ≦４．０ ／Ｖ  ・・・（３）
  但し、Ｖ：鋳片引抜速度（ｍ／ｍｉｎ）」（特許請求の範囲１）
（２）「アルミキルド鋼は、製鋼工程において、鋼中の余剰酸素を除去するため、Ａｌ、Ｆｅ−Ａｌ合金、Ａｌ−Ｓｉ合金、Ａｌ−Ｍｇ合金などのＡｌを含有した物質を使用した鋼を言い、このアルミキルド鋼においては、当然Ａｌ２Ｏ３を主体とする酸化物即ちＡｌ２Ｏ３系介在物が形成される。・・・そして浮上した介在物の一部が鋳型内の溶融したフラツクスと反応し、吸収され排出される。しかし溶鋼表面に浮上しても溶融したフラツクスと反応せず、・・・鋼が凝固する時、当然その中にある介在物は固定される。この鋼中に固定された介在物の分布を観察すると鋳片表面層に多く偏在している。これが鋳片を圧延したときのスリバー疵の原因、あるいは深絞り加工をしたときの割れの原因となる。このためアルミキルド鋼の良好な鋳片を鋳造するためには、Ａｌ２Ｏ３介在物の浮上を促進し、そして浮上した介在物が再び溶鋼中に捲込まれないように除去することが必要である。」（第３欄第９〜３７行）
（３）「又、フラツクスは前述したように溶鋼からの介在物を吸収し、排出する性能が要求されるが、この介在物と反応したとき粘度の変化等が予想される。この粘度変化は、流入挙動に著しく影響するため粘度変化を軽減させ、且つその変化量を許容量内に抑える必要がある。本発明は、アルミキルド鋼のＡｌ２Ｏ３介在物の鋳型内での浮上挙動と浮上した介在物の溶融したフラツクスと反応し排出される挙動を詳細に研究実験し、これら挙動を定量的に解析した結果、なされたものであって、・・・」（第４欄第１３〜２４行）
（４）フラツクスについて、「望ましい成分範囲としては、ＳｉＯ２２０〜４５％、Ａｌ２Ｏ３０〜１５％、ＣａＯ２０〜４５％、ＭｇＯ０〜２０％、ＣａＦ２+ＮａＦ５〜３０％、Ｎａ２Ｏ+Ｋ２Ｏ+Ｌｉ２Ｏ５〜２９％、Ｃ０．４〜７％その他必要に応じて、あるいは使用原材料の不純物として、ＦｅＯ・ＭｎＯ・ＴｉＯ２・ＢａＯ等を合計０．５〜１０％程度含有することもできる。」（第６欄第４４〜第７欄第６行）
（５）「溶融フラツクスがＡｌ２Ｏ３ 介在物を吸収して粘度がどのように変化するかを検討した。その結果を第１図に示す。
　この図は、第１表に示す基本組成を持つフラツクスについて、フラツクス中のＡｌ２Ｏ３含有量がそれぞれ５、１０、１５、２０、２５％になるようにＡｌ２Ｏ３の水準を変えて添加し、その試料の１３００℃における粘度を測定し、Ａｌ２Ｏ３が０％のときの粘度を基準にしての各Ａｌ２Ｏ３レベルの粘度変化指数を示したものである。・・・いずれのフラツクスも１５％以上のＡｌ２Ｏ３量になると急激に粘度が上昇する。この変化を回帰分析した結果（２’）式を得た。
　　ｙ＝０．５５+０．３４×１．１２Ｘ 　　・・・（２’）
　ここでｙは変化量、ｘはフラツクス中のＡｌ２Ｏ３含有量（重量％）である。この（２’）式で計算した値を第１図に・印で示した。実測値とよく一致していることが判る。
　この（２’）式を利用してフラツクスが溶融後Ａｌ２Ｏ３介在物を吸収したときの粘度ηＸは（２）式によって求めることができる。
　　ηＸ＝（0.55+0.34×1.12ｘ）／（0.55+0.34×1.12ｘ０）×η （２）
　ここでηはＡｌ２Ｏ３吸収前のフラツクスの１３００℃における粘度（Ｐｏｉｓｅ）、ｘ０ はフラツクスがもともと含有しているＡｌ２Ｏ３量（％）、ｘはフラツクスが溶融後Ａｌ２Ｏ３介在物を吸収したときのＡｌ２Ｏ３量（％）である。なおこの関係からも明らかなようにフラツクスがもともと含有しているＡｌ２Ｏ３は出来るだけ低目に制限しておくことが望ましい。」（第８欄第１６〜３８行、第１図、第１表）
（６）実施例には、供試鋼としてＣ０．０６％、Ｓｉ０．０２％、Ｍｎ０．１５％、Ａｌ０．００７％、のアルミキルド鋼を使用し、フラツクスとして、フラツクス記号Ｆ（ＳｉＯ２：２９．７、ＣａＯ：２７．９重量％、粘度η（ａｔ１３００℃）０．６Ｐｏｉｓｅ）、フラツクス記号Ｇ（ＳｉＯ２：２８．７、ＣａＯ：２７．２重量％、粘度η（ａｔ１３００℃）０．４Ｐｏｉｓｅ）（第２表）を用い、実施例Ｎｏ．１〜２６として連続鋳造をおこなった結果が第３表に示されている。
　第３表には、実施例Ｎｏ．１７として、フラツクス記号Ｇ、アルミナ介在物の粘度ηＸ（Ｐｏｉｓｅ）０．８、総合評価×、　
　実施例Ｎｏ．２１として、フラツクス記号Ｆ、アルミナ介在物の粘度ηＸ（Ｐｏｉｓｅ）０．７、総合評価×、
　実施例Ｎｏ．２５として、フラツクス記号Ｆ、アルミナ介在物の粘度ηＸ（Ｐｏｉｓｅ）０．８、総合評価○、　
　実施例Ｎｏ．２６として、フラツクス記号Ｆ、アルミナ介在物の粘度ηＸ（Ｐｏｉｓｅ）０．５、総合評価×であること（第１０欄第１０行〜第７頁表３）、が記載されている。
　
３．対比判断
（１）本件発明と刊行物５に記載された発明との対比
　刊行物５には、アルミキルド鋼の連続鋳造において、不活性ガスの吹込み量、浸漬ノズルの浸漬深さ、鋳型内添加フラツクスを（１）式によって求めた塩基度Ｂを１．３以上に規制し、排出されたＡｌ２Ｏ３介在物を吸収した鋳型内溶融フラツクスの粘度ηＸ（Ｐｏｉｓｅ）を（２）式によって求め、それが鋳片引抜速度に応じて（３）式で求められる範囲になるよう規制すること（上記摘記事項（１））が記載されている。ここでの「排出されたＡｌ２Ｏ３介在物を吸収した鋳型内溶融フラツクスの粘度ηＸ（Ｐｏｉｓｅ）」は、（２）式によれば、η：Ａｌ２Ｏ３吸収前のフラツクスの１３００℃における粘度（Ｐｏｉｓｅ）をベースとしているので、１３００℃におけるＡｌ２Ｏ３介在物を吸収した鋳型内溶融フラツクスの粘度であると認められ、本件発明の「パウダー中にＡｌ２Ｏ３が定常状態の溶解量まで溶解した場合において、その粘性η」に相当するものである。
　また、刊行物５の実施例には、アルミナ介在物を吸収したときの粘度ηＸ 、総合評価につき、フラツクス記号Ｆ（塩基度ＣａＯ／ＳｉＯ２＝０．９４）を用いた、
　実施例Ｎｏ．２５（粘度ηＸ＝０．８）が総合評価○、
　実施例Ｎｏ．２１（粘度ηＸ＝０．７）、及び
　実施例Ｎｏ．２６（粘度ηＸ＝０．５）が総合評価×であり、
フラックッス記号Ｇ（塩基度ＣａＯ／ＳｉＯ２＝０．９５）を用いた、
　実施例Ｎｏ．１７（粘度ηＸ＝０．８）が総合評価×であることが記載されている（上記摘記事項（６））。
　そして、本件発明の（２）式 による右辺でのηの上限値は、
フラツクス記号Ｆ：
　ηの上限値＝０．４×（０．９４）＋０．４２＝０．７９６≒０．８０
フラツクス記号Ｇ：
　ηの上限値＝０．４×（０．９５）＋０．４２＝０．８ となっている。
　そうすると、刊行物５記載の実施例Ｎｏ．２５（総合評価○）の粘度ηＸ（０．８）の値は、ηの上限値に等しく、本件発明の（１）（２）式を満たしている。また、実施例Ｎｏ．１７の粘度ηＸ（０．８）の値は、ηの上限値に等しく、実施例Ｎｏ．２１の粘度ηＸ（０．７）の値は、ηの上限値より低く、実施例Ｎｏ．２６の粘度ηＸ（０．５）の値は、ηの上限値より低く、評価結果は×であって最適な実施例ではないとしても、これらでの粘度ηＸ は、同様に本件発明の（１）（２）式を満たしている。
　よって、刊行物５記載の実施例には、本件発明で規定する（１）（２）式を満足するような物性を有するアルミキルド鋼の連続鋳造用モールドパウダーが記載されていることになる。
　したがって、本件発明は、刊行物５に記載された発明である。
　
（２）特許権者の主張について
　特許権者は、特許異議意見書において、「実施例には、塩基度が０．９４のフラックスＦおよび塩基度が０．９５のフラックスＧの使用例が記載されている。そして、刊行物５の第７欄第２８行〜第８欄第３１行には、粘度ηＸの定義が記載されている。ここに回帰式（２’）式は粘度の変化量（図１では、粘度変化指数と記載されている）を表すものであるところ、係る指数からなぜ（２）式の関係が得られるか、その根拠が不明確である。確かに、刊行物５には、粘度ηＸはＡｌ２Ｏ３介在物を吸収した鋳型内溶融フラックスの粘度であると説明されているが、上記のようにその導出過程が不明確であり、実際に連続鋳造においてＡｌ２Ｏ３介在物を吸収した溶融モ一ルドパウダ一の粘度が当該式（２）で推定し得るのか不明である。
　すなわち、刊行物５には、Ａｌ２Ｏ３介在物を吸収した鋳型内溶融フラックスの粘度であるとの説明があるが、その実態は不明なパラメータηＸが記載されているに過ぎず、その値が、たまたまフラックスの塩基度から計算される本件発明の粘度の好適範囲に入るからといって、そのことを以って、刊行物５に本件発明と同一のフラックスが開示されていたとすることはできない。」と主張している（第８頁第１１〜２４行）。
　しかしながら、上記摘記事項（５）で示されるように、刊行物５の記載によれば、溶融フラツクスがＡｌ２Ｏ３介在物を吸収して粘度がどのように変化するかを検討し、その結果としての各Ａｌ２Ｏ３含有量レベルの粘度変化を回帰分析して（２’）式を得て、この（２’）式を利用してフラツクスが溶融後Ａｌ２Ｏ３介在物を吸収したときの粘度ηＸを求めているのは明白であり、実測値とよく一致していることも記載されている。
　そして、刊行物５の実施例には、フラツクスＦ、Ｇを用いアルミキルド鋼を連続鋳造したこと、このフラツクスＦ、Ｇを用いた実施例でのフラツクスが溶融後Ａｌ２Ｏ３介在物を吸収したときの粘度ηＸは、本件発明の（１）（２）式を満たしていることも事実である。特許権者は、単にその実態は不明なパラメータηＸ が記載されているに過ぎず、と述べるにとどまり、該実施例での粘度ηＸが本件発明の（１）（２）式を満たしていないことを合理的に説明することもないのであるから、上記主張は採用することができない。
　また、この点に関して、特許権者は、平成１３年８月３日付意見書の中で、フラツクスＦの「ηの上限値（Ｐ）」を０．７９と計算して、実施例２５は、ηＸ が０．８であるから、ηＸ ≦ηの条件を満たしていない旨主張した経緯があり、そこでの主張と今回の特許異議意見書の主張とは相容れないものである。
　　
VI．むすび
　以上のとおりであるから、本件の請求項１に係る発明は、特許法第２９条第１項第３号の規定により特許を受けることができない。
　したがって、本件の請求項１に係る発明の特許は拒絶の査定をしなければならない特許出願に対してされたものと認める。
　よって、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第１４条の規定に基づく、特許法等の一部を改正する法律の一部の施行に伴う経過措置を定める政令（平成７年政令第２０５号）第４条第２項の規定により、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１５年３月１８日（２００３．３．１８）
【訂正の要旨】
ａ．特許請求の範囲の請求項１の「ＣａＯおよびＳｉＯ２を含有するアルミキルド鋼の連続鋳造用モールドパウダーであって、アルミキルド鋼の連続鋳造時に用いたとき、パウダー中にＡｌ２Ｏ３が溶解した場合においてその粘性ηと塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ２）が下記の（１）式かつ（２）式を満足するような物性を有することを特徴とするアルミキルド鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
　　η≦１．１・・・（１）
　　η≦０．４×（ＣａＯ／ＳｉＯ２）＋０．４２・・・（２）
ただし、ηは１３００℃における粘性（単位Ｐ）であり、（ＣａＯ／ＳｉＯ２）はパウダーの塩基度［ＣａＯ（ｗｔ．％）／ＳｉＯ２（ｗｔ．％）］である。」を、「ＣａＯおよびＳｉＯ２を含有するアルミキルド鋼の連続鋳造用モールドパウダーであって、アルミキルド鋼の連続鋳造時に用いたとき、パウダー中にＡｌ２Ｏ３が定常状態の溶解量まで溶解した場合において、その粘性η塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ２）が下記の（１）式かつ（２）式を満足するような物性を有することを特徴とするアルミキルド鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
　　η≦１．１・・・（１）
　　η≦０．４×（ＣａＯ／ＳｉＯ２）＋０．４２・・・（２）
ただし、ηは１３００℃における粘性（単位Ｐ）であり、（ＣａＯ／ＳｉＯ２）はパウダーの塩基度［ＣａＯ（ｗｔ．％）／ＳｉＯ２（ｗｔ．％）］である。」に訂正する。
ｂ．段落番号０００５の第１行〜第６行の「ＣａＯおよびＳｉＯ２を含有するアルミキルド鋼の連続鋳造用モールドパウダーであって、アルミキルド鋼の連続鋳造時に用いたとき、パウダー中にＡｌ２Ｏ３が溶解した場合においてその粘性ηと塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ２）が下記の（１）式かつ（２）式を満足するような物性を有することを特徴とするアルミキルド鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
　　η≦１．１・・・（１）
　　η≦０．４×（ＣａＯ／ＳｉＯ２）＋０．４２・・・（２）
ただし、ηは１３００℃における粘性（単位Ｐ）であり、（ＣａＯ／ＳｉＯ２）はパウダーの塩基度［ＣａＯ（ｗｔ．％）／ＳｉＯ２（ｗｔ．％）］である。」を、「ＣａＯおよびＳｉＯ２を含有するアルミキルド鋼の連続鋳造用モールドパウダーであって、アルミキルド鋼の連続鋳造時に用いたとき、パウダー中にＡｌ２Ｏ３が定常状態の溶解量まで溶解した場合において、その粘性ηと塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ２）が下記の（１）式かつ（２）式を満足するような物性を有することを特徴とするアルミキルド鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
　　η≦１．１・・・（１）
　　η≦０．４×（ＣａＯ／ＳｉＯ２）＋０．４２・・・（２）
ただし、ηは１３００℃における粘性（単位Ｐ）であり、（ＣａＯ／ＳｉＯ２）はパウダーの塩基度［ＣａＯ（ｗｔ．％）／ＳｉＯ２（ｗｔ．％）］である。」に訂正する。
（５４）【発明の名称】
アルミキルド鋼の連続鋳造用モールドパウダー
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】
　ＣａＯおよびＳｉＯ２を含有するアルミキルド鋼の連続鋳造用モールドパウダーであって、アルミキルド鋼の連続鋳造時に用いたとき、パウダー中にＡｌ２Ｏ３が
定常状態の溶解量まで
、
　　η≦１．１・・・（１）
　　η≦０．４×（ＣａＯ／ＳｉＯ２）＋０．４２・・・（２）
ただし、ηは１３００℃における粘性（単位Ｐ）であり、（ＣａＯ／ＳｉＯ２）はパウダーの塩基度［ＣａＯ（ｗｔ．％）／ＳｉＯ２（ｗｔ．％）］である。
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】
　本発明は、アルミキルド鋼の連続鋳造時に発生するスラブ表面欠陥を防止するためのモールドパウダーに関するものである。
　【０００２】
　【従来の技術】
　鋼の連続鋳造時の表面欠陥を防止することを目的としたモールドパウダーは、特開昭６０−１４１３５５号および特公昭６３−１５０６０号に示されている。
　以上に述べたような方法は、以下の問題点を有している。
１）　特開昭６０−１４１３５５号においては、モールドパウダーの塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ２）が低いために、Ａｌ２Ｏ３の吸収力が悪く、スラブの表面欠陥の原因になるという問題がある。
２）　また特公昭６３−１５０６０号においても、上記定義による塩基度をみるとすべて１．３以下であり同様の問題が挙げられる。
　【０００３】
　【発明が解決しようとする課題】
　したがって、本発明は、上述した従来技術の欠点を解消し、良好な表面品質を有するアルミキルド鋼を安定的に連続鋳造で製造することができるアルミキルド鋼の連続鋳造用モールドパウダーを提供することを目的とする。
　【０００４】
　【課題を解決するための手段】
　そこで、発明者らは、上記問題点を解決する方法として高塩基度でかつ使用時の粘性がアルミナを吸収するに十分低いモールドパウダーを開発し、これを用いてアルミキルド鋼を連続鋳造するとスラブ表面欠陥の発生を防止することが可能となることを知見した。
　【０００５】
　すなわち、本発明は、ＣａＯおよびＳｉＯ２を含有するアルミキルド鋼の連続鋳造用モールドパウダーであって、アルミキルド鋼の連続鋳造時に用いたとき、パウダー中にＡｌ２Ｏ３が
定常状態の溶解量まで
、
　　η≦１．１・・・（１）
　　η≦０．４×（ＣａＯ／ＳｉＯ２）＋０．４２・・・（２）
ただし、ηは１３００℃における粘性（単位Ｐ）であり、（ＣａＯ／ＳｉＯ２）はパウダーの塩基度［ＣａＯ（ｗｔ．％）／ＳｉＯ２（ｗｔ．％）］である。
　【０００６】
　【作用】
　以下にこの発明についてさらに詳細に説明する。
　図１に実験室的に求められたモールドパウダー粘性別のモールドパウダーの塩基度とアルミナ吸収速度の関係を示す。実験方法は、酸素５００ｐｐｍの溶鋼にＡｌを添加して脱酸し、同時にその上に初期粘性を０．５〜１．５Ｐ、塩基度（ＣａＯ／ＳｉＯ２）を０．５〜２．０と調整した溶融スラグ（モールドパウダーに相当する）を添加して行った。このとき用いたスラグの組成はＣａＯ４０〜１０％、ＳｉＯ２２０％、Ａｌ２Ｏ３　４０〜１０％、ＣａＦ２＋Ｎａ２Ｏ　３０〜６０％の範囲である。ここでスラグの初期粘性の調整方法は、ホタル石およびソーダで行った。そのスラグを連続サンプリングしてアルミナの増加速度およびその時点での粘性を調査した。この時のアルミナの濃度変化は、図２のように示される。すなわち、アルミナの増加に伴い粘性が増加しアルミナの吸収速度が低下する。したがって種々の初期粘性のものが同一の粘性になる時点でのアルミナ吸収速度を求めて図１に示した。
　【０００７】
　図１よりモールドパウダーの塩基度が増加するに従ってアルミナ吸収速度が増加することがわかる。しかし、アルミナの吸収速度も塩基度が１．７以上では、ほぼ一定となり大きく変化しないことがわかる。また同一の塩基度であると、モールドパウダーの粘性が低くなるに従ってアルミナ吸収速度が増加することがわかる。
　【０００８】
　次に、種々の初期塩基度および粘性のモールドパウダーを使用して、アルミナ吸収速度とスラブをコイルにしてそのコイルの表面欠陥不良率（製鋼要因のみ）との関係を調査した。アルミナ吸収速度は、サンプリングしたアルミナの濃度変化（使用前濃度と採取時の濃度との差）より求めた。図３よりアルミナの吸収速度は、２００ｇ／ｍｉｎ以上ないと安定したコイル表面が得られないことが分かる。図１においてアルミナの吸収速度が２００ｇ／ｍｉｎ以上となるためには、低い塩基度では、低い粘性を持つことが必要であることがわかる。
　【０００９】
　発明者は、さらに実験を重ね、表面欠陥が防止できる塩基度と粘性の範囲（すなわちアルミナ吸収速度２００ｇ／ｍｉｎ以上）を調査した。その結果を図４に示す。図４の範囲内の条件で鋳造した場合は、安定した表面欠陥のスラブが得られる。ただしここで示される粘性は、アルミキルド鋼の連続鋳造に使用した時の１３００℃における粘性であり、原フラックス（モールドパウダー）の組成ではない。
　【００１０】
　図４から明らかなように、アルミキルド鋼を連続鋳造するときに用いるモールドパウダーは、モールドパウダーがアルミキルド鋼中のＡｌ２Ｏ３を吸収したときに下記の（１）式かつ（２）式を満足するような特性を有することが必要である。
　　η≦１．１…（１）
　　η≦０．４×（ＣａＯ／ＳｉＯ２）＋０．４２…（２）
ただし、ηは１３００℃における粘性（単位Ｐ）であり、（ＣａＯ／ＳｉＯ２）はパウダーの塩基度［ＣａＯ（ｗｔ．％）／ＳｉＯ２（ｗｔ．％）］である。なお、コイル表面欠陥不良率は下記の式で表される。
　【数１】
　【００１１】
　【実施例】
　以下に本発明を実施例に基づいて具体的に説明する。
（実施例）
　Ｃ　１８ｐｐｍ、Ｓｉ　ｔｒ、Ｍｎ　０．１０％、Ｐ　０．０１７％、Ｓ　０．０１０％、Ｏ　３５ｐｐｍ、Ｎ　１５ｐｐｍの組成の溶鋼を表１に示すパウダーＡを使用して１４００ｍｍ（スラブ幅）×２６０ｍｍ（スラブ厚）のサイズの極低炭素鋼の鋳造を行った。鋳込速度１．６ｍ／ｍｉｎであった。これらのパウダーをモールド内よりサンプリングして使用後の粘性を求めた。測定方法は、白金るつぼ内にサンプリングしたサンプルを１３００℃で溶融させて、白金球を引上げるときの負荷より求めた。
　比較例として上記と同じ溶鋼を別ストランドで１．６ｍ／ｍｉｎで同じスラブサイズに鋳造した。鋳造に使用したモールドパウダーは、表１に示すパウダーＢを使用した。
　これらパウダーＡおよびＢをサンプリングして測定した粘性の結果を表２に、同時にスラブを圧延したコイル（厚さ０．７ｍｍ）の表面欠陥の不良率結果もあわせて示す。本発明範囲に入っているパウダーＡを使用したものは、不良率がパウダーＢと比較して著しく低いことがわかる。
　【００１２】
　また、パウダーＢを使用して上述したサイズに鋳造したスラブについてスラブ表面手入（スカーフ手入：表面１〜２ｍｍ溶削）を実施した場合の表面欠陥不良率は０．０６％であった。パウダーＡを使用した場合は、パウダーＢを使用してかつ表面手入を実施したものと同等の表面品質を有するものであることがわかった。
　【００１３】
　【００１４】
　【００１５】
　【発明の効果】
　本発明のモールドパウダーを用いることにより良好な表面品質を有するアルミキルド鋼を安定的に連続鋳造で製造することが可能となり、工業的に有用である。
【図面の簡単な説明】
　【図１】
　アルミナ吸収速度におよぼすスラグ塩基度および粘性の影響を示すグラフである。
　【図２】
　実験室的実験で初期粘性０．５Ｐのスラグをアルミキルド鋼に添加したのちのアルミナ含有量（％）と粘性の経時変化を示したグラフであり、前者が（ａ）、後者が（ｂ）に示されている。
　【図３】
　コイル表面欠陥不良率とアルミナ吸収速度の関係を示すグラフである。
　【図４】
　表面欠陥を防止できる粘性および塩基度の範囲を示すグラフである。