【事件の表示】
　特許第３１２６６９７号「高強度薄壁ハニカム構造体」の請求項１ないし８に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３１２６６９７号の請求項１ないし７に係る特許を維持する。
【理　由】
  １．手続の経緯
　特許３１２６６９７号の請求項１〜８に係る発明は、平成１０年３月３１日に特許出願され、平成１２年１１月２日に特許の設定登録がなされたものである。
　その後、特許異議の申立てがなされ、取消理由通知がなされ、その指定期間内である平成１４年２月１９日に訂正請求がなされたものである。
（１）訂正の内容
（ｉ）訂正事項ａ
特許請求の範囲の請求項１を特許請求の範囲の減縮を目的として、以下の通りに訂正する。
「【請求項１】複数のセル通路を有するセラミック製の押出成形ハニカム構造体であって、該ハニカム構造体を構成するセル隔壁の基本セル隔壁厚さ（ｔｃ）がｔｃ≦０.１１ｍｍ、外壁厚さ（ｔｓ）がｔｓ≧０.２ｍｍであり、該基本セル隔壁厚さ部分の開口率が８０％以上であるとともに、最外周セル隔壁厚さ（ｔｒ１）と該外壁厚さ（ｔｓ）が、０.３≦ｔｒ１／ｔｓ≦０.７の関係を有し、さらに、ハニカム構造体の最外周から内側に向かって３セルまで、内部セルから最外周セルに向けて順次隔壁厚さ（ｔｒ３〜ｔｒ１）を、０.７≦ｔｃ／ｔｒ３≦０.９、０.７≦ｔｒ３／ｔｒ２≦０.９、０.７≦ｔｒ２／ｔｒ１≦０.９の比率で厚くしたことを特徴とする高強度薄壁ハニカム構造体。」
（ｉｉ）訂正事項ｂ
「特許請求の範囲」の請求項２を削除する。
（ｉｉｉ）訂正事項ｃ
「特許請求の範囲」の請求項３〜８に係る記載、
「【請求項３】ハニカム構造体の最外周セル隔壁と外壁とが接する個所を肉盛りした請求項１又は２に記載の高強度薄壁ハニカム構造体。
【請求項４】隣接する隔壁が、隔壁間が狭まりながら外壁と接する個所で、少なくともそれらの隔壁間において外壁の内側に肉盛りした請求項１又は２に記載の高強度薄壁ハニカム構造体。
【請求項５】ハニカム構造体のセル形状が、正方形、長方形、菱形及び六角形のいずれかである請求項１〜４のいずれか１項に記載の高強度薄壁ハニカム構造体。
【請求項６】ハニカム構造体が、コージェライト、アルミナ、ムライト、窒化珪素、及び炭化珪素からなる群から選ばれた少なくとも１種のセラミック材料で形成されている請求項１〜５のいずれか１項に記載の高強度薄壁ハニカム構造体。
【請求項７】自動車排気ガス浄化触媒用担体に用いられる請求項１〜６のいずれか１項に記載の高強度薄壁ハニカム構造体。
【請求項８】そのセル隔壁表面に触媒成分が担持され、その構造体の外周面で把持されて、触媒コンバーターに組み込まれる請求項１〜７のいずれか１項に記載の高強度薄壁ハニカム構造体。」を、
「【請求項２】ハニカム構造体の最外周セル隔壁と外壁とが接する個所を肉盛りした請求項１に記載の高強度薄壁ハニカム構造体。
【請求項３】隣接する隔壁が、隔壁間が狭まりながら外壁と接する個所で、少なくともそれらの隔壁間において外壁の内側に肉盛りした請求項１に記載の高強度薄壁ハニカム構造体。
【請求項４】ハニカム構造体のセル形状が、正方形、長方形、菱形及び六角形のいずれかである請求項１〜３のいずれか１項に記載の高強度薄壁ハニカム構造体。
【請求項５】ハニカム構造体が、コージェライト、アルミナ、ムライト、窒化珪素、及び炭化珪素からなる群から選ばれた少なくとも１種のセラミック材料で形成されている請求項１〜４のいずれか１項に記載の高強度薄壁ハニカム構造体。
【請求項６】自動車排気ガス浄化触媒用担体に用いられる請求項１〜５のいずれか１項に記載の高強度薄壁ハニカム構造体。
【請求項７】そのセル隔壁表面に触媒成分が担持され、その構造体の外周面で把持されて、触媒コンバーターに組み込まれる請求項１〜６のいずれか１項に記載の高強度薄壁ハニカム構造体。」に訂正する。
（ｉｖ）訂正事項ｄ
　明細書の段落番号［０００９］を、
「【課題を解決するための手段】すなわち、本発明によれば、複数のセル通路を有するセラミック製の押出成形ハニカム構造体であって、該ハニカム構造体を構成するセル隔壁の基本セル隔壁厚さ（ｔｃ）がｔｃ≦０.１１ｍｍ、外壁厚さ（ｔｓ）がｔｓ≧０.２ｍｍであり、該基本セル隔壁厚さ部分の開口率が８０％以上であるとともに、最外周セル隔壁厚さ（ｔｒ１）と該外壁厚さ（ｔｓ）が、０.３≦ｔｒ１／ｔｓ≦０.７の関係を有し、さらに、ハニカム構造体の最外周から内側に向かって３セルまで、内部セルから最外周セルに向けて順次隔壁厚さ（ｔｒ３〜ｔｒ１）を、０.７≦ｔｃ／ｔｒ３≦０.９、０.７≦ｔｒ３３／ｔｒ２≦０.９、０.７≦ｔｒ２／ｔｒ１≦０.９の比率で厚くしたことを特徴とする高強度薄壁ハニカム構造体が提供される。」に訂正する。
（ｖ）訂正事項ｅ
　明細書の段落番号［００１０］を、
「なお、上記の高強度隔壁ハニカム構造体においては、ハニカム構造体の最外周セル隔壁と外壁とが接する個所を肉盛りしたり、隣接する隔壁が、隔壁間が狭まりながら外壁と接する個所で、少なくともそれらの隔壁間において外壁の内側に肉盛りすることが、より好ましい。」に訂正する。
（ｖｉ）訂正事項ｆ
　明細書の段落番号［００２３］を、
「以下、本発明において、ハニカム構造体を構成する基本セル隔壁厚さ、外壁厚さ、及び最外周セル隔壁厚さについて、詳しく説明する。
上記したように、本発明においては、ハニカム構造体を構成するセル隔壁の基本セル隔壁厚さ（ｔｃ）がｔｃ≦０．１１ｍｍ、　外壁厚さ（ｔｓ）がｔｓ≧０.２ｍｍであり、該基本セル隔壁厚さ部分の開口率が８０％以上であるとともに、最外周セル隔壁厚さ（ｔｒ１）と該外壁厚さ（ｔｓ）が、０.３≦ｔｒ１／ｔｓ≦０.７の関係を有し、さらに、ハニカム構造体の最外周から内側に向かって３セルまで、内部セルから最外周セルに向けて順次隔壁厚さ（ｔｒ３〜ｔｒ１）を、０.７≦ｔｃ／ｔｒ３≦０.９、０.７≦ｔｒ３／ｔｒ２≦０.９、０.７≦ｔｒ２／ｔｒ１≦０.９の比率で厚くして構成したものである。」に訂正する。
（ｖｉｉ）訂正事項ｇ
明細書の段落番号[００２４]を、
「上記のように、本発明のハニカム構造体は、ハニカム構造体を構成するセル隔壁の基本セル隔壁厚さｔｃが０．１１ｍｍ以下という薄壁であって、外壁厚さｔｓが０.２ｍｍ以上、基本セル隔壁厚さ部分の開口率が８０％以上という条件においては、最外周から内側に向かって３セルまでの隔壁厚さ（ｔｒ３〜ｔｒ１）と基本セル隔壁厚さｔｃとの関係を、０.７≦ｔｃ／ｔｒ３≦０.９、０.７≦ｔｒ３／ｔｒ２≦０.９、０.７≦ｔｒ２／ｔｒ１≦０.９とし、かつ、外壁厚さｔｓと最外周セル隔壁厚さｔｒ１との関係を、０.３≦ｔｒ１/ｔｓ≦０．７という範囲に設定することにより、薄壁化したハニカム構造体の「アイソスタティック強度」、「耐熱衝撃性」、及び「外壁角部強度」をバランス良く満足させることができる。」に訂正する。　　
（ｖｉｉｉ ）訂正事項ｈ
　明細書の段落番号［００２６］を、
「図３（ａ）（ｂ）は、高強度薄壁ハニカム構造体における最外周セル隔壁と基本セル隔壁の厚さの関係を示しており、ハニカム構造体１は複数のセル通路３を有するもので、基本的に、セル隔壁２と外壁４とからハニカム構造体１を構成している。そして、セル隔壁２を、基本セル隔壁２ｂと最外周セル隔壁２ａとに分け、この基本セル隔壁２ｂと最外周セル隔壁２ａ，及び外壁４のそれぞれの厚さの関係を規定したものである。なお、５は最外周セル隔壁２ａと基本セル隔壁２ｂとの境界線を示す。」に訂正する。
（iｘ）訂正事項ｉ
明細書の段落番号［００２７］を、
　「すなわち、このようなハニカム構造体１においては、基本セル隔壁２ｂの厚さｔｃが最外周セル隔壁２ａの厚さｔｒの０.７〜０.９倍の範囲としている。
これは、基本セル隔壁厚さｔｃが、最外周セル隔壁厚さｔｒの０.９倍を超過する場合、すなわち、基本セル隔壁厚さｔｃが、最外周セル隔壁厚さｔｒとほぼ同−である場合には、ハニカム構造体の外周面からの外圧による破壊強度（アイソスタティック強度）が十分に確保でてきないからである。
　一方、基本セル隔壁厚さｔｃが、最外周セル隔壁厚さｔｒの０.７倍に満たない場合には、押出成形時に最外周部のセル隔壁（リブ）の変形が大きくなるとともに、変形リブの量も増加するため、ハニカム構造体の外周面からの外圧による破壊強度（アイソスタティック強度）が低下してしまうからである。」に訂正する
（ｘ）訂正事項］ｊ
明細書の段落番号［００３０］を、
「例えば、外周から３セル目まで厚くした場合、内部セルと３セル目、３セル目と２セル目、２セル目と１セル目（最外周セル）の隔壁厚さの比は各々０.７≦ｔｃ／ｔｒ３≦０.９、０.７≦ｔｒ３／ｔｒ２≦０.９、０.７≦ｔｒ２／ｔｒ１≦０.９の範囲内とし、上記のｔｃ／ｔｒの比の範囲に合わせる。
厚くするセルは最外周から３セルまでが望ましい。これ以上、内部まで厚くすると担体の圧力損失性能に無視できない影響を及ぼす。また、担体の質量も所定以上に重くなることにより、熱容量が増えるので、コールドスタート時の触媒の暖機性能にも影響を及ぼしかねない。なお、最外周から３セル分の範囲であれば、実際上圧力損失に及ぼす影響はほとんどない。」に訂正する。
（ｘi）訂正事項ｋ
　明細書の段落番号［００４１］［表１］の上欄の「最外周セル隔厚さｍｍｔｒ３−ｔｒ１３−１セル目」を「３セルまでの隔壁厚さｍｍｔｒ３−ｔｒ１」に訂正し、かつ「実施例１、３、４、５、７、８、９、１２」を削除するとともに「実施例２、６、１０、１１、１３」をそれぞれ「実施例１、２、３、４、５」に訂正する。
（ｘｉｉ）訂正事項ｌ
　明細書の段落番号［００４２］［表２］の上欄の「最外周セル隔厚さｍｍｔｒ３−ｔｒ１３−１セル目」を「３セルまでの隔壁厚さｍｍｔｒ３−ｔｒ１」に訂正し、かつ「実施例１４、１６、１７、１８、２０、２４、２６、２８、３２」を削除するとともに「実施例１５、１９、２１、２２、２３、２５、２７、２９、３０、３１、３３」をそれぞれ「実施例６、７、８、９、１０、１１、１２、１３、１４、１５、１６」に訂正する。
（ｘｉｉｉ）訂正事項ｍ
　明細書の段落番号［００４３］を、
「表１及び表２の結果から明らかなように、基本セル隔壁厚さが０.１７ｍｍでハニカム担体の開ロ率が８０％未満の場合には、従来技術にみられるような外周部隔壁を厚くしなくても十分な「アイソスタティック強度」、「耐熱衝撃性」、「外壁角部強度」を有していたが、基本隔壁厚さが０.１１ｍｍ以下となり担体開口率が８０％以上となった場合には、外周部隔壁を厚くしない構造では十分な特性が得られない。
　また、表１と２の結果から、「アイソスタティック強度」、「耐熱衝撃性」、「外壁角部強度」を全て満足するためには、基本セル隔壁厚さ（ｔｃ）と最外周から内側に向かって３セルまでの隔壁厚さ（ｔｒ１〜ｔｒ３）との間、および最外周セル隔壁厚さ（ｔｒ１）と外壁厚さ（ｔｓ）との間に、適切な比の範囲、即ち、０.７≦ｔｃ／ｔｒ３≦０.９、０.７≦ｔｒ３／ｔｒ２≦０.９、０.７≦ｔｒ２／ｔｒ１≦０.９、且つ０.３≦ｔｒ１／ｔｓ≦０.７が存在していることがわかる。」に訂正する。
（ｘｉｖ）訂正事項ｎ
　明細書の段落番号［００４４］を、
「また、表１と２に示されている通り、基本セル隔壁厚さｔｃと外壁厚さｔｓの組み合わせで、最外周セルを構成する隔壁のみでなく、最外周から３セル内部まで厚くすることで、上述の適切な比の範囲内にして、各性能特性を満足させることが出来る。
　なお、実施例には示さなかったが、外壁厚さ０.３ｍｍとほとんど同じ厚さまで最外周セル隔壁を厚くした場合には、外壁厚さを０.５ｍｍ以上に厚くした場合と同じように「耐熱衝撃性」が低下する傾向が見られた。これは、最外周セル隔壁厚さをあまり厚くすると、外周部の熱容量が大きくなり、担体内部と外周部との温度差が大きくなることに起因している考えられる。」に訂正する。
　（ｘｖ）訂正事項ｏ
明細書の図面の簡単な説明を、
「【図１】ハニカム構造体の一例を示しており、（ａ）は斜視図、（ｂ）は平面図である。
【図２】ハニカム構造体の部分拡大図である。
【図３】高強度薄壁ハニカム構造体における最外周セル隔壁と基本セル隔壁の厚さの関係を示す一例であり、（ａ）は、概略部分断面図であり、（ｂ）は、（ａ）のＡ部詳細図である。
【図４】ハニカム構造体の最外周部のセル隔壁の変形を防止する構造の一例を示した部分断面説明図である。
【図５】ハニカム構造体に接点肉盛りを施した一実施例を示す部分断面説明図である。
【図６】ハニカム構造体に接点肉盛りを施した他の実施例を示す部分断面説明図である。
【図７】ハニカム構造体にＶ字接続肉盛りを施した一実施例を示す部分断面説明図である。
【図８】ハニカム構造体の外壁厚さとアイソスタティック強度の関係を示すグラフである。
【図９】ハニカム構造体の外壁厚さと耐熱衝撃性の関係を示すグラフである。
【図１０】ハニカム構造体の外壁厚さと外壁角部強度の関係を示すグラフである。
【図１１】最外周セル隔壁厚さと外壁厚さの関係を示す模式図である。
【図１２】ハニカム担体がコンバーター容器に組み込まれた例を示す説明図である。
【符号の説明】
１・・・ハニカム構造体、２・・・セル隔壁、２ａ・・・最外周セル隔壁、２ｂ・・・基本セル隔壁、３・・・セル通路、４・・・外壁、５・・・最外周セル隔壁と基本セル隔壁との境界線、６・・・肉盛り、７・・・Ｖ字接続部、８・・・最外周セル、９・・・最外周から２番目のセル、１０・・・外周部セルの隔壁、１１・・・コンバーター容器、１２・・・リング、１３・・・ハニカム担体、１４・・・緩衝部材。」に訂正する。
（２）訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
 　上記訂正事項（ａ）は、本件発明に係る「セラミックハニカム構造体」を技術的に限定するものであり、訂正事項（ｂ）は請求項を削除するものであるから、特許請求の範囲の減縮を目的とする訂正に該当し、また、新規事項の追加に該当せず、実質的に特許請求の範囲を拡張又は変更するものではない。
  上記訂正事項（ｃ）〜（ｏ）は、前記訂正事項（ａ）及び（ｂ）に係る訂正に対応して他の請求項の記載及び明細書の発明の詳細な説明の欄の記載を上記訂正事項（ａ）及び（ｂ）に伴って、該訂正に整合させるための訂正であるから、明りょうでない記載の釈明を目的とする訂正であり、新規事項の追加に該当せず、実質的に特許請求の範囲を拡張又は変更するものでもない。
（４）むすび　
  以上のとおりであるから、上記訂正は、特許法第１２０条の４第２項及び同条第３項において準用する特許法第１２６条第２項及び第３項までの規定に適合するので、当該訂正を認める。
３．特許異議の申立てについて
（１）特許異議申立人株式会社デンソーに対して 
（特許異議申立ての理由の概要）
　特許異議申立人株式会社デンソーは、以下の甲第１号証を提出して、本件請求項１〜３及び請求項５〜８に係る発明は、甲第１号証に記載された発明と同一であり、また、本件請求項１〜８に係る発明は甲第１号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第１項第３号の規定又は特許法第２９条第２項の規定により、特許を受けることができないものである。
　したがって本件請求項１〜８に係る発明の特許は、特許法第１１３条第２号に該当し取り消されるべきものであると主張している。
（証拠の記載内容）
甲第１号証（再公表特許公報ＷＯ９８/０５６０２）：刊行物１
ア.「本願発明のハニカム構造体１は、円筒形状をなすとともに、カオリン，タルク，アルミナ等を焼成することによって得られるコージェライト材料よりなる。」（第８頁１４〜１６行）
イ.「　この隔壁３は、互いに隣接する断面四角形状の流路７を形成するとともに、厚さ０．１０４ｍｍよりなる。」（第８頁２１〜２２行）
ウ.「　この粘土をスクリュー成形機により、あるいは他の成形機を用いて棒状に成形した後、プランジャー成形機により押し出し型を通して焼成前のハニカム構造体であるハニカム担体を成形する。」（第１０頁４〜６行）
エ.「このハニカム構造体１は、直径１０３ｍｍ，長さ１５０ｍｍで４００メッシュの流路７を形成する気孔率３５％である隔壁３が形成されている。」（第１０頁１１〜１３行）
オ.「周壁３より、ハニカム構造体の中心方向に２セル分だけハニカム構造体の中心方向に伸びる領域において、隔壁３の平均厚さよりも大である厚さ０．２ｍｍの隔壁補強部１２が形成されている。」（第１３頁下３〜６行）
カ.「図１０においては、隔壁補強部１２の厚さを０．１５ｍｍに固定するとともに、隔壁の厚さ０．１０４ｍｍ、アール部の半径を０．１ｍｍとし、さらに気孔率３５％のハニカム構造体を用いた。」（第１５頁下６〜８行）
キ.「即ち、流路２２，３２の断面形状が断面六角形状であっても、本願発明の作用・効果を達成することができる。・・・隔壁厚さ（Ｔ）０．１５ｍｍ、平均接触幅（ｗ）０．２５ｍｍであるが、図１４のように隔壁補強部３１（厚さｔ）を含めた構造をとることもできる。」（第１７頁３〜７行）
（当審の判断）
　（ｉ）本件訂正発明１について
  本件訂正発明１は薄壁化したハニカム構造体の「アイソスタティック強度」、「耐熱衝撃性」及び「外壁角部強度」をバランス良く満足させることができる「セラミックハニカム構造体」（【００２４】参照）の提供に関するものであり、具体的には、本件訂正発明１の特徴は、基本セル隔壁厚さ（ｔｃ）がｔｃ≦０．１１ｍｍで外壁厚さ（ｔｓ）が（ｔｓ）≧０．２ｍｍの条件の時、最外周セル隔壁厚さ（ｔｒ１）と外壁厚さ（ｔｓ）が、０．３≦ｔｒ１/ｔｓ≦０．７の関係を有するとともに、ハニカム構造体の最外周から内側に向かって３セルまで、内部セルから最外周セルに向けて順次隔壁厚さ（ｔｒ３〜ｔｒ１）を、特定比率で順次厚くしたことにあるものであり、そのことによって、特に、成形時における口金中の原料流動の流動特性を向上させ、流動特性のアンバランスに起因する隔壁変形に伴うアイソスタィック強度の低下を防止するという顕著な効果を奏した点にあると認められる。
　そこで、このような観点から、上記引用刊行物１について検討すると、引用刊行物１には、本件訂正発明１の如き、「アイソスタティック強度」、「耐熱衝撃性」及び「外壁角部強度」をバランス良く満足させることができる薄壁化したハニカム構造体でかつ十分なアイソスタティック破壊強度を満足する「セラミックハニカム構造体」については何ら記載されていない。
　すなわち、引用刊行物１には、接触幅を隔壁の平均厚さより大きく、かつ一定値以下とすることにより、縁欠けを防止することが示されているだけであり、本件訂正発明１の最外周から内側に向かって３セルまでの関係式及びその余の点については記載がない。
  したがって、本件訂正発明１は、特許を受けることができるものであり、特許異議申立人の上記主張は採用することができない。
（ｉｉ）本件訂正発明２〜７について
　本件訂正発明２〜７に係る発明は、本件訂正発明１にさらなる限定を加えたものであるから、それぞれ刊行物１に記載された発明と同一でもなければ、刊行物１に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものではない。
　（２）特許異議申立人日立金属株式会社に対して
（特許異議申立ての理由の概要）　
　特許異議申立人日立金属株式会社は、以下の甲第１〜２号証を提出して、本件請求項１、５，６，７に係る発明は、甲第１号証に記載された発明と同一であり、また本件請求項１〜８に係る発明は、甲第１〜２号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第１項第３号の規定又は特許法第２９条第２項の規定により、特許を受けることができないものである。
　したがって、本件請求項１〜８に係る発明の特許は、特許法第１１３条第２号に該当し取り消されるべきものであると主張している。
（証拠の記載内容）
甲第１号証：再公表特許公報ＷＯ９８/０５６０２（上記刊行物１と記載内容は同じ））
甲第２号証（特開昭５５−１５５７４２号公報）：刊行物２：
　第１図には、ハニカム触媒が金属容器に把持された触媒コンバータが示されている。
（当審の判断）
　甲第１号証は上記刊行物１と同じものであり、甲第２号証にも本件訂正発明１の主要な構成について何ら記載がないから、前記した（当審の判断）と同じ理由により、特許異議申立人の上記主張は採用することができない。
４．むすび
　以上のとおり、特許異議申立の理由及び証拠によっては、訂正後の本件請求項１〜７に係る発明の特許を取り消すことはできない。 
  また、他に本件訂正発明の特許を取り消すべき理由および証拠を発見しない。
 よって、上記のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１４年１２月１１日（２００２．１２．１１）
【訂正の要旨】
　（ｉ）訂正事項ａ
特許請求の範囲の請求項１を特許請求の範囲の減縮を目的として、以下の通りに訂正する。
「【請求項１】複数のセル通路を有するセラミック製の押出成形ハニカム構造体であって、該ハニカム構造体を構成するセル隔壁の基本セル隔壁厚さ（ｔｃ）がｔｃ≦０．１１ｍｍ、外壁厚さ（ｔｓ）がｔｓ≧０．２ｍｍであり、該基本セル隔壁厚さ部分の開口率が８０％以上であるとともに、最外周セル隔壁厚さ（ｔｒ１）と該外壁厚さ（ｔｓ）が、０．３≦ｔｒ１／ｔｓ≦０．７の関係を有し、さらに、ハニカム構造体の最外周から内側に向かって３セルまで、内部セルから最外周セルに向けて順次隔壁厚さ（ｔｒ３〜ｔｒ１）を、０．７≦ｔｃ／ｔｒ３≦０．９、０．７≦ｔｒ３／ｔｒ２≦０．９、０．７≦ｔｒ２／ｔｒ１≦０．９の比率で厚くしたことを特徴とする高強度薄壁ハニカム構造体。」
（ｉｉ）訂正事項ｂ
「特許請求の範囲」の請求項２を削除する。
（ｉｉｉ）訂正事項ｃ
「特許請求の範囲」の請求項３〜８に係る記載、
「【請求項３】ハニカム構造体の最外周セル隔壁と外壁とが接する個所を肉盛りした請求項１又は２に記載の高強度薄壁ハニカム構造体。
　【請求項４】隣接する隔壁が、隔壁間が狭まりながら外壁と接する個所で、少なくともそれらの隔壁間において外壁の内側に肉盛りした請求項１又は２に記載の高強度薄壁ハニカム構造体。
　【請求項５】ハニカム構造体のセル形状が、正方形、長方形、菱形及び六角形のいずれかである請求項１〜４のいずれか１項に記載の高強度薄壁ハニカム構造体。
　【請求項６】ハニカム構造体が、コージェライト、アルミナ、ムライト、窒化珪素、及び炭化珪素からなる群から選ばれた少なくとも１種のセラミック材料で形成されている請求項１〜５のいずれか１項に記載の高強度薄壁ハニカム構造体。
　【請求項７】自動車排気ガス浄化触媒用担体に用いられる請求項１〜６のいずれか１項に記載の高強度薄壁ハニカム構造体。
　【請求項８】そのセル隔壁表面に触媒成分が担持され、その構造体の外周面で把持されて、触媒コンバーターに組み込まれる請求項１〜７のいずれか１項に記載の高強度薄壁ハニカム構造体。」を、
「【請求項２】ハニカム構造体の最外周セル隔壁と外壁とが接する個所を肉盛りした請求項１に記載の高強度薄壁ハニカム構造体。
　【請求項３】隣接する隔壁が、隔壁間が狭まりながら外壁と接する個所で、少なくともそれらの隔壁間において外壁の内側に肉盛りした請求項１に記載の高強度薄壁ハニカム構造体。
　【請求項４】ハニカム構造体のセル形状が、正方形、長方形、菱形及び六角形のいずれかである請求項１〜３のいずれか１項に記載の高強度薄壁ハニカム構造体。
　【請求項５】ハニカム構造体が、コージェライト、アルミナ、ムライト、窒化珪素、及び炭化珪素からなる群から選ばれた少なくとも１種のセラミック材料で形成されている請求項１〜４のいずれか１項に記載の高強度薄壁ハニカム構造体。
　【請求項６】自動車排気ガス浄化触媒用担体に用いられる請求項１〜５のいずれか１項に記載の高強度薄壁ハニカム構造体。
　【請求項７】そのセル隔壁表面に触媒成分が担持され、その構造体の外周面で把持されて、触媒コンバーターに組み込まれる請求項１〜６のいずれか１項に記載の高強度薄壁ハニカム構造体。」に訂正する。
（ｉｖ）訂正事項ｄ
　明細書の段落番号［０００９］を、
「【課題を解決するための手段】すなわち、本発明によれば、複数のセル通路を有するセラミック製の押出成形ハニカム構造体であって、該ハニカム構造体を構成するセル隔壁の基本セル隔壁厚さ（ｔｃ）がｔｃ≦０．１１ｍｍ、外壁厚さ（ｔｓ）がｔｓ≧０．２ｍｍであり、該基本セル隔壁厚さ部分の開口率が８０％以上であるとともに、最外周セル隔壁厚さ（ｔｒ１）と該外壁厚さ（ｔｓ）が、０．３≦ｔｒ１／ｔｓ≦０．７の関係を有し、さらに、ハニカム構造体の最外周から内側に向かって３セルまで、内部セルから最外周セルに向けて順次隔壁厚さ（ｔｒ３〜ｔｒ１）を、０．７≦ｔｃ／ｔｒ３≦０．９、０．７≦ｔｒ３３／ｔｒ２≦０．９、０．７≦ｔｒ２／ｔｒ１≦０．９の比率で厚くしたことを特徴とする高強度薄壁ハニカム構造体が提供される。」に訂正する。
（ｖ）訂正事項ｅ
　明細書の段落番号［００１０］を、
「なお、上記の高強度隔壁ハニカム構造体においては、ハニカム構造体の最外周セル隔壁と外壁とが接する個所を肉盛りしたり、隣接する隔壁が、隔壁間が狭まりながら外壁と接する個所で、少なくともそれらの隔壁間において外壁の内側に肉盛りすることが、より好ましい。」に訂正する。
（ｖｉ）訂正事項ｆ
　明細書の段落番号［００２３］を、
「以下、本発明において、ハニカム構造体を構成する基本セル隔壁厚さ、外壁厚さ、及び最外周セル隔壁厚さについて、詳しく説明する。
上記したように、本発明においては、ハニカム構造体を構成するセル隔壁の基本セル隔壁厚さ（ｔｃ）がｔｃ≦０．１１ｍｍ、　外壁厚さ（ｔｓ）がｔｓ≧０．２ｍｍであり、該基本セル隔壁厚さ部分の開口率が８０％以上であるとともに、最外周セル隔壁厚さ（ｔｒ１）と該外壁厚さ（ｔｓ）が、０．３≦ｔｒ１／ｔｓ≦０．７の関係を有し、さらに、ハニカム構造体の最外周から内側に向かって３セルまで、内部セルから最外周セルに向けて順次隔壁厚さ（ｔｒ３〜ｔｒ１）を、０．７≦ｔｃ／ｔｒ３≦０．９、０．７≦ｔｒ３／ｔｒ２≦０．９、０．７≦ｔｒ２／ｔｒ１≦０．９の比率で厚くして構成したものである。」に訂正する。
（ｖｉｉ）訂正事項ｇ
明細書の段落番号［００２４］を、
「上記のように、本発明のハニカム構造体は、ハニカム構造体を構成するセル隔壁の基本セル隔壁厚さｔｃが０．１１ｍｍ以下という薄壁であって、外壁厚さｔｓが０．２ｍｍ以上、基本セル隔壁厚さ部分の開口率が８０％以上という条件においては、最外周から内側に向かって３セルまての隔壁厚さ（ｔｒ３〜ｔｒ１）と基本セル隔壁厚さｔｃとの関係を、０．７≦ｔｃ／ｔｒ３≦０．９、０．７≦ｔｒ３／ｔｒ２≦０．９、０．７≦ｔｒ２／ｔｒ１≦０９とし、かつ、外壁厚さｔｓと最外周セル隔壁厚さｔｒ１との関係を、０．３≦ｔｒ１／ｔｓ≦０．７という範囲に設定することにより、薄壁化したハニカム構造体の「アイソスタティック強度」、「耐熱衝撃性」、及び「外壁角部強度」をバランス良く満足させることができる。」に訂正する。
（ｖｉｉｉ）訂正事項ｈ
　明細書の段落番号［００２６］を、
「図３（ａ）（ｂ）は、高強度薄壁ハニカム構造体における最外周セル隔壁と基本セル隔壁の厚さの関係を示しており、ハニカム構造体１は複数のセル通路３を有するもので、基本的に、セル隔壁２と外壁４とからハニカム構造体１を構成している。そして、セル隔壁２を、基本セル隔壁２ｂと最外周セル隔壁２ａとに分け、この基本セル隔壁２ｂと最外周セル隔壁２ａ，及び外壁４のそれぞれの厚さの関係を規定したものである。なお、５は最外周セル隔壁２ａと基本セル隔壁２ｂとの境界線を示す。」に訂正する。
（ｉｘ）訂正事項ｉ
明細書の段落番号［００２７］を、
　「すなわち、このようなハニカム構造体１においては、基本セル隔壁２ｂの厚さｔｃが最外周セル隔壁２ａの厚さｔｒの０．７〜０．９倍の範囲としている。
これは、基本セル隔壁厚さｔｃが、最外周セル隔壁厚さｔｒの０．９倍を超過する場合、すなわち、基本セル隔壁厚さｔｃが、最外周セル隔壁厚さｔｒとほぼ同−である場合には、ハニカム構造体の外周面からの外圧による破壊強度（アイソスタティック強度）が十分に確保でてきないからである。
　一方、基本セル隔壁厚さｔｃが、最外周セル隔壁厚さｔｒの０．７倍に満たない場合には、押出成形時に最外周部のセル隔壁（リブ）の変形が大きくなるとともに、変形リブの量も増加するため、ハニカム構造体の外周面からの外圧による破壊強度（アイソスタティック強度）が低下してしまうからである。」に訂正する
（ｘ）訂正事項］ｊ
明細書の段落番号［００３０］を、
「例えば、外周から３セル目まで厚くした場合、内部セルと３セル目、３セル目と２セル目、２セル目と１セル目（最外周セル）の隔壁厚さの比は各々０．７≦ｔｃ／ｔｒ３≦０．９、０．７≦ｔｒ３／ｔｒ２≦０．９、０．７≦ｔｒ２／ｔｒ１≦０．９の範囲内とし、上記のｔｃ／ｔｒの比の範囲に合わせる。
厚くするセルは最外周から３セルまでが望ましい。これ以上、内部まで厚くすると担体の圧力損失性能に無視できない影響を及ぼす。また、担体の質量も所定以上に重くなることにより、熱容量が増えるので、コールドスタート時の触媒の暖機性能にも影響を及ぼしかねない。なお、最外周から３セル分の範囲であれば、実際上圧力損失に及ぼす影響はほとんどない。」に訂正する。
（ｘｉ）訂正事項ｋ
　明細書の段落番号［００４１］［表１］の上欄の「最外周セル隔厚さｍｍｔｒ３−ｔｒ１３−１セル目」を「３セルまでの隔壁厚さｍｍｔｒ３−ｔｒ１」に訂正し、かつ「実施例１、３、４、５、７、８、９、１２」を削除するとともに「実施例２、６、１０、１１、１３」をそれぞれ「実施例１、２、３、４、５」に訂正する。
（ｘｉｉ）訂正事項ｌ
　明細書の段落番号［００４２］［表２］の上欄の「最外周セル隔厚さｍｍｔｒ３−ｔｒ１３−１セル目」を「３セルまでの隔壁厚さｍｍｔｒ３−ｔｒ１」に訂正し、かつ「実施例１４、１６、１７、１８、２０、２４、２６、２８、３２」を削除するとともに「実施例１５、１９、２１、２２、２３、２５、２７、２９、３０、３１、３３」をそれぞれ「実施例６、７、８、９、１０、１１、１２、１３、１４、１５、１６」に訂正する。
（ｘｉｉｉ）訂正事項ｍ
　明細書の段落番号［００４３］を、
「表１及び表２の結果から明らかなように、基本セル隔壁厚さが０．１７ｍｍでハニカム担体の開ロ率が８０％未満の場合には、従来技術にみられるような外周部隔壁を厚くしなくても十分な「アイソスタティック強度」、「耐熱衝撃性」、「外壁角部強度」を有していたが、基本隔壁厚さが０．１１ｍｍ以下となり担体開口率が８０％以上となった場合には、外周部隔壁を厚くしない構造では十分な特性が得られない。
　また、表１と２の結果から、「アイソスタティック強度」、「耐熱衝撃性」、「外壁角部強度」を全て満足するためには、基本セル隔壁厚さ（ｔｃ）と最外周から内側に向かって３セルまでの隔壁厚さ（ｔｒ１〜ｔｒ３）との間、および最外周セル隔壁厚さ（ｔｒ１）と外壁厚さ（ｔｓ）との間に、適切な比の範囲、即ち、０．７≦ｔｃ／ｔｒ３≦０．９、０．７≦ｔｒ３／ｔｒ２≦０．９、０．７≦ｔｒ２／ｔｒ１≦０．９、且つ０．３≦ｔｒ１／ｔｓ≦０．７が存在していることがわかる。」に訂正する。
（ｘｉｖ）訂正事項ｎ
　明細書の段落番号［００４４］を、
「また、表１と２に示されている通り、基本セル隔壁厚さｔｃと外壁厚さｔｓの組み合わせで、最外周セルを構成する隔壁のみでなく、最外周から３セル内部まで厚くすることで、上述の適切な比の範囲内にして、各性能特性を満足させることが出来る。
　なお、実施例には示さなかったが、外壁厚さ０．３ｍｍとほとんど同じ厚さまで最外周セル隔壁を厚くした場合には、外壁厚さを０．５ｍｍ以上に厚くした場合と同じように「耐熱衝撃性」が低下する傾向が見られた。これは、最外周セル隔壁厚さをあまり厚くすると、外周部の熱容量が大きくなり、担体内部と外周部との温度差が大きくなることに起因している考えられる。」に訂正する。
　（ｘｖ）訂正事項ｏ
　明細書の図面の簡単な説明を、
「【図１】ハニカム構造体の一例を示しており、（ａ）は斜視図、（ｂ）は平面図である。
　【図２】ハニカム構造体の部分拡大図である。
　【図３】高強度薄壁ハニカム構造体における最外周セル隔壁と基本セル隔壁の厚さの関係を示す一例であり、（ａ）は、概略部分断面図であり、（ｂ）は、（ａ）のＡ部詳細図である。
　【図４】ハニカム構造体の最外周部のセル隔壁の変形を防止する構造の一例を示した部分断面説明図である。
　【図５】ハニカム構造体に接点肉盛りを施した一実施例を示す部分断面説明図である。
　【図６】ハニカム構造体に接点肉盛りを施した他の実施例を示す部分断面説明図である。
　【図７】ハニカム構造体にＶ字接続肉盛りを施した一実施例を示す部分断面説明図である。
　【図８】ハニカム構造体の外壁厚さとアイソスタティック強度の関係を示すグラフである。
　【図９】ハニカム構造体の外壁厚さと耐熱衝撃性の関係を示すグラフである。
　【図１０】ハニカム構造体の外壁厚さと外壁角部強度の関係を示すグラフである。
　【図１１】最外周セル隔壁厚さと外壁厚さの関係を示す模式図である。
　【図１２】ハニカム担体がコンバーター容器に組み込まれた例を示す説明図である。
　【符号の説明】
　１・・・ハニカム構造体、２・・・セル隔壁、２ａ・・・最外周セル隔壁、２ｂ・・・基本セル隔壁、３・・・セル通路、４・・・外壁、５・・・最外周セル隔壁と基本セル隔壁との境界線、６・・・肉盛り、７・・・Ｖ字接続部、８・・・最外周セル、９・・・最外周から２番目のセル、１０・・・外周部セルの隔壁、１１・・・コンバーター容器、１２・・・リング、１３・・・ハニカム担体、１４・・・緩衝部材。」に訂正する。
（５４）【発明の名称】
高強度薄壁ハニカム構造体
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　複数のセル通路を有するセラミック製の押出成形ハニカム構造体であって、該ハニカム構造体を構成するセル隔壁の基本セル隔壁厚さ（ｔｃ）がｔｃ≦０．１１ｍｍ、外壁厚さ（ｔｓ）がｔｓ≧０．２ｍｍであり、該基本セル隔壁厚さ部分の開口率が８０％以上であるとともに、最外周セル隔壁厚さ（
ｔｒ１）と該
０．３≦ｔｒ１／ｔｓ≦０．７の関係を有し、
　
さらに、ハニカム構造体の最外周から内側に向かって３セルまで、内部セルから最外周セルに向けて順次隔壁厚さ（ｔｒ３〜ｔｒ１）を、０．７≦ｔｃ／ｔｒ３≦０．９、０．７≦ｔｒ３／ｔｒ２≦０．９、０．７≦ｔｒ２／ｔｒ１≦０．９の比率で厚くした
。
　【請求項
２
１
　【請求項
３
１
　【請求項
４
３
　【請求項
５
４
　【請求項
６
５
　【請求項
７
６
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【発明の属する技術分野】　本発明は、自動車排気ガス浄化触媒用担体などとして、好適に用いることができる高強度薄壁ハニカム構造体に関する。
　【０００２】
　【従来の技術】　従来、自動車排気ガス浄化用ハニカム触媒は、ハニカム担体（ハニカム構造体）の軸方向強度が断面方向よりも高いことから、ハニカム担体の軸方向で把持する構造が採用されていたが、その軸方向に把持する際に外周部付近で破損することを防ぐため、外周部のセル隔壁（リブ）を内部よりも厚くして、ハニカム担体の軸方向の耐圧強度を高めていた。
　【０００３】　しかしながら、最近、エンジンの高出力化指向によるハニカム触媒での圧損の低減要求や、排ガス規制強化に伴う触媒担体全体の有効利用により、ハニカム触媒担体を軸方向把持するのではなく、ハニカム触媒担体の外周面で主に把持する構造が採用され始めた。これは、排ガス規制強化により触媒容積が増加して触媒質量が増加するため、エンジン振動に対して軸方向把持では把持面積が少なくて十分に把持できなくなったことも一因であった。
　【０００４】　また、一方では触媒の浄化性能を向上させるために、ハニカム担体のセル隔壁厚さを薄くしてハニカム担体を軽量化することにより、触媒の熱容量を低減して浄化性能の暖機特性を向上させる動きが始まっている。
　【０００５】　このため、セル隔壁の薄壁化でハニカム担体の外周面からの外圧による破壊強度は一層低下する傾向となっている。さらに、最近の排ガス規制の更なる強化のため、エンジン燃焼条件の改善、触媒浄化性能の向上を狙いとして、排気ガス温度が年々上昇してきており、ハニカム担体に要求される耐熱衝撃性も厳しくなってきている。このように、最近のセル隔壁の薄壁化やハニカム担体の外周面把持採用、および排ガス温度の上昇により、ハニカム担体の外周壁厚さが大きな問題となってきた。
　【０００６】　以上の点に鑑み、特公昭５４−１１０１８９号公報において、ハニカム担体の横断面中心方向ヘリブ厚を規則的に薄くした構造が提案されているが、この構造ではハニカム担体全体にわたって隔壁を薄くできないため、ハニカム担体質量が重くなり、暖磯特性上問題となる。また、圧力損失上も好ましくない。
　【０００７】　また、特開昭５４−１５０４０６号公報あるいは特開昭５５−１４７１５４号公報において、外周部のセル隔壁を内部のセル隔壁よりも厚くした構造が提案されているが、ハニカム担体の外周壁厚さについては何ら触れられておらず、外周壁厚さとセル隔壁の関係についても何も記載されていない。更に、これらの従来技術においては、内部隔壁厚さが０．１５ｍｍ以上と厚いハニカム構造体で、しかも軸方向把持であるため、外周壁厚さは問題とならなかった。しいて挙げれば、外周壁厚さが厚くなりすぎると耐熱衝撃特性が低下すると指摘されているに過ぎなかった。
　【０００８】
　【発明が解決しようとする課題】　従って、本発明は上記した従来の課題に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、薄壁化したハニカム構造体のアイソスタティック強度と耐熱衝撃性をバランス良く向上させるとともに、ハニカム構造体の外周壁及ぴ角部の損傷を防止することができる高強度薄壁ハニカム構造体を提供するものである。
　【０００９】
　【課題を解決するための手段】　すなわち、本発明によれば、複数のセル通路を有するセラミック製の押出成形ハニカム構造体であって、該ハニカム構造体を構成するセル隔壁の基本セル隔壁厚さ（ｔｃ）がｔｃ≦０．１１ｍｍ、外壁厚さ（ｔｓ）がｔｓ≧０．２ｍｍであり、該基本セル隔壁厚さ部分の開口率が８０％以上であるとともに、最外周セル隔壁厚さ
（ｔｒ１）と該
０．３≦ｔｒ１／ｔｓ≦０．７の関係を有し、さらに、ハニカム構造体の最外周から内側に向かって３セルまで、内部セルから最外周セルに向けて順次隔壁厚さ（ｔｒ３〜ｔｒ１）を、０．７≦ｔｃ／ｔｒ３≦０．９、０．７≦ｔｒ３／ｔｒ２≦０．９、０．７≦ｔｒ２／ｔｒ１≦０．９の比率で厚くした
。
　【００１０】　
なお、
　【００１１】
　【００１２】　尚、本発明においては、ハニカム構造体のセル形状が、正方形、長方形、菱形及ぴ六角形のいずれかであることが好ましい。また、ハニカム構造体が、コージェライト、アルミナ、ムライト、窒化珪素、炭化珪素等のセラミック材科で形成されていることが好ましい。また、本発明の高強度薄壁ハニカム構造体は、自動車排気ガス浄化触媒用担体として好適に用いられるものであり、通常、そのセル隔壁表面に触媒成分が担持され、その構造体の外周面で把持されて、触媒コンバーターに組み込まれるものである。
　【００１３】
　【発明の実施の形態】　以下、本発明を詳しく説明する。
　ハニカム担体はコージェライト質セラミックス材料が主流であり、格子状のスリットが加工された口金を用いて押出し成形によってハニカム構造体に成形され、乾燥、焼成して製品となる。従来、隔壁厚さが０．１５ｍｍ以上と厚かった時には問題にならなかったが、隔壁厚さが薄くなると、押出し成形時に隔壁が変形し易いため、得られた焼成体のアイソスタティック強度試験を行うと、隔壁の変形した個所において低い強度で破壊してしまう。隔壁が真っ直ぐに成形されていれば、外周面から圧力が作用した場合、理論上は圧縮応力場となり、ハニカム構造体の破壊は隔壁の座屈あるいは外壁の座屈によって起こるのであるが、隔壁が変形していたり、外周壁厚さが極端に薄いと、その個所で隔壁に曲げ応力、即ち引っ張り応力が発生する。一般に圧縮強度より引っ張り強度の方がかなり低く、特にセラミックス材料では圧縮強度に対する引っ張り強度の比がおよそ１／１０と金属材料がおよそ１／３であるのに比べて極めて引っ張り強度が圧縮強度より低い。従って隔壁の変形があると通常よりもかなり低い強度で破壊してしまう。さらに、薄壁ハニカム構造となることで、ハニカム担体をコンバーター内に把持して収納する場合や担体の取り扱いあるいは搬送工程においてハニカムの角部が欠損するあるいは外壁が隔離するという不具合が発生した。
　【００１４】　自動車排ガス浄化触媒担体用のハニカム担体には、触媒の担持性能以外に、構造体として「アイソスタティック強度」、「耐熱衝撃性」、「外壁角部強度」の性能が要求される。
　アイソスタティック強度は、通常、担体の外周面把持による構造を採用する場合、把持面圧は最低保証値０．５ＭＰａ、望ましくは１．０ＭＰａとされており、このため、担体のアイソスタティック強度の平均レベルは３．０ＭＰａ以上、望ましくは４．０ＭＰａ以上が要求される。
　耐熱衝撃性については、排気ガス温度が年々上昇してきており、ハニカム担体に要求される耐熱衝撃性も厳しくなっていきており、耐熱衝撃性は実用上、７５０℃差以上、望ましくは８００℃差以上が要求される。
　【００１５】　また、ハニカム担体は触媒化工程で触媒を担持されてから、コンバーターの缶体内に把持されるが、最近の薄壁化に伴い担体を搬送中に担体角部が片当たりしたり、担体同士が接触したりして損傷する場合が出てきた。そこで、搬送中の担体強度を評価するため、厚ゴムの板に担体の端面を押し当てて、押し当て荷重を加えた時ゴムが外側に伸びる力で、担体の外壁角部に応力集中を発生させることで、外壁角部の強度を評価した。各強度の担体を工程に適用したところ、担体外壁角部強度が３．５ｋＮ以上であれば搬送中の損傷発生が少なく、４．０ｋＮ以上であればほとんど発生しないことがわかった。
　【００１６】　従来、外周壁厚さを厚くすれば外周面圧に対して高強度化できるものと考えられていたが、実際に外径がφ９０ｍｍ、長さ１１０ｍｍでセル形状が正方形、隔壁厚さ０．１１ｍｍ、セル数６００ｃｐｓｉ（隔壁間隔１．０４ｍｍ）のコージェライト質薄壁ハニカム構造体で外壁厚さを０．１〜０．９ｍｍまで変えた試料を製作してアイソスタティック強度試験を実施した結果、図８に示すように、０．４ｍｍよりも外壁厚さを厚くしても強度が向上せず逆に低下する傾向であった。ここでセル数６００ｃｐｓｉとは１平方インチ当たり６００個のセルが存在することを意味しており、ｃｐｓｉはｃｅｌｌｓ　ｐｅｒｓｑｕａｒｅ　ｉｎｃｈの略である。また、外壁厚さが薄すぎると外壁の剛性不足により外周壁から破壊してしまう。
　【００１７】　そこで、単に外周壁厚さを厚くしてもアイソスタティック強度が向上しない原因を調査したところ、外壁厚さを厚くするに従って、押出し成形直後の成形体で外周セルの隔壁（リブ）の変形が大きく、また変形した隔壁の量も増えていく傾向にあることが判明した。これは、押出し成形時に原料が口金のスリットを通過する際、外壁厚さを厚くすると外周壁を形成するスリットを通る原料流量が増えるため、外周セルのリブが外壁の方に引きずられてしまうためで、外壁での原料流れと隔壁での原料流れのアンバランスの顕著化が原因であった。また、隔壁自身が薄くなったことで座屈変形し易くなったことも大きな要因である。押出し成形後にハニカム構造体をその外周面において治具で受け止めるが、その時にハニカム構造体の自重で外壁及び外周部隔壁が変形する場合もある。
　【００１８】　材料力学によれば、座屈強度は基本的に下式で与えられ、座屈強度は隔壁厚さの二乗に比例する。隔壁の薄壁化がハニカム担体の強度に非常に大きな影響を及ぼしていることが判る。
　　座屈強度Ｐ　＝　（　ｋπ２　Ｅ　）　ｘ　（　ｔ／Ｌ　）２
　　（　ｋ：係数、Ｅ：ヤング率、Ｌ：隔壁長さ、ｔ：隔壁厚さ）
　【００１９】　従来においては、隔壁厚さが厚かったため、隔壁自身も座屈変形し難く、また、外壁厚さにも近い厚さであったため、成形時のアンバランスもあまり問題とはならなかった。コージェライトに限らず、アルミナ、ムライト、窒化珪素、炭化珪素、ジルコニア等のセラミック材料で押出し成形する場合には、原料の水、バインダーを混ぜて混練したものを使うので、押出し成形工程におけるハニカム構造体の隔壁の変形については全く同じ理屈が成り立つ。前述した通り、隔壁の変形は圧縮加重による座屈が主な原因なので、セル形状が正方形に限らず、長方形、三角形、六角形についても同様な問題が発生する。
　また、従来技術に見られるように、外周部の隔壁厚さを内部の隔壁よりも厚くした担体の強度を測定したところ、確かに強度は向上するが、あまり厚いと強度が低下する傾向が見られた。最外周隔壁厚さをかなり厚くした担体を調べたところ、最外周部の隔壁が変形していることが判った。これは、外壁の厚さを厚くしたことと同じ理屈によるものと考えられる。
　【００２０】　また、隔壁厚さ０．１１ｍｍの担体を電気炉内で所定時間加熱して均一温度にした後、炉内から取り出す過冷却耐熱衝撃性試験を実施した結果、図９に示すように、外壁厚さを厚くするに従い耐熱衝撃性が低下することを確認したが、０．７ｍｍ以上の外壁厚さで耐熱衝撃性の低下傾向が大きくなった。これは外壁が厚くなることで外壁自身の熱容量の影響も大きくなり、外壁内外での温度差が拡大したためと考えられる。
　上記した特開昭５４−１５０４０６号公報に見られるように、外壁に切り欠きを設けて外壁の熱容量を下げようという考えも外壁が十分に厚ければ効果があるが、隔壁厚さが０．１１ｍｍ以下という極めて薄い隔壁では、外壁をあまり厚くすることも出来ず、切り欠きの効果も期待できない。逆に、外壁の剛性を低下させる危険がある。
　【００２１】　図１０は、外壁角部強度を評価した結果を示しているが、外壁厚さが薄くなる程、角部強度が低下する傾向が見られた。特に、外壁厚さが０．３ｍｍより薄い場合に強度が低下している。外壁角部強度を強化するには、単純に外壁を厚くすることが効果があるが、前述したアイソスタティック強度では、過度の外壁肉厚化は逆に強度低下を招く傾向があり、また、耐熱衝撃性についても同様であり、単純に外壁を厚くすることは好ましくない。
　【００２２】　本発明者は、上記の各種試験結果から、最近のハニカム担体の隔壁薄壁化においては、従来技術にみられるように、ただ単にハニカム担体の使用上の問題点のみを考えて外周部セルを構成する隔壁を厚くすれば良いという訳ではなく、ハニカム構造体の押出し成形性も考慮しなければならず、そのためには、最外周セル隔壁厚さと内部の基本セル隔壁厚さの関係だけではなく、基本セル隔壁厚さを考慮しながら外壁厚さと最外周セル隔壁厚さの関係についても注意して、ハニカム構造体の設計を行う必要があるという考えに至り、本発明を完成したのである。
　なお、最外周セル隔壁厚さ、外壁厚さと強度、耐熱衝撃性の関係を模式的に整理すると、図１１に示すごとくなる。
　【００２３】　以下、本発明において、ハニカム構造体を構成する基本セル隔壁厚さ、外壁厚さ、及び最外周セル隔壁厚さについて、詳しく説明する。
　上記したように、本発明においては、ハニカム構造体を構成するセル隔壁の基本セル隔壁厚さ（ｔｃ）がｔｃ≦０．１１ｍｍ、外壁厚さ（ｔｓ）がｔｓ≧０．２ｍｍであり、該基本セル隔壁厚さ部分の開口率が８０％以上であるとともに、最外周セル隔壁厚さ
（ｔｒ１）と該
０．３≦ｔｒ１／ｔｓ≦０．７の関係を有し、さらに、ハニカム構造体の最外周から内側に向かって３セルまで、内部セルから最外周セルに向けて順次隔壁厚さ（ｔｒ３〜ｔｒ１）を、０．７≦ｔｃ／ｔｒ３≦０．９、０．７≦ｔｒ３／ｔｒ２≦０．９、０．７≦ｔｒ２／ｔｒ１≦０．９の比率で厚くして
　【００２４】　上記のように、本発明のハニカム構造体は、ハニカム構造体を構成するセル隔壁の基本セル隔壁厚さｔｃが０．１１ｍｍ以下という薄壁であって、外壁厚さｔｓが０．２ｍｍ以上、基本セル隔壁厚さ部分の開口率が８０％以上という条件においては、最外周
から内側に向かって３セルまでの隔壁厚さ（ｔｒ３〜ｔｒ１）
０．７≦ｔｃ／ｔｒ３≦０．９、０．７≦ｔｒ３／ｔｒ２≦０．９、０．７≦ｔｒ２／ｔｒ１≦０．９
ｔｒ１
ｔｒ１
　【００２５】　以下、本発明の高強度薄壁ハニカム構造体について、更に詳細に説明する。
　図１（ａ）（ｂ）は、ハニカム構造体の一例を示しており、ハニカム構造体１は、セル隔壁２により仕切られた多数の貫通孔（セル通路）３を有している。なお、４は外壁である。
　図２は、ハニカム構造体の部分拡大図で、本発明で用いる用語が表す部分を示しており、外壁４に最も近接して最外周セル８があり、９は最外周から２番目のセルを示す。また、１０は外周部セルの隔壁を示す。
　【００２６】　図３（ａ）（ｂ）
は、高
構
における最外周セル隔壁と基本セル隔壁の厚さの関係
て、セ
び
　【００２７】　すなわち、
このような
　これは、基本セル隔壁厚さｔｃが、最外周セル隔壁厚さｔｒの０．９倍を超過する場合、すなわち、基本セル隔壁厚さｔｃが、最外周セル隔壁厚さｔｒとほぼ同一である場合には、ハニカム構造体の外周面からの外圧による破壊強度（アイソスタティック強度）が十分に確保できないからである。
　一方、基本セル隔壁厚さｔｃが、最外周セル隔壁厚さｔｒの０．７倍に満たない場合には、押出成形時に最外周部のセル隔壁（リブ）の変形が大きくなるとともに、変形リブの量も増加するため、ハニカム構造体の外周面からの外圧による破壊強度（アイソスタティック強度）が低下してしまうからである。
　【００２８】　また、本発明のハニカム構造体においては、最外周セル隔壁２ａの厚さｔｒがハニカム構造体の外壁４の厚さｔｓの０．３〜０．７倍の範囲とする。
　これは、最外周セル隔壁厚さｔｒがハニカム構造体の外壁厚さｔｓの０．７倍を超過する場合には、ハニカム構造体の外周面からの外圧による破壊強度（アイソスタティック強度）が十分でないため、外壁およぴ角部が剥離・損傷しやすくなるからである。一方、最外周セル隔壁厚さｔｒがハニカム構造体の外壁厚さｔｓの０．３倍に満たない場合、押出成形時に最外周部のセル隔壁（リブ）の変形が大きくなるとともに、変形リブの量も増加するため、ハニカム構造体の外周面からの外圧による破壊強度（アイソスタティック強度）が低下してしまうからである。
　【００２９】　このとき、図４に示すように、ハニカム構造体の最外周から内側に向かって３セル分以内の範囲において、内部セルから最外周セルに向けて順次隔壁厚さを、０．７≦ｔｃ／ｔｒ≦０．９、の比率で厚くすることにより、上記の「アイソスタティック強度」、「耐熱衝撃性」、及び「外壁角部強度」を満足させることが出来る。
　ハニカム構造体において、基本隔壁厚さと最外周セルの隔壁厚さの比が小さい領域、即ち最外周リブ厚さが比較的厚い領域では強度が低下する傾向がある。これは、前述したことと同様の考え方で説明され、最外周の隔壁と内部の隔壁での成形時での口金中原料流動のアンバランスに起因している。従って、最外周セルの内側のセルについても隔壁を厚くすることで強度が向上できる。この場合には、最外周から数セル分のみ内側に向かうに従ってリブ厚さを順次薄くして基本リブ厚さに一致させる。薄くする比率は先の基本隔壁厚さと最外周隔壁厚さの比の範囲に従えば良い。
　【００３０】　例えば、外周から３セル目まで厚くした場合、内部セルと３セル目、３セル目と２セル目、２セル目と１セル目（最外周セル）の隔壁厚さの比は各々０．７≦ｔｃ／
ｔｒ３
　厚くするセルは最外周から３セルまでが望ましい。これ以上、内部まで厚くすると担体の圧力損失性能に無視できない影響を及ぼす。また、担体の質量も所定以上に重くなることにより、熱容量が増えるので、コールドスタート時の触媒の暖機性能にも影響を及ぼしかねない。なお、最外周から３セル分の範囲であれば、実際上圧力損失に及ぼす影響はほとんどない。
　【００３１】　以上、外壁及び最外周セル隔壁を所定の範囲で厚くしたハニカム構造体について説明したが、このような構成を有するハニカム構造体は、基本的にいうと、成形時の口金中原料流動のアンバランスを小さくしたものである。
　しかしながら、この構成のハニカム構造体では、外周部の全体的な壁の厚肉化によりハニカム担体の重量が増加するという一面もある。そこで、この構成のハニカム構造体の特性をさらに向上させる手段として、ハニカム構造体の最外周セル隔壁と外壁とが接する個所を肉盛り（接点肉盛り）したり、隣接する隔壁が、隔壁間が狭まりながら外壁と接する個所で、少なくともそれらの隔壁間において外壁の内側に肉盛り（Ｖ字接続肉盛り）することを挙げることができる。
　【００３２】　図５は、ハニカム構造体に接点肉盛りを施した一実施例を示す部分断面説明図、図６は、ハニカム構造体に接点肉盛りを施した他の実施例を示す部分断面説明図であり、ハニカム構造体の最外周セル隔壁２ａと外壁４とが接する個所を肉盛りした例を示している。このような構成により、外壁厚さの過剰な肉厚化を避け、セル隔壁の変形を抑制することができる。
　また、図７は、ハニカム構造体にＶ字接続肉盛りを施した一実施例を示す部分断面説明図であり、最外周セル隔壁２ａで隣接する隔壁間が狭まりながら外壁４と接する個所（Ｖ字接続部７）で、少なくともそれらの隔壁２ａ，２ａ間において外壁の内側に肉盛り６をして、外壁４を内側に肉厚化した。このような手段を採用することにより、隔壁（リブ）の変形を抑制でき、しかもアイソスタティック強度も向上する。
　【００３３】　なお、肉盛りの量としては、最外周セル隔壁２ａの長さの１／４以上であることが好ましく、１／３以上であることがより好ましい。
　本発明のハニカム構造体のセル形状としては、特に限定されないが、正方形、長方形、菱形及ぴ六角形のいずれかであることが好ましい。また、本発明のハニカム構造体は、コージェライト、アルミナ、ムライト、窒化珪素、炭化珪素等のセラミック材科で形成されていることが好ましい。
　【００３４】　また、本発明の高強度薄壁ハニカム構造体は、自動車排気ガス浄化触媒用担体として好適に用いられ、通常、そのセル隔壁表面に触媒成分が担持され、その担体の外周面で把持されて、触媒コンバーターに組み込まれる。
　図１２（ａ）（ｂ）はハニカム担体がコンバーター容器に組み込まれた例を示す説明図で、ハニカム担体１３がコンバーター容器１１内において、その外周面でリング１２により把持されて組み込まれている。リング１２としては、通常、金属メッシュ製のものが使用されるが、これに限定されない。なお、１４はコンバーター容器１１とハニカム担体１３の外周面との間に介在するマット、クロスなどの緩衝部材である。
　【００３５】
　【実施例】　次に、本発明を実施例に基づいて更に詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限られるものではない。
　なお、実施例で得られたハニカム構造体は、以下に示す方法により性能を評価した。
　【００３６】（アイソスタティック強度試験）
　この試験は、ゴムの筒状容器に担体を入れてアルミ製板で蓋をして、水中で等方加圧圧縮を行う試験で、コンバーターの缶体に担体が外周面把持される場合の圧縮負荷加重を模擬した試験である。アイソスタティック強度は、担体が破壊した時の加圧圧力値で示され、社団法人自動車技術会発行の自動車規格ＪＡＳＯ規格Ｍ５０５−８７で規定されている。
　【００３７】（耐熱衝撃性試験）
　この試験は、室温より所定温度高い温度に保った電気炉に室温のハニカム担体を入れて２０分間保持後、耐火レンガ上へ担体を取り出し、外観を観察して金属棒で担体外周部を軽く叩く試験である。担体にクラックが観察されず、かつ打音が金属音で鈍い音がしなければ合格となり、電気炉内温度を５０℃ステップで順次上げていく毎に同様の検査を不合格になるまで繰り返す。室温より９５０℃高い温度で不合格となる場合には、耐熱衝撃性は９００℃差ということになる。
　【００３８】（外壁角部強度試験）
　この試験は、厚さ３ｍｍのネオプレンゴムの上にハニカム担体を置き、担体上部からウレタンシートを貼ったアルミ板を介して下方に荷重を負荷する試験で、強度はネオプレンゴムと接している担体外壁の破壊する時の荷重値で示される。
　【００３９】（実施例１〜３３、比較例１〜３７）
　外周部強度を向上する目的で、表１及び表２に示すように、最外周セルを構成する隔壁厚さを内部の基本セル隔壁厚さよりも厚くし、さらに外壁厚さを変えた構造のハニカム担体を各種製作して「アイソスタティック強度試験」、「耐熱衝撃性試験」、「外壁角部強度試験」を実施した。その結果を表１及び表２に示す。
　【００４０】　なお、実施例に供した試料は、タルク、カオリン、アルミナ等の混練原料を押出成形し、焼成して得られた直径１０６ｍｍ、長さ１５５ｍｍのコージェライト質ハニカム構造体（担体）で、表１及び表２に示すセル数、基本セル隔壁厚さ、最外周セル隔壁厚さ、外壁厚さを有する各種ハニカム担体を準備した。
　【００４１】
　【表１】
　【００４２】
　【表２】
　【００４３】　表１及び表２の結果から明らかなように、基本セル隔壁厚さが０．１７ｍｍでハニカム担体の開口率が８０％未満の場合には、従来技術にみられるような外周部隔壁を厚くしなくても十分な「アイソスタティック強度」、「耐熱衝撃性」、「外壁角部強度」を有していたが、基本隔壁厚さが０．１１ｍｍ以下となり担体開口率が８０％以上となった場合には、外周部隔壁を厚くしない構造では十分な特性が得られない。
　また、表１と２の結果から、「アイソスタティック強度」、「耐熱衝撃性」、「外壁角部強度」を全て満足するためには、基本セル隔壁厚さ（ｔｃ）と最外周
から内側に向かって３セルまでの
ｔｒ１〜ｔｒ３
ｔｒ１
０．７≦ｔｃ／ｔｒ３≦０．９、０．７≦ｔｒ３／ｔｒ２≦０．９、０．７≦ｔｒ２／ｔｒ１≦０．９
ｔｒ１
７が
　【００４４】　また、表１と２に示されている通り、基本セル隔壁厚さｔｃと外壁厚さｔｓの組み合わせで、最外周セルを構成する隔壁のみでなく、最外周から
３
　なお、実施例には示さなかったが、外壁厚さ０．３ｍｍとほとんど同じ厚さまで最外周セル隔壁を厚くした場合には、外壁厚さを０．５ｍｍ以上に厚くした場合と同じように「耐熱衝撃性」が低下する傾向が見られた。これは、最外周セル隔壁厚さをあまり厚くすると、外周部の熱容量が大きくなり、担体内部と外周部との温度差が大きくなることに起因している考えられる。
　【００４５】
　【００４６】
　【００４７】
　【００４８】
　【発明の効果】　以上説明したように、本発明の高強度薄壁ハニカム構造体によれば、薄壁化したハニカム構造体のアイソスタティック強度と耐熱衝撃性をバランス良く向上させるとともに、ハニカム構造体の外周壁及ぴ角部の損傷を防止することができる。
【図面の簡単な説明】
　【図１】　ハニカム構造体の一例を示しており、（ａ）は斜視図、（ｂ）は平面図である。
　【図２】　ハニカム構造体の部分拡大図である。
　【図３】　
高
における最外周セル隔壁と基本セル隔壁の厚さの関係を示す
　【図４】　ハニカム構造体の最外周部のセル隔壁の変形を防止する構造の一例を示した部分断面説明図である。
　【図５】　ハニカム構造体に接点肉盛りを施した一実施例を示す部分断面説明図である。
　【図６】　ハニカム構造体に接点肉盛りを施した他の実施例を示す部分断面説明図である。
　【図７】　ハニカム構造体にＶ字接続肉盛りを施した一実施例を示す部分断面説明図である。
　【図８】　ハニカム構造体の外壁厚さとアイソスタティック強度の関係を示すグラフである。
　【図９】　ハニカム構造体の外壁厚さと耐熱衝撃性の関係を示すグラフである。
　【図１０】　ハニカム構造体の外壁厚さと外壁角部強度の関係を示すグラフである。
　【図１１】　最外周セル隔壁厚さと外壁厚さの関係を示す模式図である。
　【図１２】　ハニカム担体がコンバーター容器に組み込まれた例を示す説明図である。
　【符号の説明】
　１…ハニカム構造体、２…セル隔壁、２ａ…最外周セル隔壁、２ｂ…基本セル隔壁、３…セル通路、４…外壁、５…最外周セル隔壁と基本セル隔壁との境界線、６…肉盛り、７…Ｖ字接続部、８…最外周セル、９…最外周から２番目のセル、１０…外周部セルの隔壁、１１…コンバーター容器、１２…リング、１３…ハニカム担体、１４…緩衝部材。