【事件の表示】
　特許第３３２６１０６号「強度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材」の請求項１ないし６に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　特許第３３２６１０６号の請求項１ないし６に係る特許を維持する。
【理　由】
１．本件発明
　本件特許の請求項１〜６に係る発明（以下、それぞれ、「本件発明１」〜「本件発明６」という。）は、特許明細書の特許請求の範囲の請求項１〜６に記載された次のとおりのものである。
「【請求項１】　芯材の一方の面に犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウム合金クラッド材であって、芯材は、Ｍｎ：０．３〜２．０　％（重量％、以下同じ）、Ｃｕ：０．２５　〜１．０　％、Ｓｉ：０．３〜１．１　％を含有し、残部アルミニウムおよび不純物からなるアルミニウム合金で構成され、犠牲陽極材は、Ｚｎ：１．５〜８　％、Ｓｉ：０．０１　〜０．８　％、Ｆｅ：０．０１　〜０．３　％を含有し、残部アルミニウムおよび不純物からなるアルミニウム合金で構成され、犠牲陽極材のマトリックス中のＳｉ系化合物とＦｅ系化合物のうち、粒子径（円相当直径、以下同じ）が１μｍ以上の化合物が、Ｓｉ系化合物とＦｅ系化合物の合計数で、１ｍｍ２　当たり２×１０４　個以下であることを特徴とする強度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。
【請求項２】　芯材の一方の面に犠牲陽極材をクラッドし、他方の面にＡｌ−Ｓｉ系のろう材をクラッドしたアルミニウム合金クラッド材であって、芯材は、Ｍｎ：０．３〜２．０　％、Ｃｕ：０．２５　〜１．０　％、Ｓｉ：０．３〜１．１　％を含有し、残部アルミニウムおよび不純物からなるアルミニウム合金で構成され、犠牲陽極材は、
Ｚｎ：１．５〜８　％、Ｓｉ：０．０１　〜０．８　％、Ｆｅ：０．０１　〜０．３　％を含有し、残部アルミニウムおよび不純物からなるアルミニウム合金で構成され、犠牲陽極材のマトリックス中のＳｉ系化合物とＦｅ系化合物のうち、粒子径が１μｍ以上の化合物が、Ｓｉ系化合物とＦｅ系化合物の合計数で、１ｍｍ２　当たり２×１０４　個以下であることを特徴とする強度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。
【請求項３】　芯材の両面に犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウム合金クラッド材であって、芯材は、Ｍｎ：０．３〜２．０　％、Ｃｕ：０．２５　〜１．０　％、Ｓｉ：０．３〜１．１　％を含有し、残部アルミニウムおよび不純物からなるアルミニウム合金で構成され、犠牲陽極材は、Ｚｎ：１．５〜８　％、Ｓｉ：０．０１　〜０．８　％、Ｆｅ：０．０１　〜０．３　％を含有し、残部アルミニウムおよび不純物からなるアルミニウム合金で構成され、犠牲陽極材のマトリックス中のＳｉ系化合物とＦｅ系化合物のうち、粒子径が１μｍ以上の化合物が、Ｓｉ系化合物とＦｅ系化合物の合計数で、１ｍｍ２　当たり２×１０４　個以下であることを特徴とする強度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。
【請求項４】犠牲陽極材が、さらにＩｎ：０．０５　％以下（０　％を含まず、以下同じ）、Ｓｎ：０．０５　％以下のうちの１種または２種を含有することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の強度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。
【請求項５】犠牲陽極材が、さらにＭｇ：２．５％以下を含有することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の強度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。
【請求項６】芯材が、さらにＭｇ：０．５％以下を含有することを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の強度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材。」
２．特許異議申立について
２−１．特許異議申立の概要
　特許異議申立人古河電気工業株式会社は、「本件特許の請求項１〜６に係る発明は、この出願前に頒布された甲第１〜４号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定に該当し、同法第１１３条第２号の規定により、本件特許は取り消されるべきものである。」と主張している。
２−２．甲第１号証及び甲第２号証の記載内容
　甲第１号証：「住友軽金属技報」ＶＯＬ．３７，ＮＯ．３，ＮＯ．４，平成８年１０月３１日発行、第６〜１３頁には、「ラジエータ管用アルミニウム合金の強度と耐食性に及ぼす合金組成とクラッド厚さの影響」と題して、以下のような記載がある。
（ａ）「芯材の両側にろう材と犠牲陽極内皮材をクラッドした３層ブレージングシートと芯材及び内皮材の単板を試作した。試作材の化学成分と構成をＴａｂｌｅ１に示す。芯は従来から本用途に多用されているＡ３００３合金を高強度化したＡｌ−１．２Ｍｎ−０．５Ｃｕ系合金で、Ｓｉの添加量は０．１及び０．５％とした。犠牲陽極内皮は高強度化を目的として、従来のＡ７０７２合金に１．３Ｍｇを添加したＡｌ−Ｍｇ−Ｚｎ系合金で、Ｚｎ添加量を１．０及び１．５％に、Ｓｉ添加量を０．１及び０．４％にそれぞれ変化させた。ろう材はＡ４０４５合金とした。均質化処理した芯の片面に犠牲陽極内皮材を、また他方の面にろう材を貼り合わせ、熱間で合わせ圧延してブレージングシートを作製した。」（第７頁、２．１供試材の項）
（ｂ）犠牲陽極内皮材のＦｅ量は、０．１９％，０．２０％であることが、示されている。（第７頁、Ｔａｂｌｅ１）
（ｃ）「Ｆｉｇ．１に犠牲陽極内皮の厚さと芯と内皮の組成が引張強さに及ぼす影響を示した。ろう付け加熱４週間後の引張強さは、芯及び内皮のＳｉ濃度が低い場合は内皮の厚さによって変わらなかった。他方、芯及び内皮のＳｉ濃度が高い場合には、内皮の厚さが厚くなるにつれて強度が高くなる傾向が認められた。また引張強さはろう付加熱直後と比べて６７２ｈ（４週間）後には約１０Ｎ／ｍｍ２大きくなった。」（第８頁、３．１クラッド厚さが強度に及ぼす影響の項）
（ｄ）「その中でも内皮厚さが厚く、内皮のＺｎ量が多く、さらに芯及び内皮中のＳｉ濃度が少ない場合に耐食性が最も良好で、Ｆｉｇ．４に示したように孔食深さが内皮層の内部で抑制されていた。」（第９頁、３．２内皮厚さと添加成分が耐食性に及ぼす影響の項）
（ｅ）「内皮は固溶したＺｎ，Ｍｇ，Ｓｉ及び極微細なＭｇ２Ｓｉの析出物と不純物として混入したＦｅ系の析出物からなり、またろう付け加熱により芯から犠牲陽極内皮に拡散してきたＣｕは固溶していると考えられる。」（第１２頁、４．２．３犠牲陽極作用の機構の項）
　甲第２号証：「軽金属」ＶＯＬ．３９，ＮＯ．３，平成元年３月３０日発行、第１８４〜１８９頁には、工業用純アルミニウムの延性に及ぼすＳｉの析出の影響について、「第１に析出状態に関して調査した。Ｆｉｇ．３にミクロ組織を示す。また、ミクロ組織から、板表面の微細粒子（約１μｍ以下）の分布密度を測定し、Ｆｉｇ．４に示す。」（第１８５頁、３．２金属組織学的調査の項）と記載されており、１０５０合金（工業用純アルミニウム）シートの冷延材の顕微鏡組織（第１８６頁、Ｆｉｇ．３）、１０５０合金シート冷延材の最終焼鈍温度と微細粒子（約１μｍ以下）密度との関係（第１８６頁、Ｆｉｇ．４）が、それぞれ図示されている。
２−３．対比・判断
（１）本件発明１について
 甲第１号証には、「ラジエータ管用アルミニウム合金の強度と耐食性に及ぼす合金組成とクラッド厚さの影響」と題して、「芯は従来から本用途に多用されているＡ３００３合金を高強度化したＡｌ−１．２Ｍｎ−０．５Ｃｕ系合金で、Ｓｉの添加量は０．１及び０．５％とした。犠牲陽極内皮は高強度化を目的として、従来のＡ７０７２合金に１．３Ｍｇを添加したＡｌ−Ｍｇ−Ｚｎ系合金で、Ｚｎ添加量を１．０及び１．５％に、Ｓｉ添加量を０．１及び０．４％にそれぞれ変化させた。」（上記（ａ））と記載され、第７頁のＴａｂｌｅ１には、「犠牲陽極内皮材のＦｅ量が０．１９％，０．２０％の例が示されているから、これら記載を本件発明１の記載振りに則って整理すると、甲第１号証には、「芯材の一方の面に犠牲陽極材をクラッドしたアルミニウム合金クラッド材であって、芯材は、Ｍｎ：１．２％（重量％、以下同じ）、Ｃｕ：０．５％、Ｓｉ：０．５％を含有し、残部アルミニウムおよび不純物からなるアルミニウム合金で構成され、犠牲陽極材は、Ｍｇ：１．３％、Ｚｎ：１．５　％、Ｓｉ：０．１％又は０．４％、Ｆｅ：０．１９％又は０．２０％を含有し、残部アルミニウムおよび不純物からなるアルミニウム合金で構成された強度および耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金クラッド材」という発明（以下、「甲１発明」という）が記載されていると云える。
　そこで、本件発明１と甲１発明とを対比すると、両者は、次の点で相違していると云える。
（イ）本件発明１は、「犠牲陽極材のマトリックス中のＳｉ系化合物とＦｅ系化合物のうち、粒子径（円相当直径）が１μｍ以上の化合物が、Ｓｉ系化合物とＦｅ系化合物の合計数で、１ｍｍ２　当たり２×１０４　個以下である」のに対して、甲１発明は、この点が不明である点
（ロ）本件発明１は、Ｍｇを含有しないのに対し、甲１発明は、Ｍｇを１．３％含有している点
　次に、上記相違点の特に上記（イ）の点について改めて甲第１号証を検討するに、甲第１号証には、犠牲陽極材の析出物及び不純物に関し、「内皮は固溶したＺｎ，Ｍｇ，Ｓｉ及び極微細なＭｇ２Ｓｉの析出物と不純物として混入したＦｅ系の析出物からなり、」（上記（ｅ））と記載されているが、このような記載からでは、この記載の「極微細」がどの程度の大きさなのか、またＭｇ２Ｓｉの析出物とＦｅ系の析出物がどの程度の数だけマトリックス中に存在しているのか全く明らかではなく、さらには、必要電位差を確保するためにこれら析出物が多く存在した方が良いのか否かも教示されていないから、甲第１号証には、本件発明１の「粒子径が１μｍ以上のＳｉ系化合物とＦｅ系化合物の合計数で、１ｍｍ２　当たり２×１０４　個以下である」という上記（イ）の点について示唆する記載はないと云うべきである。
　また、甲第２号証について検討すると、甲第２号証には、「工業用純アルミニウムの延性に及ぼすＳｉの析出の影響」と題して、板表面の微細粒子（約１μｍ以下）の分布密度やそのミクロ組織が示されているが、これら結果はいずれも、「ＪＩＳ１０５０」のアルミニウム合金に関するものであり、本件発明１の成分組成の「犠牲陽極材」に関するものではない。また、甲第２号証の他の記載にも「犠牲陽極材」やこの犠牲陽極材のマトリックス中の粒子径が１μｍ以上のＳｉ系化合物とＦｅ系化合物との個数に関する何らの記載も見当たらないから、甲第２号証にも、本件発明１の上記相違点（イ）について示唆する記載はないと云うべきである。
　さらに、その余の証拠を検討するに、甲第３号証（特開平５−６５５８８号公報）には、アルミニウムまたはアルミニウム合金からなる芯材の少なくとも片面に、Ｚｎを含有するＡｌ−Ｚｎ系合金からなる皮材が被着形成されたろう付用アルミニウム材において、皮材の電位を卑にする目的でＩｎ：０．０１〜０．２ｗt％、Ｓｎ：０．０１〜０．２ｗｔ％、Ｍｇ：０．２〜１ｗｔ％の１種または２種以上を含有せしめることが、甲第４号証（特開平８−１３４５７４号公報）には、０．２ｗｔ％を超え２．５ｗｔ％以下のＳｉ、０．０５ｗｔ％　を超え２．０ｗｔ％以下のＦｅ、０．７ｗｔ％を超え２．５ｗｔ％以下のＣｕ、０．０５ｗｔ％　を超え２．０ｗｔ％以下のＭｎを含有し、残部アルミニウムと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金を芯材とし、片面に３．０ｗｔ％を超え６．０ｗｔ％以下のＺｎ、０．０５ｗｔ％　を超え２．５ｗｔ％以下のＭｇを含有し、残部アルミニウムと不可避的不純物とからなるアルミニウム合金を犠牲材としてクラッドし、他の片面にアルミニウム合金からなるろう材をクラッドした３層構造の熱交換器チューブ用ブレージングシートにおいて、犠牲材に、犠牲効果を促進する目的で、Ｉｎ，Ｓｎを０．３ｗｔ％未満添加することが、それぞれ記載されているだけであるから、これら証拠にも、本件発明１の上記相違点（イ）について示唆する記載はない。
　してみると、本件発明１の少なくとも上記相違点（イ）は、甲第１〜４号証の記載から当業者が容易に想到することができたものであるとは云えないから、本件発明１は、甲第１〜４号証に記載の発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるとすることができない。
（２）本件発明２〜６について
　本件発明２及び３は、本件発明１と同様に、「犠牲陽極材のマトリックス中のＳｉ系化合物とＦｅ系化合物のうち、粒子径が１μｍ以上の化合物が、Ｓｉ系化合物とＦｅ系化合物の合計数で、１ｍｍ２　当たり２×１０４　個以下であること」を発明の特定事項とするものであり、本件発明４〜６は、少なくとも本件発明１乃至３を引用するものであるから、本件発明２〜６は、本件発明１と同様の理由により、甲第１〜４号証に記載の発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるとすることができない。
３．むすび
　以上のとおりであるから、特許異議申立の理由及び証拠方法によっては、本件発明１〜６に係る特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件発明１〜６に係る特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。  
【異議決定日】
平成１５年５月２１日（２００３．５．２１）