【事件の表示】
　特許第３４０４００３号「被覆切削工具」の請求項１、２に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３４０４００３号の請求項１、２に係る特許を維持する。
【理　由】
１．手続の経緯
　特許第３４０４００３号の請求項１，２に係る発明についての出願は、平成１２年５月２３日に特許出願され、平成１５年２月２８日にその発明について特許権の設定登録がなされ、その後、その特許について、異議申立人三菱マテリアル神戸ツールズ株式会社より特許異議の申立てがなされ、取消しの理由が通知され、その指定期間内である平成１６年９月２９日に訂正請求がなされたものである。
　
２．訂正の適否
2.1　訂正の内容
　特許権者が求めている訂正の内容は、以下訂正事項ａ，ｂ，ｃのとおりである。なお、下線は、訂正個所を明確化するために、当審で付したものである。
〈訂正事項ａ〉特許請求の範囲の請求項１を次のとおりに訂正する。
「【請求項１】切削工具基体に、Ｃｒ窒化物からなるＡ層と、ＴｉＡｌ窒化物からなるＢ層を交互に夫々１層以上被覆した被覆切削工具において、該Ａ層の金属元素含有量をａ、その他の元素の含有量をｂとしたとき、該Ａ層内には、原子比ａ／ｂの値が１．４以上からなる六方晶又は体心立方晶からなる窒化物と、原子比ａ／ｂの値が１．４未満からなる面心立方晶からなる窒化物の、少なくとも２種以上の結晶構造が共存
させ、且つ、該Ａ層内のＢ層と接する側を面心立方晶と
　
〈訂正事項ｂ〉発明の詳細な説明の段落【0007】を次のとおりに訂正する。
「【課題を解決するための手段】
　本発明者は、硬質皮膜の耐摩耗性、様々な被削材と摩擦抵抗の低減に及ぼす影響および皮膜の層構造について詳細な検討を行った結果、本発明に至った。
　本発明の要旨は、切削工具基体に、Ｃｒ窒化物からなるＡ層と、ＴｉＡｌ窒化物からなるＢ層を交互に夫々１層以上被覆した被覆切削工具において、該Ａ層内に少なくとも２種以上の結晶構造を有することを特徴とする被覆切削工具、でありさらに、金属元素含有量ａとその他の元素の含有量ｂの原子比、ａ／ｂの値が１．４以上からなる窒化物と１．４未満からなる窒化物とが該Ａ層内に共存
させ、且つ、該Ａ層内のＢ層と接する側を面心立方晶と
　また、該Ａ層は硬質皮膜の最上層に有ることが好ましいが、必ずしも最上層でなくとも、その効果は十分に発揮するものである。更に上記耐摩耗皮膜は、物理蒸着法により被覆されることが望ましい。」
　
〈訂正事項ｃ〉発明の詳細な説明の段落【0016】を次のとおりに訂正する。
「Ｃｒ窒化物もしくはＶ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｂの一種または二種以上を含有するＣｒ系窒化
物は
物を
　
2.2　訂正の適否　
〈訂正事項ａ〉
　訂正事項ａは、「且つ、該Ａ層内のＢ層と接する側を面心立方晶とした」という限定を加えるもので、特許請求の範囲の減縮を目的とするものであり、新規事項の追加には該当せず、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものでもない。
　
〈訂正事項ｂ〉
　訂正事項ｂは、訂正された請求項１との整合を図るものであって、明りょうでない記載の釈明を目的とし、新規事項の追加には該当せず、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものでもない。
　
〈訂正事項ｃ〉
　訂正事項ｃは、誤記の訂正を目的とするものであって、新規事項の追加には該当せず、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものでもない。
　
　以上のとおりであるから、上記訂正は、特許法第１２０条の４第２項並びに同条第３項において準用する特許法第１２６条第２項及び第３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
３．異議申立てについての判断　
3.1　本件発明　
　上記の通り、訂正は認められるから、本件特許の請求項１，２に係る発明（以下、それぞれ「本件発明１」等という。）は、訂正明細書の特許請求の範囲の請求項１，２に記載されたとおりのものである。　
　
3.2　申立ての理由の概要
　特許異議申立人は、本件発明１は、甲第１号証（特開平１１−１５６９９２号公報）、甲第２号証（特開平８−２０９３３７号公報）、甲第３号証（特開平１０−１６８５８３号公報）、甲第４号証（特開平１−２９０７８５号公報）に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により、特許を受けることができないものであり、また、本件発明２は前記甲第１号ないし４号証及び甲第５号証（特開２０００−１３６８７５号公報）、甲第６号証（特開平７−２９２４５６号公報）、甲第７号証（特開平５−１９５１９６号公報）に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により、特許を受けることができないものであるため、本件請求項１，２に係る特許は同法第１１３条第１項第２号の規定により取り消すべきものである旨、主張している。
　さらに、特許異議申立人は、本件発明１，２は、本願の発明の詳細な説明において、当業者が容易に実施することができる程度に明確かつ十分に記載されていないから、特許法第３６条第４項に規定する要件を満たさない特許出願に対して特許がされたものであり、また、本件発明２は、特許請求の範囲の請求項２の記載が不明確であるから、特許法第３６条第６項第２号に規定する要件を満たさない特許出願に対して特許がされたものであるため、本件請求項１，２に係る特許は同法第１１３条第１項第４号の規定により取り消すべきものである旨、主張している。
　
3.3　特許法第２９条第２項違反について
3.3.1　対比
　本件発明１と甲第１ないし３号証に記載された発明とを対比すると、前者は「Ａ層の金属元素含有量をａ、その他の元素の含有量をｂとしたとき、該Ａ層内には、原子比ａ／ｂの値が１．４以上からなる六方晶又は体心立方晶からなる窒化物と、原子比ａ／ｂの値が１．４未満からなる面心立方晶からなる窒化物の、少なくとも２種以上の結晶構造が共存させ、且つ、該Ａ層内のＢ層と接する側を面心立方晶とした」という発明を特定する事項を有するのに対し、後者はこのような発明を特定する事項を有しない点で、相違すると認められる。
　
3.3.2　当審の判断
　上記相違点について検討するに、特許異議申立人が提出した甲第４号証、甲第５号証、甲第６号証、甲第７号証のいずれにも、「Ａ層の金属元素含有量をａ、その他の元素の含有量をｂとしたとき、該Ａ層内には、原子比ａ／ｂの値が１．４以上からなる六方晶又は体心立方晶からなる窒化物と、原子比ａ／ｂの値が１．４未満からなる面心立方晶からなる窒化物の、少なくとも２種以上の結晶構造が共存させ、且つ、該Ａ層内のＢ層と接する側を面心立方晶とした」という発明を特定する事項について、記載も示唆もされていない。
　一方、本件発明１は、当該相違点に係る事項を採用することにより、「従って、Ｂ層と接する界面のＡ層側はｆｃｃ構造とするのが好ましく、更にＡ層の中心部分ではｈｃｐ構造からなるＣｒ系窒化物を形成することが好ましい。このことがＡ層とＢ層の密着強度を大幅に改善する結果となった。」（訂正明細書段落【0010】第４〜６行）という、優れた作用効果を奏する。
　したがって、本件発明１は、上記の甲第１号ないし７号証に記載された発明に基いて当業者が容易に発明をすることができたものということはできない。
　
3.3.3　他の請求項に係る発明
　本件発明２は本件発明１をさらに限定するものであるから、同様に、甲第１ないし７号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものということはできない。
　
3.4　特許法第３６条第４項違反について
　平成１６年９月２９日付の異議意見書の第３ページ第３２行ないし第４ページ第３行の説明により、特許法第３６条第４項違反に関する、異議申立人の申立てた理由及び取消しの理由は解消している。
　
3.5　特許法第３６条第６項第２号違反について
　上記訂正及び平成１６年９月２９日付の異議意見書の第４ページ第４ないし９行の説明により、特許法第３６条第６項第２号違反に関する、異議申立人の申立てた理由及び取消しの理由は解消している。
　
４．むすび
　以上の通りであるから、特許異議の申立ての理由及び証拠によっては本件請求項１，２に係る特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件請求項１，２に係る特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１６年１１月８日（２００４．１１．８）
【訂正の要旨】
審決（決定）の【理由】欄参照。
（５４）【発明の名称】
被覆切削工具
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　切削工具基体に、Ｃｒ窒化物からなるＡ層と、ＴｉＡｌ窒化物からなるＢ層を交互に夫々１層以上被覆した被覆切削工具において、該Ａ層の金属元素含有量をａ、その他の元素の含有量をｂとしたとき、該Ａ層内には、原子比ａ／ｂの値が１．４以上からなる六方晶又は体心立方晶からなる窒化物と、原子比ａ／ｂの値が１．４未満からなる面心立方晶からなる窒化物の、少なくとも２種以上の結晶構造が共存させ、
且つ、該Ａ層内のＢ層と接する側を面心立方晶と
　【請求項２】　請求項１記載の被覆切削工具において、該Ａ層のＣｒの一部をＶ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｂから選ばれる元素の１種以上で３０ａｔ％未満置換したことを特徴とする被覆切削工具。
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【発明が属する技術分野】
　本発明は、金属材料等の切削加工に使用される被覆切削工具に関し、特に被覆エンドミルに関するものである。
　【０００２】
　【従来の技術】
　現在、耐摩耗皮膜被覆を有する被覆切削工具においては、汎用的に使用されるＴｉＮ及びＴｉＮにＣを固溶強化させることにより皮膜を高硬度化し、耐摩耗性の改善を図ったＴｉＣＮなどに代表される耐摩耗皮膜が用いられている。更には、ＴｉＮ、ＴｉＣＮに比べ高温特性の優れた特開昭６２−５６５６５号、特開平２−１９４１５９号に代表されるＴｉＡｌＮ皮膜が開発され、従来まで困難であった調質鋼の直切削などの、より過酷な条件下での使用を可能とした被覆切削工具が主流化している。
　【０００３】
　しかしながら、近年では更なる加工の高能率、高精度化の要求を満たす為、切削速度の高速化に加え、加工コスト低減の観点から、更なる切削工具の長寿命化および被加工物の仕上げ精度向上が要求されている。こうような切削環境下においては、切削工具表面に被覆される耐摩耗皮膜と切削される材料（以下、被削材と称す）との凝着および溶着現象が切削性能に大きな影響を及ぼす。すなわち、従来までの前記ＴｉＮ、ＴｉＣＮおよびＴｉＡｌＮ皮膜などの耐高温特性および耐アブレッシブ摩耗性を追求した高硬度皮膜においては被削材との凝着および溶着現象等に起因した摩擦抵抗の増加により、十分な切削寿命が得られないばかりでなく、切削加工面がむしれ現象により、加工精度を劣化させたりなどの課題がある。
　【０００４】
　このような問題を解決する為に、特開平１１−５０２７７５号公報に示される二硫化モリブデンや、特開平７−１６４２１１号公報に示される炭化タングステンおよびダイヤモンドライクカーボンからなる潤滑性皮膜を硬質皮膜最表面に積層した切削工具が開発されているが、いずれも硬質皮膜との密着性が悪く、皮膜そのものが非常に低強度である為、切削時に剥離または破壊などにより上記切削環境下においてはその効果が十分に発揮されていないのが現状である。
　【０００５】
　このような使用環境下においては、金型などの表面処理に使用される、Ｃｒ／Ｎの原子比率が１．０のＣｒＮ皮膜が摺動特性および被処理物との親和性に優れ、結果として潤滑作用を有し優れた特性を示すことが知られる。しかしながら、このＣｒＮ皮膜の潤滑性を目的とし切削工具に被覆した事例は少なく、その試みが特開平１１−１５６９９２号および特表平１１−５０５５７３号に示される如く成されてはいるが、極めて皮膜硬度が低く、皮膜中に残留する圧縮応力も極めて低いことより、過酷な切削環境下においては耐摩耗性が十分ではなく、また熱クラックによる皮膜剥離が生じてしまう。
　【０００６】
　【発明が解決しようとする課題】
　本発明はこうした事情に鑑み、被削材との凝着および溶着現象等に起因した摩擦抵抗の増加を抑制し、更に上記の過酷な切削環境下においても、皮膜剥離及び熱クラックによる異常摩耗の生じることのない耐凝着皮膜（Ａ層）と、切削加工の高速化、高精度化に対応可能な、耐酸化性及び耐摩耗性に優れた硬質皮膜（Ｂ層）とを複合化した被覆切削工具を提供することを課題とする。
　【０００７】
　【課題を解決するための手段】
　本発明者は、硬質皮膜の耐摩耗性、様々な被削材と摩擦抵抗の低減に及ぼす影響および皮膜の層構造について詳細な検討を行った結果、本発明に至った。
　本発明の要旨は、切削工具基体に、Ｃｒ窒化物からなるＡ層と、ＴｉＡｌ窒化物からなるＢ層を交互に夫々１層以上被覆した被覆切削工具において、該Ａ層の金属元素含有量をａ、その他の元素の含有量をｂとしたとき、該Ａ層内には、原子比ａ／ｂの値が１．４以上からなる六方晶又は体心立方晶からなる窒化物と、原子比ａ／ｂの値が１．４未満からなる面心立方晶からなる窒化物の、少なくとも２種以上の結晶構造が共存させ、
且つ、該Ａ層内のＢ層と接する側を面心立方晶と
　また、該Ａ層は硬質皮膜の最上層に有ることが好ましいが、必ずしも最上層でなくとも、その効果は十分に発揮するものである。更に上記耐摩耗皮膜は、物理蒸着法により被覆されることが望ましい。
　【０００８】
　【作用】
　はじめにＡ層に関して、その各構成の作用について詳しく述べる。
　Ｃｒ窒化物は、大気中における摩擦係数が従来のＴｉＡｌ窒化物皮膜の０．８に比べ、０．３と極めて低摩擦を示すだけではなく、その他の硬質皮膜との密着性が極めて優れる。しかしながら皮膜の硬度が低く耐摩耗性が十分でないばかりではなく、皮膜内部に発生する残留圧縮応力が極めて低い為、時として熱クラックが発生し、切れ刃の欠損、チッピング等が発生する場合がある。
　【０００９】
　そこで、更に該Ａ層内に少なくとも２種以上の結晶構造を有するものとした。これが、皮膜の更なる耐摩耗性、耐クラック性及び耐摺動性に大きく影響を及ぼすパラメータであることが明らかとなった。図１に該皮膜Ａ層の結晶構造をθ−２θ法によるＸ線回折法で調べた結果を示す。但し、図１において●で示したピークはＷＣ−Ｃｏ超硬合金基体に起因するピークである。図１より、該Ａ層内には２種以上の結晶構造より構成されていることが分かる。具体的には、ｆｃｃ、ｈｃｐ構造を有する２種類の結晶構造をＡ層内に共存させるものである。すなわち、該Ａ層内にｆｃｃ構造のＣｒ系窒化物のみからなる場合、Ａ層内に残留する応力が−１．１０ＧＰａ未満となり、切削時の熱クラックを抑制するのに十分ではなく、切れ刃の欠損、チッピングまたは皮膜剥離が生じる。
　【００１０】
　逆に、ｈｃｐ構造のみを有するＡ層の場合、ｆｃｃ構造より構成されるＢ層との皮膜界面において原子間での不整合が生ずる場合があり、結果としてＡ層とＢ層の密着強度が劣る場合がある。
　従って、Ｂ層と接する界面のＡ層側はｆｃｃ構造とするのが好ましく、更にＡ層の中心部分はｈｃｐ構造からなるＣｒ系窒化物を形成することが好ましい。このことがＡ層とＢ層の密着強度を大幅に改善する結果となった。
　【００１１】
　一方、Ａ層内にｆｃｃ構造からなるＣｒ系窒化物とｈｃｐ構造からなるＣｒ系窒化物とが共存する場合においては、ｆｃｃ構造のＣｒ系窒化物のみからなる場合に比べて、皮膜硬度が上昇するとともに残留圧縮応力も適度に上昇し、この適度な残留圧縮応力が前記過酷な切削環境化においても、熱クラックを抑制するのに効果的に作用する為、安定した切削を可能にすることが確認された。
　【００１２】
　また該Ａ層において、金属元素含有量ａとその他の元素の含有量ｂの原子比、ａ／ｂの値が１．４以上からなる窒化物と１．４未満からなる窒化物とが共存する場合においても、皮膜硬度、残留圧縮応力が最適化され、耐クラック性が大幅に改善されることが分かった。また、夫々の耐摩耗皮膜に含有される元素の定量にはＸ線マイクロアナライザーを用いた。
　【００１３】
　また必要に応じて該Ａ層に添加元素を加えることも本発明に含まれる。本発明者の研究では特にＶ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｂの一種または二種以上を添加した場合に優れた効果を確認できた。これは、前記高速切削過程においては、凝着や溶着現象等により被削材の一部が硬質皮膜表面の微視的な凹凸部に強固に固着し、この凝着物および溶着物等とともに、皮膜は脱落またはこれに起因した刃先の欠損を生じる。Ａ層を複合化することによる摩擦抵抗の低下は、凝着や溶着現象そのものを低減させる効果も有する。更に、この摩擦抵抗の低下は、Ｃｒそのものの有する効果によるものであるが、これにＶを添加する事により高温での使用環境下において、更に摩擦抵抗が低下される。これは、Ｖが比較的低い温度で工具表面にバナジウム酸化物を形成し、この酸化物が更に摩擦抵抗の低減に寄与する事によるものである。また、Ａ層内にＳｉ、Ｔｉを添加した場合には、耐潤滑性を犠牲にすることなくＣｒ系皮膜の欠点である皮膜硬度を向上させ、更に耐摩耗性を向上させることが可能となる。Ａ層にＢを添加した場合には、Ａ層内にＢＮ層が介在され、このＢＮ層が潤滑性をより一層向上せしめ、溶着を更に発生し難くする効果を有することが分かった。また、Ｂの耐摩耗皮膜への添加はそれぞれ合金ターゲットを用い、定量では金属成分として取り扱った。上記皮膜中のＢＮ相の定性にはＸ線光電子分光法により行った。
　【００１４】
　上述の如く、Ａ層のＣｒ窒化物への適量の添加元素は、優れた性能を発揮するものの、その添加量が原子比率で３０ａｔ％以上となる場合には、上記Ｃｒ窒化物の切削特性が十分に得られないばかりでなく、耐凝着性能が低下する。このことより、Ａ層への添加元素としては３０ａｔ％未満とする必要がある。
　【００１５】
　特に硬度や圧縮応力を上昇させる目的でＡｌ及び／又はＴｉを添加する場合は注意が必要である。過度の添加は脆化を招き、異常摩耗の原因となる場合があるためである。Ｔｉ及び／又はＡｌに関しては最大でも１０ａｔ％以内とすべきである。
　【００１６】
　Ｃｒ窒化物もしくはＶ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｂの一種または二種以上を含有するＣｒ系窒化物は、金属元素含有量とその他の元素含有量の原子比が１．０より構成されるものだけではなく、成膜条件により金属元素含有量とその他の元素含有量との原子比の異なる皮膜が形成され、この比が異なる夫々の領域においては、結晶構造の異なる窒化物を形成することが可能である。図２に成膜条件と、その各成膜条件において最大Ｘ線回折強度を示した結晶構造との関係を示す。
　【００１７】
　本発明は被覆エンドミルに特に好適である。種々ある切削工具の中でも断続性が強くかつ微小な取り代で仕上げ加工が行われ、被加工物の仕上げ精度が要求されるエンドミルにおいては、工具表面への凝着および溶着等および切削時の熱クラックなどに切削性能が大きく左右される。また、ボールエンドミルなどの連続的に切削速度の変化する形状においては、この切削時の熱クラックに加えて、切削速度ゼロ付近では摺動特性をも要求される。以上が如く、これらの特性はエンドミルにおいて特に要求される特性であることが明らかである。
　【００１８】
　次にＢ層の作用について述べる。
　上記Ａ層は、静的および動的条件下において優れた密着性、低摩擦を有すものの、調質材の切削加工など高強度を有する被削材に対しては、単一皮膜では十分な切削性能を示さない。そこで、優れた耐酸化性を有したＢ層を併用する必要がある。このＢ層は、ＴｉＡｌ窒化物より構成されるものである。
　【００１９】
　以上のように本発明においては、皮膜自体の耐酸化性と耐摩耗性をバランス良く有するＢ層と、硬質皮膜との密着性に優れ、低摩擦かつ潤滑性に極めて良好であり、過酷な切削環境下においてもクラックによる損傷が発生しないＡ層を交互に、それぞれ２層以上積層する事により、高速切削に対応する被覆切削工具を得ることが可能となる。
　【００２０】
　本発明の被覆切削工具は、その被覆方法については、特に限定されるものではないが、被覆母材への熱影響、工具の疲労強度、皮膜の密着性等を考慮した場合、比較的低温で被覆でき、被覆した皮膜に圧縮応力が残留するアーク放電方式イオンプレーティング等の被覆基体側にバイアス電圧を印加する物理蒸着法であることが望ましい。
　【００２１】
　【実施例】
　以下本発明を実施例に基づいて説明する。
　アークイオンプレーティング装置を用い、金属成分の蒸発源である各種合金製ターゲット、ならびに反応ガスであるＮ２ガスを用い、被覆基体温度４００℃とし、反応ガス圧力およびバイアス電圧等は目的とした組成及び結晶構造が得られるように適宜調整を施した。被覆基体には外径１０ｍｍの超硬合金製２枚刃エンドミル、Ｒ５ｍｍの超硬合金製２枚刃ボールエンドミルを用い、全皮膜の厚みが４μｍとなるように成膜した。成膜順序は先ずＢ層を、次にＡ層を成膜し、必要に応じてこれを繰り返した。Ａ層、Ｂ層は略同じ厚さになるように調整し、さらにＡ層の厚みを上中下段に３等分して、本発明例５以外の本発明例では上段と下段をｆｃｃ、中段をｈｃｐとなるようにし、本発明例５では上段からｂｃｃ、ｈｃｐ、ｆｃｃとした。各試料のＡ層およびＢ層の組成、Ａ層内の金属元素組成をその他の元素組成を除した数値、Ａ層内の結晶構造及びその数、総層数を表１に、憂いについて同様に表２に示す。
　【００２２】
　【表１】
　【００２３】
　【表２】
　【００２４】
　得られた被覆エンドミルを用い切削試験を行った。工具寿命は刃先の欠けないしは摩耗等により工具が切削不能または、切削した加工面の精度が著しく劣化した時の切削長とした。切削諸元を次に示す。
　【００２５】
　２枚刃超硬エンドミルの切削条件は、側面切削ダウンカット、被削材Ｓ５０Ｃ（硬さ２２０ＨＢ）、切り込みＡｄ１０ｍｍ×Ｒｄ１ｍｍ、切削速度２５０ｍ／ｍｉｎ、送り０．０６ｍｍ／ｔｏｏｔｈ、エアーブロー使用、とした。
　【００２６】
　２枚刃超硬ボールエンドミルの切削条件は、直線ダウンカット、被削材Ｓ５０Ｃ（硬さ２２０ＨＢ）、切り込みＡｄ０．２ｍｍ×ＰｉｃｋＦｅｅｄ０．２ｍｍ、回転数１００００ｍｉｎ−１送り４０００ｍｍ／ｍｉｎ、水溶性切削液使用、とした。
　【００２７】
　比較例１８、１９、２０は、Ａ層内の結晶構造数が１種のみより構成され、また金属元素組成をその他の元素組成で除した数値が１．４未満であり、耐凝着性及び耐溶着性が十分ではないばかりではなく、熱クラックが発生し、本発明例に比較して工具寿命が短い。比較例２１はＡ層内の結晶構造がｈｃｐ単一相より構成されたものであるが、密着性が不十分であり本発明例に比して寿命が短い。
　比較例２２はＡ層の単一皮膜であり、本発明例に比較して工具寿命が短い。
　比較例２３は、Ａ層にＣｒ窒化物以外を用いた場合の比較例であるが本発明例に対して性能が悪い。比較例２６、２７、２８、２９、３０、３１は、従来までの硬質皮膜における切削性能を示すが、何れも本発明例に比較して著しく劣る結果となった。
　【００２８】
　これらに対し本発明例は、切削時の摩擦に対する抵抗を著しく低減し、硬質皮膜との密着力、硬さと靭性のバランスを考慮したＡ層およびＢ層を併用しているので、凝着や溶着現象に起因した異常摩耗が進行することもなく、また熱クラックに対しも優れた特性を示し、総合して工具寿命が著しく向上し、また凝着や溶着現象による切削加工面の加工精度の劣化を抑制し従来の課題を大きく改善するに至った。
　【００２９】
　但し、本発明例１５の様にＳｉの添加量が３０ａｔ％以上の場合は耐凝着性が悪く先端部が異常摩耗し性能が他の発明例と比べ必ずしも十分でないことがわかる。本発明例１６、１７は、Ａ層に１３ａｔ％以上３０ａｔ％未満の他組成を用いた場合の比較例であるが、この組成範囲内のＡｌ、Ｚｒの添加に関しては耐凝着性及び耐溶着性が十分ではなく、他の本発明例に比較して工具寿命が短いことからＡｌ、Ｚｒの添加には十分な注意が必要なことがわかる。
　【００３０】
　【発明の効果】
　以上の如く、本発明の被覆切削工具は、従来までの被覆切削工具に比べ優れた密着性、低摩擦を有すことから、更なる高速切削加工において格段に長い工具寿命が得られ、切削加工における生産性の向上に極めて有効である。
【図面の簡単な説明】
　【図１】　図１は、本発明のＡ層のθ−２θ法によるＸ線回折パターンの一例を表す図を示す。
　【図２】　図２は、成膜条件と、その各成膜条件において最大Ｘ線回折強度を示した結晶構造との関係を表す図を示す。