(57)【要約】【課題】高温領域における硬度を維持することが可能な球状黒鉛鋳鉄管を提供する。【解決手段】溶湯が、重量％で、Ｃ：３．２０〜４．００％、Ｓｉ：１．４０〜３．００％、Ｍｇ：０．０２〜０．０８％、Ｃｒ：０．０１〜０．２０％を含有し、さらにＭｎ：１．２０〜１．７０％、Ｃｕ：０．６０〜１．２０％となる範囲で含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、焼鈍後の基地組織におけるパーライトの面積率が８０％以上であり、未分解のセメンタイトの面積率が１０〜１５％の範囲内とした球状黒鉛鋳鉄管を構成する。前記組成の溶湯を用いて、冷却速度２．０〜８．０℃／秒で所定形状の半製品を鋳造し、前記半製品を９００〜１１００℃の温度範囲内で５〜３０分保持した後、１〜８℃／分の冷却速度で冷却して球状黒鉛鋳鉄管を製造する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
重量％で、Ｃ：３．２０〜４．００％、Ｓｉ：１．４０〜３．００％、Ｍｇ：０．０２〜０．０８％、Ｃｒ：０．０１〜０．２０％を含有し、さらにＭｎ：１．２０〜１．７０％、Ｃｕ：０．６０〜１．２０％となる範囲で含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、焼鈍後の基地組織におけるパーライトの面積率が８０％以上であり、未分解のセメンタイトの面積率が１０〜１５％の範囲内である球状黒鉛鋳鉄管。
【請求項２】
基地組織中に晶出している黒鉛が微細化された請求項１に記載の球状黒鉛鋳鉄管。
【請求項３】
重量％で、Ｃ：３．２０〜４．００％、Ｓｉ：１．４０〜３．００％、Ｍｇ：０．０２〜０．０８％、Ｃｒ：０．０１〜０．２０％を含有し、さらにＭｎ：１．２０〜１．７０％、Ｃｕ：０．６０〜１．２０％となる範囲で含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる溶湯を用いて、冷却速度２．０〜８．０℃／秒で所定形状の半製品を鋳造し、前記半製品を９００〜１１００℃の温度範囲内で５〜３０分保持した後、１〜８℃／分の冷却速度で冷却する球状黒鉛鋳鉄管の製造方法。
【請求項４】
前記溶湯を金型に注湯する際に、Ｓｉが４５〜７５重量％含まれたＦｅ−Ｓｉ系接種剤を０．１〜０．５重量％注湯流接種する請求項３に記載の球状黒鉛鋳鉄管の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、水道管等に使用される球状黒鉛鋳鉄管、および、この球状黒鉛鋳鉄管の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般的な球状黒鉛鋳鉄（以下において、ダクタイル鋳鉄と称する。）は、ＪＩＳ規格のＦＣＤ３５０、ＦＣＤ４００、ＦＣＤ４５０等の高靱性タイプのものや、ＦＣＤ６００、ＦＣＤ７００、ＦＣＤ８００等の高強度タイプのものがある。主に水道管用として鋳造されるダクタイル鋳鉄管については、これらの中で強度と伸びのバランスが比較的良好なＦＣＤ４５０（引張強さ４５０ＭＰａ以上、伸び１０％以上）が選択される。これに対し、スラリー状物質や摩耗性の高い硬質物質等を輸送する用途には高硬度の耐摩耗材が、自動車部品や建機部品等の素材としての用途には高強度かつ高耐力のものがそれぞれ選択される。
【０００３】
例えば、金型遠心鋳造によって鋳造されたダクタイル鋳鉄管（直管）の鋳放し組織のマトリックス（基地）の主体はパーライトであり、この金型遠心鋳造における冷却速度が大きいため、安定系の黒鉛に加え、準安定系のセメンタイトが同時に多く晶出した斑構造となる。このセメンタイトは伸びの阻害要因となるため、ＦＣＤ４５０タイプに要求される強度と伸びの両立を図るために、セメンタイトの分解およびマトリックスのフェライト化を目的とした焼鈍が必要となる。
【０００４】
ダクタイル鋳鉄管の焼鈍は、一般的には連続焼鈍炉で行われる。この連続焼鈍炉において、ダクタイル鋳鉄管は、オーステナイト化温度域以上（８７０℃以上）に加熱される。これによりセメンタイトを完全に分解し、基地組織のオーステナイト化を行う。このセメンタイトの分解は、処理温度と処理時間に依存し、処理温度が高いほど処理時間を短くすることができる一方で、処理温度が低いほど長い処理時間を要する。この連続焼鈍炉は、炉内の均一な温度コントロールが困難であることが多い。このため、セメンタイトを確実にオーステナイト化するために、処理温度および処理時間を決定する必要がある。
【０００５】
基地組織のオーステナイト化を完了したら、このオーステナイトからフェライトを析出させるため、共析変態点付近（６８０〜７５０℃程度）の温度域を一定時間保持するか、この共析変態点付近を徐冷する熱処理を行う。この際の保持時間や冷却速度により、フェライト析出量が決定される。すなわち、保持時間が長いほど、または、冷却速度が小さいほどフェライト析出量は増大する一方で、保持時間が短いほど、または、冷却速度が大きいほどフェライト析出量は減少し、マトリックスの主体はパーライトとなる。
【０００６】
この熱処理において連続焼鈍炉を用いる場合、厳密に温度コントロールを行ってフェライトとパーライトの量を細かくコントロールすることが困難なため、基本的にはフェライトが主体となる条件で焼鈍を実施して靱性の確保を図っている。
【０００７】
ダクタイル鋳鉄管において、ＦＣＤ６００、ＦＣＤ７００、ＦＣＤ８００といった高強度タイプのものが要求される場合は、マトリックスのパーライト化が必要となる。このパーライト化を熱処理条件の制御のみで行うのは困難なため、パーライト化を促進するＭｎ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｓｎ等の微量元素を添加するのが一般的である。
【０００８】
このダクタイル鋳鉄管を、鉱石質スラリーや石灰質スラリー等のスラリー状物質や、摩耗性の高い硬質物質等の輸送に用いる場合は、耐摩耗性に優れた特性（例えば、ビッカース硬度が２００Ｈｖ以上）が要求される。さらに、近年においては、火力発電所の配管や、石炭ボイラ装置のように、高温環境下における使用も想定されるため、高温でも十分な硬度を維持できる材料特性が要求されている。
【０００９】
一般的に、この耐摩耗性は、硬度を上昇させることにより向上する。ダクタイル鋳鉄管においては、既述の通り、厳密な温度コントロールを必要とする焼き戻しなどの特殊な熱処理が困難であるため、例えば、特許文献１〜４に示すようにＮｉを添加したり、あるいは、Ｍｏを添加したりしてマトリックスの改良を行い、硬度の向上を図る手法を採用したりすることがある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特許第３８２３３４７号公報
【特許文献２】特許第５２８２５４７号公報
【特許文献３】特許第５５８９６４６号公報
【特許文献４】特許第５７１２５２５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
各特許文献に係る構成においては、改良したマトリックスが、レデブライトやマルテンサイトなどの高温下で相変態を起こしやすい組織を形成していた場合、相変態に伴う硬度低下が懸念される。既述の通り、耐摩耗性と硬度は関係があるため、硬度の低下に伴って耐摩耗性が低下する。このため、高温において相変態を起こす可能性のある組織を有する素材は、高温への適用が難しいという問題がある。
【００１２】
そこで、この発明は、高温領域におけるダクタイル鋳鉄管の硬度を維持することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
上記の課題を解決するため、この発明は、重量％で、Ｃ：３．２０〜４．００％、Ｓｉ：１．４０〜３．００％、Ｍｇ：０．０２〜０．０８％、Ｃｒ：０．０１〜０．２０％を含有し、さらにＭｎ：１．２０〜１．７０％、Ｃｕ：０．６０〜１．２０％となる範囲で含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、焼鈍後の基地組織におけるパーライトの面積率が８０％以上であり、未分解のセメンタイトの面積率が１０〜１５％の範囲内である球状黒鉛鋳鉄管を構成した。
【００１４】
ここで、パーライトの面積率とは、所定の大きさの視野におけるマトリックスの面積を１００％としたときにパーライトの面積が占める割合（％）のことをいい、セメンタイトの面積率とは、所定の大きさの視野の全体の面積を１００％としたときにセメンタイトの面積が占める割合（％）のことをいう。
【００１５】
次に、各合金元素の含有量を上記の範囲に限定した理由について説明する。
【００１６】
Ｃは、本発明に必要な黒鉛量と鋳造性（溶湯の流動性）を確保するために、少なくとも３．２０％含有するようにした。その一方で、含有量が高すぎると黒鉛の晶出が過剰になって高い強度が得られなくなるので、その上限を４．００％とした。
【００１７】
Ｓｉは、溶湯の流動性を高める作用や黒鉛の晶出を促進する作用を確保するために、少なくとも１．４０％含有するようにした。その一方で、含有量が高すぎると黒鉛の晶出が過剰になるとともに基地組織のパーライト化を抑える作用が大きくなって高強度が得られなくなり、製品の外表面にピンホール等の荒れが発生しやすくなるため、その上限を３．００％とした。
【００１８】
Ｍｇは、黒鉛を球状化させるのに必要な元素であり、その効果を十分に得るために少なくとも０．０２％含有するようにした。その一方で、含有量が高すぎると、その効果の向上があまり見られなくなるので、その上限を０．０８％とした。
【００１９】
Ｃｒは、通常、不可避的に０．０１％以上含まれるが、含有量が０．２０％以下であればその影響は小さい。
【００２０】
Ｍｎは、Ｓを固定して無害化するとともにパーライトを安定的に存在させ、かつパーライトの強度を向上させるのに有効な元素であり、その効果を十分に得つつ所定の硬度を確保するために少なくとも１．２０％含有するようにした。その一方で、含有量が高すぎると、セメンタイトの残留が顕著となって強度および伸びが低下するため、その上限を１．７０％とした。
【００２１】
Ｃｕは、Ｍｎと同様にパーライトを安定的に存在させるのに有効な元素であり、その効果を十分に得つつ所定の硬度を確保するために少なくとも０．６０％含有するようにした。その一方で、含有量を必要以上に高くしても、その効果には限界があるため、その上限を１．２０％とした。
【００２２】
上記各合金元素の他に、Ｐ、Ｓ等の不可避的不純物が含有されるが、その含有量は少ないほどよい。例えば、Ｐは０．０８％以下、Ｓは０．０１５％以下とすることが好ましい。
【００２３】
このように、各合金元素を上記濃度範囲内で、特にパーライト組織を安定的に存在させるＭｎおよびＣｕを上記濃度範囲内で含有させることにより、十分なパーライトの面積率（８０％以上）を有するとともに、未分解のセメンタイトの面積率を所定の面積率の範囲内（１０〜１５％）とした球状黒鉛鋳鉄管とすることができる。このように各合金元素の濃度を調整して鋳造した球状黒鉛鋳鉄管は、焼入れ・焼き戻し等の特殊な熱処理を必要とせず、比較的簡便な焼鈍熱処理のみで、引張強さ、耐力だけでなく十分な耐摩耗性を発揮できる硬度（例えば、ビッカース硬度が２００Ｈｖ以上）を付与される。しかも、レデブライトやマルテンサイトなどの高温で相変態を起こしやすい組織が形成されないため、４００〜５００℃の高温環境下においてもその硬度を維持することができ、高温環境下における信頼性を大幅に高めることができる。
【００２４】
前記各構成においては、基地組織中に晶出している黒鉛が微細化された状態とするのが好ましい。
【００２５】
このように、微細なサイズ（例えば、１５．０μｍ以下）とすることにより、十分な耐摩耗性を確保しつつ、さらに高強度かつ高耐力を兼ね備えた球状黒鉛鋳鉄管を構成することができる。
【００２６】
また、本発明に係る球状黒鉛鋳鉄管の製造方法は、重量％で、Ｃ：３．２０〜４．００％、Ｓｉ：１．４０〜３．００％、Ｍｇ：０．０２〜０．０８％、Ｃｒ：０．０１〜０．２０％を含有し、さらにＭｎ：１．２０〜１．７０％、Ｃｕ：０．６０〜１．２０％となる範囲で含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる溶湯を用いて、冷却速度２．０〜８．０℃／秒で所定形状の半製品を鋳造し、前記半製品を９００〜１１００℃の温度範囲内で５〜３０分保持した後、１〜８℃／分の冷却速度で冷却し、球状黒鉛鋳鉄管を製造する方法である。
【００２７】
上述したように、各合金元素の含有量の範囲を上記のようにすることにより、十分な耐摩耗性を確保しつつ、高強度と高耐力を兼ね備えた球状黒鉛鋳鉄管を製造することができる。しかも、上記の熱処理は厳密な温度コントロールを要求されないため、一般的な連続焼鈍炉を用いて熱処理を行うことができる。
【００２８】
この製造方法においては、前記溶湯を金型に注湯する際に、Ｓｉが４５〜７５重量％含まれたＦｅ−Ｓｉ系接種剤を０．１〜０．５重量％注湯流接種するのが好ましい。
【００２９】
このようにすれば、基地組織中に晶出する黒鉛の粒数を増加させることができ、より確実に高い耐力を得ることができる。
【発明の効果】
【００３０】
この発明によると、球状黒鉛鋳鉄の溶湯に、ＭｎおよびＣｕを所定の濃度範囲内で含有させることで、特殊な熱処理を行うことなく、耐摩耗性を発揮するために十分な硬度（例えば、ビッカース硬度が２００Ｈｖ以上）を確保しつつ、高強度かつ耐力性を備えた球状黒鉛鋳鉄管を構成することができる。しかも、その組織が、レデブライトやマルテンサイトなどの高温で相変態を起こしやすい組織が形成されないため、４００〜５００℃の高温環境下においてもその硬度を維持することができ、高温環境下における信頼性を大幅に高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】高温ビッカース試験の結果を示す図
【発明を実施するための形態】
【００３２】
本願発明に係るダクタイル鋳鉄管（球状黒鉛鋳鉄管）の特性評価実験に先立ち、本願発明の実施例となるダクタイル鋳鉄管を鋳造した。この実施例に対する比較例として、耐摩耗鋼管を用意した。表１に実施例および比較例に係るダクタイル鋳鉄の溶湯の化学成分を示す（本表への記載を省略した残部はＦｅ、およびＰ、Ｓ等の不可避的不純物である）。なお、表１に示した化学成分データは、それぞれの溶湯から作製した白銑試料を発光分光分析装置で分析した値である。
【００３３】
【表１】
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【００３４】
この実施例に係るダクタイル鋳鉄管においては、表１に示した化学成分の各溶湯を１３００℃において金型遠心鋳造装置の円筒状金型に注湯し、肉厚が１２．０ｍｍの管状の半製品（鋳放し管）を鋳造した。この注湯の際には、Ｓｉが４５〜７５重量％含まれたＦｅ−Ｓｉ系接種剤を０．１〜０．５重量％注湯流接種した。この鋳造時の冷却速度は４．０〜６．０℃／秒程度であった。この冷却速度は、金型の形状、注湯量、管の肉厚によって変化するが、２．０〜８．０℃／秒程度の範囲内に収まることが多い。
【００３５】
次に、この半製品に対し、次に示す焼鈍条件で焼鈍することにより、製品としてのダクタイル鋳鉄管に仕上げた。
（焼鈍条件）
・加熱温度    ：９００〜１１００℃
・加熱保持時間：５〜３０分
・冷却速度    ：１〜８℃／分
【００３６】
上記の実施例に対する比較例として、特殊な熱処理によってマルテンサイトを晶出させたマルテンサイト系耐摩耗鋼管を採用した。
【００３７】
実施例（試料１〜３）に係る母材から、強度試験および硬度試験に用いる試験片を作成した。各試験片に対し、常温（３０℃）にて行った引張強さ、耐力、および、ブリネル硬度の各試験の結果を表２に示す。また、比較例としての耐摩耗鋼管の引張強さ、耐力、および、ブリネル硬度の各特性範囲についても、表２に併せて示す。この結果から、実施例に係る各試料１〜３は、比較例に対し、引張強さ、耐力、ブリネル硬度のいずれの結果においても同等以上であることが確認できた。
【００３８】
【表２】
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【００３９】
次に、これらの試料を用いて、次に示す試験条件でビッカース硬度を測定した。
（試験条件）
・試験温度  ：常温（３０℃）、２００℃、３００℃、４００℃、５００℃（５水準）
・荷重      ：２０ｋｇ
・時間      ：３０秒間
・圧子      ：ダイヤモンド
・雰囲気ガス：アルゴン
【００４０】
各温度におけるビッカース試験の結果を図１に示す。実施例に係る試料１〜３は、試験温度の上昇に伴う素材の軟化によって、ビッカース硬度は緩やかに低下したが、４００〜５００℃の高温領域においても、２００Ｈｖ以上の硬度を維持していた。これは、試料１〜３の基地組織がパーライトであるため、５００℃程度の高温でも相変態が起こらず、この相変態に伴う組織の軟化が生じないためである。このように、高温領域における十分な硬度を確保したことにより、高温環境下における信頼性を大幅に高めることができる。
【００４１】
これに対し、比較例に係る試料は、３００℃以下の温度領域においては、実施例に係る試料１〜３と同様、ビッカース硬度は緩やかに低下した。ところが、３００℃を超えると、ビッカース硬度が急激に低下し（図１中の耐摩耗鋼管のグラフの傾斜を参照）、５００℃の高温下では２００Ｈｖを下回り、実施例と比較して大幅な硬度低下が生じた。これは、耐摩耗鋼管の組織中に晶出しているマルテンサイト層が、３００℃程度以上の温度領域で軟化し始めることに起因すると考えられる。
【００４２】
上記のように、溶湯への各添加元素の含有量、特にＭｎおよびＣｕの含有量を所定の範囲内（Ｍｎ：１．２０〜１．７０％、Ｃｕ：０．６０〜１．２０％）とし、焼鈍後の基地組織におけるパーライトの面積率が８０％以上、未分解のセメンタイトの面積率が１０〜１５％となるようにすることにより、鋳放し品に対して特殊な熱処理を行うことなしに、４００〜５００℃の高温領域における十分な硬度を備えた球状黒鉛鋳鉄管を構成することができる。
【００４３】
なお、上記の実施形態においては、接種剤としてＦｅ−Ｓｉ系のものを用いたが、Ｂｉが０．５〜５．０重量％、Ｓｉが４５〜７５重量％、それぞれ含まれたＢｉ系接種剤を用いることもできる。また、これらの接種剤は、黒鉛をより多く晶出させるために使用されるが、必要な耐力が確保される限りにおいて、接種剤の使用を省略することも許容される。
【図１】
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