【事件の表示】
　特許第２８９１３０７号「鋼の連続鋳造方法」の請求項１、２に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第２８９１３０７号の請求項１ないし２に係る特許を維持する。
【理　由】
Ｉ．手続の経緯
 　特許第２８９１３０７号に係る発明は、平成３年４月１６日に出願され、平成１１年２月２６日にその特許の設定登録がなされ、その後、住友金属工業株式会社より特許異議申立てがなされ、取消理由通知がなされ、その指定期間内である平成１３年１月９日に訂正請求がなされ、訂正拒絶理由通知がなされ、平成１３年９月２０日に特許異議意見書が提出されたものである。　
　
II．訂正の適否について　
１．訂正の内容　
（１）訂正事項ａ
　特許請求の範囲【請求項１】の【数３】の「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧１．５」を、「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧２．４」と訂正する。
（２）訂正事項ｂ
　特許請求の範囲【請求項２】の【数７】の「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧１．５」を、「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧２．４」と訂正する。
（３）訂正事項ｃ
　発明の詳細な説明の段落【０００９】の【数３】の「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧１．５」を、「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧２．４」と訂正する。
（４）訂正事項ｄ
　発明の詳細な説明の段落【００１４】の【数７】の「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧１．５」を、「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧２．４」と訂正する。
（５）訂正事項ｅ
　発明の詳細な説明の段落【００２５】の【数９】の「線（ａ）・・Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＋０．０４Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）＝１．５」を、「線（ａ）・・Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＋０．０４Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）＝２．４」と訂正する。
（６）訂正事項ｆ
　発明の詳細な説明の段落【００２８】の【数１１】の「Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＋０．０４Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）≧１．５」を、「Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＋０．０４Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）≧２．４」と訂正する。
（７）訂正事項ｇ
　発明の詳細な説明の段落【００３３】の「Ｂ＝１．５」を「Ｂ＝２．４」と訂正し、「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧１．５」を、「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧２．４」と訂正する。
（８）訂正事項ｈ
　発明の詳細な説明の段落【００４１】の【数１２】の「Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＋０．０４Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）≧１．５」を、「Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＋０．０４Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）≧２．４」と訂正する。
（９）訂正事項ｉ
　発明の詳細な説明の段落【００４９】の【数１３】の「線（ａ）：Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＋０．０４Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）＝１．５」を、「線（ａ）：Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＋０．０４Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）＝２．４」と訂正する。
（１０）訂正事項ｊ
　図２の線（ａ）を表す式「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ＝１．５」を「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ＝２．４」と訂正し、線（ａ）が当該式に該当するよう線（ａ）の位置を訂正する。
（１１）訂正事項ｋ
　図６の線（ａ）がＱｓ＋０．０４Ｑｇ＝２．４に該当するよう線（ａ）の位置を訂正する。
　
２．訂正の目的の適否、新規事項の有無、及び特許請求の範囲の拡張・変更の存否
（１）上記訂正事項ａ、ｂは、特許請求の範囲の請求項１、２において、不活性ガス吹込流量Ｑｇ（Ｎｌ／分）とノズル内通過溶鋼流量Ｑｓ（ｔ／分）との関係「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ」の下限値を１．５から２．４へと限定するもので、特許請求の範囲の減縮を目的とする訂正である。そして、取消理由通知で示した下記刊行物１（甲第１号証）に記載された鋳造速度とＳ／Ｎプレートガス流量との関係量と重複する範囲を排除するためのもので、新規事項の追加には該当せず、また実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものでもない。
（２）上記訂正事項ｃ〜ｋは、特許請求の範囲の訂正に基づき訂正後の請求項と整合するよう、発明の詳細な説明及び図面を訂正するものであって、明りょうでない記載の釈明を目的とする訂正に該当し、又該訂正は、願書に添付した明細書に記載された事項の範囲内のものであり、また実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではない。
　　
３．独立特許要件
（１）平成１２年１０月２６日付の取消理由は、本件請求項１、２に係る発明は、刊行物１：「鉄と鋼」ＶＯＬ．６６、ＮＯ．１１、社団法人日本鉄鋼協会、昭和５５年９月５日発行、第２６７頁（異議申立書の甲第１号証）
に記載された発明であるから、特許法第２９条第１項第３号の規定に違反して特許されたものであるというものである。
（２）刊行物１の記載事項
（ａ）「低炭素Ａｌキルド鋼のノズル閉塞とその防止法」と題する報告で、「３．タンディッシュノズルからのガス吹込における最適制御法の検討」欄には、「ノズルへの酸化物の付着を物理的に防止する手段として、図２に示すような方法で、タンディッシュノズルからのＡｒガス吹込みを実施した。」（第１６〜１７行）と記載され、図２「タンディッシュノズルの概略図」には、ポーラス上ノズルとスライディングノズルプレート（Ｓ／Ｎプレート）のそれぞれからＡｒガスが吹込まれることが示され、
（ｂ）結語には、「スライディングノズルからのガス吹込と同時に、上ノズルからのガス吹込を行い、さらに鋳造条件に応じたガス流量制御を行うことにより、低炭素Ａｌキルド鋼の多連鋳造を安定して行えるようになった。」こと（第３０〜３３行）が記載され、
（ｃ）「図３に一例を示したが、溶鋼のスループツト量の変化に伴い、生成気泡の挙動が異なることから、鋳造条件に応じてガス吹込条件（吹込位置、ガス流量）を変化させる必要があると考えられる。」（第２７〜２９行）と記載され、図３は、鋳造条件と気泡挙動の関係を示し、図中上欄にポーラス上ノズルのガス流量が「３ｌ／ｍｉｎ」、スラブサイズが「２２０×１０７５ｍｍ」と記載され、一例としての操業例について、鋳造速度とＳ／Ｎプレートガス流量との関係が５点（図中の黒丸）示され、その５点（黒丸）は、Ｓ／Ｎプレートガス流量（横軸）として、
　８．６、　　１０、　　１２、　１３．５、　１３．５（ｌ／ｍｉｎ）、
鋳造速度（縦軸）として、
　０．６７、０．６７、０．７７、０．８４、　１．０　（ｍ／ｍｉｎ）、であることが読みとれる。
（３）訂正後の請求項１、２に係る発明
　訂正後の請求項１、２に係る発明は、平成１３年１月９日付訂正請求書の特許請求の範囲の請求項１、２に記載された次のとおりのものである。　
「【請求項１】　鋼の連続鋳造におけるタンディッシュからモールドへの注入方法において、タンディッシュのストッパーと、上ノズルと、スライディングノズル用プレートと、中間ノズルと、浸漬ノズルのいずれか一つまたは複数の耐火物から吹き込む不活性ガスの流量と、溶鋼の注入流量との関係が、湾曲型連鋳機に対しては、不活性ガス吹込流量Ｑｇ（Ｎｌ／分）とノズル内通過溶鋼流量Ｑｓ（ｔ／分）との関係において下記数１，２，３，４で示される領域内にあることを特徴とする鋼の連続鋳造方法。
【数１】　Ｑｇ＞１２（Ｎｌ／ｍｉｎ）
【数２】　Ｑｇ≦２０（Ｎｌ／ｍｉｎ）
【数３】　Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧２．４
【数４】　Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≦６．０
【請求項２】　鋼の連続鋳造におけるタンディッシュからモールドへの注入方法において、タンディッシュのストッパーと、上ノズルと、スライディングノズル用プレートと、中間ノズルと、浸漬ノズルのいずれか一つまたは複数の耐火物から吹き込む不活性ガスの流量と、溶鋼の注入流量との関係が、垂直部を有する連鋳機に対しては、不活性ガス吹込流量Ｑｇ（Ｎｌ／分）とノズル内通過溶鋼流量Ｑｓ（ｔ／分）との関係において下記数５，６，７，８で示される領域内にあることを特徴とする鋼の連続鋳造方法。
【数５】　Ｑｇ＞１２（Ｎｌ／ｍｉｎ）
【数６】　Ｑｇ≦３０（Ｎｌ／ｍｉｎ）
【数７】　Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧２．４
【数８】　Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≦６．０　」（以下「本件発明１、２」という）
（４）訂正後の請求項１、２に係る発明と刊行物１記載の発明との対比
　刊行物１の図３記載の各操業例でのＳ／Ｎプレートガス流量と鋳造速度から、「Ａｒガス吹込み量（Ｎｌ／ｍｉｎ）」（Ｓ／Ｎプレートガス流量とポーラス上ノズルのガス流量の合計）と「溶鋼流量（ｔ／ｍｉｎ）」を、
　鋳片断面：２２０×１０７５ｍｍ
　鋳造速度：０．６７〜１．０ｍ／ｍｉｎ
  ここで、溶鋼密度を７．０ｇ／ｃｍ３   と仮定して、計算する。
  溶鋼流量は、鋳造速度：０．６７ｍ／ｍｉｎの時、
  溶鋼流量＝220×1075×0.67×1000×7／104  ＝１．１１（ｔ／ｍｉｎ）と計算でき各点の「Ｑｓ+０．０４Ｑｇ」は、次のとおりになる。
  Ａｒガス吹込み量　　鋳造速度　　溶鋼流量　　　　Ｑｓ+０．０４Ｑｇ
 （Ｎｌ／ｍｉｎ）　　　　　　　　（ｔ／ｍｉｎ）
　　１１．６　　　　　０．６７　　　１．１１　　　　１．５７
　　１３　　　　　　　０．６７　　　１．１１　　　　１．６３
　　１５　　　　　　　０．７７　　　１．２８　　　　１．８８
　　１６．５　　　　　０．８４　　　１．３９　　　　２．０５
　　１６．５　　　　　１．００　　　１．６６　　　　２．３２
　そこで、刊行物１の図３記載の操業条件と訂正後の請求項１、２に係る発明とを対比する。訂正後の請求項１、２に係る発明では、不活性ガス吹込流量Ｑｇとノズル内通過溶鋼流量Ｑｓとの関係【数３】【数７】が「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧２．４」と下限値が特定されて、刊行物１の操業条件である「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ」の値２．３２までの範囲を除くものとなっているから、両者はこの点で相違する。
　そして、この不活性ガス吹込流量Ｑｇとノズル内通過溶鋼流量Ｑｓの関係は他の構成と相俟って、浸漬ノズルの閉塞防止条件と溶損防止条件、および良好な製品品質を得るための不活性ガス吹き込み条件とを考慮したノズル内通過溶鋼流量と、不活性ガス吹き込み流量の関係における適正操業範囲を与える点で技術的意義を有するものである。
　よって、訂正後の請求項１、２に係る発明は、刊行物１に記載された発明であるとすることはできない。
（５）以上により、訂正後の請求項１、２に係る発明は、特許法第２９条第１項第３号に規定する発明に該当しない。その他、下記「III．特許異議申立てについて」で述べるとおり、訂正後の請求項１、２に係る発明は、特許異議申立人が提出した各刊行物に記載された発明に基いて当業者が容易に発明をすることができたものでもない。
　そのため、訂正後の請求項１、２に係る発明は、出願の際に独立して特許を受けることができるものである。
　　
４．訂正の適否の結論
　したがって、上記訂正は、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第６条第１項の規定によりなお従前の例によるとされる、特許法第１２０条の４第３項において準用する平成６年法律第１１６号による改正前の特許法第１２６条第１項ただし書き、第２項及び第３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
III．特許異議申立てについて　
１．特許異議申立ての概要
　特許異議申立人住友金属工業株式会社は、証拠として下記の甲第１号証〜甲第５号証を提出し、（理由１）訂正前の請求項１、２に係る発明は、甲第１号証に記載された発明であって、特許法第２９条第１項第３号の規定に違反してされたものであり、又（理由２）訂正前の請求項１、２に係る発明は、甲第１号証〜甲第５号証に記載された発明に基いて当業者が容易に発明をすることができたものであって、特許法第２９条第２項の規定に違反してされたものであるから、これを取り消すべき旨主張する。
　　　　　　　　　　　　　　　　記
甲第１号証：「鉄と鋼」ＶＯＬ．６６、ＮＯ．１１、社団法人日本鉄鋼協会、昭和５５年９月５日発行、第２６７頁（以下、「刊行物１」という）
甲第２号証：「日本鉄鋼協会共同研究会第１０４回製鋼部会資料」、第１〜１０頁、平成３年３月１４、１５日（以下、「刊行物２」という）
甲第３号証：特開平２−２４７０５２号公報（以下、「刊行物３」という）
甲第４号証：「材料とプロセス」Ｖｏｌ．３、ＮＯ．１（１９９０）、社団法人日本鉄鋼協会、平成２年３月３日発行、第２５９頁（以下、「刊行物４」という）
甲第５号証：「日本鉄鋼協会共同研究会第９３回製鋼部会資料」、第１〜２０頁、昭和６１年３月６、７日（以下、「刊行物５」という）
　
２．本件発明　
　本件請求項１、２に係る発明（以下、「本件発明１」、「本件発明２」という）は、上記のとおり訂正が認められたから、平成１３年１月９日付訂正請求書の特許請求の範囲の請求項１、２に記載されたとおりのものである（上記II．３．（３）参照）。　 
　
３．刊行物１〜４の記載事項
（１）刊行物１：（「鉄と鋼」ＶＯＬ．６６、ＮＯ．１１）
　上記II．３．（２）参照
　
（２）刊行物２：（「日本鉄鋼協会共同研究会第１０４回製鋼部会資料」）
（２ａ）「連鋳ノズル閉塞現象とその対策」と題する報告で、「４−１．Ａｒガスによる閉塞防止」の項には「Ａｒを吹き込むことにより、ノズル内へのＡｌ２Ｏ３の付着は軽減する。図−６にＡｒ吹き込み量とノズル詰り状況を示しているが、Ａｒの吹き込み効果は明らかである。しかしながら、Ａｒ吹き込むことによりＡｒ気泡が凝固シェルにトラップされて鋳片内に残留する。」（第４頁第５〜８行）が記載され、図−６「ノズルＡｒ流量とＩ／Ｎ詰まりの関係」には、Ａｒ流量の増加と共にノズル詰まり指数が少なくなることが示され、
（２ｂ）「図−８に示すように、Ａｒ吹き込み量が多すぎても少なすぎても冷延板表面欠陥の発生が多くなる傾向が見られている。」（第５頁第２〜３行）と記載され、図−８「極低炭Ａｌキルド鋼における吹き込みＡｒガス量と冷延表面欠陥」には、スリーバー・ヘゲ不良率指数はＡｒガス流量が１１〜２０（ｌ／ｍｉｎ）程度で低くなることが示されている。
　
（３）刊行物３：（特開平２−２４７０５２号公報）
（３ａ）「【請求項１】熱間圧延、あるいは熱間圧延後、冷間圧延および焼鈍各工程を経て、薄板鋼板に仕向ける鋳片の連続鋳造において、連続鋳造のモールド内へ溶鋼を注入する浸漬ノズルの閉塞防止として浸漬ノズルを介して溶鋼中にガスを吹き込むに当たり、その流量として、溶鋼流量Ｑ（ton/min）に対して2Q＋1Nｌ/min以下のHeガスを吹き込むことを特徴とするふくれ欠陥を伴わぬ熱延、冷延薄板鋼板用鋳片の連続鋳造方法。」（請求項１）
（３ｂ）「この浸漬ノズルは、そのノズル内部の溶鋼と接触する部分、・・・等の部分に、溶鋼との接触の時間が長くなるにつれて、鋼中に存在する酸化アルミニウム（以下アルミナと称す）といった鋼の脱酸生成物からなる鋼中介在物が集積し、ノズル閉塞と言われる、溶鋼供給が安定に行えなくなるという連続鋳造の操業上での問題を有する。
　そこで、介在物の集積を抑制するために、浸漬ノズルを介して溶鋼注入流に対して多量のガスの放出が行える構造となっており、現在Arガスが広く吹き込まれ連続鋳造の安定な操業に不可欠となっている。
　この吹き込まれたArガスは、その大部分はモールド２に供給される溶鋼中に混入し・・・浮上の間に周辺に存在する介在物を伴うため、鋳造された鋳片の清浄化にも大きく寄与する。
　ところが、一部の浮上中のガスは鋳片の凝固殻９に捕捉され、鋳片内に気泡として残留することが認められており、この傾向は特に湾曲型連続鋳造機で顕著である。」（第２頁右上欄第９〜左下欄１７行）
（３ｃ）「以上のように、低炭素薄板鋼板の表面に、しばしば発生するふくれ欠陥が、その主たる原因としてArガス気泡に由来することから、欠陥発生の抑制のために浸漬ノズルからのArガスの吹き込み流量を低下させると、本来の目的であるノズル閉塞防止の効果を充分に発揮することができなくなるという問題がある。」（第２頁右下欄第１８〜第３頁左上欄４行）が記載されている。
　
（４）刊行物４：（「材料とプロセス」Ｖｏｌ．３、ＮＯ．１）
（４ａ）「連鋳機内の介在物と気泡の挙動」と題する報告で、「これまでに連鋳機内の介在物と気泡の挙動の違いについて言及した報告はまだ少ない。そこで、湾曲型と垂直曲げ型の異なるタイプの連鋳機で鋳造した鋳片を調査し、解析を試みた。」（１．緒言）
（４ｂ）「連鋳機の垂直曲げ化により介在物のみならず気泡の著しい低減効果が認められる。」（５．まとめ）が記載されている。
　
（５）刊行物５：（「日本鉄鋼協会共同研究会第９３回製鋼部会資料」）
（５ａ）「タンディッシュ上ノズル内アルゴン流量制御技術の開発」と題する報告で、「Ａｒガス流量が少ないと、ノズル前面溶鋼圧力により健全気泡が発生しない。さらに、ノズル閉塞防止のためには、これより多量のＡｒガス流量が必要となり、現実には、ボイル限界とノズル閉塞限界の間で制御する事となる。」（第４頁第３〜６行）と記載され、
（５ｂ）図２には、溶鋼流量とＡｒガス流量の関係で、ボイル限界上限線、ノズル閉塞限界線、気泡形成下限線が上から右上がり線で示され、ボイル限界上限線とノズル閉塞限界線の間に品質最適領域が存在することが示されている。
　
４．対比・判断　
（１）理由１（特許法第２９条第１項第３号違反）について
　上記II．３．（４）、「訂正後の請求項１、２に係る発明と刊行物１記載の発明との対比」で述べたとおり、本件発明１、２は、刊行物１に記載された発明であるとすることはできない。
　
（２）理由２（特許法第２９条第２項違反）について
　本件発明１は、鋼の連続鋳造方法において、不活性ガスを溶鋼の注入流に吹き込むことは、浸漬ノズルの閉塞を防止したり、介在物の溶鋼中からの除去を目的として一般に行われているが、吹き込む流量が適性でないと、浸漬ノズルの閉塞防止効果が充分得られない他、ノズルの異常溶損を招いて鋳造作業に支障を来したり、モールド内への溶鋼の供給が乱される等の影響のために、得られる鋼の品質が却って悪化する問題があるのを解決するため、タンディッシュのストッパーと、上ノズルと、スライディングノズル用プレートと、中間ノズルと、浸漬ノズルのいずれか一つまたは複数の耐火物から吹き込む不活性ガスの流量と、溶鋼の注入流量との関係が、湾曲型連鋳機に対しては、不活性ガス吹込流量Ｑｇ（Ｎｌ／分）とノズル内通過溶鋼流量Ｑｓ（ｔ／分）との関係において【数１】Ｑｇ＞１２（Ｎｌ／ｍｉｎ）、【数２】Ｑｇ≦２０（Ｎｌ／ｍｉｎ）、【数３】Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧２．４、【数４】Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≦６．０で示される領域内にある鋼の連続鋳造方法であることを特徴とするものである（本件明細書【０００３】【０００４】参照）。
　これに対して、刊行物１には、低炭素Ａｌキルド鋼のノズル閉塞とその防止法として、溶鋼のスループツト量の変化に伴い、生成気泡の挙動が異なることから、鋳造条件に応じてガス吹込条件（吹込位置、ガス流量）を変化させる必要があり、鋳造条件に応じたガス流量制御を行うことによりノズル閉塞を防止して安定操業できること、及びＳ／Ｎプレートガス流量と鋳造速度の関係は、右上がりであることは記載されている。しかし、本件発明１のノズルの閉塞、ノズルの異常溶損の観点から不活性ガス吹込流量とノズル内通過溶鋼流量との最適範囲を決めると言う技術思想の記載はなく、また、上記（１）で述べたとおり本件発明１のＱｓ＋０．０４Ｑｇ≧２．４で示される範囲と、刊行物１の図３記載の操業条件でのＡｒガス吹込み量と鋳造速度との関係量は重複していないから、刊行物１には、本件発明１の不活性ガス吹込流量とノズル内通過溶鋼流量との関係での請求項１で示される領域の記載はなく、更に、その不活性ガス吹込流量とノズル内通過溶鋼流量との最適範囲は、本件発明１の不活性ガス吹込流量とノズル内通過溶鋼流量とが右下がりとなるものとは異なっている。
　刊行物２の記載は、不活性ガス吹き込みを実施する場合にガスの吹込流量が多くなるほどノズルの閉塞防止効果が増すものの、ガスの吹込流量が過多になると鋳片圧延後の製品品質が悪化すること、及びスリーバー・ヘゲ不良率指数はＡｒガス流量が１１〜２０（ｌ／ｍｉｎ）程度で低くなることが示され、
　刊行物３、４の記載からは、垂直部を有する連鋳機の場合は、湾曲型連鋳機に比べて吹き込まれた不活性ガス気泡の残留が少ないため、不活性ガスの吹込流量を多少多くしてもある程度の製品品質維持が可能であると言うことを示唆しているにすぎず、刊行物５の記載からは、ノズル閉塞を防止すると共に、ボイル現象をも抑えて良好な鋳造作業を行うためには、不活性ガス吹込流量及びノズル内通過溶鋼流量を共にある程度多くするのが有効であると言うことを示唆しているにすぎない。
　そうすると、上記刊行物１〜５の記載には、本件発明１のノズルの閉塞、ノズルの異常溶損の観点から不活性ガス吹込流量とノズル内通過溶鋼流量との最適範囲を決めると言う技術思想はなく、刊行物１〜５の記載から本件発明１の吹き込む不活性ガスの流量と、溶鋼の注入流量との関係が、湾曲型連鋳機に対しては、請求項１で特定する不活性ガス吹込流量とノズル内通過溶鋼流量とで示される領域内にあるとする構成を、当業者といえども容易に想到することはできない。
　そして、本件発明１は、上記構成により明細書に記載されたタンディッシュからモールドへの溶鋼注入において、溶鋼注入流量とそれに吹き込む不活性ガス流量との関係をある条件範囲に限定することによって、浸漬ノズルのアルミナによる閉塞を防止し、かつ浸漬ノズルの溶損もない安定した鋳造状態と、圧延後の製品品質欠陥の少ない鋳造片を製造することが可能となり、連続鋳造の操業安定化と鋳片の品質向上を図り得るという刊行物１〜５の記載からは予測することのできない格別な効果を奏しているものである。
　よって、本件発明１は、刊行物１〜５に記載された発明に基いて当業者が容易に発明をすることができたものではない。
　
　本件発明２は、本件発明１において、連鋳機が「垂直部を有する連鋳機」とし、Ｑｇが３０（Ｎｌ／ｍｉｎ）以下とＱｇの上限が広くなっているものであるから、上記と同じ理由で、刊行物１〜５に記載された発明に基いて当業者が容易に発明をすることができたものではない。　
　
IV．むすび
　以上のとおりであるから、特許異議申立の理由及び証拠によっては、本件請求項１、２に係る発明の特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件請求項１、２に係る発明の特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第１４条の規定に基づく、特許法等の一部を改正する法律の一部の施行に伴う経過措置を定める政令（平成７年政令第２０５号）第４条第２項の規定により、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１４年１１月８日（２００２．１１．８）
【訂正の要旨】
訂正の要旨
（１）訂正事項ａ
　特許請求の範囲【請求項１】の【数３】の「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧１．５」を、「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧２．４」と特許請求の範囲の減縮を目的として訂正する。
（２）訂正事項ｂ
　特許請求の範囲【請求項２】の【数７】の「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧１．５」を、「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧２．４」と特許請求の範囲の減縮を目的として訂正する。
（３）訂正事項ｃ
　発明の詳細な説明の段落【０００９】の【数３】の「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧１．５」を、「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧２．４」と明りょうでない記載の釈明を目的として訂正する。
（４）訂正事項ｄ
　発明の詳細な説明の段落【００１４】の【数７】の「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧１．５」を、「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧２．４」と明りょうでない記載の釈明を目的として訂正する。
（５）訂正事項ｅ
　発明の詳細な説明の段落【００２５】の【数９】の「線（ａ）・・Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＋０．０４Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）＝１．５」を、「線（ａ）・・Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＋０．０４Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）＝２．４」と明りょうでない記載の釈明を目的として訂正する。
（６）訂正事項ｆ
　発明の詳細な説明の段落【００２８】の【数１１】の「Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＋０．０４Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）≧１．５」を、「Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＋０．０４Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）≧２．４」と明りょうでない記載の釈明を目的として訂正する。
（７）訂正事項ｇ
　発明の詳細な説明の段落【００３３】の「Ｂ＝１．５」を「Ｂ＝２．４」と訂正し、「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧１．５」を、「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧２．４」と明りょうでない記載の釈明を目的として訂正する。
（８）訂正事項ｈ
　発明の詳細な説明の段落【００４１】の【数１２】の「Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＋０．０４Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）≧１．５」を、「Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＋０．０４Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）≧２．４」と明りょうでない記載の釈明を目的として訂正する。
（９）訂正事項ｉ
　発明の詳細な説明の段落【００４９】の【数１３】の「線（ａ）：Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＋０．０４Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）＝１．５」を、「線（ａ）：Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＋０．０４Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）＝２．４」と明りょうでない記載の釈明を目的として訂正する。
（１０）訂正事項ｊ
　図２の線（ａ）を表す式「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ＝１．５」を「Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ＝２．４」と明りょうでない記載の釈明を目的として訂正し、線（ａ）が当該式に該当するよう線（ａ）の位置を明りょうでない記載の釈明を目的として訂正する。
（１１）訂正事項ｋ
　図６の線（ａ）がＱｓ＋０．０４Ｑｇ＝２．４に該当するよう線（ａ）の位置を明りょうでない記載の釈明を目的として訂正する。
（５４）【発明の名称】
鋼の連続鋳造方法
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　鋼の連続鋳造におけるタンディッシュからモールドヘの注入方法において、タンディッシュのストッパーと、上ノズルと、スライディングノズル用プレートと、中間ノズルと、浸漬ノズルのいずれか一つまたは複数の耐火物から吹き込む不活性ガスの流量と、溶鋼の注入流量との関係が、湾曲型連鋳機に対しては、不活性ガス吹込流量Ｑｇ（Ｎｌ／分）とノズル内通過溶鋼流量Ｑｓ（ｔ／分）との関係において下記数１，２，３，４で示される領域内にあることを特徴とする鋼の連続鋳造方法。
　【数１】
　　Ｑｇ＞１２（Ｎｌ／ｍｉｎ）
　【数２】
　　Ｑｇ≦２０（Ｎｌ／ｍｉｎ）
　【数３】
　　Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧
２．４
　【数４】
　　Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≦６．０
　【請求項２】　鋼の連続鋳造におけるタンディッシュからモールドヘの注入方法において、タンディッシュのストッパーと、上ノズルと、スライディングノズル用プレートと、中間ノズルと、浸漬ノズルのいずれか一つまたは複数の耐火物から吹き込む不活性ガスの流量と、溶鋼の注入流量との関係が、垂直部を有する連鋳機に対しては、不活性ガス吹込流量Ｑｇ（Ｎｌ／分）とノズル内通過溶鋼流量Ｑｓ（ｔ／分）との関係において下記数５，６，７，８で示される領域内にあることを特徴とする鋼の連続鋳造方法。
　【数５】
　　Ｑｇ＞１２（Ｎｌ／ｍｉｎ）
　【数６】
　　Ｑｇ≦３０（Ｎｌ／ｍｉｎ）
　【数７】
　　Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧
２．４
　【数８】
　　Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≦６．０
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】
　本発明は鋼の連続鋳造の注入方法において、浸漬ノズルの閉塞とノズルの内壁の溶損を同時に防止しながら、圧延後の製品品質の優れた鋳片を製造する鋼の連続鋳造方法に関する。
　【０００２】
　【従来の技術】
　連続鋳造において、図１に示すタンディッシュ２，モールド５の間に上ノズル３を介して、浸漬ノズル４より溶鋼６を注入する際に、ストッパー１と上ノズル３と浸漬ノズル４の一つまたは複数箇所から不活性ガスを矢印方向に吹き込み、浸漬ノズル内壁およびその他の溶鋼と接する耐火物界面に溶鋼中から析出したアルミナや付着したアルミナが成長し、ノズル内の溶鋼流路を狭めることを抑制する。
　【０００３】
　【発明が解決しようとする課題】
　不活性ガスを溶鋼の注入流に吹き込むことは、浸漬ノズルの閉塞を防止したり、介在物の溶鋼中からの除去を目的として、一般に行われる。
　【０００４】
　しかしながら吹き込む流量が適性でないと、浸漬ノズルの閉塞防止効果が充分得られない他、ノズルの異常溶損を招いて鋳造作業に支障を来したり、モールド内への溶鋼の供給が乱される等の影響のために、得られる鋼の品質が却って悪化する問題がある。
　【０００５】
　本発明は、上記課題を有利に解決した鋼の連続鋳造方法を提供する。
　【０００６】
　【課題を解決するための手段】
　第１の本発明は、鋼の連続鋳造におけるタンディッシュからモールドヘの注入方法において、タンディッシュのストッパーと、上ノズルと、スライディングノズル用プレートと、中間ノズルと、浸漬ノズルのいずれか一つまたは複数の耐火物から吹き込む不活性ガスの流量と、溶鋼の注入流量との関係が、湾曲型連鋳機に対しては、不活性ガス吹込流量Ｑｇ（Ｎｌ／分）とノズル内通過溶鋼流量Ｑｓ（ｔ／分）との関係において下記数１，２，３，４で示される領域内にあることを特徴とする鋼の連続鋳造方法である。
　【０００７】
　【数１】
　　Ｑｇ＞１２（Ｎｌ／ｍｉｎ）
　【０００８】
　【数２】
　　Ｑｇ≦２０（Ｎｌ／ｍｉｎ）
　【０００９】
　【数３】
　　Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧
２．４
　【００１０】
　【数４】
　　Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≦６．０
　【００１１】
　第２の本発明は、鋼の連続鋳造におけるタンディッシュからモールドヘの注入方法において、タンディッシュのストッパーと、上ノズルと、スライディングノズル用プレートと、中間ノズルと、浸漬ノズルのいずれか一つまたは複数の耐火物から吹き込む不活性ガスの流量と、溶鋼の注入流量との関係が、垂直部を有する連鋳機に対しては、不活性ガス吹込流量Ｑｇ（Ｎｌ／分）とノズル内通過溶鋼流量Ｑｓ（ｔ／分）との関係において下記数５，６，７，８で示される領域内にあることを特徴とする鋼の連続鋳造方法である。
　【００１２】
　【数５】
　　Ｑｇ＞１２（Ｎｌ／ｍｉｎ）
　【００１３】
　【数６】
　　Ｑｇ≦３０（Ｎｌ／ｍｉｎ）
　【００１４】
　【数７】
　　Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≧
２．４
　【００１５】
　【数８】
　　Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≦６．０
　【００１６】
　【実施例】
　以下図面に基づいて、本発明の実施例を作用とともに説明する。
　【００１７】
　図１は本発明の実施例を示す。即ち本実施例は、連続鋳造で用いるタンディッシュ２、モールド５の間に上ノズル３を介して浸漬ノズル４より溶鋼６を注入する際に、ストッパー１と上ノズル３と浸漬ノズル４の一つ、または複数箇所から不活性ガスを矢印方向に吹き込み、浸漬ノズル内壁およびその他の溶鋼と接する耐火物界面に溶鋼中から析出したアルミナや、付着したアルミナが成長しノズル内の溶鋼流路を狭めることを抑制するものである。
　【００１８】
　ノズル内にアルミナが付着することは、鋳造中にノズルがやがて閉塞して鋳造の継続が不可能となり、急に起こる場合は溶鋼がモールド下から漏れる事故を生じたり、ノズルを介してモールド内に供給される溶鋼の流れが乱されて、鋳造スラブの品質を悪化させる。従がって本発明は、ノズル内のアルミナの付着を防止あるいは抑制することを通じて、連続鋳造の生産性を向上し、鋳造製品の品質を改善することを可能とするものである。
　【００１９】
　本発明の特徴は、上記耐火物界面におけるアルミナの付着や析出の抑制、あるいは防止に最も効果的な不活性ガスの吹き込みと、鋳造速度の条件を与えることにある。即ち不活性ガスを吹き込む箇所および吹き込み位置より、溶鋼の流れの下流側に位置する耐火物内の溶鋼流路界面において、本発明の特徴とする効果が期待される。
　【００２０】
　本発明を適用する注入装置は、溶鋼の流量制御がストッパーで行われるものでも、またスライディングノズルで行われるものであってもよく、本発明の適用によって同様の効果が期待される。
　【００２１】
　本発明で用いる浸漬ノズルをはじめとする注入系の耐火物材質は、アルミナグラファイト質、マグネシアカーボン質、ロー石質、ジルコニアと石灰を主成分とするもののいずれであってもよく、本発明の適用によって同様の効果が得られる。
　【００２２】
　図２は、本発明の根拠となった浸漬ノズルの閉塞防止と溶損防止の両方を満たす不活性ガス吹き込み流量と、ノズル内通過溶鋼流量との関係を示す。図中（ａ）はノズル内壁にアルミナ付着の限界線を示し、この線を挟んで領域（イ）側はアルミナが付着し、ノズルが閉塞する領域である。領域（ロ）側はアルミナの付着がなく、ノズルが閉塞しにくい領域である。
　【００２３】
　図中、（ｂ）はノズル内壁が溶損する限界線を示し、この線を挟んで領域（ロ）側はノズル内壁の溶損がない領域であり、領域（ハ）側はノズル内壁が溶損する領域である。即ち領域（ロ）はアルミナによるノズルの閉塞がなく、かつノズルが溶損することもない連続鋳造を行う上で好適な操業条件を表している。
　【００２４】
　本図中の（ａ）および（ｂ）は、不活性ガス吹き込み流量Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）とノズル内通過溶鋼流量Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）を変数とする下記の数９，数１０で表される。
　【００２５】
　【数９】
　　線（ａ）・・Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＋０．０４Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）＝
２．４
　【００２６】
　【数１０】
　　線（ｂ）・・Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＋０．０４Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）＝６．０
　【００２７】
　従って、連続鋳造を行う上で好適な操業条件である領域（ロ）は下記の数１１で表される。
　【００２８】
　【数１１】
　　Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＋０．０４Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）≦６．０
　かつ
　　Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＋０．０４Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）≧
２．４
　但し、Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＞０，Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）＞０とする。
　【００２９】
　本条件は実際の鋳造によって確かめられたものであるが、以下の図３と図４で説明する考え方および実験事実によって確認できている。
　【００３０】
　図３は、ノズル内壁と溶鋼との界面に働く剪断力Ｓと関数Ｆとの関係を表す。関数ＦはＱｓ＋０．０４Ｑｇで表される。図中（ｃ）はノズル内壁と溶鋼との界面に働く剪断力Ｓと関数Ｆとの関係である。（ｄ）は付着アルミナをノズル内壁から離脱させるのに必要な剪断力の下限を示す。
　【００３１】
　剪断力Ｓは、関数Ｆが大きくなる程増大する。何故ならば、ノズル内を通過する溶鋼流量と不活性ガス気泡量が増す程、ノズル内壁近くでの溶鋼流速度が増し、界面近傍での溶鋼と耐火物との相対速度が増大し、溶鋼の粘性に起因する剪断力が増大するからである。
　【００３２】
　従って、ノズル内壁に析出あるいは付着したアルミナは、この剪断力によって壁から引き離されようとする。そしてある剪断力以上になると、ついにアルミナは耐火物の壁から離脱するが、この限界剪断力が（ｃ）である。Ｂ点は線（ｃ）と線（ｄ）との交点のＦ値を示す。図中（ロ）はＦ≧Ｂの範囲を示し、アルミナが付着しない領域である。（イ）はＦ＜Ｂの範囲を示し、アルミナが付着する領域である。
　【００３３】
　このような考え方によって、実際の鋳造試験によってこのようなＢの値を調査したところ、図２に示すようにＢ＝
２．４
２．４
　【００３４】
　図４は、ノズル内壁溶損速度と関数Ｆとの関係、およびアルミナの付着速度と関数Ｆとの関係を表す。関数ＦはＱｓ＋０．０４Ｑｇで表される。図中（ｅ）はノズル内壁溶損速度と関数Ｆとの関係である。（ｆ）はアルミナ付着速度と関数Ｆとの関係である。
　【００３５】
　ノズル内壁溶損速度は関数Ｆが大きくなる程増大する。何故ならば、ノズル内を通過する溶鋼流量と不活性ガス気泡量が増す程、耐火物界面への熱の供給速度が増して溶鋼と耐火物との反応が促進されるとともに、反応生成物が前述の剪断力によって洗い流されやすくなるからである。
　【００３６】
　一方、アルミナ付着速度も関数Ｆが大きくなる程増大する。何故ならば、ノズル内を通過する溶鋼流量と不活性ガス気泡量が増す程、耐火物界面への溶鋼中アルミナの衝突頻度が増して、耐火物界面に生成した溶融層にトラップされ易くなったり、あるいはアルミナ自身が耐火物界面と焼結反応を起こすために、付着し易くなるからである。
　【００３７】
　しかしアルミナ付着速度は、関数Ｆがある程度以上増大すると耐火物界面と衝突した時の接触時間が反応するに充分な時間がとれないために、次第に頭打ち傾向となる。
　【００３８】
　この結果関数Ｆのある値以上の領域では、ノズル内壁溶損速度がアルミナ付着速度を上回ることとなり、耐火物の厚みが時間と共に次第に薄くなるので、安定した連続鋳造ができなくなる。このようなＦの限界値は、線（ｅ）と線（ｆ）との交点Ａで表される。図中（ロ）はＦ≦Ａの範囲を示し、ノズル内壁の溶損が進行しない領域である。（ハ）はＦ＞Ａの範囲を示し、ノズル内壁の溶損が進行し、安定した鋳造ができない領域である。
　【００３９】
　このような考え方によって、実際の鋳造試験によってこのようなＡの値を調査したところ、図２に示すようにＡ＝６であることが判明した。即ちノズルが溶損しない条件は、Ｑｓ＋０．０４Ｑｇ≦６である。
　【００４０】
　以上のことより、連続鋳造を行う上で好適な操業条件である領域（ロ）は下記の数１２で表される。
　【００４１】
　【数１２】
　　Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＋０．０４Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）≦６．０
　かつ
　　Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＋０．０４Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）≧
２．４
　ただし、Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＞０，Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）＞０である。
　【００４２】
　図５は、圧延製品の表面疵原因不合率に及ぼす不活性ガス吹き込み流量の影響を示したものである。
　【００４３】
　垂直曲げ連鋳機の場合と湾曲型連鋳機の場合について調査した結果、圧延製品の品質は不活性ガス流量がある値以上となると悪化する傾向があることが判明した。この現象は次のように説明することができる。
　【００４４】
　即ち吹き込まれた不活性ガスは、浸漬ノズルを通ってモールド内に至りモールド内にて浮上するが、ガス流量が多くなるにつれてモールド内の溶鋼とパウダーの界面を攪拌する力が強くなる結果、溶鋼が凝固を開始するメニスカス部においてパウダーを巻き込み、表面疵を生成したり、浮上する途中でＡｒガスが凝固シェル界面に捕捉される頻度が増加し、鋳片の表層直下に介在物を包含した気泡状の欠陥を生成すると考えられる。
　【００４５】
　垂直曲げ連鋳機の場合には、不活性ガス流量が３０（Ｎｌ／分）を越えると品質の悪化が顕著となるのに対し、湾曲型連鋳機の場合には、不活性ガス流量が２０（Ｎｌ／分）を越えると品質の悪化が顕著となる。垂直曲げ連鋳機の方が品質が悪化し始めるＡｒ流量が湾曲型連鋳機より低いのは、垂直部を有しているためＡｒガスが浮上しやすく、凝固シェル界面に捕捉される頻度が相対的に少ないためと考えられる。
　【００４６】
　以上のように、Ａｒガス流量は製品品質を左右する重要な操業条件であり、品質面からの適正な流量範囲が存在する。即ちＡｒガス吹き込み流量は、湾曲型連鋳機の場合には２０（Ｎｌ／分）以下とし、垂直曲げ型連鋳機または垂直型連鋳機の場合には、３０（Ｎｌ／分）以下とすることが良好な製品品質を得るのに有効である。
　【００４７】
　本発明は以上に述べた浸漬ノズルの閉塞防止条件と溶損防止条件、および良好な製品品質を得るための不活性ガス吹き込み条件とを考慮したノズル内通過溶鋼流量と、不活性ガス吹き込み流量の関係における適正操業範囲を与えるものであり、これを図６に示す。
　【００４８】
　図６において、線（ａ）および線（ｂ）はそれぞれ次の数１３および数１４に示す関係式で表される。
　【００４９】
　【数１３】
　　線（ａ）：Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＋０．０４Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）＝
２．４
　【００５０】
　【数１４】
　　線（ｂ）：Ｑｓ（ｔ／ｍｉｎ）＋０．０４Ｑｇ（Ｎｌ／ｍｉｎ）＝６．０
　【００５１】
　又、線（ｇ）および線（ｈ）はそれぞれ次の数１５および数１６に示す関係式で表される。
　【００５２】
　【数１５】
　　線（ｇ）：Ｑｇ＝２０（Ｎｌ／ｍｉｎ）
　【００５３】
　【数１６】
　　線（ｈ）：Ｑｇ＝３０（Ｎｌ／ｍｉｎ）
　【００５４】
　（Ａ）は線（ａ），線（ｂ），線（ｇ）および縦軸とで囲まれた範囲であり、（Ｂ）は線（ａ），線（ｂ），線（ｇ）および線（ｈ）とで囲まれた範囲である。図６において、湾曲型連鋳機に対する本発明が目的とする適正操業条件は（Ａ）で表され、垂直部を有する連鋳機に対する本発明が目的とする適正操業条件は（Ａ）および（Ｂ）で表される。
　【００５５】
　【発明の効果】
　本発明により、タンディッシュからモールドヘの溶鋼注入において、溶鋼注入流量とそれに吹き込む不活性ガス流量との関係をある条件範囲に限定することによって、浸漬ノズルのアルミナによる閉塞を防止し、かつ浸漬ノズルの溶損もない安定した鋳造状態と、圧延後の製品品質欠陥の少ない鋳造片を製造することが可能となり、連続鋳造の操業安定化と鋳片の品質向上を図り得る。
【図面の簡単な説明】
　【図１】
　連続鋳造機の浸漬ノズル付近の作用を示す詳細断面図である。
　【図２】
　不活性ガス吹き込み流量と浸漬ノズル内通過溶鋼流量との関係を表す図面である。
　【図３】
　ノズル内壁と溶鋼との界面に働く剪断力と関数Ｆ（Ｑｓ，Ｑｇ）との関係を表す図面である。
　【図４】
　ノズル内壁溶損速度と関数Ｆおよびアルミナ付着速度との関係を表す図面である。
　【図５】
　圧延製品の表面疵原因不合率に及ぼす不活性ガス吹き込み流量の影響を表す図面である。
　【図６】
　不活性ガス吹き込み流量と浸漬ノズル内通過溶鋼流量との関係を表す図面において、適正操業範囲を示す図面である。
　【符号の説明】
　１　ストッパー
　２　タンディッシュ
　３　上ノズル
　４　浸漬ノズル
　５　モールド
　６　溶鋼
【図面】