【事件の表示】
　昭和６１年特許願第　６７０３９号「レオキャスティング方法および金属または金属合金の堆積物をチキソ成形する方法ならびにその装置」拒絶査定に対する審判事件［昭和６２年１２月　８日出願公開、特開昭６２−２８２７６５］について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
Ａ．手続の経緯・本願発明
　本願は、昭和６１年３月２５日（パリ条約による優先権主張１９８５年３月２５日及び１９８５年１１月１２日、イギリス国）に特許出願されたものであって、平成１２年４月１４日付けの手続補正書で補正された明細書の特許請求の範囲第１項には、次のとおりの発明が記載されている。
「１．溶融金属または金属合金の流れに向けられたアトマイズガスに、該流れを曝すことによって前記溶融金属または金属合金の流れをアトマイズして金属または金属合金の小滴のスプレーを形成する工程と、得られた小滴のスプレーをコレク夕に向ける工程と、該小滴が樹枝状晶の形成が開始された半液体／半固体粒子からなり、かつスプレー堆積物の表面に半液体／半固体金属薄膜が形成されるように飛行中の小滴から制御された冷却速度で熱を取出す工程と、前記小滴中に形成された樹枝状晶が該薄膜への衝突により断片化されて、該薄膜中に核として分散するような噴霧速度で前記小滴のスプレーをコレクタ上に堆積させる工程と、前記堆積物表面にアトマイズガスを通過させることによって、前記薄膜中に凝離している網目状の液体金属中に多数の球形粒塊が形成されるように前記核を成長させる工程と、前記凝離した網目状の液体金属を堆積物を介しての熱伝導により冷却凝固させることによて、前記球形粒塊の周りに網目状固体金属を形成させる工程とからなり、これによりコレク夕上に、前記金属または金属合金の液相線温度と固相線温度の間の温度でチキソトロピー特性を示すスプレー堆積物を得ることを特徴とするスプレーレオキャスティング方法。」（以下、「本願発明１」という。）
Ｂ．当審の拒絶理由
　当審の拒絶理由の概要は、「この出願は、特許請求の範囲に記載された各工程と実施例に記載された各工程との対応関係、および、実施例に記載された各工程の具体的条件が不明であるから、明細書及び図面の記載が特許法第３６条第３項に規定される要件を満たしていない。」というものである。
Ｃ．本願明細書の記載
　当審の拒絶理由に対して、平成１２年４月１４日付けの手続補正により補正された本願明細書には、以下のとおり記載されている。
「　　　（実施例）
　第１図は、本発明において使用されるスプレー堆積用装置を示し、該装置は転炉２から金属または金属合金を受容する夕ンデッシュ１を含み、転炉２には金属又金属合金がその液相線温度以上に保持されている。タンデッシュ１には底部開口３があって、溶融金属がタンデッシュ１から下方に向って流れ４となって流出し、スプレー室６内でアトマイズ用ガスジェット５によって金属小滴のスプレーに変えられる。スプレー室６はまず不活性ガスでパージされていて、酸素量が最少限にされている。スプレー小滴は操作アーム８に支持された回転コレクタ７に堆積されて、スプレーとコレクタとの間の相対的運動によりディスク状堆積物９がコレクタ７上に形成される。使用済みのアトマイズガスは出口導管１０から排出される。下表は第１図の装置で製造される本発明によるスプレーレオキャスティングの主なスプレー堆積工程条件の設定例てあり、これらの諸工程条件は使用される個々の金属または合金について予め実験的に定められる。
金属合金　　　　アルミニウム６％シリコン
注入速度　　　　6kg/分
注入温度　　　　670℃
アトマイズガス　115psi(8.05kg/cm2)の窒素ガス
ガス／金属比　　1.2m3 /kg
スプレー距離　　420mm
　第１図の装置を用いて作られた金属小滴のスプレーをセラミック製のディスク状コレクタに向けた。
　コレクタを回転運動と往復運動とを行うように予めプログラミングしておき、直径１６０ｍｍ、高さ１００ｍｍの最終堆積形状物を得た。金属小滴の飛行と堆積の間、工程条件を上表に従って制御することにより、コレク夕上の堆積物表面に半液体／半固体金属薄膜が形成され、その液相中に固相粒子が含まれるようにし、これを凝固させてレオキャスティング型組織を有する堆積物材料を得た。
　こうして形成された堆積物のチキソトロピー特性を実証するために次の試験を行った。
（１）同一組成の合金からのチルドキャスティング材料と、本発明のスプレー堆積物とについてそれぞれの凝固／再溶融特性を比較した。
（２）チルドキャスティング材料およひ本発明にしたがってスプレーされた材料からのカットサンプルを固相線温度と液相線温度との間の温度に再加熱し、正確な絶対値を得るよりはむしろ比較を目的として公知構造の簡単なペネトロメータを用いてサンプルの見掛け粘度を測定した。
　　・・・省略・・・
（４）急冷チルドキャスティングサンプルとスプレーレオキャスティングサンプルの金属組織を調査して高温における液相と固相の量および分布を推定した。
　　・・・省略・・・
　金属組織の比較は第５、６および７図ならびに第８、９および１０図から知ることができ、これらは次の通りである：
　本発明によるもの：
　第５図：Ａｌ／６％Ｓｉ合金、スプレー金属を液相線温度と固相線温度との間に再加熱し、次いで急冷した後のミクロ組織。結晶粒度は約５０μｍ、液体の含有率は１４％。通常の樹枝状凝固の形跡はない。
　第６図：Ａｌ／６％Ｓｉ合金。第５図と同様であるが、液体金属がさらに高い含有率となるように再加熱した後のもの。結晶粒度は約５０μｍ、液体の含有率は２４．５％。
　第７図：Ａｌ／６％Ｓｉ合金。第５図と同様であるが、液体金属をさらに一層高い含有率となるように再加熱した後のもの。結晶粒度は約５０μｍ、液体の含有率は３０．５％。
　試験の間に測定された最高温度の液体金属においてさえ、微細なレオキャスティング型ミクロ組織は維持されていた。
　従来のチルドキャスティング：
　第８図：Ａｌ／６％Ｓｉ合金。液相線温度と固相線温度との間に再加熱し、次いで水で急冷した後のチルドキャスティング材料のミクロ組織。液体金属の含有率％は２０％。
　非常に粗大な結晶粒を示す通常の微細樹枝状晶のミクロ組織が存在する（例えばｌｍｍおよびそれ以上）。
　第９図：第８図と同様であるが、液体金属を２５％含有する。このレベルではミクロ組織がかなり粗大化している。
　第１０図：第８図と同様であるが、液体金属を４０％含有する。このレベルでは、ミクロ組織が破壊されている。妥当な比較を行うためには、第５、６および７図に示した本発明のサンプルのミクロ組織がチルドキャスティングサンプルの場合よりはるかに拡大されていることに注意すべきである。本発明のサンプルにおいてはチルドキャスティングサンプルを特徴づけるミクロ組織破壊を起こすことなく微細結晶粒が保持され、典型的には１〜３００μｍの範囲、好ましくは５０μｍ程度となる。
・・・省略・・・
　チルドキャスティング合金材料を再加熱して得られた組織（第８、９、１０図）をスプレー堆積合金（第５、６、７図）と比較すると、液相の分布が基本的に相違することが分かる。スプレー堆積材料はほぼ球形の結晶粒の間に薄い液体金属膜を形成して溶融する。他方樹枝状晶キャスティング組織（チルドキャスティングから得られる）は同様に液体金属膜を形成するが、樹枝状晶はからみ合うため外部応力下で互いに自由に摺動することができず、液体金属層に沿って破断し易い（「赤熱もろさ」と一般に呼ばれる）。
　温度と液体金属分率を上げていっても、固体結晶粒が溶融するにつれて液体金属膜が単に厚くなるだけであるので、スプレー堆積物の組織は基本的には変化しない。しかしチルドキャスティング組織の材料では広い領域が完全に溶融した状態で不均一に溶融する。この結果液体分率が約０．５〜０．６より高いと圧縮強度が激減する。」（平成１２年４月１４日付全文補正明細書の第１２〜１６頁）
Ｄ．当審の判断
　本願発明１について、明細書及び図面に当業者が容易に実施し得る程度の開示があるかを検討するに、本願発明１は、「小滴が樹枝状晶の形成が開始された半液体／半固体粒子からなり、かつスプレー堆積物の表面に半液体／半固体金属薄膜が形成されるように飛行中の小滴から制御された冷却速度で熱を取出す工程」（以下、構成（ａ）という。）と、「小滴中に形成された樹枝状晶が該薄膜への衝突により断片化されて、該薄膜中に核として分散するような噴霧速度で前記小滴のスプレーをコレクタ上に堆積させる工程」（以下、構成（ｂ）という。）とを少なくともその構成とするものであるから、構成（ａ）、構成（ｂ）のそれぞれについて、以下に検討する。
構成（ａ）について；
　構成（ａ）は、換言するに、飛行中の小滴から熱を取出す工程において、樹枝状晶の形成が開始された固液共存状態となるような温度範囲に小滴を冷却するとともに、スプレー堆積物表面で固液共存状態の薄膜が形成されるような温度範囲に小滴を冷却する工程であるといえる。
　しかるに、本願明細書には、構成（ａ）に関連して、金属合金の種類、その注入速度・注入温度、アトマイズガスの種類・圧力、ガス／金属比、スプレー距離についての記載はあるものの、小滴が如何なる冷却速度で、如何なる温度範囲に冷却されたかについての具体的な開示ない。
　ところで、構成（ａ）として、小滴に樹枝状晶を形成し、かつ、固液共存状態を維持するためには、小滴の温度が限られた温度範囲となるように冷却条件を管理する必要があると認められるところ、本願明細書には、小滴の冷却速度及び小滴の冷却温度についての具体的な開示がないことは前記のとおりであり、一方、本願明細書に記載された金属合金の種類、その注入速度・注入温度、アトマイズガスの種類・圧力、ガス／金属比、スプレー距離に関する前記数値条件からでは、小滴の冷却速度や小滴の冷却温度を導出、推定することはできない。即ち、小滴の冷却速度や小滴の冷却温度を導出、推定するためには少なくともアトマイズガスの温度が特定されることが必要であると解されるところ、本願明細書にはアトマイズガスの温度について記載もないから、本願明細書の記載によっては、構成（ａ）における小滴の冷却速度或いは小滴の冷却温度が明らかにされているとはいえない。
　そして、小滴の冷却速度或いは小滴の冷却温度が明らかでないとすれば、樹枝状晶の形成が開始された固液共存状態となるような温度範囲に小滴を冷却するとともに、スプレー堆積物表面で固液共存状態の薄膜が形成されるような温度範囲に小滴を冷却する冷却条件が、本願明細書に開示されているとすることはできない。
　一方、本願明細書及び図面の記載内容全体からみても、小滴に樹枝状晶が形成されること、あるいは、小滴が固液共存状態を維持することを確認しうるに足る具体的・客観的事実が記載されているものとも認められない。
　してみれば、本願明細書及び図面には、当業者が容易に実施し得る程度に本願発明の構成（ａ）について開示されているとすることはできない。
構成（ｂ）について；
　構成（ｂ）に関連し、本願明細書には、「スプレー小滴は操作アーム８に支持された回転コレクタ７に堆積されて、スプレーとコレクタとの間の相対的運動によりディスク状堆積物９がコレクタ７上に形成される。」及び「コレクタを回転運動と往復運動とを行うように予めプログラミングしておき、直径１６０ｍｍ、高さ１００ｍｍの最終堆積形状物を得た。」と記載されているものの、コレクタの回転速度に関する記載がないため、コレクタ上に堆積される際の小滴の噴霧速度の具体的な数値については不明であるとせざるをえない。　また、噴霧速度は、「小滴中に形成された樹枝状晶が該薄膜への衝突により断片化されて、該薄膜中に核として分散する」という樹枝状晶が断片化・分散する速度として規定されているが、樹枝状晶の断片化が生じていること、あるいは、核としての分散が生じていることを確認するに足る根拠が、本願明細書、図面に記載されているわけでもない。
　即ち、本願の図面第５〜７図に関連する記載は、本願発明１の構成（ｂ）の後工程である「堆積物表面にアトマイズガスを通過させることによって、薄膜中に凝離している網目状の液体金属中に多数の球形粒塊が形成されるように前記核を成長させる工程」を経た後の状態についての説明であるから、図面第５〜７図あるいはこれに関する記載によって、構成（ｂ）における樹枝状晶の断片化・分散が確認できるものとすることはできないばかりか、樹枝状晶を断片化・分散が生じる噴霧速度が明らかにされているものとも認められない。
　よって、本願明細書及び図面には、当業者が容易に実施し得る程度に本願発明の構成（ｂ）について開示されているとすることはできない。
Ｅ．むすび
　以上のとおり、本願は、特許法第３６条第３項に規定する要件を備えていないので、拒絶をすべきものである。
　よって、結論のとおり審決する。