【事件の表示】
　平成　２年特許願第　６０３５０号「押出成形用金型および希土類樹脂結合型磁石の製造方法」拒絶査定に対する審判事件［平成　３年１１月２１日出願公開、特開平　３−２６１１１９］について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．経緯および本願発明の要旨
　本件出願は、平成２年３月１２日の出願に係り、その特許請求の範囲請求項１、２に係る発明は、補正された明細書および図面の記載から見て、それぞれ特許請求の範囲請求項１、２に記載されたとおりのものであり、そのうち請求項１に係る発明は次のとおりである。
「希土類磁石粉末と樹脂とを含むコンパウンドの流動経路が形成された第１の金型部と、前記コンパウンドを押出して流動させることにより所定の磁石形状に連続的に成形する第２の金型部と、を有する押出成型用金型において、
　前記第１の金型部の流動経路および前記第２の金型部の表面硬度が、ビッカース硬度（Ｈｖ）で６００以上であることを特徴とする押出成型用金型。」（以下、本願発明という）
　
２．引用例記載の発明
（引用例１記載の発明）
　これに対して、原査定の拒絶の理由に引用された、本願の出願日前の昭和６３年１０月２１日に頒布された刊行物である、特開昭６３−２５４７１３号公報（以下、引用例１という）の、特許請求の範囲には、「磁性粉末と熱可塑性の有機結合材からなる磁石組成物の押出成形用金型において、非磁性材からなる外ダイおよび内ダイの先端部に磁性材を取り付け、かつ内ダイの先端部は、少なくとも内ダイの先端の直径の１／４以上の長さだけ外ダイの前面より長くすることを特徴とする円筒状樹脂結合型磁石の押出成型用金型。」と記載され、第２頁右下欄第１４行〜第３頁左上欄第１３行には、「またここで言う磁性粉末とは、強磁性であれば何でも良いが、特に磁気的性質の優れている基本組成を希土類金属とコバルト、鉄を主体とする遷移金属からなる組成とする金属間化合物磁性粉が望ましい。熱可塑性の有機結合材としては、例えばポリプロピレン、ポリアミド、ポリカーボネート、ポリフェニレンサルファイド等の熱可塑性樹脂、塩素化ポリエチレン、エチレン酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）等のエラストマー、合成ゴムなどがある。これらの磁性粉と有機結合材は混練機にて充分混練された後、小粒にして押出成形機のシリンダ内に投入される。シリンダ内で原料の磁石組成物は加熱され流動状態となり、スクリューまたはプランジャーにて本発明からなる金型中に送り込まれる。金型内を通過する際に放射状の配向を付与されながら成形され、金型の出口で冷却固化されながら押し出されてくる。このようにして円筒状樹脂結合型磁石が成形される。」と記載されている。
　即ち、引用例１には、「磁性粉末と熱可塑性の有機結合材からなる磁石組成物を流動状態とし、スクリューにて金型内に注入し円筒状樹脂結合型磁石を成形する押出成形用金型」が示されている。
（引用例２記載の発明）
　原査定の拒絶の理由に引用された、本願の出願日前の昭和６１年１１月５日に頒布された刊行物である、特開昭６１−２４８４０６号公報（以下、引用例２という）の特許請求の範囲には、「キャビティ内に充填した樹脂磁石組成物を放射状に磁場配向させ射出成形する金型において、溶融樹脂が圧入されキャビティ内に至る導路に加熱手段を設けると共に、前記導路近傍周辺を非磁性金型材料で構成し、且つその導路内表面をビッカース硬度で１５００ＨＶ以上としたことを特徴とする放射上磁場配向樹脂磁石射出成形用金型。」と記載され、従来の問題点として、第２頁左上欄第１３行〜第１９行には、「第１図に示した如き金型を用いて樹脂磁石を成形するが、樹脂磁石用組成物は一般のプラスチックに比べ流動性が極端に悪く、比熱が小さく、且つ熱伝導率が大きい。しかしてキャビティ（１）内に充填完了する迄に冷却・効果が進みがちで、いきおい冷却・硬化を防止するためには射出形成温度を極端に高くせざるを得ない。」と記載され、更に、同頁左下欄第１４行〜右下欄第９行に、「加熱手段を設けることにより導路において樹脂が固化するという現象はなく、従って、成形カスやミスショットのリサイクルの問題や、磁路に加熱手段等を設ける場合の磁場の低下という問題は解消されるが、安価で金型構成材料として十分に使用に耐える非磁性材料としては、僅かにオーステナイト系ステンレス、高マンガン鋼、ベリリウム・銅系合金ぐらいのものであり、これらの材料はいずれも金型構造材料として使用に耐える最低基準の硬さを有しているにとどまり、耐摩耗性は他の強磁性金型材料、例えばダイス鋼、超硬材に比較すれば極端に劣悪である。そのため、耐ショット性が低く、ひんぱんに取り替える必要があり作業効率が悪く、またノズル内径が変動するので製品の品質にバラツキを生ずるという問題を包蔵している。」と記載され、第３頁左上欄第２行〜第４行で、「本発明において、「導路」とは樹脂注入口からキャビティに至る迄の樹脂の通路を指称し、ライナーやスプールは通常これに含まれる。」と導路を定義している。
　また、同頁同欄第７行〜第２０行において、「本発明の実施態様を示す図面に基づいて説明すると、第３図において、リング状磁石部（１ａ）と軸（１ｃ）と両者を接続する接続部（１ｂ）とからなるローター用キャビティ（１）は内極（２）、外極（３）及び非磁性材料からなる金型パーティング面Ｐとにより画成されている。キャビティ（１）は導路（ライナー）（５）を経て樹脂注入口（７）に連絡している。導路（５）の近傍周辺部には加熱手段（ヒーター）（１０）が埋設されており、更にその外側にはエアーギャップ（１１）及び冷却水孔（１２）が設けられ、これらの近傍周辺は、導路内表面（１３ａ）がビッカース硬度１５００ＨＶ以上である非磁性金型材料（１３）で構成されている。」と記載されている。
　また、第４頁左下欄第２行〜第８行には、「本発明の特徴の第３は、前記非磁性材料の表面をビッカース硬度１５００ＨＶとすることにより耐摩耗性が改善され、従って耐用ショット数が大巾に向上し、その結果導路部分の取り替え回数が減少して生産性が改善されると共に、ノズル注入口の内径が変動しないから製品の品質が安定することにあり、」と記載されている。
　
３．本願発明と引用例記載の発明との対比
　引用例１において、「希土類金属とコバルト、鉄を主体とする遷移金属からなる組成とする金属間化合物磁性粉」は、「希土類磁石粉末」であり、「熱可塑性の有機結合材」は、「樹脂」であるので、「磁性粉末と熱可塑性の有機結合材からなる磁石組成物」は、本願発明の「希土類磁石粉末と樹脂とを含むコンパウンド」に相当する。引用例１においても、コンパウンドの流動経路がないと金型としての機能を有しないから、該流動経路を有することは明らかである。そして、引用例１においても、円筒状樹脂結合型磁石を成形しているので、連続的に成形していることは明らかである。
　してみると、本願発明と引用例１記載の発明とは、「希土類磁石粉末と樹脂とを含むコンパウンドの流動経路が形成されコンパウンドを押出して流動させることにより所定の磁石形状に連続的に成形する金型部を有する押出成型用金型」である点で、一致し、次の点で相違している。
（１）本願発明は、流動経路が形成された第１の金型部と、所定の磁石形状に連続的に成形する第２の金型部とを有する押出成型用金型であるのに対して、引用例１のものは、流動経路が形成され、所定の磁石形状に連続的に成形する押出成型用金型であるが、第１の金型部と第２の金型部とはされていない点、
（２）本願発明では、「前記第１の金型部の流動経路および前記第２の金型部の表面硬度が、ビッカース硬度（Ｈｖ）で６００以上である」のに対して、引用例１のものは硬度は記載されていない点。
　
４．相違点の検討
相違点（１）について
　押出成形する金型において、流動経路が形成された第１の部分と、所定の磁石形状に連続的に成形する第２の部分とを有することは、当然のことであって、それを第１の金型部、第２の金型部とすることに格別のことが認められない。
相違点（２）について
　ところで、引用例２には、射出成形する金型であるが、樹脂注入口からキャビティに至る迄の樹脂の通路を指称し、ライナーやスプールは通常これに含まれるとされる導路の、その表面をビッカース硬度で１５００ＨＶ以上とすることが示されており、このようにすることで、耐摩耗性が改善され、従って耐用ショット数が大幅に向上し、その結果導路部分の取り替え回数が減少して生産性が改善されると共に、ノズル注入口の内径が変動しないから製品の品質が安定することが示されている。そして、ビッカース硬度が大きい方が耐摩耗性は高くなることは周知である。
　本願発明において、表面硬度をビッカース硬度で６００以上の金属材料を使用することによる効果と理由を述べており、本件の出願当初の明細書第７頁第１行〜第８頁第１０行には、「すなわち、金型の希土類磁石粉末と樹脂成分の流動経路の表面硬度をビッカース硬度で６００以上の金属材料を使用することにより、磁石粉末と金型表面の摺動による金型内表面の傷や割れ、欠けを防ぐことが可能になる。金型内表面の傷や割れ、欠けは磁石成形体の表面に傷を生じさせ、表面状態を低下させるがこれを抑えることが可能となる。また、磁石粉末と金型表面の摺動により、金型内表面が摩耗することを防ぐことが可能となる。金型の摩耗は磁石成形体の寸法精度を低下させる要因となる。希土類磁石の寸法精度の要求は一般的に非常に厳しいためこの寸法精度は重要な要因となる。また、この金型の摩耗は金型寿命を低下させる原因であり、これを防ぐことによって金型寿命を伸ばすこととなる。さらに磁石粉末と金型内表面の摺動の際、金型表面硬度が小さいと金型内表面に傷が生じ易くなり、この傷が摩擦力を増大させる。この摩擦力が配向磁場によって配向された磁石粉末の配向を乱す。この影響は金型表面近傍の磁石粉末に特に大きな影響を与える。このことによって磁石成形体の磁気性能は低下する。したがって、金型内表面の表面硬度の高い材質を使用することにより上記のような影響による磁気性能の劣化を抑えることが可能となる。ここで金型表面の表面硬度の下限をビッカース硬度で６００としたのは希土類磁石の硬度の最低値が希土類−鉄−ボロン磁石の６００であり、金型表面硬度は少なくとも磁石粉末と同等の硬度が必要とされるためである。」と記載されている。本願発明において、ビッカース硬度を６００以上とすることは、希土類磁石の硬度の最低値と同等の硬度以上とすることから、設定されている。
　してみると、希土類磁石粉末と樹脂とを含むコンパウンドを流動化し、それの導路となる経路部の表面を高度の高いものとする引用例２に記載された事項を、引用例１の金型に適応することは、金型の流動路について、本願発明と引用例１と異なるものではないので、当業者が容易に適応できた事項である。そして、その際、本願発明においてビッカース硬度を６００以上とすることは、本願発明で希土類磁石の硬度の最低値と同等の硬度以上とすることから設定されていることから見て、作成する磁石の材料の硬度に応じ、任意に設定される設計的事項であると認められる。してみると、本願発明は、引用例１及び２記載の発明に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものである。
　
５．まとめ
　従って、本願発明は、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないものであり、本件出願は、特許請求の範囲請求項２に係る発明について検討するまでもなく、拒絶されるべきものである。
　よって、上記結論とおり審決する。