【事件の表示】
　特許第３１４２４２７号「耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法」の請求項１ないし６に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３１４２４２７号の請求項１ないし６に係る特許を維持する。
【理　由】
１．手続の経緯
　本件特許第３１４２４２７号の請求項１〜６に係る発明についての出願は、平成５年１１月２日になされ、平成１２年１２月２２日に、その発明について特許の設定登録がなされ、その後、その特許について特許異議の申立てがなされ、平成１４年１０月４日（平成１４年９月２５日付け）に、取消理由通知がなされ、その指定期間内である平成１４年１２月２日に、訂正請求がなされ、さらに、平成１５年３月２０日（平成１５年３月１３日付け）に取消理由通知の手交がなされると同時に、訂正請求がなされたものである。（なお、平成１４年１２月２日付け訂正請求は取り下げられた。）
　
２．訂正の適否についての判断
2-1．訂正の内容
　ａ．特許請求の範囲の請求項１の
　「【請求項１】Ｃ：0.0030wt％以下、Si：2.0wt％以下、Mn：3.0wt％以下、Al：0.1wt％以下、Cr：5〜60wt％、Ｐ：0.01〜0.15wt％、Ｓ：0.010wt％以下、Ｎ：0.010wt％以下、Ｏ：0.0040wt％以下を含み、かつTi：0.002〜0.4wt％、Nb：0.002〜0.4wt％、Ｖ：0.002〜0.4wt％およびZr：0.002〜0.4wt％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で0.01〜0.50wt％含有し、残部がFeおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径20nm以上のりん化物が0.05wt％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。」を
　「【請求項１】Ｃ：0.0030wt％以下、Si：2.0wt％以下、Mn：3.0wt％以下、Al：0.1wt％以下、Cr：5〜60wt％、Ｐ：0.04〜0.15wt％、Ｓ：0.010wt％以下、Ｎ：0.010wt％以下、Ｏ：0.0040wt％以下を含み、かつTi：0.002〜0.4wt％、Nb：0.002〜0.4wt％、Ｖ：0.002〜0.4wt％およびZr：0.002〜0.4wt％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で0.01〜0.50wt％含有し、残部がFeおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径20nm以上のりん化物が0.05wt％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。」
と訂正する。
　ｂ．特許請求の範囲の請求項３の
　「【請求項３】Ｃ：0.0030wt％以下、Si：2.0wt％以下、Mn：3.0wt％以下、Al：0.1wt％以下、Cr：5〜60wt％、Ｐ：0.01〜0.15wt％、Ｓ：0.010wt％以下、Ｎ：0.010wt％以下、Ｏ：0.0040wt％以下を含み、かつTi：0.002〜0.4wt％、Nb：0.002〜0.4wt％、Ｖ：0.002〜0.4wt％およびZr：0.002〜0.4wt％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で0.01〜0.50wt％含有し、さらにＢ：0.0002〜0.010wt％、Ca：0.0002〜0.010wt％のいずれか１種または２種を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径20nm以上のりん化物が0.05wt％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。」を
　「【請求項３】Ｃ：0.0030wt％以下、Si：2.0wt％以下、Mn：3.0wt％以下、Al：0.1wt％以下、Cr：5〜60wt％、Ｐ：0.04〜0.15wt％、Ｓ：0.010wt％以下、Ｎ：0.010wt％以下、Ｏ：0.0040wt％以下を含み、かつTi：0.002〜0.4wt％、Nb：0.002〜0.4wt％、Ｖ：0.002〜0.4wt％およびZr：0.002〜0.4wt％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で0.01〜0.50wt％含有し、さらにＢ：0.0002〜0.010wt％、Ca：0.0002〜0.010wt％のいずれか１種または２種を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径20nm以上のりん化物が0.05wt％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。」
と訂正する。
　ｃ．明細書の段落【０００７】の記載の
　「【０００７】本発明は、前記の知見に基づいてなされたものである。すなわち、本発明の要旨構成は次のとおりである。
　(1)Ｃ：0.0030wt％以下、Si：2.0wt％以下、Mn：3.0wt％以下、Al：0.1wt％以下、Cr：5〜60wt％、Ｐ：0.01〜0.15wt％、Ｓ：0.010wt％以下、Ｎ：0.010wt％以下、Ｏ：0.0040wt％以下を含み、かつTi：0.002〜0.4wt％、Nb：0.002〜0.4wt％、Ｖ：0.002〜0.4wt％およびZr：0.002〜0.4wt％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で0.01〜0.50wt％含有し、残部がFeおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径20nm以上のりん化物が0.05wt％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
　・・・・・
　(3)Ｃ：0.0030wt％以下、Si：2.0wt％以下、Mn：3.0wt％以下、Al：0.1wt％以下、Cr：5〜60wt％、Ｐ：0.01〜0.15wt％、Ｓ：0.010wt％以下、Ｎ：0.010wt％以下、Ｏ：0.0040wt％以下を含み、かつTi：0.002〜0.4wt％、Nb：0.002〜0.4wt％、Ｖ：0.002〜0.4wt％およびZr：0.002〜0.4wt％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で0.01〜0.50wt％含有し、さらにＢ：0.0002〜0.010wt％、Ca：0.0002〜0.010wt％のいずれか１種または２種を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径20nm以上のりん化物が0.05wt％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
　・・・・・」を
　「【０００７】本発明は、前記の知見に基づいてなされたものである。すなわち、本発明の要旨構成は次のとおりである。
　(1)Ｃ：0.0030wt％以下、Si：2.0wt％以下、Mn：3.0wt％以下、Al：0.1wt％以下、Cr：5〜60wt％、Ｐ：0.04〜0.15wt％、Ｓ：0.010wt％以下、Ｎ：0.010wt％以下、Ｏ：0.0040wt％以下を含み、かつTi：0.002〜0.4wt％、Nb：0.002〜0.4wt％、Ｖ：0.002〜0.4wt％およびZr：0.002〜0.4wt％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で0.01〜0.50wt％含有し、残部がFeおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径20nm以上のりん化物が0.05wt％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
　・・・・・
　(3)Ｃ：0.0030wt％以下、Si：2.0wt％以下、Mn：3.0wt％以下、Al：0.1wt％以下、Cr：5〜60wt％、Ｐ：0.04〜0.15wt％、Ｓ：0.010wt％以下、Ｎ：0.010wt％以下、Ｏ：0.0040wt％以下を含み、かつTi：0.002〜0.4wt％、Nb：0.002〜0.4wt％、Ｖ：0.002〜0.4wt％およびZr：0.002〜0.4wt％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で0.01〜0.50wt％含有し、さらにＢ：0.0002〜0.010wt％、Ca：0.0002〜0.010wt％のいずれか１種または２種を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径20nm以上のりん化物が0.05wt％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
　・・・・・」
と訂正する。
　ｄ．明細書の段落【００２６】の【表１】において、鋼15の行及びＳの含有量の列を削除するとともに、欄外に「注：上記鋼No.1〜14のＳは、いずれも0.010wt％以下である。」を追記する。
2-2．訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
　ａ及びｂの訂正は、表１における本発明鋼のＰの含有量が、すべて0.05wt％以上であり、また、明細書の段落【００１３】の「下限値は0.01wt％以上、好ましくは0.04wt％以上とする。」という記載に基づいて、特許請求の範囲の請求項１及び請求項３に係る発明におけるＰの含有量の下限を、訂正前の「0.01wt％」から「0.04wt％」に引き上げる訂正であるから、特許請求の範囲の減縮を目的とする訂正に該当し、願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内のものであり、実質上特許請求の範囲を拡張又は変更するものではない。
　ｃの訂正は、上記ａ及びｂの特許請求の範囲の請求項１，３の訂正に伴い、発明の詳細な説明中の対応する記載を訂正するものであるから、明りょうでない記載の釈明を目的とする訂正に該当し、願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内のものであり、実質上特許請求の範囲を拡張又は変更するものではない。
　ｄの訂正のうち表１中の鋼15の行を削除する訂正は、鋼１５のＰの含有量が本件特許発明で規定された範囲を逸脱し、本件特許発明の技術的範囲を不明瞭としているため、鋼１５の実施例を削除して本件特許発明の技術的範囲を明りょうとするものである。また、表１中のＳの含有量の列を削除し、欄外に注記を付加する訂正は、明細書の段落【００１４】の記載、段落【００２１】の実施例の記載、及び平成１４年１２月２日付け特許異議意見書に添付された参考資料１〜７の記載からみて明らかなように、誤記に基づいて表１中のＳの含有量が本件特許発明で規定された範囲を逸脱し、本件特許発明の技術的範囲を不明瞭としているため、表１中のＳの含有量の誤記を削除し、欄外にＳの含有量が本件特許発明で規定された範囲の0.010wt％以下であることを注記することにより、本件特許発明の技術的範囲を明りょうとするものである。よって、ｄのこれらの訂正は、いずれも明りょうでない記載の釈明を目的とする訂正に該当し、願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内のものであり、実質上特許請求の範囲を拡張又は変更するものではない。
2-3．訂正の適否についての結論
　したがって、上記訂正は、特許法第１２０条の４第２項及び第３項で準用する同法第１２６条第２項及び第３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
３．特許異議申立てについての判断
3-1．本件発明
　上記２で示したとおり、上記訂正が認められるから、本件請求項１〜６に係る発明は、上記訂正請求に係る訂正明細書の特許請求の範囲の請求項１〜６に記載された次のとおりのものである。
　「【請求項１】Ｃ：0.0030wt％以下、Si：2.0wt％以下、Mn：3.0wt％以下、Al：0.1wt％以下、Cr：5〜60wt％、Ｐ：0.04〜0.15wt％、Ｓ：0.010wt％以下、Ｎ：0.010wt％以下、Ｏ：0.0040wt％以下を含み、かつTi：0.002〜0.4wt％、Nb：0.002〜0.4wt％、Ｖ：0.002〜0.4wt％およびZr：0.002〜0.4wt％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で0.01〜0.50wt％含有し、残部がFeおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径20nm以上のりん化物が0.05wt％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項２】Ｃ：0.0030wt％以下、Si：2.0wt％以下、Mn：3.0wt％以下、Al：0.1wt％以下、Cr：5〜60wt％、Ｐ：0.01〜0.15wt％、Ｓ：0.010wt％以下、Ｎ：0.010wt％以下、Ｏ：0.0040wt％以下を含み、かつTi：0.002〜0.4wt％、Nb：0.002〜0.4wt％、Ｖ：0.002〜0.4wt％およびZr：0.002〜0.4wt％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で0.01〜0.50wt％含有し、さらにMo：0.02〜6wt％、Cu：0.02〜6wt％、Ni：0.02〜6wt％およびCo：0.02〜6wt％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で10wt％以下含有し、残部がFeおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径20nm以上のりん化物が0.05wt％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項３】Ｃ：0.0030wt％以下、Si：2.0wt％以下、Mn：3.0wt％以下、Al：0.1wt％以下、Cr：5〜60wt％、Ｐ：0.04〜0.15wt％、Ｓ：0.010wt％以下、Ｎ：0.010wt％以下、Ｏ：0.0040wt％以下を含み、かつTi：0.002〜0.4wt％、Nb：0.002〜0.4wt％、Ｖ：0.002〜0.4wt％およびZr：0.002〜0.4wt％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で0.01〜0.50wt％含有し、さらにＢ：0.0002〜0.010wt％、Ca：0.0002〜0.010wt％のいずれか１種または２種を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径20nm以上のりん化物が0.05wt％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項４】Ｃ：0.0030wt％以下、Si：2.0wt％以下、Mn：3.0wt％以下、Al：0.1wt％以下、Cr：5〜60wt％、Ｐ：0.01〜0.15wt％、Ｓ：0.010wt％以下、Ｎ：0.010wt％以下、Ｏ：0.0040wt％以下を含み、かつTi：0.002〜0.4wt％、Nb：0.002〜0.4wt％、Ｖ：0.002〜0.4wt％およびZr：0.002〜0.4wt％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で0.01〜0.50wt％含有し、さらにMo：0.02〜6wt％、Cu：0.02〜6wt％、Ni：0.02〜6wt％およびCo：0.02〜6wt％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で10wt％以下含有し、さらにＢ：0.0002〜0.010wt％、Ca：0.0002〜0.010wt％のいずれか１種または２種を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径20nm以上のりん化物が0.05wt％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
【請求項５】請求項１〜４のいずれかに記載されたフェライト系ステンレス鋼板の製造にあたり、鋼片の熱間圧延後、850〜700℃の間の温度域を平均冷却速度にして30℃/sec以上で冷却して熱延鋼板とすることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
【請求項６】請求項１〜４のいずれかに記載されたフェライト系ステンレス鋼板の製造にあたり、冷間圧延に続く冷延板焼鈍後、850〜600℃の間の温度域を平均冷却速度にして30℃/sec以上で冷却して冷延鋼板とすることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。」
　
3-2．申立て理由及び取消理由の概要
　特許異議申立人は、甲第１号証〜甲第７号証を提出して、本件請求項１〜６に係る発明は、甲第１号証〜甲第７号証に記載された発明に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものであるから、本件請求項１〜６に係る発明の特許は、特許法第２９条第２項の規定に違反してなされたものである（理由１）、と主張している。
　平成１４年９月２５日付けの取消理由通知は、上記理由１については同趣旨であり、さらに、本件請求項１〜４に係る発明は、発明の詳細な説明の記載に基づいて当業者が容易に実施をすることができるものではないから、本件請求項１〜４に係る発明の特許は、特許法第３６条第４項に規定する要件を満たしていない特許出願に対してなされたものであり、取り消されるべきである（理由２）、旨の理由を付加するものである。
　
3-3．刊行物に記載された発明
　当審が通知した取消理由に引用された刊行物１（特公昭６３−５８９０４号公報、甲第１号証と同じ）には、
　「１．重量％において、Cr：11.0〜16.0％、Ｃ：0.03％以下、Ｎ：0.02％以下、Ｃ＋Ｎ：0.04％以下、Si：0.5％以下、Mn：0.5％以下、Ｐ：0.025％以下、Ｓ：0.01％以下、Al：0.1％以下、Ｏ：0.01％以下、Ti：5(％Ｃ＋％Ｎ)〜0.30％、
であって、かつ
α＝0.03(％Cr)＋0.2(％Si)＋0.03(％Mn)＋3.3　　(％Ｐ)＋1.0(％固溶Ti)＋1.0(％固溶Al)
　ただし、(％固溶Ti)＝(％Ti)−{4(％Ｃ)＋3.4(％Ｎ)}で表わされるαが0.8以下を満足する量のCr、Si、Mn、Ｐ、TiおよびAl含有量であり、残部がFeおよび不可避的不純物からなる焼鈍状態でフェライト単相組織を有し張り出し性および二次加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼。」（特許請求の範囲１）
が記載され、第１表には、供試材の化学成分範囲（重量％）が
　「Ｃ：0.001〜0.060、Si：0.10〜0.50、Mn：0.10〜0.40、Ｐ：0.004〜0.035、Ｓ：0.002〜0.01、Cr：11.0〜16.5、Ti：tr〜0.50、Ｎ：0.002〜0.015、Ｏ：0.001〜0.02、Al：0.005〜0.30、残り：Fe及び不可避不純物」
であることが示されている。また、
　「Ｐを0.025％以下とするのは、本発明の非常に重要な点である。従来、Ｐについては成形性、特に張り出し性におよぼす影響が検討された例はなく、成形性の観点からのＰ量の規制は本発明によってはじめてなされたものである。すなわち、Ｐは微量の増加であっても張り出し性に大きな悪影響をおよぼすため、できる限り低い方が好ましく上限を0.025％とする。」（第5頁左欄5〜12行）
と記載されている。
　同じく引用された刊行物２（特公平２−７３９１号公報、甲第２号証と同じ）には、
　「１．Ｃ：0.002〜0.030％、Si：1.0％、Mn：1.0％以下、Cr：10.0〜20.0％、Ｎ：0.02％以下、Ｓ：0.001超〜0.010％、Al：0.002〜0.150％、Ti：0.02〜0.70％でTi／(Ｃ＋Ｎ)≧6、Ｂ：0.0003〜0.0050％を含有し、残部が鉄および不可避的不純物から成る深絞り加工後の張出し成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。」（特許請求の範囲）
　「Ｃは0.030％以下になると伸び及びｒ値（ランクフォード値）が著しく向上し、本発明の目的である絞り比が2.1を越えるような苛酷な深絞り加工が可能となる。Ｃは低いほど好ましいが、0.002％未満にすることは溶製上困難である。」（第2頁第3欄36〜40行）
と記載され、第１表には、本発明鋼としてwt％で、Ｃ：0.007〜0.012、Si：0.05〜0.11、Mn：0.75〜0.81、Ｐ：0.020〜0.025、Ｓ：0.004〜0.006、Cr：10.9〜16.8、Al：0.019〜0.121、Ｎ：0.009〜0.011、Ti：0.35〜0.40、Ｏ：0.0021〜0.0035、Ｂ：0.0007〜0.0011のものが示されている。
　同じく引用された刊行物３（特公昭５９−４９３０１号公報、甲第３号証と同じ）には、
　「１．Ｃ：0.03％以上0.08％以下、Si：0.4％以下、Mn：0.5％以下、Ｐ：0.03％以下、Ｓ：0.008％以下、Ni：0.3％以下、Cr：15〜20％、Al：Ｎ含有量(％)の２倍以上0.2％以下、Ｎ：0.015％未満、残部Feおよび不可避不純物から成るプレス成形後の二次加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼。」（特許請求の範囲）
　「一方、フェライト系ステンレス鋼板を用いて厨房用品や自動車用品を加工する場合、プレス成形後に縁を折り曲げる等の二次加工を行うことが多いが、この二次加工時にしばしば割れを生じることがある。
　この二次加工性改善の方法として、介在物や析出物を減少させる、結晶粒を大きくする、伸びを大きくする等の方法がある。」（第1頁第2欄36行〜第2頁第3欄6行）
　「Ｐは有害元素であり、靱性、熱間加工性を阻害し、また二次加工性も劣化させるので低い方がよく、0.03％以下とした。」（第2頁第4欄1〜3行）
と記載されている。
　同じく引用された刊行物４（「日本金属学会誌」、第29巻(1965)第２号、第159〜165頁、甲第４号証と同じ）には、「Fe-Ｐ基３元合金中のリン化物相に関する研究」と題し、
　「Fe-2.5％Ｐ系合金を基本として、これにAl，Si，Co，Ni，Ｗ，Mn，Cr，Ｖ，Mo，Nb，TiおよびZrの適応量をそれぞれ１種類づつ添加した47種類のFe-Ｐ-Ｍ系合金を試料とした。なお、実験は金型に鋳造したままの試料と、これに熱処理をほどこしたものについて行なった。この際の熱処理は、800℃における平衡温度を求めるために行なったのであって、1000℃の5hr加熱して均質化した後に急冷し、さらに800℃に20hr加熱して、この温度から油焼入を行なった。
　以上のような試料中に存在するリン化物相を前項に述べた方法によって電解分離し、りん化物の化学組成および結晶型を決定した。」（第160頁右欄18〜29行）
　「FeNbP，FeTiP，FeZrPおよびFe4ZrP2はすでにFe-P-Nb系，Fe-P-Ti系およびFe-P-Zr系状態図中に記入されている３元リン化物であるが、その結晶構造は不明であった。しかし、本研究の結果によれば、FeNbP，FeTiPおよびFeZrPはいずれもFe2P型六方晶(C22)であることが確認された。ただし、Fe4ZrP2の結晶構造は解析することはできなかった。これら複雑な化合物は電解中に生成する可能性もあり、この解明は今後の問題である。」（第161頁右欄18〜27行）
と記載されている。
　同じく引用された刊行物５（「鉄と鋼」、第76年(1990)第3号、第422〜429頁、甲第５号証と同じ）には、「極低炭素Ti添加冷延鋼板の再結晶集合組織に及ぼすMnとＰの影響」と題し、
　「17kg真空溶解炉にてTable 1に示す化学成分の９種の極低炭素鋼を溶製した。鋼１〜６はMnを３水準に、Ｐを0.01と0.08％の２水準に変動させたTi添加鋼、鋼７〜９は1.4％Mn-0.08％Ｐ鋼をベースにTiをNbに置き換えた鋼およびTi，Nbを含まない鋼である。
　これらを18mm厚スラブに鍛造し、1200℃に30min加熱後950℃以上にて３パスで6mm厚まで熱間圧延し、直ちに水スプレーにより室温まで冷却した。これら熱鋼板を350℃に再加熱し1h保持後20℃/hで冷却した。これは熱間圧延後の350℃巻取りのシミュレーションである。比較として600℃、1hの高温巻取りシミュレーションも実施した。これらを4mm厚まで面削後1mm厚まで圧下率75％で冷間圧延した。これらを赤外線加熱炉にて10℃/sで加熱し、820℃×60sの均熱後、6℃/sで冷却する短時間焼鈍を施し、JIS５号試験片による引張試験、時効指数（AI：Aging Index）の測定およびＸ線による集合組織の調査をおこなった。ここでAIは、焼鈍板を0.5％の伸び率で調質圧延後、圧延方向に8％の予歪みを与え、100℃、1hの熱処理による降伏応力の上昇量である。ｒ値は圧延方向、45°方向（２倍）、幅方向の平均の値である。なお調質圧延は鋼９のみ1.5％の伸び率で行った。」（第423頁左欄6〜27行）
　「高温から冷却する場合を考えると、まずTiNが析出する。・・・本実験のように過剰のTiが含まれている場合、Mnを含まない鋼（合金Ａ）では、スラブ高温加熱（1200℃）ではTiS（Ti：Ｓ＝45：55）が、低温加熱（1050℃）ではTi4C2S2が析出する。・・・さらに低温になるとTiCも多少析出するが、600〜800℃に長時間保持することによりFeTiPが析出する。」（第427頁右欄15〜24行）
と記載されている。
　同じく引用された刊行物６（特公平５−６４２１１号公報、甲第６号証と同じ）には、
　「１　Alを0.10〜0.30重量％含有するフェライト系ステンレス鋼スラブを熱間圧延し、次いで熱延板焼鈍を行うことなく冷間圧延して最終焼鈍するフェライト系ステンレス鋼板の製造方法において、上記の熱間圧延を行うに際し、上記スラブを1150℃以上に加熱して熱間圧延し、850℃〜700℃の温度範囲を30℃/秒以上の冷却速度で冷却することを特徴とするリジング特性の良好なフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。」（特許請求の範囲）
　「（実施例）
　以下本発明を実施例に従って詳細に説明する。
　表１に示す化学成分のAlを含有するSUS430系鋼を通常の溶製法に従って溶製し、250mm厚の連続鋳造スラブとした。・・・」（第2頁右欄24〜28行）
と記載され、第１表には、供試鋼としＰ：0.02％を含有するものが示されている。
　同じく引用された刊行物７（特開平４−２２４６３４号公報）には、
　「【請求項２】重量比で16％以上24％以下のCr、0.03％以下のＣ、0.03％以下のＮおよびＣ＋Ｎの8倍以上20倍以下のNbを含有するフェライト系ステンレス鋼スラブを熱間圧延し、次いで熱延板焼鈍、冷間圧延、仕上焼鈍を行うフェライト系ステンレス鋼の製造方法において、仕上焼鈍を1100℃以上1200℃以下の温度範囲で3分以下の保持で行い、引き続く冷却を500℃以下の温度まで50℃/s以下の冷却速度で行うことを特徴とする耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼の製造方法。」（特許請求の範囲の請求項２）
　「【実施例】実施例１　表１に示した化学成分の連鋳スラブを熱延により厚さ4mmの熱延板とし連続焼鈍−酸洗を施し製品とした。・・・」（第3頁第4欄15〜17行）
と記載され、表１には、供試鋼としてNbを0.35，0.40wt％含有する鋼が示されている。
　
3-4．当審の判断
(1) 理由１について
(1-1)本件請求項１に係る発明
　本件請求項１に係る発明と刊行物１に記載された発明とを対比すると、両者は、
  「Ｃ、Si、Mn、Al、Cr、Ｐ、Ｓ、Ｎ、Ｏを含み、かつTiを含有し、残部がFeおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。」である点で一致し、Ｃ、Si、Mn、Al、Cr、Ｓ、Ｎ、Ｏ、Tiの各含有量において重複する。
　しかし、本件請求項１に係る発明は、1)深絞り性の改善に有効な元素であるＰの含有量を「0.04〜0.15wt％」とし、2)「粒径20nm以上のりん化物が0.05wt％以下であ」り、3)「耐２次加工脆性に優れる」ステンレス鋼板であるのに対し、刊行物１に記載された発明は、Ｐ含有量が「0.025wt％以下」であり、りん化物については何ら記載するところがなく、また、張り出し性および二次加工性に優れている点で相違する。
　そこで、これら相違点について検討すると、刊行物２〜７には、フェライト系ステンレス鋼板の深絞り性を改善する目的でその組成にＰを添加することについて示唆するところがないし、Ｐの添加量についても、0.03wt％以下、具体的には0.025wt％程度含有するものが記載されているにすぎず、0.04wt％〜０．１５wt％と高めの含有量とする点について示唆する記載は認められない。
　また、従来加工性に悪影響を与えるといわれているＰの含有量を高めに設定したにも拘わらず、りん化物の粒径とその含有量を制御することにより、深絞り性を改善するばかりでなく耐２次加工脆性をも改善する点については、刊行物２〜７には何ら記載するところがなく、示唆する記載も認められない。
　したがって、本件請求項１に係る発明は、刊行物１〜７に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
(1-2) 本件請求項２に係る発明
　本件請求項２に係る発明と刊行物１に記載された発明と対比すると、
  「Ｃ、Si、Mn、Al、Cr、Ｐ、Ｓ、Ｎ、Ｏを含み、かつTiを含有し、残部がFeおよび不可避的不純物を含む組成からなるものであって、成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。」である点で一致し、Ｃ、Si、Mn、Al、Cr、Ｐ、Ｓ、Ｎ、Ｏ、Tiの各含有量において重複する。
　しかし、本件請求項２に係る発明は、1)さらにMo：0.02〜6wt％、Cu：0.02〜6wt％、Ni：0.02〜6wt％およびCo：0.02〜6wt％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で10wt％以下含有し、2)「粒径20nm以上のりん化物が0.05wt％以下であ」り、3)「耐２次加工脆性に優れる」ステンレス鋼板であるのに対し、刊行物１に記載された発明は、Mo：0.02〜6wt％、Cu：0.02〜6wt％、Ni：0.02〜6wt％およびCo：0.02〜6wt％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を含有せず、りん化物については何ら記載するところがなく、また、張り出し性および二次加工性に優れている点で相違する。 
　そこでこれら相違点について検討すると、一般的に、フェライト系ステンレス鋼板に対し、強度や耐食性を改善する目的でその組成にMo、Ni、Cu、Coのうちから選ばれる１種または２種以上を添加することは、例えば、刊行物７に記載されているように本件出願前公知の事項であると認められる。しかし、フェライト系ステンレス鋼板において、粒径20nm以上のりん化物が0.05wt％以下に、その粒径と含有量を制御することにより、深絞り性を改善するばかりでなく耐２次加工脆性をも改善する点については、刊行物２〜７には何ら記載するところがなく、示唆する記載も認められない。
　したがって、本件請求項２に係る発明は、刊行物１〜７に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
(1-3) 本件請求項３に係る発明
　本件請求項３に係る発明と刊行物２に係る発明とを対比すると、両者は、
  「Ｃ、Si、Mn、Al、Cr、Ｐ、Ｓ、Ｎ、Ｏを含み、かつTiを含有し、さらにＢを含有し、残部がFeおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。」である点で一致し、Ｃ、Si、Mn、Al、Cr、Ｓ、Ｎ、Ｏ、Ti、Ｂの各含有量において重複する。
　しかし、本件請求項３に係る発明は、1)深絞り性の改善に有効な元素であるＰの含有量を「0.04〜0.15wt％」とし、2)「粒径20nm以上のりん化物が0.05wt％以下であ」り、3)「耐２次加工脆性に優れる」ステンレス鋼板であるのに対し、刊行物２に記載された発明は、Ｐ含有量が「0.025wt％以下」であり、りん化物については何ら記載するところがなく、張り出し性および二次加工性に優れている点で相違する。
　そこで、これら相違点について検討すると、上記(1-1)に示したとおりである。
　したがって、本件請求項３に係る発明は、刊行物１〜７に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
(1-4) 本件請求項４に係る発明
　本件請求項４に係る発明と刊行物２に記載された発明とを対比すると、両者は、
 「Ｃ、Si、Mn、Al、Cr、Ｐ、Ｓ、Ｎ、Ｏを含み、かつTiを含有し、さらにＢを含有し、残部がFeおよび不可避的不純物を含む組成からなるものであって、成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。」である点で一致し、Ｃ、Si、Mn、Al、Cr、Ｐ、Ｓ、Ｎ、Ｏ、Ti、Ｂの各含有量において重複する。
　しかし、本件請求項４に係る発明は、1)さらにMo：0.02〜6wt％、Cu：0.02〜6wt％、Ni：0.02〜6wt％およびCo：0.02〜6wt％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で10wt％以下含有し、2)「粒径20nm以上のりん化物が0.05wt％以下であ」り、3)「耐２次加工脆性に優れる」ステンレス鋼板であるのに対し、刊行物２に記載された発明は、Mo：0.02〜6wt％、Cu：0.02〜6wt％、Ni：0.02〜6wt％およびCo：0.02〜6wt％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を含有せず、りん化物については何ら記載するところがなく、また、張り出し性および二次加工性に優れている点で相違する。 
　そこで、これら相違点について検討すると、上記(1-2)に示したとおりである。
　したがって、本件請求項４に係る発明は、刊行物１〜７に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
(1-5) 本件請求項５、６に係る発明
　本件請求項５、６に係る発明は、請求項１〜４のいずれかに記載されたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法の発明であるが、その対象であるフェライト系ステンレス鋼板の発明である、本件請求項１〜４に係る発明が刊行物１〜７に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものとはいえないことについては、上記(1-1)〜(1-4)に示したとおりである。
　したがって、本件請求項５、６に係る発明は、刊行物１〜７に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
(2) 理由２について
　理由２は、本件請求項１〜４に係る発明において、Ｓの含有量が「0.010wt％以下」と限定されているが、明細書の表１の実施例に示す15鋼種のうち、鋼No.7〜10の４鋼種は比較例と記載され、それ以外の11鋼種が本発明例であると推測されるが、請求項１〜４のＳ含有量を満足するものは鋼No.４のみで、他の10鋼種はＳ含有量は0.010wt％超となっており、表１の実施例では請求項１〜４に係る発明を全てカバーすることができず、この点で不明りょうであると認められる、というものである。
　そこで検討すると、上記２において示したとおり、訂正により表１のＳの含有量の列は削除され、表１の欄外に「注：上記鋼No.1〜14のＳは、いずれも0.010wt％以下である。」と記載されているから、上記不明りょうな点は解消した。
　
４．むすび
　以上のとおりであるから、特許異議の申立ての理由及び証拠によっては、本件請求項１〜６の係る発明の特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件請求項１〜６に係る発明の特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、以上のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１５年３月３１日（２００３．３．３１）
【訂正の要旨】
▲１▼訂正事項ａ
　特許請求の範囲を、
「【特許請求の範囲】
　【請求項１】
Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｏ：０．００４０ｗｔ％以下を含み、かつＴｉ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｖ：０．００２〜０．４ｗｔ％およびＺｒ：０．００２〜０．４ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で０．０１〜０．５０ｗｔ％含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径２０ｎｍ以上のりん化物が０．０５ｗｔ％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
　【請求項２】
Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｏ：０．００４０ｗｔ％以下を含み、かつＴｉ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｖ：０．００２〜０．４ｗｔ％およびＺｒ：０．００２〜０．４ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で０．０１〜０．５０ｗｔ％含有し、さらにＭｏ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｃｕ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｎｉ：０．０２〜６ｗｔ％およびＣｏ：０．０２〜６ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で１０ｗｔ％以下含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径２０ｎｍ以上のりん化物が０．０５ｗｔ％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
　【請求項３】
Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｏ：０．００４０ｗｔ％以下を含み、かつＴｉ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｖ：０．００２〜０．４ｗｔ％およびＺｒ：０．００２〜０．４ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で０．０１〜０．５０ｗｔ％含有し、さらにＢ：０．０００２〜０．０１０ｗｔ％、Ｃａ：０．０００２〜０．０１０ｗｔ％のいずれか１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径２０ｎｍ以上のりん化物が０．０５ｗｔ％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
　【請求項４】
Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｏ：０．００４０ｗｔ％以下を含み、かつＴｉ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｖ：０．００２〜０．４ｗｔ％およびＺｒ：０．００２〜０．４ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で０．０１〜０．５０ｗｔ％含有し、さらにＭｏ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｃｕ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｎｉ：０．０２〜６ｗｔ％およびＣｏ：０．０２〜６ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で１０ｗｔ％以下含有し、さらにＢ：０．０００２〜０．０１０ｗｔ％、Ｃａ：０．０００２〜０．０１０ｗｔ％のいずれか１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径２０ｎｍ以上のりん化物が０．０５ｗｔ％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
　【請求項５】
請求項１〜４のいずれかに記載されたフェライト系ステンレス鋼板の製造にあたり、鋼片の熱間圧延後、８５０〜７００℃の間の温度域を平均冷却速度にして３０℃／ｓｅｃ以上で冷却して熱延鋼板とすることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
　【請求項６】
請求項１〜４のいずれかに記載されたフェライト系ステンレス鋼板の製造にあたり、冷間圧延に続く冷延板焼鈍後、８５０〜６００℃の間の温度域を平均冷却速度にして３０℃／ｓｅｃ以上で冷却して冷延鋼板とすることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。」
を、減縮を目的として、
「【特許請求の範囲】
　【請求項１】
Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、
Ｐ：０．０４〜０．１５ｗｔ％
　【請求項２】
Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｏ：０．００４０ｗｔ％以下を含み、かつＴｉ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｖ：０．００２〜０．４ｗｔ％およびＺｒ：０．００２〜０．４ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で０．０１〜０．５０ｗｔ％含有し、さらにＭｏ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｃｕ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｎｉ：０．０２〜６ｗｔ％およびＣｏ：０．０２〜６ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で１０ｗｔ％以下含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径２０ｎｍ以上のりん化物が０．０５ｗｔ％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
　【請求項３】
Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、
Ｐ：０．０４〜０．１５ｗｔ％
　【請求項４】
Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｏ：０．００４０ｗｔ％以下を含み、かつＴｉ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｖ：０．００２〜０．４ｗｔ％およびＺｒ：０．００２〜０．４ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で０．０１〜０．５０ｗｔ％含有し、さらにＭｏ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｃｕ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｎｉ：０．０２〜６ｗｔ％およびＣｏ：０．０２〜６ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で１０ｗｔ％以下含有し、さらにＢ：０．０００２〜０．０１０ｗｔ％、Ｃａ：０．０００２〜０．０１０ｗｔ％のいずれか１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径２０ｎｍ以上のりん化物が０．０５ｗｔ％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
　【請求項５】
請求項１〜４のいずれかに記載されたフェライト系ステンレス鋼板の製造にあたり、鋼片の熱間圧延後、８５０〜７００℃の間の温度域を平均冷却速度にして３０℃／ｓｅｃ以上で冷却して熱延鋼板とすることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
　【請求項６】
請求項１〜４のいずれかに記載されたフェライト系ステンレス鋼板の製造にあたり、冷間圧延に続く冷延板焼鈍後、８５０〜６００℃の間の温度域を平均冷却速度にして３０℃／ｓｅｃ以上で冷却して冷延鋼板とすることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。」
に訂正する。
▲２▼訂正事項ｂ
　上記訂正事項ａに合わせて、段落【０００７】記載を、
「【０００７】
　本発明は、前記の知見に基づいてなされたものである。すなわち、本発明の要旨構成は次のとおりである。
（１）Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｏ：０．００４０ｗｔ％以下を含み、かつＴｉ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｖ：０．００２〜０．４ｗｔ％およびＺｒ：０．００２〜０．４ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で０．０１〜０．５０ｗｔ％含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径２０ｎｍ以上のりん化物が０．０５ｗｔ％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
（２）Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｏ：０．００４０ｗｔ％以下を含み、かつＴｉ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｖ：０．００２〜０．４ｗｔ％およびＺｒ：０．００２〜０．４ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で０．０１〜０．５０ｗｔ％含有し、さらにＭｏ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｃｕ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｎｉ：０．０２〜６ｗｔ％およびＣｏ：０．０２〜６ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で１０ｗｔ％以下含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径２０ｎｍ以上のりん化物が０．０５ｗｔ％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
（３）Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｏ：０．００４０ｗｔ％以下を含み、かつＴｉ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｖ：０．００２〜０．４ｗｔ％およびＺｒ：０．００２〜０．４ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で０．０１〜０．５０ｗｔ％含有し、さらにＢ：０．０００２〜０．０１０ｗｔ％、Ｃａ：０．０００２〜０．０１０ｗｔ％のいずれか１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径２０ｎｍ以上のりん化物が０．０５ｗｔ％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
（４）Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｏ：０．００４０ｗｔ％以下を含み、かつＴｉ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｖ：０．００２〜０．４ｗｔ％およびＺｒ：０．００２〜０．４ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で０．０１〜０．５０ｗｔ％含有し、さらにＭｏ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｃｕ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｎｉ：０．０２〜６ｗｔ％およびＣｏ：０．０２〜６ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で１０ｗｔ％以下含有し、さらにＢ：０．０００２〜０．０１０ｗｔ％、Ｃａ：０．０００２〜０．０１０ｗｔ％のいずれか１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径２０ｎｍ以上のりん化物が０．０５ｗｔ％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
（５）上記（１）〜（４）のいずれかに記載記載されたフェライト系ステンレス鋼板の製造にあたり、鋼片の熱間圧延後、８５０〜７００℃の間の温度域を平均冷却速度にして３０℃／ｓｅｃ以上で冷却することを特徴とするフェライト系ステンレス熱延鋼板の製造方法。
（６）上記（１）〜（４）のいずれかに記載記載されたフェライト系ステンレス鋼板の製造にあたり、冷間圧延に続く冷延板焼鈍後、８５０〜７００℃の間の温度域を平均冷却速度にして３０℃／ｓｅｃ以上で冷却することを特徴とするフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。」
を、明りょうでない記載の釈明を目的として、
「【０００７】
　本発明は、前記の知見に基づいてなされたものである。すなわち、本発明の要旨構成は次のとおりである。
（１）Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、
Ｐ：０．０４〜０．１５ｗｔ％
（２）Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｏ：０．００４０ｗｔ％以下を含み、かつＴｉ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｖ：０．００２〜０．４ｗｔ％およびＺｒ：０．００２〜０．４ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で０．０１〜０．５０ｗｔ％含有し、さらにＭｏ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｃｕ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｎｉ：０．０２〜６ｗｔ％およびＣｏ：０．０２〜６ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で１０ｗｔ％以下含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径２０ｎｍ以上のりん化物が０．０５ｗｔ％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
（３）Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、
Ｐ：０．０４〜０．１５ｗｔ％
（４）Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｏ：０．００４０ｗｔ％以下を含み、かつＴｉ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｖ：０．００２〜０．４ｗｔ％およびＺｒ：０．００２〜０．４ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で０．０１〜０．５０ｗｔ％含有し、さらにＭｏ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｃｕ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｎｉ：０．０２〜６ｗｔ％およびＣｏ：０．０２〜６ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で１０ｗｔ％以下含有し、さらにＢ：０．０００２〜０．０１０ｗｔ％、Ｃａ：０．０００２〜０．０１０ｗｔ％のいずれか１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径２０ｎｍ以上のりん化物が０．０５ｗｔ％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
（５）上記（１）〜（４）のいずれかに記載記載されたフェライト系ステンレス鋼板の製造にあたり、鋼片の熱間圧延後、８５０〜７００℃の間の温度域を平均冷却速度にして３０℃／ｓｅｃ以上で冷却することを特徴とするフェライト系ステンレス熱延鋼板の製造方法。
（６）上記（１）〜（４）のいずれかに記載記載されたフェライト系ステンレス鋼板の製造にあたり、冷間圧延に続く冷延板焼鈍後、８５０〜７００℃の間の温度域を平均冷却速度にして３０℃／ｓｅｃ以上で冷却することを特徴とするフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。」
に訂正する。
▲３▼訂正事項ｃ
　明りょうでない記載の釈明を目的として、本件明細書の発明の詳細な説明の欄、【００２６】段落に記載された【表１】の中から、Ｓの組成を記載した列を削除し、欄外に「
注：上記鋼Ｎｏ．１〜１４のＳは、いずれも０．０１０ｗｔ％以下である。
（５４）【発明の名称】
耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】
Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、
Ｐ：０．０４〜０．１５ｗｔ％
　【請求項２】
Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｏ：０．００４０ｗｔ％以下を含み、かつＴｉ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｖ：０．００２〜０．４ｗｔ％およびＺｒ：０．００２〜０．４ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で０．０１〜０．５０ｗｔ％含有し、さらにＭｏ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｃｕ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｎｉ：０．０２〜６ｗｔ％およびＣｏ：０．０２〜６ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で１０ｗｔ％以下含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径２０ｎｍ以上のりん化物が０．０５ｗｔ％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
　【請求項３】
Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、
Ｐ：０．０４〜０．１５ｗｔ％
　【請求項４】
Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｏ：０．００４０ｗｔ％以下を含み、かつＴｉ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｖ：０．００２〜０．４ｗｔ％およびＺｒ：０．００２〜０．４ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で０．０１〜０．５０ｗｔ％含有し、さらにＭｏ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｃｕ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｎｉ：０．０２〜６ｗｔ％およびＣｏ：０．０２〜６ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で１０ｗｔ％以下含有し、さらにＢ：０．０００２〜０．０１０ｗｔ％、Ｃａ：０．０００２〜０．０１０ｗｔ％のいずれか１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径２０ｎｍ以上のりん化物が０．０５ｗｔ％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
　【請求項５】
請求項１〜４のいずれかに記載されたフェライト系ステンレス鋼板の製造にあたり、鋼片の熱間圧延後、８５０〜７００℃の間の温度域を平均冷却速度にして３０℃／ｓｅｃ以上で冷却して熱延鋼板とすることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
　【請求項６】
請求項１〜４のいずれかに記載されたフェライト系ステンレス鋼板の製造にあたり、冷間圧延に続く冷延板焼鈍後、８５０〜６００℃の間の温度域を平均冷却速度にして３０℃／ｓｅｃ以上で冷却して冷延鋼板とすることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】
　本発明は、プレス加工性と耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法に関する。
　【０００２】
　【従来の技術】
　フェライト系ステンレス鋼板は、種々の腐食環境において耐食性に優れているうえ、Ｎｉを含まないために安価であることから、建築材料、厨房用材料および電気部品用材料などとして賞用されている。しかしながら、従来のフェライト系ステンレス鋼板は、オーステナイト系ステンレス鋼板や自動車用普通鋼板などに比較してプレス加工性とくに深絞り成形性と張り出し成形性に劣っていた。このため、これまでのフェライト系ステンレス鋼板を加工度の大きいプレス成形品などへ適用することは困難であった。
　【０００３】
　しかるに、フェライト系ステンレス鋼における最近の製鋼技術の進歩に伴って、鋼中の不純物の低減が比較的容易にできるようになったため、種々の加工性の改善が図られてきた。例えば、特公昭５９−１１６５９号公報、特公昭５６−３４６２６号公報および特公平５−３６４９２号公報などにおいては、Ｃ、Ｎ、Ｓ、Ｏを低減し、加工性を向上させる技術が開示されている。
　【０００４】
　【発明が解決しようとする課題】
　しかしながら、上述したような従来の加工性の改善技術によっても、未だｒ値が１．５程度にしか達しておらず、十分なプレス加工性が得られていないのが現状である。その上、このようにＣ、Ｎを低減したフェライト系ステンレス鋼に、溶接部の耐食性あるいは靭性の改善のために、ＴｉやＮｂなどの炭窒化物形成元素を添加すると、プレス加工の途中あるいは加工後に２次加工脆性に起因する縦割れが発生しやすくなるという別の問題も発生する。このことから、縦割れが発生することなく、より厳しいプレス加工を可能にするためには、プレス加工性と耐２次加工脆性を従来のフェライト系ステンレス鋼板よりも一層改善することが必要となってくる。
　【０００５】
　そこで、本発明の目的は、現在のフェライト系ステンレス鋼板ならびにその製造技術が抱えている、上述した問題点を克服する技術を確立するところにあり、プレス加工性とくに絞り加工性と耐２次加工脆性とを改善し、縦割れを発生することなく、より厳しいプレス加工を可能にするフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法を提案するところにある。
　【０００６】
　【課題を解決するための手段】
　さて、上掲の目的の実現に向けフェライト系ステンレス鋼板の絞り加工性と耐２次加工脆性に及ぼす化学組成、組織、圧延および熱処理の各条件について鋭意研究した結果、発明者らは、Ｃ，Ｐ，Ｓ，Ｎ，Ｏなどの化学組成と鋼中のりん化物をそれぞれ適正に組み合わせれば当初の目的が達成できることを見いだした。さらに、熱間圧延後の冷却条件または冷延板焼鈍後の冷却条件をを適正化すれば、上記の目的はより有利に実現できることも見いだした。
　【０００７】
　本発明は、前記の知見に基づいてなされたものである。すなわち、本発明の要旨構成は次のとおりである。
（１）Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、
Ｐ：０．０４〜０．１５ｗｔ％
（２）Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｏ：０．００４０ｗｔ％以下を含み、かつＴｉ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｖ：０．００２〜０．４ｗｔ％およびＺｒ：０．００２〜０．４ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で０．０１〜０．５０ｗｔ％含有し、さらにＭｏ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｃｕ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｎｉ：０．０２〜６ｗｔ％およびＣｏ：０．０２〜６ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で１０ｗｔ％以下含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径２０ｎｍ以上のりん化物が０．０５ｗｔ％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
（３）Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、
Ｐ：０．０４〜０．１５ｗｔ％
（４）Ｃ：０．００３０ｗｔ％以下、Ｓｉ：２．０ｗｔ％以下、Ｍｎ：３．０ｗｔ％以下、Ａｌ：０．１ｗｔ％以下、Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％、Ｐ：０．０１〜０．１５ｗｔ％、Ｓ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｎ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｏ：０．００４０ｗｔ％以下を含み、かつＴｉ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｖ：０．００２〜０．４ｗｔ％およびＺｒ：０．００２〜０．４ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で０．０１〜０．５０ｗｔ％含有し、さらにＭｏ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｃｕ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｎｉ：０．０２〜６ｗｔ％およびＣｏ：０．０２〜６ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計で１０ｗｔ％以下含有し、さらにＢ：０．０００２〜０．０１０ｗｔ％、Ｃａ：０．０００２〜０．０１０ｗｔ％のいずれか１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物の組成からなるものであって、粒径２０ｎｍ以上のりん化物が０．０５ｗｔ％以下である耐２次加工脆性に優れるフェライト系ステンレス鋼板。
（５）上記（１）〜（４）のいずれかに記載記載されたフェライト系ステンレス鋼板の製造にあたり、鋼片の熱間圧延後、８５０〜７００℃の間の温度域を平均冷却速度にして３０℃／ｓｅｃ以上で冷却することを特徴とするフェライト系ステンレス熱延鋼板の製造方法。
（６）上記（１）〜（４）のいずれかに記載記載されたフェライト系ステンレス鋼板の製造にあたり、冷間圧延に続く冷延板焼鈍後、８５０〜７００℃の間の温度域を平均冷却速度にして３０℃／ｓｅｃ以上で冷却することを特徴とするフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。
　【０００８】
　【作用】
　以下、本発明において、上記要旨構成のとおりに限定した理由について説明する。
Ｃ≦０．００３０ｗｔ％；
　Ｃは、深絞り性と耐２次加工脆性に悪影響を及ぼす元素であり、０．００３０ｗｔ％を超えると、とくに耐２次加工脆性への悪影響が顕著になるので、０．００３０ｗｔ％以下に限定する。なお、より好ましい範囲は、０．００２０ｗｔ％以下である。
　【０００９】
Ｓｉ≦２．０ｗｔ％；
　Ｓｉは、強度の調整に有効な元素であるが、２．０ｗｔ％を超えて添加すると耐２次加工脆性が劣化するので、２．０ｗｔ％以下に限定する。なお、より好ましい範囲は０．１〜１．５ｗｔ％である。
　【００１０】
Ｍｎ≦３．０ｗｔ％；
　Ｍｎは、強度の調整に有効な元素であるが、３．０ｗｔ％を超えて添加すると深絞り性が劣化するので、２．０ｗｔ％以下に限定する。なお、より好ましい範囲は０．２〜２．５ｗｔ％である。
　【００１１】
Ａｌ≦０．１ｗｔ％；
　Ａｌは、脱酸に有効な元素であるが、０．１ｗｔ％を超えて添加すると表面欠陥が急増するので、０．１ｗｔ％以下に限定する。なお、より好ましい範囲は０．０２〜０．０７ｗｔ％である。
　【００１２】
Ｃｒ：５〜６０ｗｔ％；
　Ｃｒは、耐蝕性を向上させる元素であり、５ｗｔ％未満の含有量では耐蝕性の向上に寄与しない。一方、６０ｗｔ％を超えると鋼材の製造性とくに圧延性が劣化するので、５〜６０ｗｔ％の範囲に限定する。なお、耐蝕性および製造性の観点からは、７〜５５ｗｔ％とするのがより好ましい。
　【００１３】
Ｐ：０．０１〜０．１５ｗｔ％；
　Ｐは、深絞り性の改善に有効な元素であり、その効果は０．０１ｗｔ％未満では現れないので、下限値は０．０１ｗｔ％以上、好ましくは０．０４ｗｔ％以上とする。しかし、０．１５ｗｔ％を超えて添加すると耐２次加工脆性が劣化するので、上限値は０．１５ｗｔ％以下、好ましくは０．１２ｗｔ％以下とする。
　【００１４】
Ｓ≦０．０１０ｗｔ％；
　Ｓは、深絞り性と耐２次加工脆性に悪影響を及ぼす元素であり、とくにその量が０．０１０ｗｔ％を超えると、深絞り性に好ましい｛１１１｝再結晶集合組織の発達を抑制するので、０．０１０ｗｔ％以下に限定する。なお、より好ましい範囲は、０．００５０ｗｔ％以下である。
　【００１５】
Ｎ≦０．０１０ｗｔ％；
　Ｎは、深絞り性と耐２次加工脆性に悪影響を及ぼす元素であり、とくにその量が０．０１０ｗｔ％を超えると、深絞り性に好ましい｛１１１｝再結晶集合組織の発達を抑制するので、０．０１０ｗｔ％以下に限定する。なお、より好ましい範囲は、０．００５０ｗｔ％以下である。
　【００１６】
Ｏ≦０．００４０ｗｔ％；
　Ｏは、深絞り性と耐２次加工脆性に悪影響を及ぼす元素であり、とくにその量が０．００４０ｗｔ％を超えると、深絞り性に好ましい｛１１１｝再結晶集合組織の発達を抑制するので、０．００４０ｗｔ％以下に限定する。なお、より好ましい範囲は、０．００３０ｗｔ％以下である。
　【００１７】
Ｔｉ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｚｒ：０．００２〜０．４ｗｔ％、Ｖ：０．００２〜０．４ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種以上を合計量で０．０１〜０．５ｗｔ％以下；
　Ｔｉ、Ｎｂ、ＺｒおよびＶの各元素は、いずれも炭窒化物を形成し深絞り性を向上させる共通の作用がある。これらの添加の効果は、それぞれＴｉ：０．００２ｗｔ％、Ｎｂ：０．００２ｗｔ％、Ｚｒ：０．００２ｗｔ％、Ｖ：０．００２ｗｔ％、また、これら元素の合計量で０．０１０ｗｔ％であらわれるので、これらの値を下限値とする。しかしながら、それぞれＴｉ：０．４ｗｔ％、Ｎｂ：０．４ｗｔ％、Ｚｒ：０．４ｗｔ％、Ｖ：０．４ｗｔ％を、また、これら元素の合計量で０．５ｗｔ％を超えても効果が飽和するばかりでなく、耐２次加工性を劣化させるので、これらの値を上限とする。なお、上記元素の合計量の好ましい含有量は０．０３〜０．４ｗｔ％である。
　【００１８】
Ｍｏ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｎｉ：０．０２〜６ｗｔ％、Ｃｕ：０．０２〜６ｗｔ％およびＣｏ：０．０２〜６ｗｔ％のうちから選ばれる１種または２種以上を合計量で１０ｗｔ％以下；
　Ｍｏ、Ｎｉ、ＣｕおよびＣｏの各元素は、いずれも深絞り性と耐２次加工脆性を損なうことなく強度や耐食性を向上させる共通の作用がある。これらの添加の効果は、それぞれＭｏ：０．０２ｗｔ％、Ｎｉ：０．０２ｗｔ％、Ｃｕ：０．０２ｗｔ％、Ｃｏ：０．０２ｗｔ％以上であらわれる。しかしながら、それぞれＭｏ：６ｗｔ％、Ｎｉ：６ｗｔ％、Ｃｕ：６ｗｔ％、Ｃｏ：６ｗｔ％を、また、これら元素の合計量で１０ｗｔ％を超えても効果が飽和するので、これらの値を上限とする。
　【００１９】
Ｂ：０．０００２〜０．０１０ｗｔ％、Ｃａ：０．０００２〜０．０１０ｗｔ％のうちから選ばれるいずれか１種または２種；
　Ｂ、Ｃａは、深絞り性を劣化させることなく、さらなる耐２次加工脆性の向上に寄与する。その効果は、それぞれ０．０００２ｗｔ％以上で現れるが、それぞれ０．０１０ｗｔ％を超えて添加すると耐食性を劣化させるので、それぞれ添加の範囲は０．０００２〜０．０１０ｗｔ％とする。
　【００２０】
粒径２０ｎｍ以上のりん化物が０．０５ｗｔ％以下；
　Ｔｉ、Ｎｂ、ＺｒおよびＶのいずれかの元素とＰを添加したフェライト系ステンレス鋼においては、Ｆｅ−Ｍ−Ｐ（Ｍ：Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ）で表されるりん化物が形成されやすく、なかでも粒径２０ｎｍ以上の粗大なりん化物は耐２次加工脆性を著しく劣化させる。
　【００２１】
　図１は、本発明の化学組成範囲にある０．００１６％Ｃ−０．２％Ｓｉ−０．３％Ｍｎ−０．０５％Ｐ−０．００２２％Ｓ−０．００４０％Ｎ−０．００２６％Ｏ−０．０５％Ａｌ−３０．３％Ｃｒ−０．０８％Ｔｉ−０．０５％Ｎｂと本発明の範囲にない０．００５１％Ｃ−０．２％Ｓｉ−０．４％Ｍｎ−０．０６％Ｐ−０．００５２％Ｓ−０．００７２％Ｎ−０．００６０％Ｏ−０．０３％Ａｌ−３０．０％Ｃｒ−０．０５％Ｔｉ−０．１２％Ｎｂよりなる熱延鋼板について、熱延後の８５０〜７００℃間の冷却速度を５〜１２０℃／ｓｅｃの範囲に変化させて得られた供試材について、２次加工脆性と粒径２０ｎｍ以上のりん化物量との関係を示したものである。図１から示されるように、粒径２０ｎｍ以上のりん化物量が０．０５ｗｔ％を超えると耐２次加工脆性を著しく劣化させる。したがって、耐２次加工脆性を改善するためには、粒径２０ｎｍ以上のりん化物量は０．０５ｗｔ％以下、好ましくは０．０４ｗｔ％以下にする必要がある。粒径２０ｎｍ以上の粗大なりん化物が耐２次加工脆性を劣化させる理由は、このりん化物がとくに粒界またはその近傍に存在するときに、粒界破壊の起点となるためであると考えられる。
　【００２２】
・熱間圧延後、８５０〜７００℃の間の温度域を平均冷却速度にして３０℃／ｓｅｃ以上で冷却８５０〜７００℃の間の温度域の冷却速度が３０℃／ｓｅｃ未満では耐２次加工脆性および深絞り性の改善効果が得られない。この理由は、前記温度範囲における冷却速度が緩慢であると、熱延後の冷却過程で粗大なりん化物が析出し易くなるためと思われる。したがって、熱間圧延後、８５０〜７００℃の間の温度域を平均冷却速度にして３０℃／ｓｅｃ以上で冷却する必要がある。
　【００２３】
・冷延板焼鈍後、８５０〜６００℃の間の温度域を平均冷却速度にして３０℃／ｓｅｃ以上で冷却８５０〜６００℃の間の温度域の冷却速度が３０℃／ｓｅｃ未満では耐２次加工脆性および深絞り性の改善効果が得られない。この理由は、前記温度範囲における冷却速度が緩慢であると、焼鈍後の冷却過程で粗大なりん化物が析出し易くなるためと思われる。したがって、熱間圧延後、８５０〜６００℃の間の温度域を平均冷却速度にして３０℃／ｓｅｃ以上で冷却する必要がある。
　【００２４】
　上述した熱間圧延後の冷却速度あるいは冷延板焼鈍後の冷却速度以外の製造条件については特に定める必要はないが、とくに好ましい条件として、熱延加熱温度が１０００〜１３００℃，熱延仕上げ温度が７００〜１０００℃、巻き取り温度が７００〜２００℃、また、冷延圧下率が５０％以上、冷延板焼鈍温度が７００〜１０５０℃があげられる。そして、焼鈍の後には、酸洗、０．３〜５．０％のスキンパス圧延を適宜行ってもよい。なお、上記冷間圧延過程では、２回以上の冷延・焼鈍を付加してもよい。
　【００２５】
　【実施例】
　表１に示す化学組成よりなるフェライト系ステンレス鋼連鋳鋳片を１１００〜１２２０℃に加熱・均熱後、仕上げ温度７８０〜８８０℃で４ｍｍ板厚まで熱間圧延したのち、表１の条件で冷却し、６８０〜６２０℃で巻き取り熱延鋼帯とした。その後、鋼４以外の鋼帯は８７０〜９８０℃で焼鈍し、酸洗した。鋼４は焼鈍を省略した。得られた熱延鋼帯のうち、鋼２，４，５の一部と鋼３はこのままの状態で供試材とし、鋼３以外のものはさらに、冷間圧延機により０．７ｍｍの冷延鋼帯とし、次いで加熱・焼鈍（８５０〜１０００℃）後、表１の条件で冷却し、次いで酸洗、スキンパス（圧下率０．７〜１．１％）の工程を経て供試材とした。
　【００２６】
　【表１】
　【００２７】
　上記工程により得られた供試材について、電界抽出法により直径２０ｎｍ以上のりん化物量を分析した。また、深絞りの指標となるｒ値については、ＪＩＳ５号試験片を用い、圧延方向、これと４５°および９０°方向の各ｒ値を求めこれらの平均値を用いた。この値が、１．５以上であれば、深絞り加工に適している。さらに、耐２次加工脆性については、カップ成形（絞り比２．０）後、各試験温度に冷却し、０．８ｍの高さから５ｋｇの重りを落下させたときの割れ発生の程度から求めた。この試験から求めた、この遷移温度が−５０℃以下であれば実用上問題はない
　【００２８】
　その試験結果を、同様に表１に示す。表１から明らかなように、本発明によれば、いずれもｒ値が１．５以上の超深絞り性を有するとともに、２次加工脆性遷移温度が−５０℃以下の優れた耐２次加工脆性を有していることが分かる。
　【００２９】
　【発明の効果】
　上述したように、本発明によれば、フェライト系ステンレス鋼板のｒ値および耐２次加工脆性が著しく改善されるので、従来困難であった深絞りのプレス加工が、プレス加工後あるいは加工過程で、割れを発生することなく可能となる。なお、本発明によって製造したフェライト系ステンレス鋼板に対しては、従来適用されていたあらゆる表面仕上げ法や表面処理法が、問題なく適用できる。
【図面の簡単な説明】
　【図１】２次加工脆性遷移温度と２０ｎｍ以上のりん化物量との関係を示したグラフである。