【事件の表示】
　特許第３３７３５９２号「防眩性に優れた高耐食性フェライト系ステンレス鋼」の請求項１、２に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３３７３５９２号の請求項１に係る特許を維持する。
【理　由】
１．手続の経緯
　本件特許第３３７３５９２号の請求項１及び２に係る発明についての出願は、平成５年６月１４日に特許出願され、平成１４年１１月２２日にその特許権の設定登録がなされたものである。
　これに対して、ＪＦＥスチール株式会社より特許異議の申立てがなされ、取消理由通知がなされ、その指定期間内の平成１６年１１月５日付けで特許異議意見書と訂正請求書が提出されたものである。
　
２．訂正の適否
２−１．訂正の内容
　本件訂正請求の内容は、本件特許明細書を訂正請求書に添付された訂正明細書のとおり、すなわち次の訂正事項ａ乃至ｃのとおりに訂正するものである。
（１）訂正事項ａ：請求項１の「Ｃｒ＋３Ｍｏ≧３７重量％を満足する」を「残部はＦｅと不可避的不純物からなり、かつＣｒ＋３Ｍｏ≧４１．７６重量％を満足する組成と、ダル肌又は研磨肌を有する」と訂正する。
（２）訂正事項ｂ：請求項２を削除する。
（３）訂正事項ｃ：特許明細書の段落【０００６】の「Ｃｒ＋３Ｍｏ≧３７重量％を満足する。このフェライト系ステンレス鋼は、更にＴｉ：０．０５〜０．３重量％，Ａｌ：０．０１〜０．５重量％，Ｃｕ：０．１〜１．０重量％及びＺｒ：０．０５〜０．３重量％の１種又は２種以上を含むこともできる。」を「残部はＦｅと不可避的不純物からなり、かつＣｒ＋３Ｍｏ≧４１．７６重量％を満足する組成と、ダル肌又は研磨肌を有する。」と訂正する。
２−２．訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
　上記訂正事項ａは、本件発明の残部が「残部Ｆｅと不可避的不純物」からなることを明確にし、またＣｒ＋３Ｍｏの下限を切り上げると共に「ダル肌又は研磨肌を有する」ことを明確にしたものであり、訂正事項ｂは、請求項２の削除であるから、これら訂正は、特許請求の範囲の減縮に該当する。
　また、上記訂正事項ｃは、上記特許請求の範囲の減縮に伴って特許明細書の段落【０００６】の記載を特許請求の範囲の内容と整合させるためのものであるから、明りょうでない記載の釈明に該当する。
　そして、上記訂正事項ａ乃至ｃは、願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内においてなされたものであるから、いずれも新規事項の追加に該当せず、また実質上特許請求の範囲を拡張し又は変更するものでもない。
２−３．まとめ
　したがって、上記訂正は、平成６年改正法附則第６条第１項の規定によりなお従前の例によるとされる、特許法第１２０条の４第３項において準用する平成６年改正法による改正前の特許法第１２６条第１項ただし書、第２項及び第３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
３．本件訂正発明１について
　本件請求項１に係る発明は、上記訂正を認容することができるから、訂正後の請求項１に記載された事項により特定される次のとおりのものである（以下、「本件訂正発明１」という）。
「【請求項１】Ｃ：０．０５重量％以下，Ｓｉ：１．０重量％以下，Ｍｎ：１．０重量％以下，Ｐ：０．０４重量％以下，Ｓ：０．０３重量％以下，Ｎｉ：１．０重量％以下，Ｃｒ：２０〜３５重量％，Ｍｏ：１〜８重量％，Ｎｂ：０．１〜１．０重量％及びＮ：０．０５重量％以下を含み、残部はＦｅと不可避的不純物からなり、かつＣｒ＋３Ｍｏ≧４１．７６重量％を満足する組成と、ダル肌又は研磨肌を有する防眩性に優れた高耐食性フェライト系ステンレス鋼。」
　
４．特許異議申立てについて
（４−１）特許異議申立ての理由の概要
　特許異議申立人は、証拠方法として、甲第１号証乃至甲第５号証と参考資料を提出して、次のとおり主張している。
（イ）訂正前の請求項１及び２に係る発明は、本件出願の日前の出願であって、その出願後に公開された出願の願書に最初に添付した明細書又は図面（甲第１号証）に記載された発明と同一であるから、特許法第２９条の２の規定により特許を受けることができない。
（ロ）訂正前の請求項１及び２に係る発明は、甲第２号証乃至甲第５号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
（ハ）本件特許明細書は、次の記載不備があるから、特許法第３６条第４項及び第５項に規定する要件を満足するものではない。
（ａ）請求項１及び２の記載は、「・・・を含み、・・・を満足する防眩性に優れた高耐食性フェライトステンレス鋼。」及び「・・・を含む請求項１記載の高耐食性フェライトステンレス鋼。」というものであるから、請求項１及び２に係る発明が請求項１及び２に記載された成分以外にどのような成分をどの程度含有するのか明らかではない。
（ｂ）発明の詳細な説明には、具体的にどのような条件で研磨仕上げ又はダル仕上げをすれば本件発明の「防眩性に優れたフェライト系ステンレス鋼」が得られるのか記載されていない。また、「防眩性」に関する測定方法や評価方法についても全く記載されていないから、本件特許明細書には、本件発明の「防眩性に優れたフェライト系ステンレス鋼」について当業者が容易に得ることができる程度に記載されていない。
（ｃ）請求項２に係る発明の「Ｔｉ：０．０５〜０．３重量％，Ａｌ：０．０１〜０．５重量％，Ｃｕ：０．１〜１．０重量％及びＺｒ：０．０５〜０．３重量％の１種又は２種以上を含む」実施例が記載されていないから、本件特許明細書には、本件請求項２に係る発明について当業者が容易に実施することができる程度に記載されていない。
（４−２）証拠の記載内容
（１）甲第１号証：特願平３−３５１９９５号（特開平５−１６３５５７号公報）の願書に最初に添付した明細書及び図面（以下、「先願明細書」という）。
（１ａ）「【請求項１】重量％で、Ｃ：０．０２０％以下、Ｃｒ：１７．０〜３５．０％、Ｍｏ：０．５〜４．０％、Ｃｒ＋３Ｍｏ：２６〜４０％、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．０５〜０．５％、Ａｌ：０．００５〜０．２％、残部Ｆｅおよびその他不可避的不純物からなる鋼板であって、鋼板の表面粗さ（Ｒａ）が０．５〜１０．０μｍで、ダル加工面の倒れ込みが１０個／ｍｍ２以下、白色度が６６〜７４であることを特徴とする防眩性と耐食性を兼ね備えた外装用ステンレス鋼板。
【請求項２】Ｎｂ：０．１〜０．５％、Ｔｉ：０．１〜０．５％、Ｖ：０．０５〜０．５％の一種以上の元素を含有する請求項１に記載の防眩性と耐食性を兼ね備えた外装用ステンレス鋼板。」（特許請求の範囲）
（１ｂ）「Ｃｒ：耐食性を付与するための必須成分であるが、１７％より少ないと、長期の大気中の曝露で発銹する。一方、３５％を超えると、延性及び靱性が著しく低下して、薄板への製造性を著しく阻害する。したがって、Ｃｒの含有量を１７〜３５％に限定した。
　Ｍｏ：耐孔食性向上に効果があるが、０．５％より少ないと大気中暴露における孔食発生傾向が高くなる。一方、４．０％を超えると熱間加工性が著しく低下する。したがって、Ｍｏの含有量を０．５〜４．０％に限定した。
　ＣｒとＭｏの含有量は、重量％で（Ｃｒ＋３Ｍｏ）で表される指標が２６〜４０であることが好ましい。」（段落【００１６】乃至【００１８】）
（１ｃ）「Ｔｉ：Ｃと結合して炭化物を作り、粒界へのＣｒ炭化物の析出を抑制し、耐食性向上に有効な元素である。０．１％より少ないとＣｒ炭化物の生成を抑制する効果が小さく、０．５％より多いと靱性を低下させる。したがって、Ｔｉの含有量は０．１〜０．５％に限定した。」（段落【００２４】）
（１ｄ）第５頁第１表には、Ｃｒ＋３Ｍｏが３７以上の具体例として唯一「Ｎｏ．５」が記載されており、その組成は「Ｃ：０．００４％、Ｓｉ：０．２１％、Ｍｎ：０．１５％、Ｐ：０．０１５％、Ｓ：０．００２％、Ｍｏ：２．３６％、Ｃｒ：３０．５％、Ｎ：０．００６％、Ａｌ：０．１０％、Ｔｉ：０．１８％、Ｃｒ＋３Ｍｏ：３７．５８％」である。
（２）甲第２号証：「川崎製鉄技報」ｖｏｌ．２４、Ｎｏ．３、１９９２年、第５４頁乃至第５８頁
（２ａ）「２　建築用ダル仕上げステンレス
　ダル仕上げとは、ステンレス表面に細かな凹凸を付けて艶消しを施した仕上げの総称である。・・・ここ数年来、ダル仕上げステンレスが建築用、特に外装用に注目されてきたのは前章で述べたとおりであるが、その主な理由は、これまでのステンレスの仕上げと異なったソフトな質感と光沢が低いため歪みが目立ちにくいためと思われる。建築外装用の場合、その意匠性のみならず、表面の均一性等これまでの用途と比較して格段に厳しい品質特性が要求される。当社では、・・・建材用の新しいダル仕上げステンレスを開発した。」（第５４頁右欄下から第１１行乃至第５５頁左欄第２行）
（２ｂ）「基材のステンレスとしては、ＳＵＳ３０４のほかに、他のＪＩＳ鋼種やＲ４４５ＬＹ、Ｓ３０−２等の当社独自の高耐食性鋼種の使用も可能であり、使用される環境条件に応じて適切な鋼種を選択できる。」（第５５頁右欄第８行乃至第１０行）
（２ｃ）「Ｆｉｇ.２に鏡面反射の程度を表わす光沢度と散乱反射の程度を表わす白色度の関係を示す。２Ｄ材に比べて大幅に鏡面反射が減り、散乱反射が増えていることがわかる。このことが、ダル仕上げ材の（１）周囲の物が映らないため、歪みが目立たない（２）柔らかい、質感のあるテクスチャーという特徴につながっている。ダル仕上げ材の耐食性は、ＳＳＴやＣＡＳＳ試験では２Ｂ材と差はないが、表面粗度が大きいため粉塵の付着は多くかつ雨等で洗い流されにくく、汚れやすい傾向がある。その結果、場合によってはもらい錆の発生につながる可能性がある。」（第５６頁左欄第３行乃至第１２行）
（２ｄ）「４　まとめ
　当社で新たに商品化したダル仕上げステンレス鋼板は、（１）ソフトな質感、高い平坦度および表面の均一性を有し、歪みが目立ちにくい。・・・ことが特徴である。・・・また高耐食性の鋼種の使用により、耐久性に優れ厳しい条件下での使用にも適する。」（第５７頁右欄下から第１０行乃至末行）
（３）甲第３号証：「川崎製鉄技報」ｖｏｌ．１７、Ｎｏ．３、１９８５年、第４８頁乃至第５６頁
（３ａ）「３　高純度高Ｃｒフェライト系ステンレス鋼
　前述の実験室的検討結果をふまえ、各種腐食環境への適応性および経済性の観点から、ＳＲ２６−１、Ｓ３０−２およびＳＲ２６−４の３鋼種があるが、以下材質的な特徴について説明する。
　３．１　化学成分および製造工程
　Ｔａｂｌｅ４にＳＲ２６−１、Ｓ３０−２およびＳＲ２６−４の化学組成を示す。いずれの鋼種も板および溶接部の加工性、じん性および耐食性の向上の観点からＳＳ−ＶＯＤプロセスにより鋼中のＣ、Ｎはそれぞれ２０〜３０ｐｐｍ、５０〜７０ｐｐｍ程度の極低量に低減され、さらにＮｂ添加で安定化され、またＮｉ含有量も低い。これら高純度高Ｃｒフェライト系ステンレス冷延鋼板は、・・・を経て製造される。」（第５１頁右欄第２行乃至第１３行）
（３ｂ）「Ｓ３０−２ステンレス鋼の化学組成は、Ｃ：０．００３％、Ｓｉ：０．１５％、Ｍｎ：０．０４％、Ｐ：０．０１５％、Ｓ：０．００４％、Ｃｒ：３０．０％、Ｎｉ：０．１８％、Ｃｕ：０．０１％、Ｍｏ：２．０％、Ｎ：０．００７％、Ｎｂ：０．１５％（規格ではＣ≦０．０１０％、Ｓｉ≦０．４０％、Ｍｎ≦０．０４％、Ｐ≦０．０３％、Ｓ≦０．０２％、Ｃｒ：２８．５〜３２．０％、Ｎｉ≦０．６％、Ｍｏ：１．５〜２．５％、Ｎｂ：１５×（％Ｃ＋％Ｎ）〜０．８％）であること。」（５１頁Ｔａｂｌｅ４）
（３ｃ）「ＳＲ２６−４ステンレス鋼の化学組成は、Ｃ：０．００３％、Ｓｉ：０．０９％、Ｍｎ：０．０９％、Ｐ：０．００４％、Ｓ：０．００２％、Ｃｒ：２５．５％、Ｎｉ：０．２６％、Ｃｕ：０．０１％、Ｍｏ：３．９７％、Ｎ：０．００６％、Ｎｂ：０．１５％（規格ではＣ≦０．０１０％、Ｓｉ≦０．４０％、Ｍｎ≦０．０４％、Ｐ≦０．０３％、Ｓ≦０．０２％、Ｃｒ：２５．０〜２７．５％、Ｎｉ≦０．６％、Ｍｏ：３．５〜４．５％、Ｎｂ：１５×（％Ｃ＋％Ｎ）０．８％）であること。」（５１頁Ｔａｂｌｅ４）
（３ｄ)「３．３　各種腐食環境下での耐食性
　Ｔａｂｌｅ７ に高純度高Ｃｒフェライト系ステンレス鋼について種々の温度３．５％ＮａＣｌ水溶液中での孔食電位を測定した結果を示す。一般にＣｒ，Ｍｏ含有量が増加するに従い孔食電位が高くなり、また試験温度が高くなるに従い低下するが、いずれの鋼種もＳＵＳ３１６Ｌよりも孔食電位が高い。Ｆｉｇ．１０に１０％ＦｅＣｌ３・６Ｈ２Ｏ水溶液中の浸漬試験結果を示す。ＳＲ２６−４がもっとも良好な耐孔食性を示し、Ｓ３０−２、ＳＲ２６−１の順で耐孔食性が低下するが、いずれの高純度フェライト系ステンレス鋼もＳＵＳ３１６Ｌに比べ耐孔食性に優れている。Ｆｉｇ.１１に試験片をゴムバンドでガラス棒をはさみ１０％ＦｅＣｌ３・６Ｈ２Ｏ水溶液中で浸潰した場合の耐隙間腐食試験結果を示す。ＳＲ２６−４はもっとも優れた耐隙間腐食性を示し、またＳ３０−２もＳＵＳ３１６Ｌに比べ耐隙間腐食性に優れる。」（第５２頁左欄下から第７行乃至第５３頁左欄第７行）
（４）甲第４号証：「材料と環境」ｖｏｌ．４１、Ｎｏ．５、１９９２年、第３２９頁乃至第３４０頁
（４ａ）「３．２耐海水ステンレス鋼の耐食性
　Ｂｏｎｄらは上記のマルチクレビス型の隙間腐食試験治具を用いて、・・・の海岸において６０日間の海水浸漬試験を行った。同時に塩化第二鉄溶液中における臨界隙間腐食温度も測定している。Ｂｏｎｄらの結果を横軸Ｃｒ＋３Ｍｏ量で整理したものを図５、６に示す。海水浸漬試験において、３％Ｍｏ以上を含むフェライト系鋼種の場合、Ｃｒ＋３Ｍｏ量が３５以上の合金レベルにおいて隙間腐食はほとんど発生しなくなっている。」（第３３５頁左欄第１行乃至第１０行）
（４ｂ）「フェライト系の場合、Ｃｒ＋３Ｍｏ（ｍａｓｓ％）が３５〜４１の範囲で、量が増加するにしたがって塩化第二鉄溶液中における臨界隙間腐食温度（℃）が大きくなること。」（第３３５頁図６）
（４ｃ）「図７はＣｒ、Ｍｏ量を変化させた時のフェライト系ステンレス鋼とオーステナイト系ステンレス鋼の耐孔食性の差異を塩化第二鉄溶液中で調べたものであるが、Ｃｒ＋３Ｍｏ量が３５以上ではフェライト系鋼種の方が耐食性により優れている。」（第３３６頁左欄第１０行乃至第１４行）
（５）甲第５号証：特公昭６１−５３４２２号公報
（５ａ）「重量％でＭｏ：３．０〜４．２％　Ｃｒ：２４％以上でかつＣｒ≦（３６−２Ｍｏ)％　Ｃ：０．００５％以下　Ｎ：０．０１５％以下　Ｏ：０．０１０％以下　Ｓｉ：０．３０％以下　Ｍｎ：０．４％以下　Ｐ：０．０２５％以下　Ｓ：０．０２５％以下　Ａｌ：０．０３〜１．０％　Ｎｂ：０．０５〜０．２５％　残余が実質的にＦｅよりなる耐海水性フェライト系ステンレス鋼。」（特許請求の範囲）
（５ｂ）「Ｍｏ：耐隙間腐食性、耐孔食性といった耐局部腐食性の改善に有効な元素であり、その顕著な効果を期待するためには３％以上の含有が必要である。・・・Ｃｒ：ステンレス鋼の耐食性の担い手である不働態皮膜の主形成元素であり、２４％以上の含有が必要である。一方、その含有量が増すに従い、Ｍｏ含有量とも関係してσ相、χ相の析出により耐食性、加工性、靱性が劣化する。このため、Ｍｏ含有量との関係においてＣｒ≦（３６−２Ｍｏ)％と限定した。」（第４欄第３行乃至第１６行）
（５ｃ）「Ｎｂ：耐食性、加工性、靭性に有害なＣ、ＮをＮｂの炭化物、窒化物あるいは炭窒化物として固定し、これらの特性を改善する効果があり、このためには０．０５％以上の含有が必要である。然し、０．２５％より多く含有すると金属間化合物の析出により靭性が低下する。このため、０．０５〜０．２５％と限定した。」（第５欄第７行乃至第１３行）
（５ｄ）表１には、以下のような組成の具体例が記載されている。
「Ｃｒ：２６．０％、Ｍｏ：４．０％、Ｃ：０．００３％、Ｎ：０．００７％、Ｏ：０．００４％、Ｎｂ：０．１３％、Ｍｎ：０．０５％、Ｓｉ：０．１８％、Ｐ：０．０１１％、Ｓ：０．０１０％、Ａｌ：０．１３％」（試料Ｎｏ．２２）この場合の「Ｃｒ＋３Ｍｏ」は３８．０％である。
「Ｃｒ：２７．８％、Ｍｏ：３．６％、Ｃ：０．００３％、Ｎ：０．００９％、Ｏ：０．００３％、Ｎｂ：０．１２％、Ｍｎ：０．０３％、Ｓｉ：０．２０％、Ｐ：０．０１１％、Ｓ：０．００９％、Ａｌ：０．１３％」（試料Ｎｏ．２６）この場合の「Ｃｒ＋３Ｍｏ」は３８．６％である。
「Ｃｒ：２７．６％、Ｍｏ：４．０％、Ｃ：０．００３％，Ｎ：０．００８％、Ｏ：０．００３％、Ｎｂ：０．１０％、Ｍｎ：０．０３％、Ｓｉ：０．２１％、Ｐ：０．０１２％、Ｓ：０．００９％、Ａｌ：０．１２％」（試料Ｎｏ．２７）この場合の「Ｃｒ＋３Ｍｏ」は３９．６％である。
　
（４−３）当審の判断　
（ｉ）上記理由（イ）について
　先願明細書には、「重量％で、Ｃ：０．０２０％以下、Ｃｒ：１７．０〜３５．０％、Ｍｏ：０．５〜４．０％、Ｃｒ＋３Ｍｏ：２６〜４０％、Ｓｉ：０．０５〜１．０％、Ｍｎ：０．０５〜０．５％、Ａｌ：０．００５〜０．２％、残部Ｆｅおよびその他不可避的不純物からなる鋼板であって、鋼板の表面粗さ（Ｒａ）が０．５〜１０．０μｍで、ダル加工面の倒れ込みが１０個／ｍｍ２以下、白色度が６６〜７４であることを特徴とする防眩性と耐食性を兼ね備えた外装用ステンレス鋼板。」が記載されているが、このステンレス鋼板は、そのＣｒ＋３Ｍｏが２６〜４０％であるから、本件訂正発明１のＣｒ＋３Ｍｏ≧４１．７６重量％という条件を満足するものではない。また、その具体例をみても、Ｃｒ＋３Ｍｏが最も近い数値の３７．５８％の合金例でも、その組成が「Ｃ：０．００４％、Ｓｉ：０．２１％、Ｍｎ：０．１５％、Ｐ：０．０１５％、Ｓ：０．００２％、Ｍｏ：２．３６％、Ｃｒ：３０．５％、Ｎ：０．００６％、Ａｌ：０．１０％、Ｔｉ：０．１８％、」というものであり、本件訂正発明１とその「Ｃｒ＋３Ｍｏ」の条件の点や「Ｔｉ」及び「Ｎｂ」の有無の点で相違している。
　してみると、本件訂正発明１は、先願明細書（甲第１号証）に記載された発明であるとすることができない。
（ｉｉ）上記理由（ロ）について
　甲第２号証には、「建築用ダル仕上げステンレス」に関し、上記（２ｂ）に「基材のステンレスとしては、ＳＵＳ３０４のほかに、他のＪＩＳ鋼種やＲ４４５ＬＹ、Ｓ３０−２等の当社独自の高耐食性鋼種の使用も可能であり、使用される環境条件に応じて適切な鋼種を選択できる。」と記載されているだけであり、本件訂正発明１のような「Ｃｒ＋３Ｍｏ≧４１．７６重量％」という条件を満足する「ダル肌又は研磨肌を有する防眩性に優れた高耐食性フェライト系ステンレス鋼」について何ら示唆する記載が見当たらない。
　甲第３号証には、「高純度高Ｃｒフェライト系ステンレス鋼」に関する記載はあるが、ダル仕上げ又は研磨仕上げをした防眩性のフェライト系ステンレス鋼に関する記載はなく、特に、その種の防眩性のフェライト系ステンレス鋼のＣｒとＭｏの含有量を「Ｃｒ＋３Ｍｏ≧４１．７６重量％」に規制することによって耐食性及び耐候性を改善する技術思想については何ら示唆されていない。
　甲第４号証には、「耐海水ステンレス鋼」に関し、その「Ｃｒ＋３Ｍｏ」の量を３５以上として隙間腐食を改善することが記載されているだけであり、本件訂正発明１のような「ダル仕上げ又は研磨仕上げをした防眩性のフェライト系ステンレス鋼」の耐食性及び耐候性の改善に関する記載やその具体的な成分組成、特にＣ、Ｎ及びＮｂ等の含有量を示す記載、さらには「Ｃｒ＋３Ｍｏ」の量が４１を越える具体的なステンレス鋼に関する記載についても何ら記載されていない。
　甲第５号証にも、「耐海水性フェライト系ステンレス鋼」について記載されているだけであり、本件訂正発明１のような「ダル仕上げ又は研磨仕上げをした防眩性のフェライト系ステンレス鋼」の耐食性及び耐候性の改善について記載されているわけではない。また、甲第５号証に記載のフェライト系ステンレス鋼は、上記（５ｂ）の「一方、その含有量が増すに従い、Ｍｏ含有量とも関係してσ相、χ相の析出により耐食性、加工性、靱性が劣化する。このため、Ｍｏ含有量との関係においてＣｒ≦（３６−２Ｍｏ)％と限定した。」という記載から明らかなように、ＣｒとＭｏの含有量が「Ｃｒ＋２Ｍｏ≦３６％」と規制されているから、本件訂正発明１の「Ｃｒ＋３Ｍｏ≧４１．７６重量％」の条件を阻害していることも明らかである。
　してみると、本件訂正発明１の「ダル肌又は研磨肌を有する防眩性のフェライト系ステンレス鋼」の耐食性及び耐候性を改善するために、少なくとも「Ｃｒ＋３Ｍｏ≧４１．７６重量％」と規制する点は、甲第１号証乃至甲第５号証の記載から当業者が容易に想到することができないと云うべきであるから、本件訂正発明１は、甲第１号証乃至甲第５号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものとすることはできない。
（ｉｉｉ）上記理由（ハ）について
　理由（ハ）の（ａ）及び（ｃ）は、上記訂正によって解消したことが明らかである。また上記（ｂ）についても、本件訂正発明１の「防眩性に優れた」とは、本件特許明細書の「表面光沢を抑えた防眩性が望まれることから、ダル加工や研磨仕上げしたものが多用されている。」（段落【０００５】及び「研磨肌及びダル肌の状態にあっても優れた耐食性及び耐候性を呈する。そのため、防眩性の向上に有効な研磨仕上げ及びダル仕上げが採用でき、」（段落【００２２】）等の記載に徴すれば、通常の研磨仕上げ又はダル仕上げを行って得られる程度の防眩性であることは明らかであるから、特許明細書にこの「防眩性」に関する測定方法や評価方法が具体的に記載されていなくとも当業者であれば容易に本件訂正発明１の「ダル肌又は研摩肌を有する防眩性に優れた高耐食性フェライト系ステンレス鋼」を得ることができると云うべきである。
　してみると、本件特許明細書には、上記理由（ハ）で指摘する記載不備はないと云うべきである。
（ｉｖ）小括
　以上のとおり、本件訂正発明１についての特許は、特許異議申立人が主張する上記理由（イ）乃至（ハ）によっては取り消すことができない。
　
５．むすび
　したがって、特許異議申立ての理由及び証拠方法によっては、本件訂正発明１についての特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件訂正発明１についての特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第１４条の規定に基づく、特許法等の一部を改正する法律の施行に伴う経過措置を定める政令（平成７年政令第２０５号）第４条第２項の規定により、上記のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１７年３月１４日（２００５．３．１４）
【訂正の要旨】
審決（決定）の【理由】欄参照。
（５４）【発明の名称】
防眩性に優れた高耐食性フェライト系ステンレス鋼
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　Ｃ：０．０５重量％以下，Ｓｉ：１．０重量％以下，Ｍｎ：１．０重量％以下，Ｐ：０．０４重量％以下，Ｓ：０．０３重量％以下，Ｎｉ：１．０重量％以下，Ｃｒ：２０〜３５重量％，Ｍｏ：１〜８重量％，Ｎｂ：０．１〜１．０重量％及びＮ：０．０５重量％以下を含み、
残部はＦｅと不可避的不純物からなり、かつＣｒ＋３Ｍｏ≧４１．７６重量％を満足する組と、ダル肌又は研磨肌を有する
　【請求項２】　
削除
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】
　本発明は、防眩性，耐孔食性，耐候性に優れたフェライト系ステンレス鋼に関する。
　【０００２】
　【従来の技術】
　ステンレス鋼は、代表的な耐食材料として各種建築用資材，構造材等に使用されている。なかでも、フェライト系ステンレス鋼は、高価なニッケルを含まず、溶接にも問題がないことから、安価な耐食材料として汎用されている。
　しかし、フェライト系ステンレス鋼の代表鋼種であるＳＵＳ４３０を例にとると、腐食環境の緩やかな田園地帯においても短期間で赤銹を発生することにみられるように耐食性，耐候性が十分でない。更に、溶接時の加熱，冷却によって粒界腐食が発生し易い欠点もある。
　【０００３】
　耐候性を改善するには、Ｃｒ量の増加やＭｏの添加等が有効である。ＣｒやＭｏの増加に伴った靭性の低下は、Ｃ及びＮを低減させることで改善している。Ｃ，Ｎの低減は、耐粒界腐食性改善にも有効である。しかし、Ｃ，Ｎの低減にも自ら限界があり、現在、工業的に到達し得るＣ，Ｎ量レベルでは、粒界腐食感受性を完全に無くすことはできない。そこで、Ｃ，Ｎを固定し得るＴｉ又はＮｂ等の安定化元素を単独或いは複合で添加することにより、粒界腐食に及ぼすＣ，Ｎの悪影響を解消している。
　【０００４】
　【発明が解決しようとする課題】
　これらの技術的背景をもとにして、たとえば低炭素・低窒素３０Ｃｒ−２．０Ｍｏ−Ｎｂ鋼のように、耐候性に優れた含Ｍｏ高Ｃｒ鋼が開発されている。しかし、海岸地帯，海上等の塩素イオンを含む腐食環境に曝されると、温度，湿度等の気象条件によっては短期間に赤銹を発生することがある。
　赤銹発生は、不動態皮膜の一部が塩素イオンで破壊され、ステンレス鋼成分が溶解し、Ｆｅの腐食生成物が形成されることに起因する。すなわち、ステンレス鋼の表面は、通常赤銹等の発銹を抑制する不動態皮膜で覆われている。しかし、海岸地帯や海上では不動態皮膜が破壊され、その再生を妨げる作用をもつ塩素イオンを含んだ海塩粒子の飛来により、腐食が進行する。
　【０００５】
　また、外装材等の用途に使用されるステンレス鋼板として、表面光沢を抑えた防眩性が望まれることから、ダル加工や研磨仕上げしたものが多用されている。しかし、ダル肌や研磨肌は、光輝焼鈍又は調質圧延で仕上げたものに比較して耐候性に劣る。これは、ダル肌や研磨肌の材料に形成されている不動態皮膜に欠陥が多く、しかも凹凸部があるため付着した塩素イオンが流れ落ちにくいためである。光輝焼鈍等を施したものにあっても、加工時に発生した疵等の欠陥が表層部に存在すると耐候性が劣化し、早期に赤錆が発生することがある。
　本発明は、このような問題を解消すべく案出されたものであり、不動態皮膜の特性を改善する合金設計によって、塩素イオンを含む腐食環境においても優れた耐食性，耐候性を示し、防眩性に優れた研磨肌，ダル肌等として使用可能なフェライト系ステンレス鋼板を提供することを目的とする。
　【０００６】
　【課題を解決するための手段】
　本発明の高耐食性フェライト系ステンレス鋼は、その目的を達成するため、Ｃ：０．０５重量％以下，Ｓｉ：１．０重量％以下，Ｍｎ：１．０重量％以下，Ｐ：０．０４重量％以下，Ｓ：０．０３重量％以下，Ｎｉ：１．０重量％以下，Ｃｒ：２０〜３５重量％，Ｍｏ：１〜８重量％，Ｎｂ：０．１〜１．０重量％及びＮ：０．０５重量％以下を含み、
残部はＦｅと不可避的不純物からなり、かつＣｒ＋３Ｍｏ≧４１．７６重量％を満足する組成と、ダル肌又は研磨肌を有する
　【０００７】
　【作用】
　本発明者等は、フェライト系ステンレス鋼の表面に形成される不動態皮膜と耐食性，耐候性との関係を種々の観点から調査・研究した。その結果、不動態皮膜に含まれるＣｒ及びＭｏの割合が高くなると、耐食性，耐候性等において非常に優れた特性が得られることを解明した。
　不動態皮膜中のＣｒ及びＭｏが耐食性，耐候性等の向上に与える理由は、次のように推察される。不動態皮膜中に多量のＣｒが存在すると、不動態皮膜が破壊されても、自己修復作用が強く、再不動態化され易い。しかし、Ｃｒ及びＦｅを主成分とする不動態皮膜には、腐食の起点となる活性な欠陥部が存在する。Ｍｏは、この不動態皮膜中に存在する欠陥部を補完し、腐食の発生を抑制する。また、カソード反応を抑制する作用をＭｏが示すことから、仮に腐食が発生した場合でも腐食の進行が抑制される。その結果、耐食性及び耐候性が向上する。
　【０００８】
　不動態皮膜中のＣｒ及びＭｏは、基材であるフェライト系ステンレス鋼の組成に大きく影響される。そこで、フェライト系ステンレス鋼の合金設計が不動態皮膜の組成に与える影響を調査した。その結果、Ｃｒ＋３Ｍｏ≧３７重量％の条件が満足されるように２０〜３５重量％の範囲でＣｒ及び１〜８重量％の範囲でＭｏが含まれるとき、Ｃｒ及びＭｏの割合が安定して高い不動態皮膜が形成されることを見い出した。
　不動態皮膜に多量のＣｒ及びＭｏが含まれるとき、耐食性及び耐孔食性が著しく向上する。また、加工疵等の欠陥があっても、孔食の進行が抑制される。しかも、このような不動態皮膜は、酸洗仕上げを必要とすることなく、研磨したままの鋼材表面においても形成される。そのため、防眩性に有効なダル肌や研磨肌をもった材料としての使用が可能になる。
　【０００９】
　以下、基材として使用されるフェライト系ステンレス鋼の合金成分及び含有量を説明する。
Ｃ，Ｎ：　ステンレス鋼に不可避的に含まれる元素である。Ｃ，Ｎ含有量を低減すると軟質になり、加工性が向上すると共に炭化物の生成が少なくなる。また、Ｃ，Ｎ含有量の低減に伴って、溶接性及び溶接部の耐食性も向上する。そこで、Ｃ及びＮ含有量の上限を、共に０．０５重量％に規定した。
Ｓｉ：　溶接部の高温割れや溶接部靭性に対し有害な元素である。また、ステンレス鋼を硬質にするので、Ｓｉ含有量は低い方が好ましい。そこで、Ｓｉ含有量の上限を１．０重量％に規定した。
　【００１０】
Ｍｎ：　ステンレス鋼中に微量に存在するＳと結合して可溶性硫化物ＭｎＳを形成することにより、耐候性を低下させる有害な元素である。そこで、Ｍｎ含有量の上限を１．０重量％に規定した。
Ｐ：　母材及び溶接部靭性を損なうので、Ｐ含有量は低い方が望ましい。しかし、ステンレス鋼等の含Ｃｒ鋼を脱Ｐすることは困難であり、且つＰ含有量を極度に低下させることは製造コストの上昇を招く。したがって、Ｐ含有量の上限を０．０４重量％に規定した。
Ｓ：　耐候性及び溶接部の高温割れに悪影響を及ぼす有害な元素であるため、Ｓ含有量は低い方が好ましい。そこで、Ｓ含有量の上限を０．０３重量％に規定した。
　【００１１】
Ｎｉ：　フェライト系ステンレス鋼の靭性改善に有効な合金元素である。しかし、多量のＮｉ含有は、コスト高の原因となる。本発明においては、通常のフェライト系ステンレス鋼で不可避的不純物として混入される１．０重量％にＮｉ含有量の上限を定めた。
Ｃｒ：　ステンレス鋼の耐食性を高める主要元素であり、耐候性，耐孔食性，耐隙間腐食性及び一般耐食性を著しく向上させる。耐食性改善に与えるＣｒの作用は、２０重量％未満では不十分である。しかし、Ｃｒ含有量が３５重量％を超えると、著しい脆化が生じ、薄板製造，製品加工等の際に困難を伴う。そのため、Ｃｒ含有量を２０〜３５重量％の範囲に定めた。
　【００１２】
Ｍｏ：　Ｃｒと共に耐候性を高める有効な合金元素であり、その効果はＣｒ量が増すにつれて大きくなる。本発明で規定したＣｒ量レベルにおいては、１重量％未満のＭｏ含有量では耐候性改善効果は小さく、逆に８％を超えてＭｏを添加すると延性の低下を招き加工上困難を伴う。そこで、Ｍｏ含有量を１〜８重量％の範囲に設定した。
　Ｍｏ含有量は、Ｃｒ含有量との間でＣｒ＋３Ｍｏ≧３７重量％の関係が成立していることが必要である。この式は、本発明者等による実験の結果として求められたもので、研磨肌，ダル肌としても良好な耐候性を維持するために有効な指標である。すなわち、Ｃｒ＋３Ｍｏ≧３７重量％の関係が満足される合金設計では、鋼材表面に形成される不動態皮膜にＣｒ及びＭｏ酸化物の割合が多くなり、研磨肌，ダル肌の状態においても耐食性及び耐候性が向上する。Ｃｒ，Ｍｏは耐候性改善のための基本成分であり、Ｍｏの方がＣｒよりも耐候性改善に対する寄与が大きいことから、係数をＣｒの３倍とした。
　【００１３】
Ｎｂ：　本発明で規定したＣ量レベルのフェライト系ステンレス鋼において粒界腐食を防止する。この作用を得るため、０．１重量％以上のＮｂ含有量が必要である。しかし、過剰のＮｂ添加によって溶接部靭性を阻害するので、Ｎｂ含有量の上限を１．０重量％に規定した。
　本発明のフェライト系ステンレス鋼は、Ｔｉ，Ａｌ，Ｃｕ及びＺｒの１種又は２種以上を任意成分として含むことができる。これらの合金元素の影響は、次の通りである。
Ｔｉ：　不動態皮膜を強固にし、比較的低いＣｒ量及びＭｏ量の組成であっても優れた耐食性及び耐候性が得られる。また、Ｔｉ添加は、粒界腐食を抑制し、Ｃ，Ｎを固定する作用も呈する。このような効果を得るためには、０．０５重量％以上のＴｉを含有することが必要である。しかし、０．３重量％を超えてＴｉを含有させると、素材の表面品質を劣化させ、局部的な腐食を強める傾向がみられる。そこで、Ｔｉを含有させる場合、その含有量を０．０５〜０．３重量％の範囲に定める。
　【００１４】
Ａｌ：　脱酸剤として添加される成分であるが、不動態皮膜を緻密化する作用も呈する。このような作用は、０．０１重量％以上のＡｌ含有量で顕著となる。しかし、０．５重量％を超えてＡｌを添加すると、素材の表面品質の劣化を招き、且つ溶接性が悪化する。そのため、Ａｌを含有させる場合、その含有量を０．０１〜０．５重量％の範囲に設定する。
Ｃｕ，Ｚｒ：　任意成分として添加されるＣｕ及びＺｒは、共に耐候性改善に有効な合金元素である、このような効果を得るためには、０．１重量％未満のＣｕ含有量又は０．０５重量％未満のＺｒ含有量では不十分である。しかし、多すぎると溶接部靭性が阻害されるため、したがって、ＣｕやＺｒを含有させる場合、Ｃｕ含有量の上限を１．０重量％に、Ｚｒ含有量の上限を０．３重量％にそれぞれ設定する。
　【００１５】
　この合金系においては、Ｃｒ及びＭｏを多量に含む不動態皮膜が研磨されたままの鋼材表面に形成される。不動態皮膜に含まれるＦｅ，Ｃｒ及びＭｏの合計量に占める各元素の割合及びＣｒ＋３Ｍｏの割合を原子数換算でみると、Ｃｒの割合は、鋼材の組成が本発明で規定する要件を満足する限り２５．０％以上となっている。また、Ｍｏの割合が４％以上で、Ｃｒ＋３Ｍｏの割合が４２％以上になっている。他方、Ｆｅの割合は、Ｃｒ及びＭｏの増加に伴って、７０％以下に低下している。
　不動態皮膜にこのように多量のＣｒ及びＭｏが含まれていることから、鋼材表面層に加工疵等の欠陥が多少存在していても自己修復作用が働き、腐食の進行が抑制される。この点、Ｃｒ＋３Ｍｏが３７重量％未満の研磨材では、Ｆｅの割合が高くなり、また比較的ポーラスな不動態皮膜が形成されることと相俟って、後述する実施例で示されているように耐候性及び耐孔食性共に劣っている。
　【００１６】
　【実施例】
　表１に示す化学成分を有する各種のステンレス鋼を溶製し、熱間圧延により板厚３．５ｍｍの熱延板を製造した。その後、板厚１．０ｍｍまで冷間圧延し、１０００〜１０５０℃で焼鈍後、長さ１００ｍｍ及び幅１００ｍｍの供試材を切り出した。なお、一部の供試材については、焼鈍・酸洗後にダル目を付けた。
　表１において、Ａグループの鋼は、本発明で規制した成分・組成を満足するステンレス鋼である。そのうち、Ａ１及びＡ５は２５Ｃｒ鋼をベースとし、Ａ２及びＡ４は３０Ｃｒ鋼をベースとし、Ａ３は３１Ｃｒ−３Ｍｏ鋼である。他方、Ｂグループの鋼は、Ｃｒ＋３Ｍｏが３７重量％に達しないステンレス鋼である。
　【００１７】
　【表１】
　【００１８】
　各供試材を、先ず＃１２０、次いで＃６００の機械研磨を施した後、＃６００の手研磨で仕上げた。なお、ダル肌の供試材については、そのまま使用した。
　研磨材に形成されている不動態皮膜の表層部をＸＰＳ分析し、Ｆｅ，Ｃｒ及びＭｏを定量した。原子数換算でＦｅ，Ｃｒ及びＭｏの合計を１００としたとき、それぞれの元素が占める割合及びＣｒ原子＋３（Ｍｏ原子）の割合を算出した。
　算出結果を示す表２から明らかなように、Ｃｒ＋３Ｍｏ≧３７重量％の条件を満足するＡグループの供試材は、何れもＣｒ原子＋３（Ｍｏ原子）の割合が高くなっている。これに対し、Ｃｒ＋３Ｍｏが３７重量％に達しないＢグループの供試材では、Ｃｒ原子＋３（Ｍｏ原子）の割合が低い値を示した。
　【００１９】
　【表２】
　【００２０】
　各研磨材を、沖縄県宜野湾市で３階建建物の屋上で暴露面が北向きになるように、５度の傾斜をつけてベークライトワッシャーを介してステンレス鋼製アングルに取り付け、大気暴露試験に供した。そして、各供試材の耐候性を、暴露試験後の供試材表面における赤銹発生率で判定した。赤銹発生率は、ＪＩＳ　Ｄ　０２０１に基づいて求めた。
　赤錆発生率をＣｒ＋３Ｍｏで整理したところ、図１に示すようにＣｒ＋３Ｍｏ＝３７重量％を境として赤錆発生率が急激に低下していた。表２及び図１から、Ｃｒ＋３Ｍｏ≧３７重量％は、不動態皮膜中のＣｒ及びＭｏの割合が高く、耐候性の向上に有効であることが確認される。
　【００２１】
　次いで、研磨材及びダル材の孔食電位を測定した。測定は、液温８０℃に保持しＡｒ脱気した２０％ＮａＣｌ溶液を用いて掃引速度０．１ｍＶ／分の動電位法で行い、アノード電流密度が２００μＡ／ｃｍ２に達する電位を孔食電位として測定した。測定された孔食電位をＣｒ＋３Ｍｏで整理した結果を、図２に示す。
　図２から明らかなように、耐孔食性に関しても、Ｃｒ＋３Ｍｏ＝３７重量％を境として急激な上昇傾向がみられる。他方、Ｃｒ＋３Ｍｏが３７重量％未満の領域では、Ｃｒ＋３Ｍｏの増加に見合った孔食電位の上昇度合いは小さなものであった。
　【００２２】
　【発明の効果】
　以上に説明したように、本発明においては、フェライト系ステンレス鋼の合金設計、特にＣｒ＋３Ｍｏを３７重量％以上とすることによって、鋼材表面に形成される不動態皮膜に多量のＣｒ及びＭｏを含ませている。この不動態皮膜は、基材の成分系と相俟つて、研磨肌及びダル肌の状態にあっても優れた耐食性及び耐候性を呈する。そのため、防眩性の向上に有効な研磨仕上げ及びダル仕上げが採用でき、優れた耐候性及び耐孔食性を活かして屋根材，外装材，貯湯槽等の屋外タンク等の外装構造材料として広範な分野で使用される。
【図面の簡単な説明】
　【図１】　Ｃｒ＋３Ｍｏが赤錆発生率に与える影響を示すグラフ
　【図２】　孔食電位とＣｒ＋３Ｍｏとの関係を示すグラフ