【事件の表示】
　特許第３２９６１１１号「耐排ガス腐食性に優れた鋼」の請求項１に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３２９６１１１号の請求項１に係る特許を取り消す。
【理　由】
１．手続の経緯
　本件特許第３２９６１１１号の請求項１に係る発明は、平成６年１０月１８日に特許出願され、平成１４年４月１２日にその発明について特許権の設定登録がなされ、その後、村中祥世及び村戸良至より特許異議の申立てがなされ、取消理由通知がなされ、その指定期間内の平成１５年９月９日に訂正請求がなされたものである。
２．訂正の適否
２−１．訂正の内容
（１）訂正事項ａ：特許請求の範囲の請求項１の
「Ｎ：０．００１〜０．０５％、Ｓｂ：０．２％以下（０％を含む）、Ｓｎ：０．１％以下（０％を含む）、Ｐｂ：０．１％以下（０％を含む）を含み、」を、
「Ｎ：０．００１〜０．０５％、Ｓｎ：０．１％以下（０％を含む）、Ｐｂ：０．１％以下（０％を含む）を含み、」と訂正する。
（２）訂正事項ｂ：特許請求の範囲の請求項１の
「耐燃焼排ガス腐食性に優れた鋼」を、
「排ガス中のＣＯ２が２０％未満、ＮＯＸが５０ｐｐｍ未満、ＳＯＸが０．１％未満の燃焼排ガスの耐露点腐食性に優れた鋼」と訂正する。
（３）訂正事項ｃ：明細書段落【００２４】の
「Ｎ：０．００１〜０．０５％、Ｓｂ：０．２％以下（０％を含む）、Ｓｎ：０．１％以下（０％を含む）、Ｐｂ：０．１％以下（０％を含む）を含み、」を、
「Ｎ：０．００１〜０．０５％、Ｓｎ：０．１％以下（０％を含む）、Ｐｂ：０．１％以下（０％を含む）を含み、」と訂正する。
（４）訂正事項ｄ：明細書段落【００２４】の
「耐燃焼排ガス腐食性に優れた鋼」を、
「排ガス中のＣＯ２が２０％未満、ＮＯＸが５０ｐｐｍ未満、ＳＯＸが０．１％未満の燃焼排ガスの耐露点腐食性に優れた鋼」と訂正する。
（５）訂正事項ｅ：明細書段落【００３６】の
「ＳｂはＣＯ２腐食およびＳＯＸ腐食環境中における耐全面腐食性向上に有効な元素であるが、０．２％を越えて添加すると延性が劣化するため、その添加量の上限は０．２％以下とする。ＳｎもＣＯ２腐食およびＳＯＸ腐食環境中における耐全面腐食性向上に有効な元素であるが、０．１％を越えて添加すると延性が劣化するため、その添加量の上限は０．１％とする。」を、
「ＳｎもＣＯ２腐食およびＳＯＸ腐食環境中における耐全面腐食性向上に有効な元素であるが、０．１％を越えて添加すると延性が劣化するため、その添加量の上限は０．１％とする。」と訂正する。
（６）訂正事項ｆ：明細書段落【００４１】の【表１】中の発明鋼１〜１２のうち、発明鋼８、１１、１２に関する記載を削除し欠番とする。
（７）訂正事項ｇ：明細書段落【００４３】の
「表中の１〜１２が本発明鋼であり、」を、
「表中の１〜１０（８，１１，１２は欠番）が本発明鋼であり、」と訂正する。　
（８）訂正事項ｈ：明細書段落【００４３】の
「１３〜２９」を、
「１３〜２４」と訂正する。
２−２．訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
　上記訂正事項ａは、選択成分であるＳｂの記載「Ｓｂ：０．２％以下（０％を含む）、」を削除するものであるから、特許請求の範囲の減縮に該当する。
　上記訂正事項ｂは、明細書段落【００２１】の「ＣＯ２が２０％未満、ＮＯＸが５０ｐｐｍ未満、ＳＯＸが０．１％未満の環境条件下では添加元素の効果が明瞭なことを見い出した。」等の記載に基づき、「耐燃焼排ガス腐食性」を「排ガス中のＣＯ２が２０％未満、ＮＯＸが５０ｐｐｍ未満、ＳＯＸが０．１％未満の燃焼排ガスの耐露点腐食性」に限定するものであるから、特許請求の範囲の減縮に該当する。
　上記訂正事項ｃ〜ｇは、訂正事項ａ、ｂにより特許請求の範囲の記載が訂正されることに伴い、これに整合するように発明の詳細な説明の記載を訂正するものであるから、明りょうでない記載の釈明に該当する。
　上記訂正事項ｈは、表１中の比較鋼１３〜２４についての記載からみて、明らかな誤記である「１３〜２９」を「１３〜２４」に訂正するものであるから、誤記の訂正に該当する。
　そして、上記訂正事項ａ〜ｈは、いずれも願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内においてなされたものであるから、新規事項の追加に該当せず、また実質上特許請求の範囲を拡張し又は変更するものでもない。
２−３．訂正の適否についてのまとめ
　したがって、上記訂正は、特許法第１２０条の４第２項及び同条第３項で準用する特許法第１２６条第２、３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
３．特許異議の申立てについての判断 
３−１．取消理由の概要 
　当審において通知した取消理由の概要は、本件請求項１に係る発明は、本件特許の出願前に頒布された刊行物１〜４又は刊行物４〜１０に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、本件請求項１に係る発明の特許は、特許法第２９条第２項の規定に違反してなされたものである、というものである。 
　
３−２．本件訂正発明 
　上記２．で述べたとおり訂正が認められるから、本件請求項１に係る発明は、平成１５年９月９日に提出の訂正請求書に添付された訂正明細書の特許請求の範囲の請求項１に記載された次のとおりのものである（以下、「本件訂正発明」という）。
「【請求項１】　重量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：０．５〜３．５％、Ｓ：０．０１〜０．０３％、Ｃｕ：０．１〜１．０％、Ｎｉ：０．０５〜０．５％、Ｍｏ：０．０２〜０．５％、Ａｌ：０．１％以下、Ｎ：０．００１〜０．０５％、Ｓｎ：０．１％以下（０％を含む）、Ｐｂ：０．１％以下（０％を含む）を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなり、さらに、（１）式で表示したＷ値が、１．０〜３．５の範囲内にあることを特徴とする排ガス中のＣＯ２が２０％未満、ＮＯＸが５０ｐｐｍ未満、ＳＯＸが０．１％未満の燃焼排ガスの耐露点腐食性に優れた鋼。
　Ｗ＝０．７Ｃｒ＋Ｃｕ＋２Ｎｉ＋Ｍｏ＋５Ｓｂ＋６Ｓｎ＋５Ｐｂ　　　（１）
但し、（１）式において、各元素記号はその元素の重量％を表す。」　
　
３−３．引用刊行物とその主な記載事項 
（１）刊行物１：特公昭４３−１４５８５号公報（特許異議申立人村中祥世が提出した甲第１号証）
（２）刊行物２：特開昭６２−４４５６０号公報（同甲第２号証） 
（３）刊行物３：「増補版　鉄鋼と合金元素（上）」誠文堂新光社（昭和４６年１２月６日発行）第６０６〜６０８頁（同甲第３号証） 
（４）刊行物４：「住友金属」Ｖｏｌ．２３、Ｎｏ．３、住友金属工業（株）（昭和４６年７月３０日発行）第２７３〜２８１頁（同甲第４号証、特許異議申立人村戸良至が提出した甲第６号証） 
（４ａ）「１．緒言
　重専ボイラの節炭器、空気予熱器、煙道、煙突の燃焼排ガスによる腐食、いわゆる硫黄露点腐食の対策として、事業用および自家用ボイラにおいて一般に耐食性低合金鋼が使用されている。
　・・・（中略）・・・
　筆者らはより安価で耐食性のすぐれた鋼の開発のために、研究の発端をまだ明らかにされていなかった硫黄露点腐食機構の解明においた。その結果、・・・硫黄露点腐食機構を解明した。露点腐食はボイラの運転状態により、経時的に３段階の腐食過程から成り立つ。」（第２７３頁左欄第１行〜右欄第６行）
（４ｂ）「（３）Ｃｕ鋼に及ぼすＳの影響
　硫黄露点腐食の第一段階の腐食に対して、Ｃｕ鋼中のＳは重要な働きをする。第５図に示すように、３０％Ｈ２ＳＯ４×６０℃中の０．３％Ｃｕ鋼の耐食性は炭素鋼より著しくすぐれている。しかし、Ｓ量が０．００３％と非常に低い場合、腐食量はＣ量の増加とともに異常に増大する。この条件下では、Ｓが０．００７％以上Ｃｕ鋼に含有されれば，Ｃ量に影響されることなく十分な耐食性が発揮される。」（第２７６頁左欄下から第２行〜第２７７頁左欄第８行）
（５）刊行物５：特開昭５７−５８４６号公報（特許異議申立人村戸良至の提出した甲第１号証） 
（５ａ）「Ｃ　０．２％以下、Ｓｉ　１．０％以下、Ｍｎ　０．１〜２．０％、Ｐ　０．０３％以下、Ｓ　０．０３％以下、Ｃｒ　０．５〜５％を含有して、さらにＣｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ａｌの１種あるいは２種以上を１％以下含有し、残部は実質的にＦｅからなる、耐スウィート腐食性を有する低合金鋼。」（特許請求の範囲第２項）
（６）刊行物６：特公昭４７−２９０８７号公報（同甲第２号証）
（６ａ）「Ｃ：０．００１〜０．３０％、Ｓｉ：０．６５〜２．０％、Ｃｒ：０．５〜３．０％、Ｍｎ：０．１〜２．０％、Ｃｕ：０．１〜０．２９％、Ｍｏ：０．１〜１．５％の他にＡｓ、Ｓｎ、Ｂｅ、Ｂｉ、Ｐｂ、Ｇｅ、Ｓｂ、Ｓｅ、Ｔｅの中、２種以上で０．０２〜０．２％含有し、さらにＴｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｖ、Ｗ、Ｎｉを成分元素として１種または２種以上含んで残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼であって、・・・耐海水性、耐原油性を有する鋼。」（特許請求の範囲第２項）
（６ｂ）第１表には、Ｎｏ．２〜１１の本発明鋼の化学成分におけるＳ含有量は、それぞれ、０．０１０％、０．０２０％、０．００８％、０．００９％、０．０１３％、０．０１１％、０．０１８％、０．０１３％、０．０１１％、０．０１５％であることが記載されている。
（７）刊行物７：特開昭６１−２７９６５８号公報（同甲第３号証）
（７ａ）「重量パーセントで炭素０．０３％以上０．２５％以下、硅素１．０％以下、マンガン２．０％以下、クロム０．３％以上２．５％以下、銅１．０％以下、ニッケル１．０％以下、モリブデン１．５％以下を含み残部が不純物および鉄からなることを特徴とする排ガスエコノマイザー用鋼。」（特許請求の範囲）
（７ｂ）「〔産業上の利用分野〕
　本発明は特にディーゼルエンジンの排気ガスを利用する排ガスエコノマイザー用に好適な鋼に関する。
　〔従来の技術〕
　ディーゼルエンジンの排気ガス中には、燃料中の硫黄が酸化された亜硫酸ガス（ＳＯ２）が含まれている。この ＳＯ２ガスは高温では排ガスに暴露された鋼材をほとんどアタックしないが、まわりから熱を奪われて温度が低下するとＳＯ２の一部（通常数パーセントと言われている）はＳＯ３に転換し、このＳＯ３はまわりの水蒸気Ｈ２Ｏと結合し硫酸となる。この硫酸の濃度は露点においては１００％近くでありその腐食性はそれ程激しくないが温度の低下とともに硫酸濃度は低下する。硫酸の濃度が６０〜７０％近くになるとその腐食性は極めて大きく通常の工業用金属材料では鉛を除いて耐えるものはなかった。
・・・（中略）・・・
〔発明が解決しようとする問題点〕
　本発明は、従来法における材料のような欠点のない材料、すなわち、
（Ｉ）鋼球散布のようなスーツブロワーが用いられる場合でもディーゼルエンジンの排気ガス環境中での耐食性がすぐれている。
（ＩＩ）溶接が容易で肉盛も可能である。
（ＩＩＩ）電食を起こしにくい。
（ＩＶ）機械的性質がすぐれている。
（Ｖ）・・・
　排ガスエコノマイザー用材料として好適な鋼を提供しようとするものである。」（第１頁左下欄第１２行〜第２頁左下欄第４行）
（７ｃ）「本発明鋼は、排ガスエコノマイザー用材料としてだけでなく、燃料中に硫黄を含む各種ボイラーの排ガスが露点に達する部分の各種熱交換器、煙道の材料として、また重油焚きボイラー、原油焚きボイラー、石炭焚きボイラー、ゴミ焼却炉、ガス−ガスヒーター、各種ヒートポンプなどの熱交換器、煙道、ディーゼル機関などの低温部、各種エアヒータ、回収ボイラーのエアヒータなどの材料として有利に適用することができる。」（第２頁左下欄第１３行〜右下欄第２行）
（７ｄ）「（４）クロム；０．３％以上２．５％以下
　本鋼において最も重要な元素であり、又本鋼においてはクロム、銅、ニッケルおよびモリブデンは複合添加されたときに最もすぐれた耐食性を示す。」（第３頁左上欄第２〜６行）
（７ｅ）「〔実施例１〕
　表−２に示す鋼を用いて実際の排ガスエコノマイザーの伝熱管の一部に用いてその損傷状況を調べた。」（第３頁右上欄末行〜左下欄第３行）
（７ｆ）「〔発明の効果〕
　本発明の実施例で示したように本発明はつぎの効果を示す。
（１）鋼球散布のような保護皮膜の形成が非常に難しいスーツブロワー条件においても本発明鋼は実機の排ガスエコノマイザー使用環境ですぐれた耐食性を示す。
（２）本発明鋼を溶接棒として用いた場合も割れなど溶接に有害な欠陥も発生せず容易に溶接できた。
（３）含有される元素およびその含有量から機械的性質および熱伝導率は普通鋼と大差ないかあるいはより一層すぐれている。
（４）本発明鋼を溶接棒として用いた場合伝熱管には電食は全く認められず、又溶接部が極端に異常腐食する現象もない。」（第４頁右下欄下から第７行〜第５頁左上欄第８行）
（７ｇ）表−２には、符号Ｍ−１の本発明鋼の化学成分は、Ｃ：０．１０％、Ｓｉ：０．４３％、Ｍｎ：０．８１％、Ｃｕ：０．１５％、Ｎｉ：０．３３％、Ｃｒ：０．６０％、Ｍｏ：０．０６％であることが記載されている。
（８）刊行物８：「最新実用　鉄鋼重量便覧」産業新聞社（平成４年５月発行）第９２６〜９２７頁（同甲第４号証） 
（８ａ）第９２６頁の表には、耐食鋼鈑ＮＡＣ−２Ｂ（高温用）及びＮＡＣ−２Ｃ（低高温用）のＳ含有量は、０．０３０％以下であることが記載されている。
（９）刊行物９：特開昭５２−１１９４１２号公報（同甲第５号証）
（９ａ）「Ｃ：０．０８〜０．１８％、Ｓｉ：０．１０〜０．３０％、Ｍｎ：０．２５〜１．００％、Ｃｒ：１．５０〜３．００％、Ｍｏ：０．４０〜１．５０％、酸可溶Ａｌ：０．０５０％以下、Ｎ：０．００３０〜０．０１５０％、Ｃｕ：０．１５％以下、Ｎｉ：０．２０％以下、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｓｎ：０．０１０％以下、Ａｓ：０．０１０％以下、Ｓｂ：０．０１０％以下で且つＴｉ：０．１０％以下、Ｎｂ：０．１０％以下、Ｖ：０．１０％以下の範囲内でＴｉ、Ｎｂ、Ｖを一種又は二種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避元素からなることを特徴とする耐焼戻し脆化特性と高温強度に優れた鋼材。」（特許請求の範囲）
（９ｂ）「酸可溶Ａｌは多量の含有はかえって靭性を害することがあり、好ましくなく、そのため上限を規定した。」（第２頁左上欄第１９〜末行）
（９ｃ）「Ｎは転炉、平炉および電気炉による溶製による量で、０．００３０〜０．０１５０％に限定した。」（第２頁右上欄第６〜７行）
（１０）刊行物１０：「Ｒ＆Ｄ神戸製鋼技報」Ｖｏｌ．１９，Ｎｏ．３（１９６９年７月３１日発行）第２〜１４頁（同甲第７号証）
（１０ａ）「まえがき＝近年諸産業の発達とともに電力の需要が増大し、それに応じて重油専焼による火力発電設備も急激に増加している。しかし燃料である重油中の硫黄の燃焼によって生ずる硫酸によって、ボイラの空気予熱器あるいは煙道などの低温金属部が腐食を受け、大きな損失をこうむることがしばしばあり、問題となっている。・・・
　われわれは・・・鋼の耐硫酸性と化学成分の関係を検討した結果、このような硫酸露点腐食にすぐれた耐食性を有する鋼を開発するためには、実際に対応した腐食試験法によって耐食性を評価する必要があることを見出した。これにもとづいて新たに実際の腐食環境を再現しうる硫酸露点腐食試験装置を製作し、それによって鋼の耐食性に及ぼす化学成分の影響を検討した。」（第２頁左欄第１〜２１行）
（１０ｂ）「２．硫酸露点腐食におよぼす鋼の合金元素の影響に関する研究
２．１　実験方法
　硫酸露点腐食を生ずる腐食環境を対象とした耐食性を検討する前に、硫酸に対する炭素鋼の一般的な耐食性および鋼中に添加した微量の合金元素の効果を検討することにした。・・・（中略）・・・
２．２　腐食実験結果
２．２．１　硫酸浸漬試験における合金元素の影響
　１％ Ｈ２ＳＯ４中における５ｈおよび１２０ｈの結果を第２表に示す。ＣｕおよびＳを単独添加した場合Ｃｕそれ自体では耐食性を害するが、Ｓが共存する場合は耐食性を改善する効果が著しい。またＳ単独では耐食性を悪くする傾向があるが、Ｃｕ０．１５〜０．６２％とＳ０．０１１％〜０．０４５％が共存すれば良い方に働く。両者の含有量と腐食の関係は第１０図に示すとおりである。」（第４頁左欄第６行〜第６頁左欄第７行）
(１０ｂ)「Ｓｎ、ＰｂおよびＳｂはいずれも単独では耐食性を良くする方に働くが、この場合もＣｕおよびＳの共存する場合にはＣｕおよびＳの効果が大きいため、それぞれの影響はほとんどないように見える。しかし２４０ｈの長期試験における耐食性は、ＣｕおよびＳとＳｎ、ＰｂまたはＳｂが共存した方が、ＣｕおよびＳのみの共存効果より大きい。」（第６頁左欄下から第２行〜右欄第５行）
　
３−４．当審の判断 
　刊行物７の上記（７ａ）には、「重量パーセントで炭素０．０３％以上０．２５％以下、硅素１．０％以下、マンガン２．０％以下、クロム０．３％以上２．５％以下、銅１．０％以下、ニッケル１．０％以下、モリブデン１．５％以下を含み残部が不純物および鉄からなることを特徴とする排ガスエコノマイザー用鋼。」と記載され、上記（７ｅ）、（７ｇ）には、該排ガスエコノマイザー用鋼の実施例である符号Ｍ−１の本発明鋼の化学成分は、「Ｃ：０．１０％、Ｓｉ：０．４３％、Ｍｎ：０．８１％、Ｃｕ：０．１５％、Ｎｉ：０．３３％、Ｃｒ：０．６０％、Ｍｏ：０．０６％」であることが記載されている。また、上記（７ｂ）には、「ディーゼルエンジンの排気ガス中には、燃料中の硫黄が酸化された亜硫酸ガス（ＳＯ２）が含まれている。・・・まわりから熱を奪われて温度が低下するとＳＯ２の一部（・・・）はＳＯ３に転換し、このＳＯ３はまわりの水蒸気Ｈ２Ｏと結合し硫酸となる。・・・温度の低下とともに硫酸濃度は低下する。硫酸の濃度が６０〜７０％近くになるとその腐食性は極めて大きく通常の工業用金属材料では鉛を除いて耐えるものはなかった。」という従来の技術を前提として、「本発明は、従来法における材料のような欠点のない材料、すなわち、・・・ディーゼルエンジンの排気ガス環境中での耐食性がすぐれている。」と記載されているから、該排ガスエコノマイザー用鋼は、「ＳＯ２を含む燃焼排ガスの耐露点腐食性に優れた鋼」と云える。そうすると、これらの記載を本件訂正発明の表現ぶりに則って整理すると、刊行物７には、
「重量％で、Ｃ：０．１０％、Ｓｉ：０．４３％、Ｍｎ：０．８１％、Ｃｒ：０．６０％、Ｃｕ：０．１５％、Ｎｉ：０．３３％、Ｍｏ：０．０６％を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなり、ＳＯ２を含む燃焼排ガスの耐露点腐食性に優れた排ガスエコノマイザー用鋼。」という発明（以下、「刊行物７発明」という）が記載されていると認められる。
　本件訂正発明は、Ｓｎ：０％、Ｐｂ：０％である場合のものを包含しており、その場合の本件訂正発明と刊行物７発明とを対比すると、「（１）式で表示したＷ値」の計算において、「添加しない元素は、ゼロとして取り扱う」（本件明細書段落【００３６】）ので、刊行物７発明について、「（１）式で表示したＷ値」を計算すると、１．３となるから、両者は、
「重量％で、Ｃ：０．１０％、Ｓｉ：０．４３％、Ｍｎ：０．８１％、Ｃｒ：０．６０％、Ｃｕ：０．１５％、Ｎｉ：０．３３％、Ｍｏ：０．０６％を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなり、さらに、（１）式で表示したＷ値が、１．３である、燃焼排ガスの耐露点腐食性に優れた鋼。」である点で一致するが、次の点で相違する。
相違点：
（イ）対象とする燃焼排ガスが、本件訂正発明は、「排ガス中のＣＯ２が２０％未満、ＮＯＸが５０ｐｐｍ未満、ＳＯＸが０．１％未満」のものであるのに対し、刊行物７発明は、「ＳＯ２を含む」もので、「排ガス中のＣＯ２が２０％未満、ＮＯＸが５０ｐｐｍ未満、ＳＯＸが０．１％未満」であることが明瞭でない点。
（ロ）本件訂正発明は、「Ｓ：０．０１〜０．０３％」を含むのに対し、刊行物７発明は、Ｓ含有量が明瞭でない点。
（ハ）本件訂正発明は、「Ａｌ：０．１％以下」を含むのに対し、刊行物７発明は、Ａｌ含有量が明瞭でない点。
（ニ）本件訂正発明は、「Ｎ：０．００１〜０．０５％」を含むのに対し、刊行物７発明は、Ｎ含有量が明瞭でない点。
　
　以下、これらの相違点について検討する。
相違点（イ）について
　刊行物７の上記（７ｃ）には、「本発明鋼は、排ガスエコノマイザー用材料としてだけでなく、燃料中に硫黄を含む各種ボイラーの排ガスが露点に達する部分の各種熱交換器、煙道の材料として、また重油焚きボイラー、原油焚きボイラー、石炭焚きボイラー、ゴミ焼却炉、ガス−ガスヒーター、各種ヒートポンプなどの熱交換器、煙道、ディーゼル機関などの低温部、各種エアヒータ、回収ボイラーのエアヒータなどの材料として有利に適用することができる。」と記載されている。そして、刊行物７発明が有利に適用されると記載されたボイラーやディーゼル機関での燃焼排ガスがＳＯＸだけでなく、ＣＯ２、ＮＯＸを含むことは周知の事項である。そして、刊行物７発明が対象とする燃焼排ガスが、本件訂正発明が対象とするものよりもＣＯ２、ＮＯＸ、ＳＯＸが多く、より厳しい腐食環境に対応するものであるとしても、本件訂正発明が対象とする燃焼排ガスは、本件特許の出願前において周知のものであるし（必要なら、特許異議申立人村戸良至が平成１５年１２月２日付けで提出した回答書に添付された参考資料１〜３等参照）、より厳しい腐食環境に使用できる材料をそれより緩やかな腐食環境にも使用できることは明らかであるから、刊行物７発明が対象とする燃焼排ガスを「排ガス中のＣＯ２が２０％未満、ＮＯＸが５０ｐｐｍ未満、ＳＯＸが０．１％未満」とすることは、当業者が容易に想到し得たものと云うべきである。
　してみれば、本件訂正発明の上記相違点（イ）は、上記周知事項に基づいて当業者が容易に想到することができたと云うべきである。
相違点（ロ）について
　本件訂正発明の「Ｓ：０．０１〜０．０３％」は、本件明細書の段落【００３０】の記載によれば、ＳはＣｕと共存してＳＯＸ 腐食環境中での耐全面腐食性向上に寄与するとされている。
　しかしながら、例えば、刊行物５の上記（５ａ）、刊行物６の上記（６ｂ）、刊行物８の上記（８ａ）にみられるように、その程度の微量の「Ｓ」は、通常「鋼」に含有されているものである。しかも、刊行物４の上記（４ｂ）には、Ｃｕ鋼の耐露点腐食性に関し、「硫黄露点腐食の第一段階の腐食に対して、Ｃｕ鋼中のＳは重要な働きをする。・・・Ｓ量が０．００３％と非常に低い場合、腐食量はＣ量の増加とともに異常に増大する。この条件下では、Ｓが０．００７％以上Ｃｕ鋼に含有されれば，Ｃ量に影響されることなく十分な耐食性が発揮される。」と記載され、また、刊行物１０の上記（１０ｂ）には、硫酸露点腐食に及ぼす鋼の合金元素の影響に関し、「ＣｕおよびＳを単独添加した場合Ｃｕそれ自体では耐食性を害するが、Ｓが共存する場合は耐食性を改善する効果が著しい。またＳ単独では耐食性を悪くする傾向があるが、Ｃｕ０．１５〜０．６２％とＳ０．０１１％〜０．０４５％が共存すれば良い方に働く。」と記載されており、このような刊行物４、１０の記載からみて、鋼組成において、０．０１〜０．０３％の範囲内のＳをＣｕと共存させると、その鋼の硫酸露点腐食に対する耐食性が改善することが教示されていると云える。しかも、刊行物４，１０に記載された教示は、ボイラ等の腐食環境を前提としたものであるから（上記（４ａ）、（１０ａ）参照）、対象とする用途乃至腐食環境は、刊行物７発明と同様のものと云うことができる。してみれば、Ｃｕを含む鋼である刊行物７発明において、硫酸露点腐食に対する耐食性を改善するために、０．０１〜０．０３％の範囲内のＳを含有させてＣｕと共存させることは、刊行物４、１０に記載された前記教示に基づき、当業者が容易に想到し得たものと云うべきである。
　したがって、本件訂正発明の上記相違点（ロ）は、上記刊行物４、１０に記載された前記教示や刊行物５、６、８等に記載された周知事項に基づいて当業者が容易に想到することができたと云うべきである。 
相違点（ハ）について
　刊行物７発明は、Ａｌ脱酸されたものであるか否かが明らかでないが、「鋼」をＡｌ脱酸することは、ごく普通のことである。そして、本件訂正発明のようにＡｌで脱酸する場合には「Ａｌ」が微量含有されるのが通常であり、また、延性を劣化させないために、Ａｌ含有量の上限を０．０５０％や０．１０％に規制することも、例えば刊行物９の上記（９ｂ）（その外、特公昭６１−３７３３４号公報、特開昭５４−１２７８２０号公報参照）にみられるとおり本件特許の出願前において周知の事項である。 
　してみると、本件訂正発明の上記相違点（ハ）は、上記刊行物９等に記載されたＡｌ脱酸鋼に関する上記周知事項に基づいて当業者が容易に想到することができたと云うべきである。 
相違点（ニ）について
　Ｎ含有量の「０．００１〜０．０５％」は、例えば、刊行物９の上記（９ｃ）（その外、刊行物３参照）にみられるように、「鋼」に通常含有されている程度のものであるから、刊行物７発明の鋼もこの程度のＮを含有するとするのが相当である。仮に、そうでないとしても、この程度のＮの含有が「鋼」の強度特性を向上させることは、本件特許の出願前において周知の事項であるから、刊行物７発明の鋼において、強度特性向上のためにこの程度のＮを含有させることは、前記周知事項に基づいて当業者が容易に想到し得たものと云うべきである。
　本件明細書の段落【００３５】の記載によれば、Ｎは、強度特性向上以外に、耐局部腐食性に対しても有効な元素とされている。しかしながら、本件訂正発明において、Ｎ含有と耐局部腐食性の効果との関係について発見がなされたとしても、ＳＯ２を含む燃焼排ガスの耐露点腐食性に優れた刊行物７発明の鋼又は通常の「鋼」は、前示のとおりこの程度のＮを含むから、そのＮ含有による耐局部腐食性の効果も、前記耐露点腐食性の一部として、又は、通常の「鋼」の効果として、刊行物７発明又は通常の鋼において実際上奏せられていた効果に過ぎないものと云うべきである。
　してみると、本件訂正発明の上記相違点（ニ）は、実質的な相違と云えないか、仮に、実質的な相違であるとしても、上記周知事項に基づいて当業者が容易に想到することができたと云うべきである。
　以上の検討からみて、本件訂正発明は、刊行物４〜１０に記載された発明及び周知事項に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものである。
　
４．むすび
　以上のとおりであるから、本件訂正発明は、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　したがって、本件訂正発明についての特許は、拒絶の査定をしなければならない特許出願に対してなされたものである。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１７年３月２日（２００５．３．２）
【訂正の要旨】
審決（決定）の【理由】欄参照。
（５４）【発明の名称】
耐排ガス腐食性に優れた鋼
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】重量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、
Ｓｎ：０．１％以下（０％を含む）、Ｐｂ：０．１％以下（０％を含む）
ことを特徴とする
排ガス中のＣＯ２が２０％未満、ＮＯＸが５０ｐｐｍ未満、ＳＯＸが０．１％未満の燃焼排ガスの耐露点腐食性に優れた鋼。
　　Ｗ＝０．７Ｃｒ＋Ｃｕ＋２Ｎｉ＋Ｍｏ＋５Ｓｂ＋６Ｓｎ＋５Ｐｂ　　（１）
但し、（１）式において、各元素記号はその元素の重量％を
表す。
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】本発明は、ＬＮＧを主燃料とする火力発電プラント（以下、火力プラントと略す。）等の燃焼排ガス（以下、排ガスと略す。）の煙道、もしくは煙突に使用される、排ガスの露点腐食に対して良好な耐食性を有する鋼に関するものである。
　【０００２】
　【従来の技術】火力プラント等の排ガス中には、ほとんどの場合にＣＯ２、ＮＯＸ、ＳＯＸ等の水溶液となった場合に、腐食性の強い酸となる成分を含む。そのため、排ガスが通流する煙突、煙道の構成材料においては、排ガス中の水分の凝結に伴う露点腐食が問題となっている。
　【０００３】これらの排気系、すなわち煙道、煙突および煙ダクト等の排ガスに接する内筒材料の内、特に高い信頼性を要求される部分には、耐全面腐食性や耐隙間腐食性上の観点から、ＳＵＳ３０４等のオーステナイト系ステンレス鋼が用いられてきた。
　【０００４】また、さらに腐食性の大きい排ガスが通流する重油専焼ボイラや石炭焚きボイラにおいては、ＳＵＳ３０４鋼以上にＣｒ含有量を高めた、例えば２５Ｃｒオーステナイト系ステンレス鋼が用いられる場合もある。
　【０００５】また、これら以上に高い耐食性を持つ鋼としては、例えば特開平２ー１７０９４６号公報や特開平４ー３４６６３８号公報に、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｎ等の増量を図った高合金鋼が開示されている。
　【０００６】一方、最近の火力プラントにおいては、ＬＮＧ等の資源量が豊富で、しかも排ガスが比較的クリーンな燃料の使用が推進される傾向がある。また、従来の燃料を用いたプラントにおいても環境対策を図る必要性から、脱硝、脱硫等の設備を備えることも一般化しており、多くのプラントにおいて結果的にＮＯＸ、ＳＯＸ等の有害成分の量は１０００ｐｐｍ以下に低下している。
　【０００７】これらの排ガスが比較的クリーンなプラントにおいては、ＳＵＳ３０４等のオーステナイト系ステンレス鋼が有する高い耐食性は必ずしも必要とされておらず、例えばＳＵＳ４３０等の１７Ｃｒフェライト系ステンレス鋼なども用いられている。
　【０００８】また、このようなマイルドな腐食環境に使用可能な材料として、例えば、特開平６ー１９２７８８号公報、および特開平６ー１９２７８９号公報には、炭素鋼の３倍以上の耐食性を持つ、低Ｃー低ＭｎーＰーＣｕーＮｉ鋼、および低Ｃー低ＭｎーＣｕーＮｉーＭｏ鋼が開示されている。
　【０００９】
　【発明が解決しようとする課題】しかしながら、以上に示された技術の内で、ステンレス鋼は高価であり、高合金鋼はさらに高価である。また一般的に、オーステナイト系ステンレス鋼や高合金鋼には、応力腐食割れの問題があり、これを回避するためには相当のコストと手間を必要とする。
　【００１０】フェライト系ステンレス鋼も、ＳＵＳ３０４等のオーステナイト系ステンレス鋼に比較して必ずしも安価ではなく、またこの系のステンレス鋼には溶接部の低靭性等の欠点もあり、有効な解決策ではない。
　【００１１】一方、低Ｃー低ＭｎーＰーＣｕーＮｉ鋼および低Ｃー低ＭｎーＣｕーＮｉーＭｏ鋼は、耐食性の確保のために、低Ｃおよび低Ｍｎ化を必須としており、構造用材料として必ずしも充分な強度を有していないと予想される。
　【００１２】以上のような理由により、ＬＮＧを主燃料とする火力プラントや、他の燃料を用いてはいるが、排ガス中のＮＯＸ、ＳＯＸの濃度が低い火力プラントにおいては、排ガスに対する耐食性と経済性の適当なバランスを有する、また使いやすい鋼の開発が待たれていた。
　【００１３】このような火力プラントの排ガス環境に使用される鋼に顕在する最大の問題点は、ＣＯ２を含む排ガスの露点腐食（以下ＣＯ２腐食と略す。）による材料損傷である。排ガス中のＣＯ２濃度は燃料により多少異なるが、通常は１０％程度である。ＬＮＧ専焼プラントにおいても同様であり、これに耐える鋼が求められている。
　【００１４】また、ＬＮＧ専焼プラントにおいても燃料の運用に関する種々の事情から、一時的に、あるいは恒常的に少量の重油等の他の燃料が混焼される場合もあり、ＣＯ２腐食のだけでなく、少量のＮＯＸやＳＯＸを含む排ガスの露点腐食（以下ＳＯＸ腐食と略す。）に対しても耐食性を持つ鋼が求められている。
　【００１５】同様に、脱硝、脱硫等の設備を有するＬＮＧ以外の燃料を用いる、排ガスが比較的クリーンな火力プラントにおいても、ＣＯ２腐食ならびに排ガス中に微量に含まれるＮＯＸ、ＳＯＸ等によるＳＯＸ腐食にたいして耐食性のある鋼が求められている。
　【００１６】鋼の表面に形成されたクロム酸化物の層（不働態皮膜）は、化学的に安定性が高く耐食性に有効であり、ＣＯ２腐食環境中および環境中に微量のＮＯＸ、ＳＯＸがふくまれる場合のＳＯＸ腐食環境中においても、耐食性を向上させるとしてよい。
　【００１７】そして、このクロム酸化物の層を、鋼の表面に形成させるためには、Ｃｒの一定量以上の添加が必要であることはよく知られている。しかしながら炭素鋼においては、排ガスの腐食環境中における、Ｃｒの添加量と耐食性の関係を調査した例は、ステンレス鋼における場合と異なり、きわめて少ない。
　【００１８】排ガス環境中において耐食性を得るためのＣｒ添加量の最適化、あるいはＣｒの効果を補完し、もしくは代替する他元素の効果等については、従来、特定できないものとして扱われてきた。さらにはＳＯＸに起因する硫酸露点腐食（ＳＯＸ腐食に近似）に対しては、Ｃｒの添加がその量によってはむしろ逆効果となっている場合すら報告されている。
　【００１９】
　【課題を解決するための手段】本発明者らは、ＣＯ２、ＮＯＸ、ＳＯＸ濃度等の環境条件が、広い範囲に変化して特定されない場合は、これらの環境中におけるＣｒや添加元素による防食効果は様々に変化し、その有効性が明瞭でないが、環境条件が一定の範囲に特定される場合は、有効な添加元素およびその添加量について、適正範囲を特定できるはずであるとの観点に立ち研究をすすめた。
　【００２０】また、この環境中における腐食は、Ｃｒ等の耐食性に有効な添加元素の大量添加のみでは解決できず、耐食性に寄与する元素の適正量の添加と共に、金属組織の制御なども併せて始めて解決されると考えて研究をすすめた。
　【００２１】まず、ＬＮＧを主燃料とした場合の排ガスや、脱硝、脱硫等の設備が完備した他の燃料を用いる排ガスが比較的クリーンなプラントの場合の前提とした、ＣＯ２が２０％未満、ＮＯＸが５０ｐｐｍ未満、ＳＯＸが０．１％未満の環境条件下では添加元素の効果が明瞭なことを見い出した。
　【００２２】そこで、本発明者らは、上記の環境中における元素の組み合わせも含めた有効元素、及びそれらの適正添加範囲を明らかにするために、組成を種々に変化させた鋼を溶製・圧延し、ＣＯ２腐食およびＳＯＸ腐食環境中における耐全面腐食性および耐局部腐食性の調査をおこなった。
　【００２３】その結果、ＬＮＧを主燃料とする排ガス等のＣＯ２腐食およびＳＯＸ腐食環境中での鋼の全面腐食に対して効果のある添加元素は、Ｃｒ、Ｓ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｐｂであること、また、局部腐食に対しては、Ｍｏ、Ｎが有効であることを見い出し、さらにそれらが、適正な組成範囲で添加されている場合にかぎり、有効であることも明らかにし、本発明を完成させた。
　【００２４】その要旨は、重量％で、Ｃ：０．１５％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：２．
を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなり、さらに、（１）式で表示した各元素の
ＮＯＸが５０ｐｐｍ未満、ＳＯＸが０．１％未満の燃焼排ガスの耐露点腐食性に優れた鋼
　【００２５】Ｗ＝０．７Ｃｒ＋Ｃｕ＋２Ｎｉ＋Ｍｏ＋５Ｓｂ＋６Ｓｎ＋５Ｐｂ
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（１）
但し、（１）式において、各元素記号はその元素の重量％を
表す。
　【００２６】
　【作用】以下に、本発明における添加元素等の限定理由について述べる。Ｃは鋼に強度を与える添加元素であるが、０．１５％を越えて添加すると溶接性およびＣＯ２腐食およびＳＯＸ腐食環境中における耐全面腐食性ならびに耐局部腐食性を劣化させるため，その添加量は０．１５％以下とする。
　【００２７】Ｓｉは鋼の脱酸に重要な元素であるが、１．０％を越えて添加すると延性が劣化するため添加量の上限を１．０％とする。
　【００２８】Ｍｎは鋼に強度に寄与するが、２．０％を越えて添加すると、溶接性およびＣＯ２腐食およびＳＯＸ腐食環境中における耐全面腐食性ならびに耐局部腐食性を劣化させるため、その添加量を２．０％以下とする。
　【００２９】ＣｒはＣＯ２腐食およびＳＯＸ腐食環境中における耐全面腐食牲確保の観点から非常に有効な添加元素である。その効果は０．５％以上で顕著になる。一方、３．５％越えるとＣＯ２腐食環境中での耐局部腐食性およびＳＯＸ腐食環境中での耐全面腐食性ならび
　【００３０】ＳはＣｕと共存してＳＯＸ腐食環境中での耐全面腐食性向上に寄与する元素である。その効果は０．０１％以上で顕著になる。一方、０．０３％を越えて添加すると熱間
　【００３１】ＣｕはＳと共存してＳＯＸ腐食環境中での耐全面腐食性向上に寄与する元素である。その効果は０．１％未満では十分でない。一方、１．０％を越えて添加すると鋼の延
　【００３２】ＮｉはＣＯ２腐食およびＳＯＸ腐食環境中での耐全面腐食性向上に有効な元素である。また、Ｃｕ割れを防止するための重要な添加元素でもある。比較的高価な添加元素であり、経済性から少量の添加が望ましいが、０．０５％未満ではその効果は十分でない。
０．５％とする。
　【００３３】Ｍｏは、ＣＯ２腐食およびＳＯＸ腐食環境中での耐全面腐食性ならびに局部腐食性に対し有効な添加元素であるが、その効果は０．０２％未満では明瞭でない。一方、０．５％越えて添加すると多量の炭化物を生じ、延性および溶接性に問題を生じるため、そ
　【００３４】ＡｌはＳｉと同様に鋼の脱酸に重要な元素であるが、０．１％を越えて添加すると延性が劣化するため、その添加量は０．１％以下とする。
　【００３５】Ｎは鋼に少量含まれて強度特性を向上させ、また、ＣＯ２腐食およびＳＯＸ腐食環境中における耐局部腐食性に対して有効な元素であるが、０．００１％未満では効果がない。また０．０５％を越えて含有させると、溶接性および熱間加工性を劣化させるため、
　【００３６】
ＳｎもＣＯ２腐食およびＳＯＸ腐食環境中における耐全面腐食性向上に有効な元素であるが、０．１％を越えて添加すると延性が劣化するため、その添加量の上限は０．１％とする。
　【００３７】以上の限定に加え、有効元素の重量％の一次式
としてＷ＝０．７Ｃｒ＋Ｃｕ＋２Ｎｉ＋Ｍｏ＋５Ｓｂ＋６Ｓｎ＋５Ｐｂ　（１）
扱う）１．０未満の場合は、有効元素の量が不足するため、ＣＯ２腐食およびＳＯＸ腐食環境中における耐全面腐食性が充分でない。
　【００３８】また、３．５を越える場合は、ＣＯ２腐食腐食環境中における耐局部腐食性およびＳＯＸ腐食腐食環境中における耐全面腐食性ならびに耐局部腐食性が低下するため、その上限を３．５とする。
　【００３９】なお、本発明鋼には通常に鋼に含まれる程度の不可避的不純物は許容される。例えば、Ｐは鋼の熱間加工性を劣化させる不純物であり、その量は少ないほどよいが、０．０３％程度は含有してよい。
　【００４０】
　【実施例】次に、本発明の実施例について述べる。表１に示す組成を持つ本発明鋼、および比較鋼を１５０ｋｇｗ誘導溶解炉により溶解し、２５ｋｇｗインゴットに分割鋳造後、１１５０℃に均熱し、熱間圧延機により１５ｍｍ厚に圧延した。圧延仕上げ温度は８５０℃を目標としており、圧延後に直ちに水冷を行い、試験片を切り出し加工した。
　【００４１】
　
【表１】
　【００４２】腐食試験は８０℃純水中に、ガスバブリングした飽和濃度溶液中に浸漬して行った。ガス組成は１０％ＣＯ２残部Ｎ２ガス、及び１０％ＣＯ２＋０．１％ＳＯＸ（ＳＯ２）残部Ｎ２ガスであり、それぞれＬＮＧ専焼（腐食環境１）、およびＬＮＧ＋重油混焼（腐食環境２）の排ガスをシミュレートしている。
び耳割れが生じた。
　【００４４】Ｃｒ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｐｂが、腐食環境１において有効であり）、Ｃｒ、Ｓ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｐｂが腐食環境２における腐食減量に非常に大きな影響を与えていることがわかる。
　【００４５】これらの元素の効果を先に示したＷ値で整理したものが図１である。図においては横軸にＷ値を、縦軸に腐食環境１、及び２における腐食減量をとって示している。（なお、図中には、たとえば比較鋼１７、１８はのせておらず、また表１中に示していない鋼の結果ものせており、表１の鋼とは厳密には対応していない。）
　【００４６】腐食環境１においては、腐食減量はＷ値の増加とともに減少の傾向を示すが、腐食環境２においてはＷ値が１．０未満の範囲においては、Ｗ値の増加とともに腐食減量が減少するものの、Ｗが３．５を越えると逆に増加の傾向に転じることがわかる。
　【００４７】
　【発明の効果】本発明鋼は、ＬＮＧを主成分とする等の比較的クリーンな燃料を用いる火力プラントの煙道および煙突用として、良好な耐全面腐食性および耐局部腐食性を示すと考えられる。
　【００４８】また、ＬＮＧ以外の成分、即ち、重油、ナフサ、石炭等を混焼する場合も、それらがある範囲内に限定されているかぎりは同様であり、さらにＬＮＧ以外の燃料を用いる火力プラントの場合も、排ガスが比較的クリーンな場合は、同様に優れた耐食性をしめすと期待される。
　【００４９】実用性の上からも、本発明鋼は、使用上の制限が多くかつ高価なステンレス鋼またはステンレスクラッド鋼等に比較して、合金元素の添加量が少ない鋼であるため、加工性や溶接性等の施工性に優れており、さらに、経済性や省資源の観点からも極めて有用な鋼である。
　【００５０】なお、本発明鋼は厚板圧延、ホットストリップミル圧延等による鋼板および鋼帯、マンネスマン法、ユージンセジュルネ法等による継目無鋼管、電縫管、スパイラル鋼管、ＵＯＥ鋼管等の各種溶接鋼管、条鋼、棒鋼等の全ての熱間圧延鋼材、およびそれらの冷間、温間圧延及び加工品においても以上に示した特性を発揮するものであり、製造方法および製品形状は問わない。
【図面の簡単な説明】
　【図１】Ｗ値と、腐食減量の関係を示した図である。