【事件の表示】
　特許第３３７０３４９号「高清浄度極低炭素鋼の溶製方法」の請求項１に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３３７０３４９号の請求項１に係る特許を維持する。
【理　由】
１．手続の経緯
　本件特許第３３７０３４９号は、平成４年２月２６日の特許出願に係るものであって、平成１４年１１月１５日に請求項１に係る発明について特許権の設定の登録がされたものであり、その後、請求項１に係る特許について山本盛松より特許異議の申立てがなされた。
　そこで、当審より特許取消理由が通知され、その指定期間内である平成１６年３月１５日に訂正請求がなされ、当審より特許異議申立人に対して審尋がなされ、回答書が提出されたものである。
　
２．訂正請求について
２−１．訂正の内容
　特許権者が求めている訂正の内容は、次のとおりである。
（１）訂正事項Ａ
　本件特許の願書に添付した明細書(以下、単に「明細書」という。)の特許請求の範囲の請求項１において、「その後、真空槽内溶鋼浴面に対して上記上吹きランスからＡｒガスをキャリアガスとして、CaO を50wt％以上含有するフラックス粉を溶鋼１ｔ当たり３kg以上吹きつけ溶鋼を環流させてＲＨ処理を終了することを特徴とする高清浄度極低炭素鋼の溶製方法。」とあるを、
「その後、真空槽内溶鋼浴面に対して上記上吹きランスからＡｒガスをキャリアガスとし、ＣａＯを50wt％以上含有するフラックス粉を溶鋼１ｔ当たり３kg以上吹きつけ溶鋼を環流させ、スラグ−メタル界面を遮断してＲＨ処理を終了し、鋼中全酸素量を１５ｐｐｍ以下とすることを特徴とする高清浄度極低炭素鋼の溶製方法。」に訂正する。
（２）訂正事項Ｂ
　明細書の段落【０００７】において、「その後、真空槽内溶鋼浴面に対して上記上吹きランスからＡｒガスをキャリアガスとして、ＣａＯを50wt％以上含有するフラックス粉を溶鋼１ｔ当たり３kg以上吹きつけ溶鋼を環流させてＲＨ処理を終了することを特徴とする高清浄度極低炭素鋼の溶製方法である。」とあるを、
「その後、真空槽内溶鋼浴面に対して上記上吹きランスからＡｒガスをキャリアガスとし、ＣａＯを50wt％以上含有するフラックス粉を溶鋼１ｔ当たり３kg以上吹きつけ溶鋼を環流させ、スラグ−メタル界面を遮断してＲＨ処理を終了し、鋼中全酸素量を１５ｐｐｍ以下とすることを特徴とする高清浄度極低炭素鋼の溶製方法である。」に訂正する。
　
２−２．訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
（１）訂正事項Ａは、請求項１において、（ａ）ＣａＯを含有するフラックス粉を吹きつけ溶鋼を環流させることに関して、「スラグ−メタル界面を遮断して」という事項を追加する訂正、及び（ｂ）ＲＨ処理の終了において、「鋼中全酸素量を１５ｐｐｍ以下とする」という事項を追加する訂正よりなるものであるが、（ａ）の訂正は、明細書の段落【００１２】の「ＣａＯを50％以上含有するフラックス粉を・・・吹きつける理由は、スラグ−メタル界面をフラックスによって完全に遮断するためであり」という記載に基づき、フラックス粉吹きつけによる作用を限定したものであり、また、（ｂ）の訂正は、明細書の段落【００１６】の「図３に・・・フラックス粉７の供給量とＲＨ処理後の鋼中全酸素量との関係を示すように、・・・鋼中全酸素量を15ppm 以下の高清浄度鋼を安定して溶製するには、溶鋼１ｔ当たり３kg以上のフラックスを必要とすることがわかる。」という記載に基づき、ＲＨ処理を終了したときの酸素量を限定するものであるから、（ａ）と（ｂ）の訂正すなわち訂正事項Ａは、特許請求の範囲の減縮を目的とするものであって、願書に添付した明細書及び図面に記載した事項の範囲内の訂正であり、しかも、実質上特許請求の範囲を拡張し又は変更するものでもない。
（２）訂正事項Ｂは、上記訂正事項Ａにより特許請求の範囲を訂正したことに伴い、特許請求の範囲の記載と発明の詳細な説明の記載との整合を図るものであり、この訂正は、明りょうでない記載の釈明を目的とするものであり、しかも、願書に添付した明細書及び図面に記載した事項の範囲内の訂正であり、かつ、実質上特許請求の範囲を拡張し又は変更するものでもない。
　
２−３．訂正の適否についての結論
　以上のとおりであるから、上記訂正請求は、平成１１年改正前の特許法第１２０条の４第３項において準用する平成６年法律第１１６号による改正前の特許法第１２６条第１項ただし書及び第２項の規定に適合するものであるから、当該訂正を認める。
　
３．特許異議の申立てについて
３−１．本件発明　
　上記のとおり訂正が認められるから、本件特許の請求項１に係る発明（以下、「本件発明」という。）は、前記訂正請求書に添付された訂正明細書の特許請求の範囲の請求項１に記載されたとおりのものである。（なお、請求項１については、当決定において分説して符号を付して記載した。）
「Ａ：ＲＨ真空脱ガス装置にて極低炭素鋼を溶製するに際し、
Ｂ：まず、精錬炉で脱炭した溶鋼を取鍋内に収容し、
Ｃ：その取鍋内浴面上に、出鋼中もしくは出鋼後に還元剤を添加することによって、FeO およびMnO の合計濃度が５wt％以下となるように調整されたスラグを形成し、
Ｄ：ついで、その取鍋にＲＨ真空脱ガス装置を設置したのち、該装置の真空槽内に導入した溶鋼浴面上に、少なくともＲＨ真空脱ガス処理の一部の期間にわたり、上吹きランスから酸化性ガスを吹きつけて脱炭し、次いで脱炭後の溶鋼にAlを添加して脱酸し、
Ｅ：その後、真空槽内溶鋼浴面に対して上記上吹きランスからＡｒガスをキャリアガスとし、CaO を50wt％以上含有するフラックス粉を溶鋼１ｔ当たり３kg以上吹きつけ溶鋼を環流させ、スラグ−メタル界面を遮断してＲＨ処理を終了し、
Ｆ：鋼中全酸素量を１５ｐｐｍ以下とすることを特徴とする高清浄度極低炭素鋼の溶製方法。」
　
３−２．取消理由及び特許異議申立て理由の概要
　当審が通知した特許取消理由は、本件特許の訂正前の請求項１に係る発明は、特許異議申立人・山本盛松の提出した特許異議申立書に記載の理由により、刊行物１〜５（刊行物１〜４は、特許異議申立人が提出した甲第１〜４号証であり、刊行物５は、特許異議申立書で周知技術の例として示されたものである。）に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであり、特許法第２９条第２項の規定に違反してされたものと認められる、というものである。
　
３−３．引用刊行物及び証拠の記載事項
　上記取消理由に引用された刊行物１〜５には、次の事項が記載されている。
（１）刊行物１：ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ　Ｖｏｌ．４（１９９１）ｐ．１２０２〜１２０５
　「清浄鋼製造のための再酸化防止法の開発」に関し、次の記載がある。
「極低炭素鋼ではＲＨ真空脱炭後にＡｌ脱酸するため製品の酸素レベルが高くなる傾向にあり，清浄度向上には再酸化防止を徹底することが重要となる。」（「１．緒言」の項）、
　「転炉出鋼後の取鍋スラグ上に改質剤を添加することにより，取鍋スラグ中の（ＦｅＯ）＋（ＭｎＯ）を２〜３０％に変化させた。」（「２．実験方法」の項）、
　「取鍋スラグ中の（ＦｅＯ）＋（ＭｎＯ）とＲＨ終〔Ｏ〕Ｔとの関係をＦｉｇ．２に示す。（ＦｅＯ）＋（ＭｎＯ）が低いほどＲＨ処理終の〔Ｏ〕Ｔは低下しており，（ＦｅＯ）＋（ＭｎＯ）を８％とするとＲＨ終〔Ｏ〕Ｔは平均２５ｐｐｍとなる。」（「３−１．ＲＨキルド処理中の〔Ｏ〕Ｔ挙動」の項）
　また、Ｆｉｇ．２には（ＦｅＯ）＋（ＭｎＯ）が約３％以上におけるＲＨ終〔Ｏ〕Ｔとの関係が示されている。
　
（２）刊行物２：ＣＡＭＰ−ＩＳＩＪ　Ｖｏｌ．２（１９８９）ｐ．２３３
　「極低炭素鋼の脱酸速度に及ぼす取鍋スラグ，耐火物の影響」に関し、次の記載がある。
　「極低炭素鋼の溶製は未脱酸出鋼しＲＨで真空脱炭した後，Ａｌで脱酸するプロセスを取るため、製品の酸素レベルが高い。そのため、極低炭素鋼の清浄度向上にはＡｌ添加後の脱酸速度増大が必要となる。」（「１．緒言」の項）、
　「極低炭素鋼の清浄度向上には（ＦｅＯ）＋（ＭｎＯ）の低減と・・・Ａｌ酸化速度低下が有効である。」（「５．結言」の項）
　また、Ｆｉｇ．２には（ＦｅＯ）＋（ＭｎＯ）が約３％以上におけるＲＨ終〔Ｏ〕Ｔとの関係が示されている。
　
（３）刊行物３：特開昭５０−３６３０７号公報
　「溶鋼の真空脱ガス方法」に関し、次の記載がある。
　「溶鋼の真空脱ガス処理に際し、真空槽中溶鋼へ隔離剤を投入し、・・・該隔離剤を容器内溶鋼表面の鋼滓下面に移動配置し、鋼滓と溶鋼との接触を妨げる・・・溶鋼の真空脱ガス方法。」（特許請求の範囲）
　「隔離剤としては溶鋼より比重の小さいもので、・・・例えばＣａＯ・・・を主成分とする合成スラグ等を用いることができ、」（第２頁左上欄第８〜１１行）
　「鋼滓と溶鋼を分離することによって鋼滓による溶鋼の酸化を防止することができ、」（第２頁右上欄第２〜４行）
　「実施例１．
　環流式真空脱ガス処理において・・・その表面に鋼滓がほゞ均一に浮遊した容器内溶鋼に、浸漬ノズルを・・・位置させ、・・・環流開始直後隔離剤（ＣａＯ：４８％，・・・）を・・・真空槽内溶鋼中へ一括投入し、隔離剤は・・・溶鋼流により移動し、容器内溶鋼表面の鋼滓下面に・・・層を形成し、２５分間脱ガス処理したところ鋼中酸素量２５ｐｐｍ・・・に脱ガス処理することができた。」（第２頁左下欄第３〜１８行）
　
（４）刊行物４：特公昭６１−５９３７６号公報
　「鋼の精錬方法」に関し、次の記載がある。
　「ＶＯＤ精錬はまず粗溶鋼に対する・・・脱炭工程があり、・・・次に溶鋼の脱酸とクロムの還元を目的として・・・脱酸剤を投入し、・・・撹拌を行う。そして本発明に係る粉体上吹きによる脱硫がクロム還元の次に行われる。」（第３頁左欄第１９〜２６行）、
　「溶鋼１６の表面に吹付けるフラックス粉末１９としてはＣａＯ：７４％，・・・の組成を有する・・・混合物体を用い，これを上吹用ランス１１からアルゴン（Ａｒ）をキャリアガスとして溶鋼１６に高速度で吹付けた。」（第３頁左欄第３０〜３５行）
　
（５）刊行物５：特開平２−２７７７１１号公報 
　「高清浄度極低炭素鋼の製造方法」に関し、次の記載がある。
　「転炉から出鋼する溶鋼の炭素濃度を０．０２〜０．０６重量％とし、出鋼時あるいは出鋼後に取鍋にアルミニウムを添加してスラグ中のＦｅＯ濃度を０．２〜２．０重量％とし、その後、真空脱ガス装置で真空脱炭処理をするに際して、処理開始時に酸素ガスを・・・添加しつつ真空脱炭し、炭素濃度が０．００３重量％以下となった時期にアルミニウムを添加して真空処理を５分間以上継続・・・する高清浄度極低炭素鋼の製造方法」（２．特許請求の範囲）
　
３−４．当審の判断
　本件発明は、ＲＨ真空脱ガス装置にて極低炭素鋼を溶製するに際し、従来のフラックス処理における温度低下の問題を引き起こすことがなく、効率よく清浄度の高い極低炭素鋼を製造するための方法に関するものであって、そのためには、スラグによる溶鋼の再酸化を防止することが肝要であるとの認識に基づき、スラグのFeO およびMnO の合計濃度が５wt％以下となるようにスラグ組成を調整するとともに、脱酸後の溶鋼に対して上吹きランスからＣａＯを含有するフラックス粉を吹きつけ溶鋼を環流させて、スラグ−メタル界面を遮断することにより、すなわち、上記本件発明のＣ及びＥのようにすることにより、ＲＨ処理を終了したときの鋼中全酸素量をＦにあるように１５ｐｐｍ以下としたものである。（以上、本件特許の明細書段落【０００１】〜【０００６】、【０００８】、【００１２】参照）
　これに対し、刊行物１には、ＲＨ真空脱炭後にＡｌ脱酸する極低炭素鋼の溶製において、鋼の清浄度向上には再酸化を防止することが重要であり、そのために転炉出鋼後の取鍋スラグ上に改質剤を添加することにより，取鍋スラグ中の（ＦｅＯ）＋（ＭｎＯ）を２〜３０％に変化させたことが記載され、刊行物２にも、同様の溶製において、鋼の清浄度向上には、（ＦｅＯ）＋（ＭｎＯ）の低減とＡｌ酸化速度低下が有効であることが記載されており、これら刊行物には本件発明のＡ〜Ｃのようにすることは記載されているが、刊行物１、２のいずれにもＡｌ脱酸後に本件発明のＥのようにすることは記載されておらず、かつ、ＲＨ処理後の鋼中全酸素量が１５ｐｐｍ以下の例も示されていない。
　刊行物３には、環流式（ＲＨ）真空脱ガス処理において、環流開始直後にＣａＯを主成分とする隔離剤を真空槽内溶鋼中へ投入し、隔離剤を容器内溶鋼表面の鋼滓（スラグ）下面に移動配置し、鋼滓と溶鋼との接触を妨げる（スラグ−メタル界面を遮断する）ことにより、鋼滓による溶鋼の酸化を防止できることが記載されているが、本件発明のＣのようにＲＨ真空脱ガス装置にて脱炭し脱酸したのち、上記Ｅにあるようにフラックス粉末を吹込むことは記載されておらず、処理後の酸素量も２５ｐｐｍの例が示されているにすぎない。
　刊行物４には、溶鋼の減圧下における精錬の脱硫の際、ＣａＯを主成分とするフラックス粉末を溶鋼の表面に吹き付けることが記載されているが、本件発明のＥのようにスラグ−メタル界面を遮断するためにＣａＯを主成分とするフラックス粉末を吹付けることは記載されていない。
　刊行物５には、取鍋にアルミニウムを添加してのスラグ中のＦｅＯ濃度を０．２〜２重量％とし、その後、真空脱ガス装置で真空脱炭し、炭素濃度が０．００３重量％以下となった時期にアルミニウムを添加して脱酸する高清浄度極低炭素鋼の製造方法が記載されているが、溶製後の酸素量について記載されておらず、かつ、本件発明のＥのようにスラグ−メタル界面を遮断することは記載されていない。
　以上検討したように、刊行物１、２に、Ａのようにする際に、Ｂ、Ｃのようにすることが記載され、また、刊行物３には、溶鋼を真空脱ガスするに際し、スラグ−メタル界面を遮断することが記載されているが、刊行物１〜５のいずれにも、本件発明のようにＤの後にＥのようにすることは記載されておらず、かつ、ＲＨ処理後の鋼中全酸素量が１５ｐｐｍ以下の例も示されていないから、本件発明のようにＣとＥを組み合わせてＦのようにすることは当業者が容易に想到できることではない。
　そうすると、本件発明は、刊行物１〜５に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
　なお、特許異議申立人は、上記回答書において、上記Ｅなどの点に関する文献として、参考資料１〜３を提出しているが、参考資料のいずれにも、ＣａＯを主成分とするフラックス粉末を吹付けてスラグ−メタル界面を遮断することは記載されておらず、参考資料の記載をさらに考慮しても、本件発明のようにＣとＥを組み合わせてＲＨ処理後の鋼中全酸素量が１５ｐｐｍ以下のようにすることが示唆されるものではない。
　
４．むすび
　以上のとおりであるから、特許異議申立の理由及び証拠によっては、本件発明に係る特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件発明に係る特許を取り消すべき理由を発見しない。
　したがって、本件発明に係る特許は拒絶の査定をしなければならない特許出願に対してされたものと認めない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１７年４月２２日（２００５．４．２２）
【訂正の要旨】
審決（決定）の【理由】欄参照。
（５４）【発明の名称】
高清浄度極低炭素鋼の溶製方法
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】
　ＲＨ真空脱ガス装置にて極低炭素鋼を溶製するに際し、まず、精錬炉で脱炭した溶鋼を取鍋内に収容し、その取鍋内浴面上に、出鋼中もしくは出鋼後に還元剤を添加することによって、ＦｅＯおよびＭｎＯの合計濃度が５ｗｔ％以下となるように調整されたスラグを形成し、ついで、その取鍋にＲＨ真空脱ガス装置を設置したのち、該装置の真空槽内に導入した溶鋼浴面上に、少なくともＲＨ真空脱ガス処理の一部の期間にわたり、上吹きランスから酸化性ガスを吹きつけて脱炭し、次いで脱炭後の溶鋼にＡｌを添加して脱酸し、その後、真空槽内溶鋼浴面に対して上記上吹きランスからＡｒガスをキャリアガスとし、ＣａＯを５０ｗｔ％以上含有するフラックス粉を溶鋼１ｔ当たり３ｋｇ以上吹きつけ溶鋼を環流させ
、スラグ−メタル界面を遮断し
し、鋼中全酸素量を１５ｐｐｍ以下と
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】この発明は、ＲＨ真空脱ガス装置を用いた極低炭素鋼、中でも清浄度の高い極低炭素鋼を溶製する方法に関し、特に、効率の良い脱酸処理を実現しようとするものである。
　【０００２】
　【従来の技術】ＲＨ真空脱ガス装置を用いた溶製例のうち特開昭５３−９２３２０号公報には、真空槽内の溶鋼の浴面に、フラックス粉を吹きつけて溶鋼浴表面に塩基度の高いスラグ層を形成し、鋼中の酸素濃度を低下する技術について提案している。しかしながら、この開示の方法には、鋼中酸素の低減に重要な取鍋スラグの組成に関する記載がなく、高清浄度の極低炭素鋼の溶製に適用することは難しい。
　【０００３】また、特開平３−１８３７２２号公報には、脱酸処理後にＭｇＯを主成分とする添加物を真空槽の上部から添加し、溶鋼表面とスラグ層との間に介在させて溶鋼の酸化を防止し、高清浄度の鋼を溶製する方法が開示されている。しかしながら、この開示の方法にあっては、真空槽で添加する添加物の粒度が小さい場合、上記添加物が真空ポンプからの排気とともに排出される一方、粒度が大きいと下降管から溶鋼中に導入されてもすぐに下降管近傍に浮上し、スラグ−メタル界面を効果的に遮断することができないため、鋼中酸素濃度を低減させることが実現し難いという問題があった。
　【０００４】
　【発明が解決しようとする課題】上記したＲＨ真空脱ガス装置でフラックス処理を行う従来の手法は、フラックスが溶鋼顕熱を奪って温度降下を引き起こすため、効率の良い処理は実現できないという共通する大きな問題を抱えていた。なお、この温度降下を補償するために、処理開始時の溶鋼温度を上昇させておくことは、ＲＨ真空脱ガス処理の前工程で用いる転炉の耐火物の負荷を増加するため好ましくない。
　【０００５】そこで、この発明は上記各従来技術が抱えている諸問題を解消し、清浄度の高い極低炭素鋼を効率よく安価に量産し得る方法について提案することを目的とする。
　【０００６】
　【課題を解決するための手段】上記の目的を成就するには、スラグによる溶鋼の再酸化を防止することが肝要である。従って、ＲＨ真空脱ガス処理に供する取鍋内溶鋼における浴面上スラグの組成が非常に重要であることが新たに判明した。ちなみに、従来技術として掲げた特開昭５３−９２３２０号及び特開平３−１８３７２２号各公報には、スラグ組成に関する記載は見当たらない。発明者らは、このスラグ組成を適切な範囲とすることで、従来法に比べて効率の高い処理が、再酸化などの溶鋼汚染の危惧を招くことなしに実現されることを確認し、この発明を完成するに到った。
　【０００７】すなわちこの発明は、ＲＨ真空脱ガス装置にて極低炭素鋼を溶製するに際し、まず、精錬炉で脱炭した溶鋼を取鍋内に収容し、その取鍋内浴面上に、出鋼中もしくは出鋼後に還元剤を添加することによって、ＦｅＯおよびＭｎＯの合計濃度が５ｗｔ％以下となるように調整されたスラグを形成し、ついで、その取鍋にＲＨ真空脱ガス装置を設置したのち、該装置の真空槽内に導入した溶鋼浴面上に、少なくともＲＨ真空脱ガス処理の一部の期間にわたり、上吹きランスから酸化性ガスを吹きつけて脱炭し、次いで脱炭後の溶鋼にＡｌを添加して脱酸し、その後、真空槽内溶鋼浴面に対して上記上吹きランスからＡｒガスをキャリアガスとし、ＣａＯを５０ｗｔ％以上含有するフラックス粉を溶鋼１ｔ当たり３ｋｇ以上吹きつけ溶鋼を環流させ
、スラグ−メタル界面を遮断し
し、鋼中全酸素量を１５ｐｐｍ以下と
　【０００８】
　【作用】次に、この発明の方法の手順について説明する。まず転炉などの精錬炉での精錬を経た溶鋼を取鍋へ出鋼中または出鋼後に、そのスラグにＡｌなどの還元剤を添加し、スラグ成分を（ＦｅＯ）＋（ＭｎＯ）≦５％に調整することが、スラグからの再酸化を防止する上で肝要である。
　【０００９】すなわち、図１にスラグ中のＦｅＯおよびＭｎＯの合計濃度とＲＨ真空脱ガス処理後の酸素濃度との関係を示すように、スラグ中のＦｅＯおよびＭｎＯの合計濃度が５％をこえるとＲＨ真空脱ガス処理後の酸素濃度が急激に上昇することがわかる。この理由は、スラグ中のＦｅＯおよびＭｎＯとＣａＯを５０ｗｔ％以上含有するフラックス粉体との滓化が急速に進行してしまって、フラックスによるスラグ−メタル界面の遮断ができずに再酸化が進行するためであると考えられる。
　【００１０】次に、浴面上のスラグ組成を、精錬炉からの溶鋼出鋼中もしくは受鋼後の取鍋中で調整した取鍋に、ＲＨ真空脱ガス装置を設置し、ＲＨ真空脱ガス装置の真空槽に配置した上吹きランスから、真空槽内の鋼浴面に酸素または酸素を含む酸化性ガスを、少なくともＲＨ真空脱ガス処理の一部の期間にわたり吹付ける。次いで、ＲＨ真空脱ガス処理の終了後に溶鋼へＡｌを添加し、引き続き、溶鋼浴面に対し上記上吹きランスから、ＣａＯを５０％以上含有するフラックス粉を溶鋼１ｔ当たり３ｋｇ以上吹きつける。
　【００１１】この処理において、上吹きランスからは真空槽内の鋼浴面に酸化性ガスを吹きつけることによって溶鋼の昇温をはかり、取鍋出鋼前の溶鋼温度を大幅に上昇させることなしに、ＲＨ真空脱ガス処理におけるフラックスの大量吹き込みを実現する。このフラックスは鋼中介在物の浮上を促進することから、鋼清浄度の極低炭素鋼の溶製が可能となる。
　【００１２】また、ＣａＯを５０％以上含有するフラックス粉を溶鋼１ｔ当たり３ｋｇ以上で吹きつける理由は、スラグ−メタル界面をフラックスによって完全に遮断するためであり、溶鋼１ｔ当たりの吹きつけ量が３ｋｇ未満では、ＲＨ真空脱ガス処理後の酸素濃度が低下しない不利を招く結果となる。
　【００１３】さらに、上吹きランスから酸化性ガスまたはフラックスを吹き込むため、浸漬ランスによる吹き込みのように、使用していないときにパージガスを流す必要がなく、ＲＨ真空脱ガス処理中の温度降下を最小限に抑えることができる。
　【００１４】
　【実施例】転炉で吹錬し吹止め時のＣ含有量を０．０３〜０．０５％および溶鋼温度を１６３５〜１６５０℃とした、溶鋼２８０ｔを取鍋に出鋼した。取鍋内に流入した転炉スラグに、４０％のＡｌを含むアルミナを主成分とする還元材を添加し、スラグ中のＦｅＯ及びＭｎＯの合計濃度を５％以下に調整した。
　【００１５】その後、図２に示すように、取鍋１にＲＨ真空脱ガス装置の浸漬管２を溶鋼３中に挿入し、排気口４から排気を行って真空槽５内に溶鋼を導入した。次いで、浸漬管２から溶鋼中にＡｒガスを吹き込み、リフトポンプの原理を利用して溶鋼を還流させて脱ガス処理を行った。このＲＨ真空脱ガス処理開始２分後に、真空槽の上から下へ垂直に挿入した上吹きランス６からＯ２ガスを３５Ｎｍ３／ｍｉｎで１２０〜２８０Ｎｍ３吹きつけた。ＲＨ処理開始から２０分間は脱炭を行い、次に、Ａｌを添加して脱酸を行って鋼中Ａｌ濃度を５０×１０−３％に調整した。その後、さらに下降した上吹きランス６からＡｒガスをキャリアガスとして、ＣａＯ粉７を１００〜１５０ｋｇ／ｍｉｎの吹きつけ速度で供給した。このＣａＯ粉７の吹きつけ後３〜５分間溶鋼を還流させてＲＨ処理を終了した。
　【００１６】ここで、図３にＣａＯからなるフラックス粉７の供給量とＲＨ処理後の鋼中全酸素量との関係を示すように、ＣａＯ粉供給量が溶鋼１ｔ当たり３ｋｇ未満では酸素濃度が低下しないため、鋼中全酸素量を１５ｐｐｍ以下の高清浄度鋼を安定して溶製するには、溶鋼１ｔ当たり３ｋｇ以上のフラックスを必要とすることがわかる。
　【００１７】さらに、ＲＨ処理中に上吹きランスからＯ２ガスを吹きつけることによって、ＲＨ処理前の溶鋼温度を大幅に上昇させることなしに、大量のフラックスを供給できた。すなわち、図４に、Ｏ２ガスを１８０Ｎｍ３上吹きした後フラックスを３．３ｋｇ／ｔ上吹きした場合、およびＯ２ガスの上吹きを行わずにフラックスを２．５ｋｇ／ｔ上吹きした場合の脱炭処理中における溶鋼温度の変化を示したが、この図に示すように、フラックスの吹きつけに先立ちＯ２ガスを上吹きすることにより、リムド処理中の２次燃焼による真空槽内溶鋼温度が上昇し、処理中の温度降下速度を小さくできることがわかる。ＲＨ処理前の溶鋼温度を同一としてＯ２ガスの上吹きがない場合は、溶鋼温度が低くなるためフラックス量も少なくなってしまった。
　【００１８】また、上記した実施例、すなわち、取鍋スラグの成分調整およびフラックス吹き込みを実施した場合の比較として、取鍋スラグの成分調整｛（ＦｅＯ）＋（ＭｎＯ）≦５％｝のみを実施した場合とフラックス吹き込み（３ｋｇ／ｔ）のみを実施した場合におけるＲＨ処理後の鋼中全酸素量について、図５に示す。同図から、この発明に従う各処理の組み合わせによって、初めて高清浄度の極低炭素鋼が得られることがわかる。
　【００１９】なお、上記例ではＣａＯからなるフラックス粉を用いたが、ＣａＯは少なくとも５０％含有していれば所望の効果が得られるため、ＣａＯの他にＭｇＯなどを含有することは可能である。
　【００２０】
　【発明の効果】以上説明したようにこの発明によれば、清浄度の高い極低炭素鋼を、ＲＨ処理前の精錬工程での負荷を増すことなしに、効率良く大量生産することができる。