【事件の表示】
　特許第３２０２３０４号「感熱孔版用原紙」の請求項１、２に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３２０２３０４号の請求項１ないし２に係る特許を維持する。
【理　由】
１．手続きの経緯
　本件特許第３２０２３０４号発明は、平成４年２月４日に出願され、平成１３年６月２２日にその特許の設定登録がなされ、その後、沢江健治及び大森正彦より請求項１乃至２に係る発明について特許異議の申立てがなされ、取消理由通知がなされ、その指定期間内である平成１４年８月２６日に訂正請求がなされたものである。
　
２．訂正の適否についての判断
（１）訂正の内容
　１）訂正事項ａ
　特許請求の範囲を次のように訂正する。
「【請求項１】ラミネート部及び／又はラミネート前後部で、
熱可塑性フィルム
　測定法：感熱孔版用原紙を平坦な面の上に置き、この感熱孔版用原紙の流れ方向に平行な１０ｃｍの直線を一辺とする正方形の対角線上に切込みを入れる。切込みの入った感熱孔版用原紙は、流れ方向、幅方向のカールの強さにより、図１の様に変化する。このカールの強さを、図１の流れ方向のａ点とｃ点間の長さ、及び幅方向のｂ点とｄ点間の長さとし、流れ方向と幅方向のカールの比を式１より求める。
　【図１】
　
　
　【式１】
　　　カール比＝（ｂ点とｄ点間の長さ）／（ａ点とｃ点間の長さ）
　【請求項２】多孔質支持体と熱可塑性フィルムを積層してなり、熱可塑性フィルム側表面の王研式平滑度が１０００秒以上であり、下記測定法で測定される幅方向と流れ方向とのカール比が０．２〜５．０である感熱孔版用原紙の製造方法であって、多孔質支持体上に熱可塑性フィルムを積層するに際し、ラミネート部及び／又はラミネート前後部で、
熱可塑性フィルム
　測定法：感熱孔版用原紙を平坦な面の上に置き、この感熱孔版用原紙の流れ方向に平行な１０ｃｍの直線を一辺とする正方形の対角線上に切込みを入れる。切込みの入った感熱孔版用原紙は、流れ方向、幅方向のカールの強さにより、図１の様に変化する。このカールの強さを、図１の流れ方向のａ点とｃ点間の長さ、及び幅方向のｂ点とｄ点間の長さとし、流れ方向と幅方向のカールの比を式１より求める．
　【図１】
　
　
　【式１】
　　　カール比＝（ｂ点とｄ点間の長さ）／（ａ点とｃ点間の長さ）」（下線は訂正個所を示す）
　２）訂正事項ｂ
　明細書段落【０００４】、【０００７】及び【００１１】中の「多孔質支持体及び／又は熱可塑性フィルム」を「熱可塑性フィルム」と訂正する。
　
（２）訂正の目的、新規事項の有無、拡張変更の存否の各要件についての判断
　１）訂正事項ａについて
　本訂正は、請求項１，２について、流れ方向と幅方向に張った状態のものが熱可塑性フィルムであることを、願書に添付した明細書又は図面に記載した事項の範囲内で限定するものであり、特許請求の範囲の減縮を目的とし、新規事項の追加に該当せず、実質上特許請求の範囲を拡張し又は変更するものでもない。
　２）訂正事項ｂについて
　本訂正は、訂正された特許請求の範囲に発明の詳細な説明の記載を整合させるためのものであり、明りょうでない記載の釈明を目的とし、新規事項の追加に該当せず、実質上特許請求の範囲を拡張し又は変更するものでもない。
　
（３）訂正の適否のまとめ
　以上のとおりであるから、上記訂正は、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号。以下「平成６年改正法」という。）附則第６条第１項の規定によりなお従前の例によるとされる、特許法第１２０条の４第３項において準用する平成６年改正法による改正前の特許法第１２６条第１項ただし書及び第２項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
３．異議申立てについての判断
（１）本件請求項１乃至２に係る発明
　本件請求項１乃至２に係る発明は、訂正明細書の特許請求の範囲の請求項１乃至２に記載されたとおりのものである（上記訂正事項ａ参照）。
　
（２）異議申立ての概要
　１）異議申立人沢江健治は甲第１乃至７号証及び参考資料１を提出し、本件請求項１乃至２に係る発明は、甲第１号証に記載された発明と同一であり、あるいは甲第１乃至４，６，７号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであって、特許法第２９条第１項第３号に規定する発明に該当し、あるいは特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないものであるから、さらに、本件特許明細書は後述する記載不備があって特許法第３６条に規定する要件を満たしていないから、その特許は拒絶の査定をしなければならない特許出願に対してされたものであり、取り消されるべき旨主張している。
　２）異議申立人大森正彦は甲第１乃至７号証及び参考資料１を提出し、本件請求項１乃至２に係る発明は、特に甲第１乃至３号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであって、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないものであるから、さらに、本件特許明細書は後述する記載不備があって特許法第３６条に規定する要件を満たしていないから、その特許は拒絶の査定をしなければならない特許出願に対してされたものであり、取り消されるべき旨主張している。
　
（３）引用刊行物
　当審が通知した取消理由は、両異議申立人の提出した甲各号証を下記の如く刊行物１乃至１２として引用し、特許法第２９条と同３６条に係る両異議申立人の主張理由を採用すると共に、本件請求項１乃至２に係る発明はすくなくとも刊行物１乃至１２に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものである旨追加したものである。
　各引用刊行物とその記載事項は次のとおりである（記載中「・・・」は中略を示す）。
　１）刊行物１：特開平３−１６７９４号公報（異議申立人沢江健治提出の甲第１号証、同大森正彦提出の甲第２号証）
　ａ．「多孔質紙基材に感熱孔版印刷用熱可塑性樹脂フィルムをラミネートする工程において、横方向のカールを防止するため該多孔質紙の湿度と該フィルムの温度を制御するとともに縦方向のカールを防止するため該多孔質紙及び該フィルムの夫々の張力を制御することを特徴とする耐カール性感熱孔版印刷用原紙の製造方法。」（特許請求の範囲）、
　ｂ．「製造工程上の問題点としてはラミネートした後、印刷機にセットするため小巻（通常幅２７０〜２８０ｍｍ×長１２０ｍｍのもの）にスリットするが、この際、巻始め、及び巻終り端の固定時に原紙がカールし、セットに非常に時間がかかったり、又巻始め時にカールによって原紙が折れ曲がって、巻きジワが発生するといった問題点があった。一方、印刷に使用する場合の問題点としては、印刷用マスターを製版する際、（１）原紙搬送ロールに巻付く。（２）印刷ドラムへのセットが不良となる。（３）耐刷性が悪くなり、極端な場合フィルムと紙の界面剥離を生じ、製版および印刷不能となる。といった問題点があった。」（１頁右下欄下３行〜２頁左上欄１１行）、
　ｃ．「問題のカール現象は紙及びフィルムの経時収縮差による」（２頁左上欄１７〜１８行）、
　ｄ．「原紙がカールする場合、原紙の横方向及び縦方向のいずれの方向にもカールは発生する。又、該カールの方向はフィルム側へカールする場合と紙側にカールする場合がある。」（２頁右上欄１４〜１５行）、
　ｅ．「紙に対する張力のコントロールは紙の張力検出装置により張力を検出し、それをラミネート工程中の各種ローラ（例えば紙フイードピンチロール、ガイドロール、ラミネートロール等）に伝達して制御する方法がとられる。」（２頁右下欄１１〜１５行）、
等が記載されている。
　また、４頁左下欄の表１において、実施例１のカール度が縦２横３、実施例２のカール度が縦２横１、比較例のカール度が縦１３横２５であり、その（注）にカール度＝１００×１／ｒであることが先端がｒでカールした図面と共に記載されている。
　２）刊行物２：特開平１−１５６０９６号公報（異議申立人沢江健治提出の甲第２号証）
　ａ．「熱収縮性プラスチツクフイルムに、インク透過性基材を積層接着して感熱孔版印刷用原紙を製造するさいに、溶剤を含むインク透過性基材に張力を加えて伸長して、熱収縮性プラスチツクフイルムに重ね合わせる、感熱孔版印刷用原紙の製法」（特許請求の範囲）、
　ｂ．「この種原紙は、フイルムと基材とを・・・通常のラミネート法や・・・特殊なラミネート法などによって製造される。」（１頁左下欄下２行〜右下欄３行）、
　ｃ．「最近、サーマルヘツドによる穿孔印画の方法が普及して、この種原紙により感熱穿孔の感度を高めて、印画速度を向上させる要求が大きくなつた結果、非常に薄いフイルムを使用し、しかもフイルムの軟化温度を低める傾向が大きくなつてきた。・・・非常に薄く、軟化温度が低い熱収縮性プラスチツクフイルムは、取扱中にしわを生じ易く、このために積層工程でフイルムに張力を加えることが必要になるので、積層接着された原紙の中でも、フイルムはこの張力を有していて、収縮する傾向が大きい。」（１頁右下欄６〜１８行）、
　ｄ．「熱収縮性プラスチツクフイルムとしては・・・薄い熱可塑性の熱収縮性フイルムを用いることができ・・・ポリエステル・・・などの・・・薄い延伸フイルムを用いることができる。・・・インク透過性基材としては、多孔質の薄葉紙、不織布、紗等、薄手の丈夫な多孔質の材料が用いられる。」（２頁左上欄１３行〜右上欄２行）、
　ｅ．「更に、乾燥によつて伸長された基材に収縮力が生じ、この収縮応力がフイルムの側の張力による収縮、乾燥や、エージングによる収縮、ストツク中の収縮などと相殺して、カールのない原紙を製造することができる。」（２頁右下欄１２〜１６行）、
等が記載されている。
　３）刊行物３：特開昭６０−８９３９６号公報（異議申立人沢江健治提出の甲第３号証、同大森正彦提出の甲第１号証）
　ａ．「加熱によって穿孔するフイルムと、当該フイルムの穿孔加熱温度では実質的に変化せず、インキ透過性に優れた支持体とを適当な接着剤を用いて貼合するに際して、フイルムと支持体との積層体をフイルム面を鏡面ロールに密着させながら移動せしめ、その間においてフイルムと支持体との貼合ならびにフイルム面の平滑化を完了することを特徴とする感熱性孔版印刷用原紙の製造方法。」（特許請求の範囲）、
　ｂ．「穿孔字画の不良の原因の一つに感熱性孔版印刷用原紙のフイルム面の平滑度が上げられる。すなわち、感熱性孔版印刷用原紙の使用にあっては、所定の文字、図形等を書いた原稿を感熱性孔版印刷用原紙のフイルム面に重ね合わせて、その支持体側から赤外線照射等を行って、そのフイルムに原稿の字画と同じ穿孔を施すのであるが、この場合に感熱性孔版印刷用原紙のフイルム面と原稿面との密着性の良し悪しが穿孔字画の鮮明度に大きく影響することがすでに知られている。」（２頁左上欄１〜１０行）、
　ｃ．「この密着性は感熱性孔版印刷用原紙を構成するフイルムの表面平滑度によって左右される」（２頁左上欄１４〜１６行）、
　ｄ．「支持体とフイルムとの貼り合わせの方法を改良することによってフイルム面の平滑度の優れた感熱性孔版印刷用原紙の提供に成功した」（２頁左上欄末行〜右上欄３行）、
　ｅ．「本発明では支持体とフイルムとの貼り合せに際して、フイルムを鏡面ロールに密着させながら通過せしめ、該フイルムが鏡面ロールを密着通過する時点において、フイルムに対し支持体を供給して、そこで重ね合わせ、貼合するという新規な方法によってフイルム面の平滑度の高い感熱性孔版印刷用原紙を製造することができるのである。」（２頁右上欄１３〜末行）、
　ｆ．「本発明では、フイルムと支持体との重ね合わせ時においては、これをロールで加圧する等の加圧方式はとらず、フイルムおよび支持体にかかるテンションの働きによって貼合を完結せしめるものである。重ね合わせ時において、ロールで加圧する等外圧を加えるならば、支持体の有する粗面がフイルム面に転写され、鏡面ロールに密着せしめたことによる鏡面効果が損われてしまい、優れたフイルム平滑面を有する感熱性孔版印刷用原紙は得られないのである。」（２頁左下欄４〜１３行）、
　ｇ．「本発明におけるテンションは、フイルムおよび支持体の物性（伸び、引っぱり等）に応じて、その強弱を調整する必要があるが、云うまでもなくこれが過大であればカールや縦皺が発生する。上述のごとく、加えるテンションはフイルムおよび支持体の物性に応じて設定されなければならないが、一般的には０．５Ｋｇ〜１２Ｋｇのテンション範囲によって良好な貼合とフイルム面の平滑化が可能である。」（２頁左下欄１４行〜右下欄２行）、
　ｈ．「本発明は、上述のとおり、無加圧下におけるテンション効果および鏡面ロールへの密着効果とにより、フイルムと支持体との重合体が鏡面ロールに密着移動中において、ハイスピードでしかも皺（例えばフイルム面でのこまかい皺）を発生させることなく、接着、乾燥、鏡面仕上を同時に完了するものである。したがって、鏡面ロールは重要であって、一般的に直径０．５ｍ以上で、クロームメッキ等の通常行われている鏡面仕上げのされたものが好ましい。」（２頁右下欄３〜１２行）、
　ｉ．「図面は、本発明の感熱性孔版印刷用原紙の製造工程を例示したものである。すなわち、送り出したフイルム１を、ガイドロールを経て接着剤溶液８に浸漬しながら回転する接着剤塗工ロール３に接触させて接着剤を塗工し、これをワイヤバー９にて付着量を調整して当該フイルム１の接着剤非塗工面の鏡面ロール４への接触を開始すると同時に、支持体２を供給してフイルム１に重ね合わせ両者を重ね合わせた状態で、テンションをかけながら、熱風乾燥装置５から送られる熱風のもとで鏡面ロール４に密着移動させてフイルム１と支持体２との接着並びにフイルム１面の平滑化を皺、カール等の発生なくハイスピードで完了し、次いで、冷却ロール６を通して巻取り部７に巻取るのである。」（２頁右下欄末行〜３頁左上欄１４行）、
　ｊ．「本発明の方法は、通常の感熱性孔版印刷用原紙の構成素材として用いられている全てのフイルム素材、および支持体素材を当然に対象とするものである。フイルム素材としては、例えばポリエステル、塩化ビニリデン−塩化ビニル共重合体フイルム、プロピレン−エチレン共重合体フイルム、ポリプロピレン樹脂フイルム等の熱可塑性フイルムが上げられ、・・・支持体素材としては、多孔性薄葉紙が好ましい」（３頁左上欄１５行〜右上欄５行）、
等が図面と共に記載されている。
　また、３頁左下欄の表と右下欄１行にかけて、実施例のフイルム面平滑度が７００ｓｅｃで平面状態がフラットであること、比較例のフイルム面平滑度が１５０ｓｅｃで平面状態が梨地状であること、フイルム面平滑度はベック平滑度であることが記載されている。
　４）刊行物４：上野桂助著「紙の強度」丸善株式会社　昭和３７年５月２５日発行　１８６〜２０１頁（異議申立人沢江健治提出の甲第４号証）
　「尚同一の紙でも歪−歪力の関係は常に一定でない即ち空気中の湿度によって変化を受ける．図６．９．はこれらの関係を示したもので湿度が低い程，応力は強くなるが，逆に伸度は低下する．逆に湿度が高くなると強度は低下するが，伸度は増大する」（１９４頁７〜９行）等が記載されている。
　５）刊行物５：「紙加工便覧」株式会社紙業タイムス社　昭和４９年１月１５日発行　１０４〜１０５頁（異議申立人沢江健治提出の甲第５号証）
　「紙のカールは，その表裏面の湿度に対する伸び縮みの相違により力のアンバランスが生じ発生するわけで，図２．８−８のように膨張した面ができたり収縮した面ができるとカールが発生する．・・・次によく起こるカールは，両面を同時に乾燥するか湿気の多い空気中に両面をさらした場合に起こるカールで，・・・フィルムやアルミニウム箔がはってある場合など，非常に多くの異なった原因から，この種のカールが起こる．」（１０４頁下７行〜１０５頁１１行）等が記載されている。
　６）刊行物６：東洋機械株式会社及び東洋機械通商株式会社のカタログ「ＴＫ拡布・シワ取り機器」表紙及び１〜５頁（異議申立人沢江健治提出の甲第６号証、異議申立人は５頁右下端の「ＣＡＴ−８８０５１３−ＮＫ」が１９８８年５月発行を示すとしている）
　カーブドエキスパンダ式やレベルエキスパンダ式等のフイルム等の拡布・シワ取り機器が記載されている。
　７）刊行物７：「紙パルプの種類とその試験法」紙パルプ技術協会　昭和５８年１月３０日五版発行　１９２〜１９７頁（異議申立人沢江健治提出の甲第７号証）
　「ｄ．４王研式平滑度試験機・・・目盛盤上にはべック平滑度および背圧（ｍｍ水柱）の両者が目盛られており，平滑度はどちらで表示してもよいようになっている。」（１９７頁３〜１３行）等が記載されている。
　８）刊行物８：特公平２−３９９８７号公報（異議申立人大森正彦提出の甲第３号証）
　ａ．「前記ラミネート材のうち、張力制御されて圧着部に導かれる少なくとも第１ラミネート材は、エキスパンダロールでしわを伸ばすとともに、・・・圧着部に導く・・・積層体のラミネート方法。」（１頁１欄４〜１０行）、
　ｂ．「プラスチツクフィルム、セロフアン、紙等のラミネート材同志・・・のラミネート方法」（１頁１欄１３〜１６行）、
　ｃ．「第１圧着ロールと第２圧着ロールとの圧着部で積層する第１ラミネート材と第２ラミネート材のうち、張力制御されて圧着部に導かれる少なくとも第１ラミネート材は、これにさらに幅方向に張力を加えてそのしわやたるみを取るとともに、第１圧着ロールにそつて充分に密着させたのち圧着部に導くようにすることによって、・・・しわもない積層体を得ることのできる積層体のラミネート方法を提供する」（２頁４欄２５〜４３行）、
等が記載されている。
　９）刊行物９：特開昭６３−４２８３７号公報（異議申立人大森正彦提出の甲第４号証）
　二つの樹脂シート１，１を合着する直前にエキスパンダロール４，４を配置すること（２頁右上欄１３〜１９行、図１参照）、樹脂シートの重合は熱圧着でも接着剤を用いたものでも良いこと（２頁左下欄７〜９行参照）等が記載されている。
　１０）刊行物１０：特開平３−１６６９４５号公報（異議申立人大森正彦提出の甲第５号証）
　化粧紙にフィルムを接着剤で仮付けする直前にエキスパンダロール４，１４を配置すること（２頁左下欄１３行〜右下欄１９行、第１図参照）等が記載されている。
　１１）刊行物１１：特開昭６４−２７９２６号公報（異議申立人大森正彦提出の甲第６号証）
　基材上にフィルムを平坦に積層するために、フィルムに長手方向の張力を加え、エキスパンダロールによって幅方向に張力を加えること（１頁右下欄１３行〜２頁左上欄４行参照）、熱風で軟化されたフィルム４をエキスパンダロール８を通過させて幅方向の張力を与え、シワを除いた平坦な状態でラミネートロール３において基材１と積層すること（３頁右上欄１〜１５行参照）等が記載されている。
　１２）刊行物１２：特開昭６２−２９０６６６号公報（異議申立人大森正彦提出の甲第７号証）
　紙やフィルム等のシート状物の加工工程で、シワが入るのを防止するために、エキスパンダロールやＲ（アール）バーなどを用いて横に伸張させること（２頁左下欄２行〜右下欄５行、４頁左下欄７〜１２行、第１図参照）等が記載されている。
　
（３）引用刊行物との対比・判断
　１）本件請求項１に係る発明について
　上記刊行物２には、特に記載事項ｂ〜ｄからみて、「熱可塑性の熱収縮性フイルムと多孔質のインク透過性基材とをラミネートするに際し、熱可塑性の熱収縮性フイルムを、しわが生じないように張力を加えた状態で、多孔質のインク透過性基材上に熱可塑性の熱収縮性フイルムを積層してなる感熱孔版印刷用原紙。」に係る発明（以下、「引用発明１」という）が知られていたことが記載されている。
　本件請求項１に係る発明（前者）と引用発明１（後者）とを対比するに、後者の、「熱可塑性の熱収縮性フィルム」、「多孔質のインク透過性基材」、「感熱孔版印刷用原紙」は、それぞれ、前者の、「熱可塑性フィルム」、「多孔質支持体」、「感熱孔版用原紙」に対応し、後者の「しわが生じないように張力を加えた状態」は「張った状態」といえるから、両者は、「熱可塑性フィルムを、張った状態で、多孔質支持体上に熱可塑性フィルムを積層してなる感熱孔版用原紙。」において一致し、次の点で相違する。
　＜相違点１＞「張った状態」及び感熱孔版用原紙の熱可塑性フィルム側表面の平滑度について、前者が、ラミネート部及び／又はラミネート前後部で流れ方向と幅方向に張り、王研式平滑度が１０００秒以上としているのに対して、後者は、張る位置と方向とが不明であり、王研式平滑度がどのような値になるのか不明である点。
　＜相違点２＞感熱孔版用原紙のカールの度合について、前者が、次の測定法で求めるカール比、すなわち、感熱孔版用原紙を平坦な面の上に置き、この感熱孔版用原紙の流れ方向に平行な１０ｃｍの直線を一辺とする正方形の対角線上に切込みを入れ、流れ方向、幅方向のカールの強さにより、本件請求項１に示す図１の様に変化したときの、流れ方向のａ点とｃ点間の長さ、及び幅方向のｂ点とｄ点間の長さとから、（ｂ点とｄ点間の長さ）／（ａ点とｃ点間の長さ）で求めるカール比を、０．２〜５．０としているのに対して、後者はこの様な測定法で求めるカール比がどのような値になるのか不明である点。
　
　相違点１について検討するに、引用発明１は、ラミネートするときに熱可塑性フィルムにしわが生じていてはならないものであるから、しわを生じさせないための張力をラミネートが行われる部分あるいはその近辺で与えることは当業者ならば容易に想起できることである。
　なお、本件請求項１に係る発明の実施例では熱可塑性フィルムを張るために例えばエキスパンダーロールを用いているのであるが、一般的に、エキスパンダーロールをラミネートを行う近辺に設けることは普通になされていることでもある（例えば、上記刊行物９，１０等参照）。
　また、感熱孔版用原紙の製造は普通一般に連続的になされていて、連続的に移送される感熱孔版用原紙には少なくとも流れ方向と幅方向とがあるものであるが、引用発明１においては、方向に拘わらずしわが生じていてはならないものであるから、しわを生じさせないための張力を少なくとも流れ方向と幅方向とに与えることは当業者ならば容易に想起できることである。
　なお、一般的に、フィルムをラミネートするに際し、しわを生じさせないための張力を流れ方向と幅方向とに与えることは普通になされていることでもある（例えば、上記刊行物８，１１等参照）。
　ところで、上記刊行物３には、記載事項ｂ〜ｄに示すように、感熱性孔版用原紙の熱可塑性フィルム面と原稿面との密着性の良し悪しが穿孔字画の鮮明度に大きく影響することがすでに知られていて、この密着性は熱可塑性フィルム面を優れた平滑度とすることで良好になることが記載されているが、これらのことは引用発明１においても当然に考慮されるべきものであり、刊行物３には、さらに、記載事項ｆに示すように、加圧方式はとらずにテンション即ち張力の働きによってラミネートを完結せしめることも記載されていることから、引用発明１における張力を熱可塑性フィルム面の平滑度の向上と関連づけることも当業者ならば容易に想起できることである。
　しかしながら、刊行物３記載のものにおいては、記載事項ａ，ｅ，ｇ〜ｉに示すように、テンション即ち張力は熱可塑性フィルムと多孔質支持体との重合体にかけられ、張力の設定は多孔質支持体の物性の影響を受けるものであり、かつ、平滑度は鏡面ロールへの密着効果によって得られ、得られる平滑度は鏡面ロールの鏡面状態に影響されるものであることから、該張力それ自体で平滑度を高めるという考え方についてはないものであり、鏡面ロールによる手段でどの程度までの平滑度が得られるかも不明である。
　また、熱可塑性フィルムにかけられた張力それ自体で平滑度を高めるという考え方については他の上記刊行物にも記載のないことである。
　してみれば、引用発明１において、熱可塑性フィルムを、しわを生じさせないために、ラミネート部及び／又はラミネート前後部で流れ方向と幅方向に張ることが当業者にとって容易に想起できることであり、刊行物３，７により感熱孔版用原紙の熱可塑性フィルム側表面の王研式平滑度を鏡面により７００秒とすることが知られ、それ以上の王研式平滑度にしても良いことが仮に当業者にとって容易に想起できることであるとしても、張力それ自体で１０００秒以上の王研式平滑度を得るべく、熱可塑性フィルムにラミネート部及び／又はラミネート前後部で流れ方向と幅方向に張力をかけることが当業者にとって容易に想到できるとまではいえない。
　したがって、相違点１は当業者が容易になし得た設計の変更といえない。
　
　次に相違点２について検討するに、本件請求項１に係る発明のカール比０．２〜５．０は、（ｂ点とｄ点間の長さ）：（ａ点とｃ点間の長さ）が１：５〜５：１であり、（ｂ点とｄ点間の長さ）と（ａ点とｃ点間の長さ）とが同じである場合、すなわちカール比１を中心とした範囲を示すものである。
　該範囲は、本件特許明細書の段落０００４及び００１４の記載を参酌すれば、流れ方向と幅方向のカールバランスをとることで（理想的にはカール比１）、実際には強い内部応力がかかっていても、それらが相殺し合って見かけ上はそれ程大きなカールにならないため、流れ方向と幅方向のカールを少なくするという考え方に立たずとも取扱性や搬送性を向上できるという知見に基づくものであり、中心となるカール比１はそのための理想的な値であって、その範囲はそのための許容範囲といえる。
　しかるに、上記刊行物のいずれにも、流れ方向と幅方向のカールを少なくせずとも流れ方向と幅方向のカールバランスをとればよいという考え方や該範囲に入るカール比を有する感熱孔版用原紙については、記載も示唆もない。
　両異議申立人は、刊行物１記載の表１のデータを基に作図を行い、実施例１，２における縦と横のカール度のものが本件請求項１に係る発明におけるカール比の範囲に入るとしている。
　しかし、それらの作図においては、すべて、カールした部分の円弧の長さを５０ｍｍとしているのであるが、実施例１，２のものは、各カール度においてカールする部分の円弧の長さが自然状態で５０ｍｍになるとは限らないものであり、あるいは、自然状態で５０ｍｍ以上カールしようとするものであるときに、カール許容範囲を５０ｍｍに規制しても尚表１に示すカール度になるとは限らないものであるから、刊行物１に本件請求項１に係る発明におけるカール比の範囲に入るものが明確に記載されているとはいえないものである。
　したがって、相違点２は当業者が容易になし得た設計の変更といえない。
　
　これらのことから、本件請求項１に係る発明は、上記刊行物１乃至１２のいずれかに記載された発明と同一であるとも、上記刊行物１乃至１２に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものともいえない。
　
　２）本件請求項２に係る発明について
　上記刊行物２には、特に記載事項ｂ〜ｄからみて、「多孔質のインク透過性基材と熱可塑性の熱収縮性フイルムを積層してなり、多孔質のインク透過性基材上に熱可塑性の熱収縮性フイルムを積層するに際し、熱可塑性の熱収縮性フイルムを、しわが生じないように張力を加えた状態でラミネートすることを特徴とする感熱孔版印刷用原紙の製造方法。」に係る発明（以下、「引用発明２」という）が知られていたことが記載されている。
　本件請求項２に係る発明（前者）と引用発明２（後者）とを対比するに、後者の、「多孔質のインク透過性基材」、「熱可塑性の熱収縮性フィルム」、「感熱孔版印刷用原紙」は、それぞれ、前者の、「多孔質支持体」、「熱可塑性フィルム」、「感熱孔版用原紙」に対応し、後者の「しわが生じないように張力を加えた状態」は「張った状態」といえるから、両者は、「多孔質支持体と熱可塑性フィルムを積層してなり、多孔質支持体上に熱可塑性フィルムを積層するに際し、熱可塑性フィルムを、張った状態でラミネートすることを特徴とする感熱孔版用原紙の製造方法。」において一致し、次の点で相違する。
　＜相違点１＞「張った状態」及び感熱孔版用原紙の熱可塑性フィルム側表面の平滑度について、前者が、ラミネート部及び／又はラミネート前後部で流れ方向と幅方向に張り、王研式平滑度が１０００秒以上としているのに対して、後者は、張る位置と方向とが不明であり、王研式平滑度がどのような値になるのか不明である点。
　＜相違点２＞感熱孔版用原紙のカールの度合について、前者が、次の測定法で求めるカール比、すなわち、感熱孔版用原紙を平坦な面の上に置き、この感熱孔版用原紙の流れ方向に平行な１０ｃｍの直線を一辺とする正方形の対角線上に切込みを入れ、流れ方向、幅方向のカールの強さにより、本件請求項２に示す図１の様に変化したときの、流れ方向のａ点とｃ点間の長さ、及び幅方向のｂ点とｄ点間の長さとから、（ｂ点とｄ点間の長さ）／（ａ点とｃ点間の長さ）で求めるカール比を、０．２〜５．０としているのに対して、後者はこの様な測定法で求めるカール比がどのような値になるのか不明である点。
　
　相違点１，２について検討するに、これらの相違点は前記本件請求項１に係る発明についての検討における相違点と同じであるから、検討結果も同じである。
　
　したがって、本件請求項２に係る発明は、上記刊行物１乃至１２のいずれかに記載された発明と同一であるとも、上記刊行物１乃至１２に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものともいえない。
　
（４）記載不備についての判断
　１）異議申立人沢江健治は、本件特許請求の範囲ではカール比の測定時の雰囲気条件が規定されておらず、カール比の数値の持つ意義が不明確であり、発明の構成が不明確となっているとし、また、本件特許請求の範囲の「多孔質支持体及び／又は熱可塑性フィルムを、流れ方向と幅方向に張った状態で」は実施例の記載と対応しないとしている。
　しかし、カール比の数値の持つ意義は、上述したように、本件明細書の段落０００４や００１４などの記載から明らかであり、その意義からみて測定時の雰囲気条件を規定せずとも発明の構成が不明確になるものではなく、また、実施例との対応については訂正により解消されている。
　２）異議申立人大森正彦は、本件明細書には張力やカールの具体的値が示されていないとし、また、本件特許請求の範囲の記載では張力やカールの値が際限のないものになるとし、さらに、カール比の上限値と下限値の根拠が実施例と比較例の対比からでは不明であるとしている。
　しかし、張力やカールの値は、規定された王研式平滑度とカール比とを同時に満たすものであればよいのであって個々の具体的値を示すまでもなく、また、規定された王研式平滑度とカール比とを同時に満たさねばならないこと及びその規定の意義から際限のないものでもなく、さらに、王研式平滑度とカール比とを同時に規定すべき意義に基づいて本件明細書記載の表１をみればカール比の下限値としてカール比０．２が類推でき、上述したように、カール比の意義からみた理想的な値がカール比１であることからすれば上限値としてカール比５も類推できるものである。
　３）これらのことから、本件特許明細書に記載不備があるとはいえない。
　
４．むすび
　以上のとおりであるから、特許異議の申立ての理由によっては本件請求項１乃至２に係る発明についての特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件請求項１乃至２に係る発明についての特許を取り消すべき理由を発見しない。
　したがって、本件請求項１乃至２に係る発明についての特許は拒絶の査定をしなければならない特許出願に対してされたものと認めない。
　よって、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第１４条の規定に基づく、特許法等の一部を改正する法律の施行に伴う経過措置を定める政令（平成７年政令第２０５号）第４条第２項の規定により、上記のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１４年１１月７日（２００２．１１．７）
【訂正の要旨】
訂正の要旨
　１）訂正事項ａ
　特許請求の範囲の請求項１及び請求項２の「多孔質支持体及び／又は熱可塑性フィルム」を、特許請求の範囲の減縮を目的として、「熱可塑性フィルム」と訂正する。
　２）訂正事項ｂ
　明細書段落【０００４】、【０００７】及び【００１１】中の「多孔質支持体及び／又は熱可塑性フィルム」を、明りょうでない記載の釈明を目的として、「熱可塑性フィルム」と訂正する。
（５４）【発明の名称】
感熱孔版用原紙
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　ラミネート部及び／又はラミネート前後部で、熱可塑性フィルムを、流れ方向と幅方向に張った状態で、多孔質支持体上に熱可塑性フィルムを積層してなる感熱孔版用原紙であって、熱可塑性とフィルム側表面の王研式平滑度が１０００秒以上であり、下記測定法で測定される幅方向と流れ方向とのカール比が０．２〜５．０であることを特徴とする感熱孔版用原紙。
　測定法：感熱孔版用原紙を平坦な面の上に置き、この感熱孔版用原紙の流れ方向に平行な１０ｃｍの直線を一辺とする正方形の対角線上に切込みを入れる。切込みの入った感熱孔版用原紙は、流れ方向、幅方向のカールの強さにより、図１の様に変化する。このカールの強さを、図１の流れ方向のａ点とｃ点間の長さ、及び幅方向のｂ点とｄ点間の長さとし、流れ方向と幅方向のカールの比を式１より求める。
　【図１】
　【式１】
　　カール比＝（ｂ点とｄ点間の長さ）／（ａ点とｃ点間の長さ）」
　【請求項２】　多孔質支持体と熱可塑性フィルムを積層してなり、熱可塑性フィルム側表面の王研式平滑度が１０００秒以上であり、下記測定法で測定される幅方向と流れ方向とのカール比が０．２〜５．０である感熱孔版用原紙の製造方法であって、多孔質支持体上に熱可塑性フィルムを積層するに際し、ラミネート部及び／又はラミネート前後部で、熱可塑性フィルムを、流れ方向と幅方向に張った状態でラミネートすることを特徴とする感熱孔版用原紙の製造方法。
　測定法：感熱孔版用原紙を平坦な面の上に置き、この感熱孔版用原紙の流れ方向に平行な１０ｃｍの直線を一辺とする正方形の対角線上に切込みを入れる。切込みの入った感熱孔版用原紙は、流れ方向、幅方向のカールの強さにより、図１の様に変化する。このカールの強さを、図１の流れ方向のａ点とｃ点間の長さ、及び幅方向のｂ点とｄ点間の長さとし、流れ方向と幅方向のカールの比を式１より求める。
　【図１】
　【式１】
　　カール比＝（ｂ点とｄ点間の長さ）／（ａ点とｃ点間の長さ）」
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】
　本発明は、感度、画質が優れ、しかも取扱性、製版時の搬送性も向上した感熱孔版用原紙及びその製造方法に関するものである。
　【０００２】
　【従来の技術】
　赤外線、サーマルヘッド、レーザー光等の手段を用いて原紙を穿孔製版し、これを印刷用の版として使う印刷方式は、簡便な印刷方式として広く普及している。
　これら穿孔方式の中でも、サーマルヘッドを使用したデジタル穿孔方式は、地汚れの発生が無いこと、文字や図形のデジタル処理が可能なこと、簡便性が良いことなどの理由により、現在では穿孔方式の主流となり大部分を占めている。また近年、ハードメーカーにおいては該製版機の差別化を図るための改良が行われ、サーマルヘッドの微小化、高精細化（１６ｄｏｔ／ｍｍ以上）が進められ、またサーマルヘッドを長寿命化するための低エネルギー化が進められている。更に、市場ニーズに合った自動化が進められ、製版から印刷、排版まで全自動でできる機種も出てきている。
　従来、この方式に使用する感熱孔版用原紙は、薄葉紙、不織布、紗等の多孔質支持体上に、通常は接着剤を用いて、１〜５μｍの熱可塑性フィルムを積層した構成のものであり、前記したような製版機の改良が進むにつれ、感熱孔版用原紙もサーマルヘッドの微小化、高精細化に対応した高画質化、あるいはサーマルヘッドの低エネルギー化に対応した高感度化、更にはそれらを満足した上での自動機への対応化等の検討がなされている。
　感熱孔版用原紙の感度、画質を高める方法としては、感熱孔版用原紙表面の平滑性を高める方法が既に知られている。これは、表面の平滑性を上げることで、サーマルヘッドとの密着を良くし、熱をより効率良く伝達させるという考え方に立っている。従来の感熱孔版用原紙は、薄葉紙の様な表面平滑性の低い多孔質支持体上に熱可塑性フィルムをラミネートしたものであるが、この場合、支持体表面の凹凸に沿ってフィルムも変形するため、通常は表面平滑性の低いものしかできない。特に厚さが２μｍ以下で融点が低く、熱収縮率の高い高感度フィルムを用いた場合は、フィルムの剛度が低く、支持体の凹凸に沿った変形がより現れ易くなる。この支持体の凹凸に沿った変形を防ぎ、表面平滑性を高めるため、例えば鏡面ロールにフィルムを密着させた状態で支持体とラミネートする方法（特公平３−５２３５４号公報）が提案されているが、特殊な製造設備が必要なこと、フィルムの取扱いに細心の注意が必要なこと、更には鏡面ロールの清浄度を保つのが困難なこと等の問題があり、しかも該発明をもってしても、２μｍ以下の厚さで融点が低く熱収縮率の高い高感度フィルムを使用した場合は、所望の感熱孔版用原紙を得ることはできなかった。
　また、感熱孔版用原紙の、裁断時の取扱性、製版印刷時の搬送適性を向上させる方法としては、支持体とフィルムを接着剤を介してラミネートするときに、支持体あるいはフィルムを、水分あるいは熱で伸縮させ、各々のバランスを取ることによりカールを少なくする方法（特開平３−１６７９４号公報）が提案されている。この方法では確かにカールが少なくなり、裁断時の取扱性、製版時の搬送適性は良くなるが、感熱孔版用原紙製造時の水分あるいは温度管理が複雑になること、更にはこのようにして作られた感熱孔版用原紙は、前記したような支持体表面の凹凸に沿った変形がフィルム表面に起こるため、表面平滑性が低く、感度、画質の劣ったものしかできないという品質的問題点もあった。
　【０００３】
　【発明が解決しようとする課題】
　本発明は、従来の感熱製版用原紙が有する欠点を解消し、表面平滑性の高い、高感度、高画質で、しかも取扱性、製版時の搬送性が良好な感熱孔版用原紙を提供することを目的としてなされたものである。
　【０００４】
　【課題を解決するための手段】
　上記目的を達成するため検討した結果、流れ方向と幅方向のカールを少なくするのでは無く、流れ方向（以下ＭＤと略す。）と幅方向（以下ＣＤと略す。）のカールの比を規定することで、支持体表面の凹凸の影響を受けない表面性を持ち、しかも取扱性、搬送性が向上した感熱孔版用原紙を見いだし、本発明をなすに至った。
　即ち、本発明は、下記の特徴をもつ感熱孔版用原紙及びその製造方法である。
　１．ラミネート部及び／又はラミネート前後部で、熱可塑性フィルムを、流れ方向と幅方向に張った状態で、多孔質支持体上に熱可塑性フィルムを積層してなる感熱孔版用原紙であって、熱可塑性フィルム側表面の王研式平滑度が１０００秒以上であり、下記測定法で測定される幅方向と流れ方向とのカール比が０．２〜５．０であることを特徴とする感熱孔版用原紙。
　測定法：感熱孔版用原紙を平坦な面の上に置き、この感熱孔版用原紙の流れ方向に平行な１０ｃｍの直線を一辺とする正方形の対角線上に切込みを入れる。切込みの入った感熱孔版用原紙は、流れ方向、幅方向のカールの強さにより、図１の様に変化する。このカールの強さを、図１の流れ方向のａ点とｃ点間の長さ、及び幅方向のｂ点とｄ点間の長さとし、流れ方向と幅方向のカールの比を式１より求める。
　【０００５】
　【図１】
　【０００６】
　【式１】
　　カール比＝（ｂ点とｄ点間の長さ）／（ａ点とｃ点間の長さ）」
　【０００７】
　２．多孔質支持体と熱可塑性フィルムを積層してなる感熱孔版用原紙を製造するに際して、ラミネート部及び／又はラミネート前後部で、熱可塑性フィルムを、流れ方向と幅方向に張った状態でラミネートすることを特徴とし、更に好ましくは、熱可塑性樹脂フィルムを幅方向に張る装置に、エキスパンダーロール及び／又は弓型バーを用いる１．記載の感熱孔版用原紙の製造方法。
　【０００８】
　以下に、本発明を更に詳しく説明する。
　本発明で使用する多孔質支持体は、熱可塑性フィルムを支持し、印刷時にインキが通過できる様な構成を持つものであり、例えば、木材パルプ、麻、みつまた、こうぞのような天然繊維、及びレーヨン、ビニロン、ナイロン、ポリエステル、ポリフェニレンサルファイト、アクリロニトリルなどのような化学繊維を、湿式あるいは乾式でシート状にしたものである。米坪、厚さについては特に限定されるものでは無いが、インキ消費量、あるいは強度、取扱性の点より５〜２０ｇ／ｍ２程度のものが適当である。また、支持体表面の平滑性を高め、フィルムをラミネートした後の平滑性をより高めるため、スーパーカレンダー処理がなされてもよい。
　【０００９】
　本発明で使用する熱可塑性フィルムは、製版時の加熱により穿孔、収縮するものであり、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィンフィルム、ポリスチレンフィルム、ポリエステルフィルム、ポリ塩化ビニルフィルム、ポリ塩化ビニリデンフィルム、ポリフッ化ビニリデン等が挙げられる。本発明において、フィルムの組成あるいは特性は、特に限定されるものでは無いが、本発明の目的である高感度感熱製版用原紙を得るためには、５μｍ以下、望ましくは２μｍ以下の厚さで熱収縮率が高く、融点の低い高感度フィルムが好適である。また、これらフィルムにあらかじめ、帯電防止剤、スティック防止剤等の処理がなされても良い。
　【００１０】
　前記支持体及びフィルムを、通常は接着剤を介してラミネートするのであるが、この接着剤としては従来公知の接着剤が使え、例えば、ポリエステル系樹脂、ポリ酢酸ビニル系樹脂、エチレン−酢酸ビニル系樹脂、ポリアクリル酸エステル系樹脂、塩化ビニル−酢酸ビニル共重合体樹脂等が挙げられる。接着剤の塗布量は、量が多すぎると感度、画質の低下が起こり、少ないと接着力が不足し印刷時の耐刷性が悪くなるため、これらの兼ね合いで決められ、０．１〜７ｇ／ｍ２、好ましくは０．３〜３ｇ／ｍ２の範囲で用いるのがよい。また必要に応じて帯電防止剤、塗工性改質剤の様な添加剤を使用しても良い。
　【００１１】
　本発明の、感熱孔版用原紙表面の王研式平滑度が１０００秒以上で、前記測定法におけるカール比が０．５〜２．０の感熱孔版用原紙は、ラミネート部及び／又はラミネート前後部で、熱可塑性フィルムを、ＭＤとＣＤに張った状態でラミネートすることにより製造される。多孔質支持体と熱可塑性フィルムをラミネートし、感熱孔版用原紙を製造するためのラミネーターにおいて、支持体または／及びフィルム上に接着剤を塗布し、接着性を有する間に支持体とフィルムをラミネートするのであるが、通常はラミネートを安定して行うため、ある程度の張力を持ってラミネートされる。この張力は、通常、支持体あるいはフィルムのフィードロール、ガイドロール、あるいはラミネート後のニップロールの差速を利用したＭＤに掛かる張力であるが、本発明においては、以下の様な方法でＣＤにも張力が掛かるようにする。
　【００１２】
　即ち、ラミネート部または／及びラミネート前後部に、エキスパンダーロールまたは／及び弓バーの様なＣＤに張力が掛かる装置を取り付ける。ここでいうエキスパンダーロールとは、曲率を持った軸に、摩擦係数が大きく伸縮性のあるゴム状の材質のものを巻き付けたロール、あるいは、いわゆるフラットエキスパンダーロールと呼ばれているストレートな軸を持つものが挙げられる。また、ここでいう弓バーとは曲率を持ったバーのことであり、そのバーを滑りながら通過させることでシートをＣＤに広げる効果を持つものである。本発明においては、ＣＤに伸ばす効果の大きいエキスパンダーロールが有効であり、またシートに掛かる負荷を少なくするための回転駆動装置が付いているものが好ましい。ＣＤに伸ばす装置の取付位置としては、ラミネート部または／及びラミネート前後部が良い。ラミネート前後部にそれらＣＤに伸ばす装置を取り付けた場合は、ラミネート位置と離れているとＣＤに伸ばした効果が下がるため、可能な限りラミネート位置に近い方が良い。また、支持体側及びフィルム側の両方、あるいは片方に取り付け、各々のＣＤに広げる効果を調整できるようにすることが望ましい。
　【００１３】
　これら方法によるＭＤに掛かる張力と、ＣＤに掛かる張力のバランスは、使用する支持体、フィルムの強度、伸び等の物性、あるいは幅、厚さ等の形状により変わり、またできあがった感熱孔版用原紙の平滑度、カールの数値を所望の数値にするため調整されるものであるが、ＭＤ、ＣＤ共に、ラミネート位置で０．０３〜７％に伸びる程度の張力に調整されることが望ましい。また、ラミネート部において、ニップロールを使った加圧方法、あるいはニップロールを使わないでシートの張力により加圧する方法等あるが、ラミネート部がエキスパンダーロールの場合はニップロールを使わない加圧方法が好ましい。またラミネート部において、支持体側を外にしても、フィルム側を外にしてもどちらの通紙方法でも良く、その時のラミネートロールに抱かせる角度も特に限定されるものではない。
　【００１４】
　この様な方法により、ＭＤとＣＤの張力をバランスさせ、表面平滑度が王研式で１０００秒以上、及び前記測定法で測定されるカールの比が０．２〜５．０の感熱孔版用原紙を得るのであるが、ＭＤまたは／及びＣＤの張力が弱かった場合は、ラミネート後のフィルム面が、支持体表面の凹凸の影響を受け、感熱孔版用原紙としての平滑度が１０００秒に達しなくなる。この時にはサーマルヘッドとの密着が悪くなり、感度、画質が劣る結果となる。また、ＭＤあるいはＣＤの張力バランスが相対的に大きく違っている場合は、感熱孔版用原紙の平滑度としては１０００秒以上のものが得られるときもあるが、片方向のカールが強くなりすぎ、裁断時の取扱性の低下、製版機への装着性の低下、及び特に全自動印刷機においてジャムが起こる等の搬送性低下が見られる。片方向のみのカールが強くなった時にこのような問題が起こるのであるが、これは片方向のみのカールだと、カールの原因である内部応力を抑制するような力が働かず、その応力が無くなるまで自由にカールし、そのため強いカールになる。本発明のようにＭＤとＣＤのカールのバランスが良い場合には、実際はＭＤ、ＣＤに強い内部応力（カール）が掛かっているのであるが、両者で相殺しあい、見かけ上はそれ程大きなカールにならない。
　【００１５】
　本発明の感熱孔版用原紙は、この様な方法により製造されるのであるが、必要に応じて帯電防止剤、スティック防止剤等のオーバーコート層、あるいは水分調整のための加湿等がなされても良い。
　【００１６】
　【実施例】
　以下に本発明を実施例により詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
　尚、実施例における評価方法は以下の方法による。
１）カール
　前記した測定法に準ずる。
２）画質
　サーマルヘッドの１ドットあたりの製版エネルギーを可変できる画像試験機（株式会社大倉電機製：サーマルヘッド印字装置ＴＨ−ＰＭＤ）にて、感熱孔版用原紙を製版した後、感熱孔版用印刷機（理想化学工業（株）製リソグラフＡＰ７２００）にて印刷スピード１００枚／分で印刷し、１００枚めの印刷物について画質のきめ細かさを調べ、実用上問題無いきめ細かい画質が得られた製版エネルギーを、各感熱孔版用原紙の最低製版エネルギーとして評価した。
３）搬送性
　感熱孔版原紙をデジタル穿孔方式の自動製版印刷機（（株）リコー製プリポートＳＳ８６０）にて１００版製版（各５００枚／１版印刷）を行ないその搬送不良率（式２参照）を調べた。
　【００１７】
　【式２】
　　搬送不良率＝（搬送不良版数／１００版）×１００
　【００１８】
実施例１
　厚さ２μの２軸延伸ポリエステルフィルムの片面に、トルエンに溶解した塩化ビニルー酢酸ビニル共重合体樹脂（サイビノールＬＧ−Ｌ３、サイデン化学（株）製）を乾燥後約０．９ｇ／ｍ２となるようにロールコーターで塗布した後、この塗布面と反対面を連続的に回転駆動しているエキスパンダーロールに接触させ、その直後に、１２ｇ／ｍ２のマニラ麻１００％の多孔性支持体と貼り合わせた。次いでこの、フィルムと多孔性支持体からなる積層体のフィルム面にシリコーンオイルエマルジョン（トーレダウコーニング・シリコーン（株）製、ＳＭ−８７０１）を乾燥後約０．２ｇ／ｍ２となるように塗布し感熱孔版用原紙を作製した。ここで得られた感熱孔版用原紙の王研式平滑度は４８００秒、カールの比は０．７３であり、実際に製版印刷した結果、０．１２５ｍＪ／ｄｏｔまできめ細かな画質が得られ搬送性も良好であった。結果を表１に示す。
　【００１９】
　【表１】
　【００２０】
実施例２
　厚さ１．５μの低融点２軸延伸ポリエステル系フィルムの片面に、トルエン７５部、酢酸エチル２５部の溶剤に溶解した飽和ポリエステル樹脂（ボンドＫＶ−３５、コニシ（株）製）を乾燥後約１．５ｇ／ｍ２となるようにロールコーターで塗布した後、この塗布面と反対面を曲率を持った弓バーに接触させ、その直後に、マニラ麻８０％・ポリエステル繊維２０％からなる多孔性支持体と貼り合わせた。次いで、このフィルムと多孔性支持体からなる積層体のフィルム面に実施例１で用いたシリコーンオイルエマルジョンを乾燥後約０．２ｇ／ｍ２となるように塗布し感熱孔版用原紙を作製した。ここで得られた感熱孔版用原紙の王研式平滑度は、２０００秒，カールの比は０．４２であり、実際に製版印刷した結果、０．０９ｍＪ／ｄｏｔまできめ細かな画質が得られ搬送性も良好であった。結果を表１に示す。
　【００２１】
実施例３
　厚さ２．０μの低晶質低融点高収縮性の高感度２軸延伸ポリエステル系フィルムの片面に、メタノールに溶解した酢酸ビニル樹脂（セビアンＡー７１２、ダイセル化学工業（株）製）を乾燥後約１．２ｇ／ｍ２となるようにロールコーターで塗布した後、この塗布面と反対面をフラットエキスパンダーロールに接触させ、このロール上にて同時にマニラ麻８０％・ポリエステル繊維２０％からなる多孔性支持体と貼り合わせた。次いで、このフィルムと多孔性支持体からなる積層体のフィルム面にイソプロピレンアルコールに溶解したシリコーンオイル（トーレダウコーニング・シリコーン（株）製、ＳＦ−８４２１）を乾燥後約０．２ｇ／ｍ２となるように塗布し感熱孔版用原紙を作製した。ここで得られた感熱孔版用原紙の王研式平滑度は３８００秒、カールの比は２．８２であり、実際に、製版印刷した結果、０．０６５ｍＪ／ｄｏｔまできめ細かな画質が得られ搬送性も良好であった。結果を表１に示す。
　【００２２】
実施例４
　厚さ２．０μの低晶質低融点高収縮性の高感度２軸延伸ポリエステル系フィルムの片面に、メタノールに溶解した酢酸ビニル樹脂を乾燥後約１．２ｇ／ｍ２となるようにロールコーターで塗布した後、この塗布面と反対面をフラットエキスパンダーロールに接触させ、ガイドロール１本を経てマニラ麻８０％・ポリエステル繊維２０％からなる多孔性支持体と貼り合わせた。次いでこの、フィルムと多孔性支持体からなる積層体のフィルム面にイソプロピレンアルコールに溶解したシリコーンオイルを乾燥後約０．２ｇ／ｍ２となるように塗布し感熱孔版用原紙を作製した。ここで得られた感熱孔版用原紙の王研式平滑度は１２００秒、カールの比は０．２４であり、実際に製版印刷した結果、０．０９ｍＪ／ｄｏｔまできめ細かな画質が得られ搬送性も良好であった。結果を表１に示す。
　【００２３】
比較例１
　実施例１で用いたエキスパンダーロールをとり外した以外は全て実施例１と同じ方法にて感熱孔版用原紙を得た。ここで得られた感熱孔版用原紙の王研式平滑度は、８８０秒、カールの比は０．１８であり、実際に製版印刷した結果、０．１２５ｍＪ／ｄｏｔにおいても白抜け状の斑点が目だち、がさついた画質であった。また、若干搬送不良も生じた。結果を表１に示す。
　【００２４】
比較例２
　実施例２で用いた弓バーをとり外した以外は全て実施例２と同じ方法にて感熱孔版用原紙を得た。ここで得られた感熱孔版用原紙の王研式平滑度は、７２０秒、カールの比は０．１６であり、実際に製版印刷した結果、０．１２５ｍＪ／ｄｏｔにおいても白抜け上の斑点が目だち、がさついた画質であった。また、製版中搬送不良が生じた。結果を表１に示す。
　【００２５】
比較例３
　実施例３で用いたフラットエキスパンダーロールをとり外した以外は全て実施例３と同じ方法にて感熱孔版用原紙を得た。ここで得られた感熱孔版用原紙の王研式平滑度は５２０秒、カールの比は０．０８であり、実際に製版印刷した結果、０．１２５ｍＪ／ｄｏｔにおいても白抜け上の斑点が目だち、がさついた画質であった。また、製版中搬送不良が生じた。結果を表１に示す。
　【００２６】
比較例４
　ニップロールの差速を大きくしフィルムにかかる張力を最大限強くした以外は比較例２と全く同じ方法で感熱孔版用原紙を得た。ここで得られた感熱孔版用原紙の王研式平滑度は１０３０秒、カールの比は０．０２であり、実際に製版印刷した結果、０．０９ｍＪ／ｄｏｔまできめ細やかな画質が得られた。しかしながら、製版時、印刷時の搬送不良が多く、ＭＤ方向カールが強いため取扱性も非常に悪かった。結果を表１に示す。
　【００２７】
比較例５
　ニップロールの差速を利用しフィルムにかかる張力を最小限弱くした他は比較例２と全く同じ方法で感熱孔版用原紙を得た。ここで得られた感熱孔版用原紙の王研式平滑度は４８０秒、カールの比は０．２７であり、実際に製版印刷した結果、搬送性は問題無かったが０．１２５ｍＪ／ｄｏｔにおいても白抜け状の斑点がめだち、がさついた画質であった。結果を表１に示す。
　【００２８】
　【発明の効果】
　本発明方法により得られた感熱孔版用原紙は、表面平滑性が高いため、サーマルヘッドとの密着が良好となり、高感度、高画質であり、また、極端な片方向のみのカールが無いため取扱性が良好であり、製版時の搬送性も良好である。
【図面の簡単な説明】
　【図１】
　本発明におけるカール測定の概図である。
　【符号の説明】
　ａ，ｃ　ＭＤの測定点
　ｂ，ｄ　ＣＤの測定点