【事件の表示】
　特許第３１２８４９６号「鋼の連続鋳造用モールドパウダー」の請求項１ないし６に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３１２８４９６号の請求項１ないし５に係る特許を維持する。
【理　由】
Ｉ．手続の経緯
　本件特許第３１２８４９６号の発明についての出願は、平成７年１２月１３日に特許出願され、平成１２年１１月１０日にその発明について特許権の設定登録がなされ、その後、庄司翠、住金溶接工業株式会社より特許異議の申立てがなされ、取消理由が通知され、その指定期間内である平成１４年９月６日に訂正請求がなされたものである。
　
II．訂正の適否
１．訂正の内容
（１）訂正事項ａ
　請求項１中の「炭素質原料の一部または全部に膨張性黒鉛を使用し」を「炭素質原料の一部に膨張性黒鉛を使用し」と、又「範囲内である」を「範囲内であって、膨張性黒鉛／（膨張性黒鉛＋他の炭素質原料の合計量）の重量比が０．２〜０．８の範囲内にあり、鋳造速度１．４m／分以上の高速鋳造に用いる」と訂正する。
（２）訂正事項ｂ
　請求項４を削除し、又請求項５、６中の「請求項１ないし４」を「請求項１ないし３」と訂正し、更に請求項５、６の請求項番号を繰り上げ請求項４、５と訂正する。
（３）訂正事項ｃ
　明細書段落【００１５】中の「炭素質原料の一部または全部に膨張性黒鉛を使用し」を「炭素質原料の一部に膨張性黒鉛を使用し」と、又「範囲内である」を「範囲内であって、膨張性黒鉛／（膨張性黒鉛＋他の炭素質原料の合計量）の重量比が０．２〜０．８の範囲内にあり、鋳造速度１．４m／分以上の高速鋳造に用いる」と訂正する。
（４）訂正事項ｄ
　明細書段落【００１６】の「炭素質原料の一部または全部に」を、「炭素質原料の一部に」と訂正する。
（５）訂正事項ｅ
　明細書段落【００２６】の「基材原料」を、「炭素質原料」と訂正する。
（６）訂正事項ｆ
　明細書段落【００２７】の「０．０５」２カ所を、「０．２」と、又「１．０」２カ所を「０．８」と訂正する。
（７）訂正事項ｇ
　明細書段落【００２８】の「鋳造速度が０．１ｍ／分未満の連鋳機」を、「鋳造速度が１．４ｍ／分以上の連鋳機」と訂正する。
（８）訂正事項ｈ
  明細書段落【００３１】の「本発明品１、３、１１、１２」を「本発明品１、３」と訂正し、又「なお、本発明品１１及び１３はプリメルトタイプであり、本発明品１２及び１４は準プリメルトタイプである。」を削除する。
（９）訂正事項ｉ
　明細書段落【００３２】の表１中、及び【００３３】の表２中の本発明品４、８、９、１０、１１の欄を削除する。
　
２．訂正の目的の適否、新規事項の有無、及び特許請求の範囲の拡張・変更の存否
（１）上記訂正事項ａは、請求項１において、炭素質原料について、膨張性炭素と膨張性炭素以外の炭素質原料とを併用するものに限定し、又膨張性炭素について、膨張性炭素と他の炭素質原料の合計量における膨張性炭素の重量比を限定し、更にモールドパウダーを、鋳造速度１．４m／分以上の高速鋳造に用いるものに限定するものであるから、特許請求の範囲を減縮するものである。炭素質原料について、膨張性炭素と膨張性炭素以外の炭素質原料とを併用する点は、明細書段落【００３１】〜【００３５】の実施例に記載され、又膨張性炭素についての限定、モールドパウダーを、鋳造速度１．４m／分以上の高速鋳造に用いるものは、同【００２８】の記載及び同【００３１】〜【００３５】の実施例の記載によって支持されている。
　したがって、訂正事項ａは、特許請求の範囲の減縮を目的とした明細書の訂正に該当する。又該訂正は、願書に添付した明細書に記載された事項の範囲内のものであり、また実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではない。
　
（２）上記訂正事項ｂは、上記請求項１の訂正に基づき、請求項４を削除し、訂正後の請求項と整合させるものであり、上記訂正事項ｃ、ｄ、ｆ〜ｉは、特許請求の範囲の訂正に基づき訂正後の請求項と整合するよう発明の詳細な説明を訂正するものであるから、明りょうでない記載の釈明を目的とする訂正に該当する。又、訂正事項ｅは、明らかな誤記を正すものである。そして、該訂正は、願書に添付した明細書に記載された事項の範囲内のものであり、また実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではない。
　
３．むすび
　したがって、上記訂正は、特許法第１２０条の４第２項及び同条第３項において準用する特許法第１２６条第２項から第４項までの規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
III．特許異議申立てについて
１．特許異議申立ての概要
（１）特許異議申立人庄司翠は、証拠として下記の甲第１号証〜甲第４号証を提出し、（理由１）訂正前の請求項１〜６に係る発明は、甲第２号証、又は甲第３号証に記載された発明であるから、特許法第２９条第１項第３号の規定に違反しており、（理由２）訂正前の請求項１〜６に係る発明は、甲第１号証〜甲第４号証に記載された発明に基いて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定に違反しており、これを取り消すべき旨主張する。
　　　　　　　　　　　　　　　　記
甲第１号証：特公昭６４−６８５９号公報（以下、「刊行物１」という）
甲第２号証：特公昭５７−３４３３１号公報（以下、「刊行物２」という）
甲第３号証：特開昭５９−７４６６号公報（以下、「刊行物３」という）
甲第４号証：特公平２−２７０６３号公報（以下、「刊行物４」という）
　
（２）特許異議申立人住金溶接工業株式会社は、証拠として下記の甲第１号証〜甲第３号証を提出し、訂正前の請求項１〜６に係る発明は、甲第１号証〜甲第３号証に記載された発明に基いて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定に違反しており、これを取り消すべき旨主張する。
　　　　　　　　　　　　　　　　記
甲第１号証：特開昭５０−６１３２７号公報（以下、「刊行物５」という）
甲第２号証：特開昭５９−７４６６号公報（「刊行物３」に同じ）
甲第３号証：特開平３−２３０７号公報（以下、「刊行物６」という）
　
２．本件発明
　本件特許第３１２８４９６号の請求項１〜５に係る発明は、上記のとおり訂正が認められたから、平成１４年９月６日付の訂正明細書の特許請求の範囲の請求項１〜５に記載された以下のとおりのものである。
「【請求項１】（Ａ）必須原料として基材原料３０〜９２．９重量％、フラックス原料３．９〜４０重量％及び炭素質原料０．２〜１０重量％を含有してなる鋼の連続鋳造用モールドパウダーにおいて、（Ｂ）炭素質原料の一部に膨張性黒鉛を使用し、（Ｃ）且つフラックス原料の合計量／膨張性黒鉛の重量比が４／１〜１００／１の範囲内であって、（Ｄ）膨張性黒鉛／（膨張性黒鉛＋他の炭素質原料の合計量）の重量比が０．２〜０．８の範囲内にあり、（Ｅ）鋳造速度１．４m／分以上の高速鋳造に用いることを特徴とする鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
【請求項２】シリカ原料を４０重量％以下の量で含有する請求項１記載の鋼の連続鋳造用モールドパウダー。　
【請求項３】Ａｌ２Ｏ３、ＭｇＯ、ＭｎＯ、ＴｉＯ２、ＳｒＯ及びＬａ２Ｏ３系原料から選択されるその他の成分を２０重量％以下の量で含有する請求項１または２記載の鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
【請求項４】モールドパウダーが粉末状である請求項１ないし３のいずれか１項記載の鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
【請求項５】モールドパウダーが顆粒状である請求項１ないし３のいずれか１項記載の鋼の連続鋳造用モールドパウダー。」（当審において、請求項１に係る発明について項分けして（Ａ）〜（Ｅ）を付した。）
　　         
３．各刊行物の記載事項
（１）刊行物１：（特公昭６４−６８５９号公報）
（１ａ）「ＣａＯ−ＢａＯ−ＳｉＯ２−Ｆ系組成物であって、ＢａＯを２重量％以上かつＦを２〜１５重量％含有し（ＣａＯ＋ＢａＯ）／ＳｉＯ２＝０．６〜２．５の化学組成になる予め溶解してガラス状とした基材と、アルカリ金属・アルカリ土類金属の炭酸塩２〜１５重量％と、アルカリ金属・アルカリ土類金属の弗化物２〜３０重量％および炭素０．２〜１０重量％とを混合した配合物よりなり、該配合物は凝固温度が９００℃以下で１３００℃における粘度が３ポアズ以下である連続鋳造用モールドパウダー。」（特許請求の範囲第１項）
（１ｂ）「本発明は、連続鋳造用モールドパウダー特に高温熱間強度が弱い鋼種に適用するときに有用なモールドパウダーに関し、安定した高速鋳造や高サイクル鋳型振動条件下でもブレークアウトなどの鋳造事故を起こすことなく鋳造できるとともに、優れた表面性状の鋳片を得るのに有用なモールドパウダーについて提案する。」（第２欄第１４〜第３欄６行）
（１ｃ）「ＣａＯ−ＢａＯ−ＳｉＯ２−Ｆ系基材の前溶解成分は各々純度の高いものが望ましいが、前溶解後の不純物成分として、Ａｌ２Ｏ３、ＭｇＯ、Ｆｅ２Ｏ３等の酸化物は、各々５重量％未満を限度として含有しても本発明の効果は害されない。なお、ガラス化させたＣａＯ−ＢａＯ−ＳｉＯ２−Ｆ系の配合物は１００メッシュ以下に粉砕し粉末としたものを用い、他の配合材料とともに混合した後、粉末又は造粒したものを連続鋳造用モールドポパウダーとして供する。」（第８欄第２８〜３６行）、が記載されている。
　
（２）刊行物２：（特公昭５７−３４３３１号公報）
（２ａ）「２　ＣａＯ：１０〜５０％、ＳｉＯ２：２０〜５０％、Ａｌ２Ｏ３：１〜２０％、Ｆｅ２Ｏ３：０．１〜１０％、Ｎａ２Ｏ：１〜２０％、木炭：１〜１５％、Ｋ２Ｏ：０．１〜１０％、ＭｇＯ：≦５％、酸化黒鉛：０．５〜１５％、Ｆ：０．１〜１０％、Ｂ２Ｏ５：０．１〜２０％、無機及び有機質粘結剤：０．５〜１０％よりなり、径０．１〜５m／mの粒形を呈することを特徴とする鋼の連鋳用添加剤。」（特許請求の範囲第２項）
（２ｂ）「酸化黒鉛の一例は固定炭素８７％以上、揮発分２％以下、灰１０％以下、水０．２％以下の成分であるが、その粒度は３２メツシュ以上のものが５０％以上、３２〜４８メツシュ４５％以上、４８メツシュ以下５％と規定され市販されている。」（第３欄第１５〜１９行）」
（２ｃ）「しかも本発明により特に酸化黒鉛の特定量の添加により粒状のものの唯一の欠点とされる保温性の低下も酸化黒鉛を１〜１５％添加することにより十分解決することが出来る。すなわち酸化黒鉛の添加により保温効果を増大できる。しかも酸化黒鉛を添加するときは溶湯上に添加した時に加熱により酸化黒鉛は自ら膨張し細かくなり保温効果を一層増大する作用をも有する。」（第３欄第３０〜３７行）
（２ｄ）「そもそも連続鋳造においては通常の下注造塊は鋳造速度が約０．２〜０．３ｍ／ｍｉｎであるに反し約０　５〜２ｍ／ｍｉｎであり極めて高速てあり、しかも通常溶融点が稍々高く、流動性が余りよくないものが有効であるとされている。」（第２欄第２０〜２４行）、が記載されている。
　　
（３）刊行物３：（特開昭５９−７４６６号公報）
（３ａ）「連続鋳造用鋳型内に収容した溶鋼の表面の被覆保護に有効なる成分に酸処理黒鉛を０．１〜５％添加し、結合剤を加えた混練成形物であって、連続鋳造用鋳型内に投入された時、鋳型内の熱により酸処理黒鉛が膨張し、成形物が自己崩壊し、溶鋼の表面を被覆保護することを特徴とする連続鋳造用鋳型添加剤。」（特許請求の範囲）
（３ｂ）「連続鋳造用鋳型内に投入された際に鋳型内の熱により酸処理黒鉛が急激に膨張し、成形物が自己崩壊することにより粉体化するため、粉状または顆粒状のCC添加剤を投入した場合と同等な効果が得られることを特徴とするものである。ここで、酸処理黒鉛とは、黒鉛を濃硫酸と濃硝酸の混酸と塩素酸カリウム、重クロム酸カリウム、過マンガン酸カリウム等の強力な酸化物を併用して湿式酸化して製造するか、濃硫酸のみで特性反応条件で湿式酸化するか如き、酸処理することにより、膨張率を５０〜３００倍としたものである。・・・表１略・・・本発明者らは、種々の検討を行なった結果、酸処理黒鉛の添加量は０．１〜３％が好適であることを見出した。即ち、添加量が０．１％末満では、成形物の崩壊作用が不十分てあり、３％を超えても成形物の崩壊作用の向上は見られない。さらに、酸処理黒鉛は高価であるため、必要以上の添加は経済面においても好ましくない。」（「第１頁右欄１１行〜第２頁左上欄９行）
（３ｃ）実施例には、ＳｉＯ２：３７．４、Ａｌ２Ｏ３：６．３、ＣａＯ：３４．９、Ｆｅ２Ｏ３：３．５、Ｎａ２Ｏ：１０．２、Ｆ−：４．１（重量％）の化学分析値なるＣＣ添加剤主成分を用いたこと（第２頁右上欄第１２〜末行）、が記載されている。
   
（４）刊行物４：（特公平２−２７０６３号公報）
（４ａ）「必須成分としてＣａＯ及びＳｉＯ２を含有してなり、ＣａＯ＋ＳｉＯ２含量が７０重量％以上で且つＣａＯ／ＳｉＯ２重量比が１．２〜２．３である合成珪酸カルシウムであって、不可避不純物のうちＦが１〜１０重量％、Ａｌ２Ｏ３が８重量％以下及びＦｅ２Ｏ３が１重量％以下である合成珪酸カルシウムを基材原料として少なくとも５０重量％以上含むことを特徴とする鋼の連続鋳造用鋳型添加剤。」（特許請求の範囲）
（４ｂ）「上述の化学組成をもつ本発明によるパウダーは合成珪酸カルシウム基材原料５０重量％以上、ＳｉＯ２質原料２〜３０重量％、フラックス原料３〜３０重量％及び炭素質原料０．５〜８重量％を配合することにより構成することができる。」 （第６欄第３０〜３４行）、「炭素質原料：コークス粉、カーボンブラック、天然黒鉛など。」（第６欄第１２〜１３行）、が記載されている。
　
（５）刊行物５：（特開昭５０−６１３２７号公報）
（５ａ）「（１）（ａ）トライ・カルシウム・アルミネートが低含有量のセメント・クリンカーおよびウオラストナイトのうちの１種または２種の混合物・・・・・４５〜７０重量％
（ｂ）シリカ・・・・・１０〜３０重量％
（ｃ）カーボン・・・・・・２〜８重量％
（ｄ）フラックスとしてアルカリ金属の炭酸塩、硫酸塩、弗化物などの塩類のうちの１種または２種以上・・・１０〜２５重量％、
　上記（ａ）〜（ｄ）を含有することを特徴とする連続鋳造アルミキルド鋼用鋳型添加剤。」（特許請求の範囲（１））
　
（６）刊行物６：（特開平３−２３０７号公報）
（６ａ）「籾殻、焼籾殻、コークス、無煙炭等の炭素系骨材の一種又は、複数種を組合せたもの１００重量部に対し、酸処理黒鉛、蛭石、真珠岩等の加熱膨張性物質１〜３０重量部とを配合して成ることを特徴とする溶融金属用保温剤。」（特許請求の範囲）
（６ｂ）「本発明者らはこの点に着目し、炭化から灰化への進行が遅いのは、焼き籾殻が軽量でポーラスであるが故に熱伝導が悪く、炭素質が焼失しにくい条件下にあることを察知し、膨張剤を添加することで積極的に嵩比重を低下させ、より一層熱伝導を低下せしめることで炭素質の焼失を更に遅らせることを見出して本発明に至ったのである。」（第２頁右上欄第３〜９行）
（６ｃ）実施例１には、焼き籾殻１００重量部に対して、膨張黒鉛を４部配合した保温剤、実施例２には、焼き籾殻５０重量部とコークス粉５０重量部と、酸処理膨張黒鉛３部配合した保温剤（第２頁左下欄第１５〜第３頁左上欄１１行）、が記載されている。
　
４．対比判断
（１）理由１（特許法第２９条第１項第３号違反）について
　本件請求項１に係る発明（以下、「本件発明１」という）が刊行物２、又３に記載された発明であるか否か検討する。
　刊行物２には、ＣａＯ：１０〜５０％、ＳｉＯ２：２０〜５０％、Ａｌ２Ｏ３：１〜２０％、Ｆｅ２Ｏ３：０．１〜１０％、Ｎａ２Ｏ ：１〜２０％、木炭：１〜１５％、Ｋ２Ｏ：０．１〜１０％、ＭｇＯ：≦５％、酸化黒鉛：０．５〜１５％、Ｆ：０．１〜１０％、Ｂ２Ｏ５：０．１〜２０％、無機及び有機質粘結剤：０．５〜１０％よりなり、径０．１〜５m／mの粒形を呈する鋼の連鋳用添加剤（上記摘記事項（２ａ））であって、粒状のものの唯一の欠点とされる保温性の低下を酸化黒鉛を１〜１５％添加することにより解決することが出来ること（上記摘記事項（２ｃ））、鋳造速度が約０．５〜２ｍ／ｍｉｎである連続鋳造に有効であること（上記摘記事項（２ｄ））が記載されている。
　ここでの「酸化黒鉛」「木炭」は、本件発明１の「膨張性黒鉛」「炭素質原料」に相当し、これらの配合量から本件発明１で云う膨張性黒鉛／（膨張性黒鉛＋他の炭素質原料の合計量）の重量比が、０．５〜１５％／１．５〜３０％＝約０．０１７〜１０と計算でき、又ここでのフラックスをＮａ２Ｏ ：１〜２０％、Ｋ２Ｏ：０．１〜１０％とすると、本件発明１で云うフラックス原料の合計量／膨張性黒鉛の重量比が、１．１〜３０％／０．５〜１５％＝約０．０７３〜６０と計算でき、フラックスをＮａ２Ｏ ：１〜２０％、Ｋ２Ｏ：０．１〜１０％、Ｆ：０．１〜１０％、Ｂ２Ｏ５：０．１〜２０％とすると、本件発明１で云うフラックス原料の合計量／膨張性黒鉛の重量比が、１．３〜６０％／０．５〜１５％＝約０．０８７〜１２０と計算でき、刊行物２記載の連鋳用添加剤は、本件発明１の構成要件１を全て満たしているかに思われる。
　しかしながら、刊行物２には、連鋳用添加剤の具体的な配合例や使用例が全く記載されておらず、膨張性黒鉛並びに他の炭素質原料を併用することは理解できても、膨張性黒鉛のフラックス原料、又は他の炭素質原料との重量比については具体的に検討されていない。そして、その重量比について計算すると非常に広い範囲を含むものであって、本件発明１で特定する重量比もその中に含まれてしまうものである。
　これに対して、本件発明１では、鋳造速度１．４m／分以上の高速鋳造に用いられる鋼の連続鋳造用モールドパウダーの炭素質原料の一部に使用する膨張性黒鉛と、フラックス原料、又は他の炭素質原料との重量比について、「（Ｃ）フラックス原料の合計量／膨張性黒鉛の重量比が４／１〜１００／１の範囲内であって、（Ｄ）膨張性黒鉛／（膨張性黒鉛＋他の炭素質原料の合計量）の重量比が０．２〜０．８の範囲内にあり、」と具体的に特定することによって、高速鋳造の際に、モールド内の湯沸き、偏流、片流れが起こった場合などの非定常な状況下においても安定した溶融滓化挙動が得られるという技術的意義を有するものである。
　したがって、本件発明１は、刊行物２に記載された発明であるとすることはできない。
　
　次に、刊行物３には、連続鋳造用鋳型内に収容した溶鋼の表面の被覆保護に有効なる成分に酸処理黒鉛を０．１〜５％添加し、結合剤を加えた混練成形物であって、連続鋳造用鋳型内に投入された時、鋳型内の熱により酸処理黒鉛が膨張し、成形物が自己崩壊し、溶鋼の表面を被覆保護する連続鋳造用鋳型添加剤（上記摘記事項（３ａ））が記載されており、「酸処理黒鉛」は、本件発明１の「膨張性黒鉛」に相当している。
　しかしながら、刊行物３の連続鋳造用鋳型添加剤は、膨張性黒鉛以外に炭素質原料を用いることが記載されてなく、即ち本件発明１の「（Ｂ）炭素原料の一部に膨張性黒鉛を使用し」、その膨張性黒鉛と他の炭素質原料との重量比について、「（Ｄ）膨張性黒鉛／（膨張性黒鉛＋他の炭素質原料の合計量）の重量比が０．２〜０．８の範囲内にあり、」「（Ｅ） 鋳造速度１．４m／分以上の高速鋳造に用いる」点について記載されておらず、刊行物３の記載は、これらの点で本件発明１とは相違している。
　そして、本件発明１は、鋳造速度１．４m／分以上の高速鋳造に用いられる鋼の連続鋳造用モールドパウダーの炭素質原料として、膨張性黒鉛と膨張性黒鉛以外の炭素質原料を併用し、しかも、膨張性黒鉛／（膨張性黒鉛＋他の炭素質原料の合計量）の重量比を０．２〜０．８の範囲内とすることにより、高速鋳造の際に、モールド内の湯沸き、偏流、片流れが起こった場合などの非定常な状況下においても安定した溶融滓化挙動が得られるという技術的意義を有するものである。
　したがって、本件発明１は、刊行物３に記載された発明であるとすることはできない。
　
　また、請求項２〜５に係る発明は、本件発明１を引用し、更に構成を限定するものであるから、上記と同じ理由によって、刊行物２、３に記載された発明であるとすることはできない。
　
（２）理由２（特許法第２９条第２項違反）について
　本件発明１は、モールドパウダーの溶融滓化速度安定性を高め、その使用に際しては溶融パウダースラグ層厚みのバラツキをなくし、最終的には鋳片品質の劣化、ブレークアウト等の操業トラブルを防止することができる鋼の連続鋳造用モールドパウダーを提供するために、（Ａ）必須原料として基材原料３０〜９２．９重量％、フラックス原料３．９〜４０重量％及び炭素質原料０．２〜１０重量％を含有してなる鋼の連続鋳造用モールドパウダーにおいて、（Ｂ）炭素質原料の一部に膨張性黒鉛を使用し、（Ｃ）且つフラックス原料の合計量／膨張性黒鉛の重量比が４／１〜１００／１の範囲内であって、（Ｄ）膨張性黒鉛／（膨張性黒鉛＋他の炭素質原料の合計量）の重量比が０．２〜０．８の範囲内にあり、（Ｅ）鋳造速度１．４m／分以上の高速鋳造に用いる鋼の連続鋳造用モールドパウダーであることを特徴とするものである。
　これに対して、刊行物１には、ＣａＯ−ＢａＯ−ＳｉＯ２−Ｆ系組成物であって、ＢａＯを２重量％以上かつＦを２〜１５重量％含有し（ＣａＯ＋ＢａＯ）／ＳｉＯ２＝０．６〜２．５の化学組成になる予め溶解してガラス状とした基材と、アルカリ金属・アルカリ土類金属の弗化物２〜３０重量％および炭素０．２〜１０重量％とを混合した配合物よりなる連続鋳造用モールドパウダーが、即ち本件発明１のベースとなる（Ａ）基材原料３０〜９２．９重量％、フラックス原料３．９〜４０重量％及び炭素質原料０．２〜１０重量％を含有してなる鋼の連続鋳造用モールドパウダーが記載され、又刊行物４、５には、同様に本件発明１のベースとなる（Ａ）基材原料３０〜９２．９重量％、フラックス原料３．９〜４０重量％及び炭素質原料０．２〜１０重量％を含有してなる鋼の連続鋳造用モールドパウダーが記載されてはいるが、本件発明１の（Ｂ）炭素質原料の一部に膨張性黒鉛を使用すること、及び（Ｅ）鋳造速度１．４m／分以上の高速鋳造に用いることについては記載がなく、その結果（Ｃ）フラックス原料の合計量／膨張性黒鉛の重量比が４／１〜１００／１の範囲内であって、（Ｄ）膨張性黒鉛／（膨張性黒鉛＋他の炭素質原料の合計量）の重量比が０．２〜０．８の範囲内にあることの記載もない。
　一方、刊行物２には、炭素質原料の一部に膨張性黒鉛を使用することは記載されているが、上記（１）で述べたとおり、刊行物２には、連鋳用添加剤の具体的な配合例や使用例が全く記載されておらず、膨張性黒鉛並びに他の炭素質原料を併用することは一応理解できるとしても、膨張性黒鉛のフラックス原料、又は他の炭素質原料との重量比については具体的に検討されていないものである。刊行物３には、膨張性黒鉛以外に炭素質原料を用いることのない連続鋳造用鋳型添加剤が記載され、更に刊行物６には、籾殻、焼籾殻、コークス、無煙炭等の炭素系骨材の一種又は、複数種を組合せたもの１００重量部に対し、酸処理黒鉛等の加熱膨張性物質１〜３０重量部とを配合して成る溶融金属用保温剤が記載されているが、他の基材原料、フラックス原料を含有することの記載がなく、基材原料、フラックス原料を含有するモールドパウダーに適用できるとの示唆もない。
　そうすると、これら刊行物１〜６の記載からは、本件発明１の「（Ｃ）フラックス原料の合計量／膨張性黒鉛の重量比が４／１〜１００／１の範囲内であって、（Ｄ）膨張性黒鉛／（膨張性黒鉛＋他の炭素質原料の合計量）の重量比が０．２〜０．８の範囲内にあり、」なる構成を当業者が容易に想到し得るものではない。
　そして、本件発明１は、上記した構成により明細書に記載された、モールドパウダーの溶融滓化速度安定性を高め、その使用に際しては溶融パウダースラグ層厚みのバラツキをなくし、最終的には鋳片品質の劣化、ブレークアウト等の操業トラブルを防止することができるという刊行物１〜６の記載からは予測することのできない格別な効果を奏しているものである。
　したがって、本件発明１は、刊行物１〜６に記載された発明に基いて当業者が容易に発明をすることができたものとすることはできない。
　
　また、請求項２〜５に係る発明は、本件発明１を引用し、更に構成を限定するものであるから、上記と同じ理由によって、刊行物１〜６に記載された発明に基いて当業者が容易に発明をすることができたものとすることはできない。
　　
VI．むすび
　以上のとおりであるから、特許異議申立ての理由及び証拠によっては、本件請求項１〜５に係る発明の特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件請求項１〜５に係る発明の特許を取り消すべき理由を発見しない。
　したがって、本件請求項１〜５に係る発明の特許は拒絶の査定をしなければならない特許出願に対してされたものと認めない。
　よって、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第１４条の規定に基づく、特許法等の一部を改正する法律の一部の施行に伴う経過措置を定める政令（平成７年政令第２０５号）第４条第２項の規定により、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１４年１１月７日（２００２．１１．７）
【訂正の要旨】
訂正の要旨
（１）訂正事項ａ
　請求項１中の「炭素質原料の一部または全部に膨張性黒鉛を使用し」を「炭素質原料の一部に膨張性黒鉛を使用し」と、又「範囲内である」を「範囲内であって、膨張性黒鉛／（膨張性黒鉛＋他の炭素質原料の合計量）の重量比が０．２〜０．８の範囲内にあり、鋳造速度１．４ｍ／分以上の高速鋳造に用いる」と特許請求の範囲の減縮を目的として訂正する。
（２）訂正事項ｂ
　請求項４を削除し、又請求項５、６中の「請求項１ないし４」を「請求項１ないし３」と訂正し、更に請求項５、６の請求項番号を繰り上げ請求項４、５と明りょうでない記載の釈明を目的として訂正する。
（３）訂正事項ｃ
　明細書段落【００１５】中の「炭素質原料の一部または全部に膨張性黒鉛を使用し」を「炭素質原料の一部に膨張性黒鉛を使用し」と、又「範囲内である」を「範囲内であって、膨張性黒鉛／（膨張性黒鉛＋他の炭素質原料の合計量）の重量比が０．２〜０．８の範囲内にあり、鋳造速度１．４ｍ／分以上の高速鋳造に用いる」と明りょうでない記載の釈明を目的として訂正する。
（４）訂正事項ｄ
　明細書段落【００１６】の「炭素質原料の一部または全部に」を、「炭素質原料の一部に」と明りょうでない記載の釈明を目的として訂正する。
（５）訂正事項ｅ
　明細書段落【００２６】の「基材原料」を、「炭素質原料」と誤記の訂正を目的として訂正する。
（６）訂正事項ｆ
　明細書段落【００２７】の「０．０５」２カ所を、「０．２」と、又「１．０」２カ所を「０．８」と明りょうでない記載の釈明を目的として訂正する。
（７）訂正事項ｇ
　明細書段落【００２８】の「鋳造速度が０．１ｍ／分未満の連鋳機」を、「鋳造速度が１．４ｍ／分以上の連鋳機」と明りょうでない記載の釈明を目的として訂正する。
（８）訂正事項ｈ
　明細書段落【００３１】の「本発明品１、３、１１、１２」を「本発明品１、３」と明りょうでない記載の釈明を目的として訂正し、又「なお、本発明品１１及び１３はプリメルトタイプであり、本発明品１２及び１４は準プリメルトタイプである。」を明りょうでない記載の釈明を目的として削除する。
（９）訂正事項ｉ
　明細書段落【００３２】の表１中、及び【００３３】の表２中の本発明品４、８、９、１０、１１の欄を明りょうでない記載の釈明を目的として削除する。
（５４）【発明の名称】
鋼の連続鋳造用モールドパウダー
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　必須原料として基材原料３０〜９２．９重量％、フラックス原料３．９〜４０重量％及び炭素質原料０．２〜１０重量％を含有してなる鋼の連続鋳造用モールドパウダーにおいて、炭素質原料の一
部に
って、膨張性黒鉛／（膨張性黒鉛＋他の炭素質原料の合計量）の重量比が０．２〜０．８の範囲内にあり、鋳造速度１．４ｍ分以上の高速鋳造に用い
　【請求項２】　シリカ原料を４０重量％以下の量で含有する請求項１記載の鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
　【請求項３】　Ａｌ２Ｏ３、ＭｇＯ、ＭｎＯ、ＴｉＯ２、ＳｒＯ及びＬａ２Ｏ３系原料から選択されるその他の成分を２０重量％以下の量で含有する請求項１または２記載の鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
　【請求項４】　モールドパウダーが粉末状である請求項１ないし
３
　【請求項５】　モールドパウダーが顆粒状である請求項１ないし
３
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【発明の属する技術分野】
　本発明は、鋼の連続鋳造用モールドパウダーに関し、更に詳細には、モールド内で焼結現象を起こさず、保温性に優れた鋼の連続鋳造用モールドパウダーに関する。
　【０００２】
　【従来の技術】
　鋼の連続鋳造においては、モールド内においてモールドパウダーが添加される。浸漬ノズルを介してモールド内に注入された溶鋼表面上に添加されたモールドパウダーは、溶鋼からの受熱により、溶鋼表面から溶融スラグ層、半溶融（焼結）層、未溶融の原パウダー層の層状構造をなし、種々の役割を果たしながら消費される。特に、▲１▼モールドと凝固シェルとの潤滑作用、▲２▼溶鋼中から浮上する介在物の溶解、吸収作用、▲３▼溶鋼の保温作用等がモールドパウダーに課せられた重要な役割である。
　【０００３】
　近年、鋼の連続鋳造の進歩は目覚ましく、鋳片品質や操業安定度に大きく影響するモールドパウダーに対する要求も一段と厳しいものがあり、モールドパウダーは各種鋼成分、各種鋳造条件に適合するように品質設計がなされている。
　【０００４】
　上記の特性を確保するために、一般的なモールドパウダーには、ポルトランドセメント、黄リンスラグ、高炉スラグ、ウォラストナイト、ダイカルシウムシリケート、合成珪酸カルシウムなどを基材原料として、必要に応じて塩基度や嵩比重などの粉体特性調整のために珪石、珪藻土、シリカフラワー、ガラス粉、スポジュメン、珪酸ナトリウムなどのシリカ質原料を加え、更に、蛍石、氷晶石、硼砂、フッ化マグネシウムなどの弗化物、炭酸ナトリウム、炭酸バリウムなどの炭酸塩といった軟化点、粘度等の溶融特性調整材としてのフラックス原料、溶融速度調整材としての炭素質原料などを混合した混合タイプや、炭素質原料を除く成分の全部を予め溶融水砕したプリメルトタイプ、一部を予め溶融水砕したセミプリメルトタイプがある。また、一部金属や合金原料を使用したタイプもある。更に、形状的には、粉末原料を混合したタイプと、更に種々の方法で造粒した顆粒タイプがある。
　【０００５】
　モールドパウダーをモールドへ添加した際の溶融パウダースラグ層厚みを決定する溶融滓化速度は、一部金属やその他の原料によってなされる場合もあるが基本的に炭素質原料によってなされており、炭素質原料の粒度や添加量によって調整されているのが実情である。即ち、炭素質原料の酸化燃焼をいかに円滑に進め、それによって、モールドパウダーの溶融滓化挙動を制御するかがモールドパウダーの品質設計上極めて重要となる。
　【０００６】
　また、近年、上ノズル、スライドプレート、浸漬ノズルなどからＡｒなどの不活性ガスを吹き込む連続鋳造操業が盛んに行われるようになり、こうした操業下においては、吹き込まれた不活性ガスがモールド内を浮上し、モールドパウダー層中に入ってくるため、これらの不活性ガスの挙動によってもモールドパウダー中の炭素質原料の酸化は不安定になり易い状況にある。即ち、浮上する不活性ガスの溶融パウダースラグ層の通過に伴い、スラグの泡立ち現象を生じ易く、未溶融層、焼結層が溶融スラグで覆われる場合があり、この場合には内部に残った炭素質原料が酸化し難く、溶融滓化が不均一となり、スラグベアーの巨大化や溶融パウダースラグ層厚みのバラツキ、そして最終的には鋳片品質の劣化、場合によっては潤滑性不良によるブレークアウト等の操業トラブルにつながる場合がある。
　【０００７】
　特に、現在では、高速鋳造が一般化され、湯面の変動が大きくなり易く、偏流や片流れも起こり易い条件となる。従って、高速鋳造では、上記の滓化不良現象はさらに起こり易い状況にある。
　【０００８】
　最も一般的な各種原料を混合、あるいは混合後造粒してなるいわゆる混合タイプのモールドパウダーの場合、モールド内に添加された際に低融点原料から順次溶融するため、場合によっては炭素質原料が溶融したガラス状物質で覆われ、酸化燃焼できずに残るために溶融滓化速度のバラツキにつながり易く、特に、押出造粒、撹拌造粒、噴霧造粒等の方法で製造された顆粒状パウダーにおいてその傾向が著しい。
　【０００９】
　【発明が解決しようとする課題】
　本発明者らは、鋼の連続鋳造用モールドパウダーの挙動について種々の研究、検討を重ねた結果、以下の知見を得た：
（ａ）溶融滓化速度は、炭素質原料が各種原料の周囲に存在することにより、受熱時に各原料間の接触、焼結を防げ、各原料は溶融後、周囲の炭素質原料の酸化に伴って溶融スラグ層中に入る。故に、炭素質原料の種類、粒度、添加量を調整することにより溶融滓化速度の制御が可能となる；
　【００１０】
（ｂ）しかしながら、溶融スラグによって未溶融部が覆われた場合には、未溶融部中の炭素質原料が円滑に酸化燃焼できずに残るために溶融滓化速度のバラツキなどの原因となる；
　【００１１】
（ｃ）各種原料を混合、あるいは混合後造粒してなるいわゆる混合タイプのモールドパウダーの場合、モールド内に添加された際に低融点原料から順次溶融するため、場合によっては炭素質原料が溶融したガラス状物質で覆われ、酸化燃焼できずに残るために、溶融滓化速度のバラツキなどの原因となり易い。特に、高速鋳造では、浸漬ノズル吐出口からの溶鋼吐出流速が速く、スライディングノズルによる流量制御、アルゴン等のガス吹き、浸漬ノズル内のアルミナ付着などの影響を受けて、湯面変動が大きくなり易く、湯暴れ、湯沸き、偏流、片流れ等の現象が起こり易い条件となる。こうした条件下では、上記の如きモールドパウダーの溶融不良現象や溶融滓化のバラツキ（不均一）を起こし易い；
　【００１２】
（ｄ）例えば、特公昭７−４１３８３号公報には、比表面積９５ＢＥＴ−ｍ２／ｇ以上で、かつｐＨ８未満のカーボンブラック６０重量％以上を含むカーボン質原料を０．５〜５重量％と、カーボンの燃焼促進剤を３〜３５重量％含有し、燃焼促進剤とカーボン質原料の配合比率が重量比で５．０以上であることを特徴とする連続鋳造用モールドパウダーが開示されている。このモールドパウダーは、炭素質原料を円滑に酸化させるために、各種の炭酸塩を燃焼促進剤として活用するものである。しかしながら、このモールドパウダーにおいては、シリカ質原料の添加量が限定され、また、ガス発生が多くなり、モールドパウダーの使用条件によっては好ましくない場合もある；
　【００１３】
（ｅ）また、例えば特公平７−４１３８５号公報には、αスポジュメン及び／またはαユークリプタイトを３〜４０重量％含有し、かつ（αスポジュメン及び／またはαユークリプタイト）／炭素質原料重量比が１．５〜８．０であることを特徴とする鋼の連続鋳造用モールドパウダーが開示されている。しかしながら、αスポジュメン及び／またはαユークリプタイトは、体積変化が小さいため、効果が小さく、モールドパウダーの使用条件によっては好ましくない場合もある。
　【００１４】
　従って、本発明の目的は、モールドパウダーの溶融滓化速度安定性を高め、その使用に際しては溶融パウダースラグ層厚みのバラツキをなくし、最終的には鋳片品質の劣化、ブレークアウト等の操業トラブルを防止することができる鋼の連続鋳造用モールドパウダーを提供することにある。
　【００１５】
　【課題を解決するための手段】
　即ち、本発明の鋼の連続鋳造用モールドパウダーは、必須原料として基材原料３０〜９２．９重量％、フラックス原料３．９〜４０重量％及び炭素質原料０．２〜１０重量％を含有してなる鋼の連続鋳造用モールドパウダーにおいて、炭素質原料の一
部に
って、膨張性黒鉛／（膨張性黒鉛＋他の炭素質原料の合計量）の重量比が０．２〜０．８の範囲内にあり、鋳造速度１．４ｍ／分以上の高速鋳造に用い
　【００１６】
　【発明の実施の形態】
　本発明の鋼の連続鋳造用モールドパウダーは、上記課題を克服するために、即ち、炭素質原料を円滑に酸化させるために、モールドパウダーがモールド内に添加され、溶鋼から受熱した時に、体積変化を起こす炭素質原料を活用する方法があることを見出した。即ち、炭素質原料の一
部に
　【００１７】
　即ち、本発明に係る連続鋳造用モールドパウダーは、粉末または顆粒状のモールドパウダーであって、膨張性黒鉛を添加、配合することにより、溶融滓化速度安定性を高め、溶融パウダースラグ層厚みのバラツキをなくし、最終的には鋳片品質の劣化、ブレークアウト等の操業トラブルを防止できるものである。特に、モールド内で湯沸き、偏流、片流れが起こった場合など、非定常な状況下においても安定した溶融滓化挙動が得られる特徴を有する。膨張性黒鉛を添加、配合することにより、炭酸塩の如き炭素質原料の酸化促進剤としての作用を示す原料を使用しない場合においても、円滑な酸化燃焼が得られる。膨張性黒鉛の体積変化は著しく大きく、１０倍以上に容易に膨張するため、滓化溶融特性の改善には非常に効果的である。
　【００１８】
　即ち、膨張性黒鉛の体積膨張による未溶融部の撹拌、低かさ比重化効果により、保温、断熱性が著しく向上し、更に、半溶融部の撹拌効果により、焼結防止と共に炭素質原料が溶融したガラス状物質で覆われるのを防ぐことが可能となる。更に、体積膨張によりスラグと濡れ難い黒鉛が分散するため、更に高温の溶融部の増加する段階において、円滑な炭素質原料の酸化燃焼が得られる特徴を有する。
　【００１９】
　連続鋳造用モールドパウダーへの膨張性黒鉛の添加、配合量は０．２〜７重量％、好ましくは０．２〜５重量％の範囲内である。この範囲内の添加、配合量により湯暴れ、偏流、湯沸き現象や片流れなどを生じた際にも安定した滓化が得られ、最終的には、鋳片品質の劣化、ブレークアウト等の操業トラブルを防止できるものである。該添加、配合量が０．２重量％未満では添加効果は小さい。また、該添加量が７重量％を超えるとボイリング現象、粉塵の発生につながり易く、また、酸化燃焼速度が低下し、滓化速度の調整が困難になり好ましくない。
　【００２０】
　本発明の連続鋳造用モールドパウダーに使用可能な膨張性黒鉛は、天然鱗状黒鉛を濃硫酸、硝酸、過塩素酸、過塩素酸塩、重クロム酸塩、過酸化水素などの強酸化剤で処理して、黒鉛の層間に硫酸、硝酸などの化合物を挿入した黒鉛層間化合物を生成させた後、水洗、乾燥して製造される一般的な品質のものが使用できる。また、硝酸、塩素、クロム等を含有する薬品を使用していないものも使用可能である。なお、膨張性黒鉛は、３００〜１１００℃程度の温度で膨張を示すものが望ましい。また、膨張性黒鉛の平均粒度は０．００５〜０．３ｍｍの範囲のものが好適である。ここで、膨張性黒鉛の平均粒度が０．００５ｍｍ未満では、体積膨張による効果が小さく、また、平均粒度が０．３ｍｍを超えると膨張が大きくなり過ぎ、未溶融層のボイリングや粉塵の原因となり易いために好ましくない。
　【００２１】
　本発明の連続鋳造用モールドパウダーは、基材原料（主原料）、シリカ質原料、フラックス原料及び炭素質原料を主要構成原料として含有するもののほか、炭素質原料以外の一部もしくは全部を焼成または溶融したものも含む。
　【００２２】
　本発明の連続鋳造用モールドパウダーに使用可能な基材原料は、特に限定されるものではない。例えば炭素質原料及びフラックス原料以外の一部もしくは全部に予め焼成した焼成基材原料や溶融した溶融基材原料を使用できる。また、混合タイプの連続鋳造用モールドパウダーの基材原料として慣用のものを用いることができ、例えばポルトランドセメント、黄リンスラグ、高炉スラグ、ウォラストナイト、ダイカルシウムシリケート、合成珪酸カルシウム、石灰石、苦灰石等である。なお、基材原料の添加、配合量は３０〜９２．９重量％の範囲内である。ここで、基材原料の添加、配合量が３０重量％未満であると、相対的に他の原料の添加量が多くなり、粘度等の溶融特性の調整が難しくなるため好ましくなく、また、該添加、配合量が９２．９重量％を超えると炭素質原料及びフラックス原料が少なくなって滓化特性の調整が難しくなるために好ましくない。
　【００２３】
　次に、本発明の連続鋳造用モールドパウダーには、嵩比重や塩基度等を調整する目的で、シリカ質原料を使用することができる。ここで、シリカ質原料もまた、特に限定されるものではなく、例えば珪石、珪藻土、シリカフラワー、珪酸ナトリウム、スポジュメン等を挙げることができる。なお、シリカ質原料を添加、配合する場合、その添加、配合量は４０重量％以下である。ここで、シリカ質原料の添加、配合量が４０重量％を超えると低ＣａＯ／ＳｉＯ２組成となり、粘度が高くなり過ぎ、溶融特性などの調整が難しくなるために好ましくない。
　【００２４】
　更に、本発明の連続鋳造用モールドパウダーには、軟化点、粘度等の溶融特性を調整する目的で、フラックス原料を添加、配合する。フラックス原料としては、例えばフッ化アルミニウム、フッ化ナトリウム、フッ化マグネシウム、フッ化リチウム等のフッ化物、炭酸カリウム、炭酸ナトリウム、炭酸リチウム、炭酸ストロンチウム、炭酸バリウム、炭酸マグネシウム、炭酸マンガン等の炭酸塩、氷晶石、蛍石、ホウ酸、ホウ砂等を挙げることができる。なお、フラックス原料の添加、配合量は、３．９〜４０重量％である。ここで、フラックス原料の添加、配合量が４０重量％を超えると粘度が低くなり過ぎ、また、浸漬ノズルの溶損も大きくなるために好ましくない。
　【００２５】
　更に、フラックス原料を使用するタイプのモールドパウダーでは、溶融、滓化時の焼結を防止するためには、特に、フラックス原料の合計量／膨張性黒鉛の重量比を４／１〜１００／１の範囲内とすることが好ましい。なお、該重量比が１００／１を超えると、膨張性黒鉛による焼結抑制効果が小さくなるために好ましくない。また、該重量比が４／１未満では滓化速度がやや遅くなる傾向にあるために好ましくない。
　【００２６】
　また、本発明の連続鋳造用モールドパウダーには、溶融滓化特性調整材として炭素質原料を添加、配合する。この炭素質原料には、上記膨張性黒鉛も含まれるが、その他に各種黒鉛、コークス、木炭、カーボンブラック等を使用することができる。炭素質原料の添加、配合量は０．２〜１０重量％の範囲内である。ここで、基材原料の添加、配合量が０．２重量％未満であると、滓化溶融速度が速く、滓化速度の調整が難しくなるために好ましくなく、また、該添加、配合量が１０重量％を超えると炭素質原料の酸化が充分に進まなくなるため、滓化速度の調整が難しくなるために好ましくない。
　【００２７】
　なお、膨張性黒鉛／炭素質原料の合計量（膨張性黒鉛＋他の炭素質原料の合計量）の重量比が、
０．２
０．８
０．２
０．８
　【００２８】
　本発明の連続鋳造用モールドパウダーは、鋳造速度が
１．４
以上
　【００２９】
　また、本発明の連続鋳造用モールドパウダーには、その他の原料として例えばＡｌ２Ｏ３、ＭｇＯ、ＭｎＯ、ＴｉＯ２、ＳｒＯ、Ｌａ２Ｏ３系の原料等を適宜添加、配合することができる。なお、その他の成分の添加、配合量は２０重量％以下の量である。該添加、配合量が２０重量％を超えると粘度等の溶融特性の調整が難しくなるために好ましくない。
　【００３０】
　本発明の連続鋳造用モールドパウダーは、慣用のモールドパウダーと同様の形態、即ち、上記原料を混合した粉末状または押出造粒、撹拌造粒、流動造粒、転動造粒、噴霧造粒などの方法で造粒した顆粒状にて使用することができる。造粒に際しては、必要に応じて有機質、無機質のバインダーを使用することができる。バインダーとしては例えばＣＭＣ水溶液等を使用することができる。なお、バインダーの添加量は造粒方法によって異なり、更に、好適範囲もそれぞれのバインダーによって異なる。
　【００３１】
　【実施例】
　以下、実施例を挙げて本発明の鋼の連続鋳造用モールドパウダーを更に説明する。
　実施例
　以下の表１に本発明品及び比較品の配合割合、並びに実機での使用結果を記載する。なお、本発明品１、３
、比
。
　【００３２】
　【表１】
　【００３３】
　【表２】
　【００３４】
　なお、表１中、合成珪酸Ａ〜Ｃカルシウムは、原料混合物を電気炉で溶解後、水砕、乾燥、粉砕した原料であり、主成分はＣａＯ、ＳｉＯで、Ａｌ２Ｏ３、Ｎａ２Ｏ、ＭｇＯ、Ｆ等を含有するものである。Ａは低ＣａＯ／ＳｉＯ２品、Ｂは中間品、Ｃは高ＣａＯ／ＳｉＯ２品である。また、合成珪酸カルシウムＤ〜Ｇはフラックス成分を大量に含むプリメルトタイプ用基材である。また、膨張性黒鉛は、９５０〜１１００℃で膨張後の比容積１５〜２０ｃｍ３／ｇのものである。
　【００３５】
　また、モールドパウダーの使用テストにおいて、本発明品は、スラブＣＣ、鋳造速度１．
４
　【００３６】
　【発明の効果】
　本発明の鋼の連続鋳造用モールドパウダーによれば、モールドパウダーの溶融滓化速度安定性を高め、その使用に際しては溶融パウダースラグ層厚みのバラツキをなくし、最終的には鋳片品質の劣化、ブレークアウト等の操業トラブルを防止することができる。