【事件の表示】
　特許第３２７２７４６号「ディーゼルパティキュレートフィルタ」の請求項１に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３２７２７４６号の訂正後の請求項１に係る特許を維持する。
【理　由】
１．手続の経緯
  本件特許第３２７２７４６号の請求項１に係る発明についての出願は、平成３年７月１９日に特許出願されたものであって、平成１４年１月２５日にその発明について特許の設定登録がなされたものである。
　これに対して、旭硝子株式会社（以下、「申立人Ａ」という）、日本碍子株式会社（以下、「申立人Ｂ」という）から、それぞれ特許異議の申立てがなされ、取消理由通知がなされ、その指定期間内の平成１５年３月１０日に訂正請求書が提出され、その後当審より申立人Ａ、Ｂにそれぞれ審尋がなされたが、申立人Ａからは何ら応答がなされなかったものである。
２．訂正の適否
２−１．訂正の内容
  本件訂正の内容は、本件特許明細書を訂正請求書に添付された訂正明細書のとおり、すなわち次の訂正事項ａ〜訂正事項ｃのとおり訂正するものである。
（１）訂正事項ａ
　特許請求の範囲の請求項１の記載を、「【請求項１】押し出し成形によってハニカム状に成形された多孔質の炭化珪素焼結体からなるディーゼルパティキュレートフィルタであって、このフィルタの排気ガス流入側端部および流出側端部のいずれかの端部開口は、多孔質焼結体からなる封止片によって閉塞されてなり、前記炭化珪素焼結体は、水銀圧入法によって測定された気孔径の平均値（ｍｌ）が１μｍ〜１５μｍの範囲内にあり、その気孔径を常用対数で表した場合の気孔径分布における標準偏差の値（ＳＤ１）が０．２０以下であることを特徴とするディーゼルパティキュレートフイルタ。」と訂正する。
（２）訂正事項ｂ
　明細書の段落【０００５】の記載（本件特許掲載公報第２頁第３欄第８〜１３行）を、「【課題を解決するための手段及び作用】前記課題を解決するために、本発明は押し出し成形によってハニカム状に成形された多孔質の炭化珪素焼結体からなるディーゼルパティキュレートフィルタであって、このフィルタの排気ガス流入側端部および流出側端部のいずれかの端部開口は、多孔質焼結体からなる封止片によって閉塞されてなり、前記炭化珪素焼結体は、水銀圧入法によって測定された気孔径の平均値（ｍｌ）が１μｍ〜１５μｍの範囲内にあり、その気孔径を常用対数で表した場合の気孔径分布における標準偏差の値（ＳＤ１）が０．２０以下であることとした。」と訂正する。
（３）訂正事項ｃ
　明細書の段落【００１０】の記載（本件特許掲載公報第２頁第３欄第４０行〜第４欄第６行）を、「図２に示すように．このフィルタ３は、例えば炭化珪素焼結体の多孔質焼結体によってハニカム状に形成され、全体として円柱状（本実施例では長さ１５０ｍｍ、外径１４０ｍｍ）を呈している。このフィルタ３の軸線方向には複数の中空部５ａ，５ｂが形成されており、各中空部５ａ，５ｂはフィルタ３の両端部にて開口している。各中空部５ａ，５ｂの排気ガス流入側及び流出側の何れかの端部開口は、多孔質焼結体からなる厚さ５ｍｍの封止片６によって閉塞される。この封止片６の閉塞によって、流入側に開口するセル７ａと流出側に開口するセル７ｂとが形成されている。各セル７ａ，７ｂは内壁８（本実施例では壁厚０．４３μｍ）を介して互いに隣接しており、内壁８の外面には白金族元素やその他の金属元素及びその酸化物等からなる酸化触媒が担持されている。尚、本実施例のフィルタ３では、両端面におけるセル密度が、それぞれ１７０個／平方インチに設定されている。」と訂正する。
２−２．訂正の目的の適否、新規事項の有無、拡張・変更の存否について
（１）上記訂正事項ａについて
　上記訂正事項ａを、詳しくみると、ａ−１．「ハニカム状をなす」を「押し出し成形によってハニカム状に成形された」と訂正する、ａ−２．「焼結体」を「炭化珪素焼結体」と訂正する、ａ−３．フィルタの形状を「このフィルタの排気ガス流入側端部および流出側端部のいずれかの端部開口は、多孔質焼結体からなる封止片によって閉塞されてなり」と訂正するというものである。
   上記ａ−１．〜ａ−３．は、それぞれ、フィルタの成形方法を限定する、材質を炭化珪素に限定する、フィルタの形状を限定するというものであるから、特許請求の範囲の減縮を目的とする訂正に該当する。そして、これら訂正は、明細書の記載（本件特許掲載公報第２頁第４欄第１９行、第２頁第３欄第４１行、第２頁第３欄第４７〜４８行）からみて、願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内においてなされたものであり、実質上特許請求の範囲を拡張し又は変更するものでもない。
（２）上記訂正事項ｂ、ｃについて
　上記訂正事項ｂ、ｃは、特許請求の範囲の減縮を目的とする訂正事項ａの訂正に伴い減縮された特許請求の範囲の記載と明細書の記載を整合させかつ整理するためのものであるから明りょうでない記載の釈明を目的とする訂正に該当する。そして、これら訂正は、願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内においてなされたものであり、実質上特許請求の範囲を拡張し又は変更するものでもない。
２−３．まとめ
　以上のとおりであるから、上記訂正は、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第６条第１項の規定によりなお従前の例によるとされる、特許法第１２０条の４第３項において準用する平成６年法律第１１６号による改正前の特許法第１２６条第１項ただし書、第２項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
３．本件訂正発明
  特許権者が請求した上記訂正は、上述したとおり、認容することができるから、訂正後の本件請求項１に係る発明は、訂正明細書の特許請求の範囲の請求項１に記載された事項により特定される上記２−１．（１）に記載されたとおりのものである（以下、「本件訂正発明」という）。
４．特許異議申立てについて
４−１．取消理由通知の概要
　当審の取消理由通知の概要は、（１）請求項１に係る発明は、刊行物１に記載された発明であり、また刊行物１〜５に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、請求項１に係る発明の特許は、特許法第２９条第１項第３号、第２項の規定に違反してなされたものであり取り消されるべきものである、（２）本件明細書の記載は記載不備であるから、請求項１に係る発明の特許は、特許法第３６条第４、５項の規定に違反してなされたものであり取り消されるべきものであるというものである。
４−２．上記取消理由（１）について
４−２−１．刊行物の記載内容
（１）刊行物１：米国特許第４３６４７６１号明細書：申立人Ａの甲第１号証
（ａ）「従前の、および、後述の例において、多孔度、孔径と孔径分布は水銀圧入法における試験から測定されたものである。」（第３欄第２２〜２４行、訳文、以下同じ）
（ｂ）第４欄の表Ａの続きには、サンプル１の物性が、孔径（ミクロン）０．９〜３５、平均孔径（ミクロン）９、フィルター面積ｉｎ．２／ｉｎ．３　２１、サンプル２の物性が、孔径（ミクロン）０．６〜３５、平均孔径（ミクロン）８、フィルター面積ｉｎ．２／ｉｎ．３　２３．９、サンプル３の物性が、孔径（ミクロン）０．３５〜２７、平均孔径（ミクロン）１２．４、フィルター面積ｉｎ．２／ｉｎ．３　１５．９であることが記載されている。
（ｃ）「多くの材料が適当ではあるけれども、サマーズ、バーグ、シュッケルの米国特許第３９５４６７２号明細書に書かれた触媒コンバーター等用のセラミックモノリスに使用される材料や方法で、セラミック要素を製造することが好ましい。」（第５欄第９〜１５行）
（ｄ）「複数の薄い交錯した多孔性の内部壁を有するセラミックモノリス構造からなる、コンパクトで高効率である焼却浄化可能な排出パティキュレートフィルタ要素のディーゼルエンジン排気装置との組み合わせであって、その内部壁は複数の細い入口通路が複数の細い出口通路に隣接して広がってなっており、その入口と出口の通路が、ガスが入口と出口の通路の間の穴を通って流れるようにするために、モノリス構造の多孔性壁により仕切られており、そのモノリス構造は、少なくとも９％の平均全多孔度、２〜１５ミクロンの平均孔径であって、各孔径が実質的にすべて０．５〜７０ミクロンの範囲内にあるものを有し、その内部壁はモノリス構造の立方インチ毎９平方インチ以上の壁濾過面積を有しているもの。」（第８欄第５０〜６５行）
（ｅ）第２図には、いずれかの端部が壁面と同じ材質で封止されているハニカム構造が図示されている。
（２）刊行物２：特開平１−２２４２８２号公報：申立人Ａの甲第２号証、申立人Ｂの甲第３号証
（ａ）「ムライト（３Ａｌ２Ｏ３・２ＳｉＯ２）骨材に３〜５０重量％のコーディエライト（２ＭｇＯ・２Ａｌ２Ｏ３・５ＳｉＯ２）を添加し、コーディエライトを溶融し得る焼成温度で焼成し、溶融したコーディエライトにて前記ムライト骨材を結合してなる耐熱衝撃性を有する多孔質セラミックス。」（請求項１）
（ｂ）「以下の実施例は、高温排ガス中のダスト分離用フィルター、燃焼触媒用担体、燃焼用多孔体、焼成用セッター等の用途に使用するための多孔質セラミックスに関するものである。平均粒子直径２０μｍの電融ムライト８０重量％と合成コーディエライト２０重量％を混合して焼成したときの物性は、・・・１５００℃の焼成温度で焼成したものでは、細孔直径は８μｍであり、・・・又、上記各焼成温度における細孔径分布は第１図に示す通りであった。」（第２頁左下欄第８行〜右下欄第１１行）。
（ｃ）「上記した原料を用いて骨材であるムライト８０重量％とコーディエライト或いはコーディエライト組成混合物２０重量％を乾式で混合した後、バインダーとしてＰＶＡ１０重量％、水溶液を固形分に対して６重量％添加したものを、約４００ｋｇｆ／ｃｍ２で１２０ｍｍ×３０ｍｍの板状にプレス成形し、これを電気炉で昇温速度約６℃／分で１５００℃で１時間保持し焼成した後、炉内で自然放冷して焼成体を作製し、さらに電気炉で１３００℃に５時間保持して熱処理し多孔質のセラミックスを得た。」（第４頁左上欄第１〜１１行）
（ｄ）「第１図は、平均粒子直径２０μｍの電融ムライト８０重量％、合成コーディエライト２０重量％を混合して焼成した時の各焼成温度による細孔径分布図、」（第４頁右下欄第３〜７行）
（３）刊行物３：「世界大百科辞典　２６」平凡社　第６４頁（１９７２年４月２５日）：申立人Ａの甲第３号証
（ａ）「標準偏差　統計集団の単位（要素）の計量的特性についての〈ばらつき〉（不均一）の程度をあらわす度数特性値。算術平均にかんする二次モーメント（分散）の正の平方根。平均がμ，標準偏差がσ（したがって分散がσ２）の正規分布については，平均を中心として標準偏差に等しい幅を上下にとれば，このμ−σとμ＋σとの間に全集団のおよそ２／３にあたる６８％が含まれる。同様にμ−２σとμ＋２σとの間には９５％が，μ−３σとμ＋３σの間には９９．７％が入ることが理論的に証明される。」
（４）刊行物４：特開昭６４−９０００８号公報：申立人Ｂの甲第１号証
（ａ）「微粒子除去用セラミックフィルター」（発明の名称）
（ｂ）「このようなディーゼルエンジン等の排気ガス中に含まれている黒煙状の微粒子を除去するために、所謂フィルターが使用されている。」（第１頁右下欄第１３〜１５行）
（ｃ）「このようなセラミックフィルターとしては、・・・一般には・・・・第６図及び第７図に示すように、ハニカム構造のセラミック多孔質成形体からなり、多数のセル孔の端部を入口側と出口側とで交互に目封じした極めて単純なものである。」（第２頁左上欄第１１〜１８行）
（ｄ）「多孔質セラミック焼結体（１０）として、平均気孔径が５μｍ、気孔率が４５％の炭化珪素質焼結体を使用した。」（第５頁右下欄第２〜４行）
（５）刊行物５：特開昭６３−３１５１７号公報：申立人Ｂの甲第２号証
（ａ）「気孔率が３０〜５０容積％の範囲にあり、平均気孔径の１／２以下の気孔径を有する気孔の容積が、全気孔の容積の３％以上であることを特徴とするセラミックフィルタ。」（請求項１）
（ｂ）「こうした気孔組織を有する従来のセラミックフィルタは、一定粒径以上の粉塵粒子が気孔に入り込みにくいという点ではそれなりの効果を示すが、その一定粒径以下の粉塵粒子は気孔に入り込みやすく、したがって小さい粒径の粉塵粒子を含有する含塵ガスには、対応して小さい平均気孔径を有するフィルタが使われる。しかし小さい平均気孔径を有するフィルタは、一般に通気抵抗が大きく、工業用集塵装置として利用するには、大きな吸引負圧を有する排気ブロワを用いたとしてもフィルタの大きな通気抵抗ゆえに通気が困難となったり、困難でないまでも動力費用が大きくなる難点がある。」（第２頁左上欄第２０行〜右上欄第１３行）
（ｃ）「例えば、鉄鋼業の高炉や転炉からの高温排ガスはより大きな粒径の粉塵粒子とともに代表粒径１μｍ以下の粉塵粒子を含んでいることが多く、これらの粉塵を捕集するためには、従来技術によれば、平均気孔径が数μｍ〜１０μｍ程度のセラミックフィルタが必要であった。しかし、数μｍ〜１０μｍ程度の平均気孔径を有するセラミックフィルタは、気孔率が４５％程度に達するものでも通気抵抗は大きい。すなわち、バグフィルタでは一般に１〜２ｃｍ／ｓのガス流速を採用することが望ましいが、この場合、上記した数μｍ〜１０μｍの平均気孔径のセラミックフィルタでは容易に１０００ｍｍＡｇといった大きな通気抵抗値に達してしまい、工業的な集塵装置として利用しがたい。」（第２頁右上欄第１４行〜左下欄第９行）
（ｄ）「本発明のセラミックフィルタは、典型的には・・・・炭化珪素・・・などから選ばれる一種または二種以上のセラミック粒子が、これと同質にして粒径の小さいセラミック微粉、あるいは粘度、フリットなどの結合材とともに焼結されてなる。」（第３頁左上欄第１２〜１９行）
（ｅ）「捕集すべき粉塵粒子の粒径に応じて、本発明のセラミックフィルタの平均気孔径は２０μｍより小であっても、１００μｍより大であってもよいが、平均気孔径は２０〜１００μｍの範囲とするのが好ましい。」（第３頁右下欄第５〜９行）
（ｆ）「実施例　セラミック粒子としてのコージライト骨材・・・を秤取・混合し、この混合物をラバープレス法により・・・パイプ状に成形した。・・・これからわかるように、平均気孔径、すなわち、気孔径対気孔累積容積曲線において全気孔容積を二分する気孔径は３２μｍであり、さらに１６μｍ以下の気孔径を有する気孔の容積は全気孔容積の７％であった。」（第４頁右上欄第７行〜左下欄第１１行）
４−２−２．当審の判断
　刊行物１の上記（１）（ａ）、（ｄ）、（ｅ）の記載を本件訂正発明の記載ぶりに則って整理すると、刊行物１には「複数の薄い交錯した多孔性の内部壁を有するハニカム構造のセラミックモノリス構造からなる、コンパクトで高効率である焼却浄化可能な、ディーゼルエンジン排気装置用の排出パティキュレートフィルタ要素であって、その内部壁は複数の細い入口通路が複数の細い出口通路に隣接して広がってなっており、その入口と出口の通路が、ガスが入口と出口の通路の間の穴を通って流れるようにするために、いずれかの端部が多孔性壁で封止されており、そのモノリス構造は、水銀圧入法における試験から測定された少なくとも９％の平均全多孔度、２〜１５ミクロンの平均孔径であって、各孔径が実質的にすべて０．５〜７０ミクロンの範囲内にあるディーゼルエンジン排気装置用の排出パティキュレートフィルタ要素」という発明（以下、「刊行物１発明」という）が記載されていると云える。
　そこで、本件訂正発明と刊行物１発明とを対比すると、刊行物１発明の「ディーゼルエンジン排気装置用の排出パティキュレートフィルタ要素」、「内部壁は複数の細い入口通路が複数の細い出口通路に隣接して広がってなっており、その入口と出口の通路が、ガスが入口と出口の通路の間の穴を通って流れるようにするために、いずれかの端部が多孔性壁で封止されている」は、本件訂正発明の「ディーゼルパティキュレートフィルタ」、「ハニカム状に成形され、排気ガス流入側端部および流出側端部のいずれかの端部開口は、多孔質焼結体からなる封止片によって閉塞されている」にそれぞれ相当するから、両者は「ハニカム状に成形された多孔質の焼結体からなるディーゼルパティキュレートフィルタであって、このフィルタの排気ガス流入側端部および流出側端部のいずれかの端部開口は、多孔質焼結体からなる封止片によって閉塞されてなるディーゼルパティキュレートフイルタ。」という点で一致し、また本件訂正発明では、水銀圧入法によって測定された気孔径の平均値（ｍｌ）は１μｍ〜１５μｍであり、刊行物１発明では、水銀圧入法における試験から測定された２〜１５ミクロンの平均孔径であるから、気孔径の平均値の数値範囲は、本件訂正発明と刊行物１発明では重複していると云える。してみると、両者は、次の点で相違していると云える。
相違点：本件訂正発明では、「押し出し成形によって成形」された「炭化珪素」焼結体であり、「その気孔径を常用対数で表した場合の気孔径分布における標準偏差の値（ＳＤ１）が０．２０以下である」のに対して、刊行物１発明では、成形方法、材質、標準偏差について明らかでない点
　次に、この相違点を検討する。
　先ず、材質について、刊行物１には具体的な材質は記載されておらず、さらに刊行物１（上記（１）（ｃ））に言及された「米国特許第３９５４６７２号明細書」（平成１５年３月１０日付け特許異議意見書参考資料５−１参照）を参照しても、同明細書にはコーディエライトについては記載されているものの、炭化珪素については記載されていない。
  してみると、刊行物１には、成形方法や、標準偏差を検討するまでもなく、材質である炭化珪素については記載されていないと云える。
　したがって、本件訂正発明は、刊行物１に記載された発明とすることはできない。
　なお、申立人Ａは、上記（１）（ｂ）の「孔径（ミクロン）０．９〜３５、平均孔径（ミクロン）９」の記載から、気孔径を常用対数で表した場合の気孔径分布における標準偏差の値（ＳＤ１）が０．２０以下となる蓋然性が高い旨の主張をしているが（申立人Ａ提出特許異議申立書第９頁第２２行〜第１０頁第１５行）、刊行物１に気孔径分布曲線が示されていない以上、刊行物１の例において必ず気孔径を常用対数で表した場合の気孔径分布における標準偏差の値（ＳＤ１）が０．２０以下となるとは云えない。
　次に、刊行物２には、上記（２）（ａ）〜（ｄ）から「平均粒子直径２０μｍの電融ムライト８０重量％と合成コーディエライト２０重量％を混合して焼成した、細孔直径が８μｍであり、細孔径分布図が示された高温排ガス中のダスト分離用フィルター」が記載されていると云える。また、この細孔直径が８μｍの場合に、細孔径分布図からみて気孔径を常用対数で表した場合の気孔径分布における標準偏差の値（ＳＤ１）が０．２０以下と云える（平成１５年３月１０日付け特許異議意見書第１６頁第２３行）。
　しかしながら、刊行物２では、上記（２）（ｃ）から成形方法も「押し出し成形」でなく「プレス成形」であり、材質についても上記（２）（ａ）から、あくまでムライト、コーディエライトであるところから、刊行物２では、押し出し成形によって成形された炭化珪素焼結体を使用することは示唆されていないと云え、また細孔径分布図から上記標準偏差の数値範囲がムライト、コーディエライトの場合に普通に行われている数値範囲であるということは云えても、ディーゼルパティキュレートフイルタ一般において他の材質、例えば炭化珪素の場合に「気孔径を常用対数で表した場合の気孔径分布における標準偏差の値（ＳＤ１）は０．２０以下」とすることを示唆したものであるとまで云うことはできない。
  刊行物３には、標準偏差についての一般的記載が記載されているにすぎない。
  刊行物４には、「ハニカム構造のセラミック多孔質成形体からなり、多数のセル孔の端部を入口側と出口側とで交互に目封じし、平均気孔径が５μｍ、気孔率が４５％の炭化珪素質焼結体からなるディーゼルエンジン排気ガス用フィルター」が記載されているが、気孔径分布図が記載されていないから、「気孔径を常用対数で表した場合の気孔径分布における標準偏差の値（ＳＤ１）は０．２０以下」とすることについては何も示唆されていないと云える。
  刊行物５には、実施例として、「ラバープレス法によりパイプ状に成形した気孔径対気孔累積容積曲線において全気孔容積を二分する気孔径は３２μｍであり、さらに１６μｍ以下の気孔径を有する気孔の容積は全気孔容積の７％である、コージライトからなる高温排ガス用セラミックフィルタ」が記載されている。
　しかしながら、平均気孔径は３２μｍであり、材質はコージライトであるから、気孔径、材質の点で本件訂正発明とは相違している。
　申立人Ｂは、刊行物５において気孔径対気孔累積容積曲線からみて、標準偏差が本件訂正発明の数値範囲内であることを主張するが（申立人Ｂ提出特許異議申立書第７頁第７行、平成１５年５月２７日付け回答書第１２頁第１９行〜第１３頁第１２行）、そもそも、刊行物５は、上記（５）（ｂ）（ｃ）（ｅ）から、「数μｍ〜１０μｍの平均気孔径のセラミックフィルタでは容易に１０００ｍｍＡｇといった大きな通気抵抗値に達してしまい、工業的な集塵装置として利用しがたい」ため「平均気孔径は２０〜１００μｍの範囲とするのが好ましい」という技術であり、その対象排ガスも上記（５）（ｃ）から「例えば、鉄鋼業の高炉や転炉からの高温排ガス」である。
　してみると、刊行物５は、ディーゼルパティキュレートフイルタ一般において「気孔径を常用対数で表した場合の気孔径分布における標準偏差の値（ＳＤ１）は０．２０以下」とすることを示唆したものとは云えない。
  なお、申立人Ｂは、平成１５年５月２７日付け回答書において、参考資料１（特開昭５７−７２１５号公報）、参考資料２（特開昭５７−４２３１６号公報）をあげているが、どれも、ディーゼルパティキュレートフイルタ一般において「気孔径を常用対数で表した場合の気孔径分布における標準偏差の値（ＳＤ１）は０．２０以下」とすることを示唆したものとは云えない。
　してみると、本件訂正発明の上記相違点は当業者が容易に想到することができるとすることはできない。
　そして、本件訂正発明は、上記相違点により、「圧力損失が低く、かつ捕集効率を向上させる」という明細書記載の効果を奏すると云える。
　したがって、本件訂正発明は、刊行物１〜５に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものとすることができない。
４−３．上記取消理由（２）について
　当審の取消理由通知の具体的理由は、本件明細書の図３と「気孔径を常用対数で表した気孔径分布における標準偏差の値（ＳＤ１）」についてのものであるが、図３は「気孔径を常用対数で表した気孔径分布」の図ではなく、参考説明図面と解されるので、図３を記載不備とするまでのことはないものと認める。
５．むすび
　以上のとおり、特許異議申立ての理由及び証拠方法によっては、訂正後の本件請求項１に係る発明の特許を取り消すことはできない。
 また、他に訂正後の本件請求項１に係る発明の特許を取り消すべき理由を発見しない。
　したがって、訂正後の本件請求項１〜３に係る発明の特許は拒絶の査定をしなければならない特許出願に対してされたものと認めない。
　よって、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第１４条の規定に基づく、特許法等の一部を改正する法律の施行に伴う経過措置を定める政令（平成７年第２０５号）第４条第２項の規定により結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１５年７月２２日（２００３．７．２２）
【訂正の要旨】
審決（決定）の【理由】欄参照。
（５４）【発明の名称】
ディーゼルパティキュレートフィルタ
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　
押し出し成形によって
に成形された
の炭化珪素
からなるディーゼルパティキュレートフィルタ
このフィルタの排気ガス流入側端部および流出側端部のいずれかの端部開口は、多孔質焼結体からなる封止片によって閉塞されてなり、前記炭化珪素焼結体は、
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】
　本発明はディーゼルエンジンの排気ガス中に含まれるパティキュレート（黒煙、微粒子及びＳＯＦ等）を捕集するためのフィルタに関するものである。
　【０００２】
　【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】
　ディーゼルエンジンの排気ガス中に含まれるパティキュレートは平均粒子径が０．１μｍ〜０．３μｍであって、非常に微細である。従って、この粒子を捕集するフィルタの平均気孔径も小さいことが好ましい。しかしウォールフロー型のモノリスフィルタでは、気孔径が小さくなるとフィルタ内壁を排気ガスが通過する場合の圧力損失が極端に大きくなって、エンジンを停止させてしまうという虞れがある。
　【０００３】
　また、一般に使用されているコージエライト製のハニカムフィルタでは、圧力損失を低くするために造孔剤が添加され、これによりフィルタ内に２０μｍ〜１００μｍ程度の大きな気孔を形成している。しかし、このように大きな気孔が混在するフィルタでは、パティキュレートの捕集に適した大きさの気孔の数は、相対的に少なくなってしまう。従って、パティキュレートの捕集効率の低下が避けられない。
　【０００４】
　本発明は上記の事情を考慮し、かつ限られた狭い範囲内に気孔径が分布すれば捕集効率が向上するという知見に基づいてなされたものであって、その目的は、圧力損失が低く、かつ捕集効率の高いディーゼルパティキュレートフィルタを提供することである。
　【０００５】
　【課題を解決するための手段及び作用】
　前記課題を解決するために、本発明は
押し出し成形によって
に成形された
の炭化珪素
からなるディーゼルパティキュレートフィルタ
このフィルタの排気ガス流入側端部および流出側端部のいずれかの端部開口は、多孔質焼結体からなる封止片によって閉塞されてなり、前記炭化珪素焼結体は、
　【０００６】
　この程度の気孔径は、微細なパティキュレートの捕集に好適な大きさであることが知られており、従って、平均気孔径を上記範囲内に設定することで、パティキュレートを確実に捕集することができる。気孔径の平均値が１μｍ未満であると、内壁を排気ガスが通過する際の圧力損失が極端に大きくなり、エンジンの停止を引き起こしかねない。また、気孔径の平均値が１５μｍであると、微細なパティキュレートを効率よく捕集することができない。
　【０００７】
　また、前記気孔径分布における標準偏差の値が０．２０以下の場合、即ち、気孔径が限られた狭い範囲内に分布する場合には、捕集好適範囲にある気孔の数が相対的に多くなる。従って、従来よりも圧力損失が低く、かつ捕集効率を高くすることができる。
　【０００８】
　【実施例】
以下に本発明を排気ガス浄化装置に具体化した一実施例について、図１〜図３を参照しながら詳しく説明する。
　【０００９】
　図１に示すように、排気ガス浄化装置１は金属パイプ製のケーシング２を備え、そのケーシング２の通路２ａがディーゼルエンジンＥの排気管路Ｅａに接続されている。このケーシング２内にはディーゼルエンジンＥから放出される排気ガスを浄化するためのディーゼルパティキュレートフィルタ３が配設されている。また、排気管路Ｅａ内には再生処理用のバーナー４が装着されている。
　【００１０】
　図２に示すように、このフィルタ３は、例えば炭化珪素焼結
体の
　【００１１】
　また、図３のグラフにおいて曲線Ｃ１で示すように、本実施例のフィルタ３は水銀圧入法によって測定された気孔径の平均値ｍ１が７μｍであり、かつその気孔径を常用対数で表した場合の気孔径分布における標準偏差の値ＳＤ１が０．１２となるように製造される。
　【００１２】
　このようなフィルタ３を製造するための原料としては、例えば、平均粒子径が１１μｍのα型炭化珪素粉末２０重量部に、平均粒子径が０．３μｍのβ型炭化珪素粉末８０重量部、バインダーとしてのメチルセルロース６重量部、潤滑剤１重量部及び水２０重量部を配合したものが用いられる。この配合物は混練された後、押し出し成形によってハニカム状に成形される。そして、この成形物を乾燥・脱脂した後、窒素雰囲気下にて１７００℃、４時間にわたって仮焼成する。その後、前記中空部５ａ，５ｂを封止する。更に窒素雰囲気下にて２０００℃、４時間の本焼成を経て所望のフィルタ３が製造される。
　【００１３】
　次に、上記のように構成されたフィルタ３の排気ガス浄化作用及びフィルタ３の再生について説明する。フィルタ３を前記ケーシング２内に配置して、排気ガスを流通させると、排気ガスは先ず流入側の各端部開口を介して各セル７ａ内に流入すると共に、内壁８を介して流出側に開口する隣接のセル７ｂ側より排出する。排気ガス内のパティキュレートは、排気ガスが内壁８を通過する際にトラップされ、これにより排気ガスの浄化が行われる。また、フィルタ３内のパティキュレート捕集量が一定値に達すると、バーナー４が点火され、フィルタ３の加熱が開始される。そして、フィルタ３に担持された触媒の作用により、フィルタ３内のパティキュレートが燃焼され、フィルタ３が元の状態に再生される。
　【００１４】
　以上のように形成された本実施例のフィルタ３の特性を検討するために、パティキュレートの捕集率及び圧力損失についての調査を行った。前者については、フィルタ３の装着前後において、そのフィルタ３を装着位置を通過した排出ガス内に含まれるパティキュレートを濾紙に吸着させ、その濾紙の反射率（％）をＪＩＳ−Ｄ１１０１に従い、スモークテスターを用いて光学的に測定した。後者については、フィルタ３装着状態において、フィルタ３の排気ガス流入側と流出側との圧力差（ｍｍＨｇ）を捕集開始６０分後に測定した。更に、本実施例に対する比較例として、コージエライト製でありかつ同形状及び同サイズのフィルタを用い、同様の調査を行った。尚、図３において曲線Ｃ２で示されるように、このコージエライト製フィルタでは、水銀圧入法によって測定された気孔径の平均値ｍ２は１４μｍであり、かつその気孔径を常用対数で表した場合の気孔径分布における標準偏差の値ＳＤ２は０．４０であった。これらのフィルタについての調査結果を表１に示す。
　【００１５】
　【表１】
　【００１６】
　この表１から明らかなように、ケーシング２内にフィルタを装着することなく、排気ガス中のパティキュレートが全て排出される状態にて測定された濾紙の反射率は、何れも４０％であった。次に、各フィルタを装着した状態における反射率は、実施例では０％であったのに対して、比較例では１０％であった。この結果から明らかなように、実施例のフィルタによればパティキュレートを完全に除去することが可能であり、比較例のフィルタより捕集能力が優れていることが判明した。
　【００１７】
　また、各フィルタの排気ガス流入側と流出側との圧力差については、実施例では６０ｍｍＨｇと低い値であったのに対して、比較例では１２０ｍｍＨｇと２倍の値を示した。このように比較例より圧力損失が小さいという点においても、本実施例のフィルタ３の優秀性が示された。
　【００１８】
　【発明の効果】
　以上詳述したように、本発明のディーゼルパティキュレートフィルタによれば、圧力損失が低く、かつ捕集効率を向上させることができるという優れた効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
　【図１】　この発明を具体化した一実施例におけるディーゼルパティキュレートフィルタの装着状態を示す部分正断面図である。
　【図２】　図１のディーゼルパティキュレートフィルタの部分拡大断面図である。
　【図３】　実施例及び比較例のフィルタの気孔径分布状態を示すグラフである。
　【符号の説明】
　ｍ１　水銀圧入法によって測定された気孔径の平均値、
　ＳＤ１　気孔径を常用対数で表した場合の気孔径分布における標準偏差の値。