【事件の表示】
　特許第３３６８４１１号「方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブ」の請求項１ないし４に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３３６８４１１号の請求項１ないし３に係る特許を維持する。
【理　由】
１、手続の経緯
　本件特許第３３６８４１１号は、平成８年１月１６日の特許出願に係るものであって、平成１４年１１月１５日に請求項１〜４に係る発明について特許権の設定の登録がされたものであり、その後、請求項１〜４に係る特許についてＪＦＥスチール株式会社より特許異議の申立てがなされた。
　そこで、当審より特許取消理由が通知され、訂正請求がなされ（なお、この訂正請求は後日取り下げられた。）、当審より特許異議申立人に対して審尋がなされ、その後、さらに当審より再度の特許取消理由が手交により通知され、その指定期間内である平成１７年２月２４日に訂正請求がなされたものである。
　
２、訂正請求について
２−１、訂正の内容
　特許権者が求めている訂正の内容は、次のとおりである。
（１）訂正事項Ａ
　本件特許の願書に添付した明細書(以下、単に「明細書」という。)の特許請求の範囲の請求項１において、「上記連続鋳造スラブの切断面の凝固酸化物層」とあるを、「上記連続鋳造スラブのガス切断面の凝固酸化物層」に訂正する。
（２）訂正事項Ｂ
　明細書の特許請求の範囲の請求項２を削除する。
（３）訂正事項Ｃ
　同じく請求項３及び４において、それぞれの項番号を繰り上げて「請求項２」及び「請求項３」と訂正するとともに、請求項３中の引用項番号「請求項１または２」を「請求項１」に、また、請求項４中の引用項番号「請求項１または２または３」を「請求項１または２」にそれぞれ訂正する。
（４）訂正事項Ｄ
　明細書の段落【０００５】において、
「【課題を解決するための手段】
　上記の目的を達成するために本発明は以下の構成を要旨とする。　
　（１）連続鋳造機機端出口の切断機で切断して得られる重量％で、Ｃ：０．０１５〜０．１００％、Ｓｉ：２．０〜４．０％、Ｍｎ：０．０３〜０．１２％、ＳおよびＳｅのうちから選んだ１種または２種を合計：０．００５〜０．０５０％含有し、残部は実質的にＦｅの組成を有し、かつ、熱間圧延に際して雰囲気制御型の電気式加熱炉で加熱される方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブにおいて、上記連続鋳造スラブの切断面の凝固酸化物層と再凝固母材層の合計の厚さが０．８mm以下であることを特徴とする。　
　（２）連続鋳造機機端出口の切断機で切断して得られる重量％で、Ｃ：０．０１５〜０．１００％、Ｓｉ：２．０〜４．０％、Ｍｎ：０．０３〜０．１２％、ＳおよびＳｅのうちから選んだ１種または２種を合計：０．００５〜０．０５０％含有し、残部は実質的にＦｅの組成を有し、かつ、熱間圧延に際して雰囲気制御型の電気式加熱炉で加熱される方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブにおいて、上記連続鋳造スラブの切断面に凝固酸化物層と再凝固母材層が存在しないことを特徴とする。　
　（３）前項（１）または（２）に記載の方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブが、さらにSol.Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：０．００４０〜０．０１００％を含有することを特徴とする。　
　（４）前項（１）または（２）または（３）に記載の方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブが、さらにＳｂ，Ｓｎ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ｂ，Ｔｅ，Ａｓ、およびＢｉから選ばれる１種または２種以上を各々の元素量で０．００３〜０．３％を含有することを特徴とする。」とあるを、
「【課題を解決するための手段】
　上記の目的を達成するために本発明は以下の構成を要旨とする。
　（１）連続鋳造機機端出口の切断機で切断して得られる重量％で、Ｃ：０．０１５〜０．１００％、Ｓｉ：２．０〜４．０％、Ｍｎ：０．０３〜０．１２％、ＳおよびＳｅのうちから選んだ１種または２種を合計：０．００５〜０．０５０％含有し、残部は実質的にＦｅの組成を有し、かつ、熱間圧延に際して雰囲気制御型の電気式加熱炉で加熱される方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブにおいて、上記連続鋳造スラブのガス切断面の凝固酸化物層と再凝固母材層の合計の厚さが０．８mm以下であることを特徴とする。
　（２）前項（１）に記載の方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブが、さらにSol.Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：０．００４０〜０．０１００％を含有することを特徴とする。
　（３）前項（１）または（２）に記載の方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブが、さらにＳｂ，Ｓｎ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ｂ，Ｔｅ，Ａｓ、およびＢｉから選ばれる１種または２種以上を各々の元素量で０．００３〜０．３％を含有することを特徴とする。」に訂正する。
（５）訂正事項Ｅ
　明細書の段落【００１８】において、
　「連続鋳造スラブの切断面の凝固酸化物層と再凝固母材層の合計の厚さが０．８mm以下であると雰囲気制御された電気式加熱炉でスラブ加熱を行っても製品にヘゲを生じない。ガス切断、アーク切断では、切断条件を選定し、凝固酸化物層と再凝固母材層の合計の厚さを０．８mm以下とする。レーザ切断、電子ビーム切断、プラズマ切断では、凝固酸化物層と再凝固母材層は存在するが極めて薄いので、通常０．８mm以下となる。
　連続鋳造スラブの切断面に凝固酸化物層と再凝固母材層がないと雰囲気制御された電気式加熱炉でスラブ加熱を行っても製品にヘゲを生じない。ノコ切断、ワイヤカット放電切断、ウォータージェット切断、プレス切断では、凝固酸化物層と再凝固母材層が存在しない。」とあるを、
　「連続鋳造スラブの切断面の凝固酸化物層と再凝固母材層の合計の厚さが０．８mm以下であると雰囲気制御された電気式加熱炉でスラブ加熱を行っても製品にヘゲを生じない。ガス切断では、切断条件を選定し、凝固酸化物層と再凝固母材層の合計の厚さを０．８mm以下とする。」に訂正する。
（６）訂正事項Ｆ
　明細書の段落【００２３】の記載及び段落【００２４】の【表３】を削除する。
　
２−２、訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
　訂正事項Ａは、特許請求の範囲の請求項１において、明細書の段落【０００８】などの記載に基づいて、連続鋳造スラブの切断をガス切断に限定する訂正であり、訂正事項Ｂは、特許請求の範囲の請求項を削除する訂正であるから、これらの訂正は、特許請求の範囲の滅縮に該当するものであって、願書に添付した明細書及び図面に記載した事項の範囲内の訂正であり、しかも、実質上特許請求の範囲を拡張し又は変更するものでもない。
　訂正事項Ｃは、請求項２の削除にともなって、請求項３、４の項番号を繰り上げるとともに、各請求項中の引用項番号を整合させる訂正であるから、明りょうでない記載の釈明に該当する。訂正事項Ｄ〜Ｆは、訂正事項Ａ、Ｂによって訂正された特許請求の範囲の記載と、発明の詳細な説明の記載とを整合させるために行う訂正であり、明りょうでない記載の釈明に該当する。そして、上記訂正事項Ｃ〜Ｆは、いずれも願書に添付した明細書又は図面に記載した事項の範囲内の訂正であり、また、実質上特許請求の範囲を拡張し又は変更するものではない。
　
２−３、まとめ
　以上のとおり、上記訂正請求は、特許法第１２０条の４第２項、及び同条第３項において準用する同法第１２６条第２〜３項の規定に適合するものであるから、当該訂正を認める。
　
３、特許異議の申立てについて
３−１、本件発明
　上記のとおり訂正が認められるから、本件特許の請求項１〜３に係る発明は、訂正請求書に添付された訂正明細書の特許請求の範囲の請求項１〜３に記載された次の事項により特定されるとおりのものである。
「【請求項１】　連続鋳造機機端出口の切断機で切断して得られる重量％で、Ｃ：０．０１５〜０．１００％、Ｓｉ：２．０〜４．０％、Ｍｎ：０．０３〜０．１２％、ＳおよびＳｅのうちから選んだ１種または２種を合計：０．００５〜０．０５０％、残部は実質的にＦｅの組成を有し、かつ、熱間圧延に際して雰囲気制御型の電気式加熱炉で加熱される方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブにおいて、上記連続鋳造スラブのガス切断面の凝固酸化物層と再凝固母材層の合計の厚さが０．８mm以下であることを特徴とする方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブ。
【請求項２】　請求項１に記載のスラブに、さらにSol.Ａｌ：０．０１０〜０．０６５％、Ｎ：０．００４０〜０．０１００％を含有することを特徴とする方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブ。
【請求項３】　請求項１または２に記載のスラブに、さらにＳｂ，Ｓｎ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ｂ，Ｔｅ，Ａｓ、およびＢｉから選ばれる１種または２種以上を各々の元素量で０．００３〜０．３％を含有することを特徴とする方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブ。」
　
３−２、申立ての理由及び当審の取消理由の概要
　特許異議申立人は、証拠方法として甲第１〜３号証を提出し、訂正前における本件特許の請求項１〜４に係る発明は、甲第１号証１に記載された発明であるか、あるいは、甲第１〜３号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、それらの発明に係る特許は、特許法第２９条第１項第３号あるいは同条第２項の規定に違反してされたものであり、また、本件特許の明細書には記載不備が存在するから、本件の各請求項に係る特許は、特許法第３６条第４項及び同条第６項第２号に規定する要件を満たしていない特許出願に対してなされたものである、というものである。
　　なお、当審において通知した第１回目の取消理由は、上記異議申立の理由と同趣旨のものであり、第２回目の取消理由は、本件の各請求項に係る特許は、特許法第３６条第６項第２号に規定する要件を満たしていない特許出願に対してなされたものであるというものである。
　
３−３、証拠及び引用刊行物の記載事項
　特許異議申立人が提出した甲１〜３号証（当審が通知した取消理由に引用された刊行物１〜３）には、次の事項が記載されている。
（１）甲第１号証：特開昭６０−１４５３１８号公報
「１．Ｓｉ　２．０〜４．５ｗｔ％、Ｍｎ　０．０２〜０．１０ｗｔ％と、Ｓ，Ｓｅ，Ａｌのうちから選ばれる１種ないし２種以上を合計で　０．００５〜０．０６ｗｔ％含有するけい素鋼スラブを加熱後熱間圧延によって　１．４〜３．５ｍｍ厚の熱延鋼帯となし、次いで１回ないし中間焼鈍をはさむ２回の冷間圧延によって　０．１５〜０．５０ｍｍの最終製品厚にし、脱炭焼鈍とこれに続く高温最終仕上焼鈍によって（１１０）（００１）方位を主方位とする方向性けい素鋼板を製造するに当り、
　該けい素鋼スラブの中心温度が１０００〜１２３０℃に達するまでガス燃焼型のスラブ加熱炉で加熱した後スラブ中心温度が１０００℃を下廻らない間にスラブ誘導加熱炉に装入して中心温度が１２５０〜１３５０℃の間に１０ｍｉｎ以上保持することを特徴とする方向性けい素鋼スラブの加熱方法。
２．スラブ誘導加熱炉によるスラブの高温加熱を不活性ガス雰囲気で行い、スラブ表面温度が１２５０℃以上において雰囲気中のＯ２含有量を１％以下とすることを特徴とする特許請求の範囲１記載の方法。」（特許請求の範囲）
　
（２）甲第２号証：「溶接学会誌」第３７巻（１９６８）第１１号、第１２６０〜１２６７頁
「ガス切断の予熱炎に関する研究」という表題の論文であり、Ｆｉｇ．１について、
「（ａ）Ｈｏｆｅの切断反応部楔形
　Ｆｉｇ．１は　Ｈｏｆｅによる切断反応部楔形を示すもので，反応部は　固相母材，溶融母材，溶融酸化鉄（ＦｅＯ）および切断酸素から形成されている。」と記載され、
Ｆｉｇ．１には、ガス切断の反応域についての図が示されている。
　
（３）甲第３号証：特開平６−２２０５３８号公報
「【請求項１】　電磁鋼用溶鋼を連続鋳造プロセスにおいて倍尺（２倍幅）のスラブに鋳造した後、幅方向において分割切断したスラブを、加熱した後熱間圧延し、焼鈍と冷間圧延を組合せて最終板厚とし、次いで、脱炭焼鈍、焼鈍分離剤塗布、仕上焼鈍して二次再結晶させて｛１１０｝＜００１＞方位粒からなる一方向性電磁鋼板を製造する方法において、鋼中のＳを、重量で、０．０１４％以下としたスラブを出発材とすることによりスラブ加熱時の幅方向分割縦断面の融着を防止するようにしたことを特徴とする生産性の高い連続鋳造スラブを用いた方向性電磁鋼板の製造方法。」（【特許請求の範囲】）
「このようなことから、鋳造では倍尺幅スラブと成し、これを幅方向中心部でガス溶断、または機械切断により２分割して単尺幅スラブとして、熱延する方法が考えられた。しかしながら、この方法には特開昭５８−２１７６３３号公報に述べられている問題が生じる。」（段落【０００５】）
　
４、当審の判断
４−１、特許法第２９条違反について
４−１−１、本件特許の請求項１に係る発明（以下、本件発明１という。）について
　本件発明１は、「スラブを雰囲気制御された電気式加熱炉でスラブ加熱し、熱延したところ、・・・製品板の端部近傍にヘゲが多発」（本件特許明細書段落【０００４】）するという問題に対し、「スラブを切断した箇所に相当する製品の部位にヘゲが発生すること」（同段落【０００７】）を発見し、その発見に基づいてなされたものであり、特許請求の範囲の請求項１で特定するように、「雰囲気制御型の電気式加熱炉で加熱される方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブの切断面の凝固酸化物層と再凝固母材層の合計の厚さが０．８mm以下」になるようにしてヘゲの問題を解決したものである。
　これに対し、甲第１号証には、一方向性電磁鋼板用のスラブを雰囲気制御された電気式加熱炉でスラブ加熱し、熱延することが記載されているが、製品板にヘゲが発生することやガス切断面の凝固酸化物層と再凝固母材層の厚さについては何ら記載されていない。
　甲第２号証には、そのＦｉｇ．１に、ベース金属Ｆｅ＋Ｃ固相域に続いて、ガス切断中のＦｅ＋Ｃ溶融域が５０μｍ、ＦｅＯ溶融域が１５０μｍであることが示されているが、ベース金属についてはＦｅ＋Ｃとのみ記載されているだけであり、切断条件も何ら示されていないから、Ｓｉを２．０〜４．０％含有する連続鋳造スラブを通常のガス切断条件で切断した場合、切断面の凝固酸化物層と再凝固母材層の合計の厚さが０．８mm以下になることが記載されているものでも、それを示唆するものでもない。
　甲第３号証には、一方向性電磁鋼板用の連続鋳造スラブを機械切断することは記載されているが、スラブ切断とヘゲとの関係やガス切断面の凝固酸化物層と再凝固母材層の厚さについては何ら記載されていない。
　以上のように、甲第１〜３号証のいずれにも、ヘゲの問題や、ヘゲの発生とガス切断との関係は何ら記載されておらず、かつ、Ｓｉを２．０〜４．０％含有する連続鋳造スラブのガス切断後の切断面の凝固酸化物層と再凝固母材層の合計の厚さが通常０．８mm以下になるものとはいえないので、本件発明１は、甲第１号証１に記載された発明ではないし、甲第１〜３号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものでもない。
　
４−１−２、本件特許の請求項２、３に係る発明（以下、それぞれ、本件発明２、３という。）について
　本件発明２は、本件発明１を引用して記載された発明であって、本件発明１のスラブに、さらにSol.ＡｌとＮの所定量を含有する発明であり、また、本件発明３は、本件発明１または２を引用して記載された発明であって、本件発明１または２のスラブに、さらにＳｂ，Ｓｎ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ｂ，Ｔｅ，Ａｓ、およびＢｉから選ばれる１種または２種以上の所定量を含有する発明であるから、本件発明１と同様に本件発明２、３についても甲第１号証に記載された発明ではないし、甲第１〜３号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものでもない。
　
４−２、特許法第３６条違反について、
　特許異議申立人の主張する明細書の記載不備の理由は、スラブ切断面の凝固酸化物層と再凝固母材層の合計厚さを０．８ｍｍ以下とするための方法が不明であるというものであるが、その方法について、本件明細書には、「切断するに際し、ＬＮＧと酸素の混合ガスを用い、ＬＮＧと酸素の混合比率、ガス圧力、ガス流量を変えて凝固酸化物層と再凝固母材層の合計の厚さを変化させた。」（段落【００２０】）と記載され、特許権者が１回目の取消理由に対して提出した意見書で提示した切断条件からみて、通常採用される切断条件の範囲内の条件を用いて上記合計厚さを０．８ｍｍ以下に調節できるものと認められるから、本件明細書に具体的な切断条件値が示されていないからといって、当業者が容易に実施できる程度に発明が記載されていないとすることはできない。
　また、当審が２回目の取消理由で通知した記載不備の理由は、請求項１、２には発明が特定できるように明確に記載されていないというものであるが、上記訂正により、請求項１において、切断面がガス切断面に訂正されるとともに、請求項２は削除されたので、記載不備の理由は解消された。
　したがって、本件特許の明細書に記載不備があるものではない。
　
４−３、当審の判断のまとめ
　よって、本件発明１〜３に係る特許は、特許法第２９条第１項第３号あるいは同第２９条第２項の規定に違反してされたものであるとすることはできず、かつ、特許法第３６条第４項及び同条第６項第２号に規定する要件を満たしていない特許出願に対してなされたものであるとすることもできない。
　
５、むすび
　以上のとおりであるから、特許異議申立の理由及び証拠によっては、本件発明１〜３に係る特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件発明１〜３に係る特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１７年３月１１日（２００５．３．１１）
【訂正の要旨】
審決（決定）の【理由】欄参照。
（５４）【発明の名称】
方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブ
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　連続鋳造機機端出口の切断機で切断して得られる重量％で、Ｃ：０．０１５〜０．１００％、Ｓｉ：２．０〜４．０％、Ｍｎ：０．０３〜０．１２％、ＳおよびＳｅのうちから選んだ１種または２種を合計：０．００５〜０．０５０％、残部は実質的にＦｅの組成を有し、かつ、熱間圧延に際して雰囲気制御型の電気式加熱炉で加熱される方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブにおいて、上記連続鋳造スラブの
ガス
　【請求項
２
１に
　【請求項
３
２に
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【発明の属する技術分野】
　本発明は変圧器などの鉄心に使用される方向性電磁鋼板の鋳片に関するものである。
　【０００２】
　【従来の技術】
　一方向性電磁鋼板は主に変圧器や発電機の鉄心材料に使用されるが、省エネルギー化が要求されている昨今、更に磁束密度が高く、鉄損の少ない鋼板が市場から要求されている。磁束密度の高い一方向性電磁鋼板を得るには、｛１１０｝＜００１＞方位いわゆるゴス方位に高度に集積した２次再結晶組織を得ることが必要である。２次再結晶には、インヒビターと１次再結晶集合組織が大きく影響することが知られている。インヒビターについては、仕上焼鈍を行うまでに鋼中に１００〜１０００Ａ程度の析出分散相を均一微細に存在させることが必要で、ＡｌＮ，ＭｎＳ，ＭｎＳｅなどが一般的に知られている。これらは、連続鋳造において粗大に析出してしまうので、スラブを１２５０℃以上の高温に加熱し、十分溶体化させた後、熱延でＭｎＳ，ＭｎＳｅを均一微細に析出させ、熱延板焼鈍、析出焼鈍でＡｌＮを均一微細に析出させ、更には、熱延から脱炭・１次再結晶焼鈍までに結晶粒界に粒界偏析元素のＳｂ，Ｓｎ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ｂ，Ｔｅ，Ａｓ，Ｂｉなどを偏析させることが有効である。
　【０００３】
　従来、スラブ加熱はガス加熱炉で行われるのが一般的であった。しかし、この方法では長時間のスラブ加熱が必要なため、スラブ結晶粒の異常粒成長に起因する線混と呼ばれる磁気特性不良を起こす場合があった。また、スラブ表面が酸化溶融しノロと呼ばれる溶融酸化物がガス加熱炉炉床に凝固堆積し、定期的にこれを除去する作業が必要であり、多大な労力を必要としていた。スラブの異常粒成長を解決する方法としては、スラブ加熱を誘導加熱や抵抗加熱の如き電気加熱により急速加熱することが特公昭５６−１８６５４号に提案されている。また、ノロの発生を防止する方法として、Ｏ２濃度が１０％以下に制御された誘導加熱炉でスラブ加熱を行う方法が特公平５−２４２０２号に提案されている。これらの方法により磁気特性不良やノロの除去作業の問題は解決された。
　【０００４】
　【発明が解決しようとする課題】
　スラブを雰囲気制御された電気式加熱炉でスラブ加熱し、熱延したところ、新たな問題として製品板の端部近傍にヘゲが多発した。本発明は、スラブ加熱を雰囲気制御された誘導加熱炉、抵抗加熱炉などの電気加熱炉で行った場合に特有に起こるヘゲの発生を解決することを目的とする。
　【０００５】
　【課題を解決するための手段】
　上記の目的を達成するために本発明は以下の構成を要旨とする。
　（１）連続鋳造機機端出口の切断機で切断して得られる重量％で、Ｃ：０．０１５〜０．１００％、Ｓｉ：２．０〜４．０％、Ｍｎ：０．０３〜０．１２％、ＳおよびＳｅのうちから選んだ１種または２種を合計：０．００５〜０．０５０％含有し、残部は実質的にＦｅの組成を有し、かつ、熱間圧延に際して雰囲気制御型の電気式加熱炉で加熱される方向性電磁鋼板用連続鋳造スラブにおいて、上記連続鋳造スラブの
ガス
　（
２
（１）に
　（
３
（２）に
　【０００６】
　【発明の実施の形態】
　本発明者は、まず製品のヘゲの発生状況を調査した。ヘゲは製品の最トップ部、最ボトム部に発生し、一部の製品では最トップ部、最大ボトム部に加え幅方向の片側の端部近傍にも発生していた。ところで、連続鋳造の生産性を上げる方法として、熱延コイルの要求幅に対し、２倍の幅でスラブを鋳造したり、複数の熱延コイル要求幅を組合せたスラブ幅で鋳造し、これらのスラブをガス切断で縦切断し、所要の幅のスラブを得る方法が行われている。
　【０００７】
　調査を進めたところ、ヘゲが幅方向の片側の端部近傍に発生した製品は、スラブを縦切断したものであり、ヘゲはスラブを縦切断した側の製品の端部近傍に発生することが判明した。これらの調査結果より、スラブを切断した箇所に相当する製品の部位にヘゲが発生することが明らかになった（図１参照）。更に熱延板のヘゲの発生状況を調査したところ、製品と全く同様の結果であった。
　【０００８】
　そこで、本発明者は、Ｃ：０．０６％、Ｓｉ：３．０１％、Ｍｎ：０．０５％、Ｓ：０．０２０％を含み、連続鋳造後スラブをガス切断で縦切断し、Ｏ２濃度が１％以下に雰囲気制御された誘導加熱炉でスラブ加熱をしてから、熱延された熱延板に観察されたヘゲを調査した。図２にヘゲの観察位置を示す。図３にはヘゲの金属組織を示す。ヘゲは母材と異なる非常に微細な結晶粒からなる組織を有し、この部分をＥＰＭＡで分析したところ、Ｓｉを約１％含有していた。また、ヘゲの内部に鉄シリコン酸化物を巻き込んでいる箇所も存在した。
　【０００９】
　一方、母材は溶製したとおりの約３％のＳｉを含有していた。次に、スラブの縦切断した側の端部近傍にヘゲが発生することから、スラブの縦切断面（ガス切断面）と鋳造のままの面を調査した。図４には、スラブのガス切断面と鋳造のまま面の観察部位（ａ），（ｂ）を示す。図５にはスラブのガス切断面（ａ）と鋳造のままの面（ｂ）の金属組織を示す。ガス切断面には、表層に１ｍｍ程度の変質層が観察され、これをＥＰＭＡで詳細に分析したところ、最表面０．１ｍｍが鉄シリコン酸化物層、その内側０．９ｍｍ程度がＳｉを１〜２％程度含む脱珪層であることが分かった。一方、鋳造のままの面には変質層は観察されなかった。
　【００１０】
　ガス切断部は図６（出典／最新切断技術総覧編集委員会：最新切断技術総覧，（１９８５．３．２０），ｐ．３４３，〔産業技術サービスセンター〕）に示すように、切断面の最表層には凝固酸化物、その内側に再凝固母材が生成することが知られている。なお、図６の（ａ）は切断ガス噴流、（ｂ）は凝固酸化物、（ｃ）は再凝固母材である。これより、調査したスラブ切断面の鉄シリコン酸化物層は凝固酸化物層、脱珪層は再凝固母材層であることが判明した。再凝固母材層のＳｉが１〜２％であるのは母材のＳｉの一部が酸化物となって消費されたためである。
　【００１１】
　以上の調査より、ヘゲがスラブが切断された部位の製品の端部近傍に発生し、Ｓｉを約１％含み、酸化物を巻き込んでいる箇所があることから、ヘゲの発生原因は、スラブのガス切断面の凝固酸化物層と再凝固母材層が熱延中に熱間変形能の違いにより剥離し、噛みこんだものであることが分かった。スラブがガス加熱炉で加熱された場合にヘゲが発生しないのは、凝固酸化物層と再凝固母材層がスラブ加熱中に溶融し、ノロとなって除去されていたためである。
　【００１２】
　次に、本発明者はスラブをガス切断した面の凝固酸化物層と再凝固母材層の合計の厚さとヘゲの発生について調査した。Ｃ：０．０６％、Ｓｉ：３．０３％、Ｍｎ：０．０６％、Ｓ：０．０２１％を含むスラブを連続鋳造し、スラブをガス切断でスラブの長さ調整のためのトップ部、ボトム部の切断および幅調整のため縦切断した。ガス切断はＬＮＧと酸素の混合ガスで行い、ＬＮＧと酸素の混合比率、ガス圧力、ガス流量を変えて凝固酸化物層と再凝固母材層の合計の厚さを変化させた。その後、Ｏ２濃度が１％以下に雰囲気制御された誘導加熱炉でスラブ加熱し、熱延し、熱延板でヘゲの発生の有無を調査した。スラブのガス切断面の凝固酸化物層と再凝固母材層の合計の厚さとヘゲの有無の関係を表１に示す。これより、凝固酸化物層と再凝固母材層の合計の厚さが０．８ｍｍ以下であるとヘゲが発生しないことが分かる。
　【００１３】
　【００１４】
　〔本発明の諸条件および限定理由〕
　Ｃは、下限０．０１５％未満であれば２次再結晶が不安定となり、上限の０．１００％は、これよりＣが多くなると脱炭所要時間が長くなり経済的に不利となるために限定した。
　Ｓｉは、下限２％未満では良好な鉄損が得られず、上限４％を超えると冷延性が著しく劣化する。
　【００１５】
　Ｍｎは、下限０．０３％未満であれば熱間脆化を起こし、上限０．１２％を超えるとかえって磁気特性を劣化させる。
　Ｓ，Ｓｅは、ＭｎＳ，ＭｎＳｅを形成するために必要な元素で、これらの１種または２種の合計が下限０．００５％未満ではＭｎＳ，ＭｎＳｅの絶対量が不足し、上限０．０５０％を超えると熱間割れを生じ、また、最終仕上焼鈍での純化が困難となる。
　【００１６】
　Ｓｏｌ．Ａｌは、ＡｌＮを形成するために必要な元素で、下限０．０１０％未満ではＡｌＮの絶対量が不足し、上限０．０６５％を超えるとＡｌＮの適当な分散状態が得られない。
　Ｎは、ＡｌＮを形成するために必要な元素で、下限０．００４０％未満ではＡｌＮの絶対量が不足し、上限０．０１００％を超えるとＡｌＮの適当な分散状態が得られない。
　【００１７】
　Ｓｂ，Ｓｎ，Ｃｕ，Ｍｏ，Ｇｅ，Ｂ，Ｔｅ，Ａｓ、およびＢｉは粒界に偏析させ、２次再結晶を安定化させるが、各々の元素量が下限０．００３％未満では偏析量が不足し、上限０．３％は経済的理由と脱炭性の悪化によるものである。添加する元素は１種でもよいし、２種以上添加してもよい。
　【００１８】
　連続鋳造スラブの切断面の凝固酸化物層と再凝固母材層の合計の厚さが０．８ｍｍ以下であると雰囲気制御された電気式加熱炉でスラブ加熱を行っても製品にヘゲを生じない。ガス切
断で
る。
　【００１９】
　切断された連続鋳造スラブは、そのまま電気式加熱炉で加熱される場合や、高温での電気式加熱炉で加熱される前に、予備ガス加熱、幅圧下圧延、厚み圧下圧延などが施される場合があるが、これらは本発明の効果を損なうものではない。
　【００２０】
　【実施例】
　〔実施例１〕
　〔Ｃ〕０．０７０〜０．０７４％、〔Ｓｉ〕３．３５〜３．３８％、〔Ｍｎ〕０．０６４〜０．０６６％、〔Ｓ〕０．０２２〜０．０２４％、〔Ｓｏｌ．Ａｌ〕０．０３３〜０．０３４％、〔Ｎ〕０．００７２〜０．００７９％、〔Ｓｎ〕０．１２％、〔Ｃｕ〕０．０６％を含有する鋳片を２５０ｍｍ厚、２１００ｍｍ幅に連続鋳造し、長さ調整の切断、幅方向を２分割（１０４５ｍｍ幅を２本、１０ｍｍは切り代）に切断するに際し、ＬＮＧと酸素の混合ガスを用い、ＬＮＧと酸素の混合比率、ガス圧力、ガス流量を変えて凝固酸化物層と再凝固母材層の合計の厚さを変化させた。また、縦切断面の反対側の鋳造のままの面はそのまま利用した。その後、１０８０℃×３ｈガス加熱炉でスラブ加熱し、次いで２００ｍｍに熱間加工し、一部のスラブは１０４５ｍｍを１０２０ｍｍ幅に幅圧下圧延した。その後、Ｏ２濃度が１％以下に雰囲気制御された誘導加熱炉で１３５０℃×３５分スラブ加熱し、２．１０ｍｍ厚に熱延した。そして、１．７０ｍｍに予備冷延、析出焼鈍、０．２２ｍｍに最終冷延、脱炭・１次再結晶焼鈍を行い、次いで焼鈍分離剤を塗布した後、最終仕上焼鈍を行い、コーティング液を塗布し製品とした。
　【００２１】
　この時の凝固酸化物層と再凝固母材層の合計の厚さと製品のヘゲ発生有無の関係を表２に示す。これより、凝固酸化物層と再凝固母材層の合計の厚さを０．８ｍｍ以下とするとヘゲが発生しないことが分かる。また、鋳造のままの面の側に相当する製品の幅方向端部近傍にはヘゲが発生しなかった。
　【００２２】
　【表２】
　【００２３】　　（削除）
　【００２４】　　（削除）
　【００２５】
　【発明の効果】
　以上のごとく本発明によれば、スラブ加熱を雰囲気制御された誘導加熱炉、抵抗加熱炉などの電気加熱炉で行った場合に特有に起こるヘゲの発生を解決できる。
【図面の簡単な説明】
　【図１】
　製品版のヘゲ発生状況とスラブ切断部位との関係を示す。
　【図２】
　熱延板のヘゲ観察位置を示す。
　【図３】
　ヘゲの拡大金属組織写真を示す。
　【図４】
　スラブのガス切断面と鋳造のまま面の観察部位を示す。
　【図５】
　スラブのガス切断面と鋳造のまま面の拡大金属組織写真を示す。
　【図６】
　ガス切断部の生成物を示す。