【事件の表示】
　特許第３４６４３２３号「溶鋼取鍋およびその補修方法」の請求項１ないし４に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３４６４３２３号の請求項１ないし４に係る特許を維持する。
【理　由】
Ｉ．手続の経緯
　本件特許第３４６４３２３号の発明についての出願は、平成７年９月１１日に特許出願され、平成１５年８月２２日にその発明について特許権の設定登録がなされ、その後、宮越典明より特許異議の申立てがなされ、取消理由が通知され、その指定期間内である平成１７年５月３０日に訂正請求がなされたものである。
　
II．訂正の適否について
１．訂正の内容
（１）訂正事項ａ
　請求項１の「揮発シリカ外掛け０．０５〜３ｗｔ％を含むアルミナ−マグネシア質流し込み施工不定形耐火物」を、「揮発シリカ外掛け０．０５〜３ｗｔ％および金属ファイバーを外掛けで０．５〜５ｗｔ％を含むアルミナ−マグネシア質流し込み施工不定形耐火物」と、又「その周囲に位置する他の部分をアルミナ−スピネル質流し込み施工不定形耐火物」を、「その周囲に位置する他の部分を主骨材としてのアルミナ４５〜９０ｗｔ％、スピネル５〜４５ｗｔ％および結合剤（アルミナ、スピネルおよび結合剤の合計量が１００ｗｔ％）を含むアルミナ−スピネル質流し込み施工不定形耐火物」と訂正する。
（２）訂正事項ｂ
　請求項２の「耐火性超粗大粒子を外掛け３０ｗｔ％以下および／または金属ファイバーを外掛けで５ｗｔ％以下含む」を、「耐火性超粗大粒子を外掛け３０ｗｔ％以下含む」と訂正する。
（３）訂正事項ｃ
　請求項３の「発揮シリカ外掛け０．０５〜３ｗｔ％を含むアルミナ−マグネシア質流し込み施工不定形耐火物」を、「発揮シリカ外掛け０．０５〜３ｗｔ％および金属ファイバーを外掛けで０．５〜５ｗｔ％を含むアルミナ−マグネシア質流し込み施工不定形耐火物」と訂正する。
（４）訂正事項ｄ
　請求項４の「耐火性超粗大粒子を外掛け３０ｗｔ％以下および／またはステンレスファイバーを外掛けで５ｗｔ％以下含む」を、「耐火性超粗大粒子を外掛け３０ｗｔ％以下含む」と訂正する。
（５）訂正事項ｅ
　明細書段落【０００７】中の「揮発シリカ外掛け０．０５〜３ｗｔ％を含むアルミナ−マグネシア質流し込み施工不定形耐火物」を、「揮発シリカ外掛け０．０５〜３ｗｔ％および金属ファイバーを外掛けで０．５〜５ｗｔ％を含むアルミナ−マグネシア質流し込み施工不定形耐火物」と、又「その周囲に位置する他の部分をアルミナ−スピネル質流し込み施工不定形耐火物」を、「その周囲に位置する他の部分を主骨材としてのアルミナ４５〜９０ｗｔ％、スピネル５〜４５ｗｔ％および結合剤（アルミナ、スピネルおよび結合剤の合計量が１００ｗｔ％）を含むアルミナ−スピネル質流し込み施工不定形耐火物」と訂正する。   
（６）訂正事項ｆ
　明細書段落【０００８】の「揮発シリカ外掛け０．０５〜３ｗｔ％を含むアルミナ−マグネシア質流し込み施工不定形耐火物」を、「揮発シリカ外掛け０．０５〜３ｗｔ％および金属ファイバーを外掛けで０．５〜５ｗｔ％を含むアルミナ−マグネシア質流し込み施工不定形耐火物」と訂正する。
　なお、訂正請求書３頁下から５行〜４頁５行の訂正事項ｃ．では、「発揮シリカ」と記載されているが、訂正明細書段落【０００８】には、「揮発シリカ」と記載されているので、上記のとおり訂正事項を認定した。
（７）訂正事項ｇ
　明細書段落【００３７】中の「実施例３〜５はアルミナ質超粗大粒子および／またはステンレスファイバーを添加したものであり、他の実施例にくらべて剥離損傷がさらに少なく、」を、「実施例１〜２はステンレスファイバーまたはアルミナ質超粗大粒子またはステンレスファイバーを添加したものであり、剥離損傷が少なく、」と訂正する。
　なお、訂正請求書４頁６〜１３行の訂正事項ｄ．では、「実施例１〜２はステンレスファイバー、またはアルミナ質超粗大粒子およびステンレスファイバーを添加したものであり、剥離損傷が少なく、」と記載されているが、訂正明細書段落【００３７】には、「実施例１〜２はステンレスファイバーまたはアルミナ質超粗大粒子またはステンレスファイバーを添加したものであり、剥離損傷が少なく、」と記載されているので、上記のとおり訂正事項を認定した。
（８）訂正事項ｈ
　明細書段落【００４１】中の「実施例５」を、「実施例２」と訂正する。
（９）訂正事項ｉ
　明細書段落【００４３】の「実施例７，８はアルミナ質超粗大粒子および／またはステンレスファイバーを添加したものであり、実施例６にくらべて剥離損傷がさらに少なく、」を、「実施例３はアルミナ質超粗大粒子およびステンレスファイバーを添加したものであり、剥離損傷が少なく、」と訂正する。
（１０）訂正事項ｊ
　明細書段落【００４５】【表１Ａ】中のアルミナ−マグネシア質中の「Ａ１、Ａ２、Ａ３」列を削除し、アルミナ−マグネシア質中の「Ａ４」「Ａ５」を、「Ａ１」「Ａ２」と訂正する。
（１１）訂正事項ｋ
　明細書段落【００４７】【表２Ａ】中の実施例１〜３を削除し、「実施例４」「実施例５」を「実施例１」「実施例２」と、「敷部の材質、湯当り部」行の「Ａ４」「Ａ５」を「Ａ１」「Ａ２」と訂正する。
（１２）訂正事項ｌ
　明細書段落【００４８】【表２Ｂ】中の比較例２列の「Ａ５」を「Ａ２」と、比較例３列の「Ａ４」２カ所を「Ａ１」と訂正する。
（１３）訂正事項ｍ
　明細書段落【００４９】【表３】中の実施例６〜７を削除し、「実施例８」を「実施例３」、更に「補修材の材質」行の「Ａ５」を「Ａ２」と訂正する。
（１４）訂正事項ｎ
　明細書段落【００４５】〜【００４６】の【表１Ａ】、【表１Ｂ】を統合して段落【００４５】の【表１】とし、段落【００４７】〜【００４８】の【表２Ａ】、【表２Ｂ】を統合して段落【００４６】の【表２】とし、併せて段落番号を順次繰り上げ、段落【００４９】の【表３】を段落【００４７】の【表３】と、段落【００５０】を段落【００４８】と訂正する。
　
２．訂正の目的の適否、新規事項の有無、及び特許請求の範囲の拡張・変更の存否
（１）上記訂正事項ａは、請求項１に記載された「アルミナ−マグネシア質流し込み施工不定形耐火物」について、更に金属ファイバーを外掛けで０．５〜５ｗｔ％を含むことを限定するもので、又「アルミナ−スピネル質流し込み施工不定形耐火物」について、アルミナ４５〜９０ｗｔ％、スピネル５〜４５ｗｔ％および結合剤（アルミナ、スピネルおよび結合剤の合計量が１００ｗｔ％）を含むとその組成を限定するものであって、特許請求の範囲の減縮を目的とする訂正に該当する。
　そして、金属ファイバーを外掛けで０．５〜５ｗｔ％を含むことは、請求項２及び明細書段落【００２４】の「金属ファイバーの割合は、アルミナ、マグネシアおよびアルミナセメントよりなる配合物１００ｗｔ％に対する外掛けで５ｗｔ％以下、さらに好ましくは０．５〜３ｗｔ％である。」との記載に裏付けられ、アルミナ−スピネル質流し込み施工不定形耐火物の組成については、同段落【００２６】【００２７】の記載、及び同段落【００４６】【表１Ｂ】実施例における配合組成割合の記載に裏付けられている。
（２）上記訂正事項ｂは、請求項２に記載されていた「および／または金属ファイバーを外掛けで５ｗｔ％以下含む」を、請求項２が引用する請求項１において金属ファイバーを含むことを限定したために削除するもので、明りょうでない記載の釈明に該当する。
（３）上記訂正事項ｃは、請求項３に記載された「アルミナ−マグネシア質流し込み施工不定形耐火物」について、更に金属ファイバーを外掛けで０．５〜５ｗｔ％を含むことを限定するもので、特許請求の範囲の減縮を目的とする訂正に該当する。
　そして、金属ファイバーを外掛けで０．５〜５ｗｔ％を含むことは、明細書段落【００２４】の「金属ファイバーの割合は、アルミナ、マグネシアおよびアルミナセメントよりなる配合物１００ｗｔ％に対する外掛けで５ｗｔ％以下、さらに好ましくは０．５〜３ｗｔ％である。」との記載に裏付けられている。
（４）上記訂正事項ｄは、請求項４に記載されていた「および／またはステンレスファイバーを外掛けで５ｗｔ％以下含む」を、請求項４が引用する請求項３において金属ファイバーを含むことを限定したために削除するもので、明りょうでない記載の釈明に該当する。
（５）上記訂正事項ｅ〜ｎは、特許請求の範囲の訂正に基づき訂正後の請求項と整合するよう、発明の詳細な説明の記載を訂正するものであって、明りょうでない記載の釈明に該当する。 　
　そして、以上の訂正は、いずれも願書に添付した明細書に記載された事項の範囲内のものであり、また実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではない。
　
３．むすび
　以上のとおりであるから、上記訂正は、特許法第１２０条の４第２項及び同条第３項において準用する特許法第１２６条第２項から第４項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
III．特許異議申立てについて
１．特許異議申立ての概要
　特許異議申立人は、証拠として下記甲第１〜６号証を提出し、訂正前の請求項１〜４に係る発明は、甲第１〜６号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであって、該発明に係る特許は特許法第２９条第２項の規定に違反してされたものであるから、これらを取り消すべき旨主張する。
　　　　　　　　　　　　　　　　記
（１）甲第１号証：「耐火物」Ｖｏｌ．４７、Ｎｏ．１、平成７年１月１０日、耐火物技術協会発行、第２５〜３１頁（以下、「刊行物１」という。）（２）甲第２号証：特開平３−１８３６６４号公報（以下、「刊行物２」という。） 
（３）甲第３号証：「耐火物」Ｖｏｌ．４７、Ｎｏ．８、平成７年８月１日、耐火物技術協会発行、第４１１〜４１２頁（以下、「刊行物３」という。） 
（４）甲第４号証：「耐火物」Ｖｏｌ．４５、Ｎｏ．１１、平成５年１１月１０日、耐火物技術協会発行、第６６４頁（以下、「刊行物４」という。）（５）甲第５号証：「耐火物とその応用」昭和５４年５月１５日、耐火物技術協会発行、第２６７〜２７３頁 （以下、「刊行物５」という。） 
（６）甲第６号証：「耐火物」Ｖｏｌ．３５、Ｎｏ．３０４、昭和５８年４月１０日、耐火物技術協会発行、第３２〜３５頁（以下、「刊行物６」という。） 
　　
２．本件発明
　本件特許の請求項１〜４に係る発明（以下、「本件発明１」〜「本件発明４」という。）は、上記のとおり訂正が認められるから、平成１７年５月３０日付訂正明細書の特許請求の範囲の請求項１〜４に記載された事項により特定される次のとおりのものである。
　「【請求項１】アルミナ６５〜９３ｗｔ％、マグネシア２〜２０ｗｔ％、アルミナセメント５〜１５ｗｔ％よりなる配合物１００ｗｔ％と、揮発シリカ外掛け０．０５〜３ｗｔ％および金属ファイバーを外掛けで０．５〜５ｗｔ％を含むアルミナ−マグネシア質流し込み施工不定形耐火物で湯当り部を敷部全体の面積に対して５〜４５％占めるように構成し、その周囲に位置する他の部分を主骨材としてのアルミナ４５〜９０ｗｔ％、スピネル５〜４５ｗｔ％および結合剤（アルミナ、スピネルおよび結合剤の合計量が１００ｗｔ％）を含むアルミナ−スピネル質流し込み施工不定形耐火物とした敷部の内張り構造を有する溶鋼取鍋。
　【請求項２】　アルミナ−マグネシア質流し込み施工不定形耐火物が、配合物１００ｗｔ％に対し、さらに粒径１０〜３０ｍｍの耐火性超粗大粒子を外掛け３０ｗｔ％以下含む請求項１記載の溶鋼取鍋。
　【請求項３】　請求項１または２記載の溶鋼取鍋の使用後、敷部の内張りをアルミナ６５〜９３ｗｔ％、マグネシア２〜２０ｗｔ％、アルミナセメント５〜１５ｗｔ％よりなる配合物１００ｗｔ％と、発揮シリカ外掛け０．０５〜３ｗｔ％および金属ファイバーを外掛けで０．５〜５ｗｔ％を含むアルミナ−マグネシア質流し込み施工不定形耐火物をもって補修する溶鋼取鍋の補修方法。
　【請求項４】　アルミナ−マグネシア質流し込み施工不定形耐火物が、配合物１００ｗｔ％に対し、さらに粒径１０〜３０ｍｍの耐火性超粗大粒子を外掛け３０ｗｔ％以下含む請求項３記載の溶鋼取鍋の補修方法。」
　
３．各刊行物の記載事項
（１）刊行物１：「耐火物」Ｖｏｌ．４７、Ｎｏ．１ 
（１ａ）「溶鋼鍋用耐火物の整備技術」と題する技術報告が掲載されており、
「１ はじめに 
　築炉の省力化及び継ぎ足し補修によるコスト削減を狙い，不定形化が進められている。溶鋼鍋もジルコン系の不定形耐火物が適用されたが，原料問題，操業条件の過酷化へ対応するためアルミナ−スピネル系の不定形耐火物の適用が進んできた。当所では溶鋼鍋用耐火物の施工，診断，補修の整備技術と不定形耐火物の改善を行ったので報告する。」（２５頁左欄１〜８行） 
（１ｂ）「（４）不定形耐火物の材料改善として、側壁はアルミナ−スピネル系材料のマトリックスの改善，敷湯当たり部はアルミナ−マグネシア系のブロックを適用した。」（２５頁左欄下から４行〜末行） 
（１ｃ）「３　不定形耐火物の改善 
　図７は，当所の３４０ton溶鋼鍋の耐火物ライニングとスラグライン，一般壁，敷，および湯当たり部の不定形耐火物の必要特性と改善内容を示す。・・・　 
３・１　一般壁用不定形耐火物 
　一般壁用不定形耐火物は，アルミナ−スピネル系の中性材料を改善した。基本材料は，溶損量と浸潤量を考慮して，スピネルを２０％添加した材料である。…（中略）…Ａ−３の材料（スピネル中粒１０％，微粒１０％）を使用した。」（２８頁左欄４行〜右欄１１行） 
（１ｄ）「３・３　敷用不定形耐火物 
　敷部は溶損による損耗ではなく，主に亀裂発生による剥離や地金侵入による損耗である。このため，冷却時の材料収縮による亀裂の発生を抑制するために，マグネシアの微量添加により，残存膨張性を付与する…（中略）…。ＳｉＯ２を微量含有したマグネシア原料Ｂと中粒のマグネシア原料Ｃは消化反応を起こしにくい。…（中略）…、ＳｉＯ２を微量含有したマグネシア原料Ｂ−６の材料を選択した。」（２９頁 ｆｉｇ．７の下右欄７行〜３０頁左欄１行） 
（１ｅ）「３・４　敷湯当たり部用不定形材料 
　敷湯当たり部は，溶鋼落下に対する耐摩耗性，加熱・冷却による膨張・収縮等に起因する亀裂・剥離やスラグ浸潤に起因する構造スポール等を防止する必要がある。…（中略）…。アルミナ・マグネシア系の材料が最も良好であり…（中略）…。以上，各部位で使用しているそれぞれの不定形耐火物の物性を表６に示す。」（３０頁左欄２行〜右欄８行） 
（１ｆ）表６には、 
・Side　Wall　　化学組成　Ａｌ２Ｏ３：９１．３％，ＭｇＯ：６．６％ 
 　　　　　　　　Liner　change（％）1500℃×3hr　　＋０．１８ 
・Bottom　　　　化学組成　Ａｌ２Ｏ３：９１．０％，ＭｇＯ：７．３％ 
 　　　　　　　　Liner　change（％）1500℃×3hr　　＋０．５０ 
・Padding　area　化学組成　Ａｌ２Ｏ３：８７．０％，ＭｇＯ：１１．３％， 
 　　　　　　　　ＳｉＯ２：０．９％　 
 　　　　　　　　Liner　change（％）1500℃×3hr　　＋２．２８ 
 　からなる不定形耐火物（３０頁右欄）が記載され、 
（１ｇ）「４　実機適用結果 
 　・・・・ 
　溶鋼鍋の寿命は一般壁が約１．１倍，敷湯当たり部，羽口が約１．７倍，敷が３．４倍の延長を達成することが出来た。」（３０頁右欄９〜１４行）が記載されている。 
 　 
（２）刊行物２：特開平３−１８３６６４号公報　 
（２ａ）「（１）粒径１０〜６０mmの角のない滑らかな形状の粗大粒を、耐火材原料に対し、外掛けで２０〜４０重量％配合したことを特徴とするキャスタブル耐火物。」（特許請求の範囲） 
（２ｂ）「本実施例で後述する耐火材料に配合する粗大粒の製造方法は以下の通りである。すなわち、Ａｌ２Ｏ３の粉体をロールパンを用いて１０〜６０ｍｍに造粒し、１６００℃で焼成、焼結させることにより、気孔率３％未満の緻密で滑らかな形状の粗大粒を得る。」（２頁左下欄１３〜１９行） 
　第 １ 表の「耐火材料の配合」には、 
 　「　原　料　　　　　　　　　　　粒径（mm）　　　　　重量％ 
 　焼結アルミナ　　　　　　　　　　　　５〜３　　　　　　２０ 
　 　〃　　　　　　　　　　　　　　　　３〜１　　　　　　３０ 
 　　〃　　　　　　　　　　　　　　　　１〜０．３５　　　１５ 
 　焼結マグネシア　　　　　　　　０．３５〜０．０７４　　　５ 
 　焼結アルミナ　　　　　　　　　０．３５〜０．０７４　　　５ 
 　　〃　　　　　　　　　　　　　０．０７４〜　　　　　　２０ 
 　アルミナセメント　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　５ 
 　シュウ酸　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　外０．０３８ 
 　トリポリリン酸ソーダ　　　　　　　　　　　　　　外０．１ 
 　　*実施例品は上記配合に外掛け３０重量％の粗大粒を加える。」（３頁右上欄「第１表」）が記載され、 
（２ｃ）「球状粗大粒を配合した本発明によるキャスタブル耐火物は、使用に伴って生じる亀裂が広がりにくく、ライニングの耐用性を向上させ、ひいては溶融金属容器の寿命を延長する効果を発揮する。」（３頁左下欄２〜５行）が記載されている。 
 　 
（３）刊行物３：「耐火物」Ｖｏｌ．４７、Ｎｏ．８ 
（３ａ）「アルミナ・マグネシア系キャスタブルの膨張に及ぼすシリカ微粉、アルミナ微粉の影響」と題する研究論文が掲載されており、 
 「１　はじめに 
　最近取鍋内張り用不定形耐火物としてアルミナ・マグネシア質キャスタブルが開発され、実機使用されている。しかし、主に亀裂発生による剥離や地金侵入による損耗があり、なお一層の耐用性の向上につながる材質設計が必要である。本報告は、アルミナ・マグネシア系キャスタブルの加熱−冷却に伴う亀裂発生対策として、熱間膨張に及ぼすシリカ微粉、アルミナ微粉の影響について調査し、その効果について報告する。」（４１１頁１〜６行） 
（３ｂ）「表１に供試試料の微粉部の配合組成を示す。試料中の組成として骨材部には電融アルミナを使用、微粉部にはマグネシア微粉の他、アルミナ超微粉、シリカ超微粉およびアルミナセメントを一定量使用した。」（４１１頁８〜１０行） 
（３ｃ）「４　考察 
　アルミナ・マグネシア系キャスタブルでは、シリカ微粉の増量により施工体の熱間膨張を抑制し、熱間での塑性変形による熱応力を緩和する効果があると考えられている。・・・ 
　マトリックス中に存在するアルミナ微粉とマグネシア微粉は、焼成過程においてスピネル生成反応により膨張を起こす。・・・ 
　しかし、焼成過程におけるマトリックス中のシリカ微粉は焼結促進のための駆動力として作用し、成形体中ではアルミナ微粉との反応により液相を形成して液相焼結が進行すると考えられる。液相が生成するとＭｇＯ・Ａｌ２Ｏ３粒子の間にこの液相が浸透して焼結が進行する。そして、液相の生成は、成形体の緻密化の駆動力として働く。・・・ 
 　・・・ 
　一般的に取鍋における各部は、加熱−冷却による材料の膨張、収縮等により稼動面に平行な亀裂を発生し、地金差しに伴う剥離により損傷することが多い。・・・アルミナ・マグネシア系キャスタブルは、マトリックス中のシリカ微粉，アルミナ微粉量をコントロールすることにより、必要な熱間特性を得ることが可能である。これにより亀裂，剥離を抑制し、耐用性の向上が期待できる。」（４１２頁１〜４１行） 
（３ｄ）「５　まとめ 
　アルミナ・マグネシア系キャスタブルの熱間での膨張に及ぼすシリカ微粉、アルミナ微粉の影響について調査した。アルミナ・マグネシア系キャスタブルを取鍋に使用する場合は、加熱−冷却による材料の膨張、収縮等の条件を考慮した材料設計が重要である。アルミナ・マグネシア系キャスタブルは、シリカ微粉およびアルミナ微粉等により熱間特性を制御できた。」（４１２頁４２〜４６行）が記載されている。 
 　 
（４）刊行物４：「耐火物」Ｖｏｌ．４５、Ｎｏ．１１ 
（４ａ）「アルミナ・マグネシア質キャスタブル耐火物の特性」と題する研究論文が掲載され、供試材料として、アルミナ・マグネシア質キャスタブル耐火物中の全ＭｇＯ量を７．５％に設定すること、骨材部には高純度アルミナをバインダーとしてアルミナセメントを同一量使用したこと、表１には、サンプル４として、シリカ１％、全ＭｇＯ量を７．５％の配合組成（６６４頁６〜１２行）が記載され、 
（４ｂ）「マグネシア微粉を使用した配合はスピネル生成反応により組織が緻密化し、これに伴う膨張はシリカ超微粉の効果により塑性変形として吸収されたものと考えられる。」（６６４頁下から８〜５行）が記載されている。 
 　 
（５）刊行物５：「耐火物とその応用」 
　「キャスタブルに使用されるアルミナセメントは，高温で骨材の微粉と反応し，耐熱性を低下させ，また構造的スポーリングの原因となるので，その改良がはかられており，アルミナセメントの量を５〜８％とし，粘土などの微粉と界面活性剤を併用したもの，粘土をけい酸ソーダーなどで凝固硬化させるものなどがある。これらのキャスタブルは，いずれも常温硬化後の強度は小さく，高温で焼結して強度が発達する。耐熱性，耐食性が通常のキャスタブルよりすぐれており，使用量が増大してきている。」（２７３頁３〜８行）が記載されている。 
 　 
（６）刊行物６：「耐火物」Ｖｏｌ．３５、Ｎｏ．３０４ 
（６ａ）「フェロシリコン及びシリコン製造時に，ＳｉＯ２（けい石）＋Ｃ（コークス）＝ＳｉＯ＋ＣＯの反応によって生成するＳｉＯ（ガス）が空気中で酸化されて再びシリカを副生する。それは俗にシリカフラワーと呼ばれ，以前より不定形耐火物に添加剤として使用されてきた。しかしシリカフラワーは超微粉であり…」（３２頁左欄下から１行〜３３頁Table lの下、左欄３行） 
（６ｂ）「（１）シリカフラワーの個々の粒子は完全球形で，非品質である。」（３５頁右欄１２〜１３行）が記載されている。 
 　 　
４．対比判断
（４−１）本件発明１について
　本件発明１は、従来、溶鋼取鍋の内張り材として、耐食性および耐スラグ浸透性に優れた材質として、アルミナ−マグネシア質流し込み材が提案されているが、このアルミナ−マグネシア質は高温下でアルミナとマグネシアが反応し、スピネルの生成に伴う熱膨張が著しく、側壁部の内張りとしては良好であっても、周囲が拘束されている敷部では熱膨張が迫り応力として作用し、敷面と平行の層状亀裂の発生あるいは敷浮上などを招き、十分な耐用性が得られないという問題点（特許明細書段落【０００５】）を解決することを目的とし、そのために、敷部の内張りにおいて、湯当たり部をアルミナ−マグネシア質流し込み材とし、その周囲をアルミナ−スピネル質流し込み施工不定形耐火物とした（特許明細書段落【０００９】）ことを基本思想としている。
　そして、その「アルミナ−マグネシア質流し込み材」を、具体的に「アルミナ６５〜９３ｗｔ％、マグネシア２〜２０ｗｔ％、アルミナセメント５〜１５ｗｔ％よりなる配合物１００ｗｔ％と、揮発シリカ外掛け０．０５〜３ｗｔ％および金属ファイバーを外掛けで０．５〜５ｗｔ％を含むアルミナ−マグネシア質流し込み施工不定形耐火物」とし、湯当り部を敷部全体の面積に対して５〜４５％占めるように構成し、その周囲に位置する他の部分の「アルミナ−スピネル質流し込み施工不定形耐火物」を、「主骨材としてのアルミナ４５〜９０ｗｔ％、スピネル５〜４５ｗｔ％および結合剤（アルミナ、スピネルおよび結合剤の合計量が１００ｗｔ％）を含むアルミナ−スピネル質流し込み施工不定形耐火物」とした敷部の内張り構造を有する溶鋼取鍋の発明である。
　これに対して、刊行物１には、不定形耐火物の材料改善として、側壁はアルミナ−スピネル系材料を、敷湯当たり部はアルミナ−マグネシア系のブロックを適用したこと（摘記事項（１ｂ））が記載され、
　側壁（Side　Wall）の化学組成として、Ａｌ２Ｏ３：９１．３％，ＭｇＯ：６．６％ 、残存線変化率（Liner　change（％）1500℃×3hr）が＋０．１８ 、
　敷湯当たり部（Padding　area）の化学組成として、Ａｌ２Ｏ３：８７．０％，ＭｇＯ：１１．３％，ＳｉＯ２：０．９％、残存線変化率（Liner　change（％）1500℃×3hr）が＋２．２８ 、
　敷部（Bottom）の化学組成として、Ａｌ２Ｏ３：９１．０％，ＭｇＯ：７．３％ 、残存線変化率（Liner　change（％）1500℃×3hr）が＋０．５０ であること（摘記事項（１ｆ））が記載されている。
　しかしながら、刊行物１には、敷部の内張りにおいて、湯当たり部をアルミナ−マグネシア質流し込み材とし、その周囲をアルミナ−スピネル質流し込み施工不定形耐火物とする本件発明１の技術思想についての記載はなく、ここで、側壁はアルミナ−スピネル系材料であること、敷湯当たり部はアルミナ−マグネシア系であることは、上記記載から直ちに理解されるが、敷部（本件発明１の敷湯当たり部の「その周囲に位置する他の部分」に相当する）の残存線変化率＋０．５０ は、側壁のアルミナ−スピネル系材料での残存線変化率（＋０．１８ ）と比較してかなり大きく、敷湯当たり部のその周囲に位置する他の部分がアルミナ−スピネル系材料からなっているとは必ずしもいえない。
　さらに、本件発明１では、湯当たり部のその周囲に位置する他の部分が、アルミナ４５〜９０ｗｔ％、スピネル５〜４５ｗｔ％および結合剤（アルミナ、スピネルおよび結合剤の合計量が１００ｗｔ％）を含むアルミナ−スピネル質流し込み施工不定形耐火物としているのに対して、刊行物１の記載では、アルミナを９１．０％含んでおり、組成上も異なる。又本件発明１では、湯当り部のアルミナ−マグネシア質流し込み施工不定形耐火物が、揮発シリカ外掛け０．０５〜３ｗｔ％および金属ファイバーを外掛けで０．５〜５ｗｔ％を含むものであるのに対して、刊行物１の記載では、この点も記載されていない。
　また、刊行物２には、使用に伴って生じる亀裂が広がりにくく、ライニングの耐用性を向上させ、ひいては溶融金属容器の寿命を延長させるために、球状粗大粒を配合したキャスタブル耐火物、即ち、球状粗大粒の配合については記載されている。
　刊行物３、４には、アルミナ・マグネシア系キャスタブルの加熱−冷却に伴う亀裂発生対策として、シリカ微粉、アルミナ微粉の影響について調査し、シリカ微粉の増量により施工体の熱間膨張を抑制し、熱間での塑性変形による熱応力を緩和する効果があることに関し、又刊行物５には、キャスタブルに使用されるアルミナセメントに関し、更に刊行物６には、不定形耐火物に添加剤として使用されるシリカフラワーに関しては記載されている。
　しかしながら、いずれの刊行物１〜６にも本件発明１が技術課題とする、即ち、アルミナ−マグネシア質は高温下でアルミナとマグネシアが反応し、スピネルの生成に伴う熱膨張が著しく、側壁部の内張りとしては良好であっても、周囲が拘束されている敷部では熱膨張が迫り応力として作用し、敷面と平行の層状亀裂の発生あるいは敷浮上などを招き、十分な耐用性が得られないなどの問題点を解決することを目的とし、そのために、敷部の内張りにおいて、湯当たり部をアルミナ−マグネシア質流し込み材とし、その周囲をアルミナ−スピネル質流し込み施工不定形耐火物とした技術思想についての示唆はない。
　そうすると、本件発明１で特定する揮発シリカ外掛け０．０５〜３ｗｔ％および金属ファイバーを外掛けで０．５〜５ｗｔ％を含むアルミナ−マグネシア質流し込み施工不定形耐火物で、湯当り部を敷部全体の面積に対して５〜４５％占めるように構成し、その周囲に位置する他の部分を主骨材としてのアルミナ４５〜９０ｗｔ％、スピネル５〜４５ｗｔ％および結合剤（アルミナ、スピネルおよび結合剤の合計量が１００ｗｔ％）を含むアルミナ−スピネル質流し込み施工不定形耐火物とする構成を、当業者といえども容易には想到し得るものではない。
　そして、本件発明１は、この構成により明細書に記載された、アルミナ−マグネシア質流し込み材は、スピネルの生成に伴って著しい熱膨張を生じるが、その周囲に位置するアルミナ−スピネル質流し込み材によって熱膨張応力を緩和し、亀裂発生や敷浮上などの問題が防止されるとともに、湯当り部の周囲に内張したアルミナ−スピネル質流し込み材は、構造安定性に優れており、熱膨張が小さいことから、湯当り部全体の熱膨張応力を緩和する役割をもち、さらに、湯当り部のアルミナ−マグネシア質流し込み材と焼結されやすいことで、敷部の構造がより強固なものとなり、溶鋼取鍋は湯当り部の耐用性に優れ、しかも敷部全体として熱膨張応力の緩和による亀裂発生や敷浮上などを防止でき、その結果、取鍋内張りの全体の寿命を向上させることができるという刊行物１〜６の記載からは予測することのできない格別顕著な効果を奏するものである。
　したがって、本件発明１は、刊行物１〜６に記載された発明に基いて当業者が容易に発明をすることができたものではない。
　
（４−２）本件発明２〜４について
　本件発明２は、本件発明１の溶鋼取鍋において、更に、アルミナ−マグネシア質流し込み施工不定形耐火物が、配合物１００ｗｔ％に対し粒径１０〜３０ｍｍの耐火性超粗大粒子を外掛け３０ｗｔ％以下含む点を特定する溶鋼取鍋の発明である。又本件発明３は、本件発明１、２の溶鋼取鍋を引用した溶鋼取鍋の補修方法の発明であって、本件発明４は、本件発明３を引用し更に構成を特定する溶鋼取鍋の補修方法の発明である。
　そうすると、上記（４−１）の述べたとおり、本件発明１が刊行物１〜６に記載された発明に基いて当業者が容易に発明をすることができたものでない以上、同じ理由により、本件発明２〜４は、刊行物１〜６に記載された発明に基いて当業者が容易に発明をすることができたものとすることはできない。
　
IV．むすび
　以上のとおりであるから、特許異議の申立ての理由及び証拠によっては、本件請求項１〜４に係る発明の特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件請求項１〜４に係る発明の特許を取り消すべき理由を発見しない。
　したがって、本件請求項１〜４に係る発明の特許は拒絶の査定をしなければならない特許出願に対してされたものと認めない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１７年６月２４日（２００５．６．２４）
【訂正の要旨】
審決（決定）の【理由】欄参照。
（５４）【発明の名称】
溶鋼取鍋およびその補修方法
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】アルミナ６５〜９３ｗｔ％、マグネシア２〜２０ｗｔ％、アルミナセメント５〜１５ｗｔ％よりなる配合物１００ｗｔ％と、揮発シリカ外掛け０．０５〜３ｗｔ％および金属ファイバーを外掛けで０．５〜５ｗｔ％を含むアルミナ−マグネシア質流し込み施工不定形耐火物で湯当り部を敷部全体の面積に対して５〜４５％占めるように構成し、その周囲に位置する他の部分を主骨材としてのアルミナ４５〜９０ｗｔ％、スピネル５〜４５ｗｔ％および結合剤（アルミナ、スピネルおよび結合剤の合計量が１００ｗｔ％）を含むアルミナ−スピネル質流し込み施工不定形耐火物とした敷部の内張り構造を有する溶鋼取鍋。
　【請求項２】アルミナ−マグネシア質流し込み施工不定形耐火物が、配合物１００ｗｔ％に対し、さらに粒径１０〜３０ｍｍの耐火性超粗大粒子を外掛け３０ｗｔ％以下含む請求項１記載の溶鋼取鍋。
　【請求項３】請求項１または２記載の溶鋼取鍋の使用後、敷部の内張りをアルミナ６５〜９３ｗｔ％、マグネシア２〜２０ｗｔ％、アルミナセメント５〜１５ｗｔ％よりなる配合物１００ｗｔ％と、発揮シリカ外掛け０．０５〜３ｗｔ％および金属ファイバーを外掛けで０．５〜５ｗｔ％を含むアルミナ−マグネシア質流し込み施工不定形耐火物をもって補修する溶鋼取鍋の補修方法。
　【請求項４】アルミナ−マグネシア質流し込み施工不定形耐火物が、配合物１００ｗｔ％に対し、さらに粒径１０〜３０ｍｍの耐火性超粗大粒子を外掛け３０ｗｔ％以下含む請求項３記載の溶鋼取鍋の補修方法。
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【発明の属する技術分野】
　本発明は、鉄鋼産業に使用される溶鋼取鍋の敷部の内張り構造およびその補修方法に関する。
　【０００２】
　【従来の技術】
　溶鋼取鍋などの内張りに使用する流し込み施工不定形耐火物（以下、流し込み材）として、例えば特開昭６４−８７５７７号公報のアルミナ−スピネル質、特開平５−９７５２６号公報のアルミナ−マグネシア質、特開平３−２３２７５号公報のアルミナ−スピネル−マグネシア質などの材質が提案されている。これらの流し込み材は、マグネシアまたはスピネルによる耐食性とアルミナがもつ容積安定性との相乗効果によって、優れた耐用性を示す。
　【０００３】
　【発明が解決しようとする課題】
　溶鋼取鍋の敷部の内張りは周囲が拘束されているため、一般にアルミナ−スピネル質などの熱膨張の小さい構造安定性に優れた流し込み材が使用されている。しかし、敷部において溶鋼の直撃を受ける湯当り部では、亀裂発生→地金侵入→剥離の損傷サイクルによって、従来の内張り材質では十分な耐用性が得られていない。
　【０００４】
　また、湯当り部の補修において、例えば内張り材と同材質のアルミナ−スピネル質流し込み材を補修材に使用すると、内張り材との接着が悪く、剥離によって十分な補修効果が得られない。
　このため、湯当り部の補修はパーマネント内張りを除く敷部全体の内張りを解体除去して行わなければならず、材料費および補修工数の面で不合理である。
　【０００５】
　溶鋼取鍋の内張り材として、耐食性および耐スラグ浸透性に優れた材質として、前記したアルミナ−スピネル質流し込み材と共に、アルミナ−マグネシア質流し込み材が提案されている。しかし、このアルミナ−マグネシア質は高温下でアルミナとマグネシアが反応し、Ａｌ２Ｏ３・ＭｇＯ系スピネル（以下、スピネル）の生成に伴う熱膨張が著しい。このため、アルミナ−マグネシア質は側壁部の内張りとしては良好であっても、周囲が拘束されている敷部では熱膨張が迫り応力として作用し、敷面と平行の層状亀裂の発生あるいは敷浮上などを招き、十分な耐用性が得られない。
　【０００６】
　溶鋼取鍋の使用条件は近年、溶鋼温度の上昇、滞湯時間の延長、ガス吹き込み攪拌など、過酷化の途をたどっている。内張り材質はそれに合わせて高耐用のものが開発されているが、敷部の先行損耗は避けられず、側壁の内張りが本来の寿命を全うしないまま、溶鋼取鍋の内張り全体の補修を余儀なくされている。
　本発明は、溶鋼取鍋の内張りにおける上記従来の問題を解決することを目的としている。
　【０００７】
　【課題を解決するための手段】
　本発明の特徴とするところは、アルミナ６５〜９３ｗｔ％、マグネシア２〜２０ｗｔ％、アルミナセメント５〜１５ｗｔ％よりなる配合物１００ｗｔ％と、揮発シリカ外掛け０．０５〜３ｗｔ％および金属ファイバーを外掛けで０．５〜５ｗｔ％を含むアルミナ−マグネシア質流し込み施工不定形耐火物で湯当り部を敷部全体の面積に対して５〜４５％占めるように構成し、その周囲に位置する他の部分を主骨材としてのアルミナ４５〜９０ｗｔ％、スピネル５〜４５ｗｔ％および結合剤（アルミナ、スピネルおよび結合剤の合計量が１００ｗｔ％）を含むアルミナ−スピネル質流し込み施工不定形耐火物とした敷部の内張り構造を有する溶鋼取鍋である。
　【０００８】
　また、前記溶鋼取鍋の使用後、敷部の内張りをアルミナ６５〜９３ｗｔ％、マグネシア２〜２０ｗｔ％、アルミナセメント５〜１５ｗｔ％よりなる配合物１００ｗｔ％と、揮発シリカ外掛け０．０５〜３ｗｔ％および金属ファイバーを外掛けで０．５〜５ｗｔ％を含むアルミナ−マグネシア質流し込み施工不定形耐火物をもって補修する溶鋼取鍋の補修方法である。
　【０００９】
　【発明の実施の形態】
　図１は、本発明による取鍋の内張りの断面構造を模式的に示したものである。１鉄皮、２は側壁部の内張り、３は敷部の内張りである。側壁部の内張り、敷部の内張りとも、一般にはその背面にパーマネント内張りが設けられるが、図では省略している。本発明では、敷部３の内張りにおいて、湯当り部４をアルミナ−マグネシア質流し込み材とし、その周囲５をアルミナ−スピネル質流し込み施工不定形耐火物とした。
　【００１０】
　アルミナ−マグネシア質流し込み材は、マグネシア自身の耐食性と、使用中の高温でアルミナ−マグネシアの反応によるスピネル結合によって、湯当り部における溶鋼の直撃に対しても優れた耐用性を示す。
　アルミナ−マグネシア質流し込み材は、スピネルの生成に伴って著しい熱膨張を生じるが、本発明ではその周囲に位置するアルミナ−スピネル質流し込み材によって熱膨張応力を緩和し、亀裂発生や敷浮上などの問題が防止される。
　【００１１】
　しかも、この湯当り部のアルミナ−マグネシア質流し込み材の膨張は、その周囲に位置するアルミナ−スピネル質流し込み材との間の目地を閉塞し、目地の先行溶損を防止する効果をもつ。
　【００１２】
　また、本発明で使用するアルミナ−マグネシア質流し込み材は、揮発シリカを添加したことで、そのシリカ成分によって高温下で適度な荷重軟化特性を発揮し、受鋼の際の熱衝撃を緩和して、剥離損傷を防止する。
　【００１３】
　一方、湯当り部の周囲に内張したアルミナ−スピネル質流し込み材は、構造安定性に優れており、熱膨張が小さいことから、湯当り部全体の熱膨張応力を緩和する役割をもつ。さらに、湯当り部のアルミナ−マグネシア質流し込み材と焼結されやすいことで、敷部の構造がより強固なものとなる。
　【００１４】
　敷部の内張り構造において、アルミナ−マグネシア質流し込み材とアルミナ−スピネル質流し込み材との組合で得られる以上の効果は、敷部の補修においても発揮される。すなわち、図２の模式図に示したとおり、上記の敷部の構造を有する溶鋼取鍋において、この溶鋼取鍋の使用後、湯当り部４が主体となる損傷部６にアルミナ−マグネシア質流し込み材の補修材７を充填し、敷部３を補修すると、補修材組織の亀裂発生が少なく、しかも補修材７が敷部３の内張り材との接着性に富む結果、優れた補修効果が得られる。
　なお、図には示していないが従来の内張り構造と同様、定形耐火物または不定形耐火物よりなるパーマネントライニングを背面に設けてもよいことはもちろんである。
　【００１５】
　本発明において、湯当り部の内張りあるいは補修材として使用するアルミナ−マグネシア質流し込み材の詳細を説明する。
　アルミナは耐食性と容積安定性の効果をもつ。焼結品、電融品のいずれでも使用でき、Ａｌ２Ｏ３純度は９０ｗｔ％以上が好ましい。ＴｉＯ２を８ｗｔ％以下含有したものでも使用できる。ばん土けつ岩、シリマナイト、ムライトなどの低純度品を使用してもよいが、微粉部には高純度品を使用するのが好ましい。
　【００１６】
　アルミナ割合は６５ｗｔ％未満、９３ｗｔ％を超える場合のいずれも耐食性に劣る。その粒径は例えば１０ｍｍ未満、好ましくは５ｍｍ以下である。粗粒、中粒、微粒に調整する。微粒には仮焼品を使用してもよい。
　【００１７】
　マグネシアは焼結品、電融品のいずれでもよく、ＭｇＯ純度は９５％以上が好ましい。マグネシアはそれ自身でも耐スラグ性に優れ、しかもアルミナとの反応によるスピネル生成で受鋼時の溶鋼直撃に対しても優れた耐食性を付与する。
　【００１８】
　マグネシアの割合は、２ｗｔ％未満ではスピネル生成が不十分のために耐食性に劣る。２０ｗｔ％を超えるとスピネル生成量が過多となって、スピネル生成に伴う体積膨張で耐スポーリング性に劣る。粒径は、アルミナとの反応性を高めるため、微粉で使用することが好ましい。例えば１ｍｍ以下、好ましくは１００μｍ以下の微粉として使用する。
　【００１９】
　アルミナセメントは結合剤としての役割をもつ。その割合および具体的種類などは従来材質と特に変わらない。５ｗｔ％未満では施工体強度に劣り且つ長期構造安定性に欠ける。１５ｗｔ％を超えると耐食性を低下させる。
　【００２０】
　揮発シリカは、ガラス化による軟化粘性により、溶鋼直撃で湯当り部が受ける荷重衝撃と熱衝撃を緩和し、剥離損傷防止に効果をもつ。この揮発シリカは、シリコンまたは珪素合金製造の際の副産物として得られ、比表面積が１５〜３０ｍ２／ｇ程度の超微粒子である。シリカフラワーまたはマイクロシリカなどの商品名で知られている。その割合は、前記の配合物１００ｗｔ％に対し、外掛け０．０５ｗｔ％未満では効果がなく、３ｗｔ％を超えると耐食性を低下させる。
　【００２１】
　このアルミナ−マグネシア質流し込み材は、さらに耐火性超粗大粒子および／または金属ファイバーを添加してもよい。耐火性超粗大粒子は、亀裂の伸展を寸断し、亀裂の拡大を防止する効果をもつ。また、金属ファイバーは、耐火物組織に亀裂が生じても、その亀裂の拡大あるいは亀裂が原因による剥離を防止する。
　【００２２】
　耐火性超粗大粒子の材質は特に限定されるものではなく、例えばアルミナ質、スピネル質の焼結品、電融品あるいはこれらを主材とした炉材使用後品とする。その粒径は１０〜３０ｍｍとする。配合割合は、外掛け３０ｗｔ％未満、好ましくは５〜２５ｗｔ％である。２５ｗｔ％を超えると、その粒度構成のバランスの悪さから施工体の強度が低下し、耐食性の低下を招く。
　【００２３】
　金属ファイバーの具体的な種類は耐熱性および耐酸化性の面でステンレス鋼が最も好ましいが、これに限らず例えば鉄、炭素鋼、Ｎｉ−Ｃｒ鋼、Ｃｒ−Ｍｏ鋼、Ｃｒ鋼、Ｃｒ−Ｖ鋼、Ａｌ、Ａｌ合金、Ｃｕ、Ｃｕ合金などでもよい。形状はストレート形、曲線、山形、波形などのいずれでもよい。寸法は直径０．１〜２ｍｍ、長さは直径の５〜５０倍程度が好ましい。
　【００２４】
　金属ファイバーの割合は、アルミナ、マグネシアおよびアルミナセメントよりなる配合物１００ｗｔ％に対する外掛けで５ｗｔ％以下、さたに好ましくは０．５〜３ｗｔ％である。５ｗｔ％を超えると、施工時の流動性の悪さから添加水分過多となり、施工体の強度が低下して耐食性の低下を招く。
　【００２５】
　つぎに、敷部において、アルミナ−マグネシア質流し込み材よりなる湯当り部以外の部分に内張りするアルミナ−スピネル質流し込み材の詳細を説明する。この材質は、従来の溶鋼取鍋において側壁あるいは敷部の材質として使用されているアルミナ−スピネル質流し込み材と特に変わりない。
　【００２６】
　アルミナは、前記のアルミナ−マグネシア質流し込み材の場合と同様、耐食性と容積安定性の効果をもち、主骨材としての役割をもつ。焼結品、電融品のいずれでも使用でき、Ａｌ２Ｏ３純度は９０％以上が好ましい。ＴｉＯ２を８ｗｔ％以下含有したものでも使用できる。ばん土けつ岩、シリマナイト、ムライトなどの低純度品を使用してもよいが、微粉部には高純度品を使用するのが好ましい。粒径は例えば１０ｍｍ未満、好ましくは５ｍｍ以下である。粗粒、中粒、微粒に調整する。微粒には仮焼品を使用してもよい。その割合は、４５〜９０ｗｔ％が好ましい。
　【００２７】
　スピネルは耐スラグ浸透性の役割をもつ。５〜４５ｗｔ％が好ましく、５ｗｔ％未満では耐スラグ浸透性の効果に劣り、４５ｗｔ％を超えると耐食性および耐スポーリング性に劣る。粒径は、耐火物組織内での分散性を高めるために、例えば粒径１ｍｍ以下の微粉で使用するが好ましい。焼結品、電融品を問わない。Ａｌ２Ｏ３：ＭｇＯ比は、理論値に限らず使用できる。例えば、重量比でＡｌ２Ｏ３：ＭｇＯが１：１〜１０：１のものが使用できる。
　【００２８】
　結合剤はアルミナセメント、マグネシアセメントなどが使用できるが、施工性の面からアルミナセメントが好ましい。その割合は、５〜１５ｗｔ％が好ましい。湯当り部あるいは補修材として使用するアルミナ−マグネシア質流し込み材と同様に、耐火性超粗大粒子あるいは金属ファイバーなど添加してもよい。耐火性超粗大粒子とステンレスファイバーの添加量は、アルミナ−マグネシア質流し込み材の場合と特に変わりない。
　【００２９】
　湯当り部あるいは補修材として使用するアルミナ−マグネシア質流し込み材と他の部分に使用するアルミナ−スピネル質流し込み材の施工方法は、一般的な流し込み材と同様にして行う。すなわち、施工時の作業性、可使時間などを調整するために、通常は解こう剤、硬化調整剤などをそれぞれ０．０１〜０．５ｗｔ％程度添加する。解こう剤の具体例としては、例えばトリポリリン酸ソーダ、ヘキサメタリン酸ソーダ、ウルトラポリリン酸ソーダ、酸性ヘキサメタリン酸ソーダ、ホウ酸ソーダ、炭酸ソーダなどの無機塩、クエン酸ソーダ、酒石酸ソーダ、ポリアクリル酸ソーダ、スルホン酸ソーダなどがある。硬化調整剤としては、例えばホウ酸、ホウ酸アンモニウム、ウルトラポリリン酸ソーダ、炭酸リチウムなどである。
　【００３０】
　さらに必要によっては、本発明の効果を阻害しない範囲において、アルミニウム粉、アルミニウム合金粉、ガラス粉、炭酸粉、ピッチ粉、ジルコン、ジルコニア、有機ファイバー、セラミックファイバー、発泡剤などを添加してもよい。
　以上の配合組成物に、外掛けで４〜８ｗｔ％程度の施工水を添加・混合し、流込み施工される。一般に耐火物中に棒状バイブレータを挿入する。例えば、湯当り部を予め任意の形状に流し込み施工したプレキャスト品として使用してもよい。
　【００３１】
　敷部全体に対し、アルミナ−マグネシア質流し込み材よりなる湯当り部が占める面積は、５〜４５％が好ましい。５％未満では湯当り部を余裕を持って確保できず、４５％を超えると湯当り部に亀裂が生じて耐用性に劣る。
　また、敷部の補修方法は、敷部の損傷程度を見計らって、先行損傷する湯当り部を中心にアルミナ−マグネシア質流し込み材をもって補修する。
　【００３２】
　【実施例】
　以下に、本発明実施例とその比較例を示す。
　【００３３】
　表１は各例で使用したアルミナ−マグネシア質流し込み材およびアルミナ−スピネル質流し込み材と、それらの試験結果を示す。
　これらの流し込み材は、いずれも外掛けで施工水５ｗｔ％、分散剤（ヘキサメタリン酸ソーダ）０．１ｗｔ％および硬化調整剤（ホウ酸アンモニウム）０．１ｗｔ％を添加し、混練後、施工したものである。
　【００３４】
　表１における試験方法は、つぎのとおりである。
　曲げ強さ；１１０℃乾燥後、１５００℃加熱後のそれぞれについて測定した。
　耐スポーリング性；１４００℃の片面加熱で行った。３０分加熱−５分間水冷をくり返し、剥離に到るまでの回転を測定した。
　耐食性；重量比で鋼片：転炉スラグ（ＦｅＯ含有量；２０ｗｔ％）＝７０：３０を侵食剤とし、１６５０℃×５時間の回転侵食試験を行い、溶損寸法を測定した。
　耐スラグ浸透性；前記の条件で回転侵食試験を行った後、スラグ浸透寸法を測定した。
　クリープ性；１１０℃の乾燥後試片を一定荷重（２ｋｇ／ｃｍ２）及び規定された温度を与えた時の時間における変形割合を測定した。
　【００３５】
　表２は、表１で示した各材質を組み合わせて敷部を構成した本発明実施例とその比較例である。
　表２は、表１で示した各材質を組み合わせて敷部を構成した本発明実施例とその比較例、およびこれらの試験結果を示す。
　各例は、いずれも３００ｔ溶鋼取鍋の敷部に施工したものである。湯当り部は予め施工したプレキャストブロックをセットし、その周囲に流し込み施工することで敷部を内張りした。表２には示していないが、側壁は表１に示したＢ２のアルミナ−スピネル質流し込み材で統一した。
　湯当り部のサイズを図１に対応して示すと、Ｌ＝３０００ｍｍ敷部対し、１＝１０００ｍｍで平面形状が正方形の湯当り部を設けた。
　【００３６】
　試験方法は、以下のとおりである。
　湯当り部の亀裂、湯当り部の剥離および目地開きの発生状況は、いずれも５０チャージ後に目視にて観察した。損傷速度は、湯当り部は５０チャージ後、その他の部分は２００チャージ後に損傷寸法を測定して求めたものである。敷部の耐用性の評価は、敷部全体の耐用性を総合的に評価したものである。
　【００３７】
　本発明実施例は、いずれも従来敷部構造に相当する比較例１にくらべて耐用性が格段に向上している。実施例１〜２はステンレスファイバーまたはアルミナ質超粗大粒子またはステンレスファイバーを添加したものであり、剥離損傷が少なく、損傷速度も小さい。
　【００３８】
　これに対し、比較例２は湯当り部をアルミナ−スピネル質、その他の部分をアルミナ−マグネシア質にしたものである。湯当り部にくらべてその他の部分の方が面積が広い。このため、熱膨張性が大きいアルミナ−マグネシア質をその他の部分に設けた同比較例は敷部全体としての熱膨張応力が高くなり、その他の部分、湯当り部ともに亀裂の発生が著しく、しかも敷浮上の傾向がみられた。
　【００３９】
　比較例３は、湯当り部、その他の部分ともにアルミナ−マグネシア質にしたものである。敷部全体としての熱膨張応力がきわめて高く、亀裂および亀裂が著しく、しかも敷浮上がみられた。
　【００４０】
　比較例４は、湯当り部に使用したアルミナ−マグネシア質が揮発性シリカの添加量が少ないために、剥離および亀裂が大きい。比較例５は、湯当り部に使用したアルミナ−マグネシア質において揮発性シリカの添加量が多過ぎるために、溶損が大きく、しかも目地開きが認められた。
　【００４１】
　表３は、敷部の補修方法に関する実施例およびその比較例である。
　各例は、いずれも３００ｔ溶鋼取鍋の敷部を表２の実施例２で示した構造とし、５０チャージ使用した後、湯当り部を中心とした損耗凹部を補修した。そして、その補修材には表１で示した流し込み材を使用した。
　【００４２】
　試験方法は、以下のとおりである。
　補修材の接着性、亀裂発生状況、剥離発生状況は、いずれも５０チャージ後に目視にて観察した。損傷速度は、５０チャージ後に損傷寸法を測定して求めたものである。補修効果は、補修材を総合的に評価したものである。
　【００４３】
　本発明実施例は、いずれも補修材が接着性にすぐれ、亀裂、剥離の発生もなく、優れた補修効果が得られた。実施例３はアルミナ質超粗大粒子およびステンレスファイバーを添加したものであり、剥離損傷が少なく、損傷速度も小さい。
　【００４４】
　これに対し比較例６は、補修材にアルミナ−スピネル質を使用したもので、接着性に劣り、亀裂および剥離が大きく、耐用性に劣る。
　比較例７は、補修材に使用したアルミナ−マグネシア質が揮発性シリカの添加量が少ないために、接着性、亀裂および剥離が大きい。比較例８は、補修材に使用したアルミナ−マグネシア質において揮発性シリカの添加量が多過ぎるために、溶損が大きい。
　【００４５】
　【表１】
　【００４６】
　【表２】
　【００４７】
　【表３】
　【００４８】
　【発明の効果】
　溶鋼取鍋において、敷部は側壁部に比べて寿命が短いことは否めない。本発明の溶鋼取鍋は湯当り部の耐用性に優れ、しかも敷部全体として熱膨張応力の緩和による亀裂発生や敷浮上などを防止する。その結果、取鍋内張りの全体の寿命を向上させることができる。
　また、補修方法の発明では、補修材自身の耐食性のみならず、敷部の内張り材質との組合せにおいて、接着性、耐亀裂性および耐剥離性に優れ、顕著な補修効果が得られる。
　施工の省力化から溶鋼取鍋のオール不定形耐火物化は、今後ますます普及すると考えられる。この不定形耐火物化の技術の一貫として、本発明の技術的評価はきわめて高い。
【図面の簡単な説明】
　【図１】
　本発明の取鍋の内張り断面構造である。
　【図２】
　本発明の取鍋の内張り補修方法を説明するための断面構造である。
　【符号の説明】
　１　鉄皮
　２　側壁部
　３　敷部
　４　湯当り部
　５　その他の敷部
　６　損傷部
　７　補修材
【図面】