【事件の表示】
　特許第３２２４３７８号「吸着型複合流電陽極」の請求項１、３、５ないし７に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３２２４３７８号の請求項２、４ないし６に係る特許を維持する。
【理　由】
［１］手続の経緯
　本件特許第３２２４３７８号（平成１２年１１月２日出願、平成１３年８月２４日設定登録）は、平成１４年１月３１日に特許異議申立人　亀井　正裕より、請求項１、３、５〜７に係る特許について特許異議の申立てがなされ、取消理由が通知され、その指定期間内である平成１４年１０月８日に訂正請求がなされたものである。
　　
［２］訂正の適否についての判断
（１）訂正事項
　本件特許に係る願書に添付した明細書（以下、「特許明細書」という。）の特許請求の範囲の記載を次のように訂正する。
「【請求項１】  磁性粉粒を含有する樹脂及び／又はゴムシートからなるボンドマグネットシート（１）と、流電陽極（２）との間に、流電陽極（２）を支持するための鉄板（３）を介して一体化接合構造とした吸着型複合流電陽極であって、流電陽極（２）が芯金（４）を内蔵し、該芯金（４）は複数の線条、細棒からなる突起物（ハ）を備え、該突起物（ハ）を鉄板（３）と接合することによって、流電陽極（２）と鉄板（３）とが一体化されていることを特徴とする吸着型複合流電陽極。
【請求項２】上記接合手段が溶接であることを特徴とする請求項１に記載の吸着型複合流電陽極。
【請求項３】鉄板（３）と流電陽極（２）との間及び／又は鉄板（３）と上記ボンドマグネットシート（１）との間に接着剤層（５）が設けられていることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の吸着型複合流電陽極。
【請求項４】鉄板（３）が鉄鋼製の板であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の吸着型複合流電陽極。
【請求項５】上記ボンドマグネットシート（１）が、フェライト系粉末異方性粒子を含有する異方性片面又は両面多極着磁シートであることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の吸着型複合流電陽極。
【請求項６】流電陽極（２）が、アルミニウム、亜鉛、マグネシウムまたはこれらの金属を基とした合金からなることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の吸着型複合流電陽極。
【請求項７】流電陽極（２）の底面積、鉄板（３）の表面積、上記ボンドマグネットシート（１）の表面積が互いに略等しいことを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の吸着型複合流電陽極。」
　　
（２）訂正の目的の適否、新規事項の追加の有無、及び拡張・変更の存否
　上記訂正事項は、特許明細書の特許請求の範囲において、請求項１、及び請求項３〜８における請求項１の引用を削除し、該請求項１の削除に伴い、請求項２の引用形式による記載を独立形式による記載に改め、各請求項の項番号を繰り上げ、引用する項番号を整合させたものであるから、特許請求の範囲の減縮を目的とするものに該当する。
　そして、訂正後の各請求項１〜７に記載される事項は、特許明細書の請求項２〜８にそれぞれ記載されていた事項であるから、当該訂正事項は、特許明細書又は図面の範囲内においてした訂正であり、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではない。
　　
（３）独立特許要件について
　訂正後における請求項１、３、７に係る訂正は、特許異議の申立てがされていない請求項についての訂正であって、特許請求の範囲の減縮を目的とするものに該当するので、同請求項１、３、７に係る発明の独立特許要件について検討する。
　訂正後の請求項１、３、７に係る発明は、上記訂正請求に係る訂正明細書の請求項１、３、７に記載された事項により特定されるとおりのものであって、「芯金（４）は複数の線条、細棒からなる突起物（ハ）を備え、該突起物（ハ）を鉄板（３）と接合する」という事項を含むものである。
　そして、上記事項が、申立人が甲第１号証として提示した、本件特許に係る出願日前の他の特許出願であって本件特許に係る出願後に出願公開されたもの｛特願２０００−１７８３１０号（特開２００１−３５５０８５号公報参照）の願書に最初に添付した明細書又は図面｝（以下、「先願明細書」という。）には記載されておらず、また、上記事項に基づいて、流電陽極を鉄板に強固に接合することができ、該流電陽極の金属構造物への取り付けを容易にできることは、下記「［３］特許異議の申立てについて」の「（４−１）本件発明２について」で述べるとおりであるから、上記訂正後の請求項１、３、７に係る発明が、先願明細書に記載された発明と同一であるとすることはできない。
　したがって、上記訂正後の請求項１、３、７に係る発明は、特許出願の際独立して特許を受けることができるものである。
　　
（４）まとめ
　以上のとおりであるから、上記訂正事項は、特許法第１２０条の４第２項ただし書き、及び同条第３項において準用する特許法第１２６条第２項から第４項までの規定に適合するので、当該訂正を認める。
　　
［３］特許異議の申立てについて
（１）特許異議申立ての理由の概要
　特許異議申立人　亀井　正裕は、証拠として甲第１号証｛特願２０００−１７８３１０号（特開２００１−３５５０８５号公報参照）｝及び参考資料１（マグエックス社の「Ｆ．Ｐ．ＭａｇＸカタログ」、１９９６年６月２日）を提示し、特許明細書に記載された請求項１、３、５〜７に係る発明は、甲第１号証の先願明細書に記載された発明と同一であるから、同請求項１、３、５〜７に係る発明についての特許は、特許法第２９条の２の規定に違反してされたものであり、取り消されるべきである旨主張している。なお、上記訂正により、特許明細書の請求項１に記載されていた事項は削除され、また、同請求項２〜８の項番号が１ずつ繰り上げられた結果、上記特許異議申立ての理由は、上記訂正後の請求項２、４〜６に係る発明についてのものとなった。
　　
（２）本件発明
　本件訂正後の請求項２、４〜６に係る発明（以下、「本件発明２、４〜６」という。）は、上記訂正請求に係る訂正明細書における特許請求の範囲の以下の請求項２、４〜６に記載された事項により特定されるとおりのものである。
「（【請求項１】磁性粉粒を含有する樹脂及び／又はゴムシートからなるボンドマグネットシート（１）と、流電陽極（２）との間に、流電陽極（２）を支持するための鉄板（３）を介して一体化接合構造とした吸着型複合流電陽極であって、流電陽極（２）が芯金（４）を内蔵し、該芯金（４）は複数の線条、細棒からなる突起物（ハ）を備え、該突起物（ハ）を鉄板（３）と接合することによって、流電陽極（２）と鉄板（３）とが一体化されていることを特徴とする吸着型複合流電陽極。）
【請求項２】上記接合手段が溶接であることを特徴とする請求項１に記載の吸着型複合流電陽極。
（【請求項３】鉄板（３）と流電陽極（２）との間及び／又は鉄板（３）と上記ボンドマグネットシート（１）との間に接着剤層（５）が設けられていることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の吸着型複合流電陽極。）
【請求項４】鉄板（３）が鉄鋼製の板であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の吸着型複合流電陽極。
【請求項５】上記ボンドマグネットシート（１）が、フェライト系粉末異方性粒子を含有する異方性片面又は両面多極着磁シートであることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の吸着型複合流電陽極。
【請求項６】流電陽極（２）が、アルミニウム、亜鉛、マグネシウムまたはこれらの金属を基とした合金からなることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の吸着型複合流電陽極。」
　　
（３）証拠の記載事項
（３−１）甲第１号証（先願明細書）
　甲第１号証の先願明細書には、磁気シートを用いた流電陽極体に関して、
「【請求項１】バックヨーク材の一面に棒状又は板状のアルミニウム、亜鉛、マグネシウム又はその合金からなる流電陽極を心金の溶接又はボルト、ナットにより取り付け、他面に磁気シートを吸着させてなる流電陽極体。」（特許請求の範囲の請求項１）、
「バックヨーク材５は、磁気シート６の吸着力を高めると同時に、流電陽極４の心金３又は取付け用ボルト１を溶接するために、板厚０．５ｍｍ以上の鋼板であることが望ましい。また、磁気シート６は、ゴム又はプラスチックに磁性粉末を含有させたものであり、例えば塩素化ポリエチレンにフェライト系磁性粉末を６０重量％以上混合させたもの等が挙げられる。」（段落【００２０】）、
「図４は、本発明の流電陽極体の第３の実施形態を示す概略断面図であり、図５は、図４の流電陽極体を防食対象物に設置した状態を示す概略断面図である。図４及び５において、１０は心金溶接を示す。図４及び５においては、バックヨーク材５の一面を心金３として流電陽極４と一体化鋳造されている。このような流電陽極体を用いることにより、ボルト及びナット類は不要になり、またボルト孔に充填する充填用樹脂が不要になる。そして、流電陽極体の設置が簡単な作業で行うことができる。」（段落【００２５】〜【００２６】）、
「測定には、２ｍｍ厚の磁気シート（品番：ＮＴ−５Ｍ、マグエックス社製）を用い、バックヨーク材の厚みを０．３ｍｍ………とした。………」（段落【００３２】参照）と記載されており、
　そして、図１には、心金３が、流電陽極４に内蔵され、バックヨーク材５と心金３とをボルト１及びナット２によって接合することにより流電陽極４とバックヨーク材５とが一体化され、磁気シートを介して防食対象物に設置された流電陽極体の概略断面図が示され、また、図５には、心金３が、流電陽極４に内蔵され、バックヨーク材５と心金３とを心金溶接１０によって接合することにより流電陽極４とバックヨーク材５とが一体化され、磁気シートを介して防食対象物に設置された流電陽極体の概略断面図が示されている。
　　
（３−２）参考資料１（マグエックス社の「Ｆ．Ｐ．ＭａｇＸカタログ」、１９９６年６月２日）
　参考資料１には、プラスチックと磁性粉末を混合した磁性材料の特性、同材料を用いた各種製品の性能、製法等について開示され、また、甲第１号証の段落【００３２】に記載された「品番：ＮＴ−５Ｍ」の磁気シートが、汎用異方性磁気シートであり、主に片面着磁のマグネットシート、ベルト製品に適することが記載されている。
　　
（４）特許異議申立理由の検討
（４−１）本件発明２について
　（３−１）に列記した事項を総合すると、先願明細書には、板厚０．５ｍｍ以上の鋼板で形成することが望ましいバックヨーク材の一面に、心金を内蔵する棒状又は板状のアルミニウム、亜鉛、マグネシウム又はその合金からなる流電陽極をその心金の溶接により取り付け、他面に、ゴム又はプラスチックに磁性粉末を含有させた磁気シートを吸着させてなる流電陽極体の発明（以下、「先願発明」という。）が記載されているといえる。
　そこで、本件発明２と先願発明とを対比すると、後者における「バックヨーク材」、「心金」、「ゴム又はプラスチックに磁性粉末を含有させた磁気シート」、「磁気シートを吸着させてなる流電陽極体」はそれぞれ、前者において引用する請求項１に記載された「鉄板」、「芯金」、「磁性粉粒を含有する樹脂及び／又はゴムシートからなるボンドマグネットシート」、「吸着型複合流電陽極」に相当するので、両者は、「磁性粉粒を含有する樹脂及び／又はゴムシートからなるボンドマグネットシートと流電陽極との間に、流電陽極を支持するための鉄板を介して一体化接合構造とした吸着型複合流電陽極であって、流電陽極が芯金を内蔵し、該芯金と接合することによって、流電陽極と鉄板とが一体化されており、上記接合手段が溶接である吸着型複合流電陽極」の点で一致するが、次の点で相違する。
（イ）本件発明２が、流電陽極の芯金に複数の線条、細棒からなる突起物を備え、該突起物を鉄板と接合するのに対して、先願発明は、そのように記載されていない点。
　　
　次いで、相違点（イ）について更に検討する。
　先願明細書には、流電陽極の概略断面図（図５）に、芯金の中央部が流電陽極内から鉄板側に突出して鉄板と接合する断面形状が示されてはいるものの、該芯金の鉄板側に突出する部分が複数の線条、細棒からなる突起物を備えることは示されておらず、また、参考資料１には、磁性材料を用いた磁気シート等の製品についての記載しかないので、該参考資料１の記載を参酌しても、先願発明が相違点（イ）に係る事項を具備しているとはいえない。
　そして、本件発明２は、相違点（イ）に係る芯金の構造に基づいて、流電陽極を鉄板に強固に接合することができ、該流電陽極の金属構造物への取り付けを容易にできるという訂正明細書に記載された効果を奏したものと認められる。
　したがって、本件発明２は、先願発明と同一であるとすることはできない。
　　
（４−２）本件発明４〜６について
　本件発明４〜６は、いずれも請求項１、又は請求項１を引用する他の請求項を引用することにより、本件発明２と同様に相違点（イ）に係る事項を備えるものであるが、先願発明が相違点（イ）に係る事項を備えていないことは（４−１）で述べたとおりである。
　そして、本件発明４〜６は、相違点（イ）に係る芯金の構造に基づいて、流電陽極を鉄板に強固に接合することができ、該流電陽極の金属構造物への取り付けを容易にできるという訂正明細書に記載された効果を奏したものと認められる。
　したがって、本件発明４〜６は、先願発明と同一であるとすることはできない。
　　
（５）むすび
　以上のとおりであるから、特許異議の申立ての理由及び証拠によっては、本件請求項２、４〜６に係る発明の特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件請求項２、４〜６に係る発明の特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１４年１２月６日（２００２．１２．６）
【訂正の要旨】
訂正の要旨
（１）訂正事項
　特許請求の範囲の減縮を目的として、本件特許の願書に添付した明細書の特許請求の範囲を以下のとおり訂正する。
「「【請求項１】　磁性粉粒を含有する樹脂及び／又はゴムシートからなるボンドマグネットシート（１）と、流電陽極（２）との間に、流電陽極（２）を支持するための鉄板（３）を介して一体化接合構造とした吸着型複合流電陽極であって、流電陽極（２）が芯金（４）を内蔵し、該芯金（４）は複数の線条、細棒からなる突起物（ハ）を備え、該突起物（ハ）を鉄板（３）と接合することによって、流電陽極（２）と鉄板（３）とが一体化されていることを特徴とする吸着型複合流電陽極。
　【請求項２】上記接合手段が溶接であることを特徴とする請求項１に記載の吸着型複合流電陽極。
　【請求項３】鉄板（３）と流電陽極（２）との間及び／又は鉄板（３）と上記ボンドマグネットシート（１）との間に接着剤層（５）が設けられていることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の吸着型複合流電陽極。
　【請求項４】鉄板（３）が鉄鋼製の板であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の吸着型複合流電陽極。
　【請求項５】上記ボンドマグネットシート（１）が、フェライト系粉末異方性粒子を含有する異方性片面又は両面多極着磁シートであることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の吸着型複合流電陽極。
　【請求項６】流電陽極（２）が、アルミニウム、亜鉛、マグネシウムまたはこれらの金属を基とした合金からなることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の吸着型複合流電陽極。
　【請求項７】流電陽極（２）の底面積、鉄板（３）の表面積、上記ボンドマグネットシート（１）の表面積が互いに略等しいことを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の吸着型複合流電陽極。」
（５４）【発明の名称】
吸着型複合流電陽極
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　磁性粉粒を含有する樹脂及び／又はゴムシートからなるボンドマグネットシート（１）と、流電陽極（２）との間に、流電陽極（２）を支持するための鉄板（３）を介して一体化接合構造とした吸着型複合流電陽極であって、流電陽極（２）が芯金（４）を内蔵し、
該芯金（４）は複数の線条、細棒からなる突起物（ハ）を備え、該突起物（ハ）を鉄板（３）と接合することによって
　【請求項２】　上記接合手段が溶接であることを特徴とする請求項１に記載の吸着型複合流電陽極。
　【請求項３】　鉄板（３）と流電陽極（２）との間及び／又は鉄板（３）と上記ボンドマグネットシート（１）との間に接着剤層（５）が設けられていることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の吸着型複合流電陽極。
　【請求項４】　鉄板（３）が鉄鋼製の板であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の吸着型複合流電陽極。
　【請求項５】　上記ボンドマグネットシート（１）が、フェライト系粉末異方性粒子を含有する異方性片面又は両面多極着磁シートであることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の吸着型複合流電陽極。
　【請求項６】　流電陽極（２）が、アルミニウム、亜鉛、マグネシウムまたはこれらの金属を基とした合金からなることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の吸着型複合流電陽極。
　【請求項７】　流電陽極（２）の底面積、鉄板（３）の表面積、上記ボンドマグネットシート（１）の表面積が互いに略等しいことを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の吸着型複合流電陽極。
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【発明の属する技術分野】
　本発明は、水中又は海水中等の湿腐食環境にある金属構造物の腐食抑制或いは防止に使用する電気防食（陰極防食）用流電陽極に関し、更に詳しくは鉄鋼固定構造物を流電陽極で電気防食するに当たっての流電陽極の鉄鋼固定構造物への取り付け構造に関するものである。
　【０００２】
　【従来の技術】
　冷却用海水供給管、鋼管杭、各種の船舶外板或いは鋼矢板等の水又は海水と接する鉄鋼構造物は、水又は海水による腐食の抑制又はその防止対策が極めて重要な要素であることは云うまでもない。
　今日、海水供給管や水中又は海水中に設置される固定構造物の腐食防止対策に、電気防食は不可欠な技術となっている。
　この電気防食には外部電源方式と流電陽極方式がある。
　外部電源方式は、長期に大電流を必要とする大型固定構造物（例えば、海洋・港湾鉄鋼固定構造物）や地中埋設物の防食に広く適用されているが、制御、配線・回路の複雑さや停電・断線の虞があり、該防食対象構造物は街はずれの不便な地域に設置されるケースが多く、保守・維持管理が容易ではない。
　【０００３】
　これに対し、流電陽極方式は、電位差を利用した電池作用による防食法で、上記の様な保守・維持管理上の問題がなく、環境の電導度が大きい水中又は海水中での防食に広く用いられている。
　特に、長寿命（１０〜５０年）の大型高性能アルミニウム合金陽極が開発されて以来、水中又は海水中に設置される固定構造物の腐食防止手段としては殆どこの流電陽極方式が用いられる様になった。
　ところで、この流電陽極方式では流電陽極を金属構造体に取り付ける必要があるが、この取り付け手段としては従来から１）吊り下げ方式、２）スタッドボルト方式、及び３）水中溶接方式が知られている。しかしながら、
　１）吊り下げ方式では、水中部での固定が充分でないため、波力による繰り返し応力で吊り金具が破断し易い。
　２）スタッドボルト方式では、予め防食対象金属構造体（例えば、鋼矢板、鋼管杭）に陸上において流電陽極取り付け用のスタッドボルトを溶接しておき、金属構造体を海中に打設後、これに流電陽極をボルトで締めつける方法であるため、金属構造体の打設深さが場所により幾分異なるので、スタッドボルトの海中での位置が予定より狂うという問題がある。
　以上の理由で、現在我が国では９０％以上の流電陽極が３）水中溶接方式で取り付けられている。
　ところで、この３）水中溶接方式とは、図１（「Ｚａｉｒｙｏ−ｔｏ−Ｋａｎｋｙｏ」Ｖｏｌ．４９，Ｎｏ．４，Ｐ．５２２の図５より転載）に示されるように流電陽極を水中に吊り下げ、流電陽極の両端に取り付けた金具を鋼管矢板等の金属構造体に潜水溶接工が溶接して取り付ける方法である。
　【０００４】
　しかしながら、この３）水中溶接方式にも、実は以下に述べるような重大な「脆性破壊」の問題が存在する。
　防食対象金属構造物に水中溶接で流電陽極を取付ける場合、該金属構造物の取り付け部分は急熱、急冷される。その結果、その取り付け部分の引張強度や伸びの低下がもたらされ、それが原因となって、外力の吸収エネルギ−が低下し、該金属構造物の脆性破壊の確率を高める。
　事実、東北や北海道地震の際、背後で液状化した鋼矢板岸壁で、流電陽極用アルミニウム合金陽極を水中溶接で取付けた部位の鋼矢板が折損した例が、運輸省港湾技術研究所報告書「水中溶接された鋼矢板構造物の破断メカニズムと破断モードの改善に関する材料力学的研究」（海洋技術研究所報告書第３６巻　第４号　抜刷　１９９７．１２）で、次の▲１▼、▲２▼のように紹介されている。
　【０００５】
　▲１▼「・・・日本海中部地震（１９８３年）、釧路地震（１９９３年）において、背後地盤が液状化した鋼矢板式岸壁で、電気防食用のアルミニウム合金陽極を水中溶接で取り付けた部位で鋼矢板が破損した例が報告されている。その主要要因は、背後地盤の液状化による過大な圧力が矢板に作用したことであるが、水中溶接により陽極を取り付けたことによる鋼矢板の脆化も間接的原因であるとも推定されていた。しかしながら、これまでその現象が実験的に確認されたことはなく、また実工事においてその対策も採られていないため、今後同様な被害が再発することが懸念されていた。このような背景から港湾技術研究所、鋼管杭協会、電気防食工業会の３者は、以下の項目に関する検討を行うことを目的として共同研究を行った。」（第４７頁「１．まえがき」）
　【０００６】
　▲２▼「６．結論
　本報告では、日本海中部地震及び釧路沖地震における鋼矢板岸壁の被災を背景に、水中溶接による熱履歴を受けた鋼矢板の破断モードと鋼の化学成分の関係を把握し、破断モードの改善に関する知見を得るための一連の材料実験を行った結果、以下の結論を得た。
（１）鋼矢板（現行のＪＩＳ規格品および化学成分の改良品）の水中溶接および気中溶接のフルスケール実験により、水中溶接では、入熱が高く、急冷される傾向を確認した。
（２）水中溶接した鋼矢板は気中溶接したものに比べ、引張強度、伸びともに低下し、ＪＩＳの規格値を満足しないようになる。その結果、外力の吸収エネルギーが低下し、脆性破断の確率が急増する。
・・・・・・・・・・・
（８）以上のことを総合し、鋼矢板の水中溶接に伴う鋼材の材料劣化を有害なものとしないことを目標にした、新しい鋼矢板の成分を提案した。」（６７頁「６．結論」）
　【０００７】
　以上のように、水中溶接による取付けは、海中作業の困難性に加えて、構造物への熱歪みによる材質の低下が危惧され、設計強度（ＪＩＳの規格）の維持さえ困難な場合が想定され、その解決策として新しい鋼矢板の成分（組成）が提案されているのである。（因みに、水中溶接による流電陽極の取付は、この「脆性破壊」の問題が存在するので欧米では殆ど行われていない。）
　しかしながら、新しい鋼矢板の成分（組成）に変更することはＪＩＳ規格の見直し、それに伴う鉄鋼メーカーの製造方法及び設備の更新に繋がり、多大な費用とエネルギーを必要とする。
　そこで、鋼矢板の成分（組成）を変更せずに、水中溶接以外の方法により、流電陽極を鋼矢板等の金属構造物に固定する手段として、磁性粉粒体を含有する樹脂及び／又はゴムシート（以下、ボンドマグネットシートという。）を利用する技術（特開平１０−１５７００２号公報）が提案された。
　【０００８】
　【発明が解決しようとする課題】
　しかしながら、この特開平１０−１５７００２号公報で開示された技術では、亜鉛（流電陽極）をボンドマグネットシートに固定するのに接着剤（エポキシ樹脂系、アクリル樹脂系等）が用いられ、該亜鉛としては厚みが０．１〜５ｍｍの圧延薄板が用いられている。そして、この具体的利用形態として取水管の内面に湾曲させ張り付けて用いることが紹介されている。
　【０００９】
　ところで、鋼矢板岸壁や防潮護岸のような大型構造物を３０〜５０年もの長期にわたって防食しようとする場合には、例えば、水深下８．７ｍ×全長１５０ｍの面積に対し、底面積が１５００ｃｍ２で厚みが１２０ｍｍの断面台形状で重量が４８Ｋｇのアルミ合金陽極を、８０個程度取り付けるのが標準仕様とされている。
　そこで、これを上記ボンドマグネットシートで該構造物に取り付けようとしても、後述するように、ボンドマグネットシートはその面積が１５００ｃｍ２であれば該構造物に対して４８Ｋｇを優に超える吸着力を発揮することができるが、上記アルミ合金陽極とボンドマグネットシートとの間を接着剤だけで、長期間安定して支持固定することできない。
　ましてや、上記先行技術のように陽極がアルミ合金よりも格段に比重の大きい亜鉛の場合には到底不可能である。
　【課題を解決するための手段】
　そこで、本発明者はボンドマグネットシートを使用して、水中又は海水中で、大型流電陽極を長期間、確実に鋼矢板等の金属構造物に固定できる方法について色々研究を行い、実験を行ってきた。その結果、極めて画期的な方法を開発することに成功し、本発明を完成するに至った。
　【００１０】
　以下、本発明を説明する。
　第１の発明は、磁性粉粒を含有する樹脂及び／又はゴムシートからなるボンドマグネットシート（１）と、流電陽極（２）との間に、流電陽極（２）を支持するための鉄板（３）を介して一体化接合構造とした吸着型複合流電陽極であって、流電陽極（２）が芯金（４）を内蔵し、該芯金（４）を鉄板（３）と接合することにより、流電陽極（２）と鉄板（３）とが一体化されていることを特徴とする吸着型複合流電陽極であり、
　第２の発明は、該芯金（４）は複数の線条、細棒からなる突起物（ハ）を備え、該突起物（ハ）を鉄板（３）と接合することによって、流電陽極（２）と鉄板（３）とが一体化されていることを特徴とする第１の発明であり、
　【００１１】
　第３の発明は、上記接合手段が溶接であることを特徴とする第１又は第２の発明であり、
　第４の発明は、鉄板（３）と流電陽極（２）との間及び／又は鉄板（３）と上記ボンドマグネットシート（１）との間に接着剤層（５）が設けられていることを特徴とする第１〜３の発明のいずれかであり、
　第５の発明は、鉄板（３）が鉄鋼製の板であることを特徴とする第１〜４の発明のいずれかであり、
　第６の発明は、上記ボンドマグネットシート（１）が、フェライト系粉末異方性粒子を含有する異方性片面又は両面多極着磁シートであることを特徴とする第１〜５の発明のいずれかであり、
　第７の発明は、流電陽極（２）が、アルミニウム、亜鉛、マグネシウムまたはこれらの金属を基とした合金からなることを特徴とする第１〜６の発明のいずれかであり、
　第８の発明は、流電陽極（２）の底面積、鉄板（３）の表面積、上記ボンドマグネットシート（１）の表面積が互いに略等しいことを特徴とする第１〜７の発明のいずれかである。
　【００１２】
　次に、本発明の各構成要素について詳述する。
・ボンドマグネットシート（１）について
　ボンドマグネットシートは、磁性粉粒３０〜９０重量部を樹脂及び／又はゴム１００重量部と混合し、シート状に成形し着磁した、厚さが、例えば１〜５ｍｍの板状体である。
　磁性粉粒としては、希土類系、アルニコ系、フェライト系等のいかなる永久磁石の粉粒であってもよいが、コストを含めて入手し易さの点からフェライト系のものが好ましい。
　また、フェライト系粉粒には、異方性粒子と等方性粒子がある。異方性粒子は、磁化容易軸の方向のみに磁化される性質を有し、着磁操作で製品磁化方向に粒子を配列させることで、無配列のものに比して２〜３倍の磁力が得られるので、異方性粒子の方が優れている。
　【００１３】
　樹脂は、熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂のいずれでもよい。中でも耐候性、耐食性、加工性に優れたものが好ましく、例えば塩素化ポリエチレン、ナイロン等が望ましい。
　ゴムは、天然ゴム、合成ゴムのいずれでもよい。同様に、耐候性、耐食性、加工性に優れたものが望ましく、例えばアクリルゴム、ニトリルゴム、シリコーンゴム等が好ましい。
　樹脂とゴムが相溶性がある場合には、これらを混合して使用してもい。
　【００１４】
　着磁方法は、ボンドマグネットシートの面積を大きくすれば片面（多極）着磁でも充分大きな吸着力（支持力）が得られるが、本発明では流電陽極を支持するための鉄板を組み合わせることを考えると、以下の理由から両面（多極）着磁が有利である。
　磁界中に鉄片を置くと、磁束はなるべく透磁率が大きい鉄片の中を通ろうとする性質がある。従って、図２に示すように、ボンドマグネットシ−ト（１）の裏面に鉄板（３）を付けると、外方に飛び出していた磁束が鉄板（３）中を通り、あたかも該鉄板（３）が磁束の閉回路を形成する如く作用して、ボンドマグネットシ−ト（１）の表面に磁束が反転する。この結果、ボンドマグネットシ−ト（１）の表面では磁束密度が増加し、吸着力が増大する。尚、この作用を発揮する鉄板のことを、ボンドマグネット技術分野では、特に「鉄製ヨーク」と呼称している。
　この鉄製ヨークがある場合、片面着磁に対し両面着磁は吸着力が３０〜５０％アップする。従って、本件発明では流電陽極を支持するための鉄板を組み合わせて用いるので両面着磁が望ましい。
　【００１５】
　また、上記ボンドマグネットシートは一般に広く販売されており、例えば「プラスチックマグネット　Ｆ．Ｐ．ＭａｇＸ」の商品名（株式会社　マグエックス社製）で市販されており、厚みが２〜４ｍｍで片面着磁の場合で吸着力が９００〜１３００（Ｋｇ／ｍ２）、又は両面着磁の場合で吸着力が１０００〜１４００（Ｋｇ／ｍ２）程度のものは容易に入手可能である。
・流電陽極（２）について
　流電陽極は、亜鉛、アルミニウム、マグネシウムまたはこれらの金属を基とした合金のいずれであっても良い。
　製造時に予め芯金を挿入することが望ましく、これにより次の２つの作用が期待できる。
　▲１▼流電陽極が使用時に不均一消耗して該陽極の一部分が脱落することがあるが、この脱落を防止することができる。
　▲２▼この芯金を介して流電陽極を強固に鉄板（兼鉄製ヨーク）に接合（例えば、溶着）することができる。
　【００１６】
　さらに、この芯金には複数の線条、細棒からなる突起物を備え、該突起物を鉄板と接合することが好ましい。具体的には、芯金はその表面から突出させた複数の線条あるいは細棒を担持した板状、ストリップ状、網目状或るいは格子状のものであってよく、該複数の線条或るいは細棒を利用して、溶着やボルト締め等の手段、要すればこれらを組み合わせて接着剤によって鉄板と接合させる。（尚、流電陽極の厚みが薄い場合には、流電陽極は上記芯金の有無にかかわらず、接着剤のみで鉄板と接合させることもできる。）
　流電陽極の形状は、通常用いられている流電陽極の底面積を１〜５倍、好ましくは２〜４倍にした、断面が台形或いは矩形の長尺平角材とすることが好ましい。該底面積をより大きく設計すれば、ボンドマグネットシートの面積もほぼこれに見合う面積とするので、流電陽極を支持する力（吸着力）を大きくすることができる。
　【００１７】
・鉄板（３）について
　鉄板は、第１義的には流電陽極を支持するものであるから、それを担持できる強度を有し、且つ第２義的には鉄製ヨークの作用を奏するものであるから、透磁率がなるべく大きい鉄部材であれはいかなるものでも良い。
　好ましくは、鉄鋼製の可撓性薄板（例えば、厚さ１〜５ｍｍ）である。
　以上述べた本発明の吸着型複合流電陽極は、必要があれば、上記ボンドマグネットシ−ト（１）の縁部、ヘリ部の耐食性を更に向上させるために、該部に耐食性に優れた材料からなる保護層を設けるようにしてもよい。
　【００１８】
　【実施例】
　以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれにより何ら制限を受けるものではない。
（参考例１）
　「フェライト系ボンドマグネットシートの吸着力について」
　市販されているフェライト系粉末異方性粒子を含有する異方性片面着磁又は両面着磁のボンドマグネットシートの吸着力とその厚さとの関係、０．９ｍｍ厚の磨き鋼板（鉄製ヨーク）貼付の効果及び海水浸漬（４２０日）後の影響を調査した。その結果を次の表１に示す。
　各吸着力は、ボンドマグネットシート１ｍ２当たりに換算した数値（Ｋｇ）を表している。
　表１の結果によれば、ボンドマグネットシートは、厚みが大きい程吸着力が増大する。３ｍｍ厚み（以下、「厚み」をｔと略記する）は吸着力、アップ率共に高く、４ｍｍｔは吸着力は増大するがアップ率はほぼ一定になる。
　磨き鋼板（鉄製ヨーク）無しに比較して有りは、片面着磁が数％程度のアップに対して、両面着磁は２５％以上アップする。
　また、海水浸漬による磁力（吸着力）の低下が危惧されたが、浸漬前後の差異は殆どない。
　この結果を基に、重量４８Ｋｇ、底面積１５００ｃｍ２の通常のアルミニウム合金陽極を同面積のボンドマグネットシートで接合する場合を考えると、
▲１▼２ｍｍｔの片面着磁のボンドマグネットシートでは、該陽極重量の約２．８倍（８９６×０．１５／４８＝２．８）の吸着力が、
▲２▼２ｍｍｔの両面着磁、磨き鋼板（鉄製ヨーク）付きのボンドマグネットシートでは、該陽極重量の約４倍の吸着力が、
▲３▼同じく３ｍｍｔでは約５．４倍の吸着力が、
▲４▼同じく４ｍｍｔでは約５．７倍の吸着力が、夫々得られる。
　【００１９】
　【表１】
（参考例２）
　「流電陽極の底面積とボンドマグネットシートの吸着力について」
　流電陽極の底面積とボンドマグネットシートの面積は略等しくするから、流電陽極の底面積の面積を拡大するとボンドマグネットシートの吸着力も増大することになる。
　そこで、流電陽極の底面積を拡大した場合のボンドマグネットシートの吸着力を（参考例１）に準じて調査した。
　即ち、流電陽極の底面積に見合う面積と所定の厚さを有するボンドマグネットシートに０．９ｍｍ厚の磨き鋼板（鉄製ヨーク）を貼付したものと貼付しないものを用意し、該シートの吸着面積（即ち、流電陽極の底面積）の大小による吸着力の絶対値を比較した。その結果を表２に示す。
　【００２０】
　表２の結果によれば、吸着面積が大きくなると単位吸着力は幾分増大する傾向は見られるが、大きな差異は見られない。吸着面積が大きくなると吸着力の絶対値は比例して大きくなる。
　この結果を基に、重量４８Ｋｇ、底面積１５００ｃｍ２の通常のアルミニウム合金陽極の底面積を拡大して接合する場合を考えると、
▲１▼２ｍｍｔの片面着磁のボンドマグネットシートでは、該底面積が基準の１５００ｃｍ２の場合には、１３５Ｋｇの吸着力で該陽極重量の２．８倍であるところ、該底面積が２倍になると２７０／４８＝５．６倍の吸着力が、
▲２▼該底面積が３倍になると８．４倍の吸着力が、
▲３▼２ｍｍｔの両面着磁、磨き鋼板（鉄製ヨーク）付きのボンドマグネットシートでは、該底面積が基準の１５００ｃｍ２の場合には、約４倍の吸着力が、
▲４▼同じく該底面積が３倍の場合には、約１２倍の吸着力が、夫々得られる。
　【００２１】
　以上のことから、アルミニウム合金陽極の重量４８Ｋｇの１０倍以上の吸着力（海水中での不慮の事故に対応するには、安全率を該陽極重量の５倍、できれば１０倍に近い値に設定するのが望ましい）を得るには、
（ａ）片面着磁のボンドマグネットシートを使用する場合には、磨き鋼板（鉄製ヨーク）の有無に拘らず厚さ３ｍｍ以上で、アルミニウム合金陽極の底面積を３倍（４５００ｃｍ２）以上にする必要があるが、
（ｂ）両面着磁のボンドマグネットシートを使用する場合には、磨き鋼板（鉄製ヨーク）付き３ｍｍｔでは該陽極の底面積を２倍（３０００ｃｍ２）にすればよく、該陽極の底面積を３倍（４５００ｃｍ２）とするならば、該シートの厚さは２ｍｍｔで達成できる。
　【００２２】
　【表２】
　【００２３】
　【実施例１】
　「鉄製ヨーク付吸着型複合流電陽極の製造」
　参考例１及び参考例２を基にして、本発明の流電陽極＋磨き鋼板（鉄製ヨーク）＋ボンドマグネットシートからなる吸着型複合流電陽極を製作した。
　図３〜７を用いてその具体的な構造と製法の一例を以下に示す。
　先ず、図３（（ａ）：平面図、（ｂ）：Ｂ−Ｂ´縦断面図）に示すように、縦材（イ）と横材（ロ）を溶接し、縦材（イ）に垂直の細棒（ハ）を溶接して突設させ、芯金（４）を形成した。
　この芯金（４）を、その底面積を通常の流電陽極の３倍に拡大し、高さをその分低く設計したキャビティを有する鋳型（図示せず）内に、その垂直の細棒（ハ）の一部が該キャビティ外に露出するように配置し、流電陽極用のアルミニウム合金を注湯し、偏平な断面矩形の流電陽極（２）［重量：４８Ｋｇ、寸法：（９０ｍｍ（上面幅）＋１１０×３ｍｍ（底面幅））×５７ｍｍ（高さ）×１３６０ｍｍ（長さ）］を製造した。
　【００２４】
　そして、この流電陽極（２）の底面積［（１１０×３ｍｍ）×１３６０ｍｍ］に略見合う大きさの０．９ｍｍｔの磨き鋼板（３）を用意し、これに上記流電陽極（２）から突出する芯金（４）の細棒（ハ）を挿入する多数の孔（６）（図４）を形成した。
　次いで、この流電陽極（２）の底面又は磨き鋼板（３）の一方の片面に、優れた耐食性、接着性を有するエポキシ系接着剤を均一に塗布して接着剤層（５１）を形成した。続いて、該接着剤層（５１）を介して両者を密着一体化すると同時に、流電陽極（２）から突出する芯金（４）の細棒（ハ）を磨き鋼板（３）に設けた孔（６）に嵌合し、該細棒（ハ）を溶接して磨き鋼板（３）に接合し、その余剰突出部分を切断するとともに、磨き鋼板（３）表面と面一になるように研磨した。
　続いて、図４に示されるように、この磨き鋼板（３）の他方の片面に不測の外的衝撃によって該鋼板（３）とボンドマグネットシート（１）間の部分的に剥離するのを抑制するため、上記エポキシ系接着剤を部分的（特に吸着面の周辺に）あるいは全面に薄く、均一に塗布して接着剤層（５２）を形成してもよい。（但し、この接着剤層（５２）は必ずしも必要ではない。）
　その後、この磨き鋼板（３）に略同じ大きさの２ｍｍｔのフェライト系粉末異方性粒子配合の異方性両面着磁のボンドマグネットシート（鉄製ヨーク無しの単位面積ｍ２当たりの吸着力：９７４Ｋｇ）（１）を吸着／接着させ、金属構造物に対して５７７Ｋｇ（流電陽極（２）の重量の１２倍）の吸着力を発揮する鉄製ヨーク付吸着型複合流電陽極を得た。
　【００２５】
　【実施例２】
　「鋼矢板取り付け用鉄製ヨーク付吸着型流電陽極の製造」
　実施例１の鉄製ヨーク付吸着型複合流電陽極において、図５（（ａ）：正面図、（ｂ）：平面図、（ｃ）：側面図）に示されるように、上記磨き鋼板（３）及びボンドマグネットシート（１）の幅を流電陽極（２）の底面の幅より大きくしてその両側にはみ出させ、このはみ出し部分を、図５（ｃ）（点線○内形状）に示されるように、防潮護岸鋼矢板（８）（図６）の凸部端部に沿わせて吸着出来るよう、湾曲加工した。
　この際、この鉄製ヨーク付吸着型複合流電陽極の流電陽極（１）の表面には、必要に応じて、発生電流を調節するための孔を設けた電気絶縁性のシャドウマスク（７）を設けてもよく、又該鋼矢板（８）へ電気的導通を取るための無頭ボルト（接触端子）（１０）〔図７（図６（ｂ）のｃ−ｃ´線断面図である。）に示されている。〕を設けることもできる。
（尚、この無頭ボルト（１０）は、突出させ又は後退させることにより、鉄製ヨーク付吸着型複合流電陽極を鋼矢板（８）へ徐々に吸着させて取り付けたり、また徐々に引き剥がして取り外すために機能させることもできる。）
　この鉄製ヨーク付吸着型複合流電陽極を、図６に示すように、実際の防潮護岸鋼矢板（８）を対象として取付けた。
　該防潮護岸鋼矢板（８）は、全長約１５０ｍで水深はＬＷＬ下８．７ｍである。１５０ｍの内およそ３４ｍの鋼矢板に対し、上記鉄製ヨーク付吸着型複合陽極を、２８個を取付けた。
　【００２６】
　この取り付け方法によれば、半日で２８本以上も取付けることができた。従って、作業日数は０．５日足らずであった。
　しかも、一切の熱作業工事がないので、必要な付帯設備も大幅に削減が可能であった。
　加えて水中溶接による構造材の熱劣化の弊害が１００％回避できた。
　取付け後、約２．５年を経過しているが、防食効果は勿論のこと、何ら損傷は見られていない。
　【００２７】
　【比較例１】
　流電陽極として、（９０ｍｍ（上面幅）＋１１０（底面幅）ｍｍ）×１２０ｍｍ（高さ）×１３６０ｍｍ（長さ）］の寸法で、重量が４８Ｋｇの汎用のアルミニウム合金陽極を用い、取り付けは予め陽極製造の際に鋳込んだ芯金を水中溶接で鋼矢板（８）に直接接合した。取り付けは水中での溶接作業で思うようにはかどらず、取り付け数は、一日当たり２０本足らずで、作業日数も１．５日以上掛かった。
　しかも、水中での溶接作業を行うための特別の設備を要した。
　また、取付け後、約２．５年を経過しても防食効果は期待通りに発揮されているが、将来にわたって、水中溶接による構造材の熱劣化に伴う鋼矢板の折損事故の重大な心配がある。
　【００２８】
　【発明の効果】
　水中又は海中の金属固定構造物等の流電陽極による電気防食を行うに当たって、該流電陽極に挿入した芯金を水中ア−ク溶接する従来の手段に替えて、取付けが容易で熱影響の危惧のない複合流電陽極を提供することができるので、産業界にはたす貢献は極めて大きい。
【図面の簡単な説明】
　【図１】
　水中溶接方式を説明する図である。
　【図２】
　（ａ）は両面着磁ボンドマグネットシート単体の磁力線の分布を示す図であり、（ｂ）は鉄製ヨーク付き該ボンドマグネットシートの磁力線の分布を示す図である。
　【図３】
　（ａ）は流電陽極内蔵芯金の平面図であり、（ｂ）は同Ｂ−Ｂ´線断面図である。
　【図４】
　流電陽極＋芯金＋接着剤層＋磨き鋼板（鉄製ヨーク）＋ボンドマグネットシートからなる鉄製ヨーク付吸着型複合流電陽極の断面図である。
　【図５】
　（ａ）：鋼矢板取り付け用磨き鋼板（鉄製ヨーク）付吸着型流電陽極の正面図、（ｂ）：同平面図、（ｃ）：同側面図である。
　【図６】
　防潮護岸鋼矢板に磨き鋼板（鉄製ヨーク）付吸着型流電陽極を取り付けた図である。
　【図７】
　図６（ｂ）の拡大ｃ−ｃ´線断面図である。
　【符号の説明】
　１：ボンドマグネットシート
　２：流電陽極（アルミニウム合金）
　３：磨き鋼板（鉄製ヨーク）
　４：芯金
　イ：芯金縦材
　ロ：芯金横材
　ハ：芯金細棒
　ニ：溶接部分
　５１：接着剤層
　５２：接着剤層
　６：孔
　７：シャドウマスク
　８：鋼矢板
　９：タイロッド、
　１０：無頭ボルト（接触端子）
　１１：亜鉛ペースト（充填材）