【事件の表示】
　特許第３３３０９７３号「セラミックスと金属との接合体」の請求項１及び２に係る発明の特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３３３０９７３号の請求項１及び２に係る発明の特許を維持する。
【理　由】
Ｉ．手続の経緯
　本件特許第３３３０９７３号は、平成４年６月２日に出願され、平成１４年７月１９日に特許の設定登録がなされたものであって、その特許につき、平成１５年４月３日付けで粟井良吉より特許異議の申立がなされ、その後、以下の手続を経ている。
　取消理由通知書　　　　　　　　　　　　　平成１５年　８月１８日
　訂正請求書　　　　　　　　　　　　　　　平成１５年１０月２８日
　特許異議意見書　　　　　　　　　　　　　平成１５年１０月２８日
　審尋（特許異議申立人）　　　　　　　　　平成１５年１１月　６日
　取消理由通知書　　　　　　　　　　　　　平成１６年　８月２３日
　取下書　　　　　　　　　　　　　　　　　平成１６年　９月　７日
　訂正請求書　　　　　　　　　　　　　　　平成１６年　９月　７日
　なお、平成１５年１０月２８日付け訂正請求は平成１６年９月７日付け取下書により取り下げられている。
　
II．訂正の適否
II−１．訂正事項
　本件明細書につき、平成１６年９月７日付け訂正請求書に添付された訂正明細書に記載されるとおりの、次の〈イ〉〜〈リ〉の訂正を求めるものである。
　以下、訂正前の明細書を「特許明細書」といい、訂正請求書に添付された訂正明細書を「訂正明細書」という。
〈イ〉特許明細書の請求項１における、
「【請求項１】セラミックス部材と金属部材とを、それらの接合面にてろう材を介して接合する接合体において、
　前記金属部材側の接合面の最大径又は最大対角長さが２０ｍｍ以上であり、かつ前記金属部材側の接合面の表面粗さが、中心線平均粗さＲａ：０．５μｍ以下であることを特徴とするセラミックスと金属との接合体。」を、
「【請求項１】タペットに用いられると共に、セラミックス部材と金属部材とを、それらの接合面にてろう材を介して接合する接合体において、
　前記金属部材側の接合面の最大径又は最大対角長さが２０ｍｍ以上であり、かつ前記金属部材側の接合面の表面粗さが、中心線平均粗さＲａ：０．５μｍ以下であることを特徴とするタペットに用いられるセラミックスと金属との接合体。」に訂正する。
〈ロ〉特許明細書の請求項２における、
「【請求項２】前記金属部材側の接合面の最大径又は最大対角長さが２０ｍｍ以上であり、かつ少なくとも該接合面の中心から半径１０ｍｍより外側部分の表面粗さが、中心線平均粗さＲａ：０．５μｍ以下であることを特徴とする前記請求項１記載のセラミックスと金属との接合体。」を、
「【請求項２】前記金属部材側の接合面の最大径又は最大対角長さが２０ｍｍ以上であり、かつ少なくとも該接合面の中心から半径１０ｍｍより外側部分の表面粗さが、中心線平均粗さＲａ：０．５μｍ以下であることを特徴とする前記請求項１記載のタペットに用いられるセラミックスと金属との接合体。」に訂正する。
〈ハ〉特許明細書の発明の名称の項における、「セラミックスと金属との接合体」を「タペットに用いられるセラミックスと金属との接合体」に訂正する。
〈ニ〉特許明細書の段落０００１における、「本発明は、バルブリフター，ロッカーアーム，タペット，ターボチャージャーローター等のエンジン部品，ガスタービン，バイト等の工具，電子部品等に適用できるセラミックスと金属との接合体に関し、詳しくはろう材を用いて接合されたセラミックスと金属との接合体に関する。」を、「本発明は、タペットに適用できるセラミックスと金属との接合体に関し、詳しくはろう材を用いて接合されたセラミックスと金属との接合体に関する。」に訂正する。
〈ホ〉特許明細書の段落０００７の記載を、
「この目的を達成するための請求項１の発明は、タペットに用いられると共に、セラミックス部材と金属部材とを、それらの接合面にてろう材を介して接合する接合体において、前記金属部材側の接合面の最大径又は最大対角長さが２０ｍｍ以上であり、かつ前記金属部材側の接合面の表面粗さが、中心線平均粗さＲａ：０．５μｍ以下であることを特徴とするタペットに用いられるセラミックスと金属との接合体を要旨とする。」に訂正する。
〈ヘ〉特許明細書の段落０００８における、「請求項１記載のセラミックスと金属との接合体」を「請求項１記載のタペットに用いられるセラミックスと金属との接合体」に訂正する。
〈ト〉特許明細書の段落００１８における「実施例１」及び「本実施例」、同段落００２２における「実施例１」、同段落００２３における「実施例」、同段落００２４における「実施例１」を、それぞれ、「参考例」に訂正する。
〈チ〉特許明細書の段落００２８の表１における「φ２０外：０．３」（二箇所）を、それぞれ、「φ２０外：０．４」に訂正し、同表１における実施例３の箇所の「φ２０内：０．８」を「φ２０内：１．２」に訂正する。
〈リ〉特許明細書の図面の簡単な説明の項における「【図１】本発明の実施例１」を「【図１】参考例」に訂正し、同項における「実施例２の接合体」を「実施例２のタペットとしての接合体」に訂正する。
　
II−２．訂正の適否の判断
II−２−１．訂正の目的
　上記〈イ〉及び〈ロ〉の訂正は、特許明細書の請求項１及び２において、接合体が「タペットに用いられる」ことを付加し、その接合体の適用分野を限定するものであるから、当該〈イ〉及び〈ロ〉の訂正は、特許請求の範囲の減縮を目的とするものに該当する。
　上記〈ハ〉〜〈ト〉及び〈リ〉の訂正は、請求項に係る上記〈イ〉及び〈ロ〉の訂正に伴って、特許明細書における発明の名称の項、発明の詳細な説明の項、及び、図面の簡単な説明の項の記載を、それに整合させるものであるから、当該〈ハ〉〜〈ト〉及び〈リ〉の訂正は、明りょうでない記載の釈明を目的とするものに該当する。
　上記〈チ〉の訂正は、実施例２の段落００２５の記載と表１の記載との不一致を是正し、両記載の整合を図るものであるから、当該〈チ〉の訂正は、明りょうでない記載の釈明を目的とするものに該当する。
　したがって、上記〈イ〉〜〈リ〉の訂正の目的は、改正前の特許法第１２６条第１項ただし書きの規定に適合する。
II−２−２．新規事項の有無
　上記〈イ〉及び〈ロ〉の訂正事項は、特許明細書の段落０００１、００２５〜００２８等の記載から自明なことととして導き出されるものである。
　上記〈ハ〉〜〈ト〉及び〈リ〉の訂正は発明の詳細な説明の記載を請求項の記載に整合させるだけのものであり、これらの訂正事項は、特許明細書の記載から自明なこととして導き出せることはいうまでもない。
　上記〈チ〉の訂正事項は、特許明細書の記載「・・・前記実施例２の接合体のタペットとして、・・・円外の表面粗さＲａが０．４μｍのタペット（試料No.２）と、・・・、円内の表面粗さＲａが１．２μｍで円外の表面粗さＲａが０．４μｍのタペット（試料No.３）とを製造するとともに・・・」（段落００２５）から自明なものとして導き出せるものである。
　したがって、上記〈イ〉〜〈リ〉の訂正は、願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内でなされるものであり、新規事項の追加には当たらない。
II−２−３．拡張・変更の存否
　上記〈イ〉〜〈リ〉の訂正は、発明の目的の範囲内で請求項に記載される発明を限定する、ないしは、発明の詳細な説明の記載を明りょうにするだけのものであり、実質的に特許請求の範囲を拡張又は変更するものには該当しない。
II−３．訂正の適否の結論
　よって、上記訂正請求は、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第６条第１項の規定によりなお従前の例によるとされる、特許法第１２０条の４第３項において準用する平成６年法律第１１６号による改正前の特許法第１２６条第１項ただし書及び第２項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
III．本件発明
　本件明細書は、前記のとおり、平成１６年９月７日付けで訂正請求がなされ、その請求どおり訂正されたものであって、訂正後の本件請求項１及び２に係る発明（以下、それぞれ、必要に応じて、「本件発明１」及び「本件発明２」という）は、訂正明細書の特許請求の範囲に記載される次のとおりのものである。
【請求項１】タペットに用いられると共に、セラミックス部材と金属部材とを、それらの接合面にてろう材を介して接合する接合体において、
　前記金属部材側の接合面の最大径又は最大対角長さが２０ｍｍ以上であり、かつ前記金属部材側の接合面の表面粗さが、中心線平均粗さＲａ：０．５μｍ以下であることを特徴とするタペットに用いられるセラミックスと金属との接合体。
【請求項２】前記金属部材側の接合面の最大径又は最大対角長さが２０ｍｍ以上であり、かつ少なくとも該接合面の中心から半径１０ｍｍより外側部分の表面粗さが、中心線平均粗さＲａ：０．５μｍ以下であることを特徴とする前記請求項１記載のタペットに用いられるセラミックスと金属との接合体。
　
IV．特許異議申立の概要
　異議申立人は、以下の証拠を提示し、次のように主張する。
　なお、先の平成１５年８月１８日付け取消理由通知は、当該特許異議申立の理由及び証拠により構成されたものである。
【理由−１】本件請求項１に係る発明（訂正後の本件請求項１に係る発明）は、甲第１号証又は甲第２号証に記載された発明であって、特許法第２９条第１項第３号の規定に該当する。
【理由−２】本件請求項２に係る発明（訂正後の本件請求項２に係る発明）は、甲第２号証に記載された発明であって、特許法第２９条第１項第３号の規定に該当する。
【理由−３】本件請求項１及び２に係る発明（訂正後の本件発明１及び２）は、甲第１〜４号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであって、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　したがって、本件請求項１及び２に係る発明は取り消されるべきものである。
甲第１号証：特開平１−２４９６６８号公報
甲第２号証：特開昭６０−８１０６９号公報
甲第３号証：特開平２−９４６４９号公報
甲第４号証：特開平４−１４９０７５号公報
甲第５号証：日本工業規格ＪＩＳ　Ｂ０６０１−１９９４「表面粗さ−定義
　　　　　　及び表示」
甲第６号証：日本工業規格ＪＩＳ　Ｂ０６０１−１９８２「表面粗さの定義
　　　　　　と表示」
甲第７号証：大西清著、「ＪＩＳにもとづく機械設計製図便覧」、１９８１
　　　　　　年２月１０日、理工学社、第１７−４７〜１７−５３頁
甲第８号証：菅沼克昭著、「セラミックスと金属の接合技術」、ジョイテッ
　　　　　　ク、第５巻、第９号、平成元年９月２０日、テック出版株式
　　　　　　会社、第５６〜６５頁
　
Ｖ．証拠の記載内容
Ｖ−Ａ．甲第１号証（特開平１−２４９６６８号公報）には、以下のことが記載される。
（Ａ−１）「金属体とセラミック体との間に一種以上の低熱膨張金属と一種以上の低ヤング率金属体とから成る緩衝層を介在させた接合構造にあって、上記緩衝層の外周部に、接合面における１〜４０％の面積を１種以上の低ヤング率金属が占めた状態でろう付け接合されて成る金属体とセラミック体の接合構造。」（特許請求の範囲）
（Ａ−２）「本発明は金属体とセラミック体との接合状態が高温あるいは低温雰囲気下においても熱膨張係数の相違に起因した応力歪みの吸収を図ることによって、より安定した信頼性のある金属体とセラミック体の接合体をもたらすことを目的とする。」（第２頁左上欄第５〜９行）
（Ａ−３）「（実施例）・・・。第１図において、１はアルミナ（Ａｌ２Ｏ３）、炭化珪素（ＳｉＣ）、窒化珪素（Ｓｉ３Ｎ４）などのセラミック体、２はクロムモリブデン鋼、合金工具鋼、機械構造用炭素鋼などの金属体であり、これらセラミック体１と金属体２の間にはろう材３でもって緩衝層Ｆを形成する構成材４，５，６を介在した状態のもとにセラミック体１と金属体２が接合され、連結される。」（第２頁右上欄第第７〜１６行）
（Ａ−４）「なお、上記実施例において相互に接合するセラミック体１、金属体２は直径２０ｍｍの円柱体を用い各接合面は面粗度が０．８ｓと同一の条件のものを使用した。」（第４頁左下欄第１〜４行）
　
Ｖ−Ｂ．甲第２号証（特開昭６０−８１０６９号公報）には、以下のことが記載される。
（Ｂ−１）「ＺｒＯ２を含有するＺｒＯ２系セラミックスを相手方部材に接合する方法において、ＺｒＯ２系セラミックス部材の接合予定面にＴｉ、Ｚｒ、・・・及びＹの少なくとも一種を蒸着させた後、両部材をろう付することを特徴とするＺｒＯ２系セラミックスの接合方法。」（特許請求の範囲第１項）
（Ｂ−２）「また従来のろう付法によつてＺｒＯ２系セラミックスを接合した場合、ろうの濡れ性が悪く、これがために接合強度が低くなるという問題があつた。
〔発明の目的〕
　本発明の目的は上記従来技術の問題点を解消し、ＺｒＯ２系セラミックス部材を高強度に接合することができる接合方法を提供することにある。」（第２頁右上欄第１〜７行）
（Ｂ−３）「実施例２
　実施例１と同じ部分安定化ジルコニアのセラミック部材とＳＵＳ４１０ステンレス鋼（１３％Ｃｒ鋼）とを本発明方法によつて接合した。なお両部材とも大きさは２０×２０×１５ｍｍである。
　まず両部材の接合予定面を１Ｓまで仕上げた後、アセトンで洗浄した。次いでセラミックス部材の接合予定面にＺｒを３μｍの厚さとなるようにスパッタリングした。
　次いで両部材の間に、厚さ４０μｍのＮｉ−Ｐ系ろう材の箔（・・・）を挟み、真空中（・・・）にて９５０℃、５分間の加熱処理を行つた後、冷却した。このようにして接合された部材について、実施例１と同様に試験片を切り出して曲げ強度を試験した。」（第３頁右上欄第９行〜左下欄第４行）
　
Ｖ−Ｃ．甲第３号証（特開平２−９４６４９号公報）には、「半導体装置用基板」に関し、以下のことが記載されている。
（Ｃ−１）「第１図に示されるように、絶縁板材Ｃとして、幅：５０ｍｍ×厚さ：０．６３ｍｍ×長さ：７５ｍｍの寸法をもった純度：９９％のＡｌＮ焼結体を用意し、また第１表に示される材質からなり、かつ幅：４５ｍｍ×厚さ：０．３ｍｍ×長さ：７０ｍｍの寸法をもった回路形成用導体薄板材Ｂ、並びに幅：５０ｍｍ×厚さ：３ｍｍ×長さ：７５ｍｍの寸法をもったヒートシンク板材Ａをそれぞれ用意し、これらをそれぞれ第１表に示される高融点ろう材Ｄを間にはさんで重ね合わせた状態で、真空中、温度：８８０℃に１０分間保持の条件でろう付けすることにより本発明基板１〜８をそれぞれ製造した。」（第２頁右下欄第１０行〜第３頁右上欄第１行）
（Ｃ−２）「第１表に示される結果から、本発明基板１〜８は、苛酷な条件での加熱・冷却の繰り返しによっても、剥離や割れの発生がないので、」（第３頁左下欄第１１〜１３）
　
Ｖ−Ｄ．甲第４号証（特開平４−１４９０７５号公報）には、「ろう材ペースト及びそれを用いた接合体」に関し、以下のことが記載される。
（Ｄ−１）「実施例１〜９
　第１表に示すように、・・・、ろう材ペーストを調製した。このろう材ペーストを６０ｍｍ×３０ｍｍ×０．６５ｍｍｔの窒化アルミニウム基板の両面にロールコーターを用いて基板に全面塗布した。その際の塗布量（乾燥後）を第１表に示す。次にこの基板の両面に６０ｍｍ×３０ｍｍ×０．２５ｍｍｔの銅板を接触配置し、炉に各１０枚投入した。これら試料を・・・接合体とした。」（第４頁左上欄第１５行〜右上欄第９行）
（Ｄ−２）「実施例１〜９のピール強度は一般的な実用強度の目安とされている５ｋｇｆ／ｃｍ以上であった。」（第４頁左下欄第５及び６行）
　
Ｖ−Ｅ．甲第６号証（「日本工業規格ＪＩＳ　Ｂ０６０１−１９８２」）には、以下のことが記載される。
（Ｅ−１）「３．４．３　最大高さの最大値表示
　最大高さの許せる最大値によって表面粗さを指示する場合には，表４の数列から選んだ数値の後にＳを付けて表す。・・・例えば３．２Ｓは０μｍＲｍａｘ≦３．２Ｓ≦３．２μｍＲｍａｘを意味する。」（第５頁本文第１〜５行）
　
Ｖ−Ｆ．甲第７号証（「ＪＩＳにもとづく機械設計製図便覧」）には、以下のことが記載される。
（Ｆ−１）「（３）中心線平均あらさ（記号Ｒａで表わす）
　・・・．したがって，同じあらさ曲線でも，このＲａの値は，上述のＲｍａｘ，Ｒｚにくらべると，約１／４程度（ときには１／１０〜１／３０になる場合もあるといわれる）の数値となる．」（第１７−４８頁右欄本文第３〜１２行）
　
Ｖ−Ｇ．甲第８号証（「セラミックスと金属の接合技術」）には、以下のことが記載される。
（Ｇ−１）「２．５　接合面粗さ
　接合面の粗さは接合に対して次の３つの効果を持つ。
（１）アンカー効果
（２）界面密着やぬれの阻害効果
（３）表面損傷層の残留効果
（１）の効果は接合を促進するように働くが，（２），（３）の効果は接合を阻害する。（１）のアンカー効果はセラミックス溶射では重要な役割を担う。即ち，溶射する基板にブラスト処理を前もって施さないと，健全な溶射膜は得られない。これはブラスト処理が機械的結合を促進するためと考えられているが，同様なことが接合においても期待できる。（２）の効果は多少複雑である。一般には，面が粗いほど密着の阻害が起こる。ところが，ろう付けの場合には接触角が９０°より大きいか小さいかで全く逆の作用をする。９０°より小さい場合（ぬれる場合）には面は粗いほど良くぬれ，９０°より大きければ（ぬれない場合）この逆になる。また，９０°という値に関係なく，面は粗いほどぬれなくなるという最近の報告もある。この（２）の効果に関しては，更に検討が必要である。」（第５９頁右欄下から第９行〜第６０頁左欄第１０行）
　
VI．当審の判断
VI−１．理由−１及び理由−２について
VI−１−１．本件発明１
《その−１》
　甲第１号証には、前記摘示（Ａ−１）及び（Ａ−３）によれば、「アルミナ等のセラミックス体とクロムモリブデン鋼等の金属体とを、緩衝層を介在させて、ろう材付け接合してなる接合構造体」に関する発明が記載されており、また、その具体例においては、前記（Ａ−４）によれば、当該金属体として、「直径２０ｍｍの円柱からなり、その接合面は面粗度が０．８ｓである」ものを用いるとの発明が記載されている。
　そこで、本件発明１と甲第１号証に記載の発明とを対比する。
　甲第１号証の発明の「接合構造体」、「セラミックス体」及び「金属体」は、本件発明１の「接合体」、「セラミックス部材又はセラミックス」及び「金属部材又は金属」に相当する。また、甲第１号証の発明においては、その金属体の円柱の上下側の面が接合に関与することは明らかであって、その円柱の直径が２０ｍｍであるのであるから、甲第１号証に記載の発明は本件発明と同じように接合面の最大径が２０ｍｍ以上であるといえる。更に、甲第１号証の発明において、その金属体の接合面の面粗度が０．８ｓであるところ、甲第６及び７号証の前記摘示によれば、製品の表面粗さを「最大高さの最大値」で表す場合には最大高さのμｍの数値にｓを付けて表するものであって、かつ、中心線平均粗さＲａはその「最大高さの最大値」の数値の約１／４以下の数値となることが明らかであり、この教示に従い計算により当該金属体接合面の中心線平均粗さＲａを求めると、その値は０．２μｍ以下となり、この数値は本件発明１の中心線平均粗さの数値範囲に含まれる。
　よって、両者は、
「セラミックス部材と金属部材とを、それらの接合面にてろう材を介して接合する接合体において、前記金属部材側の接合面の最大径が２０ｍｍ以上であり、かつ前記金属部材側の接合面の表面粗さが、中心線平均粗さＲａ：０．５μｍ以下である、セラミックスと金属との接合体」である点で共通するが、以下の点で相違する。
【相違点】接合体が、本件発明１では「タペットに用いられる」との構成を具備するのに対して、甲第１号証に記載の発明では、その用途が示されない。
　以下、上記相違点につき検討する。
　タペットとは、自動車エンジンの動弁機構において、カムの回転をバルブ開閉の往復運動に変換するものであって、本件発明１の如き接合体をタペットに適用した場合には、その接合面に長期間に亘り断続的に機械的荷重が掛かるものであり、このことは、当業者にとって明らかなことである。このことを基に、訂正明細書の記載（特に、金属部材とセラミックからなるタペットの耐久試験とその結果が示される段落００２２〜００２９の記載）をみれば、
　本件発明１は、セラミックスと金属とをろう材を介して接合する「タペット」に用いられる接合体において、「金属部材側の接合面の表面粗さＲａが、０．５μｍ以下である」との構成を備えることにより、その余の構成と相俟って、その接合体は長期間に亘り断続的に機械的荷重が掛かる疲労に対して耐久性を示すという顕著な効果を奏したものである。
　これに対して、甲第１号証に記載の発明では、セラミックス体と金属体との接合構造体において、偶々、その金属部材側の接合面の表面粗さＲａが、０．５μｍ以下としたものが示されるだけであり、その接合構造体をタペットに用いることに関し教示するものは何もなく、当然のこととして、その表面粗さのものをタペットに用いた場合の上記利点につき教示するものは何もない。
　してみれば、本件発明１は甲第１号証に記載された発明であるということができず、また、甲第１号証に記載の発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるということもできない。
《その−２》
　甲第２号証には、その前記摘示（Ｂ−３）及び（Ｂ−１）によれば、「２０×２０×１５ｍｍであるＳＵＳ４１０ステンレス鋼と同寸法である部分安定化ジルコニアのセラミック部材との両部材の接合予定面を１Ｓまで仕上げた後、セラミック部材の接合予定面にＺｒをスパッタリングし、次いで、ろう材により、両部材を接合してなるもの」に関する発明が記載されている。
　そこで、本件発明１と甲第２号証に記載の発明とを対比する。
　甲第２号証の発明の「両部材を接合してなるもの」、「セラミック部材」及び「ステンレス鋼」は、本件発明１の「接合体」、「セラミックス部材又はセラミックス」及び「金属部材又は金属」に、それぞれ、相当する。また、甲第２号証の発明においては、そのステンレス鋼の２０×２０ｍｍの面が接合に関与することは明らかであって、その面の最大対角長さが２０ｍｍ以上であることは明らかである。更に、上記したように甲第６及び７号証の教示に従い、甲第２号証の発明におけるステンレス鋼の接合面の中心線平均粗さＲａを求めると、その値は０．２５μｍ以下となり、この数値は本件発明１の中心線平均粗さの数値範囲に含まれる。
　よって、両者は、
「セラミックス部材と金属部材とを、それらの接合面にてろう材を介して接合する接合体において、前記金属部材側の接合面の最大対角長さが２０ｍｍ以上であり、かつ前記金属部材側の接合面の表面粗さが、中心線平均粗さＲａ：０．５μｍ以下である、セラミックスと金属との接合体」である点で共通するが、以下の点で相違する。
【相違点】接合体が、本件発明１では「タペットに用いられる」との構成を具備するのに対して、甲第２号証に記載の発明では、その用途が示されない。
　この相違点につき検討する。
　上記したように、本件発明１は、セラミックスと金属とをろう材を介して接合する「タペット」に用いられる接合体において、「金属部材側の接合面の表面粗さＲａが、０．５μｍ以下である」との構成を備えることにより、その余の構成と相俟って、その接合体は長期間に亘り断続的に機械的荷重が掛かる疲労に対して耐久性を示すという顕著な効果を奏したものであるといえる。
　これに対して、甲第２号証に記載の発明では、セラミックス部材とステンレス鋼との接合体において、偶々、そのステンレス鋼側の接合面の表面粗さＲａが、０．５μｍ以下としたものが示されるだけであり、その接合体をタペットに用いることに関し教示するものは何もなく、当然のこととして、その表面粗さのものをタペットに用いた場合の上記利点につき教示するものは何もない。
　してみれば、本件発明１は甲第２号証に記載された発明であるということができず、また、甲第２号証に記載の発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるということもできない。
VI−１−２．本件発明２
　本件発明２は請求項１を引用するものであり、本件発明１の構成を具備するものである。
　したがって、上記VI−１−１．の《その−２》の箇所で説示した理由と同じ理由により、本件発明２は甲第２号証に記載された発明であるということができず、また、甲第２号証に記載の発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるということもできない。
　
VI−２．理由−３について
VI−２−１．本件発明１
　本件発明１と甲第１号証に記載の発明とを対比すると、上記VI−１−１．の《その−１》の箇所で説示したとおり、両者は、次の点で相違する。　
【相違点】接合体が、本件発明１では「タペットに用いられる」との構成を具備するのに対して、甲第１号証に記載の発明では、その用途が示されない。
　以下、この相違点につき検討する。
　訂正明細書によれば、上記VI−１−１．の《その−１》の箇所で説示したとおり、本件発明１は、セラミックスと金属とをろう材を介して接合する「タペット」に用いられる接合体において、「金属部材側の接合面の表面粗さＲａが、０．５μｍ以下である」との構成を備えることにより、その余の構成と相俟って、その接合体は長期間に亘り断続的に機械的荷重が掛かる疲労に対して耐久性を示すという顕著な効果を奏したものである。
　そして、上記相違点に関する構成が、甲第１号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に想到できるものではないことは、上記VI−１−１．の《その−１》の箇所で説示したとおりである。
　次に、この相違点に関し、甲第２〜４号証に記載の発明を順次みる。
　甲第２号証には、前記したとおり、「２０×２０×１５ｍｍのステンレス鋼とこれと同寸法のセラミック部材との両部材の接合予定面を１Ｓまで仕上げ、次いで、ろう材により、両部材を接合してなる接合体」が記載されるものの、そこには、その接合したものをタペットに用いることについて示唆するものは何もなく、また、甲第２号証に記載のものでは、その表面粗さ（１Ｓ）の接合体をタペットに用いた場合の上記利点につき教示するものは何もない。
　甲第３号証には、「幅：５０ｍｍ×長さ：７５ｍｍの寸法のＡｌＮ焼結体（本件発明１のセラミック部材又はセラミックスに相当）と、幅：４５ｍｍ×長さ：７０ｍｍの寸法の回路形成用導体薄板材（本件発明１の金属部材又は金属に相当）並びに幅：５０ｍｍ×長さ：７５ｍｍの寸法のヒートシンク板材Ａ（本件発明１の金属部材又は金属に相当）とを、高融点ろう材Ｄを間にはさんでろう付けしてなる接合体」に関する発明が記載されているものの、その接合体をタペットに用いること、更には、接合面が特定の表面粗さを有する接合体をタペットに用いることに関して示唆するものは何もなく、また、当然のこととして、その場合の利点につき教示するものは何もない。
　甲第４号証には、「６０ｍｍ×３０ｍｍの窒化アルミニウム基板の両面に、ろう材を用いて、６０ｍｍ×３０ｍｍの銅板を接触配置して得た接合体」に関する発明が記載されているものの、その接合体をタペットに用いること、更には、接合面が特定の表面粗さを有する接合体をタペットに用いることに関して示唆するものは何もなく、また、当然のこととして、その場合の利点につき教示するものは何もない。
　甲第８号証には、前記摘示（Ｇ−１）によれば、セラミックスと金属の接合技術に関して、「一般には，面が粗いほど密着の阻害が起こる」との記載が認められる。しかし、これは、接合面の粗さが三つの効果を有すると説明したうえで、その内の二つ目の「界面密着やぬれの阻害効果」の箇所において述べられただけのものであり、他に、アンカー効果のように面の粗さが接合を促進することも示されるものであって、当該「一般には，面が粗いほど密着の阻害が起こる」との記載だけから、接合面の中心線平均粗さＲａの数値を小さくすればそれだけその接合強度が高められるということが示唆されるものではない。しかも、この二つ目の効果に関し、当該（Ｇ−１）によれば、当該記載に続いて、ろう材を介して接合する場合の接合面の粗さの影響が、別途、説明されるものであり、それによれば、必ずしも、接合面の粗さが密着の阻害因子としては働かない場合がある旨説明され、更には、この二つ目の効果については、更に検討が必要であると述べられるものである。
　そうすると、甲第８号証の上記記載からは、本件発明１の如き、ろう材を介する接合において、接合面の中心線平均粗さＲａの数値とその接合強度と間に明確な因果関係があることが教示されるものではない。
　また、当然のこととして、甲第８号証にはタペットに関する記載はなく、そこからは、セラミックス体と金属体との接合体において金属部材側の接合面の表面粗さＲａを、０．５μｍ以下としたものをタペットに用いた場合の上記利点に関し、導き出せるものは何もない。
　この外、甲第５及び６号証には、本件出願前後に改正された工業規格（ＪＩＳ）の内容が記載されているだけであり、また、甲第７号証には、機械製図における表面粗さの記入方法等の一般的事項が記載されているだけであって、上記相違点に関し、教示するものは何もない。
　してみれば、甲第５〜８号証に記載されたものを考慮したうえで、甲第１号証に記載の発明に対して甲第２〜４号証に記載のものを併せてみても、そこからは上記相違点に関する構成を容易に導き出すことはできない。
　したがって、本件発明１は甲第１〜４号証に記載の発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるということはできない。
VI−２−２．本件発明２
　本件発明２は請求項１を引用するものであり、本件発明１の構成を具備するものである。
　したがって、上記VI−２−１．の箇所で説示した理由と同じ理由により、本件発明２は甲第１〜４号証に記載の発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるということはできない。
　
VII.　まとめ
　特許異議申立の理由及び証拠によっては、訂正後の本件請求項１及び２に係る発明の特許を取り消すことができない。
　また、他に訂正後の本件請求項１及び２に係る発明の特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１６年９月２１日（２００４．９．２１）
【訂正の要旨】
審決（決定）の【理由】欄参照。
（５４）【発明の名称】
タペットに用いられる
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　
タペットに用いられると共に、
　前記金属部材側の接合面の最大径又は最大対角長さが２０ｍｍ以上であり、かつ前記金属部材側の接合面の表面粗さが、中心線平均粗さＲａ：０．５μｍ以下であることを特徴とする
タペットに用いられる
　【請求項２】　前記金属部材側の接合面の最大径又は最大対角長さが２０ｍｍ以上であり、かつ少なくとも該接合面の中心から半径１０ｍｍより外側部分の表面粗さが、中心線平均粗さＲａ：０．５μｍ以下であることを特徴とする前記請求項１記載の
タペットに用いられる
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】
　本発明は、タペット
に
　【０００２】
　【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】
　一般に、セラミックスは、耐熱性，熱衝撃強度，高温時の機械的強度，耐摩耗性，或は高絶縁性などの優れた特性を有することから、近年種々の分野に利用されつつある。ところがセラミックスは余り単独で用いられることはなく、通常、機械部品などにおいては、例えば金属などと共に用いられて、その機能を発揮する様にされている。
　【０００３】
　例えば、セラミックス部材と金属部材とを接合して接合体とする場合には、金属部材側の突合せ接合面（以下単に接合面と称する）を旋削やフライス等によって平坦に加工するとともに、セラミックス部材側の接合面に蒸着等によってメタライズを施している。そして、それらの部材を銀ろう等を使用して直接に接合したり、或はＴｉ等の活性金属を介して、ろう材を使用して両部材を接合している（特開昭５９−５７９７３号公報参照）。
　【０００４】
　また、一般にＳｉ３Ｎ４，ＳｉＣ，Ａｌ２Ｏ３等のセラミックスは、線膨張率がスチール等の金属に比べて小さいので、Ｃｕ，Ｎｉ等の軟質金属や、セラミックスと金属との線膨張率の中間の膨張率を有する応力緩和層を介して、ろう材を使用して接合されている。
　【０００５】
　更に、それ以外にも、金属部材側の冷却時のマルテンサイト変態を利用して、応力緩和層なしで直接にセラミックスと金属とを接合する技術が提案されている（特開平２−１９９０７３号公報参照）。
　しかしながら、上記の様に、ろう付けを行なってセラミックス部材と金属部材とを接合した場合には、ある確率で接合不良が生じるという問題があった。つまり、ろう付けされた接合体において、ろう材と金属部材との接合面に微少な隙間が発生することがあり、特に接合径の大きな部材に多く接合不良が発生するという傾向が見られたが、この原因は不明であった。
　【０００６】
　本発明は、前記課題を解決するためになされ、セラミックスと金属とを接合した接合体の接合不良を低減することができるセラミックスと金属との接合体を提供することを目的とする。
　【０００７】
　【課題を解決するための手段】
　この目的を達成するための請求項１の発明は、
タペットに用いられると共に、
　前記金属部材側の接合面の最大径又は最大対角長さが２０ｍｍ以上であり、かつ前記金属部材側の接合面の表面粗さが、中心線平均粗さＲａ：０．５μｍ以下であることを特徴とする
タペットに用いられる
　【０００８】
　請求項２の発明は、前記金属部材側の接合面の最大径又は最大対角長さが２０ｍｍ以上であり、かつ少なくとも該接合面の中心から半径１０ｍｍより外側部分の表面粗さが、中心線平均粗さＲａ：０．５μｍ以下であることを特徴とする前記請求項１記載の
タペットに用いられる
　【０００９】　ここで、前記中心線平均粗さＲａとは、ＪＩＳで定められた部材の表面粗さを示す定義である。即ち、中心線平均粗さＲａとは、粗さ曲線からその中心線の方向に測定長さｌの部分を抜取り、この抜取り部分の中心線をＸ軸，縦倍率の方向をＹ軸とし、粗さ曲線をｙ＝ｆ（ｘ）で表したとき、下記（１）式によって求められる値をマイクロメートル（μｍ）で表したものをいう。
　【００１０】
　【数１】
　【００１１】
　また、前記金属部材の素材としては、例えば合金鋼（ＪＩＳ：ＳＮＣＭ６３０，ＳＮＣＭ６１６）等を用いることができ、セラミックス部材の素材としては、Ｓｉ３Ｎ４，ＳｉＣ，Ａｌ２Ｏ３，ジルコニア，サイアロン等を用いることができる。また、ろう材としては、例えばＴｉを含む銀ろう（Ａｇ−Ｃｕ−Ｉｎ−Ｔｉ系の活性ろう材）等を使用することができる。
　【００１２】
　更に、前記接合面の中心とは、例えば接合面が円である場合には円の中心であり、正多角形の場合には最長の対角線の交点であり、接合面がその他の形状の場合は接合面の図形の重心や、内接円又は外接円の中心等の様にほぼその図形の中心を意味するものである。
　【００１３】
　また、本発明においては、セラミックス部材と金属部材とを、ろう材を用いて直接に接合する場合に大きな効果が発揮されるが、例えばＣｕやＮｉ等の軟質金属板などからなる応力緩和層を、セラミックス部材と金属部材との間に配置してもよい。この応力緩和層を使用する場合には、例えば金属部材，ろう材，応力緩和層，ろう材，セラミックス部材の順に配置して接合する方法がある。尚、応力緩和層とセラミックス部材との間に配置されるろう材が通常のろう材の場合には、予めセラミックス部材に金属を被着して接合を行なうが、活性ろう材の場合には、特にその必要はない。
　【００１４】
　【作用】
　本発明者らは、旋削やフライス等により金属部材を加工し、この加工された金属部材とセラミックス部材とを接合した場合に、接合不良が発生する例を調べたところ、これは金属部材側の接合面の粗さに問題があることを見い出し、本発明を完成した。
　【００１５】
　つまり、接合不良が発生する原因は、ろう材と金属部材の収縮率が同一ではないことに起因し、そのためろう付けした接合体を冷却する場合に接合不良が発生すると考えられる。即ち、金属部材側の接合面が粗い場合に接合体を冷却すると、ろう材が金属部材の接合面の凹凸を乗り越えて収縮することになるので、冷却時にろう材と金属部材に隙間が発生し易いからであると考えられる。尚、この収縮の際の問題は、特に径の大きな部材を接合する場合には収縮する寸法が大きくなるので、大きな問題となる。
　【００１６】
　よって、請求項１の発明では、金属部材側の接合面の最大径又は最大対角長さが２０ｍｍ以上であるときには、金属部材側の接合面の表面粗さを、中心線平均粗さＲａ：０．５μｍ以下とするので、ろう材と金属部材との間で接合不良が生じ難い。特に接合面が大きな部材の場合には、接合不良を低減する大きな要因となるので、その効果は接合面が大きな部材の場合に顕著である。
　【００１７】
　また、請求項２の発明では、金属部材側の接合面の最大径又は最大対角長さが２０ｍｍ以上であるときには、少なくとも接合面の中心から半径１０ｍｍより外側部分の表面粗さを、中心線平均粗さＲａ：０．５μｍ以下とするので、接合面の中心部の表面粗さをそれほど小さくしなくとも接合不良が生じ難く、よって加工時の作業能率が向上する。
　【００１８】
　【実施例】
　以下に本発明の実施例を、図面とともに説明する。
（参考例）
　まず、図１に示す様に、
参考例
　【００１９】
　この接合体１を製造する場合には、まず下記▲１▼及び▲２▼の製造方法によってセラミックス板２及びスチール棒３を製作し、次いで下記▲３▼の工程にて、これらの部材のろう付けを行なう。以下、製造方法について順次説明する。
　▲１▼セラミックス板２の製造方法
　Ｓｉ３Ｎ４９０重量％粉末に、Ｙ２Ｏ３−Ａｌ２Ｏ３系焼結助剤と成形バインダとを加えて混合し、金型プレスにて円盤状に成形した後、Ｎ２ガス雰囲気で焼成した。その後、セラミックスの板表面を平面研磨して仕上げを行って、セラミックス板２を製造した。そして、セラミックス板２の接合面の表面粗さ（中心線平均粗さ）Ｒａは、０．２〜０．３μｍの範囲で一定にした。
　【００２０】
　▲２▼スチール棒３の製造方法
　ＪＩＳ：ＳＮＣＭ６３０棒を旋盤で切削して、上記外径（直径）とするとともに、旋盤の送りスピードを変えて接合面の表面粗さＲａを、０．５μｍ以下に調節してスチール棒３を製造した。
　【００２１】
　▲３▼ろう付け方法
　セラミックス板２とスチール棒３との突き合わせる端面（接合面）の間に、Ｉｎ−Ａｇ−Ｃｕ−Ｔｉ系の厚さ０．０５ｍｍの活性ろう材４を配置した。そして、真空中にて７９０℃で１５分間保持し、その後Ｎ２ガス置換炉にて冷やすことによってろう付けを行って、セラミックスと金属との接合体１を得た。
（実験例１）
　次に、この様にして製造した接合体の効果を確認するために行った実験例について説明する。
　【００２２】
　本実験例では、前記
参考例
　【００２３】
　そして、
参考例
　【００２４】
　この実験結果を図２に示す。図２において、縦軸は接合面の表面粗さＲａを示し、横軸は接合径を示している。また図において、接合良のものを○で示し、接合不良なものを×で示している。
　この図２から明かな様に、接合面の表面粗さＲａが０．５μｍ以下の場合には、接合径の小さな接合体だけでなく、接合径の大きな接合体であっても、接合不良の発生する度合が極めて少なく、接合状態は極めてよいことがわかる。つまり、上記
参考例
（実施例２）
　次に、実施例２について、図３に基づいて説明する。
　【００２５】
　図３に示す様に、本実施例のセラミックスと金属との接合体は、自動車のエンジン部品のタペット１０であり、その大きさは、高さ５０ｍｍ×太い径部の外径３５ｍｍ×細い径部の外径１５ｍｍである。このタペット１０は、Ｓｉ３Ｎ４からなる厚さ２ｍｍ×直径３５ｍｍの円盤状のセラミックス板１１が、ＳＮＣＭ６３０からなる金属部材１２の先端側にて、上記実施例１と同様なろう材にて接合されたものである。そして、この金属部材１２の中心の半径１０ｍｍの円の範囲内の表面粗さＲａは、０．５μｍより粗く設定されており、一方、この円の外側の表面粗さＲａは、０．５μｍ以下と滑らかに設定されている。
（実験例２）
　次に、この様にして製造した接合体の効果を確認するために行った実験例について説明する。
　【００２６】
　本実験例では、前記実施例２の接合体のタペットとして、表面粗さＲａが０．４μｍのタペット（試料Ｎｏ．１）と、上記円（φ２０）内の表面粗さＲａが０．８μｍで円外の表面粗さＲａが０．４μｍのタペット（試料Ｎｏ．２）と、円内の表面粗さＲａが１．２μｍで円外の表面粗さＲａが０．４μｍのタペット（試料Ｎｏ．３）とを製造するとともに、比較例として、表面粗さＲａが０．８μｍと大きなタペット（試料Ｎｏ．４）を製造した。尚、円内と円外とで表面粗さが異なる試料Ｎｏ．２，３については、ＮＣによる表面の加工時の送りスピードを切り換えて、即ち、円内の加工時は速く、一方円外の加工時はゆっくりとしたスピードで加工を行った。
　【００２７】
　そして、上記４種のタペットを、１２０００ｃｃのエンジンに組み込み、バルブクリアランスを通常の２倍にして、エンジン回転数：３０００ｒｐｍにおける耐久試験を行った。この評価を下記表１に示す。
　【００２８】
　【表１】
　【００２９】
　この表１から明かな様に、接合面の表面粗さＲａが０．５以下の場合には、大きな直径の接合体であっても、耐久性能が高く接合状態は極めてよいことがわかる。また、円内の表面粗さＲａが０．５μｍより大きな場合でも、円外の表面粗さＲａが０．５μｍ以下の場合には、上記と同様に耐久性能が高く接合状態が良いという特長がある。それに対して、比較例の試料Ｎｏ．４のものは、表面粗さＲａが０．５μｍより大きいので、耐久性能が低く接合状態が悪いので好ましくない。
　【００３０】
　尚、本発明は、本実施例に何等限定されることなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において各種の態様で実施できることは勿論である。例えば、使用するセラミックス部材，金属部材，ろう材の種類の限定されることなく実施でき、しかもセラミックスと金属との間にＮｉ板等の応力緩和層を配置した場合にも効果を発揮する。
　【００３１】
　【発明の効果】
　以上説明した様に請求項１の発明によれば、金属部材側の接合面の最大径又は最大対角長さが２０ｍｍ以上であるときには、金属部材側の接合面の表面粗さを、中心線平均粗さＲａ：０．５μｍ以下とするので、ろう材と金属部材との間で接合不良が生じ難い。特にその効果は接合面が大きな部材の場合に顕著である。
　【００３２】
　また、請求項２の発明では、金属部材側の接合面の最大径又は最大対角長さが２０ｍｍ以上であるときには、少なくとも接合面の中心から半径１０ｍｍより外側部分の表面粗さを、中心線平均粗さＲａ：０．５μｍ以下とするので、特に大きな接合面を有する部材の場合には、接合面の中央部の表面粗さをそれほど小さくしなくとも接合不良が生じ難く、よって加工時の作業能率が向上するという利点がある。
【図面の簡単な説明】
　【図１】　
参考例
　【図２】　実験例１の接合状態の実験結果を示すグラフである。
　【図３】　実施例２の
タペットとしての
　【符号の説明】
　１…接合体，　　　２，１１…セラミックス板，　　　３…スチール棒，
　４…ろう材，　　　１０…タペット，　　　　　　　　１２…金属部材