【事件の表示】
　特許第３１４６８９３号「可変容量型圧縮機の動作制御システム」の請求項１、３に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３１４６８９３号の請求項１、３に係る特許を取り消す。
【理　由】
１．手続の経緯
　
　本件特許第３１４６８９３号の請求項１〜４に係る発明についての出願は、平成６年１２月１２日に特許出願され、平成１３年１月１２日にその発明について特許権の設定登録がされ、その後、請求項１及び３に係る発明についての特許に対して、異議申立人株式会社ゼクセルヴァレオクライメートコントロールにより特許異議の申立てがなされ、取消の理由が通知され、その指定期間内である平成１４年３月４日に願書に添付した明細書について訂正請求がなされたものである。
　
　
２．訂正の内容
　
　上記訂正請求は、本件特許の願書に添付した明細書を訂正請求書に添付した訂正明細書のとおりに訂正することを求めるものであるが、その内容は次の（ア）〜（ウ）のとおりである。
　
（ア）願書に添付した明細書の特許請求の範囲の請求項１に係る記載を
「【請求項１】外部駆動源からクラッチを介して圧縮機の回転軸に駆動力を伝達し、吐出圧領域から制御圧室へ圧力を供給すると共に、制御圧室から吸入圧領域へ圧力を放出して容量を可変し、制御圧室の圧力が高くなると容量が減り、制御圧室の圧力が低くなると容量が増える可変容量型圧縮機において、
　吐出圧領域と制御圧室とを接続する圧力供給通路上に介在された開閉弁と、
　外部冷媒回路上の蒸発器との間で熱交換した空気の温度を検出する温度センサと、
　温度センサから得られる温度情報に基づいて前記開閉弁の開閉及びクラッチの入り切りを制御する容量制御手段とを備え、
　温度センサによって検出された温度が第１の設定温度以上のときにはクラッチを入れると共に、開閉弁を閉じ、
　温度センサによって検出された温度が第１の設定温度と第２の設定温度との間にあるときにはクラッチを入れると共に、開閉弁を開いて吐出圧領域の圧力が制御圧室へ流入することによって、吐出容量を外部冷媒回路上の温度式自動膨張弁によっても潤滑油還流に支障のない程度の最小容量とし、
　温度センサによって検出された温度が第２の設定温度以下のときにはクラッチを切るようにした可変容量型圧縮機の動作制御システム。」
と訂正する。
　
（イ）願書に添付した明細書の段落番号【０００６】の記載を、
「【課題を解決するための手段】
　そのために請求項１の発明では、吐出圧領域と制御圧室とを接続する圧力供給通路上に介在された開閉弁と、外部冷媒回路上の蒸発器との間で熱交換した空気の温度を検出する温度センサと、温度センサから得られる温度情報に基づいて前記開閉弁の開閉及びクラッチの入り切りを制御する容量制御手段とを備え、温度センサによって検出された温度が第１の設定温度以上のときにはクラッチを入れると共に、開閉弁を閉じ、温度センサによって検出された温度が第１の設定温度と第２の設定温度との間にあるときにはクラッチを入れると共に、開閉弁を開いて吐出圧領域の圧力が制御圧室へ流入することによって、吐出容量を外部冷媒回路上の温度式自動膨張弁によっても潤滑油還流に支障のない程度の最小容量とし、温度センサによって検出された温度が第２の設定温度以下のときにはクラッチを切るようにした。」
と訂正する。
　
（ウ）願書に添付した明細書の段落番号【００４５】の記載を、
「【発明の効果】
　以上詳述したように制御圧室の圧力が高くなると容量が減り、制御圧室の圧力が低くなると容量が増える可変容量型圧縮機を対象とした請求項１の発明では、温度センサによって検出された温度が第１の設定温度以上のときにはクラッチを入れると共に、圧力供給通路を閉じ、温度センサによって検出された温度が第１の設定温度と第２の設定温度との間にあるときにはクラッチを入れると共に、圧力供給通路を開いて吐出圧領域の圧力が制御圧室へ流入することによって、吐出容量を外部冷媒回路上の温度式自動膨張弁によっても潤滑油還流に支障のない程度の最小容量とし、温度センサによって検出された温度が第２の設定温度以下のときにはクラッチを切るようにしたので、耐久性を確保しつつ消費動力を低減し得る。」
と訂正する。
　
　
３．訂正の適否についての判断
　
（１）訂正の目的、新規事項及び拡張・変更の存否
・上記（ア）の訂正について
　上記（ア）の訂正は、
（ａ）訂正前の請求項１に係る発明の構成要件である「温度を検出する温度センサ」を、「外部冷媒回路上の蒸発器との間で熱交換した空気の温度を検出する温度センサ」と限定するとともに、
（ｂ）訂正前の請求項１に係る発明の構成要件である「温度センサによって検出された温度が第１の設定温度と第２の設定温度との間にあるときにはクラッチを入れると共に、圧力供給通路を開き」を、「温度センサによって検出された温度が第１の設定温度と第２の設定温度との間にあるときにはクラッチを入れると共に、開閉弁を開いて吐出圧領域の圧力が制御圧室へ流入することによって、吐出容量を外部冷媒回路上の温度式自動膨張弁によっても潤滑油還流に支障のない程度の最小容量とし」と限定するものであるから、特許請求の範囲の減縮を目的とした明細書の訂正に該当するものである。
　そして、上記（ａ）の訂正事項は、願書に添付した明細書の段落【００２３】の記載を根拠とするものであり、また、上記（ｂ）の訂正事項は、願書に添付した明細書の段落【００１０】、【００１３】及び【００３０】の記載を根拠とするものであるから、上記（ア）の訂正は、願書に添付した明細書又は図面に記載された事項の範囲内において、なされたものであり、また、実質上特許請求の範囲を拡張し又は変更するものではない。
　
・上記（イ）、（ウ）の訂正について
　上記（イ）、（ウ）の訂正は、上記（ア）の訂正に伴って、特許請求の範囲の記載と整合させるために発明の詳細な説明を訂正するものであり、明りょうでない記載の釈明を目的とした明細書の訂正に該当する。そして、いずれの訂正も、願書に添付した明細書又は図面に記載した事項の範囲内のものであり、また、実質上特許請求の範囲を拡張し又は変更するものではない。
　
（２）訂正の適否についての判断結果
　したがって、上記訂正は、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第６条第１項の規定によりなお従前の例によるとされる、特許法第１２０条の４第３項で準用する平成６年法律第１１６号による改正前の特許法第１２６条第１項ただし書、第２項及び第３項に適合するので、当該訂正を認める。
　
　
４．特許異議申立ての判断
　
（１）本件発明
　上記「３．訂正の適否についての判断」で示したように上記訂正が認められるから、特許第３１４６８９３号の請求項１及び３に係る発明（以下、それぞれ「本件発明１」、「本件発明３」という。）は、平成１４年３月４日付けの訂正明細書の特許請求の範囲の請求項１及び３に記載された次のとおりのものである。
　
「【請求項１】外部駆動源からクラッチを介して圧縮機の回転軸に駆動力を伝達し、吐出圧領域から制御圧室へ圧力を供給すると共に、制御圧室から吸入圧領域へ圧力を放出して容量を可変し、制御圧室の圧力が高くなると容量が減り、制御圧室の圧力が低くなると容量が増える可変容量型圧縮機において、
　吐出圧領域と制御圧室とを接続する圧力供給通路上に介在された開閉弁と、
　外部冷媒回路上の蒸発器との間で熱交換した空気の温度を検出する温度センサと、
　温度センサから得られる温度情報に基づいて前記開閉弁の開閉及びクラッチの入り切りを制御する容量制御手段とを備え、
　温度センサによって検出された温度が第１の設定温度以上のときにはクラッチを入れると共に、開閉弁を閉じ、
　温度センサによって検出された温度が第１の設定温度と第２の設定温度との間にあるときにはクラッチを入れると共に、開閉弁を開いて吐出圧領域の圧力が制御圧室へ流入することによって、吐出容量を外部冷媒回路上の温度式自動膨張弁によっても潤滑油還流に支障のない程度の最小容量とし、
　温度センサによって検出された温度が第２の設定温度以下のときにはクラッチを切るようにした可変容量型圧縮機の動作制御システム。」
　
「【請求項３】可変容量型圧縮機は、シリンダボア内に片頭ピストンを往復直線運動可能に収容するハウジング内の回転軸に回転支持体を止着し、この回転支持体に斜板を傾動可能に支持し、制御圧室であるクランク室内の圧力と吸入圧との片頭ピストンを介した差に応じて斜板の傾角を制御し、吐出圧領域の圧力をクランク室に供給すると共に、クランク室の圧力を吸入圧領域に放出してクランク室内の調圧を行ない、外部駆動源からクラッチを介して圧縮機の回転軸に駆動力を伝達する圧縮機である請求項１及び請求項２のいずれか１項に記載の可変容量型圧縮機の動作制御システム。」
　
（２）引用刊行物
　当審において通知した取消の理由で引用した刊行物１（特公平３−６６１６３号公報）には以下の事項が記載されている。
　
（イ）「１　圧縮容量が増減される可変容量圧縮機と、前記可変容量圧縮機への自動車用エンジンからの動力伝達を断続する電磁クラッチと、
　蒸発器本体又は蒸発器出口側における冷却度合に関連する温度又は冷媒圧力を感知する感知器と、
　前記感知器により感知される温度又は冷媒圧力が、前記蒸発器で冷却された空気の温度を所定の目標温度とするための限界値として設定された第１設定値を上回るとき前記電磁クラッチを接続させ、前記第１設定値を下回るとき前記電磁クラッチを遮断させるとともに、前記温度又は冷媒圧力が、前記第１設定値を上回って設定された第２設定値を上回るとき前記可変容量圧縮機の容量を増加させ、前記第２設定値を下回るとき前記可変容量圧縮機の容量を減少させる制御手段と備えることを特徴とする自動車用冷凍サイクル制御装置」（第１頁第１欄第２〜１９行）、
　
（ロ）「圧縮機の潤滑は一般に冷媒とともに循環されるオイルによって行われるため、圧縮能力が最小となり、冷媒循環量が最小となった状態ではオイルが十分に循環されず、潤滑不足となるおそれがあった。
　本発明は上記のような従来の技術の問題点に鑑み、自動車エンジンと圧縮機とを断続する電磁クラッチを用いながら、この電磁クラッチの断続に伴う不具合を減少させ、しかも圧縮機の耐久性を向上させることを目的としてなされたものである。」（第３頁第５欄第３〜１３行）
　
（ハ）「第４図は本発明装置の制御システムの全体を概略図に示すもので、１１は自動車用空調装置の樹脂製通風ケーシングで、その内部には第１図図示の蒸発器５およびモータ駆動の送風機８が設けられている。・・・前記蒸発器５の出口側冷媒回路には圧縮機１２が接続されており、この圧縮機１２は電磁クラッチ１３を介して自動車エンジンにより駆動される。更に、この圧縮機１２は後記するように吐出容量を可変する容量可変部材１８，１９を内蔵する可変容量型として構成してある。１４は蒸発器直後の空気温度を感知するためのサーミスタからなる温度感知器、１５はこの温度感知器１４の信号を入力とする制御回路、１６，１７は前記圧縮機１２内の容量可変部材１８，１９を駆動するための電磁弁で、制御回路１５の出力によって制御される。２０は圧縮機１２の運転を断続するためのリレーで電磁クラッチ１３の通電を断続するものである。・・・第５図は制御回路１５の具体的一例を示すもので、３４，３５，３６はそれぞれコンパレータで、抵抗２４の抵抗値と温度感知器１４のサーミスタ抵抗値Ｒ1とによって決まる電位Ｖ1と、抵抗２５，２６，３１、及び抵抗２７，２８，３２、及び抵抗２９，３０，３３のそれぞれの抵抗値によって決まる基準電位Ｖ2，Ｖ3，Ｖ4とにより、３４ａ，３５ａ，３６ａの出力が決まる。そして、基準電位Ｖ2，Ｖ3，Ｖ4はＶ2＞Ｖ3＞Ｖ4の関係に設定してあるから、Ｒ1の値によりコンパレータ出力３４ａ，３５ａ，３６ａはそれぞれ第６図に示す様な関係になっている。
　今、蒸発器５直後の吹き出し空気温度が高い場合、Ｒ1の抵抗はＲ1B以下になっている。よって、３４ａ，３５ａ，３６ａの出力はそれぞれ”Ｈｉ”レベルになり、リレー２０がＯＮ、リレー３７，３８はＯＦＦすることになる。よって、電磁クラッチ１３がＯＮ、電磁弁１６，１７がＯＦＦ（閉弁）し、圧縮機１２は吐出容量１００％で運転されることになる。
　一方、吹出し温度が低下し、Ｒ1の抵抗値がＲ1Bとなると３６ａの出力が”Ｌｏ”レベルになり、リレー３８がＯＮし、電磁弁１６が通電され開弁することにより、圧縮機１２は吐出容量３０〜５０％で運転されるようになる。
　吹出し温度がさらに低下し、Ｒ1の抵抗値がＲ1Dになると、３６ａの出力に加え、３５ａの出力も同時に“Ｌｏ“レベルになり、リレー３８，３７がともにＯＮし、電磁弁１６，１７が通電され、開弁することになり、圧縮機１２は吐出容量１０〜２０％で運転されることになる。
　吹出し温度がさらに低下し、Ｒ1の抵抗値がＲ1Fになると、３６ａ，３５ａ，３４ａの出力がいずれも”Ｌｏ”レベルになり、リレー２０がＯＦＦし、その結果電磁クラッチ１３もＯＦＦとなって、圧縮機１２は停止されることになる。
　次に、圧縮機１２の具体的構成の一例について述べる。第７図において、１００は円柱状のロータ、１０１はロータ１００に設けたスリット１０２内に半径方向に摺動自在に挿入されたベーンで第９図には２枚のみ図示してあるが、実際は４枚間隔に設けられている。１０３はこのベーン１０１の半径方向の往復運動を規制する円筒状のシリンダ、１０４，１０５は前記ロータ１００及びベーン１０１と微小空隙を介し、シリンダ１０３の両端を狭むフロントサイドプレート及びリアサイドプレートである。そして、これら、ローラ１００、ベーン１０１、シリンダ１０３及びフロントサイドプレート１０４、リアサイドプレート１０５で作動空間Ｖを形成する。また、シリンダ１０３、フロントサイドプレート１０４、リアサイドプレート１０５はハウジング１０６，１０７と共にボルト１０８で締め付け固定される。尚ロータ１００は回転軸１０９に一体的に結合されており、回転軸１０９は軸受１１０によってフロントサイドプレート１０４，リアサイドプレート１０５に回転支持され、電磁クラッチ１３等を介して自動車エンジンからの駆動力を受けるようになっている。・・・フロントサイドプレート１０４とハウジング１０６とによって吸入室１１２が形成され、冷凍サイクルの蒸発器５よりこの吸入室１１２に吸入された冷媒は、フロントサイドプレート１０４に開口した吸入ポート１１３（第９図）より作動空間Ｖ内へ吸い込まれるようになっている。即ち、作動空間Ｖ内には吸入内の冷媒が充填される（第９図ａ図示）。そして、作動空間Ｖに吸い込まれた冷媒は作動空間Ｖの容積減少に伴って圧縮され、最も圧縮された状態でシリンダ１０３の吐出口１１４より吐出弁（図示せず）等を介してハウジング１０７内の吐出室１０７ａへ吐出され、次いで冷凍サイクルの凝縮器２へ吐出される。
　Ｐ1，Ｐ2は本発明に係るアンロード用ポートで、フロントサイドプレート１０４に所定間隔を介して開口し作動空間Ｖと吸入室１１２とを連通している。従って、一方のアンロード用ポートＰ1が開口している状態では、作動空間Ｖがアンロード用ポートＰ1から離脱するまでの間は冷媒の圧縮が行われないことになり、このアンロード用ポートＰ1の開口状態における圧縮開始時の空間容積Ｖ1は、第９図ａ，ｂの比較から明らかなようにアンロード用ポートＰ1を塞いだ状態における圧縮開始時の空間容積Ｖ0より小さくなっている。本例ではＶ1がＶ0の７０％程度となるような位置にアンロード用ポートＰ1を開口させている。
　又同様にアンロード用ポートＰ2の開口状態における、圧縮開始時の空間容積Ｖ2は第９図ｃに示すようにＶ0の３０％程度である。
　１１５，１１６はアンロード用ポートＰ1，Ｐ2を開閉する開閉弁である。なお、第７図では他方のポートＰ2を開閉する開閉弁１１６は弁１１５と同一構造であるため図示を省略している。ここで、開閉弁１１５，１１６の構造を説明すると、第８図の如くポートＰ1，Ｐ2に着脱する弁体１１５ａ，１１６ａと、この弁体１１５ａ，１１６ａを開方向に所定荷重で付勢するばね１１５ｂ，１１６ｂと、弁体１１５ａ，１１６ａを駆動するべローフラム１１５ｃ，１１６ｃと、ばね座を兼ねべローフラム１１５ｃ，１１６ｃを案内するプレート１１５ｆ，１１６ｆとを備えている。尚、弁体１１５ａ，１１６ａはステンレス等高強度の材料で形成されている。そして、ベローフラム１１５ｃ，１１６ｃの背面側の室１１５ｄ，１１６ｄにはパイロット圧力導入通路１１７が連通しており、電磁弁１６，１７の制御によりパイロット圧力、即ち吸入圧若しくは吐出圧が印加されるようになっている。・・・一方、ベローフラム１１５ｃ，１１６ｃの表面側の室１１５ｅ，１１６ｅには吸入室１１２の圧力が印加されている。
　上記した一方のポートＰ1と開閉弁１１５の組合わせにより、可変容量部材１８が構成され、他方のポートＰ2と開閉弁１１６の組合わせにより可変容量部材１９が構成されている。
　ポートＰ1用の開閉弁１１５の駆動は電磁弁１６により制御され、ポートＰ2用の開閉弁１１６の駆動は電磁弁１７により制御されるようになっており、この両電磁弁１６，１７は同一構造である。
　上記電磁弁１６，１７は第１０図に示すように３つの圧力口、即ち吸入圧力導入口１ ６ａ，１７ａ、吐出圧力導入口１６ｂ，１７ｂ及びパイロット圧力導出口１６ｃ，１７ｃが設けられており、吸入圧力導入口１６ａ，１７ａは吸入室１１２の圧力を、吐出圧力導入口１６ｂ，１７ｂは吐出室１０７ａの圧力を導入するようになっており、またパイロット圧力導出口１６ｃ，１７ｃは開閉弁１１５，１１６の弁体閉側の室、即ちパイロット室１１５ｄ，１１６ｄにそれぞれ通じている。そして、電磁弁１６，１７のパイロット圧力導出口１６ｃ，１７ｃには、コイル１６ｄ，１７ｄへの通電の断続により磁性体製の弁体１６ｅ，１７ｅの位置が制御されて、吸入圧又は吐出圧がそれぞれ選択されて加えられるようになっている。
　従つて、パイロット圧力導出口１６ｃ，１７ｃに吸入圧力が導入された時にはパイロット室１１５ｄ，１１６ｄが吸入圧力になり、そのため、ばね１１５ｂ，１１６ｂの設定力で弁体１１５ａ，１１６ａが開方向に移動し開閉弁１１５，１１６はポートＰ1，Ｐ2を開□する。逆に、パイロット圧力導出口１６ｃ，１７ｃに吐出圧力が導入された時には、同様にパイロット室１１５ｄ，１１６ｄが吐出圧力になるため、弁体１１５ａ，１１６ａはばね１１５ｂ，１１６ｂの設定力に抗して閉方向に移動し、開閉弁１１５，１１６はポートＰ1，Ｐ2を閉塞する。」（第３頁第６欄第４１〜第５頁第１０欄第３９行）
　
（ニ）「次に、本発明装置の作動について説明する。蒸発器吹出空気温度が高く、温度感知器１４のサーミスタ抵抗値Ｒ1がＲ1B以下の場合は、電磁弁１６，１７への通電がともに遮断され、その弁体１６ｅ，１７ｅにより吸入圧力導入ロ１６ａ，１７ａが閉じられるので、パイロット圧力導出口１１５ｄ，１１６ｄを経てパイロット室１１５ｄ，１１６ｄに吐出圧力が導かれる。そのため、両開閉弁１１５，１１６は両アンロード用ポートＰ1及びＰ2を閉塞し、圧縮機１２は最大容量で作動する。
　そして、蒸発器吹出し空気温度が低下し、サーミスタ抵抗値Ｒ1がＲ1Bになると、電磁弁１６のコイル１６ｅに電流を流すことにより弁体１６ｅが吸入圧力導入口１６ａを開くので、開閉弁１１５の背面の室１１５ｄに吸入圧力を導き、開閉弁１１５を開く。それによって、アンロード用ポートＰ1を開口し圧縮機１２の吐出容量を３０〜５０％まで減少させる。
　吹出し空気温度が更に低下して、Ｒ1がＲ1Dになると、電磁弁１７にも電流を流すことにより開閉弁１１６を開きアンロード用ポートＰ2を開口する。この場合には両アンロード用ボートＰ1，Ｐ2が開口しているため容量を通常容量の１０〜２０％まで減少することができる。
　冷房負荷の減少により吹出し空気温度が更に低下してＲ1がＲ1Fになると、電磁クラッチ１３がＯＦＦとなって、圧縮機１２が停止する。」（第６頁第１１欄第１〜２８行）
　
（ホ）「なお、上述の実施例では、圧縮機容量を３段階に制御しているが、第１１図および第１２図に示すように圧縮機容量を２段階に制御するようにしてもよいことは言うまでもない。ただし、この場合、容量制御時の圧縮機吐出容量は２０％〜５０％とするのがよい」（第６頁第１２欄第８〜１３行）
　
（へ）「また、圧縮機１２としてはベーン型に限らず、斜板型の他の形式も使用できる。」（第６頁第１２欄第２９〜３０行）
　
（ト）「以上述べたように本発明によると、
　感知器の感知信号に応じて電磁クラッチを断続させるだけでなく、この電磁クラッチの断続を行う第１設定値を上回って設定された第２設定値において圧縮機容量を増減させているから、電磁クラッチの断続を減らして電磁クラッチの耐久性を高めることができ、この電磁クラッチの継続に伴う無駄な動力消費を低減でき、しかも蒸発器で冷却された空気の温度の変動を制御することができる。
　また、圧縮機容量が減少された状態で電磁クラッチが断続されることで、電磁クラッチの耐久性を高め、自動車用エンジンの負荷変動を抑制して走行フィーリングを改善し、限界値で電磁クラッチが遮断されることで圧縮機が常にエンジンの負荷として駆動されることが防止できる。」（第６頁第１２欄第３２〜第７頁第１３欄第３行）
　
　上記記載事項（イ）〜（ト）及び第１、４〜１２図の記載からみて刊行物１には、
「自動車用エンジンから電磁クラッチ１３を介して圧縮機１２の回転軸１０９に駆動力を伝達し、吐出室１０７ａからパイロット室１１５ｄ、１１６ｄへ圧力を供給すると共に、パイロット室１１５ｄ、１１６ｄから吸入室１１２へ圧力を放出して容量を可変し、パイロット室１１５ｄ、１１６ｄの圧力が低くなると容量が減り、パイロット室１１５ｄ、１１６ｄの圧力が高くなると容量が増える可変容量圧縮機において、
　吐出室１０７ａ及び吸入室１１２と、パイロット室１１５ｄ、１１６ｄとを接続するパイロット圧力導入通路１１７に設けられた電磁弁１６，１７と、
　蒸発器直後の空気温度を感知するためのサーミスタからなる温度感知器１４と、
　温度感知器１４からの信号に基づいて電磁弁１６，１７及び電磁クラッチ１３を制御する制御回路１５とを備え、
　温度感知器１４により感知される温度が第２設定値を上回るときには電磁クラッチ１３を接続させると共に、電磁弁１６，１７を操作し吐出室１０７ａからパイロット室１１５ｄ、１１６ｄへ圧力を供給し、
　温度感知器１４により感知される温度が第２設定値と第１設定値との間にあるときには電磁クラッチ１３を接続させると共に、パイロット室１１５ｄ、１１６ｄから吸入室１１２へ圧力を放出して可変容量圧縮機の容量を減少させ、
　温度感知器１４により感知される温度が第１設定値を下回るときには電磁クラッチ１３を遮断させるようにした自動車用冷凍サイクル制御装置。」の発明（以下、「刊行物１に記載された発明」という。）が記載されているものと認められる。
　
　また、刊行物３（特開平３−２３３８５号公報）には以下の事項が記載されている。
　
（チ）「第１図に示すようにシリンダブロック１の右端面には弁板２を介してリヤハウジング３が接合固定されている。そのリヤハウジング３内の外周部には環状の吸入室４が、又、中央部には吐出室５がそれぞれ区画形成され、吸入口及び吐出口（いずれも図示しない）を介して外部冷房回路に接続されている。前記シリンダブロック１の左端面にフロントハウジング６が接合固定され、その内部にはクランク室７が形成されている。シリンダブロック１とフロントハウジング６にはエンジン（図示略）により回転される駆動軸８が支持されている。
　前記シリンダブロック１には、その両端面を貫通して（１つのみ図示）のシリンダボア９が駆動軸８と平行に形成されている。各シリンダボア９内にはピストン１０が往復動可能に装着され、その左端面にはピストンロッド１１が連接されている。前記弁板２には吸入室４から前記各シリンダボア９内の圧縮室内に冷媒ガスを導入するための吸入弁機構１２がそれぞれ形成されている。同じく弁板２には各シリンダボア９の圧縮室で圧縮された冷媒ガスを吐出室５に圧送するための吐出弁機構１３がそれぞれ設けられている。
　前記駆動軸８には回転体１４が嵌合固定され、該回転体１４により突出する突起部１４ａに形成された長孔には連結ピン１５を介して回転駆動板１６が傾斜可能に、かつ回転体１４と一体回転可能に装着されている。
　前記回転駆動板１６には揺動傾斜板１７が該駆動板１６とともに傾動可能に支承され、定位置に配置された案内ロッド１８により回転が規制されている。又、揺動傾斜板１７には前記各ピストンロッド１１の左端部がそれぞれ連接され、駆動軸８の回転により回転体１４が回転されて揺動傾斜板１７が傾動された時、ピストンロッド１１を介してピストン１０が往復動されるようになっている。そして、クランク室７の圧力Ｐｃを吸入室４の圧力Ｐｓとの差圧Δｐ（Ｐｃ−Ｐｓ）に応じて、該差圧Δｐが大きくなるとピストンのストロークが小さくなるとともに、前記揺動傾斜板１７の傾斜角が小さくなって圧縮容量が減少し、反対に差圧Δｐが小さくなるとピストン１０のストロ−クが大きくなるとともに、揺動傾斜板１７の傾斜角が大きくなって圧縮容量が増加するようになっている。以上述べた構成は従来の可変容量圧縮機と同様である。
　前記吐出室５の高圧ガスをクランク室内に供給するため、前記リヤハウジング３、弁板２及びシリンダブロック１には吸気通路１９が形成され、該吸気通路１９の途中には後述する容量制御弁２０が配設されている。又、前記シリンダボア９内の圧縮室からクランク室へブローバイされたガスあるいは前記吸気通路１９により吐出室５からクランク室７へ供給されたガスを該クランク室７から吸入室４へ還元するため、シリンダブロック１及び弁板２には排気通路２１が形成されている。」（第３頁右上欄第１０行〜第４頁左上欄第５行）
　
（リ）「弁体２５が閉鎖状態に保持されて、吸気通路１９による吐出室５からクランク室７への高圧の冷媒ガスの供給は行われず、大容量運転が継続される。・・・弁体２５が開放されて、吐出室５から給気通路１９を経てクランク室７内へ高圧の冷媒ガスが供給される。すると、クランク室圧力Ｐｃが上昇され、クランク室圧力Ｐｃと吸入圧力Ｐｓの差圧Δｐが増大してピストンのストロークが小さくなり、圧縮機は大容量運転から小容量運転へ移行する。」（第５頁左上欄第１３行〜右上欄第８行）
　
　上記（チ）、（リ）の記載、及び、第１，２図の記載からみて、刊行物３には、
（ａ）「可変容量圧縮機において、吐出室５からクランク室７へ圧力を供給すると共に、クランク室７から吸入室４へ圧力を放出して容量を可変し、クランク室７の圧力が高くなると容量が減り、クランク室７の圧力が低くなると容量が増える」技術、
（ｂ）「吐出室５とクランク室７とを接続する吸気通路１９上に介在された容量制御弁２０が設けられ、容量制御弁２０が閉鎖するとクランク室７に高圧が供給されず圧縮機が大容量運転をし、容量制御弁２０が開放すると、クランク室７に高圧が供給され圧縮機が大容量運転から小容量運転に移行する」技術、及び、
（ｃ）「可変容量圧縮機が、シリンダボア９内にピストン１０を往復直線運動可能に収容するハウジング内の駆動軸８に回転体１４を止着し、この回転体１４に回転駆動板１６を傾動可能に装着し、この回転駆動板１６に摺動傾斜板１７を回転駆動板１６とともに傾動可能に支承し、クランク室７内の圧力と吸入圧とのピストン１０を介した差に応じて揺動傾斜板１７の傾角を制御し、吐出室５の圧力をクランク室７に供給すると共に、クランク室７の圧力を吸入室４に放出してクランク室７内の調圧を行なう」技術が、それぞれ記載されているものと認められる。
　
（３）対比・判断
（ａ）本件発明１について
　本件発明１と刊行物１に記載された発明とを対比する。
　後者の「自動車用エンジン」は、その技術的意義からみて、前者の「外部駆動源」に相当し、以下、同様に、後者の「電磁クラッチ１３」は、前者の「クラッチ」に相当し、後者の「圧縮機１２」は、前者の「圧縮機」に相当し、後者の「回転軸１０９」は、前者の「回転軸」に相当し、後者の「吐出室１０７ａ」は、前者の「吐出圧領域」に相当し、後者の「パイロット室１１５ｄ、１１６ｄ」は、前者の「制御圧室」に相当し、後者の「吸入室１１２」は、前者の「吸入圧領域」に相当し、後者の「蒸発器直後の空気温度を感知するためのサーミスタからなる温度感知器１４」は、前者の「外部冷媒回路上の蒸発器との間で熱交換した空気の温度を検出する温度センサ」に相当し、後者の「温度感知器１４により感知される温度が第２設定値を上回る」は、前者の「温度センサによって検出された温度が第１の設定温度以上」に相当し、後者の「温度感知器１４により感知される温度が第２設定値と第１設定値との間にあるとき」は、前者の「温度センサによって検出された温度が第１の設定温度と第２の設定温度との間にあるとき」に相当し、後者の「温度感知器１４により感知される温度が第１設定値を下回るとき」は、前者の「温度センサによって検出された温度が第２の設定温度以下のとき」に相当し、後者の「自動車用冷凍サイクル制御装置」は、前者の「可変容量型圧縮機の動作制御システム」に相当する。
　また、前者の「吐出圧領域と制御圧室とを接続する圧力供給通路上に介在された開閉弁」と、後者の「吐出室１０７ａ及び吸入室１１２と、パイロット室１１５ｄ、１１６ｄとを接続するパイロット圧力導入通路１１７に設けられた電磁弁１６，１７」とは、「吐出圧領域と制御圧室とを接続する圧力供給通路上に介在された弁」の限度で一致し、前者の「温度センサから得られる温度情報に基づいて前記開閉弁の開閉及びクラッチの入り切りを制御する容量制御手段」と、後者の「温度感知器１４からの信号に基づいて電磁弁１６，１７及び電磁クラッチ１３を制御する制御回路１５」とは、「温度センサから得られる温度情報に基づいて吐出圧領域と制御圧室とを接続する圧力供給通路上に介在された弁の制御及びクラッチの入り切りを制御する容量制御手段」の限度で一致する。
　さらに、前者の「開閉弁を閉じ」と、後者の「電磁弁１６，１７を操作し吐出室１０７ａからパイロット室１１５ｄ、１１６ｄへ圧力を供給し」とは、その技術的意義からみて、「吐出圧領域と制御圧室とを接続する圧力供給通路上に介在された弁を、可変容量型圧縮機の吐出容量を増大する方向に制御する」という限度で一致し、また、前者の「開閉弁を開いて吐出圧領域の圧力が制御圧室へ流入することによって、吐出容量を外部冷媒回路上の温度式自動膨張弁によっても潤滑油還流に支障のない程度の最小容量とし」と後者の「パイロット室１１５ｄ、１１６ｄから吸入室１１２へ圧力を放出して可変容量圧縮機の容量を減少させ」とは、その技術的意義からみて、「吐出圧領域と制御圧室とを接続する圧力供給通路上に介在された弁を、可変容量型圧縮機の吐出容量を減少する方向に制御する」という限度で一致する。
　
　したがって、両者は、
＜一致点＞
「外部駆動源からクラッチを介して圧縮機の回転軸に駆動力を伝達し、吐出圧領域から制御圧室へ圧力を供給すると共に、制御圧室から吸入圧領域へ圧力を放出して容量を可変する可変容量型圧縮機において、
　吐出圧領域と制御圧室とを接続する圧力供給通路上に介在された弁と、
　外部冷媒回路上の蒸発器との間で熱交換した空気の温度を検出する温度センサと、
　温度センサから得られる温度情報に基づいて吐出圧領域と制御圧室とを接続する圧力供給通路上に介在された弁の制御及びクラッチの入り切りを制御する容量制御手段とを備え、
　温度センサによって検出された温度が第１の設定温度以上ときにはクラッチを入れると共に、吐出圧領域と制御圧室とを接続する圧力供給通路上に介在された弁を、可変容量型圧縮機の吐出容量を増大する方向に制御し、
　温度センサによって検出された温度が第１の設定温度と第２の設定温度との間にあるときにはクラッチを入れると共に、吐出圧領域と制御圧室とを接続する圧力供給通路上に介在された弁を、可変容量型圧縮機の吐出容量を減少する方向に制御し、
　温度センサによって検出された温度が第２の設定温度以下のときにはクラッチを切るようにした可変容量型圧縮機の動作制御システム」の点で一致し、次の各点で相違する。
　
＜相違点１＞
　本件発明１が「制御圧室の圧力が高くなると容量が減り、制御圧室の圧力が低くなると容量が増える可変容量型圧縮機」であるのに対し、刊行物１に記載された発明は「制御圧室の圧力が低くなると容量が減り、制御圧室の圧力が高くなると容量が増える可変容量型圧縮機」である点。
　
＜相違点２＞
　本件発明１が「吐出圧領域と制御圧室とを接続する圧力供給通路上に介在された開閉弁を有し、温度センサによって検出された温度が第１の設定温度以上のときには開閉弁を閉じ、温度が第１の設定温度と第２の設定温度との間にあるときには開閉弁を開いて吐出圧領域の圧力が制御圧室へ流入する」のに対し、刊行物１に記載された発明は「吐出圧領域及び吸入圧領域と、制御室とを接続するパイロット圧力導入通路に設けられた電磁弁を有し、温度センサによって検出された温度が第１の設定温度以上のときには、電磁弁を操作し吐出圧領域から制御室へ圧力を供給し、温度が第１の設定温度と第２の設定温度との間にあるときには、制御室から吸入圧領域へ圧力を放出する」点。
　
＜相違点３＞
　温度センサによって検出された温度が第１の設定温度と第２の設定温度との間にあるとき、可変容量型圧縮機の容量を減少させる際、その量を、本件発明１が、「外部冷媒回路上の温度式自動膨張弁によっても潤滑油還流に支障のない程度の最小容量とする」としているのに対し、刊行物１に記載された発明は、そのような限定がなされていない点。
　
　以下、上記相違点について検討する。
・「相違点１」について
　刊行物３には上記（ａ）のように、「可変容量圧縮機において、吐出室５（本件発明１の「吐出圧領域」に相当）からクランク室７（本件発明１の「制御室」に相当）へ圧力を供給すると共に、クランク室７から吸入室４（本件発明１の「吸入圧領域」に相当）へ圧力を放出して容量を可変し、クランク室７の圧力が高くなると容量が減り、クランク室７の圧力が低くなると容量が増える」という、斜板型圧縮機の技術が記載されており、また、刊行物１には、「圧縮機１２としてはベーン型に限らず、斜板型の他の形式も使用できる」（上記摘記事項（へ）参照）と、圧縮機を斜板型のものとすることを示唆する記載がある点を考慮すると、上記相違点１に係る本件発明１の構成は、刊行物１に記載された発明に、刊行物３に記載された事項を適用して当業者が容易に想到し得るものと認められる。
　
・「相違点２」について
　刊行物３には上記（ｂ）のように、「吐出室５（本件発明１の「吐出圧領域」に相当）とクランク室７（本件発明１の「制御室」に相当）とを接続する吸気通路１９（本件発明１の「圧力供給通路」に相当）上に介在された容量制御弁２０（本件発明１の「開閉弁」に相当）が設けられ、容量制御弁２０が閉鎖するとクランク室７に高圧が供給されず圧縮機が大容量運転をし、容量制御弁２０が開放すると、クランク室７に高圧が供給され圧縮機が大容量運転から小容量運転に移行する」という、斜板型圧縮機の技術が記載されており、また、刊行物１には、上述したように、圧縮機を斜板型のものとすることを示唆する記載がある点を考慮すると、上記相違点２に係る本件発明１の構成は、刊行物１に記載された発明に、刊行物３に記載された事項を適用して当業者が容易に想到し得るものと認められる。
　
・「相違点３」について
　圧縮機を備えた冷媒回路中に、温度式自動膨張弁を設けることは、本件特許の出願前において、周知慣用の技術にすぎず（例えば、特開昭５８−１２９１６６号公報、実願昭６０−１３４３０４号（実開昭６２−４３２７３号）のマイクロフィルム等参照。）、刊行物１に記載された発明に、上記周知慣用の「圧縮機を備えた冷媒回路中に、温度式自動膨張弁を設ける」技術を適用することは、当業者であれば容易に想到し得る事項と認められる。また、刊行物１には「圧縮機の潤滑は一般に冷媒とともに循環されるオイルによって行われるため、圧縮能力が最小となり、冷媒循環量が最小となった状態ではオイルが十分に循環されず、潤滑不足となるおそれがあった。」（上記摘記事項（ロ）参照）と、冷媒循環量の減少が圧縮機の潤滑不足を招く点が記載されている点を考慮すれば、その適用に際して、吐出容量の最小容量を、冷媒の循環量減少に起因する圧縮機の潤滑不足を引き起こさないような容量に設計することは当業者であれば通常なし得る設計的事項にすぎず、結局、上記相違点３に係る本件発明１の構成は、刊行物１に記載された発明に、上記周知慣用の技術を適用して当業者が容易に想到し得るものと認められる。
　そして、本件発明１は、上記構成を採ることにより格別の効果を奏しているものとも認められない。
　
　したがって、本件発明１は、刊行物１及び刊行物３に記載された発明、並びに周知慣用の技術に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものである。
　
（ｂ）本件発明３について
　本件発明３と刊行物１に記載された発明とを比較すると、両者は上記相違点１ないし相違点３と実質的に同じ相違点に加え、以下の「相違点４」の点で相違する。
　
＜相違点４＞
　可変容量型圧縮機の構成において、本件発明３は、「シリンダボア内に片頭ピストンを往復直線運動可能に収容するハウジング内の回転軸に回転支持体を止着し、この回転支持体に斜板を傾動可能に支持し、制御圧室であるクランク室内の圧力と吸入圧との片頭ピストンを介した差に応じて斜板の傾角を制御し、吐出圧領域の圧力をクランク室に供給すると共に、クランク室の圧力を吸入圧領域に放出してクランク室内の調圧を行なう」という構成を有するのに対し、刊行物１に記載された発明は、そのような構成を有さない点。
　
　「相違点１」〜「相違点３」については、上記「（ａ）本件発明１」で検討したとおりである。
　
　「相違点４」について、以下検討する。
　刊行物３には上記「（２）引用刊行物」（ｃ）のように、「可変容量圧縮機（本件発明３の「可変容量型圧縮機」に相当）が、シリンダボア９（本件発明３の「シリンダボア」に相当）内にピストン１０（本件発明３の「片頭ピストン」に相当）を往復直線運動可能に収容するハウジング内の駆動軸８（本件発明３の「ハウジング内の回転軸」に相当）に回転体１４（本件発明３の「回転支持体」に相当）を止着し、この回転体１４に回転駆動板１６を傾動可能に装着し、この回転駆動板１６に揺動傾斜板１７を回転駆動板１６とともに傾動可能に支承（本件発明３の「回転支持体に斜板を傾動可能に支持」に相当）し、クランク室７（本件発明３の「制御圧室」に相当）内の圧力と吸入圧とのピストン１０を介した差に応じて揺動傾斜板１７（本件発明３の「斜板」に相当）の傾角を制御し、吐出室５（本件発明３の「吐出圧領域」に相当）の圧力をクランク室７に供給すると共に、クランク室７の圧力を吸入室４（本件発明３の「吸入圧領域」に相当）に放出してクランク室７内の調圧を行なう」という、斜板型圧縮機の技術が記載されており、また、刊行物１には、上述したように、圧縮機を斜板型のものとすることを示唆する記載がある点を考慮すると、上記相違点４に係る本件発明３の構成は、刊行物１に記載された発明に、刊行物３に記載された事項を適用して当業者が容易に想到し得るものと認められる。
　そして、本件発明３は、上記構成を採ることにより格別の効果を奏しているものとも認められない。
　
　したがって、本件発明３は、刊行物１及び刊行物３に記載された発明、並びに周知慣用に技術に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものである。
　
（４）むすび
　以上のとおりであるから、本件請求項１及び請求項３に係る発明は、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　したがって、本件請求項１及び請求項３に係る発明についての特許は拒絶の査定をしなければならない特許出願に対してされたものと認める。
　よって、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第１４条の規定に基づく、特許法等の一部を改正する法律の施行に伴う経過措置を定める政令（平成７年政令第２０５号）第４条第２項の規定により、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１４年３月２８日（２００２．３．２８）
【訂正の要旨】
訂正事項
　ａ．特許請求の範囲の請求項１を、特許請求の範囲の減縮を目的として次のとおり訂正する。なお、具体的に訂正した箇所には下線を付した。
「　　【請求項１】　外部駆動源からクラッチを介して圧縮機の回転軸に駆動力を伝達し、吐出圧領域から制御圧室へ圧力を供給すると共に、制御圧室から吸入圧領域へ圧力を放出して容量を可変し、制御圧室の圧力が高くなると容量が減り、制御圧室の圧力が低くなると容量が増える可変容量型圧縮機において、
　吐出圧領域と制御圧室とを接続する圧力供給通路上に介在された開閉弁と、
　
外部冷媒回路上の蒸発器との間で熱交換した空気の
　温度センサから得られる温度情報に基づいて前記開閉弁の開閉及びクラッチの入り切りを制御する容量制御手段とを備え、
　温度センサによって検出された温度が第１の設定温度以上のときにはクラッチを入れると共に、開閉弁を閉じ、
　温度センサによって検出された温度が第１の設定温度と第２の設定温度との間にあるときにはクラッチを入れると共に、開閉弁を開
いて吐出圧領域の圧力が制御圧室へ流入することによって、吐出容量を外部冷媒回路上の温度式自動膨張弁によっても潤滑油還流に支障のない程度の最小容量とし、
　温度センサによって検出された温度が第２の設定温度以下のときにはクラッチを切るようにした可変容量型圧縮機の動作制御システム。」
　ｂ．明細書の【０００６】欄の記載を、明りょうでない記載の釈明を目的として次のとおり訂正する。なお、具体的に訂正した箇所には下線を付した。
「【０００６】
　【課題を解決するための手段】
　そのために請求項１の発明では、吐出圧領域と制御圧室とを接続する圧力供給通路上に介在された開閉弁と、
外部冷媒回路上の蒸発器との間で熱交換した空気の
いて吐出圧領域の圧力が制御圧室へ流入することによって、吐出容量を外部冷媒回路上の温度式自動膨張弁によっても潤滑油還流に支障のない程度の最小容量とし
　ｃ．明細書の【００４５】欄の記載を、明りょうでない記載の釈明を目的として次のとおり訂正する。なお、具体的に訂正した箇所には下線を付した。
「【００４５】
　【発明の効果】
　以上詳述したように制御圧室の圧力が高くなると容量が減り、制御圧室の圧力が低くなると容量が増える可変容量型圧縮機を対象とした請求項１の発明では、温度センサによって検出された温度が第１の設定温度以上のときにはクラッチを入れると共に、圧力供給通路を閉じ、温度センサによって検出された温度が第１の設定温度と第２の設定温度との間にあるときにはクラッチを入れると共に、圧力供給通路を開
いて吐出圧領域の圧力が制御圧室へ流入することによって、吐出容量を外部冷媒回路上の温度式自動膨張弁によっても潤滑油還流に支障のない程度の最小容量とし
（５４）【発明の名称】
可変容量型圧縮機の動作制御システム
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　外部駆動源からクラッチを介して圧縮機の回転軸に駆動力を伝達し、吐出圧領域から制御圧室へ圧力を供給すると共に、制御圧室から吸入圧領域へ圧力を放出して容量を可変し、制御圧室の圧力が高くなると容量が減り、制御圧室の圧力が低くなると容量が増える可変容量型圧縮機において、
　吐出圧領域と制御圧室とを接続する圧力供給通路上に介在された開閉弁と、
　
外部冷媒回路上の蒸発器との間で熱交換した空気の
　温度センサから得られる温度情報に基づいて前記開閉弁の開閉及びクラッチの入り切りを制御する容量制御手段とを備え、
　温度センサによって検出された温度が第１の設定温度以上のときにはクラッチを入れると共に、開閉弁を閉じ、
　温度センサによって検出された温度が第１の設定温度と第２の設定温度との間にあるときにはクラッチを入れると共に、開閉弁を開
いて吐出圧領域の圧力が制御圧室へ流入することによって、吐出容量を外部冷媒回路上の温度式自動膨張弁によっても潤滑油還流に支障のない程度の最小容量とし
　温度センサによって検出された温度が第２の設定温度以下のときにはクラッチを切るようにした可変容量型圧縮機の動作制御システム。
　【請求項２】　外部駆動源からクラッチを介して圧縮機の回転軸に駆動力を伝達し、吐出圧領域から制御圧室へ圧力を供給すると共に、制御圧室から吸入圧領域へ圧力を放出して容量を可変し、制御圧室の圧力が高くなると容量が減り、制御圧室の圧力が低くなると容量が増える可変容量型圧縮機において、
　制御圧室と吸入圧領域とを接続する放圧通路上に介在された開閉弁と、
　温度を検出する温度センサと、
　温度センサから得られる温度情報に基づいて前記開閉弁の開閉及びクラッチの入り切りを制御する容量制御手段とを備え、
　温度センサによって検出された温度が第１の設定温度以上のときにはクラッチを入れると共に、開閉弁を開き、温度センサによって検出された温度が第１の設定温度と第２の設定温度との間にあるときにはクラッチを入れると共に、開閉弁を閉じ、温度センサによって検出された温度が第２の設定温度以下のときにはクラッチを切るようにした可変容量型圧縮機の動作制御システム。
　【請求項３】　可変容量型庄縮機は、シリンダボア内に片頭ピストンを往復直線運動可能に収容するハウジング内の回転軸に回転支持体を止着し、この回転支持体に斜板を傾動可能に支持し、制御圧室であるクランク室内の圧力と吸入圧との片頭ピストンを介した差に応じて斜板の傾角を制御し、吐出圧領域の圧力をクランク室に供給すると共に、クランク室の圧力を吸入圧領域に放出してクランク室内の調圧を行ない、外部駆動源からクラッチを介して圧縮機の回転軸に駆動力を伝達する圧縮機である請求項１及び請求項２のいずれか１項に記載の可変容量型圧縮機の動作制御システム。
　【請求項４】　外部駆動源からクラッチを介して圧縮機の回転軸に駆動力を伝達し、吐出圧領域から制御圧室へ圧力を供給すると共に、制御圧室から吸入圧領域へ圧力を放出して容量を可変し、制御圧室の圧力が高くなると容量が増え、制御圧室の圧力が低くなると容量が減る可変容量型圧縮機において、
　制御圧室と吸入圧領域とを接続する放圧通路上に介在された開閉弁と、
　温度を検出する温度センサと、
　温度センサから得られる温度情報に基づいて前記開閉弁の開閉及びクラッチの入り切りを制御する容量制御手段とを備え、
　温度センサによって検出された温度が第１の設定温度以上のときにはクラッチを入れると共に、開閉弁を閉じ、温度センサによって検出された温度が第１の設定温度と第２の設定温度との間にあるときにはクラッチを入れると共に、開閉弁を開き、温度センサによって検出された温度が第２の設定温度以下のときにはクラッチを切るようにした可変容量型圧縮機の動作制御システム。
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】
　本発明は、吐出圧領域から制御圧室へ圧力を供給すると共に、制御圧室から吸入圧領域へ圧力を放出して容量を可変する可変容量型圧縮機において温度に応じて容量を制御するための動作制御システムに関するものである。
　【０００２】
　【従来の技術】
　特公平６−１０４６８号公報に開示される可変容量型揺動斜板式圧縮機では、クランク室の圧力を高めると斜板傾角が減少して吐出容量が減り、クランク室の圧力を減らすと斜板傾角が増大して吐出容量が増える。即ち、クランク室は制御圧室であり、クランク室の圧力は、吐出圧領域からの冷媒ガスの導入及びクランク室から吸入圧領域への放圧によって制御される。クランク室内の圧力制御は、クランク室と吸入圧領域とを接続する放圧通路上に介在された容量制御弁を用いて行われる。圧縮機から吐出された冷媒ガスは外部冷媒回路を経由して圧縮機に還流する。外部冷媒回路上には凝縮器、固定絞りオリフィス型の膨張弁及び蒸発器が介在されており、膨張弁を通った冷媒が蒸発器で熱交換を行なう。蒸発器を通過した冷媒ガスの圧力、即ち吸入圧は蒸発器の周囲の熱負荷を反映する。容量制御弁は熱負荷を反映する吸入圧に感応して弁開度を変え、クランク室内の圧力が熱負荷を反映して連続的に変化する。即ち、吐出容量が熱負荷を反映して連続的に変化する。
　【０００３】
　【発明が解決しようとする課題】
　従来の連続可変容量圧縮機における最小容量は可及的に小さくしてある。即ち、斜板の最小傾角をできるだけ小さくするのであるが、斜板の最小傾角を小さくするほど熱負荷の変動に対する追随性が高くなる。従って、外部駆動源から圧縮機の回転軸に駆動力を伝達する電磁クラッチの入り切り回数が減り、圧縮機を搭載した車両の走行フィーリングが良くなる。
　【０００４】
　しかしながら、従来のような最小容量状態では外部冷媒回路における冷媒循環量が少ない。そのため、特開昭５１−８６８５２号公報に開示されるような蒸発冷媒ガスの過熱度を一定とする流量制御を行なう温度式自動膨張弁を用いた場合には外部冷媒回路にある潤滑油を圧縮機内へ還流することができず、圧縮機内の潤滑必要部位で焼き付きを起こすおそれがある。これは圧縮機の耐久性の低下につながる。最小容量状態においても必要な潤滑油還流を行なうには流路抵抗を少なくした固定オリフィス型の膨張弁を用いればよい。ところが、固定オリフィス型の膨張弁の使用では動力損失を招くという欠点がある。
　【０００５】
　本発明は、可変容量型圧縮機における耐久性を確保しつつ動力損失を減らすことを目的とする。
　【０００６】
　【課題を解決するための手段】
　そのために請求項１の発明では、吐出圧領域と制御庄室とを接続する圧力供給通路上に介在された開閉弁と、
外部冷媒回路上の蒸発器との間で熱交換した空気の
いて吐出圧領域の圧力が制御圧室へ流入することによって、吐出容量を外部冷媒回路上の温度式自動膨張弁によっても潤滑油還流に支障のない程度の最小容量とし
　【０００７】
　請求項２の発明では、制御圧室の圧力が高くなると容量が減り、制御圧室の圧力が低くなると容量が増える可変容量型圧縮機を対象とし、制御圧室と吸入圧領域とを接続する放圧通路上に介在された開閉弁と、温度を検出する温度センサと、温度センサから得られる温度情報に基づいて前記開閉弁の開閉及びクラッチの入り切りを制御する容量制御手段とを備え、温度センサによって検出された温度が第１の設定温度以上のときにはクラッチを入れると共に、開閉弁を開き、温度センサによって検出された温度が第１の設定温度と第２の設定温度との間にあるときにはクラッチを入れると共に、開閉弁を閉じ、温度センサによって検出された温度が第２の設定温度以下のときにはクラッチを切るようにした。
　【０００８】
　請求項３及び請求項４の発明では、シリンダボア内に片頭ピストンを往復直線運動可能に収容するハウジング内の回転軸に回転支持体を止着し、この回転支持体に斜板を傾動可能に支持し、制御圧室であるクランク室内の圧力と吸入圧との片頭ピストンを介した差に応じて斜板の傾角を制御し、吐出圧領域の圧力をクランク室に供給すると共に、クランク室の圧力を吸入圧領域に放出してクランク室内の調圧を行ない、外部駆動源からクラッチを介して圧縮機の回転軸に駆動力を伝達する可変容量型圧縮機を対象とした。
　【０００９】
　請求項４の発明では、制御圧室の圧力が高くなると容量が増え、制御圧室の圧力が低くなると容量が減る可変容量型圧縮機を対象とし、制御圧室と吸入圧領域とを接続する放圧通路上に介在された開閉弁と、温度を検出する温度センサと、温度センサから得られる温度情報に基づいて前記開閉弁の開閉及びクラッチの入り切りを制御する容量制御手段とを備え、温度センサによって検出された温度が第１の設定温度以上のときにはクラッチを入れると共に、開閉弁を閉じ、温度センサによって検出された温度が第１の設定温度と第２の設定温度との間にあるときにはクラッチを入れると共に、開閉弁を開き、温度センサによって検出された温度が第２の設定温度以下のときにはクラッチを切るようにした。
　【００１０】
　【作用】
　温度センサは例えば外部冷媒回路上の蒸発器との間で熱交換した空気の温度を検出する温度検出器である。請求項１の発明では、温度が第１の設定温度以上にある場合、容量制御手段はクラッチを入り状態にすると共に、開閉弁を閉状態にする。この状態では吐出圧領域の冷媒ガスが制御圧室へ流入することはなく、吐出容量は最大容量となる。温度が第１の設定温度以上から第１の設定温度と第２の設定温度との間に変化した場合、容量制御手段はクラッチを入り状態に保持すると共に、開閉弁を開状態に切り換える。この開閉弁の切換により吐出圧領域の冷媒ガスが制御圧室へ流入し、吐出容量は最小容量となる。温度が第１の設定温度と第２の設定温度との間から第２の設定温度以下に変化した場合、容量制御手段はクラッチを切る。このクラッチの切換により圧縮機の運転が停止し、吐出容量は零となる。
　【００１１】
　請求項２の発明では、温度が第１の設定温度以上にある場合、容量制御手段はクラッチを入り状態にすると共に、開閉弁を開状態にする。この状態では制御圧室の冷媒ガスが開閉弁を通って吸入圧領域へ流出し、吐出容量は最大容量となる。温度が第１の設定温度以上から第１の設定温度と第２の設定温度との間に変化した場合、容量制御手段はクラッチを入り状態に保持すると共に、開閉弁を閉状態に切り換える。この開閉弁の切換により制御圧室の冷媒ガスの吸入圧領域への流出が停止し、吐出容量は最小容量となる。温度が第１の設定温度と第２の設定温度との間から第２の設定温度以下に変化した場合、容量制御手段はクラッチを切る。このクラッチの切換により圧縮機の運転が停止し、吐出容量は零となる。
　【００１２】
　請求項４の発明では、温度が第１の設定温度以上にある場合、容量制御手段はクラッチを入り状態にすると共に、開閉弁を閉状態にする。この状態では制御圧室の冷媒ガスが吸入圧領域へ流出することはなく、吐出容量は最大容量となる。温度が第１の設定温度以上から第１の設定温度と第２の設定温度との間に変化した場合、容量制御手段はクラッチを入り状態に保持すると共に、開閉弁を開状態に切り換える。この開閉弁の切換により制御圧室の冷媒ガスが吸入圧領域へ流出し、吐出容量は最小容量となる。温度が第１の設定温度と第２の設定温度との間から第２の設定温度以下に変化した場合、容量制御手段はクラッチを切る。このクラッチの切換により圧縮機の運転が停止し、吐出容量は零となる。
　【００１３】
　請求項１〜請求項４のいずれの発明においても、最小容量は、温度式自動膨張弁使用においても外部冷媒回路から圧縮機内へ潤滑油を還流できるように設定される。このような最小容量設定により自動膨張弁の使用ができ、固定絞りオリフィス型の膨張弁使用の場合に比して消費動力が低減する。
　【００１４】
　【実施例】
　以下、本発明を具体化した第１実施例を図１〜図６に基づいて説明する。図１に示すようにシリンダブロック１の前端にはフロントハウジング２が接合されている。シリンダブロック１の後端にはリヤハウジング３がバルブプレート４、弁形成プレート５，６及びリテーナ形成プレート７を介して接合固定されている。制御圧室となるクランク室２−１を形成するフロントハウジング２とシリンダブロック１との間には回転軸８が回転可能に架設支持されている。
　【００１５】
　回転軸８の前端はクランク室２−１から外部へ突出している。この突出端部とフロントハウジング２に突設された支持筒部２−２との間には電磁クラッチ９が介在されている。電磁クラッチ９の一方のクラッチ板となるプーリ９−１はベルト１０を介して車両エンジン（図示略）に作動連結されている。車両エンジンは圧縮機に回転駆動力を供給する外部駆動源となる。プーリ９−１はアンギュラベアリング１１を介して支持筒部２−２に回転可能に支持されている。回転軸８の突出端部には支持リング９−２が止着されている。電磁クラッチ９の他方のクラッチ板９−５は板ばね９−３を介して支持リング９−２に支持されている。電磁クラッチ９のソレノイド９−４を励磁すると、図１及び図２に示すようにクラッチ板９−５が板ばね９−３のばね力に抗してプーリ９−１の側面に圧接される。電磁クラッチ９のソレノイド９−４を消磁すると、図３に示すようにクラッチ板９−５が板ばね９−３のばね力によってプーリ９−１の側面から離間する。
　【００１６】
　回転軸８の前端部とフロントハウジング２との間にはリップシール１２が介在されている。リップシール１２はクランク室２−１内の圧力洩れを防止する。回転軸８には回転支持体１３が止着されていると共に、斜板１４が回転軸８の軸線方向へスライド可能かつ傾動可能に支持されている。図４に示すように斜板１４に止着された連結片１５，１６には一対のガイドピン１７，１８が止着されている。回転支持体１３に突設された支持アーム１３−１には一対のガイド孔１３−２，１３−３が形成されている。ガイドピン１７，１８の先端のガイド球１７−１，１８−１はガイド孔１３−２，１３−３にスライド可能に嵌入されている。支持アーム１３−１と一対のガイドピン１７，１８との連係により斜板１４が回転軸８の軸線方向へ傾動可能かつ回転軸８と一体的に回転可能である。斜板１４の傾動は、支持アーム１３−１とガイドピン１７，１８とのスライドガイド関係、回転軸８のスライド支持作用により案内される。
　【００１７】
　シリンダブロック１の中心部には支持孔１９が回転軸８の軸線方向に貫設されている。支持孔１９内には回転軸８の一端がラジアルベアリング２０を介して回転可能に支持されている。斜板１４の最小傾角は斜板１４と最小傾角規定手段となる位置規制リング２１との当接によりもたらされる。斜板１４の最大傾角は回転支持体１３の傾角規制突部１３−４と斜板１４との当接によって規制される。
　【００１８】
　クランク室２−１に接続するようにシリンダブロック１に貫設されたシリンダボア１−１内には片頭ピストン２２が収容されている。斜板１４の回転運動はシュー２３を介して片頭ピストン２２の前後往復揺動に変換され、片頭ピストン２２がシリンダボア１−１内を前後動する。
　【００１９】
　図１及び図５に示すようにリヤハウジング３内には吸入圧領域となる吸入室３−１及び吐出圧領域となる吐出室３−２が区画形成されている。バルブプレート４上には吸入ポート４−１及び吐出ポート４−２が形成されている。弁形成プレート５上には吸入弁５−１が形成されており、弁形成プレート６上には吐出弁６−１が形成されている。吸入室３−１内の冷媒ガスは片頭ピストン２２の復動動作により吸入ポート４−１から吸入弁５−１を押し退けてシリンダボア１−１内へ流入する。シリンダボア１−１内へ流入した冷媒ガスは片頭ピストン２２の往動動作により吐出ポート４−２から吐出弁６−１を押し退けて吐出室３−２へ吐出される。吐出弁５−２はリテーナ形成プレート７上のリテーナ７−１に当接して開度規制される。
　【００２０】
　回転支持体１３とフロントハウジング２との間にはスラストベアリング２４が介在されている。スラストベアリング２４はシリンダボア１−１から片頭ピストン２２、シュー２３、斜板１４、連結片１５，１６及びガイドピン１７，１８を介して回転支持体１３に作用する圧縮反力を受け止める。
　【００２１】
　回転軸８内には放圧通路２５が形成されている。放圧通路２５はクランク室２−１と支持孔１９とを連通している。支持孔１９と吸入室３−１とは絞り通路２６を介して連通している。
　【００２２】
　図１〜図３に示すように吐出室３−２とクランク室２−１とは圧力供給通路２７で接続されている。圧力供給通路２７上には電磁開閉弁２８が介在されている。電磁開閉弁２８のソレノイド２８−１の励磁により弁体２８−２が弁孔２８−３を閉鎖する。ソレノイド２８−１が消磁すれば弁体２８−２が弁孔２８−３を開放する。即ち、電磁開閉弁２８は吐出室３−２とクランク室２−１とを接続する圧力供給通路２７を開閉する。
　【００２３】
　吸入室３−１と吐出室３−２とは外部冷媒回路３０で接続されている。外部冷媒通路３０上には凝縮器３１、温度式自動膨張弁３２及び蒸発器３３が介在されている。温度式自動膨張弁３２は蒸発器３３の出口側の冷媒ガス圧の変動に応じて冷媒流量を制御する。蒸発器３３の近傍には熱負荷検出手段となる温度センサ３４が設置されている。温度センサ３４は蒸発器３３との間で熱交換をした空気の温度を検出し、この検出温度情報が制御コンピュータＣに送られる。
　【００２４】
　電磁クラッチ９のソレノイド９−４及び電磁開閉弁２８のソレノイド２８−１は容量制御手段である制御コンピュータＣの励消磁制御を受ける。制御コンピュータＣは空調装置作動スイッチ２９のＯＮ状態のもとに温度センサ３４から得られる検出温度に基づいてソレノイド９−４，２８−１を励消磁制御する。検出温度は蒸発器３３に対する熱負荷を表す。
　【００２５】
　検出温度（即ち、検出熱負荷）Ｔｘが第１の設定温度（即ち、第１の設定熱負荷）Ｔ１以上である場合、制御コンピュータＣは両ソレノイド９−４，２８−１を励磁する。ソレノイド９−４の励磁により電磁クラッチ９が入り状態となり、車両エンジンの回転が回転軸８に伝達する。ソレノイド２８−１の励磁により電磁開閉弁２８が閉状態となり、圧力供給通路２７が閉じられる。この状態では吐出室３−２からクランク室２−１への冷媒ガスの供給は行われず、クランク室２−１内の冷媒ガスが放圧通路２５及び絞り通路２６を介して吸入室３−１に流出するばかりである。従って、クランク室２−１内の圧力は吸入室３−１内の低圧力、即ち吸入圧に近づいていく。そのため、斜板１４の傾角は最大傾角に保持され、吐出容量は最大となる。
　【００２６】
　蒸発器３３と熱交換した空気の温度が第１の設定温度Ｔ１と第２の設定温度Ｔ２（即ち、第２の設定熱負荷）との間まで低下すると、制御コンピュータＣはソレノイド２８−１の消磁を指令する。ソレノイド２８−１が消磁されると圧力供給通路２７が開き、吐出室３−２とクランク室２−１とが連通する。従って、吐出室３−２内の冷媒ガスが圧力供給通路２７を介してクランク室２−１へ供給され、クランク室２−１内の圧力が高くなる。クランク室２−１内の圧力上昇により斜板１４の傾角が図２に示すように最小傾角へ移行する。斜板１４が位置規制リング２１に当接した最小傾角状態では吐出容量が最小となり、外部冷媒回路３０における冷媒流量が最少になる。
　【００２７】
　蒸発器３３と熱交換した空気の温度が第２の設定温度Ｔ２以下まで低下すると、制御コンピュータＣはソレノイド９−４の消磁を指令する。ソレノイド９−４が消磁されると電磁クラッチ９が切れ、圧縮機の運転が停止する。従って、吐出容量が零となり、外部冷媒回路３０における冷媒流量が零になる。即ち、蒸発器３３とその周囲の空気との間での熱交換が行われなくなる。
　【００２８】
　蒸発器３３と熱交換した空気の温度が第２の設定温度Ｔ２以上になると、制御コンピュータＣはソレノイド９−４の励磁を指令し、圧縮機が最小容量で回転を開始する。蒸発器３３と熱交換した空気の温度が第１の設定温度Ｔ１以上になると、制御コンピュータＣはソレノイド２８−１励磁を指令し、圧縮機が最大容量で回転する。
　【００２９】
　空調装置作動スイッチ２９のＯＦＦ信号に基づき、制御コンピュータＣは両ソレノイド９−４，２８−１を消磁する。圧縮機は最小容量状態で停止し、再起動時のショックが緩和される。
　【００３０】
　圧縮機内の潤滑必要部位における潤滑は冷媒と共に流動する潤滑油によって行われる。圧縮機から外部冷媒回路３０へ流出した潤滑油は外部冷媒回路３０を流れる冷媒と共に圧縮機内へ還流するのであるが、本実施例で用いる温度式自動膨張弁３２は外部冷媒回路３０における冷媒流量が少ない場合には潤滑油還流の妨げとなる。そこで、本実施例における最小容量は潤滑油還流に支障のない程度に設定してある。この最小容量は従来の固定オリフィス型の膨張弁使用の場合の最小容量よりも多い。
　【００３１】
　図６はモリエル線図である。曲線Ｅは飽和液線と飽和蒸気線とを表す。横軸はエンタルピー、縦軸は圧力を表す。直線Ｄ１は蒸発行程、曲線Ｄ２１，Ｄ２２は圧縮行程、直線Ｄ３は凝縮行程、直線Ｄ４は膨張行程を表す。実線曲線Ｄ２１は本実施例の温度式自動膨張弁３２を用いた場合、鎖線曲線Ｄ２２は固定オリフィス型の膨張弁使用の場合の圧縮行程を表す。温度式自動膨張弁３２を用いた場合の動力Ｌ１は、圧縮行程開始点Ｐ１１と圧縮行程終了点Ｐ２１とのエンタルピー差Δｈ１と冷媒流量Ｇ１との積Δｈ１・Ｇ１で表される。クロスチャージエキパン使用の場合の動力Ｌ２は、圧縮行程開始点Ｐ１２と圧縮行程終了点Ｐ２２とのエンタルピー差Δｈ２と冷媒流量Ｇ２との積Δｈ２・Ｇ２で表される。エンタルピー差Δｈ１とエンタルピー差Δｈ２とに大差はなく、動力は冷媒流量Ｇ１，Ｇ２の大きさで差がつく。温度式自動膨張弁３２を用いた場合の冷媒流量Ｇ１は、蒸発行程開始点Ｐ３と圧縮行程開始点Ｐ１１とのエンタルピー差ｑ１で冷凍能力Ｑを割った値Ｑ／ｑ１で表される。固定オリフィス型の膨張弁使用の場合の冷媒流量Ｇ２は、蒸発行程開始点Ｐ３と圧縮行程開始点Ｐ１２とのエンタルピー差ｑ２で冷凍能力Ｑを割った値Ｑ／ｑ２で表される。従って、動力Ｌ１はΔｈ１・Ｑ／ｑ１で表され、動力Ｌ２はΔｈ２・Ｑ／ｑ２で表される。ｑ１＞ｑ２であるため、Ｌ１＜Ｌ２となる。即ち、温度式自動膨張弁３２を用いた本実施例の動作制御システムにおける消費動力は、従来の固定オリフィス型の膨張弁を用いた動作制御システムにおける消費動力よりも少なくて済む。しかも、潤滑油の還流不足のおそれもない。
　【００３２】
　従来の容量制御弁を用いた可変容量型圧縮機では、容量制御弁の制御特性、蒸発器におけるフロスト発生回避、デミスト能力の確保（車両の窓ガラス曇り防止）、クールダウン特性（吸入圧は低いが、吸入冷媒ガス温度は高いために冷房能力が出ないという特性）を考慮して可変制御は０°Ｃから開始されるように設定されている。本実施例における第１の設定温度（第１の設定熱負荷）Ｔ１は例えば５°Ｃ、第２の設定温度（第２の設定熱負荷）Ｔ１は例えば３°Ｃに設定される。即ち、本実施例では従来よりも高い温度から可変制御が行われる。これは消費動力を低減する上で有利である。
　【００３３】
　次に、図７の実施例を説明する。この実施例ではクランク室２−１と吸入室３−１とは放圧通路３５で接続されている。放圧通路３５上には電磁開閉弁３６が介在されている。電磁開閉弁３６のソレノイド３６−１の励磁により弁体３６−２が弁孔３６−３を開放する。ソレノイド３６−１が消磁すれば弁体３６−２が弁孔３６−３を閉鎖する。即ち、電磁開閉弁３６は、吸入室３−１とクランク室２−１とを接続する放圧通路３５を開閉する。吐出室３−２とクランク室２−１とは圧力供給通路３７で接続されている。吐出室３−２の冷媒ガスは圧力供給通路３７を介してクランク室２−１に常時供給されている。ソレノイド３６−１は制御コンピュータＣの励消磁制御を受ける。その他の構成は第１実施例と同じである。
　【００３４】
　検出温度Ｔｘが第１の設定温度Ｔ１以上である場合、制御コンピュータＣは両ソレノイド９−４，３６−１を励磁する。ソレノイド３６−１の励磁により電磁開閉弁３６が開状態となり、放圧通路３５が開く。この状態ではクランク室２−１内の冷媒ガスが放圧通路３５を介して吸入室３−１に流出し、クランク室２−１内の圧力は吸入圧に近づいていく。そのため、斜板１４の傾角は最大傾角に保持され、吐出容量は最大となる。
　【００３５】
　蒸発器３３と熱交換した空気の温度が第１の設定温度Ｔ１と第２の設定温度Ｔ２との間まで低下すると、制御コンピュータＣはソレノイド３６−１の消磁を指令する。ソレノイド３６−１が消磁されると放圧通路３５が閉じ、クランク室２−１から吸入室３−１への冷媒ガス流出が止まる。従って、クランク室２−１内の圧力が高くなり、斜板１４の傾角が図７に鎖線で示すように最小傾角へ移行する。斜板１４が位置規制リング２１に当接した最小傾角状態では吐出容量が最小となり、外部冷媒回路３０における冷媒流量が最少になる。
　【００３６】
　蒸発器３３と熱交換した空気の温度が第２の設定温度Ｔ２以下まで低下すると、制御コンピュータＣはソレノイド９−４の消磁を指令する。ソレノイド９−４が消磁されると電磁クラッチ９が切れ、圧縮機の運転が停止する。従って、吐出容量が零となり、外部冷媒回路３０における冷媒流量が零になる。即ち、蒸発器３３とその周囲の空気との間での熱交換が行われなくなる。
　【００３７】
　蒸発器３３と熱交換した空気の温度が第２の設定温度Ｔ２以上になると、制御コンピュータＣはソレノイド９−４の励磁を指令し、圧縮機が最小容量で回転を開始する。蒸発器３３と熱交換した空気の温度が第１の設定温度Ｔ１以上になると、制御コンピュータＣはソレノイド３６−１の励磁を指令し、圧縮機が最大容量で回転する。
　【００３８】
　この実施例においても第１実施例と同様に最小容量状態での潤滑油還流不足のおそれはなく、消費動力も低減する。次に、図８及び図９の実施例を説明する。回転軸３８にはスプール３９がスライド可能に支持されており、スプール３９には斜板４０がスプール３９上の支持ピン３９−１を介して傾動可能に支持されている。斜板４０の傾動は、スプール３９のスライドガイド作用及び斜板４０上のピン４０−１と回転軸３８上のガイド孔３８−１との間のガイド作用によって案内される。斜板４０は回転軸３８と一体的に回転し、シリンダブロック４１，４２内のシリンダボア４１−１，４２−１に嵌入された両頭ピストン４３が斜板４０の回転によって往復する。斜板４０を収容する斜板室４４は前後のハウジング４５，４６内に形成された吸入室４５−１，４６−１に連通している。両頭ピストン４３の往復により吸入圧領域となる吸入室４５−１，４６−１内の冷媒がシリンダボア４１−１，４２−１へ吸入され、シリンダボア４１−１，４２−１から吐出室４５−２，４６−２へ吐出される。吐出室４５−２，４６−２へ吐出された冷媒は外部冷媒回路３０へ吐出される。外部冷媒回路３０を循環した冷媒は斜板室４４へ還流する。
　【００３９】
　シリンダブロック４２には区画体４７がスライド可能に嵌入されている。区画体４７はハウジング４６内に制御圧室４６−３を区画形成する。斜板４０の傾角は制御圧室４６−３内の圧力によって変化する。蒸発器３３と斜板室４４との間の外部冷媒回路３０と制御圧室４６−３とは放圧通路４８で繋がれており、放圧通路４８上には電磁開閉弁４９が介在されている。吐出室４６−２と放圧通路４８とは圧力供給用の絞り通路５０を介して連通している。吐出室４６−２の冷媒ガスは絞り通路５０を介して放圧通路４８に常時供給されている。電磁開閉弁４９のソレノイド４９−１は制御コンピュータＣの励消磁制御を受ける。
　【００４０】
　検出温度Ｔｘが第１の設定温度Ｔ１以上である場合、制御コンピュータＣは両ソレノイド９−４，４９−１を励磁する。ソレノイド４９−１の励磁により電磁開閉弁４９が閉状態となり、放圧通路４８が閉じる。この状態では吐出室４６−２の冷媒ガス圧がそのまま制御圧室４６−３に波及する。そのため、図８に示すように斜板４０の傾角は最大傾角に保持され、吐出容量は最大となる。
　【００４１】
　蒸発器３３と熱交換した空気の温度が第１の設定温度Ｔ１と第２の設定温度Ｔ２との間まで低下すると、制御コンピュータＣはソレノイド４９−１の消磁を指令する。ソレノイド４９−１が消磁されると放圧通路４８が開き、制御圧室４６−３の圧力が減圧する。従って、図９に示すように斜板４０の傾角は最小となり、吐出容量が最小となる。最小傾角はガイド孔３８−１の終端とピン４０−１との当接によって規制される。最小容量は第１実施例と同様に潤滑油還流に支障のない程度に設定してある。
　【００４２】
　蒸発器３３と熱交換した空気の温度が第２の設定温度Ｔ２以下まで低下すると、制御コンピュータＣはソレノイド９−４の消磁を指令する。ソレノイド９−４が消磁されると電磁クラッチ９が切れ、圧縮機の運転が停止する。従って、吐出容量が零となり、外部冷媒回路３０における冷媒流量が零になる。即ち、蒸発器３３とその周囲の空気との間での熱交換が行われなくなる。
　【００４３】
　蒸発器３３と熱交換した空気の温度が第２の設定温度Ｔ２以上になると、制御コンピュータＣはソレノイド９−４の励磁を指令し、圧縮機が最小容量で回転を開始する。蒸発器３３と熱交換した空気の温度が第１の設定温度Ｔ１以上になると、制御コンピュータＣはソレノイド４９−１の励磁を指令し、圧縮機が最大容量で回転する。
　【００４４】
　この実施例においても第１実施例と同様に最小容量状態での潤滑油還流不足のおそれはなく、消費動力も低減する。
　【００４５】
　【発明の効果】
　以上詳述したように制御圧室の圧力が高くなると容量が減り、制御圧室の圧力が低くなると容量が増える可変容量型圧縮機を対象とした請求項１の発明では、温度センサによって検出された温度が第１の設定温度以上のときにはクラッチを入れると共に、圧力供給通路を閉じ、温度センサによって検出された温度が第１の設定温度と第２の設定温度との間にあるときにはクラッチを入れると共に、圧力供給通路を開
いて吐出圧領域の圧力が制御圧室へ流入することによって、吐出容量を外部冷媒回路上の温度式自動膨張弁によっても潤滑油還流に支障のない程度の最小容量とし
　【００４６】
　制御圧室の圧力が高くなると容量が減り、制御圧室の圧力が低くなると容量が増える可変容量型圧縮機を対象とした請求項２の発明では、温度センサによって検出された温度が第１の設定温度以上のときにはクラッチを入れると共に、放圧通路を開き、温度センサによって検出された温度が第１の設定温度と第２の設定温度との間にあるときにはクラッチを入れると共に、放圧通路を閉じ、温度センサによって検出された温度が第２の設定温度以下のときにはクラッチを切るようにしたので、耐久性を確保しつつ消費動力を低減し得る。
　【００４７】
　制御圧室の圧力が高くなると容量が増え、制御圧室の圧力が低くなると容量が減る可変容量型圧縮機を対象とした請求項４の発明では、温度センサによって検出された温度が第１の設定温度以上のときにはクラッチを入れると共に、放圧通路を閉じ、温度センサによって検出された温度が第１の設定温度と第２の設定温度との間にあるときにはクラッチを入れると共に、放圧通路を開き、温度センサはクラッチを切るようにしたので、耐久性を確保しつつ消費動力を低減し得る。
【図面の簡単な説明】
　【図１】本発明を具体化した第１実施例の可変容量型圧縮機全体の側断面図。
　【図２】電磁開閉弁を消磁した状態を示す可変容量型圧縮機全体の側断面図。
　【図３】電磁クラッチを切った状態を示す可変容量型圧縮機全体の側断面図。
　【図４】図１のＡ−Ａ線断面図。
　【図５】図１のＢ−Ｂ線断面図。
　【図６】消費動力を説明するためのモリエル線図。
　【図７】別例を示す可変容量型圧縮機全体の側断面図。
　【図８】別例を示す可変容量型圧縮機全体の側断面図。
　【図９】電磁開閉弁を消磁した状態を示す可変容量型圧縮機全体の側断面図。
　【符号の説明】
　２−１…制御圧室となるクランク室、３−１…吸入圧領域となる吸入室、３−２…吐出圧領域となる吐出室、９…電磁クラッチ、２１…最小傾角規定手段となる位置規制リング、２７…圧力供給通路、３４…熱負荷検出手段となる温度センサ、３５…放圧通路、３６…電磁開閉弁、３７…圧力供給通路、４６−３…制御圧室、４８…放圧通路、５０…圧力供給通路となる絞り通路、Ｃ…容量制御手段となる制御コンピュータ。