【事件の表示】
　特許第３４６９４４３号「疲労特性に優れたはだ焼き鋼」の請求項１ないし４に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３４６９４４３号の請求項１ないし４に係る特許を取り消す。
【理　由】
１．本件手続の経緯
　本件特許第３４６９４４３号の請求項１乃至４に係る発明についての出願は、平成９年９月１１日に特許出願され、平成１５年９月５日にその特許権の設定登録がなされたものである。
　これに対して、住友金属工業株式会社より特許異議の申立てがなされ、取消理由通知がなされ、その指定期間内の平成１７年２月２１日付けで訂正請求がなされたものである。
　
２．訂正の適否
２−１．訂正の内容
　本件訂正請求の内容は、本件特許明細書を訂正請求書に添付された訂正明細書のとおり、すなわち次の訂正事項ａ乃至ｃのとおりに訂正するものである。
（１）訂正事項ａ：請求項１乃至４にそれぞれ「Ｏ：≦１７ｐｐｍ」を追加する。
（２）訂正事項ｂ：特許明細書の段落【０００４】及び【０００５】の「Ｎ：＜０．０１％を含有し、」をそれぞれ「Ｎ：＜０．０１％、Ｏ：≦１７ｐｐｍを含有し、」と訂正する。
段落【０００６】及び【０００７】の「Ｎ：＜０．０１％、Ｂ：０．０００５〜０．００５０％」をそれぞれ「Ｎ：＜０．０１％、Ｏ：≦１７ｐｐｍ、Ｂ：０．０００５〜０．００５０％」と訂正する。
（３）訂正事項ｃ：特許明細書の段落【００１３】に「Ｏ：Ｏは本発明鋼では転動疲労寿命や回転曲げ疲労寿命に有害であるので、Ｏ：≦１７ｐｐｍとする。」を追加する。
２−２．訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
　訂正事項ａは、請求項１乃至４のそれぞれに「Ｏ：≦１７ｐｐｍ」という特定事項を追加するものであるから、特許請求の範囲の減縮に該当する。また、訂正事項ｂは、訂正事項ａの訂正に伴い、明細書の対応する記載を訂正するものであるから、明りょうでない記載の釈明に該当する。
  そして、上記訂正事項ａ及びｂは、段落【００２０】の表１中に記載された具体的な「Ｏ」含有量に基づいたものであるから、願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内においてなされたものであり新規事項の追加に該当せず、実質上特許請求の範囲を拡張し又は変更するものでもない。
　また、訂正事項ｃの「Ｏ：Ｏは本発明鋼では転動疲労寿命や回転曲げ疲労寿命に有害であるので、Ｏ：≦１７ｐｐｍとする。」という記載の内容については、下記「４−３．（ｉｉｉ）相違点（ハ）について」の項で言及するとおり、鋼の「Ｏ」に係る周知事項とは云えても自明の事項とまでは云えないが、この記載の追加が本件訂正発明１乃至４の進歩性の判断に大きく影響するものではないから、上記訂正事項ｃについても、願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内においてなされたものであるとして扱い、新規事項の追加に該当せず、実質上特許請求の範囲を拡張し又は変更するものでもないとする。
２−３．まとめ
　したがって、上記訂正は、特許法第１２０条の４第２項及び同条第３項において準用する特許法第１２６条第２項乃至第４項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
３．本件訂正発明１乃至４について
　訂正後の本件請求項１乃至４に係る発明（以下、それぞれ「本件訂正発明１乃至４」という。）は、上記訂正を認容することができるから、訂正明細書の請求項１乃至４に記載された事項により特定される次のとおりのものである。
「【請求項１】重量％で、Ｃ：０．１０〜０．４５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｔｉ：０．１０〜０．３０％、Ｎ：＜０．０１％、Ｏ：≦１７ｐｐｍを含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、Ｔｉ炭化物を鋼中に微細分散させたことを特徴とする転動疲労寿命および回転曲げ疲労寿命に優れたはだ焼き鋼。
【請求項２】重量％で、Ｃ：０．１０〜０．４５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｔｉ：０．１０〜０．３０％、Ｎ：＜０．０１％、Ｏ：≦１７ｐｐｍを含有し、さらに選択的に、Ｃｒ：０．１５〜２．０％、Ｍｏ：０．０３〜１．５％、Ｎｉ：０．１〜３．０％の中から少なくとも１種以上を含み、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、Ｔｉ炭化物を鋼中に微細分散させたことを特徴とする転動疲労寿命および回転曲げ疲労寿命に優れたはだ焼き鋼。
【請求項３】重量％で、Ｃ：０．１０〜０．４５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｔｉ：０．１０〜０．３０％、Ｎ：＜０．０１％、Ｏ：≦１７ｐｐｍ、Ｂ：０．０００５〜０．００５０％を含み、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、Ｔｉ炭化物を鋼中に微細分散させたことを特徴とする転動疲労寿命および回転曲げ疲労寿命に優れたはだ焼き鋼。
【請求項４】重量％で、Ｃ：０．１０〜０．４５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｔｉ：０．１０〜０．３０％、Ｎ：＜０．０１％、Ｏ：≦１７ｐｐｍ、Ｂ：０．０００５〜０．００５０％を含有し、さらに選択的に、Ｃｒ：０．１５〜２．０％、Ｍｏ：０．０３〜１．５％、Ｎｉ：０．１〜３．０％の少なくとも１種以上を含み、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、Ｔｉ炭化物を鋼中に微細分散させたことを特徴とする転動疲労寿命および回転曲げ疲労寿命に優れたはだ焼き鋼。」
　
４．特許異議申立てについて
４−１．取消理由の概要
　当審で通知した取消理由の概要は、訂正前の本件請求項１及び２に係る発明は、引用例１に記載された発明であるか、又は引用例１乃至引用例３に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであり、訂正前の本件請求項３及び４に係る発明は、引用例１乃至引用例５に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、訂正前の本件請求項１乃至４に係る発明についての特許は、特許法第２９条第１項第３号及び同条第２項の規定に違反してなされたものである、というものである。
４−２．引用例の記載内容
　取消理由において引用された引用例１乃至５には、それぞれ次の事項が記載されている。
（１）引用例１：特公昭６１−４５６８５号公報
（１ａ）「２  Ｃ  0.1〜0.3％，Si 0.05〜0.5％，Mn 0.3〜２％，Sol Al0.005〜0.1％を含み、またTi，Nbの１種又は２種を合計で0.05〜0.15％含み、更にCr2％以下、Mo0.5％以下、Ｂ  0.003％以下の１種又は２種以上を含み、残部鉄および不純物からなる鋼材を950℃〜Ａ３点のオーステナイト低温域に加熱し、その後Ａ１点以上の温度で熱間圧延することを特徴とするオーステナイト結晶粒の粗大化温度の高い肌焼鋼の製造方法。」（第１頁特許請求の範囲第２項）
（１ｂ）「本発明においてTi，Nbの含有量は重要な意味を有する。すなわち本発明の方法はその目的達成のため、低温加熱圧延材を再加熱してもオーステナイト結晶粒の粗大化を相当な高温、例えば950℃程度まで抑えるためにTi，Nbを多量に含有せしめ、これらの微細炭化物又は炭窒化物（析出物）を多量に形成せしめるのである。
 第１図は0.2％Ｃ−0.3％Si−0.6％Mn−１％Cr−0.04％Al−Ti又はNb  添加鋼について900℃加熱圧延材について1000℃×１時間の再加熱におけるオーステナイト結晶粒の粗大化率（オーステナイト結晶粒度No.４以下の粗大結晶粒の占める面積比率）とTi又はNb含有量との関係を示した図である。第１図から知られるように、Ti又はNb含有量が0.05％以上の場合には1000℃の高温であつても結晶粒の粗大化が生じていない。したがつてTi，Nbは0.05％以上含有せしめる必要がある。なお、Ti，Nb含有量の上限はTi，Nb系介在物の増加による延性，冷間加工性の劣化の点で0.15％とする。」（第２頁第３欄第７行乃至第２７行）
（１ｃ）「Ａｌは脱酸剤として使用され、また結晶粒微細化にも有効であり、酸可溶性Ａｌ（ＳｏｌＡｌ）として０．００５〜０．１％が適量である。
　本発明では上述の元素の他に必要に応じて強度付与元素としてCr，Mo，Ｂの１種又は２種以上を含有せしめることができる。Cr2％以上、Mo0.5％以上、Ｂ  0.003％以上では延性、冷間加工性を悪化させる。」（第２頁第４欄第４行乃至第１１行）
（１ｄ）「本発明である記号Ａ〜Ｇの場合にはいずれも９７０℃という高温浸炭処理でもオーステナイト結晶粒は粗大化せず均一微細な状態を維持している。」（第２頁第４欄第３２行乃至第３５行）
（１ｅ）第２頁第１表には、供試材２の化学成分（ｗｔ％）が「Ｃ：０．２１、Ｓｉ：０．２６、Ｍｎ：０．７４、Ｃｒ：１．０６、Ｔｉ：０．１１、Ａｌ：０．０２９、Ｎ：２１ｐｐｍ」であると記載されている。
（２）引用例２：特開平９−５９７４５号公報
（２ａ）「【請求項１】合金元素の含有率が質量％で、 
Ｃ　：０．０５％〜１．２％ 
Ｓｉ：３．００％以下 
Ｍｎ：２．５０％以下 
Ｃｒ：２．５０％以下 
Ｎｉ：２．５０％以下 
Ｍｏ：２．００％以下 
Ｎ　：０．０１０％以下 
Ａｌ：０．０６０％以下を含有し、 
さらに、 
Ｎｂ：０．００５％〜０．２０％ 
Ｔｉ：０．００５％〜０．０５０％ 
Ｔａ：０．０１０％〜０．２０％ 
Ｈｆ：０．０１０％〜０．２０％ 
Ｚｒ：０．０１０％〜０．２０％ 
Ｖ　：０．０１０％〜１．００％ 
から選ばれる１種または２種以上を含有し、素地中にＮｂ、Ｔｉ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｚｒ、Ｖのうちのいずれかの炭化物を５個／１０μｍ２以上を析出していることを特徴とした結晶粒粗大化防止鋼。 
【請求項２】請求項１に記載の鋼が、素地中にＮｂ、Ｔｉ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｚｒ、Ｖの窒化物または炭窒化物を素地中に５個／１０μｍ２以上析出していることを特徴とした結晶粒粗大化防止鋼。」（特許請求の範囲の請求項１，２） 
（２ｂ）「本発明は、浸炭焼入れ処理、高周波焼入れ処理、または、焼入れ処理などの熱処理により起こるオーステナイト結晶粒の粗大化の発生を防止する鋼に関する。」（段落【０００１】）
（２ｃ）「【従来の技術】炭素鋼、肌焼鋼、強靭鋼、軸受鋼、バネ鋼、工具鋼などの特殊鋼の多くは、それぞれの使用用途に応じて、焼入れ処理、浸炭焼入れ処理、または、高周波焼入れ処理などの各種の熱処理が施される。しかし、これらの熱処理を行う場合には材料は高温に昇温・保持されるためにオーステナイト結晶粒が成長し、結晶粒を粗大化させるという問題がある。粗大粒が発生した場合には，鋼の強度・靭性や疲れ特性を低下させることが知られており、実用上で問題とされてる。」（段落【０００２】）
（２ｄ）「Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏの各元素は引張や疲労などの強度特性の改善および靭性の改善、または焼入れ性特性の改善などの鋼の機械的な特性改善を目的として添加される元素である。従って、それぞれの用途に適した範囲で元素量を選定すればよい。Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ各元素の添加量の上限は、熱間加工性の低下、切削性、鍛造性などの製造性を劣化させない範囲として、それぞれ、３．００％、２．５０％、２．５０％，２．５０％、２．００％に規定する。」（段落【００１１】） 
（３）引用例３：特開昭６３−４０４２号公報
（３ａ）「本発明は肌焼鋼に係り、特に冷間又は温間鍛造用素材として好適な肌焼鋼に関するものである。」（第２頁左上欄第９行乃至第１０行）
（３ｂ）「このように結晶粒が粗大化すると、部品の機械的性質、特に靱性や疲労強度が劣化し、・・・このため、浸炭処理後の結晶粒はＮｏ７よりも細粒にすることが好ましいと云われている。」（第２頁右上欄第１９行乃至左下欄第５行）
（４）引用例４：特開平９−５３１５０号公報
「ｈ)　Ｂ
　Ｂは、“浸炭材を焼入する時に生成するオ−ステナイト粒界上での炭化物（Cr炭化物等）の析出”を抑え、これにより浸炭部の不完全焼入組織，粒界脆化を防止して浸炭・焼入材に十分な衝撃荷重強度，耐摩耗性，転動疲労特性等を確保するために欠かせない成分である。また、本発明では“浸炭・焼入時に粒界上に炭化物が析出することにより粒界の脆弱化を著しく促進するというCrの弊害”を防止するためにCr含有量を制限しているが、Ｂは、このようにCr含有量を低減した結果起きる“鋼基地の焼入性低下”を補って鋼芯部の焼入性を確保する作用も分担する。しかし、Ｂ含有量が0.0005％未満であると上記作用による所望の効果が得られず、一方、 0.009％を超えてＢを含有させると逆にＢによる粒界脆化が起きるようになるので、Ｂ含有量は0.0005〜 0.009％と定めた。」（段落【００２６】）
（５）引用例５：特開昭６３−２１６９２０号公報
「Ｂ：０．０００５〜０．００５０％
　ＢはＳｉ含有量およびＭｎ含有量を少なくしたことによる焼入性の低下を補い、例えば高周波焼入後において必要な焼入深さを確保するために添加する元素であって、・・・しかし、多量に含有すると高周波焼入時に結晶粒を粗大化し、靱性を低下させるので０．００５０以下に限定した。」（第３頁左下欄第１６行乃至右下欄第４行）
　
４−３．当審の判断
（１）本件訂正発明１について
　引用例１の上記（１ａ）には、「Ｃ  0.1〜0.3％，Si 0.05〜0.5％，Mn 0.3〜２％，Sol Al0.005〜0.1％を含み、またTi，Nbの１種又は２種を合計で0.05〜0.15％含み、更にCr2％以下、Mo0.5％以下、Ｂ  0.003％以下の１種又は２種以上を含み、残部鉄および不純物からなる鋼材を950℃〜Ａ３点のオーステナイト低温域に加熱し、その後Ａ１点以上の温度で熱間圧延することを特徴とするオーステナイト結晶粒の粗大化温度の高い肌焼鋼の製造方法。」が記載され、また、この製造方法の供試材として、上記（１ｅ）には、化学成分（ｗｔ％）が「Ｃ：０．２１、Ｓｉ：０．２６、Ｍｎ：０．７４、Ｃｒ：１．０６、Ｔｉ：０．１１、Ａｌ：０．０２９、Ｎ：２１ｐｐｍ」という具体的な供試材２が記載されている。そして、上記（１ｂ）には、「本発明においてTi，Nbの含有量は重要な意味を有する。すなわち本発明の方法はその目的達成のため、低温加熱圧延材を再加熱してもオーステナイト結晶粒の粗大化を相当な高温、例えば950℃程度まで抑えるためにTi，Nbを多量に含有せしめ、これらの微細炭化物又は炭窒化物（析出物）を多量に形成せしめるのである。」と記載されているから、引用例１に記載の製造方法で得られる肌焼鋼は、Ｔｉの微細炭化物を多量に分散形成せしめたものであると云える。
　そうすると、これら引用例１の記載を本件訂正発明１の記載ぶりに則って整理すると、引用例１には、「重量％で、Ｃ：０．２１％、Ｓｉ：０．２６％、Ｍｎ：０．７４％、Ｃｒ：１．０６％、Ｔｉ：０．１１％、Ａｌ：０．０２９％、Ｎ：２１ｐｐｍを含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、Ｔｉ炭化物を鋼中に多量に微細分散させたはだ焼き鋼」という発明（以下、「引用例１発明」という）が記載されていると云える。
　そこで、本件訂正発明１と引用例１発明とを対比すると、両者は、「重量％で、Ｃ：０．２１％、Ｓｉ：０．２６％、Ｍｎ：０．７４％、Ｔｉ：０．１１％、Ｎ：２１ｐｐｍを含有し、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、Ｔｉ炭化物を鋼中に微細分散させたはだ焼き鋼」という点で一致し、次の点で相違していると云える。
相違点：
（イ）本件訂正発明１は、Ｃｒを含有するとは特定していないのに対し、引用例１発明は、Ｃｒを１．０６％含有する点
（ロ）本件訂正発明１は、Ａｌを含有するとは特定していないのに対し、引用例１発明は、Ａｌを０．０２９％含有する点
（ハ）本件訂正発明１は、Ｏを「Ｏ：≦１７ｐｐｍ」に制限しているのに対し、引用例１発明は、Ｏ含有量を制限していない点
（ニ）本件訂正発明１は、「転動疲労寿命および回転曲げ疲労寿命に優れた」という性質を有するのに対し、引用例１発明は、この性質を有するか明らかでない点
　次に、これら相違点について検討する。
（ｉ）相違点（イ）について
　本件訂正発明１は、Ｃｒを含有するとは特定していないが、本件訂正発明２ではこのＣｒを含有しているように、このＣｒは、焼入性特性や疲労などの強度特性の改善の目的として必要に応じて選択的に含有されるものであることは、例えば引用例２の上記（２ｄ）に記載されているように、鋼の合金設計上の周知事項であるから、このＣｒの取捨選択は当業者が適宜容易になし得たことであると云える。
（ｉｉ）相違点（ロ）について
　本件訂正発明１は、Ａｌを含有するとは特定していないが、本件明細書の段落【００１７】の「さらに、Ａｌは、それぞれの鋼の溶製中に脱酸材として添加されて含有されるものである。」という記載や段落【００２０】の表１の実施例ではすべてＡｌが含有されているという事実をみる限り、本件訂正発明１も、「不可避不純物」としてか否かは明らかではないが、引用例１発明の０．０２９％程度のＡｌの含有を許容するものであると云うべきであるから、両者は、この点で実質的な差異はないと云える。
（ｉｉｉ）相違点（ハ）について
　Ｏ（酸素）が「鋼」にとって有害な元素であることは当業者に周知の事項であり、鋼の疲労強度や転動疲れ寿命等の改善のために、その含有量を５ｐｐｍ以下、１２ｐｐｍ以下及び７〜１５ｐｐｍの範囲に制限することも、それぞれ特開平７−４７４５１号公報、特開平７−１０２３１７号公報及び「電気製鋼」第５１巻第１号、昭和５５年、電気製鋼研究会発行の第４頁乃至第１２頁に記載されている。
　してみると、本件訂正発明１のＯを「Ｏ：≦１７ｐｐｍ」に制限して鋼の疲労強度や転動疲れ寿命等を改善することは当業者に周知の事項であるから、本件訂正発明１の上記相違点（ハ）は、鋼のＯ（酸素）に係る周知事項に基づいて当業者が容易に想到することができたと云える。
（ｉｖ）相違点（ニ）について
　本件訂正発明１の「転動疲労寿命および回転曲げ疲労寿命に優れた」という性質は、「Ｏ」の制限の他に、本件明細書の
（ａ）「本発明は、上記のようにＴｉを０．１０〜０．３０％添加することにより、鋼中にＴｉ炭化物を多数分散させ、浸炭時に結晶粒の粗大化を防止しつつ、かつマトリックスを分散強化することにより、マトリックスの組織変化を抑制、遅延させ、転動疲労寿命および回転曲げ疲労強度を向上させるものである。」（段落【０００８】）
（ｂ）「以上の試験の結果、実施例は比較例に対して、Ｔｉを添加することによって転動疲労寿命および回転曲げ疲労寿命が向上していることがわかる。また、実施例は比較例に対して浸炭時の結晶粒も安定しており、また、Ｔｉ炭化物の微細な析出物が確認された。」（段落【００２６】）
という記載に徴すれば、Ｔｉ炭化物の微細分散による結晶粒の粗大化防止（結晶粒の微細化）とＴｉ炭化物によるマトリックスの分散強化、という２つの事項によって裏付けられた性質であると云えるところ、引用例１発明でも、上記（１ｄ）の「オーステナイト結晶粒は粗大化せず均一微細な状態を維持している。」という記載によれば、Ｔｉ炭化物の微細分散による結晶粒の微細化が図られ、また上記（１ｂ）の「Ｔｉ、Ｎｂを多量に含有せしめ、これらの微細炭化物又は炭窒化物（析出物）を多量に形成せしめるのである。」という記載によれば、マトリックス中に多量のＴｉ炭化物を微細分散してマトリックスの分散強化も図られていると云える。
　そうすると、引用例１発明も、本件訂正発明１と同様、Ｔｉ炭化物の微細分散による結晶粒の微細化とマトリックスの分散強化という２つの事項によって裏付けられている以上、その属性として「転動疲労寿命および回転曲げ疲労寿命に優れた」という性質を有しているとするのが相当であるから、本件訂正発明１の上記相違点（ニ）に係る性質については、引用例１発明の属性を単に確認した程度のものと云うべきである。
　さらに言及するならば、結晶粒の粗大化の防止が図られた引用例１発明のような肌焼鋼は、引用例２の上記（２ｃ）や引用例３の上記（３ｂ）で指摘する結晶粒の粗大化の問題点から容易に窺うことができるように、その強度・靭性や疲れ特性等の性質が優れた肌焼鋼であることは周知の事項である。また、例えば特開平７−１０２３１７号公報には、肌焼鋼に関し、「Ｔｉ系非金属介在物を微細化し、かつオーステナイト結晶粒の７．５のものを８．５に微細化し、定格寿命Ｂ１０で２〜３倍に向上し、また疲労強度も向上する。」（段落【０００８】）と、特開平３−１２２２１８号公報には、肌焼鋼に関し、「本発明は、・・・Ａｌ、Ｔｉを添加することにより、Ａｌ、Ｔｉの炭窒化物を微細分散させることに特徴が有る。本発明の方法によれば、微細に分散したＡｌ、Ｔｉの炭窒化物は組織の粗大化を効果的に防止し、・・・疲労強度を一層向上せしめることができる。」（第２頁右上欄第１８行乃至左下欄第５行）とそれぞれ記載されているように、結晶粒が微細化された肌焼鋼は、その疲労強度や寿命特性の点で優れていることも周知の事項である。
　してみると、Ｔｉ炭化物の微細分散により結晶粒の微細化が図られた引用例１発明は、その疲労特性の点で優れていることは上記周知の事項から当業者に容易に予測し得ることであるから、引用例１発明の属性のうち、特に疲労特性に係る属性を確認して本件訂正発明１の「転動疲労寿命および回転曲げ疲労寿命に優れた」という上記相違点（ニ）に係る性質を見出す程度のことは当業者が容易になし得たことと云うべきである。
　したがって、本件訂正発明１は、引用例１乃至３に記載された発明と周知事項に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであると云える。
（２）本件訂正発明２について
　本件訂正発明２は、本件訂正発明１の特定事項に加え、さらに「さらに選択的に、Ｃｒ：０．１５〜２．０％、Ｍｏ：０．０３〜１．５％、Ｎｉ：０．１〜３．０％の中から少なくとも１種以上を含み、」という事項を特定するものであるが、上記引用例１発明も、前示のとおり、Ｃｒを１．０６％含有するものであるから、本件訂正発明２の上記特定事項は、引用例１発明との対比において相違点とはならない。
　してみると、本件訂正発明２も、引用例１乃至３に記載された発明と周知事項に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであると云える。　
　
（３）本件訂正発明３について
　本件訂正発明３は、本件訂正発明１の特定事項に加え、さらに「Ｂ：０．０００５〜０．００５０％」という事項を特定するものであるが、Ｂが鋼の焼入性を向上させる成分であることは、例えば上記引用例４及び５に記載されているように、周知の事項である。
　してみると、本件訂正発明３も、引用例１乃至５に記載された発明と周知事項に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであると云える。
　
（４）本件訂正発明４について
　本件訂正発明４は、本件訂正発明２の特定事項に加え、さらに「Ｂ：０．０００５〜０．００５０％」という事項を特定するものであるが、本件訂正発明２及びこの「Ｂ」に係る特定事項については、前示のとおりであるから、本件訂正発明４も、引用例１乃至５に記載された発明と周知事項に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであると云える。
　
５．むすび
　したがって、本件請求項１乃至４に係る発明についての特許は、特許法第２９条第２項の規定に違反してなされたものであるから、特許法第１１３条第２号に該当し、取り消されるべきものである。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１７年５月３０日（２００５．５．３０）
【訂正の要旨】
審決（決定）の【理由】欄参照。
（５４）【発明の名称】
疲労特性に優れたはだ焼き鋼
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】重量％で、Ｃ：０．１０〜０．４５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｔｉ：０．１０〜０．３０％、Ｎ：＜０．０１％、
Ｏ：≦１７ｐｐｍ
　【請求項２】重量％で、Ｃ：０．１０〜０．４５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｔｉ：０．１０〜０．３０％、Ｎ：＜０．０１％、
Ｏ：≦１７ｐｐｍ
　【請求項３】重量％で、Ｃ：０．１０〜０．４５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｔｉ：０．１０〜０．３０％、Ｎ：＜０．０１％、
Ｏ：≦１７ｐｐｍ、
　【請求項４】重量％で、Ｃ：０．１０〜０．４５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｔｉ：０．１０〜０．３０％、Ｎ：＜０．０１％、
Ｏ：≦１７ｐｐｍ、
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【発明の属する技術分野】
　本発明は、浸炭あるいは浸炭窒化処理を行って使用される機械構造用はだ焼き鋼で、結晶粒の粗大化が起こらず、かつ転動疲労寿命および回転曲げ疲労寿命に優れたはだ焼き鋼に関するものである。
　【０００２】
　【従来の技術】
　従来、機械構造用鋼で転動疲労寿命や回転曲げ疲労寿命を要する鋼は、浸炭あるいは浸炭窒化処理を行って使用している場合が多い。疲労強度の向上には、マトリックスの強化と結晶粒の安定化が必要であるが、浸炭あるいは浸炭窒化処理は高温で長時間保持されるため、結晶粒が粗大化しやすく、また、結晶粒が粗大化した場合、疲労強度が著しく劣化する。そのため、特開昭５５−２００２４号の発明など、従来からＡｌやＮｂの炭窒化物で結晶粒の安定化を試みたものは多くあるが、結晶粒を安定化しつつ、かつマトリックスを強化して疲労強度の向上まで試み、充分な疲労特性を得たものはない。
　【０００３】
　【発明が解決しようとする課題】
　本発明は、従来の機械構造用鋼にＴｉを０．１０〜０．３０％添加することにより鋼中に多数のＴｉ炭化物を分散させ、結晶粒の粗大化を防止し、かつ、転動疲労中の組織変化を抑制することにより、転動疲労寿命および回転曲げ疲労強度を向上させた鋼を提供することである。
　【０００４】
　【課題を解決するための手段】
　上記の課題を解決するためのこの発明の手段は、請求項１の発明では、重量％で、Ｃ：０．１０〜０．４５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｔｉ：０．１０〜０．３０％、Ｎ：＜０．０１％、
Ｏ：≦１７ｐｐｍ
　【０００５】
　請求項２の発明では、重量％で、Ｃ：０．１０〜０．４５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｔｉ：０．１０〜０．３０％、Ｎ：＜０．０１％、
Ｏ：≦１７ｐｐｍ
　【０００６】
　請求項３の発明では、重量％で、Ｃ：０．１０〜０．４５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｔｉ：０．１０〜０．３０％、Ｎ：＜０．０１％、
Ｏ：≦１７ｐｐｍ、
　【０００７】
　請求項４の発明では、重量％で、Ｃ：０．１０〜０．４５％、Ｓｉ：０．０５〜０．５０％、Ｍｎ：０．２〜１．５％、Ｔｉ：０．１０〜０．３０％、Ｎ：＜０．０１％、
Ｏ：≦１７ｐｐｍ、
　【０００８】
　本発明は、上記のようにＴｉを０．１０〜０．３０％添加することにより、鋼中にＴｉ炭化物を多数分散させ、浸炭時に結晶粒の粗大化を防止しつつ、かつマトリックスを分散強化することにより、マトリックスの組織変化を抑制、遅延させ、転動疲労寿命および回転曲げ疲労強度を向上させるものである。
　【０００９】
　本発明の組成割合の限定理由を述べる。
　Ｃは、焼入れ性を著しく向上させる元素であり、部品の機械的性質に対してはだ焼き鋼として要求される強さや衝撃値を得るためには最低０．１０％必要である。また、Ｃ量が０．４５％を超えると加工性が著しく低下するため、Ｃ量は、Ｃ：０．１０〜０．４５％とする。
　【００１０】
　Ｓｉ：Ｓｉは転動疲労中の組織変化の遅延、及び焼入れ性に効果のある元素であるが、０．０５％未満では脱酸効果が十分でなく、０．５０％を超えると加工性が著しく低下するため、０．０５〜０．５０％とする。
　【００１１】
　Ｍｎ：鋼の焼入れ性に効果のある元素であるが、０．２％未満では焼入れ性が不足し、１．５％を超えると加工性が低下するため、０．２〜１．５％とする。
　【００１２】
　Ｔｉ：鋼中にＴｉ炭化物の形で微細分散し、転動疲労寿命を向上させ、また焼入れ時の結晶粒の粗大化を抑制する元素であるが、０．１０％以下では、その多くはＴｉ窒化物となりＴｉの効果がない。また、０．３０％を超えると加工性が低下するため、含有量を０．１０〜０．３０％とする。
　【００１３】
　Ｎ：Ｎは本発明鋼では必要でないばかりか、Ｎ量が増えると疲労強度に有害なＴｉ窒化物が増えるため、Ｎ：＜０．０１％とする。
　
Ｏ：Ｏは本発明鋼では転動疲労寿命や回転曲げ疲労寿命に有害であるので、Ｏ：≦１７ｐｐｍとする。
　【００１４】
　Ｂ：Ｂは極く微量の添加によって、鋼の焼入性を著しく向上させる元素であるが、０．０００５％未満ではその効果は十分ではなく、０．００５％を超えると、逆に焼入性を低下させ靭性を劣化させる。そのため、含有量を０．０００５〜０．００５％とする。
　【００１５】
　Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ：焼入れ性の向上および転動疲労寿命向上に効果のある元素で選択的に添加できるが、少なすぎるとその効果がなく、多すぎると効果は飽和する。そこで、Ｃｒ：０．１５〜２．０％、Ｍｏ：０．０３〜１．５％、Ｎｉ：０．１〜３．０％のうち少なくとも１種以上とする。
　【００１６】
　【発明の実施の形態】
　表１に示す化学成分組成の供試鋼（比較例１〜９、実施例１〜１１）を１００ｋｇ真空溶解炉にて溶製し、熱間鍛造で６５φに鍛伸し、焼きならし後、スラスト型寿命試験片（６０ｍｍφ×４．５ｍｍＴ）および回転曲げ疲労試験片（８．０ｍｍ×１７ｍｍＬ）に加工し、転動疲労寿命試験および回転曲げ疲労試験片に供した。
　【００１７】
　本発明の実施の形態の鋼組成は表１の実施例１〜１１に示すものである。実施例は、炭素含有量がＳ２０Ｃ鋼を基本とする鋼に相当するものであり、Ｔｉを約０．１０％〜０．３０％含有するものである。実施例１はＳ２０ＣにＴｉを０．１０８％添加したもの、実施例２はＳ２０ＣにＴｉを０．１５５％添加したもの、実施例３はＳ２０ＣにＴｉを０．１９２％添加したものである。実施例４は実施例２にＣｒを添加したもの、実施例５は実施例２にＭｏを添加したもの、実施例６は実施例２にＮｉを添加したもの、実施例７は実施例２にＣｒとＭｏを添加したものである。実施例８は、実施例２のＳｉ、Ｍｎを低減し、Ｂを添加したものである。実施例９は実施例８にＣｒを添加したもの、実施例１０は実施例８にＭｏを添加したもの、実施例１１は実施例８にＮｉを添加したものである。さらに、Ａｌは、それぞれの鋼の溶製中に脱酸材として添加されて含有されるものである。
　【００１８】
　【実施例】
　まず、転動疲労寿命試験の試験条件を示す。表１に示す種々の成分組成材を６５ｍｍφ棒鋼に圧延し、６０ｍｍφ×４．５ｍｍＴに加工し、９３０℃×６時間で浸炭焼入れ焼き戻し処理を行い、スラスト型転動寿命試験を行った。試験条件は最大ヘルツ応力５．２４ＧＰａ、応力繰り返し数１８００ｃｐｍで累積破損確率１０％（Ｌ１０）の繰り返し数の比で評価した。
　【００１９】
　次に、回転曲げ疲労試験の試験条件を示す。表１に示す種々の成分組成材を２０ｍｍφ棒鋼に圧延し、平行部８．０ｍｍφ×１７ｍｍＬの平滑試験片に加工し、９３０℃×６時間で浸炭焼入れ焼き戻し処理を行い、回転曲げ疲労試験片を行った。試験条件は回転数３０００ｒｐｍで１０７回疲労時間強度（疲労限強度）の比で評価した。
　【００２０】
　【表１】
　【００２１】
　表１に今回実験に用いた鋼の成分を示す。比較例１はＳ２０Ｃ鋼であり、比較例２、３、４は、比較例１にそれぞれＣｒ、Ｍｏ、Ｎｉを含有させた鋼であり、比較例５は比較例１にＣｒとＭｏを含有させた鋼である。比較例６は比較例１のＳｉ、Ｍｎを低減し、Ｂを添加したものであり、比較例７、８、９は、比較例６にそれぞれＣｒ、Ｍｏ、Ｎｉを含有させた鋼である。
　【００２２】
　これに対し、実施例１〜１１は比較例に対して、Ｔｉを０．１０８〜０．１９２％添加した鋼で、本発明の実施の形態を示す実施例である。
　【００２３】
　上記で制作した試験片を転動疲労試験機および回転曲げ疲労試験機を用いて試験し、累積破損率１０％（Ｌ１０）の応力繰返し回数における比較例１（Ｓ２０Ｃ鋼）の寿命を１とし、あるいは、１０７回疲労時間強度における比較例１の疲労強度を１とし、これに対する寿命比及び疲労強度比で評価を行い表２に示した。
　【００２４】
　【表２】
　【００２５】
　表２より、比較例１に対しＴｉを添加した実施例１〜３は転動疲労寿命および回転曲げ疲労寿命が向上していることがわかる。また、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉを添加している比較例２、３、４、５に対して、Ｔｉを０．１５％添加した実施例４、５、６、７はそれぞれ転動疲労寿命および回転曲げ疲労寿命が向上していることがわかる。同様にＢ鋼である比較例６、７、８、９に対して、Ｔｉを０．１５％添加した実施例８、９、１０、１１はそれぞれ転動疲労寿命および回転曲げ疲労寿命が向上していることがわかる。
　【００２６】
　以上の試験の結果、実施例は比較例に対して、Ｔｉを添加することによって転動疲労寿命および回転曲げ疲労寿命が向上していることがわかる。また、実施例は比較例に対して浸炭時の結晶粒も安定しており、また、Ｔｉ炭化物の微細な析出物が確認された。
　【００２７】
　【発明の効果】
　以上に説明した通り、本発明の鋼は、Ｔｉを０．０１〜０．３０％添加することにより、鋼中にＴｉ炭化物を微細に分散させ、結晶粒の粗大化を防ぎつつ、かつ分散強化によりマトリックスを強化し、転動疲労寿命および回転曲げ疲労寿命が向上するという優れた効果を奏するものである。さらにＢを極く微量添加することによって、鋼の焼入性を著しく向上させ、またさらに選択的にＣｒ、Ｍｏ、Ｎｉを添加することによって焼入れ性および転動疲労寿命をさらに向上させている。