【事件の表示】
　特許第２９６８６３７号「熱間圧延における板幅制御法」の請求項１、２に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第２９６８６３７号の請求項１ないし２に係る特許を維持する。
【理　由】
Ｉ．手続の経緯
　本件特許第２９６８６３７号は、平成４年４月６日に出願され、平成１１年８月２０日に特許権の設定登録がされ、その後、異議申立人　住友金属工業株式会社より特許異議の申立てがなされ、平成１２年１０月２４日付で取消理由が通知され、その指定期間内である平成１２年１２月２８日付で訂正請求がなされ、更に、平成１３年１月１９日付の手続補正指令（方式）に対し、その指定期間内である平成１３年２月２日付で手続補正（方式）がなされたものである。
　
II．訂正請求について
［１］補正の適否について
　平成１３年２月２日付けの手続補正（方式）は、平成１２年１２月２８日付の訂正請求書の方式上の不備を補正するものであり、請求書の要旨を変更するものではない。
　したがって、上記補正は特許法１２０条の４第３項において準用する同法第１３１条第２項の規定に適合するので、これを認める。
　
［２］訂正の適否について
　平成１３年２月２日付の手続補正（方式）により補正された平成１２年１２月２８日付の訂正請求の可否について、以下に検討する。
　
１．訂正の内容
（１）訂正事項イ
　願書に添付した明細書（以下、「特許明細書」という。）の特許請求の範囲の請求項１の
　「【請求項１】仕上圧延機での板幅変化量を演算により求め、この演算値と仕上圧延機出側の目標板幅に基づき、粗圧延機および／または仕上圧延機入口に設置されたエッジャーの開度を制御し、上記圧延材料の板幅を制御する熱間圧延における板幅制御法において、
仕上圧延機各スタンドでの圧延条件を決定するセットアップ計算において、各スタンドにおける圧延材の板厚、圧下率、スタンド間張力、クラウン比率変化、圧延材変形抵抗、圧延材温度およびスタンド間通過時間を求め、これらの値より該仕上圧延機で生じると予想される板幅変化量を予測演算し上記エッジャーでの制御量を設定することを特徴とする熱間圧延における板幅制御法。」との記載を、
　「【請求項１】仕上圧延機での板幅変化量を演算により求め、この演算値と仕上圧延機出側の目標板幅に基づき、粗圧延機および／または仕上圧延機入口に設置されたエッジャーの開度を制御し、上記圧延材料の板幅を制御する熱間圧延における板幅制御法において、
仕上圧延機各スタンドでの圧延条件を決定するセットアップ計算において、各スタンドにおける圧延材の板厚、圧下率、スタンド間張力、クラウン比率変化、圧延材変形抵抗、圧延材温度およびスタンド間通過時間を求め、これらの値を関数とする板幅変化予測式を用いて該仕上圧延機で生じると予想される板幅変化量を予測演算し、上記エッジャーでの制御量を設定することを特徴とする熱間圧延における板幅制御法。」と訂正する。
（２）訂正事項ロ
　特許明細書の段落【００１０】（本件特許公報第４欄９〜１１行参照）の「・・・これらの値より該仕上圧延機で生じると予想される板幅変化量を予測演算し・・・」との記載を、
「・・・これらの値を関数とする板幅変化予測式を用いて該仕上圧延機で生じると予想される板幅変化量を予測演算し、・・・」と訂正する。
　
２．訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
　上記訂正事項イは、特許明細書の特許請求の範囲の請求項１における「各スタンドにおける圧延材の板厚、圧下率、スタンド間張力、クラウン比率変化、圧延材変形抵抗、圧延材温度およびスタンド間通過時間を求め、これらの値より該仕上圧延機で生じると予想される板幅変化量を予測演算し」を、「各スタンドにおける圧延材の板厚、圧下率、スタンド間張力、クラウン比率変化、圧延材変形抵抗、圧延材温度およびスタンド間通過時間を求め、これらの値を関数とする板幅変化予測式を用いて該仕上圧延機で生じると予想される板幅変化量を予測演算し、」に訂正したものであるが、この訂正は、特許明細書の段落【００２６】〜【００４７】の記載、特に、段落【００２９】〜【００４５】の（３）〜（５）式についての記載及び段落【００４７】の（６）式に関する記載に基いて、板幅変化量の予測演算の仕方を限定したものであるから、特許請求の範囲の減縮を目的とするものである。
　また、訂正事項ロは、特許明細書の記載を訂正事項イと整合させるための訂正であるから、明りょうでない記載の釈明を目的とするものである。
　そして、上記訂正事項イ及びロは、いずれも特許明細書に記載した事項の範囲内の訂正であり、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではない。
　
３．まとめ
　よって、上記訂正は特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第６条第１項の規定によりなお従前の例によるとされる、平成１１年改正前の特許法第１２０条の４第３項において準用する平成６年法律第１１６号による改正前の特許法第１２６条第１項ただし書及び第２項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
III．特許異議申立てについて
［１］本件発明
　本件の請求項１及び請求項２に係る発明（以下、それぞれ「本件発明１」、「本件発明２」という。）は、平成１３年２月２日付手続補正書（方式）により補正された平成１２年１２月２８日付訂正請求書に添付された訂正明細書の特許請求の範囲の請求項１及び２に記載された次のとおりのものである。
　「【請求項１】仕上圧延機での板幅変化量を演算により求め、この演算値と仕上圧延機出側の目標板幅に基づき、粗圧延機および／または仕上圧延機入口に設置されたエッジャーの開度を制御し、上記圧延材料の板幅を制御する熱間圧延における板幅制御法において、仕上圧延機各スタンドでの圧延条件を決定するセットアップ計算において、各スタンドにおける圧延材の板厚、圧下率、スタンド間張力、クラウン比率変化、圧延材変形抵抗、圧延材温度およびスタンド間通過時間を求め、これらの値を関数とする板幅変化予測式を用いて該仕上圧延機で生じると予想される板幅変化量を予測演算し、上記エッジャーでの制御量を設定することを特徴とする熱間圧延における板幅制御法。
　【請求項２】上記仕上圧延機での板幅変化量を演算する過程で、板幅変化量をロールバイト入口近傍、ロールバイト内およびスタンド間と、３つの領域に分けて演算することを特徴とする請求項１記載の熱間圧延における板幅制御法。」
　
［２］異議申立の理由の概要
　異議申立人は、甲第１〜４号証を提出し、本件発明１、２は、本件特許に係る出願の出願前に頒布された刊行物である甲第１〜４号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、本件発明１、２に係る特許は特許法第２９条第２項の規定に違反してなされたものであって取り消されるべきである旨、主張する。
　
［３］甲第１〜４号証の記載事項
１．甲第１号証（特開昭６２−６８６１６号公報）
　甲第１号証には、板幅制御方法に関し、「複数のスタンドを有し、圧延材を水平圧延する仕上圧延機を垂直圧延機下流に備えた熱間圧延設備における板幅制御方法において、圧延材の板幅、板厚、スタンド間張力、材料温度、変形抵抗に基づいて前記仕上圧延機における板幅拡がり量と板幅縮み量とを演算し、この演算値と仕上圧延機出側の目標板幅とに基づき仕上圧延機入側の狙い板幅を求め、該狙い板幅に基づいて前記垂直圧延機のロールギャップを制御することを特徴とする板幅制御方法。」（特許請求の範囲１）、「本願発明者は種々の研究、解析の結果、仕上圧延機における板幅変動量には板幅拡がり量及び板幅縮み量とがあり、更に板幅拡がり量及び板幅縮み量夫々を圧延材の板幅、板厚、スタンド間張力、材料温度、変形抵抗に基づいて算出でき、この算出値をセットアップ制御に用いることによって余幅を減少させて歩留りを高め得ることを知見した。」（2頁左上欄7〜13行）と記載され、また、その仕上圧延機における板幅拡がり量及び板幅縮み量の演算方法について、「第２図は仕上圧延機４の６基のロール通過に伴う仕上圧延機４における板幅拡がり量の実績の１例（圧延材：仕上板厚2.0mm、板幅914mm）を表すグラフであり、横軸が仕上圧延機４の６基のロール記号、縦軸が仕上圧延機４における板幅拡がり量の累積値（単位mm）を示す。今回圧延予定の圧延材の仕上圧延機４における板幅拡がり量ΔＷＥを幅拡がり演算装置９にて、下記（２）式に基づき予め算出しておく。
  ΔＷＥ＝ｆ（Ｈｉ,Ｈｏ，Ｒ，ｗｉ）　・・・（２）
　但し、Ｈｉ：入側板厚、Ｈo：出側板厚、Ｒ：ロール半径、ｗｉ：入側幅
　一方第３図はスタンド間張力と板幅縮み率との関係を表すグラフであり、横軸がスタンド間張力α（単位kg/mm２）、縦軸が仕上圧延機における板幅縮み率β（単位％）を示し、更に図において（ア）、（イ）、（ウ）は夫々圧延温度が1000℃、950℃、900℃の場合を示している。従って第３図に示す如く、板幅縮み率βはスタンド間張力αの一次関数となり、α、βの間には以下に示す関係式（３）が成り立つ。
　β＝ｃα＋ｄ・・・（３）
（但し、ｃ、ｄ・・・材料温度、変形抵抗、板幅、板厚より決まる定数）
　従って上記（３）式により、板幅縮み量Δｗｓは以下に示す演算式（４）により算出される。
　Δｗｓ＝Ｗ・β＝Ｗ（ｃα＋ｄ）・・・（４）
　今回圧延予定の圧延材の仕上圧延機４における板幅縮み量Δｗｓを幅縮み演算装置１０にて（４）式に基づき予め算出しておく。」（２頁右下欄15行〜3頁右上欄7行）と記載されている。
　
２．甲第２号証（「第39回塑性加工連合講演会（1988年10月24〜26日に横浜で開催）に先立って発行された予稿集」、ｐ．597〜600）
　甲第２号証には、熱延仕上圧延時の板幅変化挙動に関し、「幅拡がり予測式の定式化に当っては、幅拡がりに対する影響因子としては、圧下率、入側板幅、入側板厚、WR径、圧延温度、圧延速度を考慮すべきである。」（598頁左欄24行〜右欄3行）と記載されている。
　
３．甲第３号証（「第42回塑性加工連合講演会（1991年9月25〜27日に札幌で開催）に先立って発行された予稿集」、ｐ．315〜318）
　甲第３号証には、薄板圧延時の幅広がりに対する板クラウン変化の影響について記載され、「ΔεＨは板厚歪偏差（板クラウン比率変化）を表わしている。」（315頁右欄18〜19行）、「圧延後と圧延前の板幅差で表される幅拡がり量ΔＷとエッジ１０mm位置での板クラウン比率変化の関係に対する各種圧延条件の影響を調査した結果を図２〜図５に示す。これらの図から以下に述べるように、幅拡がりは圧延条件によらず板クラウン比率変化に比例することが判明した。」（316頁18〜23行）、「（１）圧延材寸法の影響（図２）　板厚を２〜４．４mm、板幅を２００〜３００mmと変化させたが、板クラウン比率変化Δｒと幅拡がりΔＷの関係には大きな影響は無く、
ΔＷ＝Ａ・Δｒ＋Ｂ（Ａ、Ｂは定数）　−（９）
の関係で整理できる事が判明した。」（317頁左欄1〜6行）、「以上のように、モデル圧延機を用いて仕上前段スタンドを想定した熱間薄板圧延テストを行い、幅拡がり挙動を調査した結果、幅拡がりは、圧延材寸法，ＷＲ径，圧延温度，圧下率，圧延パス数，板クラウン制御手段の影響を受けず、実験的には（９）式に示すように板クラウン比率変化の１次関数で予測できる事が判明した。」（317頁左欄下から8〜3行）、「特に今回のテストからは、（９）式に示すように、幅拡がり量はエッジのある点での板クラウン比率変化の１次関数で予測できる」（317頁右欄下から4〜2行）、「仕上前段スタンドをシュミレートしたモデル圧延テストにより、薄板圧延時の幅拡がりは板クラウン比率変化の影響が大きく、他の圧延条件の影響は小さい事、板クラウン比率変化の大部分が幅拡がりとなる事を確認すると共に、板クラウン比率変化による幅拡がり予測式を新たに提案し、粗圧延だけでなく仕上圧延にも適用可能な水平圧延時の幅拡がり予測一般式を導いた。」（318頁左欄下から13〜7行）と記載され、そして、316〜317頁の図２〜図５には、幅拡がり量ΔＷ(mm)は、板クラウン比率変化Δｒ（％）に対して直線的に変化し、圧延材寸法、ＷＲ径、圧延温度、圧下率、圧延パス数、板クラウン制御手段には大きく影響されないことがグラフとして示されている。
　
４．甲第４号証（「第40回塑性加工連合講演会（1989年10月16〜18日に新居浜市で開催）に先立って発行された予稿集」、ｐ．117〜120）
　甲第４号証には、ホット仕上ミル張力圧延時の幅縮み挙動として、「ホット仕上ミル張力圧延時の幅変化挙動を類推すると、図12の模式図が得られる。すなわち、幅変化挙動は5つの領域に分けられる。ただし、各領域の大きさは、圧延条件（鋼種、圧下率、張力、温度、板厚、速度、ロール径、ロールクラウン、板クラウン等）によって異なり、・・・幅拡がりは領域（１）（ロールバイト内）のみで起こり、残りの領域（２）〜（５）では幅縮みを起こす。通常圧延条件での幅縮み量は、領域（４）（材料軟化部のクリープ変形）で最も大きく、次に領域（５）（バイト入側上流直近の幅端部のみの引張塑性変形）で大きいと考えられる。」（120頁右欄2〜13行）、「７．結言　熱間鋼と類似の軟化挙動（再結晶挙動）を室温で示す純鉛板を用いて、張力圧延時の幅縮み挙動を解明することを試みた。その結果、幅縮みは、圧延後になんかした材料がスタンド間張力で引張塑性変形することにより起こる（スタンド間で起こる）ことが明らかとなった。」（120頁右欄下から14〜9行）と記載され、また、図12には、ホット仕上ミル張力圧延時の幅変化挙動の模式図が示されている。
　（なお、甲第３号証、甲第４号証に記載された丸付数字は、（）付数字で代替表記した。）
　
［４］対比・判断
１．本件発明１について
　本件発明１と甲第１号証に記載された発明とを対比すると、甲第１号証に記載された「複数のスタンド」、「垂直圧延機」、「圧延材を水平圧延する仕上圧延機を垂直圧延機下流に備えた」、「熱間圧延設備における板幅制御方法」、「板幅拡がり量と板幅縮み量」、「仕上圧延機入側の狙い板幅を求め、該狙い板幅に基づいて前記垂直圧延機のロールギャップを制御する」、「材料温度」及び「変形抵抗」は、それぞれ本件発明１における「仕上圧延機各スタンド」、「エッジャー」、「粗圧延機および／または仕上圧延機入口に設置されたエッジャー」、「エッジャーの開度を制御し、上記圧延材料の板幅を制御する熱間圧延における板幅制御法」、「板幅変化量」、「仕上圧延機で生じると予想される板幅変化量を予測演算し、上記エッジャーでの制御量を設定する」、「圧延材温度」及び「圧延材変形抵抗」に相当し、また、甲第１号証に記載された仕上圧延機における板幅拡がり量及び板幅縮み量の演算方法によれば、甲第１号証に記載された式（２）及び式（４）は、各ロール（本件発明１における「各スタンド」に相当する。）における圧延材の板幅、板厚、スタンド間張力、材料温度、変形抵抗に基づいて、仕上圧延機における板幅拡がり量及び板幅縮み量を予め算出しておく演算式と認められるから、甲第１号証に記載された式（２）及び式（４）は、本件発明１における「各スタンドにおける圧延材の板厚、スタンド間張力、圧延材変形抵抗及び圧延材温度を関数とする板幅変化予測式」に相当する。
　そうすると、両者は、「仕上圧延機での板幅変化量を演算により求め、この演算値と仕上圧延機出側の目標板幅に基づき、粗圧延機および／または仕上圧延機入口に設置されたエッジャーの開度を制御し、上記圧延材料の板幅を制御する熱間圧延における板幅制御法において、仕上圧延機各スタンドでの圧延条件を決定するセットアップ計算において、各スタンドにおける圧延材の板厚、スタンド間張力、圧延材変形抵抗及び圧延材温度を関数とする板幅変化予測式を用いて該仕上圧延機で生じると予想される板幅変化量を予測演算し、上記エッジャーでの制御量を設定する熱間圧延における板幅制御法。」である点で一致する。
　しかしながら、本件発明１においては、仕上圧延機で生じると予想される板幅変化量を予測演算する際に、圧延材の板厚、スタンド間張力、圧延材変形抵抗及び圧延材温度ばかりでなく、これらに加えて、「圧下率」、「クラウン比率変化」、「スタンド間通過時間」を求め、これらの値をも関数とする板幅変化予測式を用いるのに対して、甲第１号証に記載された発明においては、上記「圧下率」、「クラウン比率変化」及び「スタンド間通過時間」を求め、これらの値を板幅変化予測式の関数とするとはされていない点（以下、「相違点」という。）で、両者は相違する。
　そこで、上記相違点について検討する。
　甲第２号証には、熱延（本件発明１における「熱間圧延」に相当する。）仕上圧延時の幅拡がり予測式（本件発明１における「板幅変化予測式」に相当する。）の定式化に当たっては、幅拡がり（本件発明１における「板幅変化」に相当する。）に対する影響因子である圧下率を考慮すべきであること、及び、スタンド間張力による仕上板幅変化予測に際し、スタンド間張力による幅縮み量（本件発明１における「板幅変化量」に相当する。）をスタンド間時間（本件発明１における「スタンド間通過時間」に相当する。）を含む幅縮み予測式（本件発明１における「板幅変化予測式」に相当する。）を用いて計算することが、また、甲第４号証には、圧延時の幅変化挙動は、圧延条件、即ち、鋼種、圧下率、張力、温度、板厚、速度、ロール径、ロールクラウン、板クラウン等によって影響されることがそれぞれ記載されている。
　そして、仕上圧延機で生じると予想される板幅変化量をより正確に予測演算するためには、板幅変化予測式に、板幅変化に影響を与えるとされるすべての要因を取り込んだ方が望ましいことは当業者にとって明らかといえる。
　そうであれば、上記相違点のうちの、二つの値、即ち、「圧下率」及び「スタンド間通過時間」を求め、これらの値を板幅変化予測式の関数として取り込むことは甲第２号証、甲第４号証の記載から当業者が容易に想到し得ることといえる。
　ところで、甲第３号証には、薄板圧延時の幅拡がり量ΔＷ（本件発明１の「板幅変化量」に相応する）に対しては、板クラウン比率変化Δｒ（本件発明１の「クラウン比率変化」に相応する）が影響を与えることが記載されていることは認められるが、甲第３号証中の図２〜図５に示されるグラフ及びこれに関連した説明からみると、甲第３号証に記載された板クラウン比率変化Δｒと幅拡がり量ΔＷとの具体的な関連は次のとおりである。
　つまり、薄板圧延時の幅拡がりは板クラウン比率変化の影響が大きく、他の圧延条件、即ち、圧延材寸法，ＷＲ径，圧延温度，圧下率，圧延パス数，板クラウン制御手段等、の影響を受けることがないので、幅拡がり量ΔＷは板クラウン比率変化Δｒに比例する如く変化し、実験的には（９）式に示されるような板クラウン比率変化Δｒの１次関数で表される。
　そして、甲第３号証の上記開示は、仕上圧延機で生じると予想される板幅変化量を予測演算するためには、板幅変化予測式の関数として、板クラウン比率変化Δｒのみを取り込むことが必要とされ、一方、他の要因、例えば、圧延材の板厚、スタンド間張力、圧延材変形抵抗、圧延材温度、「圧下率」、「スタンド間通過時間」等、については、板幅変化量を予測演算する上では、特に考慮する必要のない要因であるということを明らかにするものであるといえる。
　しかしながら、上記相違点は、板幅変化量を予測演算する際に、「クラウン比率変化」のみを板幅変化予測式の関数とするのではなく、少なくとも、「圧下率」と「スタンド間通過時間」をもその関数とするものであるから、板クラウン比率変化のみをその関数とすればよい旨の甲第３号証の開示からでは、「クラウン比率変化」ばかりではなく、「圧下率」と「スタンド間通過時間」をも板幅変化予測式の関数とするという上記相違点を、当業者が容易に想到し得たとすることはできない。
　なお、仮に、「圧下率」、「スタンド間通過時間」及び「クラウン比率変化」を板幅変化予測式の関数として取り込み、上記相違点を構成し得たとしても、かかる板幅変化予測式を甲第１号証記載の発明に対して適用しようとすれば、甲第１号証記載の発明では、板幅変化予測式は、少なくとも、圧延材の板厚、スタンド間張力、圧延材変形抵抗及び圧延材温度を関数としているのであるから、板幅変化量を予測演算する際に、圧延材の板厚、圧延材温度は考慮する必要がないという甲第３号証の開示とは明らかに相矛盾することとなる。
　結局、甲第３号証に記載された幅拡がり量と板クラウン比率変化に関する知見は、甲第２号証、甲第４号証の開示と組み合わせる技術的必然性がないばかりか、甲第１号証への適用が可能であるとするに足る合理性がない。
　以上のとおり、上記相違点は、甲第２〜４号証の記載から容易に想到し得たものとはいえず、そして、本件発明１は、上記相違点をその構成として備えることにより、「従来に比して、高精度な板幅制御が可能な熱間圧延における板幅制御法を提供する」という本件発明の目的（本件明細書段落【0009】参照）を達成し得るものと認められる。
　したがって、本件発明１は、甲第１〜４号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
　
２．本件発明２について
　本件発明２は、本件発明１の構成の全てをその構成として備え、さらに、「上記仕上圧延機での板幅変化量を演算する過程で、板幅変化量をロールバイト入口近傍、ロールバイト内およびスタンド間と、３つの領域に分けて演算する」との構成を付加したものであるから、前記「１．本件発明１について」で述べたと同様な理由により、本件発明２が、甲第１〜４号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるとはいえない。
　
［５］むすび
　以上のとおりであるから、特許異議の申立ての理由及び証拠方法によっては、本件発明１、２についての特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件発明１、２についての特許を取り消すべき理由を発見しない。
　したがって、本件発明１、２についての特許は拒絶の査定をしなければならない特許出願に対してされたものと認めない。
　よって、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第１４条の規定に基づく、特許法等の一部を改正する法律の施行に伴う経過措置を定める政令（平成７年政令第２０５号）第４条第２項の規定により、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１５年３月４日（２００３．３．４）
【訂正の要旨】
訂正の要旨
　審決（決定）の【理由】欄参照。
（５４）【発明の名称】
熱間圧延における板幅制御法
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】
　仕上圧延機での板幅変化量を演算により求め、この演算値と仕上圧延機出側の目標板幅に基づき、粗圧延機および／または仕上圧延機入口に設置されたエッジャーの開度を制御し、上記圧延材料の板幅を制御する熱間圧延における板幅制御法において、
　仕上圧延機各スタンドでの圧延条件を決定するセットアップ計算において、各スタンドにおける圧延材の板厚，圧下率，スタンド間張力，クラウン比率変化，圧延材変形抵抗，圧延材温度およびスタンド間通過時間を求め、これらの値
を関数とする板幅変化予測式を用いて
、
　【請求項２】
　上記仕上圧延機での板幅変化量を演算する過程で、板幅変化量をロールバイト入口近傍，ロールバイト内およびスタンド間と、３つの領域に分けて演算することを特徴とする請求項１記載の熱間圧延における板幅制御法。
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】
　本発明は、熱間圧延における板幅制御方法に関する。
　【０００２】
　【従来技術】
　従来の熱間仕上圧延機の板幅制御方法としては、仕上圧延機における板幅変化量を測定または演算により求め、この測定値または演算値に基づいてスタンド間張力を変化させて板幅を制御する方法（例えば特開平１−２６２０１１号公報），粗圧延機および／または仕上圧延機入口に設置してあるエッジャーの開度を制御して圧延材料の板幅を制御する方法等が知られている。
　【０００３】
　後者のエッジャーの開度により板幅制御を行う方法については、圧延材の板幅，板厚，スタンド間張力，材料温度，変形抵抗により仕上圧延時の板幅変化量を演算し板幅制御を行う特開昭６２−６８６１６号公報に示されるような方法，圧延材のクラウン量あるいはクラウン変化量を測定あるいは演算し、このクラウン量あるいはクラウン変化量より板幅変化量を演算し板幅制御を行う特開昭６２−２９６９０４号公報あるいは特開昭６３−２９９８０７号公報に示されるような方法がある。
　【０００４】
　また、文献によると板幅変化は図９に示すような３つの領域で起こり、ロールバイト入口近傍で幅縮みが、ロールバイト内で幅広がりが、またスタンド間において幅縮みが生じていると言われている。
　【０００５】
　【発明が解決しようとする課題】
　しかしながら、上記従来法では、仕上圧延機での板幅変化影響因子として板クラウンの影響を考慮していないものや、板クラウンの影響を考慮している場合においてもクラウン変化量の絶対値で評価しているため、圧延材板厚との関係が不明確であり、そのため精度の良い板幅変化の予測ができなかった。
　【０００６】
　また、上記で述べたごとく板幅変化は、ロールバイト入口直近，ロールバイト内、およびスタンド間と、異なる３つの領域で生じており、これら各領域における板幅変化のメカニズムはそれぞれ異なるものと考えられる。したがって、板幅変化の高精度な予測をするためには、各領域毎の板幅変化特性を十分把握する必要があるが、上記に示した従来の方法においてはこれが行われていない。
　【０００７】
　そこで、発明者らは、ロールバイト入口直近およびロールバイト内の領域について３次元剛塑性有限要素法を用いて種々の圧延条件で解析を行い、板幅変化挙動を調査し、後記「作用」の項で説明するように、板幅変化予測を高精度に行える従来にない新しい知見を得た。特に、クラウンの影響項については、クラウン比率変化
　　Ｃｈ／ｈ−ＣＨ／Ｈ
（ＣＨ，Ｃｈ：入，出側のクラウン量、Ｈ，ｈ：入，出側板厚）という従来にない新しいパラーメータを用いることによって、板厚との相関を得ることができた。
　【０００８】
　また、ロールバイト入口直近およびロールバイト内では、板幅変化挙動も本質的に異なることも明らかにすることができた。
　【０００９】
　本発明は、上記で述べたような問題点を新たに得られた知見によって解消し、従来に比して、高精度な板幅制御が可能な熱間圧延における板幅制御法を提供することを目的とする。
　【００１０】
　【課題を解決するための手段】
　本発明の要旨とするところは、仕上圧延機での板幅変化量を演算により求め、この演算値と仕上圧延機出側の目標板幅に基づき、粗圧延機および／または仕上圧延機入口に設置してあるエッジャーの開度を制御し、上記圧延材料の板幅を制御する熱間圧延における板幅制御法において、仕上圧延機各スタンドでの圧延条件を決定するセットアップ計算において、各スタンドにおける圧延材の板厚，圧下率，スタンド間張力，クラウン比率変化，圧延材変形抵抗，圧延材温度およびスタンド間通過時間を求め、これらの値
を関数とする板幅変化予測式を用いて
、
　【００１１】
　【作用】
　以下、本発明について詳細に説明する。
　【００１２】
　先ず、ロールバイト（ＲＢ）近傍の領域について板圧延解析システム（３次元剛塑性ＦＥＭによる板変形解析と分割モデルによる汎用のロール変形解析コードを連成させたもの）を用いて解析した結果から得られた知見について説明する。
　【００１３】
　図３は、入出側張力を付加した時の長手方向の幅変化を示した図である。これより、ロールバイト近傍においては、ロールバイト（ＲＢ）入口，ＲＢ内、および、ＲＢ出口、での３つの領域で板幅が変化していることがわかる。これらの領域では、それぞれ異なるメカニズムによって板幅変化が生じていると考えられるので、各領域における板幅変化と板幅変化影響因子との関係を調べる必要がある。
　【００１４】
　ただし、図３からも明らかであるように、ＲＢ出口での板幅変化は僅かであり、実用上は無視しても差し支えない。そこで、簡易化のためＲＢ出口での変化分は省略し、ＲＢ入口およびＲＢ内の領域の２つの変化量のみに注目し、これらと各因子との関係を調べた。
　【００１５】
　・圧下率の影響
　図４は、ＲＢ入口およびＲＢ内板幅変化量と圧下率との関係を、出側板厚ｈ毎に示した図である。これにより、ＲＢ入口およびＲＢ内のいずれの領域においても、板幅変化量は圧下率の増加に伴い、指数関数的に増加し、板厚が増加するほどその割合が大きくなるという明白な相関関係が見られる。
　【００１６】
　・張力の影響
　図５は、板幅変化量と張力との関係を示した図である。これより、張力付加によってＲＢ内で幅広がりが減少し、ＲＢ入口で幅縮みが生じ、その割合は入側張力を付加した場合が大きいことがわかる。
　【００１７】
　図６は、板幅変化量と入出側張力との関係を、出側板厚ｈ毎に示した図である。
　【００１８】
　これにより、ＲＢ入口およびＲＢ内における板幅変化量は、入出側張力付加によりいずれの板厚においても直線的に減少し、その割合は板厚が大きいほど大きいという板厚との明白な相関が見られる。
　【００１９】
　・クラウン比率変化の影響
　図７は、板幅変化量とクラウン比率変化量との関係を出側板厚ｈ毎に示した図である。これより、クラウン比率変化量の変化によって板幅変化量は、ＲＢ入口およびＲＢ内のいずれにおいても直線的に変化し、その割合は板厚が大きいほど大きいことがわかる。
　【００２０】
　このようなクラウン比率変化による板幅変化のメカニズムは、次のように考えられる。すなわち、クラウン比率変化により伸び歪の幅方向分布が変化し、それによって張力分布が変化するため板幅変化が生じるというメカニズムである。
　【００２１】
　以上のように、クラウン比率変化による板幅変化は非常に大きく、従来のように板クラウンの影響を考慮していないものや、板クラウンの影響を考慮している場合においてもクラウン量やクラウン量の変化で評価しているものでは、板厚との相関などの点から精度が悪く、高精度な板幅予測ができない。
　【００２２】
　・変形抵抗の影響
　図８は、ＲＢ入口およびＲＢ内板幅変化量と変形抵抗との関係を示した図である。これより、変形抵抗は、ＲＢ入口およびＲＢ内のいずれの板幅変化にも影響をおよぼす。
　【００２３】
　以上の結果からＲＢ入口およびＲＢ内での幅変化量△Ｗ１および△Ｗ２は、出側板厚ｈ、圧下率ｒ、入，出側張力Ｔｉ，Ｔｏ、クラウン比率変化Ｃｒ＝Ｃｈ／ｈ−ＣＨ／Ｈ、および、変形抵抗の関数として、下記（１），（２）式によって求められる。
　【００２４】
　　△Ｗ１＝△Ｗ１（ｈ，ｒ，Ｔｉ，Ｔｏ，Ｃｒ，Ｋｆ）　　　　　　…（１）
　　△Ｗ２＝△Ｗ２（ｈ，ｒ，Ｔｉ，Ｔｏ，Ｃｒ，Ｋｆ）　　　　　　…（２）
　以下、図２に示すフローを参照して本発明を説明する。
　【００２５】
　まず、仕上圧延機入側の板厚，クラウン量，板幅および圧延材温度を、計測あるいは推定によりもとめる。仕上セットアップ計算において、これらの値と圧延材の材料特性、および、仕上圧延機出側の目標板厚，目標クラウン量などに基づいて、仕上圧延機各スタンドでのロールギャップ（圧下スケジュール），ロールベンディング力（クラウンスケジュール），ロール周速およびスタンド間張力が決まる。
　【００２６】
　このセットアップ値に従って、以下のようにして仕上圧延機での板幅変化量を演算する。
　【００２７】
（１）ロールバイト入口近傍の板幅変化量の予測：
　Ｎｏ．ｉスタンドにおけるＲＢ入口近傍での板幅変化量を
　【００２８】
　【数０１】
　　ΔＷ１ｉ
　【００２９】
とすると、仕上圧延機全スタンドのＲＢ入口近傍で生じる板幅変化量△Ｗ１は、（１）式より下記（３）式のように算出される。
　【００３０】
　【数３】
　　ΔＷ１＝ΣΔＷ１ｉ
　　　　　＝ΣΔＷ１ｉ（ｈｉ，ｒｉ，Ｔｉｉ，Ｔｏｉ，Ｃｒｉ，Ｋｆｉ）
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　・・・（３）
　【００３１】
　但し、ΣはスタンドＮｏ．ｉに関する総和記号であり
　【００３２】
　【数０２】
　　Ｃｒｉ＝Ｃｈｉ／ｈｉ−Ｃｈｉ−１／ｈｉ−１
　　　　　　ｒｉ：Ｎｏ．ｉスタンド圧下率
　　　　　　Ｔｉｉ：Ｎｏ．ｉスタンド入側張力
　　　　　　Ｔｏｉ：Ｎｏ．ｉスタンド出側張力
　　　　　　ｈｉ：Ｎｏ．ｉスタンド出側板厚
　　　　　　Ｃｈｉ：Ｎｏ．ｉスタンド出側クラウン量
　【００３３】
である。
　【００３４】
（２）ロールバイト内の板幅変化量の予測：
　Ｎｏ．ｉスタンドにおけるＲＢ内の板幅変化量を
　【００３５】
　【数０３】
　　ΔＷ２ｉ
とすると、仕上圧延機全スタンドのＲＢ内で生じる板幅変化量ΔＷ２は、（２）式より下記（４）式のように算出される。
　【００３６】
　【数４】
　　ΔＷ２＝ΣΔＷ２ｉ
　　　　　＝ΣΔＷ２ｉ（ｈｉ，ｒｉ，Ｔｉｉ，Ｔｏｉ，Ｃｒｉ，Ｋｆｉ）
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　・・・（４）
　【００３７】
（３）　スタンド間の板幅変化量の予測：
　スタンド間での板幅変形については、第３５回塑性加工連合講演論文集（１９８４）第２７７〜２８０頁で述べられているように、短時間で生じるクリープ変形であると考えられ、Ｎｏ．ｉからｉ＋１スタンド間に生じる板幅変化量
　【００３８】
　【数０４】
　　ΔＷ３ｉ
　【００３９】
は、ｉスタンド出側張力
　【００４０】
　【数０５】
　　Ｔｏｉ
　【００４１】
、圧延材の炭素含有量Ｃ、圧延材温度Ｔｉ、スタンド間通過時間
　【００４２】
　【数０６】
　　ｔｉ
　【００４３】
などの関数として表わされる。
　【００４４】
　したがって、仕上圧延機全スタンド間で生じる板幅変化量△Ｗ３は、下記（５）式のように算出される。
　【００４５】
　【数５】
　　ΔＷ３＝ΣΔＷ３ｉ
　　　　　＝ΣΔＷ３ｉ（Ｔｏｉ，Ｃ，Ｔｉ，ｔｉ）　　　　　　・・・（５）
　【００４６】
（４）仕上圧延機出側板幅の予測：
　上記より、仕上圧延機で生じる板幅変化量の総和△Ｗは下記（６）式のように算出される。
　【００４７】
　　△Ｗ＝△Ｗ１＋△Ｗ２＋△Ｗ３　　　　　　　　　　　　　　・・・（６）
従って、仕上圧延機入側板幅をＷｉｎとすると仕上圧延機出側板幅Ｗｏｕｔは下記（７）式のように算出される。
　　Ｗｏｕｔ＝Ｗｉｎ＋△Ｗ　　　　　　　　　　　　　　　　　・・・（７）
　以上より演算された仕上圧延機出側板幅Ｗｏｕｔと仕上圧延機出側目標板幅Ｗｐとの差分からエッジャー開度量Ｗｅを演算しエッジャ−開度をこれに制御することにより、高精度な板幅制御が可能となる。
　【００４８】
　【実施例】
　以下、本発明の実施例を、本発明を一態様で実施する図１に示す装置構成に基づいて説明する。
　【００４９】
　粗の水平圧延機３を出た圧延材の、仕上圧延機入側の板厚，クラウン量，板幅および圧延材温度が、粗圧延機後面に設置されている板厚計９，板幅計１０および温度計１１によって計測され、あるいは計測値に基づいて算出される。演算処理装置１５においては、これらの値と圧延材の材料特性および仕上圧延機出側の目標板厚，目標クラウン量などに基づいて仕上圧延機各スタンドでのロールギャップ，ロールベンディング力，ロール周速およびスタンド間張力を決定する仕上セットアップ計算を行い、仕上圧延機制御装置１４にその情報が伝えられ、各スタンドの圧延条件が設定される。
　【００５０】
　さらに、演算処理装置１５においては、仕上セットアップ計算機能により決定された仕上圧延機５の各スタンドでの圧延条件（圧下率，スタンド間張力，クラウン比率変化，入出側板厚，圧延材温度，変形抵抗およびスタンド間通過時間）より仕上圧延機で生じると予想される板幅変化量を、上述の（３），（４），（５）および（６）式を用いて演算する。その演算値と目標板幅値との差分からエッジャー開度量を求め、エッジャー制御装置１３により仕上圧延機前に設置されたエッジャー装置４を制御し板幅を制御する。なお、エッジャー開度を求める際には、幅圧下により生じるドッグボーン形状に起因する幅戻り量を考慮することは言うまでもない。
　【００５１】
　以上、仕上圧延機前に設置されたエッジャー装置４によって板幅を制御した場合の実施例を説明したが、次に、エッジャー装置４がなく粗圧延機前に設置されたエッジャー装置２によって板幅を制御する場合の実施例について説明する。
　【００５２】
　エッジャー装置２によって板幅を制御する場合は、セットアップ計算前の初期の板厚，クラウン量，板幅および圧延材温度は、粗圧延機前面に設置されている板厚計６，板幅計７および温度計８によって計測される。演算処理装置１５においては、粗の水平圧延機３の圧延条件を設定し、上記と同様にセットアップ計算を行い、仕上圧延機各スタンドの圧延条件が設定される。したがって、板幅変化量の演算においては、粗の水平圧延機３近傍、水平圧延機３と仕上Ｎｏ．１圧延機間で生じると予想される板幅変化量を含めて、上記と同様に板幅変化量の予測演算を行い、エッジャー装置２によって板幅を制御する。
　【００５３】
　以上は、セットアップ計算によって得られた初期のエッジャー制御であるが、例えば走間板厚変更のように、圧延中、各スタンドでの圧延条件を変化させる場合には、圧延条件を変化させる前に上記の演算を行いエッジャー開度変更量△Ｗｅを求め、条件変更位置に対応して△Ｗｅだけエッジャー制御を行えばよい。
　【００５４】
　なお、本実施例では、粗圧延機および／または仕上圧延機入口に設置してあるエッジャー４，２による制御法について述べたが、本発明は、仕上圧延機のスタンド間にエッジャーを有する設備や、張力圧延によって板幅制御を行う他の設備に実施しても同様の効果を得ることができる。
　【００５５】
　また、これまでの説明では、クラウン比率変化の変更がロールベンディング力によって行われる例について述べてきたが、ロールシフト，ペアクロスなどの制御装置によってクラウン比率変化を変更するような場合についても同様に本発明を適用することができる。
　【００５６】
　【発明の効果】
　本発明は以上説明した通り、板幅変化量をＲＢ入口直近，ＲＢ内およびスタンド間の３つの領域で演算し、その演算過程においてクラウン比率変化の影響を考慮に入れて正確に板幅変化量を予測しているので、従来に比べ板幅精度を向上することができ、歩留を向上させるという効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
　【図１】　本発明を一態様で実施する装置構成を示すブロック図である。
　【図２】　図１に示す仕上圧延機５の出側板幅を目標板幅とする、本発明のエッジャ−開度制御の内容を示すフロ−チャ−トである。
　【図３】　図１に示す圧延設備で圧延される圧延材の、長手方向の板幅変化を示すグラフである。
　【図４】　図１に示す圧延設備で圧延される圧延材の、ＲＢ入口およびＲＢ出口での板幅変化量と圧下率との関係を出側板厚ｈ毎に示したグラフである。
　【図５】　図１に示す圧延設備で圧延される圧延材の、板幅変化量と入，出側張力との関係を示すグラフである。
　【図６】　図１に示す圧延設備で圧延される圧延材の、板幅変化量と入出側張力との関係を出側板厚毎ｈに示すグラフである。
　【図７】　図１に示す圧延設備で圧延される圧延材の、板幅変化量とクラウン比率変化量との関係を出側板厚毎ｈに示したグラフである。
　【図８】　圧延材の板幅変化量と変形抵抗との関係を示したグラフである。
　【図９】　仕上圧延時の板幅変化挙動を模式的に表わした平面図である。
　【符号の説明】
　１：圧延材　　　　　　　　　　２：粗圧延機のエッジャー
　３：粗の水平圧延機　　　　　　４：仕上圧延機前に設置されたエッジャー
　５：７スタンドのロールを備えた仕上圧延機
　６：粗圧延機前面に設置された板厚計
　７：粗圧延機前面に設置された板幅計
　８：粗圧延機前面に設置された温度計
　９：粗圧延機後面に設置された板厚計
　１０：粗圧延機後面に設置された板幅計
　１１：粗圧延機後面に設置された温度計
　１２：仕上圧延機出側板幅計
　１３：エッジャー制御装置
　１４：仕上圧延機制御装置
　１５：演算処理装置