【誤訳訂正書】
【提出日】平成27年1月7日(2015.1.7)
【誤訳訂正１】
【訂正対象書類名】特許請求の範囲
【訂正対象項目名】全文
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ロウ付けのためのサンドイッチ材料を作る方法であって、以下のステップ、
−第１アルミニウム合金のコア層であって、（重量％による）、
Mn： 0.5〜2.0%,
Mg： <= 1.0%,
Si： <= 0.2%,
Ti： <= 0.3%,
Cr： <= 0.3%,
Zr： <= 0.3%, 
Cu ：<= 0.2%, 
Zn： <= 3%,
In： <= 0.2%,
Sn： <= 0.1 %,
Fe+Ni： <= 0.7%,
残りは Al 及び <= 0.05% のそれぞれの避けられない不純物;を含む、第１アルミニウム合金のコア層を提供するステップ、
−第２アルミニウム合金のバリア層であって、（重量％による）、
Mn+Cr： <= 0.2%,
Mg： <= 1.0%,
Si： 1.6〜5%,
Ti： <= 0.3%,
Zr： <= 0.2%,
Cu： <= 0.2%,,
Zn： <= 3 %,
In： <=0.2%,
Sn： <= 0.1%,
(Fe+Ni) ：<= 1.5 % , ,
残りは Al 及び <= 0.05% のそれぞれの避けられない不純物;を含む、第２アルミニウム合金のバリア層を提供するステップ、
−それらを付着してサンドイッチ材料を形成するためその層を一緒に圧延するステップ；
−コア層及びバリア層の両方中で、Ｓｉ内容量が０．４〜１％に等しくなるように、予め定められた温度で、且つ予め定められた時間でサンドイッチ材料を加熱処理するステップ；
−サンドイッチ材料を所望の最終厚さまで圧延するステップ；
を含む方法。
【請求項２】
加熱処理前の、前記サンドイッチ材料は、また、該サンドイッチ材料が所望の最終厚みよりも８％〜３３％厚くなるまで、冷間圧延されることを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項３】
加熱処理後の、前記サンドイッチ材料は、所望の最終厚みの、８％〜３３％の減少率で、最終厚みにまで冷間圧延されることを特徴とする請求項１又は２のいずれか１つに記載の方法。
【請求項４】
該加熱処理は、３５０℃〜５５０℃の間の温度で行われることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１つに記載の方法。
【請求項５】
該加熱処理は、１〜２４時間で、行われることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１つに記載の方法。
【請求項６】
第１アルミニウム合金のコア層とコア材料のいずれかの面上に配置されている２つの第２合金のバリア層とを提供するステップを具備することを特徴とする請求項１〜５のいずれか１つに記載の方法。
【請求項７】
前記バリア層は、別の部分にロウ付けされるべきサンドイッチ材料の面上にサンドイッチ材料の最外層を構成することを特徴とする請求項１〜６のいずれか１つに記載の方法。
【請求項８】
0.4% <= Cs*x/100 + Ck*(100-x)/100<= 1.0%であって、
Ｃｋは、圧延前のシリコン含有量であって、Ｃｓは、圧延前のバリア層のシリコン含有量であって、そして、ｘは、一緒に圧延された後のサンドイッチ材料の総厚みの％における、バリア層の厚みであり、又は、２つのバリア層の場合には、バリア層の結合された厚みであることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１つに記載の方法。
【請求項９】
xは、７μｍ以上であることを特徴とする請求項８に記載の方法。
【請求項１０】
請求項１〜９のいずれか１つによるサンドイッチ材料を作り、別の部分にサンドイッチ材料をロウ付けする、方法を具備するロウ付けされた製品を作るためのプロセス。
【請求項１１】
該バリア層は、ロウ付けの間再結晶化することを可能にし、サンドイッチ材料の圧延表面に平行な長さを有する粒子寸法を有し、それは少なくとも５０μｍであることを特徴とする請求項１０に記載のプロセス。
【請求項１２】
該サンドイッチ材料のコア層は、ロウ付け後に非結晶化又は部分的に結晶化された構造を有していることを特徴とする請求項１０又は１１のいずれか１つに記載のプロセス。
【請求項１３】
ロウ付け後の該サンドイッチ材料は、室温で少なくとも６０ＭＰａである降伏強度を有することを特徴とする請求項１０〜１２のいずれか１つに記載のプロセス。
【請求項１４】
ロウ付け後の該サンドイッチ材料は、３００℃でＲ＝０．１の引張荷重で百万負荷周期で３５ＭＰａよりも高い疲労強度を有していることを特徴とする請求項１０〜１３のいずれか１つに記載のプロセス。
【請求項１５】
請求項１〜９のいずれか１つに記載された方法により作られた、ロウ付けのためのサンドイッチ材料。
【請求項１６】
前記第１アルミニウム合金が、0.8〜1.8%のMnを含むことを特徴とする請求項１〜９のいずれか１つに記載された方法。
【請求項１７】
前記第１アルミニウム合金が、1.0〜1.7%のMnを含むことを特徴とする請求項１〜９のいずれか１つに記載された方法。
【請求項１８】
前記第１アルミニウム合金が、Mg <= 0.3%であるMgを含むことを特徴とする請求項１〜９のいずれか１つに記載された方法。
【請求項１９】
前記第１アルミニウム合金が、Si <= 0.1%であるSiを含むことを特徴とする請求項１〜９のいずれか１つに記載された方法。
【請求項２０】
前記第２アルミニウム合金が、2〜4.5%のSiを含むことを特徴とする請求項１〜９のいずれか１つに記載された方法。
【請求項２１】
前記第２アルミニウム合金が、Mg <= 0.3%であるMgを含むことを特徴とする請求項１〜９のいずれか１つに記載された方法。
【請求項２２】
加熱処理前の、前記サンドイッチ材料は、所望の最終厚みよりも８％〜２８％厚くなるまで、冷間圧延されることを特徴とする請求項２に記載された方法。
【請求項２３】
加熱処理後の、前記サンドイッチ材料は、所望の最終厚みの８％〜２８％の減少率で、所望の最終厚みにまで冷間圧延されることを特徴とする請求項３に記載された方法。
【誤訳訂正２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０００２
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０００２】
アルミニウムは、ロウ付けによる製品の製造のためによく使用される材料である。アルミニウムは、様々な合金化元素、例えば、Ｍｎ、Ｍｇ、Ｔｉ、Ｓｉを追加することにより合金化されることができ、そしてアルミニウム合金の強度は、粒子の沈殿物により又はアルミニウムで固溶体を形成する合金化材料により影響を受ける。
【誤訳訂正３】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０００５
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０００５】
別の変形のロウ付け材料は、ロウ付け層を全然有していないが、そのような層を備えた材料にロウ付けされている。例えば、そのような材料は、薄いアルミニウムシートから折り畳まれている自動車用ラジエータのような、熱交換器中のいわゆるフィンに使用されることができる。熱交換器を製造する際、そのフィンは、ロウ付け被覆管に接して配置され、そしてロウ付け炉で加熱されて、その管の上のロウ付け層が融けて、毛細管力と表面張力の差異により流れ出し、フィンと管の間でロウ付けされた接合部を形成するようにする。
【誤訳訂正４】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０００６
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０００６】
例えば自動車用ラジエータのような、気体／液体熱交換器中のフィンの主要な機能は、その管の中にある液体から気体に熱を伝導させることである。フィンは、大抵、追加の目的も有している。ロウ付けは、非常に高い温度で行われるので、その材料は、それ自身の重量により引き起こされる機械的なストレスによってのみクリープ変形が起こりうる。フィンは、崩壊するほど柔らかくなってはならず、むしろ熱交換器の形状を維持することを幾分か助ける。この観点からフィンの容量、すなわちそれらの「たわみ抵抗」は、ある長さ、例えば５０ｍｍ、の固定した細長い一片により６００℃にまで加熱された炉の１つの端部で水平に、測定される。自由端部のたわみは、炉が冷却されたときに測定される。熱交換器の能力について、フィンがこの高い圧力に抵抗することを助ける作業中にその管の中で起こることができる高い圧力に抵抗することも重要である。もし、フィンが高い温度でも良好な強度を有していれば、その管はより薄くでき、それは、熱交換器の重量が少なくなることを意味する。
【誤訳訂正５】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０００７
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０００７】
もし、ロウ付けされている部品の材料が、そのロウ付けの融点に達する前のロウ付け温度に加熱される場合に、再結晶化されず、ロウ付けからのシリコンは、ロウ付けされている材料を貫通する。これは、例えばフィンのような、薄いシート中に、溶融する及び崩壊する又は、代替的に、不完全な又はみすぼらしい大きな孔を伴ったロウ付けされた継ぎ目を形成する、危険が伴う。シリコンの貫通は、拡散、外側層の溶融、又はいわゆる「液体フィルムマイグレーション」により起こる（参照、例えば、A. Wittebrod, S. Desikan, R. Boom, L. Katgerman, Materials Science Forum Vols. 519-521 , (2006) pp. 1 151-1 156)。
【誤訳訂正６】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】０００８
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【０００８】
したがって、ロウ付け中に再結晶しない上記についてのロウ付け材料は、バリア層を有しなければならない。幾つかの層からなる材料に対する適した名称は、サンドイッチ材料である。バリア層の機能は、ロウ付け中にロウ付け材料から下にあるコア材料に貫通することを減少させることであり、それにより、良好なロウ付けされた接合部の形成を確実にし、コア材料が融け始めないようにする。シリコン貫通は、特に粒界で容易に起こる。したがって、少ない粒界があるようにするために、大きな粒子が、バリア層中に形成される必要がある。
【誤訳訂正７】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１０
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１０】
もし、空気／水熱交換器中の管が腐食してくると、それらが漏れ出てくるので、それを防がなければならない。したがって、その管に対してより低い電気ポテンシャルを有して、いわゆるカソード防食を提供するように、亜鉛がフィン中の合金に通常追加されている。もちろん、これは、フィン上より大きな全体的な腐食になる。しかし、これは、受け入れ可能でありえ、それはフィンのより早い溶解をもたらす粒間腐食及び穿孔が起こらないためである。さらに腐食特性を改善する１つの方法は、コア層の電気化学ポテンシャルを増大させることである。これは、例えば、銅、マンガン、又は固溶体中で電気化学ポテンシャルを増大させ且つロウ付け工程中に固溶体中に配置される他の合金化材料を使用することにより、なされることができる。
【誤訳訂正８】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１１
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１１】
既知の種類のロウ付け材料に伴う１つの問題は、それらが高い温度で十分な疲労強度及びクリープ抵抗を欠くことである。もし、検査中に温度が高く、２００℃を上回り、材料が高いストレスを受けると、材料のクリープ抵抗の疲労ストレスについての寿命が制限される。金属間沈殿物は高い温度で強度に非常に貢献するので、それらが安定し、時間に対して早すぎる溶解がされないことが重要である。これは、再結晶されないコア材料にとって特に重要であり、沈殿物が再結晶の進行を遅らせるからである。
【誤訳訂正９】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１２
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１２】
１５０℃を越えて３００℃までの温度でより良好な疲労強度及びクリープ抵抗が必要な製品の２つの例は、自動車エンジンでリサイクルするためのインタークーラー及びエグゾーストガスクーラーである。これらの製品はサンドイッチ材料のロウ付けにより通常作られる。汚染ガスの排出削減及び効率の改善のため自動車エンジンへの増加した需要は、これらのクーラーが顕著に高い作動温度とガス圧力を受けることを意味している。これは、存在しているサンドイッチ材料が強度要件を満たしていないので、問題を引き起こす。１００℃よりも高い作動温度に達しない通常の自動車用のラジエータは、今日、強度の理由のために、相対的に重い材料寸法で作られている。重い重量は、高い燃料消費につながる。ラジエータに使用される大きな量の材料は、また、それらを製造するのにコストが高くつく。たとえ自動車ラジエータ中の管及び他の部品と比較してフィンは薄いとしても、それらはまだラジエータの重量の大きな部分に達し、およそ４０％であり、したがって、それらの厚みが低減されることができるように、それらが作動温度で良好な強度を有することが非常に重要である。
【誤訳訂正１０】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００１４
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００１４】
製造工程において、バリア層のプレートは、コア合金のインゴットの１つの側又は両側上に配置される。工業圧延工程において、良好な生産量のため、このサンドイッチパックの組み合わされた厚みは、６０ｃｍの厚みである。そして、各圧延孔型中において相対的に小さな減少で圧延を始める必要がある。加工ロールの直径と及びサンドイッチパックの厚みとの間の比は小さいので、これは、主要な厚み減少及びこのような表面伸張は、サンドイッチパックの表面の近くで起こることを意味している。もし、バリア層が厚ければ、表面伸張は、バリア層とコアインゴットの間の境界層において小さく、その層を一緒にくっつくことができるのは困難である。さらに大きな問題は、多くの厚みの減少は、表面で起こるので、バリア層はコア層よりもさらに長くされる。これは、コア層の前及び後ろの両方にバリア層を外に押す。そして、これらの突出した部品は、切り落とされなければならず、それは工程の効率性を低める。さらに、バリア層は、コア層を越えて側方に押し出され、それは、完成したシートの幅に渡ってバリア層の厚みに変化があるものを得ることを意味する。したがって圧延されたシートの縁部は、剥ぎ取られて廃棄されなければならない。それらの厚みはバリア層で薄すぎるからである。これは、さらに、その工程の生産量を減少させる。もちろん、もしバリア層がコア層よりも柔らかければ、それは良くあることであるが、質の悪い生産の問題がさらに強調される。０．１ｍｍよりも大抵薄く、０．０５ｍｍの薄さにされることができる、例えば熱交換器フィンのような、非常に薄いシートにおいては、この問題は、さらにより厳しくなる。これは、バリア層が働くには、それは、少なくとも０．００７ｍｍの厚みを要し、それが厚みの大きな部分を占めることを意味する。そして、特にコア層がバリア層よりもかなり硬い場合、熱交換器−熱圧延−のため薄いシートを製造する伝統的な方法が良好な生産高を有することは難しい。もしバリア層が全厚みの２０％よりも厚い場合に、圧延中に層を一緒に全て貼り付けるようにすることは困難である。
【誤訳訂正１１】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００２４
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００２４】
本発明は、ロウ付けのためのサンドイッチ材料であって、第１のアルミニウム合金のコア層、及び第２のアルミニウム合金のバリア層を備え、該バリア層と該コア層は一緒に圧延される前に、同じ歪み耐性を実質的に有し、そのサンドイッチ材料は、以下のステップ、
−第１の合金のコア層であって、（重量％による）、0.5〜2.0%, 好ましくは 0.8〜1.8%, 最も好ましくは、1.0〜1.7%の Mn, <= 0.2% 好ましくは <= 0.1%の Si, <= 0.3%の Ti, <= 0.3%, 好ましくは <= 0.2%の Cr, <= 0.3%, 好ましくは <= 0.2% のZr, <= 0.2%, 好ましくは <= 0.1 % のCu, <= 3%の Zn, <= 0.2%の In, <= 0.1 % のSn 及び<= 0.7%, 好ましくは <= 0.35%, の(Fe+Ni), <= 1.0%, しかしフラックスを伴う不活性ガス下でロウ付けするため<= 0.3%, 最も好ましくは、 <= 0.05% のMg, そして残りは Al 及び <= 0.05% のそれぞれの避けられない不純物;を含む、第１の合金のコア層を提供するステップ、
−第２の合金のコア層であって、（重量％による）、<= 0.2% Mn+Cr, 1.6〜5%,好ましくは 2〜4.5% Si, <= 0.3%,好ましくは<= 0.2% Ti, <= 0.2% Zr, <= 0.2%,好ましくは<= 0.1 % Cu, <= 3 % Zn, <= 0.2% In, <= 0.1 % Sn 及び <= 1.5%,好ましくは <= 0.7%, 最も好ましくは 0.1〜0.35% (Fe+Ni), <= 1.0%, しかしフラックスを伴う不活性ガス下でロウ付けするため <= 0.3%, 最も好ましくは<= 0.05% Mg, そして残りは Al 及び <= 0.05% のそれぞれの避けられない不純物;を含む、第２の合金のコア層を提供するステップ、
−それらを付着してサンドイッチ材料を形成するためその層を一緒に圧延するステップ；
−コア層及びバリア層の両方中で、Ｓｉ内容量が０．４〜１％に等しくなるように、予め定められた温度で、且つ予め定められた時間でサンドイッチ材料を熱処理するステップ；
−サンドイッチ材料を最終厚さまで圧延するステップ；
により製造されることができる。
【誤訳訂正１２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００２７
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００２７】
そして、サンドイッチ材料は、３５０℃〜５００℃の温度で、それが再結晶して、バリア層からのシリコンがコア層に拡散するのに十分な長さで、加熱処理される。この加熱処理は、これ以降、「中間アニール」と呼ばれる。コア層中のマンガンは、小さな再結晶阻害のAl-Si-Mn-沈殿物、いわゆる分散質中に、高い程度まで、分離される。中間アニール後のシリコン含有量は、コア層及びバリア層中で、０．４〜１％の範囲のレベルにあるべきである。中間アニールのための時間は、その材料の寸法及び中間アニール温度に依存し、それは、１〜２４時間が勧められる。１％未満のシリコン含有量を保持することにより、その層は、融けることが防がれ、０．４％の最小含有量は、分散質のおかげで、コア層は、５９０〜６１０℃で最も行われることの多い最終材料のロウ付けの間、完全に再結晶することがない。上述の中間アニールのあと、サンドイッチ材料は、冷間圧延により、その最終厚みまで加工される。最終加工の程度は、最終製品中の所望の材料特性及びサンドイッチ材料が前段階でどの程度加工されているかに依存する。勧められるのは、その冷間圧延は、最終厚みの、8% - 33%, 好ましくは 8% - 28%, 最も好ましくは 8%-16%の程度の減少がなされることである。
【誤訳訂正１３】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００３３
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００３３】
勧められることに、バリア層は、別の部分にロウ付けされるべきサンドイッチ材料の側上にサンドイッチ材料の外側層を構成する。そのような材料は、熱交換器においてフィンとして使用するのに、薄いシートが非常に適している。
【誤訳訂正１４】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００３８
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００３８】
本発明は、ロウ付けのためのサンドイッチ材料を製造するための方法に関し、以下のステップを含み、
−第１の合金のコア層であって、（重量％による）、0.5〜2.0%, 好ましくは 0.8〜1.8%, 最も好ましくは、1.0〜1.7%の Mn, <= 0.2% 好ましくは <= 0.1%の Si, <= 0.3%の Ti, <= 0.3%, 好ましくは <= 0.2%の Cr, <= 0.3%, 好ましくは <= 0.2% のZr, <= 0.2%, 好ましくは <= 0.1 % のCu, <= 3%の Zn, <= 0.2%の In, <= 0.1 % のSn 及び<= 0.7%, 好ましくは <= 0.35%, の(Fe+Ni), <= 1.0%, しかしフラックスを伴う不活性ガス下でロウ付けするため<= 0.3%, 最も好ましくは、 <= 0.05% のMg, そして残りは Al 及び <= 0.05% のそれぞれの避けられない不純物;を含む、第１の合金のコア層を提供するステップ、
−第２の合金のコア層であって、（重量％による）、<= 0.2% Mn+Cr, 1.6〜5%,好ましくは 2〜4.5% Si, <= 0.3%,好ましくは <= 0.2% Ti, <= 0.2% Zr, <= 0.2%,好ましくは<= 0.1 % Cu, <= 3 % Zn, <= 0.2% In, <= 0.1 % Sn 及び <= 1.5%,好ましくは <= 0.7%, 最も好ましくは 0.1-0.35% (Fe+Ni), <= 1.0%, しかしフラックスを伴う不活性ガス下でロウ付けするため <= 0.3%, 最も好ましくは<= 0.05% Mg, そして残りは Al 及び <= 0.05% のそれぞれの避けられない不純物;を含む、第２の合金のコア層を提供するステップ、
−それらを付着してサンドイッチ材料を形成するためその層を一緒に圧延するステップ；
−コア層及びバリア層の両方中で、Ｓｉ内容量が０．４〜１％に等しくなるように、予め定められた温度で、且つ予め定められた時間でサンドイッチ材料を熱処理するステップ；
−サンドイッチ材料を最終厚さまで圧延するステップ；
を含んでサンドイッチ材料を作るための方法。
【誤訳訂正１５】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００４４
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００４４】
さらなるステップにおいて、圧延されたサンドイッチ材料が、３００℃〜５００℃の高い温度で熱処理される。その温度は、勧められるのは、３５０℃〜５００℃であって、材料が加熱される時間は、材料の寸法及び特定の温度に依存する。勧められるのは、材料が、１〜２４時間の間で加熱されることである。加熱処理、いわゆる中間アニール、のおかげで、サンドイッチ材料の内部構造が変化して、全体の層が、再結晶化されて、バリア層からコア層へのシリコンの拡散が多くのAl-Mn-Si沈殿物の形態でマグネシウムが分離する結果となり、バリア層のシリコン含有量は１％以下に減少される。
【誤訳訂正１６】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００４５
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００４５】
サンドイッチ材料は、最終的に、通常冷間圧延により、さらに冷間加工を経て、最終厚みになる。最終加工の程度は、最終製品の所望の材料特性と、サンドイッチ材料がどの程度前のステップで加工されるかに依存する。勧められるのは、サンドイッチ材料が、最終厚みの、８％〜３３％、好ましくは８％〜２８％、最も好ましくは８％〜１６％、の減少程度で、最終厚みにまで加工される。冷間加工中、材料の内部構造は変えられて、その強度は増大する。この強度増加は、ロウ付けされた熱交換器中の材料に部分的に残っている。なぜなら、コア層は、ロウ付け中に完全に再結晶化しないからである。これはなぜなら、再結晶化のための駆動力は、中間アニール後の冷間加工のための低い減少程度のおかげで低いからであり、再結晶化のための阻害力は多くのAl-Mn-Si沈殿物により高いからである。ロウ付け温度に加熱する上でこれが再結晶化する場合に、冷間加工の低い減少程度はまた、バリア層中の粒子寸法を大きくさせる。これは、ロウ付けからのシリコンの貫通並びにバリア層及びコア層の溶融を妨げる。
【誤訳訂正１７】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００４６
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００４６】
７μｍ以上の厚みであるバリア層は、もしロウ付け中の加熱率が少なくとも２５℃／ｍｉｎであれば、ロウ付け材料からのシリコンの貫通に対する素晴らしい抵抗をもたらす。
【誤訳訂正１８】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００４７
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００４７】
本発明はまた、上述されたサンドイッチ材料を備えたロウ付けされた製品の製造のための工程に関し、そこでは、バリア層は、圧延表面に平行な長さであって、少なくとも５０μｍの長さを有する粒子寸法の再結晶化された構造を有する。ロウ付け温度に加熱する間に作られた、バリア層中の、再結晶化された、粗い粒子構造は、ロウ付けからコアへのシリコンのより少ない拡散に貢献し、それは、より強いロウ付けされた継ぎ目を製造し、ロウ付けの間のサンドイッチ構造中のバリア及びコア層の部分的溶融の危険を減少させる。コア層は、一緒に再結晶化せず、多くの沈殿物を含むので、ロウ付けされた製品が得られ、それは、サンドイッチ材料が、特に３００℃以下の高い温度で、高い強度と、非常に良好なクリープ及び疲労特性に寄与する。ロウ付けされた材料中のサンドイッチ材料は、歪んだ、非再結晶化された又は部分的に再結晶化された構造を具備するコア層を有し、そこでは、サンドイッチ材料は、少なくとも６０ＭＰａで室温でＲｐ０．２の降伏強度を有する。この製品のサンドイッチ材料は、良好な腐食抵抗を有しており、サンドイッチ材料は、バリア層よりも不活性のコア層と、少量の金属間粒子を含むバリア層とを有する。そのロウ付けされた製品は、好適には、熱交換器である。
【誤訳訂正１９】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００５０
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００５０】
【図１】中間アニール後で０．０７ｍｍに圧延した実施例１を通じたコア合金１及びバリア層合金２を具備する本発明によるサンドイッチ材料中、そのプレートの表面からその真ん中までの深さの関数として、シリコン及びマンガン含有量を示す図である。
【図２】実施例１中のコア合金１とバリア層合金２を備える本発明によるサンドイッチ材料中のバリア層（下部）とコア層の間の境界ゾーン中のロウ付けをシミュレートする加熱処理後の長手方向セクション中の微細構造を示す図である。
【図３】コア金属１と各側上のバリア層２を具備する本発明のサンドイッチ材料が、いわゆるフィンの中に形成され、純粋なアルミニウムの中間層と、１０％Ｓｉを伴うアルミニウム合金のロウ付け層とを具備する、Al-Mn-合金からなるサンドイッチ材料の管にロウ付けされる場合に、形成された継ぎ目を通るセクション中の微細構造を示す図である。
【図４】走査型電子顕微鏡のいわゆる「後方散乱モード」で撮影された本発明のサンドイッチ材料の写真を示す図である。
【図５】フィンのための標準合金の強度に対する実施例２を通じたサンドイッチ材料のための温度と強度変化の比較を示す図である。
【図６】フィンのための標準合金の対応特性に対する実施例２を通じた本発明のサンドイッチ材料のための温度と疲労強度変化の比較を示す図である。
【図７】フィンのための標準合金の対応特性に対する実施例２を通じた本発明のサンドイッチ材料のための温度とクリープ強度変化の比較を示す図である。
【誤訳訂正２０】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００５２
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００５２】
例えば、熱交換器中のフィンシートのような薄いシート中のバリア層は、所望の保護機能を提供するため、少なくとも約７μｍと、厚い必要があり、したがって、それは、サンドイッチ材料の厚みのかなりの部分を占めるので、圧延工程中の不満足な産出高の問題は、この場合特に厳しい。しかし、必要な厚みは、ロウ付けの間の温度／時間に依存する。高い温度で長い時間は、より厚いバリア層を要求する。
【誤訳訂正２１】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００５５
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００５５】
もし、例えば、マグネシウム、又は銅のような、溶液中に維持されることができる合金化する材料の高い含有量を使用することが可能であれば、バリア層は、溶液硬化により硬く製造されることができる。例えば、フラックスを伴う不活性ガスロウ付けのような、あるロウ付け方法において、もしマグネシウムの含有量が高すぎると良好なロウ付け特性を達成することができない。高い銅含有量は、管にロウ付けされているフィンシートで使用されることができない。なぜなら、それは、管の腐食を増大させることに繋がる高い電気ポテンシャルを作るからである。別の方法としては、粒子を形成する合金化物質を追加することがありうる。これは、あまり好ましくない。なぜなら、たとえ、それが薄く、再結晶化の駆動力が低いとしても、シリコンの拡散率が高くなる前に、ロウ付け温度に加熱される際に、バリア層は、粗い粒子で再結晶化するように想定されているからである。
【誤訳訂正２２】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００６１
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００６１】
もしマグネシウムが、固溶体中に又は経年変化でＭｇ２Ｓｉ沈殿物を形成することにより存在すれば、マグネシウムは、溶液硬化により材料の強度を増加させる。マグネシウムは、さらに、高い温度で圧延の間に変形抵抗を増加させ、それは、バリア層中に有利に使用されることができることを意味する。もし、その含有量が高すぎると、ロウ付けするための能力は、表面上の厚い酸化マグネシウム層の形成のために、減少され、さらに、ロウ付け温度で、材料の溶解の危険があり、それは、コア層のマグネシウム含有量が、１．０重量％に限られることの原因となる。フラックスと共に不活性ガスロウ付けする間、マグネシウムは、フラックスと反応し、それは、ロウ付けの能力を減少させる。ロウ付けするための能力は、マグネシウム含有量の増大と共に減少させられる。コア層中のマグネシウムは、加熱処理及びロウ付け中に、バリア層へ拡散する。したがって、もし材料がフラックスと不活性ガスロウ付けするために使用されるべきときは、コア層のマグネシウム含有物は、０．３重量％に限られ、好ましくは０．０５重量％に限られる。
【誤訳訂正２３】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００６４
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００６４】
ジルコニウムは、変形抵抗を増加させ、そして再結晶化に対する抵抗を増加させる。０．３重量％までのジルコニウムは、コア層の組成物に追加されることができる。ジルコニウムは、主に、小さなＡｌ３Ｚｒ粒子として分配され、その粒子は、再結晶化と、ロウ付けの後材料中に大きな粒子を作ることを防ぐ。ＡＬ３Ｚｒ粒子は、３００℃を超える、非常に高い温度ですら安定であるので、それらは、高い温度で疲労及びクリープ強度を増加させる。０．３重量％よりも上では、粗い沈殿物が形成され、それは材料の成形性に負の影響がある。好ましくは、コア層中のそのＺｒ含有量は、０．２重量％までに限られる。Ｚｒは、変形抵抗を増大させるのを助けるので、コア層中のＺｒ含有量の選択は、圧延の間に増大する変形抵抗の増大の負の効果と、ロウ付けの間の再結晶化抑制の増大及びロウ付けされた製品の強度の増大の正の効果との妥協である。バリア層において、ジルコニウム含有量は、０．２重量％を超えるべきではない。なぜなら、ロウ付けの間バリア層が再結晶化することを許容してシリコン進入に対する所望の保護を提供するものよりも高くすることはできないからである。
【誤訳訂正２４】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００６５
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００６５】
チタニウムは、強度を増大させ、コア層中に０．３重量％まで存在することができる。バリア層においては、チタニウムは、０．３重量％まで、好ましくは＜＝０．２重量％まで存在することができる。これらの含有量のチタニウムは、再結晶化を阻害させることができる沈殿物を形成しないので、高い温度で圧延している間バリア層の変形抵抗を増大させるために使用されることができる。
【誤訳訂正２５】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００６６
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００６６】
固溶体中のマンガンは、強度、変形抵抗、及び腐食硬さを増大させる。沈殿物中のマンガンは、強度を増大させる。５００℃未満の温度で適した加熱処理をしたマンガンは、平均直径が０．５μｍ未満の、小さな沈殿物、いわゆる分散質を形成し、それは、変形抵抗を増大し、ロウ付けの間再結晶化を阻害し、そして、低い及び高い温度で、強度を増大させる。コア層中のマンガン含有量は、０．５〜２．０％、好ましくは、０．８〜１．８％、最も好ましくは、１．０〜１．７％であるべきである。バリア層においては、マンガン＋クロム含有量が０．２重量％を超えないようにすべきである。なぜなら、バリア層は、ロウ付け温度で再結晶化しなければならないからである。
【誤訳訂正２６】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００６７
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００６７】
鉄及びニッケルは、腐食抵抗について負の効果を有し、偏向に対する抵抗、ロウ付け材料からのシリコンの侵入、及びコア層の再結晶化について更に高い程度の負の効果を有する。これは、鉄及びニッケルが、再結晶化のための核として役立つ粗い沈殿物を形成するからであり、それは、粒子寸法をより小さくする。したがって、コア層中において、Ｆｅ＋Ｎｉ含有量は、コア層中０．７重量％、好ましくは、０．３５重量％に限られるべきである。バリア層において、含有量は、１．５重量％に限られるが、有利には、０．７重量％未満にすべきである。勧められるのは、その含有量は、バリア層に０．１０〜０．３５重量％である。
【誤訳訂正２７】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００７１
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００７１】
図１は、中間アニール後で０．０７ｍｍに圧延した実施例１を通じたコア合金１及びバリア層合金２を具備する本発明によるサンドイッチ材料中、そのプレートの表面からその真ん中までの深さの関数として、シリコン及びマンガン含有量を示す。シリコン及びマンガン濃度は、サンドイッチプレートの長手セクションでの様々な深さで、点別に、走査型電子顕微鏡中のエネルギー分散分光法により測定された。１つの点から別の点までの組成物の大きな変動は、コア層のシリコンが、大部分沈殿状態にあるからである。
図２は、実施例１中のコア合金１とバリア層合金２を備える本発明によるサンドイッチ材料中のバリア層（下部）とコア層の間の境界ゾーン中のロウ付けをシミュレートする加熱処理後の長手方向セクション中の微細構造を示す。
図３は、コア金属１と各側上のバリア層２を具備する本発明のサンドイッチ材料が、いわゆるフィンの中に形成され、純粋なアルミニウムの中間層と、１０％Ｓｉを伴うアルミニウム合金のロウ付け層とを具備する、Al-Mn-合金からなるサンドイッチ材料の管にロウ付けされる場合に、形成された継ぎ目を通るセクション中の微細構造を示す。サンドイッチ材料は、中間アニールとロウ付けの間で、最初の厚みの１６％に対応する減少で圧延された。
図４は、走査型電子顕微鏡のいわゆる「後方散乱モード」で撮影された本発明のサンドイッチ材料の写真を示す。その写真は、ロウ付けをシミュレートする加熱処理後の長手セクション中の粒子構造を示す。サンドイッチ材料は、各側上に１０％の厚みのバリア層２を伴うコア合金１から構成される。中間アニールとロウ付けの間、開始厚みの１６％に対応する減少で圧延された。図面が示しているように、コア合金は、変形された構造を有している一方、バリア層は、粗い粒子寸法の状態で再結晶化されている。
図５は、フィンのための標準合金の強度に対する実施例２を通じたサンドイッチ材料のための温度と強度変化の比較を示す。
図６は、フィンのための標準合金の対応特性に対する実施例２を通じた本発明のサンドイッチ材料のための温度と疲労強度変化の比較を示す。
図７は、フィンのための標準合金の対応特性に対する実施例２を通じた本発明のサンドイッチ材料のための温度とクリープ強度変化の比較を示す。
【誤訳訂正２８】
【訂正対象書類名】明細書
【訂正対象項目名】００８０
【訂正方法】変更
【訂正の内容】
【００８０】
［実施例２］
本発明によるサンドイッチ材料は、実施例１のものと等しいロウ付けをシミュレートする加熱処理を受けた。表３は、加熱処理後の合金組成を示す。これは、自動車ラジエータのフィン用の、標準材料、ＥＮ−ＡＷ３００３と、比較される。標準材料は、サンドイッチ材料と、同じロウ付けをシミュレートする加熱処理を受けて、その組成が表３にまた示されている。図５は、試験温度で静的強度変化を示す。図６及び７は、疲労及びクリープ強度を、それぞれに、異なる温度で例示する。それらの図面は、例えば疲労及びクリープの、静的強度の点で、室温及び上昇した温度の標準材料と比較して優れた特性を有していることを示している。