【事件の表示】
　特許第３２１９０９５号「連続鋳造用ノズル」の請求項１ないし３に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３２１９０９５号の請求項１ないし２に係る特許を維持する。
【理　由】
Ｉ．手続の経緯
　本件特許第３２１９０９５号は、平成２年２月２０日に出願され、平成１３年８月１０日に、その請求項１〜３に係る発明について特許権の設定登録がなされたところ、新日本製鐵株式会社より特許異議の申立てがなされ、当審より取消理由が通知され、その指定期間内である平成１５年６月２７日に訂正請求がなされたものである。
　
II．訂正について
１．特許権者が求める訂正は、本件特許に係る願書に添付した明細書（以下、「特許明細書」という。）を、平成１５年６月２７日付訂正請求書に添付した訂正明細書（以下、「本件明細書」という。）のとおり訂正することを求めるものであり、その訂正の内容は以下のとおりである。
訂正事項ａ；
　特許明細書の請求項１の「５重量％を超えるＳｉＯ２を含まず、Ａｌ２Ｏ３が９０重量％以上のカーボンレス高アルミナ質耐火物材料で」との記載を、「５重量％を超えるＳｉＯ２を含まず、Ａｌ２Ｏ３が９０重量％以上のカーボンレス高アルミナ質耐火物材料からなる円筒状のスリーブ（目地部を設けたものを除く）を挿入して」と訂正する。
訂正事項ｂ；
　特許明細書の請求項２を削除する。
訂正事項ｃ；
　特許明細書の請求項３を新たな請求項２に繰り上げ、請求項１に従属するように改める。
訂正事項ｄ；
　特許明細書の第５頁７〜９行（特許公報第２頁左欄３６〜３８行参照）の「円筒状のスリーブを該浸漬ノズルおよび／または中間ノズルの内孔に挿入するのが実際的である。」との記載を、「円筒状のスリーブ（目地部を設けたものを除く）を該浸漬ノズルおよび／または中間ノズルの内孔に挿入する。」と訂正する。
　
２．訂正の目的の適否、新規事項の有無、拡張・変更の存否
　訂正事項ａは、特許明細書の請求項２の記載に基づき請求項１に構成を付加し限定すると同時に、異議申立人の提示した甲第１号証に記載された考案との同一性を回避するために、「（目地部を設けたものを除く）」との要件を付加したものである。
　したがって、訂正事項ａは、特許請求の範囲の減縮を目的とするものであって、新規事項の追加に該当せず、実質上特許請求の範囲を拡張し又は変更するものでもない。
　また、訂正事項ｂは特許請求の範囲の減縮に該当し、訂正事項ｃ、ｄは、明りょうでない記載の釈明を目的とするものであり、そして、何れの訂正も、新規事項の追加に該当せず、実質上特許請求の範囲を拡張し又は変更するものでもない。
　
３．まとめ
　よって、上記訂正は、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第６条第１項の規定によりなお従前の例によるとされる、特許法第１２０条の４第３項において準用する平成６年法律第１１６号による改正前の特許法第１２６条第１項ただし書、第２項及び第３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
III．異議申立について
１．本件発明　
　上記のとおり訂正が認められることから、本件の請求項１、２に係る発明（以下、「本件発明１、２」という。）は、本件明細書の特許請求の範囲の請求項１、２に記載された次のとおりのものである。
「【請求項１】タンディッシュ内溶鋼を鋳型内に連続注入するための浸漬ノズルおよびこの浸漬ノズルの上部に接続される中間ノズルの一方または両方の内面を、５重量％を超えるＳｉＯ２を含まず、Ａｌ２Ｏ３が９０重量％以上のカーボンレス高アルミナ質耐火物材料からなる円筒状のスリーブ（目地部を設けたものを除く）を挿入して構成した、介在物の付着・成長を抑制する連続鋳造用ノズル。
【請求項２】該スリーブは、鋳造中の鋳型内溶鋼のメニスカスレベルよりも上方位置のノズル内孔に挿入される請求項１に記載の連続鋳造用ノズル。」
　
２．異議申立の概要
　異議申立人は、甲第１〜５号証を提出し、（訂正前の）請求項１〜３に係る特許は、以下の理由により取り消されるべき旨主張する。
取消理由１；
　（訂正前の）請求項１〜３に係る発明は、甲第１号証に記載された考案と同一であるから、請求項１〜３に係る発明の特許は、特許法第２９条の２の規定に違反してなされたものである。
取消理由２；
　（訂正前の）請求項１〜３に係る発明は、甲第２〜５号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、請求項１〜３に係る発明の特許は、特許法第２９条第２項の規定に違反してなされたものである。
　
３．甲第１〜５号証の記載事項
（１）甲第１号証
　「黒鉛を含有しない耐火物の成形体を複数に分割するとともに、該耐火物の成形体間に目地部を設けて浸漬ノズル内面に一体配設したことを特徴とする連続鋳造用浸漬ノズル。」（第１頁実用新案登録請求の範囲）、「本考案は前述した如き従来の浸漬ノズルの欠点であるノズル閉塞を確実に防止でき、しかも、・・・浸漬ノズルの熱応力割れを抑制した優れた鋳造用浸漬ノズルを提供することにある。」（第３頁１４〜１８行）、「目地３をこのように配設することにより通湯中の温度分布により、熱膨張差をなくすように、目地幅と目地個数を設定し、熱膨張差による発生応力を緩和し耐スポーリング性を確保できる。」（第６頁７〜１０行）、「これ等のノズルを用いた結果、介在物付着の減少によるノズル閉塞の防止とノズル寿命の延長が図れた。」（第９頁１１〜１３行）と記載され、さらに、第１１頁第２表には、本発明品内孔体（Ｅ）の材質は、ＳｉＯ２及びＣを含有せず、Ａｌ２Ｏ３９２％及びＣｒ２Ｏ３３％を含有するものであることが記載されている。
　
（２）甲第２号証
摘記イ；第５５頁左欄下から２行〜第５６頁左欄５行には、浸漬ノズル材質とアルミナ付着テストに関し、「アルミナ付着テストに供したノズル材料の化学組成と付着テスト結果を表１に示す。ＳｉＯ２を含んだ通常のアルミナ−黒鉛質試料には付着がみられたが、その他の試料にかほとんど付着がみられないか、むしろ試料重量の減少が認められた、アルミニウムを０．１％投入した場合のアルミナ−黒鉛質試料の付着性指数と試料中のＳｉＯ２との関係を図１に示した。アルミナの付着性は試料中のＳｉＯ２量と相関がありＳｉＯ２量が増加すると付着も大きくなる傾向がある。アルミナ−黒鉛質試料においてもＳｉＯ２を含まないNon−ＳｉＯ２の材料になるとアルミナ付着は非常に少なくなる。」と記載され、第５５頁右欄Table１には、Ａｌ２Ｏ３４１〜６７％−ＳｉＯ２０〜２８％−Ｃ３０〜３２％のノズル材料が試料番号（１）〜（４）として記載され、さらに、同Fig．１には、試料番号（１）〜（４）についてのアルミナ付着性指数が図示されている。
摘記ロ；第５７頁右欄１０〜１７行には、質疑応答のＱＡとして、「Ｑ．武下（川炉）：（１）カーボンの有無と付着の関係は？・・・Ａ．（１）今回のテストでカーボンの有無の影響を判断することは難しいが、一般的には酸化による表面状態の悪化や熱伝導率を考えるとカーボンは少ないほうが良いと思う。」と記載されている。
　（なお、甲第２号証で用いられた丸数字については、これらを丸カッコ付数字で代替表示した。）
　
（３）甲第３号証
　第２頁右下欄４〜８行には、マグネシア部分安定化ジルコニア焼結体を（第１図に示す）アルミナ−黒鉛質ノズルの内面に嵌合、接着したアルミキルド鋼の連続鋳造用ノズルが記載されている。
　
（４）甲第４号証
　スラブ連続鋳造におけるイマージョンノズル閉塞機構に関し、第１頁「３．調査結果」の欄には、鋼種により差はあるものの、メニスカスラインより上方にクラスターが付着しやすく（図１）、そして、クラスター成分はアルミナであることが記載されている。
　
（５）甲第５号証
　第１４１頁図２１には、浸漬ノズルの上部で、かつ、スライディングノズルの下方に配置された中間ノズルを備えたノズル構造が、また、第１４５頁図３２の２）、３）には、スライドプレートの下方に配置される下ノズルと、上方に配置される上ノズルとを備えたノズル構造が記載されている。
　
４．当審の判断
４−１．取消理由１について
　本件発明１、２と甲第１号証記載の考案（以下、「先願考案」という。）とを比較するに、先願考案の具体例として記載された内孔体（Ｅ）の材質は、ＳｉＯ２及びＣを含有せず、Ａｌ２Ｏ３９２％及びＣｒ２Ｏ３３％を含有するものであるから、内孔体（Ｅ）は、本件発明１、２でいう「５重量％を超えるＳｉＯ２を含まず、Ａｌ２Ｏ３が９０重量％以上のカーボンレス高アルミナ質耐火物材料」に相当する。
　そうすると、本件発明１、２と先願考案は、「タンディッシュ内溶鋼を鋳型内に連続注入するための浸漬ノズルおよびこの浸漬ノズルの上部に接続される中間ノズルの一方または両方の内面を、５重量％を超えるＳｉＯ２を含まず、Ａｌ２Ｏ３が９０重量％以上のカーボンレス高アルミナ質耐火物材料で構成した、介在物の付着・成長を抑制する連続鋳造用ノズル。」で一致する。
　しかしながら、本件発明１、２では、浸漬ノズル、中間ノズルの内面を、「５重量％を超えるＳｉＯ２を含まず、Ａｌ２Ｏ３が９０重量％以上のカーボンレス高アルミナ質耐火物材料からなる円筒状のスリーブ（目地部を設けたものを除く）を挿入して構成した」としているのに対して、先願考案では、「黒鉛を含有しない耐火物の成形体を複数に分割するとともに、該耐火物の成形体間に目地部を設けて浸漬ノズル内面に一体配設した」としている点、換言すれば、本件発明１、２では、カーボンレス高アルミナ質耐火物材料からなる円筒状のスリーブを、『目地部を設けないで』浸漬ノズル、中間ノズルの内面に配設するのに対して、先願考案では、カーボンレス高アルミナ質耐火物材料からなる複数に分割されたスリーブを、『目地部を設けて』浸漬ノズル、中間ノズルの内面に配設する点（以下、「相違点１」という。）で、少なくとも両者は相違する。
　そこで、上記相違点１について検討する。
　甲第１号証の記載からみれば、先願考案では、浸漬ノズルの熱応力割れの抑制を一つの目的とし、そして、そのための具体的な構成として、複数に分割した成形体（本件発明１、２でいう「スリーブ」に相当する。）相互を浸漬ノズル内面に配設するにあたり、目地幅と目地個数を設定しつつ目地部を介して成形体（スリーブ）を一体配設することにより、熱膨張差による発生応力を緩和し、浸漬ノズルの熱応力割れ発生防止を図っており、一方、目地部を設けることをせずに浸漬ノズルの熱応力割れを抑制するための手段については、甲第１号証に何らの開示もない。
　そうすると、甲第１号証には、成形体（スリーブ）を配設する際には必ず目地部を設ける考案が記載されているのみであって、本件発明１、２のような『目地部を設けないで』スリーブを配設する浸漬ノズルについての考案が記載されているとは到底認められない。
　よって、本件発明１、２は、甲第１号証に記載された考案と同一であるとは認められない。
　
４−２．取消理由２について
　本件発明１、２と甲第２号証に記載された発明（以下、「引用発明」という。）とを比較すると、両者は、「タンディッシュ内溶鋼を鋳型内に連続注入するための浸漬ノズルおよびこの浸漬ノズルの上部に接続される中間ノズルの一方または両方の内面を、所定の成分組成からなる耐火物材料で構成した、介在物の付着・成長を抑制する連続鋳造用ノズル。」で一致する。
　しかしながら、本件発明１、２では、所定の成分組成からなる耐火物材料として、「５重量％を超えるＳｉＯ２を含まず、Ａｌ２Ｏ３が９０重量％以上のカーボンレス高アルミナ質耐火物材料」を用いるのに対して、甲第２号証には、このような成分組成の耐火物材料が記載されていない点（以下、「相違点２」という。）、また、本件発明１、２では、「（上記相違点２に係る成分組成の）耐火物材料からなる円筒状のスリーブ（目地部を設けたものを除く）を挿入して」ノズル内面を構成するのに対して、甲第２号証にはこれが記載されていない点（以下、「相違点３」という。）で、少なくとも両者は相違する。
　そこで、まず、上記相違点２について検討する。
　甲第２号証の摘記イによれば、アルミナ−黒鉛質のノズル材料（試料番号（１）〜（４））においては、ＳｉＯ２含有量が少ないほど介在物付着が少なくなることが認められる。
　しかしながら、甲第２号証のアルミナ−黒鉛質耐火物材料は、本件発明１、２の耐火物材料に比して、Ａｌ２Ｏ３含有量が少ないばかりか、Ｃを多量に含有するものであって、本件発明１、２のカーボンレス高アルミナ質耐火物材料とは明らかに成分系の異なるものであるから、甲第２号証の上記記載（摘記イ）は、本件発明１、２の耐火物材料とは別種の耐火物材料についての知見にすぎない。
　そうすると、カーボンレス高アルミナ質耐火物材料において、５重量％を超えるＳｉＯ２を含まず、Ａｌ２Ｏ３が９０重量％以上となるように組成範囲を定めた上記相違点２は、甲第２号証の記載（摘記イ）から当業者が容易になし得たとすることはできない。
　なお、甲第２号証には、Ｃが少ないほうが良い旨の記載（摘記ロ）があるが、この記載は、あくまでもアルミナ−黒鉛質耐火物材料においてＣ含有量を少なくすることを述べたものであって、アルミナ−黒鉛質耐火物材料にかえて、Ｃを全く含有しないカーボンレス高アルミナ質耐火物材料を用いることを意味するものとは解されない。
　したがって、甲第２号証には、相違点２に係る成分組成のカーボンレス高アルミナ質耐火物材料についての開示乃至があるとはいえず、また、甲第３〜５号証にも、カーボンレス高アルミナ質耐火物材料について格別の記載があるわけでもないから、上記相違点２は、甲第２〜５号証の記載から当業者が容易に想到し得たとすることはできない。
　よって、相違点３について検討するまでもなく、本件発明１、２は、甲第２〜５号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるとは認められない。
　
IV．むすび
  以上のとおり、特許異議の申立ての理由によっては本件発明１、２についての特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件発明１、２についての特許を取り消すべき理由を発見しない。
　したがって、本件発明１、２についての特許は、拒絶の査定をしなければならない特許出願に対してされたものと認めない。
　よって、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第１４条の規定に基づく、特許法等の一部を改正する法律の施行に伴う経過措置を定める政令（平成７年政令第２０５号）第４条第２項の規定により、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１５年８月２６日（２００３．８．２６）
【訂正の要旨】
審決（決定）の【理由】欄参照。
（５４）【発明の名称】
連続鋳造用ノズル
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】　タンディッシュ内溶鋼を鋳型内に連続注入するための浸漬ノズルおよびこの浸漬ノズルの上部に接続される中間ノズルの一方または両方の内面を，５重量％を超えるＳｉＯ２を含まず，Ａｌ２Ｏ３が９０重量％以上のカーボンレス高アルミナ質耐火物材料
からなる円筒状のスリーブ（目地部を設けたものを除く）を挿入して
　【請求項
２
１
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
　この発明は，タンデイッシュ内溶鋼をノズルを介して鋳造型に連続注入するさいに，ノズル内壁への介在物の付着・成長を抑制し，連続鋳造の操業をスムーズにかつ低コストで行うことを可能にした連続鋳造用ノズルに関するものである。
〔従来の技術〕
　一般に鋼業の連続鋳造ではタンデイッシュ内溶鋼をノズルを介して鋳型に連続注入するが，そのノズルとしては鋳型内溶鋼中に先端を浸漬させる浸漬ノズルが使用され，この浸漬ノズルの上部にはタンデイッシュとの接続を行うための中間ノズルやスライデングノズルが配置される。中間ノズルはスライデングノズルの下方に配置される下部ノズルと，上方に配置される上部ノズルからなるのが通常である。この中間ノズル（特に下部ノズル）と浸漬ノズルの材質としては，従来からアルミナ−黒鉛質あるいはジルコニア−黒鉛質の材料が用いられている。そして，これら耐火物材料には，２０％程度のＳｉＯ２を含有させて耐熱衝撃性および耐摩耗性の向上を図っている。
　これらの材料は耐食性，耐スポーリング性には優れているが，溶鋼との接触・反応により耐火物表層の黒鉛部分が消失し，表面の凹凸が大きくなることや，耐熱衝撃性および耐摩耗性向上を目的として２０％程度含まれているＳｉＯ２が，付着物となるＡｌ２Ｏ３を生成する酸素源となり，さらにはそのＳｉＯ２が反応・消失した部分の表面粗度が大きくなるために介在物付着起因のノズル閉塞を発生させ易く，円滑な連続鋳造の操業を妨げるという問題があった。
　このような問題を解決するために，ノズル内孔面に不活性ガスを吹き込み，介在物の付着を防止する方法が一般に採用されているが，この方法を用いても連続鋳造を行っていくうちに介在物の付着成長が進行し，安定した閉塞防止効果が得られず，また吹き込むガス量を多くすると介在物付着防止効果は向上するが，吹き込んだガスが鋳造された鋳片に捕捉され，表面欠陥の原因となることも知られている。
　本発明は，このような問題の解決を意図し，従来のアルミナ−黒鉛質もしくはジルコニア−黒鉛質の特性を生かしながら，ノズル内孔壁に介在物の付着が起こり難い連続鋳造用ノズルを得ることを目的としたものである。
〔問題点を解決する手段〕
　上記目的を達成するために，本発明では次のような手段を採用した。
　すなわち，タンデイッシュ内溶鋼を鋳型内に連続注入するための浸漬ノズルおよびこの浸漬ノズルの上部に接続される中間ノズルの一方または両方の内面を，
　５重量％を超えるＳｉＯ２を含まず，Ａｌ２Ｏ３が９０重量％以上のカーボンレス高アルミナ質耐火物材料で構成した。
　そのさい，浸漬ノズルおよび中間ノズルの本体の材質は従来と同様とし，前記の耐火物材料で作った円筒状のスリーブ
（目地部を設けたものを除く）
る。
〔作用〕
　溶鋼流と直接接触するノズル内孔の表面部分を構成する前記の耐火物材料は黒鉛を含まず且つ不可避的最小限度以上のＳｉＯ２を含まない。そして，溶鋼との反応性が小さく材質的にも安定している。ＳｉＯ２は溶鋼中への酸素供給源としての作用を供するが，本発明のノズルはＳｉＯ２が極めて少ないかまたは存在しないからノズル内壁に介在物が生成・付着する原因となる溶鋼への酸素供給を断つことができる。そして黒鉛が存在しないから，これの消失による表面の凹凸発生といったこともない。したがって，介在物の付着・成長を抑制できる。なお材料中に含まれるＳｉＯ２が５重量％を超えると溶鋼中への酸素供給源としての働きが活発になるので０〜５重量％の範囲とすることが好ましい。本発明に従う耐火物材料は製造上止むを得ず混入する不可避的不純物は許容されるものであるが，Ａｌ２Ｏ３が９０重量％以上，好ましくは９２％以上，さらに好ましくは９５％以上の高純度のものが望ましい。
〔実施例〕
　第１図および第２図に本発明に従う連続鋳造用ノズルの実施例を示した。図において，１は連鋳鋳型，２は鋳造中の鋳型内溶鋼を示しており，この鋳型内溶鋼２の中に浸漬ノズル３の先端を浸漬して端部の吐出口４から溶鋼が連続注入される。この浸漬ノズル３は上方のタンデイッシュ（図示しない）に対して，スライデングノズル部５を介して接続される。スライデングノズル部５は水平方向に移動可能な上部プレート６と下部プレート７とからなり，スライデングノズル部５の上方には上部ノズル８が，また下方には下部ノズル９が接続され，この下部ノズル９に浸漬ノズル３の上端が同軸的に接合されている。
　第１図ではこの浸漬ノズル３の内孔に，本発明に従うＳｉＯ２が５重量％以下のカーボンレス耐火物の円筒状スリーブ１０を挿入した例を示した。このスリーブ１０は，鋳型内溶鋼のメニスカスレベルＭよりも上方位置のノズル内孔に挿入されており，Ｍより上方位置の内孔の全長にわたってこのスリーブ１０でその内面が形成されている。
　また第２図には下部ノズル９に同様のスリーブ１１を挿入した例を示しており，下部ノズル９の実質的長さ部分の内面がこのスリーブ１１で形成されている。
　内孔にスリーブ１０を挿入した第１図の浸漬ノズル３を用いて連続鋳造を行った例をもって本発明の効果を以下に示す。
　従来の既存の浸漬ノズル３の内孔に，第１表の▲１▼▲２▼▲３▼▲４▼に示した組成の耐火物材料からなる円筒型スリーブ１０を挿入し，低炭素Ａｌキルド鋼および極低炭素Ｔｉ添加Ａｌキルド鋼を，それぞれ連続８チャージ（１８５トン／チャージ）鋳造した。また，該スリーブを挿入しないで従来の浸漬ノズルのまま同様の操業を行った。この場合の浸漬ノズルの内面は本体の耐火物組成のままであり，その組成は第１表の▲５▼▲６▼に示したものである。
　前記の操業の後，ノズル内孔に付着している付着物層の厚みを測定した。その結果を，低炭素Ａｌキルド鋼については第３図に，また，極低炭素Ｔｉ添加Ａｌキルド鋼については第４図に示した。
　第３図および第４図から明らかなように，比較例として挙げた既存のノズル（▲５▼▲６▼）では付着厚みが大きいかまたは８チャージ到達前に閉塞してしまうのに対し，本発明に従うスリーブを使用したものでは付着厚みも小さく，安定した操業が実施できた。またＳｉＯ２を６％含むスリーブを使用した比較例▲４▼については，途中閉塞こそないものの，付着厚みは本発明例の２倍以上になっている。以上から，本発明においてＳｉＯ２を５％以下に規定することの効果並びにカーボンレスとすることの効果が明らかである。
　以上のように本発明によれば，鋼種のいかんを問わず安定した連続鋳造操業が可能となり，さらに多連鋳化が可能となるので製造原価の低減にも大きく寄与することができる。
【図面の簡単な説明】
　第１図は本発明の連続鋳造用ノズルの実施例を示す略断面図，第２図は同じく本発明の他の実施例を示す略断面図，第３図は本発明に従う浸漬ノズルをＡｌキルド鋼の連鋳に用いたときの内孔付着物の厚みを比較例のものと比較して示した図，第４図は本発明に従う浸漬ノズルをＴｉ添加Ａｌキルド鋼の連鋳に用いたときの内孔付着物の厚みを比較例のものと比較して示した図である。
　１……連鋳鋳型，２……鋳型内溶鋼，
　３……浸漬ノズル，４……吐出口，
　５……スライデイングノズル部，
　８……上部ノズル，９……下部ノズル，
　１０……本発明に従う耐火物材料のスリーブ，
　１１……本発明に従う耐火物材料のスリーブ。