【事件の表示】
　特願２００６−２５０９３１「光学素子及び同光学素子から成る撮像光学素子」拒絶査定不服審判事件〔平成１９年　４月２６日出願公開、特開２００７−１０８７３４〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
第１　手続の経緯
　本願は、平成１８年９月１５日（パリ条約による優先権主張２００５年９月２１日、独国、２００６年２月１日、独国、２００６年７月２４日、独国）の出願であって、平成１８年１０月１２日及び平成２３年９月１３日付けで手続補正がなされ、平成２４年４月２７日付けで拒絶査定がなされ、これに対して、同年８月２７日付けで拒絶査定不服審判が請求されると同時に手続補正がなされたものである。
　なお、請求人は、当審における平成２４年１２月１４日付けの審尋に対して平成２５年６月３日付けで回答書を提出している。
　
第２　平成２４年８月２７日付け手続補正についての補正却下の決定
〔補正却下の決定の結論〕
　平成２４年８月２７日付け手続補正を却下する。
　
〔理由〕
１　本件補正の内容
（１）平成２４年８月２７日付け手続補正（以下「本件補正」という。）は、特許請求の範囲についてするものであって、本件補正前の請求項１に、
　
「下記式、
　ａ）（１−ｍ）｛ｚ１［ＺｒＯ２］ｚ２［ＨｆＯ２］（１−ｚ１−ｚ２）［Ｘ２Ｏ３］｝ｍ［Ａ］または
（１−ｍ）｛ｚ１［ＺｒＯ２］ｚ２［ＨｆＯ２］（１−ｚ１−ｚ２）［ＭＯ］｝ｍ［Ａ］
　式中、ｚ１＋ｚ２は０．９２以下、好ましくは０．９０以下の数であり、ｚ１及び／又はｚ２は０ではなく、及びｍ
は０またはそれ以上の数であり０．０６未満、好ましくは０
　ＸはＹ、Ｓｃ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ及びＬｕから選択され、ＭはＣａ及びＭｇから選択され、及びＡは特にＳｉＯ２、Ｎａ２ＯあるいはＴｉＯ２から選択される１または２種以上の付加成分である、で表すことができる微結晶がＺｒＯ２型の立方晶結晶構造をもつ組成物、あるいは、
　ｂ）下記式、
（１−ｍ）｛（Ｍ１）３＋ｚ３（Ｍ２）５−ｚ３Ｏ１２｝ｍ｛Ａ｝
　式中、ｚ３は−１〜＋１の範囲内の数値であり、ｍは０〜０．０５の範囲内の数値であり、及び
　Ｍ１は、ランタン系列元素、すなわちＣｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ及びＴｍがオプトセラミック中にそれらの酸化物に対して全量で多くても１００重量ｐｐｍあるいは少なくとも１５モル％含まれることを条件として、Ｙ、Ｌａ、Ｇｄ、Ｌｕ、Ｙｂ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｔｍあるいはこれら元素の１または２種以上の混合物から選択され、
　Ｍ２は、微結晶がガーネット構造をもつ、周期律表のＩＩＩ族あるいはＩＩＩａ族の１または２種以上の元素、好ましくはＡｌ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｓｃあるいはこれら元素の２種以上の混合物から選択され、及び、
　Ａは特にＳｉＯ２、Ｎａ２Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯあるいはＴｉＯ２から選択される１または２種以上の付加成分である、によって表すことができる組成物から実質的に成る、可視光及び／または赤外線に対して９５％以上の透過性の多結晶質かつ実質的に単相のオプトセラミックから成る屈折性、透過性、あるいは回析性光学素子。」とあったものを、
　
「下記式、
　ａ）（１−ｍ）｛ｚ１［ＺｒＯ２］ｚ２［ＨｆＯ２］（１−ｚ１−ｚ２）［Ｘ２Ｏ３］｝ｍ［Ａ］または
（１−ｍ）｛ｚ１［ＺｒＯ２］ｚ２［ＨｆＯ２］（１−ｚ１−ｚ２）［ＭＯ］｝ｍ［Ａ］
　式中、ｚ１＋ｚ２は０．９２以下、好ましくは０．９０以下の数であり、ｚ１及び／又はｚ２は０ではなく、及びｍ
は０
　ＸはＹ、Ｓｃ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ及びＬｕから選択され、ＭはＣａ及びＭｇから選択され、及びＡは特にＳｉＯ２、Ｎａ２ＯあるいはＴｉＯ２から選択される１または２種以上の付加成分である、で表すことができる微結晶がＺｒＯ２型の立方晶結晶構造をもつ組成物、あるいは、
　ｂ）下記式、
（１−ｍ）｛（Ｍ１）３＋ｚ３（Ｍ２）５−ｚ３Ｏ１２｝ｍ｛Ａ｝
　式中、ｚ３は−１〜＋１の範囲内の数値であり、ｍは０〜０．０５の範囲内の数値であり、及び
　Ｍ１は、ランタン系列元素、すなわちＣｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ及びＴｍがオプトセラミック中にそれらの酸化物に対して全量で多くても１００重量ｐｐｍあるいは少なくとも１５モル％含まれることを条件として、Ｙ、Ｌａ、Ｇｄ、Ｌｕ、Ｙｂ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｔｍあるいはこれら元素の１または２種以上の混合物から選択され、
　Ｍ２は、微結晶がガーネット構造をもつ、周期律表のＩＩＩ族あるいはＩＩＩａ族の１または２種以上の元素、好ましくはＡｌ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｓｃあるいはこれら元素の２種以上の混合物から選択され、及び、
　Ａは特にＳｉＯ２、Ｎａ２Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯあるいはＴｉＯ２から選択される１または２種以上の付加成分である、によって表すことができる組成物から実質的に成る、可視光及び／または赤外線に対して９５％以上の透過性の多結晶質かつ実質的に単相のオプトセラミックから成る屈折性、透過性、あるいは回析性光学素子。」とする補正を含むものである（下線は審決で付した。以下同じ。）。
　
（２）本件補正後の請求項１に係る上記（１）の補正は、本件補正前の請求項１に係る発明を特定するために必要な事項である
「ａ）（１−ｍ）｛ｚ１［ＺｒＯ２］ｚ２［ＨｆＯ２］（１−ｚ１−ｚ２）［Ｘ２Ｏ３］｝ｍ［Ａ］または
（１−ｍ）｛ｚ１［ＺｒＯ２］ｚ２［ＨｆＯ２］（１−ｚ１−ｚ２）［ＭＯ］｝ｍ［Ａ］」という式中における「ｍ」の上限を、「０．０６未満」から「０．０３未満」に限定するものである。
　
２　本件補正の目的
　本件補正後の請求項１に係る上記１（２）の補正は、本件補正前の請求項１に係る発明を特定するために必要な事項を限定するものであるから、平成１８年法律第５５号改正附則第３条第１項によりなお従前の例によるとされる同法による改正前の特許法第１７条の２第４項第２号に掲げる特許請求の範囲の減縮を目的とするものである。
　そこで、本件補正後の請求項１に係る発明（以下「本願補正発明」という。）が、特許出願の際独立して特許を受けることができるものであるか（平成１８年法律第５５号改正附則第３条第１項によりなお従前の例によるとされる同法による改正前の特許法第１７条の２第５項において準用する同法第１２６条第５項の規定に適合するか）について以下検討する。
　
３　引用例
　原査定の拒絶の理由に引用された「本願の優先日前に頒布された刊行物である国際公開第２００４／０６７４７４号（以下「引用例」という。）」には、次の事項が図とともに記載されている。
（１）「
技術分野
　この発明は、
ＹＡＧレーザ等のレーザ材料や
プリズムなどの光学材料の多結晶希土類ガーネット焼結体
ＹＡＧはイットリウムアルミニウムガーネットの略で、組成はＹ
３
Ａｌ
５
Ｏ
１２
　
（２）「
技術背景
　ＹＡＧ等の多結晶焼結体を、シンチレータなどの光学材料に用いることが提案されている。例えば、Ｇｒｅｓｋｏｖｉｃｈらは、
Ｙ
２
Ｏ
３
６７ｍｏｌ％−Ｅｕ
２
Ｏ
３
３ｍｏｌ％−Ｇｄ
２
Ｏ
３
３０ｍｏｌ％の組成の希土類酸化物成形体を、１６２５℃で４時間水素雰囲気中で予備焼結し、次いで１７０ＭＰａのＡｒ雰囲気中１６５０℃で１時間ＨＩＰ（ホット・アイソスタティック・プレッシング）し、さらに１８５０℃で２時間ウェット水素雰囲気で再焼結
　予備焼結により得られる希土類酸化物焼結体は理論密度の９７−９９％の密度を有し、焼結体はＨＩＰによりさらに緻密化して気孔が減少する。ＨＩＰでは焼結体は平均結晶子径の増加が顕著ではなく、ＨＩＰ後の平均結晶子径は２〜４μｍと報告されている。再焼結により、焼結体は平均結晶子径が２５μｍ以上に増加し、粒成長を利用して気孔が押し出され、焼結体の透明度が増す。
再焼結後の焼結体は、２．９３ｃｍ
−１
の光損失係数を有する
　Ｉｋｅｓｕｅらは、
Ｎｄを添加したＹＡＧ焼結体
１６００℃で３時間真空中で予備焼結され、１５００〜１７００℃で３時間、９．８または１９６ＭＰａでＨＩＰされ、次いで真空中１７５０℃で２０時間再焼結され
焼結助剤としてＳｉＯ
２
が添加され、ＨＩＰ後の再焼結により焼結体の平均結晶子径は５０μｍ以上とな
　これらの従来技術では、ＨＩＰ温度よりも高い温度で再焼結することにより、焼結体の粒子径を増加させて気孔を排出している。即ち粒成長の過程で粒界が移動すると、それに連れて気孔も移動し、焼結体の表面まで気孔を移動させることができる。しかしながら周知のように、粒子径の増加により焼結体の強度は低下し、加工性が低下する。またＧｒｅｓｋｏｖｉｃｈらの焼結体での、
２．９３ｃｍ
−１
の光損失係数はシンチレータ用には充分でも、レーザ材料には不適当であ
再焼結時に気孔が発生
光散乱の原因となり、
レーザ材料には不適切であ
　次にセラミックス焼結体をレーザ材料に用いる場合、その利点は透過波面歪みを小さくできる点にあると考えられる。透過波面歪みは、位相の揃った単色光をレーザ材料を透過させた際の波面の不均一さを示す量で、透過波面歪みの原因は結晶内の転移などにあると考えられるので、単結晶よりも結晶子径の小さなセラミックス焼結体の場合、転移を粒界に逃がして解消し、透過波面歪みを小さくできる可能性がある。なお単結晶の場合、透過波面歪みは０．１λ程度である。」（１頁１０行〜２頁１５行）
　
（３）「
発明の概要
　この発明の目的は、
光損失が小さく、透過波面歪みが小さく、かつ加工性の高い
　この発明の希土類ガーネット焼結体は、ホット・アイソスタティック・プレッシング（ＨＩＰ）後に、加圧含酸素雰囲気中でアニールされ、平均結晶子径が０．９〜９μｍ、光損失係数が０．００２ｃｍ−１以下、透過波面歪みが０．０５λｃｍ−１以下である。
　この発明の希土類ガーネット焼結体の製造方法では、
希土類ガーネット粉体の成形体を予備焼結し、得られた予備焼結体をホット・アイソスタティック・プレッシング（ＨＩＰ）によりＨＩＰ焼結体とし、得られたＨＩＰ焼結体を４．５ＭＰａ以上の圧力の含酸素雰囲気で、そして例えばＨＩＰ温度以下の温度で、アニールする
これにより、平均結晶子径が０．９〜９μｍ、光損失係数が０．００２ｃｍ
−１
以下、透過波面歪みが０．０５λｃｍ
−１
以下の
　
好ましくは、前記アニールでの含酸素雰囲気の酸素分圧が９００ＫＰａ以上であ
　
特に好ましくは、前記アニールの温度が１１００〜１６００℃、最も好ましくは１１００℃〜１５５０℃、前記アニールでの含酸素雰囲気の全圧が４．５ＭＰａ以上で、ＨＩＰ温度は１６００℃以上であ
　ここに、希土類は原子番号５７のＬａから原子番号７１のＬｕまでの元素を意味し、ガーネットをＡ３Ｂ５Ｏ１２と表記した場合、Ｂ元素はＡｌやＧａ等の３価の金属で、Ａ元素は少なくともその一部、例えば５０ａｔｍ％以上が希土類元素である。
　この発明では、予備焼結とＨＩＰとを施されたガーネット焼結体を、加圧含酸素雰囲気でアニールする。このアニールを再焼結ということがある。ＨＩＰ後のガーネット焼結体は一般に着色しているが、含酸素雰囲気でのアニールにより焼結体は酸化（この酸化を、以下では再酸化という）され、着色は失われる。なお、本来有色の元素（例えばＥｒやＨｏ等）を用いた場合には、その着色が維持されることは業界関係者には広く知られているとおりである。アニール時の酸素分圧は例えば９００ＫＰａ（８．９ａｔｍ）以上とし、
高い酸素分圧でのアニールにより焼結体を充分に再酸化し、光損失を小さく
アニールは例えばＨＩＰ温度以下で行
平均結晶子径が
比較的小さい焼結体が得られ、粒成長による焼結体強度の低下を防止し、焼結体の加工性が低下するのを防止でき
　
アニールは加圧雰囲気で行われ、
これによってアニール時に気孔が生成するのを防止
　発明者の経験によると、希土類ガーネット焼結体の光損失を小さくする手法は２つある。１つの手法では、ＨＩＰ後に高温で再焼結して、粒成長を利用し気孔を排出し、かつ高温での再焼結により不純物を結晶子中に固溶させる。この場合、レーザ材料に適した焼結体の平均結晶子径は例えば３０μｍ以上となる。
　他の手法では、ＨＩＰ後に例えばＨＩＰ温度以下の温度で加圧下にアニールし、加圧により気孔の生成を防止し、小さな平均結晶子径の焼結体を得る。この場合、焼結体での平均結晶子径を０．９〜９μｍとすることが適切である。また
加圧下でのアニールは、不純物の粒界への析出を防止し、不純物による光損失を防止する
　次に、発明者の知見によると、
加圧下でのアニールで得られた、平均結晶子径が小さな焼結体では、透過波面歪みが小さ
　レーザ材料、即ち
レーザ発振用の材料
Ｎｄ，Ｅｒ，Ｃｒ，Ｔｍ，Ｈｏ，Ｙｂ等が添加されたＹＡＧ
活性イオン無添加のＹＡＧ
は、無色透明なレンズや
プリズム等との材料
　
（４）「
実施例
原料粉末
　
０．５ｍｏｌ／リットルの高純度塩化イットリウム水溶液１５リットルと、０．５ｍｏｌ／リットルの高純度塩化アルミニウム水溶液２５リットルを混合し、ＹＡＧ組成の混合溶液とし
アンモニア水によりｐＨを８．２に調整した、２ｍｏｌ／リットルの炭酸水素アンモニウム水溶液４０リットル中に、ＹＡＧ組成の混合溶液を１．５リットル／分の速度で滴下し
この際、ＹＡＧ組成の混合溶液と、炭酸水素アンモニウム水溶液は共に３２℃に維持し
滴下終了後、３２℃で４８時間養生した後、濾過、水洗を６回繰り返して、ＹＡＧ前駆体を得
得られたＹＡＧ前駆体は、大気中１２００℃で５時間仮焼され、粉砕されて、原料粉末と
成形
　
分散剤等の有機助剤を所定量のアルコールに分散させ、原料粉末を加えて、ナイロンポット及びナイロンボールを用いて、約２０時間混合し
得られたスラリーは真空脱泡機で約３０分間脱泡処理され、加圧鋳込成形装置により石膏型に約４９０ＫＰａ
の圧力で圧入され、大きさが５０×２５０×１５ｍｍの成形体と
予備焼結
　
得られた成形体は、室温で充分乾燥され、酸素気流中３０℃／ｈｒの昇温速度で、７５０℃で１００時間脱脂
真空炉で１５００℃の温度で２時間予備焼結され、昇温速度は４００℃／ｈｒ、真空度は１０
−３
Ｔｏｒｒ以下
ＨＩＰ
　
予備焼結体
ＨＩＰは
Ａｒ雰囲気１４７ＭＰａ
で、
行った
　ＨＩＰの過程で、不純物は結晶子中に固溶し、気孔も消滅する。またＨＩＰ温度を１７００℃以下とすることにより、平均結晶子径を９μｍ以下にする。ＨＩＰ後の焼結体は暗灰色を呈し、発明者は、この呈色は予備焼成とＨＩＰによりＹＡＧが還元されたことによるものと推定した。
アニール
　
ＨＩＰ焼結体を、ＨＩＰ炉で雰囲気をＡｒ−Ｏ
２
などの含酸素雰囲気
アニールし
　加圧した含酸素雰囲気中のアニールにより、焼結体は再酸化されて無色透明となり、光損失係数が０．０２ｃｍ−１以下に激減すると共に、透過波面歪みも０．０５λｃｍ−１以下に減少した。アニール温度をＨＩＰ温度以下とすると、アニールでの平均結晶子径の増加はわずかで、特にアニール温度をＨＩＰ温度よりも５０℃以上低くすると、アニールでの平均結晶子径の増加は観察されなかった。ＨＩＰ温度よりも高温でのアニールでは、焼結体での粒成長が生じ、光損失や透過波面歪みが増加し、焼結体の強度を低下させた。
　ＨＩＰ後の焼結体の結晶子には、Ａｒ等のガスが固溶しているものと推定される。一旦固溶したガスは、加熱により結晶格子を緩めない限り、固溶したままであると推定される。加圧下でアニールすることにより、結晶子中に固溶しているガスの分離を防止し、気孔の発生を防止した。
　雰囲気が還元性や中性の雰囲気から含酸素雰囲気に変更され、しかも焼結体が加熱されていると、結晶子中に固溶している不純物が粒界に析出することが考えられる。例えば、不純物が結晶子中に固溶し続けるかどうかは、周囲の雰囲気に依存すると考えることができる。しかし加圧下でのアニールでは光損失係数が小さな焼結体が得られ、不純物の析出に伴う光損失は確認されなかった。
評価
　アニール後の焼結体に対して、平均結晶子径、光損失係数、透過波面歪み並びに焼結体の加工性を測定した。
平均結晶子径：
　平均結晶子径は、Ｊｏｕｒｎａｌ  ｏｆ  Ａｍｅｒｉｃａｎ  Ｃｅｒａｍｉｃ  Ｓｏｃｉｅｔｙ  ５５［２］１０９（１９７２）に準じて、測定された。得られた焼結体の表面を平面研削盤で平坦とした後、６μｍ、３μｍ、次いで１μｍのダイヤモンドスラリーで鏡面研磨した。鏡面研磨した試料を１３００℃で２時間、例えば空気中で熱処理して、粒界腐食を起こさせた。この試料の表面写真をＳＥＭないし光学顕微鏡で撮影し、この写真上に、ランダムに５本の直線を引いた。各直線上の両端部に存在する粒界から粒界までの距離（Ｌｍｍ）と、その間に存在する粒子（グレイン）の数Ｎを求めた。平均粒子径（μｍ）は、次式により計算された５つの値の平均値として求めた。なおＨＩＰ後の各粒子は明瞭な結晶面を持ち、単結晶から構成されるので、粒子径を結晶子径と見なす。
平均粒子径  ＝  １．５６  ×  １０００  ×  Ｌ／Ｎ／拡大倍率
光損失係数：
　図４は光損失係数の測定装置を示す。
光源
からのレーザ光
試料１２を透過して、フォトダイオードを用いたパワーメータ１３で受光
得られた受光強度
厚さが０．２ｍｍの試料（表面での反射や散乱の影響補正用）と、厚さが１０ｃｍ以上の試料（焼結体内部での光損失の測定用）の２つの試料を用い
両端面は、平行度（完全に平行な状態からの誤差）を３０秒以下とし、研磨により平坦度をλ／１０以下（λは測定波長）、表面粗さ（Ｒａ）を０．５ｎｍ以下とした
光源にＹＡＧレーザの１．０６μｍ線を用い
　
薄い方の試料を用い、Ｉ’／Ｉ
０
＝（１−α）
２
から試料表面での損失係数αを求め
次に厚い方の試料を用い、
　　
Ｉ／Ｉ
０
＝（１−α）
２
ｅｘｐ（−βＬ）／｛１−α
２
ｅｘｐ（−２βＬ）｝
から焼結体内部での光損失係数βを求めた。Ｉ
０
は入射光の強度、Ｉ’，Ｉは透過光の強度、Ｌは試料の厚さ
透過波面ひずみ：
　透過波面歪みは、損失係数の測定に用いた１０ｃｍ以上の厚さの試料により、フィゾー干渉計（ＺＹＧＯ社製、ＧＰＩ−ＸＰ）で測定した。
焼結体の加工性：
　４０×１２×０．５ｍｍの焼結体試料の４０×１２ｍｍの面を両面とも鏡面研磨した後、ダイサーで４０ｍｍ長さの方向に２０ｍｍ／ｍｉｎのスピードで６回切り込み、長さまたは幅が０．２ｍｍを越えるチッピングの個数を測定した。チッピングの個数を、加工性の指標とした。
結果：
　ＹＡＧ試料について、アニール条件の影響を表１に、ＨＩＰ条件の影響を表２に示す。ＹＡＧ以外の試料として、原料水溶液中での塩化イットリウムの５０ｍｏｌ％を塩化ガドリニウムに代えた試料（試料４１）、塩化イットリウムを塩化エルビウムに代えた試料（試料４２）、塩化ルテチウムに代えた試料（試料４３）を調製した。ＹＡＧ以外の試料での結果を表３に示す。ＹＡＧにはＮｄ，Ｅｒ，Ｃｒ，Ｔｍ，Ｈｏ，Ｙｂ等を添加しても良く、またアルミニウムに代えてＧａ等を用いても良い。
　表１からアニール雰囲気として、４．５ＭＰａ以上の全圧（好ましくは２５０ＭＰａ以下）、少なくとも１ｖｏｌ％以上で９００ＫＰａ以上で全圧以下の酸素分圧が好ましいことが分かる。またアニール温度として、１０００℃以上、好ましくは１１００℃以上で、ＨＩＰ温度以下、好ましくはＨＩＰ温度よりも５０℃以上低い温度、例えば１１００〜１５５０℃が好ましいことが分かる。
　表２から、平均結晶子径が０．９〜９μｍ、特に１〜５μｍで損失係数も透過波面歪みも小さくなるが、平均結晶子径が１０μｍを越えると透過波面歪みが増し、３０μｍ以上で再度透過波面歪みが小さくなることが判明する。そして加工性は、平均結晶子径を増すと、低下した。
  表３から、ＹＡＧ以外の試料でも同様の結果が得られることが分かる。」（５頁８行〜９頁末行）
　
（５）表２（１１頁）から、「
予備焼結
１５００℃、真空中で２時間
ＨＩＰ雰囲気
Ａｒ１４７ＭＰａ
アニール条件
９８ＭＰａ、Ｏ
２
２０ｖｏｌ％／Ａｒ８０ｖｏｌ％、１３００℃、３時間
ＨＩＰ条件（℃×ｈｒ）
１６５０×５
平均結晶子径（μｍ）
４．２
損失係数（１／ｃｍ
０．０００４
透過波面歪（１／ｃｍ）
０．００６λ
　
（６）「請求の範囲
１．ホット・アイソスタティック・プレッシング（ＨＩＰ）後に、加圧含酸素雰囲気中でアニールされた、
  平均結晶子径が０．９〜９μｍ；
  光損失係数が０．００２ｃｍ−１以下；
  透過波面歪みが０．０５λｃｍ−１以下の希土類ガーネット焼結体。
２．希土類ガーネット粉体の成形体を予備焼結し；
  得られた予備焼結体をホット・アイソスタティック・プレッシング（ＨＩＰ）によりＨＩＰ焼結体とし；
  得られたＨＩＰ焼結体を４．５ＭＰａ以上の圧力の含酸素雰囲気でアニールすることにより；
  平均結晶子径が０．９〜９μｍ、光損失係数が０．００２ｃｍ−１以下、透過波面歪みが０．０５λｃｍ−１以下の焼結体とする、希土類ガーネット焼結体の製造方法。
３．前記アニールでの含酸素雰囲気の酸素分圧が９００ＫＰａ以上で、アニール温度がＨＩＰ温度以下であることを特徴とする、請求の範囲第２項の希土類ガーネット焼結体の製造方法。
４．前記アニールの温度が１１００〜１６００℃、前記アニールでの含酸素雰囲気の全圧が４．５ＭＰａ以上であることを特徴とする、請求の範囲第３項の希土類ガーネット焼結体の製造方法。」（１３頁１〜末行）
　
（７）上記（５）の「損失係数（１／ｃｍ）」が焼結体内部での光損失係数βであることが当業者に自明であるから、上記（１）ないし（６）からみて、引用例には次の発明が記載されているものと認められる。
「Ｙ２Ｏ３６７ｍｏｌ％−Ｅｕ２Ｏ３３ｍｏｌ％−Ｇｄ２Ｏ３３０ｍｏｌ％の組成の希土類酸化物成形体を、１６２５℃で４時間水素雰囲気中で予備焼結し、次いで１７０ＭＰａのＡｒ雰囲気中１６５０℃で１時間ＨＩＰ（ホット・アイソスタティック・プレッシング）し、さらに１８５０℃で２時間ウェット水素雰囲気で再焼結して得られた、２．９３ｃｍ−１の光損失係数を有する従来の焼結体では、光損失係数の値がシンチレータ用には充分でも、レーザ材料には不適当であり、
　また、１６００℃で３時間真空中で予備焼結し、１５００〜１７００℃で３時間、９．８または１９６ＭＰａでＨＩＰし、次いで真空中１７５０℃で２０時間再焼結して得られた、Ｎｄを添加したＹＡＧ（ＹＡＧはイットリウムアルミニウムガーネットの略で、組成はＹ３Ａｌ５Ｏ１２）焼結体であって、焼結助剤としてＳｉＯ２が添加され、ＨＩＰ後の再焼結により焼結体の平均結晶子径が５０μｍ以上となった従来のＹＡＧ焼結体では、再焼結時に気孔が発生して光散乱の原因となり、レーザ材料には不適切であったので、
　希土類ガーネット粉体の成形体を予備焼結し、得られた予備焼結体をホット・アイソスタティック・プレッシング（ＨＩＰ）によりＨＩＰ焼結体とし、得られたＨＩＰ焼結体を４．５ＭＰａ以上の圧力の含酸素雰囲気で、例えばＨＩＰ温度以下の温度で、アニールするという製造方法を採用することで、平均結晶子径を０．９〜９μｍとし、光損失係数を０．００２ｃｍ−１以下とし、透過波面歪みを０．０５λｃｍ−１以下とした、光損失が小さく、透過波面歪みが小さく、かつ加工性の高い、多結晶希土類ガーネット焼結体において、
　前記アニールを高い酸素分圧で行うことにより、焼結体を充分に再酸化して光損失を小さくできることから、前記アニールでの含酸素雰囲気の酸素分圧は９００ＫＰａ以上とし、
　前記アニールをＨＩＰ温度以下で行うことにより、平均結晶子径が比較的小さい焼結体が得られ、粒成長による焼結体強度の低下を防止し、焼結体の加工性が低下するのを防止でき、さらに、前記アニールを加圧雰囲気で行うことによってアニール時に気孔が生成するのを防止できるとともに、不純物の粒界への析出を防止して不純物による光損失を防止でき、加圧下でのアニールで得られた、平均結晶子径が小さな焼結体では、透過波面歪みも小さいことから、前記アニールの温度を１１００〜１６００℃、最も好ましくは１１００℃〜１５５０℃とし、前記アニールでの含酸素雰囲気の全圧を４．５ＭＰａ以上、ＨＩＰ温度を１６００℃以上とし、
　前記多結晶希土類ガーネット焼結体の材料として、Ｎｄ，Ｅｒ，Ｃｒ，Ｔｍ，Ｈｏ，Ｙｂ等が添加されたＹＡＧを用いてレーザ発振用の材料とすることができ、活性イオン無添加のＹＡＧを用いて無色透明なレンズ、プリズム等の光学材料とすることができ、
　具体的には、
　０．５ｍｏｌ／リットルの高純度塩化イットリウム水溶液１５リットルと、０．５ｍｏｌ／リットルの高純度塩化アルミニウム水溶液２５リットルを混合してＹＡＧ組成の混合溶液とし、アンモニア水によりｐＨを８．２に調整した２ｍｏｌ／リットルの炭酸水素アンモニウム水溶液４０リットル中に、ＹＡＧ組成の混合溶液を１．５リットル／分の速度で滴下し、この際、ＹＡＧ組成の混合溶液と、炭酸水素アンモニウム水溶液は共に３２℃に維持し、滴下終了後、３２℃で４８時間養生した後、濾過、水洗を６回繰り返して、ＹＡＧ前駆体を得、得られたＹＡＧ前駆体を、大気中１２００℃で５時間仮焼し、粉砕して、原料粉末とし、
　分散剤等の有機助剤を所定量のアルコールに分散させ、前記原料粉末を加えて、ナイロンポット及びナイロンボールを用いて、約２０時間混合し、得られたスラリーを真空脱泡機で約３０分間脱泡処理し、加圧鋳込成形装置により石膏型に約４９０ＫＰａの圧力で圧入し、大きさが５０×２５０×１５ｍｍの成形体とし、
　得られた成形体を、室温で充分乾燥し、酸素気流中３０℃／ｈｒの昇温速度で、７５０℃で１００時間脱脂し、４００℃／ｈｒの昇温速度及び１０−３Ｔｏｒｒ以下の真空度で、真空炉により１５００℃の温度で２時間予備焼結し、
　得られた予備焼結体を、Ａｒ雰囲気１４７ＭＰａで、１６５０℃で５時間ＨＩＰを行い、
　得られたＨＩＰ焼結体を、雰囲気をＯ２２０ｖｏｌ％／Ａｒ８０ｖｏｌ％の含酸素Ａｒ雰囲気９８ＭＰａとしたＨＩＰ炉により１３００℃で３時間アニールすることによって得た、
　平均結晶子径が４．２μｍで、光損失係数が０．０００４ｃｍ−１で、透過波面歪みが０．００６λｃｍ−１のＹＡＧ焼結体である多結晶希土類ガーネット焼結体。
　ただし、前記光損失係数は、
　両端面の平行度（完全に平行な状態からの誤差）を３０秒以下とし、研磨により平坦度をλ／１０以下（λは測定波長）、表面粗さ（Ｒａ）を０．５ｎｍ以下とした、厚さが０．２ｍｍの試料（表面での反射や散乱の影響補正用）と、厚さが１０ｃｍ以上の試料（焼結体内部での光損失の測定用）の２つの試料を用い、光源にＹＡＧレーザの１．０６μｍ線を用い、当該光源からのレーザ光を前記各試料を透過させて、フォトダイオードを用いたパワーメータで受光して、透過光の強度を測定し、
　入射光の強度Ｉ０と、厚さが０．２ｍｍの試料を透過した透過光の強度Ｉ’とから、
Ｉ’／Ｉ０＝（１−α）２なる（１）式により試料表面での光損失係数αを求めた上で、
　入射光の強度Ｉ０と、厚さが１０ｃｍ以上の試料を透過した透過光の強度Ｉと、前記試料表面での光損失係数αと、試料の厚さＬとから、
Ｉ／Ｉ０＝（１−α）２ｅｘｐ（−βＬ）／｛１−α２ｅｘｐ（−２βＬ）｝
なる（２）式により求めた焼結体内部での光損失係数βである。」（以下「引用発明」という。）
　
４　対比
　本願補正発明と引用発明とを対比する。
（１）引用発明の「『多結晶希土類ガーネット焼結体の材料』、具体的には『ＹＡＧ焼結体』の材料」、「多結晶」、「『光損失が小さく、透過波面歪みが小さ』い『多結晶希土類ガーネット焼結体』、具体的には『光損失係数が０．０００４ｃｍ−１で、透過波面歪みが０．００６λｃｍ−１』の『ＹＡＧ焼結体』」及び「レンズ、プリズム」は、それぞれ、本願補正発明の「組成物」、「多結晶質」、「オプトセラミック」及び「屈折性、透過性、あるいは回析性光学素子」に相当する。
　
（２）引用発明の「オプトセラミック（多結晶希土類ガーネット焼結体）」は、その「組成物（多結晶希土類ガーネット焼結体の材料）」として、Ｎｄ，Ｅｒ，Ｃｒ，Ｔｍ，Ｈｏ，Ｙｂ等が添加されたＹＡＧを用いてレーザ発振用の材料とすることができ、活性イオン無添加のＹＡＧを用いて無色透明な「屈折性、透過性、あるいは回析性光学素子（レンズ、プリズム）」等の光学材料とすることができるものであり、具体的には、０．５ｍｏｌ／リットルの高純度塩化イットリウム水溶液１５リットルと、０．５ｍｏｌ／リットルの高純度塩化アルミニウム水溶液２５リットルを混合してＹＡＧ組成の混合溶液とし、アンモニア水によりｐＨを８．２に調整した２ｍｏｌ／リットルの炭酸水素アンモニウム水溶液４０リットル中に、ＹＡＧ組成の混合溶液を１．５リットル／分の速度で滴下し、この際、ＹＡＧ組成の混合溶液と、炭酸水素アンモニウム水溶液は共に３２℃に維持し、滴下終了後、３２℃で４８時間養生した後、濾過、水洗を６回繰り返して、ＹＡＧ前駆体を得、得られたＹＡＧ前駆体を、大気中１２００℃で５時間仮焼し、粉砕して、原料粉末とし、分散剤等の有機助剤を所定量のアルコールに分散させ、前記原料粉末を加えて、ナイロンポット及びナイロンボールを用いて、約２０時間混合し、得られたスラリーを真空脱泡機で約３０分間脱泡処理し、加圧鋳込成形装置により石膏型に約４９０ＫＰａの圧力で圧入し、大きさが５０×２５０×１５ｍｍの成形体とし、得られた成形体を、室温で充分乾燥し、酸素気流中３０℃／ｈｒの昇温速度で、７５０℃で１００時間脱脂し、４００℃／ｈｒの昇温速度及び１０−３Ｔｏｒｒ以下の真空度で、真空炉により１５００℃の温度で２時間予備焼結し、得られた予備焼結体を、Ａｒ雰囲気１４７ＭＰａで、１６５０℃で５時間ＨＩＰを行い、得られたＨＩＰ焼結体を、雰囲気をＯ２２０ｖｏｌ％／Ａｒ８０ｖｏｌ％の含酸素Ａｒ雰囲気９８ＭＰａとしたＨＩＰ炉により１３００℃で３時間アニールすることによって得た、平均結晶子径が４．２μｍで、光損失係数が０．０００４ｃｍ−１で、透過波面歪みが０．００６λｃｍ−１のＹＡＧ焼結体であるから、当該ＹＡＧ焼結体を製造する際に、活性イオンも、ＳｉＯ２やＣａＯ，ＭｇＯ等の焼結助剤も添加していないことが当業者に自明である。
　したがって、上記ＹＡＧ焼結体は、上記原料粉末の材質であるＹＡＧ、すなわち、組成がＹ３Ａｌ５Ｏ１２であるイットリウムアルミニウムガーネットのみから成っている。
　ここで、組成がＹ３Ａｌ５Ｏ１２であるイットリウムアルミニウムガーネットのみから成っている引用発明の上記ＹＡＧ焼結体を、本願補正発明の「ｂ）」の式「（１−ｍ）｛（Ｍ１）３＋ｚ３（Ｍ２）５−ｚ３Ｏ１２｝ｍ｛Ａ｝」に当てはめると、ｚ３＝０、ｍ＝０、Ｍ１＝Ｙ、Ｍ２＝Ａｌ、Ａ＝「ＳｉＯ２やＣａＯ，ＭｇＯ等の焼結助剤」とみなせば当てはまり、引用発明の「ｚ３」と本願補正発明の「−１〜＋１の範囲内の数値であるｚ３」とは「０」である点で一致し、引用発明の「ｍ」と本願補正発明の「０〜０．０５の範囲内の数値であるｍ」とは「０」である点で一致し、引用発明の「Ｍ１」と本願補正発明の「Ｙ、Ｌａ、Ｇｄ、Ｌｕ、Ｙｂ、Ｃｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｔｍあるいはこれら元素の１または２種以上の混合物から選択されるＭ１」とは「Ｙ」である点で一致し、引用発明の「Ｍ２」と本願補正発明の「微結晶がガーネット構造をもつ、周期律表のＩＩＩ族あるいはＩＩＩａ族の１または２種以上の元素、好ましくはＡｌ、Ｇａ、Ｉｎ、Ｓｃあるいはこれら元素の２種以上の混合物から選択されるＭ２」とは「Ａｌ」である点で一致し、引用発明の「Ａ」と本願補正発明の「特にＳｉＯ２、Ｎａ２Ｏ、ＭｇＯ、ＣａＯあるいはＴｉＯ２から選択される１または２種以上の付加成分であるＡ」とは「ＳｉＯ２、ＭｇＯあるいはＣａＯから選択される１または２種以上の付加成分である」点で一致する。
　よって、引用発明の「組成物」と、本願補正発明の「組成物」とは、
「下記式、
（１−ｍ）｛（Ｍ１）３＋ｚ３（Ｍ２）５−ｚ３Ｏ１２｝ｍ｛Ａ｝
　式中、ｚ３は０であり、ｍは０であり、Ｍ１はＹであり、Ｍ２はＡｌであり、ＡはＳｉＯ２、ＭｇＯあるいはＣａＯから選択される付加成分である、によって表すことができる組成物」
である点で一致し、
　引用発明の「オプトセラミック」と本願補正発明の「オプトセラミック」とは、
「下記式、
（１−ｍ）｛（Ｍ１）３＋ｚ３（Ｍ２）５−ｚ３Ｏ１２｝ｍ｛Ａ｝
　式中、ｚ３は０であり、ｍは０であり、Ｍ１はＹであり、Ｍ２はＡｌであり、ＡはＳｉＯ２、ＭｇＯあるいはＣａＯから選択される付加成分である、によって表すことができる組成物から実質的に成る」
点で一致する。
　
（３）引用発明の「オプトセラミック（多結晶希土類ガーネット焼結体、具体的にはＹＡＧ焼結体）」は、光損失係数が０．００２ｃｍ−１以下、具体的には０．０００４ｃｍ−１であるところ、当該光損失係数は、両端面の平行度（完全に平行な状態からの誤差）を３０秒以下とし、研磨により平坦度をλ／１０以下（λは測定波長）、表面粗さ（Ｒａ）を０．５ｎｍ以下とした、厚さが０．２ｍｍの試料（表面での反射や散乱の影響補正用）と、厚さが１０ｃｍ以上の試料（焼結体内部での光損失の測定用）の２つの試料を用い、光源にＹＡＧレーザの１．０６μｍ線を用い、当該光源からのレーザ光を前記各試料を透過させて、フォトダイオードを用いたパワーメータで受光して、透過光の強度を測定し、入射光の強度Ｉ０と、厚さが０．２ｍｍの試料を透過した透過光の強度Ｉ’とから、Ｉ’／Ｉ０＝（１−α）２なる（１）式により試料表面での光損失係数αを求めた上で、入射光の強度Ｉ０と、厚さが１０ｃｍ以上の試料を透過した透過光の強度Ｉと、前記試料表面での光損失係数αと、試料の厚さＬとから、Ｉ／Ｉ０＝（１−α）２ｅｘｐ（−βＬ）／｛１−α２ｅｘｐ（−２βＬ）｝なる（２）式により求めた焼結体内部での光損失係数βである。
　ここで、上記（２）式の右辺にα＝０を代入したものが内部透過率であるから、内部透過率（「Τ」とする。）は、光損失係数βと、試料の厚さＬとを用いて、「Τ＝ｅｘｐ（−βＬ）」なる式で求めることができる。
　そこで、引用発明の「オプトセラミック（ＹＡＧ焼結体）」の測定波長１．０６μｍでの焼結体内部での光損失係数βの値０．０００４ｃｍ−１を上記式の「β」に代入するとともに、本願補正発明で内部透過率を測定する際の層厚である２ｍｍ（【００１０】、【００１１】）を上記式の「Ｌ」に代入して、引用発明の「オプトセラミック」の波長１．０６μｍ（＝１０６０ｎｍ）での内部透過率を計算すると、９９．９９％（＝ｅｘｐ（−０．０００４×２／１０））となる。
　透明ＹＡＧセラミックスは、少なくとも４００ｎｍないし２０００ｎｍの波長範囲において略一定の透過率を示す物質である（八木秀喜による博士（工学）の学位申請論文「多結晶セラミックレーザー媒質の開発」を参照（ＵＲＬ：「http://ir.lib.uec.ac.jp/infolib/user_contents/9000000128/9000000128.pdf」、２０〜３５頁及び４８頁、特に４８頁の図３．１参照。）、神島化学工業株式会社のホームページに掲載された製品案内「透明ＹＡＧセラミックス」を参照（ＵＲＬ：「http://www.konoshima.co.jp/ceramics/YAG_HP.pdf」、２頁中段「直線透過率」のグラフ。）、特開２００２−１８７７６７号公報を参照（図１）。）ところ、引用発明の「オプトセラミック」は透明ＹＡＧセラミックスであるから、引用発明の「オプトセラミック」も少なくとも４００ｎｍないし２０００ｎｍの波長範囲において略一定の透過率を示す。
　したがって、引用発明の「オプトセラミック」は、１０６０ｎｍの波長での層厚２ｍｍでの内部透過率が９９．９９％であるから、少なくとも４００ｎｍないし２０００ｎｍの波長範囲の全ての波長において層厚２ｍｍでの内部透過率がほぼ９９．９９％であることになり、本願補正発明の「可視光及び／または赤外線に対して９５％以上の透過性」という事項を具備していることになる。
　
（４）引用発明の「オプトセラミック（ＹＡＧ焼結体）」は、イットリウムアルミニウムガーネットのみから成っている（上記（２）参照。）から、実質的に単相であるといえる。
　したがって、引用発明の「屈折性、透過性、あるいは回析性光学素子」と本願補正発明の「屈折性、透過性、あるいは回析性光学素子」とは、「多結晶質かつ実質的に単相のオプトセラミックから成る」点で一致する。
　
（５）上記（１）ないし（４）からみて、本願補正発明と引用発明とは、
「下記式、
（１−ｍ）｛（Ｍ１）３＋ｚ３（Ｍ２）５−ｚ３Ｏ１２｝ｍ｛Ａ｝
　式中、ｚ３は０であり、ｍは０であり、Ｍ１はＹであり、Ｍ２はＡｌであり、ＡはＳｉＯ２、ＭｇＯあるいはＣａＯから選択される付加成分である、によって表すことができる組成物から実質的に成る、可視光及び／または赤外線に対して９５％以上の透過性の多結晶質かつ実質的に単相のオプトセラミックから成る屈折性、透過性、あるいは回析性光学素子。」
である点で一致し、次の点で相違する。
　
相違点：
　本願補正発明では、ランタン系列元素、すなわちＣｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ及びＴｍがオプトセラミック中にそれらの酸化物に対して全量で多くても１００重量ｐｐｍあるいは少なくとも１５モル％含まれるのに対して、
　引用発明では、ランタン系列元素、すなわちＣｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ及びＴｍがオプトセラミック中にそれらの酸化物に対して全量がどれほど含まれるかが明らかではない点。
　
５．判断
　上記相違点について検討する。
（１）相違点に係る本願補正発明の構成である「ランタン系列元素、すなわちＣｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ及びＴｍがオプトセラミック中にそれらの酸化物に対して全量で多くても１００重量ｐｐｍあるいは少なくとも１５モル％含まれる」事項は、本願明細書の発明の詳細な説明の「オプトセラミック中には、ランタン系列活性元素、すなわちＣｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、の酸化物が全量で多くても１００重量ｐｐｍあるいは１５モル％存在することが条件とされる。」との記載（【００２７】。「１５モル％存在する」は「
少なくとも
（２）高純度のものとして９９．９９％以上のものは、本願優先日前に周知である（以下「周知技術」という。例．原査定で引用した特開２００２−３２６８６２号公報（【００２５】の【表１】の「純度（％）」の欄参照。試料番号８のＹ３Ａｌ５Ｏ１２の純度は９９．９９％である。）、特開昭６４−３７４０４号公報（５頁右上欄１〜２行の「得られた塩化イットリウムの純度は、９９．９９９％であった。」参照。）、特開２００１−１５１５１３号公報（【００１０】の「無水三塩化アルミニウム（純度９９．９９９９％）」参照。）、特開２００１−１５８６２０号公報（【００１６】の「純度９９．９９％、比表面積１４５ｍ２／ｇであるガンマアルミナ２５．５ｇ（０．２５モル）を、純度９９．９９％の０．０３モル／リットルの硝酸イットリウム溶液１０リットルに懸濁した。これに尿素１４４ｇを加えて、８０℃×１２０分に加熱することにより、アルミナ表面にイットリウム塩基性炭酸塩が付着した沈殿を得た。これを濾過、洗浄し、乾燥させた後、１２５０℃×６時間大気雰囲気中でか焼して５６．５ｇのイットリウム・アルミニウム・ガーネット（ＹＡＧ）粉末を得た。」参照。））。
（３）引用発明の「オプトセラミック（ＹＡＧ焼結体）」は光損失を小さくしたものであるところ、光損失を小さくするためには、「オプトセラミック」の材料である「ＹＡＧ前駆体を、大気中１２００℃で５時間仮焼し、粉砕した原料粉末」中の不純物の含有量をできるだけ小さくすることが望ましいことは、引用発明において、不純物の粒界への析出を防止して不純物による光損失を防止するために、アニールを加圧雰囲気で具体的には９８ＭＰａで行っていることからみて、当業者に自明である。
（４）引用発明の「オプトセラミック」は、具体的には、その材料である「ＹＡＧ前駆体を、大気中１２００℃で５時間仮焼し、粉砕した原料粉末」を製造する際の出発物質として、高純度の塩化イットリウム水溶液と高純度の塩化アルミニウム水溶液を用いているところ、上記（２）及び（３）からみて、原料粉末を製造する際の出発物質として、９９．９９％以上の高純度のものを用い、製造される原料粉末の純度を９９．９９％以上とすることは、当業者が周知技術に基づいて適宜なし得た程度のことである。
（５）上記（４）の純度が９９．９９％以上の原料粉末中の不純物の含有量は０．０１％以下、すなわち１００ｐｐｍ以下である。
　したがって、当該原料粉末中の不純物としてＣｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ及びＴｍの酸化物のいずれかが含まれていたとしてもそれらの合計含有量は１００ｐｐｍ以下となるから、上記（４）の純度が９９．９９％以上の原料粉末は、「ランタン系列元素、すなわちＣｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ及びＴｍが原料粉末中にそれらの酸化物に対して全量で多くても１００重量ｐｐｍ以下である」との事項を具備しており、この原料粉末であるイットリウムアルミニウムガーネットのみからなる（上記４（２）参照。）引用発明の「オプトセラミック」は、上記相違点に係る本願補正発明の構成である「ランタン系列元素、すなわちＣｅ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ及びＴｍがオプトセラミック中にそれらの酸化物に対して全量で多くても１００重量ｐｐｍ以下である」との事項を具備しているといえる。
（６）上記のとおりであるから、引用発明において、上記相違点に係る本願補正発明の構成となすことは、当業者が周知技術に基づいて適宜なし得た程度のことである。　
（７）本願補正発明の奏する効果は、当業者が引用発明の奏する効果及び周知技術の奏する効果から予測することができた程度のものである。
（８）したがって、本願補正発明は、当業者が引用発明及び周知技術に基づいて容易に発明をすることができたものである。
　本願補正発明は、当業者が引用発明及び周知技術に基づいて容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許出願の際独立して特許を受けることができないものである。
　
６　小括
　以上のとおり、本願補正発明は、特許出願の際独立して特許を受けることができないものであるから、本件補正は、平成１８年法律第５５号改正附則第３条第１項によりなお従前の例によるとされる同法による改正前の特許法第１７条の２第５項において準用する同法第１２６条第５項の規定に違反するので、同法第１５９条第１項において読み替えて準用する同法第５３条第１項の規定により却下すべきものである。
　
第３　本願発明について
１　本願発明
　本件補正は上記第２のとおり却下されたので、本願の請求項１ないし２６に係る発明は、平成２３年９月１３日付けで補正された特許請求の範囲の請求項１ないし２６に記載された事項によって特定されるものであるところ、その請求項１に係る発明は、平成２３年９月１３日付けで補正された明細書、特許請求の範囲及び図面の記載からみて、上記「第２〔理由〕１（１）」に本件補正前の請求項１として記載したとおりのものと認める。
　
２　引用例
　原査定の拒絶の理由に引用された引用例及びその記載事項は、上記「第２〔理由〕３」に記載したとおりである。
　
３　対比・判断
　本件補正は、上記「第２〔理由〕１（２）」のとおり、本願発明を特定するために必要な事項を限定するものであるから、本件補正発明は、本願発明を特定するために必要な事項を限定したものに相当する。
　そうすると、本願発明の構成要件をすべて含み、さらに限定を付加したものに相当する本願補正発明が、上記「第２〔理由〕５」に記載したとおり、当業者が引用発明及び周知技術に基づいて容易に発明をすることができたものであるから、本願発明も同様の理由により、当業者が引用発明及び周知技術に基づいて容易に発明をすることができたものである。
　
４　むすび
　本願発明は、以上のとおり、当業者が引用発明及び周知技術に基づいて容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　よって、結論のとおり審決する。