【事件の表示】
　特許第３４１５１８８号「セラミックス構造体用坏土」の請求項１及び請求項２に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第３４１５１８８号の請求項１及び請求項２に係る特許を維持する。
【理　由】
１．手続の経緯
　特許第３４１５１８８号の請求項１及び請求項２に係る発明は、平成５年３月２６日に特許出願され、平成１５年４月４日にその特許権の設定登録がなされ、その後、請求項１及び請求項２に係る特許について特許異議申立人　佐藤久美子（以下、「申立人」という。）より特許異議の申立てがなされ、取消理由が通知され、その指定期間内である平成１７年６月１日に訂正請求がなされたものである。
　
２．訂正の適否についての判断
　
２−１．訂正の内容
　平成１７年６月１日付け訂正請求は、願書に添付された明細書（以下、「特許明細書」という。）を訂正請求書に添付された明細書（以下、「訂正明細書」という。）のとおりに訂正することを求めるもので、その内容は、以下の訂正事項ａないし訂正事項ｄのとおりである。
訂正事項ａ：
　特許明細書の特許請求の範囲請求項１の記載について、
「【請求項１】  セラミックス構造体の押出用原料として使用する坏土であって、成形する際の温度において一定応力値を与えた場合の歪の時間変化を測定した場合の、
（１）　その応力値を応力を加えると同時に発生する歪で割った値：弾性０（Ｇ０：Ｐａ）、
（２）　その応力値を応力を加え続けた時に歪の時間変化（以下、せん断速度と略す）が概ね一定になった時の値で割った値：粘性０（η０：Ｐａ・ｓｅｃ）、
（３）　その応力値をせん断速度が概ね一定になった時にその直線を時間軸０秒に外挿した時の歪から上記（１）で求めた歪を引いた値で割った値：弾性１（Ｇ１：Ｐａ）、
（４）　その応力値を応力を４秒間加えた後の歪から上記（１）で求めた歪を引いた値の４秒間の平均せん断速度で割った値：粘性１（η１：Ｐａ・ｓｅｃ）、
の関係が、
η０／Ｇ０≦１０８（ｓｅｃ）、
η１／Ｇ１≦７２（ｓｅｃ）、
であることを特徴とするセラミックス構造体用坏土。」とあるのを、
「【請求項１】  セラミックス構造体の押出用原料として使用する坏土であって、成形する際の温度において一定応力値を与えた場合の歪の時間変化を測定した場合の、
（１）　その応力値を応力を加えると同時に発生する歪で割った値：弾性０（Ｇ０：Ｐａ）、
（２）　その応力値を応力を加え続けた時に歪の時間変化（以下、せん断速度と略す）が概ね一定になった時の値で割った値：粘性０（η０：Ｐａ・ｓｅｃ）、
（３）　その応力値をせん断速度が概ね一定になった時にその直線を時間軸０秒に外挿した時の歪から上記（１）で求めた歪を引いた値で割った値：弾性１（Ｇ１：Ｐａ）、
（４）　その応力値を応力を４秒間加えた後の歪から上記（１）で求めた歪を引いた値の４秒間の平均せん断速度で割った値：粘性１（η１：Ｐａ・ｓｅｃ）、
の関係が、
１０≦η０／Ｇ０≦７１（ｓｅｃ）、
５≦η１／Ｇ１≦４０（ｓｅｃ）、
であることを特徴とするセラミックス構造体用坏土。」と訂正する。
訂正事項ｂ：
　特許明細書の発明の詳細な説明【０００６】の記載について、
「η０／Ｇ０≦１０８（ｓｅｃ）、
　η１／Ｇ１≦７２（ｓｅｃ）、」とあるのを、
「１０≦η０／Ｇ０≦７１（ｓｅｃ）、
　５≦η１／Ｇ１≦４０（ｓｅｃ）、」と訂正する。
訂正事項ｃ：
　特許明細書の発明の詳細な説明【００１９】の【表２】中に、
「η０　Ｇ０」とあるのを、「η０／Ｇ０」と訂正し、
「η１　Ｇ１」とあるのを、「η１／Ｇ１」と訂正し、
さらに、【表２】中の試料Ｎｏ．２−３の判定に「○」とあるのを、「×」に訂正する。
訂正事項ｄ：
　特許明細書の発明の詳細な説明【００２０】の記載について、
「η０／Ｇ０の比が１０８以下でかつη１／Ｇ１の比が７２以下のものが」とあるのを、
「η０／Ｇ０の比が１０以上７１以下でかつη１／Ｇ１の比が５以上４０以下のものが」と訂正する。
　
２−２．訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
　
訂正事項ａについて
　上記訂正事項ａは、特許明細書の特許請求の範囲請求項１に記載される上限値：「１０８」及び下限値：規定なしの「η０／Ｇ０」について、上限値：「７１」及び下限値：「１０」に訂正すると共に、特許明細書の特許請求の範囲請求項１に記載される上限値：「７２」及び下限値：規定なしの「η１／Ｇ１」について、上限値：「４０」及び下限値：「５」に訂正するものである。
　これらの上限値、下限値の訂正は、特許明細書の特許請求の範囲請求項１で規定される範囲内において、その範囲を一層限定するものであるから、上記訂正事項ａは、特許請求の範囲の減縮を目的とした明細書の訂正に該当する。
　また、「η０／Ｇ０」の上限値：「７１」及び下限値：「１０」並びに「η１／Ｇ１」の上限値：「４０」及び下限値：「５」との数値は、特許明細書の【００１９】の【表２】中に記載されるものであるから、上記訂正事項ａは、新規事項の追加に該当するものではない。加えて、上記訂正事項ａは、実質的に特許請求の範囲を拡張又は変更するものではない。
　
訂正事項ｂについて
　上記訂正事項ｂは、上記訂正事項ａによる請求項の訂正に整合させて、発明の詳細な説明を訂正するものであるから、明りょうでない記載の釈明を目的とした明細書の訂正に該当し、新規事項の追加に該当せず、実質的に特許請求の範囲を拡張又は変更するものではない。
　
訂正事項ｃについて
　上記訂正事項ｃのうち「「η０　Ｇ０」とあるのを、「η０／Ｇ０」に訂正し、「η１　Ｇ１」とあるのを、「η１／Ｇ１」に訂正」することは、誤記の訂正の目的とした明細書の訂正に該当し、新規事項の追加に該当せず、実質的に特許請求の範囲を拡張又は変更するものではない。
　また、上記訂正事項ｃのうち「試料Ｎｏ．２−３の判定に「○」とあるのを、「×」に訂正する」ことは、上記訂正事項ａによる特許請求の範囲の減縮の結果、請求項１に係る発明に相当しなくなり且つ圧着強度「○」であるが保形性が「×」である「試料Ｎｏ．２−３」の判定を「×」に訂正するものであるから、明りょうでない記載の釈明を目的とした明細書の訂正に該当する。加えて、斯かる訂正は、新規事項の追加に該当せず、実質的に特許請求の範囲を拡張又は変更するものではない。
　
訂正事項ｄについて
　上記訂正事項ｄは、上記訂正事項ａによる請求項の訂正に整合させて、発明の詳細な説明を訂正するものであるから、明りょうでない記載の釈明を目的とした明細書の訂正に該当し、新規事項の追加に該当せず、実質的に特許請求の範囲を拡張又は変更するものではない。
　
２−３．訂正の適否についてのまとめ
　したがって、上記の訂正は、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第６条第１項の規定によりなお従前の例とされる、特許法第１２０条の４第３項おいて準用する平成６年法律１１６号による改正前の特許法第１２６条第１項ただし書、第２項及び第３項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
　
３．本件発明
　本件の明細書は、上記のとおり訂正請求がなされ、その請求どおり訂正が認められたものであるから、訂正後の特許第３４１５１８８号の請求項１及び請求項２に係る発明は（以下、それぞれ、「本件発明１」及び「本件発明２」という。）は、訂正明細書の特許請求の範囲請求項１及び請求項２に記載される次のとおりのものである。
【請求項１】  セラミックス構造体の押出用原料として使用する坏土であって、成形する際の温度において一定応力値を与えた場合の歪の時間変化を測定した場合の、
（１）　その応力値を応力を加えると同時に発生する歪で割った値：弾性０（Ｇ０：Ｐａ）、
（２）　その応力値を応力を加え続けた時に歪の時間変化（以下、せん断速度と略す）が概ね一定になった時の値で割った値：粘性０（η０：Ｐａ・ｓｅｃ）、
（３）　その応力値をせん断速度が概ね一定になった時にその直線を時間軸０秒に外挿した時の歪から上記（１）で求めた歪を引いた値で割った値：弾性１（Ｇ１：Ｐａ）、
（４）　その応力値を応力を４秒間加えた後の歪から上記（１）で求めた歪を引いた値の４秒間の平均せん断速度で割った値：粘性１（η１：Ｐａ・ｓｅｃ）、
の関係が、
１０≦η０／Ｇ０≦７１（ｓｅｃ）、
５≦η１／Ｇ１≦４０（ｓｅｃ）、
であることを特徴とするセラミックス構造体用坏土。
【請求項２】　前記粘性０、粘性１、弾性０、弾性１の１０℃から３０℃の温度係数が３．０％／℃以下である請求項１記載のセラミックス構造体用坏土。
　
４．特許異議申立の概要
　申立人は、特許明細書の請求項１及び請求項２に係る特許は、以下の理由１ないし理由３に記載される理由により拒絶の査定をしなければならない特許出願に対してされたものであるから、取り消されるべきものであると主張する。
理由１：
　申立人は、異議申立書において、以下の旨主張する。
　特許明細書の請求項１に係る発明の「η０／Ｇ０≦１０８（ｓｅｃ）、η１／Ｇ１≦７２（ｓｅｃ）」との規定は、特許明細書【００１１】に記載される重合度４０００の１０％水溶液のバインダー、或いは、重合度１０万の１０％水溶液のバインダーでも満たす程度ものであるので、特許明細書の特許請求の範囲の記載は、発明の構成に欠くことのできない事項を記載したものではなく、特許明細書の発明の詳細な説明は、当業者が容易に発明の実施をできる程度に記載したものではない。
　よって、特許法第３６条第４項又は第５項及び第６項に規定する要件を満たしていない。
理由２：
　申立人は、異議申立書において、以下の旨主張する。
　特許明細書の請求項１に係る発明の「η０／Ｇ０≦１０８（ｓｅｃ）、η１／Ｇ１≦７２（ｓｅｃ）」との規定は、「η０／Ｇ０＝０、η１／Ｇ１＝０」も包含し、η０＝０、η１＝０であり、τ＝０、すなわち、応力値「０」となることも包含する。この応力値「０」となる事項は、特許明細書の請求項１に係る発明の「一定応力値を与えた場合」との事項と矛盾するので、特許明細書の特許請求の範囲の記載は、発明の構成に欠くことのできない事項を記載したものではなく、特許明細書の発明の詳細な説明は、当業者が容易に発明の実施をできる程度に記載したものではない。
　よって、特許法第３６条第４項又は第５項及び第６項に規定する要件を満たしていない。
理由３：
　申立人は、異議申立書において、以下の旨主張する。
　特許明細書の請求項１に係る発明の「η０／Ｇ０≦１０８（ｓｅｃ）、η１／Ｇ１≦７２（ｓｅｃ）」との規定は、特許明細書の【００１９】の【表２】中に記載される圧着強度「○」であるが保形性が「×」である「試料Ｎｏ．２−３」においても充足するものであるので、特許明細書の特許請求の範囲の記載は、発明の構成に欠くことのできない事項を記載したものではなく、特許明細書の発明の詳細な説明は、当業者が容易に発明の実施をできる程度に記載したものではない。
　よって、特許法第３６条第４項又は第５項及び第６項に規定する要件を満たしていない。
　
５．当審の判断
　
５−１．理由１について
　特許明細書【００１１】に記載される重合度４０００の１０％水溶液のバインダー、或いは、重合度１０万の１０％水溶液のバインダーが、特許明細書の請求項１に係る発明の「η０／Ｇ０≦１０８（ｓｅｃ）、η１／Ｇ１≦７２（ｓｅｃ）」との規定を充足しているといっても、これは、バインダーの場合である。
　これに対して、本件発明１は、セラミック構造用坏土に関する発明であり、当然、必須条件として固体成分であるセラミック原料粉末を含むものであって、η０、Ｇ０、η１及びＧ１の各々の数値は、バインダーとは全く異なるものである
　してみれば、「η０／Ｇ０≦１０８（ｓｅｃ）、η１／Ｇ１≦７２（ｓｅｃ）」との規定がバインダーで充足しているからといっても、これをして直ちに、特許請求の範囲の記載が、発明の構成に欠くことのできない事項を記載したものではないとは言うことはできず、また、特許明細書の発明の詳細な説明が、当業者に容易に発明の実施をできる程度に記載したものではないとは言うことはできない。
　
５−２．理由２及び理由３について
　申立人が主張する理由２及び理由３については、訂正請求がなされ、その請求どおり訂正が認められたことにより解消した。
　
６．まとめ
　以上のとおりであるから、特許異議の申立ての理由によっては、訂正後の請求項１及び請求項２に係る特許は拒絶の査定をしなければならない特許出願に対してされたものとすることができない。
　また、訂正後の請求項１及び請求項２に係る特許は拒絶の査定をしなければならない特許出願に対してされたものとする他の理由を発見しない。
　よって、特許法等の一部を改正する法律（平成６年法律第１１６号）附則第１４条の規定に基づく、特許法等の一部を改正する法律の施行に伴う経過措置を定める政令（平成７年政令第２０５号）第４条第２項の規定により、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１７年７月２６日（２００５．７．２６）
【訂正の要旨】
審決（決定）の【理由】欄参照。
（５４）【発明の名称】
セラミックス構造体用坏土
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】セラミックス構造体の押出用原料として使用する坏土であって、成形する際の温度において一定応力値を与えた場合の歪の時間変化を測定した場合の、
　（１）その応力値を応力を加えると同時に発生する歪で割った値：弾性０（Ｇ０：Ｐａ）、
　（２）その応力値を応力を加え続けた時に歪の時間変化（以下、せん断速度と略す）が概ね一定になった時の値で割った値：粘性０（η０：Ｐａ・ｓｅｃ）、
　（３）その応力値をせん断速度が概ね一定になった時にその直線を時間軸０秒に外挿した時の歪から上記（１）で求めた歪を引いた値で割った値：弾性１（Ｇ１：Ｐａ）、
　（４）その応力値を応力を４秒間加えた後の歪から上記（１）で求めた歪を引いた値の４秒間の平均せん断速度で割った値：粘性１（η１：Ｐａ・ｓｅｃ）、
の関係が、
　　
１０≦
７１
　　
５≦
４０
であることを特徴とするセラミックス構造体用坏土。
　【請求項２】前記粘性０、粘性１、弾性０、弾性１の１０℃から３０℃の温度係数が３．０％／℃以下である請求項１記載のセラミックス構造体用坏土。
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】
　本発明はセラミックス構造体の押出用原料として使用する坏土に関し、特に押出後の保形性を保ちつつ流動性の良好なセラミックス構造体用坏土に関するものである。
　【０００２】
　【従来の技術】
　従来、一般的にセラミックス構造体は、格子状の溝からなる排出流路とこの溝の交点に坏土を分割供給する送給流路とを備えた構造を有するセラミックス構造体押出用口金を使用して、セラミックス原料、バインダー、溶媒と必要に応じて界面活性剤、可塑剤及び繊維状物質を混練して得た坏土を押し出して形成していた。
　【０００３】
　【発明が解決しようとする課題】
　このようにセラミックス構造体用坏土を上述した格子状の溝からなる排出流路とこの溝の交点に坏土を分割供給する送給流路とを備えた口金を通過させることにより成形する場合、口金構造及び押出圧力が一定ならば坏土の流動性（塑性変形性）が悪いと圧着は行われずハニカム状に成形できずそのまま押し出されるか又は押出された表面がザラザラの粗面となる一方、坏土の流動性が良いと十分に圧着され均一なハニカム状となって押し出される。しかしながら、圧着強度を向上させるためにただ単に流動性を向上させると、押出後の構造体がその自重により変形するか又はその後の工程で発生する振動等による外力により容易に変形してしまう問題があった。
　【０００４】
　また、セラミックス構造体押出時の口金内における坏土の圧着強度を向上させるために、口金の坏土排出流路の上流側の格子形性流路と下流側の応力緩和流路とからなる２段構造とし、その溝幅を格子形成流路＜応力緩和流路とする方法が特開平１−１３０９０６号公報において、またその排出流路の格子形成流路と圧力緩和流路、さらに必要であれば応力緩和流路からなる多段構造とし、その流路面粗さを個々に設定する方法が特開平２−６０７１３号公報においてそれぞれ開示されている。しかしながら、口金の坏土排出流路の溝幅を部分的に変更することや、その面粗さを個々に設定して口金を加工することは多くの工程を要し、さらにその溝幅が５００μｍ以下となると加工が極めて困難となる問題があった。
　【０００５】
　本発明の目的は上述した課題を解消して、口金の構造を制御するのではなく坏土そのものを制御することにより、押出後の保形性を保ちつつ流動性の良いセラミックス構造体押出用坏土を提供しようとするものである。
　【０００６】
　【課題を解決するための手段】
　本発明のセラミックス構造体押出用坏土は、セラミックス構造体の押出用原料として使用する坏土であって、成形する際の温度において一定応力を与えた場合の歪の時間変化を測定した場合の、
　（１）その応力値を応力を加えると同時に発生する歪で割った値：弾性０（Ｇ０：Ｐａ）、
　（２）その応力値を応力を加え続けた時に歪の時間変化（以下、せん断速度と略す）が概ね一定になった時の値で割った値：粘性０（η０：Ｐａ・ｓｅｃ）、
　（３）その応力値をせん断速度が概ね一定になった時にその直線を時間軸０秒に外挿した時の歪から上記（１）で求めた歪を引いた値で割った値：弾性１（Ｇ１：Ｐａ）、
　（４）その応力値を応力を４秒間加えた後の歪から上記（１）で求めた歪を引いた値の４秒間の平均せん断速度で割った値：粘性１（η１Ｐａ・ｓｅｃ）、
の関係が、
　　
１０≦
７１
　　
５≦
４０
であることを特徴とするものである。
　【０００７】
　【作用】
　セラミックス構造体用坏土を格子状の溝からなる排出流路とこの溝の交点に坏土を分割供給する複数の送給流路とを備えた口金を通過させることにより成形する場合、坏土が送給流路から格子溝に流入する時に、口金構造が一定ならば、坏土の流動性が悪いと圧着は行われずに押し出され、坏土の流動性が良いと流入と同時に格子状に変形するとともに圧着され、この圧着点に圧力が加わる時間が長くなるために圧着強度は向上する。しかし、単に圧着強度を向上するために坏土の流動性を向上すると、押し出された構造体がその自重により変形するか又はたとえ自重により変形しなくても以後の工程で取扱い時の振動等により外力が与えられた場合に容易に変形する可能性がある。本発明はこれらの相反する流動性と保形性を高次元でバランスさせるための坏土特性を得るためのものであり、上述したように各パラメーターの比を一定値より低くすることで達成している。
　【０００８】
　すなわち、坏土が送給流路から格子溝に流入する時の広がりやすさ及び押出後の外力による変形に対する抵抗力は、応力が与えられた時の歪の発生しやすさ及びその発生した歪が応力除去後に回復しない（粘性による塑性変形）か回復する（弾性変形）かによって決定される。坏土が格子溝に流入した時の広がりやすさは、与えられた応力が歪として残りやすいほど、つまり粘性が低いほど良いため圧着しやすい。また、回復する歪が大きいほどつまり弾性が小さいほど復元する歪が多いため圧着しにくい。よって、圧着強度を向上させるためには粘性を低く、かつ弾性を高くする必要があり、塑性変形を起こすのはη０であるから、η０／Ｇ０を一定値以下に小さくする必要がある。また、送給流路又は格子溝に流入した時に全体の変形に占める弾性変形を少なくするために早く塑性変形状態に成った方が良いためにη１／Ｇ１も一定値以下に小さくする必要がある。
　【０００９】
　一方、押出後の外力による変形に対する抵抗力（＝保形性）は、与えられた応力が歪として残りにくいほど、つまり粘性が高いほど大きく、また歪が発生しにくいほどつまり弾性が大きいほど大きい。よって、保形性を向上させるためには、この場合の外力は押出時に受ける力より小さいと考えられるので、押出後の坏土のη０、Ｇ０があるレベル以上になるように押出前坏土のη０／Ｇ０を設定すれば良いのである。
　【００１０】
　なお、押出後の保形性については、押出時に力が加わり粘性、弾性ともに低下する傾向が認められるが、押出後の坏土は同じ傾向のクリープ特性を示し、粘性、弾性はη０、η１、Ｇ０、Ｇ１に分解することができ、これらのパラメーターをもとに保形性を保つために必要な粘性弾性は押出前の特性で、個々に概ねη０＝１．０×１０７、η１＝３．０×１０６、Ｇ０＝１．０×１０５、Ｇ１＝１．０×１０５であり、かつη０／Ｇ０、η１／Ｇ１が本発明の範囲内であれば十分な圧着性を示し、保形性と圧着性のバランスを取ることができる。
　【００１１】
　また、バインダー水溶液の特性について、重合度４０００の１０％水溶液は、測定温度２０℃、応力２０Ｐａにてη０＝３．９×１０４Ｐａｓ、η１＝４．２×１０３Ｐａｓ、Ｇ０＝２．５×１０３Ｐａ、Ｇ１＝５．３×１０２Ｐａとなり、重合度１０万の１０％水溶液は、η０＝５．０×１０５Ｐａｓ、η１＝４．０×１０４Ｐａｓ、Ｇ０＝６．７×１０３Ｐａ、Ｇ１＝４．０×１０３Ｐａであった。この場合、圧着強度の向上のためには坏土の流動性を向上することが必須であるが、坏土のベタツキ（＝粘着性）は原料、水、バインダーの置換基及びその置換度及び重合度、又は界面活性剤によっても変化し、これらの最適化により若干の圧着強度向上は可能である。これらの項目について様々な組み合わせについて、さらに混練条件を加味し、従来はη０／Ｇ０、η１／Ｇ１は本発明の範囲外であったが最適な組成及び調製法を見いだして圧着強度の向上を達成した。当然のことながら、押出速度を適切な範囲にするためには、各パラメーターをある範囲内にする必要がある。
　【００１２】
　【実施例】
　図１は本発明の坏土に対する２０℃において２０００Ｐａの一定応力をかけた時の時間と歪との関係を示すグラフであり、以下図１に従って本発明の坏土を特定するために使用する各パラメーターについて説明する。なお、各パラメーターη０，η１，Ｇ０，Ｇ１は応力によらず約４０００Ｐａ程度までは、概ね一定と判断できるレベルであり、η０／Ｇ０，η１／Ｇ１は約６０００Ｐａ程度までは個々のパラメーターが変化しても概ね一定と判断できるレベルであった。又、応力の下限は装置の歪み分解能との兼ね合いで決定される。
　【００１３】
　図１に示すグラフが得られ、このグラフから各パラメーターが得られるのは、以下の理由による。各パラメーターは″Ｂｕｒｇｅｒｓのモデル″をもとにして定義している。″Ｂｕｒｇｅｒｓのモデル″はＭａｘｗｅｌｌモデル＋Ｋｅｌｖｉｎ−Ｖｏｉｇｔモデル″で成り立っており
　　γＢｕｒｇｅｒｓ＝γＭａｘｗｅｌｌ＋γＫｅｌｖｉｎ　　　　　　（１）
　　τＢｕｒｇｅｒｓ＝τＭａｘｗｅｌｌ＋τＫｅｌｖｉｎ　　　　　　（２）
としたモデルである。
Ｂｕｒｇｅｒｓの状態方程式は下記（３）式で表すことができる。
　　ｄγ／ｄｔ＝τ／η０＋１／Ｇ０・（ｄτ／ｄｔ）＋（τ−Ｇ１γ１）／η１
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（３）
クリープ試験時の挙動として、このモデルに一定応力を与えた場合の歪の時間変化は以下の手順で求められる。
　　γＭａｘｗｅｌｌ＝τ（ｔ／η＋１／Ｇ）　　　　　　　　　　　　（４）
　　γＫｅｌｖｉｎ＝τ／Ｇ・（１−ｅ（−ｔ／λ））　　　　　　　　（５）
（４）（５）を（１）式に代入すると（３）式は以下のようになる。
　　γ＝τ（ｔ／η＋１／Ｇ）＋τ／Ｇ（１−ｅ（−ｔ／λ））　　　　（６）
（６）式から（７）式を出し、（７）式をＢｕｒｇｅｒｓのクリープ方程式と呼ぶ。
　　γ＝τ（ｔ／η０＋１／Ｇ０＋１／Ｇ１・（１−ｅ（−ｔ／λ１））［λ１＝η１／Ｇ１：遅延時間］
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（７）
またクリープリカバリー時はＭａｘｗｅｌｌモデルのダッシュポット残留応力とＫｅｌｖｉｎ−Ｖｏｉｇｔモデルのリカバリーだけしか時間依存性がないので以下の式になる。
　　γ＝τ（ｔ１／η０＋１／Ｇ１・ｅ（−（ｔ２−ｔ１）／λ１））［λ１＝η１／Ｇ１：遅延時間］
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（８）
（８）式に一定応力を与えた場合を考えると、応力が与えられた瞬間に弾性成分の歪が発生し（τ／Ｇ０）、以後時間の経過とともに（τ／η０）と１／Ｇ１ｅ（ｔ／λ）が発生し、最終的に一定の傾き（τ／η０）で増加するところから図１を表すことができる。
　【００１４】
　図１において、その応力値を応力を加えると同時に発生する歪で割った値を弾性０（Ｇ０：Ｐａ）、その応力値を応力を加え続けた時に歪の時間変化（以下、せん断速度と略す）が概ね一定になった時の値で割った値を粘性０（η０：Ｐａ・ｓｅｃ）、せん断速度が概ね一定になった時にその直線を時間軸０秒に外挿した時の歪から応力を加えると同時に発生する歪を引いた値で割った値を弾性１（Ｇ１：Ｐａ）、その応力値を応力を４秒間加えた後の歪から応力を加えると同時に発生する歪を引いた値の４秒間の平均せん断速度で割った値を粘性１（η１：Ｐａ・ｓｅｃ）としている。そして、これらのパラメーターの関係が、η０／Ｇ０≦１０８（ｓｅｃ）、η１／Ｇ１≦７２（ｓｅｃ）を満たした坏土を、本発明のセラミックス構造体用坏土としている。
　【００１５】
　以下、実際の例について説明する。
実施例
　まず、坏土を以下の表１に示す組成および混練条件で混練して、試料Ｎｏ．１−１〜４−３の特性の異なる坏土を準備した。なお、表１中、コージェライト原料と界面活性剤とは、試料のうち１、２の系統と、３、４の系統とで異なる種類のものを使用した。また、重合度４０００のバインダーと重合度１０万のバインダーとも、メチルセルロースとヒドロキシプロポキシルメチルセルロースを３：１の割合で混合した水溶液を使用した。
　【００１６】
　【表１】
　【００１７】
　次に、得られた試料Ｎｏ．１−１〜４−３の坏土の各々に対し、２０℃で２０００Ｐａ負荷、サンプル厚み：３〜５ｍｍの条件でφ１５パラレルプレートのローター構成を有するドイツのハーケ社のＲＳ１００を測定装置として使用しクリープ試験を行い上述したパラメーターη０、η１、Ｇ０、Ｇ１を求めるとともに、これらのパラメーターの値からη０／Ｇ０の比およびη１／Ｇ１の比を求めた。そして、それぞれの坏土を同一の口金を使用して同一押出速度となるようハニカム構造体を押し出し、押し出したハニカム構造体の圧着強度と保形性を評価するとともに、全体の判定を行った。口金の構造は、裏穴１個の断面積／裏穴１個が受けもつ成形溝面積比が１．３３であり、成形溝深さ／成形溝幅は１２．５０であった。
　【００１８】
　圧着強度は、圧着強度とセラミックハニカム構造体を同一条件で焼成後の３点曲げ強度とはほぼ比例するため、図２（ａ）、（ｂ）に示すように、焼成後のセラミックハニカム構造体の流路に垂直な方向および流路方向の３点曲げ強度を求め、この値が高いものを◎、中程度のものを○、低いものを△として表記した。また、保形性は、一定の長さにハニカム構造体（壁厚：１５０μｍ、セル密度４００セル／ｉｎ２、直径：１０５ｍｍ）を押し出し、その長さの中央部に荷重を与え、一定時間後の変形量より求め、この値が高いものを◎、中程度のものを○、低いものをΔ、悪いものを×として表記した。さらに、全体の判定は、圧着強度と保形性ともに○または◎のものを◎、いずれかが△のものを○、両者が△のものを△、特性評価ができないものを×として表記した。結果を表２に示す。
　【００１９】
　【表２】
　【００２０】
　以上の結果から、η０／Ｇ０の比が
１０以上７１
５以上４０
　【００２１】
　なお、上述した実施例における口金の構造は、裏穴１個の断面積／裏穴１個が受けもつ成形溝面積比を１．３３、成形溝深さ／成形溝幅１３．７５としたが、口金の構造についてもこれらの口金パラメーターを変更することにより最適な粘弾性領域が存在し、特に成形溝幅の薄い構造の場合はη０／Ｇ０、η１／Ｇ１ができる限り小さい方が良く、圧着強度を大きくするために単にこれらの口金パラメーターを大きくすると押出速度の押出圧力依存性が大きくなり、わずかな押出圧力の変化、又は口金面粗さの変化により押出速度が大きく変化するため成形が困難になり、この依存性を小さくするために押出圧力を低下させれば押出速度が低下し、つまり生産性が低下し、粘性、弾性を低下させれば保形性が劣化する。又、逆にこれらの口金のパラメーターを大きく低下させることにより押出圧力依存性は小さくなるが、坏土が圧着不十分のまま押出され都合が悪い。また、使用する口金構造については、供給路とスリットの交点が全ケ所又は１つ飛びでもよく、メッキ、ＣＶＤ等の方法によりコーティングされていてもよく、セル構造は３角、４角、６角等いずれの構造でもよく、口金に応じて坏土特性を調整すれば良い。
　【００２２】
　また、圧着強度と焼成後３点曲げ強度は、上述したようにある範囲内で正の相関が認められ、ある範囲以上では無相関である。例えば、η０／Ｇ０≦１０８、η１／Ｇ１≦７２の坏土を用いた３点曲げの強度（平均値）は、１０×１０×５０ｍｍの試験片に対しヘッド下降速度２ｍｍ／分の条件で、以下の表３に示す結果であった。なお、破壊点は荷重を伝えるための板の下にある十字の部分からであり、十字と十字との中間で破壊するものはほとんどなかった。これらの荷重を伝えるための板、及び荷重を受ける板は、５０ｍｍの長さ方向において２セル相当分の寸法とした。又、これらの強度は製品の焼成スケジュール及び製品の材料特性である気孔率により変わるが、本測定は最も３点曲げ強度が弱くなる焼成条件で通常焼成条件で気孔率４３％品となる坏土を焼成した時の平均である。また、η０／Ｇ０≦１０８、η１／Ｇ１≦７２の範囲外であると本強度より極端に弱い値を示した。
　【００２３】
　【表３】
　【００２４】
　さらに、本発明において坏土を作る工程は、混練、土練、押出とするバッチ工程でも、連続した工程でも良く、装置も１軸または多軸の装置をいずれも使用できる。また、押出温度も溶媒の乾燥、バインダー類のゲル化、軟化、硬化の程度が異なっていても押出可能であれば何度でも良く、その温度での坏土特性が本発明の範囲内に入っていれば良い。
　【００２５】
　さらにまた、粘弾性のパラメーターを上述した実施例ではクリープ試験のパラメーターとして求めたが、他にオシレーション試験でも求めることができる。例えば、クリープ試験において、η０＝２．２×１０８〜８．４×１０８（Ｐａ・ｓｅｃ）、η１＝１．５×１０７〜６．５×１０７（Ｐａ・ｓｅｃ）、Ｇ０＝５．４×１０６〜２．４×１０７（Ｐａ）、Ｇ１＝１．３×１０６〜７．２×１０６（Ｐａ）、η０／Ｇ０＝８〜６４（ｓｅｃ）、η１／Ｇ１＝４〜１７（ｓｅｃ）の坏土を、フレケンシースイープおよびストレインスイープによるオシレーション試験で測定すると、以下のようになる。
　【００２６】
　（１）フレケンシースイープ
　（ａ）ω（角速度）＝０．１（ｒａｄ／ｓ）
　Ｇ′＝９．０×１０５〜３．４×１０６（Ｐａ）、Ｇ″＝４．８×１０５〜１．９×１０６（Ｐａ）、Ｇ＊＝１．０×１０６〜３．９×１０６（Ｐａ）、ｔａｎδ＝０．５４〜０．６３
　（ｂ）ω＝１００（ｒａｄ／ｓ）
　Ｇ′＝２．２×１０６〜７．１×１０６（Ｐａ）、Ｇ″＝６．２×１０５〜１．３×１０６（Ｐａ）、Ｇ＊＝１．５×１０６〜７．２×１０６（Ｐａ）、ｔａｎδ＝０．１９〜０．２９
　（ｂ）／（ａ）
　Ｇ′＝１．６０〜２．４３、Ｇ″＝０．６９〜１．２８、Ｇ＊＝１．００〜２．２１、ｔａｎδ＝０．３３〜０．５４
　【００２７】
　（２）ストレインスイープ
　（ａ）γ（歪）＝０．０１（％）
　Ｇ′＝２．４×１０６〜７．０×１０６（Ｐａ）、Ｇ″＝５．６×１０５〜１．４×１０６（Ｐａ）、Ｇ＊＝２．４×１０６〜７．１×１０６（Ｐａ）、ｔａｎδ＝０．１６〜０．２９
　（ｂ）γ＝１０（％）
　Ｇ′＝９．９×１０４〜１．６×１０５（Ｐａ）、Ｇ″＝５．７×１０４〜９．４×１０４（Ｐａ）、Ｇ＊＝１．３×１０５〜１．８×１０５（Ｐａ）、ｔａｎδ＝０．４２〜０．８０
　（ｂ）／（ａ）
　Ｇ′＝０．０１７〜０．０５４、Ｇ″＝０．０５７〜０．１０３、Ｇ＊＝０．０２１〜０．０５７、ｔａｎδ＝１．４５〜５．１９
　【００２８】
　この場合のオシレーション試験は、アメリカのレオメトリックス社のＲＤＡ−ＩＩを使用して以下の条件で実施した。
　測定温度：２３℃
　ローター構成：φ２５パラルプレート、２πラジアン＝１Ｈｚ
　サンプル厚み：３〜５ｍｍ
　条件：フレケンシースイープ：γ＝０．０５％
　ストレインスイープ：ω＝６．２８ラジアン／ｓｅｃ
　【００２９】
　以上の結果から、クリープ試験のη０／Ｇ０、η１／Ｇ１はオシレーション試験のｔａｎδに相当すると考えられる。また、流動性と保形性の観点から、ストレインスイープの（ｂ）／（ａ）の比をとることも変形、保形の度合いとの関係があると思われる。なお、オシレーション試験において、Ｇ′は貯蔵弾性率であり弾性による変形に対する抵抗を表しＧ′：Ｇ＊・ｃｏｓδであり、Ｇ″は損失弾性率であり粘性による変形に対する抵抗を表しＧ″＝Ｇ＊・ｓｉｎδであり、Ｇ＊は複素弾性率であり変形に対する粘性と弾性の総抵抗を表しＧ＊≒τ０／γ０、ここにγ０：与えられた歪、τ０：発生した応力であり、ｔａｎδは損失正接でありＧ″／Ｇ′で求められる。
　【００３０】
　【発明の効果】
　以上の説明から明らかなように、本発明によれば、口金の構造を制御するのではなく坏土そのものの流動性をクリープ試験における粘性、弾性を規定することにより制御しているため、口金における坏土の可塑性を増すことにより圧着強度向上させるとともに、成形時に発生するセルのよれや外表面に発生するクラックを減少させることにより外力に対する抵抗を増して保形性を向上させ、ハンドリング性の向上および焼成時の圧着点のキレを防止でき、セラミックス構造体を成形するのに最適な坏土を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
　【図１】本発明の坏土に対する２０℃において２０００Ｐａの一定応力をかけたときの時間と歪との関係を示すグラフである。
　【図２】本発明におけるハニカム構造体の３点曲げ試験の状態を示す図である。