(57)【要約】【課題】長期の使用によっても欠け難く、局所的な特性の変化も生じ難いダムブロック、及び双ベルト式連続鋳造装置を提供する。【解決手段】双ベルト式連続鋳造装置に用いられるダムブロックであって、質量％で、Ｃｒを０．５％以上１．５％以下、Ｚｒを０．０８％以上０．３０％以下、Ａｌを０％以上０．４％以下含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物である銅合金から構成されるダムブロック。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
双ベルト式連続鋳造装置に用いられるダムブロックであって、
質量％で、Ｃｒを０．５％以上１．５％以下、Ｚｒを０．０８％以上０．３０％以下、Ａｌを０％以上０．４％以下含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物である銅合金から構成されるダムブロック。
【請求項２】
室温での引張強さが３９０ＭＰａ以上、室温での導電率が５５％ＩＡＣＳ以上である請求項１に記載のダムブロック。
【請求項３】
請求項１又は請求項２に記載のダムブロックを備える双ベルト式連続鋳造装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ダムブロック、及び双ベルト式連続鋳造装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
銅や銅合金などの鋳造材を連続的に製造する連続鋳造装置として、特許文献１に示すような双ベルト式連続鋳造装置がある。双ベルト式連続鋳造装置は、上下に対向配置される一対のベルトと、これらベルト間に左右に対向配置されるブロック連とを備え、ベルト及びブロック連で囲まれる矩形状の空間を鋳造材の成形空間とする。ブロック連は、複数のダムブロックをストラップで連結した環状の部材である。各ダムブロックは、銅や銅合金から構成される（特許文献１の明細書［００２６］）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００９−２６２２２２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
長期の使用によっても欠け難く、局所的な特性の変化も生じ難いダムブロックが望まれている。
【０００５】
従来のダムブロックとして、コルソン銅（Ｃｕ−Ｎｉ−Ｓｉ系合金）から構成されるものがある。コルソン銅製のダムブロックは、強度や硬度が低く、経時的な使用によって角部に欠けが生じたり、角部近傍にへたりが生じたりし易い。上記欠けなどが生じたダムブロックを用いると、欠け部分に溶湯が充填されてバリやフィンなどの欠陥が鋳造材に形成され、鋳造材の品質のばらつきや品質の低下、ひいては歩留りの低下を招く。そのため、上述の欠けなどが生じる前にダムブロックを交換する必要があり、強度や高温強度により優れて、より長寿命なダムブロックが望まれる。
【０００６】
また、コルソン銅製のダムブロックでは、経時的な使用によって熱伝導性などの特性が局所的に変化し易いとの知見を得た（後述の試験例参照）。熱伝導率が部分的に異なるダムブロックを用いると、溶湯の熱を外部に均一的に放散し難く、冷却効率の低下を招いたり、溶湯の凝固状態が不安定になったりし易い。その結果、局所的な凝固不足や変形などが生じ、このことからも鋳造材の品質のばらつきや品質の低下を招く。そのため、上述の局所的な特性変化が生じる前にダムブロックを交換する必要があり、長期に亘り、均一的な特性を維持し易いダムブロックが望まれる。
【０００７】
そこで、長期の使用によっても欠け難く、局所的な特性の変化も生じ難いダムブロック、及び双ベルト式連続鋳造装置を提供することを目的の一つとする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本開示のダムブロックは、
双ベルト式連続鋳造装置に用いられるダムブロックであって、
質量％で、Ｃｒを０．５％以上１．５％以下、Ｚｒを０．０８％以上０．３０％以下、Ａｌを０％以上０．４％以下含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物である銅合金から構成される。
【０００９】
本開示の双ベルト式連続鋳造装置は、
上記の本開示のダムブロックを備える。
【発明の効果】
【００１０】
上記のダムブロックは、長期の使用によっても欠け難く、局所的な特性も変化し難い。上記の双ベルト式連続鋳造装置は、長期に亘り、高品質の鋳造材を安定して製造できる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】実施形態１のダムブロックを備える双ベルト式連続鋳造装置を示す概略構成図である。
【図２】実施形態１の双ベルト式連続鋳造装置を鋳造材の進行方向に直交する平面で切断した状態を模式的に示す断面図である。
【図３】試験例１において、装置Ｎｏ．１に備えるダムブロックの導電率の分布を合計製造量別に示すグラフである。
【図４】試験例１において、装置Ｎｏ．１に備えるダムブロックごとの導電率を合計製造量別に示すグラフである。
【図５】試験例１において、装置Ｎｏ．１に備えるダムブロックについて、平均導電率の経時的変化を示すグラフである。
【図６】試験例１において、装置Ｎｏ．１００のダムブロックにおける導電率の分布を合計製造量別に示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
最初に本発明の実施形態の内容を列記して説明する。
（１）本発明の一態様に係るダムブロックは、
双ベルト式連続鋳造装置に用いられるダムブロックであって、
質量％で、Ｃｒを０．５％以上１．５％以下、Ｚｒを０．０８％以上０．３０％以下、Ａｌを０％以上０．４％以下含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物である銅合金から構成される。
【００１３】
上記のダムブロックは、Ｃｒ，Ｚｒと適宜Ａｌとを特定の範囲で含む特定の組成の銅合金で構成されるため、コルソン銅製のダムブロックに比較して強度や高温強度が高く、かつ熱伝導性にも優れる。そのため、上記のダムブロックは、双ベルト式連続鋳造装置に備えられて連続鋳造に用いられた場合に、長期の使用に亘り、特に角部やその近傍などに欠けやへたりなどが生じ難い。かつ、上記のダムブロックは、上記長期の使用に亘り、熱伝導性などの特性が局所的に変動し難く、鋳型面の全体が高い熱伝導率を均一的に有することができる。このような上記のダムブロックは、高い冷却性能を有するといえる。また、上記のダムブロックは、長期の使用に亘り所定の形状及び特性を維持できて長寿命であり、交換頻度も低くできる。従って、上記のダムブロックによれば、長期の使用に亘り、バリやフィンなどの欠陥が鋳造材に形成されることを低減して、表面性状、形状精度、寸法精度などに優れる鋳造材の量産に寄与する。また、上記のダムブロックによれば、高品質な鋳造材を安定して製造することに寄与する。
【００１４】
（２）上記のダムブロックの一例として、
室温での引張強さが３９０ＭＰａ以上、室温での導電率が５５％ＩＡＣＳ以上である形態が挙げられる。
【００１５】
上記特定の組成の銅合金における導電率の高低は、熱伝導率の高低に概ね相関し、導電率の高低を熱伝導性の高低として扱うことができる。上記形態では、室温での引張強さが高いため、溶湯に接してダムブロックが高温となることで引張強さが低下しても、高い引張強さを有し易い。従って、上記形態は、高温強度が高く、熱伝導性に優れており、長期の使用に亘り、より欠け難く、局所的な特性の変化もより生じ難い。なお、導電率から熱伝導率を概算する場合、例えば、ウィーデマン＝フランツ‐ローレンツの式を利用することが考えられる。
【００１６】
（３）本発明の一態様に係る双ベルト式連続鋳造装置は、
上記（１）または上記（２）のダムブロックを備える。
【００１７】
上記の双ベルト式連続鋳造装置は、上述のように欠け難く、熱伝導性などの特性が局所的に変化し難い上記のダムブロックを備えるため、長期に亘り、高品質の鋳造材を安定して、生産性よく製造できる。
【００１８】
［本発明の実施形態の詳細］
以下、適宜、図面を参照して、本発明の実施形態を具体的に説明する。
【００１９】
［実施形態１］
（ダムブロック）
（（概要））
実施形態１のダムブロック１は、図１に示すような双ベルト式連続鋳造装置２に備えられる鋳型部材であり、以下の特定の組成の銅合金から構成される。この銅合金は、質量％で、Ｃｒを０．５％以上１．５％以下、Ｚｒを０．０８％以上０．３０％以下、Ａｌを０％以上０．４％以下含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物である。
【００２０】
（（組成））
以下の説明において、元素の含有量は、断りが無い限り質量割合（質量％）とする。
ダムブロック１を構成する銅合金においてＣｒ，Ｚｒはいずれも、強度の向上に寄与し、その含有量が多いほど強度に優れる傾向にある。但し、Ｃｒ，Ｚｒの含有量が多過ぎると導電率（熱伝導性）の低下を招き易い。Ｃｒの含有量が０．５％以上１．５％以下であり、かつＺｒの含有量が０．０８％以上０．３０％以下であると、強度及び熱伝導性の双方に優れて好ましい。より高い強度を望む場合、Ｃｒの含有量を０．６％以上、更に０．７％以上、０．８％以上、Ｚｒの含有量を０．１％以上、更に０．１２％以上、０．１５％以上とすることができる。より高い導電率を望む場合、Ｃｒの含有量を１．４％以下、更に１．３％以下、１．２％以下、Ｚｒの含有量を０．２９％以下、更に０．２８％以下、０．２５％以下とすることができる。
【００２１】
上記銅合金は、Ｃｒ及びＺｒに加えてＡｌを含有すると、強度や高温強度の更なる向上を期待できる。Ａｌの含有量が多いほど、強度、高温強度に優れる傾向にあるが、多過ぎると導電率（熱伝導性）の低下を招き易い。Ａｌの含有量が０％超０．４％以下であると、強度や高温強度及び熱伝導性の双方に優れて好ましい。Ａｌの含有量は、強度や高温強度の更なる向上を望む場合、０．１％以上、更に０．２％以上、０．２５％以上、０．３％以上とすることができ、より高い導電率を望む場合、０．３５％以下とすることができる。Ａｌの含有量が０％であれば、導電率が更に高い銅合金とすることができる。
【００２２】
（（特性））
ダムブロック１は、室温での引張強さが高いほど、溶湯に接触して高温になることで引張強さが低下しても、残存する引張強さが高くなり易い。いわば、高温強度に優れるといえる。例えば、室温での引張強さが３９０ＭＰａ（Ｎ／ｍｍ２）以上であるダムブロック１は、高温強度に優れて好ましい。引張強さ、後述する導電率、ブルネル硬さなどは、ダムブロック１から試験片を採取して測定することが挙げられる。
【００２３】
ダムブロック１は、室温での導電率が高いほど、熱伝導性に優れる。例えば、室温での導電率が５５％ＩＡＣＳ以上であるダムブロック１は、熱伝導性に優れて好ましい。より高い熱伝導性を望む場合、室温での導電率を５８％ＩＡＣＳ以上、更に６０％ＩＡＣＳ以上、更に６２％ＩＡＣＳ以上とすることができる。実施形態１のダムブロック１は、溶湯との接触という熱履歴を経時的に受けるものの、熱劣化し難く、熱劣化に伴う局所的な特性の変化が生じ難く（導電率が低い箇所が局所的に生じ難く）、鋳型面全体に亘って、上記のような高い導電率を均一的に維持できる。
【００２４】
ダムブロック１は、室温での硬さが高いほど、上述のように高温になることで硬度が低下しても、残存する硬度が高くなり易い。例えば、室温でのブリネル硬さ（ＨＢ）が１１０以上であるダムブロック１は、高温でも硬度が高く、変形し難い。
【００２５】
特に、室温での引張強さが３９０ＭＰａ以上、室温での導電率が５５％ＩＡＣＳ以上であるダムブロック１は、強度や高温強度に優れる上に、熱伝導性にも優れて好ましい。
【００２６】
上述の引張強さや導電率、硬度の高低は、代表的には上述のようにＣｒ，Ｚｒ，Ａｌの含有量の多寡に影響を受ける。上記含有量が多いほど強度が高い傾向にあり、少ないほど導電率が高い傾向にある。所望の特性を有するように上記含有量などを調整するとよい。
又は、例えば、Ａｌを０．３％含有する場合、室温での引張強さを３９０ＭＰａ程度と高くでき、Ａｌを含有しない場合、室温での導電率を８０％ＩＡＣＳ程度と高くできる。
【００２７】
（（形状））
ダムブロック１は、代表的には、直方体状であり、一面を溶湯に接触して鋳造材１００を成形する鋳型面１ｆとする。詳細は、後述する。
【００２８】
（双ベルト式連続鋳造装置）
実施形態１の双ベルト式連続鋳造装置２は、上述の実施形態１のダムブロック１を備える。双ベルト式連続鋳造装置２は、上下に対向配置される一対のベルト２１，２２と、ベルト２１，２２間に左右に対向配置される一対のブロック連１０（１０Ｒ，１０Ｌ、図２）とを備える。双ベルト式連続鋳造装置２は、ベルト２１，２２及びブロック連１０Ｒ，１０Ｌで囲まれる矩形状の空間（図２参照）を鋳造材１００の成形空間とし、連続的に供給される溶湯（図１の白抜き矢印参照）を凝固して、鋳造材１００を連続的に製造する。代表的には、銅や銅合金などからなる長尺な鋳造材１００の製造に利用される。双ベルト式連続鋳造装置２の基本的構成は公知の構成を参照できる。以下に代表的な構成を説明する。
【００２９】
ベルト２１，２２はそれぞれ、複数のプーリー間に架け渡される無端ベルトであり、プーリーの回転によって走行する。上側のベルト２１の上方、下側のベルト２２の下方には図２に示すように押え部材２５，２６が配置される。押え部材２５，２６は、ベルト２１，２２の上下動を抑制する。押え部材２５，２６は、更に、鋳造時、上下方向の冷却にも利用される。
【００３０】
各ブロック連１０Ｒ，１０Ｌは、複数のダムブロック（後述するノーマルブロック１Ａ及びフィラーブロック１Ｂ）と、複数のダムブロックを連結する環状のストラップ２０とを備える無限軌道の部材である。各ブロック連１０Ｒ，１０Ｌのうち、ベルト２１，２２に挟まれる部分は、ベルト２１，２２によって上下動が抑制される。各ブロック連１０Ｒ，１０Ｌの外側にはガイド２３Ｒ，２３Ｌが配置される。ガイド２３Ｒ，２３Ｌは、ブロック連１０Ｒ，１０Ｌの左右動を抑制する。ガイド２３Ｒ，２３Ｌは、更に、鋳造時、ダムブロック１の冷却にも利用される。このようなベルト２１，２２及びブロック連１０Ｒ，１０Ｌの移動規制によって、鋳造材１００の成形空間を所定の形状、大きさに維持する。
【００３１】
ブロック連１０に備えるストラップ２０の周長は、ストラップ２０に取り付けられる複数のダムブロックの合計長さよりも長い。上記周長と上記合計長さとの差によって、隣接するダムブロック間の隙間からの溶湯漏れを防止しつつ、ブロック連１０の周回運動を可能にする。また、ブロック連１０は、隣り合うダムブロック間のギャップ長を調整するために間隔調整用のダムブロックとして、フィラーブロック１Ｂを備える。フィラーブロック１Ｂは、分割片（図示せず）を組み合わせて構成される。分割片の組み付け状態を調整することで、上記ギャップ長を調整する。間隔調整に使用しないその他のダムブロック（ノーマルブロック１Ａ）はそれぞれ、通常、一体成形されている。ブロック連１０に備えるダムブロックの多くはノーマルブロック１Ａであり、フィラーブロック１Ｂは数個程度である（図１に示す個数は例示である）。
【００３２】
直方体状の各ダムブロックにおける六つの面のうち、別のブロック連１０と対向配置される面を鋳型面１ｆとする（図２も参照）。鋳型面１ｆに直交方向に設けられ、対向配置される二面のうちの一組を連結面とし、別の組をベルト２１，２２に挟まれる挟持面とする。挟持面のうちの一方（ここでは下面）には、ベルト２２に向かって開口する略Ｔ字状の溝部１２が設けられている（図１）。溝部１２にストラップ２０が嵌め込まれることで、複数のダムブロックが連結される。
【００３３】
図１に示す各ダムブロックは、連結面のうちの一方に凸部１４、他方に凹部１５が設けられた例を示す。凸部１４及び凹部１５は、互いに嵌合可能な形状、大きさであり、隣り合うダムブロック同士を係合する係合部として機能する。隣り合うダムブロックの凸部１４及び凹部１５で係合することで、隣り合うダムブロック間に隙間が生じ難い。その結果、隣り合うダムブロック間の隙間に溶湯が入り込んで、鋳造材にバリなどが生じることを低減できる。図１に示す凸部１４及び凹部１５の形状、大きさ、個数などは例示であり、適宜変更できる。凸部１４及び凹部１５を省略することもできる。
【００３４】
ブロック連１０に備えられる各ダムブロックは、同じ材料から構成されて、引張強さや導電率などの特性が実質的に等しいことが好ましい。一例として、ブロック連１０に備えられる全てのダムブロック（ノーマルブロック１Ａ及びフィラーブロック１Ｂ）が実施形態１のダムブロック１であり、同じ組成の銅合金から構成される形態が挙げられる。又は、ブロック連１０に備えられるダムブロックのうち、ノーマルブロック１Ａは、上述の特定の銅合金から構成される実施形態１のダムブロック１であり、フィラーブロック１Ｂは、ノーマルブロック１Ａとは異なる銅合金から構成された形態とすることができる。この形態は、例えば、フィラーブロック１Ｂが、複数の分割片をボルトなどの締結部材によって一体化するためにより高強度な銅合金から構成されることが望まれる場合などに利用することが挙げられる。この形態では、フィラーブロック１Ｂを構成する銅合金におけるノーマルブロック１Ａとの導電率の差が小さいこと、更に導電率が実質的に等しいことが好ましい。ダムブロック間における熱伝導性の差が小さく、好ましくは差が実質的になく、熱伝導性のばらつきを低減して、優れた熱伝導性を均一的に有するブロック連１０とすることができるからである。また、この場合、異種の構成材料に基づく熱膨張量の差に起因して、隣り合うダムブロック間に隙間が生じることも低減し易い。
【００３５】
その他、双ベルト式連続鋳造装置２は、ブロック連１０Ｒ，１０Ｌにおいてベルト２１，２２に挟まれていない部分のうちの一部を冷却する冷却槽２８（図１）を備える。
【００３６】
（主要な効果）
実施形態１のダムブロック１は、Ｃｒ，Ｚｒと適宜Ａｌとを特定の範囲で含む特定の組成の銅合金で構成されるため、コルソン銅製のダムブロックに比較して強度や高温強度が高く、長期の使用に亘り、特に角部やその近傍に欠けなどが生じ難い。かつ、実施形態１のダムブロック１は、上記特定の組成の銅合金で構成されるため、コルソン銅製のダムブロックに比較して熱伝導性に優れて、長期の使用に亘り、熱伝導性などの特性が局所的に変動し難く、鋳型面１ｆ全体に亘り均一的な熱伝導性を維持できる。この効果を試験例１で具体的に説明する。
【００３７】
実施形態１の双ベルト式連続鋳造装置２は、実施形態１のダムブロック１を備えており、長期の使用に亘り、ダムブロック１が欠け難く、局所的な熱伝導性の変化も生じ難いため、溶湯を効率的に、安定して冷却できる。その結果、表面性状、形状精度、寸法精度などに優れる高品質な鋳造材を安定して製造できる。また、実施形態１のダムブロック１は長寿命であり、欠けや特性変動などに起因する交換頻度を低くできるため、実施形態１の双ベルト式連続鋳造装置２は、高品質な鋳造材を生産性よく製造できる。
【００３８】
［試験例１］
二種類の銅合金製のダムブロックを用意して、双ベルト式連続鋳造装置に組み付けて連続鋳造を行い、ダムブロックにおける経時的な変化を調べた。
【００３９】
（Ｎｏ．１−１）
試料Ｎｏ．１−１のダムブロックは、Ｃｒを１．０質量％、Ｚｒを０．２質量％、Ａｌを０．３質量％含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物である銅合金から構成される。この銅合金における室温（ここでは２５℃程度）での引張強さは３９０ＭＰａ以上、導電率は６０％ＩＡＣＳ以上、ブリネル硬さ（ＨＢ）は１１０以上である。
（Ｎｏ．１−１００）
試料Ｎｏ．１−１００のダムブロックは、Ｎｉを２．２質量％、Ｓｉを０．７質量％、Ｃｒを０．３質量％、Ｆｅを０．０５質量％含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物であるコルソン銅から構成される。このコルソン銅における室温（ここでは２５℃程度）での導電率は５５％ＩＡＣＳ、ブリネル硬さ（ＨＢ）は９０である。
【００４０】
この試験では、試料Ｎｏ．１−１のダムブロックをノーマルブロックとするブロック連を備える装置Ｎｏ．１と、試料Ｎｏ．１−１００のダムブロックをノーマルブロックとするブロック連を備える装置Ｎｏ．１００という二つの双ベルト式連続鋳造装置を用意した。いずれの装置も、フィラーブロックには、上述の二つのノーマルブロックのいずれとも異なる銅合金から構成されるものを用いた。フィラーブロックを構成する銅合金は、Ｂｅを０．３％、Ｎｉを１．０％、Ｚｒを０．２％、Ｍｇを０．０５％含有し、残部がＣｕ及び不可避不純物であり、室温（ここでは２５℃程度）での導電率は６０％ＩＡＣＳ、ブリネル硬さ（ＨＢ）は１５０である。
【００４１】
各装置を用いて鋳造材を製造し、鋳造材の合計製造量（製造Ｎｏ．ａからＮｏ．ｈ又は製造Ｎｏ．αからＮｏ．γ）ごとに、１０個のノーマルブロック（試料Ｎｏ．１からＮｏ．１０）について、鋳型面の導電率の分布と、欠けの有無とを調べた。鋳造材の合計製造量が多いほど、ダムブロックの合計使用時間が長いことを意味する。
試料Ｎｏ．１からＮｏ．１０のノーマルブロックは、使用前のブロック連に備えるノーマルブロックのうちから任意に選択して試料Ｎｏ．を付したものである。所定の合計製造量ごとに、試料Ｎｏ．を付したノーマルブロックを取り出して導電率の測定を行う。
一つのノーマルブロックにおける導電率の分布は、縦長の長方形状の鋳型面を上下方向に５等分すると共に左右方向に３等分して、合計１５分割し、各領域（１）から（１５）の導電率を測定した。各領域の番号は、左上から右に向かって順に付し、以下、下段でも左から右に順に付し、一番上の左端が領域（１）、一番下の右端が領域（１５）である。
各領域（１）から（１５）の導電率の測定には、市販の測定装置（例、ＳＩＧＭＡＴＥＳＴ２．０６９（ＦＯＥＲＳＴＥＲ））を利用できる。
欠けの有無は、所定の合計製造量ごとにノーマルブロックのうち鋳型面の面積Ｓ１を算出し、未使用のノーマルブロックにおける鋳型面の面積Ｓ０に対する減少率＝{（Ｓ０−Ｓ１）／Ｓ０}×１００（％）によって評価する。減少率が小さいほど、残存する面積Ｓ１が大きく、経時的な形状変化が小さく、欠け難いといえる。
【００４２】
表１は、装置Ｎｏ．１について、ダムブロックの各領域（１）から（１５）の平均導電率（％ＩＡＣＳ）を合計製造量別に示す。ここでは、装置Ｎｏ．１の合計製造量が表１に示す各量になったときに、試料Ｎｏ．１からＮｏ．１０の１０個のノーマルブロックについてそれぞれ、各領域（１）から（１５）の導電率を測定する。そして、領域ごとに合計１０個の導電率の平均を各領域の平均導電率とする。
例えば、製造Ｎｏ．ｂ（合計製造量：１４６４ｔｏｎ）のときに、１０個のノーマルブロックについてそれぞれ、領域（３）の導電率を測定する。試料Ｎｏ．１からＮｏ．１０のノーマルブロックにおける合計１０個の領域（３）の導電率を平均し、この平均値を領域（３）の平均導電率とする。合計製造量別における各領域の平均導電率の最大値と最小値との差を領域差とし、表１に示す。
【００４３】
図３は、装置Ｎｏ．１について、各領域（１）から（１５）の平均導電率（％ＩＡＣＳ）を合計製造量別に示すグラフである。図３，及び後述の図６のグラフにおいて、横軸は領域（１）から（１５）、縦軸は平均導電率（％ＩＡＣＳ）を示す。
【００４４】
表２は、装置Ｎｏ．１について、各試料Ｎｏ．１からＮｏ．１０のダムブロックの平均導電率（％ＩＡＣＳ）を合計製造量別に示す。合計製造量別に、試料Ｎｏ．１からＮｏ．１０の１０個のノーマルブロックについてそれぞれ、領域（１）から（１５）の導電率を測定し、合計１５個の導電率の平均を求め、この平均値を各ダムブロックの平均導電率とする。合計製造量別における各ダムブロックの平均導電率の最大値と最小値との差を試料差とし、表２に示す。
【００４５】
図４は、装置Ｎｏ．１について、各ダムブロックの平均導電率（％ＩＡＣＳ）を合計製造量別に示すグラフである。図４のグラフにおいて、横軸はダムブロックの番号（試料Ｎｏ．１からＮｏ．１０）、縦軸は平均導電率（％ＩＡＣＳ）を示す。ここでは、１０個のノーマルブロックの平均導電率を更に平均し、この平均値を横軸の左端に「平均」として示す。図５は、装置Ｎｏ．１について、１０個のノーマルブロックの平均導電率を更に平均した値を合計製造量別に示すグラフである。図５のグラフにおいて、横軸は合計製造量（ｔｏｎ）、縦軸は平均導電率（％ＩＡＣＳ）を示す。
【００４６】
表３は、装置Ｎｏ．１００について、装置Ｎｏ．１と同様に求めたダムブロックの各領域（１）から（１５）の平均導電率（％ＩＡＣＳ）、領域差を示す。図６は、装置Ｎｏ．１００について、各領域（１）から（１５）の平均導電率（％ＩＡＣＳ）を合計製造量別に示すグラフである。
【００４７】
【表１】
2018134658.tif 000003
【００４８】
【表２】
2018134658.tif 000004
【００４９】
【表３】
2018134658.tif 000005
【００５０】
表１，図３に示すように、上述の特定の組成の銅合金から構成される試料Ｎｏ．１−１のダムブロックを備える装置Ｎｏ．１では、ダムブロックの鋳型面が使用初期から長期に亘り、導電率が局所的に変動し難く、ここでは実質的に変動せず、鋳型面内における導電率のばらつき（領域差、参照）が非常に小さく、均一的な導電率を有することが分かる。また、表２，図４に示すように、試料Ｎｏ．１−１のダムブロックを備える装置Ｎｏ．１では、使用初期から長期に亘り、複数のダムブロック同士を比較した場合にも導電率のばらつき（試料差、参照）が小さいことが分かる。図５に示すように、装置Ｎｏ．１では、合計製造量が多くなっても導電率が変化し難い、即ち経時的な導電率の変化が非常に小さいことが分かる。更に装置Ｎｏ．１について、１０個のノーマルブロックにおける上記減少率を調べたところ、例えば、製造Ｎｏ．ｇでの上記減少率はいずれも０％であり、長期の使用によっても形状変化し難く、欠け難いことが分かる。このような装置Ｎｏ．１によって銅などの鋳造材を製造することで、使用初期から長期に亘り、疵が少なく、バリなどが生じ難く、表面性状に優れるものを製造できると期待される。また、この鋳造材は、形状精度、寸法精度にも優れると期待される。
【００５１】
一方、表３，図６に示すように、コルソン銅から構成される試料Ｎｏ．１−１００のダムブロックを備える装置Ｎｏ．１００では、ダムブロックの鋳型面が早期に（ここでは合計製造量が１８００ｔｏｎ未満程度で）、導電率が局所的に変動しており、鋳型面の導電率にばらつきが生じ易いことが分かる（領域差、参照）。また、経時的に上記導電率のばらつきが大きくなり易い傾向にあるといえる。更に、装置Ｎｏ．１００について、１０個のノーマルブロックにおける上記減少率を調べたところ、製造Ｎｏ．γでの上記減少率が０％を超えるものが見られた。このことから、装置Ｎｏ．１００は、上述した装置Ｎｏ．１の合計製造量の半分程度で、欠けが生じることが有り、長期の使用によって欠け易いことが分かる。
【００５２】
このような結果が得られた理由の一つとして、試料Ｎｏ．１−１のダムブロックを構成する上述の特定の銅合金は、コルソン銅よりも強度や高温強度に優れる上に、導電率が高く、熱伝導性に優れるため、と考えられる。また、試料Ｎｏ．１−１のダムブロックは、フィラーブロックとの導電率（熱伝導性）の整合性にも優れることからも、バリなどが生じ難かった、と考えられる。従って、装置Ｎｏ．１を利用することで、長期の使用に亘り、高品質な鋳造材を安定して製造できると期待される。また、試料Ｎｏ．１−１のダムブロックは、欠けや熱劣化などが生じ難く長寿命であり、交換頻度を低減できると期待されることから、上記高品質な鋳造材を生産性よく製造することに寄与するといえる。
【００５３】
以上のことから、Ｃｒ，Ｚｒ、適宜Ａｌを特定の範囲で含有する特定の組成の銅合金から構成されるダムブロックは、長期の使用に亘り、欠け難い上に、熱伝導性（導電率）が局所的に変動し難く、高温強度に優れると共に高い熱伝導性を均一的に有することが示された。
【００５４】
本発明は、これらの例示に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内での全ての変更が含まれることが意図される。例えば、以下の少なくなくとも一つの変更が可能である。
（１）試験例１の試料Ｎｏ．１−１のダムブロックを構成する銅合金の組成を変更する（例えばＡｌの含有量を０質量％とする）。
（２）試験例１の装置Ｎｏ．１に備えるフィラーブロックをノーマルブロックと同様の銅合金（Ｃｒ，Ｚｒ，Ａｌを上述の範囲で含有するもの）から構成されるものとする。
【符号の説明】
【００５５】
１  ダムブロック
１Ａ  ノーマルブロック
１Ｂ  フィラーブロック
１ｆ  鋳型面
１０，１０Ｒ，１０Ｌ  ブロック連
１２  溝部
１４  凸部
１５  凹部
２  双ベルト式連続鋳造装置
２０  ストラップ
２１，２２  ベルト
２３Ｒ，２３Ｌ  ガイド
２５，２６  押え部材
２８  冷却槽
１００  鋳造材
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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