(57)【要約】【課題】コンクリートの品質に妥協することなく、ＬＬＷのより少ない生成を可能にするこのような低活性化コンクリートを提供すること。【解決手段】本発明は、高純度の石灰石骨材及び白色セメント、又は、高純度の石灰石骨材及びアルミナセメント、を含む低活性化コンクリートに関する。低活性化コンクリートは、標準コンクリート組成及び当該分野で既に知られている低活性化コンクリートに関する組成と比較したとき、ユーロピウム、コバルト及びセシウムの含有量、並びに、アルミニウム、ナトリウム及びマグネシウム等の元素の含有量を減少させる。粒子加速器ボールトの内壁を形成するための低活性化コンクリートの使用が同様に提供される。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
高純度の石灰石骨材及び白色セメント、又は、高純度の石灰石骨材及びアルミナセメント、を含む低活性化コンクリートであって、
前記高純度の石灰石骨材が９７．０重量％超のＣａＣＯ３を含み、
高純度の石灰石骨材及び白色セメントを含む前記低活性化コンクリートにおいて、Ｅｕ含有量が０．０４ｐｐｍ未満であり、Ｃｏ含有量が０．８０ｐｐｍ未満であり、Ｃｓ含有量が０．１ｐｐｍ未満であり、
高純度の石灰石骨材及びアルミナセメントを含む前記低活性化コンクリートにおいて、Ｅｕ含有量が０．０１ｐｐｍ未満であり、Ｃｏ含有量が０．２６ｐｐｍ未満であり、Ｃｓ含有量が０．０３ｐｐｍ未満である、低活性化コンクリート。
【請求項２】
前記コンクリートが、７５重量％から９５重量％の高純度の石灰石骨材を含む、請求項１に記載の低活性化コンクリート。
【請求項３】
前記コンクリートが、７５重量％から８５重量％の高純度の石灰石骨材を含む、請求項１又は２に記載の低活性化コンクリート。
【請求項４】
前記高純度の石灰石骨材が、９７．０重量％と９８．５重量％との間のＣａＣＯ３を含む、請求項１から３の何れか一項に記載の低活性化コンクリート。
【請求項５】
前記高純度の石灰石骨材が、５４．３重量％と５５．２重量％との間のＣａＯ、０．８重量％と１．０重量％との間のＭｇＯ、０．２重量％と０．６重量％との間のＳｉＯ２、０．０５重量％と０．１重量％との間のＦｅ２Ｏ３、０．３重量％未満のＡｌ２Ｏ３、及び、０．１重量％未満のＮａ２Ｏを含む、請求項１から４の何れか一項に記載の低活性化コンクリート。
【請求項６】
前記白色セメントが、６０重量％から６８重量％のＣａＯ，１５重量％から２２重量％のＳｉＯ２、２重量％から６重量％のＡｌ２Ｏ３、０．１％から０．１８％のＮａ２Ｏ、及び１％から３％のＭｇＯを含む、高純度の石灰石骨材及び白色セメントを含む請求項１から５の何れか一項に記載の低活性化コンクリート。
【請求項７】
前記白色セメントが、６３重量％から６６重量％のＣａＯ、１９重量％から２１．５重量％のＳｉＯ２、３重量％から５重量％のＡｌ２Ｏ３、０．１４％から０．１７％のＮａ２Ｏ、及び１．５％から２．５％のＭｇＯを含む、請求項６に記載の低活性化コンクリート。
【請求項８】
Ｅｕ含有量が０．０２５ｐｐｍ未満であり、Ｃｏ含有量が０．２５ｐｐｍ未満であり、Ｃｓ含有量が０．０７ｐｐｍ未満である、請求項１に記載の低活性化コンクリート。
【請求項９】
前記アルミナセメントが、６８．５重量％超のＡｌ２Ｏ３を含む、高純度の石灰石骨材及びアルミナセメントを含む請求項１から５の何れか一項に記載の低活性化コンクリート。
【請求項１０】
Ｅｕ含有量が０．００９ｐｐｍ未満であり、Ｃｏ含有量が０．１５ｐｐｍ未満であり、Ｃｓ含有量が０．０３ｐｐｍ未満である、請求項９に記載の低活性化コンクリート。
【請求項１１】
粒子加速器ボールトの内壁を形成するための、請求項１から１０の何れか一項に記載の低活性化コンクリートの使用。
【請求項１２】
物理的分離を含む多層壁における、請求項１１に記載の低活性化コンクリートの使用。
【請求項１３】
前記壁の内層が前記低活性化コンクリートを含み、前記壁の残りが標準コンクリートを含む、二層壁における請求項１２に記載の低活性化コンクリートの使用。
【請求項１４】
層の間の前記物理的分離が、プラスチックシートを含む、請求項１２又は１３に記載の低活性化コンクリートの使用。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コンクリートの組成、より具体的には、いわゆる低活性化コンクリートの組成に関する。
【０００２】
本発明はまた、好ましくは粒子加速器に関する、放射線防護構造体における低活性化コンクリートの使用に関する。
【背景技術】
【０００３】
放射線防護構造体において用いられるコンクリートは基本的に３つの成分：セメント、固体骨材及び水を含む。さらに、超可塑剤が、最近ではコンクリートの共通の（４番目の）成分である。
【０００４】
ユーロピウム（Ｅｕ），コバルト（Ｃｏ）及びセシウム（Ｃｓ）は、１ｐｐｍから数十ｐｐｍの範囲の濃度で標準コンクリートにおいて用いられる骨材及びセメントにおいて自然に存在している元素である（非特許文献１）。
【０００５】
例えば、原子力発電所の生物学的遮蔽におけるコンクリートは、１秒当たりｃｍ２当たりおよそ３×１０４個の中性子を超える二次的な熱中性子束を受ける。結果として、１５１Ｅｕ（ｎ，γ），１５３Ｅｕ（ｎ，γ），５９Ｃｏ（ｎ，γ）及び１３３Ｃｓ（ｎ，γ）反応は、生物学的遮蔽のコンクリートにおいて、支配的な長寿命残留放射性同位体、つまり、１５２Ｅｕ，１５４Ｅｕ，６０Ｃｏ及び１３４Ｃｓをそれぞれ誘起する。これら４つの放射性同位体は単独で、原子力発電所の廃炉の時点で通常のコンクリートにおいて誘起されるクリアランスレベル値に関して総残留放射能の９９％から１００％を占める。それゆえ、原子力発電所の寿命の終わり（ＥＯＬ）にて、コンクリートの残留活性化部分は、非活性化部分から分離される必要がある。（核廃棄物に関して国際原子力機関（ＩＡＥＡ）によって定義されるような）クリアランスレベルを超える活性化コンクリートは、低レベル放射性廃棄物（ＬＬＷ）として分類され、特別な領域において貯蔵される必要があり、実際のクリアランス前に時間と共に放射能の減少を可能にする。
【０００６】
本記載の文脈では、“クリアランス”又は（クリアランスレベル、ＣＬ）との用語は、非放射性廃棄物として材料の処理を許容できる放射能区分を指す。
【０００７】
コンクリートで作製される放射性防護構造体に関する対処すべき大きな問題は、その中での誘起されるコンクリート活性化、結果としての低レベル放射性廃棄物（ＬＬＷ）の生産、及び、構造体を解体する時点でこのＬＬＷの処理に含まれるコストである。
【０００８】
当該分野では、低活性化コンクリートの組成を開発するために努力が既に為されてきた。
【０００９】
本記載の文脈では、“低活性化コンクリート”（ＬＡＣ）は、放射線遮蔽機能に、残留放射線を減少させる機能を組み合わせたコンクリートを指す。
【００１０】
より具体的には、コンクリート遮蔽における誘起された放射能を減少させて、それゆえＬＬＷの量を減少させるために、低活性化コンクリートの様々な組成は、すでに提案されており、原子力と関連した設備（例えば原子力発電所）において及び粒子加速器（例えばサイクロトロン、シンクロトロン）において当該分野で用いられている。
【００１１】
例えば、特許文献１では、ホウ素含有化合物がコンクリートにおいて混合されて、中性子−遮蔽低活性化コンクリートを作製する。この低活性化コンクリートは、例えば、サイクロトロンにおける照射チャンバーの床面において活用され得る。また、特許文献２及び特許文献３では、ホウ素がコンクリートにおいて用いられて、熱中性子を吸収する。
【００１２】
特許文献４では、低活性化コンクリートが、白色セメント等の特殊なセメントを用いることなく、一般的用途のポルトランドセメントを用いることによって低コストで用意される。用意された低活性化コンクリートは、ポルトランドセメント、２０質量％以下の量でＭｇＯを含む石灰石細骨材、及び石灰石粗骨材を含む。このような構成を有する低活性化コンクリートは、それが中性子などの放射線によって照射されるときでさえ、ほとんど活性化されないこと、及び、放射線を遮蔽するための用途においてそれが適切に用いられることが記載される。
【００１３】
特許文献５は、残留放射能を減少させ且つ放射能遮蔽能力を有する低活性化セメントを提供する。１００部のセメントは、４０〜５５部のＣａＯ、１６〜４０部のＡｌ２Ｏ３、１０〜３４部ＳｉＯ２、０．３ｍｇ／ｋｇ（０．３ｐｐｍ）未満のＥｕ、及び１５ｍｇ／ｋｇ（１５ｐｐｍ）未満のＣｏを含む。
【００１４】
特許文献６は、その総含有量が、コンクリートの総量に基づいて３０ｍｇ／ｋｇ（３０ｐｐｍ）以下であるＣｏ、Ｅｕ及びＣｓを含む低活性化コンクリートを記載する。
【００１５】
特許文献７は、低活性化水硬性硬化組成物、及び上記組成物を含む低活性化セメントを開示する。低活性化水硬性組成物は、２５から５５部のＣａＯ、１６から４５部のＡｌ２Ｏ３、２３から４０部のＳｉＯ２、０から１部のＭｇＯ及び０から４部のＺｒＯ２を含み、Ｅｕ含有量が０．３ｍｇ／ｋｇ未満でありＣｏ含有量が１５ｍｇ／ｋｇ未満である化学組成を有するカルシウムアルミノシリケート（ＣａＡｌ２Ｓｉ２Ｏ８）を含む。
【００１６】
特許文献８は、細骨材としての白色溶融アルミナ、粗骨材としての石灰石、及び混和剤としてのフライアッシュが組み込まれた低活性化コンクリートを記載する。高温雰囲気によって引き起こされる時間に伴う活性化及び劣化が抑制され、優れた熱除去特性、遮蔽特性及び加工性を有することが報告される。
【００１７】
非特許文献２においてＫｉｎｎｏ、Ｍ等は、低活性化コンクリートの製造のための、低活性化セメントとしての白色ポルトランドセメント及び高アルミナセメントや、低活性化骨材としての石灰石、珪岩、灰硼石、アルミナセラミック等の、いくつかの低活性化原料を特定した。このような低活性化原料から配合された低活性化コンクリートが、原子力発電所のおける中性子遮蔽に役立つことが報告された。
【００１８】
また、非特許文献３においてＫｉｎｎｏ，Ｍ等は、適切な低活性化骨材としての、ダナイト、蛇紋石（Ｓｅｒｐｅｎｔｉｔｅ）、石灰石、灰硼石、バライト、高純度石灰石、珪岩、珪砂、溶融アルミナ、Ｂ４Ｃ砂；適切な低活性化セメントとしての、通常のポルトランド、中熱ポルトランド、低熱ポルトランド、白色セメント、低活性化低熱セメント、高アルミナセメント；及び、適切な添加剤としての、フライアッシュ、高炉スラグ、低活性化石灰石粉末、低活性化シリカフューム、低活性化カルシウム−アルミネート−シリケート（ＣＡＳ）添加剤、Ｂ４Ｃ粉末、等の、低活性化原料で作製された低活性化コンクリートを開示する。軽水炉の低活性化多層遮蔽構造体は、このような低活性化原料で構成された様々なタイプの低活性化コンクリートを用いて設計されてきた。
【００１９】
非特許文献４においてＳｕｚｕｋｉ，Ａ等は、骨材としての石灰石及び白色ポルトランドセメントから形成された低活性化コンクリートを議論した。この低活性化コンクリートにおける１５２Ｅｕ，６０Ｃｏ及び１３４Ｃｓの濃度は、それぞれ、０．０４９、０．１６、０．０６０ｐｐｍであることが見出された。石灰石コンクリートは、生物学的遮蔽コンクリートとして優れていることが報告された。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００２０】
【特許文献１】特開２００８−１５７８０１号公報
【特許文献２】特開２００６−０３８４６７号公報
【特許文献３】特開２００１３０５２７８号公報
【特許文献４】特開２００４２５６３７６号公報
【特許文献５】特開２００８０１３４２６号公報
【特許文献６】特開２００８２３９３６２号公報
【特許文献７】欧州特許出願公開第２１２８８７２号明細書
【特許文献８】特開２００７２６９５１６号公報
【非特許文献】
【００２１】
【非特許文献１】Suzuki, A. et al, Journal of Nuclear Science and Technology 38 (7) (2001), p542-550
【非特許文献２】Kinno, M. et al, Journal of Nuclear Science and Technology 39 (12) (2002) p1275-1280
【非特許文献３】Kinnno,M. et al, Progress in Nuclear Science and Technology 1 (2011) p28-31
【非特許文献４】Suzuki,A. et al, Nuclear Science and Technology 38 (7) (2001), p542-550
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００２２】
しかしながら、当該分野で既に知られている低活性化コンクリートの組成はコンクリート遮蔽における誘起された放射能を減少させることを目的とするが、大きな欠点は、それらが比較的多量のＬＬＷをいまだに生成することである。結果として、対応する廃棄物処理の関連コストは比較的高いままである。
【００２３】
当該分野ですでに努力が為されたにも関わらず、放射線防護構造体において用いられるときに、誘起された放射能を（さらに）減少させることが可能な代替の且つ改善された低活性化コンクリートの組成を提供することが望ましい。コンクリートの品質に妥協することなく、ＬＬＷのより少ない量の生産を可能にするこのような低活性化コンクリートを提供することが望ましい。また、構造体を解体する時点でＬＬＷの処理において含まれるコストを下げることが望ましい。
【課題を解決するための手段】
【００２４】
従って、本発明の態様は、従来技術の組成の不利な点を克服する、代替の且つ改善された低活性化コンクリートの組成を提供することを想定する。
【００２５】
より具体的には、標準コンクリート組成及び当該分野で既に知られている低活性化コンクリートに関する組成と比較されたとき、コンクリートにおける誘起された活性化をさらに減少させる、低活性化コンクリートの組成を提供することが想定される。
【００２６】
従って、本発明の態様によると、添付の特許請求の範囲において記載されるように、低活性化コンクリートが提供される。
【００２７】
本発明の他の一つの態様によると、添付の特許請求の範囲において記載されるように、本発明の低活性化コンクリートの使用が提供される。
【００２８】
本発明の有利な態様は、従属請求項において記載される。
【００２９】
本発明の態様は、添付の図面を参照してより詳細に説明されるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００３０】
【図１ａ】モンテカルロシミュレーションを用いて標準コンクリートを用いてＣ７０ボールトの北壁に沿った（ａ）クリアランスインデックスの進化を示す。
【図１ｂ】モンテカルロシミュレーションを用いて標準コンクリートを用いてＣ７０ボールトの北壁の内部の（ｂ）クリアランスインデックスの進化を示す（図１（ｂ）は対数目盛である）。
【図２】標準コンクリート及びＬＡＣタイプＳ１コンクリートに関する深さの関数としてのＣ７０ボールトの北壁におけるクリアランスインデックス（対数目盛）の進化を描く。１０又は２０年の追加の冷却期間の影響も示される。
【図３ａ】標準コンクリート及びＬＡＣタイプＥＩコンクリートを用いてＳ２Ｃ２ボールトの西壁に沿った（ａ）クリアランスインデックス進化（対数目盛）を描く。
【図３ｂ】標準コンクリート及びＬＡＣタイプＥＩコンクリートを用いてＳ２Ｃ２ボールトの西壁の内側の（ｂ）クリアランスインデックス進化（対数目盛）を描く。
【図４ａ】標準コンクリート及び低活性化コンクリートタイプＥＩを用いてＣ２３０ボールトの（ａ）南壁において得られたクリアランスインデックスを描く。
【図４ｂ】標準コンクリート及び低活性化コンクリートタイプＥＩを用いてＣ２３０ボールトの（ｂ）西壁において得られたクリアランスインデックスを描く。
【図４ｃ】標準コンクリート及び低活性化コンクリートタイプＥＩを用いてＣ２３０ボールトの（ｃ）東壁において得られたクリアランスインデックスを描く。
【図４ｄ】標準コンクリート及び低活性化コンクリートタイプＥＩを用いてＣ２３０ボールトの（ｄ）北壁において得られたクリアランスインデックスを描く。
【図５ａ】モンテカルロシミュレーションを用いて標準コンクリートを用いてＣ１８ｐボールトの東壁に沿った（ａ）クリアランスインデックスの進化を示す（図５（ｂ）は対数目盛である）。
【図５ｂ】モンテカルロシミュレーションを用いて標準コンクリートを用いてＣ１８ｐボールトの東壁の内側の（ｂ）クリアランスインデックスの進化を示す（図５（ｂ）は対数目盛である）。
【図６ａ】標準コンクリート並びに低活性化コンクリートタイプＥＩ及びＳ１を用いてＣ１８ｐボールトの東壁の内側のクリアランスインデックス（対数目盛）の比較を描く：（ａ）施設運転停止の直後。
【図６ｂ】標準コンクリート並びに低活性化コンクリートタイプＥＩ及びＳ１を用いてＣ１８ｐボールトの東壁の内側のクリアランスインデックス（対数目盛）の比較を描く：（ｂ）追加の５年の冷却時間の後。
【発明を実施するための形態】
【００３１】
本発明の態様によると、骨材として高純度の石灰石及び白色セメント又は高アルミナセメントを含む低活性化コンクリート（ＬＡＣ）が提供される。
【００３２】
本記載の文脈では、高純度の石灰石は、（約）９７重量％より高い炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３、通常は方解石として）を含む炭酸塩岩を指す。より具体的には、高純度の石灰石は、（約）９７．０重量％と（約）９８．５重量％との間の炭酸カルシウム、又は、（約）５４．３重量％と（約）５５．２重量％との間の酸化カルシウムを含む炭酸塩岩を指す。
【００３３】
好ましくは、本発明の低活性化コンクリートにおいて用いられる高純度の石灰石は、（約）５４．３重量％と（約）５５．２重量％との間の酸化カルシウム（ＣａＯ）、（約）０．８重量％と（約）１．０重量％との間のマグネシア（ＭｇＯ）、（約）０．２重量％と（約）０．６重量％との間のシリカ（ＳｉＯ２）、（約）０．０５重量％と（約）０．１重量％との間の酸化鉄（Ｆｅ２Ｏ３）、（約）０．３重量％未満の酸化アルミニウム、及び（約）０．１重量％未満の酸化ナトリウム（Ｎａ２Ｏ）を含む。
【００３４】
高純度石灰石の化学組成は、当業者によって知られる、Ｘ線蛍光分析を用いて決定される。
【００３５】
有利には、低活性化コンクリートは、（約）７５重量％から（約）９５重量％の高純度の石灰石骨材を含む。
【００３６】
より有利には、低活性化コンクリートは、（約）７５重量％から（約）８５重量％の高純度の石灰石骨材を含む。
【００３７】
本発明では、白色セメント又は高アルミナセメントが、灰色セメントの代わりに用いられて、低活性化コンクリートを用意する。有利には、白色セメントが用いられる。
【００３８】
有利には、本発明のＬＡＣを用意するために用いられる白色セメントは、（約）６０重量％から（約）６８重量％のＣａＯ、（約）１５重量％から（約）２２重量％のＳｉＯ２、（約）２重量％から（約）６重量％のＡｌ２Ｏ３、（約）０．１重量％から（約）０．１８重量％のＮａ２Ｏ、（約）１重量％から（約）３重量％のＭｇＯを含む。
【００３９】
さらに有利には、本発明のＬＡＣを用意するために用いられる白色セメントは、（約）６３重量％から（約）６６重量％のＣａＯ、（約）１９重量％から（約）２１．５重量％のＳｉＯ２、（約）３重量％から（約）５重量％のＡｌ２Ｏ３、（約）０．１４重量％から（約）０．１７重量％のＮａ２Ｏ、（約）１．５重量％から（約）２．５重量％のＭｇＯを含む。
【００４０】
本発明のＬＡＣを用意するために用いられる白色セメントの化学的含有量は、スタンダードＥＮ  １９６−２に従って測定される。
【００４１】
本説明の文脈では、アルミナセメントは、高アルミナセメント又はカルシウムアルミネートセメントを指す。
【００４２】
好ましくは、本発明の低活性化コンクリートにおいて用いられるアルミナセメントは、（約）５０．０重量％より高い量のアルミナ（Ａｌ２Ｏ３）；より好ましくは（約）６８．５重量％より高い量のアルミナを含む。
【００４３】
より好ましくは、アルミナセメントは、（約）５０．０重量％超のＡｌ２Ｏ３、（約）４０．０重量％未満のＣａＯ、（約）６．０％未満のＳｉＯ２、及び（約）２．８重量％未満のＦｅ２Ｏ３；さらにより好ましくはアルミナセメントは、（約）６８．５重量％超のＡｌ２Ｏ３、（約）３０．５重量％未満のＣａＯ、（約）０．７重量％未満のＳｉＯ２、及び（約）０．３重量％未満のＦｅ２Ｏ３を含む。
【００４４】
本発明のＬＡＣを用意するために用いられるアルミナセメントの化学的含有量は、スタンダードＥＮ  １９６−２に従って測定される。
【００４５】
本発明による低活性化コンクリートの組成において、ユーロピウム、コバルト及びセシウムの濃度は、核廃棄物の生産を（さらに）低減する（又は排除さえする）ために、標準コンクリート組成と比較して減少される。
【００４６】
より具体的には、本発明による低活性化コンクリートの組成は、ユーロピウムの濃度が、当該分野で既に知られている低活性化コンクリートに関する組成と比較して、予想できない程度へ減少される。
【００４７】
本発明の低活性化コンクリート組成は、Ｅｕ，Ｃｏ及びＣｓ濃度の（さらなる）最小化を可能にしつつ、当該分野で既に知られている標準遮蔽コンクリート又は低活性化遮蔽コンクリートにおけるのと同じ物理的特性を保持する。言い換えると、本発明の低活性化コンクリートの放射線遮蔽機能は維持され、残留放射線を減少させる機能と組み合わされる。
【００４８】
本発明の低活性化コンクリートは、３つの成分、より具体的には、セメント、固体骨材及び水を含む（又はそれらから成る）。
【００４９】
有利には、本発明の低活性化コンクリートは、高純度の石灰石骨材及びアルミナセメントを含む。
【００５０】
有利には、高純度の石灰石骨材及びアルミナセメントを含む本発明の低活性化コンクリートでは、Ｅｕ含有量は、０．０１ｐｐｍ未満であり、Ｃｏ含有量は、０．２６ｐｐｍ未満であり、Ｃｓ含有量は、０．０３ｐｐｍ未満である。
【００５１】
さらに有利には、高純度石灰石骨材及びアルミナセメントを含む本発明の低活性化コンクリートでは、Ｅｕ含有量は、０．００９ｐｐｍ未満であり、Ｃｏ含有量は、０．１５ｐｐｍ未満であり、Ｃｓ含有量は、０．０３ｐｐｍ未満である。
【００５２】
代わりに及びさらに有利には、本発明の低活性化コンクリートは、高純度の石灰石骨材及び白色セメントを含む。
【００５３】
有利には、高純度の石灰石骨材及び白色セメントを含む本発明の低活性化コンクリートでは、Ｅｕ含有量は、０．０４ｐｐｍ未満であり、Ｃｏ含有量は、０．８０ｐｐｍ未満であり、Ｃｓ含有量は、０．１ｐｐｍ未満である。
【００５４】
さらに有利には、高純度の石灰石骨材及び白色セメントを含む本発明の低活性化コンクリートでは、Ｅｕ含有量は、０．０２５ｐｐｍ未満であり、Ｃｏ含有量は、０．２５ｐｐｍ未満であり、Ｃｓ含有量は、０．０７ｐｐｍ未満である。
【００５５】
本発明のＬＡＣは、標準コンクリートと比較したとき、Ｅｕの含有量を（約）３４倍から（約）２３０倍、Ｃｏの含有量を（約）１０６倍から（約）１５２倍、及びＣｓの含有量を（約）３４倍から（約）１０８倍減少させる。
【００５６】
結果として、高純度の石灰石骨材及び白色セメント又はアルミナセメントのいずれかを含む本発明の低活性化コンクリートは、標準コンクリートと比較して低エネルギー中性子によって誘起されるコンクリートの活性化を減少させ、それによって、より少ない量のＬＬＷを生産する。それゆえ、より少ない特別な保管場所が必要とされ、構造体を解体する時点での廃棄物の処理のコスト（廃炉コスト）が減少する。
【００５７】
より具体的には、本発明による低活性化コンクリートの組成では、ユーロピウムの濃度は、当該分野で既に知られている低活性化コンクリートに関する組成と比較して、予想できない程度へ減少される。
【００５８】
さらに、高純度の石灰石骨材及び白色セメントを含む本発明の低活性化コンクリートは、標準コンクリート組成及び当該分野で既に知られている低活性化コンクリートに関する組成と比較したときだけでなく、高純度の石灰石骨材及びアルミナセメントを含む本発明のＬＡＣと比較したときも、Ｅｕ、Ｃｏ及びＣｓの濃度を減少させることに次いで、アルミニウム（Ａｌ）、ナトリウム（Ｎａ）及びマグネシウム（Ｍｇ）が乏しいという追加の優位点を提供することが見出されている。
【００５９】
これは、原子力発電所に関する当該分野で既に発展した低活性化コンクリートに対する本発明の際立った優位点である。
【００６０】
高純度の石灰石骨材及び白色セメントを含む本発明の低活性化コンクリートは、標準コンクリート組成及び当該分野で既に知られている低活性化コンクリートに関する組成と比較したとき、Ａｌ、Ｎａ及びＳｉの含有量を減少させる。
【００６１】
Ａｌ、Ｎａ及びＳｉ（及びＭｇも）は、高エネルギー中性子を備える２２Ｎａ生産の原因となる元素である。
【００６２】
それゆえ、高純度の石灰石骨材及び白色セメントを含む本発明の低活性化コンクリートは、低エネルギー中性子によって誘起されたコンクリートの活性化だけでなく、高エネルギー中性子によるその活性化も減少させるので、標準コンクリート組成、当該分野で既に知られている低活性化コンクリートに関する組成、並びに、高純度の石灰石骨材及びアルミナセメントを含む本発明のＬＡＣと比較したとき、中及び高エネルギー加速器等の放射線防護構造体においてコンクリートを用いるときに、全体の誘起された放射能を（さらに）減少させる。
【００６３】
原子力発電所では、含まれる中性子が、（約）１５ＭｅＶより下のエネルギーを有するのみである。それゆえ、２２Ｎａの生産は考慮されず、コンクリートのこの特定の活性化に起因したＬＬＷは如何なる量も生成されないであろう。
【００６４】
逆に、診断ツールとして又は治療において、例えば多くの癌の治療において、医療用途で用いられる粒子加速器は、数ＭｅＶから（約）２３０ＭｅＶまでさえの範囲の様々なビームエネルギーを備える陽子ビームの使用に基づく。
【００６５】
実際、同位体を生成するための（約）１０ＭｅＶと（約）７０ＭｅＶとの間の範囲のエネルギーを備えるサイクロトロンは、例えば癌診断において用いられ、一方で、（約）２３０ＭｅＶの陽子ビームを製造するサイクロトロンが、陽子治療（ＰＴ）において用いられる。
【００６６】
陽子ビームはそれらの進路に沿った物質と相互作用し、それによって、熱エネルギーから最大の陽子エネルギーまでの範囲のエネルギーを備える二次中性子の重要な束（ｆｌｕｘ）を生成する。これらの二次中性子は、今度は、サイクロトロンを囲む生物的遮蔽と相互作用することになり、遮蔽コンクリートにおける追加の長寿命同位体の製造につながり得る。
【００６７】
含まれる陽子ビームのエネルギーを考慮すると、２つの中性子誘起メカニズムは実際、これらの加速器の放射線防護構造体（生物学的遮蔽）のコンクリート活性化の原因となる。
【００６８】
そのため、第１のタイプの中性子誘起メカニズムは、ユーロピウム、コバルト及び／又はセシウム等の、加速器の放射線防護構造体のコンクリートにおいて存在する希元素上の低エネルギー中性子又は熱中性子のすでに上述した捕獲であり、（１３．３３年の半減期Ｔ１／２を有する）１５２Ｅｕ等の、コンクリートにおける長寿命同位体の製造につながる。
【００６９】
当該分野での低活性化コンクリートの発展は、これらの二次的な、熱（低エネルギー）中性子束の生成のみを含む原子力発電所における生物学的遮蔽に関するコンクリート組成に主に着目した。結果として、当該分野では、コンクリート活性化に関する第１のタイプの中性子誘起メカニズムのみが考慮された。
【００７０】
それでもなお、多くの粒子加速器では、第２のタイプの中性子誘起メカニズムが、（低エネルギー中性子による第１のタイプの中性子誘起メカニズムに次いで）同様にコンクリート活性化の重要な部分の原因となる。
【００７１】
第２のタイプの中性子誘起メカニズムは、加速器の放射線防護構造体のコンクリートにおいても一般的に存在する、ナトリウム、アルミニウム、マグネシウム及び／又はシリコンの元素上の高エネルギー中性子によって（つまり、（約）２０ＭｅＶ超のエネルギーを有する中性子によって）誘起された核反応である。コンクリートの元素Ｎａ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｓｉ、つまり、２３Ｎａ（ｎ，ｘ），２７Ａｌ（ｎ，ｘ），２４Ｍｇ（ｎ，ｘ），及び／又は２８Ｓｉ（ｎ，ｘ）上のこれらの破砕反応は、加速器の遮蔽における（２．６年の半減期Ｔ１／２を有する）２２Ｎａ等の核種を生成する。
【００７２】
結果として、加速器施設の寿命の間に全ての生成される放射性核種の総蓄積は、全体のコンクリート活性化の原因となる。そのため、施設の寿命の終わりで、活性化コンクリート部分（つまり、低エネルギー中性子及び高エネルギー中性子の両方の捕獲によって活性化されたもの）は、非活性化部分から分離される必要がある。
【００７３】
本発明によると、サイクロトロンベースのシステムに関して、中性子捕獲による長寿命同位体の生産の原因となる元素、つまり、Ｅｕ、Ｃｏ及びＣｓを減少させる又は完全に排除さえするために低活性化遮蔽コンクリートを形成するために用いられる成分、より具体的には、骨材及びセメントを注意深く選択することが有利であることが見出された。さらに、Ｎａ、Ｍｇ及びＡｌ（及び／又はさらにＳｉ）も乏しいように、骨材及びセメントをさらに注意深く選択することは、同様に２２Ｎａの生産を減少させる。
【００７４】
本発明の他の一つの態様によると、粒子加速器ボールトの内壁（又は壁の内部）を形成する（又は鋳造する）ために本発明による低活性化コンクリートの使用が提供される。
【００７５】
より具体的には、サイクロトロン（又は粒子加速器、又は任意のサイクロトロンベースの施設）の周辺を囲む低活性化コンクリート層を形成するために本発明による低活性化コンクリートの使用が提供される。
【００７６】
有利には、本発明による低活性化コンクリートは、物理的分離を含む多層壁において用いられる。
【００７７】
さらに有利には、本発明による低活性化コンクリートは、二層壁において用いられ、壁の内層（又は内部）が低活性化コンクリートを含み（又はそれで作製され）、壁の残りが標準コンクリートを含む（又はそれで作製される）。
【００７８】
本記載の文脈では、“標準コンクリート”（ＳＣ）は、放射線防護構造体において用いられ得るコンクリートであるが、コンクリートにおける残留放射線を減少させる機能を有さないコンクリートを指す。
【００７９】
さらにより有利には、壁の（２つの）層の間の物理的分離は、プラスチックシートを含む（又はそれから成る）。
【００８０】
本発明による低活性化コンクリートによって壁の内層（又は内部）における標準コンクリートを置換することは、標準コンクリートの使用と比較して、任意のサイクロトロンベースの施設内部で生産されるＬＬＷの量を著しく減少させる。
【００８１】
本発明は、以下の実施例によってさらに示される。
【００８２】
実施例
実施例１：基本的なコンクリート成分上の中性子活性化分析
異なるプロバイダからの、つまり、Ｌｈｏｉｓｔ，Ｓｉｂｅｌｃｏ，ＣＢＲ，Ｈｏｌｃｉｍ及びＫｅｒｎｅｏｓからの、骨材、砂及びセメントの異なるサンプルが、ベルギーにおけるＳＣＫ−ＣＥＮからのＢＲ１原子炉を用いる中性子活性化分析（ＮＡＡ）に提出された。
【００８３】
基本的なコンクリート成分におけるＥｕ、Ｃｏ及びＣｓ濃度は、高純度ゲルマニウム分光器を用いて照射後２ヶ月で測定された。結果は表１に示される。
【００８４】
【表１】
2018004648.tif 000003
【００８５】
実際に全て高純度の石灰石である、表１からの全ての照射された石灰石骨材は、ほとんどすべて０．１ｐｐｍより下の又はさらに少ない、Ｅｕ、Ｃｏ及びＣｓの極めて低い含有量を示す。これは、高純度の石灰石岩がＬＡＣに関して理想的な骨材であることを示す。
【００８６】
ＣＢＲからの白色セメントもまた、低いレベルの不純物を含み、平均的なＥｕ濃度は０．２５ｐｐｍである。これは、１．２と１．７ｐｐｍとの間のＥｕを含むＨｏｌｃｉｍからの灰色セメントと直接比較され得る。
【００８７】
ＫｅｒｎｅｏｓからのアルミナセメントＳＥＣＡＲ  ７１も、同じプロバイダからのＳＥＣＡＲ  ５１アルミナセメントより非常に小さい、非常に低いレベルの不純物を示す。
【００８８】
実施例２：低活性化コンクリートの組成
表１からの結果に基づいて、コンクリート組成は配合されて、Ｅｕ、Ｃｏ及びＣｓ濃度の最小化を可能にしつつ、標準遮蔽コンクリートと同じ物理的特性を保持する。
【００８９】
第１のタイプのコンクリート、ＬＡＣ  ＥＩは、ＣＢＲからの２６０ｋｇの白色セメントと組み合わされた１９１４ｋｇの高純度の石灰石骨材で作製される。そのため、ＬＡＣ  Ｅ１タイプサンプルは、（約）８８重量％の高純度の石灰石骨材を含む。２つの異なるタイプの白色セメント（つまり白色セメントＣＥＭ  Ｉ  ４２．５  Ｎ又は白色セメントＣＥＭ  ＩＩ／Ａ−ＬＬ  ４２．５  Ｎ）を用いた注がれたＥＩタイプのＬＡＣの２つサンプルが用意された。
【００９０】
第２のタイプのコンクリート、ＬＡＣ  Ｓ１は、Ｋｅｒｎｅｏｓからの４００ｋｇのＳｅｃａｒ  ７１  アルミナセメントと組み合わされた１８１５ｋｇの高純度の石灰石骨材で作製される。そのため、ＬＡＣ  Ｓ１タイプのサンプルは、（約）８２重量％の高純度の石灰石骨材を含む。注がれたＳ１タイプのＬＡＣの１つのサンプルが用意された。
【００９１】
２つのタイプの低活性化コンクリートにおけるＥｕ、Ｃｓ及びＣｏの予想濃度は、表１において得られる測定を用いて計算され、“成分から”として表２において示される。
【００９２】
高純度の石灰石骨材から予想される極めて低いＥｕ濃度（０．００１ｐｐｍ、表１を参照）を仮定すると、ＬＡＣにおける残りのＥｕのほとんどが、選択されたセメントに由来することは明らかである。
【００９３】
加えて、通常の骨材及びＨｏｌｃｉｍからの灰色セメントで作製された注がれた標準コンクリートのサンプルが用意された。
【００９４】
その後全てのサンプルは、ベルギーにおけるＳＣＫ−ＣＥＮからのＢＲ１原子炉において照射された。照射後２か月で、コンクリートサンプルにおけるＥｕ、Ｃｏ及びＣｓ濃度が、高純度ゲルマニウム分光器を用いて測定された。結果として得られるＥｕ、Ｃｏ及びＣｓ濃度は、“測定された”として表２に示される。
【００９５】
【表２】
2018004648.tif 000004
【００９６】
標準コンクリートに関して、Ｓｕｚｕｋｉ等によって得られる世界平均のように（Suzuki, A等, Journal of Nuclear Science and Technology 38 (7) (2001), p542-550を参照）、Ｅｕ、Ｃｏ及びＣｓの濃度は１ｐｐｍから数十ｐｐｍの範囲をとる。
【００９７】
ＬＡＣ  ＥＩタイプに関して、測定値は通常、予想値よりも良く、Ｅｕ濃度に関して０．０２３ｐｐｍの顕著な値、並びに、１ｐｐｍよりもかなり下のＣｏ及びＣｓ濃度を備える。
【００９８】
ＬＡＣ  Ｓ１タイプに関して、Ｅｕに関する測定濃度は、予想されるよりも（約）２倍大きいが、０．００８１ｐｐｍの値を有して極めて良いままである。Ｃｏ及びＣｓ濃度はまた、それぞれ、０．２５ｐｐｍ及び０．０１３ｐｐｍを有して非常に良い。
【００９９】
そのため、コンクリートは、標準コンクリートの世界平均値に対して低活性化コンクリートの２つのタイプにおけるＥｕの予想濃度と比較するとき、（約）３４倍から（約）２３０倍でＥｕの含有量を減少させることが可能である。Ｃｏ及びＣｓの濃度も、強く、つまり、それぞれ（約）１０６倍から（約）１５２倍、及び（約）３４倍から（約）１０８倍で減少される。
【０１００】
より具体的には、標準コンクリートに関する世界平均値に対して本発明のＬＡＣに関する測定値を比較すると、ＬＡＣを用いることは、標準コンクリートを用いることと比較したときに（約）４７倍から（約）１３３倍でＥｕの含有量を減少させる。Ｃｏ及びＣｓの濃度も、つまり、ぞれぞれ、（約）２９倍から（約）１１０倍で、及び（約）５２倍から（約）２４７倍で減少される。
【０１０１】
個別成分の測定から得られる値と、実際のコンクリートサンプルの測定から得られる値との間の優れた一致は、混合されたコンクリートにおける、Ｅｕ、Ｃｏ及びＣｓの任意の追加のソースがないことを裏付ける。
【０１０２】
さらに、高純度の石灰石骨材及び白色セメントを含む本発明の低活性化コンクリート（そのためＬＡＣ  ＥＩタイプ）は、Ｅｕ、Ｃｏ及びＣｓの濃度を減少させることに次いで、アルミニウム（Ａｌ）、ナトリウム（Ｎａ）及びマグネシウム（Ｍｇ）が乏しいという追加の優位点を提供する。
【０１０３】
本発明において用いられる高純度の石灰石は、（約）９７．０重量％と（約）９８．５重量％との間の炭酸カルシウム（ＣａＣＯ３）、又は、（約）５４．３重量％と（約）５５．２重量％との間の酸化カルシウム（ＣａＯ）を含む。
【０１０４】
好ましくは、本発明の低活性化コンクリートにおいて用いられる高純度の石灰石は、（約）５４．３重量％と（約）５５．２重量％との間の酸化カルシウム（ＣａＯ）、（約）０．８重量％と（約）１．０重量％との間のマグネシア（ＭｇＯ）、（約）０．３重量％未満の酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３）、及び（約）０．１重量％未満の酸化ナトリウム（Ｎａ２Ｏ）を含む。
【０１０５】
そのため、本発明において用いられる高純度の石灰石は、その総含有量に対して無視できる寄与のＡｌ、Ｎａ及びＭｇを有する。
【０１０６】
標準コンクリートの用意のために用いられる灰色セメントは、４０重量％から５２重量％のＣａＯ、２６重量％から３１重量％のＳｉＯ２、７．５重量％から９重量％のＡｌ２Ｏ３、０．２５重量％から０．３重量％のＮａ２Ｏ、及び５重量％から６．５重量％のＭｇＯを含む。
【０１０７】
本発明の低活性化コンクリートにおいて用いられる白色セメントは、好ましくは、６０重量％から６８重量％のＣａＯ、１５重量％から２２重量％のＳｉＯ２、２重量％から６重量％のＡｌ２Ｏ３、０．１重量％から０．１８重量％のＮａ２Ｏ、及び１重量％から３重量％のＭｇＯを含み；より好ましくは、６３重量％から６６重量％のＣａＯ、１９重量％から２１．５重量％のＳｉＯ２、３重量％から５重量％のＡｌ２Ｏ３、０．１４重量％から０．１７重量％のＮａ２Ｏ、及び１．５重量％から２．５重量％のＭｇＯを含む。
【０１０８】
高純度の石灰石骨材及び白色セメントから用意された、本発明の低活性化コンクリートは、標準のポルトランドコンクリートと比較したとき（実施例３の原子組成セクションにおける表５を参照）、（Ｅｕ、Ｃｏ及びＣｓの濃度を減少させることに次いで）Ａｌ、Ｎａ及びＳｉの含有量を減少させる。
【０１０９】
実施例３：低活性化コンクリートの特性
物理的特性
低活性化コンクリートの異なるサンプルが用意され、それらの物理的特性が、（“Ｂｕｒｅａｕ  ｆｏｒ  Ｓｔａｎｄａｒｄｉｓａｔｉｏｎ”（ＮＢＮ）、ベルギーからの）ＮＢＮスタンダードに従って測定される。
【０１１０】
サンプルのコンクリート配合は、表３に与えられる。
【０１１１】
【表３】
2018004648.tif 000005
【０１１２】
参照サンプルＮｏ．１は、ライン（Ｒｈｉｎｅ）砂、一般的な破砕石灰石及び灰色セメントに基づいた標準コンクリートのサンプルである。
【０１１３】
サンプルＮｏ．２から４のコンクリート成分におけるＥｕ、Ｃｏ及びＣｓ濃度は、実施例１の表１において与えられる。
【０１１４】
灰色セメント（ＣＥＭ  ＩＩＩ／Ａ）又は白色セメント（ＣＥＭ  Ｉ  ４２．５  Ｎ又はＣＥＭ  ＩＩ／Ａ−ＬＬ  ４２．５  Ｎ）に基づいた、配合Ｎｏ．１から３に関して、セメント及び水投与は、つまり、強化コンクリートに関して、環境クラスＥＩに対応するスタンダードＮＢＮ  ＥＮ  ２０６及びＮＢＮ  Ｂ１５−００１の要件によって固定される：
１ｍ３のコンクリート当たり２６０ｋｇの最小のセメント含有量；及び
最大０．６５の、セメントに対する有効な水の比率（Ｗ／Ｃ）（及びコンクリート分離のリスクを制限するために０．６０としてとられる）。
【０１１５】
高アルミナセメントに基づいた配合Ｎｏ．４に関して、セメント及び水投与は、以下に基づいて固定される：
−１ｍ３のコンクリート当たりセメント４００ｋｇの最小投与；
−最大０．４０の、セメントに対する有効な水の重量比（Ｗ／Ｃ）。
【０１１６】
各配合に関して：
−砂及び骨材の異なる割合は、スタンダードＮＢＮ  ＥＮ  ４８０−１によって推奨される範囲内に連続的粒度分布曲線を得るために組み合わされた。しかしながら、“石灰石ＢＥ１１１１．４０３．８  割合  ０／４”は、非常に高い量の微粒子、つまり２５％超の６３μｍサイズより小さい細骨材を含み、所望の曲線を得ることを困難にさせる。従って、“石灰石  ＢＥ１１１１．１０３．８  割合  ０／４”の６３μｍサイズ未満の割合はフィラーとみなされたので、粒度分布の概要の一部としてみなされない；
−全体の水量は、一般的な石灰石に関して（最大０．１重量％）よりも純粋な石灰石に関して非常に高い（２４ｈ浸漬後、５．５重量％まで）、骨材の水吸収を考慮することによって調節された；
−混和剤（ポリカルボキシレートエーテルに基づいた超可塑剤）投与量は、用意ができた−混合されたコンクリートに関する従来のコンシステンシー、つまり、スタンダードＮＢＮ  ＥＮ  ２０６及びＮＢＮ  Ｂ１５−００１の意味内でコンシステンシークラスＳ４を得るために調節された。
【０１１７】
本説明の文脈では、“コンクリート混合物の総水量”との用語は、砂及び骨材によって吸収された水量によってインクリメントされるセメント水和反応に参加する有効な水量を指す。
【０１１８】
３つの試験が、新たに準備されたコンクリートサンプルに実施された：
−（ＮＢＮ  ＥＮ  １２３５０−２に従った）スランプを測定することによるコンシステンシークラスの決定；
−（ＮＢＮ  ＥＮ  １２３５０−６に従った）密度の決定；
−（ＮＢＮ  ＥＮ  １２３５０−７に従った）空気量の決定。
【０１１９】
新たなコンクリートが、最大容量１００リットルを備えるＥｉｒｉｃｈミキサーを用いて用意された。
【０１２０】
試験はまた、硬化コンクリート上で実施された：
−（ＮＢＮ  ＥＮ  １２３５０−６に従った）見かけ密度の決定；
−（ＮＢＮ  ＥＮ  １２３９０−３に従った）圧縮強度の決定；
−（ＮＢＮ  Ｂ  １５−２１５に従った）浸漬による水吸収の決定。
【０１２１】
圧縮強度は、２８日エージングされた１５ｃｍの側面を備える６つのコンクリート立法体上で決定された。サンプルは、用意から２４時間後にモールドから取り除かれ、その後、試験日まで気候チャンバー（２０±２℃且つ９５％超のＲＨ）において保存された。試験は、４０００ｋＮの力容量を有するサーボ油圧シリンダーを備えるＴＯＮＩ−ＭＦＬマシーンを用いて、スタンダードＮＢＮ  ＥＮ  １２３９０−３  （２００２）の推奨に従って実行される。配合Ｎｏ．４に関して、立方体が、（１０秒の代わりに約１分）振動台上の拡張圧縮によって用意された。
【０１２２】
浸漬による水吸収は、２８日エージングされた１０ｃｍのエッジを備える３つのコンクリート立方体上で決定された。サンプルは、用意から２４時間後にモールドから取り除かれ、その後、試験日まで気候チャンバー（２０±２℃且つ９５％超のＲＨ）において保存された。試験は、スタンダードＮＢＮ  Ｂ  １５−２１５の推奨に従って実行される。それは、水飽和サンプルの重量（Ｍ１）、及び１０５℃で換気オーブンにおける乾燥後のサンプルの重量（Ｍ２）を決定することから成る。
【０１２３】
総水吸収の係数（Ａ）は、以下のように計算される：
【０１２４】
【数１】
2018004648.tif 000006
【０１２５】
試験の結果は、標準コンクリートの１つのサンプルと比較して、本発明による３つのＬＡＣサンプルに関して表４において示される。
【０１２６】
【表４】
2018004648.tif 000007
【０１２７】
ＬＡＣサンプルＮｏ．２及びＮｏ．３（高純度の石灰石及び白色セメントから用意されたコンクリート）に関して（表４において）得られた結果は、（標準コンクリートである）サンプルＮｏ．１のものと非常に似ている。
【０１２８】
これは、これらのコンクリートが粒子加速器ボールト（又は粒子加速器、又は任意のサイクロトロンベースの施設）の内壁（又は壁の内部）の鋳造に関して完全に問題がないことを示す。
【０１２９】
さらに、表４における圧縮強度に関する得られた値は、（実験室規模で）コンクリートサンプルＮｏ．２から４が、（サンプルＮｏ．１の標準コンクリートと比較して）優れた機械的強度を有することを示す。さらに、（ＮＢＮ  ＥＮ  １２３９０−３に従って測定された）４５Ｎ／ｍｍ２と６０Ｎ／ｍｍ２との間の圧縮強度に関する値は、工場における（つまり、より大きなスケールでの）（例えば粒子加速器ボールトの内壁を形成するための）プレハブにおける本発明の低活性化コンクリートに関して得られた。それゆえ、本発明の態様の低活性化コンクリートは、建築部門における使用に関して通常目標とされる抵抗のクラスを、困難なく、達成することを可能にさせる。
【０１３０】
サンプルＮｏ．４の新しいコンクリート混合物（高純度の石灰石及び高アルミナセメントから用意されたコンクリート）は、混和剤の添加によってでさえ、非常に低い流動性を有する。結果として、現場の鋳造に関して、配合は、さらに適合されるべきである。これは、当業者の慣習の十分に範囲内である。
【０１３１】
原子組成
材料の元素組成を決定する、本発明の低活性化コンクリートの化学分析は、Ｘ線蛍光（ＸＲＦ）を用いて実施された。ＸＲＦ分析は、融着ビーズ上で実行される。融着ビーズの用意の間の激しい加熱のせいで、コンクリート質量の一部は失われる。この質量損失は、“着火損失（ＬＯＩ）”と呼ばれ、カーボネートの燃焼からの二酸化炭素（ＣＯ２）及び結合水の揮発に主に対応する。このＬＯＩは、ＬＡＣ’ｓにおいて非常に重要である。なぜならそれらは多量の石灰石骨材（ＣａＣＯ３）を含むからである。コンクリートに残る水素の量を決定するために、異なるＬＡＣ’ｓの配合において用いられる水／セメント比率が考慮される。実際のところ、コンクリート混合の間に用いられる水の一部は、硬化コンクリート内部の結合水のみを残して時間と共に消えるであろう。
【０１３２】
本発明の低活性化コンクリートタイプＥＩ及びＳ１の原子組成は、表５において標準コンクリートと比較される。
【０１３３】
【表５】
2018004648.tif 000008
【０１３４】
標準コンクリートに関して、Compendium of Material Composition Data for Radiation Transport Modeling by R.J. McConn Jr. et al, PNNL-15870 Revision 1 (2011)において提供されたポルトランドコンクリート組成が用いられる。
【０１３５】
表５から、本発明のＬＡＣ  ＥＩが、標準コンクリートと比較してＮａ、Ａｌ及びＳｉの濃度の明確な減少を示し、一方で、Ｍｇ濃度は、略同じレベルのままであることがわかる。Ｎａ、Ａｌ、Ｓｉ及びＭｇは、２２Ｎａの生産につながる主要な元素であるので、本発明のＬＡＣ  ＥＩによって標準コンクリートを置換するときに、２２Ｎａ生産の合理的な減少が予想される。
【０１３６】
高アルミナセメントを含む本発明のＬＡＣタイプＳ１に関して、Ａｌの量は、標準コンクリートに対して２倍にされ、一方で、Ｎａ、Ｍｇ及びＳｉは、ＬＡＣ  ＥＩにおけるのと同様の濃度を示す。従って、ＬＡＣ  Ｓ１を用いるときに、ＬＡＣ  ＥＩを用いることと比較して、２２Ｎａの多少大きな生産が予想され得る。しかしながら、全体的な２２Ｎａの生産は、標準コンクリートを用いることと比較してＬＡＣ  Ｓ１を用いるときにＮａ及びＳｉの量の低下に起因して、いまだに小さいであろう。
【０１３７】
実施例４：医用加速器における核廃棄物削減
本発明の低活性化コンクリートを用いる、大きなエネルギー範囲を覆う４つの典型的な医用加速器において得られるＬＬＷ量の削減が、評価される。
【０１３８】
より具体的には、以下のＩＢＡ加速器が考えられる：
−Ｃｙｃｌｏｎｅ（登録商標）７０（Ｃ７０）設備に関するボールト；
−Ｐｒｏｔｅｕｓ（登録商標）ＯＮＥシステムに関するＳ２Ｃ２サイクロトロンボールト；
−Ｐｒｏｔｅｕｓ（登録商標）ＰＬＵＳシステムに関するＣ２３０サイクロトロンボールト；及び
−Ｃｙｃｌｏｎｅ（登録商標）１８ｐ（Ｃ１８ｐ）システムに関する古典的なボールト。
【０１３９】
これらの４つのシステムは、遮蔽コンクリートにおいて生産される異なる長寿命同位体の生産速度を決定するための同じ技術を共有する、米国におけるＬｏｓ  Ａｌａｍｏｓ  Ｎａｔｉｏｎａｌ  Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ  （ＬＡＮＬ）によって開発されたＭＣＮＰＸ  ２．７．０コードによるモンテカルロ（ＭＣ）シミュレーションを用いて調査された、つまり：
−分析は、各ボールトの内壁を容積５０×５０×１０ｃｍ３を備える小さなセルに分割することによって開始し、最後の座標がセル深さに対応する。その後、これらのセルを横断する中性子束が、決定され、各所望の同位体に関して中性子捕獲断面によって乗じられ、ソース粒子当たりの同位体生産速度を与える。１５１Ｅｕ，  １５３Ｅｕ，  ５９Ｃｏ及び１３３Ｃｓに関する測定された中性子捕獲断面が、ＩＡＥＡ又はＬｏｓ  Ａｌａｍｏｓ  Ｎａｔｉｏｎａｌ  Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙからの評価済み核データライブラリＥＮＤＦ／Ｂ−ＶＩＩ．０において利用可能である；
−破砕生産品に関して、これらの同位体の生産に関する測定された断面が利用可能でないので、異なるアプローチが必要とされる。それらは、目的の核との高エネルギー粒子の相互作用から生じ、特別な集計を用いてＭＣＮＰＸにおいて記録される。これらの残留物の生産速度は、中性子捕獲（ＮＣ）元素に関して同じ小さなセルにおいて決定される。
【０１４０】
長寿命同位体の生産速度が決定されるとすぐに、それらは、時間の単位当たりの加速器によって送達されるビームワークロード（つまり陽子の数）によって乗じられ、崩壊定数λによって割られて、同位体の比放射能を得る。異なる放射能の時間進化は、時間による同位体崩壊を考慮してベイトマンの式を用いて計算される。単純化のために、ビームワークロードは、後に施設の完全な運転停止の前に２０年の期間にわたって一定のままであるように考えられる。
【０１４１】
各タイプの同位体ｉに関する比放射能Ａｉは、ボールト内部の場所及び深さ値の関数として、施設寿命の終わりに決定される。最後に、Ａｉ／ＣＬｉの合計が計算され、核廃棄物の制限ΣＡｉ／ＣＬｉ＝１（ＣＬはクリアランスレベルである）と比較される。
【０１４２】
全ての生産された同位体にわたる合計ΣＡｉ／ＣＬｉはクリアランスインデックス（ＣＩ）と呼ばれ、非核廃棄物として活性化材料を考えるために１より小さいままであるべきである。
【０１４３】
各場合に関して、第１の分析が、表２において示されるＥｕ、Ｃｏ及びＣｓ平均濃度を考慮して、標準コンクリートを用いて実施された。その後、表２においてまた与えられる個別の成分測定から得られる濃度を備えるＬＡＣタイプＥＩ及びＳ１を用いて、分析が繰り替えられた。
【０１４４】
Ａ．Ｃ７０ボールト
Ｃｙｃｌｏｎｅ（登録商標）７０（Ｃ７０）設備に関するボールトが、ＭＣＮＰＸを用いてモデル化される。
【０１４５】
コンクリート活性化の決定は、メンテナンスのための１月／年の運転停止を除いて、７００μＡのその最大ビーム電流を有するサイクロトロンの連続運転２４／７に基づく。ビーム損失が、加速ビームの５％を表すのみであることを考慮すると、７００μＡ×８０００時間／年×１１／１２×０．０５＝２５６，７００μＡｈ／年という１年のワークロードを得る。
【０１４６】
全てのビーム損失は７０ＭｅＶの最大エネルギーで生じ、損失陽子がアルミニウムで作製された真空チャンバーに衝突することが考えられる。
【０１４７】
Ｃ７０ボールト壁に関する標準コンクリートによって得られる結果が、図にプロットされた。例えば、図１（ａ）及び１（ｂ）は、ボールトの北壁に関する標準コンクリートによって得られる結果を表し、それぞれ、Ｃ７０ボールトの北壁に沿った（ａ）及び内部の（ｂ）クリアランスインデックスの進化を示す。この設備に関する中性子最大エネルギーは、破砕同位体の生産に関するしきい値よりも上であるので、ＮＣ元素と一緒の２２Ｎａの生産が考慮されなくてはならない。内層（０〜１０ｃｍ）では、ＣＩに対する主要な寄与は、ＮＣ元素に由来し、破砕寄与は２０％より下のままである。しかしながら、３０〜４０ｃｍの深さ値に対応する層において得られる分布から、粉砕寄与が深さと共に増加することがわかる。図１（ｂ）におけるプロットされた深さプロファイルから、この寄与が、大きな深さ値での最も大きな寄与にさえなったことがわかる。理論に縛られることはないが、この挙動は、低エネルギー中性子と比較して高エネルギー中性子に関する、より長い減衰長に起因し、深さによる中性子エネルギースペクトルの硬化、及び、低エネルギー／熱中性子と比較して高エネルギー中性子の相対的比率の増加をもたらす。図１（ｂ）に示されるＣＩ深さプロファイルに基づいて、１００ｃｍの廃炉層が北壁に関して必要とされること、及び、廃炉層の厚さが様々なＣ７０遮蔽壁に関して８０ｃｍと１２０ｃｍとの間の範囲をとることを結果は示した。それは、標準コンクリートを用いて、運転の２０年後に３８１ｍ３の核廃棄物の総容積をもたらす。
【０１４８】
さらに、北壁内部の深さに対するＣＩの進化は、標準コンクリート及びＬＡＣ  Ｓ１を用いたとき図２においてプロットされ、比較された。運悪く、大きな深さでのＣＩ値の大幅な減少は観測されず、それゆえ、廃炉層の厚さ上の大幅な増大はない。理論に縛られることはないが、それらの結果は、大きな深さ値で、ＣＩに対する主要な寄与が破砕同位体に由来し、ＮＣ元素に由来しないという事実に起因する。それにもかかわらず、追加の冷却時間によってそれらの進化を考慮するとき、ＣＩ値の大幅な減少は観測される。実際、図２に示されるように、ＣＩ値は１０年後に１０倍減少し、２０年後に１よりもさらに小さくなった。同様の挙動が、他の壁に関して観測される。
【０１４９】
さらに、標準コンクリート及びＬＡＣ  Ｓ１によって得られる総核廃棄物容積の時間による進化が比較された。標準コンクリートによって、核廃棄物容積は、２０年後に施設ＥＯＬで３８１ｍ３から２８３ｍ３へ（２５％減少）、時間と共に非常にゆっくり減少するであろう。逆に、ＬＡＣ  Ｓ１によって得られる核廃棄物容積は、１０年後に施設ＥＬＯで３１２ｍ３から１３９ｍ３へ（５５％減少）、及び２０年後に１０ｍ３へ（９７％減少）、より速く減少するであろう。
【０１５０】
Ｃ７０ボールトにおけるＬＡＣの使用はこのように核廃棄物生産の即時排除を可能にしないが、廃炉コストは、全ての生産された核廃棄物が、標準コンクリートを用いるときの約１００年と比較して２０年後にまだ解放され得るので、減少され得る。
【０１５１】
Ｂ．Ｓ２Ｃ２ボールト
サイクロトロン、デグレーダー及びビームライン四重極等の主要な機器と一緒にＳ２Ｃ２のボールトは、ＭＣＮＰＸを用いてモデル化される。陽子ビームが２３０ＭｅＶの最大エネルギーによってＳ２Ｃ２から抽出されるので、デグレーダーは、患者照射前にビームエネルギーを調節することが必要とされる。
【０１５２】
ボールトの壁に関して得られる結果は、図においてプロットされた。例えば、図３（ａ）及び３（ｂ）は、２つの異なるタイプのコンクリートを用いて得られるＳ２Ｃ２ボールトの西壁におけるクリアランスインデックス値を与え、Ｓ２Ｃ２ボールトの西壁に沿った（ａ）及び内部の（ｂ）クリアランスインデックスの進化を示す。
【０１５３】
Ｓ２Ｃ２ボールトの周りの異なる廃炉層の厚さの評価は、表６においてリスト化される。
【０１５４】
標準コンクリートを用いると、運転の２０年後に生成される核廃棄物の総量は、８８．１ｍ３に達する。表６では、これは、標準コンクリートの代わりにＬＡＣタイプＥＩを用いることと比較される。
【０１５５】
【表６】
2018004648.tif 000009
【０１５６】
Ｓ２Ｃ２を囲む、西、東、南及び迷路壁に関して、標準コンクリートの代わりにＬＡＣタイプＥＩを用いると、１の制限よりも非常に低いクリアランスインデックスの著しい減少が、コンクリートの最初の１０ｃｍにおいて観測された。これは、西壁に関して図３（ａ）及び３（ｂ）において示される。低レベル活性化廃棄物の生産はこのように、本発明のＬＡＣを用いてこれらの壁に関して消えた。核廃棄物の生産はまた、Ｓ２Ｃ２ボールトの天井及び床において消えた。
【０１５７】
それにもかかわらず、北壁は高エネルギー中性子を放出するエネルギーデグレーダーのちょうど目の前なので、粉砕寄与が考慮されることになり、これらの壁の深さと共に増加する。標準コンクリートと比較したＬＡＣ  ＥＩにおけるＮａ、Ａｌ及びＳｉのより小さい濃度に起因して（実施例３の原子組成セクションにおける表５を参照）、２２Ｎａの生産は、ＬＡＣ  ＥＩを用いて北壁において既に大きく減少している。しかしながら、クリアランスインデックスが１の制限を超える北壁内部の小さな領域がいまだに残る。この領域は、ビームパイプ位置周りの約２×２ｍ２の表面を覆い、５０ｃｍの深さへ伸びる。従って、ＬＡＣ  ＥＩによって得られる残りの核廃棄物の量は、標準コンクリートを用いる８８．１ｍ３の代わりに２ｍ３のオーダーである。
【０１５８】
残りのコンクリート活性化が２２Ｎａの生産に起因するので、施設運転停止後のいくらかの冷却時間が、２２Ｎａ生産を完全に排除すると考えられ得る。実際、構造物が施設運転停止後にすぐに廃止されないであろうという仮説が立てられ得る。加えて、システムの完全な運転停止前に数年の減少期間がほとんどの場合存在するであろう。従って、公式な施設の運転停止と廃炉段階との間に５年の期間が考えられる。この繰延廃炉によって、北壁におけるクリアランスインデックスの最大値は、１の制限の下の０．７６に下がる。
【０１５９】
表６から、冷却期間無しでは、運転の２０年後に生産される核廃棄物の量は、標準コンクリートを用いるときの８８．１ｍ３の代わりに、本発明のＬＡＣタイプＥＩを用いるときの２．０ｍ３へ減少することがさらにわかる。５年の追加の冷却期間が考慮される場合、施設によって生成される核廃棄物の量は、本発明のＬＡＣ  ＥＩを用いるとき０ｍ３にさえ落ちる。Ｓ２Ｃ２ボールト壁の内部に関するＬＡＣタイプＥＩによる標準コンクリートの置換は、このように、（ＮＣ同位体生産及び破砕同位体の生産の両方に起因して）核廃棄物の生産を完全に排除し得る。
【０１６０】
Ｃ．Ｃ２３０ボールト
エネルギー選択システム（ＥＳＳ）と一緒にＣ２３０サイクロトロンのボールトハウジングはモデル化され、コンクリート活性化は、４つの側壁、Ｃ２３０の天井及びＥＳＳの天井において評価された。
【０１６１】
コンクリート活性化分析が、表２にリスト化されたＥｕ，Ｃｏ及びＣｓ濃度によって、標準コンクリート又はＬＡＣタイプＥＩのいずれかを用いて実施された。得られた結果は、セクションＡ及びＢにおけるように、図にまたプロットされた。
【０１６２】
４つの側壁の０から１０ｃｍの深さにおいて得られた結果は、図４に示される。標準コンクリートを用いた結果と比較すると、ＣＩ値は、４つの調査された側壁の内の３つにおいて１をわずかに上回った。
【０１６３】
さらに、Ｃ２３０の天井及びＥＳＳの天井に関する結果を比較すると（図示されない）、ＥＳＳの天井は、５０ｃｍの深さまで活性化されたとして考えられ得るのに対して、Ｃ２３０の天井に関して得られたＣＩ値は、天井の最初の１０ｃｍにおいて１を上回った。それゆえ、標準コンクリートは、施設ＥＯＬで活性化されたといまだに考えられ得る。
【０１６４】
図４からさらにわかるように、標準コンクリートの代わりにＬＡＣタイプＥＩを用いて得られたクリアランスインデックスは、最内層においてでさえ、全ての側壁において１を劇的に下回った。さらに、ＥＳＳの天井及びＣ２３０の天井の両方に関して（図示されない）、ＣＩは、１０ｃｍの第１の層において１を下回ったままであった。それらの結果は、核廃棄物が運転の２０年後にＬＡＣにおいて生産されないであろうこと、つまりコンクリートが施設ＥＯＬで活性化されると考えられないであろうことを暗示する。
【０１６５】
標準コンクリート及びＬＡＣ  ＥＩコンクリートによって得られたＣ２３０ボールトの周りの異なる廃炉層の厚さは、表７に与えられる。
【０１６６】
【表７】
2018004648.tif 000010
【０１６７】
結果から、標準コンクリートを用いるとき、施設ＥＯＬで生産された核廃棄物の総量が３０．３ｍ３に推定され得ることがわかる。さらに、活性化のほとんどが１５２Ｅｕの存在に起因するので、時間による大幅な容積削減を予想することはできない。
【０１６８】
しかしながら、標準コンクリートの代わりにＬＡＣタイプＥ１を用いるとき、核廃棄物は、運転の２０年後に側壁、Ｃ２３０の天井及びＥＳＳの天井において生産されないであろう。それゆえ、ＬＡＣタイプＥＩによって、核廃棄物の量は、施設ＥＯＬの直後でさえ、０．０ｍ３へとこのように下げられ得る。
【０１６９】
Ｄ．Ｃ１８ｐボールト
Ｃ１８ｐサイクロトロンのボールトハウジングは、ＭＣＮＰＸを用いてモデル化される。実装されたＣ１８ｐモデルは、２メートル厚みのコンクリート壁で作製されたボールト及び局所的遮蔽ドアを備えたＣｙｃｌｏｎｅ（登録商標）それ自身を含む。機器は、背中合わせの（ｂａｃｋ−ｔｏ−ｂａｃｋ）構成において配された２つの１８Ｆターゲットを備えるデュアルビームモードにおいて動作される。
【０１７０】
ビーム使用に関する３つのシナリオが、それぞれ、軽い、標準の、及び重い、施設の義務使用に対応する１年のビームワークロードに関して考えられる：
ａ）７０μＡ／ターゲット  ×  ２時間／日  ×  ２５０日／年  ＝  ２×３５，０００μＡｈ／年；
ｂ）１００μＡ／ターゲット  ×  ２時間／日  ×  ３５０日／年  ＝  ２×７０，０００μＡｈ／年；及び
ｃ）１００μＡ／ターゲット  ×  ４時間／日  ×  ３５０日／年  ＝  ２×１４０，０００μＡｈ／年。
【０１７１】
標準シナリオを用いるとき１８Ｆターゲットの内の一つに面するＣ１８ｐボールトの東壁に沿った且つ内部で得られる結果は、図５に示される。
【０１７２】
標準コンクリートを用いた東壁に沿った且つ内部のクリアランスインデックス（ＣＩ）の進化は、図５（ａ）にプロットされ、且つ、０〜１０ｃｍの深さ値に対応する内層においてＣＩが約５００の最大値に達することを示す。この値は、３０〜４０ｃｍ深さ値に対応する層において１０倍減少するが、それにもかかわらず、１の制限よりもかなり大きいままである。図５（ｂ）に示されるように、７０ｃｍの深さ値は、１を下回るＣＩ値を得るように達せられなくてはならない。同様の結果は、天井に関してと同様に他の壁に関して得られる。ＮＣ同位体のみが、Ｃ１８ｐ壁において生産され、最大中性子エネルギーは破砕同位体を生成するには小さすぎることが留意されるべきである。
【０１７３】
これらの結果は、３つの異なるシナリオによって標準コンクリートを用いた運転の２０年後に得られた、以下の表８に示される核廃棄物の量に変換される。これらの結果から、軽い使用の場合でさえ、４３．８ｍ３の核廃棄物で終わることがわかる。２２％及び２８％のさらなる増加が、それぞれ、標準の及び重い使用によって得られる。
【０１７４】
さらに、標準コンクリート及び２つの異なるＬＡＣ’ｓに関する東壁内部での深さによるＣＩ進化もまた比較された。結果は、図６に示される。
【０１７５】
図６（ａ）では、ＣＩが施設の運転停止の直後に計算される一方、図６（ｂ）では、５年の追加冷却時間が、施設寿命の終わり（ＥＯＬ）と廃炉段階との間に考慮された。結果は、本発明のＬＡＣを用いると、活性化された層の厚さが、それぞれ、ＬＡＣタイプＥＩ及びＳ１に関して２倍又は４倍減少することを示した。追加冷却時間によって、活性化されたコンクリート層は、本発明のＬＡＣタイプＳ１を用いることに起因して完全にさえ消えた。
【０１７６】
残りの核廃棄物容積は、本発明のＬＡＣを用いる異なるシナリオに関して表８にも示される。ＬＡＣタイプＥＩによって、容積は、標準コンクリートと比較して２で割られる。ＬＡＣタイプＳ１によって、軽い及び標準使用に関して核廃棄物生産の問題を完全に排除することが可能になる。重い使用の場合において、少量の１２．３ｍ３が残される。
【０１７７】
【表８】
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【０１７８】
Ｅ．廃炉コスト
低活性化コンクリートの使用は、これらのＬＡＣ’ｓが標準コンクリートよりもわずかに高価であるので、建設時にいくらかの追加コストを導入するであろう。しかしながら、追加のコストは、もし存在すれば、いまだに取り扱うための、（以前のセクションＡからＤにおいて示されたような）低レベル放射性廃棄物の残りの量の強力な削減に起因して廃炉段階で得られるかなりのコスト削減へと絶対には跳ね上がらない。
【０１７９】
上記実施例及び結果から、４つの典型的なＩＢＡサイクロトロンボールトにおいて生産された低レベル核廃棄物の潜在的削減が、モンテカルロシミュレーションを用いて評価された。標準コンクリートを用いると、集中的な使用の２０年後に生成された活性化コンクリートの容積は、３０ｍ３と３８０ｍ３との間の範囲である。本発明の低活性化コンクリートによって標準コンクリートを内壁において置換する時、コンクリート活性化を減少させる、又は完全に排除することさえ可能である。これらの結果を得るために、施設の運転停止後５年の期間によって繰り延べされた解体シナリオが考えられた。この種の繰延廃炉は一般的に、原子力発電所解体の枠組みにおいて原子力機関によって受けいれられる。例えばＣｙｃｌｏｎｅ（登録商標）７０が関与する限り、標準コンクリートによって生成された核廃棄物を排除するための約１００年以上の期間と比較して、２０年の冷却期間が、活性化されたコンクリートを完全に排除するために必要とされるであろう。
【０１８０】
上記説明及び実施例から、本発明は低活性化コンクリートの組成をこのように提供し、標準コンクリート組成及び当該分野で既に知られている低活性化コンクリートに関する組成と比較されたとき、低エネルギー中性子による長寿命同位体の生産の原因となるユーロピウム、コバルト及びセシウム等の元素の含有量を（さらに）減少させることが続く。
【０１８１】
特に、本発明による低活性化コンクリートの組成では、ユーロピウムの濃度は、当該分野で既に知られている低活性化コンクリートに関する組成と比較して、予想できない程度へ減少される。
【０１８２】
さらに、本発明は、ユーロピウム、コバルト及びセシウム等の元素の含有量を減少させることに次いで、高エネルギー中性子による２２Ｎａ生産の原因となるＡｌ、Ｎａ及びＭｇ等の元素の含有量も同時に減少させる、低活性化コンクリートの組成をこのように提供する。全体のコンクリート活性化、つまり、コンクリートにおける低エネルギー中性子及び高エネルギー中性子の両方の捕獲によって引き起こされる活性化は、標準コンクリート組成及び当該分野で既に知られている低活性化コンクリートに関する組成と比較されたときに、このように減少する。
【０１８３】
中性子捕獲による長寿命同位体の生産の原因となる元素、つまりＥｕ、Ｃｏ及びＣｓを減少させる、又は完全に排除さえするために、低活性化遮蔽コンクリートを形成するために用いられる、成分、より具体的には、骨材及びセメントを注意深く選択することがサイクロトロンベースのシステムに関して有利であること示されてきた。さらに、Ｎａ、Ｍｇ及びＡｌ（及び／又はＳｉさえ）も乏しいように骨材及びセメントをさらに注意深く選択することが、同様に２２Ｎａの生産を減少させる。
【０１８４】
このようにして、放射線防護構造体の内壁において（例えば粒子加速器において）本発明のＬＡＣを用いると、生産された低レベル放射性廃棄物の量は、標準コンクリート又は当該分野で知られる低活性化コンクリート組成を用いることと比較したとき、さらに減少され得る、又は排除さえされ得る。それゆえ、より少ない特別な保管場所が必要とされ、含まれる設備の寿命の終わりでの対応する廃棄物処理の関連コスト（解体するためのコスト）もまた、大幅に（さらに）減少され得る。
【０１８５】
本発明の低活性化コンクリートの組成によって、コンクリートの品質は、標準コンクリート組成及び当該分野で利用可能な低活性化コンクリートに関する組成と比較したとき、維持される。
【０１８６】
本発明の低活性化コンクリートを用いた医用加速器による核廃棄物生産の重要な削減は、当該分野で利用可能なコンクリート組成と比較されたときに大幅に減少されて、エコロジカルフットプリントに重要な影響を有するであろう。
【０１８７】
陽子治療市場に関して、本発明の低活性化コンクリートは、可変エネルギーシンクロトロンと比較して固定エネルギーサイクロトロンの使用に起因したコンクリート活性化問題を排除さえする。
【図１ａ】
2018004648.tif 000012
【図１ｂ】
2018004648.tif 000013
【図２】
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【図３ａ】
2018004648.tif 000015
【図３ｂ】
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【図４ａ】
2018004648.tif 000017
【図４ｂ】
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【図４ｃ】
2018004648.tif 000019
【図４ｄ】
2018004648.tif 000020
【図５ａ】
2018004648.tif 000021
【図５ｂ】
2018004648.tif 000022
【図６ａ】
2018004648.tif 000023
【図６ｂ】
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【外国語明細書】
2018004648000001.pdf