(57)【要約】【課題】アルミニウム線材からなる電線の端末に圧着される端子として銅又は銅合金基材を用いて電食の生じない錫めっき付銅端子材及びその端子材からなる端子、並びにその端子を用いた電線端末部構造を提供する。【解決手段】銅又は銅合金からなる基材２の上に、亜鉛及びニッケルを含有する亜鉛ニッケル合金層４と、錫合金からなる錫層５とがこの順に積層されており、亜鉛ニッケル合金層４は、厚みが０．１μｍ以上５μｍ以下で、ニッケル含有率が５質量％以上５０質量％以下であり、錫層５は亜鉛濃度が０．６質量％以上１５質量％以下であり、錫層５の上には、最表面の酸化物層６の下に、亜鉛濃度が５ａｔ％以上４０ａｔ％以下で厚みがＳｉＯ２換算で１ｎｍ以上１０ｎｍ以下の金属亜鉛層７が形成されている。【選択図】図１
2018078109.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
銅又は銅合金からなる基材の上に、亜鉛及びニッケルを含有する亜鉛ニッケル合金層と、錫合金からなる錫層とがこの順に積層されており、前記亜鉛ニッケル合金層は、厚みが０．１μｍ以上５μｍ以下で、ニッケル含有率が５質量％以上５０質量％以下であり、前記錫層の亜鉛濃度が０．６質量％以上１５質量％であり、前記錫層の上には、最表面の酸化物層の下に金属亜鉛層が形成されていることを特徴とする錫めっき付銅端子材。
【請求項２】
前記金属亜鉛層は、亜鉛濃度が５ａｔ％以上４０ａｔ％以下で厚みがＳｉＯ２換算で１ｎｍ以上１０ｎｍ以下であることを特徴とする請求項１記載の錫めっき付銅端子材。
【請求項３】
前記基材と前記亜鉛ニッケル合金層との間に、ニッケル又はニッケル合金からなる下地層が形成されており、該下地層は、厚みが０．１μｍ以上５μｍ以下であり、ニッケル含有率が８０質量％以上であることを特徴とする請求項１記載の錫めっき付銅端子材。
【請求項４】
帯板状に形成されるとともに、その長さ方向に沿うキャリア部に、プレス加工により端子に成形されるべき複数の端子用部材が前記キャリア部の長さ方向に間隔をおいて連結されていることを特徴とする請求項１から３のいずれか一項記載の錫めっき付銅端子材。
【請求項５】
請求項１から３のいずれか一項記載の錫めっき付銅端子材からなることを特徴とする端子。
【請求項６】
請求項５記載の端子がアルミニウム又はアルミニウム合金からなる電線の端末に圧着されていることを特徴とする電線端末部構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、アルミニウム線材からなる電線の端末に圧着される端子として用いられ、銅又は銅合金基材の表面に錫又は錫合金からなるめっきを施した錫めっき付銅端子材及びその端子材からなる端子、並びにその端子を用いた電線端末部構造に関する。
【０００２】
本願は、２０１５年１１月２７日に出願された特願２０１５−２３２４６５及び２０１６年３月２９日に出願された特願２０１６−６６５１５に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
【背景技術】
【０００３】
従来、銅又は銅合金で構成されている電線の端末部に、銅又は銅合金で構成された端子を圧着し、この端子を機器に設けられた端子に接続することにより、その電線を機器に接続することが行われている。また、電線の軽量化等のために、電線を、銅又は銅合金に代えて、アルミニウム又はアルミニウム合金で構成している場合がある。
【０００４】
例えば、特許文献１には、アルミニウム合金からなる自動車ワイヤーハーネス用アルミ電線が開示されている。
【０００５】
ところで、電線（導線）をアルミニウム又はアルミニウム合金で構成し、端子を銅又は銅合金で構成すると、水が端子と電線との圧着部に入ったときに、異金属の電位差による電食が発生することがある。そして、その電線の腐食に伴い、圧着部での電気抵抗値の上昇や圧着力の低下が生ずるおそれがある。
【０００６】
この腐食の防止法としては、例えば特許文献２や特許文献３記載のものがある。
特許文献２には、第１の金属材料で構成された地金部と、第１の金属材料よりも標準電極電位の値が小さい第２の金属材料で構成され、地金部の表面の少なくとも一部にめっきで薄く設けられた中間層と、第２の金属材料よりも標準電極電位の値が小さい第３の金属材料で構成され、中間層の表面の少なくとも一部にめっきで薄く設けられた表面層とを有する端子が開示されている。第１の金属材料として銅又はこの合金、第２の金属材料として鉛又はこの合金、あるいは錫又はこの合金、ニッケル又はこの合金、亜鉛又はこの合金が記載されており、第３の金属材料としてはアルミニウム又はこの合金が記載されている。
【０００７】
特許文献３には、被覆電線の端末領域において、端子金具の一方端に形成されるかしめ部が被覆電線の被覆部分の外周に沿ってかしめられ、少なくともかしめ部の端部露出領域及びその近傍領域の全外周をモールド樹脂により完全に覆ってなるワイヤーハーネスの端末構造が開示されている。
【０００８】
また、特許文献４に開示のコネクタ用電気接点材料は、金属材料よりなる基材と、基材上に形成された合金層と、合金層の表面に形成された導電性皮膜層とを有し、その合金層が、Ｓｎを必須に含有するとともに、さらにＣｕ、Ｚｎ、Ｃｏ、Ｎｉ及びＰｄから選択される１種または２種以上の添加元素を含んでおり、導電性皮膜層が、Ｓｎ3Ｏ2（ＯＨ）2の水酸化酸化物を含んだものとされている。そして、このＳｎ3Ｏ2（ＯＨ）2の水酸化酸化物を含む導電性皮膜層により、高温環境下での耐久性が向上し、長期間にわたって低い接触抵抗を維持することができると記載されている。
【０００９】
さらに、特許文献５には、銅又は銅合金の表面に、下地Ｎｉめっき層、中間Ｓｎ−Ｃｕめっき層及び表面Ｓｎめっき層を順に有するＳｎめっき材であって、下地Ｎｉめっき層はＮｉ又はＮｉ合金で構成され、中間Ｓｎ−Ｃｕめっき層は少なくとも表面Ｓｎめっき層に接する側にＳｎ−Ｃｕ−Ｚｎ合金層が形成されたＳｎ−Ｃｕ系合金で構成され、表面Ｓｎめっき層はＺｎを５〜１０００質量ｐｐｍ含有するＳｎ合金で構成され、最表面にＺｎ濃度が０．１質量％を超えて１０質量％までのＺｎ高濃度層をさらに有するＳｎめっき材が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２００４−１３４２１２号公報
【特許文献２】特開２０１３−３３６５６号公報
【特許文献３】特開２０１１−２２２２４３号公報
【特許文献４】特開２０１５−１３３３０６号公報
【特許文献５】特開２００８−２８５７２９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
しかしながら、特許文献３記載の構造では腐食は防げるものの、樹脂モールド工程の追加により製造コストが増大し、さらに、樹脂による端子断面積増加によりワイヤーハーネスの小型化が妨げられるという問題がある。特許文献２記載の第３の金属材料であるアルミニウム系めっきを実施するためにはイオン性液体などを用いるため、非常にコストがかかるという問題があった。
【００１２】
ところで、端子の材料には、銅又は銅合金の基材上に錫めっきをしてなる錫めっき付銅端子材を用いることが多い。この錫めっき付銅端子材をアルミニウム製電線に圧着する場合、錫とアルミニウムとは腐食電位が近いため電食を生じ難いはずであるが、塩水などが圧着部に付着すると電食が生じる。
【００１３】
この場合、特許文献４のようにＳｎ3Ｏ2（ＯＨ）2の水酸化酸化物層を設けた場合でも
、腐食環境や加熱環境に曝された際に速やかに水酸化酸化物層に欠損が生じるため持続性が低いという問題があった。さらに特許文献５のようにＳｎ−Ｃｕ系合金層上にＳｎ−Ｚｎ合金を積層し、再表層に亜鉛濃化層を持つものは、Ｓｎ−Ｚｎ合金めっきの生産性が悪く、Ｓｎ−Ｃｕ合金層の銅が表層に露出した場合にアルミニウム線材に対する防食効果がなくなるという問題があった。
【００１４】
本発明は、前述の課題に鑑みてなされたものであって、アルミニウム線材からなる電線の端末に圧着される端子として銅又は銅合金基材を用いて電食の生じない錫めっき付銅端子材及びその端子材からなる端子、並びにその端子を用いた電線端末部構造を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明の錫めっき付銅端子材は、銅又は銅合金からなる基材の上に、亜鉛及びニッケルを含有する亜鉛ニッケル合金層と、錫合金からなる錫層とがこの順に積層されているとともに、前記亜鉛ニッケル合金層は、厚みが０．１μｍ以上５．０μｍ以下で、ニッケル含有率が５質量％以上５０質量％以下であり、前記錫層の亜鉛濃度が０．６質量％以上１５質量％以下であり、前記錫層の上には、最表面の酸化物層の下に金属亜鉛層が形成されている。
【００１６】
この錫めっき付銅端子材は、最表面の酸化物層の下に金属亜鉛層が形成されており、この金属亜鉛の腐食電位がアルミニウムと近いので、アルミニウム製電線と接触した場合の電食の発生を抑えることができる。しかも、錫層の中に所定量の亜鉛が存在するため、その亜鉛が錫層の表面部分に拡散してくるので、金属亜鉛層が高濃度に維持される。また、万一、摩耗等により錫層の全部又は一部が消失した場合でも、その下の亜鉛ニッケル合金層により電食の発生を抑えることができる。
【００１７】
この場合、亜鉛ニッケル合金層の厚みを０．１μｍ以上５．０μｍ以下としたのは、厚みが０．１μｍ未満では表面の腐食電位を卑化させる効果がなく、５．０μｍを超えると端子へのプレス加工時に割れが発生するおそれがあるからである。
【００１８】
また、亜鉛ニッケル合金層中のニッケル含有率は、５質量％未満では、錫層形成のための錫めっき時に置換反応が発生し、錫めっきの密着性が著しく低下する。亜鉛ニッケル合金層中のニッケル含有率が５０質量％を超えると表面の腐食電位を卑化させる効果がない。
【００１９】
錫層の亜鉛濃度は０．６質量％未満では腐食電位を卑化してアルミニウム線を防食する効果が乏しく、１５質量％を超えると錫層の耐食性が著しく低下するため腐食環境に曝されると錫層が腐食され接触抵抗が悪化する。
【００２０】
本発明の錫めっき付銅端子材において、前記金属亜鉛層は、亜鉛濃度が５ａｔ％以上４０ａｔ％以下で厚みがＳｉＯ２換算で１ｎｍ以上１０ｎｍ以下であるとよい。
【００２１】
金属亜鉛層の亜鉛濃度は５ａｔ％未満では腐食電位を卑化する効果に乏しく、４０ａｔ％を超えると接触抵抗が悪化するおそれがある。金属亜鉛層のＳｉＯ２換算厚みが１ｎｍ未満では腐食電位を卑化する効果に乏しく、１０ｎｍを超えると接触抵抗が悪化するおそれがある。
【００２２】
本発明の錫めっき付銅端子材において、前記基材と前記亜鉛ニッケル合金層との間に、ニッケル又はニッケル合金からなる下地層が形成されており、該下地層は、厚みが０．１μｍ以上５．０μｍ以下であり、ニッケル含有率が８０質量％以上であるとよい。
【００２３】
基材と亜鉛ニッケル合金層との間の下地層は、銅又は銅合金からなる基材から亜鉛ニッケル合金層や錫層への銅の拡散を防止する機能があり、その厚みが０．１μｍ未満では銅の拡散を防止する効果に乏しく、５．０μｍを超えるとプレス加工時に割れが生じ易い。また、そのニッケル含有率は８０質量％未満では銅が亜鉛ニッケル合金層や錫層へ拡散することを防止する効果が小さい。
【００２４】
また、本発明の錫めっき付銅端子材において、帯板状に形成されるとともに、その長さ方向に沿うキャリア部と、プレス加工により端子に成形されるべき複数の端子用部材とを有し、前記端子用部材が前記キャリア部の長さ方向に間隔をおいて並んだ状態で前記キャリア部にそれぞれ連結されている。
【００２５】
そして、本発明の端子は、上記の錫めっき付銅端子材からなる端子であり、本発明の電線端末部構造は、その端子がアルミニウム又はアルミニウム合金からなる電線の端末に圧着されている。
【発明の効果】
【００２６】
本発明の錫めっき付銅端子材によれば、最表面の酸化物層の下に腐食電位がアルミニウムと近い金属亜鉛層が形成されているので、アルミニウム製電線と接触した場合の電食の発生を抑えることができ、しかも、錫層の下の亜鉛ニッケル合金層から亜鉛が錫層の表面部分に拡散してくるので、金属亜鉛層を高濃度に維持することができ、長期的に耐食性に優れており、さらに、万一、摩耗等により錫層の全部又は一部が消失した場合でも、その下の亜鉛ニッケル合金層により電食の発生を抑えることができ、電気抵抗値の上昇や電線への圧着力の低下を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】本発明の錫めっき付銅端子材の実施形態を模式的に示す断面図である。
【図２】実施形態の端子材の平面図である。
【図３】試料７の端子材の断面の顕微鏡写真である。
【図４】試料６の端子材の表面部分におけるＸＰＳ分析による深さ方向の各元素の濃度分布図である。
【図５】試料６の端子材の表面部分における深さ方向の化学状態解析図であり、（ａ）が錫、（ｂ）が亜鉛に関する解析図である。
【図６】試料６の端子材、試料９の端子材、及びめっきを有しない銅製端子材のそれぞれのガルバニック腐食経過を測定したグラフである。
【図７】実施形態の端子材が適用される端子の例を示す斜視図である。
【図８】図７の端子を圧着した電線の端末部を示す正面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２８】
本発明の実施形態の錫めっき付銅端子材、端子及び電線端末部構造を説明する。
【００２９】
本実施形態の錫めっき付銅端子材１は、図２に全体を示したように、複数の端子を成形するための帯板状に形成されたフープ材であり、長さ方向に沿うキャリア部２１に、端子として成形すべき複数の端子用部材２２がキャリア部２１の長さ方向に間隔をおいて配置され、各端子用部材２２が細幅の連結部２３を介してキャリア部２１に連結されている。各端子用部材２２は例えば図７に示すような端子１０の形状に成形され、連結部２３から切断されることにより、端子１０として完成する。
【００３０】
この端子１０は、図７の例ではメス端子を示しており、先端から、オス端子（図示略）が嵌合される接続部１１、電線１２の露出した心線１２ａがかしめられる心線かしめ部１３、電線１２の被覆部１２ｂがかしめられる被覆かしめ部１４がこの順で一体に形成されている。
【００３１】
図８は電線１２に端子１０をかしめた端末部構造を示しており、心線かしめ部１３が電線１２の心線１２ａに直接接触することになる。
【００３２】
そして、この錫めっき付銅端子材１は、図１に断面を模式的に示したように、銅又は銅合金からなる基材２上にニッケル又はニッケル合金からなる下地層３、亜鉛ニッケル合金層４、錫層５がこの順に積層されるとともに、さらに、錫層５の上に、その最表面に形成される酸化物層６の下に、金属亜鉛層７が形成されている。
【００３３】
基材２は、銅又は銅合金からなるものであれば、特に、その組成が限定されるものではない。
【００３４】
下地層３は、厚さが０．１μｍ以上５．０μｍ以下で、ニッケル含有率は８０質量％以上である。この下地層３は、基材２から亜鉛ニッケル合金層４や錫層５への銅の拡散を防止する機能があり、その厚みが０．１μｍ未満では銅の拡散を防止する効果に乏しく、５．０μｍを超えるとプレス加工時に割れが生じ易い。下地層３の厚さは、０．３μｍ以上２．０μｍ以下がより好ましい。
【００３５】
また、そのニッケル含有率は８０質量％未満では銅が亜鉛ニッケル合金層４や錫層５へ拡散することを防止する効果が小さい。このニッケル含有率は９０質量％以上とするのがより好ましい。
【００３６】
亜鉛ニッケル合金層４は、厚みが０．１μｍ以上５．０μｍ以下であり、亜鉛、ニッケルが含有されるとともに、錫層５に接しているので錫も含有している。この亜鉛ニッケル合金層４のニッケル含有率は５質量％以上５０質量％以下である。
【００３７】
この亜鉛ニッケル合金層４の厚みが０．１μｍ未満では表面の腐食電位を卑化させる効果がなく、５．０μｍを超えると端子１０へのプレス加工時に割れが発生するおそれがある。亜鉛ニッケル合金層４の厚さは、０．３μｍ以上２．０μｍ以下がより好ましい。
【００３８】
亜鉛ニッケル合金層４のニッケル含有率が５質量％未満では、錫層５を形成するための後述する錫めっき時に置換反応が発生し、錫めっき（錫層５）の密着性が著しく低下する。亜鉛ニッケル合金層４中のニッケル含有率が５０質量％を超えると表面の腐食電位を卑化させる効果がない。このニッケル含有率は７質量％以上２０質量％以下とするのがより好ましい。
【００３９】
錫層５は、亜鉛濃度が０．６質量％以上１５質量％以下である。この錫層５の亜鉛濃度が０．６質量％未満では腐食電位を卑化してアルミニウム線を防食する効果が乏しく、１５質量％を超えると錫層５の耐食性が著しく低下するため、腐食環境に曝されると錫層５が腐食され接触抵抗が悪化する。この錫層５の亜鉛濃度は、１．５質量％以上６．０質量％以下がより好ましい。
【００４０】
また、錫層５の厚みは０．１μｍ以上１０μｍ以下が好ましく、薄過ぎるとはんだ濡れ性の低下、接触抵抗の低下を招くおそれがあり、厚過ぎると、表面の動摩擦係数の増大を招き、コネクタ等での使用時の着脱抵抗が大きくなる傾向にある。
【００４１】
金属亜鉛層７は、亜鉛濃度が５ａｔ％以上４０ａｔ％以下で厚みがＳｉＯ２換算で１ｎｍ以上１０ｎｍ以下である。この金属亜鉛層の亜鉛濃度は５ａｔ％未満では腐食電位を卑化する効果がなく、４０ａｔ％を超えると接触抵抗が悪化する。この金属亜鉛層７の亜鉛濃度は、１０ａｔ％以上２５ａｔ％以下がより好ましい。
【００４２】
一方、金属亜鉛層７のＳｉＯ２換算厚みが１ｎｍ未満では腐食電位を卑化する効果がなく、１０ｎｍを超えると接触抵抗が悪化する。このＳｉＯ２換算厚みは１．２５ｎｍ以上３ｎｍ以下がより好ましい。
【００４３】
なお、最表面には、亜鉛や錫の酸化物層６が形成される。
【００４４】
次に、この錫めっき付銅端子材１の製造方法について説明する。
【００４５】
基材２として、銅又は銅合金からなる板材を用意する。この板材に裁断、穴明け等の加工を施すことにより、図２に示すような、キャリア部２１に複数の端子用部材２２を連結部２３を介して連結されてなるフープ材に成形する。そして、このフープ材に脱脂、酸洗等の処理をすることによって表面を清浄にした後、下地層３を形成するためのニッケル又はニッケル合金めっき、亜鉛ニッケル合金層４を形成するための亜鉛ニッケル合金めっき、錫層５を形成するための錫又は錫合金めっきをこの順序で施す。
【００４６】
下地層３を形成するためのニッケル又はニッケル合金めっきは緻密なニッケル主体の膜が得られるものであれば特に限定されず、公知のワット浴やスルファミン酸浴、クエン酸浴などを用いて電気めっきにより形成することができる。ニッケル合金めっきとしてはニッケルタングステン（Ｎｉ−Ｗ）合金、ニッケルリン（Ｎｉ−Ｐ）合金、ニッケルコバルト（Ｎｉ−Ｃｏ）合金、ニッケルクロム（Ｎｉ−Ｃｒ）合金、ニッケル鉄（Ｎｉ−Ｆｅ）合金、ニッケル亜鉛（Ｎｉ−Ｚｎ）合金、ニッケルボロン（Ｎｉ−Ｂ）合金などを利用することができる。
【００４７】
端子１０へのプレス曲げ性と銅に対するバリア性を勘案すると、スルファミン酸浴から得られる純ニッケルめっきが望ましい。
【００４８】
亜鉛ニッケル合金層４を形成するための亜鉛ニッケル合金めっきは、緻密な膜を所望の組成で得られるものであれば特に限定されず、公知の硫酸塩浴や塩化物塩浴、中性浴などを用いることができる。
【００４９】
錫層５を形成するための錫又は錫合金めっきは、公知の方法により行うことができるが、例えば有機酸浴（例えばフェノールスルホン酸浴、アルカンスルホン酸浴又はアルカノールスルホン酸浴）、硼フッ酸浴、ハロゲン浴、硫酸浴、ピロリン酸浴等の酸性浴、或いはカリウム浴やナトリウム浴等のアルカリ浴を用いて電気めっきすることができる。
【００５０】
このようにして、基材２の上にニッケル又はニッケル合金めっき、亜鉛ニッケル合金めっき、錫又は錫合金めっきをこの順序で施した後、熱処理を施す。
【００５１】
この熱処理は、素材の表面温度が３０℃以上１９０℃以下となる温度で加熱する。この熱処理により、亜鉛ニッケル合金めっき層中の亜鉛が錫めっき層内および錫めっき層上に拡散し、表面に薄く金属亜鉛層を形成する。亜鉛の拡散は速やかに起こるため、３０℃以上の温度に２４時間以上晒すことで金属亜鉛層７を形成することができる。ただし、亜鉛ニッケル合金は溶融錫をはじき、錫層５に錫はじき箇所を形成するため、１９０℃を超える温度には加熱しない。
【００５２】
このようにして製造された錫めっき付銅端子材１は、全体としては基材２の上にニッケル又はニッケル合金からなる下地層３、亜鉛ニッケル合金層４、錫層５がこの順に積層されているが、その錫層５の表面に酸化物層６が薄く形成され、その酸化物層６の下に金属亜鉛層７が形成されている。
【００５３】
そして、プレス加工等によりフープ材のまま図７に示す端子１０の形状に加工され、連結部２３が切断されることにより、端子１０に形成される。
【００５４】
図８は電線１２に端子１０をかしめた端末部構造を示しており、心線かしめ部１３が電線１２の心線１２ａに直接接触することになる。
【００５５】
この端子１０は、錫層５に亜鉛を含み、錫層５の最表面の酸化物層６の下に金属亜鉛層７が形成されているので、アルミニウム製心線１２ａに圧着された状態であっても、金属亜鉛の腐食電位がアルミニウムと非常に近いことから、電食の発生を防止することができる。この場合、図２のフープ材の状態でめっき処理し、熱処理したことから、端子１０の端面も基材２が露出していないので、優れた防食効果を発揮することができる。
【００５６】
しかも、錫層５の下に亜鉛ニッケル合金層４が形成されており、その亜鉛が錫層５の表面部分に拡散してくるので、摩耗等による金属亜鉛層７の消失を抑制し、金属亜鉛層７が高濃度に維持される。また、万一、摩耗等により錫層５の全部又は一部が消失した場合でも、その下の亜鉛ニッケル合金層４はアルミニウムと腐食電位が近いので、電食の発生を抑えることができる。
【００５７】
なお、本発明は上記実施形態に限定されることはなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更を加えることが可能である。
【００５８】
例えば、表面の金属亜鉛層を亜鉛ニッケル合金層からの拡散によって形成したが、錫層の表面に亜鉛めっきにより金属亜鉛層を形成してもよい。この亜鉛めっきは公知の方法により行うことができるが、例えばジンケート浴、硫酸塩浴、塩化亜鉛浴、シアン浴を用いて電気めっきすることができる。
【実施例】
【００５９】
基材の銅板を脱脂、酸洗した後、下地層としてのニッケルめっき、亜鉛ニッケル合金めっき、錫めっきを順に施した。各めっきの条件は以下のとおりとし、亜鉛ニッケル合金めっきのニッケル含有率は硫酸ニッケル六水和物と硫酸亜鉛七水和物の比率を変量して調整した。下記の亜鉛ニッケル合金めっき条件は、ニッケル含有率が１５質量％となる例である。また、試料９は、亜鉛ニッケル合金めっきを実施せず、銅板を脱脂、酸洗した後、ニッケルめっき、錫めっきの順に施した。試料１〜４は下地層としてのニッケルめっきを施さなかった。下地層にニッケル合金めっきを施した試料として、試料６ではニッケル−タングステンめっき、試料８ではニッケル−リンめっき、試料１０ではニッケル−鉄めっきを実施した。
【００６０】
＜ニッケルめっき条件＞
・めっき浴組成
スルファミン酸ニッケル：３００ｇ／Ｌ
塩化ニッケル：５ｇ／Ｌ
ホウ酸：３０ｇ／Ｌ
・浴温：４５℃
・電流密度：５Ａ／ｄｍ２
【００６１】
＜亜鉛ニッケル合金めっき条件＞
・めっき浴組成
硫酸亜鉛七水和物：７５ｇ／Ｌ
硫酸ニッケル六水和物：１８０ｇ／Ｌ
硫酸ナトリウム：１４０ｇ／Ｌ
・ｐＨ＝２．０
・浴温：４５℃
・電流密度：５Ａ／ｄｍ２
【００６２】
＜錫めっき条件＞
・めっき浴組成
メタンスルホン酸錫：２００ｇ／Ｌ
メタンスルホン酸：１００ｇ／Ｌ
光沢剤
・浴温：２５℃
・電流密度：５Ａ／ｄｍ２
【００６３】
次に、そのめっき層付銅板に３０℃〜１９０℃の温度で１時間〜３６時間の範囲で熱処理を施して試料とした。
【００６４】
得られた試料について、下地層及び亜鉛ニッケル合金層のそれぞれの厚み、ニッケル含有率、錫層中の亜鉛濃度、金属亜鉛層の厚みと濃度をそれぞれ測定した。
【００６５】
下地層及び亜鉛ニッケル合金層の厚みは走査イオン顕微鏡により断面を観察することにより測定した。
【００６６】
ニッケル含有率は、セイコーインスツル株式会社製の集束イオンビーム装置：ＦＩＢ（型番：ＳＭＩ３０５０ＴＢ）を用いて、試料を１００ｎｍ以下に薄化した観察試料を作製し、この観察試料を日本電子株式会社製の走査透過型電子顕微鏡：ＳＴＥＭ（型番：ＪＥＭ−２０１０Ｆ）を用いて、加速電圧２００ｋＶで観察を行い、ＳＴＥＭに付属するエネルギー分散型Ｘ線分析装置：ＥＤＳ（サーモフィッシャーサイエンティフィック株式会社製）を用いて測定した。
【００６７】
錫層中の亜鉛濃度は日本電子株式会社製の電子線マイクロアナライザー：ＥＰＭＡ（型番ＪＸＡ−８５３０Ｆ）を用いて、加速電圧６．５Ｖ、ビーム径φ３０μｍとし、試料表面を測定した。
【００６８】
金属亜鉛層の厚みと亜鉛濃度については、各試料について、アルバック・ファイ株式会社製のＸＰＳ（Ｘ−ｒａｙ  Ｐｈｏｔｏｅｌｅｃｔｒｏｎ  Ｓｐｅｃｔｒｏｓｃｏｐｙ）分析装置：ＵＬＶＡＣ  ＰＨＩ  ｍｏｄｅｌ−５６００ＬＳを用い、試料表面をアルゴンイオンでエッチングしながらＸＰＳ分析により測定した。その分析条件は以下の通りである。
【００６９】
Ｘ線源：Ｓｔａｎｄａｒｄ  ＭｇＫα  ３５０Ｗ
パスエネルギー：１８７．８５ｅＶ（Ｓｕｒｖｅｙ）、５８．７０ｅＶ（Ｎａｒｒｏｗ）
測定間隔：０．８ｅＶ/ｓｔｅｐ（Ｓｕｒｖｅｙ）、０．１２５ｅＶ（Ｎａｒｒｏｗ）
試料面に対する光電子取り出し角：４５ｄｅｇ
分析エリア：約８００μｍφ
【００７０】
厚みについては、あらかじめ同機種で測定したＳｉＯ２のエッチングレートを用いて、測定に要した時間から「ＳｉＯ２換算膜厚」を算出した。
【００７１】
ＳｉＯ２のエッチングレートの算出方法は、２０ｎｍの厚さであるＳｉＯ２膜を２．８×３．５ｍｍの長方形領域でアルゴンイオンでエッチングを行い２０ｎｍをエッチングするのに要した時間で割ることによって算出した。上記分析装置の場合には８分要したためエッチングレートは２．５ｎｍ／ｍｉｎである。ＸＰＳは深さ分解能が約０．５ｎｍと優れるが、Ａｒイオンビームでエッチングされる時間は各材料により異なるため、膜厚そのものの数値を得るためには、膜厚が既知かつ平坦な試料を調達し、エッチングレートを算出しなければならない。この方法は容易でないため、膜厚が既知であるＳｉＯ２膜にて算出したエッチングレートで規定し、エッチングに要した時間から算出される「ＳｉＯ２換算膜厚」を利用した。このため「ＳｉＯ２換算膜厚」は実際の酸化物の膜厚と異なる点に注意が必要である。ＳｉＯ２換算エッチングレートで膜厚を規定すると、実際の膜厚は不明であっても、ＳｉＯ２換算エッチングレートと実際の膜厚との関係が一義的であるため、定量的に膜厚を評価することができる。
【００７２】
これらの測定結果を表１に示す。
【００７３】
【表１】
2018078109.tif 000003
【００７４】
得られた試料について、腐食電流、曲げ加工性、接触抵抗について測定、評価を行った。
【００７５】
＜腐食電流＞
腐食電流については、直径２ｍｍの露出部を残し樹脂で被覆した純アルミニウム線と直径６ｍｍの露出部を残し樹脂で被覆した試料とを距離１ｍｍにて露出部を対向させて設置し、５質量％の食塩水中でアルミニウム線と試料との間に流れる腐食電流を測定した。腐食電流測定には北斗電工株式会社製無抵抗電流計ＨＡ１５１０を用い、試料を１５０℃で１時間加熱した後と加熱前との腐食電流を比較した。１０００分間の平均電流値を比較した。
【００７６】
＜曲げ加工性＞
曲げ加工性については、試験片を圧延方向が長手となるように切出し、ＪＩＳＨ３１１０に規定されるＷ曲げ試験治具を用い、圧延方向に対して直角方向となるように９．８×１０３Ｎの荷重で曲げ加工を施した。その後、実体顕微鏡にて観察を行った。曲げ加工性評価は、試験後の曲げ加工部に明確なクラックが認められないレベルを「優」と評価し、クラックは認められるが、発生したクラックにより銅合金母材の露出が認められないレベルを「良」と評価し、発生したクラックにより銅合金母材が露出しているレベルを「不良」と評価した。
【００７７】
＜接触抵抗＞
接触抵抗の測定方法はＪＣＢＡ−Ｔ３２３に準拠し、４端子接触抵抗試験機（株式会社山崎精機研究所製：ＣＲＳ−１１３−ＡＵ）を用い、摺動式（１ｍｍ）で荷重０．９８Ｎ時の接触抵抗を測定した。平板試料のめっき表面に対して測定を実施した。
これらの結果を表２に示す。
【００７８】
【表２】
2018078109.tif 000004
【００７９】
図３は、試料７についての断面の電子顕微鏡写真であり、基材側から下地層（ニッケル層）、亜鉛ニッケル合金層、錫層が形成されていることが確認できるが、錫層の最表面部については判別できない。
【００８０】
図４は、試料６のＸＰＳ分析による表面部分における深さ方向の各元素の濃度分布図であり、亜鉛濃度が５ａｔ％〜４３ａｔ％の金属亜鉛層がＳｉＯ２換算厚みで５．０ｎｍ存在しており、亜鉛濃度は２２ａｔ％である。金属亜鉛層の亜鉛濃度はＸＰＳにより５ａｔ％以上の金属亜鉛が検出されている部位の厚み方向の亜鉛濃度の平均値をとった。本発明における金属亜鉛層の亜鉛濃度は、ＸＰＳ分析により５ａｔ％以上の金属亜鉛が検出されている部位の厚み方向の亜鉛濃度の平均値である。
【００８１】
図５は、試料７の深さ方向の化学状態解析図である。結合エネルギーのケミカルシフトから、最表面から１．２５ｎｍまでの深さでは酸化物主体であり、２．５ｎｍ以降は金属亜鉛主体であると判断できる。
【００８２】
表２の結果から、亜鉛ニッケル合金層が厚み０．１μｍ以上５．０μｍ以下、ニッケル含有率が５質量％以上５０質量％以下で形成され、錫層の亜鉛濃度が０．６質量％以上１５質量％以下で、錫層の上に金属亜鉛層が形成されている試料１〜８は、優れた電食防止効果を有し、曲げ加工性も良好であることがわかる。
【００８３】
そのうち、金属亜鉛層の亜鉛濃度が５ａｔ％以上４０ａｔ％以下でＳｉＯ２換算厚みが１ｎｍ以上１０ｎｍ以下である試料３〜８は、いずれも腐食電流が試料１よりも低かった。
【００８４】
また、基材と亜鉛ニッケル合金層との間に、厚みが０．１μｍ以上５．０μｍ以下で、ニッケル含有率が８０質量％以上の下地層が形成されている試料５〜８は、下地層を有しない試料１〜４より加熱後でも優れた電食防止効果を有しており、その中でも試料７と試料８は、曲げ加工性が良好で、接触抵抗も他より低く、特に優れた結果となっている。
【００８５】
これに対して、比較例の試料９は、亜鉛ニッケル合金層を有していないため、高い腐食電流であった。また、試料１０は、亜鉛ニッケル合金層の厚みが５．０μｍを超えており、下地層のニッケル含有率が低いため、加熱後の腐食電流値が顕著に悪化し曲げ加工性が劣っている。試料１１は、下地層の厚みが薄く、亜鉛ニッケル合金層の厚みも非常に薄いため、腐食電流値も高くなっている。試料１２は、下地層の厚みが５．０μｍを超えており、亜鉛ニッケル合金層のニッケル含有率が５０質量％を超えているため、腐食電流が高く、曲げ加工時にクラックが生じた。
【００８６】
なお、図６は試料７及び試料９の腐食電流の測定結果を示す。参考として、めっきを施さない無酸素銅（Ｃ１０２０）の端子材についても値を示している。腐食電流が正の値で大きいほどアルミニウム線がガルバニック腐食を受けており、この図６で示されるように実施例の試料７は腐食電流が小さく、電食の発生を抑制できることがわかる。
【産業上の利用可能性】
【００８７】
銅又は銅合金基材を用いた端子でありながら、アルミニウム線材からなる電線の端末に圧着しても電食の生じない端子として利用することができる。
【符号の説明】
【００８８】
１  錫めっき付銅端子材
２  基材
３  下地層
４  亜鉛ニッケル合金層
５  錫層
６  酸化物層
７  金属亜鉛層
１０  端子
１１  接続部
１２  電線
１２ａ  心線
１２ｂ  被覆部
１３  心線かしめ部
１４  被覆かしめ部
【図１】
2018078109.tif 000005
【図２】
2018078109.tif 000006
【図３】
2018078109.tif 000007
【図４】
2018078109.tif 000008
【図５】
2018078109.tif 000009
【図６】
2018078109.tif 000010
【図７】
2018078109.tif 000011
【図８】
2018078109.tif 000012