(57)【要約】【課題】繊維の紡糸安定性に優れ、柔軟性及び滑らか性に優れたポリエチレン系スパンボンド不織布を提供する。【解決手段】示差走査型熱量計（ＤＳＣ）により測定される融点（Ｔｍ−Ｄ）が１２０℃を超えるプロピレン単独重合体（Ａ）を含有する芯成分からなる芯部と、エチレン系樹脂を含有する鞘成分からなる鞘部とを有する芯鞘複合繊維からなるスパンボンド不織布であって、前記芯部と前記鞘部との質量比（芯部／鞘部）が１／９９〜４９／５１である、スパンボンド不織布。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
示差走査型熱量計（ＤＳＣ）により測定される融点（Ｔｍ−Ｄ）が１２０℃を超えるプロピレン単独重合体（Ａ）を含有する芯成分からなる芯部と、エチレン系樹脂を含有する鞘成分からなる鞘部とを有する芯鞘複合繊維からなるスパンボンド不織布であって、
前記芯部と前記鞘部との質量比（芯部／鞘部）が１／９９〜４９／５１である、スパンボンド不織布。
【請求項２】
前記芯成分が、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用い、試料を窒素雰囲気下−１０℃で５分間保持した後、１０℃／分で昇温させることにより得られた融解吸熱カーブから得られる融解吸熱量（ΔＨ−Ｄ）が０Ｊ／ｇ以上８０Ｊ／ｇ以下であるプロピレン系樹脂（Ｂ）を更に含む、請求項１に記載のスパンボンド不織布。
【請求項３】
前記芯成分における前記プロピレン系樹脂（Ｂ）の含有量が１質量％以上５０質量％以下である、請求項２に記載のスパンボンド不織布。
【請求項４】
前記プロピレン系樹脂（Ｂ）のメソトリアッド分率［ｍｍ］が２０モル％以上９５モル％以下である、請求項２又は３に記載のスパンボンド不織布。
【請求項５】
前記プロピレン系樹脂（Ｂ）のメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が１０モル％以上９０モル％以下である、請求項２〜４のいずれか１項に記載のスパンボンド不織布。
【請求項６】
前記プロピレン系樹脂（Ｂ）が、エチレン及び炭素数４〜３０のα−オレフィンからなる群より選ばれる少なくとも１つの構成単位を０モル％を超え２０モル％以下含む、請求項２〜４のいずれか１項に記載のスパンボンド不織布。
【請求項７】
前記プロピレン系樹脂（Ｂ）の重量平均分子量が３０，０００以上２００，０００以下である、請求項２〜６のいずれか１項に記載のスパンボンド不織布。
【請求項８】
前記プロピレン系樹脂（Ｂ）の示差走査型熱量計（ＤＳＣ）により測定される融点（Ｔｍ−Ｄ）が０℃以上１２０℃以下である、請求項２〜７のいずれか１項に記載のスパンボンド不織布。
【請求項９】
前記プロピレン系樹脂（Ｂ）の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が３．０未満である、請求項２〜８のいずれか１項に記載のスパンボンド不織布。
【請求項１０】
ＩＳＯ  １１３３：１９９７に準拠し、温度２３０℃、荷重２１．１８Ｎの条件で測定された前記プロピレン単独重合体（Ａ）のメルトフローレートが５ｇ／１０分以上１００ｇ／１０分以下である、請求項１〜９のいずれか１項に記載のスパンボンド不織布。
【請求項１１】
前記芯鞘複合繊維の繊度が０．５デニール以上２．５デニール以下である、請求項１〜１０のいずれか１項に記載のスパンボンド不織布。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ポリエチレン系スパンボンド不織布に関し、より詳しくは芯鞘複合繊維からなるスパンボンド不織布に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、ポリオレフィン系の繊維及び不織布は、使い捨ておむつ、生理用品、衛生製品、衣料素材、包帯、包装材等の各種用途に用いられている。当該繊維及び不織布は直接身体と接触する用途で用いられることが多く、身体への良好な装着感や手触り感に関する要求性能が近年さらに高まっており、特に繊維又は不織布の柔軟性及び表面の滑らかさの向上が求められている。
【０００３】
ポリエチレン系繊維は、ポリプロピレン系繊維に比べて柔軟性及び滑らかさに優れることが知られている。しかしながら、ポリエチレン系繊維は紡糸安定性に劣り、ポリエチレン系樹脂単独でスパンボンド不織布を成形することが困難である。
【０００４】
一方、ポリプロピレン系スパンボンド不織布においては、柔軟性及び表面の滑らかさを向上させる観点から、不織布を構成する繊維を芯成分と鞘成分とからなる芯鞘複合繊維構造とし、その芯成分にポリプロピレン系樹脂を、鞘成分にポリエチレン系樹脂を用いる方法が知られている（例えば、特許文献１を参照。）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１４−１７７７２９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明が解決しようとする課題は、繊維の紡糸安定性に優れ、柔軟性及び滑らか性に優れたポリエチレン系スパンボンド不織布を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本願開示は、以下に関する。
＜１＞示差走査型熱量計（ＤＳＣ）により測定される融点（Ｔｍ−Ｄ）が１２０℃を超えるプロピレン単独重合体（Ａ）を含有する芯成分からなる芯部と、エチレン系樹脂を含有する鞘成分からなる鞘部とを有する芯鞘複合繊維からなるスパンボンド不織布であって、
前記芯部と前記鞘部との質量比（芯部／鞘部）が１／９９〜４９／５１である、スパンボンド不織布。
＜２＞前記芯成分が、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用い、試料を窒素雰囲気下−１０℃で５分間保持した後、１０℃／分で昇温させることにより得られた融解吸熱カーブから得られる融解吸熱量（ΔＨ−Ｄ）が０Ｊ／ｇ以上８０Ｊ／ｇ以下であるプロピレン系樹脂（Ｂ）を更に含む、上記＜１＞に記載のスパンボンド不織布。
＜３＞前記芯成分における前記プロピレン系樹脂（Ｂ）の含有量が１質量％以上５０質量％以下である、上記＜２＞に記載のスパンボンド不織布。
＜４＞前記プロピレン系樹脂（Ｂ）のメソトリアッド分率［ｍｍ］が２０モル％以上９５モル％以下である、上記＜２＞又は＜３＞に記載のスパンボンド不織布。
＜５＞前記プロピレン系樹脂（Ｂ）のメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が１０モル％以上９０モル％以下である、上記＜２＞〜＜４＞のいずれか１項に記載のスパンボンド不織布。
＜６＞前記プロピレン系樹脂（Ｂ）が、エチレン及び炭素数４〜３０のα−オレフィンからなる群より選ばれる少なくとも１つの構成単位を０モル％を超え２０モル％以下含む、上記＜２＞〜＜４＞のいずれか１項に記載のスパンボンド不織布。
＜７＞前記プロピレン系樹脂（Ｂ）の重量平均分子量が３０，０００以上２００，０００以下である、上記＜２＞〜＜６＞のいずれか１項に記載のスパンボンド不織布。
＜８＞前記プロピレン系樹脂（Ｂ）の示差走査型熱量計（ＤＳＣ）により測定される融点（Ｔｍ−Ｄ）が０℃以上１２０℃以下である、上記＜２＞〜＜７＞のいずれか１項に記載のスパンボンド不織布。
＜９＞前記プロピレン系樹脂（Ｂ）の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が３．０未満である、上記＜２＞〜＜８＞のいずれか１項に記載のスパンボンド不織布。
＜１０＞ＩＳＯ  １１３３：１９９７に準拠し、温度２３０℃、荷重２１．１８Ｎの条件で測定された前記プロピレン単独重合体（Ａ）のメルトフローレートが５ｇ／１０分以上１００ｇ／１０分以下である、上記＜１＞〜＜９＞のいずれか１項に記載のスパンボンド不織布。
＜１１＞前記芯鞘複合繊維の繊度が０．５デニール以上２．５デニール以下である、上記＜１＞〜＜１０＞のいずれか１項に記載のスパンボンド不織布。
【発明の効果】
【０００８】
本発明のポリエチレン系スパンボンド不織布は、繊維の紡糸安定性に優れ、かつ、柔軟性及び滑らか性に優れる。本発明によれば、ポリエチレン系スパンボンド不織布が備える柔軟性及び滑らか性を実用上損なうことなく、繊維の紡糸安定性を向上させたポリエチレン系スパンボンド不織布を提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下、本発明について詳細に説明する。なお、本明細書において、数値の記載に関する「Ａ〜Ｂ」という用語は、「Ａ以上Ｂ以下」（Ａ＜Ｂの場合）又は「Ａ以下Ｂ以上」（Ａ＞Ｂの場合）を意味する。また、本発明において、好ましい態様の組み合わせは、より好ましい態様である。
【００１０】
本発明のスパンボンド不織布は、プロピレン単独重合体（Ａ）を含有する芯成分からなる芯部と、エチレン系樹脂を含有する鞘成分からなる鞘部とを有する芯鞘複合繊維からなり、前記芯部と前記鞘部との質量比（芯部／鞘部）が１／９９〜４９／５１である。
本発明のスパンボンド不織布に用いられる芯鞘複合繊維において、紡糸安定性が向上する理由は、芯成分に用いられるプロピレン単独重合体（Ａ）の結晶化速度が、鞘成分であるエチレン系樹脂と比較して相対的に遅いことによる。つまり、通常、ポリエチレン系樹脂のみで繊維を紡糸しようとした場合、ポリエチレン系樹脂の結晶化が非常に速く進行することにより、紡糸中に繊維内部の応力が高まり、紡糸中の糸切れが頻繁に生じるため、紡糸安定性の確保が困難であるが、芯成分としてプロピレン単独重合体（Ａ）を用いた場合、芯成分の結晶化速度が相対的に遅くなるため、紡糸中における芯鞘複合繊維全体の応力が緩和され、糸切れが抑制される事で紡糸安定性が向上する。
ここで前記芯成分が、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用い、試料を窒素雰囲気下−１０℃で５分間保持した後、１０℃／分で昇温させることにより得られた融解吸熱カーブから得られる融解吸熱量（ΔＨ−Ｄ）が０Ｊ／ｇ以上８０Ｊ／ｇ以下であるプロピレン系樹脂（Ｂ）を更に含む場合、芯成分の結晶化速度が更に遅くなるため、紡糸安定性は更に向上するのでより好ましい。
なお、結晶化速度の指標である半結晶化時間は、ＦＬＡＳＨ  ＤＳＣ（メトラー・トレド株式会社製）を用い、試料を２３０℃で２分間加熱して融解させた後、２０００℃／秒で所定温度（例えば２０℃）まで冷却し、所定温度（例えば２０℃）での等温結晶化過程における、発熱量の時間変化を測定することで得られる。等温結晶化開始時から結晶化完了時までの発熱量の積分値を１００％とした時、等温結晶化開始時から発熱量の積分値が５０％となるまでの時間を半結晶化時間として定義する。
【００１１】
［プロピレン単独重合体（Ａ）］
本発明において芯成分として用いられるプロピレン単独重合体（Ａ）は、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用いて、窒素雰囲気下−１０℃で５分間保持した後１０℃／分で昇温させることにより得られる融解吸熱カーブの最も高温側に観測されるピークのピークトップとして定義される融点（Ｔｍ−Ｄ）が１２０℃を超えるものである。
【００１２】
プロピレン単独重合体（Ａ）の融点（Ｔｍ−Ｄ）は、繊維の紡糸安定性の観点から、１２０℃を超え、好ましくは１２５℃以上、より好ましくは１４０℃以上であり、そして、好ましくは１８０℃以下、より好ましくは１７０℃以下である。
【００１３】
プロピレン単独重合体（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、繊維の紡糸安定性の観点から、好ましくは５ｇ／１０分以上、より好ましくは７ｇ／１０分以上、更に好ましくは１０ｇ／１０分以上であり、そして、好ましくは１００ｇ／１０分以下、より好ましくは８０ｇ／１０分以下、更に好ましくは５０ｇ／１０分以下である。本発明において、プロピレン単独重合体（Ａ）のＭＦＲは、ＩＳＯ  １１３３：１９９７に準拠し、温度２３０℃、荷重２１．１８Ｎの条件で測定される。
【００１４】
プロピレン単独重合体（Ａ）の市販品としては、「ＮＯＶＡＴＥＣTM  ＰＰ」シリーズ（例えば「ＮＯＶＡＴＥＣ  ＳＡ０３」）（日本ポリプロ（株）製）、「ＥｘｘｏｎＭｏｂｉｌTM  ポリプロピレン」シリーズ（例えば「ＰＰ３１５５」）（ＥｘｘｏｎＭｏｂｉｌ  Ｃｈｅｍｉｃａｌ社製）、「プライムポリプロTM」シリーズ（例えば「Ｙ２０００ＧＰ」）（（株）プライムポリマー製）等を用いることができる。
【００１５】
芯成分におけるプロピレン単独重合体（Ａ）の含有量は、繊維の紡糸安定性の観点から、芯成分を１００質量％としたとき、好ましくは５０質量％以上、より好ましくは６０質量％以上、更に好ましくは７０質量％以上、より更に好ましくは８０質量％以上であり、そして、上限値は１００質量％である。
【００１６】
芯成分は、繊維の紡糸安定性並びに不織布の柔軟性及び滑らか性の観点から、プロピレン単独重合体（Ａ）に加えて、以下のプロピレン系樹脂（Ｂ）を更に含有していてもよい。
【００１７】
［プロピレン系樹脂（Ｂ）］
プロピレン系樹脂（Ｂ）は、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用い、試料を窒素雰囲気下−１０℃で５分間保持した後、１０℃／分で昇温させることにより得られた融解吸熱カーブから得られる融解吸熱量（ΔＨ−Ｄ）が０Ｊ／ｇ以上８０Ｊ／ｇ以下であるものである。
【００１８】
プロピレン系樹脂（Ｂ）の融解吸熱量（ΔＨ−Ｄ）は、繊維の紡糸安定性並びに不織布の柔軟性及び滑らか性の観点から、好ましくは０Ｊ／ｇ以上、より好ましくは１０Ｊ／ｇ以上、更に好ましくは２０Ｊ／ｇ以上、更に好ましくは３０Ｊ／ｇ以上であり、そして、好ましくは８０Ｊ／ｇ以下、より好ましくは７０Ｊ／ｇ以下、更に好ましくは６０Ｊ／ｇ以下、更に好ましくは５０Ｊ／ｇ以下である。
なお、本発明において、融解吸熱量（ΔＨ−Ｄ）は、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用い、試料を窒素雰囲気下−１０℃で５分間保持した後、１０℃／分で昇温させることにより得られた融解吸熱カーブのピークを含むラインと熱量変化の無い低温側の点と熱量変化の無い高温側の点とを結んだ線（ベースラインとする）とで囲まれる面積を求めることで算出される。
【００１９】
プロピレン系樹脂（Ｂ）は、プロピレン単独重合体であってもよく、共重合体であってもよい。共重合体である場合、プロピレン単位の共重合比は、５０モル％を超え、好ましくは６０モル％以上、より好ましくは７０モル％以上、更に好ましくは９０モル％以上、更に好ましくは９５モル％以上である。共重合可能なモノマーとしては、エチレン及び炭素数４〜３０のα−オレフィンからなる群より選ばれる少なくとも１つであり、具体例としては、エチレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−デセン等が挙げられる。
プロピレン系樹脂（Ｂ）が共重合体である場合、プロピレン系樹脂（Ｂ）は、エチレン及び炭素数４〜３０のα−オレフィンからなる群より選ばれる少なくとも１つの構成単位を、０モル％を超え２０モル％以下含むことが好ましい。
【００２０】
また、プロピレン系樹脂（Ｂ）は、下記（１）〜（５）の少なくとも１つを満たすことが好ましい。なお、これらはプロピレン系樹脂（Ｂ）を製造する際の触媒の選択や反応条件により調整することができる。
（１）メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が１０モル％以上９０モル％以下である。
（２）メソトリアッド分率［ｍｍ］が２０モル％以上９５モル％以下である。
（３）重量平均分子量（Ｍｗ）が３０，０００以上２００，０００以下である。
（４）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が３．０未満である。
（５）示差走査型熱量計（ＤＳＣ）により測定される融点（Ｔｍ−Ｄ）が０℃以上１２０℃以下である。
【００２１】
（１）メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］
プロピレン系樹脂（Ｂ）のメソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］は、繊維の紡糸安定性の観点から、好ましくは１０モル％以上、より好ましくは２０モル％以上、更に好ましくは３０モル％以上であり、そして、好ましくは９０モル％以下、より好ましくは７５モル％以下、更に好ましくは６０モル％以下である。
【００２２】
（２）メソトリアッド分率［ｍｍ］
プロピレン系樹脂（Ｂ）のメソトリアッド分率［ｍｍ］は、繊維の紡糸安定性の観点から、好ましくは２０モル％以上、より好ましくは３０モル％以上、更に好ましくは４０モル％以上であり、そして、好ましくは９５モル％以下、より好ましくは８０モル％以下、更に好ましくは６５モル％以下である。
【００２３】
本発明において、メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］は、エイ・ザンベリ（Ａ．Ｚａｍｂｅｌｌｉ）等により「Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，６，９２５（１９７３）」で提案された方法に準拠し、13Ｃ−ＮＭＲスペクトルのメチル基のシグナルにより測定されるポリプロピレン分子鎖中のペンタッド単位でのメソ分率である。メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］が大きくなると、立体規則性が高くなる。また、メソトリアッド分率［ｍｍ］も上記方法により算出される。
【００２４】
本発明では、以下に示す装置及び条件で、13Ｃ−ＮＭＲスペクトルの測定を行った。なお、ピークの帰属は、エイ・ザンベリ（Ａ．Ｚａｍｂｅｌｌｉ）等により「Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，８，６８７（１９７５）」で提案された方法に従った。
装置：日本電子（株）製、「ＪＮＭ−ＥＸ４００型13Ｃ−ＮＭＲ装置」
方法：プロトン完全デカップリング法
濃度：２２０ｍｇ／ｍＬ
溶媒：１，２，４−トリクロロベンゼンと重ベンゼンの９０：１０（容量比）混合溶媒
温度：１３０℃
パルス幅：４５°
パルス繰り返し時間：４秒
積算：１００００回
【００２５】
＜計算式＞
Ｍ＝ｍ／Ｓ×１００
Ｒ＝γ／Ｓ×１００
Ｓ＝Ｐββ＋Ｐαβ＋Ｐαγ
Ｓ：全プロピレン単位の側鎖メチル炭素原子のシグナル強度
Ｐββ：１９．８〜２２．５ｐｐｍ
Ｐαβ：１８．０〜１７．５ｐｐｍ
Ｐαγ：１７．５〜１７．１ｐｐｍ
γ：ラセミペンタッド連鎖：２０．７〜２０．３ｐｐｍ
ｍ：メソペンタッド連鎖：２１．７〜２２．５ｐｐｍ
【００２６】
（３）重量平均分子量（Ｍｗ）
プロピレン系樹脂（Ｂ）の重量平均分子量（Ｍｗ）は、繊維の紡糸安定性の観点から、好ましくは３０，０００以上、より好ましくは５０，０００以上、更に好ましくは７０，０００以上であり、そして、好ましくは２００，０００以下、より好ましくは１８０，０００以下、更に好ましくは１５０，０００以下である。
【００２７】
（４）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）
プロピレン系樹脂（Ｂ）の分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、好ましくは３．０未満、より好ましくは２．５以下、更に好ましくは２．３以下である。プロピレン系樹脂（Ｂ）の分子量分布が上記範囲内であれば、紡糸により得られた繊維におけるべたつきの発生が抑制される。
【００２８】
上記の重量平均分子量（Ｍｗ）及び分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、ゲルパーミエイションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）測定により求められる。重量平均分子量は、下記の装置及び条件で測定したポリスチレン換算の重量平均分子量であり、分子量分布は、同様にして測定した数平均分子量（Ｍｎ）及び上記重量平均分子量より算出した値である。
＜ＧＰＣ測定装置＞
カラム          ：東ソー（株）製「ＴＯＳＯ  ＧＭＨＨＲ−Ｈ（Ｓ）ＨＴ」
検出器          ：液体クロマトグラム用ＲＩ検出  ウォーターズ・コーポレーション製「ＷＡＴＥＲＳ  １５０Ｃ」
＜測定条件＞
溶媒          ：１，２，４−トリクロロベンゼン
測定温度      ：１４５℃
流速          ：１．０ｍＬ／分
試料濃度      ：２．２ｍｇ／ｍＬ
注入量        ：１６０μＬ
検量線        ：Ｕｎｉｖｅｒｓａｌ  Ｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎ
解析プログラム：ＨＴ−ＧＰＣ（Ｖｅｒ．１．０）
【００２９】
（５）融点（Ｔｍ−Ｄ）
プロピレン系樹脂（Ｂ）の融点（Ｔｍ−Ｄ）は、繊維の紡糸安定性の観点から、好ましくは０℃以上、より好ましくは３０℃以上、更に好ましくは６０℃以上であり、そして、好ましくは１２０℃以下、より好ましくは１００℃以下である。
なお、プロピレン系樹脂（Ｂ）の融点（Ｔｍ−Ｄ）の測定方法は、プロピレン単独重合体（Ａ）の融点（Ｔｍ−Ｄ）の測定方法と同じである。すなわち、本発明におけるプロピレン系樹脂（Ｂ）の融点（Ｔｍ−Ｄ）は、示差走査型熱量計（ＤＳＣ）を用いて、窒素雰囲気下−１０℃で５分間保持した後１０℃／分で昇温させることにより得られる融解吸熱カーブの最も高温側に観測されるピークのピークトップとして定義される。
【００３０】
（プロピレン系樹脂（Ｂ）の製造方法）
プロピレン系樹脂（Ｂ）は、例えば、国際公開第２００３／０８７１７２号に記載されているようなメタロセン系触媒を使用して製造することができる。特に、配位子が架橋基を介して架橋構造を形成している遷移金属化合物を用いたものが好ましく、なかでも、２個の架橋基を介して架橋構造を形成している遷移金属化合物と助触媒を組み合わせて得られるメタロセン系触媒が好ましい。
【００３１】
具体的に例示すれば、
（ｉ）一般式（Ｉ）
【化１】
2018159158.tif 000002
〔式中、Ｍは周期律表第３〜１０族又はランタノイド系列の金属元素を示し、Ｅ1及びＥ2はそれぞれ置換シクロペンタジエニル基、インデニル基、置換インデニル基、ヘテロシクロペンタジエニル基、置換ヘテロシクロペンタジエニル基、アミド基、ホスフィド基、炭化水素基及び珪素含有基の中から選ばれた配位子であって、Ａ1及びＡ2を介して架橋構造を形成しており、又それらは互いに同一でも異なっていてもよく、Ｘはσ結合性の配位子を示し、Ｘが複数ある場合、複数のＸは同じでも異なっていてもよく、他のＸ、Ｅ1、Ｅ2又はＹと架橋していてもよい。Ｙはルイス塩基を示し、Ｙが複数ある場合、複数のＹは同じでも異なっていてもよく、他のＹ，Ｅ1、Ｅ2又はＸと架橋していてもよく、Ａ1及びＡ2は二つの配位子を結合する二価の架橋基であって、炭素数１〜２０の炭化水素基、炭素数１〜２０のハロゲン含有炭化水素基、珪素含有基、ゲルマニウム含有基、スズ含有基、−Ｏ−、−ＣＯ−、−Ｓ−、−ＳＯ2−、−Ｓｅ−、−ＮＲ1−、−ＰＲ1−、−Ｐ（Ｏ）Ｒ1−、−ＢＲ1−又は−ＡｌＲ1−を示し、Ｒ1は水素原子、ハロゲン原子、炭素数１〜２０の炭化水素基又は炭素数１〜２０のハロゲン含有炭化水素基を示し、それらは互いに同一でも異なっていてもよい。ｑは１〜５の整数で〔（Ｍの原子価）−２〕を示し、ｒは０〜３の整数を示す。〕
で表される遷移金属化合物、並びに
（ii）（ii−１）該（ｉ）成分の遷移金属化合物又はその派生物と反応してイオン性の錯体を形成しうる化合物及び（ii−２）アルミノキサンからなる群から選ばれる少なくとも一種の成分
を含有する重合用触媒が挙げられる。
【００３２】
上記（ｉ）成分の遷移金属化合物としては、配位子が（１，２’）（２，１’）二重架橋型の遷移金属化合物が好ましく、例えば（１，２’−ジメチルシリレン）（２，１’−ジメチルシリレン）−ビス（３−トリメチルシリルメチルインデニル）ジルコニウムジクロリドが挙げられる。
【００３３】
上記（ii−１）成分の化合物の具体例としては、テトラフェニル硼酸トリエチルアンモニウム、テトラフェニル硼酸トリ−ｎ−ブチルアンモニウム、テトラフェニル硼酸トリメチルアンモニウム、テトラフェニル硼酸テトラエチルアンモニウム、テトラフェニル硼酸メチル（トリ−ｎ−ブチル）アンモニウム、テトラフェニル硼酸ベンジル（トリ−ｎ−ブチル）アンモニウム、テトラフェニル硼酸ジメチルジフェニルアンモニウム、テトラフェニル硼酸トリフェニル（メチル）アンモニウム、テトラフェニル硼酸トリメチルアニリニウム、テトラフェニル硼酸メチルピリジニウム、テトラフェニル硼酸ベンジルピリジニウム、テトラフェニル硼酸メチル（２−シアノピリジニウム）、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸トリエチルアンモニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸トリ−ｎ−ブチルアンモニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸トリフェニルアンモニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸テトラ−ｎ−ブチルアンモニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸テトラエチルアンモニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸ベンジル（トリ−ｎ−ブチル）アンモニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸メチルジフェニルアンモニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸トリフェニル（メチル）アンモニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸メチルアニリニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸ジメチルアニリニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸トリメチルアニリニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸メチルピリジニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸ベンジルピリジニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸メチル（２−シアノピリジニウム）、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸ベンジル（２−シアノピリジニウム）、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸メチル（４−シアノピリジニウム）、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸トリフェニルホスホニウム、テトラキス〔ビス（３，５−ジトリフルオロメチル）フェニル〕硼酸ジメチルアニリニウム、テトラフェニル硼酸フェロセニウム、テトラフェニル硼酸銀、テトラフェニル硼酸トリチル、テトラフェニル硼酸テトラフェニルポルフィリンマンガン、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸フェロセニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸（１，１’−ジメチルフェロセニウム）、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸デカメチルフェロセニウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸銀、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸トリチル、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸リチウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸ナトリウム、テトラキス（ペンタフルオロフェニル）硼酸テトラフェニルポルフィリンマンガン、テトラフルオロ硼酸銀、ヘキサフルオロ燐酸銀、ヘキサフルオロ砒素酸銀、過塩素酸銀、トリフルオロ酢酸銀、トリフルオロメタンスルホン酸銀等を挙げることができる。
【００３４】
上記（ii−２）成分のアルミノキサンとしては、公知の鎖状アルミノキサンや環状アルミノキサンが挙げられる。
【００３５】
また、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソプロピルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、ジメチルアルミニウムクロリド、ジエチルアルミニウムクロリド、メチルアルミニウムジクロリド、エチルアルミニウムジクロリド、ジメチルアルミニウムフルオリド、ジイソブチルアルミニウムヒドリド、ジエチルアルミニウムヒドリド、エチルアルミニウムセスキクロリド等の有機アルミニウム化合物を併用して、プロピレン系樹脂（Ｂ）を製造してもよい。
【００３６】
芯成分においてプロピレン系樹脂（Ｂ）を含有する場合、芯成分におけるプロピレン系樹脂（Ｂ）の含有量は、繊維の紡糸安定性並びに不織布の柔軟性及び滑らか性の観点から、芯成分を１００質量％としたとき、好ましくは１質量％以上、より好ましくは３質量％以上、更に好ましくは５質量％以上であり、そして、好ましくは５０質量％以下、より好ましくは４０質量％以下、更に好ましくは３０質量％以下、より更に好ましくは２０質量％以下である。芯成分中におけるプロピレン系樹脂（Ｂ）の含有量が１質量％以上であると、繊維の細糸化が可能となり、繊維の弾性率の低下に伴い、不織布の柔軟性が向上する。
【００３７】
［エチレン系樹脂］
本発明において鞘成分として用いられるエチレン系樹脂は、エチレン単独重合体であってもよく、共重合体であってもよい。共重合体である場合、エチレン単位の共重合比は５０モル％を超え、好ましくは６０モル％以上、より好ましくは７０モル％以上、更に好ましくは９０モル％以上、更に好ましくは９５モル％以上である。共重合可能なモノマーとしては、例えば炭素数３〜３０のα−オレフィンであり、具体例としては、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−デセン等が挙げられる。
【００３８】
エチレン単独重合体の市販品としては、「ＡＳＰＵＮTM」シリーズ（例えば「ＡＳＰＵＮ  ６１８００．５２」「ＡＳＰＵＮ  ６８３４」）（ダウ・ケミカル社製）等を例示できる。
【００３９】
エチレンとオクテンとの共重合体の市販品としては、ダウ・ケミカル社製の「アフィニティＧＡ１９００」、「アフィニティＧＡ１９５０」、「アフィニティＥＧ８１８５」、「アフィニティＥＧ８２００」、「エンゲージ８１３７」、「エンゲージ８１８０」、「エンゲージ８４００」等を例示できる（いずれも商品名）。
【００４０】
また、エチレン系樹脂の市販品としては、ダウ・ケミカル（株）製の「インフューズ（Ｉｎｆｕｓｅ）」；エクソンモービル社製の「エグザクト（Ｅｘａｃｔ）」；三井化学（株）製の「タフマーＨ（ＴＡＦＭＥＲ  Ｈ）」、「タフマーＡ（ＴＡＦＭＥＲ  Ａ）」、「タフマーＰ（ＴＡＦＭＥＲ  Ｐ）」；ＬＧ化学（株）の「ＬＵＣＥＮＥ」；日本ポリエチレン（株）製の「カーネル（Ｋａｒｎｅｌ）」等を例示することもできる（いずれも商品名）。
【００４１】
鞘成分におけるエチレン系樹脂の含有量は、不織布の柔軟性及び滑らか性の観点から、鞘成分を１００質量％としたとき、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは８５質量％以上、更に好ましくは９０質量％以上であり、そして、上限値は１００質量％である。
【００４２】
また、鞘成分には、上記エチレン系樹脂以外にも、本発明の効果を阻害しない範囲内で任意の添加剤を配合することができる。添加剤の具体例としては、発泡剤、結晶核剤、耐侯安定剤、紫外線吸収剤、光安定剤、耐熱安定剤、帯電防止剤、離型剤、難燃剤、合成油、ワックス、電気的性質改良剤、スリップ防止剤、アンチブロッキング剤、粘度調整剤、着色防止剤、防曇剤、滑剤、顔料、染料、可塑剤、軟化剤、老化防止剤、塩酸吸収剤、塩素捕捉剤、酸化防止剤、粘着防止剤等が挙げられる。
【００４３】
本発明のスパンボンド不織布を構成する芯鞘複合繊維は、繊維の紡糸安定性並びに不織布の柔軟性及び滑らか性の観点から、芯部と鞘部との質量比（芯部／鞘部）が、好ましくは１／９９〜４９／５１、より好ましくは５／９５〜４５／５５、更に好ましくは１０／９０〜４０／６０、更に好ましくは１５／８５〜３０／７０である。
【００４４】
本発明のスパンボンド不織布を構成する芯鞘複合繊維の繊度は、不織布の風合い、柔軟性及び強度のバランスの観点から、好ましくは０．５デニール以上、より好ましくは０．７デニール以上であり、そして、好ましくは２．５デニール以下、より好ましくは２．０デニール以下、更に好ましくは１．７デニール以下である。芯鞘複合繊維の繊度は、以下に示す測定方法により計算される。本発明のスパンボンド不織布は、上述のように繊度が小さく、糸切れしやすい成形条件においても紡糸安定性に優れるものである。
【００４５】
〔繊度計測〕
偏光顕微鏡を用いて不織布中の繊維を観察し、ランダムに選んだ１００本の繊維直径の平均値（ｄ）を測定し、樹脂の密度（ρ＝９００，０００ｇ／ｍ3）を用いて、不織布サンプルの繊度を下式から計算する。
繊度（デニール）＝ρ×π×（ｄ／２）2×９０００
【００４６】
［多層不織布］
本発明のスパンボンド不織布は、２層以上積層してなる多層不織布であってもよい。その場合、表面の滑らかさの観点から、多層不織布の外層を構成する不織布の、少なくとも１層が本発明の芯鞘複合繊維から成るスパンボンド不織布であることが好ましい。
【００４７】
［繊維製品］
本発明のスパンボンド不織布を用いた繊維製品としては、特に限定されるものではないが、例えば以下の繊維製品を挙げることができる。すなわち、使い捨ておむつ用部材、おむつカバー用伸縮性部材、生理用品用伸縮性部材、衛生製品用伸縮性部材、伸縮性テープ、絆創膏、衣料用伸縮性部材、衣料用絶縁材、衣料用保温材、防護服、帽子、マスク、手袋、サポーター、伸縮性包帯、湿布剤の基布、スベリ止め基布、振動吸収材、指サック、クリーンルーム用エアフィルター、エレクトレット加工を施したエレクトレットフィルター、セパレーター、断熱材、コーヒーバッグ、食品包装材料、自動車用天井表皮材、防音材、クッション材、スピーカー防塵材、エアクリーナー材、インシュレーター表皮、バッキング材、接着不織布シート、ドアトリム等の各種自動車用部材、複写機のクリーニング材等の各種クリーニング材、カーペットの表材や裏材、農業捲布、木材ドレーン、スポーツシューズ表皮等の靴用部材、かばん用部材、工業用シール材、ワイピング材及びシーツ等を挙げることができる。
【実施例】
【００４８】
次に、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明はこれらの例によって何ら限定されるものではない。
【００４９】
〔ＤＳＣ測定〕
示差走査型熱量計（パーキン・エルマー社製、「ＤＳＣ−７」）を用い、試料１０ｍｇを窒素雰囲気下−１０℃で５分間保持した後、１０℃／分で昇温させることにより得られた融解吸熱カーブから融解吸熱量（ΔＨ−Ｄ）として求めた。また、得られた融解吸熱カーブの最も高温側に観測されるピークのピークトップから融点（Ｔｍ−Ｄ）を求めた。
なお、融解吸熱量（ΔＨ−Ｄ）は、熱量変化の無い低温側の点と熱量変化の無い高温側の点とを結んだ線をベースラインとして、示差走査型熱量計（パーキン・エルマー社製、「ＤＳＣ−７」）を用いた、ＤＳＣ測定により得られた融解吸熱カーブのピークを含むライン部分と当該ベースラインとで囲まれる面積を求めることで算出される。
【００５０】
〔重量平均分子量（Ｍｗ）、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）測定〕
ゲルパーミエイションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）法により、重量平均分子量（Ｍｗ）及び数平均分子量（Ｍｎ）を測定し、分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）を求めた。測定には、下記の装置及び条件を使用し、ポリスチレン換算の重量平均分子量及び数平均分子量を得た。分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）は、これらの重量平均分子量（Ｍｗ）及び数平均分子量（Ｍｎ）より算出した値である。
＜ＧＰＣ測定装置＞
カラム          ：東ソー（株）製「ＴＯＳＯ  ＧＭＨＨＲ−Ｈ（Ｓ）ＨＴ」
検出器          ：液体クロマトグラム用ＲＩ検出  ウォーターズ・コーポレーション製「ＷＡＴＥＲＳ  １５０Ｃ」
＜測定条件＞
溶媒          ：１，２，４−トリクロロベンゼン
測定温度      ：１４５℃
流速          ：１．０ｍＬ／分
試料濃度      ：２．２ｍｇ／ｍＬ
注入量        ：１６０μＬ
検量線        ：Ｕｎｉｖｅｒｓａｌ  Ｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎ
解析プログラム：ＨＴ−ＧＰＣ（Ｖｅｒ．１．０）
【００５１】
〔ＮＭＲ測定〕
以下に示す装置及び条件で、13Ｃ−ＮＭＲスペクトルの測定を行った。なお、ピークの帰属は、エイ・ザンベリ（Ａ．Ｚａｍｂｅｌｌｉ）等により「Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，８，６８７（１９７５）」で提案された方法に従った。
装置：日本電子（株）製、「ＪＮＭ−ＥＸ４００型13Ｃ−ＮＭＲ装置」
方法：プロトン完全デカップリング法
濃度：２２０ｍｇ／ｍＬ
溶媒：１，２，４−トリクロロベンゼンと重ベンゼンの９０：１０（容量比）混合溶媒
温度：１３０℃
パルス幅：４５°
パルス繰り返し時間：４秒
積算：１００００回
【００５２】
＜計算式＞
Ｍ＝ｍ／Ｓ×１００
Ｒ＝γ／Ｓ×１００
Ｓ＝Ｐββ＋Ｐαβ＋Ｐαγ
Ｓ：全プロピレン単位の側鎖メチル炭素原子のシグナル強度
Ｐββ：１９．８〜２２．５ｐｐｍ
Ｐαβ：１８．０〜１７．５ｐｐｍ
Ｐαγ：１７．５〜１７．１ｐｐｍ
γ：ラセミペンタッド連鎖：２０．７〜２０．３ｐｐｍ
ｍ：メソペンタッド連鎖：２１．７〜２２．５ｐｐｍ
【００５３】
メソペンタッド分率［ｍｍｍｍ］、ラセミペンタッド分率［ｒｒｒｒ］及びラセミメソラセミメソペンタッド分率［ｒｍｒｍ］は、エイ・ザンベリ（Ａ．Ｚａｍｂｅｌｌｉ）等により「Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，６，９２５（１９７３）」で提案された方法に準拠して求めたものであり、13Ｃ−ＮＭＲスペクトルのメチル基のシグナルにより測定されるポリプロピレン分子鎖中のペンタッド単位でのメソ分率、ラセミ分率及びラセミメソラセミメソ分率である。また、トリアッド分率［ｍｍ］、［ｒｒ］及び［ｍｒ］も上記方法により算出した。
【００５４】
製造例１
（プロピレン系重合体（Ｂ１）の製造）
撹拌機付きの内容積２０Ｌのステンレス製反応器に、ｎ−ヘプタンを２０Ｌ／ｈｒ、トリイソブチルアルミニウムを１５ｍｍｏｌ／ｈｒ、さらに、ジメチルアニリニウムテトラキスペンタフルオロフェニルボレート、（１，２’−ジメチルシリレン）（２，１’−ジメチルシリレン）−ビス（３−トリメチルシリルメチルインデニル）ジルコニウムジクロリド及びトリイソブチルアルミニウムを質量比１：２：２０でプロピレンと事前に接触させて得られた触媒成分を、ジルコニウム換算で６μｍｏｌ／ｈｒで連続供給した。
重合温度６５℃で気相部水素濃度を８ｍｏｌ％、反応器内の全圧を１．０ＭＰａ・Ｇに保つようプロピレンと水素とを連続供給した。得られた重合溶液に、酸化防止剤をその含有割合が１０００質量ｐｐｍになるように添加し、次いで溶媒であるｎ−ヘプタンを除去することにより、プロピレン系重合体（Ｂ１）を得た。
得られたプロピレン系重合体（Ｂ１）について上記測定を行った。結果を表１に示す。
また、プロピレン系重合体（Ｂ１）について、ＩＳＯ  １１３３：１９９７に準拠し、温度２３０℃、荷重２１．１８Ｎの条件でＭＦＲを測定した。プロピレン系重合体（Ｂ１）のＭＦＲは５０ｇ／１０分であった。
【００５５】
【表１】
2018159158.tif 000003
【００５６】
また、以下の例において、下記原料を使用した。
【００５７】
プロピレン単独重合体（Ａ１）：
「ＮＯＶＡＴＥＣ  ＳＡ０３」（日本ポリプロ（株）製）
上記方法で測定されたプロピレン単独重合体（Ａ１）の融点（Ｔｍ−Ｄ）は１６０℃であった。また、プロピレン単独重合体（Ａ１）について、ＩＳＯ  １１３３：１９９７に準拠し、温度２３０℃、荷重２１．１８Ｎの条件でＭＦＲを測定した。プロピレン単独重合体（Ａ１）のＭＦＲは３０ｇ／１０分であった。
【００５８】
エチレン系樹脂（Ｅ１）：
「ＡＳＰＵＮ  ＸＵＳ  ６１８００．５２  ＬＥ」（ダウ・ケミカル社製、密度：０．９４８ｇ／ｃｍ3、融点：１２９℃）
また、エチレン系樹脂（Ｅ１）について、ＩＳＯ  １１３３：１９９７に準拠し、温度１９０℃、荷重２１．１８Ｎの条件でＭＦＲを測定した。エチレン系樹脂（Ｅ１）のＭＦＲは１７ｇ／１０分であった。
【００５９】
実施例１
（芯鞘複合繊維から構成されるスパンボンド不織布の製造）
芯成分としてプロピレン単独重合体（Ａ１）、鞘成分としてエチレン系樹脂（Ｅ１）を用いた。芯成分と鞘成分とを別々の単独押し出し機を用いて樹脂温度２３０℃で溶融押出し、ノズル径０．６ｍｍの芯鞘複合ノズル（孔数２６７７ホール）より、単孔当たり０．３ｇ／分の速度で、溶融樹脂を芯部と鞘部との質量比（芯部／鞘部）が１５／８５となるように吐出させて紡糸した。
紡糸により得られた繊維を温度１２．５℃、風速０．６ｍ／秒の空気で冷却しながら、エジェクター圧力１．５ｋｇｆ／ｃｍ2で吸引して、移動しているネット面に捕集した。ネット面に捕集された繊維束を１３０℃に加熱したエンボスロールで線圧４０Ｎ／ｍｍでエンボス加工し、引取りロールに巻き取った。
【００６０】
実施例２
実施例１において、芯成分を、プロピレン系重合体（Ｂ１）５０質量％とプロピレン単独重合体（Ａ１）５０質量％とからなる組成物に変更したこと以外は、実施例１と同様にしてスパンボンド不織布を製造した。
【００６１】
実施例３
実施例２において、芯部と鞘部との質量比（芯部／鞘部）を３０／７０に変更し、エジェクター圧力を１．８ｋｇ／ｃｍ2、エンボス温度（エンボスロールの温度）を１２０℃に変更したこと以外は、実施例２と同様にしてスパンボンド不織布を製造した。
【００６２】
比較例１
実施例１において、芯成分をエチレン系樹脂（Ｅ１）に変更し、芯部と鞘部との質量比（芯部／鞘部）を５０／５０に変更し、溶融樹脂の吐出量を単孔当たり０．４ｇ／分に変更したこと以外は、実施例１と同様にしてスパンボンド不織布を製造しようとした。しかしながら、比較例１では、エジェクター圧力を装置の最小値である０．５ｋｇ／ｃｍ2に設定しても糸切れを起こし、紡糸することができなかった。
なお、比較例１で製造しようとしたスパンボンド不織布は、芯成分及び鞘成分の両方がエチレン系樹脂（Ｅ１）であるので、エチレン系樹脂（Ｅ１）単独成分からなるスパンボンド不織布である。
【００６３】
比較例２
実施例１において、芯成分をプロピレン単独重合体（Ａ１）からプロピレン系重合体（Ｂ１）に変更し、溶融樹脂の吐出量を単孔当たり０．２ｇ／分に変更したこと以外は、実施例１と同様にしてスパンボンド不織布を製造しようとした。しかしながら、比較例２では、エジェクター圧力を装置の最小値である０．５ｋｇ／ｃｍ2に設定しても糸切れを起こし、紡糸することができなかった。
【００６４】
比較例３
比較例２において、芯部と鞘部との質量比（芯部／鞘部）を５０／５０に変更したこと以外は、比較例２と同様にしてスパンボンド不織布を製造しようとした。しかしながら、比較例３では、エジェクター圧力を装置の最小値である０．５ｋｇ／ｃｍ2に設定しても糸切れを起こし、紡糸することができなかった。
【００６５】
比較例４
プロピレン単独重合体（Ａ１）を、単独押し出し機を用いて樹脂温度２３０℃で溶融押出し、ノズル径０．６ｍｍのノズル（孔数１７９５ホール）より、単孔当たり０．４ｇ／分の速度で、吐出させて紡糸した。
紡糸により得られた繊維を温度１２．５℃、風速０．６ｍ／秒の空気で冷却しながら、エジェクター圧力１．５ｋｇｆ／ｃｍ2で吸引して、移動しているネット面に捕集した。ネット面に捕集された繊維束を１３５℃に加熱したエンボスロールで線圧４０Ｎ／ｍｍでエンボス加工し、引取りロールに巻き取った。
【００６６】
各例で得られた不織布について、下記の測定及び評価を行った。結果を表２に示す。
【００６７】
〔目付けの測定〕
得られた不織布の２０ｃｍ×２０ｃｍの質量を測定し、目付け（ｇｓｍ）を測定した。
【００６８】
〔繊度の測定〕
偏光顕微鏡を用いて不織布中の繊維を観察し、ランダムに選んだ１００本の繊維直径の平均値（ｄ）を測定し、樹脂の密度（ρ＝９００，０００ｇ／ｍ3）を用いて、不織布サンプルの繊度を下式から計算した。
繊度（デニール）＝ρ×π×（ｄ／２）2×９０００
【００６９】
〔紡糸安定性の評価〕
不織布成形における紡糸安定性の指標として、糸切れを起こさない最大のエジェクター圧力を表２に示した。なお、表２中、エジェクター圧力が「−」のものは、エジェクター圧力を装置の最小値である０．５ｋｇ／ｃｍ2に設定しても糸切れを起こすことを意味する。
【００７０】
〔静摩擦係数の測定〕
得られた不織布から、長さ２２０ｍｍ×幅１００ｍｍと長さ２２０ｍｍ×幅７０ｍｍの試験片を、機械方向（ＭＤ）と機械方向に対して垂直方向（ＴＤ）についてサンプリングした。静摩擦係数測定試験機（（株）東洋精機製作所製、「摩擦測定機ＡＮ型」）台座の上に２枚の重ねた不織布を乗せ、その上に１，０００ｇのおもりを乗せ、台座の傾きを２．７度／分の速度で変化させ、不織布が１０ｍｍ滑った時の角度を測定した。おもりの質量（１，０００ｇ）と不織布が１０ｍｍ滑った時の角度とから、静摩擦係数を算出した。
なお、静摩擦係数の値が小さいほど、不織布の手触り感等の風合いが良好であることを示す。
【００７１】
〔ハンドロメーター試験〕
２００ｍｍ×２００ｍｍの試験片を、幅１／４インチのスリット上にスリットと直角となるようにセットし、試験片の辺から６７ｍｍ（試験片幅の１／３）の位置をペネトレーターのブレードにて８ｍｍ押し込んだ。この時の抵抗値を測定し試験片の柔軟度を評価した。この測定方法の特徴は、試験片が試験台上で若干スリップし、それによって発生する摩擦力と押し込み時の抵抗力（柔軟度）の複合された力が計測されることである。測定により得られた抵抗値の値が小さい程、不織布の柔軟性が良好であることを示す。
【００７２】
【表２】
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【００７３】
エチレン系樹脂（Ｅ１）単独成分からなるスパンボンド不織布については、紡糸できず、製造することができなかった（比較例１）。また、芯鞘複合繊維からなるスパンボンド不織布であっても、芯成分にプロピレン単独重合体（Ａ）を有しない場合には紡糸できず、製造することができなかった（比較例２及び３）。比較例４のプロピレン単独重合体（Ａ）単独成分からなるスパンボンド不織布は、柔軟性に劣るものであった。
これらに対し、本発明のポリエチレン系スパンボンド不織布は、繊維の紡糸安定性に優れ、かつ、柔軟性及び滑らか性に優れるものであった。