(57)【要約】      （修正有）【課題】高い透光性及び高い強度を兼備したジルコニア焼結体の提供。【解決手段】正方晶ドメインを有する立方晶の結晶粒子を含み、ネオジム、プラセオジム及びガドリニウムからの少なくとも１種と、安定化剤とを固溶し、なおかつ、ＣｕＫαを線源とする粉末Ｘ線回折パターンにおける２θ＝３０±２°のピークの半値幅から算出される平均結晶子径が２５５ｎｍ超であるジルコニア焼結体。ネオジム、プラセオジム又はガドリニウムから少なくとも１種の含有量が０．１〜１０ｍｏｌ％であるジルコニア焼結体。安定化剤が、イットリア、スカンジア、カルシア、マグネシア又はセリアからの少なくとも１種であるジルコニア焼結体。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
正方晶ドメインを有する立方晶の結晶粒子を含み、ネオジム、プラセオジム及びガドリニウムからなる群の少なくとも１種と、安定化剤とを固溶し、なおかつ、ＣｕＫαを線源とする粉末Ｘ線回折パターンにおける２θ＝３０±２°のピークの半値幅から算出される平均結晶子径が２５５ｎｍ超であることを特徴とするジルコニア焼結体。
【請求項２】
ネオジム、プラセオジム及びガドリニウムからなる群の少なくとも１種の含有量が０．１ｍｏｌ％以上、１０ｍｏｌ％以下である請求項１に記載のジルコニア焼結体。
【請求項３】
安定化剤が、イットリア、スカンジア、カルシア、マグネシア、及びセリアからなる群の少なくとも１種である請求項１又は２に記載のジルコニア焼結体。
【請求項４】
結晶相における立方晶の割合が５０重量％以上である請求項１乃至３のいずれか一項に記載のジルコニア焼結体。
【請求項５】
曲げ強度が５００ＭＰａ以上である請求項１乃至４のいずれか一項に記載のジルコニア焼結体。
【請求項６】
試料厚さ１ｍｍ及び測定波長３００〜８００ｎｍにおける全光線透過率の最大値が５０％以上である請求項１乃至５のいずれか一項に記載のジルコニア焼結体。
【請求項７】
ネオジム原料、プラセオジム原料及びガドリニウム原料からなる群の少なくとも１つ、ジルコニア原料及び安定化剤原料を含む原料を混合して混合粉末を得る混合工程、得られた混合粉末を成形して成形体を得る成形工程、得られた成形体を１５００℃以上の焼結温度で焼結して焼結体を得る焼結工程、及び、焼結温度から１０００℃までを１℃／ｍｉｎ超の降温速度で降温する降温工程、を含むことを特徴とする請求項１乃至６のいずれか一項に記載のジルコニア焼結体の製造方法。
【請求項８】
前記焼結工程が、１０００℃以上１５００℃未満で焼成して一次焼結体を得る一次焼結、及び、該一次焼結体を１５００℃以上で焼結する二次焼結を含む請求項７に記載の製造方法。
【請求項９】
請求項１乃至６のいずれか一項に記載のジルコニア焼結体を含む歯科用部材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高い透光性及び強度を有するジルコニア焼結体及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ジルコニアを主成分とする焼結体であって透光性を有するもの（以下、「透光性ジルコニア焼結体」ともいう。）は、ガラスやアルミナよりも機械的特性に優れる。そのため、透光性ジルコニア焼結体は、光学特性のみならず機械的特性をも必要とする用途を目的とした素材として検討されている。
【０００３】
例えば、特許文献１には歯科用材料や外装部材等に適した素材としての透光性ジルコニア焼結体が開示されている。当該透光性ジルコニア焼結体は、３ｍｏｌ％のイットリアを含有するジルコニア焼結体であった。
【０００４】
特許文献２には、歯科用材料、特に歯列矯正ブラケットに適した素材としての透光性ジルコニア焼結体が開示されている。当該透光性ジルコニア焼結体は、８ｍｏｌ％のイットリアを含有するジルコニア焼結体であった。
【０００５】
特許文献３には、歯科用材料、特に義歯及び義歯を得るためのミルブランクに適した素材としてのジルコニア焼結体が開示されている。当該ジルコニア焼結体は、イットリア及びチタニアを含有するジルコニア焼結体であった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００８−０５０２４７号公報
【特許文献２】特開２００９−２６９８１２号公報
【特許文献３】特開２００８−２２２４５０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
従来のジルコニア焼結体は、ジルコニア中の安定化剤の含有量が高くなることにより、透光性が高くなるとともに強度が低下するものであった。他方、安定化剤の含有量が低くなることにより、従来のジルコニア焼結体は、透光性が低くなるとともに強度が高くなるものであった。このように、従来のジルコニア焼結体は、透光性又は強度のいずれかが高いものしかなかった。
【０００８】
本発明は、これらの課題を解決し、高い透光性及び高い強度を兼備したジルコニア焼結体を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本研究者等は、透光性を有するジルコニア焼結体について検討した。その結果、結晶粒子内の組織構造を制御することで、強度及び透光性を兼備した焼結体となることを見出した。さらに、このような結晶粒子内の組織構造は、ネオジム（Ｎｄ）、プラセオジム（Ｐｒ）及びガドリニウム（Ｇｄ）からなる群の少なくとも１種をジルコニアに固溶させることで制御できることを見出した。
【００１０】
すなわち、本発明は、正方晶ドメインを有する立方晶の結晶粒子を含み、ネオジム、プラセオジム及びガドリニウムからなる群の少なくとも１種と、安定化剤とを固溶し、なおかつ、ＣｕＫαを線源とする粉末Ｘ線回折パターンにおける２θ＝３０±２°のピークの半値幅から算出される平均結晶子径が２５５ｎｍ超であることを特徴とするジルコニア焼結体である。
【００１１】
以下、本発明のジルコニア焼結体について説明する。
【００１２】
本発明のジルコニア焼結体は焼結体中にネオジム、プラセオジム、ガドリニウムからなる群の少なくとも１種（以下、「安定化ランタノイド」ともいう。）を単に含むのではなく、安定化ランタノイドがジルコニアに固溶した、安定化ランタノイド固溶ジルコニア焼結体である。これらの元素が固溶することで、焼結体の結晶粒子の組織構造が微細になる。
【００１３】
本発明のジルコニア焼結体（以下、「本発明の焼結体」ともいう。）において、安定化ランタノイドが固溶していることは粉末Ｘ線回折（以下、「ＸＲＤ」とする。）パターンから確認することができる。本発明の焼結体はＣｕＫα線（λ＝０．１５４１８ｎｍ）を線源とするＸＲＤ測定において、２θ＝３０±２°のピーク（以下、「メインピーク」ともいう。）を有する。メインピークは正方晶ジルコニアのＸＲＤピーク（２θ＝３０．０±２°）及び立方晶ジルコニアのＸＲＤピーク（２θ＝２９．６±２°）が重複したピークであり、なおかつ、本発明の焼結体のＸＲＤパターンにおける回折強度が最も強いＸＲＤピークである。メインピークから求められる格子定数が安定化ランタノイドを固溶しないジルコニア焼結体よりも大きいことから、本発明の焼結体において安定化ランタノイドが固溶していることが確認できる。例えば、本発明の焼結体が安定化ランタノイド及び３ｍｏｌ％のイットリアを含有する場合、その格子定数は、同量のイットリアのみを含有するジルコニア焼結体の格子定数よりも大きくなる。格子定数が大きいことは、ＸＲＤパターンにおいてメインピークが低角側へシフトすることから確認できる。
【００１４】
さらに、本発明の焼結体は、安定化ランタノイドとジルコニウムとからなる複合酸化物又は安定化ランタノイドの酸化物（以下、「安定化ランタノイド酸化物等」ともいう。）を実質的に含有しないことが好ましい。安定化ランタノイド酸化物等を含まないことで、本発明の焼結体が、より透光性の高い焼結体となる。安定化ランタノイド酸化物等を含まないことは、本発明の焼結体のＸＲＤパターンにおいて、ジルコニアのＸＲＤピーク以外に相当するＸＲＤピークを有さないことから確認することができる。安定化ランタノイド酸化物等としてはＮｄ２Ｚｒ２Ｏ７、Ｎｄ２Ｏ３、Ｐｒ２Ｚｒ２Ｏ７，Ｐｒ６Ｏ１１、Ｇｄ２Ｚｒ２Ｏ７及びＧｄ２Ｏ３からなる群のいずれかを例示することができる。
【００１５】
本発明の焼結体の安定化ランタノイドの含有量は０．１ｍｏｌ％以上であることが好ましい。ジルコニアに全ての安定化ランタノイドを固溶させるため、本発明の焼結体の安定化ランタノイドの含有量は１０ｍｏｌ％以下であることが好ましい。安定化ランタノイドの含有量を１０ｍｏｌ％以下とすることで、安定化ランタノイド酸化物等の析出がより抑制され、なおかつ、本発明の焼結体の強度が高くなりやすい。好ましい安定化ランタノイドの含有量として、０．１ｍｏｌ％以上、１０ｍｏｌ％以下、更には０．１ｍｏｌ％以上、５ｍｏｌ％以下、更には１．０ｍｏｌ％以上、５ｍｏｌ％以下、また更には１．２ｍｏｌ％以上、４．５ｍｏｌ％以下を挙げることができる。安定化ランタノイドの含有量（ｍｏｌ％）は、焼結体中のジルコニア、安定化剤及び酸化物換算した安定化ランタノイドの合計に対する、酸化物換算した安定化ランタノイドのモル割合である。安定化ランタノイドの酸化物換算は、ネオジムを酸化ネオジム（Ｎｄ２Ｏ３）、プラセオジムを酸化プラセオジム（Ｐｒ６Ｏ１１）及びガドリウムを酸化ガドリウム（Ｇａ２Ｏ３）とすればよい。
【００１６】
本発明の焼結体は、安定化剤を含む。安定化剤はジルコニア中に固溶する。安定化ランタノイド及び安定化剤がジルコニアに固溶することで、室温等の低温環境下においても、本発明の焼結体の結晶粒子が正方晶ドメインを含んだ立方晶の結晶粒子となる。安定化剤は、イットリア（Ｙ２Ｏ３）、スカンジア（Ｓｃ２Ｏ３）、カルシア（ＣａＯ）、マグネシア（ＭｇＯ）、及びセリア（ＣｅＯ２）からなる群の少なくとも１種であることが好ましい。工業的に利用しやすいため、安定化剤はカルシア又はイットリアの少なくともいずれか、更にはイットリアであることが好ましい。
【００１７】
本発明の焼結体が含む安定化剤は、２ｍｏｌ％以上、８．５ｍｏｌ％以下、更には２ｍｏｌ％以上８ｍｏｌ％以下、また更には２．５ｍｏｌ％を超え８ｍｏｌ％以下であることが挙げられる。より好ましい安定化剤含有量として２．５ｍｏｌ％以上３．５ｍｏｌ％以下であることが挙げられる。安定化剤含有量（ｍｏｌ％）は、焼結体中のジルコニア、安定化剤及び酸化物換算した安定化ランタノイドの合計に対する、安定化剤のモル割合である。
【００１８】
本発明の焼結体はジルコニア焼結体であり、ジルコニアを主成分とする焼結体である。そのため、本発明の焼結体に含まれる安定化剤及び安定化ランタノイドの合計含有量が５０ｍｏｌ％未満であればよい。本発明の焼結体のジルコニア含有量は５０ｍｏｌ％超であればよく、更には６０ｍｏｌ％以上、また更には８０ｍｏｌ％以上、また更には８３ｍｏｌ％超、また更には９０ｍｏｌ％以上であることが好ましい。
【００１９】
本発明の焼結体の好ましい組成として以下のモル組成を挙げることができる。
ジルコニア（ＺｒＯ２）  ：８０ｍｏｌ％以上、９７ｍｏｌ％以下
安定化剤                ：２ｍｏｌ％以上、８ｍｏｌ％以下
安定化ランタノイド      ：１ｍｏｌ％以上、６．５ｍｏｌ％以下
【００２０】
本発明の焼結体の特に好ましい組成として以下のモル組成を挙げることができる。
ジルコニア（ＺｒＯ２）  ：８５ｍｏｌ％以上、９７ｍｏｌ％以下
安定化剤                ：２．５ｍｏｌ％以上、７．７ｍｏｌ％以下
安定化ランタノイド      ：１ｍｏｌ％以上、４．５ｍｏｌ％以下
【００２１】
上記組成における安定化剤はイットリアであることが好ましい。
【００２２】
本発明の焼結体の結晶粒子は、正方晶ドメインを有する立方晶の結晶粒子を含む。立方晶の結晶粒子中に正方晶ドメインが含まれることで、透光性が高いだけでなく、強度が高くなる。本発明において、ドメインとは、結晶粒子中の結晶子又は結晶子の集合体の少なくともいずれかであって、同一の結晶構造が連続した部分である。また、正方晶ドメインとは結晶構造が正方晶蛍石型構造であるドメインである。本発明の焼結体が、その結晶粒子中に正方晶ドメインを有することは、ＸＲＤパターンのリートベルト解析により確認することができる。すなわち、ＸＲＤパターンのリートベルト解析により、本発明の焼結体が立方晶と正方晶とを含むことが確認できる。なおかつ、リートベルト解析により算出される正方晶の結晶子径が、平均結晶子径よりも小さいことから、立方晶の結晶粒子中に正方晶ドメインを含むことを確認することができる。本発明の焼結体は、正方晶ドメインを有する結晶粒子を含むが、実質的に、正方晶ドメインを有する立方晶の結晶粒子のみからなることが好ましい。
【００２３】
正方晶ドメインが立方晶の結晶粒子中に含まれることは、本発明の焼結体の透光性からも確認することができる。結晶粒子中にある程度の大きさの正方晶が存在すると焼結体の透光性は著しく低下する。しかしながら、本発明の焼結体は後述の全光線透過率を有する透光性ジルコニア焼結体である。このように、焼結体が高い透光性を有することをもって、正方晶が凝集や偏在した状態ではなく、立方晶の結晶粒子中に分散していることが確認できる。そのため、正方晶ドメインが立方晶の結晶粒子中に含まれることは、正方晶の結晶子径が平均結晶子径より小さいこと、例えば、平均結晶子径に対する正方晶の結晶子径が０．１〜０．４５であることからも確認することができる。
【００２４】
本発明の焼結体は上記のドメインを含むため、その結晶構造は立方晶蛍石型構造及び正方晶蛍石型構造を含む。さらに、本発明の焼結体は正方晶ドメインを含む立方晶の結晶粒子からなるため、その結晶相において立方晶が正方晶よりも多くなる。そのため、本発明の焼結体は、結晶相における立方晶の割合が５０重量％以上、更には７０％以上、また更には８０％以上であることが挙げられる。結晶相における立方晶の割合はメインピークのリートベルト解析から求めることができる。
【００２５】
本発明の焼結体は、単斜晶を実質的に含まないことが好ましい。ここで、単斜晶を実質的に含まないとは、ＸＲＤパターンにおいて単斜晶のＸＲＤピークが確認されないことが挙げられる。
【００２６】
正方晶ドメインの安定化ランタノイドの濃度は同じであってもよいが、本発明の焼結体において、結晶粒子中の正方晶ドメインのそれぞれの安定化ランタノイドの濃度が異なっていてもよい。
【００２７】
本発明の焼結体は、メインピークの半値幅（以下、「ＦＷＨＭ」とする。）から算出される平均結晶子径（以下、単に「平均結晶子径」ともいう。）が２２５ｎｍ超である。平均結晶子径が２６０ｎｍ以上であることで透光性が高くなりやすい。
【００２８】
本発明の焼結体においては、平均結晶子径は、８００ｎｍ以下、更には７５０ｎｍ以下であることが挙げられる。好ましい平均結晶子径として２５０ｎｍ以上５００ｎｍ以下、更には２５０ｎｍ以上４００ｎｍ以下を挙げることができる。
【００２９】
本発明の焼結体の平均結晶子径が２５５ｎｍ超であることは、本発明の焼結体のＸＲＤパターンにおいてＦＷＨＭが０．１５３６°未満であることをもって、確認することができる。そのため、本発明の焼結体はＦＷＨＭが０．１５３６°未満あることが好ましい。ＦＷＨＭが小さくなるほど、平均結晶子径が大きくなる。例えば、ＦＷＨＭは、平均結晶子径が２６０ｎｍ以上の場合は０．１５３°、３００ｎｍ以上の場合は０．１４８３°となる。一方、結晶性が高くなるほどＸＲＤピークのＦＷＨＭは小さくなるが、通常のＸＲＤ測定において測定できるＦＷＨＭは４０°程度までである。本発明の焼結体のメインピークのＦＷＨＭとして１°以下、更には０．７°以下であることが挙げられる。
【００３０】
なお、本発明の結晶粒子中に含まれる、立方晶及び正方晶それぞれの結晶子径は、本発明の焼結体のＸＲＤパターンのリートベルト解析により求めることができる。すなわち、リートベルト法により、本発明の焼結体のＸＲＤパターンを、立方晶に起因するＸＲＤピーク及び正方晶に起因するＸＲＤピークに分離する。分離後の各結晶構造のＸＲＤピークの半値幅を求め、得られた半値幅から以下のシェラー式によって結晶子径を求めればよい。
【００３１】
Ｄ＝Ｋ×λ／（（β−Ｂ）×ｃｏｓθ）
上記式において、Ｄは各結晶の結晶子径（ｎｍ）、Ｋはシェラー定数（１．０）、λはＣｕＫαの波長（０．１５４１８ｎｍ）、βは半値幅（°）、Ｂは装置定数（０．１１７７°）、及び、θはＸＲＤピークの回折角（°）である。半値幅を求める際のＸＲＤピークは、正方晶が２θ＝３０．０±２°のＸＲＤピーク、及び、立方晶が２θ＝２９．６±２°のＸＲＤピークである。
【００３２】
本発明の焼結体の平均結晶粒子径は２０μｍ以上、１００μｍ以下、更には３０μｍ以上、９０μｍ以下であることが挙げられる。平均結晶粒子径がこの範囲であることで透光性が高い焼結体となる。本発明において、平均結晶粒子径はプラニメトリック法により測定することができる。
【００３３】
本発明の焼結体は密度が高いことが好ましい。安定化剤及び安定化ランタノイドの量により、密度は異なる。本発明の焼結体の密度は６．０ｇ／ｃｍ３以上６．４ｇ／ｃｍ３以下、更には６．０ｇ／ｃｍ３以上６．３ｇ／ｃｍ３以下を例示することができる。
【００３４】
本発明の焼結体は、安定化ランタノイドの種類及び量によっては可視光域の波長を吸収し、無色以外の色調を有する焼結体、いわゆる着色透光性ジルコニア焼結体であってもよい。例えば、安定化ランタノイドがネオジムである場合は青色を呈する着色透光性ジルコニア焼結体、安定化ランタノイドがプラセオジムである場合はオレンジ色を呈する着色透光性ジルコニア焼結体となる場合がある。
【００３５】
本発明の焼結体は高い透光性を有する。そのため、本発明の焼結体は、試料厚さ１ｍｍ及び測定波長３００〜８００ｎｍにおける全光線透過率（以下、単に「全光線透過率」ともいう。）が高いことが好ましい。本発明の焼結体は、全光線透過率の最大値が５０％以上、更には６０％以上、また更には７０％以上であることが好ましい。本発明の焼結体は呈色による可視光域の波長を吸収する場合がある。そのため、いずれかの測定波長において上記の全光線透過率を有していれば、本発明の焼結体が高い透光性を有することが確認できる。一方、測定波長を固定（例えば、測定波長６００ｎｍ）して測定される透過率の値や、複数の波長を有する線源（例えば、太陽光やＤ６５光源）で測定される透過率の値は、異なる呈色を有する焼結体の透光性を比較する指標とすることはできない。
【００３６】
本発明の焼結体は高い強度を有する。本発明の焼結体の曲げ強度として５００ＭＰａ以上、更には５２０ＭＰａ以上であることが挙げられる。本発明における強度は、ＩＳＯ／ＤＩＳ６８７２に準じて測定される二軸曲げ強度であることが好ましい。本発明の焼結体の二軸曲げ強度は５００ＭＰａ以上、１０００ＭＰａ以下、更には５００ＭＰａ以上、７００ＭＰａ以下であることが挙げられる。
【００３７】
本発明の焼結体は、８ｍｏｌ％イットリア含有ジルコニア焼結体などの立方晶ジルコニアからなる透光性ジルコニア焼結体と同等以上の破壊靱性を有することが好ましい。これにより、本発明の焼結体が、従来の透光性ジルコニア焼結体が使用されている部材として使用することができる。本発明の焼結体の破壊靱性として１．５ＭＰａ・ｍ０．５以上、更には１．７ＭＰ・ｍ０．５以上であることが挙げられる。
【００３８】
次に、本発明のジルコニア焼結体の製造方法について説明する。
【００３９】
本発明のジルコニア焼結体は、ネオジム原料、プラセオジム原料及びガドリニウム原料からなる群の少なくとも１つ、ジルコニア原料及び安定化剤原料を含む原料を混合して混合粉末を得る混合工程、得られた混合粉末を成形して成形体を得る成形工程、得られた成形体を１５００℃以上の焼結温度で焼結して焼結体を得る焼結工程、及び、焼結温度から１０００℃までを１℃／ｍｉｎ超の降温速度で降温する降温工程、を含むことを特徴とする製造方法、により製造することができる。
【００４０】
混合工程では、ネオジム原料、プラセオジム原料及びガドリニウム原料からなる群の少なくとも１つ（以下、「安定化ランタノイド原料」ともいう。）、ジルコニア原料及び安定化剤原料を混合して混合粉末を得る。
【００４１】
ジルコニア原料は、ジルコニア又はその前駆体であり、ＢＥＴ比表面積が４〜２０ｍ２／ｇであるジルコニア粉末を挙げることができる。
【００４２】
安定化剤原料は、イットリア、スカンジア、カルシア、マグネシア、及びセリアからなる群の少なくとも１種（安定化剤）の粉末又はその前駆体、更にはイットリアの粉末又はその前駆体を挙げることができる。
【００４３】
さらに、ジルコニア原料は安定化剤を含むジルコニア粉末であることが好ましい。このようなジルコニア粉末は、ジルコニア原料及び安定化剤原料となる。ジルコニア粉末が含有する安定化剤は、イットリア、スカンジア、カルシア、マグネシア、及びセリアからなる群の少なくとも１種であることが好ましく、イットリアであることがより好ましい。安定化剤含有ジルコニア粉末として、２ｍｏｌ％〜８ｍｏｌ％の安定化剤を含有するジルコニア粉末、更にはＢＥＴ比表面積が４〜２０ｍ２／ｇであり２ｍｏｌ％〜８ｍｏｌ％の安定化剤を含有するジルコニア粉末であることが好ましい。安定化剤含有ジルコニア粉末が含有する安定化剤量は２ｍｏｌ％〜８ｍｏｌ％、更には２．５ｍｏｌ％〜６ｍｏｌ％、また更には２．５ｍｏｌ％〜３．９ｍｏｌ％であることが好ましい。
【００４４】
安定化ランタノイド原料は、安定化ランタノイドの酸化物、硝酸塩、硫酸塩、塩化物、炭酸塩及びパイロクロア型構造からなる群の少なくとも１種以上であればよく、好ましくは安定化ランタノイドの不溶性の塩であることが好ましく、酸化物又は炭酸塩の少なくともいずれかであることがより好ましい。
【００４５】
混合粉末の組成は所望の割合であればよいが、酸化物換算でジルコニアが８５ｍｏｌ％超９７ｍｏｌ％以下、安定化剤が２ｍｏｌ％以上８ｍｏｌ％以下、安定化ランタノイドが１ｍｏｌ％以上１０ｍｏｌ％以下であることが挙げられる。
【００４６】
混合粉末の好ましい組成として以下のモル組成を挙げることができる。
ジルコニア（ＺｒＯ２）  ：８０ｍｏｌ％以上、９５ｍｏｌ％以下
安定化剤              ：２ｍｏｌ％以上、８ｍｏｌ％以下
安定化ランタノイド    ：１ｍｏｌ％以上、６．５ｍｏｌ％以下
【００４７】
混合粉末の特に好ましい組成として以下のモル組成を挙げることができる。
ジルコニア（ＺｒＯ２）  ：８５ｍｏｌ％以上、９５ｍｏｌ％以下
安定化剤                ：２．５ｍｏｌ％以上、７．７ｍｏｌ％以下
安定化ランタノイド      ：１ｍｏｌ％以上、４．５ｍｏｌ％以下
【００４８】
上記組成における安定化剤はイットリアであることが好ましい。
【００４９】
成形工程では、混合粉末を成形して成形体を得る。所望の形状の成形体が得られれば成形方法は任意である。成形方法として、プレス成形、射出成形、シート成形、押出成形、及び鋳込み成形からなる群の少なくとも１種を挙げることができ、プレス成形又は射出成型の少なくともいずれかであることが好ましい。
【００５０】
また、得られる成形体の形状は任意であるが、例えば、円板状、円柱状、及び多面体状などの形状や、歯列矯正ブラケットや半導体製造治具、その他の複雑形状を例示することができる。
【００５１】
焼結工程においては、成形体を焼結することにより、結晶構造が立方晶等の高温型の結晶構造である焼結体を得る。そのため、焼結工程において、得られた成形体を１５００℃以上の焼結温度で焼結する。１５００℃以上で焼結することで、焼結体の結晶構造が高温型の結晶構造になると考えられる。高温型の結晶構造を有する焼結体が降温工程を経ることにより、結晶粒子中の結晶構造が立方晶ドメインと正方晶ドメインとが生成し、本発明の焼結体の結晶構造を含む焼結体を得ることができる。焼結温度は１６００℃以上であることが好ましく、更には１６２５℃以上、また更には１６５０℃以上であることが好ましい。汎用の焼成炉を使用する場合、焼結温度は２０００℃以下、更には１９００℃以下、また更には１８００℃以下であることが挙げられる。
【００５２】
上記の焼結温度で焼結すれば、焼結方法は任意である。焼結方法として、例えば、常圧焼結、加圧焼結及び真空焼結からなる群の少なくともいずれかを挙げることができ、常圧焼結及び加圧焼結であることが好ましい。
【００５３】
本発明の製造方法における、好ましい焼結工程として、成形体を１０００℃以上１５００℃未満で焼成して一次焼結体を得る一次焼結、及び、該一次焼結体を１５００℃以上で焼結する二次焼結を含む焼結工程を挙げることができる。
【００５４】
一次焼結は、成形体を１０００℃以上１５００℃未満で焼結することが好ましい。これにより、得られる一次焼結体の組織が微細となる。これに加え、一次焼結体の結晶粒子内に気孔が生成しにくくなる。
【００５５】
二次焼結は、一次焼結体を１５００℃以上、更には１６００℃以上、また更には１６２５℃以上、また更には１６５０℃以上で焼結する。高い強度を有する焼結体を得るため、二次焼結温度は２０００℃以下、更には１９００℃以下、また更には１８００℃以下であることが好ましい。二次焼結温度を２０００℃以下とすることで、粗大な結晶粒子が生成しにくくなる。
【００５６】
より高密度な焼結体を得るために、二次焼成は熱間静水圧プレス（以下、「ＨＩＰ」とする。）処理であることが好ましい。
【００５７】
ＨＩＰ処理の時間（以下、「ＨＩＰ時間」とする。）は、少なくとも１０分であることが好ましい。ＨＩＰ時間が少なくとも１０分であれば、ＨＩＰ処理中に、焼結体の気孔が十分に除去される。
【００５８】
ＨＩＰ処理の圧力媒体（以下、単に「圧力媒体」ともいう。）は、アルゴンガス、窒素ガス、酸素などが例示できるが、一般的なアルゴンガスが簡便である。
【００５９】
ＨＩＰ処理の圧力（以下、「ＨＩＰ圧力」ともいう。）は、５ＭＰａ以上、更には５０ＭＰａ以上であることが好ましい。ＨＩＰ圧力が５ＭＰａ以上であることで、焼結体中の気孔の除去がより促進される。圧力の上限に関しては特に指定はないが、通常のＨＩＰ装置を使用した場合、ＨＩＰ圧力は２００ＭＰａ以下である。
【００６０】
ＨＩＰ処理では、非還元性の材質からなる容器に成形体又は一次焼結体を配置することが好ましい。これにより、発熱体等のＨＩＰ装置の材質に由来する還元成分による焼結体の局所的な還元が抑制される。非還元性の材質としては、アルミナ、ジルコニア、ムライト、イットリア、スピネル、マグネシア、窒化ケイ素及び窒化ホウ素からなる群の少なくとも１種、更にはアルミナ又はジルコニアの少なくともいずれかが例示できる。
【００６１】
降温工程では、焼結温度から１０００℃までを１℃／ｍｉｎ超の降温速度で降温する。降温速度を１℃／ｍｉｎ超、更には５℃／ｍｉｎ以上、また更には８℃／ｍｉｎ以上とすることで、透光性の高い焼結体が得られる。降温速度が１℃／ｍｉｎ以下の場合は、析出物や単斜晶が生成するため、得られる焼結体が透光性の低いものとなる。これにより得られる焼結体の透光性が著しく低いものとなる。より高い透光性を有する安定化ランタノイド固溶ジルコニア焼結体を得るため、焼成温度から１０００℃への降温は、降温速度を１０℃／ｍｉｎ以上、更には１５℃／ｍｉｎ以上、また更に２０℃／ｍｉｎ以上、また更には３０℃／ｍｉｎ以上とすることが好ましい。好ましい降温速度として３０℃／ｍｉｎ以上１００℃／ｍｉｎ以下、更には５０℃／ｍｉｎ以上１００℃／ｍｉｎ以下を挙げることができる。
【００６２】
本発明の製造方法では、降温工程後の焼結体を熱処理するアニール工程を有していてもよい。焼結体をアニール工程に供することで、焼結体の透光性をより高くすることができる。アニール工程は、酸化雰囲気中、９００℃以上１２００℃以下、更には９８０℃以上１０３０℃以下で焼結体を処理することが挙げられる。
【発明の効果】
【００６３】
本発明により、高い透光性及び高い強度を兼備したジルコニア焼結体を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００６４】
【図１】実施例１のジルコニア焼結体のＸＲＤパターンのリートベルト解析結果。
【図２】実施例１のジルコニア焼結体のＳＥＭ観察図。（図中スケールは３０μｍ）
【図３】実施例１のジルコニア焼結体の外観。
【図４】実施例１のジルコニア焼結体のＵＶ−ＶＩＳスペクトル。
【図５】実施例２のジルコニア焼結体のＵＶ−ＶＩＳスペクトル。
【図６】実施例３のジルコニア焼結体のＵＶ−ＶＩＳスペクトル。
【実施例】
【００６５】
以下、実施例及び比較例により本発明を具体的に説明する。しかしながら、本発明は実施例に限定されるものではない。
【００６６】
（密度の測定）
焼結体試料の実測密度はアルキメデス法による水中重量を測定することにより求めた。
【００６７】
（平均結晶粒径の測定）
焼結体試料を平面研削した後、９μｍ、６μｍ及び１μｍのダイアモンド砥粒を順に用いて鏡面研磨した。研磨面を１４００℃で１時間保持し、熱エッチングした後、ＳＥＭ観察し、得られたＳＥＭ観察図からプラニメトリック法により平均結晶粒径を求めた。
【００６８】
（結晶構造の同定）
焼結体試料のＸＲＤ測定によって得られたＸＲＤパターンを同定分析することで、各焼結体試料の結晶構造の同定、及び、不純物層の有無を確認した。ＸＲＤ測定は、一般的な粉末Ｘ線回折装置（装置名：ＵｌｔｉｍａＩＩＩ、リガク社製）を用い、鏡面研磨をした焼結体試料について行った。ＸＲＤ測定の条件は以下のとおりである。
線源        ：  ＣｕＫα線（λ＝０．１５４１８ｎｍ）
測定モード  ：  ステップスキャン
スキャン条件：  毎秒０．０４°
発散スリット：  ０．５ｄｅｇ
散乱スリット：  ０．５ｄｅｇ
受光スリット：  ０．３ｍｍ
計測時間    ：  １．０秒
測定範囲    ：  ２θ＝２０°〜８０°
ＸＲＤパターンの同定分析には、ＸＲＤ解析ソフトウェア（商品名：ＪＡＤＥ７、ＭＩＤ社製）を用いた。
【００６９】
（平均結晶子径の測定）
結晶相の同定と同様な測定方法で得られたＸＲＤパターンの２θ＝２７°〜３０°の範囲について、シェラー式を使用して焼結体試料の平均結晶子径を求めた。
Ｄ＝Ｋ×λ／（（β−Ｂ）×ｃｏｓθ）
上記式において、Ｄは平均結晶子径（ｎｍ）、Ｋはシェラー定数（１．０）、λはＣｕＫαの波長（０．１５４１８ｎｍ）、βは半値幅（°）、Ｂは装置定数（０．１１７７°）、及びθはメインピークの回折角（°）である。
なお、メインピークは、ジルコニアの立方晶（１１１）面に相当するピーク、及び、正方晶（１１１）面に相当するピークが重複するピークを単一ピークとみなした。
また、半値幅は、Ｒｉｇａｋｕ社製Ｉｎｔｅｇｒａｌ  Ａｎａｌｙｓｉｓ  ｆｏｒ  Ｗｉｎｄｏｗｓ（Ｖｅｒｓｉｏｎ  ６．０）を用いて求めた。
【００７０】
（リートベルト解析）
結晶構造の同定と同様な測定方法で得られたＸＲＤパターンをリートベルト解析することにより、焼結体試料中の立方晶及び正方晶の各結晶構造の割合、結晶子径、及び、格子定数を求めた。リートベルト解析は汎用のプログラム（Ｒｉｅｔａｎ−２０００）を用いた。
得られた格子定数から、以下の式に基づいて正方晶中のＹ２Ｏ３濃度を求めた。
ＹＯ１．５＝（１．０２２３−ｃｆ／ａｆ）／０．００１３１９
Ｙ２Ｏ３＝１００×ＹＯ１．５／（２００−ＹＯ１．５）
上記式において、ＹＯ１．５はイットリア濃度、ｃｆ及びａｆは、それぞれ、リートベルト解析で求めた正方晶蛍石型構造のｃ軸及びａ軸の格子定数である。
【００７１】
（透過率の波長依存性の測定）
焼結体試料の透過率の波長依存性として、全光線透過率及び直線透過率をＵＶ−ＶＩＳにより測定した。測定条件は以下のとおりである。
光源          ：重水素ランプ、及び、ハロゲンランプ
測定波長      ：２００〜８００ｎｍ
測定ステップ  ：１ｎｍ
ＵＶ−ＶＩＳ測定には、一般的なダブルビーム方式の分光光度計（装置名：Ｖ−６５０型、日本分光社製）を使用した。
測定試料には直径１６ｍｍ、厚さ１．０ｍｍの円板状成形体を用いた。測定に先立ち、測定試料の両面を研磨し、表面粗さＲａを０．０２μｍ以下に鏡面研磨した。
【００７２】
（二軸曲げ強度の測定）
ＩＳＯ／ＤＩＳ６８７２に準じた二軸曲げ強度測定によって、試料の二軸曲げ強度を測定した。測定試料の厚みは１ｍｍとして、両面鏡面研磨した試料について測定した。
【００７３】
（破壊靱性の測定）
ＪＩＳ  Ｒ１６０７に準じた方法により、試料の破壊靱性を測定した。測定試料としては、表面粗さＲａを０．０２μｍ以下に鏡面研磨したものを試料に用いた。
押し込み加重      ：５ｋｇｆ
焼結体の弾性率    ：２０５ＧＰａ
【００７４】
実施例１
３ｍｏｌ％イットリア含有ジルコニア粉末（ＢＥＴ比表面積が７ｍ２／ｇ、商品名：ＴＺ−３ＹＳ、東ソー製）と酸化ネオジム（Ｎｄ２Ｏ３）粉末を混合し、混合粉末を得た。混合は、ジルコニア粉末に対する酸化ネオジム粉末の重量割合が１０重量％となるように、酸化ネオジム粉末をジルコニア粉末に添加し、エタノール溶媒中、直径１０ｍｍのジルコニアボールを用いたボールミルにより行った。得られた混合粉末を大気中、８０℃で乾燥し、原料粉末とした。
【００７５】
金型プレスによる一軸加圧で原料粉末を成形し、予備成形体を得た。一軸加圧の圧力は５０ＭＰａとした。得られた予備成形体を冷間静水圧プレス（以下、「ＣＩＰ」とする。）処理することで、直径２０ｍｍ、及び、厚さ約３ｍｍの円柱状成形体を得た。ＣＩＰ処理の圧力は２００ＭＰａとした。
【００７６】
当該成形体を、大気中、昇温速度を１００℃／ｈ、焼結温度１４５０℃、及び焼結時間２時間で一次焼結することで一次焼結体を得た。
【００７７】
得られた一次焼結体を蓋付きのジルコニア製の容器に配置し、これをＨＩＰ処理することでＨＩＰ処理体を得、これを本実施例のジルコニア焼結体を得た。ＨＩＰ処理条件は、圧力媒体として９９．９％のアルゴンガス雰囲気中、昇温速度６００℃／ｈ、ＨＩＰ温度１７５０℃、ＨＩＰ圧力１５０ＭＰａ、及び保持時間１時間とした。
【００７８】
ＨＩＰ処理後、焼結温度から室温まで降温しＨＩＰ処理体を得た。なお、ＨＩＰ温度から１０００℃までの降温速度は８３℃／ｍｉｎであった。
【００７９】
得られたＨＩＰ処理体を、大気中、１０００℃で１時間熱処理をすることで、透光性を有し、なおかつ、青色を呈する本実施例のジルコニア焼結体を得た。本実施例のジルコニア焼結体の評価結果を表１に示した。
【００８０】
本実施例のジルコニア焼結体のリートベルト解析結果を図１、ＳＥＭ観察図を図２に示す。図１のＸＲＤパターンより、本実施例のジルコニア焼結体は正方晶および立方晶ジルコニアであり、ネオジム酸化物等を含有しないことが確認できた。
【００８１】
リートベルト解析より、立方晶が８６．０重量％及び正方晶が１４．０重量％であることが確認できた。格子定数は、立方晶がａ＝０．５１５３５ｎｍ、並びに、正方晶はａｆ＝０．５１２２８ｎｍ及びｃｆ＝０．５１５８５ｎｍであった。正方晶の結晶子径は６８．７ｎｍであり、これより求めた正方晶のＹ２Ｏ３濃度は６．２ｍｏｌ％であった。当該リートベルト解析は、信頼度因子Ｒｗｐ＝２２％及びＳ＝１．４６であった。
【００８２】
また、平均結晶子径は３０６ｎｍであり、リートベルト解析より求めた立方晶の結晶子径と同程度であった。平均結晶子径に対する正方晶の結晶子径の割合が０．２２と、正方晶の結晶子径が平均結晶子径よりも小さく、なおかつ、平均結晶子径と立方晶の結晶子径が同程度であったことから、本実施例のジルコニア焼結体は正方晶ドメインを有する立方晶の結晶粒子から成ることが確認できた。
【００８３】
また、平均結晶粒径は２９．９μｍであった。
【００８４】
本実施例のジルコニア焼結体の概観を図３に、ＵＶ−ＶＩＳスペクトルを図４に示した。図３より、本実施例のジルコニア焼結体を通して背面の線図が確認でき、本発明のジルコニア焼結体が透光性を有することが確認できる。さらに、全光線透過率の最大値が７０％以上であり、高い透光性を有することが確認できた。
【００８５】
実施例２
酸化ネオジム粉末の代わりに酸化プラセオジム（Ｐｒ６Ｏ１１）粉末を使用したこと、酸化プラセオジム粉末の重量割合が１０重量％となるように酸化プラセオジム粉末とジルコニア粉末を混合したこと、及び、ＨＩＰ処理温度を１６５０℃としたこと以外は実施例１と同様な方法で本実施例のジルコニア焼結体を得た。得られた焼結体は、オレンジ色を呈する透光性ジルコニア焼結体であった。本実施例のジルコニア焼結体の評価結果を表１に、ＵＶ−ＶＩＳスペクトルを図５に示した。
【００８６】
図５より、全光線透過率の最大値は７０％を超え、本実施例は高い透光性を有する透光性ジルコニア焼結体であることが確認できた。
【００８７】
リートベルト解析より、立方晶が８４．３重量％及び正方晶が１５．７重量％であることが確認できた。格子定数は、立方晶がａ＝０．５１６１９ｎｍ、並びに、正方晶はａｆ＝０．５１３３１ｎｍ及びｃｆ＝０．５１６７８ｎｍであった。正方晶の結晶子径は１１０．７ｎｍであり、これより求めた正方晶のＹ２Ｏ３濃度は６．２６ｍｏｌ％であった。当該リートベルト解析は、信頼度因子Ｒｗｐ＝２１％及びＳ＝１．４７であった。
【００８８】
本実施例のジルコニア焼結体は平均結晶子径が２６２ｎｍであり、なおかつ、立方晶の結晶子径と同程度であった。平均結晶子径に対する正方晶の結晶子径の割合が０．４２と、正方晶の結晶子径が平均結晶子径よりも小さく、なおかつ、平均結晶子径と立方晶の結晶子径が同程度であったことから、本実施例のジルコニア焼結体は正方晶ドメインを有する立方晶の結晶粒子から成ることが確認できた。
【００８９】
実施例３
酸化ネオジム粉末の代わりに酸化ガドリニウム（Ｇｄ２Ｏ３）粉末を使用したこと、酸化ガドリニウム粉末の重量割合が１０重量％となるように酸化ガドリニウム粉末とジルコニア粉末を混合したこと、及び、ＨＩＰ処理温度を１６５０℃としたこと以外は実施例１と同様な方法で本実施例のジルコニア焼結体を得た。得られた焼結体は、無色の透光性ジルコニア焼結体であった。本実施例のジルコニア焼結体の評価結果を表１に、ＵＶ−ＶＩＳスペクトルを図６に示した。
【００９０】
図６より、全光線透過率の最大値は５８％を超え、本実施例は高い透光性を有する透光性ジルコニア焼結体であることが確認できた。
【００９１】
リートベルト解析より、立方晶が５０．４重量％及び正方晶が４９．６重量％であることが確認できた。格子定数は、立方晶がａ＝０．５１５０８ｎｍ、並びに、正方晶はａｆ＝０．５１３３５ｎｍ及びｃｆ＝０．５１６６２ｎｍであった。正方晶の結晶子径は６６．４ｎｍであり、これより求めた正方晶のＹ２Ｏ３濃度は６．４ｍｏｌ％であった。当該リートベルト解析は、信頼度因子Ｒｗｐ＝１９％及びＳ＝１．２であった。本実施例のジルコニア焼結体は平均結晶子径が３２５ｎｍであり、なおかつ、立方晶の結晶子径と同程度であった。平均結晶子径に対する正方晶の結晶子径の割合が０．２０と、正方晶の結晶子径が平均結晶子径よりも小さく、なおかつ、平均結晶子径と立方晶の結晶子径が同程度であったことから、本実施例のジルコニア焼結体は正方晶ドメインを有する立方晶の結晶粒子から成ることが確認できた。
【００９２】
比較例１
ＢＥＴ比表面積が７ｍ２／ｇの３ｍｏｌ％イットリア含有ジルコニア粉末（商品名：３ＹＳ、東ソー製）を、本比較例の原料粉末とした。
【００９３】
金型プレスによる一軸加圧で原料粉末を成形し、予備成形体を得た。ＣＩＰ処理することで、直径２０ｍｍ、及び、厚さ約３ｍｍの円柱状成形体を得た。ＣＩＰの圧力は２００ＭＰａとした。
【００９４】
当該成形体を、大気中、昇温速度を１００℃／ｈｒ、焼結温度１４５０℃、及び焼結時間２時間で一次焼結することで一次焼結体を得た。
【００９５】
得られた一次焼結体を蓋付のアルミナ性容器に配置し、これをＨＩＰ処理した。ＨＩＰ処理条件は、圧力媒体として９９．９％のアルゴンガス雰囲気中、昇温速度６００℃／ｈｒ、ＨＩＰ温度１７５０℃、ＨＩＰ圧力１５０ＭＰａ、及び保持時間１時間とした。
【００９６】
ＨＩＰ処理後、ＨＩＰ温度から１０００℃までの降温速度は８３℃／ｍｉｎとして、これを冷却した。
【００９７】
得られたＨＩＰ処理体を、大気中、１０００℃で１時間熱処理をすることで、本比較例のジルコニア焼結体を得た。得られたジルコニア焼結体の平均結晶粒子径は１．８０μｍであり、結晶粒子が正方晶を主とするものであった。本比較例のジルコニア焼結体の二軸曲げ強度は１ＧＰａを超える高い強度を示したが、全光線透過率は３９．０％であり、透光性が著しく低いものであった。
【００９８】
比較例２
ＢＥＴ比表面積が７ｍ２／ｇの８ｍｏｌ％イットリア含有ジルコニア粉末（商品名：８ＹＳ、東ソー製）を、本比較例の原料粉末としたこと以外は比較例１と同様な方法で本比較例のジルコニア焼結体を得た。
【００９９】
得られたジルコニア焼結体の平均結晶粒子径は５２．９μｍであり、結晶相は立方晶のみからなり、正方晶ドメインを有していなかった。本比較例のジルコニア焼結体の全光線透過率は６２．０％であり、高い透光性を有する。しかしながら、二軸曲げ強度は２５３ＭＰａであり強度が非常に低い焼結体であることが確認できた。
【０１００】
【表１】
2018002527.tif 000003
【０１０１】
表１からも明らかなように、本発明のジルコニア焼結体は二軸曲げ強度が５００ＭＰａ以上、なおかつ、全光線透過率が５８％以上であり、高い強度と高い透光性とを兼備することが分かる。これに対し、比較例１は高い強度のみを有する一方、透光性は有さず、比較例２は高い透光性を有するが強度が低く、従らのジルコニア焼結体では強度及び透光性を兼備するものは得られないことが分かった。
【産業上の利用可能性】
【０１０２】
本発明のジルコニア焼結体は、高い透光性、及び、高い強度を兼備する。そのため、審美性が要求される歯科補綴材、歯科矯正用部材などの歯科用部材に使用することができる。さらに、本発明のジルコニア焼結体は高い意匠性を有するため、時計や宝飾品などの装飾部材として使用することができ、さらには、半導体製造装置用部材の耐プラズマ部材として使用することができる。
【図１】
2018002527.tif 000004
【図２】
2018002527.tif 000005
【図３】
2018002527.tif 000006
【図４】
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【図５】
2018002527.tif 000008
【図６】
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