(57)【要約】【課題】圧縮機構部の過大な歪みを防止して、例えば、端板、シリンダのボア部やブッシュ穴部等の過大な歪みを防止して、容積効率の低下、メカロック、騒音の発生を防止できる圧縮機の溶接方法および圧縮機を提供すること。【解決手段】第１溶接工程における密閉容器（１）と圧縮機構部（２）との複数の第１溶接部（４１，４１，４１）の各々に対する入熱量よりも、第２溶接工程における複数の第２溶接部（４２，４２，４２）の各々に対する入熱量を小さくしている。上記第１溶接部（４１，４１，４１）の寸法よりも、第２溶接部（４２，４２，４２）の寸法が小さい。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
密閉容器（１，１００）内に圧縮機構部（２，１０２）を配置する配置工程と、
上記密閉容器（１，１００）と上記圧縮機構部（２，１０２）とを、周方向に配置された複数の第１溶接部（４１，２０１）にて、同時に溶接する第１溶接工程と、
上記第１溶接工程の後に、上記密閉容器（１，１００）と上記圧縮機構部（２，１０２）とを、周方向に配置されると共に、上記複数の第１溶接部（４１，２０１）の間に位置する複数の第２溶接部（４２，２０２）にて、同時に溶接する第２溶接工程と
を備え、
上記第１溶接工程における上記複数の第１溶接部（４１，２０１）の各々に対する入熱量よりも、上記第２溶接工程における上記複数の第２溶接部（４２，２０２）の各々に対する入熱量が小さいことを特徴とする圧縮機の溶接方法。
【請求項２】
請求項１に記載の圧縮機の溶接方法において、
上記第２溶接部（４２，２０２）の上記入熱量は、上記第１溶接部（４１，２０１）の上記入熱量の６０％以上、１００％未満であることを特徴とする圧縮機の溶接方法。
【請求項３】
請求項１または２に記載の圧縮機の溶接方法において、
上記複数の第１溶接部（４１）と上記複数の第２溶接部（４２）とは、上記圧縮機構部（２）のピストン（２５）が移動するボア部（２１）とブッシュ穴部（２２）を有するシリンダ（２０）と上記密閉容器（１）とを溶接していることを特徴とする圧縮機の溶接方法。
【請求項４】
請求項３に記載の圧縮機の溶接方法において、
上記複数の第１溶接部（４１）は、上記圧縮機構部（２）の上記シリンダ（２０）の中実部（５１）と上記密閉容器（１）とを溶接しており、上記複数の第２溶接部（４２）は、上記圧縮機構部（２）の上記シリンダ（２０）の中空部（５２）と上記密閉容器（１）とを溶接していることを特徴とする圧縮機の溶接方法。
【請求項５】
請求項１または２に記載の圧縮機の溶接方法において、
上記複数の第１溶接部（２０１）は、上記圧縮機構部（１０２）のシリンダ（１２１）の開口を塞ぐ端板（１３１）の中実部（１５１）と上記密閉容器（１００）とを溶接しており、上記複数の第２溶接部（２０２）は、上記圧縮機構部（１０２）の上記端板（１３１）の中空部（１５２）と上記密閉容器（１００）とを溶接していることを特徴とする圧縮機の溶接方法。
【請求項６】
密閉容器（１，１００）と、
上記密閉容器（１，１００）内に配置された圧縮機構部（２，１０２）と、
上記密閉容器（１，１００）と上記圧縮機構部（２，１０２）とを溶接すると共に、周方向に配置された複数の第１溶接部（４１，２０１）と、
上記密閉容器（１，１００）と上記圧縮機構部（２，１０２）とを溶接すると共に、上記複数の第１溶接部（４１，２０１）の間に位置する複数の第２溶接部（４２，２０２）と
を備え、
上記複数の第２溶接部（４２，２０２）の各々の寸法は、上記複数の第１溶接部（４１，２０１）の各々の寸法よりも小さいことを特徴とする圧縮機。
【請求項７】
請求項６に記載の圧縮機において、
上記複数の第１溶接部（４１）と上記複数の第２溶接部（４２）とは、上記圧縮機構部（２）のピストン（２５）が移動するボア部（２１）とブッシュ穴部（２２）を有するシリンダ（２０）と上記密閉容器（１）とを溶接していることを特徴とする圧縮機。
【請求項８】
請求項７に記載の圧縮機において、
上記複数の第１溶接部（４１）は、上記シリンダ（２０）の中実部（５１）と上記密閉容器（１）とを溶接しており、上記複数の第２溶接部（４２）は、上記シリンダ（２０）の中空部（５２）と上記密閉容器（１）とを溶接していることを特徴とする圧縮機。
【請求項９】
請求項６に記載の圧縮機において、
上記複数の第１溶接部（２０１）は、上記圧縮機構部（１０２）のシリンダ（１２１）の開口を塞ぐ端板（１３１）の中実部（１５１）と上記密閉容器（１００）とを溶接しており、上記複数の第２溶接部（２０２）は、上記圧縮機構部（１０２）の上記端板（１３１）の中空部（１５２）と上記密閉容器（１００）とを溶接していることを特徴とする圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、圧縮機の溶接方法および圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、圧縮機の溶接方法としては、特開２０１５−１９７０４６号公報（特許文献１）に記載のものがある。
【０００３】
この従来の圧縮機の溶接方法では、圧縮機構部のシリンダの上端に固定した端板と密閉容器とを、第１溶接工程で周方向に等間隔に配置された３個の第１溶接部にて同時に溶接し、その後、第２溶接工程で周方向に等間隔に配置された３個の第２溶接部にて上記端板と密閉容器とを同時に溶接していた。そして、上記第１溶接工程における３個の第１溶接部の各々に対する入熱量は、第２溶接工程における３個の第２溶接部の各々に対する入熱量と等しくしていた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１５−１９７０４６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記従来の圧縮機の溶接方法では、第１溶接工程における３個の第１溶接部の各々に対する入熱量と、その後の第２溶接工程における３個の第２溶接部の各々に対する入熱量とを等しくしているため、第１溶接工程で密閉容器が周方向に収縮して平均内径が収縮して端板と密閉容器との隙間が第１溶接工程前よりも小さくなっている状態で、第２溶接工程で第２溶接部の各々に第１溶接工程と同じ入熱量で溶接していることになる。そのため、第２溶接工程で密閉容器が端板を内向きに押圧する力が過大になって、端板等に過大な歪みが生じて、シリンダ内の高圧の圧縮ガスが低圧側に漏れて容積効率が低下するという問題がある。
【０００６】
また、いわゆるラウンドシリンダタイプの圧縮機において、密閉容器と圧縮機構部のシリンダとを、第１溶接工程で３個の第１溶接部で接続し、第２溶接工程で３個の第２溶接部で接続した場合に、以下に説明するように、著しい問題がある。
【０００７】
図７に示すように、ボア部５０１とブッシュ穴部５０２を有するシリンダ５００を密閉容器６００内に配置し（分かり易くするために、密閉容器６００の内周面とシリンダ５００の外周面との間隔は誇張して示している。）、その後、図８に示すように、第１溶接工程で、１２０°の位相に配置した３個の第１溶接部７０１，７０１，７０１で密閉容器６００とシリンダ５００とをスポット溶接等で溶接する。そうすると、密閉容器６００は、図８の矢印Ｐ１，Ｐ１に示すように周方向に収縮し、平均内径は矢印Ｒ１，Ｒ１，Ｒ１に示すように収縮して、破線で示した状態から実線で示した状態になる。その後、図９に示すように、１２０°の位相に配置した３個の第２溶接部７０２，７０２，７０２で密閉容器６００とシリンダ５００とを溶接する。このとき、第１溶接工程での３個の第１溶接部７０１，７０１，７０１の各々の入熱量（溶接パワー）と、第２溶接工程での３個の第２溶接部７０２，７０２，７０２の各々の入熱量（溶接パワー）とは同じである。
【０００８】
そのため、第１溶接工程で溶接箇所が収縮して密閉容器６００とシリンダ５００との隙間が第１溶接工程の前よりも図８に示すように小さくなっている状態で、第２溶接工程で第１溶接工程と同じ入熱量（溶接パワー）で第２溶接部７０２，７０２，７０２を溶接していることになる。そのため、図９の矢印Ｒ２，Ｒ２，Ｒ２で示すように、シリンダ５００を内向きに押す力Ｒ２，Ｒ２，Ｒ２が過大になって、その力Ｒ２，Ｒ２，Ｒ２がボア部５０１やブッシュ穴部５０２に力Ｃ，Ｂとなって伝わって、ボア部５０１やブッシュ穴部５０２に大きな歪みが生じてメカロックや騒音が生じる場合がある。
【０００９】
そこで、この発明の課題は、圧縮機構部の過大な歪みを防止して、例えば、端板、シリンダのボア部やブッシュ穴部等の過大な歪みを防止して、容積効率の低下、メカロック、騒音の発生を防止できる圧縮機の溶接方法および圧縮機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を解決するため、この発明の圧縮機の溶接方法は、
密閉容器内に圧縮機構部を配置する配置工程と、
上記密閉容器と上記圧縮機構部とを、周方向に配置された複数の第１溶接部にて、同時に溶接する第１溶接工程と、
上記第１溶接工程の後に、上記密閉容器と上記圧縮機構部とを、周方向に配置されると共に、上記複数の第１溶接部の間に位置する複数の第２溶接部にて、同時に溶接する第２溶接工程と
を備え、
上記第１溶接工程における上記複数の第１溶接部の各々に対する入熱量よりも、上記第２溶接工程における上記複数の第２溶接部の各々に対する入熱量が小さいことを特徴としている。
【００１１】
上記構成の圧縮機の溶接方法によれば、上記第１溶接工程における上記複数の第１溶接部の各々に対する入熱量よりも、その後の第２溶接工程における上記複数の第２溶接部の各々に対する入熱量が小さいから、圧縮機構部の過大な歪みの発生を防止できて、容積効率の低下、メカロック、騒音の発生を防止できる。より詳しくは、上記第１溶接工程での上記複数の第１溶接部の溶接で密閉容器が収縮して密閉容器と圧縮機構部との隙間が小さくなった後の第２溶接工程の上記複数の第２溶接部の各々に対する入熱量が、上記第１溶接工程における上記複数の第１溶接部の各々に対する入熱量よりも小さいから、第２溶接部の溶接により、圧縮機構部が過大に歪むことが無くなって、容積効率の低下、メカロックおよび騒音の発生を防止できる。
【００１２】
なお、溶接部に対する入熱量（溶接パワー）は、スポット溶接などの抵抗溶接では、電流×電圧×通電時間、つまり、ワット時によって、簡単に求められる。アーク溶接においても同様である。
【００１３】
１実施形態では、
上記第２溶接部の上記入熱量は、上記第１溶接部の上記入熱量の６０％以上、１００％未満である。
【００１４】
このように、上記第２溶接部の上記入熱量が、上記第１溶接部の上記入熱量の６０％以上、１００％未満であると、溶接による接合強度を十分に確保しつつ、圧縮機構部の過大な歪みの発生を防止できる。
【００１５】
１実施形態では、
上記複数の第１溶接部と上記複数の第２溶接部とは、上記圧縮機構部のピストンが移動するボア部とブッシュ穴部を有するシリンダと上記密閉容器とを溶接している。
【００１６】
上記実施形態では、上記圧縮機構部のピストンが移動するボア部とブッシュ穴部を有するシリンダと上記密閉容器とを溶接していても、上記第１溶接部の入熱量よりも第２溶接部の入熱量を小さくしているから、上記シリンダのボア部とブッシュ穴部の過大な歪みを防止できて、メカロックや騒音の発生を防止できる。
【００１７】
いわゆるラウンドシリンダタイプの圧縮機の場合のように、シリンダ自体を密閉容器に溶接すると、そのシリンダのボア部とブッシュ穴部に溶接による大きな歪みが生じやすいが、第１溶接部の入熱量よりも第２溶接部の入熱量を小さくしているから、上記シリンダのボア部とブッシュ穴部に過大な歪みが発生することがない。
【００１８】
１実施形態では、
上記複数の第１溶接部は、上記圧縮機構部の上記シリンダの中実部と上記密閉容器とを溶接しており、上記複数の第２溶接部は、上記圧縮機構部の上記シリンダの中空部と上記密閉容器とを溶接している。
【００１９】
一般に、上記第１溶接部の溶接の後にする第２溶接部の溶接は、上記シリンダにより歪みを生じさせやすい。
【００２０】
しかし、この実施形態では、上記第２溶接部は、上記シリンダの中空部と上記密閉容器とを溶接しているから、上記中空部によって、第２溶接部の溶接によってシリンダにかかる力を吸収して、上記シリンダのボア部やブッシュ穴部の歪みを低減することができる。
【００２１】
また、上記実施形態では、上記第２溶接部の入熱量よりも大きな入熱量を有する第１溶接部で、上記圧縮機構部のシリンダの中実部と上記密閉容器とを溶接しているから、上記圧縮機構部とシリンダとを強固に接合することができる。
【００２２】
１実施形態では、
上記複数の第１溶接部は、上記圧縮機構部のシリンダの開口を塞ぐ端板の中実部と上記密閉容器とを溶接しており、上記複数の第２溶接部は、上記圧縮機構部の上記端板の中空部と上記密閉容器とを溶接している。
【００２３】
上記実施形態によれば、上記第２溶接部よりも入熱量の大きい第１溶接部で、上記圧縮機構部の端板の中実部と上記密閉容器とを溶接しているので、上記圧縮機構部の端板と密閉容器との接合強度を高めることができる。
【００２４】
また、上記第１溶接部よりも入熱量の小さい第２溶接部で、上記圧縮機構部の端板の中空部と上記密閉容器とを溶接しているので、上記中空部で第２溶接部の溶接時の歪みを吸収して、上記端面の歪みを抑制して、シリンダ内の高圧な圧縮ガスの低圧側への漏れを防止して容積効率の低下を防止することができる。
【００２５】
この発明の圧縮機は、
密閉容器と、
上記密閉容器内に配置された圧縮機構部と、
上記密閉容器と上記圧縮機構部とを溶接すると共に、周方向に配置された複数の第１溶接部と、
上記密閉容器と上記圧縮機構部とを溶接すると共に、上記複数の第１溶接部の間に位置する複数の第２溶接部と
を備え、
上記複数の第２溶接部の各々の寸法は、上記複数の第１溶接部の各々の寸法よりも小さいことを特徴としている。
【００２６】
上記構成の圧縮機によれば、上記複数の第２溶接部の各々の寸法は、上記複数の第１溶接部の各々の寸法よりも小さいので、第１溶接部の溶接の後に、第２溶接部を溶接することによって、圧縮機構部の溶接による歪みを軽減できて、例えば、容積効率の低下、メカロックおよび騒音の発生を防止できる。
【００２７】
なお、この明細書で、溶接部の寸法とは、溶接による痕跡の平均径または面積（溶接部が長手方向に延びている場合）を意味し、例えば、スポット溶接などの抵抗溶接の場合、ナゲット径（Nugget Diameter）を意味する。
【００２８】
１実施形態では、
上記複数の第１溶接部と上記複数の第２溶接部とは、上記圧縮機構部のピストンが移動するボア部とブッシュ穴部を有するシリンダと上記密閉容器とを溶接している。
【００２９】
上記実施形態によれば、上記第１溶接部と第２溶接部とによって、上記圧縮機構部のピストンが移動するボア部とブッシュ穴部を有するシリンダと上記密閉容器とを溶接しているが、上記第１溶接部の寸法よりも第２溶接部の寸法を小さくしているから、上記第２溶接部を第１溶接部よりも後に溶接することによって、上記シリンダのボア部とブッシュ穴部の過大な歪みを防止できて、メカロックや騒音の発生を防止できる。
【００３０】
１実施形態では、
上記複数の第１溶接部は、上記シリンダの中実部と上記密閉容器とを溶接しており、上記複数の第２溶接部は、上記シリンダの中空部と上記密閉容器とを溶接している。
【００３１】
上記実施形態によれば、上記第２溶接部の寸法が第１溶接部の寸法よりも小さいから、上記第２溶接部による溶接歪みが比較的小さいことに加えて、上記第２溶接部は、上記シリンダの中空部と上記密閉容器とを溶接しているから、上記中空部によって、第２溶接部の溶接によってシリンダにかかる力を吸収して、上記シリンダのボア部やブッシュ穴部の歪みを低減することができる。
【００３２】
また、上記実施形態では、上記第２溶接部の寸法よりも大きな寸法を有する第１溶接部は、上記圧縮機構部の上記シリンダの中実部と上記密閉容器とを溶接しているから、上記密閉容器とシリンダとを強固に接合することができる。
【００３３】
１実施形態では、
上記複数の第１溶接部は、上記圧縮機構部のシリンダの開口を塞ぐ端板の中実部と上記密閉容器とを溶接しており、上記複数の第２溶接部は、上記圧縮機構部の上記端板の中空部と上記密閉容器とを溶接している。
【００３４】
上記実施形態によれば、上記第２溶接部の寸法よりも大きな寸法を有する第１溶接部で、上記圧縮機構部の端板の中実部と上記密閉容器とを溶接しているので、上記圧縮機構部の端板と密閉容器との接合強度を高めることができる。
【００３５】
また、上記第１溶接部の寸法よりも小さな寸法を有する第２溶接部で、上記圧縮機構部の端板の中空部と上記密閉容器とを溶接しているので、上記中空部で第２溶接部の溶接時の歪みを吸収して、上記端面の歪みを抑制して、シリンダ内の高圧な圧縮ガスの低圧側への漏れを防止して容積効率の低下を防止することができる。
【発明の効果】
【００３６】
この発明によれば、圧縮機構部の過大な歪みを防止して、例えば、端板、シリンダのボア部やブッシュ穴部等の過大な歪みを防止して、容積効率の低下、メカロック、騒音の発生等を防止できる。
【図面の簡単な説明】
【００３７】
【図１】この発明の第１実施形態の圧縮機の縦断面図である。
【図２】上記第１実施形態の圧縮機のシリンダおよびピストンの横断面図である。
【図３】上記第１実施形態の圧縮機の密閉容器とシリンダとの溶接部を説明するための横断面図である。
【図４】入熱量とナゲット径との関係を示すグラフである。
【図５】この発明の第２実施形態の圧縮機の縦断面図である。
【図６】上記第２実施形態の圧縮機の密閉容器と端板との溶接部を説明するための横断面図である。
【図７】この発明の課題を説明するための圧縮機の密閉容器とシリンダとの溶接部を説明する横断面図である。
【図８】この発明の課題を説明するための圧縮機の密閉容器とシリンダとの溶接部を説明する横断面図である。
【図９】この発明の課題を説明するための圧縮機の密閉容器とシリンダとの溶接部を説明する横断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００３８】
以下、この発明を図示の実施形態により詳細に説明する。
【００３９】
（第１実施形態）
図１に示すように、この第１実施形態の圧縮機は、いわゆる高圧ドーム型のロータリ圧縮機であって、密閉容器１内に、圧縮機構部２を下に、モータ３を上に配置している。このモータ３によって圧縮機構部２を駆動するようにしている。
【００４０】
上記モータ３は、積層電磁鋼板からなるステータコア５と、このステータコア５の各ティース部に巻回されたコイル６と、積層電磁鋼板からなるロータコア７と、このロータコア７に埋設された複数の磁石８とを有する。上記ステータコア５は密閉容器１の内周面に焼き嵌めなどによって固定している。上記ロータコア７の中心穴に回転軸１０の一端部を固定している。
【００４１】
一方、上記圧縮機構部２は、いわゆるラウンドタイプのシリンダ２０と、このシリンダ２０のボア部２１を塞ぐようにシリンダ２０に固定された上側の端板２３および下側の端板２４と、上記ボア部２１内で公転運動をするピストン２５と、このピストン２５の貫通穴に回転自在に嵌合する回転軸１０の偏心部１５とを含む。さらに、上記圧縮機構部２は、図２に示すように、上記ピストン２５の円筒状の本体部２５ａから径方向に突出するブレード部２５ｂの両面を揺動自在かつ進退自在に支持する略半円柱形状のブッシュ２６，２６を含む。上記ブッシュ２６，２６はシリンダ２０のブッシュ穴部２２内で摺動自在に回転する。
【００４２】
上記回転軸１０の他端部は、図１に示すように、上側と下側の端板２３，２４のボス部２３ａ，２４ａで回転自在に支持されている。上記モータ３によって回転軸１０を駆動すると、回転軸１０の偏心部１５の運動によって、ブレード部２５ｂを進退させながらピストン２５の本体部２５ａがボア部２１の周面に沿って公転運動をして、吸入口３１からボア部２１内に吸入した冷媒ガスを圧縮して、この圧縮された高圧の冷媒ガスを図示しない吐出口、吐出弁から、マフラカバー３２内に吐出し、さらに、マフラカバー３２内から図示しないポートを通してマフラカバー３２の外側の密閉容器１内へ吐出する。密閉容器１内の高圧の圧縮ガスは吐出管３３を通して図示しない外部の冷媒回路に吐出される。
【００４３】
なお、図１において、３４はアキュームレータ、３５はアキュームレータ３４と吸入口３１とを接続する吸入管である。３６は密閉容器１内の下部に位置する油溜まり部である。
【００４４】
一方、上記密閉容器１と圧縮機構部２のシリンダ２０とは、図３に示すように、スポット溶接等の抵抗溶接によって固定している。なお、この図３では、分かり易くするため、図２に示すピストン２５，ブッシュ２６，２６，回転軸１０等は省略している。
【００４５】
詳しくは、図３に示すように、上記密閉容器１とシリンダ２０とを、１２０°の位相に配置した３個の第１溶接部４１，４１，４１で接合し、さらに、上記密閉容器１とシリンダ２０とを、第１溶接部４１，４１，４１の間に位置すると共に１２０°の位相に配置した３個の第２溶接部４２，４２，４２で接合している。
【００４６】
上記第２溶接部４２，４２，４２の寸法、つまり、ナゲット径（Nugget Diameter）は、第１溶接部４１，４１，４１の寸法、つまり、ナゲット径よりも小さくなっている。この第１溶接部４１および第２溶接部４２のナゲット径は、それらの溶接時に入熱量（溶接パワー）を制御することによって、図４に示すように、簡単に調整することができる。図４から分かるように、ナゲット径は入熱量が大きい程、大きくなる。
【００４７】
上記第２溶接部４２のナゲット径は、図４に示すように、第１溶接部４１のナゲット径の７３％以上、１００％未満にしている。このときの第２溶接部４２の入熱量は、図４に示すように、第１溶接部４１の入熱量の６０％以上、１００％未満である。
【００４８】
この第１実施形態のように、スポット溶接などの抵抗溶接をしている場合、溶接部の寸法として、一般的なナゲット径を用いる。しかし、溶接部の寸法として、広義の寸法を用いてもよく、例えば、アーク溶接等の場合、溶接による痕跡の平均径、面積（溶接部が長手方向に延びている場合）、溶け込み深さ等を用いてもよい。
【００４９】
また、上記第１溶接部４１，４１，４１は、図３に示すように、上記シリンダ２０の中実部５１，５１，５１と密閉容器１とを溶接しており、上記第２溶接部４２，４２，４２は、上記シリンダ２０の中空部５２と密閉容器１とを溶接している。上記シリンダ２０の中実部５１とは、シリンダ２０の外周面とボア部２１との間が中実で有る部分あって貫通穴が存在しない部分のことを言う。一方、上記シリンダ２０の中空部５２とは、シリンダ２０の外周面とボア部２１との間に油通し用などの貫通穴５４，５５，５６を形成している部分のことを言う。
【００５０】
上記構成の圧縮機によれば、上記第２溶接部４２，４２，４２の溶接をする前に既に第１溶接部４１，４１，４１の溶接によって密閉容器とシリンダ２０との隙間が小さくなっていても、第２溶接部４２，４２，４２のナゲット径は、第１溶接部４１，４１，４１のナゲット径の７３％以上、１００％未満であるので、第２溶接部４２，４２，４２の入熱量（溶接パワー）を第１溶接部４１，４１，４１の溶接パワーよりも小さくすることができる。
【００５１】
したがって、図３に示すように、上記第２溶接部４２，４２，４２の溶接によりシリンダ２０のボア部２１およびブッシュ穴部２２にかかる力Ｃ，Ｂを小さくすることができて、シリンダ２０のボア部２１とブッシュ穴部２２の過大な歪みを防止できて、メカロックや騒音の発生を防止できる。
【００５２】
また、上記第２溶接部４２，４２，４２のナゲット径が第１溶接部４１，４１，４１のナゲット径よりも小さいから、第２溶接部４２，４２，４２による溶接歪みが比較的小さいことに加えて、第２溶接部４２，４２，４２は、シリンダ２０の中空部５２，５２，５２と密閉容器１とを溶接しているから、中空部５２，５２，５２によって、第２溶接部４２，４２，４２の溶接によってシリンダ２０にかかる力を吸収して、シリンダ２０のボア部２１やブッシュ穴部２２の歪みを低減することができる。
【００５３】
また、上記第２溶接部４２，４２，４２のナゲット径よりも大きなナゲット径を有する第１溶接部４１，４１，４１は、シリンダ２０の中実部５１，５１，５１と密閉容器１とを溶接しているから、密閉容器１とシリンダ２０とを強固に接合することができる。
【００５４】
次に、この第１実施形態の圧縮機の溶接方法について説明する。
【００５５】
まず、図１および３に示すように、密閉容器１内に圧縮機構部２を配置する配置工程を行う。
【００５６】
次に、上記密閉容器１と圧縮機構部２のシリンダ２０とを、図３に示すように、１２０°の位相に配置した３個の第１溶接部４１，４１，４１にて同時にスポット溶接等の抵抗溶接を行う第１溶接工程を行う。この第１溶接工程では、上記第１溶接部４１，４１，４１でシリンダ２０の中実部５１，５１，５１と密閉容器１とを溶接する。
【００５７】
次に、上記第１溶接工程の後、上記密閉容器１とシリンダ２０とを、上記第１溶接部４１，４１，４１の間に位置すると共に１２０°の位相に配置した３個の第２溶接部４２，４２，４２にて同時にスポット溶接等の抵抗溶接を行う第２溶接工程を行う。この第２溶接工程では、上記第２溶接部４２，４２，４２でシリンダ２０の中空部５２と密閉容器１とを溶接する。
【００５８】
この第２溶接工程における各第２溶接部４２，４２，４２の入熱量は、図４に示すように、各第１溶接部４１，４１，４１の入熱量の６０％以上、１００％未満である。
【００５９】
より詳細には、上記第２溶接部４２の入熱量は、第１溶接部４１の入熱量の９５％以下、９０％以下、８５％、８０％以下と小さくするほど、溶接歪みが小さくなって、歪みの軽減という観点からは好ましく、一方、第１溶接部４１の入熱量の６５％以上、７０％以上、７５％以上と大きくするほど、接合強度の観点から好ましい。したがって、上記第２溶接部４２の入熱量は、第１溶接部４１の入熱量の１００％未満に限らず、例えば、９５％以下、９０％以下、８５％、８０％以下としてもよく、また、第１溶接部４１の入熱量の６５％以上、７０％以上、７５％以上としてもよい。
【００６０】
上記構成の圧縮機の溶接方法によれば、第２溶接部４２，４２，４２の溶接をする前に、既に第１溶接部４１，４１，４１の溶接によって密閉容器１とシリンダ２０との隙間が小さくなっていても、第２溶接部４２，４２，４２の入熱量が第１溶接部４１，４１，４１の入熱量の６０％以上、１００％未満であるので、
図３に示すように、第２溶接部４２，４２，４２の溶接によりシリンダ２０のボア部２１およびブッシュ穴部２２にかかる力Ｃ，Ｂを小さくすることができて、シリンダ２０のボア部２１とブッシュ穴部２２の過大な歪みを防止できて、メカロックや騒音の発生を防止できる。
【００６１】
さらに、上記第２溶接部４２，４２，４２は、シリンダ２０の中空部５２，５２，５２と密閉容器１とを溶接しているから、中空部５２，５２，５２によって、第２溶接部４２，４２，４２の溶接によってシリンダ２０にかかる力を吸収して、シリンダ２０のボア部２１やブッシュ穴部２２の歪みを低減することができる。
【００６２】
一方、上記第２溶接部４２，４２，４２よりも入熱量（溶接パワー）の大きな第１溶接部４１，４１，４１は、密閉容器１とシリンダ２０の中実部５１，５１，５１とを溶接しているから、密閉容器１とシリンダ２０とを強固に接合することができる。
【００６３】
上記第１実施形態では、上記第１溶接部４１，４１，４１および第２溶接部４２，４２，４２はそれぞれ３個であったが、複数であれば、何個であってもよい。
【００６４】
また、上記第１実施形態では、上記第１溶接部４１は密閉容器１とシリンダ２０の中実部５１を溶接し、第２溶接部４２は密閉容器１とシリンダ２０の中空部５２を溶接しているが、第１溶接部をシリンダの中空部や中実部に溶接し、第２溶接部をシリンダの中空部や中実部に溶接してもよい。
【００６５】
（第２実施形態）
図５は、この発明の第２実施形態の圧縮機の縦断面図であり、図６は上記第２実施形態の圧縮機の密閉容器と上側の端板との溶接部を説明するための横断面図である。
【００６６】
この第２実施形態の圧縮機は、特許文献１（特開２０１５−１９７０４６号公報）の圧縮機とは、溶接部の構成のみが異なり、他の構成は同じであるので、溶接部に焦点を合わせて以下に説明する。
【００６７】
図５に示すように、密閉容器１００内に、圧縮機構部１０２を下に、モータ１０３を上に配置して、このモータ１０３によって回転軸１１０を介して圧縮機構部１０２を駆動するようにしている。
【００６８】
上記圧縮機構部１０２は、第１および第２シリンダ１２１，１２２，上側の端板１３１，中間の端板１３２，下側の端板１３３，第１ピストン１４１および第２ピストン１４２を含む。
【００６９】
上記第１シリンダ１２１の開口を塞ぐ上側の端板１３１と密閉容器１００とを、図６に示すように、スポット溶接等の抵抗溶接によって固定している。上記密閉容器１００と端板１３１とを、１２０°の位相に配置した３個の第１溶接部２０１，２０１，２０１で接合し、さらに、上記密閉容器１と端板１３１とを、第１溶接部２０１，２０１，２０１の間に位置すると共に１２０°の位相に配置した３個の第２溶接部２０２，２０２，２０２で接合している。
【００７０】
上記第２溶接部２０２，２０２，２０２のナゲット径（Nugget Diameter）は、第１溶接部２０１，２０１，２０１のナゲット径よりも小さくなっている。この第１溶接部２０１および第２溶接部２０２のナゲット径は、それらの溶接時に入熱量（溶接パワー）を制御することによって、図４に示すように、簡単に調整することができる。
【００７１】
上記第２溶接部２０２のナゲット径は、図４に示すように、第１溶接部２０１のナゲット径の７３％以上、１００％未満にしている。このときの第２溶接部２０２の入熱量は、図４に示すように、第１溶接部２０１の入熱量の６０％以上、１００％未満である。
【００７２】
また、上記第１溶接部２０１，２０１，２０１は、上記端板１３１の中実部１５１，１５１，１５１と密閉容器１００とを溶接しており、上記第２溶接部２０２，２０２，２０２は、上記端板１３１の中空部１５２，１５２，１５２と密閉容器１００とを溶接している。上記中空部１５２は、油通し用などの貫通穴１５６の外側に位置する。
【００７３】
上記構成の圧縮機によれば、第２溶接部２０２，２０２，２０２の溶接をする前に既に第１溶接部２０１，２０１，２０１の溶接によって密閉容器１００と端板１３１との隙間が小さくなっていても、第２溶接部２０２，２０２，２０２のナゲット径は、第１溶接部２０１，２０１，２０１のナゲット径の７３％以上、１００％未満であるので、第２溶接部２０２，２０２，２０２の入熱量（溶接パワー）を第１溶接部２０１，２０１，２０１の溶接パワーよりも小さくすることができる。
【００７４】
したがって、この入熱量の小さな第２溶接部２０２で密閉容器１００と端板１３１とを溶接することによって、端板１３１の端面の歪みを軽減して、第１シリンダ１２１内の高圧の圧縮ガスが外部に漏れることを防いで、容積効率の低下を防止できる。
【００７５】
さらに、上記第１溶接部２０１，２０１，２０１のナゲット径よりも小さなナゲット径を有する第２溶接部２０２，２０２，２０２で、端板１３１の中空部１５２と密閉容器１００とを溶接しているので、上記中空部１５２で第２溶接部２０２の溶接時の歪みを吸収して、上記端板１３１の歪みを抑制して、第１シリンダ１２１内の高圧な圧縮ガスの低圧側への漏れを防止して容積効率の低下を防止することができる。
【００７６】
また、上記第２溶接部２０２，２０２，２０２のナゲット径よりも大きなナゲット径を有する第１溶接部２０１，２０１，２０１で、上記端板の１３１の中実部１５１と密閉容器１００とを溶接しているので、端板１３１と密閉容器１００との接合強度を高めることができる。
【００７７】
次に、この第２実施形態の圧縮機の溶接方法について説明する。
【００７８】
まず、図５および６に示すように、密閉容器１００内に圧縮機構部１０２を配置する配置工程を行う。
【００７９】
次に、上記密閉容器１００と圧縮機構部１０２の端板１３１とを、図６に示すように、１２０°の位相に配置した３個の第１溶接部２０１，２０１，２０１にて同時にスポット溶接等の抵抗溶接を行う第１溶接工程を行う。この第１溶接工程では、上記第１溶接部２０１，２０１，２０１で端板１３１の中実部１５１，１５１，１５１と密閉容器１００とを溶接する。
【００８０】
次に、上記第１溶接工程の後、上記密閉容器１００と端板１３１とを、上記第１溶接部２０１，２０１，２０１の間に位置すると共に１２０°の位相に配置した３個の第２溶接部２０２，２０２，２０２にて同時にスポット溶接等の抵抗溶接を行う第２溶接工程を行う。この第２溶接工程では、上記第２溶接部２０２，２０２，２０２で端板１３１の中空部１５２と密閉容器１００とを溶接する。
【００８１】
この第２溶接工程における各第２溶接部２０２，２０２，２０２の入熱量は、図４に示すように、各第１溶接部２０１，２０１，２０１の入熱量の６０％以上、１００％未満である。
【００８２】
上記構成の圧縮機の溶接方法によれば、第２溶接部２０２，２０２，２０２の溶接をする前に、既に第１溶接部２０１，２０１，２０１の溶接によって密閉容器１００と端板１３１との隙間が小さくなっていても、第２溶接部２０２，２０２，２０２の入熱量が第１溶接部２０１，２０１，２０１の入熱量の６０％以上、１００％未満であるので、端板１３１の端面の歪みを軽減して、第１シリンダ１２１内の高圧の圧縮ガスが外部に漏れることを防いで、容積効率の低下を防止できる。
【００８３】
さらに、上記第１溶接部２０１，２０１，２０１の入熱量よりも小さな入熱量を有する第２溶接部２０２，２０２，２０２で、端板１３１の中空部１５２と密閉容器１００とを溶接しているので、上記中空部１５２で第２溶接部２０２の溶接時の歪みを吸収して、上記端板１３１の端面の歪みをさらに抑制して、第１シリンダ１２１内の高圧な圧縮ガスの低圧側への漏れを防止して容積効率の低下を防止することができる。
【００８４】
また、上記第２溶接部２０２，２０２，２０２の入熱量よりも大きな入熱量を有する第１溶接部２０１，２０１，２０１で、上記端板１３１の中実部１５１と密閉容器１００とを溶接しているので、端板１３１と密閉容器１００との接合強度を高めることができる。
【００８５】
第１および第２実施形態および変形例で述べた構成要素は、適宜、組み合わせてもよく、また、適宜、選択、置換、あるいは、削除してもよいのは、勿論である。
【符号の説明】
【００８６】
１，１００  密閉容器
２，１０２  圧縮機構部
２０，１２１，１２２  シリンダ
２１  ボア部
２２  ブッシュ穴部
２５  ピストン
４１，２０１  第１溶接部
４２，２０２  第２溶接部
５１，１５１  中実部
５２，１５２  中空部
１３１  端板
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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