(57)【要約】【課題】低粘度で、粘度指数が高く、低温時の粘度特性に優れており、せん断安定性が良好で、高温蒸発量も低い自動変速機用の潤滑油組成物を得る。【解決手段】低粘度基油として１００℃動粘度が２〜５ｍｍ２／ｓであるＡＰＩのグループ２〜４の基油を６０〜９８質量％（少なくともフィッシャー・トロップシュ合成油を４５〜８０質量％）と、高粘度基油として１００℃動粘度が１００〜６００ｍｍ２／ｓであるメタロセン・ポリα―オレフィンの１〜２０質量％と、重量平均分子量が１〜５万であるポリメタクリレートを１〜２０質量％の割合で主要物として含有させた組成物とする。この組成物の粘度指数が１９０以上、−４０℃のブルックフィールド粘度が５０００ｍＰａ・ｓ以下、１００℃の動粘度が５〜７ｍｍ２／ｓ、ＫＲＬせん断安定性試験（６０℃、２０ｈｒ）後の動粘度の低下率が３％以下である自動変速機用の潤滑油組成物とする。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
低粘度基油として１００℃動粘度が２〜５ｍｍ２／ｓのＡＰＩ（Ａｍｅｒｉｃａｎ  Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ  Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，米国石油協会）基油カテゴリーでグループ２〜４に属する基油を６０〜９８質量％とし、その中でフィッシャー・トロップシュ合成油が少なくとも４５〜８０質量％であり、高粘度基油として１００℃における動粘度が１００〜６００ｍｍ２／ｓであるメタロセン・ポリα―オレフィンを１〜２０質量％と、重量平均分子量が１〜５万であるポリメタクリレートを１〜２０質量％の比率で組成物の一部として含有してなり、組成物の１００℃における動粘度が５〜７ｍｍ２／ｓ、粘度指数が１９０以上で、低温（−４０℃）におけるブルックフィールド粘度が５０００ｍＰａ・ｓ以下であり、ＫＲＬせん断安定性試験（６０℃、２０ｈｒ）後における動粘度の低下率が３％以下、２００℃・１時間でのＮＯＡＣＫ法における蒸発量が１０質量％以下の範囲を維持していることを特徴とする自動変速機用潤滑油組成物。
【請求項２】
上記低粘度基油が、１種又は複数種のフィッシャー・トロップシュ合成油で構成されている請求項１に記載の自動変速機用潤滑油組成物。
【請求項３】
上記低粘度基油が、フィッシャー・トロップシュ合成油と鉱物油及び／又はポリα―オレフィンで構成されている請求項１又は２に記載の自動変速機用潤滑油組成物。
【請求項４】
上記高粘度基油のメタロセン・ポリα―オレフィンの１００℃における動粘度が３００〜５００ｍｍ２／ｓである請求項１〜３のいずれかに記載の自動変速機用潤滑油組成物。
【請求項５】
上記ポリメタクリレートの重量平均分子量が１.５万〜３万である請求項１〜４のいずれかに記載の自動変速機用潤滑油組成物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は自動変速機に好適に用いられる潤滑油組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
潤滑油、特に自動変速機油はトルクコンバーター、湿式クラッチ、歯車軸受機構、油圧機構を含む自動変速機に使用される潤滑油であるが、この自動変速機を円滑に作動させるためには、動力の伝導媒体、歯車などの潤滑性、伝熱媒体、一定の摩擦特性の維持など多様な機能がバランスよく備わっていることが求められている。
このような自動変速機において、変速時のショックの低減を図ると共に、良好なトルク伝達機能を発揮し、エネルギー損失を減少させるためには、潤滑油の粘度の調整、摩擦の調整が必要となる。
【０００３】
こうした潤滑油に対する上記の如き調整のために、基油に比較的低粘度の鉱油を使用し、これにポリアクリルメタクリレートを粘度指数向上剤として使用して組成物全体の粘度を調整することが行われている。（特許文献１）
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００９−９６９２５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
自動変速機用の潤滑油組成物は、燃費性能を向上させるため、撹拌抵抗が低減できる低粘度のものが求められている。また−４０℃にもなる寒冷地および２００℃近くなる高負荷・高速運転という使用環境においても潤滑性能が維持できることが必要である。このためには低粘度の基油の使用が必須であるが、高温での粘度維持や蒸発などの問題が危惧される。本願の解決すべき課題は、このような使用環境にも耐えうる、低粘度で、粘度指数が高く、低温における粘度特性に優れており、せん断安定性が良好であって、また、高温における蒸発量も低い自動変速機用の潤滑油組成物を得ることである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は、低粘度基油として１００℃における動粘度が２〜５ｍｍ２／ｓであるＡＰＩ（Ａｍｅｒｉｃａｎ  Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ  Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ，米国石油協会）基油カテゴリーでグループ２〜４に属する基油を６０〜９８質量％とし、その中で少なくともフィッシャー・トロップシュ合成油が４５〜８０質量％であり、高粘度基油として１００℃における動粘度が１００〜６００ｍｍ２／ｓであるメタロセン・ポリα-オレフィンを１〜２０質量％とし、重量平均分子量が１〜５万であるポリメタクリレートを１〜２０質量％の比率で組成物の主要成分として含有するものであって、こうした組成物の１００℃における動粘度が５〜７ｍｍ２／ｓ、粘度指数が１９０以上であり、低温（−４０℃）におけるブルックフィールド粘度が５０００ｍＰａ・ｓ以下であり、ＫＲＬせん断安定性試験（６０℃、２０ｈｒ）後における１００℃動粘度の低下率が３％以下、２００℃・１時間でのＮＯＡＣＫ法による蒸発量が１０質量％以下である範囲を維持している自動変速機用の潤滑油組成物としたものである。
【発明の効果】
【０００７】
本発明の潤滑油組成物は、低粘度で、粘度指数が高く、低温における粘度特性において優れており、せん断安定性が良好である。また、高温における蒸発量も低く、摩擦特性を維持しながら酸化安定性の優良な潤滑油組成物とすることができ、高温酸化時においても動粘度及び粘度指数の変化の変動幅が少なく、動力の伝導媒体、歯車などの潤滑、伝熱媒体、一定の摩擦特性の維持など多様な機能がバランスよく備わっている。従って、自動変速機用の潤滑油組成物として、何時でも同じような状態で長く使用することができ、燃費を向上させて好適に用いることができる。
また、この潤滑剤組成物は自動車用ギヤ油、ＡＴ油、ＭＴ油、ＣＶＴ油等の変速機油、工業用ギヤ油、油圧作動油、圧縮機油等の工業用潤滑油にも広く有効に使用することができる。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
上記低粘度基油として用いられるものは、上記ＡＰＩ基油カテゴリーでグループ２〜４に属する基油であり、その中で、天然ガスの液体燃料化技術のフィッシャー・トロプッシュ法により合成されたＧＴＬ（ガストゥリキッド）基油が主要成分として使用される。このＧＴＬ基油は、ＡＰＩ基油カテゴリーのグループ２または３に属するものであるが、原油から精製された鉱物油基油と比較して、硫黄分や芳香族分が極めて低く、パラフィン構成比率が極めて高いため、酸化安定性に優れ、蒸発損失も非常に小さく、本発明の基油として好適に用いることができる。
この低粘度基油には、１００℃における動粘度が２〜５ｍｍ２／ｓであるものを使用する。上記ＧＴＬは、通例、全硫黄分が１ｐｐｍ未満、全窒素分も１ｐｐｍ未満と微量である。このようなＧＴＬ基油の商品の一例として、ＳＨＥＬＬ  ＸＨＶＩ（登録商標）が挙げられる。
【０００９】
上記低粘度基油は、ＧＴＬを単独で、又は１００℃における動粘度の異なった複数種類のものを混合して使用することもできるし、こうしたＧＴＬを鉱物油やポリα―オレフィンなどＡＰＩ基油カテゴリーのグループ２〜４に属するものと併用するようにすることもできる。
【００１０】
上記高粘度基油としては、メタロセン・ポリα―オレフィンが使用される。このメタロセン・ポリα―オレフィンは、α―オレフィンからポリα―オレフィンを製造する際に、メタロセン触媒を使用して合成されたものであり、以下、ｍ−ＰＡＯと表示することがある。
従来のＰＡＯは、触媒としてＡｌＣｌ３，ＢＦ３，チーグラー型などを使用したものであってオレフィンがランダムに重合し、主鎖に長短の側鎖が結合しているが、ｍ−ＰＡＯは、比較的周期性があり、短鎖の側鎖をもたず、櫛形に近い構造を有している。
このｍ−ＰＡＯとしては、その１００℃における動粘度が１００〜６００ｍｍ２／ｓのものが使用され、好ましくは１５０〜５００ｍｍ２／ｓ、より好ましくは３００〜５００ｍｍ２／ｓのものを使用すると良い。
【００１１】
上記ｍ−ＰＡＯは、その１００℃の動粘度が１００ｍｍ２／ｓ以上であると、得られる潤滑油組成物の粘度指数を向上させる効果に有効であり、一方６００ｍｍ２／ｓ以下であれば、得られる潤滑油組成物のせん断安定性を良化することに効果がある。
上記ｍ−ＰＡＯとしては、例えば、エクソン・モービル・ケミカル（Ｅｘｘｏｎ  Ｍｏｂｉｌ  Ｃｈｅｍｉｃａｌ）社のＳｐｅｃｔｒａＳｙｎ  Ｅｌｉｔｅ（商標）などが知られている。
【００１２】
本発明の組成物には、ポリメタクリレートを配合するが、このポリメタクリレート（以下、ＰＭＡとも言う。）としては重量平均分子量が１〜５万程度のものを使用するとよい。
更に、重量平均分子量が１万以上で４万以下のものが好ましく、重量平均分子量が１万以上で３万以下のものがより好ましく、重量平均分子量が１.５万以上で３万以下のものが一層好ましい。
重量平均分子量が１万より小さいと、粘度指数が低下するようになるし、５万より大きいとせん断安定性の低下という不都合を生じることがある。
【００１３】
上記ＡＰＩの基油グループ２〜４に属する低粘度基油、ｍ−ＰＡＯの高粘度基油、ＰＭＡの粘度指数向上剤は、順次６０〜９８質量％、１〜２０質量％、１〜２０質量％の割合となるようにして使用するようにする。
そして、上記低粘度基油の６０〜９８質量％において、その中で少なくともＧＴＬ基油が４５〜８０質量％となるようにすると良い。
【００１４】
上記ＧＴＬ基油を４５質量％以下とした場合には、低蒸発性、低温流動性、せん断安定性といった性質で不具合が発生し、所望の効果が得られなくなる場合がある。
ｍ−ＰＡＯを上記の割合で使用すると、組成物において低温における流動性を向上させると共に、高温時においても適度の粘性を保持することができる。この量が１質量％未満では粘度指数の向上効果が不足する傾向になり、他方、２０質量％を超えると低温時の粘度が高くなって、実用性に劣るおそれがある。好ましくは１〜１５質量%の範囲である。
【００１５】
上記粘度指数向上剤は、上記した１質量％より少ないと、組成物の高温粘度が低下し、無段変速機用として用いた場合に機械部品の摩耗が増大するおそれがある。また、２０質量％を超えると、潤滑油組成物の粘度が上昇し、無段変速機用として用いた場合に摩擦損失が増大するという不都合が生じることがある。好ましくは２〜１５質量%の範囲である。
なお、上記粘度指数向上剤のＰＭＡには、希釈剤（鉱油など）が含まれていることがあり、そうしたものではＰＭＡの正味量としては、通例、その３０〜７５％程度の量となる。
【００１６】
上記の如き潤滑油組成物は、１００℃における動粘度を５〜７ｍｍ２／ｓであるようにする必要がある。これよりも低粘度であると高温での油膜の保持が困難となり、逆にこれよりも高粘度であると撹拌抵抗が増加し省燃費性に影響が出てくるようになる。好ましくは６.０〜６.６ｍｍ２／ｓである。
また、粘度指数も１９０以上であることが必要であり、これよりも低いと低温での粘度が高くなって撹拌抵抗が増え、高温では油膜の保持が困難となり摩耗が増加する可能性が高くなる。
【００１７】
そして、−４０℃の低温におけるブルックフィールド粘度が５０００ｍＰａ・ｓ以下であることも必要である。これにより、低温時の粘度の上昇が抑えられるようになり、これよりも高いと寒冷地での始動性が悪くなる。
更に、６０℃・２０時間（ｈｒ）の条件で測定したＫＲＬせん断安定性試験において、試験後の１００℃の動粘度の低下率が３％以下であることが必要であり、せん断安定性が悪いと組成物の粘度低下が大きくなり、高温での油膜保持に影響が出てくる。
また、ＮＯＡＣＫ蒸発性試験において、２００℃において１時間加熱した熱劣化後の質量の減少率（質量％）を１０質量％以下にしており、これにより高温時の安定性の確保ができるようになる。
【００１８】
本発明の自動変速機用潤滑油組成物には、上記した主要成分以外に、必要に応じて公知の添加剤、例えば、極圧剤、分散剤、金属系清浄剤、摩擦調整剤、酸化防止剤、腐食防止剤、防錆剤、抗乳化剤、金属不活性化剤、流動点降下剤、シール膨潤剤、消泡剤、着色剤等の各種添加剤を単独で又は数種類組み合わせて配合することができる。
こうした場合、通常は、市販されている自動変速機用の添加剤パッケージを使用することが多い。この添加剤パッケージの使用量は、通例、７〜１３質量％程度である。
【実施例】
【００１９】
以下、本発明の自動変速機用潤滑油組成物について実施例、比較例を挙げて具体的に説明するが、本発明はこれによって何ら限定されるものではない。
実施例、比較例を作製するために、下記する材料を用意した。
【００２０】
「１」基油
〔Ａ〕 低粘度基油
Ａ−１：ＧＴＬ（ガストゥリキッド）基油（性状：４０℃の動粘度が９.８９１ｍｍ2/ｓ、１００℃の動粘度が２.７０５ｍｍ２/s）
Ａ−２：ＧＴＬ（ガストゥリキッド）基油（性状：４０℃の動粘度が１８.３４ｍｍ2/ｓ、１００℃の動粘度が４.１１０ｍｍ２/s）
Ａ−３：鉱物油（性状：４０℃動粘度が１０.００ｍｍ２/s、１００℃の動粘度が２.６９２ｍｍ２/s）（Ｓ−Ｏｉｌ社製「Ｕｌｔｒａ  Ｓ−２」およびＳＫ  Ｌｕｂｒｉｃａｎｔｓ社製「ＹＵＢＡＳＥ  ３」を４２：５８の容量割合で混合）
Ａ−４：ＰＡＯ（ポリα-オレフィン）（性状：４０℃の動粘度が９.９１５ｍｍ２/s、１００℃の動粘度が２.６９７ｍｍ２/s）（ＩＮＥＯＳ社製「Ｄｕｒａｓｙｎ  １６２」およびＥｘｘｏｎ  Ｍｏｂｉｌ  Ｃｈｅｍｉｃａｌ社製「ＳｐｅｃｔｒａＳｙｎ４ ＰＡＯ Ｆｌｕｉｄ」を４５：５５の容量割合で混合）
【００２１】
〔Ｂ〕 高粘度基油
Ｂ−１：エチレン−αオレフィン共重合体（ＯＣＰ）（性状：１００℃動粘度が６００ｍｍ2/ｓ）（三井化学社製「Ｌｕｃａｎｔ  ＨＣ６００」）
Ｂ−２：ＰＡＯ（ポリα-オレフィン）（性状：４０℃の動粘度が４０１.８ｍｍ２/s、１００℃の動粘度が４０.５０ｍｍ２/s）（ＩＮＥＯＳ社製「Ｄｕｒａｓｙｎ  １７４」）
Ｂ−３：ＰＡＯ（ポリα-オレフィン）（性状：４０℃の動粘度が１５００ｍｍ２/s、１００℃の動粘度が１５０ｍｍ２/s）（ＩＮＥＯＳ社製「ＳｐｅｃｔｒａＳｙｎ  Ｕｌｔｒａ  １５０」）
Ｂ−４：ｍ−ＰＡＯ-６５（メタロセン・ポリα-オレフィン）（性状：４０℃の動粘度が６１４ｍｍ２/s、１００℃の動粘度が６５ｍｍ２/s）（Ｅｘｘｏｎ  Ｍｏｂｉｌ  Ｃｈｅｍｉｃａｌ社製「ＳｐｅｃｔｒａＳｙｎ  Ｅｌｉｔｅ  ６５」）
Ｂ−５：ｍ−ＰＡＯ-１５０（メタロセン・ポリα-オレフィン）（性状：４０℃の動粘度が１６４９ｍｍ２/s、１００℃の動粘度が１５６ｍｍ２/s）（Ｅｘｘｏｎ  Ｍｏｂｉｌ  Ｃｈｅｍｉｃａｌ社製「ＳｐｅｃｔｒａＳｙｎ  Ｅｌｉｔｅ  １５０」）
Ｂ−６：ｍ−ＰＡＯ-３００（メタロセン・ポリα-オレフィン）（性状：４０℃の動粘度が３３５８ｍｍ２/s、１００℃の動粘度が３０３ｍｍ２/s）（Ｅｘｘｏｎ  Ｍｏｂｉｌ  Ｃｈｅｍｉｃａｌ社製「ＳｐｅｃｔｒａＳｙｎ  Ｅｌｉｔｅ  ３００」）
【００２２】
「２」 添加剤
〔Ｃ〕粘度指数向上剤 
Ｃ−１：ポリメタクリレート（重量平均分子量が５,２００）、ポリマー濃度は１００％
Ｃ−２：ポリメタクリレート（重量平均分子量が１６,０００）が鉱油に溶解しているもの。ＧＰＣを用いて測定した際の、ポリマー成分のピーク面積と鉱油のピーク面積との比率は、６９：３１である。ＧＰＣの測定条件は下記する通りである。
Ｃ−３：ポリメタクリレート（重量平均分子量が２８，０００）が鉱油に溶解しているもの。同様に、ＧＰＣにおけるポリマー成分のピーク面積と鉱油のピーク面積との比率は、６７：３３である。
Ｃ−４：ポリメタクリレート（重量平均分子量が８５,０００）が鉱油に溶解しているもの。同様に、ＧＰＣにおけるポリマー成分のピーク面積と鉱油のピーク面積との比率は、３６：６４である。
〔Ｄ〕市販ＡＴＦ添加剤パッケージ：乗用車用の自動変速機に使用される、ＤＥＸＲＯＮ６相当の性能パッケージ（粘度指数向上剤は含有せず。）
【００２３】
（ＧＰＣによる測定）
ＪＩＳ  Ｋ７２５２−１  「プラスチック−サイズ排除クロマトグラフィーによる高分子の平均分子量及び分子量分布の求め方−第１部：通則」を用いて質量平均分子量を計算した。
使用装置：Ｓｈｏｄｅｘ  ＧＰＣ−１０１
検出器  ：示差屈折率検出器（ＲＩ）
カラム  ：ＫＦ−Ｇ（Ｓｈｏｄｅｘ）×１，ＫＦ−８０５Ｌ（Ｓｈｏｄｅｘ）×２
測定温度：４０℃
キャリア溶媒：ＴＨＦ
キャリア流量：０．８ｍｌ／ｍｉｎ（Ｒｅｆ  ０.３ｍｌ／ｍｉｎ）
標準物質：Ｓｈｏｄｅｘ  ＳＴＡＮＤＡＲＤ（Ｐｏｌｙｓｔｙｒｅｎｅ）
Ｍｐ＝２.０×１０３
Ｍｐ＝５.０×１０３
Ｍｐ＝１.０１×１０４
Ｍｐ＝２.９５×１０４
Ｍｐ＝９.６０×１０４
Ｍｐ＝２.０５×１０５
検量線  ：三次式
試料濃度：約２ｍａｓｓ％
試料注入量：５０μＬ
リテンションタイムが１７分頃をピークとする留分がポリマー成分、２２分頃をピークとする留分が鉱油分である。
【００２４】
下記する実施例及び比較例を作製した。
（実施例１）
上記基油（Ａ−１）の７１.９質量％に、基油（Ｂ−５）の８.６質量％と、添加剤（Ｃ−２）の１０.５質量％と、添加剤（Ｄ）の９質量％を加えて良く混合し、実施例１の潤滑油組成物を得た。
（実施例２〜６）
表１に記載の組成により、他は実施例１に準じて実施例２〜６の潤滑油組成物を得た。
【００２５】
（比較例１〜８）
表２及び表３に記載の組成により、他は実施例１に準じて比較例１〜８の潤滑油組成物を得た。
【００２６】
〔試験〕
上記実施例及び比較例の性状及び性能について知るために適宜に以下の試験を行った。
（４０℃動粘度：ＫＶ４０）
ＪＩＳ  Ｋ２２８３に基づいて４０℃動粘度（ｍｍ２／ｓ）を測定した。
評価基準：  ３０.０  ｍｍ２／ｓ以下のもの   ・・・良（○）
３０.０  ｍｍ２／ｓを超えるもの ・・・不良（×）
（１００℃動粘度：ＫＶ１００）
ＪＩＳ  Ｋ２２８３に基づいて１００℃動粘度（ｍｍ２／ｓ）を測定した。
評価基準：５.０から７.０  ｍｍ２／ｓ以下のもの・・・良（○）
５.０未満あるいは７.０  ｍｍ２／ｓを超えるもの・・・不良（×）
（粘度指数：ＶＩ）
ＪＩＳ  Ｋ２２８３に基づいて算出した。
評価基準：１９０以上のもの・・・良（○）
１９０未満のもの・・・不良（×）
【００２７】
（−４０℃のブルックフィールド粘度：−４０℃・ＢＦ粘度：ＢＦ−４０）
ＡＳＴＭ  Ｄ  ２９８３に基づいて、−４０℃の低温粘度（ｍＰａ・ｓ）を測定した。
評価基準：５０００ｍＰａ・ｓ以下のもの  ・・・良（○）
５０００ｍＰａ・ｓを超えるもの・・・不良（×）
【００２８】
（ＮＯＡＣＫ蒸発性試験）
ＡＳＴＭ  Ｄ５８００に準拠して試験を行った。すなわち、２００℃において１時間加熱した熱劣化後の質量の減少率（質量％）を測定した。
評価基準：１０.０質量％以下のもの  ・・・良（○）
１０.０質量％を超えるもの・・・不良（×）
【００２９】
（ＫＲＬせん断安定性試験）
ＣＥＣ−Ｌ−４５−Ａ−９９に基づいて、６０℃で２０時間の処理を行い、処理後１００℃動粘度を測定し、１００℃動粘度の処理後の処理前に対する粘度の低下率（％）を求めた。
評価基準：１００℃の動粘度の低下率が３.０％以下のもの  ・・・良（○）
１００℃の動粘度の低下率が３.０％を超えるもの・・・不良（×）
【００３０】
（結果）
上記各試験の結果を表１〜表３に示す。なお、比較例の試験結果において空欄となっているのは、試験結果の一部において適性が認められないことが判ったことから、その余の試験を省略したことによるものである。
【００３１】
（考察）
実施例１、２のものは、いずれも４０℃動粘度、１００℃動粘度、粘度指数、−４０℃・ＢＦ粘度、ＮＯＡＣＫ蒸発量、更にＫＲＬせん断試験においても良好な結果が得られている。また、実施例３のものは基油Ａ−１とＡ−２を混合使用し、実施例２に比べて基油Ｂ−６の使用量をずっと少なくし、添加剤Ｃ−２の使用量を多くしたものであるが、上記各試験において実施例１、２と同様の良好な結果が得られている。
【００３２】
実施例４は、実施例２に比べて基油Ｂ−６の使用量をほぼ倍量程度に増やし、添加剤Ｃ−２に替えてＣ−３をほぼ１／４程度の量で使用したもので、実施例２に比べて−４０℃・ＢＦ粘度、ＮＯＡＣＫ蒸発量、ＫＲＬせん断試験において更に良好な結果が得られている。
実施例５は実施例４に比べて、基油Ａ−１とＡ−３を併用したもの、実施例６は基油Ａ−１とＡ−４を併用したものであり、ＮＯＡＣＫ蒸発量がやや高いが実施例４とほぼ同程度の結果が得られている。
【００３３】
これに対して、比較例１は実施例１，２の基油Ｂ−５，６の代りに基油Ｂ−１を使用量を減らして使用したもので、４０℃動粘度、１００℃動粘度、粘度指数、ＮＯＡＣＫ蒸発量、ＫＲＬせん断試験では良好な結果が得られているが、−４０℃・ＢＦ粘度において数値が高くて好ましくない。比較例２は、基油Ｂ−２を使用量を増して使用したもので、粘度指数が低いし、比較例３は基油Ｂ−３を使用したものでＫＲＬせん断試験での低下率が高いし、比較例４の基油Ｂ−４を使用したものでは、粘度指数が低く、いずれも好ましい結果が得られていない。
【００３４】
比較例５では、基油Ａ−３と基油Ｂ−６を使用したもので、−４０℃・ＢＦ粘度及びＮＯＡＣＫ蒸発量が高いし、比較例６は基油Ａ−４と基油Ｂ−６を使用したもので、ＮＯＡＣＫ蒸発量が高く、良好な結果が得られていない。比較例７、８は、実施例４とほぼ同様に基油Ａ−１と基油Ｂ−６を使用したものであるが、比較例７では添加剤Ｃ−１を用いている為に粘度指数が低くなっているし、比較例８では、添加剤Ｃ−４を用いていることからＫＲＬせん断試験の結果が悪く、いずれも良好な結果が得られていないことが判る。
【００３５】
【表１】
2018039943.tif 000002
【００３６】
【表２】
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【００３７】
【表３】
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