(57)【要約】【課題】全プーリ比域で、チェーンのリンクピンと、プーリシーブ面との間の摩擦係数を増大させ得るようにして、伝動効率を高めたチェーン式無段変速伝動機構を提供する。【解決手段】プライマリプーリ11およびセカンダリプーリ12のシーブ面11b,12bに、無終端チェーン13が巻き掛けされて摩擦接触する領域の全体に亘って、多数の微細円周条溝21を設ける。シーブ面内周側における微細円周条溝21のプーリ径方向配列ピッチをシーブ面外周側における微細円周条溝21のプーリ径方向配列ピッチよりも小さくして、微細円周条溝21をシーブ面内周側でシーブ面外周側よりも高密度に配置する。【選択図】図5
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
無終端チェーンと、この無終端チェーンを無段変速可能に巻き掛けしたＶ溝プーリとから成り、
該プーリのＶ溝を画成する軸線方向対向シーブの間隔を変更することにより、前記無段変速が可能なチェーン式無段変速伝動機構において、
前記無終端チェーンが摩擦接触する前記軸線方向対向シーブの対向シーブ面にそれぞれ、該無終端チェーンの摩擦接触領域全体に亘って、円周方向へ延在する微細円周条溝を設け、該微細円周条溝のうち前記シーブ面の径方向内周側における内周側微細円周条溝を、前記シーブ面の径方向外周側における外周側微細円周条溝よりも高密度に配置したことを特徴とするチェーン式無段変速伝動機構。
【請求項２】
請求項1に記載されたチェーン式無段変速伝動機構において、
前記微細円周条溝は、個々に閉ループの円形微細円周条溝として前記Ｖ溝プーリの回転軸線に同心に配置し、前記内周側微細円周条溝のプーリ径方向配列ピッチを前記外周側微細円周条溝のプーリ径方向配列ピッチよりも小さくしたものであることを特徴とするチェーン式無段変速伝動機構。
【請求項３】
請求項2に記載されたチェーン式無段変速伝動機構において、
前記内周側微細円周条溝のうちの最内周側微細円周条溝から、前記外周側微細円周条溝のうちの最外周側微細円周条溝へ向かうにつれ、前記微細円周条溝のプーリ径方向配列ピッチを徐々に大きくしたものであることを特徴とするチェーン式無段変速伝動機構。
【請求項４】
請求項1に記載されたチェーン式無段変速伝動機構において、
前記微細円周条溝は、前記内周側微細円周条溝のうちの最内周側微細円周条溝から、前記外周側微細円周条溝のうちの最外周側微細円周条溝まで螺旋状に延在する連続した螺旋状微細円周条溝として前記Ｖ溝プーリの回転軸線に同心に配置し、該螺旋状微細円周条溝のプーリ径方向配列ピッチをプーリ径方向内周側よりもプーリ径方向外周側で大きくしたものであることを特徴とするチェーン式無段変速伝動機構。
【請求項５】
請求項4に記載されたチェーン式無段変速伝動機構において、
前記螺旋状微細円周条溝のプーリ径方向配列ピッチをプーリ径方向内周側からプーリ径方向外周側へ向かうにつれ徐々に大きくしたものであることを特徴とするチェーン式無段変速伝動機構。
【請求項６】
請求項4または5に記載されたチェーン式無段変速伝動機構において、
前記螺旋状微細円周条溝は、プーリ径方向最内周側における線輪部分から加工を開始し、プーリ径方向最外周側における線輪部分へと加工を進めて形成したものであることを特徴とするチェーン式無段変速伝動機構。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、無終端チェーンをＶ溝プーリに無段変速可能に巻き掛けして構成したチェーン式無段変速伝動機構に係わり、特に無終端チェーンとＶ溝プーリとの間の摩擦係数を増大させてチェーン式無段変速伝動機構の伝動効率を向上させる技術に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
チェーン式無段変速伝動機構は通常、無終端チェーンをプーリのＶ溝に掛け渡して動力伝達可能となす一方、この動力伝達中に、プーリＶ溝を画成する軸線方向対向シーブの間隔を変更してプーリＶ溝の溝幅を変更することによりプーリに対する無終端チェーンの巻き掛け円弧径を連続的に変化させ、上記の無段変速が可能となるよう構成する。
【０００３】
他方で無終端チェーンは、多数のリンク板を順次、該リンク板の両端におけるリンクピン挿通孔内に挿通したリンクピンで数珠繋ぎに連結して連続円環状に構成する。
そして各リンクピンの軸線方向両端面は、プーリＶ溝の側壁を提供する軸線方向対向シーブの相互に対向する円錐のシーブ面と面接触するよう傾斜させ、当該リンクピンの両端傾斜面がプーリの対向シーブ面と摩擦接触することにより上記の動力伝達を可能ならしめる。
【０００４】
ところで、無終端チェーンのリンクピンがＶ溝プーリに巻き込まれて当該Ｖ溝プーリに進入する時、リンクピンの傾斜両端面とＶ溝プーリ対向シーブ面との間に介在されることとなる油膜のスクイーズ効果により、リンクピンとＶ溝プーリ（シーブ面）との間における摩擦係数が低下して、両者間のトラクション力（摩擦力）の低下により伝動効率が悪くなるという問題を生ずる。
【０００５】
この問題を解消するために従来、特許文献1に記載のごとく無終端チェーン（リンクピン）が摩擦接触する軸線方向対向シーブの対向シーブ面にそれぞれ、該無終端チェーン（リンクピン）の摩擦接触領域全体に亘って、円周方向へ延在する微細円周条溝を設け、
かかる微細円周条溝の存在により上記油膜の発生を減じてリンクピンおよびＶ溝プーリ（シーブ面）間の摩擦係数が大きくなるようにし、上記トラクション力（摩擦力）の低下（伝動効率の悪化）に係る問題を解決する技術が提案されている。
【０００６】
なお特許文献1には更に、以下の提案もなされている。
リンクピンの傾斜両端面とＶ溝プーリ対向シーブ面との間に存在する油膜に起因してリンクピンおよびＶ溝プーリ（シーブ面）間の摩擦係数が低下する前記の傾向は、Ｖ溝プーリ対向シーブ面の径方向内周側ほど顕著になることが知られている。
【０００７】
このことから特許文献1には、シーブ面の径方向内周側における微細円周条溝の深さをシーブ面の径方向外周側における微細円周条溝の深さよりも深くし、これによりシーブ面の径方向内周側における油膜が厚くなるのを抑制してシーブ面の径方向内周側でも上記油膜の発生（上記摩擦係数の低下）を要求通りに減ずるようにした技術提案もなされている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２０１５−１１７７８３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかし、上記した従来の提案技術のごとく微細円周条溝の深さをシーブ面の径方向内周側でシーブ面の径方向外周側よりも深くする対策では、以下の問題を避けられない。
つまり、前記の油膜軽減を実現するに際して要求される微細円周条溝の幅および深さはμmオーダーの微小なものであり、かかる微細円周条溝は例えば砥石による研磨加工等で微細加工することになることもあって、シーブ面径方向配列ピッチが極小な微細円周条溝の深さを上記の通りシーブ面の径方向内周側と外周側とで異ならせる加工は製造上のロバスト性を得難くするという別の難問を生ずる。
【００１０】
本発明は、上記ロバスト性の問題に鑑み、シーブ面に設ける微細円周条溝の深さをシーブ面の径方向内周側と外周側とで異ならせる代わりに、シーブ面の径方向における微細円周条溝の設置密度をシーブ面の径方向内周側と外周側とで異ならせることによって、油膜が厚くなる傾向のシーブ面径方向内周側でも油膜の発生（摩擦係数の低下）を要求通りに減じ得るようにし、これによりチェーン式無段変速伝動機構の伝動効率を向上させることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
この目的のため、本発明によるチェーン式無段変速伝動機構は、以下のごとくにこれを構成する。
先ず、本発明の前提となるチェーン式無段変速伝動機構を説明するに、これは、
無終端チェーンと、この無終端チェーンを無段変速可能に巻き掛けしたＶ溝プーリとから成り、
該プーリのＶ溝を画成する軸線方向対向シーブの間隔を変更することにより、上記無段変速が可能なものである。
【００１２】
本発明は、かかるチェーン式無段変速伝動機構において、
上記無終端チェーンが摩擦接触する上記軸線方向対向シーブの対向シーブ面にそれぞれ、該無終端チェーンの摩擦接触領域全体に亘って、円周方向へ延在する微細円周条溝を設け、該微細円周条溝のうち上記シーブ面の径方向内周側における内周側微細円周条溝を、上記シーブ面の径方向外周側における外周側微細円周条溝よりも高密度に配置した構成に特徴づけられる。
【発明の効果】
【００１３】
上記した本発明のチェーン式無段変速伝動機構にあっては、無終端チェーンが摩擦接触する領域全体に亘って対向シーブ面に設ける微細円周条溝のうちシーブ面の径方向内周側における内周側微細円周条溝を、シーブ面の径方向外周側における外周側微細円周条溝よりも高密度に配置したため、
前記した理由により油膜が厚くなる傾向にあるシーブ面径方向内周側においても油膜を高密度配置の内周側微細円周条溝によって要求通りに遮断することができ、無終端チェーンと対向シーブ面との間の油膜発生を、これら両者が摩擦接触する全域に亘って要求通りに遮断し得ることとなり、油膜によるすべりが当該摩擦接触域の全体に亘り低減されるよう摩擦係数が向上し、また、無終端チェーンと対向シーブ面との間の接触面圧が相対的に高くなって、これによってもこれら両者間の摩擦係数がプーリ比の如何に関わらず全域で増大し、チェーン式無段変速伝動機構の伝動効率を向上させることができる。
【００１４】
また、上記摩擦係数の増大により、無終端チェーンおよび対向シーブ面間の要求摩擦係数を達成するのに必要な、対向シーブ面によるチェーン挟圧力が低くてよくなり、そのためのエネルギー消費が少なくなると共にチェーン式無段変速伝動機構の耐久性を向上させることもできる。
【００１５】
そして上記の効果が、シーブ面の内周側微細円周条溝を外周側微細円周条溝よりも高密度に配置することで得られるようにしたため、従来のように微細円周条溝の深さを内周側と外周側とで異ならせるという微細円周条溝の仕様変化により同じ課題を解決する場合に比べ、加工に要する時間が短いと共に費用が安価であるのに加え、製造上のロバスト性が得易くなるという効果をも達成することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明の着想を適用可能なチェーン式無段変速伝動機構を例示する概略側面図である。
【図２】図1に示したチェーン式無段変速伝動機構のセカンダリプーリ側における巻き掛け伝動部を示す詳細側面図である。
【図３】図2に示したセカンダリプーリ側チェーン巻き掛け伝動部の詳細を示す縦断面図である。
【図４】図1〜3における無終端チェーンのリンクピンを示す全体斜視図である。
【図５】本発明の第1実施例になるチェーン式無段変速伝動機構を示す、図1と同様な概略側面図である。
【図６】図5に示したチェーン式無段変速伝動機構のプライマリプーリシーブおよびセカンダリプーリシーブを示す要部拡大断面図で、  (a)は、図3にαで示すシーブ面の内周側を、図5のA−A線上で断面とし、矢の方向に見て示す要部拡大断面図、  (b)は、図3にβで示すシーブ面の外周側を、図5のB−B線上で断面とし、矢の方向に見て示す要部拡大断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明の実施の形態を、図面に示す実施例に基づき詳細に説明する。
＜第1実施例の構成＞
図1〜3は、本発明の着想を適用可能なチェーン式無段変速伝動機構を示し、
図1は、該チェーン式無段変速伝動機構10の概略側面図、図2,3はそれぞれ、そのセカンダリプーリ側における巻き掛け伝動部の詳細側面図および縦断面図である。
【００１８】
図1において、11は、チェーン式無段変速伝動機構10の駆動側プーリであるプライマリプーリ、12は、従動側プーリであるセカンダリプーリをそれぞれ示す。
これらプライマリプーリ11およびセカンダリプーリ12間に無終端チェーン13を掛け渡して設け、チェーン式無段変速伝動機構10は、この無終端チェーン13を介しプライマリプーリ11およびセカンダリプーリ12間で動力伝達を行うものとする。
【００１９】
プライマリプーリ11およびセカンダリプーリ12はそれぞれ、回転軸線方向に正対する対向シーブ11a,12a（図1では便宜上、手前側のシーブを除去して、向こう側のシーブのみを示す）を具え、これら対向シーブ11a間および対向シーブ12a間にそれぞれプーリＶ溝を画成したＶ溝プーリとする（対向シーブ12a間に画成されたプーリＶ溝を図3に示す）。
【００２０】
無終端チェーン13は、図2,3に明示するごとく、多数のリンク板14を順次、その両端におけるリンクピン挿通孔14a内のリンクピン15で数珠繋ぎに連結して連続円環状に構成する。
そしてリンク板14は図3のごとく、リンクピン15に植設したリテーナピン16でリンクピン15に対して抜け止めする。
【００２１】
リンクピン15は、全体を図4に示すように湾曲背面15aを有し、この湾曲背面15aが図2のごとく背中合わせになるよう一対一組として、リンク板14の両端におけるリンクピン挿通孔14a内に挿通する。
そしてリンクピン15の両端面15bはそれぞれ図3，4に示すごとく、プライマリプーリ11およびセカンダリプーリ12のプーリＶ溝側壁を提供する軸線方向対向シーブ11a（詳しくは、両者の対向シーブ面11b）および軸線方向対向シーブ12a（詳しくは、両者の対向シーブ面12b）と摩擦接触するよう傾斜させる。
【００２２】
かくて無終端チェーン13は、プーリ巻き付き領域においてリンクピン15を、プライマリプーリ11の対向シーブ11a間（対向シーブ面11b）間およびセカンダリプーリ12の対向シーブ12a間（対向シーブ面12b間）に挟圧され、プライマリプーリ11およびセカンダリプーリ12間での動力伝達を行うことができる。
【００２３】
なお、プライマリプーリ11の対向シーブ11aは、その一方を固定シーブとし、他方を軸線方向にストローク制御可能な可動シーブとする。
また、セカンダリプーリ12の対向シーブ12aは、プライマリプーリ11の可動シーブと同じ側におけるシーブ（図3の左側におけるシーブ）を固定シーブとし、プライマリプーリ11の固定シーブと同じ側におけるシーブ（図3の右側におけるシーブ）を軸線方向にストローク制御可能な可動シーブとする。
【００２４】
かくて前記の動力伝達中、プライマリプーリ11の可動シーブを固定シーブに対し接近させてプーリＶ溝幅を狭くすると同時に、セカンダリプーリ12の可動シーブを固定シーブから遠ざけてプーリＶ溝幅を広くするにつれ、
無終端チェーン13は、プライマリプーリ11に対する巻き掛け円弧径を増大されると共に、セカンダリプーリ12に対する巻き掛け円弧径を小さくされ、チェーン式無段変速伝動機構10は図1に示す最ハイ変速比選択状態に向け無段変速下にアップシフト可能である。
【００２５】
逆に、プライマリプーリ11の可動シーブを固定シーブから遠ざけてプーリＶ溝幅を広くすると同時に、セカンダリプーリ12の可動シーブを固定シーブに対し接近させてプーリＶ溝幅を狭くするにつれ、
無終端チェーン13は、プライマリプーリ11に対する巻き掛け円弧径を小さくされると共に、セカンダリプーリ12に対する巻き掛け円弧径を増大され、チェーン式無段変速伝動機構10は図1に示す最ハイ変速比選択状態から図示せざる最ロー変速比選択状態に向け無段変速下にダウンシフト可能である。
【００２６】
＜リンクピンおよびシーブ面間の摩擦係数増大対策＞
上記したチェーン式無段変速伝動機構の伝動効率を向上させるためには、リンクピン15の傾斜両端面15bがプーリ対向シーブ11a,12a（対向シーブ面11b,12b）と摩擦接触して、無終端チェーン13を介し前記の動力伝達を行うことから、リンクピン15の傾斜両端面15bとプーリ対向シーブ11a,12a（対向シーブ面11b,12b）との間における摩擦係数を大きくすることが肝要である。
【００２７】
ここでリンクピン15の傾斜両端面15bとプーリ対向シーブ11a,12a（対向シーブ面11b,12b）との間における摩擦係数を考察する。
リンクピン15の傾斜両端面15bとプーリ対向シーブ11a,12a（対向シーブ面11b,12b）との間に油膜が介在せず両者が全接触している場合、これら両者間の摩擦力（摩擦係数）は、リンクピン15がプーリに巻き込まれて進入する位置と、プーリの巻き掛け領域から繰り出される位置との間の全てにおいて比較的大きな値で連続的に変化する。
【００２８】
しかし、チェーン式無段変速伝動機構10はプライマリプーリ11およびセカンダリプーリ12と、無終端チェーン13との間における伝動部を潤滑する必要があり、リンクピン15の傾斜両端面15bとプーリ対向シーブ11a,12a（対向シーブ面11b,12b）との間には油膜が介在する。
【００２９】
従って、リンクピン15の傾斜両端面15bとプーリ対向シーブ11a,12a（対向シーブ面11b,12b）とが全接触することはなく、リンクピン15の傾斜両端面15bとプーリ対向シーブ11a,12a（対向シーブ面11b,12b）との間における摩擦力（摩擦係数）は、全接触時の摩擦力（摩擦係数）よりも、全域において油膜の介在により小さくなる。
そのため、リンクピン15の傾斜両端面15bとプーリ対向シーブ11a,12a（対向シーブ面11b,12b）との間にスリップを生じ易く、チェーン式無段変速伝動機構の伝動効率を悪化させるという問題が発生する。
【００３０】
この問題は、プーリ11,12に対する無終端チェーン13の巻き掛け円弧径が小さい領域において、つまり大プーリ比（ロー側プーリ比）で行われるコースティング（惰性）走行時であれば、リンクピン15の傾斜両端面15bと、プライマリプーリシーブ11a（シーブ面11b）の径方向内周側（以下、単に内周側と言う）との接触領域において顕著に表れ、また、小プーリ比（ハイ側プーリ比）で行われるドライブ（駆動）走行時であれば、リンクピン15の傾斜両端面15bと、セカンダリプーリシーブ12a（シーブ面12b）の内周側との接触領域において顕著に表れる。
【００３１】
以下のその理由を説明する。
プライマリプーリシーブ11aのシーブ面内周側およびセカンダリプーリシーブ12aのシーブ面内周側では、無終端チェーン13の巻付き半径が小さくて、シーブ面11b,12bに対するチェーン接触長（Ｖ溝プーリに対するチェーン巻き付き長）が短いと共に無終端チェーン13の周速度が高速であることから、シーブ面11b,12bの内周側とリンクピン15の傾斜両端面15bとの間における油膜収容可能量が少なく、シーブ面11bおよび12bによる無終端チェーン13（リンクピン15）の挟圧力が同じ条件下において、シーブ面11b,12bの内周側における油膜がシーブ面11b,12bの径方向外周側（以下、単に外周側と言う）に比べて厚くなる傾向にある。
【００３２】
その反面シーブ面11b,12bの外周側では、チェーン巻付き半径が大きくてシーブ面11b,12bに対するチェーン接触長（Ｖ溝プーリ11,12に対するチェーン巻き付き長）が長いことを主たる原因として、シーブ面11b,12bの外周側とリンクピン15の傾斜両端面15bとの間における油膜収容可能量が多く、シーブ面11b,12bの外周側における油膜がシーブ面11b,12bの内周側に比べて薄くなる傾向にある。
【００３３】
これらの理由によって、リンクピン15およびＶ溝プーリ11,12（シーブ面11b,12b）間における摩擦係数の低下傾向はシーブ面11b,12bの内周側ほど顕著になる。
【００３４】
以上の事実に鑑み本発明の第1実施例では、以下のようにしてリンクピン15の傾斜両端面15bとプーリ対向シーブ11a,12a（シーブ面11b,12b）との間に介在する油膜をシーブ面11b,12bの全トラクション伝動領域に亘り要求通りに遮断可能となし、これによりリンクピン傾斜両端面15bとプーリ対向シーブ11a,12a（シーブ面11b,12b）との間における摩擦係数をシーブ面11b,12bの全トラクション伝動領域で要求通りに大きくして、チェーン式無段変速伝動機構の伝動効率を向上させる。
【００３５】
つまり本実施例においては、Ｖ溝プーリ対向シーブ11a,12a（シーブ面11b,12b）の内周側および外周側に関する上記した油膜発生状況に鑑み、図5に示すごとくＶ溝プーリ対向シーブ11a,12aのシーブ面11b,12bにそれぞれ、無終端チェーン13（リンクピン両端傾斜面15b）が摩擦接触する領域の全体に亘って、プーリ円周方向に延在する微細円周条溝21を設けるが、この微細円周条溝21を特に以下のように構成・配置する。
なお図5に示す無終端チェーン13の巻き掛け状態は、図3のそれと同じく、プライマリプーリ11およびセカンダリプーリ12に対する無終端チェーン13の巻き掛け円弧径が同じになるプーリ比1のチェーン巻き掛け状態である。
【００３６】
これら微細円周条溝21を本実施例では個々に閉ループの円形微細円周条溝とし、これら円形微細円周条溝21をリンクピン15の移動方向に沿うよう延在させるべく、好ましくは、プライマリプーリ11およびセカンダリプーリ12の軸心Opに同心の真円条溝とする。
これら円形微細円周条溝（真円条溝）21は全て、図3のα領域であるシーブ面11b,12bの内周側のものを図5のA−A断面として図6(a)に明示し、図3のβ領域であるシーブ面11b,12bの外周側のものを図5のB−B断面として図6(b)に明示するように、幅Wおよび深さDが同じ同仕様のものとする。
【００３７】
しかしこれら円形微細円周条溝（真円条溝）21は、プーリ11,12の径方向において相互に隣り合う円形微細円周条溝21の間隔（プーリ径方向ピッチ）が図6(a),(b)に示すごとく、シーブ面11b,12bの内周側αと外周側βとで異なるよう、つまりシーブ面11b,12bの内周側αにおける円形微細円周条溝21のプーリ径方向ピッチPinがシーブ面11b,12bの外周側βにおける円形微細円周条溝21のプーリ径方向ピッチPoutよりも小さくなるよう配設して、円形微細円周条溝21を内周側αにおいて外周側βにおけるよりも高密度に配置する。
なお円形微細円周条溝（真円条溝）21は、その設置要求に鑑みて幅Wおよび深さDが例えばμmオーダーの微小なものとし、砥石による研磨加工等により刻設することができる。
【００３８】
ここで、シーブ面11b,12bの内周側αにおける円形微細円周条溝21のプーリ径方向ピッチPin（径方向配列密度）、および内周側αにおける円形微細円周条溝21のプーリ径方向ピッチPin（径方向配列密度）、および外周側βにおける円形微細円周条溝21のプーリ径方向ピッチPout（外周側径方向配列密度）はそれぞれ、シーブ面11b,12bの内周側αおよび外周側βでの前記した油膜の排除に関する要求度合い（摩擦係数増大要求度合い）に応じ、当該要求が実現されるよう決定する。
【００３９】
そして、内周側αおよび外周側βの間における円形微細円周条溝21のプーリ径方向ピッチは、内周側ピッチPin（内周側径方向配列密度）と外周側ピッチPout（外周側径方向配列密度）との中間的な値とし、この中間的な値もシーブ面11b,12bの内周側αおよび外周側β間の領域での油膜の排除に関する要求度合い（摩擦係数増大要求度合い）に応じ、当該要求が実現されるよう決定する。
【００４０】
なお上記では円形微細円周条溝21のプーリ径方向ピッチを、内周側領域αと、外周側領域βと、これらの間の中間領域とで異ならせる場合について説明したが、油膜の排除に関する要求度合い（摩擦係数増大要求度合い）が外周側βで小さく、内周側αへ向かうにつれて大きくなること前述の通りであるため、
円形微細円周条溝21のプーリ径方向ピッチを決定するに際しては、円形微細円周条溝21のうちの最内周側微細円周条溝から最外周側微細円周条溝へ向かうにつれ、円形微細円周条溝21のプーリ径方向ピッチを徐々に大きくするのが良いのは言うまでもない。
【００４１】
この場合、円形微細円周条溝21の最内周側のものから最外周側微のものまで、全ての円形微細円周条溝21がそれぞれ、前記した油膜の排除に関する要求度合い（摩擦係数増大要求度合い）を過不足なく実現し得ることとなり、無駄な円形微細円周条溝21を設けることなく、効率的にチェーン式無段変速伝動機構の伝動効率を高めることができる。
【００４２】
＜第1実施例の効果＞
上記した第1実施例の構成によれば、プーリ軸線方向対向シーブ11a,12aのシーブ面11b,12bに、無終端チェーン13（リンクピン15の両端傾斜面15b）が摩擦接触する全領域に亘って円形微細円周条溝21を設け、これら円形微細円周条溝21のうち内周側微細円周条溝のプーリ径方向ピッチPinを外周側微細円周条溝のプーリ径方向ピッチPoutよりも    小さくして、内周側微細円周条溝を外周側微細円周条溝よりも高密度に配置したたため、
前記した通り油膜が厚くなる傾向にあるシーブ面内周側においても油膜を高密度配置の内周側微細円周条溝によって要求通りに遮断することができる。
【００４３】
よって、無終端チェーン13と対向シーブ面11b,12bとの間の油膜発生を、これら両者が摩擦接触する全域に亘って要求通りに遮断し得ることとなり、油膜によるすべりが当該摩擦接触域の全体に亘り低減されるよう摩擦係数が向上し、また、無終端チェーン13と対向シーブ面11b,12bとの間の接触面圧が相対的に高くなって、これによってもこれら両者間の摩擦係数がプーリ比の如何に関わらず全域で増大し、チェーン式無段変速伝動機構の伝動効率を向上させることができる。
【００４４】
また、上記摩擦係数の増大により、無終端チェーン13および対向シーブ面11b,12b間の要求摩擦係数を達成するのに必要な、対向シーブ面11b,12bによるチェーン挟圧力が低くてよくなり、そのためのエネルギー消費が少なくなると共にチェーン式無段変速伝動機構の耐久性を向上させることもできる。
【００４５】
そして上記の効果が、シーブ面11b,12bの内周側微細円周条溝を外周側微細円周条溝よりも高密度に配置することで得られるようにしたため、従来のように微細円周条溝の深さを内周側と外周側とで異ならせるという微細円周条溝の仕様変化により同じ課題を解決する場合に比べ、加工に要する時間が短いと共に費用が安価であるのに加え、製造上のロバスト性が得易くなるという効果をも達成することができる。
【００４６】
更に本実施例において前記した通り、円形微細円周条溝21のプーリ径方向ピッチを決定するに際して、円形微細円周条溝21のうちの最内周側微細円周条溝から最外周側微細円周条溝へ向かうにつれ、円形微細円周条溝21のプーリ径方向ピッチが徐々に大きくなるよう円形微細円周条溝21のプーリ径方向ピッチを連続的に変化させる場合、
円形微細円周条溝21の最内周側のものから最外周側のものまで、全ての円形微細円周条溝21がそれぞれ、前記した油膜の排除に関する要求度合い（摩擦係数増大要求度合い）を過不足なく実現し得ることによって、無駄な円形微細円周条溝21を設けることなく、効率的にチェーン式無段変速伝動機構の伝動効率を高めることができる。
【００４７】
＜第2実施例＞
図示しなかったが本発明においては、無終端チェーン13（リンクピン両端傾斜面15b）が接する全領域においてシーブ面11b,12bに設ける微細円周条溝21を前記した第１実施例のごとき円形（真円）に形成する代わりに、1本の連続した螺旋状に形成することができる。
【００４８】
つまり本実施例では（以下便宜上、第１実施例に対応する部分を同符号付きで説明する）、前記内周側αにおける微細円周条溝のうちの最内周側微細円周条溝から、前記外周側βにおける微細円周条溝のうちの最外周側微細円周条溝まで螺旋状に延在する１本の連続した螺旋状微細円周条溝21をシーブ面11b,12bの無終端チェーン接触領域全体に亘って設け、この螺旋状微細円周条溝21をＶ溝プーリ11,12の回転軸線Opに同心に配置する。
【００４９】
そして、上記螺旋状微細円周条溝21のプーリ径方向配列ピッチを、プーリ径方向内周側からプーリ径方向外周側へ向かうにつれ徐々に大きくするか、若しくは内周側領域αと、外周側領域βと、これらの中間領域との間で第１実施例と同様の考え方に基づき異ならせることにより、内周側微細円周条溝を外周側微細円周条溝よりも高密度に配置する。
かかる螺旋状微細円周条溝21の加工に際しては、そのプーリ径方向最内周側における線輪部分から加工を開始し、プーリ径方向最外周側における線輪部分へと加工を進めて、当該螺旋状微細円周条溝21を形成する。
【００５０】
＜第2実施例の効果＞
本実施例においても、プーリ軸線方向対向シーブ11a,12aのシーブ面11b,12bに、無終端チェーン13（リンクピン15の両端傾斜面15b）が摩擦接触する全領域に亘って螺旋状微細円周条溝21を設け、当該螺旋状微細円周条溝21のプーリ径方向配列ピッチをシーブ面11,12bの内周側で外周側よりも小さくして、内周側微細円周条溝を外周側微細円周条溝よりも高密度に配置したため、
第1実施例につき前記した通り油膜が厚くなる傾向にあるシーブ面内周側においても、油膜を高密度配置の内周側微細円周条溝によって要求通りに遮断することができ、第1実施例と同様な諸々の効果を達成することができる。
【００５１】
更に本実施例において螺旋状微細円周条溝21のプーリ径方向ピッチを決定するに際し、前記した通り螺旋状微細円周条溝21のプーリ径方向配列ピッチが、プーリ径方向内周側からプーリ径方向外周側へ向かうにつれ徐々に大きくなるよう螺旋状微細円周条溝21のプーリ径方向ピッチを連続的に変化させる場合、
螺旋状微細円周条溝21の最内周側線輪部分から最外周側線輪部分まで、螺旋状微細円周条溝21の全ての線輪部分がそれぞれ、第１実施例につき前述した油膜の排除に関する要求度合い（摩擦係数増大要求度合い）を過不足なく実現し得ることによって、螺旋状微細円周条溝21に無駄な線輪部分が存在しないこととなり、効率的にチェーン式無段変速伝動機構の伝動効率を高めることができる。
【００５２】
そして螺旋状微細円周条溝21の加工に際し、そのプーリ径方向最内周側における線輪部分から加工を開始し、プーリ径方向最外周側における線輪部分へと加工を進めて、当該螺旋状微細円周条溝21を形成するため、
螺旋状微細円周条溝21のプーリ径方向内周側における線輪部分が形状およびプーリ径方向配列ピッチに関し高い精度を要求されると雖も、この高い要求精度を比較的容易に実現し得て、当該内周側線輪部分の油膜収容可能量に関するロバスト性を確保し易い。
【００５３】
＜その他の実施例＞
なお上記した両実施例においては、微細円周条溝21をプーリシーブ11a,12aに同心の真円条溝（第１実施例）または螺旋条溝（第2実施例）としたが、これに限られるものでなく、微細円周条溝21はプーリ円周方向へ延在するものであれば前記の作用効果を同様に奏することができる。
【符号の説明】
【００５４】
10  チェーン式無段変速伝動機構
11  プライマリプーリ
11a  プライマリプーリシーブ
11b  対向シーブ面
12  セカンダリプーリ
12a  セカンダリプーリシーブ
12b  対向シーブ面
13  無終端チェーン
14  リンク板
15  リンクピン
15b  両端傾斜面
21  微細円周条溝
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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