(57)【要約】【課題】成形加工性および透明性に優れた熱可塑性樹脂組成物を提供する。【解決手段】芳香族ビニル系単量体（ａ１）、不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ａ２）およびシアン化ビニル系単量体（ａ３）を含有するビニル系単量体混合物（ａ）を共重合してなるビニル系共重合体（Ａ）と、ゴム質重合体（ｒ）に、少なくとも芳香族ビニル系単量体（ｂ１）、不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ｂ２）およびシアン化ビニル系単量体（ｂ３）を含有するビニル系単量体混合物（ｂ）がグラフト共重合されたグラフト共重合体（Ｂ）と、常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）と、を含み、常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）の含有量は、ビニル系共重合体（Ａ）およびグラフト共重合体（Ｂ）の合計１００重量部に対して、０．５〜２０重量部である熱可塑性樹脂組成物。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱可塑性樹脂組成物であって、
芳香族ビニル系単量体（ａ１）、不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ａ２）およびシアン化ビニル系単量体（ａ３）を含有するビニル系単量体混合物（ａ）が共重合したビニル系共重合体（Ａ）と、
ゴム質重合体（ｒ）に、少なくとも芳香族ビニル系単量体（ｂ１）、不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ｂ２）およびシアン化ビニル系単量体（ｂ３）を含有するビニル系単量体混合物（ｂ）がグラフト共重合されたグラフト共重合体（Ｂ）と、
常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）と、
を含み、
前記常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）の含有量は、前記ビニル系共重合体（Ａ）および前記グラフト共重合体（Ｂ）の合計１００重量部に対して、０．５〜２０重量部である
熱可塑性樹脂組成物。
【請求項２】
請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物であって、
示差走査熱量計（ＤＳＣ）にて、３０℃から２０℃／分の昇温速度で昇温する際に生じる変曲点から求まるガラス転移温度が９５℃以下である
熱可塑性樹脂組成物。
【請求項３】
請求項１または２に記載の熱可塑性樹脂組成物から成るエンボスキャリアテープ用基材シート。
【請求項４】
請求項３に記載のエンボスキャリアテープ用基材シートであって、
前記エンボスキャリアテープ用基材シートは、厚みが０．５ｍｍ以下であり、幅が７０ｍｍ以下である
エンボスキャリアテープ用基材シート。
【請求項５】
エンボスキャリアテープの製造方法であって、
請求項３または４に記載のエンボスキャリアテープ用基材シートに対して、半導体や電子部品を収納するための凹部を成形するエンボス加工を施す工程を備え、
前記エンボス加工時の加工温度が２２０℃以下で、加工時間が２．０秒以下である
エンボスキャリアテープの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱可塑性樹脂組成物、エンボスキャリアテープ用基材シート、およびエンボスキャリアテープの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
熱可塑性樹脂であるＡＢＳ樹脂は、ジエン系ゴムなどのゴム質重合体に、スチレン、α−メチルスチレンなどの芳香族ビニル系化合物、アクリロニトリル、メタクリロニトリルなどのシアン化ビニル系化合物をグラフト共重合して得られる。このようなＡＢＳ樹脂は、耐衝撃性、剛性などの機械的強度、成形性およびコストパフォーマンスなどに優れることから、家電製品、通信関連機器、搬送容器、一般雑貨および医療関連機器などの用途分野で幅広く利用されている。これらの用途の中で、半導体や電子部品を包装するための形態として、熱可塑性シートを加熱成形してエンボスキャリアテープとして用いる形態が知られている。
【０００３】
エンボスキャリアテープを形成するための熱可塑性樹脂では、例えば、透明性や成形加工性に優れていることが求められる。これまでに、透明性を有したエンボスキャリアテープ基材シート用樹脂組成物として、例えば、ポリスチレン樹脂とハイインパクトポリスチレン樹脂およびスチレン−共役ジエンブロック共重合体からなるスチレン系樹脂組成物（例えば、特許文献１参照）が提案されている。また、成形加工性および樹脂表面外観が良好で透明性を有する熱可塑性樹脂組成物として、透明なゴム変性スチレン系樹脂にアルキル（メタ）アクリレート系重合体を含有する熱可塑性樹脂組成物（例えば、特許文献２参照）、あるいは、ゴム変性共重合体樹脂と（メタ）アクリル酸エステル系オリゴマーを含有する熱可塑性樹脂組成物（例えば、特許文献３）が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１１−１０７４号公報
【特許文献２】特開２００２−２９４０１３号公報
【特許文献３】特開２００５−３３６４３３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、特許文献１に開示される熱可塑性樹脂組成物は、透明性が不十分であるため、シートの厚みが増すにつれて、包装内容物の視認性が低下する課題がある。また、特許文献２および３に開示される熱可塑性樹脂組成物は、エンボスキャリアテープ用基材シートに必要な特性を想定した評価がなされていないため、引用文献２および３の記載内容では、成形加工性に優れたエンボスキャリアテープ基材シート用熱可塑性樹脂組成物としての十分な技術確立には至らない。
【０００６】
本発明は、上記した従来技術の課題に鑑み、透明性およびエンボス加工性（成形加工性）に優れたエンボスキャリアテープ用基材シート、および、エンボスキャリアテープ用の熱可塑性樹脂組成物を提供することを課題とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
このような課題を解決するため鋭意検討した結果、以下の構成により上記課題を解決することを見出した。
【０００８】
（１）熱可塑性樹脂組成物であって；芳香族ビニル系単量体（ａ１）、不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ａ２）およびシアン化ビニル系単量体（ａ３）を含有するビニル系単量体混合物（ａ）が共重合したビニル系共重合体（Ａ）と；ゴム質重合体（ｒ）に、少なくとも芳香族ビニル系単量体（ｂ１）、不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ｂ２）およびシアン化ビニル系単量体（ｂ３）を含有するビニル系単量体混合物（ｂ）がグラフト共重合されたグラフト共重合体（Ｂ）と；常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）と；を含み；前記常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）の含有量は、前記ビニル系共重合体（Ａ）および前記グラフト共重合体（Ｂ）の合計１００重量部に対して、０．５〜２０重量部である熱可塑性樹脂組成物。
【０００９】
（２）（１）に記載の熱可塑性樹脂組成物であって、示差走査熱量計（ＤＳＣ）にて、３０℃から２０℃／分の昇温速度で昇温する際に生じる変曲点から求まるガラス転移温度が９５℃以下である熱可塑性樹脂組成物。
【００１０】
（３）（１）または（２）に記載の熱可塑性樹脂組成物から成るエンボスキャリアテープ用基材シート。
【００１１】
（４）（３）に記載のエンボスキャリアテープ用基材シートであって、前記エンボスキャリアテープ用基材シートは、厚みが０．５ｍｍ以下であり、幅が７０ｍｍ以下であるエンボスキャリアテープ用基材シート。
【００１２】
（５）エンボスキャリアテープの製造方法であって、（３）または（４）に記載のエンボスキャリアテープ用基材シートに対して、半導体や電子部品を収納するための凹部を成形するエンボス加工を施す工程を備え、前記エンボス加工時の加工温度が２２０℃以下で、加工時間が２．０秒以下であるエンボスキャリアテープの製造方法。
【発明の効果】
【００１３】
本発明の熱可塑性樹脂組成物により、透明性とエンボス加工性（成形加工性）に優れた成形品（エンボスキャリアテープ用基材シート）を得ることができる。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
本発明の実施形態の熱可塑性樹脂組成物は、後述するビニル系共重合体（Ａ）、後述するグラフト共重合体（Ｂ）および常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）を含む。なお、常温とは、２３℃を指す。
【００１５】
本発明の実施形態の熱可塑性樹脂組成物は、特に、エンボスキャリアテープ用基材シートの材料としての用途に適している。本発明の実施形態の熱可塑性樹脂組成物は、ビニル系共重合体（Ａ）を配合することにより、熱可塑性樹脂組成物から得られる成形品（以下、単に成形品とも呼ぶ）の透明性を向上させることができる。また、グラフト共重合体（Ｂ）を配合することにより、成形品の耐衝撃性を向上させることができる。また、常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）を配合することにより、熱可塑性樹脂組成物の透明性と成形加工性とを向上させることができる。以下では、まず、本発明の実施形態の熱可塑性樹脂組成物を構成するビニル系共重合体（Ａ）、グラフト共重合体（Ｂ）、および常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）について、順に説明する。
【００１６】
Ａ．ビニル系共重合体（Ａ）：
本発明の実施形態の熱可塑性樹脂組成物を構成するビニル系共重合体（Ａ）は、少なくとも芳香族ビニル系単量体（ａ１）、不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ａ２）、およびシアン化ビニル系単量体（ａ３）を含有するビニル系単量体混合物（ａ）を共重合して得られるものである。ビニル系単量体混合物（ａ）は、前記（ａ１）〜（ａ３）と共重合可能な他の単量体をさらに含有してもよい。
【００１７】
芳香族ビニル系単量体（ａ１）としては、例えば、スチレン、α−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレン、ｍ−メチルスチレン、ｏ−メチルスチレン、ビニルトルエン、ｔ−ブチルスチレンなどが挙げられる。これらを２種以上含有してもよい。これらの中でも、熱可塑性樹脂組成物の成形性および成形品の剛性を向上させる観点から、スチレンが好ましい。
【００１８】
ビニル系単量体混合物（ａ）中の芳香族ビニル系単量体（ａ１）の含有量は、熱可塑性樹脂組成物の成形性および成形品の剛性をより向上させる観点から、ビニル系単量体混合物（ａ）１００重量％中、５重量％以上とすることが好ましく、１０重量％以上とすることがより好ましく、２０重量％以上とすることがさらに好ましい。一方、ビニル系単量体混合物（ａ）中の芳香族ビニル系単量体（ａ１）の含有量は、成形品の耐衝撃性および透明性をより向上させる観点から、ビニル系単量体混合物（ａ）１００重量％中、４０重量％以下とすることが好ましく、３０重量％以下とすることがより好ましく、２５重量％以下とすることがさらに好ましい。
【００１９】
不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ａ２）としては、特に制限はないが、炭素数１〜６のアルコールとアクリル酸またはメタクリル酸とのエステルが好ましい。炭素数１〜６のアルコールとアクリル酸またはメタクリル酸とのエステルは、さらに水酸基やハロゲン基などの置換基を有してもよい。炭素数１〜６のアルコールとアクリル酸またはメタクリル酸とのエステルとしては、例えば、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ｎ−プロピル、（メタ）アクリル酸ｎ−ブチル、（メタ）アクリル酸ｔ−ブチル、（メタ）アクリル酸ｎ−ヘキシル、（メタ）アクリル酸シクロヘキシル、（メタ）アクリル酸クロロメチル、（メタ）アクリル酸３−ヒドロキシプロピル、（メタ）アクリル酸２，３，４，５，６−ペンタヒドロキシヘキシル、（メタ）アクリル酸２，３，４，５−テトラヒドロキシペンチルなどが挙げられる。これらを２種以上含有してもよい。
【００２０】
これらの中でも、成形品の透明性を向上させる観点から、（メタ）アクリル酸メチルが好ましい。なお、「（メタ）アクリル酸」とは、アクリル酸またはメタクリル酸を示す。
【００２１】
ビニル系単量体混合物（ａ）中の不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ａ２）の含有量は、成形品の透明性を向上させる観点から、ビニル系単量体混合物（ａ）１００重量％中、３０重量％以上とすることが好ましく、５０重量％以上とすることがより好ましく、６０重量％以上とすることがさらに好ましい。一方、ビニル系単量体混合物（ａ）中の不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ａ２）の含有量は、成形品の透明性を向上させる観点から、ビニル系単量体混合物（ａ）１００重量％中、９０重量％以下とすることが好ましく、８０重量％以下とすることがより好ましく、７７重量％以下とすることがさらに好ましい。
【００２２】
シアン化ビニル系単量体（ａ３）としては、例えば、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、エタクリロニトリルなどが挙げられる。これらを２種以上含有してもよい。これらの中でも、成形品の耐衝撃性を向上させる観点から、アクリロニトリルが好ましい。
【００２３】
ビニル系単量体混合物（ａ）中のシアン化ビニル系単量体（ａ３）の含有量は、成形品の耐衝撃性を向上させる観点から、ビニル系単量体混合物（ａ）１００重量部中、１重量％以上とすることが好ましい。一方、ビニル系単量体混合物（ａ）中のシアン化ビニル系単量体（ａ３）の含有量は、成形品の色調を向上させる観点から、ビニル系単量体混合物（ａ）１００重量％中、４０重量％以下とすることが好ましく、３０重量％以下とすることがより好ましく、２０重量％以下とすることがさらに好ましい。
【００２４】
また、これらと共重合可能な他の単量体は、前述の芳香族ビニル系単量体（ａ１）、不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ａ２）、シアン化ビニル系単量体（ａ３）以外のビニル系単量体であって、本発明の効果を損なわないものであれば特に制限はない。具体的には、不飽和脂肪酸、アクリルアミド系単量体、マレイミド系単量体などが挙げられる。これらを２種以上含有してもよい。不飽和脂肪酸としては、例えば、イタコン酸、マレイン酸、フマル酸、ブテン酸、アクリル酸、およびメタクリル酸から選択される１種以上の化合物を用いることができる。アクリルアミド系単量体としては、例えば、アクリルアミド、メタクリルアミド、およびＮ−メチルアクリルアミドから選択される１種以上の化合物を用いることができる。マレイミド系単量体としては、例えば、Ｎ−メチルマレイミド、Ｎ−エチルマレイミド、Ｎ−イソプロピルマレイミド、Ｎ−ブチルマレイミド、Ｎ−ヘキシルマレイミド、Ｎ−オクチルマレイミド、Ｎ−ドデシルマレイミド、Ｎ−シクロヘキシルマレイミド、およびＮ−フェニルマレイミドから選択される１種以上の化合物を用いることができる。
【００２５】
本発明の実施形態において、ビニル系共重合体（Ａ）の製造方法は特に制限はないが、連続塊状重合法または連続溶液重合法が好ましく用いられる。
【００２６】
連続塊状重合法または連続溶液重合法によりビニル系共重合体（Ａ）を製造する方法としては、任意の方法が採用可能であり、例えば、ビニル系単量体混合物（ａ）を重合槽で重合した後、脱モノマー（脱溶媒・脱揮）する方法を挙げることができる。
【００２７】
重合槽としては、例えば、パドル翼、タービン翼、プロペラ翼、ブルマージン翼、多段翼、アンカー翼、マックスブレンド翼、ダブルヘリカル翼などの撹拌翼を有する混合タイプの重合槽や、各種の塔式の反応器などを使用することができる。また、多管反応器、ニーダー式反応器および二軸押出機などを重合反応器として使用することもできる（例えば、高分子製造プロセスのアセスメント１０「耐衝撃性ポリスチレンのアセスメント」高分子学会、１９８９年１月２６日発行などを参照。）。
【００２８】
これらの重合槽または重合反応器を２基（槽）以上使用してもよいし、必要に応じて２種以上の重合槽または重合反応器を組み合わせてもよい。ビニル系共重合体（Ａ）の分散度を小さくする観点から、重合槽または重合反応器は２基（槽）以下であることが好ましく、１槽式の完全混合型重合槽を用いることがより好ましい。
【００２９】
これらの重合槽または重合反応器で重合して得られた反応混合物は、通常、次に脱モノマー工程に供され、モノマーおよび溶媒その他の揮発成分が除去される。脱モノマーの方法としては、例えば、ベントを有する一軸または二軸の押出機で加熱下、常圧または減圧下でベント穴より揮発成分を除去する方法、遠心型などのプレートフィン型加熱器をドラムに内蔵する蒸発器で揮発成分を除去する方法、遠心型などの薄膜蒸発器で揮発成分を除去する方法、多管式熱交換器を用いて余熱、発泡して真空槽へフラッシュして揮発成分を除去する方法などが挙げられる。これらの中でも、特にベントを有する一軸または二軸の押出機で揮発成分を除去する方法が好ましく用いられる。
【００３０】
ビニル系共重合体（Ａ）を製造する際に、必要により開始剤を使用してもよい。開始剤としては、例えば、過酸化物、アゾ系化合物、および過硫酸カリウムから選択される１種以上の化合物を用いることができる。
【００３１】
過酸化物としては、例えば、ベンゾイルパーオキサイド、クメンハイドロパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、ジイソプロピルベンゼンハイドロパーオキサイド、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシアセテート、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート、ｔ−ブチルイソプロピルカルボネート、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオクテート、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）３，３，５−トリメチルシクロへキサン、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロへキサン、およびｔ−ブチルパーオキシ−２−エチルヘキサノエートなどが挙げられる。なかでも、クメンハイドロパーオキサイド、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）３，３，５−トリメチルシクロへキサン、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロへキサンが特に好ましく用いられる。
【００３２】
アゾ系化合物としては、例えば、アゾビスイソブチロニトリル、アゾビス（２，４−ジメチルバレロニトリル）、２−フェニルアゾ−２，４−ジメチル−４−メトキシバレロニトリル、２−シアノ−２−プロピルアゾホルムアミド、１，１’−アゾビスシクロヘキサン−１−カルボニトリル、アゾビス（４−メトキシ−２，４−ジメチルバレロニトリル）、ジメチル２，２’−アゾビスイソブチレート、１−ｔ−ブチルアゾ−２−シアノブタン、および２−ｔ−ブチルアゾ−２−シアノ−４−メトキシ−４−メチルペンタンなどが挙げられる。なかでも、１，１’−アゾビスシクロヘキサン−１−カルボニトリルが特に好ましく用いられる。
【００３３】
ビニル系共重合体（Ａ）を製造するために用いられる開始剤の添加量に特に制限はないが、ビニル系共重合体（Ａ）の数平均分子量を調整しやすいという観点から、ビニル系単量体混合物（ａ）１００重量部に対して０．０１〜０．０３重量部が好ましい。
【００３４】
ビニル系共重合体（Ａ）を製造する際に、連鎖移動剤を使用してもよい。連鎖移動剤を使用することにより、ビニル系共重合体（Ａ）の数平均分子量を所望の範囲に容易に調整することができる。連鎖移動剤としては、例えば、ｎ−オクチルメルカプタン、ｔ−ドデシルメルカプタン、ｎ−ドデシルメルカプタン、ｎ−テトラデシルメルカプタン、およびｎ−オクタデシルメルカプタンなどのメルカプタン、並びにテルピノレンなどのテルペンから選択される１種以上の化合物を用いることができる。なかでも、ｎ−オクチルメルカプタン、ｔ−ドデシルメルカプタンが好ましく用いられる。
【００３５】
ビニル系共重合体（Ａ）を製造するために用いられる連鎖移動剤の添加量は、特に制限はないが、ビニル系共重合体（Ａ）の数平均分子量を調整しやすいという観点から、ビニル系単量体混合物（ａ）１００重量部に対して０．１０〜０．３０重量部が好ましい。
【００３６】
ビニル系共重合体（Ａ）を連続塊状重合法または連続溶液重合法により製造する際の重合温度に特に制限はないが、ビニル系共重合体（Ａ）の数平均分子量を調整しやすいという観点から、１２０〜１４０℃が好ましい。
【００３７】
ビニル系共重合体（Ａ）を連続溶液重合法により製造する場合、溶媒の量は、生産性の点から、重合溶液中３０重量％以下が好ましく、２０重量％以下がより好ましい。溶媒としては、重合安定性の点からエチルベンゼンまたはメチルエチルケトンが好ましく、エチルベンゼンが特に好ましく用いられる。
【００３８】
Ｂ．グラフト共重合体（Ｂ）：
本発明の実施形態の熱可塑性樹脂組成物を構成するグラフト共重合体（Ｂ）は、ゴム質重合体（ｒ）に、少なくとも芳香族ビニル系単量体（ｂ１）、不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ｂ２）、およびシアン化ビニル系単量体（ｂ３）を含有するビニル系単量体混合物（ｂ）がグラフト共重合されたものである。ビニル系単量体混合物（ｂ）は、前記（ｂ１）〜（ｂ３）と共重合可能な他の単量体をさらに含有してもよい。
【００３９】
ゴム質重合体（ｒ）としては、例えば、ポリブタジエン、ポリ（ブタジエン−スチレン）（ＳＢＲ）、ポリ（ブタジエン−アクリロニトリル）（ＮＢＲ）、ポリイソプレン、ポリ（ブタジエン−アクリル酸ブチル）、ポリ（ブタジエン−メタクリル酸メチル）、ポリ（アクリル酸ブチル−メタクリル酸メチル）、ポリ（ブタジエン−アクリル酸エチル）、エチレン−プロピレンラバー、ポリ（エチレン−イソプレン）、ポリ（エチレン−アクリル酸メチル）、および天然ゴムから選択される１種以上の化合物を用いることができる。なかでも、成形品の耐衝撃性をより向上させる観点から、ポリブタジエン、ＳＢＲ、ＮＢＲ、エチレン−プロピレンラバー、天然ゴムが好ましい。
【００４０】
また、ゴム質重合体（ｒ）の含有量は、ゴム質重合体（ｒ）およびビニル系単量体混合物（ｂ）の総量に対して、２０〜８０重量％が好ましい。ゴム質重合体（ｒ）の含有量が２０重量％以上であれば、成形品の耐衝撃性をより向上させることができる。ゴム質重合体（ｒ）の含有量は３５重量％以上がより好ましい。一方、ゴム質重合体（ｒ）の含有量が８０重量％以下であれば、熱可塑性樹脂組成物の成形性をより向上させることができる。ゴム質重合体（ｒ）の含有量は６０重量％以下がより好ましい。
【００４１】
ゴム質重合体（ｒ）の重量平均粒子径は、特に制限はないが、成形品の耐衝撃性をより向上させる観点から、０．１μｍ以上が好ましく、０．１５μｍ以上がより好ましい。一方、ゴム質重合体（ｒ）の重量平均粒子径は、成形品の透明性を向上させる観点から、１．５μｍ以下が好ましく、０．５μｍ以下がより好ましい。
【００４２】
芳香族ビニル系単量体（ｂ１）としては、芳香族ビニル系単量体（ａ１）として例示したものが挙げられ、スチレンが好ましい。
【００４３】
ビニル系単量体混合物（ｂ）中の芳香族ビニル系単量体（ｂ１）の含有量は、熱可塑性樹脂組成物の成形性および成形品の剛性をより向上させる観点から、ビニル系単量体混合物（ｂ）１００重量％中、１０重量％以上が好ましく、１５重量％以上がより好ましく、２０重量％以上がさらに好ましい。一方、ビニル系単量体混合物（ｂ）中の芳香族ビニル系単量体（ｂ１）の含有量は、成形品の耐衝撃性および透明性をより向上させる観点から、ビニル系単量体混合物（ｂ）１００重量％中、３０重量％以下が好ましく、２５重量％以下がより好ましい。
【００４４】
不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ｂ２）としては、不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ａ２）として例示したものが挙げられ、（メタ）アクリル酸メチルが好ましい。
【００４５】
ビニル系単量体混合物（ｂ）中の不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ｂ２）の含有量は、成形品の透明性を向上させる観点から、ビニル系単量体混合物（ｂ）１００重量％中、３０重量％以上が好ましく、５０重量％以上がより好ましく、７０重量％以上がさらに好ましい。一方、ビニル系単量体混合物（ｂ）中の不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ｂ２）の含有量は、成形品の透明性を向上させる観点から、ビニル系単量体混合物（ｂ）１００重量％中、８０重量％以下が好ましく、７５重量％以下がより好ましい。
【００４６】
シアン化ビニル系単量体（ｂ３）としては、シアン化ビニル系単量体（ａ３）として例示したものが挙げられ、アクリロニトリルが好ましい。
【００４７】
ビニル系単量体混合物（ｂ）中のシアン化ビニル系単量体（ｂ３）の含有量は、成形品の耐衝撃性を確保する観点から、ビニル系単量体混合物（ｂ）１００重量％中、１重量％以上であることが好ましく、２重量％以上であることがより好ましい。一方、シアン化ビニル系単量体（ｂ３）の含有量は、成形品の黄色度（ＹＩ）を抑えて良好な色調を保つ観点から、ビニル系単量体混合物（ｂ）１００重量％中、１０重量％以下であることが好ましく、８重量％以下がより好ましく、５重量％以下がさらに好ましい。
【００４８】
また、これらと共重合可能な他の単量体は、前述の芳香族ビニル系単量体（ｂ１）、不飽和カルボン酸アルキルエステル系単量体（ｂ２）、シアン化ビニル系単量体（ｂ３）以外のビニル系単量体であって、本発明の効果を損なわないものであれば特に制限はない。具体的には、ビニル系単量体混合物（ａ）において他の単量体として例示したものが挙げられる。
【００４９】
グラフト共重合体（Ｂ）は、例えば、後述する開始剤や連鎖移動剤を用いること、重合温度を後述の好ましい範囲にすることなどにより、容易に製造することができる。
【００５０】
グラフト共重合体（Ｂ）のグラフト率には特に制限はないが、成形品の耐衝撃性をより向上させる観点から、１０〜１００％が好ましい。
【００５１】
ここで、グラフト共重合体（Ｂ）のグラフト率は、以下の方法により求めることができる。まず、サンプルであるグラフト共重合体（Ｂ）の所定量（ｍ）［単位：ｇ（約１ｇ）］にアセトン８０ｍＬを加え、７０℃の湯浴中で３時間還流し、この溶液を８０００ｒｐｍ（１００００Ｇ）で４０分間遠心分離した後、不溶分を濾過し、アセトン不溶分を得る。得られたアセトン不溶分を８０℃で５時間減圧乾燥させ、その質量（ｎ）［単位：ｇ］を測定し、下記式よりグラフト率を算出する。ここで、Ｘはグラフト共重合体（Ｂ）のゴム質重合体（ｒ）の含有率［単位：重量％］である。
【００５２】
グラフト率（％）＝｛［（ｎ）−（ｍ）×Ｘ］／［（ｍ）×Ｘ］｝×１００。
【００５３】
本発明の実施形態において、グラフト共重合体（Ｂ）の製造方法に特に制限はなく、乳化重合法、懸濁重合法、連続塊状重合法、溶液連続重合法等の任意の方法を用いることができる。乳化重合法または塊状重合法が好ましく、ゴム状重合体（ｒ）の粒子径を所望の範囲に容易に調整することができること、重合時の除熱により重合安定性を容易に調整することができることから、乳化重合法がより好ましい。
【００５４】
グラフト共重合体（Ｂ）を乳化重合法により製造する場合、ゴム状重合体（ｒ）とビニル系単量体混合物（ｂ）の仕込み方法は、特に限定されない。例えば、これら全てを初期一括仕込みしてもよいし、共重合体組成の分布を調整するために、ビニル系単量体混合物（ｂ）の一部を連続的に仕込んでもよいし、ビニル系単量体混合物（ｂ）の一部または全てを分割して仕込んでもよい。ここで、ビニル系単量体混合物（ｂ）の一部を連続的に仕込むとは、ビニル系単量体混合物（ｂ）の一部を初期に仕込み、残りを経時的に連続して仕込むことを意味する。また、ビニル系単量体混合物（ｂ）の一部または全てを分割して仕込むとは、ビニル系単量体混合物（ｂ）の一部または全てを、初期仕込みより後の時点で仕込むことを意味する。
【００５５】
グラフト共重合体（Ｂ）を乳化重合法により製造する場合、乳化剤として各種界面活性剤を添加してもよい。各種界面活性剤としては、カルボン酸塩型、硫酸エステル塩型、スルホン酸塩型などのアニオン系界面活性剤が特に好ましく使用される。これらを２種以上組み合わせてもよい。なお、ここで言う塩としては、ナトリウム塩、リチウム塩、カリウム塩などのアルカリ金属塩、およびアンモニウム塩などが挙げられる。
【００５６】
カルボン酸塩型の乳化剤としては、例えば、カプリル酸塩、カプリン酸塩、ラウリル酸塩、ミスチリン酸塩、パルミチン酸塩、ステアリン酸塩、オレイン酸塩、リノール酸塩、リノレン酸塩、ロジン酸塩、ベヘン酸塩、およびジアルキルスルホコハク酸塩などが挙げられる。
【００５７】
硫酸エステル塩型の乳化剤としては、例えば、ヒマシ油硫酸エステル塩、ラウリルアルコール硫酸エステル塩、ポリオキシエチレンラウリル硫酸塩、ポリオキシエチレンアルキルエーテル硫酸塩、およびポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテル硫酸塩などが挙げられる。
【００５８】
スルホン酸塩型の乳化剤としては、例えば、ドデシルベンゼンスルホン酸塩、アルキルナフタレンスルホン酸塩、アルキルジフェニルエーテルジスルホン酸塩、およびナフタレンスルホン酸塩縮合物などが挙げられる。
【００５９】
グラフト共重合体（Ｂ）を乳化重合法により製造する場合、必要に応じて開始剤や連鎖移動剤を添加してもよい。開始剤および連鎖移動剤としては、ビニル系共重合体（Ａ）の製造方法において例示した開始剤および連鎖移動剤が挙げられる。開始剤はレドックス系でも使用される。
【００６０】
グラフト共重合体（Ｂ）を製造するために用いられる開始剤の添加量は、特に制限はないが、グラフト共重合体（Ｂ）の数平均分子量を調整しやすいという観点から、ゴム質重合体（ｒ）とビニル系単量体混合物（ｂ）の合計１００重量部に対して、０．１〜０．５重量部が好ましい。
【００６１】
グラフト共重合体（Ｂ）を製造するために用いられる連鎖移動剤の添加量は、特に制限はないが、グラフト共重合体（Ｂ）の数平均分子量およびグラフト率を調整しやすいという観点から、ゴム質重合体（ｒ）とビニル系単量体混合物（ｂ）の合計１００重量部に対して０．２重量部以上が好ましく、０．４重量部以上がより好ましい。一方、同様の理由により、０．７重量部以下が好ましく、０．６重量部以下がより好ましい。
【００６２】
グラフト共重合体（Ｂ）を乳化重合により製造する場合、重合温度に特に制限はないが、グラフト共重合体（Ｂ）の乳化安定性の観点から、４０〜７０℃が好ましい。
【００６３】
グラフト共重合体（Ｂ）を乳化重合法により製造する場合、グラフト共重合体ラテックスに凝固剤を添加して、グラフト共重合体（Ｂ）を回収することが一般的である。凝固剤としては、酸または水溶性塩が好ましく用いられる。
【００６４】
酸としては、例えば、硫酸、塩酸、リン酸、酢酸などが挙げられる。水溶性塩としては、例えば、塩化カルシウム、塩化マグネシウム、塩化バリウム、塩化アルミニウム、硫酸マグネシウム、硫酸アルミニウム、硫酸アルミニウムアンモニウム、硫酸アルミニウムカリウム、硫酸アルミニウムナトリウムなどが挙げられる。これらを２種以上組み合わせてもよい。成形品の色調をより向上させる観点からは、熱可塑性樹脂組成物中に乳化剤を残存させないことが好ましく、乳化剤としてアルカリ脂肪酸塩を用い、酸凝固することが好ましい。この場合、次いで、例えば水酸化ナトリウム等のアルカリで中和し、乳化剤を除去することが好ましい。
【００６５】
Ｃ．常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）：
本発明の実施形態の熱可塑性樹脂組成物を構成する常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）は、アクリル酸エステル単量体を主成分としたものである。上記アクリル酸エステル単量体は、エステル部分の炭素数が１〜２０であることが望ましい。
【００６６】
エステル部分の炭素数が１〜２０のアクリル酸エステルとしては、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸プロピル、アクリル酸イソプロピル、アクリル酸ブチル、アクリル酸イソブチル、アクリル酸ｔ−ブチル、アクリル酸ネオペンチル、アクリル酸２−エチルヘキシル、アクリル酸イソデシル、アクリル酸ラウリル、アクリル酸トリデシルおよびアクリル酸ステアリル等のアクリル酸アルキルやアクリル酸シクロヘキシル、アクリル酸イソボルニルおよびアクリル酸トリシクロデシニル等のアクリル酸脂環式アルキルやアクリル酸ヒドロキシエチル、アクリル酸ヒドロキシブチル、アクリル酸ヒドロキシプロピルおよびアクリル酸ヒドロキスエチルのε−カプロラクトン付加反応物等のアクリル酸ヒドロキシアルキルおよびアクリル酸２−メトキシエチル、アクリル酸ジメチルアミノエチル、アクリル酸クロロエチル、アクリル酸トリフルオロエチルおよびアクリル酸テトラヒドロフルフリル等のヘテロ原子含有アクリル酸エステル類が挙げられるが、これらに限定されるものではない。また、これらの中の１種類または２種類以上を併用してもよい。
【００６７】
アクリル酸エステルの中でも、ガラス転移温度が低い重合体を得るため、アクリル酸ブチル、アクリル酸２−エチルヘキシルおよびアクリル酸２−メトキシエチルから選択される化合物を用いることが好ましい。
【００６８】
また、常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）としては、前記アクリル酸エステルに、これと共重合可能な他の単量体を共重合させた化合物を用いることができる。共重合可能な単量体としては、例えば、メタクリル酸エステル、α−オレフィン類、ビニルエステル類およびビニルエーテル類などのビニル系単量体が挙げられる。
【００６９】
常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）の製造方法に特に制限はなく、乳化重合法、懸濁重合法、連続塊状重合法、溶液連続重合法等の任意の方法を用いることができる。
【００７０】
常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）を製造する場合、必要により開始剤を使用してもよい。開始剤としては、過酸化物、アゾ系化合物、水溶性の過硫酸カリウムなどが挙げられる。これらを２種以上組み合わせてもよい。
【００７１】
また、常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）を製造する場合、必要により連鎖移動剤を使用してもよい。
【００７２】
常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）のガラス転移温度は、１０℃以下が好ましい。０℃以下がより好ましく、さらに好ましくは−１０℃以下である。ガラス転移温度が１０℃以下であれば、ビニル系共重合体（Ａ）とグラフト共重合体（Ｂ）とを含む熱可塑性樹脂組成物のガラス転移温度の低減効果を高めることができる。その結果、本実施形態の熱可塑性樹脂組成物によって形成されるエンボスキャリアテープ用基材シートを加熱溶融するために要する時間をより短くして、エンボス加工の生産性を高めることができる。
【００７３】
また、本実施形態の熱可塑性樹脂組成物は、用いるアクリルポリマー（Ｃ）が常温で液状であるため、熱可塑性樹脂組成物を製造するための配合時に、アクリルポリマー（Ｃ）を均一分散させることが、より容易になる。そのため、アクリル系ポリマー（Ｃ）の添加量がより少ない場合であっても、得られた熱可塑性樹脂組成物のエンボス加工性を安定させることができる。
【００７４】
Ｄ．熱可塑性樹脂組成物：
本発明の実施形態の熱可塑性樹脂組成物は、ビニル系共重合体（Ａ）とグラフト共重合体（Ｂ）の合計１００重量部に対して、常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）を０．５〜２０重量部配合してなる。
【００７５】
本発明の実施形態の熱可塑性樹脂組成物において、ビニル系共重合体（Ａ）と後述するグラフト共重合体（Ｂ）の合計１００重量部に対して、ビニル系共重合体（Ａ）の配合量は４０〜９０重量部、グラフト共重合体（Ｂ）の配合量は１０〜６０重量部とすることが望ましい。ビニル系共重合体（Ａ）の配合量を９０重量部以下として、グラフト共重合体（Ｂ）の配合量を１０重量部以上とすることにより、成形品の耐衝撃性を高めることができる。また、ビニル系共重合体（Ａ）の配合量を４０重量部以上として、グラフト共重合体（Ｂ）の配合量を６０重量部以下とすることにより、熱可塑性樹脂組成物の溶融粘度を抑えることができる。そして、溶融粘度を抑える結果、熱可塑性樹脂組成物から製造されるエンボスキャリアテープ用基材シートにおけるエンボス加工性を向上させることができる。また、ビニル系共重合体（Ａ）の配合量を４０重量部以上として、グラフト共重合体（Ｂ）の配合量を６０重量部以下とすることにより、熱可塑性樹脂組成物の剛性（曲げ弾性率）の低下を抑えることができる。さらに、このようにグラフト共重合体（Ｂ）の配合量を抑える場合には、成形時における熱可塑性樹脂組成物の収縮を抑え、熱可塑性樹脂組成物の成形加工性をさらに高めることができる。
【００７６】
本発明の実施形態の熱可塑性樹脂組成物において、常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）の配合量は、ビニル系共重合体（Ａ）およびグラフト共重合体（Ｂ）の合計１００重量部に対して、０．５重量部以上である。常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）の配合量が０．５重量部未満であると、熱可塑性樹脂組成物のガラス転移温度が十分に低下しないため、エンボスキャリアテープ用基材シートのエンボス加工時の加熱時間が長くなり、生産性が低下する。常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）の配合量は、１重量部以上が好ましく、３重量部以上がより好ましく、５重量部以上がさらに好ましい。
【００７７】
一方、常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）の配合量は、ビニル系共重合体（Ａ）およびグラフト共重合体（Ｂ）の合計１００重量部に対して、２０重量部以下としている。常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）の配合量が２０重量部を超えると、本発明の実施形態の熱可塑性樹脂組成物から、エンボスキャリアテープ用基材シートを作製する際に、シーティング時の引き取りロールの汚れが増加し、得られるエンボスキャリアテープ用基材シートの透明性が不十分になる。常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）の配合量は、１５重量部以下が好ましく、１０重量部以下がより好ましい。
【００７８】
本発明の実施形態の熱可塑性樹脂組成物は、示差走査熱量計によるガラス転移温度が９５℃以下であることが望ましい。ビニル系共重合体（Ａ）およびグラフト共重合体（Ｂ）の合計に対する、常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）の配合量を、既述した範囲とすることにより、ガラス転移温度が９５℃以下である熱可塑性樹脂組成物を容易に得ることができる。本発明の実施形態の熱可塑性樹脂組成物のガラス転移温度が９５℃以下であれば、本実施形態の熱可塑性樹脂組成物によって形成されるエンボスキャリアテープ用基材シートを加熱溶融するために要する時間をより短くして、エンボス加工の生産性を高めることができる。ここで、ガラス転移温度とは、示差走査熱量計（ＤＳＣ）にて、３０℃から２０℃／分の昇温速度で昇温する際に生じる変曲点から求めることができる。
【００７９】
本発明の実施形態の熱可塑性樹脂組成物の製造方法に特に制限はないが、前記ビニル系共重合体（Ａ）を得る工程、前記グラフト共重合体（Ｂ）を得る工程、および、ビニル系共重合体（Ａ）とグラフト共重合体（Ｂ）と常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）とを既述した割合で配合する工程を有することが好ましい。例えば、常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）の配合は、ビニル系共重合体（Ａ）とグラフト共重合体（Ｂ）とを配合する工程と同時に行なってもよく、ビニル系共重合体（Ａ）とグラフト共重合体（Ｂ）とを配合する工程の後に行なってもよい。生産性の点から、ビニル系共重合体（Ａ）、グラフト共重合体（Ｂ）、常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）および必要に応じてその他の成分を配合する方法としては、溶融混練が一般的である。前述の添加剤などを配合する場合、その配合方法については特に制限がなく、種々の方法を用いることができる。
【００８０】
本発明の実施形態の熱可塑性樹脂組成物には、本発明の効果を損なわない範囲で、ヒンダードフェノール系、含硫黄有機化合物系、含リン有機化合物系などの酸化防止剤、フェノール系、アクリレート系などの熱安定剤、ベンゾトリアゾール系、ベンゾフェノン系、サリシレート系などの紫外線吸収剤、有機ニッケル系、ヒンダードアミン系などの光安定剤などの各種安定剤、高級脂肪酸の金属塩類、高級脂肪酸アミド類などの滑剤、フタル酸エステル類、リン酸エステル類などの可塑剤、ポリテトラフルオロエチレンなどのドリップ防止剤、非イオン系、アニオン系、カチオン系または両性系の界面活性剤、カーボンブラック、酸化チタン、顔料および染料、水やシリコーンオイル、流動パラフィンなどの液体を配合することもできる。また、充填材を配合することもできる。
【００８１】
充填材としては、繊維状、板状、粉末状、粒状などの形状のものが挙げられ、本発明の実施形態においてはいずれを用いてもよい。具体的には、ポリアクリロニトリル（ＰＡＮ）系やピッチ系の炭素繊維、ステンレス繊維、アルミニウム繊維や黄銅繊維などの金属繊維、芳香族ポリアミド繊維などの有機繊維、石膏繊維、セラミック繊維、アスベスト繊維、ジルコニア繊維、アルミナ繊維、シリカ繊維、酸化チタン繊維、炭化ケイ素繊維、ガラス繊維、ロックウール、チタン酸カリウムウィスカー、チタン酸バリウムウィスカー、ホウ酸アルミニウムウィスカー、窒化ケイ素ウィスカーなどの繊維状またはウィスカー状充填材、マイカ、タルク、カオリン、シリカ、炭酸カルシウム、ガラスフレーク、ガラスビーズ、ガラスマイクロバルーン、クレー、二硫化モリブデン、ワラストナイト、モンモリロナイト、酸化チタン、酸化亜鉛、硫酸バリウム、ポリリン酸カルシウム、グラファイトなどの粉状、粒状または板状の充填材などが挙げられる。これらを２種以上用いてもよい。これらの中でも、ガラス繊維が好ましく用いられる。ガラス繊維の種類は、一般に樹脂の強化用に用いるものなら特に限定はなく、例えば、長繊維タイプや短繊維タイプのチョップドストランド、ミルドファイバーなどを挙げることができる。なお、前記充填材はその表面が任意のカップリング剤（例えば、シラン系カップリング剤、チタネート系カップリング剤など）、その他の表面処理剤により処理されていてもよい。また、エチレン／酢酸ビニル共重合体などの熱可塑性樹脂、エポキシ樹脂などの熱硬化性樹脂で被覆あるいは集束処理されていてもよく、アミノシランやエポキシシランなどのカップリング剤などで処理されていてもよい。
【００８２】
充填材の配合量は、前記ビニル系共重合体（Ａ）とグラフト共重合体（Ｂ）の合計１００重量部に対して、０．０１〜１００重量部が好ましい。充填材の配合量をこの範囲とすることにより、成形品の剛性および耐熱性をより向上させることができる。充填材の配合量は０．０５重量部以上がより好ましく、０．１重量部以上がさらに好ましい。一方、充填材の配合量は５０重量部以下がより好ましく、３０重量部以下がさらに好ましい。
【００８３】
本発明の実施形態の熱可塑性樹脂組成物は、押出成形、カレンダー成形、射出成形などの公知の方法によって成形することができる。
【００８４】
本発明の実施形態の熱可塑性樹脂組成物は、透明性と成形加工性に優れた成形品を得ることができる。かかる特性を生かして、半導体や電子部品の包装形態などに好適に利用することができる。
【００８５】
Ｅ．エンボスキャリアテープおよび基材シート：
本発明の実施形態の熱可塑性樹脂組成物は、透明性およびエンボス加工性（成形加工性）に優れているため、半導体や電子部品を収納するための凹部が形成されたエンボスキャリアテープを製造するために好適に用いることができる。
【００８６】
本発明の実施形態の熱可塑性樹脂組成物は、樹脂組成物としての透明性が高いだけでなく、加熱時の揮発分（揮発減量）が少ない。そのため、熱可塑性樹脂組成物から、エンボスキャリアテープ用基材シートを作製するためにシーティングを行なう際に、引き取りロールの汚れが、より少なくなり、透明性に優れたエンボスキャリアテープ用基材シートを容易に得ることができる。その結果、上記基材シートから作製したエンボスキャリアテープにおいて、梱包される内容物（部品等）の視認性を、容易に確保することができる。
【００８７】
本発明の実施形態の熱可塑性樹脂組成物は、成形加工性に優れているため、エンボスキャリアテープ用基材シートを、より薄く細く形成し、より小さな凹部（ポケット）を形成する場合であっても、所望の形状の凹部を精度良く形成することができる。そのため、本発明の実施形態の熱可塑性樹脂組成物を用いてエンボスキャリアテープ用基材シートを製造する際には、エンボスキャリアテープ用基材シートを、例えば、厚みが０．５ｍｍ以下で、幅が７０ｍｍ以下とすることができる。
【００８８】
また、本実施形態の熱可塑性樹脂組成物は、剛性に優れているため、上記のようにエンボスキャリアテープ用基材シートを薄く細く形成する場合であっても、梱包材としての強度を確保することができる。また、このような基材シートから製造されたエンボスキャリアテープにおいて、凹部（ポケット）の剛性を確保できるため、エンボスキャリアテープの輸送および使用時にエンボスキャリアテープに外部から力が加えられた際に、応力集中に起因する凹部の変形を抑制することができる。さらに、上記のようにエンボスキャリアテープ用基材シートをより薄く形成可能となることにより、エンボスキャリアテープに梱包される内容物の視認性を、より高めることができる。
【００８９】
本発明の実施形態の熱可塑性樹脂組成物を用いてエンボスキャリアテープを製造する際には、まず、所望の厚みとなるように、例えば押出成形によってシートを作製し、得られたシートを所望の幅にスリットして、エンボスキャリアテープ用基材シートを製造すればよい。そして、得られた上記エンボスキャリアテープ用基材シートに対して、半導体や電子部品を収納するための凹部（ポケット）を成形するエンボス加工を施せばよい。エンボス加工は、具体的には、プレス方式のエンボス加工機を用いて行なうことができる。
【００９０】
本発明の実施形態の熱可塑性樹脂組成物は、成形加工性（エンボス加工性）に優れているため、比較的低い加工温度あるいは比較的短い加工時間であっても、所望の形状の凹部を精度良く形成することができる。その結果、エンボスキャリアテープの生産性を、より高めることができる。既述したように、本発明の実施形態の熱可塑性樹脂組成物を用いてエンボスキャリアテープを製造する際には、エンボスキャリアテープ用基材シートを、例えば、厚みが０．５ｍｍ以下で、幅が７０ｍｍ以下とすることができる。その際、例えば、厚みが０．５ｍｍ、幅が７０ｍｍといった比較的厚く太いエンボスキャリアテープ用基材シートを用いる場合であっても、例えば、エンボス加工時の加工温度が２２０℃以下で加工時間が２．０秒以下という条件で、所望の形状の凹部を精度良く形成することができる。なお、エンボス加工時には、上記基材シートの片面（プラグにて延伸側）を、２２０℃以下で加熱すればよい。
【実施例】
【００９１】
以下、実施例を挙げて本発明をさらに詳述するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。後述する複数種類の実施例および比較例の熱可塑性樹脂組成物を作製し、評価した。まず、評価方法について説明する。
【００９２】
（１）ガラス転移温度（成形加工性）
各実施例および比較例により得られた熱可塑性樹脂組成物ペレットについて、示差走査熱量計分析装置を用いてガラス転移温度を測定した。測定条件は以下の通りである。
装置：示差走査熱量計ＤＳＣ−６０（株式会社  島津製作所製）
＜ガス条件＞
雰囲気ガス：窒素
ガス流量：３０ｍＬ／ｍｉｎ
＜温度プログラム＞
スタート温度：３０℃
加熱速度：２０℃／ｍｉｎ
ホールド温度：３００℃
【００９３】
（２）エンボス加工性（成形加工性）
各実施例および比較例により得られた熱可塑性樹脂組成物ペレットについて、シリンダー温度を２２０℃に設定し、ダイ温度を２０５℃に設定した単軸押出機と、シートを引き取るロール温度を６５℃／７５℃／８０℃（上／中／下）に設定した装置と、を用いて、厚み０．５ｍｍ、幅７４０ｍｍのシートを押出成形し、エンボスキャリアテープ用の基材シートを作製した。
【００９４】
得られたシートを５５ｍｍ幅にスリットした後に、バキューム装置がないプレス方式のエンボス加工機を用い、シートの片面（プラグにて延伸する側）を２２０℃で２秒間加熱し、エンボス加工（凹部の成形）を行った。エンボス加工では、平面寸法８ｍｍ×３７ｍｍ×深さ３ｍｍの凹部を連続で２０個形成した。その後、エンボス加工形状を目視にて確認し、下記の基準で判定した。○を合格とし、△と×を不合格とした。
【００９５】
凹部の角に延伸不良（丸み）がないということは、所望の形状のエンボス加工が、精度良く行なわれたことを表わす。また、凹部の角に延伸不良（丸み）がなければ、延伸不良に起因して凹部の一部が局所的に薄くなることが抑えられる。そのため、エンボスキャリアテープの輸送および使用時にエンボスキャリアテープに外部から力が加えられた際に、応力集中に起因する凹部の変形を抑えることができる。
【００９６】
○：２０個連続で、エンボス加工面に破れがなく、凹部の角に延伸不良（丸み）がない。
△：２０個連続で、エンボス加工面に破れはないが、凹部の角に延伸不良（丸み）がある。
×：２０個のエンボス加工面に１つでも破れがある。
【００９７】
（３）揮発分（シーティング時の引き取りロールの汚れ）
各実施例および比較例により得られた熱可塑性樹脂組成物ペレットを、８０℃の熱風乾燥機中で５時間乾燥した後、当該ペレットをアルミ皿に３ｇ秤量した。その後、２２０℃に加熱したギアオーブン中で３時間加熱処理し、デシケータ内で１時間冷却した後に、下記式によって揮発分（％）を求めた。
【００９８】
揮発分（％）が高いほど、熱可塑性樹脂組成物から基材シートを作製するためのシーティング時における、引き取りロールの汚れ性が高くなる。揮発分によってロールが汚れると、ロール面の平滑性が転写されなくなり、得られる基材シートの透明性が低下し、外観が悪くなる。
【００９９】
揮発分（％）＝{[サンプル重量（ｇ）−加熱減量後のサンプル重量（ｇ）]／サンプル重量（ｇ）}×１００
【０１００】
（４）曲げ弾性率（凹部の剛性）
各実施例および比較例により得られた熱可塑性樹脂組成物ペレットを、８０℃の熱風乾燥機中で５時間乾燥した。その後、当該ペレットを、シリンダー温度を２３０℃に設定した成形機（住友重機械工業（株）製、ＳＥ−５０ＤＵ）内に充填し、即時に厚さ４ｍｍのダンベル試験片を射出成形した。得られたダンベル試験片各３個について、ＩＳＯ１７８に準拠した方法で曲げ弾性率を測定し、その数平均値を算出した。
【０１０１】
（参考例１）ビニル系共重合体（Ａ）
単量体蒸気の蒸発還流用コンデンサーおよびヘリカルリボン翼を有する２ｍ３の完全混合型重合槽と、単軸押出機型予熱機と、２軸押出機型脱モノマー機からなる連続式塊状重合装置を用いて、以下の方法によりビニル系共重合体の製造を実施した。
【０１０２】
まず、スチレン２４重量部、アクリロニトリル４重量部、メタクリル酸メチル７２重量部、ｎ−オクチルメルカプタン０．１２重量部および１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘキサン０．０１５重量部からなる単量体混合物（ａ）を、１５０ｋｇ／ｈで完全混合型重合槽に連続的に供給し、重合温度を１３０℃、槽内圧を０．０８ＭＰａに保ちながら連続塊状重合させた。完全混合型重合槽出口における重合反応混合物の重合率は６５±３％に制御した。
【０１０３】
重合反応混合物を単軸押出機型予熱機により予熱した後、２軸押出機型脱モノマー機に供給し、未反応単量体を２軸押出機型脱モノマー機のベント口から減圧蒸発回収した。回収した未反応単量体は、連続的に完全混合型重合槽へ還流させた。２軸押出機型脱モノマー機の下流側先端より全長に対して１／３手前の所で見かけの重合率が９９％以上になったスチレン／アクリロニトリル／メタクリル酸メチル共重合体をストランド状に吐出させ、カッターにより切断してビニル系共重合体（Ａ）を製造した。
【０１０４】
（参考例２）グラフト共重合体（Ｂ）
撹拌翼を備えた内容量５リットルの四つ口フラスコに、ポリブタジエンラテックス（ゴムの重量平均粒子径０．３０μｍ、ゲル含有率８５％、屈折率１．５１６）５０重量部（固形分換算）、純水１３０重量部、ラウリン酸ナトリウム０．４重量部、ブドウ糖０．２重量部、ピロリン酸ナトリウム０．２重量部、硫酸第一鉄０．０１重量部を仕込み、窒素置換後、６０℃に温調し、撹拌しながら、スチレン３．６重量部、アクリロニトリル０．６重量部、メタクリル酸メチル１０．８重量部およびｔ−ドデシルメルカプタン０．１５重量部の単量体混合物を４５分間かけて初期添加した。
【０１０５】
次いで、クメンハイドロパーオキサイド０．３重量部、乳化剤であるラウリン酸ナトリウム１．６重量部および純水２５重量部の開始剤混合物を５時間かけて連続滴下した。同時に並行して、スチレン８．４重量部、アクリロニトリル１．４重量部、メタクリル酸メチル２５．２重量部およびｔ−ドデシルメルカプタン０．３６重量部の単量体混合物を５時間かけて連続追滴下した。単量体混合物追滴下後、１時間保持して重合を終了させた。得られたグラフト共重合体ラテックスを１．５重量％硫酸で凝固した後、水酸化ナトリウムで中和し、洗浄、遠心分離、乾燥して、パウダー状のグラフト共重合体（Ｂ）（単量体比率：スチレン２４重量％、アクリロニトリル４重量％、メタクリル酸メチル７２重量％）を得た。得られたグラフト共重合体（Ｂ）のグラフト率は４７％であった。
【０１０６】
（参考例３）常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）
常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）は、アクリル酸エステル単量体を主成分とする（共）重合体であり、以下の２種を用いた。
（Ｃ−１）：ＡＲＵＦＯＮ（登録商標）  ＵＰ−１０２１（東亞合成株式会社製、ガラス転移温度：−７１℃）
（Ｃ−２）：ＡＲＵＦＯＮ（登録商標）  ＵＰ−１０６１（東亞合成株式会社製、ガラス転移温度：−６０℃）
【０１０７】
また、比較例の熱可塑性樹脂組成物を作製するために、常温で固体のアクリル系ポリマーとして、以下の化合物を用いた。
（Ｃ−３）：スミペックス（登録商標）ＬＧ（住友化学株式会社製、ガラス転移温度：１００℃）
【０１０８】
（実施例１〜５、比較例１〜６）
上記参考例１で調製したビニル系共重合体（Ａ）、参考例２で調製したグラフト共重合体（Ｂ）、参考例３に示すアクリル系ポリマー（Ｃ−１）、（Ｃ−２）、（Ｃ−３）を、それぞれ表１〜２で示した配合比で配合し、ヘンシェルミキサーにより２３℃で混合した。得られた混合物を、５８ｍｍφ二軸押出機により押出温度２３０℃で溶融混練し、ストランド状に押出して、実施例１〜５、および比較例１〜６の熱可塑性樹脂組成物ペレットを作製した。
【０１０９】
得られた熱可塑性樹脂組成物ペレットを用いて、既述したガラス転移温度の測定、揮発分の導出、および曲げ弾性率の測定を行なった。
【０１１０】
また、得られた熱可塑性樹脂組成物ペレットについて、シリンダー温度を２２０℃に設定し、ダイ温度を２０５℃に設定した単軸押出機と、シートを引き取るロールの温度を６５℃／７５℃／８０℃（上／中／下）に設定した装置とを用いて、幅７４０ｍｍのシートを押出成形し、エンボスキャリアテープ用の基材シートを作製した。
【０１１１】
得られたシートを５５ｍｍ幅にスリットした後に、バキューム装置がないプレス方式のエンボス加工機を用い、シートの片面（プラグにて延伸する側）を２２０℃で２秒間加熱し、エンボス加工（凹部の成形）を行った。
【０１１２】
前述の方法によりエンボス加工性を評価した結果を、各サンプルに係る熱可塑性樹脂組成物の組成、ガラス転移温度、揮発分、および曲げ弾性率と共に表１〜２に示す。
【０１１３】
【表１】
2018197302.tif 000002
【０１１４】
【表２】
2018197302.tif 000003
【０１１５】
表１〜２から分かるように、実施例１〜５は、比較的低いガラス転移温度（９５℃以下）と、良好なエンボス加工性（評価が○）と、比較的少ない揮発分（１．００％未満）を示した。以上より、本発明の熱可塑性樹脂組成物は、透明性および成形加工性に優れた成形品を得られることが確認された。
【０１１６】
一方、常温で液状のアクリル系ポリマー（Ｃ）を含有していない比較例１は、ガラス転移温度が比較的高く、エンボス加工時の延伸が不十分であって、凹部に穴が認められた。すなわち、成形加工性が不十分であった。常温で液状のアクリル系ポリマーの配合量が少ない（０．５重量部以下である）比較例２、３は、エンボス加工時の凹部の角に丸みが認められた。すなわち、成形加工性が不十分であった。常温で液状のアクリル系ポリマーの配合量が多い（２０重量部を超える）比較例４、５は、揮発分が多かった。すなわち、シーティング時にはロール汚れが生じ、シートの転写性が低下するため、得られる基材シートの透明性が不十分になることが確認された。常温で固体のアクリル系ポリマーを配合した比較例６は、ガラス転移温度が比較的高く、エンボス加工時の延伸が不十分であって、凹部に穴が認められた。すなわち、成形加工性が不十分であった。
【産業上の利用可能性】
【０１１７】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、透明性およびエンボス加工性（成形加工性）に優れた成形品を得ることができる。かかる特性を生かして、半導体や電子部品等の搬送用部品などに用いるエンボスキャリアテープ用基材シートに好適に利用することができる。