(57)【要約】【課題】  良好な静圧回復を行うディフューザと、ディフューザからの遠心羽根車周囲の空間への逆流抑制による損失低減とを両立した高効率な電動送風機を提供する。【解決手段】  電動機と、電動機の回転軸と同軸の遠心羽根車と、電動機及び遠心羽根車の間に仕切板を有し、仕切板の遠心羽根車側に複数のディフューザベーンから成るディフューザと、仕切板の遠心羽根車の反対側に複数のリターンガイドベーンから成るリターンガイドと、遠心羽根車を収納するファンケーシングとを備え、ディフューザのディフューザベーンは、ディフューザベーンの厚さ方向の中央ラインで定義されるキャンバーラインを通る曲率半径が、ディフューザベーン前半部の方がディフューザベーン後半部よりも大きいことを特徴とする。【選択図】図４
2018003806.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
電動機と、該電動機の回転軸と同軸の遠心羽根車と、前記電動機及び前記遠心羽根車の間に仕切板を有し、該仕切板の前記遠心羽根車側に複数のディフューザベーンから成るディフューザと、前記仕切板の前記遠心羽根車の反対側に複数のリターンガイドベーンから成るリターンガイドと、該遠心羽根車を収納するファンケーシングとを備え、
前記ディフューザのディフューザベーンは、該ディフューザベーンの厚さ方向の中央ラインで定義されるキャンバーラインを通る曲率半径が、ディフューザベーン前半部の方がディフューザベーン後半部よりも大きいことを特徴とする電動送風機。
【請求項２】
前記ディフューザベーンは、前縁から後縁に向かって次第に厚みが大きくなった後に、次第に小さくなる形状を有し、そのディフューザベーンの圧力面側かつ隣り合うディフューザベーンで構成した出口スロートよりも、最大翼厚さ位置が流れ方向の後流側にあることを特徴とする、請求項１に記載の電動送風機及。
【請求項３】
請求項１又は２に記載の電動送風機及び集塵装置を有する掃除機本体と、被清掃面への開口を有する吸口と、前記掃除機本体及び前記吸口を結ぶ管路とを備え、前記電動送風機によって、前記吸口から前記集塵部に空気を吸引する電気掃除機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は電動送風機及びそれを搭載した電機掃除機に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来の電気掃除機用の電動送風機としては、実開昭６３−０６００９８（特許文献１）に開示されたものがある。この特許文献１には、「羽根車の外周に対向して設けられた複数の拡大静止流路（ディフューザ）、この拡大静止流路を外周に導き、この外周から裏側へ回りこむ連通路、裏側で内側へ向かい、電動機吸気口へ空気を導く戻り流路を有するとともに、前記拡大静止流路を形成する翼を三円弧で形成したことを特徴とする送風機」と記載されている。また、「円弧の配分は（ｒ４−ｒ３）をＬとすると、第一円弧は半径位置ｒ３＋（０．４〜０．６）×Ｌの区間、第二円弧は半径位置ｒ３＋（０．４〜０．６）×Ｌ〜ｒ３＋（０．６５〜０．８５）×Ｌの区間、第三円弧は半径位置ｒ３＋（０．６５〜０．８５）×Ｌ〜ｒ４の区間で形成し、角度配分は半径位置ｒｎにおける角度を一円弧の時をβＮ、三円弧形成時の第一円弧の終点位置βＭとすると、βＭ＞βＮとなるように設定したことを特徴とした送風機」と記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】実開昭６３−０６００９８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
電動送風機は電動機によって遠心羽根車を回転させて、空気の流れを作り出す。電動送風機の吸込口から、流入した空気は、遠心羽根車で昇圧及び増速され、ディフューザで減速されることによって、流入した空気のもつ運動エネルギーが圧力エネルギーに変換され圧力が上昇する。高効率な電動送風機を得るには、良好な静圧回復を行うディフューザが重要である。また、遠心羽根車とファンケーシング間及び、遠心羽根車と仕切板間には微小な空間が存在しており（以下、遠心羽根車周囲の空間と呼ぶ）、ディフューザに流入した空気の一部は、遠心羽根車周囲の空間に逆流して損失となる。したがって、電動送風機の高効率化には、良好な静圧回復を行うディフューザと、ディフューザからの遠心羽根車周囲の空間への逆流抑制を両立することが課題となる。
【０００５】
特許文献１では第一円弧の終点位置βＭを半径位置の区間で規定しており、その最良な位置については言及していない。βＭの半径位置が規定した区間内で最小の値の場合は、半開部を構成する翼の曲率半径が小さくなり、ディフューザから遠心羽根車周囲の空間への逆流が発生しやすくなるため、損失が増加する懸念がある。また、重なり部を構成する翼圧力面（凸面）の曲率半径が小さくなり、翼圧力面における剥離が生じやすくなる懸念がある。βＭの半径位置が規定した区間内で最大の値の場合は、重なり部の流路長さである重なり長さが短くなり、ディフューザの静圧回復量が低下する懸念があった。
【０００６】
特に、掃除機で吸込仕事率を向上する際に、遠心羽根車出口の流れ角は比較的小さくなるため、ディフューザから遠心羽根車周囲の空間への逆流を抑制する必要があるとともに、ディフューザの良好な静圧回復を両立する必要がある。
【０００７】
本発明の目的は、上記課題を解決するものであって、良好な静圧回復を行うディフューザと、ディフューザからの遠心羽根車周囲の空間への逆流抑制による損失低減とを両立した高効率な電動送風機を提供すると共に、吸引力を向上した電気掃除機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するために、代表的な本発明の電動送風機の一つは、電動機と、電動機の回転軸と同軸の遠心羽根車と、電動機及び遠心羽根車の間に仕切板を有し、仕切板の遠心羽根車側に複数のディフューザベーンから成るディフューザと、仕切板の遠心羽根車の反対側に複数のリターンガイドベーンから成るリターンガイドと、遠心羽根車を収納するファンケーシングとを備え、ディフューザのディフューザベーンは、ディフューザベーンの厚さ方向の中央ラインで定義されるキャンバーラインを通る曲率半径が、ディフューザベーン前半部の方がディフューザベーン後半部よりも大きくしたことにより達成される。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、良好な静圧回復を行うディフューザと、ディフューザからの遠心羽根車周囲の空間への逆流抑制による損失低減とを両立した高効率な電動送風機を提供すると共に、吸込仕事率を向上でき、吸引力を向上した電気掃除機を提供することが出来る。
上記以外の課題、構成及び効果は、以下の実施形態により明らかにされる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明の実施形態例における電気掃除機の斜視図である。
【図２】本発明の実施形態例における掃除機本体の縦断面図である。
【図３】（ａ）は本発明の実施形態例における電動送風機の縦断面図、（ｂ）は（ａ）に示すＡ部の拡大図である。
【図４】（ａ）は本発明の実施形態例における案内翼の平面図、（ｂ）は案内翼の縦断面図である。
【図５】本発明の実施形態例における案内翼の拡大平面図である。
【図６】（ａ）は本発明の実施形態例における案内翼の流れを示す説明図、（ｂ）は遠心羽根車から吐出され、ディフューザに流入する空気流の説明図を示す。
【図７】（ａ）は本発明の実施形態例と比較して、キャンバーラインの曲率半径が小さいときの流れを示す説明図、（ｂ）は本発明の実施形態例と比較して、キャンバーラインの曲率半径が大きいときの流れを示す説明図、（ｃ）は最大翼厚さ位置が本発明の実施形態例とは異なる位置に存在する場合の流れを示す説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明の実施形態例について、図面を参照しながら説明する。
【００１２】
図１及び図２により、本発明の実施形態例に係る電気掃除機１及び掃除機本体１００内の吸引された塵埃を含む空気の流れについて説明する。図１は本発明の実施形態例における電気掃除機１の斜視図、図２は掃除機本体１００の縦断面図である。掃除機本体１００は上ケース１ａ、及び下ケース１ｂを組み合わせて形成している。掃除機本体１００には、サイクロン方式の集塵装置２が着脱自在に備えられており、掃除機本体１００は、下ケース１ｂに設けられたホース取付口３ａに接続される吸引ホース３を介して、手元ハンドル４と接続され、手元ハンドル３は延長管５を介して吸込器具６と接続されている。掃除機本体１００には掃除機本体１００を自在に移動できる車輪７が備えられている。また、手元ハンドル３には、掃除機本体１００に内蔵して備えられている電動送風機２００の制御や、吸込器具６に設けられている電動回転ブラシ（図示せず）の駆動制御を行う操作部８を備えている。操作部８には、運転を開始するボタンや運転を停止するボタンを配置した操作ボタン９が備えられている。
【００１３】
吸込器具６から吸引された塵埃を含む空気は、延長管５、吸引ホース３を介して、ホース取付口３ａから掃除機本体１００に至る。１０は掃除機本体１００内の空気の流れを示す。ホース取付口３ａから掃除機本体１００内に流入した塵埃を含む空気は、導入管１０１を介して集塵装置２に至る。集塵装置２に到達した塵埃を含む空気は、集塵装置２内で塵埃を分離され、塵埃を分離された空気はダクト１０２から、電動送風機２００に流入して、高捕塵フィルタ１０３に至る。高捕塵フィルタ１０３は、集塵装置２で捕集できなかった微小な塵埃や電動送風機２００のブラシ２０８(図３参照)の磨耗屑を取り除き、ほぼ塵埃を含まない清浄な空気にし、掃除機本体１００から外部へ排気する。
【００１４】
次に、本実施の形態例の電動送風機２００に関して、図３を用いて説明する。図３（ａ）は電動送風機２００の縦断面図、（ｂ）は（ａ）に示すＡ部拡大図である。電動送風機２００は、送風機２０１と電動機２０２に大別される。
【００１５】
電動機２０２は、ハウジング２０３及びエンドブラケット２０４からなる電動機外殻に、シャフト２０５が支持され、シャフト２０５にはロータ２０６が取り付けられる。ロータ２０６の外周には固定部のステータ２０７が配置される。回転部のロータ２０６への電気の供給は、ブラシ２０８とそれに接触するコンミテータ２０９により伝えられている。
【００１６】
送風機２０１は、遠心羽根車２１０と、遠心羽根車２１０を収納するファンケーシング２１１及び、案内翼２１２で構成される。案内翼２１２は、複数枚のディフューザベーン２１３ａを備えたディフューザ２１３と、ディフューザ２１３の下流側に形成された複数枚のリターンガイドベーン２１４ａを備えたリターンガイド２１４と、ディフューザベーン２１３ａとリターンガイドベーン２１４ａとの間を仕切る仕切板２１５とを一体に成形されている。仕切板２１５には、案内翼２１２をエンドブラケット２０４に固定するための貫通穴２１５ａが設けられている。貫通穴２１５ａに固定ねじ（図示せず）を差し込み、エンドブラケット２０４のねじ穴２０４ａと固定ねじによって、案内翼２１２はエンドブラケット２０４を介してハウジング２０３に固定される。
【００１７】
遠心羽根車２１０は、目玉部２１６において、ファンケーシング２１１側に具備されたシール材２１７と概略接触しており、目玉部２１６における空気の漏れ流れを防ぐ構造を有している。遠心羽根車２１０とファンケーシング２１１間及び、遠心羽根車２１０と仕切板２１５間には微小な空間が形成されており、以下この微小空間を遠心羽根車周囲の空間３００とする。
【００１８】
次に、電動送風機２００内における空気の流れを説明する。電動機２０２を駆動して遠心羽根車２１０が回転軸２１８周りに回転すると、ファンケーシング２１１の空気吸込口２１９から空気が流入し、遠心羽根車２１０内に流入する。流入した空気は遠心羽根車２１０内で昇圧及び増速され、遠心羽根車２１０から吐出される。遠心羽根車２１０から吐出された空気流は、案内翼２１２に導かれる。 
案内翼２１２のディフューザ２１３には、複数のディフューザベーン２１３ａが設けられ、空気流がディフューザベーン２１３ａ間で減速されることによって、空気流のもつ運動エネルギーが圧力エネルギーに変換されて昇圧される。なお、ディフューザベーン２１３ａの上面はファンケーシング２１１に具備された弾性部材２２１に当接されており、ディフューザベーン２１３ａ間の空気の漏れ流れを抑制している。また、遠心羽根車２１０からディフューザ２１３に流入した一部の空気流は、遠心羽根車周囲の空間３００に逆流３０１する。
【００１９】
遠心羽根車周囲の空間３００内の流れは、回転壁である遠心羽根車シュラウド側外壁２１０ａ及び遠心羽根車ハブ側外壁２１０ｂ近傍では半径方向外向き流れ３０２となり、静止壁であるファンケーシング２１１及び仕切板２１５近傍では半径方向内向き流れ３０３となり、遠心羽根車周囲の空間３００内で循環流３０４となる。この循環流３０４によって、遠心羽根車シュラウド側外壁２１０ａ及び遠心羽根車ハブ側外壁２１０ｂはせん断応力を受ける。このせん断応力は遠心羽根車２１０に余分な負荷を与えるため損失となる。一般的に、ディフューザ２１３から遠心羽根車周囲の空間３００に逆流する風量が増えるほど、循環流３０４の速度及び遠心羽根車シュラウド側外壁２１０ａ及び遠心羽根車ハブ側外壁２１０ｂが受けるせん断応力が大きくなり損失は増加する。
【００２０】
また、遠心羽根車周囲の空間３００から目玉部２１６への空気の漏れ流れは、シール材２１７によって抑制されているものの、ディフューザ２１３から遠心羽根車周囲の空間３００に逆流する風量が増えると、遠心羽根車周囲の空間３００内の流れの速度が増加し、負圧である目玉部２１６への空気の漏れ流れが増加する。この空気の漏れ流れの増加によって電動送風機の吸込風量が低下し、その結果吸込仕事率が低下する。
【００２１】
ディフューザ２１３から吐出された空気流は、ファンケーシング２１１とディフューザベーン２１３ａの後縁２３２間で形成された略三角形状流路２２０（図４参照）からリターンガイド２１４に流入する。リターンガイド２１４では、ディフューザ２１３から流出した旋回方向の流れ成分を、リターンガイドベーン２１４ａによって半径方向内向きの流れに転向する。リターンガイド２１４のリターンガイドベーン２１４ａを通過した空気流は、ハウジング２０３内部に到達し、ロータ２０６、ステータ２０７、ブラシ２０８、コンミテータ２０９などを冷却してから排気される。
【００２２】
次に、本実施の形態例のディフューザ２１３に関して、図４及び図５を用いて説明する。図４（ａ）は本発明の実施形態例における案内翼２１２の平面図、（ｂ）は縦断面図、図５は案内翼２１２の拡大平面図である。
【００２３】
仕切板２１５には、ディフューザベーン２１３ａの後縁２３２から、隣接するディフューザベーン２１３ａの圧力面（ディフューザベーン２１３ａの凸面）２３３に向かって内方に切れ込んで、その終端が隣接する圧力面２３３に一致する切込部２３５を有し、ファンケーシング２１１と、ディフューザベーン２１３ａと、切込部２３５とで形成された略三角形状流路２２０を形成している。
【００２４】
ディフューザベーン２１３ａの上面にはリブ２３６が形成され、ファンケーシング２１１側に具備された弾性部材２２１（図３参照）の内面に当接されている。ディフューザ２１３はファンケーシング２１１とディフューザベーン２１３ａ、仕切板２１５とでディフューザ流路が形成される。ディフューザベーン２１３ａの子午面形状は、後縁２３２側が回転軸２１８方向（図３参照）にゆるやかに傾斜し、回転軸２１８方向に傾斜したディフューザ流路を形成している。本実施の形態例では、電動送風機２００外径の小型化を図る目的で、ディフューザ出口半径２４２とディフューザ入口半径２４１の比は１．１３と小さい値になっている。また、ディフューザ入口半径２４１と遠心羽根車出口半径２４０（図３参照）の比は１．０５、ファンケーシング半径２４３とディフューザ出口半径２４２の比は１．０２である。
【００２５】
本実施の形態例では、ディフューザ２１３の流路を長くとるために、遠心羽根車出口半径２４０（図３参照）とディフューザ入口半径２４１の比及び、ファンケーシング半径２４３とディフューザ出口半径２４２の比を出来るだけ小さくしている。本実施の形態例では、遠心羽根車出口半径２４０（図３参照）とディフューザ入口半径２４１の比は１．０５、ファンケーシング半径２４３とディフューザ出口半径２４２の比は１．０２としている。
【００２６】
ディフューザ２１３は、ディフューザベーン２１３ａの前縁２３１から、隣接するディフューザベーン２１３ａの負圧面（ディフューザベーン２１３ａの凹面）２３４に向かって最短の距離で構成される線である入口スロート２５０と、ディフューザベーン２１３ａの後縁２３２から隣接するディフューザベーン２１３ａの圧力面２３３に向かって最短の距離で構成される線である出口スロート２５１が定義される。ここで、仕切板２１５と、ディフューザベーン２１３ａと弾性部材２２１（図３参照）とで囲まれ、ディフューザ入口半径２４１から入口スロート２５０に至るまでの流路を半開部２５２と定義する。また、仕切板２１５と、隣り合うディフューザベーン２１３ａ間と、弾性部材２２１（図３参照）とで囲まれ、入口スロート２５０から出口スロート２５１に至るまでの流路を重なり部２５３と定義し、入口スロート２５０から出口スロート２５１にかけて重なり部２５３の形状に沿った曲線の長さを、重なり長さ２５４と表す。
【００２７】
また、ディフューザベーン２１３ａのうち、前縁２３１から負圧面２３４側の入口スロート２５０までをディフューザベーン前半部２１３ｂ、負圧面２３４側の入口スロート２５０から後縁２３２までをディフューザベーン後半部２１３ｃとする。
また、ディフューザベーン２１３ａの厚さ方向の中央ラインをキャンバーライン２６０と定義し、特にディフューザベーン前半部２１３ｂのキャンバーライン２６０をキャンバーライン前半部２６０ｂ、ディフューザベーン後半部２１３ｃのキャンバーライン２６０をキャンバーライン後半部２６０ｃとする。
【００２８】
本実施の形態例では、キャンバーライン前半部２６０ｂ及びキャンバーライン後半部２６０ｃはそれぞれ曲率半径の異なる略円弧であり、二つの曲線は滑らかに接続されている。また、キャンバーライン後半部２６０ｃと比較してキャンバーライン前半部２６０ｂの曲率半径が大きいことを特徴とする。本実施の形態例では、キャンバーライン前半部２６０ｂの曲率半径は１１９ｍｍ、キャンバーライン後半部２６０ｃの曲率半径は５５ｍｍである。なお、本実施の形態例では、キャンバーライン前半部２６０ｂ及びキャンバーライン後半部２６０ｃはそれぞれ曲率半径の異なる略円弧で構成しているがこの限りではなく、滑らかな曲線あるいは直線（曲率半径は無限大）でさえあれば良い。キャンバーライン前半部２６０ｂを円弧以外の滑らかな曲線あるいは直線で構成する場合は、キャンバーライン前半部２６０ｂの両端２６３及び中点２６４を通過する円弧の曲率半径をキャンバーライン前半部２６０ｂの曲率半径と定義する。キャンバーライン後半部２６０ｃを円弧以外の滑らかな曲線で構成する場合にも、同様にキャンバーライン後半部２６０ｃの曲率半径を定義する。
【００２９】
また、本実施の形態例では、ディフューザベーン２１３ａは、前縁２３１から後縁２３２に向かって次第に厚みが大きくなった後に、次第に小さくなる形状を有し、そのディフューザベーン２１３ａの圧力面２３３側かつ隣り合うディフューザベーンで構成した出口スロート２５１よりも、最大翼厚さ位置２６１が流れ方向２６２の後流側にあることを特徴とする。
【００３０】
次に、図６及び図７を用いてディフューザ２１３における流れと本実施の形態例の効果について説明する。図６（ａ）は本実施の形態例のディフューザ２１３の流れ、（ｂ）は遠心羽根車２１０から吐出され、ディフューザ２１３に流入する空気流２７０の流れを模式的に示したものである。また、図７（ａ）は本実施の形態例と比較して、キャンバーライン２６０の曲率半径が小さいときの流れ、（ｂ）は本実施の形態例と比較して、キャンバーライン２６０の曲率半径が大きいときの流れ、（ｃ）は最大翼厚さ位置２６１が本実施の形態例とは異なる位置に存在する場合の流れを模式的に示したものである。
【００３１】
遠心羽根車２１０から吐出された空気流２７０は、半開部２５２で旋回方向の流れを半径方向外向き流れに転向しながら、徐々に減速して昇圧する。このとき空気流２７０は、ディフューザベーン２１３ａに沿って流れるため、空気流２７０にディフューザベーン２１３ａの曲率半径に反比例する遠心力２７１が働き、その遠心力２７１と釣り合うように圧力勾配による力２７２が作用する。つまり、曲率半径が小さいほど圧力勾配による力２７２が大きくなる。しかし、静止壁である仕切板２１５、弾性部材２２１（図３参照）の近傍においては、速度が低下して遠心力２７１が小さくなり、圧力勾配による力２７２が遠心力２７１に打ち勝つため、半径方向内向き流れ２７３が生じて、遠心羽根車周囲の空間３００（図３参照）に逆流３０１（図３参照）する。つまり、半開部２５２におけるディフューザベーン２１３ａの曲率半径が小さいほど圧力勾配が大きくなり、ひいては遠心羽根車周囲の空間３００（図３参照）への逆流３０１（図３参照）が増加する。
【００３２】
また、本実施の形態例では、掃除機の吸込仕事率を向上させるために、遠心羽根車２１０の回転数を大きくしており、遠心羽根車２１０の回転数はおおよそ毎分４５、０００回転である。一般的に遠心羽根車周囲の空間３００が存在し、回転数が大きい場合には、図６（ｂ）に示すように、空気流２７０の周方向速度成分２７５と半径方向速度成分２７６からなる流れ角２７７が小さくなり、ディフューザ２１３から遠心羽根車周囲の空間３００（図３参照）への逆流３０１はより生じやすくなる。なお本実施の形態例では、流れ角２７７は約６°である。
【００３３】
本実施の形態例では、キャンバーライン後半部２６０ｃと比較してキャンバーライン前半部２６０ｂの曲率半径が大きいことを特徴としており、半開部２５２における圧力勾配が小さく、半径方向内向き流れ２７３が発生しにくい。そのため、遠心羽根車周囲の空間３００（図３参照）への逆流３０１（図３参照）は抑制され、遠心羽根車周囲の空間３００（図３参照）内に発生する循環流３０４の速度が低下する。これにより、遠心羽根車シュラウド側外壁２１０ａ（図３参照）及び遠心羽根車ハブ側外壁２１０ｂ（図３参照）が受けるせん断応力が低減するため、損失を低減することができる。
【００３４】
また、遠心羽根車周囲の空間３００（図３参照）への逆流３０１（図３参照）を抑制することで、遠心羽根車周囲の空間３００（図３参照）から目玉部２１６（図３参照）への空気の漏れ流れが抑制され、吸込仕事率の低下を抑制することができる。
【００３５】
また、本実施の形態例のように、ディフューザ２１３の流路を長くとるために遠心羽根車出口半径２４０とディフューザ入口半径２４１の比が小さい場合は、ディフューザ２１３から遠心羽根車周囲の空間３００（図３参照）への逆流３０１は生じやすくなる。そのため、本実施の形態例の構成を用いることで、より効果的に逆流３０１を抑制し、損失を低減することができる。
【００３６】
また、一般的に遠心羽根車周囲の空間３００が存在し、回転数が大きい場合には、流れ角２７７が小さくなり、ディフューザ２１３から遠心羽根車周囲の空間への逆流３０１はより生じやすくなるが、本実施の形態例では、逆流３０１を抑制することができるため、損失を低減することができる。
【００３７】
半開部２５２から重なり部２５３に流入した空気流は、重なり部２５３で旋回方向の流れを半径方向外向き流れに転向しながら、徐々に減速して昇圧する。このとき重なり長さ２５４を出来るだけ長くし、剥離のないスムーズな流れであれば、重なり部２５３において良好な静圧回復を得ることが出来る。
【００３８】
ディフューザ出口半径２４２が同等の場合、図７（ａ）に示すように、キャンバーライン２６０の曲率半径が小さいほど重なり長さ２５４を長くすることができる。しかし、このとき圧力面２３３には剥離３１０が生じやすい。また、図７（ｂ）に示すように、キャンバーライン２６０の曲率半径が大きいほど、圧力面２３３には剥離３１０が生じにくくなりスムーズな流れ３１１となるが、重なり長さ２５４が短くなり良好な静圧回復を得ることができない。
【００３９】
本実施の形態例では、図６（ａ）に示すように、キャンバーライン後半部２６０ｃと比較してキャンバーライン前半部２６０ｂの曲率半径が大きいことを特徴としている。キャンバーライン前半部２６０ｂの曲率半径が大きいため、重なり部２５３の圧力面２３３で発生する剥離３１０を抑制することができ、スムーズな流れ３１１となる。また、キャンバーライン後半部２６０ｃの曲率半径が小さく、重なり長さ２５４を長くすることができるため、ディフューザの流れを十分減速して静圧を上昇することができる。したがって、本実施の形態例の構成を用いることで、良好な静圧回復を行うディフューザ２１３と、ディフューザからの遠心羽根車周囲の空間への逆流抑制による損失低減とを両立することできる。
【００４０】
また、本実施の形態例では、ディフューザベーン２１３ａの最大翼厚さ位置２６１が、そのディフューザベーン２１３ａの圧力面２３３側かつ隣り合うディフューザベーンとで構成した出口スロート２５１よりも後流側にあることを特徴としており、重なり部２５３の圧力面２３３には剥離３１０が生じにくく、スムーズな流れ３１１を実現することができる。したがって、本実施の形態例によって、より良好な静圧回復を行うディフューザ２１３が実現される。
【００４１】
なお、最大翼厚さ位置２６１が出口スロート２５１よりも流れ方向の前流側にある場合には、図７（ｃ）に示すように、重なり部２５３において、最大翼厚さ位置２６１の直後で圧力面２３３の曲率半径が小さくなり、剥離３１０が生じやすくなる。
本実施の形態例である電動送風機２００を搭載することで電気掃除機１は、吸込仕事率を向上でき、吸引力の向上が可能となる。また、本実施の形態例である電動送風機２００を搭載することで、従来電動送風機を搭載した場合と電気掃除機１を同出力で運転させる場合には、入力を小さくすることができるため、消費電力を抑えることが可能になる。
【符号の説明】
【００４２】
１             電気掃除機
１００            掃除機本体
２００            電動送風機
２０１            送風機
２０２            電動機
２０３            ハウジング
２０４            エンドブラケット
２０５            シャフト
２０６            ロータ
２０７            ステータ
２０８            ブラシ
２０９            コンミテータ
２１０            遠心羽根車
２１０ａ          遠心羽根車シュラウド側外壁
２１０ｂ          遠心羽根車ハブ側外壁
２１１            ファンケーシング
２１２            案内翼
２１３            ディフューザ
２１３ａ          ディフューザベーン
２１３ｂ          ディフューザベーン前半部
２１３ｃ          ディフューザベーン後半部
２１４            リターンガイド
２１４ａ          リターンガイドベーン
２１５            仕切板
２１５ａ          貫通穴
２１６            目玉部
２１７            シール材
２１８            回転軸
２１９            空気吸込口
２２０            略三角形状流路
２２１            弾性部材
２３１            前縁
２３２            後縁
２３３            圧力面
２３４            負圧面
２３５            切込部
２３６            リブ
２４０            遠心羽根車出口半径
２４１            ディフューザ入口半径
２４２            ディフューザ出口半径
２４３            ファンケーシング半径
２５０            入口スロート
２５１            出口スロート
２５２            半開部
２５３            重なり部
２５４            重なり長さ
２６０            キャンバーライン
２６０ｂ          キャンバーライン前半部
２６０ｃ          キャンバーライン後半部
２６１            最大翼厚さ位置
２６２            流れ方向
２７０            空気流
２７１            遠心力
２７２            圧力勾配による力
３００            遠心羽根車周囲の空間
３０１            逆流
３０４            循環流
３１０            剥離
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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