(57)【要約】【課題】コンバインドサイクル発電プラントに適用でき、簡単な構造で低ＣＯ２化と出力および熱効率の向上とを図ることができる水素酸素当量燃焼タービンシステムを提供する。【解決手段】高圧蒸気タービン２と低圧蒸気タービン３とこれら両者間の加熱器５とを備え、加熱器５は、水素と酸素を当量燃焼させる燃焼部５３と、この燃焼部５３からの燃焼ガスＲに高圧蒸気タービン２からの排出蒸気Ｓ４を混入して低圧蒸気タービン３に供給する混合部５５とを有する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
高圧蒸気タービンと低圧蒸気タービンとこれら両者間の加熱器とを備え、
前記加熱器は、水素と酸素を当量燃焼させる燃焼部と、この燃焼部からの高温蒸気に前記高圧蒸気タービンからの排出蒸気を混入して前記低圧蒸気タービンに供給する混合部とを有する、水素酸素当量燃焼タービンシステム。
【請求項２】
請求項１に記載の水素酸素当量燃焼タービンシステムにおいて、前記燃焼部は、水素と酸素を当量燃焼させる燃焼室と、前記燃焼室からの高温蒸気を前記混合部に形成された混合室内に噴射して前記排出蒸気を吸引させるエゼクタを有し、前記混合器は前記エゼクタからの蒸気を膨張させて昇圧、降温するディフーザを有する、水素酸素当量燃焼タービンシステム。
【請求項３】
請求項１に記載の水素酸素当量燃焼タービンシステムにおいて、前記燃焼部は、水素と酸素を当量燃焼させる燃焼室と、この燃焼室を外側から覆って冷却する冷却室とを有し、前記冷却室に前記高圧蒸気タービンに供給される主蒸気の一部が冷却用蒸気として導入される、水素酸素当量燃焼タービンシステム。
【請求項４】
請求項３に記載の水素酸素当量燃焼タービンシステムにおいて、前記燃焼室を形成する燃焼室壁に、前記冷却室内の前記冷却蒸気を前記燃焼室へ導出させて前記燃焼室壁の内面をフィルム冷却する蒸気導出孔が形成されている、水素酸素当量燃焼タービンシステム。
【請求項５】
請求項１から４のいずれか一項に記載の水素酸素当量燃焼タービンシステムにおいて、さらに、前記低圧蒸気タービンおよび前記高圧蒸気タービンに連結されたガスタービンエンジンと、このガスタービンエンジンの排ガスを熱源とする排ガスボイラとを備え、
前記排ガスボイラで得られた主蒸気が前記高圧蒸気タービンに供給される、水素酸素当量燃焼タービンシステム。
【請求項６】
請求項５に記載の水素酸素当量燃焼タービンシステムにおいて、前記排ガスボイラの中間部で得られた副蒸気が前記低圧蒸気タービンの中間段に供給される、水素酸素当量燃焼タービンシステム。
【請求項７】
請求項５または６に記載の水素酸素当量燃焼タービンシステムにおいて、さらに、前記低圧蒸気タービンと前記高圧蒸気タービンと前記ガスタービンエンジンとにより駆動される発電機を備えた水素酸素当量燃焼タービンシステム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コンバインドサイクル発電プラントに適用できる水素酸素当量燃焼タービンシステムに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ＣＣＰＰ（コンバインドサイクル発電プラント）は、地球温暖化防止、気候変動抑制のためにＣＯ２削減を図る技術として注目されている。このコンバインドサイクル発電プラントに水素酸素当量燃焼タービン（通称「水素タービン」）を利用することが提唱されている。しかし、水素酸素当量燃焼タービンでは、燃焼温度が３０００℃にも達するので、燃焼器の燃焼室を保護、更にタービン部も蒸気冷却技術で成立可能な範囲まで、燃焼ガスの温度を下げる要請がある。
【０００３】
このような要請の下で、ＣＣＰＰとして、ガスタービンエンジンと、前記ガスタービンエンジンからの排ガスを蒸気で熱回収する排ガスボイラ（熱交換器）と、蒸気タービンとを備え、前記蒸気タービンの上流側に水素酸素当量燃焼方式の加熱器（燃焼器）を設けたシステムも提案されている（例えば特許文献１）。このシステムでは、排熱ボイラからの蒸気が蒸気タービンに供給されるが、このとき、前記加熱器では水素と酸素とを当量燃焼させるとともに、その燃焼ガスが前記排ガスボイラからの高温・高圧蒸気で希釈・冷却され、この蒸気が蒸気タービンに供給される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平７−２０８１９２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、前記特許文献１のコンバインドサイクル発電プラント技術の場合、水素と酸素の当量燃焼により生成した燃焼ガス（通常２８００〜３０００℃）を、排ガスボイラからの排出蒸気（通常５００〜６００℃）で薄めても依然として高温である。この高温の燃焼ガスを蒸気タービンに導入すると、蒸気タービンの金属製の各パーツの耐熱性上問題であり、これを回避するためには水素と酸素の当量燃焼量を減らす必要がある。しかしながら、水素と酸素の当量燃焼量を減らすと、発電プラントの出力および熱効率が低下する。
【０００６】
本発明の目的は、低ＣＯ２化と出力および熱効率の向上とを実現できる水素酸素当量燃焼タービンシステムを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
前記目的を達成するために、本発明に係る水素酸素当量燃焼タービンシステムは、高圧蒸気タービンと低圧蒸気タービンとこれら両者間の加熱器とを備え、前記加熱器は、水素と酸素を当量燃焼させる燃焼部と、この燃焼部からの燃焼ガス（高温蒸気）に前記高圧蒸気タービンからの排出蒸気を導入して前記低圧蒸気タービンに供給する混合部とを有する。
【０００８】
この構成によれば、水素と酸素の当量燃焼による燃焼ガス（高温蒸気）を高圧蒸気タービンから排出される比較的低温の排出蒸気でクエンチすることで、低圧蒸気タービンに供給する蒸気温度を、ガスタービンエンジンと同様な冷却構造によって蒸気冷却される蒸気タービンの金属製パーツの耐熱限度以下に調節でき、かつ、低ＣＯ２化と出力および熱効率の向上とを実現できる。
【０００９】
本発明において、好ましくは、前記燃焼部が、水素と酸素を当量燃焼させる燃焼室と、この燃焼室からの高温蒸気（燃焼ガス）を前記混合部に形成された混合室内に噴射して前記排出蒸気を吸引させるエゼクタとを有し、前記混合部が、このエゼクタからの蒸気を膨張させて混合、昇圧するディフューザ、を有する。この構成によれば、簡単な構造で適切な温度、圧力の蒸気が得られる。
【００１０】
本発明において、好ましくは、前記燃焼部は、水素と酸素を当量燃焼させる燃焼室と、この燃焼室を外側から覆って冷却する冷却室とを有し、前記冷却室に前記高圧蒸気タービンに供給される主蒸気の一部が冷却用蒸気として導入される。この場合、別途、冷媒を用いなくとも、主蒸気を冷媒として有効利用して燃焼室を冷却できる。
【００１１】
本発明において、好ましくは、前記燃焼室を形成する燃焼室壁に、前記冷却室内の前記冷却蒸気を前記燃焼室へ導出させて前記燃焼室壁の内面をフィルム冷却する蒸気導出孔が形成されている。これにより、燃焼室を形成する燃焼室壁がフィルム冷却されるので、燃焼室壁に蒸気導出孔を設けるだけの簡単な構造で燃焼室壁の高温化を抑制できる。
【００１２】
本発明において、好ましくは、さらに、前記低圧蒸気タービンおよび前記高圧蒸気タービンに連結されたガスタービンエンジンと、このガスタービンエンジンの排ガスを熱源とする排ガスボイラとを備え、前記排ガスボイラで得られた主蒸気が前記高圧蒸気タービンに供給される。このように、両蒸気タービンと、ガスタービンエンジンおよび排ガスボイラとの組合せにより、ガスタービンエンジンからの排ガスを無駄なく有効利用でき、大出力、高効率のシステムが得られる。
【００１３】
本発明において、前記排ガスボイラの中間部で得られた副蒸気が前記低圧蒸気タービンの中間段に供給されるようにすることが好ましい。このようにすることで、低圧蒸気タービン内の中間段以降の蒸気圧を増大させて出力を向上させることができる。
【００１４】
本発明において、さらに、前記低圧蒸気タービンと前記高圧蒸気タービンと前記ガスタービンエンジンとにより駆動される発電機を備えていることが好ましい。このように構成することで、ガスタービンエンジンにより得られた回転力に両蒸気タービンからの回転力が加わるので、より大きな回転力で発電機を駆動でき、大出力、高効率の発電システムが得られる。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、水素と酸素の当量燃焼による燃焼ガス（高温蒸気）を高圧蒸気タービンからの比較的低温の排出蒸気でクエンチすることで、低圧蒸気タービンに供給する蒸気温度を蒸気冷却される金属製パーツの耐熱限度以下に調節でき、かつ、低ＣＯ２化と出力および熱効率の向上とを実現できる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明の好ましい実施形態にかかる水素酸素当量燃焼タービンシステムを示す概略構成図である。
【図２】同システムで用いる加熱器の縦断面図である。
【図３】同加熱器の燃焼部の要部を示す拡大縦断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明の好ましい実施形態について図面を参照しながら詳述する。図１に示すように、本発明にかかるタービンシステムは、水素酸素当量燃焼蒸気タービン（通称「水素タービン」）からなる蒸気タービン１と、ガスタービンエンジン３０と、排ガスボイラ５０と、凝縮器７０とを備えている。
【００１８】
水素タービン１は、高圧蒸気タービン２と、低圧蒸気タービン３と、これら両蒸気タービン２，３の間に配置された加熱器５とを有する。高圧蒸気タービン２からの排出蒸気Ｓ１は加熱器５を経て低圧蒸気タービン３に供給される。高圧蒸気タービン２からの蒸気の一部は、タービン冷却蒸気Ｓ１１として低圧蒸気タービン３に導入される。
【００１９】
図２に示すように、加熱器５は、水素Ｈ２と酸素Ｏ２を当量燃焼させる燃焼部５３と、この燃焼部５３に高圧蒸気タービン２からの排出蒸気Ｓ４を導入して低圧蒸気タービン３に供給する混合部５５とを備えている。混合部５５はディフューザ５１と、これを支持する箱状の本体５２とを有する。ディフューザ５１は、例えば、入口から流れ方向の中間部分までは通路面積がほぼ一定で、中間部分から吐出側に向かって通路面積が徐々に大きくなる部分円錐形である。混合部５５の内側に形成された混合室５５ａの下面は開口５８となっており、高圧蒸気タービン２の出口から排出される排出蒸気Ｓ１が、前記開口５８から混合室５５ａに導入される。
【００２０】
ここで、ディフューザ５１とこれを支持する箱状の本体５２とは、本体５２の一側面に設けた取付ボス５２ａの挿入孔５２ｂに、ディフューザ５１の基端部５１ａを嵌め込み、この基端部５１ａの外周に設けたねじ孔付きフランジ５１ｂを本体５２の取付ボス５２ａに当てがい、基端部５１ａに植設したスタッドボルトＢＴをねじ孔付きフランジ５１ｂの挿通孔に挿通してナットＮＴで締め付けることにより、連結されている。
【００２１】
燃焼部５３は、燃焼ヘッド５６と、その出口に連なるエゼクタ５７とを備えている。燃焼ヘッド５６は横断面形状が例えば円形である。エゼクタ５７は例えば、下流に向かって横断面積が大きくなる部分円錐形である。混合部本体５２への燃焼部５３の取り付けは、本体５２にディフューザ５１と同一軸心Ｃの取付孔５２ｃを設け、この取付孔５２ｃに、燃焼ヘッド５６の中間部である、燃焼ヘッド５６とエゼクタ５７との境界部分６４を嵌め込み、溶接することで取り付けられている。境界部分６４は燃焼ヘッド５６とエゼクタ５７との境界線ＢＬを含む。エゼクタ５７は燃焼ヘッド５６からの燃焼ガス（高温蒸気）Ｒを混合室５５ａ内に噴射して、高圧蒸気タービン２の出口から排出される排出蒸気Ｓ１の一部をエゼクタ効果により吸引する。エゼクタ５７も同一軸心Ｃを有する。
【００２２】
図３により、燃焼部５３の具体的な構造を説明する。同図に示すように、この燃焼部５３の燃焼ヘッド５６は、その中央部分に形成した水素Ｈ２と酸素Ｏ２を当量燃焼させる燃焼室６０と、この燃焼室６０を外側から覆って冷却する冷却室６１とを備えている。冷却室６１は燃焼ヘッド５６の外壁５４により覆われている。これら燃焼室６０と冷却室６１とは燃焼室６０を形成する燃焼室壁６３で仕切られている。
【００２３】
エゼクタ５７は、燃焼室６０からの燃焼ガスを噴出する噴射通路６６と、この噴射通路６６を外側から覆って冷却する冷却室６１Ａとを備えている。冷却室６１Ａは外壁６７により覆われ、噴射通路６６と冷却室６１Ａとがエゼクタ内壁６８で仕切られている。前記両冷却室６１、６１Ａは連通している。エゼクタ５７の冷却室６１Ａの下流端は、外壁６７と内壁６８の両下流端部間を連結する端壁により閉止されている。両外壁５４，６７は連続した壁材で形成され、燃焼室壁６３とエゼクタ内壁６８も連続した壁材で形成されている。つまり、燃焼ヘッド５６とエゼクタ５７が一体形成されている。ただし、両者５６，５７は別体で形成して溶接のような接合手段で互いに接合してもよい。
【００２４】
冷却室６１，６１Ａには、後述するように、冷却用蒸気Ｓ６が冷却用配管７７によって導入される。燃焼室壁６３とエゼクタ内壁６８には多数の蒸気導出孔６５が形成されており、蒸気導出孔６５を通って燃焼室６０内および噴射通路６６に導出した後述する冷却用蒸気Ｓ６により、燃焼室壁６３およびエゼクタ内壁６８の内面がフィルム冷却される。
【００２５】
図２に示すように、燃焼室６０への水素Ｈ２と酸素Ｏ２の導入は、図示しない水素ボンベのような水素源および酸素ボンベのような酸素源から、燃焼室６０内に差し込まれた各ノズルを介して導入される。
【００２６】
一方、図１のガスタービンエンジン３０は、圧縮機３１とタービン３２と燃焼器３３とを有し、タービン３２からの排ガスＧが排気通路８１内に配置された排ガスボイラ５０に供給されるようになっている。排ガスボイラ５０は、排ガスＧの上流側の第１ボイラ５０Ａと、下流側の第２ボイラ５０Ｂとを有する。他方、低圧蒸気タービン３からの排出蒸気Ｓ３が凝縮器７０で復水化される。凝縮器７０で得られた水が、配管７８，７９を通ってポンプ７１，７１により排ガスボイラ５０の第１ボイラ５０Ａおよび第２ボイラ５０Ｂにそれぞれ供給され、排ガスボイラ５０内の水路を流れる間に排ガスＧと熱交換が行われる。
【００２７】
熱交換により得られた蒸気(過熱蒸気)は第１ボイラ５０Ａでは第１タンク７４Ａに溜められ、この蒸気Ｓ４が配管７２より高圧蒸気タービン２の入り口に主蒸気として供給される。第２ボイラ５０Ｂで得られた蒸気（過熱蒸気）、つまり排ガスボイラ５０の中間部７５で得られた比較的低温の蒸気Ｓ５は、第２タンク７４Ｂに溜められ、配管７３より低圧蒸気タービン３の中間段８０に副蒸気として供給される。加熱器５で加熱された再熱蒸気Ｓ２は約９００〜１２００℃の温度を有しており、低圧蒸気タービン３を駆動する十分なエネルギーを保有している。
【００２８】
ガスタービンエンジン３０のタービン３２側には減速機３５が配置され、水素タービン１の高圧蒸気タービン側には減速機（クラッチ付き）７が配置され、これら減速機７，３５の間に負荷である発電機３６が配置されている。これらすべての機器１，７，３０，３５および３６は共通の回転軸６で一体的に接続されている。ガスタービンエンジン３０の圧縮機３１とタービン３２も共通の回転軸６で接続されているが、別の回転軸によって接続してもよい（二軸型）。
【００２９】
つぎに、上記構成にかかる水素酸素当量燃焼タービンシステムの動作について説明する。図１に示すガスタービンエンジン３０の稼働時、タービン３２から配管７６により排ガスＧが排ガスボイラ５０に送られる。排ガスＧは排気通路８１内をその上流側から下流側に流れる。一方、水素タービン１の稼働時、低圧蒸気タービン３から排出される排出蒸気Ｓ３は凝縮器７０で復水化されたのち、この復水Ｆが配管７８，７９を経由して排ガスボイラ５０に供給される。
【００３０】
このとき、排気通路８１の上流側の第１ボイラ５０Ａからはサイクル中最高圧の排出蒸気（主蒸気）Ｓ４が得られ、その大部分は配管７２を経由して水素タービン１の高圧蒸気タービン２の入口に供給される。この配管７２の途中からは冷却用配管７７が分岐しており、この冷却用配管７７を経由して主蒸気Ｓ４の一部が、図３に示す冷却用蒸気Ｓ６として加熱器５の冷却室６１に導入される。これにより、別途、冷媒を用いなくとも、冷却用蒸気Ｓ６を冷媒として有効利用して燃焼室６０を冷却できる。燃焼室６０の内圧は、冷却用蒸気Ｓ６よりも少し低めの圧力に制御することで、後述のフィルム冷却を可能とし、かつ低圧蒸気タービン入口よりも十分高圧にすることで、低圧蒸気タービン入口の昇圧効果を期待できる高速噴流を実現する。
【００３１】
燃焼部５３の燃焼室６０では水素Ｈ２と酸素Ｏ２の当量燃焼が行われて燃焼ガスＲが生成される。これに対し、燃焼室６０はその外側から冷却室６１で覆われ、燃焼室６０を形成する燃焼室壁６３に多数の蒸気導出孔６５が形成されているので、多数の蒸気導出孔６５から導出される冷却用蒸気Ｓ６が燃焼室壁６３の内面に沿って流れることによってフィルム冷却される。エゼクタ内壁６８も同様に、蒸気導出孔６５から導出される冷却用蒸気Ｓ６によってフィルム冷却される。これにより、燃焼ガスＲによる燃焼室壁６３およびエゼクタ内壁６８の熱的障害が避けられる。
【００３２】
また、冷却用蒸気Ｓ６が冷却後に外部に廃棄されるのではなく、燃焼室６１および噴射通路６６において燃焼ガスＲに混入されるので、加熱器５から低圧蒸気タービン３に供給される再熱蒸気Ｓ２の量が減少して低圧蒸気タービン３の出力が低下するのを抑制できる。なお、エゼクタ５７は、その外面が排出蒸気Ｓ１によって冷却されるので、冷却室６１Ａを省略し、単純な部分円錐状の一重管としてもよい。
【００３３】
一方、高圧蒸気タービン２の出口からの排出蒸気Ｓ１が、図２に示すように、混合部５５下面の開口５８から混合室５５ａに導入される。水素酸素当量燃焼による燃焼ガス（高温蒸気）Ｒはエゼクタ５７の噴射通路６６を経て混合室５５ａ内に拡散噴射される。このとき、エゼクタ５７による吸引効果によって混合室５５ａに導入された排出蒸気Ｓ１は矢印Ａで示すように吸引され、水素酸素当量燃焼による燃焼ガスＲとともにディフューザ５１に導かれる。このディフューザ５１を通過するとき、水素酸素当量燃焼による高温ガスＲと排出蒸気Ｓ１が混合されるとともに、その圧力が上昇し温度が下がる。
【００３４】
こうして、ディフューザ５１からの水素酸素当量燃焼による燃焼ガスＲは排出蒸気Ｓ１（３００℃程度）で十分薄められ、図１に示す再熱蒸気Ｓ２（約９００〜１２００℃）として低圧蒸気タービン３に供給され、低圧蒸気タービン３の駆動エネルギーとして利用される。なお、低圧蒸気タービン３は従前の蒸気タービンとは異なり、1200℃の蒸気温度に耐えられるよう、別途タービン冷却蒸気Ｓ１１を利用した（蒸気冷却）、ガスタービンと同様な内部冷却構造を備えている。
【００３５】
低圧蒸気タービン３に再熱蒸気Ｓ２が供給されることで、低圧蒸気タービン３の入口の蒸気温度および圧力が上昇して出力および熱効率が向上する。この低圧蒸気タービン３から排出される蒸気Ｓ３は凝縮器７０に導入されて復水し、前述のとおり、排ガスボイラ５０を経て再び蒸気化されて水素タービン１に供給される。ここで、水素酸素当量燃焼により水素タービン１内で増加する水については、一方のポンプ７１から排水管８５を経て外部に適宜排出される。こうして、低ＣＯ２化と出力および熱効率が向上した水素酸素当量燃焼タービンシステムを実現できる。
【００３６】
上記構成によれば、加熱器５の燃焼部５３での水素と酸素の当量燃焼による燃焼ガス（高温蒸気）Ｒを、混合部５５において、高圧蒸気タービン２からの排出蒸気Ｓ１でクエンチすることで、低圧蒸気タービン３に供給する蒸気温度を蒸気冷却された金属製パーツの耐熱限度以下に調節でき、かつ、低ＣＯ２化と出力および熱効率の向上とを実現できる。
【００３７】
また、図２に示す燃焼ヘッド５６からの高温蒸気Ｒを噴射して排出蒸気Ｓ１を吸引するエゼクタ５７と、このエゼクタ５７からの排出蒸気Ｒ＋Ｓ１を混合させて降温するディフューザ５１とを有しているので、簡単な構造で適切な温度、圧力の蒸気が得られる。
【００３８】
また、加熱器５の燃焼部５３は、水素と酸素を当量燃焼させる燃焼室６０と、この燃焼室６０を外側から覆って冷却する冷却室６１とを有し、冷却室６１に高圧蒸気タービン２に供給される主蒸気Ｓ４の一部が冷却用蒸気Ｓ６として導入されるので、別途、冷媒を用いなくとも、冷却用蒸気Ｓ６を冷媒として有効利用して燃焼室６０を冷却できる。
【００３９】
さらに、図３に示す燃焼室６０を形成する燃焼室壁６３に、冷却室６１内の冷却用蒸気Ｓ３を導出させて燃焼室壁６３の内面を冷却する蒸気導出孔６５が形成されるという簡単な構造で燃焼室壁６３の高温化を抑制でき、適切な温度になるように効果的に冷却できる。
【００４０】
さらに、図１に示す水素酸素当量燃焼タービンシステムは、高圧蒸気タービン２および低圧蒸気タービン３に連結されたガスタービンエンジン３０と、このガスタービンエンジン３０の排ガスＧを熱源とする排ガスボイラ５０とを備え、排ガスボイラ５０で得られた主蒸気Ｓ１が高圧蒸気タービン２に供給されるので、ガスタービンエンジン３０からの排ガスＧを無駄なく有効利用でき、大出力、高効率のシステムが得られる。
【００４１】
また、排ガスボイラ５０の中間部７５で得られた副蒸気Ｓ５が配管７３を通って低圧蒸気タービン３の中間段８０に供給されるので、低圧蒸気タービン３内の中間段８０以降の蒸気圧を増大させて出力を向上させることができる。
【００４２】
さらに、この実施形態の水素酸素当量燃焼タービンシステムは、高圧蒸気タービン２と低圧蒸気タービン３とガスタービンエンジン３０とにより駆動される発電機３６を備えているから、ガスタービンエンジン３０により得られた回転力に、高圧蒸気タービン２と低圧蒸気タービン３とからの回転力が加わるので、大出力・高効率の発電システムが得られる。
【００４３】
この実施形態の水素酸素当量燃焼タービンシステムでは、図１の水素タービン１に組み合わせて併設するタービンとして、ガスタービンエンジン３０を使用した例を説明したが、ガスタービンエンジン３０に限定されず、例えばゴミ焼却施設の焼却タービンやその他のタービンを併設してもよく、いずれの場合でも、低ＣＯ２化と熱効率の向上とを実現する水素酸素当量燃焼タービンシステムが得られる。また、ガスタービンエンジン側も水素を燃料とすることで完全ＣＯ２フリー発電システムを実現することができる。
【００４４】
以上のとおり、図面を参照しながら好適な実施形態を説明したが、当業者であれば、本件明細書を見て、自明な範囲内で種々の変更および修正を容易に想定するであろう。したがって、そのような変更および修正は、添付の特許請求の範囲から定まるこの発明の範囲内のものと解釈される。
【符号の説明】
【００４５】
１…蒸気タービン（水素タービン）
２…高圧蒸気タービン
３…低圧蒸気タービン
５…加熱器
６…回転軸
７…減速機（クラッチ付き）
３０…ガスタービンエンジン
３２…タービン
３５…減速機
５０…排ガスボイラ
５１…ディフューザ
５３…燃焼部
５５…混合部
５５ａ…混合室
６０…燃焼室
６１…冷却室
６３…燃焼室壁
Ｒ…燃焼ガス（高温蒸気）
Ｓ１…高圧蒸気タービン出口からの蒸気
Ｓ２…再熱蒸気
Ｓ４…排出蒸気（主蒸気）
Ｓ５…排出蒸気（副蒸気）
Ｓ６…冷却用蒸気
【図１】
2018123811.tif 000003
【図２】
2018123811.tif 000004
【図３】
2018123811.tif 000005