(57)【要約】【課題】水中・油中雰囲気において摺接したとき、摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が上昇する樹脂組成物を提供する。【解決手段】樹脂組成物は、ナイロン６，６、ポリアミド９Ｔ、及びポリアミド１０Ｔのうちの１種又は２種以上を主成分とするベース樹脂に、酸変性オレフィン系エラストマーが配合されていると共に、パラ系アラミド短繊維が分散して含まれている。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ナイロン６，６、ポリアミド９Ｔ、及びポリアミド１０Ｔのうちの１種又は２種以上を主成分とするベース樹脂に、酸変性オレフィン系エラストマーが配合されていると共に、パラ系アラミド短繊維が分散して含まれた樹脂組成物。
【請求項２】
請求項１に記載された樹脂組成物において、
前記酸変性オレフィン系エラストマーが酸変性エチレン−オクテンコポリマーである樹脂組成物。
【請求項３】
請求項１又は２に記載された樹脂組成物において、
前記酸変性オレフィン系エラストマーが無水マレイン酸変性オレフィン系エラストマーである樹脂組成物。
【請求項４】
請求項１乃至３のいずれかに記載された樹脂組成物において、
前記パラ系アラミド短繊維がコポリパラフェニレン−３，４’−オキシジフェニレンテレフタルアミド短繊維である樹脂組成物。
【請求項５】
請求項１乃至４のいずれかに記載された樹脂組成物で形成された摺接部材。
【請求項６】
請求項５に記載された摺接部材を備えた伝動ベルト用のテンショナ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、樹脂組成物並びにそれを用いた摺接部材及びテンショナに関する。
【背景技術】
【０００２】
ベルト伝動装置において、伝動ベルトに張力を与えるための部品としてオートテンショナを用いることが知られている。かかるオートテンショナとして、例えば、特許文献１には、固定部材と回動部材とを備えると共に、固定部材にプーリを回転自在に支持する回動部材が回動可能に支持され、且つ固定部材と回動部材との間に摺接部材を構成するダンピング部材が設けられた構成を有し、そのダンピング部材が、ポリアミド系樹脂にフッ素系樹脂及びアラミド繊維が配合された樹脂組成物で形成されたものが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】ＷＯ２０１２／１４０８１７Ａ１
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
オートテンショナに設けられるダンピング部材を形成する樹脂組成物にフッ素系樹脂等の固体潤滑剤を配合した場合、水や油の存在しないドライ雰囲気では、ダンピング部材の摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が上昇する。これに対し、水中・油中雰囲気では、ダンピング部材の摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が低下する。そして、このような摺接面の動摩擦係数の低下はスティックスリップの原因となる。このことから、オートテンショナに対して水分や油分が飛散し、それがダンピング部材の摺接面に付着して介在するとスティックスリップが生じ、それによって異音を発するという問題が生じる。
【０００５】
本発明の課題は、水中・油中雰囲気において摺接したとき、摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が上昇する樹脂組成物を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の樹脂組成物は、ナイロン６，６、ポリアミド９Ｔ、及びポリアミド１０Ｔのうちの１種又は２種以上を主成分とするベース樹脂に、酸変性オレフィン系エラストマーが配合されていると共に、パラ系アラミド短繊維が分散して含まれている。
【０００７】
本発明の摺接部材は、本発明の樹脂組成物で形成されている。本発明の伝動ベルト用のテンショナは、本発明の摺接部材を備えている。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、ＰＡ６６、ＰＡ９Ｔ、及びＰＡ１０Ｔのうちの１種又は２種以上を主成分とするベース樹脂に、酸変性オレフィン系エラストマーが配合されていると共に、パラ系アラミド短繊維が分散して含まれていることにより、水中・油中雰囲気において摺接したとき、摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が上昇する特性を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１Ａ】実施形態に係る伝動ベルト用のオートテンショナの斜視図である。
【図１Ｂ】実施形態に係る伝動ベルト用のオートテンショナの分解斜視図である。
【図１Ｃ】実施形態に係る伝動ベルト用のオートテンショナの部分縦断面図である。
【図２】補機駆動用ベルト伝動装置のプーリレイアウトを示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、実施形態について詳細に説明する。
【００１１】
（樹脂組成物）
実施形態に係る樹脂組成物は、ナイロン６，６（以下「ＰＡ６６」という。）、ポリアミド９Ｔ（以下「ＰＡ９Ｔ」という。）、及びポリアミド１０Ｔ（以下「ＰＡ１０Ｔ」という。）のうちの１種又は２種以上を主成分とするベース樹脂に、酸変性オレフィン系エラストマーが配合されていると共に、パラ系アラミド短繊維が分散して含まれている。
【００１２】
このような実施形態に係る樹脂組成物によれば、ＰＡ６６、ＰＡ９Ｔ、及びＰＡ１０Ｔのうちの１種又は２種以上を主成分とするベース樹脂に、酸変性オレフィン系エラストマーが配合されていると共に、パラ系アラミド短繊維が分散して含まれていることにより、水中・油中雰囲気において摺接したとき、摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が上昇する特性を得ることができる。
【００１３】
ベース樹脂は、ＰＡ６６、ＰＡ９Ｔ、及びＰＡ１０Ｔのうちの１種又は２種以上を主成分とする。なお、ＰＡ６６は、Ｃ６のジアミンとアジピン酸との縮重合物である。ＰＡ９Ｔは、Ｃ９のジアミンとテレフタル酸との縮重合物である。ＰＡ１０Ｔは、Ｃ１０のジアミンとテレフタル酸との縮重合物である。
【００１４】
ベース樹脂におけるＰＡ６６、ＰＡ９Ｔ、及びＰＡ１０の含有量は、水中・油中雰囲気において摺接したとき、摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が上昇する特性を得る観点から、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上、最も好ましくは１００質量％である。なお、ベース樹脂に含めることができるその他のベース樹脂種としては、例えば、これら以外のポリアミド樹脂、ポリエステル樹脂、ポリオレフィン樹脂等が挙げられる。ベース樹脂は、ＰＡ６６、ＰＡ９Ｔ、及びＰＡ１０Ｔのうちの複数種を含んでいてもよいが、これらのうちの単一種のみを含んでいることが好ましい。従って、ベース樹脂は、ＰＡ６６、ＰＡ９Ｔ、又はＰＡ１０Ｔの単一種で構成されていることが好ましい。
【００１５】
実施形態に係る樹脂組成物におけるベース樹脂の含有量（Ａ）は、水中・油中雰囲気において摺接したとき、摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が上昇する特性を得る観点から、好ましくは７５質量％以上、より好ましくは８０質量％以上、更に好ましくは８５質量％以上であり、また、好ましくは９５質量％以下、より好ましくは９０質量％以下である。
【００１６】
酸変性オレフィン系エラストマーとしては、例えば、酸変性エチレン−プロピレンコポリマー、酸変性エチレン−ブテンコポリマー、酸変性エチレン−ヘキセンコポリマー、酸変性エチレン−オクテンコポリマーなどの酸変性エチレン−α−オレフィンコポリマーや酸変性エチレン−プロピレン−ジエンターポリマー等が挙げられる。また、酸変性オレフィン系エラストマーとしては、例えば、無水マレイン酸変性オレフィン系エラストマー、マレイン酸変性オレフィン系エラストマー、無水イタコン酸変性オレフィン系エラストマー、イタコン酸変性オレフィン系エラストマー、フマル酸変性オレフィン系エラストマー、メタクリル酸変性オレフィン系エラストマー、アクリル酸変性オレフィン系エラストマー等が挙げられる。酸変性オレフィン系エラストマーとしては、これらの組み合わせが挙げられる。酸変性オレフィン系エラストマーは、それらのうちの１種又は２種以上を用いることが好ましい。オレフィン系エラストマーは、水中・油中雰囲気において摺接したとき、摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が上昇する特性を得る観点から、酸変性エチレン−α−オレフィンコポリマーを用いることが好ましく、酸変性エチレン−オクテンコポリマーを用いることがより好ましい。酸変性オレフィン系エラストマーは、水中・油中雰囲気において摺接したとき、摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が上昇する特性を得る観点から、無水マレイン酸変性オレフィン系エラストマーであることが好ましい。従って、酸変性オレフィン系エラストマーは、水中・油中雰囲気において摺接したとき、摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が上昇する特性を得る観点から、無水マレイン酸変性エチレン−α−オレフィンコポリマーを用いることが好ましく、無水マレイン酸変性エチレン−オクテンコポリマーを用いることがより好ましい。
【００１７】
酸変性オレフィン系エラストマーのＪＩＳＫ７２１０-２０１４に基づいて１９０℃及び２．１６ｋｇの条件で測定されるＭＦＲ（メルトフローレート）は、水中・油中雰囲気において摺接したとき、摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が上昇する特性を得る観点から、好ましくは３ｇ／ｍｉｎ以上、より好ましくは６ｇ／ｍｉｎ以上であり、また、好ましくは２３ｇ／ｍｉｎ以下である。
【００１８】
実施形態に係る樹脂組成物における酸変性オレフィン系エラストマーの含有量（Ｂ）は、水中・油中雰囲気において摺接したとき、摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が上昇する特性を得る観点から、好ましくは３質量％以上、より好ましくは５質量％以上であり、また、優れた機械的特性及び耐摩耗性を得る観点から、好ましくは２０質量％以下、より好ましくは１５質量％以下である。
【００１９】
実施形態に係る樹脂組成物におけるベース樹脂の含有量（Ａ）に対する酸変性オレフィン系エラストマーの含有量（Ｂ）の比（Ｂ／Ａ）は、水中・油中雰囲気において摺接したとき、摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が上昇する特性を得る観点から、好ましくは０．０５以上、より好ましくは０．１０以上であり、また、好ましくは０．２０以下、より好ましくは０．１５以下である。
【００２０】
パラ系アラミド短繊維としては、ポリパラフェニレンテレフタルアミド短繊維（ケブラー：デュポン社製、トワロン：帝人社製）及びコポリパラフェニレン−３，４’−オキシジフェニレンテレフタルアミド短繊維（テクノーラ：帝人社製）が挙げられる。パラ系アラミド短繊維は、これらのうちの１種又は２種を用いることが好ましい。パラ系アラミド短繊維は、コポリパラフェニレン−３，４’−オキシジフェニレンテレフタルアミド短繊維を用いることが好ましい。パラ系アラミド短繊維は、ＲＦＬ水溶液等の接着処理液による表面処理が施されていることが好ましい。
【００２１】
パラ系アラミド短繊維の繊維長は、水中・油中雰囲気において摺接したとき、摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が上昇する特性を得る観点から、好ましくは０．５ｍｍ以上、より好ましくは０．８ｍｍ以上であり、また、好ましくは３ｍｍ以下、より好ましくは１．５ｍｍ以下、更に好ましくは１．２ｍｍ以下である。
【００２２】
実施形態に係る樹脂組成物におけるパラ系アラミド短繊維の含有量（Ｃ）は、優れた補強効果及び耐摩耗性、並びに水中・油中雰囲気において摺接したとき、摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が上昇する特性を得る観点から、好ましくは１質量％以上、より好ましくは２質量％以上であり、また、優れた分散性、機械的特性、及び耐摩耗性を得る観点から、好ましくは５質量％以下、より好ましくは４質量％以下である。
【００２３】
実施形態に係る樹脂組成物におけるベース樹脂の含有量（Ａ）に対するパラ系アラミド短繊維の含有量（Ｃ）の比（Ｃ／Ａ）は、水中・油中雰囲気において摺接したとき、摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が上昇する特性を得る観点から、好ましくは０．０１以上、より好ましくは０．０３以上であり、また、好ましくは０．１０以下、より好ましくは０．０８以下である。
【００２４】
実施形態に係る樹脂組成物における酸変性オレフィン系エラストマーの含有量（Ｂ）はパラ系アラミド短繊維の含有量（Ｃ）よりも多いことが好ましい。実施形態に係る樹脂組成物における酸変性オレフィン系エラストマーの含有量（Ｂ）に対するパラ系アラミド短繊維の含有量（Ｃ）の比（Ｃ／Ｂ）は、水中・油中雰囲気において摺接したとき、摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が上昇する特性を得る観点から、好ましくは０．１以上、より好ましくは０．２以上であり、また、好ましくは０．６以下、より好ましくは０．５以下である。
【００２５】
実施形態に係る樹脂組成物には、水中・油中雰囲気において摺接したとき、摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が上昇する特性を損なわない範囲で、その他の樹脂配合剤等が配合されていてもよい。
【００２６】
実施形態に係る樹脂組成物のＩＳＯ５２７−１，２に基づいて測定される引張強度は、好ましくは６０ＭＰａ以上、より好ましくは７０ＭＰａ以上である。実施形態に係る樹脂組成物のＩＳＯ５２７−１，２に基づいて測定される引張弾性率は、好ましくは２．０ＧＰａ以上、より好ましくは２．５ＧＰａ以上である。
【００２７】
実施形態に係る樹脂組成物について、ＪＩＳＫ７２１８−１９８６に基づいて、鈴木式摩擦摩耗試験機を用い、試験温度を２５℃、相手材をアルミニウム合金（ＡＤＣ１２）のダイキャスト成型品（表面粗さＲａ：０．８〜１．２μｍ）、面圧力を２．４ＭＰａ、４．９ＭＰａ、又は９．８ＭＰａ、及び摺り速度を１〜２５ｍｍ／秒の範囲としてドライ雰囲気で実施される摩擦摩耗試験から求められる摺接面の動摩擦係数は、好ましくは０．１０以上、より好ましくは０．１５以上であり、また、好ましくは０．４０以下、より好ましくは０．３５以下である。また、試験片と相手材との間にパワーステアリング用オイルを介在させて油中雰囲気で実施される摩擦摩耗試験から求められる摺接面の動摩擦係数は、好ましくは０．０５以上、より好ましくは０．１０以上であり、また、好ましくは０．２０以下、より好ましくは０．１５以下である。更に、ドライ雰囲気で実施される摩擦摩耗試験において、試験片の質量減少の経時変化を示す摩耗曲線から、質量減量の大きい初期摩耗域の後、質量減量が安定する定常摩耗域における比摩耗量は、好ましくは４．００×１０−８ｍｍ３／Ｎ・ｍ以下、より好ましくは３．００×１０−８ｍｍ３／Ｎ・ｍ以下である。
【００２８】
以上の構成の実施形態に係る樹脂組成物は、装置や部品等に設けられる摺接部材を形成する材料として好適に用いることができる。実施形態に係る樹脂組成物は、例えば、二軸混錬押出機のホッパにベース樹脂、酸変性オレフィン系エラストマー、及びパラ系アラミド短繊維を投入し、シリンダ内で加熱してベース樹脂及び酸変性オレフィン系エラストマーを溶融させると共にパラ系アラミド短繊維と混練してペレット化し、それを射出成形機に投入してシリンダ内で加熱して溶融させて金型に射出する射出成形により所定形状の樹脂成形品の摺接部材に製造される。ここで、本出願における「摺接部材」は、それ自身が固定されて相手材が表面を摺接するものに加え、それ自身が可動に設けられて相手材に摺接するものも含む。
【００２９】
（オートテンショナ１０）
図１Ａ〜１Ｃは、実施形態に係る伝動ベルト用のオートテンショナ１０を示す。実施形態に係るオートテンショナ１０は、例えば、自動車のエンジンルーム内に設けられる補機駆動用ベルト伝動装置に用いられるものである。
【００３０】
実施形態に係るオートテンショナ１０は、固定部材１１と回動部材１２とそれらの間に介設された捩りコイルばね１３とを備えている。
【００３１】
固定部材１１は、例えばアルミニウム合金で形成されている。固定部材１１は、フロント側が開口した有底円筒状のリアカップ部１１ａを有する。リアカップ部１１ａの底部中央には、フロント側に向かって延びるように形成された軸部１１ｂが立設されている。リアカップ部１１ａの外周には、各々、外方に延びるように設けられた一対の取付部１１ｃが設けられている。各取付部１１ｃにはボルト挿通孔１１ｄが形成されている。リアカップ部１１ａの周壁には、この周壁を厚み方向に貫通した係止孔１１ｅが形成されている。
【００３２】
回動部材１２は、例えばアルミニウム合金で形成されている。回動部材１２は、リア側が開口した有底円筒状のフロントカップ部１２ａを有し、そのフロントカップ部１２ａの開口が固定部材１１のリアカップ部１１ａの開口と対向するように設けられている。フロントカップ部１２ａの底部中央には、リア側に向かって延びるように形成されていると共に、固定部材１１の軸部１１ｂを囲う筒状に形成されたボス部１２ｂが設けられている。回動部材１２は、固定部材１１の軸部１１ｂの先端に取り付けられた円形金属板のフロントプレート１４により合成樹脂製のダンピング部材としてのスラストワッシャ１５を介して抜止めされている。これにより回動部材１２は、固定部材１１に回動軸心Ｐの回りに回動可能に支持されている。フロントプレート１４には、外方に突出するように形成された規制片１４ａが設けられており、この規制片１４ａがフロントカップ部１２ａのフロント側の面の周縁の半周に立設された周縁壁１２ｃの端に係合することにより回動部材１２の回動範囲が規制されている。スラストワッシャ１５は、回動部材１２が回動するとき、そのリア側面が回動部材１２に摺接するように構成されている。従って、スラストワッシャ１５は、そのリア側面が回動部材１２に摺接する摺接部材を構成する。
【００３３】
フロントカップ部１２ａの外周には、回動半径方向外方に延びるように形成されたアーム部１２ｄが設けられている。アーム部１２ｄの突端には軸部１２ｅが設けられており、この軸部１２ｅにプーリ１６がダストシールド１７を介してボルト１２ｆにより取り付けられている。これによりプーリ１６は、回動部材１２に回動軸心Ｐと平行な回転軸心Ｑの回りに回転自在に支持されている。フロントカップ部１２ａの周壁には、この周壁を厚み方向に貫通した係止孔１２ｇが形成されている。
【００３４】
捩りコイルばね１３は、両端部１３ａ，１３ｂが外方に突出するように形成されている。捩りコイルばね１３は、固定部材１１のリアカップ部１１ａと回動部材１２のフロントカップ部１２ａとの間の空間に、ばね軸が軸部１１ｂ及びボス部１２ｂの軸に一致すると共に縮径されて軸方向に圧縮された状態で設けられ、且つリア側の端部１３ａが固定部材１１のリアカップ部１１ａの係止孔１１ｅに、また、フロント側の端部１３ｂが回動部材１２のフロントカップ部１２ａの係止孔１２ｇにそれぞれ貫通して係止されている。これにより実施形態に係るオートテンショナ１０は、プーリ１６から回動部材１２が押圧を受けて捩りコイルばね１３が拡径し、固定部材１１に対して回動部材１２が回動したときに、捩りコイルばね１３の弾性復元力により回動部材１２を反対向きに回動させてプーリ１６でベルトを押圧するように構成されている。
【００３５】
回動部材１２のボス部１２ｂの外側で且つ捩りコイルばね１３の内側には、ダンピング部材としてのスプリングサポート１８が設けられている。スプリングサポート１８は、本体部１８ａが円筒状に形成されており、その円筒状の本体部１８ａの内周面がボス部１２ｂの外周面に摺接するように構成されている。従って、スプリングサポート１８は、その本体部１８ａの内周面が回動部材１２のボス部１２ｂの外周面に摺接する摺接部材を構成する。また、本体部１８ａのリア側の開口縁の全周にはフランジ状に形成された鍔部１８ｂが設けられている。スプリングサポート１８は、この鍔部１８ｂがリアカップ部１１ａの底面と捩りコイルばね１３との間で挟まれるように設けられ、そして、捩りコイルばね１３のリア側への圧縮付勢力によってリアカップ部１１ａの底面に押し付けられることにより固定部材１１に固定されている。
【００３６】
固定部材１１の軸部１１ｂの外側で且つ回動部材１２のボス部１２ｂの内側には、ダンピング部材としてのインサートベアリング１９が設けられている。インサートベアリング１９は、両端が開口した筒状に形成されている。インサートベアリング１９の内周面及び固定部材１１の軸部１１ｂの外周面は、それぞれフロント側がリア側よりも僅かに小径となる断面テーパ状に形成されている。インサートベアリング１９の外周面及び回動部材１２のボス部１２ｂの内周面も、それぞれフロント側がリア側よりも僅かに小径となる断面テーパ状に形成されている。固定部材１１の軸部１１ｂの外周には回動軸心Ｐ方向に延びる図示しないキー溝が設けられていると共に、インサートベアリング１９の内周にはそのキー溝に係入した図示しないキー部が設けられている。これによりインサートベアリング１９は、固定部材１１に対して回り止めされている。一方、インサートベアリング１９は、その外周面が回動部材１２のボス部１２ｂの内周面に摺接するように構成されている。従って、インサートベアリング１９は、その外周面が回動部材１２のボス部１２ｂの内周面に摺接する摺接部材を構成する。
【００３７】
以上の構成の実施形態に係るオートテンショナ１０において、摺接部材を構成するスラストワッシャ１５、スプリングサポート１８、及びインサートベアリング１９は、ＰＡ６６、ＰＡ９Ｔ、及びＰＡ１０Ｔのうちの１種又は２種以上を主成分とするベース樹脂に、酸変性オレフィン系エラストマーが配合されていると共に、パラ系アラミド短繊維が分散して含まれた実施形態に係る樹脂組成物で形成されている。
【００３８】
図２は、実施形態に係るオートテンショナ１０を有する補機駆動用ベルト伝動装置２０を示す。
【００３９】
この補機駆動用ベルト伝動装置２０は、エンジンのクランクシャフト２１に設けられた駆動プーリ２２と、パワーステアリング、オルタネータ、エアコンディショナ等の補機を駆動するための複数の従動プーリ２３と、それらに巻き掛けられた伝動ベルトのＶリブドベルト２４とを備えている。そして、実施形態に係るオートテンショナ１０は、プーリ１６がＶリブドベルト２４における一対の従動プーリ２３間の部分の背面に接触して押圧するように設けられ、固定部材１１に設けられた取付部１１ｃのボルト挿通孔１１ｄに取付ボルトが挿通されてエンジンに固定されている。
【００４０】
実施形態に係るオートテンショナ１０は、プーリ１６により与えられるＶリブドベルト２４の張力が変動すると、回動部材１２が回動し、それに伴ってスラストワッシャ１５のリア側面と回動部材１２との間に摩擦力が作用する。また、スプリングサポート１８の本体部１８ａが捩りコイルばね１３からボス部１２ｂに押し付ける押圧力を受け、本体部１８ａの内周面とボス部１２ｂの外周面との間に摩擦力が作用する。更に、回動部材１２のボス部１２ｂが捩りコイルばね１３からの押圧力でインサートベアリング１９に押し付けられ、ボス部１２ｂの内周面の一部とインサートベアリング１９の外周面の一部との間にも摩擦力が作用する。そして、これらの摩擦力により回動部材１２の回動がダンピングされるように構成されている。
【００４１】
自動車のエンジンルーム内に設けられる補機駆動用ベルト伝動装置２０では、実施形態に係るオートテンショナ１０に水分や油分が飛散してくることがあり、摺接部材を構成するスラストワッシャ１５の摺接面であるリア側面、スプリングサポート１８の摺接面である本体部１８ａの内周面、インサートベアリング１９の摺接面である外周面に水分や油分が付着する虞がある。しかしながら、スラストワッシャ１５、スプリングサポート１８、及びインサートベアリング１９が、ＰＡ６６、ＰＡ９Ｔ、及びＰＡ１０Ｔのうちの１種又は２種以上を主成分とするベース樹脂に、酸変性オレフィン系エラストマーが配合されていると共に、パラ系アラミド短繊維が分散して含まれた実施形態に係る樹脂組成物で形成されているので、水中・油中雰囲気において摺接したとき、摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が上昇する特性を得ることができる。従って、水分や油分がスラストワッシャ１５やスプリングサポート１８やインサートベアリング１９の摺接面に付着して介在したとしても、そのため摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が低下することに起因するスティックスリップの発生を抑えることができ、その結果、異音の発生を抑制することができる。
【００４２】
なお、上記実施形態では、スラストワッシャ１５、スプリングサポート１８、及びインサートベアリング１９のいずれもが、ＰＡ６６、ＰＡ９Ｔ、及びＰＡ１０Ｔのうちの１種又は２種以上を主成分とするベース樹脂に、酸変性オレフィン系エラストマーが配合されていると共に、パラ系アラミド短繊維が分散して含まれた実施形態に係る樹脂組成物で形成された構成を示したが、特にこれに限定されるものではなく、それらのうちの少なくとも１つが実施形態に係る樹脂組成物で形成されていればよい。
【００４３】
また、上記実施形態では、摺接部材としてオートテンショナ１０のダンピング部材であるスラストワッシャ１５、スプリングサポート１８、及びインサートベアリング１９を示したが、特にこれらに限定されるものではなく、その他の装置や部品等に設けられる摺接部材であってもよい。
【実施例】
【００４４】
（樹脂材料）
実施例１及び２並びに比較例１〜７の樹脂材料を準備した。それぞれの構成は表１にも示す。
【００４５】
＜実施例１及び２＞
ＰＡ９Ｔを８７質量％、酸変性オレフィン系エラストマー（無水マレイン酸変性エチレン−オクテンコポリマー）を１０質量％、及びパラ系アラミド短繊維（コポリパラフェニレン−３，４’−オキシジフェニレンテレフタルアミド短繊維、繊維長：１ｍｍ、ＲＦＬ接着処理あり）を３質量％含有する樹脂組成物を実施例１とした。ＰＡ９Ｔの代わりにＰＡ１０Ｔを用いたことを除いて実施例１と同一の樹脂組成物を実施例２とした。
【００４６】
＜比較例１〜３＞
ナイロン４，６（以下「ＰＡ４６」という。）のみで構成される樹脂材料を比較例１とした。ＰＡ４６を８２質量％、パラ系アラミド短繊維を３質量％、及びポリテトラフルオロエチレン粉（平均粒径：９μｍ）を１５質量％含有する樹脂組成物を比較例２とした。ＰＡ４６を８０質量％及び酸変性オレフィン系エラストマーを２０質量％含有する樹脂組成物を比較例３とした。
【００４７】
＜比較例４及び５＞
ＰＡ９Ｔのみで構成される樹脂材料を比較例４とした。ＰＡ９Ｔを８５質量％及びポリテトラフルオロエチレンを１５質量％含有する樹脂組成物を比較例５とした。
【００４８】
＜比較例６及び７＞
ＰＡ１０Ｔのみで構成される樹脂材料を比較例６とした。ＰＡ１０Ｔを８０質量％及びポリテトラフルオロエチレンを２０質量％含有する樹脂組成物を比較例７とした。
【００４９】
【表１】
2018002849.tif 000002
【００５０】
（試験方法）
＜引張強度・引張弾性率＞
実施例１及び２並びに比較例１〜７のそれぞれの樹脂材料について、ＩＳＯ５２７−１，２に基づいて、試験片を作成して引張強度及び引張弾性率を測定した。
【００５１】
＜動摩擦係数・比摩耗量＞
実施例１及び２並びに比較例１〜７のそれぞれの樹脂材料について、ＪＩＳ Ｋ ７２１８−１９８６に基づいて、試験片を作成し、鈴木式摩擦摩耗試験機を用いた摩擦摩耗試験を実施した。試験温度を２５℃及び相手材をアルミニウム合金（ＡＤＣ１２）のダイキャスト成型品（表面粗さＲａ：０．８〜１．２μｍ）とし、２．４ＭＰａ、４．９ＭＰａ、及び９．８ＭＰａのそれぞれの面圧力において、摺り速度を１〜２５ｍｍ／秒の範囲で段階的に上昇させたときの摺接面の動摩擦係数（ドライ）を経時的に求めた。そして、摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数（ドライ）が上昇するものをＡ評価とし、低下するものをＢ評価とした。
【００５２】
また、試験片と相手材との間にパワーステアリング用オイル（ホンダ純正ウルトラＰＳＦ−II）を介在させて油中雰囲気で同様の摩擦摩耗試験を実施した。そして、摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数（油中）が上昇するものをＡ評価とし、低下するものをＢ評価とした。
【００５３】
更に、油中雰囲気で実施した摩擦摩耗試験において、試験片の質量減少の経時変化を示す摩耗曲線から、質量減量の大きい初期摩耗域の後、質量減量が安定する定常摩耗域における比摩耗量を求めた。そして、比摩耗量が４．００×１０−８ｍｍ３／Ｎ・ｍ以下のものをＡ評価、それよりも大きいものをＢ評価とした。
【００５４】
（試験結果）
試験結果を表１に示す。なお、動摩擦係数（ドライ）、動摩擦係数（油中）、及び比摩耗量（ドライ）のすべてがＡ評価のものを総合評価としてＡ評価とし、それ以外のものをＢ評価とした。
【００５５】
表１の結果によれば、ＰＡ９Ｔ又はＰＡ１０Ｔをベース樹脂とし、酸変性オレフィン系エラストマーが配合されていると共に、パラ系アラミド短繊維が分散して含まれた実施例１及び２では、ドライ雰囲気及び油中雰囲気のいずれでも、摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が上昇することが分かる。また、実施例１及び２では、引張強度及び引張弾性率も高く、ドライ雰囲気での比摩耗量が小さいことも分かる。
【００５６】
一方、比較例１〜２及び４〜１０では、ドライ雰囲気では、摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が上昇するものの、油中雰囲気では、摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が低下していることが分かる。また、比較例３では、ドライ雰囲気及び油中雰囲気のいずれでも、摺り速度が速くなるのに伴って摺接面の動摩擦係数が上昇しているものの、引張強度及び引張弾性率が低く、ドライ雰囲気での比摩耗量が大きいことが分かる。
【産業上の利用可能性】
【００５７】
本発明は、樹脂組成物並びにそれを用いた摺接部材及びテンショナの技術分野について有用である。
【符号の説明】
【００５８】
１０  オートテンショナ
１５  スラストワッシャ（摺接部材）
１８  スプリングサポート（摺接部材）
１９  インサートベアリング（摺接部材）
【図１Ａ】
2018002849.tif 000003
【図１Ｂ】
2018002849.tif 000004
【図１Ｃ】
2018002849.tif 000005
【図２】
2018002849.tif 000006