(57)【要約】【課題】軸受を密封するシールにおいて、取付位置のばらつきに関わらず、密封性能を確保しつつ、軸受の昇温抑制を可能とする好適な軸受シールを提供する。【解決手段】シール本体部２７と、弾性変形可能な腰部２９と、腰部２９の内径縁から軸線方向内側に突出し軸線方向内側へ締め込む締め代Ｃを伴って内輪２２の軸線方向端部に接触する第１リップ３１と、腰部２９の内径縁から軸線方向外側へ突出する第２リップ３２とを備える軸受シールにおいて、締め代Ｃを伴わない自由状態で、腰部と第１リップと第２リップを含む部分の重心Ｆが当部分の回動中心Ｘよりも軸線方向内側にあり、かつ、回動中心Ｘから重心Ｆまでの軸線方向距離Ａが０を超え締め代Ｃ未満の範囲に含まれる。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸受の回転外輪に取り付けられて、前記回転外輪および前記軸受の固定内輪間の環状隙間を覆うシール本体部と、
前記シール本体部の内径縁から内径側へ突出し、軸線方向へ倒れるように弾性変形可能な腰部と、
前記腰部の内径縁から軸線方向内側へ突出し、締め代Ｃを伴って前記固定内輪に接触する第１リップと、
前記腰部の内径縁から軸線方向外側へ突出する第２リップとを備え、
前記第１リップおよび前記第２リップは、前記締め代Ｃに応じて、前記第１リップおよび前記第２リップよりも外径側に位置する回動中心を中心として回動変位する軸受シールにおいて、
前記締め代Ｃを伴わない自由状態で、前記腰部と前記第１リップと前記第２リップを含む部分の重心が前記回動中心よりも軸線方向内側にあり、かつ、前記回動中心から前記重心までの軸線方向距離Ａが０を超え前記締め代Ｃ未満の範囲に含まれることを特徴とする、軸受シール構造。
【請求項２】
前記自由状態で、前記腰部は内径側に向かうにつれて軸線方向内側に位置するように傾斜する、請求項１に記載の軸受シール構造。
【請求項３】
前記軸受の軸線に関し、前記腰部の軸線方向厚みは、外径側で最も小さい、請求項１または２に記載の軸受シール構造。
【請求項４】
前記第１リップの軸線方向内側端部における断面形状が半径０．０５［ｍｍ］以上の丸み形状である、請求項１〜３のいずれかに記載の軸受シール構造。
【請求項５】
前記固定内輪と、前記回転外輪と、前記回転外輪に固定されるプーリと、請求項１〜４のいずれかに記載の軸受シール構造とを備える、プーリ軸受。
【請求項６】
軸受の回転外輪の軸線方向端部に取り付けられて、前記軸受の固定内輪および前記回転外輪間の環状隙間を覆うシール本体部と、
前記シール本体部の内径縁から内径側へ突出し、軸線方向内側へ締め込む締め代が大きいほど、軸線方向外側へ倒れるように弾性変形する腰部と、
前記腰部の内径縁から軸線方向内側へ突出し、前記締め代が大きいほど、大きな反力で前記固定内輪の軸線方向端部を軸線方向内側へ押圧する第１リップと、
前記腰部の内径縁から軸線方向外側へ突出する第２リップとを備える軸受シールにおいて、
前記締め代が相対的に小さい場合では、前記軸受の回転によって発生する遠心力によって、前記固定内輪に対する前記第１リップの反力が増大し、
前記締め代が相対的に大きい場合では、前記軸受の回転によって発生する遠心力によって、前記固定内輪に対する前記第１リップの反力が減少するよう、
前記腰部、前記第１リップ、および前記第２リップを含む部分の重心と、前記腰部、前記第１リップ、および前記第２リップを含む部分の回動中心とを設定する、軸受シールの設計方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、軸受シール構造およびそれを備えたプーリ軸受、軸受シールの設計方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
軸受の外輪および軸受の内輪間の環状隙間を覆う密封板付転がり軸受（密封型転がり軸受）を開示する従来技術として、例えば、特開２００１−１４０９０７号公報（特許文献１）、特開２００３−４０５５号公報（特許文献２）、および特開２００３−２２７５２１号公報（特許文献３）に記載のごときものが知られている。
【０００３】
特許文献１では、外輪の軸線方向両端部に環状の密封板が取り付けられている。密封板は内輪と外輪の環状空間を外部から遮断し、この環状空間に封入されるグリースが外部に漏れ出ないようにする。密封板の内径縁にはシールリップが形成される。内輪にはシールリップを受け入れるシール溝が形成されている。軸受は高回転で長期間使用されるため、密封板にはグリースシール性および耐久性が要求される。
【０００４】
特許文献２では、外輪の軸線方向端部に環状のシールリングが取り付けられている。シールリングは、芯金を含み内外輪間の環状隙間を覆うシールリング本体と、シールリング本体の内径縁から内径側へ突出するリップ腰と、リップ腰の内径縁から軸線方向外側へ突出するダストリップと、リップ腰の内径縁から軸線方向内側へ突出して内輪と接触する接触リップを備える。そしてダストリップおよび接触リップに作用する遠心力のバランスをよくするため、シールリングの外径縁を外輪の溝に固定したときに、ダストリップおよび接触リップに生じる遠心力を略等しくするように２つのリップのボリュームおよび径方向の位置を設定し、かつ、リップ腰の根元と芯金内径面が接近し、かつ全体または大部分が対向するというものである。
【０００５】
特許文献３では、外輪の軸線方向端部に環状の密封装置が取り付けられている。特許文献１ないし特許文献３を参考にして一般的な軸受シール１０１を図８に示す。軸受シール１０１は、本体１０２の内径縁に、内径側へ突出する腰部１０３と、腰部１０３の内径縁から軸線Ｏ方向内側へ突出して内輪１０６と接触する主リップ１０４と、腰部１０３の内径縁から軸線Ｏ方向外側へ突出する副リップ１０５を備える。軸受シール１０１が軸受の外輪１０７に取り付けられた状態において、特許文献３の腰部１０３は軸受の中心になる軸線Ｏに対して略垂直な姿勢にされる。これにより外輪１０７が回転したときの遠心力が軸受シール１０１に作用しても、腰部１０３を軸線Ｏ方向に倒す力は殆ど生じないというものである。
【０００６】
上述した特許文献の密封板、シールリング、および密封装置を含め、一般的な軸受シール１０１は、軸線Ｏ方向内側へ締め込む締め代を伴って外輪１０７に取り付けられるため、換言すると弾性変形を伴って外輪１０７に取り付けられるため、軸受シール１０１からみて各リップ１０４，１０５は締め代と同じ変位量で軸線Ｏ方向外側へ相対変位する。そして主リップ１０４は軸線Ｏ方向内側へ向かうリップ反力を内輪１０６に付与する。これにより主リップ１０４は内輪１０６に接触し、内輪１０６と外輪１０７の環状隙間Ｇを封止する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００１−１４０９０７号公報
【特許文献２】特開２００３−４０５５号公報
【特許文献３】特開２００３−２２７５２１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかし、上記従来のような軸受の密封構造にあっては、さらに改善すべき点があることを本発明者は見いだした。つまり軸受の製造は公差を伴うため、軸受部品の形状には公差の範囲内で僅かなばらつきがある。また多数製造される軸受同士を対比すると、密封板等の取付位置および取付姿勢が全く同一にされることもなく、僅かにずれる。このため多数製造される軸受は、上述した締め代において、公差の範囲内で、あるいは公差を超えるばらつきを含む。
【０００９】
そうすると特許文献２に記載されるように、シールリングの外径縁を外輪の溝に固定したときにダストリップおよび接触リップに生じる遠心力を略等しくするように２つのリップのボリュームおよび径方向の位置を設定するといっても、遠心力がアンバランスになる虞がある。
【００１０】
また特許文献３に記載されるように、密封装置が軸受に装着された状態において腰部は軸受の中心軸に対して略垂直な姿勢にされるといっても、実際にはそのようにならず、腰部が傾いてしまう虞がある。
【００１１】
また腰部が軸方向外側へ傾くと、リップと内輪の接触が不十分となり密封性能が損なわれる恐れがある。また上述した締め代が大きいと密封板の主リップのリップ反力が大きくなり、摩擦による熱の発生が大きくなるため、軸受の温度が上昇する可能性がある。
【００１２】
特に自動車分野では昨今、エンジンルームの省スペース化が進み、エンジン本体のサイズはそのままにエンジンに付随する補機の小型化を図りたいという要求または、エンジンベルトを支持するプーリ径を縮小したいという要求がある。エンジンベルトの速度をそのままにしつつプーリ径を縮小すると、プーリを回転自在に支持するプーリ軸受の回転速度は速くなる。具体的には１００００［ｒｐｍ］以上、時には２００００［ｒｐｍ］に達する。このように軸受が高速回転するため、当該軸受には昇温抑制対策が求められている。
【００１３】
そこで、本願発明者は、高回転に伴うプーリ軸受の昇温を抑制するために、密封板の性能を改善することに着目した。
【００１４】
本発明は、上述の実情に鑑み、取付位置のばらつきに関わらず、密封性能を確保しつつ、軸受の昇温抑制を可能とする好適な軸受シールを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
この目的のため本発明による軸受シール構造は、軸受の回転外輪に取り付けられて回転外輪および軸受の固定内輪間の環状隙間を覆うシール本体部と、シール本体部の内径縁から内径側へ突出し軸線方向へ倒れるように弾性変形可能な腰部と、腰部の内径縁から軸線方向内側へ突出し締め代Ｃを伴って固定内輪に接触する第１リップと、腰部の内径縁から軸線方向外側へ突出する第２リップとを備える軸受シールを備え、第１リップおよび第２リップは締め代Ｃに応じてこれら第１リップおよび第２リップよりも外径側に位置する回動中心を中心として回動変位する軸受シールを前提とする。そして締め代Ｃを伴わない自由状態で、腰部と第１リップと第２リップを含む部分の重心が回動中心よりも軸線方向内側にあり、かつ、回動中心から重心までの軸線方向距離Ａが０を超え締め代Ｃ未満の範囲に含まれることを特徴とする。
【００１６】
かかる本発明によれば、重心の位置が締め代Ｃに応じて変更される。このため軸受シールの取付位置のばらつきに起因して締め代が相対的に小さく、軸受の回転停止時には内輪に対する第１リップの反力が小さすぎる場合であっても、軸受の高回転時には遠心力が腰部と第１リップと第２リップを含む部分の重心に作用して、第１リップが軸線方向内側に移動しようとする。これにより高回転時には第１リップの反力を十分にして、軸受シールの密封性能を確保することができる。
【００１７】
軸受シールの取付位置のばらつきに起因して締め代が相対的に大きく、軸受の回転停止時には内輪に対する第１リップの反力が大きすぎる場合であっても、軸受の高回転時には遠心力が腰部と第１リップと第２リップを含む部分の重心に作用して、第１リップが軸線方向外側に移動しようとする。これにより高回転時には第１リップの反力を過度にならないよう適正にして、軸受シールの密封性能を確保することができる。また従来の軸受シールで懸念されていた主リップと内輪との間の摩擦熱の発生を抑制することができ、軸受シールの耐久性が向上する。
【００１８】
このように本発明によれば、上述したように回転停止時の第１リップの反力が小さすぎれば回転速度の上昇によってリップ反力を増大させ、回転停止時の第１リップの反力が大きすぎれば回転速度の上昇によってリップ反力を減少させる。したがって軸受シールの締め代のばらつきに起因して、回転停止時のリップ反力にばらつきがあっても、回転速度が上昇するにつれてリップ反力が収斂する。さらに本発明によれば、締め代のばらつきに起因する軸受の温度上昇のばらつきも抑制することができる。したがって軸受の高速回転時には安定した密封性能を発揮することができる。本発明は、エンジンに設けられて高速回転で長期間運転されるアイドラプーリに頗る有利である。
【００１９】
また本発明によれば、腰部と第１リップと第２リップを含む３部分の重量の合計の重心に基づき、遠心力の作用によってリップ反力を調整することから、２つのリップのみで遠心力のバランスを取る従来の軸受シールと異なり、高回転時に締め代のばらつきを解消することができる。
【００２０】
軸受の軸線を含む平坦な断面に関し、腰部の断面形状および姿勢は特に限定されない。本発明の一実施形態として腰部は、締め代を伴わない原形の自由状態で、内径側に向かうにつれて軸線方向内側に位置するように傾斜する。かかる実施形態によれば、軸線方向の締め代を伴って軸受シールを軸受に取り付けた状態で、腰部が軸線方向外側に弾性変形しても、締め代が小さい限り重心が回動中心からみて軸線方向内側に位置する。したがって締め代が小さすぎる場合に、高回転時には第１リップの反力を十分に増やして、軸受シールの密封性能を確保することができる。
【００２１】
本発明の一実施形態として、締め代小領域と締め代大領域の境界値となる締め代で、重心の軸線方向位置が回動中心と一致し、かつ腰部が内径側に向かうにつれて軸線方向外側に位置するように僅かに傾斜する。かかる実施形態によれば、締め代が適正である場合に腰部が僅かに傾斜しているので、軸受の回転速度が大きくなるにつれてリップ反力が漸減する。したがって高回転時に第１リップと内輪の摺接箇所で発生する摩擦熱を低減することができる。
【００２２】
軸受シールは、腰部でくびれた形状とされ、軸受シール内径縁の第１および第２リップが軸線方向に移動し易くされる。腰部の厚みは特に限定されないが、シール本体部よりも薄肉であることが好ましく、第１リップの軸線方向内側端から第２リップの軸線方向外側端までの寸法よりも薄肉であることが好ましい。本発明の一実施形態として軸受の軸線に関し、腰部の軸線方向厚みは、外径側で最も小さい。かかる実施形態によれば、腰部と第１リップと第２リップの回動中心を腰部の外径縁に設定し易くなる。
【００２３】
第１リップの形状は特に限定されない。例えば第１リップの先端は角張った形状にされる。あるいは第１リップの先端は丸まった形状にされる。本発明の好ましい実施形態として、第１リップの軸線方向内側端部における断面形状が半径０．０５［ｍｍ］以上の丸み形状にされる。かかる実施形態によれば、第１リップが内輪を押圧する反力のばらつきを抑制することができる。
【００２４】
好ましい実施形態として、本発明のプーリ軸受は、固定内輪と、回転外輪と、回転外輪に固定されるプーリと、上述した軸受シール構造とを備える。かかる実施形態によれば、高回転型のプーリ軸受において、遠心力を利用して密封性能を安定させることができる。
【００２５】
本発明の軸受シールの設計方法は、軸受の回転外輪の軸線方向端部に取り付けられて軸受の固定内輪および回転外輪間の環状隙間を覆うシール本体部と、シール本体部の内径縁から内径側へ突出し軸線方向内側へ締め込む締め代が大きいほど軸線方向外側へ倒れるように弾性変形する腰部と、腰部の内径縁から軸線方向内側へ突出し上述した締め代が大きいほど大きな反力で固定内輪の軸線方向端部を軸線方向内側へ押圧する第１リップと、腰部の内径縁から軸線方向外側へ突出する第２リップとを備える軸受シールにおいて、締め代が相対的に小さい場合では軸受の回転によって発生する遠心力によって固定内輪に対する前記第１リップの反力が増大し、締め代が相対的に大きい場合では軸受の回転によって発生する遠心力によって固定内輪に対する第１リップの反力が減少するよう、腰部と第１リップと第２リップを含む部分の重心と、腰部と第１リップと第２リップを含む部分の回動中心を設定する。かかる本発明によれば、上述した軸受シール構造と同様に、重心の位置が締め代に応じて変更するよう設計される。したがって締め代が不足気味であっても、締め代が過剰気味であっても、軸受の回転速度が大きくなるほどリップ反力を適正な範囲に収斂させることができる。
【発明の効果】
【００２６】
このように本発明によれば、取付位置のばらつきに関わらず、密封性能を確保しつつ、軸受の昇温抑制を可能とする好適な軸受シールを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】本発明の一実施形態になる軸受シール構造を具備するプーリを示す断面図である。
【図２】図１のプーリ軸受の縦断面図である。
【図３】図２の軸受シールの自由状態の断面図である。
【図４】図３の軸受シールの内径縁を示す拡大断面図である。
【図５】締め代が相対的に小さな状態における軸受シールの内径縁を示す拡大断面図である。
【図６】締め代が小さくも大きくもない境界状態における軸受シールの内径縁を示す拡大断面図である。
【図７】締め代が相対的に大きな状態における軸受シールの内径縁を示す拡大断面図である。
【図８】従来のシールリングを備えた軸受の断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２８】
以下、本発明の実施の形態を、図面に基づき詳細に説明する。図１は、本発明の一実施形態になる軸受シール構造を具備するプーリを示し、軸受の回転中心になる軸線Ｏを含む平坦な断面でプーリを切断し、その断面を表す。図２は、図１中のプーリ軸受を取り出して示す縦断面図である。図１に示すようにプーリ１０は、円形のプーリ本体１１と、プーリ軸受２１とを具備する。プーリ本体１１は、鋼板プレス製である。 プーリ本体１１は、外筒部１２と、外筒部１２より小径の内筒部１３と、外筒部１２および内筒部１３の軸線方向一方端同士を一体結合する中間壁１６と、内筒部１３の軸線方向他方端から内径側へ突出する内向きフランジ部１７を有する。外筒部１２と内筒部１３は共通の軸線Ｏを有することは勿論である。外筒部１２と内筒部１３と中間壁１６の肉厚は略等しい。なお、プーリ本体１１は、樹脂製であってもよい。
【００２９】
外筒部１２の軸線Ｏ方向寸法は、内筒部１３の軸線Ｏ方向寸法よりも大きい。また外筒部１２の軸線Ｏ方向中央と、内筒部１３の軸線Ｏ方向中央は一致する。このため中間壁１６は、外径側に向かうほど軸線Ｏ方向外側へ向かうように傾斜している。
【００３０】
外筒部１２の外周面１４にはエンジンベルト等の図示しないベルトが巻き掛けられる。内筒部１３の内周面１５にはプーリ軸受２１が嵌合する。本実施形態の軸受２１は、自動車補機用軸受である。プーリ軸受２１の中心孔３０には、図示しない固定軸が差し込まれて互いに嵌合する。これによりプーリ軸受２１は、プーリ本体１１を固定軸に回転自在に支持する。プーリ１０は、自動車用エンジンの表面に設けられるアイドラプーリであり、ベルトの走行速度に応じて回転する。ベルトはエンジンによって駆動される。プーリ軸受２１の回転速度は、例えば、０〜２００００［ｒｐｍ］である。
【００３１】
自動車用アイドラプーリは、エンジンの回転を自動車の補機に伝える駆動ベルトのベルトテンショナーとして使用されるものである。自動車用アイドラプーリは、軸間距離が固定されているような場合のベルトにテンショナーとして張力を与えるためのプーリとしての機能と、ベルトを案内するためまたは障害物を避けるために用いてエンジン室内容積の減少を図るアイドラとしての機能とを合わせ持つものである。このためアイドラプーリ用転がり軸受としてのプーリ軸受２１には、１８０℃以上の高温下で、回転速度１００００［ｒｐｍ］以上の高速回転という極めて過酷な環境に耐えられる耐熱性、グリースシール性、耐久性が要求される。プーリ軸受２１の潤滑にはグリースが用いられる。
【００３２】
図２に示すようにプーリ軸受２１は、内輪２２と、外輪２３と、複数の転動体２４と、保持器２５と、軸受シール構造（以下、単に軸受シールと呼ぶ）２６とを備えるラジアル軸受であり、単列の深溝玉軸受である。内輪２２は、内輪２２の中心孔に通される図示しない固定軸と嵌合するため、回転しない。外輪２３は、上述したプーリ本体１１とともに回転する。すなわちプーリ軸受２１は、外輪回転用軸受である。以下の説明では、外輪２３を回転外輪、内輪２２を固定内輪と呼ぶことがある。また、以下の説明では、プーリ軸受２１の中心軸（軸線Ｏ）に沿った方向を「軸方向（又は軸線方向）」、軸線Ｏに対して直交する方向を「径方向」と呼ぶ。
【００３３】
内輪２２、外輪２３、転動体２４は、金属材料によって形成されている。金属材料の具体例としては、軸受鋼（高炭素クロム軸受鋼ＪＩＳ Ｇ ４８０５）、肌焼鋼（ＪＩＳ Ｇ４１０４等）、高速度鋼（ＡＭＳ ６４９０）、ステンレス鋼（ＪＩＳ Ｇ４３０３）、高周波焼入鋼（ＪＩＳ Ｇ４０５１等）などの軌道輪用材料が挙げられる。また、保持器２５の材料としては、打ち抜き保持器用冷間圧延鋼板(ＪＩＳ Ｇ ３１４１等)、もみ抜き保持器用炭素鋼(ＪＩＳ Ｇ４０５１)、もみ抜き保持器用高力黄銅鋳物(ＪＩＳ Ｈ ５１０２等)などが挙げられる。保持器２５は、樹脂材料によって形成されている。なお、保持器２５は、金属材料によって形成されていてもよい。
【００３４】
軸受シール２６は、円輪形状であり、外輪２３の軸線Ｏ方向両端部にそれぞれ取り付けられ、内輪２２と外輪２３の環状隙間Ｇを封止する。環状隙間Ｇにはグリースが封入されている。なお、軸受シール２６は、外輪２３の軸線Ｏ方向片側に取り付けられてもよい。軸受シール２６に関連して、内輪２２の軸線Ｏ方向両端部には、第１円周溝２２ｇおよび第２円周溝２２ｆが形成される。第１円周溝２２ｇは第２円周溝２２ｆよりも軸線Ｏ方向外側かつ内径側に配置される。
【００３５】
図３は、図２中の軸受シール２６を取り出して示す拡大断面図である。なお図３は、プーリ軸受２１に装着される前の軸受シール２６を表し、これは何ら弾性変形していない原形の自由状態である。図２および図３に示すように、軸受シール２６は、シール本体部２７と、芯材２８と、腰部２９と、主リップ（第１リップ）３１と、ダストリップ（第２リップ）３２とを有する。軸受シール２６の材質はゴム、具体的にはニトリルゴムである。なお、軸受シール２６の材質は、水素添加ニトリルゴム、アクリルゴム、フッ素ゴム等であってもよい。芯材２８の表面にゴムを加硫成型することで当該芯材２８とゴムが一体成形されている。
【００３６】
シール本体部２７は１枚の芯材２８を内部に含む。芯材２８は、金属板、プラスチック板、セラミック板等、容易に変形しない材料からなる。芯材２８の表面、具体的には少なくとも軸線Ｏ方向外側表面、はゴムに覆われる。芯材２８は、リング状の円板であり、軸線Ｏ方向の一定厚みを有し、外径縁２８ａ、段差２８ｂ、立板部２８ｅ、および内径縁２８ｃを含む。芯材２８のうち立板部２８ｅの内側面を除く部分が、ゴムによって覆われている。
【００３７】
芯材２８の立板部２８ｅは、軸線Ｏに略直角な板であり、その外径側に段差２８ｂが設けられ、その内径側に内径縁２８ｃが設けられる。芯材２８の内径縁２８ｃは、立板部２８ｅに対して２０°〜７０°の範囲に含まれる所定の角度で向きを変えて軸線Ｏ方向内側へ倒れるように傾斜する断面形状である。内径縁２８ｃは、円筒状の内周面２８ｄを有する。内径縁２８ｃは軸線Ｏ方向外側面と、軸線Ｏ方向内側面と、内周面２８ｄで、シール本体部２７に覆われる。
【００３８】
芯材２８の段差２８ｂは、立板部２８ｅの外径端部から軸線Ｏ方向内側へ延びる。芯材２８の外径縁２８ａは、段差２８ｂの軸線Ｏ方向内側端から外径方向に拡張するフランジ形状である。
【００３９】
軸受シール２６のシール本体部２７は、リング状であり、基部２７ｂおよび板部２７ｔを含む。基部２７ｂは、外輪２３の軸線Ｏ方向両端部に形成されて周方向に延びるシール嵌合溝２３ｇに嵌合され、かつ、芯材２８の外径端部（外径縁２８ａおよび段差２８ｂ）を覆っている部分である。板部２７ｔは、基部２７ｂと後述する腰部２９との間に位置する部分である。板部２７ｔは、基部２７ｂよりも内径側に位置し、かつ、芯材２８のうち内径側領域（立板部２８ｅおよび内径縁２８ｃ）を覆っている部分である。板部２７ｔは軸線Ｏ方向に厚みを有する。基部２７ｂは、板部２７ｔよりも肉厚であり、板部２７ｔからみて軸線Ｏ方向内側に張り出している。
【００４０】
芯材２８の外径縁２８ａおよび段差２８ｂは基部２７ｂ内部に埋設される。これにより芯材２８は、基部２７ｂに支持され、容易に移動しない。芯材２８の外径縁２８ａは、シール嵌合溝２３ｇの溝縁から溝底までの溝深さの少なくとも半分以上径方向外側に位置している。これにより、シール嵌合溝２３ｇに嵌合する基部２７ｂのゴム量を少なくする。
【００４１】
軸受シール２６の大部分をなす板部２７ｔは、環状隙間Ｇに面しており、環状隙間Ｇを覆うプーリ軸受２１が回転すると、環状隙間Ｇ内のグリースが遠心力を受けて板部２７ｔを軸線Ｏ方向外側に押圧する。かかる場合であっても、基部２７ｂの弾性変形を少なくして、当該弾性変形による芯材２８の軸線Ｏ方向外側への変位量を、グリース漏れが防止できる範囲に収めている。
【００４２】
基部２７ｂのうち軸線Ｏ方向内側の側面２７ｄの内径側には、軸線Ｏ方向内側へ突出する突条２７ｓが形成される。突条２７ｓは、グリース漏れ防止リップともいい、軸受シール２６の全周に亘って延びる。図２に示すように基部２７ｂがシール嵌合溝２３ｇに嵌合すると、突条２７ｓは外輪２３の内周面に当接し、外輪２３と基部２７ｂの密着性を向上させる。
【００４３】
板部２７ｔは、シール本体部２７の内径縁を除く大部分において略一定の軸線Ｏ方向厚みを有するが、内径縁では内径側に向かうほど肉厚に形成される。具体的には板部２７ｔは、その内径縁から軸線Ｏ方向内側へ庇のように張り出すグリースリップ（第３リップ）２７ｒを含む。
【００４４】
グリースリップ２７ｒは、軸線Ｏ方向内側へ向かって先細りの断面形状である。図２に示すように、グリースリップ２７ｒは、内輪２２の内周面２２ｎよりも内径側へ突出し、僅かな隙間を伴って内輪２２と軸方向に対向する。グリースリップ２７ｒは、グリースを環状隙間Ｇ内に保持する。
【００４５】
グリースリップ２７ｒの先端は、詳しくは後述するが軸受シール２６の締め代が小さくも大きくもない場合に、内輪２２の軸線Ｏ方向端部に形成される第２円周溝２２ｆに指向し、これらグリースリップ２７ｒ先端と内輪２２との間隔を小さくする。これにより環状隙間Ｇ内のグリースは、グリースリップ２７ｒと第２円周溝２２ｆの間に形成される僅か隙間を通過し難くされる。グリースリップ２７ｒは芯材２８を含まず、弾性変形可能である。なお後述する図５〜図７に示すように、第２円周溝２２ｆは省略可能である。
【００４６】
腰部２９は、シール本体部２７の内径縁の軸線Ｏ方向中央部に立設される。腰部２９の根元（外径縁）は、芯材２８の内周面２８ｄと向き合い、シール本体部２７の内径縁と一体結合する。シール本体部２７の内径縁から内径側へ突出する腰部２９の先端には２つのリップ３１，３２が設けられる。腰部２９およびリップ３１，３２は芯材２８を含まない。
【００４７】
２つのリップのうち第１リップになる主リップ３１は、腰部２９の内径縁から軸線Ｏ方向内側へ突出する。また主リップ３１は、グリースリップ２７ｒから内径側へ離隔して配置される。このためグリースリップ２７ｒと、腰部２９と、主リップ３１は、軸線Ｏ方向内側に開いた凹部を区画する。
【００４８】
２つのリップのうち第２リップになるダストリップ３２は、腰部２９の内径縁から軸線Ｏ方向外側へ突出する。またダストリップ３２は、シール本体部２７の内径縁の軸線方向外側部分から離隔して配置させる。このため当該軸線方向外側部分と、腰部２９と、ダストリップ３２は、軸線Ｏ方向外側に開いた凹部を区画する。つまり軸受シール２６の軸線Ｏ方向厚みは、腰部２９で薄肉とされ、残りの部分で厚肉とされる。
【００４９】
軸受シール２６は、軸線Ｏ方向内側に向かって押し込まれるように装着され、自由状態から弾性変形する。かかる押し込み距離Ｃを締め代という。図２に示すように軸受シール２６がプーリ軸受２１に装着された状態で、主リップ３１は締め代を持った状態で内輪２２に接触し、当該締め代に応じたリップ反力を内輪２２に付与する。かかるリップ反力（以下、緊迫力とも呼ぶ）によって主リップ３１を内輪２２に密着させて、環状隙間Ｇを密封する。なおリップ反力とは、主リップ３１が内輪２２によって締め代Ｃと同じ距離で軸線Ｏ方向外側へ押されて移動するときに、逆に主リップ３１が内輪２２を押し返す力をいう。なお締め代Ｃは、最小締め代Ｃｍｉｎ以上最大締め代Ｃｍａｘ以下の範囲に含まれる。
【００５０】
ここで附言すると、主リップ３１の先端になる軸線Ｏ方向内側端部３１ｒは、軸線Ｏを含む平坦な断面形状において、半径０．０５［ｍｍ］以上の丸み形状にされる。これにより主リップ３１が内輪２２を押圧する反力のばらつきを抑制することができる。なお丸み形状が半径０．０５［ｍｍ］未満の場合、リップ反力のばらつきが大きくなったり、軸線Ｏ方向内側端部３１ｒが不所望な弾性変形をきたす。
【００５１】
また軸線Ｏ方向内側端部３１ｒの丸み形状は２．０［ｍｍ］以下が好ましい。丸み形状が半径２．０［ｍｍ］を超える場合、主リップ３１の先端が大きくなるので、第１円周溝２２ｇに干渉する可能性がある。主リップ３１と第１円周溝２２ｇとの干渉を防ぐために、第１円周溝２２ｇの形状を変形すると、当該第１円周溝２２ｇの設計自由度が低下する。同様の理由により、より好ましくは第１リップの軸線方向内側端部における断面形状が半径０．０５［ｍｍ］以上１．０［ｍｍ］以下の丸み形状にされる。
【００５２】
ダストリップ３２は、詳しくは後述するが、内輪２２と僅かな隙間を介して向き合う。これによりダストリップ３２は、プーリ軸受２１外部からダストリップ３２を超えて異物が軸線Ｏ方向内側へ侵入するのを防止する。
【００５３】
図４は、図３に示す軸受シール２６の内径縁を取り出して示す拡大断面図である。２つのリップ３１，３２は、弾性変形可能な腰部２９でシール本体部２７に接続され、腰部２９の根元に位置する回動中心Ｘ回りに首振り回動することができる。回動中心Ｘはリップ３１，３２よりも外径側に位置する。
【００５４】
２つのリップ３１，３２はゴムからなり、腰部２９と一体結合する。リップ３１，３２および腰部２９の３部分の合計重量の位置を表示する重心Ｆは、図４に示す断面において、これら３部分の軸線方向外側の面積と軸線方向内側の面積の面積が等しくなり、かつ、これら３部分の外径側の面積と内径側の面積が等しくなる点として規定される。すなわち、重心Ｆは、軸受シール２６において、リップ３１，３２および腰部２９からなる部分の重心である。なお、上記の規定は、リップ３１，３２および腰部２９が均一な重量のゴムのみからなる場合を前提とする。これら３部分においてゴムの重量が不均一であったり、これら３部分が単位重量の異なる材料を一部に含む場合、重心は重い方に近づくよう修正される。
【００５５】
重心Ｆは、軸受シール２６に関する軸線Ｏを含む平坦な断面をＣＡＤ（Computer Aided Design、例えば、株式会社CAD SOLUTIONS製の「MICRO CADAM Helix」）に入力し、腰部２９、主リップ３１及びダストリップ３２を指定することで求めることができる。重心Ｆは腰部２９よりも内径側に位置する。つまり重心Ｆは、軸受シール２６のうち主リップ３１およびダストリップ３２を含む部分の内部に位置する。
【００５６】
図４に示すように軸受シール２６の自由状態で、腰部２９は軸線Ｏ方向内側へ斜めに倒れる姿勢になり、腰部２９の内径縁が根元よりも軸線Ｏ方向内側に位置する。また軸受シール２６のうちリップ３１，３２および腰部２９を含む部分の（リップ３１，３２および腰部２９に共通する）重心Ｆも、回動中心Ｘよりも軸線Ｏ方向内側に位置する。回動中心Ｘから重心Ｆまでの軸線Ｏ方向距離をＡとする。ここで、軸線Ｏ方向距離Ａは、回動中心Ｘと重心Ｆとの最短距離であり、具体的には、回動中心Ｘからリップ３１，３２側に向かって延びる仮想延長線（図４に示す一点鎖線）と重心Ｆとを最短で結んだ場合の距離である。軸線Ｏ方向距離Ａは０よりも大きい。また軸線Ｏ方向距離Ａは軸線Ｏ方向の締め代Ｃよりも小さい（０＜Ａ＜Ｃ）。後述するリップ反力の調整を確実にするため好ましくは、軸線Ｏ方向距離Ａは最大締め代Ｃｍａｘよりも小さい（０＜Ａ＜Ｃｍａｘ）。
【００５７】
図５〜図７は、プーリ軸受２１に装着された軸受シール２６の内径縁を取り出して示す拡大断面図である。軸受シール２６は軸線Ｏ方向内側に締め込む締め代を伴いプーリ軸受２１に装着される。この場合、ダストリップ３２は、内輪２２の第１円周溝２２ｇに収容されず、第１円周溝２２ｇよりも軸線Ｏ方向外側へ突出する。そしてダストリップ３２の内径側部分が、内輪２２の軸線Ｏ方向端部と僅かな隙間を介して向き合う。かかる隙間をプーリ軸受２１外部の異物が通過することは困難である。これによりダストリップ３２は、異物がダストリップ３２を超えて軸線Ｏ方向内側へ侵入するのを防止する。
【００５８】
軸受シール２６が軸線Ｏ方向内側に締め込む締め代を伴ってプーリ軸受２１に装着されると、主リップ３１の内径側部分は、内輪２２の軸線Ｏ方向端部に設けられる第１円周溝２２ｇに収容される。そして主リップ３１の先端が、第１円周溝２２ｇの軸線Ｏ方向内側の側面に接触して、締め代Ｃと同じ距離だけ軸線Ｏ方向外側へ移動する。つまり締め代Ｃとは、換言すると回転停止時における主リップ３１の軸線Ｏ方向外側への移動量Ｃである。主リップ３１と接触しない第１円周溝２２ｇの軸線Ｏ方向外側の側面は、勾配を伴って傾斜する。この勾配は略４５°である。
【００５９】
工場で多数製造されるプーリ軸受２１をみると、軸受シール２６の締め代は一見同じであるが、厳密には軸受毎に様々な締め代を有する。この理由は、静的な理由として、内輪２２、外輪２３、転動体２４の製造公差や、内輪２２、外輪２３、転動体２４の熱膨張率等の温度特性や、内輪２２と外輪２３の嵌め合い公差等による。また動的な理由としてプーリ軸受２１の回転速度や、プーリ軸受２１の使用温度による。
【００６０】
このため以下の説明では、締め代Ｃを、図５に表される相対的に小さい締め代Ｃ１と、図７に表される相対的に大きい締め代Ｃ２と、図６に表される締め代小領域（Ｃｍｉｎ≦Ｃ１＜Ｃｎｏｍ）と締め代大領域(Ｃｎｏｍ＜Ｃ２≦Ｃｍａｘ)の境界値になる締め代Ｃｎｏｍに分類して説明する。最大締め代Ｃｍａｘと最小締め代Ｃｍｉｎの差になる締め代のばらつき幅は、プーリ軸受２１の公差に基づく。
【００６１】
図５〜図７に表される回動中心Ｘから重心Ｆまでの軸線Ｏ方向距離Ｂは、自由状態の軸線Ｏ方向距離Ａ（図４）と軸受シール２６の締め代との差で表される（Ｂ＜Ａ）。なお、軸線Ｏ方向距離Ｂは、軸受シール２６がプーリ軸受２１に装着された状態で、回動中心Ｘと重心Ｆとの最短距離である。
【００６２】
図５に示す相対的に小さな締め代小領域で締め代Ｃ１では、軸線Ｏ方向距離Ｂ＝Ａ−Ｃ１＞０である。締め代小領域に属する締め代Ｃ１では、重心Ｆの軸線Ｏ方向距離Ｂ＞０となり、重心Ｆが回動中心Ｘよりも軸線Ｏ方向内側に位置する。図５の場合、腰部２９の弾性変形が相対的に小さく、腰部２９は軸線Ｏ方向内側へ斜めに倒れる姿勢である。
【００６３】
図７に示す相対的に大きな締め代大領域で締め代Ｃ２では、Ｂ＝Ａ−Ｃ２＜０である。締め代大領域に属する締め代Ｃ２では、重心Ｆの軸線Ｏ方向距離Ｂ＜０となり、重心Ｆが回動中心Ｘよりも軸線Ｏ方向外側に位置する。これは、軸線Ｏ方向距離Ａが、上述の通り、０よりも大きく最大締め代Ｃｍａｘよりも小さく設定されているためである。図７の場合、腰部２９の弾性変形が相対的に大きく、腰部２９は軸線Ｏ方向外側へ斜めに倒れる姿勢である。
【００６４】
図５に示す締め代Ｃ１が最小値Ｃｍｉｎであり図７に示す締め代Ｃ２が最大値Ｃｍａｘである場合、回動中心Ｘは、図５に示す重心Ｆの軸線Ｏ方向位置から図７に示す重心Ｆの軸線Ｏ方向位置までの幅に収まる。
【００６５】
図６に示す境界値の締め代Ｃｎｏｍでは、Ｂ＝Ａ−Ｃｎｏｍ＝０である。境界値の締め代Ｃｎｏｍでは、重心Ｆの軸線Ｏ方向距離Ｂ＝０となり、重心Ｆの軸線Ｏ方向位置と回動中心Ｘの軸線Ｏ方向位置が一致する。図６の場合、腰部２９の弾性変形が大きくも小さくもなく、腰部２９は軸線Ｏに略方向外側へ斜めに僅かに倒れる姿勢である。
【００６６】
図４から図７までに示すように、回動中心Ｘの軸線Ｏ方向位置は、芯材２８の内周面２８ｄの軸線Ｏ方向中央と略一致するとよい。また回動中心Ｘは、腰部２９の根元の軸線Ｏ方向中央に略一致するとよい。また回動中心Ｘは、シール本体部２７と腰部２９の境界部分（腰部２９の外径縁）に位置する。回動中心Ｘは、腰部２９の軸線Ｏ方向厚みにおいて、略中央に位置している。
【００６７】
腰部２９の軸線Ｏ方向厚みは、図４から図７までに示すように、外径側から内径側まで略一定である。この他にも図示しない変形例として、腰部２９の軸線Ｏ方向厚みは、根元（外径縁）で他の部分よりも小さいものであってもよい。例えば腰部２９の軸線Ｏ方向厚みは、根元（外径縁）で最も小さく、内径縁で最も大きくてもよい。具体的には例えば、腰部２９の軸線Ｏ方向厚みは、外径側から内径側に向かうほど徐々に大きくなってもよい。これにより回動中心Ｘを腰部２９の根元（外径縁）に設定することができる。
【００６８】
これまで締め代の大小で分類される３状態（Ｃ１、Ｃｎｏｍ、Ｃ２）における回転停止時のリップ反力につき説明した。次に３状態における軸受回転時のリップ反力につき説明する。
【００６９】
図５に示す相対的に小さな締め代Ｃ１でプーリ軸受２１が回転すると、外径方向に向かう遠心力が重心Ｆに作用し、太矢印で示すように回動中心Ｘ回り（図５中、時計回り）に腰部２９が倒れようとし、これに伴い主リップ３１およびダストリップ３２が軸線Ｏ方向内側へ移動しようとする。そしてプーリ軸受２１の回転速度が大きくなるほど主リップ３１は大きな力で内輪２２に近づこうとする。つまり回転速度が大きいほど、外径方向の遠心力が増大して、主リップ３１が内輪２２を押圧する力（リップ反力）が漸次増大する。
【００７０】
図７に示す相対的に大きな締め代Ｃ２でプーリ軸受２１が回転すると、外径方向に向かう遠心力が重心Ｆに作用し、太矢印で示すように回動中心Ｘ回り（図７中、反時計回り）に腰部２９が倒れようとし、これに伴い主リップ３１およびダストリップ３２が軸線Ｏ方向外側へ移動しようとする。そしてプーリ軸受２１の回転速度が大きくなるほど主リップ３１は大きな力で内輪２２から離れようとする。つまり回転速度が大きいほど、外径方向の遠心力が増大して、主リップ３１が内輪２２を押圧する力（リップ反力）が漸次減少する。
【００７１】
図６に示す境界値の締め代Ｃｎｏｍでプーリ軸受２１が回転すると、外径方向に向かう遠心力が重心Ｆに作用し、太矢印で示すように軸線Ｏに直角な方向の遠心力が回動中心Ｘに付与される。この場合、腰部２９は図５および図７に示すように大きく倒れようとしないが、腰部２９は図６に示すように僅かに軸線Ｏ方向外側に傾斜している。このため、プーリ軸受２１の回転速度が大きくなるほど主リップ３１は図７の場合よりも小さな力で内輪２２から離れようとする。つまり回転速度が大きいほど、外径方向の遠心力が増大して、主リップ３１が内輪２２を押圧する力（リップ反力）が漸減する。
【００７２】
本実施形態によれば軸受シール２６の締め代Ｃの大小に関わらず、プーリ軸受２１の高速回転時には軸受シール２６のリップ反力が適正な範囲に収斂する。ここで、高速回転時において軸受シール２６のリップ反力が収斂する範囲は、回転停止時において締め代Ｃｍａｘのときのリップ反力と締め代Ｃｍｉｎのときのリップ反力との差よりも小さい狭小な範囲である。図６に示す境界値の締め代Ｃｎｏｍでプーリ軸受２１が回転しても、回転速度が大きくなるにつれてリップ反力は、狭小な所定の範囲に収斂する。すなわち、プーリ軸受２１の回転速度が大きくなったとしても、軸受シール２６の締め代の大小に関わらず、当該軸受シール２１における緊迫力のばらつきを抑えることができる。緊迫力のばらつきを抑えることで、プーリ軸受２１の昇温を抑制することができる。
【００７３】
ここで附言すると、主リップ３１とダストリップ３２の境界には、軸線Ｏ方向外側へ指向する段差３３が形成される。これにより主リップ３１は、ダストリップ３２よりも内径側に配置され、第１円周溝２２ｇに深く入り込むことができる。ダストリップ３２は、第１円周溝２２ｇから略逸脱するが、第１円周溝２２ｇよりも軸線Ｏ方向外側で、内輪２２と僅かな径方向隙間を空けて対面する。かかる僅かな径方向隙間によって、プーリ軸受２１外部の異物は、プーリ軸受２１内部へ侵入できない。
【００７４】
ところで本実施形態の軸受シール２６は、シール本体部２７と、腰部２９と、腰部２９の内径縁から軸線Ｏ方向内側へ突出する主リップ３１と、腰部２９の内径縁から軸線Ｏ方向外側へ突出するダストリップ３２とを備え、主リップ３１およびダストリップ３２は締め代Ｃに応じて回動中心Ｘを中心として軸線Ｏ方向外側へ回動変位する軸受シール２６を前提とする。そして軸受シール２６は、プーリ軸受２１に装着する前の状態、即ち、締め代Ｃを伴わない自由状態（図４）で、重心Ｆが回動中心Ｘよりも軸線方向内側にあり、かつ、回動中心Ｘから重心Ｆまでの軸線Ｏ方向距離Ａが０を超えＣ未満の範囲に含まれることを特徴とする。
【００７５】
本実施形態によれば、軸受シール２６の締め代が相対的に小さい締め代小領域（Ｃｍｉｎ≦Ｃ１＜Ｃｎｏｍ）で、図５に示すように重心Ｆが、軸受シール２６のうち腰部２９と主リップ３１とダストリップ３２を含む部分の（腰部２９と主リップ３１とダストリップ３２に共通する）回動中心Ｘよりも軸線Ｏ方向内側に位置する。締め代が相対的に大きい締め代大領域(Ｃｎｏｍ＜Ｃ２≦Ｃｍａｘ)で、重心Ｆが回動中心Ｘよりも軸線方向外側に位置する。
【００７６】
本実施形態によれば、軸受シール２６の取付位置のばらつきに起因して締め代Ｃ１が相対的に小さく、プーリ軸受２１の回転停止時には内輪２２に対する主リップ３１の反力が小さすぎる場合であっても、プーリ軸受２１の高速回転時には図５に示すように遠心力が重心Ｆに作用して、主リップ３１が軸線Ｏ方向内側に移動しようとする。これにより高速回転時には主リップ３１の反力を十分に増やして、軸受シール２６の密封性能を確保することができる。
【００７７】
他方軸受シール２６の取付位置のばらつきに起因して締め代が相対的に大きく、プーリ軸受２１の回転停止時には内輪２２に対する第１リップ３１の反力が大きすぎる場合であっても、軸受２１の高速回転時には遠心力が重心Ｆに作用して、第１リップ３１が軸線方向外側に移動しようとする。これにより高回転時には第１リップ３１の反力を過度にならないよう適正にして、軸受シール２６の密封性能を確保することができる。
【００７８】
また従来の軸受シールでは、リップ反力が大きすぎるために高速回転時における摩擦熱が懸念されていたが、本実施形態によれば高速回転時にリップ反力が減少して摩擦熱を抑制することができ、軸受シール２６の耐久性が向上する。また、腰部２９と第１リップ３１と第２リップ３２を含む部分の重心に基づき、遠心力の作用によってリップ反力を調整することから、２つのリップのみで遠心力のバランスを従来の軸受シールと異なり、高回転時に締め代のばらつきを解消することができる。
【００７９】
このように本実施形態によれば、上述したように回転停止時の主リップ３１のリップ反力が小さすぎれば回転速度の上昇によってリップ反力を増大させ、回転停止時の主リップ３１のリップ反力が大きすぎれば回転速度の上昇によってリップ反力を減少させる。したがって軸受シール２６の締め代のばらつきに起因して回転停止時のリップ反力にばらつきがあっても、回転速度が上昇するにつれてリップ反力が狭小な範囲に収斂する。さらに本実施形態によれば、締め代のばらつきに起因する軸受の温度上昇のばらつきも抑制することができる。したがってプーリ軸受２１の高速回転時には安定した密封性能を発揮しつつ、当該軸受２１の昇温を抑制することができる。本発明は、プーリ１０等、エンジンに設けられて高速回転で長期間運転されるアイドラプーリに頗る有利である。上述した効果を確実にするため、好ましくは回動中心Ｘから重心Ｆまでの軸線Ｏ方向距離Ａは、０を超えＣ／２未満の範囲に含まれるとよい。
【００８０】
また本実施形態の腰部２９は、図４に示すように締め代を伴わない自由状態で、内径側に向かうにつれて軸線Ｏ方向内側に位置するように傾斜することから、軸線Ｏ方向の締め代を伴って軸受シール２６を軸受に取り付けた状態で、腰部２９が軸線Ｏ方向外側に弾性変形しても、締め代が小さい限り重心Ｆが回動中心Ｘからみて軸線Ｏ方向内側に位置する。したがって締め代が小さすぎる場合に、高回転時には主リップ３１の反力を十分に増やして、軸受シール２６の密封性能を確保することができる。
【００８１】
また本実施形態によれば、図６に示すように締め代小領域と締め代大領域の境界値となる締め代Ｃｎｏｍで、重心Ｆの軸線Ｏ方向位置が回動中心Ｘと一致し、かつ腰部２９が内径側に向かうにつれて軸線Ｏ方向外側に位置するように僅かに傾斜する。これにより締め代が適正である場合に、プーリ軸受２１の回転速度が大きくなるにつれてリップ反力が漸減する。したがって高回転時に主リップ３１と内輪２２の摺接箇所で発生する摩擦熱を低減することができる。
【００８２】
なお図には示さなかったが、プーリ軸受２１の軸線Ｏに関し、腰部２９の軸線Ｏ方向厚みは、外径側で最も小さくされるとよい。これにより腰部２９と主リップ３１とダストリップ３２の回動中心Ｘを腰部２９の外径縁に設定し易くなる。
【００８３】
また本実施形態によれば、図４に断面で示すように主リップ３１の軸線Ｏ方向内側端部３１ｒにおける断面形状が半径０．０５［ｍｍ］以上の丸み形状にされる。これにより主リップ３１が内輪２２を押圧するリップ反力のばらつきを抑制することができる。なお内側端部３１ｒの断面は、円弧であってもよいし、円弧以外の曲面であってよい。
【００８４】
また本実施形態の軸受シール２６は、図１に示すようにプーリ軸受２１に利用される。これによりプーリ１０の回転速度が２００００［ｒｐｍ］に達することもある高回転のプーリ軸受において、軸受シール２６の密封性能を安定させることができる。
【００８５】
また本実施形態の軸受シール２６によれば、相対的に小さい締め代Ｃ１では、プーリ軸受２１の回転によって発生する遠心力によって、内輪２２に対する主リップ３１のリップ反力が増大するよう、相対的に大きい締め代Ｃ２では、プーリ軸受２１の回転によって発生する遠心力によって、内輪２２に対する主リップ３１のリップ反力が減少するよう、腰部２９と主リップ３１とダストリップ３２を含む部分の重心Ｆと、腰部２９、主リップ３１、およびダストリップ３２を含む部分の回動中心Ｘを設定する。これにより重心Ｆの位置が締め代に応じて変更するよう設計される。したがって締め代が不足気味であっても、締め代が過剰気味であっても、プーリ軸受２１の回転速度が大きくなるほどリップ反力を適正な範囲に収斂させることができる。
【００８６】
以上、図面を参照してこの発明の実施の形態を説明したが、この発明は、図示した実施の形態のものに限定されない。図示した実施の形態に対して、この発明と同一の範囲内において、あるいは均等の範囲内において、種々の修正や変形を加えることが可能である。
【符号の説明】
【００８７】
２１  プーリ軸受、      ２２  固定内輪、      ２３  回転外輪、      ２９  腰部、      ３１  主リップ（第１リップ）、      ３２  ダストリップ（第２リップ）。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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