(57)【要約】【課題】本発明は、スケールに起因する熱交換器のメンテナンスの頻度を少なくすることの可能な給湯システムを提供することを目的とする。【解決手段】所定方向において分離され、かつ直列接続された複数の熱交換部３１，３２を含む熱交換器２３を備え、水が流れる方向に対して直交する面で切断した第１の熱交換部３１の水流路の合計の断面積が、水が流れる方向に対して直交する面で切断した第２の熱交換部３２の水流路の合計の断面積よりも小さい。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒が循環する冷媒循環ライン、前記冷媒循環ラインに設けられ、膨張弁により減圧された液体の前記冷媒を気化させて冷媒ガスを生成する蒸発器、前記冷媒循環ラインに設けられ、前記蒸発器から導出された前記冷媒ガスを圧縮する圧縮機、及び前記冷媒循環ラインに設けられ、前記圧縮機から導出された前記冷媒ガスと水とを熱交換させることで前記水を湯にする熱交換器を含む冷媒ユニットと、
前記湯を貯湯する貯湯タンク、前記貯湯タンク内の下部に貯留された前記水を前記熱交換器の一方の端から前記熱交換器内に導入させる水導入ライン、前記熱交換器の他方の端と接続されており、前記貯湯タンクの上部に前記湯を導入する湯導入ライン、及び前記貯湯タンク内の下部に水を外部から供給する給水ラインを含む貯湯ユニットと、
を備え、
前記熱交換器は、所定方向において分離され、かつ直列接続された複数の熱交換部を有しており、
前記複数の熱交換部は、それぞれ前記水が流れる水流路を少なくとも１つ含んでおり、
前記複数の熱交換部は、前記熱交換器の他方の端を構成する第１の熱交換部と、前記水が流れる方向において、前記第１の熱交換部の隣に配置された第２の熱交換部と、を少なくとも備え、
前記水が流れる方向に対して直交する面で切断した前記第１の熱交換部の水流路の合計の断面積は、前記水が流れる方向に対して直交する面で切断した前記第２の熱交換部の水流路の合計の断面積よりも小さいことを特徴とする給湯システム。
【請求項２】
前記第１の熱交換部の水流路の径は、前記第２の熱交換部の水流路の径よりも小さいことを特徴とする請求項１記載の給湯システム。
【請求項３】
前記第１の熱交換部の前記水流路の数は、前記第２の熱交換部の前記水流路の数よりも少ないことを特徴とする請求項１または２記載の給湯システム。
【請求項４】
前記熱交換器は、２つに分割され、前記第１の熱交換部と、前記第２の熱交換部と、で構成されており、
前記第１の熱交換部の水流路を流れる前記水の流速は、前記第２の熱交換部の水流路を流れる前記水の流速の１．５倍以上３．０倍以下であることを特徴とする請求項１ないし３のうち、いずれか１項記載の給湯システム。
【請求項５】
前記所定方向における前記第１の熱交換部の長さは、前記所定方向における前記第２の熱交換部の長さと前記第１の熱交換部の長さとの合計である前記熱交換器の長さの０．５倍以下であることを特徴とする請求項４記載の給湯システム。
【請求項６】
冷媒が循環する冷媒循環ライン、前記冷媒循環ラインに設けられ、膨張弁により減圧された液体の前記冷媒を気化させて冷媒ガスを生成する蒸発器、前記冷媒循環ラインに設けられ、前記蒸発器から導出された前記冷媒ガスを圧縮する圧縮機、及び前記冷媒循環ラインに設けられ、前記圧縮機から導出された前記冷媒ガスと第１の水とを熱交換させることで前記第１の水を第１の湯にする第１の熱交換器を含む冷媒ユニットと、
前記第１の水が循環する閉ループとされており、前記第１の熱交換器に対して前記第１の水を循環させる水循環ライン、及び前記水循環ラインに設けられ、前記第１の湯と第２の水とを熱交換させることで、前記第２の水を第２の湯にする第２の熱交換器を含む水循環ユニットと、
前記第２の湯を貯湯する貯湯タンク、前記貯湯タンク内の下部に貯留された前記第２の水を前記第２の熱交換器の一方の端に導入させる水導入ライン、前記第２の熱交換器の他方の端と接続されており、前記貯湯タンク内の上部に前記第２の湯を導入する湯導入ライン、及び前記貯湯タンク内の下部に第２の水を外部から供給する給水ラインを含む貯湯ユニットと、
を備え、
前記第２の熱交換器は、所定方向において分離され、かつ直列接続された複数の熱交換部を有しており、
前記複数の熱交換部は、それぞれ前記第２の水が流れる水流路を少なくとも１つ含んでおり、
前記複数の熱交換部は、前記第２の熱交換器の他方の端を構成する第１の熱交換部と、前記第２の水が流れる方向において、前記第１の熱交換部の隣に配置された第２の熱交換部と、を少なくとも備え、
前記第２の水が流れる方向に対して直交する面で切断した前記第１の熱交換部の水流路の合計の断面積は、前記第２の水が流れる方向に対して直交する面で切断した前記第２の熱交換部の水流路の合計の断面積よりも小さいことを特徴とする給湯システム。
【請求項７】
前記第１の熱交換部の水流路の径は、前記第２の熱交換部の水流路の径よりも小さいことを特徴とする請求項６記載の給湯システム。
【請求項８】
前記第１の熱交換部の前記水流路の数は、前記第２の熱交換部の前記水流路の数よりも少ないことを特徴とする請求項６または７記載の給湯システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、給湯システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、冷媒と水との熱交換により、水を湯にする給湯システムとしては、例えば、ヒートポンプ方式の給湯システムが知られている。
ヒートポンプ方式の給湯システムは、冷媒が循環する冷媒循環ライン、及び冷媒循環ラインに設けられた圧縮機、蒸発器、熱交換器を含む冷媒ユニットと、熱交換器と接続され水または湯が流れる水流路、水流路に設けられたポンプ、水流路と接続された貯湯タンク、及び貯湯タンクの下部に外部から水を供給する給水ラインを含む貯湯ユニットと、を含んだ構成とされている。
【０００３】
上記構成とされた給湯システムでは、冷媒ユニットを構成する熱交換器に、水流路の水が導入されると、熱交換器内を流れる冷媒と水との熱交換により、水の温度が昇温されて湯となり、貯湯タンク内に導入される。
【０００４】
上記水流路を流れる水としては、例えば、水道水や地下水等が用いられている。しかし、水道水や地下水等の水には、カルシウムやマグネシウム等の硬度成分が含まれており、地域によっては上記硬度成分を非常に多く含む場合がある。
【０００５】
このような硬度成分を多く含む水を、給水ラインを介して、給湯システムの外部から貯湯タンク内に供給し、熱交換器内において、冷媒と給水ラインから供給された水とを長期間熱交換させると、熱交換器内の水流路の出口側（湯の温度が高い高温部分）において、硬度成分がスケール（Ｓｃａｌｅ）として析出する可能性があった。
【０００６】
このようなスケールが水流路の伝熱面や内周面に堆積すると、水の流動が抵抗となって圧力損失が増大し、ポンプの負荷が増大することで、熱交換器の性能を著しく低下させる恐れがあった。
さらに、水流路がスケールにより完全に閉塞されると、給湯システムによる給湯運転が不可能となってしまう。
【０００７】
このような問題を解決可能な技術として、特許文献１には、熱交換器を高温部分（湯の温度が高い部分）と低温部分（水が温度があまり高くない部分）とで分離可能で、かつ高温部分を着脱可能に構成されたヒートポンプ給湯機が開示されている。
このような構成とされたヒートポンプ給湯機では、高温部分にスケールが成長した際に、スケールが成長した高温部分をスケールが付着していない別の高温部分に交換、或いは高温部分のみ水流路を洗浄することで、ポンプの負荷の増大やスケールによる水流路の閉塞を抑制することが可能となる。
【０００８】
なお、外部から水を貯湯タンク内に供給させないで、閉ループで水を循環させる場合には、上述した高硬度成分を含んだ水が外部から新たに供給されないため、熱交換器の高温部分に設けられた水流路にスケールが発生しにくい。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開２００４−１４４４４５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
上述した特許文献１に開示された技術は、熱交換器の高温側の水流路にスケールが付着や成長した後に、熱交換器のメンテナンス性を向上させるための技術である。
したがって、特許文献１に開示された技術では、熱交換器の高温部分の水流路にスケールが付着しにくくすることに関しては、なんら考慮されていない。
【００１１】
したがって、特許文献１に開示された技術を用いる場合、一定量のスケールが付着した段階で、高温部分の交換、或いは高温部分のスケールが付着した水流路を洗浄する処理を定期的に行う必要があり、熱交換器のメンテナンスの頻度が高くなってしまうという魅問題があった。
【００１２】
そこで、本発明は、スケールに起因する熱交換器のメンテナンスの頻度を少なくすることの可能な給湯システムを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
上記課題を解決するため、本発明の一態様に係る給湯システムは、冷媒が循環する冷媒循環ライン、前記冷媒循環ラインに設けられ、膨張弁により減圧された液体の前記冷媒を気化させて冷媒ガスを生成する蒸発器、前記冷媒循環ラインに設けられ、前記蒸発器から導出された前記冷媒ガスを圧縮する圧縮機、及び前記冷媒循環ラインに設けられ、前記圧縮機から導出された前記冷媒ガスと水とを熱交換させることで前記水を湯にする熱交換器を含む冷媒ユニットと、前記湯を貯湯する貯湯タンク、前記貯湯タンク内の下部に貯留された前記水を前記熱交換器の一方の端から前記熱交換器内に導入させる水導入ライン、前記熱交換器の他方の端と接続されており、前記貯湯タンクの上部に前記湯を導入する湯導入ライン、及び前記貯湯タンク内の下部に水を外部から供給する給水ラインを含む貯湯ユニットと、を備え、前記熱交換器は、所定方向において分離され、かつ直列接続された複数の熱交換部を有しており、前記複数の熱交換部は、それぞれ前記水が流れる水流路を少なくとも１つ含んでおり、前記複数の熱交換部は、前記熱交換器の他方の端を構成する第１の熱交換部と、前記水が流れる方向において、前記第１の熱交換部の隣に配置された第２の熱交換部と、を少なくとも備え、前記水が流れる方向に対して直交する面で切断した前記第１の熱交換部の水流路の合計の断面積は、前記水が流れる方向に対して直交する面で切断した前記第２の熱交換部の水流路の合計の断面積よりも小さいことを特徴とする。
【００１４】
本発明によれば、水が流れる方向に対して直交する面で切断した第１の熱交換部の水流路の合計の断面積を、水が流れる方向に対して直交する面で切断した第２の熱交換部の水流路の合計の断面積よりも小さくすることで、湯の温度がスケールの発生しやすい高温とされた第１の熱交換部の水流路を流れる湯（水）の流速が、第２の熱交換部の水流路を流れる水（低温の湯）の流速よりも速くなるため、第１の熱交換部の水流路にスケールが堆積することを抑制可能となる。
これにより、第１の熱交換部の水流路をスケールが成長しにくい環境に保つことが可能となるので、スケールに起因する熱交換器のメンテナンスの頻度を少なくすることができる。
【００１５】
また、上記本発明の一態様に係る給湯システムにおいて、前記第１の熱交換部の水流路の径は、前記第２の熱交換部の水流路の径よりも小さくてもよい。
【００１６】
このような構成とすることで、水が流れる方向に対して直交する面で切断した第１の熱交換部の水流路の合計の断面積を、水が流れる方向に対して直交する面で切断した第２の熱交換部の水流路の合計の断面積よりも小さくすることが可能となる。
これにより、第１の熱交換部の水流路を流れる湯の流速が、第２の熱交換部の水流路を流れる水の流速よりも速くなるので、第１の熱交換部の水流路にスケールが成長することを抑制できる。
【００１７】
また、上記本発明の一態様に係る給湯システムにおいて、前記第１の熱交換部の前記水流路の数は、前記第２の熱交換部の前記水流路の数よりも少なくてもよい。
【００１８】
このような構成とすることで、水が流れる方向に対して直交する面で切断した第１の熱交換部の水流路の合計の断面積を、水が流れる方向に対して直交する面で切断した第２の熱交換部の水流路の合計の断面積よりも小さくすることが可能となる。
これにより、第１の熱交換部の水流路を流れる湯の流速が、第２の熱交換部の水流路を流れる水の流速よりも速くなるので、第１の熱交換部の水流路にスケールが成長することを抑制できる。
【００１９】
また、上記本発明の一態様に係る給湯システムにおいて、前記熱交換器は、２つに分割され、前記第１の熱交換部と、前記第２の熱交換部と、で構成されており、前記第１の熱交換部の水流路を流れる前記水の流速は、前記第２の熱交換部の水流路を流れる前記水の流速の１．５倍以上３．０倍以下であってもよい。
【００２０】
このように、第２の熱交換器を、高温側（湯（水）の温度が第２の熱交換部よりも高い側）に配置された第１の熱交換部、及び前記第２の熱交換部で構成した場合において、第１の熱交換部の水流路を流れる水の流速が、第２の熱交換部の水流路を流れる水の流速の１．５倍よりも小さいと、スケールを押し流す効果が低下する恐れがある。
一方、第１の熱交換部の水流路を流れる水の流速が、第２の熱交換部の水流路を流れる水の流速の３．０倍よりも大きいと、第１及び第２の熱交換部の長さに起因する圧損の合計値が大きくなる恐れがある。
【００２１】
したがって、第１の熱交換部の水流路を流れる水の流速を、第２の熱交換部の水流路を流れる水の流速を１．５倍以上３．０倍以下にすることで、第１及び第２の熱交換部の圧損の合計値が大きくなることを抑制した上で、第１の熱交換部の水流路にスケールが成長することを抑制できる。
【００２２】
また、上記本発明の一態様に係る給湯システムにおいて、前記所定方向における前記第１の熱交換部の長さは、前記所定方向における前記第２の熱交換部の長さと前記第１の熱交換部の長さとの合計である前記熱交換器の長さの０．５倍以下であってもよい。
【００２３】
このように、２つに分割された第１及び第２の熱交換部を有する場合において、所定方向における第１の熱交換部の長さを、所定方向における第２の熱交換器の長さの０．５倍よりも長くすると、第１の熱交換部の水流路の長さが長くなることで、第１の熱交換部での圧損が大きくなり、第１及び第２の熱交換部の合計の圧損が大きくなる恐れがある。
したがって、第１の熱交換部の長さを第２の熱交換部の長さの０．５倍以下にすることで、第１の熱交換部での圧損を小さくした上で、第１の熱交換部の水流路にスケールが成長することを十分に抑制することができる。
【００２４】
本発明の一態様に係る給湯システムにおいて、冷媒が循環する冷媒循環ライン、前記冷媒循環ラインに設けられ、膨張弁により減圧された液体の前記冷媒を気化させて冷媒ガスを生成する蒸発器、前記冷媒循環ラインに設けられ、前記蒸発器から導出された前記冷媒ガスを圧縮する圧縮機、及び前記冷媒循環ラインに設けられ、前記圧縮機から導出された前記冷媒ガスと第１の水とを熱交換させることで前記第１の水を第１の湯にする第１の熱交換器を含む冷媒ユニットと、前記第１の水が循環する閉ループとされており、前記第１の熱交換器に対して前記第１の水を循環させる水循環ライン、及び前記水循環ラインに設けられ、前記第１の湯と第２の水とを熱交換させることで、前記第２の水を第２の湯にする第２の熱交換器を含む水循環ユニットと、前記第２の湯を貯湯する貯湯タンク、前記貯湯タンク内の下部に貯留された前記第２の水を前記第２の熱交換器の一方の端に導入させる水導入ライン、前記第２の熱交換器の他方の端と接続されており、前記貯湯タンク内の上部に前記第２の湯を導入する湯導入ライン、及び前記貯湯タンク内の下部に第２の水を外部から供給する給水ラインを含む貯湯ユニットと、を備え、前記第２の熱交換器は、所定方向において分離され、かつ直列接続された複数の熱交換部を有しており、前記複数の熱交換部は、それぞれ前記第２の水が流れる水流路を少なくとも１つ含んでおり、前記複数の熱交換部は、前記第２の熱交換器の他方の端を構成する第１の熱交換部と、前記第２の水が流れる方向において、前記第１の熱交換部の隣に配置された第２の熱交換部と、を少なくとも備え、前記第２の水が流れる方向に対して直交する面で切断した前記第１の熱交換部の水流路の合計の断面積は、前記第２の水が流れる方向に対して直交する面で切断した前記第２の熱交換部の水流路の合計の断面積よりも小さいことを特徴とする。
【００２５】
本発明によれば、第２の水が流れる方向に対して直交する面で切断した第１の熱交換部の水流路の合計の断面積を、第２の水が流れる方向に対して直交する面で切断した第２の熱交換部の水流路の合計の断面積よりも小さくすることで、第２の湯の温度がスケールの発生しやすい高温とされた第１の熱交換部の水流路を流れる第２の湯（第２の水）の流速を第２の熱交換部の水流路を流れる第２の水の流速よりも速くすることが可能となる。
これにより、第１の熱交換部の水流路にスケールが堆積することを抑制可能となるので、スケールに起因する熱交換器のメンテナンスの頻度を少なくすることができる。
【００２６】
また、上記本発明の一態様に係る給湯システムにおいて、前記第１の熱交換部の水流路の径は、前記第２の熱交換部の水流路の径よりも小さくてもよい。
【００２７】
このような構成とすることで、第２の水が流れる方向に対して直交する面で切断した第１の熱交換部の水流路の合計の断面積が、第２の水が流れる方向に対して直交する面で切断した第２の熱交換部の水流路の合計の断面積よりも小さくなるため、第２の熱交換部の水流路を流れる第２の水（第２の湯）が第１の熱交換部の水流路を流れにくくなる。
これにより、第１の熱交換部の水流路を流れる第２の湯の流速を、第２の熱交換部の水流路を流れる第２の水の流速よりも速くすることが可能となるので、第１の熱交換部の水流路を流れる第２の湯の流速により、第１の熱交換部の水流路にスケールが成長することを抑制できる。
【００２８】
また、上記本発明の一態様に係る給湯システムにおいて、前記第１の熱交換部の前記水流路の数は、前記第２の熱交換部の前記水流路の数よりも少なくてもよい。
【００２９】
このような構成とすることで、第２の水が流れる方向に対して直交する面で切断した第１の熱交換部の水流路の合計の断面積が、第２の水が流れる方向に対して直交する面で切断した第２の熱交換部の水流路の合計の断面積よりも小さくなるため、第２の熱交換部の水流路を流れる第２の水（第２の湯）が第１の熱交換部の水流路を流れにくくなる。
これにより、第１の熱交換部の水流路を流れる第２の湯の流速を、第２の熱交換部の水流路を流れる第２の水の流速よりも速くすることが可能となるので、第１の熱交換部の水流路を流れる第２の湯の流速により、第１の熱交換部の水流路にスケールが成長することを抑制できる。
【発明の効果】
【００３０】
本発明によれば、スケールに起因する熱交換器のメンテナンスの頻度を少なくすることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】本発明の第１の実施形態に係る給湯システムの概略構成を示す系統図である。
【図２】図１に示す熱交換器を構成する第１の熱交換部をＣ１−Ｃ２線で切断した断面図である。
【図３】図１に示す熱交換器を構成する第２の熱交換部をＤ１−Ｄ２線で切断した断面図である。
【図４】本発明の第１の実施形態の変形例に係る給湯システムの概略構成を示す系統図である。
【図５】第１の熱交換部の他の例を示す断面図（その１）である。
【図６】第２の熱交換部の他の例を示す断面図（その１）である。
【図７】第１の熱交換部の他の例を示す断面図（その２）である。
【図８】第２の熱交換部の他の例を示す断面図（その２）である。
【図９】本発明の第２の実施形態に係る給湯システムの概略構成を示す系統図である。
【発明を実施するための形態】
【００３２】
以下、図面を参照して本発明を適用した実施形態について詳細に説明する。なお、以下の説明で用いる図面は、本発明の実施形態の構成を説明するためのものであり、図示される各部の大きさや厚さや寸法等は、実際の給湯システムの寸法関係とは異なる場合がある。
【００３３】
（第１の実施形態）
図１は、本発明の第１の実施形態に係る給湯システムの概略構成を示す系統図である。図１では、第１の実施形態の給湯システムの一例として、ヒートポンプ方式の給湯システムを例に挙げて図示する。
図１において、Ａは熱交換器２３内において冷媒が移動する方向（以下、「Ａ方向」という）、Ｂは熱交換器２３内において水が移動する方向（以下、「Ｂ方向」という）、Ｘは第１及び第２の熱交換部３１，３２が配置された所定方向（以下、「Ｘ方向」という）をそれぞれ示している。
【００３４】
図１を参照するに、第１の実施形態の給湯システム１０は、冷媒ユニット１１と、貯湯ユニット１２と、を有する。
冷媒ユニット１１は、冷媒循環ライン１５と、膨張弁１７と、蒸発器１８と、圧縮機２１と、熱交換器２３と、弁２５，２６と、を有する。
冷媒循環ライン１５は、一端が熱交換器２３の一方の端２３Ａと接続されており、他方の端が熱交換器２３の他方の端２３Ｂと接続されている。冷媒循環ライン１５は、冷媒（例えば、ＣＯ２）を循環するためのラインである。
【００３５】
膨張弁１７は、冷媒循環ライン１５に設けられている。膨張弁１７は、冷媒の流れ方向を基準として、熱交換器２３の下流側に配置されている。膨張弁１７には、熱交換器２３から導出された低温高圧の液体の冷媒が供給される。膨張弁１７では、低温高圧の液体の冷媒を減圧することで、低温低圧の液体の冷媒を生成する。
【００３６】
蒸発器１８は、冷媒循環ライン１５に設けられている。蒸発器１８は、冷媒の流れ方向を基準として、膨張弁１７の下流側に配置されている。蒸発器１８では、膨張弁１７を通過した低温低圧の液体の冷媒を気化させることで、高温高圧の気体の冷媒を生成する。
【００３７】
圧縮機２１は、冷媒循環ライン１５に設けられている。圧縮機２１は、蒸発器１８と熱交換器２３の他方の端２３Ｂとの間に配置されている。
圧縮機２１は、蒸発器１８から導出された高温高圧の気体の冷媒を圧縮及び昇温させることで、高温高圧の気体の冷媒を生成する。この高温高圧の気体の冷媒は、熱交換器２３の他方の端２３Ｂ側から熱交換器２３内に導入される。
【００３８】
熱交換器２３は、第１及び第２の熱交換部３１，３２を含む熱交換器本体３０と、第１の接続供給ライン３５と、弁３６，３７，４２，４３と、第２の接続供給ライン４１と、を有する。
熱交換器本体３０は、Ｘ方向（所定方向）において、第１の熱交換部３１と、第２の熱交換部３２と、に分離されている。第１の熱交換部３１は、熱交換器２３の他方の端２３Ｂを構成している。
【００３９】
図２は、図１に示す熱交換器を構成する第１の熱交換部をＣ１−Ｃ２線で切断した断面図である。図２では、第１の熱交換部３１の一例として、チューブ型熱交換器の断面を図示する。図２において、図１に示す構造体と同一構成部分には同一符号を付す。
【００４０】
次に、図１及び図２を参照して、第１の熱交換部３１について説明する。第１の熱交換部３１は、他方の端２３Ｂを構成しており、チューブ４５と、プレート４６と、を有する。
チューブ４５は、一方の端が第２の接続供給ライン４１と接続されており、他方の端（他方の端２３Ｂ側に配置された端）が後述する湯導出ライン６８の一端と接続されている。チューブ４５は、水流路４７を区画している。
水流路４７には、第２の接続供給ライン４１を介して、第２の熱交換部３２から供給された低温の湯（水）がＢ方向に流れる。水流路４７の径Ｒ１（この場合、直径であり、チューブ４５の内径に相当する）は、Ｘ方向において一定の大きさとされている。
【００４１】
プレート４６は、チューブ４５の延在方向に対して直交するように所定の間隔を空けて複数配置されている。複数のプレート４６は、チューブ４５を支持するとともに、冷媒（具体的には、圧縮機２１から導出された高温高圧の気体の冷媒）を収容するための空間を区画している。
上記構成とされた第１の熱交換部３１では、第２の熱交換部３２から導出された低温の湯（水）と圧縮機２１から導出された高温高圧の気体の冷媒とが熱交換することで、湯の温度が高温（例えば、６０℃以上の温度）となる。第１の熱交換部３１において、高温とされた湯は、湯導入ライン６６を介して、貯湯タンク５６の上部に導入される。
【００４２】
図３は、図１に示す熱交換器を構成する第２の熱交換部をＤ１−Ｄ２線で切断した断面図である。図３では、第２の熱交換部３２の一例として、チューブ型熱交換器の断面を図示する。図３において、図１に示す構造体と同一構成部分には同一符号を付す。
【００４３】
次に、図１及び図３を参照して、第２の熱交換部３２について説明する。第２の熱交換部３２は、一方の端２３Ａを構成しており、チューブ５１と、プレート５２と、を有する。
チューブ５１は、一方の端（一方の端２３Ａ側に配置された端）が水導入ライン６１と接続されており、他方の端が第２の接続供給ライン４１と接続されている。チューブ５１は、水流路５３を区画している。
水流路５３には、第２の接続供給ライン４１を介して、貯湯タンク５６の下部（例えば、底）から導出された水が供給される。水流路５３の径Ｒ２（この場合、直径であり、チューブ５１の内径に相当する）は、Ｘ方向において一定の大きさとされている。
【００４４】
なお、貯湯タンク５６の下部には、後述する給水ライン５８を介して、給湯システム１０の外部から水が供給される。この水には、カルシウムやマグネシウム等の硬度成分が多く含まれている場合があり、水の温度が６０℃以上になると硬度成分がスケールの発生原因となる。
【００４５】
プレート５２は、チューブ５１の延在方向に対して直交するように所定の間隔を空けて複数配置されている。複数のプレート５２は、チューブ５１を支持するとともに、冷媒（具体的には、第１の熱交換部３１を経由した気体の冷媒）を収容するための空間を区画している。
上記構成とされた第２の熱交換部３２では、貯湯タンク５６から導出された水（例えば、２０℃程度）と第１の熱交換部３１を通過した気体の冷媒とが熱交換することで、水が加温されて低温（例えば、２０℃以上６０℃未満の温度）の湯（水）となる。
そして、低温の湯（水）は、第２の接続供給ライン４１を介して、図２に示すチューブ４５内に導入される。
【００４６】
上記構成とされた熱交換器本体３０において、第１の熱交換部３１の水流路４７の径Ｒ１は、第２の熱交換部３２の水流路５３の径Ｒ２よりも小さくなるように構成されている。
【００４７】
このように、第１の熱交換部３１の水流路４７の径Ｒ１を、第２の熱交換部３２の水流路５３の径Ｒ１よりも小さくすることで、Ｂ方向に対して直交する面で切断した第１の熱交換部３１の水流路４７の断面積を、Ｂ方向に対して直交する面で切断した第２の熱交換部３２の水流路５３の断面積よりも小さくすることが可能となる。
【００４８】
これにより、湯の温度がスケールの発生しやすい高温とされた第１の熱交換部３１の水流路４７を流れる湯（水）の流速を、第２の熱交換部３２の水流路５３を流れる水（低温の湯）の流速よりも速くなるので、第１の熱交換部３１の水流路４７にスケールが発生する初期段階において、湯の流速で第１の熱交換部３１の外部にスケールを押し流すことが可能となる。
したがって、第１の熱交換部３１の水流路４７をスケールが成長しにくい環境に保つことが可能となるので、スケールに起因する熱交換器２３のメンテナンスの頻度を少なくすることができる。
【００４９】
なお、水流路４７の径Ｒ１、及び水流路５３の径Ｒ２の大きさは、例えば、第１の熱交換部３１の水流路４７を流れる湯（水）の流速は、例えば、Ｓｈｅａｒ  Ｓｔｒｅｓｓが３０ＭＰａ以上となるように設定するとよい。このような条件を満たすことで、スケールに起因する熱交換器２３のメンテナンスの頻度をさらに低減することができる。
【００５０】
第１の接続供給ライン３５は、一端が第１の熱交換部３１と接続されており、他端が第２の熱交換部３２と接続されている。第１の接続供給ライン３５には、第１の熱交換部３１を経由した冷媒ガスが導出される。この冷媒ガスは、第１の接続供給ライン３５を介して、第２の熱交換部３２内に導入される。
弁３６は、第１の熱交換部３１側に配置された第１の接続供給ライン３５に設けられている。弁３７は、弁３６と第２の熱交換部３２との間に配置された第１の接続供給ライン３５に設けられている。
弁３６，３７は、熱交換器２３をメンテナンスする際に使用する弁である。
【００５１】
第２の接続供給ライン４１は、図２に示すチューブ４５と図３に示すチューブ５１とを連結している。第２の接続供給ライン４１の内径は、チューブ５１の内径（言い換えれば、水流路５３の径）と等しくするとよい。
このように、第２の接続供給ライン４１の内径とチューブ５１の内径と等しくすることで、第２の接続供給ライン４１内において、湯（水）の流速が速くなることがなくなるため、第１の熱交換部３１内において、急激に湯（水）の流速を速くすることが可能となる。これにより、水流路４７内に発生するスケールが残存しにくくなるため、スケールに起因する熱交換器２３のメンテナンスの頻度を少なくすることができる。
【００５２】
弁４２は、第１の熱交換部３１側に配置された第２の接続供給ライン４１に設けられている。弁４３は、弁４２と第２の熱交換部３２との間に配置された第２の接続供給ライン４１に設けられている。
弁４２，４３は、熱交換器２３をメンテナンスする際に使用する弁である。
【００５３】
図１を参照するに、貯湯ユニット１２は、貯湯タンク５６と、給水ライン５８と、水導入ライン６１と、ポンプ６３と、弁６４，６５と、湯導入ライン６６と、湯導出ライン６８と、を有する。
貯湯タンク５６は、その上部に湯を貯湯するとともに、下部に水を貯水している。
給水ライン５８は、給湯システム１０の外部から貯湯タンク５６の下部に水を供給するためのラインである。この水には、カルシウムやマグネシウム等の硬度成分が多く含まれている場合がある。
【００５４】
水導入ライン６１は、一端が貯湯タンク５６内の下部と接続されており、他端がチューブ５１の一端と接続されている。水導入ライン６１は、貯湯タンク５６内の下部に貯留された水を図３に示す水流路５３に供給する。
ポンプ６３は、水導入ライン６１に設けられている。ポンプ６３は、貯湯タンク５６内の下部に貯留された水を水流路５３に送る。
【００５５】
弁６４は、ポンプ６３と第２の熱交換部３２との間に配置された水導入ライン６１に設けられている。弁６５は、貯湯タンク５６と第２の熱交換部３２との間に配置された水導入ライン６１に設けられている。弁６４，６５は、熱交換器２３をメンテナンスする際に使用する。
【００５６】
湯導入ライン６６は、一端が図２に示すチューブ４５の他端と接続されており、他端が貯湯タンク５６の上部（例えば、上端）と接続されている。湯導入ライン６６は、チューブ４５から導出された高温の湯を貯湯タンク５６の上部に導入させる。
湯導出ライン６８は、一端が貯湯タンク５６の上部（例えば、上端）と接続されており、他端が使用先（図示せず）と接続されている。湯導出ライン６８は、貯湯タンク５６内に貯留された湯を使用先（図示せず）に供給する。
【００５７】
第１の実施形態の給湯システム１０によれば、第１の熱交換部３１の水流路４７の径Ｒ１を、第２の熱交換部３２の水流路５３の径Ｒ２よりも小さくすることで、Ｂ方向に対して直交する面で切断した第１の熱交換部３１の水流路４７の断面積を、Ｂ方向に対して直交する面で切断した第２の熱交換部３２の水流路５３の断面積よりも小さくすることが可能となる。
【００５８】
これにより、湯の温度がスケールの発生しやすい高温とされた第１の熱交換部３１の水流路４７を流れる湯（水）の流速を、第２の熱交換部３２の水流路５３を流れる水（低温の湯）の流速よりも速くなるので、第１の熱交換部３１の水流路４７にスケールが堆積すること抑制可能となる。
したがって、第１の熱交換部３１の水流路４７をスケールが成長しにくい環境に保つことが可能となるので、スケールに起因する熱交換器２３のメンテナンスの頻度を少なくすることができる。
【００５９】
また、熱交換器本体３０を２つの熱交換部（具体的には、第１及び第２の熱交換部３１，３２）に分割させる場合、第１の熱交換部３１の水流路４７を流れる水の流速は、例えば、第２の熱交換部３２の水流路５３を流れる水（湯）の流速の１．５倍以上３．０倍以下にしてもよい。
【００６０】
第１の熱交換部３１の水流路４７を流れる水の流速が、第２の熱交換部３２の水流路５３を流れる水の流速の１．５倍よりも小さいと、スケールを押し流す効果が低下する恐れがある。
一方、第１の熱交換部３１の水流路４７を流れる水の流速が、第２の熱交換部３２の水流路５３を流れる水の流速が３．０倍よりも大きいと、第１及び第２の熱交換部３１，３２の長さＬ１，Ｌ２に起因する圧損の合計値が大きくなる恐れがある。
【００６１】
したがって、第１の熱交換部の水流路を流れる水の流速を、第２の熱交換部の水流路を流れる水の流速を１．５倍以上３．０倍以下にすることで、第１及び第２の熱交換部の圧損の合計値が大きくなることを抑制した上で、第１の熱交換部の水流路にスケールが成長することを抑制できる。
【００６２】
さらに、熱交換器本体３０を２つの熱交換部（具体的には、第１及び第２の熱交換部３１，３２）に分割させる場合、Ｘ方向における第１の熱交換部３１の長さＬ１は、例えば、Ｘ方向における第２の熱交換部３２の長さＬ２の０．５倍以下にするとよい。
【００６３】
Ｘ方向における第１の熱交換部３１の長さＬ１を、Ｘ方向における第２の熱交換器３２の長さＬ２の０．５倍よりも大きくすると、第２の熱交換部３２の水流路５３の長さが長くなるため、第１の熱交換部３１の水流路４７の長さが長くなることで、第１の熱交換部３１での圧損が大きくなり、第１及び第２の熱交換部３１，３２の合計の圧損が大きくなる恐れがある。
したがって、第１の熱交換部３１の長さＬ１を第２の熱交換部３２の長さＬ２の０．５倍以下にすることで、第１の熱交換部３１での圧損を小さくした上で、第１の熱交換部３１の水流路４７にスケールが成長することを十分に抑制できる。
【００６４】
なお、第１の実施形態では、一例として、チューブ４５，５１をそれぞれ１本のみ設けて、水流路４７，５３をそれぞれ１つ設けた場合を例に挙げて説明したが、チューブ４５，５１をそれぞれ同じ本数設けて、水流路４７，５３を同じ数設けてもよい。
【００６５】
この場合、Ｂ方向に対して直交する面で切断した第１の熱交換部３１の複数の水流路４７の合計の断面積が、Ｂ方向に対して直交する面で切断した第２の熱交換部３２の複数の水流路５３の合計の断面積よりも小さくなるように構成するとよい。
【００６６】
このような構成することで、複数の水流路４７を流れる湯（水）の流速が、複数の水流路５３を流れる水（低温の湯）の流速よりも速くなるので、複数の水流路４７におけるスケールの堆積を抑制することが可能となる。これにより、スケールに起因する熱交換器２３のメンテナンスの頻度を少なくすることができる。
【００６７】
さらに、例えば、第１の熱交換部３１の水流路４７の数は、第２の熱交換部３２の水流路５３の数よりも少なくしてもよい。
このような場合においてもＢ方向に対して直交する面で切断した第１の熱交換部３１の水流路の合計の断面積が、Ｂ方向に対して直交する面で切断した第２の熱交換部３２の水流路５３の合計の断面積よりも小さくなる。
これにより、第２の熱交換部３２の水流路５３内を流れる水（湯）が第１の熱交換部３１の水流路４７内を流れにくくなり、第１の熱交換部３１の水流路４７内を流れる湯の流速を、第２の熱交換部３２の水流路５３内を流れる水の流速よりも速くすることが可能となるので、第１の熱交換部３１の水流路４７内にスケールが成長することを抑制できる。
【００６８】
図４は、本発明の第１の実施形態の変形例に係る給湯システムの概略構成を示す系統図である。図４において、図１に示す構造体と同一構成部分には、同一符号を付す。
【００６９】
図４を参照するに、第１の実施形態の変形例の給湯システム７０は、第１の実施形態の給湯システム１０を構成する冷媒ユニット１１に替えて、冷媒ユニット７１を有すること以外は、給湯システム１０と同様に構成されている。
冷媒ユニット７１は、第１の実施形態で説明した冷媒ユニット１１を構成する熱交換器２３に替えて、熱交換器７３を有すること以外は、冷媒ユニット１１と同様に構成されている。
【００７０】
熱交換器７３は、Ｘ方向において３つに分割されることで、第１ないし第３の熱交換部７６〜７８を有する熱交換器本体７５を備え、かつ第１の接続供給ライン３５、弁３６，３７，４２，４３、及び第２の接続供給ライン４１よりなる構造体を２つ有すること以外は、第１の実施形態で説明した熱交換器２３と同様に構成されている。
【００７１】
第１ないし第３の熱交換部７６〜７８は、互いに離間させた状態で、Ｘ方向に配列されている。第１の熱交換部７６は、図２に示す水流路４７を有する。
第２の熱交換部７７は、第１の熱交換部７６と第３の熱交換部７８との間に配置されている。第２の熱交換部７７は、図３に示す水流路５３を有する。
【００７２】
第３の熱交換部７８は、冷媒循環ライン１５、及び水導入ライン６１と接続されている。第３の熱交換部７８は、第２の熱交換部７７と同様な構成とされている。
第３の熱交換部７８に導入された水は、第２の熱交換部７７を介して、第３の熱交換部７８に供給される。第３の熱交換部７８に供給された冷媒は、第２の熱交換部７７を介して、第１の熱交換部７６に供給される。
【００７３】
第１の接続供給ライン３５、弁３６，３７，４２，４３、及び第２の接続供給ライン４１よりなる構造体は、第１の熱交換部７６と第２の熱交換部７７の間、及び第２の熱交換部７７と第３の熱交換部７８との間にそれぞれ設けられている。
２つの構造体のうち、一方が第１の熱交換部７６と第２の熱交換部７７とを接続しており、他方が第２の熱交換部７７と第３の熱交換部７８とを接続している。
上記２つの構造体は、Ｘ方向に配置された第１ないし第３の熱交換部７６〜７８を直列接続している。
【００７４】
上述した熱交換器７３のように、熱交換器本体７５を３つに分割してもよい。このような構成とされた第１の実施形態の変形例の給湯システム７０は、第１の実施形態の給湯システム１０と同様な効果を得ることができる。
また、図４では、一例として、熱交換器本体７５を３つに分割させた場合を例に挙げて説明したが、熱交換器本体７５は、必要に応じて４つ以上に分割させてもよい。つまり、熱交換器本体７５は、少なくとも２つ（少なくとも高温側と低温側）以上に分割されていればよい。
【００７５】
図５は、第１の熱交換部の他の例を示す断面図である。図６は、第２の熱交換部の他の例を示す断面図である。図５及び図６では、第１及び第２の熱交換部８１，９１として、プレート積層型熱交換器を用いた場合を例に挙げて図示している。また、図６において、図５に示す構造体と同一構成部分には同一符号を付す。
【００７６】
先に説明した図２及び図３では、第１及び第２の熱交換部３１，３２として、チューブ式熱交換器を用いた場合を例に挙げて説明したが、例えば、図５及び図６に示す第１及び第２の熱交換部８１，９１のようなプレート積層型熱交換器を用いてもよい。
【００７７】
ここで、図５及び図６を参照して、第１及び第２の熱交換部８１，９１について、順次説明する。
第１の熱交換部８１は、ベースプレート８３上に、第１のプレート８５と、第２のプレート８６と、がこの順番で交互に３層積み重ねられた構成とされており、冷媒流路８７と、水流路８８と、を有する。
【００７８】
第１のプレート８５は、所定方向（図１に示すＸ方向）に延在する凹部８５Ａが、該所定方向に対して直交する方向に所定の間隔を空けて配置されている。第１のプレート８５は、凹部８５Ａがベースプレート８３と対向するように、ベースプレート８３上に配置されている。冷媒流路８７は、ベースプレート８３の上面と凹部８５Ａとで区画されており、冷媒が流れる流路として機能する。
【００７９】
第２のプレート８６は、所定方向（図１に示すＸ方向）に延在する凹部８６Ａが、該所定方向に対して直交する方向に所定の間隔を空けて配置されている。第２のプレート８６は、凹部８６Ａが第１のプレート８５と対向するように、第１のプレート８５上に配置されている。
水流路８８は、第１のプレート８５の上面と凹部８６Ａとで区画されており、水が流れる水流路として機能する。
【００８０】
第２の熱交換部８２は、ベースプレート８３上に、第１のプレート９２と、第２のプレート９３と、がこの順番で交互に３層積み重ねられた構成とされており、冷媒流路９５と、水流路９６と、を有する。
【００８１】
第１のプレート９２は、先に説明した第１のプレート８５と同様な構成とされている。第１のプレート９２は、複数の凹部８５Ａがベースプレート８３と対向するように、ベースプレート８３上に配置されている。冷媒流路９５は、ベースプレート８３の上面と凹部８５Ａとで区画されており、冷媒が流れる。
【００８２】
第２のプレート９３は、所定方向（図１に示すＸ方向）に延在する凹部９３Ａが、該所定方向に対して直交する方向に所定の間隔を空けて配置されている。第２のプレート９３は、凹部９３Ａが第１のプレート９２の上面と対向するように、第１のプレート９２上に配置されている。
水流路９６は、第１のプレート９２の上面と凹部９３Ａとで区画されており、水が流れる。
【００８３】
上述した第１及び第２の熱交換部８１，９１では、例えば、凹部８５Ａ，９３Ａを同じ幅及び深さを同じにして、凹部８６Ａの幅及び深さを凹部８５Ａ，９３Ａの幅及び深さよりも小さくするとよい。
このような構成とすることで、所定方向（図１に示すＸ方向）に対して直交する面で切断した際の複数の水流路８８の断面積の合計の値を、所定方向（図１に示すＸ方向）に対して直交する面で切断した際の複数の水流路９６の断面積の合計の値よりも小さくすることが可能となる。
【００８４】
これにより、複数の水流路８８を流れる湯（水）の流速を、複数の水流路９６内を流れる水の流速よりも速くすることが可能となるので、第１の熱交換部８１の水流路８８内にスケールが成長することを抑制できる。
【００８５】
図７は、第１の熱交換部の他の例を示す断面図である。図７において、図５及び図６に示す構造体と同一構成部分には同一符号を付す。
図８は、第２の熱交換部の他の例を示す断面図である。図８において、図５〜図７に示す構造体と同一構成部分には同一符号を付す。図７及び図８では、第１及び第２の熱交換部１００，１０５として、プレート積層型熱交換器を用いた場合を例に挙げて図示している。
【００８６】
ここで、図７及び図８を参照して、第１及び第２の熱交換部１００，１０５について、順次説明する。
第１の熱交換部１００は、ベースプレート８３上に、第１のプレート８５と、第２のプレート１０１と、がこの順番で交互に３層積み重ねられた構成とされており、冷媒流路８７と、水流路１０２と、を有する。
【００８７】
第２のプレート１０１は、所定方向（図１に示すＸ方向）に延在する凹部１０１Ａが、該所定方向に対して直交する方向に所定の間隔を空けて配置されている。第２のプレート１０１は、凹部１０１Ａが第１のプレート８５と対向するように、第１のプレート８５上に配置されている。
水流路１０２は、第１のプレート８５の上面と凹部１０１Ａとで区画されており、水が流れる水流路として機能する。
【００８８】
第２の熱交換部１０５は、ベースプレート８３上に、第１のプレート１０６と、第２のプレート１０７と、がこの順番で交互に５層積み重ねられた構成とされており、冷媒流路１０８と、水流路１０９と、を有する。
【００８９】
第１のプレート１０６は、先に説明した第１のプレート８５と同様な構成とされている。第１のプレート１０６は、複数の凹部８５Ａがベースプレート８３と対向するように、ベースプレート８３上に配置されている。冷媒流路１０８は、ベースプレート８３の上面と凹部８５Ａとで区画されており、冷媒が流れる。
【００９０】
第２のプレート１０７は、所定方向（図１に示すＸ方向）に延在する凹部１０７Ａが、該所定方向に対して直交する方向に所定の間隔を空けて配置されている。第２のプレート１０７は、凹部１０７Ａが第１のプレート１０６の上面と対向するように、第１のプレート１０６上に配置されている。
水流路１０９は、第１のプレート１０６の上面と凹部１０７Ａとで区画されており、水が流れる。
【００９１】
上述した第１及び第２の熱交換部１００，１０５では、例えば、凹部８５Ａ，１０１Ａ，１０７Ａの幅及び深さを同じ幅及び深さにするとよい。
このような構成とすることで、所定方向（図１に示すＸ方向）に対して直交する面で切断した際の複数の水流路１０２の断面積の合計の値を、所定方向（図１に示すＸ方向）に対して直交する面で切断した際の複数の水流路１０９の断面積の合計の値よりも小さくすることが可能となる。
【００９２】
これにより、複数の水流路１０２を流れる湯（水）の流速を、複数の水流路１０９内を流れる水の流速よりも速くすることが可能となるので、第１の熱交換部１００の水流路１０９内にスケールが成長することを抑制できる。
【００９３】
（第２の実施形態）
図９は、本発明の第２の実施形態に係る給湯システムの概略構成を示す系統図である。図９において、図１に示す第１の実施の形態の給湯システム１０と同一構成部分には、同一符号を付す。
【００９４】
図９を参照するに、第２の実施形態の給湯システム１２０は、冷媒ユニット１２１と、水循環ユニット１２２と、貯湯ユニット１２と、を有する。
冷媒ユニット１２１は、冷媒循環ライン１５と、膨張弁１７と、蒸発器１８と、圧縮機２１と、第１の熱交換器１２５と、を有する。
冷媒循環ライン１５は、一端が第１の熱交換器１２５の一方の端と接続されており、他方の端が第１の熱交換器１２５の他方の端と接続されている。
第１の熱交換器１２５は、冷媒循環ライン１５を流れる冷媒（例えば、ＣＯ２）と水循環ユニット１２２内を循環する第１の水とを熱交換させることで、第１の水を第１の湯にする。
【００９５】
水循環ユニット１２２は、水循環ライン１２７と、弁２５，２６と、第２の熱交換器１２８と、ポンプ１２９と、を有する。
【００９６】
水循環ライン１２７は、閉ループとされ、かつ第１の水を循環させるラインである。水循環ライン１２７は、第１の熱交換器１２５と第２の熱交換器１２８とを接続している。水循環ライン１２７は、第１及び第２の熱交換器１２５，１２８に対して第１の水を循環させる。
【００９７】
上述したように、第１の水が循環する水循環ライン１２７を閉ループとすることで、第１の熱交換器１２５には、給湯システム１２０の外部からカルシウムやマグネシウム等の硬度成分が多く含まれた水が供給されることがなくなるため、第１の熱交換器１２５内の高温側におけるスケールの成長が抑制される。したがって、第１の熱交換器１２５は、図１で説明した熱交換器２３のように複数に分割させる必要はない。
第１の熱交換器１２５は、第２の熱交換器１２８よりもメンテナンスの頻度が低い熱交換器である。
【００９８】
弁２５は、第２の熱交換器１２８の出口側（第１の湯が導出される側）に位置する水循環ライン１２７に設けられている。弁２６は、第２の熱交換器１２８の入口側（第１の水が導入される側）に位置する水循環ライン１２７に設けられている。
【００９９】
第２の熱交換器１２８は、図１に示す熱交換器２３と同様な構成とされている。第２の熱交換器１２８を構成する第１及び第２の熱交換部３１，３２としては、例えば、図２、図３、及び図５〜８に示す構造とされたものを用いることが可能である。
第２の熱交換器１２８は、貯湯ユニット１２を構成する水導入ライン６１及び湯導入ライン６６と接続されている。これにより、第２の熱交換器１２８には、貯湯タンク５６から第２の水が供給される。
【０１００】
第２の熱交換器１２８は、第１の熱交換器１２５から導出された第１の湯と水導入ライン６１を介して供給される第２の水とを熱交換させることで、第２の水を第２の湯にする。第２の湯は、第１の熱交換部３１から導出された後、貯湯タンク５６の上部に導入される。
【０１０１】
第２の実施形態の給湯システム１２０によれば、冷媒ユニット１２１の外側に、複数（図９の場合、２つ）に分割された第２の熱交換器１２８を設けることで、第２の熱交換器１２８のメンテナンスを容易に行うことができる。
また、上記構成とされた第２の実施形態の給湯システム１２０は、第１の実施形態の給湯システム１０と同様な効果を得ることができる。
【０１０２】
なお、第２の実施形態では、第２の熱交換器１２８の一例として、図１に示す熱交換器２３を設けた場合を例に挙げて説明したが、これに替えて、図７に示す熱交換器７３を用いてもよい。
第２の実施形態において、第２の熱交換器１２８は、熱交換器本体３０が２つ以上に分割されていればよい。
【０１０３】
以上、本発明の好ましい実施形態について詳述したが、本発明はかかる特定の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲内に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形・変更が可能である。
【０１０４】
以下、実験例について説明する。なお、本発明は、下記実験例で説明する実施例１〜３の内容に限定されるものではない。
【０１０５】
（実験例）
実験例では、図１において分割する前の熱交換器本体３０のＸ方向の長さＬ（＝Ｌ１＋Ｌ２）を１、分割する前の熱交換器本体３０の流速Ｓを１、分割する前の熱交換器本体３０の全体の圧損Ｐを１とした場合（これが比較例）における第１及び第２の熱交換部３１，３２の長さＬ１，Ｌ２及び第２の熱交換部３２における流速を変えたときの第１及び第２の熱交換部３１，３２の圧損、第１及び第２の熱交換部３１，３２の圧損の合計、及び第２の熱交換部３２の流速に対して第１の熱交換部の流速が何倍であるかについて調べた。このとき、上記圧損は、上記流速を２乗で、かつ長さに対して比例するものとして計算した。
【０１０６】
実施例１〜２では、第１の熱交換部３１の長さＬ１を０．５、第２の熱交換部３２の長さＬ２を０．５とした。実施例３では、第１の熱交換部３１の長さＬ１を０．４とし、第２の熱交換部３２の長さＬ２を０．６とした。実施例４では、第１の熱交換部３１の長さＬ１を０．３、第２の熱交換部３２の長さＬ２を０．７とした。
また、実施例１では第２の熱交換部３２内を流れる水の流速を０．８（比較例の熱交換部本体内を流れる水の流速の８０％）、実施例２では第２の熱交換部３２内を流れる水の流速を０．７、実施例３では第２の熱交換部３２内を流れる水の流速を０．６とした。
表１に、実験例の結果を示す。
【０１０７】
【表１】
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【０１０８】
表１を参照するに、実施例１は、第１の熱交換部３１の流速が第２の熱交換部３２の流速の１．５倍であり、かつ圧損の合計が１に近い１．０４であった。この結果から、実施例１は、第１の熱交換部３１の流速は十分な流速であり、圧損の合計の値も非常に良好な結果となった。
実施例２については、圧損の合計が実施例１よりも少し高い値となったが、第１の熱交換部３１の流速が第２の熱交換部３２の流速の３．０倍であり、良好な結果が得られた。
実施例３については、圧損の合計が実施例２よりも少し低い１．０となり、第１の熱交換部３１の流速が第２の熱交換部３２の流速の２．３３倍となり、良好な結果が得られた。
実施例４については、第１の熱交換部３１の流速が第２の熱交換部３２の流速の３．０倍であり、かつ圧損の合計が１以下の０．８５であった。この結果から、実施例４は、第１の熱交換部３１の流速は十分な流速であり、圧損の合計の値も非常に良好な結果となった。
実施例４の第１の熱交換部３１の長さＬ１は、熱交換器本体３０の長さＬの０．３倍である。そして、スケールが析出するのは、水の温度が６０℃以上となる第１の熱交換部３１であり、入口水温や出口水温の条件によっては、熱交換器本体３０の長さＬの０．３倍という割合は実現可能な長さである。
【０１０９】
上記実施例１〜４の結果から、熱交換器本体３０を２つに分割する場合、第１の熱交換部３１の長さＬ１を第２の熱交換器３２の長さＬ２を含めた全体の長さの０．５倍以下にすることで、第１の熱交換部３１の流速を第２の熱交換部３２の流速に対して、十分に速くすること（１．５倍以上速くすること）が可能であることが分かった。つまり、第１の熱交換部３１におけるスケールの成長を抑制できることが分かった。
【０１１０】
また、実施例１〜３の結果から、合計の圧損を小さくする観点から、第１の熱交換部３１の水流路を流れる水の流速が、第２の熱交換部３２の水流路を流れる水の流速の１．５倍以上３．０倍以下にすることが好ましいことが確認できた。
【符号の説明】
【０１１１】
１０，７０，１２０…給湯システム、１１，７１，１２１…冷媒ユニット、１２…貯湯ユニット、１５…冷媒循環ライン、１７…膨張弁、１８…蒸発器、２１…圧縮機、２３，７３…熱交換器、２３Ａ…一方の端、２３Ｂ…他方の端、２５，２６，３６，３７，４２，４３，６４，６５，…弁、３０，７５…熱交換器本体、３１，８１，１００…第１の熱交換部、３２，９１，１０５…第２の熱交換部、３５…第１の接続供給ライン、４１…第２の接続供給ライン、４５，５１…チューブ、４６，５２…プレート、４７，５３，８８，９６，１０２，１０９…水流路、５６…貯湯タンク、５８…給水ライン、６１…水導入ライン、６３，１２９…ポンプ、６６…湯導入ライン、６８…湯導出ライン、７８…第３の熱交換部、８３…ベースプレート、８５，９２，１０６…第１のプレート、８５Ａ，８６Ａ，９３Ａ,９６Ａ，１０１Ａ…凹部、８６，９３，１０１，１０７…第２のプレート、８７，９５，１０８…冷媒流路、１２２…水循環ユニット、１２５…第１の熱交換器、１２７…水循環ライン、１２８…第２の熱交換器、Ａ，Ｂ，Ｘ…方向、Ｌ１，Ｌ２…長さ、Ｒ１，Ｒ２…径
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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