(57)【要約】【課題】  布帛として用いた時に、優れた伸縮性とスポーツアウターなどの過酷な使用条件下にも耐えうる優れた耐摩耗性、耐界面剥離性を兼ね備え、伸縮織物用に好適な潜在捲縮能を有するポリエステル系複合繊維を提供する。【解決手段】  海島型複合繊維であって、島の配置など特定の断面形状を満足することを特徴とする芳香族ポリエステル系複合繊維により達成できる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
海島型複合繊維であって、断面形状が次の（１）から（４）の要件を満足することを特徴とする芳香族ポリエステル系複合繊維。
（１）複合繊維断面を２等分し、かつ２分割された断面のどちらか一方に含まれる島部分の面積比率を最大化するような直線を引いたとき、片側半分に島総面積の８０〜９５％が含まれる。
（２）複合繊維断面において、島：海の面積比が４０：６０〜６０：４０の範囲にある。
（３）島と複合繊維外周間の厚み最薄部が複合繊維半径の３％以上である。
（４）島の総面積をＳとしたとき、島周長の合計ＬがＬ＞（２πＳ）１／２＋（８Ｓ／π）１／２を満たす。
【請求項２】
２成分よりなる海島型複合繊維であって、（５）、（６）の要件を満足することを特徴とする請求項１に記載の芳香族ポリエステル系複合繊維。
（５）島成分ポリエステルの主たる繰り返し構造単位がトリメチレンテレフタレートまたはブチレンテレフタレートである。
（６）海成分ポリエステルの主たる繰り返し構造単位がエチレンテレフタレートである。
【請求項３】
海島型複合繊維において、島が２つ以上であることを特徴とする請求項１または２に記載の芳香族ポリエステル系複合繊維。
【請求項４】
海島型複合繊維において、断面形状の扁平率が１．１以下の略円形であることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の芳香族ポリエステル系複合繊維。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、優れた耐摩耗性、耐界面剥離性、並びに優れた伸縮性を兼ね備え、伸縮織物用に適した潜在捲縮性能を有するポリエステル系複合繊維に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、織編物の機能性、特に伸縮性能に対する要求が一段と強くなってきている。この織編物の伸縮性能は衣服着用時の着心地と圧迫感との間に密接な関係を有しており、例えば、伸縮性能が良好なものは、身体各部の動きに織編物の伸び縮みが容易に追従できるため、圧迫感がなく、着用時の活動が円滑に行えることになる。昨今、この特徴を活かした伸縮性織編物の用途展開が加速しており、スポーツウエアなどへの適用が急増している。
【０００３】
なかでも、ポリエステル系繊維は、その優れた機械特性と安価なコストから伸縮性織編物へ盛んに用いられており、ポリエステル系繊維を用いた布帛に伸縮性を与えるため、種々の方法が採用されている。例えば、織物中にポリウレタン系の弾性繊維を混用し、伸縮性を付与する方法、ポリエステル繊維に仮撚加工を施し、加撚／解撚トルクを発現させた繊維を用いることにより、織物に伸縮性を付与する方法、そして、ポリウレタン系繊維や仮撚加工糸を用いない方法として、サイドバイサイド型複合や、偏心芯鞘複合を利用した潜在捲縮発現性ポリエステル繊維が種々検討されている。
【０００４】
例えば特許文献１では熱収縮性の異なる２種の脂肪族ポリエステルを単繊維内で偏心的に複合する自発捲縮性複合繊維が提案されている。しかし、脂肪族ポリエステルは耐摩耗性が低く、スポーツウエアなどでは着用時の擦過により布帛を構成する繊維が切断され、毛羽立ちや穴あき等が発生していた。対してポリトリメチレンテレフタレート（以下ＰＴＴと称する）やポリブチレンテレフタレート（以下ＰＢＴと称する）を利用したサイドバイサイド型複合糸や偏心芯鞘型複合糸は、脂肪族ポリエステル系繊維に比して耐摩耗性に優れ、布帛に適度な伸縮性を与えることができることから好適であり、特許文献２ではＰＴＴとポリエチレンテレフタレート（以下ＰＥＴと称する）のサイドバイサイド型または偏心芯鞘型複合糸が提案されている。たしかにＰＴＴとＰＥＴの複合糸とすることで優れた伸縮性が得られ、更に芯成分をＰＴＴ、鞘成分をＰＥＴとした偏心芯鞘型複合糸とすることで耐摩耗性も格段に向上する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平９−２０９２１６号公報
【特許文献２】特開２００２−３３９１６９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献２では、スポーツアウターなど、使用時に大きな擦過が生じうる条件で使用した場合、布帛表面が白化する現象が報告されている。この白化現象は、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による布帛表面の形態観察から、布帛を構成する複合繊維において、ＰＴＴ／ＰＥＴ界面が剥離することによって生じていると特定した。
【０００７】
このように公知技術では伸縮性と耐摩耗性、耐界面剥離性の両立が不十分であり、優れた伸縮性とスポーツアウターなどの過酷な擦過にも耐えうる優れた耐摩耗性、耐界面剥離性を両立する技術が待ち望まれていた。
【０００８】
本発明は、優れた伸縮性とスポーツアウターなどの過酷な使用条件下にも耐えうる優れた耐摩耗性、耐界面剥離性を兼ね備え、伸縮織物用に適した潜在捲縮能を有するポリエステル系複合繊維を提案するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題を解決するため、本発明は次の構成からなる。
（１）海島型複合繊維であって、横断面形状が次のＡ〜Ｄの要件を満足することを特徴とする芳香族ポリエステル系複合繊維。
Ａ．複合繊維断面を２等分し、かつ２分割された断面のどちらか一方に含まれる島成分の面積比率を最大化するような直線を引いたとき、片側半分に島総面積の８０〜９５％が含まれる。
Ｂ．複合繊維断面において、島：海の面積比が４０：６０〜６０：４０の範囲にある。
Ｃ．島と複合繊維外周との間の厚み最薄部が複合繊維半径の３％以上である。
Ｄ．島の総面積をＳとしたとき、島周長の合計ＬがＬ＞（２πＳ）１／２＋（８Ｓ／π）１／２を満たす。
【００１０】
（２）２成分よりなる海島型複合繊維であって、Ｅ，Ｆの要件を満足することを特徴とする（１）に記載の芳香族ポリエステル系複合繊維。
Ｅ．島成分ポリエステルの主たる繰り返し構造単位がトリメチレンテレフタレートまたはブチレンテレフタレートである。
Ｆ．海成分ポリエステルの主たる繰り返し構造単位がエチレンテレフタレートである。
【００１１】
（３）海島型複合繊維において、島が２つ以上であることを特徴とする（１）または（２）に記載の芳香族ポリエステル系複合繊維。
【００１２】
（４）海島型複合繊維において、断面形状の扁平率が１．１以下の略円形であることを特徴とする（１）〜（３）のいずれかに記載の芳香族ポリエステル系複合繊維。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、優れた耐摩耗性、耐界面剥離性、並びに優れた伸縮性を兼ね備え、伸縮織物用に適した潜在捲縮能を有する芳香族ポリエステル系複合繊維を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】（ａ）〜（ｅ）は、本発明において好ましく用いられる複合繊維の単糸横断面形状の一例を示す。（ｆ）〜（ｊ）は、比較例の単糸横断面形状の一例を示す。
【図２】本発明で好ましく用いられる製糸工程（直接紡糸延伸法）の一例を示す側面図。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
本発明は、優れたストレッチ性と耐摩耗性、耐界面剥離性を両立するため、単糸横断面形態を詳細に規定した偏心海島型複合繊維とすることで達成できる。本発明における偏心海島型複合繊維とは、図１（ａ）〜（ｅ）に示すような形態であり、このような形態により、捲縮が発現し、布帛としたときに優れたストレッチ性と耐摩耗性、耐界面剥離性を発揮することができる。
【００１６】
偏心海島型複合繊維の断面を２等分し、かつ２分割された断面のどちらか一方に含まれる島成分の面積比率を最大化するような直線を引いたとき、片側半分に島総面積の８０〜９５％が含まれる。８０％未満であると偏心が不十分であり、布帛としたときのストレッチ性が不十分となる。また、９５％超えると偏心が大きすぎるため、安定した捲縮形態を再現できない。更に好ましくは８５〜９０％である。
【００１７】
偏心海島型複合繊維の断面における島成分と海成分の面積比（島：海）は、捲縮性能の向上のためには４０：６０〜６０：４０であり、更に好ましくは４５：５５〜５５：４５である。
【００１８】
島成分は海成分に完全に覆われている。島成分が繊維表面に露出していると、偏心海島型複合繊維を製糸する際や偏心海島型複合繊維を使って織編物を作成する際に、工程通過時の各ガイドとの擦過による糸切れが増加したり、スポーツアウターとして使用した際に、繊維のフィブリル化や界面剥離が生じやすくなる。ここで偏心海島型複合繊維における島と複合繊維外周との間の厚み最薄部は複合繊維半径の３％以上であり、さらに好ましくは５％以上である。
【００１９】
偏心海島型複合繊維の横断面において、島の総面積をＳとした時、島周長合計ＬがＬ＞（２πＳ）１／２＋（８Ｓ／π）１／２を満たす。本パラメータは島の周長と島の面積の関係を表すパラメータであり、複合繊維横断面において、島が１つで、その島形状が半円の場合、Ｌ＝（２πＳ）１／２＋（８Ｓ／π）１／２となる。Ｌ≦（２πＳ）１／２＋（８Ｓ／π）１／２であると、海成分と島成分の界面長が不十分であり、スポーツアウターなどの強度の擦過が生じ得る過酷な使用下では、２成分が複合繊維内の界面で剥離し、白化現象を生じやすくなる。
【００２０】
以上の断面形態を同時に満足することで優れたストレッチ性とスポーツアウターなどの過酷な条件下でも耐えうる耐摩耗性を両立できるのである。
【００２１】
本発明の複合繊維は、ストレッチ性と耐摩耗性の両立のために芳香族ポリエステルで構成される。ここでいう芳香族ポリエステルとは、テレフタル酸、イソフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸といった芳香族ジカルボン酸を主たる酸成分とし、エチレングリコール、１，３−プロパンジオール、１，４−ブチレングリコール、アルキレングリコール成分から選ばれた少なくとも一種のグリコールを主たるグリコール成分とするポリエステルのことである。さらに、上記以外の第３成分が共重合された共重合ポリエステルを使用することもできる。共重合可能な化合物としては、例えばイソフタル酸、コハク酸、シクロヘキサンジカルボン酸、アジピン酸、ダイマ酸、セバシン酸、５−ナトリウムスルホイソフタル酸などのジカルボン酸類、エチレングリコール、ジエチレングリコール、ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、シクロヘキサンジメタノール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコールなどのジオール類を挙げることができる。
【００２２】
海島型複合繊維において、島成分はＰＴＴまたはＰＢＴを主成分とするポリエステルからなることが好ましい。また、海成分はＰＥＴを主成分とするポリエステルからなることが好ましい。一方の成分がＰＴＴまたはＰＢＴを主成分とするポリエステルからなる偏心海島型複合繊維とすることで、ＰＴＴ、ＰＢＴの特徴であるソフト性、ストレッチ性を最大限に活かした複合繊維とすることができる。
【００２３】
本発明でいうＰＴＴとはテレフタル酸を主たる酸成分とし、１，３−プロパンジオールを主たるグリコール成分として得られるポリエステルである。ＰＴＴは、９０モル％以上がトリメチンテレフタレートの繰り返し単位からなることが好ましい。
【００２４】
また、ＰＢＴとはテレフタル酸を主たる酸成分とし、１，４−ブタンジオールを主たるグリコール成分として得られるポリエステルである。ＰＢＴは、９０モル％以上がブチレンテレフタレートの繰り返し単位からなることが好ましい。
【００２５】
ただし、ＰＴＴ、ＰＢＴともに１０モル％以下の割合で他の共重合成分を含むものであってもよい。共重合可能な化合物としては、例えばイソフタル酸、コハク酸、シクロヘキサンジカルボン酸、アジピン酸、ダイマ酸、セバシン酸、５−ナトリウムスルホイソフタル酸などのジカルボン酸類、エチレングリコール、ジエチレングリコール、ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、シクロヘキサンジメタノール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコールなどのジオール類を挙げることができる。また、必要に応じて、艶消し剤として二酸化チタン、滑剤としてシリカ微粒子やアルミナ微粒抗酸化剤としてヒンダードフェノール誘導体、着色顔料などを添加してもよい。
【００２６】
ＰＥＴとはテレフタル酸を主たる酸成分とし、エチレングリコールを主たるグリコール成分として得られるポリエステルである。ＰＥＴは、９０モル％以上がエチレンテレフタレートの繰り返し単位からなることが好ましい。ＰＴＴ、ＰＢＴと同様に、前記のような共重合成分を含むものであってもよい。また、艶消し剤等の添加剤を添加してもよい。
【００２７】
海島型複合繊維において、島は２つ以上が好ましい。島数を増やすことで、同じ島面積比率にて比較した場合、海成分と島成分の界面長が長くなるため、界面剥離防止効果が高くなる。より好ましくは３島以上、更に好ましくは４島以上である。優れたストレッチ性を保持するためには２０島以下が好ましく、より好ましくは１５島以下である。
【００２８】
複合繊維の断面形状は、複合繊維の外周形状が略円形で、外周形状の長径をＡ、短径をＢとしたときＡ／Ｂで表される扁平率が１．１以下とすることが好ましい。このような形状とすることで、外部張力を受けたときに均一に力を分散して受けることができ、複合繊維のＳ−Ｓカーブにおける強伸度バラツキも少なくなり好ましい。
【００２９】
海島型複合繊維は、単糸繊度は０．３〜３０ｄｔｅｘ、総繊度は１０〜１０００ｄｔｅｘで採用することが好適である。総繊度を低く、単糸繊度を低くすることにより布帛の薄地化が図れ、発色性やソフト性は向上するが、ストレッチ性、特に布帛が伸ばされた時の反発性が低下するため、総繊度１０〜１００ｄｔｅｘ、単糸繊度０．３〜６．０ｄｔｅｘ、フィラメント数は１０〜１００本がより好ましい。
【００３０】
強度は２．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、タフネスは１５．０以上であることが好ましい。強度３．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以上、タフネス２０．０以上であることがより好ましい。強度が２．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上あると、布帛にした際にその強力も高く、衣料用布帛の薄地化，高密度化，軽量化に適している。強度の上限は６．０ｃＮ／ｄｔｅｘ以下が好ましく、延伸倍率が高すぎることによる毛羽の発生を抑えることができ工程通過性が良好になる。また、繊維強度を高くするには製造時の延伸倍率を高くするのが一般的であるが、このようにすると強度は高くなるものの伸度が低くなり、毛羽が発生しやすく、製織などの工程通過性が悪くなる。このため、伸度を十分に保ちつつ高い強度を得るにはタフネスが１５．０以上である好ましく、２０．０以上であることがより好ましい。低粘度ポリマ側にＰＥＴを用いること、及び、紡糸温度を適正化することにより強度は高くなりタフネスは向上する。従って、強度は３．５ｃＮ／ｄｔｅｘ以上であることがより好ましい。製糸条件の適正化によるタフネスの向上には限界があり、汎用ポリエステルにて到達可能な２７．０以下であることが好ましい。
【００３１】
伸度は２０〜６０％が好ましい。伸度を６０％以下とすることで織編物を作成した際の寸法安定性に優れる。伸度を２０％以上とすることで、製糸性や毛羽品位が向上し、さらには海成分の剥離が抑制される。より好ましくは２５〜５５％であり、さらに好ましくは２５〜４５％である。
【００３２】
繊維長手方向の太さムラの指標であるウースター斑Ｕ％は均一性の高い布帛を得るために１．８％以下とすることが好ましく、より好ましくは１．２％以下である。１．８％以下であると染色後の染め斑を抑制することができるので好ましい。染色工程において、糸斑の大きな部分は分子配向が小さいために染料が多く吸尽され、糸に太細の斑があると染め斑の原因となり商品価値を低下させるので、Ｕ％は小さいほど好ましく、１．２％以下であることがより好ましい。
【００３３】
本発明の複合繊維の伸縮伸長率は４０〜９０％である。この伸縮伸長率が高いほど捲縮発現能力が高いことを示しており、４０％以上であれば快適なストレッチ特性を与えることができるので好ましい。また、９０％以下とすることで布帛としたときにシボがなく、フラット感、寸法安定性が向上し好ましい。そして、より好ましくは５０〜８０％である。この伸縮伸長率の測定方法の詳細は後述するが、布帛内での拘束力に相当する０．００１８ｃＮ／ｄｔｅｘと同じ荷重を繊維カセに吊して熱処理することで、布帛拘束下での捲縮発現能力を繊維カセの伸縮伸長率で表せるものである。
【００３４】
本発明の目的を達成するための好ましい製糸方法を説明する。
本発明の海島型複合繊維に用いる口金は、既存の複合用口金を用いることができるが、特開２０１１−１７４２１５号公報に記載されている計量プレート、分配プレート、吐出プレートの大きく３種類の部材が積層された複合口金を用いることで前述したような形態を詳細に規定した本発明の断面形態を安定して得ることができるため好ましい。
【００３５】
溶融方法は、プレッシャーメルターによる方法、エクストルーダーによる方法が挙げられるが、エクストルーダーによる溶融が効率と分解抑制の観点から好ましい。溶融温度は使用するポリマの融点よりも１０〜４０℃高温に設定し行うことが好ましい。
好ましい紡糸温度は２６０〜２９０℃である。このような紡糸温度を採用することにより高タフネスで製糸性の良好な複合繊維を得ることができるのである。  本発明に用いる各成分の固有粘度（ＩＶ）は、島成分側が高いほうが好ましく、島成分ＩＶは０．８０以上であることが好ましい。より好ましくは０．９０以上であるとタフネスやストレッチ性が得られやすい。生産性の観点から２．００以下が好ましく、より好ましくは１．８０以下である。
【００３６】
海成分ＩＶは、０．４０以上であることが好ましく、０．４５以上、０．８０以下がより好ましい。
【００３７】
高粘度の島成分と低粘度の海成分のＩＶ差が０．４０以上であると、良好なストレッチ性が発揮され好ましい。ＩＶ差は１．００以下であれば製糸性に悪影響を与えることも少なく好ましい。
【００３８】
島成分に含まれる無機粒子の含有率は３．０ｗｔ％以下がタフネスとストレッチ性が向上するため好ましく、より好ましくは２．０ｗｔ％以下である。
【００３９】
海成分に含まれる無機微粒子の含有率は０．０５ｗｔ％以上であると工程通過性が向上するため好ましい。より好ましくは０．１０ｗｔ％以上、更に好ましくは０．２０ｗｔ％以上であり、３．０ｗｔ％以下、より好ましくは２．０ｗｔ％以下が工程通過中にガイドを過度に摩耗させること無く好ましい。無機微粒子は酸化チタンが不透明性に優れ、かつ取り扱い性のしやすさ、価格面、太陽光線に対する諸機能等の点で好ましい。
【００４０】
本発明の海島型複合繊維は、吐出されたポリマを未延伸糸として一旦巻き取った後に延伸する２工程法のほか、紡糸および延伸工程を連続して行う直接紡糸延伸法や高速製糸法など、いずれのプロセスにおいても製造できるが、均一性、ストレッチ性の観点から、引き取った複合繊維を一旦巻き取ることなく加熱ローラーで延伸、熱処理した後巻き取る１工程法を採用することが好ましい。上記の１工程法は、給油した後、引き取り、巻き取ることなく連続して延伸工程に導き、第１ホットローラ（１ＨＲ）に導き、１段または２段階で延伸し、第２ホットローラ（２ＨＲ）にて熱セットした後、巻き取る。この際に、好ましい紡糸速度は１１００ｍ／分以上、３０００ｍ／分以下である。３０００ｍ／分以下で紡糸することで、紡糸張力を０．３ｇ／ｄｔｅｘ以下に抑えることができ、繊維内部構造の歪みを抑制できるため好ましい。そして、引取後連続して延伸を行う直接紡糸延伸方式が品質の安定、特に繊維長手方向での強伸度バラツキを抑制でき、さらには工程の省略化によるコストダウンが図れるので好ましい。
【００４１】
延伸温度としては、未延伸糸のガラス転移温度付近である５０℃以上、８０℃以下で行なうことが好ましい。５０℃以上とすることで均一延伸でき、８０℃以下とすることで延伸ロールへの融着や繊維の自発伸長による操業性悪化を防ぐことができる。また、延伸後には、未延伸糸の結晶速度が最大となる温度で熱セットすることが好ましく、１３０℃以上、２２０℃以下が好ましい。熱セットすることで繊維の結晶化を促進し、強度を高くでき、伸縮伸長率、収縮応力、沸騰水収縮率を始め、各種の糸物性の安定化が図れるので好ましい。また、２ＨＲ−３ゴデットローラ（３ＧＲ）間でリラックス率を１．０〜５．５％とすることで延伸によって生じたポリエステル分子非晶部位の歪みを緩和することができるため、巻締り抑制効果、耐磨耗性向上効果、糸物性の均一化が得られ、さらにはストレッチ性を向上できるので好ましい。
【００４２】
熱セットした糸条は巻取機で巻き取るが、巻取張力は０．０２ｇ／ｄｔｅｘ以上、０．１５ｇ／ｄｔｅｘ以下とすることが好ましい。パッケージに巻いた際に糸物性の内外層差の軽減、サドルやバルジの軽減、そして、伸縮伸長率、沸騰水収縮率の安定化が図れるので好ましい。
【００４３】
以上、本発明の偏心海島型複合繊維は、均一な物性を有し、生産性が良好で、かつ、布帛として用いた時に、ソフトでストレッチ性、フラット感、寸法安定性に優れ、シボがなく、耐摩耗性、耐界面剥離性を具備することが、極限技術の製造方法により初めて達成できるのである。
【実施例】
【００４４】
以下、実施例を挙げて具体的に説明する。なお、実施例の主な測定値は以下の方法で測定した。
【００４５】
（１）固有粘度（ＩＶ）
定義式のηｒは、純度９８％以上のＯ−クロロフェノール（ＯＣＰ）１０ｍＬ中に試料ポリマを０．８ｇ溶かし、２５℃の温度にてオストワルド粘度計を用いて相対粘度ηｒを下記の式により求め、固有粘度（ＩＶ）を算出した。
ηｒ＝η／η０＝（ｔ×ｄ）／（ｔ０×ｄ０）
固有粘度（ＩＶ）＝０．０２４２ηｒ＋０．２６３４
［η：ポリマ溶液の粘度、η０：ＯＣＰの粘度、ｔ：溶液の落下時間（秒）、ｄ：溶液の密度（ｇ／ｃｍ３）、ｔ０：ＯＣＰの落下時間（秒）、ｄ０：ＯＣＰの密度（ｇ／ｃｍ３）。
【００４６】
（２）複合繊維断面の片側半分に含まれる島面積の割合、島：海の面積比、複合繊維の半径に対する島と複合繊維外周間の厚み、島の総面積と島周長（海島界面長）の関係
各実施例及び比較例により得られた繊維の断面をキーエンス（株）社マイクロスコープＶＨＸ−２０００を用いて観察し、付属の画像解析ソフトにて各値を測定した。島面積と島周長の関係については、画像解析により算出した島面積Ｓと島周長Ｌが下式を満たす場合は○、満たさない場合は×とした。
（島総面積と島周長の関係）＝Ｌ＞（２πＳ）１／２＋（８Ｓ／π）１／２    。
【００４７】
（３）断面扁平率
前述（２）と同様に各実施例及び比較例により得られた繊維の断面を解析し、以下の式にしたがって断面扁平率を算出した。
（断面扁平率）＝長径Ａ／短径Ｂ    。
【００４８】
（４）強度、伸度、タフネス
ＪＩＳ  Ｌ１０１３（２０１０、化学繊維フィラメント糸試験方法）に従い測定した。タフネスは以下の式にて算出した。
（タフネス）＝（強度）×（伸度）０．５    。
【００４９】
（５）伸縮伸長率
伸縮伸長率はＪＩＳ  Ｌ１０１３（２０１０）、８．１１項Ｃ法（簡便法）に従い算出した。
【００５０】
（６）ウースター斑Ｕ％
Ｚｅｌｌｗｅｇｅｒ社製ＵＳＴＥＲ ＴＥＳＴＥＲ ４−ＣＸを使用し、２００ｍ／分の
速度で５分間糸を給糸しながらノーマルモードで測定を行った。
【００５１】
（７）操業性
製糸量５トンの連続紡糸を３回実施し、トンあたりの平均の糸切れ回数を算出した。糸切れ回数に応じ、以下の評価点数とした。
３点：糸切れ回数１．０回／トン未満
２点：糸切れ回数１．０回／トン以上、２．０回／トン未満
１点：糸切れ回数２．０回／トン以上、３．０回／トン未満
０点：糸切れ回数３．０回／トン以上    。
【００５２】
（８）耐摩耗性
各実施例及び比較例により得られた繊維を用い、経密度３５８０本／ｍ、緯密度３５８０本／ｍでゾッキ平織物生機を作成し、摩擦子として綿６号帆布を用い、荷重を１０００ｇとし、測定時間／擦過回数を３０分／２５８８回とした以外はＪＩＳ  Ｌ１０７６（２０１２，織物及び編物のピリング試験方法）７．３法（アピアランス・リテンション法）に準じて評価し、下記の通り点数化した。
３点：ピルの数が標準写真のＮ号程度のもの
２点：ピルの数が標準写真のＬ号程度のもの
１点：ピルの数が標準写真のＭ号程度のもの
０点：ピルの数が標準写真のＨ号程度のもの又はその程度を越えるもの    。
【００５３】
（９）耐界面剥離性
前述（８）にて得られた評価後の布帛表面をキーエンス（株）社走査型電子顕微鏡にて観察し、６００μｍ×９００μｍの視野において、布帛を構成する複合繊維の界面が剥離している単糸本数を数え、耐界面剥離性を評価した。
３点：０本
２点：１本〜１０本
１点：１１本〜３０本
０点：３１本以上    。
【００５４】
（１０）ストレッチ性布帛の品位
前述（８）と同じ要領で得られた生機を９５℃にて精錬し、１４０℃にてプリセット後、起毛処理を施した。その後、１３０℃にてブルー色に染色し、ピンテンターを用い１６０℃にて仕上げセットを行い起毛織物を得た。得られた起毛編物を１ｍ角に切り取り、経験年数３年以上の評価者３名により、該織物１点と比較例３のＰＴＴ／ＰＥＴのサイドバイサイド糸使いの織物とを比較し、該評価者３名の合議によって以下の評価点数とした。
３点：比較例３のサイドバイサイド糸使用織物と比較して同等以上のストレッチ性とフラット感、寸法安定性を併せ持ち、シボ立ちがなく品位良好である。
２点：比較例３のサイドバイサイド糸使用織物と比較してストレッチ性がやや劣位、または布帛のフラット感、寸法安定性がやや乏しく、シボ立ちがあるなど品位がやや劣位である。
１点：比較例３のサイドバイサイド糸使用織物と比較してストレッチ性が劣位、またはまたは布帛のフラット感、寸法安定性が乏しく、シボ立ちが大きいなど品位が劣位である。
０点：ストレッチ性織物用途としての使用に適さない。
【００５５】
（１１）総合評価
前述（７）〜（１０）の評価点数を足し合わせ、以下の基準で合格・不合格を判定した。
合格：１０点以上
不合格：１０点未満
実施例１
酸化チタンを０．３０重量％含有した固有粘度（ＩＶ）が１．１０のホモＰＴＴポリマ（高粘度成分、融点２２５℃）と、酸化チタンを０．４０重量％含有したＩＶが０．５１のホモＰＥＴポリマ（低粘度成分、融点２５５℃）を準備し、高粘度成分はエクストルーダーにて２５５℃にて溶融し、低粘度成分はエクストルーダーにて２８５℃にて溶融し、紡糸温度を２７０℃に設定し、計量ポンプによる計量を行い、パック内での濾過を経て、口金ノズルにて図１（ａ）のような断面形状となるように複合面積比率５０：５０の偏心海島複合型に吐出させた。
【００５６】
吐出したポリマは図２に示す製糸装置にて繊維化した。すなわち、冷却２、給油３を経て１２５０ｍ／分の速度、５５℃の表面温度に設定された引取りロール（第１ＨＲ５）にて引き取り、一旦巻き取ることなく、連続して４２００ｍ／分、１６５℃に設定された熱処理ロール（第２ＨＲ６）に引き回し、３．４倍の延伸を実施した。延伸、熱処理された糸条は４０７４ｍ／分の速度に設定されたゴデットローラ（第３ＧＲ７、第４ＧＲ８）にて張力調整し、４０７５ｍ／分の速度で０．１５ｇ／ｄｔｅｘの張力にてチーズ状パッケージを巻き取り、５６ｄｔｅｘ−２４フィラメントの偏心海島型ポリトリメチレン系ポリエステル複合繊維を得た。得られた繊維に対する評価結果を表１に示した。
【００５７】
実施例１は、強伸度、タフネスが高く、伸縮伸張率が６５％と良好でＵ％斑も小さく、操業性も良好であった。得られた原糸を製織に供した結果、製織糸切れは少なく、布帛とした時のストレッチ性、品位、風合いが良好であった。さらに、布帛にて耐摩耗性を評価したところ、布帛の耐摩耗性は高く、表面の削れや、海島成分界面の剥離による白化現象は生じなかった。
【００５８】
実施例２〜３、比較例１
実施例２、３は島成分ポリマをそれぞれ表１の通り変更した以外は実施例１に準じた。
【００５９】
実施例２は、操業性はやや実施例１と比べて劣るものの、原糸物性は同等レベルであった。布帛とした時のストレッチ性は実施例１に比べて高く、ややハリ感にかけるが、耐摩耗性、耐界面剥離性は実施例１と同等であった。
【００６０】
実施例３は、強伸度などの物性、操業性は良好であった。ストレッチ性がやや乏しいが、布帛にはハリ感があり、品位良好であった。
【００６１】
比較例１は海島両成分にポリ乳酸（以下ＰＬＡと称する）を用いたところ、耐摩耗性が低く、界面剥離も確認された。また、ストレッチ性も不十分であった。
【００６２】
【表１】
2018009261.tif 000003
【００６３】
実施例４〜７、比較例２〜６
海島型複合糸の断面複合形態を表２の通り変更し、複合繊維を得た。
【００６４】
図１（ｂ）の様な断面となるように口金を設計した実施例４では、実施例１と同様に優れたストレッチ性と耐摩耗性を持った布帛が得られた。
【００６５】
実施例５は、図１（ｃ）の様な断面の複合繊維を得た。実施例１よりも界面剥離が生じにくく、ストレッチ性も十分な布帛が得られた。
【００６６】
実施例６は、図１（ｄ）の様に島数を５島とすることで、やや原糸の伸縮伸長率が低下したが、２ＨＲ−３ＧＲストレッチ率を調整することで、合格レベルの伸縮伸長率を得、布帛とした時、ストレッチ性と耐摩耗性を両立した。
【００６７】
実施例７は、図１（ｅ）の様な断面の複合繊維を得た。やや伸縮伸長率が低下したが、合格レベルであった。
【００６８】
比較例２は、図１（ｆ）の様なサイドバイサイド糸を製糸した。サイドバイサイドに貼り合わせることで、やや断面が扁平化したため、操業性が低下し、また、布帛での評価では、ストレッチ性は高いものの、耐摩耗性、耐界面剥離性に劣る結果となった。
【００６９】
比較例３は、図１（ｇ）の様な芯が真円に近い偏心芯鞘糸を製糸した。原糸の伸縮伸長率が低く、また、ＰＴＴ、ＰＥＴ界面長が短いため、耐界面剥離性に劣る結果となった。
【００７０】
比較例４は、図１（ｈ）の様な芯が半円状である偏心芯鞘糸を製糸した。偏心が大きいため、伸縮伸長率が高く、布帛とした時も優れたストレッチ性を示したが、芯部分の面積に対して界面長が不十分であるため、界面剥離が生じた。
【００７１】
比較例５は、図１（ｉ）の様な偏心海島糸を製糸した。海島複合比を変更し、海リッチとしたことで、製糸性が向上し、タフネスがアップした。布帛とした時の耐摩耗性、耐界面剥離性も十分だが、ストレッチ性に乏しく不合格となった。
【００７２】
比較例６は、図１（ｊ）の様に３０島の偏心海島糸であり、複合成分の界面剥離は格段に生じにくくなったが、島成分を多数に分割して詰め込んだため、島融着、島成分の複合繊維表面への露出などが生じ、操業性が著しく低下した。
【００７３】
【表２】
2018009261.tif 000004
【００７４】
実施例８〜１１、比較例７〜８
海島複合比を表３の通り変更し、実施例８、９、比較例７については図１（ａ）の断面とした以外は実施例１と同様に製糸し複合繊維を得た。実施例１０、１１、比較例８については図１（ｄ）の断面とし、２ＨＲ−３ＧＲ間ストレッチ率を１．５％とした以外は実施例１と同様に製糸し、複合繊維を得た。
【００７５】
島：海の比率を４５：５５と、海リッチとした実施例８では、タフネスが若干低下したが、操業性は問題なかった。ストレッチ性がやや低下したものの、島成分と複合繊維外周間の間隔が広くなったことから、耐摩耗性が向上し、合格レベルであった。
【００７６】
島：海の比率を４０：６０と、さらに海リッチとした実施例９では、タフネスが低下したものの、操業性は問題なかった。ストレッチ性が低下したものの、耐摩耗性は問題なく、耐界面剥離性も合格レベルであった。
【００７７】
島：海の比率を５５：４５と、島リッチとした実施例１０では、島成分と複合繊維外周間の間隔がやや狭まったが、操業性、耐摩耗性は十分であり、ストレッチ性も良好で、合格となった。
【００７８】
島：海の比率を６０：４０と、さらに島リッチとした実施例１１では、島成分と複合繊維外周間の間隔がさらに狭まり、操業性、耐摩耗性の悪化が見られたが、ストレッチ性、耐界面剥離性が良好で、合格となった。
【００７９】
島：海の比率を３５：６５とした比較例７では、厚皮とすることで、操業性と布帛の耐摩耗性は向上したが、ストレッチ性に劣り不合格となった。
【００８０】
島：海の比率を６５：３５とした比較例８では、薄皮となったことで、製糸、高次加工でのガイドなどへの耐擦過性が低くなり、結果として布帛の耐摩耗性にも悪影響となったため、ストレッチ性は十分であるが、不合格となった。
【００８１】
実施例１２、比較例９
海島複合繊維の断面扁平率を変更するため、口金最終プレートの吐出孔形状を変更した以外は、実施例１に準じた条件で製糸し、複合繊維を得た。扁平率とその他の条件、評価結果を表３に示す。
【００８２】
断面をやや扁平化した実施例１２では、操業性がやや低下したものの、良好なストレッチ性と耐摩耗性を両立した。
【００８３】
断面をさらに扁平化した比較例９では、操業性が大幅に低下した。ストレッチ性は高かったものの、耐摩耗性も低下し、不合格となった。
【００８４】
【表３】
2018009261.tif 000005
【００８５】
実施例１３〜１４
海成分ポリマのＩＶを表３の通り変更した以外は、実施例１に準じた条件で製糸し、複合繊維を得た。
【００８６】
海成分ポリマと島成分ポリマのＩＶ差が小さくなるにつれて、原糸の伸縮伸長率並びに、布帛とした時のストレッチ性が低下したが、実施例１３、１４ともに合格となった。
【００８７】
実施例１５〜２０
海成分ポリマの酸化チタン含有量を表４の通り変更した以外は、実施例１に準じた条件で製糸し、複合繊維を得た。
【００８８】
実施例１５は、繊維表面摩擦が高くなり操業性がやや悪化し、耐摩耗性も低下したが合格レベルであった。
【００８９】
実施例１６は、原糸のタフネスはやや向上した。繊維表面摩擦がやや高いが、耐摩耗性も問題なく合格レベルであった。
【００９０】
実施例１７は、原糸物性、ストレッチ性、耐摩耗性、耐界面剥離性いずれも良好な結果を得た。
【００９１】
実施例１８〜２０は、繊維表面への酸化チタンの露出により、操業性が経時で悪化したが、耐摩耗性、耐界面剥離性、ストレッチ性布帛の品位は問題無く、合格であった。
【００９２】
【表４】
2018009261.tif 000006
【００９３】
実施例２１
実施例１と同じポリマを使用し、口金から吐出させるまでは実施例１と同条件とし、冷却、給油後１２５０ｍ／分速度で複合繊維をワインダーで巻取り、未延伸糸を得た。得られた未延伸糸を公知の延伸機を用いホットロール６５℃、ホットプレート１５５℃にて、延伸倍率は伸度が３１％になるように調整し、延伸速度８００ｍ／分で延伸を行い、５６ｄｔｅｘ／２４ｆの延伸糸を得た。得られた複合繊維はＤＳＤに比べ、操業性が低下した以外は布帛の耐摩耗性、ストレッチ性ともに合格レベルであった。
【００９４】
実施例２２〜２４
延伸倍率を表５の通り変更した以外は実施例１に準じた条件で製糸し複合繊維を得た。
【００９５】
実施例２２では高伸度となり、ストレッチ性布帛の品位はやや低下したが、操業性、耐摩耗性、耐界面剥離性いずれも良好な結果を得た。実施例２３、２４では操業性、耐摩耗性が悪化したものの合格レベルであった。
【００９６】
実施例２５〜２６
２ＨＲ−３ＧＲ間リラックス率を表５の通り変更した以外は実施例１に準じた条件で製糸し複合繊維を得た。
【００９７】
実施例２５はやや操業性が低下したがストレッチ性は向上し、耐摩耗性、耐界面剥離性も合格レベルであった。実施例２６はストレッチ性がやや低下したが合格レベルであった。
【００９８】
【表５】
2018009261.tif 000007
【符号の説明】
【００９９】
１    紡糸口金
２    糸条冷却送風装置
３    油剤付与装置
４    交絡装置
５    第１ホットローラ
６    第２ホットローラ
７    交絡装置
８    第３ゴデットローラ
９    第４ゴデットローラ
１０  コンタクトローラ
１１  パッケージ
【図１】
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【図２】
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