(57)【要約】【課題】リニアソレノイドによる弁開度の制御範囲を拡大する（分解能を高める）ことにより、流量の調整精度を向上させることができるガス燃料供給装置を提供すること。【解決手段】コイル５０と、固定コア５２と、コイル５０への通電により固定コア５２に吸引される可動コア５４と、可動コア５４を固定コア５２から離れる方向へ付勢するばね５６と、コイル５０を覆うヨーク６０とを有するリニアソレノイド部１０を備え、リニアソレノイド部１０により、可動コア５４とともに移動する弁体１２とハウジング１６に固定された弁座１４との距離を変化させてガス燃料の流量を調節する燃料噴射装置１において、固定コア５２は、可動コア５４側の端部に、可動コア５４が移動可能であって可動コア５４側に向かって狭くなるテーパ状凹部７０を備え、弁体１２が弁座１４に当接している状態で、可動コア５４の角部８１とテーパ状凹部７０の角部７１とが最も近接している。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
コイルと、固定コアと、前記コイルへの通電により前記固定コアに吸引される可動コアと、前記可動コアを前記固定コアから離れる方向へ付勢するばねと、前記コイルを覆うヨークとを有するリニアソレノイド部を備え、前記リニアソレノイド部により、前記可動コアとともに移動する弁体とハウジングに固定された弁座との距離を変化させてガス燃料の流量を調節するガス燃料供給装置において、
前記固定コアは、前記可動コア側の端部に、前記可動コアが移動可能であって前記可動コア側に向かって狭くなるテーパ状の凹部を備え、
前記弁体が前記弁座に当接している状態で、前記可動コアの角部と前記テーパ状の凹部の角部とが最も近接している
ことを特徴とするガス燃料供給装置。
【請求項２】
コイルと、固定コアと、前記コイルへの通電により前記固定コアに吸引される可動コアと、前記可動コアを前記固定コアから離れる方向へ付勢するばねと、前記コイルを覆うヨークとを有するリニアソレノイド部を備え、前記リニアソレノイド部により、前記可動コアとともに移動する弁体とハウジングに固定された弁座との距離を変化させてガス燃料の流量を調節するガス燃料供給装置において、
前記可動コアは、前記固定コア側の端部に、前記固定コア側に向かって広くなるテーパ部を備え、
前記固定コアは、前記テーパ部が移動可能な凹部を備えており、
前記弁体が前記弁座に当接している状態で、前記テーパ部の角部と前記凹部の角部とが最も近接している
ことを特徴とするガス燃料供給装置。
【請求項３】
請求項１又は請求項２に記載するガス燃料供給装置において、
前記ばねのばね定数を、前記可動コアを開弁方向へ移動させるために必要な力を越えない範囲で大きくすることにより、前記可動コアの移動変位に対する前記可動コアへ作用する前記ばねによるばね荷重の増加割合を、前記可動コアを移動させるために必要な力の増加割合に近づけた
ことを特徴とするガス燃料供給装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃料容器から供給先へ供給されるガス燃料の流量を調節するためにリニアソレノイドを用いたガス燃料供給装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ガス燃料供給装置として、燃料容器から供給先へ供給されるガス燃料の流量を調節するためにリニアソレノイドを用いた装置がある。このような装置に使用されるリニアソレノイドとして、例えば、特許文献１に記載されたものがある。このリニアソレノイドは、コイルと、コイル内に設けられる固定鉄心と、固定鉄心と同軸上で対向する可動鉄心とを備えており、固定鉄心の可動鉄心側端部に、可動鉄心に向かって広がるテーパ状の凹部が形成されている第１吸引部と、第１吸引部より可動鉄心側に設けられる環状の第２吸引部とを有し、第２吸引部には凹部の側面と連続している筒状の内周面が形成されている。このような構成により、特許文献１に記載のリニアソレノイドは、図７に示すように、一定電流のもとで可動鉄心の移動変位（ストローク）に影響されないフラットな吸引特性を持っている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０００−２７７３２７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、リニアソレノイドをガス燃料供給装置に用いた場合、燃料ガスのガス荷重の影響により、開弁に必要となる開弁力が増加してしまう。特に、高圧のガス燃料の場合、開弁力の増加が顕著である。そして、ガス燃料供給装置では、ガス燃料のガス荷重が開弁方向へ作用するため（なお、ばね荷重は閉弁方向へ作用する）、図８に示すように、リニアソレノイドで発生する吸引力Ｆｓとガス荷重Ｆｇの合力Ｆが、ばね荷重Ｆｋを上回るとガス燃料供給装置が開弁してガス燃料が供給される。すなわち、図８に示す開弁位置でガス燃料供給装置が開弁する。なお、ばね荷重Ｆｋは開弁後に全開となるまで徐々に大きくなり、ガス荷重Ｆｇは開弁後に全開となるまで徐々に小さくなる。そして、ばね荷重Ｆｋの最大値（可動コアの移動変位１００％）と合力Ｆとが等しくなる位置で弁開度が全開となる。すなわち、図８に示す全開位置でガス燃料供給装置が全開となる。
【０００５】
そして、上記のリニアソレノイドでは、コイルに通電する電流値に比例して吸引力Ｆｓが変化するため、ガス荷重Ｆｇによって開弁時に必要な合力Ｆが大きくなると、開弁した後、少しの電流値の増加で全開状態になってしまう。このように、上記のリニアソレノイドをガス燃料供給装置に用いた場合、ガス燃料供給装置における弁開度の制御範囲（分解能）が小さくなってしまい、流量の制御精度が悪化するという問題がある。
【０００６】
そこで、本発明は上記した問題点を解決するためになされたものであり、リニアソレノイドによる弁開度の制御範囲を拡大する（分解能を高める）ことにより、流量の調整精度を向上させることができるガス燃料供給装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するためになされた本発明の一形態は、コイルと、固定コアと、前記コイルへの通電により前記固定コアに吸引される可動コアと、前記可動コアを前記固定コアから離れる方向へ付勢するばねと、前記コイルを覆うヨークとを有するリニアソレノイド部を備え、前記リニアソレノイド部により、前記可動コアとともに移動する弁体とハウジングに固定された弁座との距離を変化させてガス燃料の流量を調節するガス燃料供給装置において、前記固定コアは、前記可動コア側の端部に、前記可動コアが移動可能であって前記可動コア側に向かって狭くなるテーパ状の凹部を備え、前記弁体が前記弁座に当接している状態で、前記可動コアの角部と前記テーパ状の凹部の角部とが最も近接していることを特徴とする。
【０００８】
このガス燃料供給装置では、弁体が弁座に当接している状態で、可動コアの角部と固定コアのテーパ状の凹部の角部とが最も近接しているため、開弁時（開弁位置）において、可動コアを軸方向へ吸引する軸方向吸引力を最大にすることができる。そして、固定コアは、可動コア側の端部に、可動コアが移動可能であって可動コア側に向かって狭くなるテーパ状の凹部を備えている。これにより、可動コアが固定コア側に移動するにしたがって可動コアと固定コアとのギャップが広がるため、固定コアが可動コアを吸引する吸引力が低下する。従って、コイルに通電する電流値が一定の場合、吸引力は、開弁位置で（開弁時に）最大になり、可動コアが固定コア側に移動するにしたがって減少していく。
【０００９】
そのため、コイルに通電する電流値の増加に対する吸引力の増加（傾き）を緩やかにすることができるので、ガス荷重によって開弁時に必要な力が大きくなっても、開弁した後、少しの電流値の増加で全開状態にはならない。すなわち、従来に比べて電流値の増加割合に対する吸引力の増加割合を小さくすることができる。これにより、リニアソレノイド部によるガス燃料供給装置における弁開度の制御範囲が拡大されている（分解能が高められている）。従って、ガス燃料供給装置における流量の調整精度を向上させることができる。
【００１０】
また、上記課題を解決するためになされた本発明の別形態は、コイルと、固定コアと、前記コイルへの通電により前記固定コアに吸引される可動コアと、前記可動コアを前記固定コアから離れる方向へ付勢するばねと、前記コイルを覆うヨークとを有するリニアソレノイド部を備え、前記リニアソレノイド部により、前記可動コアとともに移動する弁体とハウジングに固定された弁座との距離を変化させてガス燃料の流量を調節するガス燃料供給装置において、前記可動コアは、前記固定コア側の端部に、前記固定コア側に向かって広くなるテーパ部を備え、前記固定コアは、前記テーパ部が移動可能な凹部を備えており、前記弁体が前記弁座に当接している状態で、前記テーパ部の角部と前記凹部の角部とが最も近接していることを特徴とする。
【００１１】
このガス燃料供給装置でも、弁体が弁座に当接している状態で、可動コアのテーパ部の角部と固定コアの凹部の角部とが最も近接しているため、開弁時（開弁位置）において、可動コアを軸方向へ吸引する軸方向吸引力を最大にすることができる。そして、可動コアは、固定コア側の端部に、固定コア側に向かって広くなるテーパ部を備えている。これにより、可動コアが固定コア側に移動するにしたがって可動コアと固定コアとのギャップが広がるため、固定コアが可動コアを吸引する吸引力が低下する。従って、コイルに通電する電流値が一定の場合、吸引力は、開弁位置で（開弁時に）最大となり、可動コアが固定コア側に移動するにしたがって減少していく。
【００１２】
そのため、コイルに通電する電流値の増加に対する吸引力の増加（傾き）を緩やかにすることができるので、ガス荷重によって開弁時に必要な力が大きくなっても、開弁した後、少しの電流値の増加で全開状態にはならない。すなわち、従来に比べて電流値の増加割合に対する吸引力の増加割合を小さくすることができる。これにより、リニアソレノイド部によるガス燃料供給装置における弁開度の制御範囲が拡大されている（分解能が高められている）。従って、ガス燃料供給装置における流量の調整精度を向上させることができる。
【００１３】
そして、上記したガス供給装置において、前記ばねのばね定数を、前記可動コアを開弁方向へ移動させるために必要な力を越えない範囲で大きくすることにより、前記可動コアの移動変位に対する前記可動コアへ作用する前記ばねによるばね荷重の増加割合を、前記可動コアを移動させるために必要な力の増加割合に近づけるとよい。
【００１４】
このようにすることにより、可動コアの移動変位が最大（１００％）になるときの可動コアに作用するばね荷重、つまりばね荷重の最大値が大きくなる。そして、全開位置は、ばね荷重の最大値（可動コアの移動変位が１００％のときのばね荷重）と、可動コアを移動させるために必要な力（吸引力とガス荷重の合力）とが等しくなる位置となるため、全開位置での合力が大きくなる。従って、可動コアの移動変位が大きくなる。これにより、全開位置を開弁位置からより離れた位置にすることができるため、リニアソレノイド部によるガス燃料供給装置における弁開度の制御範囲をさらに拡大する（分解能を高める）ことができる。よって、ガス燃料供給装置における流量の調整精度をさらに向上させることができる。
【発明の効果】
【００１５】
本発明に係るガス燃料供給装置によれば、リニアソレノイド部による弁開度の制御範囲が拡大される（分解能が高められる）ので、流量の調整精度を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】第１実施形態における燃料噴射装置の断面図である。
【図２】第１実施形態におけるリニアソレノイド部の吸引力特性を示す図である。
【図３】燃料噴射装置における弁開度の制御範囲を示す図である。
【図４】第２実施形態における燃料噴射装置の断面図である。
【図５】第２実施形態におけるリニアソレノイド部の吸引力特性を示す図である。
【図６】第２実施形態の変形例における燃料噴射装置の断面図である。
【図７】従来例のリニアソレノイドの吸引力特性を示す図である。
【図８】従来例のリニアソレノイドを適用した燃料噴射装置における弁開度の制御範囲を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
＜第１実施形態＞
本実施形態では、本発明のガス燃料供給装置を、燃料噴射装置（インジェクタ）に適用した場合について説明する。この燃料噴射装置は、例えば、燃料電池車においてガス燃料（例えば、水素）を燃料電池（不図示）に供給するための装置である。そこで、まず、第１実施形態について説明する。
【００１８】
第１実施形態の燃料噴射装置１は、図１に示すように、リニアソレノイド部１０と、弁体１２と、弁座１４と、ハウジング１６などを有する。
【００１９】
リニアソレノイド部１０は、コイル５０と、固定コア５２と、可動コア５４と、圧縮ばね５６と、軸受５８，５９と、ヨーク６０などを備える。コイル５０は、中空円筒状のコイルボビン５１に導線が巻かれて形成されている。コイルボビン５１の中空部に、固定コア５２と可動コア５４が配置されている。
【００２０】
固定コア５２は、コイルボビン５１の一端に配置されている。固定コア５２は、略円筒状（真円筒状や楕円筒状などを含む）に形成され、テーパ状凹部７０と、軸受保持凹部７４を備えている。テーパ状凹部７０は、可動コア５４が移動可能であって可動コア５４側に向かって狭くなるテーパ状に形成され、軸受保持凹部７４より径が大きい凹部である。軸受保持凹部７４の内側に、軸受５８が配置されている。固定コア５２は、軟磁性材料（例えば、電磁ステンレス鋼）により形成されている。
【００２１】
可動コア５４は、略円筒状（真円筒状や楕円筒状などを含む）に形成され、円筒部８０と、軸部８４と、弁体部８６とを備えている。可動コア５４は、軟磁性材料（例えば、電磁ステンレス鋼）により形成されている。可動コア５４は、円筒部８０の一部と弁体部８６とがハウジング１６内に配置され、軸部８４が軸受５８に配置されている。また、円筒部８０及び軸部８４は、コイルボビン５１の中空部内に位置している。可動コア５４は、弁体１２が弁座１４に当接している状態（図１に示す状態）において、円筒部８０の角部である円筒部角部８１が、テーパ状凹部７０の角部である凹部角部７１に対して最も近接している。
【００２２】
そして、可動コア５４は、一端において軸部８４が軸受５８に摺動可能に支持され、他端において弁体部８６が軸受５９に摺動可能に支持されている。これにより、可動コア５４は、固定コア５２側において、円筒部８０の端部がテーパ状凹部７０内を移動するようになっている。また、弁体部８６の端部に弁体１２が一体形成されており、弁体１２は可動コア５４の移動に伴って移動するようになっている。
【００２３】
圧縮ばね５６は、軸受５８の内側であって固定コア５２と可動コア５４との間に配置されている。圧縮ばね５６は、圧縮された状態となっており、弁体１２（可動コア５４）を弁座１４に向けて付勢している。つまり、圧縮ばね５６によって可動コア５４に対しばね荷重Ｆｋが閉弁方向へ作用する（図３参照）。
【００２４】
ヨーク６０は、コイル５０を取り囲むように配置されている。ヨーク６０の開口部分には、蓋部材６２が配置されている。これらヨーク６０と蓋部材６２は、軟磁性材料（例えば、電磁ステンレス鋼）により形成されており、リニアソレノイド部１０のカバーを構成している。
【００２５】
弁体１２は、可動コア５４の弁体部８６の端部に一体形成されている。弁体１２は、弁座１４に対してガス燃料の流れ方向の上流側に配置されている。弁体１２は、その端面に略円板形状のシール部材１３を備えている。このシール部材１３が、弁座１４（シート部１５）に対し当接／離間する部分である。シール部材１３は、ゴムや樹脂等の弾性体により形成されている。
【００２６】
弁座１４は、ハウジング１６に固定されており、外側がテーパ状に形成されたシート部１５を備えている。このシート部１５に対して、弁体１２のシール部材１３が弾性変形しつつ当接することにより、ガス燃料の供給停止時（閉弁時）におけるシール性が確保されている。そして、弁座１４は、弁体１２に対してガス燃料の流れ方向の下流側に配置されている。弁座１４の中央部分には、吐出孔２２が形成されている。この吐出孔２２は、弁座１４を軸方向に貫通する孔であり、ガス燃料の流路である。吐出孔２２は、燃料配管を介して供給先（例えば、燃料電池）に接続されている。
【００２７】
ハウジング１６は、略円筒状に形成され、弁体１２（可動コア５４の一部）と、弁座１４と、軸受５９などを収容している。このハウジング１６は、軟磁性材料（例えば、電磁ステンレス鋼）により形成されている。そして、ハウジング１６の内部には、ガス燃料が流れる燃料流路１８が形成されている。また、ハウジング１６は、燃料流路１８に側方から連通する流入孔２０を備えている。この流入孔２０は、ハウジング１６を径方向に貫通する孔であり、ガス燃料の流路である。流入孔２０は、燃料配管を介して燃料容器（例えば、水素ボンベ）に接続されている。
【００２８】
ハウジング１６の一部（可動コア５４の円筒部８０を収容する部分）は、コイルボビン５１の中空部の他端（固定コア５２と反対側）に配置されている。そして、ハウジング１６の端部と固定コア５２の端部と間に、非磁性体である環状部材６４が配置されている。
【００２９】
次に、燃料噴射装置１の作用（動作）について説明する。まず、コイル５０に通電が行われていないとき、すなわち、閉弁時には、図１に示すように、圧縮ばね５６の付勢力により、弁体１２のシール部材１３は、弁座１４のシート部１５に当接している。このとき、可動コア５４には開弁方向へ燃料ガスのガス荷重Ｆｇが作用しているが、ガス荷重Ｆｇより大きい圧縮ばね５６によるばね荷重Ｆｋが閉弁方向へ作用している（図３参照）。そのため、弁座１４の吐出孔２２は、燃料流路１８と遮断されている。従って、吐出孔２２からガス燃料が燃料噴射装置１の外部へ放出されない。
【００３０】
一方、コイル５０に通電が行われているとき、すなわち、開弁時には、コイル５０の周辺に、磁束がヨーク６０、ハウジング１６、可動コア５４、固定コア５２、及び蓋部材６２を流れてヨーク６０に戻る磁気回路が形成される。そのため、固定コア５２が可動コア５４を吸引する吸引力が発生する。この吸引力により、可動コア５４は、固定コア５２側へ移動していく。そのため、弁体１２のシール部材１３は、弁座１４のシート部１５から離間する。これにより、弁座１４の吐出孔２２は、燃料流路１８と連通する。
【００３１】
具体的には、吐出孔２２は、弁体１２のシール部材１３と弁座１４のシート部１５との間の隙間を介して、燃料流路１８と連通する。そのため、燃料流路１８内を流れるガス燃料は、シール部材１３とシート部１５との間の隙間を通って、吐出孔２２に流れ込む。これにより、吐出孔２２からガス燃料が燃料噴射装置１の外部へ放出される。このとき、コイル５０に流す電流値に応じて、可動コア５４（弁体１２）の移動量が変化する。そのため、コイル５０に流す電流値を制御することにより、燃料噴射装置１の弁開度を調整してガス燃料の供給量を制御することができる。
【００３２】
ここで、燃料噴射装置１では、コイル５０への通電開始時、すなわち開弁開始時に、円筒部角部８１と凹部角部７１とが最も近接している。これにより、コイル５０に通電する電流値が一定の場合、図２に示すように、開弁位置において、磁気回路によって発生する磁気吸引力が最大となる。
【００３３】
そして、固定コア５２には、可動コア５４側に向かって狭くなるテーパ状凹部７０が形成されている。そのため、可動コア５４が固定コア５２側に移動するにしたがって可動コア５４と固定コア５２とのギャップが広がるので、固定コア５２が可動コア５４を吸引する吸引力が低下していく。従って、コイル５０に通電する電流値が一定の場合、吸引力は、開弁位置で（開弁時に）最大になり、可動コア５４が固定コア５２側に移動するにしたがって減少していく特性となっている。
【００３４】
そのため、燃料噴射装置１では、図３に示すように、従来例（図８参照）に比べて、電流値の増加に対する吸引力Ｆｓの増加（傾き）が緩やかになる。なお、可動コア５４に作用するばね荷重Ｆｋとガス荷重Ｆｇは、従来例と同じである。従って、開弁動作中において、電流値の増加に対する合力Ｆの増加（傾き）も、従来例に比べて緩やかになる。すなわち、従来例に比べて電流値の増加割合に対する合力Ｆの増加割合を小さくすることができる。なお、合力Ｆは、可動コア５４を移動させるために必要な力であって、固定コア５２が可動コア５４を吸引する吸引力Ｆｓとガス荷重Ｆｇとの合力である。
【００３５】
これにより、燃料噴射装置１によれば、開弁した後、従来例のように少しの電流値の増加で全開状態になることを回避することができる。その結果として、リニアソレノイド部１０による燃料噴射装置１における弁開度の制御範囲が２倍以上に拡大される（分解能が高められる）ため、燃料噴射装置１における流量の調整精度が向上する。
【００３６】
ここで、圧縮ばね５６のばね定数を、可動コア５４を開弁方向へ移動させるために必要な合力Ｆを越えない範囲で大きくすることにより、可動コア５４の移動変位に対する可動コア５４へ作用する圧縮ばね５６によるばね荷重Ｆｋの増加割合を、可動コア５４を移動させるために必要な合力Ｆの増加割合に近づけてもよい。つまり、圧縮ばね５６のばね定数を大きくして、図３に破線で示すように、ばね荷重Ｆｋの傾きを合力Ｆに近づくように大きくしてもよい。
【００３７】
このようにすることにより、可動コア５４のストロークが最大（１００％）になるときの可動コア５４に作用するばね荷重Ｆｋ、つまりばね荷重Ｆｋの最大値が大きくなる。そして、全開位置は、ばね荷重Ｆｋの最大値と合力Ｆとが等しくなる位置となるため、全開位置における合力Ｆが大きくなる。その結果、可動コア５４のストローク量が大きくなるため、全開位置を開弁位置からより離れた位置にすることができる。これにより、リニアソレノイド部１０による燃料噴射装置１における弁開度の制御範囲をさらに拡大する（分解能を高める）ことができる。従って、燃料噴射装置１における流量の調整精度をさらに向上させることができる。
【００３８】
以上、詳細に説明したように本実施形態に係る燃料噴射装置１によれば、固定コア５２が、可動コア５４側の端部に、可動コア５４側に向かって狭くなるテーパ状凹部７０を備えているため、従来に比べて電流値の増加割合に対する吸引力の増加割合を小さくすることができる。これにより、リニアソレノイド部１０による燃料噴射装置１における弁開度の制御範囲が拡大される（分解能が高められる）ので、流量の調整精度を向上させることができる。
【００３９】
＜第２実施形態＞
次に、第２実施形態について、図４を参照しながら説明するが、第１実施形態と同等の構成要素については、同一の符号を付して説明を省略し、異なった点を中心に述べる。
【００４０】
本実施形態の燃料噴射装置１０１では、図４に示すように、可動コア１５４の形状が、第１実施形態と異なっている。具体的には、可動コア１５４は、円筒部８０の固定コア５２側の端部に、固定コア５２側に向かって広くなるテーパ部１８０を備えている。この可動コア１５４は、弁体１２が弁座１４に当接している状態（図４に示す状態）において、テーパ部１８０の角部であるテーパ部角部１８１が、固定コア５２の凹部角部７１に対して最も近接している。
【００４１】
このような燃料噴射装置１０１では、コイル５０への通電開始時、すなわち開弁開始時に、テーパ部角部１８１と凹部角部７１とが最も近接している。これにより、コイル５０に通電する電流値が一定の場合、図５に示すように、開弁位置において、磁気回路によって発生する磁気吸引力が最大となる。
【００４２】
そして、可動コア１５４には、円筒部８０の固定コア５２側の端部に、固定コア５２側に向かって広くなるテーパ部１８０が形成されており、固定コア５２には、可動コア１５４側に向かって狭くなるテーパ状凹部７０が形成されている。そのため、可動コア１５４が固定コア５２側に移動するにしたがって可動コア１５４と固定コア５２とのギャップが第１実施形態よりも更に広がるので、固定コア５２が可動コア１５４を吸引する吸引力が第１実施形態よりも更に低下していく。従って、コイル５０に通電する電流値が一定の場合、吸引力は、開弁位置で（開弁時に）最大になり、可動コア１５４が固定コア５２側に移動するにしたがって第１実施形態よりも大きく減少していく（傾きが大きくなる）特性となっている。
【００４３】
そのため、燃料噴射装置１０１では、電流値の増加に対する吸引力Ｆｓの増加（傾き）が、第１実施形態よりも更に緩やかになる。従って、開弁動作中において、電流値の増加に対する合力Ｆの増加（傾き）も、第１実施形態よりも更に緩やかになる。すなわち、第１実施形態よりも電流値の増加割合に対する合力Ｆの増加割合を小さくすることができる。
【００４４】
従って、燃料噴射装置１０１によれば、リニアソレノイド部１０による燃料噴射装置１０１における弁開度の制御範囲が更に拡大される（分解能が高められる）ため、燃料噴射装置１０１における流量の調整精度が更に向上する。
また、第１実施形態と同様に、圧縮ばね５６のばね定数を大きくして、ばね荷重Ｆｋの傾きを大きくすることにより、燃料噴射装置１０１における弁開度の制御範囲をより一層拡大する（分解能を高める）こともできる。その結果として、燃料噴射装置１０１における流量の調整精度を一層向上させることができる。
【００４５】
なお、上記した実施形態は単なる例示にすぎず、本発明を何ら限定するものではなく、その要旨を逸脱しない範囲内で種々の改良、変形が可能であることはもちろんである。例えば、第２実施形態では、固定コア５２の可動コア１５４側の凹部を内径が徐々に変化するテーパ状に形成したテーパ状凹部７０としているが、図６に示すように、内径が変化しない（内径が一定の）凹部１７０にすることもできる。なお、この場合には、第１実施形態と同様の吸引力特性になるため、弁開度の制御範囲は第１実施形態と同程度の大きさとなる。
【００４６】
また、上記した燃料噴射装置は、水素以外のガス燃料（例えば、ＣＮＧなど）にも適用することができる。さらに、上記した実施形態では、ガス燃料の流れが流入孔２０から燃料流路１８を介して吐出孔２２へ流れる場合を説明したが、ガス燃料の流れが逆、すなわち、吐出孔２２から燃料流路１８を介して流入孔２０へ流れる場合にも本発明を適用することができる。
【符号の説明】
【００４７】
１  燃料噴射装置
１０  リニアソレノイド部
１２  弁体
１３  シール部材
１４  弁座
１５  シート部
１６  ハウジング
５０  コイル
５２  固定コア
５４  可動コア
５６  圧縮ばね
５８  軸受
５９  軸受
６０  ヨーク
７０  テーパ状凹部
７１  凹部角部
８０  円筒部
８１  円筒部角部
【図１】
2018059647.tif 000003
【図２】
2018059647.tif 000004
【図３】
2018059647.tif 000005
【図４】
2018059647.tif 000006
【図５】
2018059647.tif 000007
【図６】
2018059647.tif 000008
【図７】
2018059647.tif 000009
【図８】
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