(57)【要約】【課題】製鋼スラグを効果的に二液相に分離させ、もってリン鉱石相当の高リン低鉄相を有利に回収することができる技術を提供する。【解決手段】リン濃縮スラグとして、少なくともＣａＯ、Ｐ2Ｏ5酸化鉄および金属鉄を含み、Ｐ2Ｏ5、ＳｉＯ2、酸化鉄および金属鉄がそれぞれ、Ｐ2Ｏ5＞７質量％、ＳｉＯ2＜１０質量％（但し、０質量％を含む）、酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）の和＞１５質量％を満足する組成範囲のスラグを用い、該リン濃縮スラグを、１５５０℃以上の加熱温度で加熱溶融し１０分以上保持することにより、溶融状態で、上層が、Ｐ2Ｏ5＞２５質量％、酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）の和≦１５質量％の高リン相で、下層が、Ｐ2Ｏ5＜２０質量％、酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）の和＞１５質量％の高鉄相の二液相に分離させる。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
リン濃縮スラグを用いて溶融状態でスラグを少なくとも二液相を含む多相に分離する方法であって、
該リン濃縮スラグとして、製鋼スラグを還元処理し高リン溶銑を得たのち、該高リン溶銑を石灰脱リンすることにより生成した、成分として少なくともＣａＯ、Ｐ2Ｏ5、ＳｉＯ2、酸化鉄および金属鉄を含み、Ｐ2Ｏ5、ＳｉＯ2、酸化鉄および金属鉄がそれぞれ、Ｐ2Ｏ5＞７質量％、ＳｉＯ2＜１０質量％（但し、０質量％を含む）、酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）の和＞１５質量％を満足する組成範囲のスラグを用い、
該リン濃縮スラグを、１５５０℃以上の加熱温度で加熱溶融し１０分以上保持することにより、
溶融状態で、上層に、Ｐ2Ｏ5＞２５質量％、酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）の和≦１５質量％の高リン相と、下層に、Ｐ2Ｏ5＜２０質量％、酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）の和＞１５質量％の高鉄相との２つの液相を形成することを特徴とする二液相を含むスラグの製造方法。
【請求項２】
前記リン濃縮スラグとして、さらにＭｇＯを酸化マンガンと共に、ＭｇＯ＜１６質量％で、かつ１５質量％＜酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）と酸化マンガン（ＭｎＯ＋ＭｎＯ2：ＭｎＯ換算）の和＜８０質量％を満足する範囲で含有するスラグを用いることを特徴とする請求項１に記載の二液相を含むスラグの製造方法。
【請求項３】
請求項１または２の方法で製造した二液相スラグについて、溶融状態で上層のみ回収し、その後冷却することを特徴とする人工リン鉱石の製造方法。
【請求項４】
請求項１または２の方法で製造した二液相スラグについて、上下層に相分離した状態のまま冷却し、凝固した二層スラグを機械的に破壊したのち、上層のみを回収することを特徴とする人工リン鉱石の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、二液相を含むスラグの製造方法及び人工リン鉱石の製造方法に関し、特に製鋼スラグを再利用することにより、効果的に人工リン鉱石を得ようとするものである。
【背景技術】
【０００２】
リンの利用
用途は、農業や食品、電子部品、医薬、自動車産業など多肢にわたる。しかしながら、リン製品の原料であるリン鉱石は、日本では全量輸入に依存している。
リン鉱石は埋蔵国が限られており、今後利用されるリン鉱石は重金属元素含有割合が増加して、品質の低下が進み、リン鉱石処理費の上昇ならびにあらゆるリン製品の価格上昇が見込まれる。このため、リンを含む製鋼スラグなどの産業副産物からリンを回収する取り組みが盛んに行われている。
【０００３】
製鋼スラグに含まれるリンを濃縮・分離する方法として、以下に述べるような提案がなされている。
特許文献１には、産業副産物から人工リン鉱石を製造する方法が提案されている。すなわち、炭材充填層を有する溶解炉内に、脱リンスラグなどの燐を含有する産業副産物であるリン原料、珪素原料および炭材とともに鉄原料を装入して溶融する。この方法によれば、脱リンスラグに含まれるリンが還元されて溶融鉄に濃化することから、このリン溶融鉄を回収し、これを人工リン鉱石として利用する。
【０００４】
上述したような鉄―スラグの二液分離により得られた人工リン鉱石は、Ｃ濃度が２質量％程度、Ｐ濃度が１０質量％程度で、残部は鉄および不純物である。しかしながら、この組成は、リン鉱石の組成、Ｐ2Ｏ5＞３０質量％、酸化鉄（ＦｅＯ換算）＜４質量％と比較すると、Ｐ濃度が低いといった問題がある。また、特許文献１には、鉄含有量について詳細な記述はないが、残部８８質量％は鉄および不純物であることから、リン鉱石の組成と比較すると鉄含有割合が高いことが推測される。
【０００５】
一般に、リン鉱石はリン酸原料として多用されるが、リン鉱石を硫酸で分解する際、鉄の存在下では、不純物であるリン酸鉄錯体が生成し、粘性が上がるため、製造プロセス上好ましくない。そのため、上記したようなリン溶融鉄である人工リン鉱石をリン鉱石代替として使用するには問題が残る。しかも、珪素原料や炭材などの鉄とリンの還元剤を使用する必要があり、コストが高いという問題もがある。
【０００６】
また、特許文献２では、溶銑脱リンによって溶銑中のリンをスラグ中に濃化させ、冷却条件を制御することで、Ｃａ3（ＰＯ4）2（以下、Ｃ３Ｐと称する）相の含有割合の高いスラグと酸化鉄相を主成分とするスラグに固液分離し、冷却して凝固させ、これら二相を有するスラグの硬度差によって、Ｃ３Ｐ相の含有割合の高いスラグの回収方法を提案している。しかしながら、スラグの固液分離・冷却・破砕回収により得られたスラグ中の酸化鉄濃度は２８質量％であり、リン鉱石と比較すると酸化鉄濃度が極めて高いという問題がある。さらに、この方法では、回収固相の周りに液相から凝固した固相が混入し、リン鉱石レベルまでの固液分離は困難であった。
【０００７】
上述したとおり、特許文献１及び特許文献２はいずれも、処理前の化合物中のリンを鉄又はスラグに濃化させる方法であるが、リン鉱石と比してＰ2Ｏ5の濃度が低く、酸化鉄濃度が高いことが課題である。
【０００８】
ところで、非特許文献１や非特許文献２より、溶銑脱リン反応向上を主目的とした基礎研究において、溶銑存在下でＣａＯ-ＦｅＯ-Ｐ2Ｏ5-ＭｇＯやＣａＯ-ＦｅＯ-Ｐ2Ｏ5-ＳｉＯ2から構成される合成スラグを溶融すると二液相状態を呈する性質が知られている。この性質が確認されている組成領域を図１中にＡで示す。この二液相状態は、Ｐ2Ｏ5含有割合が高く酸化鉄含有割合が低い相（高リン相）と、Ｐ2Ｏ5含有割合が低く酸化鉄含有割合が高い相（高鉄相）からなる。
【０００９】
しかしながら、従来の実脱リンスラグ（Ｐ2Ｏ5濃度（図１中Ｂ））は、図１中にＡで示す組成領域と異なる組成を有しており、現実的に二液相分離状態を利用したリンの回収は困難であると考えられていた。さらに、ＭｇＯやＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3を含んだ複雑な系である実スラグにおいても、非特許文献１および非特許文献２と類似した組成にしたとしても二液相を利用したリン資源回収方法は開発されていない。例えば、前述のように溶融してもＭｇＯやＡｌ2Ｏ3、酸化マンガンが存在すると必ずしも二液化するとは限らず、分離効果が不明である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２０１４−２４６９５号公報
【特許文献２】特開２００９−１３２５４４号公報
【非特許文献】
【００１１】
【非特許文献１】ＩＳＩＪ  ｉｎｔ．  第４４号  ２００４年  ４７６−４８１頁
【非特許文献２】Ａｒｃｈ．  Ｅｉｓｅｎｈｕｔｔｅｎｗｅｓ．  第１９号  １９４８年  １１１-１１７頁
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
従来の製鋼スラグの固液分離によるリン濃縮・分離方法は、微細に分散した固相のリン濃縮相の周辺に高鉄相が付着し、回収できる高リン相のリン濃度が低く、酸化鉄濃度が高いという問題があった。
本発明は、対象とするスラグ成分を規定することで、製鋼スラグを効果的に少なくとも二液相を含む多相に分離させ、もって人工リン鉱石相当の高リン低鉄相を有利に回収することができる技術を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明者らは、少なくとも二液相を含む多相へと分離させることにより、加熱溶融後スラグの組成を、リン鉱石相当である値までＰ2Ｏ5濃度を増加させ、かつ酸化鉄濃度を減少させる方法について検討した。
その結果、溶融する製鋼スラグの特性、具体的には使用するリン濃縮スラグの成分組成を或る特定範囲に制御することにより、高Ｐ2Ｏ5濃度でかつ低酸化鉄濃度の液相の分離が効果的に達成されることの知見を得た。
本発明は上記知見に基づきなされたものであり、その要旨は以下の通りである。
【００１４】
１．リン濃縮スラグを用いて溶融状態でスラグを少なくとも二液相を含む多相に分離する方法であって、
該リン濃縮スラグとして、製鋼スラグを還元処理し高リン溶銑を得たのち、該高リン溶銑を石灰脱リンすることにより生成した、成分として少なくともＣａＯ、Ｐ2Ｏ5、ＳｉＯ2、酸化鉄および金属鉄を含み、Ｐ2Ｏ5、ＳｉＯ2、酸化鉄および金属鉄がそれぞれ、Ｐ2Ｏ5＞７質量％、ＳｉＯ2＜１０質量％（但し、０質量％を含む）、酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）の和＞１５質量％を満足する組成範囲のスラグを用い、
該リン濃縮スラグを、１５５０℃以上の加熱温度で加熱溶融し１０分以上保持することにより、
溶融状態で、上層に、Ｐ2Ｏ5＞２５質量％、酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）の和≦１５質量％の高リン相と、下層に、Ｐ2Ｏ5＜２０質量％、酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）の和＞１５質量％の高鉄相との２つの液相を形成することを特徴とする二液相を含むスラグの製造方法。
【００１５】
２．前記リン濃縮スラグとして、さらにＭｇＯを酸化マンガンと共に、ＭｇＯ＜１６質量％で、かつ１５質量％＜酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）と酸化マンガン（ＭｎＯ＋ＭｎＯ2：ＭｎＯ換算）の和＜８０質量％を満足する範囲で含有するスラグを用いることを特徴とする前記１に記載の二液相を含むスラグの製造方法。
【００１６】
３．前記１または２の方法で製造した二液相スラグについて、溶融状態で上層のみ回収し、その後冷却することを特徴とする人工リン鉱石の製造方法。
【００１７】
４．前記１または２の方法で製造した二液相スラグについて、上下層に相分離した状態のまま冷却し、凝固した二層スラグを機械的に破壊したのち、上層のみを回収することを特徴とする人工リン鉱石の製造方法。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、リン濃縮スラグの成分組成を或る特定範囲に制御することにより、上層が高Ｐ2Ｏ5濃度かつ低酸化鉄濃度で、下層が低Ｐ2Ｏ5濃度かつ高酸化鉄濃度の二液相を含むスラグを得ることができる。
また、本発明によれば、少なくとも二液相を含む多相に分離したリン濃縮スラグから、二液相の上層である高リン相のみを分離回収することによって、組成が天然のリン鉱石に匹敵する人工のリン鉱石を得ることができ、リン酸原料および肥料原料や化学原料向けのリン含有物質などの天然リン鉱石の代替材料として有効活用することができる。
さらに、リン濃縮スラグの二液相の下層は高鉄相であり、酸化鉄を主成分としていることから、この下層を分離回収することにより、鉄源としてリサイクル利用できるという効果もある。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】１６００℃におけるＣａＯ−ＦｅＯn−Ｐ2Ｏ5の３元状態図である。なお、図中、黒塗りの□△はリン濃縮スラグを、白塗り□は本発明の実施例を、白塗り△は比較例を示す。
【図２】本発明に従う処理工程を示すフローチャートである。
【図３】本発明に従いリン濃縮スラグを加熱溶融して二液相に分離させた状態を示すスラグのるつぼ断面図写真である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。
さて、本発明者らは、製鋼スラグから、Ｐ2Ｏ5含有割合の高いスラグと酸化鉄を主成分とするスラグとの二液相を含む多相に分離させる方法について検討した。
その結果、使用するスラグとしては、リン濃縮スラグで、その成分として少なくともＣａＯ、Ｐ2Ｏ5、ＳｉＯ2、酸化鉄および金属鉄を含み、Ｐ2Ｏ5、ＳｉＯ2、酸化鉄および金属鉄がそれぞれ、Ｐ2Ｏ5＞７質量％、ＳｉＯ2＜１０質量％（但し、０質量％を含む）、酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）の和＞１５質量％を満足する組成範囲のスラグが有効であることが判明した。
なお、ＳｉＯ2を含む場合にＣａＯ／ＳｉＯ2で表されるスラグの塩基度は５以上とすることが有利であることが判明した。
【００２１】
また、上記のリン濃縮スラグとしては、ＭｇＯを酸化マンガンと共に、ＭｇＯ＜１６質量％で、かつ１５質量％＜酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）と酸化マンガン（ＭｎＯ＋ＭｎＯ2：ＭｎＯ換算）の和＜８０質量％の範囲で含有するスラグがより好適であることが判明した。
【００２２】
まず、リン濃縮スラグの製造方法について説明する。
図２に、本発明に従いリン濃縮スラグを少なくとも二液相を含む多相に分離する工程及び人工リン鉱石の製造工程の１例をフローチャートで示す。
本発明では、出発原料として、溶銑予備脱リン処理時に発生する脱リンスラグや転炉での脱炭精錬において発生する転炉スラグなどのリンを含有する製鋼スラグを用いる。
ついで、製鋼スラグ中の鉄酸化物及びリン酸化物を、ロータリーキルンにて、炭素、珪素、アルミニウムのうちの１種以上を含有する還元剤を供給して還元処理し、リン濃度が０．５質量％以上のリン含有溶融銑を回収する。ここに、還元処理工程に使用する処理容器としては、ロータリーキルン以外に、アーク炉の他、溶銑を熱源及び種湯として保持した取鍋やトピードカーなどを用いることができる。
ついで、得られたリン含溶融銑に、酸素ガスとともにＣａＯ系媒溶剤を吹き付け、リン含有熔銑中のリンを脱リン処理で生成するスラグ中にリン酸化物として移行させる脱リン処理を施して、ＣａＯ含有フラックス中にＰ2Ｏ5濃度として７質量％以上濃縮させ、得られたスラグをリン濃縮スラグとして回収する。なお、リン濃縮スラグ中のＰ2Ｏ5濃度だけでなく、ＳｉＯ2濃度や酸化マンガン濃度を制御するため、脱リン処理を行ったのちに、脱珪処理や脱マンガン処理をしてもよい。
【００２３】
次に、二液相を含むスラグの製造方法について説明する。
上記のようにして得られたリン濃縮スラグを、スラグ鍋や電気炉等に移し、容器の周辺、上部もしくは下部等から加熱を加え、スラグ温度が１５５０℃以上になる温度まで再加熱して、二液相を含む多相に分離させる。
得られた二液相は、比重差により、上層は、Ｐ2Ｏ5＞２５質量％、酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）の和≦１５質量％の高リン相となる。なお、この高リン相は、質量比でＣａＯ／Ｐ2Ｏ5が１．０〜１．４の範囲、またＣａＯ＋Ｐ2Ｏ5＞７０質量％の範囲とすることがより有利である。
他方、下層は、Ｐ2Ｏ5＜２０質量％、酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）の和＞１５質量％の高鉄相になる。
【００２４】
ここに、再加熱の温度を限定する理由について説明すると次のとおりである。脱リン処理は一般に温度が低い方がよく、１３００〜１４５０℃程度で実施されるが、この温度域ではスラグ中に液相がほとんど生成しないため、高リン溶銑を再脱リン処理しただけではリン濃縮スラグは二液相分離せず、高リンかつ低鉄相は得られない。リン濃縮スラグを１５５０℃以上に加熱することでスラグの液相率は７０質量％以上となり二液相に分離させることができる。スラグの加熱コストおよび容器の溶損の点からは、加熱温度は１６８０℃以下であることが好ましい。
また、加熱時間は、リン濃縮スラグを十分に溶融させるために１０分以上とする。この加熱保持時間の上限については特に制限はないが１２０分程度で十分である。
【００２５】
次に、本発明のリン濃縮スラグの組成の限定理由について説明する。
本発明では、図１中にＡで示す組成範囲内で二液相分離が確認されている。しかしながら、リン濃縮スラグ中のＰ2Ｏ5濃度が７質量％以下では、二液相を含む多相に分離したスラグ（以下、単に二液相分離スラグという）として回収する際、リン濃度が満足いくほどの二液相分離スラグ量を得ることができない。
それ故、リン濃縮スラグ中のＰ2Ｏ5濃度は７質量％超とする。好ましくは１０質量％以上、さらに好ましくは２５質量％以上である。
【００２６】
また、リン濃縮スラグ中には、ＳｉＯ2が混入する。このＳｉＯ2濃度が１０質量％以上になると、液相が二相に分離せず、高リン相が得られないか、高リン相中の酸化鉄濃度が高くなるため、ＳｉＯ2濃度は１０質量％未満とする。より望ましいＳｉＯ2濃度は５質量％以下である。０質量％であっても良い。
【００２７】
表１に示す組成成分の合成スラグ原料を、電気炉にて１６００℃で１時間溶融したのち、室温まで冷却したスラグ試料の断面を光学顕微鏡、ＥＰＭＡなどで観察し、二液相を含む多層への分離の有無について確認した。
得られた結果を表１に示す。
【００２８】
【表１】
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【００２９】
表１に示したとおり、ＳｉＯ2濃度が０質量％および５質量％のスラグ試料では、上下層に高リン相と高鉄相が分離していることが確認された。一方、ＳｉＯ2濃度が１０質量％のスラグ試料では、均一な単一組織が確認されるにすぎなかった。
【００３０】
また、酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）の和が１５質量％以下の組成範囲のスラグは、高Ｆｅ相と高Ｐ相の二液相分離が確認されず、二液相スラグが得られない。そのため、酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）の和は１５質量％超とする。なお、この酸化鉄と金属鉄の和の上限については特に制限はないが、８０質量％が実際的である。
【００３１】
次に、二液相に分離した上下各層のスラグ組成の限定理由について説明する。
上層において、Ｐ2Ｏ5濃度が２５質量％以下では、分離回収したのちに、リン濃度が満足いくほどの人工リン鉱石とすることができない。それ故、上層におけるＰ2Ｏ5濃度は２５質量％超とした。好ましくは３０質量％以上である。なお、Ｐ2Ｏ5濃度の上限については特に制限されることはないが、４５質量％が実際的である。
【００３２】
また、上層における酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）の和が１５質量％を超えると、得られた人工リン鉱石をリン酸原料として利用する際に、リン酸鉄不純物を生成し、悪影響が大きくなるので、酸化鉄と金属鉄の和は１５質量％以下とする。０質量％であっても良い。
なお、スラグ中の金属鉄は、前述した還元雰囲気下で１５５０℃以上に加熱することで、ほぼ全量が酸化されるが、一部金属鉄として残存している。
【００３３】
次に、下層において、Ｐ2Ｏ5濃度が２０質量％以上では、上層でのＰ2Ｏ5回収効率が低下する点で好ましくない。それ故、下層におけるＰ2Ｏ5濃度は２０質量％未満とした。好ましくは１０質量％以下である。
【００３４】
また、下層における酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）の和が１５質量％以下では、上層へのＦｅ含有量が高くなる点で好ましくない。それ故、下層における酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）の和は１５質量％超とした。好ましくは５０質量％以上である。なお、この酸化鉄と金属鉄の和の上限については特に制限はないが、８０質量％が実際的である。
【００３５】
さらに、本発明では、リン濃縮スラグ中にさらに、ＭｇＯを酸化マンガンと共に、ＭｇＯ＜１６質量％で、かつ１５質量％＜酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）と酸化マンガン（ＭｎＯ＋ＭｎＯ2：ＭｎＯ換算）の和＜８０質量％を満足する範囲で含有させることができる。
ここで、ＭｇＯ濃度が１６質量％以上であると、高リン相の冷却後の主要相であるＣ３Ｐ相へのＭｇＯの置換割合が増えるので好ましくない。一般に、リン鉱石は主にリン酸原料として多用されるが、リン鉱石を硫酸で分解した際、ＭｇＯの存在下では、不純物であるリン酸マグネシウムアンモニウム（ＭＡＰ）が多量に生成してしまう。従って、かようなＭＡＰの発生を防ぐために、ＭｇＯは１６質量％未満とすることが好ましい。より好ましくは１０質量％以下である。
また、酸化鉄濃度及び酸化マンガン濃度の和が１５質量％以下では、二液相分離が生じず、ほぼ均一な相となるので好ましくなく、一方８０質量％以上になると高リン相の生成量が少なく、再加熱コストに対する回収物生成量が少なくなるため、好ましくない。なお、酸化鉄、金属鉄及び酸化マンガンの和は、２５質量％以上５５質量％以下とすることが好ましい。さらに好ましくは４０質量％以上５５質量％以下の範囲である。
【００３６】
以上、本発明に従うリン濃縮スラグの好適組成について説明したが、当該スラグ中には、その他にもＡｌ2Ｏ3が５質量％以下程度で含有されている。
【００３７】
次に、人工リン鉱石の製造方法について説明する。
前述のようにして得た二液相分離スラグ中における当該二液相の上層から人工リン鉱石を製造する。ここに、リン鉱石を製造する方法としては、液相状態で上層のみを除滓機等で掻き出して回収し、その後冷却する方法がある。また、容器内で二液相を含むスラグのまま凝固させたのち、上層の高リン相と下層の高鉄相を機械的に分離して上層のみを回収する方法もある。なお、上層回収時に下層が一部混入しても回収物全体の酸化鉄・金属鉄濃度が１５質量％以下であればよい。
【実施例】
【００３８】
以下、本発明の実施例について説明する。
（実施例１）
本発明の実施に当たっては、脱リンスラグをロータリーキルンにて還元し、得られた高リン溶銑を再脱リンして製造した種々のリン濃縮スラグを使用した。
使用したリン濃縮スラグの組成を表２に示す。
【００３９】
【表２】
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【００４０】
表２に示したリン濃縮スラグ１を電気炉に装入して、１４５０℃から１６５０℃までの種々の温度で１時間加熱溶融し、室温まで冷却した。加熱溶融温度と上下層分離の有無及び得られたスラグ組成について調べた結果を表３に示す。
【００４１】
【表３】
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【００４２】
表３に示したとおり、１５５０℃以上の溶融温度では、上下層に高リン相と高鉄相が上下に分離していることが確認された。一方、１５５０℃未満の溶融温度では、固液相が見られ、上下層分離は確認されなかった。
【００４３】
また、リン濃縮スラグ１を電気炉に装入して、１５６０℃において５〜６０分加熱溶融し、室温まで１０℃/ｍｉｎで冷却した。なお、加熱溶融時間が５分の場合は上下層分離が確認されなかったので、冷却時間を１０℃/ｍｉｎから３℃/ｍｉｎに遅くした実験を追加して実施した。加熱溶融時間と上下層分離の有無及び得られたスラグ組成について調べた結果を表４に示す。
【００４４】
【表４】
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【００４５】
表４に示したとおり、１０分以上加熱溶融することで、上下層に高リン相と高鉄相が分離していることが確認された。一方、１０分未満の加熱時間では、冷却速度が１０℃/ｍｉｎ及び３℃/ｍｉｎのいずれの場合でも上下層分離は確認されなかった。
【００４６】
次に、表２中のリン濃縮スラグ１〜３を電気炉に装入して、１５６０℃において１時間加熱溶融し、室温まで冷却した。リン濃縮スラグ１〜３（発明例１〜３）を二液相に分離させたときの上下各層のスラグ組成について調べた結果を表５に示す。
【００４７】
【表５】
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【００４８】
表５に示したとおり、成分として、少なくともＣａＯ、Ｐ2Ｏ5、ＳｉＯ2、酸化鉄および金属鉄を、Ｐ2Ｏ5＞７質量％、ＳｉＯ2＜１０質量％、酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）の和＞１５質量％で含有するリン濃縮スラグ、さらにはＭｇＯを酸化マンガンと共に、ＭｇＯ＜１６質量％で、かつ１５質量％＜酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）と酸化マンガン（ＭｎＯ＋ＭｎＯ2：ＭｎＯ換算）の和＜８０質量％で含有するリン濃縮スラグは、加熱溶融後、光学顕微鏡観察及びＥＰＭＡより、上層にＰ2Ｏ5含有割合が高く酸化鉄含有割合が低い相（高リン相）と、下層にＰ2Ｏ5含有割合が低く酸化鉄含有割合が高い相（高鉄相）の二液相が確認された。
【００４９】
また、実施例１の光学顕微鏡断面観察図を図３に示す。
Ｘ線回折測定により、冷却された上層はＣ３Ｐ相を、冷却された下層は（ＦｅＭｇ2）Ｏ4を有することが確認された。
【００５０】
次に、リン濃縮スラグ４〜９（比較例１〜６）について同様の実験を行ったときの二液相分離状態および各スラグ組成について調べた結果を、表６に示す。
【００５１】
【表６】
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【００５２】
表６より明らかなように、１０質量％≦ＳｉＯ2のリン濃縮スラグ４〜６（比較例１〜３）、Ｐ2Ｏ5が７質量％以下のリン濃縮スラグ７（比較例４）及びＦｅＯの和が１５％以下のリン濃縮スラグ８、９（比較例５、６）はいずれも、溶融冷却処理後、光学顕微鏡観察及びＥＰＭＡから上下層分離状態は確認されず、単一組織のみが確認された。また、溶融前後で組成の変化はほぼ見られなかった。
【００５３】
（実施例２）
表７に示すリン濃縮スラグ１０〜１２を電気炉に装入して、１５６０℃において１時間加熱溶融し、室温まで冷却した。リン濃縮スラグ１０〜１２（発明例４〜６）を二液相に分離させたときの上下各層のスラグ組成について調べた結果を表８に示す。
【００５４】
【表７】
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【００５５】
【表８】
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【００５６】
表７に示したとおり、成分として、少なくともＣａＯ、Ｐ2Ｏ5、ＳｉＯ2、酸化鉄および金属鉄を、Ｐ2Ｏ5＞７質量％、ＳｉＯ2＜１０質量％、酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）の和＞１５質量％を満足する範囲で含有するリン濃縮スラグは、加熱溶融後、表８に示したとおり、上層がＰ2Ｏ5含有割合が高く酸化鉄含有割合が低い相（高リン相）で、下層がＰ2Ｏ5含有割合が低く酸化鉄含有割合が高い相（高鉄相）の二液相となることが確認された。
【００５７】
以上のことから、成分として少なくとも、ＣａＯ、Ｐ2Ｏ5、ＳｉＯ2、酸化鉄および金属鉄を、Ｐ2Ｏ5＞７質量％、ＳｉＯ2＜１０質量％（但し、０質量％を含む）、酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）の和＞１５質量％の範囲で含有するリン濃縮スラグ、さらにはＭｇＯを酸化マンガンと共に、ＭｇＯ＜１６質量％で、かつ１５質量％＜酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）と酸化マンガン（ＭｎＯ＋ＭｎＯ2：ＭｎＯ換算）の和＜８０質量％の範囲で含有するリン濃縮スラグは、加熱溶融後、上層が質量比でＣａＯ／Ｐ2Ｏ5が１．０〜１．４で、Ｐ2Ｏ5＞２５質量％、酸化鉄（ＦｅＯ＋Ｆｅ2Ｏ3：ＦｅＯ換算）と金属鉄（Ｍ．Ｆｅ：ＦｅＯ換算）の和≦１５質量％の高リン相と、下層が酸化鉄を主成分とする高鉄相とに比重分離する。そして、かかるリン濃縮スラグを加熱溶融し、冷却したのちには、上層にリン鉱石相当のＣ３Ｐ濃縮相が、下層に（ＦｅＭｇ2）Ｏ4相が得られる。
【００５８】
なお、実施例での条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例であり、本発明は、この一条件例に限定されるものではない。本発明は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する限りにおいて、種々の条件を採用し得るものである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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