(57)【要約】      （修正有）【課題】圧力損失の増大を抑制しつつ、従来よりも格段に高い冷却性能を実現することができるコルゲートフィン及びこのコルゲートフィンを備えた熱交換器を提供する。【解決手段】コルゲートフィン１は、アルミニウム板材から構成されており、フィン高さ方向に立設された平板部２と、平板部２におけるフィン高さ方向の端部に接続された接続部３とが交互に連なっている。アルミニウム板材の板厚は０．４〜１．０ｍｍである。平板部２は、フィン高さ方向に伸びる複数のスリット２１を有している。スリット２１の幅をＳ［ｍｍ］とし、各平板部２における、隣り合うスリット２１の間隔をＬ［ｍｍ］としたときに、下記式（１）〜（４）の関係を満足している。０．５＜Ｓ＜５．０・・・（１）Ｌ＞１．０・・・（２）Ｓ≦０．６２５Ｌ＋０．１２５・・・（３）Ｓ≦−０．２８５７１Ｌ＋７．５・・・（４）【選択図】図１
2018009741.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
アルミニウム板材からなり、フィン高さ方向に立設された平板部と、該平板部におけるフィン高さ方向の端部に接続された接続部とが交互に連なっているコルゲートフィンであって、
上記アルミニウム板材の板厚は０．４〜１．０ｍｍであり、
上記平板部は、フィン高さ方向に伸びる複数のスリットを有しており、
上記スリットの幅をＳ［ｍｍ］とし、上記各平板部における、隣り合う上記スリットの間隔をＬ［ｍｍ］としたときに、下記式（１）〜（４）の関係を満足する、コルゲートフィン。
０．５＜Ｓ＜５．０                ・・・（１）
Ｌ＞１．０                        ・・・（２）
Ｓ≦０．６２５Ｌ＋０．１２５      ・・・（３）
Ｓ≦−０．２８５７１Ｌ＋７．５    ・・・（４）
【請求項２】
少なくとも一部の上記スリットにおける、上記スリットの幅Ｓ［ｍｍ］と、隣り合う上記スリットの間隔Ｌ［ｍｍ］との関係が、さらに下記式（５）の関係を満足する、請求項１に記載のコルゲートフィン。
Ｓ≦−０．０１５Ｌ2＋０．５２５３Ｌ−１．５５１１      ・・・（５）
【請求項３】
複数の上記スリットが等間隔に配置されている、請求項１または２に記載のコルゲートフィン。
【請求項４】
フィン長手方向における一端に配置された上流部と、フィン長手方向における他端に配置され、上記上流部に連なる下流部とを有しており、上記上流部における隣り合う上記スリットの間隔は上記下流部よりも広い、請求項１または２に記載のコルゲートフィン。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１項に記載のコルゲートフィンと、
該コルゲートフィンを収容するジャケットとを有する、熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コルゲートフィン及びこのコルゲートフィンを備えた熱交換器に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えばハイブリッド自動車や電気自動車に搭載された駆動用モータの制御などの種々の用途に、半導体素子によりスイッチングを行う電力変換装置が用いられている。電力変換装置は、半導体素子や、半導体素子とともに電力変換回路を構成する電子部品等の発熱体を冷却するための熱交換器を有している。熱交換器は、外表面に発熱体が搭載されるジャケットと、ジャケットの内部に収容されるインナーフィンとを有している。熱交換器の性能向上や生産効率向上の観点から、インナーフィンは、通常、ろう付によりジャケットに接合されている。
【０００３】
インナーフィンとしては、比較的製造が容易であり、低コストで製造可能なコルゲートフィンが多用されている。また、コルゲートフィンは、比較的軽量であり、熱伝導性の良いアルミニウム板材（アルミニウム板及びアルミニウム合金板を含む。以下同じ。）から構成されていることが多い。
【０００４】
また、コルゲートフィンには、冷却性能を高める目的で、フィン高さ方向に伸びるスリットが設けられることがある。例えば特許文献１には、ＥＧＲ（排気再循環）ガスの冷却を行うための扁平伝熱管の内部に配置されるコルゲートフィンが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００６−６４３４５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
電力変換装置に組み込まれる熱交換器においては、発熱体から発生する熱がジャケットを介してコルゲートフィンに伝達される。この場合、コルゲートフィンの板厚が薄いと、コルゲートフィンにおける熱伝導が悪化し、冷却性能の低下を招く。一方、板厚が厚い場合には、冷却媒体を流通させる際の圧力損失の増大や、製造性の悪化を招く。そのため、この種の熱交換器には、製造性を確保しつつ、冷却性能と圧力損失とのバランスをとる観点から、板厚０．３０ｍｍ以下のコルゲートフィンが用いられている。
【０００７】
しかし、近年の電力変換装置の出力の増大に対応するため、熱交換器の冷却性能をより向上させることが強く求められている。このような状況においては、圧力損失のある程度の増大を許容してでも、要求される冷却性能を確保する必要がある。
【０００８】
本発明は、かかる背景に鑑みてなされたものであり、圧力損失の増大を抑制しつつ、従来よりも格段に高い冷却性能を実現することができるコルゲートフィン及びこのコルゲートフィンを備えた熱交換器を提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の一態様は、アルミニウム板材からなり、フィン高さ方向に立設された平板部と、該平板部におけるフィン高さ方向の端部に接続された接続部とが交互に連なっているコルゲートフィンであって、
上記アルミニウム板材の板厚は０．４〜１．０ｍｍであり、
上記平板部は、フィン高さ方向に伸びる複数のスリットを有しており、
上記スリットの幅をＳ［ｍｍ］とし、上記各平板部における、隣り合う上記スリットの間隔をＬ［ｍｍ］としたときに、下記式（１）〜（４）の関係を満足する、コルゲートフィンにある。
【００１０】
０．５＜Ｓ＜５．０                ・・・（１）
Ｌ＞１．０                        ・・・（２）
Ｓ≦０．６２５Ｌ＋０．１２５      ・・・（３）
Ｓ≦−０．２８５７１Ｌ＋７．５    ・・・（４）
【００１１】
本発明の他の態様は、上記の態様のコルゲートフィンと、
該コルゲートフィンを収容するジャケットとを有する、熱交換器にある。
【発明の効果】
【００１２】
上記コルゲートフィンは、上記特定の範囲の板厚を有する上記アルミニウム板材から構成されている。また、上記平板部に設けられた上記スリットの幅Ｓ及び隣り合う上記スリットの間隔Ｌが上記式（１）〜（４）の関係を満たしている。
【００１３】
上記コルゲートフィンは、従来よりも板厚の厚い上記アルミニウム板材を用いることにより、上記コルゲートフィンにおける熱伝導を向上させることができる。更に、上記平板部に、上記式（１）〜（４）の関係を満たすように上記スリットを設けることにより、上記コルゲートフィンを通過する冷却媒体の流れを乱し、上記コルゲートフィンとの熱交換を促進することができる。そして、上記アルミニウム板材の板厚による効果と上記スリットによる効果とが相乗的に作用することにより、従来よりも格段に高い冷却性能を実現することができる。
【００１４】
また、上記平板部に、上記式（１）〜（４）の関係を満たすように上記スリットを設けることにより、高い冷却性能を実現した上で、圧力損失の過度の増大を回避することができる。
【００１５】
このように、上記コルゲートフィンにおいては、上記スリットの幅Ｓ及び隣り合う上記スリットの間隔Ｌが、圧力損失の過度の増大を回避しつつ高い冷却性能を実現できる最適な範囲に調整されている。それ故、上記コルゲートフィンは、圧力損失の増大を許容できる範囲内に抑制しつつ、従来よりも格段に高い冷却性能を実現することができる。
【００１６】
また、上記熱交換器は、上記コルゲートフィンと、該コルゲートフィンを収容するジャケットとを有している。そのため、圧力損失の増大を許容できる範囲内に抑制しつつ、従来よりも格段に高い冷却性能を有している。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】実施例１における、スリットが等間隔に配置されたコルゲートフィンの斜視図である。
【図２】実施例１における、コルゲートフィンの側面図である。
【図３】実施例１における、総合評価をまとめた説明図である。
【図４】実施例２における、スリットの間隔が異なるコルゲートフィンの斜視図である。
【図５】実施例３における、接続部の頂部に平坦面を備えたコルゲートフィンの要部を示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
上記コルゲートフィンにおける平板部は、フィン高さ方向に立設されている。これにより、コルゲートフィンに含まれる平板部の数を多くし、冷却性能を向上させることができる。
【００１９】
接続部は、隣り合う平板部のフィン高さ方向における端部同士を接続している。フィン長手方向における接続部の断面形状は、例えば、弧状とすることができる。この場合には、ジャケットとのろう付を行う際に、接続部とろう材との当接部分が直線状になりやすい。そのため、接続部とろう材とが面状に当接する場合に比べて、ろう付後の接合部におけるボイドの発生を抑制することができる。その結果、ジャケットからコルゲートフィンへの熱伝導をより向上させ、ひいては冷却性能をより向上させることができる。
【００２０】
また、接続部は、各平板部のフィン高さ方向における端部に連なる湾曲部と、湾曲部同士を接続する頂面部とを有しており、頂面部は、フィン高さ方向における外側に平坦面を有していてもよい。即ち、フィン長手方向における接続部の断面形状は、頂面部が平坦な弧状を呈していてもよい。この場合には、フィン長手方向における接続部の断面形状が矩形を呈する場合に比べて、ジャケットとのろう付を行う際に、頂面部とろう材との当接部分の面積を狭くすることができる。そのため、接続部の断面形状が矩形を呈する場合に比べて、ろう付後の接合部におけるボイドの発生を抑制することができる。その結果、ジャケットからコルゲートフィンへの熱伝導をより向上させ、ひいては冷却性能をより向上させることができる。
【００２１】
コルゲートフィンを構成するアルミニウム板材としては、要求される強度や耐食性等に応じて、公知のアルミニウム板及びアルミニウム合金板を採用することができる。
【００２２】
アルミニウム板材の板厚は、０．４〜１．０ｍｍとする。板厚が０．４ｍｍ未満の場合には、コルゲートフィンにおける熱伝導が悪化し、冷却性能の低下を招くおそれがある。一方、板厚が１．０ｍｍを超える場合には、コルゲート加工の加工性が悪化し、コルゲートフィンの製造性の悪化を招くおそれがある。更に、この場合には、コルゲートフィンに含まれる平板部の個数が少なくなり、かえって冷却性能の低下を招くおそれもある。冷却性能を向上させる観点からは、アルミニウム板材の板厚を０．６〜０．９ｍｍとすることが好ましい。
【００２３】
コルゲートフィンのフィン長さ及びフィン幅は、熱交換器のジャケットの形状に応じて適宜設定することができる。一方、フィン高さは、５〜１０ｍｍであることが好ましい。フィン高さが過度に高い場合には、冷却性能の悪化を招くおそれがある。また、フィン高さが過度に低い場合には、圧力損失の増大を招くおそれがある。フィン高さを上記特定の範囲とすることにより、これらの問題を容易に回避することができる。
【００２４】
隣り合う平板部の間隔は、０．９〜１．０ｍｍとすることが好ましい。この間隔が過度に狭くなると、隣り合う平板部の間に異物が詰まりやすくなる。また、この場合には、コルゲート加工の加工性が悪化し、コルゲートフィンの製造性の悪化を招くおそれがある。一方、隣り合う平板部の間隔が過度に広くなると、コルゲートフィンに含まれる平板部の個数が少なくなり、冷却性能の低下を招くおそれがある。隣り合う平板部の間隔を０．９〜１．０ｍｍとすることにより、これらの問題を容易に回避することができる。
【００２５】
各平板部には複数のスリットが形成されており、スリットの幅Ｓ［ｍｍ］と、隣り合う上記スリットの間隔Ｌ［ｍｍ］とが下記式（１）〜（４）の関係を満たしている。
０．５＜Ｓ＜５．０                ・・・（１）
Ｌ＞１．０                        ・・・（２）
Ｓ≦０．６２５Ｌ＋０．１２５      ・・・（３）
Ｓ≦−０．２８５７１Ｌ＋７．５    ・・・（４）
【００２６】
スリットの幅Ｓは、０．５ｍｍ超え５．０ｍｍ未満とする。スリットの幅Ｓが５．０ｍｍ以上の場合には、圧力損失の増大を招くおそれがある。
【００２７】
一方、スリットの幅Ｓが０．５ｍｍ以下の場合には、平板部にスリットを形成することが難しい。また、この場合には、コルゲートフィンとジャケットとのろう付の際にろうがスリット内に充填される、あるいは冷却媒体を流通させた際に異物がスリットに詰まる等のトラブルにより、スリットの機能が損なわれるおそれがある。スリットの幅Ｓを０．５ｍｍより大きくし、好ましくは０．９ｍｍより大きくすることにより、これらの問題を回避することができる。
【００２８】
隣り合うスリットの間隔Ｌは、１．０ｍｍ超えとする。スリットの間隔Ｌが１．０ｍｍ以下の場合には、平板部にスリットを形成することが難しい。
【００２９】
また、スリットの幅Ｓとスリットの間隔Ｌとの関係は、上記式（３）及び式（４）を満たしている。両者の関係が上記式（３）を満たさない場合には、圧力損失の過度の増大を招く。また、両者の関係が上記式（４）を満たさない場合には、冷却性能が不十分となる。
【００３０】
このように、上記コルゲートフィンは、スリットの幅Ｓ［ｍｍ］と、隣り合う上記スリットの間隔Ｌ［ｍｍ］とが上記式（１）〜（４）の関係を全て満たしていることにより、圧力損失の増大を許容できる範囲内に抑制しつつ、従来よりも格段に高い冷却性能を実現することができるのである。そして、これらの関係式は、コルゲートフィンの寸法に関する多数のパラメータの中から、スリットの幅Ｓ［ｍｍ］と、隣り合う上記スリットの間隔Ｌ［ｍｍ］という２つのパラメータが冷却性能及び圧力損失に大きく影響することが本発明者らにより見出された結果、得ることができたものである。
【００３１】
上述した作用効果を得るためには、コルゲートフィンに設けられた全てのスリットが上記式（１）〜（４）を満たしていればよい。例えば、上記式（１）〜（４）を満たす範囲内において、全てのスリットの幅を同一としてもよいし、一部のスリットの幅が他のスリットとは異なっていてもよい。
【００３２】
コルゲートフィンの冷却性能をより向上させる観点からは、少なくとも一部の上記スリットにおける、上記スリットの幅Ｓ［ｍｍ］と、隣り合う上記スリットの間隔Ｌ［ｍｍ］との関係が、さらに下記式（５）の関係を満足することが好ましい。
Ｓ≦−０．０１５Ｌ2＋０．５２５３Ｌ−１．５５１１      ・・・（５）
【００３３】
コルゲートフィンの冷却性能をさらに向上させる観点からは、全ての上記スリットにおける、上記スリットの幅Ｓ［ｍｍ］と、隣り合う上記スリットの間隔Ｌ［ｍｍ］との関係が、上記式（５）の関係を満足することがさらに好ましい。
【００３４】
また、上記式（１）〜（４）を満たす範囲内において、全てのスリットを等間隔に配置してもよいし、一部のスリットの間隔が他のスリットの間隔とは異なっていてもよい。
【００３５】
例えば、上記コルゲートフィンは、フィン長手方向における一端に配置された上流部と、フィン長手方向における他端に配置され、上記上流部に連なる下流部とを有しており、上記上流部における隣り合う上記スリットの間隔が上記下流部よりも広くなっていてもよい。この場合には、スリットの間隔が比較的広い上流部において、圧力損失の増大を抑制することができる。また、スリットの間隔が比較的狭い下流部において、スリットにより冷却媒体の流れを乱し、冷却媒体とコルゲートフィンとの熱交換を促進することができる。これらの結果、圧力損失の増大を抑制しつつ、下流部における冷却性能を向上させることができる。
【００３６】
上記コルゲートフィンをジャケット内に収容することにより、熱交換器を構成することができる。ジャケットとしては、熱交換器用として公知のジャケットを採用することができる。上記コルゲートフィンを有する熱交換器は、種々の用途に用いることができ、特に、電力変換装置用として好適に用いることができる。
【実施例】
【００３７】
上記コルゲートフィンの実施例について、図を用いて説明する。なお、本発明に係るコルゲートフィンの態様は、実施例の態様に限定されるものではなく、本発明の趣旨を損なわない範囲で適宜構成を変更することができる。
【００３８】
（実施例１）
本例は、スリット４が等間隔に配置されたコルゲートフィン１の例である。本例のコルゲートフィン１は、アルミニウム板材から構成されており、図１に示すように、フィン高さ方向に立設された平板部２と、平板部２におけるフィン高さ方向の端部に接続された接続部３とが交互に連なっている。アルミニウム板材の板厚は０．４〜１．０ｍｍである。平板部２は、フィン高さ方向に伸びる複数のスリット２１を有している。また、コルゲートフィン１は、図２に示すように、スリット２１の幅をＳ［ｍｍ］とし、各平板部２における、隣り合うスリット２１の間隔をＬ［ｍｍ］としたときに、下記式（１）〜（４）の関係を満足している。
【００３９】
０．５＜Ｓ＜５．０                ・・・（１）
Ｌ＞１．０                        ・・・（２）
Ｓ≦０．６２５Ｌ＋０．１２５      ・・・（３）
Ｓ≦−０．２８５７１Ｌ＋７．５    ・・・（４）
【００４０】
図１及び図２に示すように、本例のコルゲートフィン１は、等間隔に配置された複数のスリット２１を有している。また、本例においては、スリット２１が、平板部２と、平板部２に連なる一対の接続部３（３ａ、３ｂ）のうち一方の接続部３ｂとの全体に亘って形成されている。
【００４１】
フィン長手方向における接続部３の断面形状は弧状である。
【００４２】
本例においては、アルミニウム板材の板厚を０．６ｍｍ、隣り合う平板部２の間隔を０．９ｍｍ、フィン高さを６ｍｍとし、スリット２１の幅Ｓ及び隣り合うスリット２１の間隔Ｌを表１に示すように種々変更したコルゲートフィン（試験体Ａ１〜Ａ２８）を実際に製造し、製造性の評価を行った。その結果、製造可能である場合には、表１中の「製造性」の欄に記号「Ａ」を記載し、製造できなかった場合には記号「Ｂ」を記載した。
【００４３】
また、これらのコルゲートフィンのうち製造可能であったものについて熱流体解析を行い、冷却性能及び圧力損失を評価した。熱流体解析は、以下の方法により行った。まず、互いに対向する一対の壁部に冷媒導排口を備えた箱状のジャケットと、フィン長手方向の端面と冷媒導排口を備えた壁部とが対面するようにしてジャケット内に収容されたコルゲートフィンとを有する構造モデルを作成した。次いで、このジャケットにおける、接続部に当接する外壁の外表面に１０００Ｗの発熱体を配置した。そして、上流側の冷媒導排口からジャケット内に冷却媒体を流入させ、定常状態におけるジャケットの最高温度Ｔmax［℃］と、圧力損失ΔＰ［ｋＰａ］とを算出した。なお、冷却媒体は６０℃のＬＬＣ（Long  Life  Coolant）とし、流量は１０Ｌ／ｍｉｎとした。
【００４４】
冷却性能の指標としては、下記式（６）により算出される熱抵抗Ｒth［Ｋ／Ｗ］の値を使用した。また、圧力損失ΔＰ［ｋＰａ］は、上流側の冷媒導排口における冷却媒体の圧力と、下流側の冷媒導排口における冷却媒体の圧力との差とした。これらの値は、表１に示す通りであった。
Ｒth＝（Ｔmax−６０）／１０００      ・・・（６）
【００４５】
また、スリットを有するコルゲートフィンとの比較のために、スリットを有しないコルゲートフィン（表１、試験体Ｒ）を用いた場合の熱抵抗Ｒth［Ｋ／Ｗ］及び圧力損失ΔＰ［ｋＰａ］を、上記と同様の方法により算出した。
【００４６】
これらの値に基づき、コルゲートフィンの性能の良否の判定を行った。冷却性能については、試験体Ｒを用いた場合の熱抵抗Ｒthの値に対する試験体Ａ１〜Ａ２８の熱抵抗Ｒthの値の比率に基づいて判定を行った。試験体Ａ１〜Ａ２８の熱抵抗Ｒthが試験体Ｒに対して０．９倍以下の場合には、表１中の「判定」欄に記号「Ａ」を、０．９倍を超える場合には記号「Ｂ」を記載した。そして、冷却性能が十分に向上した記号「Ａ」の場合を合格と判定した。
【００４７】
圧力損失については、試験体Ｒを用いた場合の圧力損失ΔＰの値に対する試験体Ａ１〜Ａ２８の圧力損失ΔＰの比率に基づいて判定を行った。試験体Ａ１〜Ａ２８の圧力損失ΔＰが圧力損失ΔＰに対して２倍以下の場合には表１中の「判定」欄に記号「Ａ＋」を、２倍超え３倍以下の場合には記号「Ａ」を、３倍より大きい場合には記号「Ｂ」を記載した。そして、圧力損失の増加を十分に抑制できた記号「Ａ＋」及び記号「Ａ」の場合を合格と判定した。
【００４８】
また、製造性、冷却性能及び圧力損失の評価結果に基づき、以下のようにして総合判定を行った。製造性が「Ａ（製造可能）」、冷却性能が「Ａ（合格）」、圧力損失が「Ａ＋（優れている）」の場合には、優れた性能及び十分な製造性を有すると判定し、「総合判定」の欄に記号「Ａ＋」を記載した。また、製造性が「Ａ」、冷却性能が「Ａ」、圧力損失が「Ａ（合格）」の場合には、良好な性能及び十分な製造性を有すると判定し、「総合判定」の欄に記号「Ａ」を記載した。製造性、冷却性能及び圧力損失のうち１項目以上が「Ｂ（製造不能または不合格）」の場合には、性能または製造性が劣っていると判定し、「総合判定」の欄に記号「Ｂ」を記載した。
【００４９】
また、図３に、表１の「総合判定」と、各試験体におけるスリットの幅Ｓ及びスリットの間隔Ｌとの関係をまとめたグラフを示す。図３の縦軸はスリットの幅Ｓ［ｍｍ］であり、横軸はスリットの間隔Ｌ［ｍｍ］である。また、グラフ中の記号「◎」は、総合判定が「Ａ＋」であった試験体を示している。同様に、記号「○」は総合判定が「Ａ」であった試験体、記号「×」は総合判定が「Ｂ」であった試験体を示している。
【００５０】
さらに、図３中には、下記式により表される直線Ｌ１〜Ｌ６を破線にて表示した。直線Ｌ１及びＬ２は上記式（１）の境界に対応する式である。また、直線Ｌ３〜Ｌ６は、それぞれ、上記式（２）〜（５）の境界に対応する式である。
Ｌ１：Ｓ＝０．５
Ｌ２：Ｓ＝５．０
Ｌ３：Ｌ＝１．０
Ｌ４：Ｓ＝０．６２５Ｌ＋０．１２５
Ｌ５：Ｓ＝−０．２８５７１Ｌ＋７．５
Ｌ６：Ｓ＝−０．０１５Ｌ2＋０．５２５３Ｌ−１．５５１１
【００５１】
【表１】
2018009741.tif 000003
【００５２】
表１及び図３に示したように、スリットの幅Ｓとスリットの間隔Ｌとが上記式（１）〜（４）を満たしている試験体Ａ８〜Ａ１１、Ａ１５〜Ａ１８、Ａ２１〜Ａ２２、Ａ２５〜Ａ２６は、製造性及び冷却性能に優れ、圧力損失の増大を十分に抑制することができた。また、これらの試験体の中でも、スリットの幅Ｓとスリットの間隔Ｌとが上記式（５）を満たしている試験体Ａ１０〜Ａ１１、Ａ１７〜Ａ１８は、これら以外の試験体に比べて圧力損失をより低減することができた。
【００５３】
一方、スリットの幅Ｓを０．５ｍｍ未満にしようとした試験体Ａ１〜Ａ６、及び、スリットの間隔Ｌを１．０ｍｍ未満にしようとした試験体Ａ７、Ａ１３については、狙いの寸法のスリットを形成することができなかった。そのため、コルゲートフィンを作製することができなかった。
上記式（３）を満たさない試験体Ａ１４、Ａ２０、Ａ２４及びスリットの幅Ｓが５．０ｍｍを超える試験体Ａ２８は、圧力損失が過度に増大したため、熱交換器に用いることが難しい。
上記式（４）を満たさない試験体Ａ１２、Ａ１９、Ａ２３及びＡ２７は、冷却性能の向上が不十分であった。
【００５４】
（実施例２）
本例は、一部のスリット２１の間隔Ｌ１が他のスリット２１の間隔Ｌ２とは異なっているコルゲートフィン１０２の例である。図４に示すように、本例のコルゲートフィン１０２は、フィン長手方向における一端に配置された上流部１１と、フィン長手方向における他端に配置され、上流部１１に連なる下流部１２とを有している。上流部１１における隣り合うスリットの間隔Ｌ１［ｍｍ］は、下流部１２における隣り合うスリットの間隔Ｌ２［ｍｍ］よりも広い。
【００５５】
その他は実施例１と同様である。なお、図４において用いた符号のうち、既出の実施例において用いた符号と同一のものは、特に説明のない限り、既出の実施例における構成要素等と同様の構成要素等を表す。
【００５６】
本例においては、表２に示すようにスリットの幅Ｓ［ｍｍ］及びスリットの間隔Ｌ１、Ｌ２［ｍｍ］を変更したコルゲートフィン（試験体Ｂ１〜Ｂ３）を実際に作製し、製造性の評価を行った。また、これらの試験体について、実施例１と同様の方法により、冷却性能及び圧力損失の評価を行った。これらの評価結果は、表２に示した通りであった。
【００５７】
【表２】
2018009741.tif 000004
【００５８】
表２に示したように、本例の試験体Ｂ１〜Ｂ３においては、全てのスリットが上記式（１）〜（４）の関係を満足している。そのため、試験体Ｂ１〜Ｂ３は、優れた製造性及び冷却性能を示した。さらに、これらの試験体における少なくとも一部のスリットが上記式（５）の関係を満足しているため、圧力損失の増大を抑制する効果が高かった。
【００５９】
（実施例３）
本例は、接続部３０３の形状を変更したコルゲートフィン１０３の例である。図５に示すように、本例のコルゲートフィン１０３は、各平板部２のフィン高さ方向における端部２２に連なる湾曲部３１と、湾曲部３１同士を接続する頂面部３２とを備えた接続部３０３を有している。頂面部３２は、フィン高さ方向における外側に平坦面３２１を有している。即ち、本例の接続部３０３は、フィン長手方向の断面において、頂面部３２が平坦な弧状を呈していている。その他は実施例１と同様である。本例のように、接続部３０３の頂面部３２が平坦に形成されている場合にも、実施例１と同様の作用効果を奏することができる。
【符号の説明】
【００６０】
１、１０２、１０３  コルゲートフィン
２  平板部
２１  スリット
３、３０３  接続部
Ｓ  スリットの幅
Ｌ、Ｌ１、Ｌ２  隣り合うスリットの間隔
【図１】
2018009741.tif 000005
【図２】
2018009741.tif 000006
【図３】
2018009741.tif 000007
【図４】
2018009741.tif 000008
【図５】
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