(57)【要約】【課題】本発明は、吸水量を抑えた水回り用天井材を目的とする。【解決手段】本発明の水回り用天井材１は、発泡樹脂層１４と、発泡樹脂層１４の一方の面に設けられた第一の金属層１６とを有する基板１０を備え、基板１０は、連続気泡率が５〜２５％である。基板１０は、発泡樹脂層１４の他方の面に設けられた第二の金属層１８を有することが好ましい。水回り用天井材１は、第一の金属層１６の面に設けられた化粧層１２をさらに有することが好ましい。化粧層１２が不織布で形成されていることが好ましい。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
発泡樹脂層と、前記発泡樹脂層の一方の面に設けられた第一の金属層とを有する基板を備える水回り用天井材であって、
前記基板は、連続気泡率が５〜２５％である、水回り用天井材。
【請求項２】
前記基板は、前記発泡樹脂層の他方の面に設けられた第二の金属層を有する、請求項１に記載の水回り用天井材。
【請求項３】
前記第一の金属層の面に設けられた化粧層をさらに有する、請求項１または請求項２に記載の水回り用天井材。
【請求項４】
前記化粧層が不織布で形成されている、請求項３に記載の水回り用天井材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、水回り用天井材に関する。
【背景技術】
【０００２】
天井材の素材としては、耐火性や断熱性に優れるという観点から、石膏やロックウール、ケイ酸カルシウム／繊維複合などが使用されている。
これらを素材とする天井材を、水回りなどの湿度が高く結露しやすいところで使用した場合、水分を多く吸い込んでしまい、天井材の重量が増加してしまう。特に石膏を素材とする天井材は、吸水量も多く、水分に弱く、吸水することで強度の低下が著しいものである。
その結果、天井材のたわみが大きくなり、目視で判別できるようになると、見栄えが悪くなるという問題がある。
【０００３】
そこで、特許文献１には、湿気を吸湿することにより発生する天井材のたわみを視覚的に目立たせないように処理し、天井板の板厚を上げることなく製作コストを抑えた天井板が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１４−１７３２２７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、これらの天井板は、吸湿により発生するたわみを視覚的に目立たせないように処理されているものの、吸水量そのものを抑えられない。
そこで、本発明は、吸水量を抑えた水回り用天井材を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するために、本発明は以下の手段を提供する。
すなわち、本発明の水回り用天井材は、発泡樹脂層と、前記発泡樹脂層の一方の面に設けられた第一の金属層とを有する基板を備え、前記基板は、連続気泡率が５〜２５％である。
前記基板は、前記発泡樹脂層の他方の面に設けられた第二の金属層を有することが好ましい。
前記水回り用天井材は、前記第一の金属層の面に設けられた化粧層をさらに有することが好ましい。
前記化粧層が不織布で形成されていることが好ましい。
【０００７】
なお、本発明において、水回りとは、台所、洗面所、風呂場、プールなど、水を用いる場所のことをいう。
【発明の効果】
【０００８】
本発明の水回り用天井材によれば、吸水量を抑えることができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明の一実施形態にかかる水回り用天井材の断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
本発明の水回り用天井材は、発泡樹脂層と、前記発泡樹脂層の一方の面に設けられた第一の金属層とを有する基板を備える。
図１に、本発明の一実施形態にかかる水回り用天井材１を示す。
本実施形態の水回り用天井材１は、基板１０と、化粧層１２とを備える天井用の複合板である。基板１０と化粧層１２とは、第三の接着剤層２４を介して積層されている。
本実施形態において、水回り用天井材１を天井に設置したとき、化粧層１２側が下側（表側）となる。
【００１１】
（水回り用天井材の厚み、坪量）
水回り用天井材１の厚みは、１．８〜４．９ｍｍが好ましく、１．９〜４．５ｍｍがより好ましく、２．５〜４．５ｍｍがさらに好ましい。水回り用天井材１の厚みが前記下限値以上であれば、強度を充分に保つことができる。水回り用天井材１の厚みが前記上限値以下であれば、施工現場で切断等の加工が容易になり、また水回り用天井材１の吸水量を低く抑えることができる。
【００１２】
水回り用天井材１の坪量は、５００〜１０００ｇ／ｍ２が好ましく、６００〜１０００ｇ／ｍ２がより好ましく、６００〜８００ｇ／ｍ２がさらに好ましい。水回り用天井材１の坪量が前記下限値以上であれば、強度を充分に保つことができる。水回り用天井材１の坪量が前記上限値以下であれば、水回り用天井材１の吸水量をより低く抑えることができる。
【００１３】
［基板］
基板１０は、平板状の発泡樹脂層１４と、発泡樹脂層１４の一方の面に設けられた第一の金属層１６と、発泡樹脂層１４の他方の面に設けられた第二の金属層１８とを有する。発泡樹脂層１４と第一の金属層１６とは第一の接着剤層２０を介して積層されている。発泡樹脂層１４と第二の金属層１８とは第二の接着剤層２２を介して積層されている。
なお、基板１０は、発泡樹脂層１４と、発泡樹脂層１４の一方の面に設けられた第一の金属層１６とを有していればよく、第二の金属層１８を有していても、有していなくてもよい。
【００１４】
（基板の厚み、坪量）
基板１０の厚みは、１．０〜４．０ｍｍが好ましく、１．５〜３．５ｍｍがより好ましく、１．５〜３．０ｍｍがさらに好ましい。基板１０の厚みが前記下限値以上であれば、水回り用天井材１の強度を充分に保つことができる。基板１０の厚みが前記上限値以下であれば、水回り用天井材１の吸水量を低く抑えることができる。
【００１５】
基板１０の坪量は、５００〜１０００ｇ／ｍ２が好ましく、５５０〜８００ｇ／ｍ２がより好ましい。基板１０の坪量が前記下限値以上であれば、水回り用天井材１の強度を充分に保つことができる。基板１０の坪量が前記上限値以下であれば、水回り用天井材１の吸水量を低く抑えることができる。
【００１６】
（連続気泡率）
基板１０の連続気泡率は、以下の方法により測定する。まず、基板１０から、縦２５ｍｍ×横２５ｍｍのシート状サンプルを複数枚切り出した。切り出したサンプルを空間があかないよう重ね合わせて厚み５０ｍｍとして、試験片を得た。得られた試験片の外寸を、ミツトヨ社製「デジマチックキャリパ」を用いて、１／１００ｍｍまで測定し、見掛けの体積（ｃｍ３）を求めた。
次に、空気比較式比重計１０００型（東京サイエンス社製）を用いて、ＡＳＴＭ  Ｄ２８５６−８７の１−１／２−１気圧法により試験片の体積（ｃｍ３）を求めた。
下記式により連続気泡率（％）を計算した。５つの試験片の連続気泡率の平均値を求めた。
連続気泡率（％）＝１００×（見かけ体積−空気比較式比重計測定体積）／見かけ体積
上記の測定において、試験片をＪＩＳ  Ｋ７１００：１９９９の記号２３／５０、２級の環境下で１６時間保管した後、ＪＩＳ  Ｋ７１００：１９９９の記号２３／５０、２級の環境下で測定を行った。なお、空気比較式比重計は、標準球（大２８．９６ｃｃ  小８．５８ｃｃ）にて補正を行った。
基板１０の連続気泡率は、後述する発泡シートの製造時において、気泡調整剤の種類や量、発泡剤の量、押出発泡される際の樹脂温度などによって調整することができる。
【００１７】
本発明においては、基板１０の連続気泡率が５〜２５％であり、好ましくは６〜２０％であり、より好ましくは７〜１５％である。
基板１０の連続気泡率が５％以上であると、貼り合わせ加工時の寸法変化が安定することで貼り合わせ加工性が良くなり、２５％以下であると、水回り用天井材１の吸水量を低く抑えることができる。
【００１８】
（発泡樹脂層）
発泡樹脂層１４の材質としては、公知の複合板において発泡樹脂層として通常使用できるものを制限なく使用できる。本発明においては、発泡性、耐久性の観点から、発泡樹脂層１４の材質としては、一般的なポリスチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂、変性ポリフェニレンエーテル系樹脂、ポリエステル系樹脂などが使用できる。
【００１９】
基板１０を構成する発泡樹脂層１４に用いられるポリスチレン系樹脂は、特に限定されず、例えば、スチレン系単量体の単独重合体または共重合体等が挙げられる。また、ポリスチレン系樹脂として、スチレン系単量体と、該スチレン系単量体と共重合可能なビニル系単量体とを共重合させた、スチレン系単量体を主成分とする共重合体を用いてもよい。
ポリスチレン系樹脂としては、スチレンに基づく構成単位を全構成単位に対して５０質量％以上有するポリスチレン系樹脂が好ましく、ポリスチレンがより好ましい。
【００２０】
スチレン系単量体としては、例えば、スチレン、α−メチルスチレン、ビニルトルエン、クロロスチレン、エチルスチレン、ｉ−プロピルスチレン、ジメチルスチレン、ブロモスチレン等が挙げられる。
スチレン系単量体は、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
【００２１】
スチレン系単量体と共重合可能なビニル系単量体としては、例えば、メチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、ブチル（メタ）アクリレート、セチル（メタ）アクリレート等のアルキル（メタ）アクリレート；（メタ）アクリロニトリル、ジメチルマレエート、ジメチルフマレート、ジエチルフマレート、エチルフマレート、ジビニルベンゼン、アルキレングリコールジメタクリレート等の二官能性単量体；等が挙げられる。
ビニル系単量体は、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
【００２２】
原料となるポリスチレン系樹脂としては、市販のポリスチレン系樹脂、懸濁重合法等の方法で製造したポリスチレン系樹脂、リサイクル原料でないポリスチレン系樹脂（バージンポリスチレン）を使用できる他、使用済みの発泡板、ポリスチレン系樹脂発泡成形体（食品包装用トレー等）等を再生処理して得られたリサイクル原料を使用することができる。該リサイクル原料としては、使用済みの発泡板、ポリスチレン系樹脂発泡成形体を回収し、リモネン溶解方式や加熱減容方式によって再生したリサイクル原料を用いることができる。
ポリスチレン系樹脂は、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
【００２３】
発泡樹脂層１４には、その物性を損なわない範囲内において、酸化防止剤、熱安定剤、紫外線吸収剤、滑剤、離型剤、染料、顔料、帯電防止剤、充填材等の添加剤が含有されていてもよい。
【００２４】
（発泡樹脂層の厚み、坪量）
発泡樹脂層１４の厚みは、０．８〜３．８ｍｍが好ましく、１．３〜３．３ｍｍがより好ましく、１．３〜２．８ｍｍがさらに好ましい。発泡樹脂層１４の厚みが前記下限値以上であれば、水回り用天井材１の強度を充分に保つことができる。基板１０の厚みが前記上限値以下であれば、水回り用天井材１の吸水量を低く抑えることができる。
【００２５】
発泡樹脂層１４の坪量は、６０〜２００ｇ／ｍ２が好ましく、７０〜１８０ｇ／ｍ２がより好ましく、８０〜１５０ｇ／ｍ２がさらに好ましい。発泡樹脂層１４の坪量が前記下限値以上であれば、水回り用天井材１の強度を充分に保つことができる。基板１０の厚みが前記上限値以下であれば、水回り用天井材１の吸水量を低く抑えることができる。
【００２６】
発泡樹脂層１４においては、樹脂成分に加えて、さらに、気泡調整剤を含有していることが好ましい。気泡調整剤を含有していることにより、連続気泡率が低く、成形性の良好な発泡シートが得られやすくなる。
気泡調整剤としては、例えば、タルク、雲母、マイカ、モンモリロナイトなどの無機フィラーが挙げられる。
気泡調整剤は、１種単独で用いられてもよいし、２種以上が組み合わされて用いられてもよい。
【００２７】
（金属層）
発泡樹脂層１４の一方の面には第一の金属層１６が、他方の面には第二の金属層１８が設けられている。これにより、基板１０の強度を充分に保つことができ、また、基板１０の表面の撥水性により、吸水量を低く抑えることができる。
第一の金属層１６及び第二の金属層１８としては、複合板に通常使用される公知の金属を使用することができ、例えば、アルミニウムシート、アルミニウム合金シート、ステンレスシート、鉄シート、鋼シート、チタニウムシート等の金属シートが挙げられる。なかでも、軽量性の観点から、アルミニウムシートが好ましい。
第一の金属層１６及び第二の金属層１８は、単層であってもよく、複層であってもよい。また、第一の金属層１６と第二の金属層１８とは、同じ金属で形成されていてもよく、異なる金属で形成されていてもよい。
【００２８】
第一の金属層１６の厚みは、５０μｍ以上であり、５０〜１８０μｍが好ましく、５０〜１５０μｍがより好ましい。第一の金属層１６の厚みが前記下限値以上であれば、撥水性に優れ、吸水量を低く抑えることができる。第一の金属層１６の厚みが前記上限値以下であれば、施工現場で切断等の加工が容易で、かつ軽量で作業性に優れた基板１０が得られやすい。
第二の金属層１８の厚みは、第一の金属層１６の厚みと同様である。第一の金属層１６の厚みと第二の金属層１８の厚みは、同じであってもよく、異なっていてもよい。
【００２９】
（接着剤層）
第一の接着剤層２０及び第二の接着剤層２２を構成する接着剤としては、複合板に通常使用される公知の接着剤を使用でき、ホットメルト接着剤が好ましい。
ホットメルト接着剤としては、発泡樹脂層１４と第一の金属層１６、又は発泡樹脂層１４と第二の金属層１８を接着することができるものであればよく、例えば、ポリオレフィン系ホットメルト接着剤、ポリエステル系ホットメルト接着剤等が挙げられる。ポリオレフィン系ホットメルト接着剤としては、例えば、商品名「Ｘ−２３００」（クラボウ社製）等が挙げられる。ポリエステル系ホットメルト接着剤としては、例えば、商品名「ＰＥＳ−１１１ＥＥ」（東亞合成社製）等が挙げられる。
ホットメルト接着剤は、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
【００３０】
第一の接着剤層２０の厚みは、１０〜５０μｍが好ましく、２０〜４０μｍがより好ましい。第一の接着剤層２０の厚みが前記範囲内であれば、水回り用天井材１の取り付け時に自重による撓みを防止するためにビス等の固定間隔を３０ｃｍ以下とした場合でも、長期使用した際の表裏の温度差による反りや自重による撓みの発生を抑制しやすい。また、第一の接着剤層２０の厚みが前記下限値以上であれば、発泡樹脂層１４と第一の金属層１６とを充分に接着しやすい。第一の接着剤層２０の厚みが前記上限値以下であれば、貼り合わせ時にかける熱量を低く抑えることができることで寸法変化を小さくでき、貼り合わせ加工を安定化することが出来る。
第二の接着剤層２２の厚みについても、第一の接着剤層２０の厚みと同様である。第一の接着剤層２０と第二の接着剤層２２の厚みは、同じであってもよく、異なっていてもよい。
【００３１】
［化粧層］
化粧層１２を形成する化粧材としては、複合板に使用される公知の化粧材が使用でき、例えば、不織布（ポリオレフィン系不織布等）、不燃紙、樹脂フィルム（オレフィン系樹脂フィルム等）等が挙げられる。
化粧層１２は、単層であってもよく、複層であってもよい。
【００３２】
化粧層１２の坪量は、７０〜１８０ｇ／ｍ２が好ましく、８０〜１５０ｇ／ｍ２がより好ましい。化粧層１２の坪量が前記下限値以上であれば、下地（第一の金属層）が見えにくくなり意匠的に均一な色調が得られる。化粧層１２の坪量が前記上限値以下であれば、水回り用天井材１の吸水量を低く抑えることができる。
【００３３】
化粧層１２は、第三の接着剤層２４を介して基板１０の第一の金属層１６側に設けられている。
第三の接着剤層２４を形成する接着剤としては、例えば、第一の接着剤層２０及び第二の接着剤層２２で挙げたものと同じものが挙げられる。
第三の接着剤層２４の厚みは、１０〜５０μｍが好ましく、１５〜４０μｍがより好ましい。
【００３４】
［用途］
水回り用天井材１は、水回り用の天井材として使用できる。なかでも、水回り用天井材１が自重によりたわみにくい充分な強度を有し、かつ吸水量を低く抑えることができることから、水回り用天井材１は湿度が高く結露しやすいところで使用する天井材として特に有効である。
具体的には、台所、洗面所、風呂場、プールなど、水を用いる場所の天井に取り付けられる天井材が挙げられる。
【００３５】
［製造方法］
水回り用天井材１の製造方法は、特に限定されず、例えば、下記の工程（Ｉ）及び（ＩＩ）を有する方法が挙げられる。
工程（Ｉ）：
発泡シートの一方の面にホットメルト接着剤を介して第一の金属シートを重ねる。発泡シートの他方の面にホットメルト接着剤を介して第二の金属シートを重ねる。この積層体を、加熱圧着した後に冷却して、発泡樹脂層１４の一方の面に第一の接着剤層２０を介して第一の金属層１６が積層され、発泡樹脂層１４の他方の面に第二の接着剤層２２を介して第二の金属層１８が積層された基板１０を得る。
工程（ＩＩ）：
基板１０の第一の金属層１６側の面にホットメルト接着剤を介して化粧層１２を重ね、加熱圧着した後に冷却して、基板１０の第一の金属層１６側に第三の接着剤層２４を介して化粧層１２が積層された水回り用天井材１を得る。
【００３６】
（発泡シートの製造方法）
本発明の発泡シートの製造方法は、ポリスチレン系樹脂を含む樹脂成分を含有する原料組成物と、発泡剤と、を溶融混練し、押し出して発泡させる方法である。
かかる発泡シートの好適な製造方法としては、公知の製造方法を採用することができ、例えば、以下に示す製造方法（Ａ）、製造方法（Ｂ）が挙げられる。これらの中でも、かかる発泡シートの製造方法としては、押出発泡性、熱成形性の点から、製造方法（Ａ）がより好ましい。
【００３７】
製造方法（Ａ）：
ポリスチレン系樹脂及びこれ以外の樹脂を含む樹脂成分並びにその他成分を含有する原料組成物と、物理発泡剤と、を押出機に供給して溶融混練した後、前記押出機の先端に取り付けたサーキュラーダイから押出発泡して円筒状の発泡体を得、次いで、この円筒状の発泡体を、拡径させた上でマンドレルに供給して冷却した後、円筒状の発泡体をその内外周面間に亘って押出方向に連続的に切断して展開することにより、発泡シートを製造する方法。
【００３８】
製造方法（Ｂ）：
前記原料組成物と化学発泡剤とを押出機内で溶融混練した後、前記押出機の先端に取り付けたＴダイから押出して発泡性シートを作製し、この発泡性シートを加熱して発泡させることにより、発泡シートを製造する方法。
【００３９】
（工程（Ｉ））
工程（Ｉ）は、基板１０を得る工程である。以下に、工程（Ｉ）についてより具体的に説明する。
発泡シート及び金属シートは、ロール状に巻回した状態から連続的に巻き出して使用してもよく、所望の形状に予め切断したものを使用してもよい。
発泡シートと金属シートの積層においては、発泡シートの表面にホットメルト接着剤を付与してもよく、金属シートの表面にホットメルト接着剤を付与してもよい。
【００４０】
発泡シートにおける金属シートの積層面にホットメルト接着剤を付与する方法としては、例えば、下記の方法（ａ）〜（ｄ）が挙げられる。
（ａ）発泡シートとホットメルト接着剤とを共押出しにより積層する方法。
（ｂ）発泡シートにおける金属シートの積層面にホットメルト接着剤を押出ラミネートする方法。
（ｃ）押出発泡した直後の発泡シート上にホットメルト接着剤からなるフィルムを積層する方法。
（ｄ）発泡シートにおける金属シートの積層面にホットメルト接着剤からなるフィルムを積層して加熱圧着する方法。
【００４１】
金属シートの表面にホットメルト接着剤を付与する方法としては、例えば、下記の方法（ｅ）及び（ｆ）が挙げられる。
（ｅ）溶媒に溶かしたホットメルト接着剤を金属シートに塗布した後に溶媒を蒸発させて除去する方法。
（ｆ）金属シートの片面にホットメルト接着剤からなるフィルムを加熱圧着する方法。
【００４２】
発泡シートと金属シートを加熱圧着する方法としては、特に限定されず、例えば、所定温度に加熱された一対のロール又は一対の加圧板を用いる方法が挙げられる。
発泡シートと金属シートの積層時の加熱温度は、１００〜１８０℃が好ましく、１１０〜１７０℃がより好ましい。前記加熱温度が前記下限値以上であれば、発泡シートと金属シートとを充分に接着しやすい。前記加熱温度が前記上限値以下であれば、発泡シートが収縮しにくい。
【００４３】
工程（Ｉ）においては、発泡シートと金属シートの積層時の加熱によって発泡シートを二次発泡させることが好ましい。
発泡シートにおける金属シート積層時の加熱温度での二次発泡倍率は、１．０１〜２．５倍が好ましく、１．０１〜２．３倍がより好ましい。発泡シートの二次発泡倍率が前記下限値以上であれば、金属シートの積層時に発泡シートが潰れにくく、充分な厚みを有する水回り用天井材１が得られやすい。発泡シートの二次発泡倍率が前記上限値以下であれば、金属シートの積層時に金属シートに皺が発生しにくい。
なお、金属シート積層時の加熱温度とは、金属シートの積層時において加熱されている発泡シートの表面温度のうち、最低温度と最高温度とを相加平均した温度を意味する。
【００４４】
本発明において、発泡シートを二次発泡させたものを発泡樹脂層１４という。
また、発泡シートの一方の面に金属シートを積層させたものを第一の金属層１６といい、他方の面に金属シートを積層させたものを第二の金属層１８という。
【００４５】
発泡シートの二次発泡倍率は、以下の方法で測定できる。
発泡シートから一辺が１０ｃｍの平面正方形状の試験片を切り出す。該試験片の見掛け上の体積Ｖ１を測定する。次いで、金属シート積層時の発泡シートの加熱温度と同一の温度に保持した恒温槽に試験片を供給し、任意の時間放置する。次いで、試験片の見掛け上の体積Ｖ２を測定し、下式に基づいて二次発泡倍率を算出する。
二次発泡倍率（倍）＝Ｖ２／Ｖ１
【００４６】
金属シート積層時の加熱温度での発泡シートの二次発泡倍率は、発泡シートの製造時における発泡剤の使用量、金型から押出発泡する際の樹脂（α）の温度、気泡核剤の使用量を調整することによって制御できる。
具体的には、発泡剤の使用量を増加させると共に金型から押出発泡する際の樹脂（α）の温度を低くすることによって、発泡シートの二次発泡倍率は高くなる傾向がある。金型から押出発泡する際の樹脂（α）の温度を高くすると、発泡シートの二次発泡倍率は低くなる傾向がある。気泡核剤の使用量を増加させると、発泡シートの二次発泡倍率は低くなる傾向がある。
【００４７】
（工程（ＩＩ））
工程（ＩＩ）は、基板１０に化粧層１２を重ね合わせる工程である。
基板１０と化粧層１２の積層は、工程（Ｉ）と同様に行える。
基板１０と化粧層１２の積層においても、基板１０の表面にホットメルト接着剤を付与してもよく、化粧層１２の表面にホットメルト接着剤を付与してもよい。例えば、方法（ｅ）及び（ｆ）と同様の方法で基板１０の表面又は化粧層１２の表面にホットメルト接着剤を付与することができる。
【００４８】
なお、本発明の水回り用天井材は、前記した水回り用天井材１には限定されない。例えば、本発明の水回り用天井材は、化粧層を有しないものであってもよい。
【実施例】
【００４９】
以下、実施例によって本発明を詳細に説明するが、本発明は以下の記載によっては限定されない。
【００５０】
［吸水量の評価］
ＪＩＳ  Ａ  ６９０１の全吸水試験に準拠して吸水量の測定を行った。
天井材を３００ｍｍ×３００ｍｍの大きさに裁断した試験片を用意し、試験片を４０±２℃に調整した乾燥機中で恒量となるまで乾燥させる。乾燥した時の試験片の質量を１ｇの精度で量る。
次に、試験片を２０±３℃の水中に水面下約３ｃｍの位置に水平に置き、２時間静置する。２時間後に試験片を取り出して、表面に付着している水を拭き取り、吸水時の質量を１ｇの精度で量る。
吸水前後の重量変化の値を１ｍ２あたりの重量に換算した値を吸水量とした。
本発明において、吸水量は、５００ｇ／ｍ２以下が好ましく、４７０ｇ／ｍ２以下がより好ましく、４５０ｇ／ｍ２以下がさらに好ましい。吸水量が、５００ｇ／ｍ２以下であれば、天井材として施工後に撓みにくく、建物に負荷をかけにくいため好ましい。
【００５１】
［吸水前後の曲げ強度保持率評価］
天井材の吸水前後の曲げ強度保持率評価は、次のようにして行った。
吸水量の評価同様の処理を行った、吸水前の試験片と吸水後の試験片より、幅５０ｍｍ、長さ１５０ｍｍの長矩形状に裁断してサンプルとし、ＪＩＳ  Ｋ７１７１−２００９に準拠してサンプルの曲げ最大点応力を測定した。
テンシロン万能試験機（エー・アンド・デイ社製、商品名「ＲＴＧ−１３１０」）を用い、３点押し曲げ試験により容器用周側枠材の曲げ強度の最大値を測定した。測定条件は次の通りとした。
・治具間距離：１００ｍｍ
・圧縮治具：先端寸法（Ｒ）が５ｍｍである圧子と、試験片と接する部分を起点に５°の傾斜を有する幅６７ｍｍ、角部寸法（Ｒ）が２．５ｍｍの支持台。
・圧縮速度：５０ｍｍ／ｍｉｎ
・押し曲げ距離：３０ｍｍ
エー・アンド・デイ社製の汎用試験器用データ処理システムＭＳＡＴ０００２ＲＴＦ／ＲＴＧのプログラム中に試験片の厚み、幅、長さを入力し、３点押し曲げ試験を行い、自動的に算出されたデータとして曲げ最大点応力を求めた。
算出された曲げ最大点応力より曲げ強度保持率を以下の式を用いて算出した。
曲げ強度保持率（％）＝吸水後曲げ最大点応力／吸水前曲げ最大点応力×１００
【００５２】
［実施例１］
第一段目の押出機の先端部に第二段目の押出機が接続してなるタンデム型の押出機を用
意した。ポリフェニレンエーテルとポリスチレン系樹脂との混合物（サビック社製、商品名「ＮＯＲＹＬ  ＥＦＮ４２３０」、ポリフェニレンエーテル量：７０質量％、ポリスチレン系樹脂量：３０質量％）３１．５質量％及びポリスチレン（ＤＩＣ社製、商品名「ＸＣ−５１５」）６８．５質量％からなる変性ポリフェニレンエーテル系樹脂１００質量部と、タルクマスターバッチ（ベース樹脂：ＰＳ  タルク量：４０％）０．１３質量部とを第一段目の押出機に供給し、溶融混錬した。次いで、第一段目の押出機中に発泡剤として液化ブタン５．２３質量部を圧入して変性ポリフェニレンエーテル系樹脂と溶融混練した。次いで、第一段目の押出機の先端に接続した第二段目の押出機に溶融状態の変性ポリフェニレンエーテル系樹脂を連続的に供給し、樹脂温度が１７０℃となるように調整して、第二段目の押出機の先端に取り付けたサーキュラダイから押出発泡させて円筒状の発泡体とした。
次いで、円筒状の発泡体を徐々に拡径させながらマンドレルに供給して冷却した後、任意の箇所で押出方向に連続的に切断、展開して、長尺状の発泡シートとしてロール状に巻き取った。なお、押出発泡時の吐出量は４００ｋｇ／時間、引取速度は３２．３ｍ／分とした。得られた発泡シートの厚みは１．５ｍｍ、坪量は１００ｇ／ｍ２であった。
ロール状に巻き取った発泡シート巻き出し（発泡樹脂層）、アルミニウムシート（東洋アルミニウム社製、記号Ａ１Ｎ３０−Ｈ１８、第一の金属層、第二の金属層）、オレフィン系ホットメルト接着剤（クラボウ社製、商品名「クランベターＸ−２３００」、第一の接着剤層、第二の接着剤層）、の順番で、該発泡シートの両面全体に連続的に積層すると同時に、１３０℃に加熱した一対の加熱圧着ベルト間に連続的に供給し、表面温度が全面的に１１０℃となるように加熱圧着した。次いで、表面温度が３４℃となるまで冷却して、厚みが１．９６ｍｍの長尺状の基板（水回り用天井材、試作品１）を得た。なお、基板の引取速度は３ｍ／分とした。
表１に示す通り、得られた試作品１の基板の連続気泡率は１０．３％、坪量は５８０ｇ／ｍ２、吸水量７ｇ／ｍ２、吸水前曲げ強度８．９７ＭＰａ、吸水後曲げ強度８．９７ＭＰａ、曲げ強度保持率は１００．０％であった。
【００５３】
【表１】
2018053642.tif 000003
【００５４】
［実施例２］
使用したアルミニウムシートを記号Ａ１Ｎ３０−０に変え（第一の金属層、第二の金属層）、坪量が９０ｇ／ｍ２のポリエステル系不織布（呉羽テック社製、化粧層）をポリエステル系ホットメルト接着剤で基板の片面に来るように、アルミニウムシート（第一の金属層）に重ねたものを加熱圧着ベルト間に連続的に供給した。加熱圧着ベルトの加熱温度を１４０℃、表面温度を１２０℃となるように圧着した以外は、実施例１と同様に水回り用天井材（試作品２）を得た。
表１に示す通り、得られた試作品２の基板の連続気泡率は１２．５％、坪量は７００ｇ／ｍ２、吸水量３２５ｇ／ｍ２、吸水前曲げ強度２．５１ＭＰａ、吸水後曲げ強度２．４９ＭＰａ、曲げ強度保持率は９９．２％であった。
【００５５】
［実施例３］
加熱圧着ベルトの加熱温度を１５０℃、表面温度を１３０℃となるように圧着した以外は、実施例２と同様に水回り用天井材（試作品３）を得た。
表１に示す通り、得られた試作品３の基板の連続気泡率は２１．０％、坪量は７００ｇ／ｍ２、吸水量４０３ｇ／ｍ２、吸水前曲げ強度３．３１ＭＰａ、吸水後曲げ強度３．２２ＭＰａ、曲げ強度保持率は９７．３％であった。
【００５６】
［比較例１］
加熱圧着ベルトの加熱温度を１６０℃、表面温度を１４０℃となるように圧着した以外は、実施例２と同様に水回り用天井材（試作品４）を得た（比較例１）。実施例１〜３と同様に吸水量及び吸水前後の曲げ強度を評価した。
表２に示す通り、得られた試作品４の基板の連続気泡率は３３．１％、坪量は７００ｇ／ｍ２、吸水量９５３ｇ／ｍ２、吸水前曲げ強度３．５５ＭＰａ、吸水後曲げ強度３．４８ＭＰａ、曲げ強度保持率は９８．０％となった。
連続気泡率が２５．０％よりも高い比較例１では、吸水量を抑えることができなかった。
【００５７】
【表２】
2018053642.tif 000004
【００５８】
［比較例２〜３］
表２に示す構成、秤量、厚みの石膏ボードを試験片にした比較例２〜３においても、実施例１〜３と同様に吸水量及び吸水前後の曲げ強度を評価した。結果を表２に示す。
石膏ボードを試験片にした比較例１〜２では、いずれも２０００ｇ／ｍ２以上の大きな吸水量であった。
曲げ強度保持率については、実施例１〜３のいずれも９５％以上であるのに対して、比較例１、２はいずれも３５％以下であった。
【００５９】
［比較例４〜６］
繊維混合ケイ酸カルシウムを試験片にした比較例４、ロックウール化粧吸音板を試験片にした比較例５、不織布を試験片にした比較例６においても、実施例１〜３と同様にして吸水量及び吸水前後の曲げ強度を評価した。結果を表３に示す。比較例４〜６では、いずれも吸水量が７５０ｇ／ｍ２以上と、大きな値であった。
曲げ強度保持率については、比較例４は７７．５％、比較例５は４．２％、比較例６については測定不可であった。
【００６０】
【表３】
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【００６１】
これらの結果から、本発明のプール用天井材によれば、吸水量を更に抑えることができることが分かった。
【符号の説明】
【００６２】
１    水回り用天井材
１０  基板
１２  化粧層
１４  発泡樹脂層
１６  第一の金属層
１８  第二の金属層
２０  第一の接着剤層
２２  第二の接着剤層
２４  第三の接着剤層
【図１】
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