(57)【要約】      （修正有）【課題】相互結合複合型梅森モータの基本構成に係るトルク脈動の低減構造の提供にある。【解決手段】トルク脈動は吸引極の回転方向先端部が鉄心１４の溝部を渡るときの瞬間的な吸引力の低減とコイル電流切換時の電流変動による瞬時的な吸引力増大が主原因である。吸引力の低減は、吸引極先端部に傾斜をつけることで吸引極の溝の渡りの影響を緩和する。電流変動は、電流切換えを各相に時間差を設けて影響を分散することで有効に低減できる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
転流相手のＡ、Ｂ相の２相構成のコイルを基本に多重化して互いに（π／重相数）ずつ位相角をずらして重ねて重なる部分を相互結合する様にして両面磁極の歯溝鉄心に収納した固定子と、両面に対向面を持つ吸引極で複数の対向面を構成した回転子と、二象限定電流制御回路と、Ａ相・Ｂ相を切換えながら順次に（π／重相数）の位相差で各重相コイルに供給して各重相コイルの起磁力が集中した位置に該吸引極の先端部或は後端部を置く様にしたフリップ・フロップスイッチと、で構成した相互結合複合型梅森モータ或は相互結合複合型梅森発電機、さらにまた上記固定子を直線状にした相互結合複合型梅森リニアモータにおいて、吸引極の回転方向先端部と後端部に傾斜をつけて該吸引極の溝の磁気的な渡りを緩和することと、複合機構における複数の磁気回路相互間の転流のタイミングをずらすことでトルク脈動の低減をした相互結合複合型梅森モータ、或は相互結合複型梅森発電機さらにまた相互結合複合型梅森リニアモータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】  本発明は両側面に磁極面を持った二重リング状歯溝鉄心、相互結合するように重複して巻いたコイル、両端に対向面を持つ吸引極の組み合わせでトルク、重量比略１桁向上を実現した革新的吸引モータに関するものである。
【背景技術】
【０００２】  昭和４０年代、パルス巾変調技術を用いて３相疑似正弦波の可変電圧、可変周波インバータが発明され、これと３相同期電動機、３相誘導電動機と組み合わせて広範囲な速度制御が可能なモータシステムが完成し、それ以降現在迄広く使われてきた。
地球環境保護のため、化石燃料車から電気自動車、燃料電池電気自動車に短期間にとって代わるべき情勢も生まれてきた。現在あるモータは大きく変わるべき宿命を負わされてしまった。
この様な状況のもとで本出願と同一の発明者によって特許出願２０１６−１７５０６相互結合複合型梅森モータが出願された。該特許は相互結合と複合型の構成要素によって、ネオジウム磁石は使用しない、トルク・重量比が従来モータの１桁大、モータ形状が据置型、扁平型、軸中型、平型リニア駆動型が選択出来る、駆動機構がシンプルである、制動エネルギが高い効率で回収出来駆動エネルギが再利用出来る等今後の文明社会えの適応性が高い。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】  本発明は前記既出願特許、相互結合複合型梅森モータに追加すべきトルク脈動を解決ための構成についてなされたものである。
【課題を解決するための手段】
【０００４】  本発明のモータは転流相手のＡ、Ｂ相の２相構成のコイルを基本に多重化して互いに（π／重相数）ずつ位相角をずらして重ねて重なる部分を相互結合する様にして両面磁極の歯溝鉄心に収納した固定子と両面に対向面を持つ吸引極で複数の対向面を構成した回転子と二象限定電流制御回路と、Ａ相、Ｂ相を切換えながら順次に（π／重相数）の位相差で各重相コイルの供給して各重相コイルの起磁力が集中した位置に該吸引極の先端部或は後端部を置く様にしたフリップフロップスイッチとで構成した相互結合複合型梅森モータ或は相互結合複合型梅森発電機、さらにまた上記固定子を直線状にした相互結合複合型梅森リニアモータにおいて、吸引極回転方向先端部と後端部に傾斜をつけて該吸引極の溝の磁気的な渡りを緩和することと、複合機構における複数の磁気回路相互間の転流のタイミングをずらすことでトルク脈動の低減をすることが出来る。
【発明の効果】
【０００５】  従来の磁石式モータにおけるトルク脈動対策は、基本的に磁石無しモータに対しては適用出来ない。相互結合複合型梅森モータにおけるトルク脈動対策は発生原因を解明して［０００４］項記載の解決策を得た。相互結合複合型梅森リニアモータはこれと同様有効に対応出来る。また相互結合複合型梅森発電機に対してはトルク脈動の影響は出力電圧脈動の形で表われるが、これに対しても脈動の低減効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【０００６】
【図１】  本発明に係る１６極６重相１２面構成モータの実施例である。Ａは、上記歯溝鉄心部分を含むＡ−Ａ′断面である。Ｂは、上記吸引極部分を含むＢ−Ｂ′断面である。Ｃは、上記軸を含む横断面図である。Ｄは、外側から見た磁極の重なり状況図である
【図２】  Ａは、本発明による図１に係るコイル構成の説明図である。Ｂは、同図［Ａ］に係る歯溝鉄心間の磁路を示した図である。
【図３】  Ａは、本発明による固定子要素１−１に係るＦＦスイッチとコイルの接続構成を示した図である。Ｂは、固定子要素１−１各相の電流波形を示す。
【図４】  ３組の固定子要素相互間の電流位相関係を示した図
【図５】  動作説明のための基本構成図（１）
【図６】  動作説明のための基本構成図（２）
【図７】  動作説明のための基本構成図（３）
【図８】  本発明による先端部、後端部に傾斜をつけた吸引極を示した図
【図９】  本発明による独立した磁束循環回路を設けた固定子要素を示す図
【発明を実施するための形態】
【０００７】  図１は本発明に係る実施例の１６極６重相１２面構成のモータを示す。同図［Ｃ］は軸に面した断面構造を示す。図において１は固定子、２は回転子、４は保持材、５は回転軸、６は空隙、７は角度位置検知器である。
固定子１は３組の固定子要素１−１、１−２、１−３に分離され、軸方向に重ねてネジ２６でおさえられている。該３組の固定子要素はそれぞれ後述する大小リング状歯溝鉄心１４、１４′にコイル１６が巻かれ該大小リング状歯溝鉄心相互間と外表面を保持材４で成形補強して円板状に作られている。図１［Ａ］は前述した図１［Ｃ］の固定子要素１−１のＡ−Ａ′断面図である。１４は大リング歯溝鉄心、１４′は小リング歯溝鉄心を示す。コイルは複雑さを避けるためここでは省略してある。
回転子２は、４組の回転子要素２−１、２−２、２−３、２−４に分離され軸方向に重ねてネジ２６でおさえられ、回転軸５に固定されている。
図１［Ｂ］は、同図［Ｃ］の回転子２−１のＢ−Ｂ′断面図である。図において１７−１〜１７−４は吸引極を示す。該吸引極の半径方向の縁は半径方向と傾斜をつけてある。図１［Ｄ］は、この部分を外側から見た固定子要素１−１〜１−３の歯鉄心の溝と、回転子要素２−１〜２−４の吸引極の重なり状況をイメージ的に示したものである。該吸引極の角度位置は４者が一致しているが、該溝の角度位置は３者は順次にずれて設けられている。固定子の３分割と回転子の４分割はトルク脈動低減とトルク・重量比１桁増の革新に寄与している。７は回転子２の角度位置検知器である。
【０００８】  図２［Ａ］はコイル構成、同図［Ｂ］は磁束循環の構成を説明するための図である。１６極６重相構成より磁極ピッチは３６０°／１６極＝２２．５°、歯鉄心ピッチ、溝ピッチ＝２２．５°／６重相＝３．７５°、１周の溝数は１６［極］×６［重相］＝９６である。
図２［Ａ］において、１４−１、１４−１はそれぞれ固定子要素１−１における大リング状鉄心、小リング状鉄心で、それぞれ溝１５−１〜１５−９６、１５′−１〜１５′−９６の一部が示してある。１４−２、１４′−２は同様固定子要素１−２の鉄心、１４−３、１４′−３は同様固定子要素１−３の鉄心を示す、回転子の回転方向は追番の方向を順方向とする。
コイル１６−１Ａは大リング状鉄心１４−１の溝１５−１と溝１５−６の問の歯鉄心５個分を鉄心に向かって右回りで取り巻くように巻き該溝と同じ角度の小リング状鉄心１４′−１の溝１５−１′と溝１５−６′を上記とは逆に溝を左回りで取り巻くようにして所定の巻数が巻いてある。図２［Ａ］では表示していないが、上記と同様のことを２磁極ピッチ、即ち１２溝ピッチで以下の通り８回繰り返す。
溝１５−１、    溝１５−６    と  溝１５−１′、  溝１５−６′
溝１５−１３、  溝１５−１８  と  溝１５−１３′、溝１５−１８′
溝１５−２５、  溝１５−３０  と  溝１５−２５′、溝１５−３０′
溝１５−３７、  溝１５−４２  と  溝１５−３７′、溝１５−４２′
溝１５−４９、  溝１５−５４  と  溝１５−４９′、溝１５−５４′
溝１５−６１、  溝１５−６６  と  溝１５−６１′、溝１５−６６′
溝１５−７３、  溝１５−７８  と  溝１５−７３′、溝１５−７８′
溝１５−８５、  溝１５−９０  と  溝１５−８５′、溝１５−９０′
以上計８組のコイルは直列接続してコイル１６−１Ａを構成する。
【０００９】  上記コイル１６−１Ａを基準にして１磁極ピッチ、即ち６溝ピッチずらしてコイル１６−１Ｂを構成する。コイル１６−１Ａとコイル１６−１Ｂとの間は１溝ピッチ分間隔を空けてあるが、コイルの転流時間のための余裕時間を設けたものである。
【００１０】  再に上記コイル１６−１Ａ、コイル１６−１Ｂを基準にして、回転方向に１溝ピッチずらしてコイル１６−２Ａ、コイル１６−２Ｂが構成される。再にまた、最初から見て２溝ピッチずらしてコイル１６−３Ａ、コイル１６−３Ｂが、３溝ずらしてコイル１６−４Ａ、コイル１６−４Ｂが、４溝ずらしてコイル１６−５Ａ、１６−５Ｂが、５溝ずらしてコイル１６−６Ａ、１６−６Ｂが構成される。
【００１１】  コイル１６の起磁力の向きは大リング状歯溝鉄心１４−１と小リング状歯溝鉄心１４′−１のそれぞれの内では統一して、大リング状歯溝鉄心と小リング状歯溝鉄心の間では逆向きにする。図２［Ａ］では大リング状歯溝鉄心１４−１の起磁力は鉄心面に向う方向、小リング状歯溝鉄心１４−１の起磁力の向きはその逆にしてある。これよって図２［Ｂ］に示した様に対向した吸引極１７を通じて矢印の点線の循環磁束１９−１〜１９−３が生じる。吸引極１７が大小リング状歯溝鉄心１４−１、１４′−１のどの、角度位置にあっても同じ方向の循環磁束が生じる。
【００１２】  固定子要素１−２、１−３のコイル構成は、固定子要素１−１と同じである。
但し、固定子要素１−２は、固定子要素１−１を基準にして回転方向に溝ピッチの１／３、固定子要素１−３は更に溝ピッチの１／３ずれる様にネジ穴２６を開けてある。そのため吸引極１７の先端部、或は後端部が該固定子の歯溝鉄心１４、１４′の溝を通過するのは固定子要素１−１、固定子要素１−２、固定子要素１−３の順にずれて生じる。
【００１３】  図１［Ｃ］を参照して、回転子２は回転子要素２−１、２−２、２−３、２−４の４組で構成される。代表的に同図［Ｂ］は回転子要素２−２のＢ−Ｂ′断面を表しており、８個の吸引極の１７−１〜１７−４か図面に表示されている。該吸引極の形状は巾が１磁極ピッチ、半径方向長さが大リング状歯溝鉄心１４の外径から小リング状歯溝鉄心１４′の内径を覆う扇状で積層鋼板で作られ１磁極ピッチの間隔を開けて配置している。但し該吸引極の半径方向
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傾斜でまたがる様にしてある。上記回転子要素２−２以外の回転子要素２−１、２−３、２−４に関しても、吸引極１７は同じ角度位置で三つの固定子要素１−１、１−２、１−３を空隙６を介して挟む様に配置され、総ての吸引極は角度方向、軸方向の位置と強度保持のため例えばモールド構造の保持材４で保持される。
【００１４】  図３は、本発明の図１の固定子要素１−１に係るフリップフロップ（以下ＦＦスイッチと略称する）とコイルの接続、コイル電流波形を示すための図である。同図［Ａ］は、二象限定電流制御回路２２−１とコイル１６−１Ａ〜１６−６Ａ、コイル１６−１Ｂ〜１６−６ＢとＦＦスイッチ２０−１Ａ〜２０−６Ａ、２０−１Ｂ〜２０−６Ｂとの接続を説明するための図である。二象限定電流制御回路２２−１は負荷起電力の正負、大小に関係なく設定した定電流Ｉを出力するものである。転流相手のコイル１６−１Ａとコイル１６−１ＢはＦＦスイッチ２０−１Ａ、２０−１Ｂを介して並列接続されてＦＦスイッチユニットを構成してオンした方のＦＦスイッチを二象限定電流制御回路２２−１から定電流Ｉが供給される。転流相手のコイルのいずれか一方を流れた電流は一旦回路は合流して定電流Ｉとして、次のＦＦユニットへ入力しこれを全体で６回くり返す。
尚、該ＦＦスイッチ２０−１は図３では通常のスイッチ記号を使用しているか、実際はＩＧＢＴ等の半導体スイッチを用い、コンデンサ等による過電圧抑制等の処理が必要である。
【００１５】  図３［Ｂ］はコイル１６−１Ａ、１６−１Ｂ〜コイル１６−６Ａ、１６−６Ｂの電流波形を示す。１２相のコイル電流波形はピ−ク値かＩの片振巾の台形波で波形相互は順次π／６ずつ位相がずれている。表１は同図におけるＦＦスイッチの動作順序を示す。表中の○印はＦＦスイッチオン、
【表１】
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×印はＦＦスイッチオフを示す。動作モードを６番ずらすと制動及び逆行動作になる。
【００１６】  図４は固定子要素１−１〜１−３に係る電流供給を説明するための図である。同図［Ａ］はコイル１６に対する電流供給系を示したものである。二象限定電流制御器２２−１〜２２−３は固定子要素１−１、１−２、１−３それぞれ別々にして各固定子要素間での電流変動の影響を受けない様にしてある。
同図［Ｂ］は固定子要素１−１のコイル１６−１Ａ、１６−１Ｂの波形であり、前述した図３［Ｂ］の一部と同じである。図４［Ｃ］、［Ｄ］は、これを基準にして固定子要素１−２、１−３のコイル１６−１Ａ、１６−１Ｂの位相関係
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【００１７】  図５は、図１に係る動作説明用基本構成である。図１の本発明による実施例は１６極６重相１２面構成で吸引極の対向面は全体で９６あるが、図５の基本構成は１極に単純化して且つ見やすい様に直線化してある。磁路の構成は完結しておらず図中矢印１９で示した磁路があることを前提にしてある。
図５を参照して、吸引極１７の先端Ｐが溝１５−５にある状態では、ＦＦスイッチ２０−１Ａ〜２０−６Ａは総てオン、ＦＦスイッチ２０−１Ｂ〜２０−６Ｂは総てオフで、コイル１６−１Ａ〜１６−６Ａは二象限定電流制御回路２２−１からの供給電流Ｉが流れる。通流コイルは黒く塗りつぶしてある。各歯鉄心の磁束は下記の様に生じる。
・歯鉄心１４−１３の空隙はコイル１６−１Ａのコイル１個分の電流による磁束
・歯鉄心１４−１４の空隙はコイル１６−１Ａ〜１６−２Ａのコイル２個分の電流による磁束
・歯鉄心１４−１５の空隙はコイル１６−１Ａ〜１６−３Ａのコイル３個分の電流による磁束
・歯鉄心１４−１６の空隙はコイル１６−１Ａ〜１６−３Ａのコイル４個分の電流による磁束
・歯鉄心１４−１７の空隙は吸引極１７の対向した局部だけコイル１６−１Ａ〜コイル１６−５Ａのコイル５個分の電流による磁束
吸引極１７の先端Ｐが歯鉄心１４−７を横断する間、歯鉄心１４−３〜１４−６の空隙磁束は変化せず、歯鉄心１４−７の磁束だけか直線的に増加する。結局は吸引極１７が歯鉄心１４−７を移動する間に取得する磁気エネルギは該歯鉄心と吸引極とで作る対向空隙の持つ磁気エネルギと等しく、吸引極１個当り
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取得した磁気エネルギと同量の力学的エネルギが出力し、吸引極１個当り
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ここに
ＢＭ：磁束密度［Ｔ］
ＥＭ：蓄積された磁気エネルギ［Ｊ］
ＦＭ：発生吸引力［Ｎ］
μ０：４π×１０−７
ｇ：空隙長［ｍ］
ａ：歯溝鉄心巾［ｍ］
ｂ：歯ピッチ［ｍ］
多相コイルの各相が独立して吸引力発生の仕事をするのではなく多相コイルの全電流が相互結合で一体化して吸引動作の仕事をする。吸引力は電流の二乗に比例するため、各相コイルを相互結合で一体化することで実効的に重相数倍の吸引力を生じさせている。
【００１８】  図６を参照して、吸引極１７の先端Ｐが歯鉄心１４−７を横断して溝１５−６に達した時点で、コイル１６−１Ａの電流がコイル１６−１Ｂに転流する。コイル１６−１Ａは、自身のコイルの自己インダクタンスにもとづく磁気エネルギと、コイル１６−１Ａとコイル１６−２Ａ〜１６−５Ａそれぞれとの相互インダクタンスにもとづく磁気エネルギを保有する。転流によって上記自己インダクタンスの磁気エネルギは転流回路を通して電源側に回収され相互インダクタンスの磁気エネルギは相手のもとでそのまま、電源側に回収される。コイル電流のオン、オフに伴う磁気エネルギは多重化の分割によって、負担は６重相化の例では１／２２に低減し、過電圧発生等の問題が解消される。
【００１９】  図７は、前記コイル１６−１Ａからコイル１６−１Ｂへの転流後の状態を示してある。この状態は図５における状態と基本的に同じで吸引極１７の先端Ｐが、歯鉄心１４−８で駆動を継続する。
【００２０】  駆動力は吸引極先端部に、制動力は吸引極後端部に生じる。該先端部、或は後端部が溝を渡るとき吸引力が瞬間跡絶え駆動力或は制動力が減小してトルク脈動が生じる。このトルク脈動は溝の間隔が小さい程、空隙が大きい程小さくなる。また吸引極先端部或は後端部に傾斜をつけることで、吸引極の溝の渡りの影響を緩和出来トルク脈動を低減出来る。
吸引極先端部或は後端部が溝を通過するとき角度位置信号によってコイル電流を切換える所謂転流が生じる様にしてある。このときオフする側のコイル電流は一旦過渡的に変動してからオフする。これと同一の二象限定電流制御回路の全相のコイル電流は電流変動の影響を受けてトルク脈動を生じる。
この原因によるトルク脈動は転流リアクトルのリアクタンスを大きくすることで低減効果はあるが、複合機構の磁気回路が複数設けられるときは、複数の磁気回路毎に独立した二象限定電流制御回路を設けて時間差を付けて転流することでトルク脈動を更に有効に低減できる。
【００２１】  図８は、本発明に係る吸引極の回転方向先端部と後端部に傾斜を付けた構造を示す。同図中の３組の固定子１−１、１−２、１−３は図１［Ｃ］同の固定子１−１、１−２、１−３に対応する。
１７は吸引極、１４、１４′は大小のリング状歯鉄心、１５、１５′は溝である。吸引極１７の形状を明確にするため、吸引極以外は破線で示し、コイルは省略して示してある。
【００２２】  図９［Ａ］は、本発明による独立した磁束循環回路を設けた固定子要素を説明した図である。参考のため、図９［Ｂ］は、既出願特許２０１６−１７５０６相互結合複合型梅森モータにおける磁気回路１９によるものを示した。同図［Ｂ］は回転子要素２−２、２−３、２−の吸引極はそれぞれは二つの分離しているため一つの共通磁路１９だけしか存在し得ず、三組の固定子要素１−１〜１−３の電流のオン、オフは一体である必要がある。これに対して同図Ａは回転子要素２−１〜２−４の吸引極はそれぞれ一体であり、回転子要素１−１〜１−３の電流のオン、オフは独立することが可能である。本発明に係る固定子要素１−１〜１−３の二象限定電流制御回路からの電流供給は、図４［Ａ］に示す様に分離して、同図［Ｂ］、［Ｃ］、［Ｄ］に示す位相差で供給することが可能である。
【符号の説明】
【００２３】１、固定子
１−１、１−２、１−３  固定子要素
２  回転子
２−１、２−２、２−３  回転子要素
４  保持材
５、回転軸
６、空隙
７、角度位置検出器、
８、ベアリング
１４  大リング状歯溝鉄心
１４′  小リング状歯溝鉄心
１４−Ｉ  固定子要素１−１における大リング状歯溝鉄心
１４′−Ｉ  固定子要素１−１における小リング状歯溝鉄心
１４−ＩＩ  固定子要素１−２における大リング状歯溝鉄心
１４′−ＩＩ  固定、１−２における小リング状歯溝鉄心
１４−ＩＩＩ  固定子要素１−３における大リング状歯溝鉄心
１４′−ＩＩＩ  固定子要素１−３における小リング状歯溝鉄心
１５、１５−１〜９６、１５−１′〜９６′  溝
１６、１６−１Ａ〜６Ａ、１６−１Ｂ〜６Ｂ′  コイル
１７、１７−１〜８  吸引極
２０、２０−１Ａ〜６Ａ、２０−１Ｂ〜６Ｂ  ＦＦスイッチ
２２、２２−１〜３  二象限定電流制御回路
２６、２６′  ネジ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【手続補正書】
【提出日】平成29年10月10日(2017.10.10)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】請求項１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【請求項１】
転流相手のＡ，Ｂ相の２相構成のコイル組を複数互いに位相角を（π／重相数）ずつずらして重ね両面対向面の複数の歯溝鉄心それぞれに收納して構成した固定子と、両面或は両端に対向面を持つ複数の吸引極で対向面を構成した回転子または移動子と、二象限定電流回路からの定電流をＡ相，Ｂ相を切り換えながら順次に位相差（π／重相数）で各コイル組に供給して、各コイルの起磁力が集中した位置に該吸引極先端部或は後端部がくるように動作するスイッチとで構成したモータ或は発電機さらにまたリニアモータにおいて、吸引極の回転方向または移動方向先端部と後端部に傾斜をつけることと、複数の歯溝鉄心間でコイル間の転流のタイミングをずらすことの何れか或は両者でトルク脈動を低減したモータ或は発電機さらにまたリニアモータ
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００４】  本発明のモータは転流相手のＡ，Ｂ相の２相構成のコイル組を複数互いに位相角を（π／重相数）ずつずらして重ね両面対向面の複数の歯溝鉄心それぞれに收納して構成した固定子と、両面或は両端に対向面を持つ複数の吸引極で対向面を構成した回転子または移動子と、二象限定電流回路からの定電流をＡ相，Ｂ相を切り換えながら順次に位相差（π／重相数）で各コイル組に供給して、各コイルの起磁力が集中した位置に該吸引極先端部或は後端部がくるように動作するスイッチとで構成したモータ或は発電機さらにまたリニアモータにおいて、吸引極の回転方向または移動方向先端部と後端部に傾斜をつけることと、複数の歯溝鉄心間でコイル間の転流のタイミングをずらすことの何れか或は両者でトルク脈動を低減したモータ或は発電機さらにまたリニアモータである。