(57)【要約】【課題】アスファルト舗装廃材の活用を推進し、省資源化を可能にするアスファルト再生添加剤及びこれを含有するアスファルト組成物を提供する。【解決手段】アスファルト再生添加剤は、（Ａ）特定の石油系鉱油１０〜７０質量％、（Ｂ）脂肪酸エステル３０〜９０質量％、（Ｃ）界面活性剤１〜１０質量％、（Ｄ）ゴム乳化物１〜１０質量％、を混合して得られる。アスファルト再生添加剤は、多環芳香族分３質量％以下、引火点２５０℃以上、６０℃における動粘度８０〜５００ｍｍ２／ｓ、芳香族分１５質量％以下、アニリン点８５℃以下、流動点−１５以下である。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
（Ａ）中東系原油および／またはナフテン系原油の減圧蒸留油を溶剤精製または水素化精製して得られる、６０℃における動粘度１０〜６００ｍｍ２／ｓの石油系鉱油１０〜７０質量％、
（Ｂ）合成エステル化合物および／または植物油から得られる脂肪酸エステル３０〜９０質量％、
（Ｃ）両性界面活性剤、非イオン界面活性剤または、油溶性の金属スルフォネート、フェネート、サリシレート、もしくは、コハク酸イミドおよびその誘導体から選ばれる界面活性剤１〜１０質量％、
（Ｄ）合成ゴムの乳化物および／または天然に採取されるゴム乳化物１〜１０質量％、
を混合して得られ、
多環芳香族分３質量％以下、引火点２５０℃以上、６０℃における動粘度８０〜５００ｍｍ２／ｓ、芳香族分１５質量％以下、アニリン点８５℃以下、流動点−１５以下であることを特徴とするアスファルト再生添加剤。
【請求項２】
請求項１に記載のアスファルト再生添加剤を含有することを特徴とするアスファルト組成物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、アスファルト再生添加剤及びこれを含有するアスファルト組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
アスファルト類の瀝青材料は道路舗装材として広く使用されている。舗装材料としては骨材や各種充填材にアスファルトを適量加熱混合したアスファルト混合物が使用される。舗装材料は経時的に紫外線、酸素、温度によって劣化した結果、アスファルト混合物中のアスファルトの針入度低下、軟化点上昇、粘度上昇が起こる。これはアスファルト混合物中のアスファルトの組成・性状が変化することによるものであり、これにより道路舗装面の亀裂、砕石の飛散等の現象が発生してしまう。
【０００３】
このような現象が発生すると、新たなアスファルト混合物を用いて舗装面の改修、敷き直しが必要になり、大量の廃アスファルト混合物が発生する。発生した廃アスファルト混合物は、例えば、洗浄、破砕、粒度調整し、新たなアスファルト混合物と混合し舗装材として使用されており、例えば、特許文献１〜５に示すように、劣化アスファルトの組成・性状を回復させるために再生添加剤が使用されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００５−１５４４６６号公報
【特許文献２】特開２００５−１５５４６９号公報
【特許文献３】特開２００６−２３３１３０号公報
【特許文献４】特開２００９−２２１３８１号公報
【特許文献５】特開２０１３−１５５３４５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、劣化が軽度な廃アスファルトについては、例えば、５〜１０質量％程度の再生添加剤を添加することにより、その組成・性状を回復（再生）させることは可能である。しかし、極度に劣化した廃アスファルトについては、例えば、１５質量％以上のように多量の再生添加剤を添加することが必要となる。針入度、軟化点回復のために多量の再生添加剤を添加されたアスファルトで製造されたアスファルト混合物は、動的安定度の低下等、道路舗装材としての性能に影響を及ぼすことが懸念され、また、アスファルト混合物のコストアップに繋がる。これらの問題を解決するためには針入度、軟化点に対して再生効果の高い再生添加剤の開発が必要になる。
【０００６】
さらに、アスファルト混合物の性能としては、圧裂強度と荷重変位量から求められる圧裂係数の標準化が注目されている。このような状況を総合的に解決するためには、従来の再生添加剤としての性能にとらわれることなく、劣化したアスファルト成分の樹脂分と硬化および粗粒化したアスファルテンの分散性の高い添加剤による針入度、軟化点などの再生効果に加え、圧裂係数の改善効果に優れた再生添加剤の開発が求められている。
【０００７】
本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであり、従来のものと比較し、貯蔵・取扱い安全性、環境安全性はもとより、改質アスファルトが混入した劣化アスファルトや極度に劣化したアスファルトに対しての再生効果を向上させることにより、アスファルト舗装廃材の活用を推進し、省資源化を可能にするアスファルト再生添加剤及びこれを含有するアスファルト組成物を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者等はこのような状況下で、前記目標を達成するため鋭意研究を重ねた結果、社団法人日本道路協会による「再生用添加剤の標準的性状」の６０℃動粘度、引火点、薄膜加熱試験後の粘度比、質量変化率が範囲内であることはもとより、冬季・寒冷地での取り扱いを考慮して６０℃動粘度については「再生用添加剤の標準的性状」の範囲内で低いレベルにあること、且つ、芳香族分特に、多環芳香族分が３．０質量％以下であり、作業環境安全性に優れたことを特徴とした再生添加剤を見出し、本発明を完成するに至った。
【０００９】
上記目的を達成するため、本発明の第１の観点にかかるアスファルト再生添加剤は、
（Ａ）中東系原油および／またはナフテン系原油の減圧蒸留油を溶剤精製または水素化精製して得られる、６０℃における動粘度１０〜６００ｍｍ２／ｓの石油系鉱油１０〜７０質量％、
（Ｂ）合成エステル化合物および／または植物油から得られる脂肪酸エステル３０〜９０質量％、
（Ｃ）両性界面活性剤、非イオン界面活性剤または、油溶性の金属スルフォネート、フェネート、サリシレート、もしくは、コハク酸イミドおよびその誘導体から選ばれる界面活性剤１〜１０質量％、
（Ｄ）合成ゴムの乳化物および／または天然に採取されるゴム乳化物１〜１０質量％、
を混合して得られ、
多環芳香族分３質量％以下、引火点２５０℃以上、６０℃における動粘度８０〜５００ｍｍ２／ｓ、芳香族分１５質量％以下、アニリン点８５℃以下、流動点−１５以下であることを特徴とする。
【００１０】
本発明の第２の観点にかかるアスファルト組成物は、
本発明の第１の観点にかかるアスファルト再生添加剤を含有することを特徴とする。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、従来のものと比較し、貯蔵・取扱い安全性、環境安全性はもとより、改質アスファルトが混入した劣化アスファルトや極度に劣化したアスファルトに対しての再生効果を向上させることにより、アスファルト舗装廃材の活用を推進し、省資源化を可能にするアスファルト再生添加剤及びこれを含有するアスファルト組成物を提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本発明のアスファルト再生添加剤及びこれを含有するアスファルト組成物について詳述する。
【００１３】
本発明のアスファルト再生添加剤は、
（Ａ）中東系原油および／またはナフテン系原油の減圧蒸留油を溶剤精製または水素化精製して得られる、６０℃における動粘度１０〜６００ｍｍ２／ｓの石油系鉱油１０〜７０質量％、
（Ｂ）合成エステル化合物および／または植物油から得られる脂肪酸エステル３０〜９０質量％、
（Ｃ）両性界面活性剤、非イオン界面活性剤または、油溶性の金属スルフォネート、フェネート、サリシレート、もしくは、コハク酸イミドおよびその誘導体から選ばれる界面活性剤１〜１０質量％、
（Ｄ）合成ゴムの乳化物および／または天然に採取されるゴム乳化物１〜１０質量％、
を混合して得られ、
多環芳香族分３質量％以下、引火点２５０℃以上、６０℃における動粘度８０〜５００ｍｍ２／ｓ、芳香族分１５質量％以下、アニリン点８５℃以下、流動点−１５以下である。
【００１４】
本発明のアスファルト再生添加剤における（Ａ）成分は、中東系原油および／またはナフテン系原油の減圧蒸留留出油を溶剤精製または水素化精製して得られる、６０℃における動粘度（以下、６０℃動粘度という。）が１０〜６００ｍｍ２／ｓの留分を混合した石油系鉱油である。
【００１５】
（Ａ）成分の石油系鉱油は、中東系原油および／またはナフテン系原油を常圧蒸留して得られる残渣油を減圧蒸留して留出する潤滑油留分を溶剤精製または水素化精製して得られる石油系鉱油である。
溶剤精製は、上記潤滑油留分を、ケトン類、フルフラール等の芳香族抽出溶剤に接触させることにより行われる。
水素化精製は、上記潤滑油留分を、水素化触媒の存在下、水素化処理条件下で水素と接触させることにより行われる。水素化精製触媒としては、コバルト、モリブデン、ニッケル、クロム、タングステン、白金、パラジウム等の酸化物および／または硫化物、あるいはさらに還元ニッケル等の水素化活性成分をアルミナ、シリカ−アルミナ等の無機酸化物に担持したものが用いられる。
【００１６】
（Ａ）成分の石油系鉱油の６０℃動粘度は１０〜６００ｍｍ２／ｓである。
【００１７】
本発明のアスファルト再生添加剤における（Ａ）成分の配合割合は、添加剤全量基準で１０〜７０質量％であり、好ましくは１０〜５０質量％であり、より好ましくは１０〜４０質量％である。
【００１８】
本発明のアスファルト再生添加剤における（Ｂ）成分は、合成エステル化合物および／または植物油から得られる脂肪酸エステルである。
【００１９】
（Ｂ）成分の合成エステル化合物としては、ラウリン酸メチル、ステアリン酸メチル、オレイン酸メチル、ラウリン酸ブチル、ステアリン酸ブチル、ミリスチン酸イソプロピル、パルミチン酸イソプロピル、パルミチン酸オクチル、ステアリン酸オクチル、オレイン酸オクチル、ペンタエリスリトール脂肪酸エステル、ミスチリン酸セシル、ステアリン酸ステアリル等から選ばれるものが挙げられる。
【００２０】
また、（Ｂ）成分の植物油から得られる脂肪酸エステルとしては、菜種油、綿実油、大豆油、ゴマ油、パーム油等のオレイン酸、リノール酸、リノレン酸を含有する成分から得られる脂肪酸エステルなどが挙げられる。
【００２１】
このように、（Ａ）成分の特殊精製鉱油と（Ｂ）成分の合成および／または天然の脂肪酸エステルとを混合することにより、極度に劣化した廃アスファルトや改質アスファルトが混入した廃アスファルトとの相互溶解性を向上させ、再生性能を高めることができる。再生効果の向上により、添加剤の削減が図れ、経済的に優位なばかりではなく、製造したアスファルト合材の性能回復に効果がある。
【００２２】
一般に石油系鉱油は粘度が低下すると引火点も低下する傾向があるが、本発明においては低引火点成分である軽質分を除去した分子量分布の狭い精製鉱油（（Ａ）成分）を基材とするとともに、低粘度で高引火点の合成および／または天然の脂肪酸エステル（（Ｂ）成分）を基材とすることにより粘度および引火点の低下を防止した。
【００２３】
本発明のアスファルト再生添加剤における（Ｂ）成分の配合割合は、添加剤全量基準で３０〜９０質量％であり、好ましくは５０〜９０質量％であり、より好ましくは７０〜９０質量％である。（Ｂ）成分の配合割合が３０質量％未満の場合は廃アスファルトとの相互溶解性が低下するおそれがあるためである。一方、９０質量％より多い場合は（Ｃ）成分の界面活性剤の混合安定性が低下するおそれがあるためである。
【００２４】
本発明のアスファルト再生添加剤における（Ｃ）成分は、両性界面活性剤、非イオン界面活性剤または、油溶性の金属スルフォネート、フェネート、サリシレート、もしくは、コハク酸イミドおよびその誘導体から選ばれる界面活性剤である。
【００２５】
（Ｃ）成分の両性界面活性剤としては、ラウリルジメチルアミノ酢酸ベタイン、ステアリルジメチルアミノ酢酸ベタイン、ドデシルアミノメチルジメチルスルホプロピルベタイン、オクタデシルアミノメチルジメチルスルホプロピルベタイン等が挙げられる。
【００２６】
（Ｃ）成分の非イオン界面活性剤としては、ラウリン酸ジエタノールアミド、オレイン酸ジエタノールアミド 、ステアリン酸ジエタノールアミド、ラウリン酸グリセリン 、モノステアリン酸グリセリン、ポリオキシエチレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレンアルキルフェニルエーテル、ポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル等が挙げられる。
【００２７】
このように、（Ｃ）成分の界面活性剤を加えることにより、アスファルト混合物中の砕石とアスファルトの剥離防止性能を向上させ、且つ、（Ｄ）成分のゴム乳化物を（Ａ）成分の特殊精製鉱油に十分に分散させることができる。
【００２８】
本発明のアスファルト再生添加剤における（Ｃ）成分の配合割合は、添加剤全量基準で１〜１０質量％であり、好ましくは１〜５質量％であり、より好ましくは２〜５質量％である。（Ｃ）成分の配合割合が１質量％未満の場合は砕石とアスファルトの剥離防止性能が低下するおそれがあるためである。また、（Ｄ）成分のゴム乳化物の分散性が低下するおそれがあるためである。
【００２９】
本発明のアスファルト再生添加剤における（Ｄ）成分は、合成ゴムの乳化物および／または天然に採取されるゴム乳化物である。
【００３０】
（Ｄ）成分の合成ゴムの乳化物としては、クロロプレンゴム、ポリサルファイドゴム、スチレン−ブタジェンゴム、ブタジェンゴム等の乳化物が挙げられる。天然に採取されるゴム乳化物は、その固形分が３０〜５０質量％のものを使用することが好ましい。
【００３１】
本発明のアスファルト再生添加剤における（Ｄ）成分の配合割合は、添加剤全量基準で１〜１０質量％であり、好ましくは１〜５質量％であり、より好ましくは２〜５質量％である。
【００３２】
本発明のアスファルト再生添加剤は、前記（Ａ）〜（Ｄ）成分を混合することによって得られ、多環芳香族分３質量％以下、引火点２５０℃以上、６０℃動粘度８０〜５００ｍｍ２／ｓ、芳香族分１５質量％以下、アニリン点８５℃以下、流動点−１５以下の性状を有するものである。
【００３３】
本発明のアスファルト再生添加剤の多環芳香族分は３質量％以下である。多環芳香族分は３質量％を超えると作業環境安全性の観点から好ましくないためである。
【００３４】
本発明のアスファルト再生添加剤の引火点は２５０℃以上であり、好ましくは２５５℃以上であり、より好ましくは２６０℃以上である。一般に石油系鉱油は粘度が低下すると引火点も低下する傾向であるが、本発明においては、（Ａ）成分を基材とし、さらに低粘度で高引火点の（Ｂ）成分、脂肪酸エステルを最適に配合することにより、引火点を２５０℃以上にすることを実現させたものである。
【００３５】
本発明のアスファルト再生添加剤の６０℃動粘度は８０〜５００ｍｍ２／ｓであり、好ましくは８０〜４００ｍｍ２／ｓであり、より好ましくは８０〜３００ｍｍ２／ｓである。
【００３６】
本発明のアスファルト再生添加剤の芳香族分は１５質量％以下である。芳香族分が１５質量％を超えると多環芳香族分を３質量％以下にすることが困難であり、環境安全性の問題が生じるおそれがあるためである。
【００３７】
本発明のアスファルト再生添加剤のアニリン点は８５℃以下である。一般にアニリン点を低下させるためには、芳香族分含量が２０質量％を超えることになり、多環芳香族分を３質量％以下にすることが困難であり、環境安全性の問題が生じるおそれがあるためである。この問題を解決するため、本発明においては、（Ａ）成分を基材とし、低粘度で高引火点の（Ｂ）成分、脂肪酸エステルを最適に配合することにより、多環芳香族分を３質量％以下であるにもかかわらず、アニリン点８５℃以下とすることを実現したものである。このように、アニリン点を８５℃以下にすることにより、極度に劣化した廃アスファルトや改質アスファルトが混入した廃アスファルトとの相互溶解性を向上させ、再生性能を高めることができ、再生効果の向上により、添加剤の削減が図れ、経済的に優位なばかりではなく、製造したアスファルト合材の動的安定度の低下を防止することができる。
【００３８】
このようなアスファルト再生添加剤を廃アスファルト混合物に添加することにより、劣化した廃アスファルト混合物中のアスファルトの針入度、軟化点を回復させ、且つ、アスファルト混合物の圧裂係数を改善する。本発明の添加剤は、舗装材から回収された廃アスファルトおよび廃アスファルト混合物の再生に供される。この廃アスファルト舗装材中のアスファルトは、近年、極度に劣化した再生材や再再生材を使用したものであり、廃ポリマー改質アスファルト混合物が混入しているため、新アスファルトと比較し大幅に針入度が低下し、軟化点が上昇している。その結果として圧裂係数が上昇し、舗装剤の脆性低下に繋がっている。従来の再生添加剤は、一般に、廃アスファルトの針入度が２０以上に適しており、２０以下では、廃アスファルトに対しての添加量１０質量％以上となり、アスファルト混合物としての性能が低下することになる。しかし、本発明の添加剤は、針入度２０以上はもとより、針入度２０以下の廃アスファルトの再生を可能とし、更に、圧裂係数の低減を図り、アスファルト混合物の総合的性能の回復を可能とする。
【００３９】
なお、動粘度、引火点、芳香族分（組成）、多環芳香族分、針入度、軟化点、アニリン点、流動点、薄膜加熱試験については、それぞれＪＩＳＫ-２２８３、ＪＩＳＫ-２２６５、ＪＰＩ-５Ｓ-２２-８３、ＩＰ３４６／９２、ＪＩＳＫ-２２０７、ＪＩＳＫ-２２０７、ＪＩＳＫ-２２５６、ＪＩＳＫ-２２６９、およびＪＩＳＫ-２２０７に準拠し測定したものである。
【実施例】
【００４０】
以下、本発明の具体的な実施例、比較例を示し、本発明をさらに詳細に説明するが、本発明は、これらの実施例に限定されるものではない。また、本例では、以下のような実施例１〜５、比較例１及び比較例２のアスファルト再生添加剤を用い、６０℃動粘度、引火点、針入度、軟化点、圧裂強度、変位量を測定した。また、測定した圧裂強度、変位量を用いて圧裂係数を算出した。  
【００４１】
（実施例１）
（ａ−１）中東系原油を常圧蒸留して得られた沸点３５０℃以上の常圧残渣油をさらに３０〜１００ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留し、水素化精製した鉱油が５質量％、（ａ−２）ナフテン系原油を常圧蒸留して得られた沸点３５０℃以上の常圧残渣油をさらに５０〜１５０ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留し、残渣油をフルフラール処理した鉱油が１５質量％、（ｂ−１）６０℃動粘度２１．０ｍｍ２／ｓの合成エステル油が７４質量％、（ｃ−１）非イオン界面活性剤が３質量％、（ｄ−１）スチレン−ブタジエンゴムの乳化物が３質量％となるように混合した。混合した製造物の６０℃動粘度は２２０ｍｍ２／ｓ、引火点は２６６℃であった。なお、実施例１〜５では、多環芳香族分は３質量％以下、芳香族分は１５質量％以下、アニリン点は８５℃以下、流動点は−１５以下であった。
【００４２】
（実施例２）
（ａ−２）ナフテン系原油を常圧蒸留して得られた沸点３５０℃以上の常圧残渣油をさらに５０〜１５０ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留し、残渣油をフルフラール処理した鉱油が２０質量％、（ｂ−２）６０℃動粘度４６．２ｍｍ２／ｓの大豆油とパーム油との混合物が７５質量％、（ｃ−３）カルシウム（Ｃａ）スルフォネートが２．５質量％、（ｄ−２）天然に得られたゴム乳化物が２．５質量％となるように混合した。混合した製造物の６０℃動粘度は２９０ｍｍ２／ｓ、引火点は２７１℃であった。
【００４３】
（実施例３）
（ａ−１）中東系原油を常圧蒸留して得られた沸点３５０℃以上の常圧残渣油をさらに３０〜１００ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留し、水素化精製された鉱油が５質量％、（ａ−２）ナフテン系原油を常圧蒸留して得られた沸点３５０℃以上の常圧残渣油をさらに５０〜１５０ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留し、残渣油をフルフラール処理した鉱油が２０質量％、（ｂ−１）６０℃動粘度１８ｍｍ２／ｓの合成エステル油が６２質量％、（ｃ−１）非イオン界面活性剤が３質量％、（ｄ−３）ブタジェンゴムの乳化物が１０質量％となるように混合した。混合した製造物の６０℃動粘度は１８０ｍｍ２／ｓ、引火点は２５５℃であった。
【００４４】
（実施例４）
（ａ−２）ナフテン系原油を常圧蒸留して得られた沸点３５０℃以上の常圧残渣油をさらに５０〜１５０ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留し、残渣油をフルフラール処理した鉱油が１９質量％、（ｂ−３）食品加工用として使用される大豆油を濾過、白土処理して得られた６０℃動粘度２２ｍｍ２／ｓの再生大豆油が７３質量％、（ｃ−２）両性界面活性剤が３質量％、（ｄ−３）ブタジエンゴムの乳化物が５質量％となるように混合した。混合した製造物の６０℃動粘度は１８０ｍｍ２／ｓ、引火点は２６５℃であった。
【００４５】
（実施例５）
（ａ−１）中東系原油を常圧蒸留して得られた沸点３５０℃以上の常圧残渣油をさらに３０〜１００ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留し、水素化精製した鉱油が４４質量％、（ａ−２）ナフテン系原油を常圧蒸留して得られた沸点３５０℃以上の常圧残渣油をさらに５０〜１５０ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留し、残渣油をフルフラール処理した鉱油が２１質量％、（ｂ−１）６０℃動粘度１８ｍｍ２／ｓの合成エステル油が３０質量％、（ｃ−２）両性界面活性剤が２．５質量％、（ｄ−２）天然に得られたゴム乳化物が２．５質量％となるように混合した。混合した製造物の６０℃動粘度は２３０ｍｍ２／ｓ、引火点は２６８℃であった。
【００４６】
このように製造された実施例１〜５のアスファルト再生添加剤について、社団法人日本道路協会が定めた「再生用添加剤の標準的性状」に合致しているか否かを確認したところ、社団法人日本道路協会が定めた「再生用添加剤の標準的性状」に合致していることを確認した。
【００４７】
（比較例１）
（ａ−１）中東系原油を常圧蒸留して得られた沸点３５０℃以上の常圧残渣油をさらに３０〜１００ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留し、水素化精製した鉱油が６８．０質量％、（ａ−２）ナフテン系原油を常圧蒸留して得られた沸点３５０℃以上の常圧残渣油をさらに５０〜１５０ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留し、残渣油をフルフラール処理した鉱油が３２．０質量％となるように混合した。混合した製造物の６０℃動粘度は２１５ｍｍ２／ｓ、引火点は２６５℃であった。  
【００４８】
（比較例２）
（ａ−１）中東系原油を常圧蒸留して得られた沸点３５０℃以上の常圧残渣油をさらに５０〜１５０ｍｍＨｇの減圧下で減圧蒸留し、水素化精製処理した鉱油が２０．０質量％、（ｂ−３）食品加工用として使用された大豆油を濾過、白土処理して得られた６０℃動粘度２２ｍｍ２／ｓの再生大豆油が８０．０質量％となるように混合した。混合した製造物の６０℃動粘度は１８０ｍｍ２／ｓ、引火点は２７０℃であった。
【００４９】
実施例１〜５および比較例１〜２で製造したアスファルト再生添加剤を、廃アスファルト混合物を溶剤回収して得られた針入度１８、軟化点６８℃のアスファルトに７質量％添加した場合の針入度、軟化点を測定した。その結果を表１に示す。
【００５０】
【表１】
2018053116.tif 000002
【００５１】
実施例１〜５および比較例１〜２で製造したアスファルト再生添加剤を、廃アスファルト混合物を溶剤回収して得られた、針入度１８、軟化点６８℃のアスファルトに７質量％添加したアスファルト５０質量％と、６０−８０ストレートアスファルト５０質量％とを混合し、密粒度アスファルト混合物を製造した。なお、製造した密粒度アスファルト混合物中のアスファルト含有量は５．６質量％であった。このアスファルト混合物によりマーシャル供試体を作成し、圧裂強度、変位量を測定して圧裂係数を算出した。結果を表２に示す。
【００５２】
【表２】
2018053116.tif 000003
【００５３】
実施例１〜５および比較例１〜２で製造したアスファルト再生添加剤を、廃アスファルト混合物を溶剤回収して得られた、針入度１８、軟化点６８℃のアスファルトに１０質量％添加したアスファルト７０質量％と、６０−８０ストレートアスファルト３０質量％とを混合し、密粒度アスファルト混合物を製造した。なお、製造した密粒度アスファルト混合物中のアスファルト含有量は５．６質量％であった。このアスファルト混合物によりマーシャル供試体を作成し、圧裂強度、変位量を測定して圧裂係数を算出した。結果を表３に示す。
【００５４】
【表３】
2018053116.tif 000004
【００５５】
表１に示すように、比較例１〜２のアスファルト再生添加剤と比較して、針入度および軟化点の回復効果が大きく、再生能力が優れていることが確認できた。さらに、表２及び表３に示すように、マーシャル供試体による圧裂係数の測定結果では、実施例１〜５のアスファルト再生添加剤の場合、圧裂係数が０．７７〜０．８８ＭＰａ／ｍｍであるのに対して、比較例１、２のアスファルト再生添加剤の場合、圧裂係数が添加量１．０５〜１．２２ＭＰａ／ｍｍ％であり、圧裂係数についての改善効果が大きいことが確認できた。
【産業上の利用可能性】
【００５６】
本発明は、アスファルト再生添加剤及びこれを含有するアスファルト組成物に有用である。