(57)【要約】      （修正有）【課題】紡糸性に優れたポリオレフィン繊維からなり、加工安定性に優れ且つ柔軟なスパンボンド不織布の提供。【解決手段】炭素数が２３〜５０以下の脂肪酸アミド化合物、好ましくはエチレンビスステアリン酸アミドを０．０１〜５．０質量％含有するポリオレフィン系樹脂からなり、単繊維径が６．５〜１６．３μｍのポリオレフィン繊維からなるスパンボンド不織布。スパンボンド不織布が芯靴形からなり、前記芯鞘型繊維の鞘成分のみに脂肪酸アミド化合物を０．０１〜５．０質量％の添加量で含有する、スパンボンド不織布。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭素数が２３以上５０以下の脂肪酸アミド化合物を含有するポリオレフィン系樹脂からなり、単繊維繊維径が６．５μｍ以上１６．３μｍ以下のポリオレフィン繊維からなることを特徴とするスパンボンド不織布。
【請求項２】
脂肪酸アミド化合物が、エチレンビスステアリン酸アミドであることを特徴とする請求項１記載のスパンボンド不織布。
【請求項３】
脂肪酸アミド化合物の添加量が、０．０１〜５．０質量％であることを特徴とする請求項１または２記載のスパンボンド不織布。
【請求項４】
スパンボンド不織布が芯鞘型繊維からなり、前記芯鞘型繊維の鞘成分のみに脂肪酸アミドを含有することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のスパンボンド不織布。
【請求項５】
摩擦係数が０．１〜０．３であることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のスパンボンド不織布。
【請求項６】
剛軟度が６５ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載のスパンボンド不織布。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、加工安定性に優れ、かつ柔軟なスパンボンド不織布に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般に、紙おむつや生理用ナプキン等の衛生材料に用いられる不織布には、風合い、肌触りおよび柔軟性に優れ、また高い生産性に適した加工安定性が求められる。
【０００３】
スパンボンド不織布などの長繊維不織布は、その引張強度、通気性および剛軟度等の特性や、生産性の高さから、様々な用途に用いられている。その原料としては、ポリエステルやポリオレフィン等様々な樹脂が用いられるが、特に衛生材料用途には、コストと加工性に優れる点で有利なポリオレフィン樹脂が多用されている。
【０００４】
従来、このようなポリオレフィン樹脂からなる繊維で構成されるスパンボンド不織布の風合いなどを改良する方法について、様々な提案がなされている。
【０００５】
例えば、ポリオレフィン樹脂に滑剤を添加したポリオレフィン繊維からなるスパンボンド不織布としては、ポリオレフィン樹脂、特にポリプロピレン系樹脂からなり、エルカ酸アミド等の脂肪酸アミド化合物を含む、静摩擦係数が０．１〜０．４のポリオレフィン繊維からなるスパンボンド不織布が提案されている（特許文献１参照。）。
【０００６】
また、滑剤として、脂肪酸アミド化合物、特にエルカ酸アミドを含有させたポリオレフィン繊維からなる不織布が提案されている（特許文献２参照。）。
【０００７】
しかしながら、これらの提案のように、エルカ酸アミドを滑剤として用いる場合、柔軟性が不十分であり、また不織布製造時に滑り性が過度に向上して、シート加工性や衛生材料への加工性に劣るという課題があった。
【０００８】
また別に、プロピレン・エチレンランダム共重合体を原料に、これに脂肪酸アミドを配合した繊維からなる不織布が開示されている（特許文献３参照。）。しかしながら、この提案では、共重合原料を使用しているため紡糸性に劣り、また繊維が太繊度であるため比表面積が小さく、手触りと柔軟性に劣るという課題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開２００１−２２６８６５号公報
【特許文献２】特開２００２−６９８２０号公報
【特許文献３】特許第４２１２７６４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
そこで本発明の目的は、上記の課題に鑑み、紡糸性に優れたポリオレフィン繊維からなり、加工安定性に優れ、かつ柔軟なスパンボンド不織布を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明のスパンボンド不織布は、炭素数が２３以上５０以下の脂肪酸アミド化合物を含有するポリオレフィン系樹脂からなり、単繊維繊維径が６．５μｍ以上１６．３μｍ以下のポリオレフィン繊維からなることを特徴とするスパンボンド不織布である。
【００１２】
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、前記の脂肪酸アミド化合物は、エチレンビスステアリン酸アミドである。
【００１３】
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、前記のスパンボンド不織布は芯鞘型繊維からなり、前記の芯鞘型繊維の鞘成分のみに脂肪酸アミドを含有していることである。
【００１４】
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、前記の脂肪酸アミド化合物の添加量は０．０１〜５．０質量％である。
【００１５】
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、前記のスパンボンド不織布の摩擦係数は０．１〜０．３である。
【００１６】
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、前記のスパンボンド不織布の剛軟度は６５ｍｍ以下である。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、紡糸性に優れたポリオレフィン繊維からなり、適度な滑り性を有することによりスパンボンド不織布の高速生産において加工安定性に優れ、かつ柔軟なスパンボンド不織布が得られる。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
本発明のスパンボンド不織布は、炭素数が２３以上５０以下の脂肪酸アミド化合物を含有するポリオレフィン系樹脂からなり、単繊維繊維径が６．５μｍ以上１６．３μｍ以下のポリオレフィン繊維からなるスパンボンド不織布である。
【００１９】
本発明のスパンボンド不織布を構成するポリオレフィン繊維の原料となるポリオレフィン系樹脂としては、ポリプロピレン系樹脂としてプロピレンの単独重合体もしくはプロピレンと各種α-オレフィンの共重合体、またポリエチレン系樹脂としてはエチレンの単独重合体もしくはエチレンと各種α-オレフィンの共重合体などが挙げられるが、紡糸性や強度の特性から、特にポリプロピレン系樹脂が好ましく用いられる。
【００２０】
本発明のスパンボンド不織布に用いられるポリオレフィン系樹脂の融点は、８０〜２００℃であることが好ましく、より好ましくは１００〜１８０℃である。融点を８０℃以上、より好ましくは１００℃以上とすることにより、実用に耐え得る耐熱性が得られやすくなる。また、融点を２００℃以下、より好ましくは１８０℃以下とすることにより、口金から吐出された糸条を冷却しやすくなり、繊維同士の融着を抑制し安定した紡糸が行いやすくなる。
【００２１】
本発明のスパンボンド不織布に用いられるポリオレフィン系樹脂のメルトフローレート（以下、ＭＦＲと記載する場合がある；ＡＳＴＭ  Ｄ−１２３８  荷重；２１６０ｇ、温度；２３０℃）は、１〜１０００ｇ／１０分であることが好ましく、より好ましくは１０〜５００ｇ／１０分であり、さらに好ましくは２０〜２００ｇ／１０分である。メルトフローレートを、１〜１０００ｇ／１０分の範囲とすることにより、安定して紡糸がしやすく、高い強度の繊維が得られやすくなる。
【００２２】
また、これらのポリオレフィン系樹脂は、２種以上の混合物であってもよく、その他のオレフィン系樹脂や熱可塑性エラストマー等を含有する樹脂組成物を用いることもできる。
【００２３】
本発明で用いられるポリオレフィン系樹脂には、本発明の効果を損なわない範囲で、通常用いられる酸化防止剤、耐候安定剤、耐光安定剤、帯電防止剤、紡曇剤、ブロッキング防止剤、滑剤、核剤、および顔料等の添加物、あるいは他の重合体を必要に応じて添加することができる。
【００２４】
本発明のスパンボンド不織布については、ポリオレフィン系樹脂に炭素数が２３以上５０以下の脂肪酸アミド化合物が含まれていることが重要である。脂肪酸アミド化合物の炭素数は、脂肪酸アミド化合物の繊維表面への移動速度が変わることが知られており、脂肪酸アミド化合物の炭素数を２３以上、好ましくは３０以上とすることにより、脂肪酸アミド化合物が過度に繊維表面に出ることを抑制し、紡糸性と加工安定性に優れ、高い生産性を保持することができる。また、脂肪酸アミド化合物の炭素数を５０以下、好ましくは４２以下とすることにより、脂肪酸アミド化合物が繊維表面に出やすくなり、スパンボンド不織布の高速生産に適した滑り性と柔軟性を付与することができる。
【００２５】
本発明で使用される炭素数２３以上５０以下の脂肪酸アミド化合物としては、飽和脂肪酸モノアミド化合物、飽和脂肪酸ジアミド化合物、不飽和脂肪酸モノアミド化合物、および不飽和脂肪酸ジアミド化合物などが挙げられる。具体的には、テトラドコサン酸アミド、ヘキサドコサン酸アミド、オクタドコサン酸アミド、ネルボン酸アミド、テトラコサエンタペン酸アミド、ニシン酸アミド、エチレンビスラウリン酸アミド、メチレンビスラウリン酸アミド、エチレンビスステアリン酸アミド、エチレンビスヒドロキシステアリン酸アミド、エチレンビスベヘン酸アミド、ヘキサメチレンビスステアリン酸アミド、ヘキサメチレンビスベヘン酸アミド、ヘキサメチレンヒドロキシステアリン酸アミド、ジステアリルアジピン酸アミド、ジステアリルセバシン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミド、エチレンビスエルカ酸アミド、およびヘキサメチレンビスオレイン酸アミドなどが挙げられ、これらを複数組み合わせて用いることもできる。
【００２６】
本発明では、これらの脂肪酸アミド化合物の中でも、特に飽和脂肪酸ジアミド化合物であるエチレンビスステアリン酸アミドが好ましく用いられる。エチレンビスステアリン酸アミドは、熱安定性に優れているため溶融紡糸が可能であり、高い生産性を保持しながら、柔軟性に優れたスパンボンド不織布を得ることができる。
【００２７】
本発明で用いられる脂肪酸アミド化合物の添加量は、０．０１〜５．０質量％であることが好ましい。脂肪酸アミド化合物の添加量を、好ましくは０．０１〜５．０質量％、より好ましくは０．１〜３．０質量％、さらに好ましくは０．１〜１．０質量％とすることにより、紡糸性を維持しながら適度な滑り性と柔軟性を付与することができる。
【００２８】
ここでいう添加量とは、本発明のスパンボンド不織布のポリオレフィン繊維を構成するポリオレフィン系樹脂全体に対して添加された、脂肪酸アミド化合物の質量パーセントを言う。例えば、芯鞘型繊維の鞘部のみに脂肪酸アミド化合物を添加する場合でも、芯鞘全体量に対する添加割合を算出している。
【００２９】
本発明のスパンボンド不織布を構成するポリオレフィン繊維については、単繊維繊維径が６．５μｍ以上１６．３μｍ以下であることが重要である。単繊維繊維径を、１６．３μｍ以下、好ましくは１４．５μｍ以下、より好ましくは１１．８μｍ以下とすることにより、脂肪酸アミド化合物が繊維表面に出やすくなり、かつ、繊維の比表面積が増えるため、滑り性と柔軟性に優れたスパンボンド不織布を得やすくすることができる。また、単繊維繊維径を、６．５μｍ以上、好ましくは７．５μｍ以上、より好ましくは８．４μｍ以上とすることにより、脂肪酸アミド化合物が過度に繊維表面に出て滑り性が上がりすぎることが抑えられ、高い加工安定性を保持しやすくなる。
【００３０】
本発明におけるスパンボンド不織布は、芯鞘型繊維で構成され、かつその芯鞘型繊維の鞘成分のみに脂肪酸アミド化合物を含有することが好ましい態様である。芯鞘型繊維の鞘成分のみに脂肪酸アミド化合物を含有させることにより、脂肪酸アミド化合物の移動距離が短くなり脂肪酸アミド化合物が繊維表面に出やすくなるため、脂肪酸アミド化合物の添加量を繊維全体へ添加する場合よりも少量に抑えながら、適度な滑り性と柔軟性を付与することができる。
【００３１】
本発明のスパンボンド不織布の摩擦係数は、０．１〜０．３であることが好ましい。摩擦係数が好ましくは０．１〜０．３、より好ましくは０．１〜０．２であることにより、適度な滑り性で加工安定性に優れ、かつ高い柔軟性の不織布を得ることができる。
【００３２】
本発明のスパンボンド不織布の剛軟度は、６５ｍｍ以下であることが好ましい。剛軟度が、好ましくは６５ｍｍ以下、より好ましくは６３ｍｍ以下、さらに好ましくは６０ｍｍ以下であることにより、特に衛生材料用の不織布として用いる場合に、優れた柔軟性を得ることができる。剛軟度の下限については、あまりに低い剛軟度になると不織布の取り扱い性に劣る場合があるため、１０ｍｍ以上であることが好ましい。
【００３３】
本発明のスパンボンド不織布の目付は、１０〜１００ｇ／ｍ２であることが好ましい。目付を好ましくは１０ｇ／ｍ２以上、より好ましくは１３ｇ／ｍ２以上とすることにより、実用に供し得る機械的強度の不織布を得ることができる。一方、不織布を衛材用途で使用する場合には、目付を好ましくは１００ｇ／ｍ２以下、より好ましくは５０ｇ／ｍ２以下、さらに好ましくは３０ｇ／ｍ２以下とすることにより、適度な柔軟性を有するスパンボンド不織布が得られる。
【００３４】
本発明のスパンボンド不織布における単位目付当たりの引張強度は、１．８Ｎ／５ｃｍ／（ｇ／ｍ２）以上であることが好ましい。単位目付当たりの引張強度を、好ましくは１．８Ｎ／５ｃｍ／（ｇ／ｍ２）以上、より好ましくは２．０Ｎ／５ｃｍ以上、さらに好ましくは２．２Ｎ／５ｃｍ以上とすることにより、紙おむつ等を製造する際の工程通過性や製品としての使用に耐えうるものとなる。
【００３５】
次に、本発明のスパンボンド不織布を製造する方法についての好ましい態様について、具体的に説明する。
【００３６】
スパンボンド不織布の製造に用いられるスパンボンド法は、樹脂を溶融し、紡糸口金から紡糸した後、冷却固化して得られた糸条に対し、エジェクターで牽引し延伸して、移動するネット上に捕集して不織繊維ウェブ化した後、熱接着する工程を要する製造方法である。
【００３７】
紡糸口金やエジェクターの形状としては、丸形や矩形等種々のものを採用することができる。なかでも、圧縮エアの使用量が比較的少なく、糸条同士の融着や擦過が起こりにくい点から矩形口金と矩形エジェクターの組み合わせを用いることが好ましい態様である。
【００３８】
樹脂を溶融し紡糸する際の紡糸温度は、２００〜２７０℃であることが好ましく、より好ましくは２１０〜２６０℃であり、さらに好ましくは２２０〜２５０℃である。紡糸温度を上記の範囲内とすることにより、安定した溶融状態とし、優れた紡糸安定性を得ることができる。
【００３９】
ポリオレフィン系樹脂を押出機によって溶融し計量して、紡糸口金へと供給し、長繊維として紡出する。
【００４０】
紡出された長繊維の糸条を冷却する方法としては、例えば、冷風を強制的に糸条に吹き付ける方法、糸条周りの雰囲気温度にて自然冷却する方法、紡糸口金とエジェクター間の距離を調整する方法、またはこれらを組み合わせる方法等を採用することができる。また、冷却条件は、紡糸口金の単孔あたりの吐出量、紡糸する温度および雰囲気温度等を考慮して適宜調整し、採用することができる。
【００４１】
次に、冷却固化された糸条は、エジェクターから噴射される圧縮エアによって牽引され、延伸される。
【００４２】
紡糸速度は、３，５００〜６，５００ｍ／分であることが好ましく、より好ましくは４，０００〜６，５００ｍ／分であり、さらに好ましくは４，５００〜６，５００ｍ／分である。紡糸速度を３，５００〜６，５００ｍ／分とすることにより、高い生産性を有することになり、また繊維の配向結晶化が進み高い強度の長繊維を得ることができる。
【００４３】
続いて、得られた不織繊維ウェブを、熱接着により一体化することにより、不織布を得ることができる。
【００４４】
上記の熱接着により不織繊維ウェブを一体化する方法としては、上下一対のロール表面にそれぞれ彫刻（凹凸部）が施された熱エンボスロール、片方のロール表面がフラット（平滑）なロールと他方のロール表面に彫刻（凹凸部）が施されたロールとの組み合わせからなる熱エンボスロール、および上下一対のフラット（平滑）ロールの組み合わせからなる熱カレンダーロールなど各種ロールにより熱接着する方法が挙げられる。
【００４５】
熱接着時のエンボス接着面積率は、５〜３０％であることが好ましい。接着面積を好ましくは５％以上、より好ましくは１０％以上とすることにより、不織布として実用に供しうる強度を得ることができる。一方、接着面積を好ましくは３０％以下、より好ましくは２０％以下とすることにより、特に衛生材料用の不織布として用いる場合に、十分な柔軟性を得ることができる。
【００４６】
ここでいう接着面積とは、一対の凹凸を有するロールにより熱接着する場合は、上側ロールの凸部と下側ロールの凸部とが重なって不織繊維ウェブに当接する部分の不織布全体に占める割合のことを言う。また、凹凸を有するロールとフラットロールにより熱接着する場合は、凹凸を有するロールの凸部が不織繊維ウェブに当接する部分の不織布全体に占める割合のことを言う。
【００４７】
熱エンボスロールに施される彫刻の形状としては、円形、楕円形、正方形、長方形、平行四辺形、ひし形、正六角形および正八角形などを用いることができる。
【００４８】
熱ロールの表面温度は、使用しているポリオレフィン系樹脂の融点に対し−５０〜−１５℃とすることが好ましい態様である。熱ロールの表面温度を、ポリオレフィン系樹脂の融点に対して好ましくは−５０℃以上、より好ましくは−４５℃以上とすることにより、適度に熱接着させ不織布形態を保持することができる。また、熱ロールの表面温度を、ポリオレフィン系樹脂の融点に対して好ましくは−１５℃以下、より好ましくは−２０℃以下とすることにより、過度な熱接着を抑制し、特に衛生材料用の不織布として用いる場合に、十分な柔軟性を得ることができる。
【００４９】
熱接着時の熱エンボスロールの線圧は、５〜５０Ｎ／ｃｍであることが好ましい。ロールの線圧を、好ましくは５Ｎ／ｃｍ以上、より好ましくは１０Ｎ／ｃｍ以上、さらに好ましくは１５Ｎ／ｃｍ以上とすることにより、十分に熱接着させ不織布として実用に供しうる強度を得ることができる。一方、ロールの線圧を、好ましくは５０Ｎ／ｃｍ以下、より好ましくは４０Ｎ／ｃｍ以下、さらに好ましくは３０Ｎ／ｃｍ以下とすることにより、特に衛生材料用の不織布として用いる場合に、十分な柔軟性を得ることができる。
【００５０】
本発明のスパンボンド不織布は、優れた柔軟性を有することから、紙おむつや生理用ナプキンなどの各種衛生材料、医療用材料、衣料用材料、および包装用材料として好適に利用することができる。衛生材料のなかでも、特に紙おむつのバックシートに好適に利用することができる。
【実施例】
【００５１】
次に、実施例に基づき本発明のスパンボンド不織布について具体的に説明する。
【００５２】
（１）単繊維繊維径（μｍ）：
エジェクターで牽引し、延伸した後、ネット上に捕集した不織繊維ウェブから、ランダムに小片サンプル１０個を採取し、マイクロスコープで５００〜１０００倍の表面写真を撮影し、各サンプルから１０本ずつ、計１００本の繊維の幅を測定し、平均値から単繊維繊維径（μｍ）を算出した。  
（２）紡糸速度（ｍ／分）：
上記の単繊維繊維径と使用する樹脂の固形密度から長さ１０，０００ｍ当たりの質量を単繊維繊度として、小数点以下第二位を四捨五入して算出した。単繊維繊度（ｄｔｅｘ）と各条件で設定した紡糸口金単孔から吐出される樹脂の吐出量（以下、単孔吐出量と略記する。）（ｇ／分）から、次の式に基づき、紡糸速度を算出した。
・紡糸速度＝（１００００×単孔吐出量）／単繊維繊度。
【００５３】
（３）目付：
ＪＩＳ  Ｌ１９１３（２０１０年）６．２「単位面積当たりの質量」に基づき、２０ｃｍ×２５ｃｍの試験片を、試料の幅１ｍ当たり３枚採取し、標準状態におけるそれぞれの質量（ｇ）を量り、その平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表した。
【００５４】
（４）単位目付当たりの引張強度：
ＪＩＳ  Ｌ１９１３（２０１０年）の６．３．１に準じ、サンプルサイズ５ｃｍ×３０ｃｍ、つかみ間隔２０ｃｍ、引張速度１０ｃｍ／分の条件でＭＤ、ＣＤ方向の各３点の引張試験を行い、サンプルが破断したときの強度を引張強度（Ｎ／５ｃｍ）とし、平均値について小数点以下第二位を四捨五入して算出した。続いて、算出した引張強度（Ｎ／５ｃｍ）を、上記（３）で求めた目付（ｇ／ｍ２）から、次の式より小数点以下第二位を四捨五入して単位目付当たりの引張強度を算出した。
・単位目付当たりの引張強度＝引張強度（Ｎ／５ｃｍ）／目付（ｇ／ｍ２）。
【００５５】
（５）剛軟度：
ＪＩＳ  Ｌ１９１３（２０１０年）の６．７．３項に準拠して、幅２５ｍｍ×１５０ｍｍの試験片を５枚採取し、４５°の斜面をもつ水平台の上に試験片の短辺をスケール基線に合わせて置く。手動により試験片を斜面の方向に滑らせて試験片の一端の中央点が斜面と接したとき、他端の位置の移動長さをスケールによって読む。５枚の裏表について測定し、平均値を算出した。
【００５６】
（６）摩擦係数：
カトーテック（株）製の自動化表面試験機  ＫＥＳ−ＦＢ４  ＡＵＴＯ−Ａを用いて、試験片の１００ｍｍ×１００ｍｍの範囲をピアノ線で巻かれた１０ｍｍ×１０ｍｍの端子に５０ｇの荷重をかけて、１．０ｍｍ／ｓｅｃの速さで滑らせた。各水準２点について測定し、その平均摩擦係数を算出した。
【００５７】
（実施例１）
ＭＦＲが６２ｇ／１０分（荷重；２１６０ｇ、温度；２３０℃）で、融点が１５６℃であるポリプロピレン樹脂を用い、脂肪酸アミド化合物として炭素数３８のエチレンビスステアリン酸アミド１．０質量％を添加し押出機で溶融し、紡糸温度を２３５℃として、孔径がφ０．３０ｍｍの矩形口金から単孔吐出量０．３２ｇ／分で紡出した。口金から紡出された糸条を、冷却固化した後、矩形エジェクターによってエジェクター圧力を０．２５ＭＰａとした圧縮エアによって、牽引し延伸して、移動するネット上に捕集して不織繊維ウェブ化した。得られた長繊維の特性は、単繊維繊維径が１０．６μｍであり、これから換算した紡糸速度は４，１５３ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において、糸切れ０回と良好であった。
【００５８】
引き続き、得られた不織繊維ウェブを、上ロールが金属製で水玉柄の彫刻がなされた接着面積率１６％のエンボスロールで、下ロールが金属製フラットロールで構成される上下一対の熱エンボスロールを用い、線圧３０Ｎ／ｃｍ、熱接着温度１３０℃で熱接着し、目付が１８ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布について、単位目付当たりの引張強度、剛軟度および摩擦係数を測定して評価した。結果を表１に示す。
【００５９】
（実施例２）
芯鞘型繊維の芯鞘両成分共にＭＦＲが６２ｇ／１０分（荷重；２１６０ｇ、温度；２３０℃）で、融点が１５６℃であるポリプロピレン樹脂を用い、芯鞘型繊維の鞘成分のみにエチレンビスステアリン酸アミドを全体の質量に対し０．５質量％となるように添加し、芯鞘質量比が８０／２０になるように計量して、孔径がφ０．３０ｍｍの矩形芯鞘口金から紡糸したこと以外は、実施例１と同様の方法でスパンボンド不織布を得た。得られた芯鞘複合長繊維の特性は、単繊維繊維径が１０．６μｍであり、これから換算した紡糸速度は４，２２５ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れ０回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、単位目付当たりの引張強度、剛軟度および摩擦係数を測定して評価した。結果を表１に示す。
【００６０】
（実施例３）
ＭＦＲが１７０ｇ／１０分（荷重；２１６０ｇ、温度；２３０℃）、融点が１５６℃のポリプロピレン樹脂を用い、エジェクター圧力を０．３５ＭＰａにしたこと以外は、実施例１と同様の方法でスパンボンド不織布を得た。得られた長繊維の特性は、単繊維繊維径が９．９μｍであり、これから換算した紡糸速度は４，６８０ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れ０回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、単位目付当たりの引張強度、剛軟度および摩擦係数を測定して評価した。結果を表１に示す。
【００６１】
（比較例１）
単孔吐出量を０．５６ｇ／分、エジェクター圧力を０．１５ＭＰａとしたこと以外は、実施例１と同様の方法でスパンボンド不織布を得た。得られた長繊維の特性は、単繊維繊維径は１６．７μｍであり、これから換算した紡糸速度は２，６８０ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸において糸切れ０回と良好であった。得られたスパンボンド不織布について、単位目付当たりの引張強度、剛軟度および摩擦係数を測定して評価した。結果を表１に示す。
【００６２】
（比較例２）
滑材をエチレンビスステアリン酸アミドから、炭素数２２のエルカ酸アミドに変更したこと以外は、実施例１と同様の方法でスパンボンド不織布を得た。得られた長繊維の特性は、単繊維繊維径は１０．６μｍあり、これから換算した紡糸速度は４，２２３ｍ／分であった。紡糸性については、１時間の紡糸にて糸切れ５回と不良であった。得られた不織布について、単位目付当たりの引張強度、剛軟度および摩擦係数を測定して評価した。結果を表１に示す。
【００６３】
【表１】
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【００６４】
実施例１〜３では、高い紡糸速度でも紡糸性が良好であり、高い生産性と安定性を有する結果であった。また、実施例１〜３は、エチレンビスステアリン酸アミドの添加により剛軟度と摩擦係数が十分低く、優れた柔軟性を有する結果であった。
【００６５】
一方、比較例１では、低い紡糸速度で比較的単繊維繊維径が太いため剛軟度と摩擦係数が高く柔軟性に劣る結果であった。また、比較例２で炭素数２２のエルカ酸アミドを用いた場合には剛軟度が高く、十分な柔軟性が得られない結果であった。