(57)【要約】【課題】貫入部の回転剛性を高めて座屈安定性を向上させることできる座屈拘束ブレースを提供する。【解決手段】座屈拘束ブレース１は、直線状に延在する芯材３と、芯材３の両端部に接合するクレビスプレート４と、芯材３とクレビスプレート４の両端部を突出させた状態で外周側を覆う拘束部材６と、拘束部材６の内側に充填された充填材８と、を備え、芯材３とクレビスプレート４が接合する貫入部５において、芯材３とクレビスプレート４がそれぞれ一対の平板からなり、軸線Ｐ方向から見て井桁形又は額縁形に組み合わされる。【選択図】図１
2018119655.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
直線状に延在する芯材と、
前記芯材の両端部に接合するクレビスプレートと、
前記芯材と前記クレビスプレートの両端部を突出させた状態で外周側を覆う拘束部材と、
前記拘束部材の内側に充填された充填材と、
を備え、
前記芯材と前記クレビスプレートが接合する貫入部において、前記芯材と前記クレビスプレートがそれぞれ一対の平板からなり、軸線方向から見て井桁形又は額縁形に組み合わされることを特徴とする座屈拘束ブレース。
【請求項２】
前記芯材の端部における幅に対する前記貫入部の前記軸線方向の長さの比は、１．８以上であることを特徴とする請求項１に記載の座屈拘束ブレース。
【請求項３】
前記芯材の板厚は４０ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１又は２に記載の座屈拘束ブレース。
【請求項４】
外形が矩形の枠状をなすフレームと、
前記フレームから内側に張り出すように配置される複数のガセットプレートと、
前記ガセットプレート同士の間に架け渡されて、前記ガセットプレートに対して回転支承される請求項１から３のいずれか一項に記載の座屈拘束ブレースと、
を備えることを特徴とする耐力構造物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、地震等による加振力を吸収する座屈拘束ブレース及び耐力構造物に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、建築、橋梁構造物においては、筋交いに用いられる軸部材に例えば座屈拘束ブレースが適用されている。この座屈拘束ブレースは、軸力を受ける芯材が外周側から鋼管とコンクリートやモルタルによって拘束されることで、面外変形や座屈を防止されながら塑性変形して、建築や橋梁構造物の耐震・制震性能を向上させる。
【０００３】
座屈拘束部ブレースは、例えば特許文献１に記載されており、芯材に取り付けられた補強部材によって、芯材の座屈強度を向上させている。特許文献１には、回転支承型座屈拘束部ブレースも開示されている（図１４（Ａ），（Ｂ）参照）。
この回転支承型座屈拘束部ブレースは、構造物に固定したフレームのガセットプレートに対して、両端が回転支承される。回転支承型座屈拘束部ブレースは、地震によって構造物が層間変形したときに両端部が回動するため、曲げモーメントが生せず、引張力又は圧縮力のみが作用する。したがって、座屈拘束部ブレースの特性を十分に発揮することができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００５−４２５３７号公報
【非特許文献】
【０００５】
【非特許文献１】竹内徹，松井良太，西本晃治，高橋聡史，大山翔也、「拘束材端部回転剛性を考慮した座屈拘束ブレースの有効座屈長」、日本建築学会構造系論文集、2009年5月、第74巻第639号、p.925-934
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
非特許文献１には、両端部（拘束材端部）に弾性ヒンジが形成された座屈拘束ブレースにおいて、各部位の剛性を評価した弾性座屈式が開示されている。
しかし、回転支承型座屈拘束部ブレースについては、回転剛性（曲げ剛性）を考慮した座屈は評価されていないという問題がある。
そこで、発明者は、この弾性座屈式を回転支承型の座屈拘束部ブレースに適用して、芯材とクレビスプレートが接合する貫入部の回転剛性が小さいと座屈安定性が低下することを見出した。
【０００７】
本発明は、このような問題点に鑑みてなされたものであって、貫入部の回転剛性を高めて座屈安定性を向上させることできる座屈拘束ブレース、及びこの座屈拘束ブレースを備える耐力構造物を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するために、この発明は以下の手段を提案している。
本発明の第一実施態様に係る座屈拘束ブレースは、直線状に延在する芯材と、前記芯材の両端部に接合するクレビスプレートと、前記芯材と前記クレビスプレートの両端部を突出させた状態で外周側を覆う拘束部材と、前記拘束部材の内側に充填された充填材と、を備え、前記芯材と前記クレビスプレートが接合する貫入部において、前記芯材と前記クレビスプレートがそれぞれ一対の平板からなり、軸線方向から見て井桁形又は額縁形に組み合わされることを特徴とする。
【０００９】
このような座屈拘束ブレースは、芯材とクレビスプレートが軸線方向から見て井桁形又は額縁形に組み合わされるので、貫入部の回転剛性を向上させることができる。
【００１０】
本発明の第二実施態様に係る座屈拘束ブレースは、第一実施態様において、前記芯材の端部における幅に対する前記貫入部の前記軸線方向の長さの比は、１．８以上であることを特徴とする。
本発明の第三実施態様に係る座屈拘束ブレースは、第一実施態様又は第二実施態様において、前記芯材の板厚は４０ｍｍ以下であることを特徴とする。
一部を塑性化させる芯材は、数多くの試験結果に基づいて板厚を選定することが好ましい。
【００１１】
本発明の実施態様に係る耐力構造物は、外形が矩形の枠状をなすフレームと、前記フレームから内側に張り出すように配置される複数のガセットプレートと、前記ガセットプレート同士の間に架け渡されて、前記ガセットプレートに対して回転支承される上記第一実施態様から第三実施態様のいずれかの座屈拘束ブレースと、を備えることを特徴とする。
【００１２】
このような耐力構造物は、座屈拘束ブレースの座屈安定性が高まるので、耐震・制震性能を向上させることができる。
【発明の効果】
【００１３】
本発明において、請求項１に記載の座屈拘束ブレースによれば、芯材とクレビスプレートが接合する貫入部の回転剛性を高めて、座屈拘束ブレース全体の座屈安定性を向上させることできる。
請求項２に記載の座屈拘束ブレースによれば、座屈安定性をより高めることができる。
【００１４】
請求項３に記載の座屈拘束ブレースによれば、試験結果に裏付けされた信頼度の高い芯材を選定することができる。
本発明において、請求項４に記載の耐力構造物によれば、座屈拘束ブレースの座屈安定性が高まるので、耐震・制震性能を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明の実施形態に係る座屈拘束ブレース１を示す図である。
【図２】座屈拘束ブレース１を組み込んだ耐力構造物１００を示す正面図である。
【図３】座屈拘束ブレース１の座屈モードを説明する概略図である。
【図４】従来の座屈拘束ブレース５１を示す図である。
【図５】座屈拘束ブレース１の拘束部材６の端部の回転剛性を示す図である。
【図６】座屈拘束ブレース１の貫入長さに対する座屈軸力比を示す図である。
【図７】座屈拘束ブレース１の貫入長さ比に対する座屈軸力比を示す図である。
【図８】芯材間隔比に対する断面二次モーメント比の関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
〔座屈拘束ブレース１〕
以下、本発明の実施形態に係る座屈拘束ブレース１について説明する。
図１は、本発明の実施形態に係る座屈拘束ブレース１を示す図であって、（ａ）正面図、（ｂ）平面図、（ｃ）Ａ−Ａ断面図である。
座屈拘束ブレース１は、例えば建築、橋梁構造物において筋交い等に用いられ、これらの耐震・制震性能を向上するものである。
なお、座屈拘束ブレース１の軸線Ｐに沿う方向を長手方向ともいう。
【００１７】
図１に示すように、この座屈拘束ブレース１は、直線状に延びる中心鋼材２と、中心鋼材２の両端部を突出させた状態で外周側から覆う拘束部材６と、拘束部材６の内側に充填された充填材８と、を備える。
【００１８】
中心鋼材２は、一対の芯材３と、一対二組（４つ）のクレビスプレート（継手板）４と、を備える。すなわち、座屈拘束ブレース１は、２つの芯材３を備えるデュアルコア（ダブルコア）プレートタイプである。
一対の芯材３は、それぞれ細長い平板形をなして、座屈拘束ブレース１の軸線Ｐに沿って延在する。これら一対の芯材３は、それぞれの板厚方向に互いに離間して平行に配置される。各芯材３において、長手方向の中央部における芯材３の幅が狭い部分が、芯材３における他の部分よりも塑性化しやすい塑性化部３ａである。各芯材３における塑性化部３ａ以外の部分が、塑性化部３ａよりも幅が広い拡幅部（端部）３ｂである。
【００１９】
クレビスプレート４は、それぞれ平板形をなして、一対の芯材３の両端部にそれぞれ２枚ずつ固定される。
各クレビスプレート４は、平行に配置された一対の芯材３に対して、それぞれ垂直に交差する。また、各クレビスプレート４は、各芯材３の板幅方向の中央に固定される。つまり、軸線Ｐ方向から見ると、一対の芯材３と一対のクレビスプレート４が、井桁形（parallel crosses）に配置される。
なお、芯材３とクレビスプレート４が接合する部位を貫入部５と呼ぶ。貫入部５の軸線Ｐ方向の長さ（以下、貫入長さとも略称する）Ｌinは、図１（ａ）及び図１（ｂ）に示すようになる。本実施形態では、芯材３は拡幅部３ｂのみがクレビスプレート４に接合されているため、貫入長さＬinは、芯材３の拡幅部３ｂの貫入長さに等しい。
【００２０】
軸線Ｐ方向から見たときに、一対の芯材３と一対のクレビスプレート４とを額縁形に配置してもよい。すなわち、一対の芯材３と一対のクレビスプレート４とで額縁形（ボックス形）に構成されていればよく、額縁形の隅部から外部に突出した部分が１又は複数箇所設けられていてもよい。突出した部分の配置により、一対の芯材３と一対のクレビスプレート４とで井桁形になる場合がある。本明細書で言う井桁形又は額縁形とは、額縁形、又は額縁形の隅部に突出した部分が設けられた形のことを意味する。
【００２１】
芯材３とクレビスプレート４とは、一方の板材にスリットを形成して他方の板材をこのスリットに差し込んだうえで、両者を溶接等で接合してもよい。また、スリットを形成せずに両板材を溶接等で接合してもよい。
【００２２】
従来の中心鋼材では、両端部において、１枚の芯材５３に対して２枚（一対）のクレビスプレート５４が接合される（図４（ｃ）参照）。
本実施形態では、各芯材３の板厚は、従来の芯材５３の板厚の１／２である。さらに、各芯材３の板厚は、４０ｍｍ以下である。つまり、芯材３の２枚分の板厚は、従来の芯材５３の１枚分の板厚と同一である。このため、中心鋼材２の重量は、従来と同一である。その一方で、中心鋼材２の回転剛性は、従来の中心鋼材の約２倍になっている。これは、一対の芯材３と一対のクレビスプレート４が、井桁形に配置されているからである。
【００２３】
各クレビスプレート４は、一対の芯材３の端部から、軸線Ｐに沿って突出する。各クレビスプレート４は、先端が半円形に形成され、その中心に貫通孔が設けられる。この貫通孔には、円柱形の支持ピン９が挿通される。つまり、一対のクレビスプレート４の先端同士の間に、支持ピン９が架け渡される。
【００２４】
拘束部材６は、細長い円筒形の鋼管であり、中心鋼材２よりも短く形成される。具体的には、拘束部材６は、一対の芯材３よりもやや短く、芯材３とクレビスプレート４の接合部の一部を露出させる。言い換えると、クレビスプレート４が拘束部材６の内外に亘って配置される。
なお、拘束部材６は、例えば角筒形の鋼管であってもよい。
【００２５】
拘束部材６の両端部には、開口を閉塞する端部蓋７が設けられる。中心鋼材２は、この端部蓋７を貫通した状態で、拘束部材６の軸線Ｐに沿って配置される。
【００２６】
充填材８は、コンクリートやモルタル等であって、中心鋼材２（特に芯材３）の長手方向を除く方向への変形を抑制する。また、充填材８は、芯材３の軸力が拘束部材６に伝達しないように、中心鋼材２を拘束部材６に対して長手方向に相対移動ができるように保持する。
【００２７】
〔耐力構造物１００〕
次に、図２を参照して、上述した座屈拘束ブレース１を組み込んだ本実施形態の耐力構造物１００について説明する。 
耐力構造物１００は、外形が矩形の枠状をなす複数のフレーム１０３と、フレーム１０３の各々のコーナー部分１０４に配置されたガセットプレート（取り付け部材）１０８と、ガセットプレート１０８を介してフレーム１０３に取り付けられた座屈拘束ブレース１と、を備える。
【００２８】
フレーム１０３は、上下方向に延びて互いに水平方向左右に離間して設けられた二本の縦枠１０６と、これら縦枠１０６同士を上下各々で接続する二本の横枠１０７とを有し、これにより、縦枠１０６と横枠１０７との接続部分にコーナー部分１０４が形成される。
【００２９】
ガセットプレート１０８は、平板状の板部材であり、フレーム１０３のコーナー部分１０４に配置される。具体的には、ガセットプレート１０８は、縦枠１０６と横枠１０７との間に亘って、フレーム１０３の内側に向けて、斜め上方又は斜め下方に張り出すように設けられる。
ガセットプレート１０８は、縦枠１０６及び横枠１０７に対して、例えば溶接等によって接合される。
【００３０】
ガセットプレート１０８には、支持ピン９を挿通するための貫通孔１０９が形成される。
つまり、ガセットプレート１０８は、座屈拘束ブレース１の両端部に配置された一対のクレビスプレート４同士の間に挿入される。そして、クレビスプレート４同士の間に架け渡された支持ピン９がこの貫通孔１０９に挿通される。
これにより、座屈拘束ブレース１は、ガセットプレート１０８に対して回転支承される。回転支承は、ピン接合、ピン継手とも呼ばれる。
【００３１】
座屈拘束ブレース１は、フレーム１０３の対角線上に位置する２つのガセットプレート１０８同士を接続するように配置される。座屈拘束ブレース１は、ガセットプレート１０８同士の間に架け渡される。つまり、座屈拘束ブレース１は、軸線Ｐが上下方向、左右方向に対して傾斜するように設けられる。
座屈拘束ブレース１は、一対のクレビスプレート４の間にガセットプレート１０８が差し込まれた状態で、支持ピン９によって回転可能に接合される。
【００３２】
〔座屈拘束ブレース１の全体座屈荷重〕
座屈拘束ブレース１の全体座屈荷重は、以下の式により算出される。
図３に示すように、座屈拘束ブレース１の各端部がガセットプレート１０８等に接続され、座屈拘束ブレース１が対称モードで座屈している状態を仮定する。座屈拘束ブレース１がガセットプレート１０８に接続されている部分に第１回転バネ１１を仮定する。第１回転バネ１１の回転剛性をＫRgとする。
拘束部材（拘束材）６の端部に第２回転バネ１２を仮定する。第２回転バネ１２の回転剛性をＫRrする。拘束部材６の断面二次モーメントをＩとし、第１回転バネ１１と第２回転バネ１２との間（貫入部及び接合部）の断面二次モーメントをγＩとする。
【００３３】
このとき、非特許文献１の式（１３）を参考にして、座屈拘束ブレース１に対して下記の式（１）が成り立つ。ただし、式（２）の条件下である。
【００３４】
【数１】
2018119655.tif 000003
【００３５】
式（１）の左辺が０になるαcrを算出すると、式（３）が得られる。
【００３６】
【数２】
2018119655.tif 000004
【００３７】
式（３）において、全体弾性座屈軸力ＮｃｒＢｍを以下に説明するように算出する。
ＫRrは、拘束部材６の形状が角型鋼管か円形鋼管かに応じて式（４ａ）、（４ｂ）により算出する。
【００３８】
【数３】
2018119655.tif 000005
【００３９】
なお、Ｂrは拘束部材の幅（拘束部材が角型鋼管の場合の幅）、Ｗcaは芯材の拡幅部の幅、Ｗcbは芯材の拘束部材端部の幅、Ｌinは芯材の拡幅部の貫入長さ、ｔcは芯材の板厚、ｔrは拘束部材の板厚である。
例えば、図１（ｂ）に示す座屈拘束ブレース１では、芯材３の拡幅部３ｂの幅Ｗca、及び芯材３の拘束部材６端部の幅Ｗcbはそれぞれ図示のようになる。この場合、拡幅部３ｂの幅Ｗcaと拘束部材６端部の幅Ｗcbとは等しくなる。
【００４０】
δyは円形拘束鋼管の場合の伝達せん断力作用位置の軸直交方向変形であり、式（５）により算出する。
【００４１】
【数４】
2018119655.tif 000006
【００４２】
δ0は円形拘束鋼管の場合の伝達せん断力作用位置の直交方向高さであり、式（６）により算出する。
【００４３】
【数５】
2018119655.tif 000007
【００４４】
θy1’は角型拘束鋼管の場合の見かけの降伏時における拘束材端部回転角であり、式（７）により算出する。
【００４５】
【数６】
2018119655.tif 000008
【００４６】
θy2は角型拘束鋼管の場合の見かけの第二次降伏時における拘束材端部回転角であり、式（８）により算出する。
【００４７】
【数７】
2018119655.tif 000009
【００４８】
θyは円形拘束鋼管の場合の降伏時における拘束材端部回転角であり、式（９）により算出する。
【００４９】
【数８】
2018119655.tif 000010
【００５０】
ａsは芯材から拘束材への伝達せん断力の作用位置から拘束材端までの長さであり、式（１０）により算出する。
【００５１】
【数９】
2018119655.tif 000011
【００５２】
次に、座屈拘束ブレース１と従来（比較例）の座屈拘束ブレース５１の全体座屈荷重（全体弾性座屈軸力）を算出して比較する。
図４は、従来の座屈拘束ブレース５１を示す図であって、（ａ）正面図、（ｂ）平面図、（ｃ）Ｂ−Ｂ断面図である。
【００５３】
図１（ｃ）に示す本実施形態の座屈拘束ブレース１（以下、実施例の座屈拘束ブレース１とも呼ぶ）の貫入部５の寸法等、及び、図４（ｃ）に示す従来の座屈拘束ブレース５１の貫入部の寸法等を、下表に示す。
ｔclはクレビスプレート４の板厚、Ｗclはクレビスプレート４の幅である。ｗgは、クレビスプレート４の幅方向において、クレビスプレート４が一対の芯材３から外側に突出する長さである。Ｄは、拘束部材６の外径である。
例えば、座屈拘束ブレース１、５１において、クレビスプレート４の板厚ｔclはそれぞれ２５．４［ｍｍ］であり、クレビスプレート４の幅Ｗclはそれぞれ１８０［ｍｍ］である。
【００５４】
【表１】
2018119655.tif 000012
【００５５】
座屈拘束ブレース１は、芯材３を２枚備えている。各芯材３の板厚ｔcが１２．７［ｍｍ］であり、２枚の芯材３の板厚ｔcの合計が１２．７×２＝２５．４［ｍｍ］である。
比較例の座屈拘束ブレース５１は、芯材５３を１枚備えている。１枚の芯材５３の板厚ｔcが２５．４［ｍｍ］である。
実施例及び比較例の座屈拘束ブレースにおいて、芯材全体の厚さは変わらないが、芯材の枚数が異なる。これにより、比較例の座屈拘束ブレース５１の貫入部の断面二次モーメントγＩが２．４９×１０７［ｍｍ４］であるのに対して、実施例の座屈拘束ブレース１の貫入部の断面二次モーメントγＩが４．６３×１０７［ｍｍ４］になる。
これにより、拘束部材の断面二次モーメントに対する貫入部の断面二次モーメントである剛性比は、比較例の座屈拘束ブレース５１では０．５９になるのに対して、実施例の座屈拘束ブレース１では１．１０になる。
【００５６】
座屈拘束ブレース１において、芯材３の塑性化部３ａは、板幅が１５３［ｍｍ］、板厚が２５．４［ｍｍ］であり、芯材３の降伏応力度が２２５［Ｎ/ｍｍ２］である。したがって、芯材３の降伏軸力は、１５３［ｍｍ］×２５．４［ｍｍ］×２２５［Ｎ/ｍｍ２］／１０００＝８７４［ｋＮ］となる。
また、座屈拘束ブレース１の長さ（支持ピン９同士の距離）は、４０００［ｍｍ］である。
【００５７】
座屈拘束ブレース１の拘束部材６の端部の回転剛性ＫRrを算出した結果を図５に示す。図５の横軸は芯材の拡幅部の貫入長さＬinを表し、縦軸は拘束部材６の端部の回転剛性ＫRrを表す。なお、拘束部材６の端部の回転剛性ＫRrは、貫入部５の回転剛性に相当する。
図５に示すように、拘束部材６の端部の回転剛性ＫRrは、貫入長さＬinの３乗に比例して大きくなる。すなわち、貫入長さＬinが長くなるのにしたがって、回転剛性ＫRrが急激に大きくなる。
【００５８】
式（１）〜（３）を用いて、座屈拘束ブレース１の全体弾性座屈軸力ＮｃｒＢｍを算出した結果を図６及び図７に示す。図６の横軸は芯材の拡幅部の貫入長さＬinを表し、縦軸は、全体弾性座屈軸力ＮｃｒＢｍを鋼管のオイラー座屈荷重ＮｃｒＢ０で基準化した座屈軸力比（ＮｃｒＢｍ／ＮｃｒＢ０）を表す。線Ｌ1aは、実施例の座屈拘束ブレース１の結果を表し、線Ｌ51aは、比較例の座屈拘束ブレース５１の結果を表す。
オイラー座屈荷重は、ＮｃｒＢ０＝２ＥＩ／Ｌ２で算出する。ただし、Ｅは鋼材のヤング係数で２．０５×１０５［Ｎ／ｍｍ２］、Ｉは座屈拘束鋼管（拘束部材）の断面二次モーメントで４．２１×１０７［ｍｍ４］、Ｌは座屈拘束ブレース１の長さで４０００［ｍｍ］である。
【００５９】
図６に示すように、貫入長さＬinが短いと、貫入部５（拘束材端部）の回転剛性が小さいため、座屈拘束ブレース１の全体弾性座屈軸力ＮｃｒＢｍは、鋼管のオイラー座屈荷重ＮｃｒＢ０に比べて非常に小さくなる。
しかし、貫入長さＬinを長くすることで、全体弾性座屈軸力ＮｃｒＢｍは鋼管のオイラー座屈荷重ＮｃｒＢ０に近づく。座屈拘束ブレース１では、貫入長さＬinを長くすると、全体弾性座屈軸力ＮｃｒＢｍは頭打ちになることなく増加し、座屈軸力比は１．０に漸近する。なぜなら、貫入部５の回転剛性が拘束鋼管の回転剛性と同等以上であるからである。
【００６０】
これに対して、従来の座屈拘束ブレース５１では、座屈軸力比が０．９未満で頭打ちとなり、貫入長さＬinを長くしても座屈軸力比は大きくならない。なぜなら、座屈拘束ブレース５１は、貫入部の回転剛性が、拘束鋼管の回転剛性よりも小さいからである。
【００６１】
図７において、横軸は、前記貫入長さＬinを芯材の拡幅部Ｗcaの幅で基準化した貫入長さ比（Ｌin／Ｗca）を表し、縦軸は、前記座屈軸力比を表す。線Ｌ1bは、実施例の座屈拘束ブレース１の結果を表し、線Ｌ51bは、比較例の座屈拘束ブレース５１の結果を表す。すなわち、貫入長さ比は、芯材の拡幅部における幅Ｗcaに対する貫入長さＬinの比であり、貫入長さＬinを無次元化した値である。
貫入長さ比が１．８以上である領域Ｒ１の条件下では、比較例の座屈拘束ブレース５１に比べて実施例の座屈拘束ブレース１の座屈軸力比が顕著に大きくなり、比較例の座屈拘束ブレース５１に比べて実施例の座屈拘束ブレース１では座屈しにくくなることが分かった。
【００６２】
ここで、実施例及び比較例の座屈拘束ブレースについて、貫入部の断面二次モーメントを試算した結果について説明する。図１に示す実施例の座屈拘束ブレース１の断面二次モーメントをI1とする。この例では、２枚の芯材３の間隔は、（Ｗcl−２ｗg−ｔc）となる。一方で、図４に示す比較例の座屈拘束ブレース５１の断面二次モーメントをI51とする。
クレビスプレートの板厚ｔclが２５．４［ｍｍ］であり、クレビスプレートの幅Ｗclが１８０［ｍｍ］であり、芯材の板厚ｔcが２５．４［ｍｍ］であり、芯材の拡幅部の幅Ｗcaが１８０［ｍｍ］であるとする。
クレビスプレートの幅Ｗclに対する２枚の芯材３の間隔の比（以下、芯材間隔比と呼ぶ）と、座屈拘束ブレース５１の断面二次モーメントをI51に対する座屈拘束ブレース１の断面二次モーメントをI1の比（以下、断面二次モーメント比と呼ぶ）の関係を、図８に示す。
【００６３】
図８において、横軸は芯材間隔比を表し、縦軸は断面二次モーメント比を表す。
芯材間隔比が０．７５よりも大きくなる領域Ｒ２の条件下では、断面二次モーメント比が１．８以上になり、実施例の座屈拘束ブレース１の断面二次モーメントをI1が比較例の座屈拘束ブレース５１の断面二次モーメントをI51に比べて顕著に大きくなることが分かった。
【００６４】
以上説明したように、座屈拘束ブレース１においては、貫入部５が２枚の芯材３と２枚のクレビスプレート４を井桁形に組み合わせて形成される。これにより、貫入部５の回転剛性が高まり、座屈拘束ブレース１の全体の座屈荷重を向上させることできる。
【００６５】
特に、貫入長さ比が１．８以上であると、座屈拘束ブレース１の座屈安定性をより高めることができる。
また、芯材３の板厚が４０ｍｍである。塑性化部３ａを塑性化させる芯材３は、数多くの試験結果に基づいて板厚を選定することが好ましい。芯材３の板厚をこのように設定することにより、試験結果に裏付けされた信頼度の高い芯材３を選定することができる。
芯材３の板厚が厚すぎると、芯材３の溶接時に芯材３を充分に加熱できないという問題も生じる。芯材３の板厚を４０ｍｍ以下にすることで、この問題が生じるのを抑えることができる。
【００６６】
また、耐力構造物１００においては、座屈拘束ブレース１の座屈安定性が高まるので、耐震・制震性能を向上させることができる。
【００６７】
以上、本発明の好ましい実施形態を説明したが、本発明は上記の実施形態に限定されることはない。本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、構成の付加、省略、置換、及びその他の変更が可能である。本発明は前述した説明によって限定されることはなく、添付のクレームの範囲によってのみ限定される。 
【００６８】
座屈拘束ブレース１は、いわゆる片流れ配置（コーナー部分１０４同士の間に配置）される場合に限らない。座屈拘束ブレース１は、いわゆるＫ型配置される場合であってもよい。
【符号の説明】
【００６９】
１…座屈拘束ブレース
３…芯材
３ｂ…拡幅部（端部）
４…クレビスプレート
５…貫入部
６…拘束部材
８…充填材
１００…耐力構造物
１０３…フレーム
１０８…ガセットプレート
Ｌin…貫入部の軸線方向の長さ
Ｗca…芯材の端部における幅
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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