(57)【要約】【課題】砂層の厚みを大きくしなくとも、十分に小さな冷却速度と鋳型の劣化防止を実現できる技術を提供する。【解決手段】型合わせされることにより間に注湯空間Ｖを形成する一対の鋳型１００，１００を用いて製品を鋳造する鋳造方法において、まず、注湯空間Ｖを形成する注湯面領域１１を有する金型１の該注湯面領域１１が砂層２で覆われた一対の鋳型１００，１００を準備し（準備工程）、当該一対の鋳型１００，１００を型合わせする（型合わせ工程）（ステップＳ１０１）。そして、注湯空間Ｖに溶湯を注入する（注湯工程）（ステップＳ１０３）。この注湯工程の前あるいは後に、金型１と砂層２の間に隙間Ｑを形成する（隙間形成工程）を行う（ステップＳ１０２）。そして、注湯工程および隙間形成工程の後に、金型１を砂層２から完全に離間させる（離間工程）（ステップＳ１０４）。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
型合わせされることにより間に注湯空間を形成する一対の鋳型を用いて製品を鋳造する鋳造方法であって、
ａ）前記注湯空間を形成する注湯面領域を有する金型の該注湯面領域が砂層で覆われた一対の鋳型を準備する準備工程と、
ｂ）前記一対の鋳型を型合わせする型合わせ工程と、
ｃ）前記型合わせ工程の後に、前記注湯空間に溶湯を注入する注湯工程と、
ｄ）前記注湯工程の前あるいは後に、前記金型と前記砂層の間に隙間を形成する隙間形成工程と、
ｅ）前記注湯工程および前記隙間形成工程の後に、前記金型を前記砂層から完全に離間させる離間工程と、
を備える、鋳造方法。
【請求項２】
請求項１に記載の鋳造方法であって、
前記隙間形成工程を前記注湯工程の前に行う、
鋳造方法。
【請求項３】
請求項１に記載の鋳造方法であって、
前記隙間形成工程を前記注湯工程の後に行う、
鋳造方法。
【請求項４】
型合わせされることにより間に注湯空間を形成する一対の鋳型であって、
前記注湯空間を形成する注湯面領域を有する金型と、
前記注湯面領域を覆う砂層と、
前記注湯面領域に対して出没可能に設けられた複数のピン部材と、
を備える、一対の鋳型。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、型合わせされることにより間に注湯空間を形成する一対の鋳型を用いて製品を鋳造する技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
鋳造方法として、一対の鋳型を見切り面において型合わせして、これらの間に形成される注湯空間（製品形状を有する空間）に液体状の金属（溶湯）を注入（注湯）し、その状態で注湯空間内の溶湯が自然冷却されて固化するのを待ち、溶湯が固化した後に、両鋳型を分離して造形された製品を取り出す、というものがよく知られている。
【０００３】
この鋳造方法では、金属の種類によっては、溶湯が固化する際の温度プロファイルが、出来上がった製品の状態に大きな影響を与える。例えば最も一般的に用いられる鋳鉄の場合、溶湯の冷却速度が速すぎると、得られる製品が硬くて脆いものとなってしまう。これを回避するためには、溶湯の冷却速度を十分小さなものとしなければならない。
【０００４】
溶湯の冷却速度を小さくするためには、鋳型が、熱伝導率の小さな材料によって形成されていることが好ましい。鋳型として、金属製の金型や、砂（鋳物砂）を用いて形成される砂型がよく知られているが、溶湯の冷却速度を小さくするためには、金型よりも砂型の方が好ましいといえる。
【０００５】
しかしながら、砂型は、鋳造の度に新たに形成する必要があり、鋳物砂を循環して使用するために砂処理設備が必要となる上に作業環境が悪い。また、注入された溶湯の冷却のコントロールが困難なため冷却に長時間を要し、作業効率が悪いという問題がある。
【０００６】
そこで、例えば特許文献１には、金属製の母体の製品キャビティ面に、砂の被覆層（砂層）を形成した鋳型が記載されている。この鋳型を用いれば、溶湯が、金属製の母体ではなく、これよりも熱伝導率が小さい砂層に接触することになるので、鋳型の全体を金属で形成する通常の金型と比べて、溶湯の冷却速度を小さくすることができる。一方で、鋳型の主要部は繰り返し使用することができる金属で形成されるので、鋳型の全体を砂で形成する通常の砂型と比べて、短時間で効率よく砂層を形成することができ、一度の鋳造に必要な砂の量も少なくてすむ。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開2004-1024号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
特許文献１の鋳型によると、溶湯を覆う砂層の厚みが薄いため、冷却速度を十分小さくすることができず、従来の砂型で製造していた製品と比較すると多くの場合未だ硬く、脆いという問題がある。また、砂層の厚みが薄くその断熱効果が弱いために、金属製の母体が溶湯によって受ける熱ダメージが大きい。したがって、母体を繰り返し利用することができる回数が少なくなってしまうという問題もある。
一方で、断熱効果を高めるために砂層の厚みを大きくしようとすると、一度の鋳造に必要な砂の量が多くなるとともに、砂層の形成に要する時間も長くなってしまう。
【０００９】
本発明が解決しようとする課題は、砂層の厚みを大きくしなくとも、十分に小さな冷却速度と鋳型の劣化防止を実現できる技術を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を解決するために成された本発明は、
型合わせされることにより間に注湯空間を形成する一対の鋳型を用いて製品を鋳造する鋳造方法であって、
ａ）前記注湯空間を形成する注湯面領域を有する金型の該注湯面領域が砂層で覆われた一対の鋳型を準備する準備工程と、
ｂ）前記一対の鋳型を型合わせする型合わせ工程と、
ｃ）前記型合わせ工程の後に、前記注湯空間に溶湯を注入する注湯工程と、
ｄ）前記注湯工程の前あるいは後に、前記金型と前記砂層の間に隙間を形成する隙間形成工程と、
ｅ）前記注湯工程および前記隙間形成工程の後に、前記金型を前記砂層から完全に離間させる離間工程と、
を備える。
【００１１】
金型とその注湯面領域を覆う砂層の間に隙間が形成されることによって、注湯面領域と砂層の間に空気の層が形成される。空気は砂よりも熱伝導率が小さいため、この空気の層は、注湯工程で注湯空間に注入された溶湯と金型の間における主要な断熱層として作用する。したがって、砂層の厚みが薄くても、溶湯の冷却速度を十分に小さなものとすることができるとともに、金型が溶湯の熱でダメージを受けることも抑制される。すなわち、砂層の厚みを大きくしなくとも、十分小さな冷却速度と鋳型の劣化防止を実現できる。
【００１２】
隙間形成工程において形成される隙間の大きさ（空気層の厚さ）は、その断熱効果を得るためには０．１mm以上であればよい。ただし、この隙間が過度に大きくなると、注湯空間に注入された溶湯を砂層だけで独立して確実に保持できるように砂層の厚みを大きくする必要が出てくる。この隙間が３mm以下であれば、注湯空間が砂層だけで保持できない不測の事態が生じたとしても、すぐに金型を閉じて注湯空間を閉鎖することができるので、このような不測の事態に備えて砂層の厚みを大きくしておく必要がない。
また、隙間形成工程においては、砂層の少なくとも一部と金型の間に隙間が形成されていればよく、必ずしも砂層の全体と金型の間に隙間が形成されなくともよい。
また、ここで用いられる一対の鋳型における砂層の厚みは、１０mm以下とすることができ、特に２mm程度であることが好ましい。
【００１３】
上記の鋳造方法において、隙間形成工程を注湯工程の前に行えば、注湯開始の瞬間から、溶湯の冷却速度を十分小さなものに抑えることができるので、溶湯が注入されてから固化するまでの冷却プロファイルを特に好ましいものとすることができる。また、この構成によると、金型が溶湯によって熱的ダメージを受けることが十分に回避できるので、金型の劣化を十分に抑制することができる。
【００１４】
一方、上記の鋳造方法において、隙間形成工程を注湯工程の後に行えば、溶湯が注入される間は砂層と金型の間に隙間が形成されておらず、砂層が金型によってバックアップされた状態となっているので、注入された溶湯が注湯空間から漏れ出る、また、溶湯を注入した際の衝撃で砂層が損傷する、等といった事態を回避できる。
【００１５】
なお、隙間形成工程を、注湯工程の後に行う場合、当該隙間形成工程を行うタイミングは、注湯空間に注入された溶湯の状態が変化するタイミングに応じて規定することが好ましい。
例えば溶湯が鋳鉄の溶湯である場合、隙間形成工程を、黒鉛膨張が終了するタイミングで行ってもよい。この場合、黒鉛膨張が生じている間は砂層が金型によってバックアップされた状態となっているので、黒鉛膨張による引け巣発生の抑制効果を期待することができる。
また例えば、隙間形成工程を、溶湯が初晶温度に達する前に行ってもよい。この場合、溶湯が液体状態の段階から、溶湯の冷却速度を十分小さなものに抑えることができるので、溶湯が注入されてから固化するまでの冷却プロファイルを十分に好ましいものとすることができる。
また例えば、隙間形成工程を、溶湯が初晶温度に達した以後であって共晶温度に達する前に行ってもよいし、溶湯が共晶温度に達した以後であってＡ１変態点に達する前に行ってもよい。
【００１６】
また、本発明は、製品の鋳造に用いられる一対の鋳型にも向けられている。当該一対の鋳型は、
型合わせされることにより間に注湯空間を形成する一対の鋳型であって、
前記注湯空間を形成する注湯面領域を有する金型と、
前記注湯面領域を覆う砂層と、
前記注湯面領域に対して出没可能に設けられた複数のピン部材と、
を備える。
【００１７】
この構成によると、一対の鋳型が型合わせされた状態において、金型に設けられた複数のピン部材を、注湯面領域から突出する方向に押して砂層に当接させてこれに押しつけることによって、一対の砂層を型合わせされた状態に支持することができる。そして、この状態から、複数のピン部材に対して一対の金型だけを互いに離間する向きに相対移動させることによって、当該型合わせされた状態の砂層と金型の間に隙間を形成することができる。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によると、金型とその注湯面領域を覆う砂層の間に隙間が形成されることによって、注湯面領域と砂層の間に空気の層が形成される。空気は砂よりも熱伝導率が小さいため、この空気の層は、注湯空間に注入された溶湯と金型の間における主要な断熱層として作用する。したがって、砂層の厚みが薄くても、溶湯の冷却速度を十分に小さなものとすることができるとともに、金型が溶湯の熱でダメージを受けることも抑制される。すなわち、砂層の厚みを大きくしなくとも、十分小さな冷却速度と鋳型の劣化防止を実現できる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】実施形態に係る一対の鋳型を模式的に示す図。
【図２】一対の鋳型が型合わせされた状態、および、金型と砂層の間に隙間が形成された状態を模式的に示す図。
【図３】一対の鋳型の製造方法を説明するための図。
【図４】一対の鋳型を用いて製品を鋳造する方法を説明するための図。
【図５】溶湯の冷却曲線を模式的に示す図。
【図６】金型の温度変化を模式的に示す図。
【図７】一対の鋳型を用いて製品を鋳造する別の方法を説明するための図。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下、添付の図面を参照しながら、本発明の実施形態について説明する。以下の実施形態は、本発明を具体化した一例であって、本発明の技術的範囲を限定するものではない。
【００２１】
＜１．鋳型の構成＞
実施形態に係る一対の鋳型の構成について、図１、図２を参照しながら説明する。図１は、一対の鋳型１００，１００を模式的に示す側断面図である。図２は、一対の鋳型１００，１００が型合わせされた状態および金型１と砂層２の間に隙間が形成された状態を模式的に示す側断面図である。
【００２２】
一対の鋳型１００，１００は、対向配置されて型合わせされることにより、間に注湯空間Ｖを形成するものであり、各鋳型１００は、金型１と、これに形成された薄肉の砂層２と、金型１に設けられた複数のピン部材３と、を備える。
【００２３】
金型１は、金属（具体的には例えば鋳鉄）により形成され、主面１０側に、注湯空間Ｖを形成する面領域（注湯面領域）１１と、これに連なる見切り面１２とが形成されている。注湯面領域１１は、製品の外形を模しつつ、それよりも一回り大きい形状となっている。また、注湯面領域１１の一部は、注湯空間Ｖ内に溶湯を注ぎ入れるための湯口を形成している。一方、見切り面１２は、注湯面領域１１を取り囲むように形成され、平坦な形状となっている。
【００２４】
砂層２は、砂（すなわち鋳物砂であり、ここでは例えばレジンコーテッドサンド）を焼成することにより形成される（具体的な形成方法については後に説明する）。
砂層２は、注湯面領域１１を被覆する。砂層２における注湯面領域１１を被覆する部分は、表面が製品の外形を模した形状となっている。なお、砂層２は、注湯面領域１１だけでなく、金型１の見切り面１２の少なくとも一部分をさらに覆ってもよい。図示の例では、見切り面１２の全体を被覆するように砂層２が形成されている。もっとも、砂層２は、必ずしも見切り面１２を被覆していなくともよく、注湯面領域１１のみを被覆するように形成されてもよい。
また、砂層２の厚みは、１０mm以下とすることができ、特に２mm程度であることが好ましい。
【００２５】
複数のピン部材３は、金型１と砂層２の間に隙間を形成するための部材である。各ピン部材３は、例えば、細長い棒状の部材であり、金型１に形成されたピン挿通孔１３に挿通されている。
ピン挿通孔１３は、その内径がピン部材３の外径よりも僅かに大きく、一端において金型１の主面１０側（すなわち、注湯面領域１１、あるいは、見切り面１２）に開口し、直線状に延在して、他端において金型１の背面（主面１０とは反対側の面）に開口している。金型１には、ピン部材３と同数個のピン挿通孔１３が形成されている。複数のピン挿通孔１３は、金型１に対して満遍なくレイアウトされていることが好ましい。
複数のピン部材３の各々は、複数のピン挿通孔１３のいずれかに挿通されて、一端が注湯面領域１１、あるいは、見切り面１２と一致する（面一となる）ように配置された状態で、他端において（すなわち、金型１の背面側において）連結部材３０を介して互いに連結されている。この構成において、連結部材３０を、金型１の背面に対して近接あるいは離間させる方向に移動させることによって、各ピン部材３の先端を、注湯面領域１１、あるいは、見切り面１２に対して同期して出没させることができる。
【００２６】
このような構成を備える一対の鋳型１００を型合わせすると（図２の左側）、間に注湯空間Ｖが形成される。この注湯空間Ｖは、砂層２で囲まれるとともにその外側が金型１で囲まれた空間（つまり、砂層２と金型１で二重に囲まれた空間）となっている。この状態において、複数のピン部材３を注湯面領域１１、あるいは、見切り面１２から突出する方向に押して砂層２に当接させてこれに押しつけることによって、一対の砂層２を型合わせされた状態（すなわち、互いの周縁が密着した状態）に支持することができる。そして、この状態から、複数のピン部材３を固定しつつ、これらに対して一対の金型１だけを互いに離間する向きに相対移動させることによって、砂層２（すなわち、型合わせされた状態の砂層２）と金型１の間に隙間Ｑを形成することができる。
【００２７】
＜２．鋳型１００，１００の製造方法＞
鋳型１００，１００を製造する方法の一例について、図１、図２に加え、図３を参照しながら説明する。図３は、当該方法を説明するための図である。
【００２８】
ステップＳ１：まず、一対の金型１と、鋳造目的製品の模型７を準備する。金型１の主面１０には、上述したとおり、注湯面領域１１とこれに連なる見切り面１２とが形成されている。また、金型１には、主面１０側から背面側に貫通するピン挿通孔１３（図３では図示省略）が複数個形成されており、各ピン挿通孔１３にピン部材３が挿通されている。
模型７は、薄板平板部分７１を備える。薄板平板部分７１の各主面には、製品形状を模した形状部分（製品形状部分）７２，７３が形成されている。また、模型７には、ヒータが内蔵されている。
【００２９】
ステップＳ２：次に、模型７を挟んで、一対の金型１を、見切り面１２を介して対向配置する。ここで、模型７（好ましくは、模型７の薄板平板部分７１）には、棒状の突起７１１が間隔をあけて複数個設けられており、この突起７１１によって、各金型１と模型７との間に隙間２０が形成された状態となる。
この隙間２０の大きさ（具体的には、注湯面領域１１と模型７の製品形状部分７２，７３の間の離間距離）は、形成したい砂層２の厚みに応じて規定すればよい。例えば厚みが２mmの砂層２を形成したい場合、当該隙間２０の大きさを２mm程度とすればよい。隙間２０の大きさは、突起７１１の寸法で調整することができる。
なお、この隙間２０は、見切り面１２と模型７の薄板平板部分７１の間にまで亘っていてもよい。この場合、見切り面１２と薄板平板部分７１の間の寸法は、０．３mm程度であることが好ましい。隙間２０が、見切り面１２と薄板平板部分７１の間にまで亘るものとなっている場合、注湯面領域１１だけでなく見切り面１２を覆うような砂層２が形成されることになる。もっとも、見切り面１２と薄板平板部分７１は隙間無く接触していてもよく、この場合は、注湯面領域１１だけを覆うような砂層２が形成されることになる。
なお、薄板平板部分７１の側面の全体（ただし、上側の側面の一部分と下側の側面の一部分を除く全体）には外側に張り出したフランジ部７１２が形成されており、フランジ部７１２が金型１の外周面に当接することによって、当該隙間２０が、上下に開口部を形成しつつ閉鎖された空間となる。
【００３０】
ステップＳ３：次に、金型１と模型７の間の隙間２０に砂８０を充填する。ここで用いられる砂８０は、鋳物砂であり、具体的には、骨材（例えば、硅砂、山砂、アルミナ砂、オリビン砂、クロマイト砂、ジルコン砂、ムライト砂、人工砂、中空の粒子（具体的には例えば、中空のセラミックス粒子）、等）を、フェノール系樹脂等の熱硬化性樹脂等でコーティングしたものであり、所謂「レジンコーテッドサンド（ＲＣＳ）」である。骨材として中空の粒子を用いることによって、砂層２を、高い断熱効果を有する断熱層とすることができる。
隙間２０に砂８０を充填するにあたっては、具体的には、当該隙間２０の上側の開口部に砂供給カップ８１をセットすると共に、下側の開口部に吸引装置８２をセットする。そして、砂供給カップ８１から上側の開口部を介して隙間２０に向けて砂８０を供給しつつ、下側の開口部に吸引装置８２で吸引圧を形成する。これによって、隙間２０に砂８０が充填されていく。もっとも、隙間２０に砂８０を充填する方法はこれに限られるものではなく、例えばブロー方式（吹き込み方式）で行ってもよい。
【００３１】
ステップＳ４：隙間２０の全体に砂８０が充填されると、続いて、模型７に内蔵されたヒータ等を用いて隙間２０に充填された砂８０を加熱する。すると、隙間２０に充填された砂８０が、熱硬化反応により金型１に付着し、焼成される。これによって、金型１に、これを被覆する砂層２が形成される。隙間２０の大きさが２mmの場合、形成される砂層２の厚みは約２mmとなる。また、隙間２０が、見切り面１２と模型７の間にも亘っている場合、注湯面領域１１だけでなく見切り面１２を覆うような砂層２が形成される。
【００３２】
ステップＳ５：次に、各金型１（すなわち、砂層２が形成された金型１）を模型７から完全に離間させる。これによって、一対の鋳型１００，１００が得られる。
【００３３】
＜３．製品９の製造方法＞
次に、一対の鋳型１００，１００を用いて製品（鋳物製品）９を鋳造する方法について、図４を参照しながら説明する。図４は、当該方法を説明するための図である。
【００３４】
ステップＳ１０１：まず、例えば上記の製造方法で製造された一対の鋳型１００，１００を準備し（準備工程）、これを型合わせする（型合わせ工程）。具体的には、各金型１を、見切り面１２を介して対向配置して、一対の鋳型１００，１００の間に注湯空間Ｖが形成された状態とする。このとき、複数のピン部材３を注湯面領域１１、あるいは、見切り面１２から突出する方向に押して砂層２に当接させてこれに押しつけることによって、一対の砂層２が型合わせされた状態に支持する。上述したとおり、各金型１の注湯面領域１１は砂層２で覆われているので、この注湯空間Ｖは、砂層２と金型１で二重に囲まれた空間となっている。
【００３５】
ステップＳ１０２：次に、金型１と砂層２の間に隙間Ｑを形成する（隙間形成工程）。具体的には例えば、上述したとおり、複数のピン部材３（すなわち、一対の砂層２を型合わせされた状態に支持している複数の支持ピン３）を固定しつつ、これらに対して一対の金型１だけを互いに離間する向きに相対移動させることによって、砂層２（すなわち、型合わせされた状態の砂層２）と金型１の間に隙間Ｑを形成する。この隙間Ｑは、砂層２の少なくとも一部と金型１の間に形成されていればよく、必ずしも砂層２の全体と金型１の間に隙間Ｑが形成されなくともよい。例えば、図４の２段目の図において支持ピン３に平行な砂層２の面（金型１側の面）２０１と金型１の間には隙間Ｑが形成されないが、これでも、他の箇所に設けられた隙間Ｑにより十分な断熱効果を得ることができる。もちろん、砂層２のこのような面２０１にのみテーパー（勾配）を付け（溶湯９０側の面はそのままとし）、金型１を離間させたときにこの面２０１と金型１の間にも隙間を設けるようにしてもよい。
ただし、ここで形成される隙間Ｑの大きさ（空気層の厚さ）は、後述する断熱効果を得るためには０．１mm以上であればよい。ただし、この隙間Ｑが過度に大きくなると、注湯空間Ｖに注入される溶湯９０を砂層２だけで独立して確実に保持できるように砂層２の厚みを大きくする必要が出てくる。この隙間Ｑが３mm以下であれば、注湯空間Ｖが砂層２だけで保持できない不測の事態が生じたとしても、すぐに金型１を閉じて注湯空間Ｖを閉鎖することができるので、このような不測の事態に備えて砂層２の厚みを大きくしておく必要がない。
【００３６】
ステップＳ１０３：次に、湯口を介して注湯空間Ｖに溶湯（例えば、鋳鉄の溶湯）９０を注入する（注湯工程）。ここでは、溶湯９０が、熱伝導率が比較的小さい砂で形成された砂層２に接触する。さらに、ここでは、砂層２と金型１の間に隙間Ｑが形成されているので、金型１と砂層２の間に空気の層が形成されている。空気は砂よりもさらに熱伝導率が小さいため、この空気の層は、注湯工程で注湯空間Ｖに注入された溶湯９０と金型１の間における主要な断熱層として作用する。したがって、砂層２の厚みが薄くても、溶湯９０の冷却速度を十分に小さなものとすることができるとともに、金型１が溶湯９０の熱でダメージを受けることも十分に抑制される。なお、この明細書の説明において、「溶湯９０」は液体状のものばかりでなく、それが固化した後のものも指すこととする。
【００３７】
図５には、溶湯９０の冷却曲線（ここでは例えば、炭素当量（ＣＥ）が３．８以上であって４．３以下である鋳鉄の溶湯の冷却曲線）が模式的に示されている。ここにおいて実線で示される冷却曲線Ｏｐは、隙間Ｑを形成しない場合の冷却曲線である。注湯工程の前に隙間形成工程を行った場合、溶湯９０は冷却曲線Ｘｐに示される形で降温していく。すなわちここでは、注湯工程の前に隙間Ｑを形成するので、注湯開始の瞬間から、溶湯９０の冷却速度が十分小さなものに抑えられ、溶湯９０が注入されてから固化するまでの冷却プロファイルを特に好ましいものとすることができる。
【００３８】
また、図６には、隙間Ｑを形成しない場合の金型１（ただし、２mmの砂層２で被覆された金型１）の注湯に伴う温度変化のプロファイルと、注湯工程の前に隙間Ｑを形成した場合の金型１の該温度変化のプロファイルが、それぞれ示されている。ただしこの温度変化のプロファイルは、溶湯９０としてスズを用いた場合に得られたものである。
この図に示されるように、注湯工程の前に隙間Ｑが形成されることによって、金型１の温度変化率（特に、注湯の瞬間の温度変化率）が小さくなり、金型１の急激な昇温が抑制されていることがわかる。すなわち、注湯工程の前に隙間Ｑが形成されることによって、金型１が溶湯９０の熱でダメージを受けることが効果的に抑制されるといえる。
また、この図から、隙間Ｑの大きさが大きいほど、金型１の温度変化率が小さくなり、また、最高到達温度も低く抑えられることもわかる。すなわち、隙間Ｑの大きさが大きいほど、金型１が受ける熱ダメージが小さくなるといえる。
【００３９】
ステップＳ１０４：注湯工程から所定の時間が経過すると、注湯空間Ｖ内の溶湯９０が自然冷却によって所定温度まで冷却されて溶湯９０が固化する。そこで、当該所定の時間が経過した後、金型１を砂層２から完全に離間させて、固化した溶湯９０（すなわち、製品９）を脱型する（離間工程）。多くの場合、この脱型のときに、砂層２は崩壊して製品９から剥離する。残った金型１は、清掃された後、再びステップＳ１（図３）の金型１として用いられる。
【００４０】
＜５．変形例＞
上記の実施形態では、注湯工程の前に隙間形成工程を行っている。この場合、上述したとおり、注湯開始の瞬間から溶湯９０の冷却速度を十分小さなものに抑えることができるので、溶湯９０が注湯されてから固化するまでの冷却プロファイルを特に好ましいものとすることができ、金型１が溶湯９０によって熱的ダメージを受けることを十分に回避して金型１の劣化を十分に抑制することができる。一方で、場合によっては、注湯工程と隙間形成工程の順序を逆にしてもよい。
【００４１】
この場合、図７に示されるように、ステップＳ１０１の工程の後、隙間Ｑを形成する前に、湯口を介して注湯空間Ｖに溶湯９０を注入することになる（注湯工程）（ステップＳ１０２ａ）。
ここでは、金型１の注湯面領域１１が砂層２で被覆されているので、溶湯９０が、熱伝導率が比較的小さい砂で形成された砂層２に接触する。したがって、注湯の間の溶湯９０の冷却速度をある程度小さいものとすることができる。また、金型１が溶湯９０と直接に接触しないので、注湯の際に金型１が溶湯９０の熱でダメージを受けることもある程度抑制される。
特にここでは、溶湯９０が注入される間は砂層２と金型１の間に隙間Ｑが形成されておらず、砂層２が金型１によってバックアップされた状態となっているので、注入された溶湯９０が注湯空間Ｖから漏れ出る、また、溶湯９０を注入した際の衝撃で砂層２が損傷する、等といった事態を回避できる。
【００４２】
そして、注湯工程の後、金型１と砂層２の間に隙間Ｑを形成する（隙間形成工程）（ステップＳ１０３ａ）。具体的には例えば、上述したとおり、複数のピン部材３に対して一対の金型１だけを互いに離間する向きに相対移動させることによって、砂層２と金型１の間に隙間Ｑを形成する。上述したとおり、砂層２と金型１の間に隙間Ｑが形成されることによって、金型１と砂層２の間に空気の層が形成される。これによって、隙間Ｑが形成された後の溶湯９０の冷却速度を十分に小さなものとすることができるとともに、金型１が溶湯９０の熱でダメージを受けることを抑制できる。
【００４３】
この変形例のように注湯工程の後に隙間形成工程を実行する場合、隙間形成工程を実行するタイミング（すなわち、隙間Ｑを形成するタイミング）は、注湯空間Ｖに注入された溶湯９０が状態変化するタイミングに応じて規定することが好ましい。
【００４４】
例えば、溶湯９０が、鋳鉄の溶湯である場合、注湯空間Ｖに注湯された直後の溶湯９０は液体であり（図５に示す時間帯Ａ）、これが冷却されてある温度（初晶温度：ここでは約１２００℃）に達した後は、液体とオーステナイトが共存する状態となる（図５に示す時間帯Ｂ）。さらにある温度（共晶温度：ここでは約１１５３℃）に達した後は、オーステナイトと黒鉛が共存する状態となる（図５に示す時間帯Ｃ）。さらにある温度（Ａ１変態点：ここでは約７３８℃）に達した後は、黒鉛とフェライトが共存する状態となる（図５に示す時間帯Ｄ）。
【００４５】
隙間形成工程は、溶湯９０が初晶温度に達する前（時間帯Ａ）に行ってもよい。この場合、冷却曲線Ａｐに示されるように、溶湯９０が液体状態の段階から、溶湯９０の冷却速度を十分小さなものに抑えることができるので、溶湯９０が注入されてから固化するまでの冷却プロファイルを十分に好ましいものとすることができる。
また例えば、隙間形成工程を、溶湯９０が初晶温度に達した以後であって共晶温度に達する前（時間帯Ｂ）に行ってもよい。この場合、冷却曲線Ｂｐに示されるように、溶湯９０が共晶温度に達する前から、溶湯９０の冷却速度を十分小さなものに抑えることができる。
また例えば、隙間形成工程を、溶湯９０が共晶温度に達した以後であってＡ１変態点に達する前（時間帯Ｃ）に行ってもよい。この場合、冷却曲線Ｃｐに示されるように、溶湯９０がＡ１変態点に達する前から、溶湯９０の冷却速度を十分小さなものに抑えることができる。
また例えば、溶湯９０は、黒鉛が析出する間は膨張する（黒鉛膨張）ため、隙間形成工程を、黒鉛膨張が終了するタイミングで行ってもよい。この場合、黒鉛膨張が生じている間は、砂層２が金型１によってバックアップされた状態となっているので、黒鉛膨張による引け巣発生の抑制効果を期待することができる。
【符号の説明】
【００４６】
１００…鋳型
１…金型
１０…主面
１１…注湯面領域
１２…見切り面
１３…ピン挿通孔
２…砂層
３…ピン部材
３０…連結部材
７…模型
７１…薄板平板部分
７１１…突起
７１２…フランジ部
７２…製品形状部分
８０…砂
８１…砂供給カップ
８２…吸引装置
９…製品
９０…溶湯
Ｑ…隙間
Ｖ…注湯空間
【図１】
2018069259.tif 000003
【図２】
2018069259.tif 000004
【図３】
2018069259.tif 000005
【図４】
2018069259.tif 000006
【図５】
2018069259.tif 000007
【図６】
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【図７】
2018069259.tif 000009
【手続補正書】
【提出日】平成29年3月21日(2017.3.21)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】請求項４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【請求項４】
型合わせされることにより間に注湯空間を形成する一対の鋳型であって、各鋳型が、
前記注湯空間を形成する注湯面領域を有する金型と、
前記注湯面領域を覆う砂層と、
前記注湯面領域に対して出没可能に設けられたピン部材と、
を備え、
前記一対の鋳型が型合わせされた状態から、両金型を互いに離間する向きに相対移動させて前記ピン部材を前記注湯面領域から突出させた場合に、各鋳型の金型と砂層の間に隙間が形成されるように構成されている、
一対の鋳型。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１６】
また、本発明は、製品の鋳造に用いられる一対の鋳型にも向けられている。当該一対の鋳型は、
型合わせされることにより間に注湯空間を形成する一対の鋳型であって、各鋳型が、
前記注湯空間を形成する注湯面領域を有する金型と、
前記注湯面領域を覆う砂層と、
前記注湯面領域に対して出没可能に設けられたピン部材と、
を備え、
前記一対の鋳型が型合わせされた状態から、両金型を互いに離間する向きに相対移動させて前記ピン部材を前記注湯面領域から突出させた場合に、各鋳型の金型と砂層の間に隙間が形成されるように構成されている。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１７】
この構成によると、一対の鋳型が型合わせされた状態において、金型に設けられたピン部材を、注湯面領域から突出する方向に押して砂層に当接させてこれに押しつけることによって、一対の砂層を型合わせされた状態に支持することができる。そして、この状態から、複数のピン部材に対して一対の金型だけを互いに離間する向きに相対移動させることによって、当該型合わせされた状態の砂層と金型の間に隙間を形成することができる。