(57)【要約】【課題】低粘度で、粘度指数が高く、低温での粘度特性に優れており、せん断安定性が良好で、引火点も高い自動変速機用の潤滑油組成物を得る。【解決手段】低粘度基油として(i)100℃における動粘度が１〜２mm２/ｓであるフィッシャー・トロップシュ合成低粘度基油の45〜95質量％及び100℃における動粘度が１〜２mm２/ｓであってフィッシャー・トロップシュ合成低粘度基油以外の基油０〜25質量％及び、(ii)100℃における動粘度が２を超えて５mm２/ｓ以下である基油を０〜35質量％と、(iii)高粘度基油として100℃における動粘度が100〜800mm２/ｓであるオレフィン（共）重合体の５〜55質量％を含有してなる。この組成物の100℃における動粘度が3.8〜5.5mm２/ｓ、粘度指数が190以上、引火点が140℃以上であり、せん断安定性試験（60℃、20hr）後における100℃動粘度の低下率が3％以下を維持する自動変速機用潤滑油組成物。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
低粘度基油として（i）１００℃における動粘度が１ｍｍ２／ｓ〜２ｍｍ２／ｓであるフィッシャー・トロップシュ合成低粘度基油４５〜９５質量％、及び１００℃における動粘度が１ｍｍ２／ｓ〜２ｍｍ２／ｓであってフィッシャー・トロップシュ合成低粘度基油以外の基油０〜２５質量％及び、（ii）１００℃における動粘度が２ｍｍ２／ｓを超えて５ｍｍ２／ｓ以下である基油を０〜３５質量％と、（iii）高粘度基油として１００℃における動粘度が１００〜８００ｍｍ２／ｓであるオレフィン（共）重合体の５〜５５質量％を含有してなり、組成物の１００℃における動粘度が３.８〜５.５ｍｍ２／ｓで、粘度指数が１９０以上で、引火点が１４０℃以上であり、ＫＲＬせん断安定性試験（６０℃、２０ｈｒ）後における１００℃動粘度の低下率が３％以下であることを特徴とする自動変速機用潤滑油組成物。
【請求項２】
上記高粘度基油のオレフィン（共）重合体は、１００℃の動粘度が２００〜７００ｍｍ２／ｓである請求項１に記載の自動変速機用潤滑油組成物。
【請求項３】
上記組成物の１００℃における動粘度が４.５〜５.２ｍｍ２／ｓである請求項１又は２に記載の自動変速機用潤滑油組成物。
【請求項４】
上記組成物の引火点が１６０℃以上である請求項１〜３のいずれかに記載の自動変速機用潤滑油組成物。
【請求項５】
上記組成物の０℃における動粘度が１２０ｍｍ２／ｓ以下である請求項１〜４のいずれかに記載の自動変速機用潤滑油組成物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は自動変速機に好適に用いることができる潤滑油組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
潤滑油、特に自動変速機油はトルクコンバーター、湿式クラッチ、歯車軸受機構、油圧機構を含む自動変速機に使用される潤滑油であるが、この自動変速機を円滑に作動させるためには、動力の伝導媒体、歯車などの潤滑、伝熱媒体、一定の摩擦特性の維持など多様な機能がバランスよく備わっていることが求められている。
こうした自動変速機において、変速時のショックの低減を図ると共に、良好なトルク伝達機能を発揮し、エネルギー損失を減少させるために、潤滑油の粘度の調整、摩擦の調整が必要となる。
【０００３】
潤滑油に対するこうした調整のために、基油に比較的低粘度の鉱油を使用し、これにポリアクリルメタクリレートを粘度指数向上剤として使用して組成物全体の粘度を調整することが行われている。（特許文献１）
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００９−９６９２５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明者らは、低粘度で、粘度指数が高く、低温における粘度特性に優れており、せん断安定性が良好であって、また、高温における蒸発量も低くて引火点が高く、自動変速機用の潤滑油組成物として、広い温度範囲で好適に用いることができ、燃費性能も向上させることができる潤滑油を得ようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は、低粘度基油として（ｉ）１００℃における動粘度が１ｍｍ２／ｓ〜２ｍｍ２／ｓであるフィッシャー・トロップシュ合成低粘度基油の４５〜９５質量％、及び１００℃における動粘度が１ｍｍ２／ｓ〜２ｍｍ２／ｓであってフィッシャー・トロップシュ合成低粘度基油以外の基油０〜２５質量％及び、（ii）１００℃における動粘度が２ｍｍ２／ｓを超えて５ｍｍ２／ｓ以下である基油を０〜３５質量％と、（iii）高粘度基油として１００℃における動粘度が１００〜８００ｍｍ２／ｓであるオレフィン（共）重合体の５〜５５質量％を含有してなるものであり、組成物の１００℃における動粘度が３.８〜５.５ｍｍ２／ｓで、粘度指数が１９０以上で、引火点が１４０℃以上であり、ＫＲＬせん断安定性試験（６０℃、２０ｈｒ）後におけ１００℃動粘度の低下率が３％以下である範囲を維持する自動変速機用の潤滑油組成物とするものである。
【発明の効果】
【０００７】
本発明の潤滑油組成物は、低粘度で、粘度指数が高く、低温における粘度特性に優れており、せん断安定性が良好である。また、高温における蒸発量も低く、摩擦特性を維持しながら飛躍的に酸化安定性の良い潤滑油組成物とすることができ、高温酸化時においても動粘度及び粘度指数の変化の変動幅が少なく、引火点も高く、動力の伝導媒体、歯車などの潤滑、伝熱媒体、一定の摩擦特性の維持など多様な機能がバランスよく備わっている。従って、自動変速機用の潤滑油組成物として、省燃費性に優れ、何時でも同じような状態で長く使用することができる耐久性にも優れるものとして好適に用いることができる。
また、この潤滑剤組成物は自動車用ギヤ油、ＡＴ油、ＭＴ油、ＣＶＴ油等の変速機油、工業用ギヤ油、油圧作動油、圧縮機油等の工業用潤滑油にも広く有効に使用することができる。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
上記低粘度基油（ｉ）として用いられるものは、天然ガスの液体燃料化技術のフィッシャー・トロプッシュ法により合成されたＧＴＬ（ガストゥリキッド）低粘度基油であり、このＧＴＬ低粘度基油は、原油から精製された鉱油基油と比較して、硫黄分や芳香族分が極めて低く、パラフィン構成比率が極めて高いため、酸化安定性に優れ、引火点が高く、蒸発損失も非常に小さく、本発明の基油として好適に用いることができる。また、その他の低粘度基油と比較してアニリン点が高く、ゴム製シール材への影響も抑えることができる。
【０００９】
このＧＴＬ低粘度基油は、１００℃における動粘度が１ｍｍ２／ｓ以上で２ｍｍ２／ｓ以下、好ましくは１．１ｍｍ２／ｓ以上で１．９ｍｍ２／ｓ以下、より好ましくは１．２ｍｍ２／ｓ以上で１．８ｍｍ２／ｓ以下のものである。１００℃における動粘度が１ｍｍ２／ｓ未満であると、蒸発が顕著となり、密閉系の装置であっても、十分な油量を確保できない懸念があり、２ｍｍ２／sを超えると低温での粘度が高くなって撹拌抵抗が増える可能性がある。また、通例、全硫黄分は１ｐｐｍ未満、全窒素分も１ｐｐｍ未満である。
これらの基油のアニリン点は、９０℃以上１１０℃以下、より好ましくは９５℃以上１０７℃以下のものであり、屈折率は、１．４２以上１．４６以下、より好ましくは１．４３以上１．４５以下のものである。このようなＧＴＬ低粘度基油の一例として、Ｓｈｅｌｌ  ＧＴＬ  Ｓｏｌｖｅｎｔ  ＧＳ３１０などがある。
【００１０】
上記ＧＴＬ低粘度基油は、４５〜９５質量％、好ましくは４５〜８５質量％となるように使用するとよく、４５質量％以下とした場合には、粘度指数、低温流動性、せん断安定性といった性状で不具合が発生し、所望の効果が得られなくなる場合がある。
【００１１】
１００℃における動粘度が１ｍｍ２／ｓ〜２ｍｍ２／ｓであるフィッシャー・トロップシュ合成低粘度基油以外の基油は、上記ＧＴＬ低粘度基油の性能を損なわない範囲で必要により０〜２５質量％を添加することができるもので、例えば、合成炭化水素基油であるポリαオレフィン（ＰＡＯ）などがあげられる。添加量の上限は２５質量％、好ましくは２２質量％以下である。２５質量％より多量であると、フィッシャー・トロップシュ合成低粘度基油の含有比率が低下し、充分な性能を発揮できなくなることがある。
【００１２】
また、低粘度基油として、（ii）１００℃における動粘度が２ｍｍ２／ｓを超えて５ｍｍ２／ｓ以下である基油を０〜３５質量％の割合で併用することもできる。
このような基油としては、低粘度であるＡＰＩ（Ａｍｅｒｉｃａｎ  Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ  Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ・米国石油協会）の基油分類におけるグループ２、グループ３の基油などが挙げられる。また、グループ４に属するポリαオレフィン（ＰＡＯ）を併用することもできる。
【００１３】
上記高粘度基油（iii）としては、オレフィン（共）重合体が使用される。このオレフィン共重合体は、具体的にはエチレン−αオレフィン共重合体、ポリαオレフィン（ＰＡＯ）などであって、１００℃の動粘度が１００〜８００ｍｍ２／ｓのものが、好ましくは２００〜７００ｍｍ２／ｓのものが、更に好ましくは３００〜６００ｍｍ２／ｓのものが使用される。
この１００℃の動粘度が１００ｍｍ２／ｓ以上であると、得られる潤滑油組成物の粘度指数を向上させる効果が発揮され、一方８００ｍｍ２／ｓ以下であれば、得られる潤滑油組成物のせん断安定性が良好となる。
【００１４】
この高粘度基油は、粘度指数向上効果及び良好な剪断安定性を付与する観点から５〜５５質量％の割合、好ましくは８〜３５質量％、更に好ましくは１１〜３０質量％、で使用され、組成物において高温時における適度の粘性を与えることができる。この量が前記下限未満では粘度指数の向上効果が不足する傾向になり、他方、前記上限を超えると低温時の粘度が高くなって、実用性に劣るおそれがある。
【００１５】
こうした潤滑油組成物は、１００℃における動粘度が３.８〜５.５ｍｍ２／ｓ、好ましくは４.１〜５.３ｍｍ２／ｓ、より好ましくは４.５〜５.２ｍｍ２／ｓであるようにする。
これよりも低粘度であると高温での油膜の保持が困難となり、逆にこれよりも高粘度であると撹拌抵抗が増加し省燃費性に影響が出てくるようになる。
【００１６】
また、粘度指数は１９０以上であることが必要であり、好ましくは１９５以上、より好ましくは２００以上である。これよりも低いと低温での粘度が高くなって撹拌抵抗が増え、高温では油膜の保持が困難となり摩耗が増加する可能性が高くなる。
引火点については、１４０℃以上であることが必要であって、好ましくは１６０℃以上である。これよりも低いと揮発分も多くなって安定的に使用することが難しい。
【００１７】
更に、６０℃・２０時間（ｈｒ）の条件で測定したＫＲＬせん断安定性試験において、試験後の１００℃の動粘度の低下率が３．０％以下、好ましくは２．０％以下、より好ましくは１．０％以下であることが必要である。このせん断安定性が悪いと組成物の粘度低下が大きくなり、高温での油膜保持に影響が出てくる。
【００１８】
低粘度基油の採用が高い粘度指数実現に有効であるが、低粘度基油が燃料に近い性状であれば、蒸発が顕著となり、密閉系の装置であっても、十分な油量を確保できない懸念がある。ＮＯＡＣＫ蒸発量での評価で、５０％以下、好ましくは４５％以下、更に好ましくは３０％以下となる組成である必要がある。
【００１９】
そして、０℃における動粘度は１２０ｍｍ２／ｓ以下であるようにすると良い。好ましくは１１０ｍｍ２／ｓ以下、更に好ましくは１００ｍｍ２／ｓ以下である。これよりも高粘度であると撹拌抵抗が増加し、低温時における潤滑や、寒冷地における使用に影響が出てくるようになる。
【００２０】
組成物の蒸発量が比較的多いことより、シール材に悪影響があると、そのシール性が担保できなくなり、時間経過とともに油分が散逸し、潤滑に十分な油量が確保できなくなることが予想される。従って、耐ゴム特性は、体積変化率は負であってはならず、かつ、十分な機械的強度を維持しているものである必要があり、切断時伸び変化率が（マイナス）５０％以内であることが好ましい。シール材としては、アクリル系、ニトリル系のゴムが一般的であり、ニトリル系はアクリル系と比較して、基油成分の影響を受けやすいので、特に注意が必要である。
【００２１】
本発明の変速機用潤滑油組成物には、必要に応じて公知の添加剤、例えば、極圧剤、分散剤、金属系清浄剤、摩擦調整剤、酸化防止剤、腐食防止剤、防錆剤、抗乳化剤、金属不活性化剤、流動点降下剤、シール膨潤剤、消泡剤、着色剤等の各種添加剤を単独で又は数種類組み合わせて配合しても良い。
こうした場合、通常は、市販されている自動変速機用の添加剤パッケージを使用することが多い。
【実施例】
【００２２】
以下、本発明の自動変速機用潤滑油組成物について実施例、比較例を挙げて具体的に説明するが、本発明はこれによって何ら限定されるものではない。
実施例、比較例を作製するために、下記する材料を用意した。
【００２３】
「１」基油
(ｉ) 低粘度基油（１００℃動粘度が１〜２ｍｍ2/ｓのもの）
Ａ−１：ＧＴＬ（ガストゥリキッド）低粘度基油（合成法：Ｓｈｅｌｌ  Ｍｉｄｄｌｅ  Ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ  Ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ）（性状：４０℃の動粘度が５.４ｍｍ2/ｓ、１００℃の動粘度が１.８ｍｍ２/s、１５℃の密度が０．７９６、初留点が３１０℃、終点が３５５℃、引火点が１７４℃、アニリン点が１０５℃、２０℃の屈折率が１．４４、２０℃の表面張力が２９ｍＮ／ｍ、全硫黄分が１ｐｐｍ未満、全窒素分が１ｐｐｍ未満）
Ａ−２：ＧＴＬ（ガストゥリキッド）低粘度基油（合成法：Ｓｈｅｌｌ  Ｍｉｄｄｌｅ  Ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ  Ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ）（性状：４０℃の動粘度が３.３ｍｍ2/ｓ、１００℃の動粘度が１.３ｍｍ２/s、１５℃の密度が０．７８５、初留点が２７４℃、終点が３０５℃、引火点が１５０℃、アニリン点が９７℃、２０℃の屈折率が１．４４、２０℃の表面張力が２９ｍＮ／ｍ、全硫黄分が１ｐｐｍ未満、全窒素分が１ｐｐｍ未満）
【００２４】
Ｂ−１：ＰＡＯ（ポリαオレフィン）（ＧＴＬ低粘度基油以外の基油）
（性状：４０℃の動粘度が５.２ｍｍ2/ｓ、１００℃の動粘度が１.７ｍｍ２/s、１５℃の密度が０．７９８、引火点が１６６℃、アニリン点が１０３℃、２０℃の屈折率が１．４４）
Ｂ−２：溶剤（イソパラフィン系炭化水素）（ＧＴＬ低粘度基油以外の基油）
（性状：４０℃の動粘度が２.５ｍｍ2/ｓ、１００℃の動粘度が１.０ｍｍ２/s、１５℃の密度が０．７９８、引火点が９２℃）
【００２５】
（ii）低粘度基油（１００℃動粘度が２ｍｍ2/ｓを超えて５ｍｍ2/ｓ以下のもの）
Ｃ−１：ＧＴＬ（ガストゥリキッド）基油（性状：４０℃の動粘度が９.７ｍｍ2/ｓ、１００℃の動粘度が２.７ｍｍ２/s、１５℃の密度が０．８０８、引火点が２００℃、アニリン点が１１３℃、２０℃の屈折率が１．４５）
Ｃ−２：鉱油（グループ３）（性状：４０℃の動粘度が８.１ｍｍ2/ｓ、１００℃の動粘度が２.３ｍｍ２/s、１５℃の密度が０．８２３、引火点が１５６℃、アニリン点が１０１℃、２０℃の屈折率が１．４６）
【００２６】
（iii）高粘度基油
Ｄ−１：エチレン−αオレフィン共重合体（性状：１００℃動粘度が４０ｍｍ2/ｓ）（三井化学社製「Ｌｕｃａｎｔ  ＨＣ４０」）
Ｄ−２：エチレン−αオレフィン共重合体（性状：１００℃動粘度が６００ｍｍ2/ｓ）（三井化学社製「Ｌｕｃａｎｔ  ＨＣ６００」）
Ｄ−３：ｍＰＡＯ（メタロセン・ポリαオレフィン）（性状：１００℃の動粘度が６５ｍｍ２/s）（Ｅｘｘｏｎ  Ｍｏｂｉｌ  Ｃｈｅｍｉｃａｌ社製「Ｅｌｉｔｅ６５」）
Ｄ−４：ｍＰＡＯ（メタロセン・ポリαオレフィン）（性状：１００℃の動粘度が１５０ｍｍ２/s）（Ｅｘｘｏｎ  Ｍｏｂｉｌ  Ｃｈｅｍｉｃａｌ社製「Ｅｌｉｔｅ１５０」）
Ｄ−５：ｍＰＡＯ（メタロセン・ポリαオレフィン）（性状：１００℃の動粘度が３００ｍｍ２/s）（Ｅｘｘｏｎ  Ｍｏｂｉｌ  Ｃｈｅｍｉｃａｌ社製「Ｅｌｉｔｅ３００」）
Ｄ−６：鉱油（グループ１）（性状：４０℃の動粘度が４９０ｍｍ2/ｓ、１００℃の動粘度が３２.７ｍｍ２/s）
【００２７】
「添加剤」
（iv）粘度指数向上剤
Ｅ−１：ポリメタクリレート（重量平均分子量が７８，０００）が鉱油に溶解しているもの。ＧＰＣを用いて測定した際の、ポリマー成分のピーク面積と鉱油のピーク面積との比率は、４７：５３である。ＧＰＣの測定条件は下記する通りである。
（ＧＰＣによる測定）
ＪＩＳ  Ｋ７２５２−１  「プラスチック−サイズ排除クロマトグラフィーによる高分子の平均分子量及び分子量分布の求め方−第１部：通則」を用いて質量平均分子量を計算した。
使用装置：Ｓｈｏｄｅｘ  ＧＰＣ−１０１
検出器  ：示差屈折率検出器（ＲＩ）
カラム  ：ＫＦ−Ｇ（Ｓｈｏｄｅｘ）×１，ＫＦ−８０５Ｌ（Ｓｈｏｄｅｘ）×２
測定温度：４０℃
キャリア溶媒：ＴＨＦ
キャリア流量：０．８ｍｌ／ｍｉｎ（Ｒｅｆ  ０.３ｍｌ／ｍｉｎ）
標準物質：Ｓｈｏｄｅｘ  ＳＴＡＮＤＡＲＤ（Ｐｏｌｙｓｔｙｒｅｎｅ）
Ｍｐ＝２.０×１０３
Ｍｐ＝５.０×１０３
Ｍｐ＝１.０１×１０４
Ｍｐ＝２.９５×１０４
Ｍｐ＝９.６０×１０４
Ｍｐ＝２.０５×１０５
検量線  ：三次式
試料濃度：約２ｍａｓｓ％
試料注入量：５０μＬ
リテンションタイムが１７分頃をピークとする留分がポリマー成分、２２分頃をピークとする留分が鉱油分である。
(v)  添加剤パッケージ
Ｆ−１：市販ＡＴＦ添加剤パッケージ：乗用車用の自動変速機に使用される、ＤＥＸＲＯＮ６相当の性能パッケージ（粘度指数向上剤は含有していない。）
【００２８】
下記する実施例及び比較例を作製した。
（実施例１）
上記低粘度基油（Ａ−１）の８０.３質量％と、高粘度基油（Ｄ−２）の１０.７質量％を使用して混合し、これに添加剤（Ｆ−１）の９.０質量％を加えて良く混ぜ合せ、実施例１の潤滑油組成物を得た。
（実施例２〜８）
表１、表２に記載の組成により、他は実施例１に準じて実施例２〜８の潤滑油組成物を得た。
なお、実施例５、実施例６、実施例８における低粘度基油の混合物の１００℃動粘度は、実施例５が１.５６ｍｍ2/ｓ、実施例６が２.１ｍｍ2/ｓ、実施例８が１.７９ｍｍ２/sである。
【００２９】
（比較例１〜８）
表３、表４に記載の組成により、他は実施例１に準じて比較例１〜８の潤滑油組成物を得た。
【００３０】
〔試験〕
上記実施例及び比較例の性状及び性能について知るために適宜に以下の試験を行った。
（４０℃動粘度）
ＪＩＳ  Ｋ２２８３に基づいて４０℃動粘度（ｍｍ２／ｓ）を測定した。
評価基準：１０〜３０ｍｍ２／ｓのもの・・・・・・・・良（○）
（１００℃動粘度）
ＪＩＳ  Ｋ２２８３に基づいて１００℃動粘度（ｍｍ２／ｓ）を測定した。
評価基準：３.８から５.５ｍｍ２／ｓ以下のもの・・・・・・・・良（○）
３.８未満あるいは５.５ｍｍ２／ｓを超えるもの・・・不良（×）
（０℃動粘度）
ＪＩＳ  Ｋ２２８３に基づいて０℃動粘度（ｍｍ２／ｓ）を測定した。
評価基準：１２０ｍｍ２／ｓ以下のもの・・・・良（○）
１２０ｍｍ２／ｓを超えるもの・・・不良（×）
（粘度指数）
ＪＩＳ  Ｋ２２８３に基づいて算出した。
評価基準：１９０以上のもの・・・良（○）
１９０未満のもの・・・不良（×）
【００３１】
（ＫＲＬせん断安定性試験）
ＣＥＣ−Ｌ−４５−Ａ−９９に基づいて、６０℃で２０時間の処理を行い、処理後１００℃動粘度を測定し、１００℃動粘度の処理後の処理前に対する粘度の低下率（％）を求めた。
評価基準：１００℃の動粘度の低下率が３.０％以下のもの  ・・・良（○）
１００℃の動粘度の低下率が３.０％を超えるもの・・・不良（×）
【００３２】
（ＮＯＡＣＫ蒸発性試験）
ＡＳＴＭ  Ｄ５８００に準拠して試験を行った。すなわち、２００℃において１時間加熱した熱劣化後の質量の減少率（質量％）を測定した。
評価基準：５０質量％以下のもの  ・・・良（○）
５０質量％を超えるもの・・・不良（×）
【００３３】
（摩擦係数・トラクション試験機による）
試験は、ＰＣＳ社製ＥＨＤ試験機のトラクション測定モードを使用し、油温１２０℃、荷重２０Ｎ、速度０．１７ｍ／ｓ、すべり転がり率５０％の条件にて実施し、摩擦係数を測定した。
【００３４】
（耐ゴム特性試験）
試験は、ニトリルゴム製のダンベル片３号を実施例３及び比較例３の潤滑油組成物中に浸漬し、１５０℃で１４０ｈｒ保持し、浸漬前と浸漬後の状態について、以下の測定を行った。
（１）硬さ変化
タイプＡ型ヂュロメーターによって各５つの試料について硬さを測定し、中央値を整数位で表わした。
（２）引張強さ変化
インストロン試験機によって各３つの試料について測定（Ｍｐａ）し、中央値で強度変化率（％）を求めた。
（３）切断時伸び変化
インストロン試験機によって各３つの試料について切断するまでの伸び率（％）を測定し、その中央値で伸び変化率（％）を求めた。
（４）体積の変化
各３つの試料について、体積の増加量（ｍｌ）を測定し、その体積変化率（％）を求めた。
この耐ゴム特性試験は、動粘度の低い基油を使用した自動変速機用潤滑油組成物においては、組成物が蒸発し易く、機械類のパッキンなどのゴム製のシール材に影響を及ぼすことから、その影響の程度を知るために行ったものである。
【００３５】
（結果）
上記各試験の結果を表１〜表４に示す。表中、試験結果が空欄になっているものは、他の試験の結果からして、試験を省略したものである。
【００３６】
（考察）
実施例１のものは、低粘度基油（Ａ‐１）のＧＴＬ低粘度基油と高粘度基油（Ｄ−２）のエチレン−αオレフィン共重合体を使用したもので、１００℃動粘度が４.９９６ｍｍ2/ｓ、粘度指数が２０７、引火点が１７２℃、ＫＲＬせん断安定性試験の１００℃動粘度の低下率が０.２％、０℃動粘度が１００.６ｍｍ2/ｓと良好な結果が得られている。
実施例２〜４は、低粘度基油（Ａ‐１）のＧＴＬ低粘度基油と高粘度基油（Ｄ−４）又は（Ｄ−５）のｍＰＡＯを使用したもので、１００℃動粘度、粘度指数、引火点、ＫＲＬせん断安定性試験の１００℃動粘度の低下率、０℃動粘度のいずれにおいても結果が良好である。
【００３７】
実施例５は、低粘度基油（Ａ‐１）のＧＴＬ低粘度基油と（Ａ―２）のＧＴＬ低粘度基油を混合（混合物の１００℃動粘度は１.５６ｍｍ2/ｓである。）し、この混合物と高粘度基油（Ｄ−５）のｍＰＡＯを使用したもので、１００℃動粘度、粘度指数、引火点、ＫＲＬせん断安定性試験の１００℃動粘度の低下率、０℃動粘度のいずれにおいても良好な結果である。
実施例６は、実施例５の（Ａ‐２）のＧＴＬ低粘度基油の代りに（Ｃ―１）のＧＴＬ基油を使用したもの（混合物の１００℃動粘度は２.１ｍｍ2/ｓである。）で、これも同様に１００℃動粘度、粘度指数、引火点、ＫＲＬせん断安定性試験の１００℃動粘度の低下率、０℃動粘度のいずれにおいても良好な結果が得られている。
【００３８】
実施例７は、低粘度基油（Ａ−１）のＧＴＬ低粘度基油と、高粘度基油（Ｄ−２）のエチレン−αオレフィン共重合体と（Ｄ−５）のｍＰＡＯを併用したものとを使用したもので、１００℃動粘度、粘度指数、引火点、ＫＲＬせん断安定性試験の１００℃動粘度の低下率及び０℃動粘度において合格している。
実施例８は、低粘度基油（Ａ−１）のＧＴＬ低粘度基油と（Ｂ−１）のＰＡＯを約２.７：１の割合で混合（混合物の１００℃動粘度は１.７９ｍｍ2/ｓである。）し、この混合物と高粘度基油（Ｄ−５）のｍＰＡＯを使用したもので、１００℃動粘度、粘度指数、引火点、ＫＲＬせん断安定性試験の１００℃動粘度の低下率、０℃動粘度のいずれにおいても好ましい結果である。
【００３９】
比較例１は、低粘度基油（Ｃ−１）のＧＴＬ基油と高粘度基油（Ｄ−５）のｍＰＡＯを使用したもので、粘度指数が１７３と低く、０℃動粘度において１２８.７ｍｍ2/ｓと高く、好ましくない結果である。
比較例２は、低粘度基油（Ｃ−２）の鉱物油（グループ３）と高粘度基油（Ｄ−５）のｍＰＡＯを使用したもので、粘度指数及び０℃動粘度において合格していない。
【００４０】
比較例３は、低粘度基油（Ｂ‐１）のＰＡＯと、高粘度基油（Ｄ−５）のｍＰＡＯを使用したもので、粘度指数、４０℃動粘度、１００℃動粘度、０℃動粘度、引火点、ＮＯＡＣＫ蒸発性において何れも合格している。しかし、耐ゴム特性試験において実施例３に比べて硬さ変化、引張強度変化率、体積変化率においては殆ど差が見られなかったが、切断時の伸び変化率については大きな差が見られており、低粘度基油としてはＰＡＯ基油よりもＧＴＬ低粘度基油の方が優れていることが判る。
【００４１】
比較例４は、低粘度基油（Ｂ−２）のイソパラフィン系炭化水素溶剤と高粘度基油（Ｄ−５）のｍＰＡＯを使用したもので、引火点が低いし、ＮＯＡＣＫ試験の蒸発性も高くて好ましい結果が得られていない。
比較例５は、低粘度基油（Ａ‐１）のＧＴＬ低粘度基油に、高粘度基油として（Ｄ−１）の１００℃動粘度が４０ｍｍ2/ｓと低いものを使用したもので、粘度指数が低く、また、０℃動粘度においても合格していない。
【００４２】
比較例６は、高粘度基油として（Ｄ−３）の１００℃動粘度が６５ｍｍ2/ｓと低いものを使用したもので、粘度指数が低く好ましくない結果である。
比較例７は、高粘度基油として（Ｄ−６）の鉱物油（グループ１）の１００℃動粘度が３２.７ｍｍ2/ｓと低いものを使用したもので、粘度指数が低くいし、また、０℃動粘度においても合格しておらず、好ましくない。
比較例８は、低粘度基油（Ａ‐１）のＧＴＬ低粘度基油と、添加剤（Ｅ−１）の粘度指数向上剤・ＰＭＡを使用したもので、１００℃動粘度、粘度指数、引火点、０℃動粘度のいずれにおいても合格しているが、ＫＲＬせん断安定性試験の１００℃動粘度の低下率が１６.８％と大きく好ましくないことが判る。
【００４３】
【表１】
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【００４４】
【表２】
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【００４５】
【表３】
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【００４６】
【表４】
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