(57)【要約】【課題】点火プラグの軸線方向の取付位置のばらつきを抑制しつつ、主体金具と内燃機関との間のシール性を確保する。【解決手段】点火プラグは、内燃機関に取り付けられた取付状態において内燃機関のネジ孔に螺合するネジ部を外周面に有し、ネジ部の後端側で径方向外側に張り出した張出部であり、取付状態においてガスケットを介して内燃機関に周方向の全周に亘って接続される張出部を有する主体金具を備える。ガスケットは、軸線を含む面で切断した断面が中実である。ガスケットにおける張出部と接触する部分を後端側接触部とし、ガスケットにおける内燃機関と接触する部分を先端側接触部とするとき、後端側接触部の中央を通る環状の第１中央線は、先端側接触部の中央を通る環状の第２中央線に対して、径方向の外側および径方向の内側のいずれかに、全周に亘ってずれている。【選択図】  図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関に取り付けられた取付状態において前記内燃機関のネジ孔に螺合するネジ部を外周面に有し、
前記ネジ部の後端側で径方向外側に張り出した張出部であり、前記取付状態においてガスケットを介して前記内燃機関に周方向の全周に亘って接続される張出部を有する主体金具を備える点火プラグであって、
前記ガスケットは、前記軸線を含む面で切断した断面が中実であり、
前記ガスケットにおける前記張出部と接触する部分を後端側接触部とし、前記ガスケットにおける前記内燃機関と接触する部分を先端側接触部とするとき、
前記後端側接触部の中央を通る環状の第１中央線は、前記先端側接触部の中央を通る環状の第２中央線に対して、径方向の外側および径方向の内側のいずれかに、全周に亘ってずれていることを特徴とする、点火プラグ。
【請求項２】
請求項１に記載の点火プラグであって、
前記第１中央線と、前記第２中央線と、の間の径方向の距離は、全周に亘って、０．２５ｍｍ以上である、点火プラグ。
【請求項３】
請求項１または２に記載の点火プラグであって、
前記後端側接触部の径方向の平均長さは、前記先端側接触部の径方向の平均長さより短い、点火プラグ。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれかに記載の点火プラグであって、
前記ガスケットのビッカース硬度は、１００Ｈｖ以上である、点火プラグ。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれかに記載の点火プラグであって、
前記先端側接触部の径方向の平均長さは、１ｍｍ以上、１．４ｍｍ以下である、点火プラグ。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれかに記載の点火プラグであって、
前記後端側接触部の径方向の平均長さは、１ｍｍ以下である、点火プラグ。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれかに記載の点火プラグであって、
前記主体金具の前記ネジ部のネジ径は、Ｍ１０以下である、点火プラグ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本明細書は、内燃機関において燃料ガスに点火するための点火プラグに関する。
【背景技術】
【０００２】
点火プラグは、主体金具に形成されたネジ部を、内燃機関のネジ孔に螺合することによって、内燃機関に取り付けられる。点火プラグが内燃機関に取り付けられた状態では、内燃機関の燃焼室内のガスが外部に漏れないように、点火プラグの主体金具と内燃機関（例えば、シリンダヘッド）との間は、気密にシールされることが求められる。このために、主体金具と内燃機関との間のシール性を確保するためのガスケットに様々な工夫を凝らし点火プラグが提案されている。
【０００３】
例えば、特許文献１に記載されたガスケットでは、軸線を含む面で切断された断面がＳ字形状を有している。該形状によってガスケットの塑性変形が抑制できる、とされている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１６−１３６５２４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記技術では、ガスケットの変形量が大きいので、点火プラグの軸線方向の取付位置がばらつく可能性があった。
【０００６】
本明細書は、点火プラグの軸線方向の取付位置のばらつきを抑制しつつ、主体金具と内燃機関との間のシール性を確保できる技術を開示する。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本明細書に開示される技術は、以下の適用例として実現することが可能である。
【０００８】
［適用例１］
内燃機関に取り付けられた取付状態において前記内燃機関のネジ孔に螺合するネジ部を外周面に有し、
前記ネジ部の後端側で径方向外側に張り出した張出部であり、前記取付状態においてガスケットを介して前記内燃機関に周方向の全周に亘って接続される張出部を有する主体金具を備える点火プラグであって、
前記ガスケットは、前記軸線を含む面で切断した断面が中実であり、
前記ガスケットにおける前記張出部と接触する部分を後端側接触部とし、前記ガスケットにおける前記内燃機関と接触する部分を先端側接触部とするとき、
前記後端側接触部の中央を通る環状の第１中央線は、前記先端側接触部の中央を通る環状の第２中央線に対して、径方向の外側および径方向の内側のいずれかに、全周に亘ってずれていることを特徴とする、点火プラグ。
【０００９】
上記構成によれば、軸線を含む面で切断した断面が中実であるので、ガスケットの変形量が小さくなり、点火プラグの軸線方向の取付位置のばらつきを抑制できる。さらに、ガスケットの材料自体の弾性に起因するシール圧に加えて、ガスケットが皿バネとして動作することに起因するシール圧が発生するので、主体金具と内燃機関との間のシール性能を向上することができる。この結果、点火プラグの軸線方向の取付位置のばらつきを抑制しつつ、主体金具と内燃機関との間のシール性を確保できる
【００１０】
［適用例２］適用例１に記載の点火プラグであって、
前記第１中央線と、前記第２中央線と、の間の径方向の距離は、全周に亘って、０．２５ｍｍ以上である、点火プラグ。
【００１１】
上記構成によれば、ガスケットが皿バネとして動作することに起因するシール圧がより高くなるので、主体金具と内燃機関との間のシール性をより向上できる。
【００１２】
［適用例３］適用例１または２に記載の点火プラグであって、
前記後端側接触部の径方向の平均長さは、前記先端側接触部の径方向の平均長さより短い、点火プラグ。
【００１３】
上記構成によれば、先端側接触部の径方向の平均長さを比較的長くすることで、ガスケットと内燃機関との接触面積を比較的大きくし、内燃機関の損傷を抑制できる。これにより、点火プラグの交換等により点火プラグを繰り返し取り付けた場合のシール性を確保できる。また、後端側接触部の径方向の平均長さを比較的短くすることで、ガスケットと主体金具との接触面積を比較的小さくし、主体金具とガスケットとのシール圧を高くして、シール性を向上できる。
【００１４】
［適用例４］適用例１〜３のいずれかに記載の点火プラグであって、
前記ガスケットのビッカース硬度は、１００Ｈｖ以上である、点火プラグ。
【００１５】
上記構成によれば、ガスケットが十分な硬度を有するので、ガスケットの塑性変形を抑制できる。この結果、ガスケットが皿バネとして動作することに起因するシール圧が、塑性変形によって低下することを抑制できる。
【００１６】
［適用例５］適用例１〜４のいずれかに記載の点火プラグであって、
前記先端側接触部の径方向の平均長さは、１ｍｍ以上、１．４ｍｍ以下である、点火プラグ。
【００１７】
ガスケットと内燃機関との接触面積が過度に小さい場合には、該内燃機関の損傷が発生し、該接触面積が過度に大きい場合には、ガスケットと該内燃機関とのシール圧が低くなるので、シール性が低下する。上記構成によれば、内燃機関の損傷を抑制しつつ、ガスケットと内燃機関とのシール圧を向上できる。
【００１８】
［適用例６］適用例１〜５のいずれかに記載の点火プラグであって、
前記後端側接触部の径方向の平均長さは、１ｍｍ以下である、点火プラグ。
【００１９】
ガスケットと主体金具との接触面積が過度に大きい場合には、ガスケットと主体金具とのシール圧が低くなるので、シール性が低下する。上記構成によれば、ガスケットと主体金具とのシール圧を向上できる。
【００２０】
［適用例７］適用例１〜６のいずれかに記載の点火プラグであって、
前記主体金具の前記ネジ部のネジ径は、Ｍ１０以下である、点火プラグ。
【００２１】
ネジ径が小さいほど、ガスケットの径も小さくなる。ガスケットの径が小さいほど、皿バネとして動作することに起因するシール圧が高くなる。上記構成によれば、皿バネとして動作することに起因するシール圧が十分に高くなるので、主体金具と内燃機関との間のシール性をより向上できる。
【００２２】
なお、本明細書に開示される技術は、種々の態様で実現することが可能であり、例えば、点火プラグや点火プラグを用いた点火装置、その点火プラグを搭載する内燃機関や、その点火プラグを用いた点火装置を搭載する内燃機関、点火プラグの電極等の態様で実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本実施形態の点火プラグ１００の断面図である。
【図２】ガスケット９０の説明図である。
【図３】ガスケット９０の成形について説明する図である。
【図４】中間体９０Ｍおよびガスケット９０の断面図である。
【図５】点火プラグ１００の取付状態の説明図である。
【図６】第１評価試験の試験結果をプロットしたグラフである。
【図７】第２評価試験の試験結果をプロットしたグラフである。
【図８】第３評価試験の試験結果をプロットしたグラフである。
【図９】第４評価試験の試験結果をプロットしたグラフである。
【図１０】第５評価試験の試験結果をプロットしたグラフである。
【図１１】変形例のガスケットの説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
Ａ．実施形態：
Ａ−１．点火プラグの構成：
図１は本実施形態の点火プラグ１００の断面図である。図１の一点破線は、点火プラグ１００の軸線ＣＯ（軸線ＣＯとも呼ぶ）を示している。軸線ＣＯと平行な方向（図１の上下方向）を軸線方向とも呼ぶ。軸線ＣＯを中心とし、軸線ＣＯと垂直な面上の円の径方向を、単に「径方向」とも呼び、当該円の周方向を、単に「周方向」とも呼ぶ。図１における下方向を先端方向ＦＤと呼び、上方向を後端方向ＢＤとも呼ぶ。図１における下側を、点火プラグ１００の先端側と呼び、図１における上側を点火プラグ１００の後端側と呼ぶ。
【００２５】
点火プラグ１００は、詳細は後述する中心電極２０と接地電極３０との間に形成される間隙（放電ギャップ）に、放電を発生させる。点火プラグ１００は、内燃機関に取り付けられ、内燃機関の燃焼室内の燃料ガスに着火するために用いられる。点火プラグ１００は、絶縁体としての絶縁体１０と、中心電極２０と、接地電極３０と、端子金具４０と、主体金具５０と、ガスケット９０と、を備える。
【００２６】
絶縁体１０は、アルミナ等を焼成して形成されている。絶縁体１０は、軸線方向に沿って延び、絶縁体１０を貫通する貫通孔である軸孔１２を有する略円筒形状の部材である。絶縁体１０は、鍔部１９と、後端側胴部１８と、先端側胴部１７と、段部１５と、脚長部１３とを備えている。後端側胴部１８は、鍔部１９より後端側に位置し、鍔部１９の外径より小さな外径を有している。先端側胴部１７は、鍔部１９より先端側に位置し、鍔部１９の外径より小さな外径を有している。脚長部１３は、先端側胴部１７より先端側に位置し、先端側胴部１７の外径よりも小さな外径を有している。脚長部１３は、点火プラグ１００が内燃機関（図示せず）に取り付けられた際には、その燃焼室に曝される。段部１５は、脚長部１３と先端側胴部１７との間に形成されている。
【００２７】
主体金具５０は、導電性の金属材料、具体的には、低炭素鋼材で形成され、内燃機関のエンジンヘッド（図示省略）に点火プラグ１００を固定するための円筒状の金具である。主体金具５０は、軸線ＣＯに沿って貫通する貫通孔５９が形成されている。主体金具５０は、絶縁体１０の径方向の周囲（すなわち、外周）に配置される。すなわち、主体金具５０の貫通孔５９内に、絶縁体１０が挿入・保持されている。絶縁体１０の先端は、主体金具５０の先端より先端側に突出している。絶縁体１０の後端は、主体金具５０の後端より後端側に突出している。
【００２８】
主体金具５０は、点火プラグレンチが係合する六角柱形状の工具係合部５１と、内燃機関に取り付けるための取付ネジ部５２と、工具係合部５１と取付ネジ部５２との間に形成された張出部５４と、を備えている。
【００２９】
取付ネジ部５２は、外周面に形成されたネジ山を含み、点火プラグ１００が内燃機関に取り付けられた取付状態において、内燃機関のエンジンヘッドに設けられたネジ孔（図示省略）に螺号する。取付ネジ部５２の呼び径は、例えば、Ｍ１０以下、例えば、Ｍ１０やＭ８である。
【００３０】
張出部５４は、取付ネジ部５２の後端側で径方向外側に張り出した鍔状の部分である。張出部５４は、後述するように、点火プラグ１００が内燃機関に取り付けられた取付状態においてガスケット９０を介して、内燃機関の取付面に、全周に亘って接続される。
【００３１】
主体金具５０の取付ネジ部５２と張出部５４との間には、詳細は後述する金属製の環状のガスケット９０が嵌挿されている。ガスケット９０は、点火プラグ１００が内燃機関に取り付けられた取付状態において、点火プラグ１００と内燃機関（エンジンヘッド）との隙間を封止する。
【００３２】
主体金具５０は、さらに、工具係合部５１の後端側に設けられた薄肉の加締部５３と、張出部５４と工具係合部５１との間に設けられた薄肉の圧縮変形部５８と、を備えている。主体金具５０における工具係合部５１から加締部５３に至る部位の内周面と、絶縁体１０の後端側胴部１８の外周面との間に形成される環状の領域には、環状のリング部材６、７が配置されている。当該領域における２つのリング部材６、７の間には、タルク（滑石）９の粉末が充填されている。加締部５３の後端は、径方向内側に折り曲げられて、絶縁体１０の外周面に固定されている。主体金具５０の圧縮変形部５８は、製造時において、絶縁体１０の外周面に固定された加締部５３が先端側に押圧されることにより、圧縮変形する。圧縮変形部５８の圧縮変形によって、リング部材６、７およびタルク９を介し、絶縁体１０が主体金具５０内で先端側に向け押圧される。これにより、金属製の環状の板パッキン８を介して、主体金具５０の取付ネジ部５２の内周に形成された段部５６（金具側段部）によって、絶縁体１０の段部１５（絶縁体側段部）が押圧される。この結果、内燃機関の燃焼室内のガスが、主体金具５０と絶縁体１０との隙間から外部に漏れることが、板パッキン８によって防止される。
【００３３】
中心電極２０は、軸線方向に延びる棒状の中心電極本体２１と、中心電極チップ２９と、を備えている。中心電極本体２１は、絶縁体１０の軸孔１２の内部の先端側の部分に保持されている。中心電極本体２１は、電極母材２１Ａと、電極母材２１Ａの内部に埋設された芯部２１Ｂと、を含む構造を有する。電極母材２１Ａは、例えば、ニッケルまたはニッケルを主成分とする合金（例えば、ＮＣＦ６００、ＮＣＦ６０１）を用いて形成されている。芯部２１Ｂは、電極母材２１Ａを形成する合金よりも熱伝導性に優れる銅または銅を主成分とする合金、本実施形態では、銅で形成されている。
【００３４】
また、中心電極本体２１は、軸線方向の所定の位置に設けられた鍔部２４（フランジ部とも呼ぶ。）と、鍔部２４よりも後端側の部分である頭部２３（電極頭部）と、鍔部２４よりも先端側の部分である脚部２５（電極脚部）と、を備えている。鍔部２４は、絶縁体１０の段部１６に支持されている。脚部２５の先端部分、すなわち、中心電極本体２１の先端は、絶縁体１０の先端より先端側に突出している。
【００３５】
中心電極チップ２９は、略円柱形状を有する部材であり、中心電極本体２１の先端（脚部２５の先端）に、例えば、レーザ溶接を用いて、接合されている。中心電極チップ２９は、高融点の貴金属を主成分とする材料で形成されている。中心電極チップ２９は、例えば、イリジウム（Ｉｒ）やＩｒなどの貴金属、または、該貴金属を主成分とする合金を用いて形成された貴金属チップである。
【００３６】
接地電極３０は、主体金具５０の先端に接合された接地電極本体３１と、四角柱形状の接地電極チップ３９と、を備えている。接地電極本体３１は、断面が四角形の湾曲した棒状体である。接地電極本体３１は、両端面として、自由端面３１１と、接合端面３１２と、を有している。接合端面３１２は、主体金具５０の先端面５０Ａに、例えば、抵抗溶接によって、接合されている。これによって、主体金具５０と接地電極本体３１とは、電気的に接続される。
【００３７】
接地電極本体３１は、例えば、ニッケルまたはニッケルを主成分とする合金（例えば、ＮＣＦ６００、ＮＣＦ６０１）を用いて形成されている。接地電極本体３１は、耐腐食性の高い金属（例えば、ニッケル合金）で形成された母材と、熱伝導性が高い金属（例えば、銅）を用いて形成され、母材に埋設された芯部と、を含む２層構造を有しても良い。接地電極チップ３９は、中心電極チップ２９と同様に、イリジウム（Ｉｒ）やＩｒなどの貴金属、または、該貴金属を主成分とする合金を用いて形成された貴金属チップである。接地電極チップ３９は、接地電極本体３１の自由端面３１１の近傍の後端側の面に、例えば、レーザ溶接や抵抗溶接を用いて、接合されている。
【００３８】
中心電極チップ２９の先端面である第１放電面２９５と、接地電極チップ３９の後端面である第２放電面３９５と、は、上述した放電ギャップを形成する。
【００３９】
端子金具４０は、軸線方向に延びる棒状の部材である。端子金具４０は、導電性の金属材料（例えば、低炭素鋼）で形成され、端子金具４０の表面には、防食のための金属層（例えば、Ｎｉ層）がめっきなどによって形成されている。端子金具４０は、軸線方向の所定位置に形成された鍔部４２（端子顎部）と、鍔部４２より後端側に位置するキャップ装着部４１と、鍔部４２より先端側の脚部４３（端子脚部）と、を備えている。端子金具４０のキャップ装着部４１は、絶縁体１０より後端側に露出している。端子金具４０の脚部４３は、絶縁体１０の軸孔１２に挿入されている。キャップ装着部４１には、高圧ケーブル（図示外）が接続されたプラグキャップが装着され、放電を発生するための高電圧が印加される。
【００４０】
絶縁体１０の軸孔１２内において、端子金具４０の先端（脚部４３の先端）と中心電極２０の後端（頭部２３の後端）との間には、放電発生時の電波ノイズを低減するための抵抗体７０が配置されている。抵抗体７０は、例えば、主成分であるガラス粒子と、ガラス以外のセラミック粒子と、導電性材料と、を含む組成物で形成されている。軸孔１２内において、抵抗体７０と中心電極２０との隙間は、導電性シール６０によって埋められている。抵抗体７０と端子金具４０との隙間は、導電性シール８０によって埋められている。導電性シール６０、８０は、例えば、ガラス粒子と金属粒子（Ｃｕ、Ｆｅなど）とを含む組成物で形成されている。
【００４１】
Ａ−２．  ガスケット９０の構成
図２は、ガスケット９０の説明図である。図２（Ａ）には、ガスケット９０を軸線ＣＯに沿って後端方向ＢＤに向かって見た概略図が示されている。図２（Ｂ）には、ガスケット９０の概略を示す斜視図が示されている。ガスケット９０は、金属材料、例えば、ビッカース硬さが１００Ｈｖ以上である金属材料、具体的には、鉄を用いて形成される。
【００４２】
ガスケット９０は、環状の形状を有している。ガスケット９０の外径Ｒ３は、主体金具５０の張出部５４の外径と、ほぼ等しい。ガスケット９０は、複数個（図２の例では、８個）の小内径部９１と、複数個（図２の例では、８個）の大内径部９２と、を備えている。小内径部９１の内径Ｒ１は、大内径部９２の内径Ｒ２よりも小さい。小内径部９１の内径Ｒ１は、取付ネジ部５２の最大外径より僅かに小さい。大内径部９２の内径Ｒ２は、大内径部９２の最大外径より僅かに大きい。小内径部９１の径方向内側の爪部９１３（後述）は、主体金具５０において、張出部５４と取付ネジ部５２との間に形成された溝部５５（図１）に、嵌合している。これによって、ガスケット９０は、主体金具５０に対して、係合される。
【００４３】
複数個の小内径部９１と複数個の大内径部９２とは、周方向に沿って交互に並んでいる。すなわち、複数個の小内径部９１は、ガスケット９０の周方向の複数個の分散した位置に配置されている。これによって、ガスケット９０が、主体金具５０に対して、適切に固定される。複数個の小内径部９１の周方向の長さＷ１と、複数個の大内径部９２の周方向の長さＷ２とは、これに限られるものではないが、図２の例では、ほぼ等しい。
【００４４】
図３は、ガスケット９０の成形について説明する図である。図３に示す環状の中間体９０Ｍが準備される。中間体９０Ｍは、外径が、ガスケット９０の外径Ｒ３とほぼ等しく、内径が、ガスケット９０の大内径部９２の内径Ｒ２とほぼ等しい環状を有している。
【００４５】
中間体９０Ｍの孔に、主体金具５０の取付ネジ部５２が挿入されて、中間体９０Ｍは、中間体９０Ｍの後端面と、張出部５４の先端面５４Ｓ（図１）と、が接触するように、主体金具５０に対して配置される。この状態で、図３に８個の矢印で示すように、中間体９０Ｍの内側部分９０２Ｍのうち、小内径部９１を形成すべき８個の部分が、所定の押圧部材３００（後述）によって、先端側から後端方向ＢＤに向かって押圧される。これによって、内側部分９０２Ｍのうち、小内径部９１を形成すべき８個の部分は、張出部５４の先端面５４Ｓに押し付けられて、押し潰される。この結果、８個の小内径部９１が形成されて、ガスケット９０が完成するとともに、ガスケット９０は、主体金具５０に対して係合される。
【００４６】
図４を参照して、さらに詳しく説明する。図４は、中間体９０Ｍおよびガスケット９０の断面図である。図４において、上方向は、先端方向ＦＤであり、下方向は、後端方向ＢＤである。また、左側は、径方向に沿って外側から内側に向かう方向ＩＤであり、右側は、径方向に沿って内側から外側に向かう方向ＯＤである。
【００４７】
図４（Ａ）の断面図は、中間体９０Ｍを、軸線ＣＯ（図３）を含む面で切断した断面ＣＳＭを示す。断面ＣＳＭは、軸線方向（先端方向ＦＤ）の中心を通り、軸線方向と垂直な線ＣＬに対して、線対称の形状を有している。断面ＣＳＭに示すように、中間体９０Ｍは、上述した内側部分９０２Ｍと、外側部分９０１Ｍと、を含んでいる。中間体９０Ｍの径方向内側（方向ＩＤ）の面ＩＶＭと、径方向外側（方向ＯＤ）の面ＯＶＭと、は、軸線方向と平行である。内側部分９０２Ｍの後端面ＩＢＭと先端面ＩＦＭとは、軸線方向と垂直な線ＣＬに対して傾斜している。このために、断面ＣＳＭにおいて、内側部分９０２Ｍは、台形を有している。外側部分９０１Ｍの後端面ＯＢＭと先端面ＯＦＭとは、軸線方向と垂直な線ＣＬと平行である。このために、断面ＣＳＭにおいて、外側部分９０１Ｍは、矩形を有している。
【００４８】
図４（Ａ）に示すように、押圧部材３００によって、中間体９０Ｍの内側部分９０２Ｍが、後端方向ＢＤに押圧される際、内側部分９０２Ｍの後端面ＩＢＭは、張出部５４の先端面５４Ｓと接触しておらず、外側部分９０１Ｍの後端面ＯＢＭは、先端面５４Ｓと接触している。このために、押圧部材３００によって、内側部分９０２Ｍが、後端方向ＢＤに押圧されると、中間体９０Ｍには、矢印ＡＲ１、ＡＲ２に示すように、内側部分９０２Ｍを後端方向ＢＤに、外側部分９０１Ｍを先端方向ＦＤに、捻る力が印加される。すなわち、中間体９０Ｍには、図４（Ａ）の断面ＣＳＭを、反時計回りに捻る回転モーメントが印加される。これによって、上述したように、小内径部９１が形成されるとともに、皿バネとして機能するように、ガスケット９０が成形される。
【００４９】
図４（Ｂ）の断面図は、ガスケット９０の小内径部９１を、軸線ＣＯ（図２）を含む面で切断した断面ＣＳ１（図２のＡ−Ａ断面）を示す。小内径部９１は、内側部分９１２と、外側部分９１１と、を備えている。
【００５０】
断面ＣＳ１において、外側部分９１１は、略矩形を有している。外側部分９１１の先端面ＯＦ１は、径方向内側が、径方向外側よりも後端方向ＢＤに位置するように、軸線方向と垂直な方向に対して、角度θ１を成して傾斜している。同様に、外側部分９１１の後端面ＯＢ１は、径方向内側が、径方向外側よりも後端方向ＢＤに位置するように、軸線方向と垂直な方向に対して、角度θ２を成して傾斜している。外側部分９１１の面ＯＶ１は、軸線方向に対して、傾斜している。
【００５１】
内側部分９１２は、押圧部材３００による押圧によって形成され、主体金具５０の溝部５５に嵌合する爪部９１３を備える。断面ＣＳ１において、内側部分９１２の先端面ＩＦ１や、内側部分９１２の径方向内側の面ＩＶ１は、押圧部材３００による押圧によって、大きく変形している。内側部分９１２の後端面ＩＢ１は、径方向内側が、径方向外側よりも先端方向ＦＤに位置するように、軸線方向と垂直な方向に対して、角度θ３を成して傾斜している。
【００５２】
図４（Ｃ）の断面図は、ガスケット９０の大内径部９２を、軸線ＣＯ（図２）を含む面で切断した断面ＣＳ２（図２のＢ−Ｂ断面）を示す。大内径部９２は、内側部分９２２と、外側部分９２１と、を備えている。
【００５３】
断面ＣＳ２において、外側部分９２１は、小内径部９１の外側部分９１１と同様の略矩形を有している。外側部分９２１の先端面ＯＦ２は、径方向内側が、径方向外側よりも後端方向ＢＤに位置するように、軸線方向と垂直な方向に対して、角度θ４を成して傾斜している。同様に、外側部分９２１の後端面ＯＢ２は、径方向内側が、径方向外側よりも後端方向ＢＤに位置するように、軸線方向と垂直な方向に対して、角度θ５を成して傾斜している。外側部分９２１の面ＯＶ２は、軸線方向に対して、傾斜している。
【００５４】
断面ＣＳ２において、内側部分９２２は、歪んだ略台形を有している。内側部分９２２の先端面ＩＦ２、径方向内側の面ＩＶ２、後端面ＩＢ２は、押圧部材３００による小内径部９１の成形の影響によって変形している。内側部分９２２の後端面ＩＢ２は、径方向内側が、径方向外側よりも先端方向ＦＤに位置するように、軸線方向と垂直な方向に対して、角度θ６を成して傾斜している。
【００５５】
図４（Ｂ）、（Ｃ）に示すように、ガスケット９０は、断面ＣＳ１、ＣＳ２を含む軸線ＣＯを含むいずれの断面においても中実である。すなわち、ガスケット９０の内部には、空間が形成されていない。例えば、ガスケット９０とは異なるタイプのガスケットとして、薄い金属板を折り曲げて形成される紐状の部材を環状に成形したタイプのガスケットがあるが、このタイプのガスケットは、内部に空間を含み、中実ではない。
【００５６】
図５は、点火プラグ１００が内燃機関のエンジンヘッド５００に取り付けられた取付状態の説明図である。図５には、取付状態における点火プラグ１００を、軸線ＣＯ（図１、図２）を含む面で切断した断面ＣＳ３が示されている。取付状態では、図５に示すように、主体金具５０の取付ネジ部５２が、エンジンヘッド５００のネジ孔５１０に螺号している。これによって、張出部５４は、ガスケット９０を介して、エンジンヘッド５００に接続される。取付状態では、張出部５４の先端面５４Ｓと、エンジンヘッド５００の取付面５００Ｓと、は、ガスケット９０を挟んで軸線方向に対向している。図５の断面ＣＳ３には、ガスケット９０の小内径部９１の断面が現れている。
【００５７】
取付状態では、エンジンヘッド５００の取付面５００Ｓが、ガスケット９０の先端側に接触する。取付面５００Ｓとガスケット９０とが接触する部分を、先端側接触部ＣＦＦ（図５）とする。先端側接触部ＣＦＦは、小内径部９１の外側部分９１１の先端面ＯＦ１（図４（Ｂ）、図５）および大内径部９２の外側部分９２１の先端面ＯＦ２（図４（Ｃ））上に位置する。
【００５８】
先端側接触部ＣＦＦは、ガスケット９０と取付面５００Ｓとの間に、富士フィルム社製のプレシート（シートタイプのプレスケール）を挟んだ状態で、点火プラグ１００をエンジンヘッド５００に取り付け、点火プラグ１００を取り外して、該プレシートを確認することによって特定できる。プレシートは、接触圧が印加された領域の色が変化する性質を持つ。
【００５９】
上述したように、先端面ＯＦ１、ＯＦ２は、径方向内側が、径方向外側よりも後端方向ＢＤに位置するように、軸線方向と垂直な方向に対して、角度θ１、θ４を成して傾斜している（図４（Ｂ）、（Ｃ））。このために、断面ＣＳ３に示すように、先端側接触部ＣＦＦは、ガスケット９０の外側部分９１１、９２１の先端面ＯＦ１、ＯＦ２のうちの径方向外側の部分になる。
【００６０】
取付状態では、張出部５４の先端面５４Ｓが、ガスケット９０の後端側に接触する。張出部５４の先端面５４Ｓとガスケット９０とが接触する部分を、後端側接触部ＣＦＢ（図５）とする。後端側接触部ＣＦＢは、小内径部９１における外側部分９１１の後端面ＯＢ１と内側部分９１２の後端面ＩＢ１との境界を含む部分（図４（Ｂ）、図５）と、大内径部９２における外側部分９２１の後端面ＯＢ２と内側部分９２２の後端面ＩＢ２との境界を含む部分（図４（Ｃ））と、の上に位置する。
【００６１】
後端側接触部ＣＦＢは、ガスケット９０と主体金具５０の先端面５４Ｓとの間に、上述したプレシートで、点火プラグ１００をエンジンヘッド５００に取り付け、点火プラグ１００を取り外して、該プレシートを確認することによって特定できる。
【００６２】
上述したように、後端面ＯＢ１、ＯＢ２は、径方向内側が、径方向外側よりも後端方向ＢＤに位置するように、軸線方向と垂直な方向に対して、角度θ２、θ５を成して傾斜している（図４（Ｂ）、（Ｃ））。そして、後端面ＩＢ１、ＩＢ２は、径方向内側が、径方向外側よりも先端方向ＦＤに位置するように、軸線方向と垂直な方向に対して、角度θ３、θ６を成して傾斜している（図４（Ｂ）、（Ｃ））。このために、断面ＣＳ３に示すように、後端側接触部ＣＦＢは、ガスケット９０の外側部分９１１、９２１の後端面ＯＢ１、ＯＢ２のうち、径方向内側の部分と、ガスケット９０の内側部分９１２、９２２の後端面ＩＢ１、ＩＢ２のうちの径方向外側の部分と、になる。
【００６３】
このように、先端側接触部ＣＦＦは、後端側接触部ＣＦＢに対して、全体的に、径方向の外側にずれている。
【００６４】
ここで、周方向の各部位における先端側接触部ＣＦＦの径方向の長さを、Ｌ１（図５）とする。そして、周方向の各部位における先端側接触部ＣＦＦの径方向の中心を、ＣＦとする。図２（Ａ）には、周方向の各部位における当該径方向の中心ＣＦを結んだ環状の線ＣＦＬが示されている。環状の線ＣＦＬは、先端側接触部ＣＦＦの中央を通る第１の中央線ＣＦＬとも言うことができる。
【００６５】
周方向の各部位における後端側接触部ＣＦＢの径方向の長さを、Ｌ２（図５）とする。そして、周方向の各部位における後端側接触部ＣＦＢの径方向の中心を、ＣＢとする。図２には、周方向の各部位における該径方向の中心ＣＢを結んだ環状の線ＣＢＬが示されている。環状の線ＣＢＬは、後端側接触部ＣＦＢの中央を通る第２の中央線ＣＢＬとも言うことができる。
【００６６】
図２（Ａ）に示すように、第１の中央線ＣＦＬは、第２の中央線ＣＢＬに対して、径方向の外側に、周方向の全周に亘ってずれている。この結果、ガスケット９０は、皿バネとして機能する。すなわち、張出部５４の先端面５４Ｓと、エンジンヘッド５００の取付面５００Ｓと、によって、軸線方向に圧縮された場合に、図５の矢印ＡＲ３、ＡＲ４で示すように、径方向外側が後端方向ＢＤに向い、径方向内側が先端方向ＦＤに向かうように、図５の時計回りに回転するように、力を受けて変形する。そして、該変形に対する反発力として、図５の矢印ＡＲ５、ＡＲ６で示すように、エンジンヘッド５００の取付面５００Ｓを先端方向ＦＤに向かって押圧し、張出部５４の先端面５４Ｓを後端方向ＢＤに向かって押圧する力が発生する。
【００６７】
このように、本実施形態のガスケット９０は、ガスケット９０の材料自体の弾性に起因するシール圧に加えて、ガスケット９０が皿バネとして動作することに起因するシール圧が発生するので、主体金具５０とエンジンヘッド５００との間のシール性能を向上することができる。
【００６８】
さらには、ガスケット９０は、軸線ＣＯを含む面で切断した断面ＣＳ１、ＣＳ２（図４（Ｂ）、（Ｃ））が中実であるので、ガスケット９０の変形量が小さくなり、点火プラグ１００の軸線方向の取付位置のばらつきを抑制できる。
【００６９】
以上のように、本実施形態の点火プラグ１００では、点火プラグ１００の軸線方向の取付位置のばらつきを抑制しつつ、主体金具５０とエンジンヘッド５００との間のシール性を確保できる。
【００７０】
ここで、図２（Ａ）における第１の中央線ＣＦＬと、第２の中央線ＣＢＬと、の間の径方向の距離、換言すれば、図５における先端側接触部ＣＦＦにおける径方向の中心ＣＦと、後端側接触部ＣＦＢにおける径方向の中心ＣＢと、の間の距離を、Ｌａとする（中心間距離Ｌａとも呼ぶ）。
【００７１】
本実施形態の点火プラグ１００では、中心間距離Ｌａは、周方向の全体に亘って、０．２５ｍｍ以上であることが好ましい。こうすれば、ガスケット９０が皿バネとして動作することに起因するシール圧がより高くなるので、主体金具５０とエンジンヘッド５００との間のシール性をより向上できる。
【００７２】
さらに、本実施形態の点火プラグ１００では、後端側接触部ＣＦＢの径方向の平均長さ、すなわち、図５の長さＬ２の周方向の全周に亘る位置における平均値は、先端側接触部ＣＦＦの径方向の平均長さ、すなわち、図５の長さＬ１の周方向の全周に亘る位置における平均値より短いことが好ましい。一般的に、エンジンヘッド５００の材料（例えば、アルミダイキャスト）は、主体金具５０の材料（例えば、低炭素鋼）よりも硬度が低い。このために、エンジンヘッド５００は、主体金具５０よりも傷などの損傷を受けやすい。先端側接触部ＣＦＦの径方向の平均長さを比較的長くすることで、ガスケット９０とエンジンヘッド５００との接触面積を大きくできるので、内燃機関の取付面５００Ｓの損傷を抑制できる。これにより、点火プラグ１００の交換等により点火プラグ１００を繰り返し取り付けた場合のシール性を確保できる。例えば、取付面５００Ｓに傷などの損傷が発生すると、点火プラグ１００を再度取り付けた場合に、該傷を介して、燃焼ガスが漏洩しやすくなってしまう。また、エンジンヘッド５００は、主体金具５０より硬度が低いので、ガスケット９０との密着性がよい。このために、ガスケット９０とエンジンヘッド５００との接触面積を大きくすることでシール圧が多少低下してもシール性を確保できる。また、後端側接触部ＣＦＢの径方向の平均長さを比較的短くすることで、ガスケット９０と主体金具５０との接触面積を小さくできるので、主体金具５０とガスケット９０とのシール圧を高くして、シール性を向上できる。主体金具５０は、エンジンヘッド５００より硬度が高いので、ガスケット９０との密着性が良くない。このために、ガスケット９０と主体金具５０との接触面積を小さくしてシール圧を高くする必要性が高い。一方、主体金具５０は、エンジンヘッド５００より硬度が高いので、接触面積を小さくしてシール圧を高くしても、傷などの損傷を受け難い。
【００７３】
さらに、本実施形態の点火プラグ１００では、ガスケット９０のビッカース硬度は、１００Ｈｖ以上であることが好ましい。こうすれば、ガスケット９０が十分な硬度を有するので、ガスケット９０の塑性変形を抑制できる。この結果、ガスケット９０が皿バネとして動作することに起因するシール圧が、塑性変形によって低下することを抑制できる。
【００７４】
さらに、本実施形態の点火プラグ１００では、先端側接触部ＣＦＦの径方向の平均長さは、１ｍｍ以上、１．４ｍｍ以下であることが好ましい。ガスケット９０とエンジンヘッド５００の取付面５００Ｓとの接触面積が過度に小さい場合には、該取付面５００Ｓの損傷が発生し、該接触面積が過度に大きい場合には、ガスケット９０と該取付面５００Ｓとのシール圧が低くなるので、シール性が低下する。上記構成によれば、内燃機関の取付面５００Ｓの損傷を抑制しつつ、ガスケット９０と該取付面５００Ｓとのシール圧を向上できる。
【００７５】
さらに、本実施形態の点火プラグ１００では、後端側接触部ＣＦＢの径方向の平均長さは、１ｍｍ以下であることが好ましい。ガスケット９０と主体金具５０（張出部５４の先端面５４Ｓ）との接触面積が過度に大きい場合には、ガスケット９０と主体金具５０とのシール圧が低くなるので、シール性が低下する。上記構成によれば、ガスケット９０と主体金具５０とのシール圧を向上できる。
【００７６】
さらに、本実施形態の点火プラグ１００では、主体金具５０の取付ネジ部５２のネジ径は、Ｍ１０以下であることが好ましい。ネジ径が小さいほど、ガスケット９０の径も小さくなる。ガスケット９０の径が小さいほど、皿バネとして動作することに起因するシール圧が高くなる。上記構成によれば、皿バネとして動作することに起因するシール圧が十分に高くなるので、主体金具５０とエンジンヘッド５００との間のシール性をより向上できる。また、ネジ径がＭ１０以下の小型の点火プラグ１００では、取付ネジ部５２の締め付けトルクを大きくすることが困難であるので、主体金具５０やエンジンヘッド５００と、ガスケット９０と、の間のシール圧は低くなりがちである。本実施形態の点火プラグ１００では、皿バネとして動作することに起因するシール圧によって、シール圧の低下を補うことができるので、Ｍ１０以下の小型の点火プラグ１００のシール性を効果的に向上できる。
【００７７】
Ｂ．評価試験
Ｂ−１．第１評価試験
第１評価試験では、中心間距離Ｌａが０ｍｍ、０．０５ｍｍ、０．１ｍｍ、０．１５ｍｍ、０．２ｍｍ、０．２５ｍｍ、０．３ｍｍ、０．３５ｍｍ、０．４ｍｍ、０．４５ｍｍ、０．５ｍｍに設定された１１種類のサンプルのそれぞれについて、３個ずつのサンプルが作成された。中心間距離Ｌａは、中間体９０Ｍの内側部分９０２Ｍの後端面ＩＢＭの径方向の長さや傾斜の角度、押圧部材３００による押し込み量を調整することによって変更された。なお、中心間距離Ｌａが０ｍｍに設定されたサンプルは、比較のためのサンプルであり、中心間距離Ｌａが０．０５ｍｍに設定されたサンプルは、本実施形態の点火プラグ１００のサンプルである。
【００７８】
各サンプルに共通の項目は、以下の通りである。
ガスケット９０の最大厚さＨ（軸線方向の長さ、図４（Ｂ））：１．７ｍｍ
ガスケット９０の外径Ｒ３（図２）：１６．８ｍｍ
取付ネジ部５２の呼び径：Ｍ１２
ガスケット９０の材料:鉄
先端側接触部ＣＦＦの径方向の長さＬ１の平均値：１．２ｍｍ
後端側接触部ＣＦＢの径方向の長さＬ２の平均値：０．９ｍｍ
【００７９】
本試験では、各サンプルをアルミ製のブッシュに、締め付けトルク２５Ｎ・ｍで取り付けた状態で、机上冷熱試験と、振動試験と、を実行した。机上冷熱試験では、サンプルの先端部近傍（放電ギャップの近傍）の加熱と冷却とのサイクルを８回繰り返した。具体的には、１回のサイクルでは、各サンプルの先端部近傍が、６０分間に亘って加熱され、続けて、６０分間に亘って空気中で冷却された。加熱の目標温度は、摂氏２００度であり、冷却の目標温度は、摂氏５０度とされた。
【００８０】
振動試験では、机上冷熱試験後の各サンプルを振動試験機に取り付けて、軸線方向と、軸線方向と垂直な方向とに、それぞれ、８時間ずつ振動させた。振動には、加速度が３０Ｇのｌｏｇスイープ振動を用いた。ｌｏｇスイープ振動では、対数掃引によって振動数を５０Ｈｚから５００Ｈｚまで増加させた後に、対数掃引によって振動数を５００Ｈｚから５０Ｈｚまで減少させる１回のサイクルを６分３０秒間かけて行った。
【００８１】
振動試験後の各サンプルについて、ＩＳＯ１１５６５に準拠した方法で、ガスケット９０の部分からの空気の漏洩量が測定された。具体的には、チャンバ−内で、摂氏２００度に加熱された状態で、サンプルの先端部側の空気圧を２．０ＭＰａに加圧して、一分当たりの空気の漏洩量（単位は、ｃｃ／ｍｉｎ）が測定された。そして、漏洩量が５ｃｃ／ｍｉｎより多いサンプルの評価を不合格とし、漏洩量が５ｃｃ／ｍｉｎ以下であるサンプルの評価を合格として、評価を行った。
【００８２】
図６は、第１評価試験の試験結果をプロットしたグラフである。中心間距離Ｌａが０．２５ｍｍ以上である全てのサンプルの評価は、合格であり、中心間距離Ｌａが０．２５ｍｍ未満である全てのサンプルの評価は、不合格であった。この結果から、中心間距離Ｌａが０．２５ｍ以上である場合には、中心間距離Ｌａが０．２５未満である場合と比較して、有意にシール性が向上することが確認できた。
【００８３】
また、中心間距離Ｌａが長くなるほど、漏洩量が低下する傾向が確認できた。すなわち、中心間距離Ｌａは、０．２５ｍｍ以上の範囲において、０．３ｍｍ、０．３５ｍｍ、０．４ｍｍ、０．４５ｍｍ、０．５ｍｍと長くなるほど、シール性の向上の観点からより好ましいことが確認できた。
【００８４】
Ｂ−２．第２評価試験
第２評価試験では、先端側接触部ＣＦＦの径方向の長さＬ１の平均値が、０．２ｍｍ、０．４ｍｍ、０．６ｍｍ、０．８ｍｍ、１ｍｍ、１．２ｍｍ、１．４ｍｍ、１．６ｍｍに設定された８種類のサンプルのそれぞれについて、３個ずつのサンプルが作成された。該長さＬ１は、中間体９０Ｍの外側部分９０１Ｍの先端面ＯＦＭの傾斜の角度を調整することによって変更された。なお、本試験では、各サンプルにおいて、中心間距離Ｌａは、０．５ｍｍに固定された。その他の各サンプルに共通な項目は、上述した第１評価試験と同じである。
【００８５】
第２評価試験では、より厳しい条件での評価とするために、各サンプルをアルミ製のブッシュに、第１評価試験より低い締め付けトルク２０Ｎ・ｍで取り付けた。そして、各サンプルについて、第１評価試験と同一の机上冷熱試験、振動試験が実行された後に、第１評価試験と同一の方法で、漏洩量（単位は、ｃｃ／ｍｉｎ）が測定された。そして、漏洩量が５ｃｃ／ｍｉｎより多いサンプルの評価を不合格とし、漏洩量が５ｃｃ／ｍｉｎ以下であるサンプルの評価を合格として、評価を行った。
【００８６】
図７は、第２評価試験の試験結果をプロットしたグラフである。先端側接触部ＣＦＦの径方向の長さＬ１の平均値が、１．４ｍｍ以下である全てのサンプルの評価は、合格であり、長さＬ１の平均値が、１．６ｍｍである３個のサンプルの評価は、不合格であった。特に、長さＬ１の平均値が、１．４ｍｍである３個のサンプルと、１．６ｍｍである３個のサンプルとの間では、平均で２ｃｃ／ｍｉｍ程度の比較的大きな漏洩量の差が認められた。この結果から、先端側接触部ＣＦＦの径方向の長さＬ１の平均値が１．４ｍｍ以下である場合には、該長さＬ１の平均値が１．４ｍｍを超える場合と比較して、有意にシール性が向上することが確認できた。
【００８７】
また、少なくとも該長さＬ１の平均値が０．８ｍｍ以上の範囲では、該長さＬ１の平均値が短くなるほど、漏洩量が低下する傾向が確認できた。すなわち、０．８ｍｍ以上１．４ｍｍ以下の範囲において、該長さＬ１の平均値は、１．４ｍｍ、１．２ｍｍ、１ｍｍ、０．８ｍｍと短くなるほど、シール性の向上の観点からより好ましいことが確認できた。
【００８８】
Ｂ−３．第３評価試験
第３評価試験では、先端側接触部ＣＦＦの径方向の長さＬ１の平均値が、０．９ｍｍ、１ｍｍ、１．１ｍｍに設定された３種類のサンプルのそれぞれについて、１個ずつのサンプルが作成された。他の各サンプルに共通な項目は、上述した第２評価試験と同じである。
【００８９】
第３評価試験では、第２評価試験と同様に、各サンプルをアルミ製のブッシュに、締め付けトルク２０Ｎ・ｍで取り付けた。そして、各サンプルについて、第２評価試験と同一の机上冷熱試験、振動試験が実行された後に、第２評価試験と同一の方法で、漏洩量（単位は、ｃｃ／ｍｉｎ）が測定された。そして、漏洩量を測定後の各サンプルについて、一旦、サンプルをブッシュから取り外した後に、再び締め付けトルク２０Ｎ・ｍで取り付けた。そして、各サンプルについて、再度、同一の机上冷熱試験および振動試験と、漏洩量の測定と、が繰り返し実行された。このようにして、各サンプルについて、サンプルの締め付けと、机上冷熱試験および振動試験と、漏洩量の測定と、が、５回に亘って、繰り返し実行された。
【００９０】
そして、漏洩量が５ｃｃ／ｍｉｎより多いサンプルの評価を不合格とし、漏洩量が５ｃｃ／ｍｉｎ以下であるサンプルの評価を合格として、評価を行った。
【００９１】
図８は、第３評価試験の試験結果をプロットしたグラフである。先端側接触部ＣＦＦの径方向の長さＬ１の平均値が、０．９ｍｍであるサンプルでは、繰り返し回数が多くなるほど、漏洩量が増加する傾向が確認できた。そして、該長さＬ１の平均値が、０．９ｍｍであるサンプルの評価は、繰り返し回数が３回以下の範囲では、合格であったが、繰り返し回数が４回以上の範囲では、不合格であった。
【００９２】
これに対して、先端側接触部ＣＦＦの径方向の長さＬ１の平均値が、１ｍｍ、１．１ｍｍであるサンプルでは、繰り返し回数が多くなっても、漏洩量が増加する傾向は、確認できなかった。そして、該長さＬ１の平均値が、１ｍｍ、１．１ｍｍであるサンプルの評価は、繰り返し回数が１〜５回の全範囲で、合格であった。
【００９３】
以上から、先端側接触部ＣＦＦの径方向の長さＬ１の平均値が１ｍｍ以上である場合には、点火プラグ１００の締め付け（取り付け）を繰り返し行った場合のシール性の低下を抑制できることが確認できた。
【００９４】
第２評価試験と第３評価試験との結果を総合すると、先端側接触部ＣＦＦの径方向の長さＬ１の平均値は、１ｍｍ以上、１．４ｍｍ以下であることが好ましいことが確認できた。
【００９５】
Ｂ−４．第４評価試験
第４評価試験では、後端側接触部ＣＦＢの径方向の長さＬ２の平均値が、０．２ｍｍ、０．４ｍｍ、０．６ｍｍ、０．８ｍｍ、１ｍｍ、１．２ｍｍ、１．４ｍｍに設定された７種類のサンプルのそれぞれについて、３個ずつのサンプルが作成された。該長さＬ２は、中間体９０Ｍの内側部分９０２Ｍの後端面ＩＢＭの傾斜の角度を調整することによって変更された。なお、本試験では、各サンプルにおいて、先端側接触部ＣＦＦの径方向の長さＬ１の平均値は、１．２ｍｍに固定された。その他の各サンプルに共通な項目は、上述した第２、第３評価試験と同じである。
【００９６】
第４評価試験では、より厳しい条件での評価とするために、各サンプルをアルミ製のブッシュに、第２評価試験より低い締め付けトルク１５Ｎ・ｍで取り付けた。そして、各サンプルについて、第１評価試験と同一の机上冷熱試験、振動試験が実行された後に、第１評価試験と同一の方法で、漏洩量（単位は、ｃｃ／ｍｉｎ）が測定された。そして、漏洩量が５ｃｃ／ｍｉｎより多いサンプルの評価を不合格とし、漏洩量が５ｃｃ／ｍｉｎ以下であるサンプルの評価を合格として、評価を行った。
【００９７】
図９は、第４評価試験の試験結果をプロットしたグラフである。後端側接触部ＣＦＢの径方向の長さＬ２の平均値が、１ｍｍ以下である全てのサンプルの評価は、合格であり、長さＬ１の平均値が、１．２ｍｍ、１．４ｍｍである３個ずつサンプルの評価は、不合格であった。特に、該長さＬ２の平均値が、１ｍｍを超えると、漏洩量が大幅に増加する傾向が確認できた。この結果から、後端側接触部ＣＦＢの径方向の長さＬ２の平均値が１ｍｍ以下である場合には、該長さＬ２の平均値が１ｍｍを超える場合と比較して、有意にシール性が向上することが確認できた。
【００９８】
また、該長さＬ２の平均値が短くなるほど、漏洩量が低下する傾向が確認できた。すなわち、１ｍｍ以下の範囲において、該長さＬ２の平均値は、０．８ｍｍ、０．６ｍｍ、０．４ｍｍ、０．２ｍｍと短くなるほど、シール性の向上の観点からより好ましいことが確認できた。
【００９９】
Ｂ−５．第５評価試験
第５評価試験では、ガスケット９０のビッカース硬度が、５０Ｈｖ、７５Ｈｖ、１００Ｈｖ、１２５Ｈｖ、１５０Ｈｖ、１７５Ｈｖ、２００Ｈｖ、２２５Ｈｖ、２５０Ｈｖに設定された９種類のサンプルのそれぞれについて、１個ずつのサンプルが作成された。ガスケット９０のビッカース硬度は、ガスケット９０の材料を変形することによって、調整された。なお、本試験では、各サンプルにおいて、中心間距離Ｌａは、０．５ｍｍに固定された。その他の各サンプルに共通な項目は、上述した第１評価試験と同じである。
【０１００】
第４評価試験では、各サンプルをアルミ製のブッシュに、締め付けトルク２０Ｎ・ｍで取り付けた。そして、各サンプルについて、第１評価試験と同一の机上冷熱試験、振動試験が実行された後に、第１評価試験と同一の方法で、漏洩量（単位は、ｃｃ／ｍｉｎ）が測定された。そして、より厳しい条件での評価を行うために、漏洩量が１０ｃｃ／ｍｉｎより多いサンプルの評価を不合格とし、漏洩量が１０ｃｃ／ｍｉｎ以下であるサンプルの評価を合格として、評価を行った。
【０１０１】
図１０は、第５評価試験の試験結果をプロットしたグラフである。ガスケット９０のビッカース硬度が、１００Ｈｖ以上であるサンプル、すなわち、該ビッカース硬度が、１００Ｈｖ、１２５Ｈｖ、１５０Ｈｖ、１７５Ｈｖ、２００Ｈｖ、２２５Ｈｖ、２５０Ｈｖであるサンプルの評価は、合格であった。ガスケット９０のビッカース硬度が、１００Ｈｖ未満であるサンプル、すなわち、該ビッカース硬度が、５０Ｈｖ、７５Ｈｖであるサンプルの評価は、不合格であった。この結果から、ガスケット９０のビッカース硬度が、１００Ｈｖ以上である場合には、該ビッカース硬度が、１００Ｈｖ未満である場合と比較して、有意にシール性が向上することが確認できた。
【０１０２】
また、ビッカース硬度が、１５０Ｈｖ以下の範囲では、ガスケット９０のビッカース硬度が高くなるほど、漏洩量が低下する傾向が確認できた。一方、ビッカース硬度が、１５０Ｈｖを超える範囲では、ガスケット９０のビッカース硬度が高くなっても、これ以上漏洩量が低下する傾向は見られなかった。すなわち、ビッカース硬度は、１００Ｈｖ以上の範囲において、１２５Ｈｖ以上であることがより好ましく、１５０Ｈｖ以上であることが特に好ましいことが解った。
【０１０３】
Ｃ．変形例
（１）上記実施形態のガスケット９０の断面ＣＳ１、ＣＳ２（図４（Ｂ）、（Ｃ））は、一例であり、これに限られない。図１１は、変形例のガスケットの説明図である。図１１（Ａ）〜（Ｇ）には、変形例のガスケット９０Ａ〜９０Ｇのそれぞれについて、軸線ＣＯを含む面で切断した断面が図示されている。これらのガスケット９０Ａ〜９０Ｇの内側部分９０２Ａ〜９０２Ｇの先端面ＩＦＡ〜ＩＦＧに、それぞれ形成された溝部ＣＨは、ガスケット９０Ａ〜９０Ｇの孔に、主体金具５０の取付ネジ部５２が挿入された後に、所定の押圧部材（図示省略）によって形成される。これによって、ガスケット９０Ａ〜９０Ｇの内側部分９０２Ａ〜９０２Ｇの径方向内側（図の左側）の端が、径方向内側に延出して、これらのガスケット９０Ａは、主体金具５０の溝部５５（図１）に係合する。
【０１０４】
これらのガスケット９０Ａ〜９０Ｇのように、外側部分９０１Ａ〜９０１Ｇの先端面ＯＦＡ〜ＯＦＧが、内側部分９０２Ａ〜９０２Ｇの先端面ＩＦＡ〜ＩＦＧよりも先端方向ＦＤに位置しており、かつ、外側部分９０１Ａ〜９０１Ｇの後端面ＯＢＡ〜ＯＢＧが、内側部分９０２Ａ〜９０２Ｇの後端面ＩＢＡ〜ＩＢＧよりも先端方向ＦＤに位置していることが好ましい。こうすれば、実施形態と同様に、先端側接触部の中央を通る環状の第１の中央線が、後端側接触部の中央を通る環状の第２の中央線よりも、径方向の外側にずれる。この結果、ガスケット９０Ａ〜９０Ｇは、皿バネとして機能する。
【０１０５】
例えば、図１１（Ａ）のガスケット９０Ａでは、外側部分９０１Ａの先端面ＯＦＡと、内側部分９０２Ａの後端面ＩＢＡとが、軸線方向と垂直であり、外側部分９０１Ａの後端面ＯＢＡと、内側部分９０２Ａの先端面ＩＦＡとが、軸線方向と垂直な方向に対して傾斜している。そして、内側部分９０２Ａの径方向内側の面ＩＶＡと、外側部分９０１Ａの径方向外側の面ＯＶＡと、は互いに平行であり、軸線方向に対して傾斜している。
【０１０６】
図１１（Ｂ）のガスケット９０Ｂでは、外側部分９０１Ｂの径方向外側の面ＯＶＢが、軸線方向と平行である。図１１（Ｂ）のガスケット９０Ｂの他の構成は、図１１（Ａ）のガスケット９０Ａと同一である。
【０１０７】
図１１（Ｃ）のガスケット９０Ｃでは、内側部分９０２Ｃの先端面ＩＦＣおよび後端面ＩＢＣと、外側部分９０１Ｃの先端面ＯＦＣおよび後端面ＯＢＣと、は、互いに平行であり、軸線と垂直である。そして、外側部分９０１Ｃが、内側部分９０２Ｃに対して、先端方向ＦＤにずれている。このために、内側部分９０２Ｃの先端面ＩＦＣと、外側部分９０１Ｃの先端面ＯＦＣと、の間には段差があり、内側部分９０２Ｃの後端面ＩＢＣと、外側部分９０１Ｃの後端面ＯＢＣと、の間には段差がある。
【０１０８】
図１１（Ｄ）のガスケット９０Ｄでは、断面の各角部が、面取りされている。図１１（Ｄ）のガスケット９０Ｄの他の構成は、図１１（Ｃ）のガスケット９０Ｃと同一である。
【０１０９】
図１１（Ｅ）のガスケット９０Ｅでは、断面の角部のうち、内側部分９０２Ｅの先端面ＩＦＥおよび後端面ＩＢＥと、径方向内側の面ＩＶＥと、の間の角部と、外側部分９０１Ｅの先端面ＯＦＥおよび後端面ＯＢＥと、径方向外側の面ＯＶＥと、の間の角部が面取りされている。図１１（Ｅ）のガスケット９０Ｅの他の構成は、図１１（Ｃ）のガスケット９０Ｃと同一である。
【０１１０】
図１１（Ｆ）のガスケット９０Ｆでは、内側部分９０２Ｆの先端面ＩＦＦと、外側部分９０１Ｆの先端面ＯＦＦと、の間が、傾斜した面で接続されている。同様に、内側部分９０２Ｆの後端面ＩＢＦと、外側部分９０１Ｆの後端面ＯＢＦと、の間が、傾斜した面で接続されている。図１１（Ｆ）のガスケット９０Ｆの他の構成は、図１１（Ｄ）のガスケット９０Ｄと同一である。
【０１１１】
図１１（Ｇ）のガスケット９０Ｇでは、内側部分９０２Ｇの先端面ＩＦＧと、外側部分９０１Ｇの先端面ＯＦＧとは、同一の面になっており、軸線と垂直な方向に対して傾斜している。また、内側部分９０２Ｇの後端面ＩＢＧと、外側部分９０１Ｇの後端面ＯＢＧとは、同一の面になっており、軸線と垂直な方向に対して傾斜している。そして、ガスケット９０Ｇの先端面ＩＦＧ、ＯＦＧと、後端面ＩＢＧ、ＯＢＧとは、互いに平行である。
【０１１２】
（２）実施形態のガスケット９０では、上述したように、先端側接触部ＣＦＦの中央を通る環状の第１の中央線ＣＦＬが、後端側接触部ＣＦＢの中央を通る環状の第２の中央線ＣＢＬよりも、径方向の外側にずれている。これに代えて、先端側接触部の中央を通る環状の第１の中央線が、後端側接触部の中央を通る環状の第２の中央線よりも、径方向の内側にずれていても良い。この結果、ガスケットは、皿バネとして機能する。例えば、ガスケットの外側部分の先端面が、内側部分の先端面よりも後端方向ＢＤに位置しており、かつ、外側部分の後端面が、内側部分の後端面よりも後端方向ＢＤに位置していれば良い。
【０１１３】
（３）ガスケット９０の具体的な寸法は、例示であり、これらに限られない。例えば、中心間距離Ｌａは、周方向の全体に亘って、０．２５ｍｍ以上である必要はなく、一部または全部の周方向の位置で、０．２５ｍｍ未満であっても良い。また、環状の第１の中央線ＣＦＬや第２の中央線ＣＢＬは、真円でなくても良く、例えば、一部または全部の周方向の位置で波打った環状の線であっても良い。そして、中心間距離Ｌａは、周方向の位置によって異なっていても良い。
【０１１４】
また、後端側接触部ＣＦＢの径方向の長さＬ２の平均値は、先端側接触部ＣＦＦの径方向の長さＬ１の平均値よりも短くても良く、同一であっても良い。また、先端側接触部ＣＦＦの径方向の長さＬ１の平均値は、１ｍｍ未満であっても良いし、１．４ｍｍより大きくても良い。また、ガスケット９０のビッカース硬度は、１００Ｈｖ未満でも良い。さらには、後端側接触部ＣＦＢの径方向の長さＬ２の平均値は、１ｍｍより大きくても良い。さらには、ガスケット９０の取付ネジ部５２の呼び径は、Ｍ１０より大きなＭ１２、Ｍ１４、Ｍ１６であっても良い。
【０１１５】
ガスケット９０を形成する材料は、実施形態の材料とは異なる材料、例えば、アルミ、黄銅などの他の金属であっても良く、樹脂などの金属とは異なる材料であっても良い。
【０１１６】
（４）上記実施形態の点火プラグ１００の具体的な構成は、一例であり、適宜に変形され得る。例えば、接地電極３０、主体金具５０、中心電極２０、絶縁体１０等の材質、寸法、形状等は、様々に変更可能である。例えば、主体金具５０の材質は、亜鉛めっきまたはニッケルめっきされた低炭素鋼でも良いし、めっきがなされていない低炭素鋼でも良い。また、絶縁体１０の材質は、アルミナ以外の様々な絶縁性セラミックスでもよい。
【０１１７】
以上、実施形態、変形例に基づき本発明について説明してきたが、上記した発明の実施の形態は、本発明の理解を容易にするためのものであり、本発明を限定するものではない。本発明は、その趣旨並びに特許請求の範囲を逸脱することなく、変更、改良され得ると共に、本発明にはその等価物が含まれる。
【符号の説明】
【０１１８】
６…リング部材、８…板パッキン、９…タルク、１０…絶縁体、１２…軸孔、１３…脚長部、１５…段部、１６…段部、１７…先端側胴部、１８…後端側胴部、１９…鍔部、２０…中心電極、２１…中心電極本体、２１Ａ…電極母材、２１Ｂ…芯部、２３…頭部、２４…鍔部、２５…脚部、２９…中心電極チップ、３０…接地電極、３１…接地電極本体、３９…接地電極チップ、４０…端子金具、４１…キャップ装着部、４２…鍔部、４３…脚部、５０…主体金具、５１…工具係合部、５２…取付ネジ部、５３…加締部、５４…張出部、５５…溝部、５６…段部、５８…圧縮変形部、５９…貫通孔、６０…導電性シール、７０…抵抗体、８０…導電性シール、９０、９０Ａ〜９０Ｇ…ガスケット、９０Ｍ…中間体、９１…小内径部、９２…大内径部、１００…点火プラグ、２９５…第１放電面、３００…押圧部材、３１１…自由端面、３１２…接合端面、３９５…第２放電面、５００…エンジンヘッド、５００Ｓ…取付面、５１０…ネジ孔、９１１、９２１、９０１Ａ〜９０１Ｇ…外側部分、９１２、９２２、９０２Ａ〜９０２Ｇ…内側部分
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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