(57)【要約】【課題】減圧対象室を簡単に減圧することができる減圧バルブおよび鋳造装置を提供することを課題とする。【解決手段】減圧バルブ２は、吸引対象流体Ｇ１が流動すると共に軸方向に延在する直線区間Ｃを有する吸引通路Ｂを区画するバルブ本体２０と、軸方向に対して交差する交差方向から直線区間Ｃに挿入され、直線区間Ｃの下流側に向かって作動流体Ｇ２を噴出する噴出口２１３を有する噴出筒２１と、を備える。直線区間Ｃの内面と、噴出筒２１の外面と、の間には、隙間Ｄが区画されている。隙間Ｄは、噴出口２１３よりも上流側に配置されている。【選択図】図５
2018144047.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸引対象流体が流動すると共に軸方向に延在する直線区間を有する吸引通路を区画するバルブ本体と、
前記軸方向に対して交差する交差方向から前記直線区間に挿入され、前記直線区間の下流側に向かって作動流体を噴出する噴出口を有する噴出筒と、
を備え、
前記直線区間の内面と、前記噴出筒の外面と、の間には、隙間が区画されており、
前記隙間は、前記噴出口よりも上流側に配置されている減圧バルブ。
【請求項２】
前記噴出筒は、前記直線区間に収容され前記軸方向に延在する内筒部と、前記内筒部の上流端から前記交差方向に突出する突出筒部と、を有し、
さらに、前記噴出筒を前記バルブ本体に固定すると共に、前記直線区間における前記内筒部の位置を調整する位置調整部を備える請求項１に記載の減圧バルブ。
【請求項３】
前記バルブ本体は、前記直線区間に連通する分岐口が側周壁に開設された幹筒であり、
前記位置調整部は、前記分岐口の上流側に連なる枝側第一筒と、前記枝側第一筒の上流端に径方向外側から螺合する枝側第二筒と、前記枝側第二筒の上流端に径方向内側から螺合する枝側第三筒と、前記枝側第二筒の径方向内側に配置され前記枝側第三筒の下流端に径方向内側から螺合する枝側第四筒と、を有する枝筒であり、
前記突出筒部は、前記分岐口を介して前記内筒部の上流端から前記交差方向に突出し、前記枝側第一筒に摺接可能に挿通され、前記枝側第四筒に固定される請求項２に記載の減圧バルブ。
【請求項４】
前記幹筒は、上流側から下流側に向かって、幹側第三筒と、前記分岐口を有する幹側第二筒と、幹側第一筒と、を有しており、
前記幹側第二筒からの前記幹側第一筒の突出量をｌ１、前記幹側第二筒からの前記内筒部の突出量をｌ２として、以下の式（１）から求められる有効長さ比Ｒ２は、０．２以上０．４以下である請求項３に記載の減圧バルブ。
Ｒ２＝ｌ２／ｌ１    ・・・式（１）
【請求項５】
前記隙間における前記直線区間の内径側の断面積をｓ１、前記隙間における前記内筒部の内径側の断面積をｓ２、前記隙間における前記内筒部の外径側の断面積をｓ３として、以下の式（２）から求められる有効断面積比Ｒ１は、０．１２８以上０．３７０以下である請求項２ないし請求項４のいずれかに記載の減圧バルブ。
Ｒ１＝ｓ２／（ｓ１−ｓ３）    ・・・式（２）
【請求項６】
固定型と、可動型と、を有し、前記固定型と前記可動型との間にキャビティを区画する鋳造金型と、
前記キャビティの下流側に配置され、鋳造時に前記キャビティに残留する空気の通過を許容すると共に溶湯の通過を規制する蛇行通路を区画するチルベントと、
前記チルベントの下流側に配置され、前記チルベントを通過した空気を外部に排出する請求項１ないし請求項５のいずれかに記載の減圧バルブと、
を備え、
前記チルベントは、前記固定型に配置される固定側ブロックと、前記可動型に配置される可動側ブロックと、を有し、
前記蛇行通路は、前記固定側ブロックと前記可動側ブロックとの境界に区画され、上流側から下流側に向かって、底辺の中心に対して頂点が下流側にずれている三角形状を呈する順三角波部を有する順三角波区間と、台形状を呈する台形波部を有する台形波区間と、底辺の中心に対して頂点が上流側にずれている三角形状を呈する逆三角波部を有する逆三角波区間と、を有する鋳造装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば鋳造金型のキャビティから空気を抜く際に用いられる減圧バルブ、および当該減圧バルブを備える鋳造装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
鋳造時においては、キャビティに溶湯を射出する際、真空発生装置（真空ポンプ、減圧タンクなど）を用いて、キャビティを減圧し、キャビティから空気を抜いている。しかしながら、真空発生装置を配置すると、その分、鋳造装置が大型化してしまう。また、鋳造装置の設置コストが高くなってしまう。
【０００３】
この点、特許文献１には、真空発生装置が不要のエア抜き装置が開示されている。図１２に、特許文献１に開示されているエア抜き装置の左右方向（型開閉方向）断面図を示す。図１２に示すように、エア抜き装置１００は、エア抜き用のブロック１０１を備えている。ブロック１０１は、鋳造金型１０２の上面に配置されている。ブロック１０１は、エア抜き通路１０３と、エア噴射口１０４と、エア導入口１０５と、を備えている。エア抜き通路１０３は、エア排出口１０６を備えている。エア排出口１０６の流路幅は、下側（上流側）から上側（下流側）に向かって、徐々に狭くなる。エア噴射口１０４およびエア導入口１０５は、エア抜き通路１０３におけるエア排出口１０６よりも下側の部分に、開口している。エア噴射口１０４は、エア供給源１０８に連通している。エア噴射口１０４とエア排出口１０６とは上下方向に対向している。エア導入口１０５は、鋳造金型１０２のエアベント１０７に連通している。
【０００４】
キャビティ（図略）に溶湯を射出する際、エア供給源１０８からの圧縮空気は、エア噴射口１０４を介して、エア抜き通路１０３に噴射される。このため、エア噴射口１０４からエア排出口１０６に向けて、気流が形成される。当該気流により、エア抜き通路１０３のエア導入口１０５付近は減圧される。このため、キャビティの空気が、エアベント１０７、エア導入口１０５を介して、エア抜き通路１０３に流れ込む。流れ込んだ空気は、上記気流と共に、エア排出口１０６から外部に放出される。このようにして、キャビティが減圧される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平１０−３２８８０５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、同文献記載のエア抜き装置１００によると、エア噴射口１０４およびエア導入口１０５が、並んでエア抜き通路１０３に開口している。また、エア噴射口１０４およびエア導入口１０５が、エア排出口１０６、つまり絞り部の上流側に配置されている。このため、エア供給源１０８からの空気の供給量、エア噴射口１０４、エア導入口１０５、エア排出口１０６の通路断面積などの条件によっては、エア噴射口１０４からエア排出口１０６に向かう気流が弱くなるおそれがある。あるいは、エア供給源１０８から供給される空気が、通路断面積の小さいエア排出口１０６ではなく、エア導入口１０５に流れ込む可能性がある。すなわち、当該空気が、エア噴射口１０４、エア導入口１０５、エアベント１０７を介して、キャビティに流れ込む可能性がある。このように、同文献記載のエア抜き装置１００によると、キャビティの空気が抜けにくい場合がある。すなわち、キャビティの減圧が困難な場合がある。そこで、本発明は、キャビティなどの減圧対象室を簡単に減圧することができる減圧バルブおよび鋳造装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するため、本発明の減圧バルブは、吸引対象流体が流動すると共に軸方向に延在する直線区間を有する吸引通路を区画するバルブ本体と、前記軸方向に対して交差する交差方向から前記直線区間に挿入され、前記直線区間の下流側に向かって作動流体を噴出する噴出口を有する噴出筒と、を備え、前記直線区間の内面と、前記噴出筒の外面と、の間には、隙間が区画されており、前記隙間は、前記噴出口よりも上流側に配置されていることを特徴とする。
【０００８】
また、上記課題を解決するため、本発明の鋳造装置は、固定型と、可動型と、を有し、前記固定型と前記可動型との間にキャビティを区画する鋳造金型と、前記キャビティの下流側に配置され、鋳造時に前記キャビティに残留する空気の通過を許容すると共に溶湯の通過を規制する蛇行通路を区画するチルベントと、前記チルベントの下流側に配置され、前記チルベントを通過した空気を外部に排出する前記減圧バルブと、を備え、前記チルベントは、前記固定型に配置される固定側ブロックと、前記可動型に配置される可動側ブロックと、を有し、前記蛇行通路は、前記固定側ブロックと前記可動側ブロックとの境界に区画され、上流側から下流側に向かって、底辺の中心に対して頂点が下流側にずれている三角形状を呈する順三角波部を有する順三角波区間と、台形状を呈する台形波部を有する台形波区間と、底辺の中心に対して頂点が上流側にずれている三角形状を呈する逆三角波部を有する逆三角波区間と、を有することを特徴とする。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の減圧バルブおよび鋳造装置によると、バルブ本体の吸引通路の直線区間に、噴出筒が挿入されている。噴出筒の噴出口からは、直線区間の下流側に向かって、作動流体が噴出される。このため、作動流体の噴流により、吸引対象流体を吸引することができる。したがって、真空発生装置（真空ポンプ、減圧タンクなど）を用いずに、減圧対象室を減圧する（減圧対象室を大気圧未満の圧力にする）ことができる。よって、真空発生装置の設置スペース、設置コストを削減することができる。
【００１０】
また、噴出筒は、吸引通路の直線区間に挿入されている。このため、直線区間の通路断面積（吸引通路の延在方向に対して直交する方向の断面積）は、隙間において、絞られ、拡張される。したがって、吸引対象流体は、断熱膨張し、上流側（吸引対象流体の流動方向における上流側）から下流側に向かう方向の負圧が、直線区間の拡張部分に発生する。加えて、作動流体は、噴出口から、当該拡張部分に噴射される。このため、隙間を通過した吸引対象流体は、作動流体の噴流に引っ張られる。このように、拡張部分に発生する負圧、および作動流体の噴流により、吸引対象流体は、吸引通路から外部に放出される。吸引対象流体が放出されることにより、減圧対象室は減圧される。
【００１１】
また、直線区間においては、上流側から下流側に向かって、通路断面積が大きい上流側部分と、上流側部分よりも通路断面積が小さい隙間と、隙間よりも通路断面積が大きい下流側部分と、が直線状に並んでいる。このため、吸引対象流体に対する吸引力が大きくなる。よって、減圧対象室を確実に減圧することができる。
【００１２】
また、直線区間において、隙間は、噴出筒の噴出口よりも、上流側に配置されている。このため、噴出口から噴出された作動流体が、隙間に流れ込みにくい。すなわち、作動流体が逆流しにくい。したがって、減圧対象室を簡単に減圧することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】第一実施形態の鋳造装置の左右方向断面図である。
【図２】同鋳造装置のチルベントの左右方向断面図である。
【図３】同チルベントの固定側ブロックの左面図である。
【図４】同チルベントの可動側ブロックの右面図である。
【図５】第一実施形態の減圧バルブの左右方向断面図である。
【図６】第二実施形態の減圧バルブの左右方向断面図である。
【図７】実験１に用いた実験装置の左右方向断面図である。
【図８】（ａ）は、実験１−１における有効断面積比と排出時間との関係を表すグラフである。（ｂ）は、実験１−１における有効長さ比と排出時間との関係を表すグラフである。
【図９】（ａ）は、実験１−２における有効断面積比と排出時間との関係を表すグラフである。（ｂ）は、実験１−２における有効長さ比と排出時間との関係を表すグラフである。
【図１０】（ａ）は、実験２における有効断面積比と減圧度との関係を表すグラフである。（ｂ）は、実験２における有効長さ比と減圧度との関係を表すグラフである。
【図１１】空気エジェクターの軸方向断面図である。
【図１２】従来のエア抜き装置の左右方向断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明の減圧バルブおよび鋳造装置の実施の形態について説明する。
【００１５】
＜第一実施形態＞
［鋳造装置の構成］
まず、本実施形態の鋳造装置の構成について説明する。図１に、本実施形態の鋳造装置の左右方向（型開閉方向）断面図を示す。図１に示すように、鋳造装置１は、減圧バルブ２と、チルベント３と、鋳造金型４と、制御装置９０と、電磁弁９１と、射出プランジャロッド９２と、スリーブ９３と、コンプレッサ（作動流体供給源）９４と、配管９５と、射出開始検出センサ９６と、を備えている。鋳造装置１は、いわゆる横型コールドチャンバダイカストマシンである。
【００１６】
｛鋳造金型４｝
鋳造金型４は、固定型４０と、可動型４１と、を備えている。固定型４０は、型面４００と、射出孔４０１と、を備えている。型面４００は、固定型４０の左面に配置されている。射出孔４０１は、固定型４０を左右方向に貫通している。可動型４１は、固定型４０に対して、左側から離接可能である。可動型４１は、型面４１０を備えている。型面４１０は、可動型４１の右面に配置されている。型面４１０と型面４００とは左右方向に対向している。鋳造金型４は、型面４１０が型面４００に当接している型締め状態と、型面４１０が型面４００から離間している型開き状態と、に切換可能である。型締め状態において、型面４００と型面４１０との間には、ランナａ１と、キャビティ（減圧対象室）Ａと、オーバーフローランナａ２と、が区画されている。キャビティＡは、所望の鋳造品と型対称の形状を呈している。鋳造前の状態において、キャビティＡには、空気Ｇ１が残留している。空気Ｇ１は、本発明の「吸引対象流体」の概念に含まれる。ランナａ１は、キャビティＡの下端（溶湯の流動方向における上流端）に連なっている。また、ランナａ１は、射出孔４０１の左端（溶湯の流動方向における下流端）に連なっている。オーバーフローランナａ２は、キャビティＡの上端（溶湯の流動方向における下流端）に連なっている。
【００１７】
｛射出プランジャロッド９２、スリーブ９３｝
スリーブ９３は、左右方向に延在する円筒状を呈している。スリーブ９３の左端は、射出孔４０１に接続されている。スリーブ９３の側周壁には、注湯孔９３０が開設されている。溶湯は、注湯孔９３０を介して、スリーブ９３に注入される。射出プランジャロッド９２は、左右方向に延在する棒状を呈してる。射出プランジャロッド９２は、スリーブ９３に、右側から進退可能に挿入されている。
【００１８】
｛チルベント３｝
図２に、本実施形態の鋳造装置のチルベントの左右方向断面図を示す。図３に、同チルベントの固定側ブロックの左面図を示す。図４に、同チルベントの可動側ブロックの右面図を示す。図１、図２に示すように、チルベント３は、固定側ブロック３０と、可動側ブロック３１と、を備えている。固定側ブロック３０は、固定型４０の型面４００の上端に埋設されている。図２、図３に示すように、固定側ブロック３０は、合わせ面３００と、連結孔３０１と、を備えている。合わせ面３００は、固定側ブロック３０の左面に配置されている。前側（型開閉方向に対して直交する方向）から見て、合わせ面３００は、波線状を呈している。連結孔３０１は、合わせ面３００の上端（空気Ｇ１の流動方向における下流端）部分と、固定側ブロック３０の上面と、をＬ字状に貫通している。
【００１９】
可動側ブロック３１は、可動型４１の型面４１０の上端に埋設されている。図２、図４に示すように、可動側ブロック３１は、合わせ面３１０と、凸部３１１と、を備えている。合わせ面３１０は、可動側ブロック３１の右面に配置されている。前側から見て、合わせ面３１０は、固定側ブロック３０の合わせ面３００と型対称の、波線状を呈している。型締め状態においては、合わせ面３１０が合わせ面３００に当接している。型開き状態においては、合わせ面３１０が合わせ面３００から離間している。
【００２０】
型締め状態において、合わせ面３００と合わせ面３１０との間には、下側（空気Ｇ１の流動方向における上流側）から上側（空気Ｇ１の流動方向における下流側）に向かって、導入通路Ｈと、蛇行通路Ｆと、排出通路Ｉと、が区画されている。蛇行通路Ｆは、下側から上側に向かって、順三角波区間Ｆ１と、台形波区間Ｆ２と、逆三角波区間Ｆ３と、を備えている。順三角波区間Ｆ１は、複数の順三角波部ｆ１を備えている。順三角波部ｆ１は、三角形状を呈している。順三角波部ｆ１の底辺（詳しくは、合わせ面３００と合わせ面３１０との当接界面に沿って上下方向に対向する一対の頂点間を結ぶ直線）の上下方向中心ｆ１ａに対して、頂点（底辺と左右方向に対向する頂点）ｆ１ｂは、上側にずれている。台形波区間Ｆ２は、複数の台形波部ｆ２を備えている。台形波部ｆ２は、台形状を呈している。逆三角波区間Ｆ３は、複数の逆三角波部ｆ３を備えている。逆三角波部ｆ３は、三角形状を呈している。逆三角波部ｆ３の底辺の上下方向中心ｆ３ａに対して、頂点ｆ３ｂは、下側にずれている。
【００２１】
導入通路Ｈの上端は、順三角波区間Ｆ１の下端に連なっている。導入通路Ｈの下端は、オーバーフローランナａ２の上端に連なっている。排出通路Ｉの下端は、逆三角波区間Ｆ３の上端に連なっている。排出通路Ｉの上端は、連結孔３０１に連なっている。図４に示すように、凸部３１１は、排出通路Ｉに配置されている。型締め状態において、凸部３１１の右面（頂面）は、合わせ面３００に当接している。凸部３１１は、逆三角波区間Ｆ３の上端と、連結孔３０１と、が上下方向に最短距離で連通するのを、抑制している。
【００２２】
｛減圧バルブ２｝
図５に、本実施形態の減圧バルブの左右方向断面図を示す。図１、図２、図５に示すように、減圧バルブ２は、幹筒２０と、噴出筒２１と、枝筒２２と、を備えている。
【００２３】
（幹筒２０）
幹筒２０は、全体として上下方向に延在する直管状を呈している。上下方向は、本発明の「軸方向」の概念に含まれる。幹筒２０の内部には、吸引通路Ｂが区画されている。吸引通路Ｂには、直線区間Ｃが設定されている。直線区間Ｃは、吸引通路Ｂの全長に亘って配置されている。幹筒２０は、下側（空気Ｇ１の流動方向における上流側）から上側（空気Ｇ１の流動方向における下流側）に向かって、幹側第三筒２０２と、幹側第二筒２０１と、幹側第一筒２００と、を備えている。
【００２４】
幹側第三筒２０２は、図２に示す連結孔３０１に接続されている。幹側第三筒２０２の下端（空気Ｇ１の流動方向における上流端）には、吸引口２０２ａが配置されている。吸引口２０２ａは、連結孔３０１に連通している。幹側第二筒２０１は、分岐管状を呈している。幹側第二筒２０１は、直筒部２０１ａと、ボス部２０１ｂと、を備えている。直筒部２０１ａは、幹側第三筒２０２の上側に接続されている。ボス部２０１ｂは、直筒部２０１ａの側周壁から、右側（径方向外側）に突設されている。ボス部２０１ｂの左端（圧縮空気Ｇ２の流動方向における下流端）には、分岐口２０１ｃが配置されている。幹側第一筒２００は、直筒部２０１ａの上側に接続されている。幹側第一筒２００の上端（空気Ｇ１の流動方向における下流端）には、排出口２００ａが配置されている。排出口２００ａは、減圧バルブ２の外部に連通している。
【００２５】
幹側第三筒２０２の上端外周面、幹側第二筒２０１の下端内周面、幹側第二筒２０１の上端内周面、幹側第一筒２００の下端外周面には、各々、ねじ部Ｓが形成されている。径方向に隣り合う任意の一対のねじ部Ｓ同士が螺合することにより、軸方向（上下方向）に隣り合う任意の一対の部材同士（例えば、幹側第三筒２０２と幹側第二筒２０１）が接続されている。
【００２６】
（噴出筒２１）
噴出筒２１は、左右方向および上下方向に延在するＬ字筒状を呈している。左右方向は、本発明の「交差方向」の概念に含まれる。噴出筒２１は、分岐口２０１ｃを介して、吸引通路Ｂつまり直線区間Ｃに挿入されている。噴出筒２１の挿入端は、排出口２００ａ側に湾曲している。噴出筒２１の内部には、供給通路Ｅが区画されている。噴出筒２１は、内筒部（軸方向延在部）２１０と、突出筒部（径方向延在部）２１１と、を備えている。
【００２７】
内筒部２１０は、上下方向に延在している。内筒部２１０は、直線区間Ｃに配置されている。内筒部２１０の上端（圧縮空気Ｇ２の流動方向における下流端）には、噴出口２１３が配置されている。内筒部２１０の外周面と、直線区間Ｃの内周面と、は同軸上に配置されている。内筒部２１０の外周面と、直線区間Ｃの内周面と、の間には、全周的に隙間（径方向隙間）Ｄが区画されている。
【００２８】
突出筒部２１１は、左右方向に延在している。突出筒部２１１は、分岐口２０１ｃを介して、内筒部２１０の下端（圧縮空気Ｇ２の流動方向における上流端）から、直線区間Ｃつまり幹筒２０の右側（径方向外側）に突出している。突出筒部２１１の右端（圧縮空気Ｇ２の流動方向における上流端）には、供給口２１２が配置されている。
【００２９】
（枝筒２２）
枝筒２２は、全体として左右方向に延在する直管状を呈している。枝筒２２の内部には、突出筒部２１１が収容されている。枝筒２２は、右側（圧縮空気Ｇ２の流動方向における上流側）から左側（圧縮空気Ｇ２の流動方向における下流側）に向かって、枝側第五筒２２４と、枝側第三筒２２２と、枝側第四筒２２３および枝側第二筒２２１と、枝側第一筒２２０と、を備えている。
【００３０】
枝側第一筒２２０は、ボス部２０１ｂに接続されている。枝側第一筒２２０の内周面は、突出筒部２１１の外周面に、全周的に接触している。枝側第一筒２２０の内周面に対して、突出筒部２１１は、左右方向に摺動可能である。枝側第一筒２２０の内周面に対して、突出筒部２１１は、突出筒部２１１の軸（左右方向に延在する軸）周り方向に摺動可能である。
【００３１】
枝側第二筒２２１は、枝側第一筒２２０の右側に接続されている。枝側第三筒２２２は、枝側第二筒２２１の右側に接続されている。枝側第五筒２２４は、枝側第三筒２２２の右側に接続されている。枝側第四筒２２３は、枝側第二筒２２１の径方向内側に配置されている。枝側第四筒２２３は、突出筒部２１１の右端に、固定されている。
【００３２】
ボス部２０１ｂの内周面、枝側第一筒２２０の左端外周面、枝側第一筒２２０の右端外周面、枝側第二筒２２１の左端内周面、枝側第二筒２２１の右端内周面、枝側第三筒２２２の左端外周面、枝側第三筒２２２の左端内周面、枝側第三筒２２２の右端内周面、枝側第四筒２２３の右端外周面、枝側第五筒２２４の左端外周面には、各々、ねじ部Ｓが形成されている。径方向（枝筒２２の軸方向（左右方向）に対する径方向）に隣り合う任意の一対のねじ部Ｓ同士が螺合することにより、軸方向（左右方向）に隣り合う任意の一対の部材同士（例えば、枝側第一筒２２０と枝側第二筒２２１）が接続されている。
【００３３】
｛制御装置９０、電磁弁９１、コンプレッサ９４、配管９５、射出開始検出センサ９６｝
図１に示すように、制御装置９０は、電磁弁９１、射出プランジャロッド９２、可動型４１に電気的に接続されている。コンプレッサ（作動流体供給源）９４は、減圧バルブ２の作動流体である、圧縮空気Ｇ２の供給源である。圧縮空気Ｇ２は、本発明の「作動流体」の概念に含まれる。配管９５は、コンプレッサ９４と、図５に示す枝側第五筒２２４と、を連結している。電磁弁９１は、配管９５の途中に配置されている。射出開始検出センサ９６は、リミットスイッチである。射出開始検出センサ９６は、射出プランジャロッド９２の右端（溶湯射出時における射出プランジャロッド９２の移動方向後端）の位置を、検出可能である。
【００３４】
制御装置９０からの指示により、電磁弁９１は、配管９５を開閉可能である。また、制御装置９０からの指示により、射出プランジャロッド９２は、左右方向に往復動可能（溶湯を射出可能）である。また、制御装置９０からの指示により、可動型４１は、左右方向に往復動可能（型開き、型締め可能）である。また、射出開始検出センサ９６は、射出プランジャロッド９２の右端の位置を、制御装置９０に送信可能である。
【００３５】
［鋳造装置の動き］
次に、本実施形態の鋳造装置の鋳造時の動きについて説明する。図１に示す制御装置９０は、油圧シリンダ（図略）により、射出プランジャロッド９２を右側から左側に向かって移動させる。溶湯は、スリーブ９３から射出され、射出孔４０１、ランナａ１を経由して、型締め状態の鋳造金型４のキャビティＡに注入される。なお、キャビティＡには、空気Ｇ１が残留している。射出プランジャロッド９２を右側から左側に向かって移動させると、射出プランジャロッド９２の右端が、射出開始検出センサ９６に近接する。射出開始検出センサ９６は、射出プランジャロッド９２の右端の位置を、制御装置９０に送信する。射出開始検出センサ９６からの信号を受けた制御装置９０は、電磁弁９１を開き、配管９５を介して、コンプレッサ９４の圧縮空気Ｇ２を、図５に示す減圧バルブ２の供給口２１２に圧送する。すなわち、電磁弁９１は、溶湯の射出に同期して開く。圧縮空気Ｇ２は、供給通路Ｅを流動し、噴出口２１３から直線区間Ｃに噴射される。圧縮空気Ｇ２のコンプレッサ９４出側の圧力は、例えば０．２５〜０．５ＭＰａである。圧縮空気Ｇ２の供給時間は、例えば２〜３秒程度である。なお、供給時間は、制御装置９０のタイマー（図略）によりカウントされる。
【００３６】
図１に示すキャビティＡ（例えば５００ｃｍ３程度）の空気Ｇ１および余剰の溶湯は、オーバーフローランナａ２を経由して、図２に示すチルベント３の導入通路Ｈに流入する。導入通路Ｈの上側（下流側）に連なる蛇行通路Ｆ（例えば通路幅（左右方向幅）０．６ｍｍ程度）には、順三角波区間Ｆ１と、台形波区間Ｆ２と、逆三角波区間Ｆ３と、が設定されている。空気Ｇ１は、減圧バルブ２の負圧により吸引され、順三角波区間Ｆ１、台形波区間Ｆ２、逆三角波区間Ｆ３を、滞りなく通過する。一方、溶湯も、減圧バルブ２に吸引され、順三角波区間Ｆ１に流れ込む。順三角波区間Ｆ１の流動抵抗（管路抵抗、損失）は小さい。このため、溶湯が順三角波区間Ｆ１に流れ込みやすい。順三角波区間Ｆ１と比較して、台形波区間Ｆ２においては、溶湯の流動距離が長くなる。このため、溶湯が冷却、固化しやすい。台形波区間Ｆ２と比較して、逆三角波区間Ｆ３においては、流動抵抗が大きくなる。このため、溶湯が冷却、固化しやすい。このように、蛇行通路Ｆにおいては、空気Ｇ１の流動は許容される一方、溶湯の流動は規制される。蛇行通路Ｆを通過した空気Ｇ１は、排出通路Ｉを経由して、連結孔３０１に流れ込む。この際、図４に示すように、空気Ｇ１は、凸部３１１を前後方向に迂回する。空気Ｇ１は、図５に示す減圧バルブ２の吸引口２０２ａに流入する。
【００３７】
ここで、直線区間Ｃの通路断面積（吸引通路Ｂの延在方向に対して直交する方向（水平方向）の断面積）は、隙間Ｄにおいて、急激に絞られ、急激に拡張される。このため、空気Ｇ１は、断熱膨張し、吸引口２０２ａから排出口２００ａに向かう方向の負圧が、直線区間Ｃの拡張部分（具体的には、隙間Ｄの上側部分。図５に点線ハッチングで示す部分。）Ｋに発生する。加えて、圧縮空気Ｇ２は、噴出口２１３から、排出口２００ａに向かって、拡張部分Ｋの径方向内側部分に噴射される。このため、隙間Ｄを通過した空気Ｇ１は、圧縮空気Ｇ２の噴流に引っ張られる。このように、拡張部分Ｋに発生する負圧、および圧縮空気Ｇ２の噴流により、空気Ｇ１は、排出口２００ａから外部に放出される。空気Ｇ１が放出されることにより、溶湯射出時におけるキャビティＡの背圧が小さくなる。すなわち、キャビティＡが、大気圧（１００ｋＰａ）から、例えば２０〜４０ｋＰａ程度、減圧される（以下、大気圧からの減圧量を「減圧度」と称す。この例の場合、減圧度は「−２０〜−４０ｋＰａ」である。）。キャビティＡの圧力は、６０〜８０ｋＰａ程度になる。このため、キャビティＡに対する溶湯の充填を円滑に行うことができる。
【００３８】
キャビティＡへの溶湯の充填が完了したら、図１に示す制御装置９０は、電磁弁９１を閉じる。キャビティＡの溶湯が固化し製品（鋳造品）が完成したら、図１に示す制御装置９０は、鋳造金型４を、型締め状態から型開き状態に切り換える。その後、製品は、キャビティＡから取り出される。
【００３９】
［作用効果］
次に、本実施形態の減圧バルブおよび鋳造装置の作用効果について説明する。図５に示すように、本実施形態の減圧バルブ２によると、幹筒２０の吸引通路Ｂの直線区間Ｃに、噴出筒２１が挿入されている。噴出筒２１の噴出口２１３からは、上側（直線区間Ｃの下流側）に向かって、圧縮空気Ｇ２が噴出される。このため、圧縮空気Ｇ２の噴流により、図１に示すキャビティＡの空気Ｇ１を吸引することができる。したがって、真空発生装置（真空ポンプ、減圧タンクなど）を用いずに、溶湯射出時におけるキャビティＡの背圧を小さくすることができる。すなわち、キャビティＡを減圧することができる。よって、真空発生装置の設置スペース、設置コストを削減することができる。また、コンプレッサ９４から供給される圧縮空気Ｇ２だけで、言い換えると工場内に供給される圧縮空気Ｇ２だけで、キャビティＡを減圧することができる。また、キャビティＡを減圧することができるため、製品（鋳造品）の品質を向上させることができる。例えば、バリの発生を抑制することができる。また、湯廻りを改善することができる。また、内部欠陥の発生を抑制することができる。
【００４０】
また、図５に示すように、噴出筒２１は、吸引通路Ｂの直線区間Ｃに挿入されている。このため、直線区間Ｃの通路断面積は、隙間Ｄにおいて、急激に絞られ、急激に拡張される。したがって、空気Ｇ１は、断熱膨張し、下側から上側に向かう方向の負圧が、直線区間Ｃの拡張部分Ｋに発生する。加えて、圧縮空気Ｇ２は、噴出口２１３から、拡張部分Ｋの径方向内側部分に噴射される。このため、隙間Ｄを通過した空気Ｇ１は、圧縮空気Ｇ２の噴流に引っ張られる。このように、拡張部分Ｋに発生する負圧、および圧縮空気Ｇ２の噴流により、空気Ｇ１は、排出口２００ａから外部に放出される。空気Ｇ１が放出されることにより、キャビティＡは減圧される。
【００４１】
また、直線区間Ｃにおいては、下側から上側に向かって、通路断面積が大きい上流側部分と、上流側部分よりも通路断面積が小さい隙間Ｄと、隙間よりも通路断面積が大きい下流側部分（拡張部分Ｋとその径方向内側部分）と、が直線状に並んでいる。言い換えると、吸引口２０２ａと排出口２００ａとが直線状に並んでいる。このため、直線区間Ｃが、ちょうど供給通路Ｅのように湾曲している場合と比較して、流動抵抗が小さくなる。したがって、空気Ｇ１に対する吸引力が大きくなる。よって、キャビティＡを確実に減圧することができる。
【００４２】
また、直線区間Ｃにおいて、隙間Ｄは、噴出筒２１の噴出口２１３よりも、下側に配置されている。このため、噴出口２１３から噴出された圧縮空気Ｇ２が、隙間Ｄに流れ込みにくい。すなわち、圧縮空気Ｇ２が逆流しにくい。したがって、キャビティＡを簡単に減圧することができる。
【００４３】
また、本実施形態の減圧バルブ２は枝筒２２を備えている。枝筒２２は、噴出筒２１を幹筒２０に固定している。具体的には、突出筒部２１１の右端（先端）は、枝側第四筒２２３、枝側第三筒２２２、枝側第二筒２２１、枝側第一筒２２０を介して、ボス部２０１ｂに固定されている。
【００４４】
また、枝筒２２は、直線区間Ｃにおける内筒部２１０の位置を、調整可能である。具体的には、枝側第一筒２２０の内周面に対して、突出筒部２１１は、左右方向に摺動可能である。このため、直線区間Ｃにおける内筒部２１０の左右方向（直線区間Ｃの径方向）位置を、調整することができる。したがって、直線区間Ｃに対する内筒部２１０の偏心（直線区間Ｃの軸に対して、内筒部２１０の軸が、左右方向に平行にずれること）を、簡単に調整することができる。すなわち、直線区間Ｃと内筒部２１０とを、同軸上に簡単に配置することができる。
【００４５】
また、枝側第一筒２２０の内周面に対して、突出筒部２１１は、突出筒部２１１の軸（左右方向に延在する軸）周り方向に摺動可能である。このため、突出筒部２１１の軸（左右方向に延在する軸）を中心に、内筒部２１０を前後方向に傾動させることができる。したがって、直線区間Ｃに対する内筒部２１０の軸ずれ（直線区間Ｃの軸に対して、内筒部２１０の軸が、前後方向（交差方向）に傾くこと）を、簡単に調整することができる。すなわち、直線区間Ｃと内筒部２１０とを、同軸上に簡単に配置することができる。
【００４６】
また、枝側第三筒２２２の左端の内周面および外周面には、ねじ部Ｓが配置されている。このうち、内周面のねじ部Ｓは、枝側第四筒２２３の右端外周面のねじ部Ｓに、螺合している。また、外周面のねじ部Ｓは、枝側第二筒２２１の右端内周面のねじ部Ｓに、螺合している。このため、枝側第三筒２２２に対して、枝側第四筒２２３と、枝側第二筒２２１と、を各々独立して螺動させることができる。したがって、幹筒２０に対する枝筒２２の位置調整と、直線区間Ｃに対する内筒部２１０の位置調整と、を各々独立して行うことができる。例えば、枝側第一筒２２０、枝側第二筒２２１、枝側第三筒２２２の連結長（左右方向全長）を変更せずに、直線区間Ｃと内筒部２１０とを、同軸上に簡単に配置することができる。また、例えば、直線区間Ｃと内筒部２１０とを同軸上に配置した状態で、枝側第一筒２２０、枝側第二筒２２１、枝側第三筒２２２の連結長（左右方向全長）を変更することができる。したがって、既設の配管９５とチルベント３との間に、後から減圧バルブ２を追加配置する際、減圧バルブ２を簡単に取り付けることができる。
【００４７】
また、図２〜図４に示すように、チルベント３の蛇行通路Ｆは、下側から上側に向かって、順三角波区間Ｆ１と、台形波区間Ｆ２と、逆三角波区間Ｆ３と、を備えている。このため、溶湯が蛇行通路Ｆを通過するのを、抑制することができる。一方、空気Ｇ１が蛇行通路Ｆを通過するのを、許容することができる。
【００４８】
また、図１に示すように、減圧バルブ２は、チルベント３に対して、簡単に着脱することができる。このため、鋳造金型４のキャビティＡのメンテナンスや清掃を簡単に行うことができる。
【００４９】
＜第二実施形態＞
本実施形態の減圧バルブおよび鋳造装置と、第一実施形態の減圧バルブおよび鋳造装置との相違点は、幹筒の代わりにブロック状のバルブ本体が配置されている点である。ここでは、相違点についてのみ説明する。
【００５０】
図６に、本実施形態の減圧バルブの左右方向断面図を示す。なお、図５と対応する部位については、同じ符号で示す。図６に示すように、バルブ本体２３は、ブロック状を呈している。バルブ本体２３は、貫通孔２３０と、分岐孔２３１と、を備えている。貫通孔２３０は、バルブ本体２３を上下方向に貫通している。貫通孔２３０の径方向内側には、吸引通路Ｂが区画されている。吸引通路Ｂには、直線区間Ｃが設定されている。直線区間Ｃは、吸引通路Ｂの全長に亘って配置されている。吸引通路Ｂの下端は、図２に示すチルベント３の連結孔３０１に、連通している。分岐孔２３１は、バルブ本体２３の右面から左側に向かって延在している。分岐孔２３１の左端は、貫通孔２３０の上下方向中間部分に、開口している。
【００５１】
噴出筒２１は、左右方向および上下方向に延在するＬ字筒状を呈している。噴出筒２１は、分岐孔２３１を介して、吸引通路Ｂつまり直線区間Ｃに挿入されている。噴出筒２１の挿入端は、排出口２００ａ側に湾曲している。噴出筒２１の内部には、供給通路Ｅが区画されている。供給通路Ｅの右端は、図１に示す配管９５に、連通している。
【００５２】
本実施形態の減圧バルブおよび鋳造装置と、第一実施形態の減圧バルブおよび鋳造装置とは、構成が共通する部分に関しては、同様の作用効果を有する。本実施形態のように、バルブ本体２３をブロック状としてもよい。本実施形態によると、減圧バルブ２を、二つの部品（バルブ本体２３、噴出筒２１）のみで構成することができる。このため、部品点数が少なくなる。
【００５３】
＜その他＞
以上、本発明の減圧バルブおよび鋳造装置の実施の形態について説明した。しかしながら、実施の形態は上記形態に特に限定されるものではない。当業者が行いうる種々の変形的形態、改良的形態で実施することも可能である。
【００５４】
吸引対象流体、作動流体の種類は特に限定しない。気体（不活性ガス、酸素、水素、水蒸気など）でも液体（水、オイルなど）でもよい。溶湯の種類は特に限定しない。アルミニウム、アルミニウム合金、マグネシウム、マグネシウム合金、亜鉛、亜鉛合金などであってもよい。吸引通路Ｂにおける直線区間Ｃの配置数、長さ、通路断面積などは特に限定しない。吸引通路Ｂの全体に直線区間Ｃが配置されていてもよい。吸引通路Ｂの一部だけに直線区間Ｃが配置されていてもよい。固定側ブロック３０、可動側ブロック３１の材質は特に限定しない。好ましくは、固定型４０、可動型４１を形成する材料（例えば、一般金型材料（ＪＩＳ  Ｇ４４０４  ＳＫＤ６１）など）よりも、固定側ブロック３０、可動側ブロック３１を形成する材料の方が、熱伝導率が高い方がよい。こうすると、溶湯の放熱を促進することができる。このため、チルベント３における溶湯の流動を規制することができる。
【００５５】
バルブ本体の形状は特に限定しない。筒状、ブロック状であってもよい。幹筒２０、噴出筒２１、枝筒２２の構成は特に限定しない。単一の筒体製であってもよい。複数の筒体の合体物であってもよい。合体物である場合、隣接する筒体同士の接続方法は特に限定しない。例えば、螺合（ねじ部Ｓ同士の締結）、嵌合、接着、溶接などであってもよい。噴出筒２１は、湾曲可能な蛇腹部を有していてもよい。噴出筒２１は、弾性を有する、例えば耐熱ゴム製の、チューブ、ホースなどであってもよい。突出筒部２１１、枝筒２２の延在方向は特に限定しない。直線区間Ｃの軸方向に対して、交差していればよい。直線区間Ｃ、幹筒２０の延在方向は特に限定しない。例えば、垂直方向、水平方向（左右方向、前後方向）、垂直方向および水平方向に対して交差する方向に延在していてもよい。圧縮空気Ｇ２の供給時間は特に限定しない。例えば、キャビティＡへの溶湯の充填時間と一致していてもよい。また、キャビティＡへの溶湯の充填時間の一部（初期、中間期、終期など）に、圧縮空気Ｇ２の供給時間を、同期させてもよい。
【００５６】
射出開始検出センサ９６の種類は特に限定しない。溶湯の射出開始時を検出できればよい。本発明の減圧バルブは、本発明の鋳造装置から独立して用いてもよい。減圧が必要な各種機器（例えば、清掃用吸引機、リークテスタ、揚水用ポンプなど）に、本発明の減圧バルブを配置してもよい。なお、リークテスタに本発明の減圧バルブを配置する場合、テスト対象となる中空ワークの内部に気体（アルゴン、水素など）を充填し、当該中空ワークを容器の内部に気密的に配置し、当該容器を減圧バルブで減圧してもよい。また、図２に示すチルベント３以外の種類のチルベントに、本発明の減圧バルブを接続してもよい。また、従来の鋳造装置（真空発生装置（真空ポンプ、真空タンク）によりキャビティを減圧する鋳造装置）に、本発明の減圧バルブを追加してもよい。こうすると、減圧時のキャビティの真空度を高くすることができる。
【００５７】
本発明の鋳造装置のチルベントは、本発明の鋳造装置、減圧バルブから、独立して用いてもよい。例えば、従来の鋳造装置に、本発明の鋳造装置のチルベントを配置してもよい。この場合であっても、チルベントにより、溶湯が蛇行通路を通過するのを、抑制することができる。一方、吸引対象流体が蛇行通路を通過するのを、許容することができる。
【実施例】
【００５８】
以下、図５に示す減圧バルブ２について行った実験について説明する。
【００５９】
＜実験１＞
実験１（後述する実験１−１、実験１−２）においては、減圧バルブ２の幹側第一筒２００、内筒部２１０の形状の最適条件を検証した。図７に、実験１に用いた実験装置の左右方向断面図を示す。なお、図１、図２、図５と対応する部位については同じ符号で示す。図７に示すように、実験１においては、複数の減圧バルブ２（詳しくは、図５に示す幹側第一筒２００、内筒部２１０（つまり噴出筒２１）の形状の異なる複数の減圧バルブ２）を用いて、容器９７の水（容積５００ｃｍ３）を吸い上げた。なお、減圧バルブ２は、チルベント３に接続した。また、チルベント３は、容器９７底面のスペーサ９７０の上に載置した。また、容器９７の水が排出口２００ａから排出される時間により、減圧バルブ２の減圧性能を検証した。
【００６０】
表１に、実験１に用いた幹側第一筒２００の外径、内径ｄ１を示す。表２に、実験１に用いた内筒部２１０の外径ｄ３、内径ｄ２を示す。表３に、実験１に用いた内筒部２１０の上下方向長さ（幹側第二筒２０１からの上側突出量）ｌ２を示す。なお、図５に示すように、幹側第一筒２００の上下方向長さ（幹側第二筒２０１からの上側突出量）ｌ１は、２００ｍｍとした。
【表１】
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【表２】
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【表３】
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【００６１】
［実験１−１］
実験１−１においては、表１のタイプｇ２の幹側第一筒２００を用いた。また、表２のタイプｈ２〜ｈ４、表３のタイプｉ１〜ｉ７の内筒部２１０を用いた。すなわち、１種類の幹側第一筒２００に対して、２１種類の内筒部２１０を、組み合わせた。
【００６２】
図８（ａ）に、実験１−１における有効断面積比と排出時間との関係を表すグラフを示す。図８（ｂ）に、実験１−１における有効長さ比と排出時間との関係を表すグラフを示す。なお、排出時間が短い方が、より減圧性能が高くなる。
【００６３】
図８（ｂ）に示す有効長さ比Ｒ２は、以下の式（１）から求められる。また、幹側第一筒２００の内径ｄ１側（内周面側）の断面積をｓ１、内筒部２１０の内径ｄ２側（内周面側）の断面積をｓ２、内筒部２１０の外径ｄ３側（外周面側）の断面積をｓ３として、図８（ａ）に示す有効断面積比Ｒ１は、以下の式（２）から求められる。
Ｒ２＝ｌ２／ｌ１    ・・・式（１）
Ｒ１＝ｓ２／（ｓ１−ｓ３）    ・・・式（２）
図８（ａ）に示すように、有効断面積比Ｒ１が０．１２８以上０．３７０以下の範囲において、より減圧性能が高くなることが判った。また、図８（ｂ）に示すように、有効長さ比Ｒ２が０．２以上０．４以下の範囲において、より減圧性能が高くなることが判った。
【００６４】
［実験１−２］
実験１−２においては、表１のタイプｇ１の幹側第一筒２００を用いた。また、表２のタイプｈ１、ｈ２、表３のタイプｉ１〜ｉ７の内筒部２１０を用いた。すなわち、１種類の幹側第一筒２００に対して、１４種類の内筒部２１０を、組み合わせた。
【００６５】
図９（ａ）に、実験１−２における有効断面積比と排出時間との関係を表すグラフを示す。図９（ｂ）に、実験１−２における有効長さ比と排出時間との関係を表すグラフを示す。
【００６６】
図９（ａ）に示すように、有効断面積比Ｒ１が大きい方が、より減圧性能が高くなることが判った。また、図９（ｂ）に示すように、減圧性能が高いことが判った。
【００６７】
＜実験２＞
実験２においては、図１に示す鋳造装置１同様に、鋳造金型４にチルベント３および減圧バルブ２を配置した。なお、キャビティＡの容積は、５００ｃｍ３とした。また、圧縮空気Ｇ２のコンプレッサ９４出側の圧力は、０．２ＭＰａとした。また、図２に示す蛇行通路Ｆの通路幅は、０．６ｍｍとした。また、図５に示す幹側第一筒２００の上下方向長さｌ１は、２００ｍｍとした。
【００６８】
実験２においては、実験１−１の表１のタイプｇ２の幹側第一筒２００に対して、表２のタイプｈ２〜ｈ４、表３のタイプｉ１〜ｉ３の内筒部２１０を組み合わせた。すなわち、１種類の幹側第一筒２００に対して、９種類の内筒部２１０を、組み合わせた。
【００６９】
図１０（ａ）に、実験２における有効断面積比と減圧度との関係を表すグラフを示す。図１０（ｂ）に、実験２における有効長さ比と減圧度との関係を表すグラフを示す。なお、減圧度は、キャビティＡに配置した真空センサにより測定した。減圧度が高い方が、より減圧性能が高くなる。
【００７０】
図１０（ａ）に示すように、有効断面積比Ｒ１が０．１２８以上０．３７０以下の範囲において、より減圧性能が高くなることが判った。また、図１０（ｂ）に示すように、有効長さ比Ｒ２によらず、減圧性能が高いことが判った。また、タイプｈ４よりもタイプｈ２、ｈ３の方が、減圧性能が高くなることが判った。
【００７１】
また、従来の鋳造装置（真空発生装置（真空ポンプ、真空タンク）によりキャビティを減圧する鋳造装置）を用いて鋳造を行った場合と、図１に示す鋳造装置１（実験２の条件）を用いて鋳造を行った場合と、を比較すると、図１に示す鋳造装置１を用いて鋳造を行った場合の方が、品質の高い製品（鋳造品）を得ることができた。
【００７２】
具体的には、従来の鋳造装置を用いて鋳造を行った場合、外観不良（湯廻り不良）率は、４．５％（５１７個／１１５００個）だった。これに対して、図１に示す鋳造装置１を用いて鋳造を行った場合、外観不良（湯廻り不良）率は、０％（０個／１３５００個）だった。
【００７３】
また、従来の鋳造装置を用いて鋳造を行った場合、外観不良（ハクリ）率は、４．１％（４７５個／１１５００個）だった。これに対して、図１に示す鋳造装置１を用いて鋳造を行った場合、外観不良（ハクリ）率は、０．５％（６７個／１３５００個）だった。
【００７４】
＜実験３＞
図１１に、空気エジェクターの軸方向断面図を示す。ただし、従来、空気エジェクターは、キャビティの減圧には使用されていない。図１１に示すように、空気エジェクター７は、第一筒部７０と、第二筒部７１と、ノズル７２と、を備えている。第一筒部７０の軸方向一端には、供給口７００が配置されている。第一筒部７０の軸方向他端には、排出口７０１が配置されている。第一筒部７０の軸方向途中には、ノズル７２が配置されている。第二筒部７１は、第一筒部７０の軸方向途中（ノズル７２の下流端の上流側）に、分岐接続されている。第二筒部７１の軸方向一端には、吸引口７１０が配置されている。作動流体である圧縮空気Ｇ２は、供給口７００から排出口７０１に向かって、一直線に流動する。吸引対象流体である空気Ｇ１は、吸引口７１０から、ノズル７２の径方向外側および下流側を経由して、圧縮空気Ｇ２に合流し、排出口７０１から排出される。なお、圧縮空気Ｇ２には、第一筒部７０の括れ部により、背圧が生じる可能性がある。このため、空気エジェクター７の負圧力（吸引力）を妨げるおそれがある。同様に、図１２に示すエア抜き装置１００の場合も、エア排出口１０６により、背圧が生じる可能性がある。
【００７５】
実験１同様に、図１１に示す空気エジェクター７を用いて、図７に示す容器９７の水（容積５００ｃｍ３）を吸い上げた。なお、空気エジェクター７は、チルベント３に接続した。この場合、容器９７からの水の排出時間は１９秒だった。
【００７６】
これに対して、図７に示す減圧バルブ２（詳しくは、表１のタイプｇ２の幹側第一筒２００と、表２のタイプｈ２、表３のタイプｉ２の内筒部２１０と、を組み合わせた減圧バルブ２）の場合、容器９７からの水の排出時間は１５秒だった。
【符号の説明】
【００７７】
１：鋳造装置、２：減圧バルブ、２０：幹筒、２００：幹側第一筒、２００ａ：排出口、２０１：幹側第二筒、２０１ａ：直筒部、２０１ｂ：ボス部、２０１ｃ：分岐口、２０２：幹側第三筒、２０２ａ：吸引口、２１：噴出筒、２１０：内筒部、２１１：突出筒部、２１２：供給口、２１３：噴出口、２２：枝筒、２２０：枝側第一筒、２２１：枝側第二筒、２２２：枝側第三筒、２２３：枝側第四筒、２２４：枝側第五筒、２３：バルブ本体、２３０：貫通孔、２３１：分岐孔、３：チルベント、３０：固定側ブロック、３００：合わせ面、３０１：連結孔、３１：可動側ブロック、３１０：合わせ面、３１１：凸部、４：鋳造金型、４０：固定型、４００：型面、４０１：射出孔、４１：可動型、４１０：型面、７：空気エジェクター、７０：第一筒部、７００：供給口、７０１：排出口、７１：第二筒部、７１０：吸引口、７２：ノズル、９０：制御装置、９１：電磁弁、９２：射出プランジャロッド、９３：スリーブ、９３０：注湯孔、９４：コンプレッサ、９５：配管、９６：射出開始検出センサ、９７：容器、９７０：スペーサ、Ａ：キャビティ、Ｂ：吸引通路、Ｃ：直線区間、Ｄ：隙間、Ｅ：供給通路、Ｆ：蛇行通路、Ｆ１：順三角波区間、Ｆ２：台形波区間、Ｆ３：逆三角波区間、Ｇ１：空気（吸引対象流体）、Ｇ２：圧縮空気（作動流体）、Ｈ：導入通路、Ｉ：排出通路、Ｋ：拡張部分、Ｓ：ねじ部、ａ１：ランナ、ａ２：オーバーフローランナ、ｆ１：順三角波部、ｆ１ａ：上下方向中心、ｆ２：台形波部、ｆ３：逆三角波部、ｆ３ａ：上下方向中心、ｆ３ｂ：頂点
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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