(57)【要約】【課題】耐熱性に優れるとともに、エネルギー効率よく量産可能なガラスの提供。【解決手段】５０〜３５０℃での平均熱膨張係数αが１５×１０−７〜３０×１０−７／℃であり、酸化物基準のモル百分率表示で、Ｒ２Ｏ：０．０１〜５．５％（ただし、Ｒ２Ｏは、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、及びＫ２Ｏのうちの少なくとも１つである）を含有するガラス。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
５０〜３５０℃での平均熱膨張係数αが１５×１０−７〜３０×１０−７／℃であり、
酸化物基準のモル百分率表示で、
Ｒ２Ｏ：０．０１〜５．５％（ただし、Ｒ２Ｏは、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、及びＫ２Ｏのうちの少なくとも１つである）
を含有するガラス。
【請求項２】
酸化物基準のモル百分率表示で、
Ｂ２Ｏ３：５〜１９％
をさらに含有する請求項１に記載のガラス。
【請求項３】
粘度が１０２ｄＰａ・ｓとなる温度が１８００℃以下である請求項１又は２に記載のガラス。
【請求項４】
粘度が１０３ｄＰａ・ｓとなる温度が１５７５℃以下である請求項１〜３のいずれか１項に記載のガラス。
【請求項５】
粘度が１０４ｄＰａ・ｓとなる温度が１４００℃以下である請求項１〜４のいずれか１項に記載のガラス。
【請求項６】
ガラス転移点が８００℃以下である請求項１〜５のいずれか１項に記載のガラス。
【請求項７】
酸化物基準の重量百分率表示で、Ｆｅ２Ｏ３：０．０００１〜０．２％をさらに含有する請求項１〜６のいずれか１項に記載のガラス。
【請求項８】
鏡面仕上げ表面を有する厚み１ｍｍの前記ガラスにビッカース圧子を用いて圧痕を形成した際のクラックの発生率が５０％となるビッカース圧子の荷重が１００ｇｆ以上である請求項１〜７のいずれか１項に記載のガラス。
【請求項９】
粘度が１０３ｄＰａ・ｓとなる温度における電気伝導度σが、ｌｏｇσの値として２．５ｍｓ／ｍ以上である請求項１〜８のいずれか１項に記載のガラス。
【請求項１０】
失透温度が、粘度が１０３ｄＰａ・ｓとなる温度より低い請求項１〜９のいずれか１項に記載のガラス。
【請求項１１】
厚みが２〜１５ｍｍである請求項１〜１０のいずれか１項に記載のガラス。
【請求項１２】
請求項１〜１１のいずれか１項に記載のガラスをトッププレートとして備える加熱調理器。
【請求項１３】
請求項１２に記載の加熱調理器を含むキッチン台。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、耐熱性に優れるとともに、エネルギー効率よく量産可能なガラスに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、加熱調理器等の加熱器のトッププレート、高温炉の窓材、防火性を要する建材、等の各種用途において、耐熱ガラスが用いられている。例えば、加熱調理器等の加熱器のトッププレートとして、従来、低膨張性のリチウムアルミノシリケート系結晶化ガラスが用いられている。しかしながら、低膨張性のリチウムアルミノシリケート系結晶化ガラスは茶褐色の色調を有しており、周囲の色調や意匠と調和しにくいという問題があった。
【０００３】
また、特許文献１には、アルカリ成分を含まない特定の組成を有し、膨張係数が３０×１０−７／℃以下である低膨張ガラスが、電気的絶縁性を必要とするエレクトロニクス材料として用いられうることが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特公平４−６１８２１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ここで、本発明者らの知見によれば、特許文献１に記載のガラスは高温粘性が比較的高いものである。このような高温粘性の高いガラスの溶融工程においては、省エネルギー化を考慮して、近年、電気ブースターを用いた電気溶融を行うことが多くなってきている。しかしながら、特許文献１の記載のような無アルカリガラスは高温での電気伝導度が低いため、溶融工程において電気溶融を適用し難く、量産するにはエネルギー効率が悪いという問題があった。
【０００６】
そこで、本発明は、耐熱性に優れるとともに、エネルギー効率よく量産可能なガラスを提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは鋭意検討を重ねた結果、下記のガラスにより前記課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００８】
すなわち、本発明は、５０〜３５０℃での平均熱膨張係数が１５×１０−７〜３０×１０−７／℃であり、
酸化物基準のモル百分率表示で、
Ｒ２Ｏ：０．０１〜５．５％（ただし、Ｒ２Ｏは、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、及びＫ２Ｏのうちの少なくとも１つである）
を含有するガラスに関する。
【０００９】
上記のガラスは、酸化物基準のモル百分率表示で、
Ｂ２Ｏ３：５〜１９％
をさらに含有してもよい。
【００１０】
上記のガラスは、粘度が１０２ｄＰａ・ｓとなる温度が１８００℃以下であることが好ましい。
また、上記のガラスは、粘度が１０３ｄＰａ・ｓとなる温度が１５７５℃以下であることが好ましい。
また、上記のガラスは、粘度が１０４ｄＰａ・ｓとなる温度が１４００℃以下であることが好ましい。
【００１１】
上記のガラスは、ガラス転移点が８００℃以下であることが好ましい。
【００１２】
上記のガラスは、酸化物基準の重量百分率表示で、Ｆｅ２Ｏ３：０．０００１〜０．２％をさらに含有してもよい。
【００１３】
上記のガラスにおいては、鏡面仕上げ表面を有する厚み１ｍｍの上記のガラスにビッカース圧子を用いて圧痕を形成した際のクラックの発生率が５０％となるビッカース圧子の荷重が１００ｇｆ以上であることが好ましい。
【００１４】
上記のガラスは、粘度が１０３ｄＰａ・ｓとなる温度における電気伝導度σが、ｌｏｇσの値として２．５ｍｓ／ｍ以上であることが好ましい。
【００１５】
上記のガラスは、失透温度が、粘度が１０３ｄＰａ・ｓとなる温度より低いことが好ましい。また、上記のガラスは、厚みが２〜１５ｍｍであってもよい。
【００１６】
また、本発明は、上記のガラスをトッププレートとして備える加熱調理器にも関する。
【００１７】
さらに、本発明は、上記の加熱調理器を含むキッチン台にも関する。
【発明の効果】
【００１８】
本発明のガラスは、耐熱性に優れるとともに、エネルギー効率よく量産可能である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本発明を詳細に説明するが、本発明は以下の実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、任意に変形して実施することができる。なお、本明細書において、「〜」とはその下限の値以上、その上限の値以下であることを意味する。
【００２０】
本発明のガラスは、５０〜３５０℃での平均熱膨張係数αが１５×１０−７〜３０×１０−７／℃であり、酸化物基準のモル百分率表示で、Ｒ２Ｏ：０．０１〜５．５％（ただし、Ｒ２Ｏは、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、及びＫ２Ｏのうちの少なくとも１つである）を含有するガラスである。
【００２１】
本発明のガラスの平均熱膨張係数（α）は、５０〜３５０℃の温度範囲において、１５×１０−７〜３０×１０−７／℃である。αが１５×１０−７／℃未満であると、高温粘性が高くなりすぎる。αは、好ましくは２０×１０−７／℃以上であり、より好ましくは２５×１０−７／℃以上である。一方、αが３０×１０−７／℃以下であれば、温度変化の際に発生する熱応力を小さくして熱的衝撃による割れを抑制できる。αは、好ましくは２８×１０−７／℃以下であり、より好ましくは２６×１０−７／℃以下、さらに好ましくは２５×１０−７／℃以下である。
なお、ガラスの平均熱膨張係数（α）は熱機械分析装置（ＴＭＡ）により測定できる。
【００２２】
以下において、本発明のガラスのガラス組成について説明する。なお、特に断りのない限り、各成分の含有量（％）は、酸化物基準のモル百分率を表すこととする。ただし、後述するＦｅ２Ｏ３の含有量は酸化物基準の重量百分率表示であり、塩化物、ＳｎＯ２及びＳＯ３からなる群から選択される少なくとも１種の合計含有量は重量百分率表示である。
【００２３】
Ｒ２Ｏは、ガラスの高温での電気伝導度を向上させるのに有用な成分である。また、ガラス原料の溶融を促進し、熱膨張係数、粘性等を調整するのに有用な成分である。ここで、Ｒ２Ｏとは、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、及びＫ２Ｏのうちの少なくとも１つを表す。上記効果を良好に発揮するために、Ｒ２Ｏの含有量は、０．０１％以上が好ましく、０．１％以上がより好ましく、０．５％以上がさらに好ましい。一方、Ｒ２Ｏの含有量を５．５％以下とすることにより、ガラスの熱膨張係数を小さくして、温度変化の際に発生する応力を小さくすることができる。Ｒ２Ｏの含有量は、好ましくは５．０％以下であり、より好ましくは４．０％以下であり、さらに好ましくは３.０％以下、よりさらに好ましくは２．５％以下である。
なお、Ｌｉ２Ｏを含有しない場合のＲ２Ｏ、すなわちＮａ２Ｏ及びＫ２Ｏの合計量は、膨張係数を３０×１０−７／℃以下へ抑制するとの観点から、２．９％以下であることが好ましく、２．５％以下であることがより好ましく、２．０％以下であることがさらにより好ましい。
【００２４】
Ｌｉ２Ｏは、ガラスの高温での電気伝導度を向上させるのに有用な成分である。また、ガラス原料の溶融を促進し、熱膨張係数、粘性等を調整するのに有用な成分である。ここで、Ｒ２Ｏの含有量が上記範囲を満たせば、Ｌｉ２Ｏは含有されていなくともよい（含有量が０％であってもよい）が、上記効果を良好に発揮させるためにＬｉ２Ｏを含有させる場合のＬｉ２Ｏの含有量は、０．１％以上が好ましく、０．３％以上がより好ましく、０．６％以上がさらに好ましい。一方、ガラスの熱膨張係数を小さくして、温度変化の際に発生する応力を小さくするためには、５％以下であることが好ましく、４％以下であることがより好ましく、３％以下であることがさらに好ましい。
【００２５】
Ｎａ２Ｏは、ガラスの高温での電気伝導度を向上させるのに有用な成分である。また、ガラス原料の溶融を促進し、熱膨張係数、粘性等を調整するのに有用な成分である。ここで、Ｒ２Ｏの含有量が上記範囲を満たせば、Ｎａ２Ｏは含有されていなくともよい（含有量が０％であってもよい）が、上記効果を良好に発揮させるためにＮａ２Ｏを含有させる場合のＮａ２Ｏの含有量は、０．１％以上が好ましく、０．２５％以上がより好ましく、０．５％以上がさらに好ましい。一方、ガラスの熱膨張係数を小さくして、温度変化の際に発生する応力を小さくするためには、２．５％以下であることが好ましく、２％以下であることがより好ましく、１％以下であることがさらに好ましい。
【００２６】
Ｋ２Ｏは、ガラスの高温での電気伝導度を向上させるのに有用な成分である。また、ガラス原料の溶融を促進し、熱膨張係数、粘性等を調整するのに有用な成分である。ここで、Ｒ２Ｏの含有量が上記範囲を満たせば、Ｋ２Ｏは含有されていなくともよい（含有量が０％であってもよい）が、上記効果を良好に発揮させるためにＫ２Ｏを含有させる場合のＫ２Ｏの含有量は、０．１％以上が好ましく、０．２％以上がより好ましく、０．４％以上がさらに好ましい。一方、ガラスの熱膨張係数を小さくして、高温に曝された際に発生する応力を小さくするためには、２．０％以下であることが好ましく、１．５％以下であることがより好ましく、１％以下であることがさらに好ましい。
【００２７】
ＳｉＯ２は、ガラスの主成分である。ＳｉＯ２の含有量は、ガラスの耐候性を高めるためには、５５％以上が好ましく、５８％以上がより好ましく、６１％以上がさらに好ましく、６３％以上がよりさらに好ましい。また、ＳｉＯ２の含有量は、ガラスの粘性を低くして製造性を高めるためには、７５％以下が好ましく、７３％以下がより好ましく、７０％以下がさらに好ましく、６７％以下がよりさらに好ましい。
【００２８】
Ａｌ２Ｏ３は、ガラスの耐候性を高め、膨張係数を低くするのに有用な成分であり、含有させてもよい。そのためには、好ましくは５％以上、より好ましくは８％以上、さらに好ましくは１１％以上含有させてもよい。一方、ガラスの耐酸性を高めるために、また、ガラスの失透を抑制するためには、Ａｌ２Ｏ３の含有量は、好ましくは１９％以下であり、より好ましくは１７％以下であり、さらに好ましくは１６％以下である。
【００２９】
Ｂ２Ｏ３は、ガラスの熱膨張係数を調整するのに有用な成分であり、含有させてもよい。ガラスの熱膨張係数を抑制し、ガラスの高温粘性を低くするためには、Ｂ２Ｏ３の含有量は５％以上とすることが好ましく、より好ましくは８％以上とし、さらに好ましくは１１％以上とし、よりさらに好ましくは１３％以上とする。一方、ガラスの耐候性を向上させるためには、Ｂ２Ｏ３の含有量は１９％以下とすることが好ましく、より好ましくは１７％以下とし、さらに好ましくは１６％以下とし、よりさらに好ましくは１４％以下とする。
【００３０】
ＲＯ（ここで、ＲＯは、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、及びＢａＯのうちの少なくとも１つである）は、ガラスの粘性を低くして溶解性を高め、膨張係数を制御するために、好ましくは０．１％以上、より好ましくは１．５％以上、さらに好ましくは３．０％以上含有させてもよい。一方、ガラスの失透温度を低くして溶解性を高め、膨張係数を制御するためには、ＲＯの含有量は、好ましくは１２％以下であり、より好ましくは１０％以下であり、さらに好ましくは７．５％以下である。
【００３１】
ＭｇＯは、ガラスの粘性を低くして溶解性を高め、膨張係数を制御するために含有させてもよく、その場合のＭｇＯの含有量は、０．１％以上が好ましく、１．５％以上がより好ましく、３．０％以上がさらに好ましい。一方、ガラスの失透温度を低くして溶解性を高め、膨張係数を制御するためには、ＭｇＯの含有量は、１０％以下が好ましく、７．５％以下がより好ましく、５％以下がさらに好ましい。
【００３２】
ＣａＯは、ガラスの粘性を低くして溶解性を高め、膨張係数を制御するために含有させてもよく、ＣａＯの含有量は、１０％以下が好ましく、５％以下がより好ましく、３％以下がさらに好ましい。
【００３３】
ＳｒＯは、ガラスの失透温度を低くして溶解性を高め、膨張係数を制御するために含有させてもよく、ＳｒＯの含有量は、１０％以下が好ましく、５％以下がより好ましく、３％以下がさらに好ましい。
【００３４】
ＢａＯは、ガラスの失透温度を低くして生産性を高め、膨張係数を制御するために含有させてもよく、ＢａＯの含有量は、１０％以下が好ましく、５％以下がより好ましく、３％以下がさらに好ましい。
【００３５】
ＺｒＯ２は、ガラスの耐薬品性を向上させるために含有させてもよい。その場合のＺｒＯ２の含有量は、０．０１％以上が好ましく、０．１％以上がより好ましく、０．２％以上がさらに好ましい。一方、ガラスの失透温度を低くして生産性を高めるためには、ＺｒＯ２の含有量は、１％以下が好ましく、０．５％以下がより好ましく、０．３％以下がさらに好ましい。
【００３６】
Ｐ２Ｏ５は、ガラスの結晶化や失透を防止して、ガラスを安定化させるのに有効な成分であり、含有させてもよい。上記効果を良好に発揮するためには、Ｐ２Ｏ５の含有量は、１％以上が好ましく、２．５％以上がより好ましく、３．５％以上がさらに好ましい。一方、Ｐ２Ｏ５の含有量を１０％以下とすることにより、ガラスの高温粘性を高くしすぎずに、ガラスを安定化できる。Ｐ２Ｏ５の含有量は、好ましくは８％以下であり、より好ましくは６％以下である。
【００３７】
Ｆｅ２Ｏ３は、ガラスの色味を損なうことなく、ガラスの清澄性を改善させ、溶融炉の底素地の温度制御をするために含有させてもよく、その場合のＦｅ２Ｏ３の含有量は、酸化物基準の重量百分率表示で、０．００００１％以上が好ましく、０．０００１％以上がより好ましく、０．００１％以上がさらに好ましい。一方、ガラスの色味を維持させるためには、Ｆｅ２Ｏ３の含有量は、酸化物基準の重量百分率表示で、０．２％以下が好ましく、０．１５％以下がより好ましく、０．１％以下がさらに好ましい。
【００３８】
本態様のガラスは、典型的には実質的に上記成分からなるが、本発明の目的を損なわない範囲でＺｎＯを１０モル％まで含有してもよい。
また、本態様のガラスは、典型的には実質的に上記成分からなるが、本発明の目的を損なわない範囲で他の成分（ＺｒＯ２、ＴｉＯ２等）を合計５モル％まで含有してもよい。
さらに、ガラスの溶融の際の清澄剤として、ＳＯ３、塩化物、フッ化物、ハロゲン、ＳｎＯ２、Ｓｂ２Ｏ３、Ａｓ２Ｏ３などを適宜含有してもよい。さらに、色味の調整のため、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｖ、Ｓｅ、Ａｕ、Ａｇ、Ｃｄなどの着色成分を含有してもよい。また積極的に着色させたい場合は０．１％以上の範囲でＦｅ、Ｎｉ、Ｃｏ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｖ、Ｓｅ、Ａｕ、Ａｇ、Ｃｄなどの着色成分を含有してもよい。
【００３９】
なお、上記他の成分のうち、塩化物、ＳｎＯ２及びＳＯ３からなる群から選択される少なくとも１種を含有する場合、清澄性の観点からは、これらの合計含有量は、重量百分率表示で０．０００１％以上が好ましく、０．０００５％以上がより好ましく、０．００１％以上がさらに好ましい。一方、ガラス特性に影響を与えないためには、これらの合計含有量は、重量百分率表示で２．０％以下が好ましく、１．５％以下がより好ましく、１．０％以下がさらに好ましい。
【００４０】
本発明のガラスにおいて、ガラスの溶解性の目安となる温度、すなわちガラスの粘度が１０２ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ２は、１８００℃以下が好ましく、１７５０℃以下がより好ましく、１７２５℃以下がよりさらに好ましい。温度Ｔ２が１８００℃以下であれば、ガラスの均質性及び生産性が良好となる。
また、本発明のガラスにおいて、ガラスの静澄性の目安となる温度、すなわちガラスの粘度が１０３ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ３は、１５７５℃以下が好ましく、１５５０℃以下がより好ましく、１５２５℃以下がさらに好ましい。温度Ｔ３が１５７５℃以下であれば、ガラスの脱泡性が良好となる。
また、本発明のガラスにおいて、ガラスの成形性の目安となる温度、すなわちガラスの粘度が１０４ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ４は、１４００℃以下が好ましく、１３８０℃以下がより好ましく、１３６０℃以下がさらに好ましい。温度Ｔ４が１４００℃以下であれば、ガラスの成形性が良好となる。
なお、温度Ｔ２、Ｔ３及び温度Ｔ４は回転式粘度計を用いて測定することができる。
【００４１】
一方、ガラスのガラス転移点（Ｔｇ）は、８００℃以下であることが好ましい。Ｔｇが８００℃以下であれば、熱曲げ加工等を実施したい場合、容易となる。Ｔｇは、より好ましくは７５０℃以下であり、さらに好ましくは７００℃以下であり、よりさらに好ましくは６５０℃以下である。
なお、ガラスのガラス転移点（Ｔｇ）は熱機械分析装置（ＴＭＡ）により測定できる。
【００４２】
また、ガラス製造時の安定性の観点からは、ガラスの失透温度（ＴＬ）が、粘度が１０３ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ３よりも低いことが好ましい。この場合、Ｔ３−ＴＬは、好ましくは５０℃以上であり、より好ましくは１００℃以上、さらにより好ましくは１５０℃以上である。なお、失透温度とは、ガラスを特定の温度で１２時間保持するときに、ガラス内部に結晶が生成しない最低の温度を指す。
【００４３】
また、高温における曲げ加工時の作業性の観点からは、温度Ｔ２と温度Ｔ４との差であるＴ２−Ｔ４が３００℃以上であることが好ましく、３５０℃以上であることがより好ましく、３７０℃以上であることがさらに好ましい。
【００４４】
また、鏡面仕上げ表面を有する厚み１ｍｍの上記ガラスに対してビッカース圧子を用いて圧痕を形成した際のクラックの発生率が５０％となるビッカース圧子の荷重が１００ｇｆ以上であることが好ましく、２００ｇｆ以上であることがより好ましく、４００ｇｆ以上であることがさらに好ましく、７００ｇｆ以上であることがさらに好ましい。当該荷重が１００ｇｆ以上であれば、耐擦傷性に優れるため、傷が付きにくいことが所望される各種用途に好適に使用できる。クラック発生率の測定方法については実施例の欄において詳述する。
【００４５】
本発明のガラスは、粘度が１０３ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ３における電気伝導度σが、ｌｏｇσの値として２．５ｍｓ／ｍ以上であることが好ましい。温度Ｔ３における電気伝導度σが、ｌｏｇσの値として２．５ｍｓ／ｍ以上であれば、ガラスの溶融工程において電気溶融を良好に適用でき、エネルギー効率よく量産することができる。温度Ｔ３におけるガラスの電気伝導度σは、より好ましくはｌｏｇσの値として２．６ｍｓ／ｍ以上、さらに好ましくは２．８ｍｓ／ｍ以上である。また、温度Ｔ３におけるガラスの電気伝導度σは特に限定されないが、通常、ｌｏｇσの値として５．０ｍｓ／ｍ以下である。温度Ｔ３におけるガラスの電気伝導度σが、ｌｏｇσの値として５．０ｍｓ／ｍよりも大きくなると、加熱に必要な電気量が多くなり、エネルギー効率が悪くなる。なお、温度Ｔ３におけるガラスの電気伝導度σは、四端子法により測定することができる。
【００４６】
本発明に係るガラスの製造方法は特に限定されず、溶融ガラスを成形する方法も特に限定されないが、例えば、以下のようにして製造することができる。
まず、ガラス原料を適宜調製し、約１６００〜１６５０℃に加熱し溶融した後、脱泡、攪拌等により均質化し、周知のフロート法、ダウンドロー法（フュージョン法等）、プレス法等、ロールアウト法等によって板状に、またはキャストしてブロック状に成形し、徐冷後所望のサイズに切断し、ガラス（ガラス板）が製造される。必要に応じて研磨加工を施すが、研磨加工に加えてまたは研磨加工に代えて、ガラス板表面をフッ素剤で処理することも可能である。ガラス板を安定して生産することを考慮すると、フロート法またはダウンドロー法が好ましく、特に大型のガラス板を生産することを考慮するとフロート法が好ましい。
【００４７】
以上説明した本発明のガラスは、耐熱性に優れるとともに、電気溶融による溶融性が良好なためエネルギー効率よく量産可能であり、加熱調理器等の加熱器のトッププレート、高温炉の窓材、防火性を要する建材等の各種用途において、好適に使用することができる。また、本発明のガラスは結晶化ガラスではなく、透明なガラスであるため、周囲の色調や意匠と調和させやすいという利点も有する。なお、周囲の色調や意匠によっては、上述したように着色成分を適宜含有させてもよい。
【００４８】
また、本ガラスを使用するにあたっては、物理強化を施して、耐擦傷性や耐熱性を向上させて使用してもよい。
【００４９】
また、本発明は、上記したガラスをトッププレートとして備える加熱調理器をも提供する。加熱調理器としては、誘導加熱方式の加熱調理器（誘導加熱調理器）のほか、ガス燃焼方式の加熱調理器（ガス加熱調理器）であってもよい。また、本発明によれば、当該加熱調理器を含むキッチン用ガラス台も提供される。ここで、当該キッチン台においては、加熱調理器のトッププレートとしての上記した物理強化ガラスとキッチン台のワークトップ（天板）とは別個であってもよいが、加熱調理器のトッププレートとキッチン台のワークトップ（天板）が一体物であってもよく、すなわち、上記した物理強化ガラスが加熱調理器のトッププレートとキッチン台のワークトップ（天板）としての機能を兼ね備えていてもよい。
【実施例】
【００５０】
以下に実施例及び比較例を挙げ、本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されない。
【００５１】
酸化物基準のモル百分率表示で、表１〜３に記載の組成となるように原料を調製し、白金製るつぼに入れ、１６５０℃の抵抗加熱式電気炉に投入し、３時間溶融し、脱泡、均質化した。なお、表１〜３に示される組成については、有効数字を四捨五入して記載しているため、各成分の含有量の合計が１００％にならない場合がある。
得られたガラスを型材に流し込み、Ｔｇ＋５０℃の温度で３時間保持した後、１℃／分の速度で室温まで冷却し、ガラスブロックを得た。次いで、ガラスブロックを切断、研磨し、両面を鏡面加工することにより、厚み４ｍｍを有する各例のガラスを得た。
【００５２】
（平均熱膨張係数及びガラス転移点、温度Ｔ２、温度Ｔ３及び温度Ｔ４）
得られたガラスについて、５０〜３５０℃での平均熱膨張係数（α）（単位：℃−１）及びガラス転移点（Ｔｇ）（単位：℃）を熱機械分析装置（ＴＭＡ）により測定した。またガラスの粘度が１０２ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ２、ガラスの粘度が１０３ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ３及びガラスの粘度が１０４ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ４を回転式粘度計を用いて測定した。また、Ｔ２−Ｔ４を算出した。その結果を表１〜３に示す。なお、空欄は未測定であることを表す。また、下線を引いた値は、計算値である。
【００５３】
（温度Ｔ３における電気伝導度σ）
例１０、１３及び ２８〜２９のガラスについて、ガラスの粘度が１０３ｄＰａ・ｓとなる温度Ｔ３における電気伝導度σを四端子法により測定した。その結果をｌｏｇσ（ｍｓ／ｍ）の値として表１〜３に示す。また、例３及び３０〜３１のガラスについては、温度Ｔ３における電気伝導度σのｌｏｇσ（ｍｓ／ｍ）の値を、計算値として算出して示す。
【００５４】
【表１】
2018203571.tif 000002
【００５５】
【表２】
2018203571.tif 000003
【００５６】
【表３】
2018203571.tif 000004
【００５７】
例３、１０及び１３のガラスは、５０〜３５０℃での平均熱膨張係数（α）及びＲ２Ｏの含有量が本発明に規定の範囲内であり、耐熱性に優れるとともに、温度Ｔ３における電気伝導度σのｌｏｇσ（ｍｓ／ｍ）の値が２．５ｍｓ／ｍ以上であることから、ガラスの溶融工程において電気溶融を良好に適用でき、エネルギー効率よく量産できる。一方、例２８及び２９のガラスは、５０〜３５０℃での平均熱膨張係数（α）が３０×１０−７／℃よりも大きく、耐熱性に劣る。また、Ｒ２Ｏを含有しない例２８、３０及び３１のガラスは、温度Ｔ３における電気伝導度σのｌｏｇσ（ｍｓ／ｍ）の値が２．５ｍｓ／ｍ未満と小さいことから、ガラスの溶融工程において電気溶融を良好に適用できず、量産時のエネルギー効率に劣る。
【００５８】
（温度Ｔ３における失透の有無）
例９〜１０、１３、１５〜２７及び３０〜３１のガラスについて、温度Ｔ３における失透の有無を調べたところ、例２７以外のガラスについては失透は生じていなかった。一方、例２７のガラスは失透を生じていた。なお、これらの測定結果を表１〜３にも示している。
【００５９】
（５０％クラック発生荷重）
鏡面仕上げ表面を有し、厚みが１ｍｍである例１０、２５及び２８〜２９のガラスを用いて、ビッカース硬度計に対稜角が１１０°のピラミッド型ダイヤモンド圧子を用いて１００ｇｆの荷重をかけた時のクラック発生率Ｐを測定した。すなわち、大気雰囲気下、温度２４℃、露点３５〜４５℃の条件で、ビッカース硬度計の荷重を５０ｇｆ、１００ｇｆ、２００ｇｆ、３００ｇｆ、５００ｇｆ、１０００ｇｆとして各荷重にて１０点ビッカース圧子を打ち込み、圧痕の四隅に発生するクラックの本数を測定した。この発生したクラック本数をクラック発生可能本数４０で除したものをクラック発生率Ｐとした。またこのクラック発生率が５０％となる荷重を回帰計算から求め、この値を５０％クラック発生荷重とした。これらの測定結果を表１及び表３に示している。