(57)【要約】      （修正有）【課題】エナメル被膜付平角線を使用してエッジワイズ曲げ加工で作られたコイルにおいて、ワニスが線材の隙間により多く留まる堅固なコイルを提供する。【解決手段】コイル５１はエナメル被膜付で平角の線材５０を巻回して形成される。平角の線材５０は、コイルの周方向において少なくとも部分的な隙間６０を空けて互いに配置されており、少なくとも部分的な隙間には絶縁部材７０ａが挿入されている。さらに、絶縁部材７０ａが結合された結合部を含む絶縁組立体７５を具備する。絶縁組立体７５は、放熱フィン７６及び貫通孔７７を具備する。貫通孔７７には、冷媒が流通される。【選択図】図５Ａ
2018198301.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
エナメル被膜付平角線を巻回してなるコイルにおいて、
前記平角線は前記コイルの周方向において少なくとも部分的な隙間を空けて互いに配置されており、
前記少なくとも部分的な隙間には絶縁部材が挿入されている、コイル。
【請求項２】
さらに、前記絶縁部材が結合された結合部を含む絶縁組立体を具備する、請求項１に記載のコイル。
【請求項３】
前記絶縁組立体は、さらに、放熱フィンを含む、請求項２に記載のコイル。
【請求項４】
前記結合部には、冷媒を通過させる貫通孔が形成されている、請求項２または３に記載のコイル。
【請求項５】
前記コイルはワニスにより含浸されている請求項１から４のいずれか一項に記載のコイル。
【請求項６】
前記コイルは、エッジワイズ曲げ加工によって形成されている請求項１から５のいずれか一項に記載のコイル。
【請求項７】
コイルの形成方法において、
エナメル被膜付平角線を巻回し、それにより、前記平角線は前記コイルの周方向において少なくとも部分的な隙間を空けて互いに配置されるようにし、
前記少なくとも部分的な隙間に絶縁部材を挿入する、コイルの形成方法。
【請求項８】
さらに、前記コイルをワニスにより含浸することを含む、請求項７に記載のコイルの形成方法。
【請求項９】
外周部鉄心と、
前記外周部鉄心の内側に配置された少なくとも三つの鉄心コイルと、を具備し、
前記少なくとも三つの鉄心コイルのそれぞれは、鉄心と該鉄心に巻回されたコイルとから構成されており、
前記少なくとも三つの鉄心のうちの一つの鉄心と該一つの鉄心に隣接する他の鉄心との間には磁気的に連結可能なギャップが形成されており、
さらに、
前記コイルは平角線を巻回して形成される、リアクトル。
【請求項１０】
前記平角線はエナメル被膜付平角線であり、
前記平角線は前記コイルの周方向において少なくとも部分的な隙間を空けて互いに配置されており、
前記少なくとも部分的な隙間には絶縁部材が挿入されている、請求項９に記載のリアクトル。
【請求項１１】
前記コイルの互いに隣接する前記平角線の間の隣接面は前記リアクトルの半径方向に対して垂直である、請求項９または１０に記載のリアクトル。
【請求項１２】
前記コイルはエッジワイズ曲げ加工によって形成されている請求項９から１１のいずれか一項に記載のリアクトル。
【請求項１３】
前記コイルは互いに重ね合わせられた複数の平角線を含む請求項１２に記載のリアクトル。
【請求項１４】
前記少なくとも三つの鉄心コイルの数は３の倍数である、請求項９から１３のいずれか一項に記載のリアクトル。
【請求項１５】
前記少なくとも三つの鉄心コイルの数は４以上の偶数である、請求項９から１３のいずれか一項に記載のリアクトル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コイル、コイルの形成方法、およびリアクトルに関する。
【背景技術】
【０００２】
線材を巻回してコイルを作成する際に、コイルのコーナ部においては線材を曲げ加工する必要がある。このため、コーナ部における線材の厚みは、コイルの内周面側において増すと共に、外周面側において減る。その結果、コイルの外周面側においては、隣接する線材の間に隙間が形成される。断面が矩形である線材、例えば平角線の場合には、この隙間は、平角線の板厚が厚いほど、およびコイルの曲げ半径が小さいほど大きくなる。このため、コイルをワニスに含浸させた後であっても、ワニスが隙間に留まり難く、隣接する線材を互いに固定するのが困難である場合があった。特にエッジワイズ曲げ加工によって作成されたコイルでは隣接する線材間に隙間が生じる場合があった。
【０００３】
このような現象を防止するために、従来技術では線材を巻回した後でコイルをプレス加工する技術が知られている（例えば特許文献１参照）。プレス加工した場合には、コイルの外周面側において隣接する線材の間の隙間が小さくなり、ワニスが隙間に留まりやすくなる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開2013-121210号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、プレス加工する際には、線材に予め施されている皮膜が剥離しないように注意する必要があり、またプレス加工を行うことにより作業工程も増える。さらに、コイル等の形状によってはプレス加工を行うのが困難な場合もある。また、プレス加工することによって線材の皮膜が劣化または剥離する事態もありうる。
【０００６】
それゆえ、プレス加工を行うことなしに、ワニスが隙間に留まるようにした堅固なコイルおよびコイルの形成方法、ならびにそのようなコイルを備えたリアクトルが望まれている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本開示の１番目の態様によれば、エナメル被膜付平角線を巻回してなるコイルにおいて、前記平角線は前記コイルの周方向において少なくとも部分的な隙間を空けて互いに配置されており、前記少なくとも部分的な隙間には絶縁部材が挿入されている、コイルが提供される。
【発明の効果】
【０００８】
１番目の態様においては、コイルの少なくとも部分的な隙間に絶縁部材を挿入している。このため、ワニスを含浸した際にワニスが隙間に留まり、コイルをより堅固に形成することができる。さらに、プレス加工する必要がないので、被膜が劣化または剥離するのを防止できる。
【０００９】
添付図面に示される本発明の典型的な実施形態の詳細な説明から、本発明のこれら目的、特徴および利点ならびに他の目的、特徴および利点がさらに明解になるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】第一の実施形態に基づくコイルを含んだリアクトルの斜視図である。
【図２】一つのコイルの拡大斜視図ある。
【図３Ａ】コイルの図２の線Ａ１−Ａ２に沿ってみた断面図である。
【図３Ｂ】コイルの図２の線Ｂ１−Ｂ２に沿ってみた断面図である。
【図３Ｃ】図３Ａと同様な他の断面図である。
【図３Ｄ】図３Ｂと同様な他の断面図である。
【図４Ａ】第一の実施形態におけるコイルの図２の線Ａ１−Ａ２に沿ってみた断面図である。
【図４Ｂ】第一の実施形態におけるコイルの図２の線Ｂ１−Ｂ２に沿ってみた断面図である。
【図４Ｃ】第一の実施形態における図４Ａと同様な他の断面図である。
【図４Ｄ】第一の実施形態における図４Ｂと同様な他の断面図である。
【図５Ａ】第二の実施形態におけるコイルの直線部における断面図である。
【図５Ｂ】第二の実施形態におけるコイルのコーナ部における断面図である。
【図６】コイルの正面図である。
【図７Ａ】図１に示されるリアクトルの、電気角がπ／６のときの磁束密度を示す図である。
【図７Ｂ】図７Ａの部分拡大図である。
【図８Ａ】図７Ａに示される鉄心とコイルの拡大図である。
【図８Ｂ】従来技術における図８Ａと同様な図である。
【図９】第三の実施形態におけるコイルの拡大斜視図である。
【図１０】第四の実施形態におけるリアクトルの断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、添付図面を参照して本発明の実施形態を説明する。以下の図面において同様の部材には同様の参照符号が付けられている。理解を容易にするために、これら図面は縮尺を適宜変更している。
なお、以下の記載では、三相リアクトルを例として主に説明する場合がある。しかしながら、本開示の適用は、三相リアクトルに限定されず、各相で一定のインダクタンスが求められる多相リアクトルに対して幅広く適用可能である。また、本開示に係るリアクトルは、産業用ロボットや工作機械におけるインバータの一次側および二次側に設けるものに限定されず、様々な機器に対して適用することができる。
【００１２】
図１は第一の実施形態に基づくコイルを含んだリアクトルの斜視図である。さらに、図７Ａは図１に示されるリアクトルの、電気角がπ／６のときの磁束密度を示す図である。図１および図７Ａに示されるように、リアクトル５は、環状の外周部鉄心２０と、外周部鉄心２０に磁気的に互いに連結する三つの鉄心コイル３１〜３３とを含んでいる。図１および図７Ａにおいては、外周部鉄心２０の内側に鉄心コイル３１〜３３が配置されている。これら鉄心コイル３１〜３３はリアクトル５の周方向に等間隔で配置されている。
【００１３】
図面から分かるように、それぞれの鉄心コイル３１〜３３は、外周部鉄心２０の半径方向に延びる鉄心４１〜４３と、該鉄心に巻回されたコイル５１〜５３とを含んでいる。鉄心４１〜４３のそれぞれの半径方向外側端部は、外周部鉄心２０に接するか、もしくは外周部鉄心２０と一体的に形成されている。
【００１４】
さらに、鉄心４１〜４３のそれぞれの半径方向内側端部は外周部鉄心２０の中心近傍に位置している。図面においては鉄心４１〜４３のそれぞれの半径方向内側端部は外周部鉄心２０の中心に向かって収斂しており、その先端角度は約１２０度である。そして、鉄心４１〜４３の半径方向内側端部は、磁気的に連結可能なギャップを介して互いに離間している。図１に示される構成においては、三つの鉄心コイル３１〜３３が外周部鉄心２０により囲まれているので、コイル５１〜５３から発生した磁場が外周部鉄心２０の外部に漏洩することはない。
【００１５】
図２は一つのコイルの拡大斜視図である。図２にはコイル５１が示されているが、他のコイル５２、５３も概ね同様の構成であるので、他のコイル５２、５３の説明を省略する。コイル５１は、断面が矩形である単一の導電性線材５０、つまり平角線５０を少なくとも一回巻回することにより形成される。なお、線材５０の表面には、皮膜、例えばエナメル皮膜が予め形成されているものとする。図２から分かるように、コイル５１は略矩形に巻回され、その結果、コイル５１は、四つのコーナ部Ｃと、これらコーナ部Ｃの間に形成される四つの直線部Ｌとを有している。
【００１６】
図３Ａはコイルの図２の線Ａ１−Ａ２に沿ってみた断面図である。図３Ａの右方にはコイル５１の内周面６１が示されており、図３Ａの左方にはコイル５１の外周面６２が示されている。平角線５０の断面が矩形であるので、平角線５０をエッジワイズ曲げ加工すると、コイル５１のコーナ部Ｃにおける平角線５０の断面は図３Ａに示されるような台形状になる。そして、コイル５１のコーナ部Ｃにおける内周面６１側においては、隣接する平角線５０は互いに当接する。これに対し、コイル５１のコーナ部Ｃにおける外周面６２側においては、隣接する平角線５０は互いに隙間６０を空けて配置されるようになる。
【００１７】
図３Ｂはコイルの図２の線Ｂ１−Ｂ２に沿ってみた断面図である。図３Ｂに示されるように、コイル５１の直線部Ｌにおける平角線５０の断面は矩形のままである。このため、コイル５１の直線部Ｌにおける内周面６１側および外周面６２側においては、隣接する平角線５０は互いに隙間６０を空けて配置される。従って、コイル５１の直線部Ｌにおける隙間６０は、外周面６２と内周面６１との間に延びている。
【００１８】
言い換えれば、隙間６０は、コイル５１の直線部Ｌに対応した内周面６１において形成されていると共に、コイル５１の外周面６２全体にわたって形成されている。従って、コイル５１は該コイル５１の周方向において少なくとも部分的に延びる隙間６０を有しているといえる。
【００１９】
図３Ｃおよび図３Ｄはワニスに含浸させた後におけるコイルの図３Ａおよび図３Ｂとそれぞれ同様な他の断面図である。図３Ｃおよび図３Ｄに示される場合には、ワニス８０は前述した隙間６０に留まらず、隙間６０を完全に充填しない。このため、ワニス８０の固着面積が不足し、外周面６２側においては隣接する平角線５０が互いに離間したままとなる。それゆえ、この場合には、コイル５１を堅固に形成するのが困難であった。また、隣接する平角線５０が互いに離間しているので、リアクトル５の駆動時には騒音や振動が発生する場合がある。
【００２０】
これに対し、図４Ａは第一の実施形態におけるコイルの図２の線Ａ１−Ａ２に沿ってみた断面図である。さらに、図４Ｂは第一の実施形態におけるコイルの図２の線Ｂ１−Ｂ２に沿ってみた断面図である。図４Ａにおいては、コイル５１のコーナ部Ｃにおいて互いに隣接する平角線５０の隙間６０に絶縁部材７０、例えば絶縁紙が挿入されている。図４Ｂにおいては、コイル５１の直線部Ｌにおいて互いに隣接する平角線５０の隙間６０に同様な絶縁部材７０が挿入されている。なお、絶縁部材７０全体が隙間６０に挿入されてもよく、あるいは絶縁部材７０の一部が内周面６１から突出していてもよい。
【００２１】
隙間６０に絶縁部材７０を挿入すると、一方の平角線５０と絶縁部材７０の一面との間に微小隙間６０ａが形成される。さらに、絶縁部材７０の他面と他方の平角線５０との間に微少隙間６０ｂが形成される。つまり、絶縁部材７０を挿入することにより、一つの隙間６０が二つの微少隙間６０ａ、６０ｂに分かれるようになる。
【００２２】
図４Ｃおよび図４Ｄはワニスに含浸させた後におけるコイルの図４Ａおよび図４Ｂとそれぞれ同様な他の断面図である。これら図面に示されるようにコイル５１をワニス８０に含浸させると、ワニス８０が二つの微少隙間６０ａ、６０ｂに浸入して、留まるようになる。このため、前述した隙間６０は概ね完全に充填される。
【００２３】
それゆえ、一方の平角線５０と絶縁部材７０の一面との間および絶縁部材７０の他面と他方の平角線５０との間が堅固に固定されるようになる。その結果、コイル５１をより堅固に形成することが可能となる。
【００２４】
絶縁部材７０の厚みは、ワニス８０が二つの微少隙間６０ａ、６０ｂに留まることができるように隙間６０の寸法およびワニスの粘度に応じて定まる。また、絶縁部材７０として、樹脂製の板などを使用しても良い。なお、複数の隙間６０のうちの一部の隙間６０においてのみ絶縁部材７０を挿入してもよい。
【００２５】
さらに、第一の実施形態においては、隣接する平角線５０が互いに固着しているので、リアクトル５の駆動時には騒音や振動が発生することはない。さらに、コイル５１を作成した後でプレス加工する必要がないので、平角線５０の外面に形成されている被膜が劣化または剥離するのを回避することができる。
【００２６】
図５Ａは第二の実施形態におけるコイルの直線部における断面図である。図５Ａに示されるように、コイル５１の直線部Ｌにおいては平角線５０は隙間６０を空けて互いに平行に配置されている。そして、絶縁組立体７５がコイル５１の外周面６２に隣接して配置されている。
【００２７】
絶縁組立体７５は、少なくとも一つの絶縁部材７０ａが結合される一面を備えた結合部７４を含んでいる。絶縁部材７０ａは、平角線５０の間に挿入可能な絶縁材料製平板であるのが好ましい。絶縁組立体７５の絶縁部材７０ａはコイル５１の外周面６２側から平角線５０の間の隙間６０に挿入されるのが好ましい。この場合には、絶縁部材７０ａを隙間６０に容易に挿入することができる。ただし、絶縁組立体７５の絶縁部材７０ａをコイル５１の内周面６１側から平角線５０の間の隙間６０に挿入してもよい。
【００２８】
絶縁組立体７５を配置した状態で、コイル５１をワニス８０に含浸させた場合には、前述したのと同様な効果を得ることができる。図５Ａに示される絶縁組立体７５の絶縁部材７０ａは平角線５０の幅以上であるのが好ましく、それにより、コイル５１をより堅固に形成することができる。
【００２９】
図５Ａに示されるように、結合部７４の他面には、複数の放熱フィン７６が設けられていてもよい。結合部７４および放熱フィン７６は絶縁材料以外の材料、例えば金属材料から形成されるのが好ましい。これにより、コイル５１等を含むリアクトル５の駆動時にコイル５１の放熱作用を高められる。
【００３０】
さらに、結合部７４には、コイルの周方向に対して平行に延びる複数の貫通孔７７が形成されている。これら貫通孔７７には、図示しない冷媒源から冷媒が流通し、それにより、コイル５１の放熱作用をさらに高めることができる。
【００３１】
図５Ｂは第二の実施形態におけるコイルのコーナ部における断面図である。図５Ｂに示されるように、コイル５１のコーナ部Ｃの内周面６１においては平角線５０は互いに接触しており、隙間は形成されていない。コイル５１のコーナ部Ｃの外周面６２においては平角線５０は隙間６０を空けて互いに配置されている。
【００３２】
そして、前述した絶縁組立体７５と同様な構成の絶縁組立体７５'は、コイル５１の外周面６２に隣接して配置されている。絶縁組立体７５'の絶縁部材７０ｂ等はコイル５１のコーナ部Ｃに対応して湾曲している。また、コーナ部Ｃにおいては外周面６２側においてのみ隙間６０が形成されているので、絶縁部材７０ｂの長さは絶縁部材７０ａよりもコイル５１の半径方向において短い。同様な理由により、絶縁組立体７５'の絶縁部材７０ｂはコイル５１の外周面６２側からのみ平角線５０の間の隙間６０に挿入される。ただし、結合部７４の内周面に放熱フィン７６が取付けられていると共に、外周面に絶縁部材７０ｂが設けられている絶縁組立体７５'の場合には、絶縁組立体７５'の絶縁部材７０ｂをコイル５１の内周面６１側から挿入できる。
【００３３】
コーナ部Ｃにおける隙間６０は直線部Ｌにおける隙間６０よりも小さいので、絶縁部材７０ｂの高さ（厚み）を絶縁部材７０ａの高さ（厚み）よりも小さくするのが好ましい。この場合には、コイル５１の直線部Ｌにおける絶縁部材７０ａと平角線５０との間の微小隙間（図４Ａを参照されたい）は、コイル５１のコーナ部Ｃにおける絶縁部材７０ａと平角線５０との間の微小隙間（図４Ｂを参照されたい）と概ね同様の寸法になる。従って、ワニス８０に含浸した後においては、コイル５１の直線部Ｌにおいてもコーナ部Ｃにおいても平角線５０を同程度に堅固に保持できるようになる。
【００３４】
さらに、図６はコイルの正面図である。図６に示されるように、絶縁組立体７５、７５'をコイル５１の複数のコーナ部Ｃおよび複数の直線部Ｌに配置してもよい。また、互いに隣接する絶縁組立体７５、７５'を一体的に形成してもよい。その場合には、絶縁部材７０ｂの厚さおよび絶縁部材７０ｂの半径方向長さがコーナ部Ｃに沿って徐々に小さくなるように、絶縁部材７０ｂを形成するのが望ましい。
【００３５】
再び図７Ａを参照すると、図７Ａには磁束の流れが矢印Ａ１〜Ａ３で示されている。電気角がπ／６のときには、矢印Ａ１に示されるように鉄心４１、４２および鉄心４１と鉄心４２との間の外周部鉄心２０を磁束が流れる。さらに、矢印Ａ２、Ａ３に示されるように、コイル５１の内周面から外周面に向かう方向に漏れ磁束が流れる。言い換えれば、コイル５１には、鉄心４１の半径方向長さ部分に対して垂直な方向に漏れ磁束が鎖交する。
【００３６】
さらに、図７Ａの部分拡大図である図７Ｂを参照すると、ギャップ１０１の半径方向外側端部の近傍では、ギャップ１０１からの漏れ磁束Ａ３がコイル５１、５２を鎖交する。なお、他のコイル５２、５３にも同様にギャップからの漏れ磁束が鎖交するが、図７Ａにおいては、Ａ３の漏れ磁束の密度が最も高い。他の電気角のときにも同様に、コイル５１〜５３に漏れ磁束が鎖交する。ただし、重複した説明を避ける目的で図７Ａを参照して説明を続ける。
【００３７】
ここで、図８Ａは図７Ａに示される鉄心とコイルの拡大図であり、図８Ｂは従来技術における図８Ａと同様な図である。図８Ｂにおいては、コイル５１は複数の銅板４９、例えば０．６ｍｍの厚さの銅板４９から形成されているものとする。また、コイル５１を構成する複数の銅板４９の幅をＴ１、および鉄心４１の積層方向におけるコイル５１の長さをＬとすると、鎖交磁束によって発生する渦電流のループ面積はＴ１×Ｌで表され、比較的大きい。この場合には、渦電流損による銅損が増加し、その結果、コイル５１の温度も高くなる。
【００３８】
図８Ａに示されるように、コイル５１は平角線５０、例えばエナメル被膜付平角線または紙巻線をエッジワイズ曲げ加工することにより形成されている。この場合のコイル５１は、図４Ａを参照して説明したコイルであってもよい。他のコイル５２、５３も同様である。そして、図８Ａに示されるように、コイル５１は、互いに隣接する平角線５０の隣接面５０ａが矢印Ａ２に平行になるように配置されている。言い換えれば、平角線５０の隣接面５０ａはリアクトル６の半径方向に対して垂直である。一つの平角線５０の厚みをＴ０とすると、この場合のループ面積はＴ０×Ｌで表される。
【００３９】
図８Ａおよび図８Ｂから分かるように、一つの平角線５０の厚みＴ０は、コイル５１の幅Ｔ１および銅板４９の対応する寸法に比較して十分に小さい。その結果、鎖交磁束によって発生する渦電流のループ面積も同様に小さくなる。一つの実施例においては、平角線５０の厚みＴ０は３ｍｍであり、コイル５１の幅Ｔ１は３０ｍｍである。この場合には、ループ面積を１／１０に低減できる。従って、渦電流損による銅損の増加を抑えられ、その結果、コイル５１の温度が上昇するのを抑えられることが分かるであろう。当然のことながら、平角線５０の厚みＴ０をさらに小さくすることにより、銅損の増加およびコイル５１の温度上昇をさらに抑えることが可能となる。
【００４０】
図９は第三の実施形態におけるコイルの拡大斜視図である。図９においては、複数、例えば三つの平角線５０を互いに重ね合わせ、重ね合わされた平角線５０の組をエッジワイズ曲げ加工してコイル５１（パラ巻線）を作成されている。この場合には、平角線の厚さは概ね３分の１となるため、渦電流のループ面積はさらに小さくなるので、銅損の増加およびコイル５１の温度上昇をさらに抑えられる。また、複数の平角線５０からなるパラ巻線としたコイル５１は、高周波電流に対しても、表皮効果による損失の増加を抑制できる。さらに、平角線５０の代わりに、複数のリッツ線からコイルを同様に形成してもよく、その場合にも、同様な効果が得られるのが分かるであろう。
【００４１】
さらに、図１０は第四の実施形態におけるリアクトルの断面図である。図１０に示されるコア本体５は、略八角形状の外周部鉄心２０と、外周部鉄心２０の内方に配置された、前述したのと同様な四つの鉄心コイル３１〜３４とを含んでいる。これら鉄心コイル３１〜３４はコア本体５の周方向に等間隔で配置されている。また、鉄心の数は４以上の偶数であるのが好ましく、それにより、コア本体５を備えたリアクトルを単相リアクトルとして使用できる。
【００４２】
図面から分かるように、外周部鉄心２０は周方向に分割された四つの外周部鉄心部分２４〜２７より構成されている。それぞれの鉄心コイル３１〜３４は、半径方向に延びる鉄心４１〜４４と該鉄心に巻回されたコイル５１〜５４とを含んでいる。そして、鉄心４１〜４４のそれぞれの半径方向外側端部は、外周部鉄心部分２１〜２４のそれぞれと一体的に形成されている。なお、鉄心４１〜４４の数と、外周部鉄心部分２４〜２７の数とが必ずしも一致していなくてもよい。図１に示されるコア本体５も同様である。
【００４３】
さらに、鉄心４１〜４４のそれぞれの半径方向内側端部は外周部鉄心２０の中心近傍に位置している。図４においては鉄心４１〜４４のそれぞれの半径方向内側端部は外周部鉄心２０の中心に向かって収斂しており、その先端角度は約９０度である。そして、鉄心４１〜４４の半径方向内側端部は、磁気的に連結可能なギャップ１０１〜１０４を介して互いに離間している。
【００４４】
図１０に示されるコイル５１〜５４は平角線５０、例えばエナメル被膜付平角線または紙巻線をエッジワイズ曲げ加工することにより形成されている。また、この場合のコイル５１〜５４は、図４Ａを参照して説明したコイルであってもよい。従って、この場合にも、前述したのと同様な効果が得られるのは明らかであろう。
【００４５】
本開示の態様
１番目の態様によれば、エナメル被膜付平角線（５０）を巻回してなるコイル（５１）において、前記平角線は前記コイルの周方向において少なくとも部分的な隙間（６０）を空けて互いに配置されており、前記少なくとも部分的な隙間には絶縁部材（７０、７０ａ、７０ｂ）が挿入されているコイルが提供される。
２番目の態様によれば、１番目の態様において、さらに、前記絶縁部材が結合された結合部を含む絶縁組立体（７５、７５'）を具備する。
３番目の態様によれば、２番目の態様において、前記絶縁組立体は、さらに、放熱フィン（７６）を含む。
４番目の態様によれば、２番目または３番目の態様において、前記結合部には、冷媒を通過させる貫通孔（７７）が形成されている。
５番目の態様によれば、１番目から４番目のいずれかの態様において、前記コイルはワニス（８０）により含浸されている。
６番目の態様によれば、１番目から５番目のいずれかの態様において、前記コイルは、エッジワイズ曲げ加工によって形成されている。
７番目の態様によれば、１番目から６番目のいずれかの態様において、コイル（５１）の形成方法において、エナメル被膜付平角線（５０）を巻回し、それにより、前記平角線は前記コイルの周方向において少なくとも部分的な隙間（６０）を空けて互いに配置されるようにし、前記少なくとも部分的な隙間に絶縁部材（７０、７０ａ、７０ｂ）を挿入する、コイルの形成方法が提供される。
８番目の態様によれば、１番目から７番目のいずれかの態様において、さらに、前記コイルをワニスにより含浸することを含む。
９番目の態様によれば、外周部鉄心（２０）と、前記外周部鉄心の内側に配置された少なくとも三つの鉄心コイル（３１〜３４）と、を具備し、前記少なくとも三つの鉄心コイルのそれぞれは、鉄心（４１〜４４）と該鉄心に巻回されたコイル（５１〜５４）とから構成されており、記少なくとも三つの鉄心のうちの一つの鉄心と該一つの鉄心に隣接する他の鉄心との間には磁気的に連結可能なギャップ（１０１〜１０４）が形成されており、さらに、前記コイルは平角線（５０）を巻回して形成される、リアクトル（６）が提供される。
１０番目の態様によれば、９番目の態様において、前記平角線はエナメル被膜付平角線であり、前記平角線は前記コイルの周方向において少なくとも部分的な隙間（６０）を空けて互いに配置されており、前記少なくとも部分的な隙間には絶縁部材（７０、７０ａ、７０ｂ）が挿入されている
１１番目の態様によれば、９番目または１０番目の態様において、前記コイルの互いに隣接する前記平角線の間の隣接面（５０ａ）は前記リアクトルの半径方向に対して垂直である。
１２番目の態様によれば、９番目から１１番目のいずれかの態様において、前記コイルはエッジワイズ曲げ加工によって形成されている。
１３番目の態様によれば、１２番目の態様において、前記コイルは互いに重ね合わせられた複数の平角線を含む。
１４番目の態様によれば、９番目から１３番目のいずれかの態様において、前記少なくとも三つの鉄心コイルの数は３の倍数である。
１５番目の態様によれば、９番目から１３番目のいずれかの態様において、前記少なくとも三つの鉄心コイルの数は４以上の偶数である。
【００４６】
態様の効果
１番目および７番目の態様においては、コイルの少なくとも部分的な隙間に絶縁部材を挿入している。このため、ワニスを含浸した際にワニスが隙間に留まり、コイルをより堅固に形成することができる。さらに、プレス加工する必要がないので、被膜が劣化または剥離するのを防止できる。
２番目の態様においては、コイルの隙間に絶縁部材を容易に挿入できる。
３番目の態様においては、コイルの放熱作用を高められる。
４番目の態様においては、コイルの放熱作用を高められる。
５番目および８番目の態様においては、コイルをさらに堅固に形成できる。
６番目の発明においては、平角線を容易に曲げ加工できる。
９番目の態様においては、銅損の増加およびコイルの温度上昇を抑えられる。
１０番目の態様においては、１番目の態様と同様な効果が得られる。
１１番目の態様においては、渦電流のループ面積を小さくできるので、渦電流損による銅損の増加を抑えられ、その結果、コイルの温度が上昇するのをさらに抑えられる。
１２番目の態様においては、平角線を容易に曲げ加工できる。
１３番目の態様においては、銅損の増加およびコイルの温度上昇をさらに抑えられる。また、高周波電流に対しても、表皮効果による損失の増加を抑制できる。
１４番目の態様においては、リアクトルを三相リアクトルとして使用できる。
１５番目の態様においては、リアクトルを単相リアクトルとして使用できる。
典型的な実施形態を用いて第一の実施形態を説明したが、当業者であれば、第一の実施形態の範囲から逸脱することなしに、前述した変更および種々の他の変更、省略、追加を行うことができるのを理解できるであろう。
【符号の説明】
【００４７】
５    コア本体
６    リアクトル
２０    外周部鉄心
２４〜２７    外周部鉄心部分
３１〜３４    鉄心コイル
４１〜４４    鉄心
５０    線材
５０ａ    隣接面
５１〜５４    コイル
６０    隙間
６０ａ、６０ｂ    微少隙間
６１    内周面
６２    外周面
７０、７０ａ、７０ｂ    絶縁部材
７４    結合部
７５、７５'    絶縁組立体
７６    放熱フィン
７７    貫通孔
８０    ワニス
１０１〜１０４    ギャップ
【図１】
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【図２】
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【図３Ａ】
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【図３Ｂ】
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【図３Ｃ】
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【図３Ｄ】
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【図４Ａ】
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【図４Ｂ】
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【図４Ｃ】
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【図４Ｄ】
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【図５Ａ】
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【図５Ｂ】
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【図６】
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【図７Ａ】
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【図７Ｂ】
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【図８Ａ】
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【図８Ｂ】
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【図９】
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【図１０】
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