(57)【要約】【課題】耐衝撃性および中空成形性に優れたポリエチレン樹脂を用いた単層ないし多層の中空成形体を提供する。【解決手段】  下記要件（Ａ−１）〜（Ａ−２）を満たす高圧法低密度ポリエチレン（Ａ）８５質量部〜５０質量部と、下記要件（Ｂ−１）〜（Ｂ−３）を満たす直鎖状低密度ポリエチレン（Ｂ）５０質量部〜１５質量部とのポリマーブレンド（但し、（Ａ）と（Ｂ）の合計を１００質量部とする）を含有する層を少なくとも有する中空成形体：（Ａ−１）ＭＦＲ：０．１〜３０ｇ／１０ｍｉｎ、（Ａ−２）密度：９１０〜９３５ｋｇ／ｍ３、（Ｂ−１）ＭＦＲ：０．１〜３０ｇ／３０ｍｉｎ、（Ｂ−２）密度：８９０〜９４０ｋｇ／ｍ３、（Ｂ−３）下記式（Ｉ）          （γ*）／（γ**）・・・（Ｉ）で求められる流動性指標が１６以上、３０以下である。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
下記要件（Ａ−１）〜（Ａ−２）を満たす高圧法低密度ポリエチレン（Ａ）８５質量部〜５０質量部と、下記要件（Ｂ−１）〜（Ｂ−３）を満たす直鎖状低密度ポリエチレン（Ｂ）５０質量部〜１５質量部とのポリマーブレンド（但し、（Ａ）と（Ｂ）の合計を１００質量部とする）を含有する層を少なくとも有する中空成形体：
（Ａ−１）ＭＦＲ（１９０℃、２．１６ｋｇ荷重）が０．１〜３０ｇ／１０ｍｉｎ、
（Ａ−２）密度が９１０〜９３５ｋｇ／ｍ３、
（Ｂ−１）ＭＦＲ（１９０℃、２．１６ｋｇ荷重）が０．１〜３０ｇ／３０ｍｉｎ、
（Ｂ−２）密度が８９０〜９４０ｋｇ／ｍ３、
（Ｂ−３）下記式（Ｉ）
（γ*）／（γ**）・・・（Ｉ）
（（γ*）は、２．４×１０５Ｐａの見かけのせん断応力になるせん断速度、（γ**）は４×１０４Ｐａの見かけのせん断応力になるせん断速度を示す。）
で求められる流動性指標が１６以上、３０以下である。
【請求項２】
前記ポリエチレン（Ａ）とポリエチレン（Ｂ）とのポリマーブレンドがドライブレンド混合物であることを特徴とする、請求項１に記載の中空成形体。
【請求項３】
前記ポリマーブレンドにおいて、ＴＤ方向の引張弾性率（ＭＰａ）の値（α）と、ＴＤ方向の引張衝撃強度（ｋＪ／ｍ２）の値（β）とが、下記関係式（ＩＩ）を満たすことを特徴とする、請求項１又は２に記載の中空成形体：
β≧−２．４１×α＋１２００  ・・・  （ＩＩ）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、中空成形に適したポリエチレン樹脂およびそれから製造した中空成形体に関し、より詳しくは耐衝撃性と剛性および成形性に優れた中空成形用ポリエチレン樹脂から製造した中空成形体に関する。
【背景技術】
【０００２】
ポリエチレンからは種々の容器が製造され、広く使用されている。ところが、マヨネーズ容器のようなソフトボトルの分野では、成形性および耐衝撃性の両物性を同時に満たした容器が要求されているものの、それに適した樹脂は今のところ得られていない。例えば高圧法低密度ポリエチレン（ＰＥ−ＬＤ）から製造された容器は、成形性特に中空成形時の肌荒れ抑制に優れているが、耐衝撃性は十分でない。一方、高密度ポリエチレン（ＰＥ−ＨＤ）や線状低密度ポリエチレン（直鎖状低密度ポリエチレン、ＰＥ−ＬＬＤ）からは耐衝撃性に優れるが、成形性が悪く、成形時に肌荒れ（シャークスキンやメルトフラクチャー）が発生することもある。そこで、従来のＰＥ−ＬＤにＰＥ−ＬＬＤをブレンドして中空成形に用いることが考えられるが、ＰＥ−ＬＬＤを一定量以上にブレンドするとＰＥ−ＬＬＤ由来の肌荒れが発生し、衝撃強度向上に充分な量をブレンドすることができなかった。
【０００３】
例えば特許文献１には高圧ラジカル重合法によって製造されるポリエチレン（成分（Ａ））に耐衝撃性をもつエチレン・α−オレフィン共重合体（成分（Ｂ））をブレンドする技術が開示されている。成分（Ａ）としてＭＦＲ、密度、スウェル比、炭素数２０００個あたりのビニル基とビニリデン基の比が規定され、成分（Ｂ）としてＭＦＲ、密度、ＭＦＲ比が規定されており、ブレンド比として（Ａ）が９７〜７０重量％、（Ｂ）が３〜３０重量％とされている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００５−９７４８５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１では、比較例８において成分（Ｂ）の量が４０重量％である場合に落下強度は満足するものの、熱膨張量が大きく耐熱性が不充分であり、メルトフラクチャーが発生し成型性が不充分であったとされており、メルトフラクチャーが発生しないのは、成分（Ｂ）の量が７重量％以下の場合であった。落下試験に合格としている実施例３においても、比較例８の結果よりも低位であり、改善の余地がある。また、比較例３に示すように規定する密度範囲より低い密度（９２２ｋｇ／ｍ３）の成分（Ａ）を使用すると、剛性が低く耐熱性も不充分であったとされている。
【０００６】
そこで本発明は、耐衝撃性および中空成形性に優れたポリエチレン樹脂を用いた単層ないし多層の中空成形体を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明では、高圧法低密度ポリエチレンに充分な量の直鎖状低密度ポリエチレンを配合しても中空成形性に優れたポリエチレン樹脂を提供し、直鎖状低密度ポリエチレンの高い耐衝撃性向上を活かした中空成形体を提供する。
【０００８】
すなわち、本発明は、以下の［１］〜［３］の態様に関する。
［１］  下記要件（Ａ−１）〜（Ａ−２）を満たす高圧法低密度ポリエチレン（Ａ）８５質量部〜５０質量部と、下記要件（Ｂ−１）〜（Ｂ−３）を満たす直鎖状低密度ポリエチレン（Ｂ）５０質量部〜１５質量部とのポリマーブレンド（但し、（Ａ）と（Ｂ）の合計を１００質量部とする）を含有する層を少なくとも有する中空成形体：
（Ａ−１）ＭＦＲ（１９０℃、２．１６ｋｇ荷重）が０．１〜３０ｇ／１０ｍｉｎ、
（Ａ−２）密度が９１０〜９３５ｋｇ／ｍ３、
（Ｂ−１）ＭＦＲ（１９０℃、２．１６ｋｇ荷重）が０．１〜３０ｇ／３０ｍｉｎ、
（Ｂ−２）密度が８９０〜９４０ｋｇ／ｍ３、
（Ｂ−３）下記式（Ｉ）
（γ*）／（γ**）・・・（Ｉ）
（（γ*）は、２．４×１０５Ｐａの見かけのせん断応力になるせん断速度、（γ**）は４×１０４Ｐａの見かけのせん断応力になるせん断速度を示す。）
で求められる流動性指標が１６以上、３０以下である。
【０００９】
［２］  前記ポリエチレン（Ａ）とポリエチレン（Ｂ）とのポリマーブレンドがドライブレンド混合物であることを特徴とする、［１］の中空成形体。
【００１０】
［３］  前記ポリマーブレンドにおいて、ＴＤ方向の引張弾性率（ＭＰａ）の値（α）と、ＴＤ方向の引張衝撃強度（ｋＪ／ｍ２）の値（β）とが、下記関係式（ＩＩ）を満たすことを特徴とする、［１］又は［２］の中空成形体：
β≧−２．４１×α＋１２００  ・・・  （ＩＩ）
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、特定のポリエチレン樹脂から製造することで、中空成形においても肌荒れしない良成形性と耐衝撃性とを兼ね備えた中空成形体を提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明に係る中空成形体について詳細に説明する。
【００１３】
＜高圧法低密度ポリエチレン（Ａ）＞
本発明において、高圧法低密度ポリエチレン（Ａ）（以下、単にポリエチレン（Ａ）ということがある）とは、高圧法によるラジカル重合で製造されるポリエチレンであり、エチレン単独重合体もしくは微量（通常１０質量％以下）の酢酸ビニルモノマーが共重合されている。
【００１４】
高圧法によるポリエチレンの製造は、一般に、槽型反応器または管型反応器を用いて、ラジカル発生剤の存在下、重合圧力１４０〜３００ＭＰａ、重合温度２００〜３００℃でエチレンを重合することによって実施される。
【００１５】
本発明で用いられるポリエチレン（Ａ）は、下記要件（Ａ−１）〜（Ａ−２）を満たす。
（Ａ−１）ＭＦＲ（１９０℃、２．１６ｋｇ荷重）が０．１〜３０ｇ／１０ｍｉｎ
（Ａ−２）密度が９１０〜９３５ｋｇ／ｍ３
【００１６】
ポリエチレン（Ａ）のＭＦＲ（メルトフローレート）は、ＪＩＳ  Ｋ  ７２１０−１に準拠し、１９０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件下で測定される。ポリエチレン（Ａ）のＭＦＲは、０．１〜３０ｇ／１０分であり、好ましくは、０．２〜１０ｇ／１０分であり、より好ましくは、０．３〜４ｇ／１０分である。
【００１７】
ポリエチレン（Ａ）の密度は、ＪＩＳ  Ｋ  ７１１２に準拠して測定され、９１０〜９３５ｋｇ／ｍ３であり、好ましくは、９１５〜９２５ｋｇ／ｍ３であり、より好ましくは、９１８〜９２３ｋｇ／ｍ３である。
【００１８】
ポリエチレン（Ａ）は市販品として入手することができ、例えば、旭化成株式会社の「サンテック」（登録商標）シリーズや住友化学株式会社の「スミカセン」（登録商標）シリーズの中から選択することができる。
【００１９】
＜直鎖状低密度ポリエチレン（Ｂ）＞
本発明に係る直鎖状低密度ポリエチレン（Ｂ）（以下、単にポリエチレン（Ｂ）ということがある）は、成形性および耐衝撃性に優れたポリエチレン（Ａ）とブレンドして中空成形体を製造するに適した樹脂である。
【００２０】
ポリエチレン（Ｂ）は、下記要件（Ｂ−１）〜（Ｂ−３）を満たす。
（Ｂ−１）ＭＦＲ（１９０℃、２．１６ｋｇ荷重）が０．１〜３０ｇ／３０ｍｉｎ、
（Ｂ−２）密度が８９０〜９４０ｋｇ／ｍ３、
（Ｂ−３）下記式（Ｉ）
（γ*）／（γ**）・・・（Ｉ）
（（γ*）は、２．４×１０５Ｐａの見かけのせん断応力になるせん断速度、（γ**）は４×１０４Ｐａの見かけのせん断応力になるせん断速度を示す。）
で求められる流動性指標が１６以上、３０以下である。
【００２１】
ポリエチレン（Ｂ）のＭＦＲ（メルトフローレート）も、ＪＩＳ  Ｋ  ７２１０−１に準拠し、１９０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件下で測定される。ポリエチレン（Ｂ）のＭＦＲは、０．１〜３０ｇ／１０分であり、好ましくは、０．５〜５ｇ／１０分であり、より好ましくは、１．８〜３．８ｇ／１０分である。
ポリエチレン（Ｂ）の密度も、ＪＩＳ  Ｋ  ７１１２に準拠して測定され、８９０〜９４０ｋｇ／ｍ３であり、好ましくは９０２〜９３８ｋｇ／ｍ３である。
【００２２】
ポリエチレン（Ｂ）の密度およびＭＦＲの値が共に前記の範囲内にあると、機械的強度とボトル外観に優れた中空成形体を製造することができる。
【００２３】
密度およびＭＦＲが前記の範囲を満たすポリエチレン（Ｂ）をポリエチレン（Ａ）にブレンドする中でも、ポリエチレン（Ｂ）の流動性指数を規定することが重要である。流動性指数は上記式（Ｉ）で表され、その値は、１６以上、３０以下である。（γ２）は、２．４×１０５Ｐａの見かけのせん断応力になるせん断速度であり、（γ４）は４×１０４Ｐａの見かけのせん断応力になるせん断速度を示す。せん断速度はキャプラリーレオメータで測定した値であり、流動性指数が１６未満では、中空成形に適した流動性が得られず、成形体表面に肌荒れ（鮫肌やメルトフラクチャー）が発生する。式（Ｉ）の値が大きいほど分子量分布が広いことを意味するが、流動性指数が３０を越えるものは実質的に製造することは困難である。規定の範囲内では外観および衝撃強度が改良された中空成形体を得ることができる。
【００２４】
このような物性を満たすポリエチレン（Ｂ）は、チーグラー触媒やメタロセン触媒のような立体規則性重合触媒の存在下にエチレンを中低圧下で重合させて製造することができる。そのポリエチレン樹脂は、エチレンの単独重合体であってもよいし、あるいはエチレンと他のα−オレフィンとの共重合体であってもよい。共重合に用いられるα−オレフィンとしては、炭素数３〜２０のα−オレフィンが好ましく、例えば、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−デセン等を挙げることができる。
【００２５】
ポリエチレン（Ｂ）は市販品として入手することができ、例えば、株式会社プライムポリマー社の「エボリュー」（登録商標）シリーズや「ウルトゼックス」（登録商標）シリーズの中から選択することができる。
【００２６】
＜ポリマーブレンド＞
ポリエチレン（Ａ）とポリエチレン（Ｂ）とのポリマーブレンドにおける各量は、ポリエチレン（Ａ）が８５質量部〜５０質量部であり、ポリエチレン（Ｂ）が５０質量部〜１５質量部（但し、（Ａ）と（Ｂ）の合計を１００質量部とする）である。すなわち、ポリエチレン（Ｂ）のポリエチレン（Ａ）への混合割合は、１５〜５０質量％である。該ポリエチレン（Ｂ）の混合割合は、好ましくは２０〜４０質量％である。下限範囲を下回ると強度改質の効果が充分でなく、上限範囲を超えると成形時の肌荒れ発生や、樹脂圧上昇の問題が発生するが、この範囲であれば中空成形体の外観を悪化させず、かつ、衝撃強度に充分優れた中空成形体を得ることができる。また、ある程度の透明性を備えた中空成形体を製造することができる。
【００２７】
ポリエチレン（Ａ）とポリエチレン（Ｂ）のポリマーブレンドは、両者を予め混合したドライブレンド混合物としておくことが好ましい。ドライブレンドした混合物は、ペレット等の形状として、中空成形体を成形する成形機に投入することが好ましい。
【００２８】
また、成形された中空成形体から切り出された試験片を用いて測定したＴＤ方向の引張弾性率（ＭＰａ）の値（α）と、ＴＤ方向の引張衝撃強度（ｋＪ／ｍ２）の値（β）とが、下記関係式（ＩＩ）を満たすことが好ましい。
β≧−２．４１×α＋１２００  ・・・  （ＩＩ）
関係式（ＩＩ）を満たすことによって、弾性率の割に衝撃強度が強く、製品剛性に優れながら落下等の衝撃に耐えられる中空成形体を得る事ができる。
【００２９】
このポリマーブレンドには、中空成形に先立ち、本発明の目的から逸脱しない範囲内で各種の重合体や添加剤を配合することができる。具体的な添加剤としては、酸化防止剤、耐熱安定剤、紫外線防止剤、帯電防止剤、塩酸吸収剤、顔料、染料等を挙げることができる。
【００３０】
また、本発明に係る中空成形体は、前記したポリエチレン樹脂を中空成形法によって製造した成形体であって、そのポリエチレン樹脂からなる層を少なくとも１層含んでいる。この中空成形体は、その樹脂から単層に成形されていてもよいし、あるいはその層を少なくとも１層含む多層に成形されていてもよく、その肉厚は用途に応じて１００〜１０００μｍの間で任意に変更することができ、食品容器等としての利用に適している。
【００３１】
多層容器として成形する場合には、ポリエチレン樹脂層とガスバリヤー性を有する樹脂層とを含む層構成にすることが好ましい。その際、層間接着強度を高めるために、ガスバリヤー性樹脂であるエチレン・ビニルアルコール共重合体やポリアミド樹脂等の層が、接着性樹脂の層を介して、前記したポリエチレン樹脂層と積層一体化した配置構成が好ましく、それによって耐衝撃性、およびガスバリヤー性に優れた容器を製造することができる。接着性樹脂としては、接着性ポリオレフィン樹脂が好ましく、例えば、カルボン酸グラフト変性ポリオレフィンやエチレン・不飽和カルボン酸共重合体の金属イオン架橋物を使用することができる。
【００３２】
ガスバリヤー性のある多層容器の例として、ガスバリヤー性樹脂層／接着性ポリオレフィン樹脂層／ポリエチレン樹脂層からなる３層構造体、ポリエチレン樹脂層／接着性ポリオレフィン樹脂層／ガスバリヤー性樹脂層／接着性ポリオレフィン樹脂層／ポリエチレン樹脂層からなる５層構造体を挙げることができる。この時、接着性ポリオレフィン樹脂とポリエチレン樹脂層との間に、それら樹脂の混合層を設けてもよい。このような多層容器は、マヨネーズ、ケチャップ、わさび、からし等を収納するソフトボトルないしチューブとして好適である。
【実施例】
【００３３】
次に本発明を実施例および比較例を通して説明するが、本発明はそれら実施例によって何ら限定されるものではない。
【００３４】
（ＭＦＲ）
ＪＩＳ  Ｋ  ７２１０−１に準拠し、１９０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件下で測定した。
【００３５】
（密度）
ＪＩＳ  Ｋ  ７１１２に準拠し、ＭＦＲ測定時に得られるストランドを１００℃で１時間熱処理し、更に室温で１時間放置した後に密度勾配管法で測定した。
【００３６】
（流動性指標の測定）
直鎖状低密度ポリエチレンを、ＪＩＳ  Ｋ  ７１９９に従い、キャピラリーレオメーター（東洋精機製作所社製：商品名「キャピログラフ１Ｂ」、溶融時間６分、バレル径９．５５ｍｍφ）を用いてせん断速度と見かけのせん断応力を測定した。ノズル長さとノズル径はＬ＝３０ｍｍ、Ｄ＝１ｍｍのものを用い、測定温度は１９０℃であった。
グラフ化されたせん断速度と見かけのせん断応力の関係から２．４×１０５Ｐａの見かけのせん断応力になるせん断速度（γ*）と、４×１０４Ｐａの見かけのせん断応力になるせん断速度（γ**）を求め、算出した下記式（Ｉ）を流動性指標とした。
（γ*）／（γ**）                  （Ｉ）
【００３７】
（引張衝撃強度の測定）
中空成形体として、内容量７８０ｃｃ  円筒ボトル（直径７ｃｍ、円筒部高さ  １４ｃｍ＋  肩部  ６ｃｍ  ボトル重量は３９ｇ  円筒部厚み  ０．７ｍｍ）の円筒部を底から高さ３ｃｍ〜１２ｃｍの範囲で平板上に切出し、パリソン押出方向に対して直行する方向（ＴＤ方向）が長片になるようにＪＩＳ  Ｋ  ７１６０  タイプ４型試験片に加工し、２３℃にて引張衝撃を測定した。
【００３８】
（引張弾性率の測定）
引張衝撃強度の測定と同様の手法でボトル円筒部を平板上に切出し、パリソン押出方向に対して直行する方向（ＴＤ方向）が長片になるようにダンベル型引張試験片に加工しＪＩＳ  Ｋ  ７１６１−１−１に準拠して引張弾性率を測定した。引張速度１００ｍｍ／ｍｉｎ、試験温度２３℃であった。
【００３９】
（ヘイズの測定）
引張衝撃強度の測定と同様の手法でボトル円筒部を平板上に切出し、パリソン押出方向に対して直行する方向（ＴＤ方向）が長片になるように長方形の試験片を切り出し、ＪＩＳ  Ｋ  ７１３６にしたがってヘイズを測定した。試験温度は２３℃であった。
【００４０】
（実施例１）
ポリエチレン（Ａ）として旭化成株式会社製  商品名「サンテック  Ｍ１９２０」（ＭＦＲ  ２．０ｇ／１０ｍｉｎ、密度  ９２１ｋｇ／ｍ３）、ポリエチレン（Ｂ）として株式会社プライムポリマー社  商品名「エボリュー  ＳＰ４０３０」（ＭＦＲ  ３．８ｇ／１０ｍｉｎ、  密度９３８ｋｇ／ｍ３）を７０：３０の質量比でタンブラーミキサーを用いてペレットブレンドしたものを原料として用いた。
次に、そのペレットを押出中空成形機（株式会社タハラ製  ＭＳＥ−５０）へと供給し、設定温度：Ｃ１／Ｃ２／Ｃ３／Ｃ４／Ａ／Ｈ／Ｄ／Ｌ＝  １６０／１６０／１６０／１６０／１６０／１６０℃、スクリュー回転数８０ｒｐｍの条件でパリソンをダイス／コア＝１４／１２ｍｍで押出し、２５℃に設定した金型を用いて中空成形体を製造した。中空成形体の形状は、内容量が７８０ｃｃの円筒ボトル（直径７ｃｍ、円筒部長さ１４ｃｍ＋肩部６ｃｍ）でボトル重量は３９ｇである。
得られた中空成形体は、肌荒れのない良好な製品外観であった。ボトル円筒部を切り出して平板上にし、引張弾性率、引張衝撃強度及びヘイズを測定した。ポリエチレン（Ｂ）の流動性指標および、引張衝撃強度と引張弾性率を表１に示した。
【００４１】
（実施例２）
ポリエチレン（Ｂ）として株式会社プライムポリマー社  商品名「エボリュー  ＳＰ２５２０」（ＭＦＲ  １．９ｇ／１０ｍｉｎ、密度  ９２４ｋｇ／ｍ３）を用いた以外は実施例１と同様の方法にて評価を実施した。結果を表１に示した。
【００４２】
（実施例３）
ポリエチレン（Ｂ）として株式会社プライムポリマー社  商品名「エボリュー  ＳＰ２０２０」を（ＭＦＲ  ２．３ｇ／１０ｍｉｎ、密度  ９１６ｋｇ／ｍ３）用いた以外は実施例１と同様の方法にて評価を実施した。結果を表１に示した。
【００４３】
（実施例４）
ポリエチレン（Ｂ）として株式会社プライムポリマー社  商品名「エボリュー  ＳＰ０５２３Ａ」（ＭＦＲ  １．８ｇ／１０ｍｉｎ、密度  ９０９ｋｇ／ｍ３）を用いた以外は実施例１と同様の方法にて評価を実施した。結果を表１に示した。
【００４４】
（比較例１）
ポリエチレン（Ｂ）として株式会社プライムポリマー社  商品名「エボリュー  ＳＰ０５４０」（ＭＦＲ  ３．８ｇ／１０ｍｉｎ、密度  ９０４ｋｇ／ｍ３）を用い、ポリエチレン（Ａ）とポリエチレン（Ｂ）の比率を９０：１０にした以外は実施例１と同様の方法にて評価を実施した。得られた中空成形体は引張弾性率の割に引張衝撃強度が弱かった。結果を表１に示した。
【００４５】
（比較例２）
ポリエチレン（Ｂ）として株式会社プライムポリマー社  商品名「エボリュー  ＳＰ０５４０」を用いた以外は実施例１と同様の方法にて評価を実施したが、中空成形時のパリソンに肌荒れが発生し、得られた中空成形体も表面が皺状の外観となり、製品外観としても実使用に耐えず、製品の厚みも不均一になるため、引張衝撃強度および引張弾性率の測定を実施しなかった。結果を表１に示した。
【００４６】
（比較例３）
ポリエチレン（Ｂ）として株式会社プライムポリマー社  商品名「エボリュー  ＳＰ０５４０」を用い、ポリエチレン（Ａ）とポリエチレン（Ｂ）の比率を８０：２０にした以外は実施例１と同様の方法にて評価を実施したが、中空成形時のパリソンに肌荒れが発生し、得られた中空成形体も表面が皺状の外観となり、製品外観としても実使用に耐えず、製品の厚みも不均一になるため、引張衝撃強度および引張弾性率の測定を実施しなかった。結果を表１に示した。
【００４７】
（比較例４）
ポリエチレン（Ｂ）として株式会社プライムポリマー社  商品名「エボリュー  ＳＰ１５４０」を（ＭＦＲ  ３．８ｇ／１０ｍｉｎ、密度  ９１３ｋｇ／ｍ３）用いた以外は比較例３と同様の方法にて評価を実施した結果を表１に示した。
【００４８】
（比較例５）
ポリエチレン（Ｂ）として株式会社プライムポリマー社  商品名「エボリュー  ＳＰ１５２０」（ＭＦＲ  ２．０ｇ／１０ｍｉｎ、密度  ９１３ｋｇ／ｍ３）を用いた以外は比較例３と同様の方法にて評価を実施した結果を表１に示した。
【００４９】
（比較例６）
ポリエチレン（Ｂ）として株式会社プライムポリマー社  商品名「エボリュー  ＳＰ２５４０」を（ＭＦＲ  ３．８ｇ／１０ｍｉｎ、密度  ９２４ｋｇ／ｍ３）用いた以外は比較例３と同様の方法にて評価を実施した結果を表１に示した。
【００５０】
（比較例７）
ポリエチレン（Ｂ）として株式会社プライムポリマー社  商品名「エボリュー  ＳＰ０５１０」（ＭＦＲ  １．３ｇ／１０ｍｉｎ、密度  ９０４ｋｇ／ｍ３）を用いた以外は比較例３と同様の方法にて評価を実施した結果を表１に示した。
【００５１】
【表１】
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【００５２】
実施例１〜４に示すように、本発明における要件（Ａ−１）〜（Ａ−２）を満たすポリエチレン（Ａ）と要件（Ｂ−１）〜（Ｂ−３）を満たすポリエチレン（Ｂ）とをブレンドしたポリエチレン樹脂を用いることで、肌荒れしない良成形性と耐衝撃性とを兼ね備えた中空成形体を得ることが可能となる。