(57)【要約】【課題】超硬合金からなる基体に対する、立方晶窒化硼素焼結体からなる切刃チップの接合強度を向上させる。立方晶窒化硼素焼結体からなる切刃チップの耐クレーター摩耗性を向上させる。【解決手段】本発明の工具１０は、超硬合金からなる基体１２と、基体１２に接合された立方晶窒化硼素焼結体からなる切刃チップ１４とを有する。切刃チップ１４は、基体１２の上面１２ａから下面１２ｂまでの厚さを有する。立方晶窒化硼素焼結体は、立方晶窒化硼素を５０体積％以上９５体積％以下と、結合相を５体積％以上５０体積％以下とを含む。立方晶窒化硼素の平均粒径は、１．０μｍ以上６．０μｍ以下である。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
超硬合金からなる基体と、前記基体に接合された立方晶窒化硼素焼結体からなる切刃チップとを有する工具であって、
前記切刃チップは、前記基体の上面から下面までの厚さを有し、
前記立方晶窒化硼素焼結体は、立方晶窒化硼素を５０体積％以上９５体積％以下と、結合相を５体積％以上５０体積％以下とを含み、
前記立方晶窒化硼素の平均粒径は、１．０μｍ以上６．０μｍ以下である、工具。
【請求項２】
前記立方晶窒化硼素焼結体は、立方晶窒化硼素を７０体積％以上８５体積％以下と、結合相を１５体積％以上３０体積％以下とを含む、請求項１に記載の工具。
【請求項３】
前記立方晶窒化硼素の平均粒径は、２．０μｍ以上４．５μｍ以下である、請求項１または請求項２に記載の工具。
【請求項４】
前記切刃チップと前記基体との接合面は、曲線部を含む、請求項１から請求項３のうちいずれか１項に記載の工具。
【請求項５】
前記曲線部は、曲率半径が５０μｍ以上１．０ｍｍ以下である曲線を含む、請求項４に記載の工具。
【請求項６】
前記曲線部は、凹部と凸部とを有し、
前記凹部の先端から前記凸部の先端までの距離が、０．１ｍｍ以上０．７ｍｍ以下である、請求項４または請求項５に記載の工具。
【請求項７】
前記切刃チップは、前記基体にろう付けされている、請求項１から請求項６のうちいずれか１項に記載の工具。
【請求項８】
前記結合相は、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ａｌ、及びＣｏからなる群から選択される少なくとも１種の金属と、炭素、窒素、酸素、及び硼素からなる群から選択される少なくとも１種の元素とからなる化合物を含む、請求項１から請求項７のうちいずれか１項に記載の工具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、超硬合金からなる基体と、立方晶窒化硼素焼結体からなる切刃チップとを有する工具に関する。
【背景技術】
【０００２】
立方晶窒化硼素は、ダイヤモンドに次ぐ硬さと優れた熱伝導性を持つ。また、立方晶窒化硼素は、鉄との親和性が低いという特徴を持つ。立方晶窒化硼素と、金属やセラミックスの結合相とからなる立方晶窒化硼素焼結体は、切削工具や耐摩耗工具などに応用されてきた。
【０００３】
例えば、立方晶窒化硼素焼結体を用いた工具に関する従来技術として、特許文献１に記載されたスローアウェイチップが知られている。特許文献１に記載されたスローアウェイチップは、超硬合金からなるチップ本体と、超高硬度焼結体からなる切刃チップを備えている。チップ本体に形成された凹所には、切刃チップがろう付けによって接合されている。チップ本体と切刃チップとの接合面には、部分的に間隙が形成されている。
【０００４】
また、特許文献２には、超硬合金からなるボディと、立方晶窒化硼素焼結体などの超硬質材料からなる切刃チップとを備えた切削インサートが記載されている。切刃チップは、ボディにろう付けによって接合されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０００−３２６１１１号
【特許文献２】特表２００６−５２６５０８号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
近年、加工能率を上げるために、従来よりも切削条件が厳しくなる傾向がある。このような傾向の中で、これまでよりも工具寿命を長くすることが求められている。しかしながら、上記特許文献１に記載された工具は、立方晶窒化硼素焼結体からなる切刃チップの厚みが小さいため、チップ本体に対する切刃チップの接合強度が不十分となる場合があった。この場合、工具に高い負荷がかかる条件では、チップ本体から切刃チップが剥がれるという問題があった。
【０００７】
また、上記特許文献１に記載されたスローアウェイチップあるいは上記特許文献２に記載された切削インサートでは、立方晶窒化硼素焼結体が酸化することにより、切刃チップの耐クレーター摩耗性が低下するという問題があった。切刃チップのクレーター摩耗が進行すると、切刃チップの強度が低下する。その結果、切刃チップにチッピングや欠損が発生し、工具寿命が短くなる。
【０００８】
本発明は上記の事情に鑑みてなされたものであり、超硬合金からなる基体に立方晶窒化硼素焼結体からなる切刃チップが接合された工具において、基体に対する切刃チップの接合強度を向上させることを目的とする。また、本発明は、切刃チップの耐クレーター摩耗性を向上させることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の要旨は、以下の通りである。
（１）超硬合金からなる基体と、前記基体に接合された立方晶窒化硼素焼結体からなる切刃チップとを有する工具であって、
前記切刃チップは、前記基体の上面から下面までの厚さを有し、
前記立方晶窒化硼素焼結体は、立方晶窒化硼素を５０体積％以上９５体積％以下と、結合相を５体積％以上５０体積％以下とを含み、
前記立方晶窒化硼素の平均粒径は、１．０μｍ以上６．０μｍ以下である、工具。
【００１０】
（２）前記立方晶窒化硼素焼結体は、立方晶窒化硼素を７０体積％以上８５体積％以下と、結合相を１５体積％以上３０体積％以下とを含む、（１）に記載の工具。
【００１１】
（３）前記立方晶窒化硼素の平均粒径は、２．０μｍ以上４．５μｍ以下である、（１）または（２）に記載の工具。
【００１２】
（４）前記切刃チップと前記基体との接合面は、曲線部を含む、（１）から（３）のうちいずれかに記載の工具。
【００１３】
（５）前記曲線部は、曲率半径が５０μｍ以上１．０ｍｍ以下である曲線を含む、（４）に記載の工具。
【００１４】
（６）前記曲線部は、凹部と凸部とを有し、
前記凹部の先端から前記凸部の先端までの距離が、０．１ｍｍ以上０．７ｍｍ以下である、（４）または（５）に記載の工具。
【００１５】
（７）前記切刃チップは、前記基体にろう付けされている、（１）から（６）のうちいずれかに記載の工具。
【００１６】
（８）前記結合相は、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ａｌ、及びＣｏからなる群から選択される少なくとも１種の金属と、炭素、窒素、酸素、及び硼素からなる群から選択される少なくとも１種の元素とからなる化合物を含む、（１）から（７）のうちいずれかに記載の工具。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、超硬合金からなる基体に対する、立方晶窒化硼素焼結体からなる切刃チップの接合強度を向上させることができる。また、本発明によれば、切刃チップの耐クレーター摩耗性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】工具の斜視図である。
【図２】工具の上面図である。
【図３】工具の側面図である。
【図４】図２に示す工具のＡ部の拡大図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本発明の実施形態について詳細に説明する。
実施形態に係る工具は、超硬合金からなる基体と、基体に接合された立方晶窒化硼素焼結体からなる切刃チップとを有する。
【００２０】
図１は、本発明の実施形態に係る工具の斜視図である。図２は、工具の上面図である。図３は、工具の側面図である。図４は、図２に示す工具のＡ部の拡大図である。
【００２１】
図１〜図４に示すように、本実施形態に係る工具１０は、略菱形の平板状に形成された基体１２を有する。基体１２の鋭角である２つの角部１６ａ、１６ｂには、２つの切刃チップ１４ａ、１４ｂがそれぞれろう付けによって接合されている。以下では、２つの切刃チップ１４ａ、１４ｂを、まとめて「切刃チップ１４」と表現する場合がある。
【００２２】
図１、図２に示すように、基体１２の上面１２ａの中央部には、基体１２をその厚さ方向に貫通するように取付穴１８が形成されている。この取付穴１８によって、基体１２及び切刃チップ１４からなる工具１０を、加工装置のホルダ等に取り付けることができる。
【００２３】
図３に示すように、切刃チップ１４は、基体１２の上面１２ａから下面１２ｂまでの厚さＴを有している。このような構成により、基体１２に対する切刃チップ１４の接合面積を増やすことができるため、基体１２に対する切刃チップ１４の接合強度を高めることができる。
【００２４】
また、切刃チップ１４と基体１２の接触面積が増えるため、例えば切削中に切刃チップ１４で発生した熱を、基体１２に放出する効果が高くなる。その結果、切刃チップ１４の反応摩耗を抑制できるため、切刃チップ１４の耐クレーター摩耗性を向上させることができる。さらに、切刃チップ１４が基体１２にろう付けされた部分が熱によって軟化することを防止できる。その結果、基体１２に対する切刃チップ１４の接合強度をより高めることが可能である。
【００２５】
図３に示すように、切刃チップ１４の上面は、基体１２の上面１２ａに一致していることが好ましい。切刃チップ１４の下面は、基体１２の下面１２ｂに一致していることが好ましい。切刃チップ１４の厚さＴは、基体１２の厚さと実質的に同一であることが好ましい。ただし、切刃チップ１４の厚さＴは、基体１２の厚さよりもわずかに小さくてもよい。例えば、切刃チップ１４の上面は、基体１２の上面１２ａよりもわずかに下方に位置してもよい。このような場合であっても、切刃チップ１４は、基体１２の上面１２ａから下面１２ｂまでの厚さＴを実質的に有していると言えるため、上述した本発明の効果が得られる。
【００２６】
切刃チップ１４は、上面から下面まで一体につながっていることが好ましい。また、切刃チップ１４の上面と下面の間には、超硬合金からなる基体１２が存在しないことが好ましい。切刃チップ１４がこのような構成を有している場合、基体１２に対する切刃チップ１４の接合面積を増やすことができるため、基体１２に対する切刃チップ１４の接合強度をより高めることができる。
【００２７】
図４に示すように、工具１０の上面を見たときに、切刃チップ１４と基体１２との接合面２０は、曲線部２２を含むことが好ましい。接合面２０が曲線部２２を含むことによって、基体１２に対する切刃チップ１４の接合面積が増加するため、基体１２に対する切刃チップ１４の接合強度が高くなる。また、基体１２と切刃チップ１４の接触面積が増加するため、加工中に切刃チップ１４で発生した熱が基体１２に放出される効果が高くなり、切刃チップ１４の反応摩耗を抑制することができる。
【００２８】
曲線部２２は、曲率半径が５０μｍ以上１．０ｍｍ以下である曲線を含むことが好ましい。曲線部２２が曲率半径５０μｍ以上の曲線を含む場合、切刃チップ１４を基体１２にろう付けする際に、切刃チップ１４が欠けることを防止することができる。なお、切刃チップ１４が欠けた場合、切刃チップ１４のろう付け後に欠けた部分が空孔として残留し、その空孔がろう付け強度の低下を招くことがある。
【００２９】
一方、曲線部２２が曲率半径１．０ｍｍ以下の曲線を含む場合、立方晶窒化硼素焼結体からなる切刃チップ１４と超硬合金からなる基体１２のろう付け面積が増加するため、基体１２に対する切刃チップ１４の接合強度を高めることができる。また、加工中に切刃チップ１４で発生した熱が基体１２に放出される効果が高くなり、切刃チップ１４の反応摩耗を抑制することができる。さらに、切刃チップ１４を基体１２にろう付けする際の刃先の位置の精度を高めることができるため、切刃チップ１４の耐欠損性を向上させることができる。
【００３０】
図４に示すように、曲線部２２は、凹部２４及び凸部２６を有する波形形状を含むことが好ましい。凹部２４及び凸部２６は、それぞれ、曲線及び直線によって構成されている。凹部２４の先端から凸部２６の先端までの距離Ｄ（工具１０の中心線Ｌに沿った方向の最大の距離）は、０．１ｍｍ以上０．７ｍｍ以下であることが好ましい。
【００３１】
曲線部２２が上記のような波形形状を含む場合、切刃チップ１４を基体１２にろう付けする際の刃先の位置の精度をより高めることができる。その結果、切刃チップ１４の耐欠損性を向上させることができる。
【００３２】
特に、凹部２４の先端から凸部２６の先端までの距離Ｄが０．１ｍｍ以上である場合、切刃チップ１４を基体１２にろう付けする際の刃先の位置の精度が高くなる。また、切刃チップ１４と基体１２の接触面積が増加するため、基体１２に対する切刃チップ１４の接合強度が高くなるとともに、加工中に切刃チップ１４に発生した熱が基体１２に放出される効果が高くなる。
【００３３】
一方、凹部２４の先端から凸部２６の先端までの距離Ｄが０．７ｍｍ以下である場合、立方晶窒化硼素焼結体からなる切刃チップ１４の強度が高くなるため、加工中に切刃チップ１４に亀裂が進展するのを抑制することができる。
【００３４】
なお、曲線部２２が波形形状を含む例について説明したが、曲線部２２の形状はこれに限定されない。曲線部２２の形状は、基体１２と切刃チップ１４との接触面積を、直線である場合と比較して増加させることのできる形状であればよい。
【００３５】
切刃チップ１４が基体１２にろう付けによって接合される例について説明したが、切刃チップ１４はその他の手段によって基体１２に接合されてもよい。例えば、切刃チップ１４は、基体１２に対して拡散接合によって接合することができる。
【００３６】
本実施形態の工具１０において、切刃チップ１４は、立方晶窒化硼素焼結体によって構成されている。立方晶窒化硼素焼結体は、立方晶窒化硼素を５０体積％以上９５体積％以下と、結合相を５体積％以上５０体積％以下とを含む。好ましくは、立方晶窒化硼素焼結体は、立方晶窒化硼素を７０体積％以上８５体積％以下と、結合相を１５体積％以上３０体積％以下とを含む。
【００３７】
立方晶窒化硼素焼結体は、立方晶窒化硼素を５０体積％以上と、結合相を５０体積％以下とを含む。立方晶窒化硼素焼結体がこのような組成を有することにより、切刃チップ１４の熱伝導率が向上する。切刃チップ１４の熱伝導率が向上すると、切刃チップ１４の反応摩耗を抑制することができるため、切刃チップ１４の耐クレーター摩耗性が向上する。また、切刃チップ１４を接合するためのろう材が熱によって軟化するのを抑制できるため、加工の際に切刃チップ１４の位置がずれてしまうことを防止できる。立方晶窒化硼素焼結体は、より好ましくは、立方晶窒化硼素を７０体積％以上と、結合相を３０体積％以下とを含む。立方晶窒化硼素焼結体がこのような組成を有することにより、上記した本発明の効果がより確実に得られる。
【００３８】
立方晶窒化硼素焼結体は、立方晶窒化硼素を９５体積％以下と、結合相を５体積％以上とを含む。立方晶窒化硼素焼結体がこのような組成を有することにより、切刃チップ１４の耐欠損性が向上する。立方晶窒化硼素焼結体は、より好ましくは、立方晶窒化硼素を８５体積％以下と、結合相を１５体積％以上とを含む。立方晶窒化硼素焼結体がこのような組成を有することにより、上記した本発明の効果がより確実に得られる。
【００３９】
本実施形態の工具１０において、立方晶窒化硼素焼結体に含まれる立方晶窒化硼素の平均粒径は、１．０μｍ以上６．０μｍ以下であることが好ましく、２．０μｍ以上４．５μｍ以下であることがより好ましい。
立方晶窒化硼素の平均粒径が１．０μｍ以上である場合、切刃チップ１４の熱伝導率が向上する。切刃チップ１４の熱伝導率が向上すると、切刃チップ１４の反応摩耗を抑制することができるため、切刃チップ１４の耐クレーター摩耗性が向上する。また、切刃チップ１４を接合するためのろう材が熱によって軟化するのを抑制できるため、加工の際に切刃チップ１４の位置がずれてしまうことを防止できる。
一方、立方晶窒化硼素の平均粒径が６．０μｍ以下である場合、切刃チップ１４の耐欠損性が向上する。
【００４０】
立方晶窒化硼素焼結体は、立方晶窒化硼素と、結合相とを含む。
結合相は、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、ＡｌおよびＣｏからなる群より選択される少なくとも１種の金属を含むことが好ましい。あるいは、結合相は、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、ＡｌおよびＣｏからなる群より選択される少なくとも１種の金属と、炭素、窒素、酸素および硼素からなる群から選択される少なくとも１種の元素とからなる化合物を含むことが好ましい。
【００４１】
本発明の工具は、例えば、以下の（Ａ）〜（Ｈ）の工程を含む方法によって製造することができる。
【００４２】
工程（Ａ）：平均粒径１．０〜６．０μｍの立方晶窒化硼素５０〜９０体積％と、平均粒径０．０５〜８．０μｍの結合相の粉末１０〜５０体積％とを混合する（ただし、これらの合計は、１００体積％である）。結合相の粉末は、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、ＡｌおよびＣｏからなる群より選択される少なくとも１種の金属を含むことが好ましい。あるいは、結合相の粉末は、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、ＡｌおよびＣｏからなる群より選択される少なくとも１種の金属と、炭素、窒素、酸素および硼素からなる群から選択される少なくとも１種の元素とからなる化合物を含むことが好ましい。
【００４３】
工程（Ｂ）：工程（Ａ）で得られた原料粉を、超硬合金製ボールにて５〜２４時間の湿式ボールミルにより混合する。
【００４４】
工程（Ｃ）：工程（Ｂ）で得られた混合物を、所定の形状に成形して成形体を得る。
【００４５】
工程（Ｄ）：工程（Ｃ）で得られた成形体を、超高圧発生装置の内部で、４．０〜７．０ＧＰａの圧力にて、１３００〜１５００度の範囲の焼結温度で、所定の時間保持して焼結する。
【００４６】
工程（Ｅ）：工程（Ｄ）で得られた焼結体を、放電加工機により、工具形状に合わせて切り出す。
【００４７】
工程（Ｆ）：超硬合金からなる基体を用意する。
【００４８】
工程（Ｇ）：工程（Ｅ）で切り出した焼結体を、工程（Ｆ）で用意した基体にろう付け等によって接合する。
【００４９】
工程（Ｈ）：工程（Ｇ）によって得られた工具に、ホーニング加工を施す。
【００５０】
また、工程（Ａ）から工程（Ｈ）を経て得られた工具の表面に、被覆層を形成してもよい。被覆層は、化学蒸着法または物理蒸着法によって形成することができる。工具に被覆層を形成することによって、本発明の被覆工具を得ることができる。
【００５１】
本発明の工具の例として、具体的には、フライス加工用または旋削加工用の刃先交換型切削インサート、ドリル、及びエンドミルなどを挙げることができる。
【実施例】
【００５２】
以下の表１に示す組成を有する発明品１〜１０及び比較品１〜５の工具を作製した。
【００５３】
【表１】
2018153900.tif 000003
【００５４】
発明品１〜１０及び比較品１〜５について、以下の測定を行った。
【００５５】
（立方晶窒化硼素焼結体に含まれる立方晶窒化硼素及び結合相の割合）
立方晶窒化硼素焼結体の断面組織をＳＥＭで撮影した。撮影した断面組織の写真を、市販の画像解析ソフトを用いて解析した。具体的には、画像解析ソフトによって、断面組織中の立方晶窒化硼素及び結合相の占有面積をそれぞれ求めた。占有面積の値から、立方晶窒化硼素焼結体に含まれる立方晶窒化硼素及び結合相の割合（体積％）をそれぞれ求めた。
【００５６】
（結合相の組成）
立方晶窒化硼素焼結体に含まれる結合相の組成を、Ｘ線回折装置によって同定した。
【００５７】
（立方晶窒化硼素の平均粒径）
立方晶窒化硼素焼結体の表面または任意の断面を鏡面研磨した。ＳＥＭを用いて、立方晶窒化硼素焼結体の研磨面の反射電子像を観察した。また、ＳＥＭを用いて、１０，０００倍に拡大した立方晶窒化硼素焼結体の組織写真を撮影した。
市販の画像解析ソフトを用いて、組織写真内の立方晶窒化硼素の面積と等しい面積の円の直径を、立方晶窒化硼素の粒径として求めた。
市販の画像解析ソフトを用いて、ＡＳＴＭ  Ｅ  １１２−９６に準拠して、焼結体組織内に存在する立方晶窒化硼素の粒径を測定した。
組織写真内に存在する複数の立方晶窒化硼素(ｃＢＮ)の粒径を測定した。測定した立方晶窒化硼素の粒径の平均値を、立方晶窒化硼素の平均粒径として求めた。
【００５８】
（切刃チップの厚み）
切刃チップについては、基体の上面から下面までの厚みを有するものと、基体の上面から下面までの厚みを有していないものを使用した。表２の「上面から下面までの切刃チップの厚み」の欄において、「有り」とは、切刃チップが基体の上面から下面までの厚みを有していることを意味する。「無し」とは、切刃チップが基体の上面から下面までの厚みを有していないことを意味する。
【００５９】
（曲線部の有無）
表２の曲線部の「有無」の欄において、「有り」とは、切刃チップと基体との接合部が曲線部を有することを意味する。「無し」とは、切刃チップと基体との接合部が曲線部を有してない、すなわち、接合部が直線であることを意味する。
【００６０】
（曲線部の曲率半径）
曲線部を有する工具については、曲線部の曲率半径を測定した。具体的には、工具の上面をＳＥＭによって撮影し、撮影した画像を画像解析ソフトを用いて解析することによって、曲線部の曲率半径を測定した。
【００６１】
（凹部の先端から凸部の先端までの距離）
曲線部を有する工具については、曲線部の凹部の先端から凸部の先端までの距離を測定した。具体的には、工具の上面をＳＥＭによって撮影し、撮影した画像を画像解析ソフトを用いて解析することによって、凹部の先端から凸部の先端までの距離を測定した。
【００６２】
測定結果を、以下の表２に示す。
【００６３】
【表２】
2018153900.tif 000004
【００６４】
発明品１〜１０及び比較品１〜５を用いて、以下の条件で切削試験を行った。
外周連続切削（旋削）
被削材：浸炭焼入れされた焼結金属（ＨＲＣ６０〜６２）
被削材形状：円柱Φ６３ｍｍ×２００ｍｍ
切削速度：１５０ｍ／ｍｉｎ
切込み：０．７５ｍｍ
送り：０．２０ｍｍ／ｒｅｖ
インサート形状：ＩＳＯ規格ＣＮＧＭ１２０４０８
工具寿命：逃げ面摩耗量が０．１５ｍｍに達するまでの加工長さあるいは欠損に至るまでの加工長さを測定した。
【００６５】
【表３】
2018153900.tif 000005
【００６６】
表３に示す結果から、本発明の工具は、比較品よりも、工具寿命が大幅に延長されていた。また、本発明の工具は、比較品よりも、大幅に耐摩耗性が優れていた。
【符号の説明】
【００６７】
１０    工具
１２    基体
１２ａ  上面
１２ｂ  下面
１４    切刃チップ
２０    接合面
２２    曲線部
２４    凹部
２６    凸部
【図１】
2018153900.tif 000006
【図２】
2018153900.tif 000007
【図３】
2018153900.tif 000008
【図４】
2018153900.tif 000009
【手続補正書】
【提出日】平成29年10月5日(2017.10.5)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
超硬合金からなる基体と、前記基体に接合された立方晶窒化硼素焼結体からなる切刃チップとを有する工具であって、
前記切刃チップは、前記基体の上面から下面までの厚さを有し、
前記立方晶窒化硼素焼結体は、立方晶窒化硼素を５０体積％以上９５体積％以下と、結合相を５体積％以上５０体積％以下とを含み、
前記立方晶窒化硼素の平均粒径は、１．０μｍ以上６．０μｍ以下であり、
前記切刃チップと前記基体との接合面は、曲線部を含み、
前記曲線部は、凹部と凸部とを有し、
前記凹部の先端から前記凸部の先端までの距離が、０．１ｍｍ以上０．７ｍｍ以下である、工具。
【請求項２】
前記立方晶窒化硼素焼結体は、立方晶窒化硼素を７０体積％以上８５体積％以下と、結合相を１５体積％以上３０体積％以下とを含む、請求項１に記載の工具。
【請求項３】
前記立方晶窒化硼素の平均粒径は、２．０μｍ以上４．５μｍ以下である、請求項１または請求項２に記載の工具。
【請求項４】
前記曲線部は、曲率半径が５０μｍ以上１．０ｍｍ以下である曲線を含む、請求項１から請求項３のうちいずれか１項に記載の工具。
【請求項５】
前記切刃チップは、前記基体にろう付けされている、請求項１から請求項４のうちいずれか１項に記載の工具。
【請求項６】
前記結合相は、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ａｌ、及びＣｏからなる群から選択される少なくとも１種の金属と、炭素、窒素、酸素、及び硼素からなる群から選択される少なくとも１種の元素とからなる化合物を含む、請求項１から請求項５のうちいずれか１項に記載の工具。