(57)【要約】【課題】粉化や破損のおそれを低減した還元鉄ペレットを提供する。【解決手段】還元鉄ペレットは、鉄鉱石と副原料とを混合して造粒することにより生成されたペレット粒が焼成され、当該焼成されたペレット粒である焼結ペレットが加熱還元された還元鉄ペレットであって、当該還元鉄ペレットの断面における気孔の周囲長の総距離Ｌ（μｍ）、当該還元鉄ペレットの断面における気孔の総面積Ｓ（μｍ２）としたときに、下記式（１）で表されるＸ値が４以下となることを特徴とする還元鉄ペレット。Ｘ＝Ｌ／Ｓ・・・（１）【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
鉄鉱石と副原料とを混合して造粒することにより生成されたペレット粒が焼成され、当該焼成されたペレット粒である焼結ペレットが加熱還元された還元鉄ペレットであって、
当該還元鉄ペレットの断面における気孔の周囲長の総距離Ｌ（μｍ）、当該還元鉄ペレットの断面における気孔の総面積Ｓ（μｍ２）としたときに、下記式（１）で表されるＸ値が４以下となることを特徴とする還元鉄ペレット。
Ｘ＝Ｌ／Ｓ・・・（１）
【請求項２】
前記還元鉄ペレットの前記断面が倍率１０００倍の走査型電子顕微鏡または光学顕微鏡によって観察され、かつ、１視野当たりの視野範囲が約１２０μｍ×９０μｍの断面画像であるという条件下で前記気孔を観察した場合において、前記Ｘ値が４以下となる請求項１に記載の還元鉄ペレット。
【請求項３】
前記還元鉄ペレットの前記断面が倍率２００倍の走査型電子顕微鏡または光学顕微鏡によって観察され、かつ、１視野当たりの視野範囲が約６００μｍ×４５０μｍの断面画像であるという条件下で前記気孔を観察した場合において、前記Ｘ値が０．７以下となる請求項１に記載の還元鉄ペレット。
【請求項４】
鉄鉱石と副原料とを混合して造粒することによりペレット粒を生成する混合造粒工程と、
前記ペレット粒を焼成することにより前記焼結ペレットを生成する焼成工程と、
前記焼結ペレットを加熱還元して還元鉄ペレットを生成する還元工程と
を含む還元鉄ペレットの製造方法であって、
前記混合造粒工程において、前記還元鉄ペレットの断面における気孔の周囲長の総距離Ｌ（μｍ）、当該還元鉄ペレットの断面における気孔の総面積Ｓ（μｍ２）としたときに、下記式（１）で表されるＸ値が４以下となるように、前記鉄鉱石の種類の選択および／または前記副原料の配合割合の調整を行う、
ことを特徴とする還元鉄ペレットの製造方法。
Ｘ＝Ｌ／Ｓ・・・（１）
【請求項５】
前記還元鉄ペレットの前記断面が倍率１０００倍の走査型電子顕微鏡または光学顕微鏡によって観察され、かつ、１視野当たりの視野範囲が約１２０μｍ×９０μｍの断面画像であるという条件下で前記気孔を観察した場合において、前記Ｘ値が４以下となる請求項４に記載の還元鉄ペレットの製造方法。
【請求項６】
前記還元鉄ペレットの前記断面が倍率２００倍の走査型電子顕微鏡または光学顕微鏡によって観察され、かつ、１視野当たりの視野範囲が約６００μｍ×４５０μｍの断面画像であるという条件下で前記気孔を観察した場合において、前記Ｘ値が０．７以下となる請求項４に記載の還元鉄ペレットの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、還元鉄ペレットおよびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、鉄鉱石と副原料とを含むペレット粒を焼成することによって焼結ペレットを生成し、当該焼結ペレットを還元炉に投入して還元することにより、当該焼結ペレットから還元鉄ペレットを生成する方法が知られている。例えば、特許文献１には、還元炉による酸化金属の還元方法が記載されている。
【０００３】
特許文献１の酸化金属の還元方法では、まず、酸化鉄などの酸化金属および炭素を含む粉体の混合物に対して、酸化カルシウムおよび酸化アルミニウムを含む添加物を加えた成形体が生成される。ついで、前記成形体中の水分が０．１〜２質量％になるように当該成形体が焼成され、原料ペレット（すなわち、焼結ペレット）が生成される。そのため、焼成後の原料ペレットは還元炉内に供給される前に備蓄していても粉化しにくくなっている。
【０００４】
原料ペレットは、還元炉内に供給されて、還元炉内で加熱され、当該原料ペレットに含まれる酸化鉄が還元されて還元鉄ペレットが生成される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００７−１９７７８３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
上記の特許文献１の酸化金属の還元方法では、還元工程前において、成形体中の水分が０．１〜２質量％になるように当該成形体が焼成することによって原料ペレットを生成することにより、還元工程前における当該原料ペレットの粉化を防止している。しかし、原料ペレットが還元炉内で加熱されることによって生成された還元鉄ペレットについての粉化の防止については何も考慮されていない。したがって、生成された還元鉄ペレットによっては、粉化や破損しやすいものが含まれるおそれがある。そのため、還元鉄ペレットの還元炉からの排出時、または後工程の設備への搬出時および運搬時などにおいて、当該還元鉄ペレットの粉化・破損が生じるおそれがある。その結果、後工程の高炉や電気炉などへの鉄原料として使用する際に粒状の還元鉄ペレットの安定供給が阻害されるおそれがある。
【０００７】
本発明は、上記の点に鑑みてなされたものであり、粉化や破損のおそれを低減した還元鉄ペレットを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するためのものとして、本発明の還元鉄ペレットは、鉄鉱石と副原料とを混合して造粒することにより生成されたペレット粒が焼成され、当該焼成されたペレット粒である焼結ペレットが加熱還元された還元鉄ペレットであって、当該還元鉄ペレットの断面における気孔の周囲長の総距離Ｌ（μｍ）、当該還元鉄ペレットの断面における気孔の総面積Ｓ（μｍ２）としたときに、下記式（１）で表されるＸ値が４以下となることを特徴とする。
【０００９】
Ｘ＝Ｌ／Ｓ・・・（１）
本発明者は、還元工程によって生成された還元鉄ペレットの粉化および破損のし易さについての原因を調べた結果、還元鉄ペレットの強度は、気孔形態と密接に関係していることを種々の実験によって確認することができた。
【００１０】
具体的には、本発明者は、還元鉄ペレット断面における気孔の周囲長の総距離、すなわち全気孔周囲長をＬ（μｍ）、還元鉄ペレット断面における気孔の総面積、すなわち全気孔面積Ｓ（μｍ２）とした場合における、全気孔面積Ｓに対する全気孔周囲長Ｌの比率Ｘ（＝Ｌ／Ｓ）という新規な評価基準を導出した。本発明者はこのＸ値が４以下である条件を満たす還元鉄ペレットは粉化や破損をしにくいことを実験により確認した。
【００１１】
本発明者は、このＸ値と還元鉄ペレットの強度との関係は以下の通りになると考えた。      
【００１２】
すなわち、Ｘ値が小さいということは、気孔表面が凹凸しておらず、その場合、還元ペレット内部の金属鉄同士、あるいは金属鉄とスラグ相同士が強固に結合しており、強度が高い（すなわち、製品歩留が高い）と、本発明者は考えた。一方、Ｘ値が大きいということは、気孔が凹凸しており、その場合、金属鉄同士、あるいは金属鉄とスラグ相同士が強固に結合しておらす、強度が低く、粉化や破損しやすい（すなわち、製品歩留が低い）と本発明者は考えた。このような観点から、本発明では、上記のＸ値で表される還元鉄ペレット断面における気孔単位面積当たりの気孔周囲長であるＸ値に着目して、還元鉄ペレットの製品歩留を評価した結果、Ｘ値が４以下であれば、還元鉄ペレットが粉化や破損をせずに所定以上の外径の大きさをとどめることを見出した。
【００１３】
本発明の還元鉄ペレットの製造方法は、鉄鉱石と副原料とを混合して造粒することによりペレット粒を生成する混合造粒工程と、前記ペレット粒を焼成することにより前記焼結ペレットを生成する焼成工程と、前記焼結ペレットを加熱還元して還元鉄ペレットを生成する還元工程とを含む還元鉄ペレットの製造方法であって、前記混合造粒工程において、前記還元鉄ペレットの断面における気孔の周囲長の総距離Ｌ（μｍ）、当該還元鉄ペレットの断面における気孔の総面積Ｓ（μｍ２）としたときに、下記式（１）で表されるＸ値が４以下となるように、前記鉄鉱石の種類の選択および／または前記副原料の配合割合の調整を行うことを特徴とする。
【００１４】
Ｘ＝Ｌ／Ｓ・・・（１）
上記の製造方法では、鉄鉱石と副原料とを混合して造粒することによりペレット粒を生成する混合造粒工程において、前記Ｘ値が４以下となるように、前記鉄鉱石の種類の選択および／または前記副原料の配合割合の調整を行うので、還元鉄ペレットが粉化や破損をせずに所定以上の外径の大きさをとどめることが可能になる。
【００１５】
前記還元鉄ペレットおよびその製造方法において、前記還元鉄ペレットの前記断面が倍率１０００倍の走査型電子顕微鏡または光学顕微鏡によって観察され、かつ、１視野当たりの視野範囲が約１２０μｍ×９０μｍの断面画像であるという条件下で前記気孔を観察した場合において、前記Ｘ値が４以下となるのが好ましい。
【００１６】
かかる特徴によれば、還元鉄ペレットの断面が倍率１０００倍の走査型電子顕微鏡または光学顕微鏡によって観察され、かつ１視野当たりの視野範囲が約１２０μｍ×９０μｍの断面画像であるという条件下で前記気孔を観察した場合においては、観察対象となる気孔面積０．００２μｍ２以上の気孔を観察することが可能になる。その場合において、前記Ｘ値が４以下となる場合には、還元鉄ペレットは、粉化や破損をせずに所定以上の外径の大きさをとどめることが可能になる。
【００１７】
前記還元鉄ペレットおよびその製造方法において、前記還元鉄ペレットの前記断面が倍率２００倍の走査型電子顕微鏡または光学顕微鏡によって観察され、かつ、１視野当たりの視野範囲が約６００μｍ×４５０μｍの断面画像であるという条件下で前記気孔を観察した場合において、前記Ｘ値が０．７以下であってもよい。
【００１８】
かかる特徴によれば、還元鉄ペレットの断面が倍率２００倍の走査型電子顕微鏡または光学顕微鏡によって観察され、かつ１視野当たりの視野範囲が約６００μｍ×４５０μｍの断面画像であるという条件下で前記気孔を観察した場合においては、観察対象となる気孔面積１０μｍ２以上の気孔を観察することが可能になる。その場合において、前記Ｘが０．７以下となる場合には、還元鉄ペレットは、粉化や破損をせずに所定以上の外径の大きさをとどめることが可能になる。
【発明の効果】
【００１９】
以上説明したように、本発明の還元鉄ペレットおよびその製法によれば、還元鉄ペレットの粉化や破損のおそれを低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明の実施形態に係る還元鉄ペレットの製造方法に用いられる製造システムの一例を概略的に示した構成図である。
【図２】本発明の実施形態に係る還元鉄ペレットの試験体Ｎｏ．１〜９に対応する還元工程前の焼結ペレットの各成分を示す表である。
【図３】本発明の実施形態における還元鉄ペレットの試験体Ｎｏ．１〜Ｎｏ．７に対応する焼結ペレットの焼成前の鉄鉱石Ａの成分を示す表である。
【図４】本発明の実施形態におけるＩ型ドラム試験に用いられるＩ型ドラムの構成を概略的に示す図である。
【図５】本発明の実施形態における還元鉄ペレットの試験体Ｎｏ．１〜９の粉体の発生率を表すグラフであって、還元鉄ペレットの断面が倍率１０００倍の走査型電子顕微鏡または光学顕微鏡によって観察され、かつ１視野当たりの視野範囲が約１２０μｍ×９０μｍの断面画像であるという条件下で前記気孔を観察した場合において、縦軸に当該還元鉄ペレットのうち径が６．７ｍｍ以上の粒体の含有割合を示し、横軸に当該還元鉄ペレットの断面における気孔単位面積当たりの気孔周囲長に相当するＸ値を示すグラフである。
【図６】本発明の実施形態における還元鉄ペレットの試験体Ｎｏ．１〜９の粉体の発生率を表すグラフであって、還元鉄ペレットの断面が倍率２００倍の走査型電子顕微鏡または光学顕微鏡によって観察され、かつ、１視野当たりの視野範囲が約６００μｍ×４５０μｍの断面画像であるという条件下で前記気孔を観察した場合において、縦軸に当該還元鉄ペレットのうち径が６．７ｍｍ以上のものの割合を示し、横軸に当該還元鉄ペレット断面における気孔単位面積当たりの気孔周囲長に相当するＸ値を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、図面を参照しながら本発明の還元鉄ペレットの実施形態についてさらに詳細に説明する。以下、本発明の一実施形態について、図面を参照しながら説明する。
【００２２】
本実施形態の還元鉄ペレットは、鉄鉱石と副原料とを混合して造粒することにより生成されたペレット粒が焼成され、当該焼成されたペレット粒である焼結ペレットが加熱還元されたものである。この還元鉄ペレットの断面における気孔の周囲長の総距離Ｌ（μｍ）、当該還元鉄ペレットの断面における気孔の総面積Ｓ（μｍ２）としたときに、下記式（１）で表されるＸ値が４以下となることを特徴とする。
【００２３】
Ｘ＝Ｌ／Ｓ・・・（１）
このような還元鉄ペレットは、例えば、図１に示される構成を有する製造システムによって製造される。
【００２４】
図１に示される還元鉄ペレットの製造システムは、焼結ペレットを製造する焼結ペレット製造部Ｘ１と、当該焼結ペレットを加熱還元することにより還元鉄ペレットを生成するする還元炉Ｙ１とを備える。
【００２５】
焼結ペレット製造部Ｘ１は、副原料ホッパ１０と、鉄鉱石ホッパ２０と、ペレタイザ３０と、予熱部４０と、ロータリーキルン５０と、クーラー６０とを備えている。
【００２６】
副原料ホッパ１０は、焼結ペレットの原料の一部である副原料を貯留する。副原料は、副原料ホッパ１０からペレタイザ３へ送られる。副原料は、例えば、石灰などを含む。
【００２７】
鉄鉱石ホッパ２０は、焼結ペレットの原料の一部である鉄鉱石を貯留する。鉄鉱石は、鉄鉱石ホッパ２０からペレタイザ３へ送られ、上記の副原料と混合される。鉄鉱石は、酸化鉄を主成分としており、二酸化ケイ素などの不純物を含む。
【００２８】
ペレタイザ３０は、鉄鉱石と副原料とを混合して造粒することによりペレット粒を生成する。具体的には、ペレタイザ３０は、鉄鉱石ホッパ２０から投入された鉄鉱石と副原料ホッパ１０から投入された副原料とを収容した状態で回転し、これによって鉄鉱石と副原料とを混合して造粒することにより、鉄鉱石および副原料を含むペレット粒を生成する。
【００２９】
予熱部４０は、ペレット粒を加熱することにより、当該ペレット粒を乾燥させるとともに、焼成の前段階における当該ペレット粒の固さを調整する。予熱部４０は、ペレット粒を加熱した後、当該ペレット粒をロータリーキルン５０に送る。
【００３０】
ロータリーキルン５０は、図示されていないが、例えば、中心軸回りに回転可能な円筒状の炉本体と、炉本体の内部に配置されたキルンバーナとを有している。ロータリーキルン５０では、炉本体にペレット粒を収容した状態で当該炉本体を回転しながら、キルンバーナから噴射される火炎によって当該ペレット粒を焼成することにより、焼結ペレットを生成する。ロータリーキルン５０の炉本体は、予熱部４０に繋がる流入口と、クーラー６０に繋がる流出口と、を有しており、当該流入口から流出口に向けて下方に傾斜するように配置されている。
【００３１】
クーラー６０は、ロータリーキルン５０で生成された焼結ペレットを所定の温度まで冷却する。クーラー６０は、ロータリーキルン５０の流出口に繋がっており、当該流出口を通じてロータリーキルン５０から流出した焼結ペレットがクーラー６０において冷却される。
【００３２】
還元炉Ｙ１は、還元ガスと焼結ペレットとを反応させることにより当該焼結ペレットを還元鉄に還元する。還元炉Ｙ１は、還元炉本体７１を有している。還元炉本体７１は、水平面に対して交差する方向（例えば、垂直方向）に延びる中空状の筒体である。還元炉本体７１は、当該還元炉本体７１の上端から下端に向けて、当該還元炉本体７１の内部空間が狭くなるように構成されている。
【００３３】
還元炉本体７１は、供給口７１ａと、導出口７１ｂと、ガス流入口７１ｃと、を有している。
【００３４】
供給口７１ａは、還元炉本体７１の上端に設けられている。供給口７１ａは、当該供給口７１ａを通じて還元炉本体７１の外部空間から内部空間へ焼結ペレットを供給可能なように、当該外部空間と内部空間とを連通している。
【００３５】
導出口７１ｂは、還元炉本体７１の下端に設けられている。導出口７１ｂは、当該導出口７１ｂを通じて還元炉本体７１の内部空間から外部空間へ還元鉄を導出可能なように、当該内部空間と外部空間と内部空間とを連通している。
【００３６】
ガス流入口７１ｃは、還元炉本体７１の中間部分に設けられている。ガス流入口７１ｃは、当該ガス流入口７１ｃを通じて還元炉本体７１の外部空間から内部空間へ流入する還元ガスが、供給口７１ａを通じて当該内部空間に供給された複数の焼結ペレットの間を通って上方へ流れるように、当該外部空間と内部空間とを連通している。
【００３７】
なお、図１に示される製造システムは、上記の説明の便宜上、本実施形態に係る還元鉄ペレットを製造可能な構成を簡略化して示したものであり、他の構成要素を付加的に備えていてもよい。
【００３８】
上記のように構成された図１に示される製造システムを用いて、本実施形態の還元鉄ペレットは、以下の手順で製造される。すなわち、
本実施形態の還元鉄ペレットの製造方法は、
鉄鉱石と副原料とを混合して造粒することによりペレット粒を生成する混合造粒工程と、
前記ペレット粒を焼成することにより前記焼結ペレットを生成する焼成工程と、
前記焼結ペレットを加熱還元して還元鉄ペレットを生成する還元工程と
を含む。
【００３９】
具体的には、各工程は、以下の手順で行われる。
【００４０】
１）混合造粒工程
まず、鉄鉱石ホッパ２０に鉄鉱石を投入するとともに、副原料ホッパ１０に副原料を投入する。そして、鉄鉱石ホッパ２０に投入された鉄鉱石を当該鉄鉱石ホッパ２０の底からペレタイザ３０へと流入させ、副原料ホッパ１０に投入された副原料を当該副原料ホッパ１０の底からペレタイザ３０へと流入させる。その後、ペレタイザ３０を回転させることにより、当該ペレタイザ３０内において鉄鉱石と副原料とを混合させ、これにより鉄鉱石と副原料とを有する複数のペレット粒を生成する。
【００４１】
本実施形態では、この混合造粒工程において、前記還元鉄ペレットの断面における気孔の周囲長の総距離Ｌ（μｍ）、当該還元鉄ペレットの断面における気孔の総面積Ｓ（μｍ２）としたときに、上記の式（１）（Ｘ＝Ｌ／Ｓ）で表されるＸ値が４以下となるように、前記鉄鉱石の種類の選択および／または前記副原料の配合割合の調整を行う。
【００４２】
２）予熱工程
次に、複数のペレット粒を図略のシードスクリーンによってスクリーニングし、所定の外径範囲の外径を有するペレット粒のみを予熱部４０に投入する。これにより、予熱部４０に複数のペレット粒を加熱させ、当該複数のペレット粒に含まれる水分を蒸発させた後、当該複数のペレット粒を所定の固さに調整する。
【００４３】
３）焼成工程
そして、予熱部４０に加熱させた複数のペレット粒をロータリーキルン５０の炉本体へ流入させることにより、当該複数のペレット粒をロータリーキルン５０の炉本体の内部において転動させつつ、当該複数のペレット粒にキルンバーナの火炎を噴射する。これによって、複数のペレット粒を焼成し、複数の焼結ペレットを生成する。
【００４４】
４）冷却工程
そして、ロータリーキルン５０において生成された複数の焼結ペレットをクーラー６０に流入させる。これにより、当該クーラー６０に複数の焼結ペレットを所定温度まで冷却させる。これにより、焼結ペレット製造部Ｘ１を用いた焼結ペレットの製造が完了する。
【００４５】
５）還元工程
その後、焼結ペレット製造部Ｘ１を用いて製造した複数の焼結ペレットを還元炉本体７１の供給口７１ａを通じて当該還元炉本体７１の内部空間に供給する。これにより、還元炉本体７１の内部空間に供給された複数の焼結ペレットは、自重に従って導出口７１ｂに向けて流れ落ちる。このとき、ガス流入口７１ｃを通じて還元炉本体７１の内部空間に還元ガスを流入させることにより、当該内部空間において複数の焼結ペレットの流れ方向とは反対方向に還元ガスを流す。これによって、還元ガスが複数の焼結ペレットの間を通って供給口７１ａへと流れる。この際に、複数の焼結ペレットと還元ガスとが反応することにより、当該複数の焼結ペレットが複数の還元鉄に還元され、当該複数の還元鉄が導出口７１ｂを通じて還元炉本体７１の外部空間へと導出される。これにより、還元炉Ｙ１を用いた還元鉄の製造が完了する。
【００４６】
以上の本実施形態に係る還元鉄ペレットの製造方法では、混合造粒工程において前記鉄鉱石の種類の選択および／または前記副原料の配合割合の調整を行うことにより、還元鉄ペレットの断面における気孔の周囲長の総距離Ｌ（μｍ）、当該還元鉄ペレットの断面における気孔の総面積Ｓ（μｍ２）としたときに、上記の式（１）（Ｘ＝Ｌ／Ｓ）で表されるＸ値が４以下となる特徴を有する還元鉄ペレット製造される。この還元鉄ペレットは、上記の特徴を有することにより、還元炉Ｙ１からの排出時、搬出時および運搬時において、還元鉄ペレットの粉化・破損を抑制ないし防止することが可能である。これにより、製造された還元鉄ペレットを高い歩留を維持した状態で後工程の高炉や転炉、電気炉などへの鉄原料として、当該還元鉄ペレットを使用することが可能である。
【００４７】
以下、上記のＸ値と特徴についてさらに詳細に説明する。
【００４８】
本発明者は、還元炉Ｙ１から排出、搬出および運搬される還元鉄ペレットの粉化・破損を抑制ないし防止できるための指標として、上述した還元鉄ペット断面における気孔単位面積当たりの気孔周囲長Ｘに着目し、当該Ｘ値が４以下であれば、還元炉Ｙ１からの排出時、搬出時および運搬時において、還元鉄ペレットの粉化・破損を抑制ないし防止することで、高い歩留を維持した状態で高炉や転炉、電気炉などへの鉄原料として、当該還元鉄ペレットを使用することができることを見出した。
【００４９】
還元鉄ペレット断面の任意の観察視野において存在する気孔の総面積を「Ｓμｍ２」とし、その気孔と基質との界面の総距離（気孔周囲長）を「Ｌμｍ」としたとき、還元鉄ペレット断面における気孔単位面積当たりの気孔周囲長Ｘ（μｍ／μｍ２）は、上記の式（１）のようにＸ＝Ｌ／Ｓで表すことができる。
【００５０】
還元鉄ペレットの強度は、気孔形態と密接に関係しており、気孔単位面積当たりの気孔周囲長Ｘが小さいということは、気孔が凹凸しておらず、金属鉄同士、あるいは金属鉄とスラグ相同士が強固に結合しており、強度が高い（製品歩留が高い）といえる。一方、気孔単位面積当たりの気孔周囲長Ｘが大きいということは、気孔が凹凸しており、金属鉄同士、あるいは金属鉄とスラグ相同士が強固に結合しておらす、強度が低い（製品歩留が低い、すなわち、粉化・破損しやすい）といえる。このようなことから、本実施形態では、「Ｘ＝Ｌ／Ｓ」で表される還元鉄ペレット断面における気孔単位面積当たりの気孔周囲長Ｘに着目して、還元鉄ペレットの製品歩留を評価している。そして、その評価の結果、Ｘ値が４以下であれば、還元鉄ペレットが粉化や破損をせずに所定以上の外径の大きさをとどめることを見出した。
【００５１】
そこで、本実施形態の製造方法では、混合造粒工程において、上記のＸ値が４以下となるように、前記鉄鉱石の種類の選択および／または前記副原料の配合割合の調整を行うことにより、還元鉄ペレットが粉化や破損をせずに所定以上の外径の大きさをとどめることを可能にする。
【００５２】
なお、本実施形態に係る還元鉄の製造方法では、還元炉Ｙ１内において複数の焼結ペレット間を通過する還元ガスを当該複数の焼結ペレットと反応させることにより、当該複数の焼結ペレットを還元鉄に還元したが、還元炉Ｙ１内における焼結ペレットの還元方法は特に限定されない。例えば、還元炉Ｙ１内に焼結ペレットとコークス等の還元材料とを投入し、当該還元炉内に加熱空気を流入させることによって還元材料を燃焼させることにより、焼結ペレットを還元鉄に還元してもよい。
【００５３】
また、本実施形態に係る還元鉄の製造方法では、焼結ペレットの製造工程において、ロータリーキルン５０を用いてペレット粒を焼成したが、ペレット粒の焼成方法は特に限定されない。例えば、ロータリーキルン５０以外の焼成炉を用いてペレット粒を焼成してもよい。この場合、ロータリーキルン５０前後の構成要素についても、焼結ペレットの製造工程に応じて適宜変更され得る。
【００５４】
還元鉄ペレットの気孔単位面積当たりの気孔周囲長であるＸ値を求めるにあたっては、還元鉄ペレット断面の任意の観察視野をとり、各視野の気孔周囲長を合計したものを気孔周囲長Ｌμｍとし、各視野の気孔面積を合計したものを気孔面積Ｓμｍ２として、還元鉄ペレットの気孔単位面積当たりの気孔周囲長Ｘを求めることが好ましい（Ｘ＝ΣＬ／ΣＳ）。還元鉄ペレット断面を調査する手法としては、ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）や光学顕微鏡などによる断面観察が採用可能である。
【００５５】
本実施形態の還元鉄ペレットおよびその製造方法では、前記還元鉄ペレットの前記断面が倍率１０００倍の走査型電子顕微鏡または光学顕微鏡によって観察され、かつ、１視野当たりの視野範囲が約１２０μｍ×９０μｍの断面画像であるという条件下で前記気孔を観察した場合において、前記Ｘ値が４以下となるのが好ましい。この条件下においては、観察対象となる気孔面積０．００２μｍ２以上の気孔を観察することが可能になる。その場合において、前記Ｘ値が４以下となる場合には、還元鉄ペレットは、粉化や破損をせずに所定以上の外径の大きさをとどめることが可能になる。
【００５６】
なお、気孔単位面積当たりの気孔周囲長Ｘの理論限界値を考えてみると、気孔面積Ｓが同じであれば、Ｓが円形であるときが最も小さく、円形の場合は理論限界値がＸ＝４/Ｄとなる（Ｄは気孔面積の直径）。ここで、上記の条件下においては気孔面積０．００２μｍ２以上の気孔を観察することが可能であるので、例えば、円形の気孔に関して、気孔面積が１μｍ２のときには、Ｘ値の下限値は３．５になる。同様に、気孔面積が１０μｍ２のときには、Ｘ値の下限値は１．１になる。また、気孔面積が１００μｍ２のときには、Ｘ値の下限値は０．４になる。
【００５７】
また、前記還元鉄ペレットおよびその製造方法において、前記還元鉄ペレットの前記断面が倍率２００倍の走査型電子顕微鏡または光学顕微鏡によって観察され、かつ、１視野当たりの視野範囲が約６００μｍ×４５０μｍの断面画像であるという条件下で前記気孔を観察した場合において、前記Ｘ値が０．７以下であってもよい。
【００５８】
かかる特徴によれば、還元鉄ペレットの断面が倍率２００倍の走査型電子顕微鏡または光学顕微鏡によって観察され、かつ１視野当たりの視野範囲が約６００μｍ×４５０μｍの断面画像であるという条件下においては、観察対象となる気孔面積１０μｍ２以上の気孔を観察することが可能になる。その場合において、前記Ｘが０．７以下となる場合には、還元鉄ペレットは、粉化や破損をせずに所定以上の外径の大きさをとどめることが可能になる。
【００５９】
なお、前記断面を倍率２００倍で観察する場合も、上記の倍率１０００倍で観察する場合と同様に、気孔が円形の場合は理論限界値がＸ＝４/Ｄとなる。したがって、前記断面を倍率２００倍で観察する場合には上記の条件下においては気孔面積１０μｍ２以上の気孔を観察することが可能であるので、例えば、円形の気孔に関して、気孔面積が１００μｍ２のときには、Ｘ値の下限値は０．４になる。同様に、気孔面積が１０００μｍ２のときには、Ｘ値の下限値は０．１になる。また、気孔面積が１００００μｍ２のときには、Ｘ値の下限値は０．０４になる。
【００６０】
以下の実施例では、倍率１０００倍のＳＥＭ画像（視野範囲：約１２０μｍ×９０μｍ）および倍率２００倍のＳＥＭ画像（視野範囲：約６００μｍ×４５０μｍ）を用いてそれぞれの条件において、異なるＸ値の還元鉄ペレットについての粉化の評価を行った。
【実施例】
【００６１】
還元炉Ｙ１から排出、搬出および運搬される還元鉄ペレットの粉化および破損を抑制ないし防止可能な還元鉄ペレットの適切なＸ値を調査するため、Ｉ型ドラムを用いた粉体発生試験を行い、製品歩留の評価を行った。具体的には以下のとおりである。
【００６２】
まず、ＩＳＯ１１２５７の規格に従ったリンダ―炉の試験装置を用いて、図２に示されペレットＮо．１〜９の焼結ペレットをそれぞれ還元して、ペレットＮо．１〜９の還元鉄ペレットの試験体を製造した。
【００６３】
ペレットＮо．１〜９の焼結ペレットをそれぞれ還元する際における各種の還元条件は、実機（すなわち、実際の還元炉）における代表的な炉内条件を模擬して決定されたものである。具体的に、ペレットＮо．１〜９の焼結ペレットは、鉄鉱石と石灰を含む副原料とを混合した直径１１〜１６ｍｍの焼結ペレットを５００ｇだけ上記のリンダ―炉の試験装置に投入し、当該試験装置を１０ｒｐｍで回転させつつ、実機を模擬した代表的な滞留時間に従って実機を模擬した代表的なガス組成およびガス温度の還元ガスを試験装置内に流すことによって、生成した。
【００６４】
図２には、ペレットＮо．１〜９の焼結ペレットの生成に用いた鉄鉱石の種別と、ペレットＮо．１〜９の焼結ペレットの焼成温度と、ペレットＮｏ．１〜９の焼結ペレットの成分（ｗｔ％）と、倍率１０００倍の場合および倍率２００倍の場合のそれぞれのペレットＮо．１〜９の還元鉄ペレットのＸ値とを示している。
【００６５】
図２に示されるように、ペレットＮо．１〜７の焼結ペレットは、図３に示される比率の成分を含む鉄鉱石Ａより生成される。また、ペレットＮо．８の焼結ペレットは、鉄鉱石Ａとは異なる比率の成分を含む鉄鉱石Ｂより生成されており、ペレットＮо．９の焼結ペレットは、鉄鉱石Ａおよび鉄鉱石Ｂとは異なる比率の成分を含む鉄鉱石Ｃより生成されている。
【００６６】
次に、リンダ―炉の試験装置を用いてペレットＮо．１〜９を図４に示されるＩ型ドラム１００に投入し、製品歩留の評価試験を行った。Ｉ型ドラム１００は、中空状の円筒体であるドラム本体１１０と、当該ドラム本体１１０内に各ペレットＮо．１〜７の還元鉄ペレットを投入するための投入部１２０と、ドラム本体１１０の長手方向に直交するとともに当該ドラム本体１１０の回転中心となる回転軸１３０とを有している。そして、Ｉ型ドラム１００は、投入部１２０を通じて投入された各ペレットＮо．１〜９の還元鉄ペレットをドラム本体１１０内に収容した状態で、回転軸１３０を中心に回転することにより、実機である還元炉Ｙ１内において焼結ペレットを還元する際に加わる衝撃を模擬した力を各ペレットＮо．１〜９の還元鉄ペレットに加える。本実施例では、各ペレットＮо．１〜９の焼結ペレットをリンダ―試験において還元してペレットＮо．１〜９の還元鉄ペレットを製造した後、各ペレットＮо．１〜９の還元鉄ペレットから直径６．７ｍｍ以上の還元鉄ペレットのみをふるいなどを用いて取り出す。ついで、各ペレットＮо．１〜９の還元鉄ペレットのうちの直径６．７ｍｍ以上のペレットのみをＩ型ドラム１００に投入し、当該Ｉ型ドラム１００を１０分間に３００回転させることにより、実機の炉壁において加わる衝撃を模擬した力を各ペレットＮо．１〜９の還元鉄ペレットに加えた。
（倍率１０００倍による断面観察の場合）
ここで、図５には、倍率１０００倍によって還元鉄ペレットの断面を観察した場合において、Ｉ型ドラム１００による粉体発生試験の後における各ペレットＮо．１〜９の還元鉄ペレットに関するＸ値と製品歩留との関係を示すグラフが示される。なお、製品歩留とは、ペレットの全量に対する直径６．７ｍｍ以上のペレットの割合を指す。さらに詳しく言えば、図５のグラフは、還元鉄ペレットの断面が倍率１０００倍の走査型電子顕微鏡または光学顕微鏡によって観察され、かつ１視野当たりの視野範囲が約１２０μｍ×９０μｍの断面画像であるという条件下で前記気孔を観察した場合において、縦軸に当該還元鉄ペレットのうち径が６．７ｍｍ以上の粒体の含有割合を示し、横軸に当該還元鉄ペレットの断面における気孔単位面積当たりの気孔周囲長に相当するＸ値を示す。
【００６７】
鉄鉱石Ａを原料とするペレットＮо．１〜７の還元鉄ペレットにおけるＩ型ドラム１００による粉体発生試験の結果は、図５に示されるように、Ｘ値が小さいほど直径６．７ｍｍ以上のペレットの含有割合が高く、すなわち製品歩留が高い傾向にあることが確認された。これは、本実施例のペレットＮо．１〜７の還元鉄ペレットを製造する過程において、混合造粒工程において、図２の表に示されるペレットＮо．１〜７の焼結ペレットを製造する場合に、鉄鉱石と混合される副原料（石灰など）の配合割合を調整することにより、当該焼結ペレットの成分割合を調整することによって、Ｘ値を小さくすることを可能にしたものである。
【００６８】
また、鉄鉱石Ａとは異なる鉄鉱石Ｂ，Ｃを原料とするペレットＮо．８〜９の還元鉄ペレットにおけるＩ型ドラム１００による粉体発生試験の結果は、図５に示されるように、ペレットＮо．５〜７の還元鉄ペレットと同等の製品歩留であった。すなわち、上記のＮо．１〜７の還元鉄ペレットのように、鉄鉱石と混合される副原料（石灰など）の配合割合を調整するだけでなく、ペレットＮо．８〜９の還元鉄ペレットのように鉄鉱石の種類を選択することによっても、当該還元鉄ペレットのＸ値を小さくすることが可能になり、製品歩留が高くなることが確認された。
【００６９】
前述したとおり、鉄鉱石の種類の選択や副原料の配合割合調整などによって、還元鉄おペレットのＸ値を低下させることにより、還元鉄ペレットの内部の気孔の凹凸は小さくなり、金属鉄同士、あるいは金属鉄とスラグ相同士が強固に結合すると考えられる。金属鉄同士の結合が強固になる要因としては、焼成段階での温度が考えられ、例えば、焼成温度が他よりも低いペレットＮｏ．３の還元鉄ペレットは金属鉄同士の結合が弱く、Ｘ値が大きくなっている。また、スラグ相は焼成段階で一部が融液となっていると考えられるが、融液生成にはＣａＯのような副原料の添加が有効であり、例えばＣａＯを意図的に増量して製造されたペレットＮｏ．５〜７の還元鉄ペレットはその効果によりＸ値が小さな値となっている。
【００７０】
なお、図５に示されるように、ペレットＮо．４の還元鉄ペレットでは、Ｉ型ドラム１００による粉体発生試験によってペレットの全量に対して製品歩留が７０％程度と低くなっている。これは、明らかに粉体が多く発生していると認識できるレベルであり、Ｉ型ドラム１００による粉体発生試験が還元炉Ｙ１からの排出時、搬出時および運搬時における粉体の発生を模擬できていることがわかる。
【００７１】
以上の試験結果より、Ｘ値が小さい還元鉄ペレットほど還元炉Ｙ１からの排出時、搬出時および運搬時において、還元鉄ペレットの粉化・破損が抑制ないし防止できることがわかった。そして、少なくともＸ値が３．４５であるペレットＮо．８の還元鉄ペレットは、実機の代表的な還元炉Ｙ１からの排出時、搬出時および運搬時において、還元鉄ペレットの粉化・破損が抑制ないし防止できていることが確認されている。このため、還元鉄ペレット断面におけるＸ値が４以下であれば、実機の代表的な還元炉Ｙ１からの排出時、搬出時および運搬時において、還元鉄ペレットの粉化・破損が抑制ないし防止でき、高い歩留を維持した状態で高炉や転炉、電気炉などへの鉄原料として、当該還元鉄ペレットを提供できることがわかった。
【００７２】
実際の製造現場では、Ｘ値が４．４８であるペレットＮо．２の還元鉄ペレットを還元炉Ｙ１から排出、搬出および運搬される際、直径６．７ｍｍ以下の粉体が明らかに多く発生することが確認されており、還元鉄ペレットの粉化・破損を抑制ないし防止できていないことが確認されている。一方、Ｘ値が３．４５であるペレットＮо．８の還元鉄ペレットを還元炉Ｙ１から排出、搬出および運搬される際、直径６．７ｍｍ以下の粉体が明らかに少ないことが確認されており、還元鉄ペレットの粉化・破損を抑制ないし防止できていることがわかっている。
（倍率２００倍による断面観察の場合）
上記の例では、倍率１０００倍によって還元鉄ペレットの断面を観察した場合に得られるＸ値を用いて還元鉄ペレットの製造歩留を評価しているが、本発明はこれに限定されるものではなく、他の倍率、例えば、倍率２００倍によって還元鉄ペレットの断面を観察した場合でも、Ｘ値を用いて還元鉄ペレットの製造歩留を評価することが可能である。
【００７３】
ここで、図６には、倍率２００倍によって還元鉄ペレットの断面を観察した場合のＩ型ドラム１００による粉体発生試験の後における各ペレットＮо．１〜９の還元鉄ペレットに関するＸ値と製品歩留との関係を示すグラフが示される。さらに詳しく言えば、図６のグラフは、還元鉄ペレットの断面が倍率２００倍の走査型電子顕微鏡または光学顕微鏡によって観察され、かつ１視野当たりの視野範囲が約６００μｍ×４５０μｍの断面画像であるという条件下で前記気孔を観察した場合において、縦軸に当該還元鉄ペレットのうち径が６．７ｍｍ以上の粒体の含有割合を示し、横軸に当該還元鉄ペレットの断面における気孔単位面積当たりの気孔周囲長に相当するＸ値を示す。
【００７４】
鉄鉱石Ａを原料とするペレットＮо．１〜７の還元鉄ペレットにおけるＩ型ドラム１００による粉体発生試験の結果は、図６に示される結果になる。この図６に示される結果も、上記の図５に示される結果と同様に、Ｘ値が小さいほど直径６．７ｍｍ以上のペレットの含有割合が高く、すなわち製品歩留が高い傾向にあることが確認された。
【００７５】
また、鉄鉱石Ａとは異なる鉄鉱石Ｂ，Ｃを原料とするペレットＮо．８〜９の還元鉄ペレットにおけるＩ型ドラム１００による粉体発生試験の結果についても、図６に示されるように、上記の図５に示される結果と同様になる。すなわち、図６に示されるように、ペレットＮо．８〜９の還元鉄ペレットペレットもＮо．５〜７の還元鉄ペレットと同等の製品歩留であった。
【００７６】
以上の試験結果より、倍率２００倍による断面観察の場合の図６に示される結果においても、Ｘ値が小さい還元鉄ペレットほど還元炉Ｙ１からの排出時、搬出時および運搬時において、還元鉄ペレットの粉化・破損が抑制ないし防止できることがわかった。そして、少なくともＸ値が０．５２であるペレットＮо．８の還元鉄ペレットは、還元炉Ｙ１からの排出時、搬出時および運搬時において、還元鉄ペレットの粉化・破損が抑制ないし防止できていることが確認されている。このため、還元鉄ペレット断面におけるＸ値が０．７以下であれば、実機の代表的な還元炉Ｙ１からの排出時、搬出時および運搬時において、還元鉄ペレットの粉化・破損が抑制ないし防止でき、高い歩留を維持した状態で高炉や転炉、電気炉などへの鉄原料として、当該還元鉄ペレットを提供できることがわかった。
【００７７】
実際の製造現場では、Ｘ値が０．７４であるペレットＮо．２の還元鉄ペレットを還元炉Ｙ１から排出、搬出および運搬される際、直径６．７ｍｍ以下の粉体が明らかに多く発生することが確認されており、還元鉄ペレットの粉化・破損を抑制ないし防止できていないことが確認されている。一方、Ｘ値が０．５２であるペレットＮо．８の還元鉄ペレットを還元炉Ｙ１から排出、搬出および運搬される際、直径６．７ｍｍ以下の粉体が明らかに少ないことが確認されており、還元鉄ペレットの粉化・破損を抑制ないし防止できていることがわかっている。
【符号の説明】
【００７８】
１０  副原料ホッパ
２０  鉄鉱石ホッパ
３０  ペレタイザ
４０  予熱部
５０  ロータリーキルン
６０  クーラー  
７１  還元炉本体
７１ｃ  供給口
７１ｂ  導出口
７１ｃ  ガス流入口
Ｘ１    焼結ペレット製造部
Ｙ１    還元炉
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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