(57)【要約】【課題】ステンレス製のタッピンねじにおいて当該タッピンねじを構成する素材よりも硬度が高い相手材に対してもセルフタップ締結を実現する。【解決手段】本発明に係るタッピンねじは、ステンレス素材からなる心部及びこの心部に表面硬化処理を行った硬化層を有するねじ本体と、前記硬化層の表面を被覆する亜鉛ニッケル合金めっきとを具備することを特徴とするタッピンねじである。また本発明に係るタッピンねじは、亜鉛ニッケル合金めっきの硬度がナノインデンテーション硬さ５０００〜７０００Ｎ／ｍｍ２である。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ステンレス素材からなる心部及びこの心部に表面硬化処理を行った硬化層を有するねじ本体と、
前記硬化層の表面を被覆する亜鉛ニッケル合金めっきと
を具備することを特徴とするタッピンねじ。
【請求項２】
前記ねじ本体の心部の硬度がＨＶ３５０〜ＨＶ５００であるとともに前記硬化層の硬度がＨＶ５００〜ＨＶ６５０であり、
前記亜鉛ニッケル合金めっきの硬度がＨＶ３００〜ＨＶ５００であることを特徴とする請求項１記載のタッピンねじ。
【請求項３】
前記亜鉛ニッケル合金めっきのニッケル含有量が、１５〜１８％である請求項１又は２記載のタッピンねじ。
【請求項４】
前記亜鉛ニッケル合金めっきの硬度がナノインデンテーション硬さ５０００〜７０００Ｎ／ｍｍ２である請求項３記載のタッピンねじ。
【請求項５】
前記亜鉛ニッケル合金めっきの厚み寸法が０．００５〜０．０２０ｍｍである請求項１〜４の何れかに記載のタッピンねじ。
【請求項６】
前記ねじ本体を構成するステンレス素材が、ＳＵＳ４１０である請求項１〜５の何れかに記載のタッピンねじ。
【請求項７】
締結する相手材がステンレス素材であり、前記ねじ本体を構成するステンレス素材よりも硬度が同等かそれ以上に高く設定されている請求項１〜６の何れかに記載のタッピンねじ。
【請求項８】
前記ねじ本体を構成するステンレス素材がＳＵＳ４１０であり、前記相手材を構成するステンレス素材がＳＵＳ３０４又はＳＵＳ３１６である請求項７記載のタッピンねじ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、相手材に自ら雌ねじを成形しながら締結できるタッピンねじに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、屋外に設置される製品で、錆びにくいようにするために、ねじと相手材ともにステンレス材が用いられることは周知である。そのような場合、ねじとしては相手材に設けた開口にねじ込むことでタップするといういわゆるセルフタップを行いながら締結されるタッピンねじが周知である（例えば、特許文献１参照）。そのステンレス部材に、タッピンねじでセルフタップ締結したい場合、相手材の材質がＳＵＳ４１０製のような、比較的柔らかいとされるステンレス板であれば可能であるといわれている。
【０００３】
また、タッピンねじと相手材との素材が何れも同一のＳＵＳ４１０である場合、タッピンねじを相手材よりも高い硬度に設定して硬度差を持たせることで、ねじ山つぶれの発生を防ぐ必要がある。このため、タッピンねじにのみ「光輝焼入」（真空窒化処理）を施して相手材よりも高い硬度を付加することで、同一の素材であっても、安定したセルフタップを可能としていた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１５−８６９７５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上述のタッピンねじを用いた場合であっても、相手材がＳＵＳ３０４やＳＵＳ３１６のようにタッピンねじの素材であるＳＵＳ４１０よりも硬いとされる素材を用いるとなると、表面を光輝焼入したＳＵＳ４１０製タッピンねじであっても、セルフタップに必要な相手材との硬度差が十分に得られず、同程度の硬度差になってしまうため、ねじ込み時にタッピンねじのねじ山が相手材をタップすることができないという、いわゆる「ねじ山つぶれ」が発生してしまう。このため、斯かる場合ではタッピンねじを用いず、相手材に設けた開口にさらにタップ処理を施したうえで締結するのが一般的である。この場合は勿論相手材にタップ処理を施す手間を別途要してしまうことはいうまでもない。
【０００６】
本発明は、上記のような課題を解消することを目的としており、ステンレス素材を用いたタッピンねじにおいて、当該タッピンねじの素材と同等もしくは高い硬度を有する相手材に対してもセルフタップを可能とした新規のタッピンねじを提案するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、かかる目的を達成するために、次のような手段を講じたものである。
【０００８】
（１）すなわち、本発明に係るタッピンねじは、ステンレス素材からなる心部及びこの心部に表面硬化処理を行った硬化層を有するねじ本体と、前記硬化層の表面を被覆する亜鉛ニッケル合金めっきとを具備することを特徴とするタッピンねじである。
【０００９】
（２）また、本発明に係るタッピンねじは、前記ねじ本体の心部の硬度がＨＶ３５０〜ＨＶ５００であるとともに前記硬化層の硬度がＨＶ５００〜ＨＶ６５０であり、前記亜鉛ニッケル合金めっきの硬度がＨＶ３００〜ＨＶ５００であることを特徴とする（１）記載のタッピンねじである。
【００１０】
（３）また、本発明に係るタッピンねじは、前記亜鉛ニッケル合金めっきのニッケル含有量が、１５〜１８％であることを特徴とする（１）又は（２）記載のタッピンねじである。
【００１１】
（４）また、本発明に係るタッピンねじは、前記亜鉛ニッケル合金めっきの硬度がナノインデンテーション硬さ５０００〜７０００Ｎ／ｍｍ２であることを特徴とする（３）記載のタッピンねじである。
【００１２】
（５）また、本発明に係るタッピンねじは、前記亜鉛ニッケル合金めっきの厚み寸法が０．００５〜０．０２０ｍｍであることを特徴とする（４）記載のタッピンねじである。
【００１３】
（６）また、本発明に係るタッピンねじは、前記ねじ本体を構成するステンレス素材が、ＳＵＳ４１０であることを特徴とする（１）〜（５）の何れかに記載のタッピンねじである。
【００１４】
（７）また、本発明に係るタッピンねじは、締結する相手材がステンレス素材であり、前記ねじ本体を構成するステンレス素材よりも硬度が同等かそれ以上に高く設定されているステンレス素材であることを特徴とする（１）〜（６）の何れかに記載のタッピンねじである。
【００１５】
（８）また、本発明に係るタッピンねじは、前記ねじ本体を構成するステンレス素材がＳＵＳ４１０であり、前記相手材を構成するステンレス素材がＳＵＳ３０４又はＳＵＳ３１６であることを特徴とする（７）記載のタッピンねじである。
【発明の効果】
【００１６】
本発明は、以上説明した構成であるから、ステンレス製のタッピンねじにおいて当該タッピンねじを構成する素材よりも硬度が同等かそれ以上に高い素材の相手材に対してもセルフタップ締結が実現される。その結果、相手材に対するタップ穴の加工を回避することができる。これにより、ねじと相手材との締結構造を構成するための工程を省くことで、より簡易かつ迅速なねじ締結構造を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明の実施例の特性をグラフとして示す図。
【図２】同上。
【図３】同上。
【図４】本発明の実施例及び比較例の特性を表として示す図。
【図５】同実施例及び比較例のねじ込み最大トルク（ＴＳ）をグラフとして示す図。
【図６】同実施例及び比較例のねじ込み最大トルク（ＴＳ）と被膜のナノインデンテーション硬さ（ＨＩＴ）との関係をグラフとして示す図。
【図７】図５に係る要部の拡大図。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明の実施形態について説明する。
本実施形態に係るタッピンねじは、ステンレス素材からなる心部及びこの心部に表面硬化処理を行った硬化層を有するねじ本体と、硬化層の表面を被覆する亜鉛ニッケル合金めっきとを具備することを特徴とするタッピンねじである。
【００１９】
このようなものであれば、亜鉛ニッケル合金めっきにより表面の強度すなわち被膜強度が有効に高められながらねじ込み時の最大トルクを有効に低減させることができる。これにより、ねじ込み時の被膜の剥離を有効に抑えつつ相手材に対するタップすなわちセルフタップを有効に実現し得るタッピンねじを提供することができる。すなわち本発明によれば、ステンレス製のタッピンねじにおいて当該タッピンねじを構成する素材よりも硬度が高い相手材に対してもセルフタップ締結が実現される。その結果、相手材に対するタップ穴の加工を回避することができる。これにより、ねじと相手材との締結構造を構成するための工程を省くことで、より簡易かつ迅速なねじ締結構造を得ることができる。
【００２０】
また、本実施形態に係るタッピンねじは、ねじ本体の心部の硬度がビッカース硬さＨＶ３５０〜ＨＶ５００であるとともに硬化層の硬度がビッカース硬さＨＶ５００〜ＨＶ６５０であり、亜鉛ニッケル合金めっきの硬度がビッカース硬さＨＶ３００〜ＨＶ５００であることを特徴とするタッピンねじである。
【００２１】
すなわち本実施形態に係るタッピンねじによれば、相手材がねじ本体よりも硬度が同等かそれ以上に高い材質であっても有効にセルフタップ締結を実現できる。
【００２２】
また、本実施形態に係るタッピンねじは、亜鉛ニッケル合金めっきのニッケル含有量が、１５〜１８％であることを特徴とするタッピンねじである。
【００２３】
ここで、ニッケル含有量が１０％よりも小さいとねじ込みトルクが大きくなり過ぎることにより被膜の剥離が著しく多くなる傾向にある。またニッケル含有量が１８％よりも大きいと被膜の耐食性が低下してしまう傾向にある。そして被膜の剥離を低減しつつねじ込み（最大）トルクを有効に抑えるためにはニッケル含有量を１２％よりも大きくすることが望ましく、１５％よりも大きくすることが更に望ましい。
【００２４】
また、本実施形態に係るタッピンねじは、亜鉛ニッケル合金めっきの超微小硬さ試験（計装化押し込み硬さ試験またはナノインデンテーション法ともいう）による硬度がナノインデンテーション硬さ（ＨＩＴ）５０００〜７０００Ｎ／ｍｍ２であることを特徴とするタッピンねじである。なお、超微小硬さ試験による測定硬度は、ナノインデンテーション硬さ（ＨＩＴ）又はインデンテーション硬さ（ＨＩＴ）と呼ばれる。
【００２５】
すなわち亜鉛ニッケル合金めっきのナノインデンテーション硬さが５０００〜７０００Ｎ／ｍｍ２であれば被膜の剥離を有効に抑えながら相手材に対する好適なセルフタップを実現することができる。
【００２６】
また、本実施形態に係るタッピンねじは、亜鉛ニッケル合金めっきの厚み寸法が０．００５〜０．０２０ｍｍであることを特徴とするタッピンねじである。
【００２７】
すなわち亜鉛ニッケル合金めっきの厚み寸法が０．００５ｍｍよりも小さいと被膜の剥離を容易に招来してしまう。また亜鉛ニッケル合金めっきの厚み寸法が０．０２０ｍｍよりも大きい値とすることは、タッピンねじの各部寸法を変化させることから、例えば十字穴であればその寸法が小さくなるため、当該十字穴に嵌り込むビットが奥深く嵌り難い。同様に、亜鉛ニッケル合金めっきが必要以上に厚く被覆されるとおねじの外径が大きくなるので、ねじの規格寸法から外れ易くなるなどの問題もある。よって、亜鉛ニッケル合金めっきの厚み寸法は、上述したような問題を招かないように、０．００５〜０．０２０ｍｍの範囲に設定されている。
【００２８】
また、本実施形態に係るタッピンねじは、ねじ本体を構成するステンレス素材が、ＳＵＳ４１０であることを特徴とするタッピンねじである。
【００２９】
すなわち亜鉛ニッケル合金めっきに起因する上記の効果を最も享受し得るステンレス素材としては、ねじ本体を構成するステンレス素材がＳＵＳ４１０である構成を挙げることができる。
【００３０】
また、本実施形態に係るタッピンねじは、締結する相手材がステンレス素材であり、ねじ本体を構成するステンレス素材よりも硬度が同等かそれ以上に高いステンレス素材であることを特徴とするタッピンねじである。斯かる構成であれば、本実施形態に係る亜鉛ニッケル合金めっきによるねじ込みトルク低減の効果と、より確実なセルフタップをし得る効果とを有効に享受し得る。
【００３１】
また、本発明に係るタッピンねじは、ねじ本体を構成するステンレス素材がＳＵＳ４１０であり、相手材を構成するステンレス素材がＳＵＳ３０４又はＳＵＳ３１６であることを特徴とするタッピンねじである。
【００３２】
このようなものであれば、ステンレス製のねじ本体を有するタッピンねじと、当該タッピンねじよりも硬度が高い相手材との間であっても好適なタッピンねじの締結構造を実現することができる。
【００３３】
以上、本発明の一実施形態について説明したが、各部の具体的な構成は、上述した実施形態のみに限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々変形が可能である。
【実施例】
【００３４】
以下、本発明の実施例について図１〜図７を参照して説明する。なお本実施例は本発明を何ら限定するものではない。
【００３５】
工業電気めっきとして、ねじへの大量生産が確立されているニッケルめっきと亜鉛めっきとがあるが、ニッケルめっきはその被膜硬度が比較的高いめっきとして知られており、また、亜鉛めっきは、潤滑性および低摩擦性の高い被膜を得られるめっきとして知られている。
【００３６】
＜比較例１〜３＞
まず本発明の実施例に含まれない比較例として、光輝焼入（真空窒化）したＳＵＳ４１０製ねじである比較例１に加え、上述した２種類のめっきを光輝焼入したＳＵＳ４１０製ねじにそれぞれ被覆した比較例２（ニッケルめっき）及び比較例３（亜鉛めっき）として設定し、ＳＵＳ３０４製のステンレス板（焼入れ無し）に対してセルフタップが可能にならないか検討した。
【００３７】
＜実施例１〜３＞
そして本実施例では、潤滑性および低摩擦性を示す亜鉛めっきと高い被膜硬度特性を有するニッケルめっきを合わせた「亜鉛ニッケル合金めっき」を塗布して、同様にセルフタップ実験を実施した。
【００３８】
その際、ニッケル含有量は、下記の三種類であり、下記ニッケル量を除いた被膜の成分は、全て亜鉛成分である。
実施例１：ニッケル量大  １５〜１８ｗｔ．％：中央ニッケル量  １６．５ｗｔ．％
実施例２：ニッケル量中  １２〜１６ｗｔ．％：中央ニッケル量  １４ｗｔ．％
実施例３：ニッケル量小  １０〜１４ｗｔ．％：中央ニッケル量  １２ｗｔ．％
【００３９】
＜試験方法＞
上記比較例１〜３、実施例１〜３ともに、ねじ本体として光輝焼入（真空窒化）を施したＳＵＳ４１０製のねじ（φ４×１０ｍｍ）を用いた。そして相手材としてはねじ本体に用いたＳＵＳ４１０よりも硬度が高いＳＵＳ３０４製、厚さ２ｍｍ（実測値１．８７ｍｍ）のステンレス板を用いた。当該ステンレス板に対し下穴としてφ３．６ｍｍ（実測値φ３．５９〜３．６０ｍｍ）のパンチ穴を施した部分に上記比較例１〜３、実施例１〜３に係るタッピンねじを締結した。当該試験では、試験機としてＡＸ１００（日東精工(株)製ＡＣサーボモータ搭載のねじ締めドライバ）を用い、回転数１００ｒｐｍ、推力１９６Ｎ（２０Ｋｇｆ）にてタッピンねじの締結試験を行った。当該試験に際し、ねじ込み（最大）トルク（ＴＳ）、ナノインデンテーション硬さ（ＨＩＴ）及び、ねじ山の破損度合い並びに被膜の破損度合いを調査した。
【００４０】
＜試験結果＞
図１では、今回用いるねじ本体と相手材の硬度をビッカース硬さ（Ｈｖ）により表している。図２では、図１のねじ本体および相手材、実施例１〜３における亜鉛ニッケル合金めっきの硬度をナノインデンテーション硬さ（ＨＩＴ）により表している。
【００４１】
ここで図３においては敢えて実施例１〜３に係る亜鉛ニッケル合金めっきの硬度をビッカース硬さ（Ｈｖ）により便宜上図示している。具体的に説明すると、ねじ本体に被膜されためっきの硬度測定は、その被膜厚さが薄いため、ビッカース硬さ（Ｈｖ）を測定できないことから、ナノインデンテーション硬さ（ＨＩＴ）を採用しなければならない。そこで本明細書では説明の便宜上、ねじ本体と亜鉛ニッケル合金めっきとの相対的なナノインデンテーション硬さ（ＨＩＴ）の値に基づき、敢えて実施例１〜３に係る亜鉛ニッケル合金めっきの硬度をビッカース硬さ（Ｈｖ）に換算し直して図示している。詳細には、図２における実施例１と、表面からの距離が０．０５ｍｍであるねじ本体のナノインデンテーション硬さ（ＨＩＴ）の値が略同じである点から、実施例１〜３に係る亜鉛ニッケル合金めっきの硬度をビッカース硬さ（Ｈｖ）に換算し、図３において図示している。
【００４２】
図４では、実施例１〜３に加え、比較例１〜３に関しての、ねじ込み（最大）トルク（ＴＳ）、ナノインデンテーション硬さ（ＨＩＴ）の数値を示している。このようにこれら実施例１〜３では、ねじ本体の心部の硬度がビッカース硬さＨＶ３５０〜ＨＶ５００であるとともに硬化層の硬度がビッカース硬さＨＶ５００〜ＨＶ６５０であり、亜鉛ニッケル合金めっきの硬度がビッカース硬さＨＶ３００〜ＨＶ５００であること、並びに、亜鉛ニッケル合金めっきの硬度がナノインデンテーション硬さ（ＨＩＴ）５０００〜７０００Ｎ／ｍｍ２であること、という条件を共に満たしている。
【００４３】
加えて図５では、上記実施形態１〜３、比較例１、２に加え、亜鉛めっきを処理した比較例１〜３におけるねじのねじ込み最大トルクの値をそれぞれ示したものである。同図によるとねじ込み最大トルク（ＴＳ）は、めっきを何ら施していない未処理品である比較例１の４．１Ｎｍに対し、比較例３では２．２Ｎｍまで低下し、潤滑性および低摩擦性を有することを示した。しかしながら、セルフタップ後のねじ山を元素分析すると、比較例３では被膜が完全に剥離していることが判った。
【００４４】
また、ニッケルめっきを施した比較例２は、ねじ込み最大トルク（ＴＳ）が比較例３とは逆に、未処理品の４．１Ｎｍに対し、４．４Ｎｍと若干高くなった。セルフタップ後のねじ山を同様に分析すると、亜鉛めっきほどではないが、部分的に被膜が大きく剥がれていた。すなわち被膜が剥がれると、「ねじ山つぶれ」が発生しやすくなるため、なるべく剥がれない方が良いことが明らかとなった。
【００４５】
そしてなんらめっきを施していない比較例１ではねじ山が破損される、換言すればセルフタップが有効に実現されていないという結果となった。
【００４６】
続いて、実施例１〜３について説明する。まず、中央ニッケル量が約１５ｗｔ．％以下の実施例２と実施例３では、被膜の剥離量は、ニッケルめっきを施した比較例２と同様に部分的であるが大きく剥がれた。しかし、ニッケル量大の実施例１であれば、ねじ込みトルクが最も低い値を示し、剥離量が最も少ない結果を得た。
【００４７】
図６では実施例１〜３、比較例２、３におけるねじ込み（最大）トルク（ＴＳ）及び
ナノインデンテーション硬さ（ＨＩＴ）の関係を示している。図７は同図において特に実施例１〜３に着目し、要部を図示している。ねじ込みトルクは、ニッケル含有量が多くなるにつれて、低下する傾向を示した。これは、ニッケルが多くなることによって被膜硬度が高くなることから、被膜自体の強度が上がることによって、相手材との摩擦によって引き起こされる被膜剥離を抑制したと思われる。ニッケル量が１８ｗｔ．％を超えると、被膜の耐食性が低下することが既に分かっている。従って、亜鉛ニッケル合金めっきの適正ニッケル量は、耐食性とねじ込み性を両立した、１５〜１８ｗｔ．％である実施例１が最も良いということが判明した。
【図１】
2018044574.tif 000003
【図２】
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【図３】
2018044574.tif 000005
【図４】
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【図５】
2018044574.tif 000007
【図６】
2018044574.tif 000008
【図７】
2018044574.tif 000009
【手続補正書】
【提出日】平成29年5月12日(2017.5.12)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００４１】
ここで図３においては敢えて実施例１〜３に係る亜鉛ニッケル合金めっきの硬度をビッカース硬さ（Ｈｖ）により便宜上図示している。具体的に説明すると、ねじ本体に被膜されためっきの硬度測定は、その被膜厚さが薄いため、ビッカース硬さ（Ｈｖ）を測定できないことから、ナノインデンテーション硬さ（ＨＩＴ）を採用しなければならない。そこで本明細書では説明の便宜上、ねじ本体と亜鉛ニッケル合金めっきとの相対的なナノインデンテーション硬さ（ＨＩＴ）の値に基づき、敢えて実施例１〜３に係る亜鉛ニッケル合金めっきの硬度をビッカース硬さ（Ｈｖ）に換算し直して図示している。詳細には、図２における実施例１と、表面からの距離が０．５ｍｍであるねじ本体のナノインデンテーション硬さ（ＨＩＴ）の値が略同じである点から、実施例１〜３に係る亜鉛ニッケル合金めっきの硬度をビッカース硬さ（Ｈｖ）に換算し、図３において図示している。