(57)【要約】【課題】  粗銅中の不純物品位を抑制することが可能な造カン期終点判定方法および造カン期終点判定装置を提供する。【解決手段】  造カン期終点判定方法は、銅製錬の転炉の造カン期操業において、前記転炉に投入されるカワの銅品位が閾値以上であるか否かを判定する工程と、前記銅品位が前記閾値以上と判定された場合、溶湯の温度が所定の温度以上となった時点を前記造カン期の終了時点と判断し、前記銅品位が前記閾値未満と判定された場合、前記転炉で得られる白カワの銅品位が所定の値以上となった時点を前記造カン期の終了時点と判断する工程と、を有することを特徴とする。【選択図】        図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
銅製錬の転炉の造カン期操業において、前記転炉に投入されるカワの銅品位が閾値以上であるか否かを判定する工程と、
前記銅品位が前記閾値以上と判定された場合、溶湯の温度が所定の温度以上となった時点を前記造カン期の終了時点と判断し、
前記銅品位が前記閾値未満と判定された場合、前記転炉で得られる白カワの銅品位が所定の値以上となった時点を前記造カン期の終了時点と判断する工程と、を有することを特徴とする造カン期終点判定方法。
【請求項２】
前記閾値は６３．５ｍａｓｓ％であることを特徴とする請求項１に記載の造カン期終点判定方法。
【請求項３】
前記銅品位が前記閾値以上と判定された場合、前記溶湯の温度が１２９５℃以上になった時点を前記造カン期の終了時点と判断することを特徴とする請求項１または２に記載の造カン期終点判定方法。
【請求項４】
前記銅品位が前記閾値未満と判定された場合、前記転炉で得られる白カワの銅品位が７８ｍａｓｓ％以上となった時点を前記造カン期の終了時点と判断することを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の造カン期終点判定方法。
【請求項５】
前記造カン期で得られるスラグ中の銅品位は５ｍａｓｓ％以下であることを特徴とする請求項１から４のいずれか一項に記載の造カン期終点判定方法。
【請求項６】
銅製錬の転炉の造カン期操業において、前記転炉に投入されるカワの銅品位を取得する取得部と、
前記取得部が取得した前記銅品位が閾値以上であるか否かを判定する判定部と、
前記銅品位が前記閾値以上と判定された場合、溶湯の温度が所定の温度以上となった時点を前記造カン期の終了時点と判断することを示す情報を提示し、前記銅品位が前記閾値未満と判定された場合、前記転炉で得られる白カワの銅品位が所定の値以上となった時点を前記造カン期の終了時点と判断することを示す情報を提示する提示部と、を有することを特徴とする造カン期終点判定装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、造カン期終点判定方法および造カン期終点判定装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
銅製錬においては、自溶炉などの溶鉱炉において銅精鉱からカワを製造する。カワを転炉において処理することで、カワ中のＦｅおよびＳを酸化および除去し、粗銅を得る（特許文献１）。転炉においては、カワから白カワを得る造カン期と、白カワから粗銅を得る造銅期の２つの工程が行われる。粗銅を電解精錬することで銅含有率のさらに高い純銅を得る。粗銅中の不純物濃度（品位）が高いと、電解成績が悪化する。このため、例えばニッケル（Ｎｉ）などの不純物の品位は低い値で安定することが好ましい。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００２−１８０１４２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、Ｎｉなど不純物の品位の安定化は困難である。例えば粗銅を分析してＮｉ品位などを測定することはできるが、粗銅の製造後の分析であるため、Ｎｉ品位の制御が遅れてしまう。また、Ｎｉを含むリサイクル原料の自溶炉への投入量を調整すれば、Ｎｉ品位を制御することができる。しかしリサイクル原料の集荷量には大きなばらつきがあり、保管場所も制限されているため、投入量を制御することは困難である。またリサイクル原料の種類（例えば基板、スラッジなど）に応じて、Ｎｉ品位は例えば０．１〜１０ｍａｓｓ％程度などばらつく。したがってＮｉの品位を所望の範囲内に収めることは難しい。
【０００５】
本発明は上記の課題に鑑み、粗銅中の不純物品位を抑制することが可能な造カン期終点判定方法および造カン期終点判定装置を提供すること目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明に係る造カン期終点判定方法は、銅製錬の転炉の造カン期操業において、前記転炉に投入されるカワの銅品位が閾値以上であるか否かを判定する工程と、前記銅品位が前記閾値以上と判定された場合、溶湯の温度が所定の温度以上となった時点を前記造カン期の終了時点と判断し、前記銅品位が前記閾値未満と判定された場合、前記転炉で得られる白カワの銅品位が所定の値以上となった時点を前記造カン期の終了時点と判断する工程と、を有することを特徴とする。
【０００７】
この場合において、前記閾値は６３．５ｍａｓｓ％とすることができる。
【０００８】
また、前記銅品位が前記閾値以上と判定された場合、前記溶湯の温度が１２９５℃以上になった時点を前記造カン期の終了時点と判断することができる。
【０００９】
また、前記銅品位が前記閾値未満と判定された場合、前記転炉で得られる白カワの銅品位が７８ｍａｓｓ％以上となった時点を前記造カン期の終了時点と判断することができる。
【００１０】
また、前記造カン期で得られるスラグ中の銅品位は５ｍａｓｓ％以下とすることができる。
【００１１】
本発明に係る造カン期終点判定装置は、銅製錬の転炉の造カン期操業において、前記転炉に投入されるカワの銅品位を取得する取得部と、前記取得部が取得した前記銅品位が閾値以上であるか否かを判定する判定部と、前記銅品位が前記閾値以上と判定された場合、溶湯の温度が所定の温度以上となった時点を前記造カン期の終了時点と判断することを示す情報を提示し、前記銅品位が前記閾値未満と判定された場合、前記転炉で得られる白カワの銅品位が所定の値以上となった時点を前記造カン期の終了時点と判断することを示す情報を提示する提示部と、を有することを特徴とする。
【発明の効果】
【００１２】
本発明に係る造カン期終点判定方法および造カン期終点判定装置によれば、粗銅中の不純物品位を抑制することが可能である。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】Ｃｕの製錬工程を表す工程図である。
【図２】吹錬時間、白カワ中のＣｕ品位および湯温の関係を示すグラフである。
【図３】カワ中のＣｕ品位とＬＳ／ＢＮｉとの関係を示す図である。
【図４】実施例１および比較例１における、カワ中のＣｕ品位とＬＳ／ＢＮｉとの関係を示す図である。
【図５】図５はカワ中のＣｕ品位とスラグ中のＣｕ品位との関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
図１はＣｕの製錬工程を表す工程図である。図１で例示するように、自溶炉において銅精鉱からカワ（マット）を作る。Ｃｕ、ＦｅおよびＳを主体とするカワを転炉で酸化し、ＣｕおよびＳを主体とする白カワを作り、さらに粗銅を製造する。すなわち、転炉における工程は、カワから白カワを作る造カン期と、白カワから粗銅を得る造銅期とに分けられる。造カン期においては、白カワとともに、除去されたＦｅを含むスラグが生成される。造カン期はさらに第１造カン期および第２造カン期に分けられる。第１造カン期で製造されたスラグを炉外に排出した後に、第２造カン期の処理を行う。造カン期の終了後、銅精鉱に含まれていた不純物（例えばＮｉなど）は白カワおよびスラグに含まれることになる。転炉で得られた粗銅を電解精錬することで、粗銅よりも銅含有量の高い純銅を得ることができる。
【００１５】
自溶炉に投入されるリサイクル原料中のＮｉ品位は例えば０．１ｍａｓｓ％以上であり、１ｍａｓｓ％または１０ｍａｓｓ％程度のこともある。電解成績を向上するためには、精製炉粗銅中のＮｉ品位を低くすることが好ましく、例えば０．１８ｍａｓｓ％以下とすることが好ましい。精製炉粗銅中のＮｉ品位を所望の範囲とするためには、白カワ中のＮｉ品位およびＣｕ品位の安定化が重要である。しかし、カワ中のＣｕ品位に応じて、白カワ中のＣｕ品位およびＮｉ品位が変化することがある。
【００１６】
図２（ａ）および図２（ｂ）は吹錬時間、白カワ中のＣｕ品位および湯温の関係を示すグラフである。図２（ａ）は転炉に投入されるカワ中のＣｕ品位が６５．９ｍａｓｓ％の例、図２（ｂ）は転炉に投入されるカワ中のＣｕ品位が６０．９ｍａｓｓ％の例である。横軸は転炉における第１造カン期の吹錬時間を示す。左の縦軸および丸はＣｕ品位を示す。右の縦軸および四角は転炉内の溶湯の温度（湯温）を示す。Ｃｕ品位は算出されたものであり、湯温は測定したものである。
【００１７】
図２（ａ）の例では、湯温が１３００℃付近になると、白カワ中のＣｕ品位は８０ｍａｓｓ％に到達する。その一方、図２（ｂ）の例では、同程度の湯温でも、Ｃｕ品位は７３．８ｍａｓｓ％である。このように、転炉に投入されるカワ中のＣｕ品位に応じて、得られる白カワ中のＣｕ品位が異なる。このことの原因について説明する。
【００１８】
次の反応式（１）で表されるように、造カン期にはカワ中のＦｅＳが酸化される。
２ＦｅＳ＋３Ｏ２→２ＦｅＯ＋２ＳＯ２  （１）
この酸化反応では酸素１ｍｏｌ当たり７４，６４０ｃａｌの発熱がある。
【００１９】
図２（ａ）の例ではカワ中のＣｕ品位が６５．９ｍａｓｓ％であり、カワ中のＦｅＳ品位は約１７ｍａｓｓ％である。図２（ｂ）の例ではカワ中のＣｕ品位が６０．９ｍａｓｓ％であり、カワ中のＦｅＳ品位は約２１ｍａｓｓ％である。図２（ａ）では図２（ｂ）に比べてＦｅＳ品位が低いため、酸化反応による発熱量も小さい。一方、図２（ｂ）のＦｅＳ品位は図２（ａ）の例に比べて大きいため、酸化反応による発熱量も大きく、湯温が上昇しやすい。したがって、同程度のＣｕ品位において図２（ａ）と図２（ｂ）とを比較すると、図２（ｂ）の例では湯温が高い。言い換えれば、同程度の湯温においては、図２（ｂ）の例のＣｕ品位は図２（ａ）よりも小さい。図２（ａ）の例では、湯温が１３００℃付近に達するまでに、白カワ中のＣｕ品位が８０ｍａｓｓ％程度まで上昇する。一方、図２（ｂ）の例では、湯温が１３００℃付近に達するとき、Ｃｕ品位は７３．８ｍａｓｓ％程度にとどまる。
【００２０】
次に不純物のスラグ・白カワ間の分配について説明する。転炉において不純物Ｘ（例えばＮｉなど）は次の反応式で表される反応を行う。左辺のＸは白カワ中のＸであり、右辺のＸＯはスラグに分配される不純物Ｘの酸化物である。
２Ｘ＋Ｏ２→２ＸＯ  （２）
また、スラグ中の不純物品位と白カワ中の不純物品位との比ＬＳ／ＭＸと転炉内の酸素分圧とには、次の数１の関係がある。
【数１】
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Ｋ１は（２）の反応の平衡定数、ＰＯ２は酸素分圧、（γＸ）ｍは白カワ中の活量係数、（ｎＴ）Ｓは白カワ１００ｇ当たりの白カワ構成成分のモル数の総和、（γＸＯ）ｓはスラグ中のＸＯの活量係数、（ｎＴ）ｓはスラグ１００ｇ当たりの白カワ構成成分のモル数の総和である。
【００２１】
白カワ中のＣｕ品位が高いほど、転炉内の酸素ポテンシャルは高く、酸素分圧ＰＯ２も高い。このため、ＬＳ／ＭＸは大きくなる。すなわちスラグに分配される不純物の量が大きくなり、白カワおよび粗銅中の不純物品位は小さくなる。したがって、粗銅中のＮｉ品位を低い水準で安定させるためには、酸素ポテンシャルおよび白カワ中のＣｕ品位を高く維持することが重要である。
【００２２】
しかし、図２（ａ）および図２（ｂ）において説明したように、白カワ中のＣｕ品位は、転炉に投入するカワ中のＣｕ品位によってばらつきがある。このため、Ｎｉなど不純物の分配も不安定になる。図３はカワ中のＣｕ品位とＬＳ／ＢＮｉとの関係を示す図である。横軸はカワ中のＣｕ品位、縦軸はスラグ中のＮｉ品位と転炉粗銅中のＮｉ品位との比ＬＳ／ＢＮｉである。図中に直線で示すように、ｙをＬＳ／ＢＮｉとし、ｘをＣｕ品位とすると、両者の関係は次式で表される。
ｙ＝０．２７４７ｘ−１５．１７７  （３）
相関係数Ｒ２は０．４１６３である。ＬＳ／ＢＮｉ＜１の場合、Ｎｉは転炉粗銅に濃縮し、ＬＳ／ＢＮｉ＞１の場合Ｘはスラグに濃縮する。図３に示すように、Ｃｕ品位が大きいほどＬＳ／ＢＮｉも大きくなる。したがって、カワ中のＣｕ品位が低くなると、粗銅中のＮｉ品位が高くなり、精製炉粗銅において所望の値（例えば０．１８ｍａｓｓ％）よりも高くなる恐れがある。
【００２３】
Ｎｉをスラグに多く移行させるためには、カワ中のＣｕ品位によらず白カワ中のＣｕ品位を所定の大きさに維持すればよい。そこで、カワ中のＣｕ品位に応じて、造カン期の終了時点を変更する。具体的には、カワ中のＣｕ品位が閾値以上であるか否かを判定し、Ｃｕ品位が閾値以上と判定された場合、溶湯の温度が所定の温度以上となった時点を終了時点とする。また、Ｃｕ品位が閾値未満と判定された場合、白カワ中のＣｕ品位が所定の値以上となった時点を終了時点とする。
【００２４】
カワ中のＣｕ品位がある程度高い場合、例えば図２（ａ）に示したように、白カワ中のＣｕ品位は湯温とともに上昇する。このため、湯温が例えば１３００℃に達したときに、白カワ中のＣｕ品位も例えば７８ｍａｓｓ％程度まで上昇すると予測される。したがって、湯温が所定の値になった時点を造カン期の終了時点とすることで、所望のＣｕ品位の白カワを得ることができる。後述のように白カワ中のＣｕ品位を算出し、終了時点の判断に用いることもできる。しかしＣｕ品位の計算よりも、湯温を用いる方が工程は簡単になる。このため、湯温により白カワ中のＣｕ品位を管理することが適切と推定される場合（カワ中のＣｕ品位が高い場合）、湯温により造カン期の終了時点を定めることが好ましい。
【００２５】
一方、カワ中のＣｕ品位が低い場合、例えば図２（ｂ）に示したように、白カワ中のＣｕ品位が上がりにくいため、湯温が例えば１３００℃に達した時点では、Ｃｕ品位が所望の値（７８ｍａｓｓ％以上）まで到達しにくい。そこで、湯温ではなく、白カワ中のＣｕ品位が所定の値に達した時点を造カン期の終了時点とする。なお、白カワ中のＣｕ品位は、カワ中のＣｕ、Ｆｅ２＋、Ｓ、Ｚｎ、Ｐｂそれぞれの品位、転炉から得られるスラグおよび転炉内に残留する金垢のＣｕ、Ｆｅ２＋、Ｆｅ３＋、Ｓ、ＳｉＯ２それぞれの品位、および転炉に吹き込まれる酸素量などに基づいて、コンピュータを用いて算出することができる。
【００２６】
これにより、カワ中のＣｕ品位が変化しても、白カワ中のＣｕ品位を高くすることができる。前述のようにＣｕ品位が高いほど、酸素ポテンシャルは高くなり、数１に示したようにＬＳ／ＭＮｉも大きくなる。すなわち、Ｎｉがスラグに移行しやすくなり、白カワ中のＮｉ品位が低下する。これにより、白カワから製造される粗銅中のＮｉも低くなり、精製炉粗銅において例えば０．１８ｍａｓｓ％以下になる。またＮｉ以外の不純物の品位も低くなる。この結果、電解成績が向上し、また転炉工程でのリサイクル原料の処理量が多くなる。
【００２７】
カワ中のＣｕ品位の閾値は６３．５ｍａｓｓ％とすることができる。つまり、カワ中のＣｕ品位が６３．５ｍａｓｓ％以上ならば、湯温が所定値以上になった時点を造カン期の終了時点とする。カワ中の６３．５ｍａｓｓ％未満ならば白カワ中のＣｕ品位が所定値以上になった時点を造カン期の終了時点とする。これにより、白カワ中のＣｕ品位を高く維持することができる。
【００２８】
カワ中のＣｕ品位が閾値（例えば６３．５ｍａｓｓ％）以上である場合、溶湯の温度が１２９５℃以上になった時点を造カン期の終了時点とする。図２（ａ）に示したように、湯温が１２９５℃以上ならば、白カワ中のＣｕ品位は例えば７８ｍａｓｓ％以上に達する。
【００２９】
また、カワ中のＣｕ品位が閾値（例えば６３．５ｍａｓｓ％）未満である場合、白カワ中の銅品位が７８ｍａｓｓ％以上となった時点を造カン期の終了時点と判断する。これにより、カワ中のＣｕ品位によらず、白カワ中のＣｕ品位を高くすることができる。
【００３０】
カワ中のＣｕ品位は、カワの蛍光Ｘ線分析により測定することができる。また、カワ中のＣｕ品位に応じて、転炉の操業条件を変更することができる。操業条件とは、例えば転炉に導入する空気中の酸素濃度などである。
【００３１】
ＬＳ／ＢＮｉを大きくすると、スラグ中のＣｕ品位と粗銅中のＣｕ品位との比ＬＳ／ＢＣｕも上昇してしまい、Ｃｕのスラグロスが増大する。カン選鉱工程においてスラグからＣｕを回収するが、この工程におけるＣｕ回収率は大きく変化せず、一定の水準にある。言い換えれば、スラグ中のＣｕのうち一定の割合は回収されない。転炉スラグ中のＣｕ品位を低下させることで、カン選鉱工程に投入するＣｕの量を減少させる。これにより、カン選鉱工程で回収できないＣｕの量（スラグロス）を減らすことができ、製錬所全体におけるＣｕ採取率向上が可能である。そこで、造カン期で得られるスラグ中のＣｕ品位は５ｍａｓｓ％以下とすることが好ましい。これにより、カン選鉱工程でスラグから回収率に応じたＣｕを回収することができ、また回収できないＣｕの量を低減することができる。
【００３２】
転炉の操業を制御するコンピュータなどに上記のカワ中のＣｕ品位の閾値（例えば６３．５ｍａｓｓ％）、湯温および白カワ中のＣｕ品位の所定値（例えば１２９５℃以上、および７８ｍａｓｓ％以上）を入力する。コンピュータは、カワ中のＣｕ品位に応じて、湯温および白カワ中のＣｕ品位のいずれかを造カン期の終了時点と定める。造カン期の終了時点になった場合、そのことを示す情報をオペレータに提示する。提示の方法は例えば画面、ランプおよび音声などである。
【実施例１】
【００３３】
実施例１においては、白カワ中のＣｕ品位が７８ｍａｓｓ％以上となった時点を造カン期の終了時点とした。一方、比較例１では湯温が約１３００℃になった時点を造カン期の終了時点とした。実施例１および比較例１それぞれ２バッチの転炉において、Ｃｕ品位およびＮｉ品位などを比較した結果を表１に示す。
【表１】
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【００３４】
表１に示すように、比較例１において転炉に投入されるカワ中のＣｕ品位は６０．４ｍａｓｓ％および６０．３ｍａｓｓ％、実施例１においては６０．７ｍａｓｓ％および６１．１ｍａｓｓ％であった。造カン期終了後に得られる白カワ中のＣｕ品位は、比較例１において７０ｍａｓｓ％および７４ｍａｓｓ％、実施例１においては７８ｍａｓｓ％であった。ＬＳ／ＢＮｉは、比較例１において１．０および１．２であり、実施例１においては１．６および１．８であった。またスラグ中のＮｉ品位は、比較例１において、０．２１ｍａｓｓ％および０．２７ｍａｓｓ％、実施例１において０．３５ｍａｓｓ％および０．４５ｍａｓｓ％であった。このように、実施例１の方が、比較例１と比較して、スラグに分配されるＮｉが多く、Ｎｉ品位が高くなった。
【００３５】
さらに、転炉粗銅中のＮｉ品位は、比較例１において０．２１ｍａｓｓ％および０．２３ｍａｓｓ％、実施例１において０．２２ｍａｓｓ％および０．２５ｍａｓｓ％であった。精製炉粗銅中のＮｉ品位は、比較例１において０．２０ｍａｓｓ％、実施例１において０．１８ｍａｓｓ％であった。転炉工程でのＮｉ処理量は、比較例１において０．７ｔ／バッチ、実施例１において０．８ｔ／バッチであった。このように、実施例１の方が、比較例１と比較して、精製炉粗銅中のＮｉ品位が低く、かつＮｉ処理量は多くなった。
【００３６】
図４は実施例１および比較例１における、カワ中のＣｕ品位とＬＳ／ＢＮｉとの関係を示す図である。横軸はカワ中のＣｕ品位、縦軸はスラグ中のＮｉ品位と転炉粗銅中のＮｉ品位との比ＬＳ／ＢＮｉである。図４に示すように、比較例１では、ＬＳ／ＢＮｉが小さく、かつばらついている。例えばＣｕ品位が６３ｍａｓｓ％以下の範囲において、ＬＳ／ＢＮｉは１付近に多く分布した。Ｃｕ品位が６３ｍａｓｓ％以上の範囲において、ＬＳ／ＢＮｉは１〜４以上まで大きくばらつき、特に２〜３に多く分布していた。図中に破線で示すように、ｙをＬＳ／ＢＮｉとし、ｘをＣｕ品位とすると、両者の関係は次式で表される。
ｙ＝０．２９７６ｘ−１６．６８９  （４）
相関係数Ｒ２は０．５１４５である。
【００３７】
一方、実施例１では比較例１に比べ、ＬＳ／ＢＮｉが大きくかつ安定した値である。例えばＣｕ品位が６３ｍａｓｓ％以下の範囲においてＬＳ／ＢＮｉは１〜２付近に多く分布し、Ｃｕ品位が６３ｍａｓｓ％以上の範囲においてＬＳ／ＢＮｉは２〜４程度である。Ｃｕ品位が６５ｍａｓｓ％以上になると、ＬＳ／ＢＮｉは３以上となった。図中に直線で示すように、ｙをＬＳ／ＢＮｉとし、ｘをＣｕ品位とすると、Ｃｕ品位が６３ｍａｓｓ％以下の範囲において両者の関係は次式で表される。相関係数Ｒ２は０．４４７４である。
ｙ＝０．１９４７ｘ−１０．１０８  （５）
また、Ｃｕ品位が６３ｍａｓｓ％以上の範囲において両者の関係は次式で表される。相関係数Ｒ２は０．６０６１である。
ｙ＝０．４１４６ｘ−２３．８０５  （６）
【００３８】
以上の結果によれば、白カワ中のＣｕ品位が７８ｍａｓｓ％以上になった時点を造カン期の終了時点とすることにより、Ｎｉがスラグに移行しやすくなり、粗銅中のＮｉ品位が低下することがわかった。したがって、転炉工程でのリサイクル原料の処理量、および電解成績が向上する。
【実施例２】
【００３９】
実施例２では、実施例１とは異なる時期にデータを取得した。図５はカワ中のＣｕ品位とスラグ中のＣｕ品位との関係を示す図である。横軸はカワ中のＣｕ品位、縦軸はスラグ中のＣｕ品位を示す。丸で示す比較例２においては、オペレータが炉から発生するガスの色および白カワのサンプルの色を目視で確認することで、造カン期の終了時点を定めた。四角で示す実施例２では、白カワ中のＣｕ品位が７８ｍａｓｓ％以上となった時点を造カン期の終了時点とした。なお、前述のように、カワ中のＣｕ品位が６３．５ｍａｓｓ％以上の場合に溶湯温度が１２９５℃以上になる時点を造カン期の終了時点とすると、白カワ中のＣｕ品位は７８ｍａｓｓ％以上になる。このため、７８ｍａｓｓ％以上の時点を造カン期の終了時点とする実施例２は、実質的に上記の実施の形態と同様のものである。
【００４０】
図５に示すように、実施例２によれば比較例２に比べてスラグ中のＣｕ品位が低く、かつばらつきが小さくなった。比較例２において、カワ中のＣｕ品位とスラグ中のＣｕ品位との相関係数Ｒ２は０．００３５である。実施例２における相関係数Ｒ２は０．２３２６である。すなわち、実施例２においてはスラグ中のＣｕ品位が比較例２よりも小さな値に集中する。特にカワ中のＣｕ品位が６４ｍａｓｓ％以下の場合、スラグ中のＣｕ品位が５ｍａｓｓ％以下になるデータが多く得られた。すなわち、実施例によればＣｕのスラグロスが小さくなった。
【００４１】
以上、本発明の実施例について詳述したが、本発明は係る特定の実施例に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形・変更が可能である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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