(57)【要約】【課題】伝動ベルトの製造に係る所望の生産性・品質を確保し得る、伝動ベルト用帆布の製造方法を提供する。【解決手段】ベルトスリーブ形成用の金型に装着される、無端状の伝動ベルト用帆布の製造方法において、筒状帆布を、当該筒状帆布の長手方向に対して所定の裁断角度をつけてスパイラルに裁断して、経糸と緯糸とが裁断方向に対して互いに略等角度で配置された、開反帆布を作製する工程で、開反帆布の幅（Ｙ）が金型のベルトスリーブ形成可能最大幅に合致するように、筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）に応じて、裁断角度（Ａ）を、原反帆布における交差角度の１／２の角度を基準角度として該基準角度に対して、Ｙ＝２Ｗ × ｃｏｓＡの関係式を満たす角度に設定変更して行う。【選択図】図４
2018162544.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ベルトスリーブ形成用の金型に装着される、無端状の伝動ベルト用帆布の製造方法であって、
長手方向と平行に位置している経糸と、当該経糸に対して交差角度が９０°以上になるように配した緯糸と、からなる原反帆布の幅端同士を突き合わせ、突き合わせた幅端同士を接合して、筒状帆布を作製する工程と、
前記筒状帆布を、当該筒状帆布の長手方向に対して所定の裁断角度をつけてスパイラルに裁断して、前記経糸と前記緯糸とが裁断方向に対して互いに略等角度で配置された、開反帆布を作製する工程と、
前記開反帆布を所定長さに切断し、この切断した開反帆布の両端を接合して、無端状の伝動ベルト用帆布を作製する工程と、
を含み、
前記開反帆布を作製する工程では、前記開反帆布の幅（Ｙ）が前記金型のベルトスリーブ形成可能最大幅に合致するように、前記原反帆布の幅（２Ｗ）ひいては前記筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）に応じて、前記裁断角度（Ａ）を、前記原反帆布における前記交差角度の１／２の角度を基準角度として該基準角度に対して下記（１）式を満たす角度に設定変更して行うことを特徴とする、無端状の伝動ベルト用帆布の製造方法。
Ｙ ＝ ２Ｗ × ｃｏｓＡ    ・・・（１）式
【請求項２】
前記原反帆布が前記交差角度を９０°以上とする広角度処理反である場合、前記裁断角度の設定変更は、前記基準角度に対して±３°の角度範囲内で行われる、ことを特徴とする、請求項１に記載の伝動ベルト用帆布の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、伝動ベルト用帆布の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般に、Ｖリブドベルトは、ベルト長手方向（周長方向）に延出する複数のリブを有する圧縮ゴム層と、その上部に心線を埋設したクッション層と、そして、クッション層の背面にミシンジョイントした帆布とを積層した構成をしている。このようなＶリブドベルトなどの伝動ベルトの背面に配置される帆布は、本来、ベルトの耐縦亀裂性を保持するために設けられるものであるが、伝動ベルトの屈曲に追従するためにベルト長手方向の伸縮性が要求される。
【０００３】
上記のような伝動ベルトの背面に配置される帆布としては、経糸と緯糸の交差角度が９０°の平織帆布を広角度処理した織布にゴム引き処理を施した帆布が知られている。このような伝動ベルトの背面に配置される伝動ベルト用帆布の製造方法として、例えば、特許文献１には、まず、（１）経糸と緯糸との交差角度（以下、経緯交差角）が９０°の平織帆布に機械的な処理（例えば、テンター処理：緯糸の平行性を失うことなく経緯交差角を変更変角せしめるように、織布に機械的変形を加える処理のこと（特許文献２参照））を施して、経緯交差角が９０°を越える角度（例えば１２０°）にした広角度処理反なる原反帆布を準備し、次に、（２）この原反帆布の幅端同士を突き合わせ連続的にミシンジョイントして筒状帆布を作製した後、（３）この筒状帆布を帆布長手方向に対して所定の裁断角度（経緯交差角が１２０°の場合は６０°）でスパイラル（螺旋状）に裁断し、経糸と緯糸とが帆布長手方向（裁断方向）に対して互いに等角度で配置された開反帆布を作製した後、（４）開反帆布を所定長さに切断し、その切断した開反帆布の両端をミシンジョイントして無端状の伝動ベルト用帆布を作製する旨が、開示されている。
【０００４】
上記のように、無端状のベルト用帆布を作製する際に、筒状帆布から開反帆布を得る工程（上記（２）〜（３））を経ることによって、従来の方法（特許文献１の段落０００４参照）に比べてミシンジョイントの回数が減少し、無端状の伝動ベルト用帆布の製造時間を短縮できる効果があることが記載されている。
【０００５】
そして、得られた無端状の伝動ベルト用帆布は、ベルトスリーブの作製に使用されて、円筒状の金型（ベルトスリーブ形成用金型）（以下、単に「金型」と呼ぶ場合あり）に装着され（特許文献１の段落００１２参照）、他の部材とともに上記金型上で積層体を形成し、この積層体を加硫して得られたベルトスリーブを所定幅で輪状に切断して、個々の伝動ベルトに仕上げる。なお、通常、上記無端状の伝動ベルト用帆布は、得るべきベルトスリーブの幅に合致させた幅寸法に設定される。
【０００６】
ここで、筒状帆布を開反する際に筒状帆布をスパイラルに裁断する際の帆布長手方向に対する裁断角度は、一般に、得るべき伝動ベルト用帆布の要求特性に応じて、装置設計段階で所定の角度（基準角度）に決定され固定的に設けられているため、装置設計後は装置の前後付属設備等の移動を要するため自由な角度で調節できなかった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２０００−０９６３８１号公報
【特許文献２】特公昭５７−４８６５９号公報
【特許文献３】特開２００６−２６６３７８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
この点、生産性確保の観点からは、加硫済みのベルトスリーブを所定幅で輪状に切断して得られる伝動ベルトの本数を最大限に（取り本数を最大に）確保しつつ、帆布屑の発生を最小限に抑制できることが望ましい。そのためには、円筒状の金型（ベルトスリーブ形成用金型）の有効面長（ベルトスリーブ形成可能最大幅）に、幅寸法を合致させたベルトスリーブ、及び、その構成部材を用いて伝動ベルトを作製する必要がある。したがって、筒状帆布をスパイラルに裁断して得られた開反帆布の幅は、金型の有効面長（ベルトスリーブ形成可能最大幅）に合致させるのが理想的である。
【０００９】
しかしながら、特許文献１に開示の方法を用いて伝動ベルト用帆布を製造し、製造した伝動ベルト用帆布を用いて伝動ベルトを製造した場合、実用上、次のような問題が生じる。
【００１０】
（１）伝動ベルトの生産性
年々、伝動ベルトの価格競争力が求められる昨今において、伝動ベルトのコスト低減が検討され、一方では、伝動ベルトの種別ごとに製造方法の改良が進み、例えば金型仕様が変更されて金型の有効面長（ベルトスリーブ形成可能最大幅）が変更されることがある。他方では、伝動ベルト材料の仕様統合が進んで、例えば上記原反帆布において織布の品種別に現存する幅の種類を減じられることがある。ところが、従来のように筒状帆布から開反帆布を得る際に、筒状帆布の裁断角度が所定の角度で固定的に設けられていると、狙いの開反帆布の幅（狙いの金型の有効面長に合致）に対する筒状帆布二つ折り幅（以下、単に「筒状帆布幅」と呼ぶ場合あり）は後述の（１）式より一義的に決まるため、上述のような状況下では、狙いの金型の有効面長に対応する幅の原反帆布ひいては筒状帆布を揃えられない場合がある。
【００１１】
そのため、所定幅の伝動ベルトを最大限に確保するためには、現存する原反帆布の幅ひいては筒状帆布の二つ折り幅に応じて、開反帆布の幅を金型の有効面長（ベルトスリーブ形成可能最大幅）よりも大きい値に設定せざるを得なかった。この場合、所定幅の伝動ベルトを最大限に確保できるものの、帆布屑の発生を最小限に抑制できないことになり、生産性を悪化させることになっていた。なお、帆布屑の発生を最小限に抑制するためには、現存する原反帆布の幅ひいては筒状帆布の二つ折り幅に応じて、開反帆布の幅を金型の有効面長（ベルトスリーブ形成可能最大幅）よりも小さい値に変更することが考えられるが、この場合は、帆布屑の発生を最小限に抑制できるものの、所定幅の伝動ベルトを最大限に確保できないことになり、かえって生産性を悪化させることになり得る。
【００１２】
（２）伝動ベルトの品質
得るべき伝動ベルト用帆布の要求特性とは、理想的には上述のように、経糸と緯糸とが帆布長手方向（ベルト走行方向）に対して互いに等角度で配置したバイアス帆布にすることである。この伝動ベルト用帆布の経糸と緯糸との各交点を結んだ連結線と帆布長手方向（ベルト走行方向）に対応する軸線との交差角を「伝動ベルト用帆布の傾き角度」（図１、または特許文献３の図２参照）とすると、例えば、原反帆布が広角度処理反であってその経緯交差角が１２０°である場合は、裁断角度を６０°に設けることによって伝動ベルト用帆布の上記等角度は６０°となり、伝動ベルト用帆布の傾き角度がゼロ（連結線と帆布長手方向（ベルト走行方向）の軸線が平行）となる。つまり、経糸と緯糸とが帆布長手方向（ベルト走行方向）に対して互いに等角度で配置したバイアス帆布になる。
【００１３】
しかしながら、伝動ベルト用帆布が伝動ベルトの背面に配置される場合、この伝動ベルト用帆布の傾き角度が大きくなると、心線の構成にも依るが、伝動ベルトが走行中、伝動ベルトの背面がアイドラプーリ等に接触係合した際に、経糸および緯糸に作用する引張力のアンバランスに起因して伝動ベルトにスラスト力が働くため伝動ベルトが片寄りし、次に進入するリブプーリに対して直進せずにかみ合い難くなって、異音が発生し易くなることがある。
【００１４】
そこで、本発明の目的は、前述の問題点を鑑みて、伝動ベルトの製造に係る所望の生産性・品質を確保し得る、伝動ベルト用帆布の製造方法を提供することである。
【００１５】
より詳細には、無端状のベルト用帆布を作製する工程において、従来のように、筒状帆布の裁断角度が所定の基準角度で固定的に設けられているために、狙いの金型の有効面長に対応する幅の原反帆布ひいては筒状帆布を揃えられない場合でも、現存する原反帆布の幅ひいては筒状帆布の二つ折り幅に応じて、開反帆布の幅をベルトスリーブ形成用金型の有効面長（ベルトスリーブ形成可能最大幅）に合致させて、ベルトスリーブ形成用金型から取り出した加硫済みのベルトスリーブを所定幅で輪状に切断して得られる伝動ベルトを最大限に確保しつつ、帆布屑の発生を最小限に抑制して、伝動ベルトの製造に係る所望の生産性・品質を確保し得る、伝動ベルト用帆布の製造方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
上記課題を解決するための本発明の１つは、ベルトスリーブ形成用の金型に装着される、無端状の伝動ベルト用帆布の製造方法であって、
長手方向と平行に位置している経糸と、当該経糸に対して交差角度が９０°以上になるように配した緯糸と、からなる原反帆布の幅端同士を突き合わせ、突き合わせた幅端同士を接合して、筒状帆布を作製する工程と、
前記筒状帆布を、当該筒状帆布の長手方向に対して所定の裁断角度をつけてスパイラルに裁断して、前記経糸と前記緯糸とが裁断方向に対して互いに略等角度で配置された、開反帆布を作製する工程と、
前記開反帆布を所定長さに切断し、この切断した開反帆布の両端を接合して、無端状の伝動ベルト用帆布を作製する工程と、
を含み、
前記開反帆布を作製する工程では、前記開反帆布の幅（Ｙ）が前記金型のベルトスリーブ形成可能最大幅に合致するように、前記原反帆布の幅（２Ｗ）ひいては前記筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）に応じて、前記裁断角度（Ａ）を、前記原反帆布における前記交差角度の１／２の角度を基準角度として該基準角度に対して下記（１）式を満たす角度に設定変更して行うことを特徴としている。
Ｙ ＝ ２Ｗ × ｃｏｓＡ    ・・・（１）式
【００１７】
従来、筒状帆布の裁断角度が所定の基準角度で固定的に設けられていることから、狙いの金型の有効面長（金型のベルトスリーブ形成可能最大幅）に対応するためには、ピンポイントで対応する幅の原反帆布（ひいては筒状帆布）を準備しなければならなかった。しかし、上記方法により、無端状の伝動ベルト用帆布の製造過程の開反帆布を作製する工程において、開反帆布の幅（Ｙ）が金型の有効面長（金型のベルトスリーブ形成可能最大幅）に合致するように、現存する原反帆布の幅（２Ｗ）ひいては筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）に応じて、筒状帆布をスパイラルに裁断する際の筒状帆布の長手方向に対する裁断角度（Ａ）を、原反帆布における交差角度の１／２の角度を基準角度として、この基準角度から（１）式を満たす角度に設定変更して行う。
このため、金型のベルトスリーブ形成可能最大幅に合致する無端状の伝動ベルト用帆布を確保しつつ、帆布屑の発生を最小限に抑制することができる。したがって、伝動ベルト用帆布を使用する伝動ベルトの製造に係る生産性を向上させることができる。
【００１８】
また、本発明の一つは、上記の伝動ベルト用帆布の製造方法において、前記原反帆布が前記交差角度を９０°以上とする広角度処理反である場合、前記裁断角度の設定変更は、前記基準角度に対して±３°の角度範囲内で行われる、ことを特徴としている。
【００１９】
広角度処理反からなる原反帆布から得られる伝動ベルト用帆布において、裁断角度が基準角度から大きく変更され過ぎると、伝動ベルトの走行方向（長手方向）と経糸との間のなす角、及び、伝動ベルトの走行方向（長手方向）と緯糸との間のなす角が等角度ではなくなり、片方のなす角が大きくなり、もう一方のなす角が小さくなり過ぎてしまう。即ち、経糸と緯糸とが伝動ベルトの走行方向（長手方向）に対して対称ではなくなってしまう（対称性の低下）。このような伝動ベルト用帆布が、伝動ベルトの背面が接触係合するプーリ（アイドラプーリなど）を有するベルトシステムに使用されるＶリブドベルト等の伝動ベルトの背面に具備される場合、伝動ベルトが走行中、伝動ベルトの背面がプーリに接触係合した際に、経糸および緯糸に作用する引張力のアンバランスが発生し、心線の構成にも依るが、これに起因して伝動ベルトにスラスト力が働くため伝動ベルトが片寄りし、次に進入するプーリに対して直進せずにかみ合い難くなって、異音が発生し易くなることがある。
ここで、伝動ベルトの背面に具備された伝動ベルト用帆布の傾き角度（経糸と緯糸との各交点を結んだ連結線と伝動ベルトの走行方向（軸線）との間のなす角（交差角））を比較的小さい範囲内（例えば概ね±５°以内）に留めることによって、心線の構成にも依るが、伝動ベルトの背面がプーリに接触係合しても、伝動ベルトにスラスト力が働かないため伝動ベルトが片寄りせず、進入するプーリに対する直進性が確保され、異音の発生を抑制できることが分かっている。
そこで、伝動ベルト用帆布を伝動ベルトの背面に具備する伝動ベルトの製造過程での工程能力（伝動ベルト用帆布の伸縮性に伴うバラツキ、誤差など）を考慮し、伝動ベルト用帆布の製造段階では、裁断角度の設定変更を、基準角度に対して±３°の角度範囲内で行うことによって、伝動ベルトの背面に具備される伝動ベルト用帆布の傾き角度を比較的小さい範囲内（概ね±５°以内）に留めることができるので、心線の構成にも依るが、伝動ベルトの背面がプーリに接触係合しても、伝動ベルトにスラスト力が働かないため伝動ベルトが片寄りせず、進入するプーリに対する直進性が確保され、異音の発生を抑制することが可能になる。
【発明の効果】
【００２０】
伝動ベルトの製造に係る所望の生産性・品質を確保し得る、伝動ベルト用帆布の製造方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】Ｖリブドベルトの幅方向の断面図である。
【図２】ベルトスリーブ形成用金型の外周面に配置されたベルトスリーブの断面図である。
【図３】本実施形態に係る無端状の伝動ベルト用帆布の製造工程の説明図である。
【図４】実施例１に係る、筒状帆布を裁断角度６１．５°で裁断して得られた開反帆布の展開平面図である。
【図５】帆布の経糸と緯糸との各交点を結んだ連結線と帆布の長手方向の軸線との交差角である「帆布の傾き角度」の説明図である。
【図６】実施例２に係る、筒状帆布を裁断角度５８．５°で裁断して得られた開反帆布の展開平面図である。
【図７】実施例３に係る、筒状帆布を裁断角度６３．０°で裁断して得られた開反帆布の展開平面図である。
【図８】実施例４に係る、筒状帆布を裁断角度５７．０°で裁断して得られた開反帆布の展開平面図である。
【図９】比較例１に係る、筒状帆布を裁断角度６０．０°で裁断して得られた開反帆布の展開平面図である。
【図１０】比較例２に係る、筒状帆布を裁断角度６０．０°で裁断して得られた開反帆布の展開平面図である。
【図１１】参考例１に係る、筒状帆布を裁断角度６０．０°で裁断して得られた開反帆布の展開平面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
（実施形態）
以下、図面を参照しつつ、本願発明に係る無端状の伝動ベルト用帆布の製造方法について説明する。
【００２３】
（伝動ベルト用帆布の概要）
本実施形態で製造される伝動ベルト用帆布２は、産業用機械や自動車の摩擦伝動用途に使用される、無端・輪状の伝動ベルトの背面に配置される帆布である。例えば、伝動ベルトの一種であるＶリブドベルト１を例に挙げると、図１のＶリブドベルト１の幅方向の断面図に示すように、Ｖリブドベルト１は、ベルト長手方向（周長方向）に延出する複数のリブ５を有する圧縮ゴム層４と、圧縮ゴム層４の上部に心線６を埋設したクッションゴム層３とを備え、そして、このクッションゴム層３の背面にミシンジョイントした伝動ベルト用帆布２が配置された構成をしている。
【００２４】
そして、このような伝動ベルト用帆布２を背面に具備したＶリブドベルト１は、複数のリブ５に嵌合する溝を備えた駆動プーリと従動プーリとの間に、アイドラプーリなどを経由して巻き掛けられて使用される。なお、アイドラプーリでは、Ｖリブドベルト１の背面が接触するように配置される場合もある。
【００２５】
また、Ｖリブドベルト１を製造する過程において、本実施形態で製造された伝動ベルト用帆布２は、円筒状のベルトスリーブ形成用金型１０に被せられる（装着）。そして、この伝動ベルト用帆布２が被せられたベルトスリーブ形成用金型１０の外周面に、クッションゴム層３、そしてクッションゴム層３内に螺旋状に巻き付けられたロープからなる心線６、ゴム組成物（未加硫物）からなる圧縮ゴム層４が積層される（図２参照）。その後、加硫工程を経て、ベルトスリーブ形成用金型１０の外周部に作製された、加硫済みのベルトスリーブに、複数のリブ５が形成される。その後、加硫済みのベルトスリーブを所定幅にカットして、所定数のＶリブドベルト１を得る。
【００２６】
（無端状の伝動ベルト用帆布の製造方法）
次に、無端状の伝動ベルト用帆布を製造する方法を、（１）原反帆布、（２）筒状帆布、（３）開反帆布、（４）無端状の伝動ベルト用帆布の製造工程順に説明する。
【００２７】
（１）原反帆布
まず、綿、麻等の天然繊維や、金属繊維、ガラス繊維等の無機繊維、そしてポリアミド、ポリエステル、ポリエチレン、ポリウレタン、ポリフロルエチレン、ポリアクリル、ポリビニルアルコール、全芳香族ポリエステル、全芳香族ポリアミド等の有機繊維で構成される糸を用いて、経緯交差角９０°（交差角度）で平織に製織した平織帆布に機械的な処理（例えば、テンター処理）を施して、経緯交差角を９０°あるいはこれを越える角度（例えば１２０°）にした広角度処理反（菱形状公差状態にしたバイアス帆布）なる原反帆布を準備する。この原反帆布は、図３に示すように、長手方向と平行に配置された経糸と、この経糸に対して経緯交差角が９０°あるいはこれを越える角度（例えば１２０°）になるように配された緯糸とを備えた状態になる。
【００２８】
なお、原反帆布は、好ましくは、カーボンブラック分散液およびＲＦＬ液（ラテックス、レゾルシン及びホルマリン）を含む混合液に０．１〜２０秒間浸漬した後、１００〜２００℃で３０〜６００秒にて熱処理する。
【００２９】
（２）筒状帆布
次に、図３に示すように、原反帆布の幅端同士を突き合わせ、突き合わせた幅端同士を長手方向に沿って連続的にミシンジョイント（連続ミシンジョイント部）して筒状にした、筒状帆布を作製する。この筒状帆布を二つ折りにした際の幅（Ｗ：筒状帆布の二つ折り幅）は、原反帆布の幅（２Ｗ）のおよそ半分の大きさになる。
【００３０】
（３）開反帆布
次に、図３に示すように、筒状帆布を、筒状帆布の長手方向に対して所定の裁断角度をつけてスパイラルに裁断して、経糸と緯糸とが裁断方向に対して互いに略等角度で配置された、開反帆布を作製する。より具体的には、作製する開反帆布の幅（Ｙ）が、前述したベルトスリーブ形成用金型１０のベルトスリーブ形成可能最大幅ＭＬに合致するように、原反帆布の幅（２Ｗ）ひいては筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）に応じて、裁断角度（Ａ）を、原反帆布における経緯交差角（交差角度）の１／２の角度を基準角度として該基準角度に対して下記（１）式を満たす角度に設定変更したうえで、筒状帆布を裁断部（刃物など）によりスパイラルに裁断し（開反処理）、経糸と緯糸とが裁断方向に対して互いに略等角度で配置した長尺状の開反帆布を作製する。この開反帆布は、一定間隔のバイアスジョイント線（工程（２）の連続ミシンジョイント部に相当）を有する（図４参照）。
【００３１】
なお、筒状帆布を裁断部（刃物など）によりスパイラルに裁断する裁断処理では、裁断部へ向かって筒状帆布を供給しつつ、裁断前の筒状帆布を裁断後の開反帆布を展開する方向に回動させるとともに、展開する方向を設定変更自在に構成された筒状帆布供給部、及び、展開する方向に沿って前記開反帆布を引き取るとともに、展開する方向を設定変更自在に構成された開反帆布引取部とを構成要素とする開反装置を使用するのが効率的である（図４参照）。
【００３２】
ここで、開反帆布の幅（Ｙ）、筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）、および、裁断角度（Ａ）の関係は、筒状帆布を開反しているところを示す図４（筒状帆布を裁断角度Ａで裁断して得られた開反帆布の展開平面図）から、次式で表すことができる。
Ｙ＝２Ｗ・ｃｏｓＡ      ・・・（１）式
【００３３】
例えば、上記（１）式より、原反帆布の広角度処理反の経緯交差角を１２０°にして裁断角度Ａを基準角度６０°（経緯交差角の１／２）に設ける場合は、開反帆布の幅（Ｙ）と筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）とは、等しくなることがわかる（図１１の参考例１に相当）。
【００３４】
そして、上記のように裁断角度６０°を基準角度とすると、狙いのベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長に対応する幅の原反帆布ひいては筒状帆布を揃えられない場合でも、現存する原反帆布の幅（２Ｗ）ひいては筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）に応じて、裁断角度（Ａ）を基準角度６０°よりも大（下記（ａ））または小（下記（ｂ））の方向に設定変更して、開反帆布の幅（Ｙ）をベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長（ＭＬ：ベルトスリーブ形成可能最大幅）に合致させることができる。
【００３５】
（ａ）裁断角度（Ａ）が基準角度６０°であるとき、Ｗ＞ＭＬであった場合は、裁断角度（Ａ）を基準角度６０°よりも大の方向に設定変更して、開反帆布の幅（Ｙ）をベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長（ＭＬ）に合致させる。
（ｂ）逆に、裁断角度（Ａ）が基準角度６０°であるとき、Ｗ＜ＭＬであった場合は、裁断角度（Ａ）を基準角度６０°よりも小の方向に設定変更して、開反帆布の幅（Ｙ）をベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長（ＭＬ）に合致させる。
【００３６】
なお、広角度処理反からなる原反帆布から得られる伝動ベルト用帆布２において、裁断角度（Ａ）が基準角度から大きく変更され過ぎると、伝動ベルト用帆布２が設けられたＶリブドベルト１の走行方向（長手方向）と経糸との間のなす角、及び、Ｖリブドベルト１の走行方向（長手方向）と緯糸との間のなす角が略等角度ではなくなり（経糸と緯糸とがＶリブドベルト１の走行方向に対して互いに略等角度で配置したバイアス帆布ではなくなる）、片方のなす角が大きくなり、もう一方のなす角が小さくなり過ぎてしまう。即ち、経糸と緯糸とがＶリブドベルト１の走行方向（長手方向）に対して略対称ではなくなってしまう（対称性の低下）。このような伝動ベルト用帆布２を背面に具備したＶリブドベルト１が、Ｖリブドベルト１の背面が接触係合するアイドラプーリなどを有するベルトシステムに使用される場合、Ｖリブドベルト１が走行中、Ｖリブドベルト１の背面がアイドラプーリに接触係合した際に、経糸および緯糸に作用する引張力のアンバランスが発生し、心線６の構成にも依るが、これに起因してＶリブドベルト１にスラスト力が働くためＶリブドベルト１が片寄りし、次に進入するプーリに対して直進せずにかみ合い難くなって、異音が発生し易くなることがある。
【００３７】
ここで、Ｖリブドベルト１の背面に具備された伝動ベルト用帆布２の傾き角度（経糸と緯糸との各交点を結んだ連結線とＶリブドベルト１の走行方向（軸線）との間のなす角（交差角））を比較的小さい範囲内（例えば概ね±５°以内）に留めることによって、心線６の構成にも依るが、Ｖリブドベルト１の背面がアイドラプーリに接触係合しても、Ｖリブドベルト１にスラスト力が働かないためＶリブドベルト１が片寄りせず、進入するプーリに対する直進性が確保され、異音の発生を抑制できることが分かっている。
【００３８】
そこで、伝動ベルト用帆布２をＶリブドベルト１の背面に具備する、Ｖリブドベルト１の製造過程での工程能力（伝動ベルト用帆布２の伸縮性に伴うバラツキ、誤差など）を考慮し、伝動ベルト用帆布２の製造段階では、裁断角度（Ａ）の設定変更を、基準角度に対して±３°の角度範囲内で行うことによって、Ｖリブドベルト１の背面に具備される伝動ベルト用帆布２の傾き角度を比較的小さい範囲内（概ね±５°以内）に留めることができるので、心線６の構成にも依るが、Ｖリブドベルト１の背面がアイドラプーリに接触係合しても、Ｖリブドベルト１にスラスト力が働かないためＶリブドベルト１が片寄りせず、進入するプーリに対する直進性が確保され、異音の発生を抑制することが可能になる。
【００３９】
従って、原反帆布が広角度処理反（交差角度を９０°以上）である場合、裁断角度（Ａ）の設定変更は、基準角度に対して±３°の角度範囲内で行なうのが好ましい。この結果得られる開反帆布は、図５に示すように、開反帆布の傾き角度（経糸と緯糸との各交点を結んだ連結線と開反帆布の長手方向（軸線）との間のなす角（交差角））が±３°の角度範囲内である。
【００４０】
なお、Ｖリブドベルト１の背面がアイドラプーリに接触係合した際に、経糸および緯糸に作用する引張力のアンバランスの発生は、心線６の構成にも依るため、Ｖリブドベルト１の製造段階では、心線６を、例えば撚り方向の異なった２本のロープ（Ｓ撚り、Ｚ撚り）を交互に配列させて心線６に発生する回転力を打ち消し合わせた構成にするなど、心線６においてもＶリブドベルト１の片寄りを防ぐ構成にするのが望ましい。
【００４１】
（４）無端状の伝動ベルト用帆布
次に、図３に示すように、開反帆布を好ましくはバイアスジョイント線に交差しないように所定長さに切断し、この切断した開反帆布の両端をミシンジョイントして無端状の伝動ベルト用帆布２を作製する。
【００４２】
従来、筒状帆布の裁断角度（Ａ）が所定の基準角度で固定的に設けられていることから、狙いのベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長（ベルトスリーブ形成可能最大幅）に対応するためには、ピンポイントで対応する幅の原反帆布（ひいては筒状帆布）を準備しなければならなかった。しかし、上記製造方法により、無端状の伝動ベルト用帆布２の製造過程の開反帆布を作製する工程において、開反帆布の幅（Ｙ）がベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長（ベルトスリーブ形成可能最大幅）に合致するように、現存する原反帆布の幅（２Ｗ）ひいては筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）に応じて、筒状帆布をスパイラルに裁断する際の筒状帆布の長手方向に対する裁断角度（Ａ）を、原反帆布における交差角度の１／２の角度を基準角度として、この基準角度から『Ｙ＝２Ｗ・ｃｏｓＡ』の式を満たす角度に設定変更して行う。
このため、ベルトスリーブ形成用金型１０のベルトスリーブ形成可能最大幅に合致する無端状の伝動ベルト用帆布２を確保しつつ、帆布屑の発生を最小限に抑制することができる。したがって、伝動ベルト用帆布２を使用する伝動ベルト（Ｖリブドベルト１等）の製造に係る生産性を向上させることができる。
【００４３】
（その他の実施形態）
上記実施形態では、原反帆布が広角度処理反である場合を例示して説明したが、原反帆布が広角度処理反でない場合は、筒状帆布の裁断角度の設定変更を原反帆布における経緯交差角度の１／２の角度を基準角度として該基準角度に対して±３°の角度範囲内で行わなくてもよい。
【００４４】
また、上記の製造方法で得られる伝動ベルト用帆布２は、Ｖリブドベルト１に限定されず、ローエッジＶベルトや平ベルトなどに採用してもよい。
【実施例】
【００４５】
次に、実施例１〜４及び比較例１〜４について、様々な幅を有する筒状帆布に対して、様々な裁断角度に設定変更し、得られた伝動ベルト用帆布の製造に係る評価、及び、得られた伝動ベルト用帆布を備えたＶリブドベルトの評価を行った。
【００４６】
下記方法で実施例１〜４及び比較例１〜４に係る、無端状の伝動ベルト用帆布およびＶリブドベルトを作製した。無端状の伝動ベルト用帆布はＶリブドベルトの背面帆布用とした。
【００４７】
（１）原反帆布
経緯交差角が９０°の未処理の綿帆布（綿糸２０ｓ／２、経糸８２本／５ｃｍ、緯糸８２本／５ｃｍの平織）を表１に示すカーボンブラック分散液およびＲＦＬ液を含む混合物の処理液に１０秒間浸漬し、テンターにより経緯交差角が１２０°の広角度処理を施した後、１５０°Ｃで４分間熱処理を行って、広角度処理反（経緯交差角１２０°）なる原反帆布を準備した。
【００４８】
[表１]
2018162544.tif 000003
【００４９】
（２）筒状帆布の作製
原反帆布の幅端同士を突き合わせ連続的にミシンジョイント（綿糸を用いたオーバーロックなどのミシンがけ縫製）して筒状帆布（経緯交差角１２０°）を作製し、ロール状に巻き取った。
【００５０】
（３）開反帆布の作製
次に、開反帆布の幅（Ｙ）がベルトスリーブ形成用金型１０のベルトスリーブ形成可能最大幅ＭＬに合致するように、原反帆布の幅（２Ｗ）ひいては筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）に応じて、裁断角度Ａを原反帆布における経緯交差角１２０°の１／２の角度６０°を基準角度として該基準角度６０°に対して±３°の角度範囲内で設定変更したうえで（下記参照）、裁断部（刃物等）へ向かって供給された筒状帆布を裁断部にてスパイラルに裁断し、経糸と緯糸とが裁断方向に対して互いに略等角度（開反帆布の傾き角度±３°以内）で配置した長尺状の開反帆布を作製した。なお、開反帆布の傾き角度を測定して、上記略等角度の程度を確認した。
【００５１】
以下に実施例１〜４及び比較例１〜４に係る開反帆布の作製工程を記載する。
実施例１は、図４に示すように、筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）がベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長よりも「α」分だけ長く（ＭＬ＋α）、開反帆布の幅（Ｙ）をベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長（ＭＬ）に合致させるために、裁断角度（Ａ）を基準角度６０°に対して＋１．５°の６１．５°に設定変更した。
【００５２】
実施例２は、図６に示すように、筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）がベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長よりも「α」分だけ短く（ＭＬ−α）、開反帆布の幅（Ｙ）をベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長（ＭＬ）に合致させるために、裁断角度（Ａ）を基準角度６０°に対して−１．５°の５８．５°に設定変更した。
【００５３】
実施例３は、図７に示すように、筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）がベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長よりも「２．２α」分だけ長く（ＭＬ＋２．２α）、開反帆布の幅（Ｙ）をベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長（ＭＬ）に合致させるために、裁断角度（Ａ）を基準角度６０°に対して＋３．０°の６３．０°に設定変更した。
【００５４】
実施例４は、図８に示すように、筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）がベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長よりも「１．８α」分だけ短く（ＭＬ−１．８α）、開反帆布の幅（Ｙ）をベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長（ＭＬ）に合致させるために、裁断角度（Ａ）を基準角度６０°に対して−３．０°の５７．０°に設定変更した。
【００５５】
比較例１は、図９に示すように、筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）がベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長よりも「α」分だけ長く（ＭＬ＋α）、裁断角度（Ａ）を基準角度６０°で固定したままであった。
【００５６】
比較例２は、図１０に示すように、筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）がベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長よりも「α」分だけ短く（ＭＬ−α）、裁断角度（Ａ）を基準角度６０°で固定したままであった。
【００５７】
比較例３は、図示しないが、筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）がベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長よりも「３α」分だけ長く（ＭＬ＋３α）、開反帆布の幅（Ｙ）をベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長（ＭＬ）に合致させるために、裁断角度（Ａ）を基準角度６０°に対して＋４．０°の６４．０°に設定変更した。
【００５８】
比較例４は、図示しないが、筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）がベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長よりも「２．２α」分だけ短く（ＭＬ−２．２α）、開反帆布の幅（Ｙ）をベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長（ＭＬ）に合致させるために、裁断角度（Ａ）を基準角度６０°に対して−４．０°の５６．０°に設定変更した。
【００５９】
なお、参考例１として、図１１に示すように、筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）がベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長（ＭＬ）と同じく、裁断角度（Ａ）を基準角度６０°で固定した開反帆布も作製した。
【００６０】
（４）無端状の伝動ベルト用帆布の作製
上記開反帆布をバイアスジョイント線に交差しないように所定長さに切断し、その切断した開反帆布の両端をミシンジョイントして、Ｖリブドベルトの背面に具備される、実施例１〜４及び比較例１〜４に係る無端状の伝動ベルト用帆布を作製した。
【００６１】
（ベルトスリーブの作製）
更に、得られた実施例１〜４及び比較例１〜４に係る、無端状の伝動ベルト用帆布をベルトスリーブの作製に使用した。図２に示すように、ベルトスリーブ形成用金型１０の外周面に、無端状の伝動ベルト用帆布２、クッションゴム層３、そして同層内に螺旋状に巻き付けられたロープからなる心線６、更にアラミド繊維、ポリエステル繊維、ナイロン繊維、綿等からなる長さ１〜１０ｍｍのカット繊維が１〜１５ｖｏｌ％混入され、ベルトスリーブの幅方向に配列した圧縮ゴム層４を順次積層した（積層体の形成）。このとき、実施例１〜４及び比較例１〜４に係る、無端状の伝動ベルト用帆布２は、その幅を他のベルト部材同様にベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長（ＭＬ：ベルトスリーブ形成可能最大幅）に可能な限り合致させて、ベルトスリーブ形成用金型１０に被せた（装着）。また、心線６は、撚り方向の異なった２本のロープ（Ｓ撚り、Ｚ撚り）を交互に配列させた。その後、ベルトスリーブ形成用金型１０の外周面に積層された積層体を、加硫させてベルトスリーブを作製した。なお、ベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長とは、可撓性ジャケット等を介して、ベルトスリーブ形成用金型１０の外周面に積層された積層体を正常に加硫させてベルトスリーブにし得るベルトスリーブ形成用金型１０の面長のことである（図２参照）。
【００６２】
（Ｖ形状のリブの研削）
上記ベルトスリーブの作製工程で得られた、実施例１〜４及び比較例１〜４に係る加硫済のベルトスリーブを、正確な角度を有するＶ形状のリブを有するＶリブドベルトを作製するために研削機（不図示）によって公知の方法で研削した。
【００６３】
（ベルトカット）
上記のようにして得られた加硫済みのベルトスリーブを所定幅で輪状に切断して、実施例１〜４及び比較例１〜４に係るＶリブドベルトに仕上げた（図１参照）。
【００６４】
（評価および判定）
実施例１〜４及び比較例１〜４について、伝動ベルト用帆布の製造に係る評価、及び、得られた伝動ベルト用帆布を備えたＶリブドベルトの評価を行った。評価項目としては、開反帆布の幅（Ｙ）、開反帆布の傾き角度、所定幅のＶリブドベルト１を最大限に確保できたか、帆布屑の発生を最小限に抑制できたか、Ｖリブドベルト品質（背面走行直進性）の良否である。
【００６５】
（背面走行直進性の評価方法）
背面走行直進性については、Ｖリブドベルト１の背面側をプーリの接触面として、１リブ当たり１００Ｎの軸荷重にて二軸（駆動軸、従動軸）で懸架し、ベルト速度０．７ｍ／秒にて駆動軸を回転させたときの駆動軸（フラットプーリ）上でのＶリブドベルトの片寄り（スラスト方向への移動）の程度で評価した。Ｖリブドベルトの片寄りがほとんど認められなかったものは、背面走行時のＶリブドベルトの直進性を良好と評価した。
【００６６】
（評価基準）
所定幅のＶリブドベルト１を最大限に確保でき（可）、帆布屑の発生を最小限に抑制でき（可）、Ｖリブドベルト品質（背面走行直進性）が良好の３つの条件を満たした場合、Ｖリブドベルト（伝動ベルト）の製造に係る所望の生産性を確保できたとして、判定「○」と評価した。また、上記３つの条件のうち一つでも満たさない場合、Ｖリブドベルト（伝動ベルト）の製造に係る所望の生産性を確保できなかったとして、判定「×」と評価した。評価結果を表２に示す。
【００６７】
[表２]
（実施例１〜４及び比較例１〜４の評価結果）
2018162544.tif 000004
【００６８】
表２の説明
Ｙ＝２Ｗ×ｃｏｓＡ  ・・・（１）式
Ｙ：開反帆布の幅（ｍｍ）・・・筒状帆布を裁断した後の帆布の幅であって、無端状の伝動ベルト用帆布の幅に等しい
Ｗ：筒状帆布の二つ折り幅（ｍｍ）・・・筒状帆布を二つ折りにした際の幅
Ａ：裁断角度（°）・・・筒状帆布をスパイラル状に裁断する際の帆布長手方向に対する裁断角度
ＭＬ：ベルトスリーブ形成用金型の有効面長（ｍｍ）・・・ベルトスリーブ形成可能最大幅
裁断角度Ａの基準角度：６０°（原反帆布の経緯交差角１２０°の１／２）
裁断角度Ａの基準角度に対する設定変更範囲：±３°以内
【００６９】
（各実施例・比較例の評価）
参考例１では、理想的に、筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）がベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長（ＭＬ）と同じ場合は、裁断角度（Ａ）が６０°（基準角度）でもＹ=ＭＬとなる。この場合、所定幅のＶリブドベルトを最大限に確保しつつ、帆布屑の発生を最小限に抑制できる。また、背面走行時のＶリブドベルトの直進性も良好であった。
【００７０】
実施例１では、筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）がベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長よりも「α」分だけ長かった（ＭＬ＋α）場合でも、６０（基準角度）＜Ａ≦６３°の範囲内で裁断角度（Ａ）を設定変更（Ａ=６１．５°）することでＹ=ＭＬにできた。このため、所定幅のＶリブドベルトを最大限に確保しつつ、帆布屑の発生を最小限に抑制できた。また、背面走行時のＶリブドベルトの直進性も良好であった。
【００７１】
実施例２では、筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）がベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長よりも「α」分だけ短い（ＭＬ−α）場合でも、５７≦Ａ＜６０（基準角度）の範囲内で裁断角度（Ａ）を設定変更（Ａ=５８．５°）することでＹ=ＭＬにできた。このため、所定幅のＶリブドベルトを最大限に確保しつつ、帆布屑の発生を最小限に抑制できた。また、背面走行時のＶリブドベルトの直進性も良好であった。
【００７２】
実施例３では、筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）がベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長よりも「２．２α」分だけ長い（ＭＬ＋２．２α）場合でも、６０（基準角度）＜Ａ≦６３°の範囲内で裁断角度（Ａ）を設定変更（Ａ=６３°）することでＹ=ＭＬにできた。このため、所定幅のＶリブドベルトを最大限に確保しつつ、帆布屑の発生を最小限に抑制できた。また、背面走行時のＶリブドベルトの直進性も良好であった。
【００７３】
実施例４では、筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）がベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長よりも「１．８α」分だけ短い（ＭＬ−１．８α）場合でも、５７≦Ａ＜６０（基準角度）の範囲内で裁断角度（Ａ）を設定変更（Ａ=５７．０°）することでＹ=ＭＬにできた。このため、所定幅のＶリブドベルトを最大限に確保しつつ、帆布屑の発生を最小限に抑制できた。また、背面走行時のＶリブドベルトの直進性も良好であった。
【００７４】
比較例１では、筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）がベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長よりも「α」分だけ長く（ＭＬ＋α）、裁断角度（Ａ）を基準角度６０°で固定したままであったことから、Ｙ＝ＭＬ＋αであった。そのため、所定幅のＶリブドベルトを最大限に確保できたが、αｍｍ幅分の帆布屑が発生した。なお、背面走行時のＶリブドベルトの直進性は良好であった。
【００７５】
比較例２では、筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）がベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長よりも「α」分だけ短く（ＭＬ−α）、裁断角度（Ａ）を基準角度６０°で固定したままであったことから、Ｙ＝ＭＬ−αであった。そのため、帆布屑の発生を最小限に抑制できたが、所定幅のＶリブドベルトを最大限に確保できなかった（αｍｍ幅分のＶリブドベルトを確保できなかった）。なお、背面走行時のＶリブドベルトの直進性は良好であった。
【００７６】
比較例３では、筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）がベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長よりも「３α」分だけ長く（ＭＬ＋３α）、開反帆布の幅（Ｙ）をベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長（ＭＬ）に合致させるために、裁断角度（Ａ）を基準角度６０°に対して＋４．０°の６４．０°に設定変更していることから、所定幅のＶリブドベルトを最大限に確保しつつ、帆布屑の発生を最小限に抑制できた。しかし、伝動ベルト用帆布の傾き角度は６°であった。このため、背面走行直進性の評価方法では、Ｖリブドベルトの片寄りが認められ、背面走行時のＶリブドベルトの直進性は不良であった。
【００７７】
比較例４では、筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）がベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長よりも「２．２α」分だけ短く（ＭＬ−２．２α）、開反帆布の幅（Ｙ）をベルトスリーブ形成用金型１０の有効面長（ＭＬ）に合致させるために、裁断角度（Ａ）を基準角度６０°に対して−４．０°の５６．０°に設定変更していることから、所定幅のＶリブドベルトを最大限に確保しつつ、帆布屑の発生を最小限に抑制できた。しかし、伝動ベルト用帆布の傾き角度は−６°であった。このため、背面走行直進性の評価方法では、Ｖリブドベルトの片寄りが認められ（比較例３と逆向きの片寄り有り）、背面走行時のＶリブドベルトの直進性は不良であった。
【００７８】
（得られた効果）
比較例１、２のように筒状帆布の裁断角度が所定の基準角度で固定的に設けられているために、狙いのベルトスリーブ形成用金型の有効面長ＭＬに対応する幅の原反帆布ひいては筒状帆布を揃えられない場合でも、実施例１〜４においては、開反帆布の幅（Ｙ）がベルトスリーブ形成用金型の有効面長ＭＬに合致するように、現存する原反帆布の幅（２Ｗ）ひいては筒状帆布の二つ折り幅（Ｗ）に応じて、裁断角度（Ａ）を設定変更して開反帆布を作製できたので、所定幅のＶリブドベルトを最大限に確保しつつ、帆布屑の発生を最小限に抑制して、Ｖリブドベルト品質（背面走行直進性）が良好となり、Ｖリブドベルト（伝動ベルト）の製造に係る所望の生産性を確保できた。
【００７９】
また、比較例３、４と対比し、実施例３、４においては、開反帆布の傾き角度を概ね±３°の範囲内に留めることによって、Ｖリブドベルト１の背面に具備される伝動ベルト用帆布２の傾き角度（表２のベルト背面に具備された帆布の傾き角度）を概ね±５°以内とし、かつ心線６をベルトの片寄りを防ぐ構成にした場合には、背面走行時のＶリブドベルトの直進性が確保され、異音の発生を抑制できる可能性があることがわかった。
【符号の説明】
【００８０】
１  Ｖリブドベルト
２  伝動ベルト用帆布
３  クッションゴム層
４  圧縮ゴム層
５  リブ
６  心線
１０  ベルトスリーブ形成用金型
【図１】
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【図２】
2018162544.tif 000006
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
2018162544.tif 000013
【図１０】
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【図１１】
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