(57)【要約】【課題】銅ろう付け前の状態では加工性および銅ろう材の濡れ性が優れる鋼板であって、銅ろう付け後に高強度の部品が得られる雰囲気ろう付け用鋼板を提供する。【解決手段】本発明の雰囲気ろう付け用鋼板は、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓおよびｓｏｌ．Ａｌを所定の質量％含有し、かつ、質量％で、Ｔｉ：０．００５％〜０．１０％、Ｎｂ：０．００５％〜０．０８％、およびＶ：０．０１％〜０．５０％からなる群より選択される１種以上を含有し、残部が鉄および不可避不純物からなり、式（１）および式（２）を満たし、金属組織全体に占めるポリゴナルフェライトの分率が６０体積％以上である。  Ｃ＋Ｓｉ／２０＋（Ｍｎ＋Ｃｒ＋Ｍｏ）／１０＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（（Ｔｉ−Ｎ×４８／１４）＋Ｎｂ＋Ｖ／５）×３≧０．２０      ・・・式（１）  Ｓｉ／４＋Ｍｎ／４＋Ｃｒ／２＋（Ｔｉ−Ｎ×４８／１４）×３≦０．８      ・・・式（２）【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、
Ｃ  ：０．０２％以上０．１５％以下、
Ｓｉ：０％以上０．５％以下、
Ｍｎ：０．２％以上１．４％以下、
Ｐ  ：０％超０．０３％以下、
Ｓ  ：０％超０．０１％以下、
ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５％以上０．１％以下、
Ｂ  ：０ｐｐｍ以上４５ｐｐｍ以下、
Ｃｒ：０％以上０．２％以下、
Ｃｕ：０％以上０．５０％以下、
Ｎｉ：０％以上０．５０％以下、および
Ｍｏ：０％以上０．３０％以下を含有し、
Ｔｉ：０．００５％以上０．１０％以下、
Ｎｂ：０．００５％以上０．０８％以下、および
Ｖ  ：０．０１％以上０．５０％以下よりなる群から選択される１種以上を含有し、残部が鉄および不可避不純物であり、
下記の式（１）および式（２）を満たし、
金属組織全体に占めるポリゴナルフェライトの分率が６０体積％以上である、銅ろうを用いた雰囲気ろう付け用鋼板。
Ｃ＋Ｓｉ／２０＋（Ｍｎ＋Ｃｒ＋Ｍｏ）／１０＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（（Ｔｉ−Ｎ×４８／１４）＋Ｎｂ＋Ｖ／５）×３≧０．２０      ・・・式（１）
Ｓｉ／４＋Ｍｎ／４＋Ｃｒ／２＋（Ｔｉ−Ｎ×４８／１４）×３≦０．８      ・・・式（２）
（式（１）および式（２）中の各元素は鋼板に含まれる各元素の質量％であり、Ｔｉ−Ｎ×４８／１４の値が負の値となる場合はＴｉ−Ｎ×４８／１４を０とする。）
【請求項２】
質量％で、
Ｓｉ：０％超０．５％以下、
Ｂ  ：０ｐｐｍ超、４５ｐｐｍ以下、
Ｃｒ：０％超０．２％以下、
Ｃｕ：０％超０．５０％以下、
Ｎｉ：０％超０．５０％以下、および
Ｍｏ：０％超０．３０％以下よりなる群から選択される１種以上を含む請求項１記載の雰囲気ろう付け用鋼板。
【請求項３】
質量％で、
Ｃｕ：０％超０．５０％以下、
Ｎｉ：０％超０．５０％以下、および
Ｍｏ：０％超０．３０％以下よりなる群から選択される１種以上を含む請求項１又は２記載の雰囲気ろう付け用鋼板。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか一項に記載された各成分の含有量を満たす鋼材を１２００℃〜１３００℃に加熱する工程と、
加熱した前記鋼材を仕上げ圧延完了温度が８３０℃〜９１０℃となる条件で熱間圧延する工程と、
熱間圧延した鋼板を６００〜７００℃の温度域での滞在時間が３秒以上となるように冷却する工程と、
前記鋼板を４００℃〜７５０℃で巻き取る工程とを含む、請求項１〜３のいずれか一項に記載の雰囲気ろう付け用鋼板の製造方法。
【請求項５】
請求項１〜３のいずれか一項記載の雰囲気ろう付け用鋼板と被接合材の接合部との間に銅ろうを設置した状態で、還元性雰囲気において前記鋼板全体および前記銅ろうを１１００℃以上に加熱保持することによって銅ろうを溶融させる工程と、溶融させた銅ろうを冷却して凝固させることにより前記鋼板と前記被接合材とを接合する工程と、を含む銅ろう付け部材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車部品や各種産業機械等に用いられる銅ろうを用いた雰囲気ろう付け用鋼板およびその製造方法並びに銅ろう付け部材の製造方法に関し、特に、ろう付けを行う前の鋼板は加工性および銅ろう材との濡れ性に優れ、かつろう付け後に高強度となる銅ろうを用いた雰囲気ろう付け用鋼板およびその製造方法並びに銅ろう付け部材の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、自動車部品を高強度化することによって自動車部品を軽量化する試みが盛んに行なわれている。自動車部品などに用いられる薄鋼板は、プレス成形した後に、母材となる鋼板よりも低い融点をもった金属の溶加材（ろう材）を用いてろう付けで接合されたり、融接による溶接（溶融溶接）によって接合されたりすることによって用いられる。ろう付けは、溶融溶接では接合できないような異種材料同士でも接合でき、また母材を溶融させないので、溶融溶接と比べて母材に熱ひずみが生じないという利点がある。
【０００３】
ろう付けの方法としては、ろう材をアークまたはバーナーで溶解させることによって接合する方法と雰囲気ろう付けとが公知である。雰囲気ろう付けの手順は、まず、鋼板を冷間プレスした後に部品の接合部にろう材を設置する。次に、このろう材を還元性雰囲気で加熱することによってろう材を溶融させる。そして、溶融したろう材を毛細管現象によって接合部の隙間に流入させる。この流入したろう材を放冷することによってろう材を凝固させる。このようにして鋼板に対しろう材を介して部品を接合させる。以下では、熱処理プロセスを経てろう付けした後の鋼板を「部品」と記すこともある。
【０００４】
上記雰囲気ろう付けでは、鋼板表面の濡れ性が不足すると、接合部に十分な銅ろうが流入せずに接合強度が低下してしまう。例えば、ろう材を加熱する時に鋼板が大気と接触すると、鋼板の表面に酸化皮膜が形成され、当該酸化皮膜により鋼板表面の濡れ性が低下して接合強度が低下してしまう。このような接合強度の低下を抑制するためにろう材を加熱するときの雰囲気を還元性雰囲気とする必要がある。すなわち、還元性雰囲気でろう材を溶融させることにより、鋼板の表面に酸化被膜が形成されることを抑制することができ、鋼板表面と溶融したろう材との濡れ性の低下を抑制することができる。
【０００５】
上記ろう材に用いられる材料としては銅が一般的である。銅は融点が約１０８５℃であるため、銅ろうを用いて接合するためには銅ろうを銅の融点以上である１１００℃以上に加熱する必要がある。銅ろうを用いて鋼板を接合する場合、鋼板の強度は１１００℃以上に加熱した後に放冷するという熱処理プロセスで決まる。このため、熱処理プロセスを考慮して鋼板を構成する材料を設計する必要がある。
【０００６】
部品の強度を高めるためには、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ等の合金元素を添加することが有効である。言い換えると、上記Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ等の合金元素を添加することにより部品の強度を高めることができる。しかしながら、これらの合金元素を鋼板に添加することにより、冷間プレス時の強度も上昇してしまうので鋼板の加工性が低下する。また上記合金元素を過度に鋼板に添加すると、たとえ還元性雰囲気で熱処理を行ったとしても、添加合金の酸化皮膜が鋼板の表面に生成され、鋼板表面の濡れ性が低下してしまう。したがって、合金元素の添加によって鋼板のろう付け性と部品の高強度化とを両立することは困難であった。
【０００７】
冷間プレス後の熱処理で部品を高強度化する従来技術としては、焼き入れ性を向上させた鋼板を急冷する方法が知られている。例えば、特許文献１および特許文献２は、鋼板を急冷する技術を開示している。
【０００８】
特許文献１に開示の熱延鋼板の製造方法は、鋼素材に対して仕上圧延終了温度を８００〜９００℃とする熱間圧延を施す工程と、２０℃／ｓ以下の平均冷却温度で冷却する工程と、巻取温度５００℃以上で巻き取る工程とを含む。特許文献１に開示の製造方法によれば、焼き入れ後の硬さが３５０ＨＶ以上となる熱延鋼板を作製することができる。
【０００９】
特許文献２に開示の熱延鋼板の製造方法は、鋼板を仕上温度７５０〜９００℃及び巻取温度４００〜６５０℃で熱間圧延している。特許文献２に開示の製造方法によれば、局部延性及び熱処理後の靱性に優れた硬さ４０ＨＣＲの低合金熱延鋼板を作製することができる。
【００１０】
上記特許文献１および２のいずれにおいても、鋼素材を約８００〜９００℃に加熱した後に急冷することを前提として、そのプロセスに見合った鋼板が作製されている。特許文献１および２に開示の技術によれば、鋼板中のミクロ組織が高い硬度を有するフルマルテンサイトとなるので、靱性および硬度に優れた熱延鋼板を安定して製造することができる。
【００１１】
しかしながら、特許文献１および２のいずれも、雰囲気銅ろう付けのように１１００℃からの緩冷却を行うことを前提として、例えば、２８０ＭＰａ以上の高い降伏応力ＹＳを有する鋼板を作製する方法は開示されていない。
【００１２】
一方、特許文献３〜５には、ろう付け性を考慮した鋼板の製造方法が開示されている。特許文献３に開示の鋼板は、質量％で、Ｃ：０．００３〜０．０１％、Ｍｎ：０．０５〜０．５％、Ｐ：０．０２％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．１％以下、Ｔｉ：４８×（Ｎ／１４）〜４８×｛（Ｎ／１４）＋（Ｓ／３２）｝％、Ｎｂ：９３×（Ｃ／１２）〜０．１％、Ｂ：０．０００５〜０．００３％、Ｎ：０．０１％以下、Ｎｉ：０．０５％以下であり、上記の化学組成のうちのＮ含有量が０．００４〜０．０１％であり、Ｎｉ含有量が０．０５％以下であり、かつ（Ｎｉ／Ｃｕ）≧１、Ｃｕ含有量が０．０５％以下を満たすようにされている。このような組成を満たす薄鋼板は接合性に優れている。
【００１３】
特許文献４に開示の複層鋼板は、鋼板の表面に耐ろう付け割れ性を向上させるＢを含有し、鋼板内部の合金元素を少なくしている。このような組成の複層鋼板により、耐ろう付け割れ性に優れた極低炭素鋼を得ることができる。
【００１４】
特許文献５に開示の鋼板は、質量％で、Ｃ：０．００４％以下、Ｂ：０．０００２〜０．００１５％、Ｃｕ：０．００２〜０．０２％を含み、さらにＴｉ：０．００５〜０．０８％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％の１種または２種を含有し、Ｂ×Ｃｕ≦２×１０-5を満たす。このような組成比を満たすことにより鋼板の耐ろう脆性を高めることができる。
【００１５】
特許文献３〜５はいずれも、極低炭素鋼のろう付けにおいて粒界に溶融金属が侵入し脆化する問題を開示している。
【００１６】
しかしながら、特許文献３〜５のいずれにも、雰囲気ろう付け後の部品強度を向上させる技術思想は開示されていないし、鋼板に合金元素を添加することによって鋼板に対するろう材の濡れ性を向上させる技術思想も開示されていない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１７】
【特許文献１】特開２０１１−１９５８８２号公報
【特許文献２】特開２００１−６４７５１号公報
【特許文献３】特開平１０−１９５５９７号公報
【特許文献４】特開平０８−２８３９０３号公報
【特許文献５】特開平０８−１９９３００号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１８】
本発明は、上記現状に鑑みてなされたものであり、その目的は、銅ろう付け前の状態では加工性および銅ろう材との濡れ性が優れる鋼板であって、銅ろう付け後には高強度の部品が得られる雰囲気ろう付け用鋼板を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
本発明者らは、上記課題を解決する雰囲気ろう付け用鋼板を作製するために種々の検討を重ねた。具体的には、銅ろう付け前の状態では引張強度が例えば５９０ＭＰａ以下の低強度で加工性が良好な鋼板であり、かつろう付け後は例えば２８０ＭＰａ以上の降伏強度を満たす高強度の部品を得るために検討を重ねた。その結果、以下に示す構成を満たすことにより上述の課題を解決できた。
【００２０】
すなわち、本発明の銅ろうを用いた雰囲気ろう付け用鋼板は、質量％で、Ｃ：０．０２％以上０．１５％以下、Ｓｉ：０％以上０．５％以下、Ｍｎ：０．２％以上１．４％以下、Ｐ：０％超０．０３％以下、Ｓ：０％超０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５％以上０．１％以下、Ｂ：０ｐｐｍ以上４５ｐｐｍ以下、Ｃｒ：０％以上０．２％以下、Ｃｕ：０％以上０．５０％以下、Ｎｉ：０％以上０．５０％以下、およびＭｏ：０％以上０．３０％以下を含有し、Ｔｉ：０．００５％以上０．１０％以下、Ｎｂ：０．００５％以上０．０８％以下、およびＶ：０．０１％以上０．５０％以下よりなる群から選択される１種以上を含有し、残部が鉄および不可避不純物であり、下記の式（１）および式（２）を満たし、金属組織全体に占めるポリゴナルフェライトの分率が６０体積％以上である。
Ｃ＋Ｓｉ／２０＋（Ｍｎ＋Ｃｒ＋Ｍｏ）／１０＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（（Ｔｉ−Ｎ×４８／１４）＋Ｎｂ＋Ｖ／５）×３≧０．２０      ・・・式（１）
Ｓｉ／４＋Ｍｎ／４＋Ｃｒ／２＋（Ｔｉ−Ｎ×４８／１４）×３≦０．８      ・・・式（２）
（式（１）および式（２）中の各元素は鋼板に含まれる各元素の質量％であり、Ｔｉ−Ｎ×４８／１４の値が負の値となる場合はＴｉ−Ｎ×４８／１４を０とする。）
【００２１】
上記構成において、好ましくは、質量％で、Ｓｉ：０％超０．５％以下、Ｂ：０ｐｐｍ超、４５ｐｐｍ以下、Ｃｒ：０％超０．２％以下、Ｃｕ：０％超０．５０％以下、Ｎｉ：０％超０．５０％以下、およびＭｏ：０％超０．３０％以下よりなる群から選択される１種以上を含む。
【００２２】
上記構成において、好ましくは、質量％で、Ｃｕ：０％超０．５０％以下、Ｎｉ：０％超０．５０％以下およびＭｏ：０％超０．３０％以下よりなる群から選択される１種以上を含む。
【００２３】
本発明の雰囲気ろう付け用鋼板の製造方法は、上記各成分の含有量を満たす鋼材を１２００℃〜１３００℃に加熱する工程と、加熱した前記鋼材を仕上げ圧延完了温度が８３０℃〜９１０℃となる条件で熱間圧延する工程と、熱間圧延した鋼板を６００〜７００℃の温度域での滞在時間が３秒以上となるように冷却する工程と、前記鋼板を４００℃〜７５０℃で巻き取る工程とを含む。
【００２４】
本発明の銅ろう付け部材の製造方法は、上記雰囲気ろう付け用鋼板と被接合材の接合部との間に銅ろうを設置した状態で、還元性雰囲気において前記鋼板全体および前記銅ろうを１１００℃以上に加熱保持することによって銅ろうを溶融させる工程と、溶融させた銅ろうを冷却して凝固させることにより前記鋼板と前記被接合材とを接合する工程と、を含む。
【発明の効果】
【００２５】
本発明によれば、銅ろう付け前の状態では加工性および銅ろう材との濡れ性が優れる鋼板であって、銅ろう付け後には高強度の部品が得られる雰囲気ろう付け用鋼板を提供することができる。上記本発明の雰囲気ろう付け用鋼板を用いて非接合部材を銅ろう付けすることにより、高強度を有する銅ろう付け部材を作製することができる。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
本発明の雰囲気ろう付け用鋼板（以下「鋼板」とも記す）は、銅ろう材を用いて雰囲気ろう付けするときに使用されるものであり、ろう付け時に銅ろうとともに加熱されることで被接合材と接合される。ここで、ろう付けによって接合された鋼板と、被接合材と、それらを接合する銅ろう材とを合わせて「部品」と称する。ここでの雰囲気ろう付けは、還元性雰囲気において、銅の融点以上の温度である１１００℃以上に部材全体（すなわち所定の形状に加工された鋼板全体、被接合材全体、および銅ろう）を加熱した後、例えば１℃／ｓ程度の冷却速度で放冷することによって行われる。
【００２７】
そして、雰囲気ろう付けを終えた後の鋼板が、例えば２８０ＭＰａ以上の降伏強度を有する。このような降伏強度を得るための構成として、本発明の雰囲気ろう付け用鋼板は、質量％で、Ｃ：０．０２％以上０．１５％以下、Ｓｉ：０％以上０．５％以下、Ｍｎ：０．２％以上１．４％以下、Ｐ：０％超０．０３％以下、Ｓ：０％超０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５％以上０．１％以下、Ｂ：０ｐｐｍ以上４５ｐｐｍ以下、Ｃｒ：０％以上０．２％以下、Ｃｕ：０％以上０．５０％以下、Ｎｉ：０％以上０．５０％以下、およびＭｏ：０％以上０．３０％以下を含有し、Ｔｉ：０．００５％以上０．１０％以下、Ｎｂ：０．００５％以上０．０８％以下、およびＶ：０．０１％以上０．５０％以下よりなる群から選択される１種以上を含有し、残部が鉄および不可避不純物であり、下記の式（１）および式（２）を満たし、金属組織全体に占めるポリゴナルフェライトの分率が６０体積％以上である。
Ｃ＋Ｓｉ／２０＋（Ｍｎ＋Ｃｒ＋Ｍｏ）／１０＋（Ｃｕ＋Ｎｉ）／１５＋（（Ｔｉ−Ｎ×４８／１４）＋Ｎｂ＋Ｖ／５）×３≧０．２０      ・・・式（１）
Ｓｉ／４＋Ｍｎ／４＋Ｃｒ／２＋（Ｔｉ−Ｎ×４８／１４）×３≦０．８      ・・・式（２）
（上記式（１）および式（２）中の各元素は鋼板中の各元素の質量％であり、Ｔｉ−Ｎ×４８／１４の値が負の値となる場合、Ｔｉ−Ｎ×４８／１４を０とする。）
【００２８】
本発明の鋼板は、上記式（１）および式（２）を満たすことにより、鋼板のろう付け性を向上することができ、かつろう付けを終えた部品の強度を高めることができる。以下において、本発明の雰囲気ろう付け用鋼板に含まれる各成分およびその数値範囲並びに式（１）および式（２）の意義を説明する。以下の説明において各元素の含有量の％表記はいずれも質量％である。
【００２９】
［部品強度の確保、式（１）］
本発明の鋼板は、上記式（１）を満たすように各元素を含有することにより、鋼板を１１００℃以上の温度から、例えば１℃／ｓの平均冷却速度で緩冷却する場合（雰囲気ろう付けする場合）でも、例えば２８０ＭＰａ以上の高い降伏強度の部品を得ることができる。すなわち、本発明者らは式（１）中のＭｎ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｔｉ等の各元素が鋼板に含まれることで部品強度を向上し得ることを見出した。
【００３０】
上記式（１）において、鋼板にＮを含む場合には、製鋼過程で鋼板中のＮがＴｉと優先的に反応してＴｉＮ（窒化チタン）が生成される。このＴｉＮは部品強度に影響しないので、上記式（１）中でＴｉの添加量からＴｉＮの生成量を減じている。なお、上記式（１）中の各元素の添加がない場合、その元素の値は０となる。
【００３１】
［ろう付け性の確保、式（２）］
本発明者らは、実験を通して、鋼板中のＳｉ、Ｍｎ、ＣｒおよびＴｉが大気中の酸素と反応することにより鋼板の表面に酸化皮膜を形成し、当該酸化皮膜が鋼板の濡れ性を低下させることを突き止めた。そして、本発明者らは、Ｓｉ、Ｍｎ、ＣｒおよびＴｉの含有量が所定の数値範囲を満たすことで、鋼板の表面に酸化皮膜が生成されることを抑制することができ、鋼板の濡れ性を確保できることを明らかにした。すなわち、上記式（２）を満たすようにＳｉ、Ｍｎ、ＣｒおよびＴｉの含有量を調整することにより、鋼板表面に酸化皮膜が形成されることを抑制し、鋼板のろう付け性が低下することを抑制することができる。Ｓｉ、Ｍｎ、ＣｒおよびＴｉの含有量はいずれも少ないほど好ましい。これにより銅ろう材による接合強度を高めることができる。
【００３２】
ただし、上記式（２）において、鋼板にＮを含む場合には、製鋼過程で鋼板中のＮがＴｉと優先的に反応してＴｉＮ（窒化チタン）が生成される。このＴｉＮは、鋼板の表面に酸化皮膜を形成しないので、式（２）において、Ｔｉの添加量のうちのＴｉＮの生成量を減じている。
【００３３】
上記式（２）中の各元素のうちのいずれか１以上が添加されていない場合、その元素の値は０となる。例えば、ＣｒおよびＴｉが添加されない場合、式（２）におけるＣｒおよびＴｉの値が０となる。この場合、式（２）は、Ｓｉ／４＋Ｍｎ／４≦０．８で表される。
【００３４】
［Ｃ：０．０２〜０．１５％］
炭素Ｃは、ろう付け後の部品強度を確保するために有効な元素である。鋼板は０．０２％以上のＣを含有することにより、目標とする部品強度を確保することができる。好ましい下限は０．０３％以上である。またＣの含有量は０．１５％以下であり、好ましくは０．１４％以下である。このような含有量の上限とすることにより、熱処理する前の鋼板の強度が上昇することを抑制することができ、鋼板の加工性が低下することを抑制することができる。
【００３５】
［Ｓｉ：０％以上０．５０％以下］
珪素Ｓｉは、必須成分ではないが、ろう付け後の部品強度を確保するために有効な元素である。鋼板はＳｉを含有することが好ましく、０．０１％以上のＳｉを含有することがより好ましく、さらに好ましくは０．０５％以上のＳｉを含有することである。このようにＳｉを含有することにより部品強度を向上させることができる。一方、Ｓｉの含有量を０．５０％以下とすることにより熱処理する前の鋼板の加工性が低くなることを避けることができる。Ｓｉの含有量は、好ましくは０．４％以下である。
【００３６】
［Ｍｎ：０．２０〜１．４０％］
マンガンＭｎは、ろう付け後の部品強度を向上させる元素である。鋼板に含まれるＭｎは０．２０％以上であり、好ましくは０．４％以上である。このようなＭｎの含有量とすることにより、Ｓと硫化マンガン（ＭｎＳ）を形成し、熱間圧延時のＳによる脆化を抑制することができる。一方、Ｍｎの含有量を１．４０％以下とすることにより、熱処理前の鋼板の強度が高くなることを抑制することができる。Ｍｎの含有量は１．２％以下が好ましい。
【００３７】
［Ｐ：０％超０．０３％以下］
リンＰは、鋼の靱性を低下させる不純物元素である。Ｐの含有量を０．０３％以下とすることにより緩冷却時に結晶粒界に偏析することを抑制することができる。これにより鋼板の靱性を確保することができる。Ｐの含有量は少ないほど好ましいが、０％とすることは技術的に困難であり、通常、０．０１０％程度のＰは含まれる。Ｐの含有量は０．０２％以下とすることが好ましい。
【００３８】
［Ｓ：０％超０．０１％以下］
硫黄Ｓは、鋼板の加工性を劣化させる不純物元素である。Ｓの含有量を０．０１％以下とすることにより、熱延時の赤熱脆性により圧延中に発生する破断を抑制することができる。Ｓの含有量は少ないほど好ましいが、０％とすることは技術的に困難であり、通常、０．００３％程度のＳは含まれる。Ｓの含有量は０．００５％以下とすることが好ましい。
【００３９】
［ｓｏｌ．Ａｌ：０．００５〜０．１０％］
Ａｌは脱酸剤として作用するために有効な元素である。ｓｏｌ．Ａｌの含有量を０．００５％以上とすることにより脱酸剤としての効果を発揮することができる。ここで、上記ｓｏｌ．Ａｌは、鋼板に含まれるＡｌのうちからＡｌ2Ｏ3中のＡｌを除外したＡｌ量を意味する。鋼板はＡｌ2Ｏ3を含むが、Ａｌ2Ｏ3は鋼板中で粗大な粒を形成しており、かつ脱酸剤として機能するわけではない。したがって、上記鋼板に含まれるＡｌのうちからＡｌ2Ｏ3中のＡｌを除外し、脱酸剤として機能するＡｌ、すなわちｓｏｌ．Ａｌの含有量を特定している。ｓｏｌ．Ａｌの含有量は０．０２％以上であることが好ましい。一方、ｓｏｌ．Ａｌの含有量を０．１０％以下とすることにより、介在物が過剰に生成することを抑制することができる。ｓｏｌ．Ａｌの含有量は０．０８％以下であることが好ましい。
【００４０】
［Ｔｉ、ＮｂおよびＶ］
本実施形態において、鋼板は、Ｔｉ、ＮｂおよびＶからなる群より選択される１種以上の合金元素を含む。このような合金元素を含むことにより、鋼板を１℃／ｓで緩冷却するときに、上記合金元素の炭窒化物で構成された微細な析出物を析出させることができる。この析出物を部品が含むことにより、部品強度を高めることができる。
【００４１】
［Ｔｉ：０．００５〜０．１０％］
チタンＴｉは、ろう付け後の部品強度を確保するために有効な元素である。鋼板が０．００５％以上のＴｉを含有することにより部品の強度を高めることができる。Ｔｉの含有量は０．０１％以上であることが好ましい。一方、Ｔｉの含有量を０．１％以下とすることにより、熱処理前の鋼板の加工性が低下することを抑制することができる。Ｔｉの含有量は０．０８％以下であることが好ましい。
【００４２】
［Ｎｂ：０．００５〜０．０８％］
ニオブＮｂは、ろう付け後の部品強度を確保するために有効な元素である。鋼板が０．００５％以上のＮｂを含有することにより部品強度を高めることができる。Ｎｂの含有量は０．０１０％以上であることが好ましい。一方、Ｎｂの含有量を０．０８％以下とすることにより、熱処理前の鋼板の加工性を向上させることができる。Ｎｂの含有量は０．０６％以下であることが好ましい。
【００４３】
［Ｖ：０．０１〜０．５０％］
バナジウムＶは、ろう付け後の部品強度を確保するために有効な元素である。鋼板は０．０１％以上のＶを含有することにより部品強度を高めることができる。Ｖの含有量は０．０５％以上であることが好ましい。一方、Ｖの含有量を０．５０％以下とすることにより、熱処理前の鋼板の加工性が低下することを抑制することができる。Ｖの含有量は０．４％以下であることが好ましい。
【００４４】
［Ｂ、Ｃｒ、Ｍｏ、ＣｕおよびＮｉ］
本実施形態の鋼板は、必要に応じて、さらにＢ、Ｃｒ、Ｍｏ、ＣｕおよびＮｉからなる群より選択される１種以上を含んでもよい。これらの各元素の好ましい含有量はそれぞれ、Ｂ：０ｐｐｍ超４５ｐｐｍ以下、Ｃｒ：０％超２．０％以下、Ｍｏ：０％超０．３０％以下、Ｃｕ：０％超０．５０％以下、Ｎｉ：０％超０．５０％以下である。このような含有量で上記各元素を含むことにより、上記鋼板によって作製される部品を高強度にすることができる。
【００４５】
［Ｂ：０ｐｐｍ以上〜４５ｐｐｍ以下］
ホウ素Ｂは、ろう付け後の部品強度を向上するための元素である。０ｐｐｍを超えるＢを含有することにより部品強度を向上することができる。このＢの含有量は５ｐｐｍ以上であることが好ましく、１０ｐｐｍ以上であることがより好ましい。一方、Ｂの含有量を４５ｐｐｍ以下とすることによりろう付け前の鋼板の強度が上昇することを避けることができる。これによりろう付け前の鋼板の加工性を高めることができる。Ｂの含有量は４０ｐｐｍ以下であることが好ましい。
【００４６】
［Ｃｒ：０％以上０．２％以下］
クロムＣｒは、ろう付け後の部品強度を高めるための元素である。Ｃｒの含有量を０．０２％以上とすることにより部品強度を効果的に上昇させることができる。Ｃｒの含有量は０．０５％以上であることが好ましい。またＣｒの含有量が０．２０％以下であることにより熱処理前の鋼板の強度が上昇することを避けることができる。Ｃｒの含有量は０．１５％以下であることが好ましい。
【００４７】
［Ｍｏ：０％以上０．３０％以下、Ｃｕ：０％以上０．５０％以下、Ｎｉ：０％以上０．５０％以下］
Ｍｏ、ＣｕおよびＮｉはいずれも、ろう付け処理後の部品強度を高めるのに有効な元素である。このため、鋼板は、Ｍｏ、ＣｕおよびＮｉからなる群より選択される１種以上を含有することが好ましい。このような元素を含有することにより部品強度を効果的に上昇させることができる。これらの元素の含有量の下限は限定されないが、Ｍｏは０．０５％以上、Ｃｕは０．０５％以上、及び、Ｎｉは０．０５％以上であることが好ましい。またこれらの元素の上限に関し、Ｍｏは０．３０％以下、Ｃｕは０．５０％以下、及び、Ｎｉは０．５０％以下とすることが好ましい。さらに好ましい上限はそれぞれ、Ｍｏは０．２０％以下、Ｃｕは０．３％以下、Ｎｉは０．３％以下である。このような含有量とすることにより鋼板の強度が上昇することを抑制し、製造コストを抑えることができる。
【００４８】
＜不可避不純物＞
本発明の鋼板において、上記元素成分以外の残部はＦｅと不可避不純物とによって構成される。上記不可避不純物は、原料、資材、製造設備等の状況によって鋼板中に含まれることがある。不可避不純物としては、Ｓｎ，Ｐｂ，Ｓｂ，Ａｓ，Ｚｎ等の低融点不純物金属、Ｎ、およびＯを含む。上記不可避不純物はそれぞれ０．０１質量％以下であることが好ましい。これにより本発明の効果を得ることが阻害されることを防止し得る。
【００４９】
［Ｎ：０％超０．００７％以下］
窒素Ｎは、鋼板の焼き入れ性を低下させるおそれがある元素である。このため、Ｎの含有量は、０．００７％以下であることが好ましく、より好ましくは０．００６％以下である。このようなＮの含有量とすることにより窒化ホウ素（ＢＮ）が形成されることを抑制することができ、鋼板の焼き入れ性が低下することを抑制することができる。
【００５０】
なお、鋼板がＴｉを含む場合、窒素はＴｉとともにＴｉＮを生成する。このＴｉＮにより鋼板の強度を高めることができる。Ｎの含有量が増えるとＴｉＮを生成するために必要なＴｉの質量が増えるため鋼板のコストが上昇する。また、Ｎの含有量が増えると、鋼板中に粗大なＴｉＮが生成することにより鋼板の加工性が低下することもある。
【００５１】
（金属組織）
次に、本発明の鋼板を構成する各金属組織を説明する。本発明の鋼板を構成する金属組織は、６０体積％以上のポリゴナルフェライトと、４０体積％以下の残部組織とを含む。このような金属組織とすることにより、ろう付け前の鋼板を軟質化することができ、鋼板の強度を５９０ＭＰａ以下にすることができる。これによりろう付け前の鋼板の加工性を向上させることができ、プレス加工に必要な荷重を減らすことができる。上記ポリゴナルフェライトは７０体積％以上であることが好ましく、より好ましくは８０体積％以上であり、さらに好ましくは９０体積％以上である。またポリゴナルフェライトの体積率は９９体積％以下であることが好ましく、より好ましくは９５体積％以下である。
【００５２】
上記残部組織は、全金属組織に対して０体積％以上４０体積％以下含まれる。残部組織を構成する金属組織は、特に限定されず、パーライト、ベイナイト、マルテンサイト、残留オーステナイト、アシキュラーフェライト、ベイニティックフェライト、炭化物（例えば、セメンタイト）等が挙げられる。上記残部組織が４０体積％以下であることにより鋼板の加工性を確保することができる。
【００５３】
残部組織のうちマルテンサイトと残留オーステナイトとの合計体積率は３体積％以下であることが好ましい。これにより鋼板の強度が向上することを抑制することができ、ろう付け前の鋼板の加工性を向上させることができる。マルテンサイトおよび残留オーステナイト以外の残部組織は、パーライトおよびベイナイトからなることが好ましい。
【００５４】
上記各金属組織を有する鋼板を得るためには、鋼板を構成する化学成分を上述の含有量の範囲にすることと、製造工程における熱延条件を調整することとが必要である。本発明の雰囲気ろう付け用鋼板の製造方法を以下に説明する。
【００５５】
＜雰囲気ろう付け用鋼板の製造方法＞
本発明の雰囲気ろう付け用鋼板の製造方法は、上記各成分の含有量を満たす鋼材（スラブ）を１２００℃〜１３００℃に加熱する工程（加熱工程）と、加熱した鋼材を仕上げ圧延完了温度が８３０℃〜９１０℃となる条件で熱間圧延する工程（仕上げ圧延工程）と、熱間圧延した鋼板を６００〜７００℃の温度域での滞在時間が３秒以上となるように冷却する工程（冷却工程）と、圧延した鋼板を４００℃〜７５０℃で巻き取る工程（巻取工程）とを含む。また、本発明の製造方法は、上記加熱工程で加熱する鋼材（スラブ）を得るために、上記成分組成を有する鋼素材を溶製する工程と、溶製した鋼素材から通常用いられる方法によって鋼材を作製する工程とをさらに含んでいてもよい。以下に上記製造方法の各工程を具体的に説明する。
【００５６】
［加熱工程：１２００〜１３００℃］
加熱工程は、上記化学組成を有する鋼材（スラブ）を１２００℃〜１３００℃に加熱する工程である。この鋼材を１２００℃以上に加熱することにより、続く仕上げ圧延工程における変形抵抗を下げることができ、かつ鋼材中に存在する粗大なＴｉ等の炭窒化物を固溶させることができる。これによりろう付け処理後の鋼板に必要な微細な析出物を形成することができ、ろう付け処理後の部品の強度を高めることができる。加熱温度は１２２０℃以上であることが好ましい。また加熱工程における加熱温度を１３００℃以下にすることにより鋼板表面にスケールが生成されることを抑制することができる。加熱工程における加熱温度は１２８０℃以下であることが好ましい。
【００５７】
［仕上げ圧延工程：８３０〜９１０℃］
仕上げ圧延工程は、上記加熱を終えた鋼材を仕上げ圧延完了温度が８３０℃〜９１０℃となる条件で熱間圧延する工程である。上記仕上げ圧延完了温度を８３０℃以上にすることにより、圧延荷重を減らすことができ、加工組織が残留することを抑制することができる。仕上げ圧延完了温度は８５０℃以上であることが好ましい。一方、仕上げ圧延完了温度は９１０℃以下であり、好ましくは８８０℃以下である。このような仕上げ圧延完了温度とすることにより、熱延鋼板に含まれるオーステナイト粒が粗大化することを抑制することができ、その後にポリゴナルフェライトに変態させることができる。
【００５８】
［冷却工程：６００〜７００℃での滞在時間が３秒以上］
冷却工程は、上記仕上げ圧延工程で熱間圧延した鋼板を６００〜７００℃の温度域での滞在時間が３秒以上となるように冷却する工程である。鋼板を６００〜７００℃の温度域に３秒以上滞在させることにより、鋼板を構成する金属組織内でフェライト変態が開始され、ポリゴナルフェライトを生成することができる。これによりろう付け処理前の鋼板の加工性を向上させることができる。上記冷却工程における滞在時間の上限は特に限定されないが、後述する巻取工程における巻取温度が６００℃未満の場合には滞在時間を２０秒以下とすることが好ましく、より好ましくは１０秒以下である。滞在時間を２０秒以下とすることにより製造効率が低下することを抑制することができる。
【００５９】
［巻取工程：４００℃〜７５０℃］
巻取工程は、熱延鋼板を４００℃〜７５０℃の巻取温度で巻き取る工程である。鋼板を４００℃以上で巻き取ることにより、パーライト以外の組織が鋼板に混入することを抑制でき、ポリゴナルフェライトに変態させることができる。これによりポリゴナルフェライトの体積率を６０体積％以上とすることができる。巻取温度を７５０℃以下とすることにより熱延鋼板の表面に付着するスケールを減らすことができる。このため、酸洗によって熱延鋼板の表面に付着したスケールを除去しやすくなる。巻取温度は７３０℃以下とすることが好ましい。
【００６０】
なお、上述の冷却工程における７００℃から６００℃への冷却と巻取工程とを実行する順序は特に限定されず、例えば、７００℃から６００℃への冷却の後に６００℃未満で巻取工程を行ってもよいし、７００℃から６００℃への冷却の前に、７００℃超で巻取工程を行ってもよいし、７００℃から６００℃への冷却中に６００℃〜７００℃で巻取工程を行ってもよい。
【００６１】
また、鋼板を巻き取った後に鋼板を酸洗することにより、加熱時に生じた熱延鋼板の表面のスケールを除去することができる。
【００６２】
上記製造方法によって作製された鋼板は、成分組成およびその含有量並びにポリゴナルフェライトの体積率が適正に調整されているので、ろう付け処理前の鋼板の加工性および銅ろうの濡れ性に優れ、ろう付け処理後の部材強度を高めることができる。
【００６３】
＜銅ろう付け部材の製造方法＞
次に、銅ろう付け部材の製造方法の一例を説明する。ここでの銅ろう付け部材は、上記で作製した鋼板に対して銅ろうを介して被接合材を接合した状態のものを意味する。すなわち、上記銅ろう付け部材の製造方法は、雰囲気ろう付け用鋼板に対して穴あけ、または冷間プレスを施すことによって鋼板を成型する工程と、成型した鋼板を還元性雰囲気の炉内に設置した状態で、鋼板と被接合材の接合部との間に銅ろうを設置する工程と、炉内の温度を１１００℃以上に加熱保持することによって銅ろうを溶融させる工程と、溶融させた銅ろうを冷却することにより鋼板と被接合材とを接合する工程とを含む。
【００６４】
上記銅ろう付け部材の製造方法は一例に過ぎず、上記説明の銅ろう付け部品の作製方法に限定されるものではない。上記銅ろうは、例えばＪＩＳ規格のＢＣｕ−１で規定されるものであり、９９．９質量％以上のＣｕを含む。上記還元性雰囲気炉内は、例えば窒素７５％、一酸化炭素１０％、水素８％、二酸化炭素７％、露点：−４０℃に設定される。このようにして作製された銅ろう付け部材に対して、さらに他の部材が溶接されることもある。
【００６５】
上記鋼板と被接合材とを接合する工程では、銅ろうを０．１℃／ｓ以上１０℃／ｓ以下の冷却速度で冷却することが好ましく、より好ましくは０．５℃／ｓ以上５℃／ｓ以下の冷却速度で冷却することである。上記冷却速度を速めることにより鋼板の強度を向上させることができる。
【実施例】
【００６６】
以下の実施例において本発明をさらに詳しく説明する。まず、下記の表１の化学成分の欄に示す各成分を含む鋼材を溶製した。表１中の化学成分における空欄箇所はその化学成分が無添加であることを意味する。なお、表１に示した化学成分において、残部は、鉄、およびＰ，Ｓ，Ｎ以外の不可避不純物である。
【００６７】
この化学成分の質量％を上記式（１）および式（２）に代入することによって表１の「式（１）」および「式（２）」の欄に示す各値を算出した。
【００６８】
上記化学成分を含む鋼材を１２５０℃まで加熱した後に、８３０℃〜９１０℃の仕上げ圧延完了温度で熱間圧延して表１に記載の板厚の鋼板を作製した。この鋼板を冷却した後に、表１に記載の巻取温度で巻き取ることで熱延鋼板を作製した。表１における「滞在時間」は、上記熱延鋼板の冷却中に６００℃〜７００℃の温度域に熱延鋼板が滞在した時間が３秒以上の場合に「○」とし、滞在時間が３秒未満の場合に「×」としたものである。
【００６９】
そして、巻き取った鋼板を２０〜４０℃／ｈｒの冷却速度で冷却した。その後、鋼板の表面を酸洗した。この鋼板から試材（Ｎｏ．１〜１８）を採取した。ただし、試材Ｎｏ．１９の鋼材は、熱延時に割れが発生したので試験片を採取できなかった。
【００７０】
《金属組織の測定》
［ポリゴナルフェライトの体積率］
上記各試材の鋼板の幅Ｗの１／４（Ｗ／４部）の位置から供試材を採取した。この供試材の表面を圧延方向に平行に研磨し、さらに電解研磨することによって鋼板の板厚ｔの１／４（ｔ／４部）の位置で圧延方向に平行な断面を露出させた。この露出させた断面をナイタール腐食させた後に、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ：Ｓｃａｎｎｉｎｇ  Ｅｌｅｃｔｒｏｎ  Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ）の倍率４００倍で、約２００μｍ×１５０μｍの観察視野で３視野観察した。各観察視野に対して画像解析を行うことにより、ミクロ組織を構成する金属組織を特定した。ここで特定された金属組織を表１の「ミクロ組織」の「構成」の欄に示す。表１の「構成」に示されるＦ、Ｐ、Ｂ、ＭおよびγＲは、それぞれポリゴナルフェライト、パーライト、ベイナイト、マルテンサイトおよび残留オーステナイトを意味し、例えば試材Ｎｏ．１の鋼板は、ポリゴナルフェライト、パーライトおよびベイナイトをミクロ組織として含むことを意味する。
【００７１】
さらに、上記各観察視野に占めるポリゴナルフェライトの面積率を算出した。このポリゴナルフェライトの面積率を体積率に読み替えることで、鋼板に含まれるポリゴナルフェライトの体積率を特定した。以下の表１の「Ｆ分率」の欄に、各試材Ｎｏ．１〜１８の鋼板に含まれるポリゴナルフェライトの体積率を示す。
【００７２】
【表１】
2018172784.tif 000002
【００７３】
［性能評価］
上記で得られた各鋼板の各種特性（ＴＳ、ＹＳ、およびＥＬ）を評価するとともに、各鋼板に対してろう付け処理（以下、「ろう付け熱処理」と呼ぶ。）した後の鋼板（部品）の強度を測定した。具体的には以下の方法によって各種特性を評価した。その結果を以下の表２の各欄に示す。
【００７４】
【表２】
2018172784.tif 000003
【００７５】
（ろう付け熱処理前の鋼板の降伏強度ＹＳ、引張強度ＴＳおよび伸びＥＬ）
各試材Ｎｏ．１〜１８の鋼板を、その圧延方向に対して垂直方向が長手方向となるようにＪＩＳ  Ｚ２２４１：２０１１で規定される５号試験片を切り出した。この試験片を用いてＪＩＳ  Ｚ２２４１：２０１１に基づく引張試験を行うことにより、試験片の降伏強度（ＹＳ）、引張強度（ＴＳ）および伸び（ＥＬ）を測定した。
【００７６】
この測定結果を、下記表２の「熱処理前」の「ＹＳ」、「ＴＳ」および「ＥＬ」の欄に示す。ＹＳおよびＴＳの値が低いほど鋼板の強度が低くなり、加工性が優れることを示す。鋼板の強度が低くなれば、プレス時の成形荷重が低くなり（すなわち、プレス機の能力が高くなくてもよい）、寸法精度の良好な加工品が得られることや金型の寿命が長くなる。ろう付け熱処理前の鋼板のＴＳが５９０ＭＰａ以下の場合に、鋼板の加工性が良好と判断した。
【００７７】
またＥＬの値が高いほど延性が良好になり、鋼板の加工性が優れることが予想される。ＥＬが１８％以上の場合に、鋼板の加工性が良好と判断できる。なお、加工性を評価する基準としてＥＬも示したのは、ＥＬが高い方が割れやクラックが発生することなく、所望の形状に加工出来る（いわゆる「成形性」が良好である）ことを観察するためである。但し、本発明で目的とする「加工性」は、プレス時の成形荷重が低いことである。
【００７８】
（ろう付け熱処理前の鋼板の濡れ性試験）
各試材Ｎｏ．１〜１５の鋼板から５０ｍｍ×５０ｍｍの試験片を切り出した。試材Ｎｏ．１６〜１８の鋼板は熱処理前の強度が５９０ＭＰａを超えていたことから濡れ性試験は行わなかった。切り出した試験片を炉内に設置した。そして、この試験片上にφ１．０ｍｍのＶ字型に折り曲げた銅ろう０．１ｇを設置した。この炉内を窒素２５％および水素７５％、露点−３０℃の還元性雰囲気とした上で、１１３０℃で１５分間均熱保持した後に１℃／ｓの冷却速度で１００℃以下まで炉冷した。そして、各供試材上の銅ろうの濡れ面積を測定し、以下の判断基準でろう付け性を評価した。この評価結果を表１の「銅ろう濡れ性」の欄に示す。
○：濡れ面積１０００ｍｍ2以上でろう付け性が良好
×：濡れ面積１０００ｍｍ2未満でろう付け性が悪い
【００７９】
（ろう付け熱処理後の鋼板の降伏強度ＹＳおよび引張強度ＴＳ）
各試材Ｎｏ．１〜１５の鋼板から、鋼板の圧延方向に対して垂直な方向が長手方向となるように１４０ｍｍ×２０ｍｍの試験片を切り出した。この試験片を通電加熱によって銅ろう付け熱処理模擬試験を行った。試材Ｎｏ．１６〜１８の鋼板は熱処理前の強度が５９０ＭＰａを超えていたことから、ろう付け熱処理模擬試験は行わなかった。通電加熱装置の炉内を窒素１００％の不活性ガス雰囲気とした上で、１１３０℃で１５分間均熱保持した後に１℃／ｓの冷却速度で１００℃以下まで冷却した。ろう付け熱処理を終えた後の鋼板を、ＪＩＳ１３号Ｂ試験片に加工した。この試験片に対して上記ＪＩＳ  Ｚ２２４１：２０１１に基づいて引張試験を行うことにより、ろう付け熱処理を終えた後の鋼板のＹＳおよびＴＳを測定した。この測定結果を、下記表２の「熱処理後」の「ＹＳ」および「ＴＳ」の欄に示す。ＹＳおよびＴＳの値が高いほど鋼板の強度が高いことを示す。ろう付け熱処理後の鋼板のＹＳが２８０ＭＰａ以上の場合に、ろう付け熱処理後の鋼板の強度が高いことを意味する。
【００８０】
［考察］
試材Ｎｏ．１〜７の鋼板は、上記表１に示す通り、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓおよびｓｏｌ．Ａｌをそれぞれ所定の含有量で含有するとともに、Ｔｉ、ＮｂおよびＶからなる群より選択される１種以上を含有し、残部が鉄および不可避不純物からなり、式（１）および式（２）を満たし、金属組織全体に占めるポリゴナルフェライトの分率が６０体積％以上である。
【００８１】
このような組成および金属組織を満たす各実施例（実施例１〜７）の鋼板は、表２の評価結果に示すように、ろう付け熱処理前の状態では引張強さ（ＴＳ）が５９０ＭＰａ以下の比較的低強度であり、かつ伸び（ＥＬ）が１８％以上となり、加工性が優れていた。また上記各実施例の鋼板は、銅ろう濡れ性が１０００ｍｍ2を超えているので銅ろう材の濡れ性が優れていた。さらに、上記実施例の鋼板をろう付け熱処理した後のろう付け部品は、降伏応力ＹＳが２８０ＭＰａ以上の高強度であった。
【００８２】
一方、試材Ｎｏ．８〜１８の鋼板は、上記組成または金属組織のいずれかを満たさないことにより、ろう付け熱処理前の加工性、銅ろう材の濡れ性、またはろう付け熱処理後の強度のうちのいずれか１以上の特性を満たさなかった。
【００８３】
試材Ｎｏ．８の鋼板は、式（１）に示す値が０．２を下回っていたため、ろう付け熱処理後の部品の降伏応力ＹＳが２８０ＭＰａ未満となり、ろう付け熱処理後の部品の強度が低かった（比較例１）。
【００８４】
試材Ｎｏ．９の鋼板は、Ｓｉの含有量が多すぎたため、熱処理前の鋼板のＴＳが５９０ＭＰａを超えており、ろう付け熱処理前の鋼板の加工性が優れなかった（比較例２）。
【００８５】
試材Ｎｏ．１０の鋼板は、ＣおよびＣｒの含有量が多すぎたことによりミクロ組織においてベイナイトが生成し、ポリゴナルフェライトの体積率が不足した。これによりろう付け熱処理前の鋼板の強度が高くなった（比較例３）。このようにろう付け熱処理前の鋼板の強度が高くなった理由として、熱延工程における６００℃以上７００℃以下の滞在時間が３秒よりも短かったことも影響していると考えられる。
【００８６】
試材Ｎｏ．１１の鋼板は、Ｍｎの含有量が不足したことにより、式（１）に示す値が０．２を下回っていたため、ろう付け熱処理後の部品の降伏応力ＹＳが２８０ＭＰａ未満となり、ろう付け熱処理後の部品の強度が低かった（比較例４）。
【００８７】
試材Ｎｏ．１２の鋼板は、Ｃの含有量が不足したことにより、式（１）に示す値が０．２を下回っていたため、ろう付け熱処理後の部品の降伏応力ＹＳが２８０ＭＰａ未満となり、ろう付け熱処理後の部品の強度が低かった（比較例５）。
【００８８】
試材Ｎｏ．１３の鋼板は、Ｃ、ＭｎおよびＣｒの含有量が多過ぎたことにより、熱処理前の鋼板のＴＳが５９０ＭＰａを超え、かつ伸びＥＬが１８％未満となっており、ろう付け熱処理前の鋼板の加工性が優れなかった（比較例６）。また式（２）に示す値が０．８を超えたため、鋼板表面への銅ろう材の濡れ性が悪かった。
【００８９】
試材Ｎｏ．１４の鋼板は、Ｔｉの含有量が多過ぎたことにより、熱処理前の鋼板のＴＳが５９０ＭＰａを超え、かつ伸びＥＬが１８％未満となっており、ろう付け熱処理前の鋼板の加工性が低下した（比較例７）。このようにろう付け熱処理前の鋼板の強度が高くなった理由として、熱延工程における６００℃以上７００℃以下の滞在時間が３秒よりも短かったことも影響していると考えられる。また式（２）に示す値が０．８を超えたため、鋼板表面への銅ろう材の濡れ性が悪かった。
【００９０】
試材Ｎｏ．１５の鋼板は、Ｃｒの含有量が多過ぎたことにより、式（２）を示す値が０．８を超えたため、鋼板表面への銅ろう材の濡れ性が悪かった（比較例８）。
【００９１】
試材Ｎｏ．１６の鋼板は、Ｓｉの含有量が多すぎたことと、巻取温度が４００℃を下回ったことにより、ミクロ組織においてベイナイトおよび残留オーステナイト（γＲ）が生成し、ポリゴナルフェライトの体積率が不足した。これによりろう付け熱処理前の鋼板の強度が高くなった（比較例９）。ろう付け熱処理については、ろう付け熱処理前の鋼板の強度が高かったため実施しなかった。
【００９２】
試材Ｎｏ．１７の鋼板は、Ｓｉの含有量が多すぎたことと、巻取温度が４００℃を下回ったことにより、ミクロ組織においてマルテンサイトが生成し、ポリゴナルフェライトの体積率が不足した。これによりろう付け熱処理前の鋼板の強度が高くなった（比較例１０）。ろう付け熱処理については、ろう付け熱処理前の鋼板の強度が高かったため実施しなかった。
【００９３】
試材Ｎｏ．１８の鋼板は、Ｃの含有量が多すぎたため、ミクロ組織においてパーライトが生成し、ポリゴナルフェライトの体積率が不足した。これによりろう付け熱処理前の鋼板の強度が高くなった（比較例１１）。ろう付け熱処理についてはろう付け熱処理前の鋼板の強度が高かったため実施しなかった。
【００９４】
試材Ｎｏ．１９では、鋼板に含まれるＳの含有量が多過ぎたことにより熱延時に鋼板に割れが発生し、試験片を製造することができなかった（比較例１２）。
【００９５】
以上の各実施例と各比較例との対比から、上記各化学組成の含有量を所定の質量％で含むとともに式（１）および式（２）の等式を満たし、かつ金属組織全体に占めるポリゴナルフェライトの体積率が上記範囲を満たす雰囲気ろう付け用鋼板を用いることにより、ろう付け熱処理前は加工性に優れ、かつ銅ろう材の濡れ性が高く、ろう付け熱処理後には高強度な部品が得られることが明らかとなり、本発明の効果が示された。