(57)【要約】【課題】  化学プラントや熱交換器などの用途の耐食性の合金において、高耐食性、耐粒界腐食性および耐孔食性に優れた高ニッケル合金を提供する。【解決手段】  質量％で、Ｃ：０．００１〜０．１００％、Ｓｉ：０．０１〜１．５０％、Ｍｎ：０．０１〜１．５０％、Ｎｉ：３０．００〜５０．００％、Ｃｒ：１８．５０〜２５．００％、Ｍｏ：２．００〜１０．００％、Ｃｕ：０．１０〜５．００％、Ａｌ：０．０１０〜２．５００％、Ｔｉ：０．０１０〜２．５００％、Ｆｅ：≧２０．００％を含有し、他に不可避不純物を有する高Ｎｉ合金で、耐粒界腐食性指数ＩＲＥ値：式（１）＝１．０８（［％Ｃｒ］＋［％Ｔｉ］）−４．３４［％Ｃ］：≧２２、耐孔食性指数ＰＲＥ値：式（２）＝［％Ｃｒ］＋３．３［％Ｍｏ］＋１６［％Ｎ］：≧３２、粒界被覆率：≦１３％である、耐粒界腐食性および耐孔食性に優れた高Ｎｉ合金。  なお、上記の［％元素］はいずれも質量％である。【選択図】      なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．００１〜０．１００％、Ｓｉ：０．０１〜１．５０％、Ｍｎ：０．０１〜１．５０％、Ｎｉ：３０．００〜５０．００％、Ｃｒ：１８．５０〜２５．００％、Ｍｏ：２．００〜１０．００％、Ｃｕ：０．１０〜５．００％、Ａｌ：０．０１０〜２．５００％、Ｔｉ：０．０１０〜２．５００％、Ｆｅ：≧２０．００％を含有し、その他不可避不純物を含めて１００％からなるＮｉ合金であり、耐粒界腐食性指数ＩＲＥ値：式（１）＝１．０８（［％Ｃｒ］＋［％Ｔｉ］）−４．３４［％Ｃ］：≧２２、耐孔食性指数ＰＲＥ値：式（２）＝［％Ｃｒ］＋３．３［％Ｍｏ］＋１６［％Ｎ］：≧３２、粒界被覆率：≦１３％であることを特徴とする耐粒界腐食性および耐孔食性に優れた高Ｎｉ合金。
なお、上記の［％元素］はいずれも質量％である。
【請求項２】
請求項１の構成要件に加えて、質量％で、Ｎ：０．０００１〜０．０５００％を含有し、さらにＢ：０．０００１〜０．０２５０％、Ｃａ：０．０００１〜０．０２５０％、Ｍｇ：０．０００１〜０．０２５０％の中のいずれか１種または２種以上の元素を含有することを特徴とする耐粒界腐食性および耐孔食性に優れた高Ｎｉ合金。
なお、上記の［％元素］はいずれも質量％である。
【請求項３】
請求項１の構成要件あるいは請求項２の構成要件に加えて、質量％で、Ｓ：≦０．０１５０％を有することを特徴とする耐粒界腐食性および耐孔食性に優れる高Ｎｉ合金。
なお、上記の［％元素］はいずれも質量％である。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この出願は、化学プラント用部材、配管および海水を用いた熱交換器などに用いる、耐粒界腐食性および耐孔食性に優れる高Ｎｉ基合金に関する。
【背景技術】
【０００２】
金属材料の結晶粒界に沿って進行する腐食が粒界腐食であるが、これは不純物または合金元素の結晶粒界への偏析などが原因となって局所的な腐食を生じることで起こる。オーステナイト系ステンレス鋼を例に挙げると、不適切な再加熱もしくは使用環境温度によっては結晶粒界にクロム炭化物が生じ、これが周辺のクロム欠乏域をつくるため、しばしば粒界腐食を起こすことがある。すなわち、炭化物の粒界被覆率が大きいと周辺のクロム欠乏域が増加し、耐食性の低下が大となると考えられる。
【０００３】
先行特許には、 化学プラント用部材、配管、および海水を用いた熱交換器などの各種腐食環境下で優れた耐食性を有する合金が提案されている（例えば、特許文献１参照。）。この特許は、耐食性に加え、熱間および冷間での加工性に特に着眼したものである。しかし、この特許文献１には、炭化物の粒界被覆率が耐食性に与える影響については記載されていない。
【０００４】
さらにオーステナイト系合金からなる金属管およびその製造方法に関する特許が提案されている（例えば、特許文献２参照。）。この特許は金属管の軸方向および周方向の引張降伏強度や圧縮降伏強度の比などを調整することで、この金属管の使用環境に応じて異なる応力分布が負荷されても、耐用可能なオーステナイト合金からなる金属管に関するものである。しかし、この特許文献２には、特許文献１と同様に、炭化物の粒界被覆率が耐食性に与える影響について記載されていない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特許第５７４８２１６号公報
【特許文献２】特許第５１３７０４８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
化学プラントや熱交換器などの高耐食性が求められる用途では、優れた耐粒界腐食性、耐孔食性が必要となる。従来技術に関する文献では耐粒界腐食性向上のメカニズムについて言及されたものは見出せないが、本願発明では、炭化物の粒界被覆率が耐粒界腐食性に影響することを見出したことから着想を得たものである。
【０００７】
そこで、本願発明が解決しようとする課題は、化学プラントや熱交換器などの用途における合金において、耐粒界腐食性および耐孔食性に優れた高ニッケル合金を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本願の発明の課題を解決するための手段は、第１の手段では、質量％で、Ｃ：０．００１〜０．１００％、Ｓｉ：０．０１〜１．５０％、Ｍｎ：０．０１〜１．５０％、Ｎｉ：３０．００〜５０．００％、Ｃｒ：１８．５０〜２５．００％、Ｍｏ：２．００〜１０．００％、Ｃｕ：０．１０〜５．００％、Ａｌ：０．０１０〜２．５００％、Ｔｉ：０．０１０〜２．５００％、Ｆｅ：≧２０．００％を含有し、その他不可避不純物を含めて１００％からなるＮｉ合金であり、耐粒界腐食性指数ＩＲＥ値：式（１）＝１．０８（［％Ｃｒ］＋［％Ｔｉ］）−４．３４［％Ｃ］：≧２２、耐孔食性指数ＰＲＥ値：式（２）＝［％Ｃｒ］＋３．３［％Ｍｏ］＋１６［％Ｎ］：≧３２、粒界被覆率：≦１３％であることを特徴とする耐粒界腐食性および耐孔食性に優れる高Ｎｉ合金である。なお、上記の［％元素］はいずれも質量％である。
【０００９】
第２の手段では、第１の手段の構成要件に加えて、質量％で、Ｎ：０．０００１〜０．０５００％を含有し、さらにＢ：０．０００１〜０．０２５０％、Ｃａ：０．０００１〜０．０２５０％、Ｍｇ：０．０００１〜０．０２５０％のうちのいずれか１種または２種以上の元素を含有することを特徴とする耐粒界腐食性および耐孔食性に優れる高Ｎｉ合金である。なお、上記の［％元素］はいずれも質量％である。
【００１０】
第３の手段では、第１の手段の構成要件あるいは第２の手段の構成要件に加えて、質量％で、Ｓ：≦０．０１５０％を有することを特徴とする耐粒界腐食性および耐孔食性に優れる高Ｎｉ合金である。なお、上記の［％元素］はいずれも質量％である。
【発明の効果】
【００１１】
上記の手段とすることで、化学プラントや熱交換器などの用途の耐食性の合金において、高耐食性、耐粒界腐食性および耐孔食性に優れた高ニッケル合金を得ることができる。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
発明を実施するための形態の記載に先立ち、本願の第１の発明、第２の発明および第３の発明の高Ｎｉ合金の各化学成分ならびに耐粒界腐食性、耐孔食性、および粒界被覆率の各性質について、以下に記載する。
【００１３】
Ｃ：０．００１〜０．１００％
Ｃは、Ｎｉ合金の強度、熱間加工性および冷間加工性、耐粒界腐食性指数、耐孔食性指数、および粒界被覆率に影響を与える元素である。Ｃが０．００１％未満であるとＮｉ合金の強度が不足する。一方、Ｃは、０．１００％を超えると、Ｎｉ合金の熱間加工性および冷間加工性が低下し、さらに耐粒界腐食性指数、耐孔食性指数、および粒界被覆率が低下する。そこで、Ｃは０．００１〜０．１００％とする。
【００１４】
Ｓｉ：０．０１〜１．５０％
Ｓｉは、脱酸剤として作用し、また熱間加工性および冷間加工性に影響を与える元素である。Ｓｉが０．０１％未満であると脱酸剤として不足する。一方、Ｓｉは、１．５０％を超えると、合金材の熱間加工性および冷間加工性が低下する。そこで、Ｓｉは０．０１〜１．５０％とする。
【００１５】
Ｍｎ：０．０１〜１．５０％
Ｍｎは、熱間加工性に影響を与える元素であり、さらにオーステナイト相に影響する元素である。Ｍｎが０．０１％未満であると、合金材の熱間加工性が低下し、かつオーステナイト相が不安定となる。一方、Ｍｎが１．５０％を超えると熱間加工性が低下する。そこで、Ｍｎは０．０１〜１．５０％とする。
【００１６】
Ｃｒ：１８．５０〜２５．００％
Ｃｒは、耐粒界腐食性指数および耐孔食性に影響する元素であり、また、熱間加工性および冷間加工性に影響する元素である。Ｃｒが１８．５０％未満では耐粒界腐食性指数および耐孔食性が低下する。一方、Ｃｒが２５．００％を超えると、熱間加工性および冷間加工性が低下する。そこで、Ｃｒは１８．５０〜２５．００％とする。
【００１７】
Ｍｏ：２．００〜１０．００％
Ｍｏは、耐孔食性に影響を与える元素であり、また、熱間加工性および冷間加工性に影響する元素である。Ｍｏが２．００％未満では耐食性が低下する。一方、Ｍｏが１０．００％を超えると、熱間加工性および冷間加工性が低下し、かつコストアップとなる。そこで、Ｍｏは２．００〜１０．００％とする。
【００１８】
Ｃｕ：０．１０〜５．００％
Ｃｕは、耐食性に影響を与える元素であり、さらにオーステナイト相に影響する元素である。さらに、Ｃｕは熱間加工性に影響する元素である。Ｃｕが０．１０％未満では耐食性が低下し、かつオーステナイト相が不安定となる。一方、Ｃｕが５．００％を超えると、熱間加工性が低下する。そこで、Ｃｕは０．１０〜５．００％とする。
【００１９】
Ａｌ：０．０１０〜２．５００％
Ａｌは、脱酸剤として作用し、強度および靱性に有効な元素である。Ａｌが０．０１０％より少ないと脱酸剤として不足し、かつ高Ｎｉ合金の強度および靱性が不足する。一方、Ａｌが２．５００％より多いと、熱間加工性および冷間加工性が低下する。そこで、Ａｌは０．０１０〜２．５００％とする。
【００２０】
Ｔｉ：０．０１０〜２．５００％
Ｔｉは、耐粒界腐食性指数に影響を与える元素であり、さらに、熱間加工性および冷間加工性に影響する元素である。Ｔｉが０．０１０％未満では耐粒界腐食性指数が低下する。一方、Ｔｉが２．５００％を超えると熱間加工性および冷間加工性が低下する。そこで、Ｔｉは０．０１０〜２．５００％とする。
【００２１】
Ｆｅ：≧２０．００％
Ｆｅは、熱間加工性および冷間加工性に影響する元素である。Ｆｅが２０．００％未満であると、熱間加工性および冷間加工性が低下する。そこで、Ｆｅは２０．００％以上とする。
【００２２】
Ｎｉ：３０．００〜５０．００％
Ｎｉは、以上の高Ｎｉ合金の各化学成分の残部として、この高Ｎｉ合金中で最も多く含有される元素であり、全合金中の３０．００〜５０．００％として含有される金属である。上記のＮｉ以外の合金元素とその他不可避不純物とを有して１００％からなる高Ｎｉ合金である。
【００２３】
耐粒界腐食性指数（Intergranular corrosion Resistance Equivalent）：≧２２
耐粒界腐食性指数は２２より小さいと粒界腐食が進行する。そこで、ＩＲＥは２２以上とする。
【００２４】
耐孔食性指数（Pitting Resistance Equivalent）：≧３２
耐孔食性指数は３２より小さいと孔食が発生する。そこで、ＰＲＥは３２以上とする。
【００２５】
粒界被覆率：≦１３％
粒界被覆率は１３％より大きいと粒界腐食が進行する。そこで、粒界被覆率は１３％以下とする。
【００２６】
以上が、本願発明の第１の手段の構成要件である。
なお、上記の耐粒界腐食性指数：式（１）、耐孔食性指数：式（２）は、それぞれ
ＩＲＥ値＝１．０８×（［％Ｃｒ］＋［％Ｔｉ］）４．３４×［％Ｃ］・・・（１）
ＰＲＥ値＝［％Ｃｒ］＋３．３×［％Ｍｏ］＋１６×［％Ｎ］・・・（２）
である。
上記式（１）および式（２）の［％元素］は質量％で示す含有元素量を示す。
【００２７】
第２の手段では、第１の手段の構成要件に加えて、Ｎ：０．０００１〜０．０５００％を含有し、さらにＢ：０．０００１〜０．０２５０％、Ｃａ：０．０００１〜０．０２５０％、Ｍｇ：０．０００１〜０．０２５０％のうちのいずれか１種または２種以上の元素を含有することを特徴とする耐粒界腐食性および耐孔食性に優れる高Ｎｉ合金である。
【００２８】
Ｎ：０．０００１〜０．０５００％
Ｎは、高Ｎｉ合金のオーステナイト相の維持に作用し、耐食性および冷間加工性に寄与する元素である。ところで、Ｎが０．０００１％より少ないと高Ｎｉ合金のオーステナイト相が不安定となる。一方、Ｎが０．０５００％より多いと高Ｎｉ合金の耐食性が低下し、さらに冷間加工性が低下する。そこで、Ｎは０．０００１〜０．０５００％とする。
【００２９】
Ｂ、Ｃａ、Ｍｇのいずれか１種以上の元素：０．０００１〜０．０２５０％
Ｂ、Ｃａ、Ｍｇのいずれか１種以上の元素は、選択的に含有されると、高Ｎｉ合金の熱間加工性に寄与する。ところで、Ｂ、Ｃａ、Ｍｇのいずれか１種以上の元素は０．０００１％より少ないと高Ｎｉ合金の熱間加工性に寄与しない。一方、Ｂ、Ｃａ、Ｍｇのいずれか１種以上の元素は０．０２５０％より多いときには高Ｎｉ合金の熱間加工性が低下する。そこで、Ｂ、Ｃａ、Ｍｇのいずれか１種以上の元素は、０．０００１〜０．０２５０％とする。
【００３０】
第３の手段では、上記の第１の手段の構成要件あるいは第２の手段の構成要件に加えて、質量％で、Ｓ：≦０．０１５０％を含有することを特徴とする耐粒界腐食性および耐孔食性に優れる高Ｎｉ合金である。
【００３１】
Ｓ：≦０．０１５０％
Ｓは、被削性に寄与する元素であり、機械化加工などの切削を容易にする効果があるものである。ただし、Ｓが０．０１５０％より多く含有されると、熱間加工性が低下する。そこで、Ｓは０．０１５０％以下とする。
【実施例１】
【００３２】
表１に示す化学成分を有する開発鋼１の高Ｎｉ合金、表２に示す化学成分を有する開発鋼２および開発鋼３の高Ｎｉ合金、および表３に示す化学成分を有する請求項１に対応する比較例である比較鋼１のＮｉ合金、請求項２に対応する比較例である比較鋼２のＮｉ合金および請求項３に対応する比較例である比較鋼３の高Ｎｉ合金を、それぞれ１００ｋｇ、ＶＩＭにて溶解し、それらをインゴットに鋳造した。次いで、それらを径２０ｍｍに鍛伸した後、９４０℃で１２０分間保持した後、水冷する熱処理を行った。
【００３３】
開発鋼１、開発鋼２および開発鋼３の高Ｎｉ合金ならびに比較鋼１、比較鋼２および比較鋼３の高Ｎｉ合金の化学成分値を蛍光Ｘ線および湿式分析にて調査し、式（１）で示す耐粒界腐食性指数であるＩＲＥ（Intergranular corrosion Resistance  Equivalent）値、および式（２）で示す耐孔食性指数であるＰＲＥ（Pitting Resistance Equivalent）値を算出した。そして、それら試験結果について、表１には請求項１の高Ｎｉ合金、表２には請求項２および請求項３の高Ｎｉ合金、表３には請求項１の比較例である比較鋼１、請求項２の比較例である比較鋼２および請求項３の比較例である比較鋼３の高Ｎｉ合金における値を、それぞれ示した。
ここで、式（１）のＩＲＥ値および式（２）のＰＲＥ値を示すと、
ＰＲＩ値＝１．０８×（［％Ｃｒ］＋［％Ｔｉ］）−４．３４×［％Ｃ］…（１）
ＰＲＥ値＝［％Ｃｒ］＋３．３×［％Ｍｏ］＋１６×［％Ｎ］
ただし、［％Ｍ］はいずれも質量％の数値である。
【００３４】
【表１】
2018111846.tif 000002
【００３５】
【表２】
2018111846.tif 000003
【００３６】
【表３】
2018111846.tif 000004
【００３７】
さらに、表４には請求項１の高Ｎｉ合金、表５には請求項２および請求項３の高Ｎｉ合金の特性を示した。一方、表６には請求項１に対応する比較例である比較鋼１、請求項２に対応する比較例である比較鋼２および請求項３に対応する比較例である比較鋼３の特性をそれぞれ示した。これら表４、表５および表６における熱間加工性は、鍛伸時の割れの発生状況から判断して評価し、割れが発生しないものをＧＯＯＤ、割れが発生したものをＮＧとした。
【００３８】
【表４】
2018111846.tif 000005
【００３９】
【表５】
2018111846.tif 000006
【００４０】
【表６】
2018111846.tif 000007
【００４１】
上記の鍛伸材について、冷間加工性、炭化物の粒界被覆率、ＡＳＴＭ  Ａ２６２−Ｃ法に準拠する浸食度、およびＡＳＴＭ  Ｇ４８−Ａ法に準拠する腐食度を、次の評価方法でそれぞれを評価し、表４、表５および表６に開発鋼の特性、および比較鋼の特性として記載した。
【００４２】
表４、表５および表６における、粒界被覆率は、炭化物の粒界被覆率の測定により求め、それは径２０ｍｍの鍛伸材を１５ｍｍの長さに調整した後、長手方向断面のミクロ組織の観察を実施した値である。すなわち、粒界被覆率は大角度粒界上の析出物の長さの総和を大角度粒界長さの総和で除した値であり、完全に被覆されている場合を１００％、全く被覆されていない場合を０％と判断するパラメータである。まず、５０００倍の電子顕微鏡観察により、大角度粒界上に析出した粒子を、エネルギー分散型Ｘ線分光分析（ＥＤＳ）または同じく５０００倍の薄膜透過型電子顕微鏡における透過型電子回折パターン解析によって、Ｍ23Ｃ6型炭化物またはＭ7Ｃ3型炭化物と判断できる析出物を特定するものとする。さらに、その粒子が大角度粒界を被覆する長さを測定し、当該測定を少なくとも１試料あたり１０視野、１合金あたり５個以上の試料を採取して行ない、合計５０視野以上のその場観察、または電子顕微鏡の解析によって、炭化物の粒界被覆率を得た。
【００４３】
ＡＳＴＭ  Ａ２６２−Ｃ法に準拠する浸食度は、供試材に追加で６７５℃、６０分間保持後、空冷する鋭敏化熱処理を施した後、径１２ｍｍで長さ２１ｍｍのサイズに調整し、ＡＳＴＭ  Ａ２６２−Ｃ法に則って粒界腐食試験を実施して求めた。具体的には、試験片の初期質量と表面積を測定した後、６５％沸騰硝酸に４８時間浸漬させ、試験後洗浄して再度質量測定を実施した。下記式（Ａ）から浸食度（ｍｍ／ｙｅａｒ）を算出した。この操作を５回繰り返し、各回の浸食度および初期質量と最終質量から導き出されるトータルの浸食度を算出して耐粒界腐食性を評価した。
式（Ａ）：浸食度（ｍｍ／ｙｅａｒ）＝（１２×７２９０×Ｗ）／（Ａ×ｔ×ｄ）
なお、記号はそれぞれ以下の値を示す。
Ｗ：質量減（ｇ）、Ａ：表面積（ｃｍ2）、ｔ：浸漬時間（ｈ）、ｄ：密度（ｇ／ｃｍ3）
【００４４】
ＡＳＴＭ  Ｇ４８−Ａ法に準拠する腐食度は、供試材を径１２ｍｍで長さ２１ｍｍのサイズに調整し、ＡＳＴＭ  Ｇ４８−Ａ法に則って孔食試験を実施した。具体的には、試験片の初期質量と表面積を測定した後、２２℃の６％塩化第二鉄に７２時間浸漬させ、試験後に洗浄して再度質量測定を実施した。得られた質量減から腐食度（ｇ／ｃｍ2）を算出して耐孔食性を評価した。
【００４５】
冷間加工性は、供試材を径１４ｍｍで長さ２１ｍｍのサイズに調整し、冷間据込試験を実施した。加工率６０％まで据込を行ない、割れが発生しないものをＧＯＯＤ、割れが発生したものをＮＧとして冷間加工性を評価した。