(57)【要約】【課題】より優れた衝撃吸収性とキャスター走行性を確保し、さらに歩行性に優れる床材を提供する。【解決手段】床材１０は、塩化ビニル樹脂層１１と、発泡層１２と、発泡層１２の裏面の基材層１３と、が積層された床材１０で、床材１０としての転倒衝突時の硬さをＪＩＳ  Ａ  ６５１９による最大加速度ＧＳで１００〜１４０Ｇとし、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ−８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．３〜１．０とし、キャスター走行性を引張荷重の最大値Ｆが５．０ｋｇｆ以下にすることで構成される。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
塩化ビニル樹脂層と、
発泡層と、
前記発泡層の裏面の基材層と、が積層された床材であって、
前記発泡層は、ポリウレタンフォーム層で構成され、
前記床材としての転倒衝突時の硬さがＪＩＳ  Ａ  ６５１９による最大加速度ＧＳで１００〜１４０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ−８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．３〜１．０であり、キャスター走行性が引張荷重の最大値が５．０ｋｇｆ以下である、
ことを特徴とする床材。
【請求項２】
前記発泡層を構成するポリウレタンフォーム層は、最大衝撃荷重が０．６〜１．０ｋＮであり、ＪＩＳ  Ｋ  ６２５５による反発弾性率が５０〜８０％であり、Ｃ硬度が４０〜６５である、
ことを特徴とする請求項１に記載の床材。
【請求項３】
前記ポリウレタンフォーム層は、ポリオール成分、ポリイソシアネート成分、発泡剤、触媒および整泡剤を含むポリウレタン原料を反応させて得られるもので、前記ポリオール成分は、ポリテトラメチレンエーテルグリコールと、分子量５００以下の低分子ジオールおよび／またはポリプロピレン系ポリオールとが含まれる、
ことを特徴とする請求項２に記載の床材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、床材に関し、さらに詳細には、衝撃吸収性、歩行性およびキャスター走行性に優れた床材に関する。
【背景技術】
【０００２】
建築物の内装に用いられる床材は、厚みが３ｍｍ程度のシート状のものが一般的に用いられることが多い。
病院や福祉施設で使用される床材では、患者や高齢者等が転倒した際のけがを防ぐ衝撃吸収性を備えることが床材の要求性能の一つとされ、比較的軟らかい床材が用いられる。一方、病院や福祉施設では、車いすやキャスター付きのベッドやキャスター付きの配膳車などが床材上を走行するため、車輪やキャスターの沈み込みなどのない走行性（キャスター走行性）が要求され、比較的硬い床材の要求がある。また、患者や高齢者が床材上を歩く際には、床材が軟らかすぎると歩行の妨げになり、硬すぎるとひざ等に負荷をかけてしまい、好ましくない。
このような床材として、衝撃吸収性を確保する軟らかさと、キャスター走行性を確保する硬さとを備えた床材として、例えば特許文献１に開示された床材がある。
この床材では、ゴムとコルクチップをウレタン樹脂バインダーで結合させて圧縮した緩衝シートを中間層として設けたものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平９−１８９１１８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１に開示されたゴムとコルクチップとをウレタン樹脂バインダーで結合し圧縮した緩衝シートを中間層として備える床材では、必要な衝撃吸収性を得るため緩衝シートの圧縮後の厚みを３〜６ｍｍとし、緩衝シートの表面に厚さが１〜３ｍｍの塩化ビニルシートを積層して床材が構成されており、一般的な床材の厚さ、３ｍｍ程度に比べて厚くなってしまい、一般的な床材の厚さとすると、必要な衝撃吸収性とキャスター走行性とを確保することができず、床材としてさらなる改良が望まれている。
【０００５】
本発明は、かかる課題と現状に鑑みてなされたものであり、より優れた衝撃吸収性とキャスター走行性を確保し、さらに歩行性に優れる床材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決する本発明にかかる床材は、
塩化ビニル樹脂層と、
発泡層と、
前記発泡層の裏面の基材層と、が積層された床材であって、
前記発泡層は、ポリウレタンフォーム層で構成され、
前記床材としての転倒衝突時の硬さがＪＩＳ  Ａ  ６５１９による最大加速度ＧＳで１００〜１４０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ−８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．３〜１．０であり、キャスター走行性が引張荷重の最大値Ｆが５．０ｋｇｆ以下である、
ことを特徴とする。
ここで、ＵＦは、床材の変形エネルギー、ＤＲは、床材の変形が最大に達した後の復元量、ＴＲは、変形が最大に達した後、復元するまでに要する時間をいう。
【０００７】
前記発泡層を構成するポリウレタンフォーム層は、最大衝撃荷重が０．６〜１．０ｋＮであり、ＪＩＳ  Ｋ  ６２５５による反発弾性率が５０〜８０％であり、Ｃ硬度が４０〜６５である、ことが好ましい。
【０００８】
前記ポリウレタンフォーム層は、ポリオール成分、ポリイソシアネート成分、発泡剤、触媒および整泡剤を含むポリウレタン原料を反応させて得られるもので、前記ポリオール成分は、ポリテトラメチレンエーテルグリコールと、分子量５００以下の低分子ジオールおよび／またはポリプロピレン系ポリオールとが含まれる、ことが好ましい。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、より優れた衝撃吸収性とキャスター走行性を確保し、さらに歩行性に優れる床材を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明の床材の一実施の形態の概略断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明の床材の一実施の形態について、図面を参照して詳細に説明する。
本発明の床材１０は、塩化ビニル樹脂層１１と、発泡層１２と、発泡層１２の裏面の基材層１３と、が積層された床材１０であって、発泡層１２は、ポリウレタンフォーム層で構成され、床材１０としての転倒衝突時の硬さがＪＩＳ  Ａ  ６５１９による最大加速度ＧＳで１００〜１４０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ−８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．３〜１．０であり、キャスター走行性が引張荷重の最大値Ｆが５．０ｋｇｆ以下、とされて構成される。
すなわち、床材１０では、塩化ビニル樹脂層１１と基材層１３との間の発泡層１２として所定のポリウレタンフォーム層を設けることで、発泡層による衝撃吸収性の確保と同時に、発泡層を反発弾性率の高いポリウレタンフォーム層とすることで、衝撃吸収性と反発弾性に加えて軟らかく歩行性に優れたシート状の床材１０としている。
【００１２】
塩化ビニル樹脂層１１は多層構造であっても良く、例えば、最表面層が透明な塩化ビニル樹脂シートで構成され、床材１０として使用する場合の耐摩耗性を確保するための耐摩耗層となる。
通常、最表面層は、厚さが０．２〜０．４ｍｍ程度とされ、通常の業務用クッションフロアでは、厚さが０．３ｍｍ程度とされるが、重歩行用として使用する場合の耐摩耗層では、厚さが０．５ｍｍ以上とされ、高耐久な耐磨耗性が要求される。
塩化ビニル樹脂層１１には、最表面層の裏面に印刷基材層に絵柄模様等の意匠が印刷された印刷層が設けられても良い。塩化ビニル樹脂層１１には、印刷層の絵柄模様などに合わせた凹凸加工などとして、メカニカルエンボス加工が施されたり、メカニカルエンボス加工に加えて、あるいは、単独で表面処理が施される。表面処理は、例えば、塩化ビニル樹脂層１１の表面に汚れなどをつきにくくするための防汚処理や耐傷性、防滑性などを付与するための処理などがある。また、表面処理として、例えばアクリル樹脂、ウレタン樹脂などからなる塗料を塗布し、電子線や紫外線などで架橋強化された樹脂層を表面処理層として設けるようにすることもできる。
なお、塩化ビニル樹脂層１１は、上記の構成に限定するものでなく、床材１０の表面の特性としての必要に応じて適宜定めれば良いものである。さらに、本発明の効果を損ねない限り、アクリル樹脂、ウレタン樹脂などの樹脂層を設けても良い。
【００１３】
発泡層１２は、所定のポリウレタンフォーム層で構成され、床材１０としての転倒衝突時の硬さがＪＩＳ  Ａ  ６５１９による最大加速度ＧＳで１００〜１４０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ−８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．３〜１．０であり、キャスター走行性が引張荷重の最大値Ｆが５．０ｋｇｆ以下とされて構成される。
床材１０では、塩化ビニル樹脂層１１と基材層１３との間の発泡層１２として後述する所定のポリウレタンフォーム層を設けることで、衝撃吸収性と歩行性、キャスター走行性とを確保する。
【００１４】
床材１０は、転倒衝突時の硬さがＪＩＳ  Ａ  ６５１９による最大加速度ＧＳで１００〜１４０Ｇの範囲とされて構成される。転倒衝突時の硬さは、ＪＩＳ  Ａ  ６５１９に準拠し、重量３．８５ｋｇのヘッドモデルを高さ２００ｍｍから落下・衝突させた後の加速度の最大値ＧＳとして求めることができる。転倒衝突時の硬さが最大加速度ＧＳを１００〜１４０Ｇの範囲とすることで、人が床に転倒して衝突した場合に傷害を起こり難くすることができ衝撃吸収性が付与される。
ＧＳが１４０Ｇより大きいと、衝撃吸収性が小さくなり、怪我をする可能性が高くなる。
また、１００Ｇ未満であると衝撃吸収性は大きくなるが、歩行性、またはキャスター走行性が悪くなる可能性がある。
【００１５】
床材１０は、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ−８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．３〜１．０の範囲とされて構成される。日常動作時の硬さは、歩行、立位、腰卸、正座、横臥回転などの各種動作時に身体部位で感じる硬さである。
日常動作時の硬さは、重量４０ｋｇの錘を、ゴムばねを介して落下・衝突させ、衝突時の荷重―変位曲線から変形が最大に達するまでの床材１０の変形エネルギーＵＦを変位―時間曲線から得るとともに、床材１０の変形が最大に達した後の復元量ＤＲ及び変形が最大に達した後、復元するまでに要する時間ＴＲを得る。その後、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ−８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）に測定値を代入することで、日常動作時の硬さを算出することができる。なお、ＤＲ／ＴＲは、復元速度を表すことになる。
日常動作時の硬さは、その数値が１．０よりも大きいと床材１０としては、靴を履いた歩行時は軟らかく歩きにくいものとなり、また、０．３未満であると床材１０としては、硬く疲れやすくなる。その値を０．３〜１．０の範囲とすることで、各種動作時に快適で長時間動作し続けても疲れにくい歩行性を良くすることができる。
【００１６】
床材１０は、キャスター走行性が引張荷重の最大値Ｆが５．０ｋｇｆ以下とされて構成される。キャスター走行性は、重量４５ｋｇ、車輪半径３７．５ｍｍ、車輪幅２６ｍｍ、車輪間隔５３５ｍｍ（進行方向）、５００ｍｍ（垂直方向）のキャスターを６ｍ／ｍｉｎの定速で引っ張った際の荷重の最大値Ｆとして測定したものである。キャスター走行性は、引張荷重の最大値Ｆが小さいほど走行性に優れ、引張荷重の最大値Ｆを５．０ｋｇｆ以下とすることで、キャスターや車いすでの走行性を確保することができる。
すなわち、床材１０では、塩化ビニル樹脂層１１と基材層１３との間の発泡層１２としてポリウレタンフォーム層を設けることで、発泡層１２による衝撃吸収性を付与すると同時に、発泡層１２を反発弾性率の高いポリウレタンフォームとすることで、衝撃吸収性と歩行性、キャスター走行性に優れたシート状の床材１０としている。
なお、発泡層１２を構成するポリウレタンフォームの構成についての詳細は、後述する。
【００１７】
基材層１３は、例えば、ガラス繊維を有する紙などのガラス繊維質基材層で構成され、床材１０としての寸法安定性を確保する。ガラス繊維質の基材層１３は、例えば、ガラス不織布とバインダー樹脂と紙とで構成される。ガラス不織布は、坪量が１０〜５００ｇ／ｍ2  、望ましくは坪量が２０〜３００ｇ／ｍ2  とされ、バインダー樹脂がボンディングされて構成され、紙上に塗工・積層される。バインダー樹脂としては、アクリル樹脂、酢酸ビニル樹脂エマルジョン、エチレン−酢酸ビニル共重合樹脂（ＥＶＡ）エマルジョン、ポリビニルアルコール樹脂、塩化ビニル樹脂エマルジョン、スチレン−ブタジエンゴム（ＳＢＲ）ラテックスなどが使用でき、１種又は１種以上をブレンドして用いても良く、特に塩化ビニル樹脂との接着性の良いものが好ましい。
なお、ガラス繊維質の基材層１３は、ガラス不織布を用いて構成する場合に限らず、ガラス繊維の織布を用いたガラス繊維質の基材層１３であっても良く、バインダー樹脂などを用いて平滑性があり、表面に積層される発泡層１２や必要に応じて裏面に積層される塩化ビニルの裏面層との接着性を確保できるものであれば良い。
【００１８】
発泡層１２は、床材１０としての衝撃吸収性と歩行性とキャスター走行性を両立させるためにポリウレタンフォーム層で構成される。
本発明の床材１０の発泡層１２のポリウレタンフォーム層は、ポリオール成分、ポリイソシアネート成分、発泡剤、触媒および整泡剤を含むポリウレタン原料を反応させて得られるものである。このポリウレタンフォーム層は、ＪＩＳ  Ｋ  ７２２２による密度が０．３〜０．７ｇ／ｃｍ３であり、ＪＩＳ  Ｋ  ６２５５による反発弾性率が５０〜８０％であり、Ｃ硬度が４０〜６５、最大衝撃荷重が０．６〜１．０ｋＮであるものが用いられる。
ポリウレタンフォーム層は、密度が０．３〜０．７ｇ／ｃｍ３とされる。より好ましくは、０．４ｇ／ｃｍ３程度とされる。密度が０．７ｇ／ｃｍ３より大きい場合には、非常に硬い材質となり、床材にすると、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ−８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が小さくなる。一方、密度が０．３ｇ／ｃｍ３未満の場合には、逆に非常に軟らかい材質となり、床材としての反発弾性率が小さくなる。
反発弾性率は、５０〜８０％とされる。反発弾性率が５０％未満の場合には、衝撃が吸収される割合が大きくなり、キャスターを動かす力が床材１０に吸収されてしまいキャスター走行性を表す引張荷重の最大値Ｆが大きくなる。一方、反発弾性率が５０％より大きくなる場合には、キャスター走行性を確保することができる。さらに、反発弾性率が８０％より大きいとキャスター走行性は良くなるが、床材としての衝撃吸収性が低くなってしまう。
Ｃ硬度は、４０〜６５とされる。Ｃ硬度が４０未満の場合には、床材とした場合、軟らかくなり、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きくなり、また、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ−８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が大きくため、床材として衝撃吸収性が低く、歩行性が悪くなる。一方、Ｃ硬度が６５以上になる場合には、床材とした場合、硬くなり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ−８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が小さくなり過ぎ、歩行性の悪化を招いてしまう。
また、Ｃ硬度が４０以上の場合には、床材の硬さと反発弾性により、よりキャスター走行性を高めることができる。
最大衝撃荷重は０．６〜１．０Ｎとされる。最大衝撃荷重が０．６Ｎ未満の場合には、衝撃吸収性が高くなり、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが小さくなるが、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ−８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）は低く歩行性が悪くなる。最大衝撃荷重が１．０Ｎより大きい場合には、衝撃吸収性が低く、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きくなり、転倒衝突時に怪我をする可能性がある。
【００１９】
発泡層１２を構成するポリウレタンフォームの成分について説明する。
〔ポリオール成分〕
ポリオール成分としては、数平均分子量が３００〜３０００、平均官能基数が２〜３、及び平均水酸基価が５０〜２００ｍｇＫＯＨ／ｇのポリテトラメチレンエーテルグリコール（以下、数平均分子量、平均官能基数、平均水酸基価が上記範囲内のポリテトラメチレンエーテルグリコールを「ポリオールＩ」とも言う）を用いる。
なお、ポリオール成分としては、数平均分子量が異なるポリオールＩを２種以上混合して用いても良い。
【００２０】
ポリオールＩの数平均分子量が３００未満だったり、平均水酸基価が２００ｍｇＫＯＨ／ｇを超える場合には、得られるウレタンフォームのセルサイズが不均一になったり、柔軟性が損なわれやすく、また、高い反発弾性が得られない。
一方、数平均分子量が３０００を超えたり、平均水酸基価が５０ｍｇＫＯＨ／ｇ未満の場合では、ソフトセグメント（高分子鎖において結合が比較的軟らかい部分、例えば、ポリウレタンフォームの場合、アルキル鎖などをさす）の割合が多くなり、得られるポリウレタンフォームの衝撃吸収性は良くなるが、目的とする反発弾性が得られない。
好ましい範囲としては、数平均分子量が１０００〜２５００、平均水酸基価が５０〜１００ｍｇＫＯＨ／ｇ、及び平均官能基数が２〜３である。
【００２１】
ポリオール成分として、上記ポリオールＩとともに、数平均分子量が５００以下の低分子ジオールおよび／またはポリプロピレン系ポリオール（以下、これら２種類のポリオールを「ポリオールＩＩ」とも言う）を併用することができる。
特に、低分子ジオールをポリオールＩと併用することで、硬さを付与することができる。また、ポリプロピレン系ポリオールは低分子ジオールよりも分子量が大きく、官能基数が多いことから、ポリオールＩと併用することで、適度な反発弾性と適度な硬さを付与することができる。これら２種類のポリオールは単独でも併用してポリオールＩに配合しても良い。
低分子ジオールとして、炭素数２〜３３の２価アルコール、例えば、１，４ブタンジオールがある。また、ポリプロピレン系ポリオールとしては、数平均分子量５００〜５０００程度のポリプロピレングリコールなどが挙げられる。
【００２２】
なお、ポリオール成分には、必要に応じて、架橋剤を添加しても良い。
架橋剤としては、例えば、グリセリン、ペンタエリスリトール、トリメチロールプロパン、モノエタノールアミン、ジエタノールアミン、イソプロパノールアミン、アミノエチルエタノールアミン、ショ糖、ソルビトール、グルコース等のアルコール類が使用できる。特に、これらのうち、３官能以上のものが好ましい。
【００２３】
また、ポリオール成分中における、ポリオールＩとポリオールＩＩの配合は、重量比で９０：１０〜５０：５０が好ましい。
すなわち、ポリオールＩに対するポリオールＩＩの配合が、これより多いと、ポリウレタンフォームの硬さが硬く、良好な反発弾性が得られない。なお、ポリオールＩＩの配合が、これより少ないと、ポリウレタンフォームの硬さが軟らかく、歩行性が悪くなるため、ポリオールＩＩを併用する効果がない。
ポリオール成分の配合量による各物性への影響は次のとおりである。
Ｃ硬度は、下記の関係があり、ポリオールＩＩ（低分子ジオール）が多いと硬く、また、ポリオールＩが多いと軟らかくなる。
ポリオールＩＩ（低分子ジオール）＞ポリオールＩＩ（ポリプロピレン系ポリオール）＞ポリオールＩ
反発弾性は、下記の関係があり、ポリオールＩが多いと反発弾性は大きく、ポリオールＩＩ（低分子ジオール）が多いと反発弾性は小さくなる。
ポリオールＩ＞ポリオールＩＩ（ポリプロピレン系ポリオール）＞ポリオールＩＩ（低分子ジオール）
最大衝撃荷重は、下記の関係があり、ポリプロピレン系ポリオールが多いと最大衝撃荷重は大きく、低分子ジオールが多いと最大衝撃荷重は小さくなる。
ポリオールＩＩ（ポリプロピレン系ポリオール）＞ポリオールＩ＞ポリオールＩＩ（低分子ジオール）
これらの関係に基づき、ポリウレタンフォーム層は、ポリオールＩとポリオールＩＩの配合は、重量比で９０：１０〜５０：５０と以下に示すイソシアネート端末プレポリマーとを反応させてなるポリウレタンフォームにすることで発泡層１２として必要な物性を得ることができる。
ポリオールＩとポリオールＩＩの配合でポリオールＩの割合が９０より大きい場合では反発弾性は大きくなるが、Ｃ硬度が低くなる。
また、ポリオールＩの割合が５０以下だと反発弾性が低くなり、ポリオールＩＩの割合が５０より多いとＣ硬度は高くなるが、反発弾性は小さくなる。  
【００２４】
〔ポリイソシアネート成分〕
ポリイソシアネート成分は、末端にイソシアネート基を有するプレポリマー（以下、「イソシアネート基末端プレポリマー」とも言う）を含む。
【００２５】
イソシアネート基末端プレポリマーとしては、ポリオール（以下、「ポリオールＩＩＩ」とも言う）と、ポリイソシアネートとを、イソシアネート基（ＮＣＯ基）が過剰（ＮＣＯ基含有率が３〜１０質量％）となるように反応させて得られるものであって、数平均分子量が５００〜２０００、平均官能基数が２〜３のものであることが重要である。ＮＣＯ基含有率が３質量％未満のプレポリマーだと、得られるポリウレタンフォームは発泡しづらく硬くなりすぎてしまい、所望の反発弾性が得られないばかりか、粘度が大きく、他の材料との混合が困難になりやすい。一方、１０質量％を超えるプレポリマーだと、得られるポリウレタンフォームは発泡しやすく軟らかくなりすぎて脆くなり、所望の衝撃吸収性や反発弾性が得られない。
【００２６】
イソシアネート基末端プレポリマーを構成するポリオールＩＩＩとしては、下記のα、β、γに記載のものを挙げることができる。
α）ポリエーテルポリオール、ポリエステルポリオール、
β）平均分子量５００以下の低分子ジオール、または、ポリプロピレン系ポリオール
γ）前記架橋剤の例として挙げたアルコール類のうち２官能以上のもの
などが使用できる。
これらは単独でまたは２種以上混合したものでも良いが、中でも、ポリエーテルポリオールが好ましく、より好ましくはポリテトラメチレンエーテルグリコール（ＰＴＭＧ）である。ポリテトラメチレンエーテルグリコール（ＰＴＭＧ）を用いたプレポリマーは、ポリテトラメチレンエーテルグリコール（ＰＴＭＧ）部分の結晶性が高いため、反発弾性の高いポリウレタンフォームを得ることができる。
【００２７】
イソシアネート基末端プレポリマーを構成するポリイソシアネートとしては、ジフェニルメタンジイソシアネート（４，４'−ＭＤＩ）、ポリメリックＭＤＩ（クルードＭＤＩ）、２，４−トリレンジイソシアネート（２，４−ＴＤＩ）、２，６−トリレンジイソシアネート（２，６−ＴＤＩ）などの芳香族イソシアネート類、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＤＩ）などの脂肪族ジイソシアネート、イソホロンジイソシアネート、水素添加ＴＤＩ、水素添加ＭＤＩなどの脂環族ジイソシアネートなどが挙げられる。
これらは単独でまたは２種以上を組み合わせて使用することもできるが、中でも、ジフェニルメタンジイソシアネート（４，４’−ＭＤＩ）が好ましい。
すなわち、本発明では、前記ポリテトラメチレンエーテルグリコール（ＰＴＭＧ）に、ジフェニルメタンジイソシアネート（４，４’−ＭＤＩ）を反応させてなるイソシアネート基末端プレポリマーを用いることが好ましい。また、イソシアネートとして、低分子量のジフェニルメタンジイソシアネート（４，４’−ＭＤＩ）を添加すると、硬さの調整ができる。
【００２８】
以上のようなイソシアネート基末端プレポリマー（すなわち、予めウレタン化反応をある程度まで進行させた未硬化のプレポリマー）は、反発弾性に寄与するハードセグメント（高分子鎖において結合が比較的強い部分。ポリウレタンの場合、ウレタン結合（−ＣＯＮＨ−）部分などをさす）と、衝撃吸収性に寄与するソフトセグメント（アルキル鎖など）とが、交互に配置された規則的な分子構造をとりやすいので、集合体となっても（前述の〔ポリオール成分〕と反応させた際にも）、ハードセグメントとソフトセグメントがバランス良く形成されていることになり、衝撃吸収性に加え、高い反発弾性をも備えたポリウレタンフォーム層が得られやすい。
【００２９】
〔発泡剤〕
発泡剤としては、水（イオン交換水）を用いることができる。添加量は、前述の〔ポリオール成分〕１００重量部に対し、０．２〜３重量部が好ましい。添加量が０．２重量部未満であれば、発泡が不十分で、高い反発弾性は発揮するものの、衝撃吸収性に劣ってしまう。添加量が３重量部を超えると、発泡しすぎて得られるポリウレタンフォームのセルが荒れ、フォーム内部が割れやすいなどフォーム状態が劣るほか、反発弾性に劣る傾向にある。
【００３０】
〔触媒〕
触媒としては、従来から使用されているものであれば良く、例えば、トリエチレンジアミン、ジエタノールアミンなどのアミン系触媒、ビスマス触媒などの金属触媒が挙げられるが、特に限定されるものではない。
添加量は、前述の〔ポリオール成分〕１００重量部に対して、０．１〜５重量部が好ましい。
【００３１】
〔整泡剤〕
整泡剤としては、従来から使用されているものであれば良く、例えば、粘度が３００〜２０００ｍＰａ・ｓ（２５℃）のシリコーン系化合物を用いる。シリコーン系化合物としては、例えばポリジメチルシロキサン、ヘキサメチルシクロトリシロキサン、オクタメチルシクロテトラシロキサン、デカメチルシクロペンタシロキサンなどが使用できる。
粘度が３００ｍＰａ・ｓ未満であると、整泡作用が弱く、セルが粗大化してしまい、良好な反発弾性が得られない。一方、粘度が２０００ｍＰａ・ｓを超えると、ポリウレタン原料中に均一に分散しづらくなり、得られるフォームのセルサイズが不均一となり、局部的に物性が変化してしまう（測定箇所によって物性値が変わってしまう）ので、好ましくは、粘度が８００〜１０００ｍＰａ・ｓ（２５℃）のシリコーン系化合物である。
なお、粘度は、Ｂ型回転粘度計で測定された値である。
【００３２】
上記整泡剤の添加量は、前述の〔ポリオール成分〕１００重量部に対して、０．５〜９重量部とする。
０．５重量部未満であると、整泡作用が弱く、得られるポリウレタンフォームのセルサイズは大きくなり、反発弾性が低く、所望の衝撃吸収性も得られない。
一方、９重量部を超えると、反発弾性が低くなり、フォーム表面から整泡剤が染み出すブリードアウトが生じ、他部材との接着を阻害するなど、取扱い性にも劣る。特に、５重量部を超えると、目的とする反発弾性、衝撃吸収性は得られるものの、使用には問題ない程度にタック感（ベタベタ感）が生じるので、好ましくは、０．５〜５重量部である。
なお、発泡剤、触媒および整泡剤は、上記のものに限定するものでない。
【００３３】
なお、発泡層１２のポリウレタンフォームの原料には、ポリオール成分、イソシアネート成分、発泡剤、触媒および整泡剤の他に、必要に応じて、可塑剤、充填剤、酸化防止剤、脱泡剤、相溶化剤、着色剤、安定剤、紫外線吸収剤など、ポリウレタンフォームの製造に際して一般的に使用される添加剤を、本発明の効果が得られる範囲内において単独または組み合わせて使用しても良い。
例えば、可塑剤を添加する場合には、前述の〔ポリオール成分〕１００重量部に対して、３０〜２００重量部程度とすることが好ましい。
【００３４】
このような成分からなる発泡層１２としてのポリウレタンフォーム層の所定の特性として密度が０．３〜０．７ｇ／ｃｍ３であり、ＪＩＳ  Ｋ  ６２５５による反発弾性率が５０〜８０％であり、Ｃ硬度が４０〜６５、最大衝撃荷重が０．６〜１．０ｋＮのもので構成することで、床材１０としての転倒衝突時の硬さがＪＩＳ  Ａ  ６５１９による最大加速度ＧＳで１００〜１４０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ−８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．３〜１．０であり、キャスター走行性が引張荷重の最大値Ｆが５．０ｋｇｆ以下の床材１０とすることができる。
なお、ポリウレタンフォームからの発泡層１２は、塩化ビニル樹脂層１１と基材層１３との間に積層されて固定・一体化にされる。三層を一体化する方法としては、接着剤で固定する場合のほか、ポリウレタンフォーム層の形成時の自己接着性を利用するものであっても良い。
【００３５】
このように構成した床材１０によれば、従来のシート状床材では、衝撃吸収性を有し軟らかく歩行性が良い場合はキャスターの走行性が悪かったが、本発明の床材１０では、衝撃吸収性を有し、軟らかく歩行性が良いにも拘わらず、反発弾性が大きいことから、キャスターの走行性が良い。また、歩行性が良好なため、床材１０の上を歩いた際に疲れにくい。さらに、キャスターの走行性が良好なため、床材１０の上で台車等をキャスターで移動させた際にそれらを押す荷重が軽くなり、疲れにくいものとなる。また、本発明の床材１０は、衝撃吸収性を併せ持つため、床材１０の上で転倒した際にケガをしにくいものとなる。
【００３６】
以下、本発明の床材１０について、実施例１〜７および比較例１〜４とともに、具体的に説明する。
【実施例】
【００３７】
配合成分として、表１に示すように、各成分Ａ〜Ｇを用い、混合したポリウレタン原料からなるウレタンペーストを得た。得られたウレタンペーストを基材層１３となるガラス不織布上に塗工し、オーブンで乾燥させて厚さ２ｍｍの発泡層１２となるポリウレタンフォーム層を形成した。厚さ２ｍｍのポリウレタンフォーム層の表面に塩化ビニル樹脂層１１として厚さが１ｍｍの塩化ビニルシートを重ねてオーブン中でラミネートして床材１０とした。
なお、表１中の各成分の配合を示す数値の単位は、重量部である。
【００３８】
表中の各成分Ａ〜Ｇは、以下に示すものを使用した。
Ａ：ポリオールＩ  ポリテトラメチレンエーテルグリコール（ＰＴＭＧ）
（重量平均分子量２０００、水酸基価（ＯＨＶ）＝５７ｍｇＫＯＨ／ｇ）
Ｂ：ポリオールＩＩ  低分子ジオール１．４ＢＤＯ
（分子量９０、水酸基価（ＯＨＶ）＝１２４４ｍｇＫＯＨ／ｇ）
Ｃ：ポリオールＩＩ  ポリプロピレングリコール（ＰＰＧ）
（水酸基価（ＯＨＶ）＝４１ｍｇＫＯＨ／ｇ）
Ｄ：アミン触媒  トリエチレンジアミン
Ｅ：整泡剤  シリコーン系化合物（粘度１０００ｍＰａ・ｓ（２５℃））
Ｆ：発泡剤  水（イオン交換水）
Ｇ：イソシアネ−ト成分  イソシアネート基末端プレポリマー  末端にイソシアネート  基を有するプレポリマー（ＰＴＭＧに４，４'−ＭＤＩを反応させたもの。数平均分子  量１０００、平均官能基数２、イソシアネート基含有率８質量％）
【００３９】
ポリウレタンフォーム層単体のフォーム物性の測定は、床材の作製とは別に、ポリウレタンフォームを成形した後、適宜カットして試験片を作成し、密度（見かけ密度）、Ｃ硬度、反発弾性率、最大衝撃荷重を、以下に示す測定法で測定し、その結果を表１中に示した。
〈密度〉：１５ｍｍ×１５ｍｍ×１０ｍｍの立方体に切り出した試験片において、ＪＩＳ  Ｋ  ７２２２に準拠して測定した。
なお、密度については、予備実験として、予めポリウレタンフォームの密度を０．２〜０．７ｇ／ｃｍ３の範囲で０．２，０．３，０．３５，０．４１，０．４８，０．７ｇ／ｃｍ３の６段階に変えた試験片を成形し、床材１０として必要な物性を満たすポリウレタンフォームの密度として０．３〜０．７ｇ／ｃｍ３の範囲のものであれば良く、０．４ｇ／ｃｍ３が好ましいことを確認した。予備実験に基づき、表１中に示すフォーム物性では、いずれも密度は、０．４ｇ／ｃｍ３のものである。
〈Ｃ硬度〉：アスカーゴム硬度計で測定した。
〈反発弾性率〉：ＪＩＳ  Ｋ  ６２５５に準拠して測定した。
〈最大衝撃荷重〉：厚さ１２．５ｍｍの切削した試験片において、５．１ｋｇの錘を高さ５０ｍｍから落下し、衝突させたときの荷重の最大値を測定した。
【００４０】
床材１０については、転倒衝突時の硬さ、日常動作時の硬さ、キャスター走行性について既に説明した方法で測定した。測定結果については、下記のように、◎、○、△、×の４段階乃至◎、○、×の３段階で評価した。
〈転倒衝突時の硬さ〉
◎：１００〜１２０Ｇ       ○：１２１〜１３０Ｇ  
△：１３１〜１４０Ｇ       ×：１４１Ｇ〜
〈日常動作時の硬さ〉
◎：０．５１〜１．０       ○：０．３〜０．５
△：０．１〜０．２９       ×：〜０．０９
〈キャスター走行性〉
◎：０〜４．０ｋｇｆ       ○：４．1〜５ｋｇｆ   
△：５．１〜６ｋｇｆ       ×：６．１ｋｇｆ〜
【００４１】
実施例１
表１に示すように、ポリテトラメチレンエーテルグリコール７０部と１，４−ブタンジオール３０部の混合物に対して、アミン触媒１部、整泡剤１部、発泡剤１からなるポリオール混合物と、イソシアネート基端末プレポリマー４６４部からなるウレタンペーストを基材（基材層１３）となるガラス繊維（不織布）上に塗工し、オーブンで乾燥させて発泡層１２となるポリウレタンフォーム層を得た。得られたポリウレタンフォームは、密度０．４ｇ／ｃｍ３、Ｃ硬度５８、反発弾性６１％、最大衝撃荷重０．７ｋＮであった。
床材１０は、厚み２ｍｍとした上記のポリウレタンフォーム層の表面に塩化ビニル樹脂層１１とする厚み１ｍｍの塩化ビニルシートを重ねて熱ラミネートして床材１０とした。
床材１０は、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが小さく衝撃吸収性のある◎であり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ−８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が大きく、軟らかい○であり、キャスター走行性は、引張荷重の最大値Ｆが小さく○であった。
【００４２】
実施例２〜実施例７
ＡのポリオールＩ、Ｂおよび／またはＣのポリオールＩＩ、およびイソシアネート基末端プレポリマーＧ、アミン触媒Ｄ、整泡剤Ｅ、発泡剤Ｆを表１に示すように、変更した以外は、実施例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材１０を作製した。
得られたポリウレタンフォーム、床材１０の物性は表１のとおりであった。
【００４３】
比較例１
ＣのポリオールＩＩのみを用い、アミン触媒Ｄ、整泡剤Ｅ、発泡剤Ｆ、イソシアネート基末端プレポリマーＧを、表１に示すように、変更した以外は、実施例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材１０を作製した。
得られたポリウレタンフォームは、密度０．４ｇ／ｃｍ３、Ｃ硬度３８、反発弾性６０％、最大衝撃荷重は１．２ｋＮであった。
また、床材１０は、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが大きく衝撃吸収性が少なく×であり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ−８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が大きく軟らかい○であり、キャスター走行性は、引張荷重の最大値Ｆが小さく○であった。
【００４４】
比較例２〜比較例４
ＡのポリオールＩ、Ｂおよび／または、ＣのポリオールＩＩ、およびイソシアネート基末端プレポリマーＧ、アミン触媒Ｄ、整泡剤Ｅ、発泡剤Ｆを表１に示すように、変更した以外は、比較例１と同様にポリウレタンフォームおよび床材を作製した。
得られたポリウレタンフォーム、床材の物性は表１のとおりであった。
【００４５】
このような実施例により、塩化ビニル樹脂層１１と、発泡層１２と、発泡層１２の裏面の基材層１３と、が積層された床材１０で、床材１０の発泡層１２をポリウレタンフォームで構成し、ポリウレタンフォームを、ＪＩＳ  Ｋ  ６２５５による反発弾性率が５０〜８０％で、Ｃ硬度を４０〜６５、最大衝撃荷重を０．６〜１．０ｋＮとすることで、床材１０とした際の転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳで１００〜１４０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ−８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．３〜１．０で、キャスター走行性が引張荷重の最大値Ｆが５．０ｋｇｆ以下にすることができる。
これにより、床材１０の厚さを一般的に用いられる厚さとしても必要な衝撃吸収性と歩行性とキャスター走行性を確保することができる。
また、ポリウレタンフォーム層を構成する成分を、ポリオール成分、ポリイソシアネート成分、発泡剤、触媒および整泡剤を含み、ポリオール成分にポリテトラメチレンエーテルグリコールと、分子量５００以下の低分子ジオールおよび／またはポリプロピレン系ポリオールとを含ませることで、硬さを調整して床材１０としての衝撃吸収性と歩行性、キャスター走行性を確保することができる。
【００４６】
次に、本発明の発泡層１２にポリウレタンフォーム層を設けた床材１０（実験例１）と、従来の発泡層が塩化ビニル発泡層などの床材（実験例２〜６）について、床材としての転倒衝突時の硬さ、日常動作時の硬さ、キャスター走行性を測定した。
なお、表２中の反発弾性率は、床材としての値であり、表１に記載のポリウレタンフォームの反発弾性率とは異なるものである。
【００４７】
実験例１（本発明）
床材１０として、ガラス繊維基材（オリベスト株式会社製）の基材層１３、と厚さ２ｍｍのポリウレタンフォームからなる発泡層１２と厚さ１ｍｍの塩化ビニル樹脂層１１をラミネートして総厚みが約３ｍｍのシート状の床材を作製した。
発泡層１２のポリウレタンフォームは、ＪＩＳ  Ｋ  ６２５５による反発弾性率が５０〜８０％で、Ｃ硬度を４０〜６５、最大衝撃荷重が０．６〜１．０ｋＮであることを確認した。
この床材１０は、表２に示したように、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが１３５Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ−８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．５３であり、キャスター走行性は引張荷重の最大値Ｆが３．５ｋｇｆであった。なお、床材１０としての反発弾性率は２２％であった。
【００４８】
実験例２（従来品）
床材として、厚さ１．８ｍｍの塩化ビニル発泡体（クッションフロア）を用いた場合は、表２に示したように、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが１４５Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ−８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．５３であり、キャスター走行性は引張荷重の最大値Ｆが６．０ｋｇｆであった。なお、床材としての反発弾性率は７％であった。
【００４９】
実験例３（従来品）
床材として、厚さ２．８ｍｍの塩化ビニル発泡体（株式会社サンゲツ製重歩行用シート材料）を用いた場合は表２に示したように、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが１２２Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ−８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．２１であり、キャスター走行性は引張荷重の最大値Ｆが６．０ｋｇｆであった。なお、床材としての反発弾性率は９％であった。
【００５０】
実験例４（従来品）
床材として、２．８ｍｍの厚さの塩化ビニル発泡体（田島ルーフィング株式会社製重歩行用シート材料）を用いた場合は、表２に示したように、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが１２５Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ−８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．１５であり、キャスター走行性は引張荷重の最大値Ｆが４．９ｋｇｆであった。なお、床材としての反発弾性率は９％であった。
【００５１】
実験例５（従来品）
床材として、２．８ｍｍの厚さの塩化ビニル発泡体（東リ株式会社製重歩行用シート材料）を用いた場合は、表２に示したように、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが１２８Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ−８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．０９であり、キャスター走行性は引張荷重の最大値Ｆが３．８ｋｇｆであった。なお、床材としての反発弾性率は１０％であった。
【００５２】
実験例６
床材として、コンクリートスラブを用いた場合は、表２に示したように、転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳが１５０Ｇであり、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ−８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が−０．２であり、キャスター走行性は引張荷重の最大値Ｆが２ｋｇｆであった。なお、床材としての反発弾性率は５％であった。
【００５３】
このような実験例から明らかなように、本願発明の床材１０（実験例１）では、衝突時の硬さが小さく衝撃吸収性に優れ、日常動作時の硬さが大きく軟らかさを備える一方、キャスター走行性については、小さな力で走行させることができるものであることが確認できた。
【００５４】
【表１】
2018178367.tif 000003
【００５５】
【表２】
2018178367.tif 000004
【００５６】
以上、実施の形態および実施例とともに、具体的に説明したように、本発明の床材１０によれば、塩化ビニル樹脂層１１と、発泡層１２と、発泡層１２の裏面の基材層１３と、が積層された床材１０で、床材１０としての転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳで１００〜１４０Ｇとし、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ−８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．３〜１．０とし、キャスター走行性を引張荷重の最大値Ｆで５．０ｋｇｆ以下、にすることで、これまでの床材に比べて、より優れた衝撃吸収性と歩行性とキャスター走行性とを確保することができる。
これにより、床材１０の厚さを一般的に用いられる厚さとしても必要な衝撃吸収性と歩行性とキャスター走行性を確保することができる。
【００５７】
本発明の床材１０によれば、床材１０の発泡層１２をポリウレタンフォームで構成し、ポリウレタンフォームを、最大衝撃荷重が０．６〜１．０ｋＮであり、ＪＩＳ  Ｋ  ６２５５による反発弾性率が５０〜８０％で、Ｃ硬度を４０〜６５、とすることで、床材１０としての転倒衝突時の硬さを表す最大加速度ＧＳで１００〜１４０Ｇとし、日常動作時の硬さを表す数値ｌｏｇ（ＵＦ−８・ＤＲ・ＤＲ／ＴＲ）が０．３〜１．０とし、キャスター走行性を引張荷重の最大値Ｆで５．０ｋｇｆ以下にすることができる。
これにより、より優れた衝撃吸収性と歩行性、キャスター走行性を確保することができる床材を提供することができ、床材１０の厚さを一般的に用いられる厚さとしても必要な衝撃吸収性と、歩行性とキャスター走行性を確保することができる。
【００５８】
また、本発明の床材１０によれば、ポリウレタンフォーム層を構成する成分を、ポリオール成分、ポリイソシアネート成分、発泡剤、触媒および整泡剤を含むポリウレタン原料を反応させて得られるもので、ポリオール成分は、ポリテトラメチレンエーテルグリコールと、分子量５００以下の低分子ジオールおよび／またはポリプロピレン系ポリオールとを含ませることで、硬さを調整して床材１０としての衝撃吸収性と歩行性とキャスター走行性を確保することができる。
【００５９】
なお、本発明は、上記実施の形態および実施例に何ら限定するものでない。
【符号の説明】
【００６０】
１０        床材
１１        塩化ビニル樹脂層
１２        発泡層
１３        基材層
【図１】
2018178367.tif 000005