(57)【要約】【課題】次段の羽根車の翼との動静翼干渉を低減させつつ、リターンチャネルにおける旋回除去性能を向上させることができる多段流体機械を提供する。【解決手段】リターンチャネル１０の幅方向における旋回除去部材１３の高さは、旋回除去部材１３の前縁１４での値Ｈ１よりも旋回除去部材１３の後縁１５での値Ｈ２の方が小さい。しかも、旋回除去部材１３の高さは、流体の流れの下流側に行くに従い広義単調減少している。リターンチャネル１０の幅方向における旋回除去部材１３の中心を示す部材中心線Ａと、リターンチャネル１０におけるシュラウド側の壁面１６との幅方向における距離は、次の通りである。すなわち、この距離は、旋回除去部材１３の前縁１４での値Ｄ１よりも旋回除去部材１３の後縁１５での値Ｄ２の方が小さいく、かつ、下流側に行くに従い広義単調減少している。【選択図】図４
2018178769.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数の羽根車と、
複数の前記羽根車がそれぞれ取り付けられている回転軸と、
前記羽根車の径方向外側に設けられているディフーザと、
前記ディフーザの下流に設けられており、前記ディフーザから後段の前記羽根車へ流体を導くリターンチャネルと、
前記リターンチャネルに設けられており、周方向に沿って間隔をあけて配置された複数枚のリターンベーンと、を備え、
前記リターンチャネルには、前記リターンベーンの後縁よりも下流側に位置する後縁を有する旋回除去部材が設けられており、
前記リターンチャネルの幅方向における前記旋回除去部材の高さは、前記旋回除去部材の前縁での値よりも前記旋回除去部材の後縁での値の方が小さく、かつ、下流側に行くに従い広義単調減少しており、
前記リターンチャネルの幅方向における前記旋回除去部材の中心を示す部材中心線と、前記リターンチャネルにおける前記回転軸の軸方向の下流側に位置する壁面との前記幅方向における距離は、前記旋回除去部材の前縁での値よりも前記旋回除去部材の後縁での値の方が小さく、かつ、下流側に行くに従い広義単調減少していることを特徴とする、多段流体機械。
【請求項２】
前記リターンベーンの後縁の直下流において、前記旋回除去部材の高さは、前記リターンチャネルの幅に合致していることを特徴とする、請求項１に記載の多段流体機械。
【請求項３】
前記旋回除去部材における前記回転軸の軸方向の下流側に位置する端縁は、前記リターンチャネルにおける前記回転軸の軸方向の下流側に位置する壁面に接合していることを特徴とする、請求項１に記載の多段流体機械。
【請求項４】
前記旋回除去部材は、周方向において隣り合う２枚の前記リターンベーンの間に設けられていることを特徴とする、請求項１に記載の多段流体機械。
【請求項５】
前記旋回除去部材は、平板であることを特徴とする、請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の多段流体機械。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、遠心羽根車や斜流羽根車等の羽根車を複数有する多段流体機械に関する。
【背景技術】
【０００２】
一つの回転軸に遠心羽根車や斜流羽根車等の羽根車を複数搭載した多段流体機械では、各段の羽根車で昇圧された作動流体（以下、単に「流体」ともいう）が旋回しながら径方向外側へ向かって吐き出される。このため、多段流体機械には、径方向外側へ向かって吐き出された流体を、回転軸の軸方向の下流側かつ径方向内側にある次段の羽根車の入口へと導くための戻り流路であるリターンチャネルが設けられている。
【０００３】
流体が各段のリターンチャネルを通過する際に、流れにおける羽根車回転方向と同一方向の旋回成分（予旋回）を十分に除去できない場合、次段の羽根車での効率や圧力上昇が低下することが一般的に知られている。したがって、多段流体機械の高性能化を実現するためには、リターンチャネルにおいて予旋回を十分に除去した上で、流体を次段の羽根車の入口へと導くことが効果的である。そのため、リターンチャネルには、周方向に等間隔に並ぶ翼であるリターンベーンが設置されている。
【０００４】
特許文献１，２には、リターンチャネルにおける流体の流れの特性の向上を図った技術が記載されている。
例えば、特許文献１に記載の技術では、隣り合うリターンベーン間にスプリッタベーンが設けられるとともに、このスプリッタベーンの後縁が、リターンベーンの後縁よりも下流側に延伸している。このように構成することで、リターンベーンの下流側の端部において流体が剥離方向へ変位しようとすることをスプリッタベーンの延伸部によって抑制し、流体をリターンベーンに沿うように流すことができる。
【０００５】
また、特許文献２に記載の技術では、リターンベーンの後縁から径方向内側へと延伸する整流板が、複数のリターンベーンの一部に設けられている。このように構成することで、次段の羽根車からの逆流が整流される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１５−１３５０６８号公報
【特許文献２】特開２００５−３３０８７８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
特許文献１，２に記載の技術では、リターンベーンの下流側に、リターンベーンの後縁よりも下流側に延伸するスプリッタベーンや整流板が設置されている。そして、特許文献１，２に記載の技術のいずれも、このようなスプリッタベーンや整流板を設置することで、リターンチャネルにおける予旋回を除去する性能（以下、「旋回除去性能」ともいう）の向上を狙っている。
【０００８】
特許文献１，２に記載のスプリッタベーンや整流板等の旋回除去性能を有する部材（以下、「旋回除去部材」という）は、下流側への延伸量が大きいほど、予旋回に対する除去性能が向上する。これにより、次段の羽根車における効率や圧力上昇を向上させることができる。しかしながら、旋回除去部材の後縁が、次段の羽根車の翼の前縁に近付けば近付くほど、旋回除去部材の後縁からの流れが次段の回転する羽根車の翼と干渉する、いわゆる動静翼干渉が強まることとなる。このため、騒音や、非定常圧力変動に伴う旋回除去部材の壁面への設置部である付根の応力変動が増加してしまう。特許文献１，２に記載のスプリッタベーンや整流板は、流れの旋回成分の除去を企図しているものの、下流側への延伸量が増加した際に増大する動静翼干渉を抑制することについては、十分考慮したものとは言えなかった。
【０００９】
また、多段流体機械におけるリターンベーンの出口では、実際にはベーン高さ方向（リターンチャネルの幅方向）に流れの旋回成分の分布がついている場合が多い。しかしながら、特許文献１および２に記載のスプリッタベーンや整流板は、流れの旋回成分のベーン高さ方向における分布を十分考慮したものとは言えなかった。
【００１０】
本発明は、前記した事情に鑑みてなされたものであり、次段の羽根車の翼との動静翼干渉を低減させつつ、リターンチャネルにおける旋回除去性能を向上させることができる多段流体機械を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
前記課題を達成するために、本発明に係る多段流体機械は、複数の羽根車と、複数の前記羽根車がそれぞれ取り付けられている回転軸とを備える。また、多段流体機械は、前記羽根車の径方向外側に設けられているディフーザと、前記ディフーザの下流に設けられており、前記ディフーザから後段の前記羽根車へ流体を導くリターンチャネルとを備える。また、多段流体機械は、前記リターンチャネルに設けられており、周方向に沿って間隔をあけて配置された複数枚のリターンベーンを備える。前記リターンチャネルには、前記リターンベーンの後縁よりも下流側に位置する後縁を有する旋回除去部材が設けられている。前記リターンチャネルの幅方向における前記旋回除去部材の高さは、前記旋回除去部材の前縁での値よりも前記旋回除去部材の後縁での値の方が小さく、かつ、下流側に行くに従い広義単調減少している。前記リターンチャネルの幅方向における前記旋回除去部材の中心を示す部材中心線と、前記リターンチャネルにおける前記回転軸の軸方向の下流側に位置する壁面との前記幅方向における距離は、次の通りである。すなわち、前記距離は、前記旋回除去部材の前縁での値よりも前記旋回除去部材の後縁での値の方が小さく、かつ、下流側に行くに従い広義単調減少している。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、次段の羽根車の翼との動静翼干渉を低減させつつ、リターンチャネルにおける旋回除去性能を向上させることができる多段流体機械を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の一実施形態に係る多段流体機械を示す子午面断面図である。
【図２】図１に示される多段流体機械の部分拡大断面図である。
【図３】図１および図２に示されるリターンベーン周辺を回転軸の軸方向の下流側から見た図である。
【図４】図２の旋回除去部材周辺の拡大断面図である。
【図５】図１〜図４に示す旋回除去部材が設けられていない従来の一般的な比較例に係る多段流体機械の部分拡大断面図である。
【図６】比較例に係る多段流体機械のリターンチャネルの出口における流れ角のコンター図の一例をリターンベーンとともに示す。
【図７】一般的な多段流体機械の任意の段の子午面断面図中に、羽根車の出口付近およびリターンベーンの前縁付近における、流れの子午面方向速度の分布を模式的に重ねて描いた図である。
【図８】図８（ａ）は、一般的な多段流体機械の任意の段のリターンベーンにおける、ハブ側の壁面付近の、リターンベーンへの流入流れベクトルおよびリターンベーン間の流線を説明する図である。図８（ｂ）は、一般的な多段流体機械の任意の段のリターンベーンにおける、シュラウド側の壁面付近の、リターンベーンへの流入流れベクトルおよびリターンベーン間の流線を説明する図である。
【図９】本実施形態に係る多段流体機械のリターンチャネルの出口における流れ角のコンター図の一例をリターンベーンとともに示す。
【図１０】図１０（ａ）〜（ｄ）は、変形例に係る旋回除去部材周辺の拡大断面図である。
【図１１】図１１（ａ），（ｂ）は、変形例に係る旋回除去部材周辺を回転軸の軸方向の下流側から見た図である。
【図１２】図１２（ａ）は、変形例に係る旋回除去部材周辺の拡大断面図である。図１２（ｂ）は、図１２（ａ）に示される旋回除去部材周辺を回転軸の軸方向の下流側から見た図である。
【図１３】図１３（ａ）〜（ｃ）は、変形例に係る旋回除去部材を回転軸の軸方向の下流側から見た図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
本発明の実施形態について、適宜図面を参照しながら詳細に説明する。
なお、各図において、共通する構成要素や同様な構成要素については、同一の符号を付し、それらの重複する説明を適宜省略する。
【００１５】
図１は、本発明の一実施形態に係る多段流体機械１００を示す子午面断面図である。ここで、子午面断面は、多段流体機械１００を回転軸４の中心軸を含む平面で切断した断面に各部を投影したものをいう。図２は、図１に示される多段流体機械１００の部分拡大断面図である。図３は、図２に示されるリターンベーン１１周辺を回転軸４の軸方向の下流側（図２の右側）から見た図である。ただし、図３では、半径方向における中央および外側の部分の図示を省略している。
以下、多段流体機械１００が一軸多段式の遠心圧縮機である例を取り上げて説明する。
【００１６】
図１に示すように、多段流体機械１００は、回転エネルギーを作動流体に付与する複数の遠心羽根車（以下、単に「羽根車」ともいう）２と、複数の羽根車２がそれぞれ取り付けられている回転軸４とを備えている。羽根車２の径方向外側には、羽根車２から送り出される流体の動圧成分を静圧成分へ変換するディフューザ３が設けられている。また、ディフューザ３の下流には、ディフューザ３から後段の羽根車２へ流体を導くリターンチャネル１０が設けられている。
【００１７】
図２に示すように、羽根車２は、円盤状のハブ２２と、ハブ２２上に周方向に間隔をおいて配置されている複数枚の翼（羽根）２１とを有している。また、ハブ２２に対向して翼２１を間に挟んでシュラウド（側板）２３が配置されている。ハブ２２は、回転軸４に締結されている。複数枚の翼２１は、ハブ２２とシュラウド２３との間に位置している。なお、図２では、シュラウド２３を有するクローズド型の羽根車２の一例を示している。ただし、シュラウド２３を有さないオープン型の羽根車が使用されてもよい。
【００１８】
ディフューザ３は、本実施形態では、図２に示すように、周方向にほぼ等ピッチで配置された複数枚の翼を有するベーン（羽根）付きディフューザである。ただし、図２では示していないが、翼を有さないベーンレスディフューザが使用されてもよい。
【００１９】
図２〜図３に示すように、リターンチャネル１０には、周方向に沿ってほぼ等ピッチで間隔をあけて配置された複数枚の翼であるリターンベーン１１が設けられている。リターンベーン１１は、後縁１１１付近がほぼ径方向を向くような翼型として構成される場合が多く、羽根車２およびディフューザ３を回転しながら通過する流体の流れの旋回成分を除去するための要素である。リターンベーン１１によって流れの旋回成分を除去し、次段の羽根車２の翼２１へと流入する流れを整流することで、次段の羽根車２における圧力上昇量および効率が増大する。
【００２０】
図１に示すように、多段流体機械１００は、図２に示した圧縮段が複数段回転軸４の軸方向に積層した形で構成されている。回転軸４を回転自在に支持するラジアル軸受７が回転軸４の両端側に配置されている。また、回転軸４の一方の端部には、回転軸４を軸方向に支持するスラスト軸受８が配置されている。
【００２１】
回転軸４には、多段の圧縮段の羽根車２（図１では５つの羽根車２）が固定して取り付けられている。各羽根車２の下流側には、前記したように、ディフューザ３およびリターンチャネル１０が設けられている。これらの羽根車２、ディフューザ３、およびリターンチャネル１０は、ケーシング９内に収容されている。ケーシング９の吸込み側には、吸込み流路５が設けられており、ケーシング９の吐出側には吐出流路６が設けられている。
【００２２】
このように構成された多段流体機械１００においては、羽根車２の吸込口１から吸引された流体が、各段の羽根車２、ディフューザ３、リターンチャネル１０を通過するごとに昇圧されて次段の圧縮段に送られる。そして、圧縮された流体は、最終的に所定圧力になって吐出流路６へ吐出される。
【００２３】
図２〜図３に示すように、リターンチャネル１０には、リターンベーン１１の後縁１１１よりも下流側に位置する後縁１５を有する旋回除去部材１３が設けられている。旋回除去部材１３は、周方向において隣り合う２枚のリターンベーン１１の間（ここでは周方向の中央位置）に設けられている。旋回除去部材１３は、本実施形態では、周縁の外形が後記する特定の形状に形成されている平板であり、厚みが一定である。
【００２４】
図４は、図２の旋回除去部材１３周辺の拡大断面図である。
図４に示すように、子午面断面において、リターンチャネル１０の幅方向における旋回除去部材１３の高さは、旋回除去部材１３の前縁１４での値Ｈ１よりも旋回除去部材１３の後縁１５での値Ｈ２の方が小さい。しかも、旋回除去部材１３の高さは、流体の流れの下流側に行くに従い広義単調減少している。ここで、広義単調減少とは、減少または同じ値を維持する場合をいい、すなわち増加しないことを指す。つまり、旋回除去部材１３の高さは、下流側に行くに従い概ね小さくなっている。
【００２５】
また、リターンチャネル１０の幅方向における旋回除去部材１３の中心を示す部材中心線Ａと、リターンチャネル１０におけるシュラウド側の壁面１６との幅方向における距離は、次の通りである。すなわち、前記距離は、旋回除去部材１３の前縁１４での値Ｄ１よりも旋回除去部材１３の後縁１５での値Ｄ２の方が小さいく、かつ、下流側に行くに従い広義単調減少している。これにより、リターンチャネル１０の流路に沿う方向における旋回除去部材１３の長さが、シュラウド側の壁面１６付近で長くなり、ハブ側の壁面１７付近で短くなる。シュラウド側の壁面１６とは、羽根車２のシュラウド２３（図２参照）側を通った流体が主に流れる側の壁面をいい、リターンチャネル１０では回転軸４の軸方向の下流側に位置する壁面（図４で右側の壁面）に相当する。また、ハブ側の壁面１７とは、羽根車２のハブ２２（図２参照）側を通った流体が主に流れる側の壁面をいい、リターンチャネル１０では回転軸４の軸方向の上流側に位置する壁面（図４で左側の壁面）に相当する。
【００２６】
リターンベーン１１の後縁１１１の直下流において、旋回除去部材１３の高さは、リターンチャネル１０の幅に合致しており、すなわち略等しくなっている。また、旋回除去部材１３における回転軸４の軸方向の下流側に位置する端縁１３１は、リターンチャネル１０におけるシュラウド側の壁面１６に接合して設けられている。
【００２７】
旋回除去部材１３の前縁１４は、リターンベーン１１の後縁１１１の直下流に位置している。旋回除去部材１３における回転軸４の軸方向の上流側に位置する端縁１３２は、子午面断面において、リターンチャネル１０におけるハブ側の壁面１７に向けて凸状の曲線を呈している。また、部材中心線Ａも、子午面断面において、リターンチャネル１０におけるハブ側の壁面１７に向けて凸状の曲線を呈している。
【００２８】
次に、前記したように構成されている多段流体機械１００に旋回除去部材１３を設置することによる作用効果について説明する。
【００２９】
図５は、図１〜図４に示す旋回除去部材１３が設けられていない従来の一般的な比較例に係る多段流体機械２００の部分拡大断面図である。図６は、比較例に係る多段流体機械２００のリターンチャネル１０の出口（羽根車２の吸込口１と同義）における流れ角αのコンター図の一例をリターンベーン１１とともに示す。流れ角αのコンター図は、数値流体解析により求めた。ここで、流れ角αは、流れが回転軸４の軸方向に対して傾斜する角度である。コンター図において、αが正の領域（領域Ｐ１〜Ｐ６）は、流れが羽根車２の回転方向と同一方向の旋回成分（予旋回）を有する領域であり、一方、αが負の領域（領域Ｎ１〜Ｎ６）は、流れが羽根車２の回転方向と逆方向の旋回成分（逆旋回）を有する領域である。つまり、流れ角αは、回転軸４の軸方向に沿う流れの場合には０となり、下流側に行くに従い予旋回方向に傾く流れの場合には「正」となり、下流側に行くに従い予旋回方向と逆方向に傾く流れの場合には負となる。
【００３０】
図６から、リターンチャネル１０の出口において、予旋回が支配的となるのは、径方向外側のシュラウド側の壁面１６側の領域であり、逆旋回が支配的となるのは、径方向内側のハブ側の壁面１７側であることが分かる。
この理由（メカニズム）を、図７〜図８を用いて説明する。図７は、一般的な多段流体機械の任意の段の子午面断面図中に、羽根車２の出口２４付近およびリターンベーン１１の前縁１１２付近における、流れの子午面方向速度Ｃｍの分布Ｅを模式的に重ねて描いた図である。ここで、流れの子午面方向は、子午面断面における流路に沿った方向をいう。図８（ａ）は、一般的な多段流体機械の任意の段のリターンベーン１１における、ハブ側の壁面１７付近の、リターンベーン１１への流入流れベクトルおよびリターンベーン１１間の流線を説明する図である。図８（ｂ）は、一般的な多段流体機械の任意の段のリターンベーン１１における、シュラウド側の壁面１６付近の、リターンベーン１１への流入流れベクトルおよびリターンベーン１１間の流線を説明する図である。
【００３１】
多段流体機械の羽根車２の内部流路においては、二次流れの影響により、低エネルギー流体がシュラウド２３側に集積することが一般的に知られている。したがって、羽根車２の出口２４から流出した流れの子午面方向速度Ｃｍは、図７に示すようにシュラウド側の壁面１６付近では遅く、一方、ハブ側の壁面１７付近では速くなるような分布Ｅとなる。この流れの子午面方向速度Ｃｍの分布Ｅは、ディフューザ３を通過する際にも基本的には維持され、リターンチャネル１０へと流入することとなる。そのため、図７および図８に示すように、リターンベーン１１への流入流れにおいても、流れの子午面方向速度Ｃｍは、ハブ側の壁面１７付近では大きく、シュラウド側の壁面１６付近では小さくなる。一方、流れの旋回速度Ｃｕの分布は、流れの子午面方向速度Ｃｍほどハブ側とシュラウド側とで大きな差のある分布とはならない。したがって、リターンベーン１１への流入流れ角βは、図８（ａ）に示すようにハブ側の壁面１７付近では大きく、図８（ｂ）に示すようにシュラウド側の壁面１６付近では小さくなる。
【００３２】
このため、図８（ｂ）に示すように、シュラウド側の壁面１６付近では、リターンベーン１１の腹１１３側の方向から流れがＦ方向に流入することとなり、流れはリターンベーン１１の背１１４側に沿って流れにくくなる。したがって、大きな予旋回方向Ｂの成分を有しながらリターンベーン１１から流体が流出する。
【００３３】
一方、図８（ａ）に示すように、ハブ側の壁面１７付近では、リターンベーン１１の前縁１１２に沿って流れがＦ方向に流入することになる。しかし、シュラウド側の壁面１６付近で生じた予旋回流れが隣のリターンベーン１１に衝突し、このリターンベーン１１の腹１１３側に沿ってハブ側の壁面１７付近へと向かい、再び背１１４側に戻る２次流れＧが生じる。この２次流れＧの影響によって、図８（ａ）に示すように、基本的には逆旋回成分を有しながらリターンベーン１１から流体が流出する。
【００３４】
前記したリターンチャネル１０の出口における流れに残存する旋回成分（残存旋回）は、リターンベーン１１の下流側に特許文献１，２に記載のスプリッタベーンや整流板等の旋回除去部材を設置することで低減できる。この場合、旋回除去部材の後縁を下流側に延伸させればさせるほど、残存旋回を除去することができる。しかしながら、このことは同時に、旋回除去部材の後縁と、次段の羽根車２の翼２１の前縁２５との距離の短縮を招き、動静翼干渉を増大させてしまう。
【００３５】
そこで本実施形態では、図２、図４に示すように、旋回除去部材１３の高さを下流側に行くに従い概ね小さくしている。このように構成することで、旋回除去部材１３の後縁１５と、次段の羽根車２の翼２１の前縁２５との距離が短縮される領域が低減される。したがって、リターンチャネル１０の出口（羽根車２の吸込口１）における残存旋回を除去しつつ、動静翼干渉の増大を抑制することが可能となる。
【００３６】
ところで、残存旋回に起因する次段の羽根車２の理論ヘッドの低下量ΔＨｔｈは、式（１）で表される。
【００３７】
【数１】
2018178769.tif 000003
【００３８】
ここで、Ｕは任意の半径位置Ｒにおける羽根車２の回転周速であり、羽根車２の回転角速度をωとして式（２）で表される。
【００３９】
【数２】
2018178769.tif 000004
【００４０】
また、Ｃｕ１ｎは、次段の羽根車２における翼２１の前縁２５における流れの旋回成分であり、予旋回方向では正の値、逆旋回方向では負の値をとる。式（１）および式（２）より、流れの予旋回成分が大きいほど、また径方向外側であるほど、残存旋回に起因するΔＨｔｈが大きくなり、次段羽根車の理論ヘッドが低下する。
【００４１】
前記した通り、従来の一般的な多段流体機械では、リターンチャネル１０の出口において流れは、ハブ側の壁面１７付近で逆旋回成分を有し、シュラウド側の壁面１６付近で予旋回成分を有する。そして、次段の羽根車２の翼２１の前縁２５における半径位置Ｒは、ハブ側よりシュラウド側の方が大きい。このため、ΔＨｔｈに対してはシュラウド側の壁面１６付近の予旋回成分の影響が顕著となる。したがって、従来の一般的な多段流体機械では、次段の羽根車２での圧力上昇は低下することになる。
【００４２】
これに対して、本実施形態では、リターンチャネル１０の流路に沿う方向における旋回除去部材１３の長さを、シュラウド側の壁面１６付近で長くできる。シュラウド側の壁面１６付近は大きな予旋回を有しやすく次段の羽根車２の理論ヘッドを低下させる作用が大きいため、旋回除去部材１３の流路に沿って長い部分によって予旋回の除去性能を高めることが可能となる。一方、リターンチャネル１０の流路に沿う方向における旋回除去部材１３の長さは、ハブ側の壁面１７付近で短くなる。しかしながら、前記した通り、元々ハブ側の壁面１７付近の流れは逆旋回成分を有しており、次段の羽根車２の理論ヘッド低下を招くことがない。加えて、例え逆旋回成分が残ったとしても、次段の羽根車２の翼２１の前縁２５におけるハブ側の半径位置Ｒが小さいため、次段の羽根車２の性能に対する影響は小さい。結果として、大きなヘッド低下を招くシュラウド側の壁面１６付近の予旋回のみが選択的に除去されるため、多段流体機械１００の性能が向上することになる。
【００４３】
図９は、本実施形態に係る多段流体機械１００のリターンチャネル１０の出口（羽根車２の吸込口１）における流れ角αのコンター図の一例をリターンベーン１１とともに示す。本実施形態では、旋回除去部材１３は、隣り合う２枚のリターンベーン１１の間の周方向中央位置に設置されている。流れ角αのコンター図は、数値流体解析により求めた。
【００４４】
図６と図９とを比較すれば、本実施形態に係る旋回除去部材１３を設置した場合には、流路全域にわたってαの値の絶対値が、従来の比較例（図６参照）よりも低減していることが分かる。特に、図６の比較例では顕著であったシュラウド側の壁面１６付近にＰ５〜Ｐ６で示される予旋回領域のαが、本実施形態に係る旋回除去部材１３を設置した場合には、大幅に低減されていることが分かる。
【００４５】
前記したように、本実施形態では、リターンチャネル１０には、高さが下流側に行くに従い概ね小さく設定された旋回除去部材１３が設けられている。これにより、旋回除去部材１３の後縁１５において、次段の羽根車２の翼２１の前縁２５との距離が近い領域を低減することが可能となる。したがって、リターンチャネル１０の出口における残存旋回を除去しつつ、動静翼干渉の増大を抑制することが可能となる。
また、リターンチャネル１０の流路に沿う方向における旋回除去部材１３の長さが、シュラウド側の壁面１６付近で長く、ハブ側の壁面１７付近で短くなる。これにより、リターンベーン１１の出口からの予旋回成分が特に大きくなるシュラウド側の壁面１６付近で、十分な旋回除去部材１３の長さを確保できる。したがって、動静翼干渉を抑制しながら、旋回除去部材１３の旋回除去性能を効果的に向上させることができる。
すなわち、本実施形態によれば、次段の羽根車２の翼２１との動静翼干渉を低減させつつ、リターンチャネル１０における旋回除去性能を向上させることができる多段流体機械１００を提供できる。
【００４６】
また、本実施形態では、リターンベーン１１の後縁１１１の直下流において、旋回除去部材１３の高さは、リターンチャネル１０の幅（流路幅）に略等しい。この構成では、リターンチャネル１０における旋回除去性能を極力大きく確保することができる。
【００４７】
また、本実施形態では、旋回除去部材１３は、リターンチャネル１０におけるシュラウド側の壁面１６に接合されて設置されている。この構成では、旋回除去部材１３の壁面への接合領域を大きく取ることができる。このため、旋回除去部材１３の壁面への設置が容易になるとともに、旋回除去部材１３の壁面への設置部である付根の強度が向上する。
【００４８】
また、本実施形態では、旋回除去部材１３は、周方向において隣り合う２枚のリターンベーン１１の間に設けられている。数値流体解析によれば、この構成において、リターンチャネル１０における旋回除去性能をより向上させることができることが分かった。
【００４９】
また、本実施形態では、旋回除去部材１３は平板であるため、周縁の外形が前記した特定の形状であっても容易に作製することが可能である。
【００５０】
以上、本発明について実施形態に基づいて説明したが、本発明は前記した実施形態に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、前記した実施形態は本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。前記した実施形態の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。
【００５１】
図１０（ａ）〜（ｄ）は、変形例に係る旋回除去部材１３ａ〜１３ｄ周辺の拡大断面図である。図１０（ａ）に示すように、旋回除去部材１３ａにおける回転軸４の軸方向の上流側に位置する端縁１３２ａは、子午面断面において直線を呈していてもよい。また、図１０（ｂ）に示すように、旋回除去部材１３ｂにおける回転軸４の軸方向の上流側に位置する端縁１３２ｂは、子午面断面において複数の直線で構成されていてもよい。また、図１０（ｃ）に示すように、旋回除去部材１３ｃにおける回転軸４の軸方向の上流側に位置する端縁１３２ｃは、子午面断面において曲線を呈している。この端縁１３２ｃの曲線は、ここでは、リターンチャネル１０におけるハブ側の壁面１７に向けて凸状の曲線と凹状の曲線とで構成されているが、凹状の曲線のみで構成されていてもよい。また、図１０（ｄ）に示すように、旋回除去部材１３ｄにおける回転軸４の軸方向の上流側に位置する端縁１３２ｄは、子午面断面において直線を呈する部分と曲線を呈する部分１３３とを有していてもよい。端縁１３２ｄの曲線を呈する部分１３３は、リターンチャネル１０におけるハブ側の壁面１７に向けて凸状となっており、旋回除去部材１３ｄの高さが維持されて一定となっている。
【００５２】
また、前記した実施形態では、旋回除去部材１３は、周方向において隣り合う２枚のリターンベーン１１の間の周方向の中央位置に設けられているが、これに限定されるものではない。例えば、図１１（ａ）に示すように、旋回除去部材１３ｅが、周方向において隣り合う２枚のリターンベーン１１の間において一方のリターンベーン１１に周方向に近付けて設けられていてもよい。あるいは、旋回除去部材が、周方向において隣り合う２枚のリターンベーン１１の間に複数枚設けられていてもよい。また、図１１（ｂ）に示すように、旋回除去部材１３ｆが、リターンベーン１１の後縁１１１から径方向内側へと延伸して設けられていてもよい。
【００５３】
また、前記した実施形態では、旋回除去部材１３の前縁１４は、リターンベーン１１の後縁１１１の直下流に位置されているが、これに限定されるものではない。図１２に示すように、旋回除去部材１３ｇの前縁１４ｇは、リターンベーン１１の後縁１１１よりも上流側に位置されてもよい。この場合、旋回除去部材１３ｇにおける回転軸４の軸方向の上流側に位置する端縁１３２ｇは、接合領域を確保できるためリターンチャネル１０におけるハブ側の壁面１７に接合されてもよい。
【００５４】
また、前記した実施形態では、旋回除去部材１３は、厚みが一定の平板であるが、これに限定されるものではなく、翼型形状であってもよい。例えば、図１３（ａ）に示すような表裏が対称な翼型を呈する旋回除去部材１３ｈ、図１３（ｂ）に示すような表裏および前後が対称な翼型を呈する旋回除去部材１３ｉ、あるいは、図１３（ｃ）に示すような凹状の腹と凸状の背を有する翼型を呈する旋回除去部材１３ｊが用いられてもよい。
【００５５】
また、前記した実施形態では、多段流体機械１００が一軸多段式の遠心圧縮機である例について説明したが、本発明はこれに限定されるものではない。本発明は、多段遠心ポンプ、多段斜流圧縮機、多段斜流ポンプ等の他の多段流体機械にも適用が可能である。
【符号の説明】
【００５６】
２      羽根車
３      ディフューザ
４      回転軸
１０    リターンチャネル
１１    リターンベーン
１１１  リターンベーンの後縁
１１２  リターンベーンの前縁
１３，１３ａ〜１３ｊ  旋回除去部材
１３１  旋回除去部材における回転軸の軸方向の下流側に位置する端縁
１４，１４ｇ  旋回除去部材の前縁
１５    旋回除去部材の後縁
１６    シュラウド側の壁面
１７    ハブ側の壁面
１００  多段流体機械
Ａ      部材中心線
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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