(57)【要約】【課題】気体圧縮機において、気体がシリンダ室に吸入されるまでに通過する経路での損失をより少なくして、気体圧縮機の効率を向上する。【解決手段】コンプレッサ１００は、シリンダ４０の内周面４１の外側に、端面４０ａ，４０ｂの間で貫通した貫通路４８を有し、フロントサイドブロック２０に、シリンダ室５３，５４と貫通路４８とに跨って開口した吸入口２１が形成され、シリンダ室５３，５４と貫通路４８とを仕切る仕切り壁４２と、リアサイドブロック３０との間に、貫通路４８とシリンダ室５３，５４とを通じさせる切欠き４３ｂ（連通路）が形成され、仕切り壁４２の両端面４２ａ，４２ｂが、冷媒ガスＧをシリンダ室５３，５４に導く向きに傾斜している。【選択図】図３
2018178863.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内周面を有するシリンダと、
前記内周面で囲まれた内側に配置され、中心軸回りに回転するロータと、
前記ロータに設けられ、前記ロータの回転にしたがって、前記ロータの外周面から突出した先端が前記シリンダの内周面に接しながら移動することで、吸入行程と圧縮行程及び吐出行程とを形成する複数のベーンと、
前記シリンダの端面及び前記ロータの端面に跨って配置された２つの端板と、を備え、
前記シリンダは、前記内周面の外側に、前記シリンダの２つの前記端面の間で貫通した貫通路を有し、
前記端板のうち一方の端板に、前記シリンダの内周面、前記ロータの外周面及び２つの前記端板により囲んで形成されたシリンダ室と前記貫通路とに跨って開口した、気体が通過する吸入口が形成され、
前記シリンダ室と前記貫通路とを仕切る前記シリンダの仕切り壁と、２つの前記端板のうち他方の端板との間に、前記貫通路と前記シリンダ室とを通じさせる連通路が形成され、
前記仕切り壁の両端面のうち少なくとも一方の端面が、前記気体を前記シリンダ室に導く向きに傾斜している気体圧縮機。
【請求項２】
前記仕切り壁の両端のうち少なくとも一方に、前記貫通路と前記シリンダ室とを通じさせる切欠きが形成され、
前記仕切り壁の、前記切欠きによって形成された端面が、前記気体を前記シリンダ室に導く向きに傾斜している請求項１に記載の気体圧縮機。
【請求項３】
前記シリンダの内周面は、その断面輪郭形状が、
前記外周面に最も近い最近接部と前記外周面から最も離れた最遠隔部とを有し、前記最遠隔部が、前記圧縮行程及び前記吐出行程が前記吸入行程よりも長くなるように、前記ロータの回転方向の上流側に偏って形成されている請求項２に記載の気体圧縮機。
【請求項４】
前記他方の端板の、前記仕切り壁を挟んで、前記貫通路と前記シリンダ室とに跨って凹んだ凹部が形成されている請求項１から３のうちいずれか１項に記載の気体圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、気体圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
車両等に搭載されている空気調和システム（以下、空調システムという。）の気体圧縮機として、ベーンロータリ形式のものがある。このベーンロータリ形式の気体圧縮機は、楕円形の断面輪郭形状の内周面を有するシリンダの内部に、複数枚の板状のベーンが設けられたロータが配置され、シリンダ及びロータの両端面をそれぞれ覆って配置された２つの端板とを備えている。そして、シリンダの内周面、ロータの外周面及び２つの端板により囲んで形成されたシリンダ室をベーンによって複数の圧縮室に仕切り、ロータの回転によって、各圧縮室の容積を変化させる。これにより、圧縮室の容積が増大する行程で、圧縮室の内部に気体を吸入させ、圧縮室の容積が減少する工程で、圧縮室に閉じ込められた気体を圧縮して吐出させる。
【０００３】
ここで、シリンダには、内周面よりも外側に、両端面間を貫通した貫通路が形成されている。また、２つの端板のうち気体の吸入側に対応した一方の端板には、シリンダ室と貫通路とに跨って開口した吸入口が形成されている。さらに、シリンダ室と貫通路とを仕切る仕切り壁と、２つの端板のうち他方の端板（吸入側の端板ではない側の端板）との間に、貫通路とシリンダ室とを通じさせる連通路が形成されている。
【０００４】
これにより、吸入側の端板に形成された吸入口を通った気体は、シリンダ室（圧縮室）に直接吸入されたり、貫通路を通って他方の端板と仕切り壁との間の連通路を通ってシリンダ室に吸入される（例えば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】実公平１−０３８３１２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、吸入口を通った気体がシリンダ室（圧縮室）に吸入されるまでに通過する経路での損失を低減して、気体圧縮機の効率を向上することが望まれている。
【０００７】
本発明は上記事情に鑑みなされたものであって、吸入口を通った気体がシリンダ室に吸入されるまでに通過する経路での損失をより少なくして、気体圧縮機の効率を向上することができる気体圧縮機を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、内周面を有するシリンダと、前記内周面で囲まれた内側に配置され、中心軸回りに回転するロータと、前記ロータに設けられ、前記ロータの回転にしたがって、前記ロータの外周面から突出した先端が前記シリンダの内周面に接しながら移動することで、吸入行程と圧縮行程及び吐出行程とを形成する複数のベーンと、前記シリンダの端面及び前記ロータの端面に跨って配置された２つの端板と、を備え、前記シリンダは、前記内周面の外側に前記シリンダの２つの前記端面の間で貫通した貫通路を有し、前記端板のうち一方の端板に、前記シリンダの内周面、前記ロータの外周面及び２つの前記端板により囲んで形成されたシリンダ室と前記貫通路とに跨って開口した、気体が通過する吸入口が形成され、前記シリンダ室と前記貫通路とを仕切る前記シリンダの仕切り壁と、２つの前記端板のうち他方の端板との間に、前記貫通路と前記シリンダ室とを通じさせる連通路が形成され、前記仕切り壁の両端面のうち少なくとも一方の端面が、前記気体を前記シリンダ室に導く向きに傾斜している気体圧縮機である。
【発明の効果】
【０００９】
本発明に係る気体圧縮機によれば、吸入口を通った気体がシリンダ室に吸入されるまでに通過する経路での損失をより少なくして、気体圧縮機の効率を向上することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明に係る気体圧縮機の一実施形態であるコンプレッサを示す縦断面図である。
【図２】図１におけるＩ−Ｉ線に沿った断面のうち圧縮機構部のみを示す断面図である。
【図３】図２におけるＩＩ−ＩＩ線に沿った断面を示す断面図である。
【図４】リアサイドブロックに、貫通路から圧縮室に流れる連通路の一例である凹部が形成された図３相当の断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明に係る気体圧縮機の実施形態について、図面を参照して説明する。図１は本発明に係る気体圧縮機の一実施形態であるコンプレッサ１００を示す縦断面図、図２は図１におけるＩ−Ｉ線に沿った断面のうち圧縮機構部６０のみを示す断面図、図３は図２におけるＩＩ−ＩＩ線に沿った断面を示す断面図である。
【００１２】
＜概要＞
コンプレッサ１００は、図１，２，３に示すように、シリンダ４０に形成された、シリンダ室５３，５４（図２．３参照）に吸入される冷媒ガスＧが通過する貫通路４８とシリンダ室５３，５４とを仕切る隔壁である仕切り壁４２の端面４２ａ，４２ｂ（図３参照）を傾斜させたものである。
【００１３】
＜コンプレッサ＞
コンプレッサ１００は、車両に搭載された空気調和システム（以下、単に空調システムという。）の一部として構成され、この空調システムの他の構成要素である凝縮器、膨張弁、蒸発器等とともに、冷却媒体の循環経路上に設けられている。コンプレッサ１００は、空調システムの蒸発器から取り入れた気体状の冷却媒体としての冷媒ガスＧ（気体）を圧縮し、この圧縮された冷媒ガスＧを空調システムの凝縮器に供給する。
【００１４】
コンプレッサ１００は、図１に示すように、ケース１１とフロントヘッド１２とからなるハウジング１０の内部に、低圧の冷媒ガスＧを内部に吸入し、吸入した冷媒ガスＧを高圧に圧縮して外部に吐出する圧縮機構部６０を備えている。ハウジング１０の内部には、圧縮機構部６０を挟んで、吸入室１３と吐出室１４とが形成されている。
【００１５】
吸入室１３は、フロントヘッド１２に形成された吸入ポート１２ａに通じていて、コンプレッサ１００の外部から、吸入ポート１２ａを通じて、低圧の冷媒ガスＧが導かれる。吐出室１４は、ケース１１に形成された吐出ポート１１ａに通じていて、圧縮機構部６０によって高圧になった冷媒ガスＧが導かれる。吐出室１４に導かれた冷媒ガスＧは、吐出ポート１１ａを通じて、コンプレッサ１００の外部に流れる。
【００１６】
圧縮機構部６０は、回転軸５９と、ロータ５０と、ベーン５８と、シリンダ４０と、２つのサイドブロック２０，３０と、を備えている。シリンダ４０は、図２に示した断面における輪郭形状（断面輪郭形状）の内周面４１を有している。ロータ５０は、断面輪郭形状が円形の外周面を有する円柱状に形成されている。ロータ５０は、シリンダ４０の内周面４１で囲まれた内側に配置されている。ロータ５０は、その中心部に嵌め合わされた回転軸５９と一体的に、中心軸Ｃ回りに、図１において時計回り方向Ｒに回転する。
【００１７】
ベーン５８は、ロータ５０に、外周面５１から突出可能に設けられている。ベーン５８は、中心軸Ｃ回りの等角度間隔で複数枚（例えば角度７２［度］間隔で５枚）設けられている。各ベーン５８はロータ５０に形成されたベーン溝の内部に配置されている。各ベーン５８は、ロータ５０の回転によって生じる遠心力と、ベーン溝の最内側に形成された背圧室５２に作用する油圧とにより、ロータ５０の外周面５１から外側に向かう荷重を受けることで、ベーン溝に沿って、外周面５１から突出可能に設けられている。
【００１８】
一方のサイドブロック２０（フロントサイドブロック２０）は、吸入室１３に隣接し、シリンダ４０の一方の端面４０ａとロータ５０の一方の端面５０ａとに跨って、これらの各端面４０ａ，５０ａを覆うように配置されている。また、他方のサイドブロック３０（リアサイドブロック３０）は、吐出室１４に隣接し、シリンダ４０の他方の端面４０ｂとロータ５０の他方の端面５０ｂとに跨って、これらの各端面４０ｂ，５０ｂを覆うように配置されている。
【００１９】
各サイドブロック２０．３０は、ロータ５０の各端面５０ａ，５０ｂからそれぞれ突出した回転軸５９を回転自在に支持する軸受け２０ａ，３０ａを備えている。なお、リアサイドブロック３０には、吐出室１４に面する側に、冷媒ガスＧから冷凍機油Ｌを分離する油分離器７０が設けられている。
【００２０】
図２において、リアサイドブロック３０は、シリンダ４０及びロータ５０の奥側に配置されているため、実体として視認される。一方、フロントサイドブロック２０は、図２において、シリンダ４０及びロータ５０の手前側に配置されているため、実体として視認されないが、手前側に存在することを示すためにカッコ付の符号で表記している。
【００２１】
このように、圧縮機構部６０の内部は、シリンダ４０の内周面４１とロータ５０の外周面５１と両サイドブロック２０，３０の内側面とによって、断面輪郭が概略三日月状である２つのシリンダ室５３，５４を形成している。これら２つのシリンダ室５３，５４は、中心軸Ｃに対して互いに回転対称に形成されている。
【００２２】
各シリンダ室５３，５４は、ロータ５０の外周面５１から突出したベーン５８によって複数の空間に仕切られる。すなわち、突出したベーン５８の先端５８ａがシリンダ４０の内周面４１に押し付けられて接しながら、ロータ５０が時計回り方向Ｒに回転する。そして、ベーン５８によって仕切られた各空間は、ロータ５０の時計回り方向Ｒへの回転にしたがって、容積が変化する圧縮室５５となる。
【００２３】
圧縮室５５は、ロータ５０の回転にしたがって、容積が増大して低圧の冷媒ガスＧを内部に吸入する吸入行程を形成し、容積が減少して冷媒ガスＧを高圧に圧縮する圧縮行程を形成し、容積がさらに減少してゼロに近づいて冷媒ガスＧを外部に吐出する吐出行程を形成している。
【００２４】
シリンダ４０の内周面４１は、図１に示すように概略楕円形の断面輪郭形状を有している。この概略楕円形は、シリンダ４０の内周面４１とロータ５０の外周面５１とが最も近い最近接部４１ａと、シリンダ４０の内周面４１とロータ５０の外周面５１とが最も離れた最遠隔部４１ｂとを有している。ここで、最近接部４１ａは、例えば一定の角度範囲に亘って形成されていて、シリンダ４０の内周面４１とロータ５０の外周面５１とは略接している。
【００２５】
図２に示すように、最近接部４１ａの一定の角度範囲の中間位置と中心軸Ｃとを結んだ直線をｘ軸とすると、最遠隔部４１ｂは、中心軸Ｃを通りｘ軸に直交するｙ軸が交差する部分よりも回転方向Ｒの上流側の最近接部４１ａの方に偏って形成されている。つまり、最遠隔部４１ｂは、圧縮室５５の圧縮行程及び吐出行程が吸入行程よりも長くなるように、ロータ５０の回転方向Ｒの上流側に偏って形成されている。
【００２６】
また、シリンダ４０には、内周面４１の外側で、最近接部４１ａの回転方向Ｒの下流側の直近部分に、図３に示すように、シリンダ４０の両端面４０ａ，４０ｂの間で貫通した貫通路４８が形成されている。貫通路４８が形成されていることにより、貫通路４８とシリンダ室５３，５４との間に、これら貫通路４８と各シリンダ室５３，５４とを仕切る仕切り壁４２が形成される。
【００２７】
仕切り壁４２は、シリンダ４０の各端面４０ａ，４０ｂに接するべき各端部が切り欠かれていて、これらの切り欠かれた部分（切欠き４３ａ，４３ｂ）は、仕切り壁４２と各サイドブロック２０，３０との間において貫通路４８とシリンダ室５３，５４とを通じさせる連通路となっている。そして、この仕切り壁４２の、切欠き４３ａ、４３ｂによって形成された端面４２ａ，４２ｂは、冷媒ガスＧをシリンダ室５３，５４に導く向きに傾斜している。
【００２８】
また、吸入室１３に隣接したフロントサイドブロック２０には、図３に示すように、シリンダ室５３，５４と貫通路４８とに跨って開口した、吸入室１３の冷媒ガスＧが通過する吸入口２１が形成されている。したがって、吸入室１３の低圧の冷媒ガスＧは，各吸入口２１を通ってシリンダ室５３，５４に導かれたり、各吸入口２１から貫通路４８を通過し、連通路である切欠き４３ｂを通ってシリンダ室５３，５４に導かれたりする。つまり、吸入室１３から吸入口２１を通った冷媒ガスＧは、貫通路４８とシリンダ室５３，５４とに分岐して流れる。
【００２９】
なお、冷媒ガスＧは、圧縮室５５の吸入行程が開始する範囲で圧縮室５５内に供給される必要があるため、吸入口２１は、最近接部４１ａが形成された一定の角度範囲に隣接した状態の圧縮室５５（シリンダ室５３，５４）に臨んで形成されている。
【００３０】
吸入口２１から貫通路４８に分岐した冷媒ガスＧは、貫通路４８をリアサイドブロック３０に向かって流れ、切欠き４３ｂを通って、シリンダ室５３，５４に流れ込む。吸入口２１からシリンダ室５３，５４に直接流れる冷媒ガスＧの一部は、切欠き４３ａを通ってシリンダ室５３，５４に流れ込む。
【００３１】
ここで、仕切り壁４２の端面４２ａ，４２ｂの傾斜の向きについて説明する。これらの端面４２ａ，４２ｂの傾斜の向きは、いずれも冷媒ガスＧをシリンダ室５３，５４に導くのに適した向きであるが、傾斜の向きについては、貫通路４８とシリンダ室５３，５４との分岐の起点となる側の端面４２ａと、分岐がなくシリンダ室５３，５４に通じるだけの端面４２ｂとでは、傾斜の向きが異なる。
【００３２】
具体的には、端面４２ａは、流れる冷媒ガスＧが貫通路４８とシリンダ室５３，５４とに分岐する起点となるが、冷媒ガスＧは、貫通路４８を通ってシリンダ室５３，５４に流れ込むよりも、シリンダ室５３，５４に直接流れ込んだ方が、流れの動作での損失が少ない。したがって、端面４２ａは、分岐する冷媒ガスＧが、貫通路４８に比べてシリンダ室５３，５４に流れ易くする向きに傾斜されている。具体的には、端面４２ａは、シリンダ室５３，５４を向いて、冷媒ガスＧをシリンダ室５３，５４に導くのに適した向きに傾斜している。
【００３３】
一方、端面４２ｂは、吸入口２１から貫通路４８を流れた冷媒ガスＧを、分岐等させずに一方通行でシリンダ室５３，５４に流し込むだけであるため、そのシリンダ室５３，５４への流れの動作での損失を少なくする向きに傾斜されている。具体的には、端面４２ｂは、貫通路４８の断面積をリアサイドブロック３０に近づくにしたがって広げて冷媒ガスＧをシリンダ室５３，５４の方に流れ易くするように、貫通路４８に向いて、冷媒ガスＧをシリンダ室５３，５４に導くのに適した向きに傾斜している。
【００３４】
以上のように構成されたコンプレッサ１００によれば、ロータ５０の回転に伴って、圧縮室５５は、圧縮室５５を仕切っている回転方向Ｒの前側（下流側）のベーン５８が、最近接部４１ａを通過した時点から、容積が増大して、吸入行程となる。このとき圧縮室５５の内部が負圧になって、吸入室１３の冷媒ガスＧが、吸入口２１を介して直接、圧縮室５５に、又は吸入口２１を介して貫通路４８及び切欠き４３ｂを通って圧縮室５５に吸入される。
【００３５】
圧縮室５５の回転方向Ｒの前側のベーン５８が、最遠隔部４１ｂを通過して、圧縮室５５の容積が最大になったとき、回転方向Ｒの後側（上流側）のベーン５８が吸入口２１を通り過ぎて、圧縮室５５の内部の冷媒ガスＧは閉じ込められる。そして、ロータ５０の回転が進むと、圧縮室５５の容積は小さくなり、内部の冷媒ガスＧは圧縮されて高圧になり、最終的には、圧縮室５５の回転方向Ｒの後側のベーン５８が、反対側の最近接部４１ａを通過する前に、冷媒ガスＧは圧縮室５５の内部から、油分離器７０を介して吐出室１４に吐出される。
【００３６】
そして、コンプレッサ１００は、圧縮室５５の吸入行程で、仕切り壁４２の端面４２ａの傾斜（シリンダ室５３，５４を向いた傾斜）により、吸入口２１を介して圧縮室５５に流れる冷媒ガスＧを、貫通路４８よりも圧縮室５５に流れ込み易くする。したがって、端面４２ａが傾斜していないものや端面４２ａが貫通路４８を向いているものに比べて、圧縮室５５に流れる冷媒ガスＧの経路での損失を少なくすることができ、コンプレッサ１００の効率を向上させることができる。
【００３７】
また、コンプレッサ１００は、圧縮室５５の吸入行程で、仕切り壁４２の端面４２ｂの傾斜（貫通路４８を向いた傾斜）により、吸入口２１を介して貫通路４８及び切欠き４３ｂを通った冷媒ガスＧを、貫通路４８から圧縮室５５に流れ込み易くする。したがって、端面４２ｂが傾斜していないものや圧縮室５５を向いているものに比べて、冷媒ガスＧの流れの経路での損失を少なくすることができ、コンプレッサ１００の効率を向上させることができる。
【００３８】
このように、コンプレッサ１００によれば、吸入口２１を通った冷媒ガスＧがシリンダ室５３，５４に吸入されるまでに通過する経路での損失をより少なくして、コンプレッサ１００の効率を向上することができる。
【００３９】
また、コンプレッサ１００は、仕切り壁４２の一方の端部に、貫通路４８と圧縮室５５とを通じさせる切欠き４３ａが形成されていることにより、切欠き４３ａが形成されていないものに比べて、吸入口２１から圧縮室５５に流れ込む冷媒ガスＧの経路を広くすることができる。これにより、冷媒ガスＧがシリンダ室５３，５４に吸入されるまでに通過する経路での損失を一層少なくして、コンプレッサ１００の効率を一層向上することができる。
【００４０】
また、コンプレッサ１００は、仕切り壁４２の他方の端部に、貫通路４８と圧縮室５５とを通じさせる切欠き４３ｂが形成されていることにより、切欠き４３ｂが形成されていないものに比べて、貫通路４８から圧縮室５５に流れ込む冷媒ガスＧの経路を広くすることができる。これにより、冷媒ガスＧがシリンダ室５３，５４に吸入されるまでに通過する経路での損失を一層少なくして、コンプレッサ１００の効率を一層向上することができる。
【００４１】
また、本実施形態のコンプレッサ１００は、シリンダ４０の内周面４１の断面輪郭形状が、ロータ５０の外周面５１に最も近い最近接部４１ａと外周面５１から最も離れた最遠隔部４１ｂとを有し、最遠隔部４１ｂが、圧縮行程及び吐出行程が吸入行程よりも長くなるように、最近接部４１ａの直交方向（ｙ軸方向）に対してロータ５０の回転方向Ｒの上流側に偏って形成されている。
【００４２】
このように、圧縮行程を相対的に長くすることで、圧縮室５５での過圧縮を防止又は抑制することができる。ここで、仕切り壁４２に切欠き４３ａ，４３ｂが形成されていることで、圧縮室５５におけるベーン５８が仕切り壁４２の内周面（シリンダ４０の内周面４１）に接触する面積（受圧面積）が切欠き４３ａ，４３ｂの分だけ減り、内周面４１とベーン５８の先端５８ａとが接触する単位面積当たりの圧力（面圧）が高くなる。
【００４３】
しかし、コンプレッサ１００は、最遠隔部の位置が吸入行程の側に偏っていることで、吸入行程の側での内周面４１の断面輪郭形状は、ベーン５８の配置方向（突出方向）に対する傾斜角度が浅くなる（交差する角度が小さくなる）。したがって、ベーン５８から内周面４１が受ける垂直抗力（ベーン５８が内周面４１に接触する荷重の、内周面４１に直交する成分）は小さくなる。これにより、垂直抗力に比例する、ベーン５８と内周面４１との間の摩擦力は小さくなり、ベーン５８の摺動による動力の増大を防止又は抑制することができる。
【００４４】
＜変形例１＞
上述した実施形態のコンプレッサ１００は、仕切り壁４２の２つの端面４２ａ，４２ｂがいずれも傾斜して形成されているが、本発明に係る気体圧縮機は、この仕切り壁の一方の端面だけが傾斜していてもよく、この場合でも、気体の流れの経路での損失を少なくして、気体圧縮機の効率を向上させることができる。
【００４５】
すなわち、仕切り壁４２の、吸入口２１に近い側の端部の端面４２ａのみが、圧縮室５５に向いて傾斜していてもよく、この場合も、吸入口２１を通った冷媒ガスＧがシリンダ室５３，５４に吸入されるまでに通過する経路での損失をより少なくして、コンプレッサ１００の効率を向上することができる。また、仕切り壁４２の、吸入口２１から遠い側の端面４２ｂのみが、貫通路４８に向いて傾斜していてもよく、この場合も、吸入口２１から貫通路４８を通った冷媒ガスＧがシリンダ室５３，５４に吸入されるまでに通過する経路での損失をより少なくして、コンプレッサ１００の効率を向上することができる。
【００４６】
＜変形例２＞
上述したコンプレッサ１００は、仕切り壁４２の両端に切欠き４３ａ，４３ｂが形成されているが、必ずしも両端に切欠き４３ａ，４３ｂが形成されていなくてもよい。すなわち、仕切り壁４２のうち、吸入口２１に近い側の端部のみに切欠き４３ａを形成し、吸入口２１から遠い側の端部に切欠き４３ｂを形成しなくてもよい。このように、吸入口２１に近い側の端部のみに切欠き４３ａを形成したものであっても、吸入口２１を通った冷媒ガスＧがシリンダ室５３，５４に吸入されるまでに通過する経路での損失をより少なくして、コンプレッサ１００の効率を向上することができる。
【００４７】
上述したような吸入口２１から遠い側の端部に切欠き４３ｂを形成しない構成のコンプレッサ１００は、貫通路４８を通った冷媒ガスＧが、貫通路４８から圧縮室５５に流れる通路を備えている必要がある。そこで、このように仕切り壁４２に切欠き４３ｂが形成されていない構成の場合は、リアサイドブロック３０が、貫通路４８から圧縮室５５に流れる連通路を備えていればよい。
【００４８】
図４は、リアサイドブロック３０に、貫通路４８から圧縮室５５に流れる連通路の一例である凹部３１が形成された図３相当の断面図である。圧縮機構部６０は、図４に示すように、リアサイドブロック３０の、仕切り壁４２を挟んで、貫通路４８と圧縮室５５とに跨って凹んだ凹部３１が形成されていればよい。このように形成されたリアサイドブロック３０の凹部３１は、貫通路４８と圧縮室５５とを通じさせる連通路となる。したがって、切欠き４３ｂが形成されていなくても、貫通路４８を通過した冷媒ガスＧを、リアサイドブロック３０の凹部３１を通って圧縮室５５に流すことができる。
【００４９】
もちろん、図４に示した、リアサイドブロック３０に凹部３１が形成されている構成においても、仕切り壁４２の端面４２ｂが貫通路４８に向いて傾斜していてもよく、貫通路４８を通った冷媒ガスＧがシリンダ室５３，５４に吸入されるまでに通過する経路での損失をより少なくして、コンプレッサ１００の効率を向上することができる。
【００５０】
また、仕切り壁４２のうち、吸入口２１から遠い側の端部のみに切欠き４３ｂを形成し、吸入口２１に近い側の端部に切欠き４３ａを形成しなくてもよい。このように、吸入口２１から遠い側の端部のみに切欠き４３ｂを形成したものであっても、吸入口２１を通った貫通路４８を通過した冷媒ガスＧがシリンダ室５３，５４に吸入されるまでに通過する経路での損失をより少なくして、コンプレッサ１００の効率を向上することができる。
【００５１】
そして、切欠き４３ａが形成されていない側の端部の端面４２ａが、図４に示すように圧縮室５５に向いて傾斜していてもよく、吸入口２１を通った冷媒ガスＧがシリンダ室５３，５４に吸入されるまでに通過する経路での損失をより少なくして、コンプレッサ１００の効率を向上することができる。
【００５２】
なお、本発明に係る気体圧縮機は、仕切り壁４２の両端部がともに切欠き４３ａ，４３ｂを形成していなくてもよく、上述したように仕切り壁４２の少なくとも一方の端面４２ａ，４２ｂが傾斜していればよい。
【符号の説明】
【００５３】
２０    フロントサイドブロック
２１    吸入口
３０    リアサイドブロック
４０    シリンダ
４１    内周面
４２    仕切り壁
４２ａ，４２ｂ  端面
４３ａ，４３ｂ  切欠き
４８    貫通路
５３，５４    シリンダ室
５５    圧縮室
１００  コンプレッサ（気体圧縮機）
Ｇ      冷媒ガス
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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