(57)【要約】【課題】植物廃棄物を有効活用し、従来の多孔質炭素材料と同等又はそれ以上の多孔質炭素材料の製造方法、多孔質活性炭材料の製造方法、及び電極材料の製造方法の提供。【解決手段】植物バイオマスからヘミセルロース由来の糖を抽出する糖抽出工程と、前記糖を抽出して生じた固体残渣を回収する回収工程と、前記固体残渣を加熱炭化処理する加熱炭化処理工程と、を備える、多孔質炭素材料の製造方法。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
植物バイオマスからヘミセルロース由来の糖を抽出する糖抽出工程と、
前記糖を抽出して生じた固体残渣を回収する回収工程と、
前記固体残渣を加熱炭化処理する加熱炭化処理工程と、
を備える、多孔質炭素材料の製造方法。
【請求項２】
前記糖抽出工程が加圧熱水処理工程である、請求項１に記載の多孔質炭素材料の製造方法。
【請求項３】
前記加圧熱水処理工程を１６０℃以上２２０℃以下で行う、請求項２に記載の多孔質炭素材料の製造方法。
【請求項４】
前記加熱炭化処理工程を５００℃以上で行う、請求項１〜３のいずれか１項に記載の多孔質炭素材料の製造方法。
【請求項５】
前記植物バイオマスが竹である、請求項１〜４のいずれか１項に記載の多孔質炭素材料の製造方法。
【請求項６】
植物バイオマスからヘミセルロース由来の糖を抽出する糖抽出工程と、
前記糖を抽出して生じた固体残渣を回収する回収工程と、
前記固体残渣を加熱炭化処理する加熱炭化処理工程と、
前記加熱炭化処理によって得られた多孔質炭素材料を賦活する賦活工程と、
を備える、多孔質活性炭材料の製造方法。
【請求項７】
植物バイオマスからヘミセルロース由来の糖を抽出する糖抽出工程と、
前記糖を抽出して生じた固体残渣を回収する回収工程と、
前記固体残渣を加熱炭化処理する加熱炭化処理工程と、
前記加熱炭化処理によって得られた多孔質炭素材料を賦活する賦活工程と、
を備える、電極材料の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、多孔質炭素材料の製造方法、多孔質活性炭材料の製造方法、及び電極材料の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、温室効果ガス排出量の削減のため、バイオマス利用の拡大が求められている。
一方、西日本、特に九州地域では、竹林が無秩序に拡大する竹害が大きな問題となっている。
この問題を解決するため、竹を有効利用する技術開発が行われている。その結果、紙、バイオエタノールなどの木材を原料とする製品を、木材と同等性能を有する竹で代替することが技術的に可能となってきている。
竹や籾殻等の植物廃棄物の活用方法として、これらを加熱炭化して炭素粉末を製造する方法が検討されている。
例えば特許文献１には、米、稲、大麦、小麦、ライ麦、稗、粟、などの籾殻や、葦、茎ワカメなどを材料とし８００℃〜１４００℃で炭化する、多孔孔質炭素の製造方法が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１４−９４８８３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
多くの植物の細胞壁は、セルロース、ヘミセルロース、リグニンを主成分として構成されている。このため植物を加熱すると、分解物の一部は気体となって大気中に放出され、一部は炭化物となって残る。
ヘミセルロースは、高付加価値の糖成分の原料として利用できる。このため、単に植物を加熱すると高付加価値成分までもが分解してしまい、植物成分を有効に利用できないという課題があった。
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであって、植物廃棄物を有効活用し、従来の多孔質炭素材料と同等又はそれ以上の容量を有する電気二重層キャパシタや電池などの電気化学セルの電極材料として、また吸着剤として利用できる多孔質炭素材料の製造方法、多孔質活性炭材料の製造方法、及び電極材料の製造方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明は、以下の［１］〜［７］を包含する。
［１］植物バイオマスからヘミセルロース由来の糖を抽出する糖抽出工程と、前記糖を抽出して生じた固体残渣を回収する回収工程と、前記固体残渣を加熱炭化処理する加熱炭化処理工程と、を備える、多孔質炭素材料の製造方法。
［２］前記糖抽出工程が加圧熱水処理工程である、［１］に記載の多孔質炭素材料の製造方法。
［３］前記加圧熱水処理工程を１６０℃以上２２０℃以下で行う、［２］に記載の多孔質炭素材料の製造方法。
［４］前記加熱炭化処理工程を、５００℃以上で行う、［１］〜［３］のいずれか１つに記載の多孔質炭素材料の製造方法。
［５］前記植物バイオマスが竹である、［１］〜［４］のいずれか１つに記載の多孔質炭素材料の製造方法。
［６］植物バイオマスからヘミセルロース由来の糖を抽出する糖抽出工程と、前記糖を抽出して生じた固体残渣を回収する回収工程と、前記固体残渣を加熱炭化処理する加熱炭化処理工程と、前記加熱炭化処理によって得られた多孔質炭素材料を賦活する賦活工程と、を備える、多孔質活性炭材料の製造方法。
［７］植物バイオマスからヘミセルロース由来の糖を抽出する糖抽出工程と、前記糖を抽出して生じた固体残渣を回収する回収工程と、前記固体残渣を加熱炭化処理する加熱炭化処理工程と、前記加熱炭化処理によって得られた多孔質炭素材料を賦活する賦活工程と、を備える、電極材料の製造方法。
【発明の効果】
【０００６】
本発明によれば、植物廃棄物を有効活用し、従来の多孔質炭素材料と同等又はそれ以上の容量を有する電気化学セルの電極材料として、また吸着剤として利用できる多孔質炭素材料の製造方法、多孔質活性炭材料の製造方法、及び電極材料の製造方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】抽出した糖のＨＰＡＥ−ＰＡＤによる分析結果を示す図である。
【図２】糖生成物の収率と加圧熱水処理条件との関係を示すグラフである。
【図３】多孔質炭素材料の窒素の吸着・脱着の等温線を示すグラフである。
【図４】多孔質炭素材料のＢＥＴ比表面積を示すグラフである。
【図５】多孔質活性炭材料の窒素の吸着・脱着の等温線を示すグラフである。
【図６】多孔質活性炭材料のＢＥＴ比表面積を示すグラフである。
【図７】サイクリックボルタンメトリーの結果を示すグラフである。
【図８】電気化学セルの断面図の一例である。
【図９】放電試験の結果を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
＜多孔質炭素材料の製造方法＞
本発明の多孔質炭素材料の製造方法は、植物バイオマスからヘミセルロース由来の糖を抽出する糖抽出工程と、前記糖を抽出して生じた固体残渣を回収する回収工程と、前記固体残渣を加熱炭化処理する加熱炭化処理工程と、を備える。
【０００９】
［糖抽出工程］
本実施形態の多孔質炭素材料の製造方法は、まず、原料である植物バイオマスからヘミセルロース由来の糖を抽出する。ヘミセルロースは、植物細胞壁に含まれる、セルロースを除く多糖類の総称である。植物により異なるがヘミセルロースの含有量は１０〜３０％程度である。ヘミセルロースの主成分であるキシランは、付加価値の高い糖材料であるキシロオリゴ糖の材料である。
糖抽出工程により、付加価値の高い糖材料を抽出し、抽出した糖は食品、ペットや家畜の飼料として利用することができる。
また、加熱炭化処理の前にあらかじめ糖を抽出することにより、糖の抜け痕が多孔質構造を発達させ、より微細な細孔を有する多孔質炭素材料を製造できると考えられる。
植物を加圧熱水処理し、糖をあらかじめ抽出することにより、付加価値の高い糖成分を有効利用できる。さらに、水溶性の無機成分が溶出するため、不純物が少なく、かつロットによるばらつきを抑えた均質な多孔質炭素材料を製造することができる。また、灰になる成分が糖と一緒に抽出されると考えられる。
【００１０】
糖抽出工程は、まず、原料の植物バイオマスを細片に粉砕する。原料として利用できる植物バイオマスは、例えば、竹、シイ等の広葉樹、スギ等の針葉樹、稲わら、麦わら、籾殻、ケナフ等の有機物など特に限定されない。本実施形態においては、竹害対策の観点から、植物バイオマスとして竹を用いることが好ましい。
【００１１】
上記の植物バイオマスを乾式粉砕機や湿式破砕機、ジェットミル、ビーズミル等を用いて細かく粉砕する。粉砕後の細片の大きさは特に限定されないが、加圧熱水処理による糖抽出工程は、数ｃｍ以下が好ましく、４００μｍ以下がより好ましく、５０μｍ以下が特に好ましい。粒度を小さくするほど、加圧熱水処理による糖抽出速度や、その残渣を使った、加熱炭化処理速度、賦活処理速度も速く均質な多孔質炭素を製造できる。
【００１２】
本実施形態において、糖抽出は加圧熱水処理により行うことが好ましい。
加圧熱水処理は、酸やアルカリ、酵素などの特殊な薬品を使用せず、水だけを使用する、安全かつ効率よく水溶性糖類を抽出できる方法である。加圧熱水処理を行うことで、植物原料と水だけを使用し、植物に含まれるヘミセルロースを分解させて、ヘミセルロース由来の水溶性糖類を抽出することができる。
【００１３】
加圧熱水処理条件は、１４０℃以上２３０℃以下で行うことが好ましく、１６０℃以上２２０℃以下がより好ましく、１８０℃以上２１０℃以下が特に好ましい。
加圧熱水処理を上記下限値以上で行うことにより、ヘミセルロースの分解が進行し、ヘミセルロース構成糖の成分を効率よく抽出することができる。このとき、リグニンの一部も溶出する。また、加圧熱水処理を上記上限値以下で行うことにより、セルロースの分解等に起因する不純物の混入を抑制し、純度の高いヘミセルロース可溶化物を得ることができる。
上記特定の温度条件で加圧熱水処理を行い、ヘミセルロースと一部のリグニンを抽出することで、それらの除去痕が微細多孔構造を形成し、数ｎｍ以下の孔径のより微細な細孔を有する多孔質炭素材料を製造できる。また、加圧熱水処理により水溶性の無機成分が溶出して不純物が少なくかつロットによるばらつきを抑えた均質な多孔質炭素材料を製造することができる。
【００１４】
加圧熱水処理時間は、処理温度、原料のサイズによって適宜調整すればよく、例えば、温度が高いほど、また、粒径が小さいほど短時間となる。また加圧熱水処理時間は、回分式、パーコレータ式、連続式など、処理方法によっても適宜調整すればよい。例えば、数百ミクロンの竹粒子を回分式で加圧熱水処理する場合、１８０℃で３０分間〜４０分間の処理時間とすればよい。パーコレータ式では同条件で１時間〜２時間の処理を行うことがあるが、パーコレータ式の方が収率と純度が高いのが一般的である。
【００１５】
加圧熱水処理の圧力は「処理温度における飽和水蒸気圧以上」であることが好ましい。その圧力は、一例を挙げると１８０℃で１．０ＭＰａ、２００℃で１．５５ＭＰａ以上となり、実際の処理では機械的な加圧や不活性ガスの充填などの方法で圧力容器内がこれを下回らないように調整する。
竹粉砕物と水の比率は、例えば重量濃度として０．１ｗ／ｖ％以上３０ｗ／ｖ％以下が挙げられる。この比率は粒子径によって適宜調整すればよいが、３０ｗ／ｖ％以下であると、スラリーの流動性が良好となる。パーコレータ式では閉じ込めた粉砕物に熱水を流し込み同量が流出するので濃度という概念は当てはまらず、リアクタ容積に対しての充填量となる。通常は膨張を考慮してリアクタ容量の約７割の原料粉体を充填すればよい。
【００１６】
［回収工程］
糖抽出工程の後、抽出した糖成分と、前記糖を抽出して生じた固体残渣とを分離して回収する。分離する方法は特に限定されず、ろ過や遠心分離等、公知の方法を使用すればよい。
本実施形態により回収されるヘミセルロース由来の糖成分としては、アラビノース、グルコース、キシロース、フルクトース、キシロビオース、キシロトリオース、キシロテトラオース、キシロペンタノース、キシロヘキサノース等が挙げられる。これらのなかでも、キシロースからは付加価値の高い糖材料であるキシロオリゴ糖を製造できるため、植物バイオマス中の成分を有効に活用することができる。
【００１７】
糖抽出工程により、カリウム、ナトリウム等の水溶性の無機成分が溶出し、無機成分の純度が高い固体残渣を得ることができる。そのため、同じ植物でも、産地、部位、年齢等により含有する無機成分のばらつきを低い量で均質化できる。これにより、加熱炭化処理した場合に、灰等の不純物が少ない均質化した多孔質炭素材料をロットによるばらつきを抑制して製造することができる。
【００１８】
［加熱炭化処理工程］
回収工程で回収した固体残渣を、加熱炭化処理し、多孔質炭素材料を製造する。本実施形態においては、加熱炭化処理を５００℃以上で行うことが好ましい。５００℃以上で行うことにより、未炭化の有機物量を少なくできるため好ましい。加熱炭化温度が高いほど賦活後のＢＥＴ比表面積が大きくなり、吸着させたい物質量が多くなると考えられる。加熱炭化処理の温度の上限値は特に限定されないが、一例を挙げると、１５００℃以下、９００℃以下、７００℃以下が挙げられる。加熱炭化処理の温度が１５００℃を超える場合、処理装置の耐熱性を向上させるために装置が高価となることから、処理温度は１５００℃以下が好ましい。
【００１９】
加熱炭化処理工程の時間は、装置によって適宜調整すればよく、例えば０．５時間以上５時間以下が好ましく、１時間以上２．５時間以下がより好ましく、１時間以上２時間以下が特に好ましい。
【００２０】
本実施形態においては、ヘミセルロース由来の糖成分をあらかじめ除去していることにより、植物細胞壁中の組成比率が変動するため熱分解挙動が変化すると考えられる。このため、加熱炭素化温度や時間に対する収率や比表面積などの物性の依存性が、糖成分を除去しない場合とは異なる不純物の少ない多孔質材料を製造できると推察される。
【００２１】
本実施形態においては、糖抽出工程を１８０℃以上２１０℃以下の温度で１時間以上２時間以下行い、加熱炭化処理工程を５００℃以上で行うことがより好ましい。
糖抽出工程と加熱炭化処理工程を上記の条件の組み合わせで行うことにより、ヘミセルロース由来の糖成分を効率的に抽出し、かつ、電極材料にした場合に容量が大きい多孔質炭素材料を製造することができる。
【００２２】
＜多孔質活性炭材料の製造方法＞
本発明の多孔質活性炭材料の製造方法は、植物バイオマスからヘミセルロース由来の糖を抽出する糖抽出工程と、前記糖を抽出して生じた固体残渣を回収する回収工程と、前記固体残渣を加熱炭化処理する加熱炭化処理工程と、前記加熱炭化処理によって得られた多孔質炭素材料を賦活する賦活工程と、を備える。
【００２３】
本発明の多孔質活性炭材料の製造方法において、糖抽出工程と、回収工程と、加熱炭化処理工程に関する説明は、前記本発明の多孔質炭素材料の製造方法における糖抽出工程と、回収工程と、加熱炭化処理工程に関する説明と同様である。
【００２４】
［賦活工程］
賦活方法は、特に限定されず、ガス賦活法や薬品賦活法を行えばよい。
ガス賦活法は、高温下で水蒸気、炭酸ガス、酸素などと接触反応させることにより活性炭を得る方法である。
薬品賦活法は、加熱炭化処理後の原料に公知の賦活薬品を含浸させ、不活性ガス雰囲気中で加熱することにより、賦活薬品の脱水および酸化反応を生じさせて活性炭を得る方法である。賦活薬品としては、例えば、塩化亜鉛、水酸化ナトリウム、水酸化カリウムなどが挙げられる。
賦活することで、活性炭を製造でき、電気化学セルの電極として植物成分を有効に活用することができる。
【００２５】
＜電極材料の製造方法＞
本発明の電極材料の製造方法は、植物バイオマスからヘミセルロース由来の糖を抽出する糖抽出工程と、前記糖を抽出して生じた固体残渣を回収する回収工程と、前記固体残渣を加熱炭化処理する加熱炭化処理工程と、前記加熱炭化処理によって得られた多孔質炭素材料を賦活する賦活工程と、を備える。
【００２６】
本発明の電極材料の製造方法において、糖抽出工程と、回収工程と、加熱炭化処理工程、賦活工程に関する説明は、前記本発明の多孔質活性炭材料の製造方法における糖抽出工程と、回収工程と、加熱炭化処理工程、賦活工程に関する説明と同様である。
【００２７】
さらに、得られた多孔質活性炭材料と、導電助剤と、バインダーとを混合し、電極材料を製造することができる。
バインダーとしては、熱可塑性樹脂を用いることができる。
この熱可塑性樹脂としては、ポリフッ化ビニリデン（以下、ＰＶｄＦということがある。
）、ポリテトラフルオロエチレン（以下、ＰＴＦＥということがある。）、四フッ化エチレン・六フッ化プロピレン・フッ化ビニリデン系共重合体、六フッ化プロピレン・フッ化ビニリデン系共重合体、四フッ化エチレン・パーフルオロビニルエーテル系共重合体などのフッ素樹脂；ポリエチレン、ポリプロピレンなどのポリオレフィン樹脂；を挙げることができる。
導電助剤としては、グラファイト、アセチレンブラック、ケッチェンブラックなど、使用する電解液に対して腐食がなく、導電性が高いものを挙げることができる。
【００２８】
＜多孔質炭素材料、多孔質活性炭材料、電極材料＞
本発明の多孔質炭素材料の製造方法により製造される多孔質炭素材料は、数ｎｍ以下の孔径の微細な細孔を有している。また、ＢＥＴ法により算出される比表面積が２０ｍ２／ｇ以上、３００ｍ２／ｇ以上、加熱条件によっては６００ｍ２／ｇ以上である。
また、本発明の多孔質活性炭材料の製造方法により製造される多孔質活性炭材料は、数ｎｍ以下の孔径の微細な細孔を有している。また、ＢＥＴ法により算出される比表面積が１０００ｍ２／ｇ以上、加熱条件によっては２０００ｍ２／ｇ〜２８００ｍ２／ｇである。この比表面積は、静電容量を向上できる観点から電気二重層キャパシタ電極用の炭素材料に適した値である。このため、本発明によれば、竹等の植物バイオマスを利用して電極材料として好適に用いることができる炭素材料を製造することができる。
【００２９】
＜電気化学セル＞
図８は、本実施形態により製造した電極材料を用いた電気化学セルの一例の断面図である。電気化学セルとしては例えば、電気二重層キャパシタやリチウムイオンキャパシタ、二次電池、一次電池等を挙げることができる。
図８に示すように、電気化学セル３は、外装体１０と、電解液２５とともに外装体１０内に収容された電極体２０と、を主に備えている。
【００３０】
外装体１０は、平面視で円形状に形成されている。具体的に、外装体１０は、有底筒状の正極缶１１と、ガスケット１２を介して正極缶１１に組み付けられるとともに、正極缶１１との間に収容空間Ｓを画成する有頂筒状の負極缶１３と、を有している。収容空間Ｓには、電極体２０および電解液２５が収容される。図示の例において、正極缶１１の内径は、負極缶１３の外径よりも大きくなっている。正極缶１１のうち、収容空間Ｓに面する部分の全体には、保護膜１４が設けられている。保護膜１４は、特に電気化学セル３が、正極缶１１や負極缶１３が電解液２５と接触して腐食することにより電気化学セルの性能劣化を促進させることを防止する。特に電圧が高い正極缶１１に保護膜１４を設けることが好ましい。なお、正極缶１１や負極缶１３と電解液２５との接触による腐食は、使用する材料の種類にもよるが、接触するだけで腐食が発生するおそれがある。加えて、充電電圧や充電電流が大きいほど、充電時間が長いほど腐食が大きくなる。そのため使用する材料や、充電可能な電気化学セルであるか、充電不可能な電気化学セルであるか、充電電圧や充電電流、充電時間などを考慮して保護膜１４の有無や厚みを決定する。
【００３１】
ガスケット１２は、環状とされ、正極缶１１の周壁部１１ａ内に嵌合されている。ガスケット１２には、負極缶１３の周壁部１３ａを保持する溝部１２ａが全周に亘って形成されている。負極缶１３は、周壁部１３ａがガスケット１２の溝部１２ａ内に保持された状態で、正極缶１１の周壁部１１ａをかしめることで、正極缶１１に固定されている。
【００３２】
電極体２０は、外装体１０の内形に合わせた円板状に形成されている。電極体２０は、正極２１と、負極２２と、正極２１と負極２２との間に介在するセパレータ２３と、を備えている。正極２１は、保護膜１４を介して、または保護膜１４と正極２１の間の導電性接着剤（図示しない）を介して正極缶１１に積層されて、正極缶１１と導通している。負極２２は、負極缶１３に直接積層、または負極缶１３と負極２２の間の導電性接着剤（図示しない）を介し、負極缶１３と導通している。
【実施例】
【００３３】
以下、実施例により本発明をより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
【００３４】
＜実施例１＞
［加圧熱水処理工程］
孟宗竹を粉砕して粒径１５０μｍの粉末とし、得られた粉末を１０５℃で３時間乾燥し、乾燥粉末を得た。
得られた乾燥粉末５ｇと蒸留水４５ｇとを密封容器（ＨＵ−１００、三愛科学）に入れ、プログラム式乾燥機で下記条件１〜８それぞれの条件で加圧熱水処理した。
条件１；１６０℃、１時間
条件２；１６０℃、２時間
条件３；１８０℃、１時間
条件４；１８０℃、２時間
条件５；２００℃、１時間
条件６；２００℃、２時間
条件７；２２０℃、１時間
条件８；２２０℃、２時間
【００３５】
［回収工程］
前記加圧熱水処理後、ろ過し、糖を含む液体と固体残渣とを回収した。
【００３６】
｛ＨＰＡＥ−ＰＡＤによる分析｝
前記回収工程で得られた液体を、電気化学検出器を用いた高速陰イオン交換クロマトグラフ（ＨＰＡＥ−ＰＡＤ）で測定した。具体的な測定条件は下記の通りで、ｉ）ｉｉ）ｉｉｉ）の溶液を表１のプログラムでグラジエントをかけ分析し、４０分までのデータを示した。
・カラム：Ｃａｒｂｏｐａｃ  ＰＡ−１
・溶液：ｉ）脱イオン水、ｉｉ）０．１Ｍ  ＮａＯＨ溶液、ｉｉｉ）１Ｍ酢酸ナトリウム  ０．１Ｍ  ＮａＯＨ溶液
・流速：  １．０ｍＬ／ｍｉｎ
・測定時間：１０５ｍｉｎ
【００３７】
【表１】
2018111617.tif 000002
【００３８】
ＨＰＡＥ−ＰＡＤによる分析結果を図１に示す。図１中、各ピーク番号が示す生成物は下記の通りである。
１：アラビノース
２：グルコース
３：キシロース
４：フルクトース
５：キシロビオース
６：キシロトリオース
７：キシロテトラオース
８：キシロペンタノース
９：キシロヘキサノース
【００３９】
図１に示す結果から、加圧熱水処理工程を１８０℃で２時間行った場合（条件４）や、２００℃で行った場合（条件５）は、多くの糖が検出された。孟宗竹中のヘミセルロースの加水分解反応が進行したことが確認できた。
２２０℃（条件７、８）では糖の溶出が少なくなったことから、有機酸、フルフラールへの変換が進行したと考えられる。
【００４０】
図２は、糖生成物の収率と加圧熱水処理条件との関係を示すグラフである。図２に示す通り、２００℃で１時間、又は２００℃で２時間の加圧熱水処理を行った場合に、糖生成物の収率が大きく向上した。
【００４１】
［加熱炭化処理工程］
前記加圧熱水処理を条件５（２００℃、１時間）行い、前記回収工程で得られた固体残渣を、窒素気流下（０．２Ｌ／ｍｉｎ）で４００℃、６００℃、８００℃でそれぞれ１時間加熱炭化した。
加熱温度を、４００℃、６００℃、８００℃とした場合に得られた試料について、下記の方法で、Ｎ２吸脱着等温線を測定した。
・Ｎ２吸脱着等温線測定方法
試料（約１０ｍｇ）を減圧下３００℃×３時間の条件で加熱処理して吸着ガスを除去後、市販の装置（ＮＯＶＡ４２００ｅ，  ｑｕａｎｔａｃｈｒｏｍｅ製）により測定を行った。
その結果を図３に示す。さらに、得られたＮ２吸脱着等温線に基づき、ＢＥＴ法により比表面積を算出した。その結果を図４に示す。
加熱炭化処理した試料の窒素吸着等温線を測定したところ、図３に示すとおり、ＩＵＰＡＣ分類におけるＩ型等温線であった。Ｉ型はマイクロポア（２ｎｍ以下の細孔）の存在の可能性を示している。
図４に示すとおり、加熱炭化温度の増大に伴い、ＢＥＴ比表面積が増え、２０〜６００ｍ２／ｇ程度の多孔質炭素を作製できた。
【００４２】
［賦活処理工程］
４００℃、６００℃、８００℃でそれぞれ加熱炭化した試料：ＫＯＨ＝１：３の割合で混合し、窒素気流下（０．２Ｌ／ｍｉｎ）で８００℃１時間賦活した。
その後蒸留水に分散させて煮沸後、ろ過して洗浄し、活性炭を得た。
【００４３】
得られた活性炭は同様にＢＥＴ法により比表面積を算出した。結果を図５、図６に示す。これらの試料も、ＩＵＰＡＣ分類におけるＩ型等温線であった。Ｉ型はマイクロポア（２ｎｍ以下の細孔）の存在の可能性を示している。加熱炭化温度６００℃でＢＥＴ比表面積が２３３７ｍ２／ｇの活性炭を製造できた。
【００４４】
集電極と対極を白金板、参照極をＡｇ／ＡｇＣｌ電極、電解液を１ｍｏｌ／Ｌの硫酸水溶液とする三極セルとし、サイクリックボルタンメトリー（スキャン速度：１ｍＶ／秒）を測定した。結果を図７に示す。
糖を抽出した残渣の炭化温度を４００℃、６００℃、８００℃でそれぞれ加熱し、その後８００℃で１時間賦活した活性炭は、すべて長方形に近い形であり、囲う面積も大きく、十分な静電容量を有していることが確認できた。８００℃で炭化した活性炭は、若干容量が小さかった。これは図６に示すＢＥＴ比表面積値と同じ傾向であった。
【００４５】
＜実施例２＞
［加圧熱水処理工程］
孟宗竹を粉砕して粒径１５０μｍの粉末とし、得られた粉末を１０５℃で３時間乾燥し、乾燥粉末を得た。
得られた乾燥粉末５ｇと蒸留水４５ｇとを密封容器（ＨＵ−１００、三愛科学）に入れ、プログラム式乾燥機により、２００℃で１時間加圧熱水処理し、糖を抽出した。
糖を抽出した後の固体残渣を窒素気流下（０．２Ｌ／ｍｉｎ）で６００℃１時間加熱炭化し、多孔質炭素を得た。
多孔質炭素：ＫＯＨ＝１：３の割合で混合し、窒素気流下（０．２Ｌ／ｍｉｎ）で８００℃１時間賦活し、多孔質活性炭材料を得た。
この多孔質活性炭材料のＢＥＴ比表面積は２３３７ｍ２／ｇであった。
多孔質活性炭材料：ＰＴＦＥ＝９：１の割合で混合し、圧延した後、外径φ５．６ｍｍ、厚み０．８ｍｍの活性炭電極を得た。
２つの多孔質活性炭電極をセパレータで対向するよう配置し、プロピレンカーボネートに四フッ化ホウ酸テトラエチルアンモニウムを１ｍｏｌ／Ｌ溶かした電解液を用い、図８に示したコイン型電気二重層キャパシタを作成した。
【００４６】
＜比較例１＞
孟宗竹を粉砕（糖は未抽出）し、粉砕後の粉末を窒素気流下（０．２Ｌ／ｍｉｎ）で４００℃１時間加熱炭化し、多孔質炭素を得た。
多孔質炭素：ＫＯＨ＝１：３の割合で混合し、窒素気流下（０．２Ｌ／ｍｉｎ）で８００℃１時間賦活し、多孔質活性炭材料を得た。
この多孔質活性炭材料のＢＥＴ比表面積は２７４０ｍ２／ｇであった。
多孔質活性炭材料：ＰＴＦＥ＝９：１の割合で混合し、圧延した後、外径φ５．６ｍｍ、厚み０．８ｍｍの活性炭電極を得た。
２つの多孔質活性炭電極をセパレータで対向するよう配置し、プロピレンカーボネートに四フッ化ホウ酸テトラエチルアンモニウムを１ｍｏｌ／Ｌ溶かした電解液を用い、図８に示したコイン型電気二重層キャパシタを作成した。
【００４７】
＜比較例２＞
ＢＥＴ比表面積が２２８０ｍ２／ｇである市販の活性炭を用いた。
多孔質活性炭材料：ＰＴＦＥ＝９：１の割合で混合し、圧延した後、外径φ５．６ｍｍ、厚み０．８ｍｍの活性炭電極を得た。
２つの多孔質活性炭電極をセパレータで対向するよう配置し、プロピレンカーボネートに四フッ化ホウ酸テトラエチルアンモニウムを１ｍｏｌ／Ｌ溶かした電解液を用い、図８に示したコイン型電気二重層キャパシタを作成した。
【００４８】
実施例２、比較例１、比較例２の３種類の電気二重層キャパシタを、充電１．８Ｖ、放電０．１ｍＡとし、充電電圧の８０％から４０％になるまでの放電時間から容量（Ｆ）を計算し、２つの活性炭電極体積で除算した。結果を図９に示す。図９において、「１」は実施例２、「２」は比較例１、「３」は比較例２を示す。
実施例２の多孔質活性炭素材料は、比較例１の活性炭や、比較例２の市販の活性炭と同等、又はそれ以上の容量を有していた。
【符号の説明】
【００４９】
３：電気化学セル、１１：正極缶、１２：ガスケット、１３：負極缶、１４：保護膜、２０：電極体、２１：正極、２２：負極、２３：セパレータ、２５：電解液
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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