(57)【要約】      （修正有）【課題】気筒内への燃料の噴射に先立ってサック室に燃料を導入することによってサック室からガスを追い出す場合に、サック室に導入した燃料が噴孔の出口部から流出することを防止する。【解決手段】制御装置は、気筒内に燃料を噴射する前に、サック室を開放して、その内部に燃料を導入するようにニードル弁を移動させる、ガス追い出し処理を実行し、ガス追い出し処理を実行する際に、ニードル弁と噴射装置本体の隙間を通過する、燃料の流速が、所定の閾値を超えないように、且つ、隙間を通過する燃料の総流量が、サック室及び噴孔の体積の合計値を超えないように、ニードル弁の移動距離及び移動回数を決定する。【選択図】図６
2018178749.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の気筒内に燃料を噴射する燃料噴射装置と、
前記燃料噴射装置を制御するように構成された制御装置と、
を備え、
前記燃料噴射装置は、
燃料を貯留可能なサック室と、前記サック室と前記気筒内とを連通する噴孔とを有する中空の噴射装置本体と、
前記サック室を閉止または開放するように前記噴射装置本体の内部を移動可能に設けられたニードル弁と、を有し、
前記制御装置は、
前記気筒内に燃料を噴射する前に、前記サック室を開放してその内部に燃料を導入するように前記ニードル弁を移動させるガス追い出し処理を実行し、
前記ガス追い出し処理を実行する際に、前記ニードル弁と前記噴射装置本体の隙間を通過する燃料の流速が所定の閾値を超えないように、且つ、前記隙間を通過する燃料の総流量が前記サック室及び前記噴孔の体積の合計値を超えないように、前記ニードル弁の移動距離及び移動回数を決定する
ことを特徴とする内燃機関システム。
【請求項２】
前記制御装置が、前記隙間を通過する燃料の流速が所定の閾値を超えない範囲において、前記ニードル弁の上流側と下流側の圧力差に応じて前記ニードル弁の移動距離を決定する
ことを特徴とする請求項１に記載の内燃機関システム。
【請求項３】
前記制御装置が、前記隙間を通過する燃料の流速をハーゲン・ポアズイユの式に基づいて算出する
ことを特徴とする請求項１又は２に記載の内燃機関システム。
【請求項４】
前記制御装置が、前記内燃機関のコールドスタート時またはフューエルカットからの復帰時に前記ガス追い出し処理を実行する
ことを特徴とする請求項１から３の何れか一項に記載の内燃機関システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関の気筒内に燃料を噴射する燃料噴射装置と、燃料噴射装置を制御する制御装置とを備えた内燃機関システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
気筒内で燃料を燃焼させることによって動力を取り出す内燃機関システムは、気筒内に燃料を噴射するための燃料噴射装置を備えている。この燃料噴射装置は、先端部に燃料を貯留可能なサック室が形成された中空の噴射装置本体と、噴射装置本体の内部に設けられてサック室を閉止または開放するように上下方向へ移動するニードル弁とを有している。そして、ニードル弁が上昇してサック室を開放すると、噴射装置本体の内部に導入された高圧の燃料がサック室へ流入し、噴射装置本体の先端部に形成された噴孔を通して燃料が気筒内へ噴射される。
【０００３】
ここで、燃料噴射装置による燃料噴射の開始時に、燃料で満たされているべきサック室に空気等のガスが存在している場合がある。この場合、サック室に流入する燃料がガスと混ざり合うことにより、サック室内における燃料の流れが不安定になる。これにより、噴孔から噴射される燃料の分布が不均一となり、排気中にスス及び未燃燃料等が排出されるという問題が生じる。
【０００４】
そこで、このような問題を解決するべく、燃料の噴射前にニードル弁を一回だけ微小に上昇させてサック室に燃料を導入することにより、サック室からガスを追い出す技術が知られている（例えば、特許文献１を参照）。この燃料噴射装置では、ニードル弁の移動量は、ニードル弁の上流側と下流側の圧力差に応じて、且つ、サック室に導入される燃料の総流量がサック室の体積を超えないように設定されている。なお、サック室に導入された燃料は、その表面張力により、噴孔の出口部から噴射されることなく噴孔内に滞留する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１４−０１５８９４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、従来の内燃機関システムでは、ニードル弁を一回だけ上昇させることによってサック室内を燃料で満たすために、サック室に流入する燃料の流速が速くなる。そうすると、サック室に導入された燃料が、その表面張力に抗して、噴孔の出口部から気筒内に流出するという問題が生じる。
【０００７】
そこで本発明は、かかる事情に鑑みて創案され、その目的は、気筒内への燃料の噴射に先立って燃料噴射装置のサック室に燃料を導入することによってサック室からガスを追い出す場合に、サック室に導入した燃料が噴孔の出口部から流出するのを防止することが可能な内燃機関システムを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の一の態様によれば、
内燃機関の気筒内に燃料を噴射する燃料噴射装置と、
前記燃料噴射装置を制御するように構成された制御装置と、
を備え、
前記燃料噴射装置は、
燃料を貯留可能なサック室と、前記サック室と前記気筒内とを連通する噴孔とを有する中空の噴射装置本体と、
前記サック室を閉止または開放するように前記噴射装置本体の内部を移動可能に設けられたニードル弁と、を有し、
前記制御装置は、
前記気筒内に燃料を噴射する前に、前記サック室を開放してその内部に燃料を導入するように前記ニードル弁を移動させるガス追い出し処理を実行し、
前記ガス追い出し処理を実行する際に、前記ニードル弁と前記噴射装置本体の隙間を通過する燃料の流速が所定の閾値を超えないように、且つ、前記隙間を通過する燃料の総流量が前記サック室及び前記噴孔の体積の合計値を超えないように、前記ニードル弁の移動距離及び移動回数を決定する
ことを特徴とする内燃機関システムが提供される。
【０００９】
なお、本発明の一の態様に係る内燃機関システムは、
前記制御装置が、前記隙間を通過する燃料の流速が所定の閾値を超えない範囲において、前記ニードル弁の上流側と下流側の圧力差に応じて前記ニードル弁の移動距離を決定してもよい。
【００１０】
また、本発明の一の態様に係る内燃機関システムは、
前記制御装置が、前記隙間を通過する燃料の流速をハーゲン・ポアズイユの式に基づいて算出してもよい。
【００１１】
また、本発明の一の態様に係る内燃機関システムは、
前記制御装置が、前記内燃機関のコールドスタート時またはフューエルカットからの復帰時に前記ガス追い出し処理を実行してもよい。
【発明の効果】
【００１２】
本発明の一の態様に係る内燃機関システムによれば、気筒内への燃料の噴射に先立って燃料噴射装置のサック室に燃料を導入することによってサック室からガスを追い出す場合に、サック室に導入した燃料が噴孔の出口部から流出するのを防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の実施形態に係る内燃機関システム１を示す模式図である。
【図２】燃料噴射装置１０の構成を示す概略縦断面図である。
【図３】燃料噴射装置１０の先端部を拡大した部分拡大断面図である。
【図４】燃料噴射装置１０の先端部における噴孔２３の周辺を拡大した部分拡大断面図である。
【図５】燃料噴射装置１０の先端部を拡大した部分拡大断面図である。
【図６】ガス追い出し処理の流れを示すフローチャートである。
【図７】ニードル弁１６の移動距離決定処理の流れを示すフローチャートである。
【図８】ニードル弁１６の移動回数決定処理の流れを示すフローチャートである。
【図９】燃料噴射装置１０の先端部を拡大した部分拡大断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、添付図面を参照して本発明の実施形態について説明する。
【００１５】
（内燃機関システムの構成）
図１は、本発明の実施形態に係る内燃機関システム１を示す模式図である。内燃機関システム１は、内燃機関２と、外部から吸引した吸気を内燃機関２に供給する吸気通路３と、内燃機関２から排出された排気を外部へ排出する排気通路４と、排気通路４内の排気の一部を吸気通路３内に還流させるＥＧＲ装置５と、排気通路４を流通する排気を浄化する排気浄化装置６と、各種センサ等から取得した検出結果に基づいて各部の動作を制御する制御装置７と、を備えている。
【００１６】
内燃機関２は、車両に搭載された４気筒の圧縮着火式内燃機関、すなわちディーゼルエンジンである。内燃機関２は、図１に示すように、内燃機関本体８と、燃料噴射ユニット９と、を有している。なお、図示例は直列４気筒の内燃機関２を示すが、内燃機関２のシリンダ配置形式、気筒数等は任意である。
【００１７】
内燃機関本体８は、図に詳細は示さないが、シリンダヘッド、シリンダブロック、クランクケース等の構造部品と、その内部に収容されたピストン、クランクシャフト、バルブ等の可動部品とを含んでいる。この内燃機関本体８の内部には、図１に示すように、４つの気筒８１が形成されている。
【００１８】
燃料噴射ユニット９は、いわゆるコモンレール式燃料噴射ユニットであって、気筒８１の内部に燃料を噴射する役割を果たす。この燃料噴射ユニット９は、図１に示すように、気筒８１それぞれに設けられた燃料噴射装置１０と、燃料噴射装置１０に供給すべき燃料Ｆを高圧状態で貯留するコモンレール１１と、コモンレール１１の内部圧力を検出するコモンレール圧センサ１２と、気筒８１の内部圧力を検出する筒内圧センサ１３と、を有している。
【００１９】
図２は、燃料噴射装置１０の構成を示す概略縦断面図である。燃料噴射装置１０は、中空の噴射装置本体１４と、この噴射装置本体１４の内部における基端側に収容されたソレノイド１５と、同じく噴射装置本体１４の内部における先端側に収容されたニードル弁１６と、噴射装置本体１４とニードル弁１６との間に介在されたニードルスプリング１７と、を備えている。
【００２０】
噴射装置本体１４は、気筒内に噴射すべき燃料Ｆを内部に貯留する役割を果たす。この噴射装置本体１４は、図２に示すように、先端部が円錐状の外形を有する略円筒形状の部材である。噴射装置本体１４は、その基端側に形成された基端側空洞部１８と、先端側に形成された先端側空洞部１９と、先端側空洞部１９と外部とを連通する導入路２０と、基端側空洞部１８と先端側空洞部１９とを連通する排出路２１と、基端側空洞部１８と外部とを連通する回収路２２と、先端部に形成された２個の噴孔２３と、を有している。そして、先端側空洞部１９は、図２に示すように、最上部を構成する断面略矩形の圧力制御室１９１と、中央部を構成する断面略五角形の燃料室１９２と、最下部を構成する断面略半円形のサック室１９３と、を有している。
【００２１】
ソレノイド１５は、噴射装置本体１４の排出路２１を閉止または開放する役割を果たす。このソレノイド１５は、図２に示すように、基端側空洞部１８の内部に固定して設けられた固定用コア２４と、この固定用コア２４の内部に設けられたソレノイドコイル２５と、固定用コア２４の下方に離間して設けられた導電性材料からなるアーマチャ２６と、固定用コア２４とアーマチャ２６との間に介在して設けられたリターンスプリング２７と、を有している。
【００２２】
このように構成されるソレノイド１５によれば、ソレノイドコイル２５に電流が印加されていない時は、リターンスプリング２７から付勢力を受けるアーマチャ２６が、排出路２１を閉止する位置で停止している。一方、ソレノイドコイル２５に電流が印加されると、ソレノイドコイル２５から電磁力を付与された固定用コア２４がアーマチャ２６を吸引することにより、アーマチャ２６はリターンスプリング２７の付勢力に抗して上方へ移動する。これにより、排出路２１が開放される。
【００２３】
ニードル弁１６は、噴射装置本体１４のサック室１９３を閉止または開放する役割を果たす。このニードル弁１６は、図２に示すように、略円柱形状の部材であって、基端部を径方向に突出させて設けられたサーボピストン部２８と、軸方向中間部を径方向に突出させて設けられたノズルピストン部２９と、先端部を略円錐台形状に形成して設けられたコーン部３０と、このコーン部３０の基端部に設けられた着座面３１と、を有している。
【００２４】
ニードルスプリング１７は、ニードル弁１６を噴射装置本体１４の先端側へ付勢する役割を果たす。このニードルスプリング１７は、いわゆる圧縮バネであって、図２に示すように、噴射装置本体１４の内側面に径方向に突出して設けられたバネ受け部３３と、ニードル弁１６のノズルピストン部２９との間に圧縮状態で介在されている。
【００２５】
このように構成される燃料噴射装置１０では、図２に示すアーマチャ２６が排出路２１を閉止した状態において、コモンレール１１（図１参照）に貯留された高圧の燃料Ｆが導入路２０を介して燃料室１９２と圧力制御室１９１の内部に導入される。そうすると、圧力制御室１９１の内部の燃料Ｆがサーボピストン部２８を先端側へ押圧する力と、ニードルスプリング１７がノズルピストン部２９を先端側へ付勢する力との合計が、燃料室１９２の内部の燃料Ｆがノズルピストン部２９を基端側へ押圧する力よりも大きくなる。これにより、先端側空洞部１９の内部において、ニードル弁１６が降下するすなわち先端側へ移動する。
【００２６】
ここで、図３は、燃料噴射装置１０の先端部を拡大した部分拡大断面図である。ニードル弁１６が降下すると、噴射装置本体１４の内側面の一部を構成するシート面３４に対し、ニードル弁１６の着座面３１が密着する。これにより、シート面３４より先端側に設けられたサック室１９３が閉止される。
【００２７】
そして、サック室１９３が閉止された状態において、図２に破線で示すようにアーマチャ２６が固定用コア２４に吸引されることによって排出路２１を開放すると、圧力制御室１９１に導入された燃料Ｆが排出路２１を介して基端側空洞部１８へ排出されることにより、圧力制御室１９１の内部圧力が低下する。そうすると、燃料室１９２の内部の燃料Ｆがノズルピストン部２９を基端側へ押圧する力が、圧力制御室１９１の内部の燃料Ｆがサーボピストン部２８を先端側へ押圧する力と、ニードルスプリング１７がノズルピストン部２９を先端側へ付勢する力との合計よりも大きくなる。これにより、先端側空洞部１９の内部において、ニードル弁１６が上昇するすなわち基端側へ移動する。なお、基端側空洞部１８へ排出された燃料Ｆは、回収路２２を介して不図示の燃料タンクに回収される。
【００２８】
ここで、図４は、燃料噴射装置１０の先端部における噴孔２３の周辺を拡大した部分拡大断面図である。先端側空洞部１９の内部においてニードル弁１６が上昇すると、ニードル弁１６の着座面３１が噴射装置本体１４のシート面３４から離間することにより、サック室１９３が開放される。これにより、燃料室１９２の内部の燃料Ｆが、ニードル弁１６の着座面３１と噴射装置本体１４のシート面３４との間に生じた隙間Ｃを通って、先端側へ流出する。流出した燃料Ｆは、図４に実線の矢印で示すようにサック室１９３を経ることなく入口部２３１から噴孔２３へ直接流入することにより、或いは二点鎖線の矢印で示すように一旦サック室１９３へ流入してその内部で渦流を形成した後に噴孔２３へ流入することにより、出口部２３２から気筒８１（図１に示す）の内部へ噴射される。
【００２９】
制御装置７は、図１に示すように、燃料噴射装置１０、コモンレール圧センサ１２、及び筒内圧センサ１３に対して電気的にそれぞれ接続されている。このように構成される制御装置７は、コモンレール圧センサ１２及び筒内圧センサ１３から出力される検出結果に応じて、燃料噴射装置１０の動作を制御する。
【００３０】
（ガス追い出し処理の流れ）
次に、制御装置７が実行するガス追い出し処理について説明する。図５は、燃料噴射装置１０の先端部を拡大した部分拡大断面図である。燃料噴射装置１０から気筒８１内へ燃料噴射を開始する際に、燃料Ｆで満たされているべきサック室１９３に空気等のガスＧが存在している場合がある。この場合、サック室１９３に流入する燃料ＦがガスＧと混ざり合うことにより、サック室１９３内における燃料Ｆの流れが不安定になる。これにより、噴孔２３から噴射される燃料Ｆの分布が不均一となり、排気中にスス及び未燃燃料等が排出されるという問題が生じる。そこで、このような問題を解決するべく、燃料Ｆの噴射に先立って、ニードル弁１６を微小に上昇させてサック室１９３に燃料Ｆを導入することによりサック室１９３からガスＧを追い出す処理、すなわちガス追い出し処理が実行される。
【００３１】
なお、このガス追い出し処理を実行するタイミングは特に限定されず、任意のタイミングで実行することが可能である。しかし、サック室１９３内にガスＧが溜まる可能性が高いタイミング、例えばコールドスタート時、すなわち長期間に亘って停止した状態の内燃機関２を始動させる時、或いはフューエルカットからの復帰時、すなわち減速時に燃費向上のために燃料噴射を停止した後に不図示のアクセルが踏まれることによって燃料噴射を再開する時、等のタイミングでガス追い出し処理を実行すれば特に効果的である。但し、内燃機関２の定常状態においてもサック室１９３にガスＧが溜まる可能性はあるため、このような定常状態においてガス追い出し処理を実行してもよい。
【００３２】
図６は、ガス追い出し処理の流れを示すフローチャートである。任意のタイミングでガス追い出し処理の開始に伴い、制御装置７は、まずニードル弁１６の上昇距離決定処理を実行する（Ｓ１）。ここで、図７は、ニードル弁１６の上昇距離決定処理の流れを示すフローチャートである。上昇距離決定処理の開始に伴い、制御装置７は、まずニードル弁１６の上流側の圧力及び下流側の圧力をそれぞれ取得する（Ｓ４）。本実施形態では、制御装置７は、上流側の圧力として図１に示すコモンレール圧センサ１２によって検出されるコモンレール１１の内部圧力を、下流側の圧力として筒内圧センサ１３によって検出される気筒８１の内部圧力をそれぞれ取得する。
【００３３】
次に、制御装置７は、ニードル弁１６の上流側と下流側の圧力差を算出する（Ｓ５）。すなわち、制御装置７は、ステップＳ４で取得したニードル弁１６の上流側の圧力と下流側の圧力の差分を取ることにより、ニードル弁１６を挟んだ上流側と下流側の圧力差を算出する。
【００３４】
そして、制御装置７は、ステップＳ５で算出した圧力差に基づいて、ニードル弁１６の上昇距離すなわち図２における基端側への移動距離について、暫定値を取得する（Ｓ６）。より詳細には、図１に示すように、制御装置７の内部には、ニードル弁１６を挟んだ上流側と下流側の圧力差と、ニードル弁１６の上昇距離とを対応させたマップＭＰが格納されている。制御装置７は、このマップＭＰを参照することにより、ステップＳ５で算出した圧力差に対応する、ニードル弁１６の上昇距離の暫定値を取得する。
【００３５】
次に、制御装置７は、ニードル弁１６と噴射装置本体１４との間の隙間Ｃを通過する燃料Ｆの推定流速を算出する（Ｓ７）。具体的には、制御装置７は、隙間Ｃを通過する燃料Ｆの流れを、管径が一定の円管の内部を流れる粘性流体の層流であるとみなし、いわゆるハーゲン・ポアズイユの式に基づいて燃料Ｆの推定流速を算出する。算出に際しては、ステップＳ６で取得したニードル弁１６の上昇距離の暫定値、隙間Ｃの流路幅、燃料Ｆの動粘性係数等の値が使用される。なお、燃料Ｆの温度に応じて燃料Ｆの動粘性係数を補正することも可能である。その場合、隙間Ｃにおける燃料Ｆの温度測定が困難であれば、隙間Ｃより上流側における燃料Ｆの温度、または噴射装置本体１４の温度等を代用してもよい。
【００３６】
次に、制御装置７は、算出した燃料Ｆの推定流速が所定の閾値より大きいか否かを判定する（Ｓ８）。その結果、燃料Ｆの推定流速が閾値より大きいと判断した場合（Ｓ８：Ｙｅｓ）、制御装置７は、ニードル弁１６の上昇距離を予め定めた既定値に決定する（Ｓ９）。この既定値は、ステップＳ７でこの既定値を用いて燃料Ｆの推定流速を算出した場合に、算出される推定流速が閾値より大きくならない所定値として予め設定されている。
【００３７】
一方、ステップＳ８における判定の結果、燃料Ｆの推定流速が閾値以下であると判断した場合（Ｓ８：Ｎｏ）、制御装置７は、ニードル弁１６の上昇距離をステップＳ６で取得した暫定値に決定する（Ｓ１０）。以上により、図７に示すニードル弁１６の上昇距離決定処理が終了する。
【００３８】
次に、制御装置７は、図６に示すように、ニードル弁１６の上昇回数決定処理を実行する（Ｓ２）。ここで、図８は、ニードル弁１６の上昇回数決定処理の流れを示すフローチャートである。上昇回数決定処理の開始に伴い、制御装置７は、まずニードル弁１６の上昇回数を１回に設定する（Ｓ１１）。
【００３９】
その上で、制御装置７は、ニードル弁１６の１回の上昇によって図４に示す隙間Ｃを通過する燃料Ｆの総流量を算出する（Ｓ１２）。そして、制御装置７は、算出した燃料Ｆの総流量がサック室１９３の体積と各噴孔２３の体積の合計値より大きいか否かを判定する（Ｓ１３）。その結果、隙間Ｃを通過した燃料Ｆの総流量がサック室１９３の体積と各噴孔２３の体積の合計値以下であると判断した場合（Ｓ１３：Ｎｏ）、制御装置７は、ニードル弁１６の上昇回数を１回増加させる（Ｓ１４）。そして、制御装置７は、ステップＳ１２へ戻り、ニードル弁１６の２回の上昇によって隙間Ｃを通過する燃料Ｆの総流量を再度算出する。その後、制御装置７は、ステップＳ１３において隙間Ｃを通過する燃料Ｆの総流量がサック室１９３の体積と各噴孔２３の体積の合計値より大きいと判断されるまで（Ｓ１３：Ｙｅｓ）、ステップ１２とステップ１３とステップ１４の処理を繰り返し実行する。
【００４０】
その後、ステップＳ１３における判定において、ニードル弁１６の複数回の上昇によって隙間Ｃを通過する燃料Ｆの総流量がサック室１９３の体積と各噴孔２３の体積の合計値より大きいと判断した場合（Ｓ１３：Ｙｅｓ）、制御装置７は、ニードル弁１６の上昇回数を１回減少させて、減少後の値をニードル弁１６の上昇回数として決定する（Ｓ１５）。以上により、図８に示すニードル弁１６の上昇回数決定処理が終了する。
【００４１】
最後に、制御装置７は、図６に示すように、ニードル弁１６の上昇処理を実行する（Ｓ３）。ここで、図９は、燃料噴射装置１０の先端部を拡大した部分拡大断面図である。制御装置７は、図５に示す状態から、上昇距離決定処理で決定した上昇距離Ｈだけニードル弁１６を上昇させる。これにより、燃料室１９２の内部の燃料Ｆが、ニードル弁１６の着座面３１と噴射装置本体１４のシート面３４との間に生じた隙間Ｃを通って、噴孔２３及びサック室１９３へ流入する。そして、制御装置７は、所定時間に亘ってニードル弁１６を上昇させた後、ニードル弁１６を降下させることにより、ニードル弁１６の着座面３１を噴射装置本体１４のシート面３４に密着させる（図９に破線で示す）。これにより、サック室１９３が閉止される。制御装置７は、このようなニードル弁１６の１回分の上昇及び降下動作を、上昇回数決定処理で決定した上昇回数だけ繰り返す。以上により、ニードル弁１６の上昇処理が終了する。
【００４２】
ここで、図６に示す上昇距離決定処理において、燃料Ｆの推定流量が閾値を超えて大きくならない範囲でニードル弁１６の上昇距離を決定したので、隙間Ｃを通過する燃料Ｆは、その流速が比較的遅く、従ってその運動エネルギーは比較的小さい。従って、隙間Ｃを通って下流側へ流出した燃料Ｆは、その表面張力によって、噴孔２３の出口部２３２から気筒８１内へ流出することなく、サック室１９３及び噴孔２３の内部に保持される。
【００４３】
更に、図６に示す上昇回数決定処理において、隙間Ｃを通過する燃料Ｆの総流量がサック室１９３及び噴孔２３の体積の合計値を超えないようにニードル弁１６の移動回数を決定した。従って、噴孔２３の出口部２３２からの燃料Ｆの流出が一層防止され、隙間Ｃを通って下流側へ流出した燃料Ｆは、サック室１９３及び噴孔２３の内部に保持される。
【００４４】
以上より、本発明の実施形態に係る燃料噴射装置１０によれば、気筒８１内への燃料Ｆの噴射に先立ってサック室１９３に燃料Ｆを導入することによってサック室１９３からガスＧを追い出す場合に、サック室１９３に導入した燃料Ｆが噴孔２３の出口部２３２から流出するのを防止することができる。
【００４５】
（変形例）
以上、本発明の実施形態を詳細に述べたが、本発明の実施形態としては以下に示すような変形例も考えられる。
【００４６】
（１）  本実施形態では、ニードル弁１６の上流側の圧力を取得するために、コモンレール圧センサ１２によってコモンレール１１の内部圧力を取得した。しかし、これに代えて、ニードル弁１６の上流側の圧力として、例えば噴射装置本体１４の基端側空洞部１８の内部圧力を不図示の圧力センサによって取得してもよい。
【００４７】
（２）  本実施形態では、ニードル弁１６の下流側の圧力を取得するために、筒内圧センサ１３によって気筒８１の内部圧力を取得した。しかし、これに代えて、内燃機関２の回転角度であるクランクアングルと気筒８１の内部圧力とを対応させた不図示のマップを制御装置７の内部に予め保持することも可能である。この場合、制御装置７は、クランクアングルを検出し、マップを参照することにより導出した気筒８１の内部圧力を、ニードル弁１６の下流側の圧力として取得すればよい。
【００４８】
（３）  本実施形態では、まず燃料Ｆの推定流速を考慮に入れてニードル弁１６の上昇距離を決定した後に、燃料Ｆの総流量を考慮してニードル弁１６の上昇回数を決定した。しかし、ニードル弁１６の上昇回数を所定回数に決定した上で、燃料Ｆの推定流速や総流量を考慮して、ニードル弁１６の上昇距離を決定してもよい。
【符号の説明】
【００４９】
１  内燃機関システム
２  内燃機関
７  制御装置
１０  燃料噴射装置
１４  噴射装置本体
１６  ニードル弁
２３  噴孔
８１  気筒
１９３  サック室
Ｃ  隙間
Ｆ  燃料
Ｈ  上昇距離（移動距離）
【図１】
2018178749.tif 000003
【図２】
2018178749.tif 000004
【図３】
2018178749.tif 000005
【図４】
2018178749.tif 000006
【図５】
2018178749.tif 000007
【図６】
2018178749.tif 000008
【図７】
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【図８】
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【図９】
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