(57)【要約】【課題】白金、コバルトに加えて、第３の金属を添加し合金化した触媒金属が担持された固体高分子形燃料電池用の触媒について、初期活性及び耐久性がより改善されたもの、及び、その製造方法を提供する。【解決手段】本発明は、触媒金属として白金、コバルト、ジルコニウムが炭素粉末担体上に担持されてなる固体高分子形燃料電池用触媒であって、前記炭素粉末担体上の白金、コバルト、ジルコニウムの担持量の比率が、モル比でＰｔ：Ｃｏ：Ｚｒ＝３：０．５〜１．５：０．１〜３．０であることを特徴とする固体高分子形燃料電池用触媒に関する。本発明においては、触媒粒子についてのＸ線回折パターンにおいてみられるＰｔ３Ｃｏのピーク位置が、２θ＝４１．１０°以上４２．００°以下となっており、触媒金属に適度な合金化が生じたものが好ましい。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
触媒金属として白金、コバルト、ジルコニウムが炭素粉末担体上に担持されてなる固体高分子形燃料電池用触媒であって、
前記炭素粉末担体上の白金、コバルト、ジルコニウムの担持量の比率が、モル比でＰｔ：Ｃｏ：Ｚｒ＝３：０．５〜１．５：０．１〜３．０であることを特徴とする固体高分子形燃料電池用触媒。
【請求項２】
炭素粉末担体上の白金、コバルト、ジルコニウムの担持量の比率が、モル比でＰｔ：Ｃｏ：Ｚｒ＝３：０．５〜１．５：０．２〜１．８である請求項１記載の固体高分子形燃料電池用触媒。
【請求項３】
触媒粒子についてのＸ線回折分析による回折パターンにおいて、２θ＝４０.０°以上４２．０°以下の領域で現れるＰｔ３Ｃｏのピーク位置が、２θ＝４１．１０°以上４２．００°以下である請求項１又は請求項２記載の固体高分子形燃料電池用触媒。
【請求項４】
触媒粒子についてのＸ線回折分析による回折パターンにおいて、２θ＝２８.０°以上２８．４°以下の領域で現れるＺｒＯ２のピーク強度（Ｉｏ）と、２θ＝４０.０°以上４２．０°以下の領域で現れるＰｔ３Ｃｏのピーク強度（Ｉａ）との比（Ｉｏ／Ｉａ）が１．３以下である請求項１〜請求項３のいずれかに記載の固体高分子形燃料電池用触媒。
【請求項５】
触媒金属は、その表面のコバルト濃度及びジルコニア濃度が、その中心部のコバルト濃度及びジルコニウム濃度よりも低い請求項１〜請求項４のいずれかに記載の固体高分子形燃料電池用触媒。
【請求項６】
触媒金属の担持密度は、３０質量％以上７０質量％以下である請求項１〜請求項５のいずれかに記載の固体高分子形燃料電池用の触媒。
【請求項７】
請求項１〜請求項６のいずれか１項に記載の固体高分子形燃料電池用触媒の製造方法であって、
炭素粉末担体上に白金粒子が担持されてなる白金触媒に、コバルト及びジルコニウムを担持する工程、
前記担持工程によりコバルト及びジルコニウムが担持された白金触媒を９００℃以上１２００℃以下で熱処理する工程、
前記熱処理工程後の触媒を、少なくとも１回酸化性溶液に接触させ、担持されたコバルト及びジルコニウムの一部を溶出させる工程、
を含む固体高分子形燃料電池用触媒の製造方法。
【請求項８】
酸化性溶液は、硫酸、硝酸、亜リン酸、過ジルコニウム酸カリウム、過酸化水素、塩酸、塩素酸、次亜塩素酸、クロム酸である請求項７記載の固体高分子形燃料電池用触媒の製造方法。
【請求項９】
酸化性溶液との接触処理は、処理温度を４０℃以上９０℃以下とし、接触時間を１時間以上１０時間以下とする請求項７又は請求項８記載の固体高分子形燃料電池用触媒の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、固体高分子形燃料電池用の触媒に関する。特に、固体高分子形燃料電池のカソード（空気極）での使用に有用な触媒に関する。
【背景技術】
【０００２】
かつて次世代の発電システムと称された燃料電池は、その期待に応えるべく実用化が現実的なものとなっており、その普及が待たれるところである。燃料電池には、いくつかの形式があるが、その中でも特に固体高分子形燃料電池は動作温度が比較的低く、かつ小型軽量化が可能であるという利点がある。そして、これらのメリットから、固体高分子形燃料電池は、自動車用電源や家庭用電源として有望視されており、既に実用段階まで発展している。
【０００３】
固体高分子形燃料電池は、固体高分子電解質膜を水素極及び空気極で挟持する積層構造を有する。そして、水素極へは水素を含む燃料が、空気極へは酸素又は空気がそれぞれ供給され、それぞれの電極で生じる酸化、還元反応により電力を取り出すようにしている。固体高分子形燃料電池の水素極及び空気極は、電気化学的反応を促進させるための触媒と固体電解質との混合体が一般に適用されている。この電極触媒としては、触媒金属として貴金属、特に、触媒活性が高い白金を担持させた白金触媒が従来から広く用いられている。
【０００４】
近年においては、触媒の白金使用量を低減して触媒コストの低減を図るため、白金と白金以外の金属を担持しそれらの合金を触媒金属とする検討例が増えている。この白金合金を触媒金属とする触媒として特に有用であるとされるのが、白金とコバルトとの合金を触媒金属とするＰｔ−Ｃｏ触媒である。このＰｔ−Ｃｏ触媒は、白金使用量を低減しつつも、白金触媒以上の活性を発揮し得るからである。そして、Ｐｔ−Ｃｏ触媒の特性を更に改良するため、コバルトに次ぐ第３の合金元素を合金化した３元系合金触媒も報告されている（特許文献１〜３）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１１−１５０８６７号公報
【特許文献２】特開２００９−２１２０８号公報
【特許文献３】特許第５１５２９４２号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
固体高分子形燃料電池の実用化の促進のためには、その電極触媒について初期活性が高いことが望まれる。また、初期活性に加えて耐久性、即ち、触媒活性の持続性の向上も要求される。触媒は、時間経過と共に活性低下（失活）すること自体は回避し難いが、活性維持可能な時間を増大させることは、固体高分子形燃料電池の運用上特に重要な特性である。上記の従来の３元系合金触媒においても、これらの特性についての検討が一応は行われている。
【０００７】
しかしながら、特許文献１、２記載の触媒に関しては、耐久性の評価に関して不十分であり、高負荷領域における触媒活性に関する知見が不足している。固体高分子形燃料電池の電極触媒は、強い酸性雰囲気並びに水蒸気雰囲気の下、高電位負荷を受けるという過酷な環境下にて使用される。特許文献１、２記載の触媒は、比較的マイルドな領域における触媒活性が評価されており、現実に固体高分子形燃料電池に適用されたときの有用性が明らかではない。一方、特許文献３記載の触媒は、本願出願人によるものであり、広範な電位領域での触媒活性と耐久性を評価し、その中で好適な構成の触媒を提供するものである。しかし、この触媒も今後レベルアップする初期活性や耐久性に対する要求に応えるためには、更なる改良が必要である。
【０００８】
そこで本発明は、白金、コバルトに加えて、第３の金属を添加し合金化した触媒金属が担持された固体高分子形燃料電池用の触媒について、初期活性及び耐久性がより改善されたもの、及び、その製造方法を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
固体高分子形燃料電池の空気極用において、触媒活性を左右する問題として、反応ガスである酸素の吸着エネルギーの強さが挙げられる。空気極における酸素分子の４電子還元反応を効果的に進行させるためには、酸素ガスの吸着・脱離が適切に生じていることが必要であるので、吸着エネルギーを適切にすることが好ましいと考えられる。本発明者等は、触媒金属の酸素ガスに対する吸着エネルギーを好適に調節するため、Ｐｔ−Ｃｏ触媒に各種の金属を添加した３元系触媒を試作しその活性を検討するスクリーニング試験を行った。そして、この予備的な試験から、白金、コバルト共に、ジルコニウム（Ｚｒ）を担持し合金化した触媒において、初期活性と耐久性を向上させることができるとして本発明に想到した。
【００１０】
即ち、本発明は、触媒金属として白金、コバルト、ジルコニウムが炭素粉末担体上に担持されてなる固体高分子形燃料電池用触媒であって、前記炭素粉末担体上の白金、コバルト、ジルコニウムの担持量の比率が、モル比でＰｔ：Ｃｏ：Ｚｒ＝３：０．５〜１．５：０．１〜３．０であることを特徴とする固体高分子形燃料電池用触媒である。
【００１１】
以下、本発明についてより詳細に説明する。上記の通り、本発明に係る触媒は、触媒金属が白金、コバルト、ジルコニウムで構成され、白金に対する添加元素であるコバルト、ジルコニウムの構成比を一定の範囲内に制限することを特徴とする。
【００１２】
担体上に担持された触媒金属について、白金、コバルト、ジルコニウムの構成比を、Ｐｔ：Ｃｏ：Ｚｒ＝３：０．５〜１．５：０．１〜３．０とするのは、本発明の触媒に対し、従来技術であるＰｔ−Ｃｏ触媒以上の初期活性を発揮させるためである。本発明者等の検討によれば、Ｐｔ−Ｃｏ触媒に第３の触媒金属としてジルコニウムを添加し、合金化することで、触媒金属粒子の主成分となる白金の酸素分子の吸着エネルギーが最適化され、酸素分子の４電子還元機能を向上させることができる。これにより、触媒の初期活性は従来技術以上となり、耐久性も向上する。そのため、ジルコニウムはある程度の添加が要求される一方、過剰添加すると却って活性を低下させる。上記の白金、コバルト、ジルコニウムの構成比は、この作用を考慮して画定されたものである。そして、耐久性向上の観点から白金、コバルト、ジルコニウムの構成比のより好ましい範囲は、Ｐｔ：Ｃｏ：Ｚｒ＝３：０．５〜１．５：０．２〜１．８である。
【００１３】
そして、本発明において、好適な触媒活性及び耐久性を発揮するためには、特性向上に寄与する金属相を含みつつ、触媒活性に寄与しない金属相が抑制されることが好ましい。この観点に立つとき、本発明に係る触媒においては、白金、コバルト、ジルコニウムの各金属が適切に合金化した合金相（Ｐｔ−Ｃｏ−Ｚｒ合金相）が発達したものが好ましい。
【００１４】
本発明者等によれば、このＰｔ−Ｃｏ−Ｚｒ合金相が適切に発達した触媒ついては、Ｘ線回折分析により得られるプロファイルにおいて、Ｐｔ３Ｃｏ合金に帰属する回折ピークのピーク位置がＺｒの合金化によってシフトする。具体的には、Ｐｔ３Ｃｏのピーク位置は、２θ＝４０.０°以上４２．０°以下でありの領域で現れる。ここで、Ｚｒの合金化のないＰｔ−Ｃｏ触媒のＰｔ３Ｃｏのピーク位置は、２θ＝約４０．８°近傍に発現するのが一般的である。そして、本発明のＰｔ−Ｃｏ触媒にＺｒを合金化することで、Ｐｔ３Ｃｏのピークは高角度側にシフトする。このシフト量は、合金化の程度、つまり、ＺｒがＰｔ３Ｃｏ相に侵入しＰｔ−Ｃｏ−Ｚｒ合金相となる程度によって大きくなる。本発明者等の検討では、好適な触媒金属を形成した状態として、Ｐｔ３Ｃｏのピークが０．３°以上シフトし、２θ＝４１．１０°以上４２．００°以下の範囲内にピークがある状態が好ましい。そして、２θ＝４１．１０°以上４１．５０°以下の範囲内にピーク位置がある状態がより好ましい。
【００１５】
一方、本発明において生成するおそれのある、触媒活性に効果のない相としては、ＺｒＯ２の単一相が挙げられる。ＺｒＯ２は酸化物であり低電子伝導率であるため、多量に存在した場合、燃料電池電極反応における電子移動を阻害するからである。本発明においては、触媒粒子についてのＸ線回折分析による回折パターンにおいて、２θ＝２８.０°以上２８．４°以下の領域で現れるＺｒＯ２のピーク強度（Ｉｏ）と、上記した、２θ＝４０.０°以上４２．０°以下の領域で現れるＰｔ３Ｃｏのピーク強度（Ｉａ）との比（Ｉｏ／Ｉａ）が１．３以下であるものが好ましい。ＺｒＯ２のピーク強度比が１．３以下となる触媒では、ＺｒＯ２の単一相の生成も少なく、燃料電池電極反応に対する影響も無視できる程度となるからである。
【００１６】
以上のようにＰｔ３Ｃｏ相（Ｐｔ−Ｃｏ−Ｚｒ合金相）、ＺｒＯ２相の状態や生成量を規定するためにＸ線回折分析の結果を用いるのは、Ｘ線回折分析は比較的簡易な分析方法でありながら、触媒金属の状態を正確に測ることができ、適切な基準ピークの設定により定量性も有するからである。尚、本発明における上記各合金相、酸化物相のピーク位置等は、ＣｕＫα線を用いたＸＲＤ測定の結果に基づくものである。
【００１７】
以上説明した、白金、コバルト及びジルコニウムの構成比の設定、並びに、触媒金属となる合金相の規定により初期活性に優れたＰｔ−Ｃｏ−Ｚｒ３元系触媒を得ることができる。
【００１８】
そして、本発明においては、触媒金属の表面のコバルト濃度及びジルコニウム濃度が、中心部のコバルト濃度及びジルコニウム濃度よりも低いことが好ましい。このようにすることで、耐久性を更に向上させることができる。
【００１９】
本発明者等によれば、Ｐｔ合金を触媒金属とした触媒で劣化が生じる要因としては、添加金属（コバルト、ジルコニウム）が触媒金属から電気化学的に溶解することが挙げられる。このような電気化学的溶解が生じると、触媒金属内部でコバルト、ジルコニウムが粒子表面へと拡散しつつ溶解し、触媒金属中のコバルト、ジルコニウムの構成比の変動が生じる。このような触媒金属の構成変動によって、耐久性の低下が懸念される。
【００２０】
そこで、予め、触媒金属について、その表面の白金濃度が高い状態、いわばコア／シェル構造の状態とすることで、触媒金属表面を電気化学的に強化し、活性低下を抑制することができる。この触媒金属表面についてのコバルト濃度及びジルコニウム濃度の低減（触媒金属表面についての白金濃度の富化）は、必ずしも表面を純白金にすることを要求するものではなく、触媒金属の表面と中心部との間に、コバルト濃度及びジルコニウム濃度の濃度差が生じていれば良い。
【００２１】
また、触媒金属は、平均粒径２〜２０ｎｍの粒子が好ましい。２ｎｍ未満の粒子は長時間の活性持続特性が明確に得られなくなるからであり、２０ｎｍを超える粒子となると触媒の初期活性が十分に得られなくなるからである。また、担体である炭素粉末は、比表面積が５０〜１２００ｍ２／ｇの炭素粉末を適用するのが好ましい。５０ｍ２／ｇ以上とすることで、触媒が付着する面積を増加させることができるので触媒金属を高い状態で分散させ有効表面積を高くすることができる一方、１２００ｍ２／ｇを超えると、電極を形成する際にイオン交換樹脂の浸入しにくい超微細孔（約２０Å未満）の存在割合が高くなり触媒金属の利用効率が低くなるからである。
【００２２】
尚、本発明に係る触媒は、固体高分子形燃料電池の電極としての性能を考慮し、触媒金属の担持密度を３０〜７０質量％とするのが好ましい。ここでの触媒金属の担持密度とは、担体に担持させる触媒金属質量（担持させた白金、コバルト、ジルコニウムの合計質量）の触媒全体の質量に対する比をいう。
【００２３】
次に、本発明に係る固体高分子形燃料電池の触媒の製造方法について説明する。本発明に係る触媒の製造にあたっては、基本的工程は一般的な合金触媒の製造方法に準じ、担体に触媒金属となる金属を担持し、適宜に乾燥した後に熱処理を行い担持した金属の合金化を行う。
【００２４】
この触媒金属中の合金相の調整について、本発明では、触媒金属の担持工程において、まず、白金のみが担持された触媒を用意し、これにコバルト及びジルコニウムを担持することを必須とする。触媒金属の担持には、構成金属を担体に同時に担持することが一般的でありまた効率的でもある。しかし、白金、コバルト、ジルコニウムは、それぞれ、前駆体（金属塩中の金属イオン）から金属粒子を形成させるための最適条件が異なる。そのため、同時に担持する場合には、得られる触媒中の白金：コバルト：ジルコニウムの比率の制御が困難という問題がある。そこで、まず、白金触媒を用意し、この白金触媒を前駆体としてコバルト及びジルコニウムを担持することで、白金：コバルト：ジルコニウムの比率が正確に制御された触媒を得ることができる。
【００２５】
白金触媒の準備については、従来の白金触媒の製造方法によるものを用意すれば良い。市販の白金触媒を利用しても良い。通常、白金触媒は炭素粉末担体に白金塩溶液を接触（含浸、滴下）させた後、還元処理して白金粒子を形成して製造される。尚、本発明に係る触媒の前駆体となる白金触媒については、担体上に白金が微細分散した状態にあることが好ましい。その様な、好適な分散状態の白金触媒を得るため、担体に白金塩溶液を接触させる際に、白金塩溶液と炭素粉末担体とを粉砕しつつ混合することが好ましい。
【００２６】
白金触媒へのコバルト及びジルコニウムの担持も、それ自体は一般的な触媒金属の担持方法によることができる。白金触媒にコバルト及びジルコニウムの金属塩溶液を接触させ、還元処理して白金粒子の近傍に金属状態のコバルト及びジルコニウムを析出させる。コバルトの金属塩溶液としては塩化コバルト６水和物、硝酸コバルト、酢酸コバルト４水和物等が使用でき、ジルコニウムの金属塩溶液としては硫酸ジルコニウム水和物、オキシ硝酸ジルコニウム(水和物)、塩化ジルコニル、酢酸ジルコニウム等が使用できる。このときの白金触媒とコバルト、ジルコニウム金属溶液の接触の順序は、特に限定されることはなく、いずれかの金属塩溶液を先に接触させても良いし、コバルト、ジルコニウムの金属塩溶液の混合液と白金触媒とを接触させても良い。
【００２７】
コバルト及びジルコニウムの担持量は、白金触媒の白金の担持量を考慮しつつ、コバルト及びジルコニウムの金属塩溶液の濃度によって調整できる。尚、比率の調整は、後述する酸処理を行うことを考慮し、コバルト及びジルコニウムの担持量を、設定した構成比よりも高めになるように設定することが好ましい。具体的には、設定した構成比に対して、コバルトでは１．５〜３倍程度、ジルコニウムでは１．５〜３倍程度となるように担持量を上乗せすると良い。
【００２８】
白金触媒へのコバルト及びジルコニウムの担持後は、必要に応じて乾燥処理を行った後、熱処理して各金属を合金化する。ここで合金化のための熱処理温度は９００℃以上１２００℃以下とする。９００℃未満の熱処理では合金化、特に、Ｐｔ、Ｃｏ、Ｚｒの合金相の形成が不十分であり活性に乏しい触媒となる。また、熱処理温度は高いほど３元合金の形成が進行しやすくなるが、１２００℃を超える熱処理は、触媒金属の粗大化が懸念されること、及び、設備的にも困難となることからこれを上限とした。この熱処理は非酸化性雰囲気で行うのが好ましく、特に還元雰囲気（水素ガス雰囲気等）で行うのが好ましい。
【００２９】
そして、本発明では、上記熱処理工程を経た触媒について、少なくとも１回酸化性溶液に接触させる。これにより、触媒金属表面のコバルト及びジルコニウムを溶出させ、表面のみコバルト及びジルコニウムの濃度を下げて耐久性が更に向上した触媒とすることができる。この酸化性溶液としては、硫酸、硝酸、亜リン酸、過ジルコニウム酸カリウム、過酸化水素、塩酸、塩素酸、次亜塩素酸、クロム酸等の溶液が好ましい。これらの酸化性溶液の濃度は、０．１〜１ｍｏｌ／Ｌとするのが好ましく、溶液に触媒を浸漬するのが好ましい。
【００３０】
酸化性溶液処理の条件としては、接触時間は、１〜１０時間が好ましく、処理温度は、４０〜９０℃が好ましい。尚、酸化性溶液処理は、触媒を酸化性溶液に１回接触させる場合のみならず、複数回繰り返し行っても良い。また、複数回の酸処理を行う場合には、処理ごとに溶液の種類を変更しても良い。
【発明の効果】
【００３１】
以上説明したように本発明に係る高分子固体電解質型燃料電池用の触媒は、Ｐｔ−Ｃｏ触媒にＺｒを添加する３元系触媒とし、コバルト及びジルコニウムの構成比率を限定することで初期活性及び耐久性に優れたものとなっている。
【図面の簡単な説明】
【００３２】
【図１】第２実施形態で製造したＰｔ−Ｃｏ−Ｚｒ合金触媒のＸ線回折パターンを示す図。
【図２】第３実施形態で製造したＰｔ−Ｃｏ−Ｚｒ合金触媒のＸ線回折パターンを示す図。
【発明を実施するための形態】
【００３３】
第１実施形態：ここでは、Ｐｔ触媒に対し、Ｃｏを第２の金属とし、更に、Ｚｒ等を第３の金属（Ｍ）として担持・合金化した３元系触媒（Ｐｔ−Ｃｏ−Ｍ触媒）を製造した。そして、触媒の活性評価を行い、好適な添加金属の確認を行った。触媒製造の基本工程は下記の通りである。
【００３４】
[白金触媒の担持] 
まず、前駆体となる白金触媒を製造した。ジニトロジアンミン白金硝酸溶液と純水と粉砕容器内に投入し、ここに担体となる炭素微粉末（比表面積９００ｍ２／ｇ）を粉砕しながら添加した。その後、還元剤として変性アルコール（９５％メタノール＋５％エタノール）を加え、混合溶液を約９５℃で６時間還流反応させて白金を還元した。その後、濾過、乾燥（１２５℃  １５時間）して洗浄し、白金触媒を得た。この白金触媒は、白金担持率４６．５質量％である。
【００３５】
[Ｃｏ、金属Ｍの担持] 
上記で用意した白金触媒にコバルトと第３金属Ｍを担持した。塩化コバルトと金属Ｍの塩化物又は硫酸塩をイオン交換水１００ｍＬに溶解させた金属塩溶液を作製し、ここに上記の白金触媒１０ｇを浸漬し、マグネティックスターラーにて攪拌した。そして、この溶液に濃度１質量％の水素化ホウ素ナトリウム（ＳＢＨ）溶液４００ｍＬを滴下し攪拌して還元処理し、白金触媒にコバルト、金属Ｍを担持した。その後、ろ過・洗浄・乾燥した。本実施形態では、各金属の担持量の比率を、Ｐｔ：Ｃｏ：Ｍ＝３：２：１とした。
【００３６】
[熱処理] 
Ｐｔ、Ｃｏ、金属Ｍの触媒金属を担持した触媒について、合金化のための熱処理を行った。本実施形態では、１００％水素ガス中で熱処理温度を９００℃として３０分の熱処理を行った。
【００３７】
[酸性溶液処理] 
熱処理語の触媒に対して、酸性溶液処理を行った。酸性溶液処理では、まず、熱処理後の触媒を、０．２ｍｏｌ／Ｌの硫酸水溶液中８０℃にて２時間処理した後、濾過・洗浄・乾燥した。そして、１．０ｍｏｌ／Ｌの硝酸水溶液中７０℃にて２時間処理した後、濾過・洗浄・乾燥した。更に、硝酸水溶液に処理をもう一回行い、洗浄しＰｔ−Ｃｏ−Ｍの３元系触媒を製造した。尚、本実施形態では、上記で製造した白金触媒にコバルトのみを添加・合金化したＰｔ−Ｃｏ触媒も製造している（Ｐｔ：Ｃｏ＝３：２で担持）。
【００３８】
そして、製造した各種のＰｔ−Ｃｏ−Ｍ３元系触媒について、製造後の初期活性と、加速劣化後の活性（耐久性）を評価するための性能試験を行った。これらの性能試験では、触媒からカソード電極（空気極）を製造して燃料電池（単セル）を作製し、そのＭａｓｓ  Ａｃｔｉｖｉｔｙを測定し、その結果に基づき評価を行った。燃料電池の作製において、プロトン伝導性高分子電解質膜を電極面積５ｃｍ×５ｃｍ＝２５ｃｍ2のカソードおよびアノード電極で挟み合わせた膜/電極接合体（Ｍｅｍｂｒａｎｅ  Ｅｌｅｃｔｒｏｄｅ  Ａｓｓｅｍｂｌｙ、ＭＥＡ）を作製した。活性測定前の前処理として、水素流量＝１０００ｍＬ/ｍｉｎ、酸素流量＝１０００ｍＬ/ｍｉｎ、セル温度＝８０℃、アノード加湿温度＝９０℃、カソード加湿温度＝３０℃の条件にて電流/電圧曲線を引いた。その後、本測定として、Ｍａｓｓ  Ａｃｔｉｖｉｔｙを測定した。試験方法は０．９Ｖでの電流値（Ａ）を測定し、電極上に塗布したＰｔ重量からＰｔ１ｇあたりの電流値（Ａ/ｇ-Ｐｔ）を求めてＭａｓｓ  Ａｃｔｉｖｉｔｙを算出した。
【００３９】
上記で初期活性を測定した後、触媒について耐久試験を行い、その後の活性耐を評価した。耐久試験は、作製した燃料電池のカソードのセル電位を三角波で掃引する加速劣化試験を行い、劣化後の活性（Ｍａｓｓ  Ａｃｔｉｖｉｔｙ）を測定した。加速劣化試験は、２００−６５０ｍＶの間を掃引速度４０ｍＶ／ｓで２０時間掃引して触媒金属表面をクリーニングし、その後、２００−６５０ｍＶの間を掃引速度１００ｍＶ／ｓで２４時間掃引させて劣化させた。そして、劣化後の触媒について、上記と同様にＭａｓｓ  Ａｃｔｉｖｉｔｙを測定した。
【００４０】
初期活性及び耐久試験後の活性の評価は、本実施形態で製造した各種のＰｔ−Ｃｏ−Ｍ３元系触媒、Ｐｔ−Ｃｏ触媒、及び、白金触媒について行った。そして、白金触媒の初期活性（Ｍａｓｓ  Ａｃｔｉｖｉｔｙ）の値を基準とし、これを１００として、各触媒の活性を評価した。この結果を表１に示す。
【００４１】
【表１】
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【００４２】
表１から、初期活性だけを見ると、Ｚｒの他にＴｉ、Ｈｆといった第４族元素の金属の添加が効果的であるといえる。但し、Ｔｉ、Ｈｆは耐久試験（４４時間耐久）を行うことで活性が低下する。耐久性を考慮すると、Ｚｒの添加が好ましいことが分かる。本実施形態では、Ｃｒ、Ｍｏ等の他の遷移金属や、Ａｇ、Ａｕ等の貴金属、Ｌａ、Ｃｅの希土類元素についても評価を行ったが、殆どが従来の白金触媒やＰｔ−Ｃｏ触媒に劣るものであった。以上の試験結果から、Ｐｔ−Ｃｏ触媒にＺｒを添加したＰｔ−Ｃｏ−Ｚｒ触媒は、従来の触媒より好適な初期活性及び耐久性は発揮されることが確認された。
【００４３】
第２実施形態：本実施形態では、Ｐｔ−Ｃｏ−Ｚｒ触媒について、各触媒金属の構成比を変化させたときの特性評価を行った。第１実施形態と同様の白金触媒を前駆体とし、塩化コバルトと硫酸ジルコニウムを吸着させた。ここでは、各金属のモル比について、Ｐｔ：Ｃｏ：Ｚｒ＝３：２：０．５（実施例２）、Ｐｔ：Ｃｏ：Ｚｒ＝３：２：１（実施例３）、Ｐｔ：Ｃｏ：Ｚｒ＝３：２：３（実施例４）となるようにした。そして、熱処理温度を１０５０℃に設定して熱処理を行い、第１実施形態と同様に酸性溶液処理を行ってＰｔ−Ｃｏ−Ｚｒ触媒を製造した。
【００４４】
尚、本発明においては、各触媒金属を担持して熱処理した後、酸性溶液処理にてＣｏ、Ｚｒの一部を溶解しているので、触媒製造後の金属含有量は、担持段階（仕込み段階）の比率と変化している。そこで、本実施形態で製造したＰｔ−Ｃｏ−Ｚｒ触媒について、各構成金属の含有量とモル比を測定した。この測定は、触媒をＩＣＰ分析により、各金属の含有量（質量％）を測定し、その結果から構成モル比を算出した。
【００４５】
そして、本実施形態で製造したＰｔ−Ｃｏ−Ｚｒ触媒について、初期活性と耐久試験後の活性を評価した。この評価試験の内容は第１実施形態と同様である。この結果を表２に示す。
【００４６】
【表２】
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【００４７】
実施例２〜実施例４のＰｔ−Ｃｏ−Ｚｒ触媒は、仕込みの際の触媒金属の担持量に応じて、各金属の比率（Ｐｔ：Ｃｏ：Ｚｒ）が相違している。いずれの触媒においても、Ｐｔ触媒及びＰｔ−Ｃｏ触媒に対して、初期活性及び耐久性の双方において優れた特性を発揮することが確認された。
【００４８】
次に、第２実施形態で製造した３種のＰｔ−Ｃｏ−Ｚｒ触媒について、ＸＲＤ分析を行って相構成を検討した。この分析では、Ｘ線回折装置ＪＥＯＬ製ＪＤＸ-８０３０を用いた。試料は微粉末状にしてガラス製セルに入れ、Ｘ線源としてＣｕ（ｋα線）、管電圧４０ｋＶ、管電流３０ｍＡ，２θ＝２０〜９０°までスキャン速度７°／ｍiｎ、ステップ角度０．１°で行った。
【００４９】
図１は、各触媒のＸ線回折パターンを示す。このＸＲＤプロファイルについて、Ｐｔ３Ｃｏのピーク位置と、ＺｒＯ２のピーク強度（Ｉｏ）とＰｔ３Ｃｏのピーク強度（Ｉａ）との比（Ｉｏ／Ｉａ）を算出したところ、以下の結果を得た。
【００５０】
【表３】
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【００５１】
図１及び表３から、Ｐｔ−Ｃｏ触媒へのＺｒの合金化によって、Ｐｔ３Ｃｏのピーク位置が高角度側にシフトすることが分かる。このＰｔ３Ｃｏのピーク位置のシフト量は、Ｚｒの比率が増加することで増大する傾向がある。今回の本願実施形態においては、実施例２、３、４はいずれも良好な触媒活性及び耐久性を有することが確認されており、このことから、Ｐｔ３Ｃｏのピーク位置の好適範囲として２θ＝４１．１０°以上４２．００°以下の領域が推定される。
【００５２】
また、ＺｒＯ２相の形成についてみると、Ｚｒの比率の増加によってＺｒＯ２相のピークが鮮明に発現していることが分かる。そして、実施例４の触媒活性から、ＺｒＯ２相のピーク強度としては、２θ＝４０.０°以上４２．０°以下の領域で現れるＰｔ３Ｃｏのピーク強度（Ｉａ）との比（Ｉｏ／Ｉａ）が１．３以下とすることが好ましいと考察される。
【００５３】
第３実施形態：ここでは、Ｐｔ−Ｃｏ−Ｚｒ触媒について、触媒金属担持後の熱処理温度の範囲について検討した。第１実施形態と同様にして、白金触媒にＣｏ及びＺｒを担持し（仕込み段階の比率：３：２：１）、その後、９００℃（第１実施形態（実施例１）、１０５０℃（実施例３）、１２００℃（実施例５）の３種の温度で熱処理した。そして、各々の熱処理後の触媒について、第１実施形態と同様に熱処理及び酸性溶液処理を行い、Ｐｔ−Ｃｏ−Ｚｒ触媒を製造した。製造した３種のＰｔ−Ｃｏ−Ｚｒ触媒について、触媒金属の構成比を測定した後、初期活性と耐久試験後の活性を評価した。この評価試験の内容は第１実施形態と同様である。この結果を表４に示す
【００５４】
【表４】
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【００５５】
この試験結果について、９００℃以上１２００℃以下で熱処理した各触媒は、従来のＰｔ−Ｃｏ触媒に対し、いずれも良好な初期活性及び耐久性を発揮する。そして、熱処理温度としては、耐久性において１０５０℃が最適であることが分かった。
【００５６】
そして、第３実施形態で製造した３種のＰｔ−Ｃｏ−Ｚｒ触媒について、第２実施形態と同じ条件にてＸＲＤ分析を行って相構成を検討した。図２は、各触媒のＸ線回折パターンを示す。このＸＲＤプロファイルについて、Ｐｔ３Ｃｏのピーク位置を算出したところ、以下の結果を得た。
【００５７】
【表５】
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【００５８】
Ｐｔ−Ｃｏ触媒へＺｒを合金化することでＰｔ３Ｃｏのピーク位置が高角度側にシフトするが、図２及び表５の結果から、Ｐｔ３Ｃｏのピーク位置のシフト量は、熱処理温度の上昇と共に増大する傾向があることがわかる。本実施形態においては、実施例１、３、５はいずれも良好な触媒活性及び耐久性を有することが確認されており、本実施形態の結果からも、Ｐｔ３Ｃｏのピーク位置の好適範囲として２θ＝４１．１０°以上４２．００°以下の領域がわかる。
【産業上の利用可能性】
【００５９】
本発明によれば、固体高分子形燃料電池の電極触媒として、耐久性の改善と初期発電特性の改善の双方を達成することができる。本発明は、燃料電池の普及に資するものであり、ひいては環境問題解決の基礎となるものである。
【図１】
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【図２】
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