(57)【要約】【課題】ヤード経由コークスを用いる場合であっても設備費用が高くならない高炉操業方法を提供する。【解決手段】本発明の高炉操業方法は、ヤード経由コークスを使用する高炉操業方法であって、ヤード経由コークスを必須とし、直送コークスを選択的に含む中心コークスを、高炉の中心部に装入する中心コークス装入工程（Ｓ１）と、ヤード経由コークスからなる塊コークスを、中心コークスと炉壁の間に、炉径方向に装入する塊コークス装入工程（Ｓ２）と、ヤード経由コークスからなり、粒度が塊コークスよりも小さいコークスである小塊コークスを混合した鉱石層を、中心コークスおよび塊コークス上に装入する鉱石層装入工程（Ｓ３）と、を実施し、中心コークス装入工程は、通常、中心コークスとして用いられる直送コークスの篩分け下限分級点に対し、８ｍｍ以上、１２ｍｍ以下大きい篩で分級した篩上のヤード経由コークスを装入する工程であることを特徴とする。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ヤード経由コークスを使用する高炉操業方法であって、
ヤード経由コークスを必須とし、直送コークスを選択的に含む中心コークスを、高炉の中心部に装入する中心コークス装入工程と、
ヤード経由コークスからなる塊コークスを、前記中心コークスと炉壁の間に、炉径方向に装入する塊コークス装入工程と、
ヤード経由コークスからなり、粒度が前記塊コークスよりも小さいコークスである小塊コークスを混合した鉱石層を、前記中心コークスおよび前記塊コークス上に装入する鉱石層装入工程と、
を実施し、
前記中心コークス装入工程は、通常、中心コークスとして用いられる直送コークスの篩分け下限分級点に対し、８ｍｍ以上、１２ｍｍ以下大きい篩で分級した篩上のヤード経由コークスを装入する工程であることを特徴とする高炉操業方法。
ここで、ヤード経由コークスとは、ヤードを経由して高炉に搬送されるコークス、直送コークスとは、ヤードを経由することなく、コークス製造工程からベルトコンベアを用いて高炉に搬送されるコークスをいう。
【請求項２】
請求項１に記載の高炉操業方法であって、
前記中心コークス装入工程は、装入する前記ヤード経由コークスが、篩分け下限分級点が、５３ｍｍ以上、５７ｍｍ以下の篩で分級した篩上であることを特徴とする、高炉操業方法。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載の高炉操業方法であって、
前記塊コークス装入工程は、装入する前記塊コークスが、篩分け下限分級点が、４３ｍｍ以上、４７ｍｍ以下の篩で分級した篩上であることを特徴とする、高炉操業方法。
【請求項４】
請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の高炉操業方法であって、
前記鉱石層装入工程は、装入する前記小塊コークスが、篩分け下限分級点が、４３ｍｍ以上、４７ｍｍ以下の篩で分級した篩下を、さらに篩分け下限分級点が、１３ｍｍ以上、１７ｍｍ以下の篩で分級した篩上であることを特徴とする、高炉操業方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は高炉操業方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
高炉の操業に用いられるコークスには、ヤードを経由して高炉に搬送されるヤード経由コークスと、コークス製造工程からベルトコンベア等を用いて高炉に搬送される直送コークスとがある。
【０００３】
このうち、ヤード経由コークスは、ヤードに一旦貯蔵された後にコークスとして製鉄等に用いている。
コークス製造工程で製造されたコークスをヤード経由にする理由は、一つは、製鉄所のコークス製造能力が、高炉に必要なコークス量より小さく、外部からコークスを購入する場合があるからである。この場合、輸送船から荷揚げされたコークスは、一旦、ヤードに貯蔵されるため、ヤード経由になる。
もう一つの理由は、高炉がメンテナンスで休風する時に、コークスがヤードに貯蔵される場合があるためである。
【０００４】
ヤードは、露天の保管場所であるため、雨天の際に雨水がコークスの内部まで浸透し、コークスの平均水分値が上昇する。
【０００５】
そのため、ヤード経由コークスは直送コークスと比較して水分の含有量が多く、高炉に装入すると温度の低下を招く場合がある。
【０００６】
ヤード経由コークスの水分量がどの程度かは、ヤード周辺の天候に左右されるため、ヤード経由コークスは直送コークスと比較して水分の含有量のばらつきを生じやすい。
【０００７】
水分量の多いヤード経由コークスは、原料の粒子に粉原料が水分によって付着しているため、篩等により分級を行っても粉原料が除去できない場合がある。水分を含んだ粉原料は篩の網に付着しやすいため、篩の目詰まりの原因となり、さらに原料の篩分けが困難になるという問題もある。
【０００８】
このように、ヤード経由コークスは直送コークスと比較して水分の点で問題を有している。
【０００９】
そこで、ヤード経由コークスを高炉に搬送する前に乾燥することにより、水分を除去することが行われている（特許文献１）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２０１０−０９６４９１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
しかしながら、特許文献１のようにヤード経由コークスを乾燥する場合、乾燥に必要な設備が必要になり、設備費用が高くなるという問題があった。
【００１２】
本発明は上記課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、ヤード経由コークスを用いる場合であっても設備費用が高くならない高炉操業方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明に係る高炉操業方法は、ヤード経由コークスを使用する高炉操業方法であって、ヤード経由コークスを必須とし、直送コークスを選択的に含む中心コークスを、高炉の中心部に装入する中心コークス装入工程と、ヤード経由コークスからなる塊コークスを、前記中心コークスと炉壁の間に、炉径方向に装入する塊コークス装入工程と、ヤード経由コークスからなり、粒度が前記塊コークスよりも小さいコークスである小塊コークスを混合した鉱石層を、前記中心コークスおよび前記塊コークス上に装入する鉱石層装入工程と、を実施し、前記中心コークス装入工程は、通常、中心コークスとして用いられる直送コークスの篩分け下限分級点に対し、８ｍｍ以上、１２ｍｍ以下大きい篩で分級した篩上のヤード経由コークスを装入する工程であることを特徴とする。
ここで、ヤード経由コークスとは、ヤードを経由して高炉に搬送されるコークス、直送コークスとは、ヤードを経由することなく、コークス製造工程からベルトコンベアを用いて高炉に搬送されるコークスをいう。
【００１４】
この発明によれば、高炉の通気性を大きく左右する中心コークスの、篩分け下限分級点を大きくすることにより、中心コークスの空隙率が高くなる。これにより、ヤード経由コークスを多量に使用する場合でも、乾燥設備を新設せずに通気性を確保できる。空隙率を高くするコークスを中心コークスのみとすることにより、空隙率の上昇による歩留の悪化を最小限にできる。
【００１５】
本発明では、前記中心コークス装入工程は、装入する前記ヤード経由コークスが、篩分け下限分級点が、５３ｍｍ以上、５７ｍｍ以下の篩で分級した篩上であるのが好ましい。
【００１６】
この発明によれば、中心コークスの、篩分け下限分級点を大きくすることにより、中心コークスの空隙率が高くなる。これにより、ヤード経由コークスを１００％使用する場合でも、乾燥設備を新設せずに通気性を確保できる。
【００１７】
本発明では、前記塊コークス装入工程は、装入する前記塊コークスが、篩分け下限分級点が、４３ｍｍ以上、４７ｍｍ以下の篩で分級した篩上であるのが好ましい。
【００１８】
この発明によれば、塊コークスの空隙率を、直送コークスを用いる場合と同程度にするので、中心コークスの空隙率の上昇による歩留の悪化を最小限にできる。
【００１９】
本発明では、前記鉱石層装入工程は、装入する前記小塊コークスが、篩分け下限分級点が、４３ｍｍ以上、４７ｍｍ以下の篩で分級した篩下を、さらに篩分け下限分級点が、１３ｍｍ以上、１７ｍｍ以下の篩で分級した篩上であるのが好ましい。
【００２０】
この発明によれば、小塊コークスの原料として塊コークスの分級の篩下を用いることにより、分級による歩留の悪化を抑制できる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本実施形態に係る高炉操業方法の概要を説明するための図。
【図２】本実施形態に係る高炉操業方法を説明するためのフロー図。
【図３】実施例および比較例に用いた中心コークス、塊コークス、および小塊コークスの分級後の粒度分布を示す図である。
【図４】実施例および比較例の中心コークスのヤード経由コークス比率と、空隙率の関係を、鈴木・一田モデルを用いて計算した結果を示す図。
【図５】実施例および比較例の中心コークスのヤード経由コークス比率と、圧力損失の関係を、エルガンの式を用いて計算した結果を示す図。
【図６】中心コークスの篩分け下限分級点と組成を変えた場合のガス流指数を計算した結果を示す図。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
以下、図面に基づき本発明に好適な実施形態について詳細に説明する。
まず、実施形態の説明の前に、高炉への原料装入方法について、簡単に説明する。
高炉への原料装入方法には、一般的に、鉱石（Ｏ）とコークス（Ｃ）を交互に層状に装入して１チャージとする（Ｃ、Ｏ１）装入がある。コークスまたは鉱石を２以上のバッチに分け１チャージとする（Ｃ１、Ｃ２、Ｏ１）、（Ｃ１、Ｏ１、Ｃ２、Ｏ２）、（Ｃ１、Ｃ２、Ｏ１、Ｏ２）装入もある。
【００２３】
本実施形態では、（Ｃ１、Ｃ２、Ｏ１）の３バッチ装入を前提として説明するが、中心コークス（Ｃ１）を装入する方法であれば、その他のバッチ装入においても、本発明は適用できる。
【００２４】
次に、本実施形態に係る高炉操業方法の概要について図１および図２を参照して説明する。
【００２５】
図１に示すように、高炉操業では、鉱石層１３とコークス層９を交互に装入して積層する。
【００２６】
具体的には、まず高炉の中心部近辺に中心コークス１１（Ｃ１）を装入する（図２のＳ１、中心コークス装入工程）。中心コークス１１（Ｃ１）を装入するのは、高炉中心流を確保するためである。
次に、中心コークス１１と炉壁の間に、炉径方向に塊コークス１５（Ｃ２）を装入する（図２のＳ２、塊コークス装入工程）。
次に、小塊コークス１７を混合した鉱石層１３（Ｏ１）を、中心コークス１１および塊コークス１５上に装入する（図２のＳ３、鉱石層装入工程）。
【００２７】
その後は中心コークス１１（Ｃ１）の装入、塊コークス１５（Ｃ２）の装入、鉱石層１３（Ｏ１）の装入を繰り返す。
【００２８】
図１に示すように、本実施形態に係る高炉操業方法では鉱石層１３（Ｏ１）に小塊コークス１７を混合させている。鉱石層１３（Ｏ１）に小塊コークス１７を混合させるのは、鉱石層１３（Ｏ１）の通気性向上と鉱石の還元性の向上を図るためである。
【００２９】
本実施形態では中心コークス１１として、ヤード経由コークスを必須とし、直送コークスを選択的に含むコークスを使用する。塊コークス１５および小塊コークス１７としてヤード経由コークスを使用する。
【００３０】
ヤード経由コークスとは、ヤードを経由して高炉に搬送されるコークスをいう。
直送コークスとは、ヤードを経由することなく、コークス製造工程からベルトコンベアを用いて高炉に搬送されるコークスをいう。
【００３１】
さらに、本実施形態においては、中心コークス１１において、ヤード経由コークスは、直送コークスに対し篩分け下限分級点が大きい。
中心コークス１１、塊コークス１５および小塊コークス１７をこのような構成とする理由は以下の通りである。
【００３２】
本実施形態では、ヤード経由コークスの比率を極限まで高めた高炉の操業を意図している。理想としては、ヤード経由コークスの比率を１００％とする操業を意図している。
しかしながら、ヤード経由コークスは直送コークスと比べて水分のばらつきが大きいため、小粒径のコークスが、いわゆる「まぶりつき粉」として大粒径のコークスに付着して、通気性を悪化させることがある。
【００３３】
そのため、ヤード経由コークスの比率を高めた高炉操業においては、コークスの空隙率を確保し、高炉のガス流を安定化させる必要がある。
そのためには、中心コークス１１（Ｃ１）および塊コークス１５（Ｃ２）の小粒径のコークスを排除し、篩分け下限分級点を大きくすることが考えられる。
【００３４】
一方で、篩分け分級点を大きくすると中心コークス１１（Ｃ１）、および塊コークス１５（Ｃ２）へのコークスの供給量が少なくなる。篩下も多くなるため、歩留も悪くなる。
【００３５】
そこで、ヤード経由コークスの比率を高めつつ、高炉へのコークス供給量を確保し、歩留の悪化も抑制するために、塊コークス１５（Ｃ２）および小塊コークス１７をヤード経由コークスとし、篩分け下限分級点は変更しないこととした。中心コークス１１（Ｃ１）は篩分け下限分級点を大きくし、ヤード経由コークスを含む構成とした。
以上が本実施形態に係る高炉操業方法の概要である。
【００３６】
次に、本実施形態に係る高炉操業方法における、中心コークス１１、塊コークス１５、小塊コークス１７の好ましい条件について説明する。
【００３７】
＜中心コークス１１＞
中心コークス１１は、高炉の中心部近辺に装入するコークスであり、ヤード経由コークスを必須とし、直送コークスを選択的に含む。好ましくはヤード経由コークスのみを用いる。
中心コークス１１は、装入するヤード経由コークスが、通常、中心コークス１１として用いられる直送コークスの篩分け下限分級点に対し、８ｍｍ以上、１２ｍｍ以下大きい篩の篩上であるのが望ましい。理由は、高炉のガス流を安定化させるためである。
例えば、直送コークスの篩分け下限分級点が４５ｍｍの場合、ヤード経由コークスの篩分け下限分級点は５３ｍｍ以上、５７ｍｍ以下になる。
【００３８】
＜塊コークス１５＞
塊コークス１５は、鉱石層１３と鉱石層１３の間に、炉径方向に装入するコークスであり、ヤード経由コークスからなる。
塊コークス１５において、ヤード経由コークスの篩分け下限分級点は、通常、塊コークス１５として用いられる直送コークスの篩分け下限分級点と同じでよい。例えば４３ｍｍ以上、４７ｍｍ以下である。このような下限分級点にすることにより、塊コークス１５の空隙率が、直送コークスを用いる場合と同程度になるので、中心コークス１１の空隙率の上昇による歩留の悪化を最小限にできる。
【００３９】
＜小塊コークス１７＞
小塊コークス１７は鉱石層１３に混合させるコークスであり、ヤード経由コークスからなる。小塊コークス１７は、平均粒径が塊コークス１５よりも小さいコークスであり、塊コークス１５を分級する際の篩下を原料とするのが好ましい。これにより、分級による歩留の悪化を抑制できる。
例えば、塊コークス１５の篩分け下限分級点が４３ｍｍ以上、４７ｍｍ以下の場合は、下限分級点が４３ｍｍ以上、４７ｍｍ以下の篩で分級した篩下を、篩分け下限分級点１３ｍｍ以上、１７ｍｍ以下の篩で分級した篩上を用いる。
小塊コークス１７において、ヤード経由コークスの篩分け下限分級点は、通常、小塊コークス１７として用いられる直送コークスの篩分け下限分級点と同程度でよい。
【００４０】
以上が本実施形態に係る高炉操業方法における、中心コークス１１、塊コークス１５、小塊コークス１７の好ましい条件である。
【００４１】
このように、本実施形態では、中心コークス１１がヤード経由コークスを含んでおり、中心コークス１１におけるヤード経由コークスの篩分け下限分級点が、直送コークスの篩分け下限分級点に対し、８ｍｍ以上、１２ｍｍ以下大きい。
そのため、ヤード経由コークスを多量に使用する場合でも、乾燥設備を新設せずに通気性を確保できる。
また、本実施形態では、空隙率を高くするコークスを中心コークス１１のみとすることにより、空隙率の上昇による歩留の悪化を最小限にできる。
【実施例】
【００４２】
以下、実施例に基づき、本発明を具体的に説明する。ただし、本発明は実施例および実施形態に限定されない。当業者であれば、本発明の範囲内で各種変形例および改良例に想到するのは当然のことであり、これらも本発明に含まれる。
【００４３】
まず、本実施形態に係る中心コークス１１、塊コークス１５、小塊コークス１７を高炉に装入したと仮定した場合の空隙率および圧力損失を計算した。具体的な手順は以下の通りである。
【００４４】
＜空隙率および圧力損失計算＞
細粒と粗粒の焼結鉱が混合している鉱石層１３の、空隙率εcを算出する方法としては、下記の式（１）〜式（４）の鈴木・一田モデルがある。鈴木・一田モデルには、一田他、「焼結鉱およびコークスの層空隙率と形状係数の推定」、鉄と鋼、第７７年（１９９１）、第１０号、ｐ１５６１で詳説されている。その概要は以下の通りである。
【００４５】
ある粒子の空隙率εｊは、部分的な空隙率ε（ｊ、１）、ε（ｊ、２）、ε（ｊ、３）、・・・ε（ｊ、ｍ）に複合混合分率Ｓｋをかけたものの総和であるとする。層全体の空隙率εcは、個々の空隙率εｊに、体積基準の混合分率Ｓｖｊをかけたものの総和で計算する。ここで、複合混合分率Ｓｋを求める式の係数γとして０．４を用いる。なぜならば、この一田式モデルの場合、γ＝０．４が一番精度の高い結果が得られるからである。
【００４６】
【数１】
2018178165.tif 000003
【００４７】
本実施例では式（１）〜式（４）を用いて、以下の手順で空隙率を計算した。まず、表１に示す粒度分布のヤード経由コークスと直送コークスを用意した。
【００４８】
【表１】
2018178165.tif 000004
【００４９】
次に、中心コークス１１の篩分け下限分級点を４５ｍｍ（変更前）と５５ｍｍ（変更後）に設定し、ヤード経由コークスを篩にかけ、篩上を中心コークス１１とした。
塊コークス１５はヤード経由コークスのみを用い、篩分け下限分級点は４５ｍｍとした。
小塊コークス１７はヤード経由コークスのみを用い、塊コークスの篩下を、さらに篩分け下限分級点１５ｍｍで分級した篩上を用いた。
【００５０】
分級後の中心コークス１１、塊コークス１５、小塊コークス１７の粒度分布を図３に示す。なお、以下の説明では篩分け下限分級点の変更前を「比較例」と記載し、篩分け下限分級点の変更後を「実施例」と記載する。
なお、分級後の中心コークス１１、塊コークス１５、小塊コークス１７の量（質量％）は表２に示すように、篩分け下限分級点の変更前後で等しくなるようにした。
【００５１】
【表２】
2018178165.tif 000005
【００５２】
次に、中心コークス１１における、ヤード経由コークスの比率（質量％）を変化させ、鈴木・一田モデルを用いて中心コークスの空隙率を計算した。結果を図４に示す。なお、本発明では、中心コークス１１はヤード経由コークスを必須とする。そのため、図４の実施例におけるヤード経由コークス比率が０％のものは、厳密には本発明品ではないが、便宜的に実施例に含める（図５も同様）。
【００５３】
図４に示すように、実施例と比較例のいずれも、ヤード経由コークスの比率が高くなると空隙率が低下していた。実施例は比較例よりも空隙率が高かった。実施例でヤード経由コークス比率を１００％にした場合の空隙率は、比較例でヤード経由コークス比率を０％とした場合の空隙率と同程度であった。
【００５４】
この結果から、中心コークス１１の篩分け下限分級点を１０ｍｍ程度大きくすれば、ヤード経由コークス比率が１００％でも、ヤード経由コークス比率が０％の場合と同程度の空隙率となることが分かった。
【００５５】
次に、空隙率を以下のエルガンの式（５）に代入して、実施例と比較例の中心コークスの圧力損失（通気抵抗）を計算した。結果を図５に示す。図５のヤード経由コークス比率の単位は質量％である。
【００５６】
【数２】
2018178165.tif 000006
【００５７】
図５に示すように、実施例と比較例のいずれも、ヤード経由コークスの比率（質量％）が高くなると通気抵抗が上昇していた。実施例は比較例よりも通気抵抗が小さかった。実施例でヤード経由コークス比率を１００％にした場合の通気抵抗は、比較例でヤード経由コークス比率を０％とした場合の通気抵抗と同程度であった。
【００５８】
この結果から、中心コークス１１の篩分け下限分級点を１０ｍｍ程度大きくすれば、ヤード経由コークス比率が１００％でも、ヤード経由コークス比率が０％の場合と同程度の通気抵抗となることが分かった。
【００５９】
＜ガス流指数の変化＞
次に、中心コークス１１のコークス種および篩分け下限分級点と、ガス流指数との関係を計算した。ここでいうガス流指数とは、高炉を３つの領域に分割した場合における炉頂でのガス流速の割合を示す値である。
まず、中心コークス１１として、表３に示す３種類を用意した。塊コークス１５、小塊コークス１７は、＜空隙率および圧力損失計算＞と同じ下限分級点の、ヤード経由コークス１００％とした。
【００６０】
【表３】
2018178165.tif 000007
【００６１】
次に、高炉を炉径方向に中心領域、中間領域、周辺領域の３つの領域に径方向に等距離になるように分割した。各領域について、奥野他、「ベルレス装入法における装入物分布推定モデルの開発」、鉄と鋼、第７３年、（１９８７）、第１号、ｐ９１−９８の記載に基づきガス流指数を求めた。その概要は以下の通りである。
【００６２】
まず、装入物の分布について、以下の仮定を置いた。
１．装入物の堆積は、全投入量を小分割して得られる仮想の単位量が、逐次積み上がることにより進む。
２．堆積層が示す粒度偏析は高さ方向では生じない。
３．ガスはプラグフロー（押し出し流）で流れる。
【００６３】
次に、仮想の単位量の装入物を堆積させた場合の粒径分布を以下の式（６）〜式（９）から求めた。
ln(Xn/(1-Xn))=-αlm+β…（６）
αcL=8.70×10-3(Vs2/Lg)-0.50(dp/L)-0.59(H/L)0.17tanφ0.46(1-u/umf)0.46…（７）
αwL=4.59×10-3(Vs2/Lg)-0.57(dp/L)-0.58(H/L)0.19tanφ0.69(1-u/umf)0.55…（８）
Vs=W/(2πRL)…（９）
ここで、
Xn：注目する粒径以下の装入物重量比率
lm：装入物流れ方向への距離(m)
α：比例定数（1/m）
β：定数（1/m）
αc：炉心側に向かう勾配（1/m）
αw：炉壁側に向かう勾配（1/m）
L：シュートが１旋回する際の装入量が示す堆積層厚(m)
dp：装入物算術平均粒径(m)
H：装入線からの深さ(m)
φ：装入物の安息角(°)
u：ガス空塔速度(m/s)
umf：ガス流動化開始速度(m/s)
W：装入物供給速度(m3/s)
R：炉軸から装入物落下点までの水平距離(m)
g：重力加速度(m/s2)
【００６４】
求めた粒径分布に基づき、ガス流速分布を求めた。ガス流速分布に基づき、堆積層の表面形状を修正した。
このような計算を、全投入量分だけ行い、ガス流速分布を求めた。
最後に、ガス流速分布から、各領域のガス流速を百分率に換算し、ガス流指数とした。具体的には、以下の式（１０）〜（１３）からガス流指数を求めた。
合計ガス流速＝中心領域平均流速＋中間領域平均流速＋周辺領域平均流速…（１０）
中心ガス流指数＝（中心領域平均流速）／（合計ガス流速）×１００…（１１）
中間ガス流指数＝（中間領域平均流速）／（合計ガス流速）×１００…（１２）
周辺ガス流指数＝（周辺領域平均流速）／（合計ガス流速）×１００…（１３）
結果を図６に示す。
【００６５】
図６に示すように、中心コークスＡを用いた場合に対して、中心コークスＢを用いた場合は、中心ガス流指数が低下していた。中間ガス流指数および周辺ガス流指数は、上昇していた。
この結果からは、ヤード経由コークスの使用により、中心コークス１１における通気性が悪化し、ガスが中心領域から中間領域や周辺領域に流れていることが示唆された。
【００６６】
中心コークスＡ、Ｂを用いた場合に対して、中心コークスＣを用いた場合は、中心ガス流指数が上昇していた。中間ガス流指数および周辺ガス流指数は低下していた。
この結果からは、ヤード経由コークスの篩分け下限分級点を大きくしたことにより、中心コークス１１の空隙率が上昇し、ガスが中心領域に流れていることが示唆された。また、ヤード経由コークスを１００％使用する場合であっても、中心コークス１１の篩分け下限分級点を上昇させれば、通気性は十分に確保できることが分かった。
【００６７】
＜実炉による圧力損失測定＞
次に、実施例および比較例において、中心コークスのコークス種をヤード経由コークス１００％として、コークスおよび鉱石を高炉に装入して操業を行い、圧力損失を比較した。
まず、高炉として、容積が４８００ｍ3級の大型高炉を用いた。
この高炉に＜空隙率および圧力損失計算＞で計算に用いたものと、同じ鉱石およびコークスを同じ質量比で装入し、送風温度１２００℃、送風湿度２５ｇ／Ｎｍ3、送風量６０００Ｎｍ3／ｍｉｎ、酸素使用量１００００Ｎｍ3／ｈ、微粉炭吹込み量１６０ｋｇ／ｔで操業を行い、圧力損失を実測した。
結果を表４に示す。
【００６８】
【表４】
2018178165.tif 000008
表４に示すように、実炉においても実施例の方が、圧力損失が小さくなっていた。
【符号の説明】
【００６９】
１１…中心コークス、１３…鉱石層、１５…塊コークス、１７…小塊コークス。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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