(57)【要約】【課題】流路の細径化と分流均一化による熱交換効率の向上を両立させた熱交換器及びそれを用いた冷凍システムを提供する。【解決手段】熱交換器を構成するプレートフィン２ａに凹状溝を設けて第１流体流路１１群を形成し、かつ、上記第１流体流路群と繋がる出口側のヘッダ開口８ｂに分流制御管２４を設けた構成としてある。これにより、第１流体流路の流路断面積の細径化を図って熱交換効率を向上することができるとともに、各第１流体流路へ設計通り確実に第１流体を分流させることができ、分流均一化による熱交換効率の向上が加わってその熱交率を高いものとすることができる。【選択図】図１４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１流体が流れる流路を有するプレートフィン積層体の各プレートフィン積層間に第２流体を流して、前記第１流体と前記第２流体との間で熱交換する熱交換器であって、
前記プレートフィン積層体のプレートフィンは、前記第１流体が並行に流れる複数の第１流体流路を有する流路領域と、前記流路領域の各第１流体流路に連通するヘッダ流路を有したヘッダ領域と、を備えるとともに、前記第１流体流路は前記プレートフィンに凹状溝を設けて形成し、かつ、前記ヘッダ流路は入口側ヘッダ流路と出口側ヘッダ流路とを備え、第１流体の蒸発出口となる前記出口側ヘッダ流路に前記第１流体を第１流体流路に分流する第１流体分流管を設けた熱交換器。
【請求項２】
第１流体分流管は複数の第１流体分流口を設けて構成し、前記第１流体分流口は第１流体入口側の開口面積を第１流体出口側の開口面積よりも大きく設定した請求項１に記載の熱交換器。
【請求項３】
プレートフィンに形成した第１流体流路は略Ｕ字状にＵターンさせて前記第１流体流路と連通するヘッダ領域をプレートフィンの一端部側に纏めた請求項１または２に記載の熱交換器。
【請求項４】
冷凍サイクルを構成する熱交換器を前記第１〜第３のいずれかに記載の熱交換器とした冷凍システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は熱交換器およびそれを用いた冷凍システムに関し、特に、冷媒が流れる板状のプレートフィンを積層して構成されたプレートフィン積層型の熱交換器とそれを用いた冷凍システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に空気調和機や冷凍機等の冷凍システムは、圧縮機によって圧縮した冷媒を凝縮器や蒸発器等の熱交換器に循環させ第２流体と熱交換させて冷房もしくは暖房を行うが、前記熱交換器の熱交換効率によってシステムとしての性能や省エネ性が大きく左右される。従って、熱交換器は高効率化が強く求められている。
【０００３】
この熱交換器の高効率化は、その手法の一つとしては熱交換流体が流れる伝熱管の細径化があり、また他の手法の一つとしては各伝熱管へ分流する冷媒を例えば均一に分流することがある。
【０００４】
このような中にあって、冷凍システムの熱交換器は、一般的には、フィン群に伝熱管を貫通させて構成したフィンチューブ型熱交換器を用いており、その伝熱管の細径化を図って熱交換効率の向上及び小型化が進められている（例えば、特許文献１参照）。
【０００５】
一方、熱交換効率向上のための熱交換流体の分流は、各伝熱管へ熱交換流体を案内するヘッダ流路に分流制御管を組み込んで各伝熱管への冷媒の分流を均一し熱交換効率の向上を図っている（例えば、特許文献２参照）。
【０００６】
図２９は上記特許文献１記載の熱交換器を示し、この熱交換器１００は、フィン群１０１に伝熱管１０２を貫通させて構成してあって、その冷媒入口側ヘッダ管１０３に分流制御管１０４が設けてある。分流制御管１０４には複数の冷媒分流口１０５が列設してあり、冷媒分流口１０５の大きさを冷媒入口から離れるに従い小さくなるようにして、各伝熱管１０２に流れる冷媒を均一に分流させるようになっている。
【０００７】
この熱交換器は冷媒の分流を冷媒入口側で行っているので、圧力損失増による冷媒温度の上昇を抑制しつつ各伝熱管へと分流するようになり、各分流制御管へ例えば均等に分流することができ、熱交換効率を向上させることができる、というものである（冷媒の分流を冷媒出口側で行うと、圧力損失（以下、圧損と略称する）が大きくなって冷媒温度が高くなり熱交換させる第２流体との温度差が少なくなって分流の均一化による熱交換効率の向上効果を相殺し逆に熱交換効率を低下させてしまうため冷媒入口側で冷媒を分流している）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２０１０−７８２８９号公報
【特許文献２】特開２０１２−２０７９１２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかしながら、上記特許文献１記載のフィンチューブ型熱交換器は、その伝熱管が管であるが故に細径化に限度があり、伝熱管の細径化による熱交換効率の向上は限界に近づきつつある。
【００１０】
しかしこの伝熱管は、プレートフィン積層型熱交換器であれば容易に細径化できる。すなわち、プレートフィン積層型熱交換器は、プレートフィンに凹状溝をプレス成形して伝熱管に相当する流路を形成しているので、当該流路の断面積を小さくすることは容易であり、その流路はフィンチューブ型熱交換器の伝熱管に比べさらに小さくできる。
【００１１】
そこで出願人は流路を有するプレートフィンを積層して構成したプレートフィン積層型熱交換器に特許文献２に記載の分流制御管を組み合わせて熱交換効率の向上を図ることを検討した。
【００１２】
しかしながら、上記プレートフィン積層型熱交換器のヘッダ流路に分流制御管を組み込んでも分流制御管による分流効果が十分に発揮されず、分流による熱交換効率の向上に大きな課題があることを見いだした。
【００１３】
本発明はこのような点に鑑み鋭意検討して流路の細径化と分流効果による熱交換効率の向上を両立させたもので、高効率な熱交換器及びそれを用いた高性能な冷凍システムの提供を目的としたものである。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明は、上記目的を達成するため、熱交換器は、第１流体が流れる流路を有するプレートフィン積層体の各プレートフィン積層間に第２流体を流して、前記第１流体と前記第２流体との間で熱交換する熱交換器であって、
前記プレートフィン積層体のプレートフィンは、前記第１流体が並行に流れる複数の第１流体流路を有する流路領域と、前記流路領域の各第１流体流路に連通する入口側ヘッダ流路と出口側ヘッダ流路とを有したヘッダ領域と、を備えるとともに、前記第１流体流路は前記プレートフィンに凹状溝を設けて形成し、
かつ、第１流体の蒸発出口となる前記出口側ヘッダ流路に分流制御管を設けた構成としてある。
【００１５】
これにより、第１流体流路の流路断面積の細径化を図って熱交換効率を向上することができるとともに、各第１流体流路へ設計通り確実に第１流体を分流させることができ、分流均一化による熱交換効率の向上が加わってその熱交換効率を高いものとすることができる。すなわち、このプレートフィン積層型の熱交換器は、第１流体流路を細径化したことによって第１流体の圧損がヘッダ流路側よりヘッダ出口側の方が数倍も大きくなる。一方、第１流体の分流は圧損の分布状況によって大きく影響される。そのため、このプレートフィン積層型熱交換器は既述したように、分流制御管を従来からの常識である入口側ヘッダ流路に設けても出口側ヘッダ流路の圧損が数倍も高いため第１流体流路を流れる第１流体は出口側ヘッダ流路の圧損に依拠することになるので、設計通りに分流できなかった。しかしながら本発明では、前記入口・出口側ヘッダ流路での圧損差の大きさ及び圧損分布状況の把握に基づき分流制御管を圧損が高い出口側ヘッダ流路に設けているので、分流に大きな影響を与える数倍も高い出口側ヘッダ流路内の圧損分布を制御して分流を均一化でき、分流均一化による熱交換効率の向上も達成することができる。
【発明の効果】
【００１６】
本発明は、上記構成により、流路の細径化と分流均一化を両立させて、熱交換効率の高い熱交換器及びそれを用いた省エネ性の高い高性能な冷凍システムを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明の実施の形態１におけるプレートフィン積層型熱交換器の外観を示す斜視図
【図２】同プレートフィン積層型熱交換器を上下に分離した状態で示す分解斜視図
【図３】同プレートフィン積層型熱交換器の分解斜視図
【図４】同プレートフィン積層型熱交換器から分流制御管を抜き出した状態を示す斜視図
【図５】同プレートフィン積層型熱交換器のヘッダ領域部分を示す側面図
【図６】図１のＡ−Ａ断面図
【図７】図１のＢ−Ｂ断面図
【図８】図２のＣ−Ｃ断面図
【図９】本発明の実施の形態１におけるプレートフィン積層型熱交換器における流入出管の接続部分とヘッダ開口部分を切断して示す斜視図
【図１０】同プレートフィン積層型熱交換器におけるプレートフィン積層体の冷媒流路群部分を切断して示す斜視図
【図１１】同プレートフィン積層型熱交換器における冷媒流路群部分を切断して示す斜視図
【図１２】同プレートフィン積層型熱交換器におけるプレートフィン積層体の位置決め用ボス孔部分を切断して示す斜視図
【図１３】同プレートフィン積層型熱交換器におけるプレートフィン積層体のヘッダ開口部分を切断して示す斜視図
【図１４】同プレートフィン積層型熱交換器のプレートフィン積層体における分流制御管挿入部分を示す斜視図
【図１５】同プレートフィン積層型熱交換器における分流制御管の斜視図
【図１６】同プレートフィン積層型熱交換器の分流制御管部分を示す断面図
【図１７】同プレートフィン積層型熱交換器のプレートフィン積層体を構成するプレートフィンの平面図
【図１８】同プレートフィンのヘッダ領域を示す拡大平面図
【図１９】同プレートフィンの構成を一部を拡大して示す分解図
【図２０】同プレートフィンの平面図で、（ａ）は第１プレートフィンの平面図、（ｂ）は第２プレートフィンの平面図、（ｃ）は第１、第２両フィンプレートを重ねたときの状態を説明するための平面図
【図２１】同プレートフィンの流路領域に設けた突起を示す拡大斜視図
【図２２】同プレートフィンの冷媒流路Ｕターン側端部に設けた突起を示す拡大斜視図
【図２３】本発明の実施の形態２におけるプレートフィン積層型熱交換器の外観を示す斜視図
【図２４】同プレートフィン積層型熱交換器のプレートフィン積層体を構成するプレートフィンの平面図
【図２５】同プレートフィン積層型熱交換器におけるプレートフィンの構成を一部を拡大して示す分解図
【図２６】同プレートフィン積層型熱交換器におけるプレートフィン積層体の冷媒流路群部分を切断して示す斜視図
【図２７】本発明のプレート積層型熱交換器を用いた空気調和機の冷凍サイクル図
【図２８】同空気調和機の概略断面図
【図２９】従来の熱交換器の断面図
【発明を実施するための形態】
【００１８】
第１の発明は、熱交換機であり、この熱交換器は、第１流体が流れる流路を有するプレートフィン積層体の各プレートフィン積層間に第２流体を流して、前記第１流体と前記第２流体との間で熱交換する熱交換器であって、
前記プレートフィン積層体のプレートフィンは、前記第１流体が並行に流れる複数の第
１流体流路を有する流路領域と、前記流路領域の各第１流体流路に連通する入口側ヘッダ流路と出口側ヘッダ流路とを有したヘッダ領域と、を備えるとともに、前記第１流体流路は前記プレートフィンに凹状溝を設けて形成し、
かつ、第１流体の蒸発出口となる前記出口側ヘッダ流路に分流制御管を設けた構成としてある。
【００１９】
これにより、第１流体流路の流路断面積の細径化を図って熱交換効率を向上することができるとともに、各第１流体流路へ設計通り確実に第１流体を分流させることができ、分流均一化による熱交換効率の向上が加わってその熱交換効率を高いものとすることができる。すなわち、このプレートフィン積層型の熱交換器は、第１流体流路を細径化したことによって第１流体の圧損がヘッダ流路側よりヘッダ出口側の方が数倍も大きくなる。一方、第１流体の分流は圧損の分布状況によって大きく影響される。そのため、このプレートフィン積層型熱交換器は既述したように、分流制御管を従来からの常識である入口側ヘッダ流路に設けても出口側ヘッダ流路の圧損が数倍も高いため第１流体流路を流れる第１流体は出口側ヘッダ流路の圧損に依拠することになるので、設計通りに分流できなかった。しかしながら本発明では、前記入口出口側ヘッダ流路での圧損差の大きさ及び圧損分布状況の把握に基づき分流制御管を圧損が高い出口側ヘッダ流路に設けているので、分流に大きな影響を与える数倍も高い出口側ヘッダ流路内の圧損分布を制御して分流を均一化でき、分流均一化による熱交換効率の向上も達成することができる。
【００２０】
第２の発明は、第１の発明において、前記分流制御管は複数の第１流体分流口を有していて、当該第１流体分流口は第１流体入口側の開口面積が第１流体出口側の開口面積よりも大きい構成としてある。
【００２１】
これにより、第１流体入口側近くの第１流体流路と第１流体出口側近くの第１流体流路間に生じる流体流量の偏りを抑制して第１流体量を均等化でき、熱交換効率を更に向上させることができるとともに、分流口を開けるだけの簡単な筒構成により第１流体出口側部分における圧損等を制御して第１流体の確実な分流ができ、安価に提供することができる。
【００２２】
第３の発明は、第１または第２の発明において、前記プレートフィンに形成した第１流体流路は略Ｕ字状にＵターンさせて前記第１流体流路と連通する入口側のヘッダ流路と出口側のヘッダ流路をプレートフィンの一端部側に纏めた構成としてある。
【００２３】
これにより、プレートフィンを長くすることなく第１流体流路を長くして第１流体の熱交換量を増大させ、熱交換効率を向上させることができるとともに、熱交換器のさらなる小型化も推進できる。
【００２４】
第４の発明は冷凍システムであり、この冷凍システムは冷凍サイクルを構成する熱交換器を前記第１〜第３のいずれかの発明に記載の熱交換器としたものである。
【００２５】
これにより、この冷凍システムは、熱交換器の熱交換効率が高いので、省エネ性の高い高性能な冷凍システムとすることができる。
【００２６】
以下、本発明の実施の形態について、添付の図面を参照しながら説明する。
【００２７】
なお、本開示の熱交換器は、以下の実施形態に記載したプレートフィン積層型熱交換器の構成に限定されるものではなく、以下の実施形態において説明する技術的思想と同等の熱交換器の構成を含むものである。
【００２８】
また、以下で説明する実施形態は、本発明の一例を示すものであって、実施形態において示される構成、機能、動作などは、例示であり、本開示を限定するものではない。
【００２９】
図１は本実施形態のプレートフィン積層型熱交換器（以下、単に熱交換器と称する）１の外観を示す斜視図、図２はプレートフィン積層型熱交換器を上下に分離した状態で示す分解斜視図、図３はプレートフィン積層型熱交換器の分解斜視図、図４は同プレートフィン積層型熱交換器から分流制御管を抜き出した状態を示す斜視図、図５はプレートフィン積層型熱交換器のヘッダ領域部分を示す側面図、図６〜図８はプレートフィン積層型熱交換器の断面図である。
【００３０】
図１〜図９に示すように、本実施形態の熱交換器１は蒸発器として用いる場合に好適な熱交換器であり、第１流体である冷媒が流入する流入管（入口ヘッダ）４と、長方形の板状である複数のプレートフィン２ａを積層して構成されたプレートフィン積層体２と、プレートフィン２ａの中の流路を流れた冷媒を排出する流出管（出口ヘッダ）５とを有している。
【００３１】
また、プレートフィン積層体２の積層方向の両側（図１では上側及び下側）には、プレートフィン２ａと平面視が略同一形状のエンドプレート３ａ、３ｂが設けられている。エンドプレート３ａ、３ｂは、剛性を有する板材で形成されており、例えばアルミニウム、アルミニウム合金、ステンレスなどの金属材を研削により金属加工して形成されている。
【００３２】
なお、上記エンドプレート３ａ、３ｂ、複数のプレートフィン２ａは積層された状態でロウ付け接合されて一体化しているが、他の耐熱性のある固定方法、例えば化学的な接合部材を用いて接合されていてもよい。
【００３３】
また、本実施形態では、上記プレートフィン積層体２の両側のエンドプレート３ａ、３ｂは、ボルト・ナット若しくはカシメピン軸等の連結手段９によってその長手方向両端部が連結固定されている。すなわち、プレートフィン積層体両側のエンドプレート３ａ、３ｂはプレートフィン積層体２を挟持した形でプレートフィン積層体２を機械的に連結固定した形となっている。
【００３４】
また、本実施形態では、更に前記エンドプレート３ａ、３ｂの長手方向一端部（図１では左側端部）のヘッダ領域対応部分に補強プレート１６ａ、１６ｂを配置し、この補強プレート１６ａ、１６ｂを前記連結手段９の締結によって連結固定することによりエンドプレート３ａ、３ｂをも含めてプレートフィン積層体２を機械的に挟持している。
【００３５】
なお、上記補強プレート１６ａ、１６ｂもエンドプレート３ａ、３ｂと同様に剛性を有する板材、例えばステンレス、アルミニウム合金などの金属材料によって形成されているが、前記エンドプレート３ａ、３ｂよりも剛性の高い材料、若しくは厚い板厚のものとしておくのが好ましい。
【００３６】
また、上記プレートフィン２ａは内部に第１流体である冷媒が流れる複数の並行した冷媒流路群（この冷媒流路群を含むプレートフィン２ａの冷媒流路構成については後に詳述する）を有しており、この冷媒流路群は略Ｕ字状に形成されていて、これと繋がる前記流入管４、流出管５（以下、流入管４および流出管５を合わせて流入出管と称する）は、プレートフィン積層体２の一方側（図１では上側）のエンドプレート３ａの一端部側に纏めて配置されている。
【００３７】
上記のように構成された本実施形態の熱交換器１は、冷媒がプレートフィン積層体２の各プレートフィン２ａの内部の複数の流路群を長手方向に並行に流れＵターンして折り返
し流出管５から排出される。一方、第２流体である空気は、プレートフィン積層体２を構成するプレートフィン２ａの積層間に形成された隙間を通り抜ける。これにより第１流体である冷媒と第２流体である空気との熱交換が行われる。
【００３８】
次に、図１０〜図１３、図１７〜図２２を用いて上記熱交換器１の主体をなすプレートフィン積層体２とこれを構成するプレートフィン２ａについて説明する。
【００３９】
図１０〜図１３はプレートフィン積層体の一部を切断して示す斜視図、図１７〜図２２はプレートフィンの構成を示す図である。
【００４０】
プレートフィン積層体２は、図１０に示すように、二種類の流路構成を有するプレートフィン２ａ（第１プレートフィン６、第２プレートフィン７）が積層されて構成されている。
【００４１】
上記プレートフィン２ａの第１プレートフィン６と第２プレートフィン７は、それぞれ図１９に示すように、後に詳述する冷媒流路構成がプレス成形された第１板状部材６ａと、これと同じ構成の第２板状部材６ｂとを向い合せてロウ付け接合することにより構成されている。上記第１板状部材６ａ、第２板状部材６ｂは、アルミニウム、アルミニウム合金、ステンレスなどの金属薄板からなる。
【００４２】
以下、プレートフィン２ａに形成されている流路構成について説明する。
【００４３】
なお、プレートフィン２ａの第１プレートフィン６と第２プレートフィン７は後述する冷媒流路１１の位置がずれている以外は同じ構成なので、図１７〜図１９等においては第１プレートフィン６の場合みの図番を付与して説明する。
【００４４】
プレートフィン２ａ（６、７）は、図１７に示すように、長手方向の一方端部（図１７においては左側）にヘッダ領域Ｈが形成されており、その他の領域が流路領域Ｐとなっている。そして、ヘッダ領域Ｈに流入側のヘッダ開口８ａと、出口側のヘッダ開口８ｂの両方が形成され、前記流入管４と流出管５が接続されている。
【００４５】
また、流路領域Ｐにはヘッダ開口８ａからの冷媒が流れる第１流体流路である冷媒流路１１が複数並行形成されており、この冷媒流路１１群はプレートフィン６の他端部（図１３における右側端部近傍）において折り返し、出口側のヘッダ開口８ｂへと繋がっている。詳述すると、上記冷媒流路１１群は、流入側のヘッダ開口８ａに繋がる往路側流路部１１ａと出口側のヘッダ開口８ｂへと繋がる復路側流路部１１ｂとからなっていて、略Ｕ字状に折り返す形となっており、流入側のヘッダ開口８ａからの冷媒は往路側流路部１１ａから復路側流路部１１ｂへとＵターンして出口側のヘッダ開口８ｂへと流れるようになっている。
【００４６】
また、上記流入、流出側のヘッダ開口８ａ、８ｂの周りには、図１８に拡大して示すように、ヘッダ開口８ａ、８ｂと冷媒流路１１群とをつなぐヘッダ流路１０、１４がそれぞれ形成されている。このヘッダ流路１０は、ヘッダ開口８ａ、８ｂの外周から膨出するよう形成された外周流路１０ａと、この外周流路１０ａの冷媒流路１１群側に延びる一本の連絡流路１０ｂと、この連絡流路１０ｂを冷媒流路１１群の各流路に繋ぐ多分岐流路１０ｃとからなる。
【００４７】
なお、ヘッダ流路１０における外周流路１０ａ、連絡流路１０ｂおよび多分岐流路１０ｃは、流路領域Ｐに並設された各冷媒流路１１に比して幅広に形成されており、流れ方向に直交する縦断面形状が矩形形状を有している。
【００４８】
また、上記出口側のヘッダ開口８ｂの開口形状は流入口側のヘッダ開口８ａの開口形状より大きな直径となっている。これは、当該熱交換器が凝縮器として使用されるため出口側で冷媒がガス化して体積が増加しているからである。
【００４９】
また、流入側のヘッダ開口８ａへつながる往路側流路部１１ａの本数は、出口側のヘッダ開口８ｂへと冷媒が流れる復路側流路部１１ｂの本数より少なく設定されている。これは、ヘッダ開口８ａ、８ｂの直径が異なることと同じ理由であり、熱交換された後の冷媒の体積が小さくなるためである。
【００５０】
本実施形態では往復路流路部１１ａの本数は２本、往路側流路部１１ｂの本数は５本を例示しているが、これに限られるものではない。
【００５１】
また、上記プレートフィン２ａ（６、７）においては、流入側のヘッダ開口８ａからの冷媒が流れ込む往路側流路部１１ａが形成された領域と、出口側のヘッダ開口８ｂへと流れる復路側流路部１１ｂが形成された領域との間には、プレートフィン２ａ（６、７）内における冷媒同士の熱伝導を低減（断熱）する目的でスリット１５が形成されている。
【００５２】
以上のような構成のプレートフィン２ａ（６、７）を積層してプレートフィン積層体２が構成されているが、このプレートフィン積層体２を主体としたこの熱交換器は、図４、図１４、図１６等に示すように、その出口側となるヘッダ流路１４に冷媒の分流制御管２４が設けられている。
【００５３】
図１４に示すように、分流制御管２４は、冷媒の蒸発出口となる出口側のヘッダ開口８ｂ、すなわち出口側のヘッダ流路１４内に挿設してあり、その先端部は、図１６に示すように、ヘッダ開口が設けられていない側のエンドプレート３ｂまで延び、当該エンドプレート３ｂによって閉塞した状態となっている。なお、この分流制御管２４はその先端部を閉塞し、エンドプレート３ｂに当接状態とする構成としてもよいものである。
【００５４】
そして、上記分流制御管２４はヘッダ開口８ｂの内径より小径の管で構成されていてヘッダ開口内面との間に冷媒流通用間隙２５を形成しており、その長手方向、すなわちプレートフィン２ａの積層方向に複数の分流口２６が略等間隔に形成されている。
【００５５】
上記複数の分流口２６は冷媒が流れる方向、すなわち出口側のヘッダ開口８ｂに行くにしたがってその孔径が小さくなるように形成されている。
【００５６】
また、上記分流制御管２４は図１５に示すように補強プレート１６ａに取付けてあり、補強プレート１６ａをプレートフィン積層体２両側のエンドプレート３ａへの締結によってヘッダ開口８ｂ内に挿設されるようになっている。
【００５７】
上記分流制御管２４が取り付けられている補強プレート１６ａには前記分流制御管２４と対向する他方の面に流出管５が接続固定されている。
【００５８】
以上のように構成したこの熱交換器は、更にプレートフィン積層体２のフィン積層間隔の保持と剛性アップのため以下のように構成されているので、説明しておく。
【００５９】
すなわち、プレートフィン積層体２を構成するプレートフィン２ａ（６、７）は、その一方、この例では第１プレートフィン６には、図２０（ａ）に示すように、その流路領域Ｐに、複数の突起１２（第１突起：１２ａ、１２ａａ、第２突起：１２ｂ）が長手方向に所定間隔おいて形成されている。
【００６０】
上記図２０（ａ）は第１プレートフィン６、（ｂ）は第２プレートフィン７、（ｃ）は両フィンプレート２ａ（６、７）を重ねたときの状態を示している。
【００６１】
この図２０に示すように、第１突起１２ａ、１２ａａは、プレートフィン長辺縁部（図２０（ａ）では左右両側の長辺縁部）の平面端部１９ａ及びスリット１５の両側縁部の平面端部１９ｂにそれぞれ形成されており、図１１に示すように積層方向に隣接対向する第２プレートフィン７の長辺縁部の平面端部１９ａと当接（第１突起１２ａａはスリット１５の両側縁部の平面端部１９ｂに当接するが図示せず）して第２プレートフィン７との間の積層間距離を所定の長さに規定している。そして、上記第１突起１２ａは、各長辺縁部の端縁より内側、例えば端縁から１ｍｍ以上内側（冷媒流路１１側）に離れて位置するように形成してある。
【００６２】
第２突起１２ｂは、図２０（ａ）から明らかなように、冷媒流路１１群の流路間、この例では非流路部１８となる窪み平面部２０に所定間隔をおいて形成されている。この第２突起１２ｂは、図２０（ｂ）に示す積層方向に隣接する第２プレートフィン７の窪み平面部２０に当接して第１突起１２ａと同様に第２プレートフィン７との間の積層間距離を所定の長さに規定している。
【００６３】
また、上記各突起１２（１２ａ、１２ａａ、１２ｂ）は、図２１に示すように、第１プレートフィン６の前記平面端部１９ａ、１９ｂおよび窪み平面部２０の一部を切り起こすことによって形成されており（以下、突起１２（１２ａ、１２ａａ、１２ｂ）を切り起こし突起と称す）、その切り起こし端縁Ｙがプレートフィン２ａの積層間を流れる第２流体の矢印で示す流れ方向と対向し、切り起こし立ち上り片Ｚが第２流体の流れに沿うようになっている。本実施形態では第２流体の流れ方向に向かって開口するような断面略コ字状に切り起こし形成してある。
【００６４】
そして、上記各切り起こし突起１２（１２ａ、１２ａａ、１２ｂ）は、各プレートフィン２ａ（６、７）、エンドプレート３（３ａ、３ｂ）のロウ付け接合時にその各頂面が隣接するプレートフィン２ａ（６、７）に固着され、各プレートフィン２ａ（６、７）を一体に連結している。
【００６５】
なお、上記第１切り起し突起１２ａ、１２ａａおよび第２切り起し突起１２ｂは第２流体（空気）の流れ方向に沿って直線状になるように配設されているが、千鳥配列に配設してもよいものである。
【００６６】
また、前記プレートフィン２ａ（６）は、図２２に示すように、その冷媒流路１１群がＵターンする流路領域Ｐの折返し側の端部のフィン平面部２１にも複数の突起２２（２２ａ、２２ｂ）が形成されている。この突起２２（２２ａ、２２ｂ）もフィン平面部２１を切り起して形成されており（以下、突起２２（２２ａ、２２ｂ）も切り起こし突起と称す）、その切り起し突起２２（２２ａ、２２ｂ）の切り起こし端縁Ｙが第２流体の流れに対向している。また、上記切り起こし突起２２（２２ａ、２２ｂ）は位置決め用ボス孔１３の下流側に設け、位置決め用ボス孔１３の下流側直近の切り起こし突起２２ａは位置決め用ボス孔１３の下流側の流れを縮流する形状、例えば第２流体の流れに向ってハの字状に開口する形に切り起こし形成されている。そして、上記突起２２ａよりも更に下流側の各突起２２ｂはそれぞれその中心線が一つ下流側の突起２２ｂの中心線とずれるように千鳥配置されている。
【００６７】
なお、上記各切り起こし突起２２（２２ａ、２２ｂ）も前記切り起こし突起１２（第１切り起こし突起：１２ａ、１２ａａ、第２切り起こし突起：１２ｂ）と同様、その各頂面
が隣接するプレートフィン２ａ（７）に当接し固着され、隣接するプレートフィン２ａの間の隙間を所定の長さに規定するとともに各プレートフィン２ａ同士を連結している。
【００６８】
また、前記プレートフィン２ａ（６、７）には、図１２に示すように、ヘッダ領域Ｈと流路領域Ｐの端部に位置決め用の貫通孔（以下、位置決め用ボス孔と称す）１３が形成されている。この位置決め用ボス孔１３はプレートフィン２ａ（６、７）の両側に積層されるエンドプレート３ａ、３ｂおよび補強プレート１６ａ、１６ｂにも形成されている。そして、上記位置決め用ボス孔１３は複数のプレートフィン２ａ（６、７）を積層するときの位置決めピン治具を装着して他のプレートフィン２ａの高精度な積層を可能としており、この実施形態ではプレートフィン積層体２の補強プレート１６ａ、１６ｂおよびエンドプレート３ａ、３ｂを連結するボルト等の連結手段９（図３参照）が位置決めピン治具を兼用する形となっている。
【００６９】
更に、上記プレートフィン２ａ（６、７）の両端部に設けられた位置決め用ボス孔１３の外周部分には、上下に膨出した孔外周部（以下、位置決め用ボス孔外周部と称す）１３ａが形成されている。この位置決め用ボス孔外周部１３ａは冷媒が流れる流路とは異なる空間を形成しており、図１２に示すように、積層方向に隣接するプレートフィン２ａ（６、７）の間で当接して、プレートフィン２ａの積層間隙を保持するヘッダ領域支持部となっている。
【００７０】
そして、この位置決め用ボス孔１３の周りに形成される位置決め用ボス孔外周部１３ａは、図１３に示すヘッダ領域Ｈに形成されている入口、出口両方のヘッダ流路１０（１０ａ、１０ｂ、１０ｃ）とともに、これと積層方向で対向する他方のヘッダ流路１０及び位置決め用ボス孔外周部１３ａにロウ付け固着されプレートフィン２ａ（６、７）の端部分を一体に連結している。
【００７１】
なお、本開示における冷媒流路１１としては、例えば、冷媒が流れる方向に直交する断面形状が、円形形状のもので説明しているが、円形形状の他に、矩形形状などを含む。
【００７２】
また、本実施形態においては、冷媒流路１１は、積層方向の両方側に突出した形状のもので説明しているが、積層方向の片側のみに突出して形成されるものであってもよい。なお、本開示において、円形形状とは、円形、楕円、および閉鎖曲線で形成された複合曲線形状も含むものとする。
【００７３】
以上のように本実施形態の熱交換器は構成されており、以下その作用効果について説明する。
【００７４】
まず、冷媒の流れと熱交換作用について説明する。
【００７５】
冷媒は、プレートフィン積層体２の一端部側に接続されている流入管４から流入側のヘッダ開口８ａを介して各プレートフィン２ａのヘッダ流路１０、すなわちヘッダ開口８ａ周りの外周流路１０ａ、連絡流路１０ｂ、多分岐流路１０ｃを介して冷媒流路１１群へ流れる。各プレートフィン２ａの冷媒流路１１群に流れた冷媒はその往路側流路部１１ａから復路側流路部１１ｂへと折り返して出口側のヘッダ流路１０、出口側のヘッダ開口８ｂを介して流出管５より冷凍システムの冷媒回路へと流れる。
【００７６】
そして、上記冷媒流路１１を流れる際に冷媒は前記プレートフィン積層体２のプレートフィン２ａ積層間を通り抜ける空気と熱交換する。
【００７７】
ここで、上記熱交換器は、入口側となるヘッダ開口８ａから冷媒流路１１群を介して出
口側となるヘッダ流路１４に流れてきた冷媒ガスは、図１６の矢印に示すように冷媒流通用間隙２５から分流制御管２４の管壁に形成された複数の分流口２６を経て分流制御管２４内へと流れ、出口側のヘッダ開口８ｂから流出管５へと流出する。
【００７８】
そして、上記分流制御管２４に設けた分流口２６は、出口側のヘッダ開口８ｂに行くにしたがってその孔径が小さくなるように形成されているから、冷媒流路１１群の各流路を流れる冷媒量を均等化するようになる。
【００７９】
すなわち、この熱交換器は、冷媒流路１１を細径化したことによって冷媒の圧損が入口側のヘッダ流路１０より出口側のヘッダ流路１４の方が数倍も大きくなっている。一方、冷媒の分流は圧損の分布状況によって大きく影響される。よって、この熱交換器は、分流制御管２４を従来からの常識である入口側のヘッダ流路１０に設けても出口側のヘッダ流路１４の圧損が数倍も高いため冷媒流路１１を流れる冷媒は出口側のヘッダ流路１４の圧損に依拠することになるので、設計通りに分流できない。
【００８０】
しかしながら、本実施形態の熱交換器では、上記分流制御管２４を圧損が高い出口側のヘッダ流路１４に設けてあり、これにより分流に大きな影響を与える数倍も高い出口側のヘッダ流路１４内の軸線方向の圧損分布が均一になるように制御することができる。よって、冷媒流路１１群の各流路を流れる冷媒分流量を均一化できるのである。
【００８１】
また、この熱交換器は、流入管４から流入した冷媒が入口側のヘッダ開口８ａを通過し、各プレートフィンの内部の冷媒流路１１に導入され、出口側のヘッダ開口８ｂに流入し、流出管５から流出する。
【００８２】
この際、各流路に発生する圧損のために、流入管４から遠い方のプレートフィンの冷媒流路１１（図１６で、より右に近いプレートフィンの冷媒流路）の方より、流入管４に近い方のプレートフィンの冷媒流路１１（図１６で、より左に近いプレートフィンの競売流路）の方が冷媒が流れやすい。換言すれば、冷媒の流量に偏りが生じる可能性がある。
【００８３】
ところが、出口側のヘッダ開口８ｂ内部に分流制御管２４を挿入し、最も出口側の分流口２６ａの開口面積を、図１６に示すように、分流制御管２４の出口側（図１６で、より左側に近い部分）に設けた分流口２６ａを、分流制御管２４の反出口側（図１６で、より右側に近い部分）より小径にして分流口を通る冷媒の圧損を増加させることで、前記のような冷媒流量の偏流を生じず、各プレートフィンの内部の第１流体流路１１の冷媒量を均等化でき、熱交換効率を向上させることができる。
【００８４】
その結果、この熱交換器は、冷媒流路１１群部分での熱交換効率が向上し、更に熱効率の高い熱交換器とすることができる。
【００８５】
更にまた、上記した分流制御管２４による冷媒分流の均一化構成は分流制御管２４に分流口２６を穿孔するだけの簡単な構成であるから、安価に提供することができる。
【００８６】
そして、更に上記分流制御管２４は補強プレート１６ａに一体化して設けてあるから、補強プレート１６ａを装着するだけでヘッダ流路１４内に挿設することができ、分流制御管２４を溶接等によって後付けする場合等に懸念されるプレートフィンロウ付け部分のロウ溶解によるプレートフィン接合不良やそれに伴う冷媒漏れ等の品質不良を防止でき、高品質且つ高効率の熱交換器とすることができる。
【００８７】
また、上記補強プレート１６ａは分流制御管２４及び補強プレート１６ａに接続されていて流出管５との間の電位差が前記分流制御管２４と流出管５とを直付け接続した場合の
両者の間の電位差よりも小さくなる材料で形成してあるから、分流制御管２４と流出管５とを直付け接続した場合に生じる異種金属接触腐食の発生を防止することができ、長期使用における信頼性を大きく向上させることができる。特に流入出管を銅管で構成し、分流制御管２４をステンレス等で構成することが多い空気調和機用熱交換器にあっては顕著な効果が期待でき、効果的である。
【００８８】
なお、上記分流制御管２４はこの実施形態では補強プレート１６ａに設けてあるが、エンドプレート３ａ側に設けてもよく、また、補強プレート１６ａを用いていないタイプの場合はエンドプレート３ａの対向する面に分流制御管２４と流出管５を設けてもよいものである。
【００８９】
また、この実施形態では冷媒流路１１群がＵターンする形状のものを想定しているが、後述する実施の形態２で説明する直線状の冷媒流路１１群としたものであっても同様に適用することができる。
【００９０】
以上のように、この熱交換器は、プレートフィン積層型であっても各冷媒流路１１への冷媒の分流を均一化でき、熱交換効率が向上するものであるが、更に次のよう効果も有するものである。
【００９１】
すなわち、この種の熱交換器は、プレートフィン積層体２のヘッダ領域Ｈに冷媒の強い圧力が加わり、ヘッダ流路１０のあるヘッダ領域Ｈ部分等が膨張変形しようとする。
【００９２】
しかしながら、本実施形態で示す熱交換器は、前記プレートフィン積層体２のヘッダ領域対応部分、すなわちプレートフィン積層体２の両側部を覆うエンドプレート３ａ、３ｂのヘッダ領域対応部分は、連結手段９によってエンドプレート３ａ、３ｂ同士を連結しているので、エンドプレート３ａ、３ｂのヘッダ領域対応部分が外方へ膨張変形してしまうのを防止できる。
【００９３】
すなわち、図８において、ヘッダ領域部分に加わる冷媒の高い圧力は、上方のエンドプレート３ａには上向きに、そして、下方のエンドプレート３ｂには下向きにそれぞれ変形させようとするが、上方のエンドプレート３ａに加わる上向きの膨張変形力は上方のエンドプレート３ａに接続された流入管４に存在する冷媒からの下向きの圧力も受けるので、この力で前記上向きの膨張変形力が相殺される形となり、上側のエンドプレート３ａのヘッダ領域対応部分の外方への膨張変形が防止できる。そして、下方のエンドプレート３ｂに加わる下向きの膨張変形力は既述したようにこのエンドプレート３ｂを上方のエンドプレート３ａに連結していることによって抑制することができる。その結果、全体としての膨張変形を緩和することができる。
【００９４】
特に本実施形態では、上記エンドプレート３ａ、３ｂのヘッダ領域対応部分の外面に補強プレート１６ａ、１６ｂを設け、この補強プレート１６ａ、１６ｂ同士を連結手段９で連結してエンドプレート３ａ、３ｂを外方からプレートフィン積層体２に押し付ける形としているので、エンドプレート３ａ、３ｂのヘッダ領域対応部分の強度が補強プレート１６ａ、１６ｂ自体の剛性によって強化され、そのヘッダ領域対応部分の膨張変形を強力に抑制するようになる。
【００９５】
また、上記補強プレート１６ａ、１６ｂを設けたことにより本実施形態において例示したＵ字状の流路構成としていても、ヘッダ領域対応部分の膨張変形を確実に抑制することができる。すなわち、本実施形態のプレートフィン積層体２はプレートフィン２ａに設けた冷媒流路１１を略Ｕ字状にＵターンさせて入口側のヘッダ流路１０及び出口側のヘッダ流路１４をプレートフィンの一端部側に纏めているため、当該部分には入口側及び出口側
の圧力がダブルでかかることになる。しかしながら、本実施形態で示す構成とすればこのようなダブルの冷媒圧力が加わってもこれに抗して膨張変形を確実に防止することができる。
【００９６】
したがって、冷媒量が多い熱交換器であったり、圧縮比率が高い環境対応型の冷媒を使用するものであったりしても、プレートフィン積層体２のヘッダ領域部分の膨張変形を防止できる。そして、その結果、上記冷媒の圧力をより高い状態のものとして使用することが可能となり、効率の高い熱交換器とすることができる。
【００９７】
しかも、この熱交換器では前記プレートフィン２ａに形成した冷媒流路用の凹状溝の断面積を小さくすることによって冷媒流路１１群の各流路面積の細径化を図り、熱交換効率を向上させるとともに小型化を推進することができる。
【００９８】
つまり、プレートフィン積層体２のヘッダ領域対応部分での膨張変形を防止しつつ冷媒流路１１の流路断面積の細径化を図って熱交換効率を向上し、かつ、小型化を促進することができる。
【００９９】
なお、前記補強プレート１６ａ、１６ｂはヘッダ領域対応部分のみに設ければよいので、当該補強プレート１６ａ、１６ｂを設けたことによって増加する体積増加は最小限に抑えることができ、熱交換器の小型化を損なうことなく膨張変形防止と熱交換効率の向上を実現することができる。
【０１００】
また、上記ボルト等の連結手段９はプレートフィン２ａ、エンドプレート３ａ、３ｂ、補強プレート１６ａ、１６ｂを積層するときのガイドピン（治具）として利用することができ、これにより積層精度を高めるとともに、生産性も向上させることができる。
【０１０１】
また、本実施形態の熱交換器においては、前記プレートフィン２ａに設ける冷媒流路１１群は略Ｕ字状に形成して折り返すようにしてあるから、プレートフィン２ａを大きく（長さ寸法を長く）することなく冷媒流路長を長くすることができる。
【０１０２】
これにより、冷媒と空気の熱交換効率を高め、冷媒を確実に過冷却状態にして冷凍システムの効率を向上させることができる。しかも、熱交換器の小型化も実現することができる。
【０１０３】
しかも上記冷媒流路１１群の往路側流路部１１ａと復路側流路部１１ｂとの間はスリット１５が形成されていて熱的に分断された形となっているので、冷媒流路１１群の往路側流路部から復路側流路部への熱移動を阻止して冷媒を効率よく過冷却することができ、熱交換効率のさらなる向上を図ることができる。
【０１０４】
また、この実施形態の熱交換器は、プレートフィン積層体２の流路領域Ｐには複数の切り起こし突起１２（１２ａ、１２ｂ）が設けてあるから、流路領域Ｐにおける熱交換効率を向上させることができる。詳述すると、上記切り起こし突起１２（１２ａ、１２ｂ）はその切り起こし端縁Ｙがプレートフィン２ａの積層間を流れる第２流体の流れ方向と対向するように形成されているから、プレートフィン積層間の間隔を一定化するとともに、切り起こし突起１２（１２ａ、１２ｂ）の下流側に生じがちな死水域を極小とし、かつ、切り起こし端縁Ｙ部分で前縁効果を生じさせることができる。しかも第２流体の流れ方向と対向するように切り起し形成しているから、第２流体に対する流れ抵抗も小さなものとすることができる。したがって、プレートフィン積層体２の流路領域Ｐにおける流路抵抗増大を抑制しつつその熱交換効率を大きく向上させることができる。
【０１０５】
なお、プレートフィン２ａに設ける切り起こし突起１２（１２ａ、１２ｂ）は第２流体に対し千鳥配列したり、風上側より風下側を多く形成したりするなど、切り起こし突起１２の配置構成に関しては、各種の構成を提示することができるが、熱交換器の仕様、構成、および使用者の要望に応じて熱伝達率を向上させる最適な構成が選択されればよい。
【０１０６】
また、上記各切り起こし突起１２（１２ａ、１２ｂ）は、プレートフィン積層体２の間隙を流れる空気の流れ方向が開口する形に切り起こし形成しているから、空気が流れる方向、すなわち冷媒流路と交差する方向の冷媒流路間の窪み平面２０から肉盗みする必要がなくなる。したがって、切り起こし突起１２ｂを円柱状突起等のように隆起させて形成するものに比べ冷媒流路同士の間の窪み平面２０は肉盗み寸法不要な分だけ狭いものとすることができ、その分プレートフィン２ａの幅、換言すると熱交換器を小型化することができる。
【０１０７】
加えて、前記プレートフィン２ａはその長辺部分の端縁が冷媒流路１１の交互位置ずれ配置（図１１参照）により幅狭平面２０ａと幅広平面２０ｂとなっていて、幅広平面２０ｂ側に切り起こし突起１２ｂを形成してその頂面を隣接するプレートフィン２ａの幅狭平面２０ａに固着しているから、幅狭平面２０ａ側の幅を広くするなどしなくてもよくなる。すなわち幅広平面２０ｂを利用して幅広平面側に切り起し突起を設け幅狭平面２０ａに当接固着する形とすることにより、プレートフィン長辺部分の幅狭平面側の幅を広くすることなくそのまま幅狭平面のままとすることができ、その分熱交換器の小型化を促進することができる。
【０１０８】
また、上記切り起こし突起１２（１２ａ、１２ｂ）は、各プレートフィン２ａ、エンドプレート３ａ、３ｂのロウ付け接合時にその各頂面が隣接するプレートフィン２ａに固着しているので、各プレートフィン２ａを一体に連結する役目も果たし、プレートフィン積層体２の剛性を向上させることができる。
【０１０９】
特に本実施形態では、冷媒流路１１群の連絡流路１０ｂの延長線上部分は非流路部１８とし、この非流路部１８を利用して前記突起１２（１２ａ、１２ｂ）の一部、すなわち第２切り起こし突起１２ｂを設けているので、冷媒流路１１群部分のフィンプレート間の積層間隙を確実に維持することができる。これによって冷媒流路１１群部分での空気の流れをバラツキのない安定したものとして熱交換効率を向上させることができる。
【０１１０】
また、上記プレートフィン積層体２の長辺部分に設けた第１切り起こし突起１２ａは、強度的に弱くなりがちなプレートフィン積層体２の長辺縁部の強度を向上させることになり、効果的である。特に、プレートフィン積層体２のスリット１５の両側縁部分に設けた第１切り起こし突起１２ａは、スリット１５を設けたことによって分断され強度が低下するスリット縁部分の強度を向上させるので、熱交換効率の向上を図りつつスリット近傍の変形をも防止でき効果的である。
【０１１１】
なお、上記スリット１５の両側縁部分に設けた第１切り起こし突起１２ａはスリット１５を跨る形で設けてもよいが、この場合は冷媒流路１１群の往路側流路部１１ａと復路側流路部１１ｂとの間で熱伝導が起きてスリット１５による断熱効果の低下が懸念される。しかしながら、本実施形態のようにスリット１５の両側縁部分にそれぞれ分けて設けておけばこのような熱伝導懸念もなくなり、効果的である。また、第１切り起こし突起１２ａａはスリット１５から離れた場所に設けてもよい。
【０１１２】
また、上記プレートフィン積層体２の長辺部分及びスリット１５の両側部分に設けた第１切り起こし突起１２ａはプレートフィン積層体２のプレートフィン長辺の端縁から離れた位置に設けてあるから、プレートフィン積層体２のプレートフィン２ａに結露水が生じ
この結露水がプレートフィン２ａの端縁に沿って流れ排出されるような形となるとき、前記第１切り起こし突起１２ａによって流れが遮られ当該切り押し突起１２ａ部分に溜まって各種の障害が発生するのを未然に防止することができ、信頼性の高い熱交換器とすることができる。
【０１１３】
また、本実施形態の熱交換器においては、前記プレートフィン２ａの冷媒流路Ｕターン側端部にも更に切り起こし突起２２（２２ａ、２２ｂ）が設けてあるから、冷媒流路１１がないプレートフィン２ａのＵターン側端部の熱交換寄与度を上げることができる。したがって、プレートフィン２ａの流路領域全長に渡って熱交換効率を高めることができ、熱交換器の熱効率を向上させることができる。
【０１１４】
特に上記プレートフィン２ａのＵターン側端部は、位置決め用ボス孔１３があってその下流側が死水域となるため熱交換寄与度が極端に低いものとなっているが、この実施の形態では上記位置決め用ボス孔１３の下流側に複数の切り起こし突起２２（２２ａ、２２ｂ）を設けているので、位置決め用ボス孔１３下流側全域の熱交換寄与度を向上させることができる。
【０１１５】
特に、上記位置決め用ボス孔１３の下流側直近の切り起こし突起２２ａは、位置決め用ボス孔１３の下流側の流れを縮流する形状としてあるから、位置決め用ビス孔下流側に生じる熱交換寄与度の低い死水領域を極小化することができ、その分更に熱交換効率を向上させることができる。
【０１１６】
加えて、上記各切り起こし突起２２（２２ａ、２２ｂ）は前記流路領域Ｐに設けた切り起し突起１２（１２ａ、１２ｂ）と同様に切り起し形成してその切り起こし端縁Ｙが第２流体の流れに対向する形としてあるから、切り起こし端縁部分で前縁効果を生じさせることができ、その分熱交換効率を更に向上させることができる。
【０１１７】
そして、前記位置決め用ボス孔１３の下流側に設けた複数の切り越し突起２２、２３は第２流体の流れに対し蛇行する千鳥配列となっているから、そのすべてが有効に熱交換機能を発揮し、熱交換寄与度が高いものとなる。
【０１１８】
そしてさらに、上記各切り起こし突起２２（２２ａ、２２ｂ）もその頂部は隣接するプレートフィン２ａに固着されてプレートフィン２ａの短辺部分を積層状態に連結固定しているから、プレートフィン積層体２の剛性を高めることもできる。
【０１１９】
なお、上記位置決め用ボス孔１３の下流側直近に設けた切り起こし突起２２は本実施形態では第２流体の流れ方向に向かって開口するような断面略コ字状に切り起こし形成してあるが、これは略Ｌ字状の一対の切り起しとして向かい合う形態としたものであってもよく、位置決め用ボス孔１３の下流側の流れを縮流する形状となっておればよいものである。
【０１２０】
（実施の形態２）
本実施形態の熱交換器は、図２３〜図２６に示すように、冷媒流路群の形状とヘッダ開口の設置位置が前記実施の形態１の熱交換器と異なるもので、前記実施の形態１の熱交換器と同じ機能を有する部分には同一番号を附記し異なる部分を中心に説明する。
【０１２１】
図２３は実施の形態２における熱交換器の外観を示す斜視図、図２４は同プレートフィン積層型熱交換器のプレートフィン積層体を構成するプレートフィンの平面図同熱交換器におけるプレートフィンの平面図、図２５は同熱交換器におけるプレートフィンの構成を一部を拡大して示す分解図、図２６は同熱交換器におけるプレートフィン積層体の冷媒流
路群部分を切断して示す斜視図である。
【０１２２】
図２３〜図２６において、本実施形態の熱交換器は、プレートフィン２ａに設けられている冷媒流路１１群が直線状であって、その一端部側に入口側のヘッダ開口８ａ、他端部側に出口側のヘッダ開口８ｂが設けられている。そして、入口側のヘッダ開口８ａに流入管４、出口側のヘッダ開口８ｂに流出管５が接続されており、冷媒はプレートフィン２ａの一端部側から他端部側に直線状にながれて流出するようになっている。
【０１２３】
また入口側のヘッダ開口８ａ周りに形成されているヘッダ流路１０は、ヘッダ開口周りの外周流路１０ａ、連絡流路１０ｂ、多分岐流路１０ｃからなるが、連絡流路１０ｂは外周流路１０ａからプレートフィン２ａの短辺方向に延びるように形成された後、多分岐流路１０ｃに繋がっており、出口側のヘッダ流路１４もこの入口側のヘッダ流路１０と同じように構成されていて、両者は対称的な形状をなしている。
【０１２４】
また、プレートフィン積層体２両側のエンドプレート３ａ、３ｂは補強プレート１６ａ、１６ｂを用いることなく連結手段９によって連結し、エンドプレート３ａ、３ｂ両端のヘッダ領域Ｈでの膨張変形を防止する構成となっている。
【０１２５】
以上のように構成されて熱交換器は、冷媒流路１１群をＵ字状にしたことによる効果を除き細部の構成、効果を含め前記実施の形態１で説明した熱交換器と同様であり、説明は省略する。
【０１２６】
なお、前記実施の形態１のプレートフィン２ａのＵターン側端部に設けた切り起し突起２２は、この例では入口及び出口両側のヘッダ領域に適宜設ければよく、前記Ｕターン側端部に設けた切り起し突起２２（２２ａ、２２ｂ）と同様の思想、例えば死水域となるヘッダ流路１０の下流側に形成するなどすればよい。
【０１２７】
（実施の形態３）
この実施の形態３は、先に示した各実施形態の熱交換器の一つを用いて構成した冷凍システムである。
【０１２８】
本実施の形態では冷凍システムの一例として空気調和機を説明する。図２７は空気調和機の冷凍サイクル図、図２８は同空気調和機の室内機を示す概略断面図である。
【０１２９】
図２７、図２８において、この空気調和装置は、室外機５１と、室外機５１に接続された室内機５２から構成されている。室外機５１には、冷媒を圧縮する圧縮機５３、冷房暖房運転時の冷媒回路を切り替える四方弁５４冷媒と外気の熱を交換する室外熱交換器５５、冷媒を減圧する減圧器５６が配設されている。また、室内機５２には、冷媒と室内空気の熱を交換する室内熱交換器５７と、室内送風機５８とが配設されている。そして、前記圧縮機５３、四方弁５４、室内熱交換器５７、減圧器５６、室外熱交換器５５を冷媒回路で連結してヒートポンプ式冷凍サイクルを形成している。
【０１３０】
本実施形態による冷媒回路には、テトラフルオロプロペンまたはトリフルオロプロペンをベース成分とし、ジフルオロメタンまたはペンタフルオロエタンまたはテトラフルオロエタンを、地球温暖化係数が５以上、７５０以下となるように、望ましくは３５０以下、さらに望ましくは１５０以下となるようにそれぞれ２成分混合もしくは３成分混合した冷媒を使用している。
【０１３１】
上記空気調和機は、冷房運転時には、四方弁５４を圧縮機５３の吐出側と室外熱交換器５５とが連通するように切り換える。これにより、圧縮機５３によって圧縮された冷媒は
高温高圧の冷媒となって四方弁５４を通って室外熱交換器５５に送られる。そして、外気と熱交換して放熱し、高圧の液冷媒となり、減圧器５６に送られる。減圧器５６では減圧されて低温低圧の二相冷媒となり、室内機５２に送られる。室内機５２では、冷媒は室内熱交換器５７に入り室内空気と熱交換して吸熱し、蒸発気化して低温のガス冷媒となる。この時室内空気は冷却されて室内を冷房する。さらに冷媒は室外機５１に戻り、四方弁５４を経由して圧縮機５３に戻される。
【０１３２】
暖房運転時には、四方弁５４を圧縮機５３の吐出側と室内機５２とが連通するように切り換える。これにより、圧縮機５３によって圧縮された冷媒は高温高圧の冷媒となって四方弁５４を通り、室内機５２に送られる。高温高圧の冷媒は室内熱交換器５７に入り、室内空気と熱交換して放熱し、冷却され高圧の液冷媒となる。この時、室内空気は加熱されて室内を暖房する。その後、冷媒は減圧器５６に送られ、減圧器５６において減圧されて低温低圧の二相冷媒となり、室外熱交換器５５に送られて外気と熱交換して蒸発気化し、四方弁５４を経由して圧縮機５３へ戻される。
【０１３３】
上記のように構成された空気調和機は、その室外熱交換器５５或いは室内熱交換器５７に前記各実施の形態で示した熱交換器を使用することにより、熱交換器がヘッダ領域部分での膨張変形がなく小型且つ高効率であるから、省エネ性の高い高性能な冷凍システムとすることができる。
【産業上の利用可能性】
【０１３４】
本発明は、出口側ヘッダ流路内の圧損分布を制御することによって分流を均一化でき、分流均一化と流路の細径化による熱交換効率の向上により小型且つ高効率な熱交換器及びそれを用いた省エネ性の高い高性能な冷凍システムを提供することができる。よって、家庭用及び業務用エアコン等に用いる熱交換器や各種冷凍機器等に幅広く利用でき、その産業的価値は大なるものがある。
【符号の説明】
【０１３５】
１  熱交換器
２  プレートフィン積層体
２ａ  プレートフィン
３、３ａ、３ｂ  エンドプレート
４  流入管（入口ヘッダ）
５  流出管（出口ヘッダ）
６  第１プレートフィン
６ａ  第１板状部材
６ｂ  第２板状部材
７  第２プレートフィン
８、８ａ、８ｂ  ヘッダ開口
９  連結手段（ボルト・ナット）
１０  ヘッダ流路
１０ａ  外周流路
１０ｂ  連絡流路
１０ｃ  多分岐流路
１１  冷媒流路（第１流体流路）
１１ａ  往路側流路部
１１ｂ  復路側流路部
１２  切り起こし突起
１２ａ、１２ａａ  突起（第１切り起こし突起）
１２ｂ  突起（第２切り起こし突起）
１３  貫通孔（位置決め用ボス孔）
１３ａ  孔外周部（位置決め用ボス孔外周部）
１４  ヘッダ流路
１５  スリット
１６ａ、１６ｂ  補強プレート
１７  分流衝突壁
１８  非流路部
１９ａ、１９ｂ  平面端部
２０  窪み平面部
２０ａ  幅狭平面
２０ｂ  幅広平面
２１  フィン平面部
２２（２２ａ、２２ｂ）  突起（切り起し突起）
２４  分流制御管
２５  冷媒流通用間隙
２６、２６ａ、２６ｂ  分流口
２７  中空枠体
５１  室外機
５２  室内機
５３  圧縮機
５４  四方弁
５５  室外熱交換器
５６  減圧器
５７  室内熱交換器
５８  室内送風機
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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