(57)【要約】【課題】高圧コンプレッサによって過給される吸気および低圧コンプレッサによって過給される吸気を効率的に冷却または加熱する。【解決手段】吸気通路２に配置された高圧コンプレッサ４ａと、吸気通路２のうちの高圧コンプレッサ４ａよりも上流側に配置された低圧コンプレッサ５ａと、高圧コンプレッサハウジング４ａ１に形成された高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆと、低圧コンプレッサハウジング５ａ１に形成された低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆと、熱交換媒体の温度を調整する熱交換媒体温度調整装置１０ａとを有する熱交換媒体循環路１０とを備えた内燃機関用過給システムにおいて、熱交換媒体が、熱交換媒体温度調整装置１０ａ、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆの順に熱交換媒体循環路１０を循環する。【選択図】図４
2018021532.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関本体と、
前記内燃機関本体に接続された吸気通路と、
前記吸気通路に配置された高圧コンプレッサと、
前記吸気通路のうちの前記高圧コンプレッサよりも上流側に配置された低圧コンプレッサと、
高圧コンプレッサハウジングに形成された高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路と、低圧コンプレッサハウジングに形成された低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路と、熱交換媒体の温度を調整する熱交換媒体温度調整装置とを有する熱交換媒体循環路とを具備し、
前記熱交換媒体が、前記熱交換媒体温度調整装置、前記低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路、前記高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路の順に前記熱交換媒体循環路を循環することを特徴とする内燃機関用過給システム。
【請求項２】
前記熱交換媒体が冷却媒体であり、
前記熱交換媒体温度調整装置が、前記冷却媒体の温度を低下させることを特徴とする請求項１に記載の内燃機関用過給システム。
【請求項３】
前記熱交換媒体が加熱媒体であり、
前記熱交換媒体温度調整装置が、前記加熱媒体の温度を上昇させることを特徴とする請求項１に記載の内燃機関用過給システム。
【請求項４】
前記高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路が、前記高圧コンプレッサハウジングのうちの高圧コンプレッサインペラに対向する第１位置、あるいは、前記第１位置よりも上流側の位置に配置されていることを特徴とする請求項１に記載の内燃機関用過給システム。
【請求項５】
前記低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路が、前記低圧コンプレッサハウジングのうちの低圧コンプレッサインペラに対向する第２位置、あるいは、前記第２位置よりも上流側の位置に配置されていることを特徴とする請求項１に記載の内燃機関用過給システム。
【請求項６】
前記熱交換媒体循環路が、前記熱交換媒体の温度を調整する他の熱交換媒体温度調整装置を有し、
前記熱交換媒体が、前記熱交換媒体温度調整装置、前記低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路、前記他の熱交換媒体温度調整装置、前記高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路の順に前記熱交換媒体循環路を循環することを特徴とする請求項１に記載の内燃機関用過給システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、吸気通路に配置された高圧コンプレッサと、吸気通路のうちの高圧コンプレッサよりも上流側に配置された低圧コンプレッサとを有する内燃機関用過給システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、吸気通路に配置された高圧コンプレッサと、吸気通路のうちの高圧コンプレッサよりも上流側に配置された低圧コンプレッサとを有する内燃機関用過給システムが知られている。この種の内燃機関用過給システムの例としては、例えば特許文献１に記載されたものがある。
特許文献１に記載された内燃機関用過給システムでは、高圧コンプレッサが、高圧タービンを有する高圧ターボチャージャに設けられており、低圧コンプレッサが、低圧タービンを有する低圧ターボチャージャに設けられている。高圧ターボチャージャには、高圧コンプレッサインペラ（高圧コンプレッサホイール）を収容する高圧コンプレッサハウジングと、高圧タービンインペラ（高圧タービンホイール）を収容する高圧タービンハウジングとが設けられている。低圧ターボチャージャには、低圧コンプレッサインペラ（低圧コンプレッサホイール）を収容する低圧コンプレッサハウジングと、低圧タービンインペラ（低圧タービンホイール）を収容する低圧タービンハウジングとが設けられている。
また、特許文献１に記載された内燃機関用過給システムでは、高圧コンプレッサインペラと高圧タービンインペラとが高圧シャフトを介して連結されており、高圧シャフトを支持する高圧ベアリングが高圧ベアリングハウジングに収容されている。また、低圧コンプレッサインペラと低圧タービンインペラとが低圧シャフトを介して連結されており、低圧シャフトを支持する低圧ベアリングが低圧ベアリングハウジングに収容されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１０−２５５５３４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、特許文献１に記載された内燃機関用過給システムでは、高圧ベアリングおよび低圧ベアリングを冷却するための冷却水通路が設けられているものの、高圧コンプレッサおよび低圧コンプレッサを冷却または加熱するための熱交換媒体通路が設けられていない。そのため、特許文献１に記載された内燃機関用過給システムでは、高圧コンプレッサによって過給される吸気および低圧コンプレッサによって過給される吸気を効率的に冷却または加熱することができない。
【０００５】
前記問題点に鑑み、本発明は、高圧コンプレッサによって過給される吸気および低圧コンプレッサによって過給される吸気を効率的に冷却または加熱することができる内燃機関用過給システムを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明によれば、内燃機関本体と、
前記内燃機関本体に接続された吸気通路と、
前記吸気通路に配置された高圧コンプレッサと、
前記吸気通路のうちの前記高圧コンプレッサよりも上流側に配置された低圧コンプレッサと、
高圧コンプレッサハウジングに形成された高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路と、低圧コンプレッサハウジングに形成された低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路と、熱交換媒体の温度を調整する熱交換媒体温度調整装置とを有する熱交換媒体循環路とを具備し、
前記熱交換媒体が、前記熱交換媒体温度調整装置、前記低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路、前記高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路の順に前記熱交換媒体循環路を循環することを特徴とする内燃機関用過給システムが提供される。
【０００７】
本発明の内燃機関用過給システムでは、前記熱交換媒体が冷却媒体であってもよい。
また、本発明の内燃機関用過給システムでは、前記熱交換媒体温度調整装置が、前記冷却媒体の温度を低下させることもできる。
【０００８】
本発明の内燃機関用過給システムでは、前記熱交換媒体が加熱媒体であってもよい。
また、本発明の内燃機関用過給システムでは、前記熱交換媒体温度調整装置が、前記加熱媒体の温度を上昇させることもできる。
【０００９】
つまり、本発明の内燃機関用過給システムでは、吸気通路に配置された高圧コンプレッサによって過給される吸気、および、吸気通路のうちの高圧コンプレッサよりも上流側に配置された低圧コンプレッサによって過給される吸気を冷却または加熱するために、高圧コンプレッサハウジングに形成された高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路と、低圧コンプレッサハウジングに形成された低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路と、熱交換媒体の温度を調整する熱交換媒体温度調整装置とを有する熱交換媒体循環路が設けられている。
さらに、本発明者の鋭意研究において、熱交換媒体が、熱交換媒体温度調整装置、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路の順に熱交換媒体循環路を循環する場合には、熱交換媒体が、熱交換媒体温度調整装置、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路の順に熱交換媒体循環路を循環する場合よりも、高圧コンプレッサによって過給される吸気および低圧コンプレッサによって過給される吸気を効率的に冷却または加熱できることが見い出された。
この点に鑑み、本発明の内燃機関用過給システムでは、熱交換媒体が、熱交換媒体温度調整装置、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路の順に熱交換媒体循環路を循環する。
そのため、本発明の内燃機関用過給システムでは、高圧コンプレッサおよび低圧コンプレッサを冷却または加熱するための熱交換媒体通路が設けられていない特許文献１に記載された内燃機関用過給システムよりも効率的に、高圧コンプレッサによって過給される吸気および低圧コンプレッサによって過給される吸気を冷却または加熱することができる。
さらに、本発明の内燃機関用過給システムでは、熱交換媒体が、熱交換媒体温度調整装置、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路の順に熱交換媒体循環路を循環する場合よりも効率的に、高圧コンプレッサによって過給される吸気および低圧コンプレッサによって過給される吸気を冷却または加熱することができる。
【００１０】
本発明の内燃機関用過給システムでは、前記高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路が、前記高圧コンプレッサハウジングのうちの高圧コンプレッサインペラに対向する第１位置、あるいは、前記第１位置よりも上流側の位置に配置されており、
前記低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路が、前記低圧コンプレッサハウジングのうちの低圧コンプレッサインペラに対向する第２位置、あるいは、前記第２位置よりも上流側の位置に配置されていてもよい。
【００１１】
すなわち、この内燃機関用過給システムでは、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路が、高圧コンプレッサハウジングのうちの高圧コンプレッサインペラに対向する第１位置に配置されているか、あるいは、その第１位置よりも上流側の位置に配置されているため、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路内の熱交換媒体の温度が高圧コンプレッサ内の吸気の温度よりも低いときに、第１位置あるいはその第１位置よりも上流側の位置において、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路内の熱交換媒体によって、高圧コンプレッサ内の吸気が冷却される。その結果、デポジットが堆積しやすい第１位置にデポジットが堆積してしまうおそれを抑制することができる。
つまり、この内燃機関用過給システムでは、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路が高圧コンプレッサハウジングの第１位置およびその第１位置よりも上流側の位置のいずれにも配置されていない場合よりも、第１位置にデポジットが堆積してしまうおそれを抑制することができる。
さらに、この内燃機関用過給システムでは、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路が、低圧コンプレッサハウジングのうちの低圧コンプレッサインペラに対向する第２位置に配置されているか、あるいは、その第２位置よりも上流側の位置に配置されているため、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路内の熱交換媒体の温度が低圧コンプレッサ内の吸気の温度よりも低いときに、第２位置あるいはその第２位置よりも上流側の位置において、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路内の熱交換媒体によって、低圧コンプレッサ内の吸気が冷却される。その結果、デポジットが堆積しやすい第２位置にデポジットが堆積してしまうおそれを抑制することができる。
つまり、この内燃機関用過給システムでは、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路が低圧コンプレッサハウジングの第２位置およびその第２位置よりも上流側の位置のいずれにも配置されていない場合よりも、第２位置にデポジットが堆積してしまうおそれを抑制することができる。
【００１２】
本発明の内燃機関用過給システムでは、前記熱交換媒体循環路が、前記熱交換媒体の温度を調整する他の熱交換媒体温度調整装置を有することもできる。
さらに、本発明の内燃機関用過給システムでは、前記熱交換媒体が、前記熱交換媒体温度調整装置、前記低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路、前記他の熱交換媒体温度調整装置、前記高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路の順に前記熱交換媒体循環路を循環することもできる。
【００１３】
つまり、この内燃機関用過給システムでは、熱交換媒体が、熱交換媒体温度調整装置、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路、熱交換媒体の温度を調整する他の熱交換媒体温度調整装置、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路の順に熱交換媒体循環路を循環するため、熱交換媒体循環路内の熱交換媒体の温度が低圧コンプレッサ内の吸気の温度および高圧コンプレッサ内の吸気の温度よりも低い場合に、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路を流れるときに昇温した熱交換媒体が、他の熱交換媒体温度調整装置を流れるときに冷却されて、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路を流れる。
また、この内燃機関用過給システムでは、熱交換媒体循環路内の熱交換媒体の温度が低圧コンプレッサ内の吸気の温度および高圧コンプレッサ内の吸気の温度よりも高い場合には、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路を流れるときに降温した熱交換媒体が、他の熱交換媒体温度調整装置を流れるときに加熱されて、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路を流れる。
そのため、この内燃機関用過給システムでは、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路を流れた熱交換媒体が他の熱交換媒体温度調整装置を流れることなく高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路を流れる場合よりも、高圧コンプレッサ内の吸気を冷却する必要があるときに高圧コンプレッサ内の吸気を十分に冷却できないおそれ、および、高圧コンプレッサ内の吸気を加熱する必要があるときに高圧コンプレッサ内の吸気を十分に加熱できないおそれを抑制することができる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、高圧コンプレッサによって過給される吸気および低圧コンプレッサによって過給される吸気を効率的に冷却または加熱することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された一例の主要部を概略的に示した図である。
【図２】図１に示す高圧ターボチャージャ４の高圧コンプレッサ４ａなどの概略的な拡大断面図である。
【図３】図１に示す低圧ターボチャージャ５の低圧コンプレッサ５ａなどの概略的な拡大断面図である。
【図４】第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された一例の他の主要部の概略的なブロック図である。
【図５】第２の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された一例の他の主要部の概略的なブロック図である。
【図６】第３の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された一例の他の主要部の概略的なブロック図である。
【図７】第３の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図６に示す例において熱交換媒体が熱交換媒体温度調整装置１０ａによって冷却されるときの熱交換媒体循環路１０内の熱交換媒体の温度推移と、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図４に示す例において熱交換媒体が熱交換媒体温度調整装置１０ａによって冷却されるときの熱交換媒体循環路１０内の熱交換媒体の温度推移とを示した図である。
【図８】第４の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された一例の他の主要部の概略的なブロック図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明の内燃機関用過給システムの第１の実施形態について説明する。図１は第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された一例の主要部を概略的に示した図である。図２は図１に示す高圧ターボチャージャ４の高圧コンプレッサ４ａなどの概略的な拡大断面図である。図３は図１に示す低圧ターボチャージャ５の低圧コンプレッサ５ａなどの概略的な拡大断面図である。図４は第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された一例の他の主要部の概略的なブロック図である。
第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図１〜図４に示す例では、吸気通路２（図１、図２および図３参照）と、排気通路３（図１参照）とが、内燃機関本体１（図１参照）に接続されている。吸気通路２には、高圧ターボチャージャ４（図１および図２参照）のコンプレッサである高圧コンプレッサ４ａ（図１および図２参照）が配置されている。高圧コンプレッサ４ａのハウジングである高圧コンプレッサハウジング４ａ１（図２および図４参照）には、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆ（図２および図４参照）が形成されている。
また、高圧コンプレッサハウジング４ａ１には、高圧コンプレッサインペラ４ａ２（図１および図２参照）が収容されている。高圧コンプレッサインペラ４ａ２は、シャフト４ｂ（図１および図２参照）を介して、高圧タービン４ｃ（図１参照）の高圧タービンインペラ４ｃ２（図１参照）と連結されている。シャフト４ｂは、ベアリング（図示せず）によって中心軸線４ｂ１（図２参照）を中心に回転可能に支持されている。高圧コンプレッサハウジング４ａ１には、シャフト４ｂの中心軸線４ｂ１の方向に延びているインレット通路４ａ１ａ（図２参照）と、シャフト４ｂの周方向に延びているスクロール通路４ａ１ｂ（図２参照）とが設けられている。インレット通路４ａ１ａは、吸気通路２のうちの高圧コンプレッサ４ａよりも上流側の部分に接続されている。スクロール通路４ａ１ｂは、吸気通路２のうちの高圧コンプレッサ４ａよりも下流側の部分に接続されている。
第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図２に示す例では、シュラウド部４ａ１ｃの表面であるシュラウド面４ａ１ｄが、インレット通路４ａ１ａよりも中心軸線４ｂ１の側に隆起しており、高圧コンプレッサインペラ４ａ２に対向している。高圧コンプレッサインペラ４ａ２とスクロール通路４ａ１ｂとの間には、ディフューザ部４ａ１ｅが設けられている。高圧コンプレッサインペラ４ａ２が送り出す吸気の運動エネルギーが、ディフューザ部４ａ１ｅによって圧力に変換され、それにより、吸気が圧縮されると共に、吸気の温度が上昇する。
【００１７】
第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図１〜図４に示す例では、高圧コンプレッサ４ａ（図１および図２参照）によって圧縮されて温度上昇する前の吸気を、吸気よりも低温の高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆ（図２および図４参照）内の熱交換媒体によって冷却する、あるいは、吸気よりも高温の高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆ内の熱交換媒体によって加熱することができるように、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆが、高圧コンプレッサハウジング４ａ１（図２および図４参照）のうちの高圧コンプレッサインペラ４ａ２（図１および図２参照）に対向する位置（請求項４の「第１位置」に相当する。）に配置されている。
【００１８】
第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図１〜図４に示す例では、吸気通路２（図１、図２および図３参照）のうちの高圧コンプレッサ４ａ（図１および図２参照）よりも上流側に、低圧ターボチャージャ５（図１および図３参照）のコンプレッサである低圧コンプレッサ５ａ（図１および図３参照）が配置されている。低圧コンプレッサ５ａのハウジングである低圧コンプレッサハウジング５ａ１（図３および図４参照）には、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ（図３および図４参照）が形成されている。
また、低圧コンプレッサハウジング５ａ１には、低圧コンプレッサインペラ５ａ２（図１および図３参照）が収容されている。低圧コンプレッサインペラ５ａ２は、シャフト５ｂ（図１および図３参照）を介して、低圧タービン５ｃ（図１参照）の低圧タービンインペラ５ｃ２（図１参照）と連結されている。シャフト５ｂは、ベアリング（図示せず）によって中心軸線５ｂ１（図３参照）を中心に回転可能に支持されている。低圧コンプレッサハウジング５ａ１には、シャフト５ｂの中心軸線５ｂ１の方向に延びているインレット通路５ａ１ａ（図３参照）と、シャフト５ｂの周方向に延びているスクロール通路５ａ１ｂ（図３参照）とが設けられている。インレット通路５ａ１ａは、吸気通路２のうちの低圧コンプレッサ５ａよりも上流側の部分に接続されている。スクロール通路５ａ１ｂは、吸気通路２のうちの低圧コンプレッサ５ａよりも下流側の部分に接続されている。
第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図３に示す例では、シュラウド部５ａ１ｃの表面であるシュラウド面５ａ１ｄが、インレット通路５ａ１ａよりも中心軸線５ｂ１の側に隆起しており、低圧コンプレッサインペラ５ａ２に対向している。低圧コンプレッサインペラ５ａ２とスクロール通路５ａ１ｂとの間には、ディフューザ部５ａ１ｅが設けられている。低圧コンプレッサインペラ５ａ２が送り出す吸気の運動エネルギーが、ディフューザ部５ａ１ｅによって圧力に変換され、それにより、吸気が圧縮されると共に、吸気の温度が上昇する。オイルなどを含むブローバイガスは、内燃機関本体１（図１参照）からブローバイガス通路（図示せず）を介して吸気通路２のうちの低圧コンプレッサ５ａよりも上流側の部分に導入される。
【００１９】
第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図１〜図４に示す例では、低圧コンプレッサ５ａ（図１および図３参照）によって圧縮されて温度上昇する前の吸気を、吸気よりも低温の低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ（図３および図４参照）内の熱交換媒体によって冷却する、あるいは、吸気よりも高温の低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ内の熱交換媒体によって加熱することができるように、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆが、低圧コンプレッサハウジング５ａ１（図３および図４参照）のうちの低圧コンプレッサインペラ５ａ２（図１および図３参照）に対向する位置（請求項５の「第２位置」に相当する。）に配置されている。
【００２０】
第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図１に示す例では、高圧ターボチャージャ４の高圧コンプレッサ４ａをバイパスする吸気バイパス通路６ａと、吸気バイパス通路６ａに配置された吸気バイパスバルブ６ｂとが設けられている。また、高圧ターボチャージャ４の高圧タービン４ｃをバイパスする排気バイパス通路７ａと、排気バイパス通路７ａに配置された排気バイパスバルブ７ｂとが設けられている。さらに、低圧ターボチャージャ５の低圧タービン５ｃをバイパスするウェイストゲート通路８ａと、ウェイストゲート通路８ａに配置されたウェイストゲートバルブ８ｂとが設けられている。吸気バイパスバルブ６ｂを制御するための信号と、排気バイパスバルブ７ｂを制御するための信号と、ウェイストゲートバルブ８ｂを制御するための信号とが、ＥＣＵ（電子制御ユニット）５０から出力される。
【００２１】
第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図１〜図４に示す例では、高圧コンプレッサハウジング４ａ１（図２および図４参照）に形成された高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆ（図２および図４参照）と、低圧コンプレッサハウジング５ａ１（図３および図４参照）に形成された低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ（図３および図４参照）と、熱交換媒体の温度を調整する熱交換媒体温度調整装置１０ａ（図４参照）と、ポンプ１０ｂ（図４参照）とを有する熱交換媒体循環路１０（図４参照）が設けられている。
詳細には、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図４に示す例では、熱交換媒体温度調整装置１０ａとポンプ１０ｂとが熱交換媒体通路１０ｃ１を介して接続され、ポンプ１０ｂと低圧コンプレッサハウジング５ａ１の低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆとが熱交換媒体通路１０ｃ２を介して接続され、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆと高圧コンプレッサハウジング４ａ１の高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆとが熱交換媒体通路１０ｃ３を介して接続され、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆと熱交換媒体温度調整装置１０ａとが熱交換媒体通路１０ｃ４を介して接続されている。
また、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図１〜図４に示す例では、例えば、外気温が予め設定された閾値より高いため、高圧コンプレッサ４ａ（図１および図２参照）によって過給される吸気および低圧コンプレッサ５ａ（図１および図３参照）によって過給される吸気を冷却する必要があるときに、熱交換媒体温度調整装置１０ａによって熱交換媒体の温度が低下せしめられる。つまり、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆ内の熱交換媒体および低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ内の熱交換媒体が、冷却媒体として機能する。
さらに、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図１〜図４に示す例では、例えば、外気温が予め設定された閾値より低いため、高圧コンプレッサ４ａによって過給される吸気および低圧コンプレッサ５ａによって過給される吸気を加熱する必要があるときに、熱交換媒体温度調整装置１０ａによって熱交換媒体の温度が上昇せしめられる。つまり、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆ内の熱交換媒体および低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ内の熱交換媒体が、加熱媒体として機能する。
そのため、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図１〜図４に示す例では、高圧コンプレッサ４ａおよび低圧コンプレッサ５ａを冷却または加熱するための熱交換媒体通路が設けられていない特許文献１に記載された内燃機関用過給システムよりも効率的に、高圧コンプレッサ４ａによって過給される吸気および低圧コンプレッサ５ａによって過給される吸気を冷却または加熱することができる。
【００２２】
さらに、本発明者の鋭意研究において、図４に実線矢印「第１の実施形態」で示すように、熱交換媒体が、熱交換媒体温度調整装置１０ａ、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆの順に熱交換媒体循環路１０を循環する場合には、図４に一点鎖線矢印「比較例」で示すように、熱交換媒体が、熱交換媒体温度調整装置１０ａ、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆ、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆの順に熱交換媒体循環路１０を循環する場合よりも、高圧コンプレッサ４ａ（図１および図２参照）によって過給される吸気および低圧コンプレッサ５ａ（図１および図３参照）によって過給される吸気を効率的に冷却または加熱できることが見い出された。
【００２３】
詳細には、本発明者の鋭意研究において、第１の前提条件として、高圧コンプレッサハウジング４ａ１（図２および図４参照）および低圧コンプレッサハウジング５ａ１（図３および図４参照）内での熱交換媒体による吸気の冷却効率ηｃｏｏｌが１０［％］に設定され、高圧コンプレッサハウジング４ａ１および低圧コンプレッサハウジング５ａ１のそれぞれに入る吸気の温度Ｔｇｉｎ［℃］と、高圧コンプレッサハウジング４ａ１および低圧コンプレッサハウジング５ａ１のそれぞれに入る熱交換媒体の温度Ｔｗｉｎ［℃］と、下記の式１とに基づいて、高圧コンプレッサハウジング４ａ１および低圧コンプレッサハウジング５ａ１のそれぞれから出る吸気の温度Ｔｇｏｕｔ［℃］が算出された。本発明者の鋭意研究においては、熱交換媒体として水を用いた。
【００２４】
【数１】
2018021532.tif 000003
【００２５】
さらに、本発明者の鋭意研究において、第２の前提条件として、高圧コンプレッサハウジング４ａ１（図２および図４参照）および低圧コンプレッサハウジング５ａ１（図３および図４参照）内における吸気の温度の低下分の熱が、すべて熱交換媒体に奪われると仮定した。また、第３の前提条件として、熱交換媒体温度調整装置１０ａ（図４参照）によって低下せしめられた後の熱交換媒体の温度が５０［℃］に設定され、高圧コンプレッサハウジング４ａ１および低圧コンプレッサハウジング５ａ１のそれぞれに入る熱交換媒体の流量が２［Ｌ／ｍｉｎ］に設定された。さらに、第４の前提条件として、高圧コンプレッサ４ａ（図１および図２参照）および低圧コンプレッサ５ａ（図１および図３参照）のそれぞれにおけるコンプレッサ効率ηｃｏｍｐが７０［％］に設定され、第５の前提条件として、吸気が空気であると仮定した。
具体的には、高圧コンプレッサハウジング４ａ１および低圧コンプレッサハウジング５ａ１のそれぞれに入る吸気の温度Ｔｇｉｎ［℃］と、高圧コンプレッサハウジング４ａ１および低圧コンプレッサハウジング５ａ１のそれぞれから出る吸気の温度Ｔｇｏｕｔ［℃］と、高圧コンプレッサハウジング４ａ１および低圧コンプレッサハウジング５ａ１のそれぞれに入る吸気の絶対圧Ｐｉｎ［ｋＰａ］と、コンプレッサ効率ηｃｏｍｐと、吸気の比熱比κと、下記の式２とに基づいて、高圧コンプレッサハウジング４ａ１および低圧コンプレッサハウジング５ａ１のそれぞれから出る吸気の絶対圧Ｐｏｕｔ［ｋＰａ］が算出された。
【００２６】
【数２】
2018021532.tif 000004
【００２７】
また、本発明者の鋭意研究において、第６の前提条件として、高圧コンプレッサハウジング４ａ１（図２および図４参照）および低圧コンプレッサハウジング５ａ１（図３および図４参照）のそれぞれに入る吸気の流量が７０［ｇ／ｓ］に設定された。
さらに、本発明者の鋭意研究において、第７の前提条件として、高圧コンプレッサ４ａ（図１および図２参照）によって過給される吸気および低圧コンプレッサ５ａ（図１および図３参照）によって過給される吸気が熱交換媒体によって冷却されないときに、吸気通路２（図１参照）のうちの低圧コンプレッサ５ａの上流側の位置Ｐ１ａ（図１参照）における吸気の絶対圧が１００［ｋＰａ］に設定され、位置Ｐ１ａにおける吸気の温度が２５［℃］に設定された。また、上記の式２などに基づいて、吸気通路２のうちの低圧コンプレッサ５ａと高圧コンプレッサ４ａとの間の位置Ｐ１ｂ（図１参照）における吸気の絶対圧の値１５０［ｋＰａ］が算出され、位置Ｐ１ｂにおける吸気の温度の値８０［℃］が算出された。さらに、上記の式２などに基づいて、吸気通路２のうちの高圧コンプレッサ４ａの下流側の位置Ｐ１ｃ（図１参照）における吸気の絶対圧の値２７０［ｋＰａ］が算出され、位置Ｐ１ｃにおける吸気の温度の値１７０［℃］が算出された。
また、本発明者の鋭意研究において、第８の前提条件として、高圧コンプレッサ４ａの圧力比が常に一定であると仮定し、低圧コンプレッサ５ａの圧力比が常に一定であると仮定した。
【００２８】
本発明者の鋭意研究においては、図４に実線矢印「第１の実施形態」で示すように、熱交換媒体が、熱交換媒体温度調整装置１０ａ、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆの順に熱交換媒体循環路１０を循環する場合に、上記第３の前提条件により、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆの上流側の位置Ｐ２ａ（図４参照）における熱交換媒体の温度が５０［℃］になり、上記第７の前提条件により、位置Ｐ１ａ（図１参照）における吸気の温度が２５［℃］になり、上記第１から第８の前提条件と上記の式１および式２の演算とにより、位置Ｐ１ｂ（図１参照）における吸気の温度が７７［℃］になった。
つまり、本発明者の鋭意研究においては、図４に実線矢印「第１の実施形態」で示す例における位置Ｐ１ｂの吸気の温度（７７［℃］）が、吸気が熱交換媒体によって冷却されない場合における位置Ｐ１ｂの吸気の温度（８０［℃］）と比較して３［℃］低下した。上記第１から第８の前提条件により、吸気の温度の３［℃］の低下分が、熱交換媒体の温度の１．５の［℃］上昇分に相当した。その結果、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆと高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆとの間の位置Ｐ２ｂ（図４参照）における熱交換媒体の温度が５１．５［℃］になった。
さらに、本発明者の鋭意研究において、位置Ｐ１ｂにおける吸気の温度（７７［℃］）と上記第１から第８の前提条件と上記の式１および式２の演算とにより、位置Ｐ１ｃ（図１参照）における吸気の温度が１５６．８［℃］になった。また、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆの下流側の位置Ｐ２ｃ（図４参照）における熱交換媒体の温度が５８．２［℃］になった。
【００２９】
また、本発明者の鋭意研究においては、図４に一点鎖線矢印「比較例」で示すように、熱交換媒体が、熱交換媒体温度調整装置１０ａ、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆ、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆの順に熱交換媒体循環路１０を循環する場合に、上記第３の前提条件により、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆの上流側の位置Ｐ２ｃ（図４参照）における熱交換媒体の温度が５０［℃］になり、上記第７の前提条件により、位置Ｐ１ａ（図１参照）における吸気の温度が２５［℃］になり、上記第１から第８の前提条件と上記の式１および式２の演算とにより、位置Ｐ１ｂ（図１参照）における吸気の温度が７８［℃］になった。
さらに、本発明者の鋭意研究において、位置Ｐ１ｂにおける吸気の温度（７８［℃］）と上記第１から第８の前提条件と上記の式１および式２の演算とにより、位置Ｐ１ｃ（図１参照）における吸気の温度が１５７．８［℃］になった。
つまり、本発明者の鋭意研究においては、図４に一点鎖線矢印「比較例」で示す例における位置Ｐ１ｃの吸気の温度（１５７．８［℃］）が、吸気が熱交換媒体によって冷却されない場合における位置Ｐ１ｃの吸気の温度（１７０［℃］）と比較して約１２［℃］低下した。上記第１から第８の前提条件により、吸気の温度の約１２［℃］の低下分が、熱交換媒体の温度の１０．１の［℃］上昇分に相当した。その結果、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆと高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆとの間の位置Ｐ２ｂ（図４参照）における熱交換媒体の温度が６０．１［℃］になった。また、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆの下流側の位置Ｐ２ａ（図４参照）における熱交換媒体の温度が６１．１［℃］になった。
【００３０】
上述したように、本発明者の鋭意研究において、図４に実線矢印「第１の実施形態」で示すように、熱交換媒体が、熱交換媒体温度調整装置１０ａ、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆの順に熱交換媒体循環路１０を循環する場合には、図４に一点鎖線矢印「比較例」で示すように、熱交換媒体が、熱交換媒体温度調整装置１０ａ、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆ、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆの順に熱交換媒体循環路１０を循環する場合よりも、高圧コンプレッサ４ａ（図１および図２参照）によって過給される吸気および低圧コンプレッサ５ａ（図１および図３参照）によって過給される吸気を効率的に冷却できることが見い出された。
同様に、本発明者の鋭意研究において、図４に実線矢印「第１の実施形態」で示すように、熱交換媒体が、熱交換媒体温度調整装置１０ａ、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆの順に熱交換媒体循環路１０を循環する場合には、図４に一点鎖線矢印「比較例」で示すように、熱交換媒体が、熱交換媒体温度調整装置１０ａ、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆ、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆの順に熱交換媒体循環路１０を循環する場合よりも、高圧コンプレッサ４ａによって過給される吸気および低圧コンプレッサ５ａによって過給される吸気を効率的に加熱できることが見い出された。
この点に鑑み、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図１〜図４に示す例では、図４に実線矢印「第１の実施形態」で示すように、熱交換媒体が、熱交換媒体温度調整装置１０ａ、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆの順に熱交換媒体循環路１０を循環する。
そのため、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図１〜図４に示す例では、図４に一点鎖線矢印「比較例」で示すように、熱交換媒体が、熱交換媒体温度調整装置１０ａ、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆ、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆの順に熱交換媒体循環路１０を循環する場合よりも効率的に、高圧コンプレッサ４ａによって過給される吸気および低圧コンプレッサ５ａによって過給される吸気を冷却または加熱することができる。
詳細には、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図１〜図４に示す例では、高圧コンプレッサ４ａによって過給される吸気および低圧コンプレッサ５ａによって過給される吸気を効率的に冷却することにより、体積効率を向上させることができ、それにより、トルクを向上させることができる。
【００３１】
また、上述したように、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図２に示す例では、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆが、高圧コンプレッサハウジング４ａ１のうちの高圧コンプレッサインペラ４ａ２に対向する位置に配置され、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された他の例では、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆが、高圧コンプレッサハウジング４ａ１のうちの高圧コンプレッサインペラ４ａ２に対向する位置よりも上流側（図２の左側）の位置に配置されている。
そのため、第１の実施形態の内燃機関用過給システムでは、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆ内の熱交換媒体の温度が高圧コンプレッサ４ａ内の吸気の温度よりも低いときに、高圧コンプレッサインペラ４ａ２に対向する位置あるいはその位置よりも上流側（図２の左側）の位置において、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆ内の熱交換媒体によって、高圧コンプレッサ４ａ内の吸気が冷却される。その結果、デポジットが堆積しやすい、高圧コンプレッサインペラ４ａ２に対向する位置にデポジットが堆積してしまうおそれを抑制することができる。
つまり、第１の実施形態の内燃機関用過給システムでは、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆが高圧コンプレッサインペラ４ａ２に対向する位置およびその位置よりも上流側（図２の左側）の位置のいずれにも配置されていない場合よりも、高圧コンプレッサインペラ４ａ２に対向する位置にデポジットが堆積してしまうおそれを抑制することができる。
【００３２】
さらに、上述したように、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図３に示す例では、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆが、低圧コンプレッサハウジング５ａ１のうちの低圧コンプレッサインペラ５ａ２に対向する位置に配置され、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された他の例では、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆが、低圧コンプレッサハウジング５ａ１のうちの低圧コンプレッサインペラ５ａ２に対向する位置よりも上流側（図３の左側）の位置に配置されている。
そのため、第１の実施形態の内燃機関用過給システムでは、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ内の熱交換媒体の温度が低圧コンプレッサ５ａ内の吸気の温度よりも低いときに、低圧コンプレッサインペラ５ａ２に対向する位置あるいはその位置よりも上流側（図３の左側）の位置において、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ内の熱交換媒体によって、低圧コンプレッサ５ａ内の吸気が冷却される。その結果、デポジットが堆積しやすい、低圧コンプレッサインペラ５ａ２に対向する位置にデポジットが堆積してしまうおそれを抑制することができる。
つまり、第１の実施形態の内燃機関用過給システムでは、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆが低圧コンプレッサインペラ５ａ２に対向する位置およびその位置よりも上流側（図３の左側）の位置のいずれにも配置されていない場合よりも、低圧コンプレッサインペラ５ａ２に対向する位置にデポジットが堆積してしまうおそれを抑制することができる。
【００３３】
第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図１〜図４に示す例では、熱交換媒体循環路１０（図４参照）が、内燃機関本体１（図１参照）を冷却するためのエンジン冷却水循環路（図示せず）とは別個に設けられている。
詳細には、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図１〜図４に示す例では、熱交換媒体温度調整装置１０ａ（図４参照）として、エンジン冷却水用ラジエータ（図示せず）が用いられるのではなく、例えば、エンジン冷却水用ラジエータとは別個に設けられたラジエータが用いられる。熱交換媒体温度調整装置１０ａとして用いられるラジエータは、例えば、公知のエンジン冷却水用ラジエータと同様に構成されている。
つまり、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図１〜図４に示す例では、公知のエンジン冷却水用ラジエータと同様に機能する熱交換媒体温度調整装置１０ａによって、熱交換媒体循環路１０を循環する熱交換媒体の温度が低下せしめられる。
さらに、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図１〜図４に示す例では、熱交換媒体循環路１０を循環する熱交換媒体の温度を上昇させるために、例えば、公知の電気式のヒーターと同様に構成されたヒーター（図示せず）が、熱交換媒体温度調整装置１０ａに設けられている。
第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された他の例では、ヒーターの代わりに、例えば特許第５７７２６５２号公報に記載されている内燃機関の排気ガスの熱を回収して利用する排熱回収装置のような任意の公知の装置が、熱交換媒体温度調整装置１０ａに設けられており、その装置によって、熱交換媒体循環路１０を循環する熱交換媒体の温度を上昇させることができる。
上述したように、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図１〜図４に示す例では、熱交換媒体温度調整装置１０ａが、熱交換媒体循環路１０を循環する熱交換媒体の温度を低下させる機能と、熱交換媒体循環路１０を循環する熱交換媒体の温度を上昇させる機能とを有しているが、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された他の例では、熱交換媒体温度調整装置１０ａが、熱交換媒体循環路１０を循環する熱交換媒体の温度を低下させる機能のみを有することもできる。
あるいは、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用されたさらに他の例では、熱交換媒体温度調整装置１０ａが、熱交換媒体循環路１０を循環する熱交換媒体の温度を上昇させる機能のみを有することもできる。
【００３４】
第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図１〜図４に示す例では、図１に示すように、高圧コンプレッサ４ａと低圧コンプレッサ５ａとが吸気通路２に直列に配列され、図４に実線矢印「第１の実施形態」で示すように、熱交換媒体が、熱交換媒体温度調整装置１０ａ、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆの順に熱交換媒体循環路１０を循環するが、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された他の例では、代わりに、吸気通路２のうちの低圧コンプレッサ５ａよりも上流側に１つ以上の他のコンプレッサ（図示せず）を追加して配置することもできる。
第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された他の例では、熱交換媒体が、熱交換媒体温度調整装置１０ａ、上述した１つ以上の他のコンプレッサ用の熱交換媒体通路（図示せず）、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆの順に熱交換媒体循環路１０を循環する。
【００３５】
図１〜図４に示す例では、高圧ターボチャージャ４の高圧コンプレッサ４ａおよび低圧ターボチャージャ５の低圧コンプレッサ５ａを有する内燃機関用過給システムに対して第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用されているが、他の例では、高圧電動過給機（図示せず）の高圧コンプレッサ（図示せず）および低圧電動過給機（図示せず）の低圧コンプレッサ（図示せず）を有する内燃機関用過給システムに対して第１の実施形態の内燃機関用過給システムを適用することもでき、さらに他の例では、高圧電動過給機（図示せず）の高圧コンプレッサ（図示せず）および低圧ターボチャージャ５の低圧コンプレッサ５ａを有する内燃機関用過給システムに対して第１の実施形態の内燃機関用過給システムを適用することもでき、さらに他の例では、高圧ターボチャージャ４の高圧コンプレッサ４ａおよび低圧電動過給機（図示せず）の低圧コンプレッサ（図示せず）を有する内燃機関用過給システムに対して第１の実施形態の内燃機関用過給システムを適用することもできる。
【００３６】
また、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された他の例では、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆを、高圧コンプレッサハウジング４ａ１のうちの高圧コンプレッサインペラ４ａ２に対向する位置よりも上流側（図２の左側）の位置に配置することによっても、高圧コンプレッサ４ａによって圧縮されて温度上昇する前の吸気を、吸気よりも低温の高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆ内の熱交換媒体によって冷却する、あるいは、吸気よりも高温の高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆ内の熱交換媒体によって加熱することができる。
あるいは、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用されたさらに他の例では、代わりに、高圧コンプレッサハウジング４ａ１のうちの上述した位置以外の位置に高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆを配置することもできる。
【００３７】
また、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された他の例では、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆを、低圧コンプレッサハウジング５ａ１のうちの低圧コンプレッサインペラ５ａ２に対向する位置よりも上流側（図３の左側）の位置に配置することによっても、低圧コンプレッサ５ａによって圧縮されて温度上昇する前の吸気を、吸気よりも低温の低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ内の熱交換媒体によって冷却する、あるいは、吸気よりも高温の低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ内の熱交換媒体によって加熱することができる。
あるいは、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用されたさらに他の例では、代わりに、低圧コンプレッサハウジング５ａ１のうちの上述した位置以外の位置に低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆを配置することもできる。
【００３８】
また、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された他の例では、吸気バイパス通路６ａと吸気バイパスバルブ６ｂと排気バイパス通路７ａと排気バイパスバルブ７ｂとウェイストゲート通路８ａとウェイストゲートバルブ８ｂとを省略することもできる。
あるいは、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された他の例では、排気バイパス通路７ａと排気バイパスバルブ７ｂとウェイストゲート通路８ａとウェイストゲートバルブ８ｂとを省略することもできる。
あるいは、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された他の例では、吸気バイパス通路６ａと吸気バイパスバルブ６ｂとウェイストゲート通路８ａとウェイストゲートバルブ８ｂとを省略することもできる。
あるいは、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された他の例では、吸気バイパス通路６ａと吸気バイパスバルブ６ｂと排気バイパス通路７ａと排気バイパスバルブ７ｂとを省略することもできる。
あるいは、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された他の例では、吸気バイパス通路６ａと吸気バイパスバルブ６ｂと排気バイパス通路７ａと排気バイパスバルブ７ｂとウェイストゲート通路８ａとウェイストゲートバルブ８ｂとを省略すると共に、高圧ターボチャージャ４の高圧タービン４ｃに供給される排気ガスの流量を調整するために高圧タービン４ｃのうちの排気ガスの入口部分に配置された可変ノズル機構（図示せず）を設けることもできる。
あるいは、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された他の例では、吸気バイパス通路６ａと吸気バイパスバルブ６ｂと排気バイパス通路７ａと排気バイパスバルブ７ｂとウェイストゲート通路８ａとウェイストゲートバルブ８ｂとを省略すると共に、低圧ターボチャージャ５の低圧タービン５ｃに供給される排気ガスの流量を調整するために低圧タービン５ｃのうちの排気ガスの入口部分に配置された可変ノズル機構（図示せず）を設けることもできる。
【００３９】
以下、本発明の内燃機関用過給システムの第２の実施形態について説明する。
第２の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された一例の主要部は、後述する点を除き、図１に示す第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された一例の主要部と同様に構成されている。従って、第２の実施形態の内燃機関用過給システムによれば、後述する点を除き、上述した第１の実施形態の内燃機関用過給システムと同様の効果を奏することができる。
【００４０】
図５は第２の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された一例の他の主要部の概略的なブロック図である。
第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図４に示す例では、熱交換媒体循環路１０に、高圧コンプレッサハウジング４ａ１に形成された高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆと、低圧コンプレッサハウジング５ａ１に形成された低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆと、熱交換媒体の温度を調整する熱交換媒体温度調整装置１０ａと、ポンプ１０ｂとが設けられているが、第２の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図５に示す例では、熱交換媒体循環路１０に、高圧コンプレッサハウジング４ａ１に形成された高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆと、低圧コンプレッサハウジング５ａ１に形成された低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆと、熱交換媒体の温度を調整する熱交換媒体温度調整装置１０ａと、ポンプ１０ｂと、内燃機関本体１（図１および図５参照）に形成された冷却水通路１ａとが設けられており、熱交換媒体として、エンジン冷却水が用いられる。
つまり、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図４に示す例では、熱交換媒体循環路１０が、内燃機関本体１（図１参照）を冷却するためのエンジン冷却水循環路（図示せず）とは別個に設けられているが、第２の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図５に示す例では、代わりに、熱交換媒体循環路１０の一部が、エンジン冷却水循環路を構成している。
すなわち、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図４に示す例では、熱交換媒体温度調整装置１０ａとして、例えば、エンジン冷却水用ラジエータ（図示せず）とは別個に設けられたラジエータが用いられるが、第２の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図５に示す例では、代わりに、熱交換媒体温度調整装置１０ａとして、エンジン冷却水用ラジエータが用いられる。
詳細には、第２の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図５に示す例では、熱交換媒体温度調整装置１０ａとポンプ１０ｂとが熱交換媒体通路１０ｃ１を介して接続され、ポンプ１０ｂと低圧コンプレッサハウジング５ａ１の低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆとが熱交換媒体通路１０ｃ２を介して接続され、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆと高圧コンプレッサハウジング４ａ１の高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆとが熱交換媒体通路１０ｃ３を介して接続され、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆと熱交換媒体温度調整装置１０ａとが熱交換媒体通路１０ｃ４を介して接続され、熱交換媒体通路１０ｃ２と内燃機関本体１の冷却水通路１ａとが熱交換媒体通路１０ｃ５を介して接続され、冷却水通路１ａと熱交換媒体通路１０ｃ４とが熱交換媒体通路１０ｃ６を介して接続されている。
【００４１】
第２の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図５に示す例では、例えば、外気温が予め設定された閾値より高いため、高圧コンプレッサ４ａ（図１および図２参照）によって過給される吸気および低圧コンプレッサ５ａ（図１および図３参照）によって過給される吸気を冷却する必要があり、内燃機関本体１（図１および図５参照）を冷却する必要があるときに、熱交換媒体温度調整装置１０ａとして機能するエンジン冷却水用ラジエータによって、熱交換媒体として機能するエンジン冷却水の温度が低下せしめられる。つまり、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆ内の熱交換媒体（エンジン冷却水）および低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ内の熱交換媒体（エンジン冷却水）が、冷却媒体として機能する。
さらに、第２の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図５に示す例では、例えば、外気温が予め設定された閾値より低いため、高圧コンプレッサ４ａによって過給される吸気および低圧コンプレッサ５ａによって過給される吸気を加熱する必要があるときに、熱交換媒体温度調整装置１０ａによって熱交換媒体（エンジン冷却水）の温度が上昇せしめられると共に、内燃機関本体１の熱によって、内燃機関本体１の冷却水通路１ａにおいて熱交換媒体（エンジン冷却水）の温度が上昇せしめられる。つまり、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆ内の熱交換媒体（エンジン冷却水）および低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ内の熱交換媒体（エンジン冷却水）が、加熱媒体として機能する。
第２の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図５に示す例では、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図４に示す例と同様に、熱交換媒体循環路１０を循環する熱交換媒体（エンジン冷却水）の温度を上昇させるために、例えば、公知の電気式のヒーターと同様に構成されたヒーター（図示せず）が、熱交換媒体温度調整装置１０ａに設けられているが、第２の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された他の例では、代わりに、熱交換媒体（エンジン冷却水）の温度を上昇させるためのヒーターを省略することもできる。第２の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された他の例では、ヒーターの熱によって熱交換媒体（エンジン冷却水）の温度が上昇せしめられるのではなく、内燃機関本体１の熱によって熱交換媒体（エンジン冷却水）の温度が上昇せしめられ、高圧コンプレッサ４ａによって過給される吸気および低圧コンプレッサ５ａによって過給される吸気が加熱される。
【００４２】
以下、本発明の内燃機関用過給システムの第３の実施形態について説明する。
第３の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された一例の主要部は、後述する点を除き、図１に示す第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された一例の主要部と同様に構成されている。従って、第３の実施形態の内燃機関用過給システムによれば、後述する点を除き、上述した第１の実施形態の内燃機関用過給システムと同様の効果を奏することができる。
【００４３】
図６は第３の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された一例の他の主要部の概略的なブロック図である。
第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図４に示す例では、熱交換媒体循環路１０に、高圧コンプレッサハウジング４ａ１に形成された高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆと、低圧コンプレッサハウジング５ａ１に形成された低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆと、熱交換媒体の温度を調整する熱交換媒体温度調整装置１０ａと、ポンプ１０ｂとが設けられているが、第３の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図６に示す例では、熱交換媒体循環路１０に、高圧コンプレッサハウジング４ａ１に形成された高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆと、低圧コンプレッサハウジング５ａ１に形成された低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆと、熱交換媒体の温度を調整する熱交換媒体温度調整装置１０ａと、ポンプ１０ｂと、熱交換媒体の温度を調整する他の熱交換媒体温度調整装置１０ａ’とが設けられており、他の熱交換媒体温度調整装置１０ａ’が、高圧コンプレッサハウジング４ａ１の高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆと低圧コンプレッサハウジング５ａ１の低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆとの間に配置されている。他の熱交換媒体温度調整装置１０ａ’は、例えば、熱交換媒体温度調整装置１０ａと同様に構成することができる。
詳細には、第３の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図６に示す例では、熱交換媒体温度調整装置１０ａとポンプ１０ｂとが熱交換媒体通路１０ｃ１を介して接続され、ポンプ１０ｂと低圧コンプレッサハウジング５ａ１の低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆとが熱交換媒体通路１０ｃ２を介して接続され、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆと他の熱交換媒体温度調整装置１０ａ’とが熱交換媒体通路１０ｃ３を介して接続され、他の熱交換媒体温度調整装置１０ａ’と高圧コンプレッサハウジング４ａ１の高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆとが熱交換媒体通路１０ｃ３’を介して接続され、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆと熱交換媒体温度調整装置１０ａとが熱交換媒体通路１０ｃ４を介して接続されている。
【００４４】
第３の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図６に示す例では、例えば、外気温が予め設定された閾値より高いため、高圧コンプレッサ４ａ（図１および図２参照）によって過給される吸気および低圧コンプレッサ５ａ（図１および図３参照）によって過給される吸気を冷却する必要があるときに、熱交換媒体温度調整装置１０ａおよび他の熱交換媒体温度調整装置１０ａ’によって熱交換媒体の温度が低下せしめられ、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆ内の熱交換媒体および低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ内の熱交換媒体が、冷却媒体として機能する。
さらに、第３の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図６に示す例では、例えば、外気温が予め設定された閾値より低いため、高圧コンプレッサ４ａによって過給される吸気および低圧コンプレッサ５ａによって過給される吸気を加熱する必要があるときに、熱交換媒体温度調整装置１０ａおよび他の熱交換媒体温度調整装置１０ａ’によって熱交換媒体の温度が上昇せしめられ、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆ内の熱交換媒体および低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ内の熱交換媒体が、加熱媒体として機能する。
第３の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図６に示す例では、矢印で示すように、熱交換媒体が、熱交換媒体温度調整装置１０ａ、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ、他の熱交換媒体温度調整装置１０ａ’、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆの順に熱交換媒体循環路１０を循環する。
【００４５】
図７は第３の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図６に示す例において熱交換媒体が熱交換媒体温度調整装置１０ａによって冷却されるときの熱交換媒体循環路１０内の熱交換媒体の温度推移と、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図４に示す例において熱交換媒体が熱交換媒体温度調整装置１０ａによって冷却されるときの熱交換媒体循環路１０内の熱交換媒体の温度推移とを示した図である。詳細には、図７において、実線は第３の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図６に示す例における熱交換媒体循環路１０内の熱交換媒体の温度を示しており、破線は第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図４に示す例における熱交換媒体循環路１０内の熱交換媒体の温度を示している。
第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図４に示す例では、図７に破線「第１の実施形態」で示すように、熱交換媒体が熱交換媒体温度調整装置１０ａ（図４および図７参照）によって冷却され、熱交換媒体温度調整装置１０ａの位置において、熱交換媒体の温度が値Ｔｗ３から値Ｔｗ１に低下する。次いで、熱交換媒体通路１０ｃ１（図４および図７参照）、ポンプ１０ｂ（図４および図７参照）および熱交換媒体通路１０ｃ２（図４および図７参照）の位置において、熱交換媒体の温度が値Ｔｗ１に維持される。次いで、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ（図４および図７参照）の位置において、熱交換媒体の温度が値Ｔｗ１から値Ｔｗ２に上昇する。次いで、熱交換媒体通路１０ｃ３（図４および図７参照）の位置において、熱交換媒体の温度が値Ｔｗ２に維持される。次いで、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆ（図４および図７参照）の位置において、熱交換媒体の温度が値Ｔｗ２から値Ｔｗ３に上昇する。次いで、熱交換媒体通路１０ｃ４（図４および図７参照）の位置において、熱交換媒体の温度が値Ｔｗ３に維持される。
つまり、第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図４および図７に示す例では、低圧コンプレッサ５ａ（図１および図３参照）内の吸気および高圧コンプレッサ４ａ（図１および図２参照）内の吸気を冷却する必要があるときに、図７に破線「第１の実施形態」で示すように、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆの位置において熱交換媒体の温度が値Ｔｗ３まで上昇してしまい、その結果、高圧コンプレッサ４ａ内の吸気を十分に冷却できないおそれがある。
【００４６】
一方、第３の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図６に示す例では、図７に実線「第３の実施形態」で示すように、熱交換媒体が熱交換媒体温度調整装置１０ａ（図６および図７参照）によって冷却され、熱交換媒体温度調整装置１０ａの位置において、熱交換媒体の温度が値Ｔｗ２から値Ｔｗ１に低下する。次いで、熱交換媒体通路１０ｃ１（図６および図７参照）、ポンプ１０ｂ（図６および図７参照）および熱交換媒体通路１０ｃ２（図６および図７参照）の位置において、熱交換媒体の温度が値Ｔｗ１に維持される。次いで、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ（図６および図７参照）の位置において、熱交換媒体の温度が値Ｔｗ１から値Ｔｗ２に上昇する。次いで、熱交換媒体通路１０ｃ３（図６および図７参照）の位置において、熱交換媒体の温度が値Ｔｗ２に維持される。次いで、熱交換媒体が他の熱交換媒体温度調整装置１０ａ’（図６および図７参照）によって冷却され、他の熱交換媒体温度調整装置１０ａ’の位置において、熱交換媒体の温度が値Ｔｗ２から値Ｔｗ１に低下する。次いで、熱交換媒体通路１０ｃ３’（図６および図７参照）の位置において、熱交換媒体の温度が値Ｔｗ１に維持される。次いで、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆ（図６および図７参照）の位置において、熱交換媒体の温度が値Ｔｗ１から値Ｔｗ２に上昇する。次いで、熱交換媒体通路１０ｃ４（図６および図７参照）の位置において、熱交換媒体の温度が値Ｔｗ２に維持される。
つまり、第３の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図６および図７に示す例では、低圧コンプレッサ５ａ（図１および図３参照）内の吸気および高圧コンプレッサ４ａ（図１および図２参照）内の吸気を冷却する必要があるときに、図６に実線「第３の実施形態」で示すように、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆの位置において熱交換媒体の温度を値Ｔｗ２に抑制することができ、その結果、高圧コンプレッサ４ａ内の吸気を十分に冷却することができる。
【００４７】
すなわち、第３の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図６および図７に示す例では、熱交換媒体が、熱交換媒体温度調整装置１０ａ、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ、他の熱交換媒体温度調整装置１０ａ’、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆの順に熱交換媒体循環路１０を循環するため、熱交換媒体循環路１０内の熱交換媒体の温度が低圧コンプレッサ５ａ（図１および図３参照）内の吸気の温度および高圧コンプレッサ４ａ（図１および図２参照）内の吸気の温度よりも低い場合に、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆを流れるときに昇温した熱交換媒体が、他の熱交換媒体温度調整装置１０ａ’を流れるときに冷却されて、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆを流れる。
そのため、第３の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図６および図７に示す例では、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆを流れた熱交換媒体が他の熱交換媒体温度調整装置１０ａ’を流れることなく高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆを流れる場合よりも、高圧コンプレッサ４ａ内の吸気を冷却する必要があるときに高圧コンプレッサ４ａ内の吸気を十分に冷却できないおそれを抑制することができる。
さらに、第３の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図６に示す例では、上述したように、熱交換媒体が、熱交換媒体温度調整装置１０ａ、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ、他の熱交換媒体温度調整装置１０ａ’、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆの順に熱交換媒体循環路１０を循環するため、熱交換媒体循環路１０内の熱交換媒体の温度が低圧コンプレッサ５ａ内の吸気の温度および高圧コンプレッサ４ａ内の吸気の温度よりも高い場合に、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆを流れるときに降温した熱交換媒体が、他の熱交換媒体温度調整装置１０ａ’を流れるときに加熱されて、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆを流れる。
そのため、第３の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図６に示す例では、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆを流れた熱交換媒体が他の熱交換媒体温度調整装置１０ａ’を流れることなく高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆを流れる場合よりも、高圧コンプレッサ４ａ内の吸気を加熱する必要があるときに高圧コンプレッサ４ａ内の吸気を十分に加熱できないおそれを抑制することができる。
【００４８】
以下、本発明の内燃機関用過給システムの第４の実施形態について説明する。
第４の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された一例の主要部は、後述する点を除き、図１に示す第１の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された一例の主要部と同様に構成されており、第４の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された一例の他の主要部は、後述する点を除き、図６に示す第３の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された一例の他の主要部と同様に構成されている。従って、第４の実施形態の内燃機関用過給システムによれば、後述する点を除き、上述した第１および第３の実施形態の内燃機関用過給システムと同様の効果を奏することができる。
【００４９】
図８は第４の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された一例の他の主要部の概略的なブロック図である。
第３の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図６に示す例では、熱交換媒体循環路１０に、高圧コンプレッサハウジング４ａ１に形成された高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆと、低圧コンプレッサハウジング５ａ１に形成された低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆと、熱交換媒体の温度を調整する熱交換媒体温度調整装置１０ａと、ポンプ１０ｂと、熱交換媒体の温度を調整する他の熱交換媒体温度調整装置１０ａ’とが設けられているが、第４の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図８に示す例では、熱交換媒体循環路１０に、高圧コンプレッサハウジング４ａ１に形成された高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆと、低圧コンプレッサハウジング５ａ１に形成された低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆと、熱交換媒体の温度を調整する熱交換媒体温度調整装置１０ａと、ポンプ１０ｂと、熱交換媒体の温度を調整する他の熱交換媒体温度調整装置１０ａ’と、内燃機関本体１（図１および図８参照）に形成された冷却水通路１ａとが設けられており、熱交換媒体として、エンジン冷却水が用いられる。
つまり、第３の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図６に示す例では、熱交換媒体循環路１０が、内燃機関本体１（図１参照）を冷却するためのエンジン冷却水循環路（図示せず）とは別個に設けられているが、第４の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図８に示す例では、代わりに、熱交換媒体循環路１０の一部が、エンジン冷却水循環路を構成している。
すなわち、第３の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図６に示す例では、熱交換媒体温度調整装置１０ａとして、例えば、エンジン冷却水用ラジエータ（図示せず）とは別個に設けられたラジエータが用いられるが、第４の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図８に示す例では、代わりに、熱交換媒体温度調整装置１０ａとして、エンジン冷却水用ラジエータが用いられる。
詳細には、第４の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図８に示す例では、熱交換媒体温度調整装置１０ａとポンプ１０ｂとが熱交換媒体通路１０ｃ１を介して接続され、ポンプ１０ｂと低圧コンプレッサハウジング５ａ１の低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆとが熱交換媒体通路１０ｃ２を介して接続され、低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆと他の熱交換媒体温度調整装置１０ａ’とが熱交換媒体通路１０ｃ３を介して接続され、他の熱交換媒体温度調整装置１０ａ’と高圧コンプレッサハウジング４ａ１の高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆとが熱交換媒体通路１０ｃ３’を介して接続され、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆと熱交換媒体温度調整装置１０ａとが熱交換媒体通路１０ｃ４を介して接続され、熱交換媒体通路１０ｃ２と内燃機関本体１の冷却水通路１ａとが熱交換媒体通路１０ｃ５を介して接続され、冷却水通路１ａと熱交換媒体通路１０ｃ４とが熱交換媒体通路１０ｃ６を介して接続されている。
【００５０】
第４の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図８に示す例では、例えば、外気温が予め設定された閾値より高いため、高圧コンプレッサ４ａ（図１および図２参照）によって過給される吸気および低圧コンプレッサ５ａ（図１および図３参照）によって過給される吸気を冷却する必要があり、内燃機関本体１（図１および図８参照）を冷却する必要があるときに、熱交換媒体温度調整装置１０ａとして機能するエンジン冷却水用ラジエータおよび他の熱交換媒体温度調整装置１０ａ’によって、熱交換媒体として機能するエンジン冷却水の温度が低下せしめられる。つまり、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆ内の熱交換媒体（エンジン冷却水）および低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ内の熱交換媒体（エンジン冷却水）が、冷却媒体として機能する。
さらに、第４の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図８に示す例では、例えば、外気温が予め設定された閾値より低いため、高圧コンプレッサ４ａによって過給される吸気および低圧コンプレッサ５ａによって過給される吸気を加熱する必要があるときに、熱交換媒体温度調整装置１０ａおよび他の熱交換媒体温度調整装置１０ａ’によって熱交換媒体（エンジン冷却水）の温度が上昇せしめられると共に、内燃機関本体１の熱によって、内燃機関本体１の冷却水通路１ａにおいて熱交換媒体（エンジン冷却水）の温度が上昇せしめられる。つまり、高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路４ａ１ｆ内の熱交換媒体（エンジン冷却水）および低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路５ａ１ｆ内の熱交換媒体（エンジン冷却水）が、加熱媒体として機能する。
第４の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図８に示す例では、第３の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された図６に示す例と同様に、熱交換媒体循環路１０を循環する熱交換媒体（エンジン冷却水）の温度を上昇させるために、例えば、公知の電気式のヒーターと同様に構成されたヒーター（図示せず）が、熱交換媒体温度調整装置１０ａおよび他の熱交換媒体温度調整装置１０ａ’に設けられているが、第４の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された他の例では、代わりに、熱交換媒体（エンジン冷却水）の温度を上昇させるためのヒーターを省略することもできる。第４の実施形態の内燃機関用過給システムが適用された他の例では、ヒーターの熱によって熱交換媒体（エンジン冷却水）の温度が上昇せしめられるのではなく、内燃機関本体１の熱によって熱交換媒体（エンジン冷却水）の温度が上昇せしめられ、高圧コンプレッサ４ａによって過給される吸気および低圧コンプレッサ５ａによって過給される吸気が加熱される。
【００５１】
第５の実施形態では、上述した第１から第４の実施形態およびそれらの各例を適宜組み合わせることもできる。
【符号の説明】
【００５２】
１  内燃機関本体
１ａ  冷却水通路
２  吸気通路
３  排気通路
４  高圧ターボチャージャ
４ａ  高圧コンプレッサ
４ａ１  高圧コンプレッサハウジング
４ａ１ａ  インレット通路
４ａ１ｂ  スクロール通路
４ａ１ｃ  シュラウド部
４ａ１ｄ  シュラウド面
４ａ１ｅ  ディフューザ部
４ａ１ｆ  高圧コンプレッサ用熱交換媒体通路
４ａ２  高圧コンプレッサインペラ
４ｂ  シャフト
４ｂ１  中心軸線
４ｃ  高圧タービン
４ｃ２  高圧タービンインペラ
５  低圧ターボチャージャ
５ａ  低圧コンプレッサ
５ａ１  低圧コンプレッサハウジング
５ａ１ａ  インレット通路
５ａ１ｂ  スクロール通路
５ａ１ｃ  シュラウド部
５ａ１ｄ  シュラウド面
５ａ１ｅ  ディフューザ部
５ａ１ｆ  低圧コンプレッサ用熱交換媒体通路
５ａ２  低圧コンプレッサインペラ
５ｂ  シャフト
５ｂ１  中心軸線
５ｃ  低圧タービン
５ｃ２  低圧タービンインペラ
６ａ  吸気バイパス通路
６ｂ  吸気バイパスバルブ
７ａ  排気バイパス通路
７ｂ  排気バイパスバルブ
８ａ  ウェイストゲート通路
８ｂ  ウェイストゲートバルブ
１０  熱交換媒体循環路
１０ａ、１０ａ’  熱交換媒体温度調整装置
１０ｂ  ポンプ
１０ｃ１、１０ｃ２、１０ｃ３、１０ｃ３’、１０ｃ４  熱交換媒体通路
１０ｃ５、１０ｃ６  熱交換媒体通路
５０  ＥＣＵ
【図１】
2018021532.tif 000005
【図２】
2018021532.tif 000006
【図３】
2018021532.tif 000007
【図４】
2018021532.tif 000008
【図５】
2018021532.tif 000009
【図６】
2018021532.tif 000010
【図７】
2018021532.tif 000011
【図８】
2018021532.tif 000012