(57)【要約】【課題】電気粘性流体の温度変化に起因する車両の乗り心地の変化を抑制する。【解決手段】ショックアブソーバは、ピストンロッドと、ピストンロッドが挿入される内筒と、ピストンロッドと内筒との間に設けられた電気粘性流体と、電気粘性流体に電圧を印加する電圧印加機構を有するショックアブソーバにおいて、電気粘性流体は、ベースオイルと、（電気粘性流体の−３０℃における粘度／電気粘性流体の２３℃における粘度）×１００により表される温度依存性の値が３００％以下となるように平均線膨張係数が１．４×１０−４／℃以上の温度膨張性粒子と、を有する。【選択図】図６
2018021088.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ピストンロッドと、前記ピストンロッドが挿入される内筒と、前記ピストンロッドと前記内筒との間に設けられた電気粘性流体と、前記電気粘性流体に電圧を印加する電圧印加機構を有するショックアブソーバにおいて、
前記電気粘性流体は、ベースオイルと、（前記電気粘性流体の−３０℃における粘度／前記電気粘性流体の２３℃における粘度）×１００により表される温度依存性の値が３００％以下となるように平均線膨張係数が１．４×１０−４／℃以上の温度膨張性粒子と、を有するショックアブソーバ。
【請求項２】
請求項１に記載のショックアブソーバにおいて、
前記電気粘性流体は、前記温度膨張性粒子とは異なるＥＲ粒子を有し、
前記温度膨張性粒子と前記ＥＲ粒子の平均線膨張係数が１．４×１０−４／℃以上であるショックアブソーバ。
【請求項３】
請求項２に記載のショックアブソーバにおいて、
前記温度膨張性粒子は、フッ素樹脂材料、シリコーン樹脂材料、ポリエステル材料、低密度ポリエチレン材料の少なくともいずれかを含むショックアブソーバ。
【請求項４】
請求項３に記載のショックアブソーバにおいて、
前記ＥＲ粒子は、ポリウレタン樹脂材料、アクリル樹脂材料、イオン交換樹脂、シリカ、アルミナ、チアニアの少なくともいずれかを含むショックアブソーバ。
【請求項５】
請求項１に記載のショックアブソーバにおいて、
前記電気粘性流体は、前記温度膨張性粒子を１３ｗｔ％以上有するショックアブソーバ。
【請求項６】
請求項１に記載のショックアブソーバにおいて、
前記電気粘性流体に含まれる前記ベースオイル１に対して、前記温度膨張性粒子の重量比は０．２以上であるショックアブソーバ。
【請求項７】
請求項６に記載のショックアブソーバにおいて、
前記ベースオイルは、シリコーンオイル、鉱物油のいずれかを含むショックアブソーバ。
【請求項８】
請求項２に記載のショックアブソーバにおいて、
前記電気粘性流体は、以下の式を満たすショックアブソーバ。
【数１】
2018021088.tif 000011
（ａは前記ＥＲ粒子の平均線膨張係数（／℃）、ｂは前記温度膨張性粒子の平均線膨張係数（／℃）、φは前記電気粘性流体における前記温度膨張性粒子および前記ＥＲ粒子の総量（ｗｔ％）、ｘは前記ＥＲ粒子の前記温度膨張性粒子に対する重量比である。）
【請求項９】
請求項８に記載のショックアブソーバにおいて、
前記電気粘性流体は、前記温度膨張性粒子および前記ＥＲ粒子を含む全粒子を１３ｗｔ％以上有するショックアブソーバ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ショックアブソーバに関する。
【背景技術】
【０００２】
一般的に、車両には、走行中の振動を短時間で減衰させて、乗り心地や走行安定性を向上するためにショックアブソーバが搭載されている。このようなショックアブソーバの中には、路面状態等に応じて減衰力を制御するために、電気粘性流体（電気レオロジー流体組成物）を用いたショックアブソーバが知られている（特許文献１参照）。
【０００３】
特許文献１には、ショックアブソーバなどの装置において、電気絶縁性媒体中に電気レオロジー効果を有する粒子を含有させた電気粘性流体が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平８−１２７７９０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、粒子を含有する粒子分散系の電気粘性流体は、樹脂粒子を分散させた懸濁液であることから粘度の温度依存性が高い。このため、電気粘性流体の温度が変化することで、粘度が変化し、減衰力が変化するので、車両の乗り心地が悪化するおそれがある。特許文献１には、複数種類の材質による粒子や複合粒子を分散した電気粘性流体が開示されているが、電気粘性流体の温度依存性に起因する車両の乗り心地の悪化を改善する技術についての開示はない。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の一態様によるショックアブソーバは、ピストンロッドと、前記ピストンロッドが挿入される内筒と、前記ピストンロッドと前記内筒との間に設けられた電気粘性流体と、前記電気粘性流体に電圧を印加する電圧印加機構を有するショックアブソーバにおいて、前記電気粘性流体は、ベースオイルと、（前記電気粘性流体の−３０℃における粘度／前記電気粘性流体の２３℃における粘度）×１００により表される温度依存性の値が３００％以下となるように平均線膨張係数が１．４×１０−４／℃以上の温度膨張性粒子と、を有する。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、電気粘性流体の温度変化に起因する車両の乗り心地の変化を抑制できる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】ショックアブソーバの構造を説明する縦断面模式図。
【図２】１種類の粒子（ＥＲ粒子としても機能する温度膨張性粒子）をベースオイルに分散させた状態を示す模式図。
【図３】２種類の粒子（ＥＲ粒子および温度膨張性粒子）をベースオイルに分散させた電気粘性流体を示す模式図。
【図４】低温度域における粘度の温度依存性と、平均線膨張係数との関係を示す図。
【図５】低温度域における粘度の温度依存性の変化率と、粒子濃度との関係を示す図。
【図６】低温度域における粘度の温度依存性の基準Ｉを満足する平均線膨張係数の下限値と、粒子濃度との関係を示す図。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
図面を参照して、ショックアブソーバの一実施形態について説明する。図１は、ショックアブソーバの構造を説明する縦断面模式図である。図示しないが、ショックアブソーバ１は、車両の各車輪に対応して一つずつ設けられている。ショックアブソーバ１は、車両のボディ側にピストンロッド６のヘッドを固定し、車軸側にピストンロッド６が挿入されるベースシェル２の端部を固定することにより、車両のボディ−車軸間の衝撃・振動を緩和する。
【００１０】
図１に示すように、ショックアブソーバ１は、一端（図示下端）にピストン９が設けられ、他端（不図示）にヘッドが設けられたピストンロッド６、ショックアブソーバ１の外郭を構成する円筒状のベースシェル２、ピストンロッド６とベースシェル２の間に設けられた円筒状の外筒３および内筒４、ならびに、電圧印加機構２０を備えている。ベースシェル２には電気粘性流体８が封入されている。電圧印加機構２０は、外筒３の内周面に設けられた電極（以下、外電極３ａと記す）と、内筒４の外周面に設けられた電極（以下、内電極４ａと記す）と、外電極３ａと内電極４ａとの間に電圧を印加する制御装置１１と、を備えている。
【００１１】
外電極３ａおよび内電極４ａは電気粘性流体８に直接触れる。このため、外電極３ａおよび内電極４ａの材料には、電気粘性流体８に含有される成分に起因した電食や腐食が生じにくい材料を採用することが望ましい。外電極３ａおよび内電極４ａの材料には、たとえば、ステンレスやチタンなどを採用できる。その他、腐食されやすい金属の表面に腐食されにくい金属をめっき処理などで被覆することで耐食性を向上させた電極材料を採用してもよい。
【００１２】
ピストンロッド６はベースシェル２の上端板２ａを貫通し、ピストンロッド６の下端に設けられたピストン９が内筒４内に配設されている。ベースシェル２の上端板２ａには、内筒４に封入される電気粘性流体８が漏洩することを防止するオイルシール７が配設されている。
【００１３】
オイルシール７の材料には、たとえば、ニトリルゴムやフッ素ゴムなどのゴム材料を採用できる。オイルシール７は、電気粘性流体８と直接触れる。このため、オイルシール７の材料には、電気粘性流体８に含有される粒子によってオイルシール７が損傷することのないように、含有される粒子の硬度と同程度かそれ以上の硬度の材料を採用することが望ましい。換言すれば、電気粘性流体８に含有させる粒子は、オイルシール７の硬度と同程度かそれ以下の硬度の材料を採用することが好ましい。
【００１４】
内筒４の内部にはピストン９が上下方向に摺動自在に挿嵌されており、ピストン９によって内筒４の内部がピストン下室９Ｌとピストン上室９Ｕに区画されている。ピストン９には、上下方向に貫通する複数の貫通孔９ｈが周方向に等間隔で配設されている。ピストン下室９Ｌとピストン上室９Ｕは、貫通孔９ｈを介して連通している。なお、貫通孔９ｈには、逆止弁（不図示）を搭載しており、電気粘性流体８は貫通孔９ｈを一方向に流れる。
【００１５】
内筒４の上端部は、オイルシール７を介してベースシェル２の上端板２ａによって閉止されている。内筒４の下端部にはボディ１０が設けられ、ボディ１０にはピストン９と同様に貫通孔１０ｈが設けられ、貫通孔１０ｈを介してピストン室９Ｌと後述する流路２４とが連通している。内筒４の上端近傍には、径方向に貫通する複数の横穴５が周方向に等間隔で配設されている。外筒３の上端部は、オイルシール７を介してベースシェル２の上端板２ａによって閉止され、外筒３の下端部は開口とされている。外筒３の直径は、内筒４の直径よりも大きい。内筒４は、外筒３の内側に配置されている。ピストンロッド６、内筒４、外筒３およびベースシェル２は、同心配置されている。
【００１６】
横穴５は、内筒４の内側とピストンロッド６の棒状部分とで画成されるピストン上室９Ｕと、外筒３の内側と内筒４の外側とで画成される流路２２とを連通する。流路２２は、下端部において、ベースシェル２の内側と外筒３の外側とで画成される流路２３およびボディ１０とベースシェル２の底板との間の流路２４と連通している。ベースシェル２の内部には電気粘性流体８が充填されており、ベースシェル２の内側と外筒３の外側との間の上部には不活性ガス１３が充填されている。
【００１７】
車両が凹凸のある走行面を走行している際、車両の振動に伴ってピストンロッド６が内筒４に対して上下方向に伸縮する。ピストンロッド６が内筒４に対して伸縮すると、ピストン下室９Ｌおよびピストン上室９Ｕの容積がそれぞれ変化する。
【００１８】
車体（図示せず）には、加速度センサ２５が設けられている。加速度センサ２５は、車体の加速度を検出し、検出した信号を制御装置１１に出力する。制御装置１１は、加速度センサ２５からの信号等に基づいて、電気粘性流体８に印加する電圧を決定する。
【００１９】
制御装置１１は、検出された加速度に基づいて必要な減衰力を発生させるための電圧を演算し、演算結果に基づいて電極間に電圧を印加し、電気粘性効果を発現させる。制御装置１１により電圧が印加されると、電気粘性流体８の粘度が電圧に応じて変化する。制御装置１１は、加速度に基づいて、印加する電圧を調整することで、電極間流路で発生するショックアブソーバ１の減衰力を制御し、車両の乗り心地を改善する。
【００２０】
電気粘性流体８は、絶縁性を有する粒子からなる分散相と、絶縁性を有する液体（以下、ベースオイルと記す）からなる分散媒とを有し、ベースオイル中に絶縁性を有する粒子を分散させた懸濁液である。
【００２１】
ベースオイルは、絶縁性を有する粒子を分散することが可能である分散媒であれば、その種類は特に限定されない。具体的には、シリコーンオイルや、パラフィン油およびナフテン油などの鉱物油をベースオイルに採用できる。なお、ベースオイルの粘度は、電気粘性流体８の粘度および粘度の温度依存性に寄与するため、その粘度は、好ましくは５０ｍｍ２／ｓ以下、さらに好ましくは１０ｍｍ２／ｓ以下であるとよい。
【００２２】
［電気レオロジー（ＥＲ）粒子］
本明細書において、電気レオロジー（以下、ＥＲと記す）粒子とは、絶縁性を有する粒子であって、特にＥＲ効果の発現に優れる粒子のことを指す。ＥＲ粒子をベースオイルに分散させることで、高いＥＲ効果を発現できる。具体的なＥＲ粒子の材料としては、メタクリル系樹脂、ポリウレタン樹脂、アクリル系樹脂、イオン交換樹脂、高密度ポリエチレン、高密度ポリプロピレン、ポリイミド、ポリアミドなどの有機粒子、シリカ、アルミナやチアニアなどの導電性を持たない金属酸化物、セラミックスなどが挙げられる。さらに、ＥＲ粒子として、有機粒子を金属で被覆した複合粒子や、金属粒子または有機粒子を有機半導体で被覆した複合粒子なども挙げられる。また、ＥＲ粒子として、中空の有機粒子を採用することもできる。
【００２３】
ＥＲ粒子の平均粒径は、特に限定されることはない。ＥＲ粒子として、平均粒径が０．１μｍ以下のナノ粒子を採用してもよいし、平均粒径が０．１μｍよりも大きい粒子を採用してもよい。電気粘性効果の応答性と効果の大きさを考慮すると、粒子の移動しやすさと粘度増加幅の観点から平均粒径は、好ましくは１μｍ〜１０μｍ、さらに好ましくは３μｍ〜７μｍの範囲にあるとよい。なお、ＥＲ粒子はその線膨張係数によって、特に限定されることはない。
【００２４】
［温度膨張性粒子］
温度膨張性粒子とは、温度による体積の変化率が大きい材料からなる粒子のことを指す。特に、本明細書では、後述する基準Ｉを満足するための線膨張係数の下限値である１．４×１０−４／℃以上の線膨張係数を有する粒子のことを指す。具体的な温度膨張性粒子の材料としては、フッ素系樹脂、シリコーン系樹脂、ポリエステル系樹脂、ゴム系材料、低密度ポリエチレン、低密度ポリプロピレンなどが挙げられる。ポリエステル樹脂には、ポリエチレンテレフタレートなどが挙げられる。フッ素系樹脂には、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）などが挙げられる。ゴム系材料とは、エチレンプロピレンゴム、クロロプレンゴム（ＣＲ）、天然ゴム、スチレンブタジエンゴム、ブタジエンゴム、ポリスルフィドゴム、イソプレンゴム、アクリロニトリルブタジエンゴム、ケイ素ゴム、フロロシリコーンゴムなどが挙げられる。
【００２５】
具体的な線膨張係数の値は、少なくとも１．４×１０−４／℃以上、好ましくは１．６×１０−４／℃以上、さらに好ましくは２．２×１０−４／℃以上であるとよい。たとえば、ポリエチレンの線膨張係数は、１．６×１０−４／℃であり、ポリテトラフルオロエチレンの線膨張係数は２．２×１０−４／℃である。なお、これらの材料で形成された粒子は線膨張係数が大きいだけでなく、絶縁性を示す誘電体として振る舞いＥＲ効果を発現する粒子もある。そのため、温度膨張性粒子であり、かつＥＲ粒子でもある１種類の粒子をベースオイルに分散させた懸濁液を本実施形態の電気粘性流体８として採用することもできる。
【００２６】
なお、ｎ種類（ｎは１以上の整数）の粒子をベースオイルに分散させた場合、粒子の平均線膨張係数αは、以下の式（１）により求められる。
【数１】
2018021088.tif 000003
ここで、α（ｋ）［／℃］は、電気粘性流体８に含まれる第ｋ粒子の線膨張係数であり、φ（ｋ）［−］は、第ｋ粒子の含有比率、すなわち含有されている全粒子の重量を１としたときの第ｋ粒子の重量の比率である。ｋは１以上の整数であり、粒子の種類を特定する識別番号である。
【００２７】
なお、電気粘性流体８に１種類の粒子しか含まれない場合、その粒子の線膨張係数が平均線膨張係数となる。後述する電気粘性流体８の粘度の温度依存性の低減の効果、およびＥＲ効果を１種類の粒子で両立させるために、系内の水分量を制御する、または、電解質をドープするなどしてＥＲ効果を付与もしくは向上させることもできる。なお、ベースオイルが著しく温度膨張性粒子に浸透する場合、温度膨張性粒子がベースオイルによって常に膨潤した状態になるため、後述する電気粘性流体８の粘度の温度依存性の低減効果が低下する。そのため、分散媒との相互作用を極力小さくするという観点から、表面張力が小さく、多くの物質との濡れ性が低い、フッ素系樹脂やシリコーン系樹脂、フロロシリコーンゴムなどが特に有効である。
【００２８】
温度膨張性粒子と絶縁分散媒が同質材料の場合、たとえば、絶縁分散媒としてのフッ素系オイルに温度膨張性粒子としてのフッ素系樹脂粒子を分散させる場合、上記の濡れ性の効果が期待できない。このため、粒子に十分な架橋構造を持たせ、分散媒による膨潤を抑制する必要がある。
【００２９】
粒子の形状に関しては、球形、直方体、立方体などの特定の形状であっても、不定形な塊であっても構わず、特にその形状が限定されることはない。なお、ショックアブソーバ１の構成部材、たとえばオイルシール７などへの影響などを考慮すると、突起のない球形粒子を採用することが望ましい。
【００３０】
温度膨張性粒子の平均粒径は、特に限定されることはない。温度膨張性粒子として、平均粒径が０．１μｍ以下のナノ粒子を採用してもよいし、平均粒径が０．１μｍよりも大きい粒子を採用してもよい。温度膨張性粒子がＥＲ粒子としても振る舞う場合、電気粘性効果の応答性と効果の大きさを考慮すると、粒子の移動しやすさと粘度増加幅の観点から平均粒径は、好ましくは１μｍ〜１０μｍ、さらに好ましくは３μｍ〜７μｍの範囲にあるとよい。
【００３１】
ところで、ベースオイルの粘度には温度依存性があり、温度が低下するほどベースオイルの粘度は増加する。ここで、ベースオイルに分散されている粒子の線膨張係数が小さいと、粒子が電気粘性流体８の粘度に与える影響が小さく、温度の低下にしたがって電気粘性流体８の粘度が増加する。その結果、温度が高い状態と低い状態とで、車両の乗り心地が変化するおそれがある。たとえば、夏場と冬場で車両の乗り心地が変化するおそれがある。また、同じ日であっても走行中にショックアブソーバ１が振動や衝撃を吸収することで、電気粘性流体８の温度が上昇するので、乗り始めと、走行時間がある程度経過した後とでは車両の乗り心地が変化するおそれがある。
【００３２】
車両に用いるショックアブソーバ１に対する一般的な基準として、以下に示すように、低温におけるショックアブソーバ１の減衰力における温度依存性の基準Ｉを満たすことが要求される。なお、減衰力と粘度は比例関係であることから、両者を等価と扱って良いと考える。
［基準Ｉ］
｛（電気粘性流体の−３０℃における減衰力（粘度））／（電気粘性流体の２３℃における減衰力（粘度））｝×１００により表される「低温度域における粘度の温度依存性」の値が３００％以下
【００３３】
本発明者らは、線膨張係数の大きい温度膨張性粒子をベースオイル内に分散させることで、上述の基準Ｉを満足することを見出した。図２は、１種類の粒子（ＥＲ粒子としても機能する温度膨張性粒子）をベースオイルに分散させた状態を示す模式図である。図３は、２種類の粒子（ＥＲ粒子および温度膨張性粒子）をベースオイルに分散させた電気粘性流体を示す模式図である。なお、図３において一例として示すＥＲ粒子１５は、温度膨張性粒子１２に比べて線膨張係数が小さく、温度変化による電気粘性流体８の粘度への影響が小さいものとして説明する。
【００３４】
図２（ａ）および図３（ａ）は温度が高い状態を示し、図２（ｂ）および図３（ｂ）は温度が低い状態を示している。図２（ａ）および図３（ａ）に示すように、電気粘性流体８の温度が高い場合、温度が低い場合に比べて温度膨張性粒子１２が膨張した状態となっている。このため、ショックアブソーバ１の動作時に、ベースオイル１４の流れに対して温度膨張性粒子１２が大きな抵抗となる。つまり、電気粘性流体８の温度が上昇すると、温度膨張性粒子１２の体積変化（膨張）は、電気粘性流体８の粘度を増加させる方向に作用する。
【００３５】
これに対し、図２（ｂ）および図３（ｂ）に示すように、電気粘性流体８の温度が低い場合、温度が高い場合に比べて温度膨張性粒子１２が収縮した状態となっている。つまり、電気粘性流体中における粒子の体積分率が、温度が高い場合に比べて減少する。このため、ショックアブソーバ１の動作時に、ベースオイル１４の流れに対して温度膨張性粒子１２の抵抗は、温度が高い場合に比べて減少する。つまり、電気粘性流体８の温度が低下すると、温度膨張性粒子１２の体積変化（収縮）は、電気粘性流体８の粘度を減少させる方向に作用する。
【００３６】
電気粘性流体８などの懸濁液の粘度は、たとえば、以下のＢｒｉｎｋｍａｎの式（２）に示すように、絶縁分散媒体であるベースオイルの粘度と、懸濁液に含有される粒子の体積分率で決まる。
電気粘性流体の粘度＝（ベースオイルの粘度）／（１−粒子の体積分率）２．５
・・・（２）
【００３７】
式（２）で表されるように、温度による体積変化が大きい粒子を含有させた場合、温度による体積変化が小さい粒子を含有させた場合に比べ、電気粘性流体８の粘度に対する影響が大きい。
【００３８】
そこで、本実施の形態では、線膨張係数が大きく、温度が低下したときに大きく収縮する温度膨張性粒子１２をベースオイル１４に分散させることで、温度の低下に伴う電気粘性流体８の粘度の増加を抑制する。また、本実施の形態では、線膨張係数が大きく、温度が上昇したときに大きく膨張する温度膨張性粒子１２をベースオイル１４に分散させることで、温度の上昇に伴う電気粘性流体８の粘度の減少を抑制する。
【００３９】
このように、温度変化に伴う温度膨張性粒子１２の体積の変化は、粒子を形成する材料の線膨張係数に依存する。このため、線膨張係数の高い材料で温度膨張性粒子１２を作成すれば、温度低下によるベースオイル１４の粘度の増加に起因した電気粘性流体８の粘度の増加を効果的に緩和することができ、電気粘性流体８の粘度の温度依存性を低減できる。電気粘性流体８の粘度の温度依存性を低減できることは、ショックアブソーバ１における減衰力の温度依存性を低減できることを意味する。
【００４０】
図４は、低温度域における粘度の温度依存性と、平均線膨張係数との関係を示す図である。横軸はベースオイル１４に分散される全粒子の平均線膨張係数αを表し、縦軸は低温度域における粘度の温度依存性（基準Ｉ）を表している。図４に示す各直線は、粒子濃度φが５０ｗｔ％，３３ｗｔ％，１５ｗｔ％のそれぞれのときに、平均線膨張係数αを変数として温度依存性の値をプロットし、最小二乗法などで線形近似することで得られる。ここで、粒子濃度φは、電気粘性流体全体の重量に対する粒子の重量の比率を表している（φ＝粒子の重量／電気粘性流体の重量）。温度依存性の値は、上述したように、｛（電気粘性流体の−３０℃における粘度）／（電気粘性流体の２３℃における粘度）｝×１００により求めることができる。なお、電気粘性流体の２３℃における粘度、および電気粘性流体の−３０℃における粘度については、回転式粘度計法により得た。
【００４１】
図４に示すように、各粒子濃度φにおいて、平均線膨張係数αが増加するほど、粘度の温度依存性が低下する。粒子濃度φが大きいほど、平均線膨張係数αの増加による温度依存性の低下率が大きい。図４に示すように、粒子濃度φ毎に、低温度域における粘度の温度依存性の値が３００％以下となるための平均線膨張係数αの下限値（×印で示す値）を抽出する。
【００４２】
図５は、低温度域における粘度の温度依存性の変化率と、粒子濃度との関係を示す図である。横軸は粒子濃度φを表し、縦軸は平均線膨張係数αに対する低温度域における粘度の温度依存性の変化率を表している。図５に示す曲線は、図４に示す各直線の傾き、すなわち平均線膨張係数αに対する低温度域における粘度の温度依存性の変化率を粒子濃度毎にプロットし、最小二乗法などで得られた近似曲線である。
【００４３】
低温度域における粘度の温度依存性の変化率が小さいほど、すなわち負の絶対値が大きいほど、平均線膨張係数αの増加による温度依存性の減少効果が大きいことを意味する。粒子濃度φが低くなるほど、平均線膨張係数αの増加による温度依存性の減少効果は小さくなる。たとえば、図４に示す粒子濃度φが１５ｗｔ％のときの平均線膨張係数αの増加による温度依存性の減少効果は、粒子濃度φが５０ｗｔ％のときに比べて小さい。つまり、粒子濃度φが低い場合には、平均線膨張係数αを少し上げた場合であっても温度依存性の減少効果が出にくい。
【００４４】
図５に示すように、粒子濃度φが高いほど、粒子同士の相互作用が大きくなり、粒子の膨張収縮が粘度に与える影響が大きくなる。そのため、特に図５において破線で示すように粒子濃度φが１３ｗｔ％以上である場合、粒子濃度φが１３％未満の場合と比べて、温度依存性に対する影響、すなわち電気粘性流体８の粘度変化の抑制効果が顕著に現れることがわかった。換言すれば、図５に示すように、粒子濃度φが１３％未満では温度依存性の変化率は極めて小さく、粒子濃度φが１３ｗｔ％から大きくなるにしたがって温度依存性の変化率の絶対値が増加する。すなわち、１３ｗｔ％は、温度依存性の変化率が変化する粒子濃度の境界値である。粒子同士の相互作用が強まり始め、急激に温度依存性に対する影響が表れ始める粒子濃度φは１３％であるので、粒子濃度φを１３％以上とすることで効果的に電気粘性流体８の温度依存性を低減できる。粒子濃度φに代えて、ベースオイルを１とした場合の粒子の重量比（粒子の重量／ベースオイルの重量）で説明すれば、重量比が０．２以上である場合、温度依存性に対する影響が顕著に表れるため効果的である。
【００４５】
図６は、低温度域における粘度の温度依存性の基準Ｉを満足する平均線膨張係数の下限値と、粒子濃度との関係を示す図である。横軸は粒子濃度φを表し、縦軸は基準Ｉを満足する平均線膨張係数αの下限値を表している。図６に示す直線は、図４で示した各粒子濃度φにおいて基準Ｉを満足するための平均線膨張係数αの下限値（×印で示す値）をプロットし、最小二乗法などで線形近似することで得られる。
【００４６】
上述の基準Ｉを満足するためには、電気粘性流体８に含有される全ての粒子の平均線膨張係数αおよび粒子濃度φが、次の式（３）の関係を満たす必要があることを発明者らは見出した。式（３）は、図６に示す直線よりも平均線膨張係数αが大きいことが必要であることを表している。
【数２】
2018021088.tif 000004
【００４７】
式（３）において、ＥＲ粒子の平均線膨張係数をａ（／℃）、温度膨張性粒子の平均線膨張係数をｂ（／℃）、粒子濃度、すなわち電気粘性流体８における温度膨張性粒子およびＥＲ粒子の総量を表す重量比をφ、ＥＲ粒子の温度膨張性粒子に対する重量比をｘとして、式（３）を変形すると、次の式（４）が得られる。温度膨張性粒子とＥＲ粒子をベースオイル１４に分散させる場合、式（４）を満たすことで、基準Ｉを満足することができる。
【数３】
2018021088.tif 000005
【００４８】
図６に示すように、上述の基準Ｉを満足するための平均線膨張係数αの下限値は、１．４×１０−４／℃である。このため、電気粘性流体８に分散させるＥＲ粒子の平均線膨張係数αが１．４×１０−４／℃よりも低く、上述の基準Ｉを満足できない場合には、線膨張係数の高い温度膨張性粒子を添加する。これにより、平均線膨張係数αが１．４×１０−４／℃以上となるように、平均線膨張係数αを増加させることができる。
【００４９】
１種類の粒子で、ＥＲ効果を発現させ、かつ、上述の基準Ｉを満足させたい場合、ＥＲ粒子の線膨張係数を次のようにして大きくすることができる。ポリウレタンにおいて、たとえば、ウレタン結合間の化学構造をジメチルシリコーン骨格またはパーフルオロ骨格にすることで、高い線膨張係数のポリウレタンを得ることができる。また、ポリウレタンにおいて、たとえば、ウレタン結合の密度（架橋密度）を低下させ、モノマ成分であるポリオールの分子量を大きくすることで、高い線膨張係数のポリウレタンを得ることができる。このようにして得られた線膨張係数αが１．４×１０−４／℃以上のポリウレタンは、ＥＲ粒子としての機能、および温度膨張性粒子としての機能を有する。
【００５０】
なお、上述したように、粒子濃度φは１３ｗｔ％未満であると、基準Ｉを満足することが難しく、図６に示すように、基準Ｉを満足するためには粒子濃度φは１３％以上とする必要がある。さらに、ＥＲ粒子１５をベースオイル１４に分散させてＥＲ効果を適切に発現させるには、ＥＲ粒子の粒子濃度（ＥＲ粒子の重量／電気粘性流体の重量）を１０％以上とすることが好ましい。
【００５１】
たとえば、非特許文献：Jin-Yong Hong, Eunbyul Kwon and Jyongsik Jang, "Fabrication of silica/polythiophene core/shell nanospheresand their electrorheological fluid application", Soft Matter, 2009, 5, 951-953には、５〜３０ｖｏｌ％でＥＲ効果が増加していくことが記載されている。非特許文献に記載のコア材であるシリカの粒子径は２６ｎｍ、シェル材であるポリチオフェン層の厚みは２ｎｍである。シリカ（二酸化ケイ素）の密度は２．２ｇ／ｃｍ３、ポリチオフェンの密度は１．１ｇ／ｃｍ３である。このため、粒子密度は１．９ｇ／ｃｍ３となり、５ｖｏｌ％を重量比に換算すると、９．５ｗｔ％となる。つまり、非特許文献には、約１０ｗｔ％以上でＥＲ効果が発現することが記載されている。
【００５２】
以下、実施例および比較例を示して具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に何ら限定されるものではない。
【００５３】
［実施例１］
［ベースオイル］
ベースオイル１４には、シリコーンオイルを採用した。
［粒子］
ＥＲ粒子として、ポリエチレングリコールとトルエンジイソシアネートを用いたポリウレタン系粒子をベースオイル１４に分散させ、温度膨張性粒子１２として、旭硝子社製のフッ素系樹脂粒子のポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）であるＦｌｕｏｎ（登録商標）をベースオイル１４に分散させた。ポリウレタン系粒子の線膨張係数は、１．５×１０−４/℃であり、フッ素系粒子の線膨張係数は、２．２×１０−４／℃である。
【００５４】
［平均線膨張係数］
電気粘性流体に対するポリウレタン系粒子とフッ素系粒子とを合わせた全粒子の重量比である粒子濃度φは５０ｗｔ％である。つまり、ベースオイル１に対して全粒子の重量比（粒子／ベースオイル）は１である。フッ素系粒子に対するポリウレタン系粒子の重量比（ＥＲ粒子／温度膨張性粒子）は２．３である。このとき、調製された電気粘性流体８の平均線膨張係数αは、式（１）より、１．７１×１０−４／℃となる。
【００５５】
［比較例１］
温度膨張性粒子としてのフッ素系粒子を含まない電気粘性流体８を比較例１として、本実施例１に係る電気粘性流体８、および本実施例１に係る電気粘性流体８を備えるショックアブソーバ１に対し、以下の検証を行った。
【００５６】
［検証１（粘度測定）］
電気粘性流体８における粘度の温度依存性をレオメータ（Ａｎｔｏｎ  ｐａａｒ社製、ＭＣＲ５０２）を用いて回転式粘度計法により測定した。直径２５ｍｍの平板プレートを用い、せん断速度２００ｓ−１、測定温度範囲−４０〜６０℃、昇温速度１０℃／分の条件で大気中にて測定した。なお、本レオメータにおいて、せん断速度は２／３×（ω×Ｒ）／Ｈで、せん断応力は４／３×Ｍ／（π×Ｒ３）で算出する値とした。なお、ωは角速度、Ｒはプレート半径、Ｈはプレート間距離、Ｍはモータトルクである。
【００５７】
上記粘度を測定した結果、フッ素系粒子を含有した実施例１に係る電気粘性流体８は、フッ素系粒子を含まない比較例１に係る電気粘性流体８と比較し、低温度域における粘度の増加が少なく、粘度の温度依存性が減少したことを確認することができた。
【００５８】
低温度域における粘度の温度依存性を、電気粘性流体８の２３℃粘度に対する−３０℃粘度の百分率で表すと（基準Ｉ参照）、比較例１では温度依存性が３８８％となったのに対し、上述の温度膨張性粒子１２を添加した実施例１では温度依存性が２３８％となった。つまり、実施例１では、比較例に比べて温度依存性が減少し、基準Ｉを満足することができた。
【００５９】
［検証２（加振試験）］
電気粘性流体８をショックアブソーバ１に封入し加振試験を実施した。なお、試験条件は、ピストン振幅５０ｍｍ、ピストン速度０．３ｍ／ｓ、温度２３℃および温度−３０℃とした。加振試験の結果、フッ素系粒子を含有した実施例１に係る電気粘性流体８を用いたショックアブソーバ１の減衰力は、フッ素系粒子を含まない比較例１に係る電気粘性流体８を用いたショックアブソーバ１と比較して低温度域における粘度の温度依存性が減少し、その値は２３８％となった。
【００６０】
以上のとおり、実施例１により、線膨張係数の大きな温度膨張性粒子１２であるフッ素系粒子を電気粘性流体８に添加することで、電気粘性流体８の粘度ひいては電気粘性流体８を封入したショックアブソーバ１の減衰力における温度依存性を改善できることが分かった。特に、低温度域では、粘度の絶対値が大きいため、温度依存性の改善の効果も大きく表れることが分かった。
【００６１】
表１〜表５を参照して、実施例２〜実施例２５および比較例２〜比較例６について説明する。なお、以下では、２種類の粒子をベースオイル１４に分散させる各実施例および各比較例において、説明の便宜上、２種類の粒子のうち線膨張係数の高い一方の粒子を温度膨張性粒子１２と呼び、２種類の粒子のうちＥＲ効果の高い他方の粒子をＥＲ粒子と呼んでいる。また、１種類の粒子または３種類の粒子をベースオイル１４に分散させる実施例では、２種類の粒子をベースオイル１４に分散させる他の実施例と整合するように記載している。なお、以下の実施例および比較例では、上述の実施例１と同様の方法で粘度測定を行い、その試験結果（温度依存性の値）を各表にまとめている。
【００６２】
表１は、上述した実施例１および比較例１に加え、実施例２〜実施例１２、および比較例２および比較例３に関する、温度膨張性粒子１２の有無、温度膨張性粒子１２の線膨張係数［／℃］、ＥＲ粒子１５の有無、ＥＲ粒子１５の線膨張係数［／℃］、ＥＲ粒子１５と温度膨張性粒子１２の重量比［−］、平均線膨張係数α［／℃］、ベースオイル１４の種類、粒子とベースオイル１４の重量比［−］、低温度域における粘度の温度依存性の値について示す表である。
【００６３】
【表１】
2018021088.tif 000006
【００６４】
［比較例２］
ＥＲ粒子１５であるポリウレタン系粒子と温度膨張性粒子１２であるフッ素系粒子との重量比を９として、平均線膨張係数αを１．５７×１０−４／℃とした以外は、実施例１と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は３４９％となった。
【００６５】
［実施例２］
ＥＲ粒子１５であるポリウレタン系粒子と温度膨張性粒子１２であるフッ素系粒子との重量比を１として、平均線膨張係数αを１．８５×１０−４／℃とした以外は、実施例１と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は２３０％となった。
【００６６】
［実施例３］
ＥＲ粒子１５であるポリウレタン系粒子を含まないこと以外は、実施例１と同様である。なお、温度膨張性粒子１２であるフッ素系粒子のみをベースオイル１４に分散させる場合、粒子の平均線膨張係数αはフッ素系粒子の線膨張係数である２．２×１０−４／℃となる。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は２２６％となった。
【００６７】
［比較例３］
電気粘性流体８に含まれるベースオイル１に対して、全粒子の重量比を０．５とした以外は、比較例１と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は３２０％となった。
【００６８】
［実施例４］
電気粘性流体８に含まれるベースオイル１に対して、全粒子の重量比を０．５とした以外は、比較例２と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は２９６％となった。
【００６９】
［実施例５］
電気粘性流体８に含まれるベースオイル１に対して、全粒子の重量比を０．５とした以外は、実施例１と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は２７０％となった。
【００７０】
［実施例６］
電気粘性流体８に含まれるベースオイル１に対して、全粒子の重量比を０．５とした以外は、実施例２と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は２４０％となった。
【００７１】
［実施例７］
電気粘性流体８に含まれるベースオイル１に対して、全粒子の重量比を０．５とした以外は、実施例３と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は２０６％となった。
［実施例８］
電気粘性流体８に含まれるベースオイル１に対して、全粒子の重量比を０．２とした以外は、比較例１や比較例３と同様である。なお、ＥＲ粒子１５であるポリウレタン系粒子のみをベースオイル１４に分散させる場合、粒子の平均線膨張係数αはポリウレタン系粒子の線膨張係数である１．５×１０−４／℃となる。本実施例に係るポリウレタン系粒子は、線膨張係数が１．５×１０−４／℃のものを採用しており、温度膨張性粒子１２としても機能する。ベースオイル１に対して、ポリウレタン系粒子の重量比を０．２とした場合、低温度域における粘度の温度依存性は２９６％とすることができる。つまり、ポリウレタン系粒子のみをベースオイル１４に分散させた場合であっても低温度域における粘度の温度依存性を３００％以下とすることができる。すなわち、実施例８では、電気粘性流体８に含有される粒子は、ポリウレタン系粒子のみであるが、基準Ｉを満足することができる。
【００７２】
［実施例９］
電気粘性流体８に含まれるベースオイル１に対して、全粒子の重量比を０．２とした以外は、比較例２や実施例４と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は２８７％となった。
【００７３】
［実施例１０］
電気粘性流体８に含まれるベースオイル１に対して、全粒子の重量比を０．２とした以外は、実施例１や実施例５と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は２７２％となった。
【００７４】
［実施例１１］
電気粘性流体８に含まれるベースオイル１に対して、全粒子の重量比を０．２とした以外は、実施例２や実施例６と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は２３０％となった。
【００７５】
［実施例１２］
電気粘性流体８に含まれるベースオイル１に対して、全粒子の重量比を０．２とした以外は、実施例３や実施例７と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は１９０％となった。
【００７６】
比較例１、比較例２、実施例１〜実施例３に示すように、温度膨張性粒子１２の重量を１としたときのＥＲ粒子１５の重量の比率（ＥＲ粒子／温度膨張性粒子）が小さいほど、低温度域における粘度の温度依存性を低減できることがわかった。比較例１ではＥＲ粒子１５のみをベースオイル１４に分散させているので最も温度依存性の値が大きく、実施例３では温度膨張性粒子１２のみをベースオイル１４に分散させているので最も温度依存性の値が小さい。平均線膨張係数αに着目すれば、平均線膨張係数αが大きいほど、低温度域における粘度の温度依存性を低減できることがわかった。同様の傾向は、比較例３および実施例４〜実施例７を比較することでも確認できる。さらに、実施例８〜実施例１２を比較することでも確認できる。
【００７７】
比較例１および比較例２、実施例１〜実施例３での温度依存性の値は２２６％〜３８８％の範囲にあり（表１の上段参照）、比較例３、実施例４〜実施例７での温度依存性の値は２０６〜３２０％の範囲にあり（表１の中段参照）、実施例８〜実施例１２での温度依存性の値は１９０〜２９６％の範囲にある（表１の下段参照）。したがって、ベースオイル１に対する粒子の重量比が小さいほど、低温度域における粘度の温度依存性を低減できる傾向にあることを確認できる。
【００７８】
表２は、実施例１３〜実施例１９に関する、温度膨張性粒子１２の有無、温度膨張性粒子１２の線膨張係数［／℃］、ＥＲ粒子１５の有無、ＥＲ粒子１５の線膨張係数［／℃］、ＥＲ粒子１５と温度膨張性粒子１２の重量比［−］、平均線膨張係数α［／℃］、ベースオイル１４の種類、粒子とベースオイル１４の重量比［−］、低温度域における粘度の温度依存性の値について示す表である。
【表２】
2018021088.tif 000007
【００７９】
［実施例１３］
温度膨張性粒子１２に線膨張係数が１．８×１０−４／℃の低密度ポリエチレンを用いた以外は、実施例１と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は２７９％となった。
【００８０】
［実施例１４］
温度膨張性粒子１２に線膨張係数が１．８×１０−４／℃の低密度ポリエチレンを用いた以外は、実施例３と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は２５１％となった。
【００８１】
［実施例１５］
温度膨張性粒子１２に線膨張係数が２．３×１０−４／℃の天然ゴムを用いた以外は、実施例１や実施例１３と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は２７８％となった。
【００８２】
［実施例１６］
温度膨張性粒子１２に線膨張係数が２．３×１０−４／℃の天然ゴムを用いた以外は、実施例３や実施例１４と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は２６０％となった。
【００８３】
［実施例１７］
温度膨張性粒子１２に線膨張係数が２．０×１０−４／℃のクロロプレンゴム（ＣＲ）を用いた以外は、実施例１や実施例１３、実施例１５と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は２７３％となった。
【００８４】
［実施例１８］
温度膨張性粒子１２に線膨張係数が２．０×１０−４／℃のクロロプレンゴム（ＣＲ）を用いた以外は、実施例３や実施例１４、実施例１６と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は２２６％となった。
【００８５】
［実施例１９］
温度膨張性粒子１２に、フッ素系樹脂からなる粒子と天然ゴムからなる粒子の２種類を用いた以外は、実施例１や実施例１３、実施例１５、実施例１７と同様である。なお、フッ素系樹脂粒子の重量と天然ゴム粒子の重量の比率は１：１である。つまり、２種類の温度膨張性粒子１２の平均膨張係数は２．２５×１０−４／℃となり、ポリウレタン系粒子を含む３種類、すなわち全種類の粒子の平均線膨張係数は１．７３×１０−４／℃となる。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は２２０％となった。
【００８６】
実施例１３〜実施例１９に示すように、温度膨張性粒子１２として、様々な材料からなる粒子を採用した場合であっても温度膨張性粒子１２に線膨張係数が大きいものを採用することで、平均線膨張係数αを大きくすることができ、低温度域における粘度の温度依存性をより低減できることが確認できた。
【００８７】
表３は、実施例２０および実施例２１に関する、温度膨張性粒子１２の有無、温度膨張性粒子１２の線膨張係数［／℃］、ＥＲ粒子１５の有無、ＥＲ粒子１５の線膨張係数［／℃］、ＥＲ粒子１５と温度膨張性粒子１２の重量比［−］、平均線膨張係数α［／℃］、ベースオイル１４の種類、粒子とベースオイル１４の重量比［−］、低温度域における粘度の温度依存性の値について示す表である。
【００８８】
【表３】
2018021088.tif 000008
【００８９】
［実施例２０］
ベースオイル１４にパラフィン油を用いた以外は、実施例１と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は２６４％となった。
【００９０】
［実施例２１］
ベースオイル１４にナフテン油を用いた以外は、実施例１と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は２７６％となった。
【００９１】
実施例２０および実施例２１に示すように、パラフィン油およびナフテン油などの鉱物油をベースオイル１４に採用した場合であってもシリコーンオイルをベースオイル１４に採用した場合と同様、温度膨張性粒子１２を含有させることで電気粘性流体８の粘度の温度依存性を低減できることがわかった。
【００９２】
表４は、実施例２２および実施例２３に関する、温度膨張性粒子１２の有無、温度膨張性粒子１２の線膨張係数［／℃］、ＥＲ粒子１５の有無、ＥＲ粒子１５の線膨張係数［／℃］、ＥＲ粒子１５と温度膨張性粒子１２の重量比［−］、平均線膨張係数α［／℃］、ベースオイル１４の種類、粒子とベースオイル１４の重量比［−］、低温度域における粘度の温度依存性の値について示す表である。
【００９３】
【表４】
2018021088.tif 000009
【００９４】
［実施例２２］
温度膨張性粒子１２にシリコーンゴムを用い、ベースオイル１４にパラフィン油を用いた以外は、比較例２と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は２８６％となった。
【００９５】
［実施例２３］
温度膨張性粒子１２にシリコーンゴムを用い、ベースオイル１４にパラフィン油を用いた以外は、実施例３と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は１３３％となった。
【００９６】
実施例２２と実施例２３を比較することで、ベースオイル１４がパラフィン油の場合であっても、平均線膨張係数αが大きい方が低温度域における粘度の温度依存性を低減できることがわかった。
【００９７】
表５は、比較例４および比較例５、実施例２４、比較例６、実施例２５に関する、温度膨張性粒子１２の有無、温度膨張性粒子１２の線膨張係数［／℃］、ＥＲ粒子１５の有無、ＥＲ粒子１５の線膨張係数［／℃］、ＥＲ粒子１５と温度膨張性粒子１２の重量比［−］、平均線膨張係数α［／℃］、ベースオイル１４の種類、粒子とベースオイル１４の重量比［−］、低温度域における粘度の温度依存性の値について示す表である。
【００９８】
【表５】
2018021088.tif 000010
【００９９】
［比較例４］
ＥＲ粒子１５に線膨張係数が０．７×１０−４／℃のアクリル粒子を用いた以外は、実施例９と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は４３１％となった。
【０１００】
［比較例５］
ＥＲ粒子１５に線膨張係数が０．７×１０−４／℃のアクリル粒子を用いた以外は、実施例１０と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は３１４％となった。
【０１０１】
［実施例２４］
ＥＲ粒子１５に線膨張係数が０．７×１０−４／℃のアクリル粒子を用いた以外は、実施例１１と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は２９３％となった。
【０１０２】
［比較例６］
ＥＲ粒子１５に線膨張係数が１．０×１０−４／℃のイオン交換樹脂粒子を用いた以外は、実施例９や比較例４と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は３９２％となった。
【０１０３】
［実施例２５］
ＥＲ粒子１５に線膨張係数が１．０×１０−４／℃のイオン交換樹脂粒子を用いた以外は、実施例１１や実施例２４と同様である。この場合、低温度域における粘度の温度依存性は２８２％となった。
【０１０４】
実施例９、比較例４および比較例６に示すように、ＥＲ粒子１５に線膨張係数が大きいものを採用することで、平均線膨張係数αを大きくすることができ、低温度域における粘度の温度依存性をより低減できることがわかった。同様の傾向は、実施例１０と比較例５を比較することでも確認できる。さらに、同様の傾向は、実施例１１、実施例２４および実施例２５を比較することでも確認できる。
【０１０５】
比較例４、比較例５および実施例２４に示すように、ＥＲ粒子１５にアクリル粒子を用いた場合であっても平均線膨張係数αが大きい方が低温度域における粘度の温度依存性を低減できることがわかった。同様の傾向は、ＥＲ粒子１５にイオン交換樹脂粒子を用いた場合の比較例６と実施例２５を比較することでも確認できる。
【０１０６】
上述した実施の形態によれば、次の作用効果が得られる。
（１）ショックアブソーバ１は、ピストンロッド６と、ピストンロッド６が挿入される内筒４と、ピストンロッド６と内筒４との間に設けられた電気粘性流体８と、電気粘性流体８に電圧を印加する電圧印加機構２０を有している。電気粘性流体８は、ベースオイル１４と、（電気粘性流体８の−３０℃における粘度／電気粘性流体８の２３℃における粘度）×１００により表される温度依存性の値が３００％以下となるように平均線膨張係数αが１．４×１０−４／℃以上の温度膨張性粒子１２と、を有している。これにより、電気粘性流体８の温度変化に起因する粘度の変化、すなわち減衰力の変化を抑制することができるので、電気粘性流体８の温度変化に起因する車両の乗り心地の変化を抑制できる。このように、本実施の形態によれば、電圧印加機構２０により電極間に電圧を印加していない状態、すなわち無電界下であっても車両の乗り心地が改善された実用性の高いショックアブソーバ１を提供できる。
【０１０７】
（２）電気粘性流体８は、温度膨張性粒子１２とは異なるＥＲ粒子１５を有し、温度膨張性粒子１２とＥＲ粒子１５の平均線膨張係数αが１．４×１０−４／℃以上である場合、上記（１）と同様、電気粘性流体８の温度変化に起因する車両の乗り心地の変化を抑制できる。１種類の粒子をベースオイル１４に分散させる場合、その粒子は絶縁性を有するＥＲ粒子１５であり、かつ、線膨張係数が１．４×１０−４／℃以上の温度膨張性粒子１２である必要がある。これに対し、ＥＲ粒子１５と温度膨張性粒子１２の２種類の粒子を備える場合、ＥＲ粒子１５は線膨張係数が１．４×１０−４／℃よりも低くてもよい。線膨張係数の大きい温度膨張性粒子１２をベースオイル１４に添加し、ＥＲ粒子１５と温度膨張性粒子１２の平均線膨張係数αを１．４×１０−４／℃以上とすることで、効果的に電気粘性流体８の粘度の温度依存性を低減することができる。このため、２種類以上の粒子を電気粘性流体８に含有させる場合、ＥＲ粒子１５の材料の選択の自由度が向上する。
【０１０８】
（３）温度膨張性粒子１２は、フッ素樹脂材料、シリコーン樹脂材料、ポリエステル材料、低密度ポリエチレン材料の少なくともいずれかを含む。温度膨張性粒子１２は、１種類の粒子をベースオイル１４に分散させてもよいし、複数種類をベースオイル１４に分散させてもよい。これらの温度膨張性粒子１２の重量を調整することで、温度変化による粘度の変化特性および温度依存性の値を調整することができる。
【０１０９】
（４）ＥＲ粒子１５は、ポリウレタン樹脂材料、アクリル樹脂材料、イオン交換樹脂、シリカ、アルミナ、チアニアの少なくともいずれかを含む。ＥＲ粒子１５は、１種類の粒子をベースオイル１４に分散させてもよいし、複数種類をベースオイル１４に分散させてもよい。これらのＥＲ粒子１５の重量を調整することで、電圧が印加されたときの電気粘性流体８の粘度や、温度依存性の値を調整することができる。
【０１１０】
（５）電気粘性流体８が温度膨張性粒子を１３ｗｔ％以上有することで、電気粘性流体８の粘度の温度依存性の変化率が小さくなる、すなわち負の絶対値が大きくなるので、平均線膨張係数αの増加による電気粘性流体８の粘度の温度依存性の低減効果を顕著にできる。なお、温度膨張性粒子１２とＥＲ粒子１５をベースオイル１に分散させる場合、電気粘性流体８は、温度膨張性粒子１２およびＥＲ粒子１５を含む全粒子を１３ｗｔ％以上有することで、平均線膨張係数αの増加による電気粘性流体８の粘度の温度依存性の低減効果を顕著にできる。
【０１１１】
（６）上記（５）と同様、電気粘性流体８に含まれるベースオイル１に対して、温度膨張性粒子１２の重量比を０．２以上とすることで、平均線膨張係数αの増加による電気粘性流体８の粘度の温度依存性の低減効果を顕著にできる。
【０１１２】
（７）ベースオイル１４は、シリコーンオイル、鉱物油（たとえば、パラフィン油、ナフテン油）のいずれかを含む。ベースオイル１４を適宜選択して電気粘性流体８の粘度の温度依存性の低減効果を調整できるので、ショックアブソーバ１の設計自由度を向上できる。
【０１１３】
（８）電気粘性流体８は、上述の式（４）を満たすことで、基準Ｉを満足することができる。式（４）を満たすように、温度膨張性粒子１２およびＥＲ粒子１５の種類、および、粒子濃度φを決定することで、容易に減衰力の温度依存性が低減されたショックアブソーバ１を提供することができる。
【０１１４】
次のような変形も本発明の範囲内であり、変形例の一つ、もしくは複数を上述の実施形態と組み合わせることも可能である。
（変形例１）
ショックアブソーバ１の構造や各構成要素は上述したものに限定されない。ピストンロッド６と、ピストンロッド６が挿入される内筒４と、ピストンロッド６と内筒４との間に設けられた電気粘性流体８と、電気粘性流体８に電圧印加する電圧印加機構２０を有する種々のショックアブソーバ１に本発明を適用することができる。
【０１１５】
（変形例２）
外電極３ａおよび内電極４ａの材料、オイルシール７の材料は、上述した材料に限定されない。電気粘性流体８の成分等を考慮し、種々の材料を採用できる。
【０１１６】
（変形例３）
電気粘性流体８の温度を検出する温度センサを設け、温度センサで検出された電気粘性流体８の温度に基づいて、制御装置１１が電極間に印加する電圧を決定するようにしてもよい。これにより、より適切に路面からの振動に応じた減衰力を発生することができる。
【０１１７】
（変形例４）
温度膨張性粒子１２の材料、ＥＲ粒子１５の材料は上述した例に限定されない。また、ベースオイル１４に分散させる粒子は、１種類や２種類、３種類に限定されることもなく、４種類以上の粒子をベースオイル１４に分散させて電気粘性流体８としてもよい。
【０１１８】
上記では、種々の実施の形態および変形例を説明したが、本発明はこれらの内容に限定されるものではない。本発明の技術的思想の範囲内で考えられるその他の態様も本発明の範囲内に含まれる。
【符号の説明】
【０１１９】
１  ショックアブソーバ、２  ベースシェル、２ａ  上端板、３  外筒、３ａ  外電極、４  内筒、４ａ  内電極、５  横穴、６  ピストンロッド、７  オイルシール、８  電気粘性流体、９  ピストン、９Ｌ  ピストン下室、９Ｕ  ピストン上室、９ｈ  貫通孔、１０  ボディ、１１  制御装置、１２  温度膨張性粒子、１３  不活性ガス、１４  ベースオイル、１５  ＥＲ粒子、２０  電圧印加機構、２２  流路、２３  流路、２４  流路、２５  加速度センサ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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