(57)【要約】【課題】高品質な焼結体を製造可能な造粒粉末、および、かかる造粒粉末を効率よく製造可能な造粒粉末の製造方法を提供すること。【解決手段】金属粉末と、繊維状をなす繊維状分散体を含むバインダーと、を有することを特徴とする造粒粉末。また、前記バインダーの含有率が０．０１質量％以上０．５質量％以下であることが好ましい。また、前記繊維状分散体は、セルロースを含有することが好ましい。また、前記繊維状分散体は、植物由来であることが好ましい。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属粉末と、
繊維状をなす繊維状分散体を含むバインダーと、
を有することを特徴とする造粒粉末。
【請求項２】
前記バインダーの含有率が０．０１質量％以上０．５質量％以下である請求項１に記載の造粒粉末。
【請求項３】
前記繊維状分散体は、セルロースを含有する請求項１または２に記載の造粒粉末。
【請求項４】
前記繊維状分散体は、植物由来である請求項３に記載の造粒粉末。
【請求項５】
前記繊維状分散体の平均長さは、５０ｎｍ以上５００μｍ以下である請求項１ないし４のいずれか１項に記載の造粒粉末。
【請求項６】
前記バインダーは、さらに、前記繊維状分散体とは異なる成分を含む請求項１ないし５のいずれか１項に記載の造粒粉末。
【請求項７】
繊維状をなす繊維状分散体を含むバインダーを含有するバインダー溶液を調製する工程と、
前記バインダー溶液を用い、金属粒子同士を結着し、造粒する工程と、
を有することを特徴とする造粒粉末の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、造粒粉末および造粒粉末の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
金属粉末を成形する方法としては、金属粉末と有機バインダーとを含む造粒粉末を、所定の成形型に充填し、圧縮することにより、所定の形状の成形体を得る圧縮成形法が知られている。得られた成形体は、有機バインダーを除去する脱脂処理、金属粉末を焼結する焼成処理を経て、金属焼結体となる。このような技術は粉末冶金技術の１つであり、成形型の形状次第で複雑な形状の金属焼結体を大量に製造可能であることから、近年、多くの産業分野で普及している。
【０００３】
例えば、特許文献１には、金属粉末と、ポリビニルアルコールまたはその誘導体、ワックス類および非イオン性界面活性剤を含む有機バインダーと、を造粒してなる造粒粉末が開示されている。また、特許文献２には、金属粉末と、黒鉛粉末と、セルロース、高級脂肪酸およびワックスのうちの少なくとも１種からなるバインダーと、を造粒してなる造粒粉末が開示されている。圧縮成形法では、まず、成形型内にこれらの造粒粉末をできるだけ隙間なく充填する必要がある。このため、金属粉末とバインダーとの混合物を、金属粉末よりも大きな粒子に造粒することで、流動性の改善を図ることが行われる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１１−１９０４７５号公報
【特許文献２】特開２００８−１８９９９３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、このような造粒粉末では、バインダーが吸湿することによって流動性等の特性が変化してしまうという問題がある。このような変化が生じると、品質の高い金属焼結体を製造することができない。
【０００６】
また、造粒粉末を成形、焼成して金属焼結体を得る際に、除去し切れなかったバインダー由来の物質が多く残留してしまうという問題もある。
【０００７】
そこで、造粒粉末に使用するバインダーをできるだけ減らすことが試みられているが、衝撃等が加わった場合に壊れやすくなるおそれがある。
【０００８】
本発明の目的は、高品質な焼結体を製造可能な造粒粉末、および、かかる造粒粉末を効率よく製造可能な造粒粉末の製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的は、下記の本発明により達成される。
本発明の造粒粉末は、金属粉末と、
繊維状をなす繊維状分散体を含むバインダーと、
を有することを特徴とする。
【００１０】
これにより、バインダーの使用量を減らすことができるとともに、造粒粒子が外力や衝撃等によって破壊し難くなるため、最終的に高品質な焼結体を製造可能な造粒粉末が得られる。
【００１１】
本発明の造粒粉末では、前記バインダーの含有率が０．０１質量％以上０．５質量％以下であることが好ましい。
これにより、バインダーの総量が十分に抑えられた造粒粉末が得られる。
【００１２】
本発明の造粒粉末では、前記繊維状分散体は、セルロースを含有することが好ましい。
これにより、繊維状分散体は、線径が細くても高い引張強度を有するものとなるため、少量であっても金属粉末の粒子同士を強固に結着し得るバインダーが得られる。その結果、バインダーの使用量を効果的に減らすことができる。
【００１３】
本発明の造粒粉末では、前記繊維状分散体は、植物由来であることが好ましい。
これにより、繊維状分散体は、持続型資源である植物から抽出することができるので、造粒粉末の製造における環境負荷の低減を図ることができる。
【００１４】
本発明の造粒粉末では、前記繊維状分散体の平均長さは、５０ｎｍ以上５００μｍ以下であることが好ましい。
【００１５】
これにより、バインダーの総量が少なくても、金属粉末の粒子同士を強固に結着することができる。その結果、バインダーの総量を減らすことができ、バインダーの量が多いことによる不具合の程度を減らすことができる。
【００１６】
本発明の造粒粉末では、前記バインダーは、さらに、前記繊維状分散体とは異なる成分を含むことが好ましい。
【００１７】
これにより、例えば繊維状分散体とは異なる成分が繊維状分散体と金属粒子との結着を助けることによって、造粒粉末の粒子に外力や衝撃等が加わったときでもさらに破壊し難い造粒粉末を実現することができる。
【００１８】
本発明の造粒粉末の製造方法は、繊維状をなす繊維状分散体を含むバインダーを含有するバインダー溶液を調製する工程と、
前記バインダー溶液を用い、金属粒子同士を結着し、造粒する工程と、
を有することを特徴とする。
これにより、本発明の造粒粉末を効率よく製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明の造粒粉末の実施形態に含まれる１つの造粒粒子を示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下、本発明の造粒粉末および造粒粉末の製造方法を、添付図面に基づく好適実施形態に基づいて詳細に説明する。
【００２１】
＜造粒粉末＞
まず、本発明の造粒粉末の実施形態について説明する。
【００２２】
図１は、本発明の造粒粉末の実施形態に含まれる１つの造粒粒子を示す断面図である。
図１に示す造粒粒子１は、複数個の金属粒子５１を含んでおり、金属粒子５１同士の間にバインダー５２が介在することで、全体として球形状にまとまっている。
【００２３】
図１に示す造粒粒子１において、バインダー５２は金属粒子５１同士の間に介在して互いに結着するとともに、各金属粒子５１の表面の少なくとも一部を覆うように存在している。これにより、各金属粒子５１は、バインダー５２のマトリックス中に分散した状態になっている。
【００２４】
（バインダー）
このバインダー５２は、繊維状をなす繊維状分散体５２１を含んでいる。すなわち、造粒粒子１を含む造粒粉末は、複数個の金属粒子５１を含む金属粉末と、繊維状をなす繊維状分散体５２１を含むバインダー５２と、を有する。このような繊維状分散体５２１を含むことにより、バインダー５２による金属粒子５１同士の結着力をより高めることができる。このため、バインダー５２の使用量を減らすことができる。その結果、造粒粒子１が例えば高湿度の環境下に置かれた場合でも、造粒粒子１における吸湿量を減らすことができる。すなわち、バインダー５２の使用量を減らすことによって、外気に触れるバインダー５２の量も減るため、造粒粒子１が吸湿し難くなる。これにより、高湿度の環境下であっても流動性等の特性が低下し難い造粒粒子１が得られる。その結果、寸法精度や密度が良好で高品質な焼結体の製造が可能になる。
【００２５】
また、バインダー５２の使用量を減らすことにより、造粒粒子１を成形、焼成して焼結体を得る際に、バインダー５２由来の物質の残留量を少なく抑えることができる。これにより、異物の混入が少なく抑えられた高品質な焼結体の製造が可能になる。
【００２６】
なお、バインダー５２の使用量を減らしても、繊維状分散体５２１が含まれていることにより、造粒粒子１が外力や衝撃等によって破壊し難くなる。このため、外力や衝撃等が付与された後でも、見掛密度や流動性等が低下し難いものとなる。
【００２７】
さらに、バインダー５２の使用量を減らすことにより、造粒粒子１を用いて製造された成形体が焼成されたときの収縮率を低下させることができる。このため、最終的に得られる焼結体の寸法精度が低下し難くなるとともに、脱脂に要する時間の短縮を図ることができる。
【００２８】
繊維状分散体５２１は、繊維状をなす材料であって、例えば各種の有機繊維が用いられる。かかる有機繊維としては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体等のポリオレフィン、ポリメチルメタクリレート、ポリブチルメタクリレート等のアクリル系樹脂、ポリスチレン等のスチレン系樹脂、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリアミド、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル、セルロース、ポリエーテル、ポリビニルアルコール、ポリビニルピロリドンまたはこれらの共重合体等の各種樹脂を含む繊維が挙げられる。
【００２９】
このうち、繊維状分散体５２１は、セルロースを含有するのが好ましい。セルロースの繊維は、線径が細くても高い引張強度を有する。このため、セルロースの繊維を用いることにより、少量であっても金属粒子５１同士を強固に結着し得るバインダー５２が得られる。その結果、バインダー５２の使用量を効果的に減らすことができる。またその一方、セルロースは、比較的低温で熱分解を開始する。このため、バインダー５２を含む成形体が脱脂工程や焼成工程に供されるとき、成形体中にバインダー５２がより残留し難くなる。
【００３０】
繊維状分散体５２１に用いられるセルロースとしては、例えば、分子式が（Ｃ６Ｈ１０Ｏ５）ｎで表されるセルロースの他、メチルセルロース、エチルセルロース、プロピルセルロース、アセチルセルロース、ニトロセルロース、カルボキシルメチルセルロース、ヒロドキシメチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロースのようなセルロース誘導体等が挙げられ、これらのうちの１種または２種以上を含むものが用いられる。
【００３１】
また、繊維状分散体５２１は、セルロースの繊維に加え、それ以外の繊維を含んでいてもよい。それ以外の繊維は、特に限定されないが、例えば前述した各種樹脂を含む繊維が挙げられる。
【００３２】
さらに、繊維状分散体５２１は、人工的に生産されたものであってもよいが、植物由来であるのが好ましい。このような繊維状分散体５２１は、持続型資源である植物から抽出することができるので、造粒粒子１の製造における環境負荷の低減を図ることができる。
【００３３】
なお、繊維状分散体５２１として利用可能な植物由来の繊維としては、例えば、セルロースナノファイバー、セルロースナノフィブリル、フィブリレーティドセルロース、セルロースナノクリスタル等が挙げられる。
【００３４】
このような植物由来の繊維状分散体５２１は、例えば、木材等に機械的解繊や酸加水分解等の処理を施すことによって製造される。
【００３５】
また、繊維状分散体５２１の平均長さは、特に限定されないが、５０ｎｍ以上５００μｍ以下であるのが好ましく、１００ｎｍ以上３００μｍ以下であるのがより好ましく、１μｍ以上２００μｍ以下であるのがさらに好ましい。繊維状分散体５２１の平均長さを前記範囲内に設定することにより、バインダー５２の総量が少なくても、金属粒子５１同士を強固に結着することができる。すなわち、繊維状分散体５２１の長さがバインダー５２の引張強さ等の物性を高めたり金属粒子５１同士を結び付けたりするのに必要かつ十分な長さになる。これにより、バインダー５２の総量を減らすことができ、前述したようなバインダー５２の量が多いことによる不具合の程度を減らすことができる。
【００３６】
なお、繊維状分散体５２１の平均長さが前記下限値を下回ると、金属粒子５１の粒径等によっては、上記効果を奏するのに長さが足らなくなるおそれがある。また、繊維状分散体５２１の平均長さが前記上限値を上回ると、金属粒子５１の粒径等によっては、バインダー５２の流動性が低下し、金属粒子５１同士の間にバインダー５２を行き渡らせることが難しくなるおそれがある。
【００３７】
なお、繊維状分散体５２１の平均長さとは、造粒粒子１に含まれる繊維状分散体５２１を１００本以上取り出し、それぞれの長さを平均したものである。
【００３８】
また、繊維状分散体５２１の平均径は、特に限定されないが、１ｎｍ以上３００ｎｍ以下であるのが好ましく、２ｎｍ以上２００ｎｍ以下であるのがより好ましく、４ｎｍ以上１００ｎｍ以下であるのがさらに好ましい。繊維状分散体５２１の平均径を前記範囲内に設定することにより、バインダー５２の総量が少なくても、金属粒子５１同士を強固に結着することができる。すなわち、繊維状分散体５２１の径がバインダー５２の引張長さ等の物性を高めたり金属粒子５１同士を結び付けたりするのに必要かつ十分な径となる。これにより、バインダー５２の総量を減らすことができ、前述したようなバインダー５２の量が多いことによる不具合の程度を減らすことができる。
【００３９】
なお、繊維状分散体５２１の平均径が前記下限値を下回ると、繊維状分散体５２１の構成材料等によっては、上記効果を奏するのに径が足らなくなるおそれがある。また、繊維状分散体５２１の平均径が前記上限値を上回ると、繊維状分散体５２１の構成材料等によっては、バインダー５２の流動性が低下し、金属粒子５１同士の間にバインダー５２を行き渡らせることが難しくなるおそれがある。
【００４０】
なお、繊維状分散体５２１の平均径とは、造粒粒子１に含まれる繊維状分散体５２１を１００本以上取り出し、それぞれの径を平均したものである。
【００４１】
また、繊維状分散体５２１には、必要に応じて、カップリング剤処理、界面活性剤処理、紫外線照射処理、電子線照射処理、プラズマ照射処理等の表面処理が施されていてもよい。
【００４２】
また、繊維状分散体５２１の熱分解温度は、特に限定されないが、２００℃以上６００℃以下であるのが好ましく、２５０℃以上５００℃以下であるのがより好ましい。繊維状分散体５２１の熱分解温度が前記範囲内であることにより、造粒粒子１を用いて形成された成形体を脱脂、焼成するとき、昇温過程の初期段階で繊維状分散体５２１が分解してしまうのを抑制することができる。加えて、脱脂、焼成の際に、金属粒子５１同士が焼結する温度まで昇温されたときにも、繊維状分散体５２１が分解されずに残留してしまうのを抑制することができる。その結果、繊維状分散体５２１が早期に分解してしまうことによる成形体の寸法精度の低下を抑制しつつ、繊維状分散体５２１由来の残留物が発生してしまうのを抑制することができ、最終的に高品質な焼結体を製造することができる。
【００４３】
なお、繊維状分散体５２１の熱分解温度は、熱重量・示差熱測定装置（ＴＧ−ＤＴＡ装置）により測定される。
【００４４】
バインダー５２における繊維状分散体５２１の比率は、特に限定されないものの、１質量％以上９０質量％以下であるのが好ましく、１０質量％以上８５質量％以下であるのがより好ましく、２０質量％以上７０質量％以下であるのがさらに好ましい。繊維状分散体５２１の比率を前記範囲内に設定することにより、繊維状分散体５２１を添加することによる上述した効果を十分に発現させることができる。
【００４５】
なお、繊維状分散体５２１の比率が前記下限値を下回ると、繊維状分散体５２１を添加することによる上述した効果が発現し難くなるおそれがある。一方、繊維状分散体５２１の比率が前記上限値を上回ると、バインダー５２において繊維状分散体５２１の比率が高くなり過ぎるため、繊維状分散体５２１の形状や構成材料、繊維状分散体５２１以外の成分によっては、バインダー５２の流動性が低下し、金属粒子５１同士の間にバインダー５２を行き渡らせることが難しくなるおそれがある。
【００４６】
また、バインダー５２は、さらに、繊維状分散体５２１とは異なる成分５２２を含んでいるのが好ましい（図１参照）。このような成分５２２を含むことにより、繊維状分散体５２１では不足している機能等をバインダー５２に追加することができる。これにより、例えば繊維状分散体５２１とは異なる成分５２２が繊維状分散体５２１と金属粒子５１との結着を助けることによって、造粒粒子１に外力や衝撃等が加わったときでもさらに破壊し難い造粒粒子１を実現することができる。
【００４７】
かかる成分５２２としては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体等のポリオレフィン、ポリメチルメタクリレート、ポリブチルメタクリレート等のアクリル系樹脂、ポリスチレン等のスチレン系樹脂、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリアミド、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル、ポリエーテル、ポリビニルアルコール、ポリビニルピロリドンまたはこれらの共重合体等の各種樹脂や、ワックス類、アルコール類、高級脂肪酸、脂肪酸金属、高級脂肪酸エステル、高級脂肪酸アミド、非イオン性界面活性剤、シリコーン系滑剤等が挙げられ、これらのうちの１種または２種以上の混合物が用いられる。
【００４８】
このうち、ワックス類としては、例えば、キャンデリラワックス、カルナバワックス、ライスワックス、木ろう、ホホバ油のような植物系ワックス、みつろう、ラノリン、鯨ろうのような動物系ワックス、モンタンワックス、オゾケライト、セレシンのような鉱物系ワックス、パラフィンワックス、マイクロクリスタリンワックス、ペトロラタムのような石油系ワックス等の天然ワックス、ポリエチレンワックスのような合成炭化水素、モンタンワックス誘導体、パラフィンワックス誘導体、マイクロクリスタリンワックス誘導体のような変性ワックス、硬化ひまし油、硬化ひまし油誘導体のような水素化ワックス、１２−ヒドロキシステアリン酸のような脂肪酸、ステアリン酸アミドのような酸アミド、無水フタル酸イミドのようなエステル等の合成ワックスが挙げられる。
【００４９】
また、アルコール類としては、例えば、多価アルコール、ポリグリコール、ポリグリセロール等が挙げられ、特に、セチルアルコール、ステアリルアルコール、オレイルアルコール、マンニトール等が好ましく用いられる。
【００５０】
また、高級脂肪酸としては、例えば、ステアリン酸、オレイン酸、リノール酸等が挙げられ、特に、ラウリン酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、アラキジン酸のような飽和脂肪酸が好ましく用いられる。
【００５１】
また、脂肪酸金属としては、例えば、ラウリン酸、ステアリン酸、コハク酸、ステアリル乳酸、乳酸、フタル酸、安息香酸、ヒドロキシステアリン酸、リシノール酸、ナフテン酸、オレイン酸、パルミチン酸、エルカ酸のような高級脂肪酸と、Ｌｉ、Ｎａ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｚｎ、Ｃｄ、Ａｌ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｃｄのような金属との化合物が挙げられ、特に、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸亜鉛、オレイン酸カルシウム、オレイン酸亜鉛、オレイン酸マグネシウム等が好ましく用いられる。
【００５２】
また、非イオン性界面活性剤系滑剤としては、例えば、エレクトロストリッパ−ＴＳ−２、エレクトロストリッパ−ＴＳ−３（いずれも花王株式会社製）等が挙げられる。
【００５３】
また、シリコーン系滑剤としては、例えば、ジメチルポリシロキサンおよびその変性物、カルボキシル変性シリコーン、αメチルスチレン変性シリコーン、αオレフィン変性シリコーン、ポリエーテル変性シリコーン、フッ素変性シリコーン、親水性特殊変性シリコーン、オレフィンポリエーテル変性シリコーン、エポキシ変性シリコーン、アミノ変性シリコーン、アミド変性シリコーン、アルコール変性シリコーン等が挙げられる。
【００５４】
これらの中でも、特に、ポリビニルアルコールまたはポリビニルピロリドンが好ましく用いられる。これらは、結着性が高いため、比較的少量であっても効率よく造粒粒子１を形成することができる。このため、バインダー５２の総量を減らすことができ、前述したようなバインダー５２の量が多いことによる不具合の程度を減らすことができる。また、熱分解性も高いことから、脱脂および焼成の際に、短時間で確実にバインダー５２を分解、除去することが可能になる。
【００５５】
なお、成分５２２の軟化点は、特に限定されないが、繊維状分散体５２１の熱分解温度より低いことが好ましく、１０℃以上２００℃以下程度低いことがより好ましく、３０℃以上１５０℃以下程度低いことがさらに好ましい。このような成分５２２を用いることにより、造粒粒子１を用いて形成された成形体を脱脂、焼成するとき、昇温過程の初期段階で繊維状分散体５２１が分解してしまう前に成分５２２を溶解させることができる。これにより、成分５２２が溶解したとしても成形体が変形し難くなり、最終的に寸法精度の高い焼結体を製造することができる。また、成分５２２の軟化点が低過ぎることによって、成形体の取り扱いが難しくなるのを防止することができる。
【００５６】
なお、成分５２２の軟化点とは、成分５２２が結晶性樹脂の場合には「融点」を指し、非晶質性樹脂の場合には「ガラス転移点」を指す。そして、成分５２２の軟化点は、熱重量・示差熱測定装置（ＴＧ−ＤＴＡ装置）により測定される。
【００５７】
また、金属粒子５１に対するバインダー５２の質量割合は、金属粒子５１の構成材料やバインダー５２に含まれる成分等に応じて適宜設定されるが、０．０１質量％以上０．５質量％以下であるのが好ましく、０．０３質量％以上０．４質量％以下であるのがより好ましく、０．０５質量％以上０．３質量％以下であるのがさらに好ましい。金属粒子５１に対するバインダー５２の質量割合を前記範囲内に設定することにより、バインダー５２の総量が十分に抑えられた造粒粒子１を得ることができる。かかる造粒粒子１によれば、前述したようなバインダー５２の量が多いことによる不具合の程度を減らすことができる。
【００５８】
なお、バインダー５２の含有率が前記下限値を下回ると、金属粒子５１の粒径等によっては、バインダー５２の量が少なくなり過ぎて、造粒粒子１の保形性が低下するおそれがある。一方、バインダー５２の含有率が前記上限値を上回ると、金属粒子５１の粒径等によっては、バインダー５２の量が多過ぎて、前述したようなバインダー５２の量が多いことによる不具合が発生するおそれがある。
【００５９】
（金属粒子）
本発明の造粒粉末に含まれる金属粒子５１としては、特に限定されず、いかなる種類の金属粒子５１であってもよい。金属粒子５１の構成材料としては、粉末冶金に供される焼結可能な金属材料が挙げられ、例えば、Ｍｇ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ｙ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｐｄ、Ａｇ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｔａ、Ｗ等の金属の単体、またはこれらの少なくとも１種を含む合金が挙げられる。
【００６０】
また、金属粒子５１を含む金属粉末は、互いに組成が異なる２種類以上の粉末を混合してなる混合粉末であってもよく、金属粉末とセラミック粉末との混合粉末であってもよい。
【００６１】
このうち、Ｆｅ系合金としては、例えば、ステンレス鋼、低炭素鋼、炭素鋼、耐熱鋼、ダイス鋼、高速度工具鋼、Ｆｅ−Ｎｉ合金、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｏ合金等が挙げられる。
【００６２】
また、Ｎｉ系合金としては、例えば、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｆｅ系合金、Ｎｉ−Ｃｒ−Ｍｏ系合金、Ｎｉ−Ｆｅ系合金等が挙げられる。
【００６３】
また、Ｃｏ系合金としては、例えば、Ｃｏ−Ｃｒ系合金、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｍｏ系合金、Ｃｏ−Ａｌ−Ｗ系合金等が挙げられる。
【００６４】
また、Ｔｉ系合金としては、例えば、Ｔｉと、Ａｌ、Ｖ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｔａ、Ｍｏ等の金属元素との合金が挙げられ、具体的には、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ、Ｔｉ−６Ａｌ−７Ｎｂ等が挙げられる。
【００６５】
また、Ａｌ系合金としては、例えば、ジュラルミン等が挙げられる。
また、セラミック粉末を構成するセラミックス材料としては、例えば、アルミナ、マグネシア、ベリリア、ジルコニア、イットリア、フォルステライト、ステアタイト、ワラステナイト、ムライト、コージライト、フェライト、サイアロン、酸化セリウムのような酸化物系セラミックス材料、窒化ケイ素、窒化アルミニウム、窒化ホウ素、窒化チタン、炭化ケイ素、炭化ホウ素、炭化チタン、炭化タングステンのような非酸化物系セラミックス材料等が挙げられる。
【００６６】
また、金属粉末の平均粒径は、好ましくは１μｍ以上３０μｍ以下、より好ましくは２μｍ以上２０μｍ以下とされ、さらに好ましくは３μｍ以上１０μｍ以下とされる。このような粒径の金属粉末は、成形時の圧縮性の低下を避けつつ、造粒粉末の流動性が十分に高くなるため、最終的に十分に緻密な焼結体を製造可能なものとなる。
【００６７】
なお、平均粒径が前記下限値未満である場合、造粒前において金属粉末が凝集し易くなり、造粒粉末の粒子間において金属粉末の含有量にばらつきが生じたり、成形時の圧縮性が著しく低下したりするおそれがある。一方、平均粒径が前記上限値を超える場合、成形した際に、造粒粉末の粒子間の隙間が大きくなり過ぎて、最終的に得られる焼結体の緻密化が不十分になるおそれがある。
【００６８】
また、金属粉末の平均粒径とは、レーザー回折法により得られた粒度分布において、質量基準の粒度の累積が小径側から５０％のときの粒径のことである。
【００６９】
また、金属粉末の最大粒径は、１０μｍ以上１００μｍ以下程度であるのが好ましく、１０μｍ以上５０μｍ以下程度であるのがより好ましい。このような最大粒径を有する金属粉末を用いることにより、造粒粉末を成形する際の造粒粉末の流動性を特に高めることができる。その結果、最終的に、寸法精度が高くかつ機械的特性に優れた焼結体を製造することができる。すなわち、金属粉末の最大粒径は、造粒粉末の流動性に大きな影響を及ぼすとともに、成形時には金属粉末の充填性にも大きな影響を及ぼす。したがって、最大粒径を前記範囲内に設定することにより、最終的に、寸法精度が高くかつ機械的特性に優れた焼結体を得ることができる。
【００７０】
なお、金属粉末の最大粒径とは、レーザー回折法により得られた粒度分布において、質量基準の粒度の累積が小径側から９９．９％のときの粒径のことである。
【００７１】
さらに、金属粉末の平均粒径をＤ５０とし、金属粉末についてレーザー回折法により得られた粒度分布において質量基準の粒度の累積が小径側から１０％のときの粒径をＤ１０とし、同様に小径側から９０％のときの粒径をＤ９０としたとき、（Ｄ９０−Ｄ１０）／Ｄ５０は、０．５以上５以下であるのが好ましく、１．０以上３．５以下であるのがより好ましい。このような条件を満足する金属粉末は、造粒粉末の形状をより真球に近づけることを可能にする。このため、得られる造粒粉末はとりわけ流動性の高いものとなり、最終的に得られる焼結体の寸法精度と機械的特性とが特に良好になる。また、粒度分布が最適化されているため、成形時の密度のばらつきが抑えられ、成形時の残留応力のばらつきも小さく抑えられる。その結果、応力解放に伴う成形体の変形量が抑えられ、最終的に焼結体の寸法精度が特に良好になる。
【００７２】
このような金属粉末は、いかなる方法で製造されたものでもよいが、例えば、アトマイズ法（水アトマイズ法、ガスアトマイズ法、高速回転水流アトマイズ法等）、還元法、カルボニル法、粉砕法等の方法により製造されたものを用いることができる。
【００７３】
このうち、金属粉末には、アトマイズ法により製造されたものを用いるのが好ましい。アトマイズ法によれば、前記したような極めて微小な平均粒径の金属粉末を効率よく製造することができる。また、粒径のばらつきが少なく、粒径の揃った金属粉末を得ることができる。したがって、このような金属粉末を用いることにより、焼結体における気孔の生成を防止することができ、密度の向上を図ることができる。
【００７４】
また、アトマイズ法で製造された金属粉末は、比較的真球に近い球形状をなしているため、成形時の充填性に優れるとともに、バインダーに対する分散性に優れたものとなる。このため、造粒粉末を成形型に充填して成形する際に、その充填性および均一性を高めることができ、最終的により緻密な焼結体を得ることができる。
【００７５】
このような造粒粒子１の用途は、特に限定されないが、例えば、当該造粒粉末を成形してなる成形体の製造、特に焼結体製造用の成形体の製造に好適に用いられる。
【００７６】
なお、造粒粒子１は、上記以外に、溶媒（分散媒）、防錆剤、酸化防止剤、界面活性剤、消泡剤等の各種添加剤を含んでいてもよい。
【００７７】
＜造粒粉末の製造方法＞
次に、本発明の造粒粉末の製造方法の実施形態について説明する。
【００７８】
本実施形態に係る造粒粉末の製造方法は、繊維状をなす繊維状分散体５２１を含むバインダー５２を含有するバインダー溶液を調製する工程と、バインダー溶液を用い、金属粒子５１同士を結着し、造粒する工程と、を有する。以下、各工程について順次説明する。
【００７９】
［１］まず、繊維状分散体５２１を含むバインダー５２を含有するバインダー溶液を調製する。
【００８０】
バインダー溶液は、バインダー５２と、必要に応じてそれを溶解または分散させる溶媒（分散媒）と、を用いて調製される。溶媒としては、例えば、水、アルコール類等が挙げられる。
【００８１】
［２］次に、得られたバインダー溶液を用いて金属粒子５１同士を結着し、造粒する。このようにしてバインダー溶液を調製した後、バインダー溶液を用いて金属粒子５１同士を結着するようにすれば、バインダー溶液を金属粒子５１同士の間にムラなく行き渡らせることができる。このため、バインダー溶液が均一に行き渡ることとなり、粒径の揃った造粒粉末を製造することができる。すなわち、高品質な焼結体を製造可能な造粒粉末を効率よく製造することができる。
【００８２】
造粒法としては、例えば、噴霧乾燥（スプレードライ）法、転動造粒法、流動層造粒法、転動流動造粒法等が挙げられる。
【００８３】
このうち、噴霧乾燥法では、金属粒子５１とバインダー溶液とを混合してなるスラリー（懸濁液）を用いる。そして、このスラリーを、噴霧乾燥することにより、造粒粒子１が得られる。
【００８４】
スラリー中には、必要に応じて、防錆剤、酸化防止剤、界面活性剤、消泡剤等、任意の添加剤が添加されていてもよい。
【００８５】
以上のようにして複数の金属粒子５１をバインダー５２で結着してなる造粒粒子１が得られる。
【００８６】
また、このようにして得られた造粒粒子１に対し、必要に応じて、加熱処理を施すようにしてもよい。これにより、バインダー５２の吸湿性が若干低下するため、造粒粒子１が吸湿し難くなる。
【００８７】
この際の加熱温度は、バインダー５２の組成に応じて適宜設定されるが、一例として１５０℃以上２５０℃以下程度とされる。
また、加熱時間は、一例として０．１時間以上３時間以下程度とされる。
【００８８】
＜焼結体の製造方法＞
次に、造粒粉末を用いて焼結体を製造する方法の一例について説明する。
【００８９】
（成形）
まず、上述したような本発明の造粒粉末を用いて、プレス成形機により成形し、所望の形状、寸法の成形体を製造する。本発明の造粒粉末は、バインダーの使用量を少なく抑えられているため、金属粉末の充填性が高い成形体を得ることができる。また、成形型への充填量が安定するため、成形体の寸法精度を高めることができる。その結果、高密度で寸法精度の高い成形体を製造することができ、最終的に、高密度で寸法精度の高い焼結体が得られる。
【００９０】
なお、製造される成形体の形状寸法は、以後の脱脂および焼結による収縮分を見込んで決定される。また、成形法は、プレス成形に限定されず、押出成形、射出成形等であってもよい。
【００９１】
（脱脂）
前述した成形工程で得られた成形体に対し、脱脂処理（脱バインダー処理）を施し、脱脂体を得る。この脱脂処理としては、特に限定されないが、非酸化性雰囲気、例えば真空または減圧状態下（例えば１×１０−１〜１×１０−６Torr）、あるいは窒素ガス、アルゴンガス、水素ガス、アンモニア分解ガス等のガス中で、熱処理を行うことによりなされる。この場合、熱処理の条件は、バインダーの分解開始温度等によって若干異なるが、好ましくは温度１００℃以上７５０℃以下程度で０．５時間以上４０時間以下程度、より好ましくは温度１５０℃以上７００℃以下程度で１時間以上２４時間以下程度とされる。
【００９２】
（焼成）
前述した脱脂工程で得られた脱脂体を焼成炉で焼成して焼結させ、目的とする焼結体を得る。この焼成により、造粒粉末を構成していた金属粉末は、拡散、粒成長し、全体として緻密な、すなわち高密度、低空孔率の焼結体が得られる。
【００９３】
焼成時における焼成温度は、造粒粉末の組成等により若干異なるが、例えば、Ｆｅ基合金粉末を用いた場合、１１００℃以上１４００℃未満であるのが好ましく、１２００℃以上１３５０℃以下であるのがより好ましい。
【００９４】
焼成中の最高温度保持時間は０．５時間以上５時間以下程度であるのが好ましく、０．７５時間以上３時間以下程度であるのがより好ましい。
【００９５】
特に、本発明の造粒粉末は、バインダーの含有量が少ないものである。このため、バインダー由来の物質の残留量が少なく、高密度で寸法精度の高い高品質な焼結体が得られる。
【００９６】
また、焼成雰囲気は、特に限定されないが、減圧（真空）下または非酸化性雰囲気とされるのが好ましい。これにより、金属の酸化による特性劣化を防ぐことができる。
【００９７】
なお、上記のようにして得られた焼結体は、いかなる目的で用いられるものであってもよく、その用途としては、例えば各種機械部品等が挙げられる。
【００９８】
以上、本発明について、好適な実施形態に基づいて説明したが、本発明はこれらに限定されるものではない。
【００９９】
例えば、造粒粉末の製造方法では、必要に応じて、任意の工程を追加することができる。
また、本発明の造粒粉末には、必要に応じて、任意の要素が付加されていてもよい。
【実施例】
【０１００】
次に、本発明の具体的実施例について説明する。
１．造粒粉末の製造
（実施例１）
＜１＞まず、金属粉末として、水アトマイズ法により製造された平均粒径１０μｍの合金工具鋼粉末（エプソンアトミックス（株）製、ＳＫＤ−１１）を用意した。
【０１０１】
＜２＞一方、バインダーの成分として、セルロースナノファイバー（ＣｅＮＦ）と、ポリビニルアルコール（株式会社クラレ製、ＰＶＡ−１１７）と、を用意した。なお、セルロースナノファイバーの平均長さは１０μｍ、平均径は１０ｎｍ、熱分解温度は３００℃であった。また、ポリビニルアルコールの融点は２００℃であった。
【０１０２】
そして、溶媒としてイオン交換水を用意し、上述したバインダーの成分を添加した後、室温まで冷却することにより、バインダー溶液を調製した。バインダーの成分の配合比や金属粉末に対するバインダーの固形分の質量割合等は、表１に示す通りである。
【０１０３】
＜３＞次に、金属粉末とバインダー溶液とを混合し、スラリーを調製した。スラリー中の金属粉末の割合は７０質量％とした。
【０１０４】
＜４＞次いで、噴霧乾燥装置にスラリーを投入して造粒し、平均粒径６０μｍの造粒粉末を得た。
【０１０５】
（実施例２〜２０）
バインダーおよびその添加量等を表１に示すように変更した以外は、それぞれ実施例１と同様にして造粒粉末を得た。
【０１０６】
なお、表１における略称は、以下のことを指している。
ＰＶＡ：ポリビニルアルコール
ＰＶＰ：ポリビニルピロリドン
ＣｅＮＦ：セルロースナノファイバー
ＣｅＮＣ：セルロースナノクリスタル
【０１０７】
また、各実施例で使用したセルロースナノファイバーの平均長さは５μｍ以上１００μｍ以下であり、平均径は５ｎｍ以上６０ｎｍ以下であった。
【０１０８】
また、各実施例で使用したセルロースナノクリスタルの平均長さは１００ｎｍ以上５００ｎｍ以下であり、平均径は１０ｎｍ以上５０ｎｍ以下であった。
【０１０９】
（比較例１〜４）
バインダーおよびその添加量等を表１に示すように変更した以外は、実施例１と同様にして造粒粉末を得た。
【０１１０】
２．造粒粉末および成形体の評価
２．１  見掛密度の評価
各実施例および各比較例で得られた造粒粉末をステンレス鋼製の箱に入れ、１分間振動を加えた。
【０１１１】
次いで、加振後の造粒粉末について、ＪＩＳ  Ｚ  ２５０４：２０１２に規定の金属粉の見掛密度測定方法により、見掛密度を測定した。
【０１１２】
そして、比較例１で得られた造粒粉末の見掛密度を１とし、各実施例および各比較例で得られた造粒粉末の見掛密度の相対値を算出した。
算出結果を表１に示す。
【０１１３】
２．２  流動度の評価
各実施例および各比較例で得られた造粒粉末をステンレス鋼製の箱に入れ、１分間振動を加えた。
【０１１４】
次いで、加振後の造粒粉末について、ＪＩＳ  Ｚ  ２５０２：２０１２に規定の金属粉の流動性試験方法により、流動度を測定した。
【０１１５】
そして、比較例１で得られた造粒粉末の流動性を１とし、各実施例および各比較例で得られた造粒粉末の流動度の相対値を算出した。
【０１１６】
続いて、算出した相対値を以下の評価基準に照らして評価した。
＜流動度の評価基準＞
○：流動度の相対値が１超
△：流動度の相対値が１以下
評価結果を表１に示す。
【０１１７】
２．３  吸湿量の評価
まず、各実施例および各比較例で得られた造粒粉末１０ｇをガラスシャーレ上に秤量した。
【０１１８】
次に、７５％の相対湿度の条件を得るために塩化ナトリウム水溶液を入れて２３℃に保持したデシケーター内に、造粒粉末を入れたガラスシャーレを放置した（飽和塩法、ＪＩＳ  Ｂ  ７９２０：２０００）。
【０１１９】
そして、放置開始から１２０分後にそれぞれ造粒粉末の質量を測定した。そして、次式にしたがって吸湿量を測定した。
【０１２０】
吸湿量（質量％）＝（Ｗ−Ｗ０）／Ｗ０×１００
ただし、Ｗは、測定時の質量、Ｗ０は、初期の質量、である。
【０１２１】
続いて、算出した吸湿量を以下の評価基準に照らして評価した。
＜吸湿量の評価基準＞
○：吸湿量が０．０１質量％以下である
△：吸湿量が０．０１質量％超０．０４質量％以下である
×：吸湿量が０．０４質量％超である
測定結果を表１に示す。
【０１２２】
２．４  ラトラ値の評価
各実施例および各比較例で得られた造粒粉末について、以下に示す成形条件で成形した。
【０１２３】
＜成形条件＞
・成形方法  ：プレス成形法
・成形形状  ：断面積１ｃｍ２、直径と同じ高さの円柱状
・成形圧力  ：６００ＭＰａ（６ｔ／ｃｍ２）
・成形環境  ：室温２６℃、相対湿度８０％
【０１２４】
次に、得られた成形体について、日本粉末冶金工業会規格の「金属圧粉体のラトラ値測定方法（ＪＰＭＡ  Ｐ１１−１９９２）」により、ラトラ試験を行った。なお、ラトラ試験とは、成形体の耐チッピング性を評価するための試験である。
【０１２５】
具体的には、まず、成形体５個を試験用金網かごに投入した。次いで、金網かごを回転速度８７±１０ｒｐｍで１０００回転させた。
【０１２６】
そして、以下の数式に基づいて、ラトラ値を算出した。
ラトラ値（％）＝｛（試験前の成形体の質量−試験後の成形体の質量）／試験前の成形体の質量｝×１００
算出結果を表１に示す。
【０１２７】
【表１】
2018076572.tif 000003
【０１２８】
表１から明らかなように、各実施例で得られた造粒粉末は見掛密度および吸湿性が高く、また、その造粒粉末を用いて得られた成形体はラトラ値が小さいことから耐チッピング性が良好であることが認められた。よって、各実施例で得られた造粒粉末は、最終的に高品質な焼結体を製造可能なものであると言える。
【０１２９】
なお、金属粉末の組成をステンレス鋼（ＳＵＳ３１６Ｌ）に変更した場合についても評価したが、評価結果は上記と同様の傾向を示した。
【符号の説明】
【０１３０】
１…造粒粒子、５１…金属粒子、５２…バインダー、５２１…繊維状分散体、５２２…成分
【図１】
2018076572.tif 000004