(57)【要約】【課題】耐圧性に優れ、かつ成形性に優れる容器を提供することを目的とする。【解決手段】内層１０、外層１４、及び内層１０と外層１４の間に形成された中間層１２とを備える多層構成の容器本体２と、外層１４の外側に、強化繊維とマトリクス樹脂とを含有する繊維強化樹脂材料で形成された外殻３とを備え、外層１４が、密度が０．９３８ｇ／ｃｍ３以上であるポリエチレン系樹脂で形成された層であり、中間層１２が、酸無水物変性ポリオレフィン系樹脂で形成された層であり、内層１０が、ポリプロピレン系樹脂で形成された層である、容器１。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内層と、外層と、前記内層と前記外層の間に形成された中間層とを備える多層構成の容器であって、
前記外層が、密度が０．９３８ｇ／ｃｍ３以上であるポリエチレン系樹脂で形成された層であり、
前記中間層が、酸無水物変性ポリオレフィン系樹脂で形成された層であり、
前記内層が、ポリプロピレン系樹脂で形成された層である、容器。
【請求項２】
前記外層の外側に、強化繊維とマトリクス樹脂とを含有する繊維強化樹脂材料で形成された外殻をさらに備える、請求項１に記載の容器。
【請求項３】
前記ポリプロピレン系樹脂のＪＩＳ−Ｋ７１９２−２に準拠して０．４５ＭＰａの条件で測定された荷重たわみ温度（ＨＤＴ）が１２０℃以上である、請求項１又は２に記載の容器。
【請求項４】
前記内層、前記中間層及び前記外層の積層部分がダイレクトブロー成形品ある、請求項１〜３のいずれか一項に記載の容器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、容器に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば、自動車等の車輌に搭載される燃料タンクや、天然ガスや水素ガスの貯蔵や輸送に利用されるタンクとしては、軽量性及び強度に優れる点から、熱可塑性樹脂を円筒状の容器形状に成形したライナーを繊維強化樹脂層で補強した圧力容器が利用されている。
【０００３】
圧力容器のライナーのような大型の樹脂製容器は、通常、ダイレクトブロー成形法によって形成される。繊維強化樹脂層は、熱硬化性樹脂を含浸させた長尺の強化繊維束をフィラメントワインディング法（以下、ＦＷ法という。）によりライナーの外側に積層し、これを硬化させることにより形成される。強化繊維としては、ガラス繊維、炭素繊維等が用いられる。なかでも、炭素繊維は、比強度が高く圧力容器を軽量化しやすいために天然ガスの貯蔵タンクに好適に使用されている。
【０００４】
圧力容器のライナーとしては、ガスバリア性に優れる点から、ポリエチレンが広く用いられている。しかし、ポリエチレンは耐熱性が低いため、ポリエチレンからなる単層のライナーとすると、繊維強化樹脂層の形成時の硬化の際にポリエチレンの結晶が融解することで、容器の耐圧性が低下する。
【０００５】
特許文献１には、強度に優れる圧力容器として、ポリエチレン層とポリアミド層の２層構成のライナーの外側に繊維強化樹脂層を備える容器が提案されている。また、ガスバリア性に優れるものとして、ポリエチレン層と塩化ビニル層、ポリエステル層とポリアミド層、又はポリエチレン層とポリアミド層の２層構成のライナーの外側に繊維強化樹脂層を備える容器も提案されている。
また、特許文献２には、ガスバリア性に優れる圧力容器として、内側から順にポリアミド層、接着性樹脂層及び高密度ポリエチレン層の３層構成のライナーの外側に繊維強化樹脂層を備える容器が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平３−８９０９８号公報
【特許文献２】特表２０１４−５１３２５０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかし、ポリアミド層やポリエステル層を備える多層ライナーでは、肉厚が不均一になりやすく、また成形時に押出機内で樹脂が滞留している際にゲル、ブツが発生したり、樹脂が熱劣化したりする問題があり、成形性が劣る。
【０００８】
本発明は、耐圧性に優れ、かつ成形性に優れる容器を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明は以下の構成を有する。
［１］内層と、外層と、前記内層と前記外層の間に形成された中間層とを備える多層構成の容器であって、前記外層が、密度が０．９３８ｇ／ｃｍ３以上であるポリエチレン系樹脂で形成された層であり、前記中間層が、酸無水物変性ポリオレフィン系樹脂で形成された層であり、前記内層が、ポリプロピレン系樹脂で形成された層である、容器。
［２］前記外層の外側に、強化繊維とマトリクス樹脂とを含有する繊維強化樹脂材料で形成された外殻をさらに備える、［１］に記載の容器。
［３］前記ポリプロピレン系樹脂のＪＩＳ−Ｋ７１９２−２に準拠して０．４５ＭＰａの条件で測定された荷重たわみ温度（ＨＤＴ）が１２０℃以上である、［１］又は［２］に記載の容器。
［４］前記内層、前記中間層及び前記外層の積層部分がダイレクトブロー成形品からなる容器である、［１］〜［３］のいずれかに記載の容器。
【発明の効果】
【００１０】
本発明の容器は、耐圧性に優れるうえ、成形性にも優れている。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明の容器の一例を示した断面図である。
【図２】図１の容器の胴部を拡大した断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明の容器は、内層と、外層と、前記内層と前記外層の間に形成された中間層とを備える多層構成の容器である。
【００１３】
（外層）
外層は、密度が０．９３８ｇ／ｃｍ３以上であるポリエチレン系樹脂（以下、ポリエチレン系樹脂（Ａ）ともいう。）で形成された層である。本発明の容器がポリエチレン系樹脂（Ａ）で形成された外層を備えることで、優れたガスバリア性が得られる。
【００１４】
ポリエチレン系樹脂（Ａ）の密度の下限値は、０．９３８ｇ／ｃｍ３であり、０．０９４０ｇ／ｃｍ３が好ましく、０．０９４３ｇ／ｃｍ３がより好ましい。ポリエチレン系樹脂（Ａ）の密度が下限値以上であれば、優れたガスバリア性が得られる。
ポリエチレン系樹脂（Ａ）の密度の上限値は、入手性の点から、０．９５０ｇ／ｃｍ３が好ましい。
【００１５】
ポリエチレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、１〜９ｇ／１０分が好ましく、５〜７ｇ／１０分がより好ましい。ポリエチレン系樹脂（Ａ）のＭＦＲが前記範囲内であれば、優れた成形性が得られやすい。
なお、ポリエチレン系樹脂のＭＦＲは、ＪＩＳ  Ｋ６９１１に準拠し、荷重２１．６ｋｇ、温度１９０℃の条件で測定される値である。
【００１６】
ポリエチレン系樹脂（Ａ）のビカット軟化点は、１２０〜１４０℃が好ましく、１２５〜１３５℃がより好ましい。ポリエチレン系樹脂（Ａ）のビカット軟化点が下限値以上であれば、圧力容器の耐熱性が保たれる。ポリエチレン系樹脂（Ａ）のビカット軟化点が上限値以下であれば、成形性が確保される。
なお、本発明におけるビカット軟化点は、ＪＩＳ  Ｋ７２０６に準拠し、１０Ｎの条件で測定される値である。
【００１７】
外層に用いるポリエチレン系樹脂（Ａ）は、１種のみであってもよく、２種以上であってもよい。
外層の厚みは、１〜１０ｍｍが好ましく、２〜６ｍｍがより好ましい。
【００１８】
（中間層）
中間層は、酸無水物変性ポリオレフィン系樹脂（以下、ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）ともいう。）で形成された層である。中間層により、内層と外層とが高い接着性で接着される。
ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）は、ポリオレフィン樹脂を酸無水物で変性した樹脂を主成分とする。ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）には、必要に応じて粘着付与成分等が配合されていてもよい。
【００１９】
ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）におけるポリオレフィン樹脂としては、例えば、炭素数２〜８のα−オレフィン（エチレン、プロピレン、１−ブテン等）の単独重合体又は共重合体、それら炭素数２〜８のα−オレフィンと、他のα−オレフィン、酢酸ビニル、ビニルアルコール（酢酸ビニル共重合体鹸化物を含む）、（メタ）アクリル酸、（メタ）アクリル酸エステル、スチレン等との共重合体等が挙げられる。
【００２０】
ポリオレフィン樹脂の具体例としては、例えば、ポリオレフィン樹脂として具体的には、例えば、ポリエチレン（低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン等）、エチレン・プロピレン共重合体、エチレン・１−ブテン共重合体、エチレン・４−メチル−１−ペンテン共重合体、エチレン・１−ヘキセン共重合体、エチレン・１−オクテン共重合体、エチレン・ビニルアルコール共重合体（エチレン・酢酸ビニル共重合体鹸化物を含む）等が挙げられる。ポリオレフィン樹脂が共重合体の場合、ブロック共重合体、ランダム共重合体、グラフト共重合体等のいずれの態様であってもよい。
【００２１】
酸無水物としては、例えば、無水マレイン酸、無水ハイミック酸、無水イタコン酸、無水シトラコン酸等が挙げられる。なかでも、無水マレイン酸が好ましい。
【００２２】
ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、０．３〜６ｇ／１０分が好ましく、０．７〜４ｇ／１０分がより好ましい。ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）のＭＦＲが前記範囲内であれば、優れた成形性が得られやすい。
なお、ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）のＭＦＲは、ＩＳＯ  Ｒ１１３３に準拠し、荷重２．１６ｋｇ、温度１９０℃の条件で測定される値である。
【００２３】
ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）のビカット軟化点は、４０〜１４０℃が好ましく、４０〜１２０℃がより好ましい。ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）のビカット軟化点が下限値以上であれば、変形等の不具合が減じる。ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）のビカット軟化点が上限値以下であれば、被着体になじみやすい。
【００２４】
中間層に用いるポリオレフィン系樹脂（Ｂ）は、１種であってもよく、２種以上であってもよい。
中間層の厚みは、０．０１〜１ｍｍが好ましく、０．１〜０．３ｍｍがより好ましい。
【００２５】
中間層に用いる酸無水物変性ポリオレフィン系樹脂には、必要に応じて、石油樹脂、ロジン樹脂、テルペン樹脂等の粘着付与成分等が配合されていてもよい。
石油樹脂としては、例えば、脂肪族系石油樹脂、芳香族系石油樹脂、又はそれらの共重合体、及びこれらの水素添加物等が挙げられる。
石油樹脂の骨格としては、Ｃ５樹脂、Ｃ９樹脂、Ｃ５／Ｃ９共重合樹脂、シクロペンタジエン系樹脂、ビニル置換芳香族系化合物の重合体、オレフィン／ビニル置換芳香族化合物の共重合体、シクロペンタジエン系化合物／ビニル置換芳香族系化合物の共重合体、あるいはこれらの水素添加物などが挙げられる。
【００２６】
ロジン樹脂としては、例えば、ガムロジン、トール油ロジン、ウッドロジン等の天然ロジン、該天然ロジンから誘導される重合ロジン等が挙げられる。
テルペン樹脂としては、例えば、ポリテルペン樹脂、テルペンフェノール樹脂等の芳香族テルペン樹脂、芳香族変性テルペン樹脂、及びそれらの水素添加物等が挙げられる。
粘着付与成分は、１種であってもよく、２種以上であってもよい。
【００２７】
（内層）
内層は、ポリプロピレン系樹脂で形成された層である。本発明の容器がポリプロピレン系樹脂で形成された内層を備えることで、優れた耐熱性が得られる。そのため、外層の外側に繊維強化樹脂材料による外殻を形成する場合でも、熱劣化等による耐圧性の低下を抑制することができる。
【００２８】
ポリプロピレン系樹脂の荷重たわみ温度（ＨＤＴ）は、１００℃以上が好ましい。ポリプロピレン系樹脂のＨＤＴが下限値以上であれば、優れた耐熱性が得られやすい。より好ましくは１２０℃以上である。
ポリプロピレン系樹脂のＨＤＴは、ＪＩＳ−Ｋ７１９２−２に準拠して０．４５ＭＰａの条件で測定される。
【００２９】
ポリプロピレン系樹脂のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、０．５〜３０ｇ／１０分が好ましく、０．５〜２．０ｇ／１０分がより好ましい。ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲが前記範囲内であれば、優れた成形性が得られやすい。
なお、ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲは、ＪＩＳ  Ｋ７２１０に準拠し、荷重２．１６ｋｇ、温度２３０℃の条件で測定される値である。
【００３０】
内層に用いるポリプロピレン系樹脂は、１種のみであってもよく、２種以上であってもよい。
内層に用いるポリプロピレン系樹脂には、ＥＰＭ、ＥＰＤＭ等のゴムや、クレイ、マイカ、黒鉛等のフィラーが配合されていてもよい。
内層の厚みは、１〜１０ｍｍが好ましく、２〜６ｍｍがより好ましい。
【００３１】
本発明の容器は、前述した外層の外側に、強化繊維とマトリクス樹脂とを含有する繊維強化樹脂材料で形成された外殻をさらに備えることが好ましい。このような外殻を備える容器は、車輌の燃料タンクや天然ガス等の貯蔵タンク等に利用される圧力容器として有用である。
【００３２】
外殻を形成する繊維強化複合材料としては、例えば、強化繊維を配列させた強化繊維基材とマトリクス樹脂を含有する繊維強化複合材料が挙げられる。
強化繊維としては、例えば、炭素繊維、ガラス繊維、有機高弾性率繊維（アラミド繊維、超高強力ポリエステル繊維等）、金属繊維、セラミック繊維等が挙げられる。炭素繊維としては、ピッチ系、ポリアクリロニトリル（ＰＡＮ系）、レーヨン系等が挙げられる。なかでも、特に高い弾性率が得られやすい点ではピッチ系炭素繊維が好ましく、高い強度が得られやすい点ではＰＡＮ系炭素繊維が好ましい。
強化繊維としては、１種を単独で使用してもよく、２種以上を組み合わせて使用してもよい。
【００３３】
マトリクス樹脂としては、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ユリア樹脂、フェノール樹脂、メラミン樹脂、ポリウレタン樹脂ポリイミド樹脂、ビニルエステル樹脂等の熱硬化性又は光硬化性樹脂；ポリアミド樹脂、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレートなどのポリエステル樹脂、ＡＢＳ樹脂、ポリエーテルケトン、ポリフェニレンサルファイドなどのエンジニアリングプラスチック、ポリプロピレン、ポリ４−メチル−１−ペンテンなどのポリオレフィン樹脂等の熱可塑性樹脂；が挙げられる。
マトリクス樹脂としては、１種を単独で使用してもよく、２種以上を組み合わせて使用してもよい。
【００３４】
本発明の容器においては、前記内層、前記中間層及び前記外層の積層部分はダイレクトブロー成形品であることが好ましい。
【００３５】
（実施形態例）
以下、本発明の容器の一例として、外殻を備える容器１について図１及び図２に基づいて説明する。容器１は、圧力容器として使用できる。
容器１は、樹脂製の容器本体（ライナー）２と、容器本体２の外側に形成された外殻３と、金属製の口金４とを備えている。
【００３６】
容器本体２は、円筒状の胴部の両端に半球状の肩部（鏡部）が形成された形状になっている。容器本体２は、内側から順に内層１０、中間層１２及び外層１４を備えている。内層１０は、ポリプロピレン系樹脂で形成された層である。中間層１２は、ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）で形成された層である。外層１４はポリエチレン系樹脂（Ａ）で形成された層である。
外殻３は、容器本体２における外層１４の外側に、強化繊維とマトリクス樹脂とを含有する繊維強化樹脂材料によって形成されている。
【００３７】
口金４は、容器本体２における一方の肩部の先端部において、容器本体２と外殻３で挟まれるようにして密着固定されている。
口金４は貫通孔を有する略円筒状である。口金４の内面の形状は、口金４内に取り付けられるバルブ等の形状に応じて設計される。例えば、口金４の貫通孔における上端寄りの内周面に雌螺子を形成し、ガス供給・取出用のバルブ等をねじ込みにより取り付け可能にすることができる。
【００３８】
口金を構成する金属としては、特に限定されず、公知の金属を用いることができる。例えば、アルミニウム合金、ステンレス鋼（ＳＵＳ）、炭素鋼、合金鋼、黄銅等が挙げられる。
【００３９】
（製造方法）
本発明の容器の製造方法としては、ダイレクトブロー成形法を利用することが好ましい。具体的には、ポリエチレン系樹脂（Ａ）、ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）及びポリプロプレン系樹脂を用いたダイレクトブロー成形法により、内層、中間層及び外層を備える容器を製造することが好ましい。
【００４０】
本発明の容器が外層の外側に外殻を備える場合、外殻を形成する方法は、特に限定されず、公知の方法を採用することができる。例えば、強化繊維を配列させた強化繊維基材とマトリクス樹脂を含浸させたものをＦＷ法、テープワインディング法等によって容器本体（ライナー）の外側に巻き付け、必要に応じて硬化反応を行って外殻を形成する方法が挙げられる。また、本発明の容器が口金を備える場合には、容器本体の上端部に口金を配した状態で外殻を形成し、容器本体と外殻で挟むようにして口金を密着固定する。
外殻を形成するためのＦＷ法、テープワインディング法等の捲回方法は、特に限定されない。積層には、ヘリカル巻、フープ巻、レーベル巻等用いられ、これらを組み合わせてもよい。
【００４１】
前述したように、従来のポリエチレンの単層からなる容器本体（ライナー）を備える容器では、容器本体の耐熱性が不充分であるため、例えば繊維強化樹脂材料で外殻を形成する際の硬化時におけるポリエチレンの結晶融解等によって剛性が低下し、変形し性能が低下することがある。また、ポリエチレン層にポリアミド層やポリエステル層を組み合わせた多層構成の容器では、充分な成形性が得られにくい。また、ポリアミド層やポリエステル層を備える多層ライナーは、吸水によって物性が変化しやすい問題もある。
【００４２】
これに対して、本発明の容器においては、ポリエチレン系樹脂（Ａ）で形成された外層の内側に、ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）で形成された中間層を介して、ポリプロピレン系樹脂で形成された内層が形成されている。ポリプロピレン系樹脂はポリエチレン系樹脂（Ａ）に比べて耐熱性に優れるため、外殻を形成する際に硬化を行う場合でも内層には不具合が生じないことから、優れた耐圧性が得られる。また、ポリプロピレン系樹脂は、ポリアミドやポリエステルに比べて、押出機内で長時間滞留してもゲルやブツが発生しにくく、熱劣化も起きにくいため、優れた成形性を確保することができる。このように、本発明の容器では、優れた耐圧性と成形性を両立することができる。
また、本発明の容器は、ポリアミド層やポリエステル層を形成しなくてもよいため、吸水によって物性変化も抑制することができる。
【００４３】
なお、本発明の容器は、前記した容器１には限定されない。例えば、本発明の容器は、繊維強化樹脂材料による外殻を備えない容器であってもよい。
【実施例】
【００４４】
以下、実施例によって本発明を詳細に説明するが、本発明は以下の記載によっては限定されない。
［密度］
樹脂の密度は、ＪＩＳ−Ｋ７１１２に準拠して、水中置換法にて測定した。
【００４５】
［荷重たわみ温度（ＨＤＴ）］
樹脂のＨＤＴは、ＪＩＳ−Ｋ７１９２−２に準拠して０．４５ＭＰａの条件で測定した。
【００４６】
［外殻形成後の容器形状］
各例において、外殻を形成する繊維強化樹脂材料を構成するエポキシ樹脂組成物の硬化後に、容器本体の変形の有無を確認した。
【００４７】
［原料］
ポリエチレン系樹脂（Ａ１）：日本ポリエチレン社製、ノバテックＨＤ  ＨＢ１１１Ｒ、ＭＦＲ：６ｇ／１０ｇ（１９０℃、２１．６ｋｇ）、密度：０．９４５ｇ／ｃｍ３、ビカット軟化点：１２３℃。
ポリエチレン系樹脂（Ａ２）：Ｌｙｏｎｄｅｌｌｂａｓｅｌｌ社製、Ｌｕｐｏｌｅｎ４２６１ＡＧＵＶ６０００５、ＭＦＲ：６ｇ／１０ｇ（１９０℃、２１．６ｋｇ）、密度：０．９４５ｇ／ｃｍ３、ビカット軟化点：１２５℃。
ポリオレフィン系樹脂（Ｂ１）：三菱化学社製、モディックＦ５６３、ＭＦＲ：３．０ｇ／１０ｇ（１９０℃、２．１６ｋｇ）、密度：０．９３ｇ／ｃｍ３、ビカット軟化点：５８℃。
ポリオレフィン系樹脂（Ｂ２）：三菱化学社製、モディック７３０Ｔ、ＭＦＲ：２．０ｇ／１０ｇ（１９０℃、２．１６ｋｇ）、密度：０．８８ｇ／ｃｍ３。
ポリプロピレン系樹脂（Ｃ１）：日本ポリプロ社製、ノバテックＰＰ  ＥＣ９ＥＶ、ＭＦＲ：０．５ｇ／１０ｇ（２３０℃、２．１６）、密度：０．９ｇ／ｃｍ３、ＨＤＴ：１２２℃。
【００４８】
［実施例１］
表１に記載の原料を使用し、成形温度２１０℃、ブロー圧力０．６ＭＰａ、金型温度２０℃、吹込時間３００秒の条件のダイレクトブロー成形法により図１に例示した形状の樹脂製ライナーを製造した。該樹脂製ライナーにおいては、ポリエチレン系樹脂（Ａ１）層（外層）／ポリオレフィン樹脂（Ｂ１）層（中間層）／ポリプロピレン系樹脂（Ｃ１）層（内層）の３種３層とした。各層の厚みは、外層が２．５ｍｍ、中間層が０．１５ｍｍ、内層が２．５ｍｍであった。また、破裂圧力の測定のため、上記条件で各樹脂を１時間滞留させた後に、同様の条件で樹脂製ライナーを製造した。
樹脂製ライナーの上端部に、アルミニウム合金製口金を接着剤（３Ｍ社製商品名スコッチウェルド  ＤＰ８００５）を用いて接着し、それをフィラメントワインディング機に設置し、炭素繊維（Ｍｉｔｓｕｂｉｓｈｉ  Ｒａｙｏｎ  Ｃａｒｂｏｎ  Ｆｉｂｅｒ  ａｎｄ  Ｃｏｍｐｓｉｔｅ社製３７−８００）にエポキシ樹脂組成物（ビスＡ型エポキシ樹脂／酸無水物硬化剤系）を含浸した材料を巻き回し、９５℃で３時間硬化した後に冷却して圧力容器を製造した。
【００４９】
［実施例２〜３］
表１に記載の原料に変更した以外は実施例１と同様にして圧力容器を製造した。
【００５０】
［比較例１〜２］
表１に記載の原料に変更した以外は実施例１と同様にして圧力容器を製造した。
【００５１】
製造条件及び評価結果を表１に示す。
【００５２】
【表１】
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【００５３】
表１に示すように、ポリエチレン系樹脂（Ａ）で形成された外層、ポリオレフィン系樹脂（Ｂ）で形成された中間層、及びポリプロピレン系樹脂で形成された内層を備える実施例１〜３では、外殻を形成する繊維強化樹脂材料を構成するエポキシ樹脂組成物の硬化後においても容器本体が変形しておらず、優れた耐圧性が得られた。
一方、中間層及び内層を備えない比較例１では、外殻を形成する繊維強化樹脂材料を構成するエポキシ樹脂組成物の硬化時に容器本体が変形してしまい、充分な耐圧性が得られなかった。
また、外層がポリプロピレン系樹脂で形成され、内層がポリエチレン系樹脂で形成された比較例２においても、外殻を形成する繊維強化樹脂材料を構成するエポキシ樹脂組成物の硬化時に容器本体が変形してしまい、充分な耐圧性が得られなかった。
【符号の説明】
【００５４】
１  容器、２  容器本体（ライナー）、３  外殻、４  口金、１０  内層、１２  中間層、１４  外層。
【図１】
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【図２】
2018062954.tif 000005