(57)【要約】【課題】磁気飽和を抑制でき、直流重畳特性に優れるコイル部品を提供すること。【解決手段】磁性体粉末と樹脂とを有するコア部と、空芯コイル部と、空芯コイルから引き出された引出部と、端子部とを有し、少なくとも空芯コイル部の全体がコア部の内部に埋設されているコイル部品であって、空芯コイル部の巻回軸を含む面に現れる空芯コイル部の一対の断面において、断面の端部が形成する角部のうち、１つ以上の角部が除去されているコイル部品である。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
磁性体粉末と樹脂とを有するコア部と、
空芯コイル部と、前記空芯コイルから引き出された引出部と、端子部とを有し、
少なくとも前記空芯コイル部の全体が前記コア部の内部に埋設されているコイル部品であって、
前記空芯コイル部の巻回軸を含む面に現れる前記空芯コイル部の一対の断面において、前記断面の端部が形成する角部のうち、１つ以上の前記角部が除去されているコイル部品。
【請求項２】
前記空芯コイル部の外周側に位置する角部から除去された断面積の平均値よりも前記空芯コイル部の内周側に位置する角部から除去された断面積の平均値の方が大きい請求項１に記載のコイル部品。
【請求項３】
前記角部が除去されていない前記一対の断面の面積に対して、除去された角部の１箇所当たりの断面積の割合が、０．１１％以上５．２％以下である請求項１または請求項２に記載のコイル部品。
【請求項４】
除去された前記角部は面取りされた形状である請求項１から３のいずれかに記載のコイル部品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、空芯コイルと、当該空芯コイルが埋設されたコア部とを有するコイル部品に関する。特に電源系回路に実装されて好適なコイル部品に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、電子機器の小型化および高性能化に伴い、これら電子機器を駆動するＤＣ／ＤＣコンバータなどの電源回路において、高周波数化および大電流化に対応した小型かつ高性能なコイル部品の要求が強くなっている。
【０００３】
従来、上記の要求を達成し得るコイル部品として、空芯コイルを、磁性粉末と樹脂との混合物を加圧成形した圧粉磁芯（コア）内に埋設したコイル封入型磁性部品が知られている（たとえば、特許文献１参照）。
【０００４】
小型かつ高性能なコイル部品を得るためには、高いインダクタンスが得られるとともに、大電流領域まで高いインダクタンスを保持できることにより、電源駆動時の磁気飽和を抑制することが重要となる。磁気飽和を抑制した上で、小型化を実現するためには、磁性体から構成される磁芯内において発生する磁束密度の分布を均一に近づけることにより、磁芯全体を有効に活用することが重要となる。なお、磁気飽和特性を表す指標としては、たとえば、直流重畳特性が例示される。
【０００５】
特許文献１には、コイル部品におけるコイルの貫通孔の径およびコイルと外装部の表面との距離を所定の関係とし、磁芯内の磁性体の密度の関係を規定することで磁気飽和を抑制できることが記載されているものの、実際には、磁気飽和の抑制が不十分であるという問題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特許第３６５４２５１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、このような実状に鑑みてなされ、その目的は、磁気飽和を抑制でき、直流重畳特性に優れるコイル部品を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、空芯コイルの端部では、磁束が密に存在していることに着目し、端部の角部が存在していることにより、磁束の通過する方向が限定され、磁束が角部近傍に集中することを見出した。その結果、コア内部における磁束密度の分布が均一ではなくなり、磁気飽和が生じやすく、直流重畳特性も悪化してしまう。
【０００９】
そこで、本発明者らは、空芯コイルの端部の角部を除去することにより、角部近傍において磁束が集中することを抑制でき、磁気飽和が生じにくくなることを見出し、本発明を完成させるに至った。
【００１０】
本発明の態様は、
［１］磁性体粉末と樹脂とを有するコア部と、
空芯コイル部と、空芯コイルから引き出された引出部と、端子部とを有し、
少なくとも空芯コイル部の全体がコア部の内部に埋設されているコイル部品であって、
空芯コイル部の巻回軸を含む面に現れる空芯コイル部の一対の断面において、断面の端部が形成する角部のうち、１つ以上の角部が除去されているコイル部品である。
【００１１】
上記の構造を有するコイル部品は、角部近傍に磁束が集中することを抑制できるため、良好な直流重畳特性を示すことができる。
【００１２】
［２］空芯コイル部の外周側に位置する角部から除去された断面積の平均値よりも空芯コイル部の内周側に位置する角部から除去された断面積の平均値の方が大きい［１］に記載のコイル部品である。
【００１３】
空芯コイル部の内周側の角部をより多く除去することにより、上記の効果をより高めることができる。
【００１４】
［３］角部が除去されていない断面の面積に対して、除去された角部の１箇所当たりの断面積の割合が、０．１１％以上５．２％以下である［１］または［２］に記載のコイル部品である。
【００１５】
除去する角部の断面積割合を上記の範囲内とすることにより、上記の効果をより高めることができる。
【００１６】
［４］除去された角部は面取りされた形状である［１］から［３］のいずれかに記載のコイル部品である。
【００１７】
面取りすることにより、角部を容易に除去できる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】図１（ａ）は、本発明の第１実施形態に係るコイル部品の透視斜視図であり、図１（ｂ）は、本発明の第１実施形態に係るコイル部品の透視平面図である。
【図２】図２（ａ）は、従来例に係るコイル部品において、空芯コイル近傍における磁束を示す断面図であり、図２（ｂ）は、空芯コイルの一方の端部近傍における磁束を示す平面図であり、図２（ｃ）は、空芯コイルの他方の端部近傍における磁束を示す平面図である。
【図３】図３（ａ）は、本発明の第１実施形態に係るコイル部品において、角部がＲ面取りされた形状である空芯コイル部を示す概略断面図であり、図３（ｂ）は、本発明の第１実施形態に係るコイル部品において、角部がＣ面取りされた形状である空芯コイル部を示す概略断面図である。
【図４】図４（ａ）は、本発明の第２実施形態に係るコイル部品において、角部がＲ面取りされた形状である空芯コイル部を示す概略断面図であり、図４（ｂ）は、本発明の第２実施形態に係るコイル部品において、角部がＣ面取りされた形状である空芯コイル部を示す概略断面図である。
【図５】図５（ａ）は、本発明の第３実施形態に係るコイル部品において、角部がＲ面取りされた形状である空芯コイル部を示す概略断面図であり、図５（ｂ）は、本発明の第３実施形態に係るコイル部品において、角部がＣ面取りされた形状である空芯コイル部を示す概略断面図である。
【図６】図６（ａ）は、本発明の第４実施形態に係るコイル部品において、角部がＲ面取りされた形状である空芯コイル部を示す概略断面図であり、図６（ｂ）は、本発明の第４実施形態に係るコイル部品において、角部がＣ面取りされた形状である空芯コイル部を示す概略断面図である。
【図７】図７（ａ）は、横断面形状が円形であるワイヤが複数回巻回されて構成される空芯コイルの断面図であり、図７（ｂ）は、横断面形状が矩形であるワイヤが複数回巻回されて構成される空芯コイルの断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本発明を、図面に示す実施形態に基づき、以下の順序で詳細に説明する。
１．コイル部品
１．１  第１実施形態
１．２  第２実施形態
１．３  第３実施形態
１．４  第４実施形態
２．実施形態の効果
３．変形例
【００２０】
（１．コイル部品）
図１（ａ）および（ｂ）に示すように、第１実施形態に係るコイル部品１０は、圧縮成形体としてのコア部２と、空芯コイル部４と、空芯コイル部４から引き出された引出部（図示省略）と、引出部に電気的に接続され、コア部２の外周に設けられた端子部（図示省略）とを有し、空芯コイル部４がコア部２の内部に埋設されている。したがって、実際のコイル部品１０においては、空芯コイル部４を外部から観察することはできない。
【００２１】
図１（ａ）および（ｂ）に示すように、コア部２の外形は、正方形状の第１主面２ａおよび第２主面２ｂが、長方形状の４つの外周面（第１外周面２ｃ、第２外周面２ｄ、第３外周面２ｅ、第４外周面２ｆ）を介して連結されて構成される正四角柱状を有している。
【００２２】
コア部２は、磁性体粉末と、磁性体粉末に含まれる磁性体粒子を結合するバインダとしての樹脂と、を含む顆粒を圧縮成形または射出成形し、必要に応じて熱処理を行い、形成してある。磁性体粉末の材質としては、所定の磁気特性を発揮するものであれば特に限定されないが、たとえば、Ｆｅ−Ｓｉ（鉄−シリコン）、センダスト（Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ；鉄−シリコン−アルミニウム）、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｃｒ（鉄−シリコン−クロム）、パーマロイ（Ｆｅ−Ｎｉ）、カルボニル鉄系などの鉄系の金属磁性体が例示される。また、Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト、Ｎｉ−Ｃｕ−Ｚｎ系フェライトなどのフェライトであってもよい。
【００２３】
バインダとしての樹脂は、特に限定されないが、たとえば、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、アクリル樹脂、ポリエステル樹脂、ポリイミド、ポリアミドイミド、シリコン樹脂、これらを組み合わせたものなどが例示される。
【００２４】
本実施形態では、空芯コイル部４は、リング状の導体で構成されており、換言すれば、導体が１回巻回された構成となっている。また、導体の外周には、必要に応じて、絶縁被覆層が形成される。導体の材質は、たとえば、Ｃｕ、Ａｌ、Ｆｅ、Ａｇ、Ａｕ、リン青銅等が例示される。絶縁被覆層は、たとえばポリウレタン、ポリアミドイミド、ポリイミド、ポリエステル、ポリエステル−イミド、ポリエステル−ナイロンなどで構成してある。
【００２５】
また、空芯コイル部からは少なくとも一対の引出部がコア部の外部に引き出される。引き出された引出部は、コア部の外周面に設けられる一対の端子部に電気的に接続されることとなる。なお、端子部は、特に限定されず、公知の構成を適用することができる。
【００２６】
空芯コイル部では、巻回軸を含み、巻回軸方向に沿った面に現れる断面は、通常、矩形状である。この空芯コイル部を構成する導体に電流が流れると、発生する磁束が合成され、所定の方向に向かう磁束が発生する。このとき、図２（ａ）に示すように、空芯コイル部４の内部（中空部）においては、磁束ＭＦは中空部を貫通する向きに生じる。空芯コイル部４の一方の端部Ｅ１では、磁束ＭＦは空芯コイル部４の外部に向かう方向に曲げられ、図２（ｂ）に示すように、空芯コイル部４の外形状に応じて放射状に広がる。そして、図２（ａ）に示すように、空芯コイル部４の外周に沿って、空芯コイル部４の一方の端部Ｅ１から他方の端部Ｅ２に向かう。空芯コイル部４の他方の端部Ｅ２では、図２（ｃ）に示すように、磁束ＭＦは空芯コイル部４の内部に向かう方向に曲げられ、空芯コイル部４の外周のあらゆる方向から空芯コイル部４の内部に向かう。
【００２７】
図２（ａ）における空芯コイル部４の端部Ｅ１およびＥ２に着目すると、空芯コイル部の外部または内部に向かおうとする磁束が、端部Ｅ１およびＥ２の角部近傍で密に存在している。磁束密度は、磁場の方向に垂直な単位面積当たりの磁束の密度を表しており、コア部２を構成する磁性体の透磁率はコア部においてほぼ同じなので、コア部内の各箇所における磁束密度は、磁束が通過する箇所の面積に影響される。すなわち、端部Ｅ１およびＥ２の角部近傍で磁束が密に存在していることは、端部Ｅ１およびＥ２の角部近傍における磁束密度は局所的に大きくなっており、磁束密度の分布が均一ではないことを示している。その結果、磁気飽和が十分に抑制できない。
【００２８】
そこで、本実施形態では、図３に示すように、空芯コイル部の端部を形成する角部を除去することにより、角部近傍における磁束密度を他の箇所における磁束密度に近づけて、磁束密度の分布の均一化を図っている。
【００２９】
図３（ａ）および（ｂ）は、空芯コイル部４の巻回軸方向Ｏを含み、かつ巻回軸Ｏに平行な面に現れる空芯コイル部４の一対の断面を示しており、空芯コイル部の端部の角部が除去された構成を示している。本実施形態では、角部が除去される前の空芯コイル部の断面形状は矩形状である。
【００３０】
角部を除去する方法は特に制限されないが、図３（ａ）および（ｂ）に示すように、角部を面取りされた形状にすることが好ましい。図３（ａ）は、空芯コイル部の端部を形成する角部がＲ面取りされている構成を示しており、図３（ｂ）は、空芯コイル部の端部を形成する角部がＣ面取りされている構成を示している。Ｒ面取りは、角部が所定の半径を有する曲面で構成されるように角部を除去し、Ｃ面取りは、角部を構成する面に対して４５°傾いた面で角部を除去する。
【００３１】
どちらの場合であっても、角部を除去することにより、磁束が角部近傍で集中することを抑制し、空芯コイルの端部における磁束密度の局所的な増大を抑制することができる。したがって、コア部２における磁束密度の分布を均一に近づけることができ、良好な直流重畳特性が得られる。
【００３２】
また、空芯コイル部の端部Ｅ１およびＥ２の角部近傍では、空芯コイル部の内周側の角部近傍の方が、外周側の角部近傍よりも磁束が密に存在している。そのため、除去された角部の面積に関して、空芯コイル部の外周側に位置する角部から除去された面積の平均値よりも空芯コイル部の内周側に位置する角部から除去された面積の平均値を大きくすることが好ましい。
【００３３】
すなわち、図３（ｂ）に示すように、内周側の角部において除去された面積をＳＩ１およびＳＩ２とし、外周側の角部において除去された面積をＳＯ１およびＳＯ２とした場合、内周側の除去された面積ＳＩ１およびＳＩ２の平均値である（ＳＩ１＋ＳＩ２）／２は、外周側の除去された面積ＳＯ１およびＳＯ２の平均値である（ＳＯ１＋ＳＯ２）／２よりも大きいことが好ましい。このようにすることにより、空芯コイル部の端部近傍における磁束密度の分布をより均一に近づけることができる。
【００３４】
さらに、角部が除去されていない断面の面積に対して、除去された角部の１箇所当たりの面積の割合が、０．１１％以上であることが好ましく、０．５８％以上であることがより好ましい。なお、コイル部品の直流抵抗の増大、空芯コイル部を流れる電流密度の増大等を考慮すると、角部が除去されていない断面の面積に対する除去された角部の１箇所当たりの面積の割合は、５．２％以下であることが好ましい。
【００３５】
角部が除去されていない断面の面積とは、空芯コイル部の端部の角部が除去されていないと想定した場合に、当該空芯コイル部の断面が示す面積であり、たとえば、図３（ｂ）においては、空芯コイル部４の面積に、ＳＩ１、ＳＩ２、ＳＯ１およびＳＯ２を足し合わせた面積である。
【００３６】
本実施形態に係るコイル部品は、たとえば、パソコンや携帯型電子機器などに搭載されるＤＣ／ＤＣコンバータ等の電源回路、パソコンや携帯型電子機器などに搭載される電源ラインにおけるチョークコイル等の、高周波化および大電流化が求められるコイル部品として好適である。
【００３７】
（１．２  第２実施形態）
図４（ａ）および（ｂ）に示すように、第２実施形態に係るコイル部品１０ａは、空芯コイルの内周側に位置する角部の１つが除去されている以外は、第１実施形態のコイル部品１０と同様であり、重複する説明は省略する。本実施形態では、内周側の角部において除去された面積ＳＩ２は０であり、外周側の角部において除去された面積ＳＯ１およびＳＯ２はどちらも０である。
【００３８】
図４（ａ）は、角部をＲ面取りした構成を示しており、図４（ｂ）は、角部をＣ面取りした構成を示している。磁束が密に存在する角部を除去しているので、本実施形態に係るコイル部品１０ａも、第１実施形態に係るコイル部品１０と同様の作用効果を奏することができる。
【００３９】
（１．３  第３実施形態）
図５（ａ）および（ｂ）に示すように、第３実施形態に係るコイル部品１０ｂは、空芯コイルの内周側に位置する角部の２つが除去されている以外は、第１実施形態のコイル部品１０と同様であり、重複する説明は省略する。本実施形態では、外周側の角部において除去された面積ＳＯ１およびＳＯ２はどちらも０である。
【００４０】
図５（ａ）は、角部をＲ面取りした構成を示しており、図５（ｂ）は、角部をＣ面取りした構成を示している。磁束が密に存在する角部を除去しているので、本実施形態に係るコイル部品１０ｂも、第１実施形態に係るコイル部品１０と同様の作用効果を奏することができる。
【００４１】
（１．４  第４実施形態）
図６（ａ）および（ｂ）に示すように、第４実施形態に係るコイル部品１０ｃは、空芯コイルの内周側に位置する角部の２つと、外周側に位置する角部の１つと、が除去されている以外は、第１実施形態のコイル部品１０と同様であり、重複する説明は省略する。本実施形態では、外周側の角部において除去された面積ＳＯ２は０である。
【００４２】
図６（ａ）は、角部をＲ面取りした構成を示しており、図６（ｂ）は、角部をＣ面取りした構成を示している。磁束が密に存在する角部を除去しているので、本実施形態に係るコイル部品１０ｃも、第１実施形態に係るコイル部品１０と同様の作用効果を奏することができる。
【００４３】
（２．実施形態の効果）
上記の実施形態では、空芯コイルの端部を構成する角部を除去している。このようにすることにより、角部近傍において磁束が密に存在している状態を緩和して、角部近傍における磁束密度の分布を均一に近づけることができる。
【００４４】
その結果、コイル部品の形状、コア部を構成する磁性体の密度分布等を変更することなく、飽和磁化を効果的に抑制することができる。
【００４５】
また、空芯コイルの内周側の角部近傍は、外周側の角部近傍よりも、局所的な磁束密度の増大が大きい。そのため、空芯コイルの外周側に位置する角部が除去された面積の平均値よりも内周側に位置する角部が除去された面積の平均値を大きくすることにより、上述した効果をより高めることができる。
【００４６】
さらに、除去される角部の面積を、空芯コイルの端部に位置する角部が除去されていないと想定した場合の当該空芯コイルの断面積に対する割合を上記の範囲とすることにより、飽和磁化が抑制され、良好な直流重畳特性を示すことができる。また、コイル部品の直流抵抗の増大、空芯コイル部を流れる電流密度の増大等も抑制することができる。
【００４７】
以上、本発明の実施形態について説明してきたが、本発明は上記の実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の範囲内において種々の態様で改変しても良い。
【００４８】
（３．変形例）
上述した実施形態では、空芯コイルは巻き数が１回で構成されるリング状の導体であるが、図７に示すように、空芯コイルは、ワイヤが２回以上の巻き数で巻回されて構成される巻回部であってもよい。ワイヤとしては、上述した実施形態と同様に、導線と、必要に応じて導線の外周を被覆してある絶縁被覆層とで構成すればよい。
【００４９】
図７に示す構成の場合、たとえば、ワイヤの巻回方法を適宜調整することにより、巻回部としての角部が除去された構成となっていればよい。したがって、ワイヤの横断面形状は、特に限定されず、円形、平角形状などが例示される。
【００５０】
図７（ａ）は、ワイヤの横断面形状が円形である場合の巻回部を示しているが、空芯コイル部の端部に位置する角部が除去されていないと想定した場合の当該空芯コイル部の断面積、および、除去された角部の断面積は、図７（ａ）に示すように求めればよい。すなわち、空芯コイル部の巻回軸を含む面に現れる空芯コイル部の一対の断面において、空芯コイル部の最外側に位置するワイヤが接する辺から構成される外形を基準にして、空芯コイル部の端部に位置する角部が除去されていないと想定した場合の当該空芯コイル部の断面積、および、除去された角部の断面積を規定すればよい。
【００５１】
図７（ｂ）は、ワイヤの横断面形状が矩形である場合の巻回部を示している。この場合も、図７（ｂ）に示すように、空芯コイル部の巻回軸を含む面に現れる空芯コイル部の一対の断面において、空芯コイル部の最外側に位置するワイヤが接する辺から構成される外形を基準にして、空芯コイル部の端部に位置する角部が除去されていないと想定した場合の当該空芯コイル部の断面積、および、除去された角部の断面積を規定すればよい。
【実施例】
【００５２】
（実験例１）
以下、実施例に基づいて本発明を具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
【００５３】
磁性体粉末としての鉄を主成分とした金属磁性材料粉末と、樹脂としてのエポキシ樹脂とを混合し、顆粒状に造粒した。続いて、断面が矩形状の銅線に対し、Ｒ面取りを１〜４箇所行って角部を除去した後に絶縁皮膜を形成した絶縁皮膜銅線およびＲ面取りを行わなかった銅線に絶縁皮膜を形成した絶縁皮膜銅線を用いて作製した空芯コイルと、造粒により得られた顆粒とを、金型内に投入して、所定の圧力により加圧成形を行い、空芯コイルが埋設された成形体を得た。これらの試料について、所定の温度条件で熱処理を行い、コイル部品を得た。なお、実験例１において作製したコイル部品の寸法は、１辺が３ｍｍの正方形状であって、高さが１ｍｍであった。
【００５４】
実験例１では、Ｒ面取りを行った箇所が、以下のように配置された空芯コイルを作製した。すなわち、実施例１では、Ｒ面取りを行った箇所が空芯コイルの内周側（実施例１ａ）または外周側（実施例１ｂ）に１箇所あり、実施例２では、Ｒ面取りを行った箇所が空芯コイルの内周側（実施例２ａ）または外周側（実施例２ｂ）に２箇所あり、実施例３ａでは、Ｒ面取りを行った箇所が空芯コイルの内周側に２箇所、外周側に１箇所あり、実施例３ｂでは、Ｒ面取りを行った箇所が空芯コイルの内周側に１箇所、外周側に２箇所あり、実施例４では、Ｒ面取りを行った箇所が空芯コイルの内周側に２箇所、外周側に２箇所ある。なお、実験例１において、角部が除去された各実施例の空芯コイルの断面積と、角部が除去されていない比較例１の空芯コイルの断面積とは同じとした。また、各実施例において、角部が除去されていないと想定した場合の空芯コイルの断面積を１００％とした場合に、除去した断面積は、１箇所あたり１．７％とした。
【００５５】
得られたコイル部品の試料に対して、初期インダクタンス値およびインダクタンス値の直流重畳時の飽和特性の評価を行った。インダクタンス値の測定はＬＣＲメータ（アジレント・テクノロジー社製４２８４Ａ）を用い、直流バイアス電源（アジレント・テクノロジー社製４２８４１Ａ）を用いて直流電流を印加した。
【００５６】
初期インダクタンス値は、直流電流を印加しない状態でのインダクタンス値とし、インダクタンス値の直流重畳時の飽和特性は、１．５Ａおよび３．０Ａの直流電流を印加したときの各インダクタンス値とした。
【００５７】
初期インダクタンス値が大きいほど、コイル部品としての性能に優れていることを示し、直流重畳時のインダクタンス値が大きいほど、大電流領域まで高いインダクタンス値を保持することができ、磁気飽和特性を表す指標となる直流重畳特性に優れていることを示す。結果を表１に示す。
【００５８】
【表１】
2018064025.tif 000003
【００５９】
表１より、実施例１〜４は、比較例１と比較して、初期インダクタンス値、インダクタンス値の直流重畳時の飽和特性のいずれも、比較例１よりも良好であることが確認できた。
【００６０】
また、除去された角部の数が多いほど、初期インダクタンス値およびインダクタンス値の直流重畳時の飽和特性が良好となることが確認できた。
【００６１】
さらに、実施例１ａと実施例１ｂとの比較、実施例２ａと実施例２ｂとの比較、および、実施例３ａと実施例３ｂとの比較により、外周側に位置する角部の除去された面積の平均値よりも、内周側に位置する角部の除去された面積の平均値が大きくした方が初期インダクタンス値およびインダクタンス値の直流重畳時の飽和特性が良好となることが確認できた。
【００６２】
（実験例２）
実験例２では、Ｒ面取りを行った箇所を空芯コイルの内周側の２箇所とし、除去された１箇所あたりの面積を変化させた以外は実験例１と同様にして、コイル部品を作製し、実験例１と同様の評価に加えて、直流抵抗の測定を行った。結果を表２に示す。なお、表２において、実施例７は実施例２ａと同じであり、比較例２は比較例１と同じである。また、表２では、各試料の直流抵抗は、比較例２の直流抵抗値に対する相対値として評価した。
【００６３】
【表２】
2018064025.tif 000004
【００６４】
表２より、除去された１箇所あたりの面積を上述した範囲とすることにより、初期インダクタンス値およびインダクタンス値の直流重畳時の飽和特性が良好となることに加えて、直流抵抗の増大を抑制できることが確認できた。
【符号の説明】
【００６５】
１０、１０ａ、１０ｂ、１０ｃ…コイル部品
２…コア部
４…空芯コイル
４ａ…ワイヤ
【図１】
2018064025.tif 000005
【図２】
2018064025.tif 000006
【図３】
2018064025.tif 000007
【図４】
2018064025.tif 000008
【図５】
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【図６】
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【図７】
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