(57)【要約】【課題】気液二相環境にある構造材の腐食低減を確実に実現できること。【解決手段】蒸気発生器１１または湿分分離器１３から導入された蒸気によりタービン１２、１４が駆動されて発電が行われ、タービンを駆動した蒸気が凝縮されて水となり、給水として給水加熱器１８、１９、２１により加熱されて蒸気発生器に戻され、高圧タービン抽気系２７、湿分分離器抽気系２６、低圧タービン抽気系２５を有し、これらの抽気系が気液二相環境にある発電プラントの腐食低減方法であって、高圧タービン抽気系２７、湿分分離器抽気系２６、低圧タービン抽気系２５のそれぞれの構造材の腐食を低減する薬剤３０として、３種類のアミン化合物を給水中に注入し、これらのアミン化合物は、蒸気発生器１１で共に気体状態であり、高圧タービン抽気系２７、湿分分離器抽気系２６、低圧タービン抽気系２５のそれぞれで個別に液体になるものである。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
蒸気発生器または湿分分離器から導入された蒸気によりタービンが駆動されて発電が行われ、前記タービンを駆動した蒸気が復水器により凝縮されて水となり、給水として複数台の給水加熱器により順次加熱されて前記蒸気発生器に供給され、
前記タービン及びこのタービンと前記一の給水加熱器とを接続する一の抽気配管を備えたタービン抽気系と、前記湿分分離器及びこの湿分分離器と前記他の給水加熱器とを接続する他の抽気配管を備えた湿分分離器抽気系とを有し、
前記タービン抽気系及び前記湿分分離器抽気系が気液二相環境にある発電プラントの腐食低減方法であって、
前記タービン抽気系、前記湿分分離器抽気系のそれぞれを構成する構造材の腐食を低減する薬剤として、複数種類のアミン化合物を前記給水中に注入し、
これらのアミン化合物は、前記蒸気発生器で共に気体状態であり、前記タービン抽気系、前記湿分分離器抽気系のそれぞれで個別に液体になることを特徴とする発電プラントの腐食低減方法。
【請求項２】
前記複数種類のアミン化合物は、分子構造内の炭素数を変更することで沸点を異ならせたものであり、
これらのアミン化合物の沸点は、蒸気発生器の温度未満に共に設定されると共に、一のアミン化合物の沸点がタービン抽気系の温度範囲に、他のアミン化合物の沸点が湿分分離器抽気系の温度範囲にそれぞれ設定されたことを特徴とする請求項１に記載の発電プラントの腐食低減方法。
【請求項３】
前記複数種類のアミン化合物は、アミノ基を１個有するものであり、高圧タービンを備えた高圧タービン抽気系で液体状態になるものは炭素数が１１〜１４に設定され、低圧タービンを備えた低圧タービン抽気系で液体状態になるものは炭素数が４〜７に設定され、湿分分離器抽気系で液体状態になるものは炭素数が８〜１０に設定されることを特徴とする請求項２に記載の発電プラントの腐食低減方法。
【請求項４】
前記複数種類のアミン化合物は、アミノ基を２個有するものであり、アミノ基を１個有するアミン化合物に比べて、同一の沸点に設定する際に分子構造内の炭素数が少なく設定されることを特徴とする請求項３に記載の発電プラントの腐食低減方法。
【請求項５】
前記複数種類のアミン化合物は、アミノ基を１個且つヒドロキシ基を１個有するものであり、アミノ基を１個有するアミン化合物に比べて、同一の沸点に設定する際に分子構造内の炭素数が少なく設定されることを特徴とする請求項３に記載の発電プラントの腐食低減方法。
【請求項６】
前記給水中に、複数種類のアミン化合物を有する薬剤と共に、脱酸素機能を有する薬剤を注入することを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載の発電プラントの腐食低減方法。
【請求項７】
蒸気発生器または湿分分離器から導入された蒸気によりタービンが駆動されて発電が行われ、前記タービンを駆動した蒸気が復水器により凝縮されて水となり、給水として複数台の給水加熱器により順次加熱されて前記蒸気発生器に供給され、
前記タービン及びこのタービンと前記一の給水加熱器とを接続する一の抽気配管を備えたタービン抽気系と、前記湿分分離器及びこの湿分分離器と前記他の給水加熱器とを接続する他の抽気配管を備えた湿分分離器抽気系とを有し、
前記タービン抽気系及び前記湿分分離器抽気系が気液二相環境にある発電プラントの腐食低減装置であって、
前記タービン抽気系、前記湿分分離器抽気系のそれぞれを構成する構造材の腐食を低減する薬剤として、複数種類のアミン化合物を前記給水中に注入する薬剤注入装置を有し、
これらのアミン化合物は、前記蒸気発生器で共に気体状態であり、前記タービン抽気系、前記湿分分離器抽気系のそれぞれで個別に液体になることを特徴とする発電プラントの腐食低減装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、加圧水型原子力発電プラント、沸騰水型原子力発電プラント、火力発電プラントなどの発電プラントにおける気液二相環境で、機器または配管等の構造材の腐食を低減する発電プラントの腐食低減方法およびその腐食低減装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
腐食は、機器や配管等の構造材が環境中の液体、気体と化学反応し、金属状態からイオンなど他の化学形態に変化する現象であり、構造材の材料としての機能が低下する経年劣化事象である。構造材の鉄材料を例に、水環境で発生する代表的な腐食反応を式（１）に示す。
Ｆｅ→Ｆｅ２＋＋２ｅ−        …（１）
【０００３】
この式（１）に示す反応は、構造材の材料であるＦｅの酸化反応であると共に、反応生成物として電子が放出される反応である。電子は単独での存在が不安定であることから、通常の構造材の環境においては、腐食反応と同時に電子を消費する反応が対となって発生する。水環境で発生する電子消費反応の例を式（２）、式（３）に示す。式（２）の反応は酸素が、式（３）の反応は水素イオンがそれぞれ酸化剤として反応し、腐食反応により発生した電子を消費する化学反応である。
２Ｈ２Ｏ＋Ｏ２＋４ｅ−  →  ４ＯＨ−    …（２）
２Ｈ＋＋２ｅ−  →  Ｈ２                …（３）
【０００４】
これらの式（１）、（２）、（３）で表されるように、腐食は酸化剤の電子消費反応と対で発生する。このため、発電プラントなどの環境では、腐食性を低減するために酸化剤を極力減少させる処理が行われている。腐食に寄与する酸化剤としては大気中の酸素などが挙げられる。大気に接する環境にある水には７〜１０ｐｐｍ程度の酸素が溶解しているが、この酸素濃度を数ｐｐｂまで低下させることで、腐食性が低減される。
【０００５】
更に、水素やアンモニアなどを添加することで環境の酸化性を低下させて、腐食性を更に低減することができる。水素やアンモニアなどの成分は、液相のみの環境では液相内に存在するが、高温で気相が共存する環境では大部分が気相に移行し、液相内の水素やアンモニアの濃度が低下する。水素が気相に移行しやすい特性があることから、酸化性の低下を目的とした水素施工が可能な対象機器は、発電プラントの復水器、給水配管、給水加熱器、原子炉の炉内構造物など、内部が水環境になる機器が対象となる。
【０００６】
これに対し、発電プラントにおけるタービンと給水加熱器を接続する抽気系の抽気配管は、蒸気の気相と凝縮した水（液相）の気液二相環境にあり、水素やアンモニアなどの成分が気相に移行してしまうため、抽気配管における液相の酸化性が低下せず、腐食性が高い環境にある。
【０００７】
ここで、発電プラントの抽気系に対する水処理技術としては、不純物除去を目的とした除去フィルタに関する発明（特許文献１）、除去フィルタの運用方法に関する発明（特許文献２）、湿分分離加熱器等の耐エロージョン・コロージョン性に関する発明（特許文献３）などが開示され、更に、蒸気発生器ブローダウン水を脱塩処理する電気脱塩装置に関する発明（特許文献４）が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００８−２５９２２号公報
【特許文献２】特開２０１３−１８１６６８号公報
【特許文献３】特開２０１１−１２７８６９号公報
【特許文献４】特開２００９−２１６４９５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
上述のように、発電プラント内に注入される腐食低減機能を果たす揮発成分（水素、アンモニア）は、気液二相環境である抽気系では気相（蒸気）に移行し、凝縮した液相（水）に移行しない。このため、気液二相環境での腐食低減が不十分になっている。
【００１０】
本発明の目的は、上述の事情を考慮してなされたものであり、気液二相環境にある構造材の腐食低減を確実に実現できる発電プラントの腐食低減方法およびその腐食低減装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明に係る発電プラントの腐食低減方法は、蒸気発生器または湿分分離器から導入された蒸気によりタービンが駆動されて発電が行われ、前記タービンを駆動した蒸気が復水器により凝縮されて水となり、給水として複数台の給水加熱器により順次加熱されて前記蒸気発生器に供給され、前記タービン及びこのタービンと前記一の給水加熱器とを接続する一の抽気配管を備えたタービン抽気系と、前記湿分分離器及びこの湿分分離器と前記他の給水加熱器とを接続する他の抽気配管を備えた湿分分離器抽気系とを有し、前記タービン抽気系及び前記湿分分離器抽気系が気液二相環境にある発電プラントの腐食低減方法であって、前記タービン抽気系、前記湿分分離器抽気系のそれぞれを構成する構造材の腐食を低減する薬剤として、複数種類のアミン化合物を前記給水中に注入し、これらのアミン化合物は、前記蒸気発生器で共に気体状態であり、前記タービン抽気系、前記湿分分離器抽気系のそれぞれで個別に液体になることを特徴とするものである。
【００１２】
また、本発明に係る発電プラントの腐食低減装置は、蒸気発生器または湿分分離器から導入された蒸気によりタービンが駆動されて発電が行われ、前記タービンを駆動した蒸気が復水器により凝縮されて水となり、給水として複数台の給水加熱器により順次加熱されて前記蒸気発生器に供給され、前記タービン及びこのタービンと前記一の給水加熱器とを接続する一の抽気配管を備えたタービン抽気系と、前記湿分分離器及びこの湿分分離器と前記他の給水加熱器とを接続する他の抽気配管を備えた湿分分離器抽気系とを有し、前記タービン抽気系及び前記湿分分離器抽気系が気液二相環境にある発電プラントの腐食低減装置であって、前記タービン抽気系、前記湿分分離器抽気系のそれぞれを構成する構造材の腐食を低減する薬剤として、複数種類のアミン化合物を前記給水中に注入する薬剤注入装置を有し、これらのアミン化合物は、前記蒸気発生器で共に気体状態であり、前記タービン抽気系、前記湿分分離器抽気系のそれぞれで個別に液体になることを特徴とするものである。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、タービン抽気系、湿分分離器抽気系のそれぞれを構成する構造材の腐食を低減する複数種類のアミン化合物は、蒸気発生器で共に気体状態であり、タービン抽気系、湿分分離器抽気系のそれぞれで個別に液体になる。このため、気液二相環境にあるタービン抽気系、湿分分離器抽気系のそれぞれの構造材は、それぞれの系で個別に液体状態になるアミン化合物によってそれぞれの系の液相が高ｐＨ状態になるので、腐食が確実に低減される。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本発明に係る発電プラントの腐食低減方法の第１実施形態が適用された加圧水型原子力発電プラントの２次系を示す系統図。
【図２】図１の高圧タービン抽気系、湿分分離器抽気系、低圧タービン抽気系と、それらの系で機能するアミン化合物（モノアンミン）の特性を説明する説明図。
【図３】本発明に係る発電プラントの腐食低減方法の第２実施形態が適用された加圧水型原子力発電プラントの２次系における高圧タービン抽気系、湿分分離器抽気系、低圧タービン抽気系と、それらの系で機能するアミン化合物（ジアミン、アルコールアミン）の特性を説明する説明図。
【図４】アミン化合物であるモノアミン、ジアミン、アルコールアミンについて、分子構造内の炭素数と沸点との関係を示すグラフ。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明を実施するための実施形態を図面に基づき説明する。
［Ａ］第１実施形態（図１、図２）
図１は、本発明に係る発電プラントの腐食低減方法の第１実施形態が適用された加圧水型原子力発電プラントの２次系を示す系統図である。加圧水型原子力発電プラントは、蒸気発生器１１により１次系（不図示）と２次系１０とに分けられ、蒸気発生器１１が、１次系の原子炉で発生した高温高圧水と、２次系１０の水（給水）とを熱交換して、この２次系１０の水から蒸気を発生させる。蒸気発生器１１にて発生した蒸気は、高圧タービン１２へ導入され、この高圧タービン１２から湿分分離器１３を経て低圧タービン１４へ導入され、これらの高圧タービン１２及び低圧タービン１４を駆動させて発電に供される。ここで、湿分分離器１３は加熱器を内包し、高圧タービン１２から排出された蒸気から湿分を除去し、加熱して過熱蒸気とする。
【００１６】
低圧タービン１４を駆動した蒸気は、復水器１５により凝縮されて水（復水）となり、給水として給水配管１６に導かれる。この給水配管１６は、復水器１５と蒸気発生器１１とを接続するものであり、復水器１５側から復水浄化装置１７、低圧給水加熱器１８、１９、脱気器２０及び高圧給水加熱器２１を備える。復水器１５から給水配管１６に導かれた給水は、復水脱塩装置を含む復水浄化装置１７にてイオン性不純物や有機物が除去されて浄化され、低圧給水加熱器１８及び１９で順次加熱された後、脱気器２０にて脱気され、更に高圧給水加熱器２１にて加熱されて、蒸気発生器１１に供給される。
【００１７】
低圧タービン１４と低圧給水加熱器１８は、低圧タービン抽気配管２２により接続される。低圧タービン１４に導入された蒸気の一部は抽気として、低圧タービン抽気配管２２を経て低圧給水加熱器１８に導かれ、給水を熱交換により加熱する。また、湿分分離器１３と低圧給水加熱器１９は、湿分分離器抽気配管２３により接続される。湿分分離器１３に導入された蒸気の一部は抽気として、湿分分離器抽気配管２３を経て低圧給水加熱器１９に導かれ、給水を熱交換により加熱する。更に、高圧タービン１２と高圧給水加熱器２１は、高圧タービン抽気配管２４により接続される。高圧タービン１２に導入された蒸気の一部は抽気として、高圧タービン抽気配管２４を経て高圧タービン給水加熱器２１に導かれ、給水を熱交換により加熱する。
【００１８】
低圧タービン１４及び低圧タービン抽気配管２２を備えて低圧タービン抽気系２５が構成される。また、湿分分離器１３及び湿分分離器抽気配管２３を備えて湿分分離器抽気系２６が構成される。更に、高圧タービン１２及び高圧タービン抽気配管２４を備えて高圧タービン抽気系２７が構成される。
【００１９】
復水器１５、給水配管１６、低圧給水加熱器１８、１９及び高圧給水加熱器２１が、内部に水のみが存在する液相環境にあるのに対し、上述の低圧タービン抽気系２５、湿分分離器抽気系２６及び高圧タービン抽気系２７は、内部に蒸気（気相）と水（液相）が共に存在する気液二相環境にある。一方、蒸気発生器１１の内部温度が２７０℃程度であるのに対し、高圧タービン抽気系２７の内部温度は２２０℃以上で且つ２７０℃未満である。また、湿分分離器抽気系２６の内部温度は、１６０℃以上で且つ２０５℃以下である。更に、低圧タービン抽気系２５の内部温度は、７５℃以上で且つ１３５℃以下である。
【００２０】
上述のような図１に示す加圧水型原子力発電プラントの２次系１０では、この２次系１０を構成する機器や配管等の構造材で腐食が発生し、この腐食により生じた鉄酸化物は、給水と共に流動して蒸気発生器１１に堆積する。蒸気発生器１１への鉄酸化物の堆積は、この蒸気発生器１１における熱効率の低下や腐食の局所化等の問題を引き起こすことから、鉄酸化物の低減が要請されている。このため、加圧水型原子力発電プラントでは、腐食低減対策として、揮発成分による水化学技術の適用が行われており、たとえばアンモニアによる高ｐＨ環境化が実施されている。
【００２１】
アンモニアは、構造材の材料である鉄等の金属の腐食を低減すると共に、揮発性であることから蒸気発生器１１内に堆積することもない。一方、腐食により発生する鉄酸化物のうち約半分は、低圧タービン抽気系２５、湿分分離器抽気系２６及び高圧タービン抽気系２７の気液二相環境における構造材で発生している。しかしながら、この気液二相環境に揮発成分であるアンモニアが移行した場合、このアンモニアは、気相に移行してしまい、腐食反応が主に発生する液相に溶解しないため、この液相において腐食低減機能を果たすことができない。
【００２２】
この課題に対応するため、本実施形態では、気液二相環境に対する腐食低減対策として、第１に、蒸気発生器１１で揮発して蓄積せず、第２に、腐食低減対象である高圧タービン抽気系２７、湿分分離器抽気系２６及び低圧タービン抽気系２５で液相に存在し、第３に、水溶液状態で高ｐＨとなる上述の３点の特徴を有する腐食低減環境を提供可能な薬剤３０を、薬剤注入装置（不図示）から給水配管１６の給水中に注入している。
【００２３】
上述の第１の条件である蒸気発生器１１内に蓄積しないためには、薬剤３０の沸点が蒸気発生器１１内の温度（２７０℃程度）未満であって、薬剤３０が蒸気発生１１内で気体状態にあることが求められる。また、第２の条件である高圧タービン抽気系２７、湿分分離器抽気系２６及び低圧タービン抽気系２５で液相に存在するためには、薬剤３０の沸点が高圧タービン抽気系２７、湿分分離器抽気系２６及び低圧タービン抽気系２５の温度範囲（７５℃以上で且つ２７０℃未満）にあって薬剤３０がこれらの抽気系２７、２６、２５で液体状態にあること、または高圧タービン抽気系２７、湿分分離器抽気系２６、低圧タービン抽気系２５内において薬剤３０が気体であっても液相（水）に溶解することのいずれかが必要である。また、第３の条件である水溶液状態で高ｐＨになる薬剤３０としては、アミン化合物（例えばアミノ基（−ＮＨ２）を有する１級アミン）が想定される。
【００２４】
アミン化合物は、分子構造内に炭化水素基を内包し、この炭化水素基の長さが長くなる、つまり炭化水素基中の炭素数が大きくなるにつれて沸点が上昇する傾向にある。アミン化合物の上述の特性を利用することで、給水配管１６内の給水中に注入される薬剤３０としてのアミン化合物は、炭化水素基の炭素数を変更することで沸点を異ならせた複数種類、たとえば３種類のアミン化合物である。これらのアミン化合物は、蒸気発生器１１内で共に気体状態になり、高圧タービン抽気系２７、湿分分離器抽気系２６、低圧タービン抽気系２５内のそれぞれで個別に液体になる。これら３種類のアミン化合物が給水配管１６内の給水中に同時に注入される。
【００２５】
更に詳説すると、図２に示すように、３種類のアミン化合物は、本第１実施形態では１分子中にアミノ基（−ＮＨ２）を１個有するモノアミンである。このうち、炭化水素基の炭素数が１１〜１４に設定されたモノアミンは、高圧タービン抽気系２７の温度範囲（２２０℃以上で且つ２７０℃未満）に沸点が設定されることになって、この高圧タービン抽気系２７で液体状態になる。また、炭化水素基の炭素数が６〜１０に設定されたモノアミンは、湿分分離器抽気系２６の温度範囲（１６０℃以上で且つ２０５℃以下）に沸点が設定されることになって、この湿分分離器抽気系２６で液体状態になる。更に、炭化水素基の炭素数が２〜５に設定されたモノアミンは、低圧タービン抽気系２５の温度範囲（７５℃以上で且つ１３５℃以下）に沸点が設定されることになって、この低圧タービン抽気系２５で液体状態になる。
【００２６】
上述の高圧タービン抽気系２７、湿分分離器抽気系２６、低圧タービン抽気系２５のそれぞれで個別に液体になる３種類のモノアミンは、いずれも、沸点が蒸気発生器１１内の温度（２７０℃程度）よりも低いため、この蒸気発生器１１内では気体状態になる。
【００２７】
高圧タービン抽気系２７で液体になる炭素数１１〜１４のモノアミンは、例えばアミノウンデカン、アミノドデカンのいずれか１つ以上が用いられる。湿分分離器抽気系２６で液体になる炭素数６〜１０のモノアミンは、アミノヘキサン、アミノペンタン、アミノオクタン、アミノノナン、アミノデカンのいずれか１つ以上が用いられる。低圧タービン２５で液体になる炭素数２〜５のモノアミンは、例えばアミノブタン、アミノペンタンのいずれか１つ以上が用いられる。これらのモノアミンの濃度例として、アミノデカンにおいては、濃度５ｐｐｍで水溶液がｐＨ９．１８になり、濃度１０ｐｐｍで水溶液がｐＨ９．６９になる。
【００２８】
上述の３種類のモノアミンを有する薬剤３０を、図１に示すように、加圧水型原子炉安全プラントの２次系１０における給水配管１６内の給水中に薬剤注入装置から注入すると、この薬剤３０は、蒸気発生器１１で揮発して気体状態になり、蒸気と共に高圧タービン１２、湿分分離器１３、低圧タービン１４へ移行する。高圧タービン１２及び低圧タービン１４では蒸気の仕事により、湿分分離器１３では熱交換によりそれぞれ蒸気が温度低下して凝縮するため、薬剤３０のうち、炭素数１１〜１４のモノアミンは高圧タービン抽気系２７で、炭素数６〜１０のモノアミンは湿分分離器抽気系２６で、炭素数２〜５のモノアミンは低圧タービン抽気系２５でそれぞれ沸点以下になって液体に変化し、凝縮水に溶解する。
【００２９】
このため、高圧タービン抽気系２７、湿分分離器抽気系２６、低圧タービン抽気系２５のそれぞれの液相が、溶解したそれぞれのモノアミンによって高ｐＨ状態になるので、これらの高圧タービン抽気系２７、湿分分離器抽気系２６、低圧タービン抽気系２５では、酸化性が低下して腐食性が低減され、鉄酸化物の発生が抑制される。
【００３０】
従って、本第１実施形態によれば、次の効果（１）を奏する。
（１）図１及び図２に示すように、高圧タービン抽気系２７の構造材の腐食を低減するアミン化合物（炭素数１１〜１４のモノアミン）は、蒸気発生器１１で気体状態になり、高圧タービン抽気系２７で液体になる。また、湿分分離器抽気系２６の構造材の腐食を低減するアミン化合物（炭素数６〜１０のモノアミン）は、蒸気発生器１１で気体状態になり、湿分分離器抽気系２６で液体になる。更に、低圧タービン抽気系２５の構造材の腐食を低減するアミン化合物（炭素数２〜５のモノアミン）は、蒸気発生器１１で気体状態となり、低圧タービン抽気系２５で液体になる。
【００３１】
このため、気液二相環境にある高圧タービン抽気系２７、湿分分離器抽気系２６、低圧タービン抽気系２５のそれぞれの構造材は、それぞれの抽気系２７、２６、２５で液体状態になるアミン化合物によって、高圧タービン抽気系２７、湿分分離器抽気系２６、低圧タービン抽気系２５の各液相が高ｐＨ状態になるので、腐食が確実に低減される。この結果、高圧タービン抽気系２７、湿分分離器抽気系２６、低圧タービン抽気系２５のそれぞれの構造材からの鉄酸化物の生成が抑制されるため、蒸気発生器１１への鉄酸化物の流入及びその堆積を抑制できる。従って、蒸気発生器１１の熱効率の低下及び腐食の局所化等を確実に防止できる。
【００３２】
［Ｂ］第２実施形態（図１、図３、図４）
図３は、本発明に係る発電プラントの腐食低減方法の第２実施形態が適用された加圧水型原子力発電プラントの２次系における高圧タービン抽気系、湿分分離器抽気系、低圧タービン抽気系と、それらの系で機能するアミン化合物（ジアミン、アルコールアミン）の特性を説明する説明図である。この第２実施形態において、第１実施形態と同様な部分については、同一の符号を付すことにより説明を簡略化し、または省略する。
【００３３】
本第２実施形態が第１実施形態と異なる点は、加圧水型原子力発電プラントの２次系１０における給水配管１６の給水中に薬剤注入装置（不図示）から注入されて、蒸気発生器１１内で共に気体状態となり、高圧タービン抽気系２７、湿分分離器抽気系２６、低圧タービン抽気系２５のそれぞれで個別に液体状態になる複数種類、例えば３種類の薬剤４０である。
【００３４】
つまり、この薬剤４０としての３種類のアミン化合物は、アミノ基（−ＮＨ２）を２個有するジアミン、またはアミノ基を１個且つヒドロキシ基（−ＯＨ）を１個有するアルコールアミンである。これらのジアミン、アルコールアミンは、分子間で水素結合が生ずるため、それぞれ図４の曲線Ａ、Ｂに示すように、アミノ基が１個のモノアミン（図４の曲線Ｃ）と比較して、炭化水素基の炭素数が同一の場合でも沸点が高くなる。従って、ジアミン及びアルコールアミンは、モノアミンと同一の沸点に設定する際に、モノアミンと比較して、炭化水素基の炭素数を少なく設定することが可能になる。
【００３５】
更に詳説すると、図３及び図４に示すように、ジアミンが、高圧タービン抽気系２７の温度範囲（２２０℃以上で且つ２７０℃未満）に沸点を設定するためには、炭化水素基の炭素数が７〜８に設定されればよく、この高圧タービン抽気系２７で液体になる。また、ジアミンは、湿分分離器抽気系２６の温度範囲（１６０℃以上で且つ２０５℃以下）に沸点を設定するためには、炭化水素基の炭素数が５〜６に設定されればよく、この湿分分離器抽気系２６で液体状態になる。更に、ジアミンは、低圧タービン抽気系２５の温度範囲（７５℃以上で且つ１３５℃以下）に沸点を設定するためには、炭化水素基の炭素数が２〜４に設定されればよく、この低圧タービン抽気系２５で液体状態になる。
【００３６】
高圧タービン抽気系２７で液体状態になる炭素数７〜８のジアミンは、ヘプタンジアミン、オクタンジアミンのいずれか１つ以上が用いられる。また、湿分分離器抽気系２６で液体状態になる炭素数５〜６のジアミンは、ペンタンジアミン、ヘキサンジアミンのいずれか１つ以上が用いられる。更に、低圧タービン抽気系２５で液体状態になる炭素数２〜４のジアミンは、エチレンジアミン、プロパンジアミン、ブタンジアミンのいずれか１つ以上が用いられる。
【００３７】
アルコールアミンは、高圧タービン抽気系２７の温度範囲（２２０℃以上で且つ２７０℃未満）に沸点を設定するためには、炭化水素基の炭素数が５〜６に設定されればよく、この高圧タービン抽気系２７で液体状態になる。また、アルコールアミンは、湿分分離器抽気系２６の温度範囲（１６０℃以上で且つ２０５℃以下）に沸点を設定するためには、炭化水素基の炭素数が３〜４に設定されればよく、この湿分分離器抽気系２６で液体状態になる。更に、アルコールアミンは、低圧タービン抽気系２５の温度範囲（７５℃以上で且つ１３５℃以下）に沸点を設定するためには、炭化水素基の炭素数が１〜２に設定されればよく、この低圧タービン抽気系２５で液体状態になる。
【００３８】
高圧タービン抽気系２７で液体状態になる炭素数５〜６のアルコールアミンは、ペンタノールアミン、ヘキサノールアミンのいずれか１つ以上が用いられる。また、湿分分離器抽気系２６で液体状態になる炭素数３〜４のアルコールアミンは、プロパノールアミン、ブタノールアミンのいずれか１つ以上が用いられる。更に、低圧タービン抽気系２５で液体状態になる炭素数１〜２のアルコールアミンは、メタノールアミン、エタノールアミンのいずれか１つ以上が用いられる。このアルコールアミンの濃度例として、プロパノールアミン（沸点１８８℃）においては、濃度５ｐｐｍで水溶液がｐＨ９．７３になり、濃度１０ｐｐｍで水溶液がｐＨ１０．０２になる。
【００３９】
従って、本第２実施形態によれば、第１実施形態の効果（１）と同様な効果を奏するほか、次の効果（２）を奏する。
（２）加圧水型原子力発電プラントの２次系１０における給水配管１６内の給水中に注入される薬剤４０は、アミノ基（−ＮＨ２）を２個有するジアミン、またはアミノ基を１個且つヒドロキシ基（−ＯＨ）を１個有するアルコールアミンである。これらのジアミンまたはアルコールアミンは、アミノ基を１個有するモノアミンに比べて、同一の沸点に設定する際に炭化水素基の炭素数が少なく設定される。このため、ジアミンまたはアルコールアミンが薬剤４０として加圧水型原子力発電プラントの２次系１０における給水配管１６内の給水中に薬剤注入装置から注入された場合には、この２次系１０に持ち込まれる有機物の炭素数が低下するため、２次系１０において有機物を除去する復水浄化装置１７の負荷を低減できる。
【００４０】
［Ｃ］第３実施形態（図１）
本第３実施形態において、第１及び第２実施形態と同様な部分については、第１及び第２実施形態と同一の符号を付すことにより説明を簡略化し、または省略する。
【００４１】
本第３実施形態が第１及び第２実施形態と異なる点は、加圧水型原子力発電プラントの２次系１０における給水配管１６内の給水中に、薬剤注入装置（不図示）から第１または第２実施形態の複数種類（３種類）のアミン化合物を有する薬剤３０または４０と共に、脱酸素機能を有する例えばヒドラジン等の薬剤５０を注入した点である。
【００４２】
薬剤５０としてのヒドラジンは揮発性であり、高圧タービン抽気系２７、湿分分離器抽気系２６、低圧タービン抽気系２５の上流側の気相で脱酸素が行われることで、高圧タービン抽気系２７、湿分分離器抽気系２６、低圧タービン抽気系２５のそれぞれの液相で酸素濃度が低下する。これにより、高圧タービン抽気系２７、湿分分離器抽気系２６及び低圧タービン抽気系２５の腐食性が低減される。
【００４３】
従って、本第３実施形態によれば、第１及び第２実施形態の効果（１）及び（２）と同様な効果を奏するほか、次の効果（３）を奏する。
（３）加圧水型原子力発電プラントの２次系１０における給水配管１６内の給水中には、高圧タービン抽気系２７、湿分分離器抽気系２６、低圧タービン抽気系２５の気液二相環境の液相を高ｐＨとするアミン化合物（モノアミン、ジアミンまたはアルコールアミン）を有する薬剤３０、４０と併用して、脱酸素機能を有するヒドラジン等が薬剤５０として薬剤注入装置から注入される。従って、高圧タービン抽気系２７、湿分分離器抽気系２６及び低圧タービン抽気系２５は、アミン化合物によって酸化性が低下して腐食性が低減されるばかりか、脱酸素機能性物質（例えばヒドラジン）によって酸素濃度が低下することで、腐食性を更に低減することができる。
【００４４】
以上、本発明のいくつかの実施形態を説明したが、これらの実施形態は、例として提示したものであり、発明の範囲を限定することは意図していない。これらの実施形態は、その他の様々な形態で実施されることが可能であり、発明の要旨を逸脱しない範囲で、種々の省略、置き換え、変更を行うことができ、また、それらの置き換えや変更は、発明の範囲や要旨に含まれると共に、特許請求の範囲に記載された発明とその均等の範囲に含まれる。
【００４５】
例えば、前述の各実施形態では、アミン化合物は、アンモニア（ＮＨ３）の１個の水素原子（Ｈ）が炭化水素基（Ｒ）と置換された１級アミン（Ｒ−ＮＨ２）の場合を述べたが、アンモニアの２個または３個の水素原子が炭化水素基に置換されたそれぞれ２級アミン（Ｒ２−ＮＨ）、３級アミン（Ｒ３−Ｎ）であってもよい。
【００４６】
また、前述の各実施形態では、腐食低減方法は、加圧水型原子力発電プラントの２次系１０に適用されるものを述べたが、蒸気発生器１１をボイラとした火力発電プラント、蒸気発生器１１を原子炉圧力容器とした沸騰水型原子力発電プラントにおいても適用可能である。
【符号の説明】
【００４７】
１１…蒸気発生器、１２…高圧タービン、１３…湿分分離器、１４…低圧タービン、１５…復水器、１６…給水配管、１８、１９…低圧給水加熱器、２１…高圧給水加熱器、２２…低圧タービン抽気配管、２３…湿分分離器抽気配管、２４…高圧タービン抽気配管、２５…低圧タービン抽気系、２６…湿分分離器抽気系、２７…高圧タービン抽気系、３０、４０、５０…薬剤。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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