(57)【要約】【課題】膨張弁に流入する冷媒および膨張弁から流出する冷媒が共に液冷媒の場合において騒音を低減することができる膨張弁を得る。【解決手段】冷凍サイクル装置１、１０１、２０１は、弁室３５を有するケース３１と、弁室３５に配置された弁体３３とを備え、ケース３１は、第１配管２１が接続される側壁部３１ａと、第２配管２３が接続される端壁部３１ｂとを含み、端壁部３１ｂには、弁体３３によって開閉される流通孔３７が設けられており、流通孔３７は、流通孔３７の軸方向長さをＬとし、共鳴波長をλとしとき、Ｌ＜λ／２を満たすように設けられている。【選択図】図４
2018138822.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
弁室を有するケースと、前記弁室に配置された弁体とを備え、
前記ケースは、第１配管が接続される側壁部と、第２配管が接続される端壁部とを含み、
前記端壁部には、前記弁体によって開閉される流通孔が設けられており、
前記流通孔は、該流通孔の軸方向長さをＬとし、共鳴波長をλとしとき、
Ｌ＜λ／２
を満たすように設けられており、
前記第１配管から冷媒が前記弁室に流入し、該弁室から前記流通孔を介して前記第２配管へと冷媒が流出する、
膨張弁。
【請求項２】
弁室を有するケースと、前記弁室に配置された弁体とを備え、
前記ケースは、第１配管が接続される側壁部と、第２配管が接続される端壁部とを含み、
前記端壁部には、前記弁体によって開閉される流通孔が設けられており、
前記流通孔は、該流通孔の軸方向長さをＬとし、共鳴波長をλとしとき、
Ｌ＜λ／２
を満たすように設けられており、
前記第２配管から前記流通孔を介して冷媒が前記弁室に流入し、該弁室から前記第１配管へと冷媒が流出する、
膨張弁。
【請求項３】
前記流通孔は、流通孔内径をＤとしたとき、
Ｌ＋０．４×Ｄ＜λ／２
を満たすように設けられている、
請求項１または請求項２に記載の膨張弁。
【請求項４】
前記流通孔は、流通孔内径をＤとしたとき、
Ｌ＋０．４×Ｄ＜５ｍｍ
を満たすように設けられている、
請求項１〜３の何れか一項に記載の膨張弁。
【請求項５】
前記流通孔は、流通孔内径をＤとしたとき、
Ｌ≧Ｄ
を満たすように設けられている、
請求項１〜４の何れか一項に記載の膨張弁。
【請求項６】
圧縮機、熱源熱交換器、膨張弁、室内熱交換器を備えた冷凍サイクル装置であって、
前記膨張弁は、室内機に設けられており、請求項１〜５の何れか一項に記載の膨張弁である、
冷凍サイクル装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、膨張弁、および、膨張弁を用いる冷凍サイクル装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
冷凍サイクル装置は、冷凍回路の構成要素として、少なくとも、圧縮機、凝縮器、膨張弁および蒸発器を備えている。例えば、特許文献１に開示されているように、従来、膨張弁としては、弁の流通孔をニードル弁で開閉して冷媒の流量を制御する電動弁が用いられていることがある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１３−２３４７２６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
冷凍サイクル装置において、一般的に、膨張弁は、高圧の液冷媒を減圧して低圧の低乾き度の気液二相に状態変化させる。その内部では、流路断面積の変化を適切にすることでキャビテーションの破裂を抑制し、冷媒流れの安定化を図ることで、下流側の配管における騒音を抑制することが可能である。
【０００５】
しかし、通常の冷凍サイクルでは、膨張弁の下流側が二相状態であり、キャビテーションがなくても気泡状態の冷媒が存在するため、キャビテーションの破裂の抑制によっては、騒音の抑制効果があまり期待できない場合もある。
【０００６】
また、例えば外気状態などの運転条件や、冷媒回路の条件によっては、膨張弁出口側で低圧の液冷媒となる場合がある。その場合は、膨張弁内の移動速度より音速が大きいので、出口側の圧力脈動が、冷媒流れを逆行して上流側に伝搬し、膨張弁内で共鳴して、弁体やその他の構成部品が振動し、騒音を発生させる可能性がある。従来、このような圧力伝播による騒音に対する考慮はなく、十分な低減効果が得られないことが課題である。
【０００７】
本発明は、上記に鑑みてなされたものであり、膨張弁に流入する冷媒および膨張弁から流出する冷媒が共に液冷媒の場合において騒音を低減することができる、膨張弁を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上述した目的を達成するため、本発明の膨張弁は、弁室を有するケースと、前記弁室に配置された弁体とを備え、前記ケースは、第１配管が接続される側壁部と、第２配管が接続される端壁部とを含み、前記端壁部には、前記弁体によって開閉される流通孔が設けられており、前記流通孔は、該流通孔の軸方向長さをＬとし、共鳴波長をλとしとき、Ｌ＜λ／２を満たすように設けられている。
さらに、同目的を達成するための本発明の冷凍サイクル装置は、圧縮機、熱源熱交換器、膨張弁、室内熱交換器を備えた冷凍サイクル装置であって、前記膨張弁は、室内機に設けられており、上述した本発明の膨張弁である。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、膨張弁に流入する冷媒および膨張弁から流出する冷媒が共に液冷媒の場合において騒音を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本実施の形態１の冷凍サイクル装置の構成を示す図である。
【図２】冷凍サイクルの状態を表すモリエル線図である。
【図３】図２と比べ外気温が低い冷房運転を説明するモリエル線図である。
【図４】膨張弁の構成を示す図である。
【図５】冷媒種とサブクールとを変化させた場合の液音速を示すグラフである。
【図６】冷媒種とサブクールとを変化させた場合の液密度を示すグラフである。
【図７】冷媒種とサブクールとを変化させた場合の質量流速を示すグラフである。
【図８】流通孔での圧力伝搬の様子を示す図である。
【図９】本実施の形態２の冷凍サイクル装置の構成を示す図である。
【図１０】本実施の形態３の冷凍サイクル装置の構成を示す図である。
【図１１】本実施の形態３の冷凍サイクル装置に関する、図２と同態様の線図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明の実施の形態について添付図面に基づいて説明する。なお、図中、同一符号は同一又は対応部分を示すものとする。
【００１２】
実施の形態１．
図１は、本実施の形態１の冷凍サイクル装置の構成を示す図である。冷凍サイクル装置１は、圧縮機３、室外熱交換器としての熱源熱交換器５、膨張弁７および室内熱交換器９を備えている。あくまでも一例であるが、図１の具体的構成では、一つの室外機１１と、複数の室内機１３とが示されている。
【００１３】
室外機１１と、室内機１３のそれぞれとは、液管１５およびガス管１７によって接続されている。室外機１１には、上述した圧縮機３、熱源熱交換器５および四方弁１９が設けられている。室内機１３のそれぞれには、上述した膨張弁７および室内熱交換器９が設けられている。
【００１４】
次に、上述した冷凍サイクル装置１の運転動作について説明する。
（冷房運転時）
図１において、四方弁１９は、実線で示すような接続状態を提供する。冷媒は、圧縮機３に低圧ガスで入り、圧縮されて高圧ガスとなる。熱源熱交換器５は凝縮器であり、冷媒のエネルギーを熱源（空気や水）に伝達することで冷媒を凝縮し、冷媒は、高圧液冷媒となる。
【００１５】
熱源熱交換器５から流出した冷媒は、液管１５を通り、膨張弁７を通過して低圧二相冷媒となり、室内熱交換器９に入る。室内熱交換器９は蒸発器であり、負荷側の水や空気のエネルギーを吸収して冷媒を蒸発させ、冷媒は、低圧ガスとなる。一方、熱交換された水や空気は冷却される。冷媒は、その後、ガス管１７を通り、圧縮機３へ戻る。室内機１３が複数あると、各室内機１３への流量調整が必要であり、図示例では、膨張弁７も複数、設けられている。
【００１６】
（暖房運転時）
図１において、四方弁１９は、破線で示すような接続状態を提供する。冷媒は、圧縮機３に低圧ガスで入り、圧縮されて高圧ガスとなる。冷媒は、ガス管１７を通り、室内熱交換器９に至る。室内熱交換器９は凝縮器であり、冷媒のエネルギーを負荷側の空気や水に伝達することで冷媒を凝縮し、高圧液冷媒となる。熱交換された水や空気は加熱される。
【００１７】
さらに、冷媒は、膨張弁７で減圧され低圧二相となる。冷媒は、液管１５を通過し、熱源熱交換器５に至る。熱源熱交換器５は蒸発器であり、熱源側の水や空気のエネルギーを吸収して冷媒を蒸発させ、冷媒は、低圧ガスとなる。熱交換された水や空気は冷却される。冷媒は、その後、圧縮機へ戻る。暖房運転においても、室内機１３が複数あると、各室内機１３への流量調整が必要であることは同様であり、図示例では、膨張弁７も複数、設けられている。
【００１８】
図２は、冷凍サイクルの状態を表すモリエル線図である。冷房運転時と暖房運転時で供給される水温が変化しても、また、室内側あるいは室外側で供給される水温が変化しても、基本的には、図２の状態である。膨張弁７の流入側で冷媒は高圧液であり、膨張弁７の流出側で冷媒は低圧二相である。
【００１９】
しかし、図１に示した冷凍サイクル装置で、外気温が低い冷房運転の場合は、凝縮器出口温度が低下し、冷凍サイクルの状態は、図３に示すようになる。膨張弁の入口でのエンタルピが低下するため、膨張弁の出口でも冷媒は液相である。これはあくまで一例であり、冷凍サイクル装置が設置される状況に応じて、膨張弁の出口が液冷媒となる場合が存在する。
【００２０】
次に、上述した膨張弁について説明する。図４は、膨張弁の構成を示す図である。膨張弁７は、第１配管２１と、第２配管２３との間に配置されており、すなわち、膨張弁７には、第１配管２１と第２配管２３とが接続されている。
【００２１】
膨張弁７は、ケース３１と、弁体３３とを備えている。ケース３１の内部には、弁室３５が形成されている。第１配管２１は、弁室３５を画定しているケース３１の側壁部３１ａに接続されている。側壁部３１ａには、弁室３５と、第１配管２１の内部空間とを連通する貫通孔が設けられている。
【００２２】
一方、第２配管２３は、弁室３５を画定しているケース３１の端壁部３１ｂに接続されている。端壁部３１ｂには、弁室３５と、第１配管２１の内部空間とを連通する流通孔３７が設けられている。
【００２３】
流通孔３７、弁室３５、弁体３３および第２配管２３の接続部は、共通の中心線ＣＬ２を有している。中心線ＣＬ２を基準として、流通孔３７は、第２配管２３の接続部および弁室３５の径よりも、小径である。
【００２４】
一方、第２配管２３の接続部の中心線ＣＬ１は、流通孔３７、弁室３５、弁体３３および第２配管２３の接続部の共通の中心線ＣＬ２に対して交差しており、図示する一例では、直交している。
【００２５】
弁体３３は、中心線ＣＬ１に沿って、且つ、流通孔３７に対して進入退出可能に、移動する。
【００２６】
第１配管２１および第２配管２３は、例えば銅管よりなり、ケース３１と炉中ろう付けされている。ケース３１は、真鍮製の鋳造品を切削加工し、側壁部３１ａの外面には、第１配管２１との嵌合部が設けられ、端壁部３１ｂの外面には、第２配管２３との嵌合部が設けられている。
【００２７】
弁体３３は、ケース３１の上部に設けた図示しない公知の駆動装置により、上下方向（開閉方向）に移動する。弁体３３が下方向（閉弁方向）に移動し、ケース３１に接触すると、すなわち、端壁部３１ｂに接触すると、それ以上は下方向に移動できない。このように弁体３３が接触する端壁部３１ｂの箇所が、弁座３９である。
【００２８】
弁体３３の流通孔側の端部３３ａは、第２配管２３側に近い位置ほど径が小さくなっており（先細っており）、図示する一例では、円錐形に形成されている。
【００２９】
流通孔３７は、円柱状の孔である。また、弁座３９は、理想的な幾何学形状である”円”であっても良いし、オリフィスに面取りをしたような截頭円錐面形状であっても良いし、あるいは、弁体との接触により生じる、実在の曲面であっても良い。
【００３０】
このような弁体３３の端部３３ａの形状と、流通孔３７の形状とによって、弁体３３が開閉方向に移動すると、円環状の微少通路の絞り部４１の通路面積が変化する。
【００３１】
さらに、図５〜図８を用いて、流通孔について説明する。前述の構成において、第２配管２３が膨張弁７からの流出側であり、第２配管２３内の冷媒が液相であるものとする。第１配管２１から、液冷媒が膨張弁７に流入する。冷媒は、弁室３５、流通孔３７さらに第２配管２３へと移動するが、液相のままである。ただし、キャビテーションにより若干の気泡が発生する場合もあるが気体の比率はごく僅かである。流通孔３７から第２配管２３へ至る際に、不連続に流路面積が変化するため、渦が生じ、圧力脈動が発生する。
【００３２】
ここで、膨張弁出口での冷媒が気液二相である場合、膨張弁の弁体と弁座で形成される絞り流路で冷媒が減圧され、気液二相となる。気液二相では、液相よりも格段に低密度のガス冷媒のため、移動速度が大きい。気液二相での音速は、液冷媒の音速と比較すると格段に小さい。よって、「移動速度＞音速」となる。既存技術に示されるような絞り部下流で発生するキャビテーションの破裂や流路面積の急拡大により発生する圧力脈動（音速で移動）が、弁座経路の冷媒流れを遡ることはなく、上流側の膨張弁の弁体や周辺構成部品が振動したり、騒音を発生させることがない。
【００３３】
これに対して、膨張弁出口での冷媒が液相である場合、膨張弁の弁体と弁座とで形成される絞り流路において冷媒が減圧されるが、液相である。液相では、気液二相よりも格段に高密度のため、移動速度が小さい。液相の音速は、気液二相の音速と比較すると格段に大きい。よって、「移動速度＜音速」となる。既存技術の説明で述べたような、絞り部下流で発生するキャビテーションの破裂や流路面積の急拡大により発生する圧力脈動（音速で移動）が、弁座経路の冷媒流れを遡る。その際、弁座経路で共鳴すると、上流側の膨張弁の弁体や周辺構成部品を振動させ、騒音を発生させる可能性がある。このため、弁座経路で共鳴させないことが品質上重要である。
【００３４】
図５、図６および図７にそれぞれ、冷媒種と、サブクール（＝凝縮温度−凝縮器出口温度）とを変化させた場合の液音速、液密度、質量流速（＝液音速×液密度）を示す。これら図５、図６および図７は、ソフトウェアＲＥＦＰＲＯＰ（Ｖｅｒ．９）より求めたものである。図５〜図７により、液音速、液密度、質量流速がそれぞれ、冷媒種およびサブクールが異なる態様にわたって、全体としてみると、どのような値の範囲を有しているかが分かる。例えば、液冷媒の音速は、図６より、２００〜１０００［ｍ／ｓ］の範囲を有している。
【００３５】
図７から分かるように、質量流速は、最低でも２×１０＾５［ｋｇ／ｍ２ｈ］であるが、仮に流通孔内径Ｄを１ｍｍとすると、断面積は７．８５×１０＾−７であり、冷媒循環量は５６５［ｋｇ／ｈ］となる。通常の冷凍サイクル装置で、流通孔内径が１ｍｍの膨張弁が５６５［ｋｇ／ｈ］もの冷媒流量をながすことは到底不可能であり、膨張弁の流通孔を流れる冷媒の移動速度は音速より小さい。つまり、流通孔下流で発生した圧力脈動が、冷媒流れを逆行して弁体へ至る。
【００３６】
図８に、流通孔での圧力伝搬の様子について示す。流通孔内径をＤ、軸方向長さ（中心線ＣＬ２方向の寸法）をＬとする。流通孔は、入口側および出口側の両側が開口しており、定在波が発生する場合の状況を、図８の中央部に示す。共鳴波長（膨張弁の固有振動数近傍で液冷媒を伝播する場合の波長）をλとすると、流通孔長さＬと、正の整数ｎとを用いて、
（λ／２）×ｎ＝Ｌ
となる。
【００３７】
よって、
Ｌ＜λ／２・・・（式１）
であれば、定在波がなく共鳴しない。圧力脈動の周波数が膨張弁の固有振動数の近傍であれば、膨張弁から騒音が発生しやすいが、流通孔で共鳴していないように流通孔を構成するので、膨張弁からの騒音が抑制される。
さらに、冷媒の音速ａ、脈動の周波数ｆから、
Ｌ＜｛ａ／（２ｆ）｝×ｎ
である。
【００３８】
図５より、液冷媒の音速は、２００〜１０００［ｍ／ｓ］であり、聴感で気になる周波数帯は１〜２０［ｋＨｚ］であるので、流通孔で共鳴する条件は、
２００／（２・２００００）  ＜  Ｌ  ≦｛１０００／（２・１０００）｝×ｎ
であり、上限は無いが、下限は、
Ｌ≧０．００５［ｍ］
である。逆に、流通孔長さが、
Ｌ＜０．００５［ｍ］・・・（式２）
であれば、定在波がなく、共鳴しない。流通孔下流で圧力脈動が発生して、弁体に到達しても、加振源としては小さく、膨張弁の騒音となりえない。本実施の形態１では、流通孔３７は、Ｌ＜λ／２を満たすように設けられている。
【００３９】
以上、繰り返しになるが、流通孔で圧力脈動が共鳴しないので、流通孔下流で圧力脈動が発生して、弁体に到達しても、加振源としては小さく、膨張弁の騒音が抑制される。そして、膨張弁を室内機内部やその近傍に配置しているので、騒音低減の効果が、聴感では増大される。
【００４０】
基本的には共鳴する条件は、流通孔長さに依存するが、流通孔内径の影響を受ける。一般的に開口端補正と呼ばれ、０．４×Ｄを加えるのが一般的である（Ｒａｙｌｅｉｇｈ，  Ｊ．Ｗ  Ｓ．，「Ｔｈｅｏｒｙ  ｏｆ  Ｓｏｕｎｄ」）。ただし、流通孔上流側は、弁体の影響で、ほぼ開口しておらず、流通孔下流側のみ補正すればよく、
Ｌ＋０．４×Ｄ＜λ／２・・・（式３）
Ｌ＋０．４×Ｄ＜５［ｍｍ］・・・（式４）
とすれば、定在波がなく、共鳴しない。流通孔下流で圧力脈動が発生して、弁体に到達しても、加振源としては小さく、膨張弁の騒音となりえない。流通孔内径を考慮しており、流通孔内径が大きい場合も確実に騒音を抑制する効果がある。
【００４１】
さらに、Ｄ＜Ｌであれば、流通孔内部の圧力伝搬を平面波として扱うことができる。そのため（式１）から（式４）のいずれかを満たしていれば、膨張弁の騒音を抑制することができる。逆に、Ｄ≧Ｌであれば、流通孔内部の圧力伝搬が、集約される形で弁体に到達するため、騒音が増大するおそれがある。膨張弁出口側が液冷媒となる場合に、出口側を第１配管となるように接続しておけば、冷媒は、弁座と弁体で形成される円環状の微少通路の絞り部４１を通過すると共に弁室内に拡散するので、定在波が生じる可能性が少ない。すなわち、弁座３９が流通孔３７の上流側に位置することとなり、流速が低下するため、振動・騒音の発生源となる圧力変動が生じにくい。よって騒音を抑制することができる。
【００４２】
なお、上述した四方弁１９は、膨張弁７への冷媒の流れ方向を切り替える流れ方向切替部の一例である。第１の流れ態様では、冷媒は、第１配管２１から膨張弁７に流入し、膨張弁７から第２配管２３へ流出する。第２の流れ態様では、冷媒は、第２配管２３から膨張弁７に流入し、膨張弁７から第１配管２１へ流出する。流れ方向切替部は、かかる第１の流れ態様と第２の流れ態様との切り替えを実現する部分である。
【００４３】
冷媒は特定する必要がないが、Ｒ３２、Ｒ１２３４ｙｆ、Ｒ１１２３など微燃性冷媒であれば、振動が要因で配管が疲労破壊する可能性を低減するので、燃焼リスクを低減することができる。
【００４４】
上述した実施の形態１によれば、第２配管が接続される端壁部に設けられ、弁体によって開閉される流通孔を、流通孔の軸方向長さをＬとし、共鳴波長をλとしとき、Ｌ＜λ／２を満たすように設けたので、次のような優れた利点が得られる。第１配管から液冷媒が流入し、第２配管から液冷媒が流出する場合は、流通孔を通過する液の移動速度より、液冷媒の音速の方が大きい。このため、流通孔から第２配管での不連続な経路で発生する渦による圧力脈動が、流通孔内部の冷媒流れに逆行して弁体に至る。逆行する経路である流通孔の軸方向長さが、両方が開口端である定在波波長より短ければ、共鳴が生じず、膨張弁の固有振動数と共振して、騒音を発生するのを抑制することができる。
【００４５】
また、流通孔がＬ＋０．４×Ｄ＜λ／２を満たすように設けられている場合、流通孔内径が大きい場合にも、きめ細かく騒音を抑制する事ができる。さらに、流通孔が、Ｌ＋０．４×Ｄ＜５［ｍｍ］を満たすように設けられている場合、膨張弁のような剛性の高い部材は固有振動数が高いので、聴感に影響する１から２０ｋＨｚの範囲の共鳴による騒音を抑制する効果も得られる。さらに、流通孔が、Ｌ≧Ｄを満たすように設けられている場合にも、同様に、聴感に影響する１から２０ｋＨｚの範囲の共鳴による騒音を抑制する効果が得られる。
【００４６】
また、第２配管から流通孔を介して冷媒が弁室に流入し、弁室から第１配管へと冷媒が流出する場合には、弁座が流通孔の上流側に位置することとなり、流速が低下するため、振動・騒音の発生源となる圧力変動が生じにくい。よって騒音を抑制することができる。
【００４７】
また、室内機や、室内機近傍は人から近い位置にあるので、室内機や、室内機近傍に騒音発生源があると、その騒音が気づかれやすい。よって、本実施の形態は、上述した膨張弁を室内機に設けた場合でこそ、より優れた効果を享受できるといえる。
【００４８】
実施の形態２．
次に、本発明の実施の形態２について説明する。図９は、本実施の形態２の冷凍サイクル装置の構成を示す図である。冷凍サイクル装置１０１は、圧縮機３、熱源熱交換器５、膨張弁７および室内熱交換器９を備えている。あくまでも一例であるが、図９の具体的構成では、一つの室外機１１と、複数の室内機１３とが示されている。
【００４９】
室外機１１と、室内機１３のそれぞれとは、液管１５およびガス管１７によって接続されている。室外機１１には、圧縮機３、熱源熱交換器５、四方弁１９、冷媒熱交換器１５１およびバイパス調整弁１５３が設けられている。室内機１３のそれぞれには、室内熱交換器９が設けられている。また、室内機１３の近傍に、膨張弁７が設けられている。
【００５０】
冷房運転時における圧縮機３の入口側と液管１５との間には、バイパス管１５５が設けられている。バイパス調整弁１５３は、かかるバイパス管１５５に設けられている。冷媒熱交換器１５１は、冷房運転時における熱源熱交換器５の出口側から膨張弁７の入口側までの冷媒と、バイパス管１５５の冷媒との間で、熱交換を行う。
【００５１】
図９の冷凍サイクル装置１においては、室内機１３内部には膨張弁７がないが、分岐した後の液管１５に膨張弁７が接続されている。室内機１３の状態、例えば吸込み空気温度と設定温度との差（大きければ流量を多く流す必要がある）や、室内熱交換器９の飽和温度と熱交換器出口温度差（室内熱交換器をどの程度有効に使用しているかを示す指標）とに応じて膨張弁７を制御して、流量を調整する必要があるので、大抵の場合、膨張弁７は室内機に近い位置に存在する。
【００５２】
凝縮器を出た冷媒は、冷媒間熱交換器の高圧側を通過するが、その通過後に、冷媒の一部は、バイパス調整弁で減圧され低温となり、さらに、冷媒間熱交換器の低圧側を通過する。これにより、温度が異なる高圧側と低圧側との間で熱交換が行われ、その結果、高圧側は冷却され、低圧側は加熱されることとなる。よって、膨張弁７に流入する冷媒のエンタルピは低下し、同じく図３に示すようなサイクル状態となる。この場合、膨張弁流出側の冷媒は、液冷媒である。
【００５３】
このような冷凍サイクル装置１においても、上記実施の形態１で説明した膨張弁７が用いられることで、上記実施の形態１と同様な作用効果が得られる。
【００５４】
実施の形態３．
次に、本発明の実施の形態３について説明する。図１０は、本実施の形態３の冷凍サイクル装置の構成を示す図である。冷凍サイクル装置２０１は、圧縮機３、熱源熱交換器２０５、膨張弁２０７ａ、２０７ｂおよび室内熱交換器９を備えている。
【００５５】
全体的構成としては、冷凍サイクル装置２０１は、熱源機２６１と、複数の室内機２１３と、中継機２６３とを備えている。
【００５６】
熱源機２６１には、圧縮機３、熱源熱交換器２０５、四方弁２１９およびアキュムレータ２７１が設けられている。室内機２１３のそれぞれには、室内熱交換器９および膨張弁（第１流量制御弁）２０７ａが設けられており、これら室内熱交換器９および膨張弁２０７ｂは直列に接続されている。中継機２６３には、第１分岐部２７３、第２分岐部２７５および膨張弁（第２流量制御弁）２０７ｂが設けられている。
【００５７】
熱源機２６１と、中継機２６３とは、熱源機側第１接続配管２７７および熱源機側第２接続配管２７９によって接続されている。室内機２１３と、中継機２６３とは、室外機側第１接続配管２８１および室外機側第２接続配管２８３によって接続されている。
【００５８】
膨張弁２０７ｂは、第１分岐部２７３と、第２分岐部２７５との間に配置されている。また、第２分岐部２７５には、複数の三方切替弁２８５が設けられている。
【００５９】
なお、図示例では、３つの室内機２１３が設けられており、かかる室内機２１３の設置数に対応して、３つの室外機側第１接続配管２８１、３つの室外機側第２接続配管２８３および３つの三方切替弁２８５が設けられている。
【００６０】
第１分岐部２７３の流路の一方側（合流側）は、膨張弁２０７ｂの流路の他方側に接続されており、第１分岐部２７３の流路の他方側（分岐側）は、室外機側第２接続配管２８３を介して、室内機２１３の流路の一方側に接続されている。
【００６１】
室内機２１３の流路の他方側は、室外機側第１接続配管２８１を介して、三方切替弁２８５の第１流路端に接続されている。三方切替弁２８５の第２流路端は、熱源機側第１接続配管２７７に接続されており、熱源機側第１接続配管２７７を介して、熱源機２６１の流路の一方側に接続されている。
【００６２】
熱源機２６１の流路の他方側は、熱源機側第２接続配管２７９を介して、膨張弁２０７ｂの流路の一方側に接続されている。また、かかる熱源機側第２接続配管２７９には、三方切替弁２８５の第３流路端が接続されている。
【００６３】
図１０に示すような冷凍サイクル装置の場合、一部の室内機が冷房運転を、他の室内機が暖房運転を、同時に実現することができる。暖房運転を行う室内機は、高圧ガスが流入し、室内熱交換器が凝縮器として機能するため、膨張弁には、高圧液の冷媒が流入する。膨張弁を流出する冷媒は、さらに、冷房運転を行う室内機の膨張弁に至り、室内熱交換器を通過して低圧ガスとなるため、２つの膨張弁を通過する。そのため、図１１に示されるように、暖房運転を行う室内機の膨張弁を出た冷媒は、高圧と低圧との中間である中圧である。よって、図１の冷凍サイクル装置で空気温度が変化する場合と比べて、図１０の冷凍サイクル装置で空気温度が変化する場合のほうがその変化が小さくても、膨張弁の流出側の冷媒が液相となり得る。
【００６４】
本実施の形態３は、このような冷凍サイクル装置２０１において、中継機２６３内に設けられた膨張弁２０７ａおよび室内機２１３内に設けられた膨張弁２０７ｂの、一部または全部に、上記実施の形態１で説明した膨張弁７が用いられることで、上記実施の形態１と同様な作用効果が得られる。
【００６５】
以上、好ましい実施の形態を参照して本発明の内容を具体的に説明したが、本発明の基本的技術思想及び教示に基づいて、当業者であれば、種々の改変態様を採り得ることは自明である。
【符号の説明】
【００６６】
１、１０１、２０１  冷凍サイクル装置、３  圧縮機、５、２０５  熱源熱交換器、７、２０７ａ、２０７ｂ  膨張弁、９  室内熱交換器、１３、２１３  室内機、２１  第１配管、２３  第２配管、３１  ケース、３１ａ  側壁部、３１ｂ  端壁部、３３  弁体、３５  弁室、３７  流通孔。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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