(57)【要約】【課題】燃料改質触媒での実際のスチームカーボン比Ｓ／Ｃの時系列的な変化を考慮して、固形炭素の析出をより確実に回避できるようにする。【解決手段】目標とする平均的スチームカーボン比aveＳ／Ｃを算出し（ステップ３）、これを実現する１サイクル当たりの改質用燃料噴射量Ｑref0を算出し（ステップ４）、１サイクルの噴射回数を決定する（ステップ５）。改質用燃料噴射量Ｑref0と噴射回数とから、時系列的な燃料濃度の濃淡を考慮した最小スチームカーボン比Ｓ／Ｃminを求め、これが、固体炭素の析出限界となる下限スチームカーボン比Ｓ／Ｃlimit以上となるように改質用燃料噴射量Ｑref0を補正する。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関の排気の一部を吸気系に還流するＥＧＲ通路に、燃料改質触媒と、該燃料改質触媒に上流側から燃料を供給する改質燃料用燃料噴射弁と、を設けた内燃機関の燃料改質システムにおいて、
燃料改質触媒の温度条件に基づいて目標とする平均的スチームカーボン比（Ｓ／Ｃ）を算出し、
この目標とする平均的スチームカーボン比を実現するように１サイクル当たりの改質用燃料噴射量を算出し、
１サイクル中の改質用燃料の噴射回数を決定し、
上記改質用燃料噴射量と上記噴射回数とから、時系列的な燃料成分の濃淡を考慮した最小スチームカーボン比を求め、
この最小スチームカーボン比が、燃料改質触媒の温度条件に対応した下限スチームカーボン比を下回るときには、上記改質用燃料噴射量を減量補正する、
ことを特徴とする燃料改質システムの制御方法。
【請求項２】
ＥＧＲガスの温度および排気還流率から上記の目標とする平均的スチームカーボン比を算出する、ことを特徴とする請求項１に記載の燃料改質システムの制御方法。
【請求項３】
上記噴射回数は、上記の１サイクル当たりの改質用燃料噴射量と機関回転速度とから決定する、ことを特徴とする請求項１または２に記載の燃料改質システムの制御方法。
【請求項４】
上記の１サイクル当たりの改質用燃料噴射量が所定の閾値以下のとき、および、上記の１サイクル当たりの改質用燃料噴射量が所定の第２の閾値よりも大きくかつ機関回転速度が所定の閾値よりも高いとき、には噴射回数を１回とし、これら以外のときには噴射回数を複数回とする、請求項３に記載の燃料改質システムの制御方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、内燃機関のＥＧＲ通路に、燃料改質触媒と改質燃料用燃料噴射弁とを設け、ＥＧＲガス中に含まれる水蒸気ならびに熱を利用して燃料から水素を生成し、燃焼室へ導入するようにした内燃機関の燃料改質システムに関し、特に、改質燃料用燃料噴射弁から噴射する燃料噴射量の制御に関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関の排気の一部を吸気系に還流するＥＧＲ通路に、燃料改質触媒と、該燃料改質触媒に上流側から燃料を供給する改質燃料用燃料噴射弁と、を設け、ＥＧＲガス中に含まれる水蒸気ならびに熱を利用して水素を生成するようにした内燃機関の燃料改質システムが知られている。このような燃料改質システムにおいては、燃料の改質の過程で固形炭素が析出して燃料改質触媒に固着し、触媒性能が経時的に低下する、という問題がある。
【０００３】
このような炭素の析出を抑制するために、特許文献１には、燃料改質触媒における水蒸気量（Ｓ）とＥＧＲガス中の未燃炭化水素ならびに噴射供給される燃料に含まれる炭素量（Ｃ）との比であるスチームカーボン比（Ｓ／Ｃ）を、温度（触媒担体温度やＥＧＲガス温度等）に応じて定まる許容値よりも高く制御すべきことが開示されている。つまり、温度に応じて、炭素の析出が生じるスチームカーボン比の領域が定まるので、この領域内に入らないように改質用燃料の燃料噴射量を制御することで、燃料改質触媒への固形炭素の固着が抑制されることとなる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１５−２０３３４１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記燃料改質触媒へ向けて燃料噴射を行う改質燃料用燃料噴射弁は、一般には、開弁時間つまり実噴射時間によって噴射量を計量する構成であることから、例えば７２０°ＣＡの１サイクルの中の一部の期間で噴射が行われ、残りの期間では噴射がなされない。換言すれば、燃料改質触媒へ向けて改質燃料用燃料噴射弁から間欠的に燃料噴射がなされる。そして、噴射された燃料の塊は、改質作用を受けながら燃料改質触媒内を下流側へと移動していく。従って、燃料改質触媒のある部位での炭素量は、燃料噴射に伴って時系列的に変化する。
【０００６】
例えば、燃料改質触媒の触媒担体の上流端から僅かに下流側となる点での炭素量を考えると、噴射開始まではほぼ０であり、噴射開始から僅かに遅れて上昇し、やがてピークとなり、噴射終了後、徐々に低下してほぼ０に戻る。従って、ある瞬間での燃料改質触媒における炭素量の分布としては、炭素濃度の局部的に高い部位と局部的に低い部位とが存在することとなり、かつ、これらの部位が時間経過に伴って徐々に下流側へ移動する。
【０００７】
従って、燃料改質触媒への燃料噴射量を上記のスチームカーボン比の許容値よりも高く制御していても、時系列的な濃淡により局部的に炭素量が多くなっている場合に、固形炭素の析出が生じてしまう、という問題がある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
そこで、この発明の燃料改質システムの制御方法は、
目標とする平均的スチームカーボン比を実現するように１サイクル当たりの改質用燃料噴射量を算出し、
上記改質用燃料噴射量と噴射回数とから、時系列的な燃料成分の濃淡を考慮した最小スチームカーボン比を求め、
この最小スチームカーボン比が、燃料改質触媒の温度条件に対応した下限スチームカーボン比を下回るときには、改質用燃料噴射量を減量補正する。
【０００９】
改質用燃料噴射量が大きいほど、また、噴射回数が少ないほど、時系列的な燃料の濃淡は顕著となるので、ピークとなる部位での局部的な炭素量（Ｃ）の濃度が高いといえる。これに対し、水蒸気量（Ｓ）は基本的に時系列的に変化しない。従って、時系列的な燃料の濃淡を考慮した最小スチームカーボン比は、改質用燃料噴射量が大きいほど、また、噴射回数が少ないほど、低くなる。換言すれば、この最小スチームカーボン比は、時系列的な変化の中で局部的に（あるいは一時的に）最も低い値となるスチームカーボン比に相当する。最終的な燃料噴射量は、この最小スチームカーボン比が下限スチームカーボン比を下回らないように減量補正される。
【発明の効果】
【００１０】
この発明によれば、燃料改質触媒各部での炭素量（Ｃ）が時系列的に変化するのを考慮して各部の実際のスチームカーボン比が下限スチームカーボン比を下回らないように制御され、従って、固形炭素の析出がより確実に防止される。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】燃料改質システムを備えた内燃機関の構成を示す構成説明図。
【図２】改質用燃料噴射量を決定する処理の流れを示すフローチャート。
【図３】燃料改質触媒の温度とスチームカーボン比との関係を示した特性図。
【図４】噴射回数を決定するサブルーチンを示すフローチャート。
【図５】具体的な噴射回数の説明図。
【図６】燃料改質触媒での時系列的な燃料成分の濃淡についての説明図。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、この発明の一実施例を図面に基づいて詳細に説明する。
【００１３】
図１は、燃料改質システムを備えた内燃機関１のシステム構成を示す構成説明図である。内燃機関１は、例えばガソリンを燃料とする火花点火式内燃機関であり、図外の燃料タンクから送られた燃料を例えば各気筒の吸気ポートへ向けて噴射供給する燃料噴射弁３を備えている。内燃機関１の吸気通路４には、吸入空気量を計量するエアフロメータ５と、スロットル弁６と、が設けられている。なお、内燃機関１は、各気筒に図示せぬ点火プラグを備えている。
【００１４】
内燃機関１の排気通路１１には、排気浄化を行うための三元触媒を用いた排気浄化触媒１２が設けられている。排気浄化触媒１２の上流側には空燃比センサ１３が配置され、排気浄化触媒１２の下流側には酸素センサ１４が配置されている。エンジンコントローラ１５は、これら空燃比センサ１３および酸素センサ１４の検出信号に基づいて公知の空燃比フィードバック制御を行う。
【００１５】
内燃機関１の排気通路１１と吸気通路４との間には、内燃機関１の排気の一部を排気通路１１から吸気通路４へと還流するＥＧＲ通路１７が設けられている。ＥＧＲ通路１７は、排気浄化触媒１２の上流側で排気通路１１から分岐し、スロットル弁６の下流側において吸気通路４に合流している。
【００１６】
上記ＥＧＲ通路１７には、燃料改質システムの主要部をなす燃料改質触媒１８が介装されており、この燃料改質触媒１８の上流側に、該燃料改質触媒１８に改質用燃料を噴射供給する改質燃料用燃料噴射弁１９が設けられている。この実施例では、改質燃料用燃料噴射弁１９は、改質用燃料として燃料噴射弁３と同じくガソリンを噴射供給するが、内燃機関１に供給される燃料とは異なる液体炭化水素燃料を改質用燃料として用いることも可能である。改質燃料用燃料噴射弁１９は、例えば、ソレノイドもしくは圧電素子を介してニードルがリフトすることによって所定圧に調圧された燃料が噴射される形式であり、開弁時間（換言すれば噴射時間）によって燃料量が計量される構成となっている。燃料改質触媒１８は、モノリスハニカム触媒担体に例えばロジウム系の触媒金属を含む触媒スラリーをコーティングして焼成したものであり、排気（ＥＧＲガス）中に含まれる水蒸気ならびに熱を利用して炭化水素燃料から水素を生成する。
【００１７】
上記ＥＧＲ通路１７は、さらに、燃料改質触媒１８よりも下流側の位置において、ＥＧＲガスを冷却する水冷ないし空冷のＥＧＲガスクーラ２１を備えており、該ＥＧＲガスクーラ２１から吸気通路４に至る間に、ＥＧＲ率を目標ＥＧＲ率に沿って制御するための排気還流制御弁２２を備えている。
【００１８】
また、上記ＥＧＲ通路１７の燃料改質触媒１８の上流側には、燃料改質触媒１８に流入するＥＧＲガスの温度を検出するＥＧＲガス温度センサ２３が設けられている。上記燃料改質触媒１８には、触媒担体温度を検出する触媒温度センサ２４が配置されている。
【００１９】
上記のような燃料改質システムを備えた内燃機関１においては、排気還流に際して燃料改質による水素を加えることで、高ＥＧＲ率での安定した燃焼を図っている。すなわち、エンジンコントローラ１５においては、内燃機関１の運転条件つまり負荷と回転速度とをパラメータとして目標ＥＧＲ率が予めマップの形で設定されており、この目標ＥＧＲ率を実現するように排気還流制御弁２２の開度が制御される。そして、この目標ＥＧＲ率があるレベルよりも高い領域においては、改質燃料用燃料噴射弁１９から燃料改質触媒１８へ改質用燃料を供給し、ＥＧＲガスに含まれる水蒸気ならびに熱および燃料改質触媒１８の触媒作用を利用して、改質用燃料から水素を生成する。この水素は、ＥＧＲガスとともに吸気通路４における新気と合流し、燃焼室に導入される。水素の導入によって燃焼室内での燃焼速度が高められるため、高ＥＧＲ率での安定した燃焼を実現できる。なお、内燃機関１の燃料噴射弁３の燃料噴射量は、改質燃料用燃料噴射弁１９からの改質用燃料噴射量と合わせた総量によって理論空燃比を実現できるように設定される。
【００２０】
図２のフローチャートは、改質燃料用燃料噴射弁１９から噴射される改質用燃料噴射量を決定する処理の流れを示している。エンジンコントローラ１５は、まず初めに、燃料改質触媒１８の温度（担体温度）、ＥＧＲ率および機関回転速度、等のパラメータを読み込み（ステップ１）、燃料改質触媒１８の温度（担体温度）、ＥＧＲ率および機関回転速度に基づいて、改質用燃料の噴射を行うか否かを決定する（ステップ２）。なお、改質用燃料の噴射を行えば上述したように生成された水素がＥＧＲガスとともに燃焼室内に導入されるが、改質用燃料の噴射を行わない場合は、一般的な排気還流システムとして排気ガスのみが燃焼室へ還流する。
【００２１】
ステップ２で改質用燃料の噴射を行うと判断した場合は、ステップ３で、ＥＧＲ率およびＥＧＲガス温度に基づき、予め作成されたマップを用いて、目標とする平均的スチームカーボン比aveＳ／Ｃを決定する。
【００２２】
図３は、燃料改質触媒１８の温度（例えばＥＧＲガス温度）に対する好ましいスチームカーボン比Ｓ／Ｃの相関を示している。中央の領域ａ（Ｈ２生成領域）が好ましいスチームカーボン比Ｓ／Ｃ（つまり好ましい改質用燃料噴射量に相当する）の領域であって、この条件内に維持されれば、適切な改質つまり水素の生成が可能である。この領域ａよりもスチームカーボン比Ｓ／Ｃが高い領域ｂ（Ｈ２生成未達領域）では、燃料改質触媒１８に供給される炭素量Ｃが水蒸気量Ｓに対して不十分であることから、水素の生成が不十分となる。図中の「リーン」、「リッチ」の表記は、炭素濃度がリーンあるいはリッチであることを意味している。一方、最適な領域ａよりもスチームカーボン比Ｓ／Ｃが低い領域ｃ（炭素析出領域）では、燃料改質触媒１８に供給される炭素量Ｃが水蒸気量Ｓに対して過度に多いことから、固体炭素の析出が発生し、触媒表面に固着してしまう。
【００２３】
従って、ステップ３では、図３の領域ａ（Ｈ２生成領域）の中で比較的スチームカーボン比Ｓ／Ｃが低い点の値が、目標とする平均的スチームカーボン比aveＳ／Ｃとして設定される。これは、固体炭素の析出が生じない範囲で、できるだけ多くの水素の生成を図るためである。図３に記した「aveＳ／Ｃ１」および「aveＳ／Ｃ２」の点は、ステップ３で目標値として設定された平均的スチームカーボンaveＳ／Ｃの例を示している。
【００２４】
次のステップ４では、ＥＧＲ率、機関回転速度Ｎｅ、機関負荷（トルク）、および上記の目標とする平均的スチームカーボン比aveＳ／Ｃに基づいて、目標とする平均的スチームカーボン比aveＳ／Ｃを実現するのに必要な１サイクル当たりの改質用燃料噴射量Ｑref0を算出する。すなわち、内燃機関１が理論空燃比で運転している条件の下では、ＥＧＲ率、機関回転速度およびトルクに基づいて、燃料改質触媒１８へ流入する水蒸気量Ｓを推定することが可能であり、燃料中の炭素数も既知であるから、目標とする平均的スチームカーボン比aveＳ／Ｃに対応する改質用燃料噴射量Ｑref0を求めることが可能である。
【００２５】
次に、ステップ５において、ステップ４で決定した１サイクル当たりの改質用燃料噴射量Ｑref0と機関回転速度Ｎｅとに基づいて、改質用燃料の１サイクル中の噴射回数を決定する。図４のフローチャートに示すように、改質用燃料噴射量Ｑref0が所定の第１閾値Ｑmin1以下であれば、噴射回数を１回とする（ステップ１１，１５）。つまり、少量の噴射量を複数回に分割して噴射すると、個々の噴射時間が過度に短くなって計量精度が低下するので、第１閾値Ｑmin1以下であれば、１回で噴射する。また、改質用燃料噴射量Ｑref0が第１閾値Ｑmin1より大きく、かつ所定の第２閾値Ｑmin2（但し、Ｑmin2＞Ｑmin1）以下であるときには、噴射回数を２回とする（ステップ１１，１２，１４）。改質用燃料噴射量Ｑref0が第２閾値Ｑmin2よりも大きく、かつ機関回転速度Ｎｅが所定の閾値Ｎｅ1よりも高いときは、複数回に分割噴射すると、１サイクルの実時間の中で個々の噴射時間を確保できないことから、１回で噴射する。改質用燃料噴射量Ｑref0が第２閾値Ｑmin2よりも大きくても、機関回転速度Ｎｅが所定の閾値Ｎｅ1以下であれば、１サイクルの実時間が長いことから、２回に分割して噴射する。
【００２６】
図５は、改質用燃料噴射量Ｑref0と機関回転速度Ｎｅとをパラメータとした９個の点について噴射回数を例示しており、星印で示す４つの点では噴射回数が１回となり、丸印で示す５つの点では噴射回数が２回となる。
【００２７】
なお、さらに多数の回数に分割噴射するようにしてもよい。
【００２８】
次のステップ６では、ステップ４で決定した１サイクル当たりの改質用燃料噴射量Ｑref0と、ステップ５で決定した噴射回数と、から、時系列的な燃料成分の濃淡を考慮した最小スチームカーボン比Ｓ／Ｃminを求める。
【００２９】
図６は、時系列的な燃料成分の濃淡についての説明図であり、図示するように、燃料改質触媒１８の上流側から改質燃料用燃料噴射弁１９が燃料を噴射するが、図の（ａ）は、噴射パルス信号として示すように所与の噴射量Ｑを１回で噴射した場合の例である。このように噴射された燃料は、ＥＧＲガスの流れとともに、触媒担体内を下流側へ移動していくが、ある時点でみると、触媒担体の軸方向（流れ方向）について、図示する曲線のように局部的に濃度の高い部位と局部的に濃度の低い部位とが生じる。つまり、一種の燃料塊となって、濃度の高い領域が上流側から下流側へ移動していく。これは、触媒担体内のある１点（例えば図のＰ点）における時間的な濃度変化としてみても同様であり、Ｐ点での燃料濃度は、噴射開始まではほぼ０であり、噴射開始から僅かに遅れて上昇し、やがてピークとなり、噴射終了後、徐々に低下してほぼ０に戻る。なお、ここでは、改質の進行に伴う燃料量の変化は考慮していない。
【００３０】
このように、触媒担体内で燃料濃度が局部的に高い部位での実際のスチームカーボン比Ｓ／Ｃは、触媒担体全体に燃料が一様に分布しているとみなしたときの平均的スチームカーボン比aveＳ／Ｃよりも低くなる。ステップ６で求める最小スチームカーボン比Ｓ／Ｃminは、このように燃料濃度が局部的に高い部位で実際に生じうるであろう最小のスチームカーボン比である。例えば触媒担体のＰ点での実際のスチームカーボン比Ｓ／Ｃは、水蒸気量Ｓが時系列的に一定であることから、時系列的な燃料濃度の変化に伴って変化し、燃料濃度がピークとなる時点で最小値となる。このときのスチームカーボン比が最小スチームカーボン比Ｓ／Ｃminである。これは、例えば噴射回数が１回であるとすれば、噴射量Ｑに応じて燃料濃度の時系列的な変化プロファイルひいてはピークとなるときの燃料濃度が概ね定まることから、予め作成した演算式等を用いて、１サイクル当たりの改質用燃料噴射量Ｑref0に基づいて、最小スチームカーボン比Ｓ／Ｃminを求めることが可能である。なお、最小スチームカーボン比Ｓ／Ｃminの推定精度を高めるために、機関回転速度や負荷あるいはＥＧＲガス温度等の他のパラメータを考慮するようにしてもよい。
【００３１】
また、図６の（ｂ）は、噴射量Ｑを２回に分割して噴射した場合の例であり、この場合は、図示するように、燃料濃度の局部的に高いピークが２つとなる。従って、仮に同じ量の噴射量Ｑを１回で噴射する場合と２回に分割して噴射する場合とを比較すると、後者の方がピークとなる燃料濃度は相対的に低くなる。つまり、最小スチームカーボン比Ｓ／Ｃminは相対的に高くなる。噴射回数が２回の場合も、噴射量Ｑに応じて燃料濃度の時系列的な変化プロファイルひいてはピークとなるときの燃料濃度が概ね定まることから、予め作成した演算式等を用いて、１サイクル当たりの改質用燃料噴射量Ｑref0に基づいて、最小スチームカーボン比Ｓ／Ｃminを求めることが可能である。ステップ６では、このように噴射回数をも考慮して、最小スチームカーボン比Ｓ／Ｃminを求める。
【００３２】
次のステップ７では、上記の最小スチームカーボン比Ｓ／Ｃminに基づき、ステップ４で決定した１サイクル当たりの改質用燃料噴射量Ｑref0を補正して、最終的な改質用燃料噴射量Ｑref1を求める。具体的には、最小スチームカーボン比Ｓ／Ｃminを、燃料改質触媒１８の温度条件（例えばＥＧＲガス温度）に対応した下限スチームカーボン比Ｓ／Ｃlimitと比較し、最小スチームカーボン比Ｓ／Ｃminが下限スチームカーボン比Ｓ／Ｃlimitを下回る場合には、最小スチームカーボン比Ｓ／Ｃminが下限スチームカーボン比Ｓ／Ｃlimt以上となるように、改質用燃料噴射量Ｑref0を減量補正する。下限スチームカーボン比Ｓ／Ｃlimitは、図３における領域ａ（Ｈ２生成領域）と領域ｃ（炭素析出領域）との境界に相当する。
【００３３】
噴射回数や改質用燃料噴射量Ｑref0によって最小スチームカーボン比Ｓ／Ｃminが下限スチームカーボン比Ｓ／Ｃlimitを下回らない場合は、補正は不要であり、ステップ４で求めた改質用燃料噴射量Ｑref0がそのまま最終的な改質用燃料噴射量Ｑref1として用いられる。
【００３４】
このようにして、１サイクル当たりの改質用燃料噴射量Ｑref1が最終的に決定される。図２には、噴射処理は図示していないが、ステップ５で決定した噴射回数に従って、この改質用燃料噴射量Ｑref1が１サイクル中に噴射される。例えば噴射回数が２回であれば、改質用燃料噴射量Ｑref1を２分割した量の燃料が、それぞれ所定のタイミングで噴射供給される。
【００３５】
図３には、前述したように、目標とする平均的スチームカーボン比aveＳ／Ｃの２つの例として「aveＳ／Ｃ１」および「aveＳ／Ｃ２」の点が示されている。ここで、一方の「aveＳ／Ｃ１」の点を例にとると、仮にこの平均的スチームカーボン比aveＳ／Ｃ１を実現するように改質用燃料の噴射量を設定した場合に、前述した時系列的な燃料濃度の濃淡により、実際のスチームカーボン比Ｓ／Ｃは、図示するように、最大スチームカーボン比Ｓ／Ｃmax１と最小スチームカーボン比Ｓ／Ｃmin１との間に分布することとなる。換言すれば、実際のスチームカーボン比Ｓ／Ｃは、最大スチームカーボン比Ｓ／Ｃmax１と最小スチームカーボン比Ｓ／Ｃmin１との間でばらついており、しかも、各部位でのスチームカーボン比Ｓ／Ｃが時系列的に変化する。最大スチームカーボン比Ｓ／Ｃmax１は、燃料濃度が最も低くなる部位ないしタイミングでのスチームカーボン比Ｓ／Ｃであり、最小スチームカーボン比Ｓ／Ｃmin１は、燃料濃度が最も高くなる部位ないしタイミングでのスチームカーボン比Ｓ／Ｃである。この例では、最小スチームカーボン比Ｓ／Ｃmin１が下限スチームカーボン比Ｓ／Ｃlimitに等しいので、改質用燃料噴射量の減量補正は行わない。
【００３６】
これに対し、他方の「aveＳ／Ｃ２」の例では、仮にこの平均的スチームカーボン比aveＳ／Ｃ２を実現するように算出された改質用燃料噴射量Ｑref0をそのまま噴射供給すると、実際のスチームカーボン比Ｓ／Ｃは、図示するように、最大スチームカーボン比Ｓ／Ｃmax２と最小スチームカーボン比Ｓ／Ｃmin２との間に分布する（つまり、ばらついている）。そして、この例では、最小スチームカーボン比Ｓ／Ｃmin２は、下限スチームカーボン比Ｓ／Ｃlimitよりも小さな値となる。これは、局部的に（あるいは一時的に）固形炭素の析出が生じることを意味する。そのため、この場合は、最小スチームカーボン比Ｓ／Ｃmin２が下限スチームカーボン比Ｓ／Ｃlimit以上となるレベルまで改質用燃料噴射量Ｑref0が減量補正される。これにより、局部的ないし一時的な固形炭素の析出がより確実に回避される。従って、固形炭素の固着による燃料改質触媒１８の経時的な劣化が緩慢となる。
【００３７】
なお、上記実施例では、スチームカーボン比Ｓ／Ｃに関与する温度条件としてＥＧＲガス温度を用いているが、これに代えて、触媒担体温度などの他の温度を用いるようにしてもよい。
【符号の説明】
【００３８】
１…内燃機関
３…燃料噴射弁
４…吸気通路
５…エアフロメータ
６…スロットル弁
１１…排気通路
１２…排気浄化触媒
１５…エンジンコントローラ
１７…ＥＧＲ通路
１８…燃料改質触媒
１９…改質燃料用燃料噴射弁
２１…ＥＧＲガスクーラ
２２…排気還流制御弁
２３…ＥＧＲガス温度センサ
２４…触媒温度センサ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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