(57)【要約】【課題】ポリゴンミラーの回転数を上昇させても、その周囲に乱流が発生する危険性を十分に低く保ち、かつポリゴンモーターおよびその駆動回路からの熱を偏向器の外へ効率良く逃がすことが可能な光走査装置を提供する。【解決手段】偏向器（５２０）の筐体（５２５、５２６）はポリゴンミラー（５２１）およびモーター（５２３、５２４）を気密に収めている。この筐体は、ポリゴンミラーの外周を囲む筒状の内壁（６００）を含む。この内壁は内面に整流部（６１１−６１６）を含む。この整流部は、ポリゴンミラーの回転に伴って内壁で囲まれた空間に生じる気流を、ポリゴンミラーに対してモーターの側に位置する第１空間（ＳＰ１）と反対側に位置する第２空間（ＳＰ２）との一方から他方へ導く。【選択図】図５
2018189810.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
対象面を光で走査する光走査装置であり、
光源と、
前記光源の光を偏向させる偏向器と、
前記偏向器による偏向光を前記対象面に結像させる光学系と、
を備え、
前記偏向器は、
回転しながら前記光源の光を反射して偏向させるポリゴンミラーと、
前記ポリゴンミラーを回転させるモーターと、
前記ポリゴンミラーおよび前記モーターを気密に収めている筐体と
を含み、
前記筐体は、前記ポリゴンミラーの外周を囲む筒状の内壁を含み、
前記内壁は内面に、前記ポリゴンミラーの回転に伴って前記内壁で囲まれた空間に生じる気流を、前記ポリゴンミラーに対して前記モーターの側に位置する第１空間と反対側に位置する第２空間との一方から他方へ導く整流部を含む、
ことを特徴とする光走査装置。
【請求項２】
前記整流部は、
前記内壁の内面から径方向に突出し、前記第１空間と前記第２空間との一方から他方にわたり、前記ポリゴンミラーの回転軸に対して斜めに伸びている翼状面
を少なくとも１枚含む、請求項１に記載の光走査装置。
【請求項３】
前記整流部は翼状面を少なくとも２枚含み、周方向において翼状面の間隔が開いていることを特徴とする請求項２に記載の光走査装置。
【請求項４】
前記整流部は翼状面を少なくとも２枚含み、周方向において隣接する２枚の翼状面は、前記ポリゴンミラーの回転軸に対する傾斜方向が反対であることを特徴とする請求項２または請求項３に記載の光走査装置。
【請求項５】
前記整流部は、
前記内壁の内面上を、前記第１空間と前記第２空間との一方から他方にわたり、前記ポリゴンミラーの回転軸に対して斜めに伸びている斜溝
を少なくとも１本含む、請求項１に記載の光走査装置。
【請求項６】
前記整流部は斜溝を少なくとも２本含み、周方向において斜溝の間隔が開いていることを特徴とする請求項５に記載の光走査装置。
【請求項７】
前記整流部は斜溝を少なくとも２本含み、周方向において隣接する２本の斜溝は、前記ポリゴンミラーの回転軸に対する傾斜方向が反対であることを特徴とする請求項５または請求項６に記載の光走査装置。
【請求項８】
前記整流部は、
前記内壁の内面のうち前記第１空間に面した部分から径方向に突出し、周方向に伸びている第１翼状面と、
前記内壁の内面のうち前記第２空間に面した部分から径方向に突出し、周方向に伸びている第２翼状面と
を含み、
周方向における前記第１翼状面の範囲は前記第２翼状面の範囲と異なる
ことを特徴とする請求項１に記載の光走査装置。
【請求項９】
周方向において前記第１翼状面の範囲と前記第２翼状面の範囲との間隔が開いていることを特徴とする請求項８に記載の光走査装置。
【請求項１０】
前記内壁と前記整流部とは前記筐体と同程度に熱伝導率が高いことを特徴とする請求項１から請求項９までのいずれかに記載の光走査装置。
【請求項１１】
前記光源、前記偏向器、および前記光学系を収容するハウジング
を更に備え、
前記ハウジングは、前記偏向器の周囲の空間を囲んで前記光学系から隔離し、当該空間に外気を案内するダクトを含む、
請求項１から請求項１０までのいずれかに記載の光走査装置。
【請求項１２】
シートにトナー像を形成する作像部と、
前記トナー像を熱定着させる定着部と、
を備えた画像形成装置であり、
前記作像部は、
露光量に応じて帯電量が変化する感光体と、
前記感光体に露光走査によって静電潜像を形成する請求項１から請求項１１までのいずれかに記載の光走査装置と、
前記静電潜像をトナーで現像する現像部と、
前記現像部が現像したトナー像を前記感光体からシートへ転写する転写部と、
を含む画像形成装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は電子写真式の画像形成装置に関し、特に、感光体の露光走査を行う光走査装置の排熱構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
光走査装置は「プリントヘッド（ＰＨ）」とも呼ばれ、プリンター、コピー機等、電子写真式の画像形成装置において感光体表面の露光に利用される。具体的には、光走査装置は、光源、偏向器、および光学系を含む。光源は、画像データで変調された光を偏向器に照射する。偏向器は、内蔵のポリゴンミラーをモーター（以下、「ポリゴンモーター」という。）で回転させながら、その複数の偏向面で交互に変調光を反射する。これにより変調光の偏向角が周期的に変化する。偏向後の光を光学系は感光体表面の一様な帯電領域に結像させる。偏向角の変化に伴って結像点が感光体の表面を一方向に移動するので、その表面が直線状に露光される。この直線状の露光領域では露光量の変化に従って帯電量分布が画像データに対応するパターンを形成し、すなわち静電潜像の１ラインを表す。感光体はドラムまたはベルト等の回転体の外周面を覆い、露光の間、その回転体と共に回転している。感光体のこの回転に同期して光走査装置は各ラインの露光を繰り返す。その結果、感光体表面には回転方向に露光済みのラインが連なり、静電潜像が２次元的に拡がる。
【０００３】
近年、画像形成装置に対する生産性（単位時間当たりの印刷枚数）の更なる向上、および画質、特に画像の更なる精細化が求められている。これに伴い、光走査装置に対しては単位時間当たりの走査面積、すなわち書込量を更に増加させる様々な工夫が試みられている。これらの工夫の１つとしてポリゴンミラーの回転数の上昇が挙げられる。しかし、この回転数の上昇は、ポリゴンミラーによる風切り音等の騒音を増大させ、ポリゴンモーターとその駆動回路（以下、「ポリゴンモーター等」と略す。）による消費電流量を増加させる。これらの不利な点を克服するための対策としては、たとえばポリゴンミラーの外周を内壁で囲む技術が知られている（たとえば特許文献１、２、３参照）。この内壁は、ポリゴンミラーの回転に伴ってその周囲に生じる気流を安定化させ、空間的かつ時間的に不規則な乱れ、すなわち乱流を発生しにくくする。これによりポリゴンミラーの受ける空気抵抗が抑制されるので、風切り音が低減し、ポリゴンモーターの消費電流量（風損）が削減される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００７−０９３６３８号公報
【特許文献２】特開２００８−０２０５８９号公報
【特許文献３】特開２０１１−１５４２５３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ポリゴンミラーの回転数の上昇に伴う不利な点にはもう１つ、消費電流量の増加に伴うポリゴンモーター等の発熱量の増加が挙げられる。特にポリゴンミラーの外周を内壁で囲む場合、内壁で囲まれた空間にはポリゴンモーター等からの熱が籠もりやすい。ポリゴンミラーの熱変形に起因する偏向誤差が過大であれば、光走査装置全体の光学特性に許容範囲を超える変化を与えかねない。このような過大な変化は感光体表面の露光領域の位置または露光量に過大な誤差を与えるので高画質化が阻まれる。さらに、ポリゴンモーター等が熱暴走する危険性も高いので、光走査装置の信頼性を高く維持することも困難である。
【０００６】
これらの不具合を防ぐには、ポリゴンモーター等からの熱を内壁の内側から偏向器の外へ効率良く逃がすことが重要である。これには、ポリゴンミラーの外周と内壁との隙間を広く確保し、対流による熱の通りをよくするのが効果的ではある。しかし、その反面、このような広い隙間はポリゴンミラーの回転に伴う気流を不安定化させやすいので、乱流が発生する危険性を十分に低く抑えることが難しい。
【０００７】
本発明の目的は、ポリゴンミラーの回転数を上昇させても、その周囲に乱流が発生する危険性を十分に低く保ち、かつポリゴンモーターおよびその駆動回路からの熱を偏向器の外へ効率良く逃がすことが可能な光走査装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の１つの観点における光走査装置は対象面を光で走査する。この光走査装置は、光源と、その光源の光を偏向させる偏向器と、その偏向器による偏向光を対象面に結像させる光学系とを備えている。偏向器は、回転しながら光源の光を反射して偏向させるポリゴンミラーと、そのポリゴンミラーを回転させるモーターと、ポリゴンミラーおよびモーターを気密に収めている筐体とを含む。この筐体は、ポリゴンミラーの外周を囲む筒状の内壁を含む。この内壁は内面に、ポリゴンミラーの回転に伴って内壁で囲まれた空間に生じる気流を、ポリゴンミラーに対してモーターの側に位置する第１空間と反対側に位置する第２空間との一方から他方へ導く整流部を含む。
【０００９】
整流部は、内壁の内面から径方向に突出し、第１空間と第２空間との一方から他方にわたり、ポリゴンミラーの回転軸に対して斜めに伸びている翼状面を少なくとも１枚含んでいてもよい。この整流部は更に翼状面を少なくとも２枚含み、周方向においてこれらの翼状面の間隔が開いていてもよく、周方向において隣接する２枚の翼状面は、ポリゴンミラーの回転軸に対する傾斜方向が反対であってもよい。
【００１０】
整流部は、内壁の内面上を、第１空間と第２空間との一方から他方にわたり、ポリゴンミラーの回転軸に対して斜めに伸びている斜溝を少なくとも１本含んでいてもよい。この整流部は更に斜溝を少なくとも２本含み、周方向においてこれらの斜溝の間隔が開いていてもよく、周方向において隣接する２本の斜溝は、ポリゴンミラーの回転軸に対する傾斜方向が反対であってもよい。
【００１１】
整流部は、内壁の内面のうち第１空間に面した部分から径方向に突出し、周方向に伸びている第１翼状面と、内壁の内面のうち第２空間に面した部分から径方向に突出し、周方向に伸びている第２翼状面とを含んでいてもよい。周方向における第１翼状面の範囲は第２翼状面の範囲と異なっていてもよく、それらの範囲の間隔が開いていてもよい。
内壁と整流部とは筐体と同程度に熱伝導率が高くてもよい。この光走査装置は、光源、偏向器、および光学系を収容するハウジングを備えていてもよい。このハウジングは、偏向器の周囲の空間を囲んで光学系から隔離し、その空間に外気を案内するダクトを含んでいてもよい。
【００１２】
本発明の１つの観点における画像形成装置は、シートにトナー像を形成する作像部と、そのトナー像を熱定着させる定着部とを備えている。作像部は、露光量に応じて帯電量が変化する感光体と、その感光体に露光走査によって静電潜像を形成する上記の光走査装置と、その静電潜像をトナーで現像する現像部と、その現像部によって現像されたトナー像を感光体からシートへ転写する転写部とを含む。
【発明の効果】
【００１３】
本発明による光走査装置では上記のとおり、偏向器の筐体が、ポリゴンミラーの外周を囲む筒状の内壁を含み、この内壁が内面に、ポリゴンミラーの回転に伴って生じる気流を第１空間と第２空間との一方から他方へ導く整流部を含む。こうしてこの光走査装置は、ポリゴンミラーの回転数を上昇させても、その周囲に乱流が発生する危険性を十分に低く保ち、かつポリゴンモーターおよびその駆動回路からの熱を偏向器の外へ効率良く逃がすことができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】（ａ）は、本発明の実施形態によるプリンターの外観を示す斜視図である。（ｂ）は、（ａ）の示す直線ｂ−ｂに沿ったプリンターの模式的な断面図である。（ｃ）は、（ｂ）の示す感光体ユニットの１つの拡大図である。
【図２】（ａ）、（ｂ）は、図１の（ｂ）が示す光走査装置を異なる視点から見たときの外観を示す斜視図である。
【図３】（ａ）、（ｂ）はそれぞれ、図２が示す光走査装置の内部構造の上面図、底面図であり、（ｃ）は、（ａ）の示す直線ｃ−ｃに沿った縦断面図である。
【図４】（ａ）、（ｃ）は、図３の示す偏向器を異なる視点から見たときの外観を示す斜視図である。（ｂ）、（ｄ）はそれぞれこの偏向器の内部構造を、（ａ）、（ｃ）と同じ視点から見た場合の外観を示す斜視図である。
【図５】（ａ）、（ｂ）は、異なる視点から見える偏向器の上蓋の内壁を示す斜視図である。
【図６】（ａ）は、偏向器の上蓋の底面側から見える内壁の内側を示す図である。（ｂ）−（ｄ）は、この内壁で囲まれた密閉空間における気流の方向と圧力との分布を示す図である。
【図７】（ａ）−（ｅ）は、図５の示す内壁で囲まれた密閉空間における気流の方向と温度との分布を示す図である。
【図８】（ａ）は、第１変形例による整流部を備えた内壁を示す斜視図である。（ｂ）−（ｄ）は、この内壁で囲まれた密閉空間における気流の方向と圧力との分布を示す図である。
【図９】（ａ）−（ｅ）は、図８の（ａ）の示す内壁で囲まれた密閉空間における気流の方向と温度との分布を示す図である。
【図１０】第２変形例による整流部を備えた内壁を示す斜視図である。
【図１１】（ａ）は、図１０の示す内壁の模式的な上面図である。（ｂ）−（ｅ）は、この内壁で囲まれた密閉空間における気流の方向と温度との分布を示す図である。
【図１２】（ａ）、（ｂ）は、第３変形例による整流部を備えた内壁を異なる視点から見た斜視図である。
【図１３】（ａ）は、図１２の示す内壁の模式的な上面図である。（ｂ）、（ｃ）は、この内壁で囲まれた密閉空間における気流の方向と温度との分布を示す縦断面図であり、（ｄ）、（ｅ）は、同じ密閉空間における気流の方向と圧力との分布を示す縦断面図である。
【図１４】整流部として６本の斜溝を備えた内壁を示す斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明の実施形態について、図面を参照しながら説明する。
［画像形成装置の外観］
図１の（ａ）は、本発明の実施形態による画像形成装置１００の外観を示す斜視図である。この画像形成装置１００はプリンターである。その筐体の上面には排紙トレイ４１が設けられ、その奥に開いた排紙口４２から排紙されたシートを収容する。排紙トレイ４１の前方には操作パネル５１が埋め込まれている。プリンター１００の底部には給紙カセット１１が引き出し可能に取り付けられている。
【００１６】
［画像形成装置の内部構造］
図１の（ｂ）は、図１の（ａ）の示す直線ｂ−ｂに沿ったプリンター１００の模式的な断面図である。プリンター１００は電子写真式のカラープリンターであり、給送部１０、作像部２０、定着部３０、および排紙部４０を含む。
給送部１０は、まずピックアップローラー１２を用いて、給紙カセット１１に収容されたシートの束からシートＳＨ１を１枚ずつ分離する。この分離したシートを給送部１０はタイミングローラー１３を用いて作像部２０へ送出する。「シート」とは、紙製もしくは樹脂製の薄膜状もしくは薄板状の材料、物品、または印刷物をいう。給紙カセット１１に収容可能なシートの種類すなわち紙種はたとえば、普通紙、上質紙、カラー用紙、または塗工紙であり、サイズはたとえば、Ａ３、Ａ４、Ａ５、またはＢ４である。さらに、シートの姿勢は縦置きと横置きとのいずれにも設定可能である。
【００１７】
作像部２０は、たとえば中間体転写方式であり、感光体ユニット２０Ｙ、２０Ｍ、２０Ｃ、２０Ｋ、中間転写ベルト２１、１次転写ローラー２２Ｙ、２２Ｍ、２２Ｃ、２２Ｋ、２次転写ローラー２３、および光走査装置２５Ｌ、２５Ｒを含む。中間転写ベルト２１は従動プーリー２１Ｌと駆動プーリー２１Ｒとの間に回転可能に掛け渡されている。これらのプーリー２１Ｌ、２１Ｒの間には、４つの感光体ユニット２０Ｙ−２０Ｋと４本の１次転写ローラー２２Ｙ−２２Ｋとが１つずつ対を成すように配置され、中間転写ベルト２１を間に挟んで対向している（タンデム配置）。２次転写ローラー２３は中間転写ベルト２１を間に挟んで駆動プーリー２１Ｒとニップを形成している。このニップには、タイミングローラー１３から送出されたシートＳＨ２が通紙される。感光体ユニット２０Ｙ−２０Ｋの含む感光体ドラム２４Ｙ、２４Ｍ、２４Ｃ、２４Ｋ、中間転写ベルト２１、従動プーリー２１Ｌ、駆動プーリー２１Ｒ、１次転写ローラー２２Ｙ−２２Ｋ、および２次転写ローラー２３はいずれも回転軸が平行である。この共通の軸方向（図１の（ｂ）では紙面の法線方向）を以下、「主走査方向」と呼ぶ。光走査装置２５Ｌ、２５Ｒは、たとえばそれぞれが２つずつの感光体ユニット（２０Ｙ、２０Ｍ）、（２０Ｃ、２０Ｋ）に対し、画像データで変調されたレーザー光を照射する。
【００１８】
感光体ユニット２０Ｙ−２０Ｋでは感光体ドラム２４Ｙ−２４Ｋが、対向する１次転写ローラー２２Ｙ−２２Ｋに、中間転写ベルト２１を間に挟んだ状態で接触してニップを形成している。感光体ユニット２０Ｙ−２０Ｋは、中間転写ベルト２１が（図１の（ｂ）では反時計方向に）回転する間、その同じ表面部分が１次転写ローラー２２Ｙ−２２Ｋと感光体ドラム２４Ｙ−２４Ｋとの間のニップを通過する際にその表面部分に、イエロー（Ｙ）、マゼンタ（Ｍ）、シアン（Ｃ）、およびブラック（Ｋ）のうち異なる１色のトナー像を形成する。その表面部分にはこれら４色のトナー像が重ねられて１つのカラートナー像が形成される。このカラートナー像が駆動プーリー２１Ｒと２次転写ローラー２３との間のニップを通過するタイミングに合わせて、そのニップへシートＳＨ２がタイミングローラー１３から通紙される。これによりそのニップではカラートナー像が中間転写ベルト２１からシートＳＨ２へ転写される。
【００１９】
定着部３０は、作像部２０から送出されたシートＳＨ３にトナー像を熱定着させる。具体的には、定着部３０は定着ローラー３１と加圧ローラー３２とを回転させながら、それらの間のニップにシートＳＨ２を通紙する。このとき、定着ローラー３１はそのシートＳＨ３の表面へ内蔵のヒーターの熱を加え、加圧ローラー３２はそのシートＳＨ３の加熱部分に対して圧力を加えて定着ローラー３１へ押し付ける。定着ローラー３１からの熱と加圧ローラー３２からの圧力とにより、トナー像がそのシートＳＨ３の表面に定着する。定着部３０は更に定着ローラー３１と加圧ローラー３２との回転により、そのシートＳＨ３を排紙部４０へ送り出す。
【００２０】
排紙部４０は、トナー像が定着したシートＳＨ３を排紙口４２から排紙トレイ４１へ排紙する。具体的には、排紙部４０は、排紙口４２の内側に配置された排紙ローラー４３を用いて、定着部３０の上部から排紙口４２へ移動してきたシートＳＨ３を排紙口４２の外へ送出して排紙トレイ４１に載せる。
［感光体ユニットの構造とそれによる画像形成処理］
図１の（ｃ）は、図１の（ｂ）の示す感光体ユニットの１つ２０Ｋの拡大図である。この感光体ユニット２０Ｋは感光体ドラム２４Ｋに加え、帯電部２０１、露光部２０２、現像部２０３、クリーニングブレード２０４、およびイレーサー２０５を含む。これらの機能部２０１−２０５は感光体ドラム２４Ｋと共に感光体ユニット２０Ｋの筐体２００内に収容され、感光体ドラム２２を囲むように配置されている。機能部２０１−２０５は、感光体ドラム２４Ｋの外周面２４１に対して電子写真式による画像形成処理のうち定着以外の処理、すなわち、帯電、露光、現像、転写、清掃、および除電を行う。他の感光体ユニット２０Ｙ、２０Ｍ、２０Ｃも共通の構造を含む。
【００２１】
感光体ドラム２４Ｋは、外周面２４１が感光体で覆われたアルミニウム等の導電体製の円筒部材であり、その中心軸（図１の（ｃ）では、感光体ドラム２４Ｋの円形断面の中心を紙面に対して垂直に貫く軸）２４２のまわりを回転可能に支持されている。感光体は、露光量に依存して帯電量が変化する素材であり、アモルファスセレン、セレン合金、アモルファスシリコン等の無機材料、または複数の有機材料の積層構造（ＯＰＣ）を含む。図１の（ｃ）は示していないが、感光体ドラム２４Ｋの中心軸２４２は、ギア、ベルト等、回転力の伝達機構を通して駆動モーターに接続されている。このモーターからの回転力を受けて感光体ドラム２４Ｋが（図１の（ｃ）では時計方向に）１回転すると、感光体の各表面部分が周囲の機能部２０１−２０５に順番に面してそれらの処理を受ける。
【００２２】
帯電部２０１は、感光体ドラム２４Ｋの外周面２４１から間隔をおいてその軸方向（図１の（ｃ）では紙面の法線方向）に伸びるワイヤーまたは薄板形状の電極２１１を含む。帯電部２０１はこの電極２１１に対し、たとえば負の高電圧を印加することにより、この電極２１１と感光体ドラム２４Ｋの外周面２４１との間にコロナ放電を生じさせる。この放電が、帯電部２０１に面した感光体の表面部分を負に帯電させる。
【００２３】
露光部２０２は、感光体ユニット２０Ｋの筐体２００のうち、帯電部２０１と現像部０３との隙間に位置する部分に設けられた開口であり、感光体ドラム２４Ｋの外周面２４１のうち、帯電部２０１が帯電させた直後の部分を筐体２００の外部に露出させる。この露出部分には、露光部２０２を通して光走査装置２５Ｒからレーザー光が照射される。
光走査装置２５Ｌ、２５Ｒは、画像データの表すＹ、Ｍ、Ｃ、Ｋのうち異なる色の階調値で変調されたレーザー光を、異なる感光体ユニット２０Ｙ−２０Ｋに対して照射する。具体的には、図１の（ｂ）の示す２台の光走査装置の一方２５Ｌは、Ｙ、Ｍの各色の階調値で変調されたレーザー光ＬＬＹ、ＬＬＭを異なる感光体ユニット２０Ｙ、２０Ｍに対して照射し、他方２５Ｒは、Ｃ、Ｋの各色の階調値で変調されたレーザー光ＬＬＣ、ＬＬＫを更に異なる感光体ユニット２０Ｃ、２０Ｋに対して照射する。感光体ユニット２０Ｋでは、Ｋ色の階調値で変調されたレーザー光ＬＬＫにより、感光体ドラム２４Ｋの外周面２４１のうち露光部２０２から露出した部分がそのドラム２４Ｋの軸方向（主走査方向）に走査される。レーザー光量が高いほど感光体の帯電量が減少するので、主走査方向に伸びる直線状の露光領域にはレーザー光量の変化に対応する帯電量分布、すなわちＫ色の階調値分布の表す静電潜像の１ラインが形成される。１ラインに対するこの露光動作を光走査装置２５Ｌ、２５Ｒは、感光体ドラム２４Ｙ−２４Ｋの回転に同期して繰り返す。これにより感光体ドラム２４Ｙ−２４Ｋの外周面２４１には、回転方向（以下、「副走査方向」という。）に露光済みのラインが連なり、静電潜像が２次元的に拡がる。
【００２４】
現像部２０３は感光体ドラム２４Ｋ上の静電潜像をＫ色のトナーで現像する。具体的には、現像部２０３はまず２本のオーガスクリュー２３１、２３２で２成分現像剤ＤＶＬを撹拌し、そのときの摩擦で現像剤ＤＶＬの含むトナーを負に帯電させる。現像部２０３は次に現像ローラー２３３を用いて、現像剤ＤＶＬを感光体ドラム２４Ｋとの間のニップへ搬送する。これと並行して現像部２０３は、現像ローラー２３３に対して負の高電圧を印加する。これにより、静電潜像のうち帯電量の比較的少ない領域は現像ローラー２３３よりも電位が上がるので、現像ローラー２３３の搬送する現像剤から、帯電量の減少分に応じた量のトナーが分離して付着する。こうして静電潜像がトナー像として顕在化する。
【００２５】
このトナー像は感光体ドラム２４Ｋの回転に伴い、それと１次転写ローラー２２Ｋとの間のニップへ移動する。１次転写ローラー２２Ｋに対しては正の高電圧が印加されているので、負に帯電したトナー像が感光体ドラム２４Ｋの外周面から中間転写ベルト２１へ転写される。
クリーニングブレード２０４は、たとえばポリウレタンゴム等の熱硬化性樹脂から形成された薄い矩形板状の部材であり、その長さが感光体ドラム２４Ｋの外周面２４１のうち感光体で覆われた部分とほぼ等しい。ブレード２０４の板面のうち感光体ドラム２４Ｋの外周面２４１に面した方は、その長辺の１つ（エッジ）が感光体ドラム２４Ｋの軸方向に対して平行な状態でその外周面２４１に接触し、その外周面２４１からトナー像の転写跡に残るトナーを掻き取る。こうして、その外周面が清掃される。
【００２６】
イレーサー２０５は、たとえば感光体ドラム２４Ｋの軸方向に配列された発光ダイオード（ＬＥＤ）から感光体ドラム２４Ｋの外周面２４１に光を照射する。その外周面２４１のうち照射光を受けた部分からは残存する電荷が消失する。こうして、その外周面２４１が除電される。
［光走査装置の構造］
図２の（ａ）、（ｂ）は、異なる視点から見える光走査装置２５Ｒの外観を示す斜視図である。図２の（ａ）では、光走査装置２５Ｒの筐体であるハウジング５００の上面５０２が見え、（ｂ）ではその底面５０３が見える。光走査装置２５Ｒの内部構造を説明する便宜上、図では上面５０２、底面５０３が共に、角の一部を残して除去されている。図３の（ａ）、（ｂ）はそれぞれ、光走査装置２５Ｒの内部構造の上面図、底面図であり、（ｃ）は、（ａ）の示す直線ｃ−ｃに沿った光走査装置２５Ｒの縦断面図である。図２、図３が示すとおり、光走査装置２５Ｒはハウジング５００の中に、光源５１０、出射光学系５１２、５１３、５１４、偏向器５２０、および走査光学系５３１、５３２、５３３、５３４、５３５を含む。これらの要素と配置とは残りの光走査装置２５Ｌでも同様である。
【００２７】
−ハウジング−
ハウジング５００はたとえば直方体形状の筐体であり、最も長い辺が感光体ドラム２４Ｙ−２４Ｋに共通の軸方向、すなわち主走査方向に対して平行であるように（図１の（ｂ）参照。）プリンター１００内のシャーシ（図は示していない。）によって支持されている。ハウジング５００は、基板５０１、上カバー５０２、および下カバー５０３を含む。いずれの部材５０１−５０３も実質的に同じサイズの矩形板状である。特に基板５０１はアルミダイキャスト等の金属製品または繊維強化樹脂（ＦＲＰ）等の硬質樹脂成形品であり剛性が高い。基板５０１は表裏両側の板面により、光源５１０、出射光学系５１２−５１４、偏向器５２０、および走査光学系５３１−５３５を支持すると共に、それらの光学的な位置を決める。基板５０１は更に側壁５０４を含む。側壁５０４は基板５０１の表裏両側の板面の各辺からその板面の法線方向へ張り出している。上カバー５０２は、基板５０１の表側の板面（図２の（ａ）では上面）と側壁５０４とで囲まれる空間を覆って外部から隔離する。下カバー５０３は、基板５０１の裏側の板面（図２の（ｂ）では下面）と側壁５０４とで囲まれる空間を覆って外部から隔離する。このように、２枚のカバー５０２、５０３と側壁５０４とで囲まれたハウジング５００の内部空間は基板５０１により、２つの領域に仕切られている。図２、図３の（ｃ）ではこれらの領域が上下に位置する。以下、これらの領域を「上段」、「下段」と呼ぶ。
【００２８】
上段は、吸気口５４１、排気口５４２、および２枚の仕切壁５４３、５４４を含む。吸気口５４１は、基板５０１の側壁の１つ、たとえば図２の（ａ）では板面の１つの短辺から張り出した側壁に開けられた貫通穴であり、そこを通して上段の中へ外気が流入可能である（図２の（ａ）の示す矢印ＡＲ１参照）。排気口５４２は、基板５０１の別の側壁、たとえば図２の（ａ）では板面のもう１つの短辺から張り出した側壁に開けられた貫通穴であり、そこを通して上段の内気が外へ流出可能である（図２の（ａ）の示す矢印ＡＲ２参照）。吸気口５４１、排気口５４２は、図２の（ａ）では基板５０１の短辺方向における側壁の中央部に位置する。仕切壁５４３、５４４は、上段内を基板５０１の長辺方向に伸びる壁面であり、それらの間に吸気口５４１から排気口５４２までの空間を挟み、上段内の他の空間から隔離している。こうして仕切壁５４３、５４４は基板５０１および上カバー５０２と共に、吸気口５４１と排気口５４２との間を繋ぐダクト５４０を構成する。ダクト５４０は、図２の（ａ）では基板５０１の短辺方向における上段の中央部に位置する。
【００２９】
図２は示していないが、吸気口５４１の外側には、送風ファンが設置され、または別の箇所に設置された送風ファンからの気流を導くダクトの出口が設置されている。これらのファンからの気流は吸気口５４１からハウジング５００内のダクト５４０へ進入する。進入した気体をダクト５４０は吸気口５４１から排気口５４２までの空間を案内する。この空間をダクト５４０は上段内の他の空間から隔離しているので、気体は他の空間へは漏れ出ることなく、特に光学系５１２−５１４、５３１−５３５とは接触することなくダクト５４０内を流動し、排気口５４２を通してハウジング５００の外へ流出する。
【００３０】
−光源−
光源５１０はハウジング５００の側壁の１つ、たとえば図２の（ａ）、図３の（ａ）では、基板５０１の板面の１つの短辺から張り出した側壁の外面に取り付けられた印刷回路基板である。光源５１０は、画像データが表すＹ、Ｍ、Ｃ、Ｋの色ごとに１つずつ設けられている。図２の（ａ）の示す光走査装置２５Ｒには、Ｃ、Ｋの２色に対する２つの光源５１０が基板５０１の板面の短辺方向における中心線、特に排気口５４２の中心に対して対称的に配置されている。各光源５１０の上には半導体レーザー５１１とその制御回路（図は示していない。）とが１つずつ実装されている。
【００３１】
半導体レーザー５１１はレーザーダイオード等のレーザー発振器を含む。このレーザー発振器はたとえば波長７８０ｎｍまたは６５５ｎｍのレーザー光を１本、数ｍＷ〜十数ｍＷの出力で出射可能である。半導体レーザー５１１はこのレーザー光を、光源５１０が面したハウジング５００の側壁に開けられた貫通穴からハウジング５００の上段の中へ照射する。
【００３２】
制御回路は、半導体レーザー５１１に対する発光制御専用の電子回路であり、たとえば特定用途向け集積回路（ＡＳＩＣ）またはプログラム可能な集積回路（ＦＰＧＡ）で構成されている。制御回路は、プリンター１００に内蔵の主制御部から画像データを受信し、その画像データの表すＣ色またはＫ色の階調値に基づいて半導体レーザー５１１の明滅パターンを変調する。たとえば、各画素に対するＣ色またはＫ色の階調値が高いほどその画素に対する半導体レーザー５１１の発光時間が長く調節される。
【００３３】
−出射光学系−
出射光学系５１２−５１４は、光源５１０と１対１に設けられた光学素子群であり、ハウジング５００の上段のうちダクト５４０の外側に配置され、光源５１０から出射したレーザー光を偏向器５２０に照射する。図２の（ａ）の示す光走査装置２５Ｒでは、２つの光源５１０に対する２群の出射光学系５１２−５１４が基板５０１の板面の短辺方向における中心面、特にダクト５４０の中心軸に対して対称的に配置されている。
【００３４】
出射光学系は、コリメーターレンズ５１２、ミラー５１３、およびシリンドリカルレンズ５１４を含む。コリメーターレンズ５１２は、半導体レーザー５１１から出射したレーザー光を平行光に変換する。ミラー５１３は、コリメーターレンズ５１２から出射したレーザー光を反射して折り返させる。シリンドリカルレンズ５１４はミラー５１３の反射光を、基板５０１の板面に対して垂直な方向では収束光に変換し、その板面に対して平行な方向では平行光に変換する。
【００３５】
−偏向器−
偏向器５２０は、ハウジング５００の上段のうちダクト５４０の内側に配置され、基板５０１の板面（図２の（ａ）ではその中央部）に支持されている。偏向器５２０は、筐体５２５、５２６（図２の（ａ）ではその上蓋５２６の一部が除去されている。）の中にポリゴンミラー５２１とポリゴンモーター（図２の（ａ）は示していない。）とを収めている。これらを用いて偏向器５２０は、シリンドリカルレンズ５１４から入射したレーザー光を偏向させ、かつその偏向角を周期的に変化させる。
【００３６】
図４の（ａ）、（ｃ）は、異なる視点から見える偏向器５２０の外観を示す斜視図である。図４の（ａ）では偏向器５２０の筐体の上面が見え、（ｃ）ではその底面が見える。図４の（ｂ）、（ｄ）はそれぞれ、偏向器５２０の内部構造を、図４の（ａ）、（ｃ）と同じ視点から見た場合の外観を示す斜視図である。図４の（ｂ）、（ｄ）では説明の便宜上、偏向器５２０の筐体５２５、５２６があたかも透明であるかのように描かれている。
【００３７】
偏向器５２０の筐体は底板５２５と上蓋５２６とを含む。いずれの部材５２５、５２６もアルミニウム等、熱伝導率の高い金属または樹脂から成る。底板５２５は実質的に台形板状であり、図２の（ａ）、図３の（ａ）が示すように、その台形の上底を吸気口５４１に向け、かつ下底を排気口５４２に向けた姿勢で基板５０１に、たとえばねじ止めされている。底板５２５は板面上に、ポリゴンミラー５２１、シャフト５２２、およびポリゴンモーター５２３、５２４とその駆動回路（以下、「ポリゴンモーター等」と略す。）が実装された基板（図は示していない。以下、「モーター基板」と呼ぶ。）を支持している。上蓋５２６は底の抜けた箱状部材であり、底板５２５の板面全体を覆っている。上蓋５２６の縁と底板５２５の縁との間は密封されているので、上蓋５２６の内側の空間には、ポリゴンミラー５２１、シャフト５２２、およびポリゴンモーター等５２３、５２４が気密に閉じ込められている。上蓋５２６の内部には円筒形状の内壁６００が設けられている。内壁６００は、アルミニウム等、熱伝導率の高い金属または樹脂から上蓋５２６と共に一体成形されている。内壁６００は中心軸ＣＡＸが底板５２５の板面に対して垂直であり、かつシャフト５２２と同軸に配置されているので、ポリゴンミラー５２１の外周を囲んでいる。上蓋５２６の側面と内壁６００とには透光窓５２７が２箇所に設けられている。透光窓５２７はたとえば透明なガラスまたは樹脂から成り、ハウジング５００の仕切壁５４３、５４４に設けられた同様な透光窓５４５（図２の（ａ）参照。）に面している。
【００３８】
ポリゴンミラー５２１は正多角柱（たとえば図２−４では正７角柱）状の部材であり、いずれの側面にも鏡面加工が施されている。これにより、各側面は入射光を反射して偏向させる。以下、これらの側面を「偏向面」と呼ぶ。ポリゴンミラー５２１は更に中心部に軸受（図は示していない。）を含む。
シャフト５２２は細長い円柱形状の軸であり、底板５２５にその板面に対して垂直に固定されている。シャフト５２２はポリゴンミラー５２１の中心部を貫通し、その軸受に外周面を接触させている。これにより、シャフト５２２はポリゴンミラー５２１を自身のまわりに回転可能に支持し、特にポリゴンミラー５２１の回転軸（回転運動の中心を示す仮想的な直線）を自身の中心軸と一致するように規制する。
【００３９】
ポリゴンモーターはたとえば直流ブラシレスモーター（ＢＬＤＣ）であり、回転子５２３と固定子５２４とを含む。回転子５２３は、ネオジウム等の永久磁石で構成された環状部材であり、ポリゴンミラー５２３に同軸に固定されている。固定子５２４は、シャフト５２２と同心円上に配置された複数の巻線であり、モーター基板（図は示していない。）と共に底板５２５に固定されている。これらの巻線５２４は、モーター基板に実装された駆動回路から交互に電流を受ける。これにより、巻線５２４の発生させる磁界分布が周期的に変化して、永久磁石５２３に対してシャフト５２２まわりの回転力を及ぼす。この回転力がポリゴンミラー５２１をシャフト５２２のまわりに回転させる。
【００４０】
ポリゴンモーターがポリゴンミラー５２１を等角速度で回転させている間、ポリゴンミラー５２１には光源５１０からのレーザー光ＬＬが、図３の（ａ）が示すように、シリンドリカルレンズ５１４から仕切壁５４３、５４４の透光窓５４５、および偏向器５２０の上蓋５２５の透光窓５２７を通して入射する。特にシリンドリカルレンズ５１４により、入射光ＬＬはポリゴンミラー５２１の偏向面上において、基板５０１の板面に対して垂直な方向では結像し、その板面に対して平行な方向では平行光のままである。入射光ＬＬはポリゴンミラー５２１の偏向面によって反射され、反射光ＲＬは偏向器５２０の上蓋５２５の透光窓５２７、および仕切壁５４３、５４４の透光窓５４５を通して走査光学系５３１−５３５へ進む。入射光ＬＬと反射光ＲＬとの進行方向が成す角度、すなわち偏向角φはポリゴンミラー５２１の回転に伴って変化する。具体的には偏向角φは、入射光ＬＬに対する偏向面の傾きが連続的に変化する間、最小値φLと最大値φRとの一方から他方へ連続的に移行し、入射光ＬＬを反射していた偏向面が次の偏向面に切り換わる瞬間、最小値φLと最大値φRとの他方から一方へ戻る。ポリゴンミラー５２１が回転する間、偏向角φのこのような変化が周期的に繰り返される。
【００４１】
−走査光学系−
走査光学系５３１−５３５は出射光学系５１２−５１４と同様、光源５１０と１対１に設けられた光学素子群である。出射光学系５１２−５１４とは異なり、走査光学系５３１−５３５はハウジング５００の上段に加えて下段にも配置され、ポリゴンミラー５２１から反射されたレーザー光ＲＬを、ハウジング５００の下カバー５０３に開けられたスリット５０Ｃ、５０Ｋから外へ出射させ、感光体ユニット２０Ｃ、２０Ｋの露光部２０２から露出した感光体ドラム２４Ｃ、２４Ｋの外周面に結像させる。図２の示す光走査装置２５Ｒでは、２つの光源５１０に対する２群の走査光学系５３１−５３５が基板５０１の板面の短辺方向における中心面に対して対称的に配置されている。
【００４２】
走査光学系は、ｆθレンズ５３１、第１折り返しミラー５３２、第２折り返しミラー５３３、結像レンズ５３４、および第３折り返しミラー５３５を含む。ｆθレンズ５３１と第１折り返しミラー５３２とはハウジング５００の上段に配置され、第２折り返しミラー５３３、結像レンズ５３４、および第３折り返しミラー５３５は下段に配置されている。ｆθレンズ５３１は、ポリゴンミラー５２１からの反射光ＲＬを透過させて第１折り返しミラー５３２へ照射する。第１折り返しミラー５３２、第２折り返しミラー５３３、および第３折り返しミラー５３５はいずれも細長い板状部材であり、板面に鏡面加工が施されている。図２、図３が示すとおり、いずれの折り返しミラー５３２、５３３、５３５も長手方向がハウジング５００の基板５０１の長辺方向、すなわち主走査方向に対して平行に配置されている。第１折り返しミラー５３２はｆθレンズ５３１からの透過光ＲＬを反射して、基板５０１の板面に開けられたスリット５０５を通してハウジング５００の下段へ出射させる。この反射光を第２折り返しミラー５３３が反射し、結像レンズ５３４へ照射する。結像レンズ５３４は第２折り返しミラー５３３からの反射光を収束光に変換する。結像レンズ５３４からの透過光を第３折り返しミラー５３５が反射して、ハウジング５００の下カバー５０３のスリット５０Ｃ、５０Ｋから外へ出射させる。
【００４３】
ｆθレンズ５３１は、一般に２枚以上の非球面レンズ（図は示していない。）から構成された複合レンズであり、ポリゴンミラー５２１からの反射光ＲＬを結像レンズ５３４と協働して感光体ドラム２４Ｃまたは２４Ｋの表面に結像させる。ポリゴンミラー５２１が回転によって偏向角を変化させると、それに合わせてｆθレンズ５３１からの透過光ＴＬが各折り返しミラー５３２、５３３、５３５の上を長手方向に移動するので、その透過光ＴＬの結像点が感光体ドラム２４Ｃまたは２４Ｋの表面上を軸方向（主走査方向）に移動する。ｆθレンズ５３１は入射光ＲＬの入射角と、透過光ＴＬの結ぶ像高（結像点の光軸からの距離）とを比例させる。この特性により、ポリゴンミラー５２１の回転に伴う偏向角φの変化量が透過光ＴＬの結像点の移動距離に比例する。具体的には、たとえば図３の（ａ）が示すように、ポリゴンミラー５２１が時計回りに角度θだけ回転して偏向角φを最小値φLから変化量Δφだけ増加させると、それに伴ってｆθレンズ５３１からの透過光ＴＬが第１折り返しミラー５３３の上を距離Δρだけ移動する。この距離Δρが偏向角φの変化量Δφに比例する。この距離Δρは感光体ドラム２４Ｃ、２４Ｋの表面上における結像点の移動距離に比例し、偏向角φの変化量Δφはポリゴンミラー５２１の回転角の変化量θの２倍である：Δφ＝２θ。したがって、結像点の主走査方向における位置とポリゴンミラー５２１の回転角との間に線形性が確立される。特にポリゴンミラー５２１が等角速度で回転するとき、偏向角φが連続的に変化する間、結像点が主走査方向に等速度で移動する。
【００４４】
［ダクトを利用した偏向器からの排熱］
図２の（ａ）が示すように、偏向器５２０はダクト５４０の中央に配置されている。図３の（ｃ）が示すように、偏向器５２０の近傍では基板５０１が凹んでおり、偏向器５２０の底板５２５と距離を隔てて対向している。同様に、ハウジング５００の上カバー５０２およびダクト５４０の仕切壁５４３、５４４のいずれもが偏向器５２０の上蓋５２６と距離を隔てて対向している。このように確保された基板５０１と底板５２５との間隙、および上カバー５０２、仕切壁５４３、５４４と上蓋５２６との間隙には、吸気口５４１から排気口５４２へ向かう気体の流路が形成される（図２の（ａ）が示す矢印ＡＲ１、ＡＲ２参照）。
【００４５】
図４の（ｂ）、（ｄ）が示すとおり、ポリゴンモーター等５２３、５２４は底板５２５によって支持されているので、それらの発する熱は大部分が底板５２５から上蓋５２６へと、偏向器５２０の筐体全体に拡がる。これらの熱は更に、偏向器５２０の筐体５２５、５２６の外面全体からダクト５４０の内面との間隙へ放散し、これらの間隙を通過する吸気口５４１からの気流により、排気口５４２からハウジング５００の外へ排出される。
【００４６】
図４の（ａ）、（ｃ）が示すとおり、偏向器５２０の底板５２５と上蓋５２６とはいずれも外面に放熱部材５２８、５２９を含む。放熱部材５２８、５２９は、底板５２５と上蓋５２６との各外面から突出した複数の凸板であり、その外面の実質的な表面積を拡大させて、単位時間当たりに放散する熱量を増加させている。
図２の（ａ）、図３の（ａ）、（ｃ）が示すように、ダクト５４０は偏向器５２０の周囲から排気口５４２までの空間を囲んで光学系５１２−５３５から隔離している。これにより気流はダクト５４０内を吸気口５４１から排気口５４２まで、光学系５１２−５３５とは接触することなく流動する。したがって、偏向器５２０の筐体５２５、５２６から、その周囲の間隙を通過する気流に奪われた熱はその気流と共に、ダクト５４０からハウジング５００の上段内の他の空間へは漏れ出ることなく、排気口５４２からハウジング５００の外へ散逸する。こうして、偏向器５２０からの排熱効率が高く維持される。特にポリゴンミラー５２１の回転数の増加に伴ってポリゴンモーター等５２３、５２４による発熱量が増大しても、光学系５１２−５３５の過熱による歪みが防止される。
【００４７】
［偏向器の筐体が含む内壁］
図５の（ａ）、（ｂ）は、異なる視点から見える偏向器５２０の上蓋５２６の内壁６００を示す斜視図である。図５の（ａ）では上蓋５２６の外面が見え、（ｂ）ではその内面が見える。図５の（ａ）では説明の便宜上、上蓋５２６があたかも透明であるかのように描かれ、かつ図４の（ａ）の示す放熱部材５２９が除去されている。内壁６００は、上蓋５２６の天井６０１から底に向かって伸びる円筒形状の壁であり、上端側の開口が天井６０１で塞がれ、下端側の開口が開かれている。内壁６００の下端面６０３は上蓋５２６の縁の底面６０４よりも高い。天井６０１には更に円形の凹み６０２が内壁６００と同軸に設けられている。図４の（ａ）、（ｃ）が示すように上蓋５２６が底板５２５を覆う状態では、上蓋５２６の縁の底面６０４と内壁６００の下端面６０３との段差が成す隙間に底板５２５上のモーター基板（図は示していない。）が嵌め込まれ、上蓋５２６の底面６０４が底板５２５の縁に気密に接着されている。この状態では更に、ポリゴンミラー５２１の外周面（偏向面）が内壁６００に、シャフト５２２の上端面が天井６０１の凹み６０２に、それぞれ距離を隔てて対向している。特にポリゴンミラー５２１の外周面と内壁６００の内面との隙間が狭いので、ポリゴンミラー５２１は実質上、この隙間を境に内壁６００で囲まれた空間（以下、「密閉空間」と呼ぶ。）を、ポリゴンモーター等５２３、５２４の側に位置する第１空間ＳＰ１と反対側に位置する第２空間ＳＰ２とに仕切っている。このように上蓋５２６の内面６００、６０２から距離を隔てた状態のまま、ポリゴンミラー５２１とシャフト５２２とは内壁６００の中心軸ＣＡＸまわりを、天井６０１側から見て時計方向に回転する。この回転に伴って密閉空間に生じる気流は、上蓋５２６の外へ漏れることなく、密閉空間内を回り続ける。ポリゴンミラー５２１の外周面と内壁６００の内面との隙間が十分に狭いので、気流は、内壁６００の周方向では中心軸ＣＡＸまわりの大きな渦に安定化し、軸方向では第１空間ＳＰ１と第２空間ＳＰ２とのそれぞれの中を安定に循環する。特に乱流が生じにくい。その結果、気流からポリゴンミラー５２１の受ける空気抵抗が抑制されるので、風切り音が低減し、ポリゴンモーター等５２３、５２４の消費電流量（風損）が削減される。
【００４８】
−内壁の整流部−
内壁６００の内面とポリゴンミラー５２１の外周面との隙間が狭いので、第１空間ＳＰ１と第２空間ＳＰ２との間には対流が生じにくく、第１空間ＳＰ１にはポリゴンモーター等５２３、５２４からの熱が籠もりやすい。したがって、密閉空間に乱流が発生する危険性を十分に低く保ったまま、ポリゴンミラー５２１およびポリゴンモーター等５２３、５２４の過熱に起因する不具合を防ぐには、内壁６００の内面とポリゴンミラー５２１との隙間を十分に狭く維持したまま、第１空間ＳＰ１から第２空間ＳＰ２へ熱を逃がす工夫が必要である。（この意味で以下、第１空間ＳＰ１、第２空間ＳＰ２をそれぞれ、「発熱空間」、「冷却空間」と呼ぶ。）この工夫として内壁６００の内面に整流部が設けられている。整流部は、アルミニウム等、熱伝導率の高い金属または樹脂から内壁６００と共に一体成形された形状部であり、たとえば複数枚の翼状面６１１−６１６を含む。これらの翼状面を利用して整流部は発熱空間ＳＰ１と冷却空間ＳＰ２とのそれぞれの中を循環する気流から、両空間ＳＰ１、ＳＰ２の一方から他方へ向かう成分を導く。
【００４９】
図５の（ａ）、（ｂ）には、これら６枚の翼状面６１１−６１６も示されている。図６の（ａ）は、上蓋５２６の底面側から見える内壁６００の内側を示す図である。翼状面６１１−６１６は、内壁６００の内面のうち周方向において等間隔に位置する部分から径方向に突出した部材であり、それぞれが内壁６００の下端からその内面に沿ってポリゴンミラー５２１の回転軸、すなわち内壁６００の中心軸ＣＡＸに対して斜めに伸びている。図６の（ａ）が示すように、周方向において翼状面の間隔は開いている。翼状面６１１−６１６はいずれも同じ細長い薄板形状であり、特にその全長にわたり、幅、厚み、および中心軸ＣＡＸに対する傾斜角θ（０°＜θ＜９０°）が一様である。翼状面６１１−６１６の間では、長さ、幅、厚み、および傾斜角θが共通である。その共通の長さは発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２にまで達しており、いずれの上端６１７もポリゴンミラー５２１よりも上蓋５２６の天井６０１に近い。共通の幅は、ポリゴンミラー５２１の回転時にその外周面が描く円形軌道ＴＲＪと重ならないように設計されている。共通の傾斜方向はポリゴンミラー５２１の回転方向と同じ、すなわち天井６０１側から見て時計方向である。このように６枚の翼状面６１１−６１６は形状と配置とが中心軸ＣＡＸのまわりに６回回転対称性を示す。その結果、これらの翼状面６１１−６１６は、以下に説明するように、発熱空間ＳＰ１と冷却空間ＳＰ２とのそれぞれの中を循環する気流からそれぞれの軸対称的な形状を崩すことなく、両空間ＳＰ１、ＳＰ２の一方から他方へ向かう成分を導く。
【００５０】
図６の（ｂ）−（ｄ）は、シミュレーションで得られた密閉空間における気流の方向と圧力との分布を示す図である。なお、シミュレーションにおける計算量の軽減を目的として、（ｂ）−（ｄ）は翼状面が４枚６１１−６１４の例を示す。（ｂ）は、冷却空間ＳＰ２を軸方向（図では紙面の法線方向）に対して垂直に横断する平面における分布を上蓋５２６の天井６０１側から見た図であり、（ｃ）、（ｄ）はそれぞれ、（ｂ）が示す円弧ｃ−ｃ、ｄ−ｄに沿った密閉空間の縦断面における分布を内壁６００の外側から見た図である。いずれの円弧ｃ−ｃ、ｄ−ｄも、（ｂ）が一点鎖線で示すポリゴンミラー５２１の外周面の軌道ＴＲＪと同心であり、その軌道ＴＲＪよりも半径が大きい。（ｃ）、（ｄ）は更に、（ｂ）が示す冷却空間ＳＰ２の横断面の位置を直線ｂ−ｂで示し、ポリゴンミラー５２１の位置を破線で示す。冷却空間ＳＰ２のこの横断面はポリゴンミラー５２１の上面よりも天井６０１に近い。（ｂ）−（ｄ）では細い矢印の方向（長さは一定である。）が気流の方向を表し、領域の模様が気流の圧力を８段階で表す。（特に模様が濃いほど圧力が高い。）
冷却空間ＳＰ２における気流は、ポリゴンミラー５２１の外周面の軌道ＴＲＪよりも内側では中心軸ＣＡＸまわりに大きな渦を描く。この気流の方向分布と圧力分布とはいずれも実質的に軸対称である。一方、ポリゴンミラー５２１の外周面の軌道ＴＲＪよりも外側では、気流が高圧領域ＨＰＲを翼状面６１１−６１４の各上端６１７の上方に含む。これは次の理由に因る。図６の（ｃ）、（ｄ）が示すように、発熱空間ＳＰ１では気流が翼状面６１１−６１４のそれぞれの下半部６１８に衝突してその近傍の圧力を上昇させる。これによりこの気流には、翼状面６１１−６１４に沿って発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２へ上昇する成分ＲＡＦが生じる。この上昇成分ＲＡＦが翼状面６１１−６１４の各上端６１７の上方で上蓋５２６の天井６０１に衝突し、上記の高圧領域ＨＰＲを出現させる。
【００５１】
発熱空間ＳＰ１における気流は、上昇成分ＲＡＦの発生に伴って翼状面６１１−６１４のそれぞれの下側に回り込む流量が減少するので、図６の（ｃ）が示すように、その下側に低圧領域ＬＰＲを含む。この低圧領域ＬＰＲでは気流が加速されて上昇し、冷却空間ＳＰ２の気流に追突し、または径方向を軸とする小さな渦ＶＴＸを生じる。その結果、翼状面６１１−６１４の各上端６１７の下方からその下流にわたり、発熱空間ＳＰ１と冷却空間ＳＰ２との間の境界に比較的圧力の高い領域ＲＨＲが出現する。この領域ＲＨＲでは発熱空間ＳＰ１の気流が冷却空間ＳＰ２の気流と交雑し、特に冷却空間ＳＰ２から発熱空間ＳＰ１へ下降する成分ＦＡＦが生じる。この成分により、上昇成分ＲＡＦに失われた発熱空間ＳＰ１の流量が冷却空間ＳＰ２の気流から補われる。
【００５２】
このように翼状面６１１−６１４は、発熱空間ＳＰ１と冷却空間ＳＰ２とのそれぞれの中を循環する気流から、両空間ＳＰ１、ＳＰ２の一方から他方へ向かう成分ＲＡＦ、ＦＡＦを導く。これらの成分ＲＡＦ、ＦＡＦの存在はポリゴンミラー５２１の外周面の軌道ＴＲＪよりも外側に限られ、かつ定常的であるので、これらの成分ＲＡＦ、ＦＡＦに起因してポリゴンミラー５２１が受ける空気抵抗は十分に小さい。一方、これらの成分ＲＡＦ、ＦＡＦに伴う対流により、ポリゴンモーター等５２３、５２４からの熱が、以下に述べるように、発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２へ拡散する。
【００５３】
図７の（ａ）−（ｅ）は、シミュレーションで得られた密閉空間における気流の方向と温度との分布を示す図である。図６と同様、図７は翼状面が４枚６１１−６１４の例を示す。（ａ）は図６の（ｂ）と同様、冷却空間ＳＰ２の横断面における分布を上蓋５２６の天井６０１側から見た図である。（ｂ）、（ｃ）はそれぞれ（ａ）の示す直径ｂ−ｂ、ｃ−ｃに沿った密閉空間の縦断面における分布図である。これらの直径の一方ｂ−ｂは翼状面６１２、６１４を横断し、他方ｃ−ｃは翼状面６１１、６１２の間を通過している。（ｄ）、（ｅ）はそれぞれ（ａ）の示す円弧ｄ−ｄ、ｅ−ｅに沿った密閉空間の縦断面における分布を内壁６００の外側から見た図である。いずれの円弧ｄ−ｄ、ｅ−ｅも、（ａ）が一点鎖線で示すポリゴンミラー５２１の外周面の軌道ＴＲＪと同心であり、この軌道ＴＲＪよりも半径が大きい。円弧の一方ｄ−ｄは翼状面６１２を全長にわたって縦断し、他方ｅ−ｅは隣接する翼状面間に伸びている。（ｂ）−（ｄ）は、（ａ）が示す冷却空間ＳＰ２の横断面の位置を直線ａ−ａで表し、（ｄ）、（ｅ）はポリゴンミラー５２１の位置を破線で示す。冷却空間ＳＰ２のこの横断面はポリゴンミラー５２１の上面よりも天井６０１に近い。（ａ）−（ｅ）では細い矢印の方向（長さは一定である。）が気流の方向を表し、領域の模様が気流の温度を８段階で表す。（特に模様が濃いほど温度が高い。）なお、（ａ）の示す横断面では（ｂ）−（ｅ）の示す縦断面よりも温度変化が小さいので、各模様に対応する温度範囲が狭く設定されている。
【００５４】
気流は、周方向では図７の（ａ）が示すように、中心軸ＣＡＸまわりの大きな渦をポリゴンミラー５２１の回転と同方向、すなわち時計方向に描く。これは、発熱空間ＳＰ１と冷却空間ＳＰ２との両方に共通する。一方、軸方向では図７の（ｂ）、（ｃ）が示すように気流が各空間ＳＰ１、ＳＰ２の中を大きく循環する。具体的には、発熱空間ＳＰ１の気流は、ポリゴンミラー５２１の下面近傍では中心軸ＣＡＸから径方向に遠ざかり、内壁６００の近傍では下降し、モーター基板の上面６０５の近傍では径方向に中心軸ＣＡＸへ接近し、中心軸ＣＡＸの近傍では上昇する。冷却空間ＳＰ２の気流は、ポリゴンミラー５２１の上面近傍では中心軸ＣＡＸから径方向に遠ざかり、内壁６００の近傍では上昇し、上蓋５２６の天井６０１の近傍では径方向に中心軸ＣＡＸへ接近し、中心軸ＣＡＸの近傍では下降する。
【００５５】
このような大域的な循環に加え、ポリゴンミラー５２１の外周面の軌道ＴＲＪよりも外側では、図７の（ｄ）が示すように、翼状面６１１−６１４のそれぞれに沿って発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２へ上昇する成分ＲＡＦが存在する。この成分ＲＡＦが発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２へ熱を運ぶので、翼状面６１１−６１４の各上端６１７の上方では冷却空間ＳＰ２の他の領域よりも高温の領域ＨＴＲが拡がる。このように上昇気流ＲＡＦが発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２へ持ち込んだ熱を、図７の（ａ）の示す中心軸ＣＡＸまわりの渦が更に中心軸ＣＡＸへ向かって拡散させる。これに伴い高温領域ＨＴＲは、翼状面６１１−６１４の各上端６１７の上方から渦の流れに沿って中心軸ＣＡＸへ張り出している。
【００５６】
ポリゴンミラー５２１の外周面の軌道ＴＲＪよりも外側ではまた、図７の（ｃ）、（ｅ）が示すように、隣接する翼状面６１１−６１４の間に冷却空間ＳＰ２から発熱空間ＳＰ１へ下降する成分ＦＡＦが存在する。この成分ＦＡＦが発熱空間ＳＰ１において周囲から熱を奪うので、図７の（ｃ）−（ｅ）が示すように、翼状面６１１−６１４の各下半部６１８の上方から近傍、更に下方にわたり、発熱空間ＳＰ１の他の領域よりも低温の領域ＬＴＲが拡がる。この低温領域ＬＴＲは更に、図７の（ｂ）が示すように、発熱空間ＳＰ１の中で循環する気流に沿って翼状面６１１−６１４の下方から中心軸ＣＡＸへ向かって張り出している。
【００５７】
このように、上昇成分ＲＡＦはポリゴンモーター等５２３、５２４からの熱を発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２へ拡散させ、下降成分ＦＡＦは発熱空間ＳＰ１を冷却する。その結果、ポリゴンモーター等からの熱の過大な蓄積に伴う発熱空間ＳＰ１の過剰な気温上昇が阻まれるので、ポリゴンミラー５２１、ポリゴンモーター等５２３、５２４の過熱に起因する不具合が防止される。
【００５８】
［実施形態の利点］
本発明の実施形態による光走査装置２５Ｒでは上記のとおり、偏向器５２０の上蓋５２６が、ポリゴンミラー５２１の外周を囲む内壁６００を含む。この内壁６００の内面とポリゴンミラー５２１の外周面との隙間が十分に狭いので、密閉空間内の気流は、内壁６００の周方向では中心軸ＣＡＸまわりの大きな渦に安定化し、軸方向では発熱空間ＳＰ１と冷却空間ＳＰ２とのそれぞれの中を安定に循環する。特に乱流が生じにくい。その結果、気流からポリゴンミラー５２１の受ける空気抵抗が抑制されるので、風切り音が低減し、ポリゴンモーター等５２３、５２４の消費電流量（風損）が削減される。
【００５９】
内壁６００は更に翼状面６１１−６１６を含む。翼状面６１１−６１６は、内壁６００の内面から径方向に突出した薄板状の部材であり、周方向において等間隔に配置され、内壁６００の中心軸ＣＡＸに対してポリゴンミラー５２１の回転方向と同じ方向に傾斜している。翼状面６１１−６１４のそれぞれの上側では気流が、発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２へ上昇する成分ＲＡＦを含む。この成分ＲＡＦが発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２へ熱を運ぶので、翼状面６１１−６１４の各上端６１７の上方では冷却空間ＳＰ２の他の領域よりも高温の領域ＨＴＲが拡がる。一方、隣接する翼状面６１１−６１４の間では気流が、冷却空間ＳＰ２から発熱空間ＳＰ１へ下降する成分ＦＡＦを含む。この成分ＦＡＦが発熱空間ＳＰ１において周囲から熱を奪うので、翼状面６１１−６１４の各下半部６１８の上方から近傍、更に下方にわたり、発熱空間ＳＰ１の他の領域よりも低温の領域ＬＴＲが拡がる。このように翼状面６１１−６１６は、発熱空間ＳＰ１と冷却空間ＳＰ２とのそれぞれの中を循環する気流から、両空間ＳＰ１、ＳＰ２の一方から他方へ向かう成分ＲＡＦ、ＦＡＦを導く。上昇成分ＲＡＦはポリゴンモーター等５２３、５２４からの熱を発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２へ拡散させ、下降成分ＦＡＦは発熱空間ＳＰ１を冷却する。その結果、ポリゴンモーター等からの熱の過大な蓄積に伴う発熱空間ＳＰ１の過剰な気温上昇が阻まれるので、ポリゴンミラー５２１、ポリゴンモーター等５２３、５２４の過熱に起因する不具合が防止される。さらに、翼状面６１１−６１６の形状と配置とは内壁６００の中心軸ＣＡＸのまわりに対称的であるので、それらが導く上昇成分ＲＡＦと下降成分ＦＡＦとは空間的にも時間的にも安定している。したがって、これらの成分ＲＡＦ、ＦＡＦに起因してポリゴンミラー５２１が受ける空気抵抗は十分に小さい。こうしてこの光走査装置２５Ｒは、ポリゴンミラー５２１の回転数を上昇させても、その周囲に乱流が発生する危険性を十分に低く保ち、かつポリゴンモーター等５２３、５２４からの熱を発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２へ拡散させ、更に偏向器５２０の外へ効率良く逃がすことができる。
【００６０】
［変形例］
（A）図１の示す画像形成装置１００はカラーレーザープリンターである。本発明の実施形態による画像形成装置はその他に、モノクロレーザープリンター、インクジェットプリンター、ファクシミリ、コピー機、または複合機等のいずれであってもよい。
（B）図２、図３の示す光源５１０は半導体レーザー５１１を含む。光源はその他に、半導体レーザーに代えてＬＥＤを含んでもよい。図２、図３の示すポリゴンミラー５２１、ｆθレンズ５３１等の光学系の構造は一例に過ぎず、他の構造であってもよい。たとえばポリゴンミラーの偏向面の数は“７”以外の整数値であってもよい。出射光学系５１２−５１４、または走査光学系５３１−５３５は、図１−３の示す感光体ドラム２４Ｙ−２４Ｋと１対１に対応する構成に代えて、光学素子の同じ１群が２本以上の感光体ドラムの露光走査に兼用される構成であってもよい。
【００６１】
（C）図４の（ｃ）、（ｄ）が示すポリゴンモーターの構造は軸固定方式であり、ポリゴンミラー５２１が軸受を含み、シャフト５２２が底板５２５に固定されている。ポリゴンモーターはその他に軸回転方式であってもよい。すなわち、偏向器の筐体が軸受を含み、シャフトがポリゴンミラーに同軸に固定され、それと共に回転可能であってもよい。
（D）図５の示す内壁６００は横断面が円環形状である。しかし、内壁の横断面はこの形状には限られない。ポリゴンミラー５２１の回転に伴ってその周囲に生じる気流を安定化させて乱流の発生を防げさえすれば、内壁の横断面は、楕円、多角形等の他の完全な環形であっても、Ｃ字形、コの字形等、周の一部が欠けた不完全な環形であってもよい。
【００６２】
（E）図５の示す内壁６００は整流部として６枚の翼状面６１１−６１６を備えている。これらは周方向に等間隔に配置され、いずれも同じ薄板形状であり、長さ、幅、厚み、内壁６００の中心軸ＣＡＸに対する傾斜角θが共通であり、かつその全長にわたり、幅、厚み、および傾斜角θが一様である。しかし、整流部としての機能、すなわちポリゴンミラー５２１の回転に伴って生じる気流を発熱空間ＳＰ１と冷却空間ＳＰ２との一方から他方へ導く機能を果たせさえすれば、翼状面の枚数、配置、形状、サイズ、および傾斜角は変更されてもよい。たとえば、翼状面の枚数は、図６、図７の示すシミュレーションですでに用いられているように、４枚であってもよい。翼状面の長さは、図６の（ｄ）、図７の（ｅ）の示す冷却空間ＳＰ２から発熱空間ＳＰ１への下降成分ＦＡＦが十分な流量を保つ限り、翼状面の上端が、図６の（ａ）の示すもの６１７とは異なり、隣接する翼状面の下端と周方向において同じ位置にあっても、上蓋の天井６０１まで達していてもよい。翼状面の幅、厚み、または傾斜角は、図６の（ｃ）、図７の（ｄ）の示す発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２への上昇成分ＲＡＦが十分な流量を保つ限り、周方向の位置に応じて異なっていてもよい。たとえば、ポリゴンミラー５２１の近傍よりも天井６０１またはモーター基板６０５の近傍では翼状面の幅が狭まり、または傾斜角θが増大することにより、周方向の流量が十分に大きく確保されてもよい。逆に、ポリゴンミラー５２１の外周面の軌道ＴＲＪの近傍において翼状面の幅が狭まることにより、内壁６００の内面とポリゴンミラー５２１の外周面との隙間が更に狭められてもよい。さらに、たとえば内壁の横断面がＣ字形またはコの字形である場合のように、内壁の中心軸まわりの回転対称性が図５の示す内壁６００の軸対称性よりも低ければ、それに合わせて翼状面全体の回転対称性が図６の（ａ）の示す６回対称性よりも低くてもよい。すなわち翼状面は、発熱空間ＳＰ１と冷却空間ＳＰ２とのそれぞれの中を循環する気流の回転対称的な形状を崩すことなく、それらを安定に保つことができればよい。
【００６３】
（F）内壁６００と翼状面６１１−６１６とは、同じ素材から上蓋５２６と共に一体成形されている。その他に、内壁または翼状面の少なくともいずれかが上蓋５２６とは別に成形された部材であってもよい。この場合でも好ましくは、内壁と翼状面とのいずれの素材も上蓋５２６の素材と同様、アルミニウム等、熱伝導率の高い金属または樹脂である。
（G）図５−７の示す翼状面６１１−６１６はいずれも、傾斜方向がポリゴンミラー５２１の回転方向と等しい。しかし、これは発明にとって本質的ではない。以下に説明するように、整流部として気流を発熱空間ＳＰ１と冷却空間ＳＰ２との一方から他方へ導けさえすれば、傾斜方向はポリゴンミラー５２１の回転方向とは逆であっても、隣接する翼状面間で反対であっても、さらに、ポリゴンミラー５２１の回転軸に対して垂直であってもよい。
【００６４】
−ポリゴンミラー５２１の回転方向とは逆方向に傾斜している場合−
図８の（ａ）は、第１変形例による整流部を備えた内壁７００を示す斜視図である。この内壁７００は図５の（ａ）の示す内壁６００とは翼状面７１１−７１６だけが異なる。以下、これらの翼状面７１１−７１６について説明し、その他の共通部分については実施形態の説明を援用する。
【００６５】
第１変形例による整流部は、図８の（ａ）の示す６枚の翼状面７１１−７１６を含む。これらの翼状面７１１−７１６は、図５の（ｂ）の示す翼状面６１１−６１６と同様、形状と配置とが中心軸ＣＡＸのまわりに６回回転対称性を示す。ただし、これらの翼状面７１１−７１６は、図５の（ｂ）の示す翼状面６１１−６１６とは異なり、傾斜方向がポリゴンミラー５２１の回転方向とは逆、すなわち上蓋５２６の天井６０１側から見て反時計方向である。この場合も、これらの翼状面７１１−７１６は、以下に説明するように、発熱空間ＳＰ１と冷却空間ＳＰ２とのそれぞれの中を循環する気流からそれぞれの軸対称的な形状を崩すことなく、両空間ＳＰ１、ＳＰ２の一方から他方へ向かう成分を導く。
【００６６】
図８の（ｂ）−（ｄ）は、シミュレーションで得られた密閉空間における気流の方向と圧力との分布を示す図である。図６と同様、（ｂ）−（ｄ）は翼状面が４枚７１１−７１４の例を示す。（ｂ）は、発熱空間ＳＰ１を軸方向（図では紙面の法線方向）に対して垂直に横断する平面における分布を上蓋５２６の天井６０１側から見た図であり、（ｃ）、（ｄ）はそれぞれ（ｂ）の示す円弧ｃ−ｃ、ｄ−ｄに沿った密閉空間の縦断面における分布を内壁７００の外側から見た図である。いずれの円弧ｃ−ｃ、ｄ−ｄも、（ｂ）が一点鎖線で示すポリゴンミラー５２１の外周面の軌道ＴＲＪと同心であり、その軌道ＴＲＪよりも半径が大きい。（ｃ）、（ｄ）は更に、（ｂ）が示す発熱空間ＳＰ１の横断面の位置を直線ｂ−ｂで示し、ポリゴンミラー５２１の位置を破線で示す。発熱空間ＳＰ１のこの横断面はポリゴンミラー５２１の下面よりも底板５２５上のモーター基板６０５に近い。（ｂ）−（ｄ）では細い矢印の方向（長さは一定である。）が気流の方向を表し、領域の模様が気流の圧力を８段階で表す。（特に模様が濃いほど圧力が高い。）
図８の（ｂ）は示していないが、冷却空間ＳＰ２における気流は、ポリゴンミラー５２１の外周面の軌道ＴＲＪよりも内側では中心軸ＣＡＸまわりに大きな渦を描く。この気流の方向分布と圧力分布とはいずれも実質的に軸対称である。一方、ポリゴンミラー５２１の外周面の軌道ＴＲＪよりも外側では、気流が高圧領域ＨＰＲを翼状面７１１−７１４の各下端７１７の下方に含む。これは次の理由に因る。図８の（ｃ）、（ｄ）が示すように冷却空間ＳＰ２では気流が翼状面７１１−７１４のそれぞれの上半部７１８に衝突してその近傍の圧力を上昇させる。これによりこの気流には、翼状面７１１−７１４に沿って冷却空間ＳＰ２から発熱空間ＳＰ１へ下降する成分ＦＡＦが生じる。この下降成分ＦＡＦが翼状面７１１−７１４の各下端７１７の下方でモーター基板６０５に衝突し、上記の高圧領域ＨＰＲを出現させる。
【００６７】
冷却空間ＳＰ２における気流は、下降成分ＦＡＦの発生に伴って翼状面７１１−７１４のそれぞれの上側に回り込む流量が減少するので、図８の（ｃ）が示すように、その上側に低圧領域ＬＰＲを含む。この低圧領域ＬＰＲでは気流が加速されて下降し、発熱空間ＳＰ１の気流に追突する。その結果、翼状面７１１−７１４の各下端７１７の上方からその下流にわたり、発熱空間ＳＰ１と冷却空間ＳＰ２との間の境界に比較的圧力の高い領域ＲＨＲが出現する。この領域ＲＨＲでは発熱空間ＳＰ１の気流が冷却空間ＳＰ２の気流と交雑し、特に発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２へ上昇する成分ＲＡＦが生じる。この成分により、下降成分ＦＡＦに失われた冷却空間ＳＰ２の流量が発熱空間ＳＰ１の気流から補われる。
【００６８】
このように翼状面７１１−７１４は、発熱空間ＳＰ１と冷却空間ＳＰ２とのそれぞれの中を循環する気流から、両空間ＳＰ１、ＳＰ２の一方から他方へ向かう成分ＲＡＦ、ＦＡＦを導く。これらの成分ＲＡＦ、ＦＡＦの存在はポリゴンミラー５２１の外周面の軌道ＴＲＪよりも外側に限られ、かつ定常的であるので、これらの成分ＲＡＦ、ＦＡＦに起因してポリゴンミラー５２１が受ける空気抵抗は十分に小さい。一方、これらの成分ＲＡＦ、ＦＡＦに伴う対流により、ポリゴンモーター等５２３、５２４からの熱が、以下に述べるように、発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２へ拡散する。
【００６９】
図９の（ａ）−（ｅ）は、シミュレーションで得られた密閉空間における気流の方向と温度との分布を示す図である。図８と同様、図９は翼状面が４枚７１１−７１４の例を示す。（ａ）は図８の（ｂ）と同様、発熱空間ＳＰ１の横断面における分布を上蓋５２６の天井６０１側から見た図である。（ｂ）、（ｃ）はそれぞれ（ａ）の示す直径ｂ−ｂ、ｃ−ｃに沿った密閉空間の縦断面における分布図である。これらの直径の一方ｂ−ｂは翼状面７１２、７１４を横断し、他方ｃ−ｃは翼状面７１１、７１２の間を通過している。（ｄ）、（ｅ）はそれぞれ（ａ）の示す円弧ｄ−ｄ、ｅ−ｅに沿った密閉空間の縦断面における分布を内壁７００の外側から見た図である。いずれの円弧ｄ−ｄ、ｅ−ｅも、（ａ）が一点鎖線で示すポリゴンミラー５２１の外周面の軌道ＴＲＪと同心であり、この軌道ＴＲＪよりも半径が大きい。円弧の一方ｄ−ｄは翼状面７１２を全長にわたって縦断し、他方ｅ−ｅは隣接する翼状面７１３、７１４の間に伸びている。（ｂ）−（ｄ）は、（ａ）が示す発熱空間ＳＰ１の横断面の位置を直線ａ−ａで表し、（ｄ）、（ｅ）はポリゴンミラー５２１の位置を破線で示す。発熱空間ＳＰ１のこの横断面はポリゴンミラー５２１の下面よりもモーター基板の上面６０５に近い。（ａ）−（ｅ）では細い矢印の方向（長さは一定である。）が気流の方向を表し、領域の模様が気流の温度を８段階で表す。（特に模様が濃いほど温度が高い。）
気流は、周方向では図９の（ａ）が示すように、中心軸ＣＡＸまわりの大きな渦をポリゴンミラー５２１の回転と同方向、すなわち時計方向に描く。これは、発熱空間ＳＰ１と冷却空間ＳＰ２との両方に共通する。一方、軸方向では図９の（ｂ）、（ｃ）が示すように、気流が各空間ＳＰ１、ＳＰ２の中を大きく循環する。具体的には、発熱空間ＳＰ１の気流は、ポリゴンミラー５２１の下面近傍では中心軸ＣＡＸから径方向に遠ざかり、内壁７００の近傍では下降し、モーター基板の上面６０５近傍では径方向に中心軸ＣＡＸへ接近し、中心軸ＣＡＸの近傍では上昇する。冷却空間ＳＰ２の気流は、ポリゴンミラー５２１の上面近傍では中心軸ＣＡＸから径方向に遠ざかり、内壁７００の近傍では上昇し、上蓋５２６の天井６０１の近傍では径方向に中心軸ＣＡＸへ接近し、中心軸ＣＡＸの近傍では下降する。
【００７０】
このような大域的な循環に加え、ポリゴンミラー５２１の外周面の軌道ＴＲＪよりも外側では、図９の（ｄ）が示すように、翼状面７１１−７１４のそれぞれに沿って冷却空間ＳＰ２から発熱空間ＳＰ１へ下降する成分ＦＡＦが存在する。この成分ＦＡＦが発熱空間ＳＰ１において周囲から熱を奪うので、図９の（ｃ）−（ｅ）が示すように、翼状面７１１−７１４の各下端７１７の上方から近傍、更に下方にわたり、発熱空間ＳＰ１の他の領域よりも低温の領域ＬＴＲが拡がる。この低温領域ＬＴＲは更に、図９の（ｃ）が示すように、発熱空間ＳＰ１の中で循環する気流に沿って、周方向における翼状面７１１−７１４の間から中心軸ＣＡＸへ向かって張り出している。
【００７１】
ポリゴンミラー５２１の外周面の軌道ＴＲＪよりも外側ではまた、図９の（ｃ）、（ｅ）が示すように、隣接する翼状面７１１−７１４の間に発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２へ上昇する成分ＲＡＦが存在する。この成分ＲＡＦが発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２へ熱を運ぶので、翼状面７１１−７１４の各上半部７１８の上方では冷却空間ＳＰ２の他の領域よりも高温の領域ＨＴＲが拡がる。このように上昇気流ＲＡＦが発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２へ持ち込んだ熱を中心軸ＣＡＸまわりの渦が更に中心軸ＣＡＸへ向かって拡散させる。これに伴い高温領域ＨＴＲは、図９の（ｂ）が示すように、翼状面７１１−７１４の上方から渦の流れに沿って中心軸ＣＡＸへ向かって張り出している。
【００７２】
−隣接する翼状面が互いに反対方向に傾斜している場合−
図１０は、第２変形例による整流部を備えた内壁８００を示す斜視図である。この内壁８００は図５の（ａ）の示す内壁６００とは翼状面８１１−８１６だけが異なる。以下、これらの翼状面８１１−８１６について説明し、その他の共通部分については実施形態の説明を援用する。
【００７３】
第２変形例による整流部は、図１０の示す６枚の翼状面８１１−８１６を含む。これらの翼状面８１１−８１６は、図５の（ｂ）の示す翼状面６１１−６１６とは異なり、隣接する翼状面間で傾斜方向が互いに反対である。すなわち、ポリゴンミラー５２１の回転方向と傾斜方向の等しい３枚の第１翼状面８１１、８１３、８１５と、傾斜方向が逆である３枚の第２翼状面８１２、８１４、８１６とが、周方向において交互に配置されている。この点を除き、形状、サイズ、傾斜角θは共にすべての翼状面８１１−８１６で共通であり、配置が周方向に等間隔である。したがって、これらの翼状面８１１−８１６は形状と配置とが中心軸ＣＡＸのまわりに３回回転対称性を示す。この場合も、これらの翼状面８１１−８１６は、以下に説明するように、発熱空間ＳＰ１と冷却空間ＳＰ２とのそれぞれの中を循環する気流からそれぞれの軸対称的な形状を崩すことなく、両空間ＳＰ１、ＳＰ２の一方から他方へ向かう成分を導く。
【００７４】
図１１の（ａ）は、内壁８００の模式的な上面図であり、特に上蓋５２６の天井６０１があたかも透明であるかのように描かれている。図１１の（ｂ）−（ｅ）は、シミュレーションで得られた密閉空間における気流の方向と温度との分布を示す図である。図１１は翼状面が４枚８１１−８１４の例を示す。（ｂ）、（ｃ）はそれぞれ、（ａ）の示す直径ｂ−ｂ、ｃ−ｃに沿った密閉空間の縦断面における分布図である。これらの直径の一方ｂ−ｂは第２翼状面８１２、８１４を横断し、他方ｃ−ｃは第１翼状面８１１、８１３を横断している。（ｄ）、（ｅ）はそれぞれ、（ａ）が示す円弧ｄ−ｄ、ｅ−ｅに沿った密閉空間の縦断面における分布を内壁８００の外側から見た図である。いずれの円弧ｄ−ｄ、ｅ−ｅも、（ａ）が一点鎖線で示すポリゴンミラー５２１の外周面の軌道ＴＲＪと同心であり、この軌道ＴＲＪよりも半径が大きい。円弧の一方ｄ−ｄは第１翼状面８１１を全長にわたって縦断し、他方ｅ−ｅは第２翼状面８１２を全長にわたって縦断している。（ｄ）、（ｅ）はポリゴンミラー５２１の位置を破線で示す。（ｂ）−（ｅ）では細い矢印の方向（長さは一定である。）が気流の方向を表し、領域の模様が気流の温度を８段階で表す。（特に模様が濃いほど温度が高い。）
気流は、周方向では中心軸ＣＡＸまわりの大きな渦をポリゴンミラー５２１の回転と同方向、すなわち時計方向に描く。これは、発熱空間ＳＰ１と冷却空間ＳＰ２との両方に共通する。一方、軸方向では図１１の（ｂ）、（ｃ）が示すように、気流が各空間ＳＰ１、ＳＰ２の中を大きく循環する。具体的には、発熱空間ＳＰ１の気流は、ポリゴンミラー５２１の下面近傍では中心軸ＣＡＸから径方向に遠ざかり、内壁８００の近傍では下降し、モーター基板の上面６０５近傍では径方向に中心軸ＣＡＸへ接近し、中心軸ＣＡＸの近傍では上昇する。冷却空間ＳＰ２の気流は、ポリゴンミラー５２１の上面近傍では中心軸ＣＡＸから径方向に遠ざかり、内壁８００の近傍では上昇し、天井６０１の近傍では径方向に中心軸ＣＡＸへ接近し、中心軸ＣＡＸの近傍では下降する。
【００７５】
このような大域的な循環に加え、ポリゴンミラー５２１の外周面の軌道ＴＲＪよりも外側では、図１１の（ｄ），（ｅ）が示すように、第１翼状面８１１、８１３のそれぞれに沿って発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２へ上昇する成分ＲＡＦと、第２翼状面８１２、８１４のそれぞれに沿って冷却空間ＳＰ２から発熱空間ＳＰ１へ下降する成分ＦＡＦとが存在する。上昇成分ＲＡＦが発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２へ熱を運ぶので、第１翼状面８１１、８１３の上半部８１８の上方では高温領域ＨＴＲが拡がる。この高温領域ＨＴＲは更に中心軸ＣＡＸまわりの渦に沿って、図１１の（ｃ）が示すように第２翼状面８１２、８１４の上方から中心軸ＣＡＸへ向かって張り出している。一方、下降成分ＦＡＦが発熱空間ＳＰ１において周囲から熱を奪うので、第２翼状面８１２、８１４の各下端８１７の上方から近傍、更に下方にわたり、図１１の（ｅ）が示すような低温領域ＬＴＲが拡がる。この低温領域ＬＴＲは更に、周方向の気流に沿って、図１１の（ｄ）が示すように第１翼状面８１１、８１３の下側に潜り込み、発熱空間ＳＰ１の中で循環する気流に沿って、図１１の（ｂ）が示すように、第１翼状面８１１、８１３の下方から中心軸ＣＡＸへ向かって張り出している。
【００７６】
−翼状面がポリゴンミラーの回転軸に対して垂直である場合−
図１２の（ａ）、（ｂ）は、異なる視点から見える偏向器５２０の上蓋５２６の内壁９００を示す斜視図である。図１２の（ａ）では上蓋５２６の外面が見え、（ｂ）ではその内面が見える。図１２の（ａ）では説明の便宜上、上蓋５２６があたかも透明であるかのように描かれ、かつ図４の（ａ）の示す放熱部材５２９が除去されている。この内壁９００は第３変形例による整流部を備え、図５の（ａ）の示す内壁６００とは翼状面９１１−９１６だけが異なる。以下、これらの翼状面９１１−９１６について説明し、その他の共通部分については実施形態の説明を援用する。
【００７７】
第３変形例による整流部は、図１２の示す６枚の翼状面９１１−９１６を含む。これらの翼状面９１１−９１６は、図５の（ｂ）の示す翼状面６１１−６１６とは異なり、長手方向がポリゴンミラー５２１の回転軸、すなわち内壁９００の中心軸ＣＡＸに対して垂直である。さらに、周方向で隣接する翼状面間では軸方向の位置が異なり、一方がポリゴンミラー５２１に対してモーター基板６０５の側に位置すれば、他方はその反対側、すなわち上蓋５２６の天井６０１の側に位置する。すなわち、発熱空間ＳＰ１に位置する３枚の第１翼状面９１１、９１３、９１５と、冷却空間ＳＰ２に位置する３枚の第２翼状面９１２、９１４、９１６とが、周方向において交互に配置されている。その上、翼状面９１１−９１６の幅はポリゴンミラー５２１の外周面の軌道ＴＲＪと内壁９００の内面との間隔よりも広いので、この軌道ＴＲＪよりも翼状面９１１−９１６の縁９１７は中心軸ＣＡＸに近い。すなわち、第１翼状面９１１、９１３、９１５と第２翼状面８１２、８１４、８１６とによって上下に挟まれた領域をポリゴンミラー５２１の外周面は通過する。これらの点を除き、形状とサイズとは共にすべての翼状面９１１−９１６で共通であり、配置が周方向に等間隔である。したがって、これらの翼状面９１１−９１６は形状と配置とが中心軸ＣＡＸのまわりに３回回転対称性を示す。この場合も、これらの翼状面９１１−９１６は、以下に説明するように、発熱空間ＳＰ１と冷却空間ＳＰ２とのそれぞれの中を循環する気流からそれぞれの軸対称的な形状を崩すことなく、両空間ＳＰ１、ＳＰ２の一方から他方へ向かう成分を導く。
【００７８】
図１３の（ａ）は、内壁９００の模式的な上面図であり、特に上蓋５２６の天井６０１があたかも透明であるかのように描かれている。図１３の（ｂ）、（ｃ）は、シミュレーションで得られた気流の方向と温度との分布を示す密閉空間の縦断面図であり、（ｄ）、（ｅ）は、シミュレーションで得られた気流の方向と圧力との分布を示す密閉空間の縦断面図である。図１３は翼状面が４枚９１１−９１４の例を示す。図１３の（ａ）は、（ｂ）、（ｃ）の示す縦断面の位置をそれぞれ直径ｂ−ｂ、ｃ−ｃで表し、（ｄ）、（ｅ）の示す縦断面の位置をそれぞれ円弧ｄ−ｄ、ｅ−ｅで表す。直径の一方ｂ−ｂは第１翼状面９１１、９１３を横断し、他方ｃ−ｃは第２翼状面９１２、９１４を横断している。いずれの円弧ｄ−ｄ、ｅ−ｅも、（ａ）が一点鎖線で示すポリゴンミラー５２１の外周面の軌道ＴＲＪと同心であり、この軌道ＴＲＪよりも半径が大きい。円弧の一方ｄ−ｄは第１翼状面９１１を全長にわたって縦断し、他方ｅ−ｅは第２翼状面９１２を全長にわたって縦断している。（ｂ）−（ｅ）では細い矢印の方向（長さは一定である。）が気流の方向を表す。（ｂ）、（ｃ）では領域の模様が気流の温度を８段階で表す。（特に模様が濃いほど温度が高い。）（ｄ）、（ｅ）では破線がポリゴンミラー５２１の位置を示し、領域の模様が気流の圧力を８段階で表す。（特に模様が濃いほど圧力が高い。）
気流は、周方向では中心軸ＣＡＸまわりの大きな渦をポリゴンミラー５２１の回転と同方向、すなわち時計方向に描く。これは、発熱空間ＳＰ１と冷却空間ＳＰ２との両方に共通する。一方、軸方向では図１３の（ｂ）、（ｃ）が示すように、気流が各空間ＳＰ１、ＳＰ２の中を大きく循環する。具体的には、発熱空間ＳＰ１の気流は、ポリゴンミラー５２１の下面近傍では中心軸ＣＡＸから径方向に遠ざかり、図１３の（ｃ）が示すように、内壁９００の近傍のうち第１翼状面９１１、９１３の間で下降し、モーター基板の上面６０５近傍では径方向に中心軸ＣＡＸへ接近し、中心軸ＣＡＸの近傍では上昇する。冷却空間ＳＰ２の気流は、ポリゴンミラー５２１の上面近傍では中心軸ＣＡＸから径方向に遠ざかり、図１３の（ｂ）が示すように、内壁９００の近傍のうち第２翼状面８１２、８１４の間で上昇し、天井６０１の近傍では径方向に中心軸ＣＡＸへ接近し、中心軸ＣＡＸの近傍では下降する。
【００７９】
このような大域的な循環に加え、ポリゴンミラー５２１の外周面の軌道ＴＲＪよりも外側では、発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２へ上昇する成分ＲＡＦと、冷却空間ＳＰ２から発熱空間ＳＰ１へ下降する成分ＦＡＦとの両方が存在する。これは次の理由に因る。
発熱空間ＳＰ１の気流には、図１３の（ｂ）、（ｃ）が示すように、径方向においてはポリゴンミラー５２１の下面に沿って中心軸ＣＡＸから外周面へ進み、周方向においてはポリゴンミラー５２１の回転方向に渦を巻く成分ＷＮ１が存在する。この成分ＷＮ１が内壁９００の内面に達して下降する際、一部が第１翼状面９１１の上流端９１７に衝突し、図１３の（ｄ）、（ｅ）が示すように、その上流端９１７の近傍に高圧領域ＨＰ１を出現させる。この高圧領域ＨＰ１では、発熱空間ＳＰ１の気流が冷却空間ＳＰ２の気流と交雑する。その結果、図１３の（ｂ）、（ｄ）が示すように、周方向において第２翼状面９１４、９１２の間を進む気流に、上流側の第２翼状面９１４の下方、特に発熱空間ＳＰ１から、下流側の第２翼状面９１２よりも上方、すなわち冷却空間ＳＰ２へ上昇する成分ＲＡＦが生じる。
【００８０】
冷却空間ＳＰ２の気流には、図１３の（ｂ）、（ｃ）が示すように、径方向においてはポリゴンミラー５２１の上面に沿って中心軸ＣＡＸから外周面へ進み、周方向においてはポリゴンミラー５２１の回転方向に渦を巻く成分ＷＮ２が存在する。この成分ＷＮ２が内壁９００の内面に達して上昇する際、一部が第２翼状面９１２の上流端９１８に衝突し、図１３の（ｄ）、（ｅ）が示すように、その上流端９１８の近傍に高圧領域ＨＰ２を出現させる。この高圧領域ＨＰ２では、冷却空間ＳＰ２の気流が発熱空間ＳＰ１の気流と交雑する。その結果、図１３の（ｃ）、（ｅ）が示すように、周方向において第１翼状面９１３、９１１の間を進む気流に、上流側の第１翼状面９１３の上方、特に冷却空間ＳＰ２から、下流側の第１翼状面９１１よりも下方、すなわち発熱空間ＳＰ１へ下降する成分ＦＡＦが生じる。
【００８１】
このように翼状面９１１−９１４は、発熱空間ＳＰ１と冷却空間ＳＰ２とのそれぞれの中を循環する気流から、両空間ＳＰ１、ＳＰ２の一方から他方へ向かう成分ＲＡＦ、ＦＡＦを導く。これらの成分ＲＡＦ、ＦＡＦの存在はポリゴンミラー５２１の外周面の軌道ＴＲＪよりも外側に限られ、かつ定常的であるので、これらの成分ＲＡＦ、ＦＡＦに起因してポリゴンミラー５２１が受ける空気抵抗は十分に小さい。一方、これらの成分ＲＡＦ、ＦＡＦに伴う対流により、ポリゴンモーター等５２３、５２４からの熱が発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２へ拡散する。具体的には、上昇成分ＲＡＦが発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２へ熱を運ぶので、図１３の（ｂ）、（ｃ）が示すように、ポリゴンミラー５２１の外周の上方では高温領域ＨＴＲが冷却空間ＳＰ２の中に拡がる。この高温領域ＨＴＲは更に冷却空間ＳＰ２内の循環流により中心軸ＣＡＸへ向かって張り出している。一方、下降成分ＦＡＦが発熱空間ＳＰ１において周囲から熱を奪うので、図１３の（ｂ）、（ｃ）が示すように、ポリゴンミラー５２１の外周の下方では低温領域ＬＴＲが発熱空間ＳＰ１の中に拡がる。この低温領域ＬＴＲは更に発熱空間ＳＰ１内の循環流により中心軸ＣＡＸへ向かって張り出している。
【００８２】
以上に説明したとおり、いずれの変形例においても、上昇成分ＲＡＦはポリゴンモーター等５２３、５２４からの熱を発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２へ拡散させ、下降成分ＦＡＦは発熱空間ＳＰ１を冷却する。その結果、ポリゴンモーター等からの熱の過大な蓄積に伴う発熱空間ＳＰ１の過剰な気温上昇が阻まれるので、ポリゴンミラー５２１、ポリゴンモーター等５２３、５２４の過熱に起因する不具合が防止される。
【００８３】
（H）図５の示す内壁６００の内面に設けられた整流部は６枚の翼状面６１１−６１６を含む。整流部の形状はこれらの翼状面には限られず、発熱空間ＳＰ１と冷却空間ＳＰ２とのそれぞれの中を循環する気流から、両空間ＳＰ１、ＳＰ２の一方から他方へ向かう成分を導くことの可能な形状であればよい。たとえば整流部は、内壁の内面上を発熱空間と冷却空間との一方から他方にわたり、ポリゴンミラーの回転軸に対して斜めに伸びている溝であってもよい。
【００８４】
図１４は、整流部として６本の斜溝６２１−６２６を備えた内壁６５０を示す斜視図である。この内壁６５０は図５の（ａ）の示す内壁６００とは、翼状面６１１−６１６に代えて斜溝６２１−６２６を含む点だけが異なる。以下、これらの斜溝６２１−６２６について説明し、その他の共通部分については実施形態の説明を援用する。
斜溝６２１−６２６は、内壁６５０の内面のうち周方向において等間隔に位置する部分に刻まれた細長い溝であり、それぞれが内壁６００の下端からその内面に沿ってポリゴンミラー５２１の回転軸、すなわち内壁６００の中心軸ＣＡＸに対して斜めに伸びている。図１４が示すように、周方向において斜溝の間隔は開いている。斜溝６２１−６２６はいずれも半円溝であり、特にその全長にわたり、幅、深さ、および中心軸ＣＡＸに対する傾斜角θ（０°＜θ＜９０°）が一様である。斜溝６２１−６２６の間では、長さ、幅、深さ、および傾斜角θが共通である。その共通の長さは発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２にまでわたり、いずれの上端６２７も上蓋５２６の天井６０１に位置する。共通の傾斜方向はポリゴンミラー５２１の回転方向と同じ、すなわち天井６０１側から見て時計方向である。このように６本の斜溝６２１−６２６は、形状と配置とが中心軸ＣＡＸのまわりに６回回転対称性を示す。その結果、これらの斜溝６２１−６２６は、図５の示す翼状面６１１−６１６と同様、発熱空間ＳＰ１と冷却空間ＳＰ２とのそれぞれの中を循環する気流からそれぞれの軸対称的な形状を崩すことなく、両空間ＳＰ１、ＳＰ２の一方から他方へ向かう成分を導く。実際、発熱空間ＳＰ１において、ポリゴンミラー５２１の外周面の軌道ＴＲＪよりも外側を周方向に進む気流の一部が斜溝６２１−６２６の中に入り込み、それらに沿って発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２にまで上昇することは十分にあり得る。この上昇気流は、図５の示す翼状面６１１−６１６が生み出す上昇気流ＲＡＦと同様、図６の（ｂ）−（ｄ）の示すような圧力分布をポリゴンミラー５２１の外周面の軌道ＴＲＪよりも外側に生じさせうる。したがって、斜溝６２１−６２６も翼状面６１１−６１６と同様、図７の示す温度分布を密閉空間に与え得る。一方、斜溝６２１−６２６に沿った上昇気流とそれに伴う下降気流とはポリゴンミラー５２１の外周面の軌道ＴＲＪよりも外側に限られ、かつ定常的であるので、これらの気流に起因してポリゴンミラー５２１が受ける空気抵抗は十分に小さい。
【００８５】
なお、斜溝の本数、配置、形状、サイズ、および傾斜角は、翼状面と同様、整流部としての機能、すなわちポリゴンミラー５２１の回転に伴って生じる気流を発熱空間ＳＰ１と冷却空間ＳＰ２との一方から他方へ導く機能を果たせさえする限り、変更可能である。たとえば、発熱空間ＳＰ１から冷却空間ＳＰ２への上昇成分が十分な流量を保つ限り、斜溝は図１４の示すもの６２１−６２６よりも短くてもよい。斜溝の幅、深さ、断面形状、または傾斜角は、周方向の位置に応じて異なっていてもよい。斜溝の傾斜方向は、図１４の示すポリゴンミラー５２１の回転方向と等しい場合の他に、その回転方向とは逆であっても、隣接する斜溝間で反対であってもよい。さらに、内壁の中心軸まわりの回転対称性が軸対称性よりも低ければ、それに合わせて斜溝全体の回転対称性が図１４の示す６回対称性よりも低くてもよい。すなわち斜溝は、発熱空間ＳＰ１と冷却空間ＳＰ２とのそれぞれの中を循環する気流の回転対称的な形状を崩すことなく、それらを安定に保つことができればよい。
【産業上の利用可能性】
【００８６】
本発明は光走査装置に関し、上記のとおり、偏向器５２０の筐体５２５、５２６の中でポリゴンミラー５２１の外周を囲む内壁６００の内面に、翼状面６１１−６１６、斜溝６２１−６２６等、ポリゴンミラー５２１の回転に伴って生じる気流を発熱空間ＳＰ１と冷却空間ＳＰ２との一方から他方へ導く整流部を設ける。このように、本発明は明らかに産業上利用可能である。
【符号の説明】
【００８７】
１００  プリンター
２５Ｌ、２５Ｒ  光走査装置
５００  ハウジング
５１０  光源
５２０  偏向器
５２１  ポリゴンミラー
５２２  シャフト
５２３  回転子
５２４  固定子
５２５  底板
５２６  上蓋
５２７  透光窓
５３１  ｆθレンズ
５３２、５３３、５３５  折り返しミラー
５３４  結像レンズ
５４０  ダクト
５４１  吸気口
５４２  排気口
５４３、５４４  仕切壁
５４５  透光窓
６００  内壁
６０１  上蓋の天井
６０２  天井の凹み
６０３  内壁の下端面
６０４  上蓋の縁の底面
６０５  モーター基板の上面
６１１−６１６  翼状面
６１７  翼状面の上端
ＣＡＸ  内壁の中心軸
ＳＰ１  発熱空間
ＳＰ２  冷却空間
ＴＲＪ  ポリゴンミラーの外周面の軌道
θ      翼状面の傾斜角
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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