(57)【要約】【課題】本発明は、赤スケールを抑制できる新たな熱延鋼板の製造方法を提供することを目的とする。【解決手段】本発明の熱延鋼板の製造方法は、Ｂ含有率が０．０００３質量％以上０．０１００質量％以下の鋼材を１２００℃以上１３００℃以下の温度で１２００秒以上１８００秒以下の間保持する加熱工程と、上記加熱工程後の上記鋼材を酸素含有雰囲気中で２０秒以上３００秒以下の間保持する酸化工程と、上記酸化工程後の上記鋼材を熱間圧延する熱間圧延工程とを有し、上記酸素含有雰囲気が、体積率で１７％以上２２％以下の酸素及び０．３％以上８％以下の水蒸気を含む空気である。【選択図】図１
2018103242.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｂ含有率が０．０００３質量％以上０．０１００質量％以下の鋼材を１２００℃以上１３００℃以下の温度で１２００秒以上１８００秒以下の間保持する加熱工程と、
上記加熱工程後の上記鋼材を酸素含有雰囲気中で２０秒以上３００秒以下の間保持する酸化工程と、
上記酸化工程後の上記鋼材を熱間圧延する熱間圧延工程と
を有し、
上記酸素含有雰囲気が、体積率で１７％以上２２％以下の酸素及び０．３％以上８％以下の水蒸気を含む空気である熱延鋼板の製造方法。
【請求項２】
上記熱間圧延工程が、
上記鋼材の表面に付着している一次スケールを除去する第１デスケーリング工程と、
上記鋼材を粗圧延する粗圧延工程と、
粗圧延後の上記鋼材の表面に付着している二次スケールを除去する第２デスケーリング工程と、
上記鋼材を仕上げ圧延して鋼板を得る仕上げ圧延工程と
を有し、
上記鋼板を冷却する冷却工程と、
冷却した上記鋼板を巻き取る巻取工程と
をさらに有する請求項１に記載の熱延鋼板の製造方法。
【請求項３】
上記巻取工程における上記鋼板の巻き取り温度が、巻き取り長さの９５％以上において上記鋼板の冷却温度の±５０℃以内である請求項２に記載の熱延鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱延鋼板の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、熱延鋼板は、鋳造により得られたスラブを熱間圧延して製造される。近年、鋼板にはＳｉやＭｎなどが添加されて強度向上が図られるようになりつつある。
【０００３】
一方、熱延鋼板を製造する際には、加熱されたスラブの表面又は圧延時の鋼板の表面にスケールが生成される。スケールは、生成条件によって表面から剥離したり赤く見えたりするため、製造された熱延鋼板の外観を損ねる場合がある。特に赤スケールは、外観だけでなく鋼板の冷却特性を変化させるため、赤スケールが生成された部分は、機械特性が低下するおそれがある。機械特性が低下した部分は除去される必要があるため、熱延鋼板の歩留りを低下させる要因となっている。さらに赤スケールは、粉末状又は針状に形成されるため、作業服に付着しやすく作業効率の低下にも影響している。
【０００４】
赤スケールの主な原因は難剥離性のＳｉ酸化物である。そこで、Ｆｅ−Ｓｉ酸化物を十分に剥離させて赤スケールを抑制する熱延鋼板の製造方法が提案されている（特許文献１）。この製造方法では、鋼材となるスラブにＰを添加しておくことで、鋼材中の酸化物の融点を低下させ、溶融状態としたＦｅ−Ｓｉ酸化物が赤スケールとなるのを防止するが、Ｐの添加量が多過ぎると熱延鋼板の延性やメッキ性が低下するおそれがある。このため、この製造方法とは異なる製造方法によって赤スケールを抑制できると望ましい。
【０００５】
また、鋼材にＢ又はＭｏの少なくともいずれかを添加してスケールの剥離性を向上させる熱延鋼板の製造方法が提案されている（特許文献２）。この製造方法は、加熱炉で生成された一次スケールの剥離性を向上させることを目的とするものであるが、後述するＢ欠乏層について考慮されたものではないため、Ｂを用いたスケールの剥離性の向上はあまり期待できない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平８−２０６７２３号公報
【特許文献２】特開２０００−３１９７３０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、上述のような事情に基づいてなされたものであり、赤スケールを抑制できる新たな熱延鋼板の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するためになされた発明は、Ｂ含有率が０．０００３質量％以上０．０１００質量％以下の鋼材を１２００℃以上１３００℃以下の温度で１２００秒以上１８００秒以下の間保持する加熱工程と、上記加熱工程後の上記鋼材を酸素含有雰囲気中で２０秒以上３００秒以下の間保持する酸化工程と、上記酸化工程後の上記鋼材を熱間圧延する熱間圧延工程とを有し、上記酸素含有雰囲気が、体積率で１７％以上２２％以下の酸素及び０．３％以上８％以下の水蒸気を含む空気である熱延鋼板の製造方法である。
【０００９】
当該熱延鋼板の製造方法は、Ｂを含有する鋼材を１２００℃以上の温度で１２００秒以上１８００秒以下の間保持するので、鋼材の温度を十分に高め、かつ鋼材及びスケールの界面に十分な量のＢを存在させることができる。また、当該熱延鋼板の製造方法は、１２００℃以上１３００℃以下に加熱された鋼材を酸素含有雰囲気中で２０秒以上３００秒以下の間保持するので、鋼材の温度をあまり低下させることなく鋼材の表面に生成されるスケールの内方酸化を促進できる。これにより、当該熱延鋼板の製造方法は、鋼材及びスケールの界面にＢ酸化物を生成し、鋼材の表面に生成されるスケールの剥離性を向上させるので、熱間圧延工程においてスケールを容易かつ確実に除去することができ、赤スケールを抑制できる。
【００１０】
当該熱延鋼板の製造方法は、上記熱間圧延工程が、上記鋼材の表面に付着している一次スケールを除去する第１デスケーリング工程と、上記鋼材を粗圧延する粗圧延工程と、粗圧延後の上記鋼材の表面に付着している二次スケールを除去する第２デスケーリング工程と、上記鋼材を仕上げ圧延して鋼板を得る仕上げ圧延工程とを有し、上記鋼板を冷却する冷却工程と、冷却した上記鋼板を巻き取る巻取工程とをさらに有するとよい。これにより、赤スケールが抑制された外観美麗なコイルが得られる。
【００１１】
当該熱延鋼板の製造方法は、上記巻取工程における上記鋼板の巻き取り温度が、巻き取り長さの９５％以上において上記鋼板の冷却温度の±５０℃以内であるとよい。赤スケールが発生すると鋼板の冷却性能が変化し、鋼板の巻き取り時の温度が冷却温度から大きく外れる。このため、鋼板の巻き取り温度が、巻き取り長さの９５％以上において鋼板の冷却温度の±５０℃以内であれば、赤スケールの発生が抑制されていることを評価できる。
【発明の効果】
【００１２】
本発明は、赤スケールを抑制できる新たな熱延鋼板の製造方法を提供する。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の一実施形態の熱延鋼板の製造方法を示すフローチャートである。
【図２】図１の熱間圧延工程Ｓ３の詳細を示すフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明に係る熱延鋼板の製造方法の実施形態について図を参照しつつ詳説する。
【００１５】
図１に示す熱延鋼板の製造方法は、以下の工程を有する。
（１）鋼材を加熱する加熱工程Ｓ１
（２）鋼材を酸素含有雰囲気中で保持する酸化工程Ｓ２
（３）鋼材を熱間圧延する熱間圧延工程Ｓ３
（４）鋼板を冷却する冷却工程Ｓ４
（５）鋼板を巻き取る巻取工程Ｓ５
【００１６】
当該熱延鋼板の製造方法の各工程を具体的に説明する前に、当該熱延鋼板の製造方法に用いられる鋼材及び赤スケールを抑制する仕組みについて説明する。
【００１７】
［鋼材の組成］
当該熱延鋼板の製造方法に用いられる鋼材は、Ｂ（ホウ素）含有率が０．０００３質量％以上０．０１００質量％以下である。この鋼材は、スラブであり、Ｆｅ（鉄）を主成分としかつ以下に説明する組成分を含有する。なお、鋼材の組成分は、熱延鋼板を製造できれば以下のものに限定されず、他の組成分を含有してもよい。
【００１８】
Ｃ（炭素）は鋼の強化に必要な元素である。当該熱延鋼板の製造方法に用いられる鋼材のＣ含有率の下限としては、０．００１質量％であり、０．１０質量％がより好ましく、０．２０質量％がさらに好ましい。鋼材のＣ含有率が上記下限未満であると、熱延鋼板の強度が不足するおそれがある。一方、鋼材のＣ含有率の上限としては、１．００質量％であり、０．４５質量％がより好ましく、０．４０質量％がさらに好ましい。鋼材のＣ含有率が上記上限を超えると、熱延鋼板の成形性が低下するおそれがある。鋼材のＣ含有率を上記範囲内とすることで、熱延鋼板の強度を適切に確保することができる。
【００１９】
Ｓｉ（ケイ素）は、鋼板の強度を発揮しつつ、延性や加工性を確保するために有効な元素である。当該熱延鋼板の製造方法に用いられる鋼材のＳｉ含有率の下限としては、０．０１質量％であり、０．１５質量％がより好ましく、０．２０質量％がさらに好ましい。鋼材のＳｉ含有率が上記下限未満であると、熱延鋼板の強度が不足するおそれがある。一方、鋼材のＳｉ含有率の上限としては、１．００質量％であり、０．３５質量％がより好ましく、０．３０質量％がさらに好ましい。鋼材のＳｉ含有率が上記上限を超えると、延性が低下するおそれや、生成されるＦｅ−Ｓｉ酸化物の量が多くなり十分に赤スケールを抑制できないおそれがある。鋼材のＳｉ含有率を上記範囲内とすることで、熱延鋼板の強度を確保し、かつＦｅ−Ｓｉ酸化物の生成を抑制できる。
【００２０】
Ｍｎ（マンガン）は鋼の強度と靭性を確保するのに有効な元素である。当該熱延鋼板の製造方法に用いられる鋼材のＭｎ含有率の下限としては、０．０１質量％であり、０．２０質量％がより好ましく、０．３０質量％がさらに好ましい。鋼材のＭｎ含有率が上記下限未満であると、熱延鋼板の強度及び靱性が不足するおそれがある。一方、鋼材のＭｎ含有率の上限としては、３．００質量％であり、１．５０質量％がより好ましく、０．５０質量％がさらに好ましい。鋼材のＭｎ含有率が上記上限を超えると、延性が低下するおそれがある。鋼材のＭｎ含有率を上記範囲内とすることで、熱延鋼板の強度及び靱性を適切に高めることができる。
【００２１】
本来、Ｂは焼入れ性を向上させる元素であるが、当該熱延鋼板の製造方法に用いられる鋼材は、スケールの剥離性を向上させるためにＢを含有する。鋼材のＢ含有率の下限としては、０．０００３質量％が好ましく、０．０００５質量％がより好ましく、０．００１０質量％がさらに好ましい。鋼材のＢ含有率が上記下限未満であると、生成されるＢ酸化物の量が不足し、スケールの剥離性を向上させることができないおそれがある。一方、鋼材のＢ含有率の上限としては、０．０１００質量％が好ましく、０．００３０質量％がより好ましく、０．００２５質量％がさらに好ましい。鋼材のＢ含有率が上記上限を超えると、熱延鋼板のメッキ性や延性が低下するおそれがある。
【００２２】
当該熱延鋼板の製造方法に用いられる鋼材の不可避的不純物のＰ（リン）含有率の上限としては、０．２０質量％が好ましく、０．０１質量％がより好ましく、０．００１質量％がさらに好ましい。鋼材のＰ含有率が上記上限を超えると、靭性や溶接性が低下するおそれがある。また、Ｐはセメンタイトの析出を遅延し変態を抑制する作用を奏するので微量含まれていてもよく、鋼材のＰ含有率の下限としては、０質量％超が好ましく、０．０００１質量％がより好ましい。
【００２３】
当該熱延鋼板の製造方法に用いられる鋼材の不可避的不純物のＳ（硫黄）含有率の上限としては、０．１質量％が好ましく、０．００２質量％がより好ましく、０．００１質量％がさらに好ましい。鋼材のＳ含有率が上記上限を超えると、硫化物系介在物ＭｎＳが形成され、熱間圧延時に偏析して熱延鋼板の延性が低下するおそれがある。また、鋼材のＳ含有率の下限としては、特に限定されないが、０質量％が好ましい。
【００２４】
なお、他の不可避的不純物としては、例えば原料、資材、製造設備等の状況によって持ち込まれるＳｎ（スズ）、Ａｓ（ヒ素）、Ｐｂ（鉛）、Ｎｂ（ニオブ）、Ｔｉ（チタン）等の元素の混入が許容される。不可避的不純物の含有率は、鋼材の精錬により必要に応じて減少させることができる。
【００２５】
また、当該熱延鋼板の製造方法で得られる熱延鋼板の金属組織は、特に限定されず、初析フェライト、パーライト、ベイナイト及びマルテンサイトの体積含有率をそれぞれ任意に調整することができる。
【００２６】
［赤スケールを抑制する仕組み］
次に、赤スケールを抑制する仕組みについて説明する。Ｂ酸化物であるＢ２Ｏ３は、融点が４８０℃と低く、熱間圧延の温度域では液相として存在するため、鋼材及びスケールの界面に存在するとスケールの密着性を低下させ、スケールの剥離性を向上させる。しかしながら、鋼材中にＢを添加するだけでは鋼材及びスケールの界面にＢ酸化物を生成することができない。鋼材中に添加されたＢは、高温において鋼材の内側から表面へ拡散するため、スケール又は鋼材の表面に濃化し、鋼材の表層付近では希薄化する。このため鋼材の加熱温度が高すぎたり加熱時間が長すぎたりすると、鋼材の表層付近にＢ濃度が低下したＢ欠乏層が形成され、後に鋼材及びスケールの界面にＢ酸化物が生成されにくくなる。
【００２７】
Ｂの欠乏層はＢの拡散によって生じるため、Ｂ濃度であるＣ（ｘ，ｔ）は以下の式で計算できる。
Ｃ（ｘ，ｔ）＝Ｃｓ＋（Ｃ０−Ｃｓ）ｅｒｆ（ｘ／２（Ｄｔ）１／２）  ・・・（１）
Ｄ＝Ｄ０ｅｘｐ（−Ｑ／ＲＴ）  ・・・（２）
【００２８】
ここで、ｘは表面からの距離（ｍｍ）であり、ｔは時間（ｓ）であり、Ｄは拡散係数（ｍｍ２／ｓ）であり、Ｃ０は母材中のＢ濃度（ｍｏｌ／ｍｍ３）であり、Ｃｓは表面でのＢ濃度であり、Ｑは活性化エネルギー（Ｊ／ｍｏｌ）であり、Ｒは気体定数（Ｊ／（Ｋ・ｍｏｌ））であり、Ｔは温度（Ｋ）であり、ｅｒｆは誤差関数である。加熱時や粗圧延時の鋼材の金属組織はオーステナイトである。オーステナイトにおいては、Ｄ０＝０．２ｍｍ２／ｓ、Ｑ＝８７９０６Ｊ／ｍｏｌであり、Ｂ濃度はＣｓ＝０として計算される。また、Ｂの欠乏層はＣ（ｘ，ｔ）≦０．９Ｃ０となる領域として定義される。つまり母材中のＢ濃度に対して９０％以下の濃度となる領域がＢ欠乏層である。
【００２９】
Ｂ欠乏層の厚さの上限は、４００μｍであると好ましく、３４０μｍであるとより好ましい。Ｂ欠乏層の厚さが上記上限以下であると、粗圧延温度である１０００℃から１１００℃において鋼材及びスケールの界面に十分な量のＢを存在させることができる。一方、Ｂ欠乏層の厚さが上記上限を超えると、鋼材及びスケールの界面に十分な量のＢを存在させることができず、Ｂ酸化物を十分に生成できないおそれがある。
【００３０】
当該熱延鋼板の製造方法は、加熱工程においてＢ欠乏層の厚さを４００μｍ以下まで低減させ、酸化工程において鋼材の表面に生成されるスケールの内方酸化を促進する。このため当該熱延鋼板の製造方法は、熱間圧延におけるスケールの剥離性を向上させることができる。
【００３１】
以下、当該熱延鋼板の製造方法の各工程を具体的に説明する。
【００３２】
（加熱工程Ｓ１）
加熱工程Ｓ１において、上述の組成の鋼材を１２００℃以上１３００℃以下の温度で１２００秒以上１８００秒以下の間保持する。これにより、鋼材の温度を十分に高め、かつ鋼材及びスケールの界面に十分な量のＢを存在させることができる。なお、加熱工程における鋼材の加熱には公知の加熱炉が使用できる。また、加熱炉には加熱帯と均熱帯とが存在し、この加熱工程は均熱帯における加熱の工程を示す。均熱帯における鋼材の保持時間が長いほど鋼材の内部まで熱が均一に伝わり、最終的に鋼材の温度が雰囲気の温度と等しくなる。
【００３３】
鋼材の加熱温度の下限としては、１２００℃が好ましく、１２２０℃がより好ましく、１２４０℃がさらに好ましい。鋼材の加熱温度が上記下限未満であると、鋼材の加熱が不足し、次の酸化工程においてスケールの内方酸化を促進できないおそれがある。一方、鋼材の加熱温度の上限としては、１３００℃が好ましく、１２７０℃がより好ましく、１２５０℃がさらに好ましい。上述のＢ欠乏層は、加熱温度が高いほど拡大速度が増大するため、鋼材の加熱温度が上記上限を超えると、次の酸化工程においてスケールの内方酸化領域の拡大速度よりＢ欠乏層の拡大速度が速くなり、Ｂ酸化物を十分に生成できないおそれがある。
【００３４】
鋼材の加熱時間の下限としては、１２００秒が好ましく、１３００秒がより好ましく、１４００秒がさらに好ましい。鋼材の加熱時間が上記下限未満であると、鋼材の温度が十分に上がりきらないため次の酸化工程においてスケールの内方酸化を促進できないおそれがある。一方、鋼材の加熱時間の上限としては、１８００秒が好ましく、１７００秒がより好ましく、１６００秒がさらに好ましい。上述のＢ欠乏層は、加熱状態を保持する時間が長いほど拡大するため、鋼材の加熱時間が上記上限を超えると、Ｂ欠乏層が拡大し過ぎてＢ欠乏層の厚さを４００μｍ以下にできないおそれがある。
【００３５】
（酸化工程Ｓ２）
酸化工程Ｓ２において、鋼材を酸素含有雰囲気中で２０秒以上３００秒以下の間保持する。酸化工程は、加熱炉から抽出された鋼材を酸素含有雰囲気中において保持することで実施される。一般的な熱延鋼板の製造方法においては、加熱炉から抽出された鋼材はすぐに熱間圧延工程に進む。当該熱延鋼板の製造方法は、鋼材を酸素含有雰囲気中で２０秒以上３００秒以下の間保持するので、鋼材の温度をあまり低下させることなく鋼材の表面に生成されるスケールの内方酸化を促進できる。
【００３６】
酸素含有雰囲気としては、体積率で１７％以上２２％以下の酸素及び０．３％以上８％以下の水蒸気を含む空気を用いることができる。また、酸素含有雰囲気の温度は、特に限定されず、例えば、０℃以上１００℃以下であってもよい。
【００３７】
鋼材を酸素含有雰囲気中で保持する時間の下限としては、２０秒が好ましく、３０秒がより好ましく、４０秒がさらに好ましい。鋼材を酸素含有雰囲気中で保持する時間が上記下限未満であると、スケールの内方酸化が十分に進まないおそれがある。一方、鋼材を酸素含有雰囲気中で保持する時間の上限としては、３００秒が好ましく、２８０秒がより好ましく、２５０秒がさらに好ましい。鋼材を酸素含有雰囲気中で保持する時間が上記上限を超えると鋼材の温度が低下して圧延性が低下するおそれがあるとともに、スケールが過剰に生成されるおそれがある。
【００３８】
（熱間圧延工程Ｓ３）
熱間圧延工程Ｓ３において、鋼材を熱間圧延する。図２に示すように、熱間圧延工程Ｓ３は以下の工程を有する。
（１）鋼材の表面に付着している一次スケールを除去する第１デスケーリング工程Ｓ３−１
（２）鋼材を粗圧延する粗圧延工程Ｓ３−２
（３）粗圧延後の鋼材の表面に付着している二次スケールを除去する第２デスケーリング工程Ｓ３−３
（４）鋼材を仕上げ圧延して鋼板を得る仕上げ圧延工程Ｓ３−４
【００３９】
（第１デスケーリング工程Ｓ３−１）
第１デスケーリング工程Ｓ３−１において、鋼材の表面に付着している一次スケールを除去する。具体的には、加熱工程Ｓ１及び酸化工程Ｓ２において鋼材の表面に生成された一次スケールを公知の高水圧デスケーラで除去する。
【００４０】
（粗圧延工程Ｓ３−２）
粗圧延工程Ｓ３−２において、鋼材を粗圧延する。具体的には、公知の複数段式の粗圧延機を用い、一次スケールが除去された鋼材を１０００℃以上１１００℃以下で粗圧延する。
【００４１】
（第２デスケーリング工程Ｓ３−３）
第２デスケーリング工程Ｓ３−３において、粗圧延後の鋼材の表面に付着している二次スケールを除去する。具体的には、粗圧延工程Ｓ３−２において鋼材の表面に生成された二次スケールを公知の高水圧デスケーラで除去する。
【００４２】
（仕上げ圧延工程Ｓ３−４）
仕上げ圧延工程Ｓ３−４において、鋼材を仕上げ圧延して鋼板を得る。具体的には、公知の複数段式の仕上げ圧延機を用い、二次スケールが除去された鋼材を９００℃以上１０００℃以下で仕上げ圧延して鋼板を得る。
【００４３】
（冷却工程Ｓ４）
冷却工程Ｓ４において、熱間圧延により得られた鋼板を冷却する。この冷却方法としては、例えば冷却水を複数のスプレーで鋼板の表面に噴射する方法を用いることができる。また、冷却温度としては、５００℃以上６５０℃以下が好ましい。
【００４４】
（巻取工程Ｓ５）
巻取工程Ｓ５において、冷却した鋼板を巻き取る。この巻き取りには、公知の薄板鋼板用の巻取機を用いることができる。
【００４５】
（利点）
当該熱延鋼板の製造方法は、Ｂを含有する鋼材を１２００℃以上１３００℃以下に加熱し、酸素含有雰囲気中で２０秒以上３００秒以下の間保持するので、鋼材及びスケールの界面にＢ酸化物を生成することができる。これにより、鋼材の表面に生成されるスケールの剥離性が向上するので、デスケーリングによって完全にスケールが取り除かれ、赤スケールを抑制できる。また、当該熱延鋼板の製造方法は、高水圧デスケーリングにおける水圧や水量を低減させることができ、完全にスケールを取り除くのに必要なコストを削減できる。特に、最も重要な仕上げ圧延前の第２デスケーリング工程時においても、スケールの剥離性が十分に維持されるので、容易かつ確実にスケールを取り除くことができる。また、当該熱延鋼板の製造方法は、従来の鋼材にＰを添加する製造方法と比較すると、従来のＰの添加量（０．００５〜０．１１質量％）よりも少ない量のＢの添加量でも赤スケールを抑制できるので、効率よく赤スケールのない熱延鋼板を製造できる。
【００４６】
＜その他の実施形態＞
本発明の熱延鋼板の製造方法は、上記実施形態に限定されるものではない。上記各実施形態では、酸素含有雰囲気として空気を採用するものについて説明したが、これに限定されない。スケールの内方酸化をより促進するために、酸素含有雰囲気として空気よりも高い酸素濃度の雰囲気を採用してもよく、例えば、酸素含有雰囲気が体積率で３０％以上の酸素を含んでいてもよい。また、加熱炉から抽出された鋼材の温度が低下しないように、温度の高い酸素含有雰囲気を採用してもよく、例えば、酸素含有雰囲気が５００℃以上であってもよい。
【実施例】
【００４７】
以下、実施例によって本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００４８】
［評価方法］
表１に示すスラブを溶製し、溶製したスラブを加熱炉で加熱した。なお、表１のスラブの化学成分の残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。次に、加熱後のスラブを加熱炉から抽出して空気中で保持した。加熱炉温度、加熱炉での保持時間及び空気中での保持時間は表２に示す通りである。
【００４９】
空気中でスラブを保持した後、高水圧デスケーラを用いてスラブから一次スケールを除去した。そして、１１００℃でスラブを粗圧延し、さらに高水圧デスケーラで粗圧延鋼板から二次スケールを除去し、１０００℃で粗圧延鋼板を仕上げ圧延した。その後、得られた鋼板を６００℃に水冷し、この鋼板をコイル状に巻き取った。コイル状に巻き取った鋼板の長さは１００ｍであった。
【００５０】
［ＣＴハンチング］
赤スケールの評価は、鋼板をコイル状に巻き取る際に、鋼板の巻き取り温度が、巻き取り長さの９５％以上において冷却温度の±５０℃以内であるか否かを判定して行った。赤スケールが発生すると水の沸騰形態遷移温度が高温側へ移行するため、鋼板の冷却速度が速くなる。このため、水冷時の鋼板の冷却性能が変化し、巻き取り温度は狙い温度を大きく外れる。これをＣＴハンチングと呼ぶ。巻き取り温度が狙い温度である６００℃の±５０℃から外れている長さ（ＣＴハンチング長さ）を表２に示す。ＣＴハンチング長さが５％以下の場合、つまり、鋼板の巻き取り長さの９５％以上において巻き取り温度が５５０℃以上６５０℃以下である場合に合格Ａとし、そうでない場合を不合格Ｂとした。
【００５１】
【表１】
2018103242.tif 000003
【００５２】
【表２】
2018103242.tif 000004
【００５３】
表２に示すように、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．７の実施例の製造方法で製造された熱延鋼板は、ＣＴハンチング長さが５％以下であり、赤スケールが抑制されていることが確認された。
【００５４】
Ｎｏ．８は、スラブの加熱温度が１２００℃を下回る比較例である。Ｎｏ．９は、加熱炉でのスラブの保持時間が１２００秒を下回る比較例であり、Ｎｏ．１０は、加熱炉でのスラブの保持時間が１８００秒を上回る比較例である。Ｎｏ．１１は、空気中でのスラブの保持時間が２０秒を下回る比較例であり、Ｎｏ．１２は、空気中でのスラブの保持時間が３００秒を上回る比較例である。Ｎｏ．１３は、Ｂを含有しないスラブを用いた比較例である。Ｎｏ．８〜Ｎｏ．１３の比較例の製造方法で製造された熱延鋼板は、ＣＴハンチング長さが５％超であり、冷却性能が変化した領域が多く存在することが確認された。
【産業上の利用可能性】
【００５５】
本発明の熱延鋼板の製造方法は、赤スケールを抑制できる。このため、本発明の熱延鋼板の製造方法は、機械特性の安定した外観美麗な熱延鋼板を提供できる。
【図１】
2018103242.tif 000005
【図２】
2018103242.tif 000006