(57)【要約】【課題】可変容量型のオイルポンプを備えた自動変速機の油圧供給装置において、オイルポンプの駆動損失の低減を図りつつ、ライン圧の安定化を図る。【解決手段】レギュレータバルブ４０の出力部Ｃ１から可変容量型のオイルポンプの制御室３６，３８に供給されるフィードバック油圧に応じて、オイルポンプ２０の吐出容量を変化させることで、油圧回路２に供給されるライン圧を制御する第１ライン圧制御手段と、オイルポンプ２０の吐出容量を固定させた状態で、該オイルポンプから吐出されて油圧回路２に供給されることなくドレンされるオイルの流量を調整することで、ライン圧を制御する第２ライン圧制御手段と、ライン圧が低下しやすい所定状態を検出する検出手段１０１とを設け、前記所定状態が検出されたときは、前記第２ライン圧制御手段によってライン圧を制御させる。【選択図】図６
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
自動変速機を制御するための油圧回路に供給される油圧を生成する可変容量型のオイルポンプと、該オイルポンプの吐出圧を調整するレギュレータバルブとを備えた自動変速機の油圧供給装置であって、
前記レギュレータバルブの出力部から前記オイルポンプの制御室に供給されるフィードバック油圧に応じて、前記オイルポンプの吐出容量を変化させることで、前記油圧回路に供給されるライン圧を制御する第１ライン圧制御手段と、
前記オイルポンプの吐出容量を固定させた状態で、該オイルポンプから吐出されて前記油圧回路に供給されることなくドレンされるオイルの流量を調整することで、ライン圧を制御する第２ライン圧制御手段と、
ライン圧が低下しやすい所定状態を検出する検出手段と、
前記第１ライン圧制御手段又は前記第２ライン圧制御手段から選択したいずれか一方によって、ライン圧を制御させる選択手段と、を備え、
前記選択手段は、前記所定状態が検出されたときは、前記第２ライン圧制御手段によってライン圧を制御させることを特徴とする自動変速機の油圧供給装置。
【請求項２】
前記所定状態は、ライン圧の制御に用いられるオイルの温度が所定温度未満である状態であることを特徴とする請求項１に記載の自動変速機の油圧供給装置。
【請求項３】
前記所定状態は、変速が行われている状態であることを特徴とする請求項１に記載の自動変速機の油圧供給装置。
【請求項４】
前記所定状態は、ライン圧の制御に用いられるオイルの温度が所定温度未満であり、且つ、変速が行われている状態であることを特徴とする請求項１に記載の自動変速機の油圧供給装置。
【請求項５】
前記所定状態は、ライン圧の制御に用いられるオイルの温度が所定温度領域よりも低い状態と、前記オイルの温度が前記所定温度領域であり且つ変速が行われている状態とを含むことを特徴とする請求項１に記載の自動変速機の油圧供給装置。
【請求項６】
前記変速は、摩擦締結要素の締結のために大きなオイル流量を必要とする特定変速段への変速であることを特徴とする請求項３から請求項５のいずれか１項に記載の自動変速機の油圧供給装置。
【請求項７】
前記所定状態は、ライン圧の制御に用いられるオイルの温度が所定温度領域よりも低く且つ任意の変速段への変速が行われている状態と、前記オイルの温度が前記所定温度領域であり且つ摩擦締結要素の締結のために大きなオイル流量を必要とする特定変速段への変速が行われている状態とを含むことを特徴とする請求項１に記載の自動変速機の油圧供給装置。
【請求項８】
前記オイルポンプは、該オイルポンプの吐出容量を減少させるためのフィードバック油圧が供給される第１制御室と、前記オイルポンプの吐出容量を増大させるためのフィードバック油圧が供給される第２制御室とを有することを特徴とする請求項１から請求項７のいずれか１項に記載の自動変速機の油圧供給装置。
【請求項９】
前記オイルポンプの制御室は、該オイルポンプの吐出容量を減少させるためのフィードバック油圧が供給される制御室のみであることを特徴とする請求項１から請求項７のいずれか１項に記載の自動変速機の油圧供給装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、車両に搭載される自動変速機の油圧供給装置に関し、車両用自動変速機の技術分野に属する。
【背景技術】
【０００２】
自動変速機のクラッチやブレーキなどの摩擦締結要素を制御するための油圧回路において、油圧供給源としては、エンジンのクランク軸によって駆動される機械式のオイルポンプが一般的に用いられる。この種の機械式オイルポンプの吐出量は、エンジン回転数に応じて変化する。
【０００３】
固定容量型の機械式オイルポンプが用いられる場合、該オイルポンプは、エンジン回転数が低いときでも所要の吐出量が得られる程度に大きな吐出容量を備えている必要がある。この種のオイルポンプを備えた油圧供給装置では、エンジン回転数がある程度高いときにオイルポンプの吐出量が所要量を超えることになるが、オイルポンプから吐出された余剰のオイルは、摩擦締結要素の油圧室等に供給されることなくオイルパンにドレンされ、これにより、ライン圧が調整される。
【０００４】
ところが、この種の油圧供給装置では、上記のようなドレンが行われることでオイルが浪費されるため、オイルポンプの駆動損失が生じやすくなることから、エンジンの燃費性能を向上させる上で不利になる。
【０００５】
これに対して、特許文献１等に開示されているように、自動変速機の油圧制御を行うための油圧供給源として、可変容量型の機械式オイルポンプが用いられることがある。
【０００６】
特許文献１に開示されたオイルポンプは、カムリングを押圧する油圧式ピストンの制御室の油圧に応じて、駆動軸に対するカムリングの偏心量が変化し、該偏心量が大きいほど吐出圧が高くなるように構成されている。該オイルポンプから出力された油圧は、油圧回路に供給されるとともに、レギュレータバルブを経由して前記ピストンの制御室にフィードバックされる。
【０００７】
この種の油圧供給装置において、レギュレータバルブは、オイルポンプの吐出圧に応じたフィードバック油圧を前記制御室に出力するように作動する。
【０００８】
例えば、ライン圧が一定値に制御される場合において、オイルポンプの吐出圧が上昇すると、これに応じてフィードバック油圧が上昇されることで、カムリングの偏心量が減少し、これによって、オイルポンプの吐出圧が低下する。逆に、オイルポンプの吐出圧が低下すると、これに応じてフィードバック油圧が低下することで、カムリングの偏心量が増大し、これによって、オイルポンプの吐出圧が上昇する。
【０００９】
このような油圧のフィードバックが常に行われることで、オイルの浪費が抑制されつつ、オイルポンプの吐出圧は一定のライン圧に調整される。そのため、固定容量型のオイルポンプが用いられる場合に比べて、オイルポンプの駆動損失が低減されて、燃費性能の向上を図ることが可能になる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開平２−００３７８０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
しかしながら、上記のような可変容量型のオイルポンプが用いられる場合、冷間時等において、オイルが低温で高粘度であるとき、カムリングに作用する粘性抵抗が増大することで、上述したフィードバック油圧を利用したオイルポンプの吐出容量制御に関して、応答性が低下しやすくなる。そのため、オイルポンプの吐出圧の上昇タイミングが遅れることで、オイルポンプの吐出圧、ひいてはライン圧が目標値よりも低くなることがある。
【００１２】
また、一般的に、自動変速機の変速のために摩擦締結要素の掛け替えが行われるときは、所定の摩擦締結要素の締結油圧室へのオイル供給が行われることによって、ライン圧が一時的に低下する。
【００１３】
そして、上記のような可変容量型オイルポンプの吐出容量制御の応答性低下に起因してライン圧が低下するとき、このタイミングが変速のタイミングに重なると、ライン圧が極端に低下することで、変速制御の応答性や精度に悪影響が及ぶ可能性がある。
【００１４】
また、変速が行われていないときでも、可変容量型オイルポンプの吐出容量制御の応答性低下に起因してライン圧が低下すると、油圧制御の精度が低下しやすくなる。
【００１５】
そこで、本発明は、可変容量型のオイルポンプを備えた自動変速機の油圧供給装置において、オイルポンプの駆動損失の低減を図りつつ、ライン圧の安定化を図ることを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
上記の課題を解決するため、本発明に係る自動変速機の油圧供給装置は、次のように構成したことを特徴とする。
【００１７】
本願の請求項１に記載の発明は、
自動変速機を制御するための油圧回路に供給される油圧を生成する可変容量型のオイルポンプと、該オイルポンプの吐出圧を調整するレギュレータバルブとを備えた自動変速機の油圧供給装置であって、
前記レギュレータバルブの出力部から前記オイルポンプの制御室に供給されるフィードバック油圧に応じて、前記オイルポンプの吐出容量を変化させることで、前記油圧回路に供給されるライン圧を制御する第１ライン圧制御手段と、
前記オイルポンプの吐出容量を固定させた状態で、該オイルポンプから吐出されて前記油圧回路に供給されることなくドレンされるオイルの流量を調整することで、ライン圧を制御する第２ライン圧制御手段と、
ライン圧が低下しやすい所定状態を検出する検出手段と、
前記第１ライン圧制御手段又は前記第２ライン圧制御手段から選択したいずれか一方によって、ライン圧を制御させる選択手段と、を備え、
前記選択手段は、前記所定状態が検出されたときは、前記第２ライン圧制御手段によってライン圧を制御させることを特徴とする。
【００１８】
本願の請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、
前記所定状態は、ライン圧の制御に用いられるオイルの温度が所定温度未満である状態であることを特徴とする。
【００１９】
本願の請求項３に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、
前記所定状態は、変速が行われている状態であることを特徴とする。
【００２０】
本願の請求項４に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、
前記所定状態は、ライン圧の制御に用いられるオイルの温度が所定温度未満であり、且つ、変速が行われている状態であることを特徴とする。
【００２１】
本願の請求項５に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、
前記所定状態は、ライン圧の制御に用いられるオイルの温度が所定温度領域よりも低い状態と、前記オイルの温度が前記所定温度領域であり且つ変速が行われている状態とを含むことを特徴とする。
【００２２】
本願の請求項６に記載の発明は、請求項３から請求項５のいずれか１項に記載の発明において、
前記変速は、摩擦締結要素の締結のために大きなオイル流量を必要とする特定変速段への変速であることを特徴とする。
【００２３】
なお、本明細書において、「摩擦締結要素の締結のために大きなオイル流量を必要とする特定変速段」とは、変速時に摩擦締結要素の締結を行うために必要なオイル流量が、他の変速段に比べて大きい変速段を意味する。
【００２４】
本願の請求項７に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、
前記所定状態は、ライン圧の制御に用いられるオイルの温度が所定温度領域よりも低く且つ任意の変速段への変速が行われている状態と、前記オイルの温度が前記所定温度領域であり且つ摩擦締結要素の締結のために大きなオイル流量を必要とする特定変速段への変速が行われている状態とを含むことを特徴とする。
【００２５】
本願の請求項８に記載の発明は、請求項１から請求項７のいずれか１項に記載の発明において、
前記オイルポンプは、該オイルポンプの吐出容量を減少させるためのフィードバック油圧が供給される第１制御室と、前記オイルポンプの吐出容量を増大させるためのフィードバック油圧が供給される第２制御室とを有することを特徴とする。
【００２６】
本願の請求項９に記載の発明は、請求項１から請求項７のいずれか１項に記載の発明において、
前記オイルポンプの制御室は、該オイルポンプの吐出容量を減少させるためのフィードバック油圧が供給される制御室のみであることを特徴とする。
【発明の効果】
【００２７】
請求項１に記載の発明によれば、例えば、オイルの粘度が高いことによりオイルポンプの吐出容量制御の応答性が低いときや、変速が行われているときなど、ライン圧が低下しやすい所定状態が検出されたときは、固定容量型のオイルポンプが用いられる従来のライン圧制御と同様、オイルポンプの吐出容量が固定された状態で、オイルのドレン流量の調整によってライン圧が制御され、これにより、オイルポンプの吐出量の低下を抑制できる。したがって、このとき、オイルポンプの吐出圧の安定化、ひいてはライン圧の安定化を図ることができ、これにより、自動変速機の油圧制御の精度及び応答性を高めることができる。
【００２８】
一方、前記所定状態が検出されることなく、ライン圧を安定的に制御できる状況では、可変容量型のオイルポンプの吐出容量がフィードバック油圧に応じて変化されることで、オイルポンプの吐出量が適宜調整されるため、オイルの浪費を抑制しつつライン圧を制御できる。したがって、オイルポンプの駆動損失を低減でき、これにより、エンジンの燃費性能の向上に寄与することが可能になる。
【００２９】
請求項２に記載の発明によれば、オイルの温度が低く粘性が高いことにより、フィードバック油圧に対するオイルポンプの吐出容量制御の応答性が低いときに、オイルポンプの吐出容量を固定した状態でのライン圧制御が行われることで、ライン圧の安定化を図ることができる。
【００３０】
請求項３に記載の発明によれば、変速時における摩擦締結要素への締結油圧の供給によってライン圧が低下しやすいときに、オイルポンプの吐出容量を固定した状態でのライン圧制御が行われることで、変速中におけるライン圧の低下量の低減を図ることができ、これにより、変速制御の応答性や精度の向上を図ることができる。
【００３１】
請求項４に記載の発明によれば、オイルの温度が低い状態で変速が行われることでライン圧の急低下が生じやすいときに、オイルポンプの吐出容量を固定した状態でのライン圧制御が行われることで、低油温状態で変速が行われるときのライン圧の低下量の低減を図ることができ、これにより、変速制御の応答性や精度の向上を図ることができる。
【００３２】
請求項５に記載の発明によれば、オイルの温度が著しく低く、オイルポンプの吐出容量制御の応答性が低いことにより、変速の有無に関わらずライン圧が低下しやすいとき、及び、オイルの温度が十分に上昇していない状態で変速が行われることにより、ライン圧の急低下が生じやすいときに、オイルポンプの吐出容量を固定した状態でのライン圧制御が行われることで、ライン圧の安定化を図ることができる。
【００３３】
請求項６に記載の発明を請求項３から請求項５のいずれか１項に記載の発明に適用すれば、ライン圧が特に低下しやすい特定変速段への変速が行われるときに、オイルポンプの吐出容量を固定した状態でのライン圧制御が行われることで、ライン圧の安定化を図ることができる。また、変速が行われていないとき、及び、ライン圧の低下量が比較的小さくて済む変速段への変速時には、オイルポンプの吐出容量を変化させながらライン圧制御を行うことで、オイルポンプの駆動損失の低減、ひいては、エンジンの燃費性能の向上を図ることが可能になる。
【００３４】
請求項７に記載の発明によれば、オイルの温度が著しく低い状態で変速が行われたり、オイルの温度が十分に上昇していない状態で特定変速段への変速が行われたりすることにより、ライン圧の急低下が生じやすいときに、オイルポンプの吐出容量を固定した状態でのライン圧制御が行われることで、ライン圧の安定化を図ることができる。
【００３５】
請求項８に記載の発明によれば、第１ライン圧制御手段によるライン圧制御が行われるとき、第１制御室の油圧と第２制御室の油圧が制御されることで、オイルポンプの吐出容量を緻密に制御することができる。また、第１制御室の油圧と第２制御室の油圧とのバランスによって、オイルポンプの吐出容量を制御できるため、制御室の油圧に対抗ないし均衡させるための付勢手段を小型化ないし廃止することが可能になる。したがって、可変容量型のオイルポンプのコンパクト化を図ることができる。
【００３６】
請求項９に記載の発明によれば、第１ライン圧制御手段によるライン圧制御が行われるとき、１つの制御室の油圧を制御するだけで、オイルポンプの吐出容量を制御できるため、該吐出容量の制御に関する応答性の向上を図ることができるとともに、油路構成の簡素化を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３７】
【図１】本発明の第１実施形態に係る自動変速機の油圧供給装置を示す回路図。
【図２】第１ライン圧制御によってオイルポンプの吐出容量を減少させるときの給排油状態を示す図１と同様の回路図。
【図３】第１ライン圧制御によってオイルポンプの吐出容量を増大させるときの給排油状態を示す図１と同様の回路図。
【図４】第２ライン圧制御を行っているときの給排油状態を示す図１と同様の回路図。
【図５】第１実施形態に係る自動変速機の油圧供給装置の制御システム図である。
【図６】第１制御例の制御動作の流れを示すフローチャートである。
【図７】第２制御例の制御動作の流れを示すフローチャートである。
【図８】第３制御例の制御動作の流れを示すフローチャートである。
【図９】第４制御例の制御動作の流れを示すフローチャートである。
【図１０】第５制御例の制御動作の流れを示すフローチャートである。
【図１１】第６制御例の制御動作の流れを示すフローチャートである。
【図１２】本発明の第２実施形態に係る自動変速機の油圧供給装置を示す回路図。
【図１３】第１ライン圧制御によってオイルポンプの吐出容量を減少させるときの給排油状態を示す図１２と同様の回路図。
【図１４】第１ライン圧制御によってオイルポンプの吐出容量を増大させるときの給排油状態を示す図１２と同様の回路図。
【図１５】第２ライン圧制御を行っているときの給排油状態を示す図１２と同様の回路図。
【発明を実施するための形態】
【００３８】
以下、本発明に係る自動変速機の油圧供給装置の具体的な構成について、実施形態毎に説明する。
【００３９】
［第１実施形態］
図１〜図４を参照しながら、第１実施形態に係る自動変速機の油圧供給装置１０について説明する。
【００４０】
［全体構成］
図１に示すように、油圧供給装置１０は、自動変速機の制御に用いられる油圧を生成する油圧供給源としての可変容量型のオイルポンプ２０と、該オイルポンプ２０の吐出圧をライン圧に調整するレギュレータバルブ４０とを備えている。
【００４１】
［オイルポンプ］
オイルポンプ２０は、以下に説明される構成部品を収容するハウジング２２と、例えばエンジンのクランク軸（図示せず）によって回転駆動される駆動軸２４と、駆動軸２４に連結されたロータ２６と、ロータ２６の径方向外側に配置されたカムリング３０と、ロータ２６の外周面から径方向外側に突出して設けられ、カムリング３０内に収容された複数のベーン３４とを備えている。
【００４２】
ハウジング２２は、オイルパン６６からハウジング２２内にオイルを取り込む吸入ポート２２ａと、オイルポンプ２０によって昇圧されたオイルをハウジング２２外へ吐出する吐出ポート２２ｂとを備えている。
【００４３】
駆動軸２４は、エンジンの駆動中において、図１の反時計回り方向に回転駆動される。ロータ２６は、駆動軸２４の軸心上に配置されており、この軸心周りに駆動軸２４と共に回転するように設けられている。
【００４４】
カムリング３０は、駆動軸２４に平行な支軸３１に回転可能に支持されている。カムリング３０の外周面とハウジング２２の内周面との間には、付勢手段としてのスプリング３２が介装されている。カムリング３０は、スプリング３２によって、ロータ２６の軸心に対して常に偏心されるように付勢されている。すなわち、スプリング３２によるカムリング３０への付勢方向は、ロータ２６の軸心に対するカムリング３０の偏心量を増大させる方向となっている。なお、カムリング３０に付勢力を付与するスプリング３２は、エンジン始動時のカムリング３０の偏心量を確保できる程度の最低限の弾性力を有していればよい。
【００４５】
複数のベーン３４は、周方向に相互に間隔を空けて、軸方向から見て放射状に配置されている。各ベーン３４は、周方向の移動が規制された状態でロータ２６に保持されており、これにより、ロータ２６と共に駆動軸２４の軸心周りに回転するようになっている。
【００４６】
また、各ベーン３４は、径方向外側に向かって進退可能なようにロータ２６に保持されている。ロータ２６の回転中において、各ベーン３４の径方向外側の端部は、カムリング３０の内周面上を摺動するようになっている。
【００４７】
ロータ２６の回転中には、ロータ２６の外周面、カムリング３０の内周面、及び、隣り合う一対のベーン３４で囲まれたポンプ室３５が形成される。ロータ２６の軸心に対してカムリング３０が偏心されていることから、ロータ２６の外周面とカムリング３０の内周面との間の径方向間隔は、周方向位置によって異なる。そのため、複数のポンプ室３５間には容積差が存在し、各ポンプ室３５の容積は、ロータ２６の回転に応じて変化する。
【００４８】
オイルポンプ２０の駆動中において、各ポンプ室３５は、容積が比較的小さい状態のときに吸入ポート２２ａに連通し、その後、容積が一旦増大した後、減少している状態のときに吐出ポート２２ｂに連通する。これにより、吸入ポート２２ａからポンプ室３５に取り込まれたオイルは、オイルポンプ２０の駆動によって昇圧された状態で吐出ポート２２ｂから吐出される。
【００４９】
カムリング３０の外周面とハウジング２２の内周面との間には、オイルポンプ２０の吐出容量を制御するためのフィードバック油圧がレギュレータバルブ４０から供給される第１制御室３６及び第２制御室３８が設けられている。カムリング３０を挟んで、スプリング３２とは反対側に第１制御室３６が配置され、スプリング３２と同じ側に第２制御室３８が配置されている。第１制御室３６と第２制御室３８は、互いに対向するように配置されている。第１制御室３６と第２制御室３８との間は、例えば樹脂製のシール部材３７によって仕切られている。
【００５０】
第１制御室３６には、オイルポンプ２０の吐出容量を減少させるためのフィードバック油圧が供給され、第２制御室３８には、オイルポンプ２０の吐出容量を増大させるためのフィードバック油圧が供給される。
【００５１】
カムリング３０は、第１制御室３６の油圧と、第２制御室３８の油圧及びスプリング３２の付勢力との大小関係に応じて、第１制御室３６側又は第２制御室３８側に変位する。すなわち、ロータ２６の軸心に対するカムリング３０の偏心量は、第１制御室３６の油圧と第２制御室３８の油圧とのバランスによって決まる。
【００５２】
カムリング３０が第２制御室３８側に変位することでその偏心量が減少すると、ポンプ室３５間の容積差が縮小されることで、オイルポンプ２０の吐出容量が減少する。一方、カムリング３０が第１制御室３６側（スプリング３２の付勢方向）に変位することでその偏心量が増大すると、ポンプ室３５間の容積差が拡大されることで、オイルポンプ２０の吐出容量が増大する。
【００５３】
このように、オイルポンプ２０の吐出容量は、第１制御室３６及び第２制御室３８の油圧に応じて制御される。また、オイルポンプ２０の吐出容量の増減に応じて吐出量が増減されることで、オイルポンプ２０の吐出圧を調整可能となっている。
【００５４】
オイルポンプ２０の吐出ポート２２ｂは、メインライン５１を介して、自動変速機の各摩擦締結要素（図示せず）へのオイルの給排を制御する所定の油圧回路２に接続されている。メインライン５１には、アキュムレータ６１が接続されており、これにより、メインライン５１における油振の抑制が図られている。
【００５５】
メインライン５１には、アキュムレータ６１よりも下流側（油圧回路２側）部分において、オイルポンプ２０の吐出圧をレギュレータバルブ４０に導く第１サブライン５２が接続されている。第１サブライン５２は、その下流側（レギュレータバルブ４０側）において、第１入力ライン５３、第１制御ライン５４、第２入力ライン５５、及び第２制御ライン５６に分岐されている。
【００５６】
［レギュレータバルブ］
レギュレータバルブ４０は、軸方向に移動可能なスプール４２と、軸方向の一方側（図１の右側）に向かってスプール４２に付勢力を付与するリターンスプリング４４とを備えている。
【００５７】
また、レギュレータバルブ４０は、第１制御ポートＡ１、第２制御ポートＡ２、第１入力ポートＢ１、第２入力ポートＢ２、第３入力ポートＢ３、第１出力ポートＣ１、第２出力ポートＣ２、第１ドレンポートＤ１、第２ドレンポートＤ２、及び第３ドレンポートＤ３を備えている。
【００５８】
第１制御ポートＡ１は第１制御ライン５４に、第２制御ポートＡ２は第２制御ライン５６に、第１入力ポートＢ１は後述の第１接続ライン８４に、第２入力ポートＢ２は第１入力ライン５３に、第３入力ポートＢ３は第２入力ライン５５に、それぞれ接続されている。
【００５９】
第１制御ライン５４にはオリフィス６２が設けられている。これにより、第１制御ポートＡ１には、オリフィス６２によって流量が制限されたオイルが供給されるようになっている。第１制御ポートＡ１には、オイルポンプ２０の吐出圧（ライン圧）に応じた油圧が入力される。第１制御ポートＡ１に入力される油圧は、リターンスプリング４４の弾性力とは反対側（図１の左側）に向かってスプール４２を付勢する。
【００６０】
第２制御ライン５６には、減圧弁６３、第１制御弁６４及びオリフィス６５が設けられている。これにより、第２制御ライン５６に入力された油圧は、減圧弁６３によって減圧された後、第１制御弁６４によって所定圧に制御される。第１制御弁６４によって油圧制御されたオイルは、オリフィス６５によって流量が制限されて第２制御ポートＡ２に供給される。第２制御ポートＡ２に入力される油圧は、リターンスプリング４４の弾性力と同じ側（図１の右側）に向かってスプール４２を付勢する。
【００６１】
第１制御弁６４としては、例えばリニアソレノイドバルブ等の電磁弁が用いられる。第２制御ポートＡ２に入力される油圧は、第１制御弁６４への制御信号によって、ライン圧の指令値に応じた所定圧になるように制御可能となっている。
【００６２】
第１出力ポートＣ１は、第１フィードバック油路としての第１フィードバックライン５７を介して、オイルポンプ２０の第１制御室３６に接続されている。第１出力ポートＣ１は、スプール４２の位置に応じて、第１入力ポートＢ１又は第２ドレンポートＤ２のいずれか一方に選択的に連通する。
【００６３】
第１出力ポートＣ１が第１入力ポートＢ１に連通した状態において、第１入力ポートＢ１にオイルが供給されると、該オイルは、第１出力ポートＣ１から第１フィードバックライン５７を経由してオイルポンプ２０の第１制御室３６にフィードバックされる。
【００６４】
第２ドレンポートＤ２は、第２ドレンライン６０を介してオイルパン６６に接続されている。第２ドレンポートＤ２と第１出力ポートＣ１が連通した状態において、第１フィードバックライン５７のオイルは、第２ドレンライン６０を経由してドレンされ得るようになっている。
【００６５】
第２出力ポートＣ２は、第２フィードバック油路としての第２フィードバックライン５８を介して、オイルポンプ２０の第２制御室３８に接続されている。第２出力ポートＣ２は、スプール４２の位置に応じて、第２入力ポートＢ２又は第３ドレンポートＤ３のいずれか一方に選択的に連通する。
【００６６】
第２出力ポートＣ２が第２入力ポートＢ２に連通した状態において、第２入力ポートＢ２にオイルが供給されると、該オイルは、第２出力ポートＣ２から第２フィードバックライン５８を経由してオイルポンプ２０の第２制御室３８にフィードバックされる。
【００６７】
第３ドレンポートＤ３は、後述の第２接続ライン８５及び第３ドレンライン８６を介してオイルパン６６に接続されている。第３ドレンポートＤ３と第２出力ポートＣ２が連通した状態において、第２フィードバックライン５８のオイルは、第２接続ライン８５及び第３ドレンライン８６を経由してドレンされ得るようになっている。
【００６８】
第１ドレンポートＤ１は、第１ドレンライン５９を介してオイルパン６６に接続されている。第１ドレンポートＤ１は、第３入力ポートＢ３が開放された状態において該第３入力ポートＢ３に連通し、これにより、第１ドレンライン５９を経由したドレンが可能となっている。
【００６９】
［切換機構］
油圧供給装置１０は、オイルポンプ２０の第１制御室３６及び第２制御室３８における給排油状態を、第１制御室３６又は第２制御室３８のいずれか一方に選択的に給油する第１状態と、第１制御室３６からの排油状態及び第２制御室３８への給油状態を維持する第２状態との間で切り換える切換機構６８を更に備えている。
【００７０】
切換機構６８は、レギュレータバルブ４０に接続された切換バルブ７０を有する。切換バルブ７０は、軸方向に移動可能なスプール７２と、軸方向の一方側（図１の左側）に向かってスプール７２に付勢力を付与するリターンスプリング７４とを備えている。
【００７１】
また、切換バルブ７０は、制御ポートＥ１、入力ポートＦ１、出力ポートＧ１、ドレン入力ポートＨ１、第１ドレン出力ポートＩ１、及び第２ドレン出力ポートＩ２を備えている。
【００７２】
切換機構６８は、オイルポンプ２０の吐出圧を切換バルブ７０に導く第２サブライン８１を更に有する。第２サブライン８１は、第１サブライン５２から分岐されており、これにより、第２サブライン８１の上流側（オイルポンプ２０側）にライン圧が入力されるようになっている。ただし、第２サブライン８１は、メインライン５１から分岐されてもよい。第２サブライン８１は、その下流側（切換バルブ７０側）において、制御ライン８２及び入力ライン８３に分岐されている。
【００７３】
切換バルブ７０の制御ポートＥ１は、制御ライン８２の下流側に接続され、入力ポートＦ１は、入力ライン８３の下流側に接続されている。出力ポートＧ１は、第１接続ライン８４を介してレギュレータバルブ４０の第１入力ポートＢ１に接続され、ドレン入力ポートＨ１は、第２接続ライン８５を介してレギュレータバルブ４０の第３ドレンポートＤ３に接続されている。第１ドレン出力ポートＩ１は、第３ドレンライン８６を介してオイルパン６６に接続され、第２ドレン出力ポートＩ２は、第４ドレンライン８７を介してオイルパン６６に接続されている。
【００７４】
切換機構６８の制御ライン８２には、第２制御弁８８が設けられている。第２制御弁８８としては、例えばオンオフソレノイドバルブ等の電磁弁が用いられる。第２制御弁８８は、制御信号に応じて開閉される。第２制御弁８８としては、例えば、非通電時に閉状態とされ通電時に開状態となるノーマルクローズタイプの電磁弁が用いられる。
【００７５】
第２制御弁８８が閉状態であるとき、制御ポートＥ１には油圧が供給されず、切換バルブ７０のスプール７２は、リターンスプリング７４の弾性力によって図１の左側に位置される。第２制御弁８８が開状態とされると、制御ポートＥ１に油圧が入力されることで、切換バルブ７０のスプール７２は、リターンスプリング７４の弾性力とは反対側（図１の右側）に向かって付勢されて、図１の右側に位置される。スプール７２の軸方向位置は、専ら、制御ポートＥ１への油圧の入力の有無によって決まる。
【００７６】
切換バルブ７０の出力ポートＧ１は、スプール７２の位置に応じて、入力ポートＦ１又は第２ドレン出力ポートＩ２のいずれか一方に選択的に連通される。入力ポートＦ１と出力ポートＧ１が連通した状態では、切換機構６８の入力ライン８３から入力ポートＦ１に供給されたオイルが、出力ポートＧ１から第１接続ライン８４を経由してレギュレータバルブ４０の第１入力ポートＢ１に導かれる。出力ポートＧ１と第２ドレン出力ポートＩ２が連通した状態では、第１接続ライン８４から第４ドレンライン８７を経由したドレンが可能となっている。
【００７７】
切換バルブ７０のドレン入力ポートＨ１は、スプール７２の位置に応じて、入力ポートＦ１又は第１ドレン出力ポートＩ１のいずれか一方に選択的に連通される。ドレン入力ポートＨ１と第１ドレン出力ポートＩ１が連通した状態では、第２接続ライン８５から第３ドレンライン８６を経由したドレンが可能となっている。ドレン入力ポートＨ１と入力ポートＦ１が連通した状態では、入力ポートＦ１に入力されたライン圧が、第２接続ライン８５を経由してレギュレータバルブ４０の第３ドレンポートＤ３に供給され得る。
【００７８】
［ライン圧制御］
切換機構６８において、第２制御弁８８が閉じられ切換バルブ７０の制御ポートＥ１への油圧供給が停止されることでスプール７２が図１の左側に位置するとき、オイルポンプ２０の第１制御室３６及び第２制御室３８の給排油状態は、図２及び図３に示す第１状態になる。
【００７９】
図２及び図３に示す第１状態において、上記の油圧供給装置１０の各種構成要素は、第１ライン圧制御（吐出容量可変制御）を行うように機能する。第１ライン圧制御では、第１制御室３６又は第２制御室３８のいずれか一方にフィードバック油圧が供給され、いずれか他方から排油されることで、オイルポンプ２０の吐出容量が変化し、これに応じてオイルポンプ２０の吐出量が調整されることで、ライン圧が制御される。
【００８０】
一方、切換機構６８において、第２制御弁８８が開かれ制御ポートＥ１に油圧が供給されることでスプール７２が図１の右側に位置するとき、オイルポンプ２０の第１制御室３６及び第２制御室３８の給排油状態は、図４に示す第２状態になる。
【００８１】
図４に示す第２状態において、上記の油圧供給装置１０の各種構成要素は、第２ライン圧制御（吐出容量固定制御）を行うように機能する。第２ライン圧制御では、オイルポンプ２０の第２制御室３８への給油状態と第１制御室３６からの排油状態とが維持されることで、オイルポンプ２０の吐出容量が固定されるとともに、オイルポンプ２０から吐出されて油圧回路２に供給されることなくドレンされるオイルの流量が調整されることで、ライン圧が制御される。
【００８２】
このように、油圧供給装置１０は、上記の第１ライン圧制御を担う各種構成要素からなる第１ライン圧制御手段と、上記の第２ライン圧制御を担う各種構成要素からなる第２ライン圧制御手段とを備えている。
【００８３】
［第１ライン圧制御］
図２及び図３を参照しながら、第１状態の油圧供給装置１０において行われる第１ライン圧制御についてより具体的に説明する。
【００８４】
油圧供給装置１０の第１状態において、切換機構６８では、第２制御弁８８への通電が停止され、閉状態の第２制御弁８８によって切換バルブ７０の制御ポートＥ１への油圧供給が遮断されている。この状態において、切換バルブ７０では、スプール７２が図の左側の位置に固定され、入力ポートＦ１は出力ポートＧ１に連通し、ドレン入力ポートＨ１は第１ドレン出力ポートＩ１に連通し、第２ドレン出力ポートＩ２は閉じられている。
【００８５】
これにより、入力ライン８３と第１接続ライン８４が接続されることで、入力ライン８３及び第１接続ライン８４を経由してレギュレータバルブ４０の第１入力ポートＢ１に油圧が入力されるとともに、第２接続ライン８５と第３ドレンライン８６が接続されることで、レギュレータバルブ４０の第３ドレンポートＤ３から第２接続ライン８５及び第３ドレンライン８６を経由したドレンが可能になる。
【００８６】
一方、レギュレータバルブ４０において、スプール４２の軸方向位置は、実際のライン圧に応じた第１制御ポートＡ１への入力油圧と、第１制御弁６４によって制御される第２制御ポートＡ２への入力油圧及びリターンスプリング４４の弾性力とのバランスによって適宜調整される。
【００８７】
ライン圧が所定圧に制御されるとき、第１制御弁６４の出力は一定圧に制御される。そのため、レギュレータバルブ４０において、第２制御ポートＡ２には一定の油圧が入力されることから、スプール４２の軸方向移動は、専ら、第１制御ポートＡ１に入力される油圧に応じて行われることになる。
【００８８】
第１制御ポートＡ１に入力される油圧は、オイルポンプ２０の吐出圧の変動、すなわちライン圧の変動に応じて変動する。そのため、レギュレータバルブ４０のスプール４２は、ライン圧が上昇すると図の左方向に移動し、ライン圧が低下すると図の右方向に移動する。
【００８９】
このようなスプール４２の軸方向移動に応じて、レギュレータバルブ４０の第１出力ポートＣ１は、図２に示す第１入力ポートＢ１に連通した状態と、図３に示す第２ドレンポートＤ２に連通した状態との間で適宜切り換えられ、第２出力ポートＣ２は、図２に示す第３ドレンポートＤ３に連通した状態と、図３に示す第２入力ポートＢ２に連通した状態との間で適宜切り換えられる。
【００９０】
図２に示すように、第１入力ポートＢ１が第１出力ポートＣ１に連通し、第２出力ポートＣ２が第３ドレンポートＤ３に連通し、第２入力ポートＢ２及び第２ドレンポートＤ２が閉じられた状態では、切換バルブ７０を経由して第１入力ポートＢ１に供給されたオイルが、第１出力ポートＣ１から第１フィードバックライン５７を経由してオイルポンプ２０の第１制御室３６に導かれるとともに、第２制御室３８から第２フィードバックライン５８に排出されたオイルが、第２接続ライン８５及び第３ドレンライン８６を経由してドレンされる。
【００９１】
このとき、オイルポンプ２０では、第１制御室３６にフィードバック油圧が供給され、第２制御室３８からオイルがドレンされることで、カムリング３０の偏心量、ひいてはオイルポンプ２０の吐出容量が減少する。
【００９２】
一方、図３に示すように、第２出力ポートＣ２が第２入力ポートＢ２に連通し、第１出力ポートＣ１が第２ドレンポートＤ２に連通し、第１入力ポートＢ１及び第３ドレンポートＤ３が閉じられた状態では、第１入力ライン５３から第２入力ポートＢ２に供給されたオイルが、第２出力ポートＣ２から第２フィードバックライン５８を経由してオイルポンプ２０の第２制御室３８に導かれるとともに、第１制御室３６から排出されたオイルが、第２ドレンライン６０を経由してドレンされる。
【００９３】
このとき、オイルポンプ２０では、第２制御室３８にフィードバック油圧が供給され、第１制御室３６からオイルがドレンされることで、カムリング３０の偏心量、ひいてはオイルポンプ２０の吐出容量が増大する。
【００９４】
第１ライン圧制御が行われている状態において、ライン圧の異常上昇が生じたときは、レギュレータバルブ４０の第３入力ポートＢ３が開放されて第１ドレンポートＤ１に連通される。これにより、余剰オイルが第２入力ライン５５及び第１ドレンライン５９を経由してドレンされることで、他のポート（第１制御ポートＡ１、第２制御ポートＡ２、第１入力ポートＢ１、及び第２入力ポートＢ２）に過剰なオイルが流入することを規制でき、これにより、レギュレータバルブ４０によるライン圧制御の信頼性が確保されている。
【００９５】
以上のように第１ライン圧制御が行われているときは、レギュレータバルブ４０からのフィードバック油圧の供給先がオイルポンプの第１制御室３６と第２制御室３８との間で適宜切り換えられることによって、オイルポンプ２０の吐出容量が適宜変化されることで、オイルポンプ２０の吐出量が適宜調整されるため、オイルポンプ２０から過剰量のオイルが吐出されることを抑制できる。
【００９６】
したがって、例えば、オイルの温度がある程度高くカムリング３０に作用する粘性抵抗が小さいときなど、オイルポンプ２０の第１制御室３６又は第２制御室３８への油圧供給に対するカムリング３０の変位応答性が高く、オイルポンプ２０の吐出容量を変化させる制御に関して十分な応答性が得られるときには、第１ライン圧制御を行うことで、オイルの浪費を抑制できる。これにより、オイルポンプ２０の駆動損失が低減されることで、エンジンの燃費性能の向上に寄与することが可能になる。
【００９７】
［第２ライン圧制御］
図４を参照しながら、第２状態の油圧供給装置１０において行われる第２ライン圧制御についてより具体的に説明する。
【００９８】
油圧供給装置１０の第２状態において、切換機構６８では、第２制御弁８８に通電され、開状態の第２制御弁８８を経由して切換バルブ７０の制御ポートＥ１に油圧が供給されている。この状態において、切換バルブ７０では、スプール７２が図の右側の位置に固定され、入力ポートＦ１はドレン入力ポートＨ１に連通し、出力ポートＧ１は第２ドレン出力ポートＩ２に連通し、第１ドレン出力ポートＩ１は閉じられている。
【００９９】
これにより、入力ライン８３と第２接続ライン８５が接続されることで、入力ライン８３及び第２接続ライン８５を経由してレギュレータバルブ４０の第３ドレンポートＤ３に油圧が入力されるとともに、第１接続ライン８４と第４ドレンライン８７が接続されることで、レギュレータバルブ４０の第１入力ポートＢ１から第１接続ライン８４及び第４ドレンライン８７を経由したドレンが可能になる。
【０１００】
図４に示す第２状態において、レギュレータバルブ４０の第１入力ポートＢ１への油圧供給は切換バルブ７０によって遮断される。一方で、オイルポンプ２０の第１制御室３６に油圧供給するためには、第１入力ポートＢ１に油圧を供給する必要がある。
【０１０１】
そのため、第２状態では、第１制御室３６への油圧供給が常に規制され、専ら第２制御室３８に油圧が供給されることになる。したがって、第２状態では、カムリング３０の偏心量が最大になり、オイルポンプ２０の吐出容量は最大量に固定される。
【０１０２】
その結果、第１状態に比べて、オイルポンプ２０の吐出圧は高くなる傾向があり、第１制御ポートＡ１への入力圧も高くなりやすい。そのため、第２状態において、レギュレータバルブ４０のスプール４２は、第１状態に比べて図の右側に寄った軸方向領域で、第１制御ポートＡ１への入力圧、すなわちオイルポンプ２０の吐出圧に応じて軸方向移動を行う。
【０１０３】
第２状態において、レギュレータバルブ４０の第２出力ポートＣ２は、第３ドレンポートＤ３に連通される。これにより、切換バルブ７０を経由して第２接続ライン８５から第３ドレンポートＤ３に入力された油圧は、第２出力ポートＣ２から出力されて第２フィードバックライン５８を経由してオイルポンプ２０の第２制御室３８に供給される。
【０１０４】
また、第２状態において、レギュレータバルブ４０の第１出力ポートＣ１は、第１入力ポートＢ１に連通される。これにより、オイルポンプ２０の第１制御室３６から排出されたオイルは、第１フィードバックライン５７、第１接続ライン８４、及び第４ドレンライン８７を経由してドレンされる。
【０１０５】
さらに、第２状態において、レギュレータバルブ４０の第３入力ポートＢ３は、開放されて第１ドレンポートＤ１に連通した状態になり、これにより、第１ドレンライン５９を経由したドレンが行われる。第３入力ポートＢ３の開度は、スプール４２の変位に応じて、すなわちオイルポンプ２０の吐出圧に応じて変動する。これにより、第１ドレンライン５９を経由したドレン流量は、オイルポンプ２０の吐出圧が高いほど多くなり、オイルポンプ２０の吐出圧が低いほど少なくなる。
【０１０６】
このように、第２ライン圧制御では、オイルポンプ２０の吐出容量を最大量に固定させた状態で、第１ドレンライン５９を経由したドレン流量を調整することで、ライン圧が制御される。そのため、例えば、冷間時において、オイルの温度が低くカムリング３０に作用する粘性抵抗が高いときなど、フィードバック油圧に応じてオイルポンプ２０の吐出容量を応答性よく変化させることができないときに、第２ライン圧制御を行うことによって、オイルポンプ２０の吐出量を安定させることができる。
【０１０７】
したがって、冷間時等、フィードバック油圧に対するオイルポンプ２０の吐出容量制御の応答性が低くなるときには、第２ライン圧制御を行うことで、オイルポンプ２０の吐出圧の安定化、ひいてはライン圧の安定化を図ることができ、これにより、自動変速機の油圧制御の精度及び応答性を高めることができる。
【０１０８】
［制御システム］
図５に示すように、上述した油圧供給装置１０の動作に関連する各種制御は、制御装置１００によって行われる。制御装置１００は、例えばマイクロプロセッサを主要部として構成されている。
【０１０９】
制御装置１００には、油圧供給装置１０から油圧回路２に供給されるオイルの温度を検出する油温センサ１０１、車両の速度を検出する車速センサ１０２、アクセルペダルの踏み込み量（アクセル開度）を検出するアクセル開度センサ１０３、及び、運転者によって選択されている自動変速機のレンジを検出するレンジセンサ１０４からの信号が入力される。
【０１１０】
油温センサ１０１は、例えば、自動変速機の上記オイルパン６６内に配置され、該オイルパン６６に貯留されたオイルの温度を検出する。車速センサ１０２によって検出される車両の速度、及び、アクセル開度センサ１０３によって検出されるアクセル開度の情報は、前進走行レンジ（Ｄレンジ）が選択されているときの変速制御において、所定の変速マップに基づく目標変速段の決定に用いられる。
【０１１１】
なお、上記のセンサ以外にも、ブレーキペダルの踏み込みを検出するブレーキスイッチ、エンジンの回転数を検出するエンジン回転数センサ、トルクコンバータのタービンの回転数を検出するタービン回転数センサ、エンジンを始動させるために運転者によって操作されるエンジンスイッチ等の各種機器からの信号が制御装置１００に入力されるようにしてもよい。
【０１１２】
また、制御装置１００は、各種入力信号に基づき、自動変速機の油圧制御に用いられる油圧制御ユニット１１０を制御する。油圧制御ユニット１１０は、上述した第１制御弁６４及び第２制御弁８８に加えて、自動変速機の摩擦締結要素への油圧供給の制御などに用いられる複数の制御弁１２０を備えている。油圧制御ユニット１１０の各制御弁６４，８８，１２０の動作は、制御装置１００から入力された制御信号に基づいて制御される。
【０１１３】
制御装置１００による自動変速機の変速制御は、車両の運転状態などに応じて行われる。変速制御では、例えば、各摩擦締結要素の油圧室への油圧の給排が制御されることで、複数の摩擦締結要素が選択的に締結され、これにより、車両の運転状態などに応じた変速段が形成される。
【０１１４】
また、本実施形態において、制御装置１００は、各種入力信号に基づいて第１制御弁６４及び第２制御弁８８を制御することで、上述した油圧供給装置１０の動作を制御する。より具体的に、制御装置１００は、上述した第１ライン圧制御（図２及び図３参照）又は第２ライン圧制御（図４参照）のいずれか一方を選択して、該選択された制御態様に従って、オイルポンプ２０から油圧回路２に供給されるライン圧（図１〜図４参照）を制御する。
【０１１５】
制御装置１００によるライン圧制御のために、上記のセンサ１０１，１０２，１０３，１０４は、ライン圧が低下しやすい所定状態を検出する。該所定状態が検出されたとき、制御装置１００は、第２ライン圧制御を選択して、ライン圧の制御を行う。
【０１１６】
以下、図６〜図１１に示すフローチャートを参照しながら、制御装置１００によるライン圧制御の具体例を説明する。なお、図６〜図１１に示す制御動作は、オイルポンプ２０が駆動されている間、すなわちエンジンが駆動されている間、繰り返し実行される。
【０１１７】
［第１制御例］
図６に示すフローチャートを参照しながら、第１制御例の制御動作について説明する。
【０１１８】
第１制御例では、先ず、ステップＳ１において、油温センサ１０１によって検出されたオイルの温度Ｔが所定温度Ｔ０未満であるか否かが判定される。
【０１１９】
ステップＳ１の判定の結果、油温Ｔが所定温度Ｔ０未満であれば、第２制御弁８８を開状態とした第２ライン圧制御（図４参照）が行われ（ステップＳ２）、油温Ｔが所定温度Ｔ０以上になれば、第２制御弁８８を閉状態とした第１ライン圧制御（図２及び図３参照）が行われる（ステップＳ３）。
【０１２０】
なお、第１ライン圧制御及び第２ライン圧制御のいずれにおいても、ライン圧の大きさの制御は、上述したように、第１制御弁６４の吐出圧を制御することで行われる。
【０１２１】
第１制御例によれば、例えば冷間時において、オイルの温度Ｔが低く粘度が高いことにより、オイルポンプ２０のカムリング３０に作用する粘性抵抗が大きく、オイルポンプ２０の吐出容量制御の応答性が低くなりやすいときに、固定容量型のオイルポンプが用いられる従来のライン圧制御と同様、オイルポンプ２０の吐出容量が固定された状態で第２ライン圧制御が行われる（ステップＳ２）。
【０１２２】
そのため、オイルポンプ２０の吐出容量制御の応答性が低くなりやすい低油温時であっても、オイルポンプ２０の吐出量が低下することを抑制でき、これにより、オイルポンプ２０の吐出圧の安定化、ひいてはライン圧の安定化を図ることができる。
【０１２３】
また、オイルポンプ２０の吐出容量制御に関して十分な応答性が得られる程度にオイルの温度Ｔが上昇しているときは、オイルポンプ２０の吐出容量がフィードバック油圧に応じて適宜調整される第１ライン圧制御が行われる（ステップＳ３）。
【０１２４】
第１ライン圧制御では、第１ドレンライン５９からのオイルのドレンが基本的には規制されるため（図２及び図３参照）、オイルの浪費が抑制され、これにより、オイルポンプ２０の駆動損失を低減できる。
【０１２５】
以上のように、第１制御例によれば、油圧回路２に供給されるライン圧の安定化によって、自動変速機の油圧制御の精度及び応答性を高めることができるとともに、オイルポンプ２０の駆動損失低減によって、エンジンの燃費性能の向上に寄与することができる。
【０１２６】
［第２制御例］
図７に示すフローチャートを参照しながら、第２制御例の制御動作について説明する。
【０１２７】
第２制御例では、先ず、ステップＳ１１において、エンジンないしオイルポンプ２０の駆動が開始されたときから所定時間が経過したか否かが判定される。
【０１２８】
ステップＳ１１の判定の結果、所定時間が経過するまでの間は、第２ライン圧制御が（図４参照）が行われる（ステップＳ１２）。これにより、エンジンないしオイルポンプ２０の始動後、オイルポンプ２０の吐出容量制御に関して十分な応答性が得られる程度にオイルの温度Ｔが上昇するまでの間は、オイルポンプ２０の吐出容量が固定される第１ライン圧制御（図２及び図３参照）が選択されることで、ライン圧の安定化を図ることができる。
【０１２９】
ステップＳ１１の判定の結果、所定時間が経過すると、ステップＳ１３に進んで、自動変速機の変速が行われているか否かが判定される。
【０１３０】
ステップＳ１３の判定の結果、変速が行われているときは、吐出容量を固定した第２ライン圧制御（図４参照）が行われ（ステップＳ１４）、変速が行われていないときは、フィードバック油圧に応じて吐出容量を変化させる第１ライン圧制御（図２及び図３参照）が行われる（ステップＳ１５）。
【０１３１】
第２制御例によれば、変速のために行われる摩擦締結要素の掛け替えによってライン圧が一時的に低下するときは、オイルポンプ２０の吐出容量が固定されるため（ステップＳ１４）、オイルポンプ２０の吐出容量制御の応答性低下に起因してライン圧が低下するタイミングと、変速によってライン圧が低下するタイミングとが重なることを回避できる。
【０１３２】
そのため、変速時にライン圧が極端に低下することを抑制でき、これにより、変速制御の応答性及び精度の向上を図ることができる。
【０１３３】
また、変速が行われていないときは、オイルポンプ２０の吐出容量がフィードバック油圧に応じて適宜調整される第１ライン圧制御が行われることで（ステップＳ１５）、オイルの浪費が抑制され、これにより、オイルポンプ２０の駆動損失を低減できる。
【０１３４】
以上のように、第２制御例によれば、自動変速機の変速制御の精度及び応答性の向上と、エンジンの燃費性能の向上との両立を図ることができる。
【０１３５】
［第３制御例］
図８に示すフローチャートを参照しながら、第３制御例の制御動作について説明する。
【０１３６】
第３制御例では、先ず、ステップＳ２１において、エンジンないしオイルポンプ２０の駆動が開始されたときから所定時間が経過したか否かが判定される。
【０１３７】
ステップＳ２１の判定の結果、所定時間が経過するまでの間は、第２ライン圧制御が（図４参照）が行われる（ステップＳ２２）。これにより、エンジンないしオイルポンプ２０の始動後、オイルポンプ２０の吐出容量制御に関して十分な応答性が得られる程度にオイルの温度Ｔが上昇するまでの間は、オイルポンプ２０の吐出容量が固定される第１ライン圧制御（図２及び図３参照）が選択されることで、ライン圧の安定化を図ることができる。
【０１３８】
ステップＳ２１の判定の結果、所定時間が経過すると、ステップＳ２３に進んで、特定変速段への変速が行われているか否かが判定される。
【０１３９】
ここでいう特定変速段とは、摩擦締結要素の締結のために大きなオイル流量を必要とする１つ又は複数の変速段を意味する。すなわち、特定変速段を形成するための締結油圧が摩擦締結要素に供給されるときのオイル流量は、その他の変速段を形成するための締結油圧が摩擦締結要素に供給されるときのオイル流量よりも大きい。そのため、特定変速段への変速時には、その他の変速段への変速時に比べて、油圧回路２に供給されるオイル流量が低下しやすく、ライン圧がより低下しやすい。
【０１４０】
なお、摩擦締結要素に締結油圧が供給されるときのオイル流量は、例えば、変速開始時の油圧室の容積と変速完了時の油圧室の容積との差、摩擦締結要素の摩擦板を押圧するピストンの受圧面積などに応じて決まる。
【０１４１】
ステップＳ２３の判定の結果、特定変速段への変速が行われているときは、吐出容量を固定した第２ライン圧制御（図４参照）が行われ（ステップＳ２４）、特定変速段への変速が行われていないときは、フィードバック油圧に応じて吐出容量を変化させる第１ライン圧制御（図２及び図３参照）が行われる（ステップＳ２５）。
【０１４２】
第３制御例によれば、特定変速段への変速によってライン圧が特に低下しやすいときに、オイルポンプ２０の吐出容量が固定されるため（ステップＳ２４）、オイルポンプ２０の吐出容量制御の応答性低下に起因してライン圧が低下するタイミングと、特定変速段への変速によってライン圧が低下するタイミングとが重なることを回避できる。
【０１４３】
そのため、特定変速段への変速時にライン圧が極端に低下することを抑制でき、これにより、特定変速段への変速時における変速制御の応答性及び精度の向上を図ることができる。
【０１４４】
また、変速が行われていないとき、及び、ライン圧の低下量が比較的小さくて済む変速段への変速時には、オイルポンプ２０の吐出容量がフィードバック油圧に応じて適宜調整される第１ライン圧制御が行われることで（ステップＳ２５）、オイルの浪費が抑制され、これにより、オイルポンプ２０の駆動損失を低減できる。
【０１４５】
［第４制御例］
図９に示すフローチャートを参照しながら、第４制御例の制御動作について説明する。
【０１４６】
第４制御例では、先ず、ステップＳ３１において、油温センサ１０１によって検出されたオイルの温度Ｔが所定温度Ｔ０未満であるか否かが判定される。
【０１４７】
ステップＳ３１の判定の結果、油温Ｔが所定温度Ｔ０未満であれば、ステップＳ３２に進み、油温Ｔが所定温度Ｔ０以上になれば、フィードバック油圧に応じてオイルポンプ２０の吐出容量を変化させる第１ライン圧制御（図２及び図３参照）が行われる（ステップＳ３４）。
【０１４８】
ステップＳ３２では、自動変速機の変速が行われているか否かが判定される。ステップＳ３２の判定の結果、変速が行われているときは、オイルポンプ２０の吐出容量を固定した第２ライン圧制御（図４参照）が行われ（ステップＳ３３）、変速が行われていないときは、フィードバック油圧に応じて吐出容量を変化させる第１ライン圧制御（図２及び図３参照）が行われる（ステップＳ３４）。
【０１４９】
第４制御例によれば、低油温に起因してオイルポンプ２０の吐出容量制御の応答性が低下している状態で変速が行われることで、ライン圧が特に低下しやすい状況において、オイルポンプ２０の吐出容量が固定されるため（ステップＳ３３）、オイルポンプ２０の吐出容量制御の応答性低下に起因してライン圧が低下するタイミングと、変速によってライン圧が低下するタイミングとが重なることを回避できる。
【０１５０】
そのため、低油温状態での変速時にライン圧が極端に低下することを抑制でき、これにより、変速制御の応答性及び精度の向上を図ることができる。
【０１５１】
また、油温が比較的高いとき、及び、変速が行われていないときは、オイルポンプ２０の吐出容量がフィードバック油圧に応じて適宜調整される第１ライン圧制御が行われることで（ステップＳ３４）、オイルの浪費が抑制され、これにより、オイルポンプ２０の駆動損失を低減できる。
【０１５２】
なお、図９に示す第４制御例のステップＳ３２では、図８に示す第３制御例のステップＳ２３と同様、特定変速段への変速が行われているか否かを判定するようにしてもよい。この場合、特定変速段への変速時において、オイルポンプ２０の吐出容量を固定した第２ライン圧制御が行われることで、ライン圧が極端に低下することが抑制され、これにより、特定変速段への変速時における変速制御の応答性及び精度の向上を図ることができる。
【０１５３】
［第５制御例］
図１０に示すフローチャートを参照しながら、第５制御例の制御動作について説明する。
【０１５４】
第５制御例では、先ず、ステップＳ４１において、油温センサ１０１によって検出されたオイルの温度Ｔが所定の第１温度Ｔ１未満であるか否かが判定される。
【０１５５】
ステップＳ４１の判定の結果、油温Ｔが第１温度Ｔ１未満であれば、オイルポンプ２０の吐出容量を固定した第２ライン圧制御（図４参照）が行われる（ステップＳ４４）。これにより、オイルポンプ２０の吐出容量制御の応答性が低くなりやすい低油温時であっても、オイルポンプ２０の吐出量が低下することを抑制でき、これにより、オイルポンプ２０の吐出圧の安定化、ひいてはライン圧の安定化を図ることができる。
【０１５６】
一方、ステップＳ４１の判定の結果、油温Ｔが第１温度Ｔ１以上であれば、ステップＳ４２において、油温Ｔが、第１温度Ｔ１よりも高い第２温度Ｔ２未満であるか否かが判定される。
【０１５７】
ステップＳ４２の判定の結果、油温Ｔが第２温度Ｔ２以上であれば、フィードバック油圧に応じてオイルポンプ２０の吐出容量を変化させる第１ライン圧制御（図２及び図３参照）が行われる（ステップＳ４５）。
【０１５８】
一方、ステップＳ４２の判定の結果、油温Ｔが、第１温度Ｔ１以上且つ第２温度Ｔ２未満の温度領域であれば、ステップＳ４３において、自動変速機の変速が行われているか否かが判定される。
【０１５９】
ステップＳ４３の判定の結果、変速が行われているときは、オイルポンプ２０の吐出容量を固定した第２ライン圧制御（図４参照）が行われ（ステップＳ４４）、変速が行われていないときは、フィードバック油圧に応じて吐出容量を変化させる第１ライン圧制御（図２及び図３参照）が行われる（ステップＳ４５）。
【０１６０】
第５制御例によれば、オイルの温度Ｔが第１温度Ｔ１よりも低いことにより、オイルポンプ２０の吐出容量制御の応答性が特に低く、変速の有無に関わらずライン圧が低下しやすい状況、及び、オイルの温度Ｔが完全には上昇しきれていない温度領域（第１温度Ｔ１以上且つ第２温度Ｔ２未満の温度領域）とされた状態で変速が行われることにより、ライン圧の急低下が生じやすい状況において、オイルポンプ２０の吐出容量が固定された状態でライン圧が制御されることで（ステップＳ４４）、ライン圧の安定化を図ることができる。
【０１６１】
また、オイルの温度Ｔが第２温度Ｔ２以上とされた高油温状態、及び、変速が行われていない状態では、オイルポンプ２０の吐出容量がフィードバック油圧に応じて適宜調整される第１ライン圧制御が行われることで（ステップＳ４５）、オイルの浪費が抑制され、これにより、オイルポンプ２０の駆動損失を低減できる。
【０１６２】
なお、図１０に示す第５制御例のステップＳ４３では、図８に示す第３制御例のステップＳ２３と同様、特定変速段への変速が行われているか否かを判定するようにしてもよい。この場合、油温が比較的低い温度領域（第１温度Ｔ１以上且つ第２温度Ｔ２未満の温度領域）である状態で特定変速段への変速が行われるときに、オイルポンプ２０の吐出容量を固定した第２ライン圧制御が行われることで、ライン圧が極端に低下することが抑制され、これにより、特定変速段への変速時における変速制御の応答性及び精度の向上を図ることができる。
【０１６３】
［第６制御例］
図１１に示すフローチャートを参照しながら、第６制御例の制御動作について説明する。
【０１６４】
第６制御例では、先ず、ステップＳ５１において、油温センサ１０１によって検出されたオイルの温度Ｔが所定の第１温度Ｔ１未満であるか否かが判定される。
【０１６５】
ステップＳ５１の判定の結果、油温Ｔが第１温度Ｔ１未満であれば、ステップＳ５２において、自動変速機の変速が行われているか否かが判定される。ステップＳ５２の判定の結果、変速が行われている場合は、オイルポンプ２０の吐出容量を固定した第２ライン圧制御（図４参照）が行われ（ステップＳ５５）、変速が行われていない場合は、フィードバック油圧に応じてオイルポンプ２０の吐出容量を変化させる第１ライン圧制御（図２及び図３参照）が行われる（ステップＳ５６）。
【０１６６】
一方、ステップＳ５１の判定の結果、油温Ｔが第１温度Ｔ１以上であれば、ステップＳ５３において、油温Ｔが、第１温度Ｔ１よりも高い第２温度Ｔ２未満であるか否かが判定される。
【０１６７】
ステップＳ５３の判定の結果、油温Ｔが第２温度Ｔ２以上であれば、フィードバック油圧に応じてオイルポンプ２０の吐出容量を変化させる第１ライン圧制御（図２及び図３参照）が行われる（ステップＳ５６）。
【０１６８】
一方、ステップＳ５３の判定の結果、油温Ｔが、第１温度Ｔ１以上且つ第２温度Ｔ２未満の温度領域であれば、ステップＳ５４において、特定変速段への変速が行われているか否かが判定される。
【０１６９】
ステップＳ５４の判定の結果、特定変速段への変速が行われているときは、オイルポンプ２０の吐出容量を固定した第２ライン圧制御（図４参照）が行われ（ステップＳ５５）、変速が行われていないとき、及び、特定変速段以外の変速段への変速が行われているときは、フィードバック油圧に応じて吐出容量を変化させる第１ライン圧制御（図２及び図３参照）が行われる（ステップＳ５６）。
【０１７０】
第６制御例によれば、オイルの温度Ｔが第１温度Ｔ１よりも低いことにより、オイルポンプ２０の吐出容量制御の応答性が特に低い状態で任意の変速段への変速が行われることにより、ライン圧の急低下が生じやすい状況、及び、オイルの温度Ｔが完全には上昇しきれていない温度領域（第１温度Ｔ１以上且つ第２温度Ｔ２未満の温度領域）とされた状態で特定変速段への変速が行われることにより、ライン圧の急低下が生じやすい状況において、オイルポンプ２０の吐出容量が固定された状態でライン圧が制御されることで（ステップＳ５５）、ライン圧の安定化を図ることができる。
【０１７１】
また、オイルの温度Ｔが第２温度Ｔ２以上とされた高油温状態、変速が行われていない状態、及び、オイルの温度Ｔが第２温度Ｔ２未満であるが特定変速段への変速が行われていない状態では、オイルポンプ２０の吐出容量がフィードバック油圧に応じて適宜調整される第１ライン圧制御が行われることで（ステップＳ５６）、オイルの浪費が抑制され、これにより、オイルポンプ２０の駆動損失を低減できる。
【０１７２】
［第２実施形態］
図１２〜図１５を参照しながら、第２実施形態に係る自動変速機の油圧供給装置２１０について説明する。なお、第２実施形態において、第１実施形態と共通する構成については、説明を省略するとともに、図１２〜図１５において同一の符号を付している。
【０１７３】
［全体構成］
図１２に示すように、油圧供給装置２１０は、自動変速機の制御に用いられる油圧を生成する油圧供給源としての可変容量型のオイルポンプ２２０と、該オイルポンプ２２０の吐出圧をライン圧に調整するレギュレータバルブ２４０とを備えている。
【０１７４】
［オイルポンプ］
オイルポンプ２２０は、第１実施形態のオイルポンプ２０（図１参照）と同様のハウジング２２、駆動軸２４、ロータ２６、カムリング３０、複数のベーン３４、及び複数のポンプ室３５を備えている。また、カムリング３０の外周面とハウジング２２の内周面との間には、付勢手段としてのスプリング２３２が介装されている。カムリング３０は、スプリング２３２によって、ロータ２６の軸心に対して常に偏心されるように付勢されている。
【０１７５】
カムリング３０の外周面とハウジング２２の内周面との間には、オイルポンプ２２０の吐出容量を制御するための油圧が供給される制御室２３６が設けられている。第２実施形態のオイルポンプ２２０には、第１実施形態とは異なり、制御室２３６が１つのみ設けられている。制御室２３６は、カムリング３０を挟んで、スプリング２３２とは反対側に配置されている。
【０１７６】
また、カムリング３０の外周面とハウジング２２の内周面との間には、制御室２３６に対向する対向室２３８が設けられている。対向室２３８内には、上記のスプリング２３２が配置されている。制御室２３６と対向室２３８との間は、例えば樹脂製のシール部材２３７によって仕切られている。なお、対向室２３８には、対向室２３８に流入したオイルをドレンするための排油路２５８が接続されている。
【０１７７】
制御室２３６に供給される油圧が上昇されると、カムリング３０は、スプリング２３２の付勢力に抗して対向室２３８側に変位し、これにより、ロータ２６の軸心に対するカムリング３０の偏心量が減少する。
【０１７８】
一方、制御室２３６に供給される油圧が減少されると、カムリング３０は、スプリング２３２の付勢方向に変位し、これにより、ロータ２６の軸心に対するカムリング３０の偏心量が増大する。
【０１７９】
カムリング３０の偏心量が増大すると、ポンプ室３５間の容積差が拡大され、これにより、オイルポンプ２２０の吐出容量が上昇する。逆に、カムリング３０の偏心量が減少すると、ポンプ室３５間の容積差が縮小されることで、オイルポンプ２２０の吐出容量が低下する。
【０１８０】
このように、第２実施形態のオイルポンプ２２０の制御室は、吐出容量を減少させるためのフィードバック油圧が供給される制御室２３６のみであり、該制御室２３６の油圧が上昇することで吐出容量が低下し、制御室２３６の油圧が低下することで吐出容量が上昇する。そのため、１つの制御室２３６の油圧を制御するだけで、オイルポンプ２２０の吐出容量を制御でき、これにより、該吐出容量の制御に関する応答性の向上を図ることができるとともに、油路構成の簡素化を図ることができる。
【０１８１】
第１実施形態と同様、オイルポンプ２２０の吐出ポート２２ｂは、メインライン５１を介して、自動変速機の各摩擦締結要素（図示せず）へのオイルの給排を制御する所定の油圧回路２に接続されており、メインライン５１には、オイルポンプ２２０の吐出圧をレギュレータバルブ２４０に導くサブライン２５２が接続されている。
【０１８２】
サブライン２５２は、第１実施形態の第１サブライン５２と同様、その下流側（レギュレータバルブ２４０側）において、第１入力ライン５３、第１制御ライン５４、第２入力ライン５５、及び第２制御ライン５６に分岐されている。
【０１８３】
［レギュレータバルブ］
レギュレータバルブ２４０は、軸方向に移動可能なスプール２４２と、軸方向の一方側（図１２の右側）に向かってスプール２４２に付勢力を付与するリターンスプリング２４４とを備えている。
【０１８４】
また、レギュレータバルブ２４０は、第１制御ポートＡ１、第２制御ポートＡ２、フィードバック用入力ポートＢ１、ドレン用入力ポートＢ３、出力ポートＣ１、第１ドレンポートＤ１、及び第２ドレンポートＤ２を備えている。
【０１８５】
第２実施形態のレギュレータバルブ２４０における第１制御ポートＡ１、第２制御ポートＡ２、フィードバック用入力ポートＢ１、ドレン用入力ポートＢ３、出力ポートＣ１、第１ドレンポートＤ１、及び第２ドレンポートＤ２は、それぞれ、第１実施形態のレギュレータバルブ４０（図１参照）における第１制御ポートＡ１、第２制御ポートＡ２、第１入力ポートＢ１、第３入力ポートＢ３、第１出力ポートＣ１、第１ドレンポートＤ１、及び第２ドレンポートＤ２に相当するポートである。
【０１８６】
レギュレータバルブ２４０には、第１実施形態の第２入力ポートＢ２、第２出力ポートＣ２、及び第３ドレンポートＤ３（図１参照）に相当するポートが設けられていない。これにより、第１実施形態に比べて、ポートの個数が削減されているとともに、スプール２４２が長さ方向にコンパクト化されている。そのため、第１実施形態に比べて、スプール２４２の摺動に関する応答性の向上を図ることができる。
【０１８７】
第１実施形態と同様、第１制御ポートＡ１は第１制御ライン５４に、第２制御ポートＡ２は第２制御ライン５６に、ドレン用入力ポートＢ３は第２入力ライン５５に、それぞれ接続されている。また、第１実施形態と同様、第１ドレンポートＤ１は第１ドレンライン５９を介して、第２ドレンポートＤ２は第２ドレンライン６０を介して、それぞれオイルパン６６に接続されている。
【０１８８】
第１制御ポートＡ１には、オイルポンプ２２０の吐出圧（ライン圧）に応じた油圧が入力される。第１制御ポートＡ１に入力される油圧は、リターンスプリング２４４の弾性力とは反対側（図１２の左側）に向かってスプール２４２を付勢する。なお、第１制御ポートＡ１には、オリフィス６２によって流量が制限されたオイルが供給される。
【０１８９】
第２制御ライン５６には、第１実施形態と同様の減圧弁６３、第１制御弁６４及びオリフィス６５が設けられている。第２制御ポートＡ２には、ライン圧の指令値に応じて第１制御弁６４によって制御された油圧が入力される。第２制御ポートＡ２に入力される油圧は、リターンスプリング２４４の弾性力と同じ側（図１２の右側）に向かってスプール２４２を付勢する。なお、第２制御ポートＡ２には、オリフィス６５によって流量が制限されたオイルが供給される。
【０１９０】
出力ポートＣ１は、制御室２３６へフィードバック油圧を導くフィードバック油路としてのフィードバックライン２５７を介して、オイルポンプ２２０の制御室２３６に接続されている。出力ポートＣ１は、スプール２４２の位置に応じて、フィードバック用入力ポートＢ１又は第２ドレンポートＤ２のいずれか一方に選択的に連通する。
【０１９１】
フィードバック用入力ポートＢ１は、第１入力ライン５３に接続されている。また、第１入力ライン５３には、第１実施形態とは異なり、フィードバックライン２５７を開閉する開閉手段としての第２制御弁２７０が設けられている。
【０１９２】
第２制御弁２７０としては、例えばオンオフソレノイドバルブ等の電磁弁が用いられる。第２制御弁２７０は、制御信号に応じて開閉される。第２制御弁２７０としては、例えば、非通電時に開状態とされ通電時に閉状態となるノーマルオープンタイプの電磁弁が用いられる。
【０１９３】
出力ポートＣ１がフィードバック用入力ポートＢ１に連通し、第２制御弁２７０が開かれた状態において、第１入力ライン５３から第１入力ポートＢ１にオイルが供給されると、該オイルは、出力ポートＣ１からフィードバックライン２５７を経由してオイルポンプ２２０の制御室２３６にフィードバックされる。
【０１９４】
一方、出力ポートＣ１が第２ドレンポートＤ２に連通した状態では、フィードバックライン２５７のオイルが第２ドレンライン６０を経由してドレンされ得るようになっている。
【０１９５】
第１ドレンポートＤ１は、ドレン用入力ポートＢ３が開放された状態において該ドレン用入力ポートＢ３に連通し、これにより、第１ドレンライン５９を経由したドレンが可能となっている。
【０１９６】
レギュレータバルブ２４０において、スプール２４２の軸方向位置は、実際のライン圧に応じた第１制御ポートＡ１への入力油圧と、第１制御弁６４によって制御される第２制御ポートＡ２への入力油圧及びリターンスプリング２４４の弾性力とのバランスによって適宜調整される。
【０１９７】
第１制御ポートＡ１に入力される油圧は、オイルポンプ２２０の吐出圧の変動、すなわちライン圧の変動に応じて変動する。そのため、レギュレータバルブ２４０のスプール２４２は、ライン圧が上昇すると図の左方向に移動し、ライン圧が低下すると図の右方向に移動する。
【０１９８】
［ライン圧制御］
上記の第２制御弁２７０が開かれた状態において、オイルポンプ２２０の制御室２３６の給排油状態は、図１３及び図１４に示す第１状態になる。第１状態において、油圧供給装置２１０の各種構成要素は、第１ライン圧制御（吐出容量可変制御）を行うように機能する。
【０１９９】
図１３及び図１４に示すように、第１ライン圧制御では、オイルポンプ２２０の制御室２３６への油圧の給排が行われることでオイルポンプ２２０の吐出容量が変化し、これに応じてオイルポンプ２２０の吐出量が調整されることで、ライン圧が制御される。
【０２００】
一方、第２制御弁２７０が閉じられた状態において、オイルポンプ２２０の制御室２３６の給排油状態は、図１５に示す第２状態になる。第２状態において、油圧供給装置２１０の各種構成要素は、第２ライン圧制御（吐出容量固定制御）を行うように機能する。
【０２０１】
図１５に示すように、第２ライン圧制御では、オイルポンプ２２０の制御室２３６への給油が規制されることで、オイルポンプ２２０の吐出容量が固定されるとともに、オイルポンプ２２０から吐出されて油圧回路２に供給されることなくドレンされるオイルの流量が調整されることで、ライン圧が制御される。
【０２０２】
このように、油圧供給装置２１０は、上記の第１ライン圧制御を担う各種構成要素からなる第１ライン圧制御手段と、上記の第２ライン圧制御を担う各種構成要素からなる第２ライン圧制御手段とを備えている。また、第２制御弁２７０は、制御室２３６の給排油状態を第１状態と第２状態との間で切り換える切換機構として機能する。
【０２０３】
［第１ライン圧制御］
図１３及び図１４を参照しながら、第２実施形態における第１ライン圧制御についてより具体的に説明する。
【０２０４】
第１ライン圧制御が行われているとき、レギュレータバルブ２４０の出力ポートＣ１は、スプール２４２の軸方向移動に応じて、図１３に示すフィードバック用入力ポートＢ１に連通した状態と、図１４に示す第２ドレンポートＤ２に連通した状態との間で適宜切り換えられる。
【０２０５】
図１３に示すように、フィードバック用入力ポートＢ１が出力ポートＣ１に連通し、第２ドレンポートＤ２が閉じられた状態では、フィードバック用入力ポートＢ１に供給されたオイルが、出力ポートＣ１からフィードバックライン２５７を経由してオイルポンプ２２０の制御室２３６に導かれる。これにより、制御室２３６にフィードバック油圧が供給されると、カムリング３０の偏心量、ひいてはオイルポンプ２２０の吐出容量が減少する。
【０２０６】
一方、図１４に示すように、フィードバック用入力ポートＢ１が閉じられた状態では、フィードバック用入力ポートＢ１からフィードバックライン２５７への油圧供給、ひいては制御室２３６への油圧供給が停止される。これにより、制御室２３６の油圧が低下することで、カムリング３０の偏心量、ひいてはオイルポンプ２２０の吐出容量が増大する。
【０２０７】
このとき、出力ポートＣ１は第２ドレンポートＤ２に連通した状態となっているため、制御室２３６からフィードバックライン２５７へ排出されたオイルは、フィードバックライン２５７及び第２ドレンライン６０を経由してドレンされる。これにより、制御室２３６からのスムーズな排油が促される。
【０２０８】
なお、第１ライン圧制御が行われている状態において、ライン圧の異常上昇が生じたときは、レギュレータバルブ２４０のドレン用入力ポートＢ３が開放されて第１ドレンポートＤ１に連通される。これにより、余剰オイルが第２入力ライン５５及び第１ドレンライン５９を経由してドレンされることで、他のポート（第１制御ポートＡ１、第２制御ポートＡ２、及びフィードバック用入力ポートＢ１）に過剰なオイルが流入することを規制でき、これにより、レギュレータバルブ２４０によるライン圧制御の信頼性が確保されている。
【０２０９】
以上のように第１ライン圧制御が行われているときは、オイルポンプ２２０の吐出圧に応じて、制御室２３６に供給されるフィードバック油圧を変化させることによって、オイルポンプ２２０の吐出容量が適宜変化されることで、オイルポンプ２２０の吐出量が適宜調整されるため、オイルポンプ２２０から過剰量のオイルが吐出されることを抑制できる。
【０２１０】
したがって、例えば、オイルの温度がある程度高くカムリング３０に作用する粘性抵抗が小さいときなど、制御室２３６への油圧供給に対するカムリング３０の変位応答性が高く、オイルポンプ２２０の吐出容量を変化させる制御に関して十分な応答性が得られるときには、第１ライン圧制御を行うことで、オイルの浪費を抑制できる。これにより、オイルポンプ２２０の駆動損失が低減されることで、エンジンの燃費性能の向上に寄与することが可能になる。
【０２１１】
［第２ライン圧制御］
図１５を参照しながら、第２実施形態における第２ライン圧制御についてより具体的に説明する。
【０２１２】
第２ライン圧制御が行われているとき、レギュレータバルブ２４０のフィードバック用入力ポートＢ１への油圧供給は第２制御弁２７０によって遮断され、制御室２３６への油圧供給が常に規制されることになる。したがって、カムリング３０の偏心量が最大になり、オイルポンプ２２０の吐出容量は最大量に固定される。
【０２１３】
その結果、第１ライン圧制御が行われているときに比べて、オイルポンプ２２０の吐出圧は高くなる傾向があり、第１制御ポートＡ１への入力圧も高くなりやすい。そのため、図１５に示す第２状態において、レギュレータバルブ２４０のスプール２４２は、図１３及び図１４に示す第１状態に比べて図の右側に寄った軸方向領域で、第１制御ポートＡ１への入力圧、すなわちオイルポンプ２２０の吐出圧に応じて軸方向移動を行う。
【０２１４】
第２状態において、レギュレータバルブ２４０のドレン用入力ポートＢ３は、開放されて第１ドレンポートＤ１に連通した状態になり、これにより、第１ドレンライン５９を経由したドレンが行われる。ドレン用入力ポートＢ３の開度は、スプール２４２の変位に応じて、すなわちオイルポンプ２２０の吐出圧に応じて変動する。これにより、第１ドレンライン５９を経由したドレン流量は、オイルポンプ２２０の吐出圧が高いほど多くなり、オイルポンプ２２０の吐出圧が低いほど少なくなる。
【０２１５】
このように、第２ライン圧制御では、オイルポンプ２２０の吐出容量を最大量に固定させた状態で、第１ドレンライン５９を経由したドレン流量を調整することで、ライン圧が制御される。そのため、例えば、冷間時において、オイルの温度が低くカムリング３０に作用する粘性抵抗が高いときなど、フィードバック油圧に応じてオイルポンプ２２０の吐出容量を応答性よく変化させることができないときに、第２ライン圧制御を行うことによって、オイルポンプ２２０の吐出量を安定させることができる。
【０２１６】
したがって、冷間時等、フィードバック油圧に対するオイルポンプ２２０の吐出容量制御の応答性が低くなるときには、第２ライン圧制御を行うことで、オイルポンプ２２０の吐出圧の安定化、ひいてはライン圧の安定化を図ることができ、これにより、自動変速機の油圧制御の精度及び応答性を高めることができる。
【０２１７】
以上で説明した第２実施形態に係る油圧供給装置２１０の動作は、第１実施形態で説明した制御装置１００によって同様に制御される。この制御では、第１実施形態の第２制御弁８８に代えて、第２実施形態の第２制御弁２７０の開閉動作が制御されることで、第１ライン圧制御と第２ライン圧制御との間の選択が適宜行われながら、ライン圧の制御が行われる。これにより、第２実施形態においても、第１実施形態と同様の効果が得られる。
【０２１８】
以上、上述の実施形態を挙げて本発明を説明したが、本発明は上述の実施形態に限定されるものではない。
【０２１９】
例えば、上述の第２実施形態において、フィードバックライン２５７を開閉する開閉手段は、スプールバルブと該スプールバルブのスプール位置を制御する制御弁とを組み合わせた構成であってもよい。この場合、フィードバック用入力ポートＢ１に供給されるオイル流量を確保しやすくなる。
【０２２０】
また、上述の第１及び第２実施形態では、ベーンタイプの可変容量型オイルポンプを備えた油圧供給装置を例に挙げて本発明を説明したが、本発明において、可変容量型オイルポンプの種類や具体的構成は、該オイルポンプの制御室に供給される油圧に応じて吐出容量が変化するように構成されたものであれば、特に限定されるものでない。
【産業上の利用可能性】
【０２２１】
以上のように、本発明によれば、可変容量型のオイルポンプを備えた自動変速機の油圧供給装置において、オイルポンプの駆動損失の低減を図りつつ、ライン圧の安定化を図ることが可能となるから、この種の油圧供給装置を備えた自動変速機の製造産業分野、及び、該自動変速機が搭載された車両の製造産業分野において好適に利用される可能性がある。
【符号の説明】
【０２２２】
２        油圧回路
１０      油圧供給装置
２０      可変容量型のオイルポンプ
３０      カムリング
３６      第１制御室
３８      第２制御室
４０      レギュレータバルブ
５１      メインライン
５２      第１サブライン
５７      第１フィードバックライン
５８      第２フィードバックライン
５９      第１ドレンライン
６４      第１制御弁
６８      切換機構
７０      切換バルブ
８１      第２サブライン
８４      第１接続ライン
８５      第２接続ライン
８８      第２制御弁
１００    制御装置（選択手段）
１０１    油温センサ
１０２    車速センサ
１０３    アクセル開度センサ
１０４    レンジセンサ
２１０    油圧供給装置
２２０    可変容量型のオイルポンプ
２３６    制御室
２４０    レギュレータバルブ
２５２    サブライン
２５７    フィードバックライン
２７０    第２制御弁
【図１】
2018173092.tif 000003
【図２】
2018173092.tif 000004
【図３】
2018173092.tif 000005
【図４】
2018173092.tif 000006
【図５】
2018173092.tif 000007
【図６】
2018173092.tif 000008
【図７】
2018173092.tif 000009
【図８】
2018173092.tif 000010
【図９】
2018173092.tif 000011
【図１０】
2018173092.tif 000012
【図１１】
2018173092.tif 000013
【図１２】
2018173092.tif 000014
【図１３】
2018173092.tif 000015
【図１４】
2018173092.tif 000016
【図１５】
2018173092.tif 000017