(57)【要約】【課題】主ガスエンジンへボイルオフガスを供給しつつ、副ガスエンジンへ燃料ガスを安定して供給できるようにする。【解決手段】船舶は、ＬＮＧを貯留するタンクと、タンクからＢＯＧを圧縮機へ導く送気ラインと、圧縮機からＢＯＧを主ガスエンジンへ導く第１供給ラインと、タンク内のポンプからＬＮＧを強制気化器へ導く送液ラインと、強制気化器から気化ガスを副ガスエンジンへ導く第２供給ラインと、第２供給ラインから分岐して送気ラインに合流する補給ラインと、主ガスエンジンの燃料ガス消費量がタンク内でのＢＯＧの発生量よりも大きなときに、補給弁を開き、かつ、圧縮機の入口圧力が目標圧力となるようにフィードバック制御により補給弁を制御する制御装置と、を備え、制御装置は、補給弁を開く際に要求補給量を算出し、要求補給量が減少する間はフィードバック制御に先行して補給弁の開度が減少するように、補給弁を制御する。【選択図】図１
2018103960.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
推進用の主ガスエンジンと、
液化天然ガスを貯留するタンクと、
前記タンク内で発生するボイルオフガスを圧縮機へ導く送気ラインと、
前記圧縮機から吐出されるボイルオフガスを前記主ガスエンジンへ導く第１供給ラインと、
船内電源用の副ガスエンジンと、
前記タンク内に配置されたポンプから吐出される液化天然ガスを強制気化器へ導く送液ラインと、
前記強制気化器にて生成される気化ガスを前記副ガスエンジンへ導く第２供給ラインと、
前記第２供給ラインから分岐して前記送気ラインに合流する、補給弁が設けられた補給ラインと、
前記圧縮機の入口圧力を検出する圧力計と、
前記主ガスエンジンの燃料ガス消費量が前記タンク内でのボイルオフガスの発生量よりも大きなときに、前記補給弁を開き、かつ、前記圧力計で検出される前記圧縮機の入口圧力が目標圧力となるようにフィードバック制御により前記補給弁を制御する制御装置と、を備え、
前記制御装置は、前記補給弁を開く際に前記補給ラインに対する要求補給量を算出し、前記要求補給量が減少する間は前記フィードバック制御に先行して前記補給弁の開度が減少するように、前記補給弁を制御する、船舶。
【請求項２】
前記制御装置は、前記要求補給量が増加する間は前記フィードバック制御に先行して前記補給弁の開度が増加するように、前記補給弁を制御する、請求項１に記載の船舶。
【請求項３】
前記圧縮機から圧縮途中で抽出された抽出ガスを前記第２供給ラインに導入する、抽出弁が設けられた抽出ラインをさらに備え、
前記制御装置は、前記抽出弁が閉じられるときは、前記主ガスエンジンの燃料ガス消費量から前記タンク内でのボイルオフガスの発生量を差し引いて前記要求補給量を算出し、前記抽出弁が開かれるときは、前記主ガスエンジンの燃料ガス消費量と前記抽出ラインに流れる抽出ガスの流量との総和から前記タンク内でのボイルオフガスの発生量を差し引いて前記要求補給量を算出する、請求項１または２に記載の船舶。
【請求項４】
前記第１供給ラインから余剰ガスを前記タンクへ戻す、膨張弁が設けられた返送ラインと、
前記返送ラインに流れる余剰ガスを冷却する少なくとも１つの熱交換器と、をさらに備え、
前記制御装置は、前記膨張弁が開かれるときは、前記主ガスエンジンの燃料ガス消費量と前記返送ラインに流れる余剰ガスの流量との総和から前記タンク内でのボイルオフガスの発生量を差し引いて前記要求補給量を算出する、請求項１〜３の何れか一項に記載の船舶。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、推進用の主ガスエンジンと船内電源用の副ガスエンジンを含む船舶に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、推進用の主ガスエンジンと船内電源用の副ガスエンジンを含む船舶が知られている。例えば、特許文献１には、図４に示すような船舶１００が開示されている。
【０００３】
具体的に、船舶１００では、液化天然ガスを貯留するタンク１１０内で発生するボイルオフガスが送気ライン１２１により圧縮機１３０へ導かれ、圧縮機１３０で高温高圧に圧縮される。圧縮機１３０から吐出されるボイルオフガスは、第１供給ライン１２２により推進用の主ガスエンジン（ＭＥＧＩエンジン）へ導かれる。また、圧縮機１３０から圧縮途中で抽出された抽出ガスが、第２供給ライン１３１により船内電源用の副ガスエンジン（ＤＦエンジン）へ導かれる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特表２０１５−５０５９４１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、図４に示す船舶１００では、主ガスエンジンの燃料ガス消費量がボイルオフガスの発生量よりも少ない場合にしか副ガスエンジンへ燃料ガスを供給することができない。
【０００６】
そこで、本発明は、主ガスエンジンへボイルオフガスを供給しつつ、副ガスエンジンへ燃料ガスを安定して供給できるようにすることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
前記課題を解決するために、本発明は、推進用の主ガスエンジンと、液化天然ガスを貯留するタンクと、前記タンク内で発生するボイルオフガスを圧縮機へ導く送気ラインと、前記圧縮機から吐出されるボイルオフガスを前記主ガスエンジンへ導く第１供給ラインと、船内電源用の副ガスエンジンと、前記タンク内に配置されたポンプから吐出される液化天然ガスを強制気化器へ導く送液ラインと、前記強制気化器にて生成される気化ガスを前記副ガスエンジンへ導く第２供給ラインと、前記第２供給ラインから分岐して前記送気ラインに合流する、補給弁が設けられた補給ラインと、前記圧縮機の入口圧力を検出する圧力計と、前記主ガスエンジンの燃料ガス消費量が前記タンク内でのボイルオフガスの発生量よりも大きなときに、前記補給弁を開き、かつ、前記圧力計で検出される前記圧縮機の入口圧力が目標圧力となるようにフィードバック制御により前記補給弁を制御する制御装置と、を備え、前記制御装置は、前記補給弁を開く際に前記補給ラインに対する要求補給量を算出し、前記要求補給量が減少する間は前記フィードバック制御に先行して前記補給弁の開度が減少するように、前記補給弁を制御する、船舶を提供する。
【０００８】
上記の構成によれば、主ガスエンジンへはボイルオフガスが供給されるものの、副ガスエンジンへは液化天然ガスが強制的に気化された気化ガスが供給される。従って、副ガスエンジンへ燃料ガスを安定して供給することができる。さらに、上記の構成では、補給ラインが採用されているので、タンク内でのボイルオフガスの発生量が主ガスエンジンの燃料ガス消費量に不足する場合には、補給ラインに設けられた補給弁を開けば、その不足分を気化ガスで補うことができる。補給弁は、圧縮機の入口圧力に基づいてフィードバック制御により制御されるが、要求補給量が減少する間は、その後の圧縮機の入口圧力の上昇を打ち消すように補給弁の開度が減少する。従って、送気ラインに逆止弁がなくとも気化ガスの逆流によるタンク内の圧力の上昇を抑制することができる。
【０００９】
前記制御装置は、前記要求補給量が増加する間は前記フィードバック制御に先行して前記補給弁の開度が増加するように、前記補給弁を制御してもよい。この構成によれば、送気ラインの通過流量増加に伴う、タンク内の圧力の低下を抑制することができる。
【００１０】
上記の船舶は、前記圧縮機から圧縮途中で抽出された抽出ガスを前記第２供給ラインに導入する、抽出弁が設けられた抽出ラインをさらに備え、前記制御装置は、前記抽出弁が閉じられるときは、前記主ガスエンジンの燃料ガス消費量から前記タンク内でのボイルオフガスの発生量を差し引いて前記要求補給量を算出し、前記抽出弁が開かれるときは、前記主ガスエンジンの燃料ガス消費量と前記抽出ラインに流れる抽出ガスの流量との総和から前記タンク内でのボイルオフガスの発生量を差し引いて前記要求補給量を算出してもよい。この構成によれば、要求補給量に対する制御を精度良く行うことが可能となるため、タンク内の圧力の上昇および／または低下を効果的に抑制することができる。
【００１１】
上記の船舶は、前記第１供給ラインから余剰ガスを前記タンクへ戻す、膨張弁が設けられた返送ラインと、前記返送ラインに流れる余剰ガスを冷却する少なくとも１つの熱交換器と、をさらに備え、前記制御装置は、前記膨張弁が開かれるときは、前記主ガスエンジンの燃料ガス消費量と前記返送ラインに流れる余剰ガスの流量との総和から前記タンク内でのボイルオフガスの発生量を差し引いて前記要求補給量を算出してもよい。この構成によれば、要求補給量に対する制御を精度良く行うことが可能となるため、タンク内の圧力の上昇および／または低下を効果的に抑制することができる。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、主ガスエンジンへボイルオフガスを供給しつつ、副ガスエンジンへ燃料ガスを安定して供給することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の第１実施形態に係る船舶の概略構成図である。
【図２】図１に示す船舶の圧縮機の概略構成図である。
【図３】本発明の第２実施形態に係る船舶の概略構成図である。
【図４】従来の船舶の概略構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
（第１実施形態）
図１に、本発明の第１実施形態に係る船舶１Ａを示す。この船舶１Ａは、液化天然ガス（以下、ＬＮＧという）を貯留するタンク１１と、推進用の主ガスエンジン１３と、船内電源用の副ガスエンジン１６を含む。
【００１５】
図例では、タンク１１が１つだけ設けられているが、タンク１１は複数設けられてもよい（例えば、船舶１は、ＬＮＧ運搬船であってもよい）。また、図例では、主ガスエンジン１３および副ガスエンジン１６が１つずつ設けられているが、主ガスエンジン１３が複数設けられてもよいし、副ガスエンジン１６が複数設けられてもよい。
【００１６】
主ガスエンジン１３は、スクリュープロペラ（図示せず）を直接的に回転駆動してもよいし（機械推進）、スクリュープロペラを発電機およびモータを介して間接的に回転駆動してもよい（電気推進）。
【００１７】
本実施形態では、主ガスエンジン１３が、燃料ガス噴射圧が高圧のレシプロエンジンである。主ガスエンジン１３は、燃料ガスのみを燃焼させるガス専焼エンジンであってもよいし、燃料ガスと燃料油の一方または双方を燃焼させる二元燃料エンジンであってもよい（例えば、ＭＥＧＩエンジン）。ただし、主ガスエンジン１３は、燃料ガス噴射圧が中圧または低圧のレシプロエンジンであってもよい。あるいは、主ガスエンジン１３は、ガスタービンエンジンであってもよい。
【００１８】
副ガスエンジン１６は、燃料ガス噴射圧が低圧のレシプロエンジンであり、発電機（図示せず）と連結されている。副ガスエンジン１６は、燃料ガスのみを燃焼させるガス専焼エンジンであってもよいし、燃料ガスと燃料油の一方または双方を燃焼させる二元燃料エンジンであってもよい。
【００１９】
主ガスエンジン１３へは、燃料ガスとして、自然入熱によりタンク１１内で発生するボイルオフガス（以下、ＢＯＧという）が主に供給され、副ガスエンジン１６へは、燃料ガスとして、ＬＮＧが強制的に気化された気化ガス（以下、ＶＧという）が主に供給される。
【００２０】
具体的に、タンク１１は、送気ライン２１により圧縮機１２と接続されており、圧縮機１２は、第１供給ライン２２により主ガスエンジン１３と接続されている。また、タンク１１内には、ポンプ１４が配置されており、ポンプ１４は、送液ライン３１により強制気化器１５と接続されている。強制気化器１５は、第２供給ライン３２により副ガスエンジン１６と接続されている。
【００２１】
送気ライン２１は、タンク１１内で発生するＢＯＧを圧縮機１２へ導く。圧縮機１２は、ＢＯＧを高圧に圧縮する。第１供給ライン２２は、圧縮機１２から吐出されるＢＯＧを主ガスエンジン１３へ導く。圧縮機１２については、後述にて詳細に説明する。
【００２２】
送液ライン３１は、ポンプ１４から吐出されるＬＮＧを強制気化器１５へ導く。強制気化器１５は、ＬＮＧを強制的に気化し、ＶＧを生成する。第２供給ライン３２は、強制気化器１５にて生成されるＶＧを副ガスエンジン１６へ導く。ポンプ１４は、強制気化器１５にて生成されるＶＧの圧力（つまり、強制気化器１５の出口圧力）が副ガスエンジン１６の燃料ガス噴射圧よりも高くなるように、ＬＮＧを吐出する。ただし、第２供給ライン３２に圧縮機が設けられ、ポンプ１４の代わりにその圧縮機がＶＧの圧力を副ガスエンジン１６の燃料ガス噴射圧よりも高くしてもよい。
【００２３】
第２供給ライン３２には、上流側から順に、冷却器３３、気液分離器３４および加熱器３５が設けられている。冷却器３３は、強制気化器１５にて生成されたＶＧを冷却する。ＶＧ中の重質分の多く（例えば、エタン、プロパン、ブタンなど）は、冷却器３３での冷却によって液体となり、気液分離器３４で除去されてタンク１１へ戻される。これにより、メタン価の高いＶＧが副ガスエンジン１６へ供給される。加熱器３５は、気液分離器３４を通過したＶＧを副ガスエンジン１６への供給に適した温度に加熱する。
【００２４】
第２供給ライン３２は、補給ライン４１により送気ライン２１と接続されている。補給ライン４１は、気液分離器３４と加熱器３５の間で第２供給ライン３２から分岐して、送気ライン２１に合流している。ただし、補給ライン４１は、冷却器３３と気液分離器３４の間で第２供給ライン３２から分岐してもよい。補給ライン４１には、補給弁４２が設けられている。
【００２５】
上述した圧縮機１２は、抽出ライン４３により第２供給ライン３２と接続されている。抽出ライン４３は、圧縮機１２から圧縮途中で抽出された抽出ガス（以下、ＢＧという）を加熱器３５の下流側で第２供給ライン３２に導入する。抽出ライン４３には、抽出弁４４が設けられている。
【００２６】
さらに、本実施形態では、第２供給ライン３２から分岐してタンク１１へつながる返送ライン４５が設けられている。図例では、返送ライン４５が気液分離器３４と加熱器３５の間で第２供給ライン３２から分岐しているが、返送ライン４５は、冷却器３３と気液分離器３４の間で第２供給ライン３２から分岐してもよい。返送ライン４５には、返送弁４６が設けられている。なお、返送ライン４５は、省略されてもよい。
【００２７】
上述した補給弁４２、抽出弁４４および返送弁４６は、制御装置６により制御される。ただし、図１では、図面の簡略化のために一部の信号線のみを描いている。例えば、制御装置６は、ＲＯＭやＲＡＭなどのメモリとＣＰＵを有し、ＲＯＭに格納されたプログラムがＣＰＵにより実行される。制御装置６は、単一の機器であってもよいし、複数の機器に分割されてもよい。
【００２８】
制御装置６は、送気ライン２１に設けられた圧力計６１と電気的に接続されている。圧力計６１は、圧縮機１２の入口圧力を検出する。圧力計６１は、補給ライン４１の合流点に設けられてもよいし、その合流点よりも下流側に設けられてもよい。
【００２９】
補給弁４２に関し、制御装置６は、主に、主ガスエンジン１３の燃料ガス消費量Ｑｍがタンク１１内でのＢＯＧの発生量Ｑｎよりも大きなときに、補給弁４２を開き、かつ、圧力計６１で検出される圧縮機１２の入口圧力が目標圧力となるようにフィードバック制御により補給弁４２を制御する。一方、主ガスエンジン１３の燃料ガス消費量Ｑｍがタンク１１内でのＢＯＧの発生量Ｑｎよりも小さなときに、制御装置６は、補給弁４２を閉じる。
【００３０】
主ガスエンジン１３の燃料ガス消費量Ｑｍは、第１供給ライン２２に設けられた流量計（図示せず）によって検出されてもよい。あるいは、主ガスエンジン１３から出力される要求量が燃料ガス消費量Ｑｍとして取り扱われてもよい。
【００３１】
タンク１１内でのＢＯＧの発生量Ｑｎは、タンク１１内のＢＯＧの圧力およびタンク１１内のＬＮＧの量を検出し、これらの検出値から算出されてもよい。あるいは、船舶１ＡがＬＮＧ運搬船であり、タンク１１がカーゴタンクである場合には、タンク１１内でのＢＯＧの発生量Ｑｎを、ラーデン航海（ローディング基地からアンローディング基地までの航海）時か、バラスト航海（アンローディング基地からローディング基地までの航海）時かで予測される予測値としてもよい。
【００３２】
さらに、制御装置６は、フィードバック制御を行いつつ、補給ライン４１に対する要求補給量Ｑｒに基づいてフィードフォワード制御を行う。より詳しくは、制御装置６は、補給弁４２を開く際（Ｑｍ＞Ｑｎのとき）に、まず要求補給量Ｑｒを算出し、この要求補給量Ｑｒが減少する間は、フィードバック制御に先行して補給弁４２の開度が減少するように、補給弁４２を制御する。一方、要求補給量Ｑｒが増加する間は、制御装置６は、フィードバック制御に先行して補給弁４２の開度が増加するように、補給弁４２を制御する。
【００３３】
本実施形態では、抽出ライン４３が設けられているので、抽出ライン４３に設けられた抽出弁４４が閉じられているか開かれているかによって異なる方法で要求補給量Ｑｒが算出される。例えば、Ｑｍ＜Ｑｎの場合、上述したように補給弁４２は閉じられるものの、主ガスエンジン１３の燃料ガス消費量ＱｍとＢＯＧの発生量Ｑｎとの差分の一部または全部を副ガスエンジン１６へ供給するために、抽出弁４４が開かれることがある。この状態で、主ガスエンジン１３の燃料ガス消費量Ｑｍが増加すると、補給弁４２が開かれる。その後、抽出弁４４が徐々に閉じられる。
【００３４】
抽出弁４４が閉じられるとき、制御装置６は、主ガスエンジン１３の燃料ガス消費量Ｑｍからタンク１１内でのＢＯＧの発生量Ｑｎを差し引いて要求補給量Ｑｒを算出する（Ｑｒ＝Ｑｍ−Ｑｎ）。一方、抽出弁４４が開かれるとき、制御装置６は、主ガスエンジン１３の燃料ガス消費量Ｑｍと抽出ライン４３に流れるＢＧの流量Ｑｂとの総和からタンク内でのボイルオフガスの発生量を差し引いて要求補給量Ｑｒを算出する（Ｑｒ＝（Ｑｍ＋Ｑｂ）−Ｑｎ）。本実施形態では、抽出ライン４３に、当該抽出ライン４３に流れるＢＧの流量Ｑｂを検出する流量計６８が設けられている。ただし、抽出ライン４３に流れるＢＧの流量Ｑｂは、抽出弁４４の開度から算出されてもよい。
【００３５】
また、制御装置６は、補給弁４２の上流側で補給ライン４１に設けられた圧力計６２とも電気的に接続されている。そして、制御装置６は、フィードバック制御に先行して補給弁４２を閉じる際に、圧力計６２で検出される圧力が上限値を超える場合には、返送弁４６を開いて第２供給ライン３２の圧力を一定範囲内に保つ。なお、圧力計６２は、第２供給ライン３２に設けられていてもよい。
【００３６】
次に、図２を参照して、圧縮機１２を詳細に説明する。
【００３７】
圧縮機１２は、入口１２ａから出口１２ｂまで延びる主流路７と、主流路７上に直列に並ぶ５つの圧縮機構７１〜７５を含む。ただし、圧縮機構の数は、２〜４であってもよいし、６以上であってもよい。
【００３８】
さらに、圧縮機１２は、圧縮機構７１〜７５をそれぞれバイパスする５つの循環路８１〜８５と、循環路８１〜８５にそれぞれ設けられた５つのバイパス弁９１〜９５を含む。このため、圧縮機構７１〜７５のそれぞれから吐出されるＢＯＧが当該圧縮機構の吸入側へ戻されて循環することが可能である。すなわち、バイパス弁９１〜９５のそれぞれは、対応する圧縮機構（７１〜７５）の循環量を規定する。
【００３９】
主流路７には、圧縮機構７１〜７５の吐出側に圧力計６３〜６７がそれぞれ設けられている。圧力計６３〜６７のそれぞれは、対応する圧縮機構（７１〜７５）の吐出圧を検出する。上述した制御装置６は、これらの圧力計６３〜６７と電気的に接続されている。制御装置６は、圧力計６３〜６７で検出される圧縮機構７１〜７５の吐出圧のそれぞれが目標圧力となるようにバイパス弁９１〜９５を制御する。
【００４０】
以上説明したように、本実施形態の船舶１Ａでは、主ガスエンジン１３へはＢＯＧが供給されるものの、副ガスエンジン１６へはＬＮＧが強制的に気化されたＶＧが供給される。従って、副ガスエンジン１６へ燃料ガスを安定して供給することができる。さらに、本実施形態では、補給ライン４１が採用されているので、タンク１１内でのＢＯＧの発生量Ｑｎが主ガスエンジン１３の燃料ガス消費量Ｑｍに不足する場合には、補給ライン４１に設けられた補給弁４２を開けば、その不足分をＶＧで補うことができる。補給弁４２は、圧縮機１２の入口圧力に基づいてフィードバック制御により制御されるが、要求補給量Ｑｒが減少する間は、その後の圧縮機１２の入口圧力の上昇を打ち消すように補給弁４２の開度が減少する。従って、送気ライン２１に逆止弁がなくともＶＧの逆流によるタンク１１内の圧力の上昇を抑制することができる。送気ライン２１に逆止弁がなくＶＧの逆流が許容されていれば、主ガスエンジン１３のトリップ時などに送気ライン２１を通じてＶＧを一時的にタンク１１へ逃すことができるため、有効である。
【００４１】
さらに、本実施形態では、要求補給量Ｑｒが増加する間は、その後の圧縮機１２の入口圧力の低下を打ち消すように補給弁４２の開度が増加する。従って、送気ライン２１の通過流量増加に伴う、タンク１１内の圧力の低下を抑制することができる。
【００４２】
また、本実施形態では、要求補給量ＱｒがＱｒ＝Ｑｍ−ＱｎとＱｒ＝（Ｑｍ＋Ｑｂ）−Ｑｎのどちらかの式から算出される。従って、要求補給量Ｑｒに対する制御を精度良く行うことが可能となるため、タンク１１内の圧力の上昇および／または低下を効果的に抑制することができる。
【００４３】
（第２実施形態）
図３に、本発明の第２実施形態に係る船舶１Ｂを示す。なお、本実施形態において、第１実施形態と同一構成要素には同一符号を付し、重複した説明は省略する。
【００４４】
本実施形態では、第１供給ライン２２から分岐してタンク１１へつながる返送ライン２３が設けられている。返送ライン２３は、ＢＯＧのうちの主ガスエンジン１３で消費し切れなかった分である余剰ガス（以下、ＥＧという）を第１供給ライン２２からタンク１１へ戻す役割を果たす。返送ライン２３には、膨張弁２４が設けられている。なお、本実施形態では、第１実施形態で説明した返送ライン４５が設けられていてもよいし、設けられていなくてもよい。
【００４５】
膨張弁２４は、制御装置６により制御される。制御装置６は、第１供給ライン２２に設けられた圧力計６９と電気的に接続されている。制御装置６は、圧力計６９で検出される圧力が上限値を超えたときに、膨張弁２４を開く。これにより、返送ライン２３を通じてＥＧがタンク１１へ戻される。例えば、膨張弁２４が開かれるとき、膨張弁２４は、圧力計６９で検出される圧力が目標圧力となるように制御される。
【００４６】
さらに、本実施形態では、返送ライン２３に流れるＥＧを冷却するための３つの熱交換器（第１熱交換器５１、第２熱交換器５２および第３熱交換器５３）が設けられている。図例では、第１〜第３熱交換器５１〜５３が別体になっているが、第１〜第３熱交換器５１〜５３のうちのいずれか２つまたは全てが一体になっていてもよい。
【００４７】
返送ライン２３は、膨張弁２４の上流側で、第１熱交換器５１、第２熱交換器５２および第３熱交換器５３をこの順に通過する。また、送気ライン２１は第２熱交換器５２を通過し、送液ライン３１は第３熱交換器５３を通過し、第２供給ライン３２は気液分離器３４と加熱器３５の間で第１熱交換器５１を通過する。つまり、第１熱交換器５１はＶＧを冷熱源として使用し、第２熱交換器５２はＢＯＧを冷熱源として使用し、第３熱交換器５３はＬＮＧを冷熱源として使用する。返送ライン２３に流れるＥＧは、第１〜第３熱交換器５１〜５３で冷却された後に膨張弁２４で膨張されることによって、部分的に再液化する。
【００４８】
補給弁４２の制御に関し、本実施形態では、制御装置６は、膨張弁２４が開かれるときは、主ガスエンジン１３の燃料ガス消費量Ｑｍと返送ライン２３に流れるＥＧの流量Ｑｅとの総和からタンク１１内でのＢＯＧの発生量Ｑｎを差し引いて要求補給量Ｑｒを算出する（Ｑｒ＝（Ｑｍ＋Ｑｅ）−Ｑｎ）。返送ライン２３に流れるＥＧの流量Ｑｅは、返送ライン２３に設けられた流量計（図示せず）により検出されてもよいし、膨張弁２４の開度から算出されてもよい。
【００４９】
本実施形態でも、フィードバック制御に先行して補給弁４２を閉じたり開いたりすることにより、第１実施形態と同様の効果を得ることができる。また、本実施形態では、膨張弁２４が開かれるときは、要求補給量ＱｒがＱｒ＝（Ｑｍ＋Ｑｅ）−Ｑｎの式から算出される。従って、要求補給量Ｑｒに対する制御を精度良く行うことが可能となるため、タンク１１内の圧力の上昇および／または低下を効果的に抑制することができる。
【００５０】
なお、本実施形態のように返送ライン２３が設けられている場合には、抽出ライン４３が省略されてもよい。また、第１〜第３熱交換器５１〜５３のうちのいずれか１つまたは２つが省略されてもよい。
【００５１】
（その他の実施形態）
本発明は上述した第１および第２実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々の変形が可能である。
【符号の説明】
【００５２】
１Ａ，１Ｂ  船舶
１１  タンク
１２  圧縮機
１３  主ガスエンジン
１４  ポンプ
１５  強制気化器
１６  副ガスエンジン
２１  送気ライン
２２  第１供給ライン
２３  返送ライン
２４  膨張弁
３１  送液ライン
３２  第２供給ライン
４１  補給ライン
４２  補給弁
４３  抽出ライン
４４  抽出弁
５１〜５３  熱交換器
６    制御装置
６１〜６７，６９  圧力計
【図１】
2018103960.tif 000003
【図２】
2018103960.tif 000004
【図３】
2018103960.tif 000005
【図４】
2018103960.tif 000006