(57)【要約】【課題】逆止弁機能とリリーフ弁機能を達成しながら、装置の組み付け工数・重量・コストの減少を図ると共に、装置の小型化を図ること。【解決手段】エンジン１に駆動されるメカオイルポンプ７７と、電動モータ７８に駆動される電動オイルポンプ７９と、メカオイルポンプ７７の吐出油が電動オイルポンプ７９に流入することを防止する逆止弁と、電動オイルポンプ７９の吐出油をリリーフするリリーフ弁と、を備える。この車両の油圧源装置において、コントロールバルブボディ６０に１つの共通弁穴６１を形成する。そして、逆止弁とリリーフ弁を、第１スプリング６２２により付勢された逆止弁体６２１と第２スプリング６２４により付勢されたリリーフ弁体６２３が、共通弁穴６１に摺動可能に設けられる統合弁６２とする。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
走行用駆動源に駆動される第１オイルポンプと、
前記走行用駆動源と異なる駆動源に駆動される第２オイルポンプと、
第１弁穴に逆止弁体と第１付勢手段とを有し、前記第１オイルポンプの吐出油が前記第２オイルポンプに流入することを防止する逆止弁と、
第２弁穴にリリーフ弁体と第２付勢手段とを有し、前記第２オイルポンプの吐出油をリリーフするリリーフ弁と、
を備える車両の油圧源装置において、
前記第１弁穴と前記第２弁穴を、コントロールバルブボディに形成された１つの共通弁穴とし、
前記逆止弁と前記リリーフ弁を、前記第１付勢手段により付勢された前記逆止弁体と前記第２付勢手段により付勢された前記リリーフ弁体が、前記共通弁穴に摺動可能に設けられる統合弁とする
ことを特徴とする車両の油圧源装置。
【請求項２】
請求項１に記載された車両の油圧源装置において、
前記逆止弁体と前記リリーフ弁体を、前記共通弁穴の穴径方向に隣接する並列位置に配し、
前記逆止弁体及び前記第１付勢手段と前記リリーフ弁体及び前記第２付勢手段との間に、前記逆止弁体の摺動面と前記リリーフ弁体の摺動面を有する中間支持部材を介装する
ことを特徴とする車両の油圧源装置。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載された車両の油圧源装置において、
前記第１付勢手段による付勢力を、前記第２付勢手段による付勢力より小さく設定する
ことを特徴とする車両の油圧源装置。
【請求項４】
請求項１から請求項３までの何れか一項に記載された車両の油圧源装置において、
前記コントロールバルブボディに、一端を前記第１オイルポンプの吐出ポートに接続した第１オイルポンプ圧油路と、一端を前記第２オイルポンプの吐出ポートに接続した第２オイルポンプ圧油路と、一端を前記第２オイルポンプの吸入ポートに接続したリリーフ圧油路とを形成し、
前記第１オイルポンプ圧油路は、他端を前記共通弁穴のうち前記逆止弁体が配される側壁位置に開口した第１ポートに接続し、
前記第２オイルポンプ圧油路は、他端を前記共通弁穴のうち前記逆止弁体の上端面と前記リリーフ弁体の上端面とを臨む端壁位置に開口した第２ポートに接続し、
前記リリーフ圧油路は、他端を前記共通弁穴のうち前記リリーフ弁体が配される側壁位置に開口したリリーフポートに接続する
ことを特徴とする車両の油圧源装置。
【請求項５】
請求項１から請求項４までの何れか一項に記載された車両の油圧源装置において、
前記逆止弁体と前記リリーフ弁体は、中実の単純柱形状である
ことを特徴とする車両の油圧源装置。
【請求項６】
請求項１から請求項４までの何れか一項に記載された車両の油圧源装置において、
前記逆止弁体と前記リリーフ弁体は、一端が閉じた中空スプール形状であって中空部に連通する油穴を側面に有する
ことを特徴とする車両の油圧源装置。
【請求項７】
請求項１から請求項４までの何れか一項に記載された車両の油圧源装置において、
前記逆止弁体と前記リリーフ弁体は、中実柱形状であって上端面と側面を連通する油路を有する
ことを特徴とする車両の油圧源装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、２つのオイルポンプと逆止弁とリリーフ弁による油圧源を備える車両の油圧源装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、エンジンにより駆動されるメカオイルポンプに加えて、モータにより駆動される電動オイルポンプを備える。そして、電動オイルポンプの吐出油路には、エンジンにより駆動されるメカオイルポンプからの油の流入を防止するための逆止弁と、電動オイルポンプ圧をリリーフするリリーフ弁と、が設けられた車両用動力伝達装置の油圧回路が知られている（例えば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１５−７５１２６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、従来の油圧回路にあっては、コントロールバルブボディ内にスプールやチェックボール等を配置するための２つの弁穴を形成し、逆止弁とリリーフ弁とを離間してそれぞれ独立に配置している。このため、部品点数が多くなり構造が複雑になるし、逆止弁とリリーフ弁とを設けるための必要スペースが大きくなる。その結果、油圧源装置の組み付け工数・重量・コストが増大すると共に、油圧源装置の大型化を招く、という問題があった。
【０００５】
本発明は、上記問題に着目してなされたもので、逆止弁機能とリリーフ弁機能を達成しながら、装置の組み付け工数・重量・コストの減少を図ると共に、装置の小型化を図ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成するため、本発明は、走行用駆動源に駆動される第１オイルポンプと、走行用駆動源と異なる駆動源に駆動される第２オイルポンプと、逆止弁と、リリーフ弁と、を備える。
逆止弁は、第１弁穴に逆止弁体と第１付勢手段とを有し、第１オイルポンプの吐出油が第２オイルポンプに流入することを防止する。
リリーフ弁は、第２弁穴にリリーフ弁体と第２付勢手段とを有し、第２オイルポンプの吐出油をリリーフする。
この車両の油圧源装置において、第１弁穴と第２弁穴を、コントロールバルブボディに形成された１つの共通弁穴とする。
逆止弁とリリーフ弁を、第１付勢手段により付勢された逆止弁体と第２付勢手段により付勢されたリリーフ弁体が、共通弁穴に摺動可能に設けられる統合弁とする。
【発明の効果】
【０００７】
即ち、本発明者等は、油圧源装置の構造/油路の複雑化や大型化が、逆止弁とリリーフ弁とをそれぞれ独立に設けていることに起因することを知見した。一方、２つのオイルポンプから吐出される油を切り換えて油圧源とするとき、逆止弁とリリーフ弁を廃止することはできない。
これらの点に着目し、逆止弁とリリーフ弁とを共通弁穴に設けることで統合化した統合弁とした。これにより、部品点数が少なくなり構造が単純になるし、逆止弁とリリーフ弁とを設けるための必要スペースも小さくなる。
この結果、逆止弁機能とリリーフ弁機能を達成しながら、装置の組み付け工数・重量・コストの減少を図ることができると共に、装置の小型化を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】実施例１の油圧源装置が適用されたベルト式無段変速機を搭載したエンジン車の駆動系と制御系を示す全体システム図である。
【図２】実施例１の油圧源装置の全体概略を示す装置概略図である。
【図３】実施例１の油圧源装置の統合弁を構成する半円柱状の逆止弁体と半円柱状のリリーフ弁体と中間支持部材と第１スプリングを示す斜視図である。
【図４】実施例１の油圧源装置のコントロールバルブボディに設けられる統合弁を示す断面図である。
【図５】比較例の油圧源装置の全体概略を示す装置概略図である。
【図６】実施例１の油圧源装置においてアイドルストップ制御の作動によりメカオイルポンプが停止し電動オイルポンプが作動を開始したときの統合弁での油圧源切り換え作用を示す作用説明図である。
【図７】実施例１の油圧源装置において電動オイルポンプが作動中に統合弁のリリーフ弁が作動したときのリリーフ作用を示す作用説明図である。
【図８】実施例２の油圧源装置のコントロールバルブボディに設けられる統合弁を示す断面図である。
【図９】実施例２の油圧源装置においてアイドルストップ制御の作動によりメカオイルポンプが停止し電動オイルポンプが作動を開始したときの統合弁での油圧源切り換え作用を示す作用説明図である。
【図１０】実施例２の油圧源装置において電動オイルポンプが作動中に統合弁のリリーフ弁が作動したときのリリーフ作用を示す作用説明図である。
【図１１】実施例３の油圧源装置のコントロールバルブボディに設けられる統合弁を示す断面図である。
【図１２】実施例３の油圧源装置においてアイドルストップ制御の作動によりメカオイルポンプが停止し電動オイルポンプが作動を開始したときの統合弁での油圧源切り換え作用を示す作用説明図である。
【図１３】実施例３の油圧源装置において電動オイルポンプが作動中に統合弁のリリーフ弁が作動したときのリリーフ作用を示す作用説明図である。
【図１４】他の実施例における油圧源装置の統合弁を構成する半角柱状の逆止弁体と半角柱状のリリーフ弁体と中間支持部材と第１スプリングを示す斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下、本発明による車両の油圧源装置を実現する最良の実施形態を、図面に示す実施例１〜実施例３に基づいて説明する。
【実施例１】
【００１０】
先ず、構成を説明する。
実施例１における車両の油圧源装置は、停車時にアイドルストップ制御が実行されるエンジン車に搭載されるベルト式無段変速機の油圧源として適用したものである。以下、実施例１の構成を、「全体システム構成」、「油圧源装置の詳細構成」に分けて説明する。
【００１１】
［全体システム構成］
図１は、実施例１の油圧源装置が適用されたベルト式無段変速機を搭載したエンジン車の駆動系と制御系を示す。以下、図１に基づいて、全体システム構成を説明する。
【００１２】
エンジン車の駆動系は、図１に示すように、エンジン１と、トルクコンバータ２と、前後進切換機構３と、バリエータ４と、終減速機構５と、駆動輪６，６と、を備えている。
【００１３】
エンジン１は、ドライバによるアクセル操作による出力トルクの制御以外に、アイドルストップ条件の成立により出力される外部からのアイドルストップ信号（ＩＳ信号）によりエンジン１を停止するアイドルストップ制御が可能である。このエンジン１には、燃料カット動作等によりエンジン１を停止するアイドルストップ制御アクチュエータ１０を有する。
【００１４】
トルクコンバータ２は、トルク増大機能を有する発進要素であり、トルク増大機能を必要としないとき、エンジン出力軸１１（＝トルクコンバータ入力軸）とトルクコンバータ出力軸２１を直結可能なロックアップクラッチ２０を有する。このトルクコンバータ２は、エンジン出力軸１１にコンバータハウジング２２を介して連結されたポンプインペラ２３と、トルクコンバータ出力軸２１に連結されたタービンランナ２４と、ケースにワンウェイクラッチ２５を介して設けられたステータ２６と、を構成要素とする。
【００１５】
前後進切換機構３は、バリエータ４への入力回転方向を前進走行時の正転方向と後進走行時の逆転方向で切り替える機構である。この前後進切換機構３は、ダブルピニオン式遊星歯車３０と、複数枚のクラッチプレートによるフォワードクラッチ３１と、複数枚のブレーキプレートによるリバースブレーキ３２と、を有する。フォワードクラッチ３１は、Ｄレンジ位置の選択時にフォワードクラッチ圧Pfcにより油圧締結される。リバースブレーキ３２は、Ｒレンジ位置の選択時にリバースブレーキ圧Prbにより油圧締結される。なお、フォワードクラッチ３１とリバースブレーキ３２は、Ｎレンジ位置の選択時にはいずれも解放される。
【００１６】
バリエータ４は、プライマリプーリ４２と、セカンダリプーリ４３と、プーリベルト４４と、を有し、ベルト接触径の変化により変速比（バリエータ入力回転速度とバリエータ出力回転速度の比）を無段階に変化させる無段変速機能を備える。プライマリプーリ４２は、バリエータ入力軸４０の同軸上に配された固定プーリ４２ａとスライドプーリ４２ｂにより構成され、スライドプーリ４２ｂは、プライマリ圧室４５に導かれるプライマリ圧Ppriによりスライド動作する。セカンダリプーリ４３は、バリエータ出力軸４１の同軸上に配された固定プーリ４３ａとスライドプーリ４３ｂにより構成され、スライドプーリ４３ｂは、セカンダリ圧室４６に導かれるセカンダリ圧Psecによりスライド動作する。プーリベルト４４は、プライマリプーリ４２のＶ字形状をなすシーブ面と、セカンダリプーリ４３のＶ字形状をなすシーブ面に掛け渡されている。このプーリベルト４４は、環状リングを内から外へ多数重ね合わせた２組の積層リングと、打ち抜き板材により形成され、２組の積層リングに沿って挟み込みにより環状に積層して取り付けられた多数のエレメントにより構成されている。なお、プーリベルト４４としては、プーリ進行方向に多数配列したチェーンエレメントを、プーリ軸方向に貫通するピンにより結合したチェーンタイプのベルトであっても良い。
【００１７】
終減速機構５は、バリエータ出力軸４１からのバリエータ出力回転速度を減速すると共に差動機能を与えて左右の駆動輪６，６に伝達する機構である。この終減速機構５は、減速ギア機構として、バリエータ出力軸４１に設けられた第１ギア５２と、アイドラ軸５０に設けられた第２ギア５３及び第３ギア５４と、デフケースの外周位置に設けられた第４ギア５５と、を有する。そして、差動ギア機構として、左右のドライブ軸５１，５１に介装されたディファレンシャルギア５６を有する。
【００１８】
エンジン車の制御系は、図１に示すように、油圧制御系である油圧制御ユニット７と、電子制御系であるＣＶＴコントロールユニット８と、を備えている。
【００１９】
油圧制御ユニット７は、油圧源コントロールバルブ７０と、変速機コントロールバルブ７１と、を有する。
【００２０】
油圧源コントロールバルブ７０は、エンジン１により回転駆動されるメカオイルポンプ７７からの吐出油と、電動モータ７８により回転駆動される電動オイルポンプ７９からの吐出油との一方を油圧源として選択する。つまり、エンジン１が回転駆動しているエンジン運転中は、油圧源としてメカオイルポンプ７７からの吐出油を選択し、エンジン１を停止するアイドルストップ制御中は、電動オイルポンプ７９からの吐出油を選択する。ここで、メカオイルポンプ７７と、電動オイルポンプ７９と、油圧源コントロールバルブ７０と、によって構成される油圧源装置の詳細構成については後述する。
【００２１】
変速機コントロールバルブ７１は、油圧源コントロールバルブ７０からの吐出圧に基づいて各種の変速機制御圧を調圧する。調圧バルブとして、ライン圧ソレノイドバルブ７２と、プライマリ圧ソレノイドバルブ７３と、セカンダリ圧ソレノイドバルブ７４と、クラッチ/ブレーキ圧ソレノイドバルブ７５と、トルクコンバータ圧ソレノイドバルブ７６と、を有する。
【００２２】
ライン圧ソレノイドバルブ７２は、ＣＶＴコントロールユニット８から出力されるライン圧指令値に応じ、油圧源コントロールバルブ７０からの吐出圧を、指令されたライン圧PLに調圧する。このライン圧PLは、各種の変速機制御圧を調圧する際の元圧であり、駆動系の伝達トルクに対してベルト滑りやクラッチ滑りを抑える油圧とされる。
【００２３】
プライマリ圧ソレノイドバルブ７３は、プライマリ圧室４５へのプライマリ圧Ppriを調圧する。セカンダリ圧ソレノイドバルブ７４は、セカンダリ圧室４６へのセカンダリ圧Psecを調圧する。クラッチ/ブレーキ圧ソレノイドバルブ７５は、フォワードクラッチ３１へのフォワードクラッチ圧Pfcと、リバースブレーキ３２へのリバースブレーキ圧Prb、を調圧する。トルクコンバータ圧ソレノイドバルブ７６は、トルクコンバータ２へのトルクコンバータ圧Ptcを調圧する。なお、各ソレノイドバルブ７２，７３，７４，７５，７６は、ＣＶＴコントロールユニット８から出力される指令値によって調圧される。
【００２４】
ＣＶＴコントロールユニット８は、ライン圧制御や変速油圧制御や前後進切換制御、等を行う。ライン圧制御では、スロットル開度等に応じた目標ライン圧を得る指令値をライン圧ソレノイドバルブ７２に出力する。変速制御では、目標変速比（目標プライマリ回転速度Npri*）を決めると、決めた目標変速比を得る油圧指令値をプライマリ圧ソレノイドバルブ７３及びセカンダリ圧ソレノイドバルブ７４に出力する。前後進切換制御では、Ｄレンジ位置が選択されていると、フォワードクラッチ３１を締結する指令値をクラッチ/ブレーキ圧ソレノイドバルブ７５に出力する。また、Ｒレンジ位置が選択されていると、リバースブレーキ３２を締結する指令値をクラッチ/ブレーキ圧ソレノイドバルブ７５に出力する。
【００２５】
ＣＶＴコントロールユニット８には、タービン回転速度センサ８０、車速センサ８１、セカンダリ圧センサ８２、油温センサ８３、インヒビタスイッチ８４、ブレーキスイッチ８５、アクセル開度センサ８６、プライマリ圧センサ８７、前後Ｇセンサ８９、等からのセンサ情報やスイッチ情報が入力される。また、エンジンコントロールユニット８８には、エンジン回転速度センサ１２からのセンサ情報が入力される。なお、インヒビタスイッチ８４は、選択されているレンジ位置（Ｄレンジ位置，Ｎレンジ位置，Ｒレンジ位置等）を検出し、レンジ位置に応じたレンジ位置信号を出力する。
【００２６】
［油圧源装置の詳細構成］
図２は、実施例１の油圧源装置の全体概略を示し、図３は、統合弁を構成する半円柱状の逆止弁体と半円柱状のリリーフ弁体と中間支持部材と第１スプリングを示す。図４は、コントロールバルブボディに設けられる統合弁を示す。以下、図２〜図４に基づいて油圧源装置の詳細構成を説明する。
【００２７】
実施例１の油圧源装置は、図２に示すように、エンジン１（走行用駆動源）に駆動されるメカオイルポンプ７７（第１オイルポンプ）と、電動モータ７８（エンジン１と異なる駆動源）に駆動される電動オイルポンプ７９（第２オイルポンプ）と、油圧源コントロールバルブ７０と、を備える。
【００２８】
ここで、メカオイルポンプ７７は、エンジン出力軸１１に対してチェーンベルトやスプロケット等を介して設けられている。電動オイルポンプ７９は、電動モータ７８と共に油圧源コントロールバルブ７０に対して一体に固定されている。油圧源コントロールバルブ７０は、変速機コントロールバルブ７１に対して固定されている。即ち、変速機コントロールバルブ７１と各ソレノイドバルブ７２，７３，７４，７５，７６によりメインコントロールバルブユニットが構成される。そして、油圧源コントロールバルブ７０と電動モータ７８と電動オイルポンプ７９により、メインコントロールバルブユニットに固定されるサブコントロールバルブユニットが構成される。
【００２９】
油圧源コントロールバルブ７０には、コントロールバルブボディ６０に形成された１つの共通弁穴６１に設けられた統合弁６２を有する。この統合弁６２は、メカオイルポンプ７７の吐出油が電動オイルポンプ７９に流入することを防止する逆止弁機能と、電動オイルポンプ７９の吐出油をリリーフするリリーフ弁機能を持つ。
【００３０】
統合弁６２は、図２〜図４に示すように、共通弁穴６１に摺動可能に設けられた逆止弁体６２１と、逆止弁体６２１を閉じる方向に付勢する第１スプリング６２２（第１付勢手段）とを有する。さらに、共通弁穴６１に摺動可能に設けられたリリーフ弁体６２３と、リリーフ弁体６２３を閉じる方向に付勢する第２スプリング６２４（第２付勢手段）とを有する。
【００３１】
逆止弁体６２１及び第１スプリング６２２と、リリーフ弁体６２３及び第２スプリング６２４との間には、図２〜図４に示すように、中間支持部材６２５が介装されている。中間支持部材６２５は、共通弁穴６１に対して油密状態で設けられ、円盤基部６２５ａと、円盤基部６２５ａから垂直に立設する弁体支持板部６２５ｂとを有する。円盤基部６２５ａの底面は、図４に示すように、コントロールバルブボディ６０にＯリング６２６を介してネジ込み固定されるプラグ６２７により支えられている。弁体支持板部６２５ｂは、図３に示すように、逆止弁体６２１が移動するときの摺動面６２５ｃと、リリーフ弁体６２３移動するときの摺動面６２５ｄとを有する。
【００３２】
逆止弁体６２１とリリーフ弁体６２３は、図３に示すように、何れも中実の単純半円柱形状による同一形状であり、共通弁穴６１の穴径方向に隣接する並列位置に配される。なお、逆止弁体６２１とリリーフ弁体６２３と中間支持部材６２５による断面形状を円形とし、逆止弁体６２１とリリーフ弁体６２３を完全半円柱形状にすると、円形状の共通弁穴６１の内面に沿って回転する可能性がある。このため、逆止弁体６２１とリリーフ弁体６２３には、回転止め平面６２１ａ，６２３ａが形成されている。
【００３３】
第１スプリング６２２と第２スプリング６２４は、図３に示すように、何れもコイルスプリング構造であり、第１スプリング６２２による付勢力を、第２スプリング６２４による付勢力より小さく設定している。つまり、第１スプリング６２２の付勢力は、メカオイルポンプ圧と電動オイルポンプ圧との切り換え付勢力に設定し、第２スプリング６２４の付勢力は、電動オイルポンプ圧のリリーフ圧に相当する付勢力に設定している。第１スプリング６２２と第２スプリング６２４は、スプリング上端を逆止弁体６２１とリリーフ弁体６２３の下端面に支持し、スプリング下端を中間支持部材６２５の円盤基部６２５ａに支持している。
【００３４】
共通弁穴６１が形成されたコントロールバルブボディ６０には、図２及び図４に示すように、メカオイルポンプ圧油路６３（第１オイルポンプ圧油路）と、電動オイルポンプ圧油路６４（第２オイルポンプ圧油路）と、リリーフ圧油路６５と、電動オイルポンプ吸入油路６６と、が形成されている。
【００３５】
メカオイルポンプ圧油路６３の一端は、図２に示すように、メカオイルポンプ７７の吐出ポート７７ａからのオイルポンプ吐出圧チューブ９０に接続される。メカオイルポンプ圧油路６３の他端は、図４に示すように、共通弁穴６１のうち、逆止弁体６２１が閉じているときに弁体下端面にメカオイルポンプ圧を導く逆止弁側の側壁位置に開口した第１ポート６１ａに接続される。これにより、逆止弁体６２１が閉じているときは、逆止弁体６２１に対し第１スプリング６２２による付勢方向と同方向にメカオイルポンプ圧（＝ライン圧PL）を作用させる。一方、逆止弁体６２１が開いているときは、電動オイルポンプ圧油路６４とメカオイルポンプ圧油路６３を連通させる。
【００３６】
ここで、オイルポンプ吐出圧チューブ９０は、図２に示すように、一端がメカオイルポンプ７７の吐出ポート７７ａとメカオイルポンプ圧油路６３とに接続され、他端が変速機コントロールバルブ７１に接続される。よって、メカオイルポンプ７７または電動オイルポンプ７９から吐出される油は、変速機コントロールバルブ７１内のライン圧ソレノイドバルブ７２によってライン圧PLに調圧されるため、「オイルポンプ吐出圧＝ライン圧PL」になる。なお、メカオイルポンプ７７の吸入ポート７７ｂには、端部がオイルパン９１に開口されたメカオイルポンプ吸入チューブ９２が接続される。
【００３７】
電動オイルポンプ圧油路６４の一端は、図２に示すように、電動オイルポンプ７９の吐出ポート７９ａに接続される。電動オイルポンプ圧油路６４の他端は、図４に示すように、共通弁穴６１のうち、逆止弁体６２１とリリーフ弁体６２３の上面に臨む端壁位置に開口した第２ポート６１ｂに接続される。これにより、逆止弁体６２１とリリーフ弁体６２３の開閉移動にかかわらず、逆止弁体６２１とリリーフ弁体６２３に対し第１スプリング６２２及び第２スプリング６２４による付勢方向と反対方向に電動オイルポンプ圧を作用させる。
【００３８】
リリーフ圧油路６５の一端は、図２に示すように、電動オイルポンプ吸入油路６６の途中の位置、つまり、電動オイルポンプ７９の吸入ポート７９ｂに接続される。リリーフ圧油路６５の他端は、図４に示すように、共通弁穴６１のうち、リリーフ弁体６２３が摺動して開くときに弁体上端面から電動オイルポンプ圧を抜くリリーフ弁側の側壁位置に開口したリリーフポート６１ｃに接続される。これにより、電動オイルポンプ圧の作用でリリーフ弁体６２３が第２スプリング６２４に抗して図４の下方向に移動するとき、リリーフ弁体６２３が所定の移動量になると開き、電動オイルポンプ圧の油を電動オイルポンプ７９の吸入ポート７９ｂへ戻す。つまり、電動オイルポンプ圧の上限圧を、リリーフ弁体６２３の受圧面積や第２スプリング６２４の付勢力にて決まるリリーフ圧に規定する。
【００３９】
電動オイルポンプ吸入油路６６の一端は、図２に示すように、端部がオイルパン９１に開口された電動オイルポンプ吸入チューブ９３に接続される。電動オイルポンプ吸入油路６６の他端は、図２に示すように、電動オイルポンプ７９の吸入ポート７９ｂに接続される。なお、電動オイルポンプ吸入油路６６の途中位置であってコントロールバルブボディ６０の内部位置には、オイルフィルタ６７が設けられる。
【００４０】
次に、作用を説明する。
実施例１の作用を、「比較例の課題」、「油圧源切り換え作用及びリリーフ作用」、「油圧源装置の特徴作用」に分けて説明する。
【００４１】
［比較例の課題］
比較例の油圧源装置は、図４に示すように、エンジンにより駆動されるメカオイルポンプに加えて、モータにより駆動される電動オイルポンプを備える。そして、電動オイルポンプの吐出油路には、エンジンにより駆動されるメカオイルポンプからの油の流入を防止するための逆止弁と、電動オイルポンプ圧をリリーフするリリーフ弁と、が設けられている。以下、図４に示す比較例の油圧源装置に基づいて比較例の課題を説明する。
【００４２】
比較例の場合、コントロールバルブボディ内にスプールやチェックボール等を配置するための逆止弁穴とリリーフ弁穴との２つの弁穴を形成し、逆止弁とリリーフ弁とを離間してそれぞれ独立に配置している。このため、部品点数が多くなり構造が複雑になるし、逆止弁とリリーフ弁とを設けるための必要スペースが大きくなる。その結果、油圧源装置の組み付け工数・重量・コストが増大すると共に、油圧源装置の大型化を招く。
【００４３】
具体的な課題について下記に述べる。
(1) 組み付けの際、逆止弁をコントロールバルブボディに組み付け、リリーフ弁をコントロールバルブボディに組み付ける必要があり、組付け工程が多くなる。
(2) 逆止弁は吐出側にリリーフ弁は吸入側にというように、２つの弁が別々設置されている。しかも、逆止弁（例えば、部品５個）とリリーフ弁（例えば、部品５個）というように、必要な構成部品が多いので、必要スペースが広くなる。その結果、設計レイアウト上において不利である。
(3) 比較例の逆止弁は、Ｏリングを組み付けているブッシュＡとチェックボールを支持しているブッシュＢで構成している。ブッシュＡの形状がブッシュ内部に油路を形成しているため、形状が複雑になっている。さらに、ブッシュＡにＯリングを組み付け、ブッシュＢにチェックボールを組み付けた後、ブッシュＡ，Ｂを圧入により組み付ける必要があり、構造が複雑になる。
(4) 逆止弁とリリーフ弁を繋ぐ油路が多く、かつ、油路が長い。このため、油路体積が大きくなり、油圧損失が大きくなるし、エア抜き性も悪化する。
【００４４】
［油圧源切り換え作用及びリリーフ作用］
先ず、車両走行シーン等において、アイドルストップ制御が非作動であり、エンジン１によりメカオイルポンプ７７が回転駆動されるメカオイルポンプ作動中における統合弁６２の状態を、図４に基づいて説明する。
【００４５】
エンジン１によってメカオイルポンプ７７が回転駆動されているときは、メカオイルポンプ７７の吐出ポート７７ａからのメカオイルポンプ圧の油が発生し、電動オイルポンプ７９は停止状態である。よって、メカオイルポンプ７７の吐出ポート７７ａからのメカオイルポンプ圧の油は、オイルポンプ吐出圧チューブ９０を流れ、変速機コントロールバルブ７１に供給される。このとき、オイルポンプ吐出圧チューブ９０から分岐した分岐チューブへの油は、図４の矢印Ｃに示すように、メカオイルポンプ圧油路６３を通って共通弁穴６１の第１ポート６１ａに導かれ、逆止弁体６２１の弁体下端面にメカオイルポンプ圧が作用する。
【００４６】
従って、メカオイルポンプ７７の作動中において、統合弁６２の逆止弁体６２１は、弁を閉じる方向（図４の上方向）に油圧力と第１スプリング６２２による付勢力を受け、逆止弁体６２１の弁閉鎖力が高められる。この逆止弁体６２１の弁閉鎖力を高める作用により、メカオイルポンプ圧による吐出油が、メカオイルポンプ圧油路６３から電動オイルポンプ圧油路６４へ流れ込むのが確実に防止される。
【００４７】
次に、走行状態から停車状態へ移行し、アイドルストップ制御の作動によりメカオイルポンプ７７が停止し、電動オイルポンプ７９が作動を開始したときの統合弁６２での油圧源切り換え作用を、図６に基づいて説明する。
【００４８】
電動オイルポンプ７９の回転駆動が開始されると、電動オイルポンプ７９の吐出ポート７９ａからの電動オイルポンプ圧の油が発生し、エンジン１の停止によってメカオイルポンプ７７からは吐出圧の発生が無くなる。よって、電動オイルポンプ７９の吐出ポート７９ａからの電動オイルポンプ吐出圧の油は、電動オイルポンプ圧油路６４を流れ、共通弁穴６１の第２ポート６１ｂに導かれ、逆止弁体６２１の弁体上端面に電動オイルポンプ圧が作用する。そして、逆止弁体６２１に対して電動オイルポンプ圧による油圧力が図６の下向きに作用し、この油圧力が第１スプリング６２２による付勢力（図６の上向きに作用）より大きくなると、逆止弁体６２１が図６の下方向にストロークし、共通弁穴６１の第１ポート６１ａと第２ポート６１ｂを連通する。
【００４９】
このように、共通弁穴６１の第１ポート６１ａと第２ポート６１ｂが連通すると、図６の矢印Ｄに示すように、電動オイルポンプ圧油路６４からメカオイルポンプ圧油路６３へと電動オイルポンプ圧の油が流れる。従って、メカオイルポンプ７７が停止し、電動オイルポンプ７９が作動を開始したときは、統合弁６２において、油圧源がメカオイルポンプ７７から電動オイルポンプ７９へと切り換えられる。
【００５０】
次に、油圧源が電動オイルポンプ７９に切り換えられている停車シーンにおいて、統合弁６２でのリリーフ作用を、図７に基づいて説明する。
【００５１】
統合弁６２での油圧源切り換え作用で述べたように、電動オイルポンプ圧が所定圧以上になると、電動オイルポンプ圧油路６４からメカオイルポンプ圧油路６３へと電動オイルポンプ圧の油が流れる（図７の矢印Ｄ）。このとき、電動オイルポンプ圧は、統合弁６２のうち、逆止弁体６２１だけではなくリリーフ弁体６２３にも作用する。よって、電動オイルポンプ圧が上昇し、リリーフ弁体６２３に対して電動オイルポンプ圧による油圧力が図７の下向きに作用し、この油圧力が第２スプリング６２４による付勢力（図７の上向きに作用）より大きくなると、リリーフ弁体６２３が図７の下方向にストロークし、共通弁穴６１の第２ポート６１ｂとリリーフポート６１ｃを連通する。
【００５２】
このように、共通弁穴６１の第２ポート６１ｂとリリーフポート６１ｃが連通すると、図７の矢印Ｅに示すように、電動オイルポンプ圧油路６４からリリーフ圧油路６５へと電動オイルポンプ圧の油が流れる。そして、電動オイルポンプ圧の油がリリーフされることで、電動オイルポンプ圧が低下し、リリーフ弁体６２３に対する電動オイルポンプ圧による油圧力が第２スプリング６２４による付勢力を下回ると、リリーフ弁体６２３が図７の上方向にストロークし、共通弁穴６１の第２ポート６１ｂとリリーフポート６１ｃを遮断する（図６を参照）。つまり、リリーフ弁体６２３は、電動オイルポンプ圧が高圧のとき、共通弁穴６１の第２ポート６１ｂとリリーフポート６１ｃを連通する弁動作と遮断する弁動作を繰り返えす。
【００５３】
従って、油圧源が電動オイルポンプ７９に切り換えられた停車シーンにおいて、電動オイルポンプ圧が上昇すると、リリーフ弁体６２３の開閉作用により、電動オイルポンプ圧の上限圧が、リリーフ弁体６２３の受圧面積や第２スプリング６２４の付勢力にて決まるリリーフ圧に規定される。
【００５４】
［油圧源装置の特徴作用］
実施例１では、逆止弁とリリーフ弁を、第１スプリング６２２により付勢された逆止弁体６２１と第２スプリング６２４により付勢されたリリーフ弁体６２３が、共通弁穴６１に摺動可能に設けられる統合弁６２とする。
【００５５】
即ち、本発明者等は、油圧源装置の構造/油路の複雑化や大型化が、逆止弁とリリーフ弁とをそれぞれ独立に設けていることに起因することを知見した。一方、２つのオイルポンプ７７，７９から吐出される油を切り換えて油圧源とするとき、逆止弁とリリーフ弁を廃止することはできない。
これらの点に着目し、逆止弁とリリーフ弁とを共通弁穴６１に設けることで統合化した統合弁６２とした。これにより、部品点数が少なくなり構造が単純になるし、逆止弁とリリーフ弁とを設けるための必要スペースも小さくなり、レイアウト設計を行うときに有利になる。そして、逆止弁とリリーフ弁との組み付けに際して、組み付け工程を１つにまとめることができ、組み付け工程を削減することができる。従って、逆止弁機能とリリーフ弁機能を達成しながら、装置の組み付け工数・重量・コストの減少が図られると共に、装置の小型化が達成される。
【００５６】
実施例１では、逆止弁体６２１とリリーフ弁体６２３を、共通弁穴６１の穴径方向に隣接する並列位置に配する。逆止弁体６２１及び第１スプリング６２２とリリーフ弁体６２３及び第２スプリング６２４との間に、逆止弁体６２１の摺動面６２５ｃとリリーフ弁体６２３の摺動面６２５ｄを有する中間支持部材６２５を介装する。
【００５７】
即ち、逆止弁体６２１とリリーフ弁体６２３を並列配置にすると、例えば、直列配置にする場合に比べて統合弁６２をコンパクトにすることができる。しかし、逆止弁体６２１とリリーフ弁体６２３は、異なるタイミングにて摺動によるストローク動作を行うため、逆止弁体６２１とリリーフ弁体６２３の一方の動作が他方の動作に影響を与えない工夫が必要である。これに対し、逆止弁体６２１とリリーフ弁体６２３との間に中間支持部材６２５を介装したことで、逆止弁体６２１とリリーフ弁体６２３のスムーズで独立したストローク動作が確保される。
【００５８】
実施例１では、第１スプリング６２２による付勢力を、第２スプリング６２４による付勢力より小さく設定する。
【００５９】
即ち、リリーフ弁機能を達成するには、先に油圧源をメカオイルポンプ７７から電動オイルポンプ７９に切り換え、電動オイルポンプ７９に切り換えられている状態で、統合弁６２のリリーフ弁体６２３を作動させる必要がある。従って、第１スプリング６２２による付勢力を、第２スプリング６２４による付勢力より小さく設定することで、逆止弁体６２１が先にストロークして油圧源が電動オイルポンプ７９に切り換えられ、その後、リリーフ弁体６２３が作動することになる。従って、油圧源が電動オイルポンプ７９に切り換えられた後、リリーフ弁体６２３が作動するというリリーフ弁機能が達成される。
【００６０】
実施例１では、コントロールバルブボディ６０に、一端をメカオイルポンプ７７の吐出ポート７７ａに接続したメカオイルポンプ圧油路６３と、一端を電動オイルポンプ７９の吐出ポート７９ａに接続した電動オイルポンプ圧油路６４と、一端を電動オイルポンプ７９の吸入ポート７９ｂに接続したリリーフ圧油路６５とを形成する。メカオイルポンプ圧油路６３は、他端を共通弁穴６１のうち逆止弁体６２１が配される側壁位置に開口した第１ポート６１ａに接続する。電動オイルポンプ圧油路６４は、他端を共通弁穴６１のうち逆止弁体６２１の上端面とリリーフ弁体６２３の上端面とを臨む端壁位置に開口した第２ポート６１ｂに接続する。リリーフ圧油路６５は、他端を共通弁穴６１のうちリリーフ弁体６２３が配される側壁位置に開口したリリーフポート６１ｃに接続する。
【００６１】
即ち、コントロールバルブボディ６０に形成される３つの油路６３，６４，６５の他端を接続する３つの第１ポート６１ａ、第２ポート６１ｂ、リリーフポート６１ｃが共通弁穴６１に開口されている。このため、逆止弁の２つとリリーフ弁に２つで合計４つのポートを有する比較例に比べ、油路構成を単純化することができる。従って、逆止弁機能とリリーフ弁機能を達成しながら、装置の油路構成の単純化が図られる。
【００６２】
実施例１では、逆止弁体６２１とリリーフ弁体６２３は、中実の単純柱形状である。
【００６３】
即ち、逆止弁体６２１とリリーフ弁体６２３に油穴や油路を形成する必要がない。従って、逆止弁体６２１とリリーフ弁体６２３の製造が簡単であり、部品コストも低コストになる。
【００６４】
次に、効果を説明する。
実施例１における車両の油圧源装置にあっては、下記に列挙する効果が得られる。
【００６５】
(1) 走行用駆動源（エンジン１）に駆動される第１オイルポンプ（メカオイルポンプ７７）と、走行用駆動源（エンジン１）と異なる駆動源（電動モータ７８）に駆動される第２オイルポンプ（電動オイルポンプ７９）と、逆止弁と、リリーフ弁と、を備える。
逆止弁は、第１弁穴に逆止弁体６２１と第１付勢手段（第１スプリング６２２）とを有し、第１オイルポンプ（メカオイルポンプ７７）の吐出油が第２オイルポンプ（電動オイルポンプ７９）に流入することを防止する。
リリーフ弁は、第２弁穴にリリーフ弁体６２３と第２付勢手段（第２スプリング６２４）とを有し、第２オイルポンプ（電動オイルポンプ７９）の吐出油をリリーフする。
この車両の油圧源装置において、第１弁穴と第２弁穴を、コントロールバルブボディ６０に形成された１つの共通弁穴６１とする。
逆止弁とリリーフ弁を、第１付勢手段（第１スプリング６２２）により付勢された逆止弁体６２１と第２付勢手段（第２スプリング６２４）により付勢されたリリーフ弁体６２３が、共通弁穴６１に摺動可能に設けられる統合弁６２とする。
このため、逆止弁機能とリリーフ弁機能を達成しながら、装置の組み付け工数・重量・コストの減少を図ることができると共に、装置の小型化を図ることができる。
【００６６】
(2) 逆止弁体６２１とリリーフ弁体６２３を、共通弁穴６１の穴径方向に隣接する並列位置に配する。
逆止弁体６２１及び第１付勢手段（第１スプリング６２２）とリリーフ弁体６２３及び第２付勢手段（第２スプリング６２４）との間に、逆止弁体６２１の摺動面６２５ｃとリリーフ弁体６２３の摺動面６２５ｄを有する中間支持部材６２５を介装する。
このため、(1)の効果に加え、統合弁６２のコンパクト化を図りながら、逆止弁体６２１とリリーフ弁体６２３のスムーズで独立したストローク動作を確保することができる。
【００６７】
(3) 第１付勢手段（第１スプリング６２２）による付勢力を、第２付勢手段（第２スプリング６２４）による付勢力より小さく設定する。
このため、(1)または(2)の効果に加え、油圧源が第１オイルポンプ（メカオイルポンプ７７）から第２オイルポンプ（電動オイルポンプ７９）に切り換えられた後、リリーフ弁体６２３が作動するというリリーフ弁機能を達成することができる。
【００６８】
(4) コントロールバルブボディ６０に、一端を第１オイルポンプ（メカオイルポンプ７７）の吐出ポート７７ａに接続した第１オイルポンプ圧油路（メカオイルポンプ圧油路６３）と、一端を第２オイルポンプ（電動オイルポンプ７９）の吐出ポート７９ａに接続した第２オイルポンプ圧油路（電動オイルポンプ圧油路６４）と、一端を第２オイルポンプ（電動オイルポンプ７９）の吸入ポート７９ｂに接続したリリーフ圧油路６５とを形成する。
第１オイルポンプ圧油路（メカオイルポンプ圧油路６３）は、他端を共通弁穴６１のうち逆止弁体６２１が配される側壁位置に開口した第１ポート６１ａに接続する。
第２オイルポンプ圧油路（電動オイルポンプ圧油路６４）は、他端を共通弁穴６１のうち逆止弁体６２１の上端面とリリーフ弁体６２３の上端面とを臨む端壁位置に開口した第２ポート６１ｂに接続する。
リリーフ圧油路６５は、他端を共通弁穴６１のうちリリーフ弁体６２３が配される側壁位置に開口したリリーフポート６１ｃに接続する。
このため、(1)〜(3)の効果に加え、逆止弁機能とリリーフ弁機能を達成しながら、装置の油路構成の単純化を図ることができる。
【００６９】
(5) 逆止弁体６２１とリリーフ弁体６２３は、中実の単純柱形状である。
このため、(1)〜(4)の効果に加え、逆止弁体６２１とリリーフ弁体６２３を、製造が簡単な低コスト部品にすることができる。
【実施例２】
【００７０】
実施例２は、逆止弁体とリリーフ弁体を、一端が閉じた中空柱形状であって中空部に連通する油穴を側面に有するバルブスプール形状とした例である。
【００７１】
図８は、実施例２の油圧源装置のコントロールバルブボディ６０に設けられる統合弁６２を示す。以下、図８に基づいて構成を説明する。なお、なお、システム構成及び装置全体構成については、実施例１の図１及び図２と同様であるので、図示並びに説明を省略する。
【００７２】
実施例２の逆止弁体６２１’とリリーフ弁体６２３’は、図８に示すように、一端が閉じた中空柱形状であって中空部６２１ａ，６２３ａに連通する油穴６２１ｂ，６２３ｂを側面に有する。そして、第１スプリング６２２’と第２スプリング６２４’は、スプリング上端を中空部６２１ａ，６２３ａの中空部端面に支持し、スプリング下端を中間支持部材６２５の円盤基部６２５ａに支持している。なお、他の構成は実施例１と同様であるため、同一符号を付して説明を省略する。
【００７３】
次に、実施例２の作用を、「油圧源切り換え作用及びリリーフ作用」、「油圧源装置の特徴作用」に分けて説明する。
【００７４】
［油圧源切り換え作用及びリリーフ作用］
先ず、車両走行シーン等において、アイドルストップ制御が非作動であり、エンジン１によりメカオイルポンプ７７が回転駆動されるメカオイルポンプ作動中における統合弁６２の状態を、図８に基づいて説明する。
【００７５】
エンジン１によってメカオイルポンプ７７が回転駆動し、メカオイルポンプ圧の油が発生しているとき、図８の矢印Ｃ’に示すように、メカオイルポンプ圧油路６３を通って共通弁穴６１の第１ポート６１ａ→油穴６２１ｂ→中空部６２１ａへと導かれる。従って、逆止弁体６２１’の中空部６２１ａにメカオイルポンプ圧が作用し、メカオイルポンプ圧による吐出油が、メカオイルポンプ圧油路６３から電動オイルポンプ圧油路６４へ流れ込むのが確実に防止される。
【００７６】
次に、走行状態から停車状態へ移行し、アイドルストップ制御の作動によりメカオイルポンプ７７が停止し、電動オイルポンプ７９が作動を開始したときの統合弁６２での油圧源切り換え作用を、図９に基づいて説明する。
【００７７】
電動オイルポンプ７９の回転駆動が開始されると電動オイルポンプ圧が発生し、逆止弁体６２１’に対して電動オイルポンプ圧による油圧力が図９の下向きに作用する。この油圧力が第１スプリング６２２’による付勢力（図９の上向きに作用）より大きくなると、逆止弁体６２１’が図９の下方向にストロークし、共通弁穴６１の第１ポート６１ａと第２ポート６１ｂを連通する。よって、図９の矢印Ｄ’に示すように、電動オイルポンプ圧油路６４からメカオイルポンプ圧油路６３へと電動オイルポンプ圧の油が流れ、油圧源がメカオイルポンプ７７から電動オイルポンプ７９へと切り換えられる。このとき、逆止弁体６２１’の上端面が、第１ポート６１ａの位置（＝油穴６２１ｂの位置）までストロークすると（ストローク量L2）、共通弁穴６１の第１ポート６１ａと第２ポート６１ｂを連通する。
【００７８】
次に、油圧源が電動オイルポンプ７９に切り換えられている停車シーンにおいて、統合弁６２でのリリーフ作用を、図１０に基づいて説明する。
【００７９】
電動オイルポンプ圧油路６４からメカオイルポンプ圧油路６３へと電動オイルポンプ圧の油が流れるとき（図１０の矢印Ｄ’）、リリーフ弁体６２３’に対して電動オイルポンプ圧による油圧力が図１０の下向きに作用する。この油圧力が第２スプリング６２４’による付勢力（図１０の上向きに作用）より大きくなると、リリーフ弁体６２３’が図１０の下方向にストロークし、共通弁穴６１の第２ポート６１ｂとリリーフポート６１ｃを連通する。このように、共通弁穴６１の第２ポート６１ｂとリリーフポート６１ｃが連通すると、図１０の矢印Ｅ’に示すように、電動オイルポンプ圧油路６４からリリーフ圧油路６５へと電動オイルポンプ圧の油が流れる。従って、油圧源が電動オイルポンプ７９に切り換えられた停車シーンにおいて、電動オイルポンプ圧が上昇すると、電動オイルポンプ圧の上限圧がリリーフ圧に規定される。このとき、リリーフ弁体６２３’の上端面が、リリーフポート６１ｃの位置（＝油穴６２３ｂの位置）までストロークすると（ストローク量L2）、共通弁穴６１の第２ポート６１ｂとリリーフポート６１ｃを連通する。
【００８０】
［油圧源装置の特徴作用］
実施例２では、逆止弁体６２１’とリリーフ弁体６２３’を、一端が閉じた中空柱形状であって中空部６２１ａ，６２３ａに連通する油穴６２１ｂ，６２３ｂを側面に有する同一形状の弁体としている。
【００８１】
即ち、逆止弁体６２１’とリリーフ弁体６２３’の側面に油穴６２１ｂ，６２３ｂを有することで、逆止弁体６２１’が開く（共通弁穴６１の第１ポート６１ａと第２ポート６１ｂとが連通）までのストローク量L2が、実施例１のストローク量L1（＞L2）に比べて小さくなる。加えて、スプリング上端を中空部６２１ａの中空部端面に支持することで第１スプリング６２２’のスプリング長が長くなる。これにより、逆止弁体６２１’が開くことで切り換えられる電動オイルポンプ圧が精度良くコントロールされる。
また、リリーフ弁体６２３’が開く（共通弁穴６１の第２ポート６１ｂとリリーフポート６１ｃとが連通）までのストローク量L2が、実施例１のストローク量L1（＞L2）に比べて小さくなる。加えて、スプリング上端を中空部６２３ａの中空部端面に支持することで第２スプリング６２４’のスプリング長が長くなる。これにより、リリーフ弁体６２３’が開くことで規定されるリリーフ圧が精度良くコントロールされる。
なお、他の作用は、実施例１と同様であるので、説明を省略する。
【００８２】
次に、効果を説明する。
実施例２における車両の油圧源装置にあっては、下記の効果が得られる。
【００８３】
(6) 逆止弁体６２１’とリリーフ弁体６２３’は、一端が閉じた中空スプール形状であって中空部６２１ａ，６２３ａに連通する油穴６２１ｂ，６２３ｂを側面に有する。
このため、(1)〜(4)の効果に加え、逆止弁体６２１’を開くことで切り換えられる電動オイルポンプ圧を精度良くコントロールすることができると共に、リリーフ弁体６２３’を開くことで規定されるリリーフ圧を精度良くコントロールすることができる。
【実施例３】
【００８４】
実施例３は、逆止弁体とリリーフ弁体を、中実柱形状であって上端面と側面を連通する油路を有する油路付き形状とした例である。
【００８５】
図１１は、実施例３の油圧源装置のコントロールバルブボディ６０に設けられる統合弁６２を示す。以下、図１０に基づいて構成を説明する。なお、なお、システム構成及び装置全体構成については、実施例１の図１及び図２と同様であるので、図示並びに説明を省略する。
【００８６】
実施例３の逆止弁体６２１”とリリーフ弁体６２３”は、図１１に示すように、中実柱形状であって上端面と側面を連通するＬ字状の油路６２１ｃ，６２３ｃを有する。なお、油路６２１ｃ，６２３ｃの形状は、Ｌ字状に限られるものではなく、斜め直線状や曲線状としても良い。また、他の構成は実施例１と同様であるため、同一符号を付して説明を省略する。
【００８７】
次に、実施例３の作用を、「油圧源切り換え作用及びリリーフ作用」、「油圧源装置の特徴作用」に分けて説明する。
【００８８】
［油圧源切り換え作用及びリリーフ作用］
先ず、車両走行シーン等において、アイドルストップ制御が非作動であり、エンジン１によりメカオイルポンプ７７が回転駆動されるメカオイルポンプ作動中における統合弁６２の状態を、図１１に基づいて説明する。
【００８９】
エンジン１によってメカオイルポンプ７７が回転駆動し、メカオイルポンプ圧の油が発生しているとき、図１１の矢印Ｃ”に示すように、メカオイルポンプ圧油路６３を通って共通弁穴６１の第１ポート６１ａへと導かれる。従って、逆止弁体６２１”の下端面にメカオイルポンプ圧が作用し、メカオイルポンプ圧による吐出油が、メカオイルポンプ圧油路６３から電動オイルポンプ圧油路６４へ流れ込むのが確実に防止される。
【００９０】
次に、走行状態から停車状態へ移行し、アイドルストップ制御の作動によりメカオイルポンプ７７が停止し、電動オイルポンプ７９が作動を開始したときの統合弁６２での油圧源切り換え作用を、図１２に基づいて説明する。
【００９１】
電動オイルポンプ７９の回転駆動が開始されると電動オイルポンプ圧が発生し、逆止弁体６２１”に対して電動オイルポンプ圧による油圧力が図１２の下向きに作用する。この油圧力が第１スプリング６２２による付勢力（図１２の上向きに作用）より大きくなると、逆止弁体６２１’が図１２の下方向にストロークし、共通弁穴６１の第１ポート６１ａと第２ポート６１ｂを、油路６２１ｃを介して連通する。よって、図１２の矢印Ｄ”に示すように、電動オイルポンプ圧油路６４から油路６２１ｃを経由してメカオイルポンプ圧油路６３へと電動オイルポンプ圧の油が流れ、油圧源がメカオイルポンプ７７から電動オイルポンプ７９へと切り換えられる。このとき、逆止弁体６２１”の油路６２１ｃが、第１ポート６１ａの位置までストロークすると（ストローク量L3）、共通弁穴６１の第１ポート６１ａと第２ポート６１ｂを、油路６２１ｃを介して連通する。
【００９２】
次に、油圧源が電動オイルポンプ７９に切り換えられている停車シーンにおいて、統合弁６２でのリリーフ作用を、図１３に基づいて説明する。
【００９３】
電動オイルポンプ圧油路６４から油路６２１ｃを経由してメカオイルポンプ圧油路６３へと電動オイルポンプ圧の油が流れるとき（図１３の矢印Ｄ”）、リリーフ弁体６２３”に対して電動オイルポンプ圧による油圧力が図１３の下向きに作用する。この油圧力が第２スプリング６２４による付勢力（図１３の上向きに作用）より大きくなると、リリーフ弁体６２３”が図１３の下方向にストロークし、共通弁穴６１の第２ポート６１ｂとリリーフポート６１ｃを、油路６２３ｃを介して連通する。このように、共通弁穴６１の第２ポート６１ｂとリリーフポート６１ｃとが油路６２３ｃを介して連通すると、図１３の矢印Ｅ”に示すように、電動オイルポンプ圧油路６４から油路６２３ｃを経由してリリーフ圧油路６５へと電動オイルポンプ圧の油が流れる。従って、油圧源が電動オイルポンプ７９に切り換えられた停車シーンにおいて、電動オイルポンプ圧が上昇すると、電動オイルポンプ圧の上限圧がリリーフ圧に規定される。このとき、リリーフ弁体６２３”の油路６２３ｃが、リリーフポート６１ｃの位置までストロークすると（ストローク量L3）、共通弁穴６１の第２ポート６１ｂとリリーフポート６１ｃを、油路６２３ｃを介して連通する。
【００９４】
［油圧源装置の特徴作用］
実施例２では、逆止弁体６２１”とリリーフ弁体６２３”を、中実柱形状であって上端面と側面を連通する油路６２１ｃ，６２３ｃを有する同一形状の弁体としている。
【００９５】
即ち、逆止弁体６２１’とリリーフ弁体６２３’に油路６２１ｃ，６２３ｃを有することで、逆止弁体６２１”が開く（共通弁穴６１の第１ポート６１ａと第２ポート６１ｂとが連通）までのストローク量L3が、実施例１のストローク量L1（＞L3）に比べて小さくなる。これにより、逆止弁体６２１’が開くことで切り換えられる電動オイルポンプ圧が精度良くコントロールされる。また、リリーフ弁体６２３”が開く（共通弁穴６１の第２ポート６１ｂとリリーフポート６１ｃとが連通）までのストローク量L3が、実施例１のストローク量L1（＞L3）に比べて小さくなる。これにより、リリーフ弁体６２３”が開くことで規定されるリリーフ圧が精度良くコントロールされる。なお、他の作用は、実施例１と同様であるので、説明を省略する。
【００９６】
次に、効果を説明する。
実施例３における車両の油圧源装置にあっては、下記の効果が得られる。
【００９７】
(7) 逆止弁体６２１”とリリーフ弁体６２３”は、中実柱形状であって上端面と側面を連通する油路６２１ｃ，６２３ｃを有する。
このため、(1)〜(4)の効果に加え、逆止弁体６２１”を開くことで切り換えられる電動オイルポンプ圧を精度良くコントロールすることができると共に、リリーフ弁体６２３”を開くことで規定されるリリーフ圧を精度良くコントロールすることができる。
【００９８】
以上、本発明の車両の油圧源装置を実施例１〜実施例３に基づいて説明してきた。しかし、具体的な構成については、これらの実施例に限られるものではなく、特許請求の範囲の各請求項に係る発明の要旨を逸脱しない限り、設計の変更や追加等は許容される。
【００９９】
実施例１〜３では、逆止弁体６２１とリリーフ弁体６２３として、図３に示すように、共通弁穴６１を円形穴にすることを前提とし、中実の単純半円柱形状とする例を示した。しかし、逆止弁体とリリーフ弁体としては、図１４に示すように、中実の単純半角柱形状による逆止弁体（６２１）とリリーフ弁体（６２３）とする例であっても良いし、共通弁穴が四角以外の多角形穴にすることを前提とする形状にしても良い。
【０１００】
実施例１〜３では、第２オイルポンプとして、電動モータ７８により回転駆動される電動オイルポンプ７９とする例を示した。しかし、第２オイルポンプとしては、走行用駆動源と異なる駆動源により回転駆動するオイルポンプであれば、電動オイルポンプに限られることは無い。
【０１０１】
実施例１〜３では、第１付勢手段及び第２付勢手段として、コイルスプリング構造の第１スプリング６２２及び第２スプリング６２４を用いる例を示した。しかし、第１付勢手段及び第２付勢手段としては、スプリングを含む複合弾性部材やスプリング以外の弾性部材で構成されても良い。
【０１０２】
実施例１〜３では、逆止弁体６２１とリリーフ弁体６２３として、同じ高さ位置で２つの弁体を並列配置する例を示した。しかし、逆止弁体とリリーフ弁体としては、異なる高さ位置で２つの弁体を並列配置する例や逆止弁体とリリーフ弁体を直列配置する例としても良い。要するに、１つの共通弁穴に、逆止弁体とリリーフ弁体を配置するものであれば良い。
【０１０３】
実施例１〜３では、本発明の油圧源装置を、停車時にアイドルストップ制御が実行されるエンジン車に搭載されるベルト式無段変速機の油圧源に適用する例を示した。しかし、本発明の油圧源装置は、エンジン停止条件が異なるコーストストップ制御やセーリングストップ制御が実行されるエンジン車に対しても適用できる。さらに、ベルト式無段変速機に限らず、副変速機付き無段変速機や複数の変速段を自動で切り換える有段変速機、等のように油圧作動機構を搭載したエンジン車に対しても適用することができる。加えて、車両としても、エンジン車に限られず、電気自動車モード（EVモード）とハイブリッド車モード（HEVモード）を切り換えるハイブリッド車等の電動車両に対しても適用できる。
【符号の説明】
【０１０４】
１  エンジン（走行用駆動源）
２  トルクコンバータ
３  前後進切換機構
４  バリエータ
６０  コントロールバルブボディ
６１  共通弁穴
６２  統合弁
６２１，６２１’、６２１”  逆止弁体
６２２，６２２’  第１スプリング（第１付勢手段）
６２３，６２３’、６２３”  リリーフ弁体
６２４，６２４’  第２スプリング（第２付勢手段）
６２５  中間支持部材
６２５ｃ，６２５ｄ  摺動面
６３  メカオイルポンプ圧油路（第１オイルポンプ圧油路）
６４  電動オイルポンプ圧油路（第２オイルポンプ圧油路）
６５  リリーフ圧油路
６６  電動オイルポンプ吸入油路
７  油圧制御ユニット
７０  油圧源コントロールバルブ
７１  変速機コントロールバルブ
７７  メカオイルポンプ（第１オイルポンプ）
７７ａ  吐出ポート
７７ｂ  吸入ポート
７８  電動モータ（エンジン１とは異なる駆動源）
７８ａ  吐出ポート
７８ｂ  吸入ポート
７９  電動オイルポンプ（第２オイルポンプ）
８  ＣＶＴコントロールユニット
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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