(57)【要約】【課題】高い粘度指数と高いせん断安定性とを両立する潤滑油組成物、及びこれを用いた潤滑方法、変速機を提供する。【解決手段】４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満であり、１００℃における動粘度が１．０ｍｍ２／ｓ以上２．０ｍｍ２／ｓ未満であり、かつ、引火点が１４０℃以上である基油と、特定の構造を有するポリメタクリレートを含有する潤滑油組成物、及びこれを用いた潤滑方法、変速機である。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満であり、１００℃における動粘度が１．０ｍｍ２／ｓ以上２．０ｍｍ２／ｓ未満であり、かつ、引火点が１４０℃以上である基油と、下記一般式（１）で表される構造単位を有するポリメタクリレートを含有する潤滑油組成物。
【化１】
2018115301.tif 000009
（一般式（１）中、Ｒ１１は炭素数２４以上４０以下の脂肪族炭化水素基を示し、Ｘ１１は酸素原子を含む官能基を示す。）
【請求項２】
基油の１００℃における動粘度が１．５ｍｍ２／ｓ以上２．０ｍｍ２／ｓ未満である、請求項１に記載の潤滑油組成物。
【請求項３】
前記基油が鉱油であり、該鉱油の原料油が重質軽油を水素化分解して得られる軽油留分を含む、請求項１又は２に記載の潤滑油組成物。
【請求項４】
前記原料油のパラフィン分（％ＣＰ）が６０以上である、請求項３に記載の潤滑油組成物。
【請求項５】
前記原料油の芳香族分（％ＣＡ）が１０．０以下である、請求項３又は４に記載の潤滑油組成物。
【請求項６】
前記原料油のアロマ分、ナフテン分、ｎ−パラフィン分、及びイソパラフィン分の全量１００体積％に対する、ｎ−パラフィン分が占める割合が１体積％以上５０体積％以下である、請求項３に記載の潤滑油組成物。
【請求項７】
前記原料油のＪＩＳ  Ｋ２２５４に準拠した蒸留試験において、１０％留出温度が２５０℃以上であり、９０％留出温度が３２０℃以上である、請求項３〜６のいずれか１項に記載の潤滑油組成物。
【請求項８】
前記原料油の４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ以下であり、１００℃における動粘度が１．０ｍｍ２／ｓ以上２．０ｍｍ２／ｓ以下である、請求項３〜７のいずれか１項に記載の潤滑油組成物。
【請求項９】
前記酸素原子を含む官能基が、ヒドロキシ基である請求項１〜８のいずれか１項に記載の潤滑油組成物。
【請求項１０】
前記ポリメタクリレートの質量平均分子量が、５，０００以上１００，０００以下である請求項１〜９のいずれか１項に記載の潤滑油組成物。
【請求項１１】
前記ポリメタクリレートの含有量が、組成物全量基準で、１質量％以上２０質量％以下である請求項１〜１０のいずれか１項に記載の潤滑油組成物。
【請求項１２】
粘度指数が２８０以上である請求項１〜１１のいずれか１項に記載の潤滑油組成物。
【請求項１３】
変速機用である請求項１〜１２のいずれか１項に記載の潤滑油組成物。
【請求項１４】
無段変速機用である請求項１３に記載の潤滑油組成物。
【請求項１５】
４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満であり、１００℃における動粘度が１．０ｍｍ２／ｓ以上２．０ｍｍ２／ｓ未満であり、かつ、引火点が１４０℃以上である基油と、下記一般式（１）で表される構造単位を有するポリメタクリレートとを配合する工程を有する、潤滑油組成物の製造方法。
【化２】
2018115301.tif 000010
（一般式（１）中、Ｒ１１は炭素数２４以上４０以下の脂肪族炭化水素基を示し、Ｘ１１は酸素原子を含む官能基を示す。）
【請求項１６】
請求項１〜１２のいずれか１項に記載の潤滑油組成物を用いる変速機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、潤滑油組成物、潤滑油組成物の製造方法及び変速機に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、変速機、緩衝器、パワーステアリング等の駆動系機器、エンジン、油圧作動等の様々な用途に用いられる潤滑油組成物には、各用途に応じた特性が求められている。潤滑油組成物の特性は、基油の性状、添加剤の種類等によって大きく左右される場合が多く、要求された特性を発現し得る潤滑油組成物を製造するため、基油及び添加剤の開発が広く行われている。
【０００３】
省燃費化に対応するために、低粘度化を図ることが行われている（例えば、特許文献１）。特許文献１には、所定の引火点、４０℃における動粘度、粘度指数、蒸留試験における５％留出温度、流動点及び芳香族分（％ＣＡ）を満足する潤滑油基油が提案されている。また、特に変速機の用途に求められる特有の粘度特性として、低粘度化だけではなく、低温下で撹拌抵抗が大きくならないように、粘度が高くなりにくく、一方、高温下で油膜を十分に保持できるように、粘度が低くなりにくいという粘度特性も求められる。この粘度特性は、例えば、潤滑油組成物の粘度指数を高めることによって得ることができ、潤滑油基油としてポリ−α−オレフィン等の利用が検討されている（例えば、特許文献２）。また、粘度指数を高めるため、基油にポリメタクリレート、ポリオレフィン、また（メタ）アクリレートモノマーとオレフィンモノマーとの共重合体等の粘度指数向上剤を添加することも検討されている（例えば、特許文献３）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００４−１８２９３１号公報
【特許文献２】特開２０１１−１２１９９１号公報
【特許文献３】特開２０１２−２０１８０６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、特許文献１に記載の潤滑油基油は、４０℃における動粘度が９．０ｍｍ２／ｓ以上という高粘度の基油であるため、優れた粘度特性が得られる基油とは言い難い。
【０００６】
粘度指数を高める性能は、一般的にその平均分子量と比例関係にあり、平均分子量が大きいほど性能は高くなる傾向にある。一方、平均分子量が大きいと、使用中に潤滑油組成物に加えられる機械的せん断力により、基油、粘度指数向上剤の分子鎖が切断されて、その性能が低下する。そのため、潤滑油組成物は、粘度が低下して、油膜を十分に保持できなくなり、潤滑性能が低下することとなる。すなわち、高い粘度指数と高いせん断安定性とは相反する性能であるといえる。
【０００７】
変速機、緩衝器、パワーステアリング等の駆動系機器、エンジン、油圧作動等の様々な用途において、手動変速機、自動変速機、無段変速機等の変速機は、潤滑油組成物への機械的せん断力が大きいことから、せん断安定性が求められている。中でも無段変速機は、無段階で変速するため変速ショックがなく、シフトアップ時のエンジン回転数の落ち込みがなく加速性能が向上する等の理由から注目されているが、機械的せん断力が特に大きく、より厳しいせん断安定性が求められることとなる。
しかし、特許文献２に記載されるポリ−α−オレフィンでは、基油としての粘度指数が高い、すなわち平均分子量が大きく、また特許文献３に記載される粘度指数向上剤も平均分子量が大きいため、いずれも機械的せん断力が加えられることで潤滑性能が低下する。このように、高い粘度指数と高いせん断安定性という相反する性能を高いレベルで同時に満足させることは年々難しくなっている。
【０００８】
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、高い粘度指数と高いせん断安定性とを両立する潤滑油組成物、及びこれを用いた潤滑方法、変速機を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは、鋭意研究を重ねた結果、下記の発明により上記課題を解決できることを見出した。すなわち、本発明は、下記の構成を有する潤滑油組成物、及びこれを用いた潤滑方法、変速機を提供するものである。
【００１０】
１．４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満であり、１００℃における動粘度が１．０ｍｍ２／ｓ以上２．０ｍｍ２／ｓ未満であり、かつ、引火点が１４０℃以上である基油と、下記一般式（１）で表される構造単位を有するポリメタクリレートを含有する潤滑油組成物。
【００１１】
【化１】
2018115301.tif 000002
（一般式（１）中、Ｒ１１は炭素数２４以上４０以下の脂肪族炭化水素基を示し、Ｘ１１は酸素原子を含む官能基を示す。
【００１２】
２．４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満であり、１００℃における動粘度が１．０ｍｍ２／ｓ以上２．０ｍｍ２／ｓ未満であり、かつ、引火点が１４０℃以上である基油と、下記一般式（１）で表される構造単位を有するポリメタクリレートとを配合する工程を有する、潤滑油組成物の製造方法。
【００１３】
【化２】
2018115301.tif 000003
（一般式（１）中、Ｒ１１は炭素数２４以上４０以下の脂肪族炭化水素基を示し、Ｘ１１は酸素原子を含む官能基を示す。
【００１４】
３．上記１に記載の潤滑油組成物を用いる変速機。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、高い粘度指数と高いせん断安定性とを両立する潤滑油組成物、及びこれを用いた潤滑方法、変速機を提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明の実施形態（以下、「本実施形態」と称することもある。）について説明する。なお、本明細書中において、数値範囲の記載に関する「以上」「以下」の数値は任意に組み合わせできる数値である。
【００１７】
〔潤滑油組成物〕
本実施形態の潤滑油組成物は、４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満であり、１００℃における動粘度が１．０ｍｍ２／ｓ以上２．０ｍｍ２／ｓ未満であり、かつ、引火点が１４０℃以上である基油と、特定構造を有するポリメタクリレートを含有するものである。
【００１８】
［基油］
本実施形態の潤滑油組成物に含まれる基油は、下記要件（Ｉ）及び（ＩＩ）を満たすものである。本実施形態において、下記要件（Ｉ）及び（ＩＩ）を満たさないと、高い粘度指数と高いせん断安定性とを両立することができない。また、低粘度化を図ることによる省燃費性が得られない。
・要件（Ｉ）：４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満であり、１００℃における動粘度が１．０ｍｍ２／ｓ以上２．０ｍｍ２／ｓ未満である。
・要件（ＩＩ）：引火点が１４０℃以上である。
なお、本明細書において、４０℃における動粘度、６０℃における動粘度、１００℃における動粘度及び粘度指数は、ＪＩＳ  Ｋ２２８３に準拠して測定された値を意味し、引火点は、ＪＩＳ  Ｋ  ２２６５に準拠し、クリーブランド開放式（ＣＯＣ）法により測定された値を意味する。
【００１９】
本実施形態において、基油は、鉱油、合成油のいずれであってもよく、安価であり、より高い粘度指数と高いせん断安定性とを両立し、低粘度化による省燃費性を得る観点から、鉱油が好ましい。また、本実施形態において、基油は、鉱油のみを二種以上を、合成油のみを二種以上を、又は少なくとも一種の鉱油と少なくとも一種の合成油とを混合した混合油でもよく、混合油として要件（Ｉ）及び（ＩＩ）を満たしていれば、該混合油に含まれる鉱油、合成油は要件（Ｉ）及び（ＩＩ）を満たすものでなくてもよい。調製の容易性を考慮すると、該混合油に含まれる鉱油、合成油の少なくとも一部が要件（Ｉ）及び（ＩＩ）を満たすものであることが好ましい。
【００２０】
一般的に基油の性状として、低粘度化するほど、引火点は低くなる傾向にある。それに対して、本実施形態の潤滑油組成物で用いられる基油は、要件（Ｉ）で規定するように、粘度指数がＪＩＳ  Ｋ２２８３で規定の算出法では算出不能であるほどに低粘度化されつつも、要件（ＩＩ）で規定するように、引火点が１４０℃以上である高引火点の基油である。そのため、本実施形態の潤滑油組成物は、上記性状を有する基油を用いることで、より高い粘度指数と高いせん断安定性とを両立し、低粘度化による省燃費性を有し、また高引火点で蒸発しにくい性状を有する安全性の高い潤滑油組成物となり得る。
また、本実施形態の潤滑油組成物で用いられる基油は、要件（Ｉ）で規定されるように、４０℃における動粘度と１００℃における動粘度の差異が比較的小さく、粘度の温度依存性が低い。そのため、本実施形態の潤滑油組成物は、粘度の温度依存性が低いものとなる。
【００２１】
本実施形態の潤滑油組成物で用いられる基油の４０℃における動粘度（Ｖ４０）は、４．０ｍｍ２／ｓ以上であり、好ましくは４．２ｍｍ２／ｓ以上、より好ましくは４．３ｍｍ２／ｓ以上、更に好ましくは４．４ｍｍ２／ｓ以上である。
また、動粘度（Ｖ４０）の上限は、６．０ｍｍ２／ｓ未満であり、好ましくは５．８ｍｍ２／ｓ以下、より好ましくは５．７ｍｍ２／ｓ以下、更に好ましくは５．６ｍｍ２／ｓ以下である。
【００２２】
本実施形態の潤滑油組成物で用いられる基油の１００℃における動粘度（Ｖ１００）は、１．０ｍｍ２／ｓ以上であり、好ましくは１．２ｍｍ２／ｓ以上、より好ましくは１．３ｍｍ２／ｓ以上、更に好ましくは１．４ｍｍ２／ｓ以上、より更に好ましくは１．５ｍｍ２／ｓ以上である。
また、動粘度（Ｖ１００）の上限は、２．０ｍｍ２／ｓ未満であり、好ましくは１．９５ｍｍ２／ｓ以下、より好ましくは１．９０ｍｍ２／ｓ以下、更に好ましくは１．８５ｍｍ２／ｓ以下である。
なお、本実施形態の潤滑油組成物で用いられる基油が鉱油の場合、ＪＩＳ  Ｋ２２８３に準拠して測定される粘度指数は算出不能である。
【００２３】
また、本実施形態の潤滑油組成物で用いられる基油の引火点は、１４０℃以上であり、好ましくは１４２℃以上、より好ましくは１４４℃以上、更に好ましくは１４６℃以上、より更に好ましくは１５０℃以上、特に好ましくは１５４℃以上であり、また上限は、通常１８０℃以下である。
【００２４】
本実施形態の潤滑油組成物で用いられる基油のアニリン点は、好ましくは７０℃以上、より好ましくは８０℃以上、更に好ましくは８５℃以上、より更に好ましくは９０℃以上であり、また、通常１１０℃以下である。
アニリン点が７０℃以上である基油は、パラフィン分が多く、芳香族分が少ない傾向があり、高引火点となり易い。
なお、本明細書において、アニリン点は、ＪＩＳ  Ｋ２２５６（Ｕ字管法）に準拠して測定された値を意味する。
【００２５】
本実施形態の潤滑油組成物で用いられる基油の１５℃における密度は、好ましくは０．８６０ｇ／ｃｍ３以下、より好ましくは０．８５０ｇ／ｃｍ３以下、更に好ましくは０．８４０ｇ／ｃｍ３以下、より更に好ましくは０．８３０ｇ／ｃｍ３以下、特に好ましくは０．８２５ｇ／ｃｍ３以下であり、また、通常０．８００ｇ／ｃｍ３以上である。
要件（Ｉ）及び（ＩＩ）を満たしつつ、さらに密度が０．８６０ｇ／ｃｍ３以下の基油であれば、粘度の温度依存性がより低く、より高い粘度指数と高いせん断安定性とを両立し、低粘度化による省燃費性を有し、また高引火点で蒸発しにくい性状を有する安全性の高い引火点がより高く安全性の高い基油とすることができる。
なお、本明細書において、１５℃における密度は、ＪＩＳ  Ｋ２２４９に準拠して測定された値である。
【００２６】
本実施形態の潤滑油組成物で用いられる基油が鉱油の場合、そのパラフィン分（％ＣＰ）は、好ましくは６０以上８０以下、より好ましくは６２以上７９以下、更に好ましくは６６以上７８以下、より更に好ましくは６８以上７７以下である。
ナフテン分（％ＣＮ）は、好ましくは１０以上４０以下、より好ましくは１３以上３８以下、更に好ましくは１６以上３４以下、より更に好ましくは２０以上３２以下である。
芳香族分（％ＣＡ）としては、好ましくは２．０未満、より好ましくは１．０未満、更に好ましくは０．１未満である。
なお、本明細書において、パラフィン分（％ＣＰ）、ナフテン分（％ＣＮ）、及び芳香族分（％ＣＡ）は、ＡＳＴＭ  Ｄ−３２３８環分析（ｎ−ｄ−Ｍ法）により測定した、パラフィン分、ナフテン分、及び芳香族分の割合（百分率）を意味する。
【００２７】
本実施形態の潤滑油組成物で用いられる基油は、さらに下記要件（ＩＩＩ）を満たすことが好ましい。当該要件（ＩＩＩ）を満たすことで、本実施形態の潤滑油組成物は、省燃費性に優れ、粘度の温度依存性がより小さいものとなる。
・要件（ＩＩＩ）：回転型レオメータを用いて、角速度６．３ｒａｄ／ｓ、歪み量０．１〜１００％の条件下で計測した、−１０℃と−２５℃の２点間における複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜（以下、単に「複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜」ともいう）が０．１Ｐａ・ｓ／℃以下である。
なお、本実施形態の潤滑油組成物で用いられる基油が混合油である場合、当該混合油が要件（ＩＩＩ）を満たすものであることが好ましい。
【００２８】
要件（ＩＩＩ）に記載の「歪み量」は、０．１〜１００％の範囲で、温度に応じて適宜設定される値である。
また、上記の「複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜」は、−１０℃における複素粘度η＊の値と、−２５℃における複素粘度η＊の値とを、それぞれ独立に、もしくは、−１０℃から−２５℃又は−２５℃から−１０℃まで温度を連続的に変化させながら測定し、当該値を温度−複素粘度の座標平面においた際、−１０℃と−２５℃の２点間における複素粘度の単位あたりの変化量（傾きの絶対値）を示す値である。より具体的には、下記計算式（ｆ１）から算出される値を意味する。
・計算式（ｆ１）：複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜＝｜（［−２５℃における複素粘度η＊］−［−１０℃における複素粘度η＊］）／（−２５−（−１０））｜
つまり、要件（ＩＩＩ）で規定する「複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜」は、温度を低下させた経時変化を基油の低温特性として示している。
【００２９】
ところで、鉱油には、ワックス分が含まれているため、鉱油の温度を徐々に低下させていくと、鉱油中のワックス分が析出し、ゲル状構造を形成する。なお、ワックス分は、パラフィン等の構造によって、析出してくる温度が異なる。このワックス分のゲル状構造は、壊れ易いため、機械的な作用で、鉱油の粘度が変化してしまう。従来、使用されている低温粘度特性のパラメータは、このようなワックス分の析出を考慮したものではなかった。
それに対して、要件（ＩＩＩ）で規定する「複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜」は、鉱油中に含まれるワックス分の析出速度を加味し、ワックス分の析出に伴う摩擦係数の変化を考慮した、鉱油の低温粘度特性をより示す正確に評価し得る指標である。よって、要件（ＩＩＩ）は、実質的には基油として鉱油が含まれる場合に適用される要件であるといえる。
【００３０】
要件（ＩＩＩ）を満たす基油は、複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜が０．１Ｐａ・ｓ／℃以下であり、ワックス分の析出速度を速くならないように調整されているため、摩擦係数の上昇を引き起こし難く、より低粘度でありつつも、粘度の温度依存性がより低いものとなる。そのため、当該基油を用いることで、本実施形態の潤滑油組成物は、省燃費性に優れ、粘度の温度依存性がより小さいものとなる。
【００３１】
上記観点から、要件（ＩＩＩ）で規定する複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜は、好ましくは０．０８Ｐａ・ｓ／℃以下、より好ましくは０．０５Ｐａ・ｓ／℃以下、更に好ましくは０．０２Ｐａ・ｓ／℃以下、更に好ましくは０．０１Ｐａ・ｓ／℃以下、より更に好ましくは０．００５Ｐａ・ｓ／℃以下、特に好ましくは０．００３０Ｐａ・ｓ／℃以下である。
また、要件（ＩＩＩ）で規定する複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜は、下限値については特に制限は無いが、好ましくは０．０００１Ｐａ・ｓ／℃以上、より好ましくは０．０００５Ｐａ・ｓ／℃以上、更に好ましくは０．００１０Ｐａ・ｓ／℃以上である。
【００３２】
（鉱油の調製例）
要件（Ｉ）及び（ＩＩ）、好ましくは要件（ＩＩＩ）を満たす鉱油は、原料となる原料油の選択と、原料油を用いた鉱油の製造方法に関して、以下に示す事項を適宜考慮することで、容易に調製することができる。つまり、本実施形態の潤滑油組成物で用いられる基油は、以下に示す原料油を、以下に示す精製処理を施して得られた鉱油であることが好ましい。
なお、以下の事項は、調製法の一例であって、これら以外の事項を考慮することによっても調製可能である。
【００３３】
（原料油の選択）
原料油としては、例えば、パラフィン系鉱油、中間系鉱油、ナフテン系鉱油等の原油を常圧蒸留して得られる常圧残油；当該常圧残油を減圧蒸留して得られる留出油；当該留出油を、溶剤脱れき、溶剤抽出、水素化仕上げ、溶剤脱ろう、接触脱ろう、異性化脱ろう、減圧蒸留等の精製処理の一つ以上の処理を施した鉱油又はワックス（ＧＴＬワックス等）等が挙げられる。
これらの原料油は、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【００３４】
前記原料油は、要件（Ｉ）で規定する程度に低粘度化しつつも、温度による粘度依存性が低く、かつ、要件（ＩＩ）で規定するような高引火点の鉱油に調製する観点から、軽油留分を含むことが好ましく、重質軽油を水素化分解して得られた軽油留分を含むことがより好ましい。
【００３５】
前記原料油の４０℃における動粘度は、好ましくは４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ以下、より好ましくは４．２ｍｍ２／ｓ以上５．８ｍｍ２／ｓ以下、更に好ましくは４．４ｍｍ２／ｓ以上５．６ｍｍ２／ｓ以下である。
前記原料油の１００℃における動粘度は、好ましくは１．０ｍｍ２／ｓ以上２．０ｍｍ２／ｓ以下、より好ましくは１．２ｍｍ２／ｓ以上１．９ｍｍ２／ｓ以下、更に好ましくは１．４ｍｍ２／ｓ以上１．８５ｍｍ２／ｓ以下である。
前記原料油の引火点としては、通常７０℃以上１４０℃未満である。
【００３６】
ＡＳＴＭ  Ｄ−３２３８環分析（ｎ−ｄ−Ｍ法）に準拠して測定した、前記原料油のパラフィン分（％ＣＰ）、芳香族分（％ＣＡ）及びナフテン分（％ＣＮ）としては、要件（Ｉ）で規定する程に低粘度化しつつも、温度による粘度依存性が低い鉱油に調製する観点から、以下に示す範囲であることが好ましい。
・パラフィン分（％ＣＰ）：好ましくは６０以上、より好ましくは６５以上、更に好ましくは６８以上、より更に好ましくは７０以上である。また、上限としては、好ましくは８０以下であり、より好ましくは７９以下であり、更に好ましくは７８以下である。
・芳香族分（％ＣＡ）：好ましくは１０．０以下、より好ましくは５．０以下、更に好ましくは４．４以下、より更に好ましくは４．２以下である。
・ナフテン分（％ＣＮ）：好ましくは１０以上４０以下、より好ましくは１３以上３５以下、更に好ましくは１６以上３２以下、より更に好ましくは２０以上３２以下である。
【００３７】
ＡＳＴＭ  Ｄ２７８６及びＧＣ−ＦＩＤ法に準拠して測定した、前記原料油のアロマ分、ナフテン分、ｎ−パラフィン分、及びイソパラフィン分の全量１００体積％に対する、各成分が占める割合としては、要件（Ｉ）で規定する程度に低粘度化しつつも、温度による粘度依存性が低い鉱油に調製する観点から、以下に示す範囲であることが好ましい。
・上記「アロマ分」は、芳香族環を有する炭化水素化合物の総称を意味し、好ましくは２５体積％以下、より好ましくは１５体積％以下、更に好ましくは１０体積％以下である。また、下限としては、好ましくは１体積％以上であり、より好ましくは１．５体積％以上であり、更に好ましくは２体積％以上である。
・上記「ナフテン分」は、飽和環状炭化水素化合物の総称を意味し、好ましくは７０体積％以下、より好ましくは６０体積％以下、更に好ましくは５０体積％以下である。また、下限としては、好ましくは１０体積％以上であり、より好ましくは１２体積％以上であり、更に好ましくは１５体積％以上である。
・上記「ｎ−パラフィン分」は、直鎖状飽和炭化水素化合物の総称を意味し、好ましくは１体積％以上５０体積％以下、より好ましくは４体積％以上３０体積％以下、更に好ましくは６体積％以上１５体積％以下である。
・上記「イソパラフィン分」は、分岐状飽和炭化水素化合物の総称を意味し、好ましくは８体積％以上、より好ましくは２５体積％以上、更に好ましくは３０体積％以上である。また、上限としては、好ましくは７０体積％以下であり、より好ましくは６８体積％以下であり、更に好ましくは６５体積％以下である。
【００３８】
ＪＩＳ  Ｋ２２４９に準拠した蒸留試験によって測定される、前記原料油の１０％留出温度は、好ましくは２５０℃以上、より好ましくは２６０℃以上、更に好ましくは２７０℃以上、より更に好ましくは２７５℃以上であり、また、通常２９０℃以下である。
また、上記蒸留試験によって測定される、前記原料油の９０％留出温度は、好ましくは３２０℃以上、より好ましくは３５０℃以上、更に好ましくは３５５℃以上、より更に好ましくは３６０℃以上、特に好ましくは３６６℃以上であり、また、通常４００℃以下である。
原料油の１０％留出温度及び９０％留出温度が上記範囲であることで、要件（ＩＩ）で規定するような高引火点の基油を調製することができる。
【００３９】
前記原料油の質量平均分子量（Ｍｗ）は、好ましくは１５０以上４５０以下、より好ましくは１８０以上４００以下、更に好ましくは２００以上３５０以下である。質量平均分子量（Ｍｗ）が上記範囲にあること、及びｎ−パラフィン分及びイソパラフィン分が上記範囲にあることにより、高引火点の基油をより容易に調製することができる。
なお、本明細書において、原料油の質量平均分子量（Ｍｗ）は、ＡＳＴＭ  Ｄ２５０２に準拠して測定された値を意味する。
【００４０】
前記原料油の４０℃及び１００℃における動粘度としては、上述の通り、要件（Ｉ）で規定する範囲と大きな差異は無い。
ただし、上記のような低粘度の原料油の引火点は、通常１４０℃未満であり、要件（ＩＩ）を満たすものではない。また、当該原料油の要件（ＩＩＩ）で規定する複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜も高くなりやすく、低温粘度特性の点でも問題がある。
一方で、本実施形態の潤滑油組成物で用いられる鉱油は、このような原料油を用いつつも、以下に示すような精製処理を施すことによって、高引火点であり、かつ、低粘度でありつつも粘度の温度依存性を低く抑え、低温粘度特性に優れたものとしている。
【００４１】
（鉱油の製造方法）
本実施形態の潤滑油組成物で用いられる鉱油は、上記原料油に対して、精製処理を施して得られたものであることが好ましい。なお、使用する原料油の種類に応じて、精製処理の種類や精製条件は適宜設定されることが好ましい。
精製処理としては、少なくとも水素化異性化脱ろう処理を含むことが好ましく、水素化異性化脱ろう処理及び水素化仕上げ処理を含むことがより好ましい。
【００４２】
つまり、本実施形態の潤滑油組成物で用いられる鉱油は、水素化異性化脱ろう処理を経て得られたものであることが好ましく、水素化異性化脱ろう処理の後に、さらに水素化仕上げ処理を経て得られたものであることがより好ましい。
以下、「水素化異性化脱ろう処理」及び「水素化仕上げ処理」について説明する。
【００４３】
（水素化異性化脱ろう処理）
水素化異性化脱ろう処理は、上述の通り、原料油中に含まれる直鎖パラフィンを分岐鎖のイソパラフィンへとする異性化を目的に行われる精製処理である。
また、水素化異性化脱ろう処理によって、芳香族分を開環させパラフィン分としたり、硫黄分や窒素分等の不純物の除去等も行うこともできる。
この水素化異性化処理によって、分岐鎖のイソパラフィンの割合が多くなり、温度による粘度依存性が低く、高引火点の鉱油に調製することができる。
【００４４】
また、原料油中の直鎖パラフィンの存在については、要件（ＩＩＩ）で規定する複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜の値を大きくする要因の一つとなる。そのため、本処理では、直鎖パラフィンを分岐鎖のイソパラフィンへと異性化をし、複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜の値を低く調整することが好ましい。
他に、本処理を行うことで、鉱油の流動点を低下させることもできるため、低温粘度特性をより向上させた鉱油を得ることができる。
【００４５】
水素化異性化脱ろう処理は、水素化異性化脱ろう触媒の存在下で行われることが好ましい。
水素化異性化脱ろう触媒としては、例えば、シリカアルミノフォスフェート（ＳＡＰＯ）やゼオライト等の担体に、ニッケル（Ｎｉ）／タングステン（Ｗ）、ニッケル（Ｎｉ）／モリブデン（Ｍｏ）、コバルト（Ｃｏ）／モリブデン（Ｍｏ）等の金属酸化物、白金（Ｐｔ）や鉛（Ｐｄ）等の貴金属を担持した触媒が挙げられる。
【００４６】
水素化異性化脱ろう処理における水素分圧としては、要件（ＩＩＩ）を満たす鉱油とする観点から、好ましくは２．０ＭＰａ以上２５ＭＰａ以下、より好ましくは２．５ＭＰａ以上２２ＭＰａ以下、更に好ましくは３．０ＭＰａ以上１０ＭＰａ以下、より更に好ましくは３．５ＭＰａ以上６ＭＰａ以下である。
【００４７】
水素化異性化脱ろう処理における反応温度としては、要件（ＩＩ）及び（ＩＩＩ）を満たす鉱油とする観点から、一般的な水素化異性化脱ろう処理での反応温度よりも高めに設定されることが好ましく、具体的には、好ましくは２５０℃以上４００℃以下、より好ましくは２７５℃以上３８０℃以下、更に好ましくは２８０℃以上３７０℃以下、より更に好ましくは２８５℃以上３６０℃以下である。
当該反応温度が高温であることで、直鎖パラフィンを分岐鎖のイソパラフィンへ異性化を促進させることができ、要件（ＩＩ）及び（ＩＩＩ）を満たす基油の調製が容易となる。
【００４８】
また、水素化異性化脱ろう処理における液時空間速度（ＬＨＳＶ）としては、要件（ＩＩＩ）を満たす基油とする観点から、好ましくは５．０ｈｒ−１以下、より好ましくは３．０ｈｒ−１以下、更に好ましくは２．０ｈｒ−１以下、より更に好ましくは１．５ｈｒ−１以下である。
また、生産性の向上の観点から、水素化異性化脱ろう処理におけるＬＨＳＶは、好ましくは０．１ｈｒ−１以上、より好ましくは０．２ｈｒ−１以上である。
【００４９】
水素化異性化脱ろう処理における水素ガスの供給割合としては、供給する原料油１キロリットルに対して、好ましくは１００Ｎｍ３以上１，０００Ｎｍ３以下、より好ましくは２００Ｎｍ３以上８００Ｎｍ３以下、更に好ましくは２５０Ｎｍ３以上６５０Ｎｍ３以下である。
【００５０】
（水素化仕上げ処理）
水素化仕上げ処理は、原料油中に含まれる芳香族分の完全飽和化、及び、硫黄分や窒素分等の不純物の除去等を目的に行われる精製処理である。
【００５１】
水素化仕上げ処理は、水素化触媒の存在下で行われることが好ましい。
水素化触媒としては、例えば、シリカ／アルミナ、アルミナ等の非晶質担体、ゼオライト等の結晶質担体に、ニッケル（Ｎｉ）／タングステン（Ｗ）、ニッケル（Ｎｉ）／モリブデン（Ｍｏ）、コバルト（Ｃｏ）／モリブデン（Ｍｏ）等の金属酸化物、白金（Ｐｔ）や鉛（Ｐｄ）等の貴金属を担持した触媒が挙げられる。
【００５２】
水素化仕上げ処理における水素分圧としては、要件（ＩＩＩ）を満たす鉱油とする観点から、一般的な水素化処理での圧力よりも高めに設定されることが好ましく、具体的には、好ましくは１６ＭＰａ以上、より好ましくは１７ＭＰａ以上、更に好ましくは１８ＭＰａ以上であり、また上限は、好ましくは３０ＭＰａ以下、より好ましくは２２ＭＰａ以下である。
【００５３】
水素化仕上げ処理における反応温度としては、要件（ＩＩＩ）を満たす鉱油とする観点から、好ましくは２００℃以上４００℃以下、より好ましくは２５０℃以上３５０℃以下、更に好ましくは２８０℃以上３３０℃以下である。
【００５４】
水素化仕上げ処理における液時空間速度（ＬＨＳＶ）としては、要件（ＩＩＩ）を満たす鉱油とする観点から、好ましくは５．０ｈｒ−１以下、より好ましくは２．０ｈｒ−１以下、更に好ましくは１．０ｈｒ−１以下であり、また、生産性の観点から、好ましくは０．１ｈｒ−１以上、より好ましくは０．２ｈｒ−１以上、更に好ましくは０．３ｈｒ−１以上である。
【００５５】
水素化仕上げ処理における水素ガスの供給割合としては、供給する油分（水素化異性化脱ろう処理が施された生成油）１キロリットルに対して、好ましくは１００Ｎｍ３以上２，０００Ｎｍ３以下、より好ましくは２００Ｎｍ３以上１，５００Ｎｍ３以下、更に好ましくは２５０Ｎｍ３以上１，１００Ｎｍ３以下である。
【００５６】
（後処理）
上述の精製処理の終了後、得られた生成油に対して、減圧蒸留を施し、４０℃における動粘度が要件（Ｉ）で規定の範囲となる留分を回収することで、本実施形態の潤滑油組成物で用いられる鉱油を得ることができる。
ここで得られる鉱油は、要件（Ｉ）で規定するように低粘度化されつつも、高引火点を有するものである。
なお、減圧蒸留の諸条件（圧力、温度、時間等）としては、得られる鉱油の４０℃及び１００℃における動粘度が、要件（Ｉ）で規定の範囲内となるように、適宜調整される。
【００５７】
（合成油）
本実施形態の潤滑油組成物は、基油として合成油を含んでいてもよい。
合成油としては、例えば、α−オレフィン単独重合体、又はα−オレフィン共重合体（例えば、エチレン−α−オレフィン共重合体等の炭素数８〜１４のα−オレフィン共重合体）等のポリα−オレフィン；イソパラフィン；ポリオールエステル、二塩基酸エステル（例えば、ジトリデシルグルタレート等）、三塩基酸エステル（例えば、トリメリット酸２−エチルヘキシル）、リン酸エステル等の各種エステル；ポリフェニルエーテル等の各種エーテル；ポリアルキレングリコール；アルキルベンゼン等が挙げられる。
【００５８】
（基油の含有量）
本実施形態の潤滑油組成物における基油の含有量は、組成物全量基準で通常６０質量％以上、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは８０質量％以上である。また、上限としては、通常１００質量％未満、好ましくは９９質量％以下、より好ましくは９８質量％以下、更に好ましくは９７質量％以下である。
【００５９】
本実施形態において、基油が、要件（Ｉ）及び（ＩＩ）、好ましくは要件（ＩＩＩ）を満たす基油（以後、「基油Ａ」と称する場合がある。）と、要件（Ｉ）及び（ＩＩ）を満たさない基油（以後、「基油Ｂ」と称する場合がある。）とを含む混合油の場合、基油全量中の基油Ａの含有量は、基油が要件（Ｉ）及び（ＩＩ）を満たしていれば特に制限はないが、２０質量％以上が好ましく、２５質量％以上がより好ましく、３０質量％以上が更に好ましく、また上限は、１００質量％未満であればよい。
なお、本実施形態の潤滑油組成物は、後述するように、ポリメタクリレートのほか、他の添加剤を含むことがあるが、これらの添加剤は希釈油とともに提供されることがあり、そのまま用いる場合がある。このような場合、希釈油の含有量は、上記基油の含有量において考慮するものとする。
【００６０】
［ポリメタクリレート］
本実施形態の潤滑油組成物に含まれるポリメタクリレートは、下記一般式（１）で表される構造単位を有するものであり、分子中に酸素原子を含む官能基を有するものである。本実施形態において、このポリメタクリレートを含まないと、高い粘度指数と高いせん断安定性とを両立することができず、また低粘度化を図ることによる省燃費性が得られない。
【００６１】
【化３】
2018115301.tif 000004
【００６２】
一般式（１）中、Ｒ１１は炭素数２４以上４０以下の脂肪族炭化水素基を示し、Ｘ１１は酸素原子を含む官能基を示す。ここで、Ｒ１１の炭素数が２３以下では高い粘度指数が得られず、一方、炭素数が４１以上では高いせん断安定性が得られない。
Ｒ１１の炭素数２４以上４０以下の脂肪族炭化水素基としては、アルキレン基、アルケニレン基等が挙げられ、より高い粘度指数と高いせん断安定性との両立を図る観点から、アルキレン基が好ましい。直鎖状、分岐状、環状のいずれであってもよいが、より高い粘度指数と高いせん断安定性との両立を図る観点から、直鎖状、分岐状のものが好ましい。また、同様の観点から、炭素数は２６以上が好ましく、２８以上がより好ましく、３０以上が更に好ましく、また上限としては、４０以下であればよい。
【００６３】
炭素数２４以上４０以下のアルキレン基としては、例えば、ｎ−テトラコシレン基、イソテトラコシレン基、及びこれらの異性体等の各種テトラコシレン基（以下、直鎖状、分岐状、及びこれらの異性体までを含めた所定炭素数を有する官能基のことを各種官能基と略記することがある。）、各種ペンタコシレン基、各種ヘキサコシレン基、各種ヘプタコシレン基、各種オクタコシレン基、各種ノナコシレン基、各種トリアコンチレン基、各種ヘントリアコンチレン基、各種ドトリアコンチレン基、各種トリトリアコンチレン基、各種テトラトリアコンチレン基、各種ペンタトリアコンチレン基、各種ヘキサトリアコンチレン基、各種ヘプタトリアコンチレン基、各種オクタトリアコンチレン基、各種ノナトリアコンチレン基、各種テトラコンチレン基等が挙げられる。
また、炭素数２４以上４０以下のアルケニレン基としては、上記アルキレン基から水素原子を２つ除いたものが例示される。
【００６４】
一般式（１）中、Ｘ１１は酸素原子を含む官能基である。酸素原子を含む官能基ではない場合、高い粘度指数と高いせん断安定性とが得られない。より高い粘度指数と高いせん断安定性との両立を図る観点から、ヒドロキシ基、アルコキシ基、アルデヒド基、カルボキシ基、エステル基、ニトロ基、アミド基、カーバメート基、スルホ基等が好ましく挙げられ、ヒドロキシ基、アルコキシ基がより好ましく、ヒドロキシ基が更に好ましい。
ここで、アルコキシ基としては、炭素数１以上３０以下のアルキル基を含むものが好ましい。炭素数１以上３０以下のアルキル基としては、上記一般式（１）中のＲ１１、下記一般式（２）中のＲ２１として例示されるアルキレン基に水素原子を１つ加えて１価としたものが例示される。
【００６５】
また、本実施形態で用いられるポリメタクリレートとしては、上記一般式（１）で表される構造単位を有するものであれば、下記一般式（２）で表される他の構造単位を有していてもよい。
【００６６】
【化４】
2018115301.tif 000005
【００６７】
一般式（２）中、Ｒ２１は炭素数１以上４０以下の２価の脂肪族炭化水素基を示し、Ｘ２１は１価の官能基を示す。
【００６８】
Ｒ２１の炭素数１以上４０以下の２価の脂肪族炭化水素基としては、上記のＲ１１として例示した炭素数２４以上４０以下の脂肪族炭化水素基に加えて、炭素数１以上２３以下の２価の脂肪族炭化水素基も挙げられる。炭素数１以上２３以下の２価の脂肪族炭化水素基としては、高い粘度指数と高いせん断安定性との両立を図りやすくする観点から、アルキレン基、アルケニレン基が好ましく挙げられ、アルキレン基がより好ましい。アルキレン基としては、直鎖状、分岐状のいずれであってもよく、炭素数は１以上３０以下がより好ましい。
【００６９】
炭素数１以上２３以下のアルキレン基としては、メチレン基、１，１−エチレン基、１，２−エチレン基、１，３−プロピレン基、１，２−プロピレン基、２，２−プロピレン基等の各種プロピレン基、各種ブチレン基、各種ペンチレン基、各種ヘキシレン基、各種へプチレン基、各種オクチレン基、各種ノニレン基、各種ノニレン基、各種デシレン基、各種ウンデシレン基、各種ドデシレン基、各種トリデシレン基、各種テトラデシレン基、各種ペンタデシレン基、各種ヘキサデシレン基、各種ヘプタデシレン基、各種オクタデシレン基、各種ノナデシレン基、各種イコシレン基、各種ヘンイコシレン基、各種ドコシレン基、各種トリコシレン基等が挙げられる。
また、炭素数２以上２３以下のアルケニレン基としては、上記アルキレン基から水素原子を２つ除いたものが例示される。
【００７０】
Ｘ２１の１価の官能基としては、例えば、フェニル基、ベンジル基、トリル基、キシリル基等のアリール基、フラニル基、チオフェニル基、ピリジニル基、カルバゾリル基等のヘテロ環基、下記一般式（３）及び（４）で示されるヘテロ原子を含む有機基、またＲ２１の炭素数が１以上２３以下のときは、これらの１価の官能基に加えて、上記Ｘ１１として例示した酸素原子を含む官能基等も挙げられる。
【００７１】
【化５】
2018115301.tif 000006
【００７２】
一般式（３）及び（４）中、Ｒ３１、Ｒ３２及びＲ４１は各々独立に、水素原子、炭素数１以上３０以下の１価の脂肪族炭化水素基を示す。１価の脂肪族炭化水素基としては、より高い粘度指数と高いせん断安定性との両立を図る観点から、アルキル基、アルケニル基等が好ましく挙げられ、アルキル基がより好ましい。アルキル基としては、上記一般式（１）中のＲ１１、下記一般式（２）中のＲ２１として例示されるアルキレン基に水素原子を１つ加えて１価としたものが例示される。また、Ｒ３１、Ｒ３２及びＲ４１のアルケニル基としては、アルキル基から水素原子を２つ除いたものが例示される。
【００７３】
本実施形態で用いられるポリメタクリレートは、上記一般式（１）で表される構造単位を有していれば、該構造単位の割合は特に制限はないが、より高い粘度指数と高いせん断安定性との両立を図る観点から、該一般式（１）で表される構造単位と、例えば、上記の他の構造単位等の該一般式（１）で表される構造単位以外の構造単位（例えば、上記一般式（２）で表される構造単位）との共重合比は、１０：９０〜９０：１０が好ましく、２０：８０〜８０：２０がより好ましく、３０：７０〜７０：３０が更に好ましい。
【００７４】
ポリメタクリレートの質量平均分子量（Ｍｗ）は、５，０００以上が好ましく、１５，０００以上がより好ましく、２０，０００以上が更に好ましく、２５，０００以上が特に好ましい。また、上限としては、１００，０００以下が好ましく、８０，０００以下がより好ましく、７０，０００以下が更に好ましく、５５，０００以下が特に好ましい。ポリメタクリレートの質量平均分子量（Ｍｗ）が上記範囲であることにより、機械的せん断力による粘度指数向上性能の低下を抑制し、より高い粘度指数と高いせん断安定性との両立を図ることができ、また低粘度化によるより優れた省燃費性も得られる。
【００７５】
ここで、ポリメタクリレートの質量平均分子量（Ｍｗ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）法により測定し、ポリスチレンを用いて作成した検量線から求めることができる。例えば、上記各ポリマーの質量平均分子量は、以下のＧＰＣ法により、ポリスチレン換算値として算出することができる。
＜ＧＰＣ測定装置＞
・カラム：ＴＯＳＯ  ＧＭＨＨＲ−Ｈ（Ｓ）ＨＴ
・検出器：液体クロマトグラム用ＲＩ検出器  ＷＡＴＥＲＳ  １５０Ｃ
＜測定条件等＞
・溶媒：１，２，４−トリクロロベンゼン
・測定温度：１４５℃
・流速：１．０ミリリットル／分
・試料濃度：２．２ｍｇ／ミリリットル
・注入量：１６０マイクロリットル
・検量線：Ｕｎｉｖｅｒｓａｌ  Ｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎ
・解析プログラム：ＨＴ−ＧＰＣ（Ｖｅｒ，１．０）
【００７６】
ポリメタクリレートの含有量は、組成物全量基準で、通常１質量％以上であり、３質量％以上が好ましく、５質量％以上がより好ましく、６質量％以上が更に好ましく、また上限としては、通常２０質量％以下であり、１８質量％以下が好ましく、１５質量％以下がより好ましく、１２質量％以下が更に好ましい。ポリメタクリレートの含有量を上記範囲とすることにより、より高い粘度指数と高いせん断安定性との両立を図ることができる。なお、ポリメタクリレートは希釈油を伴った形態で用いられることがあるが、この場合、ポリメタクリレートの含有量は、希釈油を除いたポリメタクリレートの含有量である。また、希釈油としては、基油として用い得るものとして例示した上記鉱油、合成油等から適宜選択して用いることができる。
【００７７】
［その他添加剤］
本実施形態の潤滑油組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、必要に応じて、さらに一般的に用いられる潤滑油用添加剤を、その他添加剤として含有してもよい。
このような潤滑油用添加剤としては、上記のポリメタクリレートと重複しない範囲で、例えば、流動点降下剤、金属系清浄剤、分散剤、耐摩耗剤、極圧剤、酸化防止剤、消泡剤、摩擦調整剤、防錆剤、金属不活性化剤等が挙げられる。また、上記の添加剤としての機能を複数有する化合物（例えば、耐摩耗剤及び極圧剤としての機能を有する化合物）を用いてもよい。
なお、当該潤滑油用添加剤として、複数の添加剤を含有する市販品の添加剤パッケージを用いてもよい。
さらに、上記の添加剤は、単独で又は２種以上を併用してもよい。
【００７８】
上記各添加剤の含有量は、本発明の効果を損なわない範囲内で、添加剤の種類に応じて、適宜調整することができる。添加剤を含有する場合は、組成物全量基準で、通常０．１質量％以上１５質量％以下であり、０．２質量％以上が好ましく、０．３質量％以上がより好ましく、０．５質量％以上が更に好ましく、また上限は、１４質量％以下が好ましく、１２質量％以下がより好ましく、１０質量％以下が更に好ましい。
【００７９】
［潤滑油組成物の性状］
本実施形態の潤滑油組成物の１００℃動粘度は、好ましくは１ｍｍ２／ｓ以上１０ｍｍ２／ｓ以下、より好ましくは２ｍｍ２／ｓ以上８ｍｍ２／ｓ以下、更に好ましくは３ｍｍ２／ｓ以上７ｍｍ２／ｓ以下である。本実施形態の潤滑油組成物の４０℃動粘度は、５ｍｍ２／ｓ以上２５ｍｍ２／ｓ以下が好ましく、８ｍｍ２／ｓ以上２３ｍｍ２／ｓ以下がより好ましく、１０ｍｍ２／ｓ以上２０ｍｍ２／ｓ以下が更に好ましい。潤滑油組成物の動粘度が上記範囲内であると、より高い粘度指数と高いせん断安定性との両立を図ることができ、低粘度化によるより高い省燃費性が得られる。また、これと同様の観点から、本実施形態の潤滑油組成物の粘度指数は、２８０以上が好ましく、３００以上がより好ましく、３１０以上が更に好ましい。
このように、本実施形態の潤滑油組成物は粘度指数が高いことから、低温及び高温において適度な粘度を有した優れた潤滑性能を発現し得るものとなり、また全体的に低粘度化が図られているため、優れた省燃費性も発現するものとなる。
【００８０】
本実施形態の潤滑油組成物は、４０℃動粘度変化率が、好ましくは５％以下であり、より好ましくは４％以下であり、更に好ましくは３％以下であり、特に好ましくは２．５％以下である。４０℃動粘度変化率は、超音波処理前後の動粘度の変化を示すせん断安定性の指標となるものであり、その変化率が小さいほど、超音波処理の影響が低く、せん断安定性が高いといえる。本実施形態の潤滑油組成物は、上記のように動粘度変化率が小さく、高いせん断安定性を発現するものである。また、本実施形態の潤滑油組成物は、１００℃動粘度変化率は、好ましくは５％以下であり、より好ましくは４％以下であり、更に好ましくは３．５％以下である。なお、本明細書において、４０℃及び１００℃の動粘度変化率は、実施例に記載の方法により測定、算出された値である。
このように、本実施形態の潤滑油組成物は、低温及び高温において、動粘度変化率が小さく、いかなる環境下においても高いせん断安定性を発現するものである。
【００８１】
本実施形態の潤滑油組成物の−４０℃におけるブルックフィールド粘度は、好ましくは１９００ｍＰａ・ｓ以下であり、より好ましくは１８００ｍＰａ・ｓ以下であり、更に好ましくは１７００ｍＰａ・ｓ以下である。なお、本明細書において、−４０℃におけるブルックフィールド粘度は、実施例に記載の方法により測定した値である。
このように、本実施形態の潤滑油組成物は、ブルックフィールド粘度が低くなるため、低温流動性に優れたものとなり、低温環境下であっても、優れた潤滑性能を発現するものである。
【００８２】
［潤滑油組成物の用途］
本実施形態の潤滑油組成物は、高い粘度指数と高いせん断安定性とを両立し、低粘度化による省燃費性を有するものである。そのため、本実施形態の潤滑油組成物は、例えば、ガソリン自動車、ハイブリッド自動車、電気自動車等に搭載される手動変速機、自動変速機、無段変速機等の変速機用として好適に用いられる。中でも、本実施形態の潤滑油組成物の特徴をより有効活用する観点から、特に機械的せん断力が加わる無段変速機用の潤滑油組成物として好適に用いられる。また、他の用途、例えば、内燃機関、油圧機械、タービン、圧縮機、工作機械、切削機械、歯車（ギヤ）、流体軸受け、転がり軸受けを備える機械等にも好適に用いられる。
【００８３】
〔潤滑油組成物の製造方法〕
本実施形態の潤滑油組成物の製造方法は、４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満であり、１００℃における動粘度が１．０ｍｍ２／ｓ以上２．０ｍｍ２／ｓ未満であり、かつ、引火点が１４０℃以上である基油と、上記一般式（１）で表されるポリメタクリレートとを配合する工程を有するものであり、該製造方法により、４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満であり、１００℃における動粘度が１．０ｍｍ２／ｓ以上２．０ｍｍ２／ｓ未満であり、かつ、引火点が１４０℃以上である基油と、上記一般式（１）で表される構造単位を有するポリメタクリレートを含有する潤滑油組成物、すなわち本実施形態の潤滑油組成物が得られる。
本実施形態の潤滑油組成物の製造方法で用いられる基油、ポリメタクリレートは、上述の通りである。また、得られる潤滑油組成物も上述の通りである。
【００８４】
本実施形態の潤滑油組成物の製造方法において、上記基油とポリメタクリレートとを配合した後、公知の方法により撹拌して、該基油中にポリメタクリレートを均一に分散させる工程を有することが好ましい。また、その他添加剤を用いる場合は、上記基油とポリメタクリレートとを同時に配合すればよい。
【００８５】
〔変速機〕
本実施形態の変速機は、本実施形態の潤滑油組成物を用いたものである。本実施形態の変速機は、高い粘度指数と高いせん断安定性とを両立し、低粘度化による省燃費性を有する潤滑油組成物を用いていることから、ガソリン自動車、ハイブリッド自動車、電気自動車等に搭載される手動変速機、自動変速機、無段変速機等の変速機に好適に用いられる。中でも、本実施形態の潤滑油組成物の特徴をより有効活用する観点から、特に機械的せん断力が加わる無段変速機に好適に用いられる。
【実施例】
【００８６】
次に、本発明を実施例により、さらに詳細に説明するが、本発明は、これらの例によってなんら限定されるものではない。
【００８７】
実施例１、２、比較例１、２
表１に示す配合処方（質量％）に基づき、潤滑油組成物を調製した。得られた潤滑油組成物について、以下の方法により性状を測定し、また各種試験を行い、その物性を評価した。評価結果を表１に示す。
【００８８】
潤滑油組成物の性状の測定、及び評価は以下の方法で行った。
（１）動粘度
ＪＩＳ  Ｋ２２８３：２０００に準拠し、４０℃、１００℃における動粘度を測定した。
（２）粘度指数（ＶＩ）
ＪＩＳ  Ｋ２２８３：２０００に準拠して測定した。
（３）引火点
ＪＩＳ  Ｋ２２６５に準拠し、クリーブランド開放式（ＣＯＣ）法により測定した。
（４）１５℃における密度
ＪＩＳ  Ｋ２２４９に準拠して測定した。
（５）動粘度変化率の算出
潤滑油組成物に対して、ＪＡＳＯ  Ｍ３４７−９５に準拠し、超音波を６０分間照射して得られた超音波処理品、及び超音波処理前の潤滑油組成物について、ＪＩＳ  Ｋ２２８３：２０００に準拠して４０℃動粘度（ｖ１、ｖ０）を測定したときの、低下率（（ｖ０−ｖ１）／ｖ０×１００）を算出し、４０℃動粘度変化率とした。また、４０℃動粘度の代わりに１００℃動粘度も測定し、１００℃動粘度変化率も算出した。
（６）ブルックフィールド粘度
ＡＳＴＭ  Ｄ２９８３−０９に準拠して、−４０℃でのブルックフィールド粘度を測定した。
【００８９】
【表１】
2018115301.tif 000007
【００９０】
本実施例で用いた表１に示される各成分の詳細は以下のとおりである。ここで、潤滑油組成物の１００℃動粘度を概ね５ｍｍ２／ｓ程度とすることも考慮し、基油、ポリメタクリレート、その他添加剤の含有量を調整した。
・基油Ａ、Ｂ、Ｃ及びＤは、以下表２に示される性状を有する鉱油である。
【００９１】
【表２】
2018115301.tif 000008
【００９２】
・ポリメタクリレート：分子中に酸素原子を含む官能基を有するポリメタクリレート（一般式（１）中、Ｒ１１として炭素数２４以上４０以下のアルキル基から選ばれる少なくとも１種を有し、かつＸ１１がヒドロキシ基である構造単位を含む。）、質量平均分子量：３５，０００、希釈油込みの総量に対するポリメタクリレート含有量：５０質量％（実施例１、２、比較例１及び２におけるポリメタクリレート単体の含有量（質量％）：１０．７０、１０．６０、９．５０、８．００）
・その他添加剤：（添加剤パッケージ）摩擦防止剤（トリクレジルホスフェート、硫黄系）、摩擦調整剤（脂肪酸エステル）、分散剤（ポリブテニルコハク酸イミド）、金属不活性化剤（チアジアゾール系）、消泡剤（シリコーン系）を含有。
【００９３】
表１の結果により、実施例１及び２の潤滑油組成物は、粘度指数が３２０、３１７といずれも２８０以上の極めて高いものであり、また、４０℃動粘度変化率が１．８４％、２．０６％、１００℃動粘度変化率が２．９５％、３．１０％と、動粘度変化率がいずれも小さく、機械的せん断力による粘度指数向上性能の低下を抑制し得るものであることから、高い粘度指数と高いせん断安定性との両立が図られた組成物であることが確認された。さらに、実施例１及び２の潤滑油組成物は、４０℃動粘度が１４．７１ｍｍ２／ｓ、１４．５７ｍｍ２／ｓであり、１００℃動粘度が５．０１ｍｍ２／ｓ、４．９４ｍｍ２／ｓと、低温及び高温において全体的に低粘度化が図られており、優れた省燃費性を発現し得るものであることも確認された。また、−４０℃のブルックフィールド粘度は１４５０ｍＰａ・ｓ、１６３０ｍＰａ・ｓと１９００ｍＰａ・ｓ以下であり、低温環境下であっても、優れた潤滑性能を発現する組成物であることが確認された。
一方、基油として６０Ｎ鉱油を用いた比較例１、７０Ｎ鉱油を用いた比較例２の潤滑油組成物は、４０℃動粘度変化率、１００℃動粘度変化率が実施例のものより優れている点もあるが、粘度指数は２６７、２３１といずれも低く、４０℃動粘度、１００℃動粘度の数値も全体的に実施例のものに比べて大きいことから、高い粘度指数と高いせん断安定性との両立が図られた組成物とはいえず、また低粘度化が図られた組成物ともいえないものであった。また、−４０℃のブルックフィールド粘度は２４５２ｍＰａ・ｓ、１９６１ｍＰａ・ｓと１９００ｍＰａ・ｓを超えており、実施例のものに比べて大きく、低温環境下での潤滑性能に劣るものであることも確認された。
【産業上の利用可能性】
【００９４】
本実施形態の潤滑油組成物は、高い粘度指数と高いせん断安定性とを両立し、低粘度化による省燃費性を有するという特性を有することから、例えば、ガソリン自動車、ハイブリッド自動車、電気自動車等に搭載される手動変速機、自動変速機、無段変速機等の変速機用として好適に用いられる。中でも、機械的せん断力がより加わる無段変速機用の潤滑油組成物として好適に用いられる。また、他の用途、例えば、内燃機関、油圧機械、タービン、圧縮機、工作機械、切削機械、歯車（ギヤ）、流体軸受け、転がり軸受けを備える機械等にも好適に用いられる。