(57)【要約】【課題】外周刃のすくい面とコーナー刃のすくい面との間の境界部分における溶着を防止でき、切屑排出性及び切削性能を良好に維持することができ、被削材の加工面の品位を安定して向上できるラジアスエンドミルを提供すること。【解決手段】軸状をなすエンドミル本体２と、前記エンドミル本体２の外周に形成された外周刃８と、前記エンドミル本体２の先端に形成された底刃９と、前記外周刃８と前記底刃９とを接続し、前記エンドミル本体２の先端外周側へ向けて凸となる凸曲線状のコーナー刃１０と、前記外周刃８のすくい面１１と、前記外周刃８のすくい面１１と同一面で形成された前記コーナー刃１０のすくい面１３と、前記外周刃８のすくい面１１から前記コーナー刃１０のすくい面１３にわたって形成され、前記外周刃８及び前記コーナー刃１０に交差して延び、互いに平行とされた複数の筋目１７と、を備えたことを特徴とする。【選択図】図４
2018164946.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸状をなすエンドミル本体と、
前記エンドミル本体の外周に形成された外周刃と、
前記エンドミル本体の先端に形成された底刃と、
前記外周刃と前記底刃とを接続し、前記エンドミル本体の先端外周側へ向けて凸となる凸曲線状のコーナー刃と、
前記外周刃のすくい面と、
前記外周刃のすくい面と同一面で形成された前記コーナー刃のすくい面と、
前記外周刃のすくい面から前記コーナー刃のすくい面にわたって形成され、前記外周刃及び前記コーナー刃に交差して延び、互いに平行とされた複数の筋目と、を備えたラジアスエンドミル。
【請求項２】
請求項１に記載のラジアスエンドミルであって、
前記外周刃のすくい面及び前記コーナー刃のすくい面の前記筋目に直交する方向に沿う表面粗さが、最大高さ粗さＲｚで０．８μｍ以上２．０μｍ以下であるラジアスエンドミル。
【請求項３】
請求項１又は２に記載のラジアスエンドミルであって、
前記外周刃のすくい面及び前記コーナー刃のすくい面の前記筋目に直交する方向に沿う表面粗さが、算術平均粗さＲａで０．２μｍ以上１．０μｍ以下であるラジアスエンドミル。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか一項に記載のラジアスエンドミルであって、
前記筋目は、前記外周刃から前記エンドミル本体の軸線に直交する径方向の内側へ向かうに従い、前記軸線方向に沿う先端から後端側へ向けて傾斜して延びているラジアスエンドミル。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか一項に記載のラジアスエンドミルであって、
前記外周刃の逃げ面と、
前記外周刃の逃げ面になだらかに連続する前記コーナー刃の逃げ面と、を備えたラジアスエンドミル。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか一項に記載のラジアスエンドミルであって、
前記エンドミル本体の心厚は、前記エンドミル本体の軸線方向の先端部で最も小さくされ、前記先端部から前記軸線方向に沿う先端から後端側へ向けて徐々に大きくなるラジアスエンドミル。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか一項に記載のラジアスエンドミルであって、
前記エンドミル本体の心厚は、少なくとも前記エンドミル本体の軸線方向の先端部において前記エンドミル本体の刃部の直径の半分以下であるラジアスエンドミル。
【請求項８】
請求項１〜７のいずれか一項に記載のラジアスエンドミルであって、
前記底刃のラジアルレーキ角は、前記コーナー刃との接続部分において負角かつ最も小さくされ、
前記コーナー刃のラジアルレーキ角は、前記底刃との接続部分から前記外周刃との接続部分に向けて徐々に大きくなり、前記外周刃との接続部分において正角かつ最も大きくされたラジアスエンドミル。
【請求項９】
請求項１〜８のいずれか一項に記載のラジアスエンドミルであって、
前記コーナー刃の曲率半径の中心点回りの放射角度で、前記コーナー刃のうち、前記エンドミル本体の軸線方向の最先端の位置を０度とし、前記軸線に直交する径方向の最外端の位置を９０度として、
前記中心点を通り前記コーナー刃の刃先に垂直な断面に表れる前記コーナー刃の法線方向すくい角は、前記放射角度で０度から４０度の範囲において最大値を有し、前記４０度から９０度の範囲においては、前記コーナー刃の刃長方向に沿って前記底刃から前記外周刃へ向かうに従い徐々に小さくなるラジアスエンドミル。
【請求項１０】
請求項９に記載のラジアスエンドミルであって、
前記コーナー刃の法線方向すくい角は、前記放射角度で０度から４０度の範囲において一定とされているラジアスエンドミル。
【請求項１１】
請求項９又は１０に記載のラジアスエンドミルであって、
前記コーナー刃の刃先には丸ホーニングが形成され、
前記コーナー刃の刃先に垂直な断面に表れる前記丸ホーニングの曲率半径は、前記放射角度で０度から４０度の範囲において最大値を有するラジアスエンドミル。
【請求項１２】
請求項１〜１１のいずれか一項に記載のラジアスエンドミルであって、
前記底刃のすくい面が、前記エンドミル本体の軸線方向の先端部に形成されたギャッシュに形成され、
前記底刃のすくい面は、前記コーナー刃の曲率半径の中心点よりも前記軸線に直交する径方向の内側に配置されているラジアスエンドミル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ラジアスエンドミルに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、例えば下記特許文献１に示されるようなラジアスエンドミルが知られている。
このラジアスエンドミルは、切れ刃として、外周ねじれ刃と、底刃と、外周ねじれ刃と底刃とを接続するラジアス刃（コーナー刃）と、を有している。また、外周ねじれ刃の外周ねじれすくい面と、ラジアス刃のラジアスすくい面と、の間のつなぎ部の段差をなくすようにこれらのすくい面同士を連続的に繋げている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００６−２６８３９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１のラジアスエンドミルは、そのエンドミル製造工程において、外周ねじれ刃の外周ねじれすくい面と、ラジアス刃のラジアスすくい面とを、互いに異なる研削工程（２工程）で成形している。このため両すくい面には、微視的に見ると、各研削工程で付与された互いに異なる向きの筋目が形成されている。つまり、両すくい面の間の境界部分において筋目の向きが変わったり筋目が分断されているため、該境界部分で切屑が引っ掛かったり摩擦抵抗が増大したりして、切屑の溶着が生じやすくなり、切屑排出性及び切削性能が不安定なものとなっていた。
【０００５】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、外周刃のすくい面とコーナー刃のすくい面との間の境界部分における溶着を防止でき、切屑排出性及び切削性能を良好に維持することができ、被削材の加工面の品位を安定して向上できるラジアスエンドミルを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の一態様のラジアスエンドミルは、軸状をなすエンドミル本体と、前記エンドミル本体の外周に形成された外周刃と、前記エンドミル本体の先端に形成された底刃と、前記外周刃と前記底刃とを接続し、前記エンドミル本体の先端外周側へ向けて凸となる凸曲線状のコーナー刃と、前記外周刃のすくい面と、前記外周刃のすくい面と同一面で形成された前記コーナー刃のすくい面と、前記外周刃のすくい面から前記コーナー刃のすくい面にわたって形成され、前記外周刃及び前記コーナー刃に交差して延び、互いに平行とされた複数の筋目と、を備えたことを特徴とする。
【０００７】
本発明のラジアスエンドミルは、外周刃のすくい面とコーナー刃のすくい面とが、互いに同一面で形成されている。そして、外周刃のすくい面及びコーナー刃のすくい面にわたって、互いに平行とされて外周刃及びコーナー刃に交差する向きに延びる複数の筋目が形成されている。この特別な構成により、下記の優れた作用効果を奏する。
【０００８】
すなわち、外周刃及びコーナー刃で切削された被削材の切屑が、これら切れ刃の延在方向（刃長方向）に交差する向きに延びる筋目に案内されつつ、これらの筋目に沿って流れやすくなり、切屑の排出を促すことができる。また、筋目が形成されていることによって、すくい面に対する切屑の接触面積が小さく抑えられるため、摩擦抵抗が低減される。また、筋目を延在させる方向（切れ刃に対して筋目を交差させる向き）を適宜設定することで、切屑を所期する方向に排出させやすくなる。
【０００９】
具体的に、本発明とは異なり、例えば切れ刃やすくい面に複雑な形状を採用することによって切屑の排出方向を制御しようとした場合には、切れ刃及びすくい面の切削負荷が刃長方向に沿って大きく変動するため、偏摩耗や欠損等が生じやすくなる。また、複雑な形状を実現するために、ラジアスエンドミルの製造工程が複雑なものとなる。
一方、本発明によれば、切れ刃やすくい面に複雑な形状を採用しなくても、コーナー刃のすくい面から外周刃のすくい面にわたって連続的に筋目を形成するという簡単な構成によって、切屑の排出方向を制御できるので、ラジアスエンドミルの製造工程を複雑にすることがない。また、コーナー刃、外周刃及びこれらのすくい面の切削負荷を刃長方向に沿って均等にすることができるので、偏摩耗や欠損等を抑制できる。
【００１０】
また、すくい面に形成した複数の筋目の谷部にクーラント（油性又は水溶性の切削液剤）を保持することができる。そしてこれらの筋目は、外周刃及びコーナー刃に交差している（到達している）ため、筋目内にクーラントを保持してすくい面上を流れる切屑の影響を受けにくくしつつ、切削時の遠心力等によってクーラントを外周刃及びコーナー刃に確実に到達させることができる。従って、クーラントにより、外周刃、コーナー刃及びこれらの各すくい面の冷却効果、並びに切屑排出性を安定して高めることができる。
【００１１】
そして本発明によれば、外周刃のすくい面とコーナー刃のすくい面とが同一面で形成され、かつ、外周刃のすくい面とコーナー刃のすくい面との間の境界部分で筋目の向きが変わったり筋目が分断されたりすることがない。従って、これらのすくい面同士の前記境界部分において切屑が引っ掛かったり摩擦抵抗が増大したりするようなことが確実に防止される。言い換えると、前記境界部分があいまいであって、微視的に見ても前記境界部分そのものが存在しない、ともいえる。
【００１２】
これにより、外周刃、コーナー刃及びこれらの各すくい面において切屑の溶着を防止することができ、切屑排出性を良好に維持することができる。また、切削性能（加工精度や加工効率）を良好に維持することができて、被削材の加工面の品位を安定して高めることができる。
【００１３】
なお、外周刃のすくい面からコーナー刃のすくい面にわたって、互いに平行とされた複数の筋目を連続的に形成するには、ラジアスエンドミルの製造時において、例えば、研削砥石を用いて外周刃のすくい面及びコーナー刃のすくい面を、一工程で連続的に研削加工することが好ましい。この場合、上述した顕著な効果を奏しつつも、ラジアスエンドミルの製造工程が従来に比べて増えることもなく、製造が容易である。
【００１４】
また、上記ラジアスエンドミルにおいて、前記外周刃のすくい面及び前記コーナー刃のすくい面の前記筋目に直交する方向に沿う表面粗さが、最大高さ粗さＲｚで０．８μｍ以上２．０μｍ以下であることが好ましい。
【００１５】
この場合、外周刃のすくい面及びコーナー刃のすくい面の最大高さ粗さＲｚが０．８μｍ以上であるので、これらすくい面上に筋目を形成したことによる上述の作用効果が確実に得られやすくなる。つまり、切屑を筋目に沿って排出させやすくしたり、すくい面と切屑との摩擦抵抗を低減したり、クーラントを切れ刃に到達させやすくするという効果が格別顕著なものとなる。
【００１６】
また、前記最大高さ粗さＲｚが２．０μｍ以下であるので、筋目の山部の損傷を確実に防止できる。つまり、最大高さ粗さＲｚが２．０μｍを超えると、筋目の山部が立ち過ぎて切屑が衝突しやすくなり、山部が損傷する可能性がある。この場合、母材（エンドミル本体）に微小な剥離が生じて筋目の機能が不安定となる。一方、最大高さ粗さＲｚが２．０μｍ以下であれば、切屑が筋目の山部に衝突することなく山部上を流れるため、山部の損傷が確実に防止されて、本発明による作用効果を安定して奏することができる。
【００１７】
また、上記ラジアスエンドミルにおいて、前記外周刃のすくい面及び前記コーナー刃のすくい面の前記筋目に直交する方向に沿う表面粗さが、算術平均粗さＲａで０．２μｍ以上１．０μｍ以下であることが好ましい。
【００１８】
この場合、外周刃のすくい面及びコーナー刃のすくい面の算術平均粗さＲａが０．２μｍ以上であるので、これらすくい面上に筋目を形成したことによる上述の作用効果が確実に得られやすくなる。つまり、切屑を筋目に沿って排出させやすくしたり、すくい面と切屑との摩擦抵抗を低減したり、クーラントを切れ刃に到達させやすくするという効果が格別顕著なものとなる。
【００１９】
また、前記算術平均粗さＲａが１．０μｍ以下であるので、筋目の山部の損傷を確実に防止できる。つまり、算術平均粗さＲａが１．０μｍを超えると、筋目の山部が立ち過ぎて切屑が衝突しやすくなり、山部が損傷する可能性がある。この場合、母材（エンドミル本体）に微小な剥離が生じて筋目の機能が不安定となる。一方、算術平均粗さＲａが１．０μｍ以下であれば、切屑が筋目の山部に衝突することなく山部上を流れるため、山部の損傷が確実に防止されて、本発明による作用効果を安定して奏することができる。
【００２０】
また、上記ラジアスエンドミルにおいて、前記筋目は、前記外周刃から前記エンドミル本体の軸線に直交する径方向の内側へ向かうに従い、前記軸線方向に沿う先端から後端側へ向けて傾斜して延びていることが好ましい。
【００２１】
この場合、外周刃及びコーナー刃で切削されて生じた切屑は、筋目に沿ってエンドミル本体の軸線方向の後端側へ向けて排出されやすくなる。従って、筋目によって切屑の排出性を高められるという効果がより顕著なものとなる。
【００２２】
また、上記ラジアスエンドミルにおいて、前記外周刃の逃げ面と、前記外周刃の逃げ面になだらかに連続する前記コーナー刃の逃げ面と、を備えたことが好ましい。
【００２３】
この場合、外周刃の逃げ面とコーナー刃の逃げ面とが、互いになだらかに連続して（つまり同一面で）形成されており、これら逃げ面同士の境界部分に、段差や突起等が形成されることがない。従って、前記逃げ面同士の境界部分においても溶着や欠損等を防止できる。
【００２４】
また、上記ラジアスエンドミルにおいて、前記エンドミル本体の心厚は、前記エンドミル本体の軸線方向の先端部で最も小さくされ、前記先端部から前記軸線方向に沿う先端から後端側へ向けて徐々に大きくなることが好ましい。
【００２５】
この場合、エンドミル本体の心厚が軸線方向の先端部で最も小さくされているので、ラジアスエンドミルの製造時において、例えば、研削砥石を用いて外周刃のすくい面及びコーナー刃のすくい面を、一工程で連続的に研削加工することが容易となる。つまり、エンドミル本体の先端部において研削砥石を挿入するスペースを大きく確保することが可能になり、外周刃のすくい面とコーナー刃のすくい面とに連続する筋目を形成しやすい。
また、エンドミル本体の心厚が、エンドミル本体の先端部から軸線方向の後端側へ向けて徐々に大きくなるので、エンドミル本体の剛性を十分に確保することができる。
【００２６】
また、上記ラジアスエンドミルにおいて、前記エンドミル本体の心厚は、少なくとも前記エンドミル本体の軸線方向の先端部において前記エンドミル本体の刃部の直径の半分以下であることが好ましい。
【００２７】
この場合、エンドミル本体の心厚が、該エンドミル本体の先端部において刃径（刃部の直径）の５０％以下であるので、ラジアスエンドミルの製造時において、例えば、研削砥石を用いて外周刃のすくい面及びコーナー刃のすくい面を、一工程で連続的に研削加工することが容易となる。つまり、エンドミル本体の先端部において研削砥石を挿入するスペースを十分に確保することができ、外周刃のすくい面とコーナー刃のすくい面とに、連続する筋目を形成しやすい。
【００２８】
また、上記ラジアスエンドミルにおいて、前記底刃のラジアルレーキ角は、前記コーナー刃との接続部分において負角かつ最も小さくされ、前記コーナー刃のラジアルレーキ角は、前記底刃との接続部分から前記外周刃との接続部分に向けて徐々に大きくなり、前記外周刃との接続部分において正角かつ最も大きくされたことが好ましい。
【００２９】
この場合、底刃のラジアルレーキ角が、コーナー刃との接続部分において負（ネガティブ）角かつ最も小さくされている。言い換えると、底刃のラジアルレーキ角が、コーナー刃との接続部分において負角側に最も大きくされている。これにより、底刃とコーナー刃との接続部分を屈曲させるようなことなく、これらの底刃とコーナー刃とをなだらかに接続することができる。
また、コーナー刃のラジアルレーキ角は、該コーナー刃の刃長方向に沿って底刃から外周刃へ向かうに従い徐々に正（ポジティブ）角側に大きくなり、外周刃との接続部分において正角かつ最も大きくされている。このため、コーナー刃のうち、切削量が多くなりがちな外周刃付近において切れ味が十分に高められる。
【００３０】
また、上記ラジアスエンドミルにおいて、前記コーナー刃の曲率半径の中心点回りの放射角度で、前記コーナー刃のうち、前記エンドミル本体の軸線方向の最先端の位置を０度とし、前記軸線に直交する径方向の最外端の位置を９０度として、前記中心点を通り前記コーナー刃の刃先に垂直な断面に表れる前記コーナー刃の法線方向すくい角は、前記放射角度で０度から４０度の範囲において最大値を有し、前記４０度から９０度の範囲においては、前記コーナー刃の刃長方向に沿って前記底刃から前記外周刃へ向かうに従い徐々に小さくなることが好ましい。
【００３１】
この場合、コーナー刃の法線方向すくい角が、放射角度で０度から４０度の範囲で最も大きくされている。従って、被削材の加工面を仕上げ加工する、コーナー刃の軸線方向の先端部付近での切れ味を十分に高めることができて、加工精度を向上できる。
また、コーナー刃の法線方向すくい角が、４０度から９０度の範囲では、コーナー刃の刃長方向に沿って底刃から外周刃へ向かうに従い徐々に小さくなる。従って、コーナー刃のうち、切削量が多くなりがちな外周刃付近において刃先強度を十分に高めることができる。
【００３２】
また、上記ラジアスエンドミルにおいて、前記コーナー刃の法線方向すくい角は、前記放射角度で０度から４０度の範囲において一定とされていることが好ましい。
【００３３】
この場合、コーナー刃の法線方向すくい角が、放射角度で０度から４０度の範囲において一定であるので、上述のように法線方向すくい角が正角側に最も大きくされて刃物角が小さくなりがちなコーナー刃の軸線方向の先端部付近で、切削負荷が局部的に刃先に作用するようなことを防止できる。つまり、すくい角が大きくされて刃先強度を確保しにくいコーナー刃の軸線方向の先端部付近において、法線方向すくい角を刃長方向に一定とすることで、切削負荷を刃長方向に均等に分散させることができ、刃先欠損を防止できる。
なお、上記「一定」とは、放射角度で０度から４０度の範囲において、法線方向すくい角の変化量が５度以内であることを指す。
【００３４】
また、上記ラジアスエンドミルにおいて、前記コーナー刃の刃先には丸ホーニングが形成され、前記コーナー刃の刃先に垂直な断面に表れる前記丸ホーニングの曲率半径は、前記放射角度で０度から４０度の範囲において最大値を有することが好ましい。
【００３５】
この場合、コーナー刃の法線方向すくい角が最大値となる、放射角度で０度から４０度の範囲において、丸ホーニングの曲率半径が最も大きくされている。つまり、すくい角が大きくされて刃先強度を確保しにくいコーナー刃の軸線方向の先端部付近において、丸ホーニングの曲率半径を最大値に設定したので、コーナー刃の先端部付近での刃先欠損を抑制できる。
【００３６】
また、上記ラジアスエンドミルにおいて、前記底刃のすくい面が、前記エンドミル本体の軸線方向の先端部に形成されたギャッシュに形成され、前記底刃のすくい面は、前記コーナー刃の曲率半径の中心点よりも前記軸線に直交する径方向の内側に配置されていることが好ましい。
【００３７】
この場合、底刃のすくい面が、コーナー刃の曲率半径の中心点よりも径方向の内側に配置されているので、ラジアスエンドミルの製造時において、底刃のすくい面を形成することと、コーナー刃のすくい面及び外周刃のすくい面を同一面に形成することとが、両方ともに実現しやすくなる。つまり、コーナー刃のすくい面と外周刃のすくい面とをなだらかに連続する同一面に形成することが、底刃のすくい面を形成することによって不可能となったり阻害されたりするようなことを防止でき、ラジアスエンドミルの製造が容易である。
【発明の効果】
【００３８】
本発明のラジアスエンドミルによれば、外周刃のすくい面とコーナー刃のすくい面との間の境界部分における溶着を防止でき、切屑排出性及び切削性能を良好に維持することができ、被削材の加工面の品位を安定して向上できる。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】本発明の一実施形態に係るラジアスエンドミルを示す斜視図である。
【図２】図１のラジアスエンドミルを軸線方向の先端から後端側へ向けて見た正面図である。
【図３】図１のラジアスエンドミルの刃部近傍を径方向から見た側面図である。
【図４】外周刃のすくい面及びコーナー刃のすくい面に形成された複数の筋目を表す模式図である。
【図５】筋目の変形例を示す模式図である。
【図６】筋目の変形例を示す模式図である。
【図７】底刃及びコーナー刃の切れ刃位置と、ラジアルレーキ角との関係を表すグラフである。
【図８】コーナー刃の放射角度と、法線方向すくい角と、丸ホーニングの曲率半径との関係を表すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００４０】
以下、本発明の一実施形態に係るラジアスエンドミル１について、図面を参照して説明する。本実施形態のラジアスエンドミル１は、例えばチタンを含む金属材料等からなる被削材に対して、切削加工（転削加工）を施す切削工具（転削工具）である。
【００４１】
〔ラジアスエンドミルの概略構成〕
図１〜図４に示されるように、本実施形態のラジアスエンドミル１は、例えば超硬合金や高速度工具鋼等からなる軸状のエンドミル本体２を有している。
本実施形態の例では、エンドミル本体２が概略円柱状をなしている。エンドミル本体２のうち、エンドミル本体２の軸線Ｏ方向に沿う少なくとも先端部には刃部３が形成され、該刃部３以外の部位はシャンク部４とされている。
【００４２】
エンドミル本体２において円柱状をなすシャンク部４は、マシニングセンタ等の工作機械の主軸に着脱可能に取り付けられる。工作機械の主軸により、ラジアスエンドミル１は軸線Ｏ回りのうち工具回転方向（エンドミル回転方向）Ｔに回転させられる。ラジアスエンドミル１は、上記回転とともに軸線Ｏ方向への切り込みや軸線Ｏに直交する径方向への送りを与えられて、被削材を刃部３の切れ刃により切削する。ラジアスエンドミル１は、被削材に対して外周削りや正面削り等の各種の切削加工を施す。
【００４３】
〔本実施形態で用いる向き（方向）の定義〕
本実施形態においては、エンドミル本体２の軸線Ｏに沿う方向（軸線Ｏが延在する方向）を、軸線Ｏ方向という。また、軸線Ｏ方向のうち、シャンク部４から刃部３へ向かう方向を先端側といい、刃部３からシャンク部４へ向かう方向を後端側という。
また、軸線Ｏに直交する方向を径方向という。径方向のうち、軸線Ｏに接近する向きを径方向の内側といい、軸線Ｏから離間する向きを径方向の外側という。
また、軸線Ｏ回りに周回する方向を周方向という。周方向のうち、切削時に工作機械の主軸等によりエンドミル本体２が回転させられる向きを工具回転方向Ｔといい、これとは反対の回転方向を、工具回転方向Ｔとは反対側（反工具回転方向）という。
【００４４】
〔エンドミル本体〕
エンドミル本体２の刃部３の心厚は、少なくともエンドミル本体２の軸線Ｏ方向の先端部において刃部３の直径（つまり刃径）の半分以下である。また、エンドミル本体２の刃部３の心厚は、エンドミル本体２の軸線Ｏ方向の先端部で最も小さくされ、この先端部から後端側へ向かうに従い徐々に大きくなる。
【００４５】
エンドミル本体２の内部には、該エンドミル本体２を軸線Ｏ方向に貫通する貫通孔７が形成されている。本実施形態の例では、貫通孔７が軸線Ｏ上に同軸に配置されており、エンドミル本体２の先端面の中央部に開口している。
【００４６】
ラジアスエンドミル１により被削材を切削加工する際には、該ラジアスエンドミル１の刃部３及び被削材の加工面（被加工部）に向けて、クーラントが供給される。クーラントには、油性又は水溶性の切削液剤等が用いられる。クーラントは、工作機械の主軸からエンドミル本体２内の貫通孔７を通して刃部３及び加工面に供給される。またクーラントは、エンドミル本体２の外部から刃部３及び加工面に供給されてもよい。
【００４７】
〔切屑排出溝〕
刃部３の外周には、周方向に互いに間隔をあけて切屑排出溝５が複数形成されている。切屑排出溝５は、エンドミル本体２の軸線Ｏ方向に沿って先端から後端側へ向かうに従い、工具回転方向Ｔとは反対側へ向けて延びている。これらの切屑排出溝５は、互いに周方向に不等間隔をあけて配置されていてもよいし、等間隔をあけて配置されていてもよい。
【００４８】
切屑排出溝５は、エンドミル本体２の先端面に開口している。切屑排出溝５の軸線Ｏ方向の先端部には、径方向に延びる溝状のギャッシュ６が形成されている。切屑排出溝５は、刃部３の後端側の端部において、エンドミル本体２の外周に切り上がっている。言い換えると、エンドミル本体２において、軸線Ｏ方向に沿う切屑排出溝５が形成された領域が、刃部３とされている。
【００４９】
切屑排出溝５は、工具回転方向Ｔを向く壁面を有しており、この壁面のうち、切れ刃に隣接する部分がすくい面である。具体的には、切れ刃のすくい面のうち、該切れ刃の後述する外周刃８、底刃９及びコーナー刃１０に隣接する部分がそれぞれ、外周刃８のすくい面１１、底刃９のすくい面１２及びコーナー刃１０のすくい面１３とされる。底刃９のすくい面１３は、切屑排出溝５のうちギャッシュ６に形成されている。
【００５０】
ギャッシュ６は、径方向内側の端部が軸線Ｏの近傍に配置されている。本実施形態の例では、ギャッシュ６の径方向の内端が貫通孔７に接続している。ギャッシュ６の数は、切屑排出溝５の数に対応している。本実施形態の例では、エンドミル本体２の外周に切屑排出溝５が５つ形成されているのに対応して、ギャッシュ６が５つ形成されている。
【００５１】
〔切れ刃〕
刃部３には、周方向に互いに間隔をあけて切れ刃が複数形成されている。これらの切れ刃はそれぞれ、外周刃８、底刃９及びコーナー刃１０を有している。各切れ刃は、外周刃８と、コーナー刃１０と、底刃９とが互いに接続されることで、全体として略Ｌ字状をなしている。切れ刃の数は、切屑排出溝５の数に対応しており、本実施形態の例では５つ（５組）の切れ刃が設けられている。つまり、本実施形態のラジアスエンドミル１は、５枚刃のラジアスエンドミルである。
【００５２】
〔外周刃〕
切れ刃のうち、外周刃８は、エンドミル本体２の刃部３の外周に形成されている。外周刃８は、エンドミル本体２の軸線Ｏ方向の先端から後端側へ向かうに従い工具回転方向Ｔとは反対側へ向けて延びている。
【００５３】
具体的に、刃部３には、切屑排出溝５の数（５条）に対応する数（５つ）の外周刃８が、互いに周方向に間隔をあけて配列している。外周刃８は、その工具回転方向Ｔに隣接する切屑排出溝５と等しいリードで、エンドミル本体２の先端から後端側へ向かうに従い徐々に工具回転方向Ｔとは反対側へ向けてねじれて、螺旋状に延びている。
外周刃８を軸線Ｏ回りに回転させて得られる回転軌跡は、軸線Ｏを中心とする１つの仮想円筒面状をなす。
【００５４】
外周刃８は、切屑排出溝５における工具回転方向Ｔを向く壁面と、エンドミル本体２の外周面との交差稜線に形成されている。外周刃８は、切屑排出溝５の前記壁面の外周端縁に沿って、つる巻き線状に延びている。具体的に、外周刃８は、切屑排出溝５の工具回転方向Ｔを向く壁面のうち、径方向外側の端部に位置するすくい面１１と、刃部３の外周面のうち、該切屑排出溝５の工具回転方向Ｔとは反対側に隣接する外周逃げ面１４と、の交差稜線に形成されている。
【００５５】
刃部３の外周面には、周方向に隣り合う切屑排出溝５同士の間に、外周逃げ面１４がそれぞれ形成されている。図示の例では、外周逃げ面１４の幅（外周刃８に直交する向きの長さ）が、外周刃８の刃長方向に沿って略一定とされている。
【００５６】
本実施形態では、外周刃８が、軸線Ｏ方向に沿って先端から後端側へ向かうに従い工具回転方向Ｔとは反対側へ向けて延びていることから、外周刃８のねじれ角は、正（ポジティブ）角である。また、本実施形態の例では、外周刃８のねじれ角が、該外周刃８の刃長全域において略一定とされている。ただし、外周刃８のねじれ角は、コーナー刃１０との接続部分から外周刃８の刃長方向に離間するに従い徐々に大きく又は小さくなるように変化していてもよい。また、周方向に間隔をあけて配列する複数の外周刃８のねじれ角同士が、互いに異なっていてもよい。
なお、上記「ねじれ角」とは、図３に示されるエンドミル本体２の側面視において（エンドミル本体２を径方向から見て）、軸線Ｏと、外周刃８（ねじれのつる巻き線）との間に形成される鋭角及び鈍角のうち、鋭角の角度を指す。
【００５７】
また本実施形態の例では、複数の外周刃８が、周方向に互いに等ピッチをあけて配列している。なお、複数の外周刃８は、周方向に互いに不等ピッチをあけて配列していてもよい。
【００５８】
〔底刃〕
切れ刃のうち、底刃９は、エンドミル本体２の刃部３の先端に形成されている。底刃９は、径方向に沿うように延びている。底刃９は、周方向に互いに間隔をあけて複数形成されている。具体的に、刃部３には、切屑排出溝５の数（５条）に対応する数（５つ）の底刃９が、互いに周方向に間隔をあけて配列している。
【００５９】
図３に示されるエンドミル本体２の側面視において、底刃９は、その径方向の外端から径方向内側へ向かうに従い徐々に僅かに後端側へ向けて延びている。従って、底刃９を軸線Ｏ回りに回転させて得られる回転軌跡は、該底刃９の径方向の外端から径方向内側に向かうに従い徐々に後端側へ向けて傾斜する１つの仮想円錐面（テーパ面）状をなす。
【００６０】
底刃９は、切屑排出溝５における工具回転方向Ｔを向く壁面と、エンドミル本体２の先端面との交差稜線に形成されている。底刃９は、切屑排出溝５の前記壁面の先端縁に沿って、曲線状に延びている。具体的に、底刃９は、切屑排出溝５のギャッシュ６において工具回転方向Ｔを向く壁面のうち、先端側の端部に位置するすくい面１２と、刃部３の先端面のうち、該ギャッシュ６の工具回転方向Ｔとは反対側に隣接する先端逃げ面１５と、の交差稜線に形成されている。
【００６１】
底刃９の径方向の内端は、貫通孔７の先端開口縁に接続している。底刃９を径方向の内側へ向けて延ばした仮想曲線は、軸線Ｏ上を通ることはなく、軸線Ｏから離間した位置を通る。
【００６２】
刃部３の先端面には、周方向に隣り合う切屑排出溝５同士の間に、先端逃げ面１５がそれぞれ形成されている。図示の例では、先端逃げ面１５の幅（底刃９に直交する向きの長さ）が、底刃９の刃長方向に沿って略一定とされている。
【００６３】
〔コーナー刃〕
切れ刃のうち、コーナー刃１０は、エンドミル本体２の刃部３の先端外周部（コーナー部）に形成されている。コーナー刃１０は、外周刃８と底刃９とを接続し、エンドミル本体２の先端外周側へ向けて凸となる凸曲線状をなしている。本実施形態の例では、コーナー刃１０が凸円弧状に形成されている。コーナー刃１０の径方向の内端は、底刃９の径方向の外端に対して接するように、なだらかに接続している。コーナー刃１０の軸線Ｏ方向の後端は、外周刃８の軸線Ｏ方向の先端に対して接するように、なだらかに接続している。
【００６４】
コーナー刃１０は、周方向に互いに間隔をあけて複数形成されている。具体的に、刃部３には、切屑排出溝５の数（５条）に対応する数（５つ）のコーナー刃１０が、互いに周方向に間隔をあけて配列している。
【００６５】
コーナー刃１０は、切屑排出溝５における工具回転方向Ｔを向く壁面と、エンドミル本体２において先端面と外周面とを接続する先端外周面と、の交差稜線に形成されている。コーナー刃１０は、切屑排出溝５の前記壁面の先端外周縁に沿って、曲線状に延びている。具体的に、コーナー刃１０は、切屑排出溝５において工具回転方向Ｔを向く壁面のうち、先端外周部（コーナー部）に位置するすくい面１３と、刃部３の先端外周面のうち、切屑排出溝５の工具回転方向Ｔとは反対側に隣接するコーナー逃げ面１６と、の交差稜線に形成されている。
【００６６】
刃部３の先端外周面には、周方向に隣り合う切屑排出溝５同士の間に、コーナー逃げ面１６がそれぞれ形成されている。図示の例では、コーナー逃げ面１６の幅（コーナー刃１０に直交する向きの長さ）が、コーナー刃１０の刃長方向に沿って略一定とされている。
また、コーナー刃１０の逃げ面（コーナー逃げ面１６）と、外周刃８の逃げ面（外周逃げ面１４）とは、互いになだらかに連続している。つまり、コーナー逃げ面１６と外周逃げ面１４とが、同一面で形成されており、互いの接続部分において段差や突起等が形成されていない。
【００６７】
図４において、コーナー刃１０の曲率半径の中心点Ｃ回りの放射角度で、コーナー刃１０のうち、エンドミル本体２の軸線Ｏ方向の最先端の位置を０度とし、径方向の最外端の位置を９０度と定義する。この場合において、中心点Ｃを通りコーナー刃１０の刃先に垂直な断面に表れるコーナー刃１０の法線方向すくい角（図８のグラフに示す「Rake angle」）は、放射角度（図８のグラフに示す「Radiation angle」）で０度から４０度の範囲において最大値を有し、４０度から９０度の範囲においては、コーナー刃１０の刃長方向に沿って底刃９から外周刃８へ向かうに従い徐々に小さくなる。
また、コーナー刃１０の法線方向すくい角は、放射角度で０度から４０度の範囲において一定とされている。なお、上記「一定」とは、放射角度で０度から４０度の範囲において、法線方向すくい角の変化量が５度以内であることを指す。
【００６８】
また、切れ刃のうち少なくともコーナー刃１０の刃先には、丸ホーニングが形成されている。コーナー刃１０の刃先に垂直な断面に表れる丸ホーニングの曲率半径（図８のグラフに示す「Round honing radius」）は、放射角度で０度から４０度の範囲において最大値を有する。
【００６９】
〔すくい面及び筋目〕
図４において、底刃９のすくい面１２は、コーナー刃１０の曲率半径の中心点Ｃよりも径方向の内側に配置されている。また、外周刃８のすくい面１１と、コーナー刃１０のすくい面１３とは、互いになだらかに連続している。つまり、外周刃８のすくい面１１と、コーナー刃１０のすくい面１３とは、同一面で形成されており、互いの接続部分において段差や突起等が形成されていない。
【００７０】
そして、外周刃８のすくい面１１からコーナー刃１０のすくい面１３にわたって、複数の筋目１７が形成されている。これらの筋目１７は、互いに平行とされ、外周刃８及びコーナー刃１０に交差して延びている。つまり、筋目１７は、外周刃８のすくい面１１及びコーナー刃１０のすくい面１３に、外周刃８及びコーナー刃１０に交差する向きに延びて形成されている。
【００７１】
本実施形態の例では、ラジアスエンドミル１の製造時において、円盤状の研削砥石を用い、外周刃８のすくい面１１及びコーナー刃１０のすくい面１３を一工程で連続的に研削加工することにより、複数の筋目１７を形成している。つまり、本実施形態の例では、筋目１７は研削痕である。
【００７２】
また、本実施形態の例では、筋目１７が、外周刃８から径方向の内側へ向かうに従い、軸線Ｏ方向の後端側へ向けて傾斜して延びている。
筋目１７と外周刃８との間に形成される鋭角及び鈍角のうち、鋭角の角度θは、例えば、２０度以上６０度以下である。より好ましくは、角度θは、３０度以上５０度以下である。図４に示される本実施形態の例では、角度θが４５度程度とされている。ただし角度θは上記数値範囲に限定されるわけではなく、図５に示される本実施形態の変形例では、角度θが７５度程度である。図６に示される本実施形態の変形例では、角度θが１５度程度である。
【００７３】
外周刃８のすくい面１１及びコーナー刃１０のすくい面１３において、筋目１７に直交する方向に沿う表面粗さは、最大高さ粗さＲｚで０．８μｍ以上２．０μｍ以下である。また、外周刃８のすくい面１１及びコーナー刃１０のすくい面１３の、筋目１７に直交する方向に沿う表面粗さは、算術平均粗さＲａで０．２μｍ以上１．０μｍ以下である。
【００７４】
〔ラジアルレーキ角〕
図７は、底刃（End cutting edge）９及びコーナー刃（Corner cutting edge）１０の刃長方向に沿う切れ刃位置（Cutting edge position）と、ラジアルレーキ角（Radial rake angle）との関係を表すグラフである。図７において、底刃９のラジアルレーキ角は、コーナー刃１０との接続部分において負（ネガティブ）角かつ最も小さくされている。また、コーナー刃１０のラジアルレーキ角は、底刃９との接続部分から外周刃８との接続部分に向けて徐々に大きくなり、外周刃８との接続部分において正（ポジティブ）角かつ最も大きくされている。
【００７５】
〔本実施形態による作用効果〕
以上説明した本実施形態のラジアスエンドミル１は、外周刃８のすくい面１１とコーナー刃１０のすくい面１３とが、互いに同一面で形成されている。そして、外周刃８のすくい面１１及びコーナー刃１０のすくい面１３にわたって、互いに平行とされて外周刃８及びコーナー刃１０に交差する向きに延びる複数の筋目１７が形成されている。この特別な構成により、下記の優れた作用効果を奏する。
【００７６】
すなわち、外周刃８及びコーナー刃１０で切削された被削材の切屑が、これら切れ刃の延在方向（刃長方向）に交差する向きに延びる筋目１７に案内されつつ、これらの筋目１７に沿って流れやすくなり、切屑の排出を促すことができる。また、筋目１７が形成されていることによって、すくい面１１、１３に対する切屑の接触面積が小さく抑えられるため、摩擦抵抗が低減される。また、筋目１７を延在させる方向（切れ刃に対して筋目１７を交差させる向き）を適宜設定することで、切屑を所期する方向に排出させやすくなる。
【００７７】
具体的に、本実施形態とは異なり、例えば切れ刃やすくい面に複雑な形状を採用することによって切屑の排出方向を制御しようとした場合には、切れ刃及びすくい面の切削負荷が刃長方向に沿って大きく変動するため、偏摩耗や欠損等が生じやすくなる。また、複雑な形状を実現するために、ラジアスエンドミルの製造工程が複雑なものとなる。
一方、本実施形態によれば、切れ刃やすくい面に複雑な形状を採用しなくても、コーナー刃１０のすくい面１３から外周刃８のすくい面１１にわたって連続的に筋目１７を形成するという簡単な構成によって、切屑の排出方向を制御できるので、ラジアスエンドミル１の製造工程を複雑にすることがない。また、コーナー刃１０、外周刃８及びこれらのすくい面１３、１１の切削負荷を刃長方向に沿って均等にすることができるので、偏摩耗や欠損等を抑制できる。
【００７８】
また、すくい面１１、１３に形成した複数の筋目１７の谷部にクーラント（油性又は水溶性の切削液剤）を保持することができる。そしてこれらの筋目１７は、外周刃８及びコーナー刃１０に交差している（到達している）ため、筋目１７内にクーラントを保持してすくい面１１、１３上を流れる切屑の影響を受けにくくしつつ、切削時の遠心力等によってクーラントを外周刃８及びコーナー刃１０に確実に到達させることができる。従って、クーラントにより、外周刃８、コーナー刃１０及びこれらの各すくい面１１、１３の冷却効果、並びに切屑排出性を安定して高めることができる。
【００７９】
そして本実施形態によれば、外周刃８のすくい面１１とコーナー刃１０のすくい面１３とが同一面で形成され、かつ、外周刃８のすくい面１１とコーナー刃１０のすくい面１３との間の境界部分で筋目１７の向きが変わったり筋目１７が分断されたりすることがない。従って、これらのすくい面１１、１３同士の前記境界部分において切屑が引っ掛かったり摩擦抵抗が増大したりするようなことが確実に防止される。言い換えると、前記境界部分があいまいであって、微視的に見ても前記境界部分そのものが存在しない、ともいえる。
【００８０】
これにより、外周刃８、コーナー刃１０及びこれらの各すくい面１１、１３において切屑の溶着を防止することができ、切屑排出性を良好に維持することができる。また、切削性能（加工精度や加工効率）を良好に維持することができて、被削材の加工面の品位を安定して高めることができる。
【００８１】
なお、本実施形態では、外周刃８のすくい面１１からコーナー刃１０のすくい面１３にわたって、互いに平行とされた複数の筋目１７を連続的に形成するにあたり、ラジアスエンドミル１の製造時において、研削砥石を用いて外周刃８のすくい面１１及びコーナー刃１０のすくい面１３を、一工程で連続的に研削加工している。従って、上述した顕著な効果を奏しつつも、ラジアスエンドミル１の製造工程が従来に比べて増えることもなく、製造が容易である。
【００８２】
また本実施形態では、外周刃８のすくい面１１及びコーナー刃１０のすくい面１３の筋目１７に直交する方向に沿う表面粗さが、最大高さ粗さＲｚで０．８μｍ以上２．０μｍ以下であるので、下記の作用効果を奏する。
【００８３】
すなわちこの場合、外周刃８のすくい面１１及びコーナー刃１０のすくい面１３の最大高さ粗さＲｚが０．８μｍ以上であるので、これらすくい面１１、１３上に筋目１７を形成したことによる上述の作用効果が確実に得られやすくなる。つまり、切屑を筋目１７に沿って排出させやすくしたり、すくい面１１、１３と切屑との摩擦抵抗を低減したり、クーラントを切れ刃に到達させやすくするという効果が格別顕著なものとなる。
【００８４】
また、前記最大高さ粗さＲｚが２．０μｍ以下であるので、筋目１７の山部の損傷を確実に防止できる。つまり、最大高さ粗さＲｚが２．０μｍを超えると、筋目１７の山部が立ち過ぎて切屑が衝突しやすくなり、山部が損傷する可能性がある。この場合、母材（エンドミル本体２）に微小な剥離が生じて筋目１７の機能が不安定となる。一方、最大高さ粗さＲｚが２．０μｍ以下であれば、切屑が筋目１７の山部に衝突することなく山部上を流れるため、山部の損傷が確実に防止されて、本実施形態による作用効果を安定して奏することができる。
【００８５】
また本実施形態では、外周刃８のすくい面１１及びコーナー刃１０のすくい面１３の筋目１７に直交する方向に沿う表面粗さが、算術平均粗さＲａで０．２μｍ以上１．０μｍ以下であるので、下記の作用効果を奏する。
【００８６】
すなわちこの場合、外周刃８のすくい面１１及びコーナー刃１０のすくい面１３の算術平均粗さＲａが０．２μｍ以上であるので、これらすくい面１１、１３上に筋目１７を形成したことによる上述の作用効果が確実に得られやすくなる。つまり、切屑を筋目１７に沿って排出させやすくしたり、すくい面１１、１３と切屑との摩擦抵抗を低減したり、クーラントを切れ刃に到達させやすくするという効果が格別顕著なものとなる。
【００８７】
また、前記算術平均粗さＲａが１．０μｍ以下であるので、筋目１７の山部の損傷を確実に防止できる。つまり、算術平均粗さＲａが１．０μｍを超えると、筋目１７の山部が立ち過ぎて切屑が衝突しやすくなり、山部が損傷する可能性がある。この場合、母材（エンドミル本体２）に微小な剥離が生じて筋目１７の機能が不安定となる。一方、算術平均粗さＲａが１．０μｍ以下であれば、切屑が筋目１７の山部に衝突することなく山部上を流れるため、山部の損傷が確実に防止されて、本実施形態による作用効果を安定して奏することができる。
【００８８】
また本実施形態では、筋目１７が、外周刃８から径方向の内側へ向かうに従い軸線Ｏ方向の後端側へ向けて傾斜して延びているので、外周刃８及びコーナー刃１０で切削されて生じた切屑は、筋目１７に沿ってエンドミル本体２の軸線Ｏ方向の後端側へ向けて排出されやすくなる。従って、筋目１７によって切屑の排出性を高められるという効果がより顕著なものとなる。
【００８９】
なおこの場合、筋目１７と外周刃８との間に形成される鋭角及び鈍角のうち、鋭角の角度θは、２０度以上６０度以下であることが好ましい。
つまり、角度θが２０度以上であることにより、外周刃８から径方向内側へ向けて流出する切屑が、筋目１７の山部に衝突しにくくなるとともに筋目１７に沿って案内されやすくなり、上述した作用効果を格別顕著なものとすることができる。
また、角度θが６０度以下であることにより、切屑を筋目１７に沿ってエンドミル本体２の後端側へ向けてガイドする機能が安定し、切屑排出性が高められる。
なお、上記の作用効果をさらに高めるには、より好ましくは、角度θは３０度以上５０度以下である。
【００９０】
また本実施形態では、外周刃８の逃げ面（外周逃げ面１４）とコーナー刃１０の逃げ面（コーナー逃げ面１６）とが、互いになだらかに連続して（つまり同一面で）形成されており、これら逃げ面１４、１６同士の境界部分に、段差や突起等が形成されることがない。従って、逃げ面１４、１６同士の境界部分においても溶着や欠損等を防止できる。
【００９１】
また本実施形態では、エンドミル本体２の心厚が、該エンドミル本体２の軸線Ｏ方向の先端部で最も小さくされ、この先端部から軸線Ｏ方向の後端側へ向けて徐々に大きくなるので、下記の作用効果を奏する。
【００９２】
すなわちこの場合、エンドミル本体２の心厚が軸線Ｏ方向の先端部で最も小さくされているので、ラジアスエンドミル１の製造時において、研削砥石を用いて外周刃８のすくい面１１及びコーナー刃１０のすくい面１３を、一工程で連続的に研削加工することが容易となる。つまり、エンドミル本体２の（切屑排出溝５の）先端部において研削砥石を挿入するスペースを大きく確保することが可能になり、外周刃８のすくい面１１とコーナー刃１０のすくい面１３とに連続する筋目１７を形成しやすい。
また、エンドミル本体２の心厚が、エンドミル本体２の先端部から軸線Ｏ方向の後端側へ向けて徐々に大きくなるので、エンドミル本体２の剛性を十分に確保することができる。
【００９３】
また本実施形態では、エンドミル本体２の心厚が、少なくともこのエンドミル本体２の軸線Ｏ方向の先端部において刃部３の直径の半分以下であるので、下記の作用効果を奏する。
【００９４】
すなわちこの場合、エンドミル本体２の心厚が、該エンドミル本体２の先端部において刃径（刃部３の直径）の５０％以下であるので、ラジアスエンドミル１の製造時において、研削砥石を用いて外周刃８のすくい面１１及びコーナー刃１０のすくい面１３を、一工程で連続的に研削加工することが容易となる。つまり、エンドミル本体２の（切屑排出溝５の）先端部において研削砥石を挿入するスペースを十分に確保することができ、外周刃８のすくい面１１とコーナー刃１０のすくい面１３とに、連続する筋目１７を形成しやすい。
【００９５】
また本実施形態では、底刃９のラジアルレーキ角が、コーナー刃１０との接続部分において負（ネガティブ）角かつ最も小さくされている。言い換えると、底刃９のラジアルレーキ角が、コーナー刃１０との接続部分において負角側に最も大きくされている。これにより、底刃９とコーナー刃１０との接続部分を屈曲させるようなことなく、これらの底刃９とコーナー刃１０とをなだらかに接続することができる。
また、コーナー刃１０のラジアルレーキ角は、該コーナー刃１０の刃長方向に沿って底刃９から外周刃８へ向かうに従い徐々に正（ポジティブ）角側に大きくなり、外周刃８との接続部分において正角かつ最も大きくされている。このため、コーナー刃１０のうち、切削量が多くなりがちな外周刃８付近において切れ味が十分に高められる。
【００９６】
また本実施形態では、コーナー刃１０の法線方向すくい角が、放射角度で０度から４０度の範囲で最も大きくされている。従って、被削材の加工面を仕上げ加工する、コーナー刃１０の軸線Ｏ方向の先端部付近での切れ味を十分に高めることができて、加工精度を向上できる。
また、コーナー刃１０の法線方向すくい角が、４０度から９０度の範囲では、コーナー刃１０の刃長方向に沿って底刃９から外周刃８へ向かうに従い徐々に小さくなる。従って、コーナー刃１０のうち、切削量が多くなりがちな外周刃８付近において刃先強度を十分に高めることができる。
【００９７】
また本実施形態では、コーナー刃１０の法線方向すくい角が、放射角度で０度から４０度の範囲において一定であるので、上述のように法線方向すくい角が正角側に最も大きくされて刃物角が小さくなりがちなコーナー刃１０の軸線Ｏ方向の先端部付近で、切削負荷が局部的に刃先に作用するようなことを防止できる。つまり、すくい角が大きくされて刃先強度を確保しにくいコーナー刃１０の軸線Ｏ方向の先端部付近において、法線方向すくい角を刃長方向に一定とすることで、切削負荷を刃長方向に均等に分散させることができ、刃先欠損を防止できる。
【００９８】
また本実施形態では、コーナー刃１０の刃先に丸ホーニングが形成されており、コーナー刃１０の刃先に垂直な断面に表れる丸ホーニングの曲率半径は、放射角度で０度から４０度の範囲において最大値を有するので、下記の作用効果を奏する。
【００９９】
すなわちこの場合、コーナー刃１０の法線方向すくい角が最大値となる、放射角度で０度から４０度の範囲において、丸ホーニングの曲率半径が最も大きくされている。つまり、すくい角が大きくされて刃先強度を確保しにくいコーナー刃１０の軸線Ｏ方向の先端部付近において、丸ホーニングの曲率半径を最大値に設定したので、コーナー刃１０の先端部付近での刃先欠損を抑制できる。
【０１００】
また本実施形態では、底刃９のすくい面１２が、エンドミル本体２の軸線Ｏ方向の先端部に形成されたギャッシュ６に形成されており、底刃９のすくい面１２は、コーナー刃１０の曲率半径の中心点Ｃよりも径方向の内側に配置されているので、下記の作用効果を奏する。
【０１０１】
すなわちこの場合、底刃９のすくい面１２が、コーナー刃１０の曲率半径の中心点Ｃよりも径方向の内側に配置されているので、ラジアスエンドミル１の製造時において、底刃９のすくい面１２を形成することと、コーナー刃１０のすくい面１３及び外周刃８のすくい面１１を同一面に形成することとが、両方ともに実現しやすくなる。つまり、コーナー刃１０のすくい面１３と外周刃８のすくい面１１とをなだらかに連続する同一面に形成することが、底刃９のすくい面１２を形成することによって不可能となったり阻害されたりするようなことを防止でき、ラジアスエンドミル１の製造が容易である。
【０１０２】
〔本発明に含まれるその他の構成〕
なお、本発明は前述の実施形態に限定されるものではなく、例えば下記に説明するように、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更を加えることが可能である。
【０１０３】
前述の実施形態では、５枚刃のラジアスエンドミル１を例に挙げて説明したが、ラジアスエンドミル１の刃数はこれに限定されるものではなく、例えば３枚刃、４枚刃及び６枚刃以上のラジアスエンドミル１であってもよい。
【０１０４】
また、前述の実施形態では、切屑排出溝５が、エンドミル本体２の外周において軸線Ｏ方向に沿って先端から後端側へ向かうに従い徐々に工具回転方向Ｔとは反対側へ向けてねじれて延びている。またこれに伴い、各外周刃８は、エンドミル本体２の外周において軸線Ｏ方向に沿って先端から後端側へ向かうに従い徐々に工具回転方向Ｔとは反対側へ向けてねじれて延びている。つまり、外周刃８のねじれ角は、正角（ポジティブ角）とされている。ただし本発明はこれに限定されるものではなく、切屑排出溝５は、エンドミル本体２の外周において軸線Ｏ方向に沿って先端から後端側へ向かうに従い徐々に工具回転方向Ｔへ向けてねじれて延びていてもよい。またこれに伴い、各外周刃８は、エンドミル本体２の外周において軸線Ｏ方向に沿って先端から後端側へ向かうに従い徐々に工具回転方向Ｔへ向けてねじれて延びていてもよい。つまり、外周刃８のねじれ角は、負角（ネガティブ角）とされていてもよい。
また、外周刃８は、ねじれ角が正角に設定された部分と、負角に設定された部分とを備えていてもよい。
【０１０５】
また、外周刃８のすくい面１１及びコーナー刃１０のすくい面１３の最大高さ粗さＲｚ、算術平均粗さＲａは、前述の実施形態で説明した数値範囲に限定されない。ただし、前述の実施形態で説明した数値範囲であると、本発明の作用効果を安定して奏することができ、好ましい。
【０１０６】
また、前述の実施形態では、筋目１７が、外周刃８から径方向の内側へ向かうに従い軸線Ｏ方向の後端側へ向けて傾斜して延びているとしたが、これに限定されるものではない。つまり、筋目１７は、外周刃８から径方向の内側へ向かうに従い軸線Ｏ方向の先端側へ向けて傾斜して延びていてもよい。また、筋目１７は、外周刃８から径方向の内側へ向けて延びていてもよい。
【０１０７】
また、前述の実施形態では、外周刃８の逃げ面１４とコーナー刃１０の逃げ面１６とが、互いになだらかに連続して形成されているとしたが、これに限定されるものではない。
また、コーナー刃１０の刃先には、丸ホーニングの代わりにチャンファホーニングが形成されていてもよい。また、コーナー刃１０の刃先にホーニングが形成されていなくてもよい。
【０１０８】
その他、本発明の趣旨から逸脱しない範囲において、前述の実施形態、変形例及びなお書き等で説明した各構成（構成要素）を組み合わせてもよく、また、構成の付加、省略、置換、その他の変更が可能である。また本発明は、前述した実施形態によって限定されることはなく、特許請求の範囲によってのみ限定される。
【産業上の利用可能性】
【０１０９】
本発明のラジアスエンドミルは、外周刃のすくい面とコーナー刃のすくい面との間の境界部分における溶着を防止でき、切屑排出性及び切削性能を良好に維持することができ、被削材の加工面の品位を安定して向上できる。従って、産業上の利用可能性を有する。
【符号の説明】
【０１１０】
１  ラジアスエンドミル
２  エンドミル本体
３  刃部
６  ギャッシュ
８  外周刃
９  底刃
１０  コーナー刃
１１  外周刃のすくい面
１２  底刃のすくい面
１３  コーナー刃のすくい面
１４  外周逃げ面（外周刃の逃げ面）
１６  コーナー逃げ面（コーナー刃の逃げ面）
１７  筋目
Ｃ  コーナー刃の曲率半径の中心点
Ｏ  軸線
【図１】
2018164946.tif 000003
【図２】
2018164946.tif 000004
【図３】
2018164946.tif 000005
【図４】
2018164946.tif 000006
【図５】
2018164946.tif 000007
【図６】
2018164946.tif 000008
【図７】
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【図８】
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