(57)【要約】【課題】  駆動周波数の高周波数化を可能とし部品点数を削減することによりコンバータの小型化を可能にするトランス及びこれを用いた共振形コンバータを提供する。【解決手段】  本発明に係るトランスは、一次側のコイル１０と、二次側のコイル２０と、コア５とからなるトランスであって、前記一次側のコイル１０と前記二次側のコイル２０は、ともにコイルの終端が開放した一対のコイル（１０a、１０ｂ：２０a、２０ｂ）からなるオープン形のコイルとして形成され、前記一次側の一対のコイル１０a、１０ｂと前記二次側の一対のコイル２０a、２０ｂは、コア５ａの中心線と、それぞれのコイルの中心線を一致させてコア５ａに巻回されていることを特徴とする。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
一次側のコイルと、二次側のコイルと、コアとからなるトランスであって、
前記一次側のコイルと前記二次側のコイルは、ともにコイルの終端が開放した一対のコイルからなるオープン形のコイルとして形成され、
前記一次側のコイルと前記二次側のコイルは、前記コアの中心線と、それぞれのコイルの中心線を一致させて前記コアに巻回されていることを特徴とするトランス。
【請求項２】
前記一次側のコイルが複数対のオープン形のコイルからなるとともに、前記二次側のコイルが前記一次側のコイルと同数の複数対のオープン形のコイルからなり、
前記一次側の複数対のコイルと前記二次側の複数対のコイルが、それぞれ並列に接続されていることを特徴とする請求項１記載のトランス。
【請求項３】
前記一次側のコイルと前記二次側のコイルが、前記コアの中心線の方向に、交互に配置されていることを特徴とする請求項２記載のトランス。
【請求項４】
前記一次側のコイルと前記二次側のコイルが、オープン型のコイルの一方側の複数のコイルからなるコイル群と、他方側の複数のコイルからなるコイル群に形成され、
前記一方側のコイル群と他方側のコイル群が、前記コアの中心線の方向に交互に配置されていることを特徴とする請求項３記載のトランス。
【請求項５】
前記一次側のコイルと前記二次側のコイルが、螺旋形、平面コイル形、積層巻形のいずれかの形態に巻回されてなることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項記載のトランス。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか一項記載のトランスを実装したことを特徴とする共振形コンバータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はトランス及びこれを用いた共振形コンバータに関し、より詳細には電磁界結合型トランスを用いたトランス及びこれを用いた共振形コンバータに関する。
【背景技術】
【０００２】
スイッチング電源は，安定した直流電力を供給するためにサーバー用電源などに用いられる。また，スイッチング電源に用いられるコンバータには，小形化，高効率化が強く要請されている。コンバータの小形化は，駆動周波数を高周波化することにより可能である。しかしながら，駆動周波数の増加に伴い，インバータでのスイッチング損失，トランスの巻線で生じる銅損，コアで生じる鉄損が増加し，コンバータの効率が低下する。
【０００３】
スイッチング損失を低減させる方法として，ソフトスイッチングがある。コンバータの駆動回路に用いられるLLC共振駆動方式は、複数の電流，電圧共振によるソフトスイッチングが可能である（非特許文献１、２）この方式は，トランスの漏れインダクタンスを共振用インダクタとして用いるため，回路素子数の低減，小形化につながる。
スイッチング損失を低減させる方法としては、この他に，SiCやGaNなど新材料パワー半導体を用いた高効率パワーデバイスの研究，開発が盛んに行われている（非特許文献３、４）。この高効率パワーデバイスは、従来のSiパワー半導体を用いたデバイスと比較して電力損失が極めて低いため，スイッチング損失の低減が可能である。
【０００４】
トランスの銅損の要因は，電流密度の偏りによって生ずる表皮効果と近接効果に起因する交流抵抗である。交流抵抗の低減のためにはトランスの巻線に細い素線を撚り合わせたリッツ線が用いられる。しかし，リッツ線は，各素線間での静電容量に起因して自己共振周波数が低下し，交流抵抗が増加する。また，トランスの降圧比が大きいほどコイルの巻数が増加するため，近接効果に起因する交流抵抗が増加する。
また、トランスの鉄損の低減については、コアに用いる磁性材料が検討されている。トランスのコアに多く用いられているMnZnフェライトは，MHz帯では損失が増加するため，MHz帯駆動に適さない。MHz帯で使用するためのコアとして，鉄系メタルコンポジット鉄心がある。鉄系メタルコンポジット鉄心は金属磁性紛と樹脂前駆体を混合・攪拌した混合スラリを鋳型で焼成して製作する。数μmの磁性紛を用いることで，渦電流損を低減し，金属磁性紛間に樹脂前駆体によるギャップが生じるため，磁気飽和しにくいコアとなる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】再表２０１２／１０１９０６号公報
【特許文献２】再表２０１３／１３３０２８号公報
【非特許文献】
【０００６】
【非特許文献１】H de Groot, E Janssen, R Pagano, and K Schetters: “Design of a 1-MHz LLC Resonant Converter Based on a DSP-Driven SOI Half-Bridge Power MOS Module”, IEEE Transactions on Industry Applications, Vol. 22, No.6 pp.2307-2320 (2007)
【非特許文献２】芳賀 浩之・清水 敏久：「小型・高効率を実現するLLC型直列共振コンバータ」，電気学会論文誌. D, 産業応用部門誌，Vol.133, No.6 pp. 652-658 (2013)特開２００５−３２４９９号公報
【非特許文献３】T Ueda, M Ishida, T Tanaka, and D Ueda: “GaN transistors on Si for switching and high-frequency applications”, Japanese Journal of Applied Physics, Vol. 53, No.10 pp. 100214-1 - 6 (2014)
【非特許文献４】Y Nakakohara, H Otake, T. M. Evans, T Yoshida, M Tsuruya, and K Nakahara: “Three-Phase LLC Series Resonant DC/DC Converter Using SiC MOSFETs to Realize High-Voltage and High-Frequency Operation”, IEEE Transactions on Industrial Electronics, Vol. 63, No.4 pp.2103 - 2110 (2016)
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上述したように、スイッチング電源に用いられるコンバータの小形化は駆動周波数を高周波数化することにより可能である。しかしながら、駆動周波数の高周波数化にともなってコンバータの効率が低下するという課題がある。また、コンバータの小型化には部品点数を削減することも求められる。
本発明は、駆動周波数の高周波数化を可能とし部品点数を削減することによりコンバータの小型化を可能にする、新規な構成に係るトランス及びこれを用いた共振形コンバータを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明に係るトランスは、一次側のコイルと、二次側のコイルと、コアとからなるトランスであって、前記一次側のコイルと前記二次側のコイルは、ともにコイルの終端が開放した一対のコイルからなるオープン形のコイルとして形成され、前記一次側の一対のコイルと前記二次側の一対のコイルは、前記コアの中心線と、それぞれのコイルの中心線を一致させて前記コアに巻回されていることを特徴とする。
なお、一次側のコイルと二次側のコイルを巻回するコアの形状はとくに限定されるものではなく、Ｅ形のコア、トロイダル形のコア等のコアを用いることができる。
【０００９】
前記一次側のコイルと二次側のコイルは、複数対のオープン形のコイルにより形成することができ、前記一次側のコイルが複数対のオープン形のコイルからなるとともに、前記二次側のコイルが前記一次側のコイルと同数の複数対のオープン形のコイルからなり、前記一次側の複数対のコイルと前記二次側の複数対のコイルが、それぞれ並列に接続されている構成とすることができる。複数対のコイルを並列接続することによりコイルの抵抗を低減させることができる。
また、前記一次側のコイルと前記二次側のコイルとが、前記コアの中心線の方向に、交互に配置されている構成とすること、また、前記一次側のコイルと前記二次側のコイルが、オープン型のコイルの一方側の複数のコイルからなるコイル群と、他方側の複数のコイルからなるコイル群に形成され、前記一方側のコイル群と他方側のコイル群が、前記コアの中心線の方向に交互に配置されていることにより、一次側のコイルと二次側のコイルとの間の結合容量を大きくすること、または結合容量を調節することができ、さらに、コイル間の磁束が打ち消される作用により、近接効果に起因する抵抗を低減して、コンバータの効率を向上させることができる。
また、前記一次側のコイルと前記二次側のコイルは、螺旋形、平面コイル形、積層巻形等の適宜形態に形成することができる。
【００１０】
また本発明に係るトランスを共振形コンバータに使用することにより、トランス自体がキャパシタンス成分を有することから、回路素子としてキャパシタを組み込むことなくコンバータの駆動周波数で直列共振させることができ、回路の部品点数を減らして回路の小型化を図ることができる。
【発明の効果】
【００１１】
本発明に係るトランスは、一次側コイルと二次側コイルにオープン形のコイルを使用することにより、高周波域におけるコンバータの効率を向上させることができ、また部品点数を削減することによりコンバータの小型化を好適に図ることが可能である。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明に係るトランスの構成例を示す断面図である。
【図２】一次側コイルと二次側コイルの構成と作用を示す説明図である。
【図３】図１に示すトランスの等価回路である。
【図４】図３に示す等価回路を簡素化した回路である。
【図５】図４に示す回路の等価回路である。
【図６】試作例のトランスの平面図(a)と断面図(b)である。
【図７】トランスに装着するコイルの巻線構造を示す断面図である。
【図８】並列接続した一次側のコイルと二次側のコイルの構成を示す説明図である。
【図９】試作例のトランスに使用した巻線の断面図である。
【図１０】コアに用いたアモルファス/エポキシ複合材料の複素比透磁率-周波数特性を測定した結果を示すグラフである。
【図１１】トランスのインピーダンス-周波数特性を測定した結果を示すグラフである。
【図１２】トランスの位相-周波数特性の測定結果を示すグラフである。
【図１３】トランスの抵抗-周波数特性の測定結果を示すグラフである。
【図１４】トランスの伝送効率-周波数特性の測定結果を示すグラフである。
【図１５】トランスを実装した共振形コンバータの回路である。
【図１６】オープン形コイルの構成例１の斜視図(a)、平面図(b)、A-A’線断面図(c)、側面図(d)である。
【図１７】オープン形コイルの構成例２の斜視図(a)、平面図(b)、A-A’線断面図(c)、側面図(d)である。
【図１８】オープン形コイルの構成例３の斜視図(a)、平面図(b)、A-A’線断面図(c)、側面図(d)である。
【図１９】オープン形コイルの構成例４の斜視図(a)、平面図(b)、A-A’線断面図(c)、側面図(d)である。
【図２０】オープン形コイルの構成例５の斜視図(a)、平面図(b)、A-A’線断面図(c)、側面図(d)である。
【図２１】オープン形コイルの構成例６の斜視図(a)、平面図(b)、A-A’線断面図(c)、側面図(d)である。
【図２２】オープン形コイルの構成例７の斜視図(a)、平面図(b)、A-A’線断面図(c)、側面図(d)である。
【図２３】オープン形コイルの構成例８の斜視図(a)、平面図(b)、A-A’線断面図(c)、側面図(d)である。
【図２４】オープン形コイルの構成例９の斜視図(a)、平面図(b)、A-A’線断面図(c)、側面図(d)である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
（トランスの構成）
図１に本発明に係る電磁界結合形トランスの構成例を示す。図１に示すトランスは、磁性材からなるコア５の中心コア部５ａに、一次側コイル１０ａ、１０bと、二次側コイル２０ａ、２０bを巻回して形成されている。このトランスでは、一次側コイル１０ａ、１０bの端子１、１’間に交流電圧V1を印加することにより、二次側コイル２０a、２０bの端子２、２’間から交流電圧V2が出力される。
【００１４】
図１に示すトランスにおいて特徴的な構成は、一次側のコイルと二次側のコイルが、それぞれコイル端が開放された一対のコイル（オープン形のコイル）からなることである。すなわち、一次側のコイルがコイルの終端が開放された一対の一次側コイル１０a、１０bからなり、二次側のコイルがコイルの終端が開放された一対の二次側コイル２０a、２０bからなり、一対の一次側コイル１０a、１０bがトランスの一次側として作用し、一対の二次側コイル２０a、２０bがトランスの二次側として作用する。
【００１５】
図２に、一次側のコイルと二次側のコイルの構成と作用をわかりやすく示すため、一次側コイル１０a、１０bと二次側コイル２０a、２０bを抜き出して示す。図２では、一次側コイル１０a、１０bと二次側コイル２０a、２０bを平面形のコイルとして示しているが、一次側のコイルと二次側のコイルは平面コイルに限られるものではなく、らせん型であってもよい。ここでは説明を分かりやすくするため平面形のコイルとして示す。
【００１６】
図２に示すように、一次側コイル１０aと一次側コイル１０bは、コイルの中心線を相互に一致させ、コイル面を平行にして配置され、それぞれのコイルの終端が開放されて、二つのコイルの終端が開放された状態（オープン形）になっている。
また、一次側コイル１０aの巻回方向と一次側コイル１０bは、一次側コイル１０aと一次側コイル１０bの開放端を結んで一連のコイルとしたときに、巻き始めと巻き終わりまで巻回方向が同一になるように設定されている。言い換えれば、一次側のコイルの端子１、１’間に交流電圧V1を印加したときに、一次側コイル１０aと一次側コイル１０bから発生する磁界の向きが一致するように設定されている。
【００１７】
二次側コイル２０aと二次側コイル２０bの構成も一次側のコイルと同様に、二次側コイル２０aと二次側コイル２０bは、コイルの中心線を相互に一致させ、コイル面を平行にして配置され、二次側コイル２０aと二次側コイル２０bの終端が開放されている（オープン形）。
また、二次側コイル２０aと二次側コイル２０bの巻回方向は、コイルを平面方向から見たときに同一方向となるように設定されている。すなわち二次側コイル２０aと２０ｂから発生する磁界の向きが同じ向きになる。
なお、図示例では、二次側コイル２０a、２０bの巻回方向は一次側コイル１０a、１０bの巻回方向とは逆方向であるが、二次側コイル２０ａ、２０ｂと一次側コイル１０ａ、１０ｂの巻線方向は逆方向であっても同一方向であってもよい。コイルの巻回方向が一次側と二次側で逆方向であっても同一方向であっても、一次側のコイルによって発生する磁界を妨げる方向に二次側のコイルで電圧が発生する。
【００１８】
図２では、一次側の端子１、１’間に交流電圧を印加すると、電流I1の向きにより下向きと上向きの磁束（Φ）が生じること、一次側のコイルに生じた磁束が二次側のコイルに作用して磁界結合により二次側の端子２、２’に交流の起電力が生じることを示す。このとき、端子１、１’間と端子２、２’間には電位差が生じるため、一次側のコイルと二次側のコイルとの間で電界結合が生じ、一次側のコイルと二次側のコイルの結合度がさらに向上する。
【００１９】
図１は、コア５の中心コア部５aに一次側コイル１０a、１０bと二次側コイル２０a、２０bを巻回することにより、一次側の端子１、１’間に交流電圧を印加することにより、一次側のコイルと二次側のコイルとがコア５を介して磁気的に効率的に結合し、磁界結合と電界結合作用により、二次側の端子２、２’に交流の起電力が生じることを示している。
【００２０】
本明細書において、一次側のコイルを一次側コイル１０a、１０b、二次側のコイルを二次側コイル２０a、２０bと二つの部材番号を付して記載している理由は、一次側のコイルと二次側のコイルがそれぞれ２つのコイルから成るからである。一次側コイル１０a、１０bをあわせて一次側のコイル１０ということもでき、二次側コイル２０a、２０bをあわせて二次側のコイル２０ということもできる。
【００２１】
図３、４、５は図１に示したトランスの等価回路を示す。
図３では、図１に示した一次側のコイルと二次側のコイルについて、それぞれのインダクタンス、キャパシタンス、レジスタンスを以下のように記載している。
一次側コイル１０a：インダクタンスLp1  キャパシタンスCp1  レジスタンスRp1
一次側コイル１０b：インダクタンスLp2  キャパシタンスCp2  レジスタンスRp2
二次側コイル２０a：インダクタンスLs1  キャパシタンスCs1  レジスタンスRs1
二次側コイル２０b：インダクタンスLs2  キャパシタンスCs2  レジスタンスRs2
また、一次側コイル１０aと一次側コイル１０bとの間の結合キャパシタンスをCrp、漏れインダクタンスをLsh1とし、二次側コイル２０aと二次側コイル２０bとの間の結合キャパシタンスをCrs、漏れインダクタンスをLsh2とした。
【００２２】
図４は図３に示した等価回路を、一次側のコイルと二次側のコイルとの相互インダクタンスをMとし、Rp=Rp1＋Rp2、Lp=Lp1＋Lp2＋Lsh1、Rs=Rs1＋Rs2、Ls=Ls1＋Ls2＋Lsh2と置き換えて簡素化した形式で表現したものである。図４の回路は図５に示す等価回路になる。
一次側と二次側とを共振させた状態、すなわち一次側と二次側とを同一の周波数により駆動することにより、最も効率的にエネルギーを伝送することができる。
【００２３】
（トランス：試作例）
図６(a)は実際に試作した電磁界結合形トランスの構造を示す平面図、図６(b)は図６(a)のA−A’線断面図である。図７はトランスに装着するコイルの巻線構造を示す。
この試作例のトランスは、コア３０の中心の円柱形の中心コア部３０aに螺旋状に導線を巻いて形成したものである。
【００２４】
図１に示すトランスは一次側のコイルと二次側のコイルが一組であるが、本試作例のトランスは、一次側のコイルを二組、二次側のコイルを二組とし、それぞれ二組のコイルを並列に接続したものである。
図８に、本試作例での一次側と二次側のコイルの構成を抜き出して示す。図８では説明上、一次側と二次側のコイルを平面コイルとして表している。
図８において、一次側のコイルは、オープン形の一次側コイル１０a、１０bと一次側コイル１０c、１０dであり、二次側のコイルは、オープン形の二次側コイル２０a、２０bと二次側コイル２０c、２０dである。
一次側のコイルと二次側のコイルを交互に配置するため、コイルの中心線の方向に、一次側コイル１０a、１０b、二次側コイル２０a、２０b、一次側コイル１０c、１０d、二次側コイル２０c、２０dの順に交互にコイルを配置する。
【００２５】
一次側のコイルと二次側のコイルはそれぞれ並列接続するため、一次側コイル１０aの端子１と一次側コイル１０cの端子１とを接続し、一次側コイル１０ｂの端子１’と一次側コイル１０dの端子１’とを接続する。また、二次側コイル２０aの端子２と二次側コイル２０cの端子２とを接続し、二次側コイル２０ｂの端子２’二次側コイル２０dの端子２’とを接続する。
本試作例のように、一次側と二次側について複数組のコイルを並列接続することにより、コイルの全抵抗値を低減させることができ、また複数組のコイルを交互に配置することにより、一次側と二次側の結合性を向上させることができ、トランスの効率を向上させることが可能になる。
また、一次側と二次側のコイルを交互に配置することにより、コイルに電流が流れたとき，各コイルに流れる電流の向きは逆向きとなり、コイルの中心線方向に磁束を打ち消しあう。これにより、他の巻線に作用する磁束が減少するため、近接効果に起因する抵抗の低減が可能である。
【００２６】
試作例のトランスの巻線には、図９に示す平角線（厚さ0.253mm、幅3.111mm）を使用した。平角線を使用した理由は一次側と二次側のコイル間の結合容量をできるだけ大きくするためである。平角線にすると、丸線を並列に並べたときよりも線間の対向面積が増大し、結合容量が大きくなる。
【００２７】
図７で、Primary−１とあるのは一次側コイル１０a、１０b、Primary−２とあるのは一次側コイル１０c、１０dに相当し、Secondary-1とあるのは二次側コイル２０a、２０b、Secondary-２とあるのは二次側コイル２０c、２０dに相当する。図７は、一次側と二次側の巻線位置が交互になるように（Primary−１→Secondary-1→Primary−２→Secondary-２）巻いていることを示す。コイルの巻き数比は6：6である。
【００２８】
試作例のトランスで用いたコアの材質は大きさ数μmの磁性微粒子とエポキシ樹脂との複合材である。磁性微粒子にはエプソンアトミクス社製のアモルファス合金パウダーを用いた。使用した磁性微粒子の平均粒子径は5.2μmであり、ほとんどが球状である。コアの損失である渦電流損を低減させるためには、隣接する粒子同士の接触を防ぐ必要がある。アモルファスは抵抗率が高いため、隣接する微粒子と接触しても、粒子間で通電しにくいため、高抵抗率のコアとなる。
【００２９】
図１０に上述したアモルファス粉とエポキシ樹脂からなるアモルファス/エポキシ複合材料の複素比透磁率-周波数特性を示す。アモルファス/エポキシ複合材料の複素比透磁率の実部は約9.5である。また，虚部は10 MHzまで0.1以下であり、非常に低損失の磁性材料であることがわかる。
【００３０】
（トランスのインピーダンス測定）
上述した試作例のトランスについてインピーダンス特性を測定した結果について説明する。インピーダンス特性の測定にはインピーダンスアナライザ(Agilent：4294A)を用いた。
図１１はインピーダンス-周波数特性、図１２はトランスの位相-周波数特性の測定結果を示す。一次側のコイル、二次側のコイルの結合容量とインダクタンスの直列共振周波数はそれぞれ7.7 MHz，7.3 MHzであった。また、浮遊容量とインダクタンスの並列共振の周波数は30MHz以上であった。
図１３はトランスの抵抗-周波数特性について測定した結果を示す。駆動周波数を7.5 MHzとしたとき、一次側のコイル、二次側のコイルの抵抗はそれぞれ0.75Ω、0.7Ωであった。
図１４はトランスの伝送効率-周波数特性である。一次側のコイル、二次側のコイルの共振周波数である7.5 MHzで反射を含めたときの伝送効率は93.9 %となった。
【００３１】
（共振形コンバータ）
図１５に上述したトランスを実装した共振形コンバータの回路構造を示す。この回路では、インバータ部はFET Q1、Q2を接続したハーフブリッジ構成とした。FETのドレイン-ソース間のダイオードは寄生ダイオードである。二次側はブリッジ整流回路を接続し、出力抵抗RLである。インバータのFETはGaN、整流用ダイオードにはSiCを用いた。
【００３２】
表１に上記共振形コンバータの伝送特性を示す。伝送特性は、入力電圧48V、出力電圧24Vとしたときの入出力電力を測定した結果である。駆動周波数が4.9 MHzのとき、入力電力、出力電力はそれぞれ25.4W、18.7Wであり、伝送効率は73.8%となった。
【表１】
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【００３３】
出力電力が18.7 Wのときの共振形コンバータのトランスの発熱を調べたところ、主な発熱の要因はスイッチング用FET、トランスのコア、巻線であり、それぞれ45.1℃、31 ℃、41℃であった。この実験から、効率の低下の要因は、FETと巻線の発熱による抵抗の増加が主な要因であることが分かる。
本実施形態のトランスはその構造から、キャパシタ成分を有するから、共振形コンバータに用いる際に回路素子として別途キャパシタを設ける必要がなく、部品点数を削減することができ、回路の小型化を図ることができる。
【００３４】
なお、前述した試作例のトランスは、E形のコアを用いて、一次側と二次側のコイルにオープン形のコイルを使用したトランスの例であるが、トランスに使用するコアはE形のものに限るものではない。E形以外のトロイダル形のコアを備えるトランスについても、まったく同様に、一次側と二次側のコイルとしてオープン形のコイルを使用することにより、E形と同様の作用効果、すなわち、コイルの中心線方向の磁束が打ち消される作用により、近接効果に起因する抵抗が低減され、一次側と二次側のコイルの結合容量を大きくすることによりコンバータの効率を向上させることができる。
トロイダル形のコアの場合も、一次側と二次側のコイルの中心線とコアの中心線を一致させる配置とし、一次側と二次側のコイルを複数組（複数対）のコイルとし、一次側と二次側のコイルをそれぞれ並列接続することにより、コイルの抵抗値を低減させることができ、一次側と二次側のコイルを交互配置とすることにより一次側と二次側のコイルの結合容量を大きくすることができる。
【００３５】
（オープン形コイルの構成例）
図１６〜２４に、平角線を用いてオープン形コイルを構成した例を示す。図１６〜１８は、オープン形の一つのコイルを使用した例、図１９〜２４は、オープン形の２つ(複数対)のコイルを使用した例である。図１６〜２４では、オープン形のコイルで一次側のコイルを構成した例であるが、二次側のコイルについてもまったく同様の形態に構成することができる。
【００３６】
（構成例１）
図１６は、螺旋形にコイルを形成した例である。図１６(a)、(b)、(c)、(d)が、それぞれ、斜視図、平面図、A-A’線断面図、側面図である。以下、各図とも、(a)、(b)、(c)、(d)は、斜視図、平面図、A-A’線断面図、側面図に対応する。
平面視の状態で同一の円形状となるように、一対のオープン形コイルのうち、一方のコイル１０aと他方のコイル１０ｂを、導通しないように重ね合わせる配置として巻回する。図では、コイル１０aを薄色、コイル１０ｂを濃色で示す。
コイル１０aの端部に端子１１が設けられ、コイル１０ｂの端部に端子１２が設けられる。
【００３７】
（構成例２）
図１７は、平面形のコイルとして形成した例である。平面コイルとして形成した場合は、図１７(c)、(d)に示すように、コイル１０aとコイル１０ｂが平行に対向して離間した配置になる。コイル１０aとコイル１０ｂの離間間隔を調節することによりコイル間の結合容量を調整することができる。
【００３８】
（構成例３）
図１８は、コイルの面方向と平角線の面方向とが垂直向きになるように、コイルを形成した例（積層巻という）である。図１６、１７に示した例は、平角線の面方向とコイルの面方向が平行で、このような形状のコイルは製作が難しい。これに対し、図１８のように平角線を積層巻きすることは容易である。図１８では、外側がコイル１０a、内側がコイル１０ｂとなるように平角線を巻いている。コイルの最も外側に端子１１、コイルの中心側に端子１２が設けられている。
【００３９】
（構成例４）
図１９は、オープン形コイルを２つ組み合わせた例で、コイル１０a、１０ｂと、コイル１０ｃ、１０ｄをそれぞれ並列接続して、螺旋形に形成した例である。
この例では、コイルの中心線の方向に、コイル１０ａ、１０ｂ→コイル１０ｃ、１０ｄ→コイル１０ａ、１０ｂの順に交互に繰り返して積層している。コイル１０ａとコイル１０ｃの端部を端子１１に接続し、コイル１０ｂとコイル１０ｄの端部を端子１２に接続している。
コイル（１０ａ、１０ｂ）とコイル（１０ｃ、１０ｄ）を積層方向に交互に配置することにより、コイル間の結合容量を大きくすることができる。
【００４０】
（構成例５）
図２０は、構成例４と同様に螺旋形に形成した例である。この構成例では、オープン形コイルの対になる一方側のコイル１０ａ、１０ｂを積層したコイル群１０Ｇと、他方側のいコイル１０ｃ、１０ｄを積層したコイル群１１Ｇとを、コイル群同士で積層した構成としたものである。
この構成例において、一対のコイル間の結合容量についてみると、コイル群１０Ｇとコイル群１１Ｇとは、対向する個所が一個所のみであるため、構成例４のようにコイルを完全に交互に配置する例とくらべて、結合容量は小さくなる。オープン形のコイルの用途によっては、必ずしも大きな結合容量を必要としない場合がある。そのような場合には、図２０に示すような構成を選択することができる。
また、図２０では、対となるコイルの一方側と他方側を一つのコイル群としたが、一方側と他方側を複数のコイル群として、それぞれのコイル群を単位として交互に配置することにより、結合容量を調整することも可能である。
【００４１】
（構成例６）
図２１は、平面形コイルとして形成した例で、図２１（ｃ）に示すように、コイル１０ａ、１０ｂとコイル１０ｃ、１０ｄを積層して形成している。コイル１０ａと１０ｃを端子１１に接続し、コイル１０ｂと１０ｄを端子１２に接続して並列接続とした。
（構成例７）
図２２は、平面形コイルとして形成した例で、図２２（ｄ）に示すように、オープン形コイルの一方側のコイル１０ａ、１０ｃからなる群コイル１０Ｇと、他方側のコイル１０ｂ、１０ｄからなる群コイル１１Ｇを、群コイルを単位として積層した構成としたものである。
【００４２】
（構成例８）
図２３は、平角線を積層巻きとした例である。コイル１０ａ、１０ｂ→コイル１０ｃ、１０ｄ→コイル１０ａ、１０ｂのように、一方のオープン形コイルと他方のオープン形コイルを交互に巻回したものである。
（構成例９）
図２４は、積層巻きの例で、オープン形コイルの一方側のコイル１０ａ、１０ｃと、他方側のコイル１０ｂ、１０ｄを群コイル１０Ｇ、１１Ｇとして群コイルを単位として巻回したものである。
【００４３】
なお、上記構成例では、一次側のコイルと二次側のコイルとの結合容量を大きくするため導線として平角線を使用したが、平角線以外の丸線やリッツ線を使用することももちろん可能である。
また、一次側と二次側のコイルを組み合わせる場合には、一次側あるいは二次側のみについて、上述したようなコイルの配置について種々の組みわせが可能であることに加えて、一次側と二次側のコイルの組み合わせ方によって、さらにさまざまな組み合わせとすることが可能である。
【符号の説明】
【００４４】
５  コア
５ａ  中心コア部
１０  一次側のコイル
１０a  一次側コイル
１０b  一次側コイル
１０ｃ  一次側コイル
１０ｄ  一次側コイル
１１  端子
１２  端子
２０  二次側のコイル
２０a  二次側コイル
２０b  二次側コイル
２０ｃ  二次側コイル
２０ｄ  二次側コイル
３０  コア
３０ａ  中心コア部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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