(57)【要約】【課題】汚泥の低含水率化を図ることができるとともに、ＮａＯＨ等の中和剤の使用量の低減を図ることができる汚泥の脱水方法を提供する。【解決手段】機内二液調質型遠心脱水機１において、外胴ボウル２と内胴スクリュー３とを回転差を持たせて回転させながら、汚泥供給管１１からの汚泥と共に高分子凝集剤供給管１２からの高分子凝集剤を、汚泥供給口５を通してプール４へと供給して脱水を行うとともに、無機凝集剤・助剤供給管１３からの無機凝集剤および助剤を、無機凝集剤供給口６を通してプール４へと供給して脱水を行う。無機凝集剤として、硫黄を含まない例えば塩化第二鉄のような鉄系無機凝集剤を用い、この鉄系無機凝集剤と共に例えばα−オキシ水酸化鉄のような鉄の水酸化物を用いる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
汚泥に高分子凝集剤を添加して脱水を行い、その後、無機凝集剤を添加して脱水を行うようにした分離薬注方式による汚泥の脱水方法において、
前記無機凝集剤として、硫黄を含まない鉄系無機凝集剤を用い、この鉄系無機凝集剤と共に鉄の水酸化物を添加することを特徴とする汚泥の脱水方法。
【請求項２】
前記鉄系無機凝集剤は、塩化第二鉄であり、前記鉄の水酸化物は、α−オキシ水酸化鉄である請求項１に記載の汚泥の脱水方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、産業廃棄物として多量に発生する下水汚泥の脱水に適用して好適な汚泥の脱水方法に関し、特に、高分子凝集剤と無機凝集剤とを併用して汚泥を脱水する汚泥の脱水方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、汚泥の脱水方法として、汚泥に高分子凝集剤を添加し、脱水がし易いようにして汚泥を脱水するようにした方式のものがある。しかし、この方式では、脱水が不十分で、含水率が８０％程度までであった。日本では、多くの場合、脱水した汚泥を焼却処理するが、汚泥の含水率が８０％程度まであると、焼却時に補助燃料（化石燃料）が必要となり、コストが高くなるとともに、温室効果ガスの排出量も多くなるという問題がある。
【０００３】
このような問題を解決するために、対象汚泥に高分子凝集剤を添加し、遠心脱水を行った上、更に脱水機内で無機凝集剤、例えばポリ硫酸第二鉄（以下、「ポリ鉄」と称する。）を添加する（二液分離薬注）ようにした機内二液調質型遠心脱水機による汚泥の脱水方法が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１０−２６４４１７号公報
【０００５】
上記の機内二液調質型遠心脱水機による汚泥の脱水方法では、従来型の脱水方法と比較して汚泥の含水率を更に低減することができ、具体的には汚泥の含水率を７０％程度にまで下げることができるので、後段の焼却炉への投入汚泥の実質的な発熱量が増加し、従来では必要とされる焼却時の補助燃料が不要となるのは勿論のこと、廃熱を用いた発電が可能になる。
【０００６】
ところが、ポリ鉄には、硫黄が含まれており、含水率を７０％にまで下げた汚泥中の硫黄の量が増え、焼却処理したときに硫黄酸化物を含む酸性ガスが多量に発生し、発生した酸性ガスを中和するために、ＮａＯＨ等の中和剤の使用量が従来よりも増えてしまうという問題点がある。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、前述のような問題点に鑑みてなされたもので、汚泥の低含水率化を図ることができるとともに、ＮａＯＨ等の中和剤の使用量の低減を図ることができる汚泥の脱水方法を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
分離薬注方式による汚泥の脱水処理においては、高分子凝集剤の添加によってある程度脱水が進行した汚泥に対し無機凝集剤が添加されることで、汚泥中に無機凝集剤が残留し易くなり、脱水効果が向上するとともに、カチオン系の高分子凝集剤で生成された汚泥フロックが、酸性の無機凝集剤の添加によって一時的に破壊され、フロック内部に閉じ込められていた水分が抜けることで脱水が促進される。
本発明者らは、前記目的を達成すべく鋭意研究した結果、このような二液分離薬注方式による脱水処理において、ＮａＯＨ等の中和剤の使用量の低減を図る上で、硫黄を含まない無機凝集剤を用いることが重要であることは勿論のこと、汚泥の低含水率化を図る上で、一時的に破壊されたフロックの再構成に寄与するＦｅ３＋のような高カチオンが存在することと、脱水汚泥の圧縮性を低下させるのに寄与する鉄の水酸化物が存在していることが重要であることを見出し、硫黄を含まない鉄系無機凝集剤を用いるとともに、助剤として鉄の水酸化物を用いれば、鉄の多価カチオンに加えてその水酸化物の存在下で脱水処理が行われることになり、前記目的を達成できるとの結論に至り、本発明を完成させるに至ったものである。
【０００９】
要するに、本発明による汚泥の脱水方法は、
汚泥に高分子凝集剤を添加して脱水を行い、その後、無機凝集剤を添加して脱水を行うようにした分離薬注方式による汚泥の脱水方法において、
前記無機凝集剤として、硫黄を含まない鉄系無機凝集剤を用い、この鉄系無機凝集剤と共に鉄の水酸化物を添加することを特徴とするものである（第１発明）。
【００１０】
本発明において、前記鉄系無機凝集剤は、塩化第二鉄であり、前記鉄の水酸化物は、α−オキシ水酸化鉄であるのが好ましい（第２発明）。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の汚泥の脱水方法によれば、分離薬注方式において高分子凝集剤と併用される無機凝集剤として、硫黄を含まない鉄系無機凝集剤（例えば、塩化第二鉄）が用いられるので、脱水汚泥中に含まれる硫黄の量が無機凝集剤の添加に起因して増えるのを防ぐことができ、無機凝集剤としてポリ鉄を用いていた従来の汚泥脱水方法に比べて、ＮａＯＨ等の中和剤の使用量を低減することができる。
また、本発明の汚泥の脱水方法によれば、鉄系無機凝集剤と共に鉄の水酸化物（例えば、α−オキシ水酸化鉄）が添加されるので、鉄の多価カチオンに加えてその水酸化物の存在下で脱水処理が行われることになり、一時的に破壊されたフロックの再構成を促すとともに、脱水汚泥の圧縮性を低下させることができて、汚泥の低含水率化を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の一実施形態に係る汚泥の脱水方法を具体的に実施するための機内二液調質型遠心脱水機を模式的に示す要部縦断面図である。
【図２】汚泥の脱水実験の結果を示すグラフである。
【図３】Ｆｅ化合形態の推定のために用いた鉄化合物の一部の標準物質（左）と脱水汚泥（右）のＦｅ−ＸＡＮＥＳスペクトルである。
【図４】ランニングコスト試算結果を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
次に、本発明による汚泥の脱水方法の具体的な実施の形態について、図面を参照しつつ説明する。
【００１４】
図１には、本発明の一実施形態に係る汚泥の脱水方法を具体的に実施するための機内二液調質型遠心脱水機を模式的に示す要部縦断面が示されている。
【００１５】
＜機内二液調質型遠心脱水機の概略説明＞
図１に示される機内二液調質型遠心脱水機（以下、単に「遠心脱水機」と称する。）１は、機内に投入された汚泥に対し高分子凝集剤を添加し、遠心脱水を行った上、ある程度脱水が進行した汚泥に対し無機凝集剤を添加し圧搾することで汚泥を脱水するように構成されている。
【００１６】
この遠心脱水機１は、一端側（図１において右側）に分離液排出口を有し他端側（図１において左側）に分離物排出口を有する図示されないケーシング内に回転可能に配設される外胴ボウル２と、この外胴ボウル２内にその外胴ボウル２と同軸で回転可能に配設される内胴スクリュー３と、外胴ボウル２を回転駆動する図示されない回転駆動機と、内胴スクリュー３を回転駆動する図示されない回転駆動機と、外胴ボウル２と内胴スクリュー３とに回転差を与える図示されない差速調整機とを備え、外胴ボウル２と内胴スクリュー３との間に濃縮・脱水ゾーンとしてのプール４が形成された構造となっている。
【００１７】
＜外胴ボウルの説明＞
外胴ボウル２は、一端から中間部を経て他端部寄りの部分が同一径の円筒状部２ａとされ、他端寄りの部位から他端の部分が他端側に進むに従って径寸法が次第に小さくなる円錐台筒状部２ｂとされている。
【００１８】
＜内胴スクリューの説明＞
内胴スクリュー３は、外胴ボウル２の一端から他端に貫通するように配される円筒状軸部３ａと、この円筒状軸部３ａの外周に一体的に取り付けられるスクリュー羽根３ｂとを備えて構成されている。
円筒状軸部３ａは、外胴ボウル２における円筒状部２ａの他端寄りの部位に向けて開口した汚泥供給口５と、外胴ボウル２における円錐台筒状部２ｂの中間部に向けて開口した無機凝集剤供給口６とを有している。
スクリュー羽根３ｂは、外胴ボウル２の内周面に対し所定の隙間を有するとともに、スクリュー羽根３ｂのトップを包含する包絡面が外胴ボウル２の内周面の形状に沿うような形状とされている。
【００１９】
＜三重構造給液管の説明＞
内胴スクリュー３における円筒状軸部３ａの内部には、当該円筒状軸部３ａの他端側から一端側に向けて三重構造給液管１０が差し込まれている。この三重構造給液管１０は、汚泥供給管１１を中心にその外側に高分子凝集剤供給管１２および無機凝集剤・助剤供給管１３が順に三重管構造を呈するように配されて構成されている。
汚泥供給管１１は、図示されない汚泥貯留槽に貯留されている汚泥を、円筒状軸部３ａの汚泥供給口５を通してプール４へと供給する役目をする。
高分子凝集剤供給管１２は、図示されない高分子凝集剤貯留槽に貯留されている高分子凝集剤を、汚泥供給管１１からの汚泥と共に円筒状軸部３ａの汚泥供給口５を通してプール４へと供給する役目をする。
無機凝集剤・助剤供給管１３は、図示されない無機凝集剤・助剤貯留槽に貯留されている無機凝集剤および助剤を、円筒状軸部３ａの無機凝集剤供給口６を通してプール４へと供給する役目をする。
【００２０】
＜高分子凝集剤の説明＞
ここで、本実施形態において用いられる高分子凝集剤としては、アニオン性高分子凝集剤、ノニオン性高分子凝集剤、カチオン性高分子凝集剤および両性高分子凝集剤が挙げられるが、主に都市下水や有機物を多く含む工場排水の処理で発生する汚泥の脱水促進に有効で水抜けの良い凝集物を生成することができるカチオン性高分子凝集剤が好適である。
【００２１】
＜無機凝集剤の説明＞
また、本実施形態において用いられる無機凝集剤としては、硫黄を含まない鉄系無機凝集剤が好適であり、鉄系無機凝集剤としては、例えば塩化第二鉄などが挙げられる。
【００２２】
＜助剤の説明＞
また、本実施形態において上記の鉄系無機凝集剤と共に用いられる助剤としては、鉄の水酸化物が好適であり、鉄の水酸化物としては、例えばα−オキシ水酸化鉄などが挙げられる。
【００２３】
＜遠心脱水機の作動説明＞
以上に述べたように構成される遠心脱水機１において、図示されない各回転駆動機と差速調整機とによって外胴ボウル２と内胴スクリュー３とを回転差を持たせて回転させながら、汚泥供給管１１からの汚泥と共に高分子凝集剤供給管１２からの高分子凝集剤を、汚泥供給口５を通してプール４へと供給するとともに、無機凝集剤・助剤供給管１３からの無機凝集剤および助剤を、無機凝集剤供給口６を通してプール４へと供給する。
【００２４】
汚泥供給口５を通して高分子凝集剤と共にプール４へと供給された汚泥は、プール４内で強い遠心力を受けながら固液分離が進み、外胴ボウル２と内胴スクリュー３との回転差（差速）で回転するスクリュー羽根３ｂにより、分離物である脱水汚泥は、図示されないケーシングの分離物排出口側へと移送される一方、脱水分離液は、その分離物排出口側との水位差により、図示されないケーシングの分離液排出口から排出される。
【００２５】
スクリュー羽根３ｂで移送される脱水汚泥は、外胴ボウル２の円錐台筒状部２ｂ上へと掻き上げられ、無機凝集剤供給口６を通して供給される無機凝集剤および助剤が添加されて更に固液分離が進み、円錐台筒状部２ｂと内胴スクリュー羽根３ｂとの協働による圧搾によって更に脱水される。このようにして圧搾・脱水された汚泥は、図示されないケーシングの分離物排出口から機外へと排出される。
【００２６】
このような遠心脱水機１を用いた分離薬注方式による汚泥の脱水処理においては、高分子凝集剤の添加によってある程度脱水が進行した汚泥に対し無機凝集剤が添加されることで、汚泥中に無機凝集剤が残留し易くなり、脱水効果が向上するとともに、カチオン系の高分子凝集剤で生成された汚泥フロックが、酸性の無機凝集剤の添加によって一時的に破壊され、フロック内部に閉じ込められていた水分が抜けることで脱水が促進される。
【００２７】
本実施形態においては、上記の分離薬注方式で高分子凝集剤と併用される無機凝集剤として、硫黄を含まない鉄系無機凝集剤（例えば、塩化第二鉄）が用いられるので、脱水汚泥中に含まれる硫黄の量が無機凝集剤の添加に起因して増えるのを防ぐことができ、無機凝集剤としてポリ鉄を用いていた従来の汚泥脱水方法に比べて、ＮａＯＨ等の中和剤の使用量を低減することができる。
また、本実施形態においては、鉄系無機凝集剤と共に鉄の水酸化物（例えば、α−オキシ水酸化鉄）が添加されるので、鉄の多価カチオンに加えてその水酸化物の存在下で脱水処理が行われることになり、一時的に破壊されたフロックの再構成を促すとともに、脱水汚泥の圧縮性を低下させることができて、汚泥の低含水率化を図ることができる。
【００２８】
以上、本発明の汚泥の脱水方法について、一実施形態に基づいて説明したが、本発明は上記実施形態に記載した構成に限定されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲において適宜その構成を変更することができるものである。
【実施例】
【００２９】
次に、本発明による汚泥の脱水方法の具体的な実施例について、図面を参照しつつ説明する。
【００３０】
＜汚泥試料の説明＞
以下の脱水実験では、終末処理場において、最初沈殿池汚泥と余剰汚泥とが混合され、重力濃縮された混合濃縮汚泥を用いた。この汚泥の性状を表１に示す。なお、汚泥性状の分析は、下水試験方法に基づき、汚泥中の全固形物濃度（ＴＳ）、有機物濃度（強熱減量）（ＶＴＳ）を分析したほか、ＣＨＮ組成分析装置（Ｊ−ｓｃｉｅｎｃｅ製：ＪＭ１０）や、蛍光Ｘ線分析装置（島津製作所製：ＸＲＦ−１８００）を用いて、元素分析を実施した。分析は、各２〜３回実施し平均値を示した。
【００３１】
【表１】
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【００３２】
＜脱水試験方法の説明＞
脱水実験は、遠心脱水実験を予備的に検討したが、各無機凝集剤の効果を評価するには汚泥含水率の差が顕著とならなかったため、ベルトプレス脱水を想定したＢＰ脱水試験装置（株式会社クボタ製：ＢＰテスター）を用いて行った。表２に使用した無機凝集剤を示す。
【００３３】
【表２】
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【００３４】
脱水実験においては、アクリロニトリルとＮ−ビニルホルムアミドとの共重合物を主成分とするカチオン性高分子凝集剤（三菱レイヨン製ダイヤフロック：ＫＰ−７０００）を用い、その添加率は、０．６９％ＴＳに統一し、ポリ鉄の添加率は２０％ＴＳとした。ポリ鉄以外の無機凝集剤の添加量は、含まれるカチオン元素（ＦｅやＡｌ）のモル量を、ポリ鉄中に含まれるＦｅのモル量に合わせて添加した。無機凝集剤と共に助剤を添加する場合は、各Ｆｅのモル比が１：１となるように添加し、その合計量が、ポリ鉄中に含まれるＦｅのモル量に等しくなるように添加した。
【００３５】
具体的な脱水実験の操作として、混合濃縮汚泥４００ｍＬを高分子凝集剤で調質し、段階的に４ｋｇ／ｃｍ２まで加圧する圧搾脱水過程を１０分行った。その後、無機凝集剤を添加し、薬さじで掻き混ぜ、１０分間、５ｋｇ／ｃｍ２で加圧した。最後に得られた脱水汚泥の量と含水率、脱水ろ液のｐＨを測定した。実験は各条件で２〜４回繰り返した。
【００３６】
＜Ｘ線吸収微細構造分光法（ＸＡＦＳ）の説明＞
特に鉄系の凝集剤を用いた脱水実験で得られた脱水汚泥を対象に、Ｆｅ−Ｋ吸収端（７１１１ｅＶ）のＸＡＦＳ測定を行った。測定はあいちシンクロトロン光センターのビームラインＢＬ５Ｓ１にて、透過性、蛍光法により実施し、結果は、ＸＡＦＳ解析用ソフトＲＥＸ−２０００（Ｖｅｒ２．５リガク製）を用いて解析した。
【００３７】
＜脱水実験結果の説明＞
図２には、汚泥の脱水実験の結果を示すグラフが示されている。
含水率に関しては、ポリ鉄（分離薬注）の場合が最も低くなり、７７．９％であり、次に、α−オキシ水酸化鉄＋塩化第二鉄の７９．３％であった。α−オキシ水酸化鉄および塩化第二鉄それぞれでは、含水率が８６．３％および８４．６％と高かったにも関わらず、組み合わせて使用することで含水率が低下した。また、α−オキシ水酸化鉄＋塩化第一鉄では脱水に効果が得られなかった。さらに、３番目に低含水率となった場合はＰＡＣであった。ポリ鉄、ＰＡＣ中には既に水酸基が存在していることも考慮すると、二液分離薬注に必要な無機凝集剤の要素として、少なくともＦｅ３＋またはＡｌ３＋等の多価カチオンに加えて水酸化物の存在が必要であると推察される。次に、ポリ鉄の同時薬注と分離薬注とを比較すると、双方の含水率には明らかな差異が生じ、分離薬注の優位性が示された。この理由として、同時薬注では脱水ろ液ｐＨが４．５となり、他の条件５．１〜５．３よりも低く、ポリ鉄が一部汚泥と反応せずにろ液中に流出していることが予想される。分離薬注では、ある程度脱水が進行した後、ポリ鉄を添加するため、汚泥にポリ鉄が残留し易く、脱水効果が向上すると考えられる。
【００３８】
＜ＸＡＦＳ分析によるＦｅの化学形態変化の把握＞
図３には、Ｆｅ化合形態の推定のために用いた鉄化合物の一部の標準物質（左）と脱水汚泥（右）のＦｅ−ＸＡＮＥＳスペクトルが示されている。脱水汚泥の各スペクトルの形状は、それぞれ用いた凝集剤のスペクトルの特徴に加え、α−オキシ水酸化鉄（７１４５ｅＶ付近の正のピーク）、リン酸鉄（７１３４ｅＶ付近の正のピーク）の特徴が一部見られた。次に、各脱水汚泥のスペクトルについて、標準スペクトルを用い、一次線形重ね合わせによるパターンフィッティングを行い、各脱水汚泥中の鉄化合物の割合を推定した。汚泥に含まれる各ＦｅやＳ、Ｃｌ量の制約条件の基で、対象スペクトルと、重ね合わせスペクトルの残渣平方和：Ｒが最も小さくなるように、各化合物の割合を推定した。なお、高分子凝集剤のみの脱水汚泥のスペクトルは、汚泥中に元来含まれるＦｅの形態を示すものと言え、用いた標準物質では、妥当な化合物の推定ができなかったため、元汚泥中Ｆｅを示す標準物質として用いた。
【００３９】
表３にパターンフィッティングの結果を示す。
【００４０】
【表３】
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【００４１】
どの条件においても、汚泥中Ｆｅと用いた凝集剤成分が含まれており、更にリン酸鉄、α−オキシ水酸化鉄の新たな生成が確認された。これらは凝集剤と汚泥中のリン酸態イオンとの反応、アルカリ度との反応により生成したものと考えられる。低含水率まで脱水された条件（ポリ鉄（分離薬注）、α−オキシ水酸化鉄＋塩化第二鉄）と、その他の条件では、α−オキシ水酸化鉄の割合に差が見られた。二液分離薬注における脱水促進メカニズムは、カチオン系高分子凝集剤で生成された汚泥フロックが、酸性の無機凝集剤の添加により、一時的に破壊され、フロック内部に閉じ込められた水分が脱水されることにより達成されると推測される。ここで、Ｆｅ３＋は破壊されたフロックの再構成に寄与すると推測され、加えて、α−オキシ水酸化鉄が脱水汚泥の圧縮性を低下させるなど、何らかの役割を果たしているものと考えられる。
【００４２】
物質・熱収支モデルに本脱水実験の結果を適用し、高分子凝集剤のみを用いた既存の脱水方式と焼却を組み合わせたシステムと、高分子凝集剤とポリ鉄とを用いた分離薬注方式の新型脱水方式と焼却を組み合わせたシステム（革新型システム：ポリ鉄）と、高分子凝集剤と塩化第二鉄とα−オキシ水酸化鉄とを用いた分離薬注方式の新型脱水方式と焼却を組み合わせたシステム（革新型システム：ＦｅＯＯＨ＋ＦｅＣｌ３）との３ケースについてのコスト試算を行った。なお、革新型システムでは、汚泥の低含水率が達成できるため、焼却における廃熱発電が可能となっている。さらに、脱水時のＣｌの挙動に関しては、脱水ろ液中Ｃｌイオンをイオンクロマトグラフ（島津製作所製：ＨｌＣ−２０Ａ  Ｓｕｐｅｒ）で測定し、元素バランスから、脱水前汚泥＋薬剤に含まれる塩素のうち、ろ液へ移行する割合（７６．５％）を求め、計算に反映した。
【００４３】
ランニングコストを試算した結果を図４に示す。既存設備に比較し、革新型システム：ポリ鉄では、ランニングコストを約４５％低減可能であった。これは脱水汚泥の低含水率化により、補助燃料が削減でき、発電が可能となった影響が大きい。また、負の側面としては、ポリ鉄そのものの費用や排ガス処理でのＮａＯＨの費用が増加したことが挙げられる。一方、革新型システム（ＦｅＯＯＨ＋ＦｅＣｌ３）では、ポリ鉄より鉄量あたりの凝集剤コストが低く、脱水汚泥中のＳ，Ｃｌなどの酸性ガスの要因物質が低減できた。特にＣｌに関しては、ろ液へ移行する割合が高いため汚泥中に残留するＣｌが少なかった。この結果、ＮａＯＨ量も低く抑えられ、既存設備に比較し、約５５％ランニングコストを低減できる可能性がしめされた。
【００４４】
種々の無機凝集剤を用いた二液薬注脱水実験により、ポリ鉄の場合、同時薬注に比較し、分離薬注の優位性が明らかとなった。また、分離薬注においても、ポリ鉄のほかに、α−オキシ水酸化鉄＋塩化第二鉄、およびＰＡＣの効果が認められ、Ｆｅ３＋やＡｌ３＋などの高カチオンが存在すること、またＸＡＦＳ分析等から、その水酸化物が共存していることが重要であると考えられた。脱水と焼却を組み合わせた範囲で、ランニングコストの試算を行ったところ、α−オキシ水酸化鉄＋塩化第二鉄による二液分離薬注を適用した場合、ポリ鉄を用いたケースよりも削減され、既存設備に比較し、約５５％ランニングコストを低減できる可能性がしめされた。
【産業上の利用可能性】
【００４５】
本発明の汚泥の脱水方法は、汚泥の低含水率化を図ることができるとともに、ＮａＯＨ等の中和剤の使用量の低減を図ることができるという特性を有していることから、産業廃棄物として多量に発生する下水汚泥の脱水の用途に好適に用いることができ、産業上の利用可能性が大である。
【符号の説明】
【００４６】
１    機内二液調質型遠心脱水機
２    外胴ボウル
２ａ  円筒状部
２ｂ  円錐台筒状部
３    内胴スクリュー
３ａ  円筒状軸部
３ｂ  スクリュー羽根
４    プール
５    汚泥供給口
６    無機凝集剤供給口
１０  三重構造給液管
１１  汚泥供給管
１２  高分子凝集剤供給管
１３  無機凝集剤・助剤供給管
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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