(57)【要約】【課題】モード切替（２個のクラッチの掛け替え）による変速ショックの発生を抑制できる、動力分割式無段変速機の制御装置を提供する。【解決手段】動力分割式無段変速機の変速比の制御では、ベルトモードとスプリットモードとの切り替えが必要になる場合があり、その切り替えは、２個のクラッチの掛け替えにより達成される。クラッチ圧制御が安定している場合（Ｓ１：ＹＥＳ）、ベルト変速比とスプリット変速比とが一定以上離れた状態での２個のクラッチの掛け替えによる飛び変速切替が許可され（Ｓ２）、クラッチ圧制御が安定していない場合（Ｓ１：ＮＯ）、飛び変速切替が禁止される（Ｓ３）。【選択図】図６
2018054080.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
インプット軸、遊星歯車機構、前記遊星歯車機構のリングギヤと一体的に回転するアウトプット軸、前記インプット軸の動力を無段階に変速して前記遊星歯車機構のサンギヤに伝達するベルト式の無段変速機構、前記インプット軸の動力を一定の変速比で変速して前記遊星歯車機構のキャリアに伝達するスプリット変速機構、前記スプリット変速機構による前記キャリアへの動力の伝達／遮断を切り替えるために油圧により係合／解放される第１係合要素、および前記サンギヤと前記リングギヤとを一体回転可能に結合／分離するために油圧により係合／解放される第２係合要素を含む構成の動力分割式無段変速機に用いられる制御装置であって、
前記第１係合要素と前記第２係合要素との掛け替えのために、前記第１係合要素および前記第２係合要素に供給される油圧を制御する油圧制御手段と、
前記油圧制御手段による油圧の制御が安定している場合には、前記無段変速機構による変速比と前記スプリット変速機構による前記一定の変速比とが所定以上離れた状態での前記第１係合要素と前記第２係合要素との掛け替えによる飛び変速切替を許可し、前記油圧制御手段による油圧の制御が安定していない場合には、前記飛び変速切替を禁止する飛び変速切替許否手段とを含む、制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、インプット軸（入力軸）に入力される動力を２系統に分割してアウトプット軸（出力軸）に伝達可能な動力分割式無段変速機とともに車両に搭載される動力分割式無段変速機の制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車などの車両に搭載される変速機として、エンジンの動力を無段階に変速する無段変速機構と、エンジンの動力を無段変速機構を経由せずに伝達する歯車機構と、無段変速機構からの動力と歯車機構からの動力とを合成するための遊星歯車機構とを備えたものが提案されている。この変速機では、エンジンからの動力を無段変速機構と歯車機構とに分割し、その分割された各動力を遊星歯車機構で合成して車輪に伝達することができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００４−１７６８９０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
駆動源の動力を２系統に分割して伝達可能な変速機は、動力分割式無段変速機として、出願人も提案している。
【０００５】
この提案に係る動力分割式無段変速機には、無段変速機構、平行軸式歯車機構および遊星歯車機構が含まれる。無段変速機構は、公知のベルト式の無段変速機（ＣＶＴ：Continuously Variable Transmission）と同様の構成を有している。無段変速機構のプライマリ軸には、インプット軸に入力されるエンジンの動力が伝達される。無段変速機構のセカンダリ軸は、遊星歯車機構のサンギヤに接続されている。平行軸式歯車機構は、インプット軸の動力が伝達／遮断されるスプリットドライブギヤと、スプリットドライブギヤとギヤ列を構成し、遊星歯車機構のキャリアと一体回転するスプリットドリブンギヤとを備えている。遊星歯車機構のリングギヤには、アウトプット軸が接続されている。アウトプット軸の回転は、デファレンシャルギヤに伝達され、デファレンシャルギヤから左右の駆動輪に伝達される。
【０００６】
この動力分割式無段変速機では、前進走行時における動力伝達モードとして、ベルトモードおよびスプリットモードが設けられている。
【０００７】
ベルトモードでは、遊星歯車機構のサンギヤとリングギヤとが一体回転するように結合される。また、インプット軸からスプリットドライブギヤへの動力の伝達が遮断されることにより、スプリットドライブギヤが自由回転状態（フリー）にされ、遊星歯車機構のキャリアが自由回転状態にされる。そのため、無段変速機構から出力される動力により、サンギヤおよびリングギヤが一体的に回転し、アウトプット軸がリングギヤと一体的に回転する。したがって、ベルトモードでは、動力分割式無段変速機の変速比（ユニット変速比）が無段変速機構の変速比（ベルト変速比）と一致する。
【０００８】
スプリットモードでは、遊星歯車機構のサンギヤとリングギヤとの結合が解除される。そのため、無段変速機構から出力される動力により、サンギヤが回転する。一方、インプット軸からスプリットドライブギヤに動力が伝達され、その動力がスプリットドライブギヤからスプリットドリブンギヤを介することにより一定のスプリット変速比で変速されて、遊星歯車機構のキャリアに入力される。そのため、スプリットモードでは、ベルト変速比が大きいほどユニット変速比が小さくなり、スプリット変速比以下の変速比を実現することができる。
【０００９】
ユニット変速比がスプリット変速比を跨いで変更される場合、そのユニット変速比の変更には、ベルトモードとスプリットモードとの切り替えが伴う。このモード切替は、サンギヤとリングギヤとを結合／分離するクラッチとインプット軸とスプリットドライブギヤとを結合／分離するクラッチとの掛け替えにより達成される。係合側のクラッチに差回転が生じていない状態、つまりベルト変速比がスプリット変速比とほぼ一致する変速比まで変速された時点（スプリット点またはその近傍）で２個のクラッチの掛け替えを行えば、モード切替による変速ショックの発生を抑制することができる。
【００１０】
しかしながら、変速開始からユニット変速比が目標回転数に応じた変速比に変速されるまでに時間がかかる。そのため、スプリット変速比を跨いだユニット変速比の急変が要求される場合（たとえば、スプリットモードでアクセルペダルが素早くかつ大きく踏み込まれた場合）、クラッチに供給される油圧（クラッチ圧）の制御で変速ショックの発生を抑制できる範囲において、クラッチに差回転が生じている状態で２個のクラッチの掛け替えによりベルトモードとスプリットモードとを切り替える、いわゆる飛び変速切替が行われることが望ましい。
【００１１】
ところが、飛び変速切替が無条件で許可されると、飛び変速切替による変速ショックが発生する場合がある。
【００１２】
本発明の目的は、第１係合要素と第２係合要素との掛け替えによる変速ショックの発生を抑制できる、動力分割式無段変速機の制御装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
前記の目的を達成するため、本発明に係る動力分割式無段変速機の制御装置は、インプット軸、遊星歯車機構、遊星歯車機構のリングギヤと一体的に回転するアウトプット軸、インプット軸の動力を無段階に変速して遊星歯車機構のサンギヤに伝達するベルト式の無段変速機構、インプット軸の動力を一定の変速比で変速して遊星歯車機構のキャリアに伝達するスプリット変速機構、スプリット変速機構によるキャリアへの動力の伝達／遮断を切り替えるために油圧により係合／解放される第１係合要素、およびサンギヤとリングギヤとを一体回転可能に結合／分離するために油圧により係合／解放される第２係合要素を含む構成の動力分割式無段変速機に用いられる制御装置であって、第１係合要素と第２係合要素との掛け替えのために、第１係合要素および第２係合要素に供給される油圧を制御する油圧制御手段と、油圧制御手段による油圧の制御が安定している場合には、無段変速機構による変速比とスプリット変速機構による一定の変速比とが所定以上離れた状態での第１係合要素と第２係合要素との掛け替えによる飛び変速切替を許可し、油圧制御手段による油圧の制御が安定していない場合には、飛び変速切替を禁止する飛び変速切替許否手段とを含む。
【００１４】
この構成によれば、第１／第２係合要素がそれぞれ解放／係合された状態では、動力分割式無段変速機全体での変速比（ユニット変速比）がベルト式の無段変速機構の変速比（ベルト変速比）と一致する。一方、第１／第２係合要素がそれぞれ係合／解放された状態では、ベルト変速比が大きいほどユニット変速比が小さくなり、ユニット変速比がベルト変速比（スプリット変速機構による一定の変速比）以下となる。よって、動力分割式無段変速機では、第１／第２係合要素を掛け替えて使用することにより、動力分割式無段変速機全体での変速比幅を無段変速機構単独での変速比幅よりも大きく確保することがきる。
【００１５】
第１／第２係合要素を掛け替える際には、ベルト変速比がスプリット変速機構による一定の変速比（スプリット変速比）に向けて小さくされる。ベルト変速比がスプリット変速比にほぼ一致した状態で第１／第２係合要素を掛け替えることにより、変速比の急変による変速ショックの発生を抑制できる。一方、ベルト変速比がスプリット変速比にほぼ一致する前に第１／第２係合要素の掛け替えによる飛び変速切替を行うことにより、ユニット変速比を目標とする変速比に一致させるのに要する時間を短縮することができる。
【００１６】
第１／第２係合要素に供給される油圧（クラッチ圧）の制御が安定している状態では、飛び変速切替が許可される。その状態では、クラッチ圧を狙い通りに制御できるので、クラッチ圧の制御で飛び変速切替による変速ショックの発生を抑制することが可能である。よって、ユニット変速比の急変が要求される場合に、飛び変速切替を行うことにより、ユニット変速比を目標とする変速比に速やかに一致させることができる。
【００１７】
しかし、クラッチ圧の制御が安定していない状態では、クラッチ圧を狙い通りに制御できないために、飛び変速切替が行われると、クラッチ圧の制御で飛び変速切替による変速ショックの発生を抑制できない懸念がある。そのため、クラッチ圧の制御が安定していない状態では、飛び変速切替が禁止される。これにより、第１／第２係合要素の掛け替えによる変速ショックの発生を抑制することができる。
【００１８】
なお、油圧制御手段による油圧の制御が安定していない状態としては、初期学習（たとえば、動力分割式無段変速機を搭載した車両が出荷される前に実施される機差情報をコントローラに書き込むことによる学習、動力分割式無段変速機を搭載した車両の走行中に行われる学習の初期数回分）が未完了である状態、動力分割式無段変速機の油温が所定温度以下である状態、フェイルが発生している状態などが例示される。
【００１９】
フェイルが発生している状態では、第１／第２係合要素の掛け替えが禁止されるのが一般的であるが、飛び変速切替が禁止されて、ベルト変速比がスプリット変速比にほぼ一致した状態での第１／第２係合要素を掛け替えが許可されることにより、フェイルが発生している状態での第１／第２係合要素の掛け替えが可能となる。
【発明の効果】
【００２０】
本発明によれば、第１係合要素と第２係合要素との掛け替えによる変速ショックの発生を抑制でき、その変速ショックの発生を抑制できる範囲において、飛び変速切替を行うことにより、動力分割式無段変速機全体での変速比を目標とする変速比に速やかに一致させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本発明の一実施形態に係る制御装置が搭載された車両の要部の構成を示す図である。
【図２】車両の駆動系統の構成を示すスケルトン図である。
【図３】車両の前進時および後進時における各係合要素の状態を示す図である。
【図４】遊星歯車機構のサンギヤ、キャリアおよびリングギヤの回転数（回転速度）の関係を示す共線図である。
【図５】ベルト変速比とユニット変速比との関係を示す図である。
【図６】モード切替時処理の流れを示すフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
以下では、本発明の実施の形態について、添付図面を参照しつつ詳細に説明する。
【００２３】
＜車両の要部構成＞
図１は、本発明の一実施形態に係る制御装置が搭載された車両１の要部の構成を示す図である。
【００２４】
車両１は、エンジン２を駆動源とする自動車である。
【００２５】
エンジン２には、エンジン２の燃焼室への吸気量を調整するための電子スロットルバルブ、燃料を吸入空気に噴射するインジェクタ（燃料噴射装置）および燃焼室内に電気放電を生じさせる点火プラグなどが設けられている。また、エンジン２には、その始動のためのスタータが付随して設けられている。エンジン２の出力は、トルクコンバータ３および動力分割式無段変速機４を介して、車両１の駆動輪（たとえば、左右の前輪）に伝達される。
【００２６】
車両１には、マイコン（マイクロコントローラユニット）を含む構成のＥＣＵ（Electronic Control Unit：電子制御ユニット）１１が備えられている。マイコンには、たとえば、ＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ、データフラッシュ（フラッシュメモリ）などが内蔵されている。図１には、動力分割式無段変速機４を制御するための１つのＥＣＵ１１のみが示されているが、車両１には、各部を制御するため、ＥＣＵ１１と同様の構成を有する複数のＥＣＵが搭載されている。ＥＣＵ１１を含む複数のＥＣＵは、ＣＡＮ（Controller Area Network）通信プロトコルによる双方向通信が可能に接続されている。
【００２７】
ＥＣＵ１１には、タービン回転数センサ１２、プライマリ回転数センサ１３、セカンダリ回転数センサ１４および油温センサ１５などが接続されている。
【００２８】
タービン回転数センサ１２は、トルクコンバータ３のタービンランナの回転に同期したパルス信号を検出信号として出力する。ＥＣＵ１１は、タービン回転数センサ１２から入力されるパルス信号の周波数をタービンランナの回転数であるタービン回転数に換算する。
【００２９】
プライマリ回転数センサ１３は、たとえば、動力分割式無段変速機４のプライマリ軸５１（図２参照）の回転に同期したパルス信号を検出信号として出力する。ＥＣＵ１１は、プライマリ回転数センサ１３から入力されるパルス信号の周波数をプライマリ軸５１の回転数（プライマリ回転数）に換算する。
【００３０】
セカンダリ回転数センサ１４は、たとえば、動力分割式無段変速機４のセカンダリ軸５２（図２参照）の回転に同期したパルス信号を検出信号として出力する。ＥＣＵ１１は、セカンダリ回転数センサ１４から入力されるパルス信号の周波数をセカンダリ軸５２の回転数（セカンダリ回転数）に換算する。
【００３１】
油温センサ１５は、動力分割式無段変速機４に封入されているオイル（フルード）の温度に応じた検出信号を出力する。ＥＣＵ１１は、油温センサ１５の検出信号からオイルの温度（油温）を取得する。
【００３２】
ＥＣＵ１１は、各種センサの検出信号から取得した情報および／または他のＥＣＵから入力される種々の情報に基づいて、動力分割式無段変速機４の各部に油圧を供給するための油圧回路１６に設けられている各種のバルブを制御することにより、動力分割式無段変速機４の変速比などを制御する。
【００３３】
変速比の制御では、たとえば、アクセル開度（アクセルペダルの踏み込み量）および車速と目標回転数との関係を定めた変速線図が用いられる。変速線図は、ＥＣＵ１１の不揮発性メモリ（たとえば、ＲＯＭ）にマップの形態で記憶されている。アクセル開度および車速の情報は、他のＥＣＵからＥＣＵ１１に入力されてもよいし、アクセルペダルの操作量に応じた検出信号を出力するアクセルセンサおよび車速に応じた検出信号を出力する車速センサがＥＣＵ１１に接続されて、それらの検出信号から取得されてもよい。ＥＣＵ１１は、変速線図に基づいて、アクセル開度および車速に応じた目標回転数を設定し、動力分割式無段変速機４に入力される回転数（タービン回転数）が目標回転数に一致するように、動力分割式無段変速機４の変速比を目標とする変速比（目標変速比）に変更する。
【００３４】
＜車両の駆動系統＞
図２は、車両１の駆動系統の構成を示すスケルトン図である。
【００３５】
エンジン２は、Ｅ／Ｇ出力軸２１を備えている。Ｅ／Ｇ出力軸２１は、エンジン２が発生する動力により回転される。
【００３６】
トルクコンバータ３は、ポンプインペラ３１、タービンランナ３２およびロックアップクラッチ３３を備えている。ポンプインペラ３１には、Ｅ／Ｇ出力軸２１が連結されており、ポンプインペラ３１は、Ｅ／Ｇ出力軸２１と同一の回転軸線を中心に一体的に回転可能に設けられている。タービンランナ３２は、ポンプインペラ３１と同一の回転軸線を中心に回転可能に設けられている。ロックアップクラッチ３３は、ポンプインペラ３１とタービンランナ３２とを直結／分離するために設けられている。ロックアップクラッチ３３が係合されると、ポンプインペラ３１とタービンランナ３２とが直結され、ロックアップクラッチ３３が解放されると、ポンプインペラ３１とタービンランナ３２とが分離される。
【００３７】
ロックアップクラッチ３３が解放された状態において、Ｅ／Ｇ出力軸２１が回転されると、ポンプインペラ３１が回転する。ポンプインペラ３１が回転すると、ポンプインペラ３１からタービンランナ３２に向かうオイルの流れが生じる。このオイルの流れがタービンランナ３２で受けられて、タービンランナ３２が回転する。このとき、トルクコンバータ３の増幅作用が生じ、タービンランナ３２には、Ｅ／Ｇ出力軸２１の動力（トルク）よりも大きな動力が発生する。
【００３８】
ロックアップクラッチ３３が係合された状態では、Ｅ／Ｇ出力軸２１が回転されると、Ｅ／Ｇ出力軸２１、ポンプインペラ３１およびタービンランナ３２が一体となって回転する。
【００３９】
動力分割式無段変速機４は、トルクコンバータ３から入力される動力をデファレンシャルギヤ６に伝達する。動力分割式無段変速機４は、インプット軸４１、アウトプット軸４２、無段変速機構４３、逆転ギヤ機構４４、遊星歯車機構４５、スプリットドライブギヤ４６およびスプリットドリブンギヤ４７を備えている。
【００４０】
インプット軸４１は、トルクコンバータ３のタービンランナ３２に連結され、タービンランナ３２と同一の回転軸線を中心に一体的に回転可能に設けられている。
【００４１】
アウトプット軸４２は、インプット軸４１と平行に設けられている。アウトプット軸４２には、出力ギヤ４８が相対回転不能に支持されている。出力ギヤ４８は、デファレンシャルギヤ６（デファレンシャルギヤ６の入力ギヤ）と噛合している。
【００４２】
無段変速機構４３は、公知のベルト式の無段変速機（ＣＶＴ：Continuously Variable Transmission）と同様の構成を有している。具体的には、無段変速機構４３は、プライマリ軸５１と、プライマリ軸５１と平行に設けられたセカンダリ軸５２と、プライマリ軸５１に相対回転不能に支持されたプライマリプーリ５３と、セカンダリ軸５２に相対回転不能に支持されたセカンダリプーリ５４と、プライマリプーリ５３とセカンダリプーリ５４とに巻き掛けられたベルト５５とを備えている。
【００４３】
プライマリプーリ５３は、プライマリ軸５１に固定された固定シーブ６１と、固定シーブ６１にベルト５５を挟んで対向配置され、プライマリ軸５１にその軸線方向に移動可能かつ相対回転不能に支持された可動シーブ（プライマリシーブ）６２とを備えている。可動シーブ６２に対して固定シーブ６１と反対側には、プライマリ軸５１に固定されたシリンダ６３が設けられ、可動シーブ６２とシリンダ６３との間に、油圧室６４が形成されている。
【００４４】
セカンダリプーリ５４は、セカンダリ軸５２に固定された固定シーブ６５と、固定シーブ６５にベルト５５を挟んで対向配置され、セカンダリ軸５２にその軸線方向に移動可能かつ相対回転不能に支持された可動シーブ（セカンダリシーブ）６６とを備えている。可動シーブ６６に対して固定シーブ６５と反対側には、セカンダリ軸５２に固定されたシリンダ６７が設けられ、可動シーブ６６とシリンダ６７との間に、油圧室６８が形成されている。回転軸線方向において、固定シーブ６５と可動シーブ６６との位置関係は、プライマリプーリ５３の固定シーブ６１と可動シーブ６２との位置関係と逆転している。
【００４５】
無段変速機構４３では、プライマリプーリ５３およびセカンダリプーリ５４の各油圧室６４，６８に供給される油圧が制御されて、プライマリプーリ５３およびセカンダリプーリ５４の各溝幅が変更されることにより、プライマリプーリ５３とセカンダリプーリ５４とのプーリ比が連続的に無段階で変更される。
【００４６】
具体的には、プーリ比が小さくされるときには、プライマリプーリ５３の油圧室６４に供給される油圧が上げられる。これにより、プライマリプーリ５３の可動シーブ６２が固定シーブ６１側に移動し、固定シーブ６１と可動シーブ６２との間隔（溝幅）が小さくなる。これに伴い、プライマリプーリ５３に対するベルト５５の巻きかけ径が大きくなり、セカンダリプーリ５４の固定シーブ６５と可動シーブ６６との間隔（溝幅）が大きくなる。その結果、プライマリプーリ５３とセカンダリプーリ５４とのプーリ比が小さくなる。
【００４７】
プーリ比が大きくされるときには、プライマリプーリ５３の油圧室６４に供給される油圧が下げられる。これにより、ベルト５５に対するセカンダリプーリ５４の推力がベルト５５に対するプライマリプーリ５３の推力よりも大きくなり、セカンダリプーリ５４の固定シーブ６５と可動シーブ６６との間隔が小さくなるとともに、固定シーブ６１と可動シーブ６２との間隔が大きくなる。その結果、プライマリプーリ５３とセカンダリプーリ５４とのプーリ比が大きくなる。
【００４８】
一方、プライマリプーリ５３およびセカンダリプーリ５４の推力は、プライマリプーリ５３およびセカンダリプーリ５４とベルト５５との間で滑りが生じない大きさを必要とする。そのため、インプット軸４１に入力されるトルクの大きさに応じた推力が得られるよう、セカンダリプーリ５４の油圧室６８に供給される油圧が制御される。
【００４９】
逆転ギヤ機構４４は、インプット軸４１に入力される動力を逆転かつ減速させてプライマリ軸５１に伝達する構成である。具体的には、逆転ギヤ機構４４は、インプット軸４１に相対回転不能に支持されるインプット軸ギヤ７１と、インプット軸ギヤ７１よりも大径で歯数が多く、プライマリ軸５１にスプライン嵌合により回転軸線方向に移動可能かつ相対回転不能に支持されて、インプット軸ギヤ７１と噛合するプライマリ軸ギヤ７２とを含む。
【００５０】
遊星歯車機構４５は、サンギヤ８１、キャリア８２およびリングギヤ８３を備えている。サンギヤ８１は、セカンダリ軸５２にスプライン嵌合により回転軸線方向に移動可能かつ相対回転不能に支持されている。キャリア８２は、アウトプット軸４２に相対回転可能に外嵌されている。キャリア８２は、複数個のピニオンギヤ８４を回転可能に支持している。複数個のピニオンギヤ８４は、円周上に配置され、サンギヤ８１と噛合している。リングギヤ８３は、複数個のピニオンギヤ８４を一括して取り囲む円環状を有し、各ピニオンギヤ８４にセカンダリ軸５２の回転径方向の外側から噛合している。また、リングギヤ８３には、アウトプット軸４２が接続され、リングギヤ８３は、アウトプット軸４２と同一の回転軸線を中心に一体的に回転可能に設けられている。
【００５１】
スプリットドライブギヤ４６は、インプット軸４１に相対回転可能に外嵌されている。
【００５２】
スプリットドリブンギヤ４７は、遊星歯車機構４５のキャリア８２と同一の回転軸線を中心に一体的に回転可能に設けられている。スプリットドリブンギヤ４７は、スプリットドライブギヤ４６よりも小径に形成され、スプリットドライブギヤ４６よりも少ない歯数を有している。
【００５３】
また、動力分割式無段変速機４は、クラッチＣ１，Ｃ２およびブレーキＢ１を備えている。
【００５４】
クラッチＣ１は、インプット軸４１とスプリットドライブギヤ４６とを直結（一体回転可能に結合）する係合状態と、その直結を解除する解放状態とに切り替えられる。
【００５５】
クラッチＣ２は、遊星歯車機構４５のサンギヤ８１とリングギヤ８３とを直結（一体回転可能に結合）する係合状態と、その直結を解除する解放状態とに切り替えられる。
【００５６】
ブレーキＢ１は、遊星歯車機構４５のキャリア８２を制動する係合状態と、キャリア８２の回転を許容する解放状態とに切り替えられる。
【００５７】
＜変速モード＞
図３は、車両１の前進時および後進時におけるクラッチＣ１，Ｃ２およびブレーキＢ１の状態を示す図である。図４は、遊星歯車機構４５のサンギヤ８１、キャリア８２およびリングギヤ８３の回転数（回転速度）の関係を示す共線図である。図５は、無段変速機構４３による変速比であるベルト変速比と動力分割式無段変速機４の全体での変速比であるユニット変速比との関係を示す図である。
【００５８】
図３において、「○」は、クラッチＣ１，Ｃ２およびブレーキＢ１が係合状態であることを示している。「×」は、クラッチＣ１，Ｃ２およびブレーキＢ１が解放状態であることを示している。
【００５９】
動力分割式無段変速機４は、車両１の前進時の変速モードとして、ベルトモードおよびスプリットモードを有している。ベルトモードとスプリットモードとは、クラッチＣ１，Ｃ２の掛け替えにより切り替えられる。
【００６０】
ベルトモードでは、図３に示されるように、クラッチＣ１およびブレーキＢ１が解放され、クラッチＣ２が係合される。これにより、スプリットドライブギヤ４６がインプット軸４１から切り離され、遊星歯車機構４５のキャリア８２がフリー（自由回転状態）になり、遊星歯車機構４５のサンギヤ８１とリングギヤ８３とが直結される。
【００６１】
インプット軸４１に入力される動力は、逆転ギヤ機構４４により逆転かつ減速されて、無段変速機構４３のプライマリ軸５１に伝達され、プライマリ軸５１およびプライマリプーリ５３を回転させる。プライマリプーリ５３の回転は、ベルト５５を介して、セカンダリプーリ５４に伝達され、セカンダリプーリ５４およびセカンダリ軸５２を回転させる。遊星歯車機構４５のサンギヤ８１とリングギヤ８３とが直結されているので、セカンダリ軸５２と一体となって、サンギヤ８１、リングギヤ８３およびアウトプット軸４２が回転する。したがって、ベルトモードでは、図４および図５に示されるように、ユニット変速比がベルト変速比、つまり無段変速機構４３のプライマリプーリ５３とセカンダリプーリ５４とのプーリ比と一致する。
【００６２】
スプリットモードでは、図３に示されるように、クラッチＣ１が係合され、クラッチＣ２およびブレーキＢ１が解放される。これにより、インプット軸４１とスプリットドライブギヤ４６とが直結され、遊星歯車機構４５のキャリア８２がフリーになり、遊星歯車機構４５のサンギヤ８１とリングギヤ８３とが切り離される。
【００６３】
インプット軸４１に入力される動力は、逆転ギヤ機構４４により逆転かつ減速されて、無段変速機構４３のプライマリ軸５１に伝達され、プライマリ軸５１からプライマリプーリ５３、ベルト５５およびセカンダリプーリ５４を介してセカンダリ軸５２に伝達され、遊星歯車機構４５のサンギヤ８１に伝達される。一方、インプット軸４１に入力される動力は、スプリットドライブギヤ４６からスプリットドリブンギヤ４７を介して遊星歯車機構４５のキャリア８２に増速されて伝達される。
【００６４】
スプリットドライブギヤ４６とスプリットドリブンギヤ４７とのギヤ比（スプリット変速比）は一定で不変（固定）であるので、スプリットモードでは、インプット軸４１に入力される動力が一定であれば、遊星歯車機構４５のキャリア８２の回転が一定速度に保持される。そのため、プーリ比が上げられると、遊星歯車機構４５のサンギヤ８１の回転数が下がるので、図４に破線で示されるように、遊星歯車機構４５のリングギヤ８３（アウトプット軸４２）の回転数が上がる。その結果、スプリットモードでは、図５に示されるように、無段変速機構４３のプーリ比が大きいほど、動力分割式無段変速機４のユニット変速比が小さくなる。
【００６５】
ベルトモードおよびスプリットモードにおけるアウトプット軸４２の回転は、出力ギヤ４８を介して、デファレンシャルギヤ６に伝達される。これにより、車両１のドライブシャフト７，８が前進方向に回転する。
【００６６】
車両１の後進時のリバースモードでは、図３に示されるように、クラッチＣ１，Ｃ２が解放され、ブレーキＢ１が係合される。これにより、スプリットドライブギヤ４６がインプット軸４１から切り離され、遊星歯車機構４５のサンギヤ８１とリングギヤ８３とが切り離され、遊星歯車機構４５のキャリア８２が制動される。
【００６７】
インプット軸４１に入力される動力は、逆転ギヤ機構４４により逆転かつ減速されて、無段変速機構４３のプライマリ軸５１に伝達され、プライマリ軸５１からプライマリプーリ５３、ベルト５５およびセカンダリプーリ５４を介してセカンダリ軸５２に伝達され、セカンダリ軸５２と一体に、遊星歯車機構４５のサンギヤ８１を回転させる。遊星歯車機構４５のキャリア８２が制動されているので、サンギヤ８１が回転すると、遊星歯車機構４５のリングギヤ８３がサンギヤ８１と逆方向に回転する。このリングギヤ８３の回転方向は、前進時（ベルトモードおよびスプリットモード）におけるリングギヤ８３の回転方向と逆方向となる。そして、リングギヤ８３と一体に、アウトプット軸４２が回転する。アウトプット軸４２の回転は、出力ギヤ４８を介して、デファレンシャルギヤ６に伝達される。これにより、車両１のドライブシャフト７，８が後進方向に回転する。
【００６８】
＜モード切替時処理＞
図６は、モード切替時処理の流れを示すフローチャートである。
【００６９】
動力分割式無段変速機４の変速比の制御では、ベルトモードとスプリットモードとの切り替え（以下、単に「モード切替」という。）が必要になる場合がある。モード切替は、クラッチＣ１，Ｃ２の掛け替えにより達成される。すなわち、クラッチＣ１，Ｃ２に供給される油圧の制御（以下、「クラッチ圧制御」という。）により、解放状態のクラッチＣ１（係合側）が係合され、係合状態のクラッチＣ２（解放側）が解放されることにより、ベルトモードからスプリットモードに切り替えられる。逆に、係合状態のクラッチＣ１（解放側）が解放され、解放状態のクラッチＣ２（係合側）が係合されることにより、スプリットモードからベルトモードに切り替えられる。
【００７０】
モード切替（クラッチＣ１，Ｃ２の掛け替え）の際には、ＥＣＵ１１により、ベルト変速比がスプリットドライブギヤ４６とスプリットドリブンギヤ４７とのギヤ比であるスプリット変速比に向けて小さくされる。そして、図６に示されるモード切替時処理が実行される。
【００７１】
モード切替時処理では、クラッチ圧制御が安定している場合（ステップＳ１のＹＥＳ）、ベルト変速比とスプリット変速比とが一定以上離れた状態でのクラッチＣ１，Ｃ２の掛け替えによるモード切替、つまり飛び変速切替が許可され（ステップＳ２）、クラッチ圧制御が安定していない場合（ステップＳ１のＮＯ）、飛び変速切替が禁止される（ステップＳ３）。
【００７２】
クラッチ圧制御が安定していない状態は、たとえば、次の（１）〜（３）の少なくとも１つが満たされている状態をいう。
【００７３】
（１）初期学習（たとえば、動力分割式無段変速機４を搭載した車両１が出荷される前に実施される機差情報をＥＣＵ１１に書き込むことによる学習、動力分割式無段変速機４を搭載した車両１の走行中に行われる学習の初期数回分）が未完了である。
（２）動力分割式無段変速機４の油温が所定温度以下である。
（３）動力分割式無段変速機４にフェイルが発生している。
【００７４】
クラッチ圧制御が安定している場合、ベルト変速比がスプリット変速比と一致する前であって、ベルト変速比が飛び変速切替による変速ショックの発生をクラッチ圧制御で抑制可能な変速比まで低下した時点で、ベルト変速比がスプリット変速比から一定以上離れていても、クラッチＣ１，Ｃ２の掛け替えのためのクラッチ圧制御が実行される。これにより、飛び変速切替が行われるので、ユニット変速比を目標とする変速比に一致させるのに要する時間を短縮することができる。
【００７５】
一方、クラッチ圧制御が安定していない場合、飛び変速切替が禁止されるので、ベルト変速比とスプリット変速比との差が一定未満に小さくなるまで、クラッチＣ１，Ｃ２の掛け替えが行われない。そして、ベルト変速比がスプリット変速比とほぼ一致する変速比まで変速された時点（スプリット点またはその近傍）で、クラッチＣ１，Ｃ２の掛け替えのためのクラッチ圧制御が実行される。これにより、モード切替による変速ショックの発生を抑制することができる。
【００７６】
なお、ベルト変速比とスプリット変速比とが一定以上離れた状態は、係合前のクラッチＣ１，Ｃ２に一定以上の差回転が生じている状態と等価であり、ベルト変速比とスプリット変速比とが一定以上離れた状態でのクラッチＣ１，Ｃ２の掛け替えは、係合前のクラッチＣ１，Ｃ２に一定以上の差回転が生じている状態でのクラッチＣ１，Ｃ２の掛け替えと同じことである。
【００７７】
したがって、前述のモード切替時処理では、クラッチ圧制御が安定していないときには、インプット軸４１とスプリットドライブギヤ４６との間に一定以上の差回転が生じている状態でのクラッチＣ１，Ｃ２の掛け替えによるベルトモードからスプリットモードへのモード切替（飛び変速切替）が禁止され、遊星歯車機構４５のサンギヤ８１とキャリア８２（リングギヤ８３）との間に一定以上の差回転が生じている状態でのクラッチＣ１，Ｃ２の掛け替えによるスプリットモードからベルトモードへのモード切替（飛び変速切替）が禁止される。
【００７８】
＜作用効果＞
以上のように、クラッチ圧制御が安定している状態では、飛び変速切替が許可されるので、ユニット変速比の急変が要求される場合に、飛び変速切替を行うことにより、ユニット変速比を目標とする変速比に速やかに一致させることができる。
【００７９】
一方、クラッチ圧制御が安定していない状態では、飛び変速切替が禁止されるので、モード切替による変速ショックの発生を抑制することができる。
【００８０】
＜変形例＞
以上、本発明の実施の形態について説明したが、本発明は、他の形態で実施することもでき、前述の構成には、特許請求の範囲に記載された事項の範囲で種々の設計変更を施すことが可能である。
【符号の説明】
【００８１】
４：動力分割式無段変速機
１１：ＥＣＵ（油圧制御手段、飛び変速切替許否手段、制御装置）
４１：インプット軸
４２：アウトプット軸
４３：無段変速機構
４５：遊星歯車機構
４６：スプリットドライブギヤ（スプリット変速機構）
４７：スプリットドリブンギヤ（スプリット変速機構）
８１：サンギヤ
８２：キャリア
８３：リングギヤ
Ｃ１：クラッチ（第１係合要素）
Ｃ２：クラッチ（第２係合要素）
【図１】
2018054080.tif 000003
【図２】
2018054080.tif 000004
【図３】
2018054080.tif 000005
【図４】
2018054080.tif 000006
【図５】
2018054080.tif 000007
【図６】
2018054080.tif 000008