(57)【要約】      （修正有）【課題】通気性、強度および地合均一性に優れた不織布積層体の提供。【解決手段】不織布積層体、熱可塑性樹脂を主成分とするメルトブロー不織布からなる不織布層Ａと、熱可塑性樹脂を主成分とする短繊維不織布からなる不織布層Ｂを、少なくとも一層ずつ積層されてなる不織布積層体であって、前記の不織布積層体の層間が繊維交点の融着により接着しており、かつ目付と通気量の積が１３００（ｇ／ｍ２）（ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ）以上であり、かつ見かけ密度が０.１０〜０.４０ｇ／ｃｍ３である、不織布積層体。好ましくは、不織布層Ａの目付が１〜４０ｇ／ｍ２であり、総目付けが２５〜１５０ｇ／ｍ２である、不織布積層体。好ましくは、熱可塑性樹脂がポリフェニレンスルフィド樹脂又はポリエステル樹脂である、不織布であり、前記不織布を用いてなるイオン透過膜基材或いはフィルター材。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱可塑性樹脂を主成分とするメルトブロー不織布からなる不織布層Ａと、熱可塑性樹脂を主成分とする短繊維不織布からなる不織布層Ｂを、少なくとも一層ずつ積層されてなる不織布積層体であって、前記不織布積層体の層間が繊維交点の融着により接着されており、かつ目付と通気量の積が１３００（ｇ／ｍ２）（ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ）以上であり、かつ見かけ密度が０.１０〜０.４０ｇ／ｃｍ３であることを特徴とする不織布積層体。
【請求項２】
不織布層Ａの目付が１〜４０ｇ／ｍ２である請求項１記載の不織布積層体。
【請求項３】
総目付が２５〜１５０ｇ／ｍ２である請求項１または２記載の不織布積層体。
【請求項４】
不織布層Ａを構成する繊維の平均繊維径が０．１μｍ以上５．０μｍ以下である請求項１〜３のいずれかに記載の不織布積層体。
【請求項５】
不織布積層体の最小孔径が２．０μｍ以上である請求項１〜４のいずれかに記載の不織布積層体。
【請求項６】
熱可塑性樹脂がポリフェニレンスルフィド樹脂またはポリエステル樹脂である請求項１〜５のいずれかに記載の不織布積層体。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれかに記載の不織布積層体を用いてなるイオン透過膜基材。
【請求項８】
請求項１〜６のいずれかに記載の不織布積層体を用いてなるフィルター材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、通気性、強度および地合均一性に優れた不織布積層体に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
イオン透過膜は、アルカリ水電気分解隔膜やイオン交換膜として用いられ、水素の製造工程および製塩や苛性ソーダの製造工程などで利用されている。中でも、イオン交換膜は、電気透析法や燃料電池の電解質膜として工業的に利用され、補強材としての機能を有する基材シートが芯材としてイオン交換樹脂中に設けられた構造を有しており、これにより一定の膜強度が保持されている。
【０００３】
このような基材シート（膜基材）には、膜を保持するための一定の強度、イオン透過性を保つための膜抵抗および樹脂を均一に塗布するための地合均一性が求められており、織物、微多孔性薄膜および不織布シートが用いられている。特に、生産性の高い基材シートとしては不織布（シート）が代表的であり、中でもメルトブロー不織布は緻密な構造を有し地合均一性に優れるため、基材シート（膜基材）として好適に用いられる。
【０００４】
しかしながら、メルトブロー不織布は機械的強度が低く、機械的強度を向上させるために、スパンボンド不織布や短繊維不織布と積層一体化した不織布積層体が提案されている。
【０００５】
例えば、複数枚のメルトブロー不織布を、カレンダーロールにより積層した電解質膜が提案されている（特許文献１参照。）。この提案であれば、メルトブロー不織布単層品よりも強度は向上するものの、熱圧着しているために圧着部が高密度化し、膜抵抗値が増加するという課題があった。
【０００６】
また、スパンボンド不織布上にメルトブロー不織布を集積させた後、エンボスロールにより熱圧着した電解質膜が提案されている（特許文献２参照。）。たしかにこの提案であれば、機械的強度にも優れた不織布を得ることができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００２−３４３３２９号公報
【特許文献２】特開平１１−１８５７２２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、前記の特許文献２の提案では、エンボスロールを用いて熱圧着しているため、圧着部が高密度化し、かつ表面にエンボスパターンの凹凸が生じ、樹脂の固着量にバラツキが生じるという課題があった。
【０００９】
そこで本発明の目的は、通気性、強度および地合均一性に優れた不織布積層体を提供することにある。また、本発明の別の目的は、膜基材として使用した際に膜抵抗が低く、かつ製膜時の樹脂塗布性と均一性に優れた不織布積層体を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は、上記の課題を解決せんとするものであって、本発明の不織布積層体は、熱可塑性樹脂を主成分とするメルトブロー不織布からなる不織布層Ａと、熱可塑性樹脂を主成分とする短繊維不織布からなる不織布層Ｂを、少なくとも一層ずつ積層されてなる不織布積層体であって、前記の不織布積層体の層間が繊維交点の融着により接着しており、かつ目付と通気量の積が１３００（ｇ／ｍ２）（ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ）以上であり、かつ見かけ密度が０.１０〜０.４０ｇ／ｃｍ３であることを特徴とする不織布積層体である。
【００１１】
本発明の不織布積層体の好ましい態様によれば、前記の不織布積層体の目付と通気量の積は、１３００（ｇ／ｍ２）（ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ）以上である。
【００１２】
本発明の不織布積層体の好ましい態様によれば、前記の不織布積層体の見かけ密度は０.１０〜０.４０ｇ／ｃｍ３である。
本発明の不織布積層体の好ましい態様によれば、前記の不織布層Ａの目付は１〜４０ｇ／ｍ２である。
【００１３】
本発明の不織布積層体の好ましい態様によれば、前記の不織布積層体の総目付は２５〜１５０ｇ／ｍ２である。
【００１４】
本発明の不織布積層体の好ましい態様によれば、前記の不織布層Ａを構成する繊維の平均繊維径は０．１〜５．０μｍである。
【００１５】
本発明の不織布積層体の好ましい態様によれば、前記の不織布積層体の最小孔径は２．０μｍ以上である。
【００１６】
本発明の不織布積層体の好ましい態様によれば、前記の熱可塑性樹脂の主成分は、ポリフェニレンスルフィド樹脂またはポリエステル樹脂である。
【００１７】
本発明の好ましい態様によれば、前記の不織布積層体を用いてイオン交換膜基材またはフィルター材を製造することができる。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、通気性、強度および地合均一性に優れており、イオン交換膜基材として用いた際には、イオン透過性に優れ、かつイオン交換樹脂を薄くかつ均一に製膜することができ、また、フィルターとして用いた際には、圧力損失が小さく、フィルターライフの長い不織布積層体が得られる。これにより、イオン交換膜基材やフィルター等の産業用途への利用が可能となる。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
本発明の不織布積層体は、熱可塑性樹脂を主成分とするメルトブロー不織布からなる不織布層Ａと、熱可塑性樹脂を主成分とする短繊維不織布からなる不織布層Ｂを、少なくとも一層ずつ積層されてなる不織布積層体であって、前記の不織布積層体の層間が繊維交点の融着により接着しており、かつ目付と通気量の積が１３００（ｇ／ｍ２）（ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ）以上であり、かつ見かけ密度が０.１０〜０.４０ｇ／ｃｍ３の不織布積層体である。
【００２０】
本発明の不織布積層体は、メルトブロー不織布からなる不織布層Ａと短繊維不織布からなる不織布層Ｂが、少なくとも一層ずつ積層されてなる不織布積層体であることが重要である。このような構成にすることにより、表層は緻密で地合均一性に優れ、かつ高通気量の不織布層Ｂにより、通気性に優れた不織布積層体を得ることができる。
【００２１】
また、本発明の不織布積層体は、目付と通気量の積が１３００（ｇ／ｍ２）（ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ）以上であることが重要であり、好ましくは１３５０（ｇ／ｍ２）（ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ）以上であり、より好ましくは１４００（ｇ／ｍ２）（ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ）以上である。このような構成にすることにより、膜基材の抵抗値の増加を抑制することができる。また、フィルターとして用いた場合には、圧力損失の小さいフィルターとすることができ、フィルターライフを向上させることができる。
【００２２】
一方、目付と通気量の積の上限は、特に定めるものではないが、好ましくは４０００(ｇ／ｍ2)（ｃｃ／ｃｍ2／ｓｅｃ)以下であり、より好ましくは３５００(ｇ／ｍ2)（ｃｃ／ｃｍ2／ｓｅｃ)以下であり、さらに好ましくは３０００(ｇ／ｍ2)（ｃｃ／ｃｍ2／ｓｅｃ)以下である。このようにすることにより、樹脂塗布時の裏抜けを防ぐことができる。
【００２３】
また、本発明の不織布積層体は、通気量が２０ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ以上であることが好ましく、より好ましくは２５ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ以上である。このような構成にすることにより、イオン透過性の低下を抑制することができる。また、フィルターとして用いた場合には、圧力損失の小さいフィルターとすることができ、フィルターライフを向上させることができる。
【００２４】
一方、通気量の上限は、特に定めるものではないが、好ましくは１００ｃｃ／ｃｍ2／ｓｅｃ以下であり、より好ましくは９０ｃｃ／ｃｍ2／ｓｅｃ以下である。このようにすることにより、樹脂塗布時の裏抜けを防ぐことができる。
【００２５】
本発明の不織布積層体の見かけ密度は、０．１０〜０．４０ｇ／ｃｍ３であることが重要である。見かけ密度を０.４０ｇ／ｃｍ３以下、好ましくは０．３８ｇ／ｃｍ３以下、より好ましくは０．３５ｇ／ｃｍ３以下とすることにより、高い空隙率や通気量を維持し、イオン透過性の低下を抑制することができる。また、フィルターとして用いた場合には、通気量の低下を抑え、圧力損失の小さいフィルターとすることができ、フィルターライフを向上させることができる。
【００２６】
一方、見かけ密度を０.１０ｇ／ｃｍ３以上、好ましくは０．１２ｇ／ｃｍ３以上、より好ましくは０．１４ｇ／ｃｍ３以上とすることにより、繊維同士の接着点の減少による強力の低下を抑え、実用に耐え得る強力やハンドリング性を有する不織布積層体とすることができる。
【００２７】
本発明で用いられる熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリフェニレンスルフィド、ポリエーテルイミド、ポリエーテルスルホン、ポリスルホン、ポリフェニレンエーテル、ポリエステル、ポリアリレート、ポリアミド、ポリアミドイミド、ポリカーボネート、ポリオレフィン、およびポリエーテルエーテルケトンなどの熱可塑性樹脂や、これらを共重合した熱可塑性樹脂が挙げられる。これらの中でも、ポリフェニレンスルフィド樹脂は、繊維の曳糸性に優れており、また耐熱性が高く高温環境下での使用に適しており、特に好ましく用いられる。
【００２８】
本発明において、「主成分とする」とは、当該成分を８５質量％以上含有し、当該成分のみからなる場合も含まれることを意味する。
【００２９】
また、不織布積層体を構成する繊維には、接着剤、結晶核剤、艶消し剤、顔料、防カビ剤、抗菌剤、難燃剤、光安定剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、充填剤、滑剤および親水剤等を添加することができる。
【００３０】
次に、本発明の不織布積層体の製造方法について説明する。
【００３１】
本発明の不織布積層体の製造方法としては、熱可塑性樹脂を溶融し、それを紡糸口金から押し出した後、押し出された溶融樹脂からなる糸状に加熱高速ガス流体等を吹き当てて繊維状に細化し、細化された繊維を移動するコンベア上に捕集してシート状にする（以下、前記の工程を“製布する”と記載することがある。）ことにより得られるメルトブロー不織布と、短繊維を分散液中に分散させた後、丸網式、長網式および傾斜網式などの抄紙機または手漉き抄紙機を用いて抄紙し、これをヤンキードライヤーやロータリードライヤー等で乾燥して得られる短繊維不織布とを、加熱した樹脂ベルトに不織布を挟み込み、全面を把持した状態で接触熱処理して積層する方法が好ましく用いられる。
【００３２】
不織布層Ａと不織布層Ｂとの積層面をより強固に接着させるため、短繊維不織布には未延伸糸が含まれていることが好ましく、低融点繊維やバインダー繊維等が含まれていていることも許容される。
【００３３】
また、短繊維不織布の乾燥工程および熱圧着工程の温度は１３０℃以下であることが好ましく、１０５℃以上であることが好ましい。このようにすることにより、繊維の結晶化の進行を抑制しながら、短繊維不織布に含まれる水分を十分に除去することができ、かつ不織布層Ａと不織布層Ｂの積層面をより強固に接着させることができる。
【００３４】
あるいは、短繊維不織布の強度を向上させるため、延伸糸から成る短繊維不織布を平板等での熱プレスやカレンダーなどにより加熱・加圧後、不織布層Ａとの接着面に未延伸糸を配することもできる。
【００３５】
不織布層Ａと不織布層Ｂとの積層方法は、表面が平滑で可とう性を有する樹脂ベルトからなる２組のベルトコンベアの間に不織布を挟み込み、全面を把持した状態で接触熱処理する方法が特に好ましく用いられる。このようにすることにより、熱収縮の大きいメルトブロー不織布でも、低温で、優れた加工性の積層が可能であり、かつ積層後のメルトブロー不織布積層体に熱寸法安定性を付与することができ、かつ熱処理と積層を同工程で実施できる。そのため、工程簡略化が可能な製造方法で、従来の熱処理後にカレンダー積層した積層体よりも厚みが厚く、高通気量な不織布積層体を得ることができる。また、従来の熱処理後にエンボス積層した積層体よりも、表面凹凸の少ない不織布積層体を得ることができる。
【００３６】
不織布の積層枚数は、不織布層Ａが１枚以上かつ不織布層Ｂが１枚以上であり、好ましくは不織布層Ａを１〜２枚かつ不織布層Ｂを１〜２枚であり、より好ましくは不織布層Ａが１枚かつ不織布層Ｂが１枚である。不織布の重ね合わせる枚数を増やすことにより、加熱積層時に内層の不織布の繊維に熱が伝わりにくくなり、熱融着しにくくなる。また、積層前に不織布同士をあらかじめ接着剤等で仮接着させることもできる。
【００３７】
メルトブロー不織布の重ね合わせは、いずれの面同士を重ね合わせてもよいが、製布する際の捕集コンベアと反対側の面を不織布層Ｂと重ね合わせる方が好ましい態様である。このようにすることにより、メルトブロー不織布表面がより平滑となる。また、短繊維不織布の重ね合わせは、未延伸糸を含む面を不織布層Ａと重ね合わせることが好ましい。このようにすることにより、不織布層Ａとの積層面をより強固に接着させることができる。
【００３８】
本発明の不織布積層体の不織布層Ａの目付は、好ましくは１ｇ／ｍ2以上であり、より好ましくは５ｇ／ｍ2以上である。このようにすることにより、積層時のハンドリング性を向上させることができ、かつ不織布表面に十分な緻密層を設けることができる。また、目付を好ましくは４０ｇ／ｍ2以下、より好ましくは２０ｇ／ｍ2以下とすることにより、通気性の低下を防ぎ、イオン透過性の低下を抑制することができる。
【００３９】
本発明の不織布積層体の総目付は、好ましくは２５ｇ／ｍ2以上であり、より好ましくは３０ｇ／ｍ2以上であり、さらに好ましくは３５ｇ／ｍ2以上である。このようにすることにより、基材強度の低下を防ぎ、かつ積層時のハンドリング性を向上させることができる。また、総目付を好ましくは１５０ｇ／ｍ2以下、より好ましくは１００ｇ／ｍ2以下、さらに好ましくは８０ｇ／ｍ2以下とすることにより、通気性の低下を防ぎ、イオン透過性の低下を抑制することができる。
【００４０】
また、本発明の不織布積層体の不織布層Ｂの目付は、好ましくは２０ｇ／ｍ2以上であり、より好ましくは３０ｇ／ｍ2以上であり、さらに好ましくは４０ｇ／ｍ2以上である。このようにすることにより、イオン透過性を十分確保でき、かつ基材の強力低下を防ぐことができる。また、目付を好ましくは１００ｇ／ｍ2以下、より好ましくは８０ｇ／ｍ2以下、さらに好ましくは６０ｇ／ｍ2以下とすることにより、通気性の低下を防ぎ、イオン透過性の低下を抑制することができる。
【００４１】
メルトブロー不織布からなる不織布層Ａを構成する繊維の平均単繊維径は５.０μｍ以下であることが好ましく、より好ましくは４．５μｍ以下であり、さらに好ましくは、４.０μｍ以下である。平均単繊維径をこのようにすることにより、製膜時の樹脂の裏抜けを防ぐとともに、表面を緻密化し、均一な膜を形成することができる。また、フィルターとして用いる場合には、捕集効率に優れるものとすることができる。また、平均繊維径を好ましくは０.０５μｍ以上、より好ましくは１．０μｍ以上とすることにより、不織布層Ａのイオン透過性を極端に低下させることなく、膜抵抗を低く保つことができる。
【００４２】
また、短繊維不織布からなる前記の不織布層Ｂを構成する繊維の平均単繊維径は、５.０μｍ以上１８．０μｍ以下であることが好ましい。平均単繊維径を５．０μｍ以上とすることにより、十分な空隙部が形成され、膜抵抗値の増加や圧損の上昇を防ぐことができる。
【００４３】
また、平均単繊維径を１８．０μｍ以下とすることにより、不織布層Ｂのイオン交換樹脂を均一に製膜することができる。また、フィルターとして用いる場合には、捕集効率に優れるものとすることができる。
【００４４】
本発明の不織布積層体の最小孔径は、２．０μｍ以上であることが好ましく、より好ましくは２．５μｍ以上である。最小孔径をこのようにすることにより、通気性の低下を防ぎ、膜抵抗を低く保つことができる。また、最小孔径の上限は特に定めるものではないが、イオン交換樹脂の塗布性や、捕集効率の悪化を防ぐため、１０．０μｍ以下であることが好ましい。なお、本発明における不織布の「孔径」とは、不織布の貫通孔を面方向に広がる円とした場合の直径を意味する。
【００４５】
次に、本発明の不織布積層体の製造方法について説明する。
【００４６】
本発明の不織布積層体の製造方法としては、熱可塑性樹脂を溶融し、それを紡糸口金から押し出した後、押し出された溶融樹脂からなる糸状に加熱高速ガス流体等を吹き当てて繊維状に細化し、細化された繊維を移動するコンベア上に捕集してシート状にする（以下、前記の工程を“製布する”と記載することがある。）ことにより得られるメルトブロー不織布と、短繊維を分散液中に分散させた後、丸網式、長網式および傾斜網式などの抄紙機または手漉き抄紙機を用いて抄紙し、これをヤンキードライヤーやロータリードライヤー等で乾燥して得られる短繊維不織布とを、加熱した樹脂ベルトに不織布を挟み込み、全面を把持した状態で接触熱処理して積層する方法が好ましく用いられる。
【００４７】
不織布層Ａと不織布層Ｂとの積層面をより強固に接着させるため、短繊維不織布には未延伸糸が含まれていることが好ましく、低融点繊維やバインダー繊維等が含まれていていることも許容される。
【００４８】
また、短繊維不織布の乾燥工程および熱圧着工程の温度は１３０℃以下であることが好ましく、１０５℃以上であることが好ましい。このようにすることにより、繊維の結晶化の進行を抑制しながら、短繊維不織布に含まれる水分を十分に除去することができ、かつ不織布層Ａと不織布層Ｂの積層面をより強固に接着させることができる。
【００４９】
あるいは、短繊維不織布の強度を向上させるため、延伸糸から成る短繊維不織布を平板等での熱プレスやカレンダーなどにより加熱・加圧後、不織布層Ａとの接着面に未延伸糸を配することもできる。
【００５０】
不織布層Ａと不織布層Ｂとの積層方法は、表面が平滑で可とう性を有する樹脂ベルトからなる２組のベルトコンベアの間に不織布を挟み込み、全面を把持した状態で接触熱処理する方法が特に好ましく用いられる。このようにすることにより、熱収縮の大きいメルトブロー不織布でも、低温で、優れた加工性の積層が可能であり、かつ積層後のメルトブロー不織布積層体に熱寸法安定性を付与することができ、かつ熱処理と積層を同工程で実施できる。そのため、工程簡略化が可能な製造方法で、従来の熱処理後にカレンダー積層した積層体よりも厚みが厚く、高通気量な不織布積層体を得ることができる。また、従来の熱処理後にエンボス積層した積層体よりも、表面凹凸の少ない不織布積層体を得ることができる。
【００５１】
不織布の積層枚数は、不織布層Ａが１枚以上かつ不織布層Ｂが１枚以上であり、好ましくは不織布層Ａを１〜２枚かつ不織布層Ｂを１〜２枚であり、より好ましくは不織布層Ａが１枚かつ不織布層Ｂが１枚である。不織布の重ね合わせる枚数を増やすことにより、加熱積層時に内層の不織布の繊維に熱が伝わりにくくなり、熱融着しにくくなる。また、積層前に不織布同士をあらかじめ接着剤等で仮接着させることもできる。
【００５２】
メルトブロー不織布の重ね合わせは、いずれの面同士を重ね合わせてもよいが、製布する際の捕集コンベアと反対側の面を不織布層Ｂと重ね合わせる方が好ましい態様である。このようにすることにより、メルトブロー不織布表面がより平滑となる。また、短繊維不織布の重ね合わせは、未延伸糸を含む面を不織布層Ａと重ね合わせることが好ましい。このようにすることにより、不織布層Ａとの積層面をより強固に接着させることができる。
【００５３】
本発明の不織布積層体は、高通気量で高強度であり、かつ緻密な表面構造を有することから、イオン透過膜基材として用いた場合には、膜抵抗値も低く抑えることができ、十分な強度をもち、さらにイオン交換樹脂を薄くかつ均一に製膜することができる。また、フィルターとして用いた場合には、捕集効率に優れ、かつ圧力損失の低下を防ぐことができる。
【実施例】
【００５４】
次に、実施例に基づき本発明の不織布積層体について、具体的に説明する。
【００５５】
［測定方法］
（１）メルトフローレート（ＭＦＲ）（ｇ／１０分）：
ポリフェニレンスルフィド樹脂のＭＦＲは、ＡＳＴＭ  Ｄ１２３８−７０に準じて、測定温度が３１５．５℃で、測定荷重が５ｋｇの条件で３回測定し、その平均値をＭＦＲとした。
【００５６】
（２）融点（℃）：
使用した熱可塑性樹脂の融点は、示差走査熱量計（ＴＡ Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製Ｑ１００）を用いて、次の条件で３回測定し、吸熱ピーク頂点温度の平均値を算出して、測定対象の融点とした。繊維形成前の熱可塑性樹脂において吸熱ピークが複数存在する場合は、最も高温側のピーク頂点温度とする。また、繊維を測定対象とする場合には、同様に測定し、複数の吸熱ピークから各成分の融点を推定することができる。
・測定雰囲気：窒素流（１５０ｍｌ／分）
・温度範囲  ：３０〜３５０℃
・昇温速度  ：２０℃／分
・試料量    ：５ｍｇ。
【００５７】
（３）平均単繊維径（μｍ）：
コンベアベルト上に捕集した不織ウェブから幅方向等間隔に小片サンプル３個を採取し、マイクロスコープで１０００〜２０００倍で表面写真を撮影し、各サンプルから１００本ずつ、計３００本の繊維の幅を測定し、その平均値を算出した。単繊維の幅平均値から、小数点以下第二位を四捨五入して繊維径とした。
【００５８】
（４）不織布の目付（ｇ／ｍ２）：
ＪＩＳ  Ｌ１９１３（２０１０年版）６．２「単位面積当たりの質量」に基づき、２１ｃｍ×３０ｃｍの試験片の標準状態におけるそれぞれの質量（ｇ）を量り、１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表した。
【００５９】
（５）不織布の見かけ密度（ｇ／ｃｍ３）：
ＪＩＳ  Ｌ１９０６（２０００年版）５．１に準じて、直径１０ｍｍの加圧子を使用し、荷重１０ｋＰａで不織布の幅方向３点の厚さを０．０１ｍｍ単位で測定し、その平均値の小数点以下第三位を四捨五入して不織布の厚さとした。この値で不織布の目付を除して、見かけ密度（ｇ／ｃｍ３）を求めた。
【００６０】
（６）不織布の目付と通気量の積（ｇ／ｃｍ３）（ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ）：
ＪＩＳ  Ｌ１９１３（２０１０年）フラジール形法に準じて、１５ｃｍ角にカットした不織布１０枚を、テクステスト社製の通気性試験機ＦＸ３３００を用いて、試験圧力１２５Ｐａで測定した。得られた値の平均値から、小数点以下第二位を四捨五入して通気量とし、これに目付をかけて、目付と通気量の積を求めた。
【００６１】
（７）不織布の最小孔径（μｍ）：
ＡＳＴＭ Ｆ３１６−８６に規定される方法によって測定した。 測定装置としてはＰＭＩ社製“パームポロメーター”を用い、測定試薬としてはＰＭＩ社製の“ガルヴィック”を用い、シリンダー圧力を１５０ｋＰａとし、測定モードとしてはＷＥＴ ＵＰ−ＤＲＹ ＵＰの条件にて測定した。
【００６２】
（８）不織布の膜抵抗：
表面抵抗測定装置（三菱油化製：ロレスタ）を用いて測定した。電気抵抗値が１Ω・ｃｍ２以下のものを○、１Ω・ｃｍ２より大きいものを×とした。
【００６３】
（９）地合均一性：
１０ｃｍ×１０ｃｍの不織布積層体を３個採取して、各試料を黒色画用紙が背景となるように重ね合わせ、スキャナ（ＥＰＳＯＮ社製ＧＴ−Ｘ７５０）にセットし、１２００ｄｐｉの解像度でイメージスキャナにより読み込む。さらに、読み込んだ画像ファイルを画像処理ソフト（ＡＴ−Ｉｍａｇｅ  Ｖｅｒ．３．２）により、輝度平均値を数値化し、その標準偏差から変動係数を求め、小数点以下第二位を四捨五入して透過光輝度変動係数とした。この値が４．０％以下のものを○、４．０％より大きいものを×とした。
【００６４】
（１０）不織布の破裂強度：
ＪＩＳ  Ｌ１９０６（２０１０）のミューレン形法により測定した。この値が６０ｋＰａ以上であるものを○、６０ｋＰａより小さいものを×とした。
【００６５】
（１１）固有粘度（ＩＶ）：
ポリエチレンテレフタレート樹脂の固有粘度ＩＶは、次の方法で３回測定し、その平均値をとった。オルソクロロフェノール１００ｍｌに対し試料８ｇを溶解し、温度２５℃においてオストワルド粘度計を用いて相対粘度ηｒを、下記式により求めた。
・ηｒ＝η／η０＝（ｔ×ｄ）／（ｔ０×ｄ０）
ここで、ηはポリマー溶液の粘度、η０はオルソクロロフェノールの粘度、ｔは溶液の落下時間（秒）、ｄは溶液の密度（ｇ／ｃｍ３）、 ｔ０はオルソクロロフェノールの落下時間（秒）、ｄ０はオルソクロロフェノールの密度（ｇ／ｃｍ３）を、それぞれ表す。次いで、上記の相対粘度ηｒから、下記式により固有粘度ＩＶを算出した。
・ＩＶ＝０．０２４２ηｒ＋０．２６３４。
【００６６】
［実施例１］
（紡糸とシート化）
[不織布層Ａ]
ＭＦＲが６００ｇ／１０分で、融点が２８１℃のポリフェニレンスルフィド（ＰＰＳ）樹脂を、真空中で１５０℃の温度で２４時間乾燥して用いた。このポリフェニレンスルフィド樹脂を押出機で溶融し、紡糸温度が３１０℃で、孔径（直径）φが０．４０ｍｍの紡糸口金から単孔吐出量０．１６ｇ／分で紡出し、これに空気加熱器で加熱した３４０℃の温度の圧縮空気を圧力０．４５ＭＰａで吹き当てて、上記の紡糸口金からの距離１１０ｍｍの位置にある移動するベルトコンベア上に捕集して、目付が２０ｇ／ｍ２のメルトブロー不織布を得た。得られたメルトブロー不織布を構成する繊維の平均単繊維径は３．４μｍであり、１時間の紡糸においてショット（ポリマー塊状物）の発生はなく、紡糸性は良好であった。
【００６７】
[不織布層Ｂ]
延伸ＰＰＳ繊維と未延伸ＰＰＳ繊維とを用い、質量比率が５０／５０（延伸ＰＰＳ繊維／未延伸ＰＰＳ繊維）となるように試験用パルパーで混合し、攪拌した後、試験用小型抄紙機によって抄紙後、ヤンキードライヤーによって１１０℃の温度で乾燥し、熱接着性繊維を溶融させて、目付が２２ｇ／ｍ２の短繊維不織布を得た。また、延伸ＰＰＳ短繊維として、平均単繊維径が９．８μｍで、カット長が６ｍｍの東レ製“トルコン”（登録商標）を用い、未延伸ＰＰＳ短繊維として、平均単繊維径が１６．９μｍで、カット長が６ｍｍの東レ製“トルコン”（登録商標）を用いた。
【００６８】
（不織布の熱処理積層）
ガラス繊維を芯材として編み込んだ“テフロン”（登録商標）樹脂ベルトからなる２組のベルトコンベアを、ベルト間のクリアランスが０となるように上下に配置した。採取した不織布層Ａのメルトブロー不織布と不織布層Ｂの短繊維不織布とを重ね合わせ、このベルトコンベア間に通し、全面把持した状態で速度１ｍ／分で搬送し、上下のベルト表面の温度を１４５℃に加熱した長さ１ｍの熱処理ゾーンを通過させて、６０秒間加熱した。
【００６９】
（不織布積層体の物性）
熱処理積層後の不織布積層体の総目付は４２ｇ／ｍ２であり、見掛け密度は０．２８ｇ／ｃｍ３であり、目付と通気量の積は１８９０（ｇ／ｃｍ２）（ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ) であり、最小孔径は５．０μｍであった。結果を表１に示す。
【００７０】
［実施例２］
（紡糸とシート化）
[不織布層Ａ]
実施例１と同じ条件で、ベルトコンベアの搬送速度を調整し、目付が２５ｇのメルトブロー不織布を得た。得られたメルトブロー不織布の平均繊維径は、３．４μｍであった。
【００７１】
[不織布層Ｂ]
実施例１の不織布層Ｂと同様の不織布を用いた。
【００７２】
（不織布の熱処理積層）
実施例１と同じ条件で、熱処理積層加工を実施した。
【００７３】
（不織布積層体の物性）
熱処理積層後の不織布積層体の総目付は４７ｇ／ｍ２であり、見掛け密度は０．３１ｇ／ｃｍ３であり、目付と通気量の積は１６４５（ｇ／ｃｍ２）（ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ) であり、最小孔径は４．９μｍであった。結果を表１に示す。
【００７４】
［実施例３］
（紡糸とシート化）
[不織布層Ａ]
圧縮空気の圧力を０．６０ＭＰａで行ったこと以外は、実施例１と同じ条件でメルトブロー不織布を得た。得られたメルトブロー不織布の平均繊維径は、２．１μｍであった。
【００７５】
[不織布層Ｂ]
実施例１の不織布層Ｂと同様の不織布を用いた。
【００７６】
（不織布の熱処理積層）
実施例１と同じ条件で、熱処理積層加工を実施した。
【００７７】
（不織布積層体の物性）
熱処理積層後の不織布積層体の総目付は４２ｇ／ｍ２であり、見掛け密度は０．３０ｇ／ｃｍ３であり、目付と通気量の積は１３４４（ｇ／ｃｍ２）（ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ) であり、最小孔径は３．５μｍであった。結果を表１に示す。
【００７８】
［実施例４］
（紡糸とシート化）
[不織布層Ａ]
単孔吐出量を０．１７ｇ／分で行ったこと以外は、実施例１と同じ条件でメルトブロー不織布を得た。得られたメルトブロー不織布の平均繊維径は３．９μｍであった。
【００７９】
[不織布層Ｂ]
実施例１の不織布層Ｂと同様の不織布を用いた。
【００８０】
（不織布の熱処理積層）
実施例１と同じ条件で、熱処理積層加工を実施した。
【００８１】
（不織布積層体の物性）
熱処理積層後の不織布積層体の総目付は４２ｇ／ｍ２であり、見掛け密度は０．２８ｇ／ｃｍ３であり、目付と通気量の積は２０１６（ｇ／ｃｍ２）（ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ) であり、最小孔径は５．２μｍであった。結果を表１に示す。
【００８２】
［実施例５］
（紡糸とシート化）
[不織布層Ａ]
不織布層Ａには、固有粘度がＩＶ０．５１で、融点が２６０℃のポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）樹脂を、窒素雰囲気中で１５０℃の温度で２４時間乾燥して用いた。このポリエチレンテレフタレート樹脂を押出機で溶融し、紡糸温度が３００℃で、孔径（直径）φが０．４０ｍｍの紡糸口金から単孔吐出量０．１６ｇ／分で紡出し、空気加熱器で加熱した３２０℃の温度の圧縮空気を圧力０．１５ＭＰａで吹き当てて、上記の紡糸口金からの距離１５０ｍｍの位置にある移動するベルトコンベア上に捕集して、目付が２０ｇ／ｍ２のメルトブロー不織布を得た。
【００８３】
得られたメルトブロー不織布の平均単繊維径は３．３μｍであり、１時間の紡糸においてショット（ポリマー塊状物）の発生はなく、紡糸性は良好であった。
【００８４】
[不織布層Ｂ]
延伸ＰＥＴ繊維と未延伸ＰＥＴ繊維とを、質量比率が５０／５０（延伸ＰＥＴ繊維／未延伸ＰＥＴ繊維）となるように試験用パルパーで混合し、攪拌した後、試験用小型抄紙機によって抄紙後、ヤンキードライヤーによって１１０℃の温度で熱処理し、熱接着性繊維を溶融させて、目付が２０ｇ／ｍ２の短繊維不織布を得た。また、延伸ＰＥＴ短繊維として、平均単繊維径が９．８μｍで、カット長が６ｍｍの東レ製“テトロン”（登録商標）を用い、未延伸ＰＥＴ短繊維として、平均単繊維径が１４．３μｍで、カット長が６ｍｍの東レ製“テトロン”（登録商標）を用いた。
【００８５】
（不織布積層体の物性）
短繊維不織布の目付は４０ｇ／ｍ２であり、見掛け密度は０．２７ｇ／ｃｍ３であり、目付と通気量の積は１４４０（ｇ／ｃｍ２）（ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ) であり、最小孔径は４．７μｍであった。結果を表１に示す。
【００８６】
［比較例１］
（紡糸とシート化）
[不織布]
実施例１と同じ条件で、ベルトコンベアの搬送速度を調整し、目付が４０ｇのメルトブロー不織布を得た。得られたメルトブロー不織布の平均繊維径は３．４μｍであった。
【００８７】
（不織布の熱処理）
実施例１と同じ条件で、積層はせずに熱処理加工のみを実施した。
【００８８】
（不織布の物性）
熱処理後の不織布の目付は４０ｇ／ｍ２であり、見掛け密度は０．２４ｇ／ｃｍ３であり、目付と通気量の積は１２００（ｇ／ｃｍ２）（ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ) であり、最小孔径は５．０μｍであった。結果を表２に示す。
【００８９】
［比較例２］
（紡糸とシート化）
[不織布]
実施例１と同じ条件で、分散液量を調整し、目付が４４ｇ／ｍ２の短繊維不織布を得た。
【００９０】
（不織布積層体の物性）
短繊維不織布の目付は４４ｇ／ｍ２であり、見掛け密度は０．５１ｇ／ｃｍ３であり、目付と通気量の積は２２４４（ｇ／ｃｍ２）（ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ) であり、最小孔径は４．６μｍであった。結果を表２に示す。
【００９１】
［比較例３］
（紡糸とシート化）
[不織布層Ａ]
実施例１と同じ条件でメルトブロー不織布を得た。得られたメルトブロー不織布の平均単繊維径は３．４μｍであった。
【００９２】
[不織布層Ｂ] 
前記不織布層Ａと同様のメルトブロー不織布を用いた。
【００９３】
（不織布の熱処理積層）
実施例１と同じ条件で、熱処理積層加工を実施した。
【００９４】
（不織布積層体の物性）
積層後の不織布積層体の総目付は４０ｇ／ｍ２であり、見掛け密度は０．２１ｇ／ｃｍ３であり、目付と通気量の積は８００（ｇ／ｃｍ２）（ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ) であり、最小孔径は４．９μｍであった。結果を表２に示す。
【００９５】
［比較例４］
（紡糸とシート化）
[不織布層Ａ]
実施例１と同じ条件で、メルトブロー不織布を得た。
【００９６】
[不織布層Ｂ]
ＭＦＲが１６０ｇ／１０分であるポリフェニレンサルファイド樹脂を、窒素雰囲気中で１６０℃の温度で１０時間乾燥して用いた。この樹脂を押出機で溶融し、紡糸温度３２５℃で、孔径（直径）φ０．３０ｍｍの矩形紡糸口金から単孔吐出量１．３８ｇ／分で紡出し、室温２０℃の雰囲気下で吐出された糸条を紡糸口金直下５５０ｍｍ（紡糸長５５０ｍｍ）に配した矩形エジェクターでエジェクター圧力０．２５ＭＰａで牽引し、延伸し、移動するネット上に捕集して不織ウェブ化した。得られたスパンボンド不織布を構成する繊維の平均単繊維径は１５．１μｍであり、紡糸性は良好であった。
【００９７】
引き続き、インライン上に設置された金属製上下一対のカレンダーロールで線圧２０ｋｇｆ／ｃｍおよび仮圧着温度９０℃で仮圧着した後、上ロールが金属製で水玉柄の彫刻がなされた圧着率１２％のエンボスロールで、下ロールが金属製フラットロールで構成される上下一対のエンボスロールで、線圧１００ｋｇｆ／ｃｍ、熱圧着温度２７５℃で熱圧着し、目付が２０ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。
【００９８】
（不織布の熱処理積層）
実施例１と同じ条件で熱処理積層加工を実施したが、接着しなかった。
【００９９】
［比較例５］
（紡糸とシート化）
[不織布層Ａ]
実施例１と同じ条件で、ベルトコンベアの搬送速度を調整し、目付が６０ｇのメルトブロー不織布を得た。得られたメルトブロー不織布の平均繊維径は、３．４μｍであった。
【０１００】
[不織布層Ｂ]
実施例１の不織布層Ｂと同様の短繊維不織布を用いた。
【０１０１】
（不織布の熱処理積層）
実施例１と同じ条件で、熱処理積層加工を実施した。
【０１０２】
（不織布積層体の物性）
積層後の不織布積層体の総目付は８２ｇ／ｍ２であり、見掛け密度は０．２９ｇ／ｃｍ３であり、目付と通気量の積は８０４（ｇ／ｃｍ２）（ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ) であり、最小孔径は４．４μｍであった。結果を表２に示す。
【０１０３】
［比較例６］
（紡糸とシート化）
[不織布層Ａ]
実施例１と同じ条件で、メルトブロー不織布を得た。得られたメルトブロー不織布の平均単繊維径は、３．４μｍであった。
【０１０４】
[不織布層Ｂ]
前記の不織布層Ａと同様のメルトブロー不織布を用いた。
【０１０５】
（不織布の熱処理積層）
不織布Ａのみを比較例１と同じ条件で熱処理した後、１４５℃の温度のエンボスロールにより積層加工を実施した。
【０１０６】
（不織布積層体の物性）
積層後の不織布積層体の総目付は４２ｇ／ｍ２であり、見掛け密度は０．４７ｇ／ｃｍ３であり、目付と通気量の積は１３９（ｇ／ｃｍ２）（ｃｃ／ｃｍ２／ｓｅｃ) であり、最小孔径は１．０μｍであった。結果を表２に示す。
【０１０７】
【表１】
2018204133.tif 000002
【０１０８】
【表２】
2018204133.tif 000003
【０１０９】
＜まとめ＞
表１に示されるように、メルトブロー不織布から成る不織布層Ａと短繊維不織布から成る不織布層Ｂを積層することにより得られた実施例１〜５の不織布積層体は、高通気量で電気抵抗値が低く保たれており、十分な膜強度を有し、かつ地合均一性に優れたものであった。
【０１１０】
一方、表２に示されるように、比較例１のメルトブロー不織布単層品は、短繊維不織布を積層しておらず、強度が不足するものであった。また、比較例２の単層の短繊維不織布は、メルトブロー不織布を積層しておらず、地合均一性に劣るものであった。比較例３の同一メルトブロー不織布の積層品は、短繊維不織布の代わりにメルトブロー不織布を積層しており、通気量が低下し電気抵抗値が増加するものであった。比較例４は、短繊維不織布の代わりにスパンボンド不織布を積層しており、接着が不十分であった。比較例５は、目付の大きな６０ｇ／ｍ２のメルトブロー不織布を積層しており、緻密層が増加して通気性に劣り、かつ電気抵抗値が増加するものであった。比較例６のエンボスロールにより積層した不織布積層体は密度が増大しており、低通気性で、かつ電気抵抗値が増加するものであった。