(57)【要約】【課題】切り口形状に優れたイージーオープン缶蓋用鋼板の製造方法を提供する。【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０１０％以上、Ｓｉ：０．２％以下、Ｍｎ：０．１０％以上０．６０％以下、Ｐ：０．００３％以上０．１５０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０１％以上０．０６％以下、Ｎ：０．０２％以下を含有し、板厚中心部におけるＳｎの含有量が０．００１％以上０．１００％以下であり、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する冷延鋼板に対して、６５０℃以上の焼鈍温度で焼鈍した後、４００℃以上５５０℃以下の温度域の滞留時間が５秒以上とする連続焼鈍を施し、次いで、冷間圧延する。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．０１０％以上、Ｓｉ：０．２％以下、Ｍｎ：０．１０％以上０．６０％以下、Ｐ：０．００３％以上０．１５０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０１％以上０．０６％以下、Ｎ：０．０２％以下を含有し、板厚中心部におけるＳｎの含有量が０．００１％以上０．１００％以下であり、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する冷延鋼板に対して、
６５０℃以上の焼鈍温度で焼鈍した後、４００℃以上５５０℃以下の温度域の滞留時間が５秒以上とする連続焼鈍を施し、
次いで、冷間圧延することを特徴とするイージーオープン缶蓋用鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はイージーオープン缶の缶蓋に用いて好適な鋼板の製造方法に関する。特に、切り口形状に優れるイージーオープン缶蓋用鋼板の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
缶詰の缶蓋にスコアとよばれる切れ目をあらかじめ導入することにより、缶切りなどの特殊な道具を用いることなしに缶を開け、缶体内部の食品や飲料を取り出すことができる、いわゆるイージーオープン缶蓋（イージーオープンエンド、ＥＯＥ）がビール缶、炭酸飲料ジュース缶を始めとして、各種の飲料缶および食缶に使用されている。このような缶蓋のタイプとしては、開蓋時にいわゆる「てこ」あるいは「把手」の役目を果すタブが切りとり分離される「プルオフ型」のものと、開蓋後もタブが缶に付随した状態となる「ステイオン型」に大別される。また、開蓋部の大きさで分けると、開口が缶径に対し部分的に行われるパーシャルイージーオープンエンドと、ほぼ全体が開蓋されるフルイージーオープンエンドがあり、食缶の多くは後者である。
【０００３】
イージーオープン缶蓋には、アルミニウム合金が使用されることが多い。しかし、アルミニウム合金は軟質であるため落下の衝撃や内圧上昇に対する強度を持たせるために、鋼板と比較してより板厚の厚い材料が必要となる。しかし同じ板厚ではアルミニウム合金は鋼板より高価であるため、アルミニウム合金の使用はコストアップとなる。そのため安価な鋼板を使用したイージーオープン缶蓋が望まれている。
【０００４】
一方でイージーオープン缶蓋に鋼板を使用した場合、近年消費者安全性の観点から、イージーオープン缶蓋を開けた切り口の形状への要求が厳しくなっている。鋼板を使用したイージーオープン缶蓋を開けた切り口は鋭くとがった形状をしており、消費者が切り口に触れた場合切創してしまう危険性が指摘されている。蓋の最終破断位置（ティアオフ部）は内容物側ではなく外面側（消費者側）にバリが発生しやすいため、特に注意が必要な位置である。
【０００５】
以上のように、薄肉化しても缶蓋の強度を確保しつつ、切り口形状に優れる鋼板が近年イージーオープン缶蓋に求められる性能である。
【０００６】
これまでイージーオープン缶蓋に使用される鋼板を得るために以下のような技術が提案されている。
【０００７】
特許文献１には、鋼成分としてｍａｓｓ％で、Ｃ：０．０２％〜０．０６％、Ｓｉ：０．０３％以下、Ｍn：０．０５％〜０．５％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０２％以下、Ａｌ：０．０２％〜０．１０％、Ｎ：０．００８％〜０．０１５％を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる鋼板中の固溶Ｎ量（Ｎｔｏｔａｌ−ＮａｓＡｌＮ）が０．００６％以上であり、時効処理後の圧延方向の全伸び値が１０％以上、時効処理後の板幅方向の全伸び値が５％以上、かつ、時効処理後の平均ランクフォード値が１．０以下であることを特徴とするＥＯＥ用ＤＲ鋼板が提案されている。
【０００８】
特許文献２には、Ｃ：０．０２ｗｔ％以下、Ｂ：０．０１０ 〜０．０２０ｗｔ％、Ａｌ：０．０１０ｗｔ％以下、Ｏ：０．０１０ 〜０．０３０ｗｔ％を含有することを特徴とする、イージーオープン缶蓋用鋼板が提案されている。
【０００９】
特許文献３には、イージーオープン缶のオープンエンドの製造方法において、該イージーオープン缶の素材として、Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．３０ｗｔ％以下、Ｍｎ：１．００ｗｔ％以下、Ａｌ：０．００５〜０．２０ｗｔ％およびＮ：０．０２０ｗｔ％以下を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物の組成からなり、表面に、金属系めっき層および有機樹脂被覆層のいずれか単層または複数層あるいは両者の複合層からなる表面処理層を有する冷延鋼板を用い、該オープンエンドにスコアを形成するに当たり、まずスコア加工想定部に一方向から、予備せん断加工量が板厚の１０〜５０％である予備せん断加工を施し、ついで、それとは逆の方向から戻しせん断加工を、該予備せん断加工および該戻しせん断加工によるせん断破壊部が板厚の３０〜９０％となる条件下で施すことを特徴とする、開蓋性と開口部安全性およびスコア加工部の耐さび性に優れたオープンエンドの製造方法が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特許第５０４７９７０号公報
【特許文献２】特許第３７４０７７９号公報
【特許文献３】特許第３８４５９９４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
特許文献１に記載の技術では、リベット加工性に優れたＤＲ鋼板を製造することができるが、この鋼板で作製したイージーオープン缶蓋の切り口は鋭くとがった形状をしており、消費者安全性に課題がある。
【００１２】
特許文献２に記載の技術では、開缶性とリベット加工性に優れたイージーオープン缶蓋を製造することができるが、特許文献１と同様に、この鋼板で作製したイージーオープン缶蓋の切り口は鋭くとがった形状をしており、消費者安全性に課題がある。
【００１３】
特許文献３に記載の技術では、イージーオープン缶蓋の切り口は平滑となるが、従来のイージーオープン缶蓋の生産設備では予備せん断加工および戻しせん断加工を施すことができるプレス機および金型は有しておらず、これらを可能とするプレス機および金型を新設するためにコストが高くなる課題がある。
【００１４】
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであって、薄肉化しても蓋の強度を確保しつつ、切り口形状に優れたイージーオープン缶蓋用鋼板の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意研究を重ねた。その結果、Ｓｎの板厚中心部の量を規定し、さらに製造条件を最適化することにより切り口形状に優れたイージーオープン缶蓋用鋼板を製造することに成功した。本発明の要旨は以下の通りである。
【００１６】
質量％で、Ｃ：０．０１０％以上、Ｓｉ：０．２％以下、Ｍｎ：０．１０％以上０．６０％以下、Ｐ：０．００３％以上０．１５０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０１％以上０．０６％以下、Ｎ：０．０２％以下を含有し、板厚中心部におけるＳｎの含有量が０．００１％以上０．１００％以下であり、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する冷延鋼板に対して、６５０℃以上の焼鈍温度で焼鈍した後、４００℃以上５５０℃以下の温度域の滞留時間が５秒以上とする連続焼鈍を施し、次いで、冷間圧延することを特徴とするイージーオープン缶蓋用鋼板の製造方法。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、薄肉化しても蓋の強度を確保しつつ、切り口形状に優れたイージーオープン缶蓋用鋼板が得られる。本発明のイージーオープン缶蓋用鋼板をイージーオープン缶蓋に用いることで、消費者安全性に問題なく、落下の衝撃や内圧上昇に対する強度を持つことができる。
また、切り口を平滑にするための予備せん断加工や戻しせん断加工を行う必要がなく、プレス機金型を新設する必要もなく、コスト高とならない。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】図１は、ティアオフ部の断面形状の模式図を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
本発明に係るイージーオープン缶蓋用鋼板は、質量％で、Ｃ：０．０１０％以上、Ｓｉ：０．２％以下、Ｍｎ：０．１０％以上０．６０％以下、Ｐ：０．００３％以上０．１５０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０１％以上０．０６％以下、Ｎ：０．０２％以下を含有し、板厚中心部におけるＳｎの含有量が０．００１％以上０．１００％以下であり、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する冷延鋼板に対して、６５０℃以上の焼鈍温度で焼鈍した後、４００℃以上５５０℃以下の温度域の滞留時間が５秒以上とする連続焼鈍を施し、次いで、冷間圧延（二次冷間圧延）することで製造される。
【００２０】
なお、本発明において、イージーオープン缶蓋用の鋼板とは、冷延鋼板、冷延鋼板に各種のめっきを施したもの、冷延鋼板に有機樹脂塗装、有機樹脂皮膜等の表面被覆を施したものを含む。
【００２１】
以下、各成分組成について説明する。成分組成の説明における含有量を表す「％」は「質量％」を意味する。
【００２２】
Ｃ：０．０１０％以上
Ｃ含有量が０．０１０％未満ではイージーオープン缶蓋として必要な引張強度４００ＭＰａが得られず、缶蓋の強度が低下する。以上より、Ｃ含有量は０．０１０％以上とする。好ましくは０．０２０％以上である。Ｃ含有量の上限は特に限定されないが、０．１００％を超えると鋼板が過度に硬質化し、リベット加工等の製蓋加工性が低下するため、０．１００％以下が好ましい。
【００２３】
Ｓｉ：０．２％以下
Ｓｉ含有量が０．２％を超えると、鋼板の表面処理性の劣化および耐食性の低下を招く。以上より、Ｓｉ含有量は０．２％以下とする。Ｓｉ含有量の下限は特に限定されないが、過剰にＳｉを低下させることは製鋼コストの増大を招くため、Ｓｉ含有量は０．００４％以上とすることが好ましい。
【００２４】
Ｍｎ：０．１０％以上０．６０％以下
Ｍｎ含有量が０．１０％未満では、Ｓ含有量を低下させた場合でも熱間脆性を回避することが困難になり、連続鋳造時に表面割れなどの問題が生じる。一方、Ｍｎ含有量が０．６０％を超えると、耐食性が低下する。以上より、Ｍｎ含有量は０．１０％以上０．６０％以下とする。好ましくは、Ｍｎ含有量は０．１５％以上０．５０％以下である。
【００２５】
Ｐ：０．００３％以上０．１５０％以下
Ｐ含有量が０．００３％未満では、脱Ｐによるコストが過大となる。一方、Ｐ含有量が０．１５０％を超えると鋼板が過度に脆化し落下の衝撃や内圧上昇に対する強度が得られない。以上より、Ｐ含有量は０．００３％以上０．１５０％以下とする。好ましくは０．００４％以上０．１４０％以下である。
【００２６】
Ｓ：０．０２０％以下
Ｓは鋼板中で介在物を形成し、鋼板の熱間延性の低下、耐食性の劣化をもたらす有害な元素である。したがって、Ｓの含有量は０．０２０％以下とする。Ｓ含有量の下限は特に限定されないが、過剰にＳを低下させることは脱Ｓコストの増大を招くため、Ｓ含有量は０．００４％以上とすることが好ましい。
【００２７】
Ａｌ：０．０１％以上０．０６％以下
Ａｌは製鋼時の脱酸剤として必要な元素だが、Ａｌ含有量が０．０１％未満では、脱酸が不十分となり介在物が増加し、介在物に応力集中しボイドの起点となるため、落下の衝撃や内圧上昇に対する強度が得られない。一方、Ａｌが０．０６％を超えると、アルミナクラスターなどに起因する表面欠陥の発生頻度が増加する。以上より、Ａｌ含有量は０．０１％以上０．０６％以下とする。好ましくは０．０１５％以上０．０５５％以下である。
【００２８】
Ｎ：０．０２％以下
Ｎ含有量が０．０２％を超えると、鋼板が過度に硬質化し、リベット加工等の製蓋加工性が低下する。以上より、Ｎ含有量は０．０２％以下とする。Ｎ含有量の下限は特に限定されないが、過剰にＮを低下させることは製造コストの増大を招くため０．００１０％以上が好ましい。
【００２９】
次に本発明の重要な要件であるＳｎの含有量について説明する。
【００３０】
Ｓｎは粒界に偏析し鋼板を脆化させる元素であるが、適切な含有量であればイージーオープン缶蓋を開けた際の切り口の形状が平滑となる効果を有する。詳細は不明であるが、通常の鋼板を用いたイージーオープン缶蓋のスコアが破断する際は、延性破壊によってスコア部がくびれるため切り口形状が鋭くなりバリが発生するのに対し、適切な量のＳｎが粒界に偏析した場合は粒界がわずかに脆化するため、イージーオープン缶蓋のスコアが破断する際に粒界破壊が促進され、脆性破壊によってスコア部のくびれは少なくなり、切り口形状は平滑になると考えられる。Ｓｎは、表面近傍に濃化した場合は十分な効果が得られない。Ｓｎは板厚中心部に偏析し、板厚中心部におけるＳｎの含有量が０．００１％以上０．１００％以下とすることで、切り口形状が優れるイージーオープン缶蓋用鋼板を提供することができる。
【００３１】
板厚中心部におけるＳｎの含有量が０．００１％以上０．１００％以下
板厚中心部におけるＳｎの含有量が０．００１％未満の場合は、切り口形状への効果は得られず、切り口形状が鋭くなる。板厚中心部におけるＳｎの含有量が０．１００％を超えると、鋼板が過度に脆化し落下の衝撃や内圧上昇に対する強度が得られない。以上より、板厚中心部におけるＳｎの含有量は０．００１％以上０．１００％以下とする。好ましくは０．００３％以上０．０８０％以下とする。
【００３２】
なお、本発明において、板厚中心部とは、板厚中心部１/２ｔ±２５％（ｔ：板厚）である。すなわち、板厚中心部１/２ｔから鋼板表面へ板厚の２５％の領域と板厚中心部１/２ｔから鋼板裏面へ板厚の２５％にかけての領域を合わせた領域である。
【００３３】
また、板厚中心部におけるＳｎの含有量は、機械研削や化学研磨等の方法により鋼板の板厚中心部を表出させ、鉄及び鋼−すず定量方法（ＪＩＳ  Ｇ１２２６）、または鉄及び鋼−スパーク放電発光分光分析方法（ＪＩＳ  Ｇ１２５３）、または鉄及び鋼−蛍光Ｘ線分析方法（ＪＩＳ  Ｇ１２５６）等の方法にて測定することができる。
【００３４】
なお、鋼板全体のＳｎ含有量については、本発明の効果に影響しないため、特に限定しない。
【００３５】
残部はＦｅおよび不可避的不純物である。
【００３６】
なお、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏやその他の元素は、本発明の効果を損なわない範囲で、引張強度の確保を目的として含有することができる。しかしながら、過度に含有すると耐食性が低下する。そのため、含有する場合は、Ｃｕは０．２％以下、Ｎｉは０．１５％以下、Ｃｒは０．１０％以下、Ｍｏは０．０５％以下、その他元素（例えばＴｉ、Ｎｂ、Ｂである）は０．０２％以下とする。
【００３７】
上記成分組成を有する冷延鋼板に対して、６５０℃以上の焼鈍温度で焼鈍した後、４００℃以上５５０℃以下の温度域の滞留時間が５秒以上とする連続焼鈍を施し、次いで、冷間圧延（二次冷間圧延）する。
【００３８】
連続焼鈍工程
上記の成分組成を有する冷延鋼板を６５０℃以上の焼鈍温度で焼鈍した後、４００℃以上５５０℃以下の温度域の滞留時間が５秒以上となる熱処理を施す。未再結晶組織の面積率が５％を超えると、鋼板内での材質が不均一となり成形性が低下し、缶蓋に加工しても形状が悪くなり、缶胴との巻締部に空隙が発生する等の問題が生じ耐圧強度が劣るため、焼鈍温度は６５０℃以上とする。焼鈍温度の上限は特に制限されないが、製造コストの増大を招くため７５０℃以下で焼鈍することが好ましい。６５０℃以上の滞留時間は特に限定されないが、５秒未満であると未再結晶組織が５％を超える可能性があり、１００秒を超えると再結晶は飽和する上コストアップとなるため、５秒以上１００秒以下が好ましい。６５０℃以上で焼鈍した後、４００℃以上５５０℃以下の温度域の滞留時間が５秒以上の熱処理を施す。優れた切り口形状を得るためにはＳｎの粒界偏析を促進する必要があるが、４００℃以上５５０℃以下の温度域での滞留時間が５秒未満の場合は粒界偏析が十分でなく、優れた切り口形状を得られない。滞留時間の上限は特に限定されないが、１００秒を超えると粒界偏析は飽和する上、コストアップとなるため、１００秒以下が好ましい。
【００３９】
冷間圧延工程
連続焼鈍工程で得た焼鈍鋼板に、（二次）冷間圧延する。冷間圧延の圧下率の上限は特に限定されないが４０％超の場合、鋼板が過度に硬質化し、缶蓋への加工が困難となるため、二次冷間圧延の圧下率は４０％以下が好ましい。圧下率の下限は特に限定されないが、４００ＭＰａ以上の引張強度を安定的に得るためには５％以上が好ましい。冷間圧延後の鋼板の板厚の特に限定されないが、薄肉化による経済効果を得るためには冷間圧延後の鋼板の板厚は０．２０ｍｍ以下が好ましい。
【００４０】
上記のようにして得たイージーオープン缶蓋用鋼板は、その後必要に応じて、各種めっき処理、有機樹脂塗装、有機樹脂皮膜等の表面被覆を施す表面処理を施すことができる。鋼板表面に、例えば電気めっきにより、錫めっき、クロムめっき、ニッケルめっき等のめっき処理を施してめっき層を形成し、表面処理鋼板とすることができる。表面処理工程としては、とくに限定されないが、通常公知のニッケルめっき工程、錫めっき工程またはクロムめっき工程のいずれかとするのが好ましく、表面処理層としてニッケルめっき層、錫めっき層、クロムめっき層のいずれかを有する表面処理鋼板とすることができる。また、特殊な下地処理後に極薄目付の錫めっきを行なう表面処理工程、あるいは高分子有機フィルムを張り付ける表面処理工程を施してもよい。なお、めっき等の表面処理の膜厚は、板厚に対して十分に小さいので、イージーオープン缶蓋用鋼板の機械特性への影響は無視できるレベルである。
【００４１】
なお、連続焼鈍工程に供する冷延鋼板を得るために、連続焼鈍工程に先立ち、熱間圧延工程、酸洗工程、一次冷間圧延工程を設けても良い。
【００４２】
熱間圧延工程では、上記の成分組成に調整した鋼を転炉などで溶製し、連続鋳造法等でスラブとする。使用するスラブは、成分のマクロ偏析を防止するために連続鋳造法で製造するのが好ましいが、造塊法、薄スラブ鋳造法で製造してもよい。また、スラブを製造したのち、いったん室温まで冷却し、その後再度加熱する従来法に加え、室温まで冷却しないで、温片のままで加熱炉に装入する、あるいはわずかの保熱をおこなった後に直ちに圧延する直送圧延・直接圧延などの省エネルギープロセスも問題なく適用できる。
【００４３】
熱延工程で用いるスラブを加熱してもよい。加熱する場合、スラブ加熱温度は、低温加熱がエネルギー的には好ましい。しかし加熱温度が１１００℃未満では、圧延荷重が安定しないため製造性が悪くなる。一方で酸化重量の増加にともなうスケールロスの増大などから、スラブ加熱温度は１３００℃以下とすることが好ましい。なお、スラブ加熱温度を低くした場合でも、熱間圧延時のトラブルを防止するといった観点から、シートバーを加熱する、いわゆるシートバーヒーターを活用してもよい。
【００４４】
熱間圧延工程の仕上圧延温度は、圧延荷重の安定性の観点から８５０℃以上であることが好ましい。一方、必要以上に仕上圧延温度を高くすることは薄鋼板の製造を困難にする場合がある。具体的には、仕上圧延温度は８５０〜９６０℃の温度範囲内とすることが好ましい。巻取り温度の上限は特に限定されないが、巻取り温度が過度に高いと鋼板表面のスケール厚みが厚くなり、酸洗工程での酸洗における脱スケール性が悪くなるため、７５０℃以下が好ましい。一方、巻取り温度の下限は特に限定されないが、巻取り温度が過度に低下すると、熱間圧延工程で得た熱延鋼板の強度が増加し、一次冷間圧延工程での圧延荷重が増大し制御が困難となるため、巻取り温度は５００℃以上が好ましい。
【００４５】
なお、本発明における熱間圧延では、熱間圧延時の圧延荷重を低減するために仕上げ圧延の一部または全部を潤滑圧延としてもよい。潤滑圧延を行うことは、鋼板形状の均一化、材質の均一化の観点からも有効である。潤滑圧延の際の摩擦係数は０．２５〜０．１０の範囲とすることが好ましい。また、相前後するシートバー同士を接合し、連続的に仕上げ圧延する連続圧延プロセスとすることが好ましい。連続圧延プロセスを適用することは、熱間圧延の操業安定性の観点からも望ましい。
【００４６】
酸洗工程とは、熱延工程で得た熱延鋼板の表面の酸化スケールを酸洗により除去する工程である。酸洗条件は特に限定されず、適宜設定すればよい。また、酸洗の代わりに、機械的除去等の方法を用いてもよい。
【００４７】
一次冷間圧延工程とは、酸洗工程後の酸洗板に冷間圧延を施す工程である。冷間圧延条件は特に限定されず、例えば所望の板厚等の観点から圧下率等の条件を決定すればよい。二次冷間圧延後の鋼板の板厚を薄く仕上げるためには８５〜９４％が好ましい。
【００４８】
以上により、本発明のイージーオープン缶蓋用鋼板が得られる。本発明の効果をより一層得る点から、本発明の板厚は0.20ｍｍ以下が好ましい。
【００４９】
以上により製造される本発明のイージーオープン缶蓋用鋼板の組織は、再結晶組織とすることが好ましい。連続焼鈍後に未再結晶組織があると、材質が不均一となり缶蓋への加工が困難となるためである。未再結晶組織の面積率が５％以下であれば、缶蓋への加工にはほとんど影響しないため許容できる。また、再結晶組織はフェライト相であることが好ましく、フェライト相以外の相は１．０％未満とすることが好ましい。
【００５０】
また、以上により製造される本発明のイージーオープン缶蓋用鋼板は引張強度が４００ＭＰａ以上である。引張強度が４００ＭＰａ未満の場合は、缶蓋としての強度を確保しながら、顕著な経済効果が得られるほど鋼板を薄くすることができない。よって、引張強度は４００ＭＰａ以上とする。
【００５１】
上述したイージーオープン缶蓋用鋼板を用いて公知の方法によりイージーオープン缶蓋を作製することができる。このようにして得られるイージーオープン缶蓋は、イージーオープン缶蓋として必要な強度を有し、切り口形状に優れており、その上薄肉化が可能であるため使用に伴う廃棄物の排出量を減らす効果も有する。
【実施例】
【００５２】
表１に示す成分組成を含有し、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなる冷延鋼板に対して、表２に示す焼鈍条件で連続焼鈍し、引き続き、表２に示す圧下率で（二次）冷間圧延を施し、板厚を０．１８ｍｍとした。得られた鋼板に電解クロム酸処理を施して、ティンフリースチールを得た。なお、表１におけるＳｎの含有量は、電解クロム酸処理後に板厚中心部を分析した値である。また、上記冷延鋼板は、鋼を転炉で溶製し、連続鋳造することにより鋼スラブを得、得られた鋼スラブに対して、１２２０℃に再加熱した後、８９０℃で仕上圧延を施した後、６５０℃で巻取り、次いで酸洗を施し、９０％の圧下率で一次冷間圧延を行い製造した。
【００５３】
【表１】
2018168395.tif 000002
【００５４】
【表２】
2018168395.tif 000003
【００５５】
以上により得られた鋼板に対して、２１０℃、１５分の塗装焼付け相当の熱処理を行った後、引張試験を実施した。引張試験は、ＪＩＳ５号サイズの引張試験片を用いて、「ＪＩＳ  Ｚ  ２２４１」に従って行い、圧延方向の引張強度を測定した。
【００５６】
また、得られた鋼板に対して、２１０℃、１５分の塗装焼付け相当の熱処理を行った後、６３ｍｍΦの缶蓋に成形し、６３ｍｍΦの溶接缶胴に巻締めて取り付けた。耐圧強度は、缶内部に圧縮空気を導入し、缶蓋が変形したときの圧力で評価した。内部の圧力が０．２ＭＰａ以上でも缶蓋が変形しなかったときを○、０．２ＭＰａ未満で缶蓋が変形したときを×とした。または巻締部から空気が漏洩し０．２ＭＰａまで昇圧できない場合も缶蓋としての耐圧強度が劣っているとして×とした。
【００５７】
また、得られた鋼板に対して、２１０℃、１５分の塗装焼付け相当の熱処理を行った後、６３ｍｍΦのフルイージーオープン缶蓋に成形した。スコア加工後の板厚の残存量（スコア残厚）は５０μｍとした。手作業によりフルイージーオープン缶蓋を開缶した。切り口形状はティアオフ部の外面側のバリの有無で評価し、バリがあった場合を×、バリがなかった場合を○とした。図１にティアオフ部の断面形状の模式図を示す。
【００５８】
【表３】
2018168395.tif 000004
【００５９】
表３より、本発明例では、切り口形状に優れるイージーオープン缶蓋用鋼板が得られている。
【００６０】
一方、比較例では、耐圧強度、切り口形状のいずれかが劣っている。
【００６１】
Ｎｏ．４はＰ含有量が本発明の範囲をはずれて０．１５０％超えであり、耐圧強度が劣っている。
【００６２】
Ｎｏ．５は板厚中心部のＳｎ含有量が本発明の範囲をはずれて０．１００％超えであり、耐圧強度が劣っている。
【００６３】
Ｎｏ．６は厚中心部のＳｎ含有量が本発明の範囲をはずれて０．００１％未満であり、切り口形状が劣っている。
【００６４】
Ｎｏ．７はＣ含有量が本発明の範囲をはずれて０．０１０％未満であり、耐圧強度が劣っている。
【００６５】
Ｎｏ．８は４００〜５５０℃の温度域の滞留時間が本発明の範囲をはずれて５秒未満であり、切り口形状が劣っている。
【００６６】
Ｎｏ．９は焼鈍温度が本発明の範囲をはずれて６５０秒未満であり、缶蓋に加工しても形状が悪いため、缶胴との巻締部に空隙が発生し、耐圧強度測定時に巻締部から空気が漏洩し０．２ＭＰａまで昇圧できず、耐圧強度が劣っている。
【図１】
2018168395.tif 000005