(57)【要約】【課題】使用する金型の耐久性を維持しつつ、強度の高い樹脂成形品を提供する。【解決手段】本発明における樹脂組成物は、熱可塑性樹脂を含有する連続相と、連続相に分散し、ガラス繊維を含む分散相とを有する。ガラス繊維のアスペクト比は、２０以上である。ガラス繊維の端部の曲率半径は、ガラス繊維の直径に対して２５％以上である。ガラス繊維の表面の算術平均高さＳａは、０．１０μｍ以上である。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱可塑性樹脂を含有する連続相と、前記連続相に分散し、ガラス繊維を含む分散相とを有する樹脂組成物において、
前記ガラス繊維のアスペクト比は、２０以上であり、
前記ガラス繊維の端部の曲率半径は、前記ガラス繊維の直径に対して２５％以上であり、
前記ガラス繊維の表面の算術平均高さＳａは、０．１０μｍ以上である、
樹脂組成物。
【請求項２】
前記ガラス繊維の含有量は、前記熱可塑性樹脂の硬化物１００質量部に対して５〜３０質量部である、請求項１に記載の樹脂組成物。
【請求項３】
前記ガラス繊維の長さは、１００〜６００μｍ未満である、請求項１または請求項２に記載の樹脂組成物。
【請求項４】
前記ガラス繊維の直径は、５〜２５μｍ未満である、請求項１〜３のいずれか一項に記載の樹脂組成物。
【請求項５】
熱伝導率が０．６Ｗ／ｍｋ以下である断熱層が内側に配置された金型に、溶融した請求項１〜４のいずれか一項に記載の樹脂組成物を充填して成形体を得る工程を含む、成形体の製造方法。
【請求項６】
前記断熱層は、ポリイミド層である、請求項５に記載の成形体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、樹脂組成物および当該樹脂組成物を用いた成形体の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、自動車やＯＡ機器などに使用されている樹脂製品は、射出成形などにより成形されている。近年、環境負担の軽減や、材料コストの低減の観点から、樹脂製品の樹脂材料の使用量を削減することが望まれている。
【０００３】
そして、樹脂材料の使用量を削減する方法として、薄肉形成する方法が知られている。しかしながら、薄肉の樹脂製品を射出成形によって成形しようとすると、金型内で溶融した樹脂材料の流動性が低下することがある。また、薄肉化した樹脂製品は、強度が下がることがある。
【０００４】
金型内で溶融した樹脂材料の流動性を向上させる方法として、金型の温度を高くする方法や、急加熱および急冷却する方法や、熱伝導率の低い断熱層を有する金型を使用する方法が知られている。熱伝導率の低い断熱層を有する金型を使用する方法では、金型の温度を高くする必要がないため、電力の使用量が少なくて済む。断熱層としては、セラミックス層や樹脂層などが知られているが、より熱伝導率が低い樹脂製の断熱層の方が断熱効果が高い。
【０００５】
一方、樹脂製品の強度を高める方法として、熱可塑性樹脂に対して、ガラス繊維などのフィラーを含有する方法が知られている（例えば、特許文献１参照）。特許文献１には、芳香族ポリカーボネートを含む樹脂成分と、ホスファゼン化合物と、偏平断面ガラス繊維とを有する樹脂組成物が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１５−０５９１３８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ガラス繊維を含有する樹脂組成物を前述の断熱層を有する金型を用いて射出成形すると、樹脂組成物に含まれている偏平断面ガラス繊維によって断熱層に傷が付くことにより金型の耐久性が低下することがある。
【０００８】
本発明は、使用する金型の耐久性の低下を抑制でき、かつ強度の高い樹脂成形品を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明は、上記の課題を解決するための一態様として、樹脂組成物は、熱可塑性樹脂を含有する連続相と、前記連続相に分散し、ガラス繊維を含む分散相とを有する樹脂組成物において、前記ガラス繊維のアスペクト比は、２０以上であり、前記ガラス繊維の端部の曲率半径は、前記ガラス繊維の直径に対して２５％以上であり、前記ガラス繊維の表面の算術平均高さＳａは、０．１０μｍ以上である。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、使用する金型の耐久性の低下を抑制できかつ強度の高い樹脂成形品を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】図１は、本実施の一形態に係るガラス繊維の特徴を説明するための模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本発明の一実施の形態について説明する。
【００１３】
［樹脂組成物の構成］
樹脂組成物は、熱可塑性樹脂を含有する連続相と、前記連続相に分散し、ガラス繊維を含む分散相とを含む。
【００１４】
連続相に含有される熱可塑性樹脂は、樹脂組成物の母材となる。熱可塑性樹脂は、射出成形に適用可能な公知の熱可塑性樹脂から適宜選択できる。熱可塑性樹脂は、成形温度が高い方が金型内における樹脂組成物の流動性が高いため、溶融温度が高いことが好ましい。
【００１５】
熱可塑性樹脂の例には、ポリオレフィン樹脂（ポリエチレン樹脂、エチレン−酢酸ビニル共重合体、ポリプロピレン樹脂など）、ポリカーボネート樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂、ポリフェニレンサルファイト樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリエーテルサルフォン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリスチレン樹脂（ポリスチレン樹脂、シンジオタクチックポリスチレン樹脂、アクリロニトリル−スチレン共重合体、アクリロニトリル、ブタジエン、スチレン共重合合成樹脂（ＡＢＳ樹脂）など）、ポリアミド樹脂、ポリアセタール系樹脂、アクリル系樹脂、セルロース系樹脂（酢酸セルロースなど）、ポリスチレン系熱可塑性エラストマー、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、１，２−ポリブタジエン系熱可塑性エラストマー、エチレン−酢酸ビニル共重合体系熱可塑性エラストマー、フッ素ゴム系熱可塑性エラストマー、および塩素化ポリエチレン系熱可塑性エラストマーなどが含まれる。溶融温度が高い熱可塑性樹脂の例には、ポリカーボネート樹脂が含まれる。このような熱可塑性樹脂は、単独で使用してもよいし、２種以上を併用してもよい。
【００１６】
分散相に含まれるガラス繊維は、連続相に分散している。ガラス繊維は、熱可塑性樹脂に分散されることによって、樹脂組成物の強度を高める。ガラス繊維は、細い針状の物質である。
【００１７】
分散相は、連続相に均一に分散していてもよいし、偏って分散していてもよい。また、分散相は、樹脂組成物の内側に偏っていてもよいし、樹脂組成物の内側に偏っていてもよい。
【００１８】
図１は、本実施の一形態に係るガラス繊維の特徴を説明するための模式図である。ガラス繊維のアスペクト比（図１参照）は、樹脂組成物の強度を高める観点から、２０以上である。また、ガラス繊維のアスペクト比は、長いと折れやすく、折れたガラス繊維は金型の断熱層を傷つけてしまう観点から、５０未満であることが好ましい。
【００１９】
ガラス繊維の長さ（図１参照）は、樹脂組成物の強度を高める観点から、１００μｍ以上であることが好ましく、１５０μｍ以上であることがより好ましい。また、ガラス繊維の長さは、折れてしまう頻度を低くする観点から、６００μｍ未満であることが好ましく、３００μｍ未満であることがより好ましい。
【００２０】
ガラス繊維の直径（図１参照）は、折れてしまう頻度を低くする観点から、５μｍ以上であることが好ましい。また、ガラス繊維の直径は、剛性が高くなることにより断熱層が傷付くことを防止する観点から、２５μｍ未満であることが好ましく、１５μｍ未満であることがより好ましい。
【００２１】
ガラス繊維の長さ、ガラス繊維の直径およびガラス繊維のアスペクト比は、例えば、レーザー顕微鏡（ＶＸ−Ｘ２５０；株式会社キーエンス）でガラス繊維を観察して、測定することにより求められる。具体的には、例えば、樹脂組成物から熱可塑性樹脂を除去し、無作為に選び出した５０本のガラス繊維の繊維長さおよび繊維径をそれぞれ測定する。そして、５０本のガラス繊維の長さの平均値をガラス繊維の長さとする。また、５０本のガラス繊維の平均値をガラス繊維の直径の平均値をガラス繊維の直径とする。さらに、各ガラス繊維のアスペクト比を算出し、５０本のガラス繊維のアスペクト比の平均値をガラス繊維のアスペクト比として算出できる。
【００２２】
ガラス繊維の端部の曲率半径（図１参照）は、樹脂組成物の表面からガラス繊維が突出しても、金型の断熱層を傷つけない観点から、ガラス繊維の直径に対して２５％以上である。また、ガラス繊維の端部の曲率半径は、金型の断熱層をより傷つけない観点から、ガラス繊維の直径に対して４０％以上であることが好ましい。「ガラス繊維の端部の曲率半径」とは、ガラス繊維の長軸に垂直な方向からみた場合の端部における曲率半径を意味する。なお、曲率半径の最大値は、１００％である。
【００２３】
ガラス繊維の端部の曲率半径は、例えば、レーザー顕微鏡（ＶＸ−Ｘ２５０；株式会社キーエンス）でガラス繊維を観察して、公知の方法によって求められる。
【００２４】
ガラス繊維の表面の算術平均高さＳａ（図１参照）は、熱可塑性樹脂との接触面積が減ることによる密着性の低下を防止する観点から、０．１０μｍ以上であり、０．１３μｍ以上であることが好ましい。ガラス繊維の表面の算術平均高さＳａは、ガラス繊維の強度を維持する観点から、０．７０μｍ未満であることが好ましく、０．２０μｍ未満であることがより好ましい。
【００２５】
ガラス繊維の算術平均高さは、例えば、レーザー顕微鏡（ＶＸ−Ｘ２５０；株式会社キーエンス）を用いて、１５０倍の倍率でガラス繊維を観察して、公知の方法によって求められる。
【００２６】
ガラス繊維を前述した所定の形状に成形する方法は、任意の方法で行うことができる。ガラス繊維は、例えば、長さを調製する方法と、端部の形を成形する方法とに分けられる。
【００２７】
ガラス繊維の長さは、例えば、ボールミルを用いて調製できる。ボールミルに使用されるメディアの材料の例には、ガラス、アルミナ、ジルコン、シルコニア、スチール、フリント石などが含まれる。メディアの材料は、ジルコンやジルコニアが好ましい。また、メディアの形状は、通常球形であり、その直径は４〜８ｍｍであることが好ましい。
【００２８】
ガラス繊維の端部の形状を成形する方法は、任意の方法で行うことができる。ガラス繊維の端部は、例えば、アルカリ溶液に浸漬することで、その先端部が丸く成形される。アルカリ溶液の例には、水酸化ナトリウム水溶液、水酸化カリウム水溶液、水酸化カルシウム水溶液、炭酸ナトリウム水溶液、水酸化バリウム水溶液、アンモニア水、水酸化銅水溶液、水酸化アルミニウム溶液、水酸化鉄溶液、水酸化アンモニウム溶液、炭酸水素ナトリウム水溶液が含まれる。アルカリ溶液は、強アルカリ性を示す、水酸化ナトリウム水溶液、水酸化カリウム水溶液、水酸化カルシウム水溶液、炭酸ナトリウム水溶液であることが好ましい。このようなアルカリ溶液の濃度は、いずれも１０〜２５％であることが好ましい。
【００２９】
熱可塑性樹脂１００質量部に対するガラス繊維の含有量は、樹脂組成物の強度を高くするる観点から、５質量％以上であることが好ましい。また、熱可塑性樹脂１００質量部に対するガラス繊維の含有量は、樹脂組成物からガラス繊維が突出して、金型の断熱層を傷つけないようにする観点から、３０質量％未満であることが好ましく、１５質量％未満であることがより好ましい。
【００３０】
熱可塑性樹脂の硬化物に対するガラス繊維の含有量は、例えば、樹脂組成物の硬化物を溶融させて、樹脂組成物から熱可塑性樹脂を除去した後、ガラス繊維を測定することで求めることができる。
【００３１】
前述したような、ガラス繊維は、ガラス繊維の先端が丸みを帯びているため、金型の断熱層を傷付けることが少ない。また、ガラス繊維は、アスペクト比が大きく、かつその表面の算術平均粗さが大きいため、熱可塑性樹脂との接触面積が大きくなり、樹脂組成物の強度を高くできる。
【００３２】
［成形体の製造方法］
本実施の一形態に係る成形品の製造方法は、所定の形状のガラス繊維を含む樹脂組成物を成形して成形品を製造する方法である。成形体の製造方法は、熱伝導率が０．６Ｗ／ｍｋ以下の断熱層を内側に有する金型に、溶融状態の前述した樹脂組成物を充填して成形体を得る工程を含む。
【００３３】
成形体を得る工程では、溶融状態の樹脂組成物を射出成形して成形品を得る。樹脂組成物は、前述した樹脂組成物であり、熱可塑性樹脂および所定の形状のガラス繊維を含む。成形体を得る工程では、樹脂組成物を加熱して、溶融状態の樹脂組成物を金型の内部に流し込む。樹脂組成物を加熱する温度は、樹脂組成物の種類に応じて適宜設定する。
【００３４】
使用する金型の断熱層の熱伝導率は、製造コスト削減の観点から、０．６Ｗ／ｍｋ以下であることが好ましい。断熱層の材料は、熱伝導率が０．６Ｗ／ｍｋ以下である材料から適宜選択できる。熱伝導率が０．６Ｗ／ｍｋ以下となる断熱層の材料には、ポリアミドイミド、ポリエーテルエーテルケトン、ポリイミド、芳香族ポリアミドなどの樹脂材料や、セラミックが含まれる。断熱層の材料は、耐熱性が高く、強度が強く、熱硬化性の樹脂である観点から、ポリイミドであることが好ましい。
【００３５】
断熱層の厚みは、断熱効果を得る観点から、２０μｍ以上であることが好ましく、５０μｍ以上であることが好ましい。また、断熱層の厚みは、断熱層の形成しやすさの観点から、３００μｍ未満であることが好ましく、２００μｍ未満であることが好ましい。
【００３６】
弾性層の熱伝導率は、例えば、迅速熱伝導率計（ＱＴＭ５００；京都電子工業）により測定できる。
【００３７】
このように、断熱層の熱伝導率が０．６Ｗ／ｍｋ以下の金型内に前述した樹脂組成物を充填して成形することで成形品を製造できる。
【００３８】
以上の説明から明らかなように、樹脂組成物は、熱可塑性樹脂を含有する連続相と、連続相に分散し、ガラス樹脂を含む分散相とを有する樹脂組成物において、ガラス繊維のアスペクト比は、２０以上であり、ガラス繊維の端部の曲率半径は、ガラス繊維の直径に対して２５％以上であり、ガラス繊維の表面の算術平均高さＳａは、０．１０μｍ以上である。これにより、使用する金型の耐久性を維持しつつ、強度の高い樹脂成形品を提供できる。
【００３９】
また、ガラス繊維の含有量が前記樹脂組成物１００質量部に対して５〜３０質量部であることは、樹脂組成物の強度を高くするとともに、断熱層を傷つけないようにする観点からより一層効果的である。
【００４０】
また、ガラス繊維の長さが１００〜６００μｍ未満であることは、樹脂組成物の強度を高めるとともに、ガラス繊維持体が折れてしまう頻度を低くする観点からより一層効果的である。
【００４１】
樹脂組成物の直径が５〜２５μｍ未満であることは、ガラス繊維持体が折れてしまう頻度を低くする観点からより一層効果的である。
【００４２】
また、以上の説明から明らかなように、成形体の製造方法は、熱伝導率が０．６Ｗ／ｍｋ以下である断熱層が内側に配置された金型に、溶融した樹脂組成物を充填して成形体を得る工程を含む。これにより、使用する金型の耐久性を維持しつつ、強度の高い樹脂成形品を提供できる。
【００４３】
また、断熱層がポリイミド層であることは、耐熱性が高く、かつ強度が強い観点からより一層効果的である。
【実施例】
【００４４】
［ガラス繊維の準備］
（ガラス繊維１）
ガラス繊維（ＣＳ３ＰＥ−９４８、直径１３μｍ、長さ３ｍｍ；日東紡績株式会社）をボールミルで９時間攪拌した。ボールミルのメディアとして、ジルコニアを使用した。攪拌後のガラス繊維の平均の長さは、５５０μｍであった。攪拌後のガラス繊維を水酸化ナトリウム溶液（２０％）に７２時間、浸漬させた。ガラス繊維を含む水酸化ナトリウム水溶液を濾過した後、ガラス繊維を純水で洗浄して、乾燥させることによりガラス繊維１を得た。
【００４５】
（ガラス繊維２）
ボールミルでの攪拌時間を１６時間に変更したこと以外は、ガラス繊維１と同様にしてガラス繊維２を得た。
【００４６】
（ガラス繊維３）
ガラス繊維（ＣＳ３ＤＥ−９４８、直径３μｍ、長さ３ｍｍ；日東紡績株式会社）をボールミルで２４時間攪拌した。ボールミルのメディアとして、ジルコニアを使用した。攪拌後のガラス繊維の平均の長さは、８０μｍであった。攪拌後のガラス繊維を水酸化ナトリウム溶液（２０％）に７２時間、浸漬させた。ガラス繊維を含む水酸化ナトリウム水溶液を濾過した後、ガラス繊維を純水で洗浄して、乾燥させることによりガラス繊維３を得た。
【００４７】
（ガラス繊維４）
ボールミルでの攪拌時間を１４時間に変更したこと以外は、ガラス繊維３と同様にしてガラス繊維４を得た。
【００４８】
（ガラス繊維５）
ボールミルでの攪拌時間を６時間に変更したこと以外は、ガラス繊維１と同様にしてガラス繊維５を得た。
【００４９】
（ガラス繊維６）
水酸化ナトリウム水溶液へ２４時間浸漬した後に、ボールミルで攪拌したこと以外は、ガラス繊維１と同様にしてガラス繊維６を得た。
【００５０】
（ガラス繊維７）
ガラス繊維（ＣＳ３ＰＥ−９４８、直径１３μｍ、長さ３ｍｍ；日東紡績株式会社）にヒュームドシリカ（ＡＥＲＯＳＩＬ  Ｒ９７４；日本エアロジル株式会社、「ＡＥＲＯＳＩＬ」は同社の登録商標）１質量％を添加し、到達温度８００℃で９分間、焼成炉で加熱処理することによりガラス繊維７を得た。
【００５１】
（ガラス繊維８）
ボールミルでの攪拌時間を３０時間に変更したこと以外は、ガラス繊維１と同様にしてガラス繊維８を得た。
【００５２】
（ガラス繊維９）
ガラス繊維（ＣＨＧ３ＰＡ−８３０、直径２８μｍ、長さ３ｍｍ；日東紡績株式会社）をボールミルで１３時間攪拌した。ボールミルのメディアとして、ジルコニアを使用した。攪拌後のガラス繊維の平均の長さは、８００μｍであった。攪拌後のガラス繊維を水酸化ナトリウム溶液（２０％）に２４時間、浸漬させた。ガラス繊維を含む水酸化ナトリウム水溶液を濾過した後、ガラス繊維を純水で洗浄して、乾燥させることによりガラス繊維９を得た。
【００５３】
［樹脂組成物の調製］
（樹脂組成物１）
ポリカーボネート１００質量部と、ガラス繊維１を１０質量部との混合物を二軸押出混練機（ＫＴＸ−３０；株式会社神戸製鋼所）でシリンダー温度２７０℃、スクリューの回転数２５０ｒｐｍで溶融混練して、樹脂組成物１を得た。
【００５４】
（樹脂組成物２）
ガラス繊維１をガラス繊維２に変更したこと以外は、樹脂組成物１と同様にして樹脂組成物２を得た。
【００５５】
（樹脂組成物３）
ガラス繊維１の含有量を１０質量部から３質量部に変更したこと以外は、樹脂組成物１と同様にして樹脂組成物３を得た。
【００５６】
（樹脂組成物４）
ガラス繊維１の含有量を１０質量部から２５質量部に変更したこと以外は、樹脂組成物１と同様にして樹脂組成物４を得た。
【００５７】
（樹脂組成物５）
ガラス繊維１の含有量を１０質量部から４０質量部に変更したこと以外は、樹脂組成物１と同様にして樹脂組成物５を得た。
【００５８】
（樹脂組成物６）
ガラス繊維１をガラス繊維３に変更したこと以外は、樹脂組成物１と同様にして樹脂組成物６を得た。
【００５９】
（樹脂組成物７）
ガラス繊維１をガラス繊維４に変更したこと以外は、樹脂組成物１と同様にして樹脂組成物７を得た。
【００６０】
（樹脂組成物８）
ガラス繊維１をガラス繊維５に変更したこと以外は、樹脂組成物１と同様にして樹脂組成物８を得た。
【００６１】
（樹脂組成物９）
ガラス繊維１をガラス繊維９に変更したこと以外は、樹脂組成物１と同様にして樹脂組成物９を得た。
【００６２】
（樹脂組成物１０）
ガラス繊維１をガラス繊維６に変更したこと以外は、樹脂組成物１と同様にして樹脂組成物１０を得た。
【００６３】
（樹脂組成物１１）
ガラス繊維１をガラス繊維７に変更したこと以外は、樹脂組成物１と同様にして樹脂組成物１１を得た。
【００６４】
（樹脂組成物１２）
ガラス繊維１をガラス繊維８に変更したこと以外は、樹脂組成物１と同様にして樹脂組成物１２を得た。
【００６５】
［成形品の製造］
得られた樹脂組成物１〜１２を用いて、射出成形法により成形品を製造した。金型として、内側に膜厚１００μｍのポリイミドの断熱層を有する金型を使用した。金型の内径は、曲げ弾性率の評価に使用する、縦８０ｍｍ、横１０ｍｍ、高さ４．０ｍｍの大きさの金型を使用した。
【００６６】
樹脂組成物の材料の各物性を表１に示す。
【００６７】
【表１】
2018168330.tif 000002
【００６８】
［評価］
（１）曲げ弾性率
前述した射出成形により得られた樹脂組成物１〜１２の成形品のそれぞれの曲げ弾性率を、「ＪＩＳ  Ｋ７１７１」に準拠して測定した。そして、下記評価基準により評価した。
【００６９】
（評価基準）
◎：３．７ＧＰａ以上
○：３．２ＧＰａ以上３．７ＧＰａ未満
△：２．７ＧＰａ以上３．２ＧＰａ未満
×：２．７ＧＰａ未満
「◎」、「○」および「△」であれば実用上問題ないと判断できる。
【００７０】
（２）表面粗さ
射出成形に使用した金型の断熱層を白色干渉顕微鏡（ＷＹＫＯ  ＮＴ９３００；Ｖｅｅｃｏ社）で表面粗さＲｚを測定した。そして、下記評価基準により評価した。
【００７１】
（評価基準）
◎：４．００μｍ未満
○：４．００μｍ以上７．００μｍ未満
△：７．００μｍ以上１０．００μｍ未満
×：１０．００μｍ以上
「◎」、「○」および「△」であれば実用上問題ないと判断できる。
【００７２】
結果を表２に示す。
【００７３】
【表２】
2018168330.tif 000003
【００７４】
表２に示されるように、アスペクト比が２０以上であり、端部の曲率半径が直径に対して２５％以上であり、算術平均高さＳａが０．１０μｍ以上である、ガラス繊維とを含む樹脂組成物１〜９では、曲げ弾性率および表面粗さのいずれもが十分であった。特に、ガラス繊維の含有量が多かった樹脂組成物４、５と、アクペクト比が大きい樹脂組成物８では、曲げ弾性率が十分であった。また、アスペクト比が大きい樹脂組成物８は、曲げ弾性率が特に十分であった。
【００７５】
一方、端部の曲率半径が直径に対して小さいガラス繊維を含有した樹脂組成物１０では、４００ショット目の表面粗さが不十分であった。また、表面粗さの小さい樹脂組成物１１およびアスペクト比の小さい樹脂組成物１２では、曲げ弾性率が不十分であった。これは、表面粗さが小さかったため、ガラス繊維と熱可塑性樹脂との接触面積が小さいか、アクペクト比が小さいことによるものと考えられる。
【産業上の利用可能性】
【００７６】
本実施の形態に係る樹脂組成物は、曲げ弾性率に優れているため、ＯＡ機器の外装材や内装材として有用である。また、従来の樹脂製品に比べて薄肉化できるため、軽量化が期待される。さらに、樹脂組成物を製造する際に金型の内側の断熱層を傷付けることがないため、製造設備の長寿命化が期待される。
【図１】
2018168330.tif 000004