(57)【要約】【課題】樹脂を含む接着膜により立上部とアルミニウム製多穴管とが接着されている熱交換器において効率良く熱を伝えることのできる熱交換器を提供する。【解決手段】接着膜４０は、立上部２３とアルミニウム製扁平多穴管３０とを接着する樹脂を含む。立上部２３は、矢印Ａｒ１で示されているアルミニウム製扁平多穴管３０の管軸方向に沿う断面表面においてアルミニウム製扁平多穴管３０と最も接近する最近接点ＮＰを有する。最近接点ＮＰの両側の断面表面ＣＳ１，ＣＳ２が互いに反対向きに傾いている。フィンピッチＰｔと同じである立上部２３の高さ寸法Ｈ１の２分の１の中間点よりも本体２２に近い位置に最近接点ＮＰが形成されている。【選択図】図４
2018054269.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
切欠き（２１）を有する本体（２２）及び前記切欠きの周囲に配置されて前記本体から立ち上がる立上部（２３，２３Ａ，２３Ｂ，２３Ｃ）を有するアルミニウム製フィン（２０，２０Ａ，２０Ｂ，２０Ｃ）と、
前記立上部と対向するように前記切欠きに嵌めこまれて、管軸方向に沿って冷媒の流れる複数の穴が形成されたアルミニウム製多穴管（３０）と、
前記立上部と前記アルミニウム製多穴管とを接着する樹脂（４１）を含む接着膜（４０）と
を備え、
前記立上部は、前記アルミニウム製多穴管の管軸方向に沿う断面表面において前記アルミニウム製多穴管と最も接近する最近接点を有し、前記最近接点の両側の前記断面表面が互いに反対向きに傾き、前記最近接点が前記立上部の高さ寸法の２分の１の中間点よりも前記本体に近い位置に形成されている、熱交換器。
【請求項２】
前記接着膜は、前記管軸方向において、前記立上部と前記アルミニウム製多穴管との間の隙間が最小となる前記立上部の高さ寸法の２分の１の部位の平均膜厚が０．０３ｍｍ以上０．０５ｍｍ以下である、
請求項１に記載の熱交換器。
【請求項３】
前記接着膜は、前記最近接点での膜厚が０．０２ｍｍ以下である、
請求項２に記載の熱交換器。
【請求項４】
前記アルミニウム製フィン（２０，２０Ａ）は、厚さが０．０８ｍｍ以上０．１２ｍｍ以下であり、前記立上部及び前記立上部近傍の前記本体の前記断面表面がＪ字形である、
請求項１から３のいずれか一項に記載の熱交換器。
【請求項５】
前記接着膜は、前記樹脂よりも熱伝導性の高い熱伝導性フィラー（４２）を含む高熱伝導性接着剤によって形成された膜である、
請求項１から４のいずれか一項に記載の熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱交換器、特に冷媒の熱交換にアルミニウム製多穴管及びアルミニウム製フィンが用いられる熱交換器に関する。
【背景技術】
【０００２】
ヒートポンプ空調機などに用いられる熱交換器の中には、管軸方向に延びる冷媒流路が複数設けられたアルミニウム製扁平多穴管と、その扁平多穴管の管軸方向に並べて多数配置される差込式アルミニウム製フィンとを備えるものがある。このような熱交換器では、アルミニウム製フィンの間を通過する空気と、アルミニウム製扁平多穴管の中を通過する冷媒との間で熱交換が行われる。このような熱交換器において冷媒と空気との間で効率よく熱交換させるためには、アルミニウム製扁平多穴管とアルミニウム製フィンとの間の熱抵抗を小さくすることが考えられる。そのために、アルミニウム製扁平多穴管とアルミニウム製フィンとを熱抵抗の小さな金属製のロウ材で接着することが行われている。
【０００３】
しかし、ロウ材で接着するためにはロウ材を融かすために高温にしなければならず、高温に曝されたアルミニウム製扁平多穴管及びアルミニウム製フィン並びにそれらのコーティング層は劣化する。そこで、例えば特許文献１（特許第５１４００５１号公報）に記載されているように、ロウ付けを、接着剤を使った接合に置き換えることが提案されている。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、ロウ材に比べて接着剤の熱伝導率が悪いため、特許文献１に記載されているような接着の仕方では、アルミニウム製扁平多穴管とアルミニウム製フィンとの間の熱抵抗が大きくなり、熱伝達効率が著しく低下する。
【０００５】
本発明の課題は、樹脂を含む接着膜により立上部とアルミニウム製多穴管とが接着されている熱交換器において効率良く熱を伝えることのできる熱交換器を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の第１観点に係る熱交換器は、切欠きを有する本体及び切欠きの周囲に配置されて本体から立ち上がる立上部を有するアルミニウム製フィンと、立上部と対向するように切欠きに嵌めこまれて、管軸方向に沿って冷媒の流れる複数の穴が形成されたアルミニウム製多穴管と、立上部とアルミニウム製多穴管とを接着する樹脂を含む接着膜とを備え、立上部は、アルミニウム製多穴管の管軸方向に沿う断面表面においてアルミニウム製多穴管と最も接近する最近接点を有し、最近接点の両側の断面表面が互いに反対向きに傾き、最近接点が立上部の高さ寸法の２分の１の中間点よりも本体に近い位置に形成されている。
【０００７】
本発明の第１観点に係る熱交換器においては、立上部とアルミニウム製多穴管とが樹脂を含む接着膜で接着されていることからロウ材で接着される場合に比べて接着膜の熱抵抗が大きくなる。立上部がアルミニウム製多穴管に最も接近する最近接点が設けられることで、接着膜を形成するための接着剤が立上部の最近接点の近傍で押し退けられて接着膜が最も薄くなる部分ができて最近接点の近傍において熱抵抗を小さくすることができる。その最近接点が立上部の高さ寸法の２分の１の中間点よりも本体に近い位置に形成されていることにより、本体と立上部との間の熱抵抗を小さくすることができる。
【０００８】
本発明の第２観点に係る熱交換器は、第１観点の熱交換器において、接着膜は、管軸方向において、立上部とアルミニウム製多穴管との間の隙間が最小となる立上部の高さ寸法の２分の１の部位の平均膜厚が０．０３ｍｍ以上０．０５ｍｍ以下である、ものである。
【０００９】
本発明の第２観点に係る熱交換器においては、平均膜厚を薄くしすぎると接着剤によって立上部とアルミニウム製多穴管を接着できない部分が大きくなり、平均膜厚を厚くしすぎると熱抵抗が大きくなってしまうが、立上部とアルミニウム製多穴管との間の隙間が最小となる立上部の高さ寸法の２分の１の部位の平均膜厚を０．０３ｍｍ以上０．０５ｍｍ以下にすることで、接着できない部分を減らしつつ立上部の高さ寸法の２分の１の部位の平均膜厚を薄く抑えることができる。
【００１０】
本発明の第３観点に係る熱交換器は、本発明の第２観点の熱交換器において、接着膜は、最近接点での膜厚が０．０２ｍｍ以下である、ものである。
【００１１】
本発明の第３観点に係る熱交換器においては、最近接点での膜厚が０．０２ｍｍ以下であるので、最近接点近傍の接着膜の膜厚をその周囲より十分に小さくすることができる。
【００１２】
本発明の第４観点に係る熱交換器は、第1観点から第３観点のいずれかの熱交換器において、アルミニウム製フィンは、厚さが０．０８ｍｍ以上０．１２ｍｍ以下であり、立上部及び立上部近傍の本体の断面表面がＪ字形である、ものである。
【００１３】
本発明の第４観点に係る熱交換器においては、アルミニウム製フィンの厚さが０．０８ｍｍ以上０．１２ｍｍ以下であり、立上部及び立上部近傍の本体の断面表面がＪ字形であるので、アルミニウム製フィンが薄すぎてアルミニウム製フィンの強度が弱くなりすぎたり熱抵抗が大きくなったりすることはなく、またアルミニウム製フィンが厚すぎて断面表面の形状がＪ字形になるように加工するのが難しすぎることもない。
【００１４】
本発明の第５観点に係る熱交換器は、第１観点から第４観点のいずれかの熱交換器において、接着膜は、樹脂よりも熱伝導性の高い熱伝導性フィラーを含む高熱伝導性接着剤によって形成された膜である。
【００１５】
本発明の第５観点に係る熱交換器においては、樹脂よりも熱伝導性の高い熱伝導性フィラーによって、接着膜の中に熱伝導性フィラーを通る熱抵抗の低い部分が形成され、特に樹脂が押し退けられる最近接点の近傍に熱伝導性フィラーによる熱抵抗の低い部分が形成される。
【発明の効果】
【００１６】
本発明の第１観点に係る熱交換器では、樹脂を含む接着膜により立上部とアルミニウム製多穴管とを接着している熱交換器において効率良く熱を伝えることができる。
【００１７】
本発明の第２観点に係る熱交換器では、安定して接着強度を確保しつつ低い熱抵抗を得ることができる。
【００１８】
本発明の第３観点に係る熱交換器では、本体に近い最近接点近傍の熱抵抗を小さくすることができる。
【００１９】
本発明の第４観点に係る熱交換器では、最近接点が高さ寸法の２分の１の中間点よりも本体に近い位置に形成されている立上部を、熱抵抗の増加を抑えながら容易に実現できる。
【００２０】
本発明の第５観点に係る熱交換器では、熱伝導性フィラーによって最近接点近傍の熱抵抗を低くできる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本発明の一実施形態に係る熱交換器の斜視図。
【図２】アルミニウム製扁平多穴管と接着膜とアルミニウム製フィンの一部を拡大した部分拡大断面図。
【図３】アルミニウム製扁平多穴管とアルミニウム製フィンの組み立て状態を示す断面図。
【図４】図２のＩ−Ｉ線に沿ったアルミニウム製扁平多穴管と接着膜とアルミニウム製フィンの部分拡大断面図。
【図５】図４のアルミニウム製扁平多穴管と接着膜とアルミニウム製フィンをさらに拡大した部分拡大断面図。
【図６】接着膜が薄い場合のアルミニウム製扁平多穴管と接着膜とアルミニウム製フィンの部分拡大平面図。
【図７】変形例Ａに係るアルミニウム製扁平多穴管と接着膜とアルミニウム製フィンの部分拡大断面図。
【図８】変形例Ｂに係るアルミニウム製扁平多穴管と接着膜とアルミニウム製フィンの一例を示す部分拡大断面図。
【図９】変形例Ｂに係るアルミニウム製扁平多穴管と接着膜とアルミニウム製フィンの他の例を示す部分拡大断面図。
【図１０】本発明の熱交換器の効果を説明するためのアルミニウム製扁平多穴管と接着膜とアルミニウム製フィンの比較例を示す部分拡大断面図。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
（１）熱交換器の概要
図１には、本発明の一実施形態に係る熱交換器の概要が示されている。熱交換器１０は、矢印ＡＦで概念的に示された空気流が通過する複数のアルミニウム製フィン２０と、複数のアルミニウム製フィン２０に対して直交するように嵌め込まれた複数のアルミニウム製扁平多穴管３０と、複数のアルミニウム製扁平多穴管３０の両端部に配置されてアルミニウム製扁平多穴管３０に接続されたアルミニウム製第１ヘッダ集合管１１及びアルミニウム製第２ヘッダ集合管１２とを備えている。
【００２３】
複数のアルミニウム製フィン２０の間を通る空気は、アルミニウム製扁平多穴管３０の中を流れる冷媒と熱交換する。複数のアルミニウム製扁平多穴管３０の中を流れる冷媒は、アルミニウム製第１ヘッダ集合管１１とアルミニウム製第２ヘッダ集合管１２で合流と分配とが行われる。
【００２４】
（１−１）アルミニウム製扁平多穴管３０の構成
図２に示されているように、１つのアルミニウム製扁平多穴管３０の中には、複数の穴３１が形成されている。図２に示されたアルミニウム製扁平多穴管３０においては、それぞれ１０個の穴３１が形成されている。冷媒の流路である複数の穴３１は、アルミニウム製扁平多穴管３０の管軸方向（図１に矢印Ａｒ１で示された方向）に沿って第１ヘッダ集合管１１から第２ヘッダ集合管１２に延びている。つまり、図２には、管軸方向にアルミニウム製扁平多穴管３０の断面が示されている。アルミニウム製扁平多穴管３０は、管軸方向に垂直に切断した断面表面において、空気の流れる方向（図２の矢印Ａｒ２の方向）に長く延びている。この矢印Ａｒ２の方向を幅方向と呼び、矢印Ａｒ２に対して垂直な矢印Ａｒ３の方向を厚み方向と呼ぶ。複数の穴３１は、幅方向に沿って一列に並んでいる。アルミニウム製扁平多穴管３０の外表面においては、幅方向と管軸方向に実質的な平面領域が広がっている。１つのアルミニウム製扁平多穴管３０において、２つの平面領域に接着膜４０が形成されている。アルミニウム製扁平多穴管３０は、接着膜４０によってアルミニウム製フィン２０と接着されている。従って、アルミニウム製扁平多穴管３０は、接着膜４０を介してアルミニウム製フィン２０と熱的に接続されている。
【００２５】
（１−２）アルミニウム製フィン２０の構成
図３には、アルミニウム製扁平多穴管３０をアルミニウム製フィン２０に差し込んでいる途中の状態が示されている。アルミニウム製フィン２０には、熱交換器１０の組み立て時に、硬化して接着膜４０を形成する前の接着剤９０が塗布されたアルミニウム製扁平多穴管３０が差し込まれる切欠き２１が形成されている。切欠き２１の短手方向の長さＬ１は、例えば、アルミニウム製扁平多穴管３０の厚み方向の長さＬ２と同程度に設定される。例えば、Ｌ１≦Ｌ２で設計される。
【００２６】
アルミニウム製フィン２０は、例えば、１枚のアルミニウム板を加工して形成される。アルミニウム製フィン２０には、空気との熱交換を促進するために凹凸２９が形成されている。凹凸２９は、例えば、アルミニウム板を切り起こしたり、ブリッジ構造に加工したりして形成される。
【００２７】
図４には、図２におけるＩ-Ｉ線に沿って切断したアルミニウム製フィン２０の断面表面が示されている。アルミニウム製フィン２０は、本体２２と立上部２３とを有している。本体２２に形成された切欠き２１の周囲に立上部２３が形成されている。立上部２３は本体２２から立ち上がっている。このような立上部２３は、例えば、切欠き２１を形成する際に、切欠かれる部分のアルミニウム板を切り起こすことによって形成することができる。例えば、アルミニウム板を切り起こす際に、立上部２３をカールさせる加工を施すことによって、図４に示されているように、立上部２３及び立上部２３の近傍の本体２２の断面表面をＪ字形に形成することができる。立上部２３は、アルミニウム製フィン２０の頂部２４は、立上部２３の先端部２３ａである。
【００２８】
図４に示されているように、順に並んだアルミニウム製フィン２０を第１フィン２０１、第２フィン２０２、第３フィン２０３及び第４フィン２０４と呼ぶものとする。重ねられた複数のアルミニウム製フィン２０においては、例えば、第２フィン２０２の頂部２４は、隣接する第３フィン２０３の本体２２の外面２２ａに当接する。従って、熱交換器１０におけるアルミニウム製フィン２０のフィンピッチＰｔは、本体２２の外面２２ａからアルミニウム製フィン２０の頂部２４までの距離である。なお、第３フィン２０３の本体２２の内面２２ｂは、第４フィン２０４に対向する面である。立上部２３を形成するには、薄いアルミニウム板を用いれば加工が容易になる。しかし、アルミニウム製フィン２０は、厚い方が高い強度を得易い。また、アルミニウム製フィン２０の厚み（外面２２ａと内面２２ｂの距離）を厚くすると、熱抵抗を小さくできる。アルミニウム製フィン２０は、管軸方向に沿った断面表面において立上部２３及びその近傍の本体２２がＪ字形に形成されている場合、厚みが０．０８ｍｍ以上０．１２ｍｍ以下の範囲において加工性、強度及び熱抵抗について実用的なものが得られる。
【００２９】
図４に示されている最近接点ＮＰは、管軸方向（矢印Ａｒ１で示される方向）に沿う断面表面において、アルミニウム製扁平多穴管３０に最も接近する点である。最近接点ＮＰの両側の断面表面ＣＳ1，ＣＳ２は、互いに反対向きに傾いている。つまり、立上部２３においては、アルミニウム製扁平多穴管３０の幅方向（矢印Ａｒ２の方向）に、最近接点ＮＰが稜線のように延びる。このように構造によって、図３に示されているように、アルミニウム製扁平多穴管３０がアルミニウム製フィン２０に挿入される組み立て時において、最近接点ＮＰの両側に接着剤９０が押し退けられる。従って、最近接点ＮＰとアルミニウム製扁平多穴管３０の間の膜厚ｄ１（図５参照）は、塗布された接着剤９０の膜厚より小さくなる。
【００３０】
この最近接点ＮＰは、立上部２３の高さ寸法Ｈ１の２分の１の中間点よりも本体２２に近い位置に形成されている。ここでは、立上部２３の高さ寸法Ｈ１がアルミニウム製フィン２０のフィンピッチＰｔに等しいので、高さ寸法Ｈ１の２分の１の中間点は、フィンピッチＰｔの２分の１の点になる（Ｐｔ／２＝Ｈ１／２）。つまり、Ｌ３＜（Ｐｔ／２）である。上述の通り、立上部２３がアルミニウム製扁平多穴管３０に最も接近する最近接点ＮＰを設けることで、接着膜４０の接着剤が押し退けられて接着膜４０が最も薄くなる部分ができて、最近接点ＮＰの近傍において熱抵抗を小さくすることができる。その最近接点ＮＰが立上部２３の高さ寸法Ｈ１の２分の１の中間点よりも本体２２に近い位置に形成されていることにより、本体２２と立上部２３との間の熱抵抗を小さくすることができる。
【００３１】
立上部２３の先端部２３ａの高さが、接着膜４０の最も高い位置の高さ（＝膜厚ｄ２）よりも高ければ、アルミニウム製フィン２０を重ねるときに、互いに隣接するアルミニウム製フィン２０の間に接着剤が挟まらない。このように、ｄ３＞ｄ２とすることにより、フィンピッチＰｔのばらつきを抑制することができる。
【００３２】
（１−３）接着膜４０
接着膜４０を形成するために用いられるのは、例えば、高熱伝導性接着剤である。接着膜４０は、樹脂４１を含んでいる。接着膜４０が含む樹脂４１は、例えば熱硬化性樹脂である。熱硬化性樹脂は、例えばエポキシ基で架橋して硬化させる熱硬化性樹脂であり、例えばエポキシ樹脂である。高熱伝導性接着剤は、熱硬化性樹脂以外に、熱伝導性フィラーを含んでいる。従って、高熱伝導性接着剤を用いて形成される接着膜４０は、熱伝導性フィラー４２を含んでいる（図５参照）。熱伝導性フィラー４２は、接着膜４０が含んでいる樹脂４１よりも熱伝導性の高い材料である。樹脂よりも熱伝導性の高い材料は、例えば金属粉又はセラミック粉末である。アルミニウム製フィン２０とアルミニウム製扁平多穴管３０を接着するので、熱伝導性フィラー４２としてはアルミニウムと化学反応しないものを用いることが好ましい。金属粉としては例えばアルミニウム粉末又はニッケル粉末を用いることができ、セラミック粉末としては例えば酸化アルミニウム粉末、窒化アルミニウム粉末又は窒化珪素粉末を用いることができる。
【００３３】
接着膜４０の膜厚は、既に説明したように、最近接点ＮＰで最も薄くなる。例えば、アルミニウム製フィン２０の切欠き２１の短手方向の長さＬ１は、アルミニウム製扁平多穴管３０の厚み方向の長さＬ２と接着剤の塗布膜厚の合計よりも小さく形成されている場合は、高熱伝導性接着剤の粘度が高いために、高熱伝導性接着剤のよって押し広げられる。しかし、押し広げられたアルミニウム製扁平多穴管３０の切欠き２１が元に戻ろうとするため、接着膜４０の膜厚が塗布をしてそのまま硬化させる場合に比べて高熱伝導性接着剤が押し退けられるところは薄くなり、押し退けられた高熱伝導性接着剤が溜まるところは逆に接着膜４０の膜厚が厚くなる。その結果、ｄ２＞ｄ１となる。
【００３４】
しかしながら、接着膜４０の膜厚ｄ２の近傍では、接着膜４０の熱抵抗が大きいのであまり熱交換の熱伝導には寄与しない。重要なのは、立上部２３とアルミニウム製扁平多穴管３０との間の隙間が最小となる立上部２３の高さ寸法Ｈ１の２分の１の部位である。この部位の平均膜厚を薄くすることで熱抵抗を小さくすることができる。立上部２３とアルミニウム製扁平多穴管３０との間の隙間が最小となる立上部２３の高さ寸法Ｈ１（＝フィンピッチＰｔ）の２分の１の部位の平均膜厚Ａｖが０．０３ｍｍ以上０．０５ｍｍ以下であることが好ましい。さらに好ましくは、立上部２３とアルミニウム製扁平多穴管３０との間の隙間が最小となる立上部２３の高さ寸法Ｈ１の２分の１の部位の平均膜厚Ａｖが０．０３ｍｍ以上０．０４ｍｍ以下である。
【００３５】
高熱伝導性接着剤が水のように粘度が小さいと、図３で示した熱交換器１０の組み立て時に高熱伝導性接着剤が流れて上手く組み立てられない。そこで、組み立て時に高熱伝導性接着剤が流れない程度の粘度が必要になるが、粘度が高くなることで、また熱伝導性フィラー４２が存在することで、最近接点ＮＰの膜厚をなくすことができない。そのため、接着剤９０を薄く塗りすぎると、接着剤９０をあまり押し退けられず、図６に示されているように、接着面積が小さくなり、接着強度が弱くなったり、熱抵抗がかえって大きくなったりする。
【００３６】
（２）変形例
（２−１）変形例Ａ
上記実施形態の立上部２３は、アルミニウム製扁平多穴管３０から先端部２３ａまでの高さｄ３が、図７に示されているアルミニウム製フィン２０Ａのように低いものとすることもできる。図７に示されている立上部２３Ａが隣接するアルミニウム製フィン２０Ａの本体２２に当接しない場合には、他の部分でフィンピッチＰｔを決めるようにしてもよい。その場合には、立上部２３Ａの高さ寸法Ｈ１は、フィンピッチＰｔよりも小さくなる。
【００３７】
（２−２）変形例Ｂ
上記実施形態の立上部２３及び変形例Ａの立上部２３Ａは、管軸方向に沿う断面表面がアルミニウム製扁平多穴管３０に向かって凸の曲線を描いている。しかし、図８及び図９に示されているアルミニウム製フィン２０Ｂ，２０Ｃの立上部２３Ｂ，２３Ｃのように直線状の部分を持っていてもよい。図８に示されている立上部２３Ｂは、本体２２の近傍で折り曲げ、立上部２３Ｂの断面表面ＣＳ３の多くの部分は頂部２４の側で実質的に直線状に傾いている。アルミニウム製フィン２０Ｂの最近接点ＮＰの両側の断面表面ＣＳ３，ＣＳ４は互いに反対に傾いている。図９において、アルミニウム製フィン２０Ｃの最近接点ＮＰの両側の断面表面ＣＳ５，ＣＳ６は実質的に直線状に互いに反対に傾いている。
【００３８】
（２−２）変形例Ｃ
上記実施形態では、アルミニウム製多穴管として、アルミニウム製扁平多穴管３０を例に挙げて説明した。しかし、アルミニウム製多穴管は、アルミニウム製扁平多穴管に限られるものではなく、例えば、円形の多穴管であってもよい。
【００３９】
（３）特徴
（３−１）
立上部２３，２３Ａ，２３Ｂ，２３Ｃは、アルミニウム製扁平多穴管３０（アルミニウム製多穴管の例）の管軸方向に沿う断面表面においてアルミニウム製扁平多穴管３０と最も接近する最近接点ＮＰを有している。立上部２３の最近接点ＮＰの両側の断面表面ＣＳ１と断面表面ＣＳ２が互いに反対向きに傾いている。同様に、立上部２３Ｂ，２３Ｃの最近接点ＮＰの両側の断面表面ＣＳ３，ＣＳ５と断面表面ＣＳ４，ＣＳ６が互いに反対向きに傾いている。立上部２３，２３Ａ，２３Ｂ，２３Ｃがアルミニウム製扁平多穴管３０に最も接近する最近接点ＮＰが設けられることで、接着膜４０を形成するための接着剤９０が最近接点ＮＰの近傍で押し退けられて接着膜４０が最も薄くなる部分ができて最近接点ＮＰの近傍において熱抵抗を小さくすることができる。立上部２３，２３Ａ，２３Ｂ，２３Ｃとアルミニウム製扁平多穴管３０とが樹脂４１を含む接着膜４０で接着されていることからロウ材で接着される場合に比べて接着膜４０の熱抵抗が大きくなるが、最近接点ＮＰが立上部２３，２３Ａ，２３Ｂ，２３Ｃの高さ寸法Ｈ１の２分の１の中間点よりも本体２２に近い位置に形成されているので、このような樹脂４１を含む接着膜４０により立上部２３，２３Ａ，２３Ｂ，２３Ｃとアルミニウム製扁平多穴管３０とを接着している熱交換器１０において効率良く熱を伝えることができている。
【００４０】
例えば、図１０に示されているフィン１２０の場合、頂部１２４が接着膜４０に接着している。図１０に矢印Ａｒ４で示されたように、熱は頂部１２４から立上部１２３の一方の端から他方の端まで通って本体１２２に伝わる。このように、立上部１２３の中を熱の伝達する距離が長くなると熱抵抗が大きくなるが、最近接点ＮＰが立上部２３，２３Ａ，２３Ｂ，２３Ｃの高さ寸法Ｈ１の２分の１の中間点よりも本体２２に近い位置に形成されることで、立上部で生じる熱抵抗を図１０のような場合に比べて２分の１程度よりも小さくすることができる。
【００４１】
（３−２）
接着膜４０の平均膜厚Ａｖを薄くしすぎると例えば図６を用いて説明したように接着膜４０によって立上部２３とアルミニウム製扁平多穴管３０を接着できない部分が大きくなる。しかし、接着膜４０の平均膜厚Ａｖを厚くしすぎると熱抵抗が大きくなってしまう。そこで、立上部２３，２３Ａ，２３Ｂ，２３Ｃとアルミニウム製扁平多穴管３０との間の隙間が最小となる立上部２３，２３Ａ，２３Ｂ，２３Ｃの高さ寸法Ｈ１の２分の１の部位の平均膜厚Ａｖを０．０３ｍｍ以上０．０５ｍｍ以下にすることで、接着できない部分を減らしつつ平均膜厚Ａｖを薄く抑えることができる。このように構成された熱交換器１０は、安定して接着強度を確保しつつ低い熱抵抗を得ることができる。
【００４２】
（３−３）
上記実施形態では、最近接点ＮＰでの接着膜４０の膜厚が０．０２ｍｍ以下であるので、最近接点ＮＰの近傍の接着膜の膜厚をその周囲の平均膜厚Ａｖが０．０３ｍｍ以上０．０５ｍｍ以下の部分よりも十分に小さくすることができる。その結果、本体２２の近くの最近接点ＮＰの近傍の接着膜４０の熱抵抗を小さくすることができる。
【００４３】
（３−４）
図４及び図７のアルミニウム製フィン２０，２０Ａは、立上部２３，２３Ａ及び立上部２３，２３Ａの近傍の本体２２の断面表面がＪ字形である。これらアルミニウム製フィン２０，２０Ａの厚さが０．０８ｍｍ以上０．１２ｍｍ以下であると、アルミニウム製フィン２０，２０Ａが薄すぎてアルミニウム製フィン２０，２０Ａの強度が弱くなりすぎたり熱抵抗が大きくなったりすることはなく、またアルミニウム製フィン２０，２０Ａが厚すぎて断面表面の形状がＪ字形になるように加工するのが難しすぎることもない。そのため、最近接点ＮＰが高さ寸法Ｈ１の２分の１の中間点よりも本体２２に近い位置に形成されている立上部２３，２３Ａを、熱抵抗の増加を抑えながら容易に実現できている。
【００４４】
（３−５）
接着膜４０が、樹脂４１よりも熱伝導性の高い熱伝導性フィラー４２を含むことによって、接着膜４０の中に熱伝導性フィラー４２を通る熱抵抗の低い部分が形成され、特に樹脂４１が押し退けられる最近接点ＮＰの近傍に熱伝導性フィラー４２による熱抵抗の低い部分が形成される。その結果、熱伝導性フィラー４２によって最近接点ＮＰの近傍の熱抵抗を低くできる。
【符号の説明】
【００４５】
１０  熱交換器
２０，２０Ａ，２０Ｂ，２０Ｃ  アルミニウム製フィン
２１  切欠き
２２  本体
２３，２３Ａ，２３Ｂ，２３Ｃ  立上部
３０  アルミニウム製扁平多穴管（アルミニウム製多穴管の例）
４０  接着膜
４１  樹脂
４２  熱伝導性フィラー
【先行技術文献】
【特許文献】
【００４６】
【特許文献１】特許第５１４００５１号公報
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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