(57)【要約】【課題】課題な内部圧力を放出する機能を備えた逆止弁を提供する。【解決手段】流体通路２６に連通する隙間通路３８を有し、Ｏリング２４により隙間通路３８を閉塞している。隙間通路内側部３８ｂが環状溝４０に隣接する位置に内側隙間部３８ｃを有し、隙間通路外側部３８ａが環状溝４０に隣接する位置に外側隙間部３８ｄを有する。外側隙間部３８ｄの径方向での隙間は内側隙間部３８ｃの径方向での隙間よりも大きくなっている。Ｏリング２４に作用する内部圧力の外部圧力に対する相対内部圧力が、所定の破断圧力以上となったときにＯリング２４が外側隙間部３８ｄにはみ出して破断し、内部圧力が外部に放出されるようになっている。一方で相対外部圧力が破断圧力となったときにはＯリング４２は内側隙間部３８ｃにはみ出さず、破断はしない。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１開口部、第２開口部、第３開口部、該第１開口部から該第２開口部にまで延在する流体通路、及び該第３開口部と該流体通路とを連通させる隙間通路、を有し、該隙間通路が、Ｏリング設定空間、該Ｏリング設定空間よりも該流体通路側の隙間通路内側部、及び該Ｏリング設定空間よりも該第３開口部側の隙間通路外側部を有する本体部と、
該流体通路内に配置され、該隙間通路との連通位置よりも該第１開口部の側において、該第１開口部から該第２開口部に向かう流体を通し、その逆向きの流体は通さないようにされた逆止弁体と、
該Ｏリング設定空間内に設定されて該隙間通路を閉塞するＯリングと、
を備え、
該隙間通路内側部を通じて該Ｏリングに作用する内部圧力の、該隙間通路外側部を通じてＯリングに作用する外部圧力に対する相対内部圧力が、所定の破断圧力以上となったときに、該Ｏリングが破断して該内部圧力が外部に放出され、
該外部圧力の該内部圧力に対する相対外部圧力が該破断圧力となったときには該Ｏリングは破断しないようにされた、逆止弁。
【請求項２】
該隙間通路内側部が該Ｏリング設定空間に隣接する位置に内側隙間部を有し、該隙間通路外側部が該Ｏリング設定空間に隣接する位置に外側隙間部を有し、該外側隙間部の径方向での隙間が該内側隙間部の径方向での隙間よりも大きくされた、請求項１に記載の逆止弁。
【請求項３】
当該逆止弁は、該第１開口部が流体供給源に連結されるようにされ、該第２開口部が圧力容器に連結されるようにされて、該第２開口部に連結された該圧力容器に該流体供給源から第１圧力で流体を充填して該第１開口部を閉塞した状態で、該第１圧力よりも高い第２圧力の外部環境下に置かれ、その後に該第２圧力よりも低い第３圧力の外部環境下に置かれるようにして使用される逆止弁であり、
該破断圧力が、該第１圧力よりも大きく且つ該第２圧力よりも小さい圧力であり、
該外側隙間部は、該相対内部圧力が該第１圧力以下であるときには該Ｏリングが当該外側隙間部にはみ出さないが、該相対内部圧力が該破断圧力以上となったときには該Ｏリングが当該外側隙間部内にはみ出して破断する大きさの隙間を有し、
該内側隙間部は、該相対外部圧力が該第２圧力となっても該Ｏリングが当該内側隙間部内にはみ出さない大きさの隙間を有するようにされた、請求項２に記載の逆止弁。
【請求項４】
該隙間通路外側部が、該外側隙間部に該第３開口部の側で隣接し、該外側隙間部よりも大きな径方向での隙間を有する拡大隙間部をさらに有する、請求項２又は３に記載の逆止弁。
【請求項５】
該本体部が、該第１乃至第３開口部、該流体通路、及び該第３開口部から該流体通路にまで延在する閉塞通路を有するハウジング部材と、該ハウジング部材の該閉塞通路内に取り付けられた閉塞部材とを備え、該隙間通路が該閉塞通路の内周面と該閉塞部材の外周面との間に形成された環状の通路であるようにされた、請求項２乃至４のいずれか一項に記載の逆止弁。
【請求項６】
該閉塞部材の該外周面に該Ｏリング設定空間を画定する環状溝が形成されており、
該外側隙間部を構成している該閉塞部材の外側外周面の外径が、該内側隙間部を構成している内側外周面の外径よりも小さくされた、請求項５に記載の逆止弁。
【請求項７】
該環状溝内において該Ｏリングよりも該流体通路の側に配置されたバックアップリングをさらに備え、該Ｏリング設定空間が該環状溝と該バックアップリングとにより画定され、該内側隙間部が、該バックアップリングの外周面と該閉塞通路の内周面との間及び該バックアップリングの内周面と該閉塞部材の外周面との間のうちの少なくとも一方に形成されている、請求項６に記載の逆止弁。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、逆止弁に関する。より詳細には、内部に過大な圧力が作用したときにその内部圧力を放出して逆止弁に連結された機器の破損を防止するようにされた逆止弁に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来の逆止弁として、例えば特許文献１に示されるように、流体通路内で可動とされた逆止弁体を備えた、いわゆるポペットタイプの逆止弁が知られている。このような逆止弁においては、使用中は基本的に内部圧力が外部圧力よりも高くなる。しかし、使用環境によっては外部圧力の方が高くなることもある。例えば、逆止弁の流体通路の一方の開口部から圧縮空気を供給して他方の開口部に連結されたタンク内に圧縮空気を充填し、該一方の開口部を閉塞した状態で逆止弁ごとタンクを海底に向かって沈めていくような場合には、外部圧力が徐々に上昇して外部圧力が内部圧力よりも高くなることがある。
【０００３】
逆止弁と他の配管やタンクなどの機器とは通常Ｏリングなどのシール部材により密封係合して連結されている。しかし、外部圧力が高くなると連結部分の密封が何らかの理由により維持できなくなってそこから外部流体が内部に浸入することが起こり得る。特に深海のような非常に高い外部圧力が作用する環境においては、シール部材に極僅かな傷があったりシール部材が微小なゴミを挟み込んでいたりするだけでも、密封状態が解除されて海水が浸入することが起こる。タンク内に高圧の流体が浸入すると内部圧力が高くなり、その状態で海上などの低圧環境下に戻されるなどして外部圧力が低くなると、内部圧力が外部圧力に対して相対的に異常に高い状態となる場合がある。このようにして相対的な内部圧力が逆止弁に連結されている配管やタンクなどの耐圧能力を超えてしまうと、その内部圧力によって機器が破損してしまう危険性がある。そのため、内部圧力の異常な上昇を防いで機器の破損を防止するために、従来は特許文献２に示すようなリリーフ弁を別に設けて、内部圧力が一定以上になったときに内部圧力を放出するようにしていた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１６−１２５６４３号公報
【特許文献２】特開２０１４−１４５４７８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、逆止弁とリリーフ弁とをそれぞれ設けるようにすると、配管等にそれぞれを取り付ける場所を確保しなければならず、設置空間が大きくなってしまう。また、配管等の流体通路が複雑になったり、リリーフ弁を追加したりすることによりコストが増加する虞もある。
【０００６】
そこで本発明は、上記従来技術の問題に鑑みて、過大な内部圧力を放出する機能を備えた逆止弁を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
すなわち本発明は、
第１開口部、第２開口部、第３開口部、該第１開口部から該第２開口部にまで延在する流体通路、及び該第３開口部と該流体通路とを連通させる隙間通路、を有し、該隙間通路が、Ｏリング設定空間、該Ｏリング設定空間よりも該流体通路側の隙間通路内側部、及び該Ｏリング設定空間よりも該第３開口部側の隙間通路外側部を有する、本体部と、
該流体通路内に配置され、該隙間通路との連通位置よりも該第１開口部の側において、該第１開口部から該第２開口部に向かう流体を通し、その逆向きの流体は通さないようにされた逆止弁体と、
該Ｏリング設定空間内に設定されて該隙間通路を閉塞するＯリングと、
を備え、
該隙間通路内側部を通じて該Ｏリングに作用する内部圧力の、該隙間通路外側部を通じてＯリングに作用する外部圧力に対する相対内部圧力が、所定の破断圧力以上となったときに、該Ｏリングが破断して該内部圧力が外部に放出され、
該外部圧力の該内部圧力に対する相対外部圧力が該破断圧力となったときには該Ｏリングは破断しないようにされた、逆止弁を提供する。
【０００８】
当該逆止弁においては、Ｏリングに対して所定の破断圧力以上の相対内部圧力が作用した場合にはＯリングが破断するが、同圧の相対外部圧力が作用した場合にはＯリングは破断しないようになっている。これにより、外部圧力に対しては高い耐圧性を有しながら、相対内部圧力が一定以上に上昇したときにはＯリングが破断して内部圧力を放出し、当該逆止弁に連結されている機器が内部圧力により破損することを防止することが可能となる。当該逆止弁自体が、過大な内部圧力を放出する機能を有しているため、別途リリーフ弁を設ける必要がなくなる。
【０００９】
具体的には、該隙間通路内側部が該Ｏリング設定空間に隣接する位置に内側隙間部を有し、該隙間通路外側部が該Ｏリング設定空間に隣接する位置に外側隙間部を有し、該外側隙間部の径方向での隙間が該内側隙間部の径方向での隙間よりも大きくされているようにすることができる。
【００１０】
Ｏリングに対して大きな圧力が作用すると、Ｏリングが破断して密封能力が失われてしまうことがある。このようなＯリングの破断は、主としてＯリングの一部がＯリング設定空間から部材間の隙間内にはみ出すように変形することにより生じる。すなわち、Ｏリングに大きな圧力が作用すると、Ｏリングはその圧力によって押し潰されて隙間内に向かってはみ出していき、そのはみ出し量が大きくなると、最終的にはその部分が引きちぎられてＯリングが破断する。Ｏリングのはみ出し現象が生じる圧力は隙間の大きさに大きく依存し、隙間が大きくなるほどより低い圧力ではみ出し現象が生じる。したがって、上述のように外側隙間部の径方向での隙間を内側隙間部の径方向での隙間よりも大きくすることにより、内部圧力に対しては比較的に低い破断圧力でＯリングが破断するようにすることが可能となる。
【００１１】
さらに具体的には、
当該逆止弁は、該第１開口部が流体供給源に連結されるようにされ、該第２開口部が圧力容器に連結されるようにされて、該第２開口部に連結された該圧力容器に該流体供給源から第１圧力で流体を充填して該第１開口部を閉塞した状態で、該第１圧力よりも高い第２圧力の外部環境下に置かれ、その後に該第２圧力よりも低い第３圧力の外部環境下に置かれるようにして使用される逆止弁であり、
該破断圧力が、該第１圧力よりも大きく且つ該第２圧力よりも小さい圧力であり、
該外側隙間部は、該相対内部圧力が該第１圧力以下であるときには該Ｏリングが当該外側隙間部にはみ出さないが、該相対内部圧力が該破断圧力以上となったときには該Ｏリングが当該外側隙間部内にはみ出して破断する大きさの隙間を有し、
該内側隙間部は、該相対外部圧力が該第２圧力となっても該Ｏリングが当該内側隙間部内にはみ出さない大きさの隙間を有するようにすることができる。
【００１２】
好ましくは、該隙間通路外側部が、該外側隙間部に該第３開口部の側で隣接し、該外側隙間部よりも大きな径方向での隙間を有する拡大隙間部をさらに有するようにすることができる。
【００１３】
拡大隙間部を有することにより、外側隙間部にはみ出したＯリングがより安定して破断するようにすることが可能となる。
【００１４】
具体的には、該本体部が、該第１乃至第３開口部、該流体通路、及び該第３開口部から該流体通路にまで延在する閉塞通路を有するハウジング部材と、該ハウジング部材の該閉塞通路内に取り付けられた閉塞部材とを備え、該隙間通路が該閉塞通路の内周面と該閉塞部材の外周面との間に形成された環状の通路であるようにすることができる。
【００１５】
また、該閉塞部材の該外周面に該Ｏリング設定空間を画定する環状溝が形成されており、
該外側隙間部を構成している該閉塞部材の外側外周面の外径が、該内側隙間部を構成している内側外周面の外径よりも小さくされているようにすることができる。
【００１６】
閉塞部材にＯリングを設定するようにすることにより、閉塞部材を取り出すことでＯリングも取り出すことができるようになるため、Ｏリングが破損した際のＯリングの交換作業を容易に行うことが可能となる。
【００１７】
該環状溝内において該Ｏリングよりも該流体通路の側に配置されたバックアップリングをさらに備え、該Ｏリング設定空間が該環状溝と該バックアップリングとにより画定され、該内側隙間部が、該バックアップリングの外周面と該閉塞通路の内周面との間及び該バックアップリングの内周面と該閉塞部材の外周面との間のうちの少なくとも一方に形成されているようにすることができる。
【００１８】
以下、本発明に係る逆止弁の実施形態を添付図面に基づき説明する。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明の一実施形態に係る逆止弁の断面図である。
【図２】図１の逆止弁の隙間通路におけるＯリングの周りの拡大図であり、流体通路内に過大な内部圧力が作用していない状態におけるＯリングの状態を示す図である。
【図３】図１の逆止弁に流体供給用ソケットを取り付けた状態を示す図である。
【図４】図１の逆止弁に閉塞用ソケットを取り付けた状態を示す図である。
【図５】図１の逆止弁のＯリングの周りの拡大図であり、流体通路内に破断圧力以上の内部圧力が作用している状態におけるＯリングの状態を示す図である。
【図６】本発明の別の実施形態に係る逆止弁におけるＯリングの周りの拡大図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
本発明の実施形態に係る逆止弁１０は、図１に示すように、流体通路２８を構成する本体部１２と、本体部１２の流体通路２８内に配置された逆止弁体４６とを備え、本体部１２の第１開口部２０から第２開口部２２に向かって流体通路２８内を流れる流体は通すが、第２開口部２２から第１開口部２０に向かって流れる流体は通さないようにされた逆止弁１０である。
【００２１】
本体部１２は、ハウジング部材１４と閉塞部材１６とからなっている。ハウジング部材１４には、後述する流体供給用ソケット５４（図３）と閉塞用ソケット５６（図４）とが連結されるようにされたプラグ部１８を有し、第１開口部２０はこのプラグ部１８に形成されている。第２開口部２２が形成されている連結面２３には、タンクのような圧力容器（図示しない）がＯリング２４を介して連結される。ハウジング部材１４にはさらに、外部に開口する第３開口部２６と、この第３開口部２６から流体通路２８にまで延びる閉塞通路３０が形成されている。閉塞部材１６が閉塞通路３０内に挿入されて止め輪３２により固定されて、閉塞通路３０の内周面３４と閉塞部材１６の外周面３６との間に環状の隙間通路３８が形成されるようになっている。閉塞部材１６にはＯリング設定空間を画定する環状溝４０が形成されていて、その中にＯリング４２が設定されている。隙間通路３８はこのＯリング４２によって閉塞されている。流体通路２８は、第１開口部２０から第２開口部２２にまで延在するように形成され、隙間通路３８との連通位置よりも第１開口部２０の側にテーパ状の弁座部４４が形成されている。
【００２２】
逆止弁体４６は、閉塞部材１６に形成されている弁体収容孔４８に摺動可能に保持されており、シール部材５０が弁座部４４に押し付けられるようにスプリング５２によって図で見て左方に付勢されている。第１開口部２０側から流体圧力が作用して逆止弁体４６にスプリング５２の付勢力を超える力が作用すると、逆止弁体４６はスプリング５２を圧縮させながら図で見て右方に変位して流体通路２８を開放した状態とする。これにより流体は第１開口部２０から第２開口部２２に向かって流れるようになる。一方で、第２開口部２２の側から流体圧力が作用すると逆止弁体４６はより強い力で弁座部４４に押し付けられるようになり、流体通路２８が閉止された状態が維持されるため、流体は第２開口部２２から第１開口部２０の側には流れない。
【００２３】
図２に示すように、ハウジング部材１４の閉塞通路３０の内周面３４と閉塞部材１６の外周面との間に形成される環状の隙間通路３８は、Ｏリング設定空間を画定する環状溝４０よりも第３開口部２６側の隙間通路外側部３８ａと、環状溝４０よりも流体通路２８側の隙間通路内側部３８ｂとを有する。閉塞部材１６は、環状溝４０よりも第３開口部２６側の外側外周面３６ａと環状溝４０よりも流体通路２８側の内側外周面３６ｂとを有し、外側外周面３６ａの外径は内側外周面３６ｂの外径よりも小さくなっている。また、閉塞通路３０の内周面３４は、環状溝４０よりも第３開口部２６側の外側内周面３４ａと、環状溝４０に対向する位置から流体通路２８にまで至る内側内周面３４ｂとを有し、外側内周面３４ａの内径は内側内周面３４ｂの内径よりも大きくなっている。隙間通路内側部３８ｂは、環状溝４０に隣接する位置において閉塞部材１６の内側外周面３６ｂと閉塞通路３０の内側内周面３４ｂとの間に形成された内側隙間部３８ｃを有する。隙間通路外側部３８ａは、環状溝４０に隣接する位置において閉塞部材１６の外側外周面３６ａと閉塞通路３０の内側内周面３４ｂとの形成された外側隙間部３８ｄと、外側隙間部３８ｄに隣接した位置において閉塞部材１６の外側外周面３６ａと閉塞通路３０の外側内周面３４ａとの間に形成された拡大隙間部３８ｅとを有する。外側隙間部３８ｄは内側隙間部３８ｃよりも径方向での隙間が大きくなっており、拡大隙間部３８ｅは外側隙間部３８ｄよりも径方向での隙間が大きくなっている。
【００２４】
図３に示すように、本体部１２のプラグ部１８に流体供給源に繋がる流体供給用ソケット５４を連結して、圧縮流体として例えば５ＭＰａ（第１圧力）の圧縮空気を流体供給源から供給すると、逆止弁体４６が圧力によって図で見て右方に変位して流体通路２８が開放され、圧縮空気が第２開口部２２に連結されているタンクに充填される。タンクへの圧縮空気の充填が完了したら、流体供給用ソケット５４を外して、図４に示すようにプラグ部１８に閉塞用ソケット５６を連結する。これによりプラグ部１８の第１開口部２０に繋がる通路はＯリング５８により閉塞される。また、隙間通路３８に配置されたＯリング４２には充填した圧縮空気の圧力である５Ｍｐａ（第１圧力）の内部圧力が隙間通路内側部３８ｂを通して作用するが、Ｏリング４２は図２に示すように環状溝４０内に保持されて隙間通路３８を閉塞した状態を維持する。従って、流体通路２８は外部に対して密封された状態のままとなる。
【００２５】
図４の状態で当該逆止弁１０を連結されたタンクとともに、例えば水深１万メートルの深海の高圧環境下に置くと、外部圧力はおよそ１００ＭＰａ（第２圧力）となる。内部圧力（５ＭＰａ）よりも外部圧力（１００ＭＰａ）の方が高い状態となり、外部圧力の内部圧力に対する相対外部圧力は９５ＭＰａとなる。第１開口部２０と第２開口部２２とはそれぞれ１００ＭＰａの外部圧力にも耐えるようにＯリング２４、５８が設定されており、基本的には第１開口部２０及び第２開口部２２から海水が流体通路２８内に浸入することはない。また、隙間通路３８おいても、Ｏリング４２の破断の原因となる内側隙間部３８ｃの隙間の大きさは１００ＭＰａの相対外部圧力が作用してもＯリング４２が内側隙間部３８ｃにはみ出さない大きさに設定されている。従って、Ｏリング４２が隙間通路外側部３８ａを通じて１００ＭＰａの外部圧力を受けてもＯリング４２は内側隙間部３８ｃにははみ出さずに環状溝４０内に保持され、隙間通路３８を閉塞した状態を維持する。従って、外部圧力（１００ＭＰａ）の内部圧力（５ＭＰａ）に対する相対外部圧力が９５ＭＰａとなっている状態において、海水は流体通路２８内には基本的には浸入しない。なお、各流体圧力に対してＯリングのはみ出し現象が生じないようにするための最大直径隙間は既に試験により求められ、一般に公開されている。したがって、内側隙間部３８ｃの隙間の大きさは１００ＭＰａに対する最大直径隙間よりも小さくなるように設定すればよい。
【００２６】
しかしながら、９５ＭＰａという非常に高い相対外部圧力が加わっている状態においては、各部のＯリングに僅かな傷があったり、Ｏリングが微小なゴミを挟み込んでいたりすることにより、密封状態が解除されて海水が内部に浸入することが起こり得る。例えば、プラグ部１８のＯリング５８の密封が十分でなくそこから高圧の海水が流体通路２８内に侵入したとすると、海水は逆止弁体４６を開放させてタンクにまで至ることになる。このＯリング５８が完全に密封能力を失ってしまったとすると内部圧力は外部圧力と同じ１００ＭＰａ（第２圧力）にまで上昇する。または、このＯリング５８が完全には密封能力を失っていないとすると内部圧力は外部圧力にまでは上昇しないが、破損状態に応じて元の内部圧力（５ＭＰａ）と外部圧力（１００ＭＰａ）との間の圧力にまで上昇する。このような状態で、逆止弁１０をタンクとともに上昇させていくと、タンク内は流体通路２８が逆止弁体４６により閉止されることにより内部圧力が維持されたままとなる一方で、外部圧力は水深が浅くなるに従って低くなり、内部圧力の外部圧力に対する相対内部圧力は徐々に大きくなっていく。外部圧力が内部圧力よりも小さくなって、相対内部圧力が所定の破断圧力にまで大きくなると、Ｏリング４２は図５に示すように内部圧力によって押圧されてその一部が環状溝４０から外側隙間部３８ｄ内にはみ出した状態となる。
【００２７】
破断圧力は、空気の充填圧力（第１圧力）よりも大きく且つ最大外部圧力（第２圧力）よりも小さい値となるように設定され、外側隙間部３８ｄの径方向での隙間の大きさはＯリング４２に作用する相対内部圧力が破断圧力となったときにＯリング４２が外側隙間部３８ｄ内にはみ出すような大きさに設計されている。当該実施形態においては、破断圧力は５ＭＰａから９５ＭＰａの間の圧力に設定され、具体的には２０ＭＰａに設定されている。硬さショアＡ９０のＯリングに２０ＭＰａの圧力が作用するときの最大直径隙間はおよそ０．２５ｍｍであるため、当該実施形態においては、破断圧力が２０ＭＰａとなるようにＯリング４２を硬さショアＡ９０とし外側隙間部３８ｄの径方向での隙間の大きさを０．１２５ｍｍ（直径隙間としては０．２５ｍｍとなる）としている。これにより、相対内部圧力としておよそ２０ＭＰａの圧力がＯリング４２に作用したときに、Ｏリング４２が外側隙間部３８ｄにはみ出すようになる。なお、通常ははみ出し現象が生じないように隙間がこの最大直径隙間よりも小さくなるように設計されるが、本発明においては積極的にＯリング４２を破断させるために、外側隙間部３８ｄの隙間の大きさを最大直径隙間と同等又はそれよりも大きく設定している。Ｏリング４２の外側隙間部３８ｄにはみ出したＯリング４２は、やがて引きちぎられたり大きなひびが入ったりするなどして破断し、密封能力を失う。そうすると、内部圧力は破断したＯリング４２を通過して第３開口部２６から外部に放出され、内部圧力が低下する。なお、隙間通路外側部３８ａに拡大隙間部３８ｅが形成されていることにより、外側隙間部３８ｄにはみ出したＯリング４２は拡大隙間部３８ｅに向かってより大きな変形が生じるようになる。これにより、Ｏリング４２が外側隙間部３８ｄにはみ出してからより早く破断するようになる。
【００２８】
Ｏリング４２が破断した場合には、閉塞部材１６を破断したＯリング４２とともに取り出して新しいＯリング４２と交換する。閉塞部材１６にＯリング設定空間が形成されていることによりＯリング４２の交換を容易に行うことが可能となっている。
【００２９】
当該逆止弁１０においては、上述のように、隙間通路３８を閉塞するＯリング４２の相対内部圧力に対する耐圧性が、相対外部圧力に対する耐圧性よりも低くなるようになっていて、内部圧力の外部圧力に対する相対内部圧力が、所定の破断圧力以上となったときに、Ｏリング４２が破断するようになっている。これにより、該相対内部圧力が破断圧力を超えてさらに高くなることが防止され、タンクなどの当該逆止弁１０に連結されている機器が内部圧力により破損することを防止することが可能となる。また、逆止弁１０自体が圧力を放出する機能を有しているため、別途リリーフ弁を設ける必要がなくなる。
【００３０】
本発明の別の実施形態においては、図６に示すように、閉塞部材１１６の環状溝１４０内にバックアップリング１６０が配置されえており、環状溝１４０とバックアップリング１６０とによってＯリング設定空間が画定されている。この場合の内側隙間部１３８ｃは、バックアップリング１６０の外周面１６０ａと閉塞通路１３０の内周面１３４との間、又はバックアップリング１６０の内周面１６０ｂと閉塞部材１１６の環状溝１４０における外周面１３６との間に形成される。当該実施形態におけるバックアップリング１６０は、設定された状態において閉塞通路１３０の内周面１３４と閉塞部材１１６の外周面１３６とに接するような大きさとされているため、内側隙間部１３８ｃの径方向での隙間の大きさは実質的にゼロとなっている。したがって、理論上は隙間通路外側部１３８ａから如何なる大きさの圧力が作用してもＯリング１４２は内側隙間部１３８ｃにはみ出すことはなく密封状態を維持できることになる。このようなバックアップリング１６０を用いることにより、内側隙間部１３８ｃをより小さくして外部圧力に対する耐圧性能をより大きくすることが可能となる。なお、バックアップリング１６０を用いる場合には、内側隙間部１３８ｃはバックアップリング１６０により形成されるため、閉塞部材１１６の内側外周面１３６ｂの外径は外側外周面１３６ａの外径と同じにしてもよい。また、外側隙間部１３８ｄは、上記実施形態における外側隙間部３８ｄと同様に、破断圧力以上の相対内部圧力がＯリング１４２に作用したときに、Ｏリング１４２の一部がはみ出すような大きさの隙間を有するようにしてある。
【００３１】
本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、種々の変更が可能である。例えば、当該逆止弁１０の使用用途は、深海中の使用するものに限られない。また、上記実施形態における各圧力の具体的な数値は単に一例を示すものであり、使用環境や用途に合わせて他の値としてもよい。外側隙間部３８ｄ、１３８ｄの隙間の大きさは、Ｏリング４２、１４２の材質や設定する破断圧力の大きさを考慮して適当な値に設定することができる。Ｏリング４２、１４２は、閉塞通路３０、１３０の内周面３４、１３４に環状溝４０、１４０を設けて、内周面３４、１３４の側に配置するようにしてもよい。また、閉塞部材１６に流体通路２８の一部を形成し、タンク等に接続される第２開口部２２を閉塞部材１６の端面に形成して、流体通路２８の一部と環状の隙間通路３８とが同軸状に構成されるようにしてもよい。
【００３２】
上記実施形態においては外側隙間部３８ｄ、１３８ｄを内側隙間部３８ｃ、１３８ｃに比べて大きくすることにより、Ｏリング４２、１４２の相対内部圧力に対する耐圧能力が相対外部圧力に対する耐圧性能よりも低くなるようにしているが、それ以外の方法により相対内部圧力に対する耐圧能力を小さくすることも考えられる。例えば、環状溝４０、１４０の外側隙間部３８ｄ、１３８ｄ側の面に鋭いエッジ部や針状の部材を設けるなどして、Ｏリング４２、１４２が大きな力で押し付けられたときにＯリング４２、１４２に傷が付いてＯリング４２、１４２の破断が促されるようにしてもよい。
【符号の説明】
【００３３】
逆止弁１０；本体部１２；ハウジング部材１４；閉塞部材１６；プラグ部１８；第１開口部２０；第２開口部２２；連結面２３；（第２開口部の）Ｏリング２４；第３開口部２６；流体通路２８；閉塞通路３０；止め輪３２；（閉塞通路３０の）内周面３４；外側内周面３４ａ；内側内周面３４ｂ；（閉塞部材１６の）外周面３６；外側外周面３６ａ；内側外周面３６ｂ；隙間通路３８；隙間通路外側部３８ａ；隙間通路内側部３８ｂ；内側隙間部３８ｃ；外側隙間部３８ｄ；拡大隙間部３８ｅ；環状溝４０；Ｏリング４２；弁座部４４；逆止弁体４６；弁体収容孔４８；シール部材５０；スプリング５２；流体供給用ソケット５４；閉塞用ソケット５６；Ｏリング５８；
閉塞部材１１６；閉塞通路１３０；内周面１３４；外周面１３６；外側外周面１３６ａ；内側外周面１３６ｂ；隙間通路外側部１３８ａ；内側隙間部１３８ｃ；外側隙間部１３８ｄ；環状溝１４０；Ｏリング１４２；バックアップリング１６０；外周面１６０ａ；内周面１６０ｂ；
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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