(57)【要約】【課題】摩擦係合要素にオイルを供給する時間を長くすることができ、係合する摩擦係合要素に対する冷却効果を確保できること。【解決手段】供給される油圧によって係合状態と解放状態とが切り換わる摩擦係合要素と、摩擦係合要素へのオイルの供給と遮断とを切り換える潤滑切換手段と、油圧を外部に供給する油圧制御手段とを備え、潤滑切換手段は、内部にバルブと弾性部材とが設けられたハウジングを有し、バルブは供給される油圧によって移動して、オイルの供給と遮断とを切換可能であり、弾性部材は油圧に抗する弾性力をバルブに作用させ、潤滑切換手段は、油圧の昇圧中において油圧が高圧側設定値になった場合にオイルの供給を開始し、油圧の降圧中において油圧が低圧側設定値となった場合にオイルの供給を遮断する。高圧側設定値はリターンスプリング力に対応した圧力以上、低圧側設定値はリターンスプリング力に対応した圧力未満とする。【選択図】図４
2018200072.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
供給される油圧がリターンスプリング力に抗して作用して係合状態と解放状態とが切り換えられる摩擦係合要素と、
前記摩擦係合要素に供給される油圧が分岐されて供給され、前記摩擦係合要素へのオイルの供給と遮断とを切り換える潤滑切換手段と、
油圧を前記摩擦係合要素および前記潤滑切換手段に供給する油圧制御手段と、を備えた潤滑機構であって、
前記潤滑切換手段は、バルブと弾性部材とを内部に設けたハウジングを有し、
前記バルブは、前記油圧制御手段から供給される油圧によって前記ハウジング内を移動することで、前記摩擦係合要素へのオイルの供給と遮断とを切換可能に構成され、
前記弾性部材は、前記バルブへの油圧に抗する弾性力を前記バルブに作用させ、
前記潤滑切換手段は、前記弾性力に抗して前記バルブに作用される油圧が上昇する昇圧中において、油圧が高圧側設定値になった場合に前記オイルの供給を開始し、
前記潤滑切換手段は、前記バルブに作用される油圧が低下する降圧中において、油圧が低圧側設定値となった場合に前記オイルの供給を遮断し、
前記高圧側設定値は、前記摩擦係合要素のリターンスプリング力に対応した圧力以上であり、
前記低圧側設定値は、前記摩擦係合要素のリターンスプリング力に対応した圧力未満である
ことを特徴とする潤滑機構。
【請求項２】
前記バルブが、底部側において前記ハウジングにおける前記オイルが流入する流入口を閉塞可能、かつ前記オイルを内周側に流入可能な開口が形成された有底の凹形状を有し、
前記バルブの凹形状に対応して前記バルブの開口部側と嵌合する凸形状を有しつつ、前記ハウジングに対して固定されているとともに、前記バルブに形成された開口を通じて流入したオイルが流動して外部に吐出可能な油路を形成する筒形状を有するプラグと、
前記ハウジングと前記プラグとの間に、前記オイルによる油圧に前記バルブを介して抗するオイルを貯留可能な油室と、
を備えることを特徴とする請求項１に記載の潤滑機構。
【請求項３】
前記プラグに、前記油室と前記プラグにおける油路との間を連通させる連通孔が設けられていることを特徴とする請求項２に記載の潤滑機構。
【請求項４】
前記弾性部材が複数のバネから構成され、前記オイルの供給が遮断され、かつ前記バルブに作用する油圧が前記高圧側設定値未満の場合に、前記複数のバネのうちの一部のバネから前記バルブに弾性力が作用しない状態であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の潤滑機構。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、潤滑機構に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、変速機における摩擦係合要素を押圧するクラッチピストンにおいて、摩擦係合要素へのオイルの供給と遮断とを切り換え可能な潤滑切換バルブが開示されている。クラッチピストンは、潤滑用の油路が係合油圧を供給する油路と共通化されており、摩擦係合要素を押圧する際に係合油圧が上昇することによって潤滑切換バルブが開口し、摩擦係合要素にオイルが供給される。潤滑切換バルブは、吐出口が開口する第１設定値をコイルばねのスプリング力に対応する圧力以上に設定している。そのため、係合油圧が第１設定値以上に高まりコイルばねが押し込まれることで開口し、第１設定値よりも高い第２設定値まで昇圧しコイルばねがさらに押し込まれることで閉口する。また、第１設定値未満の際には閉口している。
【０００３】
特許文献１において、摩擦係合要素が解放状態の場合、係合油圧は第１設定値未満であるため、潤滑切換バルブは閉口して遮断状態になり、オイルは摩擦係合要素に供給されないので、解放状態での摩擦係合要素の引きずり損失を低減できる。係合油圧が第１設定値に達すると、潤滑切換バルブが開口して流動状態になり、オイルが摩擦係合要素に供給されるため、解放状態から半係合状態に移行する係合動作によって発熱中の摩擦係合要素を冷却できる。さらに、係合油圧が第２設定値に達すると、潤滑切換バルブが閉口して遮断状態になり、オイルは摩擦係合要素に供給されず、係合状態でのオイルの供給が遮断される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００１−１６５１９６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、上述した特許文献１に記載された摩擦係合要素が半係合状態から解放状態に移行した際には、係合状態の場合に比してオイルによる冷却効果が得やすいことから、摩擦係合要素にオイルを供給する時間を長くすることが望ましい。一方、解放状態から係合状態に移行させる際に、潤滑切換バルブを早い時点で開口して流動状態にすると、摩擦係合要素に供給される係合油圧が低下したり係合油圧の昇圧速度が低下したりする。そのため、摩擦係合要素が解放状態から係合状態に移行する場合において、係合状態を維持可能な係合油圧を確保するためには、係合動作中の早い段階で潤滑切換バルブを開口させるのは望ましくない。そこで、摩擦係合要素が解放状態から係合状態に移行する際の係合油圧を所定油圧に確保することを優先させて、第１設定値はリターンスプリング力に対応する圧力より高く設定される。この場合、摩擦係合要素が係合状態から解放状態に移行する場合にも、潤滑切換バルブは係合油圧に合わせて第１設定値で閉口して遮断状態になるため、解放状態における冷却効果が低下する可能性がある。
【０００６】
本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、その目的は、摩擦係合要素が係合状態から解放状態に移行する際にオイルを供給する時間を長くすることができ、摩擦係合要素に対する冷却効果を確保できる潤滑機構を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上述した課題を解決し、上記目的を達成するために、本発明に係る潤滑機構は、供給される油圧がリターンスプリング力に抗して作用して係合状態と解放状態とが切り換えられる摩擦係合要素と、前記摩擦係合要素に供給される油圧が分岐されて供給され、前記摩擦係合要素へのオイルの供給と遮断とを切り換える潤滑切換手段と、油圧を前記摩擦係合要素および前記潤滑切換手段に供給する油圧制御手段と、を備えた潤滑機構であって、前記潤滑切換手段は、バルブと弾性部材とを内部に設けたハウジングを有し、前記バルブは、前記油圧制御手段から供給される油圧によって前記ハウジング内を移動することで、前記摩擦係合要素へのオイルの供給と遮断とを切換可能に構成され、前記弾性部材は、前記バルブへの油圧に抗する弾性力を前記バルブに作用させ、前記潤滑切換手段は、前記弾性力に抗して前記バルブに作用される油圧が上昇する昇圧中において、油圧が高圧側設定値になった場合に前記オイルの供給を開始し、前記潤滑切換手段は、前記バルブに作用される油圧が低下する降圧中において、油圧が低圧側設定値となった場合に前記オイルの供給を遮断し、前記高圧側設定値は、前記摩擦係合要素のリターンスプリング力に対応した圧力以上であり、前記低圧側設定値は、前記摩擦係合要素のリターンスプリング力に対応した圧力未満であることを特徴とする。
【０００８】
本発明の一態様に係る潤滑機構は、上記の発明において、前記バルブが、底部側において前記ハウジングにおける前記オイルが流入する流入口を閉塞可能、かつ前記オイルを内周側に流入可能な開口が形成された有底の凹形状を有し、前記バルブの凹形状に対応して前記バルブの開口部側と嵌合する凸形状を有しつつ、前記ハウジングに対して固定されているとともに、前記バルブに形成された開口を通じて流入したオイルが流動して外部に吐出可能な油路を形成する筒形状を有するプラグと、前記ハウジングと前記プラグとの間に、前記オイルによる油圧に前記バルブを介して抗するオイルを貯留可能な油室と、を備えることを特徴とする。
【０００９】
この構成によれば、昇圧中においてオイルが供給状態から遮断状態に切り替えられる設定値の付近でバルブの移動速度を減衰させて、潤滑切換手段が遮断状態になるタイミングを遅延させることができる。
【００１０】
本発明の一態様に係る潤滑機構は、この構成において、前記プラグに、前記油室と前記プラグにおける油路との間を連通させる連通孔が設けられていることを特徴とする。
【００１１】
この構成によれば、昇圧中において、油室内の油圧による反力によってバルブの移動を抑制することができる一方、油室とプラグにおける油路との間を、連通孔を通じてオイルが移動できるため、降圧中においてオイルによる反力を作用させないことができるので、潤滑切換手段の油圧特性にヒステリシスを持たせることができる。
【００１２】
本発明の一態様に係る潤滑機構は、上記の発明において、前記弾性部材が複数のバネから構成され、前記オイルの供給が遮断され、かつ前記バルブに作用する油圧が前記高圧側設定値未満の場合に、前記複数のバネのうちの一部のバネから前記バルブに弾性力が作用しない状態であることを特徴とする。
【００１３】
この構成によれば、係合油圧の昇圧の開始時点において弾性力が作用するバネによってバルブに弾性力が作用し、係合油圧の昇圧時の途中から一部のバネによる弾性力がさらにバルブに作用されることになる。そのため、係合油圧が所定の油圧に増加するまでの間に、複数のバネの全てが連通状態を維持する向きにバルブを押圧することになり、開口状態を維持可能な係合油圧の上限と下限との油圧幅を確保することができるので、係合抽圧が急速に上昇した場合であっても、連通状態を維持しやすい。また、高圧側設定値は昇圧の開始時点において弾性力が作用するバネの弾性力に基づいて設定でき、昇圧中にオイルが供給状態から遮断状態に切り替えられる設定値は一部のバネの弾性力に基づいて設定できる。これにより、潤滑切換手段における高圧側設定値と、昇圧中にオイルが供給状態から遮断状態に切り替えられる設定値とを独立して設定でき、潤滑切換手段の設計自由度を向上できる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明に係る潤滑機構によれば、係合油圧の昇圧時に遮断から供給に切り換わる高圧側設定値を、摩擦係合要素のリターンスプリング力に対応した圧力以上にするとともに、係合油圧の降圧時に供給から遮断に切り換わる低圧側設定値を、摩擦係合要素のリターンスプリング力に対応した圧力未満とすることによって、係合油圧の降圧時において昇圧時に比して低い油圧でもバルブを開口させた状態にできるため、潤滑切換バルブを変速機における摩擦係合要素に対するオイルの供給に用いる場合に、摩擦係合要素の係合状態と解放状態との間においてオイルの供給におけるヒステリシスを設けることができるので、摩擦係合要素の解放状態において摩擦係合要素にオイルを供給する時間を、係合油圧の降圧時に供給から遮断に切り換わる設定値が摩擦係合要素のリターンスプリング力に対応した圧力より高い場合に比して長くでき、冷却性能を向上させることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】図１は、本発明の一実施形態による車両の構成を示すスケルトン図である。
【図２】図２は、図１に示す車両における自動変速機の一部を示す断面図である。
【図３】図３は、従来技術による潤滑切換バルブの流動状態と遮断状態とを切り換える設定値を説明するためのグラフである。
【図４】図４は、本発明の一実施形態による潤滑切換バルブの流動状態と遮断状態とを切り換える設定値を説明するためのグラフである。
【図５】図５は、本発明の一実施形態による潤滑切換バルブを示す断面図である。
【図６】図６は、本発明の一実施形態による潤滑切換バルブを示す断面図である。
【図７】図７は、本発明の一実施形態による潤滑切換バルブを示す断面図である。
【図８】図８は、本発明の一実施形態による潤滑切換バルブの動作に伴うオイルの流量の油圧依存性を示すグラフである。
【図９】図９は、係合油圧の昇圧時における第２設定値に基づく問題点を説明するための係合油圧の経時変化を示すグラフである。
【図１０】図１０は、本発明の一実施形態による潤滑切換バルブにおいて、係合油圧、および減衰効果の有無において流れるオイルの流量の経時変化を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明の一実施形態について図面を参照しつつ説明する。なお、以下の一実施形態の全図においては、同一または対応する部分には同一の符号を付す。また、本発明は以下に説明する実施形態によって限定されるものではない。
【００１７】
まず、本発明の一実施形態による潤滑切換バルブを備えた変速機を有する車両の構成について説明する。図１は、この一実施形態による車両Ｖｅの構成を示すスケルトン図である。図１に示すように、エンジン１は、燃料の燃焼によって発生した熱エネルギを、クランクシャフト１１の回転運動に変換する構成である。エンジン１においては、クランクシャフト１１と動力伝達可能なトルクコンバータ１２が設けられている。トルクコンバータ１２は、ポンプインペラ１２ａおよびタービンランナ１２ｂを有し、ポンプインペラ１２ａは、フロントカバー１２ｃを介在させてクランクシャフト１１と動力伝達可能に連結されている。インプットシャフト１３とフロントカバー１２ｃとの間に、摩擦力によって動力伝達可能なロックアップクラッチ１２ｄが設けられている。ポンプインペラ１２ａには、油圧を発生させる機械式のオイルポンプ１５が連結されている。オイルポンプ１５は、自動変速機２を変速制御したり、自動変速機２の動力伝達経路の各部にオイルを供給したりするためのポンプである。
【００１８】
インプットシャフト１３は、クランクシャフト１１と同軸上に配置され、自動変速機２がクランクシャフト１１から車輪（図示せず）に至る動力伝達経路に設けられている。自動変速機２は、中空のケーシング１４の内部に設けられている。この一実施形態による自動変速機２は、第１変速部２０および第２変速部２２を有する。
【００１９】
第１変速部２０は、副変速部を構成し、ダブルピニオン型の第１遊星歯車機構２１によって構成されている。第１遊星歯車機構２１は、相互に差動回転可能に接続された３個の回転要素、すなわち第１サンギヤ２１Ｓ、第１リングギヤ２１Ｒ、およびキャリヤ２１Ｃを有し、さらに、ピニオンギヤ２１Ｐ１，２１Ｐ２を有する。第１サンギヤ２１Ｓは回転しない状態でケーシング１４に固定されている。
【００２０】
インプットシャフト１３の外周側に配置された第２変速部２２は、主変速部を構成し、複数組の第２遊星歯車機構２３および第３遊星歯車機構２５によって構成されている。第２遊星歯車機構２３は、相互に差動回転可能に接続された３個の回転要素である、第２サンギヤ２３Ｓ、第２リングギヤ２３Ｒ、およびキャリヤ２２Ｃを有し、さらにロングピニオンギヤ２２Ｐを有する。また、第２リングギヤ２３Ｒと一体回転する出力ギヤ２４が設けられている。出力ギヤ２４には、車輪が動力伝達可能に接続されている。第３遊星歯車機構２５は、第３サンギヤ２５Ｓ、ショートピニオンギヤ２５Ｐ、およびキャリヤ２２Ｃを有する。第２変速部２２のキャリヤ２２Ｃは、第２遊星歯車機構２３および第３遊星歯車機構２５において共用化されている。第２変速部２２は、第２遊星歯車機構２３および第３遊星歯車機構２５により構成されたラビニョ型の遊星歯車機構である。
【００２１】
上述した遊星歯車機構に含まれる回転要素同士を、相互に接続または解放する摩擦係合装置としてのクラッチＣとしては、第１クラッチＣ１、第２クラッチＣ２、第３クラッチＣ３、および第４クラッチＣ４が設けられている。回転要素を停止させる摩擦係合装置としてのブレーキＢとしては、第１ブレーキＢ１および第２ブレーキＢ２が設けられている。クラッチＣおよびブレーキＢは、油圧アクチュエータにより押圧される湿式多板型のクラッチやブレーキなどにより構成されている。このように構成されたクラッチＣおよびブレーキＢは、油圧制御回路４によって、それぞれのトルク容量（すなわち係合力）が変化させられて、係合と解放とが切り換えられる。
【００２２】
油圧制御手段としての油圧制御回路４は、湿式の多板クラッチおよび湿式の多板ブレーキに作用する油圧を、それぞれ独立して制御するアクチュエータとして設けられている。油圧制御回路４は、油路、圧力制御弁、油路切換弁などを有する公知のものである。
【００２３】
制御部としてのＥＣＵ１０には、ハーネスなどを介して各種センサ（いずれも図示せず）が接続されている。ＥＣＵ１０は、各センサから供給された信号、ＲＯＭ（Read  Only  Memory）に記憶されたマップおよびプログラムに基づいて、車両Ｖｅが所望の状態となるように、エンジン１や自動変速機２などの機器類を制御する。自動変速機２は、入力回転数と出力回転数との間の比、すなわち変速比を、不連続で段階的に変更可能な有段変速機である。ＥＣＵ１０は、車両Ｖｅの走行において、例えば１〜８速のギヤ段（変速比）のうちのいずれかのギヤ段が形成されるように、自動変速機２を制御する。１〜８速のギヤ段のうちのいずれかのギヤ段が形成されることによって、自動変速機２は車輪に駆動力を伝達する。なお、ギヤ段は１〜８速であることに限定されない。
【００２４】
図２は、図１に示す自動変速機２の一部の断面図である。自動変速機２は、非回転部材であるケーシング１４内において、インプットシャフト１３、第１遊星歯車機構２１、第２遊星歯車機構２３、出力ギヤ２４、第３遊星歯車機構２５、第１クラッチＣ１〜第４クラッチＣ４、第１ブレーキＢ１、および第２ブレーキＢ２を含んで構成されている。なお、図２においては、これらのうちの、インプットシャフト１３、第２遊星歯車機構２３、出力ギヤ２４、第３遊星歯車機構２５、第２クラッチＣ２、および第２ブレーキＢ２を図示している。また、それぞれの要素は、所定の軸方向である回転軸ＲＣに対して略対称的に構成されているため、図２においては、回転軸ＲＣから下半分を省略している。
【００２５】
インプットシャフト１３は、回転軸ＲＣまわりに回転可能に配置されている。インプットシャフト１３は、回転軸ＲＣ方向でトルクコンバータ１２側（図２中、右側）に配置される第１回転軸（図示せず）と、第１回転軸にスプライン嵌合されて一体的に回転させられる第２回転軸１３ｂとから構成されている。第１回転軸は、トルクコンバータ１２のタービンランナ１２ｂに動力伝達可能に連結されている。図２において、回転軸ＲＣ方向のトルクコンバータ１２側から順に、出力ギヤ２４、第２遊星歯車機構２３、および第３遊星歯車機構２５が配置されている。
【００２６】
第２遊星歯車機構２３の第２サンギヤ２３Ｓは、連結ドラム８１の円筒状に形成された小径部８１ａの端部にスプライン嵌合されている。第３遊星歯車機構２５の第３サンギヤ２５Ｓは、略円筒状に形成されており、回転軸ＲＣ方向のトルクコンバータ１２側の端部が、クラッチドラム４１の小径部４１ａにスプライン嵌合されている。
【００２７】
第２遊星歯車機構２３および第３遊星歯車機構２５の共通のキャリヤ２２Ｃの外周部に、第２クラッチＣ２の摩擦係合要素５２および第２ブレーキＢ２の摩擦係合要素８５が設けられている。なお、図２においては、第２クラッチＣ２の摩擦係合要素５２の内周側に、キャリヤ２２Ｃが記載されていないが、周方向の別の位相においてキャリヤ２２Ｃが配置されている。第２遊星歯車機構２３および第３遊星歯車機構２５の共通の第２リングギヤ２３Ｒは、円環状に形成されており、その内周部が変速機出力軸となる出力ギヤ２４にスプライン嵌合されている。
【００２８】
第３サンギヤ２５Ｓの回転軸ＲＣ方向においてトルクコンバータ１２側（図２中、右側）の外周面にスプライン歯９１が形成されている。また、クラッチドラム４１の径方向からみて第３サンギヤ２５Ｓのスプライン歯９１と重なる部位の内周面にスプライン歯９２が形成されている。第３サンギヤ２５Ｓのスプライン歯９１とクラッチドラム４１のスプライン歯９２とが互いにスプライン嵌合されることで、第３サンギヤ２５Ｓとクラッチドラム４１とを、ガタ分の相対回転は生じつつも相対回転不能、かつ回転軸ＲＣ方向への相対移動可能に連結するスプライン嵌合部９３が形成されている。スプライン嵌合部９３を構成するスプライン歯９１，９２の噛合位置に対して回転軸ＲＣ方向で隣り合う位置（すなわちスプライン嵌合部９３と異なる部位）であって、径方向から見て、第３サンギヤ２５Ｓとクラッチドラム４１とが重なる部位の間に、トレランスリング９４が、これら第３サンギヤ２５Ｓとクラッチドラム４１との両方に接するようにして配置されている。クラッチドラム４１の内周面には、環状溝９５が形成されており、この環状溝９５によって形成される環状空間に、トレランスリング９４が配置されている。
【００２９】
第２クラッチＣ２は、例えば湿式の多板クラッチである。多板クラッチは、インプットシャフト１３の回転軸方向に沿って配置された複数の環状ディスクおよび複数の環状プレートを有する。環状ディスクおよび環状プレートの両端面にはそれぞれ、摩擦材が取り付けられている。多板クラッチの係合状態においては、環状ディスクおよび環状プレートにインプットシャフト１３の回転軸方向に沿って押圧力が加えられ、摩擦力により動力伝達が行われる。また、湿式の多板クラッチにおいては、ケーシング１４内に供給または封入されているオイルによって冷却および潤滑される。
【００３０】
第２クラッチＣ２は、クラッチドラム５１、摩擦係合要素５２、ピストン５３、スプリング５４、および油圧室５５を有して構成されている。摩擦係合要素５２は、クラッチドラム５１とキャリヤ２２Ｃとの間に設けられている。ピストン５３は、摩擦係合要素５２を押圧するように構成されている。スプリング５４は、ピストン５３を回転軸ＲＣ方向で摩擦係合要素５２から遠ざかる方向に付勢するように設けられている。油圧室５５は、ピストン５３とクラッチドラム５１とによって囲まれて形成される油密な空間であり、油圧制御回路４からオイルが供給される。クラッチドラム５１は、有底円筒状に形成された部材であり、回転軸ＲＣまわりに回転可能に配置されている。摩擦係合要素５２は、複数枚の摩擦プレートから構成され、クラッチドラム５１の内周面とキャリヤ２２Ｃの外周面（図示せず）との間に設けられている。ピストン５３は、回転軸ＲＣ方向に沿った摩擦係合要素５２と隣り合う位置に押圧部が設けられている。ピストン５３が回転軸ＲＣ方向に沿って摩擦係合要素５２側に移動することによって、摩擦係合要素５２を押圧し、第２クラッチＣ２が係合状態または半係合状態になる。第２クラッチＣ２が係合状態になると、クラッチドラム５１とキャリヤ２２Ｃとが連結される。ピストン５３は、油圧室５５に供給される油圧によって制御される。
【００３１】
摩擦係合装置としての第２ブレーキＢ２は、摩擦クラッチであって湿式の多板ブレーキを用いて構成されている。多板ブレーキは、インプットシャフト１３の回転軸方向軸線に沿った方向に配置された複数の環状ディスクおよび複数の環状プレートを有する。多板ブレーキは、環状ディスクおよび環状プレートに軸線に沿った方向の押圧力を加えて、摩擦力によって制動力を発生するブレーキである。多板ブレーキは湿式であり、ケーシング１４内に供給または封入されているオイルにより、多板ブレーキが冷却および潤滑される。
【００３２】
第２ブレーキＢ２は、摩擦係合要素８５、ピストン８６、油圧室８７、潤滑切換バルブ１００、およびスプリング（図示せず）を有して構成されている。摩擦係合要素８５は、キャリヤ２２Ｃの外周面とケーシング１４の内壁面との間に設けられている。押圧部材としてのピストン８６は、摩擦係合要素８５を押圧するように設けられている。スプリング（図示せず）は、ピストン８６を回転軸ＲＣ方向に沿って摩擦係合要素８５から遠ざかる側に、所定のリターンスプリング力によって付勢するように設けられている。油圧室８７は、ピストン８６とケーシング１４とによって囲まれて形成される油密な空間であり、油圧制御回路４からオイルが供給される。
【００３３】
摩擦係合要素８５は、複数枚の摩擦プレートから構成され、キャリヤ２２Ｃの外周面とケーシング１４の内壁面との間に設けられている。ピストン８６は、ピストン本体８６ａと押圧部材としてのエクステンション８６ｂとから構成されている。エクステンション８６ｂの回転軸ＲＣ方向に沿った摩擦係合要素８５と隣り合う位置に押圧部が設けられている。ピストン８６が回転軸ＲＣ方向に沿って摩擦係合要素８５側に移動することによって、摩擦係合要素８５を押圧し、第２ブレーキＢ２が係合状態または半係合状態になる。第２ブレーキＢ２が係合状態になると、キャリヤ２２Ｃとケーシング１４とが連結され、キャリヤ２２Ｃが回転停止させられる。ピストン８６は、油圧室８７に供給される油圧によって制御される。
【００３４】
この一実施形態による潤滑機構を構成する潤滑切換手段としての潤滑切換バルブ１００は、ケーシング１４の内壁、かつ第２ブレーキＢ２において摩擦係合要素８５の外周側に設けられている。潤滑切換バルブ１００は、油圧制御回路４から供給されるオイルの吐出による供給と遮断とを切換可能に構成されている。潤滑切換バルブ１００におけるオイルの吐出側には、吐出ノズル１１０が連通して設けられている。吐出ノズル１１０は、例えば略Ｕ字状に形成され、油圧制御回路４から潤滑切換バルブ１００を通じて供給されたオイルを、第２ブレーキＢ２の摩擦係合要素８５に向けて噴射可能に構成されている。吐出ノズル１１０の吐出部１１０ａは、例えば摩擦係合要素８５を構成する摩擦プレートを介してピストン８６に対向する位置、すなわち摩擦係合要素８５を構成する摩擦プレートの面に対向する位置に配置されている。また、潤滑切換バルブ１００には、油圧制御回路４から油圧室８７に供給されるオイルが分岐されて供給され、油圧室８７における油圧と略同じ油圧のオイルが供給される。潤滑切換バルブ１００における流動と遮断とは、潤滑切換バルブ１００に供給される係合油圧によって切り換えられる。
【００３５】
ここで、この一実施形態による潤滑切換バルブ１００について説明するにあたり、従来の潤滑切換バルブにおける問題点について説明する。図３は、従来の潤滑切換バルブの問題点を説明するための、潤滑切換バルブに供給される油圧に応じた流動および遮断を示すグラフである。
【００３６】
図３に示すように、従来技術による潤滑切換バルブ（特許文献１参照）においては、係合油圧が第１設定値以上第２設定値未満の範囲内において流動状態になり、第１設定値未満または第２設定値以上の範囲において遮断状態になるように構成されている。ここで、係合油圧が第２ブレーキＢ２などの摩擦係合装置におけるスプリングのリターンスプリング力に対応する油圧未満の段階で、潤滑切換バルブを流動状態にすると、摩擦係合要素８５の係合を維持するための係合保持油圧が低下したり係合油圧の昇圧速度が低下したりする可能性がある。係合保持油圧を摩擦係合要素８５の係合状態を維持可能な所定油圧以上に維持するためには、摩擦係合要素８５における係合動作の開始後の早い時点で潤滑切換バルブを流動状態にするのは好ましくない。そこで、係合保持油圧を所定油圧以上にすることを優先して、第１設定値は、リターンスプリング力に対応する油圧以上に設定される。これによって、摩擦係合要素８５が、リターンスプリング力に抗して解放状態から半係合状態に移行した後に、潤滑切換バルブが遮断状態から流動状態に切り替わって、摩擦係合要素８５にオイルが供給される。
【００３７】
一方、摩擦係合要素８５が係合状態から半係合状態を経て解放状態に移行する場合、潤滑切換バルブは、係合油圧がリターンスプリング力に対応する油圧よりも高い第１設定値において、遮断状態に切り替わる。そのため、摩擦係合要素８５が係合状態から解放状態に移行する際に、係合油圧が降圧してリターンスプリング力に対応する油圧未満になり、半係合状態から解放状態に移行した時点において、すでに摩擦係合要素８５へのオイルの供給が遮断された状態になる。摩擦係合要素８５の冷却は、発熱を伴う半係合状態から解放状態に移行した時点で行うことが有効であるが、この時点でオイルが摩擦係合要素８５に供給されないと冷却効果が低下してしまう。
【００３８】
そこで、図４に示すように、係合油圧の降圧時において、潤滑切換バルブ１００が流動状態から遮断状態に切り替わる油圧を、リターンスプリング力に対応する油圧未満の低圧側設定値としての第３設定値とする。これによって、係合油圧が降圧してリターンスプリング力未満になっても、潤滑切換バルブ１００の流動状態を継続できるので、摩擦係合要素８５が、リターンスプリング力によって半係合状態から解放状態に移行した後においても、摩擦係合要素８５へのオイルの供給が継続される。なお、摩擦係合要素８５が解放状態から係合状態に移行する係合油圧の昇圧時においては、潤滑切換バルブ１００が遮断状態から流動状態に切り替わる高圧側設定値としての第１設定値は、従来と同様に、摩擦係合装置におけるリターンスプリング力に対応する係合油圧以上に設定される。すなわち、係合油圧の昇圧時と降圧時とにおいて、潤滑切換バルブ１００の流動状態と遮断状態との切り換えにヒステリシスを設ける。
【００３９】
また、摩擦係合要素８５が係合状態に移行した後は、摩擦係合要素８５を冷却する必要性が低くなることから、摩擦係合要素８５へのオイルの供給は遮断しておくことが望ましい。そのため、図３および図４に示す第２設定値は、第１設定値より高圧であって、摩擦係合要素８５の係合状態を維持可能な最低の係合油圧（最低係合保持油圧）より低圧に設定される。
【００４０】
次に、以上の特性を有する本発明の一実施形態による潤滑切換バルブ１００の具体例を説明する。図５、図６、および図７は、この一実施形態による潤滑切換バルブ１００の各種状態を示す断面図である。図５に示すように、潤滑切換バルブ１００は、ハウジング１０１、プラグ１０２、開口１０４が設けられたバルブ１０３、外周バネ１０５、および内周バネ１０６を有して構成されている。なお、符号Ｏは、潤滑切換バルブ１００の長手方向に沿った中心軸線を示す。
【００４１】
ハウジング１０１は、中空円筒形状を有し、一方の端部には、長手方向に垂直な断面において内径Ｒhの開口１０１ａが設けられている。外部からのオイルは、流入口としての開口１０１ａを通じてハウジング１０１内に流入する。ハウジング１０１の他方の端部には、プラグ１０２を収納可能な開口端１０１ｂが設けられている。プラグ１０２は、小径部１０２ａおよび大径部１０２ｂを有する凸形状に構成され、具体的には、円筒形状を有するとともに長手方向に沿った断面が略Ｔ字状の形状を有する。小径部１０２ａは大径部１０２ｂに比して縮径されている。プラグ１０２において、大径部１０２ｂ側の端部が、ハウジング１０１における開口端１０１ｂ側に位置して、プラグ１０２の中空部分１０２ｃを除いて開口端１０１ｂを閉塞している。プラグ１０２の中空部分１０２ｃは吐出ノズル１１０と連通し、中空部分１０２ｃ内を流動したオイルを吐出可能に構成されている。
【００４２】
バルブ１０３は、凹形状、具合的には、一方の端部が底部であって他方の端部が開口部である有底円筒形状を有するとともに、小径部１０３ａおよび大径部１０３ｂを有して構成されている。小径部１０３ａは大径部１０３ｂに比して縮径されている。換言すると、大径部１０３ｂは、長手方向に垂直な断面における外径が小径部１０３ａに比して大径に構成されている。複数の開口１０４は、バルブ１０３において、縮径された小径部１０３ａの円筒形状の側部に設けられている。複数の開口１０４によって、バルブ１０３の内周側にオイルを流入可能に構成されている。バルブ１０３における小径部１０３ａ側は、開口１０４を除いて閉塞され、底部側において開口１０１ａを閉塞可能に構成されている。開口１０１ａを通じてハウジング１０１内に流入したオイルは、開口１０４を通じてバルブ１０３の内周側に流入する。プラグ１０２の凸形状は、バルブ１０３の小径部１０３ａにおける凹形状に対応した形状である。バルブ１０３の小径部１０３ａは、その内周側がプラグ１０２の小径部１０２ａの端部において嵌合可能、かつ長手方向に沿って移動可能に構成されている。一方、バルブ１０３における大径部１０３ｂ側は解放されている。これにより、開口１０４を通じてバルブ１０３の内周側に流入したオイルは、プラグ１０２の中空部分１０２ｃ内を通じて、外部の吐出ノズル１１０に供給される。大径部１０３ｂの長手方向に垂直な断面における外径Ｒvは、開口１０１ａの内径Ｒhより大径に構成されている（Ｒh＜Ｒv）。
【００４３】
弾性部材を構成する残部のバネとしての外周バネ１０５は、大径部１０３ｂの解放側の端部と、プラグ１０２の大径部１０２ｂにおけるバルブ１０３側の部分との間に設けられている。外周バネ１０５は、所定の弾性力を有する弾性部材であって、プラグ１０２の小径部１０２ａの外周に巻き付けられるように設けられた、いわゆる押しバネからなる。外周バネ１０５は、大径部１０３ｂの端部に弾性力を作用させることによって、バルブ１０３を押す方向に力を作用させる。外周バネ１０５がバルブ１０３を押圧することによって、小径部１０３ａの開口１０１ａ側の端面によって開口１０１ａが閉塞される。
【００４４】
弾性部材を構成する一部のバネとしての内周バネ１０６は、バルブ１０３における小径部１０３ａと大径部１０３ｂとの段差部分と、プラグ１０２の大径部１０２ｂにおけるバルブ１０３側の部分との間に設けられている。内周バネ１０６は、所定の弾性力を有する弾性部材であって、外周バネ１０５の内周側において、プラグ１０２の小径部１０２ａの外周に巻き付けられて設けられた、いわゆる押しバネからなる。内周バネ１０６は、バルブ１０３における小径部１０３ａと大径部１０３ｂとの段差部分に弾性力を作用させることによって、バルブ１０３を押す方向に力を作用させる。なお、この一実施形態においては、図５に示すように、開口１０１ａがバルブ１０３によって閉塞された状態において、内周バネ１０６は自然長になるように配置される。これにより、潤滑切換バルブ１００の組み付け状態において、内周バネ１０６からバルブ１０３に弾性力が作用しないように構成されている。
【００４５】
外部からの油圧によって開口１０１ａが開放される油圧である第１設定値は、外周バネ１０５の弾性力によって設定できる。さらに、図７に示すように、バルブ１０３が油圧によって押し込まれる油圧である第２設定値は、外周バネ１０５および内周バネ１０６の弾性力によって設定できる。すなわち、第２設定値は、内周バネ１０６の弾性力によって設定することができる。これにより、第１設定値と第２設定値とを独立して設定できるため、第１設定値および第２設定値の設定における自由度を向上できる。
【００４６】
ハウジング１０１の内周側面と、プラグ１０２における小径部１０２ａの外周および大径部１０２ｂにおけるバルブ１０３側の部分と、バルブ１０３の大径部１０３ｂの内周側とに囲まれた部分によって、オイルを貯留可能な油室１０７が構成されている。プラグ１０２の縮径部分には、油室１０７と連通する連通孔１０２ｄが設けられている。油室１０７においては、連通孔１０２ｄを通じてオイルが流入したり流出したりする。なお、油室１０７には、ハウジング１０１とバルブ１０３との間、およびプラグ１０２とバルブ１０３との間を通じて、オイルが流れ込む。
【００４７】
次に、以上のように構成された一実施形態による潤滑切換バルブ１００の動作について説明する。図８は、潤滑切換バルブ１００の動作に伴うオイルの流量の油圧依存性を示すグラフである。
【００４８】
まず、図２に示す油圧制御回路４から摩擦係合要素８５に供給される係合油圧のオイルが分岐され、分岐されたオイルが潤滑切換バルブ１００に供給される。この係合油圧の大きさが所定の第１設定値未満の場合（状態ａ）、図５に示すように、外周バネ１０５の弾性力によってバルブ１０３が押圧されて、バルブ１０３の小径部１０３ａによってハウジング１０１の開口１０１ａが閉塞された状態が維持される。この際、開口１０１ａによって露出しているバルブ１０３の部分に、係合油圧に対応する押圧力、すなわちバルブ１０３の端部の露出した部分の径（開口１０１ａの内径Ｒh）に依存する受圧面積と係合油圧との積に等しい力が作用している。バルブ１０３に作用する係合油圧に対応する押圧力が外周バネ１０５の弾性力未満の状態は、係合油圧の大きさが所定の第１設定値未満の状態ａとなる。図８に示すように、状態ａにおいては、バルブ１０３によって開口１０１ａが閉塞され、オイルがハウジング１０１内に流入しないため、潤滑切換バルブ１００においてオイルの流動は遮断され、流量は０となる。
【００４９】
次に、係合油圧が昇圧して第１設定値以上になった場合（状態ｂ）、図６に示すように、バルブ１０３に作用する係合油圧に対応する押圧力の大きさは、外周バネ１０５の弾性力以上になる。この場合、係合油圧に対応する押圧力がバルブ１０３に作用することによって、ハウジング１０１内においてバルブ１０３が押し込まれる。オイルは、流路Ａに示すように、開口１０１ａを通じてバルブ１０３の小径部１０３ａの周辺に流入し、開口１０４を通じてバルブ１０３の内周側にさらに流入する。バルブ１０３の内周側に流入したオイルは、油路である流路Ｂに示すように、プラグ１０２の中空部分１０２ｃを通じて流動し、外部の吐出ノズル１１０に供給される。すなわち、開口１０４を通じてバルブ１０３内およびプラグ１０２の中空部分１０２ｃ内にオイルが流入している間は、潤滑切換バルブ１００においてオイルが流動している。バルブ１０３が押し込まれている場合、係合油圧は小径部１０３ａおよび大径部１０３ｂの小径部１０３ａ側端部に作用する。これにより、バルブ１０３には、バルブ１０３を長手方向に沿った小径部１０３ａ側から俯瞰した際の面積、すなわち大径部１０３ｂの外径Ｒvに依存した受圧面積と係合油圧との積に等しい押圧力が作用する。
【００５０】
一方、バルブ１０３の押し込まれる深さに応じて、バルブ１０３には、外周バネ１０５による弾性力、または外周バネ１０５および内周バネ１０６の合計の弾性力が作用される。そのため、流動状態を維持可能な係合油圧の上限と下限との油圧幅を確保することができるので、係合抽圧が急速に上昇した場合であっても、連通状態を維持しやすい。さらに、油室１０７の存在によって、バルブ１０３には、外周バネ１０５や内周バネ１０６の弾性力と同じ向きに油室１０７内の油圧が作用する。これにより、係合油圧の昇圧時においては、減衰効果が生じて、開口１０４は、係合油圧が第２設定値よりやや高圧になった時点で閉塞状態になる。減衰効果によって、状態ｂから状態ｃに切り替わる際の油圧は第２設定値より若干高い所定の油圧となる。なお、油室１０７内のオイルのうちの油室１０７が圧縮された分のオイルは、流路Ｃに示すように、連通孔１０２ｄを通じて中空部分１０２ｃ内に流入する。また、減衰効果の詳細については後述する。以上の動作から、図８の状態ｂの部分に示すように、係合油圧の増加および開口１０４とプラグ１０２の外周との重なり具合に対応して、潤滑切換バルブ１００を流動するオイルの流量は、増加した後に低下するように変化する。
【００５１】
係合油圧がさらに昇圧して第２設定値を若干超えた場合（状態ｃ）、図７に示すように、バルブ１０３の開口１０４がプラグ１０２の小径部１０２ａの外周面によって閉塞される。これにより、流路Ａがプラグ１０２の小径部１０２ａによって遮断される。この際、バルブ１０３に作用する係合油圧に対応する押圧力は、外周バネ１０５および内周バネ１０６の弾性力以上になっている。プラグ１０２の小径部１０２ａによって流路Ａが遮断されている間、ハウジング１０１内に流入したオイルはプラグ１０２の中空部分１０２ｃ内に流入しない。そのため、図８に示すように、状態ｃにおいては、プラグ１０２によって開口１０４が閉塞され、オイルが中空部分１０２ｃ内に流入しないため、潤滑切換バルブ１００においてオイルの流動は遮断され、流量は０となる。
【００５２】
次に、係合油圧が第２設定値より高い圧力から降圧して、第２設定値未満になった場合（状態ｄ）、図６に示すように、バルブ１０３に作用する係合油圧に対応する押圧力の大きさは、外周バネ１０５および内周バネ１０６の弾性力の合計未満になる。この場合、バルブ１０３に作用する係合油圧に対応する押圧力が低下することによって、外周バネ１０５および内周バネ１０６の弾性力によって、バルブ１０３が押し戻される。これにより、開口１０４の小径部１０２ａによる遮断が開放されて、流路Ａに示すように、開口１０１ａを通じてバルブ１０３の小径部１０３ａの周辺に流入していたオイルが、さらに開口１０４を通じてバルブ１０３の内周側に流入する。バルブ１０３の内周側に流入したオイルは、流路Ｂに示すように、中空部分１０２ｃを通じて流動して外部の吐出ノズル１１０に供給され、潤滑切換バルブ１００においてオイルが流動する。ここで、開口１０１ａを通じて小径部１０３ａの周辺にオイルが流入している間、係合油圧は、小径部１０３ａおよび大径部１０３ｂの小径部１０３ａ側端部に、大径部１０３ｂの外径Ｒvに依存した面積と係合油圧との積に等しい押圧力として作用される。なお、上述した減衰効果によって、状態ｂから状態ｃに切り替わる際の油圧に対する流量の変化と、状態ｃから状態ｄに切り替わる際の油圧に対する流量の変化とは異なる。
【００５３】
係合油圧がさらに降圧して、第１設定値未満の第３設定値に達した場合（状態ｅ）、図５に示すように、外周バネ１０５の弾性力によってバルブ１０３が押し戻されて、小径部１０３ａによってハウジング１０１の開口１０１ａが閉塞される。開口１０１ａが閉塞されるまでの間、バルブ１０３には、大径部１０３ｂの外径Ｒvに依存した面積と係合油圧との積に等しい押圧力が作用している。一方、上述したように、状態ａにおいては、バルブ１０３における開口１０１ａによって露出した部分に、開口１０１ａの内径Ｒhに依存する受圧面積と係合油圧との積に等しい押圧力が作用する。ここで、バルブ１０３の大径部１０３ｂの外径Ｒvは、開口１０１ａの内径Ｒhより大きい（Ｒh＜Ｒv）。すなわち、係合油圧に対応する押圧力を受ける受圧面積は、開口１０１ａの閉塞状態に比して、開放状態の方が大きくなる。さらに、バルブ１０３によって開口１０１ａの閉塞状態と開放状態とを切り換えるために必要な押圧力は、外周バネ１０５の弾性力によって決定されるため、開口１０１ａが閉塞状態に移行する直前の油圧である第３設定値は、開口１０１ａを開放状態に移行させる直前の油圧である第１設定値に比して、低い値となる。図８に示すように、状態ｅにおいては、バルブ１０３によって開口１０１ａが閉塞され、オイルがハウジング１０１内に流入しないため、潤滑切換バルブ１００においてオイルの流動は遮断され、流量は０となる。
【００５４】
上述したように、この一実施形態による潤滑切換バルブ１００は、係合油圧の昇圧時と降圧時とにおいて、オイルの流動状態と遮断状態とを切り換える特性が変更される。具体的に、潤滑切換バルブ１００は、係合油圧が昇圧している間においては、第１設定値以上第２設定値未満の場合に、オイルが流動する特性を有する。一方、潤滑切換バルブ１００は、係合油圧が第２設定値以上の油圧から降圧している間においては、第３設定値以上第２設定値未満の場合に、オイルが流動する特性を有する。なお、第１設定値は、開口１０１ａの内径Ｒh、および外周バネ１０５の弾性力を相互に調整することによって、設定できる。第２設定値は、内周バネ１０６の弾性力を適宜調整することによって、設定できる。第３設定値は、バルブ１０３の大径部１０３ｂの外径Ｒv、および外周バネ１０５の弾性力を相互に調整することによって設定できる。
【００５５】
次に、潤滑切換バルブ１００における油室１０７の存在による減衰効果について説明する。図９は、係合油圧の昇圧時における第２設定値に基づく問題点を説明するための係合油圧の経時変化を示すグラフである。図１０は、本発明の一実施形態による潤滑切換バルブ１００において、係合油圧、および減衰効果の有無において流れるオイルの流量の経時変化を示すグラフである。
【００５６】
まず、摩擦係合要素８５を係合状態に維持する係合保持油圧は、ＥＣＵ１０によって摩擦係合要素８５の伝達トルクに応じて制御される。そのため、係合保持油圧は、伝達トルクに応じて、最低係合保持油圧から摩擦係合要素８５の係合状態を維持する最高の係合油圧（最高係合保持油圧）までの間に適宜制御される。なお、上述したように、第２設定値は、伝達トルクが最小の場合において摩擦係合要素８５の係合状態を維持可能な最低係合保持油圧より小さく設定される。そのため、図９に示すように、伝達トルクが大きい状況、具体的に例えば、伝達トルクが最大になって係合油圧を最高係合保持油圧まで昇圧させる場合には、係合油圧の昇圧速度が増加するため、変速の途中で摩擦係合要素８５が発熱している間に第２設定値に到達してしまう。係合油圧が第２設定値に到達すると、潤滑切換バルブ１００は遮断状態になるため、摩擦係合要素８５が発熱している間に、摩擦係合要素８５に対するオイルの供給が遮断される。また、図９中太矢印で示すように、係合油圧の昇圧が開始されてから第２設定値に到達するまでの時間が、係合油圧を最低係合保持油圧まで昇圧させる場合に比して短縮される。すなわち、摩擦係合要素８５を冷却する時間が短縮されることになる。そのため、バルブ１０３を閉じるタイミングは可能な限り遅延させることが好ましい。
【００５７】
そこで、この一実施形態においては、可能な限り発熱終了まで潤滑供給を継続させるために、昇圧時にバルブの動きを減衰させる減衰機構を有する。すなわち、図５〜図７に示すように、潤滑切換バルブ１００において、油室１０７、および油室１０７と連通する連通孔１０２ｄによって減衰機構が構成されている。そして、係合油圧の昇圧時における第２設定値近傍において、減衰機構において油室１０７が圧縮されて内部の油圧が上昇する。そのため、供給される係合油圧に基づいてバルブ１０３に作用される押圧力に抗して、バルブ１０３には、外周バネ１０５および内周バネ１０６の弾性力と油室１０７内の油圧との合計の復元力が作用する。これにより、バルブ１０３の動きは、復元力が外周バネ１０５および内周バネ１０６の弾性力のみの場合に比して、減衰される。
【００５８】
一方、係合油圧の降圧時においてバルブ１０３が開口１０１ａ側に押し戻される際には、油室１０７内が拡大した空間分だけオイルが流入してくるため、ハウジング１０１とバルブ１０３との間を通じたオイルの流入による抵抗力が発生する。しかしながら、オイルの流入による抵抗力は、係合油圧の昇圧時における油室１０７内の油圧に比して極めて小さいため、バルブ１０３を押し戻す復元力は、ほぼ外周バネ１０５および内周バネ１０６の弾性力のみとみなせる。以上により、油室１０７の存在によって、係合油圧の降圧時に比して係合油圧の昇圧時においては、第２設定値近傍においてバルブ１０３の動きを大きく減衰させることができる。また、連通孔１０２ｄの開口径を調整することによって、油室１０７内の圧力を調整し、減衰効果を調整できる。
【００５９】
図１０に示すように、潤滑切換バルブ１００に減衰機構が設けられていない場合には、発熱を伴う変速の間Ｔ０〜Ｔ２に係合油圧が第２設定値になった時点Ｔ１で、潤滑切換バルブ１００を流動するオイルの流量が０になる（図１０中点線、減衰効果なし）。なお、発熱を伴う変速の間（時点Ｔ０〜Ｔ２）は、摩擦係合要素８５が半係合状態から係合状態に移行する間である。これに対し、潤滑切換バルブ１００に減衰機構を設けることにより、バルブ１０３が押し込まれる速度を低減できるので、油室１０７が存在せず減衰効果がない場合に比して長い時間、潤滑切換バルブ１００内にオイルを流動させることができる（図１０中実線、減衰効果あり）。これにより、摩擦係合要素８５の解放状態から係合油圧が昇圧するなどの場合において、係合油圧が第２設定値を若干超えた油圧になるまで、潤滑切換バルブ１００内にオイルが流動する。そのため、昇圧時における第２設定値の近傍において、潤滑切換バルブ１００が遮断状態になるタイミングを遅延させることができる。
【００６０】
以上説明した本発明の一実施形態によれば、摩擦係合装置が解放状態から係合状態に移行する係合油圧の昇圧時に、潤滑切換バルブ１００が遮断状態から流動状態に切り替わる第１設定値を、摩擦係合装置におけるリターンスプリング力に対応する係合油圧以上に設定する一方、係合油圧の降圧時において、潤滑切換バルブ１００が流動状態から遮断状態に切り替わる第３設定値を、リターンスプリング力に対応する油圧未満としている。これにより、係合油圧の昇圧時と降圧時とにおいて、潤滑切換バルブ１００の流動状態と遮断状態との切り換えにヒステリシスを設けることができるので、係合油圧の降圧時に、係合油圧がリターンスプリング力未満になっても、潤滑切換バルブの流動状態を継続でき、摩擦係合装置が半係合状態から解放状態に移行した後でも、摩擦係合要素８５へのオイルの供給を継続することが可能になる。
【００６１】
以上、本発明の一実施形態について具体的に説明したが、本発明は、上述の一実施形態に限定されるものではなく、本発明の技術的思想に基づく各種の変形が可能である。例えば、上述の一実施形態において挙げた数値はあくまでも例に過ぎず、必要に応じてこれと異なる数値を用いてもよい。
【００６２】
上述の一実施形態においては、外周バネ１０５および内周バネ１０６をそれぞれ、プラグ１０２に巻き付けてなる押しバネから構成しているが、外周バネ１０５および内周バネ１０６をそれぞれ、複数の押しバネを集合させて構成することも可能である。
【００６３】
例えば、上述の一実施形態においては、摩擦係合装置として第２ブレーキＢ２を例に説明したが、摩擦係合装置として第１ブレーキＢ１や、第１クラッチＣ１〜第４クラッチＣ４を採用してもよい。
【符号の説明】
【００６４】
４  油圧制御回路
１０  ＥＣＵ
１００  潤滑切換バルブ
１０１  ハウジング
１０１ａ  開口
１０１ｂ  開口端
１０２  プラグ
１０２ａ，１０３ａ  小径部
１０２ｂ，１０３ｂ  大径部
１０２ｃ  中空部分
１０２ｄ  連通孔
１０３  バルブ
１０４  開口
１０５  外周バネ
１０６  内周バネ
１０７  油室
１１０  吐出ノズル
１１０ａ  吐出部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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