(57)【要約】【課題】前玉径が小さく、光学系の全長を短縮しながら、色収差が良好に補正された小型で結像性能が高い変倍光学系及びそれを備えた撮像装置を提供すること。【解決手段】変倍光学系は、複数のレンズ素子で構成され、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、少なくとも１つのレンズ群と、を有し、開口絞りは、第２レンズ群と第３レンズ群の間に位置するか、又は、第３レンズ群中に位置し、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群は、固定であり、第２レンズ群は、物体側から像面側へ移動し、開口絞りよりも像側に位置するレンズ群のうち、少なくとも１つのレンズ群が移動し、第１レンズ群は、少なくとも４枚の正レンズ素子と、少なくとも２枚の負レンズ素子と、を有する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数のレンズ素子で構成され、物体側から順に、
正の屈折力を有する第１レンズ群と、
負の屈折力を有する第２レンズ群と、
正の屈折力を有する第３レンズ群と、
少なくとも１つのレンズ群と、を有し、
開口絞りは、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の間に位置するか、又は、前記第３レンズ群中に位置し、
広角端から望遠端への変倍に際して、
前記第１レンズ群は、固定であり、
前記第２レンズ群は、物体側から像面側へ移動し、
前記開口絞りよりも像側に位置するレンズ群のうち、少なくとも１つのレンズ群が移動し、
前記第１レンズ群は、少なくとも４枚の正レンズ素子と、少なくとも２枚の負レンズ素子と、を有し、
前記第１レンズ群は、第１正レンズ素子と、第２正レンズ素子と、第３正レンズ素子と、像側正レンズ素子と、少なくともＮ枚の負レンズ素子と、を有し、
前記第１レンズ群中の全ての前記負レンズ素子は、以下の条件式（１Ａ）を満足し、
前記第１正レンズ素子は、前記第１レンズ群中の全ての前記正レンズ素子のなかで、最も物体側に位置すると共に、以下の条件式（２Ａ）を満足し、
前記第２正レンズ素子は、前記第１正レンズ素子に対して最も近くに位置すると共に、以下の条件式（２Ｂ）を満足し、
前記第３正レンズ素子は、前記第２正レンズ素子に対して最も近くに位置すると共に、以下の条件式（２Ｃ）を満足し、
前記像側正レンズ素子は、前記第１レンズ群中の全ての前記正レンズ素子のなかで、最も像側に位置すると共に、以下の条件式（３）を満足することを特徴とする変倍光学系。
０．５２００＜（θg,F）ni＜０．５６４０      （１Ａ）
０．５２００＜（θg,F）p1＜０．５４６０      （２Ａ）
０．５２００＜（θg,F）p2＜０．５４６０      （２Ｂ）
０．５２００＜（θg,F）p3＜０．５４６０      （２Ｃ）
０．５２００＜（θg,F）pL＜０．５６００      （３）
但し、
２≦Ｎ、
（θg,F）niは、ｉ番目の前記負レンズ素子の部分分散比（ｉ＝１〜Ｎ）、
（θg,F）p1は、前記第１正レンズ素子の部分分散比、
（θg,F）p2は、前記第２正レンズ素子の部分分散比、
（θg,F）p3は、前記第３正レンズ素子の部分分散比、
（θg,F）pLは、前記像側正レンズ素子の部分分散比、
（θg,F）＝（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、
ｎgは、ｇ線における屈折率、
ｎFは、Ｆ線における屈折率、
ｎCは、Ｃ線における屈折率、
前記レンズ素子は、物体側面と像側面の間が、１より大きい屈折率を持つ媒質で満たされ、且つ、前記物体側面と前記像側面の間に屈折面を持たないレンズ、
である。
【請求項２】
複数のレンズ素子で構成され、物体側から順に、
正の屈折力を有する第１レンズ群と、
負の屈折力を有する第２レンズ群と、
正の屈折力を有する第３レンズ群と、
少なくとも１つのレンズ群と、を有し、
開口絞りは、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の間、又は、前記第３レンズ群中に位置し、
広角端から望遠端への変倍に際して、
前記第１レンズ群は、固定であり、
前記第２レンズ群は、物体側から像面側へ移動し、
前記開口絞りよりも像側に位置するレンズ群のうち、少なくとも１つのレンズ群が移動し、
前記第１レンズ群は、少なくとも４枚の正レンズ素子と、少なくとも２枚の負レンズ素子と、を有し、
前記第１レンズ群は、第１副レンズ群と、第２副レンズ群と、からなり、
前記第１副レンズ群は、前記負レンズ素子と、前記正レンズ素子と、からなり、
前記第２副レンズ群は、前記負レンズ素子と、前記正レンズ素子と、からなり、
以下の条件式（４）、（５）を満足することを特徴とする変倍光学系。
３５＜νｄs1pmax−νｄs1nmin＜５２      （４）
３５＜νｄs2pmax−νｄs2nmin＜５２      （５）
但し、
νｄs1nminは、前記第１副レンズ群中の全ての前記負レンズ素子のアッベ数のなかで、最小となるアッベ数、
νｄs1pmaxは、前記第１副レンズ群中の全ての前記正レンズ素子のアッベ数のなかで、最大となるアッベ数、
νｄs2nminは、前記第２副レンズ群中の全ての前記負レンズ素子のアッベ数のなかで、最小となるアッベ数、
νｄs2pmaxは、前記第２副レンズ群中の全ての前記正レンズ素子のアッベ数のなかで、最大となるアッベ数、
前記レンズ素子は、物体側面と像側面の間が、１より大きい屈折率を持つ媒質で満たされ、且つ、前記物体側面と前記像側面の間に屈折面を持たないレンズ、
である。
【請求項３】
複数のレンズ素子で構成され、物体側から順に、
正の屈折力を有する第１レンズ群と、
負の屈折力を有する第２レンズ群と、
正の屈折力を有する第３レンズ群と、
少なくとも１つのレンズ群と、を有し、
開口絞りは、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群の間、又は、前記第３レンズ群中に位置し、
広角端から望遠端への変倍に際して、
前記第１レンズ群は、固定であり、
前記第２レンズ群は、物体側から像面側へ移動し、
前記開口絞りよりも像側に位置するレンズ群のうち、少なくとも１つのレンズ群が移動し、
前記第１レンズ群は、少なくとも４枚の正レンズ素子と、少なくとも２枚の負レンズ素子と、を有し、
前記第１レンズ群は、第１副レンズ群と、第２副レンズ群と、からなり、
前記第１副レンズ群は、前記負レンズ素子と、前記正レンズ素子と、からなり、
前記第２副レンズ群は、前記負レンズ素子と、前記正レンズ素子と、からなり、
以下の条件式（６）、（７）を満足することを特徴とする変倍光学系。
−０．０３００＜（θg,F）s1pmin−（θg,F）s1nmax＜−０．００６０      （６）
−０．０３００＜（θg,F）s2pmin−（θg,F）s2nmax＜−０．００６０      （７）
但し、
（θg,F）s1nmaxは、前記第１副レンズ群中の全ての前記負レンズ素子の部分分散比のなかで、最大値となる部分分散比、
（θg,F）s1pminは、前記第１副レンズ群中の全ての前記正レンズ素子の部分分散比のなかで、最小値となる部分分散比、
（θg,F）s2nmaxは、前記第２副レンズ群中の全ての前記負レンズ素子の部分分散比のなかで、最大値となる部分分散比、
（θg,F）s2pminは、前記第２副レンズ群中の全ての前記正レンズ素子の部分分散比のなかで、最小値となる部分分散比、
（θg,F）＝（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、
ｎgは、ｇ線における屈折率、
ｎFは、Ｆ線における屈折率、
ｎCは、Ｃ線における屈折率、
である。
【請求項４】
以下の条件式（８）を満足することを特徴する請求項１に記載の変倍光学系。
ＳＦpL＜（ＳＦp2＋ＳＦp3）×０．５＜ＳＦp1＜０      （８）
但し、
ＳＦp1＝（Ｒp1o＋Ｒp1i）／（Ｒp1o−Ｒp1i）、
ＳＦp2＝（Ｒp2o＋Ｒp2i）／（Ｒp2o−Ｒp2i）、
ＳＦp3＝（Ｒp3o＋Ｒp3i）／（Ｒp3o−Ｒp3i）、
ＳＦpL＝（ＲpLo＋ＲpLi）／（ＲpLo−ＲpLi）、
Ｒp1oは、前記第１正レンズ素子の物体側面の曲率半径、
Ｒp1iは、前記第１正レンズ素子の像側面の曲率半径、
Ｒp2oは、前記第２正レンズ素子の物体側面の曲率半径、
Ｒp2iは、前記第２正レンズ素子の像側面の曲率半径、
Ｒp3oは、前記第３正レンズ素子の物体側面の曲率半径、
Ｒp3iは、前記第３正レンズ素子の像側面の曲率半径、
ＲpLoは、前記像側正レンズ素子の物体側面の曲率半径、
ＲpLiは、前記像側正レンズ素子の像側面の曲率半径、
である。
【請求項５】
以下の条件式（９）、（１０）、（１１）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
ＳＦp1＜０      （９）
ＳＦpL＜０      （１０）
０．０５＜｜ＳＦp1／ＳＦpL｜＜０．６０      （１１）
但し、
ＳＦp1＝（Ｒp1o＋Ｒp1i）／（Ｒp1o−Ｒp1i）、
ＳＦpL＝（ＲpLo＋ＲpLi）／（ＲpLo−ＲpLi）、
Ｒp1oは、前記第１正レンズ素子の物体側面の曲率半径、
Ｒp1iは、前記第１正レンズ素子の像側面の曲率半径、
ＲpLoは、前記像側正レンズ素子の物体側面の曲率半径、
ＲpLiは、前記像側正レンズ素子の像側面の曲率半径、
である。
【請求項６】
以下の条件式（１０）、（１２）、（１３）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
ＳＦpL＜０      （１０）
ＳＦp2＜０      （１２）
０．０５＜｜ＳＦp2／ＳＦpL｜＜０．９５      （１３）
但し、
ＳＦp2＝（Ｒp2o＋Ｒp2i）／（Ｒp2o−Ｒp2i）、
ＳＦpL＝（ＲpLo＋ＲpLi）／（ＲpLo−ＲpLi）、
Ｒp2oは、前記第２正レンズ素子の物体側面の曲率半径、
Ｒp2iは、前記第２正レンズ素子の像側面の曲率半径、
ＲpLoは、前記像側正レンズ素子の物体側面の曲率半径、
ＲpLiは、前記像側正レンズ素子の像側面の曲率半径、
である。
【請求項７】
以下の条件式（１０）、（１４）、（１５）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
ＳＦpL＜０      （１０）
ＳＦp3＜０      （１４）
０．０５＜｜ＳＦp3／ＳＦpL｜＜１．４      （１５）
但し、
ＳＦp3＝（Ｒp3o＋Ｒp3i）／（Ｒp3o−Ｒp3i）、
ＳＦpL＝（ＲpLo＋ＲpLi）／（ＲpLo−ＲpLi）、
Ｒp3oは、前記第３正レンズ素子の物体側面の曲率半径、
Ｒp3iは、前記第３正レンズ素子の像側面の曲率半径、
ＲpLoは、前記像側正レンズ素子の物体側面の曲率半径、
ＲpLiは、前記像側正レンズ素子の像側面の曲率半径、
である。
【請求項８】
前記第１レンズ群は、第１負レンズ素子と、像側負レンズ素子と、を有し、
前記第１負レンズ素子は、前記第１レンズ群中の全ての前記負レンズ素子のなかで、最も物体側に位置し、
前記像側負レンズ素子は、前記第１レンズ群中の全ての前記負レンズ素子のなかで、最も像側に位置し、
以下の条件式（１６）、（１７）、（１８）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
０＜ＳＦn1      （１６）
０＜ＳＦnL      （１７）
０．２＜ＳＦn1／ＳＦnL＜２．５      （１８）
但し、
ＳＦn1＝（Ｒn1o＋Ｒn1i）／（Ｒn1o−Ｒn1i）、
ＳＦnL＝（ＲnLo＋ＲnLi）／（ＲnLo−ＲnLi）、
Ｒn1oは、前記第１負レンズ素子の物体側面の曲率半径、
Ｒn1iは、前記第１負レンズ素子の像側面の曲率半径、
ＲnLoは、前記像側負レンズ素子の物体側面の曲率半径、
ＲnLiは、前記像側負レンズ素子の像側面の曲率半径、
である。
【請求項９】
前記第１レンズ群は、複数のレンズ成分で構成され、物体側から順に、
第１レンズ成分と、第２レンズ成分と、第３レンズ成分と、第４レンズ成分と、を有し、
前記第１レンズ成分は、前記負レンズ素子と前記第１正レンズ素子とを有し、
前記第２レンズ成分は、前記第２正レンズ素子を有するか、又は前記負レンズ素子と前記第２正レンズ素子とを有し、
前記第３レンズ成分は、前記第３正レンズ素子を有するか、又は前記負レンズ素子と前記第３正レンズ素子とを有し、
前記第４レンズ成分は、前記像側正レンズ素子を有し、
以下の条件式（１９）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
−０．５＜ＳＦc1／ＳＦc4＜０．４      （１９）
但し、
ＳＦc1＝（Ｒc1o＋Ｒc1i）／（Ｒc1o−Ｒc1i）、
ＳＦc4＝（Ｒc4o＋Ｒc4i）／（Ｒc4o−Ｒc4i）、
Ｒc1oは、前記第１レンズ成分の物体側面の曲率半径、
Ｒc1iは、前記第１レンズ成分の像側面の曲率半径、
Ｒc4oは、前記第４レンズ成分の物体側面の曲率半径、
Ｒc4iは、前記第４レンズ成分の像側面の曲率半径、
前記レンズ成分は、単レンズ又は接合レンズ、
である。
【請求項１０】
前記第１レンズ群は、複数のレンズ成分で構成され、物体側から順に、
第１レンズ成分と、第２レンズ成分と、第３レンズ成分と、第４レンズ成分と、を有し、
前記第１レンズ成分は、前記負レンズ素子と前記第１正レンズ素子とを有し、
前記第２レンズ成分は、前記第２正レンズ素子を有するか、又は前記負レンズ素子と前記第２正レンズ素子とを有し、
前記第３レンズ成分は、前記第３正レンズ素子を有するか、又は前記負レンズ素子と前記第３正レンズ素子とを有し、
前記第４レンズ成分は、前記像側正レンズ素子を有し、
以下の条件式（２０）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
−０．９０＜ＳＦc2／ＳＦc4＜０．９５      （２０）
但し、
ＳＦc2＝（Ｒc2o＋Ｒc2i）／（Ｒc2o−Ｒc2i）、
ＳＦc4＝（Ｒc4o＋Ｒc4i）／（Ｒc4o−Ｒc4i）、
Ｒc2oは、前記第２レンズ成分の物体側面の曲率半径、
Ｒc2iは、前記第２レンズ成分の像側面の曲率半径、
Ｒc4oは、前記第４レンズ成分の物体側面の曲率半径、
Ｒc4iは、前記第４レンズ成分の像側面の曲率半径、
前記レンズ成分は、単レンズ又は接合レンズ、
である。
【請求項１１】
前記第１レンズ群は、複数のレンズ成分で構成され、物体側から順に、
第１レンズ成分と、第２レンズ成分と、第３レンズ成分と、第４レンズ成分と、を有し、
前記第１レンズ成分は、前記負レンズ素子と前記第１正レンズ素子とを有し、
前記第２レンズ成分は、前記第２正レンズ素子を有するか、又は前記負レンズ素子と前記第２正レンズ素子とを有し、
前記第３レンズ成分は、前記第３正レンズ素子を有するか、又は前記負レンズ素子と前記第３正レンズ素子とを有し、
前記第４レンズ成分は、前記像側正レンズ素子を有し、
以下の条件式（２１）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
０．１０＜ＳＦc3／ＳＦc4＜１．６０      （２１）
但し、
ＳＦc3＝（Ｒc3o＋Ｒc3i）／（Ｒc3o−Ｒc3i）、
ＳＦc4＝（Ｒc4o＋Ｒc4i）／（Ｒc4o−Ｒc4i）、
Ｒc3oは、前記第３レンズ成分の物体側面の曲率半径、
Ｒc3iは、前記第３レンズ成分の像側面の曲率半径、
Ｒc4oは、前記第４レンズ成分の物体側面の曲率半径、
Ｒc4iは、前記第４レンズ成分の像側面の曲率半径、
前記レンズ成分は、単レンズ又は接合レンズ、
である。
【請求項１２】
前記第１レンズ群は、第１副レンズ群と、第２副レンズ群と、からなり、
前記第１副レンズ群は、１枚の前記負レンズ素子と１枚の前記正レンズ素子とからなる接合レンズを有し、
前記第２副レンズ群は、１枚の前記負レンズ素子と１枚の前記正レンズ素子とからなる接合レンズを有することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
【請求項１３】
前記第１レンズ群は、第１接合レンズと、第２接合レンズと、を有し、
前記第１接合レンズは、前記負レンズ素子と、前記正レンズ素子と、からなり、
前記第２接合レンズは、前記負レンズ素子と、前記正レンズ素子と、からなり、
以下の条件式（２２）、（２３）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
４．０＜Ｒce1／ｄce1＜９．５      （２２）
４．０＜Ｒce2／ｄce2＜９．０      （２３）
但し、
Ｒce1は、前記第１接合レンズの接合面の曲率半径、
Ｒce2は、前記第２接合レンズの接合面の曲率半径、
ｄce1は、前記第１接合レンズの軸上厚み、
ｄce2は、前記第２接合レンズの軸上厚み、
である。
【請求項１４】
前記第１レンズ群は、第１接合レンズと、第２接合レンズと、を有し、
前記第１接合レンズは、前記負レンズ素子と、前記正レンズ素子と、からなり、
前記第２接合レンズは、前記負レンズ素子と、前記正レンズ素子と、からなり、
以下の条件式（２４）、（２５）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
０．０００２００＜｜（θg,F）ce1p−（θg,F）ce1n｜／（νｄce1p−νｄce1n）＜０．０００７００      （２４）
０．０００２００＜｜（θg,F）ce2p−（θg,F）ce2n｜／（νｄce2p−νｄce2n）＜０．０００７００      （２５）
但し、
（θg,F）ce1pは、前記第１接合レンズの前記正レンズ素子の部分分散比、
（θg,F）ce1nは、前記第１接合レンズの前記負レンズ素子の部分分散比、
νｄce1pは、前記第１接合レンズの前記正レンズ素子のアッベ数、
νｄce1nは、前記第１接合レンズの前記負レンズ素子のアッベ数、
（θg,F）ce2pは、前記第２接合レンズの前記正レンズ素子の部分分散比、
（θg,F）ce2nは、前記第２接合レンズの前記負レンズ素子の部分分散比、
νｄce2pは、前記第２接合レンズの前記正レンズ素子のアッベ数、
νｄce2nは、前記第２接合レンズの前記負レンズ素子のアッベ数、
である。
【請求項１５】
前記第１レンズ群は、第１接合レンズと、第２接合レンズと、を有し、
前記第１接合レンズは、前記負レンズ素子と、前記正レンズ素子と、からなり、
前記第２接合レンズは、前記負レンズ素子と、前記正レンズ素子と、からなり、
以下の条件式（２６）、（２７）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
−０．０００３０＜１／（ｆce1p×νｄce1p）＋１／（ｆce1n×νｄce1n）＜−０．００００１０      （２６）
−０．０００３０＜１／（ｆce2p×νｄce2p）＋１／（ｆce2n×νｄce2n）＜−０．０００００５      （２７）
但し、
ｆce1pは、前記第１接合レンズの前記正レンズ素子の焦点距離、
ｆce1nは、前記第１接合レンズの前記負レンズ素子の焦点距離、
νｄce1pは、前記第１接合レンズの前記正レンズ素子のアッベ数、
νｄce1nは、前記第１接合レンズの前記負レンズ素子のアッベ数、
ｆce2pは、前記第２接合レンズの前記正レンズ素子の焦点距離、
ｆce2nは、前記第２接合レンズの前記負レンズ素子の焦点距離、
νｄce2pは、前記第２接合レンズの前記正レンズ素子のアッベ数、
νｄce2nは、前記第２接合レンズの前記負レンズ素子のアッベ数、
である。
【請求項１６】
前記第１レンズ群は、複数のレンズ成分で構成され、物体側から順に、
第１レンズ成分と、第２レンズ成分と、第３レンズ成分と、第４レンズ成分と、を有し、
前記第１レンズ成分は、前記負レンズ素子と前記第１正レンズ素子とを有し、
前記第２レンズ成分は、前記第２正レンズ素子を有するか、又は前記負レンズ素子と前記第２正レンズ素子とを有し、
前記第３レンズ成分は、前記第３正レンズ素子を有するか、又は前記負レンズ素子と前記第３正レンズ素子とを有し、
前記第４レンズ成分は、前記像側正レンズ素子を有し、
以下の条件式（２８）、（２９）、（３０）、（３１）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
１．５＜ｄc1／ｄc4＜２．５      （２８）
０．８＜ｄc2／ｄc4＜２．５      （２９）
０．８＜ｄc3／ｄc4＜２．０      （３０）
０．１０＜ｄc4／ｄG1＜０．２２      （３１）
但し、
ｄc1は、前記第１成分の光軸上の厚さ、
ｄc2は、前記第２成分の光軸上の厚さ、
ｄc3は、前記第３成分の光軸上の厚さ、
ｄc4は、前記第４成分の光軸上の厚さ、
ｄG1は、前記第１レンズ群の光軸上の厚さ、
前記レンズ成分は、単レンズ又は接合レンズ、
である。
【請求項１７】
以下の条件式（３２）、（３３）、（３４）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
０．６０＜ｆp1／ｆpL＜１．６０      （３２）
０．６０＜ｆp2／ｆpL＜２．４      （３３）
０．７０＜ｆp3／ｆpL＜１．６０      （３４）
但し
ｆp1は、前記第１正レンズ素子の焦点距離、
ｆp2は、前記第２正レンズ素子の焦点距離、
ｆp3は、前記第３正レンズ素子の焦点距離、
ｆpLは、前記像側正レンズ素子の焦点距離、
である。
【請求項１８】
前記第１レンズ群は、第１負レンズ素子と、像側負レンズ素子と、を有し、
前記第１負レンズ素子は、前記第１レンズ群中の全ての前記負レンズ素子のなかで、最も物体側に位置し、
前記像側負レンズ素子は、前記第１レンズ群中の全ての前記負レンズ素子のなかで、最も像側に位置し、
以下の条件式（３５）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
０．４０＜｜ｆn1／ｆnL｜＜１．９      （３５）
但し、
ｆn1は、前記第１負レンズ素子の焦点距離、
ｆnLは、前記像側負レンズ素子の焦点距離、
である。
【請求項１９】
前記第１レンズ群は、複数のレンズ成分で構成され、物体側から順に、
第１レンズ成分と、第２レンズ成分と、第３レンズ成分と、第４レンズ成分と、を有し、
前記第１レンズ成分は、前記負レンズ素子と前記第１正レンズ素子とを有し、
前記第２レンズ成分は、前記第２正レンズ素子を有するか、又は前記負レンズ素子と前記第２正レンズ素子とを有し、
前記第３レンズ成分は、前記第３正レンズ素子を有するか、又は前記負レンズ素子と前記第３正レンズ素子とを有し、
前記第４レンズ成分は、前記像側正レンズ素子を有し、
以下の条件式（３６）、（３７）、（３８）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
−０．３０＜ｆc4／ｆc1＜０．４０      （３６）
−０．７０＜ｆc4／ｆc2＜０．８０      （３７）
０．１０＜｜ｆc4／ｆc3｜＜１．４０      （３８）
但し、
ｆc1は、前記第１レンズ成分の焦点距離、
ｆc2は、前記第２レンズ成分の焦点距離、
ｆc3は、前記第３レンズ成分の焦点距離、
ｆc4は、前記第４レンズ成分の焦点距離、
前記レンズ成分は、単レンズ又は接合レンズ、
である。
【請求項２０】
以下の条件式（３９）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
５＜ＲpLo／ｄpL＜１２      （３９）
但し、
ＲpLoは、前記像側正レンズ素子の物体側面の曲率半径、
ｄpLは、前記像側正レンズ素子の光軸上の厚さ、
である。
【請求項２１】
前記第１レンズ群は、少なくともＭ枚の正レンズ素子を有し、
前記第１レンズ群中の全ての前記負レンズ素子は、以下の条件式（４０）、（１Ｂ）を満足し、
前記第１レンズ群中の全ての前記正レンズ素子は、以下の条件式（４１）、（４２）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
４３＜νｄni＜６５      （４０）
０．５２０＜（θg,F）ni＜０．５８０      （１Ｂ）
５０＜νｄpj＜１００      （４１）
０．５２０＜（θg,F）pj＜０．５５００      （４２）
但し、
４≦Ｍ、
νｄniは、ｉ番目の前記負レンズ素子のアッベ数（ｉ＝１〜Ｎ）、
（θg,F）niは、ｉ番目の前記負レンズ素子の部分分散比（ｉ＝１〜Ｎ）、
νｄpjは、ｊ番目の前記正レンズ素子のアッベ数（ｊ＝１〜Ｍ）、
（θg,F）pjは、ｊ番目の前記正レンズ素子の部分分散比（ｊ＝１〜Ｍ）、
である。
【請求項２２】
以下の条件式（４３）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
１１＜ｆG1／ｆw＜１６      （４３）
但し、
ｆG1は、前記第１レンズ群の焦点距離、
ｆwは、広角端における前記変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【請求項２３】
以下の条件式（４４）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
０．１＜ｆG1／ｆt＜０．６      （４４）
但し、
ｆG1は、前記第１レンズ群の焦点距離、
ｆtは、望遠端における前記変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【請求項２４】
以下の条件式（４５）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
６．０＜｜ｆG1／ｆG2｜＜１１      （４５）
但し、
ｆG1は、前記第１レンズ群の焦点距離、
ｆG2は、前記第２レンズ群の焦点距離、
である。
【請求項２５】
前記第１レンズ群は、物体側から順に、第１負レンズ素子と、前記第１正レンズ素子と、像側負レンズ素子と、前記第２正レンズ素子と、前記第３正レンズ素子と、前記像側正レンズ素子と、からなり、
前記第１負レンズ素子は、前記第１正レンズ素子と接合され、
前記像側負レンズ素子は、前記第２正レンズ素子と接合されていることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
【請求項２６】
以下の条件式（４６）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
１．１０＜ｆG1／ΔG2＜１．６０      （４６）
但し、
ｆG1は、前記第１レンズ群の焦点距離、
ΔG2は、前記第２レンズ群の広角端から望遠端までの移動量、
である。
【請求項２７】
以下の条件式（４７）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
０．８０＜（β2t／β2w）／（ｆt／ｆw）＜１．６０      （４７）
但し、
β2tは、望遠端における無限遠物点合焦時の前記第２レンズ群の横倍率、
β2wは、広角端における無限遠物点合焦時の前記第２レンズ群の横倍率、
ｆtは、望遠端における前記変倍光学系全系の焦点距離、
ｆwは、広角端における前記変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【請求項２８】
以下の条件式（４８）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
１．３０＜｜ｆG2／ｆw｜＜２．００      （４８）
但し、
ｆG2は、前記第２レンズ群の焦点距離、
ｆwは、広角端における前記変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【請求項２９】
以下の条件式（４９）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
０．０１５＜｜ｆG2／ｆt｜＜０．０７０      （４９）
但し、
ｆG2は、前記第２レンズ群の焦点距離、
ｆtは、望遠端における前記変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【請求項３０】
前記第２レンズ群は、最も物体側に位置する物体側レンズ素子を有し、
以下の条件式（５０）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
０．９０＜ｆG2L1／ｆG2＜２．００      （５０）
但し、
ｆG2L1は、前記第２レンズ群の前記物体側レンズ素子の焦点距離、
ｆG2は、前記第２レンズ群の焦点距離、
である。
【請求項３１】
以下の条件式（５１）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
０．１００＜｜β2w｜＜０．２５０      （５１）
但し、
β2wは、広角端における無限遠物点合焦時の前記第２レンズ群の横倍率、
である。
【請求項３２】
以下の条件式（５２）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
３．０＜｜β2t｜＜２０      （５２）
但し、
β2tは、望遠端における無限遠物点合焦時の前記第２レンズ群の横倍率、
である。
【請求項３３】
前記第２レンズ群は、４枚のレンズ素子からなり、
前記４枚のレンズ素子は、物体側から順に、負レンズ素子と、負レンズ素子と、正レンズ素子と、負レンズ素子と、からなることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
【請求項３４】
像側レンズ群は、前記第３レンズ群と、前記第３レンズ群よりも像側に位置するレンズ群と、を有し、
以下の条件式（５３）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
０＜（βLt／βLw）／（ｆt／ｆw）＜０．１０      （５３）
但し、
βLtは、望遠端における無限遠物点合焦時の前記像側レンズ群の横倍率、
βLwは、広角端における無限遠物点合焦時の前記像側レンズ群の横倍率、
ｆtは、望遠端における前記変倍光学系全系の焦点距離、
ｆwは、広角端における前記変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【請求項３５】
以下の条件式（５４）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
０．００１＜（β3t／β3w）／（ｆt／ｆw）＜０．８０      （５４）
但し、
β3tは、望遠端における無限遠物点合焦時の前記第３レンズ群の横倍率、
β3wは、広角端における無限遠物点合焦時の前記第３レンズ群の横倍率、
ｆtは、望遠端における前記変倍光学系全系の焦点距離、
ｆwは、広角端における前記変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【請求項３６】
以下の条件式（５５）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
２．５＜ｆG3／ｆw＜１１．０      （５５）
但し、
ｆG3は、前記第３レンズ群の焦点距離、
ｆwは、広角端における前記変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【請求項３７】
以下の条件式（５６）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
０．０４０＜ｆG3／ｆt＜０．４０      （５６）
但し、
ｆG3は、前記第３レンズ群の焦点距離、
ｆtは、望遠端における前記変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【請求項３８】
以下の条件式（５７）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
２．０＜｜ｆG3／ｆG2｜＜６．０      （５７）
但し、
ｆG2は、前記第２レンズ群の焦点距離、
ｆG3は、前記第３レンズ群の焦点距離、
である。
【請求項３９】
前記第３レンズ群は、最も物体側に位置する物体側レンズ素子を有し、
以下の条件式（５８）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
０．４０＜ｆG3L1／ｆG3＜１．６０      （５８）
但し、
ｆG3L1は、前記第３レンズ群の前記物体側レンズ素子の焦点距離、
ｆG3は、前記第３レンズ群の焦点距離、
である。
【請求項４０】
前記第３レンズ群は、負レンズ素子と、最も物体側に位置する物体側レンズ素子とを有し、
前記物体側レンズ素子は、正の屈折力を有し、
以下の条件式（５９）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
０．５０＜｜ｆG3n／ｆG3L1｜＜３．０      （５９）
但し、
ｆG3L1は、前記第３レンズ群の前記物体側レンズ素子の焦点距離、
ｆG3nは、前記第３レンズ群の前記負レンズ素子の焦点距離、
である。
【請求項４１】
以下の条件式（６０）、（６１）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
７０＜νｄG3pmax＜１００      （６０）
０．５２００＜（θg,F）G3pmin＜０．５５００      （６１）
但し、
νｄG3pmaxは、前記第３レンズ群中に含まれる正レンズ素子のアッベ数のなかで、最大となるアッベ数、
（θg,F）G3pminは、前記第３レンズ群中に含まれる正レンズ素子の部分分散比のなかで、最小となる部分分散比、
である。
【請求項４２】
前記第３レンズ群は、物体側から順に、開口絞りと、正レンズ素子と、負レンズ素子と、正レンズ素子と、負レンズ素子と、からなることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
【請求項４３】
前記第３レンズ群は、物体側から順に、開口絞りと、正レンズ素子と、負レンズ素子と、正レンズ素子と、正レンズ素子と、からなることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
【請求項４４】
前記第３レンズ群は、変倍時に固定されていることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
【請求項４５】
前記第３レンズ群は、補正レンズ群を有し、
前記補正レンズ群を光軸と垂直方向に移動させることで、手ブレを補正することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
【請求項４６】
前記第４レンズ群は、少なくとも１枚の正レンズ素子と、少なくとも１枚の負レンズ素子と、からなることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
【請求項４７】
合焦時、前記第４レンズ群のみが移動することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
【請求項４８】
前記第５レンズ群は、２枚のレンズ素子からなり、
前記２枚のレンズ素子は、負レンズ素子と、正レンズ素子と、からなることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
【請求項４９】
前記第５レンズ群は、物体側から順に、負レンズ素子と、正レンズ素子と、を有し、
以下の条件式（６２）、（６３）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
３＜νｄG5pmax−νｄG5nmin＜６０      （６２）
０．２０＜ｎｄG5nmax−ｎｄG5pmin＜０．４５      （６３）
但し、
νｄG5pmaxは、前記第５レンズ群中に含まれる前記正レンズ素子のアッベ数のなかで、最大となるアッベ数、
νｄG5nminは、前記第５レンズ群中に含まれる前記負レンズ素子のアッベ数のなかで、最小となるアッベ数、
ｎｄG5pminは、前記第５レンズ群中に含まれる前記正レンズ素子の屈折率のなかで、最小となる屈折率、
ｎｄG5nmaxは、前記第５レンズ群中に含まれる前記負レンズ素子の屈折率のなかで、最大となる屈折率、
である。
【請求項５０】
前記開口絞りよりも像側に位置するレンズ群は、正の屈折力を有する第４レンズ群と、第５レンズ群と、からなることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
【請求項５１】
以下の条件式（６４Ａ）を満足することを特徴とする請求項５０に記載の変倍光学系。
３．５＜ｆG4／ｆw＜７．０      （６４Ａ）
但し、
ｆG4は、前記第４レンズ群の焦点距離、
ｆwは、広角端における前記変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【請求項５２】
以下の条件式（６５Ａ）を満足することを特徴とする請求項５０に記載の変倍光学系。
０．０６０＜ｆG4／ｆt＜０．２５０      （６５Ａ）
但し、
ｆG4は、前記第４レンズ群の焦点距離、
ｆtは、望遠端における前記変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【請求項５３】
以下の条件式（６６）を満足することを特徴とする請求項５０に記載の変倍光学系。
１≠β4z／β4w      （６６）
但し、
β4zは、所定の状態における無限遠物点合焦時の前記第４レンズ群の横倍率、
β4wは、広角端における無限遠物点合焦時の前記第４レンズ群の横倍率、
前記所定の状態は、変倍時に、前記第４レンズ群が最も物体側に位置する状態、
である。
【請求項５４】
前記開口絞りよりも像側に位置するレンズ群は、移動レンズ群を有し、
前記移動レンズ群は、広角端からの変倍開始時に、像側から物体側へ移動し、任意の中間状態から望遠端までの間では、物体側から像側に移動することを特徴とする請求項５０に記載の変倍光学系。
【請求項５５】
以下の条件式（６７）、（６８）を満足することを特徴とする請求項５０に記載の変倍光学系。
７５＜νｄG4pmax＜１００      （６７）
０．５２００＜（θg,F）G4pmin＜０．５５００      （６８）
但し、
νｄG4pmaxは、前記第４レンズ群中に含まれる正レンズ素子のアッベ数のなかで、最大となるアッベ数、
（θg,F）G4pminは、前記第４レンズ群中に含まれる正レンズ素子の部分分散比のなかで、最小となる部分分散比、
である。
【請求項５６】
前記第２レンズ群よりも像側に、フォーカス群を有し、
以下の条件式（６９Ａ）を満足することを特徴とする請求項５０に記載の変倍光学系。
０．７０＜｜ＦＳw｜＜１．２０      （６９Ａ）
但し、
ＦＳw＝（１−βfow×βfow)×βimgw×βimgw
βfowは、広角端における前記フォーカス群の横倍率、
βimgwは、広角端における所定の光学系の横倍率、
前記所定の光学系は、前記フォーカス群よりも像側に位置する全てのレンズ群で構成された光学系、
である。
【請求項５７】
前記第２レンズ群よりも像側に、フォーカス群を有し、
以下の条件式（７０Ａ）を満足することを特徴とする請求項５０に記載の変倍光学系。
０．５０＜｜ＦＳt｜＜１．２０      （７０Ａ）
但し、
ＦＳt＝（１−βfot×βfot)×βimgt×βimgt
βfotは、望遠端における前記フォーカス群の横倍率、
βimgtは、望遠端における所定の光学系の横倍率、
前記所定の光学系は、前記フォーカス群よりも像側に位置する全てのレンズ群で構成された光学系、
である。
【請求項５８】
前記第５レンズ群は、変倍時に固定されており、
以下の条件式（７１Ａ）を満足することを特徴とする請求項５０に記載の変倍光学系。
０．８０＜βG5＜１．２      （７１Ａ）
但し、
βG5は、任意の変倍状態における無限遠物点合焦時の前記第５レンズ群の横倍率、
である。
【請求項５９】
前記開口絞りよりも像側に位置するレンズ群は、負の屈折力を有する第４レンズ群と、第５レンズ群と、からなることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
【請求項６０】
以下の条件式（６４Ｂ）を満足することを特徴とする請求項５９に記載の変倍光学系。
２．０＜｜ｆG4／ｆw｜＜４．０      （６４Ｂ）
但し、
ｆG4は、前記第４レンズ群の焦点距離、
ｆwは、広角端における前記変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【請求項６１】
以下の条件式（６５Ｂ）を満足することを特徴とする請求項５９に記載の変倍光学系。
０．０４０＜｜ｆG4／ｆt｜＜０．１１０      （６５Ｂ）
但し、
ｆG4は、前記第４レンズ群の焦点距離、
ｆtは、望遠端における前記変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【請求項６２】
以下の条件式（６６）を満足することを特徴とする請求項５９に記載の変倍光学系。
１≠β4z／β4w      （６６）
但し、      
β4zは、所定の状態における無限遠物点合焦時の前記第４レンズ群の横倍率、
β4wは、広角端における無限遠物点合焦時の前記第４レンズ群の横倍率、
前記所定の状態は、変倍時に、前記第４レンズ群が最も物体側に位置する状態、
である。
【請求項６３】
前記開口絞りよりも像側に位置するレンズ群は、移動レンズ群を有し、
前記移動レンズ群は、広角端からの変倍開始時に、物体側から像側へ移動し、任意の中間状態から望遠端までの間では、像側から物体側に移動することを特徴とする請求項５９に記載の変倍光学系。
【請求項６４】
以下の条件式（７２）、（７３）を満足することを特徴とする請求項５９に記載の変倍光学系。
４５＜νｄG4nmax＜７０      （７２）
０．５２０＜（θg,F）G4nmin＜０．５７０      （７３）
但し、
νｄG4nmaxは、前記第４レンズ群中に含まれる負レンズ素子のアッベ数のなかで、最大となるアッベ数、
（θg,F）G4nminは、前記第４レンズ群中に含まれる負レンズ素子の部分分散比のなかで、最小となる部分分散比、
である。
【請求項６５】
前記第２レンズ群よりも像側に、フォーカス群を有し、
以下の条件式（６９Ｂ）を満足することを特徴とする請求項５９に記載の変倍光学系。
１．５＜｜ＦＳw｜＜３．５      （６９Ｂ）
但し、
ＦＳw＝（１−βfow×βfow)×βimgw×βimgw
βfowは、広角端における前記フォーカス群の横倍率、
βimgwは、広角端における所定の光学系の横倍率、
前記所定の光学系は、前記フォーカス群よりも像側に位置する全てのレンズ群で構成された光学系、
である。
【請求項６６】
前記第２レンズ群よりも像側に、フォーカス群を有し、
以下の条件式（７０Ｂ）を満足することを特徴とする請求項５９に記載の変倍光学系。
１．５＜｜ＦＳt｜＜３．５      （７０Ｂ）
但し、
ＦＳt＝（１−βfot×βfot)×βimgt×βimgt
βfotは、望遠端における前記フォーカス群の横倍率、
βimgtは、望遠端における所定の光学系の横倍率、
前記所定の光学系は、前記フォーカス群よりも像側に位置する全てのレンズ群で構成された光学系、
である。
【請求項６７】
前記第５レンズ群は、変倍時に固定されており、
以下の条件式（７１Ｂ）を満足することを特徴とする請求項５９に記載の変倍光学系。
０．３２＜βG5＜０．５５      （７１Ｂ）
但し、
βG5は、任意の変倍状態における無限遠物点合焦時の前記第５レンズ群の横倍率、
である。
【請求項６８】
光学系と、
撮像面を持ち且つ前記光学系により撮像面上に形成された像を電気信号に変換する撮像素子と、を有し、
前記光学系が、請求項１から６７のいずれか一項に記載の変倍光学系であることを特徴とする撮像装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、変倍光学系及びそれを備えた撮像装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
変倍光学系として、４つのレンズ群で構成された変倍光学系、又は５つのレンズ群で構成された変倍光学系が知られている。
【０００３】
特許文献１には、５つのレンズ群で構成された変倍光学系が開示されている。この変倍光学系は、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、負の屈折力を有する第５レンズ群と、を有する。
【０００４】
特許文献２には、４つのレンズ群で構成された変倍光学系が開示されている。この変倍光学系は、変倍時固定群である第１群と、負の屈折力有する第２群と、正または負の屈折力を有する第３群と、開口絞りを含み変倍時固定の第４群と、を有する。
【０００５】
特許文献３には、５つのレンズ群で構成された変倍光学系が開示されている。この変倍光学系は、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、負の屈折力を有する第４レンズ群と、正の屈折力を有する第５レンズ群と、を有する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特許第５８９３９５９号公報（第１実施例）
【特許文献２】特許第５００６０７６号公報（第２実施例）
【特許文献３】特許第５４２６６５３号公報（第４実施例）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
特許文献１の変倍光学系や特許文献３の変倍光学系では、望遠端での色収差が十分に抑えられていない。特許文献２の変倍光学系では、十分な変倍比が確保できていない。より大きい変倍比を確保しようとすると、色収差が悪化する。
【０００８】
本発明は、このような課題に鑑みてなされたものであって、前玉径が小さく、光学系の全長を短縮しながら、色収差が良好に補正された小型で結像性能が高い変倍光学系及びそれを備えた撮像装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の少なくとも幾つかの実施形態に係る変倍光学系は、
複数のレンズ素子で構成され、物体側から順に、
正の屈折力を有する第１レンズ群と、
負の屈折力を有する第２レンズ群と、
正の屈折力を有する第３レンズ群と、
少なくとも１つのレンズ群と、を有し、
開口絞りは、第２レンズ群と第３レンズ群の間に位置するか、又は、第３レンズ群中に位置し、
広角端から望遠端への変倍に際して、
第１レンズ群は、固定であり、
第２レンズ群は、物体側から像面側へ移動し、
開口絞りよりも像側に位置するレンズ群のうち、少なくとも１つのレンズ群が移動し、
第１レンズ群は、少なくとも４枚の正レンズ素子と、少なくとも２枚の負レンズ素子と、を有する。レンズ素子は、物体側面と像側面の間が、１より大きい屈折率を持つ媒質で満たされ、且つ、物体側面と像側面の間に屈折面を持たないレンズである。
【００１０】
本発明の少なくとも幾つかの実施形態に係る撮像装置は、
光学系と、
撮像面を持ち且つ前記光学系により撮像面上に形成された像を電気信号に変換する撮像素子と、を有し、
光学系が、上述の変倍光学系であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、前玉径が小さく、光学系の全長を短縮しながら、色収差が良好に補正された小型で結像性能が高い変倍光学系及びそれを備えた撮像装置を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】実施例１に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時のレンズ断面図である。
【図２】実施例２に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時のレンズ断面図である。
【図３】実施例３に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時のレンズ断面図である。
【図４】実施例４に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時のレンズ断面図である。
【図５】実施例５に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時のレンズ断面図である。
【図６】実施例６に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時のレンズ断面図である。
【図７】実施例７に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時のレンズ断面図である。
【図８】実施例８に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時のレンズ断面図である。
【図９】実施例１に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の収差図である。
【図１０】実施例２に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の収差図である。
【図１１】実施例３に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の収差図である。
【図１２】実施例４に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の収差図である。
【図１３】実施例５に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の収差図である。
【図１４】実施例６に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の収差図である。
【図１５】実施例７に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の収差図である。
【図１６】実施例８に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の収差図である。
【図１７】撮像装置の断面図である。
【図１８】撮像装置の前方斜視図である。
【図１９】撮像装置の後方斜視図である。
【図２０】撮像装置の主要部の内部回路の構成ブロック図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
実施例の説明に先立ち、本発明のある態様にかかる実施形態の作用効果を説明する。なお、本実施形態の作用効果を具体的に説明するに際しては、具体的な例を示して説明することになる。しかし、後述する実施例の場合と同様に、それらの例示される態様はあくまでも本発明に含まれる態様のうちの一部に過ぎず、その態様には数多くのバリエーションが存在する。したがって、本発明は例示される態様に限定されるものではない。
【００１４】
本実施形態の変倍光学系の基本構成について説明する。本実施形態の変倍光学系の基本構成は、複数のレンズ素子で構成され、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、少なくとも１つのレンズ群と、を有し、開口絞りは、第２レンズ群と第３レンズ群の間に位置するか、又は、第３レンズ群中に位置し、広角端から望遠端への変倍に際して、第１レンズ群は、固定であり、第２レンズ群は、物体側から像面側へ移動し、開口絞りよりも像側に位置するレンズ群のうち、少なくとも１つのレンズ群が移動し、第１レンズ群は、少なくとも４枚の正レンズ素子と、少なくとも２枚の負レンズ素子と、を有する。レンズ素子は、物体側面と像側面の間が、１より大きい屈折率を持つ媒質で満たされ、且つ、物体側面と像側面の間に屈折面を持たないレンズである。
【００１５】
基本構成は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、を有する。基本構成では、正の屈折力を有するレンズ群が、最も物体側に位置している。よって、本実施形態の変倍光学系は、正先行タイプの光学系なっている。
【００１６】
正先行タイプの光学系は、高変倍比の確保と、広角端から望遠端までの間での明るいＦナンバーの確保に有利な光学系である。よって、本実施形態の変倍光学系でも、高い変倍比が確保できると共に、広角端から望遠端までの間で明るいＦナンバーを確保することができる。
【００１７】
負の屈折力を有する第２レンズ群と正の屈折力を有する第３レンズ群を配置することで、第３レンズ群よりも像側に位置するレンズ群を小型化することができる。
【００１８】
広角側では、第１レンズ群と第２レンズ群とによって、軸外収差、特に、非点収差や倍率色収差が発生する。少なくとも１つのレンズ群を第３レンズ群の像側に配置することで、これらの収差を良好に補正することができる。
【００１９】
開口絞りは、第２レンズ群と第３レンズ群の間、又は、第３レンズ群中に配置されている。このようにすることで、第３レンズ群及び第３レンズ群よりも像側に位置するレンズ群（以下、「像側レンズ群」という）で、軸上光束径の増大を抑えることができる。
【００２０】
変倍に際して、第１レンズ群は固定されている。第１レンズ群を像面に対し常時固定とすることで、製造誤差の軽減およびメカ構成の簡略化ができる。
【００２１】
変倍に際して、第２レンズ群は、物体側から像面側へ移動し、第２レンズ群よりも像側に位置するレンズ群（以下、「第１の所定のレンズ群」という）が移動する。本実施形態の変倍光学系では、主な変倍を第２レンズ群で行い、変倍による像面変動の補正を第１の所定のレンズ群で行う。
【００２２】
第１の所定のレンズ群は、例えば、第３レンズ群である。又は、第１の所定のレンズ群としては、第３レンズ群よりも像側に位置するレンズ群（以下、「第２の所定のレンズ群」という）である。上述のように、第３レンズ群よりも像側では、軸上光束径の増大が抑えられている。そこで、第２の所定のレンズ群を移動させることで、変倍時の球面収差の変動や軸上色収差の変動を抑えながら、像面変動の補正を行うことができる。
【００２３】
第１レンズ群は、少なくとも４枚の正レンズ素子と、少なくとも２枚の負レンズ素子と、を有する。このようにすることで、望遠端側での諸収差の発生を抑えながら、第１レンズ群の焦点距離を短くすることができる。
【００２４】
また、高い変倍比を確保しつつ、光学系の全長の短縮と、前玉径の小径化を行うことができる。諸収差としては、球面収差、非点収差、軸上色収差及び倍率色収差がある。望遠側での球面収差の発生や軸上色収差の発生を抑制できることは、望遠側での明るいＦナンバーの確保にとっても有利である。
【００２５】
第１実施形態の変倍光学系は、上記の基本構成を備えると共に、第１レンズ群は、第１正レンズ素子と、第２正レンズ素子と、第３正レンズ素子と、像側正レンズ素子と、少なくともＮ枚の負レンズ素子と、を有し、第１レンズ群中の全ての負レンズ素子は、以下の条件式（１Ａ）を満足し、第１正レンズ素子は、第１レンズ群中の全ての正レンズ素子のなかで、最も物体側に位置すると共に、以下の条件式（２Ａ）を満足し、第２正レンズ素子は、第１正レンズ素子に対して最も近くに位置すると共に、以下の条件式（２Ｂ）を満足し、第３正レンズ素子は、第２正レンズ素子に対して最も近くに位置すると共に、以下の条件式（２Ｃ）を満足し、像側正レンズ素子は、第１レンズ群中の全ての正レンズ素子のなかで、最も像側に位置すると共に、以下の条件式（３）を満足することを特徴とする。
０．５２００＜（θg,F）ni＜０．５６４０      （１Ａ）
０．５２００＜（θg,F）p1＜０．５４６０      （２Ａ）
０．５２００＜（θg,F）p2＜０．５４６０      （２Ｂ）
０．５２００＜（θg,F）p3＜０．５４６０      （２Ｃ）
０．５２００＜（θg,F）pL＜０．５６００      （３）
但し、
２≦Ｎ、
（θg,F）niは、ｉ番目の負レンズ素子の部分分散比（ｉ＝１〜Ｎ）、
（θg,F）p1は、第１正レンズ素子の部分分散比、
（θg,F）p2は、第２正レンズ素子の部分分散比、
（θg,F）p3は、第３正レンズ素子の部分分散比、
（θg,F）pLは、像側正レンズ素子の部分分散比、
（θg,F）＝（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、
ｎgは、ｇ線における屈折率、
ｎFは、Ｆ線における屈折率、
ｎCは、Ｃ線における屈折率、
である。
【００２６】
第１実施形態の変倍光学系では、第１レンズ群は、第１正レンズ素子と、第２正レンズ素子と、第３正レンズ素子と、像側正レンズ素子と、少なくともＮ枚の負レンズ素子と、を有する。２≦Ｎなので、第１レンズ群には、少なくとも４枚の正レンズ素子と、少なくとも２枚の負レンズ素子と、が使用されている。
【００２７】
条件式（１Ａ）は、第１レンズ群中の負レンズ素子に使用する硝材の部分分散比に関する条件式である。（２Ａ）、（２Ｂ）、（２Ｃ）、（３）は、第１レンズ群中の正レンズ素子に使用する硝材の部分分散比に関する条件式である。
【００２８】
条件式（１Ａ）を満足する硝材を、第１レンズ群中の負レンズ素子に使用すると共に、（２Ａ）、（２Ｂ）、（２Ｃ）、（３）を満足する硝材を、第１レンズ群中の負レンズ素子や、第１レンズ群中の正レンズ素子に使用することで、望遠側でのＦ線に対するｇ線の収差の発生、特に軸上色収差の発生や倍率色収差の発生を抑えることができる。その結果、高い変倍比を確保しつつ、望遠端における結像性能を高くすることができる。
【００２９】
Ｆ線に対するｇ線の収差とは、例えば、Ｆ線とＣ線とで色消しをしたときに残存するｇ線の収差である。
【００３０】
条件式（１Ａ）に代えて、以下の条件式（１Ａ’）を満足することが好ましい。
０．５２５０＜（θg,F）ni＜０．５６００      （１Ａ’）
条件式（１Ａ）に代えて、以下の条件式（１Ａ”）を満足することが好ましい。
０．５３００＜（θg,F）ni＜０．５５７０      （１Ａ”）
【００３１】
条件式（２Ａ）に代えて、以下の条件式（２Ａ’）を満足することが好ましい。
０．５２５０＜（θg,F）p1＜０．５４１０      （２Ａ’）
条件式（２Ａ）に代えて、以下の条件式（２Ａ”）を満足することが好ましい。
０．５３００＜（θg,F）p1＜０．５３９０      （２Ａ”）
【００３２】
条件式（２Ｂ）に代えて、以下の条件式（２Ｂ’）を満足することが好ましい。
０．５２５０＜（θg,F）p2＜０．５４１０      （２Ｂ’）
条件式（２Ｂ）に代えて、以下の条件式（２Ｂ”）を満足することが好ましい。
０．５３００＜（θg,F）p2＜０．５３９０      （２Ｂ”）
【００３３】
条件式（２Ｃ）に代えて、以下の条件式（２Ｃ’）を満足することが好ましい。
０．５２５０＜（θg,F）p3＜０．５４１０      （２Ｃ’）
条件式（２Ｃ）に代えて、以下の条件式（２Ｃ”）を満足することが好ましい。
０．５３００＜（θg,F）p3＜０．５３９０      （２Ｃ”）
【００３４】
条件式（３）に代えて、以下の条件式（３’）を満足することが好ましい。
０．５２５０＜（θg,F）pL＜０．５５００      （３’）
条件式（３）に代えて、以下の条件式（３”）を満足することが好ましい。
０．５３００＜（θg,F）pL＜０．５３９０      （３”）
【００３５】
第２実施形態の変倍光学系は、上記の基本構成を備えると共に、第１レンズ群は、第１副レンズ群と、第２副レンズ群と、からなり、第１副レンズ群は、負レンズ素子と、正レンズ素子と、からなり、第２副レンズ群は、負レンズ素子と、正レンズ素子と、からなり、以下の条件式（４）、（５）を満足することを特徴とする。
３５＜νｄs1pmax−νｄs1nmin＜５２      （４）
３５＜νｄs2pmax−νｄs2nmin＜５２      （５）
但し、
νｄs1nminは、第１副レンズ群中の全ての負レンズ素子のアッベ数のなかで、最小となるアッベ数、
νｄs1pmaxは、第１副レンズ群中の全ての正レンズ素子のアッベ数のなかで、最大となるアッベ数、
νｄs2nminは、第２副レンズ群中の全ての負レンズ素子のアッベ数のなかで、最小となるアッベ数、
νｄs2pmaxは、第２副レンズ群中の全ての正レンズ素子のアッベ数のなかで、最大となるアッベ数、
レンズ素子は、物体側面と像側面の間が、１より大きい屈折率を持つ媒質で満たされ、且つ、物体側面と像側面の間に屈折面を持たないレンズ、
である。
【００３６】
第１レンズ群を、第１副レンズ群と第２副レンズ群とで構成することで、第１レンズ群の屈折力を、２つの副レンズ群に分担させることができる。このようにすると、第１副レンズ群の屈折力と、第２副レンズ群の屈折力を、共に弱くすることができる。そのため、第１副レンズ群と第２副レンズ群の両方で、望遠端での球面収差の発生を抑えることができる。
【００３７】
条件式（４）と条件式（５）は、正レンズ素子のアッベ数と負レンズ素子のアッベ数との差（以下、「アッベ数の差」という）に関する条件式である。
【００３８】
条件式（４）の下限値を上回ることで、アッベ数の差が小さくなりすぎないようにすることができる。この場合、Ｆ線とＣ線での色消しの効果を上げることができる。そのため、望遠端における軸上色収差や倍率色収差を、良好に補正できる。その結果、望遠端において、良好な結像性能を保つことが可能である。
【００３９】
条件式（４）の上限値を下回ることで、アッベ数の差が大きくなりすぎないようにすることができる。すなわち、負レンズ素子の分散が、正レンズ素子の分散に対して大きくなりすぎることを抑えることができる。この場合、適度な大きさの屈折力を負レンズ素子に持たせることができるので、望遠端における軸上色収差を良好に補正することができる。また、負レンズ素子が適度な大きさの屈折力を持つことで、球面収差や非点収差も補正することができる。
【００４０】
条件式（５）の技術的意義は、条件式（４）の技術的意義と同じである。
【００４１】
条件式（４）に代えて、以下の条件式（４’）を満足することが好ましい。
【００４２】
４０＜νｄs1pmax−νｄs1nmin＜５１．５      （４’）
条件式（４）に代えて、以下の条件式（４”）を満足することが好ましい。
【００４３】
４５＜νｄs1pmax−νｄs1nmin＜５１      （４”）
条件式（５）に代えて、以下の条件式（５’）を満足することが好ましい。
【００４４】
３８＜νｄs2pmax−νｄs2nmin＜４８      （５’）
条件式（５）に代えて、以下の条件式（５”）を満足することが好ましい。
【００４５】
４０＜νｄs2pmax−νｄs2nmin＜４４      （５”）
第３実施形態の変倍光学系は、上記の基本構成を備えると共に、第１レンズ群は、第１副レンズ群と、第２副レンズ群と、からなり、第１副レンズ群は、負レンズ素子と、正レンズ素子と、からなり、第２副レンズ群は、負レンズ素子と、正レンズ素子と、からなり、
以下の条件式（６）、（７）を満足することを特徴とする。
【００４６】
−０．０３００＜（θg,F）s1pmin−（θg,F）s1nmax＜−０．００６０      （６）
−０．０３００＜（θg,F）s2pmin−（θg,F）s2nmax＜−０．００６０      （７）
但し、
（θg,F）s1nmaxは、第１副レンズ群中の全ての負レンズ素子の部分分散比のなかで、最大値となる部分分散比、
（θg,F）s1pminは、第１副レンズ群中の全ての正レンズ素子の部分分散比のなかで、最小値となる部分分散比、
（θg,F）s2nmaxは、第２副レンズ群中の全ての負レンズ素子の部分分散比のなかで、最大値となる部分分散比、
（θg,F）s2pminは、第２副レンズ群中の全ての正レンズ素子の部分分散比のなかで、最小値となる部分分散比、
（θg,F）＝（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）、
ｎgは、ｇ線における屈折率、
ｎFは、Ｆ線における屈折率、
ｎCは、Ｃ線における屈折率、
である。
【００４７】
条件式（６）と条件式（７）は、正レンズ素子の部分分散比と負レンズ素子の部分分散比との差（以下、「部分分散比の差」という）に関する条件式である。
【００４８】
条件式（６）の下限値を上回ることで、部分分散比の差が小さくなりすぎないようにすることができる。この場合、アッベ数の差も大きくなるので、Ｆ線とＣ線での色消しの効果を上げつつ、ｇ線で軸上色収差や倍率色収差が発生することを抑えることができる。
【００４９】
望遠端では、ｇ線で軸上色収差や倍率色収差が発生し易い。条件式（６）の上限値を下回ることで、部分分散比の差が大きくなりすぎないようにすることができる。その結果、ｇ線で軸上色収差や倍率色収差が発生することを抑えることができる。
【００５０】
条件式（７）の技術的意義は、条件式（６）の技術的意義と同じである。
【００５１】
条件式（６）に代えて、以下の条件式（６’）を満足することが好ましい。
【００５２】
−０．０２９５＜（θg,F）s1pmin−（θg,F）s1nmax＜−０．０１００      （６’）
条件式（６）に代えて、以下の条件式（６”）を満足することが好ましい。
【００５３】
−０．０２９１＜（θg,F）s1pmin−（θg,F）s1nmax＜−０．０１７０      （６”）
条件式（７）に代えて、以下の条件式（７’）を満足することが好ましい。
【００５４】
−０．０２００＜（θg,F）s2pmin−（θg,F）s2nmax＜−０．００８０      （７’）
条件式（７）に代えて、以下の条件式（７”）を満足することが好ましい。
【００５５】
−０．０１５０＜（θg,F）s2pmin−（θg,F）s2nmax＜−０．００９０      （７”）
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（８）を満足することが好ましい。
【００５６】
ＳＦpL＜（ＳＦp2＋ＳＦp3）×０．５＜ＳＦp1＜０      （８）
但し、
ＳＦp1＝（Ｒp1o＋Ｒp1i）／（Ｒp1o−Ｒp1i）、
ＳＦp2＝（Ｒp2o＋Ｒp2i）／（Ｒp2o−Ｒp2i）、
ＳＦp3＝（Ｒp3o＋Ｒp3i）／（Ｒp3o−Ｒp3i）、
ＳＦpL＝（ＲpLo＋ＲpLi）／（ＲpLo−ＲpLi）、
Ｒp1oは、第１正レンズ素子の物体側面の曲率半径、
Ｒp1iは、第１正レンズ素子の像側面の曲率半径、
Ｒp2oは、第２正レンズ素子の物体側面の曲率半径、
Ｒp2iは、第２正レンズ素子の像側面の曲率半径、
Ｒp3oは、第３正レンズ素子の物体側面の曲率半径、
Ｒp3iは、第３正レンズ素子の像側面の曲率半径、
ＲpLoは、像側正レンズ素子の物体側面の曲率半径、
ＲpLiは、像側正レンズ素子の像側面の曲率半径、
である。
【００５７】
ＳＦp1は第１正レンズ素子のシェイプファクタ、ＳＦp2は第２正レンズ素子のシェイプファクタ、ＳＦp3は第３正レンズ素子のシェイプファクタ、ＳＦpLは像側正レンズ素子のシェイプファクタである。
【００５８】
このように、条件式（８）は、第１レンズ群中の正レンズ素子のシェイプファクタに関する条件式である。
【００５９】
条件式（８）を満足することで、物体側から像面側に向かうにつれて、正レンズ素子のシェイプファクタが、徐々に小さくなっていく。このようにすることで、望遠端での軸上マージナル光線を、徐々に屈折させていくことができる。その結果、望遠端での球面収差の発生を抑えることができる。
【００６０】
また、球面収差の発生を抑えながら、各正レンズ素子の屈折力のバランスを保ちながら、大きくすることができる。そのため、高い結像性能を維持しながら、第１レンズ群の屈折力を大きくすることができる。その結果、高い結像性能を維持しながら、光学系の全長を短くすることができる。
【００６１】
条件式（８）に代えて、以下の条件式（８’）を満足することが好ましい。
【００６２】
ＳＦpL×０．８＜（ＳＦp2＋ＳＦp3）×０．４＜ＳＦp1＜０      （８’）
条件式（８）に代えて、以下の条件式（８”）を満足することが好ましい。
【００６３】
ＳＦpL×０．７＜（ＳＦp2＋ＳＦp3）×０．３５＜ＳＦp1＜０      （８”）
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（９）、（１０）、（１１）を満足することが好ましい。
【００６４】
ＳＦp1＜０      （９）
ＳＦpL＜０      （１０）
０．０５＜｜ＳＦp1／ＳＦpL｜＜０．６０      （１１）
但し、
ＳＦp1＝（Ｒp1o＋Ｒp1i）／（Ｒp1o−Ｒp1i）、
ＳＦpL＝（ＲpLo＋ＲpLi）／（ＲpLo−ＲpLi）、
Ｒp1oは、第１正レンズ素子の物体側面の曲率半径、
Ｒp1iは、第１正レンズ素子の像側面の曲率半径、
ＲpLoは、像側正レンズ素子の物体側面の曲率半径、
ＲpLiは、像側正レンズ素子の像側面の曲率半径、
である。
【００６５】
条件式（９）は、第１正レンズ素子のシェイプファクタに関する条件式である。条件式（１０）は、像側正レンズ素子のシェイプファクタに関する条件式である。条件式（１１）は、第１正レンズ素子のシェイプファクタと像側正レンズ素子のシェイプファクタの比に関する条件式である。
【００６６】
シェイプファクタの値がゼロのとき、正レンズ素子の形状は、物体側面の屈折力と像側面の屈折力が等しい形状になる。シェイプファクタの値が負の値になると、正レンズ素子の形状は、物体側面の屈折力が像側面の屈折力よりも大きい形状になる。このような形状は、球面収差の発生や非点収差の発生を抑えるのに有利な形状である。
【００６７】
条件式（９）を満足することで、第１正レンズ素子の形状を、物体側面の屈折力が像側面の屈折力よりも大きい形状にすることができる。また、条件式（１０）を満足することで、像側正レンズ素子を、物体側面の屈折力が像側面の屈折力よりも大きい形状にすることができる。条件式（９）と条件式（１０）を満足することで、望遠側での球面収差の発生や非点収差の発生を抑えることができる。
【００６８】
条件式（１１）の下限値を上回ることで、第１正レンズ素子のシェイプファクタの絶対値に対して、像側正レンズ素子のシェイプファクタの絶対値を小さくすることができる。この場合、像側正レンズ素子において、像側面の曲率に対する物体側面の曲率を抑えることができる。その結果、像側正レンズ素子の形状を、コバ厚の十分な確保に有利な形状、すなわち、製造しやすい形状とすることができる。
【００６９】
条件式（１１）の上限値を下回ることで、第１正レンズ素子のシェイプファクタの絶対値に対して、像側正レンズ素子のシェイプファクタの絶対値を大きくすることができる。この場合、像側正レンズ素子の形状は、球面収差や非点収差に有利な形状となる。そのため、高い結像性能を維持しながら、第１レンズ群の屈折力を大きくすることができる。その結果、高い結像性能を維持しながら、光学系の全長を短くすることができる。
【００７０】
条件式（１１）に代えて、以下の条件式（１１’）を満足することが好ましい。
【００７１】
０．０８＜｜ＳＦp1／ＳＦpL｜＜０．５０      （１１’）
条件式（１１）に代えて、以下の条件式（１１”）を満足することが好ましい。
【００７２】
０．２０＜｜ＳＦp1／ＳＦpL｜＜０．４０      （１１”）
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（１０）、（１２）、（１３）を満足することが好ましい。
【００７３】
ＳＦpL＜０      （１０）
ＳＦp2＜０      （１２）
０．０５＜｜ＳＦp2／ＳＦpL｜＜０．９５      （１３）
但し、
ＳＦp2＝（Ｒp2o＋Ｒp2i）／（Ｒp2o−Ｒp2i）、
ＳＦpL＝（ＲpLo＋ＲpLi）／（ＲpLo−ＲpLi）、
Ｒp2oは、第２正レンズ素子の物体側面の曲率半径、
Ｒp2iは、第２正レンズ素子の像側面の曲率半径、
ＲpLoは、像側正レンズ素子の物体側面の曲率半径、
ＲpLiは、像側正レンズ素子の像側面の曲率半径、
である。
【００７４】
条件式（１２）は、第２正レンズ素子のシェイプファクタに関する条件式である。条件式（１３）は、第２正レンズ素子のシェイプファクタと像側正レンズ素子のシェイプファクタの比に関する条件式である。
【００７５】
シェイプファクタの値がゼロのとき、正レンズ素子の形状は、物体側面の屈折力と像側面の屈折力が等しい形状になる。シェイプファクタの値が負の値になると、正レンズ素子の形状は、物体側面の屈折力が像側面の屈折力よりも大きい形状になる。このような形状は、球面収差の発生や非点収差の発生を抑えるのに有利な形状である。
【００７６】
条件式（１０）を満足することで、像側正レンズ素子を、物体側面の屈折力が像側面の屈折力よりも大きい形状にすることができる。また、条件式（１２）を満足することで、第２正レンズ素子の形状を、物体側面の屈折力が像側面の屈折力よりも大きい形状にすることができる。条件式（１０）と条件式（１２）を満足することで、望遠側での球面収差の発生や非点収差の発生を抑えることができる。
【００７７】
条件式（１３）の下限値を上回ることで、第２正レンズ素子のシェイプファクタの絶対値に対して、像側正レンズ素子のシェイプファクタの絶対値を小さくすることができる。この場合、像側正レンズ素子において、像側面の曲率に対する物体側面の曲率を抑えることができる。その結果、像側正レンズ素子の形状を、コバ厚の十分な確保に有利な形状、すなわち、製造しやすい形状とすることができる。
【００７８】
条件式（１３）の上限値を下回ることで、第２正レンズ素子のシェイプファクタの絶対値に対して、像側正レンズ素子のシェイプファクタの絶対値を大きくすることができる。この場合、像側正レンズ素子の形状は、球面収差や非点収差に有利な形状となる。そのため、高い結像性能を維持しながら、第１レンズ群の屈折力を大きくすることができる。その結果、高い結像性能を維持しながら、光学系の全長を短くすることができる。
【００７９】
条件式（１３）に代えて、以下の条件式（１３’）を満足することが好ましい。
【００８０】
０．１０＜｜ＳＦp2／ＳＦpL｜＜０．８０      （１３’）
条件式（１３）に代えて、以下の条件式（１３”）を満足することが好ましい。
【００８１】
０．２０＜｜ＳＦp2／ＳＦpL｜＜０．７０      （１３”）
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（１０）、（１４）、（１５）を満足することが好ましい。
【００８２】
ＳＦpL＜０      （１０）
ＳＦp3＜０      （１４）
０．０５＜｜ＳＦp3／ＳＦpL｜＜１．４      （１５）
但し、
ＳＦp3＝（Ｒp3o＋Ｒp3i）／（Ｒp3o−Ｒp3i）、
ＳＦpL＝（ＲpLo＋ＲpLi）／（ＲpLo−ＲpLi）、
Ｒp3oは、第３正レンズ素子の物体側面の曲率半径、
Ｒp3iは、第３正レンズ素子の像側面の曲率半径、
ＲpLoは、像側正レンズ素子の物体側面の曲率半径、
ＲpLiは、像側正レンズ素子の像側面の曲率半径、
である。
【００８３】
条件式（１４）は、第３正レンズ素子のシェイプファクタに関する条件式である。条件式（１５）は、第３正レンズ素子のシェイプファクタと像側正レンズ素子のシェイプファクタの比に関する条件式である。
【００８４】
シェイプファクタの値がゼロのとき、正レンズ素子の形状は、物体側面の屈折力と像側面の屈折力が等しい形状になる。シェイプファクタの値が負の値になると、正レンズ素子の形状は、物体側面の屈折力が像側面の屈折力よりも大きい形状になる。このような形状は、球面収差の発生や非点収差の発生を抑えるのに有利な形状である。
【００８５】
条件式（１０）を満足することで、像側正レンズ素子を、物体側面の屈折力が像側面の屈折力よりも大きい形状にすることができる。また、条件式（１４）を満足することで、第３正レンズ素子の形状を、物体側面の屈折力が像側面の屈折力よりも大きい形状にすることができる。条件式（１０）と条件式（１４）を満足することで、望遠側での球面収差の発生や非点収差の発生を抑えることができる。
【００８６】
条件式（１５）の下限値を上回ることで、第３正レンズ素子のシェイプファクタの絶対値に対して、像側正レンズ素子のシェイプファクタの絶対値を小さくすることができる。この場合、像側正レンズ素子において、像側面の曲率に対する物体側面の曲率を抑えることができる。その結果、像側正レンズ素子の形状を、コバ厚の十分な確保に有利な形状、すなわち、製造しやすい形状とすることができる。
【００８７】
条件式（１５）の上限値を下回ることで、第３正レンズ素子のシェイプファクタの絶対値に対して、像側正レンズ素子のシェイプファクタの絶対値を大きくすることができる。この場合、像側正レンズ素子の形状は、球面収差や非点収差に有利な形状となる。そのため、高い結像性能を維持しながら、第１レンズ群の屈折力を大きくすることができる。その結果、高い結像性能を維持しながら、光学系の全長を短くすることができる。
【００８８】
条件式（１５）に代えて、以下の条件式（１５’）を満足することが好ましい。
【００８９】
０．１５＜｜ＳＦp3／ＳＦpL｜＜１．２      （１５’）
条件式（１５）に代えて、以下の条件式（１５”）を満足することが好ましい。
【００９０】
０．３０＜｜ＳＦp3／ＳＦpL｜＜１．１      （１５”）
第１実施形態の変倍光学系では、第１レンズ群は、第１負レンズ素子と、像側負レンズ素子と、を有し、第１負レンズ素子は、第１レンズ群中の全ての負レンズ素子のなかで、最も物体側に位置し、像側負レンズ素子は、第１レンズ群中の全ての負レンズ素子のなかで、最も像側に位置し、以下の条件式（１６）、（１７）、（１８）を満足することが好ましい。
【００９１】
０＜ＳＦn1      （１６）
０＜ＳＦnL      （１７）
０．２＜ＳＦn1／ＳＦnL＜２．５      （１８）
但し、
ＳＦn1＝（Ｒn1o＋Ｒn1i）／（Ｒn1o−Ｒn1i）、
ＳＦnL＝（ＲnLo＋ＲnLi）／（ＲnLo−ＲnLi）、
Ｒn1oは、第１負レンズ素子の物体側面の曲率半径、
Ｒn1iは、第１負レンズ素子の像側面の曲率半径、
ＲnLoは、像側負レンズ素子の物体側面の曲率半径、
ＲnLiは、像側負レンズ素子の像側面の曲率半径、
である。
【００９２】
条件式（１６）は、第１負レンズ素子のシェイプファクタに関する条件式である。条件式（１７）は、像側負レンズ素子のシェイプファクタに関する条件式である。条件式（１８）は、第１負レンズ素子のシェイプファクタと像側負レンズ素子のシェイプファクタの比に関する条件式である。
【００９３】
シェイプファクタの値がゼロのとき、負レンズ素子の形状は、物体側面の屈折力と像側面の屈折力が等しい形状になる。シェイプファクタの値が正の値になると、負レンズ素子の形状は、像側面の屈折力が物体側面の屈折力よりも大きい形状になる。このような形状は、球面収差の発生や非点収差の発生を抑えるのに有利な形状である。
【００９４】
条件式（１６）を満足することで、第１負レンズ素子の形状を、像側面の屈折力が物体側面の屈折力よりも大きい形状にすることができる。また、条件式（１７）を満足することで、像側負レンズ素子を、像側面の屈折力が物体側面の屈折力よりも大きい形状にすることができる。条件式（１６）と条件式（１７）を満足することで、望遠側での球面収差の発生や非点収差の発生を抑えることができる。
【００９５】
条件式（１８）の下限値を上回ることで、第１負レンズ素子のシェイプファクタの絶対値に対して、像側負レンズ素子のシェイプファクタの絶対値を小さくすることができる。この場合、像側負レンズ素子において、物体側面の曲率に対して、像側面の曲率が大きくなり過ぎることを抑えることができる。その結果、像側負レンズ素子の形状を、サグ量が小さい凹面形状、すなわち、製造しやすい形状とすることができる。
【００９６】
条件式（１８）の上限値を下回ることで、第１負レンズ素子のシェイプファクタの絶対値に対して、像側負レンズ素子のシェイプファクタの絶対値を大きくすることができる。このようにすることで、像側負レンズ素子で、球面収差、非点収差及び軸上色収差を補正することができる。
【００９７】
条件式（１８）に代えて、以下の条件式（１８’）を満足することが好ましい。
【００９８】
０．２５＜ＳＦn1／ＳＦnL＜２．３      （１８’）
条件式（１８）に代えて、以下の条件式（１８”）を満足することが好ましい。
【００９９】
０．３０＜ＳＦn1／ＳＦnL＜０．７５      （１８”）
第１実施形態の変倍光学系では、第１レンズ群は、複数のレンズ成分で構成され、物体側から順に、第１レンズ成分と、第２レンズ成分と、第３レンズ成分と、第４レンズ成分と、を有し、第１レンズ成分は、負レンズ素子と第１正レンズ素子とを有し、第２レンズ成分は、第２正レンズ素子を有するか、又は負レンズ素子と第２正レンズ素子とを有し、第３レンズ成分は、第３正レンズ素子を有するか、又は負レンズ素子と第３正レンズ素子とを有し、第４レンズ成分は、像側正レンズ素子を有し、以下の条件式（１９）を満足することが好ましい。
【０１００】
−０．５＜ＳＦc1／ＳＦc4＜０．４      （１９）
但し、
ＳＦc1＝（Ｒc1o＋Ｒc1i）／（Ｒc1o−Ｒc1i）、
ＳＦc4＝（Ｒc4o＋Ｒc4i）／（Ｒc4o−Ｒc4i）、
Ｒc1oは、第１レンズ成分の物体側面の曲率半径、
Ｒc1iは、第１レンズ成分の像側面の曲率半径、
Ｒc4oは、第４レンズ成分の物体側面の曲率半径、
Ｒc4iは、第４レンズ成分の像側面の曲率半径、
レンズ成分は、単レンズ又は接合レンズ、
である。
【０１０１】
条件式（１９）は、第１レンズ成分のシェイプファクタと第４レンズ成分のシェイプファクタの比に関する条件式である。
【０１０２】
条件式（１９）の下限値を上回ることで、第１レンズ成分のシェイプファクタの絶対値に対して、第４レンズ成分のシェイプファクタの絶対値を小さくすることができる。この場合、第４レンズ成分において、像側面の曲率に対する物体側面の曲率を抑えることができる。その結果、第４レンズ成分の物体側面で発生する球面収差を抑えることができる。
【０１０３】
条件式（１９）の上限値を下回ることで、第１レンズ成分のシェイプファクタの絶対値に対して、第４レンズ成分のシェイプファクタの絶対値を大きくすることができる。この場合、第４レンズ成分の形状は、球面収差、非点収差に有利な形状となる。そのため、高い結像性能を維持しながら、第４レンズ成分の屈折力を大きくすることができる。その結果、高い結像性能を維持しながら、光学系の全長を短くすることができる。
【０１０４】
条件式（１９）に代えて、以下の条件式（１９’）を満足することが好ましい。
【０１０５】
−０．４０＜ＳＦc1／ＳＦc4＜０．３      （１９’）
条件式（１９）に代えて、以下の条件式（１９”）を満足することが好ましい。
【０１０６】
−０．３０＜ＳＦc1／ＳＦc4＜０．１５      （１９”）
第１実施形態の変倍光学系では、第１レンズ群は、複数のレンズ成分で構成され、物体側から順に、第１レンズ成分と、第２レンズ成分と、第３レンズ成分と、第４レンズ成分と、を有し、第１レンズ成分は、負レンズ素子と第１正レンズ素子とを有し、第２レンズ成分は、第２正レンズ素子を有するか、又は負レンズ素子と第２正レンズ素子とを有し、第３レンズ成分は、第３正レンズ素子を有するか、又は負レンズ素子と第３正レンズ素子とを有し、第４レンズ成分は、像側正レンズ素子を有し、以下の条件式（２０）を満足することが好ましい。
【０１０７】
−０．９０＜ＳＦc2／ＳＦc4＜０．９５      （２０）
但し、
ＳＦc2＝（Ｒc2o＋Ｒc2i）／（Ｒc2o−Ｒc2i）、
ＳＦc4＝（Ｒc4o＋Ｒc4i）／（Ｒc4o−Ｒc4i）、
Ｒc2oは、第２レンズ成分の物体側面の曲率半径、
Ｒc2iは、第２レンズ成分の像側面の曲率半径、
Ｒc4oは、第４レンズ成分の物体側面の曲率半径、
Ｒc4iは、第４レンズ成分の像側面の曲率半径、
レンズ成分は、単レンズ又は接合レンズ、
である。
【０１０８】
条件式（２０）は、第２レンズ成分のシェイプファクタと第４レンズ成分のシェイプファクタの比に関する条件式である。
【０１０９】
条件式（２０）の下限値を上回ることで、第２レンズ成分のシェイプファクタの絶対値に対して、第４レンズ成分のシェイプファクタの絶対値を小さくすることができる。この場合、第４レンズ成分において、像側面の曲率に対する物体側面の曲率を抑えることができる。その結果、第４レンズ成分の物体側面で発生する球面収差を抑えることができる。
【０１１０】
条件式（２０）の上限値を下回ることで、第２レンズ成分のシェイプファクタの絶対値に対して、第４レンズ成分のシェイプファクタの絶対値を大きくすることができる。この場合、第４レンズ成分の形状は、球面収差、非点収差に有利な形状となる。そのため、高い結像性能を維持しながら、第４レンズ成分の屈折力を大きくすることができる。その結果、高い結像性能を維持しながら、光学系の全長を短くすることができる。
【０１１１】
条件式（２０）に代えて、以下の条件式（２０’）を満足することが好ましい。
【０１１２】
−０．８５＜ＳＦc2／ＳＦc4＜０．９０      （２０’）
条件式（２０）に代えて、以下の条件式（２０”）を満足することが好ましい。
【０１１３】
０．２０＜ＳＦc2／ＳＦc4＜０．８０      （２０”）
第１実施形態の変倍光学系では、第１レンズ群は、複数のレンズ成分で構成され、物体側から順に、第１レンズ成分と、第２レンズ成分と、第３レンズ成分と、第４レンズ成分と、を有し、第１レンズ成分は、負レンズ素子と第１正レンズ素子とを有し、第２レンズ成分は、第２正レンズ素子を有するか、又は負レンズ素子と第２正レンズ素子とを有し、第３レンズ成分は、第３正レンズ素子を有するか、又は負レンズ素子と第３正レンズ素子とを有し、第４レンズ成分は、像側正レンズ素子を有し、以下の条件式（２１）を満足することが好ましい。
【０１１４】
０．１０＜ＳＦc3／ＳＦc4＜１．６０      （２１）
但し、
ＳＦc3＝（Ｒc3o＋Ｒc3i）／（Ｒc3o−Ｒc3i）、
ＳＦc4＝（Ｒc4o＋Ｒc4i）／（Ｒc4o−Ｒc4i）、
Ｒc3oは、第３レンズ成分の物体側面の曲率半径、
Ｒc3iは、第３レンズ成分の像側面の曲率半径、
Ｒc4oは、第４レンズ成分の物体側面の曲率半径、
Ｒc4iは、第４レンズ成分の像側面の曲率半径、
レンズ成分は、単レンズ又は接合レンズ、
である。
【０１１５】
条件式（２１）は、第３レンズ成分のシェイプファクタと第４レンズ成分のシェイプファクタの比に関する条件式である。
【０１１６】
条件式（２１）の下限値を上回ることで、第３レンズ成分のシェイプファクタの絶対値に対して、第４レンズ成分のシェイプファクタの絶対値を小さくすることができる。この場合、第４レンズ成分において、像側面の曲率に対する物体側面の曲率を抑えることができる。その結果、第４レンズ成分の物体側面で発生する球面収差を抑えることができる。
【０１１７】
条件式（２１）の上限値を下回ることで、第３レンズ成分のシェイプファクタの絶対値に対して、第４レンズ成分のシェイプファクタの絶対値を大きくすることができる。この場合、第４レンズ成分の形状は、球面収差、非点収差に有利な形状となる。そのため、高い結像性能を維持しながら、第４レンズ成分の屈折力を大きくすることができる。その結果、高い結像性能を維持しながら、光学系の全長を短くすることができる。
【０１１８】
条件式（２１）に代えて、以下の条件式（２１’）を満足することが好ましい。
【０１１９】
０．１５＜ＳＦc3／ＳＦc4＜１．５０      （２１’）
条件式（２１）に代えて、以下の条件式（２１”）を満足することが好ましい。
【０１２０】
０．４０＜ＳＦc3／ＳＦc4＜１．４０      （２１”）
第１実施形態の変倍光学系では、第１レンズ群は、第１副レンズ群と、第２副レンズ群と、からなり、第１副レンズ群は、１枚の負レンズ素子と１枚の正レンズ素子とからなる接合レンズを有し、第２副レンズ群は、１枚の負レンズ素子と１枚の正レンズ素子とからなる接合レンズを有することが好ましい。
【０１２１】
第１レンズ群は、少なくとも４枚の正レンズ素子と、少なくとも２枚の負レンズ素子と、を有する。この場合、１枚の負レンズ素子と１枚の正レンズ素子とを接合すれば、少なくとも２つの接合レンズを第１レンズ群中に配置することができる。
【０１２２】
接合レンズを用いることで、望遠端側での軸上色収差を補正しながら、倍率色収差の補正が可能となる。
【０１２３】
接合面では、望遠端で球面収差が発生し易い。２つの接合レンズを用いることで、各接合レンズにおいて、接合面の曲率を小さくすることができる。その結果、球面収差の発生を抑えることができる。
【０１２４】
第１実施形態の変倍光学系では、第１レンズ群は、第１接合レンズと、第２接合レンズと、を有し、第１接合レンズは、負レンズ素子と、正レンズ素子と、からなり、第２接合レンズは、負レンズ素子と、正レンズ素子と、からなり、以下の条件式（２２）、（２３）を満足することが好ましい。
【０１２５】
４．０＜Ｒce1／ｄce1＜９．５      （２２）
４．０＜Ｒce2／ｄce2＜９．０      （２３）
但し、
Ｒce1は、第１接合レンズの接合面の曲率半径、
Ｒce2は、第２接合レンズの接合面の曲率半径、
ｄce1は、第１接合レンズの軸上厚み、
ｄce2は、第２接合レンズの軸上厚み、
である。
【０１２６】
条件式（２２）は、第１接合レンズの接合面の曲率半径と、第１接合レンズの軸上厚みとの比に関する条件式である。条件式（２３）は、第２接合レンズの接合面の曲率半径と、第２接合レンズの軸上厚みとの比に関する条件式である。
【０１２７】
条件式（２２）の下限値を上回ることで、接合レンズの軸上厚みに対して、接合面の曲率半径が小さくなりすぎないようにすることができる。この場合、負レンズ素子において、凹面の曲率が大きくなり過ぎることを抑えることができる。その結果、負レンズ素子の形状を、サグ量が小さい凹面形状、すなわち、製造しやすい形状とすることができる。
【０１２８】
また、正レンズ素子の形状を、コバ厚の十分な確保に有利な形状、すなわち、製造しやすい形状とすることができる。
【０１２９】
条件式（２２）の上限値を下回ることで、接合面の曲率半径を小さくすることができる。この場合、接合面に、軸上厚みに対して適度な大きさの屈折力を持たせることができるので、接合面の軸上色収差の補正や倍率色収差の補正効果を、軸上厚みに対して効率よく出すことができる。
【０１３０】
条件式（２３）の技術的意義は、条件式（２２）の技術的意義と同じである。
【０１３１】
条件式（２２）に代えて、以下の条件式（２２’）を満足することが好ましい。
【０１３２】
４．５＜Ｒce1／ｄce1＜９．０      （２２’）
条件式（２２）に代えて、以下の条件式（２２”）を満足することが好ましい。
【０１３３】
５．０＜Ｒce1／ｄce1＜８．００      （２２”）
条件式（２３）に代えて、以下の条件式（２３’）を満足することが好ましい。
【０１３４】
４．５＜Ｒce2／ｄce2＜８．５      （２３’）
条件式（２３）に代えて、以下の条件式（２３”）を満足することが好ましい。
【０１３５】
５．４＜Ｒce2／ｄce2＜７．９０      （２３”）
第１実施形態の変倍光学系では、第１レンズ群は、第１接合レンズと、第２接合レンズと、を有し、第１接合レンズは、負レンズ素子と、正レンズ素子と、からなり、第２接合レンズは、負レンズ素子と、正レンズ素子と、からなり、以下の条件式（２４）、（２５）を満足することが好ましい。
【０１３６】
０．０００２００＜｜（θg,F）ce1p−（θg,F）ce1n｜／（νｄce1p−νｄce1n）＜０．０００７００      （２４）
０．０００２００＜｜（θg,F）ce2p−（θg,F）ce2n｜／（νｄce2p−νｄce2n）＜０．０００７００      （２５）
但し、
（θg,F）ce1pは、第１接合レンズの正レンズ素子の部分分散比、
（θg,F）ce1nは、第１接合レンズの負レンズ素子の部分分散比、
νｄce1pは、第１接合レンズの正レンズ素子のアッベ数、
νｄce1nは、第１接合レンズの負レンズ素子のアッベ数、
（θg,F）ce2pは、第２接合レンズの正レンズ素子の部分分散比、
（θg,F）ce2nは、第２接合レンズの負レンズ素子の部分分散比、
νｄce2pは、第２接合レンズの正レンズ素子のアッベ数、
νｄce2nは、第２接合レンズの負レンズ素子のアッベ数、
である。
【０１３７】
条件式（２４）は、第１接合レンズの部分分散比とアッベ数に関する条件式である。条件式（２５）は、第２接合レンズの部分分散比とアッベ数に関する条件式である。
【０１３８】
条件式（２４）の下限値を上回ることで、正レンズ素子の部分分散比と負レンズ素子の部分分散比との差を大きくすることができる。この場合、正レンズ素子の屈折率に対して、負レンズ素子の屈折率を高くすることができる。そのため、負レンズ素子での球面収差の補正が容易になる。
【０１３９】
また、正レンズ素子のアッベ数と負レンズ素子のアッベ数との差を小さくすることができる。この場合、軸上色収差の補正や倍率色収差の補正を行う際に、正レンズ素子の屈折力に対して、負レンズ素子の屈折力を大きくすることができる。そのため、負レンズ素子による球面収差の補正が容易になる。
【０１４０】
条件式（２４）の上限値を下回ることで、正レンズ素子の部分分散比と負レンズ素子の部分分散比との差の増大を抑えることができる。そのため、Ｆ線に対するｇ線の軸上色収差の補正や倍率色収差の補正を行うことができる。
【０１４１】
また、正レンズ素子のアッベ数と負レンズ素子のアッベ数との差を大きくすることができる。この場合、軸上色収差の補正や倍率色収差の補正を行う際に、正レンズ素子の屈折力に対して、負レンズ素子の屈折力が大きくなり過ぎないようにすることができる。そのため、球面収差の発生を抑えることができる。
【０１４２】
条件式（２５）の技術的意義は、条件式（２４）の技術的意義と同じである。
【０１４３】
条件式（２４）に代えて、以下の条件式（２４’）を満足することが好ましい。
【０１４４】
０．０００３７０＜｜（θg,F）ce1p−（θg,F）ce1n｜／（νｄce1p−νｄce1n）＜０．０００６００      （２４’）
条件式（２４）に代えて、以下の条件式（２４”）を満足することが好ましい。
【０１４５】
０．０００３９０＜｜（θg,F）ce1p−（θg,F）ce1n｜／（νｄce1p−νｄce1n）＜０．０００５８０      （２４”）
条件式（２５）に代えて、以下の条件式（２５’）を満足することが好ましい。
【０１４６】
０．０００２３０＜｜（θg,F）ce2p−（θg,F）ce2n｜／（νｄce2p−νｄce2n）＜０．０００３６０      （２５’）
条件式（２５）に代えて、以下の条件式（２５”）を満足することが好ましい。
【０１４７】
０．０００２５０＜｜（θg,F）ce2p−（θg,F）ce2n｜／（νｄce2p−νｄce2n）＜０．０００３４０      （２５”）
第１実施形態の変倍光学系では、第１レンズ群は、第１接合レンズと、第２接合レンズと、を有し、第１接合レンズは、負レンズ素子と、正レンズ素子と、からなり、第２接合レンズは、負レンズ素子と、正レンズ素子と、からなり、以下の条件式（２６）、（２７）を満足することが好ましい。
【０１４８】
−０．０００３０＜１／（ｆce1p×νｄce1p）＋１／（ｆce1n×νｄce1n）＜−０．００００１０      （２６）
−０．０００３０＜１／（ｆce2p×νｄce2p）＋１／（ｆce2n×νｄce2n）＜−０．０００００５      （２７）
但し、
ｆce1pは、第１接合レンズの正レンズ素子の焦点距離、
ｆce1nは、第１接合レンズの負レンズ素子の焦点距離、
νｄce1pは、第１接合レンズの正レンズ素子のアッベ数、
νｄce1nは、第１接合レンズの負レンズ素子のアッベ数、
ｆce2pは、第２接合レンズの正レンズ素子の焦点距離、
ｆce2nは、第２接合レンズの負レンズ素子の焦点距離、
νｄce2pは、第２接合レンズの正レンズ素子のアッベ数、
νｄce2nは、第２接合レンズの負レンズ素子のアッベ数、
である。
【０１４９】
条件式（２６）は、第１接合レンズの焦点距離とアッベ数に関する条件式である。条件式（２７）は、第２接合レンズの焦点距離とアッベ数に関する条件式である。条件式（２６）と条件式（２７）は、共に、色消しの条件式である。
【０１５０】
条件式（２６）の下限値を上回ることで、正レンズ素子において、焦点距離とアッベ数の積の逆数を、大きくすることができる。この場合、正レンズ素子において、アッベ数に対して焦点距離を適切に短くできる。すなわち、正レンズ素子の屈折力を、適度の大きくすることができる。これにより、第１レンズ群の屈折力を大きくすることができるので、光学系の全長を短縮することができる。
【０１５１】
条件式（２６）の上限値を下回ることで、負レンズ素子における焦点距離とアッベ数の積の逆数を、正レンズ素子における焦点距離とアッベ数の積の逆数に近づけることができる。この場合、望遠端において正レンズ素子で発生した軸上色収差や倍率色収差を、負レンズ素子で補正することができる。そのため、望遠端で、良好な結像光学性能を保つことが可能になる。
【０１５２】
条件式（２７）の技術的意義は、条件式（２６）の技術的意義と同じである。
【０１５３】
条件式（２６）に代えて、以下の条件式（２６’）を満足することが好ましい。
【０１５４】
−０．０００２０＜１／（ｆce1p×νｄce1p）＋１／（ｆce1n×νｄce1n）＜−０．００００２０      （２６’）
条件式（２６）に代えて、以下の条件式（２６”）を満足することが好ましい。
【０１５５】
−０．０００１０＜１／（ｆce1p×νｄce1p）＋１／（ｆce1n×νｄce1n）＜−０．００００５０      （２６”）
条件式（２７）に代えて、以下の条件式（２７’）を満足することが好ましい。
【０１５６】
−０．０００２０＜１／（ｆce2p×νｄce2p）＋１／（ｆce2n×νｄce2n）＜-０．００００１０      （２７’）
条件式（２７）に代えて、以下の条件式（２７”）を満足することが好ましい。
【０１５７】
−０．０００１７＜１／（ｆce2p×νｄce2p）＋１／（ｆce2n×νｄce2n）＜-０．００００１５      （２７”）
第１実施形態の変倍光学系では、第１レンズ群は、複数のレンズ成分で構成され、物体側から順に、第１レンズ成分と、第２レンズ成分と、第３レンズ成分と、第４レンズ成分と、を有し、第１レンズ成分は、負レンズ素子と第１正レンズ素子とを有し、第２レンズ成分は、第２正レンズ素子を有するか、又は負レンズ素子と第２正レンズ素子とを有し、第３レンズ成分は、第３正レンズ素子を有するか、又は負レンズ素子と第３正レンズ素子とを有し、第４レンズ成分は、像側正レンズ素子を有し、以下の条件式（２８）、（２９）、（３０）、（３１）を満足することが好ましい。
【０１５８】
１．５＜ｄc1／ｄc4＜２．５      （２８）
０．８＜ｄc2／ｄc4＜２．５      （２９）
０．８＜ｄc3／ｄc4＜２．０      （３０）
０．１０＜ｄc4／ｄG1＜０．２２      （３１）
但し、
ｄc1は、第１成分の光軸上の厚さ、
ｄc2は、第２成分の光軸上の厚さ、
ｄc3は、第３成分の光軸上の厚さ、
ｄc4は、第４成分の光軸上の厚さ、
ｄG1は、第１レンズ群の光軸上の厚さ、
レンズ成分は、単レンズ又は接合レンズ、
である。
【０１５９】
条件式（２８）、（２９）、（３０）、（３１）は、第１レンズ群を４つのレンズ成分で構成したときの、各レンズ成分の厚みに関する条件式である。
【０１６０】
条件式（２８）の下限値を上回ることで、第１レンズ成分の光軸上の厚さを、第４レンズ成分の光軸上の厚さに対して厚くしておくことができる。条件式（２９）の下限値を上回ることで、第２レンズ成分の光軸上の厚さを、第４レンズ成分の光軸上の厚さに対して厚くしておくことができる。条件式（３０）の下限値を上回ることで、第３レンズ成分の光軸上の厚さを、第４レンズ成分の光軸上の厚さに対して厚くしておくことができる。
【０１６１】
いずれの場合も、正レンズ素子の形状を、コバ厚の十分な確保に有利な形状とすることができる。また、負レンズ素子を有する場合は、負レンズ素子における中肉厚を、十分に確保することができる。その結果、各レンズ成分の形状を、製造しやすい形状とすることができる。
【０１６２】
条件式（２８）の上限値を下回ることで、第１レンズ成分の光軸上の厚さを、第４レンズ成分の光軸上の厚さに対して薄くしておくことができる。条件式（２９）の上限値を下回ることで、第２レンズ成分の光軸上の厚さを、第４レンズ成分の光軸上の厚さに対して薄くしておくことができる。条件式（３０）の上限値を下回ることで、第３レンズ成分の光軸上の厚さを、第４レンズ成分の光軸上の厚さに対して薄くしておくことができる。
【０１６３】
いずれの場合も、第１レンズ群を小型化することができる。
【０１６４】
条件式（３１）の下限値を上回ることで、第４レンズ成分の光軸上の厚さを、第１レンズ群の光軸上の厚さに対して薄くしておくことができる。そのため、第１レンズ群を小型化することができる。
【０１６５】
条件式（３１）の上限値を下回ることで、第４レンズ成分の光軸上の厚さを、第１レンズ群の光軸上の厚さに対して厚くしておくことができる。その結果、第４レンズ成分の形状を、製造しやすいレンズ形状とすることができる。
【０１６６】
第１レンズ群の光軸上の厚さは、第１レンズ成分の物体側面から第４レンズ成分の像側面までの距離とすることができる。
【０１６７】
条件式（２８）に代えて、以下の条件式（２８’）を満足することが好ましい。
【０１６８】
１．６＜ｄc1／ｄc4＜２．３      （２８’）
条件式（２８）に代えて、以下の条件式（２８”）を満足することが好ましい。
【０１６９】
１．７＜ｄc1／ｄc4＜２．２      （２８”）
条件式（２９）に代えて、以下の条件式（２９’）を満足することが好ましい。
【０１７０】
０．９＜ｄc2／ｄc4＜２．２      （２９’）
条件式（２９）に代えて、以下の条件式（２９”）を満足することが好ましい。
【０１７１】
１．０＜ｄc2／ｄc4＜２．０      （２９”）
条件式（３０）に代えて、以下の条件式（３０’）を満足することが好ましい。
【０１７２】
０．９＜ｄc3／ｄc4＜１．７０      （３０’）
条件式（３０）に代えて、以下の条件式（３０”）を満足することが好ましい。
【０１７３】
１．０＜ｄc3／ｄc4＜１．５０      （３０”）
条件式（３１）に代えて、以下の条件式（３１’）を満足することが好ましい。
【０１７４】
０．１３＜ｄc4／ｄG1＜０．２０      （３１’）
条件式（３１）に代えて、以下の条件式（３１”）を満足することが好ましい。
【０１７５】
０．１５＜ｄc4／ｄG1＜０．１９      （３１”）
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（３２）、（３３）、（３４）を満足することが好ましい。
【０１７６】
０．６０＜ｆp1／ｆpL＜１．６０      （３２）
０．６０＜ｆp2／ｆpL＜２．４      （３３）
０．７０＜ｆp3／ｆpL＜１．６０      （３４）
但し
ｆp1は、第１正レンズ素子の焦点距離、
ｆp2は、第２正レンズ素子の焦点距離、
ｆp3は、第３正レンズ素子の焦点距離、
ｆpLは、像側正レンズ素子の焦点距離、
である。
【０１７７】
条件式（３２）、（３３）、（３４）は、各々、第１レンズ群中の正レンズ素子の焦点距離に関する条件式である。
【０１７８】
条件式（３２）の下限値を上回ることで、第１正レンズ素子の焦点距離を、像側正レンズ素子の焦点距離に対して長くすることができる。条件式（３３）の下限値を上回ることで、第２正レンズ素子の焦点距離を、像側正レンズ素子の焦点距離に対して長くすることができる。条件式（３４）の下限値を上回ることで、第３正レンズ素子の焦点距離を、像側正レンズ素子の焦点距離に対して長くすることができる。
【０１７９】
いずれの場合も、望遠端での非点収差の発生を抑えることができる。
【０１８０】
条件式（３２）の上限値を下回ることで、第１正レンズ素子の焦点距離を、像側正レンズ素子の焦点距離に対して短くすることができる。条件式（３３）の上限値を下回ることで、第２正レンズ素子の焦点距離を、像側正レンズ素子の焦点距離に対して短くすることができる。条件式（３４）の上限値を下回ることで、第３正レンズ素子の焦点距離を、像側正レンズ素子の焦点距離に対して短くすることができる。
【０１８１】
いずれの場合も、第１レンズ群の屈折力を、複数の正レンズ素子で分担することができる。この場合、球面収差の発生や非点収差の発生を、各正レンズ素子で抑えながら、第１レンズ群の屈折力を大きくすることができる。その結果、光学系の全長を短縮することができる。
【０１８２】
条件式（３２）に代えて、以下の条件式（３２’）を満足することが好ましい。
【０１８３】
０．６５＜ｆp1／ｆpL＜１．４０      （３２’）
条件式（３２）に代えて、以下の条件式（３２”）を満足することが好ましい。
【０１８４】
０．７０＜ｆp1／ｆpL＜１．２０      （３２”）
条件式（３３）に代えて、以下の条件式（３３’）を満足することが好ましい。
【０１８５】
０．６５＜ｆp2／ｆpL＜２．２      （３３’）
条件式（３３）に代えて、以下の条件式（３３”）を満足することが好ましい。
【０１８６】
０．７０＜ｆp2／ｆpL＜２．０      （３３”）
条件式（３４）に代えて、以下の条件式（３４’）を満足することが好ましい。
【０１８７】
０．７５＜ｆp3／ｆpL＜１．４０      （３４’）
条件式（３４）に代えて、以下の条件式（３４”）を満足することが好ましい。
【０１８８】
０．８０＜ｆp3／ｆpL＜１．２０      （３４”）
第１実施形態の変倍光学系では、第１レンズ群は、第１負レンズ素子と、像側負レンズ素子と、を有し、第１負レンズ素子は、第１レンズ群中の全ての負レンズ素子のなかで、最も物体側に位置し、像側負レンズ素子は、第１レンズ群中の全ての負レンズ素子のなかで、最も像側に位置し、以下の条件式（３５）を満足することが好ましい。
【０１８９】
０．４０＜｜ｆn1／ｆnL｜＜１．９      （３５）
但し、
ｆn1は、第１負レンズ素子の焦点距離、
ｆnLは、像側負レンズ素子の焦点距離、
である。
【０１９０】
条件式（３５）は、第１負レンズ素子の焦点距離と、像側負レンズ素子の焦点距離との比に関する条件式である。
【０１９１】
条件式（３５）の下限値を上回ることで、第１負レンズ素子の屈折力に対して、像側負レンズ素子に適度な大きさの屈折力を持たせることができる。そのため、望遠端での球面収差の発生や軸上色収差の発生を、像側負レンズ素子でも抑えることが可能になる。
【０１９２】
条件式（３５）の上限値を下回ることで、第１負レンズ素子の屈折力に対して、像側負レンズ素子の屈折力を小さくすることができる。この場合、第１負レンズ素子の屈折力が、相対的に大きくなるので、入射瞳を、より物体側に位置させることができる。その結果、第１レンズ群のレンズ径を小さくすることができる。
【０１９３】
条件式（３５）に代えて、以下の条件式（３５’）を満足することが好ましい。
【０１９４】
０．５０＜｜ｆn1／ｆnL｜＜１．８      （３５’）
条件式（３５）に代えて、以下の条件式（３５”）を満足することが好ましい。
【０１９５】
０．５５＜｜ｆn1／ｆnL｜＜１．０      （３５”）
第１実施形態の変倍光学系では、第１レンズ群は、複数のレンズ成分で構成され、物体側から順に、第１レンズ成分と、第２レンズ成分と、第３レンズ成分と、第４レンズ成分と、を有し、第１レンズ成分は、負レンズ素子と第１正レンズ素子とを有し、第２レンズ成分は、第２正レンズ素子を有するか、又は負レンズ素子と第２正レンズ素子とを有し、第３レンズ成分は、第３正レンズ素子を有するか、又は負レンズ素子と第３正レンズ素子とを有し、第４レンズ成分は、像側正レンズ素子を有し、以下の条件式（３６）、（３７）、（３８）を満足することが好ましい。
【０１９６】
−０．３０＜ｆc4／ｆc1＜０．４０      （３６）
−０．７０＜ｆc4／ｆc2＜０．８０      （３７）
０．１０＜｜ｆc4／ｆc3｜＜１．４０      （３８）
但し、
ｆc1は、第１レンズ成分の焦点距離、
ｆc2は、第２レンズ成分の焦点距離、
ｆc3は、第３レンズ成分の焦点距離、
ｆc4は、第４レンズ成分の焦点距離、
レンズ成分は、単レンズ又は接合レンズ、
である。
【０１９７】
条件式（３６）、（３７）、（３８）は、第１レンズ群を４つのレンズ成分で構成したときの、各レンズ成分の焦点距離の比に関する条件式である。
【０１９８】
条件式（３６）の下限値を上回ることで、第１レンズ成分の焦点距離に対して、第４レンズ成分の焦点距離を短くすることができる。条件式（３７）の下限値を上回ることで、第２レンズ成分の焦点距離に対して、第４レンズ成分の焦点距離を短くすることができる。条件式（３８）の下限値を上回ることで、第３レンズ成分の焦点距離に対して、第４レンズ成分の焦点距離を短くすることができる。
【０１９９】
いずれの場合も、第１レンズ群内で最も径が小さい箇所において、正の屈折力を大きくすることができる。この場合、第１レンズ群の径を大きくすることなく、第１レンズ群の屈折力を大きくすることができる。その結果、光学系の全長を短縮することができる。
【０２００】
条件式（３６）の上限値を下回ることで、第１レンズ成分の焦点距離に対して、第４レンズ成分の焦点距離を長くすることができる。条件式（３７）の上限値を下回ることで、第２レンズ成分の焦点距離に対して、第４レンズ成分の焦点距離を長くすることができる。条件式（３８）の上限値を下回ることで、第３レンズ成分の焦点距離に対して、第４レンズ成分の焦点距離を長くすることができる。
【０２０１】
第１レンズ成分、第２レンズ成分及び第３レンズ成分では、球面収差や軸上色収差が発生する。いずれの場合も、各レンズ成分で、球面収差の発生や軸上色収差の発生を抑えることができる。
【０２０２】
条件式（３６）に代えて、以下の条件式（３６’）を満足することが好ましい。
【０２０３】
−０．２０＜ｆc4／ｆc1＜０．２０      （３６’）
条件式（３６）に代えて、以下の条件式（３６”）を満足することが好ましい。
【０２０４】
−０．１０＜ｆc4／ｆc1＜０．０５      （３６”）
条件式（３７）に代えて、以下の条件式（３７’）を満足することが好ましい。
【０２０５】
−０．６０＜ｆc4／ｆc2＜０．７０      （３７’）
条件式（３７）に代えて、以下の条件式（３７”）を満足することが好ましい。
【０２０６】
０＜ｆc4／ｆc2＜０．６０      （３７”）
条件式（３８）に代えて、以下の条件式（３８’）を満足することが好ましい。
【０２０７】
０．１５＜｜ｆc4／ｆc3｜＜１．３０      （３８’）
条件式（３８）に代えて、以下の条件式（３８”）を満足することが好ましい。
【０２０８】
０．２０＜｜ｆc4／ｆc3｜＜１．２５      （３８”）
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（３９）を満足することが好ましい。
【０２０９】
５＜ＲpLo／ｄpL＜１２      （３９）
但し、
ＲpLoは、像側正レンズ素子の物体側面の曲率半径、
ｄpLは、像側正レンズ素子の光軸上の厚さ、
である。
【０２１０】
条件式（３９）は、像側正レンズ素子の物体側面の曲率半径と、像側正レンズ素子の厚さに関する条件式である。
【０２１１】
条件式（３９）の下限値を上回ることで、像側正レンズ素子の焦点距離を短くしながら、製造可能な範囲でレンズ素子を小径化できる。
【０２１２】
条件式（３９）の上限値を下回ることで、像側正レンズ素子の物体側面の曲率半径を小さくすることができる。この場合、望遠側での球面収差を抑えながら、像側正レンズ素子の屈折力を大きくすることができる。その結果、光学系の全長を短縮することができる。
【０２１３】
条件式（３９）に代えて、以下の条件式（３９’）を満足することが好ましい。
【０２１４】
６．０＜ＲpLo／ｄpL＜１１      （３９’）
条件式（３９）に代えて、以下の条件式（３９”）を満足することが好ましい。
【０２１５】
６．５＜ＲpLo／ｄpL＜９．５      （３９”）
第１実施形態の変倍光学系では、第１レンズ群は、少なくともＭ枚の正レンズ素子を有し、第１レンズ群中の全ての負レンズ素子は、以下の条件式（４０）、（１Ｂ）を満足し、第１レンズ群中の全ての正レンズ素子は、以下の条件式（４１）、（４２）を満足することが好ましい。
【０２１６】
４３＜νｄni＜６５      （４０）
０．５２０＜（θg,F）ni＜０．５８０      （１Ｂ）
５０＜νｄpj＜１００      （４１）
０．５２０＜（θg,F）pj＜０．５５００      （４２）
但し、
４≦Ｍ、
νｄniは、ｉ番目の負レンズ素子のアッベ数（ｉ＝１〜Ｎ）、
（θg,F）niは、ｉ番目の負レンズ素子の部分分散比（ｉ＝１〜Ｎ）、
νｄpjは、ｊ番目の正レンズ素子のアッベ数（ｊ＝１〜Ｍ）、
（θg,F）pjは、ｊ番目の正レンズ素子の部分分散比（ｊ＝１〜Ｍ）、
である。
【０２１７】
条件式（４０）は、第１レンズ群中の負レンズ素子に使用する硝材のアッベ数に関する条件式である。（１Ｂ）は、第１レンズ群中の負レンズ素子に使用する硝材の部分分散比に関する条件式である。条件式（４１）は、第１レンズ群中の正レンズ素子に使用する硝材のアッベ数に関する条件式である。（４２）は、第１レンズ群中の正レンズ素子に使用する硝材の部分分散比に関する条件式である。
【０２１８】
条件式（４０）の下限値を上回ることで、負レンズ素子のアッベ数を大きくしておくことができる。この場合、分散の小さいレンズを使用することができる。その結果、第１レンズ群において、Ｆ線での色収差の発生とＣ線での色収差の発生とを抑えることができる。
【０２１９】
条件式（４０）の上限値を下回ることで、負レンズ素子のアッベ数を小さくしておくことができる。この場合、負レンズ素子の屈折率を大きくすることができる。その結果、正レンズ素子で発生した望遠側での球面収差を補正することができる。
【０２２０】
条件式（１Ｂ）の下限値を上回ることで、負レンズ素子の部分分散比を大きくしておくことができる。この場合、負レンズ素子の屈折率を、大きくすることができる。その結果、望遠側での球面収差を補正することができる。
【０２２１】
条件式（１Ｂ）の上限値を下回ることで、負レンズ素子の部分分散比を小さくしておくことができる。その結果、望遠側でのＦ線に対するｇ線の収差、特に、軸上色収差や倍率色収差を補正することができる。
【０２２２】
条件式（４１）の下限値を上回ることで、正レンズ素子のアッベ数を大きくしておくことができる。この場合、第１レンズ群において、Ｆ線での色収差の発生とＣ線での色収差の発生を抑えることができる。
【０２２３】
条件式（４１）の上限値を下回ることで、正レンズ素子のアッベ数を小さくしておくことができる。この場合、正レンズ素子の屈折率を大きくすることができる。その結果、正レンズで発生する望遠側での球面収差を抑えることができる。
【０２２４】
条件式（４２）の下限値を上回ることで、正レンズ素子の部分分散比を大きくしておくことができる。この場合、実在する硝材の範囲内で、硝材を選択することが可能になる。
【０２２５】
条件式（４２）の上限値を下回ることで、正レンズ素子の部分分散比を小さくしておくことができる。この場合、望遠側でのＦ線に対するｇ線の収差、特に、軸上色収差の発生や倍率色収差の発生を抑えることができる。
【０２２６】
条件式（４０）に代えて、以下の条件式（４０’）を満足することが好ましい。
【０２２７】
４３．５＜νｄni＜６０      （４０’）
条件式（４０）に代えて、以下の条件式（４０”）を満足することが好ましい。
【０２２８】
４４＜νｄni＜５５      （４０”）
条件式（１Ｂ）に代えて、以下の条件式（１Ｂ’）を満足することが好ましい。
【０２２９】
０．５４０＜（θg,F）ni＜０．５７００      （１Ｂ’）
条件式（１Ｂ）に代えて、以下の条件式（１Ｂ”）を満足することが好ましい。
【０２３０】
０．５４４０＜（θg,F）ni＜０．５６４０      （１Ｂ”）
条件式（４１）に代えて、以下の条件式（４１’）を満足することが好ましい。
【０２３１】
５４＜νｄpj＜９８      （４１’）
条件式（４１）に代えて、以下の条件式（４１”）を満足することが好ましい。
【０２３２】
７５＜νｄpj＜９６      （４１”）
条件式（４２）に代えて、以下の条件式（４２’）を満足することが好ましい。
【０２３３】
０．５３３０＜（θg,F）pj＜０．５４２０      （４２’）
条件式（４２）に代えて、以下の条件式（４２”）を満足することが好ましい。
【０２３４】
０．５３００＜（θg,F）pj＜０．５４５０      （４２”）
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（４３）を満足することが好ましい。
【０２３５】
１１＜ｆG1／ｆw＜１６      （４３）
但し、
ｆG1は、第１レンズ群の焦点距離、
ｆwは、広角端における変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【０２３６】
条件式（４３）は、広角端における変倍光学系全系の焦点距離に対する第１レンズ群の焦点距離に関する条件式である。
【０２３７】
条件式（４３）の下限値を上回ることで、第１レンズ群の焦点距離を長くすることができる。その結果、第１レンズ群における非点収差の発生や倍率色収差の発生を抑えることができる。
【０２３８】
条件式（４３）の上限値を下回ることで、第１レンズ群の焦点距離を短くすることができる。この場合、第２レンズ群へ入射する広角端側での軸外主光線の光線高を抑えることができる。そのため、第２レンズ群で発生する広角端での収差、特に、歪曲収差、倍率色収差及び非点収差を抑えることができる。
【０２３９】
条件式（４３）に代えて、以下の条件式（４３’）を満足することが好ましい。
【０２４０】
１２．０＜ｆG1／ｆw＜１５．５      （４３’）
条件式（４３）に代えて、以下の条件式（４３”）を満足することが好ましい。
【０２４１】
１２．５＜ｆG1／ｆw＜１５．０      （４３”）
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（４４）を満足することが好ましい。
【０２４２】
０．１＜ｆG1／ｆt＜０．６      （４４）
但し、
ｆG1は、第１レンズ群の焦点距離、
ｆtは、望遠端における変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【０２４３】
条件式（４４）は、望遠端における変倍光学系全系の焦点距離に対する第１レンズ群の焦点距離に関する条件式である。
【０２４４】
条件式（４４）の下限値を上回ることで、第１レンズ群の焦点距離を長くすることができる。その結果、第１レンズ群で発生する望遠端での収差、特に、球面収差、非点収差、軸上色収差及び倍率色収差を抑えることができる。
【０２４５】
条件式（４４）の上限値を下回ることで、第１レンズ群の焦点距離を短くすることができる。その結果、望遠端での光学系の全長を短くすることができる。
【０２４６】
条件式（４４）に代えて、以下の条件式（４４’）を満足することが好ましい。
【０２４７】
０．２＜ｆG1／ｆt＜０．５      （４４’）
条件式（４４）に代えて、以下の条件式（４４”）を満足することが好ましい。
【０２４８】
０．２５＜ｆG1／ｆt＜０．４５      （４４”）
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（４５）を満足することが好ましい。
【０２４９】
６．０＜｜ｆG1／ｆG2｜＜１１      （４５）
但し、
ｆG1は、第１レンズ群の焦点距離、
ｆG2は、第２レンズ群の焦点距離、
である。
【０２５０】
条件式（４５）は、第２レンズ群の焦点距離に対する第１レンズ群の焦点距離の比に関する条件式である。
【０２５１】
条件式（４５）の下限値を上回ることで、第２レンズ群の焦点距離に対して第１レンズ群の焦点距離を長くすることができる。その結果、第１レンズ群で発生する望遠端での収差、特に、球面収差、非点収差、軸上色収差及び倍率色収差を抑えることができる。
【０２５２】
条件式（４５）の上限値を下回ることで、第２レンズ群の焦点距離に対して第１レンズ群の焦点距離を短くすることができる。この場合、第２レンズ群が移動する際の変倍効果を高めることができるため、第２レンズ群の移動量を減らすことができる。その結果、光学系の全長を短縮することができる。
【０２５３】
条件式（４５）に代えて、以下の条件式（４５’）を満足することが好ましい。
【０２５４】
６．５＜｜ｆG1／ｆG2｜＜１０．５      （４５’）
条件式（４５）に代えて、以下の条件式（４５”）を満足することが好ましい。
【０２５５】
７＜｜ｆG1／ｆG2｜＜１０      （４５”）
第１実施形態の変倍光学系では、第１レンズ群は、物体側から順に、第１負レンズ素子と、第１正レンズ素子と、像側負レンズ素子と、第２正レンズ素子と、第３正レンズ素子と、像側正レンズ素子と、からなり、第１負レンズ素子は、第１正レンズ素子と接合され、像側負レンズ素子は、第２正レンズ素子と接合されていることが好ましい。
【０２５６】
第１負レンズ素子よりも像側に位置するレンズ素子のレンズ径は、広角側の光線で決まる。最も物体側に負レンズ素子を配置することで、入射瞳位置を物体側に位置させることができる。その結果、これらのレンズ素子のレンズ径を小さくすることができる。
【０２５７】
第１負レンズ素子の像側には、第１正レンズ素子が、第１負レンズ素子のすぐ隣に配置されている。このようにすることで、望遠端での軸上マージナル光線を、光軸に近づくように屈折させることができる。その結果、第１正レンズ素子よりも像側に位置するレンズ素子のレンズ径を小型化しながら、望遠端でのＦナンバーを小さくすることが可能になる。
【０２５８】
第１正レンズ素子の像側には、像側負レンズ素子が、第１正レンズ素子のすぐ隣に配置されている。このようにすることで、第１負レンズ素子だけでは補正しきれない球面収差や非点収差を補正することができる。
【０２５９】
また、収差の補正を２枚の負レンズ素子で行うことにより、各々の負レンズ素子の曲率が大きくなることを抑えることができる。この場合、各々の負レンズ素子の形状を、サグ量が小さい凹面形状、すなわち、製造しやすい形状とすることができる。
【０２６０】
像側負レンズ素子の像側には、第２正レンズ素子、第３正レンズ素子及び像側正レンズ素子が配置されている。像側正レンズ素子のレンズ径は、他の正レンズ素子のレンズ径よりも小さい。そのため、像側正レンズ素子では、屈折力を大きくしても、厚みが厚くならない。この場合、像側正レンズ素子の正の屈折力を効率よく大きくすることができる。その結果、第１レンズ群を小型化することができる。
【０２６１】
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（４６）を満足することが好ましい。
【０２６２】
１．１０＜ｆG1／ΔG2＜１．６０      （４６）
但し、
ｆG1は、第１レンズ群の焦点距離、
ΔG2は、第２レンズ群の広角端から望遠端までの移動量、
である。
【０２６３】
条件式（４６）は、第１レンズ群の焦点距離と第２レンズ群の広角端から望遠端までの移動量との比に関する条件式である。
【０２６４】
条件式（４６）の下限値を上回ることで、第２レンズ群の移動量に対して第１レンズ群の焦点距離を長くする、すなわち、第１レンズ群の屈折力を小さくすることができる。その結果、第１レンズ群で発生する望遠端での収差、特に、軸上色収差、倍率色収差及び球面収差を抑えることができる。
【０２６５】
条件式（４６）の上限値を下回ることで、第２レンズ群の移動量に対して第１レンズ群の焦点距離を短くする、すなわち、第１レンズ群の屈折力を強くすることができる。この場合、第２レンズ群の変倍時の移動量を抑えることができる。その結果、光学系の全長を短縮することができる。
【０２６６】
条件式（４６）に代えて、以下の条件式（４６’）を満足することが好ましい。
【０２６７】
１．２０＜ｆG1／ΔG2＜１．５０      （４６’）
条件式（４６）に代えて、以下の条件式（４６”）を満足することが好ましい。
【０２６８】
１．２５＜ｆG1／ΔG2＜１．４５      （４６”）
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（４７）を満足することが好ましい。
【０２６９】
０．８０＜（β2t／β2w）／（ｆt／ｆw）＜１．６０      （４７）
但し、
β2tは、望遠端における無限遠物点合焦時の第２レンズ群の横倍率、
β2wは、広角端における無限遠物点合焦時の第２レンズ群の横倍率、
ｆtは、望遠端における変倍光学系全系の焦点距離、
ｆwは、広角端における変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【０２７０】
条件式（４７）は、変倍光学系全系の変倍比に対する第２レンズ群の変倍比に関する条件式である。第２レンズ群の変倍比は、第２レンズ群の変倍負担率を表している。
【０２７１】
条件式（４７）の下限値を上回ることで、変倍光学系全系の変倍比に対して第２レンズ群の変倍比を大きくすることができる。この場合、第２レンズ群に大きな変倍作用を持たせることができるので、他のレンズ群での変倍負担を減らすことができる。
【０２７２】
これにより、第２レンズ群及び第２レンズ群よりも像側に位置するレンズ群と、を有するレンズ群（以下、「第３の所定のレンズ群」という）における変倍時の移動量を抑えることができる。よって、第３の所定のレンズ群の移動スペースを少なくできる。その結果、光学系の全長を短縮することができる。
【０２７３】
条件式（４７）の上限値を下回ることで、変倍光学系全系の変倍比に対して第２レンズ群の変倍比を小さくすることができる。この場合、第２レンズ群の変倍負担を抑えることができるので、広角端から望遠端にかけての第２レンズ群の移動量の増大を抑えることができる。
【０２７４】
これにより、広角端付近において第２レンズ群で発生する収差の変動、特に、歪曲収差の変動、非点収差の変動及び倍率色収差の変動を抑えることができる。その結果、良好な結像性能を保ったまま、変倍することができる。
【０２７５】
条件式（４７）に代えて、以下の条件式（４７’）を満足することが好ましい。
【０２７６】
０．８５＜（β2t／β2w）／（ｆt／ｆw）＜１．５０      （４７’）
条件式（４７）に代えて、以下の条件式（４７”）を満足することが好ましい。
【０２７７】
０．９０＜（β2t／β2w）／（ｆt／ｆw）＜１．４５      （４７”）
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（４８）を満足することが好ましい。
【０２７８】
１．３０＜｜ｆG2／ｆw｜＜２．００      （４８）
但し、
ｆG2は、第２レンズ群の焦点距離、
ｆwは、広角端における変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【０２７９】
条件式（４８）は、第２レンズ群の焦点距離と広角端での変倍光学系全系の焦点距離との比に関する条件式である。
【０２８０】
条件式（４８）の下限値を上回ることで、広角端での変倍光学系全系の焦点距離に対して第２レンズ群の焦点距離を長くする、すなわち、第２レンズ群の屈折力を小さくすることができる。この場合、広角端において第２レンズ群で発生する収差、特に、歪曲収差、非点収差及び倍率色収差を抑えることができる。その結果、良好な結像性能を保つことができる。
【０２８１】
条件式（４８）の上限値を下回ることで、広角端での変倍光学系全系の焦点距離に対して第２レンズ群の焦点距離を短くする、すなわち、第２レンズ群の屈折力を大きくすることができる。この場合、広角端での入射瞳位置を物体側に位置させることができる。その結果、前玉径を小型化することができる。
【０２８２】
条件式（４８）に代えて、以下の条件式（４８’）を満足することが好ましい。
【０２８３】
１．３５＜｜ｆG2／ｆw｜＜１．９０      （４８’）
条件式（４８）に代えて、以下の条件式（４８”）を満足することが好ましい。
【０２８４】
１．４０＜｜ｆG2／ｆw｜＜１．８５      （４８”）
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（４９）を満足することが好ましい。
【０２８５】
０．０１５＜｜ｆG2／ｆt｜＜０．０７０      （４９）
但し、
ｆG2は、第２レンズ群の焦点距離、
ｆtは、望遠端における変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【０２８６】
条件式（４９）は、第２レンズ群の焦点距離と望遠端での変倍光学系全系の焦点距離との比に関する条件式である。
【０２８７】
条件式（４９）の下限値を上回ることで、望遠端での変倍光学系全系の焦点距離に対して第２レンズ群の焦点距離を長くする、すなわち、第２レンズ群の屈折力を小さくすることができる。この場合、望遠端付近での非点収差の発生を抑えることができる。その結果、良好な結像性能を保つことができる。
【０２８８】
第１レンズ群の正の屈折力と第２レンズ群の負の屈折力とで、テレフォト光学系に特有の作用（以下、「テレフォト作用」という）が得られる。
【０２８９】
条件式（４９）の上限値を下回ることで、望遠端での変倍光学系全系の焦点距離に対して２群の焦点距離を短くする、すなわち、第２レンズ群の屈折力を大きくすることができる。そのため、望遠端にて、テレフォト作用を強めることができる。その結果、光学系の全長を短縮することができる。
【０２９０】
条件式（４９）に代えて、以下の条件式（４９’）を満足することが好ましい。
【０２９１】
０．０２０＜｜ｆG2／ｆt｜＜０．０６０      （４９’）
条件式（４９）に代えて、以下の条件式（４９”）を満足することが好ましい。
【０２９２】
０．０２５＜｜ｆG2／ｆt｜＜０．０５５      （４９”）
第１実施形態の変倍光学系では、第２レンズ群は、最も物体側に位置する物体側レンズ素子を有し、以下の条件式（５０）を満足することが好ましい。
【０２９３】
０．９０＜ｆG2L1／ｆG2＜２．００      （５０）
但し、
ｆG2L1は、第２レンズ群の物体側レンズ素子の焦点距離、
ｆG2は、第２レンズ群の焦点距離、
である。
【０２９４】
条件式（５０）は、第２レンズ群の焦点距離と第２レンズ群の物体側レンズ素子（以下、「物体側レンズ素子ＬG2o」という）の焦点距離との比に関する条件式である。物体側レンズ素子ＬG2oは、第２レンズ群において、最も物体側に位置するレンズ素子である。
【０２９５】
物体側レンズ素子ＬG2oは、第２レンズ群の中で、最も開口絞りから離れている。物体側レンズ素子ＬG2oの位置では、軸外光線の高さが高くなっている。そのため、物体側レンズ素子ＬG2oでは、非点収差、歪曲収差及び倍率色収差が発生し易い。
【０２９６】
条件式（５０）の下限値を上回ることで、第２レンズ群の焦点距離に対して物体側レンズ素子ＬG2oの焦点距離を長くする、すなわち、物体側レンズ素子ＬG2oの屈折力を小さくすることができる。そのため、物体側レンズ素子ＬG2oで発生する非点収差、歪曲収差及び倍率色収差を抑えることができる。
【０２９７】
条件式（５０）の上限値を下回ることで、第２レンズ群の焦点距離に対して物体側レンズ素子ＬG2oの焦点距離を短くする、すなわち、物体側レンズ素子ＬG2oの屈折力を大きくすることができる。この場合、広角端での入射瞳位置を、物体側に位置させることができる。その結果、前玉径を小型化できる。
【０２９８】
条件式（５０）に代えて、以下の条件式（５０’）を満足することが好ましい。
【０２９９】
１．１０＜ｆG2L1／ｆG2＜１．９０      （５０’）
条件式（５０）に代えて、以下の条件式（５０”）を満足することが好ましい。
【０３００】
１．１５＜ｆG2L1／ｆG2＜１．８０      （５０”）
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（５１）を満足することが好ましい。
【０３０１】
０．１００＜｜β2w｜＜０．２５０      （５１）
但し、
β2wは、広角端における無限遠物点合焦時の第２レンズ群の横倍率、
である。
【０３０２】
条件式（５１）は、広角端における無限遠物点合焦時の第２レンズ群の横倍率に関する条件式である。
【０３０３】
条件式（５１）の下限値を上回ることで、第２レンズ群の屈折力の増大を抑えることができる。その結果、第２レンズ群で発生する倍率色収差を抑えることができる。条件式（５１）の上限値を下回ることで、広角端での入射瞳位置を物体側に位置させることができる。その結果、前玉径を小型化することができる。
【０３０４】
条件式（５１）に代えて、以下の条件式（５１’）を満足することが好ましい。
【０３０５】
０．１２０＜｜β2w｜＜０．２００      （５１’）
条件式（５１）に代えて、以下の条件式（５１”）を満足することが好ましい。
【０３０６】
０．１３０＜｜β2w｜＜０．１８５      （５１”）
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（５２）を満足することが好ましい。
【０３０７】
３．０＜｜β2t｜＜２０      （５２）
但し、
β2tは、望遠端における無限遠物点合焦時の第２レンズ群の横倍率、
である。
【０３０８】
条件式（５２）は、望遠端における無限遠物点合焦時の第２レンズ群の横倍率に関する条件式である。
【０３０９】
条件式（５２）の下限値を上回ることで、第２レンズ群に変倍作用を大きく持たせることができるので、他のレンズ群での変倍負担を減らすことができる。これにより、第３の所定のレンズ群における変倍時の移動量を抑えることができる。よって、第３の所定のレンズ群の移動スペースを少なくできる。その結果、光学系の全長を短縮することができる。
【０３１０】
条件式（５２）の上限値を下回ることで、第１レンズ群で発生した収差の拡大を、第２レンズ群で抑えることができる。
【０３１１】
条件式（５２）に代えて、以下の条件式（５２’）を満足することが好ましい。
【０３１２】
４．０＜｜β2t｜＜１５      （５２’）
条件式（５２）に代えて、以下の条件式（５２”）を満足することが好ましい。
【０３１３】
５．０＜｜β2t｜＜１２      （５２”）
第１実施形態の変倍光学系では、第２レンズ群は、４枚のレンズ素子からなり、
４枚のレンズ素子は、物体側から順に、負レンズ素子と、負レンズ素子と、正レンズ素子と、負レンズ素子と、からなることが好ましい。
【０３１４】
第２レンズ群内に３枚の負レンズ素子を配置することで、第２レンズ群の焦点距離を短くしながら、すなわち、第２レンズ群の屈折力を大きくしながら、非点収差の補正や歪曲収差の補正を、各負レンズ素子で分担して行うことができる。そのため、前玉径を小型化しながら、良好な結像性能を保つことができる。
【０３１５】
また、第２レンズ群内に１枚の正レンズ素子を配置することで、広角端側において第２レンズ群で発生する倍率色収差を抑えることができる。
【０３１６】
第１実施形態の変倍光学系では、像側レンズ群は、第３レンズ群と、第３レンズ群よりも像側に位置するレンズ群と、を有し、以下の条件式（５３）を満足することが好ましい。
【０３１７】
０＜（βLt／βLw）／（ｆt／ｆw）＜０．１０      （５３）
但し、
βLtは、望遠端における無限遠物点合焦時の像側レンズ群の横倍率、
βLwは、広角端における無限遠物点合焦時の像側レンズ群の横倍率、
ｆtは、望遠端における変倍光学系全系の焦点距離、
ｆwは、広角端における変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【０３１８】
条件式（５３）は、変倍光学系全系の変倍比に対する像側レンズ群の変倍比に関する条件式である。
【０３１９】
条件式（５３）の下限値を上回ることで、変倍光学系全系の変倍比に対して像側レンズ群の変倍比を大きくすることができる。この場合、像側レンズ群に大きな変倍作用を持たせることができるので、他のレンズ群での変倍負担を減らすことができる。
【０３２０】
これにより、他のレンズ群における変倍時の移動量を抑えることができる。よって、他のレンズ群の移動スペースを少なくできる。その結果、光学系の全長を短縮することができる。
【０３２１】
条件式（５３）の上限値を下回ることで、変倍光学系全系の変倍比に対して像側レンズ群の変倍比を小さくすることができる。この場合、像側レンズ群の変倍負担を抑えることができるので、広角端から望遠端にかけての像側レンズ群の移動量の増大を抑えることができる。
【０３２２】
これにより、変倍時の像側レンズ群での収差の変動、特に、球面収差の変動、非点収差の変動及び倍率色収差の変動を抑えることができる。
【０３２３】
条件式（５３）に代えて、以下の条件式（５３’）を満足することが好ましい。
【０３２４】
０．０１０＜（βLt／βLw）／（ｆt／ｆw）＜０．０５０      （５３’）
条件式（５３）に代えて、以下の条件式（５３”）を満足することが好ましい。
【０３２５】
０．０１３＜（βLt／βLw）／（ｆt／ｆw）＜０．０３５      （５３”）
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（５４）を満足することが好ましい。
【０３２６】
０．００１＜（β3t／β3w）／（ｆt／ｆw）＜０．８０      （５４）
但し、
β3tは、望遠端における無限遠物点合焦時の第３レンズ群の横倍率、
β3wは、広角端における無限遠物点合焦時の第３レンズ群の横倍率、
ｆtは、望遠端における変倍光学系全系の焦点距離、
ｆwは、広角端における変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【０３２７】
条件式（５４）は、変倍光学系全系の変倍比に対する第３レンズ群の変倍比に関する条件式である。
【０３２８】
条件式（５４）の下限値を上回ることで、変倍光学系全系の変倍比に対して第３レンズ群の変倍比を大きくすることができる。この場合、第３レンズ群に大きな変倍作用を持たせることができるので、他のレンズ群での変倍負担を減らすことができる。
【０３２９】
これにより、他のレンズ群における変倍時の移動量を抑えることができる。よって、他のレンズ群の移動スペースを少なくできる。その結果、光学系の全長を短縮することができる。
【０３３０】
条件式（５４）の上限値を下回ることで、変倍光学系全系の変倍比に対して第３レンズ群の変倍比を小さくすることができる。この場合、第３レンズ群の変倍負担を抑えることができるので、広角端から望遠端にかけての像側レンズ群の移動量の増大を抑えることができる。これにより、変倍時に第３レンズ群で発生する球面収差の変動を抑えることができる。
【０３３１】
条件式（５４）に代えて、以下の条件式（５４’）を満足することが好ましい。
【０３３２】
０．００２＜（β3t／β3w）／（ｆt／ｆw）＜０．０５０      （５４’）
条件式（５４）に代えて、以下の条件式（５４”）を満足することが好ましい。
【０３３３】
０．００４＜（β3t／β3w）／（ｆt／ｆw）＜０．０４０      （５４”）
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（５５）を満足することが好ましい。
【０３３４】
２．５＜ｆG3／ｆw＜１１．０      （５５）
但し、
ｆG3は、第３レンズ群の焦点距離、
ｆwは、広角端における変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【０３３５】
条件式（５５）は、第３レンズ群の焦点距離と広角端での変倍光学系全系の焦点距離との比に関する条件式である。
【０３３６】
条件式（５５）の下限値を上回ることで、広角端での変倍光学系全系の焦点距離に対して第３レンズ群の焦点距離を長くする、すなわち、第３レンズ群の屈折力を小さくすることができる。この場合、広角端において第３レンズ群で発生する球面収差を抑えることができる。その結果、良好な結像性能を保つことができる。
【０３３７】
条件式（５５）の上限値を下回ることで、広角端での変倍光学系全系の焦点距離に対して第３レンズ群の焦点距離を短くする、すなわち、第３レンズ群の屈折力を大きくすることができる。その結果、像側レンズ群の全長を短縮することができる。
【０３３８】
条件式（５５）に代えて、以下の条件式（５５’）を満足することが好ましい。
【０３３９】
３．０＜ｆG3／ｆw＜１０．０      （５５’）
条件式（５５）に代えて、以下の条件式（５５”）を満足することが好ましい。
【０３４０】
３．５＜ｆG3／ｆw＜９．５      （５５”）
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（５６）を満足することが好ましい。
【０３４１】
０．０４０＜ｆG3／ｆt＜０．４０      （５６）
但し、
ｆG3は、第３レンズ群の焦点距離、
ｆtは、望遠端における変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【０３４２】
条件式（５６）は、第３レンズ群の焦点距離と望遠端での変倍光学系全系の焦点距離との比に関する条件式である。
【０３４３】
条件式（５６）の下限値を上回ることで、望遠端での変倍光学系全系の焦点距離に対して第３レンズ群の焦点距離を長くする、すなわち、第３レンズ群の屈折力を小さくすることができる。この場合、望遠端において第３レンズ群で発生する球面収差を抑えることができる。その結果、良好な結像性能を保つことができる。
【０３４４】
条件式（５６）の上限値を下回ることで、望遠端での変倍光学系全系の焦点距離に対して第３レンズ群の焦点距離を短くする、すなわち、第３レンズ群の屈折力を大きくすることができる。その結果、像側レンズ群の全長を短縮することができる。
【０３４５】
条件式（５６）に代えて、以下の条件式（５６’）を満足することが好ましい。
【０３４６】
０．０６０＜ｆG3／ｆt＜０．３０      （５６’）
条件式（５６）に代えて、以下の条件式（５６”）を満足することが好ましい。
【０３４７】
０．０６５＜ｆG3／ｆt＜０．２７      （５６”）
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（５７）を満足することが好ましい。
【０３４８】
２．０＜｜ｆG3／ｆG2｜＜６．０      （５７）
但し、
ｆG2は、第２レンズ群の焦点距離、
ｆG3は、第３レンズ群の焦点距離、
である。
【０３４９】
条件式（５７）は、第２レンズ群の焦点距離と第３レンズ群の焦点距離との比に関する条件式である。
【０３５０】
条件式（５７）の下限値を上回ることで、第２レンズ群の焦点距離に対して第３レンズ群の焦点距離を長くする、すなわち、第３レンズ群の屈折力を小さくすることができる。この場合、第３レンズ群で発生する球面収差を抑えることができる。その結果、良好な結像性能を保つことができる。
【０３５１】
条件式（５７）の上限値を下回ることで、第２レンズ群の焦点距離に対して第３レンズ群の焦点距離を短くする、すなわち、第３レンズ群の屈折力を大きくすることができる。その結果、像側レンズ群の全長を短縮することができる。
【０３５２】
条件式（５７）に代えて、以下の条件式（５７’）を満足することが好ましい。
【０３５３】
２．４０＜｜ｆG3／ｆG2｜＜５．７      （５７’）
条件式（５７）に代えて、以下の条件式（５７”）を満足することが好ましい。
【０３５４】
２．５０＜｜ｆG3／ｆG2｜＜５．５      （５７”）
第１実施形態の変倍光学系では、第３レンズ群は、最も物体側に位置する物体側レンズ素子を有し、以下の条件式（５８）を満足することが好ましい。
【０３５５】
０．４０＜ｆG3L1／ｆG3＜１．６０      （５８）
但し、
ｆG3L1は、第３レンズ群の物体側レンズ素子の焦点距離、
ｆG3は、第３レンズ群の焦点距離、
である。
【０３５６】
条件式（５８）は、第３レンズ群の焦点距離と第３レンズ群の物体側レンズ素子（以下、「物体側レンズ素子ＬG3o」という）の焦点距離との比に関する条件式である。
【０３５７】
条件式（５８）の下限値を上回ることで、第３レンズ群の焦点距離に対して物体側レンズ素子ＬG3oの焦点距離を長くする、すなわち、物体側レンズ素子ＬG3oの屈折力を小さくすることができる。そのため、物体側レンズ素子ＬG3oで発生する球面収差を抑えることができる。その結果、良好な結像性能を保つことができる。
【０３５８】
条件式（５８）の上限値を下回ることで、第３レンズ群の焦点距離に対して物体側レンズ素子ＬG3oの焦点距離を短くする、すなわち、物体側レンズ素子ＬG3oの屈折力を大きくすることができる。
【０３５９】
この場合、第３レンズ群の前側主点を、より物体側に位置させることができる。すなわち、第３レンズ群の前側主点を、第２レンズ群の後側主点に近づけることができる。そのため、第２レンズ群と第３レンズ群の機械的な保持に必要な間隔を確保しながら、高い変倍比を確保することができる。
【０３６０】
条件式（５８）に代えて、以下の条件式（５８’）を満足することが好ましい。
【０３６１】
０．５０＜ｆG3L1／ｆG3＜１．５０      （５８’）
条件式（５８）に代えて、以下の条件式（５８”）を満足することが好ましい。
【０３６２】
０．５５＜ｆG3L1／ｆG3＜１．３５      （５８”）
第１実施形態の変倍光学系では、第３レンズ群は、負レンズ素子と、最も物体側に位置する物体側レンズ素子と、を有し、物体側レンズ素子は、正の屈折力を有し、以下の条件式（５９）を満足することが好ましい。
【０３６３】
０．５０＜｜ｆG3n／ｆG3L1｜＜３．０      （５９）
但し、
ｆG3L1は、第３レンズ群の物体側レンズ素子の焦点距離、
ｆG3nは、第３レンズ群の負レンズ素子の焦点距離、
である。
【０３６４】
条件式（５９）は、物体側レンズ素子ＬG3oの焦点距離と第３レンズ群の負レンズ素子の焦点距離との比に関する条件式である。負レンズ素子を複数有する場合、ｆG3nは、任意の負レンズ素子の焦点距離である。
【０３６５】
条件式（５９）の下限値を上回ることで、物体側レンズ素子ＬG3oの焦点距離に対して負レンズ素子の焦点距離を長くする、すなわち、負レンズ素子の屈折力を小さくすることができる。そのため、広角端付近において負レンズで発生するコマ収差を抑えることができる。その結果、良好な結像性能を保つことができる。
【０３６６】
条件式（５９）の上限値を下回ることで、物体側レンズ素子ＬG3oの焦点距離に対して負レンズ素子の焦点距離を短くする、すなわち、負レンズ素子の屈折力を大きくすることができる。この場合、広角端付近において物体側レンズ素子ＬG3oで発生した球面収差を、負レンズで補正することができる。その結果、良好な結像性能を保つことができる。
【０３６７】
条件式（５９）に代えて、以下の条件式（５９’）を満足することが好ましい。
【０３６８】
０．６０＜｜ｆG3n／ｆG3L1｜＜２．０      （５９’）
条件式（５９）に代えて、以下の条件式（５９”）を満足することが好ましい。
【０３６９】
０．８０＜｜ｆG3n／ｆG3L1｜＜１．５      （５９”）
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（６０）、（６１）を満足することが好ましい。
【０３７０】
７０＜νｄG3pmax＜１００      （６０）
０．５２００＜（θg,F）G3pmin＜０．５５００      （６１）
但し、
νｄG3pmaxは、第３レンズ群中に含まれる正レンズ素子のアッベ数のなかで、最大となるアッベ数、
（θg,F）G3pminは、第３レンズ群中に含まれる正レンズ素子の部分分散比のなかで、最小となる部分分散比、
である。
【０３７１】
条件式（６０）は、第３レンズ群の正レンズ素子のアッベ数に関する条件式である。条件式（６１）は、第３レンズ群の正レンズ素子の部分分散に関する条件式である。
【０３７２】
条件式（６０）の下限値を上回ることで、第３レンズ群で発生する色収差を抑えることができる。その結果、良好な結像性能を保つことができる。条件式（６０）の上限値を下回ることで、生産可能な硝材を選択できる。
【０３７３】
条件式（６１）の下限値を上回ることで、生産可能な硝材を選択できる。条件式（６１）の上限値を下回ることで、第３レンズ群で発生するＦ線に対するｇ線の色収差を抑えることができる。その結果、良好な結像性能を保つことができる。
【０３７４】
条件式（６０）に代えて、以下の条件式（６０’）を満足することが好ましい。
【０３７５】
７５＜νｄG3pmax＜９７      （６０’）
条件式（６０）に代えて、以下の条件式（６０”）を満足することが好ましい。
【０３７６】
８０＜νｄG3pmax＜９５      （６０”）
条件式（６１）に代えて、以下の条件式（６１’）を満足することが好ましい。
【０３７７】
０．５３００＜（θg,F）G3pmin＜０．５４００      （６１’）
条件式（６１）に代えて、以下の条件式（６１”）を満足することが好ましい。
【０３７８】
０．５３４０＜（θg,F）G3pmin＜０．５３８０      （６１”）
第１実施形態の変倍光学系では、第３レンズ群は、物体側から順に、開口絞りと、正レンズ素子と、負レンズ素子と、正レンズ素子と、負レンズ素子と、からなることが好ましい。
【０３７９】
第１実施形態の変倍光学系では、第３レンズ群は、物体側から順に、開口絞りと、正レンズ素子と、負レンズ素子と、正レンズ素子と、正レンズ素子と、からなることが好ましい。
【０３８０】
開口絞りを第３レンズ群の最も物体側に配置し、第３レンズ群と開口絞りを一体化することで、メカ構成の簡略化ができる。
【０３８１】
開口絞りのすぐ隣には、正レンズ素子（以下、「正レンズ素子LG3p」という）が配置されている。このようにすることで、正レンズ素子LG3pから出射する光線の高さを抑えることができる。正レンズ素子LG3pの像側には、負レンズ素子と、正レンズ素子と、負レンズ素子と、が配置されている。これらのレンズ素子を通過する光線の高さを低くできるので、これらのレンズ素子のレンズ径を小径化することができる。
【０３８２】
正レンズ素子LG3pのすぐ隣に負レンズ素子を配置することで、正レンズ素子LG3pで発生した球面収差を補正できる。
【０３８３】
第１実施形態の変倍光学系では、第３レンズ群は、変倍時に固定されていることが好ましい。
【０３８４】
このようにすることで、第３レンズ群は、像面に対して常時固定された状態になる。その結果、製造誤差の軽減とメカ構成の簡略化ができる。また、変倍時に第３レンズ群を固定しておくことで、変倍時に第３レンズ群で発生する球面収差の変動を抑えることができる。
【０３８５】
第１実施形態の変倍光学系では、第３レンズ群は、補正レンズ群を有し、補正レンズ群を光軸と垂直方向に移動させることで、手ブレを補正することが好ましい。
【０３８６】
レンズ又はレンズ群を光軸と垂直方向に移動させることで、手ブレによって発生する結像位置の移動、すなわち、手ブレを補正することができる。
【０３８７】
第１実施形態の変倍光学系では、開口絞りは、第２レンズ群と第３レンズ群との間、又は第３レンズ群中に配置されている。このように、第３レンズ群は開口絞りの近くに位置しているため、広角端から望遠端までの全てのズーム領域にて、第３レンズ群は軸外光線の高さが低いレンズ群となる。このようなことから、第３レンズ群では、レンズを光軸と垂直方向に移動させても、収差の変動が小さい。
【０３８８】
そこで、手ブレを補正するレンズ群、すなわち、補正レンズ群を第３レンズ群内に配置する。このようにすることで、補正レンズ群の移動に伴う軸外収差の変動、特に、非点収差の変動やコマ収差の変動を抑えることができる。その結果、手ブレ補正時も、良好な結像性能を維持することができる。
【０３８９】
第１実施形態の変倍光学系では、第４レンズ群は、少なくとも１枚の正レンズ素子と、少なくとも１枚の負レンズ素子と、からなることが好ましい。
【０３９０】
このようにすることで、変倍時の軸上色収差の変動、倍率色収差の変動及び非点収差の変動を抑えることができる。
【０３９１】
第１実施形態の変倍光学系では、合焦時、第４レンズ群のみが移動することが好ましい。
【０３９２】
このようにすることで、合焦機構を簡略化することができる。その結果、合焦機構を小型化することができる。
【０３９３】
第１実施形態の変倍光学系では、第５レンズ群は、２枚のレンズ素子からなり、２枚のレンズ素子は、負レンズ素子と、正レンズ素子と、からなることが好ましい。
【０３９４】
このようにすることで、第５レンズ群を小型化しながら、広角端側で発生した非点収差を補正することができる。
【０３９５】
第１実施形態の変倍光学系では、第５レンズ群は、物体側から順に、負レンズ素子と、正レンズ素子と、を有し、以下の条件式（６２）、（６３）を満足することが好ましい。
【０３９６】
３＜νｄG5pmax−νｄG5nmin＜６０      （６２）
０．２０＜ｎｄG5nmax−ｎｄG5pmin＜０．４５      （６３）
但し、
νｄG5pmaxは、第５レンズ群中に含まれる正レンズ素子のアッベ数のなかで、最大となるアッベ数、
νｄG5nminは、第５レンズ群中に含まれる負レンズ素子のアッベ数のなかで、最小となるアッベ数、
ｎｄG5pminは、第５レンズ群中に含まれる正レンズ素子の屈折率のなかで、最小となる屈折率、
ｎｄG5nmaxは、第５レンズ群中に含まれる負レンズ素子の屈折率のなかで、最大となる屈折率、
である。
【０３９７】
条件式（６２）の下限値を上回ることで、正レンズ素子のアッベ数と負レンズ素子のアッベ数との差を大きくすることができる。そのため、第５レンズ群内で発生する軸上色収差や倍率色収差を補正することができる。
【０３９８】
条件式（６２）の上限値内を下回ることで、負レンズ素子の分散が大きくなりすぎること、すなわち、アッベ数が小さくなりすぎることを防ぐことができる。また、正レンズ素子の分散が小さくなりすぎる、すなわち、アッベ数が大きくなりすぎることを防ぐことができる。この場合、硝材選択の自由度を増やすことができる。その結果、適切な屈折率の硝材を選択することができる。
【０３９９】
条件式（６３）の下限値を上回ることで、負レンズ素子の屈折率を正レンズ素子の屈折率よりも大きくすることができる。この場合、正レンズ素子で発生した球面収差を、負レンズ素子で補正することができる。そのため、第５レンズ群内で発生する球面収差を抑えることができる。
【０４００】
条件式（６３）の上限値を下回ることで、負レンズ素子の屈折率と正レンズ素子の屈折率との差を小さくすることができる。そのため、第５レンズ群内で発生する像面湾曲を抑えることができる。
【０４０１】
条件式（６２）に代えて、以下の条件式（６２’）を満足することが好ましい。
【０４０２】
５＜νｄG5pmax−νｄG5nmin＜５５      （６２’）
条件式（６２）に代えて、以下の条件式（６２”）を満足することが好ましい。
【０４０３】
７＜νｄG5pmax−νｄG5nmin＜５０      （６２”）
条件式（６３）に代えて、以下の条件式（６３’）を満足することが好ましい。
【０４０４】
０．２４＜ｎｄG5nmax−ｎｄG5pmin＜０．４４      （６３’）
条件式（６３）に代えて、以下の条件式（６３”）を満足することが好ましい。
【０４０５】
０．２６＜ｎｄG5nmax−ｎｄG5pmin＜０．４３      （６３”）
第１実施形態の変倍光学系では、開口絞りよりも像側に位置するレンズ群は、正の屈折力を有する第４レンズ群と、第５レンズ群と、からなることが好ましい。
【０４０６】
このようにすることで、第４レンズ群から第５レンズ群までの全長を短縮することができる。
【０４０７】
また、第５レンズ群の屈折力は、正の屈折力であっても、負の屈折力であっても良い。第５レンズ群を配置することにより、第１レンズ群から第４レンズ群までで発生した非点収差や倍率色収差を、より良好に補正することができる。
【０４０８】
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（６４Ａ）を満足することが好ましい。
【０４０９】
３．５＜ｆG4／ｆw＜７．０      （６４Ａ）
但し、
ｆG4は、第４レンズ群の焦点距離、
ｆwは、広角端における変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【０４１０】
条件式（６４Ａ）は、第４レンズ群の焦点距離と広角端での変倍光学系全系の焦点距離との比に関する条件式である。
【０４１１】
条件式（６４Ａ）の下限値を上回ることで、広角端での変倍光学系全系の焦点距離に対して第４レンズ群の焦点距離を長くする、すなわち、第４レンズ群の屈折力を小さくすることができる。その結果、第４レンズ群で発生する非点収差を抑えることができる。
【０４１２】
条件式（６４Ａ）の上限値を下回ることで、広角端での変倍光学系全系の焦点距離に対して第４レンズ群の焦点距離を短くする、すなわち、第４レンズ群の屈折力を大きくすることができる。その結果、所定の全長を短縮することができる。所定の全長は、第４レンズ群と、第４レンズ群より像側に位置するレンズ群と、からなるレンズ群の全長である。
【０４１３】
条件式（６４Ａ）に代えて、以下の条件式（６４Ａ’）を満足することが好ましい。
【０４１４】
４．０＜ｆG4／ｆw＜６．５      （６４Ａ’）
条件式（６４Ａ）に代えて、以下の条件式（６４Ａ”）を満足することが好ましい。
【０４１５】
４．３＜ｆG4／ｆw＜６．０      （６４Ａ”）
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（６５Ａ）を満足することが好ましい。
【０４１６】
０．０６０＜ｆG4／ｆt＜０．２５０      （６５Ａ）
但し、
ｆG4は、第４レンズ群の焦点距離、
ｆtは、望遠端における変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【０４１７】
条件式（６５Ａ）は、第４レンズ群の焦点距離と望遠端での変倍光学系全系の焦点距離との比に関する条件式である。
【０４１８】
条件式（６５Ａ）の下限値を上回ることで、望遠端での変倍光学系全系の焦点距離に対して第４レンズ群の焦点距離を長くする、すなわち、第４レンズ群の屈折力を小さくすることができる。その結果、第４レンズ群で発生する非点収差を抑えることができる。
【０４１９】
条件式（６５Ａ）の上限値を下回ることで、望遠端での変倍光学系全系の焦点距離に対して第４レンズ群の焦点距離を短くする、すなわち、第４レンズ群の屈折力を大きくすることができる。その結果、所定の全長を短縮することができる。
【０４２０】
条件式（６５Ａ）に代えて、以下の条件式（６５Ａ’）を満足することが好ましい。
【０４２１】
０．０７０＜ｆG4／ｆt＜０．２００      （６５Ａ’）
条件式（６５Ａ）に代えて、以下の条件式（６５Ａ”）を満足することが好ましい。
【０４２２】
０．０８０＜ｆG4／ｆt＜０．１７０      （６５Ａ”）
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（６６）を満足することが好ましい。
【０４２３】
１≠β4z／β4w      （６６）
但し、
β4zは、所定の状態における無限遠物点合焦時の第４レンズ群の横倍率、
β4wは、広角端における無限遠物点合焦時の第４レンズ群の横倍率、
所定の状態は、変倍時に、第４レンズ群が最も物体側に位置する状態、
である。
【０４２４】
広角端側では、第１レンズ群と第２レンズ群で、歪曲収差、非点収差及び倍率色収差が発生する。開口絞りよりも像側に位置するレンズ群、例えば、第４レンズ群を、変倍時に移動させる。このようにすることで、第１レンズ群と第２レンズ群で発生した上記の収差を第４レンズ群で補正することができる。
【０４２５】
後述の第４レンズ群の屈折力が負の屈折力の場合であっても、条件式（６６）を満足することが好ましい。この場合も、上述の作用効果を得ることができる。
【０４２６】
第１実施形態の変倍光学系では、開口絞りよりも像側に位置するレンズ群は、移動レンズ群を有し、移動レンズ群は、広角端からの変倍開始時に、像側から物体側へ移動し、任意の中間状態から望遠端までの間では、物体側から像側に移動することが好ましい。
【０４２７】
このようにすると、一方向にレンズ群を移動させる場合に比べて、移動スペースの効率化ができる。そのため、光学系の全長を短縮することができる。
【０４２８】
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（６７）、（６８）を満足することが好ましい。
【０４２９】
７５＜νｄG4pmax＜１００      （６７）
０．５２００＜（θg,F）G4pmin＜０．５５００      （６８）
但し、
νｄG4pmaxは、第４レンズ群中に含まれる正レンズ素子のアッベ数のなかで、最大となるアッベ数、
（θg,F）G4pminは、第４レンズ群中に含まれる正レンズ素子の部分分散比のなかで、最小となる部分分散比、
である。
【０４３０】
条件式（６７）は、第４レンズ群の正レンズ素子のアッベ数に関する条件式である。条件式（６８）は、第４レンズ群の正レンズ素子の部分分散に関する条件式である。
【０４３１】
条件式（６７）の下限値を上回ることで、第４レンズ群で発生する色収差を抑えることができる。その結果、良好な光学性能を保つことができる。条件式（６７）の上限値を下回ることで、生産可能な硝材を選択できる。
【０４３２】
条件式（６８）の下限値を上回ることで、生産可能な硝材を選択できる。条件式（６８）の上限値を下回ることで、第４レンズ群で発生するＦ線に対するｇ線の色収差を抑えることができる。その結果、良好な結像性能を保つことができる。
【０４３３】
条件式（６７）に代えて、以下の条件式（６７’）を満足することが好ましい。
【０４３４】
８０＜νｄG4pmax＜９７      （６７’）
条件式（６７）に代えて、以下の条件式（６７”）を満足することが好ましい。
【０４３５】
９０＜νｄG4pmax＜９５      （６７”）
条件式（６８）に代えて、以下の条件式（６８’）を満足することが好ましい。
【０４３６】
０．５３００＜（θg,F）G4pmin＜０．５４００      （６８’）
条件式（６８）に代えて、以下の条件式（６８”）を満足することが好ましい。
【０４３７】
０．５３３５＜（θg,F）G4pmin＜０．５３４５      （６８”）
第１実施形態の変倍光学系では、第２レンズ群よりも像側に、フォーカス群を有し、以下の条件式（６９Ａ）を満足することが好ましい。
【０４３８】
０．７０＜｜ＦＳw｜＜１．２０      （６９Ａ）
但し、
ＦＳw＝（１−βfow×βfow)×βimgw×βimgw
βfowは、広角端におけるフォーカス群の横倍率、
βimgwは、広角端における所定の光学系の横倍率、
所定の光学系は、フォーカス群よりも像側に位置する全てのレンズ群で構成された光学系、
である。
【０４３９】
条件式（６９Ａ）は、広角端におけるフォーカス感度に関する条件式である。フォーカス感度とは、光軸上でのフォーカス群の移動量に対する像面の移動量を示すものである。
【０４４０】
条件式（６９Ａ）の下限値を上回ることで、フォーカス時のフォーカ群の移動量を抑えることができる。その結果、フォーカス時の非点収差の変動を抑えることができる。また、フォーカス群の移動量を抑えることができるため、フォーカス群の移動スペースを少なくすることができる。その結果、光学系を小型化することができる。
【０４４１】
条件式（６９Ａ）の上限値を下回ることで、フォーカス群で発生する非点収差を抑えることができる。
【０４４２】
条件式（６９Ａ）に代えて、以下の条件式（６９Ａ’）を満足することが好ましい。
【０４４３】
０．８０＜｜ＦＳw｜＜１．０５      （６９Ａ’）
条件式（６９Ａ）に代えて、以下の条件式（６９Ａ”）を満足することが好ましい。
【０４４４】
０．８５＜｜ＦＳw｜＜１．００      （６９Ａ”）
第１実施形態の変倍光学系では、第２レンズ群よりも像側に、フォーカス群を有し、以下の条件式（７０Ａ）を満足することが好ましい。
【０４４５】
０．５０＜｜ＦＳt｜＜１．２０      （７０Ａ）
但し、
ＦＳt＝（１−βfot×βfot)×βimgt×βimgt
βfotは、望遠端におけるフォーカス群の横倍率、
βimgtは、望遠端における所定の光学系の横倍率、
所定の光学系は、フォーカス群よりも像側に位置する全てのレンズ群で構成された光学系、
である。
【０４４６】
条件式（７０Ａ）は、望遠端におけるフォーカス感度に関する条件式である。条件式（７０Ａ）の技術的意義は、条件式（６９Ａ）の技術的意義と同じである。
【０４４７】
条件式（７０Ａ）に代えて、以下の条件式（７０Ａ’）を満足することが好ましい。
【０４４８】
０．６５＜｜ＦＳt｜＜１．００      （７０Ａ’）
条件式（７０Ａ）に代えて、以下の条件式（７０Ａ”）を満足することが好ましい。
【０４４９】
０．７０＜｜ＦＳt｜＜０．９５０      （７０Ａ”）
第１実施形態の変倍光学系では、第５レンズ群は、変倍時に固定されており、以下の条件式（７１Ａ）を満足することが好ましい。
【０４５０】
０．８０＜βG5＜１．２      （７１Ａ）
但し、
βG5は、任意の変倍状態における無限遠物点合焦時の第５レンズ群の横倍率、
である。
【０４５１】
条件式（７１Ａ）は、任意の変倍状態における無限遠物点合焦時の第５レンズ群の横倍率である。任意の変倍状態とは、広角端から望遠端までの間の任意の１状態である。
【０４５２】
条件式（７１Ａ）の下限値を上回ることで、第５レンズ群の像点を、第５レンズ群の物点方向と同じにしておくことができる。この場合、第５レンズ群による結像位置の変化を減らすことができる。その結果、第５レンズ群内で発生する球面収差を抑えることができる。
【０４５３】
第５レンズ群の像点を第５レンズの物点方向と同じにするとは、次の通りである。例えば、第５レンズ群を基準にする。第１レンズ群から第４レンズ群までのレンズ群で形成された像点が、第５レンズ群の左側（物体側）に位置しているとする。この状態で、第５レンズ群の像点も第５レンズ群の左側（物体側）に位置していることを、第５レンズ群の像点は第５レンズ群の物点方向と同じになっている。
【０４５４】
第５レンズ群の物点は、第５レンズ群よりも物体側に位置する全てのレンズ群における像点である。
【０４５５】
条件式（７１Ａ）の上限値を下回ることで、第５レンズ群よりも物体側に位置する全てのレンズ群で発生した収差を拡大することがない。そのため、良好な結像性能を維持することができる。
【０４５６】
条件式（７１Ａ）に代えて、以下の条件式（７１Ａ’）を満足することが好ましい。
【０４５７】
０．９０＜βG5＜１．１      （７１Ａ’）
条件式（７１Ａ）に代えて、以下の条件式（７１Ａ”）を満足することが好ましい。
【０４５８】
０．９５＜βG5＜１．０５      （７１Ａ”）
第１実施形態の変倍光学系では、開口絞りよりも像側に位置するレンズ群は、負の屈折力を有する第４レンズ群と、第５レンズ群と、からなることが好ましい。
【０４５９】
このようにすることで、第２レンズ群で発生した倍率色収差や非点収差を補正することができる。
【０４６０】
また、第５レンズ群の屈折力は、正の屈折力であっても、負の屈折力であっても良い。第５レンズ群を配置することにより、第１レンズ群から第４レンズ群までで発生した非点収差や倍率色収差を、より良好に補正することができる。
【０４６１】
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（６４Ｂ）を満足することが好ましい。
【０４６２】
２．０＜｜ｆG4／ｆw｜＜４．０      （６４Ｂ）
但し、
ｆG4は、第４レンズ群の焦点距離、
ｆwは、広角端における変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【０４６３】
条件式（６４Ｂ）は、第４レンズ群の焦点距離と広角端での変倍光学系全系の焦点距離との比に関する条件式である。
【０４６４】
条件式（６４Ｂ）の下限値を上回ることで、広角端での変倍光学系全系の焦点距離に対して第４レンズ群の焦点距離を長くする、すなわち、第４レンズ群の屈折力を小さくすることができる。その結果、第４レンズ群で発生する非点収差を抑えることができる。
【０４６５】
条件式（６４Ｂ）の上限値を下回ることで、広角端での変倍光学系全系の焦点距離に対して第４レンズ群の焦点距離を短くする、すなわち、第４レンズ群の屈折力を大きくすることができる。その結果、第３レンズ群で発生した球面収差を補正することができる。
【０４６６】
条件式（６４Ｂ）に代えて、以下の条件式（６４Ｂ’）を満足することが好ましい。
【０４６７】
２．５０＜｜ｆG4／ｆw｜＜３．８０      （６４Ｂ’）
条件式（６４Ｂ）に代えて、以下の条件式（６４Ｂ”）を満足することが好ましい。
【０４６８】
２．７０＜｜ｆG4／ｆw｜＜３．５０      （６４Ｂ”）
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（６５Ｂ）を満足することが好ましい。
【０４６９】
０．０４０＜｜ｆG4／ｆt｜＜０．１１０      （６５Ｂ）
但し、
ｆG4は、第４レンズ群の焦点距離、
ｆtは、望遠端における変倍光学系全系の焦点距離、
である。
【０４７０】
条件式（６５Ｂ）は、第４レンズ群の焦点距離と望遠端での変倍光学系全系の焦点距離との比に関する条件式である。
【０４７１】
条件式（６５Ｂ）の下限値を上回ることで、望遠端での変倍光学系全系の焦点距離に対して第４レンズ群の焦点距離を長くする、すなわち、第４レンズ群の屈折力を小さくすることができる。その結果、第４レンズ群で発生する非点収差を抑えることができる。
【０４７２】
条件式（６５Ｂ）の上限値を下回ることで、望遠端での変倍光学系全系の焦点距離に対して第４レンズ群の焦点距離を短くする、すなわち、第４レンズ群の屈折力を大きくすることができる。その結果、第３レンズ群で発生した球面収差を補正することができる。
【０４７３】
条件式（６５Ｂ）に代えて、以下の条件式（６５Ｂ’）を満足することが好ましい。
【０４７４】
０．０４５＜｜ｆG4／ｆt｜＜０．１０      （６５Ｂ’）
条件式（６５Ｂ）に代えて、以下の条件式（６５Ｂ”）を満足することが好ましい。
【０４７５】
０．０５０＜｜ｆG4／ｆt｜＜０．０９０      （６５Ｂ”）
第１実施形態の変倍光学系では、開口絞りよりも像側に位置するレンズ群は、移動レンズ群を有し、移動レンズ群は、広角端からの変倍開始時に、物体側から像側へ移動し、任意の中間状態から望遠端までの間では、像側から物体側に移動することが好ましい。
【０４７６】
このようにすると、一方向にレンズ群を移動させる場合に比べて、移動スペースの効率化ができる。そのため、光学系の全長を短縮することができる。
【０４７７】
第１実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（７２）、（７３）を満足することが好ましい。
【０４７８】
４５＜νｄG4nmax＜７０      （７２）
０．５２０＜（θg,F）G4nmin＜０．５７０      （７３）
但し、
νｄG4nmaxは、第４レンズ群中に含まれる負レンズ素子のアッベ数のなかで、最大となるアッベ数、
（θg,F）G4nminは、第４レンズ群中に含まれる負レンズ素子の部分分散比のなかで、最小となる部分分散比、
である。
【０４７９】
条件式（７２）は、第４レンズ群の負レンズ素子のアッベ数に関する条件式である。条件式（７３）は、第４レンズ群の負レンズ素子の部分分散に関する条件式である。
【０４８０】
条件式（７２）の技術的意義は、条件式（６７）の技術的意義と同じである。条件式（７３）の技術的意義は、条件式（６８）の技術的意義と同じである。
【０４８１】
条件式（７２）に代えて、以下の条件式（７２’）を満足することが好ましい。
【０４８２】
５０＜νｄG4nmax＜６７      （７２’）
条件式（７２）に代えて、以下の条件式（７２”）を満足することが好ましい。
【０４８３】
５５＜νｄG4nmax＜６６      （７２”）
条件式（７３）に代えて、以下の条件式（７３’）を満足することが好ましい。
【０４８４】
０．５３０＜（θg,F）G4nmin＜０．５６０      （７３’）
条件式（７３）に代えて、以下の条件式（７３”）を満足することが好ましい。
【０４８５】
０．５４０＜（θg,F）G4nmin＜０．５５０      （７３”）
第１実施形態の変倍光学系では、第２レンズ群よりも像側に、フォーカス群を有し、以下の条件式（６９Ｂ）を満足することが好ましい。
【０４８６】
１．５＜｜ＦＳw｜＜３．５      （６９Ｂ）
但し、
ＦＳw＝（１−βfow×βfow)×βimgw×βimgw
βfowは、広角端におけるフォーカス群の横倍率、
βimgwは、広角端における所定の光学系の横倍率、
所定の光学系は、フォーカス群よりも像側に位置する全てのレンズ群で構成された光学系、
である。
【０４８７】
条件式（６９Ｂ）は、広角端におけるフォーカス感度に関する条件式である。条件式（６９Ｂ）の技術的意義は、条件式（６９Ａ）の技術的意義と同じである。
【０４８８】
条件式（６９Ｂ）に代えて、以下の条件式（６９Ｂ’）を満足することが好ましい。
【０４８９】
１．７０＜｜ＦＳw｜＜３．０      （６９Ｂ’）
条件式（６９Ｂ）に代えて、以下の条件式（６９Ｂ”）を満足することが好ましい。
【０４９０】
１．９０＜｜ＦＳw｜＜２．７      （６９Ｂ”）
第１実施形態の変倍光学系では、第２レンズ群よりも像側に、フォーカス群を有し、以下の条件式（７０Ｂ）を満足することが好ましい。
【０４９１】
１．５＜｜ＦＳt｜＜３．５      （７０Ｂ）
但し、
ＦＳt＝（１−βfot×βfot)×βimgt×βimgt
βfotは、望遠端におけるフォーカス群の横倍率、
βimgtは、望遠端における所定の光学系の横倍率、
所定の光学系は、フォーカス群よりも像側に位置する全てのレンズ群で構成された光学系、
である。
【０４９２】
条件式（７０Ｂ）は、望遠端におけるフォーカス感度に関する条件式である。条件式（７０Ｂ）の技術的意義は、条件式（７０Ａ）の技術的意義と同じである。
【０４９３】
条件式（７０Ｂ）に代えて、以下の条件式（７０Ｂ’）を満足することが好ましい。
【０４９４】
１．７０＜｜ＦＳt｜＜３．０      （７０Ｂ’）
条件式（７０Ｂ）に代えて、以下の条件式（７０Ｂ”）を満足することが好ましい。
【０４９５】
１．９０＜｜ＦＳt｜＜２．６      （７０Ｂ”）
第１実施形態の変倍光学系では、第５レンズ群は、変倍時に固定されており、以下の条件式（７１Ｂ）を満足することが好ましい。
【０４９６】
０．３２＜βG5＜０．５５      （７１Ｂ）
但し、
βG5は、任意の変倍状態における無限遠物点合焦時の第５レンズ群の横倍率、
である。
【０４９７】
条件式（７１Ｂ）は、任意の変倍状態における無限遠物点合焦時の第５レンズ群の横倍率である。条件式（７１Ｂ）の技術的意義は、条件式（７１Ａ）の技術的意義と同じである。
【０４９８】
条件式（７１Ｂ）に代えて、以下の条件式（７１Ｂ’）を満足することが好ましい。
【０４９９】
０．３５＜βG5＜０．５２      （７１Ｂ’）
条件式（７１Ｂ）に代えて、以下の条件式（７１Ｂ”）を満足することが好ましい。
【０５００】
０．４０＜βG5＜０．４９      （７１Ｂ”）
本実施形態の撮像装置は、光学系と、撮像面を持ち且つ光学系により撮像面上に形成された像を電気信号に変換する撮像素子と、を有し、光学系が本実施形態の変倍光学系であることを特徴とする。
【０５０１】
小型で高画質の画像が得られる撮像装置を提供することができる。
【０５０２】
以下に、変倍光学系の実施例を、図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。
【０５０３】
各実施例のレンズ断面図について説明する。（ａ）は広角端におけるレンズ断面図、（ｂ）は中間焦点距離状態におけるレンズ断面図、（ｃ）は望遠端におけるレンズ断面図を示している。
【０５０４】
各実施例の収差図について説明する。（ａ）は広角端における球面収差（ＳＡ）、（ｂ）は広角端における非点収差（ＡＳ）、（ｃ）は広角端における歪曲収差（ＤＴ）、（ｄ）は広角端における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
【０５０５】
また、（ｅ）は中間焦点距離状態における球面収差（ＳＡ）、（ｆ）は中間焦点距離状態における非点収差（ＡＳ）、（ｇ）は中間焦点距離状態における歪曲収差（ＤＴ）、（ｈ）は中間焦点距離状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
【０５０６】
また、（ｉ）は望遠端における球面収差（ＳＡ）、（ｊ）は望遠端における非点収差（ＡＳ）、（ｋ）は望遠端における歪曲収差（ＤＴ）、（ｌ）は望遠端における倍率色収差（ＣＣ）を示している。
【０５０７】
レンズ断面図は、無限遠物体合焦時（無限遠物点合焦時）のレンズ断面図である。収差図は、無限遠物体合焦時（無限遠物点合焦時）の収差図である。
【０５０８】
第１レンズ群はＧ１、第２レンズ群はＧ２、第３レンズ群はＧ３、第４レンズ群はＧ４、第５レンズ群はＧ５、開口絞り（明るさ絞り）はＳ、像面（撮像面）はＩで示してある。また、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、撮像素子のカバーガラスＣが配置されている。
【０５０９】
実施例１の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、で構成されている。開口絞り（絞り）Ｓは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。
【０５１０】
第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１と両凸正レンズＬ２とが接合されている。負メニスカスレンズＬ４と正メニスカスレンズＬ５とが接合されている。
【０５１１】
第１副レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、からなる。第２副レンズ群は、両凸正レンズＬ３と、負メニスカスレンズＬ４と、正メニスカスレンズＬ５と、正メニスカスレンズＬ６と、からなる。
【０５１２】
第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、両凹負レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、で構成されている。ここで、両凸正レンズＬ９と両凹負レンズＬ１０とが接合されている。
【０５１３】
第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凸正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１２と両凸正レンズＬ１３とが接合されている。
【０５１４】
第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１５と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１６と、で構成されている。ここで、両凸正レンズＬ１５と負メニスカスレンズＬ１６とが接合されている。
【０５１５】
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１７と、両凸正レンズＬ１８と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１７と両凸正レンズＬ１８とが接合されている。
【０５１６】
広角端から望遠端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定され、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は固定され、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動した後、像側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定されている。
【０５１７】
非球面は、負メニスカスレンズＬ７の物体側面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、両凸正レンズＬ１５の物体側面と、負メニスカスレンズＬ１７の物体側面と、の合計５面に設けられている。
【０５１８】
実施例２の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、で構成されている。開口絞り（絞り）Ｓは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。
【０５１９】
第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１と両凸正レンズＬ２とが接合されている。負メニスカスレンズＬ３と正メニスカスレンズＬ４とが接合されている。
【０５２０】
第１副レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、からなる。第２副レンズ群は、負メニスカスレンズＬ３と、正メニスカスレンズＬ４と、正メニスカスレンズＬ５と、正メニスカスレンズＬ６と、からなる。
【０５２１】
第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、で構成されている。ここで、両凸正レンズＬ９と両凹負レンズＬ１０とが接合されている。
【０５２２】
第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ１１と、両凹負レンズＬ１２と、両凸正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と、で構成されている。ここで、両凹負レンズＬ１２と両凸正レンズＬ１３とが接合されている。
【０５２３】
第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１５と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１６と、で構成されている。ここで、両凸正レンズＬ１５と負メニスカスレンズＬ１６とが接合されている。
【０５２４】
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１７と、両凸正レンズＬ１８と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１７と両凸正レンズＬ１８とが接合されている。
【０５２５】
広角端から望遠端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定され、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は固定され、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動した後、像側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定されている。
【０５２６】
非球面は、負メニスカスレンズＬ７の物体側面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、両凸正レンズＬ１５の物体側面と、負メニスカスレンズＬ１７の物体側面と、の合計５面に設けられている。
【０５２７】
実施例３の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、で構成されている。開口絞り（絞り）Ｓは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。
【０５２８】
第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１と両凸正レンズＬ２とが接合されている。負メニスカスレンズＬ３と両凸正レンズＬ４とが接合されている。
【０５２９】
第１副レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、からなる。第２副レンズ群は、負メニスカスレンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、正メニスカスレンズＬ５と、正メニスカスレンズＬ６と、からなる。
【０５３０】
第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、両凹負レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１０と正メニスカスレンズＬ１１とが接合されている。
【０５３１】
第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１３と、両凸正レンズＬ１４と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１５と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１３と両凸正レンズＬ１４とが接合されている。
【０５３２】
第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１６と、両凸正レンズＬ１７と、両凹負レンズＬ１８と、で構成されている。ここで、両凸正レンズＬ１７と両凹負レンズＬ１８とが接合されている。
【０５３３】
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１９と、両凸正レンズＬ２０と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１９と両凸正レンズＬ２０とが接合されている。負メニスカスレンズＬ２１と正メニスカスレンズＬ２２とが接合されている。
【０５３４】
広角端から望遠端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定され、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は固定され、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動した後、像側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定されている。
【０５３５】
非球面は、負メニスカスレンズＬ７の物体側面と、両凸正レンズＬ１２の両面と、の合計３面に設けられている。
【０５３６】
実施例４の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、で構成されている。開口絞り（絞り）Ｓは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。
【０５３７】
第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１と両凸正レンズＬ２とが接合されている。両凹負レンズＬ３と両凸正レンズＬ４とが接合されている。
【０５３８】
第１副レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、からなる。第２副レンズ群は、両凹負レンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、正メニスカスレンズＬ６と、からなる。
【０５３９】
第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、で構成されている。
【０５４０】
第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凸正レンズＬ１３と、両凹負レンズＬ１４と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１２と両凸正レンズＬ１３とが接合されている。
【０５４１】
第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１５と、両凸正レンズＬ１６と、両凹負レンズＬ１７と、で構成されている。ここで、両凸正レンズＬ１６と両凹負レンズＬ１７とが接合されている。
【０５４２】
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１８と、両凸正レンズＬ１９と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２０と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１８と両凸正レンズＬ１９とが接合されている。負メニスカスレンズＬ２０と正メニスカスレンズＬ２１とが接合されている。
【０５４３】
広角端から望遠端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定され、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は固定され、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動した後、像側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定されている。
【０５４４】
非球面は、負メニスカスレンズＬ７の物体側面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、の合計３面に設けられている。
【０５４５】
実施例５の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、で構成されている。開口絞り（絞り）Ｓは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。
【０５４６】
第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１と両凸正レンズＬ２とが接合されている。負メニスカスレンズＬ３と両凸正レンズＬ４とが接合されている。
【０５４７】
第１副レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、からなる。第２副レンズ群は、負メニスカスレンズＬ３と、両凸正レンズＬ４と、両凸正レンズＬ５と、正メニスカスレンズＬ６と、からなる。
【０５４８】
第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、両凹負レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、で構成されている。
【０５４９】
第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凸正レンズＬ１３と、両凹負レンズＬ１４と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１２と両凸正レンズＬ１３とが接合されている。
【０５５０】
第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１５と、両凸正レンズＬ１６と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１７と、で構成されている。ここで、両凸正レンズＬ１６と負メニスカスレンズＬ１７とが接合されている。
【０５５１】
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１８と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１９と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２０と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１８と正メニスカスレンズＬ１９とが接合されている。負メニスカスレンズＬ２０と正メニスカスレンズＬ２１とが接合されている。
【０５５２】
広角端から望遠端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定され、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は像側に移動し、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動した後、像側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定されている。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３と共に移動する。
【０５５３】
非球面は、負メニスカスレンズＬ７の物体側面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、の合計３面に設けられている。
【０５５４】
実施例６の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、で構成されている。開口絞り（絞り）Ｓは、第３レンズ群Ｇ３内に配置されている。
【０５５５】
第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１と両凸正レンズＬ２とが接合されている。負メニスカスレンズＬ４と正メニスカスレンズＬ５とが接合されている。
【０５５６】
第１副レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、からなる。第２副レンズ群は、両凸正レンズＬ３と、負メニスカスレンズＬ４と、正メニスカスレンズＬ５と、正メニスカスレンズＬ６と、からなる。
【０５５７】
第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、両凹負レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、で構成されている。ここで、両凸正レンズＬ９と負メニスカスレンズＬ１０とが接合されている。
【０５５８】
第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凸正レンズＬ１３と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１２と両凸正レンズＬ１３とが接合されている。
【０５５９】
第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１５と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１６と、で構成されている。ここで、両凸正レンズＬ１５と負メニスカスレンズＬ１６とが接合されている。
【０５６０】
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１７と、両凸正レンズＬ１８と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１７と両凸正レンズＬ１８とが接合されている。
【０５６１】
広角端から望遠端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定され、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は固定され、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動した後、像側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定されている。
【０５６２】
非球面は、負メニスカスレンズＬ７の物体側面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、両凸正レンズＬ１５の物体側面と、負メニスカスレンズＬ１７の物体側面と、の合計５面に設けられている。
【０５６３】
実施例７の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、で構成されている。開口絞り（絞り）Ｓは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。
【０５６４】
第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１と両凸正レンズＬ２とが接合されている。負メニスカスレンズＬ３と正メニスカスレンズＬ４とが接合されている。
【０５６５】
第１副レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、からなる。第２副レンズ群は、負メニスカスレンズＬ３と、正メニスカスレンズＬ４と、正メニスカスレンズＬ５と、正メニスカスレンズＬ６と、からなる。
【０５６６】
第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、両凹負レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、で構成されている。
【０５６７】
第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凸正レンズＬ１３と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１４と、両凸正レンズＬ１５と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１２と両凸正レンズＬ１３とが接合されている。
【０５６８】
第４レンズ群Ｇ４は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１６と、両凹負レンズＬ１７と、で構成されている。ここで、正メニスカスレンズＬ１６と両凹負レンズＬ１７とが接合されている。
【０５６９】
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１８と、両凸正レンズＬ１９と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１８と両凸正レンズＬ１９とが接合されている。
【０５７０】
広角端から望遠端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定され、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は固定され、第４レンズ群Ｇ４は像側に移動した後、物体側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定されている。
【０５７１】
非球面は、両凹負レンズＬ８の両面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、両凸正レンズＬ１５の両面と、両凹負レンズＬ１７の像側面と、の合計７面に設けられている。
【０５７２】
実施例８の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、で構成されている。開口絞り（絞り）Ｓは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。
【０５７３】
第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１と両凸正レンズＬ２とが接合されている。負メニスカスレンズＬ３と正メニスカスレンズＬ４とが接合されている。
【０５７４】
第１副レンズ群は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、からなる。第２副レンズ群は、負メニスカスレンズＬ３と、正メニスカスレンズＬ４と、正メニスカスレンズＬ５と、正メニスカスレンズＬ６と、からなる。
【０５７５】
第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、両凹負レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、で構成されている。ここで、両凸正レンズＬ９と両凹負レンズＬ１０とが接合されている。
【０５７６】
第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凸正レンズＬ１３と、両凹負レンズＬ１４と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１２と両凸正レンズＬ１３とが接合されている。
【０５７７】
第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１５と、両凸正レンズＬ１６と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１７と、で構成されている。ここで、両凸正レンズＬ１６と負メニスカスレンズＬ１７とが接合されている。
【０５７８】
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１８と、両凸正レンズＬ１９と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１８と両凸正レンズＬ１９とが接合されている。
【０５７９】
広角端から望遠端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定され、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は固定され、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動した後、像側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定されている。
【０５８０】
非球面は、負メニスカスレンズＬ７の物体側面と、両凸正レンズＬ１１の両面と、負メニスカスレンズＬ１８の物体側面と、の合計４面に設けられている。
【０５８１】
以下に、上記各実施例の数値データを示す。面データにおいて、ｒは各レンズ面の曲率半径、ｄは各レンズ面間の間隔、ｎｄは各レンズのｄ線の屈折率、νｄは各レンズのアッベ数、＊印は非球面である。
【０５８２】
また、ズームデータにおいて、ＷＥは広角端、ＳＴは中間焦点距離状態、ＴＥは望遠端を表している。
【０５８３】
また、ズームデータにおいて、ｆは全系の焦点距離、ＦＮＯ．はＦナンバー、ωは半画角、ＩＨは像高、ＢＦはバックフォーカス、ＬＴＬは光学系の全長である。バックフォーカスは、最も像側のレンズ面から近軸像面までの距離を空気換算して表したものである。全長は、最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの距離にバックフォーカスを加えたものである。
【０５８４】
また、各群焦点距離において、ｆ１、ｆ２…は各レンズ群の焦点距離である。
【０５８５】
また、非球面形状は、光軸方向をｚ、光軸に直交する方向をｙにとり、円錐係数をｋ、非球面係数をＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０、Ａ１２…としたとき、次の式で表される。
【０５８６】
ｚ＝（ｙ2／ｒ）／［１＋｛１−（１＋ｋ）（ｙ／ｒ）2｝1/2］
＋Ａ４ｙ4＋Ａ６ｙ6＋Ａ８ｙ8＋Ａ１０ｙ10＋Ａ１２ｙ12＋…
また、非球面係数において、「ｅ−ｎ」（ｎは整数）は、「１０−ｎ」を示している。なお、これら諸元値の記号は後述の実施例の数値データにおいても共通である。
数値実施例１
単位  ｍｍ
面データ
面番号         r          d         nd       νd
物面        ∞         ∞
1     332.115      1.46     1.78800    47.37
2      71.806     11.06     1.43875    94.93
3    -226.752      0.20
4      93.546      6.39     1.43875    94.93
5  -15000.000      0.10
6      68.619      1.00     1.69350    53.21
7      45.383      7.25     1.43875    94.93
8     199.249      0.10
9      39.454      5.81     1.43875    94.93
10     198.187      可変
11*    169.894      1.10     1.76450    49.09
12       7.316      4.50
13     -13.223      0.50     1.77250    49.60
14     819.769      0.54
15      26.168      3.00     1.84666    23.78
16     -29.385      0.50     1.72916    54.68
17     523.792      可変
18(絞り)  ∞        1.20
19*     18.843      5.00     1.49700    81.54
20*    -72.173      0.66
21     195.234      0.70     1.90043    37.37
22      70.000      3.70     1.49700    81.61
23     -24.090      0.20
24      97.562      0.60     1.77250    49.60
25      22.000      可変
26*     19.240      5.30     1.43875    94.93
27     -17.690      0.60     1.84666    23.78
28     -22.901      可変
29*     50.730      0.70     1.88300    40.76
30       8.671      3.39     1.53172    48.84
31     -19.941      可変
32        ∞        2.10     1.51633    64.14
33        ∞        1.60
像面        ∞
非球面データ
第１１面
k=0.000
A4=5.49956e-05,A6=-3.47660e-07,A8=5.13183e-10
第１９面
k=0.000
A4=-2.24450e-05,A6=1.50738e-07
第２０面
k=0.000
A4=4.37691e-05,A6=2.13570e-07
第２６面
k=0.000
A4=-2.90968e-05
第２９面
k=0.000
A4=-3.96199e-05
ズームデータ
ズーム比          35.84
ＷＥ      ＳＴ     ＴＥ
ｆ                 4.85     28.45    173.88
ＦＮＯ．           1.67      2.85      3.93
２ω              65.39     12.34      2.05
ＩＨ               3.20      3.20      3.20
fb (in air)        8.20      8.20      8.19
ＬＴＬ(in air)   147.09    147.09    147.08
d10          0.60     32.65     46.79
d17         47.36     15.31      1.17
d25         19.09      7.67     17.59
d28          6.28     17.70      7.77
d31          5.21      5.21      5.21
各群焦点距離
f1=65.35   f2=-7.74   f3=36.53   f4=28.15   f5=200.09
数値実施例２
単位  ｍｍ
面データ
面番号         r          d         nd       νd
物面        ∞         ∞
1     457.432      1.46     1.77250    49.60
2      72.501     11.41     1.43875    94.93
3    -186.335      1.28
4     104.633      1.00     1.74100    52.64
5      56.694      7.97     1.43875    94.93
6    2211.340      0.10
7      54.546      7.35     1.43875    94.93
8     533.939      0.10
9      45.012      5.99     1.43875    94.93
10     181.373      可変
11*     83.775      1.10     1.75501    51.16
12       7.250      4.50
13     -11.897      0.52     1.77250    49.60
14    -127.637      0.46
15      27.639      3.00     1.84666    23.78
16     -28.203      0.50     1.72916    54.68
17     265.802      可変
18(絞り)  ∞        1.20
19*     18.408      5.00     1.49700    81.54
20*    -74.837      0.66
21   -1482.452      0.70     1.90043    37.37
22     144.876      3.70     1.49700    81.61
23     -22.817      0.20
24     102.675      0.60     1.77250    49.60
25      22.345      可変
26*     19.296      5.30     1.43875    94.93
27     -17.975      0.60     1.84666    23.78
28     -23.522      可変
29*     36.510      0.70     1.88300    40.76
30       8.416      3.39     1.53172    48.84
31     -26.527      可変
32        ∞        2.10     1.51633    64.14
33        ∞        1.60
像面        ∞
非球面データ
第１１面
k=0.000
A4=5.52808e-05,A6=-3.98573e-07,A8=3.41394e-10
第１９面
k=0.000
A4=-1.92794e-05,A6=1.64334e-07
第２０面
k=0.000
A4=5.13923e-05,A6=2.41278e-07
第２６面
k=0.000
A4=-2.62052e-05
第２９面
k=0.000
A4=-1.80810e-05
ズームデータ
ズーム比          35.77
ＷＥ      ＳＴ     ＴＥ
ｆ                 4.85     28.43    173.47
ＦＮＯ．           1.67      2.89      3.99
２ω              65.39     12.34      2.05
ＩＨ               3.20      3.20      3.20
ＢＦ(in air)       9.09      9.09      9.09
ＬＴＬ(in air)   150.70    150.70    150.70
d10          0.61     32.21     46.16
d17         47.76     16.15      2.20
d25         18.49      7.28     18.44
d28          5.96     17.17      6.01
d31          6.11      6.11      6.11
各群焦点距離
f1=63.75   f2=-7.83   f3=37.42   f4=28.65   f5=289.87
数値実施例３
単位  ｍｍ
面データ
面番号         r          d         nd       νd
物面        ∞         ∞
1     277.846      1.46     1.78590    44.20
2      82.632      9.25     1.43875    94.93
3    -347.885      0.20
4     131.947      1.00     1.74100    52.64
5      62.076      9.63     1.43875    94.93
6    -875.388      0.10
7      59.692      6.93     1.43875    94.93
8    1028.236      0.10
9      43.728      5.57     1.43875    94.93
10     154.196      可変
11*    916.021      1.10     1.75501    51.16
12       8.116      4.43
13     -17.561      0.52     1.72916    54.68
14      29.316      0.20
15      19.601      2.40     1.85478    24.80
16     -68.006      0.88
17     -21.262      0.50     1.43875    94.93
18     -80.000      1.20     1.83400    37.16
19     -53.703      可変
20(絞り)  ∞        1.10
21*     25.879      5.00     1.49700    81.54
22*    -52.192      0.20
23     116.915      0.70     1.77250    49.60
24      55.851      4.30     1.43875    94.93
25     -23.726      0.20
26    -237.208      0.60     1.72916    54.68
27      29.828      可変
28      30.623      3.50     1.43875    94.93
29     -27.129      0.10
30      20.645      3.15     1.43875    94.93
31     -37.135      0.60     1.80440    39.59
32     120.000      可変
33      26.106      0.70     1.81600    46.62
34       7.055      3.39     1.53172    48.84
35     -88.316      0.80
36      13.780      0.80     1.72916    54.68
37       7.200      2.50     1.43875    94.93
38      38.667      可変
39        ∞        2.12     1.51633    64.14
40        ∞        0.40
像面        ∞
非球面データ
第１１面
k=0.000
A4=3.47269e-05,A6=-2.00109e-07,A8=3.97844e-10
第２１面
k=0.000
A4=-1.53766e-05,A6=9.66591e-09
第２２面
k=0.000
A4=3.31032e-05,A6=3.04919e-08
ズームデータ
ズーム比          35.77
ＷＥ      ＳＴ     ＴＥ
ｆ                 4.85     28.43    173.44
ＦＮＯ．           1.58      2.75      3.93
２ω              66.09     12.31      2.03
ＩＨ               3.20      3.20      3.20
ＢＦ(in air)       5.29      5.30      5.30
ＬＴＬ(in air)   154.67    154.68    154.67
d10          0.60     33.33     47.72
d19         48.36     15.62      1.23
d27         20.69     10.83     23.74
d32          6.63     16.48      3.58
d38          3.50      3.50      3.50
各群焦点距離
f1=65.88   f2=-8.58   f3=45.70   f4=27.49   f5=5266.15
数値実施例４
単位  ｍｍ
面データ
面番号         r          d         nd       νd
物面        ∞         ∞
1     303.491      1.46     1.77250    49.60
2      68.178     11.95     1.43875    94.93
3    -120.201      0.20
4    -412.807      1.00     1.73400    51.47
5      64.262      8.54     1.43875    94.93
6    -183.839      0.10
7      60.295      7.61     1.43875    94.93
8    -221.602      0.10
9      46.329      6.34     1.72916    54.68
10      87.257      可変
11*    130.500      1.10     1.80139    45.45
12       9.885      4.59
13     -12.135      0.52     1.72916    54.68
14    -197.219      0.20
15      53.722      2.40     1.92119    23.96
16     -25.559      0.82
17     -15.814      0.50     1.43875    94.93
18    1866.840      可変
19(絞り)  ∞        1.10
20*     27.319      5.00     1.49700    81.54
21*    -79.395      1.41
22      60.427      0.70     1.77250    49.60
23      41.717      4.30     1.43875    94.93
24     -23.433      0.20
25    -208.826      0.60     1.72916    54.68
26      31.122      可変
27      30.089      3.50     1.43875    94.93
28     -28.858      0.10
29      21.149      3.15     1.43875    94.93
30     -37.098      0.60     1.80440    39.59
31     120.000      可変
32      31.728      0.70     1.81600    46.62
33       7.957      3.39     1.53172    48.84
34    -114.251      0.80
35      13.892      0.80     1.72916    54.68
36       7.000      2.50     1.43875    94.93
37      76.080      可変
38        ∞        2.12     1.51633    64.14
39        ∞        0.40
像面        ∞
非球面データ
第１１面
k=0.000
A4=3.73016e-05,A6=-2.44611e-07,A8=1.05667e-09
第２０面
k=0.000
A4=-5.41756e-06,A6=-2.01787e-09
第２１面
k=0.000
A4=3.81261e-05,A6=3.24222e-08
ズームデータ
ズーム比          35.77
ＷＥ      ＳＴ     ＴＥ
ｆ                 4.85     28.43    173.44
ＦＮＯ．           1.63      2.87      4.00
２ω              67.65     12.33      2.03
ＩＨ               3.20      3.20      3.20
ＢＦ(in air)       6.24      6.24      6.24
ＬＴＬ(in air)   158.81    158.81    158.80
d10          0.60     34.01     49.49
d18         50.04     16.63      1.15
d26         19.82      8.86     22.11
d31          5.81     16.78      3.52
d37          4.45      4.45      4.45
各群焦点距離
f1=65.44   f2=-8.73   f3=44.49   f4=28.45   f5=667.51
数値実施例５
単位  ｍｍ
面データ
面番号         r          d         nd       νd
物面        ∞         ∞
1     149.483      1.46     1.77250    49.60
2      64.203      9.00     1.43875    94.93
3    -547.013      0.20
4    1220.090      1.00     1.74100    52.64
5      70.964      8.00     1.43875    94.93
6    -267.202      0.10
7      64.797      6.61     1.43875    94.93
8    -455.598      0.10
9      46.412      5.17     1.55032    75.50
10     132.392      可変
11*    900.702      1.10     1.85135    40.10
12       8.116      4.62
13     -11.997      0.52     1.64000    60.08
14      71.545      0.20
15      30.965      2.40     1.92119    23.96
16     -28.834      1.02
17     -14.153      0.50     1.43875    94.93
18     -32.035      可変
19(絞り)  ∞        1.10
20*     26.308      5.00     1.49700    81.54
21*    -25.546      0.20
22     120.000      0.70     1.77250    49.60
23      40.000      4.20     1.43875    94.93
24     -24.600      0.40
25     -41.272      0.60     1.72916    54.68
26      55.656      可変
27      32.169      3.50     1.43875    94.93
28     -27.075      0.10
29      21.518      3.15     1.43875    94.93
30     -26.046      0.60     1.83400    37.16
31    -230.434      可変
32      27.145      0.70     1.81600    46.62
33       7.000      3.39     1.53172    48.84
34     357.399      0.80
35      12.107      0.80     1.72916    54.68
36       7.000      2.50     1.43875    94.93
37      57.152      可変
38        ∞        2.12     1.51633    64.14
39        ∞        0.40
像面        ∞
非球面データ
第１１面
k=0.000
A4=5.94401e-05,A6=-3.08338e-07,A8=2.85261e-10
第２０面
k=0.000
A4=-1.84266e-05,A6=-1.20098e-08
第２１面
k=0.000
A4=3.02711e-05,A6=-9.09733e-09
ズームデータ
ズーム比          35.76
ＷＥ      ＳＴ     ＴＥ
ｆ                 4.85     28.43    173.42
ＦＮＯ．           1.66      2.84      4.00
２ω              68.70     12.41      2.04
ＩＨ               3.20      3.20      3.20
ＢＦ(in air)       3.97      3.97      3.97
ＬＴＬ(in air)   149.21    149.21    149.20
d10          0.60     38.06     53.86
d18         42.45     12.07      1.15
d26         26.80      8.65     16.92
d31          5.63     16.70      3.56
d37          2.17      2.17      2.17
各群焦点距離
f1=69.25   f2=-8.01   f3=38.75   f4=25.63   f5=1057.78
数値実施例６
単位  ｍｍ
面データ
面番号         r          d         nd       νd
物面        ∞         ∞
1     385.818      1.46     1.78800    47.37
2      76.258     10.38     1.43875    94.93
3    -217.829      0.20
4      98.941      6.19     1.43875    94.93
5   -1648.864      0.10
6      69.961      1.00     1.69350    53.21
7      44.871      7.07     1.43875    94.93
8     221.583      0.10
9      38.722      5.64     1.43875    94.93
10     177.036      可変
11*    378.469      1.10     1.76450    49.09
12       7.450      4.50
13     -13.500      0.50     1.77250    49.60
14     160.541      0.20
15      25.091      3.00     1.84666    23.78
16     -29.311      0.50     1.72916    54.68
17    -346.301      可変
18*     21.945      3.50     1.49700    81.54
19*    -54.859      1.00
20(絞り)  ∞        1.00
21     387.318      0.70     1.90043    37.37
22      91.656      3.50     1.49700    81.61
23     -21.820      0.20
24     180.198      0.60     1.77250    49.60
25      24.656      可変
26*     19.626      5.30     1.43875    94.93
27     -17.321      0.60     1.84666    23.78
28     -22.368      可変
29*     37.289      0.70     1.88300    40.76
30       8.661      3.39     1.53172    48.84
31     -25.317      可変
32        ∞        2.10     1.51633    64.14
33        ∞        1.60
像面        ∞
非球面データ
第１１面
k=0.000
A4=5.16202e-05,A6=-3.52156e-07,A8=7.43368e-10
第１８面
k=0.000
A4=-2.27726e-05,A6=2.25580e-07
第１９面
k=0.000
A4=3.84649e-05,A6=2.78712e-07
第２６面
k=0.000
A4=-2.89721e-05
第２９面
k=0.000
A4=-3.38952e-05
ズームデータ
ズーム比          35.77
ＷＥ      ＳＴ     ＴＥ
ｆ                 4.85     28.43    173.47
ＦＮＯ．           1.69      2.98      3.94
２ω              66.23     12.38      2.05
ＩＨ               3.20      3.20      3.20
ＢＦ(in air)       8.03      8.04      8.03
ＬＴＬ(in air)   145.89    145.90    145.90
d10          0.60     32.84     47.23
d17         48.30     16.06      1.67
d25         19.90      8.14     18.37
d28          6.62     18.39      8.16
d31          5.05      5.05      5.05
各群焦点距離
f1=65.57   f2=-7.82   f3=37.29   f4=28.19   f5=197.40
数値実施例７
単位  ｍｍ
面データ
面番号         r          d         nd       νd
物面        ∞         ∞
1     138.101      1.20     1.77250    49.60
2      70.040      6.83     1.43875    94.93
3    -234.969      0.10
4     170.536      1.20     1.69680    55.53
5      52.362      6.51     1.43875    94.93
6    1000.293      0.08
7      50.457      5.92     1.43875    94.93
8     279.343      0.08
9      48.644      4.62     1.43875    94.93
10     133.734      可変
11      32.333      0.40     2.00100    29.13
12       8.555      3.23
13*    -21.075      0.89     1.85135    40.10
14*     14.304      0.24
15      12.577      2.95     1.84666    23.78
16     -13.891      0.81
17      -9.769      0.40     1.67790    55.34
18     575.921      可変
19(絞り)  ∞        0.97
20*     20.415      4.04     1.58313    59.38
21*    -38.932      4.70
22      48.500      0.81     1.90043    37.37
23      13.660      5.88     1.43875    94.93
24     -13.840      0.10
25     -13.608      0.57     1.83481    42.73
26     -28.664      0.08
27*     26.752      3.76     1.49710    81.56
28*    -17.976      可変
29     -68.232      1.40     1.84666    23.78
30     -20.926      0.40     1.58313    59.38
31*      8.467      可変
32       9.962      0.81     2.00069    25.46
33       7.143      3.23     1.58313    59.38
34     -34.684      可変
35        ∞        1.21     1.51633    64.14
36        ∞        5.77
像面        ∞
非球面データ
第１３面
k=0.000
A4=-1.97798e-04,A6=1.37448e-05,A8=-1.71575e-07
第１４面
k=0.000
A4=-2.20070e-04,A6=1.39515e-05,A8=-2.09947e-07
第２０面
k=0.000
A4=-1.78859e-05,A6=4.45750e-08
第２１面
k=0.000
A4=3.06858e-05,A6=1.18572e-08
第２７面
k=0.000
A4=1.68928e-06,A6=4.70097e-08
第２８面
k=0.000
A4=3.40371e-05,A6=5.21061e-08
第３１面
k=0.000
A4=-4.94952e-05,A6=-9.36973e-07
ズームデータ
ズーム比          54.98
ＷＥ      ＳＴ     ＴＥ
ｆ                 4.85     35.96    266.49
ＦＮＯ．           1.81      3.09      5.59
２ω              56.53      8.08      1.11
ＩＨ               2.59      2.59      2.59
ＢＦ(in air)       7.39      7.39      7.40
ＬＴＬ(in air)   143.97    143.97    143.98
d10          0.57     38.90     53.09
d18         53.52     15.18      0.99
d28          2.37     11.87      2.71
d31         17.90      8.40     17.56
d34          0.81      0.81      0.81
各群焦点距離
f1=71.18   f2=-7.17   f3=18.24   f4=-14.45   f5=16.96
数値実施例８
単位  ｍｍ
面データ
面番号         r          d         nd       νd
物面        ∞         ∞
1     569.979      1.46     1.77250    49.60
2      75.985     10.73     1.43875    94.93
3    -187.012      0.60
4     104.241      1.00     1.72916    54.68
5      51.286      8.25     1.43875    94.93
6    1012.541      0.10
7      54.835      7.33     1.43875    94.93
8    1331.770      0.10
9      40.745      5.79     1.43875    94.93
10     150.235      可変
11*     46.740      1.10     1.76802    49.24
12       7.127      4.50
13     -14.834      0.52     1.75500    52.32
14      38.247      0.46
15      19.906      3.00     1.85478    24.80
16     -33.296      0.50     1.72916    54.68
17     160.360      可変
18(絞り)  ∞        1.20
19*     19.988      4.00     1.55332    71.68
20*    -34.874      0.20
21    2525.427      0.70     1.83481    42.71
22      42.994      3.50     1.43875    94.93
23     -22.122      3.91
24     -74.625      0.60     1.77250    49.60
25      25.494      可変
26      45.576      2.60     1.43875    94.93
27     -26.761      0.10
28      20.252      2.50     1.43875    94.93
29     -28.566      0.60     1.85025    30.05
30     -59.700      可変
31*     23.830      0.70     1.88300    40.76
32       7.220      3.00     1.53172    48.84
33     -73.609      可変
34        ∞        2.12     1.51633    64.14
35        ∞        0.40
像面        ∞
非球面データ
第１１面
k=0.000
A4=2.84705e-05,A6=-3.53782e-07,A8=5.86186e-10
第１９面
k=0.000
A4=-1.99519e-05,A6=1.14949e-07
第２０面
k=0.000
A4=4.73315e-05,A6=1.07728e-07
第３１面
k=0.000
A4=-2.34219e-04
ズームデータ
ズーム比          49.99
ＷＥ      ＳＴ     ＴＥ
ｆ                 4.85     28.43    242.44
ＦＮＯ．           1.64      2.64      5.03
２ω              64.88     12.36      1.45
ＩＨ               3.20      3.20      3.20
ＢＦ(in air)       2.00      2.01      2.01
ＬＴＬ(in air)   149.26    149.26    149.26
d10          0.60     32.70     46.07
d17         47.61     15.51      2.14
d25         19.13      9.54     26.46
d30         10.86     20.45      3.53
d33          0.20      0.20      0.20
各群焦点距離
f1=62.77   f2=-7.97   f3=38.73   f4=21.43   f5=-273.72
次に、各実施例における条件式の値を以下に掲げる。なお、-（ハイフン）は該当する構成がないことを示す。
【０５８７】
実施例１     実施例２
(4)νds1pmax-νds1nmin           47.6         45.3
(5)νds2pmax-νds2nmin           41.7         42.3
(6)(θg,F)s1pmin-(θg,F)s1nmax   -0.02185     -0.01795
(7)(θg,F)s2pmin-(θg,F)s2nmax   -0.01323     -0.01261
(8)(SFp2+SFp3)×0.5              -1.29        -1.14
(9)SFp1                          -0.52        -0.44
(10)SFpL                         -1.50        -1.66
(11)|SFp1/SFpL|                   0.35         0.26
(12)SFp2                         -0.99        -1.05
(13)|SFp2/SFpL|                   0.66         0.63
(14)SFp3                         -1.59        -1.23
(15)|SFp3/SFpL|                   1.06         0.74
(16)SFn1                          1.55         1.38
(17)SFn2                          4.91         3.37
(18)SFn1/SFnL                     0.32         0.41
(19)SFc1/SFc4                    -0.126       -0.254
(20)SFc2/SFc4                     0.66         0.66
(21)SFc3/SFc4                     1.37         0.74
(22)Rce1/dce1                     5.7          5.6
(23)Rce2/dce2                     5.5          6.3
(24)|(θg,F)ce1p-(θg,F)ce1n)|
/(νdce1p-νdce1n)            0.00045942   0.00039605
(25)|(θg,F)ce2p-(θg,F)ce2n)|
/(νdce2p-νdce2n)            0.00031714   0.00029808
(26)1/(fce1p×νdce1p)
+1/(fce1n×νdce1n)          -0.000097    -0.000093
(27)1/(fce2p×νdce2p)
+1/(fce2n×νdce2n)          -0.000016    -0.000033
(28)dc1/dc4                       2.155        2.148
(29)dc2/dc4                       1.100        1.496
(30)dc3/dc4                       1.420        1.226
(31)dc4/dG1                       0.174        0.163
(32)fp1/fpL                       1.132        0.896
(33)fp2/fpL                       1.909        0.984
(34)fp3/fpL                       1.189        1.024
(35)|fn1/fnL|                     0.592        0.663
(36)fc4/fc1                      -0.057       -0.068
(37)fc4/fc2                       0.524        0.212
(38)|fc4/fc3|                     0.265        0.977
(39)RpLo/dpL                      6.793        7.510
(40)νdni                        53.21000     52.64000
(1B)(θg,F)ni                     0.55591      0.55201
(41)νdpj                        94.93000     94.93000
(42)(θg,F)pj                     0.53406      0.53406
(43)fG1/fw                       13.469       13.146
(44)fG1/ft                        0.376        0.368
(45)|fG1/fG2|                     8.44         8.14
(46)fG1/ΔG2                      1.415        1.399
(47)(β2t/β2w)/(ft/fw)           0.92         1.00
(48)|fG2/fw|                      1.595        1.615
(49)|fG2/ft|                      0.045        0.045
(50)fG2L1/fG2                     1.296        1.351
(51)|β2w|                        0.162        0.167
(52)|β2t|                        5.351        5.958
(53)(βLt/βLw)/(ft/fw)           0.030        0.028
(54)(β3t/β3w)/(ft/fw)           0.036        0.028
(55)fG3/fw                        7.529        7.716
(56)fG3/ft                        0.210        0.216
(57)|fG3/fG2|                     4.719        4.779
(58)fG3L1/fG3                     0.838        0.809
(59)|fG3n/fG3L1|
負レンズ１                    3.968        4.842
負レンズ２                    1.205        1.226
(60)νdG3pmax                    81.610       81.610
(61)(θg,F)G3pmin                 0.53745      0.53745
(62)νdG5pmax-νdG5nmin           8.080        8.080
(63)ndG5nmax-ndG5pmin             0.351        0.351
(64A)fG4/fw                       5.802        5.908
(64B)|fG4/fw|                      -            -
(65A)fG4/ft                       0.162        0.165
(65B)|fG4/ft|                      -            -
(66)β4z/β4w
(67)νdG4pmax                    94.930       94.930
(68)(θg,F)G4pmin                 0.534        0.534
(69A)|FSw|                        0.900        0.900
(69B)|FSw|                         -            -
(70A)|FSt|                        0.932        0.901
(70B)|FSt|                         -            -
(71A)βG5                         1.003        0.998
(71B)βG5                          -            -
(72)νdG4nmax                      -            -
(73)(θg,F)G4nmin                  -            -
実施例３     実施例４
(4)νds1pmax-νds1nmin           50.7         45.3
(5)νds2pmax-νds2nmin           42.3         43.5
(6)(θg,F)s1pmin-(θg,F)s1nmax   -0.02903     -0.01795 
(7)(θg,F)s2pmin-(θg,F)s2nmax   -0.01261     -0.01458 
(8)(SFp2+SFp3)×0.5              -1.00        -0.53
(9)SFp1                          -0.62        -0.28
(10)SFpL                         -1.79        -3.26
(11)|SFp1/SFpL|                   0.34         0.085
(12)SFp2                         -0.87        -0.48
(13)|SFp2/SFpL|                   0.48         0.15
(14)SFp3                         -1.12        -0.57
(15)|SFp3/SFpL|                   0.63         0.18
(16)SFn1                          1.85         1.58
(17)SFn2                          2.78         0.73
(18)SFn1/SFnL                     0.66         2.16
(19)SFc1/SFc4                     0.062       -0.133
(20)SFc2/SFc4                     0.41        -0.80
(21)SFc3/SFc4                     0.63         0.18
(22)Rce1/dce1                     7.7          5.1
(23)Rce2/dce2                     5.8          6.7
(24)|(θg,F)ce1p-(θg,F)ce1n)|
/(νdce1p-νdce1n)            0.00057226   0.00039605
(25)|(θg,F)ce2p-(θg,F)ce2n)|
/(νdce2p-νdce2n)            0.00029808   0.00033550
(26)1/(fce1p×νdce1p) 
+1/(fce1n×νdce1n)          -0.000082    -0.000072
(27)1/(fce2p×νdce2p) 
+1/(fce2n×νdce2n)          -0.000040    -0.000161
(28)dc1/dc4                       1.924        2.115
(29)dc2/dc4                       1.910        1.504
(30)dc3/dc4                       1.245        1.200
(31)dc4/dG1                       0.163        0.170
(32)fp1/fpL                       1.118        0.795
(33)fp2/fpL                       0.967        0.863
(34)fp3/fpL                       1.052        0.857
(35)|fn1/fnL|                     0.943        1.508
(36)fc4/fc1                      -0.013        0.175
(37)fc4/fc2                       0.173       -0.496
(38)|fc4/fc3|                     0.951        1.167
(39)RpLo/dpL                      7.857        7.305
(40)νdni                        52.64000     51.47000
(1B)(θg,F)ni                     0.56309      0.55201
(41)νdpj                        94.93000     94.93000
(42)(θg,F)pj                     0.53406      0.54446
(43)fG1/fw                       13.587       13.494
(44)fG1/ft                        0.380        0.377
(45)|fG1/fG2|                     7.68         7.50
(46)fG1/ΔG2                      1.398        1.338
(47)(β2t/β2w)/(ft/fw)           1.25         1.17
(48)|fG2/fw|                      1.770        1.800
(49)|fG2/ft|                      0.049        0.050
(50)fG2L1/fG2                     1.264        1.536
(51)|β2w|                        0.178        0.174
(52)|β2t|                        7.950        7.287
(53)(βLt/βLw)/(ft/fw)           0.022        0.024
(54)(β3t/β3w)/(ft/fw)           0.014        0.017
(55)fG3/fw                        9.424        9.175
(56)fG3/ft                        0.263        0.257
(57)|fG3/fG2|                     5.324        5.099
(58)fG3L1/fG3                     0.778        0.934
(59)|fG3n/fG3L1|
負レンズ１                    3.912        4.268
負レンズ２                    1.021        0.893
(60)νdG3pmax                    94.930       94.930
(61)(θg,F)G3pmin                 0.53406      0.53406
(62)νdG5pmax-νdG5nmin          48.310        48.310
(63)ndG5nmax-ndG5pmin             0.377        0.377
(64A)fG4/fw                       5.669        5.868
(64B)|fG4/fw|                      -            -
(65A)fG4/ft                       0.158        0.164
(65B)|fG4/ft|                      -            -
(66)β4z/β4w
(67)νdG4pmax                    94.930       94.930
(68)(θg,F)G4pmin                 0.534        0.534
(69A)|FSw|                        0.900        0.903
(69B)|FSw|                         -            -
(70A)|FSt|                        0.851        0.865
(70B)|FSt|                         -            -
(71A)βG5                         0.965        0.971
(71B)βG5                          -            -
(72)νdG4nmax                      -            -
(73)(θg,F)G4nmin                  -            -
実施例５     実施例６
(4)νds1pmax-νds1nmin           45.3         47.6
(5)νds2pmax-νds2nmin           42.3         41.7
(6)(θg,F)s1pmin-(θg,F)s1nmax   -0.01795     -0.02185 
(7)(θg,F)s2pmin-(θg,F)s2nmax   -0.01261     -0.01323 
(8)(SFp2+SFp3)×0.5              -0.67        -1.20
(9)SFp1                          -0.79        -0.48
(10)SFpL                         -2.08        -1.56
(11)|SFp1/SFpL|                   0.38         0.31
(12)SFp2                         -0.58        -0.89
(13)|SFp2/SFpL|                   0.28         0.57
(14)SFp3                         -0.75        -1.51
(15)|SFp3/SFpL|                   0.36         0.97
(16)SFn1                          2.51         1.49
(17)SFn2                          1.12         4.58
(18)SFn1/SFnL                     2.23         0.33
(19)SFc1/SFc4                     0.274       -0.178
(20)SFc2/SFc4                    -0.31         0.57
(21)SFc3/SFc4                     0.36         1.23
(22)Rce1/dce1                     6.1          6.4
(23)Rce2/dce2                     7.9          5.6
(24)|(θg,F)ce1p-(θg,F)ce1n)|
/(νdce1p-νdce1n)            0.00039605   0.00045942
(25)|(θg,F)ce2p-(θg,F)ce2n)|
/(νdce2p-νdce2n)            0.00029808   0.00031714
(26)1/(fce1p×νdce1p)
+1/(fce1n×νdce1n)          -0.000057    -0.000094
(27)1/(fce2p×νdce2p)
+1/(fce2n×νdce2n)          -0.000105    -0.000019
(28)dc1/dc4                       2.023        2.099
(29)dc2/dc4                       1.741        1.098
(30)dc3/dc4                       1.279        1.431
(31)dc4/dG1                       0.163        0.175
(32)fp1/fpL                       1.035        1.166
(33)fp2/fpL                       1.012        1.909
(34)fp3/fpL                       1.021        1.135
(35)|fn1/fnL|                     1.443        0.659
(36)fc4/fc1                       0.100        -0.054
(37)fc4/fc2                      -0.251        0.524
(38)|fc4/fc3                      0.980        0.261
(39)RpLo/dpL                      8.978        6.866
(40)νdni                        52.64000     53.21000
(1B)(θg,F)ni                     0.55201      0.55591
(41)νdpj                        94.93000     94.93000
(42)(θg,F)pj                     0.54000      0.53406
(43)fG1/fw                       14.281       13.521
(44)fG1/ft                        0.399        0.378
(45)|fG1/fG2|                     8.64         8.38
(46)fG1/ΔG2                      1.300        1.406
(47)(β2t/β2w)/(ft/fw)           1.41         0.92
(48)|fG2/fw|                      1.653        1.613
(49)|fG2/ft|                      0.046        0.045
(50)fG2L1/fG2                     1.201        1.273
(51)|β2w|                        0.147        0.163
(52)|β2t|                        7.448        5.339
(53)(βLt/βLw)/(ft/fw)           0.020        0.030
(54)(β3t/β3w)/(ft/fw)           0.015        0.037
(55)fG3/fw                        7.991        7.690
(56)fG3/ft                        0.223        0.215
(57)|fG3/fG2|                     4.835        4.768
(58)fG3L1/fG3                     0.695        0.859
(59)|fG3n/fG3L1|
負レンズ１                    2.894        4.169
負レンズ２                    1.203        1.157
(60)νdG3pmax                    94.930       81.610
(61)(θg,F)G3pmin                 0.53406      0.53745
(62)νdG5pmax-νdG5nmin          48.310        8.080
(63)ndG5nmax-ndG5pmin             0.377        0.351
(64A)fG4/fw                       5.285        5.814
(64B)|fG4/fw|                      -            -
(65A)fG4/ft                       0.148        0.163
(65B)|fG4/ft|                      -            -
(66)β4z/β4w
(67)νdG4pmax                    94.930       94.930
(68)(θg,F)G4pmin                 0.534        0.534
(69A)|FSw|                        0.900        0.880
(69B)|FSw|                         -             -
(70A)|FSt|                        0.856        0.910
(70B)|FSt|                         -            -
(71A)βG5                         0.978        0.987
(71B)βG5                          -            -
(72)νdG4nmax                      -            -
(73)(θg,F)G4nmin                  -            -
実施例７     実施例８
(4)νds1pmax-νds1nmin           45.3         45.3
(5)νds2pmax-νds2nmin           39.4         40.3
(6)(θg,F)s1pmin-(θg,F)s1nmax   -0.01795     -0.01795 
(7)(θg,F)s2pmin-(θg,F)s2nmax   -0.00926     -0.01040 
(8)(SFp2+SFp3)×0.5              -1.28        -1.10
(9)SFp1                          -0.54        -0.42
(10)SFpL                         -2.14        -1.74
(11)|SFp1/SFpL|                   0.25         0.24
(12)SFp2                         -1.11        -1.11
(13)|SFp2/SFpL|                   0.52         0.63
(14)SFp3                         -1.44        -1.09
(15)|SFp3/SFpL|                   0.67         0.62
(16)SFn1                          3.06         1.31
(17)SFn2                          1.89         2.94
(18)SFn1/SFnL                     1.621        0.45
(19)SFc1/SFc4                     0.121       -0.290
(20)SFc2/SFc4                     0.66         0.70
(21)SFc3/SFc4                     0.67         0.62
(22)Rce1/dce1                     8.7          6.2
(23)Rce2/dce2                     6.8          5.5
(24)|(θg,F)ce1p-(θg,F)ce1n)|
/(νdce1p-νdce1n)            0.00039605   0.00039605
(25)|(θg,F)ce2p-(θg,F)ce2n)|
/(νdce2p-νdce2n)            0.00023490   0.00025839
(26)1/(fce1p×νdce1p)
+1/(fce1n×νdce1n)          -0.000024    -0.000093
(27)1/(fce2p×νdce2p)
+1/(fce2n×νdce2n)          -0.000082    -0.000045
(28)dc1/dc4                       1.739        2.106
(29)dc2/dc4                       1.669        1.598
(30)dc3/dc4                       1.281        1.267
(31)dc4/dG1                       0.174        0.164
(32)fp1/fpL                       0.722        0.994
(33)fp2/fpL                       0.733        0.979
(34)fp3/fpL                       0.812        1.038
(35)|fn1/fnL|                     1.702        0.814
(36)fc4/fc1                       0.463       -0.080
(37)fc4/fc2                      -0.217        0.116
(38)|fc4/fc3|                     1.231        0.964
(39)RpLo/dpL                     10.531        7.038
(40)νdni                        55.53000     54.68000
(1B)(θg,F)ni                     0.55201      0.55201
(41)νdpj                        94.93000     94.93000
(42)(θg,F)pj                     0.53406      0.53406
(43)fG1/fw                       14.686       12.943
(44)fG1/ft                        0.267        0.259
(45)|fG1/fG2|                     9.92         7.88
(46)fG1/ΔG2                      1.355        1.381
(47)(β2t/β2w)/(ft/fw)           0.95         1.35
(48)|fG2/fw|                      1.480        1.643
(49)|fG2/ft|                      0.027        0.033
(50)fG2L1/fG2                     1.634        1.391
(51)|β2w|                        0.134        0.173
(52)|β2t|                        7.015       11.672
(53)(βLt/βLw)/(ft/fw)           0.019        0.015
(54)(β3t/β3w)/(ft/fw)           0.019        0.005
(55)fG3/fw                        3.762        7.985
(56)fG3/ft                        0.068        0.160
(57)|fG3/fG2|                     2.542        4.861
(58)fG3L1/fG3                     1.292        0.609
(59)|fG3n/fG3L1| 
負レンズ１                    0.906        2.223
負レンズ２                    1.340        1.041
(60)νdG3pmax                    94.930       94.930
(61)(θg,F)G3pmin                 0.53406      0.53406
(62)νdG5pmax-νdG5nmin          33.920        8.080
(63)ndG5nmax-ndG5pmin             0.418        0.351
(64A)fG4/fw                        -           4.419
(64B)|fG4/fw|                     2.981         -
(65A)fG4/ft                        -           0.088
(65B)|fG4/ft|                     0.054         -
(66)β4z/β4w
(67)νdG4pmax                      -          94.930
(68)(θg,F)G4pmin                  -           0.534
(69A)|FSw|                         -           0.997
(69B)|FSw|                        2.529         -
(70A)|FSt|                         -           0.750
(70B)|FSt|                        2.494         -
(71A)βG5                          -           1.015
(71B)βG5                         0.433         -
(72)νdG4nmax                    59.3800        -
(73)(θg,F)G4nmin                 0.5434        -
【０５８８】
本実施形態の変倍光学系は、特に、監視カメラの光学系に適している。ただし、車載カメラの光学系、一眼ミラーレスカメラの光学系、又はコンパクトデジタルカメラの光学系に、本実施形態の変倍光学系を用いることができる。
【０５８９】
図１７は、電子撮像装置としての一眼ミラーレスカメラの断面図である。図１７において、一眼ミラーレスカメラ１の鏡筒内には撮影光学系２が配置される。マウント部３は、撮影光学系２を一眼ミラーレスカメラ１のボディに着脱可能とする。マウント部３としては、スクリュータイプのマウントやバヨネットタイプのマウント等が用いられる。この例では、バヨネットタイプのマウントを用いている。また、一眼ミラーレスカメラ１のボディには、撮像素子面４、バックモニタ５が配置されている。なお、撮像素子としては、小型のＣＣＤ又はＣＭＯＳ等が用いられている。
【０５９０】
そして、一眼ミラーレスカメラ１の撮影光学系２として、例えば上記実施例１〜８に示した変倍光学系が用いられる。
【０５９１】
図１８、図１９は、撮像装置の構成の概念図を示す。図１８は撮像装置としてのデジタルカメラ４０の前方斜視図、図１９は同後方斜視図である。このデジタルカメラ４０の撮影光学系４１に、本実施例の変倍光学系が用いられている。
【０５９２】
この実施形態のデジタルカメラ４０は、撮影用光路４２上に位置する撮影光学系４１、シャッターボタン４５、液晶表示モニター４７等を含み、デジタルカメラ４０の上部に配置されたシャッターボタン４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１の変倍光学系を通して撮影が行われる。撮影光学系４１によって形成された物体像が、結像面近傍に設けられた撮像素子（光電変換面）上に形成される。この撮像素子で受光された物体像は、処理手段によって電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、撮影された電子画像は記憶手段に記録することができる。
【０５９３】
図２０は、デジタルカメラ４０の主要部の内部回路を示すブロック図である。なお、以下の説明では、前述した処理手段は、例えばＣＤＳ／ＡＤＣ部２４、一時記憶メモリ１７、画像処理部１８等で構成され、記憶手段は、記憶媒体部１９等で構成される。
【０５９４】
図２０に示すように、デジタルカメラ４０は、操作部１２と、この操作部１２に接続された制御部１３と、この制御部１３の制御信号出力ポートにバス１４及び１５を介して接続された撮像駆動回路１６並びに一時記憶メモリ１７、画像処理部１８、記憶媒体部１９、表示部２０、及び設定情報記憶メモリ部２１を備えている。
【０５９５】
上記の一時記憶メモリ１７、画像処理部１８、記憶媒体部１９、表示部２０、及び設定情報記憶メモリ部２１は、バス２２を介して相互にデータの入力、出力が可能とされている。また、撮像駆動回路１６には、ＣＣＤ４９とＣＤＳ／ＡＤＣ部２４が接続されている。
【０５９６】
操作部１２は、各種の入力ボタンやスイッチを備え、これらを介して外部（カメラ使用者）から入力されるイベント情報を制御部１３に通知する。制御部１３は、例えばＣＰＵなどからなる中央演算処理装置であって、不図示のプログラムメモリを内蔵し、プログラムメモリに格納されているプログラムにしたがって、デジタルカメラ４０全体を制御する。
【０５９７】
ＣＣＤ４９は、撮像駆動回路１６により駆動制御され、撮影光学系４１を介して形成された物体像の画素ごとの光量を電気信号に変換し、ＣＤＳ／ＡＤＣ部２４に出力する撮像素子である。
【０５９８】
ＣＤＳ／ＡＤＣ部２４は、ＣＣＤ４９から入力する電気信号を増幅し、かつ、アナログ／デジタル変換を行って、この増幅とデジタル変換を行っただけの映像生データ（ベイヤーデータ、以下ＲＡＷデータという。）を一時記憶メモリ１７に出力する回路である。
【０５９９】
一時記憶メモリ１７は、例えばＳＤＲＡＭ等からなるバッファであり、ＣＤＳ／ＡＤＣ部２４から出力されるＲＡＷデータを一時的に記憶するメモリ装置である。画像処理部１８は、一時記憶メモリ１７に記憶されたＲＡＷデータ又は記憶媒体部１９に記憶されているＲＡＷデータを読み出して、制御部１３にて指定された画質パラメータに基づいて歪曲収差補正を含む各種画像処理を電気的に行う回路である。
【０６００】
記憶媒体部１９は、例えばフラッシュメモリ等からなるカード型又はスティック型の記録媒体を着脱自在に装着して、これらのフラッシュメモリに、一時記憶メモリ１７から転送されるＲＡＷデータや画像処理部１８で画像処理された画像データを記録して保持する。
【０６０１】
表示部２０は、液晶表示モニター４７などにて構成され、撮影したＲＡＷデータ、画像データや操作メニューなどを表示する。設定情報記憶メモリ部２１には、予め各種の画質パラメータが格納されているＲＯＭ部と、操作部１２の入力操作によってＲＯＭ部から読み出された画質パラメータを記憶するＲＡＭ部が備えられている。
【０６０２】
このように構成されたデジタルカメラ４０は、撮像光学系４１として本実施例の変倍光学系を採用することで、小型で高画質の画像が得られる撮像装置とすることが可能となる。
【０６０３】
なお、本発明は、その趣旨を逸脱しない範囲で様々な変形例をとることができる。また、上記各実施例により示された形状枚数には必ずしも限定されない。また、上記各実施例において、カバーガラスは必ずしも配置しなくても良い。また、各レンズ群内又は各レンズ群外に、上記各実施例に図示されていないレンズであって実質的に屈折力を有さないレンズを配置してもよい。
【産業上の利用可能性】
【０６０４】
以上のように、本発明は、前玉径が小さく、光学系の全長を短縮しながら、色収差が良好に補正された小型で結像性能が高い変倍光学系及びそれを備えた撮像装置に適している。
【符号の説明】
【０６０５】
Ｇ１  第１レンズ群
Ｇ２  第２レンズ群
Ｇ３  第３レンズ群
Ｇ４  第４レンズ群
Ｇ５  第５レンズ群
Ｓ  開口絞り（絞り）
Ｉ  像面
１  一眼ミラーレスカメラ
２  撮影光学系
３  マウント部
４  撮像素子面
５  バックモニタ
１２  操作部
１３  制御部
１４、１５  バス
１６  撮像駆動回路
１７  一時記憶メモリ
１８  画像処理部
１９  記憶媒体部
２０  表示部
２１  設定情報記憶メモリ部
２２  バス
２４  ＣＤＳ／ＡＤＣ部
４０  デジタルカメラ
４１  撮影光学系
４２  撮影用光路
４５  シャッターボタン
４７  液晶表示モニター
４９  ＣＣＤ
【図１】
2018155818.tif 000003
【図２】
2018155818.tif 000004
【図３】
2018155818.tif 000005
【図４】
2018155818.tif 000006
【図５】
2018155818.tif 000007
【図６】
2018155818.tif 000008
【図７】
2018155818.tif 000009
【図８】
2018155818.tif 000010
【図９】
2018155818.tif 000011
【図１０】
2018155818.tif 000012
【図１１】
2018155818.tif 000013
【図１２】
2018155818.tif 000014
【図１３】
2018155818.tif 000015
【図１４】
2018155818.tif 000016
【図１５】
2018155818.tif 000017
【図１６】
2018155818.tif 000018
【図１７】
2018155818.tif 000019
【図１８】
2018155818.tif 000020
【図１９】
2018155818.tif 000021
【図２０】
2018155818.tif 000022