(57)【要約】【課題】磁気特性が良い、チタンを含む希土類−鉄−窒素系の異方性磁性粉末の製造方法およびチタンを含む異方性磁性粉末用二次粒子を提供する。【解決手段】Ｒ（ＲはＳｃ、Ｙ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｌｕからなる群から選択される少なくとも１種）と鉄とチタンを含む溶液と沈殿剤を混合し、Ｒと鉄とチタンとを含む沈殿物を得る工程、  前記沈殿物の存在下、Ｒと鉄を含む溶液と沈殿剤を混合し、Ｒと鉄とを含む沈殿物を得る工程、  前記沈殿物を焼成することにより、Ｒと鉄とチタンとを含む酸化物を得る工程、  前記酸化物を還元性ガス雰囲気下、熱処理することにより部分酸化物を得る工程、  前記部分酸化物を還元することにより、合金粒子を得る工程、および、  前記合金粒子を窒化することにより、異方性磁性粉末を得る工程を含む異方性磁性粉末の製造方法に関する。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｒ（ＲはＳｃ、Ｙ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｌｕからなる群から選択される少なくとも１種）と鉄とチタンを含む溶液と沈殿剤を混合し、Ｒと鉄とチタンとを含む沈殿物を得る工程、
前記沈殿物の存在下、Ｒと鉄を含む溶液と沈殿剤を混合し、Ｒと鉄とを含む沈殿物を得る工程、
前記沈殿物を焼成することにより、Ｒと鉄とチタンとを含む酸化物を得る工程、
前記酸化物を還元性ガス雰囲気下、熱処理することにより部分酸化物を得る工程、
前記部分酸化物を還元することにより、合金粒子を得る工程、および、
前記合金粒子を窒化することにより、異方性磁性粉末を得る工程
を含む異方性磁性粉末の製造方法。
【請求項２】
Ｒと鉄とチタンとを含む沈殿物を得る前記工程におけるＲと鉄とチタンを含む溶液、および、Ｒと鉄とを含む沈殿物を得る前記工程におけるＲと鉄とを含む溶液が、さらにタングステンを含む請求項１に記載の異方性磁性粉末の製造方法。
【請求項３】
Ｒと鉄とチタンとを含む沈殿物を得る前記工程におけるＲと鉄とチタンを含む溶液、および、Ｒと鉄とを含む沈殿物を得る前記工程におけるＲと鉄とを含む溶液が、さらにランタンを含む請求項１又は２に記載の異方性磁性粉末の製造方法。
【請求項４】
前記異方性磁性粉末が下記一般式
Ｒｖ−ｘＦｅ（１００−ｖ−Ｗ−ｔ−ｚ）ＮｗＴｉｔＬａｘＷｚ
（式中、ＲはＳｃ、Ｙ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、およびＬｕからなる群から選択される少なくとも１種を示し、３≦ｖ≦３０、５≦ｗ≦１５、０＜ｔ≦１．０、０≦ｘ≦１．０、０≦ｚ≦２．５である）
で表される請求項１〜３のいずれか１項に記載の異方性磁性粉末の製造方法。
【請求項５】
ＲがＳｍである請求項１〜４のいずれか１項に記載の異方性磁性粉末の製造方法。
【請求項６】
Ｓｃ、Ｙ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、およびＬｕからなる群から選択される少なくとも１種を示すＲと鉄とチタンとを含む一次粒子からなる中心部と、Ｒと鉄とを含む一次粒子からなる外周部で構成された、Ｒと鉄とチタンを含む異方性磁性粉末用二次粒子。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、異方性磁性粉末用二次粒子および異方性磁性粉末の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、ジルコニウムまたはチタンを含む希土類−鉄−窒素系異方性磁性粉末が開示されている。この方法では、サマリウムと鉄とチタンの硫酸溶液を用意し、アルカリ溶液を滴下して得た沈殿物から酸化物を作製した後に還元して、異方性磁性粉末を作製する。チタンを添加することで保磁力および残留磁化に優れているが、改善の余地のあるものであった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００８−９１８７３
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
本発明は、磁気特性が良い、チタンを含む希土類−鉄−窒素系の異方性磁性粉末の製造方法およびチタンを含む異方性磁性粉末用二次粒子を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明者らは、磁気特性の向上を目的に、磁性粉末の原料の投入タイミングについて種々検討したところ、沈殿物を得る工程において、初期段階でチタンを含む沈殿物を得た後に、チタンを含まない沈殿物を形成させると、磁性粉末の磁気特性が改善できることを見出し、本発明を完成した。
【０００６】
すなわち、本発明は、Ｒ（ＲはＳｃ、Ｙ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｌｕからなる群から選択される少なくとも１種）と鉄とチタンを含む溶液と沈殿剤を混合し、Ｒと鉄とチタンとを含む沈殿物を得る工程、
前記沈殿物の存在下、Ｒと鉄を含む溶液と沈殿剤を混合し、Ｒと鉄とを含む沈殿物を得る工程、
前記沈殿物を焼成することにより、Ｒと鉄とチタンとを含む酸化物を得る工程、
前記酸化物を還元性ガス雰囲気下、熱処理することにより部分酸化物を得る工程、
前記部分酸化物を還元することにより、合金粒子を得る工程、および、
前記合金粒子を窒化することにより、異方性磁性粉末を得る工程
を含む異方性磁性粉末の製造方法に関する。
【０００７】
また、本発明は、Ｓｃ、Ｙ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、およびＬｕからなる群から選択される少なくとも１種を示すＲと鉄とチタンとを含む一次粒子からなる中心部と、Ｒと鉄とを含む一次粒子からなる外周部で構成された、Ｒと鉄とチタンを含む異方性磁性粉末用二次粒子に関する。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、磁気特性に優れた希土類−鉄−窒素系の異方性磁性粉末を製造することができる。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下、本発明の実施形態について詳述する。ただし、以下に示す実施形態は、本発明の技術思想を具体化するための一例であり、本発明を以下のものに限定するものではない。なお、本明細書において「工程」との語は、独立した工程だけではなく、他の工程と明確に区別できない場合であってもその工程の所期の目的が達成されれば、本用語に含まれる。また「〜」を用いて示された数値範囲は、「〜」の前後に記載される数値をそれぞれ最小値及び最大値として含む範囲を示す。さらに組成物中の各成分の含有量は、組成物中に各成分に該当する物質が複数存在する場合、特に断らない限り、組成物中に存在する当該複数の物質の合計量を意味する。
【００１０】
本実施形態の異方性磁性粉末の製造方法は、Ｒ（ＲはＳｃ、Ｙ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｌｕからなる群から選択される少なくとも１種）と鉄とチタンを含む溶液と沈殿剤を混合し、Ｒと鉄とチタンとを含む沈殿物を得る工程（沈殿工程１）、
前記沈殿物の存在下、Ｒと鉄を含む溶液と沈殿剤を混合し、Ｒと鉄とを含む沈殿物を得る工程（沈殿工程２）、
前記沈殿物を焼成することにより、Ｒと鉄とチタンとを含む酸化物を得る工程（酸化工程）、
前記酸化物を還元性ガス雰囲気下、熱処理することにより部分酸化物を得る工程（前処理工程）、
前記部分酸化物を還元することにより、合金粒子を得る工程（還元工程）、および、
前記合金粒子を窒化することにより、異方性磁性粉末を得る工程（窒化工程）
とを含むことを特徴とする。
【００１１】
本製造方法による得られる沈殿物は、Ｒと鉄とチタンとを含む一次粒子からなる中心部と、Ｒと鉄とを含む一次粒子からなる外周部とで構成された二次粒子と考えられ、これら沈殿物を焼成することにより得られた酸化物も同様に構成されると考えられる。チタン酸化物は、還元性ガスによる還元が起こりにくく、チタン酸化物周辺の鉄酸化物の還元を阻害するため、上述のように外周部においてチタンを含まない場合は、外周部にチタンを含む従来の方法と比べて、外周部における鉄酸化物の還元に対するチタンの影響が小さく、前処理工程における熱処理温度を下げることができると考えられる。熱処理温度が下がることにより、従来の方法と比べて、還元される鉄粒子の粗大粒子の生成を抑制することができるので、窒化工程において、磁気特性に優れた異方性磁性粉末を得ることができると考えられる。
【００１２】
［沈殿工程１］
沈殿工程１は、Ｒ（ＲはＳｃ、Ｙ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｌｕからなる群から選択される少なくとも１種）と鉄とチタンを含む溶液と沈殿剤を混合し、Ｒと鉄とチタンとを含む沈殿物を得る工程である。強酸性の溶液にＲ原料と鉄原料とチタン原料を、その後の沈殿工程２での沈殿物を考慮して最終物の目的の組成が得られるよう適宜溶解することで、Ｒと鉄とチタンを含む溶液を調整する。Ｓｍ２Ｆｅ１７Ｎ３を主相として得る場合、ＲおよびＦｅのモル比（Ｒ：Ｆｅ）は１．５：１７〜３．０：１７の範囲であることが好ましく、２．０：１７〜２．５：１７の範囲であることがより好ましい。
【００１３】
Ｒと鉄とチタンを含む溶液は、Ｒ原料、鉄原料、チタン原料としては、強酸性の溶液に溶解できるものであれば限定されない。例えば、入手のしやすさの点で、Ｒ原料としては各金属の酸化物が、Ｆｅ原料としてはＦｅＳＯ４が、チタン原料としては硫酸チタニアが挙げられる。Ｒと鉄とチタンを含む溶液の濃度は、Ｒ原料と鉄原料とチタン原料が実質的に酸性溶液に溶解する範囲で適宜調整することができる。酸性溶液としては溶解性の点で硫酸が挙げられる。
【００１４】
Ｒと鉄とチタンを含む溶液と沈殿剤を反応させることにより、Ｒと鉄とチタンとを含む不溶性の沈殿物を得る。ここで、Ｒと鉄とチタンを含む溶液は、沈殿剤との反応時にＲと鉄とチタンを含む溶液となっていればよく、たとえばＲと鉄とチタンを含む原料を別々の溶液として調製し、各々の溶液を滴下して沈殿剤と反応させても良い。別々の溶液として調整する場合も各原料が実質的に酸性溶液に溶解する範囲で適宜調整する。沈殿剤としては、アルカリ性の溶液でＲと鉄とチタンとを含む溶液と反応して沈殿物が得られるものであれば限定されず、アンモニア水、苛性ソーダなどが挙げられ、苛性ソーダが好ましい。
【００１５】
沈殿反応は、沈殿物の粒子の性状を容易に調整できる点から、Ｒと鉄とチタンを含む溶液と、沈殿剤と、をそれぞれ水などの溶媒に滴下する方法が好ましい。チタンはＲと鉄とともに含む溶液として滴下しても、Ｒと鉄を含む溶液とは別の溶液として滴下しても良い。また、チタンを含む溶液に対して、Ｒと鉄を含む溶液と沈殿剤を滴下しても良い。Ｒと鉄とチタンとを含む溶液と沈殿剤との供給速度、反応温度、反応液濃度、反応時のｐＨ等を適宜制御することにより、構成元素の分布が均質で、粒度分布のシャープな、粉末形状の整った沈殿物が得られる。このような沈殿物を使用することによって、最終製品である磁性粉末の磁気特性が向上する。反応温度は、０〜５０℃とすることができ、３５〜４５℃であることが好ましい。反応液濃度は、金属イオンの総濃度として０．６５ｍｏｌ／Ｌ〜０．８５ｍｏｌ／Ｌとすることが好ましく、０．７ｍｏｌ／Ｌ〜０．８５ｍｏｌ／Ｌとすることがより好ましい。反応ｐＨは、５〜９とすることが好ましく、６．５〜８とすることがより好ましい。
【００１６】
Ｒと鉄とチタンを含む溶液は、磁気特性の点で、さらにタングステンおよび／またはランタンを含むことが好ましい。ランタン原料としては、強酸性の溶液に溶解できるものであれば限定されず、例えば、入手のしやすさの点で、ＬａＣｌ３が挙げられる。Ｒ原料と鉄原料とチタン原料とランタン原料が実質的に酸性溶液に溶解する範囲で適宜調整し、酸性溶液としては溶解性の点で硫酸が挙げられる。タングステン原料としては、タングステン酸アンモニウムが挙げられ、Ｒと鉄とチタンとランタンを含む溶液とは別に、水に実質的に溶解する範囲で調整することが好ましい。
【００１７】
Ｒと鉄とチタンを含む溶液が、さらにタングステンおよび／またはランタンを含む場合、Ｒと鉄とチタンとタングステンおよび／またはランタンを含む不溶性の沈殿物を得る。ここで、Ｒと鉄とチタンとタングステンおよび／またはランタンを含む溶液は、沈殿剤との反応時にＲと鉄とチタンとタングステンおよび／またはランタンとなっていればよく、例えば各原料を別々の溶液として調製し、各々の溶液を滴下して沈殿剤と反応させても良いし、Ｒと鉄を含む溶液と一緒に調整しても良い。
【００１８】
［沈殿工程２］
沈殿工程２は、沈殿工程１で形成された沈殿物の存在下、Ｒ（ＲはＳｃ、Ｙ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｌｕからなる群から選択される少なくとも１種）と鉄を含む溶液と沈殿剤を混合し、Ｒと鉄とを含む沈殿物を得る工程である。沈殿工程１とは、チタンを含まない溶液を使用する点が異なり、チタンを含まない点以外は、沈殿工程１と同様の原料を使用し、同様の方法で行うことができる。
【００１９】
沈殿工程１および２を経ることによって、Ｒと鉄とチタンとを含む一次粒子からなる中心部と、Ｒと鉄とを含む一次粒子からなる外周部で構成された、Ｒと鉄とチタンを含む異方性磁性粉末用二次粒子が得られる。得られた異方性磁性粉末用二次粒子により、最終的に得られる磁性粉末の粉末粒径、粉末形状、粒度分布がおよそ決定される。得られた二次粒子の粒径をレーザー回折式湿式粒度分布計により測定した場合、全粉末が、０．０５〜２０μｍ、好ましくは０．１〜１０μｍの範囲にほぼ入るような大きさと分布であることが好ましい。また、平均粒径は、粒度分布における小粒径側からの体積累積５０％に相当する粒径として測定され、０．１〜１０μｍの範囲内にあることが好ましい。
【００２０】
チタンを含む溶液を使用する沈殿工程１で使用する鉄の量は、沈殿工程１および２で使用する鉄の合計量のうち、７０重量％以下が好ましく、４０重量％以下より好ましい。７０重量％を超えると、外周部にＲと鉄とチタンを含む一次粒子が含まれるようになるため、磁気特性の改善が見られ難い。また、全沈殿工程の合計時間うち沈殿工程１の時間は７０％以下であることが好ましく、４０％以下であることがより好ましい。
【００２１】
沈殿物を分離した後は、続く酸化工程の熱処理において残存する溶媒に沈殿物が再溶解して、溶媒が蒸発する際に沈殿物が凝集したり、粒度分布、粉末径等が変化したりすることを抑制するために、脱溶媒しておくことが好ましい。脱溶媒する方法として具体的には、例えば溶媒として水を使用する場合、７０〜２００℃のオーブン中で５時間〜１２時間乾燥する方法を挙げることができる。
【００２２】
沈殿工程２の後に、得られる沈殿物を分離洗浄する工程を含んでもよい。洗浄する工程は上澄み溶液の導電率が５ｍＳ／ｍ２以下となるまで適宜行う。沈殿物を分離する工程としては、例えば、得られた沈殿物に溶媒（好ましくは水）を加えて混合した後、濾過法、デカンテーション法等を用いることができる。
【００２３】
［酸化工程］
酸化工程とは、沈殿工程２で形成された沈殿物を焼成することにより、Ｒと鉄とチタンとを含む酸化物を得る工程である。例えば、熱処理により沈殿物を酸化物に変換することができる。沈殿物を熱処理する場合、酸素の存在下で行われる必要があり、例えば、大気雰囲気下で行うことができる。また、酸素存在下で行われる必要があるため、沈殿物中の非金属部分に酸素原子を含むことが好ましい。
【００２４】
酸化工程における熱処理温度（以下、酸化温度）は特に限定されないが、７００〜１３００℃が好ましく、９００〜１２００℃がより好ましい。７００℃未満では酸化が不十分となり、１３００℃を超えると、目的とする磁性粉末の形状、平均粒径および粒度分布が得られない傾向にある。熱処理時間も特に限定されないが、１〜３時間が好ましい。
【００２５】
得られる酸化物は、酸化物粒子内においてＲ、鉄、チタンの微視的な混合が充分になされ、沈殿物の形状、粒度分布等が反映された酸化物粒子である。
【００２６】
［前処理工程］
前処理工程とは、還元性ガス雰囲気下熱処理することにより、酸化工程で得られた酸化物の一部が還元された部分酸化物を得る工程である。
【００２７】
還元性ガスは水素（Ｈ２）、一酸化炭素（ＣＯ）、メタン（ＣＨ４）等の炭化水素ガスなどから適宜選択されるが、コストの点で水素ガスが好ましく、ガスの流量は、酸化物が飛散しない範囲で適宜調整される。前処理工程における熱処理温度（以下、前処理温度）は、３００℃以上９５０℃以下の範囲とし、好ましくは４００℃以上、より好ましくは７５０℃以上であり、好ましくは９００℃未満である。前処理温度が３００℃以上であるとＦｅ酸化物の還元が効率的に進行する。また９５０℃以下であると酸化物粒子が粒子成長、偏析することが抑制され、所望の粒径を維持することができる。また、還元性ガスとして水素を用いる場合、使用する酸化物層の厚みを２０ｍｍ以下に調整し、更に反応炉内の露点を−１０℃以下に調整することが好ましい。
【００２８】
［還元工程］
還元工程とは、得られた部分酸化物を還元することにより、例えば、部分酸化物と、金属カルシウムとを混合し、窒素以外のアルゴンなどの不活性ガス雰囲気又は真空中で熱処理することにより、Ｒと鉄とチタンとを含む合金粒子を得る工程である。
【００２９】
酸化物がカルシウム融体またはカルシウムの蒸気と接触することで還元が行われる。還元工程における熱処理温度（以下、還元温度）は７００〜１２００℃の範囲であり、８００〜１１００℃の範囲とすることが好ましい。ランタンを含む場合、９２０〜１２００℃の範囲が好ましい。ランタンの融点である９２０℃以上に設定するとランタンの拡散は起こるが、十分に拡散させるためには９５０℃以上であるのが好ましい。熱処理時間は、還元反応をより均一に行う観点から、１０分〜１０時間の範囲の時間で行うことができ、１０分〜２時間の範囲で行うことが好ましい。
【００３０】
金属カルシウムは、粒状又は粉末状の形で使用されるが、その粒子径は１０ｍｍ以下であることが好ましい。これにより還元反応時における凝集をより効果的に抑制することができる。また、金属カルシウムは、反応当量（希土類酸化物を還元するのに必要な化学量論量であり、Ｆｅが酸化物の形である場合には、これを還元するに必要な分を含む）の１．１〜３．０倍量の割合で添加することができ、１．５〜２．０倍量の割合で添加することが好ましい。
【００３１】
還元工程では、還元剤である金属カルシウムとともに、必要に応じて崩壊促進剤を使用することができる。この崩壊促進剤は、後述する水洗工程に際して、生成物の崩壊、粒状化を促進させるために適宜使用されるものであり、例えば、塩化カルシウム等のアルカリ土類金属塩、酸化カルシウム等のアルカリ土類酸化物などが挙げられる。これらの崩壊促進剤は、希土類源として使用される希土類酸化物当り１〜３０質量％、好ましくは５〜３０質量％の割合で使用される。
【００３２】
［窒化工程］
窒化工程とは、還元工程で得られた合金粒子を窒化処理することにより、異方性の磁性粒子を得る工程である。金属同士を溶融させているのではなく、沈殿工程で得られる粒子状の沈殿物を用いているため、還元工程にて多孔質塊状の合金粒子が得られる。これにより、粉砕処理を行うことなく直ちに窒素雰囲気中で熱処理して窒化することができるため、窒化を均一に行うことができる。
【００３３】
合金粒子の窒化処理における熱処理温度（以下、窒化温度）は、３００〜６００℃、特に４００〜５５０℃の温度とし、この温度範囲で雰囲気を窒素雰囲気に置換することにより行われる。熱処理時間は、合金粒子の窒化が充分に均一に行われる程度に設定されればよく、例えば２〜３０時間程度である。
【００３４】
窒化工程後に得られる生成物には、磁性粒子に加えて、副生するＣａＯ、未反応の金属カルシウム等が含まれ、これらが複合した焼結塊状態となっている場合がある。そこで、その場合は、この生成物を冷却水中に投入して、ＣａＯ及び金属カルシウムを水酸化カルシウム（Ｃａ（ＯＨ）２）懸濁物として磁性粒子から分離することができる。さらに残留する水酸化カルシウムは、磁性粒子を酢酸等で洗浄して充分に除去してもよい。生成物を水中に投入した際には、金属カルシウムの水による酸化及び副生ＣａＯの水和反応によって、複合した焼結塊状の反応生成物の崩壊、すなわち微粉化が進行する。次に表面処理のため表面処理剤としてリン酸溶液を窒化工程で得られた磁性粒子固形分に対してＰＯ４として０．１０〜１０ｗｔ％の範囲で投入する。適宜溶液から分離し乾燥することで異方性の磁性粉末が得られる。
【００３５】
以上のようにして得られた異方性磁性粉末は、典型的には下記一般式
Ｒｖ−ｘＦｅ（１００−ｖ−Ｗ−ｔ−ｚ）ＮｗＴｉｔＬａｘＷｚ（式中、ＲはＳｃ、Ｙ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、およびＬｕからなる群から選択される少なくとも１種を示し、３≦ｖ≦３０、５≦ｗ≦１５、０＜ｔ≦１．０、０≦ｘ≦１．０、０≦ｚ≦２．５である）
で表される。
【００３６】
一般式において、ｖを３以上３０以下と規定するのは、３未満では鉄成分の未反応部分（α−Ｆｅ相）が分離して窒化物の保磁力が低下し、実用的な磁石ではなくなり、３０を越えると、Ｓｃ、Ｙ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｌｕからなる群から選択される少なくとも１種の元素が析出し、磁性粉末が大気中で不安定になり、残留磁束密度が低下するからである。また、ｗを５以上１５以下と規定するのは、５未満では、ほとんど保磁力が発現できず、１５を越えるとＳｃ、Ｙ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｌｕからなる群から選択される少なくとも１種の元素、鉄自体の窒化物が生成するからである。
【００３７】
磁気特性の点より、Ｒとしては、Ｓｍが好ましく、ｔは０超〜１．０であるが、０．１〜０．５が好ましく、ｘは０〜１．０であるが、０．３〜０．８が好ましく、ｚは０〜２．５であるが、０．１〜０．５が好ましい。
【００３８】
＜複合材料＞
以下、複合材料およびボンド磁石について説明する。
【００３９】
複合材料は、先に説明した異方性磁性粉末と、樹脂より作製される。この異方性磁性粉末を含むことで、高い磁気特性を有する複合材料を構成することができる。
【００４０】
複合材料に含まれる樹脂は、熱硬化性樹脂であっても、熱可塑性樹脂であってもよいが、熱可塑性樹脂であることが好ましい。熱可塑性樹脂として、具体的には、ポリフェニレンサルファイド樹脂（ＰＰＳ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、液晶ポリマー（ＬＣＰ）、ポリアミド（ＰＡ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレン（ＰＥ）等を挙げることができる。
【００４１】
複合材料を得る際の異方性磁性粉末と樹脂の混合比（樹脂／磁性粉末）は、０．１０〜０．１５であることが好ましく、０．１１〜０．１４であることがより好ましい。
【００４２】
複合材料は、例えば、混練機を用いて、２８０〜３３０℃で異方性磁性粉末と樹脂とを混合することにより得ることができる。
【００４３】
＜ボンド磁石＞
複合材料を用いることにより、ボンド磁石を製造することができる。具体的には例えば、複合材料を熱処理しながら配向磁場で磁化容易軸を揃え（配向工程）、次いで着磁磁場でパルス着磁する（着磁工程）ことにより、ボンド磁石を得ることができる。
【００４４】
配向工程における熱処理温度は、例えば９０〜２００℃であることが好ましく、１００〜１５０℃であることがより好ましい。配向工程における配向磁場の大きさは、例えば７２０ｋＡ／ｍとすることができる。また、着磁工程における着磁磁場の大きさは、例えば１５００〜２５００ｋＡ／ｍとすることができる。
【実施例】
【００４５】
以下、実施例について説明する。なお、特に断りのない限り、「％」は質量基準である。
【００４６】
製造例１（Ｆｅ−Ｓｍ溶液）
純水２．０ｋｇにＦｅＳＯ４・７Ｈ２Ｏ  ５．０ｋｇを混合溶解した。さらにＳｍ２Ｏ３  ０．４９ｋｇと７０％硫酸０．７４ｋｇとを加えてよく攪拌し、完全に溶解する。次に、得られた溶液に純水を加え、最終的にＦｅ濃度が０．７２６ｍｏｌ／ｌ、Ｓｍ濃度が０．１１２ｍｏｌ／ｌとなるように調整し、Ｆｅ−Ｓｍ硫酸溶液とした。
【００４７】
製造例２（Ｆｅ−Ｓｍ−Ｌａ溶液）
純水２０．０ｋｇにＦｅＳＯ４・７Ｈ２Ｏ  ５．０ｋｇを混合溶解した。さらにＳｍ２Ｏ３  ０．４８ｋｇ、３１．８％のＬａＣｌ３  ０．０７１ｋｇと７０％硫酸０．７２ｋｇとを加えてよく攪拌し、完全に溶解する。次に、得られた溶液に純水を加え、最終的にＦｅ濃度が０．７２６ｍｏｌ／ｌ、Ｓｍ濃度が０．１０９ｍｏｌ／ｌ、Ｌａ濃度が０．００６３ｍｏｌ／ｌとなるように調整し、これを沈殿工程１および２で使用するＦｅ−Ｓｍ−Ｌａ硫酸溶液とした。
【００４８】
製造例３（Ｗ溶液）
純水２．０ｋｇに６％塩酸０．５９ｋｇ、パラタングステン酸アンモニウム０．３１３ｋｇを混合し、沈殿物を洗浄する。その沈殿物に、純水２．０ｋｇ、１７％アンモニア水４９４ｇを入れ混合溶解して、１２．５ｗｔ％となるように調整し、これを沈殿工程１および２で使用するＷ溶液とした。
【００４９】
製造例４（Ｔｉ溶液）
純水０．７４３ｋｇに硫酸チタニア０．０１８６ｋｇと７０％硫酸０．０９３ｇを混合溶解して、０．５％となるように調整し、沈殿工程１で使用するＴｉ溶液とした。
【００５０】
実施例１（Ｆｅ−Ｓｍ−Ｔｉ）
［沈殿工程１および２］
温度が４０℃に保たれた純水２０ｋｇ中に、製造例４で調製したＴｉ硫酸溶液１．７０ｋｇを全量混合した後に、製造例１で調製したＦｅ−Ｓｍ硫酸溶液全量を反応開始から７０分間で攪拌しながら滴下し、同時に１５％アンモニア液を滴下させ、ｐＨを７〜８に調整した。これにより、Ｆｅ−Ｓｍ−Ｔｉ水酸化物を含むスラリーを得た。得られたスラリーをデカンテーションにより純水で洗浄した後、水酸化物を固液分離した。分離した水酸化物を１００℃のオーブン中で１０時間乾燥した。
【００５１】
［酸化工程］
沈殿工程で得られた水酸化物を大気中９００℃で１時間、焼成処理した。冷却後、原料粉末として赤色のＦｅ−Ｓｍ−Ｔｉ酸化物を得た。
【００５２】
［前処理工程］
上記で得られたＦｅ−Ｓｍ−Ｔｉ酸化物１００ｇを、嵩厚１０ｍｍとなるように鋼製容器に入れた。容器を炉内に入れ、１００Ｐａまで減圧した後、水素ガスを導入しながら、表１に記載した前処理温度の８５０℃まで昇温し、そのまま１５時間保持した。これにより、Ｓｍと結合している酸素は還元されず、Ｆｅと結合している酸素のうち、９５％が還元される黒色の部分酸化物を得た。
【００５３】
［還元工程］
前処理工程で得られた部分酸化物６０ｇと平均粒径約６ｍｍの金属カルシウム１９．２ｇとを混合して炉内に入れた。炉内を真空排気した後、アルゴンガス（Ａｒガス）を導入した。還元温度を１０４５℃まで上昇させて、そのまま２時間保持することにより、Ｆｅ−Ｓｍ−Ｔｉ合金粒子を得た。
【００５４】
［窒化工程］
引き続き、炉内温度を１００℃まで冷却した後、真空排気を行い、窒素ガスを導入しながら、温度を４５０℃まで上昇させて、そのまま２３時間保持して、磁性粒子を含む塊状生成物を得た。
【００５５】
［水洗−表面処理工程］
窒化工程で得られた塊状の生成物を純水３ｋｇに投入し、３０分間攪拌した。静置した後、デカンテーションにより上澄みを排水した。純水への投入、攪拌及びデカンテーションを１０回繰り返した。次いで９９．９％酢酸２．５ｇを投入して１５分間攪拌する。静置した後、デカンテーションにより上澄みを排水した。純水への投入、攪拌及びデカンテーションを２回繰り返した。
【００５６】
得られたスラリーに対して、リン酸溶液を加えた。リン酸溶液を、磁性粒子固形分に対してＰＯ４として１ｗｔ％分投入した。５分攪拌後、固液分離した後８０℃で真空乾燥を３時間行い、磁性粉末を得た。得られた磁性粉末はＳｍ８．８  Ｆｅ７７．１  Ｎ１３．６６  Ｔｉ０．４４で表された。
【００５７】
［評価］
（磁気特性）
実施例の製造方法によって得られた磁性粒子を、パラフィンワックスと共に試料容器に詰め、ドライヤーにてパラフィンワックスを溶融した後、１６ｋＡ／ｍの配向磁場にてその磁化容易軸を揃えた。この磁場配向した試料を３２ｋＡ／ｍの着磁磁場でパルス着磁し、最大磁場１６ｋＡ／ｍのＶＳＭ（振動試料型磁力計）を用いて残留磁束密度、保磁力、角形比を測定した。評価結果を表１に示す。
【００５８】
実施例２（Ｆｅ−Ｓｍ−Ｔｉ）
実施例１の沈殿工程１および２において、温度が４０℃に保たれた純水２０ｋｇ中に、製造例４で調製したＴｉ硫酸溶液１．７０ｋｇを反応開始から２０分間で滴下し、製造例１で調製したＦｅ−Ｓｍ硫酸溶液全量を反応開始から７０分間で攪拌しながら滴下したこと以外は、実施例１と同様に行い、９５％が還元される黒色の部分酸化物とＳｍ９．００  Ｆｅ７６．８  Ｎ１３．７６  Ｔｉ０．４４で表される磁性粉末を得た。得られた磁性粉末の磁気特性を測定した結果を表１に示す。
【００５９】
比較例１（Ｆｅ−Ｓｍ−Ｔｉ）
実施例１において、温度が４０℃に保たれた純水２ｋｇ中に、製造例４で調製したＴｉ硫酸溶液１．７ｋｇと製造例１で調製したＦｅ−Ｓｍ硫酸溶液全量をともに反応開始から７０分間で攪拌しながら滴下したこと、前処理温度を９００℃にしたこと以外は、実施例１と同様に行い、９５％が還元される黒色の部分酸化物とＳｍ９．２  Ｆｅ７７．０  Ｎ１３．５８  Ｔｉ０．４２で表される磁性粉末を得た。得られた磁性粉末の磁気特性を測定した結果を表１に示す。
【００６０】
実施例３（Ｆｅ−Ｓｍ−Ｔｉ）
実施例２の沈殿工程１および２において、Ｔｉ硫酸溶液の量を０．８５ｋｇとしたこと、前処理温度を８００℃にしたこと以外は、実施例２と同様に行い、９５％が還元される黒色の部分酸化物とＳｍ９．１  Ｆｅ７７．２  Ｎ１３．４９  Ｔｉ０．２１で表される磁性粉末を得た。得られた磁性粉末の磁気特性を測定した結果を表１に示す。
【００６１】
比較例２（Ｆｅ−Ｓｍ−Ｔｉ）
比較例１において、Ｔｉ硫酸溶液０．８５ｋｇとしたこと、前処理温度を８５０℃にしたこと以外は、比較例１と同様に行い、９５％が還元される黒色の部分酸化物とＳｍ９．０  Ｆｅ７６．９  Ｎ１３．９  Ｔｉ０．２０で表される磁性粉末を得た。得られた磁性粉末の磁気特性を測定した結果を表１に示す。
【００６２】
【表１】
2018195818.tif 000002
【００６３】
表１の結果から、Ｔｉのモル比が０．１の場合、比較例１と比べて実施例１および２では前処理工程における還元される割合が同じ程度の部分酸化物を得るための熱処理温度を低減でき、得られた磁性粉末の残留磁束密度δｒ、保持力ｉＨｃ、角型比Ｈｋが向上した。またＴｉのモル比が０．０５の場合に、比較例２と比べて実施例３では熱処理温度を低減でき、得られた磁性粉末の残留磁束密度δｒ、保持力ｉＨｃ、角型比Ｈｋが向上した。よって、チタンを反応初期に反応させることは、熱処理温度の低下と磁気特性の向上に効果があることが理解できる。
【００６４】
実施例４（Ｆｅ−Ｓｍ−Ｔｉ−Ｗ）
実施例３において、製造例１で調製したＦｅ−Ｓｍ硫酸溶液全量と製造例３で調整したＷ溶液１００．９ｇをともに反応開始から７０分間で攪拌しながら滴下したこと以外は、実施例３と同様に行い、９５％が還元される黒色の部分酸化物とＳｍ８．９  Ｆｅ７６．８  Ｎ１３．８９  Ｔｉ０．２２  Ｗ０．１９で表される磁性粉末を得た。得られた磁性粉末の磁気特性を測定した結果を表２に示す。
【００６５】
比較例３（Ｆｅ−Ｓｍ−Ｔｉ−Ｗ）
比較例２において、製造例１で調製したＦｅ−Ｓｍ硫酸溶液全量と製造例３で調整したＷ溶液１００．９ｇをともに反応開始から７０分間で攪拌しながら滴下したこと以外は、比較例２と同様に行い、９５％が還元される黒色の部分酸化物とＳｍ９．０Ｆｅ７６．９Ｎ１３．７Ｔｉ０．２１Ｗ０．１９で表される磁性粉末を得た。得られた磁性粉末の磁気特性を測定した結果を表２に示す。
【００６６】
【表２】
2018195818.tif 000003
【００６７】
表２の結果から、Ｔｉのモル比が０．０５、Ｗのモル比が０．０５の場合、比較例３と比べて実施例４では前処理工程における還元される割合が同じ程度の部分酸化物を得るための熱処理温度を低減でき、得られた磁性粉末の残留磁束密度δｒ、保持力ｉＨｃ、角型比Ｈｋが向上した。よって、タングステンを添加する場合においても、チタンを反応初期に反応させることは、熱処理温度の低下と磁気特性の向上に効果があることが理解できる。
【００６８】
実施例５（Ｆｅ−Ｓｍ−Ｔｉ−Ｗ−Ｌａ）
実施例４において、Ｆｅ−Ｓｍ硫酸溶液の代わりに製造例２で調整したＦｅ−Ｓｍ−Ｌａ硫酸溶液全量を使用したことと、Ｗ溶液を５０．４ｇとしたこと以外は、実施例４と同様に行い、９５％が還元される黒色の部分酸化物とＳｍ８．９９  Ｆｅ７７．３  Ｎ１３．２４  Ｔｉ０．２２  Ｌａ０．１４  Ｗ０．１１で表される磁性粉末を得た。得られた磁性粉末の磁気特性を測定した結果を表３に示す。
【００６９】
比較例４（Ｆｅ−Ｓｍ−Ｔｉ−Ｗ−Ｌａ）
比較例３において、Ｆｅ−Ｓｍ硫酸溶液の代わりに製造例２で調整したＦｅ−Ｓｍ−Ｌａ硫酸溶液全量を使用したことと、Ｗ溶液を５０．４ｇとしたこと以外は、比較例３と同様に行い、９５％が還元される黒色の部分酸化物とＳｍ９．０２  Ｆｅ７７．０  Ｎ１３．５２  Ｔｉ０．２１  Ｌａ０．１５  Ｗ０．１０で表される磁性粉末を得た。得られた磁性粉末の磁気特性を測定した結果を表３に示す。
【００７０】
【表３】
2018195818.tif 000004
【００７１】
表３の結果から、Ｔｉのモル比が０．０５、Ｗのモル比が０．０２５、Ｌａのモル比が０．１５の場合、比較例４と比べて実施例５では前処理工程における還元される割合が同じ程度の部分酸化物を得るための熱処理温度を低減でき、得られた磁性粉末の残留磁束密度δｒ、角型比Ｈｋが向上した。よって、タングステンおよびランタンを添加する場合においても、チタンを反応初期に反応させることは、熱処理温度の低下と磁気特性の向上に効果があることが理解できる。
【産業上の利用可能性】
【００７２】
本発明の製造方法によって得られた異方性磁性粉末は、高い磁気特性を有することから、複合材料及ボンド磁石として、モーター等の用途に好適に適用することができる。