(57)【要約】      （修正有）【課題】オイルリングにおいて、オイル制御機能を損なうことなく摩擦抵抗を低減させる。【解決手段】ピストンの外周面に凹状に設けられたオイルリング溝に取り付けられるオイルリングであって、板状の環形に形成された上サイドレール１６及び下サイドレールと、上サイドレール１６及び下サイドレールの間に配置されたエキスパンダとを備え、上サイドレール１６及び下サイドレールには、バレルフェース型の外周面１６Ｃがそれぞれ形成され、上サイドレール１６の外周面において所定の軸方向幅を有する第１領域１６Ｃａのバレル量が、下サイドレールの外周面において軸方向幅を有する第２領域のバレル量よりも大きいことを特徴とする。【選択図】図３Ａ
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ピストンの外周面に凹状に設けられたオイルリング溝に取り付けられるオイルリングであって、
板状の環形に形成された上サイドレール及び下サイドレールと、
前記上サイドレール及び前記下サイドレールの間に配置されたエキスパンダとを備え、
前記上サイドレール及び前記下サイドレールには、バレルフェース型の外周面がそれぞれ形成され、
前記上サイドレールの外周面において所定の軸方向幅を有する第１領域のバレル量が、前記下サイドレールの外周面において前記軸方向幅を有する第２領域のバレル量よりも大きいことを特徴とするオイルリング。
【請求項２】
前記軸方向幅は、０．１５ｍｍであることを特徴とする請求項１に記載のオイルリング。
【請求項３】
前記第１領域のバレル量は、１２μｍ以上であることを特徴とする請求項２に記載のオイルリング。
【請求項４】
前記第１領域の曲率半径は、０．１７ｍｍ以上かつ０．２４ｍｍ以下であることを特徴とする請求項２に記載のオイルリング。
【請求項５】
前記第２領域のバレル量は、４μｍ以上かつ１０μｍ以下であることを特徴とする請求項２または請求項３に記載のオイルリング。
【請求項６】
前記第２領域の曲率半径は、０．２９ｍｍ以上かつ０．７１ｍｍ以下であることを特徴とする請求項２または請求項４に記載のオイルリング。
【請求項７】
前記上サイドレール及び前記下サイドレールは、互いの軸方向幅及び周方向幅がそれぞれ同一であることを特徴とする請求項１から請求項６のいずれかに記載のオイルリング。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ピストンのオイルリングに関し、詳細には上下一対のサイドレールとエキスパンダとを有する３ピースの組合せオイルリングに関する。
【背景技術】
【０００２】
レシプロ内燃機関のピストンに装着されるオイルリングにおいて、上下一対のサイドレールと、両サイドレールの間に介装されるスペーサエキスパンダとからなる３ピースの組合せオイルリングが普及している。このようなオイルリングには、燃焼室への潤滑油の侵入を防止すると共に、シリンダ壁面に適切な厚みの油膜を形成するオイル制御機能が要求されている。
【０００３】
従来の３ピースの組合せオイルリングに関し、例えば、スペーサエキスパンダが、上側及び下側サイドレールを外方に押圧する上側耳部及び下側耳部を備え、上側サイドレールの軸方向幅を０．３〜０．６ｍｍとし、下側サイドレールの軸方向幅を上側サイドレール軸方向幅より厚く（０．６〜０．８ｍｍ）したものが知られている（例えば、特許文献１）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００３−４９７０５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
近年、この種のオイルリングでは、オイル消費量の低減及び燃費改善を両立させる観点から、必要なオイル制御機能を達成しつつ、摩擦抵抗を低減することが求められている。しかしながら、上記従来技術のように上下のサイドレールの軸方向幅を調整する技術では、両サイドレールの剛性の差が大きくなるため、スペーサエキスパンダから両サイドレールに付与される張力のばらつきが大きくなり、必要なオイル制御機能を達成できない場合がある。
【０００６】
本発明は、以上の背景を鑑み、オイルリングにおいて、オイル制御機能を損なうことなく摩擦抵抗を低減させることを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するために本発明は、ピストン（４）の外周面に凹状に設けられたオイルリング溝（８）に取り付けられるオイルリング（１３）であって、板状の環形に形成された上サイドレール（１６）及び下サイドレール（１７）と、前記上サイドレール及び前記下サイドレールの間に配置されたエキスパンダ（１８）とを備え、前記上サイドレール及び前記下サイドレールには、バレルフェース型の外周面（１６Ｃ、１７Ｃ）がそれぞれ形成され、前記上サイドレールの外周面において所定の軸方向幅を有する第１領域（１６Ｃａ）のバレル量が、前記下サイドレールの外周面において前記軸方向幅を有する第２領域（１７Ｃａ）のバレル量よりも大きいことを特徴とする。
【０００８】
この態様によれば、上サイドレールのバレル量を、下サイドレールのバレル量よりも大きく設定することにより、上サイドレールにおけるオイル制御機能を高めつつ、下サイドレールにおける摩擦抵抗を低減することができる。その結果、オイルリングにおいて、オイル制御機能を損なうことなく摩擦抵抗を低減させることが可能となる。
【０００９】
また、上記の態様において、前記軸方向幅は、０．１５ｍｍであるとよい。
【００１０】
この態様によれば、バレル量を設定する領域の軸方向の基準幅を適切に設定することにより、種々のサイズの上サイドレール及び下サイドレールを有するオイルリングにおいて、オイル制御機能を損なうことなく摩擦抵抗を低減させることが可能となる。
【００１１】
また、上記の態様において、前記第１領域のバレル量は、１２μｍ以上であるとよい。
【００１２】
この態様によれば、第１領域のバレル量を適切に設定することにより、オイルリングにおいて、オイル制御機能を損なうことなく摩擦抵抗を低減させることがより確実に達成される。
【００１３】
また、上記の態様において、前記第１領域の曲率半径は、０．１７ｍｍ以上かつ０．２４ｍｍ以下であるとよい。
【００１４】
この態様によれば、第１領域の曲率半径を適切に設定することにより、オイルリングにおいて、オイル制御機能を損なうことなく摩擦抵抗を低減させることがより確実に達成される。
【００１５】
また、上記の態様において、前記第２領域のバレル量は、４μｍ以上かつ１０μｍ以下であるとよい。
【００１６】
この態様によれば、第２領域のバレル量を適切に設定することにより、オイルリングにおいて、オイル制御機能を損なうことなく摩擦抵抗を低減させることがより確実に達成される。
【００１７】
また、上記の態様において、前記第２領域の曲率半径は、０．２９ｍｍ以上かつ０．７１ｍｍ以下であるとよい。
【００１８】
この態様によれば、第２領域の曲率半径を適切に設定することにより、オイルリングにおいて、オイル制御機能を損なうことなく摩擦抵抗を低減させることがより確実に達成される。
【００１９】
また、上記の態様において、前記上サイドレール及び前記下サイドレールは、互いの軸方向幅及び周方向幅がそれぞれ同一であるとよい。
【００２０】
この態様によれば、上サイドレール及び下サイドレールの剛性の差を低減して、両サイドレールの張力のばらつきを抑制することが可能となり、オイルリングにおいて、オイル制御機能を損なうことなく摩擦抵抗を低減させることがより確実に達成される。
【発明の効果】
【００２１】
以上の構成によれば、オイルリングにおいて、オイル制御機能を損なうことなく摩擦抵抗を低減させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】本実施形態に係るオイルリングが装着されたピストンの要部断面図
【図２】本実施形態に係るオイルリングの横断面図
【図３Ａ】図２に示した上サイドレールの外周面形状の説明図
【図３Ｂ】図２に示した下サイドレールの外周面形状の説明図
【図４】ピストンの上昇時におけるオイルリングの形態を示す断面図
【図５】ピストンの下降時におけるオイルリングの形態を示す断面図
【図６】サイドレールのバレル量とオイル厚さとの関係を示すグラフ
【図７】サイドレールのバレル量とＦＭＥＰとの関係を示すグラフ
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、図面を参照して、本発明に係るオイルリングの実施形態について説明する。
【００２４】
図１に示すように、内燃機関１のシリンダブロック２には、軸方向（図１中の上下方向）に沿って延びる断面円形のシリンダ３が形成されている。シリンダ３には、軸方向（図１の上下方向）に沿って往復動可能にピストン４が受容されている。シリンダ３の上端部とピストン４の上端部の冠面とは、協働して燃焼室（不図示）を形成する。ピストン４の外周部には、上側から順に、それぞれ周方向に延びて環状をなす第１リング溝６、第２リング溝７、第３リング溝８が形成されている。第１リング溝６には第１圧力リング１１が装着され、第２リング溝７には第２圧力リング１２が装着されている。第３リング溝８にはオイルリング１３が装着されている。
【００２５】
第３リング溝８は、ピストン４の軸線を中心とした円周面に形成され、ピストン４の軸方向に所定の幅を有する底部８Ａと、底部８Ａの上端縁からピストン４の外周面に延びる円環状の上壁部８Ｂと、底部８Ａの下端縁からピストン４の外周面に延びる円環状の下壁部８Ｃとを有する。上壁部８Ｂ及び下壁部８Ｃは、それぞれピストン４の軸方向に直交する平面に形成されている。これにより、横断面における第３リング溝８の内部スペースは、長方形に形成されている。ピストン４には、第３リング溝８の下壁部８Ｃ及び底部８Ａからピストン４の裏面に延びるオイル排出通路１４が形成されている。
【００２６】
内燃機関１が自動車用エンジンである場合、シリンダ３の直径は例えば６８ｍｍ〜９２ｍｍの範囲内で設定することができ、また、ピストン４のストロークは例えば６０ｍｍ〜１００ｍｍの範囲内で設定することができる。
【００２７】
図１及び図２に示すように、オイルリング１３は、上サイドレール１６と、下サイドレール１７と、上サイドレール１６及び下サイドレール１７の間に介装されたエキスパンダ１８（スペーサエキスパンダ）とを有する３ピースの組合せオイルリングである。
【００２８】
図２に示すように、エキスパンダ１８は、公知のエキスパンダと同様に合口（不図示）を有して環状に形成された本体部１８Ａを有する。本体部１８Ａは、上方に向けて突出する上側突出部１８Ｂと、下方に向けて突出する下側突出部１８Ｃとを周方向に交互に有して波形に形成されている。また、本体部１８Ａは、その内周縁であって、上側突出部１８Ｂに対応する部分に上側突出部１８Ｂよりも更に上方に突出した上側耳部１８Ｄを有し、下側突出部１８Ｃに対応する部分に下側突出部１８Ｃよりも更に下方に突出した下側耳部１８Ｅを有する。
【００２９】
各サイドレール１６、１７は、それぞれ板状の環形に形成された部材であり、周方向における一部に公知のサイドレールと同様に合口（不図示）を有している。各サイドレール１６、１７は、それぞれ環形の中心軸方向（図２の上下方向）に対して直交する平面に形成された互いに平行な上端面１６Ａ、１７Ａ及び下端面１６Ｂ、１７Ｂと、軸線を中心とした外周面１６Ｃ、１７Ｃ及び内周面１６Ｄ、１７Ｄとを備えている。各サイドレール１６、１７は、外周面１６Ｃ、１７Ｃの形状を除き、他の部分が同一の形状に形成されている。
【００３０】
また、上サイドレール１６、下サイドレール１７、及びエキスパンダ１８は、それぞれの中心軸線が同軸となるように互いに組合されている。上サイドレール１６は、下端面１６Ｂにおいて複数の上側突出部１８Ｂの上端に当接し、内周面１６Ｄにおいて上側耳部１８Ｄの外側面に当接する。下サイドレール１７は、上端面１７Ａにおいて複数の下側突出部１８Ｃの下端に当接し、内周面１７Ｄにおいて下側耳部１８Ｅの外側面に当接する。図２に示すように、各サイドレール１６、１７の各上端面１６Ａ、１７Ａが互いに平行になり、オイルリング１３の上下幅（上サイドレール１６の上端面１６Ａと下サイドレール１７の下端面１７Ｂとの距離）が最小となるときの状態を、オイルリング１３の初期状態とする。
【００３１】
また、上サイドレール１６の上端面１６Ａが上壁部８Ｂに対向し、下サイドレール１７の下端面１７Ｂが下壁部８Ｃに対向するように、オイルリング１３は第３リング溝８に装着されている。エキスパンダ１８は、径が広がる方向に張力を有しており、上側耳部１８Ｄにおいて上サイドレール１６の内周面１６Ｄを径方向外方に押圧し、下側耳部１８Ｅにおいて下サイドレール１７の内周面１７Ｄを径方向外方に押圧する。すなわち、エキスパンダ１８は各サイドレール１６、１７を径方向外方に向けて付勢する。エキスパンダ１８に付勢された各サイドレール１６、１７は、外周面１６Ｃ、１７Ｃにおいてシリンダ３の壁面３Ａに当接する。この状態で、各サイドレール１６、１７及びエキスパンダ１８の軸線は、シリンダ３の軸線及びピストン４の軸線と同軸に配置される。
【００３２】
オイルリング１３の初期状態における上下幅は第３リング溝８の上下幅よりも小さく設定されており、第３リング溝８にオイルリング１３が装着された状態で、第３リング溝８とオイルリング１３との間には上下方向に所定の隙間２０（クリアランス）が形成される。隙間２０によって、各サイドレール１６、１７のそれぞれは、変形して、内周側に対して外周側が上方又は下方に位置するように傾斜することができる。
【００３３】
図３Ａの横断面に示すように、上サイドレール１６の外周面１６Ｃは、軸方向における中央部が外周方向に若干突出した曲面をなすバレルフェース型である。外周面１６Ｃでは、所定の軸方向幅を有する第１領域１６Ｃａ（より詳細には、上サイドレール１６の軸方向幅の中央３０を中心とした０．１５ｍｍの軸方向幅を有する領域）のバレル量Ｈｂ１は、後に詳述するようなオイルリング１３のオイル制御機能を損なうことなく摩擦抵抗を低減させる観点から、上サイドレール１６の加工精度を考慮して１２μｍ以上とし、より好ましくは、１５μｍとするとよい。このバレル量は、対象領域（ここでは、０．１５ｍｍの軸方向幅を有する領域）における径方向またはサイドレールの延在方向の最外端から最内端までの距離（高さ）に相当する。
【００３４】
また、第１領域１６Ｃａの形状は、バレル量Ｈｂ１のみならず、以下の式に基づき曲率半径Ｒ１によっても定めることができる。
【数１】
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【００３５】
ここで、第１領域１６Ｃａの曲率半径Ｒ１は、上サイドレール１６の加工精度を考慮して０．１７ｍｍ以上かつ０．２４ｍｍ以下とし、より好ましくは、０．２ｍｍとするとよい。
【００３６】
なお、上サイドレール１６の外周面１６Ｃにおいて、第１領域１６Ｃａ以外の曲率半径は、曲率半径Ｒ１とは異なる値に設定することが可能である。また、第１領域１６Ｃａにおける曲率半径が一定でない場合には、それらの中間値または平均値を曲率半径Ｒ１をとして設定することができる。
【００３７】
このように、バレル量Ｈｂ１及び曲率半径Ｒ１を、上サイドレール１６の軸方向幅の中央３０を中心とした０．１５ｍｍの軸方向幅を有する領域に対して定めることにより、種々のサイズの上サイドレールを有するオイルリングにおいて、オイル制御機能を損なうことなく摩擦抵抗を低減させることが可能となる。ただし、第１領域１６Ｃａを画定する軸方向幅は、０．１５ｍｍに限らず、上サイドレール１６（下サイドレール１７の場合も同様）の軸方向幅の大きさに応じて変更することが可能である。例えば、上サイドレール１６の軸方向幅が０．３５ｍｍのときに、第１領域１６Ｃａの軸方向幅を０．１５ｍｍとし、上サイドレール１６の軸方向幅が０．４ｍｍのときに、第１領域１６Ｃａの軸方向幅を０．２ｍｍとしてもよい。また、ここでは、第１領域１６Ｃａ（すなわち、所定の軸方向幅）を上サイドレール１６の軸方向幅の中央３０を基準として設定したが、中央３０が最大径（最外端）とならない場合には、上サイドレール１６の対象領域における最大径の位置を基準として設定してもよい。
【００３８】
図３Ｂの横断面に示すように、下サイドレール１７の外周面１７Ｃは、外周面１６Ｃと同様にバレルフェース型である。外周面１７Ｃでは、所定の軸方向幅を有する第２領域１７Ｃａ（より詳細には、下サイドレール１７の軸方向幅の中央３１を中心とした０．１５ｍｍの軸方向幅を有する領域）のバレル量Ｈｂ２は、後に詳述するようなオイルリング１３のオイル制御機能を損なうことなく摩擦抵抗を低減させる観点から、下サイドレール１７の加工精度を考慮して４μｍ以上かつ１０μｍ以下とし、より好ましくは、７μｍとするとよい。ただし、第２領域１７Ｃａのバレル量Ｈｂ２は、第１領域１６Ｃａのバレル量Ｈｂ１よりも小さく（Ｈｂ１＞Ｈｂ２）設定される。
【００３９】
ここで、下サイドレール１７の軸方向幅及び周方向幅は、上サイドレール１６の軸方向幅及び周方向幅とそれぞれ略同一となるように設定するとよい。これにより、上サイドレール１６及び下サイドレール１７の剛性の差が低減され（好ましくはゼロとなり）、エキスパンダ１８によって付与される両サイドレール１６、１７の張力のばらつきを抑制することが可能となる。
【００４０】
また、第２領域１７Ｃａの形状は、バレル量Ｈｂ２のみならず、上述の曲率半径Ｒ１と同様の式に基づき曲率半径Ｒ２によっても定めることができる。
【００４１】
ここで、第２領域１７Ｃａの曲率半径Ｒ２は、上サイドレール１６の加工精度を考慮して０．２９ｍｍ以上かつ０．７１ｍｍ以下とし、より好ましくは、０．４ｍｍとするとよい。
【００４２】
なお、下サイドレール１７の外周面１７Ｃにおいて、第２領域１７Ｃａ以外の曲率半径は、曲率半径Ｒ２とは異なる値に設定することが可能である。また、第２領域１７Ｃａにおける曲率半径が一定でない場合には、それらの中間値または平均値を曲率半径Ｒ２をとして設定することができる。
【００４３】
このように、バレル量Ｈｂ２及び曲率半径Ｒ２を、下サイドレール１７の軸方向幅の中央３１を中心とした０．１５ｍｍの軸方向幅を有する領域に対して定めることにより、種々のサイズの下サイドレールを有するオイルリングにおいて、オイル制御機能を損なうことなく摩擦抵抗を低減させることが可能となる。ここでは、第２領域１７Ｃａ（すなわち、所定の軸方向幅）を下サイドレール１７の軸方向幅の中央３１を基準として設定したが、中央３１が最大径とならない場合には、上サイドレール１７の対象領域における最大径の位置を基準として設定してもよい。
【００４４】
図４に示すように、ピストン４がシリンダ３内を上死点に向けて上昇するとき、ピストン４の外周面１６Ｃ、１７Ｃとシリンダ３の壁面３Ａとの間に存在するオイル（潤滑油）に各サイドレール１６、１７が下方に押される。これにより、下サイドレール１７は、下端面１７Ｂにおいて下壁部８Ｃと面接触し、下サイドレール１７の上端面１７Ａ及び下端面１７Ｂが、シリンダ３（ピストン４）の軸線と直交する面と平行な水平状態になる。エキスパンダ１８は、上サイドレール１６によって下方に押されることによって、各下側突出部１８Ｃにおいて下サイドレール１７の上端面１７Ａと接触する位置に配置される。上サイドレール１６は、エキスパンダ１８と上壁部８Ｂとの間に形成される隙間２０によって、外周側が内周側に対して下方に位置するように傾動する。このとき、上サイドレール１６の下端面１６Ｂがシリンダ３（ピストン４）の軸方向と直交する面に対して傾動する。この場合、上述のように上サイドレール１６では下サイドレール１７に比べてバレル量が高く設定されているため、その傾動の影響（すなわち、シリンダ３の壁面３Ａに対する上サイドレール１６の外周面１６Ｃの接点（最接近点）の位置の変化、延いては、シリンダ３の壁面３Ａと上サイドレール１６の外周面１６Ｃとの隙間の変化）は下サイドレール１７に比べて小さい。
【００４５】
そこで、下サイドレール１７は水平状態で摺動し、その外周面１７Ｃの上部とシリンダ３の壁面３Ａとの間には、上述のようなバレル量（または曲率半径）の設定により適切な隙間が確保され、図６に示すように、エキスパンダ１８の各張力（７Ｎ、１０Ｎ、１５Ｎ）において、くさび効果に基づく浮力により適度なオイルの厚さ（例えば、１μｍ前後の掻き残し量）が確保される。
【００４６】
このように、下サイドレール１７では、シリンダ３の壁面３Ａにおけるオイルが過度に掻き上げられることが回避され、オイル消費量が低減される。なお、ピストン４のオイル制御機能については上サイドレール１６に比較的大きく依存するため、下サイドレール１７については、掻き残しオイルの厚さを過度に小さくする必要はない。下サイドレール１７では、オイルが過度に掻き上げられることを回避する観点からは、掻き残しオイルの厚さが上サイドレール１６よりも大きくなる（クランク室側に通過させるオイル量がより大きくなる）ようにバレル量を設定することが好ましく、これにより摩擦抵抗も低減されるという利点がある。
【００４７】
また、図７に示すように、エキスパンダ１８の各張力（７Ｎ、１０Ｎ、１５Ｎ）において、下サイドレール１７のＦＭＥＰ（Friction Mean Effective Pressure：摩擦平均有効圧）が低減され、これにより、オイルリング１３の摩擦抵抗が低減される。
【００４８】
図５に示すように、ピストン４がシリンダ３内を下死点に向けて下降するとき、各サイドレール１６、１７はオイルによって上方に押される。これにより、上サイドレール１６は、上端面１６Ａにおいて上壁部８Ｂと面接触し、上サイドレール１６の上端面１６Ａ及び下端面１６Ｂがシリンダ３（ピストン４）の軸方向と直交する面と平行な水平状態になる。エキスパンダ１８は、下サイドレール１７によって上方に押されることによって、各上側突出部１８Ｂにおいて上サイドレール１６の下端面１６Ｂと接触する位置に配置される。下サイドレール１７は、エキスパンダ１８と下壁部８Ｃとの間に形成される隙間２０によって、外周側が内周側に対して上方に位置するように傾動する。このとき、下サイドレール１７の下端面１７Ｂがシリンダ３（ピストン４）の軸線と直交する面に対して傾動する。
【００４９】
そこで、上サイドレール１６は水平状態で摺動し、その外周面１６Ｃの下部とシリンダ３の壁面３Ａとの間の間隙は、上述のようなバレル量（または曲率半径）の設定により、上述の下サイドレール１７の場合と比べて非常に小さくなり、図６に示すように、エキスパンダ１８の各張力（７Ｎ、１０Ｎ、１５Ｎ）において、オイルの厚さは非常に小さくなる（少なくとも１μｍ未満の掻き残し量となる。）。
【００５０】
このように、上サイドレール１６では、外周面１６Ｃにくさび効果による浮力は生じ難く、シリンダ３の壁面３Ａにおけるオイルの掻き下げが適切に行われることにより、オイル消費量が低減される。この場合、オイル消費量を低減する代わりに、エキスパンダ１８の張力を低減する（すなわち、オイル消費量の低減効果分だけエキスパンダ１８の張力を低下させる）ことも可能である。つまり、例えば図６に示したように、上サイドレール１６の所定のバレル量（１２μｍ以上かつ１８μｍ以下）および下サイドレール１７の所定のバレル量（４μｍ以上かつ１０μｍ以下）の範囲において、より高い張力（例えば、１５Ｎ）でオイル消費量が許容範囲内となった場合には、そのときに許容される掻き残しオイル厚さ以下のオイル厚さを確保可能な範囲でバレル量を調整しつつ、張力を低下させる（例えば、１０Ｎまたは７Ｎとする）ことができる。
【００５１】
また、図７に示すように、各張力においてバレル量の増大とともにＦＭＥＰは増加するが、バレル量がある程度（ここでは、１２μｍ以上）まで大きくなると、ＦＭＥＰの増加率はほとんど無視できる程度まで小さくなる。つまり、バレル量がある程度まで大きくなると、上述の図６のように掻き残しオイル厚さ以下は低下し続ける一方で、ＦＭＥＰはほとんど増加しなくなるため、バレル量をある程度まで大きくし、張力を下げることで摩擦抵抗を低減することが可能となる。
【００５２】
以上で具体的実施形態の説明を終えるが、本発明は上記実施形態に限定されることなく幅広く変形実施することができる。なお、上述の本発明に係る実施形態の説明に用いた方向を示す用語（例えば、「上」、「下」）は該当する方向を厳密に示すものではなく、それらの方向は、内燃機関におけるピストン及びシリンダの実用的な配置（すなわち、ピストンまたはシリンダの軸方向の変化）によって適宜変化し得る。
【符号の説明】
【００５３】
１      ：内燃機関
３      ：シリンダ
３Ａ    ：壁面
４      ：ピストン
８      ：第３リング溝（オイルリング溝）
８Ａ    ：底部
８Ｂ    ：上壁部
８Ｃ    ：下壁部
１３    ：オイルリング
１６    ：上サイドレール
１７    ：下サイドレール
１６Ａ、１７Ａ  ：上端面
１６Ｂ、１７Ｂ  ：下端面
１６Ｃ、１７Ｃ  ：外周面
１６Ｃａ：第１領域
１７Ｃａ：第２領域
１６Ｄ、１７Ｄ  ：内周面
１８    ：エキスパンダ
２０    ：隙間
Ｈｂ１、Ｈｂ２：バレル量
Ｒ１、Ｒ２：曲率半径
【図１】
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【図２】
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【図３Ａ】
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【図３Ｂ】
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【図４】
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【図５】
2018112276.tif 000009
【図６】
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【図７】
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