(57)【要約】【課題】冷却損失を効果的に低減することのできるエンジンの制御装置を提供する。【解決手段】ピストン５が往復動可能に嵌装されるとともに内側に燃焼室８が形成された気筒２を備えたエンジンの制御装置であって、吸気弁１３の閉弁時期を変更可能な吸気閉弁時期変更手段１５ａを設け、吸気閉弁時期変更手段１５ａによって、エンジン負荷が予め設定された基準負荷Ｔ１未満の低負荷領域Ａ１では、吸気弁１３の閉弁時期を、吸気下死点よりも遅角側、かつ、エンジン回転数が高いほど進角側にするとともに、少なくともエンジン回転数が低い側では気筒２内の吸気が吸気ポート１１に吹き返す時期にする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ピストンが往復動可能に嵌装されるとともに内側に燃焼室が形成された気筒を備えたエンジンの制御装置であって、
上記気筒内に吸気を導入する吸気ポートと、
上記吸気ポートの開口部分を開閉する吸気弁と、
上記吸気弁の閉弁時期を変更可能な吸気閉弁時期変更手段とを備え、
上記吸気閉弁時期変更手段は、エンジン負荷が予め設定された基準負荷未満の低負荷領域において、上記吸気弁の閉弁時期を、吸気下死点よりも遅角側、かつ、エンジン回転数が高いほど進角側となる時期にするとともに、少なくともエンジン回転数が低い側では気筒内の吸気が上記吸気ポートに吹き返す時期にすることを特徴とするエンジンの制御装置。
【請求項２】
請求項１に記載のエンジンの制御装置において、
上記吸気閉弁時期変更手段は、エンジン負荷が上記基準負荷以上の高負荷領域のうちエンジン回転数が予め設定された基準回転数以上となる高速高負荷領域において、上記吸気弁の閉弁時期を、吸気下死点よりも遅角側、かつ、エンジン回転数が高い方が遅角側となる時期にすることを特徴とするエンジンの制御装置。
【請求項３】
請求項１または２に記載のエンジンの制御装置において、
上記燃焼室は、上記ピストンの冠面と対向する天井面を有し、
上記燃料室の天井面には、上記ピストンの冠面に向かって燃料を噴射する燃料噴射手段が取り付けられており、
上記低負荷領域において、上記燃料噴射手段は、上記燃焼室の中央部分の方が外周部分よりも燃焼開始直前の燃料濃度が高くなるように圧縮行程後期に燃料を噴射することを特徴とするエンジンの制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ピストンが往復動可能に嵌装されるとともに内側に燃焼室が形成された気筒を備えたエンジンの制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、エンジンにおいて、その燃費性能を高めるための各種検討が行われている。
【０００３】
例えば、特許文献１には、エンジンの負荷や回転数に応じて吸気弁の閉弁時期を変更することで燃費性能を高めるようにしたものが開示されている。
【０００４】
具体的には、特許文献１のエンジンでは、エンジンの負荷が低く、かつ、エンジンの回転数が低い場合には、吸気弁の閉弁時期を進角側に制御して、これにより有効圧縮比を高めて燃費性能の向上を図る一方、エンジンの負荷が低く、かつ、エンジンの回転数が高い場合には、吸気弁の閉弁時期を遅角側に制御して、これによりポンピングロスを小さくして燃費性能の向上を図るようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１２−１９７７５３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、上記特許文献１のエンジンでは、冷却損失に対して考慮がされていないため、十分に燃費性能を高めることができないおそれがある。すなわち、エンジンの損失には、上記ポンピングロスの他に、気筒内の高温のガスが有する熱エネルギーが気筒の壁面から外部に放出される冷却損失があり、燃費性能を高めるためにはこの冷却損失を小さく抑えることが望ましい。
【０００７】
本発明は、上記のような事情に鑑みてなされたものであり、冷却損失を効果的に低減することのできるエンジンの制御装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するために、本発明は、ピストンが往復動可能に嵌装されるとともに内側に燃焼室が形成された気筒を備えたエンジンの制御装置であって、上記気筒内に吸気を導入する吸気ポートと、上記吸気ポートの開口部分を開閉する吸気弁と、上記吸気弁の閉弁時期を変更可能な吸気閉弁時期変更手段とを備え、上記吸気閉弁時期変更手段は、エンジン負荷が予め設定された基準負荷未満の低負荷領域において、上記吸気弁の閉弁時期を、吸気下死点よりも遅角側、かつ、エンジン回転数が高いほど進角側となる時期にするとともに、少なくともエンジン回転数が低い側では気筒内の吸気が上記吸気ポートに吹き返す時期にすることを特徴とするエンジンの制御装置を提供する（請求項１）。
【０００９】
本発明によれば、エンジン負荷が低い低負荷領域において、吸気弁の閉弁時期が吸気下死点よりも遅角側の時期にされるため、吸気を圧縮するための仕事を少なく抑えてポンピングロスを小さく抑えることができる。
【００１０】
しかも、本発明では、低負荷領域において、エンジン回転数が高いほど吸気弁の閉弁時期が進角側の時期に制御される。そのため、エンジン回転数が高いときには、有効圧縮比ひいては熱効率を高めてこれにより燃費性能を高めることができるとともに、エンジン回転数が低いときには、冷却損失を小さく抑えてこれにより燃費性能を高めることができる。
【００１１】
具体的には、吸気弁の閉弁時期が同じであっても、エンジン回転数が低い方が吸気が圧縮される時間は長くなる。そのため、エンジン回転数が低い場合に吸気弁の閉弁時期を進角側にすると、吸気の圧縮時間が過剰に長くなることに伴って高温の吸気から外部に放出される熱エネルギーが大きくなる。一方、エンジン回転数が高い場合には、吸気弁の閉弁時期を進角側にしても吸気の圧縮時間は比較的短く抑えられる。そのため、この場合には、吸気弁の閉弁時期を進角側にすることに伴う冷却損失の増大は比較的小さく、吸気弁の閉弁時期の進角に伴う有効圧縮比ひいては熱効率の向上効果の方が大きくなる。
【００１２】
そこで、本発明では、上記のようにエンジン回転数が高いほど吸気弁の閉弁時期を進角側にする（エンジン回転数が低いほど遅角側にする）。
【００１３】
これにより、エンジン回転数が低い場合において吸気の圧縮時間が過剰に長くなるのを抑制することができ、上記熱エネルギーの放出を小さく抑えて冷却損失を小さくすることができる。具体的には、吸気弁の閉弁時期を吸気下死点よりも遅角側とすれば、吸気弁が閉弁してから圧縮上死点までの時間であって吸気が圧縮される時間を短くすることができる。すなわち、圧縮されることに伴って高温となった吸気と気筒の壁面との接触時間を短く抑えることができる。そのため、高温となった吸気から気筒の壁面を介して外部に放出される熱エネルギーを小さく抑えることができる。そして、エンジン回転数が高い場合において有効圧縮比を高くして熱効率を高めることができる。従って、低負荷領域全体で燃費性能を高めることができる。
【００１４】
前記構成において、上記吸気閉弁時期変更手段は、エンジン負荷が上記基準負荷以上の高負荷領域のうちエンジン回転数が予め設定された基準回転数以上となる高速高負荷領域において、上記吸気弁の閉弁時期を、吸気下死点よりも遅角側、かつ、エンジン回転数が高い方が遅角側となる時期にするのが好ましい（請求項２）。
【００１５】
この構成によれば、高速高負荷領域においてエンジン回転数が高いほど吸気弁の閉弁時期が遅角側とされるため、吸気の慣性力を利用して各エンジン回転数において充填効率を効果的に高めることができ、要求に応じた高いエンジン出力を確保することができる。
【００１６】
また、前記構成において、上記燃焼室は、上記ピストンの冠面と対向する天井面を有し、上記燃料室の天井面には、上記ピストンの冠面に向かって燃料を噴射する燃料噴射手段が取り付けられており、上記低負荷領域において、上記燃料噴射手段は、上記燃焼室の中央部分の方が外周部分よりも燃焼開始直前の燃料濃度が高くなるように圧縮行程後期に燃料を噴射するのが好ましい（請求項３）。
【００１７】
このように低速低負荷領域において燃焼室の外周部分の燃料濃度が相対的に低くなるように混合気を成層化した場合には、燃焼室の壁面近傍で生じる燃焼ガスの量を少なく抑えることができ、燃焼室の壁面を通じて外部に放出される燃焼ガスの熱エネルギーを小さく抑えて冷却損失を小さくすることができる。
【００１８】
しかも、本発明では、上記のように、低負荷領域において、吸気弁の閉弁時期が、吸気下死点よりも遅角側とされ、かつ、エンジン回転数が高いほど進角側となるように制御される。そのため、エンジン回転数が高い場合において、燃焼ガスが燃焼室の壁面と接触しやすくなるのを抑制することができる。
【００１９】
すなわち、吸気弁の閉弁時期を吸気下死点よりも遅角側にした場合には、吸気下死点付近から吸気弁が閉弁するまでの間、ピストンの上昇（燃焼室の天井面側への移動）に伴って気筒内の吸気は吸気ポートに向かう。ここで、この吸気ポートに向かう吸気の勢いが強い場合には、吸気弁が閉弁されても吸気は吸気ポートに向かって移動する。その結果、吸気弁の閉弁後において吸気ポートに向かって移動した吸気は吸気弁およびその周りの燃焼室の天井面に衝突し、さらに、これに沿って移動するようになる。これにより、圧縮上死点付近において、燃焼室内には、その天井面に沿う比較的強い流が生じるので、たとえ上記のように混合気を成層化したとしても、燃焼ガスが燃焼室の天井面すなわち燃焼室の壁面と接触しやすくなってしまう。
【００２０】
これに対して、上記構成では、低負荷領域においてエンジン回転数が高いほど進角側となるように制御される。すなわち、エンジン回転数が高い（ピストンの移動スピードが速い）ことに伴って気筒内において上方に移動する吸気の勢いが強くなる運転条件の方が、より吸気下死点に近い時期、つまりピストンの上昇量が小さく気筒内の吸気の勢いが比較的小さいタイミングで吸気弁が閉弁される。そのため、燃焼室の天井面に沿う吸気ひいては混合いおよび燃焼ガスの流れを十分に弱めることができ、燃焼ガスと燃焼室の壁面との接触を効果的に抑制することができる。
【発明の効果】
【００２１】
以上説明したように、本発明のエンジンの制御装置によれば、効果的に冷却損失を小さくして燃費性能を高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】本発明の一実施形態にかかるエンジンシステムの構成を示した図である。
【図２】エンジン本体の概略断面図である。
【図３】燃焼室の天井面の概略平面図である。
【図４】燃料噴射装置の概略断面図である。
【図５】エンジンの制御系統を示すブロック図である。
【図６】エンジンの運転領域を示す図である。
【図７】低負荷領域における吸気弁の閉弁時期とエンジン回転数との関係を示した図である。
【図８】吸気弁の閉弁時期を説明するために吸気弁のバルブリフトを示した図である。
【図９】燃焼室に形成される混合気を模式的に示した図である。
【図１０】低負荷領域での噴射パターンと混合気層の形状との関係を示した図であり、（ａ）は第１噴射モードでの図、（ｂ）は切替噴射モードでの図、（ｃ）は第２噴射モードでの図である。
【図１１】吸気弁の閉弁時期を遅角側としたときの気筒内の吸気の流れを模式的に示した図であり、（ａ）は吸気下死点前の図、（ｂ）は吸気下死点後かつ吸気弁の閉弁直前の図、（ｃ）は吸気弁の閉弁後の図、（ｄ）圧縮上死点付近の図である。
【図１２】吸気弁の閉弁時期と混合気の分布との関係を説明するための図である。
【図１３】本実施形態における気筒内の吸気の流れを模式的に示した図であり、（ａ）は吸気下死点前の図、（ｂ）は吸気下死点後かつ吸気弁の閉弁直前の図、（ｃ）は吸気弁の閉弁後の図、（ｄ）圧縮上死点付近の図である。
【図１４】高負荷領域における吸気弁の閉弁時期とエンジン回転数との関係を示した図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
（１）エンジンシステムの全体構成
図１は、本発明の実施形態にかかる直噴エンジンの制御装置が適用されたエンジンシステムの構成を示した図である。本実施形態のエンジンシステムは、４ストロークのエンジン本体１と、エンジン本体１に燃焼用の空気を導入するための吸気通路３０と、エンジン本体１で生成された排ガスを排出するための排気通路４０と、排ガスの一部を吸気に還流するＥＧＲ装置５０とを備える。エンジン本体１は、例えば、４つの気筒２を有する４気筒エンジンである。エンジン本体１に供給する燃料の種類は限定されないが、本実施形態ではガソリンを含む燃料が用いられる。このエンジンシステムは車両に搭載され、エンジン本体１は車両の駆動源として利用される。
【００２４】
吸気通路３０には、上流側から順に、エアクリーナ３１、スロットルバルブ３２、サージタンク３３が設けられており、これらを通過した後の空気がエンジン本体１に導入される。
【００２５】
スロットルバルブ３２は、吸気通路３０を開閉するものである。ただし、本実施形態では、エンジンの運転中、スロットルバルブ３２は基本的に全開もしくはこれに近い開度に維持されており、エンジンの停止時等の限られた運転条件のときにのみ閉弁されて吸気通路３０を遮断する。
【００２６】
排気通路４０には、三元触媒等を含み排ガスを浄化するための触媒装置４１が設けられている。
【００２７】
ＥＧＲ装置５０は、ＥＧＲ通路５１と、これを開閉するＥＧＲバルブ５２と、ＥＧＲクーラ５３とを有する。ＥＧＲ通路５１は、排気通路４０のうち触媒装置４１の上流側の部分と吸気通路３０のうちスロットルバルブの下流側の部分（図１の例では、サージタンク３３）とを接続しており、排気通路４０を流通する排ガスの一部は、ＥＧＲ通路５１を通って吸気通路３０に還流する。吸気通路３０に還流する排ガスすなわちＥＧＲガスの量は、ＥＧＲバルブ５２の開弁量によって調整される。ＥＧＲクーラ５３は、ＥＧＲガスを冷却するためのものであり、ＥＧＲガスはＥＧＲクーラ５３にて冷却された後、吸気通路３０に還流される。
【００２８】
（２）エンジン本体の構成
エンジン本体１の構成について次に説明する。
【００２９】
図２は、エンジン本体１の一部を拡大して示した断面図である。以下では、図２に示す上下方向を単に上下方向といい、図２の上、下を単に上、下として説明する。
【００３０】
図２に示すように、エンジン本体１は、気筒２が内部に形成されたシリンダブロック３と、シリンダブロック３の上面に設けられたシリンダヘッド４と、気筒２に往復動可能に嵌装されたピストン５とを有している。
【００３１】
ピストン５の上方には燃焼室８が形成されている。具体的には、燃焼室８は、気筒２の壁面（内側面）と、ピストン５の冠面６と、シリンダヘッド４の下面とで区画されている。燃焼室８は、外周側から中央に向かって上方に傾斜するいわゆるペントルーフ型であり、燃焼室８の天井面８ａ（シリンダヘッド４の下面）は、後述する吸気弁１３が設けられる吸気側と、後述する排気弁１４が設けられる排気側との２つの傾斜面からなる三角屋根状をなしている。
【００３２】
ピストン５の冠面６には、その中心部を含む領域を下方に凹ませたキャビティ７が形成されている。詳細には、ピストン５の冠面６には、その中心部を囲むように上方に隆起する部分が設けられており、この隆起部分の内側にキャビティ７が区画されている。キャビティ７は、ピストン５が上死点まで上昇したときの燃焼室８の大部分を占める容積を有するように形成されている。一方、ピストン５の冠面６のうち上記隆起部分よりも外周側すなわちキャビティ７よりも外周側の部分は、ピストン５が上死点まで上昇したときに燃焼室８の天井面８ａにほぼ沿って延びている。
【００３３】
本実施形態では、エンジン本体１の幾何学的圧縮比、つまり、ピストン５が下死点にあるときの燃焼室８の容積とピストン５が上死点にあるときの燃焼室８容積との比は、１７以上３５以下（例えば２５程度）に設定されている。
【００３４】
シリンダヘッド４には、吸気通路３０から供給される空気を気筒２内に導入するための吸気ポート１１と、気筒２内で生成された燃焼ガスを排気通路４０に導出するための排気ポート１２とが設けられている。各ポート１１，１２は、それぞれ燃焼室８の天井面８ａに開口している。各ポート１１，１２の開口部分はそれぞれ吸気弁１３，排気弁１４によって開閉される。すなわち、シリンダヘッド４には、燃焼室８の天井面８ａに形成された吸気ポート１１の開口部分を開閉する吸気弁１３と、燃焼室８の天井面８ａに形成された排気ポート１２の開口部分を開閉する排気弁１４とが設けられている。
【００３５】
本実施形態では、１つの気筒２に対して吸気ポート１１と排気ポート１２とがそれぞれ２つずつ設けられており、図３（燃焼室８の天井面８ａの概略平面図）に示すように、燃焼室８の天井面８ａには吸気ポート１１と排気ポート１２とがそれぞれ２つずつ開口している。そして、１つの気筒２に対して、吸気弁１３と排気弁１４とがそれぞれ２つずつ設けられている。また、これら吸気弁１３と排気弁１４（吸気ポート１１の開口部分と排気ポート１２の開口部分）とは、燃焼室８の天井面８ａのうちその中心を通る直線を挟んで互いに反対側となる部分に設けられている。図３に示す例では、吸気ポート１１の開口部分の面積すなわち吸気弁１３のバルブヘッドの面積の方が、排気ポート１２の開口部分の面積すなわち排気弁１４のバルブヘッドの面積よりも小さくなっている。
【００３６】
図２に示すように、吸気ポート１１は、いわゆるタンブルポートであって、燃焼室８の天井面８ａから上方かつ燃焼室８の径方向の外側に向かって緩やかに湾曲している。より詳細には、吸気ポート１１は、その中心線が、燃焼室８の天井面８ａに対して略直角（８５°〜９５°程度）となる姿勢で形成されている。
【００３７】
吸気弁１３は、吸気弁開閉機構１５によって開閉される。吸気弁開閉機構１５には、吸気弁１３の開閉時期を変更可能な吸気開閉時期変更機構（吸気閉弁時期変更手段）１５ａが設けられており、運転条件等に応じて吸気弁１３の開弁時期および閉弁時期が変更されるようになっている。本実施形態では、吸気弁１３の開弁期間が一定に維持された状態でその開閉時期が変更される。
【００３８】
ここで、本実施形態では、燃焼室８内の燃焼ガスの熱が燃焼室８の外部に放出されるのを抑制して冷却損失を低減するべく、燃焼室８の壁面（内側面）の表面に、熱伝導率が低い断熱材７１が設けられている。具体的には、気筒２の内側面の上端部分と、ピストン５の冠面６と、燃焼室８の天井面８ａと、吸気弁１３および排気弁１４の各バルブヘッドの面とに、それぞれ断熱材７１が設けられている。なお、気筒２の壁面に設けられた断熱材７１は、ピストン５が上死点に位置した状態でピストンリングよりも上側となる部分に限定されており、ピストンリングが断熱材７１上を摺動しないようになっている。
【００３９】
断熱材７１としては、上記のように熱伝導率が低い材料で形成されればよく具体的な材料は限定されない。ただし、断熱材７１として、燃焼室８の壁面よりも容積比熱が小さい材料を用いるのが好ましい。すなわち、エンジン本体１が冷却水により冷却される場合、燃焼室８内のガス温度は燃焼サイクルの進行によって変動する一方、燃焼室８の壁面の温度は略一定に維持される。そのため、この温度差に伴って冷却損失が大きくなる。そこで、断熱材７１を容積比熱の小さい材料で形成すれば、断熱材７１の温度が燃焼室８内のガスの温度の変動に追従して変化するため、冷却損失を小さく抑えることができる。
【００４０】
例えば、断熱材７１は、燃焼室８の壁面上にＺｒＯ２等のセラミック材料がプラズマ溶射によりコーティングされることで形成されている。なお、このセラミック材料の中に多数の気孔が含まれるようにし、これにより断熱材７１の熱伝導率および容積比熱をさらに小さくしてもよい。また、図２に示す例では、吸気ポート１１の内側面にも断熱層７２が形成されている。
【００４１】
シリンダヘッド４には、さらに、燃焼室８内に燃料を噴射する燃料噴射装置２１と、燃焼室８内に形成された燃料と空気の混合気を点火するための点火プラグ２２（図３参照）とが取り付けられている。
【００４２】
図２および図３に示すように、燃料噴射装置２１は、その先端（燃焼室８側の端部）が燃焼室８の天井面８ａの中心に位置してキャビティ７のほぼ中央を臨むように配置されている。一方、点火プラグ２２は、その先端が、燃料噴射装置２１の側方であって吸気弁１３と排気弁１４との間に位置するように配置されている。
【００４３】
燃料噴射装置２１は、図外の燃料ポンプにより圧送された燃料を燃焼室８内に噴射する。本実施形態では外開き弁式の燃料噴射装置２１が用いられている。
【００４４】
図４は、燃料噴射装置２１の概略断面図である。この図４に示すように、燃料噴射装置２１は、先端（燃焼室８側の端部）にノズル口２１ｂが形成された燃料管２１ｃと、燃料管２１ｃの内側に配設されてノズル口２１ｂを開閉する外開き弁２１ａとを有する。燃料噴射装置２１は、上記のようにその先端すなわちノズル口２１ｂがキャビティ７の中央を臨むように配置されているとともに、ノズル口２１ｂおよび燃料管２１ｃの中心軸が気筒２の中心軸と平行に延びる姿勢で配置されている。外開き弁２１ａは、印加された電圧に応じて変形するピエゾ素子２１ｄに接続されている。外開き弁２１ａは、ピエゾ素子２１ｄに電圧が印加されていない状態でノズル口２１ｂと当接してノズル口２１ｂを閉弁し、ピエゾ素子２１ｄが電圧の印加に伴って変形することで、ノズル口２１ｂから先端側に突き出してノズル口２１ｂを開弁する。
【００４５】
ノズル口２１ｂおよび外開き弁２１ａのうちノズル口２１ｂと当接する部分は、先端側ほど径が大きくなるテーパ状を有しており、ノズル口２１ｂからは、ノズル口２１ｂの中心軸すなわち気筒２のほぼ中心軸を中心として、燃料がコーン状（詳しくはホローコーン状）に噴射される。例えば、このコーンのテーパ角は９０°〜１００°（ホローコーンにおける内側の中空部のテーパ角は７０°程度）となっている。
【００４６】
ここで、外開き弁２１ａの開弁期間およびリフト量（リフト量は、外開き弁２１ａの閉弁位置からの突出量でありノズル口２１ｂの開口量である）は、ピエゾ素子２１ｄへの電圧の印加期間および電圧の大きさに応じて変化する。そして、外開き弁２１ａのリフト量に応じて、ノズル口２１ｂから噴射される燃料噴霧のペネトレーション、単位時間あたりに噴射される燃料量および燃料噴霧の粒径は変化する。具体的には、リフト量が大きくノズル口２１ｂの開口量が大きくなると、燃料噴霧のペネトレーションは大きくなり、単位時間あたりの噴射燃料量が大きくなるとともに燃料噴霧の粒径が大きくなる。
【００４７】
上記構成に伴い、燃料噴射装置２１は、１〜２ｍｓｅｃの間に２０回程度の多段噴射を行うことができる。また、燃料噴射装置２１は、燃料噴射の間隔と、リフト量とをそれぞれ変更することによって、径方向（ノズル口２１ｂの中心軸と直交する方向）に対する燃料噴霧の広がりと、軸方向（ノズル口２１ｂの中心軸に沿う方向）に対する燃料噴霧の広がりとを独立して制御することが可能となっている。
【００４８】
例えば、燃料の噴射間隔が短くされることで、燃料噴霧の軸方向の広がりは促進される。すなわち、燃料の噴射間隔が短い方が、ホローコーンの内側により継続して負圧領域が形成されて軸方向により長い負圧領域が形成される。そのため、燃料の噴射間隔が短い方が、この負圧領域に引き寄せられて燃料噴霧が軸方向に広がりやすくなる。
【００４９】
一方、燃料噴射装置２１のリフト量が大きくされると、燃料噴霧の径方向の広がりが促進される。すなわち、リフト量が大きい場合には、上記のように燃料噴霧の粒径が大きくなって燃料噴霧の運動量が大きくなる。そのため、リフト量が大きい場合には、燃料噴霧は負圧領域に引き寄せられにくくなり、径方向の外方へより広がることになる。
【００５０】
（３）制御系統
（３−１）システム構成
図５は、エンジンの制御系統を示すブロック図である。本図に示すように、当実施形態のエンジンシステムは、ＰＣＭ（パワートレイン・コントロール・モジュール、制御手段）１００によって統括的に制御される。ＰＣＭ１００は、周知のとおり、ＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ等から構成されるマイクロプロセッサである。
【００５１】
ＰＣＭ１００は、エンジンの運転状態を検出するための各種センサと電気的に接続されている。
【００５２】
例えば、シリンダブロック３には、クランク軸の回転角度および回転速度すなわちエンジン回転数を検出するクランク角センサＳＮ１が設けられている。また、吸気通路３０には、エアクリーナ３１を通過して各気筒２に吸入される空気量（新気量）を検出するエアフローセンサＳＮ２が設けられている。また、車両には、運転者により操作される図外のアクセルペダルの開度（アクセル開度）を検出するアクセル開度センサＳＮ３が設けられている。
【００５３】
ＰＣＭ１００は、上記各種センサからの入力信号に基づいて種々の判定や演算等を実行しつつエンジンの各部を制御する。すなわち、ＰＣＭ１００は、スロットルバルブ３２、吸気開閉時期変更機構１５ａ、燃料噴射装置２１、ＥＧＲバルブ５２、点火プラグ２２等と電気的に接続されており、上記演算の結果等に基づいてこれらの機器にそれぞれ駆動用の制御信号を出力する。
【００５４】
具体的には、ＰＣＭ１００は、アクセル開度とエンジン回転数等から求められるエンジン負荷の要求値に応じて燃料の噴射量を算出して、これに対応する燃料を燃料噴射装置２１に噴射させる。また、ＰＣＭ１００は、図６に示す運転領域に応じて、吸気弁１３の閉弁時期の制御および噴射モード等を変更する。図６は、横軸がエンジン回転数、縦軸がエンジン負荷のマップであり、本実施形態では、運転領域として、大きく、エンジン負荷が予め設定された基準負荷Ｔ１未満の低負荷領域Ａ１と、エンジン負荷が基準負荷Ｔ１以上の高負荷領域Ａ２とに分けられている。そして、低負荷領域Ａ１が、エンジン負荷に応じて第１領域Ａ１＿ａと、第２領域Ａ１＿ｃと、切替領域Ａ１＿ｂとに分けられており、高負荷領域Ａ２が、エンジン回転数に応じて低速高負荷領域Ａ２＿ａと、高速後負荷領域Ａ２＿ｂとに分けられている。各領域の制御内容について以下に説明する。
【００５５】
（３−２）低負荷領域
低負荷領域Ａ１では、燃料と空気との混合気を予め混合させて、この混合気を圧縮上死点（ＴＤＣ）付近で自着火させる予混合圧縮自着火燃焼が実施される。そのため、低負荷領域Ａ１では、点火プラグ２２の駆動は停止される。
【００５６】
低負荷領域Ａ１では、エンジン負荷が小さいため有効圧縮比を小さくすることができる。そこで、低負荷領域Ａ１では、吸気を圧縮するための仕事を少なく抑えてポンピングロスを小さく抑えるべく有効圧縮比が小さい値とされる。具体的には、吸気開閉時期変更機構１５ａによって、吸気弁１３の閉弁時期が吸気下死点よりも遅角側の時期に制御される。
【００５７】
また、低負荷領域Ａ１では、吸気開閉時期変更機構１５ａによって、吸気弁１３の閉弁時期が、エンジン回転数が高いほど進角側の時期に、すなわち、吸気下死点（ＢＤＣ）に近づく時期に変更される。本実施形態では、図７に示すように、エンジン回転数にほぼ比例して吸気弁１３の閉弁時期の進角量が増大される。
【００５８】
吸気弁１３の閉弁時期をこのように制御するのは、次の理由による。
【００５９】
吸気弁１３の閉弁時期が同じであっても、エンジン回転数が低い方が吸気が圧縮される時間は長くなる。そのため、エンジン回転数が低い場合に吸気弁１３の閉弁時期を進角側にすると、吸気の圧縮時間が過剰に長くなることに伴って高温の吸気から外部に放出される熱エネルギーが大きくなる。一方、エンジン回転数が高い場合には、吸気弁１３の閉弁時期を進角側にしても吸気の圧縮時間は比較的短く抑えられる。そのため、この場合には、吸気弁１３の閉弁時期を進角側にすることに伴う冷却損失の増大は比較的小さく、吸気弁の閉弁時期の進角に伴う有効圧縮比ひいては熱効率の向上効果の方が大きくなる。
【００６０】
そこで、本実施形態では、上記のように吸気弁１３の閉弁時期をエンジン回転数が高いほど進角側の時期に制御することで、エンジン回転数が低い場合において吸気の圧縮時間が過剰に長くなるのを抑制して冷却損失を小さく抑え、これにより燃費性能を高めるとともに、エンジン回転数が高い場合であって冷却損失が比較的小さく抑えられる場合において有効圧縮比を高めることで熱効率を高める。そして、これにより、低負荷領域Ａ１での燃費性能を高めるようにする。
【００６１】
なお、吸気弁１３の閉弁時期とは、図８に示すように、吸気弁１３のバルブリフトが最大となった後にランプ部Ｒを除いて最も小さくなるときの時期（クランク角での時期）であって気筒２内への気筒の流入が実質的に停止する時期をいう。例えば、吸気弁１３の閉弁時期は、バルブリフトが０．４ｍｍ以下に低下した時期をいう。
【００６２】
また、低負荷領域Ａ１では、混合気の発熱量が小さく燃焼温度が比較的低いため、燃焼により生成されるＮＯｘ（いわゆるＲａｗ  ＮＯｘ）が少なく抑えられる。そのため、この領域Ａ１では、三元触媒４１によりＮＯｘを浄化させる必要がなく、空燃比を三元触媒によるＮＯｘ浄化が可能な理論空燃比にする必要がない。そこで、低負荷領域Ａ１では、燃費性能を高めるべく混合気の空燃比がリーンすなわち空気過剰率λ＞１とされる。
【００６３】
また、低負荷領域Ａ１では、ＥＧＲガスが気筒２内に還流される。すなわち、低負荷領域Ａ１では、ＥＧＲバルブ５２が開弁されて、排気通路４０内の排ガスの一部がＥＧＲガスとして吸気通路３０に還流される。
【００６４】
本実施形態では、低負荷領域Ａ１において、燃料量に対する燃焼室８内の全ガス重量の割合であるＧ／Ｆが３５以上となるようにＥＧＲガスが還流される。また、エンジン負荷が高いほどＥＧＲ率（気筒２内の全ガス重量のうちＥＧＲガスの重量が占める割合）が大きくされる。
【００６５】
また、低負荷領域Ａ１では、圧縮行程後半（圧縮上死点前９０°ＣＡ〜圧縮上死点まで）に、燃料噴射装置２１からすべての燃料（１燃焼サイクルで噴射される燃料の全量）が噴射される。例えば、圧縮上死点前３０°ＣＡ付近で全燃料が燃焼室８内に噴射される。
【００６６】
このように圧縮行程後半にすべての燃料が噴射されることで、低負荷領域Ａ１では、図９に示すように、圧縮上死点付近すなわち燃焼室８内での混合気の燃焼開始直前において、燃焼室８の中央部分に燃料濃度の高い混合気Ｑが形成される。すなわち、燃焼室８内には、その中央部分において燃料濃度が高く、その外周部分において燃料濃度が低い成層化された混合気が形成される。なお、燃焼室８の外周部分とは、ピストン５の冠面６の表面（冠面６上の断熱材７１の表面）、気筒２の壁面（壁面上の断熱材７１の表面）および燃焼室８の天井面８ａ付近を指す。
【００６７】
ここで、本実施形態では、混合気の燃焼開始直前において燃焼室８の外周部分に燃料をほぼ含まないガス層（以下、適宜、非燃焼ガス層という）が形成されるように、すなわち、燃焼室８の外周部分の燃料濃度がほぼゼロとなるように、エンジン負荷に応じて噴射モードが切り替えられるようになっている。
【００６８】
具体的には、低負荷領域Ａ１のうちよりエンジン負荷が低い第１領域Ａ１＿ａと、これよりもエンジン負荷の高い第２領域Ａ１＿ｃと、第１領域Ａ１＿ａと第２領域Ａ１＿ｃとの切替領域Ａ１＿ｂとにおいて、それぞれ噴射モードが、それぞれ図１０（ａ）〜（ｃ）に示される第１噴射モード、第２噴射モード、切替領域噴射モードとされる。以下、各噴射モードの詳細について説明する。
【００６９】
図１０（ａ）は、低負荷領域Ａ１のうちよりエンジン負荷が低い第１領域Ａ１＿ａで実施される第１噴射モードである。第１噴射モードでは、燃料噴射装置２１のリフト量が小さくかつ噴射間隔が短い噴射が複数回連続して行われる。なお、噴射回数は図の例に限らず適宜変更可能である。
【００７０】
上記のように、噴射間隔が短いと燃料噴霧は軸方向に長くなる。そして、リフト量が小さいと燃料噴霧の径方向の外方への広がりは抑制される。従って、第１噴射モードでは、燃料噴霧および燃料と空気との混合気は、径方向に対して軸方向の長さが相対的に長い縦長形状となる。ここで、第１領域Ａ１＿ａはエンジン負荷が特に低く、噴射される燃料量が小さい。そのため、混合気層が縦長形状とされつつその軸方向の長さは短く抑えられる。従って、燃焼室８の外周部分に非燃焼ガス層を形成することができる。
【００７１】
図１０（ｃ）は、第２領域Ａ１＿ｃで実施される第２噴射モードである。第２噴射モードでは、燃料噴射装置２１のリフト量が第１噴射モードのリフト量よりも大きくかつ噴射間隔が第１噴射モードよりも長い噴射が複数回連続して行われる。なお、噴射回数は図の例に限らず適宜変更可能である。
【００７２】
上記のように、噴射間隔が長いと燃料噴霧は軸方向に短くなる。そして、リフト量が大きいと燃料噴霧は径方向の外方へ広がる。従って、第２噴射モードでは、燃料噴霧および混合気は、軸方向に対して径方向の長さが相対的に長い横長形状となる。ここで、圧縮上死点付近における燃焼室８の寸法は軸方向よりも径方向の方が長く、径方向については空間に余裕がある。そのため、横長形状であっても燃焼室の壁面までは混合気は到達しない。従って、燃焼室８の外周部分に非燃焼ガス層を形成することができる。
【００７３】
図１０（ｂ）は、切替領域Ａ１＿ｂで実施される切替領域噴射モードである。切替領域噴射モードは、第１噴射モードと第２噴射モードとを組み合わせたモードである。例えば、図１０（ｂ）に示すように、第２噴射モードの噴射を行った後（リフト量が大きくかつ噴射間隔が長い噴射を複数回連続させた後）、第１噴射モードの噴射を行う（リフト量が小さくかつ噴射間隔が短い噴射を複数回連続させる）。なお、これに代えて、第１噴射モードの噴射を行った後、第２噴射モードの噴射を行ってもよい。また、噴射回数は図の例に限らず適宜変更可能である。
【００７４】
切替領域噴射モードでは、第１噴射モードと第２噴射モードとの組み合わせにより、混合気層の特に径方向の外方への広がりが調整される。その結果、混合気層は、第１噴射モード時の混合気層よりも長くかつ、第２噴射モードの混合気層よりも短い形状となる。これにより、第１領域Ａ１＿ａと第２領域Ａ１＿ｃとの境界領域である切替領域Ａ１＿ｂでは、混合気の軸方向および径方向の広がりが適切に調整されて、燃焼室８の外周部分に非燃焼ガス層を形成することが可能となる。
【００７５】
なお、切替領域噴射モードは省略可能である。また、本実施形態では、上記のように、低負荷領域Ａ１では、空気過剰率λが１より大きくされて燃焼に寄与しない余剰の空気が存在するため、上記のように燃焼室８の外周部分に空気層が形成されても、燃焼室８の中央部分には燃焼に必要な空気が確保され、この部分の空燃比は適正な範囲におさめられる。
【００７６】
ここで、上記説明したように、低負荷領域Ａ１の各領域Ａ１＿ａ〜Ａ１＿ｃにおいて上記の各噴射モードを実施すれば、基本的には、燃焼室８の外周部分に非燃焼ガス層を形成して燃焼室８の外周部分の燃料濃度をほぼゼロにすることができる。しかしながら、本願発明者らは、気筒２内で生成される混合気および燃焼ガスの分布について詳細に調べた結果、運転条件によっては、上記各噴射モードを実施しても燃焼室８の外周部分に適切に非燃焼ガス層が形成されない場合があることを突き止めた。具体的には、上記のように吸気弁１３の閉弁時期を吸気下死点よりも遅角側とした場合において、この遅角量が比較的大きく、かつ、エンジン回転数が高い場合には、燃焼室８の外周部分に適切に非燃焼ガス層が形成されにくいことを突き止めた。
【００７７】
これについて図１１（ａ）〜（ｄ）および図１２を用いて説明する。これら図は、吸気弁１３の閉弁時期を吸気下死点よりも比較的大きく遅角側とし、かつ、エンジン回転数が高い場合における気筒２内の吸気の流れを模式的に示した図である。
【００７８】
まず、図１１（ａ）に示すように、吸気下死点前であって吸気弁１３が開いている状態でピストン５が下降しているときは、吸気ポート１１から気筒２内に向かって吸気（空気とＥＧＲガスとを含むガス）が流入する。このとき、気筒２内には、タンブル流が発生する。すなわち、気筒２内において、吸気は、吸気ポート１１からピストン５の冠面６に向かって排気側寄りの部分を通過しながら下降した後、ピストン５の冠面６付近から吸気側を通って上昇する。
【００７９】
その後、吸気下死点を超えてピストン５が上昇を開始すると、図１１（ｂ）に示すように、ピストン５に押しあげられることで気筒２内の吸気の上向きの流れは強くなる。このとき、吸気弁１３が開弁していると、気筒２内の吸気は吸気ポート１１に戻ろうとし、気筒２内の吸気は吸気弁１３に向かって流れる。この吸気弁１３に向かう吸気の勢いは、ピストン５が上昇するほど、すなわち、燃焼室８の容積が小さくなるほど強くなる。また、この吸気の勢いは、ピストン５の上昇スピードが速いほどすなわちエンジン回転数が高いほど強くなる。
【００８０】
ピストン５がある程度上昇して吸気弁１３に向かって吸気が勢いよく流れている状態で吸気弁１３が閉弁すると、図１１（ｃ）に示すように、吸気は吸気弁１３に衝突し、燃焼室８の天井面８ａに沿って排気側に移動するようになる。従って、気筒２内すなわち燃焼室８内には、ピストン５の冠面６から吸気弁１３に向かった後、燃焼室８の天井面８ａに沿って排気弁１４側に向かう比較的強い吸気流が生じる。
【００８１】
従って、圧縮上死点付近では、図１１（ｄ）に示すように、吸気側から排気側に向かう吸気の勢いの方が、排気側から吸気側に向かう吸気の勢いよりも強くなる。具体的には、圧縮上死点付近では、ピストン５の冠面６の外周部分と燃焼室８の天井面８ａとの間の空間から燃焼室８の中央に向かういわゆるスキッシュ流が発生する。しかし、吸気側から排気側に向かってはこのスキッシュ流に上記燃焼室８の天井面８ａに沿う流れが加わるため、吸気側から排気側に向かう流れ（実線で示した流れ）の方が、排気側から吸気側に向かうスキッシュ流（破線矢印で示した流れ）よりも大きくなり、燃焼室８内には、その天井面８ａ付近において吸気側から排気側に向かう強い流れが生じることになる。
【００８２】
そのため、この状態では、圧縮上死点前において上記各噴射モードを実施しても混合気が燃焼室８の天井面８ａに沿って排気側に流れてしまう。従って、本来ならば（燃焼室８の天井面８ａに沿って排気側に向かう吸気の流れがほとんどない状態では）図１２の破線で示すように混合気が形成されるところ、混合気は実線で示すように燃焼室８の天井面８ａに沿うように形成されてしまう。
【００８３】
このように、上記各噴射モードを実施しても、気筒２内の吸気の流れる向きおよび勢いによっては混合気を適切な状態に形成することができない場合がある。
【００８４】
これに対して、本実施形態では、上記のように、低負荷領域Ａ１において、エンジン回転数が高いほど吸気弁１３の閉弁時期が進角側であって吸気下死点に近づくように制御される。そのため、混合気を適切な状態、すなわち、外周部分に非燃焼ガス層が形成される状態にすることができる。
【００８５】
すなわち、エンジン回転数が高くピストン５の上昇スピードが速く、これに伴って気筒内での吸気の流れが強くなりやすい条件、ひいては、図１１（ｂ）に示す状態において吸気弁１３に向かう吸気の勢いが強くなりやすい条件ほど、ピストン５の上昇量がより少なく吸気弁１３に向かう吸気の勢いが小さく抑えられるタイミングで吸気弁１３が閉弁される。そのため、燃焼室８の天井面８ａに沿う流れを弱くすることができ、燃焼室８の外周部分（燃焼室８の天井面８ａ近傍）に非燃焼ガスの層が形成された状態で混合気を形成することができる。
【００８６】
図１３（ａ）〜（ｄ）は、図１１（ａ）〜（ｄ）に対して吸気弁１３の閉弁時期をより進角側に制御したときの気筒２内の吸気の流れを模式的に示した図である。この図１３の（ｂ）〜（ｄ）に示すように、ピストン５の下降に伴って気筒２内にタンブル流が発生した場合であっても（図１３（ａ））、図１３（ｂ）および図１３（ｃ）に示すように、ピストン５が上昇を開始してから早いタイミングで吸気弁１３を閉弁すれば、吸気弁１３に向かう吸気の勢いは弱くなり、吸気はゆるやかに燃焼室８の天井面８ａの中央付近に向かって移動するようになる。そのため、図１３（ｄ）に示すように、圧縮上死点付近において、吸気側から排気側に向かう吸気の勢いと、排気側から吸気側に向かう吸気の勢いとの差を小さくして、燃焼室８の天井面８ａに沿う流れを弱くすることができる。
【００８７】
（３−３）高負荷領域
高負荷領域Ａ２では、スモークの悪化を抑制するべく、燃焼室８内の混合気がより均質化された状態（空燃比が均一とされた状態）で燃焼が開始するように圧縮行程後期から膨張行程初期にかけて燃料が噴射されるとともに、燃焼室８全体に形成された混合気に点火が行われて、これにより燃焼が開始される。
【００８８】
また、高負荷領域Ａ２では、三元触媒によるＮＯｘ浄化が可能となるように、空燃比が理論空燃比とされる。すなわち、空気過剰率λが１とされる。また、高負荷領域Ａ２では、ＥＧＲバルブ５２が閉弁側に設定されてＥＧＲガスの還流が縮小あるいは停止され、Ｇ／Ｆが３５より小さい値とされる。
【００８９】
また、高負荷領域Ａ２では、吸気弁１３の閉弁時期が図１４に示すように制御される。
【００９０】
具体的には、高負荷領域Ａ２においても、吸気弁１３の閉弁時期は吸気下死点よりも遅角側に制御される。ただし、高負荷領域Ａ２のうち低速高負荷領域Ａ２＿ａでは、吸気弁１３の閉弁時期が、エンジン回転数によらず、吸気下死点よりも遅角側であってその遅角量が比較的大きい所定時期に制御される。そして、高負荷領域Ａ２のうち高速高負荷領域Ａ２＿ｂでは、吸気弁１３の閉弁時期が、エンジン回転数が高くなるほど遅角側、すなわち、吸気下死点から離れる側に制御される。
【００９１】
吸気弁１３の閉弁時期をこのように制御するのは、次の理由による。
【００９２】
低速高負荷領域Ａ２＿ａでは、エンジン回転数が低い一方エンジン負荷が高く燃焼量が比較的大きいためにノッキングが生じやすい。これに対して、有効圧縮比を小さくすれば、圧縮時の気筒２内の吸気の温度を低く抑えてノッキングの発生を抑制することができる。そこで、本実施形態では、ノッキングを回避するべく、上記のように、低速高負荷領域Ａ２＿ａでは吸気弁１３の閉弁時期を十分に遅角側の時期に制御して、これにより有効圧縮比を小さくする。
【００９３】
一方、高速高負荷領域Ａ２＿ｂでは、ノッキングが生じ難く有効圧縮比を高めることができる。そこで、本実施形態では、高速高負荷領域Ａ２＿ｂでは、低速高負荷領域Ａ２＿ａに比べて吸気弁１３の閉弁時期を進角側に制御する。また、高速高負荷領域Ａ２＿ｂでは、要求される高いエンジン出力を確保するために吸気の充填効率を高くする必要がある。そこで、本実施形態では、吸気の慣性力を利用して充填効率を高めるべく、吸気エンジン回転数が高いほど吸気弁１３の閉弁時期を遅角側として気筒２内に流入する吸気の量を多く確保する。
【００９４】
（４）作用等
以上のように、本実施形態では、低負荷領域Ａ１において吸気弁１３の閉弁時期が吸気下死点よりも遅角側の時期にされるため、ポンピングロスを小さく抑えることができる。
【００９５】
しかも、低負荷領域Ａ１において、エンジン回転数が高いほど吸気弁１３の閉弁時期が進角側の時期に制御される。そのため、上記のように、エンジン回転数が高いときには、有効圧縮比ひいては熱効率を高めてこれにより燃費性能を高めることができるとともに、エンジン回転数が低いときには、吸気の圧縮時間が過剰に長くなるのを抑制して、これにより、高温となった吸気から熱エネルギーが気筒２の壁面を介して外部に放出されるのを抑制して冷却損失を小さくすることができる。従って、低負荷領域Ａ１全体で燃費性能を高めることができる。
【００９６】
さらに、本実施形態では、低負荷領域Ａ１において、燃焼室８内にその中央部分の燃料濃度の方が外周部分の燃料濃度よりも高い混合気が形成されるように燃料が噴射されることで、燃焼室８の壁面近傍で生成される燃焼ガスの量を少なく抑えることができる。
【００９７】
特に、本実施形態では、圧縮上死点前において燃料が複数回に分けて噴射されることによって、燃焼室８の壁面近傍に燃料をほとんど含まない非燃焼ガスの層を形成して、この状態で混合気を燃焼させることができる。従って、非燃焼ガスの層によって燃焼ガスと燃焼室８の壁面との接触を抑制することができ、燃焼室８の壁面から外部に放出される燃焼ガスの熱エネルギーの増大すなわち冷却損失の増大を抑制して燃費性能を高めることができる。
【００９８】
しかも、低負荷領域Ａ１において、吸気弁１３の閉弁時期が上記のように制御されることで、エンジン回転数が高い場合において、吸気弁１３の閉弁後において吸気ポート１１に向かおうとするガスの流れ、ひいては、圧縮上死点付近において燃焼室８の天井面８ａに沿うガス流れを弱くすることができ、燃焼ガスと燃焼室８の天井面８ａとの接触を抑制して冷却損失を効果的に小さく抑えることができる。
【００９９】
また、本実施形態では、高速高負荷領域Ａ２＿ｂであってエンジン負荷が高く高い充填効率が求められる領域では、低負荷領域Ａ１と異なりエンジン回転数が高いほど吸気弁１３の閉弁時期が遅角側とされ、これにより、充填効率を適切に確保することができる。そのため、低負荷領域Ａ１では上記のように燃費性能を高めつつ高速高負荷領域Ａ２＿ｂでは、高いエンジン出力をより確実に得ることができる。
【０１００】
（５）変形例
上記実施形態では、低負荷領域Ａ１において図１０（ａ）〜（ｃ）に示す噴射モードで燃料を噴射した場合について説明したが、低負荷領域Ａ１では、燃焼開始直前の燃焼室８内の燃料濃度がその中央部分の方がその外周部分よりも高くなるように圧縮行程後期に燃料が噴射されればよく、具体的な噴射パターンはこれに限らない。ただし、図１０（ａ）〜（ｃ）に示す噴射モードとすれば、燃焼室８の外周部分に非燃焼ガスの層を形成することができ、冷却損失をより効果的に小さく抑えることができる。
【０１０１】
また、断熱材７１は省略可能である。ただし、断熱材７１を設ければ、より効果的に冷却損失を小さく抑えることができる。
【０１０２】
また、燃料として、ガソリンを含まない燃料が用いられてもよい。
【符号の説明】
【０１０３】
１  エンジン本体
２  気筒
５  ピストン
６  ピストンの冠面
１３  吸気弁
１５ａ  吸気開閉時期変更機構（吸気閉弁時期変更手段）
２１  燃料噴射装置
１００  ＰＣＭ（制御手段）
【図１】
2018025112.tif 000003
【図２】
2018025112.tif 000004
【図３】
2018025112.tif 000005
【図４】
2018025112.tif 000006
【図５】
2018025112.tif 000007
【図６】
2018025112.tif 000008
【図７】
2018025112.tif 000009
【図８】
2018025112.tif 000010
【図９】
2018025112.tif 000011
【図１０】
2018025112.tif 000012
【図１１】
2018025112.tif 000013
【図１２】
2018025112.tif 000014
【図１３】
2018025112.tif 000015
【図１４】
2018025112.tif 000016
【手続補正書】
【提出日】平成29年12月1日(2017.12.1)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ピストンが往復動可能に嵌装されるとともに内側に燃焼室が形成された気筒を備えたエンジンの制御装置であって、
上記気筒内に吸気を導入する吸気ポートと、
上記吸気ポートの開口部分を開閉する吸気弁と、
上記吸気弁の閉弁時期を変更可能な吸気閉弁時期変更手段とを備え、
上記燃焼室は、上記ピストンの冠面と対向する天井面を有し、
上記燃焼室の天井面には、上記ピストンの冠面に向かって燃料を噴射する燃料噴射手段が取り付けられており、
上記吸気閉弁時期変更手段は、エンジン負荷が予め設定された基準負荷未満の低負荷領域において、上記吸気弁の閉弁時期を、吸気下死点よりも遅角側、かつ、エンジン回転数が高いほど進角側となる時期にするとともに、少なくともエンジン回転数が低い側では気筒内の吸気が上記吸気ポートに吹き返す時期にし、
上記低負荷領域において、上記燃料噴射手段は、上記燃焼室の中央部分の方が外周部分よりも燃焼開始直前の燃料濃度が高くなるように圧縮行程後期に燃料を複数回にわたって噴射することを特徴とするエンジンの制御装置。
【請求項２】
請求項１に記載のエンジンの制御装置において、
上記吸気閉弁時期変更手段は、エンジン負荷が上記基準負荷以上の高負荷領域のうちエンジン回転数が予め設定された基準回転数以上となる高速高負荷領域において、上記吸気弁の閉弁時期を、吸気下死点よりも遅角側、かつ、エンジン回転数が高い方が遅角側となる時期にすることを特徴とするエンジンの制御装置。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ピストンが往復動可能に嵌装されるとともに内側に燃焼室が形成された気筒を備えたエンジンの制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、エンジンにおいて、その燃費性能を高めるための各種検討が行われている。
【０００３】
例えば、特許文献１には、エンジンの負荷や回転数に応じて吸気弁の閉弁時期を変更することで燃費性能を高めるようにしたものが開示されている。
【０００４】
具体的には、特許文献１のエンジンでは、エンジンの負荷が低く、かつ、エンジンの回転数が低い場合には、吸気弁の閉弁時期を進角側に制御して、これにより有効圧縮比を高めて燃費性能の向上を図る一方、エンジンの負荷が低く、かつ、エンジンの回転数が高い場合には、吸気弁の閉弁時期を遅角側に制御して、これによりポンピングロスを小さくして燃費性能の向上を図るようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１２−１９７７５３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、上記特許文献１のエンジンでは、冷却損失に対して考慮がされていないため、十分に燃費性能を高めることができないおそれがある。すなわち、エンジンの損失には、上記ポンピングロスの他に、気筒内の高温のガスが有する熱エネルギーが気筒の壁面から外部に放出される冷却損失があり、燃費性能を高めるためにはこの冷却損失を小さく抑えることが望ましい。
【０００７】
本発明は、上記のような事情に鑑みてなされたものであり、冷却損失を効果的に低減することのできるエンジンの制御装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するために、本発明は、ピストンが往復動可能に嵌装されるとともに内側に燃焼室が形成された気筒を備えたエンジンの制御装置であって、上記気筒内に吸気を導入する吸気ポートと、上記吸気ポートの開口部分を開閉する吸気弁と、上記吸気弁の閉弁時期を変更可能な吸気閉弁時期変更手段とを備え、上記燃焼室は、上記ピストンの冠面と対向する天井面を有し、上記燃焼室の天井面には、上記ピストンの冠面に向かって燃料を噴射する燃料噴射手段が取り付けられており、上記吸気閉弁時期変更手段は、エンジン負荷が予め設定された基準負荷未満の低負荷領域において、上記吸気弁の閉弁時期を、吸気下死点よりも遅角側、かつ、エンジン回転数が高いほど進角側となる時期にするとともに、少なくともエンジン回転数が低い側では気筒内の吸気が上記吸気ポートに吹き返す時期にし、上記低負荷領域において、上記燃料噴射手段は、上記燃焼室の中央部分の方が外周部分よりも燃焼開始直前の燃料濃度が高くなるように圧縮行程後期に燃料を複数回にわたって噴射することを特徴とするエンジンの制御装置を提供する（請求項１）。
【０００９】
本発明によれば、エンジン負荷が低い低負荷領域において、吸気弁の閉弁時期が吸気下死点よりも遅角側の時期にされるため、吸気を圧縮するための仕事を少なく抑えてポンピングロスを小さく抑えることができる。
【００１０】
しかも、本発明では、低負荷領域において、エンジン回転数が高いほど吸気弁の閉弁時期が進角側の時期に制御される。そのため、エンジン回転数が高いときには、有効圧縮比
ひいては熱効率を高めてこれにより燃費性能を高めることができるとともに、エンジン回転数が低いときには、冷却損失を小さく抑えてこれにより燃費性能を高めることができる。
【００１１】
具体的には、吸気弁の閉弁時期が同じであっても、エンジン回転数が低い方が吸気が圧縮される時間は長くなる。そのため、エンジン回転数が低い場合に吸気弁の閉弁時期を進角側にすると、吸気の圧縮時間が過剰に長くなることに伴って高温の吸気から外部に放出される熱エネルギーが大きくなる。一方、エンジン回転数が高い場合には、吸気弁の閉弁時期を進角側にしても吸気の圧縮時間は比較的短く抑えられる。そのため、この場合には、吸気弁の閉弁時期を進角側にすることに伴う冷却損失の増大は比較的小さく、吸気弁の閉弁時期の進角に伴う有効圧縮比ひいては熱効率の向上効果の方が大きくなる。
【００１２】
そこで、本発明では、上記のようにエンジン回転数が高いほど吸気弁の閉弁時期を進角側にする（エンジン回転数が低いほど遅角側にする）。
【００１３】
これにより、エンジン回転数が低い場合において吸気の圧縮時間が過剰に長くなるのを抑制することができ、上記熱エネルギーの放出を小さく抑えて冷却損失を小さくすることができる。具体的には、吸気弁の閉弁時期を吸気下死点よりも遅角側とすれば、吸気弁が閉弁してから圧縮上死点までの時間であって吸気が圧縮される時間を短くすることができる。すなわち、圧縮されることに伴って高温となった吸気と気筒の壁面との接触時間を短く抑えることができる。そのため、高温となった吸気から気筒の壁面を介して外部に放出される熱エネルギーを小さく抑えることができる。そして、エンジン回転数が高い場合において有効圧縮比を高くして熱効率を高めることができる。従って、低負荷領域全体で燃費性能を高めることができる。
また、本発明では、低負荷領域において、燃料噴射手段によって、燃焼室の中央部分の方が外周部分よりも燃焼開始直前の燃料濃度が高くなるように圧縮行程後期に燃料が複数回にわたって噴射される。
そのため、燃焼室の壁面近傍で生じる燃焼ガスの量を少なく抑えることができ、燃焼室の壁面を通じて外部に放出される燃焼ガスの熱エネルギーを小さく抑えて冷却損失を小さくすることができる。
しかも、本発明では、上記のように、低負荷領域において、吸気弁の閉弁時期が、吸気下死点よりも遅角側とされ、かつ、エンジン回転数が高いほど進角側となるように制御される。そのため、エンジン回転数が高い場合において、燃焼ガスが燃焼室の壁面と接触しやすくなるのを抑制することができる。
具体的に、吸気弁の閉弁時期を吸気下死点よりも遅角側にした場合には、吸気下死点付近から吸気弁が閉弁するまでの間、ピストンの上昇（燃焼室の天井面側への移動）に伴って気筒内の吸気は吸気ポートに向かう。
ここで、この吸気ポートに向かう吸気の勢いが強い場合には、吸気弁が閉弁されても吸気は吸気ポートに向かって移動する。その結果、吸気弁の閉弁後において吸気ポートに向かって移動した吸気は吸気弁およびその周りの燃焼室の天井面に衝突し、さらに、これに沿って移動するようになる。これにより、圧縮上死点付近において、燃焼室内には、その天井面に沿う比較的強い流が生じるので、たとえ上記のように混合気を成層化したとしても、燃焼ガスが燃焼室の天井面すなわち燃焼室の壁面と接触しやすくなってしまう。
これに対して、上記構成では、低負荷領域においてエンジン回転数が高いほど進角側となるように制御される。すなわち、エンジン回転数が高い（ピストンの移動スピードが速い）ことに伴って気筒内において上方に移動する吸気の勢いが強くなる運転条件の方が、より吸気下死点に近い時期、つまりピストンの上昇量が小さく気筒内の吸気の勢いが比較的小さいタイミングで吸気弁が閉弁される。そのため、燃焼室の天井面に沿う吸気ひいては混合いおよび燃焼ガスの流れを十分に弱めることができ、燃焼ガスと燃焼室の壁面との接触を効果的に抑制することができる。
【００１４】
前記構成において、上記吸気閉弁時期変更手段は、エンジン負荷が上記基準負荷以上の高負荷領域のうちエンジン回転数が予め設定された基準回転数以上となる高速高負荷領域において、上記吸気弁の閉弁時期を、吸気下死点よりも遅角側、かつ、エンジン回転数が高い方が遅角側となる時期にするのが好ましい（請求項２）。
【００１５】
この構成によれば、高速高負荷領域においてエンジン回転数が高いほど吸気弁の閉弁時期が遅角側とされるため、吸気の慣性力を利用して各エンジン回転数において充填効率を効果的に高めることができ、要求に応じた高いエンジン出力を確保することができる。
【発明の効果】
【００１６】
以上説明したように、本発明のエンジンの制御装置によれば、効果的に冷却損失を小さくして燃費性能を高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明の一実施形態にかかるエンジンシステムの構成を示した図である。
【図２】エンジン本体の概略断面図である。
【図３】燃焼室の天井面の概略平面図である。
【図４】燃料噴射装置の概略断面図である。
【図５】エンジンの制御系統を示すブロック図である。
【図６】エンジンの運転領域を示す図である。
【図７】低負荷領域における吸気弁の閉弁時期とエンジン回転数との関係を示した図である。
【図８】吸気弁の閉弁時期を説明するために吸気弁のバルブリフトを示した図である。
【図９】燃焼室に形成される混合気を模式的に示した図である。
【図１０】低負荷領域での噴射パターンと混合気層の形状との関係を示した図であり、（ａ）は第１噴射モードでの図、（ｂ）は切替噴射モードでの図、（ｃ）は第２噴射モードでの図である。
【図１１】吸気弁の閉弁時期を遅角側としたときの気筒内の吸気の流れを模式的に示した図であり、（ａ）は吸気下死点前の図、（ｂ）は吸気下死点後かつ吸気弁の閉弁直前の図、（ｃ）は吸気弁の閉弁後の図、（ｄ）圧縮上死点付近の図である。
【図１２】吸気弁の閉弁時期と混合気の分布との関係を説明するための図である。
【図１３】本実施形態における気筒内の吸気の流れを模式的に示した図であり、（ａ）は吸気下死点前の図、（ｂ）は吸気下死点後かつ吸気弁の閉弁直前の図、（ｃ）は吸気弁の閉弁後の図、（ｄ）圧縮上死点付近の図である。
【図１４】高負荷領域における吸気弁の閉弁時期とエンジン回転数との関係を示した図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
（１）エンジンシステムの全体構成
図１は、本発明の実施形態にかかる直噴エンジンの制御装置が適用されたエンジンシステムの構成を示した図である。本実施形態のエンジンシステムは、４ストロークのエンジン本体１と、エンジン本体１に燃焼用の空気を導入するための吸気通路３０と、エンジン本体１で生成された排ガスを排出するための排気通路４０と、排ガスの一部を吸気に還流するＥＧＲ装置５０とを備える。エンジン本体１は、例えば、４つの気筒２を有する４気筒エンジンである。エンジン本体１に供給する燃料の種類は限定されないが、本実施形態ではガソリンを含む燃料が用いられる。このエンジンシステムは車両に搭載され、エンジン本体１は車両の駆動源として利用される。
【００１９】
吸気通路３０には、上流側から順に、エアクリーナ３１、スロットルバルブ３２、サージタンク３３が設けられており、これらを通過した後の空気がエンジン本体１に導入される。
【００２０】
スロットルバルブ３２は、吸気通路３０を開閉するものである。ただし、本実施形態では、エンジンの運転中、スロットルバルブ３２は基本的に全開もしくはこれに近い開度に維持されており、エンジンの停止時等の限られた運転条件のときにのみ閉弁されて吸気通路３０を遮断する。
【００２１】
排気通路４０には、三元触媒等を含み排ガスを浄化するための触媒装置４１が設けられている。
【００２２】
ＥＧＲ装置５０は、ＥＧＲ通路５１と、これを開閉するＥＧＲバルブ５２と、ＥＧＲクーラ５３とを有する。ＥＧＲ通路５１は、排気通路４０のうち触媒装置４１の上流側の部分と吸気通路３０のうちスロットルバルブの下流側の部分（図１の例では、サージタンク３３）とを接続しており、排気通路４０を流通する排ガスの一部は、ＥＧＲ通路５１を通って吸気通路３０に還流する。吸気通路３０に還流する排ガスすなわちＥＧＲガスの量は、ＥＧＲバルブ５２の開弁量によって調整される。ＥＧＲクーラ５３は、ＥＧＲガスを冷却するためのものであり、ＥＧＲガスはＥＧＲクーラ５３にて冷却された後、吸気通路３０に還流される。
【００２３】
（２）エンジン本体の構成
エンジン本体１の構成について次に説明する。
【００２４】
図２は、エンジン本体１の一部を拡大して示した断面図である。以下では、図２に示す上下方向を単に上下方向といい、図２の上、下を単に上、下として説明する。
【００２５】
図２に示すように、エンジン本体１は、気筒２が内部に形成されたシリンダブロック３と、シリンダブロック３の上面に設けられたシリンダヘッド４と、気筒２に往復動可能に嵌装されたピストン５とを有している。
【００２６】
ピストン５の上方には燃焼室８が形成されている。具体的には、燃焼室８は、気筒２の壁面（内側面）と、ピストン５の冠面６と、シリンダヘッド４の下面とで区画されている。燃焼室８は、外周側から中央に向かって上方に傾斜するいわゆるペントルーフ型であり、燃焼室８の天井面８ａ（シリンダヘッド４の下面）は、後述する吸気弁１３が設けられる吸気側と、後述する排気弁１４が設けられる排気側との２つの傾斜面からなる三角屋根状をなしている。
【００２７】
ピストン５の冠面６には、その中心部を含む領域を下方に凹ませたキャビティ７が形成されている。詳細には、ピストン５の冠面６には、その中心部を囲むように上方に隆起する部分が設けられており、この隆起部分の内側にキャビティ７が区画されている。キャビティ７は、ピストン５が上死点まで上昇したときの燃焼室８の大部分を占める容積を有するように形成されている。一方、ピストン５の冠面６のうち上記隆起部分よりも外周側すなわちキャビティ７よりも外周側の部分は、ピストン５が上死点まで上昇したときに燃焼室８の天井面８ａにほぼ沿って延びている。
【００２８】
本実施形態では、エンジン本体１の幾何学的圧縮比、つまり、ピストン５が下死点にあるときの燃焼室８の容積とピストン５が上死点にあるときの燃焼室８容積との比は、１７以上３５以下（例えば２５程度）に設定されている。
【００２９】
シリンダヘッド４には、吸気通路３０から供給される空気を気筒２内に導入するための吸気ポート１１と、気筒２内で生成された燃焼ガスを排気通路４０に導出するための排気ポート１２とが設けられている。各ポート１１，１２は、それぞれ燃焼室８の天井面８ａに開口している。各ポート１１，１２の開口部分はそれぞれ吸気弁１３，排気弁１４によって開閉される。すなわち、シリンダヘッド４には、燃焼室８の天井面８ａに形成された吸気ポート１１の開口部分を開閉する吸気弁１３と、燃焼室８の天井面８ａに形成された排気ポート１２の開口部分を開閉する排気弁１４とが設けられている。
【００３０】
本実施形態では、１つの気筒２に対して吸気ポート１１と排気ポート１２とがそれぞれ２つずつ設けられており、図３（燃焼室８の天井面８ａの概略平面図）に示すように、燃焼室８の天井面８ａには吸気ポート１１と排気ポート１２とがそれぞれ２つずつ開口している。そして、１つの気筒２に対して、吸気弁１３と排気弁１４とがそれぞれ２つずつ設けられている。また、これら吸気弁１３と排気弁１４（吸気ポート１１の開口部分と排気ポート１２の開口部分）とは、燃焼室８の天井面８ａのうちその中心を通る直線を挟んで互いに反対側となる部分に設けられている。図３に示す例では、吸気ポート１１の開口部分の面積すなわち吸気弁１３のバルブヘッドの面積の方が、排気ポート１２の開口部分の面積すなわち排気弁１４のバルブヘッドの面積よりも小さくなっている。
【００３１】
図２に示すように、吸気ポート１１は、いわゆるタンブルポートであって、燃焼室８の天井面８ａから上方かつ燃焼室８の径方向の外側に向かって緩やかに湾曲している。より詳細には、吸気ポート１１は、その中心線が、燃焼室８の天井面８ａに対して略直角（８５°〜９５°程度）となる姿勢で形成されている。
【００３２】
吸気弁１３は、吸気弁開閉機構１５によって開閉される。吸気弁開閉機構１５には、吸気弁１３の開閉時期を変更可能な吸気開閉時期変更機構（吸気閉弁時期変更手段）１５ａが設けられており、運転条件等に応じて吸気弁１３の開弁時期および閉弁時期が変更されるようになっている。本実施形態では、吸気弁１３の開弁期間が一定に維持された状態でその開閉時期が変更される。
【００３３】
ここで、本実施形態では、燃焼室８内の燃焼ガスの熱が燃焼室８の外部に放出されるのを抑制して冷却損失を低減するべく、燃焼室８の壁面（内側面）の表面に、熱伝導率が低い断熱材７１が設けられている。具体的には、気筒２の内側面の上端部分と、ピストン５の冠面６と、燃焼室８の天井面８ａと、吸気弁１３および排気弁１４の各バルブヘッドの面とに、それぞれ断熱材７１が設けられている。なお、気筒２の壁面に設けられた断熱材７１は、ピストン５が上死点に位置した状態でピストンリングよりも上側となる部分に限定されており、ピストンリングが断熱材７１上を摺動しないようになっている。
【００３４】
断熱材７１としては、上記のように熱伝導率が低い材料で形成されればよく具体的な材料は限定されない。ただし、断熱材７１として、燃焼室８の壁面よりも容積比熱が小さい材料を用いるのが好ましい。すなわち、エンジン本体１が冷却水により冷却される場合、燃焼室８内のガス温度は燃焼サイクルの進行によって変動する一方、燃焼室８の壁面の温度は略一定に維持される。そのため、この温度差に伴って冷却損失が大きくなる。そこで、断熱材７１を容積比熱の小さい材料で形成すれば、断熱材７１の温度が燃焼室８内のガスの温度の変動に追従して変化するため、冷却損失を小さく抑えることができる。
【００３５】
例えば、断熱材７１は、燃焼室８の壁面上にＺｒＯ２等のセラミック材料がプラズマ溶射によりコーティングされることで形成されている。なお、このセラミック材料の中に多数の気孔が含まれるようにし、これにより断熱材７１の熱伝導率および容積比熱をさらに小さくしてもよい。また、図２に示す例では、吸気ポート１１の内側面にも断熱層７２が形成されている。
【００３６】
シリンダヘッド４には、さらに、燃焼室８内に燃料を噴射する燃料噴射装置２１と、燃焼室８内に形成された燃料と空気の混合気を点火するための点火プラグ２２（図３参照）とが取り付けられている。
【００３７】
図２および図３に示すように、燃料噴射装置２１は、その先端（燃焼室８側の端部）が燃焼室８の天井面８ａの中心に位置してキャビティ７のほぼ中央を臨むように配置されている。一方、点火プラグ２２は、その先端が、燃料噴射装置２１の側方であって吸気弁１３と排気弁１４との間に位置するように配置されている。
【００３８】
燃料噴射装置２１は、図外の燃料ポンプにより圧送された燃料を燃焼室８内に噴射する。本実施形態では外開き弁式の燃料噴射装置２１が用いられている。
【００３９】
図４は、燃料噴射装置２１の概略断面図である。この図４に示すように、燃料噴射装置２１は、先端（燃焼室８側の端部）にノズル口２１ｂが形成された燃料管２１ｃと、燃料管２１ｃの内側に配設されてノズル口２１ｂを開閉する外開き弁２１ａとを有する。燃料噴射装置２１は、上記のようにその先端すなわちノズル口２１ｂがキャビティ７の中央を臨むように配置されているとともに、ノズル口２１ｂおよび燃料管２１ｃの中心軸が気筒２の中心軸と平行に延びる姿勢で配置されている。外開き弁２１ａは、印加された電圧に応じて変形するピエゾ素子２１ｄに接続されている。外開き弁２１ａは、ピエゾ素子２１ｄに電圧が印加されていない状態でノズル口２１ｂと当接してノズル口２１ｂを閉弁し、ピエゾ素子２１ｄが電圧の印加に伴って変形することで、ノズル口２１ｂから先端側に突き出してノズル口２１ｂを開弁する。
【００４０】
ノズル口２１ｂおよび外開き弁２１ａのうちノズル口２１ｂと当接する部分は、先端側ほど径が大きくなるテーパ状を有しており、ノズル口２１ｂからは、ノズル口２１ｂの中心軸すなわち気筒２のほぼ中心軸を中心として、燃料がコーン状（詳しくはホローコーン状）に噴射される。例えば、このコーンのテーパ角は９０°〜１００°（ホローコーンにおける内側の中空部のテーパ角は７０°程度）となっている。
【００４１】
ここで、外開き弁２１ａの開弁期間およびリフト量（リフト量は、外開き弁２１ａの閉弁位置からの突出量でありノズル口２１ｂの開口量である）は、ピエゾ素子２１ｄへの電圧の印加期間および電圧の大きさに応じて変化する。そして、外開き弁２１ａのリフト量に応じて、ノズル口２１ｂから噴射される燃料噴霧のペネトレーション、単位時間あたりに噴射される燃料量および燃料噴霧の粒径は変化する。具体的には、リフト量が大きくノズル口２１ｂの開口量が大きくなると、燃料噴霧のペネトレーションは大きくなり、単位時間あたりの噴射燃料量が大きくなるとともに燃料噴霧の粒径が大きくなる。
【００４２】
上記構成に伴い、燃料噴射装置２１は、１〜２ｍｓｅｃの間に２０回程度の多段噴射を行うことができる。また、燃料噴射装置２１は、燃料噴射の間隔と、リフト量とをそれぞれ変更することによって、径方向（ノズル口２１ｂの中心軸と直交する方向）に対する燃料噴霧の広がりと、軸方向（ノズル口２１ｂの中心軸に沿う方向）に対する燃料噴霧の広がりとを独立して制御することが可能となっている。
【００４３】
例えば、燃料の噴射間隔が短くされることで、燃料噴霧の軸方向の広がりは促進される。すなわち、燃料の噴射間隔が短い方が、ホローコーンの内側により継続して負圧領域が形成されて軸方向により長い負圧領域が形成される。そのため、燃料の噴射間隔が短い方が、この負圧領域に引き寄せられて燃料噴霧が軸方向に広がりやすくなる。
【００４４】
一方、燃料噴射装置２１のリフト量が大きくされると、燃料噴霧の径方向の広がりが促進される。すなわち、リフト量が大きい場合には、上記のように燃料噴霧の粒径が大きくなって燃料噴霧の運動量が大きくなる。そのため、リフト量が大きい場合には、燃料噴霧は負圧領域に引き寄せられにくくなり、径方向の外方へより広がることになる。
【００４５】
（３）制御系統
（３−１）システム構成
図５は、エンジンの制御系統を示すブロック図である。本図に示すように、当実施形態のエンジンシステムは、ＰＣＭ（パワートレイン・コントロール・モジュール、制御手段）１００によって統括的に制御される。ＰＣＭ１００は、周知のとおり、ＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ等から構成されるマイクロプロセッサである。
【００４６】
ＰＣＭ１００は、エンジンの運転状態を検出するための各種センサと電気的に接続されている。
【００４７】
例えば、シリンダブロック３には、クランク軸の回転角度および回転速度すなわちエンジン回転数を検出するクランク角センサＳＮ１が設けられている。また、吸気通路３０には、エアクリーナ３１を通過して各気筒２に吸入される空気量（新気量）を検出するエアフローセンサＳＮ２が設けられている。また、車両には、運転者により操作される図外のアクセルペダルの開度（アクセル開度）を検出するアクセル開度センサＳＮ３が設けられている。
【００４８】
ＰＣＭ１００は、上記各種センサからの入力信号に基づいて種々の判定や演算等を実行しつつエンジンの各部を制御する。すなわち、ＰＣＭ１００は、スロットルバルブ３２、吸気開閉時期変更機構１５ａ、燃料噴射装置２１、ＥＧＲバルブ５２、点火プラグ２２等と電気的に接続されており、上記演算の結果等に基づいてこれらの機器にそれぞれ駆動用の制御信号を出力する。
【００４９】
具体的には、ＰＣＭ１００は、アクセル開度とエンジン回転数等から求められるエンジン負荷の要求値に応じて燃料の噴射量を算出して、これに対応する燃料を燃料噴射装置２１に噴射させる。また、ＰＣＭ１００は、図６に示す運転領域に応じて、吸気弁１３の閉弁時期の制御および噴射モード等を変更する。図６は、横軸がエンジン回転数、縦軸がエンジン負荷のマップであり、本実施形態では、運転領域として、大きく、エンジン負荷が予め設定された基準負荷Ｔ１未満の低負荷領域Ａ１と、エンジン負荷が基準負荷Ｔ１以上の高負荷領域Ａ２とに分けられている。そして、低負荷領域Ａ１が、エンジン負荷に応じて第１領域Ａ１＿ａと、第２領域Ａ１＿ｃと、切替領域Ａ１＿ｂとに分けられており、高負荷領域Ａ２が、エンジン回転数に応じて低速高負荷領域Ａ２＿ａと、高速後負荷領域Ａ２＿ｂとに分けられている。各領域の制御内容について以下に説明する。
【００５０】
（３−２）低負荷領域
低負荷領域Ａ１では、燃料と空気との混合気を予め混合させて、この混合気を圧縮上死点（ＴＤＣ）付近で自着火させる予混合圧縮自着火燃焼が実施される。そのため、低負荷領域Ａ１では、点火プラグ２２の駆動は停止される。
【００５１】
低負荷領域Ａ１では、エンジン負荷が小さいため有効圧縮比を小さくすることができる。そこで、低負荷領域Ａ１では、吸気を圧縮するための仕事を少なく抑えてポンピングロスを小さく抑えるべく有効圧縮比が小さい値とされる。具体的には、吸気開閉時期変更機構１５ａによって、吸気弁１３の閉弁時期が吸気下死点よりも遅角側の時期に制御される。
【００５２】
また、低負荷領域Ａ１では、吸気開閉時期変更機構１５ａによって、吸気弁１３の閉弁時期が、エンジン回転数が高いほど進角側の時期に、すなわち、吸気下死点（ＢＤＣ）に近づく時期に変更される。本実施形態では、図７に示すように、エンジン回転数にほぼ比例して吸気弁１３の閉弁時期の進角量が増大される。
【００５３】
吸気弁１３の閉弁時期をこのように制御するのは、次の理由による。
【００５４】
吸気弁１３の閉弁時期が同じであっても、エンジン回転数が低い方が吸気が圧縮される時間は長くなる。そのため、エンジン回転数が低い場合に吸気弁１３の閉弁時期を進角側にすると、吸気の圧縮時間が過剰に長くなることに伴って高温の吸気から外部に放出される熱エネルギーが大きくなる。一方、エンジン回転数が高い場合には、吸気弁１３の閉弁時期を進角側にしても吸気の圧縮時間は比較的短く抑えられる。そのため、この場合には、吸気弁１３の閉弁時期を進角側にすることに伴う冷却損失の増大は比較的小さく、吸気弁の閉弁時期の進角に伴う有効圧縮比ひいては熱効率の向上効果の方が大きくなる。
【００５５】
そこで、本実施形態では、上記のように吸気弁１３の閉弁時期をエンジン回転数が高いほど進角側の時期に制御することで、エンジン回転数が低い場合において吸気の圧縮時間が過剰に長くなるのを抑制して冷却損失を小さく抑え、これにより燃費性能を高めるとともに、エンジン回転数が高い場合であって冷却損失が比較的小さく抑えられる場合において有効圧縮比を高めることで熱効率を高める。そして、これにより、低負荷領域Ａ１での燃費性能を高めるようにする。
【００５６】
なお、吸気弁１３の閉弁時期とは、図８に示すように、吸気弁１３のバルブリフトが最大となった後にランプ部Ｒを除いて最も小さくなるときの時期（クランク角での時期）であって気筒２内への気筒の流入が実質的に停止する時期をいう。例えば、吸気弁１３の閉弁時期は、バルブリフトが０．４ｍｍ以下に低下した時期をいう。
【００５７】
また、低負荷領域Ａ１では、混合気の発熱量が小さく燃焼温度が比較的低いため、燃焼により生成されるＮＯｘ（いわゆるＲａｗ  ＮＯｘ）が少なく抑えられる。そのため、この領域Ａ１では、三元触媒４１によりＮＯｘを浄化させる必要がなく、空燃比を三元触媒によるＮＯｘ浄化が可能な理論空燃比にする必要がない。そこで、低負荷領域Ａ１では、燃費性能を高めるべく混合気の空燃比がリーンすなわち空気過剰率λ＞１とされる。
【００５８】
また、低負荷領域Ａ１では、ＥＧＲガスが気筒２内に還流される。すなわち、低負荷領域Ａ１では、ＥＧＲバルブ５２が開弁されて、排気通路４０内の排ガスの一部がＥＧＲガスとして吸気通路３０に還流される。
【００５９】
本実施形態では、低負荷領域Ａ１において、燃料量に対する燃焼室８内の全ガス重量の割合であるＧ／Ｆが３５以上となるようにＥＧＲガスが還流される。また、エンジン負荷が高いほどＥＧＲ率（気筒２内の全ガス重量のうちＥＧＲガスの重量が占める割合）が大きくされる。
【００６０】
また、低負荷領域Ａ１では、圧縮行程後半（圧縮上死点前９０°ＣＡ〜圧縮上死点まで
）に、燃料噴射装置２１からすべての燃料（１燃焼サイクルで噴射される燃料の全量）が噴射される。例えば、圧縮上死点前３０°ＣＡ付近で全燃料が燃焼室８内に噴射される。
【００６１】
このように圧縮行程後半にすべての燃料が噴射されることで、低負荷領域Ａ１では、図９に示すように、圧縮上死点付近すなわち燃焼室８内での混合気の燃焼開始直前において、燃焼室８の中央部分に燃料濃度の高い混合気Ｑが形成される。すなわち、燃焼室８内には、その中央部分において燃料濃度が高く、その外周部分において燃料濃度が低い成層化された混合気が形成される。なお、燃焼室８の外周部分とは、ピストン５の冠面６の表面（冠面６上の断熱材７１の表面）、気筒２の壁面（壁面上の断熱材７１の表面）および燃焼室８の天井面８ａ付近を指す。
【００６２】
ここで、本実施形態では、混合気の燃焼開始直前において燃焼室８の外周部分に燃料をほぼ含まないガス層（以下、適宜、非燃焼ガス層という）が形成されるように、すなわち、燃焼室８の外周部分の燃料濃度がほぼゼロとなるように、エンジン負荷に応じて噴射モードが切り替えられるようになっている。
【００６３】
具体的には、低負荷領域Ａ１のうちよりエンジン負荷が低い第１領域Ａ１＿ａと、これよりもエンジン負荷の高い第２領域Ａ１＿ｃと、第１領域Ａ１＿ａと第２領域Ａ１＿ｃとの切替領域Ａ１＿ｂとにおいて、それぞれ噴射モードが、それぞれ図１０（ａ）〜（ｃ）に示される第１噴射モード、第２噴射モード、切替領域噴射モードとされる。以下、各噴射モードの詳細について説明する。
【００６４】
図１０（ａ）は、低負荷領域Ａ１のうちよりエンジン負荷が低い第１領域Ａ１＿ａで実施される第１噴射モードである。第１噴射モードでは、燃料噴射装置２１のリフト量が小さくかつ噴射間隔が短い噴射が複数回連続して行われる。なお、噴射回数は図の例に限らず適宜変更可能である。
【００６５】
上記のように、噴射間隔が短いと燃料噴霧は軸方向に長くなる。そして、リフト量が小さいと燃料噴霧の径方向の外方への広がりは抑制される。従って、第１噴射モードでは、燃料噴霧および燃料と空気との混合気は、径方向に対して軸方向の長さが相対的に長い縦長形状となる。ここで、第１領域Ａ１＿ａはエンジン負荷が特に低く、噴射される燃料量が小さい。そのため、混合気層が縦長形状とされつつその軸方向の長さは短く抑えられる。従って、燃焼室８の外周部分に非燃焼ガス層を形成することができる。
【００６６】
図１０（ｃ）は、第２領域Ａ１＿ｃで実施される第２噴射モードである。第２噴射モードでは、燃料噴射装置２１のリフト量が第１噴射モードのリフト量よりも大きくかつ噴射間隔が第１噴射モードよりも長い噴射が複数回連続して行われる。なお、噴射回数は図の例に限らず適宜変更可能である。
【００６７】
上記のように、噴射間隔が長いと燃料噴霧は軸方向に短くなる。そして、リフト量が大きいと燃料噴霧は径方向の外方へ広がる。従って、第２噴射モードでは、燃料噴霧および混合気は、軸方向に対して径方向の長さが相対的に長い横長形状となる。ここで、圧縮上死点付近における燃焼室８の寸法は軸方向よりも径方向の方が長く、径方向については空間に余裕がある。そのため、横長形状であっても燃焼室の壁面までは混合気は到達しない。従って、燃焼室８の外周部分に非燃焼ガス層を形成することができる。
【００６８】
図１０（ｂ）は、切替領域Ａ１＿ｂで実施される切替領域噴射モードである。切替領域噴射モードは、第１噴射モードと第２噴射モードとを組み合わせたモードである。例えば、図１０（ｂ）に示すように、第２噴射モードの噴射を行った後（リフト量が大きくかつ噴射間隔が長い噴射を複数回連続させた後）、第１噴射モードの噴射を行う（リフト量が
小さくかつ噴射間隔が短い噴射を複数回連続させる）。なお、これに代えて、第１噴射モードの噴射を行った後、第２噴射モードの噴射を行ってもよい。また、噴射回数は図の例に限らず適宜変更可能である。
【００６９】
切替領域噴射モードでは、第１噴射モードと第２噴射モードとの組み合わせにより、混合気層の特に径方向の外方への広がりが調整される。その結果、混合気層は、第１噴射モード時の混合気層よりも長くかつ、第２噴射モードの混合気層よりも短い形状となる。これにより、第１領域Ａ１＿ａと第２領域Ａ１＿ｃとの境界領域である切替領域Ａ１＿ｂでは、混合気の軸方向および径方向の広がりが適切に調整されて、燃焼室８の外周部分に非燃焼ガス層を形成することが可能となる。
【００７０】
なお、切替領域噴射モードは省略可能である。また、本実施形態では、上記のように、低負荷領域Ａ１では、空気過剰率λが１より大きくされて燃焼に寄与しない余剰の空気が存在するため、上記のように燃焼室８の外周部分に空気層が形成されても、燃焼室８の中央部分には燃焼に必要な空気が確保され、この部分の空燃比は適正な範囲におさめられる。
【００７１】
ここで、上記説明したように、低負荷領域Ａ１の各領域Ａ１＿ａ〜Ａ１＿ｃにおいて上記の各噴射モードを実施すれば、基本的には、燃焼室８の外周部分に非燃焼ガス層を形成して燃焼室８の外周部分の燃料濃度をほぼゼロにすることができる。しかしながら、本願発明者らは、気筒２内で生成される混合気および燃焼ガスの分布について詳細に調べた結果、運転条件によっては、上記各噴射モードを実施しても燃焼室８の外周部分に適切に非燃焼ガス層が形成されない場合があることを突き止めた。具体的には、上記のように吸気弁１３の閉弁時期を吸気下死点よりも遅角側とした場合において、この遅角量が比較的大きく、かつ、エンジン回転数が高い場合には、燃焼室８の外周部分に適切に非燃焼ガス層が形成されにくいことを突き止めた。
【００７２】
これについて図１１（ａ）〜（ｄ）および図１２を用いて説明する。これら図は、吸気弁１３の閉弁時期を吸気下死点よりも比較的大きく遅角側とし、かつ、エンジン回転数が高い場合における気筒２内の吸気の流れを模式的に示した図である。
【００７３】
まず、図１１（ａ）に示すように、吸気下死点前であって吸気弁１３が開いている状態でピストン５が下降しているときは、吸気ポート１１から気筒２内に向かって吸気（空気とＥＧＲガスとを含むガス）が流入する。このとき、気筒２内には、タンブル流が発生する。すなわち、気筒２内において、吸気は、吸気ポート１１からピストン５の冠面６に向かって排気側寄りの部分を通過しながら下降した後、ピストン５の冠面６付近から吸気側を通って上昇する。
【００７４】
その後、吸気下死点を超えてピストン５が上昇を開始すると、図１１（ｂ）に示すように、ピストン５に押しあげられることで気筒２内の吸気の上向きの流れは強くなる。このとき、吸気弁１３が開弁していると、気筒２内の吸気は吸気ポート１１に戻ろうとし、気筒２内の吸気は吸気弁１３に向かって流れる。この吸気弁１３に向かう吸気の勢いは、ピストン５が上昇するほど、すなわち、燃焼室８の容積が小さくなるほど強くなる。また、この吸気の勢いは、ピストン５の上昇スピードが速いほどすなわちエンジン回転数が高いほど強くなる。
【００７５】
ピストン５がある程度上昇して吸気弁１３に向かって吸気が勢いよく流れている状態で吸気弁１３が閉弁すると、図１１（ｃ）に示すように、吸気は吸気弁１３に衝突し、燃焼室８の天井面８ａに沿って排気側に移動するようになる。従って、気筒２内すなわち燃焼室８内には、ピストン５の冠面６から吸気弁１３に向かった後、燃焼室８の天井面８ａに
沿って排気弁１４側に向かう比較的強い吸気流が生じる。
【００７６】
従って、圧縮上死点付近では、図１１（ｄ）に示すように、吸気側から排気側に向かう吸気の勢いの方が、排気側から吸気側に向かう吸気の勢いよりも強くなる。具体的には、圧縮上死点付近では、ピストン５の冠面６の外周部分と燃焼室８の天井面８ａとの間の空間から燃焼室８の中央に向かういわゆるスキッシュ流が発生する。しかし、吸気側から排気側に向かってはこのスキッシュ流に上記燃焼室８の天井面８ａに沿う流れが加わるため、吸気側から排気側に向かう流れ（実線で示した流れ）の方が、排気側から吸気側に向かうスキッシュ流（破線矢印で示した流れ）よりも大きくなり、燃焼室８内には、その天井面８ａ付近において吸気側から排気側に向かう強い流れが生じることになる。
【００７７】
そのため、この状態では、圧縮上死点前において上記各噴射モードを実施しても混合気が燃焼室８の天井面８ａに沿って排気側に流れてしまう。従って、本来ならば（燃焼室８の天井面８ａに沿って排気側に向かう吸気の流れがほとんどない状態では）図１２の実線で示すように混合気が形成されるところ、混合気は破線で示すように燃焼室８の天井面８ａに沿うように形成されてしまう。
【００７８】
このように、上記各噴射モードを実施しても、気筒２内の吸気の流れる向きおよび勢いによっては混合気を適切な状態に形成することができない場合がある。
【００７９】
これに対して、本実施形態では、上記のように、低負荷領域Ａ１において、エンジン回転数が高いほど吸気弁１３の閉弁時期が進角側であって吸気下死点に近づくように制御される。そのため、混合気を適切な状態、すなわち、外周部分に非燃焼ガス層が形成される状態にすることができる。
【００８０】
すなわち、エンジン回転数が高くピストン５の上昇スピードが速く、これに伴って気筒内での吸気の流れが強くなりやすい条件、ひいては、図１１（ｂ）に示す状態において吸気弁１３に向かう吸気の勢いが強くなりやすい条件ほど、ピストン５の上昇量がより少なく吸気弁１３に向かう吸気の勢いが小さく抑えられるタイミングで吸気弁１３が閉弁される。そのため、燃焼室８の天井面８ａに沿う流れを弱くすることができ、燃焼室８の外周部分（燃焼室８の天井面８ａ近傍）に非燃焼ガスの層が形成された状態で混合気を形成することができる。
【００８１】
図１３（ａ）〜（ｄ）は、図１１（ａ）〜（ｄ）に対して吸気弁１３の閉弁時期をより進角側に制御したときの気筒２内の吸気の流れを模式的に示した図である。この図１３の（ｂ）〜（ｄ）に示すように、ピストン５の下降に伴って気筒２内にタンブル流が発生した場合であっても（図１３（ａ））、図１３（ｂ）および図１３（ｃ）に示すように、ピストン５が上昇を開始してから早いタイミングで吸気弁１３を閉弁すれば、吸気弁１３に向かう吸気の勢いは弱くなり、吸気はゆるやかに燃焼室８の天井面８ａの中央付近に向かって移動するようになる。そのため、図１３（ｄ）に示すように、圧縮上死点付近において、吸気側から排気側に向かう吸気の勢いと、排気側から吸気側に向かう吸気の勢いとの差を小さくして、燃焼室８の天井面８ａに沿う流れを弱くすることができる。
【００８２】
（３−３）高負荷領域
高負荷領域Ａ２では、スモークの悪化を抑制するべく、燃焼室８内の混合気がより均質化された状態（空燃比が均一とされた状態）で燃焼が開始するように圧縮行程後期から膨張行程初期にかけて燃料が噴射されるとともに、燃焼室８全体に形成された混合気に点火が行われて、これにより燃焼が開始される。
【００８３】
また、高負荷領域Ａ２では、三元触媒によるＮＯｘ浄化が可能となるように、空燃比が
理論空燃比とされる。すなわち、空気過剰率λが１とされる。また、高負荷領域Ａ２では、ＥＧＲバルブ５２が閉弁側に設定されてＥＧＲガスの還流が縮小あるいは停止され、Ｇ／Ｆが３５より小さい値とされる。
【００８４】
また、高負荷領域Ａ２では、吸気弁１３の閉弁時期が図１４に示すように制御される。
【００８５】
具体的には、高負荷領域Ａ２においても、吸気弁１３の閉弁時期は吸気下死点よりも遅角側に制御される。ただし、高負荷領域Ａ２のうち低速高負荷領域Ａ２＿ａでは、吸気弁１３の閉弁時期が、エンジン回転数によらず、吸気下死点よりも遅角側であってその遅角量が比較的大きい所定時期に制御される。そして、高負荷領域Ａ２のうち高速高負荷領域Ａ２＿ｂでは、吸気弁１３の閉弁時期が、エンジン回転数が高くなるほど遅角側、すなわち、吸気下死点から離れる側に制御される。
【００８６】
吸気弁１３の閉弁時期をこのように制御するのは、次の理由による。
【００８７】
低速高負荷領域Ａ２＿ａでは、エンジン回転数が低い一方エンジン負荷が高く燃焼量が比較的大きいためにノッキングが生じやすい。これに対して、有効圧縮比を小さくすれば、圧縮時の気筒２内の吸気の温度を低く抑えてノッキングの発生を抑制することができる。そこで、本実施形態では、ノッキングを回避するべく、上記のように、低速高負荷領域Ａ２＿ａでは吸気弁１３の閉弁時期を十分に遅角側の時期に制御して、これにより有効圧縮比を小さくする。
【００８８】
一方、高速高負荷領域Ａ２＿ｂでは、ノッキングが生じ難く有効圧縮比を高めることができる。そこで、本実施形態では、高速高負荷領域Ａ２＿ｂでは、低速高負荷領域Ａ２＿ａに比べて吸気弁１３の閉弁時期を進角側に制御する。また、高速高負荷領域Ａ２＿ｂでは、要求される高いエンジン出力を確保するために吸気の充填効率を高くする必要がある。そこで、本実施形態では、吸気の慣性力を利用して充填効率を高めるべく、吸気エンジン回転数が高いほど吸気弁１３の閉弁時期を遅角側として気筒２内に流入する吸気の量を多く確保する。
【００８９】
（４）作用等
以上のように、本実施形態では、低負荷領域Ａ１において吸気弁１３の閉弁時期が吸気下死点よりも遅角側の時期にされるため、ポンピングロスを小さく抑えることができる。
【００９０】
しかも、低負荷領域Ａ１において、エンジン回転数が高いほど吸気弁１３の閉弁時期が進角側の時期に制御される。そのため、上記のように、エンジン回転数が高いときには、有効圧縮比ひいては熱効率を高めてこれにより燃費性能を高めることができるとともに、エンジン回転数が低いときには、吸気の圧縮時間が過剰に長くなるのを抑制して、これにより、高温となった吸気から熱エネルギーが気筒２の壁面を介して外部に放出されるのを抑制して冷却損失を小さくすることができる。従って、低負荷領域Ａ１全体で燃費性能を高めることができる。
【００９１】
さらに、本実施形態では、低負荷領域Ａ１において、燃焼室８内にその中央部分の燃料濃度の方が外周部分の燃料濃度よりも高い混合気が形成されるように燃料が噴射されることで、燃焼室８の壁面近傍で生成される燃焼ガスの量を少なく抑えることができる。
【００９２】
特に、本実施形態では、圧縮上死点前において燃料が複数回に分けて噴射されることによって、燃焼室８の壁面近傍に燃料をほとんど含まない非燃焼ガスの層を形成して、この状態で混合気を燃焼させることができる。従って、非燃焼ガスの層によって燃焼ガスと燃焼室８の壁面との接触を抑制することができ、燃焼室８の壁面から外部に放出される燃焼
ガスの熱エネルギーの増大すなわち冷却損失の増大を抑制して燃費性能を高めることができる。
【００９３】
しかも、低負荷領域Ａ１において、吸気弁１３の閉弁時期が上記のように制御されることで、エンジン回転数が高い場合において、吸気弁１３の閉弁後において吸気ポート１１に向かおうとするガスの流れ、ひいては、圧縮上死点付近において燃焼室８の天井面８ａに沿うガス流れを弱くすることができ、燃焼ガスと燃焼室８の天井面８ａとの接触を抑制して冷却損失を効果的に小さく抑えることができる。
【００９４】
また、本実施形態では、高速高負荷領域Ａ２＿ｂであってエンジン負荷が高く高い充填効率が求められる領域では、低負荷領域Ａ１と異なりエンジン回転数が高いほど吸気弁１３の閉弁時期が遅角側とされ、これにより、充填効率を適切に確保することができる。そのため、低負荷領域Ａ１では上記のように燃費性能を高めつつ高速高負荷領域Ａ２＿ｂでは、高いエンジン出力をより確実に得ることができる。
【００９５】
（５）変形例
上記実施形態では、低負荷領域Ａ１において図１０（ａ）〜（ｃ）に示す噴射モードで燃料を噴射した場合について説明したが、低負荷領域Ａ１では、燃焼開始直前の燃焼室８内の燃料濃度がその中央部分の方がその外周部分よりも高くなるように圧縮行程後期に燃料が噴射されればよく、具体的な噴射パターンはこれに限らない。ただし、図１０（ａ）〜（ｃ）に示す噴射モードとすれば、燃焼室８の外周部分に非燃焼ガスの層を形成することができ、冷却損失をより効果的に小さく抑えることができる。
【００９６】
また、断熱材７１は省略可能である。ただし、断熱材７１を設ければ、より効果的に冷却損失を小さく抑えることができる。
【００９７】
また、燃料として、ガソリンを含まない燃料が用いられてもよい。
【符号の説明】
【００９８】
１  エンジン本体
２  気筒
５  ピストン
６  ピストンの冠面
１３  吸気弁
１５ａ  吸気開閉時期変更機構（吸気閉弁時期変更手段）
２１  燃料噴射装置
１００  ＰＣＭ（制御手段）