(57)【要約】【課題】従来品と比し、重量をほとんど変えることなく、ラス網の形状を最適化してバランスよく面外剛性を高め、モルタル塗り作業の施工性を向上させ、ひいては高強度・高剛性・高品質のモルタル外壁を構築することができる外壁通気工法用ラスを提供する。【解決手段】ラス網１で形成したラス１に裏打ち材２を裏打ちしてなる外壁通気工法用ラス１０であり、前記ラス網１は、縦向き方向に上フランジ１１と下フランジ１２とがウエブ１３を介して交互に連なる台形の波形状に屈曲形成されている。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ラス網で形成したラスに裏打ち材を裏打ちしてなる外壁通気工法用ラスであって、
前記ラス網は、縦向き方向に上フランジと下フランジとがウエブを介して交互に連なる台形の波形状に屈曲形成されていることをそれぞれ特徴とする、外壁通気工法用ラス。
【請求項２】
前記ラス網の上フランジの幅寸は、下フランジの幅寸と同等以上の長さであることを特徴とする、請求項１に記載した外壁通気工法用ラス。
【請求項３】
前記ラス網の上フランジの幅寸は、３０〜４０ｍｍ程度であることを特徴とする、請求項１又は２に記載した外壁通気工法用ラス。
【請求項４】
前記ラス網の下フランジの延長線に対するウエブの傾斜角度は、４５〜７５度程度であることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一に記載した外壁通気工法用ラス。
【請求項５】
前記ラス網の上フランジと下フランジとの高低差は、５〜８ｍｍ程度であることを特徴とする、請求項１〜４のいずれか一に記載した外壁通気工法用ラス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、ラス網で形成したラスに裏打ち材を裏打ちしてなり、通気胴縁に留め付けて建物の外壁通気構造を構築するために用いられる外壁通気工法用ラスの技術分野に属する。
【背景技術】
【０００２】
建物の外壁構造の構築に際しては、近年、雨水や湿気などの水分や結露の問題を解消するため、図１６に示すように、下地材（例えば、下地合板）ａとモルタル外壁ｂとの間に通気胴縁ｃを介在させて通気層ｄを形成するモルタル塗りの外壁通気工法が多く採用されている。
この外壁通気工法では、モルタル外壁ｂの構築に使用するラスｅに裏打ち材（主として防水紙）ｆを裏打ちして一体化された外壁通気工法用ラスｇが多く使用されている。
前記通気胴縁ｃは、通常、４５５ｍｍ程度のピッチで立設された間柱ｈに、前記下地材ａを介して取り付けられるが、モルタルｂ’を塗り込む際の押圧力等による外壁通気工法用ラスｇ（ラスｅや裏打ち材ｆ）のたわみを防ぐため、通気胴縁ｃ以外にも、木材や樹脂材による補助胴縁ｉを配設するのが一般的であった。この補助胴縁ｉは、通常、前記通気胴縁ｃ同士の間にバランスよく１本（又は複数本）配設される。
【０００３】
ところで、前記外壁通気工法用ラスｇについて、その重量を増大させることなく面外剛性を高めることができれば、当該ラスｇ（ラスｅや裏打ち材ｆ）のたわみを適度に抑制できるので、モルタル塗り作業の施工性が向上し、より高品質のモルタル外壁ｂの構築に寄与することができる等、有益であることは明らかである。
【０００４】
前記外壁通気工法用ラスの面外剛性を高めるためには、ラスを構成する線材（線径０．８ｍｍ程度）を従来品より太い力骨（線径１．６ｍｍ以上）に代替することが考えられる。しかし、この手段では、ラス重量が著しく増大するので取り扱いづらい等、作業者に負担がかかる。従来品より間隔をあけて力骨を配置すればラス重量の増大化を防げるものの、ラス網の密度が下がるのでモルタル塗り作業の施工性悪化、ひいてはモルタル外壁の品質低下を招く虞がある。その他、線径が１．６ｍｍを超えると、手作業ではラスの裁断が困難となり、現場合わせの必要な開口部等へのラスの貼り付けが難しくなることも留意すべき事項である。
【０００５】
例えば、特許文献１には、先行技術として、形態に工夫を施したエキスパンドメタル、複合ラスの２つの文献を挙げ、それぞれの課題を指摘した上で、剛性（面外剛性）を高めた外壁通気工法用ラスに関する発明が開示されている。
この特許文献１に記載された発明の特徴（構成及び効果）を箇条書きにすると以下のとおりである。
・防水シートに接合される接合部の網目を構成するラス材（エキスパンドメタル）の線材が、湾曲部の網目を構成する線材と比較して幅寸法が大きく形成されているので、接合部の剛性が大きくなる。
・そのため、剛性の大きい接合部で防水シートを支持することができるので、防水シートの支持力が向上し、撓みにくくなる。
・また、湾曲部についてはアーチ作用によって剛性が高められるので、湾曲部の網目を構成する線材の幅寸法を大きくしなくても防水シートから離間した状態を維持することができ、ラス材の重量を低減することができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１２−９７５２１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
前記特許文献１に係る外壁通気工法用ラスによれば、防水シートとラス材との接合部の面外剛性は確かに高まるが、当該接合部の剛性向上に偏重するあまり、ラス重量の増大化を懸念した結果、ラス材自体の剛性が蔑ろにされ、補剛バランスを欠いている。
すなわち、この外壁通気工法用ラスは、網目状に形成した接合部３２（同文献１の図３参照）の範囲内のすべての線材を、他の湾曲部３１の線材と比し、厚みを２．５倍程度（同図４参照）で実施している。これは過剰な補剛設計といえラス重量が著しく増大し、そのため接合部３２以外の部位は一切補剛されていない。苦肉の策として、単に湾曲状に形成してアーチ効果を期待しているに過ぎない。
【０００８】
しかし、ラス材（エキスパンドメタル）を何ら補強することなく湾曲状に形成したところで、アーチ効果による補剛は到底十分とはいえない。これは本出願人による解析結果からも明らかである。
すなわち、アーチ形状に形成した湾曲部３１の耐力（断面係数）はさほど大きくはならず、よって、モルタル塗り作業時の押圧力に対して抵抗できる剛性を備えているとはいえず、接合部３２の高い剛性も相まって当該湾曲部３１が押し潰される等、変形する虞があった。
そのため、安定したモルタル塗り作業が行えず、施工性悪化、ひいてはモルタル外壁の品質低下を招く虞があった。また、湾曲部３１の剛性（形状保持）が十分とは云えないので、運搬時や取り扱い時に慎重を期し煩わしいという問題もあった。もとより、運搬時に嵩張るという問題もある。
【０００９】
本発明は、上述した背景技術の課題に鑑みて案出されたものであり、その目的とするところは、従来品と比し、重量をほとんど変えることなく、ラス網の形状を最適化することでバランスよく面外剛性を高め、モルタル塗り作業の施工性を向上させ、ひいては高強度・高剛性・高品質のモルタル外壁を構築することができる外壁通気工法用ラスを提供することにある。
具体的には、ラス網の形状を最適化してバランスよく面外剛性を高めた結果、胴縁の長スパン化、言い換えると補助胴縁の無用化を実現できる外壁通気工法用ラスを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記背景技術の課題を解決するための手段として、請求項１に記載した発明に係る外壁通気工法用ラスは、ラス網で形成したラスに裏打ち材を裏打ちしてなる外壁通気工法用ラスであって、前記ラス網は、縦向き方向に上フランジと下フランジとがウエブを介して交互に連なる台形の波形状に屈曲形成されていることをそれぞれ特徴とする。
【００１１】
請求項２に記載した発明は、請求項１に記載した外壁通気工法用ラスにおいて、前記ラス網の上フランジの幅寸は、下フランジの幅寸と同等以上の長さであることを特徴とする。
【００１２】
請求項３に記載した発明は、請求項１又は２に記載した外壁通気工法用ラスにおいて、前記ラス網の上フランジの幅寸は、３０〜４０ｍｍ程度であることを特徴とする。
【００１３】
請求項４に記載した発明は、請求項１〜３のいずれか一に記載した外壁通気工法用ラスにおいて、前記ラス網の下フランジの延長線に対するウエブの傾斜角度は、４５〜７５度程度であることを特徴とする。
【００１４】
請求項５に記載した発明は、請求項１〜４のいずれか一に記載した外壁通気工法用ラスにおいて、前記ラス網の上フランジと下フランジとの高低差は、５〜８ｍｍ程度であることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１５】
本発明に係る外壁通気工法用ラスによれば、以下の効果を奏する。
（１）ラス網を、上フランジと下フランジとがウエブを介して交互に連なる台形の波形状に屈曲形成して実施しているので、面外荷重に対する安定した反力を得るための下フランジと、良好なモルタル塗り厚を確保するための上フランジとを合わせ持つ、部材点数の少ない至極合理的な外壁通気工法用ラスを実現することができる。
また、前記上フランジと下フランジとの占有率に偏りがなくバランスの良い構成とすることで面外剛性を良好に担保した外壁通気工法用ラスを実現することができる。
（２）前記ウエブの傾斜角度（波付け角度）を、４５〜７５度程度で実施しているので、重量をほとんど増加させないで面外剛性が高い外壁通気工法用ラスを実現することができる。
（３）前記ラス網の上フランジと下フランジとの高低差を５〜８ｍｍ程度に設定しているので、良好なモルタル塗り厚、ひいては高品質のモルタル外壁を構築可能な外壁通気工法用ラスを実現することができる。
（４）まとめると、本発明に係る外壁通気工法用ラスによれば、従来品と比し、重量をほとんど変えることなく、ラス網の形状を最適化することで、モルタル層を補強、補剛する作用に、波付け加工を施したラス網の全体（全面）が効果的に寄与してバランスよく面外剛性を高め、モルタル塗り作業の施工性を向上させ、ひいては高強度・高剛性・高品質のモルタル外壁を構築することができる。
具体的には、ラス網の形状を最適化してバランスよく面外剛性を高めた結果、胴縁の長スパン化、言い換えると補助胴縁の無用化を実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】Ａは、実施例１に係る外壁通気工法用ラスの一部（左上部分）を概略的に示した正面図であり、Ｂは、前記ラスを通気胴縁に取り付けた状態を示す平面図であり、Ｃは、Ａの右側面図である。
【図２】Ａは、図１Ａの部分拡大図であり、Ｂは、Ａの右側面図である。
【図３】Ａは、ラス網の下フランジに裏打ち材を留め付けてなる外壁通気工法用ラスを示した右側面図であり、Ｂは、同ラスを通気胴縁に取りつけた状態を示す右側面図である。
【図４】Ａは、ラス網の上フランジに裏打ち材を留め付けてなる外壁通気工法用ラスを示した右側面図であり、Ｂは、同ラスを通気胴縁に取りつけた状態を示す右側面図である。
【図５】波の角度（波付け角度）による断面二次モーメントおよび単位重量の違いを示した説明図である。
【図６】面外剛性の解析に用いるモデル化の範囲を示した斜視図である。
【図７】境界条件（Ｙ軸方向矢視図）を示した概略図である。
【図８】境界条件（Ｘ軸方向矢視図）を示した概略図である。
【図９】Ａは、波２モデル形状を示した概略図であり、Ｂは、波３モデル形状を示した概略図であり、Ｃは、波４モデル形状を示した概略図である。
【図１０】解析ケースＡ〜Ｇ（Ａ１〜Ｇ１）の一覧表である。ちなみに、解析ケースＤの記載はない。
【図１１】図１０に係る解析ケースＡ〜Ｃ（Ａ１〜Ｃ２）の波形状を図示化したものである。
【図１２】図１０に係る解析ケースＥ〜Ｇ（Ｅ１〜Ｇ１）の波形状を図示化したものである。
【図１３】解析ケースＡ１における荷重変位関係を示したグラフである。
【図１４】Ａは、解析ケースＡ〜Ｇ（Ａ１〜Ｇ１）の解析値を比較した一覧表であり、Ｂは、同一覧表に基づいた性能比較図である。
【図１５】Ａは、解析モデル形状を示し、Ｂは、解析モデル形状に基づき、ラス網の上フランジの幅寸を３０〜４０ｍｍ程度に設定した根拠を示した説明図である。
【図１６】従来技術に係る外壁通気構造を示した斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
次に、本発明に係る外壁通気工法用ラスの実施例を図面に基づいて説明する。
【実施例１】
【００１８】
本発明に係る外壁通気工法用ラスは、図１〜図４に示したように、ラス網１で形成したラス１に裏打ち材２を裏打ちしてなる外壁通気工法用ラス１０であり、前記ラス網１は、縦向き方向に上フランジ１１と下フランジ１２とがウエブ１３を介して交互に連なる台形の波形状に屈曲形成されていることを特徴とする。
【００１９】
要するに、本発明に係る外壁通気工法用ラス１０は、主たる特徴として、前記ラス網１を、凹凸の台形の波形状に屈曲形成している。
通例、モルタル施工前の外壁通気工法用ラス１０は胴縁２１のみと接し、図示を省略したタッカー（ステープルガン）を用いてステープル（コの字釘又は針）によって留め付けられているため、モルタル施工時の面外荷重に対する反力は前記ラス１０と胴縁２１とが接している面（あるいは線）上からのみ得られる。したがって胴縁２１と接する部位が十分な長さを有した方があらゆる荷重に対して安定した反力を得ることができる。
一方、良好なモルタル塗り厚（厚み１５ｍｍ程度）を確保するためには、厚み方向の中央部（５〜８ｍｍ程度）に芯材としての役割を果たす部材が配設されていた方がよい。
以上を勘案した結果、本発明に係る外壁通気工法用ラス１０は、その主骨格をなすラス網１が、前記面外荷重に対する安定した反力を得るための下フランジ１２と、前記良好なモルタル塗り厚を確保するための上フランジ１１とを合わせ持つように凹凸の台形の波形状に屈曲形成した。
また、前記上フランジ１１と下フランジ１２との長さ（占有率）は、いずれかに偏ると中立軸も同様に偏って断面二次モーメント（面外剛性）の低下を招くので、占有率に偏りがなくバランスの良い凹凸の台形の波形状に屈曲形成した。
【００２０】
本実施例１に係る外壁通気工法用ラス１０は、さらに以下の構成を特徴としている。
前記ラス網（ラス）１の上フランジ１１の幅寸（長さ）は、前記下フランジ１２の幅寸（長さ）と同等以上の長さに設定されている。ちなみに本実施例に係る上フランジ１１は４０ｍｍ、下フランジ１２は２４ｍｍに設定されている。
前記ラス網１の上フランジ１１と下フランジ１２との高低差は、適度な面外剛性と良好なモルタル塗り厚（厚み１５ｍｍ程度）を確保するべく、当該モルタル塗り厚の半分程度の５〜８ｍｍ程度に設定されている。
【００２１】
また、本実施例１に係る外壁通気工法用ラス１０は、前記ラス網１の下フランジ１２の延長線に対するウエブ１３の傾斜角度（波付け角度）を、６０度程度で実施している。
図５に示したように、ステープル間隔、波の高さを一定として、波付け角度を変化させた場合、波付け角度を９０度に近づければ近づけるほど、断面二次モーメントは漸次上がり、面外剛性も漸次上昇する。しかし、単位重量も漸次上昇するので、ラス網１全体の重量増加を招き、作業者に負担がかかり取扱性、作業性を損なう課題がある。
そこで、本出願人の発明者は、重量をほとんど増加させないで剛性（面外剛性）が高いラス網１を、剛性／重量に基づき解析した。その結果、ステープル間隔が１５０ｍｍで、波の高さが５〜８ｍｍのとき、波付け角度は４５〜７５度の範囲内で良好な結果を得られ、その中でも６０〜７５度（付近）で最適値を得ることが分かった。
【００２２】
以上を踏まえ、本実施例１に係る外壁通気工法用ラス１０に係る前記ラス網１は、上フランジ１１の長さを４０ｍｍピッチ、下フランジ１２を２４ｍｍピッチ、ウエブ１３の波付け角度を６０度、上フランジ１１と下フランジ１２との高低差を７（〜８）ｍｍの波形状に屈曲形成して実施している。
ちなみに、本出願人の発明者が行った解析結果（後述）によると、上フランジ１１の長さは３０〜４０ｍｍ程度、波付け角度は４５〜７５度程度が効率良く外壁通気工法用ラス１０の面外剛性を向上させ得ることが分かった。
【００２３】
前記ラス網１には、エキスパンドメタルラスが用いられている。溶接金網でも同様に実施できる。ラス重量は、取扱性、作業性のほか、経済性、強度・剛性を勘案すると、８００〜９００ｇ／ｍｍ２が好ましい。
【００２４】
前記裏打ち材２は、図１Ａに示したように、ラス網１の中心から左斜め上方へ若干ずれた位置関係で貼り合わせた構成で実施されている。もっとも、裏打ち材２は、ラス網１の中心からいずれの方向へずらした配置で実施してもよい。
前記裏打ち材２は、ターポリン紙、透湿防水紙のほか、樹脂製のメッシュシート、不織布シート等が採用され、例えばステープル３により、若しくは接着剤、ホットメルトなどにより、前記ラス網１に留め付けて一体化した構成で実施されている。ちなみに本実施例に係る裏打ち材２は、一例として、図３に示したように、前記ラス網１の下フランジ１２に前記ステープル３によって留め付けて実施している。その他、図４に示したように、前記ラス網１の上フランジ１１に前記ステープル３によって留め付けて実施してもよい。
【００２５】
上記構成の外壁通気工法用ラス１０を用いて構築する外壁通気構造は、大要、下記する工程により実施される。
先ず、建築物の躯体を構成する柱、間柱を建て、壁用断熱材を施工する手順等で構築を進める。そして、前記柱及び間柱の外側面へ下地材を取り付ける。
次に、間柱の配置間隔（４５５ｍｍ程度）と対応するように、通気胴縁２１を下地材（図示省略）に留め付ける。前記外壁通気工法用ラス１０は、上述したように面外剛性が大きく、胴縁の長スパン化を十分見込めるので、補助胴縁２２は用いない。
次に、外壁通気工法用ラス１０を、その波形屈曲部が縦向き方向となる天地の姿勢を保って、通気胴縁２１との位置合わせを行い、図示を省略したステープル等の固定具により通気胴縁２１に順次固定して当該外壁通気工法用ラス１０を取り付け張設する。
この張設作業は、後のモルタル塗着作業に必要な全範囲にわたり、特にラス網１の断点（隙間）を生じさせないように、隣接する外壁通気工法用ラス１０、１０の継ぎ足し処理をその一部を重ね合わせる等して順次に繰り返して行う。
外壁通気工法用ラス１０の張設作業を終了した後は、通気胴縁２１に張設した前記ラス１０の表面側へ施工性よくモルタル塗着作業を行ってモルタル外壁を構築する。モルタル層厚（１５ｍｍ程度）の厚み方向の中央部にはラス網１の上フランジ１１が配設されることとなる。そうして、裏打ち材２で背面を遮断された外壁通気工法用ラス１０と下地材との間の空間が通気層として形成される。
【００２６】
上記構成の外壁通気工法用ラス１０によれば、以下の効果を奏する。
（１）ラス網１を、上フランジ１１と下フランジ１２とがウエブ１３を介して交互に連なる台形の波形状に屈曲形成して実施しているので、前記面外剛性に対する安定した反力を得るための下フランジ１２と、前記良好なモルタル塗り厚を確保するための上フランジ１１とを合わせ持つ、部材点数の少ない至極合理的な外壁通気工法用ラス１０を実現することができる。
また、前記上フランジ１１と下フランジ１２との占有率に偏りがなくバランスの良い構成とすることで面外剛性を良好に担保した外壁通気工法用ラス１０を実現することができる。
（２）ウエブ１３の傾斜角度（波付け角度）を、６０度程度で実施しているので、重量をほとんど増加させないで面外剛性を効果的に高めた外壁通気工法用ラス１０を実現することができる。
（３）前記ラス網１の上フランジ１１と下フランジ１２との高低差を５〜８ｍｍ程度に設定しているので、良好なモルタル塗り厚、ひいては高品質のモルタル外壁を構築可能な外壁通気工法用ラス１０を実現することができる。
（４）まとめると、本発明に係る外壁通気工法用ラス１０によれば、従来品と比し、重量をほとんど変えることなく、ラス網１の形状を最適化することで、モルタル層を補強、補剛する作用に、前記波付け加工を施したラス網１の全体（全面）が効果的に寄与してバランスよく面外剛性を高め、モルタル塗り作業の施工性を向上させ、ひいては高強度・高剛性・高品質のモルタル外壁を構築することができる。
具体的には、ラス網１の形状を最適化してバランスよく面外剛性を高めた結果、胴縁２１の長スパン化、言い換えると補助胴縁２２の無用化を実現することができる。
【００２７】
＜上記実施例１にかかる外壁通気工法用ラス１０が有する面外剛性の効果の確認等＞
次に、上記実施例１で説明した構成（主として前記段落［００２２］参照）に係る外壁通気工法用ラス１０の面外剛性の効果を確認すると共に、面外剛性を効果的に向上させ得る外壁通気工法用ラス１０のバリエーションについて追究する。
【００２８】
本出願人の発明者は、エキスパンドメタルラス（ラス網１）の高剛性化に関する検討として、ＦＥＭ解析における薄板モデルを用い、ラス波付けの形状による面外剛性への影響を比較検討した。
（解析概要）
・使用する解析ソフト
ＦＥＭソルバー：Ｍａｒｃ２０１２
プリポストプロセッサー：Ｍｅｎｔａｔ２０１２
・解析の種類
幾何学的非線形を考慮する大変形問題とした３次元応力解析
【００２９】
（解析モデル。図６参照）
解析モデルにおける基本条件を以下に示す。
・ラス長手方向（横方向）をＸ方向、ラス短手方向（縦方向）をＹ方向とする。
・胴縁間隔はＸ方向に５００ｍｍ、ステープル間隔はＸ方向に５００ｍｍ、Ｙ方向に１３８ｍｍを想定する。
・検討を行うラス範囲は、胴縁間隔である横５００ｍｍスパンとし、モデル化の範囲は、対称性を考慮し縦６９ｍｍ×横２５０ｍｍとする。
・解析ケースＡ〜Ｇ（解析ケースＤの記載はない。以下同じ。）は、薄板シェル要素（要素１３９）でモデル化する。
・全モデルでラス波の高さ（上フランジ１１と下フランジ１２との高低差）は一律７ｍｍ、薄板モデルの板厚は０．２ｍｍとする。
【００３０】
（境界条件。図７、図８参照）
・拘束条件：胴縁上にある全ての節点をＺ方向拘束し、ステープル留め付け位置をＸＹＺ方向移動拘束・Ｙ方向回転拘束する。
・荷重条件：面外方向への等分布荷重とし、ＸＹ平面に投影された面の全ての薄板シェル要素上でＺ方向４４４Ｎ／ｍｍ２となるように与える。
・対称条件：Ｘ軸方向対称面上の節点をＹ方向拘束・ＸＹ方向回転拘束、Ｙ軸方向対称面上の節点をＸ方向拘束・ＹＺ方向回転拘束する。
（材料条件）
ヤング率は、２００ＧＰａ、ポアソン比を０．３とする。
【００３１】
（解析パラメータ）
図９Ａ〜Ｃは、解析モデル形状を示している。図１０は、解析ケースＡ〜Ｇの一覧を示している。図１１、図１２は、図１０の解析ケースＡ〜ＧのＡ１〜Ｇ１（計１０パターン）のモデル図を示している。
解析ケースは図１０に示したように、Ａ〜Ｇの計６ケースについて行った。解析ケースＡ〜Ｃが、ステープル間隔に対して波数（上フランジ１１＝山部）が２つ、解析ケースＥ、Ｆが、ステープル間隔に対して波数が３つ、解析ケースＧが、ステープル間隔に対して波数が４つ、のラス形状の検討である。各解析ケースの特徴を以下に示す。
Ａ：ステープル間隔に対し、波数が２つのラス形状の標準となるケース。
Ｂ：Ａと波の中心位置・波付け角度（４５度）が同じで波の幅を変化させたケース。
Ｃ：Ａと波の中心位置・幅が同じで波付け角度を変化させたケース。
Ｅ：ステープル間隔に対し波数が３つのラス形状の標準となるケース。
Ｆ：Ｅと波の中心位置が同じで、３つある波のうち２つの波の幅を変化させたケース。
Ｇ：ステープル間隔に対し波数が４つのラス形状の標準となるケース。
【００３２】
＜解析結果＞
変位は、図９Ａ〜Ｃに示す変位測定位置（「左：Ａ点」および「右：Ｂ点」）の２節点で評価する。
（１）全体挙動
本解析における全体挙動としては、解析ケースＡのＡ１について、図１３に示したような、ほぼ直線の荷重変位関係が得られた。その他の解析ケースについても、数値は異なるものの、共通して図１３に示したような、ほぼ直線の荷重変位関係が得られた。
そのため、解析値の評価としては、原点と荷重最大時（４４４Ｎ／ｍｍ２時）の２点からなる直線から各解析ケースの剛性を評価する。なお、荷重最大時における各解析モデルのミーゼス応力は鋼材の降伏に対して十分小さく、本解析ではモデルの塑性化を考慮しないものとした。
（２）解析値の比較
解析値の比較を図１４Ａに示し、グラフ化したものを図１４Ｂに示す。
【００３３】
（３）各パラメータの影響
各解析ケースにおけるパラメータの影響は以下のとおりである。
（３−１）波数が２つの場合の波幅の影響（解析ケースＡ、Ｂについて）
図１４Ａ、Ｂより、波の山部の幅が３５ｍｍのＡ１が最も剛性比（剛性）が高く、次いで、Ｂ２、Ｂ３、Ｂ１の順となった。
（３−２）波数が２つの場合の波付け角度の影響（解析ケースＡ、Ｃについて）
波付け角度が、４５度（Ａ１）から６０度（Ｃ１）、９０度（Ｃ２）と急になるほど剛性が大きくなるとともに単位あたりの重量も大きくなる。剛性比は上から順に、Ｃ２（１．１４）、Ｃ１（１．０７）、Ａ１（１．００）となったが、重量あたりの剛性比は、Ｃ１（１．０４）、Ｃ２（１，０３）、Ａ１（１．００）の順となり、波付け角度が６０度のケースが最大となった。
（３−３）波数が３つの場合の波幅の影響（解析ケースＥ、Ｆについて）
図１４Ａ、Ｂより、Ｅ１に対してＦ１は剛性比が、１．０４から０．９０へ大きく低下した。一方、Ｆ２はＥ１に対して剛性比が、１．０４と同じであった。
（３−４）波数の影響（解析ケースＣ１、Ｅ１、Ｇ１について）
解析ケースＣ１、Ｅ１、Ｆ１の剛性比は、図１４Ａ、Ｂより、波数が２つのＣ１が、１．０７で最も高く、次いで、波数が３つのＥ１（１．０４）、波数が４つのＧ１（１．０３）の順となった。波付けの数が増えるとともに重量が増大するため、重量あたりの剛性比でも同様の順となる。
【００３４】
＜考察＞
波数で比較すると、波数が２つのものが最も重量に対する剛性が高い結果となった。
これは、高剛性ラスの目標仕様条件（波の高低差７ｍｍ以内、スパン５００ｍｍ）の制約があり、波数が多くなることのメリットが小さくなってしまったためと考えられる。
＜まとめ＞
各解析ケースを比較すると、Ｃ１の波付け形状の面外剛性が高い。結論としては、ステープル間隔に対して波数は３つ、４つ設けるよりは２つ、波付けの角度は４５度よりも６０度、波上平面部（上フランジ１１）の幅は３５ｍｍ程度に形成したラス形状が面外剛性に関して効果的であることが分かった。
【００３５】
＜追加解析＞
次に、本出願人の発明者は、図１５に示したように、ラス（ラス網１）の波上平面部（即ち、上フランジ１１）の幅寸Ｄについて、３０〜４０ｍｍ程度の範囲が適正であることを検証した。
図１５Ａは、解析モデル形状を示している。図１５Ｂは、ラス（ラス網１）が保有する面外剛性を検証する上で重要ポイントとなるＡ点、Ｂ点でのラス重量あたりの剛性を表記したグラフである。
図１５Ｂに係る太枠内、つまり、波上（上フランジ１１）の幅Ｄが３５ｍｍで、波の角度θが６０度の場合のラスの解析結果を基準とする。ちなみに、波下（下フランジ１２）の幅は図１５Ａに表記した計算式に当てはめると約２６ｍｍとなる。要するに、上フランジ１１が３５ｍｍピッチ、下フランジ１２が約２６ｍｍピッチ、ウエブ１３が７ｍｍピッチで形成されたラス（ラス網１）に相当する。
【００３６】
一例として、前記太枠の両サイドの解析結果について検討する。
まず、波上（上フランジ１１）の幅Ｄが３０ｍｍで、波の角度θが６０度の場合のラスの解析結果を検討する。波下（下フランジ１２）の幅は、約３０ｍｍである。
この場合、前記基準の太枠内の値と比し、Ａ点は０．９４倍、Ｂ点は０．９９倍、平均０．９７倍であり、略同等の値の剛性（面外剛性）を備えていることが分かった。
次に、波上（上フランジ１１）の幅Ｄが４０ｍｍで、波の角度θが６０度の場合のラスの解析結果を検討する。波下（下フランジ１２）の幅は、約２１ｍｍである。
この場合、前記基準の太枠内の値と比し、Ａ点は１．０４倍、Ｂ点は０．９７倍、平均１．００倍であり、やはり略同等の値の剛性（面外剛性）を備えていることが分かった。
その他のパラメータにおいても、図１５Ｂにそれぞれ示したように、前記基準の太枠内の値と略同等の値の剛性（面外剛性）を備えていることが分かった。
【００３７】
＜追加解析のまとめ＞
前記追加解析結果より、ラス網１の波付け角度は、４５〜７５度（特には６０〜７５度付近）が好適で、波上平面部（上フランジ１１）の幅Ｄは、３０〜４０ｍｍ程度のピッチが好適で、これらのパラメータを備えたラス網１の形状が面外剛性に特に効果的であると言える。
【００３８】
以上、実施例を図面に基づいて説明したが、本発明は、図示例の限りではなく、その技術的思想を逸脱しない範囲において、当業者が通常に行う設計変更、応用のバリエーションの範囲を含むことを念のために言及する。
例えば、本実施例に係るラスは、ラス網１の単体で構成しているが、線材よりも太い線径（φ）１．６ｍｍ程度の力骨を縦向き方向、横向き方向、或いは縦横方向に所要の間隔（例えば、１２０〜１５０ｍｍピッチ）で配置し、前記ラス網１とスポット溶接等で接合してなる複合体で構成して実施することもできる。
【符号の説明】
【００３９】
１      ラス網（エキスパンドメタルラス）
２      裏打ち材
１０      外壁通気工法用ラス
１１      上フランジ
１２      下フランジ
１３      ウエブ
２１      通気胴縁（胴縁）
２２      補助胴縁
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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