(57)【要約】【課題】磁束量を確保しながら、固定子コアと容器との間に形成される通路の水力直径を大きくすることができる電動機を提供する。【解決手段】容器８０の内周面８２は、９個の内周部８２ａにより９角形に形成されている。容器８０に嵌合される固定子コア３０は、９個のティース３５（スロット３６）を有している。固定子コア３０の外周面３１は、回転中心Ｐを中心点とする直径Ｄの円に沿って延在する第１の外周部３２と、直径Ｄの円から回転中心Ｐ側に窪んでいる第２の外周部３３により形成されている。直径Ｄは、９０（ｍｍ）と１１５（ｍｍ）の範囲内に設定され、回転中心Ｐを中心点とする第２の外周部３３の開角度θは、２２（°）と２９（°）の範囲内に設定され、第２の外周部３３と直径Ｄの円との間の距離Ｈは、１．１（ｍｍ）以上に設定されている。【選択図】図３
2018057238.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内周面を有する容器と、前記容器の内周面により形成される空間内に配置される固定子を備え、前記固定子は、外周面の一部が前記容器の内周面に当接する固定子コアを有し、前記固定子コアは、軸方向に直角な断面で見て、周方向に沿って延在するヨークと、周方向に沿って離間する位置に配置される複数のティースを有し、前記ティースは、前記ヨークから径方向に沿って回転中心側に延在するティース基部と、前記ティース基部の先端側に設けられ、周方向に沿って延在するティース先端部を有し、前記容器の内周面と前記固定子コアの外周面の間に、軸方向に沿って延在する複数の通路を有する電動機であって、
前記ティースは、９個設けられ、
前記容器の内周面は、９角形に形成され、
前記固定子コアの外周面は、回転中心を中心点とする直径Ｄの円に沿って延在する第１の外周部と、前記直径Ｄの円から回転中心側に窪んでいる第２の外周部により形成され、
前記第２の外周部は、前記容器の内周面の角部に対向する位置に配置され、
前記直径Ｄは、９０（ｍｍ）と１１５（ｍｍ）の範囲内に設定され、
回転中心を中心点とする前記第２の外周部の開角度θは、２２（°）と２９（°）の範囲内に設定され、
前記第２の外周部と前記直径Ｄの円との間の径方向に沿った距離Ｈは、１．１（ｍｍ）以上に設定されていることを特徴とする電動機。
【請求項２】
請求項１に記載の電動機であって、
前記第２の外周部と前記直径Ｄの円との間の径方向に沿った距離Ｈは、前記ティース基部と前記第２の外周部との間の径方向に沿った距離Ｋが前記ティース基部の幅Ｍ（ｍｍ）の１／２未満にならないように設定されていることを特徴とする線で電動機。
【請求項３】
圧縮機構部と、前記圧縮機構部を駆動する電動機を備える圧縮機であって、
前記電動機として請求項１または２に記載の電動機が用いられていることを特徴とする圧縮機。
【請求項４】
請求項３に記載の圧縮機であって、
前記圧縮機構部は、前記電動機の下方に配置され、
前記圧縮機構部の下方に、油溜り部が設けられていることを特徴とする圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電動機に関し、特に、磁束量を確保しながら、固定子コアと容器との間に形成される通路の水力直径を大きくすることができる電動機に関する。
【背景技術】
【０００２】
冷蔵庫やエアコン等に設けられている圧縮機として、特許文献１（特開平９−３１０６９２号公報）に開示されている圧縮機が知られている。
特許文献１に開示されている圧縮機は、密閉容器と、密閉容器内に配置される電動機および圧縮機構部を備えている。電動機は、鉛直方向に沿って、圧縮機構部の上方に配置されている（縦型配置）。また、圧縮機構部の下方に、圧縮機構部の摺動部等に供給する潤滑油を貯留する油溜めが設けられている。
軸方向に直角な断面で見て、密閉容器の内周面は、多角形に形成されている。これにより、密閉容器の内周面の角部に対向する箇所に、電動機の外周面と密閉容器の内周面とによって、軸方向に沿って延在する通路が形成されている。圧縮機構部によって圧縮された冷媒（冷却媒体）は、電動機の外周面と密閉容器の内周面とによって形成される通路を介して吐出口から吐出される。また、電動機の外周面の、密閉容器の内周面の角部に対向する部分のうちの一部には、直線状の切欠部が形成されている。これにより、直線状の切欠部と密閉容器の内周面とによって形成される通路の断面積が増大し、通路を通る冷媒の量が増大する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平９−３１０６９２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
密閉容器内では、圧縮機構部で圧縮された冷媒は微粒状の潤滑油を含んだ状態で流れる。密閉容器内への潤滑油の補充が困難であるため、冷媒に含まれている潤滑油を油溜めに戻す必要がある。例えば、密閉容器内では、潤滑油を含んだ冷媒が密閉容器の内周面等に接触して冷却されることにより冷媒から分離された潤滑油を、密閉容器の内周面と固定子の外周面とによって形成される通路を介して油溜めに戻している。
近年、圧縮機の冷媒（冷却媒体）として、地球温暖化係数（ＧＷＰ：Global  Warming  Potential）が小さい自然冷媒（Natural  Refrigerant）の使用が検討されている。特に、自然冷媒の中でも、毒性や可燃性を有していない二酸化炭素（ＣＯ２）が注目されている。冷媒として二酸化炭素を用いた場合には、フロン系の冷媒等を用いた場合に比べて密閉容器内が高温・高圧となる。このため、圧縮機構部の摺動部等を潤滑する潤滑油として、粘度が高い潤滑油を使用する必要がある。
ここで、粘度が高い潤滑油を、通路を介して油溜めに戻すためには、通路の断面積を増大させる必要がある。なお、冷媒を通す通路の断面積の指標として、水力直径が用いられている。水力直径は、非円形断面の通路と等価な円形断面の通路の直径を示し、［４×（通路の断面積）／通路の周長］で表される。
しかしながら、特許文献１に開示されている圧縮機において、通路の断面積を増大させると、磁束が流れる磁束通路の幅が狭くなり、磁束量が低下する。
本発明は、このような点に鑑みて創案されたものであり、磁束量を確保しながら、容器と固定子コアとの間に形成される通路の水力直径を大きくすることができる電動機を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
第１発明は、電動機に関する。
本発明の電動機は、好適には、圧縮機を駆動する電動機として用いられるが、圧縮機以外の種々の機器を駆動する電動機として用いることができる。
本発明の電動機は、容器と、容器内に配置される固定子を備えている。固定子は、固定子コアを有している。固定子コアの外周面の一部は、容器の内周面に当接（密着）する。固定子コアは、軸方向に直角な断面で見て、周方向に沿って延在するヨークと、周方向に沿って離間する位置に配置される複数のティースを有している。各ティースは、ヨークから径方向に沿って内側（回転中心側）に延在するティース基部と、ティース基部の先端側（回転中心側）に設けられ、周方向に沿って延在するティース先端部を有している。そして、容器の内周面と固定子コアの外周面の間に、軸方向に沿って延在する複数の通路を有している。
本発明は、９個のティース（スロット）を有し、容器の内周面が９角形に形成されている電動機として構成される。典型的には、容器は、内周面および外周面が９角形を有する筒状に形成される。
また、固定子コアの外周面は、回転中心を中心点とする直径Ｄの円に沿って延在する第１の外周部と、直径Ｄの円から回転中心側に窪んでいる第２の外周部により形成される。好適には、第２の外周部は、軸方向に直角な断面で見て、周方向に沿って延在する底面と、底面の周方向両端と直径Ｄの円との間に径方向に沿って延在する側面によって形成される。より好適には、第２の外周部の底面は、回転中心を中心点とする円に沿って延在する。また、第２の外周部は、容器の内周面の角部に対向する位置に配置される。なお、第２の外周部は、容器の内周面の角部に対向する位置のうちの少なくとも一つの位置に形成されていればよいが、好適には、複数の位置、より好適には、全ての位置に形成される。
そして、直径Ｄは、９０（ｍｍ）と１１５（ｍｍ）の範囲内に設定され、回転中心を中心点とする第２の外周部の開角度θは、２２（°）と２９（°）の範囲内に設定され、第２の外周部と直径Ｄの円との間の径方向に沿った距離Ｈは、１．１（ｍｍ）以上に設定される。「第２の外周部の開角度θ」は、第２の外周部の周方向に沿った両端部と回転中心を結ぶ線によって形成される角度を意味する。また、「第２の外周部と直径Ｄの円との間の径方向に沿った距離Ｈ」は、第２の外周部と直径Ｄの円との間の径方向に沿った距離の最大値、すなわち、第２の外周部と直径Ｄの円によって囲まれる切欠部の、径方向に沿った深さの最大値を意味する。
本発明では、第２の外周部の開角度θが、２２（°）と２９（°）の範囲内（［２２（°）≦θ≦２９（°）］）に設定されていることにより、直径Ｄが９０（ｍｍ）と１１５（ｍｍ）の範囲内（［９０（ｍｍ）≦Ｄ≦１１５（ｍｍ）］）の固定子コアを有する電動機において、容器の内周面と固定子コアの外周面（第１の外周部）との当接による固定子コアの保持力を確保しながら、固定子コアの透磁率を高め、固定子コアを流れる磁束量を増大させることができる。さらに、第２の外周部と直径Ｄの円との間の径方向に沿った距離（切欠部の深さ）Ｈが１．１（ｍｍ）以上（［Ｈ≧１．１（ｍｍ）］）に設定されていることにより、容器の内周面と電動機の外周面の第２の外周部との間形成される通路の水力直径を３（ｍｍ）以上とすることができる。したがって、磁束量を確保しながら、容器と固定子コアの間に形成される通路の水力直径を大きくすることができる。
第１発明の異なる形態では、第２の外周部と直径Ｄの円との間の径方向に沿った距離Ｈは、ティース基部と第２の外周部との間の径方向に沿った距離Ｋがティース基部の幅Ｍ（ｍｍ）の１／２未満にならないように設定されている。
「ティース基部と第２の外周部との間の径方向に沿った距離Ｋ」は、第２の外周部とヨークの内周面（スロット外周面）に沿った線との間の距離の最小値を意味する。
ティース基部を流れた磁束は、ヨークに沿って周方向一方側および周方向他方側に二分され、第２の外周部とティース基部との間に形成される磁束通路を流れる。また、ヨークに沿って周方向一方側および周方向他方側からながれてきた磁束は、合流してティース基部を流れる。このため、第２の外周部とティース基部との間に形成される磁束通路の幅がティース基部の幅の１／２未満であると、ティース基部を流れる磁束量が低下する。
本実施形態では、ティース基部と第２の外周部との間の径方向に沿った距離Ｋがティース基部の幅Ｍ（ｍｍ）の１／２未満にならないように設定されているため、ティース基部を流れる磁束量の低下を防止することができる。
【０００６】
第２発明は、圧縮機に関する。
本発明の圧縮機は、圧縮機構部と、前述した電動機のいずれかを備える。
圧縮機構部としては、ロータリー型の圧縮機構部やスクロール型の圧縮機構部等の種々の型式の圧縮機構部を用いることができる。
本発明は、典型的には、容器として密閉容器が用いられ、密閉容器内に電動機と圧縮機構部が配置された圧縮機として構成される。本発明では、容器の内周面と固定子コアの外周面の第２の外周部との間に形成される通路は、冷媒を流す冷媒通路として用いられる。
本発明では、磁束量を確保しながら、容器と固定子コアの間に形成される、冷媒を通す通路の水力直径を大きくすることができる。
第２発明の異なる形態では、圧縮機構部は、電動機の下方に配置される。また、圧縮機構部の下方に、油溜り部が設けられる。
本形態では、粘度が高い潤滑油を用いた場合でも、潤滑油を、容器の内周面と固定子コアの外周面の第２の外周部との間に形成される通路を介して油溜め部に戻すことができる。
【発明の効果】
【０００７】
本発明の電動機および圧縮機では、磁束量を確保しながら、容器と固定子コアとの間に形成される通路の水力直径を大きくすることができる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】本発明の圧縮機の一実施形態を示す図である。
【図２】本発明の電動機の一実施形態を示す図である。
【図３】図２に矢印ＩＩＩで示されている部分を拡大した図である。
【図４】第２の外周部の開角度と、固定子コアを保持する保持力および固定子コアの透磁率との関係を示すグラフである。
【図５】第２の外周部の開角度と、容器の内周面と第２の外周部との間に形成される通路の水力直径との関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下に、本発明の実施形態を、図面を参照して説明する。
なお、本明細書では、「軸方向」は、回転子が固定子に対して回転可能に支持されている状態において、回転子の中心（回転中心）を通る線の方向を示す。また、「周方向」は、回転子が固定子に対して回転可能に支持されている状態において、軸方向に直角な断面でみて、回転中心（回転中心線）を中心とする円周方向を示す。また、「径方向」は、回転子が固定子に対して回転可能に支持されている状態において、軸方向に直角な断面でみて、回転中心（回転中心線）を通る方向を示す。
また、「上方」あるいは「上側」という記載は、特に断りがない場合には、鉛直方向に沿った上方あるいは上側を表し、「下方」あるいは「下側」という記載は、特に断りがない場合には、鉛直方向に沿った下方あるいは下側を表す。
【００１０】
本発明の圧縮機の一実施形態を図１に示す。本実施形態の圧縮機１００は、密閉容器内にロータリー型の圧縮機構部と電動機が配置されているロータリー型の密閉圧縮機として構成されている。
圧縮機１００は、密閉容器８０、密閉容器８０内に収容されている電動機１０および圧縮機構部１１０、アキュムレータ１２０等により構成されている。本実施形態では、電動機１０は、鉛直方向に沿って、圧縮機構部１１０の上方に配置されている。
密閉容器８０には、電動機１０の下方に吸入口８４が設けられ、電動機１０の上方に吐出口８３が設けられている。また、密閉容器８０の底部（圧縮機構部１１０の下方）には、回転軸７０の軸受部１１４および１１５や圧縮機構部１１０の摺動部等に供給する潤滑油を貯留する油溜め１１６が設けられている。
密閉容器８０が、本発明の「容器」に対応する。
【００１１】
圧縮機構部１１０は、熱エネルギーを移動させる冷媒（冷却媒体）を圧縮する。本実施形態では、冷媒として、地球温暖化係数（ＧＷＰ）が小さい自然冷媒、特に、毒性や可燃性を有していない二酸化炭素（ＣＯ２）を使用する。勿論、二酸化炭素以外の種々の冷媒を用いることができる。なお、冷媒として二酸化炭素を用いた場合には、フロン系の冷媒等を用いた場合に比べて密閉容器８０内が高温・高圧となる。このため、潤滑油として、粘度が高い潤滑油が用いられる。
【００１２】
圧縮機構部１１０は、シリンダ１１１、回転軸７０により回転される偏心ロータ１１２、圧縮室１１３により構成されている。回転軸７０は、軸受部１１４と１１５により回転可能に支持されている。
回転軸７０の回転によって圧縮機構部１１０の偏心ロータ１１２が回転すると、吸入口８４から吸入された冷媒が圧縮室１１３内で圧縮される。
圧縮機構部１１０で圧縮された冷媒は、電動機１０の固定子コア３０の外周面と密閉容器８０の内周面との間に形成される通路３７を通り、吐出口８３から吐出される。
アキュムレータ１２０は、吐出口８３から吐出された冷媒に含まれている潤滑油を分離する。アキュムレータ１２０で潤滑油が分離された冷媒は、吸入菅１２１および吸入口８４を介して圧縮機構部１１０に戻される。また、アキュムレータ１２０で冷媒から分離された潤滑油は、油溜め１１６に戻される。
なお、回転軸７０の回転によって、油溜め１１６に貯留されている潤滑油が軸受部１１４と１１５、圧縮機構部１１０の摺動部等に供給される。軸受部１１４と１１５や摺動部等を潤滑した潤滑油は、油溜め１１６に戻される。
また、潤滑油が含まれている冷媒が密閉容器８０の内周面等に接触して冷却されると、冷媒に含まれる潤滑油が分離され、下方に落下する。そして、電動機１０の固定子コア３０の外周面と密閉容器８０の内周面との間に形成されている通路３７を介して油溜め１１６に戻される。
【００１３】
図１に示されている圧縮機１００で用いられている電動機１０は、本発明の電動機の一実施形態を表している。本実施形態の電動機１０は、埋込磁石型永久磁石電動機として構成されている。
本実施形態の電動機１０は、密閉容器８０、固定子２０および回転子５０等により構成されている。
固定子２０は、固定子コア３０、固定子巻線４０を有している。
固定子コア３０は、薄い板状の電磁鋼板を複数枚積層した積層体により構成され、軸方向と直角な断面で見て（軸方向に直角な方向から見て）、周方向に沿って延在するヨーク３４と、周方向に沿って離間する位置に配置されている複数のティース３５を有している。各ティース３５は、ヨーク３４から径方向に沿って内側（回転中心側）に延在するティース基部３５ａと、ティース基部３５ａの先端側（回転中心側）に設けられ、周方向に沿って延在するティース先端部３５ｂを有している。ティース先端部３５ｂの先端側（回転中心側）には、ティース先端面３５ｃが形成されている。ティース先端面３５ｃによって、回転子５０が回転可能に挿入される回転子挿入空間が形成される。また、周方向に隣接するティース３５によって、スロット３６が形成される。スロット３６内には、固定子巻線４０が挿入される。
固定子コア３０は、密閉容器８０の内側に嵌合される。例えば、固定子コア３０が密閉容器８０に圧入され、あるいは、密閉容器８０が固定子コア３０に焼き嵌めされる。そして、固定子コア３０と密閉容器８０との間に、軸方向に沿って延在する通路３７が形成される（詳細は後述する）。
回転子５０は、回転子コア６０と回転軸７０を有している。回転子コア６０は、薄い板状の電磁鋼板を複数枚積層した積層体により構成され、外周面６１と内周面６２を有する。内周面６２により形成される回転軸挿入空間内に、回転軸７０が圧入等によって挿入される。
【００１４】
次に、通路３７について説明する。
本実施形態では、密閉容器８０は、外周面８１と内周面８２を有している。密閉容器８０は、軸方向に直角な断面が９角形に形成されている。すなわち、外周面８１は、９個の外周部８１ａにより正９角形に形成され、内周面８２は、９個の内周部８２ａにより正９角形に形成されている。密閉容器は、例えば、厚さが２（ｍｍ）〜３（ｍｍ）のスチールによって形成される。
【００１５】
また、固定子コア３０は、外周面３１と内周面を有している。固定子コア３０の内周面は、ティース先端面３５ｃにより形成される。
固定子コア３０の外周面３１は、第１の外周部３２と第２の外周部３３により形成されている。第１の外周部３２は、軸方向に直角な断面で見て、回転中心Ｐを中心点とする直径Ｄ（半径Ｄ／２）の円に沿って延在する。第２の外周部３３は、軸方向に直角な断面で見て、直径Ｄの円から回転中心Ｐ側に窪んでいる。本実施形態では、第２の外周部３３は、周方向に沿って延在する底面３３ａと、底面３３ａの周方向両端と直径Ｄの円の間に径方向に沿って延在する側面３３ｂおよび３３ｃにより形成されている。すなわち、固定子コア３０は、軸方向に直角な断面で見て、直径Ｄの円（図３に一点鎖線で示されている）から、第２の外周部３３（底面３３ａ、側面３３ｂおよび３３ｃ）と直径Ｄの円によって形成される切欠部が切り欠かれた形状を有している。
【００１６】
固定子コア３０は、第２の外周部３３が、密閉容器８０の、９角形に形成された内周面８２の角部（外周部８２ａの接続部）８２ｂに対向する位置に配置されるように、密閉容器８０の内側に嵌合される。すなわち、固定子コア３０の外周面３１の第２の外周部３３は、回転中心Ｐと、密閉容器８０の外周面８１の角部（外周部８１ａの接続部）８１ｂおよび内周面８２の角部８２ｂを結ぶ線Ｓと交差する位置に配置される。好適には、線Ｓが、第２の外周部３３（切欠部）およびティース３５の線対称線となるように構成される。
これにより、固定子コア３０の外周面３１の第１外周部３２の少なくとも一部が密閉容器８０の内周面８２に当接（密着）し、固定子コア３０の外周面３１の第２の外周部３３と密閉容器８０の内周面８２との間に、軸方向に沿って延在する通路３７が形成される。
なお、密閉容器８０の外周面８１および内周面８２の角部（接続部）８１ｂおよび８２ｂ付近の形状は、固定子コア３０が密閉容器８０の内側に嵌合される前には、図３に実線で示されているように直線形状を有するが、固定子コア３０が密閉容器８０の内側に嵌合されると、図３に破線で示されているように曲線形状に変形する。
【００１７】
次に、固定子コア３０の外周部３１の第２の外周部３３の形状について説明する。
なお、以下の説明では、第１の外周部３２の直径をＤ（ｍｍ）とする。
また、回転中心Ｐを中心点とする第２の外周部３３の開角度、すなわち、直径Ｄの円（図３に一点鎖線で示されている）と第２の外周部３３とによって形成される切欠部の開角度をθ（°）とする。第２の外周部３３の開角度θは、第２の外周部３３の周方向両端と回転中心Ｐを結ぶ線によって形成される角度である。本実施形態では、第２の外周部３３の開角度θは、第２の外周部３３の底面３３ａ（切欠部）の周方向に沿った長さＬ（ｍｍ）に対応する開角度で表される。以下では、「切欠部の開角度θ」という。
また、第２の外周部３３と直径Ｄの円（図３に一点鎖線で示されている）との間の距離をＨ（ｍｍ）とする。第２の外周部３３と直径Ｄの円との間の距離Ｈは、第２の外周部３３と直径Ｄの円との間の距離の最大値、すなわち、直径Ｄの円（図３に一点鎖線で示されている）と第２の外周部３３によって形成される切欠部の径方向に沿った長さ（深さ）の最大値を意味する。本実施形態では、距離Ｈは、側面３３ｂまたは３３ｃの径方向に沿った長さで表される。以下では、「切欠部の深さＨ」という。
また、第２の外周部３３とティース基部３５ａとの間の径方向に沿った距離をＫ（ｍｍ）とする。第２の外周部３３とティース基部３５ａとの間の径方向に沿った距離Ｋは、第２の外周部３３と、ヨーク３４の内周面（スロット３６を形成するスロット外周面）３６ａ（図３に二点鎖線で示されている）との間の径方向に沿った距離の最小値を意味する。本実施形態では、第３の外周部３３の底面３３ａとヨーク３４の内周面（スロット外周面）３６ａとの間の径方向に沿った距離で表される。第２の外周部３３とティース基部３５ａとの間の径方向に沿った距離Ｋは、ティース基部３５ａを流れた磁束が、ヨーク３４に沿って周方向一方側および周方向他方側に二分されて流れる磁束通路の磁束流量を規定する。以下では、「第２の外周部とティースとの間の磁束通路の幅Ｋ」という。
また、ティース基部３５ａの周方向に沿った幅をＭ（ｍｍ）とする。
【００１８】
固定子コア３０が密閉容器８０の内側に、圧入や焼き嵌め等によって嵌合される場合、固定子コア３０の外周面３１（本実施形態では、第１の外周部３２）に、密閉容器８０の内周面８２との当接による回転中心Ｐ方向の圧縮応力が作用する。固定子コア３０を構成する電磁鋼板は、圧縮応力を受けると透磁率が低下する。固定子コア３０の透磁率が低下すると固定子コア３０を流れる磁束量が低下する。このため、固定子コア３０を流れる磁束量の低下を抑制するためには、固定子コア３０の外周面３１（第１の外周部３２）と密閉容器８０の内周面８２との当接領域（周方向に沿った長さ）を短くする必要がある。固定子コア３０の外周面３１（第１の外周部３２）と密閉容器８０の内周面８２との当接領域を短くするには、切欠部の開角度θを大きくする必要がある。
一方、固定子コア３０の外周面３１（第１の外周部３２）と密閉容器８０の内周面８２との当接によって固定子コア３０を保持する保持力は、固定子コア３０の外周面３１（第１の外周部３２）と密閉容器８０の内周面８２との当接領域が長いほど大きくなる。固定子コア３０の外周面３１（第１の外周部３２）と密閉容器８０の内周面８２との当接領域を長くするには、切欠部の開角度θを小さくする必要がある。
【００１９】
そこで、第２の外周部３３の開角度（切欠部の開角度）θと、固定子コア３０の保持力および固定子コア３０の透磁率との関係を求めた。その結果が図４に示されている。
図４において、横軸は、切欠部の開角度（第２の外周部３３の開角度）θ（°）を示し、左側縦軸は、固定子コア３０の保持力（ＭＰａ）を示し、右側縦軸は、固定子コア３０の透磁率（Ｈ／ｍ）を示している。
また、実線で示されているグラフは、固定子コア３０の保持力を示すグラフであり、破線で示されているグラフは、固定子コア３０の透磁率を示すグラフである。
【００２０】
図４から、固定子コア３０の保持力は、切欠部の開角度θが大きくなるにしたがって小さくなるが、切欠部の開角度θが２９（°）以下の領域では、低下率が小さく、２９（°）を超えた領域では、低下率が大きくなっていることが理解できる。
また、固定子コア３０の透磁率は、切欠部の開角度θが大きくなるにしたがって大きくなるが、切欠部の開角度θが２２（°）未満の領域では増加率が小さく、２２（°）以上の領域では増加率が大きくなっていることが理解できる。
以上の点から、第２の外周部３３（切欠部）の開角度θを２２（°）と２９（°）の範囲内（［２２（°）≦θ≦２９（°）］）に設定することにより、固定子コア３０の保持力を保持しながら、固定子コア３０の透磁率、すなわち、固定子コア３０を流れる磁束量の低下を抑制することができることが理解できる。
【００２１】
次に、第２の外周部３３と直径Ｄの円（図３に一点鎖線で示されている）との間の径方向に沿った距離Ｈ（切欠部の深さＨ）について検討する。
切欠部の開角度θと、固定子コア３０の外周面３１（第２の外周部３３）と密閉容器８０の内周面８２との間に形成される通路３７の水力直径との関係を求めた。その結果が図５に示されている。「水力直径」は、非円形断面の通路と等価な円形断面の通路の直径を示し、通路の断面積を表す指標として用いられている。本実施形態では、通路３７の断面積をＳ（ｍｍ２）、通路３７の周長をＴ（ｍｍ）とすると、通路３７の水力直径（ｍｍ）は、［４×Ｓ／Ｔ］で表される。
図５において、横軸は、切欠部の開角度θ（°）を示し、縦軸は、通路３７の水力直径（ｍｍ）を示している。
また、グラフ（１）〜（７）は、それぞれ切欠部の深さＨが０．５（ｍｍ）、１．０（ｍｍ）、１．１（ｍｍ）、１．５（ｍｍ）、２．０（ｍｍ）、２．５（ｍｍ）、３．０（ｍｍ）である場合のグラフである。
なお、図５に示されているグラフは、直径Ｄが１０５（ｍｍ）の場合のグラフであるが、直径Ｄが９０（ｍｍ）と１１５（ｍｍ）の範囲内であれば、図５に示されているグラフとほぼ同じ結果が得られた。
【００２２】
前述したように、切欠部の開角度θを２２（°）と２９（°）の間に設定することにより、固定子コア３０の保持力を保持しながら、固定子コア３０を流れる磁束量の低下を抑制することができる。
ここで、二酸化炭素等の冷媒を用いた場合に使用される高い粘度の潤滑油に対しては、通路の水力直径が３（ｍｍ）以上であることが望ましい。
図５に示されているグラフ（３）〜（７）は、切欠部の開角度θが２２（°）と２９（°）の範囲内において、水力直径が３（ｍｍ）以上であることを示している。すなわち、切欠部の深さＨが１．１（ｍｍ）以上であれば、切欠部の開角度θが２２（°）と２９（°）の範囲内において、水力直径が３（ｍｍ）以上であることが理解できる。
【００２３】
以上の点から、第１の外周部３２の直径Ｄを９０（ｍｍ）と１１５（ｍｍ）の範囲内（[９０（ｍｍ）≦Ｄ≦１１５（ｍｍ）]を満足）に設定し、切欠部の開角度（第２の外周部３３の開角度）θを２２（°）と２９（°）の範囲内（[２２（°）≦θ≦２９（°）を満足]）に設定し、切欠部の深さＨを１．１（ｍｍ）以上（[Ｈ≧１．１（ｍｍ）]を満足）に設定することにより、固定子コアを流れる磁束量を確保しながら、固定子コアと密閉容器との間に形成される通路の水力直径を３（ｍｍ）以上とすることができる。
【００２４】
なお、図３に示されているように、ティース基部３５ａを流れた磁束（φ）は、ヨーク３４に沿って周方向一方側および周方向他方側に二分され（φ／２）、第２の外周部３３とティース基部３３ａとの間に形成される磁束通路を介して流れる。あるいは、ヨーク３４に沿って周方向一方側および周方向他方側から、第２の外周部３３とティース基部３５ａとの間に形成される磁束通路を介して流れてきた磁束（φ／２）は、合流してティース基部３５ａを流れる（φ）。
第２の外周部３３とティース基部３５ａとの間に形成される磁束通路の幅Ｋは、第２の外周部３３と、ヨーク３４の内周面（スロット外周面）３６ａ（図３に二点鎖線で示されている）との間の径方向に沿った距離の最小値によって規定される。本実施形態では、第２の外周部３３の底面３３ａと、ヨーク３４の内周面３６ａ（図３に二点鎖線で示されている円）との間の径方向に沿った距離によって規定される。
第２の外周部３３とティース基部３５ａとの間の径方向に沿った距離Ｋがティース基部３５ａの周方向に沿った幅Ｍの１／２未満になると、ティース基部３５ａを流れる磁束量が低下する。
このため、切欠部の深さＨは、第２の外周部３３とティース基部３５ａとの間の径方向に沿った距離Ｋがティース基部３５ａの周方向に沿った幅Ｍの１／２未満にならないように（[Ｋ≧Ｍ／２]を満足）設定するのが好ましい。
【００２５】
以上のように、本実施形態では、密閉容器８０の内周面８２を９角形に形成し、固定子コア３０の外周面３１を直径Ｄの円に沿って延在する第１の外周部３２と、直径Ｄの円より回転中心側に窪んだ第２の外周部３３により形成するとともに、第２の外周部３３を、密閉容器８０の内周面８２の角部に対向する位置に配置し、さらに、直径Ｄ、第２の外周部３３（切欠部）の開角度θ、第２の外周部３３と直径Ｄの円との間の径方向に沿った距離Ｈ（切欠部の深さＨ）、第２の外周部３３とティース基部３５ａとの間の径方向に沿った距離Ｋを設定することにより、固定子コア３０を流れる磁束量を確保しながら、固定子コア３０の第２の外周部３３と密閉容器８０の内周面８２との間に形成される通路の水力直径を３（ｍｍ）より大きくすることができる。
【００２６】
本発明は、実施形態で説明した構成に限定されず、種々の変更、追加、削除が可能である。
固定子コアの外周面の第２の外周部は、容器の内周面の角部に対向する位置のうちの少なくとも一つの位置に形成されていればよいが、好適には、複数の位置、より好適には、全ての位置に形成される。
実施形態では、永久磁石埋込型電動機について説明したが、本発明の電動機は、これ以外の種々の型式の電動機として構成することができる。
圧縮機を構成する圧縮機構部としては、ロータリー型の圧縮機構部やスクロール型の圧縮機構部等種々の型式の圧縮機構部を用いることができる。
容器内における圧縮機構部と電動機の配置位置は適宜選択することができる。
容器の内周面と固定子コアの外周面との間に形成される通路は、冷媒以外の種々の流体を流す通路として用いることができる。
容器は、少なくとも内周面が９角形に形成されていればよい。
実施形態で説明した各構成要素は、単独で用いることもできるし、適宜選択した複数の構成要素を組み合わせて用いることもできる。
【符号の説明】
【００２７】
１０  電動機
２０  固定子
３０  固定子コア
３１  外周面
３２  第１の外周部
３３  第２の外周部
３３ａ  底面
３３ｂ、３３ｃ  側面
３４  ヨーク
３５  ティース
３５ａ  ティース基部
３５ｂ  ティース先端部
３５ｃ  ティース先端面
３６  スロット
３６ａ  スロット外周面
３７  通路
４０  固定子巻線
５０  回転子
６０  回転子コア
６１  外周面
６２  内周面
７０  回転軸
８０  容器
８１  外周面
８１ａ  外周部
８２  内周面
８２ａ  内周部
８３  吐出口
８４  吸入口
１００  圧縮機
１１０  圧縮機構部
１１１  シリンダ
１１２  偏心ロータ
１１３  圧縮室
１１４、１１５  軸受部
１１６  油溜め
１２０  アキュムレータ
１２１  吸入管
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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