(57)【要約】【課題】高い耐油性及び耐寒性を有する小型の歯付ベルトを提供する。【解決手段】内周側に複数の歯部１０Ａがベルト周方向に０．５０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下のピッチＰで配設されたベルト周長が４００ｍｍ以下のエンドレスの歯付ベルトＢは、平帯状の背ゴム部１１１とその内周側に配設されて各々が背ゴム部１１１に一体に設けられて歯部１０Ａを構成する複数の歯ゴム部１１２とを有し、水素化ニトリルゴムをゴム成分の主体とするゴム組成物で形成されたベルト本体１１と、背ゴム部１１１の内周側の部分１１１ａにベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように配されて埋設された心線１２とを備える。背ゴム部１１１における心線１２よりも外周側の部分１１１ｂの厚さｔが、心線１２のベルト厚さ方向の外径φＴ以下である。【選択図】図１Ｂ
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内周側に複数の歯部がベルト周方向に０．５０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下のピッチで配設されたベルト周長が４００ｍｍ以下のエンドレスの歯付ベルトであって、
平帯状の背ゴム部と、前記背ゴム部の内周側に配設されて各々が前記背ゴム部に一体に設けられて前記歯部を構成する複数の歯ゴム部とを有し、水素化ニトリルゴムをゴム成分の主体とするゴム組成物で形成されたベルト本体と、
前記背ゴム部の内周側の部分にベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように配されて埋設された心線と、
を備え、
前記背ゴム部における前記心線よりも外周側の部分の厚さが、前記心線のベルト厚さ方向の外径以下である歯付ベルト。
【請求項２】
請求項１に記載された歯付ベルトにおいて、
前記背ゴム部における前記心線よりも外周側の部分の厚さが０．０５０ｍｍ以上０．８０ｍｍ以下である歯付ベルト。
【請求項３】
請求項１又は２に記載された歯付ベルトにおいて、
前記心線のベルト厚さ方向の外径が０．１５ｍｍ以上０．８０ｍｍ以下である歯付ベルト。
【請求項４】
請求項１乃至３のいずれかに記載された歯付ベルトにおいて、
前記背ゴム部における前記心線よりも外周側の部分の厚さの前記心線のベルト厚さ方向の外径に対する比が０．０６０以上１．０以下である歯付ベルト。
【請求項５】
請求項１乃至４のいずれかに記載された歯付ベルトにおいて、
ベルト外周長のベルト周長に対する比が、ベルト直径をＤとして、（１＋０．１５／Ｄ）以上（１＋２．４／Ｄ）以下である歯付ベルト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は歯付ベルトに関する。
【背景技術】
【０００２】
同期動力伝達手段として歯付ベルトを用いることが知られている。例えば、特許文献１には、ベルト本体が水素化ニトリルゴムで形成され、且つ歯部側表面を被覆する補強布の厚さが０．５７ｍｍ以上０．７５ｍｍ以下であると共に、その補強布の厚さに対する心線の外径の比が１．８未満である自動車エンジン用の歯付ベルトが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特許第４８５２１４２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
自動車の電動パワーステアリング装置、リアステアリング装置、パーキングブレーキシステム、或いは、冷凍庫用の一般産業機器等において、比較的小型の歯付ベルトが用いられている。そして、かかる小型の歯付ベルトでは、潤滑油の存在下で使用されることから高い耐油性が求められると共に、−２０℃以下の極低温環境下で使用されることから高い耐寒性が求められる。
【０００５】
本発明の課題は、高い耐油性及び耐寒性を有する小型の歯付ベルトを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は、内周側に複数の歯部がベルト周方向に０．５０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下のピッチで配設されたベルト周長が４００ｍｍ以下のエンドレスの歯付ベルトであって、平帯状の背ゴム部と、前記背ゴム部の内周側に配設されて各々が前記背ゴム部に一体に設けられて前記歯部を構成する複数の歯ゴム部とを有し、水素化ニトリルゴムをゴム成分の主体とするゴム組成物で形成されたベルト本体と、前記背ゴム部の内周側の部分にベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように配されて埋設された心線とを備え、前記背ゴム部における前記心線よりも外周側の部分の厚さが、前記心線のベルト厚さ方向の外径以下である。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、ベルト本体が耐油性の高い水素化ニトリルゴムをゴム成分の主体とするゴム組成物で形成されていると共に、背ゴム部における心線よりも外周側の部分の厚さが、心線のベルト厚さ方向の外径以下であることにより、歯部のピッチが０．５０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下のベルト周長が４００ｍｍ以下である小型の歯付ベルトにおいて、高い耐油性及び耐寒性を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１Ａ】実施形態の歯付ベルトの一片の斜視図である。
【図１Ｂ】図１Ａにおける矢視Ｘの正面図である。
【図１Ｃ】図１Ａにおける矢視Ｙの正面図である。
【図１Ｄ】図１ＢにおけるID-ID断面図（歯部２個分）である。
【図２】ベルト成形型の一部分の断面図である。
【図３Ａ】実施形態の歯付ベルトの製造方法の第１の説明図である。
【図３Ｂ】実施形態の歯付ベルトの製造方法の第２の説明図である。
【図３Ｃ】実施形態の歯付ベルトの製造方法の第３の説明図である。
【図４】往復走行屈曲試験用ベルト走行試験機のプーリレイアウトを示す図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下、実施形態について図面に基づいて詳細に説明する。
【００１０】
図１Ａ〜Ｄは、実施形態に係る歯付ベルトＢを示す。実施形態に係る歯付ベルトＢは、例えば自動車の電動パワーステアリング装置に組み付けられるエンドレスの噛み合い伝動ベルトである。
【００１１】
実施形態に係る歯付ベルトＢは、内周側に周方向に所定ピッチで間隔をおいて複数の歯部１０Ａが配設されている。歯部１０Ａは、ベルト幅方向に対して傾斜する方向に延びるように形成された突条で構成されたいわゆるハス歯である。歯部１０Ａは、断面形状が半円形のいわゆる丸歯である。なお、歯部１０Ａは、ベルト幅方向に延びるように形成された突条で構成されていてもよく、また、断面形状が台形の台形歯等のその他の形状のものであってもよい。
【００１２】
実施形態に係る歯付ベルトＢは、ベルト周長（ベルトピッチラインＬにおけるベルト長さ）が４００ｍｍ以下で且つ歯部１０ＡのピッチＰが０．５０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下の比較的小型のものである。
【００１３】
実施形態に係る歯付ベルトＢのベルト周長は、好ましくは１００ｍｍ以上４００ｍｍ以下、より好ましくは１５０ｍｍ以上３８０ｍｍ以下である。ベルト外周長は、好ましくは１００ｍｍ以上４００ｍｍ以下、より好ましくは１５０ｍｍ以上３８０ｍｍ以下である。ベルト幅は、例えば４ｍｍ以上３０ｍｍ以下である。ベルト最大厚さは例えば１．１ｍｍ以上３．０ｍｍ以下である。歯部１０ＡのピッチＰは、好ましくは０．５０ｍｍ以上３．０ｍｍ以下である。歯部１０Ａの高さは、ベルト周方向に相互に隣接する一対の歯部１０Ａ間の歯底部１０Ｂから歯部１０Ａの先端までの寸法で規定され、例えば０．５０ｍｍ以上２．０ｍｍ以下である。歯部１０Ａの幅は、ベルト周方向の歯部１０Ａを挟んだ相互に隣接する一対の歯底部１０Ｂの端間の寸法で規定され、例えば０．８ｍｍ以上３．３ｍｍ以下である。歯部１０Ａのベルト幅方向に対する傾斜角度は例えば０°より大きく１５°以下である。
【００１４】
実施形態に係る歯付ベルトＢは、ベルト本体１１、心線１２、及び歯部補強布１３を備えている。
【００１５】
ベルト本体１１は、平帯状の背ゴム部１１１と、背ゴム部１１１の内周側に配設された複数の歯ゴム部１１２とを有する。背ゴム部１１１の厚さは、好ましくは０．３０ｍｍ以上１．６ｍｍ以下、より好ましくは０．５０ｍｍ以上０．９５ｍｍ以下である。複数の歯ゴム部１１２は、各々が背ゴム部１１１に一体に設けられて歯部１０Ａを構成している。歯ゴム部１１２の高さは、後述するように背ゴム部１１１に埋設された心線１２の最内周部から歯ゴム部１１２の先端までの寸法で規定され、例えば０．５０ｍｍ以上２．０ｍｍ以下である。
【００１６】
ベルト本体１１は、ゴム成分に各種のゴム配合剤が配合された未架橋ゴム組成物が加熱及び加圧されてゴム成分が架橋剤により架橋したゴム組成物で形成されている。
【００１７】
ベルト本体１１を形成するゴム組成物のゴム成分は、水素化ニトリルゴム（以下「Ｈ−ＮＢＲ」という。）を主体とする。ゴム成分のＨ−ＮＢＲは、メタクリル酸亜鉛等の不飽和金属塩を微分散させて補強したＨ−ＮＢＲを含んでいてもよい。ゴム成分におけるＨ−ＮＢＲの含有量は、好ましくは８０質量％以上、より好ましくは９０質量％以上、最も好ましくは１００質量％である。なお、Ｈ−ＮＢＲ以外のゴム成分としては、クロロスルホン化ポリエチレンゴム、クロロプレンゴム、エチレンプロピレンジエンターポリマー（ＥＰＤＭ）などのエチレン−α−オレフィンエラストマー等が挙げられる。
【００１８】
Ｈ−ＮＢＲの結合アクリロニトリル量は、好ましくは１５質量％以上２５質量％以下、より好ましくは１７質量％以上２０質量％以下である。Ｈ−ＮＢＲのヨウ素価は、好ましくは５ｍｇ／１００ｍｇ以上２５ｍｇ／１００ｍｇ以下、より好ましくは１２ｍｇ／１００ｍｇ以上２０ｍｇ／１００ｍｇ以下である。Ｈ−ＮＢＲの１００℃におけるムーニー粘度は、好ましくは５０ＭＬ１＋４（１００℃）以上８０ＭＬ１＋４（１００℃）以下、より好ましくは６０ＭＬ１＋４（１００℃）以上７０ＭＬ１＋４（１００℃）以下である。
【００１９】
ゴム配合剤としては、加硫促進助剤、老化防止剤、補強材、可塑剤、共架橋剤、架橋剤等が挙げられる。
【００２０】
加硫促進助剤としては、例えば、酸化亜鉛（亜鉛華）や酸化マグネシウムなどの金属酸化物、金属炭酸塩、脂肪酸及びその誘導体等が挙げられる。加硫促進助剤は、これらのうちの１種又は２種以上を用いることが好ましく、酸化亜鉛を用いることがより好ましい。加硫促進助剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して例えば３質量部以上１５質量部以下である。
【００２１】
老化防止剤としては、例えば、ベンズイミダゾール系、芳香族第二級アミン系、アミン−ケトン系のもの等が挙げられる。老化防止剤は、これらのうちの１種又は２種以上を用いることが好ましく、ベンズイミダゾール系及び芳香族第二級アミン系のものを併用することがより好ましい。老化防止剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して例えば１．５質量部以上３．５質量部以下である。
【００２２】
補強材としては、カーボンブラック、シリカ等が挙げられる。カーボンブラックとしては、例えば、チャネルブラック；ＳＡＦ、ＩＳＡＦ、Ｎ−３３９、ＨＡＦ、Ｎ−３５１、ＭＡＦ、ＦＥＦ、ＳＲＦ、ＧＰＦ、ＥＣＦ、Ｎ−２３４などのファーネスブラック；ＦＴ、ＭＴなどのサーマルブラック；アセチレンブラック等が挙げられる。カーボンブラックは、これらのうちの１種又は２種以上を用いることが好ましく、ＨＡＦを用いることがより好ましい。補強材は、カーボンブラック及びシリカを併用することが好ましい。補強材としてカーボンブラックを用いる場合、その含有量は、ゴム成分１００質量部に対して例えば１０質量部以上３０質量部以下である。補強材としてシリカを用いる場合、その含有量は、ゴム成分１００質量部に対して例えば１０質量部以上３０質量部以下である。
【００２３】
可塑剤としては、例えば、ポリエーテルエステル、ジオクチルセバケート（ＤＯＳ）などのジアルキルセバケート、ジブチルフタレート（ＤＢＰ）、ジオクチルフタレート（ＤＯＰ）などのジアルキルフタレート、ジオクチルアジペート（ＤＯＡ）などのジアルキルアジペート等が挙げられる。可塑剤は、これらのうちの１種又は２種以上を用いることが好ましく、ポリエーテルエステルを用いることがより好ましい。可塑剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して例えば５質量部以上１５質量部以下である。
【００２４】
共架橋剤としては、例えば、トリメチロールプロパントリメタクリレート、ｍ−フェニレンジマレイミド、亜鉛ジメタクリレート、トリアリルイソシアヌレート等が挙げられる。共架橋剤は、これらのうちの１種又は２種以上を用いることが好ましく、トリメチロールプロパントリメタクリレート及びｍ−フェニレンジマレイミドを併用することがより好ましい。共架橋剤の含有量は、ゴム成分１００質量部に対して例えば３質量部以上８質量部以下である。
【００２５】
架橋剤としては、硫黄及び有機過酸化物が挙げられる。架橋剤は、硫黄のみを用いてもよく、また、有機過酸化物のみを用いてもよく、更には、それらを併用してもよい。これらのうち硫黄及び有機過酸化物の併用が好ましく、その場合、架橋剤の配合量は、例えば、ゴム成分１００質量部に対して、硫黄が０．１質量部以上０．７質量部以下であり、有機過酸化物が１質量部以上５質量部以下である。
【００２６】
心線１２は、ベルト本体１１の背ゴム部１１１の内周側の部分１１１ａにベルト幅方向にピッチを有する螺旋を形成するように配されて埋設されている。心線１２のベルト厚さ方向の外径φＴは、ベルト幅方向の外径φＷと同一であってもよく、また、ベルト幅方向の外径φＷよりも小さくてもよい。心線１２のベルト厚さ方向及びベルト幅方向の外径φＴ，φＷは、好ましくは０．１５ｍｍ以上０．８０ｍｍ以下、より好ましくは０．２５ｍｍ以上０．５０ｍｍ以下である。
【００２７】
心線１２は、ガラス繊維、アラミド繊維、カーボン繊維、金属繊維等で形成された撚り糸で構成されている。心線１２は、Ｓ撚り糸及びＺ撚り糸が二重螺旋を形成するように設けられていることが好ましいが、単一のＳ撚り糸又はＺ撚り糸で構成されていてもよい。心線１２には、ベルト本体１１との接着のため、いわゆるＲＦＬ水溶液に浸漬した後に加熱するＲＦＬ処理及びゴム糊に浸漬した後に乾燥させるゴム糊処理のうちの少なくとも一方の接着処理が施されていることが好ましい。心線１２には、接着処理の前に、エポキシ溶液又はイソシアネート溶液に浸漬した後に加熱する下地処理が施されていてもよい。
【００２８】
歯部補強布１３は、ベルト本体１１の複数の歯ゴム部１１２が設けられた内周側の表面を被覆するように貼設されている。従って、歯ゴム部１１２が歯部補強布１３で被覆されて各歯部１０Ａが構成されている。歯底部１０Ｂでは、ベルト本体１１の背ゴム部１１１の内周側の部分１１１ａに埋設された心線１２が歯部補強布１３のすぐ内側に配置されている。歯部補強布１３の厚さは例えば０．０５０ｍｍ以上０．３０ｍｍ以下である。
【００２９】
歯部補強布１３は、例えば、ナイロン繊維（ポリアミド繊維）、ポリエステル繊維、アラミド繊維、綿等の糸で形成された織布、編物、不織布等で構成されている。歯部補強布１３は、これらのうちのナイロン繊維の織布で構成されていることが好ましい。歯部補強布１３は、例えば、緯糸にウーリー加工等が施された織布のように伸縮性を有することが好ましい。歯部補強布１３には、ベルト本体１１との接着のため、いわゆるＲＦＬ水溶液に浸漬した後に加熱するＲＦＬ処理、低粘度のゴム糊に浸漬した後に乾燥させるソーキング処理、及び高粘度のゴム糊をベルト本体１１側の表面に塗布して乾燥させるコーティング処理のうちの１種又は２種以上の接着処理が施されていることが好ましい。歯部補強布１３には、接着処理の前に、エポキシ溶液又はイソシアネート溶液に浸漬した後に加熱する下地処理が施されていてもよい。
【００３０】
この実施形態に係る歯付ベルトＢでは、ベルト本体１１の背ゴム部１１１における心線１２よりも外周側の部分１１１ｂの厚さｔが、心線１２のベルト厚さ方向の外径φＴ以下である、つまり、心線１２のベルト厚さ方向の外径φＴと同一、又は、それよりも小さい。このような実施形態に係る歯付ベルトＢによれば、ベルト本体１１が耐油性の高いＨ−ＮＢＲをゴム成分の主体とするゴム組成物で形成されていると共に、背ゴム部１１１における心線１２よりも外周側の部分１１１ｂの厚さｔが、心線１２のベルト厚さ方向の外径φＴ以下であることにより、歯部１０Ａのピッチが０．５０ｍｍ以上５．０ｍｍ以下のベルト周長が４００ｍｍ以下である小型の歯付ベルトＢにおいて、高い耐油性及び耐寒性を得ることができる。
【００３１】
ベルト本体１１の背ゴム部１１１における心線１２よりも外周側の部分１１１ｂの厚さｔは、高い耐油性及び耐寒性を得る観点から、好ましくは０．０５０ｍｍ以上０．８０ｍｍ以下、より好ましくは０．２５ｍｍ以上０．５０ｍｍ以下である。外周側の部分１１１ｂの厚さｔと心線１２のベルト厚さ方向の外径φＴとの差は、同様の観点から、好ましくは０．７５ｍｍ以下、より好ましくは０．４５ｍｍ以下である。外周側の部分１１１ｂの厚さｔの心線１２のベルト厚さ方向の外径φＴに対する比は、同様の観点から、好ましくは０．０６０以上１．０以下、より好ましくは０．１以上１．０以下である。
【００３２】
また、ベルト外周長とベルト周長との差は、高い耐油性及び耐寒性を得る観点から、好ましくは０．４７ｍｍ以上７．５ｍｍ以下、より好ましくは０．４７ｍｍ以上４．７ｍｍ以下である。ベルト外周長のベルト周長に対する比は、同様の観点から、ベルト直径をＤとして、好ましくは（１＋０．１５／Ｄ）以上（１＋２．４／Ｄ）以下、より好ましくは（１＋０．１５／Ｄ）以上（１＋１．５／Ｄ）以下である。ここで、「ベルト直径」とは、ベルト周長を円周の長さとする円の直径である。
【００３３】
次に、実施形態に係る歯付ベルトＢの製造方法について図２及び図３Ａ〜Ｄに基づいて説明する。実施形態１に係る歯付ベルトＢの製造方法は、材料準備工程、成形工程、架橋工程、及び仕上げ工程を有する。
【００３４】
＜材料準備工程＞
所定のゴム成分を素練りし、そこに各種のゴム配合剤を投入して混練することにより相対的にゴム硬さの高い未架橋ゴム組成物を得る。そして、得られた未架橋ゴム組成物をカレンダー成形等することにより未架橋ゴム組成物シート１１’を作製する。
【００３５】
心線１２及び歯部補強布１３のそれぞれに接触処理を施す。また、歯部補強布１３を筒状に成形する。
【００３６】
＜成形工程＞
図２はベルト成形型２０を示す。
【００３７】
このベルト成形型２０は、円筒状であって、各々、軸方向に対して傾斜する方向に延びるように形成された複数の歯部形成溝２１が周方向に間隔をおいて配設された外周面を有する。
【００３８】
図３Ａに示すように、ベルト成形型２０の外周面上に筒状の歯部補強布１３を被せ、その上から心線１２を螺旋状に巻き付ける。
【００３９】
そして、その上に未架橋ゴム組成物シート１１’を巻き付け、ベルト成形型２０上に未架橋スラブＳ’を成形する。なお、未架橋ゴム組成物シート１１’は、列理方向がベルト長さ方向に対応するように使用することが好ましい。
【００４０】
＜架橋工程＞
図３Ｂに示すように、ベルト成形型２０上の未架橋スラブＳ’にゴムスリーブ２２を被せ、それを加硫缶内に配置して密閉すると共に、加硫缶内に高温及び高圧の蒸気を充填して所定の成型時間だけ保持する。こうして未架橋スラブＳ’をベルト成形型２０側に押圧すると共に加熱することにより、未架橋ゴム組成物シート１１’を心線１２間に通して歯部補強布１３を押圧させながらベルト成形型２０の複数の歯部形成溝２１のそれぞれに流入させると共に架橋させる。それと同時に、心線１２及び歯部補強布１３を複合一体化させ、最終的に、図３Ｃに示すように、円筒状のベルトスラブＳを成型する。
【００４１】
＜仕上げ工程＞
加硫缶の内部を減圧して密閉を解き、ベルト成形型２０とゴムスリーブ２２との間に成型されたベルトスラブＳを取り出して脱型し、所定幅に輪切りすることにより実施形態に係る歯付ベルトＢを得る。
【実施例】
【００４２】
（歯付ベルト）
以下の実施例及び比較例１〜３の歯付ベルトを作製した。それらの構成は表１にも示す。
【００４３】
＜実施例１＞
密閉式のバンバリーミキサーのチャンバーにゴム成分としてのＨ−ＮＢＲ（Zetpol4310  日本ゼオン社製、結合アクリロニトリル量：１８．６質量％、ヨウ素価：１５ｍｇ／１００ｍｇ、ムーニー粘度：６２ＭＬ１＋４（１００℃））を投入して素練りし、次いで、このゴム成分１００質量部に対して、加硫促進助剤の酸化亜鉛（酸化亜鉛２種  堺化学工業社製）５質量部、ベンズイミダゾール系老化防止剤（ノクラックＭＢ  大内新興化学社製）２．０質量部、芳香族第二級アミン系老化防止剤（ノクラックＣＤ  大内新興化学社製）０．５質量部、補強材のＨＡＦカーボンブラック（シースト３  東海カーボン社製）２０．０質量部、補強材のシリカ（ウルトラジルＶＮ３  エボニックジャパン社製）２０．０質量部、ポリエーテルエステル系可塑剤（アデカサイザーＲＳ−７００  ＡＤＥＫＡ社製）８．０質量部、共架橋剤のトリメチロールプロパントリメタクリレート（ハイクロスＭ  ）、共架橋剤のｍ−フェニレンジマレイミド（バルノックＰＭ  大内新興化学社製）２．０質量部、架橋剤の硫黄（オイルサルファー  日本乾溜工業社製）０．３質量部、及び架橋剤の有機過酸化物（ペロキシモンＦ４０  日本油脂社製）６．０質量部（有効成分：２．４質量部）を投入配合して混練して未架橋ゴム組成物を得て、これをカレンダー成形によってベルト本体形成用の未架橋ゴム組成物シートを調製した。
【００４４】
２００本のＥガラス繊維フィラメント束を３束集めてＲＦＬ水溶液に浸漬した後に加熱するＲＦＬ処理を施してＺ方向に撚糸し、それを塩素系ゴム糊に浸漬した後に乾燥させるゴム糊処理を施して心線を調製した。また、ナイロン６，６繊維の織布をＲＦＬ水溶液に浸漬した後に加熱するＲＦＬ処理、低粘度の塩素系ゴム糊に浸漬した後に乾燥させるソーキング処理、及び高粘度のＨ−ＮＢＲ系ゴム糊をベルト本体側の表面に塗布して乾燥させるコーティング処理を施して歯部補強布を調製した。
【００４５】
これらのベルト本体形成用の未架橋ゴム組成物シート、心線、及び歯部補強布を用いて上記実施形態と同様の構成の歯部がハス歯の歯付ベルトを作製し、それを実施例とした。
【００４６】
実施例１の歯付ベルトは、ベルト周長が２６６ｍｍ、ベルト外周長が２６９ｍｍ、ベルト幅が１０ｍｍ、ベルト最大厚さが１．５ｍｍであった。歯部のピッチＰは２．０ｍｍ、歯部の高さは０．７４ｍｍ、歯部の幅は１．３ｍｍ、歯部のベルト幅方向に対する傾斜角度は９°であった。
【００４７】
背ゴム部の厚さは０．６６ｍｍ、歯ゴム部の高さは０．８４ｍｍ、心線のベルト厚さ方向の外径φＴは０．３３ｍｍ、歯部補強布の厚さは０．１０ｍｍであった。ベルト本体の背ゴム部における心線よりも外周側の部分の厚さｔは０．３３ｍｍ、外周側の部分の厚さｔと心線のベルト厚さ方向の外径φＴとの差は０ｍｍ、外周側の部分の厚さｔの心線のベルト厚さ方向の外径φＴに対する比は１．０であった。ベルト外周長とベルト周長との差は３ｍｍ、ベルト外周長のベルト周長に対する比は１．０１であった。
【００４８】
＜比較例１＞
ベルト最大厚さを１．８ｍｍとして背ゴム部における心線よりも外周側の部分の厚さｔを０．６３ｍｍとしたことを除いて実施例と同様の構成の歯付ベルトを作製し、それを比較例１とした。
【００４９】
比較例１では、背ゴム部の厚さは０．９６ｍｍであった。外周側の部分の厚さｔと心線のベルト厚さ方向の外径φＴとの差は０．３０ｍｍ、外周側の部分の厚さｔの心線のベルト厚さ方向の外径φＴに対する比は１．９であった。ベルト外周長とベルト周長との差は５ｍｍ、ベルト外周長のベルト周長に対する比は１．０２であった。
【００５０】
＜比較例２＞
ベルト最大厚さを２．１ｍｍとして背ゴム部における心線よりも外周側の部分の厚さｔを０．９３ｍｍとしたことを除いて実施例と同様の構成の歯付ベルトを作製し、それを比較例２とした。
【００５１】
比較例２では、背ゴム部の厚さは１．２６ｍｍであった。外周側の部分の厚さｔと心線のベルト厚さ方向の外径φＴとの差は０．６０ｍｍ、外周側の部分の厚さｔの心線のベルト厚さ方向の外径φＴに対する比は２．８であった。ベルト外周長とベルト周長との差は７ｍｍ、ベルト外周長のベルト周長に対する比は１．０３であった。
【００５２】
＜比較例３＞
ベルト最大厚さを２．４ｍｍとして背ゴム部における心線よりも外周側の部分の厚さｔを１．２３ｍｍとしたことを除いて実施例と同様の構成の歯付ベルトを作製し、それを比較例３とした。
【００５３】
比較例３では、背ゴム部の厚さは１．５６ｍｍであった。外周側の部分の厚さｔと心線のベルト厚さ方向の外径φＴとの差は０．９０ｍｍ、外周側の部分の厚さｔの心線のベルト厚さ方向の外径φＴに対する比は３．７であった。ベルト外周長とベルト周長との差は９ｍｍ、ベルト外周長のベルト周長に対する比は１．０３であった。
【００５４】
【表１】
2018165514.tif 000003
【００５５】
（試験方法）
図４は、往復走行屈曲試験用ベルト走行試験機３０のプーリレイアウトを示す。
【００５６】
この往復走行屈曲試験用ベルト走行試験機３０は、外周に３０個のハス歯溝が設けられたプーリ径が１９．１ｍｍの駆動プーリ３１とその側方に設けられた外周に１１２個のハス歯溝が設けられたプーリ径が７１．３ｍｍの従動プーリ３２とを備える。従動プーリ３２は横方向に可動に設けられている。
【００５７】
実施例及び比較例１〜３のそれぞれの歯付ベルトＢについて、往復走行屈曲試験用ベルト走行試験機３０の駆動プーリ３１及び従動プーリ３２に巻き掛け、従動プーリ３２を横方向に移動させて７０Ｎのベルト張力が負荷されるようにセットウエイトＳＷを固定した。−３０℃の温度雰囲気下において、駆動プーリ３１を揺動駆動して歯付ベルトＢを１０万回往復走行屈曲させた。そして、歯付ベルトＢのベルト背面の形態を目視で確認し、クラックの認められないものをＡ評価、クラックの認められるものをＢ評価とした。
【００５８】
（試験結果）
試験結果を表１に示す。これによれば、背ゴム部における心線よりも外周側の部分の厚さｔが心線のベルト厚さ方向の外径φＴよりも小さい実施例では、ベルト背面のクラックが認められなかったのに対し、背ゴム部における心線よりも外周側の部分の厚さｔが心線のベルト厚さ方向の外径φＴよりも大きい比較例１〜３では、ベルト背面のクラックが認められた。このことから、実施例は、比較例１〜３に比べて耐寒性が優れることが分かる。
【産業上の利用可能性】
【００５９】
本発明は歯付ベルトの技術分野について有用である。
【符号の説明】
【００６０】
Ｂ  歯付ベルト
Ｓ’  未架橋スラブ  
Ｓ  ベルトスラブ
１０Ａ  歯部
１０Ｂ  歯底部
１１  ベルト本体
１１’  未架橋ゴム組成物シート
１１１  背ゴム部
１１１ａ  内周側の部分
１１１ｂ  外周側の部分
１１２  歯ゴム部
１２  心線
１３  歯部補強布
２０  ベルト成形型
２１  歯部形成溝
２２  ゴムスリーブ
【図１Ａ】
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【図１Ｂ】
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【図１Ｃ】
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【図１Ｄ】
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【図２】
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【図３Ａ】
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【図３Ｂ】
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【図３Ｃ】
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【図４】
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