(57)【要約】【課題】低い切削抵抗を有する回転切削式穴あけ工具を提供する。【解決手段】軸心周りに複数のねじれ溝が設けられ、複数のねじれ溝のそれぞれが先端に向かって開口する部分においてねじれ溝に沿って主切れ刃が形成されており、先端にはシンニングが施されており、チゼルエッジの端部と主切れ刃の軸心側の端部とを結ぶ稜線としてシンニング刃が形成されている回転切削式穴あけ工具において、シンニング刃の径方向すくい角を正の角度とする。シンニング刃の軸方向すくい角もまた正の角度とすることができる。好ましくは、これらのすくい角は５〜３０°である。シンニング刃の形状は両端部よりも中央部が凹んだ円弧状の形状とすることができる。シンニング面の形状は凹状とすることができる。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸心周りに複数のねじれ溝が設けられ、前記複数のねじれ溝のそれぞれが先端に向かって開口する部分において前記ねじれ溝に沿って主切れ刃が形成されており、前記先端にはシンニングが施されており、チゼルエッジの端部と前記主切れ刃の前記軸心側の端部とを結ぶ稜線としてシンニング刃が形成されている回転切削式穴あけ工具において、
前記シンニング刃の少なくとも径方向すくい角が正の角度である、
回転切削式穴あけ工具。
【請求項２】
請求項１に記載された回転切削式穴あけ工具であって、
前記シンニング刃の径方向すくい角が３０°以下である、
回転切削式穴あけ工具。
【請求項３】
請求項１又は請求項２に記載された回転切削式穴あけ工具であって、
前記シンニング刃の径方向すくい角が５°以上である、
回転切削式穴あけ工具。
【請求項４】
請求項１乃至請求項３の何れか１項に記載された回転切削式穴あけ工具であって、
前記シンニング刃の軸方向すくい角もまた正の角度である、
回転切削式穴あけ工具。
【請求項５】
請求項４に記載された回転切削式穴あけ工具であって、
前記シンニング刃の軸方向すくい角が３０°以下である、
回転切削式穴あけ工具。
【請求項６】
請求項４又は請求項５に記載された回転切削式穴あけ工具であって、
前記シンニング刃の軸方向すくい角が５°以上である、
回転切削式穴あけ工具。
【請求項７】
請求項１乃至請求項６の何れか１項に記載された回転切削式穴あけ工具であって、
前記先端側から見た底面視における前記シンニング刃の形状が両端部よりも中央部が凹んだ円弧状の形状である、
回転切削式穴あけ工具。
【請求項８】
請求項１乃至請求項７の何れか１項に記載された回転切削式穴あけ工具であって、
前記回転切削式穴あけ工具の軸を含む平面と前記先端に形成されているシンニング面との交線の形状が前記先端側に凹んだ曲線である、
回転切削式穴あけ工具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、回転切削式穴あけ工具に関する。より具体的には、本発明は、低い切削抵抗を有する回転切削式穴あけ工具に関する。
【背景技術】
【０００２】
当該技術分野においては、ツイストドリルの耐久性及び切削性能の安定性の向上を目的として、シンニングを施してチゼルエッジの幅を縮めることにより、スラスト抵抗（スラスト荷重）を低減することが知られている。更に、シンニング溝とドリル先端の逃げ面との間に形成されるシンニング刃のすくい角を負の角度に設定することにより、チゼルエッジ部の強度を補うと共にシンニング刃のすくい面の摩耗を抑制することも知られている（例えば、特許文献１を参照。）。
【０００３】
また、金属加工用ドリルにおいて、スラスト抵抗の低減並びに食い付き性及び求心性の向上を目的として、シンニング刃に形成されるネガランドの幅を主切れ刃に形成されるネガランドの幅よりも大きくすることによりチゼルエッジの幅を縮めることも知られている（例えば、特許文献２を参照。）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００８−２１３１２１号公報
【特許文献２】特開２００９−０１８３６０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上述したように、当該技術分野においては、主としてチゼルエッジの幅を縮めることにより、ツイストドリル等の回転切削式穴あけ工具におけるスラスト抵抗を低減して、切削性能を向上させることが試みられてきた。このような従来技術によれば、刃具の回転速度が高い場合はスラスト抵抗の低減及び切削性能の向上を達成することができる。しかしながら、刃具の回転速度が低い場合は依然としてスラスト抵抗が高く、切削性能が低下する。また、上述したようにチゼルエッジ部の強度を補うべくシンニング刃のすくい角を負の角度に設定すると切削抵抗が増大し、特に刃具の回転速度が低い場合における切削性能が低下する。
【０００６】
このように、従来技術に係る回転切削式穴あけ工具においては、チゼルエッジの幅を縮めることによるスラスト抵抗の低減が試みられてはいるものの、その効果は依然として不十分である。このように、当該技術分野においては、刃具の回転速度が低い場合においても低い切削抵抗を達成し得る回転切削式穴あけ工具が求められている。本発明は、低い切削抵抗を有する回転切削式穴あけ工具を提供することを１つの目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者は、鋭意研究の結果、例えばシンニングが先端側の中心に施されたツイストドリル等の回転切削式穴あけ工具において、シンニング面と当該工具の回転方向における後方側に隣接する主切り刃の逃げ面との交差稜線部に形成されるシンニング刃に切削性を付与することにより、当該工具の切削抵抗（切削荷重）を大幅に低減することができることを見出した。
【０００８】
上記に鑑み、本発明に係る回転切削式穴あけ工具（以降、「本発明工具」と称される場合がある。）は、軸心周りに複数のねじれ溝が設けられ、当該複数のねじれ溝のそれぞれが先端に向かって開口する部分において当該ねじれ溝に沿って主切れ刃が形成されており、先端側の中心にはシンニングが施されており、チゼルエッジの端部と主切れ刃の軸心側の端部とを結ぶ稜線としてシンニング刃が形成されている回転切削式穴あけ工具である。本発明工具においては、上記シンニング刃の少なくとも径方向すくい角が正の角度である。
【０００９】
本発明工具において、シンニング刃の軸方向すくい角もまた正の角度としてもよい。更に、先端側から見た底面視におけるシンニング刃の形状が両端部よりも中央部が凹んだ円弧状の形状であるようにしてもよい。加えて、本発明工具の軸に直交する方向である径方向及び回転方向の何れにおいてもシンニング面の形状が凹状であるようにしてもよい。
【発明の効果】
【００１０】
本発明工具によれば、シンニングによりチゼルエッジの幅を縮めることによりスラスト抵抗を低減しつつ、シンニング刃に切削性を付与することにより切削抵抗を大幅に低減することができる。
【００１１】
本発明の他の目的、他の特徴及び付随する利点は、以下の図面を参照しつつ記述される本発明の各実施形態についての説明から容易に理解されるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】従来技術に係る例示的なツイストドリルの模式的な正面図である。
【図２】従来技術に係る例示的なツイストドリルの先端側から見た（ａ）模式的な底面図及び（ｂ）チゼルエッジ近傍の模式的な部分拡大図である。
【図３】本発明の実施例に係る例示的なツイストドリルの模式的な正面図である。
【図４】本発明の実施例に係る例示的なツイストドリルの先端側から見た（ａ）模式的な底面図及び（ｂ）チゼルエッジ近傍の模式的な部分拡大図である。
【図５】本発明の実施例に係る例示的なツイストドリルの正面から撮影された写真である。
【図６】本発明の実施例に係る例示的なツイストドリルの先端側から撮影された写真である。
【図７】図６に示した本発明の実施例に係る例示的なツイストドリルの先端側から撮影された写真のチゼルエッジ近傍の拡大写真である。
【図８】（ａ）従来技術に係る例示的なツイストドリル及び（ｂ）本発明の実施例に係る例示的なツイストドリルによる切削時の切削荷重（スラスト荷重）及び切削トルクの時間的推移を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
《第１実施形態》
以下、本発明の第１実施形態に係る回転切削式穴あけ工具（以下、「第１工具」と称される場合がある。）について説明する。
【００１４】
第１工具は、軸心周りに複数のねじれ溝が設けられ、当該複数のねじれ溝のそれぞれが先端に向かって開口する部分において当該ねじれ溝に沿って主切れ刃が形成されており、先端側の中心にはシンニングが施されており、チゼルエッジの端部と主切れ刃の軸心側の端部とを結ぶ稜線としてシンニング刃が形成されている回転切削式穴あけ工具である。ここでいう「シンニング刃」とは、換言すれば、シンニングによって形成される溝を画定する面であるシンニング面と当該工具の回転方向における後方側に隣接する主切り刃の逃げ面との交差稜線部に形成される刃である。
【００１５】
尚、本明細書における「回転切削式穴あけ工具」は、当該工具の回転により基材を切削して当該基材に穴をあける工具を指し、一般的なツイストドリルのみならず、例えばドリル付きタップ及びリーマ等を始めとする種々の穴あけ工具を含む。このような回転切削式穴あけ工具を構成する材料の具体例としては、例えば炭化タングステン（タングステン・カーバイド、ＷＣ）等を主成分とする超硬合金等を挙げることができる。また、このような回転切削式穴あけ工具の表面に非晶質カーボン被膜（例えば、ＤＬＣ（ダイヤモンドライクカーボン）被膜等）を形成して、例えば耐摩耗性及び耐凝着性等の性能を向上させてもよい。
【００１６】
前述したように、従来技術に係るツイストドリル等においてはシンニング刃のすくい角を負の角度に設定することによりチゼルエッジ部の強度を補うことが一般的に行われている。このようにすくい角を負の角度に設定すると切削抵抗が増大し、特に刃具の回転速度が低い場合における切削性能が低下する。
【００１７】
しかしながら、第１工具においては、上記シンニング刃の少なくとも径方向すくい角が正の角度である。これにより、径方向における良好な切削性をシンニング刃に付与することができ、その結果、第１工具の切削抵抗を大幅に低減することができる。一般に、すくい角が正（＋）に大きくなると、刃の切れ味が良くなり切削抵抗が減少する一方、刃先の強度が低下する。逆に、すくい角が負（−）に大きくなると、刃の切れ味が悪くなり切削抵抗が増大する一方、刃先の強度が高まる。従って、第１工具のシンニング刃の径方向すくい角の具体的な大きさは、例えば、第１工具によって穴をあけようとする基材を構成する材料、第１工具を構成する材料及び切削条件（例えば、第１工具の回転速度等）に応じて適宜定めることができる。
【００１８】
但し、第１工具のシンニング刃の径方向すくい角を過度に大きい正の角度とすると、軸方向におけるチゼルエッジ直下の心厚部の厚みが過度に薄くなったり心厚部が不連続となったりして、先端部の機械的強度が不足したり先端部を支持することが困難となったりする虞がある。このような観点から、第１工具のシンニング刃の径方向すくい角は３０°以下であることが好ましい。
【００１９】
一方、第１工具のシンニング刃の径方向すくい角が正の角度であれば、径方向における良好な切削性をシンニング刃に付与することができ、その結果、第１工具の切削抵抗を大幅に低減することができる。径方向における良好な切削性をシンニング刃により確実に付与するためには、第１工具のシンニング刃の径方向すくい角が５°以上であることがより好ましい。
【００２０】
《第２実施形態》
以下、本発明の第２実施形態に係る回転切削式穴あけ工具（以下、「第２工具」と称される場合がある。）について説明する。
【００２１】
第２工具は、シンニング刃の軸方向すくい角もまた正の角度である点を除き、上述した第１工具と同様の構成を有する回転切削式穴あけ工具である。これにより、軸方向における良好な切削性をシンニング刃に付与することができ、その結果、第２工具の切削抵抗を大幅に低減することができる。第２工具のシンニング刃の軸方向すくい角の具体的な大きさもまた、例えば、第２工具によって穴をあけようとする基材を構成する材料、第２工具を構成する材料及び切削条件に応じて適宜定めることができる。
【００２２】
但し、第２工具のシンニング刃の軸方向すくい角もまた、過度に大きい正の角度とすると、軸方向におけるチゼルエッジ直下の心厚部の厚みが過度に薄くなったり心厚部が不連続となったりして、先端部の機械的強度が不足したり先端部を支持することが困難となったりする虞がある。このような観点から、第２工具のシンニング刃の軸方向すくい角もまた３０°以下であることが好ましい。
【００２３】
一方、第２工具のシンニング刃の軸方向すくい角が正の角度であれば、軸方向における良好な切削性をシンニング刃に付与することができ、その結果、第２工具の切削抵抗を大幅に低減することができる。軸方向における良好な切削性をシンニング刃により確実に付与するためには、第２工具のシンニング刃の軸方向すくい角が５°以上であることがより好ましい。
【００２４】
《第３実施形態》
以下、本発明の第３実施形態に係る回転切削式穴あけ工具（以下、「第３工具」と称される場合がある。）について説明する。
【００２５】
第３工具は、先端側から見た底面視におけるシンニング刃の形状が両端部よりも中央部が凹んだ円弧状の形状である点を除き、上述した第１工具及び第２工具と同様の構成を有する回転切削式穴あけ工具である。これによれば、第１工具及び第２工具におけるシンニング刃のすくい角の設計との相乗効果により、第３工具の切削性を更に向上させることができる。
【００２６】
尚、円弧状の形状における半径等、第３工具のシンニング刃の具体的な形状は、例えば、第３工具によって穴をあけようとする基材を構成する材料、第３工具を構成する材料及び切削条件（例えば、第３工具の回転速度等）に応じて適宜定めることができる。
【００２７】
《第４実施形態》
以下、本発明の第４実施形態に係る回転切削式穴あけ工具（以下、「第４工具」と称される場合がある。）について説明する。
【００２８】
第４工具は、第４工具の軸を含む平面と先端に形成されているシンニング面との交線の形状が先端側に凹んだ曲線である点を除き、上述した第１工具乃至第３工具と同様の構成を有する回転切削式穴あけ工具である。
【００２９】
従来技術に係る回転切削式穴あけ工具においては、単純な円柱状の砥石を回転させながら当該砥石の側面によってシンニングを施すことが一般的である。従って、当該工具の軸を含む平面と先端に形成されたシンニング面との交線の形状は直線又は略直線となることが一般的である。その結果、シンニングによって削り取られるランド部が多くなる。例えば、当該ドリルのランド部にマージン（ガイド）が形成されている場合、シンニングによって削り取られる分を見越してマージンの幅を大きくする必要がある。その結果、切削時における穴の内壁と当該工具との摩擦抵抗が大きくなるという問題があった。
【００３０】
しかしながら、第４工具においては、第４工具の軸を含む平面と先端に形成されているシンニング面との交線の形状が先端側に凹んだ曲線である。換言すれば、第４工具の軸を含む平面とシンニング面との交線の外周側の端部の位置は当該交線の中央部よりも第４工具の先端側にある。その結果、シンニングによって削り取られるマージンが少なく済み、よってマージンの幅も小さくすることができる、従って、切削時における穴の内壁とドリルとの摩擦抵抗を低減することができる。
【実施例】
【００３１】
ここで、本発明の実施例に係る回転切削式穴あけ工具（以下、「実施例工具」と称される場合がある。）の構成及び効果につき、比較例としての従来技術に係る回転切削式穴あけ工具（以下、「従来工具」と称される場合がある。）の構成及び効果と対比しながら、詳しく説明する。
【００３２】
〈従来工具の構成〉
実施例工具に関する説明の前に、本発明の理解を助けることを目的として、従来工具の構成について先ず説明する。ここでは、回転切削式穴あけ工具の１つの具体例として、２枚刃のツイストドリルを例に挙げて説明する。
【００３３】
図１は従来技術に係る例示的なツイストドリル１００の模式的な正面図である。一方、図２はツイストドリル１００を先端側から見たときの（ａ）模式的な底面図及び（ｂ）チゼルエッジ近傍の模式的な部分拡大図である。ツイストドリル１００は、軸Ａｘの周りに設けられた２本のねじれ溝１１０を有し、これら２本のねじれ溝１１０のそれぞれが先端（図１における上方、図２における手前）に向かって開口する部分においてねじれ溝１１０に沿って主切れ刃１２０がそれぞれ形成されている。
【００３４】
それぞれの切れ刃１２０の先端側には逃げ面１３０が形成されている。また、ねじれ溝１１０を挟んで切れ刃１２０とは反対側（即ち、ねじれ溝１１０の外側の側端）にはヒール１４０が形成されている。ツイストドリル１００のねじれ溝１１０が形成されていない部分の外側面は、ランド部１５０を構成している。
【００３５】
ツイストドリル１００の軸方向に対して垂直な（径方向に平行な）回転軸を中心として回転する単純な円柱状の砥石（図示せず）の側面により、所謂「Ｘ形」のシンニングをツイストドリル１００の先端側の中心に施した。その結果、図２の（ａ）において破線によって囲まれた部分の拡大図である（ｂ）に示すように、チゼルエッジ１９０（太線部分）が短くなり、チゼルエッジ１９０の端部と主切れ刃１２０の軸心側の端部とを結ぶ直線状の稜線としてシンニング刃１７０が形成されている。シンニング刃１７０のすくい面１６１は、シンニング刃１７０のすくい角が負の角度となってチゼルエッジ１９０の強度を補うように形成されている。
【００３６】
上記のようにシンニング刃１７０のすくい角を負の角度に設定すると、前述したように、切削抵抗が増大し、特に刃具の回転速度が低い場合における切削性能が低下する。また、チップポケット（クリアランス）が小さい楔状となるため（図２の（ｂ）に示す網掛け領域を参照。）、中心部からの切り屑の排出性が不十分となり易い。
【００３７】
シンニング面１６２は略平面状に形成されており、シンニング面１６２と逃げ面１３０との交差稜線は直線となっているので、シンニングによってランド部１５０の先端側が大きく削り取られている。換言すれば、シンニング面１６２とヒール１４０との交点１４１の位置がツイストドリル１００の先端から遠い（図１に示したガイド後退量ΔＧが大きい）。このため、ランド部１５０の先端側にマージンを形成する場合、シンニングによって削り取られる分を見越して当該マージンの幅を広く形成する必要がある。これにより、シンニングに伴う先端側のマージンの消失が回避される一方、切削時における穴の内壁とツイストドリル１００との摩擦抵抗が大きくなる虞がある。
【００３８】
〈実施例工具の構成〉
次に、実施例工具の構成について先ず説明する。以下の説明においては、実施例工具もまた上記従来工具と同様の２枚刃のツイストドリルであるものとして説明する。
【００３９】
図３は本発明の実施例に係る例示的なツイストドリル２００の模式的な正面図である。一方、図４はツイストドリル２００を先端側から見たときの（ａ）模式的な底面図及び（ｂ）チゼルエッジ近傍の模式的な部分拡大図である。ツイストドリル２００は、軸Ａｘの周りに設けられた２本のねじれ溝２１０を有し、これら２本のねじれ溝２１０のそれぞれが先端（図３における上方、図４における手前）に向かって開口する部分においてねじれ溝２１０に沿って主切れ刃２２０がそれぞれ形成されている。
【００４０】
それぞれの切れ刃２２０の先端側には逃げ面２３０が形成されている。また、ねじれ溝２１０を挟んで切れ刃２２０とは反対側（即ち、ねじれ溝２１０の外側の側端）にはヒール２４０が形成されている。ツイストドリル２００のねじれ溝１１０が形成されていない部分の外側面は、ランド部２５０を構成している。
【００４１】
ツイストドリル２００の軸方向及び径方向に対して傾斜した回転軸を中心として回転する円柱状の砥石（図示せず）の側面により、ツイストドリル２００の先端側の中心にシンニングを施した。回転軸を含む平面による当該砥石の断面における側面は円弧状の形状を有する。その結果、シンニング刃２７０のすくい面２６１は、シンニング刃２７０の径方向すくい角及び軸方向すくい角の両方が正の角度となってシンニング刃２７０に切削性を付与するように形成されている。これにより、シンニング刃２７０の切削性を向上させることができる。また、すくい角を負の角度とする場合に比べて、より大きい（広い）チップポケット（クリアランス）を形成することができるので（図４の（ｂ）に示す網掛け領域を参照。）、中心部からの切り屑の排出性をも向上させることができる。
【００４２】
図４の（ａ）において破線によって囲まれた部分の拡大図である（ｂ）に示すように、チゼルエッジ２９０（太線部分）が短くなり、チゼルエッジ２９０の端部と主切れ刃２２０の軸心側の端部とを結ぶ曲線状の稜線としてシンニング刃２７０が形成されている。具体的には、シンニング刃２７０の形状は両端部よりも中央部が凹んだ円弧状であり、これにより、シンニング刃２７０のすくい角の設計との相乗効果により、ツイストドリル２００の切削性を更に向上させることができる。
【００４３】
シンニング面２６０は中央部が凹んだ曲面状に形成されており、ツイストドリル２００の軸Ａｘを含む平面とシンニング面２６０との交線の形状が先端側に凹んだ曲線となっている。更に、ツイストドリル２００の軸Ａｘに直交する平面とシンニング面２６０との交線の形状はツイストドリル２００の回転方向（図４において反時計回り方向）の後方側に凹んだ曲線となっている。その結果、シンニングによってランド部１５０の先端側が削り取られる量は、上述した従来技術に係るツイストドリル１００に比べて少ない。換言すれば、シンニング面２６０とヒール２４０との交点２４１の位置が、従来技術に係るツイストドリル１００に比べて、ツイストドリル２００の先端に近い（図３に示したガイド後退量ΔＧが小さい）。このため、実施例に係るツイストドリル２００においては、ランド部２５０の先端側にマージンを形成する場合においてシンニングによって削り取られる分を見越して当該マージンの幅を広く形成する程度が、従来技術に係るツイストドリル１００に比べて小さい。これにより、シンニングに伴う先端側のマージンの消失を回避しつつ、切削時における穴の内壁とツイストドリル２００との摩擦抵抗を低減することができる。
【００４４】
上記のような構成を有する本発明の実施例に係る例示的なツイストドリル２００の外観の写真を図５乃至図７に示す。図５は、ツイストドリル２００の正面から撮影された写真である。尚、本例において、ツイストドリル２００は、タップの先端に形成されたドリルとして製造した。また、図６は、ツイストドリル２００の先端側から撮影された写真であり、図７は、図６に示した写真のチゼルエッジ近傍の拡大写真である。
【００４５】
尚、本例においては、特定の形状を有する砥石を使用してシンニングを施し、上述したような形状を有するツイストドリル２００を製造したが、本発明に係る回転切削式穴あけ工具の製造方法は上記に限定されず、当業者に周知の何れの方法によって本発明に係る回転切削式穴あけ工具を製造してもよいことは言うまでもない。
【００４６】
〈従来工具と実施例工具との比較〉
上述したような構成を有する従来技術に係る例示的なツイストドリル１００及び本発明の実施例に係る例示的なツイストドリル２００を使用して実際に切削加工を行い、その際の切削荷重（スラスト荷重）及び切削トルクを計測した結果を図８のグラフに示す。
【００４７】
図８の（ａ）に示す従来技術に係るツイストドリル１００においては、切削荷重（実線によって上方に描かれたグラフ）及び切削トルク（破線によって下方に描かれたグラフ）の何れも大きな値を示し、切削抵抗の更なる低減が必要であることが確認された。
【００４８】
一方、図８の（ｂ）に示す本発明の実施例に係るツイストドリル２００においては、切削荷重（実線によって上方に描かれたグラフ）及び切削トルク（破線によって下方に描かれたグラフ）の何れも、上記ツイストドリル１００に比べて、大幅に低減された。特に、ツイストドリル２００による切削加工時の切削荷重は、ツイストドリル１００による切削加工時の切削荷重の概ね５０％程度であった。
【００４９】
上記のように、本発明によれば、回転切削式穴あけ工具の切削抵抗を有効に低減することができることが確認された。このように低い切削抵抗を呈する回転切削式穴あけ工具は、高い切削抵抗を呈する回転切削式穴あけ工具と比較して、例えば、より高い切削速度にて切削加工を行うことができる。即ち、切削加工における生産性を高めることができる。
【００５０】
以上、本発明を説明することを目的として、特定の構成を有する幾つかの実施形態及び実施例について説明してきたが、本発明の範囲は、これらの例示的な実施形態及び実施例に限定されると解釈されるべきではなく、特許請求の範囲及び明細書に記載された事項の範囲内で、適宜修正を加えることが可能であることは言うまでも無い。
【符号の説明】
【００５１】
１００…ツイストドリル（従来技術）、１１０…ねじれ溝（従来技術）、１２０…切れ刃（従来技術）、１３０…逃げ面（従来技術）、１４０…ヒール（従来技術）、１４１…シンニング面とヒールとの交点（従来技術）、１５０…ランド部（従来技術）、１６０及び１６２…シンニング面（従来技術）、１６１…シンニングによるすくい面（従来技術）、１７０…シンニング刃（従来技術）、１９０…チゼルエッジ（従来技術）、２００…ツイストドリル（本発明）、２１０…ねじれ溝（本発明）、２２０…切れ刃（本発明）、２３０…逃げ面（本発明）、２４０…ヒール（本発明）、２４１…シンニング面とヒールとの交点（本発明）、２５０…ランド部（本発明）、２６０及び２６２…シンニング面（本発明）、２６１…シンニングによるすくい面（本発明）、２７０…シンニング刃（本発明）、並びに２９０…チゼルエッジ（本発明）。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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