(57)【要約】【課題】マトリクスの硬度、耐摩耗性及び耐割れ性に優れた肉盛溶接層を基材表面に備えた熱延工場サイドガイド部材を提供する。【解決手段】Ｆｅ基にＣｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｓｉ、Ｃｏ及びＮｂが固溶した金属マトリクスと、第１の炭化物と、第２の炭化物と、不可避的不純物と、を有する肉盛溶接層が表面に形成された熱延工場サイドガイド部材であって、肉盛溶接層に対する第１の炭化物の面積率は０．３％以上１．５％以下であり、第２の炭化物は粒径が５０μｍ超の添加ＮｂＣと、粒径が５０μｍ以下の析出ＮｂＣとからなり、肉盛溶接層に対する第２の炭化物の面積率は２５％以上であり、肉盛溶接層に対する添加ＮｂＣの面積率は１６％以上であり、肉盛溶接層に対する析出ＮｂＣの面積率は１．０％以上であり、肉盛溶接層に対する析出ＮｂＣ及び第１の炭化物の面積率の総和が８．０％以下であることを特徴とする。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｆｅ基にＣｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｓｉ、Ｃｏ及びＮｂが固溶した金属マトリクスと、
前記金属マトリクス中に分散した、モリブデン炭化物、バナジウム炭化物及びクロム炭化物のうち少なくとも１種からなる第１の炭化物と、
前記金属マトリクス中に分散した、ニオブ炭化物からなる第２の炭化物と、
不可避的不純物と、
を有する肉盛溶接層が表面に形成された熱延工場サイドガイド部材であって、
前記肉盛溶接層に対する前記第１の炭化物の面積率は、０．３％以上１．５％以下であり、
前記第２の炭化物は、粒径が５０μｍ超の添加ＮｂＣと、粒径が５０μｍ以下の析出ＮｂＣとからなり、
前記肉盛溶接層に対する前記第２の炭化物の面積率は、少なくとも２５％以上であり、
前記肉盛溶接層に対する前記添加ＮｂＣの面積率は、少なくとも１６％以上であり、
前記肉盛溶接層に対する前記析出ＮｂＣの面積率は、少なくとも１．０％以上であり、
前記肉盛溶接層に対する前記析出ＮｂＣ及び前記第１の炭化物の面積率の総和が、８．０％以下であることを特徴とする耐摩耗性、耐割れ性に優れた熱延工場サイドガイド部材。
【請求項２】
前記金属マトリクスには、Ｃが固溶していることを特徴とする請求項１に記載の耐摩耗性、耐割れ性に優れた熱延工場サイドガイド部材。
【請求項３】
前記肉盛溶接層に対する前記第２の炭化物の面積率は、４５％以下であることを特徴とする請求項２に記載の耐摩耗性、耐割れ性に優れた熱延工場サイドガイド部材。
【請求項４】
前記肉盛溶接層は、質量％で、
Ｃ：０．５〜２．５％、
Ｓｉ：０．１〜１．０％、
Ｃｒ：４．０〜６．０％、
Ｍｏ：１．０〜２．５％、
Ｖ：１．０〜２．５％、
Ｃｏ：０．５〜１．５％、
Ｎｂ：１０．０〜１５．０％、
残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とする請求項３に記載の耐摩耗性、耐割れ性に優れた熱延工場サイドガイド部材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、耐摩耗性及び耐割れ性に優れた肉盛溶接層を基材表面に備えた熱延工場サイドガイド部材に関する。
【背景技術】
【０００２】
熱延工場で使用されるサイドガイドライナー及びサイドガイドローラーは、鋼帯を巻取る際に鋼板が正しい巻き取り位置からずれないよう熱間圧延後の鋼帯に幅方向から圧力をかける。この時、鋼帯は高速度でサイドガイドライナー及びサイドガイドローラーと接触するため、サイドガイドライナー及びサイドガイドローラーは激しい摩耗環境に晒される。そのため、サイドガイドライナー及びサイドガイドローラーには、高い耐摩耗性が求められる。
【０００３】
また、サイドガイドライナー及びサイドガイドローラーは、温度変化の激しい環境下で使用されるため、熱疲労により肉盛溶接層の表層から亀裂が進展し、この亀裂部分を起点として欠落する場合がある。
【０００４】
上記の問題を解決する方法として、種々の特許文献が開示されている。特許文献１には、溶着鋼金属の基本成分組成がＣ：０．５〜１．５％、Ｓｉ：０．２〜２．０％、Ｍｎ：０．３〜６．０％、Ｃｒ：０．３〜１０．０％、Ｃｏ：０．３〜１０．０％、残部Ｆｅからなり、さらにＶ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｗ、Ａｌ、Ｃｕから選んだ１種または２種以上を含む硬化肉盛用溶接材料が開示されている。
【０００５】
しかしながら、特許文献１に記載の硬化肉盛用溶接材料をサイドガイドライナーに溶接しても、十分な耐摩耗性が得られない。また、耐摩耗性向上の目的のため、Ｃｒの炭化物を析出させることが開示されているが、このＣｒ炭化物は粒界に線状に析出するため、割れ感受性を高め、溶着鋼が割れを起点として欠落するおそれがある。
【０００６】
特許文献２には、ＮｂＣ粉末、ＶＣ粉末、ＴｉＣ粉末のうち少なくとも一種以上を含む混合粉末をマトリクス中に分散させた肉盛溶接層が開示されている。しかしながら、肉盛溶接層のマトリクスの主成分はＡｌであり、Ａｌをマトリクスとした場合には十分な硬度を得ることができないため、結果的に十分な耐摩耗性が得られない。
【０００７】
特許文献３には、Ｃ：０．０５〜０．１２％、Ｓｉ：０．２〜０．８％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｃｒ：１．０〜５．０％、Ｍｏ：０．１〜２．０％を含有し、さらにＮｉ：０．５〜３．０％、Ｖ：０．１〜１．０％、Ｃｏ：０．５〜３．０％、Ｗ：０．１〜１．０％のうち一種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる肉盛溶接材料が開示されている。
【０００８】
しかしながら、表記材料はサブマージアーク溶接による溶接方法であり、サブマージアーク溶接では溶け込みが深いため所定の溶着鋼成分を得るのが難しく、また炭化物を分散させることができない。微細炭化物を分散させて耐摩耗性を向上させることは示されているが、析出させた微細な炭化物のみでは十分な耐摩耗性を得ることは難しい。
【０００９】
特許文献４では、Ｃ：０．５〜３．０％、Ｓｉ：０．２〜２．０％、Ｍｎ：０．２〜２．０％、Ｖ：０．５〜１０．０％、Ｃｒ：３．０〜１０．０％、を含有し、さらにＭｏ：２．０〜１０．０％及びＷ：２．０〜１０．０％のいずれか一方又は双方を有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる連続鋳掛け方を開示している。しかしながら、この方法では、圧延用複合ロールを安価に再生することが可能であるが、曲がりや窪み及び酸化により一様な厚みを得ることができない。また、鋳造応力の除去のため高温度での熱処理を必要とし、さらにショアー硬さを７０〜１００とするために５００℃以上６００℃以下で１回もしくは２回以上の焼戻しを行なわなければならないなど、多数の工程を必要とする。
【００１０】
特許文献５では、ハステロイ系合金に平均粒径が４５μｍ未満のニオブ炭化物の粉末を分散添加した材料を開示している。ニオブ炭化物の分散により、耐摩耗性が向上することは想定されるが、マトリクス金属がハステロイ系合金であり十分な硬度を有していない事よりマトリクスが優先的に摩耗してしまうことが考えられる。また、粒径が４５μｍ未満のニオブ炭化物のみでは、摩耗相手材と接触するマトリクス面積率が大きく、４５μｍ以上の粒径のニオブ炭化物を分散添加させなければ十分な耐摩耗性を得ることができない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】特開平６−１５４８１号公報
【特許文献２】特開昭５８−１７９５６９号公報
【特許文献３】特開２００４−８２２０１号公報
【特許文献４】特開２０１２−１１０９６８号公報
【特許文献５】特開２０１５−２２４３８５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
本願発明は、マトリクスの硬度、耐摩耗性及び耐割れ性に優れた肉盛溶接層を基材表面に備えた熱延工場サイドガイド部材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
上記課題を解決するために、本願発明に係る耐摩耗性、耐割れ性に優れた熱延工場サイドガイド部材は、（１）Ｆｅ基にＣｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｓｉ、Ｃｏ及びＮｂが固溶した金属マトリクスと、前記金属マトリクス中に分散した、モリブデン炭化物、バナジウム炭化物及びクロム炭化物のうち少なくとも１種からなる第１の炭化物と、前記金属マトリクス中に分散した、ニオブ炭化物からなる第２の炭化物と、不可避的不純物と、を有する肉盛溶接層が表面に形成された熱延工場サイドガイド部材であって、前記肉盛溶接層に対する前記第１の炭化物の面積率は、０．３％以上１．５％以下であり、前記第２の炭化物は、粒径が５０μｍ超の添加ＮｂＣと、粒径が５０μｍ以下の析出ＮｂＣとからなり、前記肉盛溶接層に対する前記第２の炭化物の面積率は、少なくとも２５％以上であり、前記肉盛溶接層に対する前記添加ＮｂＣの面積率は、少なくとも１６％以上であり、前記肉盛溶接層に対する前記析出ＮｂＣの面積率は、少なくとも１．０％以上であり、前記肉盛溶接層に対する前記析出ＮｂＣ及び前記第１の炭化物の面積率の総和が、８．０％以下であることを特徴とする。
【００１４】
（２）上記（１）の構成において、前記金属マトリクスには、Ｃが固溶していてもよい。
【００１５】
（３）上記（２）の構成において、前記肉盛溶接層に対する前記第２の炭化物の面積率は、４５％以下であってもよい。
【００１６】
（４）上記（３）の構成において、前記肉盛溶接層は、質量％で、Ｃ：０．５〜２．５％、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｃｒ：４．０〜６．０％、Ｍｏ：１．０〜２．５％、Ｖ：１．０〜２．５％、Ｃｏ：０．５〜１．５％、Ｎｂ：１０．０〜１５．０％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、マトリクスの硬度、耐摩耗性及び耐割れ性に優れた肉盛溶接層を基材表面に備えた熱延工場サイドガイド部材を提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
本発明は熱延工場で使用されるサイドガイド部材に適用される。サイドガイド部材には、サイドガイドライナー及びサイドガイドローラーが含まれる。サイドガイドライナーは、約１２５０℃まで加熱されたスラブを引き延ばして帯状の鋼（ホットコイル）を生成する熱間圧延設備に用いられ、高温状態で高速搬送されるホットコイルをガイドする機能を有している。また、サイドガイドライナーは、温度変化の激しい環境下で使用される。
【００１９】
したがって、サイドガイドライナーの表面は、優れた耐摩耗性及び耐割れ性を兼備した肉盛溶接層で保護する必要がある。同様に、サイドガイドローラーの表面も、優れた耐摩耗性及び耐割れ性を兼備した肉盛溶接層で保護する必要がある。本実施形態では、この種の肉盛溶接層として、Ｆｅ基にＣｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｓｉ及びＮｂが固溶した金属マトリクスと、金属マトリクス中に分散した、モリブデン炭化物、バナジウム炭化物及びクロム炭化物のうち少なくとも１種からなる第１の炭化物と、金属マトリクス中に分散した、ニオブ炭化物からなる第２の炭化物（以下、ＮｂＣと略す）と、不可避的不純物とからなるものを使用している。
【００２０】
ここで、上述の肉盛溶接層は、質量％で、Ｃ：０．５〜２．５％、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｃｒ：４．０〜６．０％、Ｍｏ：１．０〜２．５％、Ｖ：１．０〜２．５％、Ｃｏ：０．５〜１．５％、Ｎｂ：１０．０〜１５．０％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる肉盛溶接材料を溶接することによって、得られる。なお、以下の説明において、「％」は特に断らない限り「質量％」を意味するものとする。
【００２１】
溶接方法には、ＰＴＡ溶接が用いられる。ここで、ＰＴＡ溶接とは異なるサブマージアーク溶接では、溶け込みが深いため所定の溶着鋼成分を得るのが難しく、またＮｂＣを分散させることができない。
【００２２】
Ｃｒは、溶着鋼である金属マトリクスに固溶しており、溶着鋼の強度を向上させる。したがって、Ｃｒは少なくとも４．０％以上添加する必要がある。ただし、多量に添加すると、炭素と結合してクロム炭化物が粒界に析出し易くなる。このクロム炭化物は、脆い組織であるため、肉盛溶接層の耐割れ性を低下させる。したがって、Ｃｒの添加量は、６．０％以下でなければならない。
【００２３】
Ｍｏは、溶着鋼である金属マトリクスに固溶しており、溶着鋼の強度を向上させる。また、炭素と結合することでモリブデン炭化物を形成し、肉盛溶接層の耐摩耗性を向上させる。したがって、Ｍｏは少なくとも１．０％以上添加する必要がある。ただし、多量に添加すると、モリブデン炭化物が過剰に粒界に析出して、耐割れ性の低下を招く。したがって、Ｍｏの添加量は、２．５％以下でなければならない。
【００２４】
Ｖは、溶着鋼である金属マトリクスに固溶しており、溶着鋼の強度を向上させる。また、炭素と結合することでバナジウム炭化物を形成し、肉盛溶接層の耐摩耗性を向上させる。したがって、Ｖは少なくとも１．０％以上添加する必要がある。ただし、多量に添加すると、バナジウム炭化物が過剰に粒界に析出して、耐割れ性の低下を招く。したがって、Ｖの添加量は、２．５％以下でなければならない。
【００２５】
上述の通り、クロム炭化物、モリブデン炭化物及びバナジウム炭化物は、過剰に析出すると、耐割れ性の低下を招くため、析出量を制限する必要がある。具体的には、肉盛溶接材料に添加するＣｒ，Ｍｏ及びＶの添加量をそれぞれ６．０％以下，２．５％以下，２．５％以下に制限することによって、肉盛溶接層に対する第１の炭化物の面積率を１．５％以下に制限している。
【００２６】
ここで、第１の炭化物は、クロム炭化物、モリブデン炭化物及びバナジウム炭化物の少なくとも１種からなる。これらの炭化物が全て析出する場合もあれば、一部の炭化物のみが析出する場合もあり、Ｃｒ，Ｍｏ及びＶの添加量等によって左右される。
【００２７】
ただし、クロム炭化物、モリブデン炭化物及びバナジウム炭化物は耐摩耗性の向上に寄与するため、肉盛溶接層に対する第１の炭化物の面積率は０．３％以上にする必要がある。
【００２８】
Ｃｏは溶着鋼の伸び、絞り、耐食性、靭性、及び硬度を向上させる事に寄与するが、多量の添加により耐熱亀裂性が低下する。したがって、添加量範囲を０．５〜１．５％とした。
【００２９】
Ｓｉは耐腐食性を向上させる目的があるが、多量の添加により肉盛溶接層に高温割れが発生するため、添加量範囲を０．１〜１．０％とした。
【００３０】
肉盛溶接材料には、Ｎｂが１０．０〜１５．０％含まれているが、単体金属の状態で含まれているものと、炭化物の状態で含まれているものとがある。すなわち、肉盛溶接材料には、Ｎｂからなる単体金属と、ＮｂＣからなる炭化物とが含まれている。肉盛溶接材料を溶接した際に、単体金属としてのＮｂの一部は溶着鋼である金属マトリクスに固溶し、溶着鋼の強度向上に寄与する。また、残部のＮｂは溶接時の熱を受熱することによって金属マトリクス中のＣと化合反応を起こし、ＮｂＣとして析出する。
【００３１】
一方、肉盛溶接材料に含まれるＮｂＣは、そのままの状態で金属マトリクス中に分散する。以下の説明において、溶接時に析出したＮｂＣを析出ＮｂＣと定義し、溶接前の肉盛溶接材料に含まれるＮｂＣを添加ＮｂＣと定義するものとする。
【００３２】
つまり、金属マトリクス中には、発生由来の異なる添加ＮｂＣと析出ＮｂＣとが分散しており、これらの添加ＮｂＣ及び析出ＮｂＣによって肉盛溶接層の耐摩耗性が飛躍的に高められる。
【００３３】
肉盛溶接層に対するＮｂＣの面積率は、２５％以上であり、好ましくは３０％以上である。面積率の測定は、肉盛溶接層の表面を鏡面研磨した後、走査型電子顕微鏡によって観察した結果から画像解析によって面積率を求めることができる。
【００３４】
ＮｂＣの面積率が２５％未満になると、肉盛溶接層の耐摩耗性が十分でなくなる。ここで、ＮｂＣの面積率を２５％以上に高めるだけでなく、添加ＮｂＣ及び析出ＮｂＣの双方によって肉盛溶接層に含まれるＮｂＣを構成することが重要である。肉盛溶接材料に含まれるＮｂのうち単体金属の割合が過度に高くなると、マトリクス中の炭素と結合して析出ＮｂＣが多量に生成され、マトリクスの硬度が大幅に低下する。
【００３５】
一方、肉盛溶接材料に含まれるＮｂのうち添加ＮｂＣの割合が過度に高くなると、Ｃｒ、Ｍｏ及びＶの炭化物が粒界等に析出して、金属マトリクスの耐割れ性が著しく低下する。つまり、肉盛溶接材料に単体金属としてのＮｂを含有させておくことで、肉盛溶接材料中の炭素はＮｂと優先的に反応してＮｂＣを形成するため、Ｃｒ、Ｍｏ及びＶの炭化物が粒界等に析出し難くなる。
【００３６】
要するに、析出ＮｂＣは、第１の炭化物が粒界に溶出するのを抑制するために必要であり、添加ＮｂＣは、過度に析出ＮｂＣが増加することによるマトリクスの硬度低下を抑制するために必要である。本発明では、発生メカニズムが異なる二つのＮｂＣを用いることによって、耐割れ性及び耐摩耗性を兼備させている。
【００３７】
以上の理由から、肉盛溶接層に対する添加ＮｂＣの面積率は、少なくとも１６％以上必要であり、析出ＮｂＣの面積率は、少なくとも１．０％以上必要である。析出ＮｂＣの粒径は５０μｍ以下であり、添加ＮｂＣの粒径は５０μｍ超である。
【００３８】
析出ＮｂＣは、溶接時の熱を受熱した際に短時間で析出するため、粒径が添加ＮｂＣよりも小さくなる。析出ＮｂＣの粒径を５０μｍ以下にするためには、肉盛溶接材料に含まれる単体金属としてのＮｂの粒径を４５μｍ〜２５０μｍに設定しておくことが好ましい。
【００３９】
ＮｂＣの面積率の上限値については特に限定しないが、好ましくは、４５％以下である。ＮｂＣの面積率を４５％超に高めると、金属マトリクス中に固溶しているＣが減少して、硬さ低下を招く。好ましくは、肉盛溶接材料に含まれるＣの含有量を２．５％以下に制限することにより、第１の炭化物が過度に析出することを抑制できる。
【００４０】
一方、Ｃの添加量が少なすぎると、析出ＮｂＣが少なくなり、耐摩耗性が得られなくなる。また、クロム炭化物、モリブデン炭化物及びバナジウム炭化物も耐摩耗性の向上に寄与するため、耐割れ性の低下を招かないように、析出させる必要がある。
【００４１】
よって、Ｃの含有量は、好ましくは０．５％以上である。Ｃの含有量を０．５％以上に設定することで、クロム炭化物、モリブデン炭化物及びバナジウム炭化物のうち少なくとも１種からなる第１の炭化物の肉盛溶接層に対する面積率が０．３％以上に高められる。
【００４２】
肉盛溶接層に対する第１の炭化物の面積率及び析出ＮｂＣの面積率の総和（以下、総和面積率という）は、８．０％以下でなければならない。総和面積率が８．０％を超過すると、マトリクス中の炭素が過度に少なくなり、マトリクスの硬度が下がる。
【００４３】
次に、実施例を示して、本発明についてより具体的に説明する。表１のＮｏ１〜Ｎｏ１６に示す組成の肉盛溶接材料をテストピースの上に肉盛溶接して、耐割れ性、耐摩耗性及びマトリクスの硬度を評価した。溶接方法には、ＰＴＡ溶接を用いた。
【００４４】
（耐摩耗性試験について）
テストピースを２５０℃に加熱して固定し、荷重５ｋｇをかけた硬質相手材を上方向から押し当てた状態で３０回往復させる。この時の摩耗深さを測定する事により耐摩耗性を評価した。この時の摩耗深さが３０μｍ以下の場合には、耐摩耗性が大変良好であるとして「ｖｅｒｙ  ｇｏｏｄ」で評価した。摩耗深さが３１〜６０μｍの場合には、耐摩耗性が概ね良好であるとして「ｇｏｏｄ」で評価した。摩耗深さが６１μｍ以上の場合には、耐摩耗性が不良であるとして「ｐｏｏｒ」で評価した。
【００４５】
（耐割れ性試験について）
テストピースを電気炉で３０ｍｉｎ保持して加熱し、そこから水中に浸して急冷させた。電気炉温度は５００℃、６００℃、６５０℃で実施し、同じテストピースを低温度域側から１０回ずつ、電気炉加熱と急冷を繰り返した。
【００４６】
試験後、ＰＴ検査（浸透探傷検査）により割れの有無を調査し、５００℃×１０回及び６００℃×１０回終了時点で割れが発生しなかったものは耐割れ性が大変良好であるとして「ｖｅｒｙ  ｇｏｏｄ」で評価した。５００℃×１０回では割れが発生しなかったが、６００℃の温度域で割れが発生した場合は、耐割れ性が概ね良好であるとして「ｇｏｏｄ」で評価した。５００℃の温度域で割れが発生した場合は、耐割れ性が不良であるとして「ｐｏｏｒ」で評価した。なお、ＰＴ検査（浸透探傷検査）とは、非破壊検査法の一種であり、表面に開口した傷に浸透液を塗布して浸透させ、浸透した浸透液を表面に吸い上げることで傷を拡大して見つけやすくする検査である。
【００４７】
（マトリクス硬度について）
マトリクス硬度については、マイクロビッカース硬度計（荷重：０．３ｋｇ）を用いて１０点測定し、その平均硬度を算出した結果、ビッカース硬さＨｖが６００以上の場合はマトリクス硬度が大変良好であるとして「ｖｅｒｙ  ｇｏｏｄ」で評価した。ビッカース硬さＨｖが５００〜５９９の場合は、マトリクス硬度が概ね良好であるとして「ｇｏｏｄ」で評価した。
【００４８】
ビッカース硬さＨｖが４９９以下の場合には、マトリクス硬度が不良であるとして「ｐｏｏｒ」で評価した。なお、マイクロビッカース硬度計とは、正四角錐のダイヤモンド圧子を試料（試験片）の表面に押し込み、その試験力を解除した後、表面に残ったくぼみの対角線長さを測定し、得られた対角線長さから求められるくぼみ表面積と前記試験力とを用いて、ビッカース硬さを算出する装置である。
【００４９】
【表１】
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【００５０】
耐割れ性、耐摩耗性及びマトリクスの硬度のうち少なくとも一つの評価が「ｐｏｏｒ」である場合には、不良であるとして、総合評価を「ｐｏｏｒ」とした。耐割れ性、耐摩耗性及びマトリクスの硬度のうち少なくとも一つの評価が「ｇｏｏｄ」で、かつ、「ｐｏｏｒ」の評価がない場合には、概ね良好として総合評価を「ｇｏｏｄ」とした。耐割れ性、耐摩耗性及びマトリクスの硬度の評価が全て「ｖｅｒｙ  ｇｏｏｄ」である場合には、大変良好として総合評価を「ｖｅｒｙ  ｇｏｏｄ」とした。
【００５１】
試料Ｎｏ．１では、析出ＮｂＣの面積率が１．０％未満で、第１の炭化物の面積率が１．５％超であり、第１の炭化物が過度に析出したため、耐割れ性の評価が「ｐｏｏｒ」になった。また、析出ＮｂＣ及び第１の炭化物の総和面積率が、上限である８％に非常に近い値になったため、マトリクス硬度の評価が「ｇｏｏｄ」になった。試料Ｎｏ．２では、析出ＮｂＣによってマトリクス中のＣが多量に奪われて、第１の炭化物の面積率が０．３％未満に低下したため、耐摩耗性の評価が「ｐｏｏｒ」になった。また、試料Ｎｏ．２では、析出ＮｂＣ及び第１の炭化物の総和面積率が８％超であるため、マトリクス硬度の評価が「ｐｏｏｒ」になった。
【００５２】
試料Ｎｏ．３では、第２の炭化物（ＮｂＣ）の面積率が２５％未満であるため、耐摩耗性の評価が「ｐｏｏｒ」であった。試料Ｎｏ．４では、析出ＮｂＣ及び第１の炭化物の総和面積率が８％超で、添加ＮｂＣの面積率１６％未満であるから、マトリクス硬度の評価が「ｐｏｏｒ」であった。また、試料Ｎｏ．４では、第１の炭化物の面積率が０．３％未満であるため、耐摩耗性の評価が「ｐｏｏｒ」であった。試料Ｎｏ．５では、析出ＮｂＣ及び第１の炭化物の総和面積率が８％超であるから、マトリクス硬度の評価が「ｐｏｏｒ」であった。