(57)【要約】【課題】  作業性や塗装性を損なうことなく、材質が異なる複数種の金属を複雑に組み合わせた構造からなり、かつ高基準の性能が要求される、近年の金属部品に対しても、耐ヒートサイクル性に優れた塗膜を形成することができるエポキシ樹脂粉体塗料を提供する。【解決手段】  ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂に対して、平均粒子径１６〜５０μｍの球状無機粒子及びアクリル系コアシェル型粒子を配合したエポキシ樹脂粉体塗料を作製する。また、アクリル系コアシェル型粒子の平均粒子径が、０．１〜０．４μｍであることが好ましい。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
（Ａ）ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、平均粒子径１６〜５０μｍの（Ｂ）球状無機粒子、及び（Ｃ）アクリル系コアシェル型粒子を必須成分として含有することを特徴とするエポキシ樹脂粉体塗料。
【請求項２】
前記（Ｃ）の平均粒子径が０．１〜０．４μｍであることを特徴とする請求項１に記載のエポキシ樹脂粉体塗料。
【請求項３】
前記（Ｂ）の平均粒子径に対する前記（Ｃ）の平均粒子径の比（アクリル系コアシェル型粒子／球状無機粒子）が０．００２〜０．０２５である請求項２に記載のエポキシ樹脂粉体塗料。
【請求項４】
前記（Ｃ）がアクリル系コアシェル型ゴム粒子を含む、請求項１〜３のいずれかに記載のエポキシ樹脂粉体塗料。
【請求項５】
前記（Ｃ）が最外層にグリシジル基を含有するアクリル系コアシェル型ゴム粒子を含む、請求項４に記載のエポキシ樹脂粉体塗料。
【請求項６】
前記（Ｂ）の配合量が、１００質量部の（Ａ）成分に対して、１８０〜２５０質量部である請求項１〜５のいずれかに記載のエポキシ樹脂粉体塗料。
【請求項７】
前記（Ｃ）の配合量が、１００質量部の（Ａ）成分に対して、３〜２５質量部である請求項１〜６のいずれかに記載のエポキシ樹脂粉体塗料。
【請求項８】
請求項１〜７のいずれかに記載の粉体塗料の硬化物で構成され、
−４０℃で３０分保持した後、１５０℃で３０分保持する処理を１サイクルとするヒートサイクル試験を８０サイクル繰り返したときにクラックが未発生である、硬化塗膜。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電気・電子製品等の金属部品への塗膜形成に好適なエポキシ樹脂粉体塗料に関する。
【背景技術】
【０００２】
エポキシ樹脂粉体塗料は、溶剤型塗料と比較して、生産効率、作業環境、塗料の再利用等の観点で有利であり、機械的特性、電気的特性、熱的特性に優れる。また、絶縁被覆用塗料としても、多く用いられている。
【０００３】
エポキシ樹脂粉体塗料の被塗装物である電気受動部品類（すなわち、金属部品）は、使用される周辺環境温度や通電時の自己発熱などにより急激な温度変化を受ける場合が想定される。これを、ヒートサイクルという。ヒートサイクルの繰り返し作用により、熱収縮、熱膨張を繰り返すと塗膜に歪みが蓄積し、クラック等の塗膜破壊が発生し絶縁破壊に至る。そのため、耐ヒートサイクル性の向上について、強い要求がある。
【０００４】
従来の耐ヒートサイクル性向上の手法としては、無機粒子を配合し、線膨張係数を低下させることにより、熱膨張収縮に伴う材料の歪みを抑える方法（特許文献１）、可撓性を有する材料を配合し、塗膜に可撓性を付与することにより、熱膨張収縮に伴う材料の歪みを吸収する方法（特許文献２）、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂とノボラック型多官能エポキシ樹脂の異なる２種類のエポキシ樹脂、無機粒子及び可とう性を有する材料、好ましくはシリコーンゴムを配合する方法（特許文献３）が知られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平０６−２５６６８６号公報
【特許文献２】特開平１０−２５９３２３号公報
【特許文献３】特開平１０−１３０５４２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
近年、製品の高性能化に伴い、金属部品は、材質が異なる複数種の金属どうしを複雑に組み合わせた構造になっている。また、要求性能の基準が高くなっている。このように、材質が異なる複数種の金属を用い、これらを複雑に組み合わせた構造からなり、かつ高基準の性能が要求される、近年の金属部品（以下単に「近年の金属部品」とも言う）に対して、特許文献１、特許文献２、特許文献３の従来技術を適用した場合、ヒートサイクルによる応力に耐えられず、塗膜にクラックが生じ、耐ヒートサイクル性が不十分という結果になってしまった。
【０００７】
現状、従来技術では耐ヒートサイクル性の要求される基準を満たしておらず、更なる改良により、耐ヒートサイクル性を向上することが望まれている。
【０００８】
近年の金属部品（前出）にも対応した耐ヒートサイクル性に優れた塗膜を形成するためのエポキシ樹脂粉体塗料を得るため、本発明者は、従来技術の改良を行った。
【０００９】
本発明者は、特許文献１の改良として、耐ヒートサイクル性向上を目的とし、無機粒子の配合量をさらに増加させることにより更に線膨張係数を低下させて、熱膨張収縮による歪みを抑えることを考えたが、粘度の上昇により、塗工時の作業性や塗装性が失われてしまい実用可能なものは得られなかった。
【００１０】
また、本発明者は、特許文献２の改良として、耐ヒートサイクル性向上を目的とし、可撓性を有する材料の配合量をさらに増加させることにより塗膜に可撓性を付与し、熱膨張収縮に伴う材料の歪みを吸収することを考えたが、塗膜のＴｇの低下を招き、初期耐熱性を低下させてしまう上に、塗膜にクラックが生じ、耐ヒートサイクル性が劣る結果となった。
【００１１】
さらに、本発明者は、球状無機粒子とシリコーンゴム粒子を併用した特許文献３の改良として、耐ヒートサイクル性向上を目的とし、球状無機粒子の配合量をさらに増加させることにより線膨張係数を低下させて、熱膨張収縮による歪みを抑えることを考えた。主剤として、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂とノボラック型多官能エポキシ樹脂を併用し、球状無機粒子とシリコーンゴム粒子を含有したエポキシ樹脂粉体塗料は、塗膜にクラックが生じ、耐ヒートサイクル性が劣るという結果になってしまった。そこで、固さに起因するノボラック型多官能エポキシ樹脂を除き、主剤をビスフェノールＡ型エポキシ樹脂のみとする改良を行ったが、塗膜にクラックが生じ、耐ヒートサイクル性は改善できなかった。
【００１２】
以上のように、従来技術を単純に応用しただけでは、形成される塗膜の耐ヒートサイクル性を改善できないため、近年の金属部品（前出）に対応できなかった。
【００１３】
そこで、本発明は、塗工時の作業性や塗装性を損なうことなく、近年の金属部品（前出）に対しても、耐ヒートサイクル性に優れた塗膜を形成することができるエポキシ樹脂粉体塗料を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明者は、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂に対して、平均粒子径１６〜５０μｍの球状無機粒子及びアクリル系コアシェル型粒子を配合することにより前記課題を解決できることを見出し、本発明を完成させた。
【００１５】
すなわち、本発明のエポキシ樹脂粉体塗料は、（Ａ）ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、平均粒子径１６〜５０μｍの（Ｂ）球状無機粒子、及び（Ｃ）アクリル系コアシェル型粒子を必須成分として含有することを特徴とする。
【００１６】
上記エポキシ樹脂粉体塗料は、次の態様を含みうる。
（Ｃ）の平均粒子径が０．１〜０．４μｍであることが好ましい。
（Ｂ）の平均粒子径に対する（Ｃ）の平均粒子径の比（アクリル系コアシェル型粒子／球状無機粒子）が、０．００２〜０．０２５であることが好ましい。
（Ｃ）がアクリル系コアシェル型ゴム粒子を含むことが好ましい。
（Ｃ）が最外層にグリシジル基を含有するアクリル系コアシェル型ゴム粒子を含むことが好ましい。
（Ｂ）の配合量が、１００質量部の（Ａ）成分に対して、１８０〜２５０質量部であることが好ましい。
（Ｃ）の配合量が、１００質量部の（Ａ）成分に対して、３〜２５質量部であることが好ましい。
【発明の効果】
【００１７】
本発明のエポキシ樹脂粉体塗料は、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂と、平均粒子径範囲が特定された球状無機粒子と、アクリル系コアシェル型粒子を必須成分として含有する。このため、塗工時の作業性や塗装性を損なうことなく、近年の金属部品（材質が異なる複数種の金属を複雑に組み合わせた構造からなり、かつ高基準の性能が要求される金属部品）に対しても、耐ヒートサイクル性に優れた塗膜を形成することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明の実施の最良の形態について説明するが、本発明は以下の実施の形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、当業者の通常の知識に基づいて、以下の実施の形態に対し、適宜変更、改良等が加えられたものも本発明の範囲のものである。
【００１９】
本発明のエポキシ樹脂粉体塗料は、（Ａ）ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、（Ｂ）球状無機粒子、及び（Ｃ）アクリル系コアシェル型粒子を必須成分として含有する。
【００２０】
以下に、本発明の粉体塗料の詳細について説明する。
【００２１】
＜（Ａ）＞
本発明では、硬化物（塗膜）の耐ヒートサイクル性、電気特性、機械特性の観点から、（Ａ）成分としてビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を使用する。使用するビスフェノールＡ型エポキシ樹脂は、分子量が１０００〜１５００であることが好ましい。この範囲の分子量を持つビスフェノールＡ型エポキシ樹脂を使用することで、塗装時のタレ発生を抑制でき、平滑な塗膜を得やすいからである。このエポキシ樹脂は、１種類だけ使用してもよいし、分子量が１０００〜１５００の範囲となるように、分子量が異なる２種類以上を組み合わせて使用してもよい。
【００２２】
＜（Ｂ）＞
本発明では、（Ｂ）成分として、球状無機粒子を使用する。球状無機粒子としては、従来から知られているものを、その使用目的に応じて適宜使用することができる。例えば、シリカ、アルミナ、ジルコニア、チタニア、マグネシア、セリア、イットリア、酸化亜鉛、酸化鉄、バリウムチタン酸化物、アルミナ−シリカ複合酸化物等の酸化物；  窒化ケイ素、窒化チタン、窒化ホウ素、窒化アルミニウム等の窒化物；  フッ化カルシウム、フッ化バリウム、硫酸バリウム等の難溶性イオン結晶；  シリコン、ダイヤモンド等の共有結合性結晶；  シリコンカーバイド、炭酸カルシウム、硫酸アルミニウム、水酸化アルミニウム、チタン酸カリウム、タルク、カオリンクレイ、カオリナイト、ハロイサイト、パイロフィライト、モンモリロナイト、セリサイト、マイカ、アメサイト、ベントナイト、アスベスト、ゼオライト、ケイ酸カルシウム、ケイ酸マグネシウム、ベーマイト、アパタイト、ムライト、スピネル、オリビン等、または、これらを含む化合物等が挙げられる。この球状無機粒子は、１種類だけ使用してもよいし、組成が異なる２種類以上を組み合わせて使用してもよい。
【００２３】
本発明では、形成される塗膜の耐ヒートサイクル性を向上させる点から、これらの各種、球状無機粒子のうち、−５０℃〜２５０℃の範囲での線膨張係数が低いもの、例えば、１×１０-6（／℃）以下のものを、（Ｂ）成分中に少なくとも８０質量％以上、配合することが好ましい。
【００２４】
（Ｂ）成分として使用する球状無機粒子の平均粒子径（ｄ１）は、１６〜５０μｍであることが必要である。ｄ１が１６μｍ以上であると、塗装作業時の塗料流展性が良好となって、塗装性が向上するからである。一方、ｄ１が５０μｍ以下であると、形成される塗膜表面が凹凸せず、膜厚が均一な塗膜を形成できるからである。塗装性の向上及び膜厚の均一化をより一層高める観点から、より好ましくは、ｄ１が２０〜４０μｍの球状無機粒子を使用するとよい。
【００２５】
本発明では、（Ｂ）成分として、平均粒子径が１６〜５０μｍに入る球状無機粒子を１種類だけ使用してもよいし、配合される無機粒子全体で平均粒子径が１６〜５０μｍの範囲となるように、粒子径が異なる２種類以上を組み合わせて使用してもよい。
【００２６】
球状無機粒子の平均粒子径は、例えば、レーザ回折式粒度分布測定装置により測定した個数積算分布における５０％粒径（Ｄ５０値）である。
【００２７】
（Ｂ）成分として使用可能な市販品として、例えば、Ｓ１４０（マイクロン社製、平均粒子径：２５μｍ）、ＳＣ３０（マイクロン社製、平均粒子径：３０μｍ）、ＦＢ−７４（電気化学工業社製、平均粒子径：３０μｍ）、などが挙げられる。
【００２８】
（Ｂ）成分の配合量は、１００質量部の（Ａ）成分に対して、１８０〜２５０質量部であることが好ましい。（Ｂ）成分の配合量が１８０質量部以上であると、形成される塗膜の耐ヒートサイクル性が良好となる傾向があるからである。一方、（Ｂ）成分の配合量が２５０質量部以下であると、塗装性がより良好となることが期待できるからである。塗膜の耐ヒートサイクル性及び塗装性をより高める観点から、より好ましくは、（Ｂ）成分の配合量を、１００質量部の（Ａ）成分に対して、２００〜２３０質量部にするとよい。
【００２９】
＜（Ｃ）＞
本発明では、硬化物（塗膜）の機械特性、熱衝撃緩和特性、エポキシ樹脂との相溶性の観点から、（Ｃ）成分として、アクリル系コアシェル型粒子を使用する。アクリル系コアシェル型粒子とは、核となる内層（コア）と、それを覆う１以上の外層（シェル）とから構成され、かつコアとシェルが異なる性質の重合体からなる、アクリル系で、二層（コア／シェル）構造の重合体粒子である。コア及びシェルのそれぞれを構成する層の数は、特に限定されず、それぞれ、単層のみの他、２層以上であってもよい。またコアとシェルの各組成に特段の制限はない。
【００３０】
（Ｃ）成分として使用するアクリル系コアシェル型粒子の平均粒子径（ｄ２）は、０．１〜０．４μｍであることが好ましい。ｄ２がこの範囲にあるコアシェル型粒子を使用することで、膜厚が均一な塗膜を形成できるからである。
コアシェル型粒子の平均粒子径は、例えば、顕微鏡で撮影した写真に基づいて測定できる。詳しくは、コアシェル型粒子１００個の粒子径（外径）の平均値（数平均粒子径）である。上記写真において真円状でないとき、即ち楕円状のときは、粒子の長軸方向の外径をその粒子径とすることができる。顕微鏡としては走査型電子顕微鏡、又は透過型電子顕微鏡を用いることができる。
【００３１】
本発明では、（Ｃ）成分として、平均粒子径が０．１〜０．４μｍに入るコアシェル型粒子を１種類だけ使用してもよいし、配合されるコアシェル型粒子全体で平均粒子径が０．１〜０．４μｍの範囲となるように、粒子径が異なる２種類以上を組み合わせて使用してもよい。
【００３２】
本発明では、大きな平均粒子径（ｄ１：１６〜５０μｍ）を持つ（Ｂ）成分と、小さな平均粒子径（ｄ２：０．１〜０．４μｍ）を持つ（Ｃ）成分と、を組み合わせることによって、硬化物（塗膜）に、より一層優れた耐ヒートサイクル性を発現させることができる。この組み合わせの場合、特に、（Ａ）成分のエポキシ樹脂にバランス良く分散されるため、ヒートサイクル時の硬化物の熱膨張の抑制及び膨張や収縮に対する動きへの追従性に有効と考えられる。
【００３３】
本発明では、（Ｂ）成分の平均粒子径（ｄ１）に対する（Ｃ）成分の平均粒子径（ｄ２）の比（ｄ２／ｄ１）は、０．００２〜０．０２５が好ましく、より好ましくは０．００７〜０．０１４であり、さらに好ましくは０．００９〜０．０１１である。
（ｄ２／ｄ１）が好ましい範囲にあることで、本発明効果のより一層の向上が期待できる。
【００３４】
（Ｃ）成分の配合量は、１００質量部の（Ａ）成分に対して、３〜２５質量部であることが好ましく、より好ましくは３〜２０質量部である。（Ｃ）成分の配合量を３質量部以上とすることで、形成される塗膜の耐ヒートサイクル性が良好となる傾向があるからである。一方、（Ｃ）成分の配合量を２０質量部以下とすることで、塗装性がより良好となることが期待できるからである。
【００３５】
本発明では、靭性付与の点から、（Ｃ）成分として、ゴム状ポリマーのコアとガラス状ポリマーのシェルからなる、アクリル系コアシェル型ゴム粒子を使用するとよい。
このゴム粒子は、コア部に「弾力性」（ゴム弾性）を有し、シェル部に「硬質性」を有するものであり、粉体塗料中で溶解しない。「コア」を形成するポリマーは、実質的には周囲温度以下のガラス転移温度（Ｔｇ）を有する。「シェル」を形成するポリマーは、実質的には周囲温度以上のＴｇを有する。周囲温度は、粉体塗料が製造され、あるいは保管され、あるいは使用される温度範囲として画定される。
【００３６】
アクリル系コアシェル型ゴム粒子を構成するコア粒子は、コア用モノマー成分を重合したコア用ポリマーからなる。このコア用ポリマー合成用のコア用モノマー成分としては、例えば、ｎ−プロピル（メタ）アクリレート、ｎ−ブチル（メタ）アクリレート、２−エチルヘキシル（メタ）アクリレート、ｎ−デシル（メタ）アクリレートなどの（メタ）アクリレート系モノマー；  スチレン、ビニルトルエン、α−メチルスチレンなどの芳香族ビニル系化合物；  アクリロニトリル、メタクリロニトリルなどのシアン化ビニル化合物；  シアン化ビニリデン、２−ヒドロキシエチル（メタ）アクリレート、３−ヒドロキシブチル（メタ）アクリレート、２−ヒドロキシエチルフマレート、ヒドロキシブチルビニルエーテル、モノブチルマレエート、ブトキシエチルメタクリレートなどが挙げられる。
さらに、エチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ブチレングリコールジ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパンジ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、ヘキサンジオールジ（メタ）アクリレート、ヘキサンジオールトリ（メタ）アクリレート、オリゴエチレンジ（メタ）アクリレート、オリゴエチレントリ（メタ）アクリレートなどの反応性基を２個以上有する架橋性モノマー；  ジビニルベンゼンなどの芳香族ジビニルモノマー；  トリメリット酸トリアリル、トリアリルイソシアネレートなどが挙げられる。これらは、１種用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いることもできる。
【００３７】
コア用ポリマーは架橋ポリマーであることが好ましい。そのために、コア用モノマー成分中に、架橋性モノマーを含めることが好ましい（例えば、コア用モノマー成分１００質量％に対して、１〜３０質量％程度）。コア粒子を架橋することにより、シェル用モノマー成分の添加時にシェル用モノマー成分がコア粒子の中に侵入するのを抑制する結果、シェルポリマーがコア粒子の表面により均一に被覆されたコアシェル構造を有する粒子が得られやすい。
【００３８】
コア用ポリマーの分子量、分子形状、架橋密度により、ゴム性状は変化する。本発明では、コア部は、室温（２５℃）でゴム状ポリマーであることが好ましい。さらに好ましくは得られるコア用ポリマーＴｇが−１０℃以下となることが好ましい。
【００３９】
前記コア粒子の外表面を覆う、アクリル系コアシェル型ゴム粒子を構成するシェルは、シェル用モノマー成分を重合したシェル用ポリマーからなる。このシェル用ポリマー合成用のシェル用モノマー成分としては、上述したコア用モノマー成分として列挙したものが挙げられる。好ましくは、エチル（メタ）アクリレート、ｎ−ブチルアクリレート、メチルメタクリレート、ブチルメタクリレート、などのアルキル基の炭素数が１〜４の（メタ）アクリレートが挙げられる。 これらは、１種用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。これらの中で特にメチルメタクリレートが好適である。
【００４０】
本発明において、シェルは、常温（２５℃）でガラス状ポリマーであることが好ましく、さらに、シェル用ポリマーのＴｇが７０℃以上であることがより好ましい。これは、シェル用ポリマーの分子量、分子形状、架橋密度などにより決定することができる。
【００４１】
本発明では、耐ヒートサイクル性を顕著に発現させるために、（Ｃ）成分として、アクリル系コアシェル型ゴム粒子の最外層にグリシジル基を含有したものを使用すると、なおよい。最外層にグリシジル基を含有するアクリル系コアシェル型ゴム粒子としては、特に制限はないが、最外層に含有されるグリシジル基含有化合物として、グリシジル基含有ビニル系単位の重合体が挙げられる。グリシジル基含有ビニル系単位の具体例として、（メタ）アクリル酸グリシジル、イタコン酸グリシジル、イタコン酸ジグリシジル、アリルグリシジルエーテル、スチレン−４−グリシジルエーテルまたは４−グリシジルスチレンなどが挙げられる。耐ヒートサイクル性を顕著に発現させる観点から、（メタ）アクリル酸グリシジルが最も好ましく使用される。これらは、１種用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いることもできる。
【００４２】
最外層を含むシェルには、上記グリシジル基含有ビニル系単位の重合体以外に、不飽和カルボン酸アルキルエステル系単位、不飽和ジカルボン酸無水物系単位、脂肪族ビニル系単位、芳香族ビニル系単位、シアン化ビニル系単位、マレイミド系単位、不飽和ジカルボン酸系単位またはその他のビニル系単位などから選ばれる少なくとも１種以上の単位を含有する重合体が含有されていても良い。中でも、不飽和カルボン酸アルキルエステル系単位または不飽和ジカルボン酸無水物系単位から選ばれる少なくとも１種以上の単位を含有する重合体が含有されていることが好ましい。
【００４３】
最外層にグリシジル基を含有するアクリル系コアシェル型ゴム粒子の好ましい具体例としては、コア粒子がアクリル酸ブチル重合体で形成され、シェルの最外層がメタクリル酸メチルまたはメタクリル酸メチル／メタクリル酸グリシジル共重合体で形成されたもの；  コア粒子がジメチルシロキサン／アクリル酸ブチル共重合体で形成され、シェルの最外層がメタクリル酸メチルまたはメタクリル酸メチル／メタクリル酸グリシジル共重合体で形成されたもの、などが挙げられる。
【００４４】
（Ｃ）において、コアとシェルの質量比は、特に限定されるものではないが、コアシェル型粒子全体に対して、コアが５０〜９５質量％であることが好ましく、より好ましくは５５〜９３質量％であり、特に好ましくは６０〜９０質量％である。コアを５０質量％以上とすることにより、硬化物（塗膜）の十分な機械特性や熱衝撃緩和特性効果が得られ、９５質量％以下とすることにより、コアをシェルで概ね完全に被覆でき、エポキシ樹脂との十分な相溶性や分散性が確保される。
【００４５】
（Ｃ）としては、上述した条件を満たすものとして、市販品を用いてもよく、また、公知の方法により作製することもできる。
【００４６】
市販品としては、例えば、三菱レイヨン社製の「メタブレン」、カネカ社製の「カネエース」、ダウケミカル製の「パラロイド」（例えばＥＸＬ２６５５やＥＸＬ２３１４など）、ガンツ化成社製の「スタフィロイド」（例えばＡＣ３３５５など）や「ゼフィアック」シリーズ（例えばＦ３５１など）、またはクラレ社製の「パラフェイス」、などが挙げられる。これらは、１種用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いることもできる。
【００４７】
前記（Ａ）成分に対して用いる硬化剤は、従来から知られているエポキシ樹脂用硬化剤をその使用目的に応じて適宜使用することができる。
例えば、酸無水物、アミン類、イミダゾール類、ジヒドロジン類、ルイス酸、ブレンステッド酸塩類、ポリメルカプトン類、イソシアネート類、ブロックイソシアネート類、ジシアンジアミド、カルボン酸ジヒドラジド、メラミン樹脂、多価カルボン酸等を使用することができる。これらの硬化剤は、１種用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
【００４８】
本発明のエポキシ樹脂粉体塗料には、以上説明した各成分の他に、本発明の効果を阻害しない範囲で、必要に応じて、触媒、硬化促進剤、流展剤、難燃剤、着色剤、レベリング剤、カップリング剤、消泡剤、離型剤等の慣用の補助成分を適宜配合することができる。
【００４９】
次に、本発明におけるエポキシ樹脂粉体塗料の製造方法について説明する。
粉体塗料は、エポキシ樹脂と無機粒子等をニーダなどによる溶融混錬処理を施すか、エクストルーダなどによる溶融混合処理を施した後、混合物を冷却固化し、粗粉砕し、この粗粉砕物に硬化剤、さらに必要により、触媒、硬化促進剤や補助成分を乾式混合し、この混合物に溶融混合処理を施した後、混合物を冷却固化し、微粉砕後、分級し、例えば、平均粒子径３０〜８０μｍに調製することにより得られる。
【００５０】
本発明のエポキシ樹脂粉体塗料が塗装される部材（被塗装部材）の種類及び形状は、特に限定されないが、本発明の粉体塗料は、特に、材質が異なる複数種の金属どうしを組み合わせた非平面部（凹凸）を有する立体構造物に好適に使用され、本発明の効果が有効に発揮される。
すなわち、本発明のエポキシ樹脂粉体塗料が材質が異なる複数種の金属どうしを組み合わせた凹凸を有する形状に対しての、追従性が良好であることから、例えば、箱状物、波板状物、袋状物、筒状物、棒状物、穴あき状物等にも好適に用いられる。
【００５１】
本発明のエポキシ樹脂粉体塗料は、従来から知られている塗装方法をその使用目的に応じて適宜使用することができる。
例えば、流動浸漬法、静電流動床法、コロナ荷電法および摩擦荷電法等を挙げることができる。この中でも充分な膜厚の絶縁塗膜を得る場合には流動浸漬法であることが好ましい。
【００５２】
本発明のエポキシ樹脂粉体塗料を被塗装部材に塗装し、硬化させて得られる硬化物からなる硬化塗膜は、−４０℃で３０分保持した後、１５０℃で３０分保持する処理を１サイクルとするヒートサイクル試験を８０サイクル繰り返したときにクラックが未発生であることが好ましい。このような優れた耐ヒートサイクル性を有していれば、硬化塗膜の信頼性が高くなる。
【実施例】
【００５３】
以下、本発明のエポキシ樹脂粉体塗料、これを金属部品に塗装後、熱硬化させた塗膜、すなわち硬化塗膜について実施例を用いて具体的に説明するが、本発明のエポキシ樹脂粉体塗料、硬化塗膜についてはこれらの実施例によって限定されるものではない。
なお、実施例及び比較例の粉体塗料については、塗装性の評価を行ない、硬化塗膜については塗膜の均一性及び耐ヒートサイクル性の評価を行なった。
実施例中、特に記載がない場合には、「％」及び「部」は質量％及び質量部を示す。
【００５４】
（塗装性の評価）
下記に示す水平流れ率を測定することにより塗装性の評価をした。
実施例及び比較例のエポキシ樹脂粉体塗料１．０ｇを内径１６ｍｍφの錠剤成形用金型に入れ、９０ＭＰａの圧力を６０秒間加圧して錠剤を成型し、この錠剤の直径（Ａ）を測定した。
次いでスライドグラス上に錠剤をのせ、１４０℃の熱風乾燥炉に１０分間放置後取出し、錠剤の直径（Ｂ）を測定した。下記式（１）より水平流れ率を測定する。
【００５５】
水平流れ率＝｛［Ｂ（ｍｍ）−Ａ（ｍｍ）］／Ａ（ｍｍ）｝×１００    …式（１）
【００５６】
塗装性の評価基準は以下のとおりである。
◎：水平流れ率が１３〜３０％
○：水平流れ率が７〜１３％未満
△：水平流れ率が５〜７％未満
×：水平流れ率が５％未満
【００５７】
（塗膜の均一性の評価）
下記に示すエッチカバー性を目視にて判定することにより、塗膜の均一性を評価した。
実施例及び比較例のエポキシ樹脂粉体塗料を膜厚が０．５〜１．０ｍｍとなるよう４ｍｍ角棒に、流動浸漬法により塗装し、１９０℃、２０分で硬化し硬化塗膜を得た。
【００５８】
塗膜均一性の評価基準は以下のとおりである。
○：硬化塗膜にタレが生じなかったもの（優れる）
△：硬化塗膜にタレが生じてしまったが、予熱（例えば１５０℃、２０分）した後、同条件で硬化させ際に、硬化塗膜にタレが生じなかったもの（良好）
×：△の評価と同条件で予熱及び硬化させたが、硬化塗膜にタレが生じてしまったもの（不良）
【００５９】
（耐ヒートサイクル性の評価）
実施例及び比較例のエポキシ樹脂粉体塗料を膜厚が０．５〜１．０ｍｍとなるように鉄製ボルト（Ｍ１２）に塗装後、１９０℃、２０分の硬化条件で硬化した。以下、鉄製ボルト（Ｍ１２）は試験片という。
次いでその試験片を気相冷熱槽に入れ、−４０℃で３０分保持した後１５０℃で３０分保持する処理を１サイクルとし、これを複数回繰り返すヒートサイクル試験を実施し、試験片のくびれ部分のクラック発生状況を目視にて観察した。
尚、本評価は、上記塗装後の試験片を３本用い、クラックが発生するまでのサイクル数の平均値で評価を行なった。
【００６０】
耐ヒートサイクル性の評価基準は以下のとおりである。
◎：１００サイクル以上でもクラックの発生がみられない（非常に優れる）
○：８０〜９９サイクルでもクラックの発生がみられない（優れる）
△：５０〜７９サイクルでもクラックの発生がみられない（良好）
×：５０サイクル未満でクラックの発生がみられる（不良）
【００６１】
（実施例１）
表１に示す質量比で、（Ａ１）ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（ｊＥＲ１００２  分子量１２００  三菱化学社製）、（Ａ２）ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（ｊＥＲ１００４  分子量１６５０  三菱化学社製）、硬化剤として酸無水物（ＢＴＤＡ  ピイ・ティ・アイ・ジャパン社製）、硬化触媒としてジシアンジアミド（ｊＥＲキュアＤＩＣＹ２０  三菱化学社製）、（Ｂ１）球状溶融シリカ（ＳＣ３０  平均粒子径３０μｍ  マイクロン社製）及び（Ｃ１）アクリル系コアシェル型粒子（グリシジル基含有、パラロイドＥＸＬ−２３１４  平均粒子径０．３μｍ  ダウケミカル社製）を配合し、エクストルーダーにより１１０〜１３０℃で溶融混練した。このときの混練時間は、３０秒以下であった。混合物を冷却固化した後、微粉砕することにより粉体塗料を得た。この粉体塗料を流動浸漬法にて試験片に塗装した。塗装時間は、２秒×２回とした。その後、得られた塗膜を１９０℃で２０分硬化し、硬化塗膜を得た。
【００６２】
上記に示す方法で、塗装性、塗膜の均一性及び耐ヒートサイクル性を評価した結果を表１に示す。
【００６３】
（比較例１）
（Ｂ１）の代替物として、平均粒子径５μｍの（Ｂ２）球状溶融シリカを用いた以外は、実施例１と同様にして粉体塗料を得た。
【００６４】
（比較例２）
（Ｂ１）の代替物として、平均粒子径７５μｍの（Ｂ３）球状溶融シリカを用いた以外は、実施例１と同様にして粉体塗料を得た。
【００６５】
（比較例３）
（Ｃ１）を配合しなかった以外は、実施例１と同様にして粉体塗料を得た。
【００６６】
（比較例４）
（Ｃ１）の配合量を２０質量部とし、（Ｂ１）を配合しなかった以外は、実施例１と同様にして粉体塗料を得た。
【００６７】
（比較例５）
（Ｃ１）の代替物として、（Ｃ２）アクリル系非コアシェル型粒子（平均粒子径０．３μｍ）を用いた以外は、実施例１と同様にして粉体塗料を得た。
【００６８】
以上、比較例１〜５の粉体塗料を、実施例１と同様にして評価を行った。評価結果を表１に示す。
【００６９】
【表１】
2018048314.tif 000002
【００７０】
（考察１）
表１に示すように、実施例１と比較例１、２より、平均粒子径１６〜５０μｍの球状無機粒子及び平均粒子径０．１〜０．４μｍのアクリル系コアシェル型粒子を併用することにより、塗装性に優れ、均一で耐ヒートサイクル性に優れた塗膜を形成することができるエポキシ樹脂粉体塗料を得られることが分かる。
【００７１】
また、実施例１と比較例３、４より、球状無機粒子とアクリル系コアシェル型粒子を併用することで、得られた塗膜は優れた耐ヒートサイクル性を示す事が分かる。
【００７２】
また、実施例１と比較例５より、アクリル系コアシェル型粒子を用いることで、耐ヒートサイクル性に優れた塗膜を形成することができるエポキシ樹脂粉体塗料を得られることが分かる。
【００７３】
（実施例２ａ〜２ｅ）
（Ｂ１）の配合量を、それぞれ、表２記載のように変動させた以外は、実施例１と同様にして粉体塗料を得た。そして、実施例１と同様にして評価を行った。評価結果を表２に示す。
【００７４】
比較しやすさを考慮して、表２には、実施例１の評価を併せて記載した。
【００７５】
【表２】
2018048314.tif 000003
【００７６】
（考察２）
表２に示すように、実施例２ｂ、２ｃ及び２ｄでは、実施例１とほぼ同様の結果が得られた。実施例２ａでは、塗装性については、実施例１と同様の結果が得られた。塗膜の均一性及び耐ヒートサイクル性については、実施例１より若干劣るものとなったが、実用上全く問題のないものであった。実施例２ｅでは、塗膜の均一性及び耐ヒートサイクル性については、実施例１と同様の結果が得られた。塗装性については、実施例１より若干劣るものとなったが、実用上全く問題のないものであった。
以上のことから、球状無機粒子が１８０〜２５０質量部の範囲において特に、塗装性を損なうことなく、均一で耐ヒートサイクル性にも優れた塗膜が得られることが分かる。
【００７７】
（実施例３ａ〜３ｅ）
（Ｃ１）の配合量を、それぞれ、表３記載のように変動させた以外は、実施例１と同様にして粉体塗料を得た。そして、実施例１と同様にして評価を行った。評価結果を表３に示す。
【００７８】
比較しやすさを考慮して、表３にも、実施例１の評価を併せて記載した。
【００７９】
【表３】
2018048314.tif 000004
【００８０】
（考察３）
表３に示すように、実施例３ｂ及び３ｃでは、実施例１とほぼ同様の結果が得られた。実施例３ａでは、塗装性及び塗膜の均一性については、実施例１と同様の結果が得られた。耐ヒートサイクル性については、実施例１より繰り返しサイクル数が若干劣るものとなったが、実用上全く問題のないものであった。実施例３ｄ及び３ｅでは、塗膜の均一性及び耐ヒートサイクル性については、実施例１と同様の結果が得られた。塗装性については、実施例１より若干劣るものとなったが、実用上全く問題のないものであった。
以上のことから、アクリル系コアシェル型粒子（０．３μｍ）が３〜２５質量部の範囲において特に、塗装性を損なうことなく、均一で耐ヒートサイクル性にも優れた塗膜が得られることが分かる。
【００８１】
（実施例４ａ）
（Ｃ１）の代替物として、（Ｃ３）アクリル系コアシェル型粒子（平均粒子径０．１μｍ）を用いた以外は、実施例１と同様にして粉体塗料を得た後、同様の評価を行った。評価結果を表４に示す。
【００８２】
（実施例４ｂ）
（Ｃ１）の代替物として、（Ｃ４）アクリル系コアシェル型粒子（平均粒子径１μｍ）を用いた以外は、実施例１と同様にして粉体塗料を得た後、同様の評価を行った。評価結果を表４に示す。
【００８３】
比較しやすさを考慮して、表４にも、実施例１の評価を併せて記載した。
【００８４】
【表４】
2018048314.tif 000005
【００８５】
（考察４）
表４に示すように、実施例４ａでは、実施例１と同様の結果が得られた。実施例４ｂでは、塗装性及び塗膜の均一性については、実施例１と同様の結果が得られた。耐ヒートサイクル性については、実施例１より繰り返しサイクル数が若干劣るものとなったが、実用上全く問題のないものであった。
以上のことから、アクリル系コアシェル型粒子の平均粒子径が０．１〜０．４μｍの範囲において特に、塗装性に優れ、均一で耐ヒートサイクル性にも優れた塗膜が得られることが分かる。