(57)【要約】【課題】丸鋸刃への形状変更を伴うことなく、丸鋸刃の空転時における金属音等の騒音を減少させ、作業環境の悪化を減少し得る切削加工機とする。【解決手段】丸鋸刃１を装着する切削加工機１０であって、丸鋸刃１の軸方向両面に対向して面することで丸鋸刃１を覆うカバー５と、カバー５の内面の片面または対向する両面に丸鋸刃１の空転音を拡散する拡散体２０と、を有し、拡散体２０は、丸鋸刃１の歯列に対応する位置において厚みが徐々に変化する部材が取り付けられるか又はカバーの内面の対向する両面の距離が徐々に変化する形状とされる。【選択図】図２
2018094658.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
丸鋸刃を装着する切削加工機であって、
前記丸鋸刃の軸方向両面に対向して面することで前記丸鋸刃を覆うカバーと、
該カバーの内面の片面または対向する両面に前記丸鋸刃の空転音を拡散する拡散体と、を有し、
前記拡散体は、前記丸鋸刃の歯列に対応する位置において厚みが徐々に変化する部材が取り付けられるか又は前記カバーの内面の対向する両面の距離が徐々に変化する形状とされる切削加工機。
【請求項２】
請求項１に記載の切削加工機であって、
前記丸鋸刃の軸方向から見た前記拡散体の接線方向長さは、前記カバーの内面の対面距離の２倍以上である切削加工機。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載の切削加工機であって、
前記拡散体は、前記丸鋸刃の径方向から見て最も高い部位と最も低い部位の半径方向長さが前記カバーの内面の対面距離の５０％以上である切削加工機。
【請求項４】
請求項３に記載の切削加工機であって、
前記拡散体は、前記丸鋸刃の径方向から見て最も高い部位と最も低い部位の軸方向の高さの差が半径方向長さの２０％以上である切削加工機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、丸鋸刃を装着する切削加工機に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、丸鋸刃で木質ボードやアルミの薄板材を切削加工する切削加工機がある。係る切削加工機は、丸鋸刃がカバーで覆われている。係るカバーは、丸鋸刃の軸方向両面に対向して面するように構成されている。ここで、丸鋸刃によって木質ボードやアルミの薄板を切断する場合、ピッチを細かくして１刃当たりの送り量を少なくして、切削面のカケ等を抑制して仕上げ面を良好にすることが図られる。丸鋸刃は、空転時に歯背部後方にカルマン渦列などが発生することで金属音等の騒音が発生する。係る金属音は、高周波数で騒音レベルも高いため、作業環境の悪化が懸念される。そのため、丸鋸刃の空転時における騒音対策を図る技術として、例えば特許文献１が知られている。係る技術は、丸鋸刃の形状によって騒音を抑制しようとするものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１６―５２７１５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、上記技術は、丸鋸刃の形状変更によって騒音対策を図る技術ではあるものの、カバー側に対し騒音対策を図るものではない。そのため、丸鋸刃の形状変更に伴う切削能力への影響が懸念される。また、騒音対策に伴う形状変更は、丸鋸刃それぞれにすべてに施す必要がある。一方、カバー側に騒音対策を施すことができれば、従来の丸鋸刃に形状変更を伴うことなく騒音対策を図ることができる。そのため、丸鋸刃への形状変更を伴うことなく、丸鋸刃の空転時における金属音等の騒音を減少させ、作業環境の悪化を減少し得る切削加工機が望まれている。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
前記課題を解決するために本発明は、各請求項に記載の通りの構成を備える切削加工機であることを特徴とする。一つの特徴は、丸鋸刃を装着する切削加工機であって、前記丸鋸刃の軸方向両面に対向して面することで前記丸鋸刃を覆うカバーと、該カバーの内面の片面または対向する両面に前記丸鋸刃の空転音を拡散する拡散体と、を有し、前記拡散体は、前記丸鋸刃の歯列に対応する位置において厚みが徐々に変化する部材が取り付けられるか又は前記カバーの内面の対向する両面の距離が徐々に変化する形状とされる。
【０００６】
上記構成によれば、カバーの内面の片面または対向する両面に丸鋸刃の空転音を拡散する拡散体を有する。この拡散体は、丸鋸刃の歯列に対応する位置において厚みが徐々に変化を有する部材が取り付けられるか又はカバーの内面の対向する両面の距離が徐々に変化する形状とされる。カバー内面は、丸鋸刃の軸方向両面に対向して面するため、丸鋸刃の空転時における金属音等が繰返し反射してカバー内で共鳴しやすくなる。ところが本構成によれば、金属音等が係る拡散体によって反射角度が変化されて拡散するため、カバー内での共鳴を抑制し騒音を減少させ、作業環境の悪化を減少させる切削加工機となり得る。
【０００７】
また、上記構成において、前記丸鋸刃の軸方向から見た前記拡散体の接線方向長さは、前記カバーの内面の対面距離の２倍以上であることが好ましい。これにより、丸鋸刃の広い範囲で金属音等の反射角度が変更されるため空転騒音をより一層抑止し得る。
【０００８】
また、上記構成において、前記拡散体は、前記丸鋸刃の径方向から見て最も高い部位と最も低い部位の半径方向長さが前記カバーの内面の対面距離の５０％以上であることが好ましい。これにより、金属音等がカバー内で共鳴することをより一層抑止し得る。
【０００９】
また、上記構成において、前記拡散体は、前記丸鋸刃の径方向から見て最も高い部位と最も低い部位の軸方向の高さの差が半径方向長さの２０％以上であることが好ましい。これにより、広範囲に金属音等の反射角度が変更されるため空転騒音をより一層抑止し得る。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】丸鋸刃の側面図である。
【図２】図1のＩＩ−ＩＩ線断面図である。
【図３】拡散体を軸方向から見た大きさを示す模式図である。
【図４】（ａ）がカバーの共鳴音に及ぼす拡散体（Ｎ−Ｎ）の配置状況を示した模式図であり、（ｂ）と（ｃ）がその効果確認試験の結果を示したグラフである。
【図５】（ａ）がカバーの共鳴音に及ぼす拡散体（Ｆ−Ｎ）の配置状況を示した模式図であり、（ｂ）と（ｃ）がその効果確認試験の結果を示したグラフである。
【図６】（ａ）がカバーの共鳴音に及ぼす拡散体（Ｆ−Ｆ）の配置状況を示した模式図であり、（ｂ）と（ｃ）がその効果確認試験の結果を示したグラフである。
【図７】（ａ）がカバーの共鳴音に及ぼす拡散体（Ｒ−Ｎ）の配置状況を示した模式図であり、（ｂ）と（ｃ）がその効果確認試験の結果を示したグラフである。
【図８】（ａ）がカバーの共鳴音に及ぼす拡散体（Ｒ−Ｆ）の配置状況を示した模式図であり、（ｂ）と（ｃ）がその効果確認試験の結果を示したグラフである。
【図９】（ａ）がカバーの共鳴音に及ぼす拡散体（Ｒ−Ｒ）の配置状況を示した模式図であり、（ｂ）と（ｃ）がその効果確認試験の結果を示したグラフである。
【図１０】カバー無し場合の影響確認試験の結果を示した模式図及びグラフである。
【図１１】カバー内に拡散体を配設しない場合の影響確認試験の結果を示した模式図及びグラフである。
【図１２】θ＝４５°の拡散体を配置した場合の影響確認試験の結果を示した模式図及びグラフである。
【図１３】θ＝９０°の拡散体を配置した場合の影響確認試験の結果を示した模式図及びグラフである。
【図１４】θ＝１０５°の拡散体を配置した場合の影響確認試験の結果を示した模式図及びグラフである。
【図１５】θ＝１２０°の拡散体を配置した場合の影響確認試験の結果を示した模式図及びグラフである。
【図１６】θ＝１３５°の拡散体を配置した場合の影響確認試験の結果を示した模式図及びグラフである。
【図１７】θ＝１８０°の拡散体を配置した場合の影響確認試験の結果を示した模式図及びグラフである。
【図１８】θ＝２２５°の拡散体を配置した場合の影響確認試験の結果を示した模式図及びグラフである。
【図１９】２つのθ＝４５°の拡散体を１８０°に対向配置（θ＝４５°＋４５°）した場合の影響確認試験の結果を示した模式図及びグラフである。
【図２０】２つのθ＝６０°の拡散体を１８０°に対向配置（θ＝６０°＋６０°）した場合の影響確認試験の結果を示した模式図及びグラフである。
【図２１】軸方向から見た拡散体の大きさと空転騒音の関係を示したグラフである。
【図２２】拡散体の形状による効果確認試験としてカバーに半凸状拡散体を配設した状態を模式的に示した模式図である。
【図２３】拡散体の形状による効果確認試験としてカバーに凸状拡散体を配設した状態を模式的に示した模式図である。
【図２４】拡散体の形状による効果確認試験としてカバーに半凹状拡散体を配設した状態を模式的に示した模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
本発明の実施形態のｎx＝１（１次モード）について図１〜２４を用いて説明する。図１、２に示すように、切削加工機１０は、丸鋸刃１で木質ボードやアルミの薄板材等の被削材を切削加工する装置である。切削加工機１０は、丸鋸刃１と、カバー５とを有する。丸鋸刃１は、円盤状の台金２と、台金２の外周に装着された複数のチップ３を有する。丸鋸刃１の外径は、例えば、２８０ｍｍ〜６００ｍｍである。台金２は、例えば鋼製であって、厚さが例えば、２．０ｍｍ〜３．０ｍｍである。台金２は、円盤状の本体部２ａと、本体部２ａの外周から径方向外方に突出する刃体２ｂを一体に有する。
【００１２】
刃体２ｂは、図１、２に示すように本体部２ａの外周に所定間隔で形成される。刃体２ｂの間には歯室２ｄが形成される。歯室２ｄは、径方向外方から中心に向けて幅が狭くなり、歯底２ｅを有する。刃体２ｂの一側部には、側方および径方向外方に開口する凹部２ｃが形成され、凹部２ｃにチップ３が取付けられる。
【００１３】
台金２には、図１、２に示すように、例えば３０個〜１００個のチップ３がろう付けなどにより取付けられる。チップ３は、台金２に等間隔で設けられる。チップ３は、超硬合金製で、例えば炭化タングステンと結合剤であるコバルトを混合し、焼結することで得られる。チップ３は、ＴｉＮ、ＴｉＣ、ＴｉＣＮなどのサーメットでも良い。チップ３の表面には、耐摩耗性を向上させるコーティングを施しても良い。
【００１４】
図１、２に示すように、台金２は、中心に取付穴２ｆを有する。取付穴２ｆに切削加工機１０の回転軸１２が挿入される。切削加工機１０は、例えば木質ボードやアルミの薄板材等の被削材を切削するために用いられ、例えば被削材を常温で切削する際に用いられる。切削加工は、被削材を切削する場合、丸鋸刃１をＡ方向に回転させつつＢ方向に進行させる。図１に示すように丸鋸刃１がＢ方向に移動しつつ、チップ３が被削材に到達する。なお、本実施形態における切削加工機１０は、丸鋸刃１がＢ方向に進行する態様を示したが、丸鋸刃１が保持された状態で回転し、被削材側が丸鋸刃１に向かって進行する態様であってもよい。
【００１５】
カバー５は、図１、２に示すように、丸鋸刃１のうち被削材を切削する部位を除いて、外方を覆う部材である。カバー５は、少なくとも丸鋸刃１の直径より大径の板状部材が軸方向両面に平行に対向すると共に、外周側が架け渡されることで丸鋸刃１を覆っている。カバー５は、例えば金属製の鋼板材で構成される。
【００１６】
カバー５の内面の片面または対向する両面には、丸鋸刃１の空転音を拡散する拡散体２０が構成される。拡散体２０の素材は、合成樹脂、木材、鉄、アルミなどの金属、コンクリート、セラミックス等種々適用できる。また、拡散体２０の内部は、中空でも中実でもよい。また、拡散体２０の内部に、ロックウール、発泡樹脂、ウレタンフォーム、砂等の吸音材を充填してもよい。また、拡散体２０の内部を、ハニカム構造、穴あき構造、波状構造等の空隙を設けてもよい。
【００１７】
＜丸鋸刃１の径方向から見た拡散体２０の形状について＞
丸鋸刃１の径方向から見た拡散体２０の形状について次のような検討を行った。丸鋸刃１は、多数の歯を有しており回転させると、その台金歯背部後方から歯室内にカルマン渦が発生する。係るカルマン渦の周波数ｆｋは、
（式１）ｆk＝Ｓ×ｖ／ｔ＝Ｓ×｛（π・Ｄ・Ｎ）／６０｝／ｔ
のように求められる。
ここで、上記式１の各記号は以下の通り。
ｆk：カルマン渦列の周波数（Ｈｚ）
Ｓ：ストローハル数
ｖ：丸鋸の周速（ｍｍ／ｓ）
ｔ：台金の厚み（ｍｍ）
Ｄ：丸鋸の直径（ｍｍ）
Ｎ：丸鋸の回転数（ｒｐｍ）
【００１８】
一方、カバー５内の空気の固有振動数ｆrは、
（式２）ｆr＝（Ｃ／２）・√[（ｎx/Ｌx）2＋（ｎy／Ｌy）2＋（ｎz／Ｌz）2]≒Ｃ／（２Ｌ）
Ｌx≫Ｌy，Ｌz
ｎx＝１（１次モード）
のように求められる。
ここで、上記式２の各記号は以下の通り。
Ｃ：音速（ｍｍ/ｓ）＝３４４０００ｍｍ／ｓ
Ｌ：カバー５内の対面距離（ｍｍ）
【００１９】
上記カルマン渦列の周波数ｆkとカバー５内の空気の固有振動数ｆrが一致するかそれより高い回転数Ｎで金属音が発生することに着目した。したがって、カバー５内に発生する丸鋸刃１による金属音を拡散体２０によって反射角度を変化させ音を拡散させることを対策として考えた。ここで、拡散体２０は、丸鋸刃１の歯列に対応する位置において厚みが徐々に変化する部材とすることに着目した。拡散体２０の凹凸の周期（２ａ）≧カバー５内の空気の固有振動数ｆrの１波長（２Ｌ）の関係であることが望まれる。よって、２ａ≧２Ｌ、即ちａ≧Ｌの関係を導いた。すなわち、拡散体２０の最も高い部位と最も低い部位の半径方向の長さａはカバー５の内面の対面距離Ｌと同等か大きい関係（ａ≧Ｌ）であることが望まれる。また、拡散体２０の最も高い部位と最も低い部位の厚み（高低差）ｂは、上記半径方向の長さａの２０％以上であることが望まれる。即ちｂ≧０．２ａであることが望まれる。特に、拡散体２０の厚みの変化は、徐々に変化することで金属音の反射角度を広範囲に変化させることができる。そのため、最も高い部位から最も低い部位が漸次傾斜した断面形状であってもよい。更に、拡散体２０の厚みの変化は、最も高い部位から最も低い部位が凸形状、半凸状の断面形状であるか、凹形状の断面形状であることが望ましい。なお、拡散体２０は、カバー５そのものを上記条件に合致した形状とし、カバー５の内面の対向する両面の距離が徐々に変化する形状とされるものであってもよい。例えば、Ｌ＝６０ｍｍの場合、ａ＝９０ｍｍ、ｂ＝２５ｍｍが設定される。
【００２０】
＜拡散体２０の軸方向から見た大きさについて＞
拡散体２０は、丸鋸刃１の歯列に対応する位置において配設されることが望まれる。ここで、図３に示されるように、拡散体２０は、丸鋸刃１の歯列に対応するように扇状の形状とする場合、丸鋸刃１の中心として、形成されるθの範囲は、
（式３）拡散体の接線方向長さ＝２（Ｄi／２）ｓｉｎ（θ／２）≧２×（２Ｌ）
よって、θ≧２ｓｉｎ-1（４Ｌ／Ｄi）
のように求められる。
ここで、上記式３の記号は以下の通り。
Ｄi：拡散体２０の内径（ｍｍ）
Ｌ：カバー５内の対面距離（ｍｍ）
θ：丸鋸刃１の中心から見て拡散体２０が設けられる範囲の角度
例えば、Ｄi＝３８０ｍｍ、Ｌ＝６０ｍｍの場合、θ≧７９°となる。なお、拡散体２０を分割して配置する場合、その合計が上記θの条件を満せばよい。
【００２１】
また、拡散体２０は、丸鋸刃１の歯列に対応するように扇状の形状とする場合に限られず、接線方向に直線状の長方形の形状であってもよい。
かかる長方形の場合、
（式４）ｅ≧２×（２Ｌ）
よって、ｅ≧４Ｌ
と導かれる。
すなわち、拡散体２０が長方形の場合、丸鋸刃１の軸方向から見た拡散体２０の接線方向長さｅは、カバー５の内面の対面距離Ｌの４倍以上であることが望まれる。なお、拡散体２０を分割して配置する場合、その合計が上記式４の条件を満せばよい。
【００２２】
上記、拡散体２０について各種実験を行った。以下にその実験結果を示す。
【００２３】
＜カバー５の共鳴音に及ぼす拡散体２０の効果確認試験＞
図４〜９に示すように、カバー５の共鳴音に及ぼす拡散体２０の効果確認試験を行った。切削加工機１０の条件は、次の通り。丸鋸刃１の外径は５１０ｍｍであり、台金２の厚さは２．５ｍｍであり、チップ３の歯厚は３．０ｍｍであり、取付穴２ｆは４０ｍｍであり、刃数は１００個である。これに対し、拡散体２０は、ＡＢＳ樹脂製であり、外径５６０ｍｍであり、内径が３８０ｍｍの樹脂リングを用意した。拡散体２０の厚みは、２５ｍｍの厚みが一律のフラット状拡散体２０Ｆと、外径から内径に向かって徐々に厚みが薄くなっていく半凸状拡散体２０Ｒの２種類を用意した。拡散体２０は、丸鋸刃１の歯列に対応する位置において配設した。これらの拡散体２０を次のような組み合わせで配置し、音圧レベルを測定した。各図の右上に、拡散体２０の配設状態を模式的に表した断面図を示した（各図の（ａ）で示す）。また、各図の左上のグラフ（各図の（ｂ）で示す）は、同右上に示した拡散体２０を配置して丸鋸刃１を空転させたときの回転数と空転音（Ｏｖｅｒａｌｌ値）との関係である。各図の左下のグラフ（各図の（ｃ）で示す）は、同右上に示した拡散体２０を配置して丸鋸刃１を空転させたときの回転数と空転音周波数分析値との関係である。
【００２４】
図４に示すように、カバー５内の両面共には拡散体２０無し。これを「Ｎ−Ｎ」とする。係るＮ−Ｎの場合、丸鋸刃１の回転数、２４００ｒｐｍ、３３００ｒｐｍ近傍において音圧レベルが急に上昇する傾向が見られた。
【００２５】
図５に示すように、カバー５内の一方の面にフラット状拡散体２０Ｆを配置、他方の面には拡散体２０無し。これを「Ｆ−Ｎ」とする。係るＦ−Ｎの場合、丸鋸刃１の回転数２２００ｒｐｍ〜３０００ｒｐｍの範囲において、音圧レベルが急激に上昇する結果となった。
【００２６】
図６に示すように、カバー５内の両面にフラット状拡散体２０Ｆを配置。これを「Ｆ−Ｆ」とする。係るＦ−Ｆの場合、丸鋸刃１の回転数２７００ｒｐｍ〜３０００ｒｐｍの範囲において、音圧レベルが急激に上昇する結果となった。
【００２７】
図７に示すように、カバー５内の一方の面に半凸状拡散体２０Ｒを配置、他方の面には拡散体２０無し。これを「Ｒ−Ｎ」とする。係るＲ−Ｎの場合、丸鋸刃１の回転数のいずれの範囲においても音圧レベルの急激な上昇は確認されない結果となった。
【００２８】
図８に示すように、カバー５の一方の面に半凸状拡散体２０Ｒを配置、他方の面にフラット状拡散体２０Ｆを配置。これを「Ｒ−Ｆ」とする。係るＲ−Ｆの場合、丸鋸刃１の回転数のいずれの範囲においても音圧レベルの急激な上昇は確認されない結果となった。
【００２９】
図９に示すように、カバー５内の両面に半凸状拡散体２０Ｒを配置。これを「Ｒ−Ｒ」とする。係るＲ−Ｒの場合、丸鋸刃１の回転数のいずれの範囲においても音圧レベルの急激な上昇は確認されない結果となった。
【００３０】
以上より、拡散体無し（Ｎ−Ｎ）、フラット状拡散体２０Ｆのみの構成（Ｆ−Ｎ、Ｆ−Ｆ）であると、共鳴音の回転領域は広がり丸鋸刃の空転騒音に影響を及ぼしうることが推定される。そのため、拡散体無し（Ｎ−Ｎ）、フラット状拡散体２０Ｆのみの構成（Ｆ−Ｎ、Ｆ−Ｆ）は好ましくない。一方、カバー５の内面のいずれかの面に半凸状拡散体２０Ｒを配置する（Ｒ−Ｎ、Ｒ−Ｆ、Ｒ−Ｒ）ことで、全ての回転領域で共鳴音が減少しうることが推定される。よって、丸鋸刃１の空転時における金属音等の騒音を減少させるのに望ましいと推定される。
【００３１】
＜空転騒音に及ぼす拡散体２０の大きさの影響確認試験＞
図１０〜２０に示すように、軸方向から見た拡散体２０の大きさについて検討を行った。全ての回転領域で共鳴音が減少しうることが確認された半凸状拡散体２０Ｒを、カバー５内の一方の面に配置した。半凸状拡散体２０Ｒの大きさの影響を確認するため、カバー５無し、カバー５のみ（拡散体２０無し）の状態での空転騒音を測定した。その上で、半凸状拡散体２０Ｒのθについて、４５°、９０°、１０５°、１２０°、１３５°、１８０°、２２５°を用意し各々の空転騒音を測定した。更に、４５°の半凸状拡散体２０Ｒを２つ、１８０°の対向配置（４５°＋４５°）、６０°の半凸状拡散体２０Ｒを２つ、１８０°の対向配置（６０°＋６０°）させたものも空転騒音を測定した。
【００３２】
これらの空転騒音について図２１に示す。図２１に示すように、空転騒音は、カバー５のみ（拡散体２０無し）の状態から徐々に空転騒音が減少することが確認された。特に９０°と１０５°の間で顕著に空転騒音の減少が確認された。なお、上述したように軸方向から見た拡散体２０の大きさは、理論上はθ≧７９°である。今回の実験では、９０°の半凸状拡散体２０Ｒが、４５°の半凸状拡散体２０Ｒよりも大きい空転騒音が確認されたが、上記条件における特異な結果と考えられる。また、４５°の半凸状拡散体２０Ｒを２つ、１８０°の対向配置（４５°＋４５°）させた態様のものは、９０°の半凸状拡散体２０Ｒよりも空転騒音の減少が確認された。また、６０°の半凸状拡散体２０Ｒを２つ、１８０°の対向配置（６０°＋６０°）させた態様のものは、１２０°の半凸状拡散体２０Ｒよりも空転騒音の減少が確認された。
【００３３】
＜拡散体２０の形状による効果確認試験＞
次に図２２〜２４に示すように拡散体２０の形状による効果確認試験を行った。ここで、切削加工機１０の条件は、次の通り。丸鋸刃１の外径は３０５ｍｍであり、台金２の厚さは２．０ｍｍであり、取付穴２ｆは２５．４ｍｍであり、刃数は７２個である。カバー５の内面の対面距離Ｌは５０ｍｍである。丸鋸の回転数は５８Ｈｚ（３４８０ｒｐｍ）で音圧レベル（Ｏｖｅｒａｌｌ値）を測定した。これに対し、拡散体２０は、ＡＢＳ樹脂製であり、外径３５０ｍｍであり、内径が２５０ｍｍの樹脂リングを用意した。
【００３４】
拡散体２０は、３種類を用意した。１つ目は、図２２に示すように外径厚み１０ｍｍから内径に向かって徐々に厚みが薄くなっていく半凸状拡散体２２Ｒである。２つ目は、図２３に示すように中央が１０ｍｍの厚みをもった凸状形状の凸状拡散体２３Ｒである。３つ目は、図２４に示すように外径厚み１２ｍｍから内径厚み２ｍｍまで徐々に凹状の曲線で薄くなっていく半凹状拡散体２４Ｒである。
【００３５】
拡散体２０を設けなかった場合の音圧レベルは、８８．３６ｄＢであったのに対し、半凸状拡散体２２Ｒは７９．５６ｄＢ、凸状拡散体２３Ｒは８０．６８ｄＢ、半凹状拡散体２４Ｒは８３．５０ｄＢであることが確認された。いずれの拡散体２０も、拡散体２０無しに比べて空転騒音の低減に寄与することが確認された。また、半凸状拡散体２２Ｒ、凸状拡散体２３Ｒは、半凹状拡散体２４Ｒよりも空転騒音の低減に寄与することが確認された。また、半凸状拡散体２２Ｒは、凸状拡散体２３Ｒよりも空転騒音の低減に寄与することが確認された。
【００３６】
以上では、カバー５の内面の対面距離Ｌが６０ｍｍのものについて示した。しかしながら、対面距離Ｌが１２０ｍｍの場合もあり得る。このときも、カルマン渦列とカバー５内の空気の固有振動数が一致して、非常に高い空転騒音が発生し得る。振動モードは、上述で示したカバー５内の空気の固有振動数ｆrは、ｎx＝２（２次モード）、すなわち、カバー５の内面の両面とその中心に節がある１波長モードとなる。係る場合、拡散体２０の形状は、上述のＬ及びａは、その半分の長さとなる。カバー５内の対面距離Ｌは、これ以上の長さとなると集塵効率が低くなるので実用的ではない。
【００３７】
以上のように、本実施形態の切削加工機１０は、カバー５の内面の片面または対向する両面に丸鋸刃１の空転音を拡散する拡散体２０を有する。この拡散体２０は、丸鋸刃１の歯列に対応する位置において厚みが徐々に変化を有する部材が取り付けられる。カバー５内面は、丸鋸刃１の軸方向両面に対向して面するため、丸鋸刃１の空転時における金属音等が繰返し反射してカバー５内で共鳴しやすくなる。ところが本構成によれば、金属音等が係る拡散体２０によって反射角度が変化されて拡散するため、カバー５内での共鳴を抑制し騒音を減少させ、作業環境の悪化を減少させる切削加工機１０となり得る。
【００３８】
また、丸鋸刃１の軸方向から見た拡散体２０の接線方向長さは、カバー５の内面の対面距離Ｌの２倍以上であることが好ましい。これにより、丸鋸刃１の広い範囲で金属音等の反射角度が変更されるため空転騒音をより一層抑止し得る。
【００３９】
また、拡散体２０は、丸鋸刃１の径方向から見て最も高い部位と最も低い部位の半径方向長さがカバー５の内面の対面距離Ｌの５０％以上であるが好ましい。これにより、金属音等がカバー５内で共鳴することをより一層抑止し得る。
【００４０】
また、拡散体２０は、丸鋸刃１の径方向から見て最も高い部位と最も低い部位の軸方向の高さの差が半径方向長さの２０％以上であることが好ましい。これにより、広範囲に金属音等の反射角度が変更されるため空転騒音をより一層抑止し得る。
【００４１】
また、丸鋸刃１は、空転時に歯背部後方におけるカルマン渦列の発生に伴い、切削初期に丸鋸刃１の横方向の振動によって切り口の幅が広くなって切削面精度が悪くなり得る。
【００４２】
以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明の切削加工機は、本実施の形態に限定されず、その他各種の形態で実施することができるものである。例えば、拡散体２０を別体として設けるのではなく、カバー５そのものを上記条件に合致した形状とし、カバー５の内面の対向する両面の距離が徐々に変化する形状とされるものであってもよい。また、拡散体２０は１つであってもよいし、複数構成されるものであってもよい。例えば、２つでも良いし、２つ以上の構成でもよい。
【符号の説明】
【００４３】
１    丸鋸刃
２    台金
３    チップ
５    カバー
１０  切削加工機
２０  拡散体
【図１】
2018094658.tif 000003
【図２】
2018094658.tif 000004
【図３】
2018094658.tif 000005
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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