(57)【要約】      （修正有）【課題】耐水素脆化特性に優れた高強度低合金油井用継目無鋼管の生産能率を向上させた製造方法の提供【解決手段】中空ビレット１１の一方の端部に添加片１２が付着した添加片付きビレット１０を準備する工程と、温度Ｔ１に加熱する工程と、穿孔する工程と、再加熱する工程と、押出しして素管にする工程と、切断する工程とを備える。中空ビレット１１は、化学組成が、質量％で、Ｃｒ：１４〜３０％、Ｎｉ：２９〜６５％、Ｍｏ：２〜１７％を含む。添加片１２の温度Ｔ１における熱間強度Ｋａ、及び中空ビレット１１の温度Ｔ１における熱間強度Ｋｂが、下記の式を満たす継目無金属間の製造方法。０．３≦Ｋａ／Ｋｂ≦０．７５【選択図】図３
2018094565.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
中空ビレットの一方の端部に添加片が付着した添加片付きビレットを準備する工程と、
前記添加片付きビレットを温度Ｔ１に加熱する工程と、
前記加熱した添加片付きビレットを前記添加片が付着した端部と反対側の端部から穿孔する工程と、
前記穿孔した添加片付きビレットを再加熱する工程と、
前記再加熱した添加片付きビレットを前記添加片が付着した端部と反対側の端部が前方となるように押出しして素管にする工程と、
前記素管を前記添加片の位置で切断する工程とを備え、
前記中空ビレットは、化学組成が、質量％で、Ｃｒ：１４〜３０％、Ｎｉ：２９〜６５％、Ｍｏ：２〜１７％を含み、
前記添加片の温度Ｔ１における熱間強度Ｋａ、及び前記中空ビレットの温度Ｔ１における熱間強度Ｋｂが、下記の式を満たす、継目無金属管の製造方法。
０．３≦Ｋａ／Ｋｂ≦０．７５
ここで、熱間強度は、ひずみ速度１．０／秒で応力−ひずみ曲線を測定したとき、ひずみが０．５になるときの変形抵抗とする。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、継目無金属管の製造方法に関し、より詳しくは、化学組成が、質量％で、Ｃｒ：１４〜３０％、Ｎｉ：２９〜６５％、Ｍｏ：２〜１７％を含む高Ｃｒ・高Ｎｉ・高Ｍｏ合金の継目無金属管の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
継目無金属管の製造方法として、熱間押出製管法が知られている。特開平１−２４１３１８号公報には、押出プレスによる金属の熱間押出方法が記載されている。同公報には、高価なビレットを熱間押出しにより押出加工するに際し、ビレットの後部に安価な金属よりなる添加片を予め一体的に付着させることが記載されている。また、添加片部分の加熱温度がビレットより低温になるように加熱することによって、交錯部の発生を少なくできると記載されている。
【０００３】
熱間押出製管法では、マンドレルを挿入するための下孔を予めビレットに形成しておく必要がある。製造する継目無金属管の内径が大きい場合、下孔を機械加工だけで形成すると生産性や歩留りが低下する。そのため、穿孔プレスを用いてビレットの孔拡げ（穿孔）を熱間で実施する場合がある。
【０００４】
特公昭５９−６７２４号公報には、ホロビレットのエキスパンション工具が記載されている。特許第５９９８６１４号公報には、熱間押広げ穿孔用ビレット潤滑剤及びそれを用いた熱間押広げ穿孔方法が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平１−２４１３１８号公報
【特許文献２】特公昭５９−６７２４号公報
【特許文献３】特許第５９９８６１４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
Ｎｉ基合金等の高合金の金属管を穿孔する場合、穿孔工程終盤の穿孔力の増加が顕著になる。そのため、設備仕様内での製管を実現するためには、穿孔工程の１パスあたりのビレット内径拡大量を小さくするか、ビレットの下孔径を大きくする必要がある。
【０００７】
そのため、内径の大きな高合金の金属管を製造するためには、複数のパスに分けて穿孔を実施するか、ビレットの下孔径を大きくする必要がある。多パス穿孔はビレットの再加熱が必要になる等、生産能率が低下し、下孔径拡大は歩留りが低下する。
【０００８】
さらに、熱間押出製管法では押出し後の材料をホットソーで切り離す必要がある。高合金の金属管は熱間強度が高く切断負荷が大きいため、ホットソーのブレード（刃）が摩耗しやすく、ホットソーのブレードを頻繁に交換する必要があり、生産能率が低いという問題がある。
【０００９】
本発明の目的は、穿孔工程終盤の穿孔力の増加を抑制し、かつ押出し後の切断負荷を低減することによって、生産能率を向上させた継目無金属管の製造方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明の一実施形態による継目無金属管の製造方法は、中空ビレットの一方の端部に添加片が付着した添加片付きビレットを準備する工程と、前記添加片付きビレットを温度Ｔ１に加熱する工程と、前記加熱した添加片付きビレットを前記添加片が付着した端部と反対側の端部から穿孔する工程と、前記穿孔した添加片付きビレットを再加熱する工程と、前記再加熱した添加片付きビレットを前記添加片が付着した端部と反対側の端部が前方となるように押出しして素管にする工程と、前記素管を前記添加片の位置で切断する工程とを備える。前記中空ビレットは、化学組成が、質量％で、Ｃｒ：１４〜３０％、Ｎｉ：２９〜６５％、Ｍｏ：２〜１７％を含み、前記添加片の温度Ｔ１における熱間強度Ｋａ、及び前記中空ビレットの温度Ｔ１における熱間強度Ｋｂが、下記の式を満たす。
０．３≦Ｋａ／Ｋｂ≦０．７５
ここで、熱間強度は、ひずみ速度１．０／秒で応力−ひずみ曲線を測定したとき、ひずみが０．５になるときの変形抵抗とする。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、穿孔工程終盤の穿孔力の増加を抑制し、かつ押出し後の切断負荷を低減することによって、生産能率を向上させた継目無金属管の製造方法が得られる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】図１は、本発明の一実施形態による継目無金属管の製造方法を示すフロー図である。
【図２】図２は、添加片付きビレットの斜視図である。
【図３】図３は、穿孔プレス装置によって添加片付きビレットを穿孔している状態を示す模式的断面図である。
【図４】図４は、押出プレス装置によって添加片付きビレットを押出ししている状態を示す模式的断面図である。
【図５】図５は、押出プレス装置によって添加片付きビレットを押出ししている状態を示す模式的断面図である。
【図６】図６は、ホットソーによって素管を切断している状態を示す模式的断面図である。
【図７】図７は、熱間強度測定のための圧縮試験のヒートパターンである。
【図８】図８は、Ｎｉ基合金（Ａｌｌｏｙ６２５）及びステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）の材料温度と熱間強度との関係を示すグラフである。
【図９】図９は、Ａｌｌｏｙ６２５の応力−ひずみ曲線である。
【図１０】図１０は、ＳＵＳ３０４の応力−ひずみ曲線である。
【図１１】図１１は、ＳＭ２５３５の応力−ひずみ曲線である。
【図１２】図１２は、ＳＭ２５５０の応力−ひずみ曲線である。
【図１３】図１３は、添加片付きビレットの溶接部近傍の模式的断面図である。
【図１４】図１４は、穿孔工程における穿孔力の時間変化を示すグラフである。
【図１５】図１５は、数値解析によって求めた穿孔途中の添加片の変形状況を示す図である。
【図１６】図１６は、数値解析によって求めた穿孔終了時の添加片の変形状況を示す図である。
【図１７】図１７は、ハステロイＣ２７６の応力−ひずみ曲線である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、図面を参照し、本発明の実施の形態を説明する。図中同一又は相当部分には同一符号を付してその説明は繰り返さない。各図に示された構成部材間の寸法比は、必ずしも実際の寸法比を示すものではない。
【００１４】
図１は、本発明の一実施形態による継目無金属管の製造方法を示すフロー図である。本実施形態による継目無金属管の製造方法は、添加片付きビレットを準備する工程（ステップＳ１）、添加片付きビレットを温度Ｔ１に加熱する工程（ステップＳ２）、加熱した添加片付きビレットを穿孔する工程（ステップＳ３）、穿孔した添加片付きビレットを再加熱する工程（ステップＳ４）、再加熱した添加片付きビレットを押出しして素管にする工程（ステップＳ５）、及び素管を添加片の位置で切断する工程（ステップＳ６）を備えている。以下、各工程を詳しく説明する。
【００１５】
［添加片付きビレット準備工程（ステップＳ１）］
中空ビレットの一方の端部に添加片が付着した添加片付きビレットを準備する（ステップＳ１）。図２は、本実施形態で用いる添加片付きビレット１０の斜視図である。添加片付きビレット１０は、中空ビレット１１と、添加片１２とを備えている。
【００１６】
中空ビレット１１は、中心に貫通孔１１ａが形成された丸ビレットである。添加片１２は、中空ビレット１１の一方の端部に付着している。添加片１２には、中空ビレット１１の貫通孔１１ａと同軸の貫通孔１２ａが形成されている。中空ビレット１１と添加片１２とは、概ね同じ径であることが好ましい。また、貫通孔１１ａと貫通孔１２ａとは、概ね同じ径であることが好ましい。
【００１７】
中空ビレット１１と添加片１２とは、例えば溶接によって固定されている。添加片付きビレット１０は、中空ビレット１１及び添加片１２にそれぞれ貫通孔１１ａ及び貫通孔１２ａを形成してから、中空ビレット１１と添加片１２とを付着させたものであってもよい。あるいは、添加片付きビレット１０は、中空ビレット１１と添加片１２とを付着させてから、貫通孔１１ａ及び貫通孔１２ａを形成したものであってもよい。貫通孔１１ａ及び貫通孔１２ａは、例えば機械加工によって形成することができる。
【００１８】
中空ビレット１１は、製造しようとする継目無金属管と同じ化学組成を有する。本実施形態では、化学組成が、質量％で、Ｃｒ：１４〜３０％、Ｎｉ：２９〜６５％、Ｍｏ：２〜１７％を含む高Ｃｒ・高Ｎｉ・高Ｍｏ合金の継目無金属管を製造する。したがって、中空ビレット１１の化学組成も、質量％で、Ｃｒ：１４〜３０％、Ｎｉ：２９〜６５％、Ｍｏ：２〜１７％を含む。高Ｃｒ・高Ｎｉ・高Ｍｏ合金は、例えば、Ａｌｌｏｙ６２５（Ｃｒ：２０〜２３％、Ｎｉ：５８％以上、Ｍｏ：８〜１０％を含む合金）、ＳＭ２５３５（Ｃｒ：２４〜２７％、Ｎｉ：２９〜３７％、Ｍｏ：２〜４％を含む合金）、ＳＭ２５５０（Ｃｒ：２３〜２６％、Ｎｉ：４７〜５４％、Ｍｏ：６〜９％を含む合金）等である。
【００１９】
添加片１２は、中空ビレット１１よりも熱間強度の低い材料で形成されている。添加片１２は、例えばＳＵＳ３０４で形成されている。中空ビレット１１の熱間強度と添加片１２の熱間強度との関係の詳細については後述する。
【００２０】
［加熱工程（ステップＳ２）］
添加片付きビレット１０を温度Ｔ１に加熱する（ステップＳ２）。温度Ｔ１の好適値は中空ビレット１１の材質に依存するが、例えば１０００〜１２００℃である。温度Ｔ１が低すぎると、穿孔工程（ステップＳ３）での負荷が大きくなる。一方、温度Ｔ１が高すぎると、中空ビレット１１の材質によっては熱間加工性が低下し、疵等が発生しやすくなる。
【００２１】
加熱工程（ステップＳ２）は、添加片付きビレット１０を常温から９５０℃程度まで予熱（均熱）する工程を含んでいてもよい。加熱方法は特に限定されないが、例えば、予熱にはロータリーハース炉を、予熱温度から温度Ｔ１への加熱には誘導加熱炉を用いることができる。
【００２２】
［穿孔工程（ステップＳ３）］
加熱した添加片付きビレット１０を、添加片１２が付着した端部と反対側の端部から穿孔する（ステップＳ３）。本願において「穿孔」とは、予め機械加工等により中心に孔（ガイドホール）が設けられた中空ビレットの孔を広げること（中空ビレットの内径を広げること）をいう。図３は、穿孔プレス装置２０によって添加片付きビレット１０を穿孔している状態を示す模式的断面図である。穿孔プレス装置２０は、コンテナ２１、マンドレル２２、プラグ２３、及びシャーリング２４を備えている。
【００２３】
図３に示すように、添加片付きビレット１０を、添加片１２がシャーリング２４に接するようにコンテナ２１に装入する。中空ビレット１１の貫通孔の開口にプラグ２３の先端を接触させる。この状態で、プラグ２３を下降させる。これによって、中空ビレット１１の貫通孔及び添加片１２の貫通孔が拡径される。
【００２４】
［再加熱工程（ステップＳ４）］
穿孔した添加片付きビレット１０を再加熱する（ステップＳ４）。好適な再加熱温度は中空ビレット１１の材質に依存するが、例えば１０００〜１２００℃である。再加熱温度は、加熱工程（ステップＳ３）の温度Ｔ１と同じであってもよいし、異なっていてもよい。再加熱温度が低すぎると、押出工程（ステップＳ５）での負荷が大きくなる。一方、再加熱温度が高すぎると、中空ビレット１１の材質によっては熱間加工性が低下し、疵等が発生しやすくなる。
【００２５】
［押出工程（ステップＳ５）］
再加熱した添加片付きビレット１０を添加片１２が付着した端部と反対側の端部が前方となるように押出しして素管にする（ステップＳ５）。図４及び図５は、押出プレス装置３０によって添加片付きビレット１０を押出ししている状態を示す模式的断面図である。押出プレス装置３０は、コンテナ３１、ステム３２、マンドレルホルダ３３、マンドレル３４、ダイホルダ３５、ダイス３６、及びホルスタ３７を備えている。
【００２６】
再加熱した添加片付きビレット１０及びダミーブロック３８にマンドレル３４を挿入しながら、同時にステム３２でコンテナ３１内に押し込む。このとき、添加片１２が付着した端部と反対側の端部が前方になるように、添加片付きビレット１０を配置する。すなわち、添加片１２がダミーブロック３８に接するように、添加片付きビレット１０を配置する。コンテナ３１内で加圧された添加片付きビレット１０は、コンテナ３１内に充満しアップセットされる。ステム３２をさらに加圧前進させることで、中空ビレット１１がマンドレル３４とダイス３６とによって形成される同心円状の開口部から連続的に塑性変形を受けて流れ出し、素管Ｐになる（図４を参照）。ステム３２をさらに加圧前進させることで、添加片１２の一部も同様に加工される（図５を参照）。
【００２７】
［切断工程（ステップＳ６）］
素管Ｐを添加片１２の位置で切断する（ステップＳ６）。図６は、ホットソー３９によって素管Ｐを切断している状態を示す模式的断面図である。押出終了後、コンテナ３１を１００ｍｍ程度後退させ、コンテナ３１とダイス３６との間にホットソー３９装入し、素管Ｐを添加片１２の位置で切断する。これによって、素管Ｐと、コンテナ３１内に残った押しかす（ディスカード）とが分離される。
【００２８】
なお、素管Ｐの後端には添加片１２の一部が付着したままであるが、これは後工程で改めて切断すればよい。
【００２９】
［中空ビレット１１の熱間強度と添加片１２の熱間強度との関係］
本実施形態では、添加片１２の温度Ｔ１における熱間強度Ｋａ、及び中空ビレット１１の温度Ｔ１における熱間強度Ｋｂが、下記の式を満たす。
０．３≦Ｋａ／Ｋｂ≦０．７５
ここで、熱間強度は、ひずみ速度１．０／秒で応力−ひずみ曲線を測定したとき、ひずみが０．５になるときの変形抵抗とする。なお、穿孔プレス時の被プレス材（中空ビレット）の変形速度及び変形量におおむね合わせて、ひずみ速度１．０／秒、ひずみ０．５の場合の変形抵抗を用いている。
【００３０】
熱間強度は、より具体的には、次のように測定する。外径８ｍｍ、長さ１２ｍｍの円柱試験片を作製し、高温での圧縮試験を実施する。図７は、同試験のヒートパターンである。まず、試験片を、室温から１２５０℃まで５℃／秒の昇温速度で加熱する。１２５０℃で６０秒間保持した後、温度Ｔ１まで２℃／秒で降温し、温度Ｔ１で５秒間保持する。ただし、温度Ｔ１が１２５０℃の場合は、この降温及び保持は行わない。その後、１．０／秒のひずみ速度で試験片に圧縮応力を加え、応力−ひずみ曲線を測定する。加工量は９．５ｍｍとする。すなわち、試験片の長さが２．５ｍｍになるまで圧縮応力を加える。ひずみが０．５となるときの変形抵抗を、温度Ｔ１における熱間強度とする。
【００３１】
以下、中空ビレット１１の熱間強度と添加片１２の熱間強度との関係を上記のように限定する理由を、本実施形態の効果とともに説明する。
【００３２】
図８は、Ｎｉ基合金（Ａｌｌｏｙ６２５）及びステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）の材料温度と熱間強度との関係を示すグラフである。図８に示すように、Ｎｉ基合金等の高合金はステンレス鋼と比較して、温度低下に伴う熱間強度の増加割合が大きい。このことが穿孔工程（図１のステップＳ３）終盤の穿孔力増加の原因であると考えられる。
【００３３】
本実施形態では、継目無金属管の材料となる中空ビレット１１の一方の端部に、中空ビレット１１よりも熱間強度の低い添加片１２を付着させた添加片付きビレット１０を準備する（図２を参照）。そして、添加片付きビレット１０を、添加片１２がシャーリング２４に接するようにコンテナ２１に装入し、添加片１２が付着した端部と反対側の端部から穿孔する（図３を参照）。
【００３４】
穿孔工程の間、添加片付きビレット１０の温度は次第に低下する。特に添加片１２は、シャーリング２４との接触に伴う抜熱によって温度が大きく低下する。本実施形態によれば、温度が最も低下する穿孔工程終盤では、中空ビレット１１よりも熱間強度の低い添加片１２が穿孔される。そのため、穿孔工程終盤の穿孔力の増加を抑制することができる。
【００３５】
また、本実施形態では、切断工程（図１のステップＳ６）において、素管Ｐを添加片１２の位置で切断する（図６を参照）。そのため、熱間強度の高い中空ビレット１１を切断する場合と比較して、切断負荷を低減することができる。これによって、ホットソー３９の寿命を延長することができる。
【００３６】
中空ビレット１１の熱間強度に対する添加片１２の熱間強度の比Ｋａ／Ｋｂが低すぎると、穿孔工程（図１のステップＳ３）や押出工程（図１のステップＳ５）において、変形した添加片１２が工具の隙間に侵入する等して、加工が不可能になる場合がある。そのため、Ｋａ／Ｋｂは、０．３以上とする必要がある。Ｋａ／Ｋｂは、穿孔工程終盤の穿孔力の増加を抑制し、かつ押出し後の切断負荷を低減するという効果の観点からは小さい方が好ましい。ただし、上述のとおり、低すぎると加工が不可能となる。操業の安定性、すなわち、操業時に囲うが不可能になるというトラブルを低減する観点から、Ｋａ／Ｋｂの下限は、０．３５とすることが好ましい。
【００３７】
一方、Ｋａ／Ｋｂが大きすぎると、添加片１２を付着させたメリットが失われる。そのため、Ｋａ／Ｋｂは０．７５以下である。Ｋａ／Ｋｂの上限は、０．７０とすることが好ましい。
【００３８】
以上、本発明の一実施形態による継目無金属管の製造方法を説明した。本実施形態によれば、穿孔工程終盤の穿孔力の増加を抑制し、かつ押出し後の切断負荷を低減することによって、生産能率を向上させた継目無金属管の製造方法が得られる。また、穿孔工程終盤の穿孔力の増加を抑制することで、マンドレル２２（図３）の折損や、プラグ２３（図３）の焼付きを抑制することもできる。
【実施例】
【００３９】
以下、実施例によって本発明をより具体的に説明する。本発明は、これらの実施例に限定されない。
【００４０】
表１に示す化学組成を有する各材料の熱間強度を実施形態で説明した方法によって測定した。なお、表１の「−」は、対応する元素の含有量が不純物レベルであることを意味する。
【００４１】
【表１】
2018094565.tif 000003
【００４２】
図９〜図１２はそれぞれ、Ａｌｌｏｙ６２５、ＳＵＳ３０４、ＳＭ２５３５、及びＳＭ２５５０の、前述の方法で測定したひずみ速度１．０／秒の応力−ひずみ曲線である。
【００４３】
Ａｌｌｏｙ６２５の中空ビレットの一方の端部に、ＳＵＳ３０４の添加片を溶接して添加片付きビレットとした。図１３は、添加片付きビレットの溶接部近傍の模式的断面図である。図１３に示すように、添加片の内径・外径は、中空ビレットの内径・外径とほぼ等しくなるようにした。
【００４４】
この添加片付きビレットを用いて、表２に示す条件で熱間押出製管法による継目無金属管の製造を実施した。穿孔工程前の加熱温度Ｔ１及び押出工程前の再加熱温度はともに１１００℃とした。なお、１１００℃における熱間強度は、図９及び図１０に示されるとおりであり、Ａｌｌｏｙ６２５が約３２０ＭＰａ、ＳＵＳ３０４が約１４０ＭＰａ、Ｋａ／Ｋｂは約０．４４である。また、比較例として、添加片を付着させずに同じ条件で継目無金属管の製造を実施した。
【００４５】
【表２】
2018094565.tif 000004
【００４６】
図１４は、穿孔工程における穿孔力の時間変化を示すグラフである。図１４に示すように、添加片を付着させることによって、穿孔工程終盤の穿孔力の増加を抑制することができた。
【００４７】
また、ホットソーの寿命についても、添加片を付着させなかった場合は押出管６本切断後にブレード交換が必要であったのに対し、添加片を付着させることによりブレードの損耗はほとんど見られなくなった。
【００４８】
次に、添加片の鋼種を炭素鋼（ＳＣ４５Ｃ、１１００℃における熱間強度は約８０ＭＰａ）に変更し、他は同じ条件として継目無金属管の製造を実施した。この場合、Ｋａ／Ｋｂは約０．２５である。この場合、押出工程中の添加片の変形が顕著になり、コンテナとダミーブロックとの隙間に添加片が侵入した。そのため、コンテナ内で材料が詰まって製管が不可能となった。
【００４９】
続いて、中空ビレットの鋼種をＳＭ２５３５、添加片の鋼種をＳＵＳ３０４に変更して継目無金属管の製造を実施した。穿孔工程前の加熱温度Ｔ１及び押出工程前の再加熱温度はともに１２００℃とした。１２００℃における熱間強度は、図１０及び図１１に示されるとおりであり、ＳＭ２５３５が約１４０ＭＰａ、ＳＵＳ３０４が約１００ＭＰａ、Ｋａ／Ｋｂは約０．７１である。この場合、穿孔工程終盤の穿孔力の増加を抑制することができ、また、ホットソーのブレードの摩耗を抑えることができた。
【００５０】
同様に、中空ビレットの鋼種をＳＭ２５５０、添加片の鋼種をＳＵＳ３０４に変更して継目無金属管の製造を実施した。穿孔工程前の加熱温度Ｔ１及び押出工程前の再加熱温度はともに１２００℃とした。１２００℃における熱間強度は、図１０及び図１２に示されるとおりであり、ＳＭ２５５０が約１６０ＭＰａ、ＳＵＳ３０４が約１００ＭＰａ、Ｋａ／Ｋｂは約０．６３である。この場合も、穿孔工程終盤の穿孔力の増加を抑制することができ、また、ホットソーのブレードの摩耗を抑えることができた。
【００５１】
添加片に必要な熱間強度を、数値解析によって調査した。母材（中空ビレット）の熱間強度Ｋｂを２００ＭＰａとし、添加片の熱間強度Ｋａを４０、５０、６０、１００ＭＰａに変更したときの添加片の変更挙動を有限要素法によって調査した。溶接材料の強度は母材と同じとした。
【００５２】
図１５及び１６は、数値解析によって求めた、穿孔途中及び穿孔終了時の添加片の変形状況を示す図である。Ｋａ／Ｋｂが０．２５以下になると添加片の変形が顕著になり、ビレット外面に添加片が差し込み、ビレット取り出し不良やコンテナ内面疵の発生が懸念される。これは、前述の製造結果ともよく一致している。また、Ｋａ／Ｋｂが０．２０の場合、添加片のビレット内面側への流出が顕著になった。そのため、添加片厚みが減少し、穿孔力低減効果がなくなることが分かった。
【００５３】
以上、本発明の実施の形態を説明した。上述した実施の形態は本発明を実施するための例示に過ぎない。よって、本発明は上述した実施の形態に限定されることなく、その趣旨を逸脱しない範囲内で上述した実施の形態を適宜変形して実施することが可能である。
【００５４】
例えば、中空ビレット（高Ｃｒ・高Ｎｉ・高Ｍｏ合金）として、ハステロイＣ２７６（Ｃｒ：１４．５〜１５．５％、Ｎｉ：５１〜６３．５％、Ｍｏ：１５〜１７％を含む合金）を用い、添加片として、上述した実施の形態と同様にＳＵＳ３０４を用いる場合においても、同様の効果を期待できる。図１７は、ハステロイＣ２７６の、前述の方法で測定したひずみ速度１．０／秒の応力−ひずみ曲線である。ハステロイＣ２７６は、例えば、１２００℃に加熱して穿孔することができる。１２００℃におけるハステロイＣ２７６の熱間強度は、図１７に示されるとおり、約２６０ＭＰａであり、ＳＵＳ３０４の熱間強度は、前述のとおり、約１００ＭＰａである。したがって、この場合のＫａ／Ｋｂは約０．３８となる。
【図１】
2018094565.tif 000005
【図２】
2018094565.tif 000006
【図３】
2018094565.tif 000007
【図４】
2018094565.tif 000008
【図５】
2018094565.tif 000009
【図６】
2018094565.tif 000010
【図７】
2018094565.tif 000011
【図８】
2018094565.tif 000012
【図９】
2018094565.tif 000013
【図１０】
2018094565.tif 000014
【図１１】
2018094565.tif 000015
【図１２】
2018094565.tif 000016
【図１３】
2018094565.tif 000017
【図１４】
2018094565.tif 000018
【図１５】
2018094565.tif 000019
【図１６】
2018094565.tif 000020
【図１７】
2018094565.tif 000021