(57)【要約】【課題】より一層の低摩耗化とコスト低減を実現した研磨石を提供する。【解決手段】研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，Ｍｄ，Ｍｅ，Ｍｆ，Ｍｇ，Ｍｈは、粒径が７５μｍ以下の砥粒Ｇと、砥粒Ｇを結合する結合材Ａ１，Ａ２，Ａ３，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ，Ｄとを備え、結合材Ａ１，Ａ２，Ａ３，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ，Ｄは、１５〜３０重量％のアルミナと６０〜７５重量％のシリカとを含んでいる。この研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，Ｍｄ，Ｍｅ，Ｍｆ，Ｍｇ，Ｍｈを用いてバレル研磨を行えば、研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，Ｍｄ，Ｍｅ，Ｍｆ，Ｍｇ，Ｍｈの摩耗を抑えながら、効果的にワークを研磨することができる。研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，Ｍｄ，Ｍｅ，Ｍｆ，Ｍｇ，Ｍｈは、結合材Ａ１，Ａ２，Ａ３，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ，Ｄ中のアルミナの含有量が抑えられているため、材料コストを低減できるとともに、製造の際には低温焼成が可能となるので生産コストを低減できる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
粒径が７５μｍ以下の砥粒と、前記砥粒を結合する結合材とを備え、
前記結合材は、１５〜３０重量％のアルミナと６０〜７５重量％のシリカとを含んでいることを特徴とするバレル研磨用研磨石。
【請求項２】
７５μｍより粒径の大きい大径砥粒を含んでいることを特徴とする請求項１記載のバレル研磨用研磨石。
【請求項３】
粒径が互いに異なり且つ粒径がいずれも７５μｍ以下である複数種類の前記砥粒を含んでいることを特徴とする請求項１又は請求項２記載のバレル研磨用研磨石。
【請求項４】
４５〜８９重量％の前記結合材と、１０〜５０重量％の前記砥粒と、１〜５重量％の粘土とを含む球状の造粒物であることを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれか１項に記載のバレル研磨用研磨石。
【請求項５】
４０〜８５重量％の前記結合材と、１０〜５０重量％の前記砥粒と、５〜１０重量％の粘土とを混練した押出成形物であることを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれか１項に記載のバレル研磨用研磨石。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、バレル研磨用研磨石に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
バレル研磨では、ワークと研磨石と水をバレル研磨機のバレル槽に投入して、研磨機に回転や振動の運動エネルギーを与え、研磨石によってワークのバリ取りや光沢仕上げを行う。研磨後の水は、磨耗した研磨石の微粉やワークの削れカスによって汚泥化するのであるが、研磨石の磨耗が大きいほど、汚泥量が多くなって廃水処理の負担が増す。
【０００３】
そのため、研磨石には、一定の研磨能力が求められる一方で、省磨耗化も求められて来た。特許文献１には、この課題を解決する手段としての研磨石が開示されている。この研磨石（無機メディア）は、６０〜８０重量％の酸化アルミニウムと、１０〜３０重量％の二酸化珪素と、４〜８重量％の酸化ジルコニウムと、１〜３重量％の酸化カルシウムとを少なくとも含むものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許第５７２０９０３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記メディアは、耐摩耗性能を向上させることを目的としたものではあるが、その性能は必ずしも十分とは言えない。加えて、このメディアは、アルミナの含有量が多いため、材料コストが高いだけでなく、高温焼成が必要であるために生産コストも高い。
本発明は上記のような事情に基づいて完成されたものであって、より一層の底摩耗化とコスト低減を実現した研磨石を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は、
粒径が７５μｍ以下の砥粒と、前記砥粒を結合する結合材とを備え、
前記結合材は、１５〜３０重量％のアルミナと６０〜７５重量％のシリカとを含んでいるところに特徴を有する。
尚、本願発明における粒径は、メジアン径である。また、本願の請求項１に係る発明における重量％は、研磨石全体の中で占める割合ではなく、結合材中における含有率をあらわす。同じく重量％は、原料の割合ではなく、焼成済みの製品の状態での割合を示している。
【発明の効果】
【０００７】
本願発明の研磨石を用いてバレル研磨を行えば、研磨石の摩耗を抑えながら、効果的にワークを研磨することができる。本願発明の研磨石は、結合材中のアルミナの含有量が抑えられているため、材料コストを低減できるとともに、製造の際には低温焼成が可能となるので生産コストを低減できる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】実施例１の第１研磨石の斜視図
【図２】第２研磨石の斜視図
【図３】第３研磨石の斜視図
【図４】第４研磨石の斜視図
【図５】第５研磨石の斜視図
【図６】実施例２の第６研磨石の斜視図
【図７】第７研磨石の斜視図
【図８】第８研磨石の斜視図
【発明を実施するための形態】
【０００９】
本発明は、７５μｍより粒径の大きい大径砥粒を含んでいてもよい。７５μｍ以下の砥粒と７５μｍより大きい大径砥粒を混合することにより、焼成前の乾燥工程における結合材が堅く締まった状態となるので、焼成後の結合材の強度が高くなる。これにより、結合材の摩耗が抑制される。
【００１０】
本発明は、粒径が互いに異なり且つ粒径がいずれも７５μｍ以下である複数種類の前記砥粒を含んでいてもよい。粒径が互いに異なり且つ粒径がいずれも７５μｍ以下である複数種類の砥粒を混合することにより、焼成前の乾燥工程における結合材が堅く締まった状態となるので、焼成後の結合材の強度が高くなる。これにより、結合材の摩耗が抑制される。
【００１１】
本発明は、４５〜８９重量％の前記結合材と、１０〜５０重量％の前記砥粒と、１〜５重量％の粘土とを含む球状の造粒物であってもよい。研磨石を造粒成形する際に１〜５重量％の粘土を混合すれば、砥粒が粒径７５μｍ以下の微少なものであっても、造粒成形後の研磨石の強度が高められるので、研磨石を綺麗な球形に成形することができる。尚、本願の請求項４に係る発明における重量％は、研磨石全体の中で占める割合をあらわしている。
【００１２】
本発明は、４０〜８５重量％の前記結合材と、１０〜５０重量％の前記砥粒と、５〜１０重量％の粘土とを混練した押出成形物であってもよい。研磨石を押出成形する際に５〜１０重量％の粘土を混合すれば、砥粒が粒径７５μｍ以下の微少なものであっても、生産性を落とすことなく研磨石を成形することができる。尚、本願の請求項５に係る発明における重量％は、研磨石全体の中で占める割合をあらわしている。
【００１３】
＜実施例１＞
以下、本発明を具体化した実施例１を図１〜図５を参照して説明する。本実施例１の５種類のバレル研磨用研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，Ｍｄ，Ｍｅ（以下、単に「研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，Ｍｄ，Ｍｅ」という）は、いずれも、結合材Ａ１，Ａ２，Ａ３，Ｂ１，Ｂ２と粘土Ｎ１と砥粒Ｇを混ぜ合わせたものを原料とし、造粒機（図示省略）によって球形に造粒成形したものである。造粒成形された研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，Ｍｄ，Ｍｅは、乾燥した後に、焼成炉内において最高到達温度１２００〜１３５０℃で焼成され、直径が４ｍｍの球形の製品となる。
【００１４】
第１研磨石Ｍａは、粒径（メジアン径）が４０μｍ（砥材粒度＃４００）と、粒径（メジアン径）が１２５μｍ（砥材粒度＃１２０）の２種類の砥粒Ｇを、粘土質の結合材Ａ１と粘土Ｎ１で結合したものである（図１を参照）。表１に示すように、第１研磨石Ｍａ中に占める＃４００の砥粒Ｇの割合は１５重量％であり、第１研磨石Ｍａ中に占める＃１２０の砥粒Ｇの割合は２５重量％である。第１研磨石Ｍａ中に占める結合材Ａ１の割合は５８重量％であり、第１研磨石Ｍａ中に占める粘土Ｎ１の割合は２重量％である。結合材Ａ１の焼成後（製品の状態）の化学組成は、表２に示すとおりであり、結合材Ａ１中におけるアルミナの含有率は、シリカの含有率よりも低い。
【００１５】
第２研磨石Ｍｂは、粒径（メジアン径）が４０μｍ（砥材粒度＃４００）と、粒径（メジアン径）が１２５μｍ（砥材粒度＃１２０）の２種類の砥粒Ｇを、粘土質の結合材Ａ２と粘土Ｎ１で結合したものである（図２を参照）。表１に示すように、第２研磨石Ｍｂ中に占める＃４００の砥粒Ｇの割合は１０重量％であり、第２研磨石Ｍｂ中に占める＃１２０の砥粒Ｇの割合は２０重量％である。第２研磨石Ｍｂ中に占める結合材Ａ２の割合は６２重量％であり、第２研磨石Ｍｂ中に占める粘土Ｎ１の割合は３重量％である。結合材Ａ２の焼成後（製品の状態）の化学組成は、表２に示すとおりであり、結合材Ａ２中におけるアルミナの含有率は、シリカの含有率よりも低い。
【００１６】
第３研磨石Ｍｃは、粒径（メジアン径）が４０μｍ（砥材粒度＃４００）と、粒径（メジアン径）が１２５μｍ（砥材粒度＃１２０）の２種類の砥粒Ｇを、結合材Ｂ１と粘土Ｎ１で結合したものである（図３を参照）。表１に示すように、第３研磨石Ｍｃ中に占める＃４００の砥粒Ｇの割合は１５重量％であり、第３研磨石Ｍｃ中に占める＃１２０の砥粒Ｇの割合は２０重量％である。第３研磨石Ｍｃ中に占める結合材Ｂ１の割合は６２重量％であり、第３研磨石Ｍｃ中に占める粘土Ｎ１の割合は３重量％である。結合材Ｂ１の焼成後（製品の状態）の化学組成は、表２に示すとおりであり、結合材Ｂ１中におけるアルミナの含有率は、シリカの含有率よりも低い。
【００１７】
第４研磨石Ｍｄは、粒径（メジアン径）が４０μｍ（砥材粒度＃４００）と、粒径（メジアン径）が１２５μｍ（砥材粒度＃１２０）の２種類の砥粒Ｇを、結合材Ｂ２と粘土Ｎ１で結合したものである（図４を参照）。表１に示すように、第４研磨石Ｍｄ中に占める＃４００の砥粒Ｇの割合は２５重量％であり、第４研磨石Ｍｄ中に占める＃１２０の砥粒Ｇの割合は２０重量％である。第４研磨石Ｍｄ中に占める結合材Ｂ２の割合は５２重量％であり、第４研磨石Ｍｄ中に占める粘土Ｎ１の割合は３重量％である。結合材Ｂ２の焼成後（製品の状態）の化学組成は、表２に示すとおりであり、結合材Ｂ２中におけるアルミナの含有率は、シリカの含有率よりも低い。
【００１８】
第５研磨石Ｍｅは、粒径（メジアン径）が４０μｍ（砥材粒度＃４００）と、粒径（メジアン径）が７５μｍ（砥材粒度＃２２０）の２種類の砥粒Ｇを、結合材Ａ３と粘土Ｎ１で結合したものである（図５を参照）。表１に示すように、第５研磨石Ｍｅ中に占める＃４００の砥粒Ｇの割合は２５重量％であり、第５研磨石Ｍｅ中に占める＃２２０の砥粒Ｇの割合は１５重量％である。第５研磨石Ｍｅ中に占める結合材Ａ３の割合は５７重量％であり、第５研磨石Ｍｅ中に占める粘土Ｎ１の割合は３重量％である。結合材Ａ３の焼成後（製品の状態）の化学組成は、表２に示すとおりであり、結合材Ａ３中におけるアルミナの含有率は、シリカの含有率よりも低い。
【００１９】
上記５種類の研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，Ｍｄ，Ｍｅとの比較対象例として第１比較研磨石Ｘ（図示省略）を用意した。第１比較研磨石Ｘは、粒径（メジアン径）が１２５μｍ（砥材粒度＃１２０）と、粒径（メジアン径）が１５０μｍ（砥材粒度＃１００）と、粒径（メジアン径）が１８０μｍ（砥材粒度＃８０）の３種類の砥粒Ｇを、結合材Ａ４で結合したものである。表１に示すように、第１比較研磨石Ｘ中に占める＃１２０の砥粒Ｇの割合は８重量％であり、第１比較研磨石Ｘ中に占める＃１００の砥粒Ｇの割合は１２重量％であり、第１比較研磨石Ｘ中に占める＃８０の砥粒Ｇの割合は２５重量％である。第１比較研磨石Ｘ中に占める結合材Ａ４の割合は５５重量％である。結合材Ａ４の焼成後（製品の状態）の化学組成は、表２に示すとおりである。
【００２０】
【表１】
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【００２１】
【表２】
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【００２２】
本実施例１では、水平軸を中心として複数のバレル槽を遊星回転させる遠心バレル研磨機（図示省略）を用いて、上記５種類の研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，Ｍｄ，Ｍｅと第１比較研磨石Ｘの研磨テストを行った。研磨テストでは、容量が７．５Ｌのバレル槽内にテストピースとしてのワークと、各研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，Ｍｄ，Ｍｅ，Ｘと、水を投入し、バレル槽を１９０ｒｐｍで３０分間公転させた。研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，Ｍｄ，Ｍｅ，Ｘの投入量はバレル槽の５０容量％である。水は、水面が研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，Ｍｄ，Ｍｅ，Ｘのマス面＋１０ｍｍの高さとなる量を投入した。ワークは、ＳＵＳ３０４からなり、直径が２８ｍｍで高さが８ｍｍの円柱体である。研磨テストの結果は、表３に示す通りである。
【００２３】
【表３】
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【００２４】
表３において、研磨量の数値は、ワークの研磨前と研磨後の重量差をあらわす。摩耗率の数値は、研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，Ｍｄ，Ｍｅ，Ｘの研磨前と研磨後の重量差を、研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，Ｍｄ，Ｍｅ，Ｘの研磨前の重量で除して１００を乗じた数値である。研磨量評価は、研磨量が２５ｍｇ以上のものを○（良好）とし、研磨量が２５ｍｇ未満のものを×（不良）と表記した。研磨効率評価は、研磨効率が４０以上のものを○（良好）とし、研磨効率が４０未満のものを×（不良）と表記した。総合評価は、研磨量と研磨効率の両方が○であるもののみを○（良好）とし、それ以外のものを×（不良）と表記した。この研磨テストでは、第５研磨石Ｍｅのみが総合評価で○となった。
【００２５】
本実施例１の研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，Ｍｄ，Ｍｅは、粒径（メジアン径）が７５μｍ以下の砥粒Ｇと、この砥粒Ｇを結合する結合材Ａ１，Ａ２，Ａ３，Ｂ１，Ｂ２とを備えており、結合材Ａ１，Ａ２，Ａ３，Ｂ１，Ｂ２は、１５〜３０重量％のアルミナと６０〜７５重量％のシリカとを含んでいる。アルミナとシリカの重量％は、研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，Ｍｄ，Ｍｅ全体の中で占める割合ではなく、結合材Ａ１，Ａ２，Ａ３，Ｂ１，Ｂ２中における含有率をあらわす。
【００２６】
本実施例１の研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，Ｍｄ，Ｍｅを用いてバレル研磨を行えば、研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，Ｍｄ，Ｍｅの摩耗を充分に抑えながら、効果的にワークを研磨することができる。本実施例１の研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，Ｍｄ，Ｍｅは、結合材Ａ１，Ａ２，Ａ３，Ｂ１，Ｂ２中のアルミナの含有量が抑えられているため、材料コストを低減できるとともに、製造の際には低温焼成が可能となるので生産コストを低減できる。尚、結合材Ａ１，Ａ２，Ａ３，Ｂ１，Ｂ２中におけるアルミナの含有率は、１７．６重量％以上で且つ２３．９重量％以下が好ましい。また、結合材Ａ１，Ａ２，Ａ３，Ｂ１，Ｂ２中におけるシリカの含有率は、６９．７重量％以上で且つ７４．２重量％以下が好ましい。
【００２７】
また、第１研磨石Ｍａ、第２研磨石Ｍｂ、第３研磨石Ｍｃ及び第４研磨石Ｍｄは、７５μｍより粒径の小さい砥粒Ｇだけでなく、７５μｍより粒径の大きい大径砥粒Ｇも含んでいる。７５μｍ以下の砥粒Ｇと７５μｍより大きい大径砥粒Ｇを混合することにより、焼成前の乾燥工程における結合材Ａ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２が堅く締まった状態となる。結合材Ａ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２が堅く締まった状態になるのは、結合材Ａ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２中の微細な気泡が少なくなることが要因であると推察される。乾燥工程で結合材Ａ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２が堅く締まることにより、焼成後の結合材Ａ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２の強度が高くなるので、結合材Ａ１，Ａ２，Ｂ１，Ｂ２の摩耗が抑制される。
【００２８】
また、第５研磨石Ｍｅは、粒径が互いに異なり且つ粒径がいずれも７５μｍ以下である２種類（複数種類）の砥粒Ｇを含んでいる。粒径が互いに異なり且つ粒径がいずれも７５μｍ以下である２種類の砥粒Ｇを混合することにより、焼成前の乾燥工程における結合材Ａ３が堅く締まった状態となる。結合材Ａ３が堅く締まった状態になるのは、結合材Ａ３中の微細な気泡が少なくなることが要因であると推察される。乾燥工程で結合材Ａ３が堅く締まることにより、焼成後の結合材Ａ３の強度が高くなるので、結合材Ａ３の摩耗が抑制される。
【００２９】
また、第１研磨石Ｍａ、第２研磨石Ｍｂ、第３研磨石Ｍｃ、第４研磨石Ｍｄ及び第５研磨石Ｍｅは、４５〜８９重量％の結合材Ａ１，Ａ２，Ａ３，Ｂ１，Ｂ２と、１０〜５０重量％の砥粒Ｇと、１〜５重量％の粘土とを含む球状の造粒物である。これらの研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，Ｍｄ，Ｍｅは、造粒成形する際に１〜５重量％の粘土が混合されているので、砥粒Ｇが粒径７５μｍ以下の微少なものであっても、造粒成形後の研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，Ｍｄ，Ｍｅの強度が高められる。これにより、研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，Ｍｄ，Ｍｅを綺麗な球形に成形することができる。
【００３０】
＜実施例２＞
以下、本発明を具体化した実施例２を図６〜図８を参照して説明する。本実施例２の３種類のバレル研磨用研磨石Ｍｆ，Ｍｇ，Ｍｈ（以下、単に「研磨石Ｍｆ，Ｍｇ，Ｍｈ」という）は、いずれも、結合材Ｃ，Ｄと粘土Ｎ２と砥粒Ｇを混ぜ合わせたものを原料とし、押出成形機（図示省略）によって押出成形されたものである。押出成形された研磨石Ｍｆ，Ｍｇ，Ｍｈは、乾燥した後に、焼成炉内において最高到達温度１２００〜１３５０℃で焼成され、幅と高さが１０ｍｍで厚さが８ｍｍの三角形をなす製品となる。
【００３１】
第６研磨石Ｍｆは、粒径（メジアン径）が４０μｍ（砥材粒度＃４００）の砥粒Ｇを、粘土質の結合材Ｃと粘土Ｎ２で結合したものである。表４に示すように、第６研磨石Ｍｆ中に占める＃４００の砥粒Ｇの割合は２０重量％である。第６研磨石Ｍｆ中に占める結合材Ｃの割合は７２重量％であり、第６研磨石Ｍｆ中に占める粘土Ｎ２の割合は８重量％である。結合材Ｃの焼成後（製品の状態）の化学組成は、表５に示すとおりであり、結合材Ｃ中におけるアルミナの含有率は、シリカの含有率よりも低い。
【００３２】
第７研磨石Ｍｇは、粒径（メジアン径）が４０μｍ（砥材粒度＃４００）の砥粒Ｇを、粘土質の結合材Ｄと粘土Ｎ２で結合したものである。表４に示すように、第７研磨石Ｍｇ中に占める＃４００の砥粒Ｇの割合は２０重量％である。第７研磨石Ｍｇ中に占める結合材Ｄの割合は７２重量％であり、第７研磨石Ｍｇ中に占める粘土Ｎ２の割合は８重量％である。結合材Ｄの焼成後（製品の状態）の化学組成は、表５に示すとおりであり、結合材Ｄ中におけるアルミナの含有率は、シリカの含有率よりも低い。
【００３３】
第８研磨石Ｍｈは、粒径（メジアン径）が４０μｍ（砥材粒度＃４００）と、粒径（メジアン径）が１２５μｍ（砥材粒度＃１２０）の２種類の砥粒Ｇを、結合材Ｄと粘土Ｎ２で結合したものである。表４に示すように、第８研磨石Ｍｈ中に占める＃４００の砥粒Ｇの割合は１０重量％であり、第８研磨石Ｍｈ中に占める＃１２０の砥粒Ｇの割合も１０重量％である。第８研磨石Ｍｈ中に占める結合材Ｄの割合は７２重量％であり、第８研磨石Ｍｈ中に占める粘土Ｎ２の割合は８重量％である。
【００３４】
上記３種類の研磨石Ｍｆ，Ｍｇ，Ｍｈとの比較対象例として第２比較研磨石Ｙ（図示省略）と第３比較研磨石Ｚ（図示省略）を用意した。第２比較研磨石Ｙは、粒径（メジアン径）が１２５μｍ（砥材粒度＃１２０）の砥粒Ｇを、上記結合材Ｃと上記粘土Ｎ２で結合したものである。表４に示すように、第２比較研磨石Ｙ中に占める＃１２０の砥粒Ｇの割合は２０重量％である。第２比較研磨石Ｙ中に占める結合材Ｃの割合は７２重量％であり、第２比較研磨石Ｙ中に占める粘土Ｎ２の割合は８重量％である。
【００３５】
第３比較研磨石Ｚは、粒径（メジアン径）が１８０μｍ（砥材粒度＃８０）の砥粒Ｇを、上記結合材Ｃと上記粘土Ｎ２で結合したものである。表４に示すように、第３比較研磨石Ｚ中に占める＃８０の砥粒Ｇの割合は２０重量％である。第３比較研磨石Ｚ中に占める結合材Ｃの割合は７２重量％であり、第３比較研磨石Ｚ中に占める粘土Ｎ２の割合は８重量％である。
【００３６】
【表４】
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【００３７】
【表５】
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【００３８】
本実施例２では、水平軸を中心として複数のバレル槽を遊星回転させる遠心バレル研磨機（図示省略）を用いて、上記３種類の研磨石Ｍｆ，Ｍｇ，Ｍｈと第２比較研磨石Ｙと第３比較研磨石Ｚの研磨テストを行った。研磨テストでは、容量が７．５Ｌのバレル槽内にテストピースとしてのワークと、各研磨石Ｍｆ，Ｍｇ，Ｍｈ，Ｙ，Ｚと、水を投入し、バレル槽を１９０ｒｐｍで３０分間公転させた。研磨石Ｍｆ，Ｍｇ，Ｍｈ，Ｙ，Ｚの投入量はバレル槽の５０容量％である。水は、水面が研磨石Ｍｆ，Ｍｇ，Ｍｈ，Ｙ，Ｚのマス面＋１０ｍｍの高さとなる量を投入した。ワークは、ＳＵＳ３０４からなり、直径が２８ｍｍで高さが８ｍｍの円柱体である。研磨テストの結果は、表６に示す通りである。
【００３９】
【表６】
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【００４０】
表６において、研磨量は、ワークの研磨前と研磨後の重量差をあらわす数値である。摩耗率は、研磨石Ｍｆ，Ｍｇ，Ｍｈ，Ｙ，Ｚの研磨前と研磨後の重量差を、研磨石Ｍｆ，Ｍｇ，Ｍｈ，Ｙ，Ｚの研磨前の重量で除して１００を乗じた数値である。研磨量評価は、研磨量が１２０ｍｇ以上のものを○（良好）とし、研磨量が１２０ｍｇ未満のものを×（不良）と表記した。研磨効率評価は、研磨効率が５０以上のものを○（良好）とし、研磨効率が５０未満のものを×（不良）と表記した。総合評価は、研磨量と研磨効率の両方が○であるもののみを○（良好）とし、それ以外のものを×（不良）と表記した。この研磨テストでは、第７研磨石Ｍｇと第８研磨石Ｍｈが総合評価で○となった。
【００４１】
本実施例２の研磨石Ｍｆ，Ｍｇ，Ｍｈは、粒径（メジアン径）が７５μｍ以下の砥粒Ｇと、この砥粒Ｇを結合する結合材Ｃ，Ｄとを備えており、結合材Ｃ，Ｄは、１５〜３０重量％のアルミナと６０〜７５重量％のシリカとを含んでいる。アルミナとシリカの重量％は、研磨石Ｍｆ，Ｍｇ，Ｍｈ全体の中で占める割合ではなく、結合材Ｃ，Ｄ中における含有率をあらわす。本実施例２の研磨石Ｍｆ，Ｍｇ，Ｍｈを用いてバレル研磨を行えば、研磨石Ｍｆ，Ｍｇ，Ｍｈの摩耗を充分に抑えながら、効果的にワークを研磨することができる。本実施例２の研磨石Ｍｆ，Ｍｇ，Ｍｈは、結合材Ｃ，Ｄ中のアルミナの含有量が抑えられているため、材料コストを低減できるとともに、製造の際には低温焼成が可能となるので生産コストを低減できる。尚、結合材Ｃ，Ｄ中におけるアルミナの含有率は、１９．４重量％以上で且つ２５．５重量％以下が好ましい。また、結合材Ｃ，Ｄ中におけるシリカの含有率は、６６．２重量％以上で且つ７３．３重量％以下が好ましい。
【００４２】
また、第８研磨石Ｍｈは、７５μｍより粒径の小さい砥粒Ｇだけでなく、７５μｍより粒径の大きい大径砥粒Ｇも含んでいる。７５μｍ以下の砥粒Ｇと７５μｍより大きい大径砥粒Ｇを混合することにより、焼成前の乾燥工程における結合材Ｄが堅く締まった状態となる。結合材Ｄが堅く締まった状態になるのは、結合材Ｄ中の微細な気泡が少なくなると推察される。乾燥工程において結合材Ｄが堅く締まることにより、焼成後の結合材Ｄの強度が高くなるので、結合材Ｄの摩耗が抑制される。
【００４３】
また、第６研磨石Ｍｆ、第７研磨石Ｍｇ及び第８研磨石Ｍｈは、４５〜８９重量％の結合材Ｃ，Ｄと、１０〜５０重量％の砥粒Ｇと、５〜１０重量％の粘土Ｎ２とを混練した押出成形物である。研磨石Ｍｆ，Ｍｇ，Ｍｈを押出成形する際に５〜１０重量％の粘土Ｎ２を混合すれば、砥粒Ｇが粒径７５μｍ以下の微少なものであっても、生産性を落とすことなく研磨石Ｍｆ，Ｍｇ，Ｍｈを成形することができる。
【００４４】
＜他の実施例＞
本発明は上記記述及び図面によって説明した実施例に限定されるものではなく、例えば次のような実施例も本発明の技術的範囲に含まれる。
（１）上記実施例１，２の研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，ｍＤ，Ｍｅ，Ｍｈは、１つの研磨石中に粒径の異なる２種類の砥粒を混合したが、１つの研磨石中に粒径の異なる３種類以上の砥粒を混合してもよい。この場合、粒径の組合せは、７５μｍ以下のもののみが複数種類以上でもよく、７５μｍ以下の砥粒と７５μｍより大きい砥粒の両方を含み且つ７５μｍ以下の砥粒が複数種類でもよく、７５μｍ以下の砥粒と７５μｍより大きい砥粒の両方を含み且つ７５μｍより大きい砥粒が複数種類でもよい。
（２）上記実施例１，２の研磨石Ｍａ〜Ｍｈは、砥粒の含有率が２０重量％、３０重量％、３５重量％、４０重量％、４５重量％のいずれかであるが、砥粒の含有率は、１０重量％以上且つ２０重量％未満、２０重量％より大きく且つ３０重量％未満、３０重量％より大きく且つ３５重量％未満、３５重量％より大きく且つ４０重量％未満、４０重量％より大きく且つ４５重量％未満、４５重量％より大きく且つ５０重量％以下のいずれかとしてもよい。
（３）上記実施例１の研磨石Ｍａ〜Ｍｅは、結合材の含有率が５２重量％、５７重量％、５８重量％、６２重量％のいずれかであるが、結合材の含有率は、４５重量％以上且つ５２重量％未満、５２重量％より多く且つ５７重量％未満、５７重量％より大きく且つ５８重量％未満、５８重量％より大きく且つ６２重量％未満、６２重量％より大きく且つ８９重量％以下のいずれかとしてもよい。
（４）上記実施例１の研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，Ｍｄ，Ｍｅでは、結合材中のアルミナの含有率を１７．６重量％以上で２３．９重量％以下としたが、結合材中におけるアルミナの含有率は、１５重量％以上で且つ１７．６重量％未満としてもよく、１７．６重量％より大きく且つ２３．９重量％未満としてもよく、２３．９重量％より大きく且つ３０重量％以下としてもよい。
（５）上記実施例１の研磨石Ｍａ，Ｍｂ，Ｍｃ，Ｍｄ，Ｍｅでは、結合材中のシリカの含有率を６９．７重量％以上で７４．２重量％以下としたが、結合材中におけるシリカの含有率は、６０重量％以上で且つ６９．７重量％未満としてもよく、６９．７重量％より大きく且つ７４．２重量％未満としてもよく、７４．２重量％より大きく且つ７５重量％以下としてもよい。
（６）上記実施例２の研磨石Ｍｆ〜Ｍｈは、結合材の含有率が７２重量％であるが、結合材の含有率は、４０重量％以上且つ７２重量％未満、又は７２重量％より多く且つ８５重量％以下としてもよい。
（７）上記実施例２の研磨石Ｍｆ，Ｍｇ，Ｍｈでは、結合材中のアルミナの含有率を１９．６重量％又は２５．５重量％としたが、結合材中におけるアルミナの含有率は、１５重量％以上で且つ１９．６重量％未満としてもよく、１９．６重量％より大きく且つ２５．５重量％未満としてもよく、２５．５重量％より大きく且つ３０重量％以下としてもよい。
（８）上記実施例２の研磨石Ｍｆ，Ｍｇ，Ｍｈでは、結合材中のシリカの含有率を６６．２重量％又は７３．３重量％としたが、結合材中におけるシリカの含有率は、６０重量％以上で且つ６６．２重量％未満としてもよく、６６．２重量％より大きく且つ７３．３重量％未満としてもよく、７３．３重量％より大きく且つ７５重量％以下としてもよい。
（９）上記実施例１の研磨石Ｍａ〜Ｍｅは、粘土の含有率が３重量％であるが、粘土の含有率は、１重量％以上且つ３重量％未満、または、２重量％より大きく且つ５重量％以下としてもよい。
（１０）上記実施例２の研磨石Ｍｆ〜Ｍｈは、粘土の含有率が８重量％であるが、粘土の含有率は、５重量％以上且つ８重量％未満、または、８重量％より大きく且つ１０重量％以下としてもよい。
【符号の説明】
【００４５】
Ａ１，Ａ２，Ａ３，Ｂ１，Ｂ２，Ｃ，Ｄ…結合材
Ｇ…砥粒
Ｍａ…第１研磨石
Ｍｂ…第２研磨石
Ｍｃ…第３研磨石
Ｍｄ…第４研磨石
Ｍｅ…第５研磨石
Ｍｆ…第６研磨石
Ｍｇ…第７研磨石
Ｍｈ…第８研磨石
Ｎ１，Ｎ２…粘土
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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