(57)【要約】【課題】ＳＣＲ触媒のＮＯｘ浄化率を効果的に向上させる。【解決手段】エンジン１０の排気通路１４に設けられ、エンジン１０から排出される排気ガス中の窒素化合物を還元浄化するＳＣＲ触媒４８と、硝酸化合物を含む凝縮水をＳＣＲ触媒４８に供給可能な凝縮水噴射装置５０と、ＳＣＲ触媒４８の触媒温度を推定する触媒温度推定部１２０と、触媒温度に基づいて凝縮水噴射装置５０を制御する凝縮水噴射ノズル制御部１５０とを備え、凝縮水噴射ノズル制御部１５０は、触媒温度がファストＳＣＲリアクションの起こる温度である場合に、凝縮水噴射装置５０を制御して凝縮水をＳＣＲ触媒４８に供給する。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
エンジンの排気通路に設けられ、前記エンジンから排出される排気ガス中の窒素化合物を還元浄化する還元触媒と、
硝酸化合物を含む流体を前記還元触媒に供給可能な流体供給手段と、
前記還元触媒の触媒温度を推定する触媒温度推定手段と、
前記触媒温度に基づいて前記流体供給手段を制御する制御手段と
を備え、
前記制御手段は、前記触媒温度がファストＳＣＲリアクションの起こる温度である場合に、前記流体供給手段を制御して前記流体を前記還元触媒に供給する
ことを特徴とする排気浄化システム。
【請求項２】
前記制御手段は、前記触媒温度が前記還元触媒の活性温度である場合に、前記流体供給手段を制御して前記流体を前記還元触媒に供給する
ことを特徴とする請求項１に記載の排気浄化システム。
【請求項３】
前記流体供給手段は、
前記還元触媒の上流側の中心部に前記流体を噴射する流体噴射手段と、
前記エンジンの吸気通路に一端が、前記流体噴射手段に他端が接続された流体通路と
を備えることを特徴とする請求項１又は２に記載の排気浄化システム。
【請求項４】
前記流体通路の一端の流入口は、インタークーラの下流側の前記吸気通路に接続されており、前記流体噴射手段は、前記還元触媒の上流側の中心部に向けられている
ことを特徴とする請求項３に記載の排気浄化システム。
【請求項５】
前記排気ガスの質量流量を取得する排気ガス質量流量取得手段と、
前記排気ガス中の窒素化合物濃度を取得する窒素化合物濃度取得手段と、
前記触媒温度、前記排気ガスの質量流量及び前記窒素化合物濃度に基づいて、前記還元触媒に供給すべき前記流体の供給量を演算する流体供給量演算手段と
を備えることを特徴とする請求項１から４の何れか一項に記載の排気浄化システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、排気浄化システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、尿素水から排気熱により分解されて生成されるアンモニア（ＮＨ３）を還元剤として、排気ガス中の窒素化合物（以下、ＮＯｘ）を選択的還元触媒（以下、ＳＣＲ触媒）により選択的に還元浄化する排気浄化システムにおいて、ＳＣＲ触媒のＮＯｘ浄化率の向上を図る種々の技術が知られている（例えば、特許文献１，２等参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１７−２７４５号公報
【特許文献２】特開２０１３−２２７９５０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、ＳＣＲ触媒のＮＯｘ浄化率向上には、一酸化窒素（ＮＯ）及び二酸化窒素（ＮＯ２）の比が略１対１の状態で反応するファストＳＣＲリアクション（Ｆａｓｔ  ＳＣＲ  Ｒｅａｃｔｉｏｎ：４ＮＨ３＋２ＮＯ＋２ＮＯ２→４Ｎ２＋６Ｈ２Ｏ）を促進させることが望ましい。しかしながら、例えば、ＳＣＲ触媒上流の酸化触媒が不活性となる低排気温度時または触媒劣化時等は、エンジンから排出されるＮＯが十分に酸化されず、ＳＣＲ触媒内でのＮＯ２の比率が小さくなることで、ファストＳＣＲリアクションが促進されないという課題がある。
【０００５】
本開示の技術は、ＳＣＲ触媒のＮＯｘ浄化率を効果的に向上させることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本開示の技術は、エンジンの排気通路に設けられ、前記エンジンから排出される排気ガス中の窒素化合物を還元浄化する還元触媒と、硝酸化合物を含む流体を前記還元触媒に供給可能な流体供給手段と、前記還元触媒の触媒温度を推定する触媒温度推定手段と、前記触媒温度に基づいて前記流体供給手段を制御する制御手段とを備え、前記制御手段は、前記触媒温度がファストＳＣＲリアクションの起こる温度である場合に、前記流体供給手段を制御して前記流体を前記還元触媒に供給することを特徴とする。
【０００７】
また、前記制御手段は、前記触媒温度が前記還元触媒の活性温度である場合に、前記流体供給手段を制御して前記流体を前記還元触媒に供給することが好ましい。
【０００８】
さらに、前記流体供給手段は、前記還元触媒の上流側の中心部に前記流体を噴射する流体噴射手段と、前記エンジンの吸気通路に一端が、前記流体噴射手段に他端が接続された流体通路とを備えることが好ましい。
【０００９】
さらに、前記流体通路の一端の流入口は、インタークーラの下流側の前記吸気通路に接続されており、前記流体噴射手段は、前記還元触媒の上流側の中心部に向けられていることが好ましい。
【００１０】
さらに、前記排気ガスの質量流量を取得する排気ガス質量流量取得手段と、前記排気ガス中の窒素化合物濃度を取得する窒素化合物濃度取得手段と、前記触媒温度、前記排気ガスの質量流量及び前記窒素化合物濃度に基づいて、前記還元触媒に供給すべき前記流体の供給量を演算する流体供給量演算手段とを備えることが好ましい。
【発明の効果】
【００１１】
本開示の技術によれば、ＳＣＲ触媒のＮＯｘ浄化率を効果的に向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の一実施形態に係るエンジンの吸排気系を示す模式的な全体構成図である。
【図２】本発明の一実施形態に係る排気浄化システムを示す模式的な部分構成図である。
【図３】本発明の一実施形態に係る排気浄化システムの機能ブロック図である。
【図４】本発明の一実施形態に係る凝縮水噴射処理を説明するフローチャートである。
【図５】本発明の一実施形態に係る排気浄化システムによる作用効果を説明する図である。
【図６】本発明の他実施形態に係るエンジンの吸排気系を示す模式的な全体構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、添付図面に基づいて、本発明の一実施形態に係る排気浄化システムについて説明する。同一の部品には同一の符号を付してあり、それらの名称および機能も同じである。したがって、それらについての詳細な説明は繰返さない。
【００１４】
図１に示すように、ディーゼルエンジン（以下、エンジン）１０には、吸気マニホールド１１及び排気マニホールド１２が設けられている。吸気マニホールド１１には新気を導入する吸気通路１３が接続され、排気マニホールド１２には排気ガスを大気に放出する排気通路１４が接続されている。
【００１５】
吸気通路１３には、吸気上流側から順に、エアクリーナ１５、吸入空気流量センサ（以下、ＭＡＦセンサ）９３、過給機２０のコンプレッサ２２、インタークーラ１６、ブースト圧センサ９２等が設けられている。排気通路１４には、排気上流側から順に、過給機２０のタービン２１、前段後処理装置４０、排気温度センサ９４、上流ＮＯｘセンサ９５、凝縮水噴射装置５０、後段後処理装置４１、下流ＮＯｘセンサ９６等が設けられている。
【００１６】
高圧排気再循環装置（以下、高圧ＥＧＲ装置）３０は、タービン２１よりも上流側の排気通路１４とコンプレッサ２２よりも下流側の吸気通路１３とを接続する高圧ＥＧＲ通路３１と、高圧ＥＧＲガスを冷却する高圧ＥＧＲクーラ３２と、ＥＧＲ量を調整可能な高圧ＥＧＲバルブ３３とを備えている。
【００１７】
低圧排気再循環装置（以下、低圧ＥＧＲ装置）３４は、前段後処理装置４０よりも下流側の排気通路１４とコンプレッサ２２よりも上流側の吸気通路１３とを接続する低圧ＥＧＲ通路３５と、低圧ＥＧＲガスを冷却する低圧ＥＧＲクーラ３６と、ＥＧＲ量を調整可能な低圧ＥＧＲバルブ３７とを備えている。
【００１８】
前段後処理装置４０は、排気上流側から順に、酸化触媒４２と、パティキュレイト・フィルタ（以下、フィルタ）４３とを備えている。
【００１９】
酸化触媒４２は、例えば、コーディエライトハニカム構造体等のセラミック製担体表面に酸化触媒成分等を担持して形成されており、排気ガス中に含まれる一酸化炭素（ＣＯ）及び炭化水素（ＨＣ）を酸化する。酸化触媒４２は、何れも図示しない筒内インジェクタのポスト噴射や排気管インジェクタの排気管噴射によって未燃状態のＨＣが供給されると、これを酸化して排気温度を上昇させる。
【００２０】
フィルタ４３は、例えば、多孔質性の隔壁で区画された多数のセルを排気の流れ方向に沿って配置し、これらセルの上流側と下流側とを交互に目封止して形成されている。フィルタ４３は、排気ガス中の粒子状物質（以下、ＰＭ）を隔壁の細孔や表面に捕集すると共に、ＰＭ堆積量が所定の上限閾値に達すると、これを燃焼除去するフィルタ再生が実施される。
【００２１】
後段後処理装置４１は、排気上流側から順に、尿素水添加装置４４と、ＳＣＲ触媒４８とを備えている。
【００２２】
尿素水添加装置４４は、尿素水を貯留する尿素水タンク４５と、尿素水タンク４５から尿素水を汲み上げる尿素水ポンプ４６と、排気通路１４内に尿素水を添加する尿素水添加ノズル４７とを備えている。尿素水添加ノズル４７から排気通路１４内に噴射された尿素水は、分解されてアンモニア（ＮＨ３）となり、下流側のＳＣＲ触媒４８に還元剤として供給される。
【００２３】
ＳＣＲ触媒４８は、例えば多孔質セラミック担体にゼオライト等を担持して形成されている。ＳＣＲ触媒４８は、尿素水添加ノズル４７から還元剤として供給されるＮＨ３を吸着すると共に、吸着したＮＨ３で通過する排気ガス中からＮＯｘを選択的に還元浄化する。
【００２４】
また、ＳＣＲ触媒４８は、ケーシング４９に収容されている。ケーシング４９は、排気上流側から順に、その入口側をＳＣＲ触媒４８の上流側の排気通路１４に接続された拡径部４９Ａと、その内部にＳＣＲ触媒４８を収容する収容部４９Ｂと、その出口側をＳＣＲ触媒４８の下流側の排気通路１４に接続された縮径部４９Ｃとを備えている。
【００２５】
凝縮水噴射装置５０は、凝縮水通路５１と、凝縮水を貯留する凝縮水タンク５２と、凝縮水タンク５２から凝縮水を汲み上げる凝縮水ポンプ５３と、凝縮水噴射ノズル５４とを備えている。
【００２６】
凝縮水通路５１は、一端の流入口５１Ａがインタークーラ１６の下流側近傍の吸気通路１３に接続されており、他端の流出口５１Ｂが凝縮水噴射ノズル５４と接続されている。凝縮水噴射ノズル５４は、ケーシング４９の拡径部４９Ａに設けられており、ＳＣＲ触媒４８に凝縮水を直接噴射する。
【００２７】
ここで、凝縮水は、エンジン１０の運転中、特に低圧ＥＧＲ装置３４の使用時に、低圧ＥＧＲガスがインタークーラ１６に冷却されて露点温度（例えば約３５〜４５℃）以下となり、低圧ＥＧＲガス中の水蒸気が水（凝縮水）となることにより、インタークーラ１６の下流側近傍の吸気通路１３内に多く発生する。ここで、低圧ＥＧＲガスにはＮＯｘが含まれているため、ＮＯｘが凝縮水に溶け込むことにより、凝縮水には硝酸（ＨＮＯ３）が含まれている。
【００２８】
図２に示すように、凝縮水噴射ノズル５４は、拡径部４９ＡからＳＣＲ触媒４８における上流側端面の中心部に向けられており、凝縮水は凝縮水噴射ノズル５４から還元浄化反応の高いＳＣＲ触媒４８における上流側の中心部に均一に噴射される。インタークーラ１６から吸気通路１３内に生じた凝縮水は硝酸を含んでいるため、硝酸とＳＣＲ触媒４８内のＮＯとの反応によってＮＯ２が生成されて、ＳＣＲ触媒４８内のＮＯ２の比率が増加することにより、ファストＳＣＲリアクションを促進させることができる。
【００２９】
図１に戻り、エンジン回転数センサ９０は、エンジン１０の図示しないクランクシャフトからエンジン回転数Ｎｅを検出する。アクセル開度センサ９１は、図示しないアクセルペダルの踏み込み量に応じたエンジン１０の燃料指示噴射量Ｑを指示する。
【００３０】
ブースト圧センサ９２は、吸気通路１３内のブースト圧（過給圧）を検出する。ＭＡＦセンサ９３は、エアクリーナ１５から吸気通路１３に導入される吸入空気流量ｑＡｉｒを検出する。排気温度センサ９４は、前段後処理装置４０を通過してＳＣＲ触媒４８に流入する排気温度（以下、ＳＣＲ入口排気温度）Ｔ＿ＳＣＲ＿ｉｎを検出する。
【００３１】
上流ＮＯｘセンサ９５及び下流ＮＯｘセンサ９６は、例えば、２セル式等のＮＯｘセンサであって、Ｏ２濃度及びＮＯｘ濃度ＮＯｘ＿Ｓを検出する。これら各センサ９０〜９６は、電子制御ユニット（以下、ＥＣＵ）１００と電気的に接続されている。なお、排気温度センサ９４、上流ＮＯｘセンサ９５及び下流ＮＯｘセンサ９６の取り付け位置は図示例に限定されず、排気通路１４の他の部位であってもよい。
【００３２】
ＥＣＵ１００は、エンジン１０等の各種制御を行うもので、公知のＣＰＵやＲＯＭ、ＲＡＭ、入力ポート、出力ポート等を備え構成されている。これら各種制御を行うため、ＥＣＵ１００には、各センサ９０〜９６のセンサ値が入力される。
【００３３】
また、図３に示すように、ＥＣＵ１００は、排気ガス質量流量演算部１１０と、ＳＣＲ触媒温度推定部１２０と、凝縮水噴射判定部１３０と、凝縮水噴射量演算部１４０と、凝縮水噴射ノズル制御部１５０とを一部の機能要素として有する。これら各機能要素は、一体のハードウェアであるＥＣＵ１００に含まれるものとして説明するが、これらのいずれか一部を別体のハードウェアに設けることもできる。
【００３４】
排気ガス質量流量演算部１１０は、アクセル開度センサ９１から入力されるエンジン１０の燃料指示噴射量Ｑ及びＭＡＦセンサ９３から入力される吸入空気流量ｑＡｉｒに基づいて、排気ガスの質量流量（以下、排気ガス質量流量ｑｍ＿Ｅｘ）を演算する。より詳しくは、排気ガス質量流量演算部１１０は、燃料指示噴射量Ｑと吸入空気流量ｑＡｉｒとを加算演算することにより、排気ガス質量流量ｑｍ＿Ｅｘを演算する。
【００３５】
ＳＣＲ触媒温度推定部１２０は、排気温度センサ９４から入力されるＳＣＲ入口排気温度Ｔ＿ＳＣＲ＿ｉｎに基づいて、ＳＣＲ触媒温度Ｔ＿ＳＣＲを推定する。ＳＣＲ触媒温度Ｔ＿ＳＣＲは、排気温度センサ９４のセンサ値に基づいた推定値に限定されず、さらにＳＣＲ触媒４８の下流側に排気温度センサを備えていれば、これら各センサ値の平均値等から推定してもよい。
【００３６】
凝縮水噴射判定部１３０は、以下の２条件が成立した際に、凝縮水噴射装置５０の凝縮水噴射ノズル５４から凝縮水を噴射すると判定する。（１）ＳＣＲ触媒温度推定部１２０から入力されるＳＣＲ触媒温度Ｔ＿ＳＣＲが「所定の上限閾値以下」であること。（２）ＳＣＲ触媒温度Ｔ＿ＳＣＲが「所定の下限閾値以上」であること。
【００３７】
条件（１）について、所定の上限閾値は、例えば、ファストＳＣＲリアクションの起こる温度の上限値に設定される。ＳＣＲ触媒温度Ｔ＿ＳＣＲが上限閾値以下の場合には、スタンダードＳＣＲリアクション（Ｓｔａｎｄａｒｄ  ＳＣＲ  Ｒｅａｃｔｉｏｎ：４ＮＨ３＋４ＮＯ＋Ｏ２→４Ｎ２＋６Ｈ２Ｏ）及びスロウＳＣＲリアクション（Ｓｌｏｗ  ＳＣＲ  Ｒｅａｃｔｉｏｎ：８ＮＨ３＋６ＮＯ２→７Ｎ２＋１２Ｈ２Ｏ）の反応速度は比較的遅いため、凝縮水をＳＣＲ触媒４８に噴射することで、ＳＣＲ触媒４８内のＮＯ２の比率が増加することにより、ファストＳＣＲリアクションを促進させることができる。一方、ＳＣＲ触媒温度Ｔ＿ＳＣＲが上限閾値より大きい場合には、凝縮水をＳＣＲ触媒４８に噴射すると、ＮＯ２の比率が過大となり、その結果、ＮＯｘ浄化率が低下する。
【００３８】
条件（２）について、所定の下限閾値は、例えば、ＳＣＲ触媒４８の活性温度の下限値に設定される。ＳＣＲ触媒温度Ｔ＿ＳＣＲが下限閾値より小さい場合には、ＳＣＲ触媒４８が未活性であるため、凝縮水をＳＣＲ触媒４８に噴射しても反応が促進されず、また、ＳＣＲ触媒温度Ｔ＿ＳＣＲの上昇が妨げられるため、ＳＣＲ触媒４８が活性温度とならずに、その結果、ＮＯｘ浄化率が低下する。
【００３９】
凝縮水噴射量演算部１４０は、凝縮水噴射判定部１３０により凝縮水噴射ノズル５４から凝縮水を噴射すると判定された場合に、ＳＣＲ触媒温度推定部１２０から入力されるＳＣＲ触媒温度Ｔ＿ＳＣＲ、排気ガス質量流量演算部１１０から入力される排気ガス質量流量ｑｍ＿Ｅｘ及び上流ＮＯｘセンサ９５から入力される上流ＮＯｘ濃度ＮＯｘ＿Ｓに基づいて、噴射すべき凝縮水の噴射量（以下、凝縮水噴射量）を演算する。
【００４０】
より詳しくは、ＥＣＵ１００のメモリには、予め実験等により作成した、ＳＣＲ触媒温度Ｔ＿ＳＣＲとＳＣＲ触媒４８内のアンモニア吸着量ＳＴとの相関関係を規定するアンモニア吸着量マップＭ１が記憶されている。凝縮水噴射量演算部１４０は、アンモニア吸着量マップＭ１からＳＣＲ触媒温度Ｔ＿ＳＣＲに応じたアンモニア吸着量ＳＴを読み取る。そして、凝縮水噴射量演算部１４０は、排気ガス質量流量ｑｍ＿Ｅｘと、アンモニア吸着量ＳＴと、上流ＮＯｘ濃度ＮＯｘ＿Ｓとの関係に基づいて、ＳＣＲ触媒４８内のＮＯ及びＮＯ２の比が略１対１となるような凝縮水噴射量を演算する。
【００４１】
なお、排気ガス質量流量ｑｍ＿Ｅｘ、アンモニア吸着量ＳＴ、上流ＮＯｘ濃度ＮＯｘ＿Ｓと、ＮＯ及びＮＯ２の比が略１対１となるような凝縮水噴射量との関係については、予め実験的に把握することができる。また、凝縮水噴射量は、上記各値に基づいて参照されるマップ又は上記各値を入力値として含むモデル式等によって演算されてもよい。さらに、上流ＮＯｘ濃度ＮＯｘ＿Ｓは、エンジン回転数Ｎｅ及び燃料指示噴射量Ｑに基づくエンジン１０の運転状態に応じて参照されるマップにより推定してもよい。
【００４２】
凝縮水噴射ノズル制御部１５０は、凝縮水噴射量演算部１４０から入力される噴射すべき凝縮水噴射量に基づいて、凝縮水噴射ノズル５４を制御する制御信号を生成し、当該制御信号を凝縮水噴射ノズル５４に出力して、凝縮水噴射ノズル５４を制御する。これにより、凝縮水噴射ノズル５４から噴射される凝縮水噴射量が制御される。
【００４３】
次に、ＥＣＵ１００が実行する凝縮水噴射処理を図４に示すフローチャートに基づいて説明する。本制御は、エンジン１０の始動時（例えばエンジン１０のイグニッションキーオン操作時）に開始され、所定時間毎に繰り返し実行される。
【００４４】
ステップＳ１００では、ＳＣＲ触媒温度推定部１２０から入力されるＳＣＲ触媒温度Ｔ＿ＳＣＲが上限閾値以下であるか否かが判定される。ＳＣＲ触媒温度Ｔ＿ＳＣＲが上限閾値以下であれば（肯定）、本制御はステップＳ１１０に進む。一方、否定の場合、すなわち、ＳＣＲ触媒温度Ｔ＿ＳＣＲが上限閾値より大きければ、本制御はリターンされる。
【００４５】
ステップＳ１１０では、ＳＣＲ触媒温度Ｔ＿ＳＣＲが下限閾値以上であるか否かが判定される。ＳＣＲ触媒温度Ｔ＿ＳＣＲが下限閾値以上であれば（肯定）、本制御はステップＳ１２０に進む。一方、否定の場合、すなわち、ＳＣＲ触媒温度Ｔ＿ＳＣＲが下限閾値より小さければ、本制御はリターンされる。
【００４６】
ステップＳ１２０及びＳ１３０では、凝縮水噴射処理が実行される。すなわち、ステップＳ１２０では、ＳＣＲ触媒温度Ｔ＿ＳＣＲ、排気ガス質量流量演算部１１０から入力される排気ガス質量流量ｑｍ＿Ｅｘ及び上流ＮＯｘセンサ９５から入力される上流ＮＯｘ濃度ＮＯｘ＿Ｓに基づいて、噴射すべき凝縮水噴射量が算出される。ステップＳ１３０では、噴射すべき凝縮水噴射量の凝縮水が凝縮水噴射ノズル５４から噴射される。
【００４７】
以上詳述したように、本実施形態によれば、凝縮水噴射判定部１３０により凝縮水噴射ノズル５４から凝縮水を噴射すると判定された場合に、硝酸を含んだ凝縮水を凝縮水噴射ノズル５４からＳＣＲ触媒４８に噴射することで、ＳＣＲ触媒４８内のＮＯ２の比率が増加してファストＳＣＲリアクションが促進され、図５中における、凝縮水が噴射されていない特性線Ａで示されるＮＯｘ浄化率が、特性線Ｂで示されるＮＯｘ浄化率に上昇する。これにより、ＳＣＲ触媒４８のＮＯｘ浄化率を効果的に向上することができる。
【００４８】
また、凝縮水通路５１、凝縮水タンク５２、凝縮水ポンプ５３及び凝縮水噴射ノズル５４を設けることで、インタークーラ１６から吸気通路１３内に生じた凝縮水を有効に利用して、ＳＣＲ触媒４８のＮＯｘ浄化率を効果的に向上することができる。さらに、ＳＣＲ触媒温度Ｔ＿ＳＣＲ及び排気ガス質量流量ｑｍ＿Ｅｘを考慮して噴射すべき凝縮水噴射量を演算することで、ＳＣＲ触媒温度Ｔ＿ＳＣＲが大幅に低下することを防止することができる。
【００４９】
なお、本発明は、上述の実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、適宜変形して実施することが可能である。
【００５０】
例えば、図６に示すように、凝縮水噴射装置５０の代わりに、硝酸アンモニウム（ＮＨ４ＮＯ３）等の硝酸化合物を含む水溶液（流体）を有する専用の水溶液タンク６１と、水溶液タンク６１から水溶液を汲み上げる水溶液ポンプ６２と、凝縮水噴射ノズル５４と同様の水溶液噴射ノズル６３とを備える水溶液噴射装置６０を有してもよい。この場合、水溶液噴射装置６０の水溶液噴射ノズル６３が硝酸化合物を含む水溶液をＳＣＲ触媒４８に噴射してＳＣＲ触媒４８内で硝酸を生成することで、凝縮水噴射装置５０の場合と同様に、ＳＣＲ触媒４８内のＮＯ２の比率が増加することにより、ファストＳＣＲリアクションを促進させることができる。また、凝縮水噴射装置５０及び水溶液噴射装置６０の双方を有してもよい。
【００５１】
また、排気ガス質量流量ｑｍ＿Ｅｘは、燃料指示噴射量Ｑと吸入空気流量ｑＡｉｒとを加算演算するものに限定されず、排気ガス流量センサにより取得してもよく、この他種々の方法により取得してもよい。
【００５２】
さらに、凝縮水通路５１は、一端の流入口５１Ａがインタークーラ１６の下流側近傍の吸気通路１３に接続されるものに限定されず、高圧ＥＧＲクーラ３２の下流側近傍の高圧ＥＧＲ通路３１又は低圧ＥＧＲクーラ３６の下流側近傍の低圧ＥＧＲ通路３５に接続されていてもよく、クーラ部１６，３２，３６の近傍の通路に接続されていればよい。
【００５３】
さらに、条件（１）及び（２）の２条件が成立した場合に、凝縮水噴射装置５０の凝縮水噴射ノズル５４から凝縮水を噴射すると判定するものに限定されず、条件（１）又は条件（２）のいずれかの条件が成立した場合であってもよい。
【００５４】
さらに、凝縮水噴射判定部１３０は、ＳＣＲ触媒温度推定部１２０から入力されるＳＣＲ触媒温度Ｔ＿ＳＣＲに基づいて凝縮水噴射装置５０の凝縮水噴射ノズル５４から凝縮水を噴射すると判定するものに限定されず、排気温度センサ９４から入力されるＳＣＲ入口排気温度Ｔ＿ＳＣＲ＿ｉｎに基づいて判定してもよい。
【符号の説明】
【００５５】
１０  エンジン
１３  吸気通路
１４  排気通路
４８  ＳＣＲ触媒（還元触媒）
５０  凝縮水噴射装置（流体供給手段）
５１  凝縮水通路（流体通路）
５４  凝縮水噴射ノズル（流体噴射手段）
６０  水溶液噴射装置（流体供給手段）
９４  排気温度センサ
９５  上流ＮＯｘセンサ（窒素化合物濃度取得手段）
１００  ＥＣＵ
１１０  排気ガス質量流量演算部（排気ガス質量流量取得手段）
１２０  ＳＣＲ触媒温度推定部（触媒温度推定手段）
１３０  凝縮水噴射判定部
１４０  凝縮水噴射量演算部（流体供給量演算手段）
１５０  凝縮水噴射ノズル制御部（制御手段）
【図１】
2018145832.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
2018145832.tif 000007
【図６】
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