(57)【要約】      （修正有）【課題】優れた防振性能を実現することができる、新規な構造のストラットマウントとそれを用いたサスペンション機構を提供すること。【解決手段】ショックアブソーバ７２に取り付けられる第一の取付部材１２と車両ボデー７４に取り付けられる第二の取付部材１４が本体ゴム弾性体１６によって相互に弾性連結された構造を有すると共に、内部に非圧縮性流体が封入された流体封入領域６０を備えているストラットマウント１０において、流体封入領域６０に封入された非圧縮性流体が流動せしめられるオリフィス通路６８が形成されて、オリフィス通路６８によって流体の流動作用に基づく防振効果が発揮されると共に、オリフィス通路６８のチューニング周波数が、自動車のロックアップ時にショックアブソーバ７２を介して車両ボデー７４へ伝達される振動の周波数に設定されている。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ショックアブソーバに取り付けられる第一の取付部材と車両ボデーに取り付けられる第二の取付部材が本体ゴム弾性体によって相互に弾性連結された構造を有すると共に、内部に非圧縮性流体が封入された流体封入領域を備えており、流体の流動作用に基づく防振効果が発揮されるストラットマウントにおいて、
前記流体封入領域に封入された非圧縮性流体が流動せしめられるオリフィス通路が形成されていると共に、該オリフィス通路のチューニング周波数が、自動車のロックアップ時に前記ショックアブソーバを介して該自動車の駆動系から前記車両ボデーへ伝達される振動の周波数に設定されていることを特徴とするストラットマウント。
【請求項２】
前記オリフィス通路のチューニング周波数が５０Ｈｚ以下に設定されている請求項１に記載のストラットマウント。
【請求項３】
前記流体封入領域が壁部の一部が該本体ゴム弾性体で構成された主液室と壁部の一部が可撓性膜で構成された副液室とを備えており、それら主液室と副液室が前記オリフィス通路によって相互に連通されている請求項１又は２に記載のストラットマウント。
【請求項４】
前記可撓性膜が前記ショックアブソーバと該ショックアブソーバに外挿されるコイルスプリングとの軸直角方向間に配置可能な環状とされている請求項３に記載のストラットマウント。
【請求項５】
自動車のロックアップ時に前記ショックアブソーバを介して該自動車の駆動系から前記車両ボデーへ伝達される振動が前記第一の取付部材と前記第二の取付部材の間へ略軸方向に入力されると共に、路面に接した車輪から該ショックアブソーバを介して該車両ボデーへ伝達される路面振動が該第一の取付部材と該第二の取付部材の間へ略軸直角方向乃至はこじり方向に入力されるようになっており、略軸直角方向乃至はこじり方向の振動入力に対する流体の共振周波数が、前記オリフィス通路のチューニング周波数よりも高周波に設定されている請求項１〜４の何れか一項に記載のストラットマウント。
【請求項６】
前記流体封入領域が壁部の一部が該本体ゴム弾性体で構成された主液室と壁部の一部が可撓性膜で構成された副液室とを備えており、それら主液室と副液室が前記オリフィス通路によって相互に連通されている一方、
該主液室が軸直角方向の両側にそれぞれ拡張領域を備えていると共に、それら拡張領域を周方向で相互に繋ぐ狭窄領域が設けられており、略軸直角方向乃至はこじり方向の振動入力によって該拡張領域の間で該狭窄領域を通じた流体流動が生じるようになっていると共に、該狭窄領域を通じて流動する流体の共振周波数が前記オリフィス通路のチューニング周波数よりも高周波に設定されている請求項５に記載のストラットマウント。
【請求項７】
３気筒以下のエンジンを備えた自動車における前記ショックアブソーバと前記車両ボデーの間に装着される請求項１〜６の何れか一項に記載のストラットマウント。
【請求項８】
車両ボデーと車輪を連結するショックアブソーバとサスペンションアームを備えていると共に、該車両ボデーと該ショックアブソーバに介装されるストラットマウントと該該車両ボデーと該サスペンションアームに介装されるサスペンションブッシュを備えているサスペンション機構において、
前記ストラットマウントとして請求項１〜７の何れか一項に記載のストラットマウントが採用されている一方、
前記サスペンションブッシュが内部に非圧縮性流体が封入された流体封入領域を備えていると共に、該流体封入領域に封入された非圧縮性流体が流動せしめられるオリフィス通路が形成されており、該オリフィス通路のチューニング周波数が自動車のロックアップ時に前記サスペンションアームを介して該自動車の駆動系から前記車両ボデーへ伝達される振動の周波数に設定されていることを特徴とするサスペンション機構。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車の懸架装置においてショックアブソーバと車両ボデーの間に装着されるストラットマウントとそれを用いたサスペンション機構に関するものであって、内部に封入された流体の流動作用に基づく防振効果を利用するようにした流体封入式のストラットマウントとそれを用いたサスペンション機構に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来から、自動車において良好な乗り心地の実現などを目的として、種々の防振装置が用いられている。防振装置は、振動伝達系を構成する振動源と防振対象部材との間に配設されることにより、振動源から入力される振動が防振対象部材の振動状態を悪化させるのを防止するものであって、ゴム弾性体の弾性変形時のエネルギー損失によって防振効果を得るものや、流体の流動作用に基づいて防振効果を得るものなどがある。
【０００３】
自動車において問題となる振動源の一つとしては、内燃機関やモータなどのパワーユニットがある。そこで、例えば、特開２０１０−７８１０９号公報（特許文献１）に示されているような防振装置としてのエンジンマウントを振動源であるパワーユニットと防振対象部材である車両ボデーとの間に配することによって、パワーユニットからの振動入力が車両ボデーへ伝達するのを防ぐ対策が、一般的に採用されている。また、自動車において問題となる振動源の他の一つとしては、路面の凹凸などに起因する車輪の振動によるものがある。そこで、例えば、特開２０１４−１４５４１０号公報（特許文献２）に示されているような防振装置としてのサスペンションブッシュを振動源である車輪と防振対象部材である車両ボデーの間に配することによって、路面からの振動入力が車両ボデーへ伝達するのを防ぐ対策が、一般的に採用されている。
【０００４】
ところで、昨今の自動車では、経済性や環境負荷の低減などへの関心の高まりによって乗り心地や走行性能と同等乃至はそれ以上に低燃費性能が高度に要求されている。このような低燃費性能への高度な要求に対応するために、気筒数の削減によるエンジンのダウンサイジングやより低いエンジン回転数でロックアップさせるなどの手段が検討されている。
【０００５】
しかしながら、エンジンの気筒数の削減やロックアップ回転数の低回転数化によって燃費の向上を図ろうとすると、ロックアップ時に車両ボデーの振動状態が悪化することが分かってきた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１０−７８１０９号公報
【特許文献２】特開２０１４−１４５４１０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、上述の事情を背景に為されたものであって、その解決課題は、優れた防振性能を実現することができる、新規な構造のストラットマウントとそれを用いたサスペンション機構を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
以下、このような課題を解決するために為された本発明の態様を記載する。なお、以下に記載の各態様において採用される構成要素は、可能な限り任意の組み合わせで採用可能である。
【０００９】
本発明者らは、気筒数の削減やロックアップ回転数を下げることによって車両ボデーの振動状態が悪化する原因を検討する中で、ロックアップ時のトルク変動による振動がドライブシャフトなどの駆動系からサスペンションを伝達経路として車両ボデーに伝達されることに起因するという知見を得た。かかる新たな振動伝達経路では、低周波振動の入力時に例えばサスペンション系や駆動系などの振動伝達系における共振が生じることから、ロックアップ時のトルク変動による振動が気筒数の削減やロックアップ回転数の低下によってより低周波になると、かかる共振によって振動が増幅されて車両ボデーに伝わることで、車両ボデーの振動状態が悪化するものと推察し、シミュレーションや実験によって確認した。
【００１０】
そして、本発明者らは、このような知見に基づいて、ロックアップ時のトルク変動による振動がサスペンションから車両ボデーへ伝達されるという振動伝達経路において振動の伝達を低減することにより、車両ボデーの振動状態を改善して車両の防振性能や静音性能の向上を実現することができるものと考え、本発明を為すに至った。
【００１１】
すなわち、本発明の第一の態様は、ショックアブソーバに取り付けられる第一の取付部材と車両ボデーに取り付けられる第二の取付部材が本体ゴム弾性体によって相互に弾性連結された構造を有すると共に、内部に非圧縮性流体が封入された流体封入領域を備えており、流体の流動作用に基づく防振効果が発揮されるストラットマウントにおいて、前記流体封入領域に封入された非圧縮性流体が流動せしめられるオリフィス通路が形成されていると共に、該オリフィス通路のチューニング周波数が、自動車のロックアップ時に前記ショックアブソーバを介して該自動車の駆動系から前記車両ボデーへ伝達される振動の周波数に設定されていることを、特徴とする。
【００１２】
このような第一の態様に従う構造とされたストラットマウントによれば、ロックアップ時にサスペンションのショックアブソーバを介して車両ボデーへ伝達される振動が、オリフィス通路を通じて流動する流体の共振作用などの流動作用に基づいて低減される。これにより、エンジンの気筒数を削減したり、ロックアップ回転数を下げたりして、ロックアップ時のトルク変動による振動の周波数がサスペンション系や駆動系の共振などが問題となる低周波となっても、車両ボデーの振動状態がロックアップ時に悪化するのを防ぐことができる。
【００１３】
しかも、ストラットマウントを流体封入式とすると共に、ストラットマウントのオリフィス通路をロックアップ時にショックアブソーバを介して車両ボデーへ伝達される振動の周波数にチューニングすることにより、従来からショックアブソーバと車両ボデーの間に介装されているストラットマウントを利用した簡単な構造によって、ロックアップ時の防振性能の向上を実現できる。
【００１４】
本発明の第二の態様は、第一の態様に記載されたストラットマウントにおいて、前記オリフィス通路のチューニング周波数が５０Ｈｚ以下に設定されているものである。
【００１５】
第二の態様によれば、オリフィス通路のチューニング周波数がサスペンション系の剛体共振などが発生し易い周波数域に設定されて、サスペンション系や駆動系の共振などによる振動の増幅が問題となり易い周波数域で優れた防振性能を得ることができる。
【００１６】
本発明の第三の態様は、第一又は第二の態様に記載されたストラットマウントにおいて、前記流体封入領域が壁部の一部が該本体ゴム弾性体で構成された主液室と壁部の一部が可撓性膜で構成された副液室とを備えており、それら主液室と副液室が前記オリフィス通路によって相互に連通されているものである。
【００１７】
第三の態様によれば、振動入力時に内圧変動が惹起される主液室と、可撓性膜の変形によって容積変化が許容されることで内圧変動が生じ難い副液室が、オリフィス通路によって相互に連通された構造を採用することにより、流体の流動作用に基づく防振効果を有利に得ることができる。
【００１８】
本発明の第四の態様は、第三の態様に記載されたストラットマウントにおいて、前記可撓性膜が前記ショックアブソーバと該ショックアブソーバに外挿されるコイルスプリングとの軸直角方向間に配置可能な環状とされているものである。
【００１９】
第四の態様によれば、ショックアブソーバとコイルスプリングの間の空間を利用して可撓性膜を配置することにより、副液室の容積を大きな自由度で設定することが可能になって、目的とする防振性能を有効に得ることができる。
【００２０】
本発明の第五の態様は、第一〜第四の何れか１つの態様に記載されたストラットマウントにおいて、自動車のロックアップ時に前記ショックアブソーバを介して該自動車の駆動系から前記車両ボデーへ伝達される振動が前記第一の取付部材と前記第二の取付部材の間へ略軸方向に入力されると共に、路面に接した車輪から該ショックアブソーバを介して該車両ボデーへ伝達される路面振動が該第一の取付部材と該第二の取付部材の間へ略軸直角方向乃至はこじり方向に入力されるようになっており、略軸直角方向乃至はこじり方向の振動入力に対する流体の共振周波数が、前記オリフィス通路のチューニング周波数よりも高周波に設定されているものである。
【００２１】
第五の態様によれば、ロックアップ時に駆動系からショックアブソーバを介して車両ボデーへ伝達される振動だけでなく、路面に接した車輪から入力される振動に対しても流体の流動作用に基づく防振効果が発揮される。しかも、路面からの入力振動は、一般的にロックアップ時に駆動系から伝達される振動よりも高周波であることから、路面からの振動入力に対する流体の共振周波数がオリフィス通路のチューニング周波数に対して高周波に設定されており、路面からの振動入力に対する流体流動がオリフィス通路が反共振によって実質的に遮断された状態であっても、略軸直角方向乃至はこじり方向の路面からの振動入力に対する防振効果を効率的に得ることができる。
【００２２】
本発明の第六の態様は、第五の態様に記載されたストラットマウントにおいて、前記流体封入領域が壁部の一部が該本体ゴム弾性体で構成された主液室と壁部の一部が可撓性膜で構成された副液室とを備えており、それら主液室と副液室が前記オリフィス通路によって相互に連通されている一方、該主液室が軸直角方向の両側にそれぞれ拡張領域を備えていると共に、それら拡張領域を周方向で相互に繋ぐ狭窄領域が設けられており、略軸直角方向乃至はこじり方向の振動入力によって該拡張領域の間で該狭窄領域を通じた流体流動が生じるようになっていると共に、該狭窄領域を通じて流動する流体の共振周波数が前記オリフィス通路のチューニング周波数よりも高周波に設定されているものである。
【００２３】
第六の態様によれば、狭窄領域を通じて拡張領域間で流動する流体の共振作用などに基づいて、略軸直角方向乃至はこじり方向の振動入力に対する防振効果を得ることができる。しかも、拡張領域と狭窄領域が主液室に設けられていることから、略軸直角方向乃至はこじり方向の振動入力に対する防振効果をコンパクト且つ簡単な構造によって得ることができる。
【００２４】
本発明の第七の態様は、第一〜第六の何れか１つの態様に記載されたストラットマウントにおいて、３気筒以下のエンジンを備えた自動車における前記ショックアブソーバと前記車両ボデーの間に装着されるものである。
【００２５】
第七の態様によれば、ロックアップ時に駆動系から車両ボデーへ伝達する振動の周波数がサスペンション系の剛体共振などの周波数に近くなり易い３気筒以下のエンジンを搭載する自動車において、ロックアップ時に車両ボデーの振動状態の悪化を防ぐことができる。
【００２６】
本発明の第八の態様は、車両ボデーと車輪を連結するショックアブソーバとサスペンションアームを備えていると共に、該車両ボデーと該ショックアブソーバに介装されるストラットマウントと該車両ボデーと該サスペンションアームに介装されるサスペンションブッシュを備えているサスペンション機構において、前記ストラットマウントとして第一〜第七の何れか１つの態様に記載されたストラットマウントが採用されている一方、前記サスペンションブッシュが内部に非圧縮性流体が封入された流体封入領域を備えていると共に、該流体封入領域に封入された非圧縮性流体が流動せしめられるオリフィス通路が形成されており、該オリフィス通路のチューニング周波数が自動車のロックアップ時に前記サスペンションアームを介して該自動車の駆動系から前記車両ボデーへ伝達される振動の周波数に設定されていることを、特徴とする。
【００２７】
このような第八の態様に従う構造とされたサスペンション機構によれば、ロックアップ時のトルク変動による振動が、ショックアブソーバから車両ボデーに伝達されるのをストラットマウントによって防ぐだけでなく、サスペンションアームから車両ボデーに伝達されるのをサスペンションブッシュによって防ぐことができる。従って、ロックアップ時に車両ボデーの振動状態が悪化するのをより有利に防ぐことができて、防振性能および静音性能の更なる向上が図られ得る。しかも、ストラットマウントとサスペンションブッシュが何れも流体封入式とされて、流体の流動作用に基づく優れた防振効果を発揮することから、ロックアップ時の振動をより効果的に低減することができる。
【発明の効果】
【００２８】
本発明によれば、ロックアップ時に駆動系からサスペンションのショックアブソーバを介して車両ボデーへ伝達される振動が、オリフィス通路を通じて流動する流体の共振作用などの流動作用に基づいて低減される。これにより、エンジンの気筒数を削減したり、ロックアップ回転数を下げたりして、ロックアップ時のトルク変動による振動の周波数が例えばサスペンション系の剛体共振などが問題となる低周波となっても、車両ボデーの振動状態がロックアップ時に悪化するのを防ぐことができる。しかも、従来からショックアブソーバと車両ボデーの間に介装されているストラットマウントを利用した簡単な構造によって、ロックアップ時の防振性能の向上を実現できる。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】本発明の第一の実施形態としてのストラットマウントを示す縦断面図であって、図２のＩ−Ｉ断面に相当する図。
【図２】図１に示すストラットマウントの平面図。
【図３】図１のＩＩＩ−ＩＩＩ断面図。
【図４】図１のＩＶ−ＩＶ断面図。
【図５】図１に示すストラットマウントの車両装着状態を示す断面図であって、図２のＶ−Ｖ断面に相当する図。
【図６】図１のストラットマウントを備えるサスペンション機構を示す図。
【図７】エンジン気筒数とロックアップ回転数とトルク変動による振動の周波数との関係を示す図。
【図８】エンジン気筒数とトルク変動による振動の伝達成分との関係を伝達経路別に示す図。
【図９】３気筒エンジン搭載車のロックアップ加速時のサスペンション側の振動を測定した実測結果のグラフ。
【図１０】３気筒エンジン搭載車のロックアップ加速時のフロア振動の測定結果において伝達経路ごとの寄与度を分析したグラフ。
【図１１】本発明の第二の実施形態としてのストラットマウントを示す縦断面図。
【図１２】本発明の第三の実施形態としてのストラットマウントを示す縦断面図。
【発明を実施するための形態】
【００３０】
以下、本発明の実施形態について、図面を参照しつつ説明する。
【００３１】
図１，２には、本発明の第一の実施形態としてのストラットマウント１０が示されている。ストラットマウント１０は、第一の取付部材１２と第二の取付部材１４が本体ゴム弾性体１６によって弾性連結された構造を有している。以下の説明において、原則として、上下方向とはマウント軸方向である図１中の上下方向を、前後方向とは車両装着状態で車両前後方向となる図２中の左右方向を、左右方向とは車両装着状態で車両左右方向となる図２中の上下方向を、それぞれ言う。
【００３２】
より詳細には、第一の取付部材１２は、金属や合成樹脂などで形成された高剛性の部材であって、全体として小径の略円筒形状を有するインナ筒部１８を備えており、本実施形態のインナ筒部１８は上部が下部よりも小径とされた略段付き円筒形状とされている。更に、第一の取付部材１２の下端部には、軸直角方向で外周へ広がるフランジ状の上仕切部材２０が一体形成されている。この上仕切部材２０は、全体として略円環板形状を有しており、下面に開口しながら全周に亘って連続する環状の嵌合凹溝２２が幅方向の略中央部分に形成されていると共に、嵌合凹溝２２の内周側および外周側には周方向の複数箇所において下面に開口するねじ孔２４が形成されている。
【００３３】
第二の取付部材１４は、第一の取付部材１２と同様に高剛性の部材であって、上方へ向けて次第に縮径する大径のテーパ円筒形状とされたアウタ筒部２６を有していると共に、下端部には略軸直角方向で外周へ広がるフランジ状の取付部２８が一体形成されている。この取付部２８は、図２に示すように、軸方向視で全体として略三角板形状を有しており、各辺部が外周へ凸となるように湾曲している一方、３つの角部にそれぞれ取付用ボルト３０が貫通状態で配設されて、各取付用ボルト３０の軸部が上方へ向けて突出している。
【００３４】
そして、第一の取付部材１２と第二の取付部材１４は、図１に示すように、略同一中心軸上で相互に離れて配設されており、それら第一の取付部材１２と第二の取付部材１４が本体ゴム弾性体１６によって相互に弾性連結されている。本体ゴム弾性体１６は、全体として略円筒形状とされており、内周部分が第一の取付部材１２のインナ筒部１８に加硫接着されていると共に、下面が第一の取付部材１２の上仕切部材２０の上面に重ね合わされて加硫接着されている一方、外周部分の上部が第二の取付部材１４のアウタ筒部２６に加硫接着されている。なお、本実施形態の本体ゴム弾性体１６は、第一の取付部材１２と第二の取付部材１４を備える一体加硫成形品として形成されている。また、第二の取付部材１４の取付部２８の下面には、本体ゴム弾性体１６と一体形成された被覆ゴム３２が重ね合わされて加硫接着されており、取付用ボルト３０の頭部が被覆ゴム３２に埋設状態で固着されている。
【００３５】
さらに、本体ゴム弾性体１６には、環状凹所３４が形成されている。環状凹所３４は、図１，３に示すように、本体ゴム弾性体１６の下面に開口しながら周方向に延びる溝状の凹所であって、図３に示すように全周に亘って連続して形成されている。また、環状凹所３４は、図１，４に示すように前後方向の両側に位置する部分がそれぞれ上下深さの大きい拡張領域３６とされていると共に、図１に示すように左右方向の両側に位置する部分がそれぞれ上下深さの小さい狭窄領域３８とされている。そして、前後一対の拡張領域３６，３６が左右一対の狭窄領域３８，３８を介して周方向に繋がっている。
【００３６】
また、第一の取付部材１２の上仕切部材２０には、下仕切部材４０が取り付けられている。下仕切部材４０は、金属や合成樹脂で形成された硬質の部材であって、全体として略円環板形状を有していると共に、上仕切部材２０の嵌合凹溝２２と対応する環状の嵌合凸部４２が幅方向の略中央部分で上方へ向けて突出している。この嵌合凸部４２には、上面に開口して周方向へ一周弱の所定長さで延びる周溝４４が形成されており、上方への開口部が下仕切部材４０とは別体の蓋部材４６によって覆われている。更に、下仕切部材４０における嵌合凸部４２を挟んだ内周側および外周側には、上仕切部材２０のねじ孔２４と対応する第一のねじ挿通孔４８が各複数形成されている。
【００３７】
また、下仕切部材４０の下方には、可撓性膜５０が配設されている。可撓性膜５０は、薄肉のゴム膜であって、厚さ方向の変形が容易に許容されるようになっていると共に、下方へ向けて凸の略Ｕ字断面形状で全周に亘って連続する環状とされている。更に、上端に位置する可撓性膜５０の端部には、外周固定部材５２と内周固定部材５４が加硫接着されている。外周固定部材５２は、大径の略円環板形状を有する硬質の部材であって、上下に貫通する複数の第二のねじ挿通孔５６が第一のねじ挿通孔４８と対応する位置に形成されていると共に、内周端部が可撓性膜５０の外周端部に対して全周に亘って連続的に加硫接着されている。内周固定部材５４は、外周固定部材５２よりも小径の略円環板形状を有する硬質の部材であって、外周端部が可撓性膜５０の内周端部に対して全周に亘って連続的に加硫接着されている。なお、外周固定部材５２の内周端部と内周固定部材５４の外周端部がそれぞれ下方へ突出していることにより、可撓性膜５０に対する固着面積が大きく確保されている。
【００３８】
そして、下仕切部材４０が第一の取付部材１２の上仕切部材２０に対して下方から重ね合わされて、下仕切部材４０の嵌合凸部４２が上仕切部材２０の嵌合凹溝２２へ差し入れられていると共に、可撓性膜５０に固着された外周固定部材５２と内周固定部材５４が、下仕切部材４０の下面に重ね合わされており、第一のねじ挿通孔４８と第二のねじ挿通孔５６に挿通された固定ねじ５８がねじ孔２４に螺着されることにより、上仕切部材２０と下仕切部材４０と固定部材５２，５４が相互に固定されている。なお、図中では必ずしも明らかではないが、上仕切部材２０と下仕切部材４０の重ね合わせ面間は、例えば嵌合凸部４２の外周および内周に配されるゴム製のＯリングなどによって流体密に封止されている。また、例えば可撓性膜５０の上端面から上方へ突出するシール突部が下仕切部材４０の下面に押し当てられることによって、下仕切部材４０と可撓性膜５０の間に形成される空間（後述する副液室６４）が外部から流体密に隔てられている。
【００３９】
このように上仕切部材２０と下仕切部材４０と可撓性膜５０が相互に固定されることにより、本体ゴム弾性体１６と可撓性膜５０の間には、非圧縮性流体を封入された流体封入領域６０が形成されている。なお、流体封入領域６０に封入される非圧縮性流体は、特に限定されるものではないが、例えば、水やエチレングリコール、アルキレングリコール、ポリアルキレングリコール、シリコーン油、或いはそれらの混合液などが好適に採用される。更に、流体封入領域６０に封入される流体は、後述するオリフィス通路６８や狭窄流路６９による防振効果を有利に得るために低粘性流体であることが望ましく、好適には０．１Ｐａ・ｓ以下の低粘性流体が採用される。
【００４０】
また、流体封入領域６０は、上仕切部材２０および下仕切部材４０によって軸方向上下に二分されており、上仕切部材２０の上方には、環状凹所３４の下開口が蓋部材４６によって覆われることによって、壁部の一部が本体ゴム弾性体１６で構成されて、振動入力時に内圧変動が惹起される主液室６２が形成されている。一方、下仕切部材４０の下方には、可撓性膜５０の上開口が下仕切部材４０によって覆われることによって、壁部の一部が可撓性膜５０で構成されて、可撓性膜５０の変形による容積変化が容易に許容される副液室６４が形成されている。
【００４１】
さらに、下仕切部材４０の嵌合凸部４２に形成された周溝４４の上開口が蓋部材４６で覆われていると共に、周溝４４の長さ方向の両端部が、蓋部材４６を貫通する上連通孔６６と下仕切部材４０における周溝４４の底壁部を貫通する下連通孔６７（図３参照）とを通じて、主液室６２と副液室６４の各一方へ連通されていることにより、主液室６２と副液室６４を相互に連通するオリフィス通路６８が形成されている。
【００４２】
このオリフィス通路６８は、通路断面積（Ａ）と通路長さ（Ｌ）の比（Ａ／Ｌ）を調節することにより、流動流体の共振周波数であるチューニング周波数が、自動車のロックアップ時に駆動系から後述するショックアブソーバ７２を介して車両へ伝達されるトルク変動による振動の周波数域に設定されている。そして、オリフィス通路６８のチューニング周波数域の振動が第一の取付部材１２と第二の取付部材１４の間に入力されると、主液室６２と副液室６４の間に相対的な圧力変動が生じて、それら主液室６２と副液室６４の間でオリフィス通路６８を通じた流体流動が生ぜしめられることにより、流体の共振作用などの流動作用に基づいた防振効果が発揮されるようになっている。好適には、オリフィス通路６８は、後述するサスペンション系や駆動系などの共振周波数を含む１Ｈｚ〜５０Ｈｚの低周波数にチューニングされており、本実施形態では、３気筒のエンジンを備える自動車において入力振動を改善する必要があるロックアップ回転数が１０００ｒｐｍ〜１５００ｒｐｍである場合を想定して、２５Ｈｚ〜３７．５Ｈｚの間で設定されている。
【００４３】
また、主液室６２の狭窄領域３８，３８の下開口が蓋部材４６によって覆われることにより、主液室６２の拡張領域３６，３６を相互に連通する狭窄流路６９が主液室６２の一部（狭窄領域３８，３８）によって構成されている。この狭窄流路６９も、オリフィス通路６８と同様に、通路断面積（Ａ’）と通路長さ（Ｌ’）の比（Ａ’／Ｌ’）を調節することによって流動流体の共振周波数がチューニングされており、狭窄流路６９のチューニング周波数がオリフィス通路６８のチューニング周波数よりも高周波に設定されている。そして、第一の取付部材１２と第二の取付部材１４の間に狭窄流路６９のチューニング周波数域の振動が入力されると、オリフィス通路６８が反共振によって実質的に目詰まりすると共に、主液室６２の拡張領域３６，３６間で狭窄流路６９を通じた流体流動が共振状態で積極的に生ぜしめられて、流体の流動作用に基づく防振効果が発揮されるようになっている。なお、狭窄流路６９のチューニング周波数は、好適には２０Ｈｚ〜１００Ｈｚの範囲で設定されており、本実施形態ではハーシュネスなどの路面から入力される振動の周波数に合わせて４５Ｈｚ〜１００Ｈｚ程度に設定されている。
【００４４】
かくの如き本実施形態に従う構造のストラットマウント１０は、図５，６に示すように、３気筒エンジンを搭載する自動車のサスペンション機構７０に設けられて、ショックアブソーバ７２と車両ボデー７４に介装されている。即ち、第一の取付部材１２のインナ筒部１８に対してストッパ部材７５が上方から重ね合わされており、第一の取付部材１２とストッパ部材７５がショックアブソーバ７２のピストンロッド７６に固定されている。ストッパ部材７５は、金属や合成樹脂で形成された高剛性の部材であって、上方へ向けて開口する略カップ形状を有していると共に、上端部には外周へ広がるフランジ状のストッパ片７８が一体形成されて、ストッパ片７８の外周端部が緩衝ゴム８０で覆われている。そして、ストッパ部材７５の内周端部が上下の位置決めナット８２，８２によって上下に挟まれていると共に、それら上下の位置決めナット８２，８２がピストンロッド７６に螺着されていることにより、ストッパ部材７５がピストンロッド７６に対して上下方向で位置決めされている。
【００４５】
一方、第二の取付部材１４は、取付用ボルト３０によって車両ボデー７４に固定されている。即ち、車両ボデー７４が第二の取付部材１４の取付部２８に上方から重ね合わされていると共に、車両ボデー７４に形成されたボルト孔８６に対して第二の取付部材１４に固設された取付用ボルト３０が挿通されており、車両ボデー７４の上方へ突出した取付用ボルト３０の軸部に取付用ナット８８が螺着されることにより、第二の取付部材１４が車両ボデー７４に取り付けられるようになっている。このように、第一の取付部材１２がショックアブソーバ７２に取り付けられるとともに第二の取付部材１４が車両ボデー７４に取り付けられることにより、ショックアブソーバ７２の上端部がストラットマウント１０を介して車両ボデー７４に取り付けられる。なお、車両ボデー７４の第二の取付部材１４を装着する部分には、上下に貫通する円形孔が形成されており、該円形孔の開口周縁部分が第二の取付部材１４の取付部２８に重ね合わされている。
【００４６】
さらに、第二の取付部材１４の取付部２８には、スプリング支持部材９０が下方から重ね合わされている。スプリング支持部材９０は、略円環板形状とされて第二の取付部材１４の取付部２８に下方から重ね合わされる支持部９２と、支持部９２の内周端部から下方へ向けて延び出す略円筒形状の挿入部９４とを備えており、支持部９２の下面と挿入部９４の略全面が支持ゴム９６によって覆われている。
【００４７】
そして、支持ゴム９６で覆われた支持部９２の下面には、ショックアブソーバ７２に外挿されたコイルスプリング９８の上端部が重ね合わされており、コイルスプリング９８の上端部がスプリング支持部材９０を介して第二の取付部材１４によって支持されている。本実施形態のスプリング支持部材９０は、コイルスプリング９８によって第二の取付部材１４の取付部２８に押し付けられることにより、第二の取付部材１４に対して位置決めされている。また、環状の可撓性膜５０がショックアブソーバ７２のピストンロッド７６とコイルスプリング９８の径方向間に配設されており、可撓性膜５０の上下寸法を大きな自由度で設定することが可能とされて、副液室６４の容積が十分に確保されていると共に、可撓性膜５０の変形を許容する空間が確保されて、容積変化が十分に許容されている。なお、コイルスプリング９８の下端部は、例えばショックアブソーバ７２のシリンダによって支持されており、ショックアブソーバ７２の伸縮に応じてコイルスプリング９８が伸縮せしめられるようになっている。
【００４８】
以上のように、ストラットマウント１０の第一の取付部材１２がショックアブソーバ７２に取り付けられると共に、第二の取付部材１４が車両ボデー７４に取り付けられて、それらショックアブソーバ７２と車両ボデー７４がストラットマウント１０を介して防振連結されている。
【００４９】
また、ショックアブソーバ７２の下端部は、図６に示すように、車輪１００に取り付けられている。車輪１００は、ホイールにタイヤを装着した構造とされており、ショックアブソーバ７２の下端部がホイールに設けられたステアリングナックル１０２に取り付けられている。更に、車輪１００のステアリングナックル１０２には、サスペンションアーム１０４が取り付けられており、サスペンションアーム１０４のステアリングナックル１０２と反対側の端部がサスペンションブッシュ１０６を介して車両ボデー７４に取り付けられている。
【００５０】
サスペンションブッシュ１０６は、例えば特開２０１６−７５３４７号公報に示されているような構造を有する流体封入式の筒形防振装置であって、内部に非圧縮性流体を封入された流体封入領域を備えていると共に、非圧縮性流体が流動するオリフィス通路を備えている。更に、サスペンションブッシュ１０６のオリフィス通路は、チューニング周波数がロックアップ時のトルク変動による振動に合わせて設定されている。本実施形態において、サスペンションブッシュ１０６のオリフィス通路のチューニング周波数は、ストラットマウント１０のオリフィス通路６８のチューニング周波数と略同じとされている。
【００５１】
さらに、ステアリングナックル１０２に組み付けられた車軸が、パワーユニット１０８のディファレンシャルから取り出されたドライブシャフト１１０によって回転駆動せしめられるようになっており、車輪１００がドライブシャフト１１０によって回転駆動せしめられるようになっている。なお、パワーユニット１０８は、エンジンマウント１１２によって車両ボデー７４に弾性連結されている。このエンジンマウント１１２の具体的な構造は特に限定されるものではなく、ソリッドタイプや流体封入式、電磁式アクチュエータなどの加振力によって振動を相殺的に低減する能動型、空気圧式アクチュエータなどによって防振特性を切り替え可能とした切替式など、各種公知の構造が採用され得る。
【００５２】
そして、駆動系のロックアップ時に生じるトルク変動による振動は、駆動系を構成するドライブシャフト１１０からサスペンション機構７０のステアリングナックル１０２に伝達されて、ショックアブソーバ７２およびサスペンションアーム１０４を介して車両ボデー７４へ伝達される。
【００５３】
ここにおいて、ショックアブソーバ７２と車両ボデー７４の間にストラットマウント１０が配設されており、ショックアブソーバ７２を介して車両ボデー７４へ伝達されるロックアップ時のトルク変動による振動が第一の取付部材１２と第二の取付部材１４の間へ軸方向（上下方向）に入力される。そして、ドライブシャフト１１０からショックアブソーバ７２を介して車両ボデー７４へ伝達されるロックアップ時のトルク変動による振動が、ストラットマウント１０の防振性能によって低減されるようになっている。特に、ストラットマウント１０が流体封入式とされていると共に、オリフィス通路６８がロックアップ時のトルク変動による振動の周波数にチューニングされていることから、ロックアップ時のトルク変動による振動に対して流体の流動作用に基づく優れた防振効果が発揮される。従って、ロックアップ時のトルク変動による振動が、サスペンション側からショックアブソーバ７２を介して車両ボデー７４に伝達されるのを防いで、防振性能や静音性能の向上が図られる。
【００５４】
さらに、本実施形態のストラットマウント１０は、オリフィス通路６８が、振動入力時に内圧変動を惹起する主液室６２と、容積変化によって内圧が略一定に保持される副液室６４が、オリフィス通路６８によって相互に連通された構造を有している。それ故、振動入力時にオリフィス通路６８を通じた流体流動が効率的に生ぜしめられて、流体の流動作用による防振効果が有利に発揮される。特に、ロックアップ時のトルク変動による振動がストラットマウント１０に対して軸方向に入力されることにより、主液室６２の内圧変動が効率的に惹起されて、主液室６２と副液室６４の相対的な圧力差が生じることから、目的とする防振効果を有利に得ることができる。
【００５５】
一方、サスペンションアーム１０４と車両ボデー７４の間にサスペンションブッシュ１０６が配設されていることにより、ドライブシャフト１１０からサスペンションアーム１０４を介して車両ボデー７４へ伝達されるロックアップ時のトルク変動による振動が、サスペンションブッシュ１０６によって低減されるようになっている。特に、サスペンションブッシュ１０６が流体封入式とされていると共に、サスペンションブッシュ１０６のオリフィス通路がロックアップ時のトルク変動による振動の周波数にチューニングされていることから、ロックアップ時のトルク変動による振動に対して優れた防振効果が発揮される。従って、ロックアップ時のトルク変動による振動が、サスペンション側からサスペンションアーム１０４を介して車両ボデー７４に伝達されるのを防いで、防振性能や静音性能の向上が図られる。
【００５６】
また、ストラットマウント１０のオリフィス通路６８とサスペンションブッシュ１０６のオリフィス通路は、何れも、例えばサスペンション系の剛体共振（ショックアブソーバ７２の剛体共振やサスペンションアーム１０４の剛体共振など）の周波数域である１〜５０Ｈｚ程度の低周波数にチューニングされている。これにより、サスペンション系の剛体共振などによる振動の増幅が問題になり易い低周波数域において、ストラットマウント１０およびサスペンションブッシュ１０６による防振効果を得ることができる。
【００５７】
さらに、ストラットマウント１０とサスペンションブッシュ１０６は、オリフィス通路が低周波数にチューニングされていることにより、これまで一般的に採用されていた４気筒以上のエンジンに比してロックアップ時のトルク変動による振動の周波数が低くなる３気筒以下のエンジンを搭載した自動車に適用しても、ロックアップ時のトルク変動による振動を効果的に低減することができる。特に、気筒数の削減に加えてロックアップ回転数を下げることで、ロックアップ時のトルク変動による振動の周波数が、例えばサスペンション系や駆動系の剛体共振などによる振動増幅が問題になる周波数域まで下がったとしても、ストラットマウント１０とサスペンションブッシュ１０６の防振効果によって振動状態の悪化が防止される。
【００５８】
ストラットマウント１０およびサスペンションブッシュ１０６では、ロックアップ時のトルク変動による振動入力に対して、流体の流動作用に基づく高減衰作用による防振効果と、流体の流動作用に基づく振動絶縁作用（低動ばね化）による防振効果との何れかが、オリフィス通路のチューニングに応じて選択的に発揮される。高減衰作用と振動絶縁作用の何れが有効であるかは、サスペンション系や駆動系などの振動増幅系の共振周波数や車両ボデー７４の共振周波数などを考慮して、適宜に選択され得るが、一例としては、サスペンション系や駆動系などの共振周波数と車両ボデー７４の共振周波数の差が小さい場合には、高減衰作用によってサスペンション系や駆動系などの剛体共振による振動増幅が低減されるようにチューニングすることが考えられる。
【００５９】
なお、４サイクルエンジンのロックアップ時のトルク変動による振動の周波数は、エンジンの気筒数とロックアップ時のエンジン回転数によって簡単に算出することが可能であり、具体的には、１秒当たりのエンジン回転数にエンジン気筒数の１／２倍を乗算することで算出できる。ロックアップ時のトルク変動による振動の周波数は、図７に示すように、２気筒エンジンにおいて、ロックアップ時のエンジン回転数が５００ｒｐｍの場合に８．３Ｈｚ、１０００ｒｐｍの場合に１６．７Ｈｚ、１５００ｒｐｍの場合に２５．０Ｈｚとなる。また、３気筒エンジンでは、ロックアップ時のエンジン回転数が５００ｒｐｍの場合に１２．５Ｈｚ、１０００ｒｐｍの場合に２５．０Ｈｚ、１５００ｒｐｍの場合に３７．５Ｈｚとなる。更に、４気筒エンジンでは、５００ｒｐｍの場合に２０．０Ｈｚ、１０００ｒｐｍの場合に３３．３Ｈｚ、１５００ｒｐｍの場合に５０．０Ｈｚとなると共に、６気筒エンジンでは、５００ｒｐｍの場合に２５．０Ｈｚ、１０００ｒｐｍの場合に５０．０Ｈｚ、１５００ｒｐｍの場合に７５．０Ｈｚとなる。
【００６０】
このように、同じ気筒数のエンジンでは、ロックアップ時のエンジン回転数が低いほどトルク変動による振動の周波数が低くなる。また、ロックアップ時のエンジン回転数が同じであれば、気筒数が少ないほどトルク変動による振動の周波数が低くなる。そして、現状で低燃費を実現するためにロックアップ時のエンジン回転数として採用され得る１０００ｒｐｍ〜１５００ｒｐｍの領域では、図７に示すように、２気筒，３気筒，４気筒の各エンジンにおいて、ロックアップ時のトルク変動による振動の周波数とサスペンション・駆動系共振モードの周波数が近くなって、サスペンション系や駆動系などの剛体共振による振動の増幅が生じ易くなる。従って、２〜４気筒のエンジンを搭載するとともにロックアップエンジン回転数が１０００ｒｐｍ〜１５００ｒｐｍの自動車に、本実施形態に係るストラットマウント１０およびサスペンションブッシュ１０６を適用することにより、ロックアップ時のトルク変動による振動を効果的に低減することができる。特に、３気筒以下のエンジンを搭載する自動車に適用すれば、ロックアップ時のエンジン回転数をより低く設定することも可能となって、燃費性能の向上が図られ得る。
【００６１】
しかも、図８に示すように、ロックアップ時のトルク変動による振動は、エンジンの気筒数が少なくなるに従って、パワートレイン系を経路とする伝達やその他の経路による伝達に対して、駆動系からサスペンション系を経路とする振動伝達の比率が高くなることが、実験やシミュレーションによって確認された。従って、３気筒以下のエンジンを搭載する自動車のサスペンション機構７０に対して、本実施形態に係るストラットマウント１０およびサスペンションブッシュ１０６を適用することにより、ロックアップ時のトルク変動による振動をより効果的に低減することができる。
【００６２】
また、図９，１０には、３気筒エンジンを搭載する自動車についての実測データを示す。図９は、ロックアップ加速時に、ストラットマウントの上下振動をサスペンション側で測定した結果であって、ロックアップ時のエンジン回転数が１０００ｒｐｍ〜２０００ｒｐｍの領域にサスペンション系の剛体共振などであると考えられる振動レベルのピークが複数確認された。次に、図１０は、ロックアップ加速時の車両ボデー７４におけるフロア振動（上下振動、左右振動、前後振動）において、どの経路で伝達された振動の寄与が大きいかを寄与度の比率として示したものであって、１０００ｒｐｍ〜２０００ｒｐｍの領域において左右のストラットマウントの寄与度が大きいことが確認された。特に、図１０の実測結果では、エンジン回転数が１３７０ｒｐｍ〜１６００ｒｐｍ前後の領域において、左右のストラットマウントの寄与度が５０％〜７０％程度まで大きくなっており、ロックアップ時のトルク変動による振動がサスペンション系を介して車両ボデー７４へ入力されていることを確認した。
【００６３】
このような図９，１０の実測結果によれば、３気筒エンジン搭載車では、本実施形態に係るストラットマウント１０を採用することにより、ロックアップエンジン回転数が１０００ｒｐｍ〜２０００ｒｐｍの領域である場合に優れた防振性能が発揮されることが分かった。特に、図１０によれば、ストラットマウント１０を採用することによって、１３７０ｒｐｍ〜１６００ｒｐｍの領域において特に優れた防振効果が発揮されるものと推測できる。なお、図９，１０の実測結果は、全ての３気筒エンジン搭載車に共通するものではなく、あくまでも一例に過ぎない。
【００６４】
また、本実施形態のストラットマウント１０は、主液室６２が前後一対の拡張領域３６，３６と左右一対の狭窄領域３８，３８を備えており、蓋部材４６によってトンネル状とされた狭窄領域３８，３８（狭窄流路６９，６９）によって拡張領域３６，３６が周方向で相互に連通されている。これにより、車輪１００が路面の凹凸を乗り越える際などにストラットマウント１０に入力される略軸直角方向（軸方向と軸直角方向の何れに対しても傾斜する方向を含む）乃至はこじり方向の振動に対して、前後一対の拡張領域３６，３６に相対的な内圧差が生じて、それら拡張領域３６，３６の間で狭窄流路６９，６９を通じた流体流動が生ぜしめられる。その結果、ストラットマウント１０では、流体の流動作用に基づく防振効果が発揮されて、路面に接した車輪１００からの振動入力に対しても優れた防振性能を得ることができる。
【００６５】
特に、路面に接した車輪１００から入力される振動は、ロックアップ時のトルク変動による振動に比して高周波の振動であることから、ロックアップ時のトルク変動による振動の周波数にチューニングされたオリフィス通路６８は、反共振によって実質的に目詰まりする。一方、狭窄流路６９，６９は、流動流体の共振周波数がオリフィス通路６８のチューニング周波数よりも高周波数に設定されており、路面から入力される振動にチューニングされていることから、目的とする防振効果を効率的に得ることができる。
【００６６】
以上、本発明の実施形態について詳述してきたが、本発明はその具体的な記載によって限定されない。例えば、前記実施形態のストラットマウント１０では、車両ボデー７４が第二の取付部材１４に対してボルト固定される構造を例示したが、例えば、車両ボデーが第二の取付部材に対して非固定で上方から重ね合わされる構造も採用可能である。
【００６７】
前記実施形態では、主液室６２が前後一対の拡張領域３６，３６と左右一対の狭窄領域３８，３８を備えており、拡張領域３６，３６の間で狭窄領域３８，３８を通じて生ぜしめられる流体流動によって、流体の流動作用に基づく防振効果が発揮される構造を例示したが、このような拡張領域３６，３６と狭窄領域３８，３８は必須ではない。具体的には、図１１に示すストラットマウント１２０では、本体ゴム弾性体１６に形成される環状凹所１２２が全周に亘って略一定の断面形状を有しており、環状凹所１２２の下開口部を蓋部材４６で覆うことにより形成される主液室１２４が全周に亘って略一定の断面形状を有している。このようなストラットマウント１２０においても、前記実施形態と同様に、ロックアップ時のトルク変動による振動に対して、主液室１２４と副液室６４の間でオリフィス通路６８を通じて流動する流体の共振作用などに基づいた防振効果が発揮される。なお、図１１の環状凹所１２２は、前記実施形態の拡張領域３６に相当する断面形状とされているが、環状凹所ひいては主液室の形状は特に限定されない。更に、主液室および副液室は全周に亘って連続する環状とされている必要はなく、周方向に一周弱の長さで延びるＣ字状などであっても良い。
【００６８】
また、前記実施形態では、駆動系からの振動が実質的にショックアブソーバ７２だけによって入力される入力分離タイプのストラットマウント１０を例示したが、例えば、図１２に車両への装着状態で示すストラットマウント１３０のように、振動がショックアブソーバ７２およびコイルスプリング９８の両方によって入力される入力一体タイプの構造にも、本発明は好適に適用され得る。なお、図１２に示すストラットマウント１３０の説明において、第一の実施形態のストラットマウント１０と実質的に同一の部材および部位については、図１１に示すストラットマウント１２０と同様に、図中に同一の符号を付すことにより説明を省略する。
【００６９】
このストラットマウント１３０は、図１２に示すように、第一の取付部材１２が第一の実施形態と同様にショックアブソーバ７２のピストンロッド７６に取り付けられると共に、コイルスプリング９８の上端部を支持するスプリング支持金具１３２が第一の取付部材１２に取り付けられるようになっている。
【００７０】
さらに、スプリング支持金具１３２は、筒状の内周部分１３４が、インナ筒部１８に差し入れられた環状のベアリング１３６を介して第一の取付部材１２に取り付けられるようになっている。これにより、コイルスプリング９８を支持する環板状の外周部分１３８に周方向の回転モーメントが作用する際に、第一の取付部材１２に対する相対回転を許容されて、本体ゴム弾性体１６に対する周方向のねじり入力が回避されることで、本体ゴム弾性体１６の耐久性の向上が図られる。
【００７１】
なお、ベアリング１３６は、上部１４０が第一の取付部材１２に固定されていると共に、下部１４２が上部１４０に対して球状の転動体１４４を介して相対回転可能に取り付けられることで、下部１４２が第一の取付部材１２に対して周方向へ回転可能とされている。更に、上部１４０と下部１４２は、外嵌された薄肉の連結部材１４６によって上下方向で相対的に位置決めされて、上下方向に分離することなく保持されている。そして、スプリング支持金具１３２の内周部分１３４がベアリング１３６の下部１４２に固定されている。
【００７２】
このような図１２に示す構造のストラットマウント１３０では、駆動系を伝わるロックアップ時のトルク変動による上下方向の振動が、ショックアブソーバ７２を介してだけでなく、コイルスプリング９８を介しても入力されるようになっている。そして、ストラットマウント１３０において、第一の実施形態のストラットマウント１０と同様に、流体の流動作用に基づく防振効果が発揮されることから、ショックアブソーバ７２およびコイルスプリング９８を介して車両ボデー７４へ伝達される振動が低減されて、良好な乗り心地などが実現される。このように、本発明に係るストラットマウントの適用範囲は、自動車のロックアップ時の振動の全てがショックアブソーバを介して自動車の駆動系から車両ボデーへ伝達される構造に限定されるものではない。
【００７３】
前記実施形態では、流体封入式のサスペンションブッシュ１０６を採用すると共に、サスペンションブッシュ１０６におけるオリフィス通路のチューニング周波数をロックアップ時のトルク変動による振動の周波数に設定した構造を例示したが、例えば、サスペンションブッシュのオリフィス通路を路面からの入力振動の周波数にチューニングしても良いし、サスペンションブッシュとして特開２０１４−１４５４１０号公報などに示されているソリッドタイプのブッシュを採用しても良い。
【符号の説明】
【００７４】
１０，１２０：ストラットマウント、１２：第一の取付部材、１４：第二の取付部材、１６：本体ゴム弾性体、３６：拡張領域、３８：狭窄領域、５０：可撓性膜、６０：流体封入領域、６２，１２４：主液室、６４：副液室、６８：オリフィス通路、６９：狭窄流路、７０：サスペンション機構、７２：ショックアブソーバ、７４：車両ボデー、９８：コイルスプリング、１００：車輪、１０４：サスペンションアーム、１０６：サスペンションブッシュ
【図１】
2018001797.tif 000003
【図２】
2018001797.tif 000004
【図３】
2018001797.tif 000005
【図４】
2018001797.tif 000006
【図５】
2018001797.tif 000007
【図６】
2018001797.tif 000008
【図７】
2018001797.tif 000009
【図８】
2018001797.tif 000010
【図９】
2018001797.tif 000011
【図１０】
2018001797.tif 000012
【図１１】
2018001797.tif 000013
【図１２】
2018001797.tif 000014
【手続補正書】
【提出日】平成29年8月11日(2017.8.11)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】請求項５
【補正方法】変更
【補正の内容】
【請求項５】
自動車のロックアップ時に前記ショックアブソーバを介して該自動車の駆動系から前記車両ボデーへ伝達される振動が前記第一の取付部材と前記第二の取付部材の間へ略軸方向に入力されると共に、路面に接した車輪から該ショックアブソーバを介して該車両ボデーへ伝達される路面振動が該第一の取付部材と該第二の取付部材の間へ略軸直角方向乃至はこじり方向にも入力されるようになっており、略軸直角方向乃至はこじり方向の振動入力に対する流体の共振周波数が、前記オリフィス通路のチューニング周波数よりも高周波に設定されている請求項１〜４の何れか一項に記載のストラットマウント。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２０】
本発明の第五の態様は、第一〜第四の何れか１つの態様に記載されたストラットマウントにおいて、自動車のロックアップ時に前記ショックアブソーバを介して該自動車の駆動系から前記車両ボデーへ伝達される振動が前記第一の取付部材と前記第二の取付部材の間へ略軸方向に入力されると共に、路面に接した車輪から該ショックアブソーバを介して該車両ボデーへ伝達される路面振動が該第一の取付部材と該第二の取付部材の間へ略軸直角方向乃至はこじり方向にも入力されるようになっており、略軸直角方向乃至はこじり方向の振動入力に対する流体の共振周波数が、前記オリフィス通路のチューニング周波数よりも高周波に設定されているものである。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２１】
第五の態様によれば、ロックアップ時に駆動系からショックアブソーバを介して車両ボデーへ伝達される振動だけでなく、路面に接した車輪から入力される振動に対しても流体の流動作用に基づく防振効果が発揮される。しかも、路面からの入力振動は広い周波数域に亘っており、ロックアップ時に駆動系から伝達される振動よりも高周波まで含むことから、路面からの振動入力に対する流体の共振周波数がオリフィス通路のチューニング周波数に対して高周波に設定されており、路面からの振動入力に対する流体流動がオリフィス通路が反共振によって実質的に遮断された状態であっても、略軸直角方向乃至はこじり方向の路面からの振動入力に対する防振効果を効率的に得ることができる。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００３７】
また、下仕切部材４０の下方には、可撓性膜５０が配設されている。可撓性膜５０は、薄肉のゴム膜であって、厚さ方向の変形が容易に許容されるようになっていると共に、下方へ向けて凸の略Ｕ字断面形状で全周に亘って連続する環状とされている。更に、上端に位置する可撓性膜５０の端部には、外周固定部材５２と内周固定部材５４が加硫接着されている。外周固定部材５２は、大径の略円環板形状を有する硬質の部材であって、上下に貫通する複数の第二のねじ挿通孔５６が第一のねじ挿通孔４８と対応する位置に形成されていると共に、内周端部が可撓性膜５０の外周端部に対して全周に亘って連続的に加硫接着されている。内周固定部材５４は、外周固定部材５２よりも小径の略円環板形状を有する硬質の部材であって、上下に貫通する複数の第二のねじ挿通孔５６が第一のねじ挿通孔４８と対応する位置に形成されていると共に、外周端部が可撓性膜５０の内周端部に対して全周に亘って連続的に加硫接着されている。なお、外周固定部材５２の内周端部と内周固定部材５４の外周端部がそれぞれ下方へ突出していることにより、可撓性膜５０に対する固着面積が大きく確保されている。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００５４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００５４】
さらに、本実施形態のストラットマウント１０は、振動入力時に内圧変動を惹起する主液室６２と、容積変化によって内圧が略一定に保持される副液室６４が、オリフィス通路６８によって相互に連通された構造を有している。それ故、振動入力時にオリフィス通路６８を通じた流体流動が効率的に生ぜしめられて、流体の流動作用による防振効果が有利に発揮される。特に、ロックアップ時のトルク変動による振動がストラットマウント１０に対して軸方向に入力されることにより、主液室６２の内圧変動が効率的に惹起されて、主液室６２と副液室６４の相対的な圧力差が生じることから、目的とする防振効果を有利に得ることができる。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００６５
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００６５】
特に、路面の凹凸を乗り越える際などに路面に接した車輪１００から入力される振動は、ロックアップ時のトルク変動による振動に比して高周波の振動であることから、ロックアップ時のトルク変動による振動の周波数にチューニングされたオリフィス通路６８は、反共振によって実質的に目詰まりする。一方、狭窄流路６９，６９は、流動流体の共振周波数がオリフィス通路６８のチューニング周波数よりも高周波数に設定されており、路面から入力される振動にチューニングされていることから、目的とする防振効果を効率的に得ることができる。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００７０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００７０】
さらに、スプリング支持金具１３２は、筒状の内周部分１３４を備えており、内周部分１３４が、インナ筒部１８に差し入れられた環状のベアリング１３６を介して第一の取付部材１２に取り付けられるようになっている。これにより、コイルスプリング９８を支持する環板状の外周部分１３８に周方向の回転モーメントが作用する際に、スプリング支持金具１３２が第一の取付部材１２に対する相対回転を許容されて、本体ゴム弾性体１６に対する周方向のねじり入力が回避されることで、本体ゴム弾性体１６の耐久性の向上が図られる。
【手続補正９】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【図１】
2018001797.tif 000015
【手続補正１０】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【図１１】
2018001797.tif 000016