(57)【要約】【課題】サプレッションプール内の水飽和蒸気圧力を格納容器の圧力監視パラメータとして採用することにより、初期封入圧力の適正化、及び通常運転時の格納容器圧力の変動要因を容易に判別することにある。【解決手段】原子炉格納容器２１内の水蒸気、又は／及び、ガスを冷却することによりチラードレンを生成させるドライウェル冷却機４９と、チラードレン量を計測するチラードレン計５５と、計測されたチラードレン量に基づいて、チラードレンの生成速度及び加速度を演算するチラードレン速度／加速度演算部１４１と、演算されたチラードレンの生成速度及び加速度に基づいて、原子炉格納容器２１内の異常の有無を検知する原子炉格納容器異常判定部１１５と、を備える。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
原子炉格納容器と、
前記原子炉格納容器内の水蒸気、又は／及び、ガスを冷却することによりチラードレンを生成させるドライウェル冷却機と、
前記ドライウェル冷却機から落下したチラードレン量を計測するチラードレン計測装置と、
前記チラードレン計測装置により計測された前記チラードレン量に基づいて、前記チラードレンの生成速度及び加速度を演算するチラードレン速度／加速度演算部と、
前記チラードレン速度／加速度演算部により演算された前記チラードレンの生成速度及び加速度に基づいて、前記原子炉格納容器内の異常の有無を検知する原子炉格納容器異常判定部と、を備えることを特徴とする原子炉格納容器監視システム。
【請求項２】
前記チラードレン計測装置は、
貯留可能状態にある時に前記ドライウェル冷却機から落下した前記チラードレンを一旦貯留し、貯留量が所定の単位量に達した時に第１排出可能状態に移行して貯留した前記チラードレンを排出してから前記貯留可能状態に復帰し、その後前記貯留量が前記単位量に達した時に第２排出可能状態に移行して前記チラードレンを排出してから前記貯留可能状態に復帰するバケットと、
前記バケットが前記第１排出可能状態に移行した時にＯＮ動作する第１スイッチ、及び前記バケットが前記第２排出可能状態に移行した時にＯＮ動作する第２スイッチと、を備え、
前記チラードレン速度／加速度演算部は、
前記チラードレンの前記単位量を、前記第１スイッチがＯＮ動作してから前記第２スイッチがＯＮ動作するまでの第１動作時間により除算することで第１生成速度を演算し、
前記チラードレンの前記単位量を、前記第２スイッチがＯＮ動作してから前記第１スイッチがＯＮ動作するまでの第２動作時間により除算することで第２生成速度を演算し、
前記第１生成速度及び前記第２生成速度に基づいて、前記チラードレンの前記単位量に係る平均速度を演算し、
前記第１生成速度と前記第２生成速度との差分値を、前記第１動作時間と前記第２動作時間を加算した時間で除算することで前記チラードレンに係る加速度を演算することを特徴とする請求項１に記載の原子炉格納容器監視システム。
【請求項３】
前記原子炉格納容器と接続されるサプレッションプール内に貯留されるプール水に係る水温度を計測するサプレッションプール水温度計を備え、
前記原子炉格納容器異常判定部は、前記チラードレンの生成速度の平均速度と前記サプレッションプールに係る水温度との相関曲線を演算し、前記相関曲線が標準偏差の＋２σを超えた場合、又は前記相関曲線が標準偏差の−２σを下回った場合、且つ前記チラードレン量に係る加速度と前記サプレッションプールに係る水温度との相関曲線を演算し、前記相関曲線が標準偏差の＋２σを超えた場合に異常であると判別することを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の原子炉格納容器監視システム。
【請求項４】
前記原子炉格納容器の雰囲気を計測する格納容器雰囲気モニタと、
前記格納容器雰囲気モニタにより計測された前記ドライウェル・サプレッションプール内容の水素ガス濃度及び酸素ガス濃度に基づいて水素ガス分圧及び酸素ガス分圧を演算するドライウェル・サプレッションプール水素・酸素分圧演算部と、
前記サプレッションプール水温度、及びドライウェル露点温度に基づいて、サプレッションプール水蒸気分圧及びドライウェル水蒸気分圧を演算するドライウェル・サプレッションプール飽和水蒸気分圧演算部と、
前記ドライウェル・サプレッションプール飽和水蒸気分圧演算部により演算された前記サプレッションプール水蒸気分圧及び前記ドライウェル水蒸気分圧、前記ドライウェル・サプレッションプール水素・酸素分圧演算部により演算された前記水素ガス分圧及び前記酸素ガス分圧に基づいて、前記ドライウェル・サプレッションプールに係る窒素ガス分圧を演算することにより、前記ドライウェル・サプレッションプールに係る空間部ガスの組成を演算し、前記ドライウェル・サプレッションプールの分圧状態に係るグラフ画面を出力する原子炉格納容器ガス分圧演算部と、を備えたことを特徴とする請求項１又は請求項３に記載の原子炉格納容器監視システム。
【請求項５】
前記サプレッションプール内に貯留されるプール水に係るサプレッションプール水温度を計測するサプレッションプール水温度計と、
前記ドライウェル冷却機に近い領域に係るドライウェル露点温度を計測するドライウェル露点温度計と、
前記サプレッションプール水蒸気分圧での絶対湿度からドライウェル水蒸気分圧分での絶対湿度を減算して理論チラードレン量を演算する理論チラードレン量演算部と、
前記チラードレン計測装置の一日の積算値である実チラードレン量を演算する実チラードレン量積算演算部と、
前記サプレッションプール水素分圧、前記サプレッションプール酸素分圧、及び前記サプレッションプール窒素分圧に基づいて、サプレッションプール空間内乾燥ガス分圧を演算するサプレッションプール空間内乾燥ガス分圧演算部と、
前記理論チラードレン量から前記実チラードレン量を減算した差値を、前記サプレッションプール空間内乾燥ガス分圧から前記サプレッションプール水蒸気分圧を減算した差値で除算して指数を演算する原子炉格納容器圧力正常度指数演算部と、を備え、
前記原子炉格納容器異常判定部は、前記原子炉格納容器圧力正常度指数演算部により演算された指数が所定値の範囲外にある場合に異常であると判別することを特徴とする請求項４に記載の原子炉格納容器監視システム。
【請求項６】
前記サプレッションプールに係る空間部水蒸気量からドライウェルに係る空間部水蒸気量を減算して理論チラードレン量を演算する理論チラードレン量演算部と、
前記実チラードレン量積算演算部により演算された前記実チラードレン量、理論チラードレン量演算部により演算された理論チラードレン量に基づいて、ドライウェルチラードレン量に係るグラフ画面を出力する原子炉格納容器チラードレン量演算部を備えたことを特徴とする請求項４に記載の原子炉格納容器監視システム。
【請求項７】
原子炉格納容器と、
前記原子炉格納容器内の前記水蒸気、又は／及びガスを冷却することによりチラードレンを生成させるドライウェル冷却機と、
前記ドライウェル冷却機から落下したチラードレン量を計測するチラードレン計測装置と、
前記チラードレン計測装置により計測された前記チラードレン量に基づいて、前記チラードレンの生成速度及び加速度を演算するチラードレン速度／加速度演算部と、
前記チラードレン速度／加速度演算部により演算された前記チラードレン量の生成速度及び加速度に基づいて、前記原子炉格納容器内の異常の有無を検知する原子炉格納容器異常判定部と、を備え、
前記チラードレン計測装置は、
前記ドライウェル冷却機から落下した前記チラードレンを一旦貯留し、貯留量が所定の単位量に達した時に一方向に作動して貯留した前記チラードレンを排出し、その後前記貯留量が前記単位量に達した時に他方向に作動して前記チラードレンを排出するバケットと、
前記バケットが前記一方向に作動した時にＯＮ動作する第１スイッチ、及び前記バケットが前記他方向に作動した時にＯＮ動作する第２スイッチと、を備えた原子炉格納容器監視システムにおける異常検知方法であって、
前記チラードレン速度／加速度演算部は、
前記チラードレン計測装置の前記単位量を、前記第１スイッチがＯＮ動作してから前記第２スイッチがＯＮ動作するまでの第１動作時間により除算することで第１生成速度を演算するステップと、
前記チラードレン計測装置の前記単位量を、前記第２スイッチがＯＮ動作してから前記第１スイッチがＯＮ動作するまでの第２動作時間により除算することで第２生成速度を演算するステップと、
前記第１生成速度及び前記第２生成速度に基づいて、前記チラードレンの前記単位量に係る平均速度を演算するステップと、
前記第１生成速度と前記第２生成速度との差分値を、前記第１動作時間と前記第２動作時間を加算した時間で除算することで前記チラードレン量に係る加速度を演算するステップと、を実行することを特徴とする異常検知方法。
【請求項８】
原子炉格納容器監視システムは、前記原子炉格納容器と接続されるサプレッションプール内に貯留されるプール水に係る水温度を計測する温度計を備え、
前記原子炉格納容器異常判定部は、
前記チラードレンの生成速度の平均速度と前記サプレッションプールに係る水温度との相関曲線を演算するステップと、
前記相関曲線が標準偏差の＋２σを超えた場合、又は前記相関曲線が標準偏差の−２σを下回った場合、且つ前記チラードレン量に係る加速度と前記サプレッションプールに係る水温度との相関曲線を演算するステップと、
前記相関曲線が標準偏差の＋２σを超えた場合に異常であると判別するステップと、を実行することを特徴とする請求項７に記載の異常検知方法。
【請求項９】
請求項７又は８に記載された異常検知方法における各ステップをプロセッサに実行させることを特徴とするプログラム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、原子炉格納容器の漏洩状況を把握するのに好適な原子炉格納容器監視システム、異常検知方法、及びプログラムに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、原子炉格納容器の漏洩状況を把握するために、格納容器の圧力を、原子炉格納容器と原子炉建屋との差圧（ゲージ圧力）を算出し、原子炉格納容器のゲージ圧力を絶対圧力に補正する格納容器漏洩監視装置が知られている。
このような格納容器漏洩監視装置においては、大気圧力の変動による影響を補正することで、格納容器の見掛け上の圧力変動を無くしていた。
【０００３】
このような従来の原子炉格納容器システムの一例として、特許文献１が知られている。
特許文献１には、格納容器の見掛け上の圧力変動をなくして、運転員が圧力変動を監視し易くする格納容器漏洩監視装置を提供することを目的として、格納容器の圧力を原子炉格納容器と原子炉建屋との差圧（ゲージ圧力）を算出し、原子炉格納容器のゲージ圧力を絶対圧力に補正して表現することで、原子炉格納容器の漏洩状況を把握するという技術が開示されている。
詳しくは、原子炉建屋の気圧変動や格納容器内雰囲気の温度変動があっても格納容器漏洩率を正確に把握することができる格納容器漏洩監視装置を提供することができる。
このため、原子炉建屋の気圧変動と格納容器内雰囲気の温度変動を補正して適時格納容器の漏洩率を算出することにより、格納容器の漏洩率の監視に対する運転員の負担を軽減することができると共に、原子力発電プラントの安全性が高まるという利点を有している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開昭６３−２６９０９６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、特許文献１にあっては、原子炉建屋の気圧変動と格納容器内雰囲気の温度変動を補正して適時格納容器の漏洩率を算出しているが、漏洩の真の原因がどこにあるのかを正確に判別することができないといった問題があった。
ところで、原子炉の運転期間中では、サプレッションプール（トーラス）水面から放出される飽和蒸気分による影響を考慮する必要があるため、格納容器の圧力が上昇した場合は、水蒸気分圧による影響なのか、他系統から混入した気体（計装用圧縮空気、窒素、他系統からの蒸気等）による影響なのかを判別することができる原子炉格納容器システムの異常検知方法の開発が切望されていた。
本発明は、上記に鑑みてなされたもので、その目的としては、サプレッションプール内の水飽和蒸気圧力を格納容器の圧力監視パラメータとして採用することにより、初期封入圧力の適正化、及び通常運転時の格納容器圧力の変動要因を容易に判別することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
請求項１記載の発明は、上記課題を解決するため、原子炉格納容器と、前記原子炉格納容器内の水蒸気、又は／及び、ガスを冷却することによりチラードレンを生成させるドライウェル冷却機と、前記ドライウェル冷却機から落下したチラードレン量を計測するチラードレン計測装置と、前記チラードレン計測装置により計測された前記チラードレン量に基づいて、前記チラードレンの生成速度及び加速度を演算するチラードレン速度／加速度演算部と、前記チラードレン速度／加速度演算部により演算された前記チラードレンの生成速度及び加速度に基づいて、前記原子炉格納容器内の異常の有無を検知する原子炉格納容器異常判定部と、を備えることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、初期封入圧力の適正化、及び通常運転時の格納容器圧力の変動要因を容易に判別できることにある。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】本発明の第１実施形態に係る原子炉格納容器監視システムのブロック図である。
【図２】本発明の第１実施形態に係る原子炉建屋内にある原子炉格納容器及び周辺設備の概要を示す図である。
【図３】本発明の第１実施形態に係る原子炉格納容器の圧力変化を説明する図である。
【図４】本発明の第１実施形態に係る原子炉格納容器制御部の詳細な構成図である。
【図５】本発明の第１実施形態に係る原子炉格納容器の窒素封入初期値／通常運用値演算部に係る窒素封入初期値演算部の動作を説明する図である。
【図６】本発明の第１実施形態に係る原子炉格納容器の窒素封入初期値／通常運用値演算部に係る通常運用値演算部の動作を説明する図である。
【図７】本発明の第１実施形態に係る原子炉格納容器の窒素封入初期値／通常運用値演算部に係る格納容器圧力モード演算部の動作を説明する図である。
【図８】本発明の第１実施形態に係る原子炉格納容器のドライウェル・サプレッションプール飽和水蒸気分圧演算部の動作を説明する図である。
【図９】本発明の第１実施形態に係る原子炉格納容器のドライウェル・サプレッションプール水素・酸素分圧演算部の動作を説明する図である。
【図１０】本発明の第１実施形態に係る原子炉格納容器の原子炉格納容器ガス分圧演算部の動作を説明する図である。
【図１１】本発明の第１実施形態に係る原子炉格納容器の原子炉格納容器チラードレン量演算部の動作を説明する図である。
【図１２】本発明の第１実施形態に係る原子炉格納容器の原子炉格納容器異常判定部に係るリアルタイムチラードレン量を検知するための演算動作を説明する図である。
【図１３】本発明の第１実施形態に係る原子炉格納容器の原子炉格納容器異常判定部に係る原子炉格納容器圧力正常度指数演算部の動作を説明する図である。
【図１４】ドライウェルチラードレン量とサプレッションプール内水蒸気量の関係を表すグラフ図である。
【図１５】ドライウェル及びサプレッションプール分圧の関係を表すグラフ図である。
【図１６】チラードレン速度／加速度演算部に係るリアルタイム原子炉格納容器漏洩検知を表すグラフ図であり、（ａ）はチラードレン加速度とサプレッションプール温度との関係を表し、（ｂ）はチラードレン平均速度とサプレッションプール温度との関係を表すグラフ図である。
【図１７】原子炉格納容器正常度指数を表すグラフ図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
＜第１実施形態＞
＜原子炉格納容器監視システム＞
以下、本発明を図面に示した実施の形態により詳細に説明する。
図１は本発明の第１実施形態に係る原子炉格納容器監視システムのブロック図である。
本発明の原子炉格納容器監視システム２００は、大きく分けて原子炉建屋１７内の原子炉格納容器２１と原子炉格納容器制御部１とにより構成されている。
即ち、原子炉建屋１７には、図示しない原子炉圧力容器、主蒸気系配管、原子炉再循環系及び関連設備を格納する原子炉格納容器２１、原子炉圧力容器内の主蒸気を凝縮するプール水を保持するサプレッションプール２５、原子炉格納容器２１内の酸素ガス及び水素ガス濃度を分析する格納容器雰囲気モニタ１９、圧力調整弁２３、各種計器類２７を収納している。
【００１０】
また、原子炉格納容器制御部１は、原子炉格納容器２１内の状態信号を発生する各種計器類（主にセンサ類）２７からの信号を受信して演算に必要な信号を出力する制御盤９、制御盤９が出力した信号に基づいて演算処理を行う運転監視用計算機５、運転監視用計算機５の演算結果を表示するデータ表示部７、この演算結果に基づいて警報を報知する中央制御室制御盤３により構成されている。
尚、原子炉格納容器２１に運転監視用計算機５からの信号に基づいて制御される圧力調整弁２３が接続されている。また、運転監視用計算機５には大気圧力データ１１が入力され、制御盤９にはインターネット又は気象情報１３と大気圧力計１５の信号が入力される。
また、運転監視用計算機５は、内部にＲＯＭ（Read Only Memory）、ＲＡＭ（Random Access Memory）、ＣＰＵ（Central Processing Unit：プロセッサ）、ＨＤＤ（Hard Disk Drive）を有し、ＨＤＤからオペレーティングシステムＯＳを読み出してＲＡＭ上に展開してＯＳを起動し、ＯＳ管理下において、ＨＤＤからプログラムを読み出し、各種処理を実行する。
【００１１】
＜原子炉格納容器及び周辺設備＞
図２は、本発明の第１実施形態に係る原子炉建屋内にある原子炉格納容器及び周辺設備の概要を示す図である。同じ構成要件には同じ符号を付して説明する。
原子炉建屋１７には、原子炉格納容器２１、ベント管７５を介して原子炉格納容器２１と内通するサプレッションプール２５、格納容器雰囲気モニタ１９、原子炉格納容器圧力計６１（ゲージ圧力）、原子炉格納容器圧力計（絶対圧力：大気圧補正）６３、ドライウェル露点温度計６５、ドライウェル温度計４１、を備えている。
【００１２】
また、原子炉格納容器２１内にはドライウェル冷却機４９、ドライウェル除湿冷却器５３、格納容器除湿冷却器チラードレン計（以下、チラードレン計と記す）５５、ドライウェル床ドレンサンプ５７を備えている。更に、後述するＰＹＣ圧力設定器１１７からの指示により原子炉格納容器２１内の圧力を調節する圧力調整弁３９が設けられている。
また、サプレッションプール２５には、サプレッションプール空間温度計６９、サプレッションプール水温度計７１、サプレッションプール水位計７３、ＲＨＲ熱交換器４３、ＲＨＲポンプ４５を備えている。
また、格納容器雰囲気モニタ１９には、除湿装置３３、酸素分析計３５、水素分析計３７を備えている。
尚、格納容器雰囲気モニタ１９、原子炉格納容器圧力計６１（ゲージ圧力）、原子炉格納容器圧力計（絶対圧力：大気圧補正）６３、ドライウェル露点温度計６５、チラードレン計５５、サプレッションプール空間温度計６９、サプレッションプール水温度計７１、及びサプレッションプール水位計７３は、それぞれ制御盤９及び運転監視用計算機５に接続されている。
【００１３】
次に原子炉建屋１７内の各装置について詳細に説明する。
原子炉格納容器２１の圧力を管理変動幅内に管理するために、原子炉からの一次冷却水漏洩や主蒸気隔離弁が全閉するような事象が発生する、原子炉を緊急停止後に、図示しない原子炉逃し弁からの主蒸気流入によりサプレッションプール２５の水温が上昇し、原子炉格納容器２１内の圧力が上昇する。この圧力は原子炉格納容器圧力計６１により計測され、この信号により原子炉格納容器廻りのインターロックが作動される。
尚、後述するように監視用として、原子力発電所では大気圧補正を行った絶対圧力を使用している。
原子炉格納容器２１のドライウェル部については、機器の使用環境を適切に保つために、ドライウェル冷却機４９が設置されており、プラント通常運転中にドライウェル内機器の熱や湿分を除去する。
ドライウェル冷却機４９には冷却機能があり、３０℃程度の原子炉補機冷却水系（ＲＣＷ系）からの冷却水が通水され、ドライウェル除湿冷却器５３には除湿機能があり、１０℃の冷水が通水されている。
【００１４】
このドライウェル除湿冷却器５３の冷水は、外部に設けたドライウェル冷凍機で冷却し、冷水温度を１０℃一定で制御しており、原子炉冷却材（主蒸気）が漏洩したときは、その蒸気分をドライウェル冷却機４９及びドライウェル除湿冷却器５３でドレン化して主蒸気漏洩によるドライウェル圧力の上昇を抑制する。
ドライウェル除湿冷却器５３で除湿されたチラードレンは、サプレッションプール２５の水が蒸発したもの５１であり、通常運転中では、原子炉からの漏洩がない限りはサプレッションプール２５が発生元となる。
そのため、理論上ドレン化する量は、サプレッションプール水蒸気分圧での絶対湿度とドライウェル水蒸気分圧分での絶対湿度との差分値がチラードレン量となる。
これを以下、理論チラードレン量という。言いかえると、原子炉格納容器２１内の湿度とサプレッションプール２５の湿度との差分値がチラードレン量となる。
また、格納容器雰囲気モニタ１９は、原子炉格納容器２１内の水素ガス濃度、及び酸素ガス濃度、サプレッションプール２５内の水素ガス濃度、及び酸素ガス濃度を各分析計で分析する。
【００１５】
＜原子炉格納容器の圧力変化＞
図３は、本発明の第１実施形態に係る原子炉格納容器の圧力変化を説明する図である。同じ構成要件には同じ符号を付して説明する。
図３では、実際のプラント運転中の原子炉格納容器内圧力変化についてプラントを冬季に起動したものとして以下説明する。
尚、図３では窒素ガス放出弁８１、ガス又は水蒸気の方向８３、ドライウェル水蒸気分圧８５、ドライウェル窒素分圧８７とする。
【００１６】
（１）冬季（プラント起動初期）
プラント起動を冬季に行い、窒素ガスをゲージ圧力一定範囲内（例えば３〜７ＫＰａ）に封入したものとする。この時のドライウェル窒素分圧８７は、窒素ガス＞水蒸気である。
また、原子炉格納容器２１とサプレッションプール２５は窒素ガス放出弁８１により、原子炉格納容器２１とサプレッションプール２５空間がベント管７５により連絡されている。
原子炉格納容器２１は前述したように、ドライウェル冷却機４９で一定温度に保たれており、尚且つドライウェル除湿冷却器５３でドライウェル内の絶対湿度量を一定値に保たれているため、ドライウェル水蒸気分圧８５は一定に保たれている。
【００１７】
一方、サプレッションプール２５内には、冷却機及び除湿器は存在していないため、サプレッションプール水及び空間部温度は外気温度により自由に変化する。
そのため、サプレッションプール２５の温度が上昇すると、サプレッションプール窒素分圧２５ａが上昇するため、原子炉格納容器２１側へ加圧する構造となっている。また、原子炉格納容器２１の圧力はサプレッションプール水蒸気分圧２５ｂの圧力に比例して上昇する。
そのため、原子炉格納容器２１は、サプレッションプール空間部の窒素ガス分圧２５ａの上昇分およびサプレッションプール水蒸気分圧２５ｂの分圧上昇分が加味されて、原子炉格納容器２１内の圧力は上昇する。
【００１８】
（２）春期
季節が冬季から春季となると、外気温度の上昇に伴い、原子炉格納容器２１内の圧力は上昇する。圧力上昇はサプレッションプール窒素分圧２５ａおよびサプレッションプール水蒸気分圧２５ｂが上昇することにより、原子炉格納容器２１内の圧力が上昇する。
窒素ガスの定容比熱が小さい影響から、外気からの入熱による窒素ガス成分の圧力上昇は大きく、比較的短期間にゲージ圧力が目標基準値（例えば７ｋＰａ）付近となる。
運転員は、ゲージ圧力が目標基準値の付近になった場合に、原子炉格納容器２１の圧力を調整するため、窒素ガス放出弁８１を開放して原子炉格納容器ガスのパージを行う。
パージされたガスは、排気筒放射線モニタの指示が通常値であることを確認したうえで、排気筒を通過して排気される。
【００１９】
（３）初夏期
春季から初夏に入り、原子炉格納容器内ガス体積割合はサプレッションプール窒素分圧２５ａ＞ドライウェル水蒸気分圧８５であるため、自然に圧力上昇が継続される。
サプレッションプール水温度が上昇して、水蒸気分圧が上昇すると、チラードレン量も増加するが理論チラードレン量と比較すると実際のチラードレン量は少ない傾向である。
夏季になり、原子炉格納容器２１のパージを繰り返すことによって、サプレッションプール窒素分圧２５ａが減少することにより、サプレッションプール２５と原子炉格納容器２１のドライウェル窒素分圧８７が同じ程度になる。
サプレッションプール窒素ガス成分が減少することにより、サプレッションプール水蒸気分圧２５ｂの変化による影響力が支配的になる。
【００２０】
（４）秋・冬期（プラント起動末期）
秋〜冬季となり、サプレッションプール窒素分圧２５ａ＜ドライウェル水蒸気分圧８５となれば、原子炉格納容器圧力変化がサプレッションプール水蒸気分圧２５ｂの変化に依存することにとどまらず、ドライウェルチラードレン量にも変化が表れる。
この過程では、実際のドライウェルチラードレン量と理論上で求めたチラードレン量の相違については同じか、理論量より少なくなる傾向がある。
この実際のチラードレンと理論量が同一になる原因としては、原子炉格納容器２１内の窒素ガス成分が少なくなるため、サプレッションプール２５の水蒸気蒸発を阻害する要因がなくなり、ドレン化されやすくなることがあげられる。
但し、窒素ガス分は運転サイクル末期にはすべてパージされるのではなく、一定程度残留しており、原子炉格納容器の不活性性は保たれている。
【００２１】
＜原子炉格納容器制御部＞
図４は、本発明の第１実施形態に係る原子炉格納容器制御部の詳細な構成図である。同じ構成要件には同じ符号を付して説明する。
本発明の原子炉格納容器制御部１は、制御盤９、運転監視用計算機５、中央制御室制御盤３、データ表示部７から構成されている。
制御盤９は、インターネット又は気象情報１３と大気圧力計１５の信号が入力されることにより、大気圧力演算部９５ａを含む気象観測装置制御盤９５、原子炉格納容器監視計器信号出力部９７ａを含む原子炉格納容器監視制御盤９７、及び格納容器雰囲気モニタ信号出力部９９ａを含む格納容器雰囲気モニタ制御盤９９から演算に必要な信号が出力される。
【００２２】
運転監視用計算機５は、別途、運転員入力１２１で大気圧力データ１１が入力されることにより、チラードレン速度／加速度演算部１４１、ドライウェル・サプレッションプール飽和水蒸気分圧演算部１０９、ドライウェル・サプレッションプール水素・酸素分圧演算部１１１、原子炉格納容器窒素封入初期値／通常運用値演算部１１３、原子炉格納容器異常判定部１１５、原子炉格納容器チラードレン量演算部１１７、及び原子炉格納容器ガス分圧演算部１１９から構成される。
そして、原子炉格納容器監視システム２００に必要なデータをワンスルーで演算し、それを表示用のデータ表示部（フラットディスプレイ）７に出力すると共に、演算結果により警報発生を中央制御室制御盤３に出力する。
【００２３】
また、原子炉格納容器窒素ガス封入制御器１０５への入力信号を出力する。
また、気象観測装置制御盤９５からの出力信号は、大気圧（現在値データ）と大気圧（２４時間後データ）であり、原子炉格納容器監視制御盤９７からの出力信号は、原子炉格納容器（ドライウェル・サプレッションプール圧力（大気圧補正ゲージ圧））、ドライウェル冷却機出口温度（ドライウェル温度）、ドライウェル露点温度、ドライウェルチラードレン計測器出力信号、サプレッションプール水温度（平均）、サプレッションプール水位であり、格納容器雰囲気モニタ盤９９からの出力信号は、ドライウェル内水素ガス濃度、ドライウェル内酸素ガス濃度、サプレッションプール内水素ガス濃度、サプレッションプール内酸素ガス濃度、他に定数としてドライウェル内容積、サプレッションプール空間容積を用いる。
【００２４】
＜窒素封入初期値演算部＞
図５は、本発明の第１実施形態に係る原子炉格納容器の窒素封入初期値／通常運用値演算部に係る窒素封入初期値演算部の動作を説明する図である。同じ構成要件には同じ符号を付して説明する。尚、説明の都合上、構成要件以外の動作単位（一つの演算動作等）についてはステップ番号を付して説明する。
窒素封入初期値演算部１１３Ａは、原子炉を起動する際、予め原子炉格納容器２１内に窒素ガスを封入するため、大気圧を窒素ガス封入圧力演算のパラメータとして取り入れ、原子炉運転後の最適圧力とすることを目的とする。
即ち、窒素ガストレーラ１２３に搭載した液体窒素ガスを窒素ガス蒸発装置１１９によりガス化して圧力調整弁３９に供給する。
【００２５】
また、圧力調整弁３９から出る窒素ガスの圧力は、ＰＹＣ圧力設定器１１７により制御される。
また、原子炉格納容器２１内のガス圧（ゲージ圧力）を圧力発信器１１５により圧力に応じた電気信号に変換されてＰＹＣ圧力設定器１１７に入力され、窒素封入初期値演算部１１３Ａにより演算されたパラメータによりＰＹＣ圧力設定器１１７を制御して原子炉運転後の最適圧力とする。
次に窒素封入初期値演算部１１３Ａの演算過程について説明する。
格納容器窒素ガス封入自動調整部１１３ａにより、パラメータとして標準大気圧力（Ｐ２ｉ）（Ｓ５）と、現在又は予測される大気圧力（Ｐ２ｏｒ）（Ｓ１）から大気圧演算差△Ｐ２を、
△Ｐ２＝（Ｐ２ｉ）−（Ｐ２ｏｒ）
として演算して（Ｓ３）、窒素封入初期値演算（Ｐｏ）を算出する（Ｓ７）。その値はパラメータとしてＰＹＣ圧力設定器１１７に入力される。
その時、現在又は予測される大気圧が低気圧であれば、大気圧差はプラス、その逆はマイナスとする。
【００２６】
窒素封入目標基準圧力（例えば５ＫＰａ）と大気圧差（Ｐ２ｉ−Ｐ２ｏｒ）とを加算した和値が、窒素ガス封入目標圧力となる。
また、低気圧では、ゲージ圧力は高く、高気圧ではゲージ圧力は低く表示される。
そのため、時間が経過すれば、いずれ標準大気圧程度に回復することを見込まれるため、低気圧では窒素封入目標基準圧力より高く、高気圧では逆に低く封入することにより、目標基準圧力を達成する。
本発明では、この演算された封入圧力を圧力調整弁３９の入力信号として自動的に封入圧力を制御する方式としている。
尚、演算された値を別途運転員１２１が格納容器窒素ガス封入自動調整部１１３ａに入力することでもよい。
また、データ表示部７では、目標圧力、原子炉格納容器圧力（ゲージ圧）、現在の大気圧力、サプレッションプール水蒸気分圧、原子炉格納容器窒素ガス圧力調整弁入力信号の各パラメータ値を表示し、封入圧力が異常ないことを確認するようにしてもよい。
【００２７】
＜通常運用値演算部＞
図６は、本発明の第１実施形態に係る原子炉格納容器の窒素封入初期値／通常運用値演算部に係る通常運用値演算部の動作を説明する図である。同じ構成要件又は動作単位には、同じ符号又はステップ番号を付して説明する。
通常運用値演算部１１３Ｂは、原子炉が通常運転中、原子炉格納容器圧力を最適に制御するための圧力目標を運転員に報知することを目的とする。
即ち、通常運用値演算部１１３Ｂは、気圧予測演算部１１３ｂ、サプレッションプール水温度予測演算部１１３ｃ、水蒸気分圧演算部１１３ｄにより構成され、気圧予測演算部１１３ｂとサプレッションプール水温度予測演算部１１３ｃの結果をデータ表示部７に出力する。
気象情報としての現在又は予測される大気圧力（Ｐ２ｏｒ）（Ｓ１）、標準大気圧力（Ｐ２ｉ）（Ｓ５）を入力し、
大気圧差△Ｐ２＝（Ｐ２ｉ）−（Ｐ２ｏｒ）
を演算して（Ｓ３）、気圧予測演算部１１３ｂに入力する。
そして、気圧予測演算部１１３ｂは、その結果をデータ表示部７に表示する。
【００２８】
また、運転員は大気圧演算モード（Ｓ１７）か或いはサプレッションプール水蒸気分圧演算モード（Ｓ２１）の何れかを選択して（Ｓ１９）、運転員による手動入力（Ｓ２３）としてサプレッションプール水温度の予想上昇水温メモリ１１３ｅに記憶する。
そして、予想上昇水温メモリ１１３ｅのデータと現在のサプレッションチャンバ水温（Ｓ２５）のデータをサプレッションプール水温度予測演算部１１３ｃに入力してサプレッションプール水の温度を予測し、水蒸気分圧演算部１１３ｄの結果と併せて演算結果をデータ表示部７に表示する。
即ち、通常運転中は、大気圧力及びサプレッションプール水温度により変動するため、その変動についての演算を気圧予測演算部１１３ｂとサプレッションプール水温度予測演算部１１３ｃで行い、管理基準値の上限及び下限値に到達するようであれば、ガイダンスとして運転員にデータ表示部７に報知するものとする。
【００２９】
この通常運用値演算部１１３Ｂは、大きく分けて大気圧演算モード（Ｓ１７）とサプレッションプール水蒸気分圧演算モード（Ｓ２１）の２つのモードに分けられている。
運転員は大気圧の変動が予測される場合、又はＲＣＩＣ定期試験が予定されている場合、変動予測値から原子炉格納容器圧力変動を予測しているため、最適なパージ量及び窒素補給量を計算する必要がある。これらを自動的に演算し、運転員に注意を促すものとする。
即ち、大気圧演算モード（Ｓ１７）とサプレッションプール水蒸気分圧演算モード（Ｓ２１）は、運転員が必要な計算結果を得るためにモードを選択する（Ｓ１９）。
大気圧演算モード（Ｓ１７）では、標準大気圧力（Ｐ２ｉ）（Ｓ５）から現在又は予想される大気圧力差△Ｐ２（Ｓ３）を演算し、大気圧が上昇又は下降するかの傾向判断を気圧予測演算部１１３ｂで行う。
【００３０】
大気圧が上昇する場合、気圧予測演算部１１３ｂの結果と現在の原子炉格納容器ゲージ圧力との和により、管理下限値以上あれば良好とする。
大気圧が下降する場合、気圧予測演算部１１３ｂの結果と現在の原子炉格納容器ゲージ圧力との和により、管理上限値以下であれば良好とする。
サプレッションプール水蒸気分圧演算モード（Ｓ２１）を運転員が選択すると、サプレッションプール水温度の予想上昇水温メモリ１１３ｅに蓄積された過去のＲＣＩＣ運転時におけるサプレッションプール水温度との温度上昇差をメモリに蓄積しておき、現在のサプレッションプール温度により近い温度から、予想水温度上昇を決定する。
【００３１】
＜格納容器圧力モード演算部＞
図７は、本発明の第１実施形態に係る原子炉格納容器の窒素封入初期値／通常運用値演算部に係る格納容器圧力モード演算部の動作を説明する図である。同じ構成要件又は動作単位には、同じ符号又はステップ番号を付して説明する。
本発明の格納容器圧力モード演算部１１３Ｃは、原子炉が運転サイクルを通してどのような変化モードになるかを運転員に報知することを目的とするものである。
格納容器圧力モード演算部１１３Ｃは、サプレッションプール窒素ガス分圧（Ｓｎ）（ＫＰａ）（Ｓ３１）と、ドライウェル水蒸気分圧（ＤＨ）（ＫＰａ）（Ｓ３３）とを比較する分圧比較演算部１１３ｆを有し、夫々の圧力に応じた表示内容をデータ表示部７に表示する。
即ち、原子炉格納容器２１の圧力変動は大気圧及びサプレッションプール水温度や、封入されている窒素ガスの外気入熱による圧力変動も影響される。
【００３２】
前述したように、原子炉格納容器２１内に窒素ガス分圧が大きいと、サプレッションプール窒素ガス分圧（Ｓｎ）（ＫＰａ）がドライウェル水蒸気分圧（ＤＨ）（ＫＰａ）と均圧されるまで、窒素ガスの圧力上昇が続き、均圧以降は、サプレッションプール水蒸気分圧（Ｓｎ）（ＫＰａ）の影響が大きくなることが知られている。
このため、運転員へ長期的な圧力変動傾向が切り替わったことを報知し、今後の原子炉格納容器の管理方法について注意を促すことを目的としている。
【００３３】
ここで、分圧比較演算部１１３ｆの演算方法は、サプレッションプール窒素ガス分圧（Ｓｎ）（ＫＰａ）とドライウェル水蒸気分圧（ＤＨ）（ＫＰａ）を比較し、サプレッションプール窒素ガス分圧（Ｓｎ）＞ドライウェル水蒸気分圧（ＤＨ）であれば（Ｓ３５）、「原子炉格納容器  窒素ガス依存モード中」を出力する（Ｓ３９）。
また、
サプレッションプール窒素ガス分圧（Ｓｎ）≒ドライウェル水蒸気分圧（ＤＨ）（ＫＰａ）、
又は、
サプレッションプール窒素ガス分圧（Ｓｎ）＜ドライウェル水蒸気分圧（ＤＨ）（ＫＰａ）
である場合には（Ｓ３７）、「原子炉格納容器圧力  サプレッションプール水蒸気ガス依存モード中」（Ｓ４１）をデータ表示部７に出力して運転員に報知する。
【００３４】
＜ドライウェル・サプレッションプール飽和水蒸気分圧演算部＞
図８は、本発明の第１実施形態に係る原子炉格納容器のドライウェル・サプレッションプール飽和水蒸気分圧演算部の動作を説明する図である。同じ構成要件又は動作単位には、同じ符号又はステップ番号を付して説明する。
本発明のドライウェル・サプレッションプール飽和水蒸気分圧演算部１０９は、原子炉格納容器監視計器信号出力部９７から出力されるサプレッションプール水温度（Ｓｔ）（℃）（Ｓ５１）と、ドライウェル露点温度（Ｄｒ）（℃）（Ｓ５３）とを入力して、水蒸気分圧データベース１０９ｄｂに基づいて、サプレッションプール水温度（Ｓｔ）（℃）をサプレッションプール水蒸気分圧変換演算「Ｓｔ（℃）  →  ＳｔＨ（ＫＰａ）」して（Ｓ５５）、サプレッションプール水蒸気分圧（ＳｔＨ）（ＫＰａ）を出力し（Ｓ６１）、ドライウェル露点温度（Ｄｒ）をドライウェル水蒸気分圧変換演算「Ｄｒ（℃）  →  ＤｒＨ（ＫＰａ）」して（Ｓ５９）、ドライウェル水蒸気分圧（ＤｒＨ）（ＫＰａ）を出力する（Ｓ６３）。
【００３５】
＜ドライウェル・サプレッションプール水素・酸素分圧演算部＞
図９は、本発明の第１実施形態に係る原子炉格納容器のドライウェル・サプレッションプール水素・酸素分圧演算部の動作を説明する図である。同じ構成要件又は動作単位には、同じ符号又はステップ番号を付して説明する。
本発明のドライウェル・サプレッションプール水素・酸素分圧演算部１１１は、格納容器雰囲気モニタ信号出力部９９、ドライウェル・サプレッションプール飽和水蒸気分圧変換演算部１０９、及び原子炉格納容器監視計器信号出力部９７の信号をドライウェル・サプレッションプール空間部乾燥ガス分圧演算部１４０に入力して、ドライウェル及びサプレッションプールに係る水素分圧と酸素分圧を出力するものである。
即ち、格納容器雰囲気モニタ信号出力部９９は、ドライウェル水素濃度：ＤＨｙ（ｖｏｌ％）（Ｓ７１）と、ドライウェル酸素濃度：Ｄ０（ｖｏｌ％）（Ｓ７３）と、サプレッションプール水素濃度：ＳＨｙ（ｖｏｌ％）（Ｓ７５）と、サプレッションプール酸素濃度：ＳＯ（ｖｏｌ％）と（Ｓ７７）を出力する。
【００３６】
また、ドライウェル・サプレッションプール飽和水蒸気分圧変換演算部１０９は、ドライウェル水蒸気分圧変換演算出力：ＤＨ（ＫＰａ）（Ｓ７９）と、サプレッションプール水蒸気分圧変換演算出力：ＳＨ（ＫＰａ）（Ｓ８１）とを出力し、原子炉格納容器監視計器信号出力部９７は、原子炉格納容器圧力（大気圧補正ゲージ圧）：Ｄｐ（Ｓ１０１）を出力する。
それらの出力からドライウェル・サプレッションプール空間部乾燥ガス分圧演算部１４０によりＤｐ−ＤＨ、Ｄｐ−ＳＨを演算し（Ｓ９１）、ドライウェル水素分圧演算として、
ドライウェル乾燥ガス分圧＊水素ｖｏｌ％（Ｄｐ−ＤＨ）・ＤＨｙ（ｖｏｌ％）／１００を演算し（Ｓ８３）、ドライウェル酸素分圧演算として、
ドライウェル乾燥ガス分圧＊酸素ｖｏｌ％（Ｄｐ−ＤＨ）・Ｄ０（ｖｏｌ％）／１００
を演算し（Ｓ８５）、サプレッションプール水素分圧演算として、
サプレッションプール乾燥ガス分圧＊水素ｖｏｌ％（Ｄｐ−ＳＨ）・ＳＨｙ（ｖｏｌ％）／１００
を演算し（Ｓ８７）、サプレッションプール酸素分圧演算として、
サプレッションプール乾燥ガス分圧＊酸素ｖｏｌ％（Ｄｐ−ＳＨ）・ＳＯ（ｖｏｌ％）／１００
をそれぞれ演算する（Ｓ８９）。
その結果、ドライウェル水素分圧ＤＨｙ（ＫＰａ）（Ｓ９３）、ドライウェル酸素分圧Ｄ０（ＫＰａ）（Ｓ９５）、サプレッションプール水素分圧ＳＨｙ（ＫＰａ）（Ｓ９７）、サプレッションプール酸素分圧ＳＯ（ＫＰａ）（Ｓ９９）を出力する。
【００３７】
＜原子炉格納容器ガス分圧演算部＞
図１０は、本発明の第１実施形態に係る原子炉格納容器の原子炉格納容器ガス分圧演算部の動作を説明する図である。同じ構成要件又は動作単位には、同じ符号又はステップ番号を付して説明する。
本発明の原子炉格納容器ガス分圧演算部１１９は、ドライウェル・サプレッションプール飽和水蒸気分圧演算部１０９とドライウェル・サプレッションプール水素・酸素分圧演算部１１１からの演算結果を受けて、原子炉格納容器分圧グラフ表示の処理（Ｓ１０３）を行って、その結果をデータ表示部７に表示する。
即ち、ドライウェル・サプレッションプール飽和水蒸気分圧演算部１０９は、ドライウェル水蒸気分圧演算出力：ＤＨ（ＫＰａ）（Ｓ７９）、サプレッションプール水蒸気分圧演算出力：ＳＨ（ＫＰａ）（Ｓ８１）を出力する。
ドライウェル・サプレッションプール水素・酸素分圧演算部１１１は、ドライウェル水素分圧演算出力：ＤＨｙ  （ＫＰａ）（Ｓ９３）、ドライウェル酸素分圧演算出力：Ｄ０  （ＫＰａ）（Ｓ９５）、サプレッションプール水素分圧演算出力：ＳＨｙ  （ＫＰａ）（Ｓ９７）、サプレッションプール酸素分圧演算出力：ＳＯ（ＫＰａ）（Ｓ９９）を出力する。
【００３８】
原子炉格納容器ガス分圧演算部１１９は、ドライウェル窒素ガス分圧演算部１１９ａにより、
Ｄｐ−ＤＨ−ＤＨｙ−ＤＯ  （ＫＰａ）
を演算し（Ｓ１０５）、サプレッションプール窒素ガス分圧演算部１１９ｂにより、
Ｄｐ−ＳＨ−ＳＨｙ−ＳＯ  （ＫＰａ）
を演算して（Ｓ１０７）、原子炉格納容器圧力（大気圧補正ゲージ圧）：Ｄｐ（ＫＰａ）（Ｓ１０１）と共に原子炉格納容器分圧グラフ表示の処理（Ｓ１０３）を行い（図１５参照）、その結果をデータ表示部７に表示することにより、運転員へガス組成を明示することができる。
【００３９】
＜原子炉格納容器チラードレン量演算部＞
図１１は、本発明の第１実施形態に係る原子炉格納容器の原子炉格納容器チラードレン量演算部の動作を説明する図である。同じ構成要件又は動作単位には、同じ符号又はステップ番号を付して説明する。
原子炉格納容器チラードレン量演算部１１７は、ドライウェル・サプレッションプール飽和水蒸気分圧演算部１０９のドライウェル水蒸気分圧変換演算出力：ＤｒＨ（ＫＰａ）（Ｓ１１１）と、原子炉格納容器監視計器信号出力部９７のドライウェル温度：Ｄｔ（℃）（Ｓ１１５）と、原子炉格納容器圧力（大気圧補正）：Ｄｐ（ＫＰａ）（Ｓ１０１）との信号を受けて、ドライウェル水蒸気量演算を行い（Ｓ１２１）、ドライウェル・サプレッションプール飽和水蒸気分圧演算部１０９のサプレッションプール水蒸気分圧変換演算出力：ＳｔＨ（ＫＰａ）（Ｓ１１３）と、原子炉格納容器圧力（大気圧補正）：Ｄｐ（ＫＰａ）（Ｓ１０１）と、サプレッションプール水位：ＳＰ（±ｃｍ）（Ｓ１１７）と、サプレッションプール水温（平均）：Ｓｔ（℃）（Ｓ５１）との信号を受けてサプレッションプール水蒸気量演算（Ｓ１２３）し、これらの結果を理論チラードレン量演算部１１７ａに入力して理論チラードレン量を演算する。
【００４０】
また、ドライウェル水蒸気量演算結果（Ｓ１２１）と、サプレッションプール水蒸気量演算結果（Ｓ１２３）により、ドライウェルチラードレン量演算結果（Ｓ１２５）をグラフ出力としてデータ表示部７に出力する（図１４参照）。
更に、ドライウェルチラードレン計測器出力信号出力（Ｓ１１９）信号を２４時間タイマ１１７ｃで積算して実チラードレン量積算値（ｄ１）を実チラードレン量積算演算部１１７ｂで算出する。
ここで、ドライウェル・サプレッションプール飽和水蒸気分圧演算部１０９は、ドライウェル水蒸気分圧変換演算出力：ＤｒＨ（ＫＰａ）（Ｓ１１１）、サプレッションプール水蒸気分圧変換演算出力：ＳｔＨ（ＫＰａ）（Ｓ１１３）を演算する。
また、原子炉格納容器監視計器信号出力部９７は、ドライウェル温度：Ｄｔ（℃）（Ｓ１１５）、原子炉格納容器圧力（大気圧補正）：Ｄｐ（ＫＰａ）（Ｓ１０１）、サプレッションプール水位：ＳＰ（±ｃｍ）（Ｓ１１７）、サプレッションプール水温（平均）：Ｓｔ（℃）（Ｓ５１）、ドライウェルチラードレン計測器出力信号出力（Ｓ１１９）を演算する。
【００４１】
＜リアルタイムチラードレン量検知演算部＞
図１２は、本発明の第１実施形態に係る原子炉格納容器の原子炉格納容器異常判定部に係るリアルタイムチラードレン量検知演算部の動作を説明する図である。同じ構成要件又は動作単位には、同じ符号又はステップ番号を付して説明する。
原子炉格納容器異常判定部１１５に係るリアルタイムチラードレン量検知演算部１３０のチラードレン計５５は、原子炉格納容器内の水蒸気、及びガスを冷却することによりチラードレンを発生させるドライウェル除湿冷却器５３から落下するチラードレンの所定量を受け止めた後に、受け止めたチラードレンを撒水するバケット１３１ａ、バケット１３１ａが所定量のチラードレンを受け止めたことを交互に検知するスイッチ１３１ｂ（第１スイッチ）、スイッチ１３１ｃ（第２スイッチ）を備えている。
【００４２】
また、リアルタイムチラードレン量検知演算部１３０は、スイッチ１３１ｂがオン動作してからスイッチ１３１ｃがオン動作するまでの動作時間ｔ１（第１動作時間）をタイマ１３３ａで計数しておき、チラードレン速度／加速度演算部１４１にある速度演算回路１４１ａにおいて、チラードレン計５５に係るバケット１３１ａの所定量（例えば、１００ｃｃ）を時間ｔ１で除算することで速度ｖ１（第１発生速度）を演算する。
また、スイッチ１３１ｃがオン動作してからスイッチ１３１ｂがオン動作するまでの動作時間ｔ２（第２動作時間）をタイマ１３３ｂで計数しておき、チラードレン速度／加速度演算部１４１にある速度演算回路１４１ｂにおいて、チラードレン計５５に係るバケット１３１ａの所定量（例えば、１００ｃｃ）を時間ｔ２で除算することで速度ｖ２（第２発生速度）を演算する。
【００４３】
尚、チラードレン計５５は、１回あたりの量（例えば１００ｃｃ程度）が溜るとシーソー動作により下流のドライウェル床ドレンサンプ５７へ排出する機構構成を備えている。
このような機構構成としては、特開２０１３−１６７４９０に記載された「バケット式流量計システム」に、バケット式流量計を用いて配管内を流れる液体の流量を安定して計測できることを目的として、一対のます部が支点に対する両側に形成されると共に支点回りに回動して転倒可能に設けられたバケットを備え、このバケットのます部に注液部から液体が注液されて一定量貯溜されたときにバケットが転倒して排液する単位時間当たりの転倒回数とます部への液体の貯溜量とから、液体の流量を計測するバケット式流量計と、このバケット式流量計の注液部に接続されて、この注液部に液体を供給する配管と、この配管に下方に湾曲して設けられ、配管内に気体が生じた場合にこの気体の流れを制止するＵ字管と、を有することが開示されている。
【００４４】
また、スイッチ１３１ｂ、及び１３１ｃの信号は、チラードレン量記録計１３７により記録されてリアルタイム原子炉格納容器漏洩検知グラフ表示に使用される（Ｓ１３９）（図１６参照）。
そして、速度ｖ１及び速度ｖ２をカウンタ１４１ｃ及び１４１ｄで所定数（例えば１０カウント）計数して平均速度演算部１４１ｆで平均速度Ｖａｖを演算する。
また、速度ｖ１と速度ｖ２との差分値、又は速度ｖ２と速度ｖ１との差分値を、動作時間ｔ１と動作時間ｔ２を加算した時間ｔで除算すること（Ｓ１３１）でチラードレン量に係る加速度Ｖａｃを演算する。この演算結果はリアルタイム原子炉格納容器漏洩検知グラフ（図１６）に示される。
【００４５】
また、サプレッションプール２５内に保持されるプール水に係る水温度を計測する温度計７１を備え、原子炉格納容器異常判定部１１５は、チラードレン量に係る発生速度の平均速度Ｖａｖとサプレッションプール２５に係る水温度との相関曲線を演算し、この相関曲線が標準偏差の＋２σを超えた場合、又は相関曲線が標準偏差の−２σを下回った場合、且つチラードレン量に係る加速度Ｖａｃとサプレッションプールに係る水温度との相関曲線を演算し、相関曲線が標準偏差の＋２σを超えた場合に異常であると判別して（Ｓ１３３）「ドライウェル凝縮水増加・減少率大」と注意警報を発報する（Ｓ１３７）。
尚、原子炉格納容器２１が解放状態ではドレン量の計測は意味をなさないため、原子炉格納容器所員用エアロック及び原子炉格納容器機器搬入口が閉鎖されている（Ｓ１３５）ことをＡＮＤ条件として異常であると判別して注意警報を発報する（Ｓ１３７）。
【００４６】
＜原子炉格納容器圧力正常度指数演算部＞
図１３は、本発明の第１実施形態に係る原子炉格納容器の原子炉格納容器異常判定部に係る原子炉格納容器圧力正常度指数演算部の動作を説明する図である。同じ構成要件又は動作単位には、同じ符号又はステップ番号を付して説明する。
原子炉格納容器圧力正常度指数演算部１５１は、理論チラードレン量演算出力：ｄ０（ｋｇ）（Ｓ１４１）、実チラードレン量積算演算出力：ｄ１（ｋｇ）（Ｓ１４３）、サプレッションプール水素分圧演算出力：ＳＨｙ（ＫＰａ）（Ｓ９７）、サプレッションプール酸素分圧演算出力：ＳＯ（ＫＰａ）（Ｓ９９）、サプレッションプール窒素ガス分圧演算部出力：ＳＮ（ＫＰａ）（Ｓ１４５）、サプレッションプール水蒸気分圧演算部出力：ＳＨ（ＫＰａ）（Ｓ８１）からの出力信号を入力して、
（ｄ０−ｄ１）／（ＳＮ＋ＳＯ＋ＳＨｙ―ＳＨ）＋１００
の演算を行って正常度指数（Ｋ）を算出する（Ｓ１４９）。
【００４７】
そして、正常度指数（Ｋ）が正常値か否かを原子炉格納容器異常判定部１１５で判定する。例えば、
Ｋ＞１０５（Ｓ１５３）、又はＫ＜９５（Ｓ１５１）
の場合、「原子炉格納容器正常度指数異常」として注意警報を発報する（Ｓ１５５）。それと同時に原子炉格納容器圧力正常度指数グラフ表示の処理を行う（Ｓ１４７）（図１７参照）。
即ち、原子炉格納容器圧力正常度指数演算部１５１は、理論チラードレン量と実チラードレン量との間の差値と、サプレッションプール空間乾燥ガスと水蒸気分圧との間の差値を除算した商値を指数値とすることにより、原子炉格納容器漏えい、及び外部からの漏込みを検知することを目的としている。
【００４８】
原子炉格納容器窒素ガス成分が多いと、本来サプレッションプール水蒸気分圧による絶対湿度からドライウェル水蒸気分圧による絶対湿度を減算した差値（理論チラードレン量）と、実チラードレン量との間に差異が発生することに着目して、理論チラードレン量から実チラードレン量を減算した差値とサプレッションプール空間内乾燥ガス分圧（窒素ガス＋酸素ガス＋水素ガス）からサプレッションプール水蒸気分圧を減算した差値について相関がある。これを利用すると、原子炉格納容器ガスの漏洩や外部からのガスの混入があると相関関係が崩れることが知見としてわかった。そのため、
（Ｋ）＝（ｄ０−ｄ１）／（ＳＮ＋ＳＯ＋ＳＨｙ―ＳＨ）＋１００
により原子炉格納容器の正常度を指数化することにより、容易に異常状態を判別することができる。
【００４９】
＜ドライウェルチラードレン量の演算結果とサプレッションプール内水蒸気量の関係＞
図１４は、原子炉格納容器チラードレン量演算部に係るドライウェルチラードレン量の演算結果とサプレッションプール内水蒸気量の関係を表すグラフ図である。
図１４において、縦軸は水蒸気量・チラードレン量（Ｋｇ）を表し、横軸は時間（日）を表す。
サプレッションプール内水蒸気量（Ｓｗ）１６１は、図１１のサプレッションプール内水蒸気量演算により演算されて（Ｓ１２３）、徐々に上昇してグラフでは１８３〜２１１日にピークを迎えてそれ以降に漸減しているのが分かる。
【００５０】
また、理論チラードレン量（ｄ０）１６５は、図１１の理論チラードレン量演算部１１７ａにより演算され、実チラードレン量（ｄ１）１６７は、図１１の実チラードレン量積算演算部１１７ｂで演算されて、夫々徐々に上昇してグラフでは１８３〜２１１日にピークを迎えてそれ以降に漸減しているのが分かる。
また、ドライウェル内水蒸気量（Ｄｗ）１６３は、図１１のドライウェル水蒸気演算により演算されて（Ｓ１２１）、ほぼ一定量であることが分かる。
このことから、サプレッションプール内水蒸気量（Ｓｗ）１６１が上昇するに伴って、ドライウェル内水蒸気量（Ｄｗ）１６３が一定にも拘わらず、理論チラードレン量（ｄ０）１６５と実チラードレン量（ｄ１）１６７もほぼ同じように上昇して下降している。即ち、実チラードレン量（ｄ１）１６７は、サプレッションプール内水蒸気量（Ｓｗ）１６１の変化に追従して変化することが分かる。
【００５１】
＜原子炉格納容器圧力、ドライウェル分圧、及びサプレッションプール分圧の関係＞
図１５は、格納容器ガス分圧演算部に係る原子炉格納容器圧力、ドライウェル分圧、及びサプレッションプール分圧の関係を表すグラフ図である。
図１５において、縦軸は分圧（ＫＰａ）を表し、横軸は時間（日）を表す。
原子炉格納容器圧力（Ｄｐ）１７１は図１０の格納容器ガス分圧演算部１１９内で原子炉格納容器圧力（大気圧補正ゲージ圧）として演算されて（Ｓ１０１）、時間と共に圧力が激しく上下に変化しているのが分かる。そして、１４８日以降からなだらかな変化になって、２２５日あたりから低下している。
また、ドライウェルＮ２分圧（ＤＮ）１７３は、図１０のドライウェル窒素ガス分圧演算部１１９ａにより演算されて、ほぼ原子炉格納容器圧力（Ｄｐ）１７１と同じ変化をしているのが分かる。これは、ドライウェルＮ２分圧（ＤＮ）１７３が原子炉格納容器圧力（Ｄｐ）１７１に大きく影響されているためである。
【００５２】
また、ドライウェル水蒸気分圧（ＤＨ）１７５は、ドライウェル・サプレッションプール飽和水蒸気分圧演算部１０９により演算され（Ｓ７９）、徐々に上昇して２２５日あたりから漸減しているのが分かる。
また、サプレッションプール空間部Ｎ２分圧（ＳＮ）（ＫＰａ）１７７は、１３４日あたりまで上下に激しく変化しながら低下していき、１４１日から２１８日頃まで一定値となり、それ以降漸減している。
また、サプレッションプール水蒸気分圧（ＳＨ）（ＫＰａ）１７９、ドライウェル酸素分圧（ＤＯ）（ＫＰａ）１８１、ドライウェル水素分圧（ＤＨｙ）（ＫＰａ）１８３、サプレッションプール酸素分圧（ＳＯ）（ＫＰａ）１８５、及びサプレッションプール水素分圧（Ｓｈｙ）（ＫＰａ）１８７は、ほぼ一定値を示している。
【００５３】
＜リアルタイム原子炉格納容器漏洩検知方法＞
図１６は、チラードレン速度／加速度演算部に係るリアルタイム原子炉格納容器漏洩検知方法を表すグラフ図であり、（ａ）はチラードレン加速度とサプレッションプール温度との関係を表し、（ｂ）はチラードレン平均速度とサプレッションプール温度との関係を表すグラフ図である。
（ａ）の縦軸はサプレッションプール温度（℃）を表し、横軸はチラードレン加速度（ｃｃ／ｓｅｃ２）を表す。図１６（ａ）では、チラードレン加速度の現在点１９１が０と標準偏差の＋２σの間にあるため、注意警報は発報されない。しかし、チラードレン加速度１９３は標準偏差の＋２σの外にあるため、注意警報が発報される。
（ｂ）の縦軸はサプレッションプール温度（℃）を表し、横軸はチラードレン平均速度（ｃｃ／ｓｅｃ）を表す。図１６（ｂ）では、平均速度の現在点１９５が標準偏差の２σ内にあるため、注意警報は発報されない。しかし、チラードレン平均速度１９７は標準偏差の２σの外にあるため、注意警報が発報される。
【００５４】
＜原子炉格納容器正常度指数＞
図１７は、原子炉格納容器圧力正常度指数演算部に係る原子炉格納容器正常度指数を表すグラフ図である。
図１７において、縦軸は指数を表し、横軸は時間（日）を表す。
図１７では、５７日目から指数１２１が減少し、７１日頃に最下点Ａとなっている。本発明では指数１２１が９５以下になると、外気気体の漏れ込みの可能性が有りとして注意警報を発報する。また、指数１２１が最下点Ａ以降は徐々に上昇して、９９日頃に最大点Ｂに達している。本発明では指数１２１が１０５以上になると、漏洩の可能性が有りとして注意警報を発報する。
【００５５】
＜第２実施形態＞
次に、本発明の第２実施形態に係る原子炉格納容器の原子炉格納容器異常判定部に係るリアルタイムチラードレン量検知演算部について説明する。
第１実施形態にあっては、リアルタイムチラードレン量検知演算部１３０において、スイッチ１３１ｂがオン動作してからスイッチ１３１ｃがオン動作するまでの動作時間ｔ１（第１動作時間）をタイマ１３３ａで計数しておき、チラードレン速度／加速度演算部１４１にある速度演算回路１４１ａにおいて、チラードレン計５５に係るバケット１３１ａの所定量（例えば、１００ｃｃ）を時間ｔ１で除算することで速度ｖ１（第１発生速度）を演算するように構成されている。
【００５６】
これに対して、第２実施形態では、リアルタイムチラードレン量検知演算部において、チラードレン計５５にチラードレン量（又は重量）を計測する計測手段と、バケット１３１ａを傾斜させる駆動手段と、この計測手段と駆動手段を制御する制御手段とを備え、制御手段は、計測手段が１００ｃｃを計測すると、駆動手段を駆動してチラードレンをドライウェル床ドレンサンプ５７に排出するようにしてもよい。
ここで、駆動手段としてソレノイド或いはモータ等により、バケット１３１ａを交互にシーソー動作させるようにする。また、制御手段は、計測手段の信号からタイマ１３３ａ及び１３３ｂを動作させることにより、スイッチ１３１ｂ、及び１３１ｃを省略することができる。
また、バケット１３１ａの底部に開閉器を設けて、１００ｃｃ溜るごとにこの開閉器を開放してバケット１３１ａ内のチラードレンを排出する方法でもよい。
【００５７】
＜本発明の実施態様例の構成、作用、効果＞
＜第１態様＞
本態様の原子炉格納容器監視システム２００は、原子炉格納容器２１と、原子炉格納容器２１内の水蒸気、又は／及び、ガスを冷却することによりチラードレンを生成させるドライウェル冷却機４９と、ドライウェル冷却機４９から落下したチラードレン量を計測するチラードレン計５５と、チラードレン計５５により計測されたチラードレン量に基づいて、チラードレンの生成速度及び加速度を演算するチラードレン速度／加速度演算部１４１と、チラードレン速度／加速度演算部１４１により演算されたチラードレンの生成速度及び加速度に基づいて、原子炉格納容器２１内の異常の有無を検知する原子炉格納容器異常判定部１１５と、を備えることを特徴とする。
本態様によれば、チラードレン計５５により計測されたチラードレン量に基づいて、チラードレン速度及び加速度を演算して、原子炉格納容器２１内の異常の有無を原子炉格納容器異常判定部１１５により判定する。
これにより、初期封入圧力の適正化、及び通常運転時の格納容器圧力の変動要因を容易に判別することができる。
【００５８】
＜第２態様＞
本態様のチラードレン計測装置は、貯留可能状態にある時にドライウェル冷却機４９から落下したチラードレンを一旦貯留し、貯留量が所定の単位量に達した時に第１排出可能状態に移行して貯留したチラードレンを排出してから貯留可能状態に復帰し、その後貯留量が単位量に達した時に第２排出可能状態に移行してチラードレンを排出してから貯留可能状態に復帰するバケット１３１ａと、バケット１３１ａが第１排出可能状態に移行した時にＯＮ動作するスイッチ１３１ｂ（第１スイッチ）、及びバケットが第２排出可能状態に移行した時にＯＮ動作するスイッチ１３１ｃ（第２スイッチ）と、を備え、チラードレン速度／加速度演算部１４１は、チラードレンの単位量を、スイッチ１３１ｂがＯＮ動作してからスイッチ１３１ｃがＯＮ動作するまでの第１動作時間ｔ１により除算することで第１生成速度ｖ１を演算し、チラードレンの単位量を、スイッチ１３１ｃがＯＮ動作してからスイッチ１３１ｂがＯＮ動作するまでの第２動作時間ｔ２により除算することで第２生成速度ｖ２を演算し、第１生成速度ｖ１及び第２生成速度ｖ２に基づいて、チラードレンの単位量に係る平均速度Ｖａｖを演算し、第１生成速度ｖ１と第２生成速度ｖ２との差分値を、第１動作時間ｔ１と第２動作時間ｔ２を加算した時間ｔで除算することでチラードレンに係る加速度Ｖａｃを演算することを特徴とする。
本態様によれば、チラードレン計５５は、バケット１３１ａがシーソー動作する毎にＯＮ−ＯＦＦ動作を繰り返すスイッチ１３１ｂと１３１ｃとを備え、チラードレン速度／加速度演算部１４１は、スイッチ１３１ｂと１３１ｃの動作時間から速度Ｖ１及びＶ２を演算し、この速度Ｖ１及びＶ２に基づいて、チラードレンの平均速度Ｖａｖと加速度Ｖａｃを演算する。
これにより、原子炉格納容器異常判定部１１５は、原子炉が稼働中でもリアルタイムに異常を検知して報知することができる。
【００５９】
＜第３態様＞
本態様の原子炉格納容器異常判定部１１５は、原子炉格納容器２１と接続されるサプレッションプール２５内に貯留されるプール水に係る水温度を計測するサプレッションプール水温度計７１を備え、原子炉格納容器異常判定部１１５は、チラードレンの生成速度の平均速度とサプレッションプールに係る水温度との相関曲線を演算し、相関曲線が標準偏差の＋２σを超えた場合、又は相関曲線が標準偏差の−２σを下回った場合、且つチラードレン量に係る加速度とサプレッションプールに係る水温度との相関曲線を演算し、相関曲線が標準偏差の＋２σを超えた場合に異常であると判別することを特徴とする。
本態様によれば、原子炉格納容器異常判定部１１５は、サプレッションプール２５内に貯留されるプール水の温度を計測するサプレッションプール水温度計７１を備え、チラードレンの生成速度の平均速度Ｖａｖとサプレッションプールの水温度との相関曲線を演算し、この相関曲線が標準偏差の＋２σを超えた場合、又は標準偏差の−２σを下回った場合、且つ加速度とサプレッションプールの水温度との相関曲線を演算し、この相関曲線が標準偏差の＋２σを超えた場合に異常であると判別する。
これにより、原子炉格納容器異常判定部１１５は、異常の原因を正確に且つ迅速に判定することができる。
【００６０】
＜第４態様＞
本態様の原子炉格納容器異常判定部１１５は、原子炉格納容器２１の雰囲気を計測する格納容器雰囲気モニタ１９と、格納容器雰囲気モニタ１９により計測されたドライウェル・サプレッションプール２５内の水素ガス濃度及び酸素ガス濃度に基づいて水素ガス分圧及び酸素ガス分圧を演算するドライウェル・サプレッションプール水素・酸素分圧演算部１１１と、サプレッションプール水温度、及びドライウェル露点温度に基づいて、サプレッションプール水蒸気分圧及びドライウェル水蒸気分圧を演算するドライウェル・サプレッションプール飽和水蒸気分圧演算部１０９と、ドライウェル・サプレッションプール飽和水蒸気分圧演算部１０９により演算されたサプレッションプール水蒸気分圧及びドライウェル水蒸気分圧、ドライウェル・サプレッションプール水素・酸素分圧演算部１１１により演算された水素ガス分圧及び酸素ガス分圧に基づいて、ドライウェル・サプレッションプールに係る窒素ガス分圧を演算することにより、ドライウェル・サプレッションプールに係る空間部ガスの組成を演算し、ドライウェル・サプレッションプールの分圧状態に係るグラフ画面を出力する原子炉格納容器ガス分圧演算部１１９と、を備えたことを特徴とする。
本態様によれば、原子炉格納容器異常判定部１１５は、ドライウェル・サプレッションプール飽和水蒸気分圧演算部１０９及びドライウェル・サプレッションプール水素・酸素分圧演算部１１１の演算結果から、ドライウェル及びサプレッションプールの窒素ガス分圧を演算することにより、ドライウェル・サプレッションプールの空間部ガスの組成を演算し、ドライウェル及びサプレッションプール分圧グラフ画面を出力する。
これにより、原子炉格納容器異常判定部１１５は、ドライウェル・サプレッションプール飽和水蒸気分圧演算部１０９及びドライウェル・サプレッションプール水素・酸素分圧演算部１１１で水蒸気分圧、酸素ガス分圧、水素ガス分圧を測定でき、これらの測定値と原子炉格納容器圧力との差から窒素ガス分圧が演算されるので、グラフ表示で一覧することにより、運転員へガス組成を明示することができる。
ガス組成が明示されると、例えば原子炉に過酷事故が生じて炉心損傷し、原子炉圧力容器が破損し、溶融落下した燃料と水が反応し、水素が発生した場合、格納容器内の水素・酸素の組成状況および残留窒素ガスや水蒸気の組成状況により、原子炉格納容器２１内の水素爆発の可能性の有無について運転員が容易に認知でき、原子炉圧力容器損傷後の原子炉格納容器２１の健全性評価についての情報が得られる効果がある。
【００６１】
＜第５態様＞
本態様の原子炉格納容器異常判定部１１５は、サプレッションプール２５内に貯留されるプール水に係るサプレッションプール水温度を計測するサプレッションプール水温度計７１と、ドライウェル冷却機４９に近い領域に係るドライウェル露点温度を計測するドライウェル露点温度計６５と、サプレッションプール水蒸気分圧での絶対湿度からドライウェル水蒸気分圧分での絶対湿度を減算して理論チラードレン量を演算する理論チラードレン量演算部１１７ａと、チラードレン計５５の一日の積算値である実チラードレン量を演算する実チラードレン量積算演算部１１７ｂと、サプレッションプール水素分圧、サプレッションプール酸素分圧、及びサプレッションプール窒素分圧に基づいて、サプレッションプール空間内乾燥ガス分圧を演算するサプレッションプール空間内乾燥ガス分圧演算部と、理論チラードレン量から実チラードレン量を減算した差値を、サプレッションプール空間内乾燥ガス分圧からサプレッションプール水蒸気分圧を減算した差値で除算して指数を演算する原子炉格納容器圧力正常度指数演算部１５１と、を備え、原子炉格納容器異常判定部１１５は、原子炉格納容器圧力正常度指数演算部１５１により演算された指数が所定値の範囲外にある場合に異常であると判別することを特徴とする。
本態様によれば、原子炉格納容器圧力正常度指数演算部１５１は、理論チラードレン量と実チラードレン量の差値を、サプレッションプール空間乾燥ガスから水蒸気分圧を減算した差値で除算して指数値とすることにより、原子炉格納容器漏洩及び外部からの漏込みを検知する。
これにより、原子炉格納容器ガスの漏洩や外部からのガスの混入があると相関関係が崩れるため、原子炉格納容器２１の正常度を指数化することにより、容易に異常状態を判別することができる。
【００６２】
＜第６態様＞
本態様の原子炉格納容器異常判定部１１５は、サプレッションプール２５に係る空間部水蒸気量からドライウェルに係る空間部水蒸気量を減算して理論チラードレン量を演算する理論チラードレン量演算部１１７ａと、実チラードレン量積算演算部１１７ｂにより演算された実チラードレン量、理論チラードレン量演算部１１７ａにより演算された理論チラードレン量に基づいて、ドライウェルチラードレン量に係るグラフ画面を出力する原子炉格納容器チラードレン量演算部１１７を備えたことを特徴とする。
本態様によれば、原子炉格納容器チラードレン量演算部１１７は、ドライウェル冷却機４９及びドライウェル除湿冷却器５３からのチラードレン計積算値（１日量）（実チラードレン量）の演算と、サプレッションプール空間部水蒸気量からドライウェル空間部水蒸気量を減算してチラードレン（理論チラードレン量）を演算する。
これにより、実チラードレン量と理論チラードレン量から原子炉格納容器チラードレン量を正確に演算することができる。
【００６３】
＜第７態様＞
本態様の異常検知方法は、原子炉格納容器２１と、原子炉格納容器２１内の水蒸気、又は／及びガスを冷却することによりチラードレンを生成させるドライウェル冷却機４９と、ドライウェル冷却機４９から落下したチラードレン量を計測するチラードレン計５５と、チラードレン計５５により計測されたチラードレン量に基づいて、チラードレンの生成速度及び加速度を演算するチラードレン速度／加速度演算部１４１、と、チラードレン速度／加速度演算部１４１により演算されたチラードレン量の生成速度及び加速度に基づいて、原子炉格納容器内の異常の有無を検知する原子炉格納容器異常判定部１１５と、を備え、チラードレン計５５は、ドライウェル冷却機４９から落下したチラードレンを一旦貯留し、貯留量が所定の単位量に達した時に一方向に作動して貯留したチラードレンを排出し、その後貯留量が単位量に達した時に他方向に作動してチラードレンを排出するバケット１３１ａと、バケット１３１ａが一方向に作動した時にＯＮ動作するスイッチ１３１ｂ（第１スイッチ）、及びバケットが他方向に作動した時にＯＮ動作するスイッチ１３１ｃ（第２スイッチ）と、を備えた原子炉格納容器監視システム２００における異常検知方法であって、チラードレン速度／加速度演算部１４１は、チラードレン計５５の単位量を、スイッチ１３１ｂがＯＮ動作してからスイッチ１３１ｃがＯＮ動作するまでの第１動作時間ｔ１により除算することで第１生成速度ｖ１を演算するステップと、チラードレン計５５の単位量を、スイッチ１３１ｃがＯＮ動作してからスイッチ１３１ｂがＯＮ動作するまでの第２動作時間ｔ２により除算することで第２生成速度ｖ２を演算するステップと、第１生成速度ｖ１及び第２生成速度ｖ２に基づいて、チラードレンの単位量に係る平均速度Ｖａｖを演算するステップと、第１生成速度ｖ１と第２生成速度ｖ２との差分値を、第１動作時間ｔ１と第２動作時間ｔ２を加算した時間で除算することでチラードレン量に係る加速度Ｖａｃを演算するステップと、を実行することを特徴とする。
本態様によれば、チラードレン計５５は、シーソー動作するバケット１３１ａと、バケット１３１ａがシーソー動作する毎にＯＮ−ＯＦＦ動作を繰り返すスイッチ１３１ｂと１３１ｃとを備え、チラードレン速度／加速度演算部１４１は、スイッチ１３１ｂと１３１ｃの動作時間から速度Ｖ１及びＶ２を演算し、この速度Ｖ１及びＶ２に基づいて、チラードレンの平均速度Ｖａｖと加速度Ｖａｃを演算する。
これにより、原子炉が稼働中でもリアルタイムに異常を検知して報知することができる。
【００６４】
＜第８態様＞
本態様の異常検知方法は、原子炉格納容器監視システム２００は、原子炉格納容器と接続されるサプレッションプール内に貯留されるプール水に係る水温度を計測する温度計７１を備え、原子炉格納容器異常判定部１１５は、チラードレンの生成速度の平均速度Ｖａｖとサプレッションプールに係る水温度との相関曲線を演算するステップと、相関曲線が標準偏差の＋２σを超えた場合、又は相関曲線が標準偏差の−２σを下回った場合、且つチラードレン量に係る加速度とサプレッションプールに係る水温度との相関曲線を演算するステップと、相関曲線が標準偏差の＋２σを超えた場合に異常であると判別するステップと、を実行することを特徴とする。
本態様によれば、原子炉格納容器異常判定部１１５は、サプレッションプール２５内に貯留されるプール水の温度を計測するサプレッションプール水温度計７１を備え、チラードレンの生成速度の平均速度Ｖａｖとサプレッションプールの水温度との相関曲線を演算し、この相関曲線が標準偏差の＋２σを超えた場合、又は標準偏差の−２σを下回った場合、且つ加速度とサプレッションプールの水温度との相関曲線を演算し、この相関曲線が標準偏差の＋２σを超えた場合に異常であると判別する。
これにより、原子炉格納容器異常判定部１１５は、異常の原因を正確に且つ迅速に判定することができる。
【００６５】
＜第９態様＞
本態様のプログラムは、第７態様又は第８態様に記載された異常検知方法における各ステップをプロセッサに実行させることを特徴とする。
本態様によれば、各ステップをプロセッサに実行させることができる。このため、初期封入圧力の適正化、及び通常運転時の格納容器圧力の変動要因を容易に判別することができる。
【符号の説明】
【００６６】
１…原子炉格納容器制御部、３…中央制御室制御盤、５…運転監視用計算機、７…データ表示部、９…制御盤、１１…大気圧力データ入力、１３…インターネット又は気象情報データ、１５…大気圧力計、９５…気象観測装置制御盤、９７…原子炉格納容器監視制御盤、９９…格納容器雰囲気モニタ制御盤、１０５…原子炉格納容器窒素ガス封入制御器、１４１…チラードレン速度／加速度演算部、１０９…ドライウェル・サプレッションプール飽和水蒸気分圧演算部、１１１…ドライウェル・サプレッションプール水素・酸素分圧演算部、１１３…原子炉格納容器窒素封入初期値／通常運用値演算部、１１５…原子炉格納容器異常判定部、１１７…原子炉格納容器チラードレン量演算部、１１９…原子炉格納容器ガス分圧演算部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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