(57)【要約】【課題】初期強度の高いコンクリート硬化体が得られるコンクリート硬化体の製造方法を提供する。【解決手段】水と水硬性粉体と骨材とを含む水硬性組成物用材料を混合して水／水硬性粉体の質量比が２０質量％以上３５質量％以下の水硬性組成物を調製し、該水硬性組成物を型枠内に充填した後、加熱養生を行う水硬性組成物の硬化体の製造方法であって、  前記混合の際に最初に水と水硬性粉体とが接触した時点から６時間以内にマチュリティが６０℃・ｈ以上１５０℃・ｈ以下である期間を経た後、前記加熱養生を行い、  前記マチュリティは、式（Ｃ−３０）×Ｔの積算により算出され、ここで、Ｔは、型枠の周囲温度が最初に３０℃以上に達した時点を始点として型枠の周囲温度が３０℃以上６５℃以下にある時間（時間）であり、Ｃは、時間Ｔにおける型枠の周囲温度（℃）であり、  前記加熱養生は、７５℃以上で１時間以上保持する工程を含む、水硬性組成物の硬化体の製造方法。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
水と水硬性粉体と骨材とを含む水硬性組成物用材料を混合して水／水硬性粉体の質量比が２０質量％以上３５質量％以下の水硬性組成物を調製し、該水硬性組成物を型枠内に充填した後、加熱養生を行う水硬性組成物の硬化体の製造方法であって、
前記混合の際に最初に水と水硬性粉体とが接触した時点から６時間以内にマチュリティが６０℃・ｈ以上１５０℃・ｈ以下である期間を経た後、前記加熱養生を行い、
前記マチュリティは、式（Ｃ−３０）×Ｔの積算により算出され、ここで、Ｔは、型枠の周囲温度が最初に３０℃以上に達した時点を始点として型枠の周囲温度が３０℃以上６５℃以下にある時間（時間）であり、Ｃは、時間Ｔにおける型枠の周囲温度（℃）であり、
前記加熱養生は、７５℃以上で１時間以上保持する工程を含む、
水硬性組成物の硬化体の製造方法。
【請求項２】
加熱養生を開始する前に、前記混合の際に最初に水と水硬性粉体とが接触した時点を始点として、４０℃未満で１時間以上の低温養生を行う、請求項１記載の水硬性組成物の硬化体の製造方法。
【請求項３】
水硬性組成物用材料が消泡剤を含む、請求項１又は２記載の水硬性組成物の硬化体の製造方法。
【請求項４】
水硬性組成物用材料がＡＥ剤を含む、請求項１〜３の何れか１項記載の水硬性組成物の硬化体の製造方法。
【請求項５】
水硬性組成物用材料がポリカルボン酸系共重合体を含む、請求項１〜４の何れか１項記載の水硬性組成物の硬化体の製造方法。
【請求項６】
水硬性組成物用材料がナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物を含む、請求項１〜５の何れか１項記載の水硬性組成物の硬化体の製造方法。
【請求項７】
骨材が、表面乾燥状態における水分量以上の表面水を含んでいる、請求項１〜６の何れか１項記載の水硬性組成物の硬化体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、水硬性組成物の硬化体の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
コンクリートの初期強度は、スリップフォーム工法における型枠滑動速度、凍害耐力、せき板の取り外し時期などコンクリートの初期における性状の判定に重要なものである。例えば、型枠の在置期間は、ＪＡＳＳ５および建設省告示第１１０号に規定されているが、最小在置期間として気温１５℃以上で２〜３日（基礎、柱、壁など）とされている。その要因は、脱型後のコンクリートの乾燥による長期強度の発現が著しく悪くなるためであり、特に３日以内の水分の蒸発が著しいと言われている。これを抑制するためには、セメントの水和反応を促進し、水分が乾燥（蒸発）しにくいセメント水和物に変換することが効果的であり、３日強度を高く発現させることは、コンクリート硬化体の乾燥による長期強度低下抑制の観点から重要である。
【０００３】
コンクリートの硬化を促進して速やかに強度を発現させる方法の１つとして、蒸気養生などの加熱養生を行うことが知られている。
また、水硬性組成物の強度を、材令と温度を加味して関連させるための指標として、積算温度（マチュリティ）が知られている。非特許文献１には、コンクリート硬化体の強度は積算温度の関数であることが記載されている。一方で、標準示方書（土木学会）には、積算温度と強度との関係は、使用する材料、配合、乾湿の程度などによって一様でないので、あらかじめ試験により確かめておくのがよいとしている、と記載されている。
従来、加熱養生の条件やマチュリティに着目してコンクリート硬化体の強度を改善することが提案されている。
特許文献１には、硫酸アルミニウム、ミョウバン、及びミョウバン石からなる群より選択された一種又は二種以上を添加して練混ぜたコンクリートを型枠に成形後、３５℃〜６０℃の温度で第一段階の加熱養生を行い、次いで、６０℃を超え１００℃以下の温度で第二段階の加熱養生を行うコンクリート製品の製造方法が記載されている。
特許文献２には、骨材にセメントおよび水を加えて混練した生コンクリートを型枠内に打ち込んだ後に直ちに蒸気養生することを特徴とするコンクリート製品の製造方法が記載されている。特許文献２には、前記の製造方法において、生コンクリートを型枠内に打ち込んだ後に４５分以内に蒸気養生すること、また、蒸気養生は４０℃以上５５℃以下で３．５０時間以上保持することが記載されている。
特許文献３には、コンクリート製品の製造において、早強ポルトランドセメントを用い、無機硬化促進材の配合下で、コンクリートの水セメント比を３０〜４５重量％とし、型枠打設から脱型までの蒸気養生を７０℃以下およびマチュリティ２１０〜２９０℃・ｈｒの範囲で行うコンクリート製品の製造方法が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平１０−２０３８８１号公報
【特許文献２】特開２００２−６８８５６号公報
【特許文献３】特開２０００−３０１５３１号公報
【非特許文献】
【０００５】
【非特許文献１】林正道、鮎田耕一“コンクリート工学  耐久性・寒中コンクリート詳説”株式会社山海堂発行、平成１５年３月１８日、１４５〜１４７頁
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、初期強度が高く、外観が良好な水硬性組成物の硬化体が得られる、水硬性組成物の硬化体の製造方法を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、水と水硬性粉体と骨材とを含む水硬性組成物用材料を混合して水／水硬性粉体の質量比が２０質量％以上３５質量％以下の水硬性組成物を調製し、該水硬性組成物を型枠内に充填した後、加熱養生を行う水硬性組成物の硬化体の製造方法であって、
前記混合の際に最初に水と水硬性粉体とが接触した時点から６時間以内にマチュリティが６０℃・ｈ以上１５０℃・ｈ以下である期間を経た後、前記加熱養生を行い、
前記マチュリティは、式（Ｃ−３０）×Ｔの積算により算出され、ここで、Ｔは、型枠の周囲温度が最初に３０℃以上に達した時点を始点として型枠の周囲温度が３０℃以上６５℃以下にある時間（時間）であり、Ｃは、時間Ｔにおける型枠の周囲温度（℃）であり、
前記加熱養生は、７５℃以上で１時間以上保持する工程を含む、
水硬性組成物の硬化体の製造方法に関する。
【発明の効果】
【０００８】
本発明は、初期強度が高く、外観が良好な水硬性組成物の硬化体が得られる、水硬性組成物の硬化体の製造方法を提供する。初期強度は、例えば、１日後の強度や３日後の強度である。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】図１は、実施例１及び比較例１の養生条件を模式的に示すグラフである。
【図２】図２は、実施例３及び比較例３の養生条件を模式的に示すグラフである。
【図３】図３は、実施例４及び比較例４の養生条件を模式的に示すグラフである。
【図４】図４は、実施例５及び比較例５の養生条件を模式的に示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
本発明では、水と水硬性粉体と骨材とを含む水硬性組成物用材料を混合して水／水硬性粉体の質量比が２０質量％以上３５質量％以下の水硬性組成物を調製する。水硬性組成物の調製は、水／水硬性粉体の質量比が前記範囲となるように、公知の方法で行うことができる。水硬性組成物は、コンクリート、モルタルが挙げられる。
【００１１】
水硬性粉体は、水和反応により硬化する物性を有する粉体である。水硬性粉体としては、セメント、石膏等が挙げられる。好ましくはセメント、より好ましくは普通ポルトランドセメント、ビーライトセメント、中庸熱セメント、早強セメント、超早強セメント、耐硫酸塩セメント等のセメントである。また、セメント等に高炉スラグ、フライアッシュ、シリカフュームなどのポゾラン作用及び／又は潜在水硬性を有する粉体や、石粉（炭酸カルシウム粉末）等が添加された高炉スラグセメント、フライアッシュセメント、シリカフュームセメント等でもよい。
【００１２】
本発明で用いる水硬性組成物は、巻き込み空気が抜けにくく、クラックの入りやすい条件において、養生条件や適切な空気量の調製を行い、強度を向上させるという観点から、水／水硬性粉体の質量比が２０質量％以上３５質量％以下である。水／水硬性粉体の質量比は、好ましくは２５以上、そして、好ましくは３０以下である。ここで、水／水硬性粉体の質量比は、水硬性組成物中の水と水硬性粉体の質量百分率（質量％）であり、水の質量／水硬性粉体の質量×１００により算出される。この質量比を有する水硬性組成物を調製する。
【００１３】
骨材としては、細骨材及び粗骨材から選ばれる骨材が挙げられる。細骨材として、ＪＩＳ  Ａ０２０３−２０１４中の番号２３１１で規定されるものが挙げられる。細骨材としては、川砂、陸砂、山砂、海砂、石灰砂、珪砂及びこれらの砕砂、高炉スラグ細骨材、フェロニッケルスラグ細骨材、軽量細骨材（人工及び天然）及び再生細骨材等が挙げられる。また、粗骨材として、ＪＩＳ  Ａ０２０３−２０１４中の番号２３１２で規定されるものが挙げられる。例えば粗骨材としては、川砂利、陸砂利、山砂利、海砂利、石灰砂利、これらの砕石、高炉スラグ粗骨材、フェロニッケルスラグ粗骨材、軽量粗骨材（人工及び天然）及び再生粗骨材等が挙げられる。細骨材、粗骨材は種類の違うものを混合して使用しても良く、単一の種類のものを使用しても良い。
【００１４】
骨材は、硬化体の強度向上の観点から、表面乾燥状態における水分量以上の表面水を含んでいることが好ましい。表面水量は、骨材の表面に付着している水の量であり、ＪＩＳＡ  １１１１にしたがって導かれる表面水率から求められる。細骨材が、表面乾燥状態における水分量以上の表面水を含んでいることが好ましい。表面水量は硬化体の強度の観点から、０質量％以上が好ましく、１質量％以上がより好ましく、そして、１０質量％以下が好ましく、５質量％以下がより好ましい。
【００１５】
骨材は、細骨材及び／又は粗骨材を含むことが好ましい。水硬性組成物の用途、物性などを考慮して骨材が選定される。
粗骨材の使用量は、水硬性組成物の強度の発現とセメント等の水硬性粉体の使用量を低減し、型枠等への充填性を向上する観点から、嵩容積は、好ましくは５０％以上、より好ましくは５５％以上、更に好ましくは６０％以上であり、そして、好ましくは１００％以下、より好ましくは９０％以下、更に好ましくは８０％以下である。嵩容積は、水硬性組成物１ｍ３中の粗骨材の容積（空隙を含む）の割合である。
また、細骨材の使用量は、型枠等への充填性を向上する観点から、好ましくは５００ｋｇ／ｍ３以上、より好ましくは６００ｋｇ／ｍ３以上、更に好ましくは７００ｋｇ／ｍ３以上であり、そして、好ましくは１０００ｋｇ／ｍ３以下、より好ましくは９００ｋｇ／ｍ３以下である。
【００１６】
水硬性組成物用材料としては、水、水硬性粉体、骨材の他に、水硬性粉体用分散剤が挙げられる。
水硬性粉体用分散剤としては、ポリカルボン酸系共重合体、ナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物、メラミンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物、リグニンスルホン酸塩、フェノール・スルファニル酸塩ホルムアルデヒド縮合物などが挙げられる。
水硬性粉体用分散剤が、ポリカルボン酸系共重合体、及びナフタレンスルホン酸塩ホルムアルデヒド縮合物から選ばれる１種以上を含むことが好ましい。これらの化合物は、塩であってもよい。塩は、ナトリウム塩などのアルカリ金属塩が挙げられる。
【００１７】
水硬性粉体用分散剤は、ポリカルボン酸系共重合体を含むことが好ましい。
ポリカルボン酸系共重合体としては、下記一般式（１）で示される単量体（１）と下記一般式（２）で示される単量体（２）とを構成単量体として含む共重合体〔以下、共重合体（Ｉ）という〕が挙げられる。
【００１８】
【化１】
2018001756.tif 000002
【００１９】
〔式中、
Ｒ１１、Ｒ１２：同一でも異なっていても良く、水素原子又はメチル基
Ｒ１３：水素原子又は−ＣＯＯ（ＡＯ）ｎＸ
Ｘ：炭素数１以上４以下のアルキル基
ＡＯ：エチレンオキシ基及びプロピレンオキシ基から選ばれる基
ｎ：ＡＯの平均付加モル数であり、１以上３００以下の数
ｐ：０以上２以下の数
を示す。〕
【００２０】
【化２】
2018001756.tif 000003
【００２１】
〔式中、
Ｒ２１、Ｒ２２、Ｒ２３：同一でも異なっていても良く、水素原子、メチル基又は（ＣＨ２）ｒＣＯＯＭ１であり、（ＣＨ２）ｒＣＯＯＭ１は、ＣＯＯＭ又は他の（ＣＨ２）ｒＣＯＯＭ１と無水物を形成していてもよく、その場合、それらの基のＭ、Ｍ１は存在しない。
Ｍ、Ｍ１：同一でも異なっていても良く、水素原子、アルカリ金属、アルカリ土類金属（１／２原子）、アンモニウム基、アルキルアンモニウム基又は置換アルキルアンモニウム基
ｒ：０以上２以下の数
を示す。〕
【００２２】
一般式（１）中、Ｒ１１は、水素原子が好ましい。
一般式（１）中、Ｒ１２は、メチル基が好ましい。
一般式（１）中、Ｒ１３は、水素原子が好ましい。
一般式（１）中、Ｘは、メチル基が好ましい。
一般式（１）中、ＡＯは、エチレンオキシ基が好ましい。ＡＯはエチレンオキシ基を含むことが好ましい。
【００２３】
また、一般式（１）中、ｎは、蒸気養生後の硬化体の強度発現の観点から、好ましくは５以上、より好ましくは２０以上、更に好ましくは４０以上、そして、好ましくは２００以下、より好ましくは１５０以下、更に好ましくは１００以下、より更に好ましくは８０以下、より更に好ましくは６０以下の数である。
【００２４】
一般式（１）中、ｐは、０が好ましい。
【００２５】
一般式（２）中、Ｒ２１は、水素原子が好ましい。 
一般式（２）中、Ｒ２２は、メチル基が好ましい。
一般式（２）中、Ｒ２３は、水素原子が好ましい。
（ＣＨ２）ｒＣＯＯＭ１については、ＣＯＯＭ又は他の（ＣＨ２）ｒＣＯＯＭ１と無水物を形成していてもよく、その場合、それらの基のＭ、Ｍ１は存在しない。
共重合体（Ｉ）について、一般式（２）中、Ｍ、Ｍ１は、同一でも異なっていても良く、それぞれ、水素原子が好ましい。
一般式（２）中の（ＣＨ２）ｒＣＯＯＭ１のｒは、１が好ましい。
【００２６】
共重合体（Ｉ）は、硬化体の強度発現の観点から、構成単量体中の単量体（１）と単量体（２）の合計量が、９０質量％以上、好ましくは９２質量％以上、より好ましくは９５質量％以上、そして、１００質量％以下である。この合計量は、１００質量％であってもよい。
【００２７】
共重合体（Ｉ）は、単量体（１）と単量体（２）の合計に対する単量体（２）の割合が、蒸気養生後の硬化体の強度発現の観点から、好ましくは６０モル％以上、より好ましくは７０モル％以上、そして、好ましくは９０モル％以下、より好ましくは８０モル％以下、更に好ましくは７７モル％以下である。
【００２８】
共重合体（Ｉ）の重量平均分子量は、好ましくは１００００以上、より好ましくは１５０００以上、更に好ましくは３００００以上、そして、好ましくは１０００００以下、より好ましくは７００００以下、更に好ましくは６００００以下である。この重量平均分子量は、以下の条件のゲルパーミエーションクロマトグラフィ（ＧＰＣ）により測定されたものである。
＊ＧＰＣ条件
装置：ＧＰＣ（ＨＬＣ−８３２０ＧＰＣ）東ソー株式会社製
カラム：Ｇ４０００ＰＷＸＬ＋Ｇ２５００ＰＷＸＬ（東ソー株式会社製）
溶離液：０．２Ｍリン酸バッファー／ＣＨ３ＣＮ＝９／１
流量：１．０ｍＬ／ｍｉｎ
カラム温度：４０℃
検出：ＲＩ
サンプルサイズ：０．２ｍｇ／ｍＬ
標準物質：ポリエチレングリコール換算（単分散のポリエチレングリコール：分子量８７５００、２５００００、１４５０００、４６０００、２４０００）
【００２９】
ポリカルボン酸系共重合体は、硬化体の強度発現の観点から、水硬性粉体１００質量部に対して、好ましくは０．０１質量部以上、より好ましくは０．０５質量部以上、そして、好ましくは１０質量部以下、より好ましくは５質量部以下、更に好ましくは４質量部以下、更に好ましくは３質量部以下、用いられる。
【００３０】
ポリカルボン酸系共重合体は、特開平８−１２３９７号公報の製造方法に準じて製造することが出来る。
【００３１】
水硬性粉体用分散剤は、ナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物（以下、ＮＳＦという。）を含むことが好ましい。
ＮＳＦは、硬化体の強度、なかでも１日強度の観点から、水硬性粉体１００質量部に対し、好ましくは０．５質量部以上、より好ましくは０．７質量部以上、そして、好ましくは１．０質量部以下、より好ましくは０．９質量部以下、用いられる。
【００３２】
ＮＳＦの重量平均分子量は、好ましくは１０００以上、より好ましくは３０００以上、更に好ましくは４０００以上、より更に好ましくは５０００以上、そして、好ましくは２０００００以下、より好ましくは１０００００以下、更に好ましくは８００００以下、より更に好ましくは５００００以下である。この重量平均分子量は、次に示すゲルパーミエーションクロマトグラフィー法（ＧＰＣ）により測定されたものである。
【００３３】
ＧＰＣ条件
カラム：Ｇ４０００ＳＷＸＬ＋Ｇ２００ＳＷＸＬ（東ソー株式会社製）
溶離液：３０ｍＭＣＨ３ＣＯＯＮａ／ＣＨ３ＣＮ＝６／４（ｐＨ＝６．９）
流量：１．０ｍＬ／ｍｉｎ
カラム温度：４０℃
検出：ＵＶ（２８０ｎｍ）
サンプルサイズ：２ｍｇ／ｍＬ，０．０１ｍＬ
換算用標準物質：ポリスチレンスルホン酸
【００３４】
ＮＳＦは液状及び粉末状のものを用いることができる。また、ＮＳＦは市販品を用いることができ、例えば、花王（株）製マイテイ１５０が挙げられる。
【００３５】
ＮＳＦの製造方法は、例えば、ナフタレンスルホン酸とホルムアルデヒドとを縮合反応により縮合物を得る方法が挙げられる。前記縮合物の中和を行っても良い。また、中和で副生する水不溶解物を除去しても良い。例えば、次の製造方法が挙げられる。まず、ナフタレンスルホン酸を得るために、ナフタレン１モルに対して、硫酸１．２〜１．４モルを用い、１５０〜１６５℃で２〜５時間反応させてスルホン化物を得る。次いで、該スルホン化物１モルに対して、ホルムアルデヒドとして０．９５〜０．９９モルとなるようにホルマリンを８５〜９５℃で、３〜６時間かけて滴下し、滴下後９５〜１０５℃で縮合反応を行う。要すれば縮合物に、水と中和剤を加え、８０〜９５℃で中和工程を行う。中和剤は、ナフタレンスルホン酸と未反応硫酸に対してそれぞれ１．０〜１．１モル倍添加することが好ましい。また中和により生じる水不溶解物を除去、好ましくは濾過により分離しても良い。これらの工程によって、ナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物水溶性塩の水溶液が得られる。この水溶液をナフタレン系分散剤としてそのまま使用することができる。更に必要に応じて該水溶液を乾燥、粉末化して粉末状のナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物水溶性塩を得ることができ、これを粉末状のナフタレン系分散剤として用いてもよい。乾燥、粉末化は、噴霧乾燥、ドラム乾燥、凍結乾燥等により行うことができる。上記方法により、ナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物を得る事ができるが、その他の条件や方法にて目的物を得る事ができる。
【００３６】
硬化体の強度向上の観点から、水硬性組成物用材料が消泡剤を含むことが好ましい。消泡剤としては、シリコーン系消泡剤、脂肪酸エステル系消泡剤、ポリオキシエチレン（５０）ステアリルエーテル以外のエーテル系消泡剤が好ましい。シリコーン系消泡剤ではジメチルポリシロキサンがより好ましい。脂肪酸エステル系消泡剤ではポリアルキレングリコール脂肪酸エステルがより好ましい。エーテル系消泡剤ではポリアルキレングリコールアルキルエーテルがより好ましい。ポリアルキレングリコール脂肪酸エステルが更に好ましい。消泡剤は、水硬性粉体１００質量部に対して、０．００００１質量部以上０．２質量部以下用いることが好ましい。
【００３７】
硬化体の強度向上の観点から、水硬性組成物用材料がＡＥ剤を含むことが好ましい。ＡＥ剤としては、例えば、樹脂石鹸、飽和または不飽和脂肪酸、ヒドロキシステアリン酸ナトリウム、ラウリルサルフェート、ＡＢＳ（アルキルベンゼンスルホン酸）、ＬＡＳ（直鎖アルキルベンゼンスルホン酸）、アルカンスルホネート、ポリオキシエチレンアルキル（フェニル）エーテル、ポリオキシエチレンアルキル（フェニル）エーテル硫酸エステルまたはその塩、ポリオキシエチレンアルキル（フェニル）エーテルリン酸エステルまたはその塩、蛋白質材料、アルケニルスルホコハク酸、α−オレフィンスルホネートが挙げられる。ポリオキシエチレンアルキルエーテル硫酸エステル又はその塩が好ましい。ＡＥ剤は、水硬性粉体１００質量部に対して、０．００００５質量部以上０．１質量部以下用いることが好ましい。
【００３８】
本発明では、水硬性組成物の調製には、遅延剤、起泡剤、増粘剤、発泡剤、防水剤、流動化剤、等の他の混和剤を用いることができる。
【００３９】
本発明では、水／水硬性粉体の質量比が２０質量％以上３５質量％以下の前記水硬性組成物を型枠内に充填する。型枠は、水硬性組成物の硬化体の用途を考慮して適宜選定される。前記水硬性組成物の型枠への充填は、公知の方法により行うことができる。
【００４０】
本発明では、水硬性組成物の調製後、温度と時間が所定のマチュリティである期間を経た後、７５℃以上で１時間以上保持する工程を含む加熱養生を行う。
すなわち、本発明では、水と水硬性粉体と骨材とを含む水硬性組成物用材料を混合して水／水硬性粉体の質量比が２０質量％以上３５質量％以下の水硬性組成物を調製するが、前記混合の際に最初に水と水硬性粉体とが接触した時点から６時間以内にマチュリティが６０℃・ｈ以上１５０℃・ｈ以下である期間（以下、マチュリティ期間という）を経た後、７５℃以上で１時間以上保持する工程を含む加熱養生を行う。
言い換えると、本発明では、水と水硬性粉体と骨材とを含む水硬性組成物用材料を混合して水／水硬性粉体の質量比が２０質量％以上３５質量％以下の水硬性組成物を調製し、該水硬性組成物を型枠内に充填した後、加熱養生を行い、前記混合の際に最初に水と水硬性粉体とが接触した時点から６時間以内にマチュリティが６０℃・ｈ以上１５０℃・ｈ以下であるマチュリティ期間があり、該マチュリティ期間の後に７５℃以上で１時間以上保持する期間（以下、保持期間ということもある）があり、加熱養生は少なくとも保持期間で行われる。
【００４１】
加熱養生は、好ましくは７５℃以上、そして、好ましくは１００℃以下、より好ましくは９０℃以下で行う。加熱養生は、７５℃以上で１時間以上保持する工程を含んでいる。なお、加熱養生の温度は、水硬性組成物が充填された型枠の周囲雰囲気の温度である。
【００４２】
前記マチュリティは、式（Ｃ−３０）×Ｔの積算により算出され、ここで、Ｔは、型枠の周囲温度が最初に３０℃以上に達した時点を始点として型枠の周囲温度が３０℃以上６５℃以下にある時間（時間）であり、Ｃは、時間Ｔにおける型枠の周囲温度（℃）である。つまり、マチュリティの計算において、時間は３０℃に達した時点が始点、すなわちゼロ点である。例えば、４０℃に設定した雰囲気中に水硬性組成物の型枠を設置するような場合、最初に３０℃以上に到達した時点の温度Ｃは、４０℃であり、ゼロ点の３０℃を基準にして４０℃は、（４０℃−３０℃）＝１０℃としてマチュリティが計算される。
【００４３】
マチュリティ期間では、型枠の周囲温度は３０℃以上６５℃以下にある。また、マチュリティ期間は、前記混合の際に最初に水と水硬性粉体とが接触した時点から６時間以内にある。従って、前記混合の際に最初に水と水硬性粉体とが接触した時点から６時間以内であっても、型枠の周囲温度が３０℃未満である時間又は６５℃を超える場合は、その領域の温度と時間は、マチュリティの計算には用いない。同様に、型枠の周囲温度が３０℃以上６５℃以下であっても、前記混合の際に最初に水と水硬性粉体とが接触した時点から６時間を超えている場合は、その領域の温度と時間はマチュリティの計算には用いない。
【００４４】
マチュリティは、養生条件の温度と時間の関係をグラフ化し、前記混合の際に最初に水と水硬性粉体とが接触した時点から６時間以内で、温度が３０℃以上６５℃以下にある領域の面積として算出できる。
【００４５】
マチュリティは積算温度として知られており、その計算式も当業者に知られている。マチュリティを記述する規格として、例えば、ＡＳＴＭ  Ｃ１０７４などが知られている。また、マチュリティを測定できる簡便な装置も知られている。本発明の条件を考慮して、それらの文献や装置などを利用してよい。すなわち、本発明のマチュリティも公知の計算式を参照して計算できるが、本発明の条件に基づいてマチュリティの計算式を示すと、例えば以下の通りとなる。
Ｍ＝Σ（Ｃ−３０）ΔＴ
Ｍ：マチュリティ
Ｔ：型枠の周囲温度が最初に３０℃以上に達した時点を始点として型枠の周囲温度が３０℃以上６５℃以下にある時間（時間）
Ｃ：ΔＴにおける型枠の平均の周囲温度（℃）
ここで、式中の「Ｔ」は、本発明では、水硬性組成物を調製するための混合の際に、最初に水と水硬性粉体とが接触した時点から６時間以内の領域に存在する時間である。また、式中の「Ｃ」は、単位時間ごと（例えば１分ごと）に測定される周囲温度の当該単位時間における平均の温度を示す。
【００４６】
本発明は、水硬性組成物の硬化体の生産効率を踏まえつつ、クラックなどによる強度低下を抑制するために、特定の水／水硬性粉体の質量比を有する水硬性組成物に対しては、前記所定のマチュリティ期間を設けることが極めて有効であることを見いだしたものである。また、クラックの抑制は、硬化体の表面美観の向上にもつながる。
【００４７】
マチュリティを特定した期間は凝結や水和の観点から、強度（特にクラック発生の有無）の観点で非常に重要な時期である。マチュリティが適切でないと、たとえば、十分に硬化が進んでいない状況で高温になることでクラックが発生しやすくなったり、逆に硬化がかなり進んだ状況から高温にすることで水和が効率的に進まなくなったりなどの現象が起こりうる。
【００４８】
蒸気養生後の初期強度を増加させるには、蒸気養生期間のマチュリティを増加させることが一般的である。特定のマチュリティに制御する、すなわち、むしろ通常より初期のマチュリティを小さめに制御することで蒸気養生後の初期強度が高くなることは予想外の結果である。
【００４９】
図１を参照して本発明のマチュリティを具体的に説明する。
図１は、実施例１−１、１−２及び比較例１−１、１−２の養生条件を模式的に示すグラフである。
図１中、実線が実施例１−１、１−２で採用した養生条件Ａであり、破線が比較例１−１、１−２で採用した養生条件Ｂである。
また、図１中、横軸の「混練からの時間」は、水硬性組成物の調製の際に最初に水と水硬性粉体とが接触した時点を始点（０時間）としている。
養生条件Ａでは、２０℃で２時間の低温養生、次いで４０℃で１時間の加熱養生、次いで６０℃まで１時間で昇温、次いで６５℃まで１．５時間で昇温、次いで８５℃まで１．５時間で昇温、次いで８５℃で１．５時間保持を行っている。養生条件Ａでは、型枠の周囲温度が最初に３０℃以上に達した時点は、混練から２時間後であり、これが時間の始点となる。そして、型枠の周囲温度が３０℃以上６５℃以下にある時間（時間）は、混練から２時間後から５．５時間後であり、この時間がＴとなり、また、この時間における型枠の周囲温度（℃）がＣとなる。
養生条件Ａでのマチュリティは、図１中の着色部分の面積である。この面積は、以下のＳ１、Ｓ２、Ｓ３の合計となる。
Ｓ１：４０℃で１時間の加熱養生の部分の面積
Ｓ２：４０℃から６０℃への１時間での昇温部分の面積
Ｓ３：６０℃から６５℃への１．５時間での昇温部分の面積
そして、Ｓ１、Ｓ２、Ｓ３は、それぞれ、以下の通りとなる。
Ｓ１＝（４０−３０）×１＝１０
Ｓ２＝［（４０−３０）＋（６０−３０）］×１÷２＝２０
Ｓ３＝［（６０−３０）＋（６５−３０）］×１．５÷２＝４８．７５
よって、
マチュリティ＝Ｓ１＋Ｓ２＋Ｓ３＝１０＋２０＋４８．７５＝７８．７５
である。
同様に、養生条件Ｂについてのマチュリティを求めると、２５．００となる。図１中、ドットで示した領域が養生条件Ｂのマチュリティである。
【００５０】
マチュリティの下限は、６０℃・ｈ以上、６５℃・ｈ以上、又は７０℃・ｈ以上から選択できる。また、マチュリティの上限は１５０℃・ｈ以下、１４０℃・ｈ以下、又は、１３０℃・ｈ以下から選択できる。
【００５１】
一般に、水硬性組成物の硬化体の製造では、水硬性組成物に対して、低温養生、次いで、加熱養生が行われる。本発明のマチュリティ期間は、低温養生と加熱養生の間に設けることができる。また、低温養生の一部又は全部がマチュリティ期間に含まれてもよい。また、加熱養生の一部がマチュリティ期間に含まれてもよい。
【００５２】
本発明では、加熱養生を開始する前に、前記混合の際に最初に水と水硬性粉体とが接触した時点を始点として、１時間以上の低温養生を行うことが好ましい。
低温養生は、好ましくは０℃以上、より好ましくは１０℃以上、そして、好ましくは４０℃以下、より好ましくは３０℃以下で行う。
低温養生は、好ましくは１時間以上、より好ましくは２時間以上、そして、好ましくは５時間以下、より好ましくは４時間以下行う。
低温養生は、マチュリティ期間の前に行うことが好ましい。例えば、マチュリティ期間の前に、養生温度が３０℃未満である期間が１時間以上存在することが好ましい。
【００５３】
加熱養生の温度を段階的に変化させる場合は、マチュリティ期間を加熱養生の一部に含ませることが容易である。
以下、マチュリティ期間が加熱養生の期間の一部に存在する場合について説明する。
本発明では、マチュリティ期間のための加熱養生（以下、マチュリティ期間の加熱養生ともいう）は、型枠周囲の雰囲気温度を昇温して行ってもよいし、所定の温度の雰囲気中に水硬性組成物が充填された型枠を設置して行ってもよい。
【００５４】
マチュリティ期間の加熱養生は、少なくとも一部が３０℃以上６５℃以下で行われる。なお、マチュリティ期間の加熱養生の温度は、水硬性組成物が充填された型枠の周囲雰囲気の温度である。
【００５５】
本発明では、マチュリティ期間の加熱養生で、最初に３０℃に達した時点から、マチュリティ期間後の加熱養生を行うための加熱を開始するまでの間のマチュリティが、前記範囲であることが好ましい。
マチュリティ期間の加熱養生での温度は、一定でもよいし、変化してもよい。温度の変化は、連続的、段階的、間欠的の何れでもよい。温度の変化は、温度が上昇する変化が好ましい。本発明では、マチュリティ期間の加熱養生での温度が段階的に上昇することが好ましい。
マチュリティ期間の加熱養生では、温度を上昇させる期間と、上昇させた温度を保持する期間とを含むことが好ましい。これらの期間は、それぞれ、複数存在してよい。温度が保持されているとは、温度の変化幅が５℃／時間以下であることであってよい。温度を上昇させる期間では、温度の上昇速度は、５℃／時間以上２０℃／時間以下が好ましい。
【００５６】
マチュリティ期間の加熱養生のより具体的な例として、以下のものが挙げられる。
（１）水硬性組成物が充填された型枠の周囲温度を３０℃以上５５℃未満として０．５時間以上保持し、次いで、
（２）水硬性組成物が充填された型枠の周囲温度を５５℃以上６５℃以下で０．５時間以上保持する加熱養生であって、（１）と（２）の保持時間が、（１）と（２）の合計マチュリティが６０℃・ｈ以上１５０℃・ｈ以下となる範囲にある、加熱養生が挙げられる。
【００５７】
本発明では、加熱養生は、蒸気養生で行うことが好ましい。蒸気養生は、例えば、水硬性組成物が充填された型枠の周囲に水蒸気を適用し、所定の温度で一定時間保持して行われる。ここでの加熱養生には、マチュリティ期間の加熱養生を含む。
【００５８】
本発明では、マチュリティ期間を経た後、７５℃以上で１時間以上保持する工程を含む加熱養生（以下、マチュリティ期間後の加熱養生ともいう）を行う。
マチュリティ期間後の加熱養生は、マチュリティ期間の終了後から、好ましくは１時間以上、そして、好ましくは６時間以下、より好ましくは５時間以下、行う。
マチュリティ期間後の加熱養生は、蒸気養生で行うことが好ましい。蒸気養生は、例えば、水硬性組成物が充填された型枠の周囲に水蒸気を適用し、所定の温度で一定時間保持して行われる。
【００５９】
マチュリティ期間後の加熱養生の後、水硬性組成物を冷却して、型枠から脱型することができる。また、脱型した水硬性組成物の硬化体を常温常圧で養生することができる。
例えば、マチュリティ期間後の加熱養生の後、例えば、直ちに周囲温度を室温、例えば２０℃まで冷却しても良いし、例えば、１時間当たり５℃以上２０℃以下の降温速度で、周囲温度を室温、例えば２０℃まで冷却しても良い。冷却後、成型体を脱型する。降温速度は、硬化体のひび割れによる強度低下を抑える観点から、１時間当たり２０℃以下が好ましい。また、得られた水硬性組成物の硬化体を常温常圧で養生することができる。具体的には、２０℃、大気圧下で保存することができる。
【００６０】
本発明の硬化体の製造方法により得られる水硬性組成物の硬化体は、例えば、大型のコンクリート製品として使用できる。具体的には、カーテンウォール、ボックスカルバート、及びＬ型擁壁から選ばれるコンクリート製品が挙げられる。カーテンウォールは、例えば建築物や壁を構築する製品であり、ボックスカルバート、及びＬ型擁壁は、例えば水路や道路を構築する製品である。
【実施例】
【００６１】
＜実施例１及び比較例１＞
コンクリートの硬化体を製造し、強度を評価した。コンクリートの配合、調製、評価について、それぞれ以下に記載した。
【００６２】
（１）コンクリート配合
コンクリートの配合成分及びコンクリートミキサーは以下のものである。
・混和剤１：次のＡ成分、Ｂ成分、Ｃ成分を、Ａ／Ｂ／Ｃ＝５０／３０／２０（固形分質量比）で含有する混和剤。固形分２５質量％の水溶液として用いた。表中、ＮＳＰＣ−１と表記した。
Ａ成分：ポリカルボン酸系共重合体：メタクリル酸ナトリウム塩／メトキシポリエチレングリコール（５０）モノメタクリレート＝７５／２５（モル比）の共重合物、重量平均分子量５００００
Ｂ成分：ナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物のナトリウム塩、重量平均分子量１５，０００
Ｃ成分：ポリオキシエチレン（平均付加モル数５０）ステアリルエーテル
ポリオキシエチレン（平均付加モル数５０）ステアリルエーテルは公知の方法で製造することが出来る。
・消泡剤：フォームレックス７９７（脂肪酸エステル系消泡剤）、日華化学株式会社製
消泡剤は、混和剤１に対して０．１５質量％用いた。
・練り水（Ｗ）：水道水
・セメント（Ｃ１）：セメント５２．５Ｒ（洋房セメント社製）、密度３．１６ｇ／ｃｍ３
・細骨材（Ｓ）：城陽山  山砂（石川県河内村産  安山砕砂）、密度２．５０ｇ／ｃｍ３
・粗骨材（Ｇ１）：砕石（兵庫県西島産  砕石２０１０）、密度２．６３ｇ／ｃｍ３
・粗骨材（Ｇ２）：砕石（兵庫県西島産  砕石１００５）、密度２．６３ｇ／ｃｍ３
・コンクリートミキサー：ＩＨＩ社製  強制２軸ミキサー、２０リッター練り
なお、細骨材は、上記のものを表面水０％又は２．０％として用いた。
【００６３】
表面水０％の細骨材はＪＩＳ  Ａ  １１１１に基づいて５００ｍＬのチャップマンフラスコを用いて表面水を測定することで調整した。また、表面水の計算に使用する細骨材の密度はＪＩＳ  Ａ  １１０９に基づいて求めた。細骨材の吸水率についてもＪＩＳ  Ａ  １１０９に基づいて求めた。表面水２．０％の細骨材は、表面水０％に調整した細骨材をポリエチレン製の袋に入れ、そこへ所定量の水を添加して一定時間撹拌して作製した。
【００６４】
（２）コンクリート硬化体の調製
（工程１）
表１に示す配合条件で、コンクリートミキサーを用いて、セメント、細骨材、粗骨材を投入し空練りを３０秒間行い、水量（Ｗ）の半分の水を加えて、６０秒間練り（回転数４５ｒｐｍ）、その後、混和剤と消泡剤と水を合わせて残りの水量（Ｗ）分加えて、６０秒間混練した後、コンクリートを得た。混和剤は、セメント１００質量部に対する添加量が表２の通りとなるように水に加えた。また、細骨材の表面水の量、混和剤中の水の量、消泡剤中の水の量は、水量（Ｗ）に算入した（以下の実施例、比較例でも同様）。
（工程２）
キューブ型（１０ｃｍ×１０ｃｍ×１０ｃｍ）の型枠に、一層詰め方式によりコンクリートを充填し、表２に記載の条件で養生を行い、養生終了と同時に脱型を行い、硬化体を得た。加熱養生は何れも蒸気養生で行った。蒸気養生は株式会社マルイ製の３連蒸気養生槽を用いて温度を制御して行った。
【００６５】
（３）コンクリート硬化体の評価
脱型後、硬化体を室温（２０℃）で放置し、水硬性組成物の調製の際に最初に水と水硬性粉体とが接触した時点から３日後に、ＪＩＳ  Ａ  １１０８に基づいて、硬化体の圧縮強度を測定した。結果を表２に３日強度として示した。また、強度の測定に用いた硬化体の外観を目視観察し、表面美観を評価した。結果を表２に示した。
【００６６】
【表１】
2018001756.tif 000004
【００６７】
【表２】
2018001756.tif 000005
【００６８】
表２中、添加量は、セメント１００質量部に対する固形分の質量部である（以下の実施例、比較例でも同様）。
【００６９】
表２中、加熱養生２で、養生条件Ａでは、温度「４０→６０」と時間「１．０」は、４０℃から６０℃まで１．０時間で昇温したことを意味する。同様に、温度「６０→６５」と時間「１．５」は、６０℃から６５℃まで１．５時間で昇温したことを意味する。同様に、養生条件Ｂでは、温度「４５→７１」と時間「０．５」は、４５℃から７１℃まで０．５時間で昇温し、温度「７１→８５」と時間「１．０」は、７１℃から８５℃まで１．０時間で昇温したことを意味する。なお、表２及び以下の表では、昇温のための期間の一部は示さなかった。
【００７０】
図１に、実施例１−１、１−２及び比較例１−１、１−２の養生条件を模式的に示した。図１中、実線が実施例１−１、１−２で採用した養生条件Ａであり、破線が比較例１−１、１−２で採用した養生条件Ｂである。また、図１中、横軸の「混練からの時間」は、コンクリート調製の際に最初に水と水硬性粉体とが接触した時点を始点（０時間）としている（他の図でも同様）。
実施例１−１、１−２の養生条件Ａでは、２０℃で２時間の低温養生、次いで４０℃で１時間の加熱養生、次いで６０℃まで１時間で昇温、次いで６５℃まで１．５時間で昇温、次いで８５℃まで１．５時間で昇温、次いで８５℃で１．５時間の加熱養生を行った。この期間の温度と時間のうち、温度が３０℃以上６５℃以下の時間によりマチュリティが計算される。実施例１−１、１−２のマチュリティは、図１中、着色した領域であり、７８．７５（℃・ｈ）である。
一方、比較例１−１、１−２の養生条件Ｂでは、２０℃で２時間の低温養生後、４５℃で１時間の加熱養生、次いで８５℃まで１．５時間で昇温、次いで８５℃で４時間の加熱養生を行った。比較例１−１、１−２では、温度が３０℃以上６５℃以下である時間が２時間後から３．４時間後であるので、この期間の温度と時間によりマチュリティが計算される。比較例１−１、１−２のマチュリティは、図１中、ドットで示した領域（一部は実施例１−１、１−２と重なっている）であり、２５．００（℃・ｈ）である。
【００７１】
＜実施例２及び比較例２＞
表３のコンクリート配合で、実施例１と同様にコンクリート硬化体を調製し、３日強度を測定した。ただし、消泡剤は使用しなかった。また、混和剤は、以下の混和剤２を、セメント１００質量部に対して１．９質量部用いた。また、養生条件は、実施例２−１が養生条件Ａ、比較例２−１が養生条件Ｂとした。結果を表４に示す。
・混和剤２：ナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物のナトリウム塩、重量平均分子量１５，０００を含有する水溶液（固形分４０質量％）、表中、ＮＳＦ−１と表記した。
【００７２】
【表３】
2018001756.tif 000006
【００７３】
【表４】
2018001756.tif 000007
【００７４】
＜実施例３〜７及び比較例３〜５＞
モルタルの硬化体を製造し、強度を評価した。モルタルの配合、調製、評価について、それぞれ以下に記載した。
【００７５】
（１）モルタル配合
モルタルの配合成分及びモルタルミキサーは以下のものである。
・混和剤１、混和剤２：実施例１、２で用いたものと同じものを用いた。
・消泡剤：フォームレックス７９７（脂肪酸エステル系消泡剤）、日華化学株式会社製
混和剤１を使用した場合は、消泡剤を、混和剤に対して０．１５質量％用いた。
混和剤２を使用した場合は、消泡剤を、セメント１００質量部に対する添加量が表１０の通りとなるように用いた。
・ＡＥ剤：ポリオキシエチレン（平均付加モル数２）アルキル（炭素数１０〜１６）エーテル硫酸エステルナトリウム塩（固形分２７質量％）
ポリオキシエチレン（平均付加モル数２）アルキル（炭素数１０〜１６）エーテル硫酸エステルナトリウム塩は公知の方法で製造できる。
・練り水（Ｗ）：水道水
・セメント（Ｃ２）：普通ポルトランドセメント（住友大阪セメント（株）製）、密度３．１６ｇ／ｃｍ３
・細骨材（Ｓ）：城陽山  山砂（石川県河内村産  安山砕砂）、密度２．５０ｇ／ｃｍ３・モルタルミキサー：株式会社ダルトン製  万能混合撹拌機  型式：５ＤＭ−０３−γ
なお、細骨材は、上記のものを表面水２．０％又は−０．５％として用いた。
【００７６】
表面水２．０％の細骨材は、表面水０％に調整した細骨材をポリエチレン製の袋に入れ、そこへ所定量の水を添加して一定時間撹拌して作製した。表面水０％の細骨材はＪＩＳ  Ａ  １１１１に基づいて５００ｍＬのチャップマンフラスコを用いて表面水を測定することで調整した。また、表面水の計算に使用する細骨材の密度はＪＩＳ  Ａ  １１０９に基づいて求めた。細骨材の吸水率についてもＪＩＳ  Ａ  １１０９に基づいて求めた。表面水−０．５％の細骨材は、表面乾燥状態の砂を１０５℃の乾燥機で一定時間乾燥させることにより作製した。
【００７７】
（２）モルタル硬化体の調製
（工程１）
表５又は表９に示す配合条件で、モルタルミキサーを用いて、セメント、細骨材を投入し空練りを１０秒間行い、水量（Ｗ）の半分の水を加えて、６０秒間練り（回転数６３ｒｐｍ）、その後、混和剤（消泡剤及びＡＥ剤を含む場合もある）と水を合わせて残りの水量（Ｗ）分加えて、６０秒間混練した後、モルタルを得た。
【００７８】
（工程２）
円柱型プラスチックモールド（底面の直径：５ｃｍ、高さ１０ｃｍ）の型枠に、一層詰め方式によりモルタルを充填し、表６、７、８、１０、１１に記載の条件で養生を行い、養生終了と同時に脱型を行い、硬化体を得た。加熱養生は何れも蒸気養生で行った。蒸気養生は株式会社マルイ製の３連蒸気養生槽を用いて温度を制御して行った。
【００７９】
（３）モルタル硬化体の評価
脱型後、硬化体を室温（２０℃）で放置し、水硬性組成物の調製の際に最初に水と水硬性粉体とが接触した時点から１日後に、硬化体の圧縮強度を測定した。結果を表６、７、８、１０、１１に１日強度として示した。
【００８０】
実施例３は、養生条件Ｃ−１、Ｃ−２を採用した。図２に、養生条件Ｃ−１、Ｃ−２の温度と時間の関係を模式的に示した。
実施例４は、養生条件Ｄ−２、Ｄ−３、Ｄ−４、Ｄ−５を採用した。比較例４は、養生条件Ｄ−１を採用した。図３に、養生条件Ｄ−１、Ｄ−２、Ｄ−３、Ｄ−４、Ｄ−５の温度と時間の関係を模式的に示した。なお、図３では、マチュリティの領域の表示はしていない。
実施例５は、養生条件Ｅ−２、Ｅ−３、Ｅ−４を採用した。比較例５は、養生条件Ｅ−１を採用した。図４に、養生条件Ｅ−１、Ｅ−２、Ｅ−３、Ｅ−４の温度と時間の関係を模式的に示した。なお、図４では、マチュリティの領域の表示はしていない。
実施例６、７は、養生条件Ｃ−１を採用した。
【００８１】
【表５】
2018001756.tif 000008
【００８２】
【表６】
2018001756.tif 000009
【００８３】
図２に、実施例３−１、３−２及び比較例３−１、３−２の養生条件を模式的に示した。図２中、一点破線が実施例３−１及び比較例３−１で採用した養生条件Ｃ−１であり、実線が実施例３−２及び比較例３−２で採用した養生条件Ｃ−２である。
実施例３−１の養生条件Ｃ−１では、２０℃で２時間の低温養生、次いで４５℃で１時間の加熱養生、次いで６５℃まで１時間で昇温、次いで６５℃で１．５時間の加熱養生、次いで８５℃まで１時間で昇温、次いで８５℃で２時間の加熱養生を行った。この期間の温度と時間のうち、温度が３０℃以上６５℃以下の時間によりマチュリティが計算される。実施例３−１のマチュリティは、図２中、着色した領域であり、９２．５０（℃・ｈ）である。
また、実施例３−２の養生条件Ｃ−２では、４５℃で１時間の加熱養生、次いで６５℃まで１時間で昇温、次いで６５℃で１．５時間の加熱養生、次いで８５℃まで１時間で昇温、次いで８５℃で４時間の加熱養生を行った。この期間の温度と時間のうち、温度が３０℃以上６５℃以下の時間によりマチュリティが計算される。実施例３−２のマチュリティは、図２中、ドットで示した領域であり、９２．５０（℃・ｈ）である。
【００８４】
実施例３−１と実施例３−２を対比すると、養生条件Ｃ−１のように、低温養生を行うと、硬化体の圧縮強度がより向上することがわかる。これは、低温養生を行い、更に所定のマチュリティを満たす期間を経て加熱養生を行うことで、クラックが入りにくくなったためであると推察される。
【００８５】
比較例３−１、３−２のように、Ｗ／Ｃが高いモルタル配合では、本発明のマチュリティ期間を有する養生条件としても、圧縮強度は向上しない。これは、Ｗ／Ｃが高くなると、混練時に巻き込んだ空気が抜けやすく、クラックが入りづらいためではないかと推察される。
【００８６】
【表７】
2018001756.tif 000010
【００８７】
養生条件Ｄ−１では、２０℃での低温養生の後、すぐに、型枠を４０℃の雰囲気下に設置し、６０℃まで１．０時間で昇温した。これを、表７では、加熱養生１の欄で、温度「２０→４０」と時間「０．０」、及び、温度「４０→６０」と時間「１．０」で示した。
【００８８】
養生条件Ｄ−１のように、マチュリティが小さすぎると、硬化体の圧縮強度が低下する。これは、養生条件Ｄ−１では、養生初期に急激な温度上昇があり、クラックが入りやすくなったためであると推察される。
【００８９】
【表８】
2018001756.tif 000011
【００９０】
養生条件Ｅ−１のように、マチュリティが大きすぎると、硬化体の圧縮強度が低下する。これは、養生条件Ｅ−１では、短い低温養生から養生初期に急激な温度上昇があり、クラックが入りやすくなったためであると推察される。
【００９１】
【表９】
2018001756.tif 000012
【００９２】
【表１０】
2018001756.tif 000013
【００９３】
実施例６−１のように、混和剤に消泡剤を併用すると、硬化体の圧縮強度はより向上する。粗大な気泡は、Ｗ／Ｃが低い領域で消えにくく、また、蒸気養生時にクラックの起点となりうるが、消泡剤を使用することで、そのような粗大な気泡が低減され、硬化体の圧縮強度が向上するものと推察される。
また、実施例６−２のように、混和剤に消泡剤とＡＥ剤を併用すると、硬化体の圧縮強度は更に向上する。ＡＥ剤は、強度に影響しない程度の小さな空気をモルタル中に連行する。そのような微細な気泡は、プレストレスの役割を果たすとともに、膨張時の硬化体の逃げ場となり、微細クラックを削減することで強度向上に貢献すると考えられる。そして、前記のような消泡剤による粗大な気泡の低減と相まって、硬化体の圧縮強度が更に向上するものと推察される。
【００９４】
【表１１】
2018001756.tif 000014
【００９５】
実施例７−１のように、細骨材の表面水が表面乾燥状態以上の水分を含んでいると、圧縮強度は向上する。これは、細骨材の表面水が多くなった結果、細骨材に微量に含まれる空気が追い出されたためであると考えられる。
【図１】
2018001756.tif 000015
【図２】
2018001756.tif 000016
【図３】
2018001756.tif 000017
【図４】
2018001756.tif 000018