(57)【要約】      （修正有）【課題】第１ポンプと第２ポンプを使用して駆動圧が異なる複数の油圧機器に油圧をそれぞれ供給する油圧供給回路において、第２ポンプの駆動動力を大幅に低減することが可能な油圧供給回路を提供する。【解決手段】各油圧機器のレギュレータバルブ３０−１,３０−２,３０−３の元圧を、第１ポンプ２０に連通するＰＨ回路の圧力ＰＨと、第２ポンプ２０に連通するＰＭ回路の圧力ＰＭとする。各レギュレータバルブ３０−１,３０−２,３０−３とＰＭ回路との間には、第２ポンプ２０からのオイルの流入を許可する逆止弁５１,５２,５３を別個独立に設ける。各レギュレータバルブ３０−１,３０−２は、油圧機器とＰＭ回路及びＰＨ回路を連通するバルブ位置Ａ、ＰＨ回路から油圧機器への油路を閉じるバルブ位置Ｂ、並びにＰＭ回路から油圧機器への油路を閉じると同時に油圧機器からリザーバ８０への油路を開くバルブ位置Ｄを有するようにする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数の油圧機器と、
前記複数の油圧機器にオイルを供給する第１油圧吐出系統及び第２油圧吐出系統と、
前記第１油圧吐出系統に連通する高圧回路と、
前記第２油圧吐出系統に連通する中圧回路と、
回路圧力が前記高圧回路の圧力及び前記中圧回路の圧力よりも低い低圧回路と、
フィードバック圧とパイロット圧との力の釣り合いによって調圧対象の油圧機器の駆動圧を所定圧力に調圧する複数の油圧機器調圧弁と、
フィードバック圧とパイロット圧との力の釣り合いによって前記高圧回路の圧力を所定圧力に調圧する高圧調圧弁と、を備えた油圧供給回路であって、
前記複数の油圧機器調圧弁と前記中圧回路は、該中圧回路側から前記油圧機器へのオイルの流入を許可する逆止弁を介して別個独立に接続され、
前記油圧機器調圧弁は、前記油圧機器と前記高圧回路及び前記中圧回路を連通させ、或いは前記高圧回路から前記油圧機器への油路または前記中圧回路から該油圧機器への油路を開閉し、
前記高圧調圧弁は、前記パイロット圧が前記複数の油圧機器の各駆動圧のうちで圧力が最も高い最大駆動圧であり且つ前記高圧回路から前記低圧回路への油路、または前記中圧回路から該低圧回路への油路を開閉するように構成されていることを特徴とする油圧供給回路。
【請求項２】
前記油圧機器調圧弁は、調圧対象の前記油圧機器の駆動圧をフィードバック圧とし、該フィードバック圧の上昇に伴い、先ず前記高圧回路から前記油圧機器への油路を閉じ、次に前記中圧回路から該油圧機器への油路を閉じるように構成されていることを特徴とする請求項１に記載の油圧供給回路。
【請求項３】
前記油圧機器調圧弁は、外周面に凹凸が形成された弁体、該弁体が摺動するボディ、並びに該弁体を付勢するスプリングによって構成され、前記油圧機器と前記高圧回路及び前記中圧回路の双方を連通させる第１バルブ位置、前記高圧回路から前記油圧機器への油路を絞る又は閉じる第２バルブ位置、ならびに前記中圧回路から該油圧機器への油路を閉じると共に前記油圧機器から戻って来るオイルをリザーバに排出する第３バルブ位置を有することを特徴とする請求項１又は２に記載の油圧供給回路。
【請求項４】
前記高圧調圧弁は、外周面に凹凸が形成された弁体、該弁体が摺動するボディ、並びに該弁体を付勢するスプリングによって構成され、前記中圧回路から前記低圧回路への油路を絞る又は閉じる第４バルブ位置ならびに前記高圧回路から該低圧回路への油路を絞る又は閉じる第５バルブ位置を有することを特徴とする請求項１から３の何れかに記載の油圧供給回路。
【請求項５】
前記複数の油圧機器は、ベルト又はチェーンを介して動力を伝達する一対のプーリー機構を含むことを特徴とする請求項１から４の何れかに記載の油圧供給回路。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は油圧供給回路に関し、より詳細には駆動圧の異なる複数の油圧機器に対し第１ポンプと第２ポンプを使用して必要な油圧を供給する油圧供給回路に関するものである。 
【背景技術】
【０００２】
従来、ベルト式無段変速機（ＣＶＴ）にオイル（油圧）を供給するオイル供給油路に対し、第１ポンプ（メインポンプ）が直列に接続され、そして第１ポンプに対し第２ポンプ（サブポンプ）が並列に接続され、そして第１ポンプの吐出ラインと第２ポンプの吐出ラインを、第１ポンプから第２ポンプへのオイルの流入を阻止する逆止弁によって接続し、そしてオイル供給油路のライン圧をレギュレータバルブによって調圧するようにしたＣＶＴ用油圧供給回路が知られている（例えば、特許文献１を参照。）。
【０００３】
上記ＣＶＴ用油圧供給回路では、第１ポンプの吐出ラインからドレイン油路を分岐させ、そのドレイン油路をレギュレータバルブを経由してリザーバに接続し、さらに第２ポンプについても同様に、第２ポンプの吐出ラインからドレイン油路を分岐させ、そのドレイン油路をレギュレータバルブを経由してリザーバに接続している。
【０００４】
両ドレイン油路が閉状態である場合に、フィードバック圧がバネ荷重圧より大きい場合、レギュレータバルブの弁体（スプール）が軸方向下向きに移動して、第１ポンプのドレイン油路が第２ポンプのドレイン油路よりに先に開くように構成されている。従って、プーリーの消費流量が減少する場合、第１ポンプ吐出ライン（オイル供給油路）のオイルが過剰となり、第１ポンプ吐出ラインの圧力が上昇する。これにより、フィードバック圧が上昇し、弁体がバネを押し下げて軸方向下向きに移動する。その結果、先ず第１ポンプのドレイン油路がレギュレータバルブによって開けられる。これにより、第１ポンプ吐出ラインの圧力が低下する。そして、第１ポンプのドレイン油路が開けられてもなおフィードバック圧が上昇する場合は、弁体が更に軸方向下向きに移動する。その結果、第２ポンプのドレイン油路がレギュレータバルブよって開けられる。これにより、第２ポンプ吐出圧が低下し、逆止弁が閉状態になる。そして、第２ポンプは第１ポンプ吐出ラインにオイルを供給しなくなる。この場合、第２ポンプ吐出圧はゼロ圧に等しくなる。
【０００５】
これとは逆に、両ドレイン油路が開状態である場合に、フィードバック圧がバネ荷重圧より小さい場合、弁体が軸方向上向きに移動して、第２ポンプのドレイン油路が第１ポンプのドレイン油路より先に閉じることになる。従って、プーリーの消費流量が増加する場合、第１ポンプ吐出ラインのオイルが不足し、第１ポンプ吐出圧が低下する。これにより、フィードバック圧が低下し、弁体がバネに押されて軸方向上向きに移動する。その結果、先ず第２ポンプのドレイン油路がレギュレータバルブによって閉じられる。これにより、第２ポンプ吐出圧が昇圧し、逆止弁が開状態になる。そして、第２ポンプは第１ポンプ吐出ラインにオイルを再び供給するようになる。この場合、第２ポンプ吐出圧は第１ポンプ吐出圧に等しくなる。
【０００６】
第２ポンプ吐出圧について見ると、逆止弁が開いている場合は第２ポンプ吐出圧は第１ポンプ吐出圧（回路最大圧）に等しくなり、逆止弁が閉じている場合は第２ポンプ吐出圧はゼロ圧に等しくなる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特許第４４６２１６４号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
上記ＣＶＴ用油圧供給回路では、第２ポンプ吐出圧がゼロ圧または第１ポンプ吐出圧（回路最大圧）で運転され、その中間の値で運転されることがない。
【０００９】
従って、上記ＣＶＴ用油圧供給回路では、例えば２つのプーリーより駆動圧が低い油圧機器（例えばクラッチ機構）が含まれる場合、第１ポンプの吐出流量が足りなくなると、第２ポンプ吐出圧は、その駆動圧を超える回路最大圧まで昇圧されて運転されることになる。その結果、第２ポンプの駆動動力が大きくなり、これにより第２ポンプによる動力損失が大きくなるという問題がある。
【００１０】
そこで、本発明は、上記従来技術の問題点に鑑み成されたものであり、その目的は、第１ポンプと第２ポンプを使用して駆動圧が異なる複数の油圧機器に油圧をそれぞれ供給する油圧供給回路において、第２ポンプの駆動動力を大幅に低減することが可能な油圧供給回路を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記目的を達成するための本発明に係る油圧供給回路は、複数の油圧機器（Ｐｕ１、Ｐｕ２、ＣＬ）と、常時駆動される第１ポンプ（１０）と、前記第１ポンプ（１０）に連動して駆動される第２ポンプ（２０）と、前記第１ポンプ（１０）に連通する高圧回路（ＰＨ回路）と、前記第２ポンプ（２０）に連通する中圧回路（ＰＭ回路）と、回路圧力が前記高圧回路の圧力及び前記中圧回路の圧力よりも低い低圧回路（ＰＬ回路）と、フィードバック圧とパイロット圧との力の釣り合いによって調圧対象の油圧機器の駆動圧（ＰＤＲ、ＰＤＮ、ＰＣＲ）を所定圧力に調圧する複数の油圧機器調圧弁（３０−１、３０−２、３０−３）と、フィードバック圧とパイロット圧との力の釣り合いによって前記高圧回路の圧力（ＰＨ圧）を所定圧力に調圧する高圧調圧弁（４０）とを備えた油圧供給回路であって、前記複数の油圧機器調圧弁（３０−１、３０−２、３０−３）と前記中圧回路は、該中圧回路側から前記油圧機器へのオイルの流入を許可する逆止弁（５１、５２、５３）を介して別個独立に接続され、前記油圧機器調圧弁（３０−１、３０−２、３０−３）は、前記油圧機器と前記高圧回路及び前記中圧回路を連通させ、或いは前記高圧回路から前記油圧機器への油路または前記中圧回路から該油圧機器への油路を開閉し、前記高圧調圧弁（４０）は、前記パイロット圧が前記複数の油圧機器の各駆動圧（ＰＤＲ、ＰＤＮ、ＰＣＲ）のうちで圧力が最も高い最大駆動圧であり且つ前記高圧回路から前記低圧回路への油路、または前記中圧回路から該低圧回路への油路を開閉するように構成されていることを特徴とする。
【００１２】
上記構成では、高圧調圧弁（４０）のパイロット圧は、油圧機器の最大駆動圧になるため、第１ポンプ（１０）の吐出圧（Ｐ１０）は常に最大駆動圧に等しくなる。また、各油圧機器と中圧回路（ＰＭ回路）との間には上記方向性を有する逆止弁（５１、５２、５３）が別個独立に設けられている。そのため、第２ポンプ（２０）からのオイルは駆動圧の低い（圧力順位が低い）油圧機器から順に供給される。さらに、各油圧機器調圧弁（３０−１、３０−２、３０−３）は、各油圧機器と高圧回路（ＰＨ回路）と中圧回路（ＰＭ回路）を連通させるように構成されている。
【００１３】
そのため、オイルは、始め、第１ポンプ（１０）のみから高圧回路（ＰＨ回路）を経由して圧力順位（駆動圧）が高い油圧機器（Ｐｕ１、Ｐｕ２、ＣＬ）から順に各油圧機器に供給される。そして、第１ポンプ（１０）の吐出流量（Ｑ１０）が、全ての油圧機器（Ｐｕ１、Ｐｕ２、ＣＬ）の必要流量を満足させることができない場合（すなわち、第１ポンプのオイル吐出流量が足りなくなる場合）、高圧回路の圧力（ＰＨ圧）が低下することになる。これにより、高圧調圧弁（４０）が中圧回路（ＰＭ回路）から低圧回路（ＰＬ回路）への油路を絞り、中圧回路の圧力（＝第２ポンプ吐出圧）を昇圧させることになる。
【００１４】
第２ポンプ吐出圧（Ｐ２０）が昇圧することにより、先ず駆動圧が一番低い（最小駆動圧の）油圧機器に係る逆止弁が開状態となる。これにより、第２ポンプ（２０）から吐出されるオイルが最小駆動圧の油圧機器に供給されることになる。その結果、第２ポンプ（２０）が最小駆動圧の油圧機器と連通し、第２ポンプ吐出圧（Ｐ２０）は、その油圧機器調圧弁（３０−１、３０−２、３０−３）によってその最小駆動圧に等しくなるように調圧される。
【００１５】
そして、最小駆動圧の油圧機器が必要流量を満たす場合、中圧回路（＝第２ポンプ吐出圧）がその最小駆動圧に等しくなる。中圧回路と高圧回路はその油圧機器調圧弁を介して連通するため、再び高圧回路の圧力が低下し、これにより、高圧調圧弁（４０）が中圧回路（ＰＭ回路）から低圧回路（ＰＬ回路）への油路を絞り、中圧回路の圧力（＝第２ポンプ吐出圧）を昇圧させることになる。
【００１６】
第２ポンプ吐出圧（Ｐ２０）が再び昇圧することにより、今度は駆動圧が二番目に低い油圧機器に係る逆止弁が開状態となり、第２ポンプ（２０）から吐出されるオイルが、駆動圧が二番目に低い油圧機器に供給されることになる。その結果、第２ポンプ（２０）が駆動圧が二番目に低い油圧機器に連通し、第２ポンプ吐出圧（Ｐ２０）は、その油圧機器調圧弁（３０−１、３０−２、３０−３）によって二番目に低い駆動圧に等しくなるように調圧される。これにより、第２ポンプ吐出圧（Ｐ２０）が、１番目に低い駆動圧から二番目に低い駆動圧に階段状に昇圧されることになる。
【００１７】
つまり、上記構成では、第１ポンプ（１０）が全ての油圧機器の必要流量（ＱＤＲ、ＱＤＮ、ＱＣＲ）を満足させることができない場合、必要流量を満足しない油圧機器のうちで駆動圧の低い（圧力順位が低い）油圧機器から順に第２ポンプ（２０）からオイルが供給される。その油圧機器が必要流量に達すると、高圧調圧弁（４０）が中圧回路から低圧回路への油路を絞ることにより第２ポンプ吐出圧（Ｐ２０）を昇圧させる。これにより、次に駆動圧の低い油圧機器に第２ポンプ（２０）からオイルが供給される。このようにして、第２ポンプ吐出圧（Ｐ２０）は、油圧機器の最小駆動圧から順に最大駆動圧まで階段状に昇圧されることになる。
【００１８】
その結果、第２ポンプ吐出圧（Ｐ２０）は、油圧機器の最小駆動圧と最大駆動圧との間の中間圧を取るようになる。また、第２ポンプ（２０）は、必要流量を満たしていない油圧機器のみにオイルを供給するように構成されている。これにより、第２ポンプ吐出流量（Ｑ２０）は最小限の吐出流量に抑えられることになる、これにより、第２ポンプ（２０）の駆動動力が大幅に低減されることになる。その結果、第２ポンプ（２０）による動力損失は小さくなり、車両の燃料消費率が向上する。
【００１９】
本発明に係る油圧供給回路の第２の特徴は、前記油圧機器調圧弁（３０−１、３０−２、３０−３）は、調圧対象の前記油圧機器の駆動圧をフィードバック圧とし、該フィードバック圧の上昇に伴い、先ず前記高圧回路（ＰＨ回路）から前記油圧機器（Ｐｕ１、Ｐｕ２、ＣＬ）への油路を閉じ、次に前記中圧回路（ＰＭ回路）から該油圧機器への油路を閉じるように構成されていることである。
【００２０】
上記構成では、フィードバック圧（油圧機器の駆動圧）の上昇に伴い、高圧回路（ＰＨ回路）から油圧機器（Ｐｕ１、Ｐｕ２、ＣＬ）への油路が先に閉じられる。そのため、油圧機器（Ｐｕ１、Ｐｕ２、ＣＬ）へは、第２ポンプ（２０）のみで、或いは第１ポンプ（１０）及び第２ポンプ（２０）の双方からオイルが供給されることになる。つまり、第１ポンプ（１０）の吐出流量（Ｑ１０）を軽減することが可能となる。これにより、ポンプ全体の駆動動力を小さくすることが可能となる。
【００２１】
本発明に係る油圧供給回路の第３の特徴は、前記油圧機器調圧弁（３０−１、３０−２）は、外周面に凹凸が形成された弁体、該弁体が摺動するボディ、並びに該弁体を付勢するスプリング（ＳＰ）によって構成され、前記油圧機器と前記高圧回路（ＰＨ回路）及び前記中圧回路（ＰＭ回路）の双方を連通させる第１バルブ位置（Ａ）、前記高圧回路（ＰＨ回路）から前記油圧機器への油路を絞る又は閉じる第２バルブ位置（Ｂ）、ならびに前記中圧回路（ＰＭ回路）から該油圧機器への油路を閉じると共に前記油圧機器から戻って来るオイルをリザーバ（８０）に排出する第３バルブ位置（Ｄ）を有することである。
【００２２】
上記構成では、油圧機器と高圧回路（ＰＨ回路）及び中圧回路（ＰＭ回路）の双方を連通させる第１バルブ位置（Ａ）において、第１ポンプ（１０）及び第２ポンプ（２０）は、ともに通常流量で油圧機器に対しオイルを供給することが可能となる。
【００２３】
また、高圧回路と中圧回路が連通しているため、高圧調圧弁（４０）が中圧回路から低圧回路への油路を絞ることにより、間接的に高圧回路（＝第１ポンプ吐出圧）を調圧すると共に、中圧回路（＝第２ポンプ吐出圧）を昇圧させることが可能となる。
【００２４】
また、高圧回路（ＰＨ回路）から油圧機器への油路を絞る又は閉じる第２バルブ位置（Ｂ）では、第１ポンプ（１０）は調圧流量で油圧機器に対しオイルを供給し、第２ポンプ（２０）は通常流量で油圧機器に対しオイルを供給することが可能となる。つまり、第１ポンプ（１０）は第２ポンプ（２０）と協働して油圧機器に対し必要流量のオイルを供給することができる。
【００２５】
さらに、中圧回路（ＰＭ回路）から該油圧機器への油路を閉じると共に油圧機器から戻って来るオイルをリザーバ（８０）に排出する第３バルブ位置（Ｄ）では、第２ポンプ（２０）は調圧流量で油圧機器に対しオイルを供給することが可能となる。つまり、上記第３バルブ位置（Ｄ）では、第２ポンプ吐出流量（Ｑ２０）は調圧流量となり、第１ポンプ吐出流量（Ｑ１０）はゼロとなる。
【００２６】
また、各油圧機器調圧弁（３０−１、３０−２、３０−３）では、油圧機器の駆動圧（フィードバック圧）に応じて、弁体がボディ内をスプリング（ＳＰ）に抗して軸方向に摺動し、上記第１から第３バルブ位置（Ａ、Ｂ、Ｄ）を中心に調圧作動する。これにより、駆動圧の圧力順位が変動する場合であっても、調圧対象である駆動圧（ＰＤＲ、ＰＤＮ、ＰＣＲ）をパイロット圧（ＰＤＲＣＭＤ、ＰＤＮＣＭＤ、ＰＣＲＳＥＴ）に等しく又は近似するように安定に調圧することが可能となる。
【００２７】
本発明に係る油圧供給回路の第４の特徴は、前記高圧調圧弁（４０）は、外周面に凹凸が形成された弁体、該弁体が摺動するボディ、並びに該弁体を付勢するスプリング（ＳＰ）によって構成され、前記中圧回路（ＰＭ回路）から前記低圧回路（ＰＬ回路）への油路を絞る又は閉じる第４バルブ位置（Ｂ）ならびに前記高圧回路（ＰＨ回路）から該低圧回路（ＰＬ回路）への油路を絞る又は閉じる第５バルブ位置（Ｄ）を有することである。
【００２８】
上記構成では、中圧回路（ＰＭ回路）から低圧回路（ＰＬ回路）への油路を絞る又は閉じる第４バルブ位置（Ｂ）において、高圧回路の圧力（ＰＨ圧）がパイロット圧より低い場合、高圧調圧弁（４０）が中圧回路（ＰＭ回路）から低圧回路（ＰＬ回路）への油路を絞ることにより間接的に第１ポンプ吐出圧（Ｐ１０）をパイロット圧に等しく又は近似するように調圧することが可能となる。
【００２９】
他方、高圧回路（ＰＨ回路）から低圧回路（ＰＬ回路）への油路を絞る又は閉じる第５バルブ位置（Ｄ）では、高圧回路の圧力（ＰＨ圧）がパイロット圧より高い場合、高圧調圧弁（４０）が中圧回路（ＰＭ回路）から低圧回路（ＰＬ回路）への油路を開くことにより直接的に第１ポンプ吐出圧（Ｐ１０）をパイロット圧に等しく又は近似するように調圧することが可能となる。
【００３０】
また、上記高圧調圧弁（４０）では、高圧回路の圧力（＝第１ポンプ吐出圧）に応じて、弁体がボディ内をスプリング（ＳＰ）に抗して軸方向に摺動し、調圧に係る第４及び第５バルブ位置（Ｂ、Ｄ）を中心に調圧作動する。これにより、調圧対象である高圧回路の圧力（＝第１ポンプ吐出圧Ｐ１０）をパイロット圧に等しく又は近似するように安定に調圧することが可能となる。
【００３１】
本発明に係る油圧供給回路の第５の特徴は、前記第１及び第２油圧機器（Ｐｕ１、Ｐｕ２）は、ベルト又はチェーンを介して動力を伝達する一対のプーリー機構であることである。
【００３２】
上記構成では、車両の燃料消費率の向上に寄与する無段変速機を提供することが可能となる。
【発明の効果】
【００３３】
本発明の油圧供給回路によれば、駆動圧が異なる複数の油圧機器に対し、第２ポンプ（２０）の吐出圧（Ｐ２０）および吐出流量（Ｑ２０）を最小限に抑えながら全ての油圧機器に対し必要流量のオイルを供給することが可能となる。これにより、第２ポンプ（２０）の駆動動力が大幅に小さくなる。その結果、ポンプ全体の駆動動力が小さくなる。
【００３４】
従って、本油圧供給回路を車両用無段変速機構に適用する場合、ポンプによる動力損失が大幅に低減される。その結果、車両における燃料消費率を向上させることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００３５】
【図１】本実施形態に係る油圧供給回路の構成を簡略化して示した説明図である。
【図２】本実施形態に係るＤＲプーリーレギュレータバルブのバルブ位置を示す説明図である。
【図３】本実施形態に係るクラッチリデューシングバルブのバルブ位置を示す説明図である。
【図４】本実施形態に係るＰＨレギュレータバルブのバルブ位置を示す説明図である。
【図５】本油圧供給回路の動作を示す説明図である。
【図６】本油圧供給回路の動作を示す説明図である。
【図７】図５及び図６の圧力順位・第１ポンプ吐出流量下限ならびに各ポンプ吐出圧・各調圧弁位置・各逆止弁状態についての要約を示す説明図である。
【図８】状態１における本油圧供給回路の動作を示す説明図である。
【図９】状態２における本油圧供給回路の動作を示す説明図である。
【図１０】状態３における本油圧供給回路の動作を示す説明図である。
【図１１】状態４における本油圧供給回路の動作を示す説明図である。
【図１２】状態９における本油圧供給回路の動作を示す説明図である。
【図１３】状態１０における本油圧供給回路の動作を示す説明図である。
【図１４】状態１１における本油圧供給回路の動作を示す説明図である。
【図１５】状態１２における本油圧供給回路の動作を示す説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００３６】
以下、添付図面を参照して本発明の実施形態を詳細に説明する。
【００３７】
図１は、本実施形態に係る油圧供給回路１００の構成を簡略化して示した説明図である。
この油圧供給回路１００は、第１ポンプ１０及び第２ポンプ２０を併用してベルト式無段変速機（以下、「ＣＶＴ」ともいう。）のドライブプーリー（以下、「ＤＲプーリー」という。）Ｐｕ１、ドリブンプーリー（以下、「ＤＮプーリー」という。）Ｐｕ２、及びクラッチ機構ＣＬに対し油圧（オイル）を供給するＣＶＴ用油圧供給回路である。
【００３８】
特に、第２ポンプ２０について、最小限の吐出圧Ｐ２０および最小限の吐出流量Ｑ２０で、各油圧機器に対し必要流量のオイルを供給するように構成されている。これにより、第２ポンプ２０の駆動動力が大幅に低減されることになる。その結果、第１ポンプ１０及ぶ第２ポンプ２０に係るポンプ全体による動力損失が小さくなる。以下、本油圧供給回路１００の構成について説明する。
【００３９】
本油圧供給回路１００は、油路として、第１逆止弁５１及びＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１を経由して第２ポンプ２０とＤＲプーリーＰｕ１を接続する第１ライン１と、第１ライン１から分岐して第２逆止弁５２及びＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２を経由してＤＮプーリーＰｕ２に接続する第２ライン２と、第２ライン２から分岐して第３逆止弁５３及びクラッチリデューシングバルブ３０−３を経由してクラッチ機構ＣＬに接続する第３ライン３と、第２ポンプ２０とＰＨレギュレータバルブ４０を接続する第４ライン４と、第１ポンプ１０とＰＨレギュレータバルブ４０を接続する第５ライン５と、第５ライン５から分岐してＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１に接続する第６ライン６と、第６ライン６から分岐してＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２に接続する第７ライン７と、第７ライン７から分岐してクラッチリデューシングバルブ３０−３に接続する第８ライン８と、ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１に対しパイロット圧を導入する第９ライン９と、ＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２に対しパイロット圧を導入する第１１ライン１１と、ＰＨレギュレータバルブ４０に対しパイロット圧を導入する第１２ライン１２と、ＰＨレギュレータバルブ４０とＰＬレギュレータバルブ５０を接続する第１３ライン１３と、ＰＨレギュレータバルブ４０と第１３ライン１３を接続する第１４ライン１４と、第１３ライン１３から分岐しＰＬレギュレータバルブ５０及び低圧回路に接続する第１５ライン１５と、ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１に対しフィードバック圧を導入する第１’ライン１’と、ＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２に対しフィードバック圧を導入する第２’ライン２’と、クラッチリデューシングバルブ３０−３に対しフィードバック圧を導入する第３’ライン３’と、ＰＨレギュレータバルブ４０に対しフィードバック圧を導入する第５’ライン５’と、を具備して構成される。
【００４０】
なお、以降において、第１ポンプ１０の吐出口と各レギュレータバルブ３０−１,３０−２,３０−３,４０とによって囲まれた油路（第５ライン５、第５’ライン５’、第６ライン６、第７ライン７、第８ライン）のことを「ＰＨ回路」といい、ＰＨ回路の圧力を「ＰＨ圧」又は「ＰＨ」ということにする。従って、ＰＨ圧は、第１ポンプ吐出圧Ｐ１０に等しくなる。
【００４１】
同様に、第２ポンプ２０の吐出口と各逆止弁５１,５２,５３及びＰＨレギュレータバルブ４０とによって囲まれた油路（第１ライン１、第２ライン２、第３ライン３、第４ライン４）のことを「ＰＭ回路」といい、ＰＭ回路の圧力を「ＰＭ圧」又は「ＰＭ」ということにする。従って、ＰＭ圧は、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０に等しくなる。
【００４２】
同様に、ＰＨレギュレータバルブ４０とＰＬレギュレータバルブ５０とによって囲まれた油路（第１３ライン１３、第１４ライン１４、第１５ライン１５）のことを「ＰＬ回路」といい、ＰＬ回路の圧力を「ＰＬ圧」又は「ＰＬ」ということにする。従って、ＰＬ圧は、低圧回路の圧力に等しくなる。
【００４３】
本油圧供給回路１００は、ポンプ及びバルブ等として、エンジンＥによって常時駆動される第１ポンプ１０（第１油圧吐出系統）と、第１ポンプ１０と駆動軸を共用してエンジンＥによって常時駆動される第２ポンプ（第２油圧吐出系統）２０と、ＤＲプーリー駆動圧ＰＤＲをパイロット圧に等しく又は近似するように調圧するＤＲプーリーレギュレータバルブ３０ー１と、ＤＮプーリー駆動圧ＰＤＮをパイロット圧に等しく又は近似するように調圧するＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２と、クラッチ駆動圧ＰＣＲをスプリング荷重設定圧に等しく又は近似するように調圧するクラッチリデューシングバルブ３０−３と、ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１にパイロット圧（ＤＲプーリー駆動圧指令値）を供給するＤＲプーリーソレノイドバルブ３０−４と、ＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２にパイロット圧（ＤＮプーリー駆動圧指令値）を供給するＤＮプーリーソレノイドバルブ３０−５と、ＤＲプーリー駆動圧指令値及びＤＮプーリー駆動圧指令値のうちで高い側の指令値を選択してＰＨレギュレータバルブ４０に出力するシャトルバルブ３０−６と、ＰＨ圧をパイロット圧に等しく又は近似するように調圧するＰＨレギュレータバルブ４０と、ＰＬ圧をスプリング荷重設定圧に等しく又は近似するように調圧するＰＬレギュレータバルブ５０と、ＰＭ圧がＤＲプーリー駆動圧ＰＤＲを超えるときに開状態になる第１逆止弁５１と、ＰＭ圧がＤＮプーリー駆動圧ＰＤＮを超えるときに開状態になる第２逆止弁５２と、ＰＭ圧がクラッチ駆動圧ＰＣＲを超えるときに開状態になる第３逆止弁５３と、を具備して構成されている。以下、各構成について更に詳細に説明する。
【００４４】
ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１は、外周面が凹凸に形成された弁体（図示せず）と、内部を弁体が軸方向に摺動するボディ（図示せず）と、弁体を付勢するスプリングＳＰとによって構成されている。ボディ外周面には第１ポートＰ１から第６ポートＰ６の６つのポートが形成されている。
【００４５】
ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１は、元圧として始めＰＨ圧（＝第１ポンプ吐出圧Ｐ１０）を取り込み、第１逆止弁５１が開状態となるとＰＭ圧（＝第２ポンプ吐出圧Ｐ２０）を取り込む。また、ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１は、フィードバック圧としてＤＲプーリー駆動圧ＰＤＲを常時取り込み、フィードバック圧とパイロット圧（＝ＤＲプーリー駆動圧指令値ＰＤＲＣＭＤ）との力の釣り合いによって、ＤＲプーリー駆動圧ＰＤＲをパイロット圧に等しく又は近似するように調圧する。
【００４６】
図２は、本実施形態に係るＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１のバルブ位置を示す説明図である。なお、説明の都合上、油路を移動させてバルブは静止させることとした。以降において同じ。
ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１は、ＤＲプーリーＰｕ１とＰＨ回路及びＰＭ回路を連通させるバルブ位置Ａと、ＤＲプーリーＰｕ１とＰＭ回路とを連通させるバルブ位置Ｃと、ＤＲプーリーＰｕ１とリザーバ８０とを連通させるバルブ位置Ｅと、バルブ位置ＡからＣに切り替わるバルブ位置Ｂと、バルブ位置ＣからＥに切り替わるバルブ位置Ｄとを有している。なお、バルブ位置Ｂ及びバルブ位置Ｄについては図示されていない。
【００４７】
バルブ位置Ａでは、第１逆止弁５１が開状態となる場合、第１ポンプ１０及び第２ポンプ２０はともに通常流量でＤＲプーリーＰｕ１にオイルを供給する。また、図示はされていないが、バルブ位置Ｂでは第１ポンプ１０は調圧流量でＤＲプーリーＰｕ１にオイルを供給し、第２ポンプ２０は通常流量でＤＲプーリーＰｕ１にオイルを供給する。なお、ここでいう「調圧流量」とは、ポンプから吐出されるオイルの流れがＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１によって絞られてＤＲプーリーＰｕ１に供給されるときのポンプ吐出流量である。従って、「通常流量」とは、各ポンプから吐出されるオイルの流れがＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１によって絞られずにＤＲプーリーＰｕ１に供給されるときのポンプ吐出流量である。
【００４８】
バルブ位置Ｃでは、第１ポンプ１０はオイルを供給せずに、第２ポンプ２０は通常流量でＤＲプーリーＰｕ１にオイルを供給する。また、図示はされていないが、バルブ位置Ｄでは第１ポンプ１０はオイルを供給せずに、第２ポンプ２０は調圧流量でＤＲプーリーＰｕ１にオイルを供給する。また、バルブ位置ＥではＤＲプーリーＰｕ１からオイルが流出してリザーバ８０にドレインされる。なお、ＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２は、上記ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１と殆ど同一の構成であるため、ここでは説明を省略する。
【００４９】
再び図１に戻ると、クラッチリデューシングバルブ３０−３は、上記ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１及びＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２から、パイロット圧を導入する第１ポートＰ１、並びにリザーバ８０に接続する第２ポートＰ２を取り除いたものに相等する。そのため、ボディ外周面には第１ポートＰ１から第４ポートＰ４の４つのポートが形成されている。
【００５０】
クラッチリデューシングバルブ３０−３は、元圧として始めＰＨ圧（＝第１ポンプ吐出圧Ｐ１０）を取り込み、その後ＰＭ圧（＝第２ポンプ吐出圧Ｐ２０）を取り込む。また、クラッチリデューシングバルブ３０−３は、フィードバック圧としてクラッチ駆動圧ＰＣＲを常時取り込み、フィードバック圧とスプリング荷重設定圧との力の釣り合いによって、クラッチ駆動圧ＰＣＲをスプリング荷重設定圧（＝ＰＣＲＳＥＴ）に等しく又は近似するように調圧する。
【００５１】
図３は、本実施形態に係るクラッチリデューシングバルブ３０−３のバルブ位置を示す説明図である。
クラッチリデューシングバルブ３０−３は、クラッチ機構ＣＬとＰＨ回路及びＰＭ回路を連通させるバルブ位置Ａと、クラッチ機構ＣＬとＰＭ回路とを連通させるバルブ位置Ｃと、クラッチ機構ＣＬとＰＨ回路及びＰＭ回路を非連通状態にするバルブ位置Ｅと、バルブ位置ＡからＣに切り替わる弁体のバルブ位置Ｂと、バルブ位置ＣからＥに切り替わるバルブ位置Ｄとを有している。なお、バルブ位置Ｂ及びバルブ位置Ｄについては図示されていない。
【００５２】
バルブ位置Ａでは、第３逆止弁５３が開状態となる場合、第１ポンプ１０及び第２ポンプ２０はともに通常流量でクラッチ機構ＣＬにオイルを供給する。また、図示はされていないが、バルブ位置Ｂでは第１ポンプ１０は調圧流量でクラッチ機構ＣＬにオイルを供給し、第２ポンプ２０は通常流量でクラッチ機構ＣＬにオイルを供給する。
【００５３】
バルブ位置Ｃでは、第１ポンプ１０はオイルを供給せずに、第２ポンプ２０は通常流量でクラッチ機構ＣＬにオイルを供給する。また、バルブ位置Ｄでは第１ポンプ１０はオイルを供給せずに、第２ポンプ２０は調圧流量でクラッチ機構ＣＬにオイルを供給する。また、バルブ位置Ｅでは、第１ポンプ１０及び第２ポンプ２０はともにクラッチ機構ＣＬにオイルを供給しない。
【００５４】
特に、クラッチ駆動圧ＰＣＲが最大駆動圧となる場合、本来ならばクラッチ駆動圧ＰＣＲはスプリング荷重設定圧ＰＣＲＳＥＴに等しくなるようにクラッチリデューシングバルブ３０−３によって調圧される。しかし、この場合、クラッチ機構ＣＬはＰＨ回路に連通するため、クラッチ駆動圧ＰＣＲは、ＰＨレギュレータバルブ４０によってＤＲプーリー駆動圧ＰＤＲ又はＤＮプーリー駆動圧ＰＤＮのうち高い側の駆動圧（＜ＰＣＲＳＥＴ）に等しくなるように調圧される。その結果、弁体がスプリングＳＲに押されて、クラッチリデューシングバルブ３０−３はバルブ位置Ａを中心に作動することになる。
【００５５】
再び図１に戻ると、ＰＨレギュレータバルブ４０は、ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１と同様に、バルブ外周面が凹凸に形成された弁体（図示せず）と、内部を弁体が軸方向に摺動するボディ（図示せず）と、弁体を付勢するスプリングＳＰとによって構成されている。ボディ外周面には第１ポートＰ１から第６ポートＰ６の６つのポートが形成されている。
【００５６】
ＰＨレギュレータバルブ４０は、元圧として始め第２ポンプ吐出圧Ｐ２０を取り込み、その後第１ポンプ吐出圧Ｐ１０及び第２ポンプ吐出圧Ｐ２０の双方を取り込む。また、ＰＨレギュレータバルブ４０は、フィードバック圧としてＰＨ圧（＝第１ポンプ吐出圧Ｐ１０）を常時取り込み、パイロット圧としてＤＲプーリー駆動圧ＰＤＲ又はＤＮプーリー駆動圧ＰＤＮのうちで高い側の駆動圧を取り込む。
【００５７】
従って、ＰＨレギュレータバルブ４０は、第２ポンプ２０からＰＬ回路へのオイルの流れを絞ることにより、或いは第１ポンプ１０からＰＬ回路へのオイルの流れを絞ることにより、ＰＨ圧（＝第１ポンプ吐出圧Ｐ１０）をパイロット圧に等しく又は近似するように調圧する。従って、ＰＨレギュレータバルブ４０の調圧対象は、ＰＨ圧および第１ポンプ吐出圧Ｐ１０である。
【００５８】
図４は、本実施形態に係るＰＨレギュレータバルブ４０のバルブ位置を示す説明図である。
ＰＨレギュレータバルブ４０は、ＰＬ回路とＰＨ回路及びＰＭ回路を非連通状態にするバルブ位置Ａと、ＰＬ回路とＰＭ回路とを連通させるバルブ位置Ｃと、ＰＬ回路とＰＨ回路及びＰＭ回路を連通させるバルブ位置Ｅと、バルブ位置ＡからＣに切り替わるバルブ位置Ｂと、バルブ位置ＣからＥに切り替わるバルブ位置Ｄとを有している。なお、説明の都合上、バルブ位置Ｂ及びバルブ位置Ｄについては図示されていない。
【００５９】
特に、バルブ位置Ｂでは、ＰＭ回路からＰＬ回路へのオイルの流れがＰＨレギュレータバルブ４０によって絞られることにより、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０が昇圧する。第２ポンプ吐出圧Ｐ２０が昇圧することにより、必要流量に満たない油圧機器に対し第２ポンプ２０からオイルが供給される。
【００６０】
バルブ位置Ｄでは、ＰＨ回路からＰＬ回路へオイルが排出される。この場合、第１ポンプ１０のみからオイルが油圧機器に供給される。従って、第２ポンプ２０から油圧機器にオイルが供給される場合は、ＰＨレギュレータバルブ４０はバルブ位置Ｂを中心に調圧作動する。一方、第１ポンプ１０のみからオイルが油圧機器に供給される場合は、バルブ位置Ｄを中心に調圧作動する。
【００６１】
再び図１に戻ると、ＰＬレギュレータバルブ５０は、低圧回路の圧力（ＰＬ圧）を入口圧かつフィードバック圧として取り込みながら、フィードバック圧とスプリング荷重設定圧との力の釣り合いによって、入口圧をスプリング荷重設定圧に等しく又は近似するように調圧する圧力調整弁である。
【００６２】
第１ポンプ１０は、容積型ポンプ、例えば内接ギヤポンプである。第１ポンプ吐出圧Ｐ１０は、ＰＨレギュレータバルブ４０によってＤＲプーリー駆動圧ＰＤＲまたはＤＮプーリー駆動圧ＰＤＮのうちで高い側の駆動圧に等しく又は近似するように調圧される。
【００６３】
第２ポンプ２０は、第１ポンプ１０の駆動力によって駆動され、第１ポンプ１０と連動して回転する容積型ポンプである。第２ポンプ２０は、第１ポンプ吐出流量Ｑ１０が全ての油圧機器の必要流量を満足させることができない場合、必要流量に満たない油圧機器にオイルを供給するように駆動される。必要流量に満たない油圧機器が複数ある場合、駆動圧が一番低いものから順にオイルが供給される。
【００６４】
この場合、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０は、最小駆動圧から順に最大駆動圧まで階段状に昇圧されて最終的には第１ポンプ吐出圧Ｐ１０（＝最大駆動圧）に等しくなる。
【００６５】
また、本実施形態では第１ポンプ１０及び第２ポンプ２０という２個のポンプが使用されている。これに代えて、２つの吐出口を備えた単一のポンプを使用することも可能である。
【００６６】
図５は、本油圧供給回路１００の動作を示す説明図である。なお、各グラフの横軸は時刻４Ｔから２８Ｔまでの統一された時間軸を表している。また、各縦軸は上から順に、駆動圧指令値ＰＤＲＣＭＤ,ＰＤＮＣＭＤ,ＰＣＲＳＥＴ、ポンプ吐出流量Ｑ１０,Ｑ２０、駆動圧ＰＤＲ,ＰＤＮ,ＰＣＲ、回路圧力ＰＨ,ＰＭ,ＰＬに関する時刻４Ｔから時刻２８Ｔにおける時系列変化をそれぞれ示している。また、グラフ上部に記載された各番号は、後述する図７の状態番号と一致している。また、縦軸の各数値は相対値（参考値）である。
【００６７】
図５（ａ）の圧力条件（駆動圧指令値）について、３つの駆動圧ＰＤＲ,ＰＤＮ,ＰＣＲの間に６通りの大小関係が形成されるように、ＤＲプーリー駆動圧指令値ＰＤＲＣＭＤ及びＤＮプーリー駆動圧指令値ＰＤＮＣＭＤは階段状に変化している。
【００６８】
ＤＲプーリー駆動圧指令値ＰＤＲＣＭＤは、時刻４Ｔから８Ｔの区間では、１である。時刻８Ｔから１２Ｔの区間では、２.５である。時刻１２Ｔから１６Ｔの区間では、３である。時刻１６Ｔから２０Ｔの区間では、２.５である。時刻２０Ｔから２４Ｔの区間では、１である。時刻２４Ｔから２８Ｔの区間では、０.７である。
【００６９】
ＤＮプーリー駆動圧指令値ＰＤＮＣＭＤは、時刻４Ｔから８Ｔの区間では、０.７である。時刻８Ｔから１２Ｔの区間では、１である。時刻１２Ｔから１６Ｔの区間では、２.５である。時刻１６Ｔから２０Ｔの区間では、３である。時刻２０Ｔから２４Ｔの区間では、２.５である。時刻２４Ｔから２８Ｔの区間では、１である。
【００７０】
クラッチリデューシングバルブ３０−３のスプリング荷重設定圧ＰＣＲＳＥＴは、全区間を通して１.５である。
【００７１】
図５（ｂ）の流量条件（ポンプ吐出流量）について、第１ポンプ吐出流量Ｑ１０は、２から８の範囲で周期４Ｔで直線的に増加・減少している。第２ポンプ吐出流量Ｑ２０は、７から２８の範囲で第１ポンプ１０と同期して直線的に増加・減少している。なお、本実施形態では説明の都合上、ＤＲプーリーＰｕ１の必要流量ＱＤＲ、ＤＮプーリーＰｕ２の必要流量ＱＤＮ、クラッチ機構ＣＬの必要流量ＱＣＲは何れも２（一定値）としてある。
【００７２】
従って、例えば第１ポンプ吐出流量Ｑ１０＜６では、第１ポンプ１０だけではＤＲプーリーＰｕ１、ＤＮプーリーＰｕ２及びクラッチ機構ＣＬの消費流量（必要流量）を満足させることができない。一方、第１ポンプ吐出流量Ｑ１０≧６では、第１ポンプ１０だけでＤＲプーリーＰｕ１、ＤＮプーリーＰｕ２及びクラッチ機構ＣＬの必要流量を満足させることが出来る。
【００７３】
図５（ｃ）の駆動圧について、図５（ａ）と図５（ｃ）を比較対照すると明らかな通り、ＤＲプーリー駆動圧ＰＤＲ及びＤＮプーリー駆動圧ＰＤＮは、ともにＤＲプーリー駆動圧指令値ＰＤＲＣＭＤ及びＤＮプーリー駆動圧指令値ＰＤＮＣＭＤに殆ど一致していることが分かる。
【００７４】
一方、クラッチ駆動圧ＰＣＲについて、スプリング荷重設定圧ＰＣＲＳＥＴがＤＲプーリー駆動圧指令値ＰＤＲＣＭＤ及びＤＮプーリー駆動圧指令値ＰＤＮＣＭＤより高い場合（時刻４Ｔから８Ｔの区間、時刻２４Ｔから２８Ｔの区間）、クラッチ駆動圧ＰＣＲは高い側のプーリー駆動圧に等しくなる。これは、クラッチ駆動圧ＰＣＲが最大駆動圧となる場合、クラッチリデューシングバルブ３０−３は、ＰＨ回路とＰＭ回路が連通するバルブ位置Ａで作動し、ＰＨ回路の圧力はＰＨレギュレータバルブ４０によって、ＤＲプーリー駆動圧ＰＤＲ又はＤＮプーリー駆動圧ＰＤＮのうちで高い側の駆動圧に等しく又は近似するように調圧されるためである。それ以外の場合は、クラッチ駆動圧ＰＣＲは、スプリング荷重設定圧ＰＣＲＳＥＴ（＝１.５）に等しくなることが分かる
【００７５】
図５（ｄ）の回路圧力について、上述した通り、ＰＨ回路の圧力ＰＨは第１ポンプ吐出圧Ｐ１０に等しくなる。第１ポンプ吐出圧Ｐ１０はＰＨレギュレータバルブ４０によって、ＤＲプーリー駆動圧ＰＤＲ又はＤＮプーリー駆動圧ＰＤＮのうちで高い側の駆動圧に等しく又は近似するように調圧される。図５（ａ）と図５（ｄ）を比較対照すると、その通りになっていることが分かる。
【００７６】
一方、ＰＭ回路の圧力ＰＭは第２ポンプ吐出圧Ｐ２０に等しくなる。第２ポンプ吐出圧Ｐ２０が昇圧される場合（第１ポンプ吐出流量Ｑ１０が少ない場合）、先ず一番低い駆動圧（最小駆動圧）の油圧機器に対応するレギュレータバルブによって、最小駆動圧に等しく又は近似するように調圧される。その後、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０は、二番目に低い駆動圧（中間駆動圧）の油圧機器に対応するレギュレータバルブによって、中間駆動圧に等しく又は近似するように調圧される。その後、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０は、一番高い駆動圧（最大駆動圧）の油圧機器に対応するレギュレータバルブによって、最大駆動圧に等しく又は近似するように調圧される。
【００７７】
第２ポンプ吐出圧Ｐ２０が降圧される場合（第２ポンプ吐出流量Ｑ２０が多い場合）、先ず二番目に高い駆動圧（中間駆動圧）の油圧機器に対応するレギュレータバルブによって、中間駆動圧に等しく又は近似するように調圧される。その後、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０は、一番低い駆動圧（最小駆動圧）の油圧機器に対応するレギュレータバルブによって、最小駆動圧に等しく又は近似するように調圧される。その後、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０は、ＰＬレギュレータバルブ５０によってＰＬ圧に等しく又は近似するように調圧される。
【００７８】
従って、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０は、時刻４Ｔから時刻８Ｔの区間、ならびに時刻２４Ｔから２８Ｔの区間では、それぞれ２段階に減少し、２段間に増加している。時刻８Ｔから２４Ｔの区間では、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０はそれぞれ３段階に減少し、或いは３段階に増加している。
【００７９】
図６も、本油圧供給回路１００の動作を示す説明図である。なお、各グラフの横軸は図５と同じ時刻４Ｔから２８Ｔまでの統一された時間軸を表している。また、各縦軸は上から順に、ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１及びＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２の各バルブ位置、クラッチリデューシングバルブ３０−３のバルブ位置、ＰＨレギュレータバルブ４０のバルブ位置、第１逆止弁５１及び第２逆止弁５２の各オイル流量Ｑ５１,Ｑ５２、並びに第３逆止弁５３のオイル流量Ｑ５３に関する時刻４Ｔから時刻２８Ｔにおける時系列変化をそれぞれ示している。また、グラフ上部に記載された各番号は、後述する図７の状態番号と一致している。また、縦軸の各数値は相対値（参考値）である。
【００８０】
また、グラフ右端のＡからＥについては、図１から図４に示されるバルブ位置にそれぞれ一致している。また、各線分はそれらの中間であることをそれぞれ示している。
【００８１】
図６（ａ）のバルブ位置について、ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１及びＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２は、調圧対象の油圧機器の駆動圧が最大駆動圧となる場合、バルブ位置Ｂを中心に調圧作動する。図５（ｃ）及び図６（ａ）を比較対照すると、その通りとなっていることが分かる。
【００８２】
一方、ＤＲプーリー駆動圧ＰＤＲ又はＤＮプーリー駆動圧ＰＤＮが最大駆動圧でない場合であって、第２ポンプ２０のみからオイルがＤＲプーリーＰｕ１又はＤＮプーリーＰｕ２に供給されている場合は、ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１及びＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２はバルブ位置Ｄを中心に調圧作動する。そして、第１ポンプ１０からオイルがＤＲプーリーＰｕ１又はＤＮプーリーＰｕ２に供給されている場合は、ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１又はＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２はバルブ位置Ｂを中心に調圧作動する。
【００８３】
ここで、第２ポンプ２０のみからオイルが油圧機器に供給されているか否かは、その油圧機器に係る逆止弁を流れるオイル流量から判定することができる。第２ポンプ２０のみからオイルが油圧機器に供給されている場合は、その逆止弁を流れるオイル流量は、値が２近傍の高い平坦状態（飽和状態）となる。一方、第１ポンプ１０からオイルが油圧機器に供給されている場合は、その逆止弁を流れるオイル流量は、低い平坦状態、直線状態、或いはゼロとなる。図６（ａ）（ｄ）を比較対照すると、その通りとなっていることが分かる。
【００８４】
図６（ｂ）のバルブ位置について、上述した通り、クラッチリデューシングバルブ３０−３は、クラッチ駆動圧ＰＣＲが最大駆動圧となる場合、バルブ位置Ａを中心に調圧作動する。図５（ｃ）より、時刻４Ｔから８Ｔ及び時刻２４Ｔから２８Ｔではクラッチ駆動圧ＰＣＲは最大駆動圧となる。従って、この区間ではクラッチリデューシングバルブ３０−３はバルブ位置Ａを中心に調圧作動することになる。図６（ｂ）を見ると、その通りとなっていることが分かる。
【００８５】
それ以外の場合では、ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１及びＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２と同様に、第２ポンプ２０のみからオイルが供給されている場合は、クラッチリデューシングバルブ３０−３はバルブ位置Ｄを中心に調圧作動する。第１ポンプ１０からオイルが供給されている場合は、クラッチリデューシング３０−３はバルブ位置Ｂを中心に調圧作動する。図６（ｂ）を見ると、その通りとなっていることが分かる。
【００８６】
図６（ｃ）のバルブ位置について、上述した通り、ＰＨレギュレータバルブ４０は、第２ポンプ２０から油圧機器にオイルが供給される場合はバルブ位置Ｂを中心に調圧作動する。第２ポンプ２０から油圧機器にオイルが供給されない場合はバルブ位置Ｄを中心に調圧作動する。ここで、第２ポンプ２０から油圧機器にオイルが供給されるか否かは、各逆止弁を流れるオイル流量から判定することができる。第２ポンプ２０から油圧機器にオイルが供給される場合は、各逆止弁を流れるオイル流量の和はゼロとならない（Ｑ５１＋Ｑ５２＋Ｑ５３≠０）。一方、第２ポンプ２０から油圧機器にオイルが供給されない場合は、各逆止弁を流れるオイル流量の和はゼロとなる（Ｑ５１＋Ｑ５２＋Ｑ５３＝０）。図６（ｃ）（ｄ）（ｅ）を比較対照すると、その通りとなっていることが分かる。
【００８７】
図６（ｄ）（ｅ）の逆止弁の流量について、例えば状態９では、圧力順位が一番高いＤＲプーリーＰｕ１は第１ポンプ吐出流量Ｑ１０及び第２ポンプ吐出流量Ｑ２０によって必要流量を満たし、圧力順位が二位及び三位のＤＮプーリーＰｕ２及びクラッチ機構ＣＬは、第２ポンプ吐出流量Ｑ２０のみによって必要流量を満たしていることが分かる。
【００８８】
また、例えば状態１０では、圧力順位が一番高いＤＲプーリーＰｕ１は第１ポンプ吐出流量Ｑ１０のみによって必要流量を満たし、圧力順位が二位のＤＮプーリーＰｕ２は第１ポンプ吐出流量Ｑ１０及び第２ポンプ吐出流量Ｑ２０によって必要流量を満たしていることが分かる。これは、圧力順位が一番高いＤＲプーリーＰｕ１に係る第１逆止弁５１が閉じると共に、圧力順位が二位のＤＮプーリーＰｕ２に対し第１ポンプ１０からオイルが供給されていることを示している。
【００８９】
また、例えば状態１１では、圧力順位が二位のＤＮプーリーＰｕ２は、第１ポンプ吐出流量Ｑ１０のみによって必要流量を満たし、圧力順位が三位のクラッチ機構ＣＬは第１ポンプ吐出流量Ｑ１０及び第２ポンプ吐出流量Ｑ２０によって必要流量を満たしていることが分かる。これは、圧力順位が二位のＤＮプーリーＰｕ２に係る第２逆止弁５２が閉じると共に、圧力順位が三位のクラッチ機構ＣＬに対し第１ポンプ１０からオイルが供給されていることを示している。
【００９０】
また、例えば状態１２では、全ての油圧機器は第１ポンプ吐出流量Ｑ１０のみによって必要流量を満たしていることが分かる。これは、圧力順位が三位のクラッチ機構ＣＬに係る第３逆止弁５３が閉じ、全ての逆止弁が閉状態であることを示している。
【００９１】
また、図５（ｃ）及び図６（ｄ）（ｅ）から、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０が降圧される場合、圧力順位が高い油圧機器に係る逆止弁から順に閉状態になっていることが分かる。一方、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０が昇圧される場合、圧力順位が低い油圧機器に係る逆止弁から順に開状態になっていることが分かる。
【００９２】
また、図５（ｃ）及び図６（ｄ）（ｅ）から、第１ポンプ１０は圧力順位が高い油圧機器から順にオイルを供給していき、油圧機器において必要流量を満足させることができない場合、その不足流量は第２ポンプ２０によって補充されていることが分かる。
【００９３】
図７は、図５及び図６の圧力順位・第１ポンプ吐出流量下限ならびに各ポンプ吐出圧・各調圧弁位置・各逆止弁状態についての要約を示す説明図である。なお、逆止弁状態中の空欄は、閉状態（ＣＬＯＳＥ）であることを示している。また、圧力順位が１位の駆動圧を「第１圧力」と、同２位の駆動圧を「第２圧力」と、同３位の駆動圧を「第３圧力」ということにする。以降において同じ。
【００９４】
先ず、第１ポンプ吐出流量下限について、状態１、状態５、状態９、状態１３、状態１７及び状態２１に示される通り、全ての逆止弁５１,５２，５３が開状態である場合、第２ポンプ２０は全ての油圧機器Ｐｕ１,Ｐｕ２,ＣＬにオイルを供給し、第１ポンプ１０は第２ポンプ２０と協働して油圧機器にオイルを供給することとなる。そのため、第１ポンプ吐出流量下限は特にない。
【００９５】
一方、例えば状態２等に示される通り、１つの逆止弁が閉状態となる場合、その逆止弁に対応する油圧機器に対し第２ポンプ２０はオイルを供給することが出来なくなる。つまり、第１ポンプ１０は単独でその油圧機器にオイルを供給することになる。そのため、第１ポンプ吐出流量下限は、その油圧機器の必要流量となる。従って、例えば状態２では、第１ポンプ吐出流量下限は、ＱＣＲとなる。
【００９６】
同様に、例えば状態３等に示される通り、２つの逆止弁が閉状態となる場合、第１ポンプ１０は、単独でこれらの逆止弁に対応する油圧機器に対してオイルを供給することになる。そのため、状態３では、第１ポンプ吐出流量下限は、ＱＣＲ＋ＱＤＲとなる。
【００９７】
同様に、例えば状態４等に示される通り、全ての逆止弁５１,５２,５３が閉状態となる場合、第１ポンプ１０は単独で全ての油圧機器にオイルを供給することになる。そのため、第１ポンプ吐出流量下限は、ＱＣＲ＋ＱＤＲ＋ＱＤＮとなる。
【００９８】
次に、第１ポンプ吐出圧Ｐ１０は、第１ポンプ流量Ｑ１０及び第２ポンプ流量Ｑ２０の増減に拘わらず、ＰＨレギュレータバルブ４０によって常に第１圧力に等しく又は近似するように調圧される。
【００９９】
また、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０について、第１ポンプ流量Ｑ１０及び第２ポンプ流量Ｑ２０が増加する場合、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０は、第１圧力→第２圧力→第３圧力→ＰＬ圧の順に３段階に降圧される。この場合、第１から第３逆止弁５１,５２,５３のうち圧力順位が高い油圧機器の逆止弁から順に閉状態になる。
【０１００】
なお、図７中には示されていないが、第１ポンプ流量Ｑ１０及び第２ポンプ流量Ｑ２０が減少する場合、図５（ｄ）に示されるように、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０は、ＰＬ圧→第３圧力→第２圧力→第１圧力の順に３段階に昇圧される。この場合、図６（ｄ）（ｅ）に示されるように、第１から第３逆止弁５１,５２,５３のうち圧力順位が低い油圧機器の逆止弁から順に開状態になる。
【０１０１】
また、調圧弁位置について、ＰＨレギュレータバルブ４０は、第２ポンプ２０から油圧機器にオイルが供給される場合、すなわち、少なくとも１つの逆止弁が開状態となる場合、バルブ位置Ｂを中心に調圧作動する。その以外の場合（全ての逆止弁が閉状態となる場合）、ＰＨレギュレータバルブ４０はバルブ位置Ｄを中心に調圧作動する。
【０１０２】
また、ＤＲプーリー駆動圧ＰＤＲが第１圧力となる場合、ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１はバルブ位置Ｂを中心に調圧作動する。同様に、ＤＮプーリー駆動圧ＰＤＮが第１圧力となる場合、ＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２はバルブ位置Ｂを中心に調圧作動する。他方、クラッチ駆動圧ＰＣＲが第１圧力となる場合、クラッチリデューシングバルブ３０−３はバルブ位置Ａを中心に調圧作動する。
【０１０３】
また、駆動圧が第１圧力でない場合であって、第２ポンプ２０のみからオイルが供給されている場合は、各バルブ３０−１,３０−２,３０−３はバルブ位置Ｄを中心に調圧作動する。そして、第１ポンプ１０からオイルが供給されている場合は、各バルブ３０−１,３０−２,３０−３はバルブ位置Ｂを中心に調圧作動する。以下、実際の回路図に即して本油圧供給回路１００の動作を説明する。
【０１０４】
図８は、状態１における本油圧供給回路１００の動作を示す説明図である。なお、各レギュレータバルブ３０−１,３０−２,３０−３に付された点線の四角印はバルブ位置を示している。また、各逆止弁５１,５２,５３に付された実線の丸印は、逆止弁が開状態であることを示している。また、３つの駆動圧ＰＤＲ,ＰＤＮ,ＰＣＲのうち最大駆動圧を第１圧力と、中間駆動圧を第２圧力と、最小駆動圧を第３圧力ということにする。以降において同じ。
【０１０５】
図７に示されるように状態１から状態４では、ＤＲプーリー駆動圧ＰＤＲとクラッチ駆動圧ＰＣＲが第１圧力であり、ＤＮプーリー駆動圧ＰＤＮは第２圧力であり、第３圧力は存在しない。状態１では、第１ポンプ１０はクラッチ機構ＣＬのみにオイルを供給している。第２ポンプ２０は、クラッチ機構ＣＬ、ＤＲプーリーＰｕ１及びＤＮプーリーＰｕ２に対しオイルをそれぞれ供給している。
【０１０６】
この場合、全ての油圧機器は必要流量を満足しているため、ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１及びＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２は、バルブ位置Ｄを中心に作動し、クラッチリデューシングバルブ３０−３はバルブ位置Ａを中心に作動している。
【０１０７】
また、ＰＨ圧（＝第１ポンプ吐出圧Ｐ１０）は、ＰＨレギュレータバルブ４０によってＤＲプーリー駆動圧指令値ＰＤＲＣＭＤに等しく又は近似するように調圧されている。また、ＰＨ回路とＰＭ回路はクラッチリデューシングバルブ３０−３を介して連通しているため、第１ポンプ吐出圧Ｐ１０及び第２ポンプ吐出圧Ｐ２０はともにＤＲプーリー駆動圧ＰＤＲ（＝クラッチ駆動圧ＰＣＲ）に等しくなる。
【０１０８】
第１から第３逆止弁５１,５２,５３は全て開状態である。従って、第２ポンプ２０から吐出されたオイルは、第１から第３逆止弁５１,５２,５３を経由してＤＲプーリーＰｕ１、ＤＮプーリーＰｕ２及びクラッチ機構ＣＬにそれぞれ供給されている。この場合、第１圧力（＝ＰＨ圧）に対する調圧は、ＰＭ回路からＰＬ回路への油路をＰＨレギュレータバルブ４０が絞ることにより、或いはＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１がＰＭ回路からＤＲプーリーＰｕ１への油路を絞ることにより行われている。
【０１０９】
第２圧力（＝ＤＮプーリー駆動圧ＰＤＮ）に対する調圧は、ＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２がＰＭ回路からＤＮプーリーＰｕ２への油路を絞ることにより行われている。
【０１１０】
また、ＰＬ圧に対する調圧はＰＬレギュレータバルブ５０がＰＬ回路から潤滑へのオイルの流れを絞ることにより行われている。これは全ての状態において同じであるため、以降において説明は省略する。
【０１１１】
図９は、状態２における本油圧供給回路１００の動作を示す説明図である。
【０１１２】
状態２では、第１ポンプ吐出流量Ｑ１０が増加し、圧力順位が一番高いクラッチ機構ＣＬにおいて、第２ポンプ吐出流量Ｑ２０が過多（余剰）状態となる。その結果、圧力順位が一番高いクラッチ機構ＣＬに係る第３逆止弁５３が閉状態となる。また、ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１のバルブ位置がＤからＢに移動する。その結果、第１ポンプ１０はクラッチ機構ＣＬ及びＤＲプーリーＰｕ１にオイルをそれぞれ供給することになる。一方、第２ポンプ２０はＤＲプーリーＰｕ１及びＤＮプーリーＰｕ２にオイルをそれぞれ供給することになる。従って、クラッチ機構ＣＬに対しては第１ポンプ１０のみからオイルが供給されることになる。
【０１１３】
この場合、第１ポンプ１０はクラッチリデューシングバルブ３０−３を介してクラッチ機構ＣＬに連通しているため、第１ポンプ吐出圧Ｐ１０（＝ＰＨ圧）はクラッチ駆動圧ＰＣＲに等しくなる。また、第２ポンプ２０はＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１を介してＤＲプーリーＰｕ１に完全に連通しているため、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０（＝ＰＭ圧）はＤＲプーリー駆動圧ＰＤＲ（＝クラッチ駆動圧ＰＣＲ）に等しくなる。
【０１１４】
従って、第１圧力（＝ＰＨ圧）に対する調圧は、ＰＭ回路からＰＬ回路への油路をＰＨレギュレータバルブ４０が絞ることにより、或いはＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１がＰＨ回路からＤＲプーリーＰｕ１への油路を絞ることにより行われている。
【０１１５】
第２圧力（＝ＤＮプーリー駆動圧ＰＤＮ）に対する調圧は、ＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２がＰＭ回路からＤＮプーリーＰｕ２への油路を絞ることにより行われている。従って、ＰＨレギュレータバルブ４０はバルブ位置Ｂを中心に作動している。ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１はバルブ位置Ｂを中心に作動し、ＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２はバルブ位置Ｄを中心に作動している。また、クラッチリデューシングバルブ３０−３はバルブ位置Ａを中心に作動している。
【０１１６】
図１０は、状態３における本油圧供給回路１００の動作を示す説明図である。
【０１１７】
状態３では、同じく圧力順位が一番高いＤＲプーリーＰｕ１において、第２ポンプ吐出流量Ｑ２０が過多（余剰）状態となる。その結果、圧力順位が一番高いＤＲプーリーＰｕ１に係る第１逆止弁５１が閉状態となる。また、圧力順位が二番目に高いＤＮプーリーＰｕ２のＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２のバルブ位置がＤからＢに移動する。その結果、第１ポンプ１０はクラッチ機構ＣＬ、ＤＲプーリーＰｕ１及びＤＮプーリーＰｕ２にオイルをそれぞれ供給することになる。一方、第２ポンプ２０はＤＮプーリーＰｕ２のみにオイルを供給することになる。
【０１１８】
この場合、第１ポンプ１０はクラッチリデューシングバルブ３０−３を介してクラッチ機構ＣＬに連通しているため、第１ポンプ吐出圧Ｐ１０（＝ＰＨ圧）はクラッチ駆動圧ＰＣＲに等しくなる。また、第２ポンプ２０はＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２を介してＤＮプーリーＰｕ２に完全に連通しているため、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０（＝ＰＭ圧）はＤＮプーリー駆動圧ＰＤＮに等しくなる。
【０１１９】
従って、第１圧力（＝ＰＨ圧）に対する調圧は、ＰＭ回路からＰＬ回路への油路をＰＨレギュレータバルブ４０が絞ることにより、或いはＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１がＰＨ回路からＤＲプーリーＰｕ１への油路を絞ることにより行われている。
【０１２０】
第２圧力（＝ＤＮプーリー駆動圧ＰＤＮ）に対する調圧は、ＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２がＰＨ回路からＤＮプーリーＰｕ２への油路を絞ることにより行われている。従って、ＰＨレギュレータバルブ４０はバルブ位置Ｂを中心に作動している。ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１及びＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２はともにバルブ位置Ｂを中心に調圧作動している。また、クラッチリデューシングバルブ３０−３はバルブ位置Ａを中心に調圧作動している。
【０１２１】
図１１は、状態４における本油圧供給回路１００の動作を示す説明図である。
【０１２２】
状態４では、圧力順位が二番目に高いＤＮプーリーＰｕ２において、第２ポンプ吐出流量Ｑ２０が過多（余剰）状態となる。その結果、圧力順位が二番目に高いＤＮプーリーＰｕ２に係る第２逆止弁５２が閉状態となる。その結果、第１ポンプ１０はクラッチ機構ＣＬ、ＤＲプーリーＰｕ１及びＤＮプーリーＰｕ２にオイルをそれぞれ供給することになる。一方、第２ポンプ２０は、クラッチ機構ＣＬ、ＤＲプーリーＰｕ１又はＤＮプーリーＰｕ２のいずれに対してもオイルを供給しなくなる。
【０１２３】
この場合、第１ポンプ１０はクラッチリデューシングバルブ３０−３を介してクラッチ機構ＣＬに連通しているため、第１ポンプ吐出圧Ｐ１０はクラッチ駆動圧ＰＣＲに等しくなる。また、第２ポンプ２０はＰＨレギュレータバルブ４０を介して低圧回路に完全に連通するため、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０はＰＬ圧に等しくなる。
【０１２４】
なお、状態４では第１ポンプ吐出流量Ｑ１０が、クラッチ流量ＱＣＲと２つのプーリー流量ＱＤＲ,ＱＤＮとの消費流量の合計値を上回っている。そのため、ＰＨ圧が状態３に比べ上昇する。これにより、ＰＨレギュレータバルブ４０においてフィードバック圧が上昇し、バルブ位置がＢからＤに移動する。
【０１２５】
従って、第１圧力（＝ＰＨ圧）に対する調圧は、ＰＨ回路から低圧回路への油路を絞ることにより、或いはＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１がＰＨ回路からＤＲプーリーＰｕ１への油路を絞ることにより行われている。
【０１２６】
第２圧力（＝ＤＮプーリー駆動圧ＰＤＮ）に対する調圧は、ＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２がＰＨ回路からＤＮプーリーＰｕ２への油路を絞ることにより行われている。
【０１２７】
このように、第１ポンプ吐出流量Ｑ１０が増加する場合、圧力順位が一番高いクラッチ機構ＣＬにおいて第２ポンプ吐出流量Ｑ２０が過多（余り）状態となる。これにより、第３逆止弁５３が閉状態となり、クラッチ機構ＣＬに対し第２ポンプ２０からオイルが供給されなくなる。この場合、駆動圧指令値が二番目に高いＤＲプーリーＰｕ１のＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１において、バルブ位置がＤからＢに移動し、第１ポンプ１０からＤＲプーリーＰｕ１に対しオイルが調圧流量で供給されるようになる。これにより、ＤＲプーリーＰｕ１は第１ポンプ１０及び第２ポンプ２０の双方からオイルが供給されるようになる。そして、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０はＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１によってＤＲプーリー駆動圧ＰＤＲに等しく又は近似するように調圧される。
【０１２８】
第１ポンプ吐出流量Ｑ１０が更に増加すると、今度は駆動圧指令値が二番目に高いＤＲプーリーＰｕ１において第２ポンプ吐出流量Ｑ２０が過多（余り）状態となる。これにより、第１逆止弁５１が閉状態となり、ＤＲプーリーＰｕ１に対し第２ポンプ２０からオイルが供給されなくなる。この場合、駆動圧指令値が一番低いＤＮプーリーＰｕ２のＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２において、バルブ位置がＤからＢに移動し、第１ポンプ１０からＤＮプーリーＰｕ２に対しオイルが調圧流量で供給されるようになる。これにより、ＤＮプーリーＰｕ２は第１ポンプ１０及び第２ポンプ２０の双方からオイルが供給されるようになる。そして、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０はＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２によってＤＮプーリー駆動圧ＰＤＮに等しく又は近似するように調圧される。
【０１２９】
そして、第１ポンプ吐出流量Ｑ１０が更に増加すると、今度は駆動圧指令値が一番低いＤＮプーリーＰｕ２において第２ポンプ吐出流量Ｑ２０が過多（余り）状態となる。これにより、第２逆止弁５２が閉状態となり、ＤＮプーリーＰｕ２に対し第２ポンプ２０からオイルが供給されなくなる。この場合、ＰＨ回路のオイル流量が増大し、ＰＨレギュレータバルブ４０において、バルブ位置がＢからＤに移動する。これにより、ＰＭ回路とＰＬ回路が完全に連通し、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０はＰＬレギュレータバルブ５０によってＰＬ圧に等しく又は近似するように調圧される。
【０１３０】
つまり、第１ポンプ１０が油圧機器の最大駆動圧に等しい吐出圧Ｐ１０で運転される場合、第１ポンプ吐出流量Ｑ１０が増加すると、圧力順位が高い、すなわち駆動圧指令値の高い油圧機器から順に第２ポンプからオイルが供給されなくなる。この場合、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０は、圧力順位が一番高いクラッチ駆動圧ＰＣＲから一番低いＰＬ圧へ、ＰＣＲ（＝ＰＤＲ）→ＰＤＮ→ＰＬの順に２段階に調圧される。
【０１３１】
なお、状態１から状態４では、第１圧力が２つ存在する特別な場合である。この場合、駆動圧指令値が一番高いクラッチ機構ＣＬに係る第３逆止弁５３が先に閉状態となる。以下に、第１圧力から第３圧力が個別に存在する状態９から状態１２における本油圧供給回路１００の動作を説明する。
【０１３２】
図１２は、状態９における本油圧供給回路１００の動作を示す説明図である。
【０１３３】
図７に示されるように状態９から状態１２では、ＤＲプーリー駆動圧ＰＤＲが第１圧力であり、ＤＮプーリー駆動圧ＰＤＮが第２圧力であり、クラッチ駆動圧ＰＣＲが第３圧力である。状態９では、第１ポンプ１０はＤＲプーリーＰｕ１のみにオイルを供給している。第２ポンプ２０は、クラッチ機構ＣＬ、ＤＲプーリーＰｕ１及びＤＮプーリーＰｕ２に対しオイルをそれぞれ供給している。
【０１３４】
この場合、全ての油圧機器は必要流量を満足しているため、ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１はバルブ位置Ｂを中心に調圧作動している。ＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２及びクラッチリデューシングバルブ３０−３はバルブ位置Ｄを中心に作動している。
【０１３５】
また、ＰＨ圧（＝第１ポンプ吐出圧Ｐ１０）は、ＰＨレギュレータバルブ４０によってＤＲプーリー駆動圧指令値ＰＤＲＣＭＤに等しく又は近似するように調圧されている。また、ＰＭ回路（＝第２ポンプ吐出圧Ｐ２０）は、ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１を介してＤＲプーリー駆動圧指令値ＰＤＲＣＭＤに等しく又は近似するように調圧されている。
【０１３６】
第１から第３逆止弁５１,５２,５３は全て開状態である。従って、第２ポンプ２０から吐出されたオイルは、第１から第３逆止弁５１,５２,５３を経由してＤＲプーリーＰｕ１、ＤＮプーリーＰｕ２及びクラッチ機構ＣＬにそれぞれ供給されている。この場合、第１圧力（＝ＰＨ圧）に対する調圧は、ＰＭ回路からＰＬ回路への油路をＰＨレギュレータバルブ４０が絞ることにより、或いはＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１がＰＨ回路からＤＲプーリーＰｕ１への油路を絞ることにより行われている。
【０１３７】
第２圧力（＝ＤＮプーリー駆動圧ＰＤＮ）に対する調圧は、ＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２がＰＭ回路からＤＮプーリーＰｕ２への油路を絞ることにより行われている。
【０１３８】
また、第３圧力（＝クラッチ駆動圧ＰＣＲ）に対する調圧は、クラッチリデューシングバルブ３０−３がＰＭ回路からクラッチ機構ＣＬへの油路を絞ることにより行われている。従って、ＰＨレギュレータバルブ４０及びＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１はともにバルブ位置Ｂを中心に作動している。ＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２及びクラッチリデューシングバルブ３０−３はともにバルブ位置Ｄを中心に作動している。
【０１３９】
図１３は、状態１０における本油圧供給回路１００の動作を示す説明図である。
【０１４０】
状態１０では、第１ポンプ吐出流量Ｑ１０が増加し、圧力順位が一番高いＤＲプーリーＰｕ１において、第２ポンプ吐出流量Ｑ２０が過多（余剰）状態となる。その結果、圧力順位が一番高いＤＲプーリーＰｕ１に係る第１逆止弁５１が閉状態となる。また、圧力順位が二番目に高いＤＮプーリーＰｕ２のＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２のバルブ位置がＤからＢに移動する。その結果、第１ポンプ１０はＤＮプーリーＰｕ２及びＤＲプーリーＰｕ１にオイルをそれぞれ供給することになる。一方、第２ポンプ２０はＤＮプーリーＰｕ２及びクラッチ機構ＣＬにオイルをそれぞれ供給することになる。
【０１４１】
この場合、ＰＨ圧（＝第１ポンプ吐出圧Ｐ１０）は、ＰＨレギュレータバルブ４０によってＤＲプーリー駆動圧指令値ＰＤＲＣＭＤに等しく又は近似するように調圧されている。また、ＰＭ回路（＝第２ポンプ吐出圧Ｐ２０）は、ＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２を介してＤＮプーリー駆動圧指令値ＰＤＮＣＭＤに等しく又は近似するように調圧されている。
【０１４２】
従って、第１圧力（＝ＰＨ圧）に対する調圧は、ＰＭ回路からＰＬ回路への油路をＰＨレギュレータバルブ４０が絞ることにより、或いはＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１がＰＨ回路からＤＲプーリーＰｕ１への油路を絞ることにより行われている。
【０１４３】
第２圧力（＝ＤＮプーリー駆動圧ＰＤＮ）に対する調圧は、ＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２がＰＨ回路からＤＮプーリーＰｕ２への油路を絞ることにより行われている。
【０１４４】
また、第３圧力（＝クラッチ駆動圧ＰＣＲ）に対する調圧は、クラッチリデューシングバルブ３０−３がＰＭ回路からクラッチ機構ＣＬへの油路を絞ることにより行われている。従って、ＰＨレギュレータバルブ４０はバルブ位置Ｂを中心に調圧作動している。ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１及びＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２は、ともにバルブ位置Ｂを中心に調圧作動している。また、クラッチリデューシングバルブ３０−３はバルブ位置Ｄを中心に調圧作動している。
【０１４５】
図１４は、状態１１における本油圧供給回路１００の動作を示す説明図である。
【０１４６】
状態１１では、第１ポンプ吐出流量Ｑ１０が更に増加し、今度は圧力順位が二番目に高いＤＮプーリーＰｕ２において、第２ポンプ吐出流量Ｑ２０が過多（余剰）状態となる。その結果、圧力順位が二番目に高いＤＮプーリーＰｕ２に係る第２逆止弁５２が閉状態となる。また、圧力順位が一番低いクラッチ機構ＣＬのクラッチリデューシングバルブ３０−３のバルブ位置がＤからＢに移動する。その結果、第１ポンプ１０は、クラッチ機構ＣＬ、ＤＮプーリーＰｕ２及びＤＲプーリーＰｕ１にオイルをそれぞれ供給することになる。一方、第２ポンプ２０はクラッチ機構ＣＬのみにオイルを供給することになる。
【０１４７】
この場合、ＰＨ圧（＝第１ポンプ吐出圧Ｐ１０）は、ＰＨレギュレータバルブ４０によってＤＲプーリー駆動圧指令値ＰＤＲＣＭＤに等しく又は近似するように調圧されている。また、ＰＭ回路（＝第２ポンプ吐出圧Ｐ２０）は、クラッチリデューシングバルブ３０−３を介してクラッチ駆動圧ＰＣＲに等しく又は近似するように調圧されている。
【０１４８】
従って、第１圧力（＝ＰＨ圧）に対する調圧は、ＰＭ回路からＰＬ回路への油路をＰＨレギュレータバルブ４０が絞ることにより、或いはＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１がＰＨ回路からＤＲプーリーＰｕ１への油路を絞ることにより行われている。
【０１４９】
第２圧力（＝ＤＮプーリー駆動圧ＰＤＮ）に対する調圧は、ＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２がＰＨ回路からＤＮプーリーＰｕ２への油路を絞ることにより行われている。
【０１５０】
また、第３圧力（＝クラッチ駆動圧ＰＣＲ）に対する調圧は、クラッチリデューシングバルブ３０−３がＰＨ回路からクラッチ機構ＣＬへの油路を絞ることにより行われている。従って、ＰＨレギュレータバルブ４０、ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１、ＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２、及びクラッチリデューシングバルブ３０−３はともにバルブ位置Ｂを中心に作動している。
【０１５１】
図１５は、状態１２における本油圧供給回路１００の動作を示す説明図である。
【０１５２】
状態１２では、圧力順位が一番低いクラッチ機構ＣＬにおいて、第２ポンプ吐出流量Ｑ２０が過多（余剰）状態となる。その結果、圧力順位が一番低いクラッチ機構ＣＬに係る第３逆止弁５３が閉状態となる。その結果、第１ポンプ１０はクラッチ機構ＣＬ、ＤＲプーリーＰｕ１及びＤＮプーリーＰｕ２にオイルをそれぞれ供給することになる。一方、第２ポンプ２０は、クラッチ機構ＣＬ、ＤＲプーリーＰｕ１又はＤＮプーリーＰｕ２のいずれに対してもオイルを供給しなくなる。
【０１５３】
この場合、ＰＨ圧（＝第１ポンプ吐出圧Ｐ１０）は、ＰＨレギュレータバルブ４０によってＤＲプーリー駆動圧指令値ＰＤＲＣＭＤに等しく又は近似するように調圧されている。また、第２ポンプ２０はＰＨレギュレータバルブ４０を介して低圧回路に完全に連通するため、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０はＰＬ圧に等しくなる。
【０１５４】
従って、第１圧力（＝ＰＨ圧）に対する調圧は、ＰＨ回路から低圧回路への油路を絞ることにより行われている。
【０１５５】
なお、状態１２では第１ポンプ吐出流量Ｑ１０が、クラッチ流量ＱＣＲと２つのプーリー流量ＱＤＲ,ＱＤＮとの消費流量の合計値を上回っている。そのため、ＰＨ圧が状態１１に比べ上昇する。これにより、ＰＨレギュレータバルブ４０においてフィードバック圧が上昇し、バルブ位置がＢからＤに移動する。
【０１５６】
第２圧力（＝ＤＮプーリー駆動圧ＰＤＮ）に対する調圧は、ＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２がＰＨ回路からＤＮプーリーＰｕ２への油路を絞ることにより行われている。
【０１５７】
また、第３圧力（＝クラッチ駆動圧ＰＣＲ）に対する調圧は、クラッチリデューシングバルブ３０−３がＰＨ回路からクラッチ機構ＣＬへの油路を絞ることにより行われている。従って、ＰＨレギュレータバルブ４０はバルブ位置Ｄを中心に作動している。ＤＲプーリーレギュレータバルブ３０−１、ＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２及びクラッチリデューシングバルブ３０−３はともにバルブ位置Ｂを中心に作動している。
【０１５８】
このように、第１ポンプ吐出流量Ｑ１０が増加する場合、圧力順位が一番高いＤＲプーリーＰｕ１において第２ポンプ吐出流量Ｑ２０が過多（余り）状態となる。これにより、第１逆止弁５１が閉状態となり、ＤＲプーリーＰｕ１に対し第２ポンプ２０からオイルが供給されなくなる。この場合、圧力順位が二番目に高いＤＮプーリーＰｕ２のＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２において、バルブ位置がＤからＢに移動し、第１ポンプ１０からＤＮプーリーＰｕ２に対しオイルが調圧流量で供給されるようになる。これにより、ＤＮプーリーＰｕ２は第１ポンプ１０及び第２ポンプ２０の双方からオイルが供給されるようになる。そして、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０はＤＮプーリーレギュレータバルブ３０−２によってＤＮプーリー駆動圧ＰＤＮに等しく又は近似するように調圧される。
【０１５９】
第１ポンプ吐出流量Ｑ１０が更に増加すると、今度は圧力順位が二番目に高いＤＮプーリーＰｕ２において第２ポンプ吐出流量Ｑ２０が過多（余り）状態となる。これにより、第２逆止弁５２が閉状態となり、ＤＮプーリーＰｕ２に対し第２ポンプ２０からオイルが供給されなくなる。この場合、圧力順位が一番低いクラッチ機構ＣＬのクラッチリデューシングバルブ３０−３において、バルブ位置がＤからＢに移動し、第１ポンプ１０からクラッチ機構ＣＬに対しオイルが調圧流量で供給されるようになる。これにより、クラッチ機構ＣＬは第１ポンプ１０及び第２ポンプ２０の双方からオイルが供給されるようになる。そして、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０はクラッチリデューシングバルブ３０−３によってクラッチ駆動圧ＰＣＲに等しく又は近似するように調圧される。
【０１６０】
そして、第１ポンプ吐出流量Ｑ１０が更に増加すると、今度は圧力順位が一番低いクラッチ機構ＣＬにおいて第２ポンプ吐出流量Ｑ２０が過多（余り）状態となる。これにより、第３逆止弁５３が閉状態となり、クラッチ機構ＣＬに対し第２ポンプ２０からオイルが供給されなくなる。この場合、ＰＨ回路のオイル流量が増大し、ＰＨレギュレータバルブ４０において、バルブ位置がＢからＤに移動する。これにより、ＰＭ回路とＰＬ回路が完全に連通し、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０はＰＬレギュレータバルブ５０によってＰＬ圧に等しく又は近似するように調圧される。
【０１６１】
この場合、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０は、圧力順位が一番高いＤＲプーリー駆動圧ＰＤＲから一番低いＰＬ圧へ、ＰＤＲ→ＰＤＮ→ＰＣＲ→ＰＬの順に３段階に調圧される。
【０１６２】
以上、簡略して言うと、圧力順位が第Ｎ番目に高い油圧機器において第２ポンプ吐出流量Ｑ２０が過多（余り）状態となる場合、その油圧機器に係る逆止弁が閉状態となり第２ポンプ２０からオイルが供給されなくなる。そして、圧力順位が第Ｎ＋１番目に高い油圧機器に対し第１ポンプ１０からオイルが調圧流量で供給されるようになる。それと同時に第２ポンプ吐出圧Ｐ２０がその第Ｎ＋１番目に高い圧力順位の油圧機器のレギュレータバルブによってその油圧機器の駆動圧に等しくなるように調圧される。
【０１６３】
他方、第１ポンプ吐出流量Ｑ１０が全ての油圧機器の必要流量を満足させることができない場合（第１ポンプ吐出流量Ｑ１０が不足する場合）、必要流量を満足しない油圧機器のうちで圧力順位が低い油圧機器から順に第２ポンプ２０からオイルが供給される。その油圧機器が必要流量に達すると、ＰＨレギュレータバルブ４０がＰＭ回路からＰＬ回路への油路を絞ることにより第２ポンプ吐出圧Ｐ２０を昇圧させる。これにより、圧力順位が１つだけ上位の油圧機器に対し第２ポンプ２０からオイルが供給される。同時に、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０は、その油圧機器の駆動圧に等しくなる。
【０１６４】
このように、第２ポンプ吐出圧Ｐ２０については、第１ポンプ吐出流量Ｑ１０及び第２ポンプ吐出流量Ｑ２０に応じて、圧力順位が一番高い最大駆動圧から一番低い最小駆動圧へ順に・階段状に降圧され、或いは最小駆動圧から最大駆動圧へ順に・階段状に昇圧される。これにより、第２ポンプ２０は、最小限の吐出圧Ｐ２０および最小限の吐出流量Ｑ２０で、各油圧機器に対しオイルを供給することが可能となる。これにより、第２ポンプ２０の駆動動力が大幅に低減されることになる。その結果、第１ポンプ１０及ぶ第２ポンプ２０に係るポンプ全体による動力損失が小さくなる。これにより、ポンプ全体の駆動動力を大幅に小さくすることが可能となる。その結果、ポンプ全体による動力損失が大幅に小さくなり、車両の燃料消費率を向上させることが可能となる。
【符号の説明】
【０１６５】
１                第１ライン
２                第２ライン
３                第３ライン
４                第４ライン
５                第５ライン
６                第６ライン
７                第７ライン
８                第８ライン
９                第９ライン
１１              第１１ライン
１２              第１２ライン
１３              第１３ライン
１４              第１４ライン
１５              第１５ライン
１０              第１ポンプ（第１油圧吐出系統）
２０              第２ポンプ（第２油圧吐出系統）
３０−１          ＤＲプーリーレギュレータバルブ（油圧機器調圧弁）
３０−２          ＤＮプーリーレギュレータバルブ（油圧機器調圧弁）
３０−３          クラッチリデューシングバルブ（油圧機器調圧弁）
４０              ＰＨレギュレータバルブ（高圧調圧弁）
５０              ＰＬレギュレータバルブ
５１              第１逆止弁
５２              第２逆止弁
５３              第３逆止弁
１００            油圧供給回路
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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