(57)【要約】【課題】空気使用量を大幅に削減しつつ、好気性菌への酸素供給量を十分に行うことができる下水処理システムを提供する。【解決手段】  生物反応槽には上流側の沈殿池若しくは上流側の嫌気性処理槽からの被処理水を生物反応槽に送り込む送液管または前記下流側の沈殿池の上澄み液を生物反応槽に送り込む送液管が設けられ、この送液管にはスタティックミキサーなどの気液混合装置が設けられ、前記送液管の気液混合装置よりも上流側部分には空気の供給配管が接続され、前記気液混合装置で酸素（空気）が溶け込んだ気泡混合水を生成し、この気泡混合水を前記生物反応槽中に送り込む。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
上流側の沈殿池若しくは嫌気性処理槽から送られてきた被処理水を好気性処理して下流側の沈殿池に送り込む生物反応槽を備えた下水処理システムにおいて、前記生物反応槽には上流側の沈殿池若しくは上流側の嫌気性処理槽からの被処理水を生物反応槽に送り込む送液管または前記下流側の沈殿池の上澄み液を生物反応槽に送り込む送液管が設けられ、この送液管にはスタティックミキサーなどの気液混合装置が設けられ、前記送液管の気液混合装置よりも上流側部分には空気の供給配管が接続され、前記気液混合装置で酸素（空気）が被処理水中に溶け込んだ気泡混合水を生成し、この気泡混合水を前記生物反応槽中に送り込むことを特徴とする下水処理システム。
【請求項２】
請求項１に記載の下水処理システムにおいて、前記送液管は前記生物反応槽の上部に配置したヘッダー管の入口に接続され、このヘッダー管は複数に分岐し各分岐管にスタティックミキサーが設けられ、また各分岐管の気液混合装置よりも上流側に空気の供給配管が接続されていることを特徴とする下水処理システム。
【請求項３】
請求項１に記載の下水処理システムにおいて、前記気液混合装置の出口はヘッダー管の入口に接続され、このヘッダー管は複数に分岐され各分岐管出口にノズルが設けられていることを特徴とする下水処理システム。
【請求項４】
請求項３に記載の下水処理システムにおいて、前記ヘッダー管は前記生物反応槽の側壁を貫通して前記生物反応槽内に噴出口が位置することを特徴とする下水処理システム。
【請求項５】
請求項４に記載の下水処理システムにおいて、前記ヘッダー管の分岐した少なくとも一方の分岐管は前記生物反応槽の側壁の底部近傍部分を貫通して前記生物反応槽内に噴出口が位置することを特徴とする下水処理システム。
【請求項６】
請求項３に記載の下水処理システムにおいて、前記ヘッダー管の分岐管の一部は前記生物反応槽の底部近傍まで伸びて、上方に向かって気泡混合水を噴出し、他の分岐管は前記生物反応槽の途中まで伸びて、下方に向かって気泡混合水を噴出することを特徴とする下水処理システム。
【請求項７】
請求項２に記載の下水処理システムにおいて、前記分岐管の一部は前記生物反応槽の底部近傍まで伸び、他の分岐管は前記生物反応槽の途中まで伸び、それぞれの分岐管に気液混合装置と空気供給管が設けられていることを特徴とする下水処理システム。
【請求項８】
上流側の沈殿池若しくは上流側の嫌気性処理槽から送られてきた被処理水を好気性処理して下流側の沈殿池に送り込む生物反応槽を備えた下水処理システムにおいて、前記下流側の沈殿池から前記生物反応槽へ汚泥を送り込む汚泥返送管の途中に気液混合装置が設けられ、前記汚泥返送管の気液混合装置よりも上流側部分には空気の供給配管が接続され、前記気液混合装置で酸素（空気）が汚泥とともに返送される被処理水中に溶け込んだ気泡混合水を生成し、この気泡混合水を前記生物反応槽中に送り込むことを特徴とする下水処理システム。
【請求項９】
上流側の沈殿池若しくは上流側の嫌気性処理槽から送られてきた被処理水を好気性処理して下流側の沈殿池に送り込む生物反応槽を備えた下水処理システムにおいて、前記生物反応槽の水圧を効果的に利用するため、前記気液混合装置から排出された気泡混合水を水面上層部若しくは中間部から下層部に放出し、気泡を微細に縮合させることを特徴とする下水処理システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、生物反応槽で下水を好気性生物処理し、次いで沈降分離処理し、汚泥の一部を生物反応槽に返送する下水処理システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から実施されている下水処理システムとして特許文献１〜４等に開示されるシステムが一般的である。
従来の下水処理システムは図２１に示すように、下水処理場に入ってきた下水はスクリーンなどでごみを除去された後、ポンプで沈砂池から最初沈殿池に落差（水頭圧差）を利用して送られ、最初沈殿池では沈殿し易い汚れは最初沈殿池底部に設置された回転式スクレパーでかき集められて最下部にある収納室に送って分別除去しつつ、原水は生物反応槽に送られる。
【０００３】
生物反応槽では高濃度の微生物（好気性菌）によって有機物の吸着、摂取、消化分解が行われる。生物反応槽からの原水は落差によって最終沈殿池に送られ、最終沈殿池では活性汚泥をゆっくり沈殿させ上澄みを流し、最終沈殿池の活性汚泥はポンプで生物反応槽に送られ再び活動する。
【０００４】
この好気性微生物を活動させるには十分な酸素が必要なため、通常は微細な通気孔が無数に配備されている散気管と呼ばれる装置等を、原水の入った生物反応槽の最下部に適宜設置している。この散気管に配管で結ばれたブロワー（送風機）を運転して通気すると散気管目孔から無数の微細気泡が原水中に噴射され（曝気法）、気泡中の酸素が原水中で溶存酸素となって微生物に酸素を供給している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００７−８３１５３号公報
【特許文献２】特開２００６−１５０３１６号公報
【特許文献３】特開２００５−２７９３５１号公報
【特許文献４】特開２００５−２６２１４０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
従来の曝気法はほとんどすべてが散気管方式を採用している。この散気管方式の場合は、空気中の酸素を効率的に水に溶存させるため空気のみを散気管に送風して対象となる水槽に微細気泡を放散する技術的手段であるため常に生物反応槽の底部に設置している。
【０００７】
底部に散気管を設置しても、気泡は短時間のうちに水面に達してしまい、酸素の溶存が不十分になる。このため、生物反応槽の深さを深くして気泡の水中での滞留時間を長くすることと水圧効果による溶存促進が行われているが、装置が大掛かりになってしまう不利がある。
【０００８】
水中の気泡を微細にしてその数を多くすれば水との接触面積が増え滞留時間も長くなって溶存酸素量を増やすことができる。そのため、現状では散気管の穴径は平均で３００μメータ程度、曝気槽の深さも４〜５ｍ程度が標準となっており、滞留時間は６〜８時間となっている。しかしながら、これでも溶存酸素量は十分とは言えない。また、空気を散気管に送風するブロワーの動力費も無視できないものとなっている。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題を解決するため第１発明に係る下水処理システムは、上流側の沈殿池若しくは嫌気性処理槽から送られてきた被処理水を好気性処理して下流側の沈殿池に送り込む生物反応槽を備えた下水処理システムであって、前記生物反応槽には上流側の沈殿池若しくは上流側の嫌気性処理槽からの被処理水を生物反応槽に送り込む送液管または前記下流側の沈殿池の上澄み液を生物反応槽に送り込む送液管が設けられ、この送液管にはスタティックミキサー等の気液混合装置が設けられ、前記送液管の気液混合装置よりも上流側部分には空気の供給配管が接続され、前記気液混合装置によって酸素（空気）が被処理水中に大量に溶け込んだ気泡混合水を生成し、この気泡混合水を前記生物反応槽中に送り込むようにした。
【００１０】
上記課題を解決するため第２発明に係る下水処理システムは、上流側の沈殿池若しくは上流側の嫌気性処理槽から送られてきた被処理水を好気性処理して下流側の沈殿池に送り込む生物反応槽を備えた下水処理システムであって、前記下流側の沈殿池から前記生物反応槽へ汚泥を送り込む汚泥返送管の途中に気液混合装置が設けられ、前記汚泥返送管の気液混合装置よりも上流側部分には空気の供給配管が接続され、前記気液混合装置によって酸素（空気）が汚泥とともに返送される被処理水中に溶け込むことで高濃度の気泡混合水を生成し、この気泡混合水を前記生物反応槽中に送り込むようにした。
【００１１】
前記第１発明において、前記送液管は前記生物反応槽の上部に配置したヘッダー管の入口に接続され、このヘッダー管は複数に分岐し各分岐管に気液混合装置が設けられ、また各分岐管の気液混合装置よりも上流側に空気の供給配管が接続された構成とすることができる。
【００１２】
また前記気液混合装置の出口はヘッダー管の入口に接続され、このヘッダー管は複数に分岐され各分岐管出口にノズルが設けた構成とすることができる。
【００１３】
また前記ヘッダー管は前記生物反応槽の側壁を貫通して前記生物反応槽内に噴出口が位置する構成としてもよい。更に前記ヘッダー管の分岐した少なくとも一方の分岐管は前記生物反応槽の側壁の底部近傍部分を貫通して前記生物反応槽内に噴出口が位置する構成としてもよい。
【００１４】
また、前記ヘッダー管の分岐管の一部は前記生物反応槽の底部近傍まで伸びて、上方に向かって気泡混合水を噴出し、他の分岐管は前記生物反応槽の途中まで伸びて、下方に向かって気泡混合水を噴出するようにしてもよい。
【００１５】
更に、前記分岐管の一部は前記生物反応槽の底部近傍まで伸び、他の分岐管は前記生物反応槽の途中まで伸び、それぞれの分岐管に気液混合装置と空気供給管が設けられた構成としてもよい。
【発明の効果】
【００１６】
気液混合装置として例えば、スタティックミキサーを用いて水と空気の双方を強制混合すれば、添加した空気の全量がミキサー内を通過する極めて短い時間内にミキサー出口においてナノバブル、マイクロバルブなどの未溶解の微細気泡が存在するものの飽和濃度或いはそれに近い高濃度の気泡混合水となっており、実質的には十分な気泡混合水を生成した状態と考えることができる。
【００１７】
そのため、生物反応槽の上部より水槽中に向けて噴射しても気泡上昇の問題が全くない。
気泡混合水は前記したように未溶解の多くのナノバブルが混在しているが、このナノバブルは気泡混合水の水流に同伴して流下するので下方に行けば行くほど水圧で加圧されてナノバブルがさらに小さくなり酸素の溶解が促進されることになるので、むしろ水槽上部から水槽底部に向けて気泡混合水を噴射するほうがより理に適っている。
【００１８】
また、酸素溶存水を水槽下部に向けて噴射すると、この水流は重力加速度の効果を得ることができ、生物反応槽（曝気槽）の深さにもよるが槽底部に衝突して槽内底部で反転流と乱流を引き起こし、汚泥等の槽内沈殿及びフロック化を防止できる。特に従来にあっては、通常の曝気層の液の滞留時間は６〜８時間が標準になっているが、そのため液の流れがとても遅く、微細気泡上昇流の力ではフロックを破壊することはできず、無数の汚泥のフロック化が問題となっているが、  気液混合装置としてスタティックミキサーを用いた場合には、スタティックミキサー内でデフロックを瞬時に行いつつ酸素を溶解させるため、散気管方式と比較して最終的には全体平均の空気添加量が１/６程度と少なくて済むため非常に効率的である。
そのため、生物反応槽の上部より水槽中に向けて噴射し混在する気泡上昇の問題があっても、すでにミキサー出口では実用上の濃度（４ｐｐｍ程度）以上を確保した酸素水となっており全く問題ない。
散気方式の場合は装置を反応槽の底部に設置しているので、散気方式からの空気は目孔を通して生成されたマイクロバブル（平均で３００ミクロンメータ）は地から天方向に向けて噴射されるばかりか、気泡の浮力作用も手伝って急速に液面に上昇するため気泡の液に対する接触時間が極めて短くなるとともに加圧による溶存効果も反比例するため理に適っているとは思われない。
ところで、ナノバブル対マイクロバブルの表面積単純比較例は以下の通りである。
・バブルサイズでは１ミクロンメータ以下はナノバブル
ナノバブルの最大公約値は概略０．９９マイクロメータ
・球の表面積＝（π/６）＊Ｄ3  （Ｄ：球の直径）
の公式から気泡同士の表面積を単純比較した場合、Ｄ3 に比例する。
∴  最大公約値ナノバブル表面積＝（０．９９）3
＝０．９７ミクロンｍ≒１ミクロンメータ
３００ミクロンメータバブル表面積
＝（３００）3＝２７，０００，０００ミクロンメータ
この結果から、マイクロバブルの表面積は、ナノバブルと比較して２７，０００，０００．倍も大きくなる。
因みに、窒素ガスによるナノバブルを測定してところ、代表的数値として２００ナノミクロンメータバブルが１億個/ｍｌ計測されており、２００ナノ＝０．２ミクロンだから、上記計算からナノはマイクロに対し３，３７５，０００、０００．（３３．７億倍）も小さくなる。
更に、生物反応槽の水圧を効果的に利用するため、前記気液混合装置から排出された気泡混合水を水面上層部若しくは中間部から下層部に放出し、気泡を微細に縮合させることができる。
【００１９】
出願人が所有するスタティックミキサーは、水道水を使った実験では水温１９℃、水量１０Ｌ/分当たり空気添加量は５〜６Ｌ/分、ミキサーの圧損が３００ｋＰａ．Ｇ〜４００ｋＰａ．Ｇ程度で、ミキサー入口の気泡混合水１．１ｐｐｍのものがミキサー出口においてほぼ飽和濃度に近い高濃度溶存酸素(８．６〜８．８ｐｐｍ）を生成することが実験で確認している。
さらには、水深における効果を排除するため水道水（常温）を使った比較になるが、水道水を亜硫酸ナトリウムにて０．１ｐｐｍの低濃度酸素水のサンプル水を準備し、メンブレン方式（公称３００ミクロン気泡生成能力）と、出願人が保有するスタティックミキサーとの水深６ｃｍにおけるサンプル水ワンパス実験では、メンブレン式では水量に対し３倍の空気添加量で２．９ｐｐｍ、スタティックミキサー式では水量５０％（０．５倍）の空気量で４．７ｐｐｍとなり、水量に対する空気添加量比較ではスタティックミキサーの方が１/６減の空気添加量であっても溶存酸素値は１．９ｐｐｍ程高い数値がえられたことを確認している。
【００２０】
一例として、関東地区の行政が管理している排水処理場の例では、メンブレン散気管曝気式生物反応槽原水処理量として、
原水処理量：１００，０００ｍ3
空気使用量：３２７，０００ｍ3
原水対空気消費比率＝３２７，０００/１００，０００＝３．２７倍
水道水を使ったスタティックミキサーでの実験では、
水量：１０Ｌ/分
空気添加量：６Ｌ/分
水対空気消費比率＝６/１０＝０．６倍
両者を単純に比較した場合、（０．６/３．２７）×１００≒１８％
となり、スタティックミキサー方式ではメンブレン方式と比較して、８２％の空気使用量が削減可能となる。
【００２１】
前項のケースにおいて、このミキサー設置に伴う動力費アップ分を１例として算出すると、ミキサー入口流速２．０ｍ/秒、空気添加量５Ｌ/分、ミキサー圧損（差圧）３０ｋＰａ．Ｇ、でミキサーを運転した場合、通常の散気管式あるいはメンブレン式曝気装置の空気使用量の１/４又は以下の電気代削減に相当しているのでスタティックミキサー設置による動力アップ分を差し引いても、結果的には従来式散気管方式における空気使用量は少なくとも２/４（半分）に相当する空気を節約できることとなる。
空気の使用量とブロワー空気生成に伴う動力費はほぼ比例している関係から、大幅な動力費削減が期待できる。現状では、下水処理に伴う従来式式曝気装置が大量の空気を消費するため、このためのブロワーの電気代削減が大きな社会的なテーマになっているがその解決のための有効な手段となる。
ところで、以上の態様を満たすスタティックミキサーの運転条件の概略は、ミキサー入口流速：１．５〜２．５ｍ/秒、被処理流体ミキサー通過時間：０．１〜１．０秒、ミキサー運転差圧（圧損）：２０〜５０ｋＰａ．Ｇ、通水量に対する空気添加量：０．２〜１．０倍となる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】第１実施例に係る下水処理システムの全体図
【図２】第１実施例の変形例に係る下水処理システムの全体図
【図３】第２実施例に係る下水処理システムの全体図
【図４】第２実施例の変形例に係る下水処理システムの全体図
【図５】第３実施例に係る下水処理システムの全体図
【図６】第３実施例の変形例に係る下水処理システムの全体図
【図７】第４実施例に係る下水処理システムの全体図
【図８】第４実施例の変形例に係る下水処理システムの全体図
【図９】第５実施例に係る下水処理システムの全体図
【図１０】第５実施例の変形例に係る下水処理システムの全体図
【図１１】第６実施例に係る下水処理システムの全体図
【図１２】第６実施例の変形例に係る下水処理システムの全体図
【図１３】第７実施例に係る下水処理システムの全体図
【図１４】第７実施例の変形例に係る下水処理システムの全体図
【図１５】第８実施例に係る下水処理システムの全体図
【図１６】第８実施例の変形例に係る下水処理システムの全体図
【図１７】第９実施例に係る下水処理システムの全体図
【図１８】第９実施例の変形例に係る下水処理システムの全体図
【図１９】第９実施例の変形例に係る下水処理システムの全体図
【図２０】第９実施例の変形例に係る下水処理システムの全体図
【図２１】従来の下水処理システムを説明した図
【発明を実施するための形態】
【００２３】
本発明に係る下水処理システムは、上流側から下流側に向かって、最初沈殿槽１、好気性処理を行う生物反応槽（曝気槽）２、最終沈殿槽３を配置している。本発明に係る下水処理システムとしては、最初沈殿槽１と生物反応槽２との間に嫌気性処理槽を配置するものも含む。
【００２４】
最初沈殿槽１の下部には回転式のスクレパーが配置され、このスクレパーにより沈殿物がかき集められ最初沈殿槽１の底部から取り出される。
【００２５】
最初沈殿槽１内の被処理水はポンプを備えた送液管４によって生物反応槽２に送りこまれる。この送液管４の途中には気液混合装置の一例としてのスタティックミキサー５が設けられ、このスタティックミキサー５よりも上流側の送液管４には空気の供給配管６が接続されている。
【００２６】
また、スタティックミキサー５の出口には予め生物反応槽２の上部に配置されたヘッダー管７が接続され、このヘッダー管７は複数（図では３本）の分岐管７ａに分かれ、各分岐管の下端には下向きのノズル８が取付けられている。
【００２７】
また、最終沈殿槽３の底部からは汚泥返送管９が設けられ、この汚泥返送管９を使って最終沈殿槽３内に溜まった汚泥の一部が生物反応槽２に戻される。
【００２８】
而して、スタティックミキサー５において、水と空気が強制混合され、添加した空気のほぼ全量がスタティックミキサー内を通過する極めて短い時間内に被処理水中に混合され、結果として高濃度の気泡混合水が生成される。この気泡混合水は、前記ノズル８から生物反応槽２内に下方に噴出され、生物反応槽２内に撹拌流を形成する。この撹拌流によって生物反応槽２内の好気性微生物に十分な酸素が供給される。
【００２９】
図２は、第１実施例の変形例に係る下水処理システムの全体図を示し、この変形例では、下流側の最終沈殿槽３の上澄み液を生物反応槽２に戻す送液管１０を設け、この送液管１０にスタティックミキサー５を設けるとともにその上流側に吸気供給管６を接続している。
【００３０】
図２に示す変形例の場合も図１と場合と同様に、気泡混合水が、ヘッダー管７を構成する分岐管７ａの下端から噴出し、生物反応槽２内に循環流を形成し、好気性菌に十分な酸素が供給される。
【００３１】
図３は、第２実施例に係る下水処理システムの全体図を示し、この実施例では、
送液管４にヘッダー管７が接続され、このヘッダー管７を構成する各分岐管７ａにスタティックミキサー５を設け、更に各分岐管７ａに空気の供給配管６を接続している。この実施例の場合には、多数のスタティックミキサー５を配置することで、撹拌流の向きなどをコントロールすることができる。
【００３２】
図４は、第２実施例の変形例に係る下水処理システムの全体図を示し、この変形例では、図２の変形例と同様に、下流側の最終沈殿槽３の上澄み液を生物反応槽２に戻す送液管１０を設け、この送液管１０にスタティックミキサー５を設けている。
【００３３】
図５は、第３実施例に係る下水処理システムの全体図を示し、この実施例では、ヘッダー管７を構成する分岐管７ａを生物反応槽２の側壁上部を貫通して生物反応槽２内に臨ませている。
このように生物反応槽２の側壁を貫通させる構成とすることで、既存のシステムに本システムを適用することが容易になる。
【００３４】
図６は、第３実施例の変形例に係る下水処理システムの全体図を示し、この変形例では、図２の変形例と同様に、下流側の最終沈殿槽３の上澄み液を生物反応槽２に戻す送液管１０を設け、この送液管１０にスタティックミキサー５を設けている。
【００３５】
図７は、第４実施例に係る下水処理システムの全体図を示し、この実施例では、ヘッダー管７を構成する分岐管７ａを生物反応槽２の側壁上部を貫通して生物反応槽２内に臨ませ、更に各分岐管７ａにスタティックミキサー５を設けている。
【００３６】
図８は、第４実施例の変形例に係る下水処理システムの全体図を示し、この変形例では、図２の変形例と同様に、下流側の最終沈殿槽３の上澄み液を生物反応槽２に戻す送液管１０を設け、この送液管１０にスタティックミキサー５を設けている。
【００３７】
図９は、第５実施例に係る下水処理システムの全体図を示し、この実施例では、ヘッダー管７を構成する分岐管７ａを生物反応槽２の側壁下部を貫通して生物反応槽２内に臨ませ、生物反応槽２内の底部に沿って気泡混合水を噴出する構成となっている。
このように生物反応槽２の底部に沿って気泡混合水を送り込むことで、好気性菌に十分な量の酸素を供給することができる。
【００３８】
図１０は、第５実施例の変形例に係る下水処理システムの全体図を示し、この変形例では、図２の変形例と同様に、下流側の最終沈殿槽３の上澄み液を生物反応槽２に戻す送液管１０を設け、この送液管１０にスタティックミキサー５を設けている。
【００３９】
図１１は、第６実施例に係る下水処理システムの全体図を示し、この実施例では、第５実施例では送液管４にスタティックミキサー５を設けていたが、各分岐管７ａにスタティックミキサー５を設けた構成としている。
【００４０】
図１２は、第６実施例の変形例に係る下水処理システムの全体図を示し、この変形例では、図２の変形例と同様に、下流側の最終沈殿槽３の上澄み液を生物反応槽２に戻す送液管１０を設け、この送液管１０にスタティックミキサー５を設けている。
【００４１】
図１３は、第７実施例に係る下水処理システムの全体図を示し、この実施例では、ヘッダー管７を構成する分岐管７ａを第１群の分岐管と第２群の分岐管に分け、これら第１群の分岐管と第２群の分岐管の生物反応槽２内での高さ位置をことならせ、上方位置の分岐管から下向きに気泡混合水が噴出し、下方位置の分岐管から下向きに気泡混合水が噴出するようにし、噴出した気泡混合水が生物反応槽２内でぶつかるようにしている。このような構成とすることでデフロック効果が高くなる。
【００４２】
図１４は、第７実施例の変形例に係る下水処理システムの全体図を示し、この変形例では、図２の変形例と同様に、下流側の最終沈殿槽３の上澄み液を生物反応槽２に戻す送液管１０を設け、この送液管１０にスタティックミキサー５を設けている。
【００４３】
図１５は、第８実施例に係る下水処理システムの全体図を示し、第７実施例では送液管４にスタティックミキサー５を設けていたが、この実施例では各分岐管７ａにスタティックミキサー５を設けた構成としている。
【００４４】
図１６は、第８実施例の変形例に係る下水処理システムの全体図を示し、この変形例では、図２の変形例と同様に、下流側の最終沈殿槽３の上澄み液を生物反応槽２に戻す送液管１０を設け、この送液管１０にスタティックミキサー５を設けている。
【００４５】
図１７は、第９実施例に係る下水処理システムの全体図を示し、この実施例では、下流側の最終沈殿槽３の底部から伸びる汚泥返送管９の途中から分岐し、この分岐管にスタティックミキサー５を設け、前記汚泥返送管９のスタティックミキサー５よりも上流側部分に空気の供給配管６を接続し、前記スタティックミキサー５によって酸素（空気）が汚泥とともに返送される被処理水中に混合された気泡混合水を生成し、この気泡混合水を前記生物反応槽２中に送り込むようにしている。
このような構成とすることで、デフロックが従来よりも効果的に行われる。
【００４６】
図１８は、第９実施例の変形例に係る下水処理システムの全体図を示し、この変形例では、汚泥返送管９にスタティックミキサー５を設けるとともに、図２の変形例と同様に、下流側の最終沈殿槽３の上澄み液を生物反応槽２に戻す送液管１０を設け、この送液管１０にスタティックミキサー５を設けている。
【００４７】
図１９は第９実施例の変形例に係る下水処理システムの全体図を示し、この変形例では、汚泥返送管９が生物反応槽２の側面を貫通して生物反応槽２内に臨む構成となっており、図２０に示す変形例にあっては、汚泥返送管９のスタティックミキサー５よりも下流側を上下２段に分け、それぞれの配管が生物反応槽２の側面を貫通して生物反応槽２内に臨む構成となっている。このような構成とすることで、撹拌効果が向上する。
【産業上の利用可能性】
【００４８】
本発明に係る下水処理システムは新たに下水処理システムを構築する場合に限らず、既存の下水処理システムにもそのまま適用することができる。
【符号の説明】
【００４９】
１…最初沈殿槽、２…好気性処理を行う生物反応槽、３…最終沈殿槽、４…送液管、５…スタティックミキサー、６…空気の供給配管、７…ヘッダー管、７ａ…分岐管、８…ノズル、９…汚泥返送管、１０…送液管。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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