(57)【要約】      （修正有）【課題】発泡成形性及び低温耐衝撃性に優れた発泡成形用樹脂の提供【解決手段】成分Ａと、成分Ｂと、成分Ｃを含有し、前記成分Ａは、長鎖分岐ホモポリプロピレンであり、前記成分Ｂは、長鎖分岐ブロックポリプロピレンであり、前記成分Ｃは、ポリエチレン系エラストマーであり、前記成分Ａ〜Ｃの合計を１００質量部としたとき、前記成分Ａの含有量が２０〜７０質量部、好ましくは、４０〜５０質量部であり、前記成分Ｂの含有量が２０〜７０質量部、好ましくは４０〜６０質量部であり、前記成分Ｃの含有量が１〜２０質量部、好ましくは５〜１０質量部である、発泡成形用樹脂。前記発泡成形用樹脂と発泡剤（原料樹脂１１）を押出し機１３で溶融混練して、押出し、発泡パリソン２３を形成し、金型内で成形して発泡成形体を得る、ブロー成形発泡成形体の製造方法。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
成分Ａと、成分Ｂと、成分Ｃを含有し、
前記成分Ａは、長鎖分岐ホモポリプロピレンであり、
前記成分Ｂは、長鎖分岐ブロックポリプロピレンであり、
前記成分Ｃは、ポリエチレン系エラストマーであり、
前記成分Ａ〜Ｃの合計を１００質量部としたとき、前記成分Ａの含有量が２０〜７０質量部であり、前記成分Ｂの含有量が２０〜７０質量部であり、前記成分Ｃの含有量が１〜２０質量部である、発泡成形用樹脂。
【請求項２】
前記成分Ａ〜Ｃの合計を１００質量部としたとき、前記成分Ａの含有量が４０〜５０質量部であり、前記成分Ｂの含有量が４０〜６０質量部であり、前記成分Ｃの含有量が５〜１０質量部である、請求項１に記載の樹脂。
【請求項３】
前記長鎖分岐ホモポリプロピレンは、過酸化物変性長鎖分岐ホモポリプロピレンであり、
前記長鎖分岐ブロックポリプロピレンは、重合型長鎖分岐ブロックポリプロピレンである、請求項１又は請求項２に記載の樹脂。
【請求項４】
請求項１〜請求項３の何れか１つに記載の発泡成形用樹脂と発泡剤を発泡押出機内で溶融混練してなる発泡樹脂を前記発泡押出機から押し出して発泡パリソンを形成し、前記発泡パリソンを成形して発泡成形体を得る工程を備える、発泡成形体の製造方法。
【請求項５】
請求項１〜請求項３の何れか１つに記載の発泡成形用樹脂を用いて形成される発泡成形体であって、
環境温度−１０℃で５００ｇ球を落とした際の落球破損高さが４０ｃｍ以上である、発泡成形体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、発泡成形用樹脂、発泡成形体及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
発泡ブロー成形品として、例えば自動車のインストルメントパネル内に取り付けられる各種空調ダクトが知られている。これら空調ダクトには、発泡した樹脂材料を成形した発泡ダクトが広く用いられている。発泡ダクトは、軽量であり、例えばポリオレフィン系樹脂などの樹脂材料に発泡剤を加えて溶融混練し、押出機のダイから押出される発泡パリソンをブロー成形することにより容易に製造することが出来る。
【０００３】
発泡ブロー成形品に用いられる樹脂材料としては、ポリオレフィン系樹脂が広く用いられており、中でもポリプロピレン系樹脂が一般的である（特許文献１）。
【０００４】
特許文献１には、プロピレン単独重合体からなる発泡主材と、ブロックポリプロピレンからなる希釈材と、ポリエチレン系エラストマーからなる改質材を混合した混合樹脂に発泡剤を添加し、ブロー成形した自動車用ダクトが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】ＷＯ２０１３／１１１６９２
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、本発明者が、特許文献１に開示されている混合樹脂の発泡成形性について詳細に検討したところ、混合樹脂中の発泡主材の含有量が８０質量部以上である場合には発泡成形性が良好であるが、発泡主材の含有量が８０質量部未満になると、発泡主材の含有量の低減に伴って発泡成形性が急激に損なわれることが分かった。
【０００７】
一方、混合樹脂中の発泡主材の含有量が多すぎる場合には、低温耐衝撃性が低下するために、輸送時などにダクトが破損する虞があることが分かった。
【０００８】
本発明はこのような事情に鑑みてなされたものであり、発泡成形性及び低温耐衝撃性に優れた発泡成形用樹脂を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明によれば、成分Ａと、成分Ｂと、成分Ｃを含有し、前記成分Ａは、長鎖分岐ホモポリプロピレンであり、前記成分Ｂは、長鎖分岐ブロックポリプロピレンであり、前記成分Ｃは、ポリエチレン系エラストマーであり、前記成分Ａ〜Ｃの合計を１００質量部としたとき、前記成分Ａの含有量が２０〜７０質量部であり、前記成分Ｂの含有量が２０〜７０質量部であり、前記成分Ｃの含有量が１〜２０質量部である、発泡成形用樹脂が提供される。
【００１０】
本発明者は鋭意検討を行ったところ、上記成分Ａ〜Ｃを特定の割合で配合することによって、発泡成形性及び低温耐衝撃性を向上させることができることを見出し、本発明の完成に到った。
【００１１】
以下、本発明の種々の実施形態を例示する。以下に示す実施形態は互いに組み合わせ可能である。
好ましくは、前記成分Ａ〜Ｃの合計を１００質量部としたとき、前記成分Ａの含有量が４０〜５０質量部であり、前記成分Ｂの含有量が４０〜６０質量部であり、前記成分Ｃの含有量が５〜１０質量部である。
好ましくは、前記長鎖分岐ホモポリプロピレンは、過酸化物変性長鎖分岐ホモポリプロピレンであり、前記長鎖分岐ブロックポリプロピレンは、重合型長鎖分岐ブロックポリプロピレンである。
【００１２】
本発明の別の観点によれば、上記記載の発泡成形用樹脂と発泡剤を発泡押出機内で溶融混練してなる発泡樹脂を前記発泡押出機から押し出して発泡パリソンを形成し、前記発泡パリソンを成形して発泡成形体を得る工程を備える、発泡成形体の製造方法が提供される。
【００１３】
本発明のさらに別の観点によれば、上記記載の発泡成形用樹脂を用いて形成される発泡成形体であって、環境温度−１０℃で５００ｇ球を落とした際の落球破損高さが４０ｃｍ以上である、発泡成形体が提供される。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本発明の一実施形態の発泡成形体の製造方法で利用可能な発泡成形機１の一例を示す。
【図２】発泡成形体の一例である発泡ダクト１０を示す斜視図である。
【図３】成分Ａの割合と発泡倍率保持率の関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明の実施形態について説明する。以下に示す実施形態中で示した各種特徴事項は、互いに組み合わせ可能である。また、各特徴事項について独立して発明が成立する。
【００１６】
１．発泡成形用樹脂
本発明の一実施形態の発泡成形用樹脂は、成分Ａと、成分Ｂと、成分Ｃを含有する。以下、各成分について詳細に説明する。以下の説明では、ポリプロピレンをＰＰ、ポリエチレンをＰＥ、エチレンプロピレンゴムをＥＰＲと表記する。
【００１７】
＜成分Ａ：長鎖分岐ホモＰＰ＞
成分Ａは、長鎖分岐ホモＰＰである。長鎖分岐ホモＰＰは、長鎖分岐構造を有するホモＰＰであり、発泡成形性に優れているが、低温耐衝撃性が低いという特徴を有している。長鎖分岐ホモＰＰは、重量平均分岐指数ｇが０．９以下であることが好ましい。
【００１８】
長鎖分岐ホモＰＰのＭＴ（メルトテンション）は、１００〜５００ｍＮが好ましく、具体的には例えば、１００、１５０、２００、２５０、３００、３５０、４００、４５０、５００ｍＮであり、ここで例示した数値の何れか２つの間の範囲内であってもよい。
【００１９】
長鎖分岐ホモＰＰのＭＦＲ（メルトフローレイト）は、０．５〜７（ｇ／１０分）が好ましく、具体的には例えば、０．５、１、２、３、４、５、６、７（ｇ／１０分）であり、ここで例示した数値の何れか２つの間の範囲内であってもよい。
【００２０】
長鎖分岐ホモＰＰは、過酸化物変性によって形成されたもの（つまり、過酸化物変性長鎖分岐ホモＰＰ）であるが好ましい。過酸化物変性とは、直鎖ホモＰＰと過酸化物の混合物を二軸混練機で溶融押出することによって長鎖分岐を形成することを意味する。
【００２１】
成分Ａ〜Ｃの合計を１００質量部としたとき、成分Ａの含有量は、２０〜７０質量部であり、４０〜５０質量部が好ましく、具体的には例えば、２０、２５、３０、３５、４０、４５、５０、５５、６０、６５、７０質量部であり、ここで例示した数値の何れか２つの間の範囲内であってもよい。成分Ａが少なすぎると発泡成形性が不十分になり、成分Ａが多すぎると低温耐衝撃性が不十分になる。
【００２２】
＜成分Ｂ：長鎖分岐ブロックＰＰ＞
成分Ｂは、長鎖分岐ブロックＰＰである。長鎖分岐ブロックＰＰは、長鎖分岐構造を有するブロックＰＰである。長鎖分岐ブロックＰＰは、通常、ゴム成分を含有しており、長鎖分岐ホモＰＰと比べて、発泡成形性が劣るが、低温耐衝撃性が高いという特徴を有する。ブロックＰＰは、ホモＰＰブロック中にＰＥブロック及びＥＰＲブロックが分散されたブロック共重合体である。
【００２３】
特許文献１では、長鎖分岐ホモＰＰと直鎖ブロックＰＰを含む発泡樹脂が用いられているが、このような配合では、直鎖ブロックＰＰの割合を増やすと低温耐衝撃性は向上するが発泡成形性が急激に低下するという問題があった。一方、本実施形態で用いる長鎖分岐ブロックＰＰは、直鎖ブロックＰＰに比べて、発泡成形性の低下の程度が小さいために、長鎖分岐ブロックＰＰを添加することによって発泡成形性の低下を抑制しつつ低温耐衝撃性を高めることが可能になっている。
【００２４】
長鎖分岐ブロックＰＰは、重量平均分岐指数ｇが０．９以下であることが好ましい。
【００２５】
長鎖分岐ブロックＰＰのＭＴ（メルトテンション）は、５０〜５００ｍＮが好ましく、具体的には例えば、５０、１００、１５０、２００、２５０、３００、３５０、４００、４５０、５００ｍＮであり、ここで例示した数値の何れか２つの間の範囲内であってもよい。
【００２６】
長鎖分岐ブロックＰＰのＭＦＲ（メルトフローレイト）は、１〜７（ｇ／１０分）が好ましく、具体的には例えば、１、２、３、４、５、６、７ｇ／１０分）であり、ここで例示した数値の何れか２つの間の範囲内であってもよい。
【００２７】
長鎖分岐ブロックＰＰは、マクロマー共重合によって生成されたホモＰＰとエチレンとを重合させることによって生成したもの（つまり、重合型長鎖分岐ブロックＰＰ）であることが好ましい。マクロマー共重合は第１反応（プロピレンモノマーの重合によるプロピレンマクロマーの生成（プロピレンが複数個反応した物質））と第２反応（プロピレンモノマーとプロピレンマクロマーの重合）で構成されている。第２反応ではプロピレンモノマー同士は直鎖状に反応しており、その直鎖の側面にプロピレンマクロマーが反応し長鎖分岐となっている。マクロマー共重合によって得られたホモＰＰとエチレンとを重合させることで、ＰＰの一部とエチレンが重合しＥＰＲが発生するため、過酸化物変性長鎖分岐ホモＰＰに比べ、低温耐衝撃性が高い。また、過酸化物を使用していないため、リサイクル時のＭＦＲ、ＭＴの変化が過酸化物変性長鎖分岐ホモＰＰに比べ小さい。
【００２８】
成分Ａ〜Ｃの合計を１００質量部としたとき、成分Ｂの含有量は、２０〜７０質量部であり、４０〜６０質量部が好ましく、具体的には例えば、２０、２５、３０、３５、４０、４５、５０、５５、６０、６５、７０質量部であり、ここで例示した数値の何れか２つの間の範囲内であってもよい。成分Ｂが少なすぎると低温耐衝撃性が不十分になり、成分Ｂが多すぎると発泡成形性が不十分になる。
【００２９】
＜成分Ｃ：ＰＥ系エラストマー＞
成分Ｃは、ＰＥ系エラストマーである。ＰＥ系エラストマーは、ＰＥ系樹脂のマトリックス中にオレフィン系ゴムを微分散させたものであり、ＰＰ系樹脂との相溶性に優れ、樹脂材料にゴム弾性を付与して耐衝撃性を改善することができるという特徴を有する。ＰＰ系樹脂に加えて、ＰＥ系エラストマーを併用することで、耐衝撃性を改善し、発泡成形性と耐衝撃性を両立させるようにしている。
【００３０】
ＰＥ系エラストマーのＭＴは、１０〜１００ｍＮが好ましく、具体的には例えば、１０、２０、３０、４０、５０、６０、７０、８０、９０、１００ｍＮであり、ここで例示した数値の何れか２つの間の範囲内であってもよい。
【００３１】
ＰＥ系エラストマーのＭＦＲは、０．１〜５（ｇ／１０分）が好ましく、具体的には例えば、０．１、０．５、１、２、３、４、５（ｇ／１０分）であり、ここで例示した数値の何れか２つの間の範囲内であってもよい。
【００３２】
成分Ａ〜Ｃの合計を１００質量部としたとき、成分Ｃの含有量は、１〜２０質量部であり、５〜１０質量部が好ましく、具体的には例えば、１、２、３、４、５、６、７、８、９、１０、１１、１２、１３、１４、１５、１６、１７、１８、１９、２０質量部であり、ここで例示した数値の何れか２つの間の範囲内であってもよい。成分Ｃの含有量が５質量部以上である場合には、耐衝撃性の改善効果が特に顕著である。ＰＥ系エラストマーの割合が多ければ多いほど耐衝撃性改善には有利であるが、ＰＥ系エラストマーの割合が多くなりすぎると、相対的にＰＰ系樹脂の割合が低下して、発泡成形性等、ＰＰ系樹脂が有する優れた物性を維持することが難しくなる。そのような観点から、ＰＥ系エラストマーの割合は、１０質量％以下とすることが好ましい。すなわち、ＰＥ系エラストマーの割合は、５〜１０質量％とすることが好ましい。
【００３３】
２．発泡成形体の製造方法
本発明の一実施形態の発泡成形体の製造方法は、上記記載の発泡成形用樹脂と発泡剤を発泡押出機内で溶融混練してなる発泡樹脂を前記発泡押出機から押し出して発泡パリソンを形成し、前記発泡パリソンを成形して発泡成形体を得る工程を備える。
【００３４】
本実施形態の方法は、例えば、図１に例示される発泡成形機１を用いて実施可能である。発泡成形機１は、樹脂供給装置２と、ヘッド１８と、分割金型１９を備える。樹脂供給装置２は、ホッパー１２と、押出機１３と、インジェクタ１６と、アキュームレータ１７を備える。押出機１３とアキュームレータ１７は、連結管２５を介して連結される。アキュームレータ１７とヘッド１８は、連結管２７を介して連結される。
以下、各構成について詳細に説明する。
【００３５】
＜ホッパー１２，押出機１３＞
ホッパー１２は、原料樹脂１１を押出機１３のシリンダ１３ａ内に投入するために用いられる。原料樹脂１１の形態は、特に限定されないが、通常は、ペレット状である。原料樹脂は、上記の記載の発泡成形用樹脂である。バージン樹脂のみを用いて成形する場合であれば、上記の記載の発泡成形用樹脂に、必要に応じて改質材を加える。回収樹脂材料を用いる場合には、粉砕された回収樹脂材料にバージン樹脂を所定割合に加える。バージン樹脂は、原料樹脂１１中の質量割合が例えば１０〜３０％になるように添加することができる。
【００３６】
原料樹脂１１は、ホッパー１２からシリンダ１３ａ内に投入された後、シリンダ１３ａ内で加熱されることによって溶融されて溶融樹脂になる。また、シリンダ１３ａ内に配置されたスクリューの回転によってシリンダ１３ａの先端に向けて搬送される。スクリューは、シリンダ１３ａ内に配置され、その回転によって溶融樹脂を混練しながら搬送する。スクリューの基端にはギア装置が設けられており、ギア装置によってスクリューが回転駆動される。シリンダ１３ａ内に配置されるスクリューの数は、１本でもよく、２本以上であってもよい。
【００３７】
＜インジェクタ１６＞
シリンダ１３ａには、シリンダ１３ａ内に発泡剤を注入するためのインジェクタ１６が設けられる。インジェクタ１６から注入される発泡剤は、物理発泡剤、化学発泡剤、及びその混合物が挙げられるが、物理発泡剤が好ましい。物理発泡剤としては、空気、炭酸ガス、窒素ガス、水等の無機系物理発泡剤、及びブタン、ペンタン、ヘキサン、ジクロロメタン、ジクロロエタン等の有機系物理発泡剤、さらにはそれらの超臨界流体を用いることができる。これらの中で、発泡剤としては、空気、炭酸ガス、または窒素ガスを用いることが好ましい。これらを用いることで有機物の混入を防ぐことができ、耐久性等の低下を抑制することが出来る。超臨界流体を用いることで、均一且つ確実に発泡することができる。超臨界流体としては、二酸化炭素、窒素などを用いて作ることが好ましく、窒素であれば臨界温度−１４９．１℃、臨界圧力３．４ＭＰａ以上、二酸化炭素であれば臨界温度３１℃、臨界圧力７．４ＭＰａ以上とすることにより得られる。化学発泡剤としては、酸（例：クエン酸又はその塩）と塩基（例：重曹）との化学反応により炭酸ガスを発生させるものが挙げられる。化学発泡剤は、インジェクタ１６から注入する代わりに、ホッパー１２から投入してもよい。
【００３８】
＜アキュームレータ１７、ヘッド１８＞
原料樹脂と発泡剤が溶融混練されてなる発泡樹脂は、シリンダ１３ａの樹脂押出口から押し出され、連結管２５を通じてアキュームレータ１７内に注入される。アキュームレータ１７は、シリンダ１７ａとその内部で摺動可能なピストン１７ｂを備えており、シリンダ１７ａ内に発泡樹脂が貯留可能になっている。そして、シリンダ１７ａ内に発泡樹脂が所定量貯留された後にピストン１７ｂを移動させることによって、連結管２７を通じて発泡樹脂をヘッド１８内に設けられたスリットから押し出して垂下させて発泡パリソン２３を形成する。発泡パリソン２３の形状は、特に限定されず、円筒状であってもよく、シート状であってもよい。発泡パリソン２３の押出速度は、例えば７００ｋｇ／時以上とする。なお、アキュームレータ１７は、ヘッド１８に内蔵することもでき、ピストン１７ｂを鉛直方向に押し下げるものであってもよい。
【００３９】
＜分割金型１９＞
発泡パリソン２３は、一対の分割金型１９間に導かれる。分割金型１９を用いて発泡パリソン２３の成形を行うことによって発泡成形体が得られる。分割金型１９を用いた成形の方法は特に限定されず、分割金型１９のキャビティ内にエアを吹き込んで成形を行うブロー成形であってもよく、分割金型１９のキャビティの内面からキャビティ内を減圧して発泡パリソン２３の成形を行う真空成形であってもよく、その組み合わせであってもよい。ブロー成形の場合、エアは、例えば０．０５〜０．１５ＭＰａの圧力範囲で吹き込む。
【００４０】
成形後に、冷えて固化した樹脂材料における完成品以外の部分を粉砕して回収樹脂材料とし、再度、発泡成形体の製造に用いることができる。
【００４１】
３．発泡成形体
発泡成形体の一例は、図２に示すような発泡ダクト１０である。発泡ダクト１０は、エアコンユニット（図示省略）より供給される空調エアを内部の流路により流通させ、所望の部位に通風させるように構成される。なお、発泡ダクト１０の形状としては、図２に示すものに限定されず、用途や設置場所等に応じて任意の形状とすることが出来る。
【００４２】
本実施形態の発泡ダクト１０は、押出機のダイから発泡樹脂を押出すことによって形成した発泡パリソンを金型で挟んでブロー成形することにより得られる。なお、ブロー成形直後のダクトは、両端が閉じた状態となっており、ブロー成形後のトリミングによって両端が切断されて開口形状にされる。
【００４３】
本実施形態の発泡ダクト１０は、管壁が発泡層によって構成される中空の発泡樹脂成形品からなる。発泡層が独立気泡構造を有する構成とすることにより、軽量で断熱性に優れたダクトとすることが出来る。独立気泡構造とは、複数の独立した気泡セルを有する構造であり、少なくとも独立気泡率が７０％以上のものを意味する。こうした構成により、発泡ダクト１０内に冷房の空気を流通させた場合であっても、結露が発生する可能性をほとんどなくすことが出来る。
【００４４】
前述のように、本実施形態の発泡ダクト１０においては、成分Ａ〜Ｃを特定比率で含有する混合樹脂を用いて形成されているので、発泡成形性と耐衝撃性を両立することが可能であり、例えば発泡倍率２．５倍（２〜３倍）、平均肉厚２ｍｍ（１．５〜２．５ｍｍ）の発泡ダクトを成形することが可能である。
【実施例】
【００４５】
１．発泡ダクトの製造
図１に示す発泡成形機１を用いて、発泡ダクト１０を作製した。押出機１３のシリンダ１３ａの内径は５０ｍｍであり、Ｌ／Ｄ＝３４であった。原料樹脂には、表１に示す成分Ａ〜Ｃ及び直鎖ブロックＰＰを表１に示す配合比率（質量部）で含有するものを用いた。また、樹脂１００質量部に対して、核剤として２０ｗｔ％の炭酸水素ナトリウム系発泡剤を含むＬＤＰＥベースマスターバッチ（大日精化工業株式会社製、商品名「ファインセルマスターＰ０２１７Ｋ」）を１．０重量部、及び着色剤として４０ｗｔ％のカーボンブラックを含むＬＬＤＰＥベースマスターバッチ１．０重量部を添加した。発泡パリソン２３の温度が１９０〜２００℃になるように各部位の温度制御を行った。スクリューの回転数は、６０ｒｍｍとし、押出量は、２０ｋｇ／ｈｒとした。発泡剤は、Ｎ２ガスを用い、インジェクタ１６を介して注入した。注入量は、０．４［ｗｔ．％］（Ｎ２注入量／樹脂押出量）とした。発泡パリソン２３は、厚さが２ｍｍになるようにヘッド１８の制御を行った。
【００４６】
以上の条件で形成された発泡パリソン２３を分割金型１９の間に配置した後に、分割金型１９の型締めを行って発泡ダクト１０を得た。
【００４７】
２．評価
作製した発泡ダクトについて、発泡倍率保持率及び低温耐衝撃性を以下の方法で評価した。
【００４８】
＜発泡倍率保持率＞
発泡倍率保持率は、以下の式に基づいて算出した。比較例１での発泡倍率を基準としたのは、比較例１では、発泡成形性が優れている樹脂であるＷＢ１４０の割合が１００％であるからである。発泡倍率保持率が９０％以上である場合を○、９０％未満である場合を×とした。
【００４９】
（式１）発泡倍率保持率［％］＝｛（各実施例・比較例での発泡倍率）÷（比較例１での発泡倍率）｝×１００
【００５０】
＜低温耐衝撃性＞
低温耐衝撃性の試験は、発泡ダクト１０に対して、環境温度−１０℃にて５００ｇ球を落下させることによって行った。落球破損高さが４０ｃｍ未満である場合を×、４０ｃｍ以上である場合を○とした。
【００５１】
【表１】
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【００５２】
表１中の各成分の詳細は、以下の通りである。
・長鎖分岐ホモＰＰ  ：ボレアリス社製、商品名ＷＢ１４０（過酸化物変性によって長鎖分岐構造を導入、ＭＴが２３９．４ｍＮ、ＭＦＲが１．６２ｇ／１０分）
・長鎖分岐ホモＰＰ  ：カネカ製、商品名ＳＬＢ０４７Ｎ（過酸化物変性によって長鎖分岐構造を導入、ＭＴが２００ｍＮ、ＭＦＲが１．２ｇ／１０分）
・長鎖分岐ブロックＰＰ：日本ポリプロ製、商品名ＥＸ６０００（重合時に長鎖分岐構造を導入、ＭＴが１４４．４ｍＮ、ＭＦＲが２．１２ｇ／１０分）
・ＰＥ系エラストマー（ＴＰＥ）：三井化学製、商品名ＤＦ６０５（ＭＴが３１．６ｍＮ、ＭＦＲが０．４７ｇ／１０分）
・直鎖ブロックＰＰ：日本ポリプロ製、商品名ＢＣ４ＢＳＷ（ＭＴが５．４ｍＮ、ＭＦＲが４．７ｇ／１０分）
【００５３】
ＭＴは、長鎖分岐ホモＰＰ、長鎖分岐ブロックＰＰ及び直鎖ブロックＰＰについては、メルトテンションテスター（株式会社東洋精機製作所製）を用い、余熱温度２３０℃、押出速度５．７ｍｍ／分で、直径２．０９５ｍｍ、長さ８ｍｍのオリフィスからストランドを押し出し、このストランドを直径５０ｍｍのローラに巻き取り速度１００ｒｐｍで巻き取ったときの張力を示すものである。ＭＴは、ＰＥ系エラストマーについては、余熱温度２１０℃の場合の値である。
【００５４】
ＭＦＲは、長鎖分岐ホモＰＰ、長鎖分岐ブロックＰＰ及び直鎖ブロックＰＰについては、ＪＩＳ  Ｋ−７２１０に準じて試験温度２３０℃、試験荷重２．１６ｋｇにて測定を行った値である。ＭＦＲは、ＰＥ系エラストマーについては、ＪＩＳ  Ｋ−６９２２−１に準じて試験温度１９０℃、試験荷重２．１６ｋｇにて測定を行った値である。
【００５５】
３．考察
全ての実施例は、成分Ａ〜Ｃの合計を１００質量部としたとき、成分Ａの含有量が２０〜７０質量部であり、成分Ｂの含有量が２０〜７０質量部であり、成分Ｃの含有量が１〜２０質量部であるために、発泡倍率保持率及び低温耐衝撃性が良好であった。
比較例１、３、４、１１、１３、１４は、成分Ｃを含まないために低温耐衝撃性が低かった。
比較例２、１２は、成分Ｂが少なすぎるために、低温耐衝撃性が低かった。
比較例５〜７、１５は、成分Ａが少なすぎるために、発泡倍率保持率が低かった。
比較例８、１６は、成分Ｂの代わりに直鎖ブロックＰＰを含むが、その割合が小さすぎるために、低温耐衝撃性が低かった。
比較例９、１７は、成分Ｂの代わりに直鎖ブロックＰＰを含み、直鎖ブロックＰＰの含有量が２０〜３０質量部という比較的少量であるにも関わらず、発泡倍率保持率が大幅に低下した。
比較例１０は、直鎖ブロックＰＰのみを含み、発泡倍率が極めて小さかった。
【００５６】
４．長鎖分岐ブロックＰＰを用いることの効果を示す予備実験
ここで、直鎖ブロックＰＰの代わりに長鎖分岐ブロックＰＰを用いることによって、発泡成形性の低下が抑制されることを示す予備実験を示す。
【００５７】
原料樹脂の組成を表２に示すものに変更した以外は、「１．発泡ダクトの製造」と同様の条件で発泡ダクトを製造し、発泡倍率保持率を算出した。
【００５８】
表２中の系列Ａ及びＣでは、成分Ａと成分Ｂを併用しており、系列Ｂ及びＤでは、成分Ａと直鎖ブロックＰＰを併用した。系列Ａ及びＢでは、成分ＡとしてＷＢ１４０を用い、系列Ｃ及びＤでは、成分ＡとしてＳＬＢ０４７Ｎを用いた。表２をプロットしたグラフを図３に示す。
【００５９】
【表２】
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【００６０】
表２及び図３に示すように、系列Ｂ及びＤでは、成分Ａの割合が７０％にまで減少すると発泡倍率保持率が９０％以下になった。一方、系列Ａ及びＣでは、成分Ａの割合が４０％にまで減少しても発泡倍率保持率は９０％よりも高かった。この結果は、成分Ｂである長鎖分岐ブロックＰＰが、直鎖ブロックＰＰよりも発泡成形性を悪化させる程度が小さいことを示している。
【符号の説明】
【００６１】
１    ：発泡成形機
２    ：樹脂供給装置
１０  ：発泡ダクト
１１  ：原料樹脂
１２  ：ホッパー
１３  ：押出機
１３ａ：シリンダ
１６  ：インジェクタ
１７  ：アキュームレータ
１７ａ：シリンダ
１７ｂ：ピストン
１８  ：ヘッド
１９  ：分割金型
２３  ：発泡パリソン
２５  ：連結管
２７  ：連結管
【図１】
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【図２】
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【図３】
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