(57)【要約】【課題】形状精度が良好で、残留応力を低減したハードディスク用スペーサー部品の製造方法を提供する。【解決手段】本発明は、金属素材からブランク材を作製する第１の工程と、前記ブランク材に閉塞熱間鍛造を施して成形品を作製する第２の工程と、前記成形品の表面にバレル研磨を施して、スペーサー部品を作製する第３の工程と含む、ハードディスク用スペーサー部品の製造方法である。前記第１の工程は、金属板の打抜き又は金属管の切断によって前記ブランク材を作製することができる。前記第２の工程は、前記ブランク材を５００〜１１００℃に加熱した後、閉塞熱間鍛造を行うことができる。前記第３の工程の後、前記スペーサー部品にラッピング加工を施してもよい。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属素材からブランク材を作製する第１の工程と、
前記ブランク材に閉塞熱間鍛造を施して成形品を作製する第２の工程と、
前記成形品の表面にバレル研磨を施して、スペーサー部品を作製する第３の工程と、
を含む、ハードディスク用スペーサー部品の製造方法。
【請求項２】
前記第１の工程は、金属板の打抜き又は金属管の切断によって前記ブランク材を作製する、請求項１に記載のハードディスク用スペーサー部品の製造方法。
【請求項３】
前記第２の工程は、前記ブランク材を５００〜１１００℃に加熱した後、閉塞熱間鍛造を行う、請求項１または２に記載のハードディスク用スペーサー部品の製造方法。
【請求項４】
前記第３の工程の後、前記スペーサー部品にラッピング加工を施す工程を含む、請求項１〜３のいずれかに記載のハードディスク用スペーサー部品の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ハードディスク用スペーサー部品の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
磁気ディスク装置（ハードディスク）は、磁気ディスクに情報の読み取りや記録が行なわれる。大容量のハードディスクは、通常、複数枚の磁気ディスク１２を有しており、当該磁気ディスク１２は、磁気ディスク間にスペーサー１３を介在して回転ハブ１１に装着されている。磁気ディスク１２及びスペーサー１３は、回転ハブ１１の上部に設けたクランプ部材１４で押圧されて固定されている（図４）。磁気ディスクを回転させ、磁気ヘッドを備えたスイングアームを磁気ディスク表面に移動させて、情報の読み取り及び記録が行われる。
【０００３】
従来のスペーサー部品は、切削性に優れる快削ステンレス鋼の棒材を切削加工して製造されることが多い。快削ステンレス鋼は、切削性を高めるため、鋼成分としてＳやＰｂが添加されている。しかし、Ｓの添加は、硫化ガスを生成して、当該硫化ガスが銅や銀からなる配線箇所または接点箇所を劣化させるという、いわゆる「アウトガス問題」を引き起こす。Ｐｂは、環境負荷の高い元素であり、環境や人体への影響を抑制するため、添加を避けることが望ましい（非特許文献１を参照）。
【０００４】
また、一般に、切削加工による製造は、成形に要する時間が長く、加工素材の歩留まりが低いため、製造コストが高くなる場合がある。そこで、切削加工に代えてプレス加工により、スペーサー部品を製造する方法が検討されている。
【０００５】
例えば、特許文献１には、従来のパンチで打ち抜くことによりスペーサーリングを形成する方法は、上面にダレが生じるとともに、下面にバリが生じることから、上下面の間に良好な平行度が得られない旨記載されている。そのような問題を解決するため、特許文献１は、金属板からリング状の素リングを打ち抜く工程、当該素リングをコイニング工具により押圧して、素リングの外周側に環状凹部を形成する工程、環状凹部をフォージング工具により押圧して環状凹部を薄肉に形成するとともに、環状舌片を形成する工程、当該環状舌片の基端を剪断工具により剪断する工程とを備えた製造方法を提案している。
【０００６】
特許文献２には、従来の棒鋼を切削加工してパイプを形成し、これを輪切りにしてスペーサーリングを作製する製造方法は、作製されたリングの表面硬度、結晶粒度、残留歪み等のバラツキが非常に大きいため、スペーサーの歪みが大きくなり、磁気ディスクの変形の要因となる旨を記載されている。そのため、特許文献２は、表面硬度のバラツキを平均値を中心にして上下４％以内であるもの、結晶粒度が５〜９であるもの、あるいは、残留圧縮応力が８０ＭＰａ以下であるものとなるように製造されたフェライト系ステンレス鋼の圧延板材を用いて、打ち抜き加工してスペーサーリングを作製する方法を提案している。
【０００７】
特許文献３には、ハードディスク用ハブ等の部員を、製品部位による厚み差の付与が可能で、寸法精度良く、生産性良く製造する方法の提供を目的する旨記載されている。この目的を達成するため、特許文献３は、押え量の調整による製品フランジ部の肉厚制御と、ポンチ押込み量とカウンターパンチ押え量の調整による製品ポンチ底部の肉厚制御とを、それぞれ独立させて制御しながら、熱間プレス加工する成形方法を提案している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２００１−１６７５４８号公報
【特許文献２】特開２０１３−２２２４８７号公報
【特許文献３】特開２００４−９０８０号公報
【非特許文献】
【０００９】
【非特許文献１】清水哲也ほか３名、「特殊鋼鋼材（ＩＩ）：ステンレス鋼，耐食・耐熱材料，Ｔｉ合金，金型材料」、電気製鋼，Ｖｏｌ．８０，ｐ８７〜９９，２００９年
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
特許文献１の形成方法は、バリのないスペーサー部品を製造できる。しかし、当該スペーサー部品は、打ち抜き、コイニング、フォージング及び剪断の各機械的処理が施されているため、残留応力を有している。この残留応力の存在は、スペーサー部品がハードディスクに組み込まれた際に、形状を不安定にし、磁気ディスクを歪ませる要因となる。
【００１１】
特許文献２の作製方法は、打ち抜き加工の素材として、表面硬度または結晶粒度のバラツキを低減させ、残留応力を低減させた圧延板材を製造する必要がある。さらに、特許文献２に記載された具体例は、外径２３．８ｍｍという小径である。サーバー用の大容量ハードディスクのニーズが増大しており、それに対応して大径のスペーサー部品が必要とされる。特許文献２の作製方法を大径リングに適用した場合、スペーサー部品において十分な形状精度や十分に低減された残留応力が得られなかった。
【００１２】
特許文献３は、熱間プレス方法を用いたものであり、残留応力の除去が可能である。熱間プレス加工する際、良好な形状精度を確保するため、製品フランジ部の肉厚と、製品ポンチ底部の肉厚とを、それぞれ独立に制御することが必要とされている。
【００１３】
本発明は、形状精度が良好で、残留応力を低減したハードディスク用スペーサー部品の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明者らは、上記の課題に鑑みて検討した結果、リング状ブランク材を熱間で閉塞熱間鍛造することでバリのない成形品が得られることを見出し、その知見に基づいて本発明を完成した。具体的には、本発明は、以下のようなものを提供する。
【００１５】
（１）本発明は、金属素材からブランク材を作製する第１の工程と、前記ブランク材に閉塞熱間鍛造を施して成形品を作製する第２の工程と、前記成形品の表面にバレル研磨を施して、スペーサー部品を作製する第３の工程と、を含むハードディスク用スペーサー部品の製造方法である。
【００１６】
（２）本発明は、前記第１の工程は、金属板の打抜き又は金属管の切断によって前記ブランク材を作製する、（１）に記載のハードディスク用スペーサー部品の製造方法である。
【００１７】
（３）本発明は、前記第２の工程は、前記ブランク材を５００〜１１００℃に加熱した後、閉塞熱間鍛造を行う、（１）または（２）に記載のハードディスク用スペーサー部品の製造方法である。
【００１８】
（４）本発明は、前記第３の工程の後、前記スペーサー部品にラッピング加工を施す工程を含む、（１）〜（３）のいずれかに記載のハードディスク用スペーサー部品の製造方法である。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、バリのない、形状精度が良好なスペーサー部品を効率的に製造できる。とくに、大径スペーサー部品の製造に適しており、大容量ハードディスク用に対応できる。また、スペーサー部品の材質として、磁気ディスクのガラス基板と熱膨張係数が近いフェライト系ステンレス鋼を用いているので、磁気ディスクとの間で歪みの発生が抑制される。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本実施形態に係るブランク材を示す図であり、（ａ）が断面図、（ｂ）が断面図である。
【図２】本実施形態に係る閉塞熱間鍛造を説明するための模式図であり、（ａ）が中間型４を示す平面図であり、（ｂ）が型全体の断面図である。
【図３】実施例における測定箇所を示す図である。
【図４】ハードディスクの要部を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明の実施形態について説明する。本発明は、これらの記載により限定されるものではない。
【００２２】
本発明に係る実施形態は、金属素材からブランク材を作製する第１の工程と、前記ブランク材に閉塞熱間鍛造を施して、成形品を作製する第２の工程と、前記成形品の表面にバレル研磨を施して、スペーサー部品を作製する第３工程と、を含むハードディスク用スペーサー部品の製造方法である。
【００２３】
（第１の工程）
第１の工程は、金属素材からブランク材を作製する工程である。冷間加工であらかじめブランクを得る。これによって、その後の熱間鍛造加工における寸法精度を高めることができる。また、当該工程では、切削加工を使用しないでブランク材を作製するので、切削加工による製造方法に比べて、材料歩留及び製造効率の点で有利である。
【００２４】
当該ブランク材の一例を図１に示す。図１の（ａ）平面図および（ｂ）断面図に示すように、ブランク材１は、外周と内周との間に一定幅の平坦状のリング部分を有している。その後の閉塞熱間鍛造において、バリのないリング状の成形品を作製できるように、当該ブランク材は、最終製品の寸法に近い形状となるように作製されることが好ましい。例えば、外径は、１５〜５０ｍｍ、内径は、１２〜４８ｍｍ、厚みは、１．０〜８．０ｍｍの範囲が好ましい。
【００２５】
具体的には、第１の工程における金属素材は、金属板または金属管を用いて、金属板の打抜き加工、または金属管の切断加工によって、リング状のブランク材を作製することができる。これらの加工または切断の各処理は、冷間で行うことが好ましい。
【００２６】
（第２の工程）
第２の工程は、第１の工程で得られたブランク材に対して、閉塞熱間鍛造を施して成形品を作製する工程である。閉塞鍛造は、素材を金型内に閉じ込めた後、複数個のパンチあるいはダイスを駆動して素材を鍛造する方法である。素材の全面が拘束されるため、ほとんどバリが生じない精密成形が可能である。さらに、素材を加熱した後に鍛造する熱間鍛造で加工されるため、素材の変形が容易であって、残留応力が低減し、良好な形状精度を有する成形品が得られる。
【００２７】
図２の（ａ），（ｂ）は、閉塞熱間鍛造の金型に、リング状のブランク材１を装填した形態を模式的に示したものである。当該ブランク材１は、中間型４を介して、下型３の上に載置される。中間型４は、ブランク材１の外周側と内周側にそれぞれ配置されている。上型２が降下してブランク材１を押圧すると、ブランク材１は、上型２、中間型４および下型３によって形成された空間（キャビティ）に閉じ込められた状態で所定寸法に成形される。このように閉塞鍛造による加工ではバリがほとんど生じない。
【００２８】
リング状成形品に残存するバリは、小さければ、後工程のバレル研磨、ラッピング加工によって除去可能である。しかし、閉塞鍛造以外の加工手段を用いると、大きなバリを生じることがある。当該バリを除去するには、後工程で切削または冷間成形を行う必要があり、そのため、製造コストの上昇、被加工品における残留応力の増大を招く。
【００２９】
第２の工程におけるブランク材の加熱温度は、５００〜１１００℃を行うことが好ましい。加熱温度が５００℃未満であると、容易に変形しないため、大きな加圧力を必要とする。また、残留応力を十分に低減することが困難である。その一方で、加熱温度が１０００℃超えると、鍛造されるブランク材の表面における酸化が過度に進行して、酸化スケールの厚みが大きくなる恐れがある。その場合、仕上げ処理において酸化スケールを除去する量が増加し、製品本体の寸法精度に影響する。そのため、加熱温度の下限は、６００℃以上がより好ましく、上限は、１０００℃以下がより好ましい。鍛造加工時の雰囲気は、被加工品の表面酸化を防止するため、減圧雰囲気または不活性雰囲気が好ましい。鍛造加工後に加工品の表面を研磨する処理が施される場合は、コストの低減や加工装置の簡略化を考慮し、大気中で鍛造加工してもよい。
【００３０】
（第３の工程）
第３の工程は、第２の工程で得られた成形品の表面にバレル研磨を施して、スペーサー部品を作製する工程である。バレル研磨は、被加工物と研磨材を研磨槽（バレル）に投入して、相互に擦れ合う研磨作用によって被加工物の表面を平滑にする研磨手段である。第２の工程の熱間鍛造で得られた状成形品は、その表面に酸化スケールが存在する。また、第１の工程および第２の工程を経ても、バリが僅かに残存する場合がある。バレル研磨によって、上記の酸化スケールやバリが除去されるので、リング状成形品の表面が平滑になる点で好ましい。本実施形態に適用されるバレル研磨は、例えば研磨材としてアルミナ系研磨材、有機質研磨剤、セラミック系研磨材などを用い、回転速度を１０〜１００ｒｐｍとして行うことができる。
【００３１】
第３の工程で得られたスペーサー部品の表面にラッピング加工を施すことが好ましい。ラッピング加工は、定盤の上に被加工物が配置され、定盤と被加工物との隙間に、遊離砥粒を含むスラリーが供給されるとともに、定盤および被加工物に圧力を加えながら回転させる。遊離砥粒によって被加工物が研磨されて、高精度な表面が得られる。本実施形態に適用されるラッピング加工は、例えば、ダイヤモンド、アルミナ、炭化珪素などを含む研磨液を用い、回転速度を５〜８０ｒｐｍとして行うことができる。
【００３２】
例えば、ＨＤＤに使用されるスペーサーリングは、ＨＤＤの高速回転部および磁気ディスク部を構成する精密部品であるため、一個のスペーサーリング内における外径、内径および上下面の厚さは、一定の範囲内に収める必要がある。さらに、成形されたスペーサーリング内の残留応力が高い場合、バレル研磨やラッピング加工等の後処理工程において残留応力が解放されると、スペーサーリングに反りが発生し、生産効率が低下する。また、ＨＤＤ使用の際に発生する熱によってスペーサーリング内の残留応力が解放されると、反りが生じて、ＨＤＤ装置の耐久性の低下につながる。
【００３３】
一般的に、リング状のスペーサー部品で要求される精度は、次のとおりである。
（１）高さの寸法精度：±１％以下
（２）平面度：１０μｍ以下
（３）内径および外径の寸法精度：それぞれ±１％以下
（４）残留応力：１００ＭＰａ以内
【００３４】
上記の平面度は、次のように定義される。平面度は、ＪＩＳ  Ｂ０６２１のとおり、「平面度とは，平面形体の幾何学的に正しい平面（以下，幾何学的平面という。）からの狂いの大きさ」をいう。平面形体（Ｐ）を幾何学的平行二平面で挟んだとき、平行二平面の間隔が最小となる場合の、二平面の間隔（ｆ）の数値で表示する。本実施形態においては、部品を定盤に載置し、定盤との間に生じる隙間距離を測定することで求めた。
【００３５】
硫黄（Ｓ）に関する耐アウトガス性の観点では、ステンレス鋼のＳ含有量が少ないことが好ましい。例えば、質量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｎｉ：０．５％以下、Ｃｒ：１０〜２１％、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１５％以下、Ｎ：０．０３％以下、Ｔｉ：０．５％以下、Ｎｂ：０．８％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるフェライト系ステンレス鋼が好ましい。
【００３６】
それ以外の成分の限定理由は、次のとおりである。化学組成の％表示は、以下、特に断らない限り、質量％を意味する。
【００３７】
Ｃは、ステンレス鋼中に不可避的に含まれる元素である。Ｃ含有量を低減すると、炭化物の生成が少なくなり、耐食性が向上する。しかし、低減のためには精錬時間が長くなり、ステンレス鋼製造のコスト上昇を招くため、Ｃは、０．０８％までの含有を許容する。
【００３８】
Ｓｉは、ステンレス鋼の脱酸剤として添加される。しかし、過剰のＳｉ含有は、フェライト相を硬質化させ、加工性や靭性を劣化させる要因となることから、Ｓｉ含有量は、１．０％以下が好ましい。
【００３９】
Ｍｎは、ステンレス鋼の脱酸剤として添加される。しかし、過剰のＭｎ含有は、ステンレス鋼に不純物として含まれているＳと結合し、化学的に不安定な硫化物であるＭｎＳを形成して、耐食性の低下を招く。そのため、Ｍｎ含有量は、１．００％以下が好ましい。
【００４０】
Ｃｒは、１０％未満では、耐酸化性が十分でないため、熱間鍛造加工時に表面に酸化スケールが過度に生じる。一方、Ｃｒ含有量を高くすると、原料費および製造費の上昇を招くことから、Ｃｒ含有量は、２１％以下が好ましい。
【００４１】
Ｎｉは、耐食性を向上させる作用がある。他方、過剰の含有は、加工性を低下させるとともに、コスト上昇につながるから、Ｎｉ含有量は、０．５％以下が好ましい。
【００４２】
Ｐは、ステンレス鋼の靭性を損なうので、Ｐ含有量は、低いことが望ましい。ただし、ステンレス鋼の精錬工程における脱りんは、困難であることから、Ｐ含有量を低減するには原料の厳選などに過剰なコスト増を伴う。そのため、一般的なフェライト系ステンレス鋼と同様に、０．０５％までのＰ含有が許容される。
【００４３】
Ｓは、ステンレス鋼の靭性を損なう不純物である。さらに、ＭｎＳを形成して腐食の起点となるため、Ｓ含有量は、０．０１５％以下が好ましい。
【００４４】
Ｎは、Ｃと同様にステンレス鋼中に不可避的に含まれる元素である。Ｎ含有量を低減すると、窒化物の生成が少なくなり、耐食性が向上する。しかし、Ｎ量を低減させるための精錬時間が長くなり、ステンレス鋼製造のコスト上昇を招くため、Ｎ含有量は、０．０３％以下で許容される。
【００４５】
Ｔｉは、Ｃ、Ｎを固定し、加工性および耐食性を向上させる元素である。しかし、過剰のＴｉ含有は、ステンレス鋼が硬質化し、加工性を損なう。そのため、Ｔｉ含有量は、０．５０％以下が好ましい。
【００４６】
Ｎｂは、Ｔｉと同様、Ｃ、Ｎを固定し、加工性および耐食性を向上させる元素である。しかし、過剰のＮｂ含有は、ステンレス鋼が硬質化し、加工性を損なう。そのため、Ｎｂ含有量は、０．８０％以下が好ましい。
【実施例】
【００４７】
以下、本発明の実施例について説明する。本発明は、以下の実施例に限定されるものではなく、本発明の目的の範囲内で適宜変更して実施できる。
【００４８】
表１に示すに示す成分を有するフェライト系ステンレス鋼およびマルテンサイト系ステンレス鋼について、真空溶解で溶製し、得られた鋼塊を３０ｍｍ厚の板に鍛造した後、熱間圧延を行って４ｍｍ厚の熱延板を得た。次いで、焼鈍、酸洗および冷間圧延を行って、所定の厚さの冷延板を得た。その後、該冷延板に１０５０℃の焼鈍処理を施して冷延焼鈍板を製造し、これを供試材とした。表１の合金組成は、質量％であり、残部がＦｅおよび不可避的不純物である。
【００４９】
【表１】
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【００５０】
上記の冷延焼鈍板を打ち抜き加工して、図１の（ａ）平面図および（ｂ）断面図に示す形状のリング状ブランク材を作製した。当該ブランク材は、表２に示すＮｏ．１〜Ｎｏ．４の各寸法（外径φ、内径φ、板厚）を有するように作製された。その後、当該リング状ブランク材は、図２の（ａ）平面図および（ｂ）断面図に示すような鍛造手段を用いて、８００℃の大気中で閉塞熱間鍛造加工が施された。この鍛造加工によって、表２に示すＮｏ．１〜Ｎｏ．４の各寸法を有するリング状成形品の試験体が作製された。
【００５１】
【表２】
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【００５２】
閉塞熱間鍛造で得られた試験体は、バレル研磨を施した。その後、一部の試験体には、ラッピング加工が施された。バレル研磨は、粒子径４ｍｍのアルミナ質焼結メディアおよび珪石粉、無機塩、界面活性剤が含まれた粉末コンパウンドを用いた。水５Ｌに対し、コンパウンドを２質量％、メディア体積２Ｌを装入し、その中へ当該成形品を投入した。バレル研磨槽の容積に対して、全内容物の装入量は、５５％とし、２０ｒｐｍの速度で４時間実施した。ラッピング加工は、粒子径８μｍのアルミナ３ｗｔ％、粒子径２μｍの酸化タングステン１ｗｔ％、水９６ｗｔ％の割合で調製された研磨液が使用された。研磨条件は、研磨圧力：５０ｇ／ｃｍ３、加工速度：３０ｒｐｍ、研磨時間：６０分、研磨液流量：２５ｍｌ／分とした。
【００５３】
（実施例１）耐アウトガス性に関する試験
表１に示された鋼材について、耐アウトガス性を評価するための試験を行った。鋼材から生じる硫黄（Ｓ）の発生量を規定することにより評価した。具体的には、供試材の冷間焼鈍板から、３０ｍｍ縦×３０ｍｍ横×１ｍｍ厚さの板材を切り出して、その全面を番手＃４００エメリー紙によって研磨加工された試験片を作製した。そして、容積が１００ｃｃの密閉容器中に、当該試験片と銀箔（寸法：１０ｍｍ縦×１０ｍｍ横×０．１ｍｍ厚さ、純度：９９．９％以上）と０．５ｃｃの純水とを装入し、容器内の温度を９０℃に維持しつつ、５０時間を保持した。上記の銀箔は、Ｓを含有するガスが発生したときのゲッターとして機能し、Ｓガスの発生を確認するため、試験片と一緒に装入された。銀箔に吸着したＳ成分が多くなると、硫化銀の生成により銀箔表面が黒色に変化した。
【００５４】
銀箔表面の変色の有無を目視で観察し、変色が確認されなかったものを、耐アウトガス性が良好（○）、変色したものを耐アウトガス性が不良（×）と評価した。その結果を表３に示す。表３に示すように、本発明鋼Ａ１〜Ａ７および比較鋼Ｂ２は、良好な耐アウトガス性を有していた。
【００５５】
【表３】
2018156710.tif 000005
【００５６】
（実施例２）残留応力に関する試験
次に、成形品における残留応力を調べるための試験を行った。実施例１において耐アウトガス性が良好であった本発明鋼Ａ１〜Ａ７および比較鋼Ｂ２のフェライト系ステンレス鋼の供試材（冷延焼鈍板）を用いて、冷間打抜き加工により、表２のＮｏ．２の寸法を有するリング状のブランク材（外径φ２９．５ｍｍ、内径φ２２ｍｍ、厚さ４．０ｍｍ）を作製した。８００℃、１０分間で当該ブランク材を加熱した後、金型（部品形状：外径φ３０ｍｍ、内径φ２０ｍｍ、厚さ３．０ｍｍ）を用いて、当該ブランク材に対し、板厚方向に高さ減少率２５％の密閉鍛造を施して、表２のＮｏ．２の寸法を有するリング状の成形品を得た。この密閉鍛造加工は、プレス機の加圧が２００トン、ストローク速度が４０ｒｐｍであり、黒鉛系潤滑剤を使用した。
【００５７】
得られたリング状の成形品に対し、表面の酸化スケールを除去するとともに所定寸法の形状にするため、バレル研磨およびラッピング加工を行った。バレル研磨は、粒子径４ｍｍのアルミナ質焼結メディアおよび珪石粉、無機塩、界面活性剤が含まれた粉末コンパウンドを用いた。水５Ｌに対し、コンパウンドを２質量％、メディア体積２Ｌを装入し、その中へ当該成形品を投入した。バレル研磨槽の容積に対して、全内容物の装入量は、５５％とし、２０ｒｐｍの速度で４時間実施した。
【００５８】
バレル研磨された成形品に対して、ラッピング加工が施された。ラッピング加工は、粒子径８μｍのアルミナ３ｗｔ％、粒子径２μｍの酸化タングステン１ｗｔ％、水９６ｗｔ％の割合で調製された研磨液が使用された。研磨条件は、研磨圧力：５０ｇ／ｃｍ３、加工速度：３０ｒｐｍ、研磨時間：６０分、研磨液流量：２５ｍｌ／分とした。
【００５９】
本試験では、以下の成形法Ａ〜Ｄにより試験片を作製し、得られた成形品を用いて表面の残留応力を測定し、成形法による影響について評価した。成形法Ｄの冷間打抜は、φ３０ｍｍの円形状ブランク材に打抜いた後、そのブランク材の中心を再びφ２５ｍｍで打抜いて作製した（クリアランス：１％）。
成形法Ａ：冷間打抜、熱間鍛造、およびバレル研磨
成形法Ｂ：冷間打抜、熱間鍛造、バレル研磨、およびラッピング加工
成形法Ｃ：冷間打抜、および熱間鍛造
成形法Ｄ：冷間打抜
【００６０】
成形法Ａ〜Ｄによる得られた試験体５（成形品）の表面において、Ｘ線測定法により、図３に示す４箇所（Ｐ１〜Ｐ４）で周方向の残留応力（ＭＰａ）を測定した。それぞれの測定値がいずれも±１００ＭＰａ以下であるときを良好（○）と評価し、いずれかが±１００ＭＰａを超えるときを不良（×）と評価した。各測定箇所における試験体５の表面の残留応力を表４に示す。
【００６１】
【表４】
2018156710.tif 000006
【００６２】
表３に示すように、本発明に相当する成形法Ａ、Ｂは、残留応力が±１００ＭＰａ以内であり、冷間打抜の成形法Ｄに比べて、残留応力が十分に低減された。また、成形法Ｃの熱間鍛造だけでも残留応力が低減された。
【００６３】
（実施例３）  成形温度に関する試験
次に、残留応力と成形温度との関係を調べるための試験を行った。鋼種Ａ５の板材を打ち抜いて、表２のＮｏ．２の寸法を有するリング状のブランク材（外径φ２９．５ｍｍ、内径φ２２ｍｍ、厚さ４．０ｍｍ）を作製し、実施例２の成形法Ｂによって所定の加工を行った。加熱時間１０分で、種々の加熱温度を選定して、熱間鍛造を行って、表２のＮｏ．２の寸法を有するリング状の成形品を作製し、その残留応力を測定した。表４に、成形温度と残留応力（絶対値）の最大値との関係を示す。上記の熱間鍛造は、外径φ３０ｍｍ×内径φ２０ｍｍ×厚さ３．０ｍｍの部品形状を有する金型で実施した。
【００６４】
実施例２と同様にＸ線測定法により、図３に示す４箇所における周方向の残留応力を測定した。４箇所の測定値における絶対値の最大が１００ＭＰａ以下であるときを良好（○）と評価し、１００ＭＰａを超えるときを不良（×）と評価した。測定結果を表５に示す。
【００６５】
【表５】
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【００６６】
熱間鍛造の加熱温度が５００℃以上である場合、成形品における残留応力の絶対値の最大が１００ＭＰａ以下であり、残留応力の発生が抑制された。加熱温度が高温になるほど残留応力が低減する傾向を示した。他方、加熱温度が１０００℃より高いと、成形品の表面酸化が顕著になるため、バレル研磨あるいはラッピング加工に要する時間が増えることから、熱間鍛造の加熱温度は、５００〜１０００℃が好ましいといえる。
【００６７】
（実施例４）寸法精度および平面度に関する試験
次に、寸法精度および平面度を調べるための試験を行った。実施例２と同じ形状のリング状ブランク材を用いて、外径φ３０ｍｍ×内径φ２０ｍｍ×厚さ３．０ｍｍの目標寸法（表２のＮｏ．２の成形品寸法）で成形した。成形法Ｄの冷間打抜による成形品は、実施例２と同様に、φ３０ｍｍの円形状ブランクに打抜いた後、その中心を再びφ２０ｍｍで打抜いて作製した（クリアランス：１％）。実施例２の測定箇所と同様に、図３に示す位置で寸法を測定し、寸法精度を評価した。外径および内径の寸法精度は、Ｄ外径１とＤ外径２の２箇所の測定値を平均した数値で外径について評価し、Ｄ内径１とＤ内径２の２箇所の測定値を平均した数値で内径について評価した。厚みは、４箇所（Ｐ１〜Ｐ４）の測定値を平均した数値で評価した。平面度は、スペーサーリングを定盤に載置し、定盤との間に生じる隙間距離が最も大きい箇所の隙間距離により評価した。寸法精度は、±１％以下である場合を合格（○）とし、±１％を越える場合を不合格（×）と評価した。平面度は、１０μｍ以下である場合を合格（○）とし、１０μｍを超える場合を不合格（×）と評価した。上記の測定結果を表６に示す。
【００６８】
【表６】
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【００６９】
表６に示すように、本発明に相当する成形法Ａおよび成形法Ｂは、寸法精度および平面度が、要求レベルを満たした。ラッピング加工が施された成形法Ｂは、寸法精度および平面度が従来鋼Ｂ２においても満足しており、ステンレス鋼の適用範囲が拡大できることを示した。他方、熱間鍛造法だけが行われた成形法Ｃは、成形品の寸法精度が不十分であり、冷間打抜だけが行われた成形法Ｄは、成形品の平面度が不十分であった。
【００７０】
（実施例５）成形可能寸法に関する試験
次に、所定の寸法精度および平面度を満たす成形品が得られる成形可能寸法を調べるための試験を行った。表１に示した本発明鋼Ａ４の供試材（冷間焼鈍板）を打ち抜いて、表２に示すＮｏ．１〜Ｎｏ．４の各寸法のリング状ブランク材を作製し、実施例２と同様の成形法Ａ〜成形法Ｄにより、表２に示すＮｏ．１〜Ｎｏ．４の外径φを有するリング状の成形品（スペーサーリング）を作製した。得られた成形品について、実施例２および実施例４と同様の手順で、残留応力、寸法精度および平面度を測定して評価した。評価基準は、実施例２および実施例４と同様である。各条件を満たす場合を合格（○）、満たさない場合を不合格（×）と評価した。それらの測定結果を表７に示す。
【００７１】
【表７】
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【００７２】
表７に示すように、本発明に相当する成形法Ａおよび成形法Ｂは、成形品の外径φが１５〜５０ｍｍの範囲で、残留応力、寸法精度および平面度が、ＨＤＤスペーサーリングに必要な条件を満たしていた。３．５型ＨＤＤスペーサーリングは、外径寸法が３０ｍｍ以上必要とすることから、成形法Ａまたは成形法Ｂにより、３．５型ＨＤＤに適用可能なスペーサーリングを製造できることが確認された。
【符号の説明】
【００７３】
１    ブランク材
２    上型
３    下型
４    中間型
５    試験体
１１  回転ハブ
１２  磁気ディスク
１３  スペーサー
１４  クランプ部材
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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