(57)【要約】【課題】冷間鍛造あるいは冷間プレスで所定のゴルフクラブフェイス形状に成形が可能であり、その後に特段の熱処理を施すことなく、ＨＴ１７７０の時効材と同等の強度および反発力を呈するクラブフェイスを得ることができるステンレス鋼板素材を提供する。【解決手段】質量％で、Ｃ：０.０１０〜０.２００％、Ｓｉ：０.０５〜１.００％、Ｍｎ：１.４０〜５.００％、Ｎｉ：１.００〜５.５０％、Ｃｒ：１０.００〜１８.００％、Ｎ：０.０１０〜０.２００％、Ｍｏ：０〜２.００％、Ｃｕ：０〜３.５０％、残部がＦｅおよび不可避的不純物である化学組成を有し、マトリックスがオーステナイト相とマルテンサイト相からなり、オーステナイト量が１５〜３５体積％である金属組織を有し、引張強さが１２００〜１４００Ｎ／ｍｍ2、破断伸びが２０.０％以上であるステンレス鋼板。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０.０１０〜０.２００％、Ｓｉ：０.０５〜１.００％、Ｍｎ：１.４０〜５.００％、Ｎｉ：１.００〜５.５０％、Ｃｒ：１０.００〜１８.００％、Ｎ：０.０１０〜０.２００％、Ｍｏ：０〜２.００％、Ｃｕ：０〜３.５０％、残部がＦｅおよび不可避的不純物である化学組成を有し、マトリックス（金属素地）がオーステナイト相とマルテンサイト相からなり、オーステナイト相の存在量が１５〜３５体積％である金属組織を有し、ＪＩＳ  Ｚ２２４１：２０１１の引張試験による圧延方向の引張強さが１２００〜１４００Ｎ／ｍｍ2、破断伸びが２０.０％以上である、ゴルフクラブフェイス加工用ステンレス鋼板。
【請求項２】
下記（１）式で定義されるＭｓ値が６０〜１１０である化学組成を有する請求項１に記載のゴルフクラブフェイス加工用ステンレス鋼板。
Ｍｓ値＝｛３０００［０.０６８−（Ｃ＋Ｎ）］＋５０（０.４７−Ｓｉ）＋６０（１.３３−Ｍｎ）＋１１０［８.９−（Ｎｉ＋Ｃｕ）］＋７５（１４.６−Ｃｒ）−３２｝×５／９  …（１）
ここで、（１）式の元素記号の箇所には質量％で表される当該元素の含有量の値が代入され、含有しない元素の箇所には０（ゼロ）が代入される。
【請求項３】
板厚が１.０〜６.０ｍｍである請求項１または２に記載のゴルフクラブフェイス加工用ステンレス鋼板。
【請求項４】
前記ステンレス鋼板は、冷間鍛造によりゴルフクラブフェイスに加工するためのものである請求項１〜３のいずれか１項に記載のゴルフクラブフェイス加工用ステンレス鋼板。
【請求項５】
質量％で、Ｃ：０.０１０〜０.２００％、Ｓｉ：０.０５〜１.００％、Ｍｎ：０.１２％超え５.００％以下、Ｎｉ：１.００〜５.５０％、Ｃｒ：１０.００〜１８.００％、Ｎ：０.０１０〜０.２００％、Ｍｏ：０〜２.００％、Ｃｕ：０〜３.５０％、残部がＦｅおよび不可避的不純物であり、下記（１）式で定義されるＭｓ値が６０〜１１０である化学組成を有する鋼を溶製し、熱間圧延または熱間圧延と冷間圧延を含む工程にて中間素材鋼板とし、その中間素材鋼板に、連続焼鈍設備にて９００〜１１００℃の温度域に加熱したのち前記Ｍｓ値で表される温度（℃）より低温まで冷却する熱処理（複相化処理）を施すことにより、マトリックス（金属素地）がオーステナイト相とマルテンサイト相からなり、オーステナイト相の存在量が１５〜３５体積％である金属組織を有する鋼板とし、その後、４５０〜５５０℃の温度域に１〜１２０分保持する熱処理（炭素分配処理）を施すことにより、ＪＩＳ  Ｚ２２４１：２０１１の引張試験による圧延方向の引張強さが１２００〜１４００Ｎ／ｍｍ2、破断伸びが２０.０％以上である特性に調整する、ゴルフクラブフェイス加工用ステンレス鋼板の製造方法。
Ｍｓ値＝｛３０００［０.０６８−（Ｃ＋Ｎ）］＋５０（０.４７−Ｓｉ）＋６０（１.３３−Ｍｎ）＋１１０［８.９−（Ｎｉ＋Ｃｕ）］＋７５（１４.６−Ｃｒ）−３２｝×５／９  …（１）
ここで、（１）式の元素記号の箇所には質量％で表される当該元素の含有量の値が代入され、含有しない元素の箇所には０（ゼロ）が代入される。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ゴルフクラブフェイスに加工するための素材として好適なマルテンサイト＋オーステナイト複相組織ステンレス鋼板、およびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ゴルフクラブフェイス用の金属材料としては、チタン合金、マルエージング鋼、ステンレス鋼などが主として使用されている。このうちステンレス鋼では、キャビティーバックタイプの鋳造アイアン用素材として析出硬化系のＳＵＳ６３０が、また、より軟らかい打感を求めるニーズに対してはＳＵＳ３０４が用いられてきた。
【０００３】
特許文献１には防錆性能を高めた鋳造アイアンヘッドとして、マルテンサイト相＋１０〜３０％のオーステナイト相からなる複相組織を呈する鋳造製品が記載されている。
特許文献２には、鋳造ではなく、鋼板製造段階での熱処理によって、オーステナイト＋マルテンサイト複相組織を得たのち、マルテンサイト相中に存在する炭素の一部をオーステナイト相へと分配することにより強度・延性バランスに優れたステンレス鋼材を得る技術が開示されている。
【０００４】
一方、鍛造アイアン（フォージドアイアン）としては、以前は加工性を考慮して軟質な鋼材を使用することが多かった。しかし近年は、飛距離アップ等のニーズから、鍛造アイアンやウッドのフェイス用材料としてＳＵＳ６３２Ｊ１などの析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼が採用される場合がある。その具体例としてＨＴ１７７０（１５Ｃｒ−７Ｎｉ−１.５Ｓｉ−Ｃｕ−Ｔｉ系鋼）が挙げられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１１−５８０４０号公報
【特許文献２】特開２０１１−１８４７８０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
上述のＨＴ１７７０をはじめとする析出硬化系高強度ステンレス鋼の鋼板素材から、ゴルフクラブフェイスを製造するためには、熱間（あるいは温間）での鍛造やプレスによって所定形状に成形したのち、焼入れ処理と、時効処理を施す必要があり、部品メーカーでの工程が煩雑である。
【０００７】
本発明は、冷間鍛造あるいは冷間プレスで所定のゴルフクラブフェイス形状に成形が可能であり、その後に特段の熱処理を施すことなく、ＨＴ１７７０の時効材と同等の強度および反発力を呈するクラブフェイスを得ることができるステンレス鋼板素材を提供しようというものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
発明者らは詳細な検討の結果、オーステナイト＋マルテンサイト複相組織を有する鋼板において、オーステナイト相とマルテンサイト相の量比、引張強さ、および伸びが特定の狭い範囲に調整されているとき、その鋼板は、冷間での鍛造またはプレスに供することにより、ＨＴ１７７０時効材と同等の反発力を有するクラブフェイスを実現する上で極めて有用な素材となることを見いだした。オーステナイト＋マルテンサイト複相組織鋼板が、このようなゴルフクラブ加工用の用途に適用できることは知られていなかった。
【０００９】
すなわち本発明では、質量％で、Ｃ：０.０１０〜０.２００％、Ｓｉ：０.０５〜１.００％、Ｍｎ：１.４０〜５.００％、Ｎｉ：１.００〜５.５０％、Ｃｒ：１０.００〜１８.００％、Ｎ：０.０１０〜０.２００％、Ｍｏ：０〜２.００％、Ｃｕ：０〜３.５０％、残部がＦｅおよび不可避的不純物である化学組成を有し、マトリックス（金属素地）がオーステナイト相とマルテンサイト相からなり、オーステナイト相の存在量が１５〜３５体積％である金属組織を有し、ＪＩＳ  Ｚ２２４１：２０１１の引張試験による圧延方向の引張強さが１２００〜１４００Ｎ／ｍｍ2、破断伸びが２０.０％以上である、ゴルフクラブフェイス加工用ステンレス鋼板が提供される。Ｍｏ、Ｃｕは任意添加元素である。この鋼板の板厚は例えば１.０〜６.０ｍｍの範囲で調整することができる。
【００１０】
また、上記ゴルフクラブフェイス加工用ステンレス鋼板の製造方法として、各元素の含有量が上述の範囲にあり、かつ下記（１）式で定義されるＭｓ値が６０〜１１０である化学組成を有する鋼を溶製し、熱間圧延または熱間圧延と冷間圧延を含む工程にて中間素材鋼板とし、その中間素材鋼板に、連続焼鈍設備にて９００〜１１００℃の温度域に加熱したのち前記Ｍｓ値で表される温度（℃）より低温まで冷却する熱処理（複相化処理）を施すことにより、マトリックス（金属素地）がオーステナイト相とマルテンサイト相からなり、オーステナイト相の存在量が１５〜３５体積％である金属組織を有する鋼板とし、その後、４５０〜５５０℃の温度域に１〜１２０分保持する熱処理（炭素分配処理）を施すことにより、ＪＩＳ  Ｚ２２４１：２０１１の引張試験による圧延方向の引張強さが１２００〜１４００Ｎ／ｍｍ2、破断伸びが２０.０％以上である特性に調整する、ステンレス鋼板の製造方法が提供される。
Ｍｓ値＝｛３０００［０.０６８−（Ｃ＋Ｎ）］＋５０（０.４７−Ｓｉ）＋６０（１.３３−Ｍｎ）＋１１０［８.９−（Ｎｉ＋Ｃｕ）］＋７５（１４.６−Ｃｒ）−３２｝×５／９  …（１）
ここで、（１）式の元素記号の箇所には質量％で表される当該元素の含有量の値が代入され、含有しない元素の箇所には０（ゼロ）が代入される。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、熱間ではなく、冷間での鍛造あるいはプレスで所定のフェイス形状に成形可能な、高強度ステンレス鋼板素材が提供可能となった。この鋼板素材を用いると、ゴルフクラブフェイス部材への成形加工の後に、特段の熱処理を施すことなく、ＨＴ１７７０に匹敵する反発力を有するクラブフェイスを得ることができる。したがって本発明は、鍛造やプレスによりクラブフェイスを製造するメーカーでの製造負荷軽減に寄与するものである。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
〔化学組成〕
本発明では、高温のオーステナイト安定温度域からの冷却でオーステナイト相の一部がマルテンサイトに変態し、残留オーステナイト相が存在するように組成調整された鋼種を適用する。以下、化学組成に関する「％」は特に断らない限り「質量％」を意味する。
【００１３】
Ｃは、鋼の強度を確保する上で重要な元素である。また、Ｍｓ点に及ぼす影響力が大きい元素である。Ｃ含有量は、特に低Ｃ化していない一般的なステンレス鋼種と同等以上とすればよい。具体的には０.０１０％以上のＣ含有量を確保することが望ましく、０.０３０％以上とすることがより好ましい。一方、Ｃ含有量が多くなりすぎるとマルテンサイト相が硬質化し靭性を損なう要因となる。また、耐食性が低下して問題となる場合がある。Ｃ含有量は０.２００％以下とする。
【００１４】
Ｓｉは、脱酸作用や、炭化物形成の抑制作用を有する。Ｓｉ含有量は０.０５％以上とすることが望ましい。ただし、過剰のＳｉはＳｉ酸化物を主体とする硬質な介在物の生成を促し、強度低下の要因となる。種々検討の結果、Ｓｉ含有量は１.００％以下とする。
【００１５】
Ｍｎは、Ｍｓ点の制御や、適正溶体化温度の範囲拡大に有効な元素である。ただし、過剰のＭｎ含有はＭｎ系介在物による加工割れを招く要因となる。Ｍｎ含有量は１.４０〜５.００％の範囲で調整することが望ましく、１.５０〜３.００％の範囲に管理してもよい。
【００１６】
Ｎｉは、靭性向上に有効である。また、Ｍｓ点の制御にも有効である。ただし、Ｎｉは高価な元素であるため、添加効果と経済性を考慮してＮｉ含有量は１.００〜５.５０％の範囲で調整することが望ましく、３.００〜５.００％の範囲に管理してもよい。
【００１７】
Ｃｒは、耐食性の観点から１０.０％以上の含有量を確保する必要がある。ただし、Ｃｒ含有量が増大すると鋳造時にδフェライトが生成しやすくなり、過剰のδフェライトの存在は強度低下を招く要因となる。検討の結果、Ｃｒ含有量は１８.０％以下に制限することが好ましい。
【００１８】
Ｎは、鋼の強度を高め、かつＭｓ点に対しＣと同等の影響力を有する。Ｎ含有量は０.０１０％以上とすることが望ましく、０.０３０％以上とすることがより好ましい。だだし、過剰にＮを含有させると、熱間圧延時に表面欠陥の増大を招く場合があり、また、鋼が過度に硬質化することによって冷間での鍛造性やプレス性が低下する要因となる。Ｎ含有量は０.２００％以下とする必要があり、冷間での鍛造性やプレス性を特に重視する場合は０.１００％未満の範囲とすることがより好ましい。
【００１９】
Ｍｏは、耐食性向上に有効な元素であり、必要に応じて添加することができる。Ｍｏを添加する場合、０.０１％以上の含有量を確保することがより効果的である。だだし、Ｍｏは高価な元素であるため、２.００％以下の含有量とすることが望ましい。
【００２０】
Ｃｕは、Ｍｓ点の制御や、適正溶体化温度の範囲拡大に有効な元素であり、必要に応じて添加することができる。Ｃｕを添加する場合、０.０１％以上の含有量を確保することがより効果的である。だだし、過剰のＣｕ含有は耐食性低下や熱間加工性低下の要因となる。Ｃｕを添加する場合は３.５０％以下の範囲とすることが望ましい。
【００２１】
上記のＭｏとＣｕは任意添加元素である。コスト低減等の観点から、ＭｏとＣｕを添加しないシンプルな鋼組成を採用することができる。
その他、不可避的不純物であるＰは０.０５０％まで、Ｓは０.０３０％まで混入が許容されるが、通常のステンレス鋼溶製方法に従えばこの許容範囲を十分に満たす鋼が得られる。
【００２２】
下記（１）式のＭｓ値は、鋼のＭｓ点（℃）を推定する指標である。
Ｍｓ値＝｛３０００［０.０６８−（Ｃ＋Ｎ）］＋５０（０.４７−Ｓｉ）＋６０（１.３３−Ｍｎ）＋１１０［８.９−（Ｎｉ＋Ｃｕ）］＋７５（１４.６−Ｃｒ）−３２｝×５／９  …（１）
ここで、（１）式の元素記号の箇所には質量％で表される当該元素の含有量の値が代入され、含有しない元素の箇所には０（ゼロ）が代入される。
このＭｓ値が６０〜１１０の範囲になるように化学組成を調整しておくと、一般的なステンレス鋼板製造ラインにおける連続焼鈍設備を用いて、残留オーステナイト相の存在量が１５〜３５体積％であるマルテンサイト相主体の組織状態へ調整する際の通板条件設定がしやすくなる。また、Ｍｓ値はオーステナイト安定度に関連する指標であり、上記範囲にＭｓ値が調整されていることは、クラブフェイスへの冷間鍛造性やプレス性を改善する上でも有利であることがわかった。
【００２３】
〔金属組織〕
本発明に従うゴルフクラブフェイス加工用ステンレス鋼板は、マトリックス（金属素地）がオーステナイト相とマルテンサイト相からなる。そのオーステナイト相は、高温のオーステナイト単相領域からの冷却時にマルテンサイト変態せずに残った、いわゆる残留オーステナイト相である。オーステナイト量は以下の磁気測定によって求めることができる。
【００２４】
（オーステナイト量の測定）
振動試料型磁力計（ＶＳＭ）に被測定材料から採取した試験片をセットし、磁気モーメントＭ（Ａ・ｍ2）を求める。この実測Ｍの値と、試料の質量Ｗ（ｋｇ）から下記（２）式により試料の飽和磁化Ｉ（Ａ・ｍ2／ｋｇ）を求める。
Ｉ＝Ｍ／Ｗ  …（２）
一方、上記組成範囲のステンレス鋼における磁性相の理論的な飽和磁化の値として、成分組成の回帰式である下記（３）式により定まるＩS（Ａ・ｍ2／ｋｇ）を採用する。
ＩS＝２１４.５−３.１２（Ｃｒ＋Ｍｏ＋０.５Ｎｉ）−１２Ｃ−１.９Ｍｎ−６Ｎ−３Ｐ−７Ｓ−２.６Ｓｉ−２.３Ｃｕ  …（３）
ここで、（３）式の元素記号の箇所には質量％で表される当該元素の含有量の値が代入される。
上記飽和磁化ＩおよびＩSを下記（４）式に代入することにより、磁性相の量ＶM（体積）を定める。
磁性相の量ＶM（体積％）＝（Ｉ／ＩS）×１００  …（４）
オーステナイト相の量ＶA（体積％）は下記（５）式により定まる。
オーステナイト相の量ＶA（体積％）＝１００−ＶM  …（５）
【００２５】
オーステナイト量は１５〜３５体積％に調整されている必要がある。１５体積％を下回ると、冷間鍛造を施したままの組織状態で使用するクラブフェイスとして、靭性が不足する場合があり、また鍛造アイアンに求められるソフトな打感を得る上でも不利となる。オーステナイト量は２０体積％以上であることがより好ましく、２３体積％以上であることが一層好ましい。一方、オーステナイト量が３５体積％を超えると、残部のマルテンサイト量が少なくなることによって、ＨＴ１７７０並の強度レベルと反発性能を安定して実現することが難しくなる。残留オーステナイト量は、化学組成と、それに応じた複相化処理条件によって制御することができる。
【００２６】
〔機械的特性〕
ＪＩＳ  Ｚ２２４１：２０１１の引張試験による圧延方向の引張強さが１２００〜１４０Ｎ／ｍｍ2、破断伸びが２０.０％以上に調整されている必要がある。引張試験片はＪＩＳ  Ｚ２２４１の１３Ｂ号試験片を採用することができる。引張強さが１２００Ｎ／ｍｍ2を下回る場合は、冷間鍛造後にＨＴ１９７０並の強度レベルを得ることが難しくなる。引張強さは１３００Ｎ／ｍｍ2以上であることがより好ましい。一方、引張強さが１４００Ｎ／ｍｍ2を超える場合や、破断伸びが２０％を下回る場合は、残留オーステナイト量が少なすぎる場合と同様に、冷間鍛造を施したままの組織状態で使用するクラブフェイスとして、靭性が不足する場合があり、また鍛造アイアンに求められるソフトな打感を得る上でも不利となる。当該鋼板の機械的性質は、化学組成と、それに応じた複相化処理条件、および炭素分配処理条件によって制御することができる。
【００２７】
〔製造方法〕
本発明に従うゴルフクラブフェイス加工用ステンレス鋼板は、常法によって鋼を溶製し、熱間圧延または熱間圧延と冷間圧延を含む工程にて中間素材鋼板（熱延鋼板または冷延鋼板）とし、その中間素材鋼板に複相化処理と、炭素分配処理を施すことによって得ることができる。複相化処理と炭素分配処理の間では必要に応じて調質圧延（例えば圧延率３％以下）を施すことができる。
【００２８】
溶製に際しては、上述の化学組成において、特に上記（１）式のＭｓ値が６０〜１１０の範囲となるように成分調整することが好ましい。上述のようにこのＭｓ値は本発明で対象とする組成範囲の鋼のＭｓ点（℃）を推定する指標である。Ｍｓ点を上記範囲に調整しておくことによって、ステンレス鋼板の大量生産現場で使用されている連続焼鈍設備に通板することで上記所定の金属組織に調整することができる。ゴルフクラブのフェイス部材に成形する上で、最終板厚は１.０〜６.０ｍｍとすることが好ましく、１.５〜４.０ｍｍの範囲がより好ましい。
【００２９】
（複相化処理）
上述の化学組成を有する中間素材鋼板（熱延鋼板、冷延鋼板など）を、オーステナイト安定温度域に加熱して溶体化処理する。溶体化処理条件は例えば９５０〜１１００℃、均熱０秒〜５分の範囲で設定すればよい。ここで均熱０秒とは、材料温度が所定温度に到達した後、直ちに冷却することをいう。その後、Ｍｓ点より低温まで冷却する。溶体化処理後の冷却開始温度からＭｓ点を通過するまでの平均冷却速度は１℃／ｓ以上とすることが好ましい。Ｍｓ点（℃）は上述（１）式で定義されるＭｓ値を採用することができる。本発明に従う化学組成の鋼は、オーステナイト安定温度域からＭｓ点未満の温度へ冷却することによりオーステナイト母相の一部がマルテンサイト相に変態し、残留オーステナイト相＋冷却マルテンサイト相の複相組織が得られる。従ってこの熱処理を複相化処理と呼んでいる。鋼の化学組成および複相化処理条件によって、残留オーステナイト相の存在量を上記所定の範囲に制御することができる。Ｍｓ点が上述の範囲に調整されている場合は、連続焼鈍設備にて常温付近まで冷却する過程で所定の残留オーステナイト量に調整することができる。
【００３０】
（炭素分配処理）
複相化処理後の鋼板は、マルテンサイト相中に過飽和の炭素を含有している。炭素分配処理はマルテンサイト相中に過飽和に存在している炭素をオーステナイト相中に吐き出させるための加熱処理である。これにより、マルテンサイト相主体の金属組織でありながら、延性を大幅に改善させることができる。炭素分配処理のメカニズムは例えば特許文献２に開示されている。
【００３１】
本発明では、この炭素分配処理によって、鋼板の強度、延性レベルを上述の機械的特性に調整する。その適正な熱処理条件は、４５０〜５５０℃の温度域に１〜１２０分保持する条件範囲内に設定することができる。上記温度域からの冷却は、空冷とすればよい。この熱処理は、加熱保持時間に応じて、連続焼鈍炉またはバッチ式焼鈍炉にて実施できる。実操業においては、予め予備実験にて、化学組成および複相化処理後のオーステナイト量に応じて、「炭素分配処理の熱処理条件」と「得られる機械的特性」の関係を求めておき、そのデータに基づいて、所定の機械的特性に制御すればよい。
【００３２】
以上のようにして、冷間での鍛造またはプレスによってゴルフクラブフェイスへの成形が可能であるという性質、および鍛造またはプレス後の組織状態のままでＨＴ１７７０に匹敵する強度および反発性能を発揮するという性質を内在するステンレス鋼板を得ることができる。
【００３３】
（フェイス部材への加工）
上記のステンレス鋼板を素材に用いて、冷間鍛造またはプレスにて所定のフェイス形状に成形し、その後、特段の熱処理を付与することなく、必要な表面処理を施し、フェイス部材の完成品を得ることができる。
【実施例】
【００３４】
表１に示す本発明例１、２の化学組成を有する鋼を溶製し、常法に従って板厚４ｍｍの熱延鋼板とし、熱延板焼鈍を行い、中間冷間圧延により板厚２.０ｍｍとし、中間焼鈍を行い、仕上冷間圧延にて板厚１.２ｍｍとする工程により、中間素材鋼板を得た。この中間素材鋼板に、連続焼鈍酸洗ラインにて１０００℃、均熱０秒の複相化処理を施したのち、５００℃で１０分保持、空冷の炭素分配処理を施し、酸洗を行って、板厚１.２ｍｍの複相組織ステンレス鋼板を得た。
比較例として、市販のＨＴ１７７０調質圧延材、板厚１.２ｍｍを用意した。
参考例として、市販のＳＵＳ３０４ばね材、３／４Ｈ、板厚１.０ｍｍを用意した。
以下、これらを「素材鋼板」と呼ぶ。
【００３５】
【表１】
2018141182.tif 000002
【００３６】
素材鋼板である複相組織ステンレス鋼板のオーステナイト量を前述の磁気測定によって求めた。
各素材鋼板から長手方向が圧延方向である引張試験片（ＪＩＳ  Ｚ２２４１の１３Ｂ号）を採取し、ＪＩＳ  Ｚ２２４１：２０１１に従い圧延方向の引張試験を行って、引張強さおよび破断伸びを求めた。
【００３７】
上記素材鋼板を用いて、以下のようにフェイス加工模擬試料を作製した。
本発明例の複相組織ステンレス鋼板について、冷間鍛造でのフェイス部材への加工を模擬して、板厚１.２ｍｍから１.０ｍｍまで冷間圧延を施し、この冷延板（板厚１.０ｍｍ）をフェイス加工模擬試料とした。
比較例のＨＴ１７７０については、熱間鍛造でのフェイス部材への加工を模擬して、板厚１.２ｍｍから１.０ｍｍまで圧延温度８００℃での熱間圧延を施し、１０５０℃に加熱したのち空冷する条件で焼入れ処理を施し、その後４８０℃で１時間保持する時効処理を行い、酸洗を行った時効材（板厚１.０ｍｍ）をフェイス加工模擬試料とした。
参考例のＳＵＳ３０４については、３／４Ｈ材（板厚１.０ｍｍ）をそのまま使用して他のフェイス加工模擬試料と同様の試験に供した。
【００３８】
各フェイス加工模擬試料から長手方向が圧延方向である引張試験片（ＪＩＳ  Ｚ２２４１の１３Ｂ号）を採取し、ＪＩＳ  Ｚ２２４１：２０１１に従い圧延方向の引張試験を行って、引張強さを測定した。
各フェイス加工模擬試料から１００ｍｍ×１００ｍｍの切り板試料を採取し、板面を番手６００（ＪＩＳ  Ｒ６０１０：２０００に規定される粒度Ｐ６００）の研磨紙による研磨仕上げ面とし、その研磨面を上にして水平な盤上に置いた。ゴルフボールを、その表面上端が前記研磨面を基準として３００ｍｍの高さとなる位置で静止させ、その状態から鉛直下方に自然落下させて板の中心位置にぶつけ、跳ね返ったゴルフボールの最高到達高さをボールの上端位置で測定し、下記（６）式により反発率を求めた。
反発率＝跳ね返ったゴルフボール上端の最高到達高さ（ｍｍ）／３００（ｍｍ）  …（６）
試験数ｎ＝３で測定を行い、３回中で最も値の大きかった反発率を当該供試材の反発率として採用した。
これらの結果を表２に示す。
【００３９】
【表２】
2018141182.tif 000003
【００４０】
本発明例の複相組織ステンレス鋼板（素材鋼板）は、冷間での加工を施すことによって、熱間での加工および時効処理を施したＨＴ１７７０時効材と同等の強度および反発性能を有するものであることが確認された。