(57)【要約】【課題】インヒビター形成成分を使用せずに薄スラブから製造された方向性電磁鋼板について、優れた磁気特性を安定して得る。【解決手段】溶鋼を連続鋳造に供して厚さ25mm以上100mm以下のスラブを形成し、該スラブを加熱してから熱間圧延を施して厚さ1.5mm以上3.0mm以下の熱延鋼板とし、該熱延鋼板に熱延板焼鈍を施し、該熱延板焼鈍後の熱延鋼板に、１回の冷間圧延または中間焼鈍を挟む２回以上の冷間圧延を施して最終板厚を有する冷延鋼板とし、該冷延鋼板に一次再結晶焼鈍を施し、該一次再結晶焼鈍後の冷延鋼板に二次再結晶焼鈍を施す方向性電磁鋼板の製造方法であって、前記熱延板焼鈍における均熱温度T（℃）および均熱時間t（秒）と、熱延圧下率X(％)とが、式（１）：T＞−35×ln(t)＋990＋9×(100−X)および950≦T≦1100を満足する方向性電磁鋼板の製造方法。【選択図】図１
2018090851.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、
C：0.002％以上0.100％以下、
Si：2.00％以上4.50％以下および
Mn：0.005％以上1.000％以下を含有し、
Al：0.0100％未満、N：0.0050％未満、S：0.0050％未満およびSe：0.0050％未満に抑制され、残部はFeおよび不可避的不純物である成分組成を有する溶鋼を連続鋳造に供して厚さ25mm以上100mm以下のスラブを形成し、該スラブを加熱してから熱間圧延を施して厚さ1.5mm以上3.0mm以下の熱延鋼板とし、
該熱延鋼板に熱延板焼鈍を施し、
該熱延板焼鈍後の熱延鋼板に、１回の冷間圧延または中間焼鈍を挟む２回以上の冷間圧延を施して最終板厚を有する冷延鋼板とし、
該冷延鋼板に一次再結晶焼鈍を施し、
該一次再結晶焼鈍後の冷延鋼板に二次再結晶焼鈍を施す方向性電磁鋼板の製造方法であって、
前記熱延板焼鈍における均熱温度T（℃）および均熱時間t（秒）と、熱延圧下率X（％）とが、下記（１）式を満足する方向性電磁鋼板の製造方法。
記
T＞−35×ln(t)＋990＋9×(100−X)  …  （１）
ここで、
Tは、950≦T≦1100を満足する。
【請求項２】
前記成分組成は、さらに、
質量％で、
Cr：0.01％以上0.50％以下、
Cu：0.01％以上0.50％以下、
P：0.005％以上0.50％以下、
Ni：0.001％以上0.50％以下、
Sb：0.005％以上0.50％以下、
Sn：0.005％以上0.50％以下、
Bi：0.005％以上0.50％以下、
Mo：0.005％以上0.100％以下、
B：0.0002％以上0.0025％以下、
Nb:0.0010％以上0.0100％以下および
V：0.0010％以上0.0100％以下
のうちから選ばれる１種または２種以上を含有する、請求項１に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、方向性電磁鋼板の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
方向性電磁鋼板については、インヒビターと呼ばれる析出物を使用して、純化焼鈍中にGoss方位を有する粒を二次再結晶させることが一般的な技術として使用されている。インヒビターを用いることは、安定して二次再結晶粒を発達させるのに有用であるが、インヒビターを鋼中に微細分散させるために、1300℃超の高温でのスラブ加熱を行い、インヒビター形成成分を一度固溶させることが必要であった。
【０００３】
近年では、コストダウンを目的として、スラブ厚さを薄くし、直接熱間圧延を行う技術が開発されている。しかしながら、上述の通り、インヒビターを利用するためには、熱間圧延前に高温スラブ加熱によるインヒビターの再固溶が必要であるところ、厚さを薄くした薄スラブを作製して直接熱間圧延を行う方法では、熱間圧延前の搬送中に加熱するとしても、スラブ温度が十分に高温化されないという欠点がある。このため、特許文献１では、Alを極力除いて少量のMnSやMnSeだけのインヒビターを利用する方法が記載されている。
【０００４】
一方、インヒビター形成成分を含有させずに、ゴス方位結晶粒を二次再結晶により発達させる技術が特許文献２に提案されている。これは、インヒビター形成成分のような不純物を極力排除する事で、一次再結晶時の結晶粒界が持つ粒界エネルギーの粒界方位差角依存性を顕在化させ、インヒビターを用いずともGoss方位を有する粒を二次再結晶させる技術であり、その効果をテクスチャーインヒビション効果と呼んでいる。この方法ではインヒビターの鋼中微細分散が必要ではないため、当該微細分散のために必須であった高温スラブ加熱を必要としないなど、コスト面でもメンテナンス面でも大きなメリットを供する方法である。上記のようなスラブ加熱時の問題が解消されるため、コストダウンを目的とした薄スラブを作製して直接熱間圧延を行う技術にも、この方法は、有利に適用できると考えられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開2002-212639号公報
【特許文献２】特開2000-129356号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
上述のように、インヒビター形成成分を用いずに方向性電磁鋼板を製造する技術は、コストダウンを目的とした薄スラブによる製造技術と相性が良いと期待される。しかしながら、これらの製造技術を組み合わせて方向性電磁鋼板を製造したところ、磁気特性が劣化するという問題が新たに明らかとなった。
【０００７】
本発明は上記の事情に鑑みてなされたものであり、インヒビター形成成分を使用せずに薄スラブから製造された方向性電磁鋼板について、優れた磁気特性を安定して得ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、鋭意検討を重ねた結果、熱延圧下率に応じて熱延板焼鈍の温度と時間を変更することで、インヒビター形成成分を使用せずに薄スラブから製造された方向性電磁鋼板であっても、良好な磁気特性を得られることを新規に知見した。以下、本発明を導くに至った実験について説明する。
【０００９】
＜実験＞
質量％でC:0.020％、Si:3.00％、Mn:0.050％、Al：0.0035％、N: 0.0015％、S：0.0010％、Se：0.0010％を含んだ溶鋼から厚さ25mm、50mm、100mmのスラブを連続鋳造にて製造し、熱間圧延によりスラブ厚25mmから3.0mm、1.5mm、スラブ厚50mmから3.0mm、スラブ厚100mmから1.5mmの厚さに仕上げ、熱間圧延における圧下率を88.0、94.0、98.5％とした。その後、均熱温度を900〜1100℃、均熱時間を0〜300秒の範囲で変化させた条件で熱延板焼鈍を施した。その後、冷間圧延により0.27mmの板厚に仕上げた。
【００１０】
その後、均熱温度850℃、均熱時間60秒、焼鈍雰囲気50％H2＋50％N2で露点50℃の、脱炭焼鈍を兼ねた一次再結晶焼鈍を施した後、MgOを主体とする焼鈍分離剤を塗布し、1200℃で10時間、H2雰囲気で保定する純化焼鈍を兼ねた二次再結晶焼鈍を行った。その後、リン酸マグネシウムとクロム酸を主体とした張力付与コーティング形成を兼ねた平坦化焼鈍を800℃で15秒の条件で施した。得られたサンプルの磁束密度B8をJIS C2550に記載の方法で測定した。熱延板焼鈍の均熱温度および時間と、得られた磁束密度B8との関係を熱延圧下率ごとに図１〜図３に示す。これらの図から、良好な磁束密度を得るためには、熱延板焼鈍条件を決定する際に、熱延圧下率を考慮に入れる必要があることが分かる。
【００１１】
上記焼鈍条件と熱延圧下率との関係が磁気特性に影響を及ぼすメカニズムは必ずしも明らかにはなってはいないが、発明者らは次のように考えている。
薄スラブの特徴として、スラブの組織がほぼ柱状晶であることが挙げられる。これは、厚いスラブの場合と比較して、鋳込み時の冷却が速く、凝固シェル界面の温度勾配が大きく、スラブ中央部から等軸晶が発生しにくいためと考えられる。柱状晶のスラブ組織は、熱間圧延後に、その後の熱処理でも再結晶しにくい熱延加工組織を発生することが知られている。なおかつ薄スラブ化することで熱延圧下率が減少すること、すなわち熱間圧延中に導入される歪量が減少することは、再結晶しにくくなる一因であると考えられる。最終冷間圧延前の組織が再結晶未完了であると、方向性電磁鋼板の最終製品の磁気特性を劣化させる原因となると考えられる。
【００１２】
この問題を解決するためには、熱延板焼鈍温度を高温化する方法が考えられ、熱延圧下率が小さい場合には、特に高温化が必要となる。ただし、インヒビター形成成分を含まない成分系の場合、インヒビター形成成分を含む成分系と比べて、極めて精密な集合組織の制御が必要であり、焼鈍温度をただ高温化するだけでなく、冷間圧延前の再結晶粒径とのバランスを考慮することが必要である。再結晶粒径の粗大化が過ぎると、圧延面に｛１１１｝面をもつ方位粒が減少し、二次再結晶が不安定化するため、最適な範囲の均熱温度および均熱時間を規定することが必要である。本発明者らは鋭意検討を重ねた結果、上記実験結果から、熱延圧下率をX(％)とし、熱延板焼鈍における均熱温度をT（℃）、均熱時間をt（秒）とした場合に、式（１）：T＞−35×ln(t)＋990＋9×(100−X)を満たし、かつ、Tは、950≦T≦1100を満足する製造条件で、良好な磁気特性が得られることを知見した。
【００１３】
以上のように、本発明者らは、インヒビターレス素材において、薄スラブから方向性電磁鋼板を製造する際に、熱延板焼鈍条件を熱延圧下率に応じて精密に制御することで、磁気特性劣化を防止し、鉄損を改善することに成功した。
【００１４】
本発明は、上記の新規な知見に立脚するものであり、その要旨構成は、以下のとおりである。
１．質量％で、
C：0.002％以上0.100％以下、
Si：2.00％以上4.50％以下および
Mn：0.005％以上1.000％以下を含有し、
Al：0.0100％未満、N：0.0050％未満、S：0.0050％未満およびSe：0.0050％未満に抑制され、残部はFeおよび不可避的不純物である成分組成を有する溶鋼を連続鋳造に供して厚さ25mm以上100mm以下のスラブを形成し、該スラブを加熱してから熱間圧延を施して厚さ1.5mm以上3.0mm以下の熱延鋼板とし、
該熱延鋼板に熱延板焼鈍を施し、
該熱延板焼鈍後の熱延鋼板に、１回の冷間圧延または中間焼鈍を挟む２回以上の冷間圧延を施して最終板厚を有する冷延鋼板とし、
該冷延鋼板に一次再結晶焼鈍を施し、
該一次再結晶焼鈍後の冷延鋼板に二次再結晶焼鈍を施す方向性電磁鋼板の製造方法であって、
前記熱延板焼鈍における均熱温度T（℃）および均熱時間t（秒）と、熱延圧下率X（％）とが、下記（１）式を満足する方向性電磁鋼板の製造方法。
記
T＞−35×ln(t)＋990＋9×(100−X)  …  （１）
ここで、
Tは、950≦T≦1100を満足する。
【００１５】
２．前記成分組成は、さらに、
質量％で、
Cr：0.01％以上0.50％以下、
Cu：0.01％以上0.50％以下、
P：0.005％以上0.50％以下、
Ni：0.001％以上0.50％以下、
Sb：0.005％以上0.50％以下、
Sn：0.005％以上0.50％以下、
Bi：0.005％以上0.50％以下、
Mo：0.005％以上0.100％以下、
B：0.0002％以上0.0025％以下、
Nb:0.0010％以上0.0100％以下および
V：0.0010％以上0.0100％以下
のうちから選ばれる１種または２種以上を含有する、上記１に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、インヒビター形成成分を使用せずに薄スラブから製造された方向性電磁鋼板について、優れた磁気特性を安定して得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】熱延圧下率が98.5％の場合における、熱延板焼鈍の均熱時間および均熱温度と、磁束密度B8との関係を示すグラフである。
【図２】熱延圧下率が94.0％の場合における、熱延板焼鈍の均熱時間および均熱温度と、磁束密度B8との関係を示すグラフである。
【図３】熱延圧下率が88.0％の場合における、熱延板焼鈍の均熱時間および均熱温度と、磁束密度B8との関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
［成分組成］
以下、本発明の一実施形態による方向性電磁鋼板およびその製造方法について説明する。まず、鋼の成分組成の限定理由について述べる。なお、本明細書において、各成分元素の含有量を表す「％」は、特に断らない限り「質量％」を意味する。
【００１９】
C：0.002％以上0.100％以下
Cは0.100％を超えると、脱炭焼鈍後に磁気時効の起こらない0.005％以下に低減することが困難になるので0.100％以下に限定される。一方、0.002％に満たないと、Cによる粒界強化効果が失われ、スラブにクラックが生じるなど、操業性に支障がでる欠陥を引き起こす。従って、Cは0.002％以上0.100％以下とする。好ましくは、0.010％以上0.050％以下である。
【００２０】
Si：2.00％以上4.50％以下
Siは鋼の比抵抗を高め、鉄損を改善させるために必要な元素であるが、2.00％未満であると効果がなく、4.50％を超えると鋼の加工性が劣化し、圧延が困難となることから2.00％以上4.50％以下とする。好ましくは、2.50％以上4.00％以下である。
【００２１】
Mn：0.005％以上1.000％以下
Mnは熱間加工性を良好にするために必要な元素であるが、0.005％未満であると効果がなく1.000％を超えると製品板の磁束密度が低下するので、0.005％以上1.000％以下とする。好ましくは、0.040％以上0.200％以下である。
【００２２】
インヒビター形成成分であるAl、N、SおよびSeの含有量は極力低減し、Al：0.0100％未満、N：0.0050％未満、S：0.0050％未満およびSe：0.0050％未満に制限される。好ましくは、Al：0.0070％未満、N：0.0040％未満、S：0.0030％未満、Se：0.0030％未満である。
【００２３】
本発明における基本成分は、上記したとおりであり、残部はFeおよび不可避的不純物である。かかる不可避的不純物としては、原料、製造設備等から不可避的に混入する不純物が挙げられる。また、本発明では、その他にも以下に述べる元素を適宜含有させることができる。
【００２４】
本発明では、磁気特性の改善を目的として、Cr：0.01％以上0.50％以下、Cu：0.01％以上0.50％以下、P：0.005％以上0.50％以下、Ni：0.001％以上0.50％以下、Sb：0.005％以上0.50％以下、Sn：0.005％以上0.50％以下、Bi：0.005％以上0.50％以下、Mo：0.005％以上0.100％以下、B：0.0002％以上0.0025％以下、Nb:0.0010％以上0.0100％以下およびV：0.0010％以上0.0100％以下のうちから選ばれる１種または２種以上を適宜含有させることができる。各成分組成の添加量が下限量より少ない場合には、磁気特性の向上効果がなく、上限量を超える場合には、二次再結晶粒の発達が抑制されて磁気特性が劣化する。
【００２５】
次に、本発明の方向性電磁鋼板の製造方法について説明する。
［スラブの厚さ］
上記成分を有する溶鋼から、薄スラブ連続鋳造法によりスラブを製造する。製造されるスラブの厚さは、続く工程での集合組織制御の観点から、25mm以上100mm以下とする。好ましくは、30mm以上80mm以下である。
【００２６】
［加熱］
溶鋼から製造された上記スラブは、熱間圧延前の加熱過程により加熱される。加熱条件は、加熱温度を1000℃以上1300℃以下とし、加熱時間を10秒以上600秒以下とすることが好ましい。加熱方法は、トンネル炉と呼ばれる、搬送テーブルと加熱炉が一体となった設備を用いて、搬送中に加熱保持されることが好ましい。この方法により、スラブ内の温度変動を抑制することが可能である。上記加熱過程は、インヒビターを固溶させるための長時間の高温焼鈍を必要としないため、加熱温度は1250℃以下とし、加熱時間は300秒以下とすることがコストの面でさらに好ましい。
【００２７】
ここで、従来行われているスラブ加熱を行う方法としては、加熱炉にスキッドを有し、加熱中は間欠的にウォーキングビーム等で持ち上げてスラブ幅方向に搬送する方法が一般的であるが、薄スラブにおいては、その薄さのために炉内で持ち上げた際にスラブがたれるという問題が生じる。また、スキッド部の温度低下が著しくなり、その部位が製品板の磁性劣化に直結するため、上記のような方法は、薄スラブにおいては不適切である。このため、本発明では、トンネル炉方式のような、鋳込み方向に対して並行に搬送されつつ加熱される方法が望ましい。このような場合でも、通常、スラブはテーブルロール上を搬送されるため、ロール間でのたれが発生し、表面欠陥等の原因になることが懸念される。このため、加熱されながら搬送される場合、搬送速度は10m/min以上とすることが、たれの抑制やロールからの抜熱を防止できるため望ましい。
【００２８】
［熱間圧延］
上記加熱後に、熱間圧延を行う。スラブが薄いため、粗圧延を省略して、タンデムミルによる仕上圧延のみ実施することがコストの観点から望ましい。温度バラツキを抑制する観点から、前工程の加熱過程を経てから100秒以内に熱間圧延を行うことが望ましい。また、続く工程での集合組織制御の観点から、熱間圧延後の板厚は1.5mm以上3.0mm以下とする。
【００２９】
［熱延板焼鈍］
熱間圧延して得た熱延鋼板に熱延板焼鈍を施す。熱延板焼鈍温度は950℃以上1100℃以下であり、かつ熱延板焼鈍における均熱温度T（℃）および均熱時間t（秒）と、熱延圧下率X(％)が、式（１）：T＞−35×ln(t)＋990＋9×(100−X)の関係を満たす条件とする。特にTc（℃）をTc=−35×ln(t)＋990＋9×(100−X)としたとき、式：T−Tc＞10を満たすことが、粒成長を促進することによる集合組織制御の観点から望ましい。
【００３０】
［冷間圧延］
熱延板焼鈍後に、必要に応じて中間焼鈍を挟む１回以上の冷間圧延を施して最終板厚を有する冷延鋼板とする。中間焼鈍温度は900℃以上1200℃以下が好適である。温度が900℃未満であると再結晶粒が細かくなり、一次再結晶組織におけるGoss核が減少して磁性が劣化する。1200℃を超えると、熱延板焼鈍と同様に粒径が粗大化しすぎるため、整粒の一次再結晶組織を実現する上で極めて不利である。
【００３１】
最終冷間圧延では、冷間圧延の温度を100℃〜300℃に上昇させて行うこと、および冷間圧延途中で100〜300℃の範囲での時効処理を１回または複数回行うことも、再結晶集合組織を変化させて磁気特性を向上させるため有効である。
【００３２】
［一次再結晶焼鈍］
上記冷間圧延後に一次再結晶焼鈍を施す。当該一次再結晶焼鈍は、脱炭焼鈍と兼ねることとしてもよい。このようにすることで、コストの面で有利となる。焼鈍温度は、脱炭性の観点から、800℃以上900℃以下が有効であり、雰囲気は湿潤雰囲気とすることが望ましい。また、焼鈍時間は、60〜300秒程度とすることが好ましい。ただし、脱炭が不要なC：0.005％以下しか含有していない場合はこの限りではない。
【００３３】
［焼鈍分離剤の塗布］
上記一次再結晶焼鈍後の鋼板に、焼鈍分離剤を塗布する。ここで、鉄損を重視してフォルステライト被膜を形成させる場合には、MgOを主体とする焼鈍分離剤を適用することで、その後、純化焼鈍を兼ねて二次再結晶焼鈍を施すことにより二次再結晶組織を発達させると共にフォルステライト被膜を形成することができる。打ち抜き加工性を重視してフォルステライト被膜を必要としない場合には、焼鈍分離剤を適用しないか、適用する場合でもフォルステライト被膜を形成するMgOは使用せずに、シリカやアルミナ等を用いる。これらの焼鈍分離剤を塗布する際は、水分を持ち込まない静電塗布等を行うことが有効である。耐熱無機材料シート（シリカ、アルミナ、マイカ）を用いてもよい。
【００３４】
［二次再結晶焼鈍］
上記一次再結晶焼鈍後または焼鈍分離剤塗布後に二次再結晶焼鈍を行う。二次再結晶焼鈍は、純化焼鈍を兼ねることとしてもよい。純化焼鈍を兼ねた二次再結晶焼鈍は、二次再結晶発現のために800℃以上で行うことが望ましい。また、二次再結晶を完了させるために800℃以上の温度で20時間以上保持させることが好ましい。打ち抜き性を重視してフォルステライト被膜を形成させない場合には、二次再結晶が完了すればよいので保持温度は850〜950℃が好ましく、この温度域での保持までで焼鈍を終了することも可能である。鉄損を重視する場合や、トランスの騒音を低下させるためにフォルステライト被膜を形成させる場合は、1200℃程度まで昇温させることが好ましい。この場合には、3時間以上15時間以下保持させることが好ましい。
【００３５】
［平坦化焼鈍］
上記二次再結晶焼鈍後に、平坦化焼鈍を行うことができる。焼鈍分離剤を適用した場合には、水洗やブラッシング、酸洗を行い、付着した焼鈍分離剤を除去する。その後、平坦化焼鈍を行い形状を矯正することが鉄損低減のために有効である。
【００３６】
［絶縁コーティング］
鋼板を積層して使用する場合には、鉄損を改善するために、平坦化焼鈍前もしくは後に、鋼板表面に絶縁コーティングを施すことが有効である。コーティングとしては、鉄損低減のために鋼板に張力を付与できるものが望ましい。バインダーを介した張力コーティング塗布方法や、物理蒸着法や化学蒸着法により無機物を鋼板表層に蒸着させてコーティングとする方法を採用することが好ましい。これらの方法は、コーティング密着性に優れ、かつ著しい鉄損低減効果が得られるためである。
【００３７】
［磁区細分化処理］
上記平坦化焼鈍後に、鉄損低減のために、磁区細分化処理を行うことができる。処理方法としては、例えば、一般的に実施されているような、最終製品板に溝をいれる方法、レーザーや電子ビームにより線状に熱歪や衝撃歪を導入する方法、最終仕上板厚に達した冷間圧延板などの中間製品にあらかじめ溝をいれる方法が挙げられる。
その他の製造条件は、方向性電磁鋼板の一般的な製造方法に従えばよい。
【実施例】
【００３８】
（実施例１）
質量比でC:0.025％、Si:3.31％、Mn:0.030％、Al：0.0080％、N:0.0040％、S：0.0010％、Se：0.0010％を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる溶鋼から薄スラブ鋳造法にて厚さ35mmのスラブを連続鋳造にて製造し、熱間圧延により1.3〜3.3mmの種々の厚さに仕上げた。その後、表１に記載の均熱温度で均熱時間20秒の熱延板焼鈍を施した後、板厚1.3mm以外のものについては、冷間圧延により板厚1.3mmとし、1050℃で60秒の中間焼鈍を施し、更なる冷間圧延により0.20mmの板厚に仕上げた。熱間圧延後の板厚が1.3mmのものについては、熱延板焼鈍後そのまま冷間圧延により0.20mmの板厚に仕上げた。
【００３９】
次いで均熱条件が850℃で100秒、50％H2＋50％N2で露点55℃の脱炭焼鈍を兼ねた一次再結晶焼鈍を施した後、MgOを主体とする焼鈍分離剤を塗布し、1200℃で10時間、H2雰囲気で保定する二次再結晶焼鈍を兼ねた純化焼鈍を行った。その後、リン酸マグネシウムとクロム酸を主体とした張力付与コーティング形成を兼ねた平坦化焼鈍を820℃で15秒の条件で施した。得られたサンプルの磁束密度B8および鉄損W17/50をJIS C2550に記載の方法で測定し、結果を表１に併記した。表１の結果から明らかなように、熱延鋼板の板厚および熱延板焼鈍の均熱温度を本発明の範囲とすることで、良好な磁束密度B8を得られることが分かる。
【００４０】
【表１】
2018090851.tif 000003
【００４１】
（実施例２）
表２に記載の成分を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる溶鋼から、薄スラブ鋳造法にて表２に記載の厚さ（30mm、25mm）のスラブを連続鋳造にて製造し、熱間圧延により3.0mmの厚さに仕上げた。その後、990℃で20秒の熱延板焼鈍を施した後、冷間圧延により0.27mmの板厚とした。
【００４２】
その後、均熱条件が820℃で80秒、55％H2＋45％N2で露点52℃の脱炭焼鈍を兼ねた一次再結晶焼鈍を施した後、MgOを主体とする焼鈍分離剤を塗布し、1150℃で3時間、H2雰囲気で保定する二次再結晶焼鈍を兼ねた純化焼鈍を行った。その後、リン酸マグネシウムとクロム酸を主体とした張力付与コーティング形成を兼ねた平坦化焼鈍を850℃で10秒の条件で施した。得られたサンプルの磁束密度B8および鉄損W17/50をJIS C2550に記載の方法で測定し、表２に併記した。表２の結果から明らかなように、本発明範囲内において良好な磁気特性を得られることが分かる。
【００４３】
【表２】
2018090851.tif 000004
【図１】
2018090851.tif 000005
【図２】
2018090851.tif 000006
【図３】
2018090851.tif 000007