(57)【要約】【課題】溶体化処理をしなくても割れを抑制した二相ステンレス鋼管の口絞り方法及びその口絞り方法を用いた二相ステンレス鋼管の製造方法を提供する。【解決手段】口絞り方法は、冷間引抜加工によって二相ステンレス鋼管を製造するために二相ステンレス鋼の素管の端部を細くする。二相ステンレス鋼は、質量％で、Ｃ：０．００８〜０．０３％、Ｓｉ：０〜１％、Ｍｎ：０．１〜２％、Ｃｒ：２０〜３５％、Ｎｉ：３〜１０％、Ｍｏ：０〜５％、Ｗ：０〜６％、Ｃｕ：０〜３％、及び、Ｎ：０．１５〜０．４０％、を含有し、残部はＦｅ及び不純物からなる。口絞り方法は、加熱ステップと、口絞り加工ステップと、を含む。加熱ステップでは、素管の端部を加熱する。口絞り加工ステップでは、加熱された端部に口絞り加工を施す。加熱ステップでは、口絞り加工中及び加工直後の素管全域の温度が二相ステンレス鋼のσ相析出温度域を下回る温度に端部を加熱する。【選択図】図３
2018034201.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷間引抜加工によって二相ステンレス鋼管を製造するために、質量％で、Ｃ：０．００８〜０．０３％、Ｓｉ：０〜１％、Ｍｎ：０．１〜２％、Ｃｒ：２０〜３５％、Ｎｉ：３〜１０％、Ｍｏ：０〜５％、Ｗ：０〜６％、Ｃｕ：０〜３％、及び、Ｎ：０．１５〜０．４０％、を含有し、残部はＦｅ及び不純物からなる二相ステンレス鋼の素管の端部を細くする口絞り方法であって、
前記素管の端部を加熱する加熱ステップと、
加熱された前記端部に口絞り加工を施す口絞り加工ステップと、を含み、
前記加熱ステップでは、前記口絞り加工中及び加工直後の前記素管全域の温度が前記二相ステンレス鋼のσ相析出温度域を下回る温度に前記端部を加熱する、口絞り方法。
【請求項２】
請求項１に記載の口絞り方法であって、
前記加熱ステップでは、前記端部を５６０℃以上、７３０℃以下に加熱する、口絞り方法。
【請求項３】
請求項１又は請求項２に記載の口絞り方法であって、
前記口絞り加工ステップでは、前記端部の外径加工度を５３％以下とする、口絞り方法。
【請求項４】
質量％で、Ｃ：０．００８〜０．０３％、Ｓｉ：０〜１％、Ｍｎ：０．１〜２％、Ｃｒ：２０〜３５％、Ｎｉ：３〜１０％、Ｍｏ：０〜５％、Ｗ：０〜６％、Ｃｕ：０〜３％、及び、Ｎ：０．１５〜０．４０％、を含有し、残部はＦｅ及び不純物からなる二相ステンレス鋼の素管を準備する準備工程と、
前記素管の端部を加熱する加熱工程と、
加熱された前記端部に口絞り加工を施して、前記端部を細くする口絞り加工工程と、
前記口絞り加工が施された素管に冷間引抜加工を施す引抜加工工程と、を含み、
前記加熱工程では、前記口絞り加工中及び加工直後の前記素管全域の温度が前記二相ステンレス鋼のσ相析出温度域を下回る温度に前記端部を加熱する、二相ステンレス鋼管の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷間引抜加工によって二相ステンレス鋼管を製造するための口絞り方法及びその口絞り方法を用いた二相ステンレス鋼管の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
鋼管を所定の寸法に加工する方法として、引抜加工がある。一般的な引抜加工は次のとおりである。初めに、引抜加工される鋼管の一端部を加熱する。加熱された鋼管の一端部を圧下して細くし、把持しやすい形状にする。鋼管の一端部を圧下して細くする加工は「口絞り加工」と称される。また、口絞り加工により細くされた一端部は「口絞り部」と称される。口絞り部は、ダイスに通される。口絞り部はグリッパと呼ばれる把持機構で把持される。グリッパで口絞り部を把持した後、グリッパを引抜方向に移動して、鋼管を引き抜く。以上の工程により、引抜加工が実施される。引抜加工の後、口絞り部を切断して製品とされる。
【０００３】
近年、深井戸の油井や天然ガス井の開発に伴い、高強度及び耐食性に優れた油井管の需要が増加している。そのため、油井管にはフェライト相及びオーステナイト相を有する二相ステンレス鋼管等が用いられる。
【０００４】
二相ステンレス鋼管等の鋼管を所定の温度範囲に加熱すると、σ相が析出することがある。σ相が析出すると鋼管のじん性が低下する。σ相が析出した鋼管を口絞り加工すると、割れが発生することがある。また、口絞り加工で割れが発生しなくても、引抜加工で割れが発生することがある。そのため、引抜加工前に口絞り加工された鋼管のσ相を除去するために溶体化処理が実施される。溶体化処理はたとえば、鋼管を所定の温度まで再加熱し、急冷する。これにより、二相ステンレス鋼管等の高強度の鋼管を口絞り加工及び引抜加工しても、割れを抑制できる。
【０００５】
割れを抑制した口絞り方法はたとえば、特開２０１１−１９４４６９号公報（特許文献１）に開示されている。
【０００６】
特許文献１に開示された口絞り方法では、引張強度が９８０ＭＰａ以上の高強度の電縫鋼管を用いる。この電縫鋼管は炭素鋼からなる。特許文献１に開示された口絞り方法では、口絞り加工前に、口絞り部を４５０〜５５０℃に加熱する。加熱された電縫鋼管をダイスにより口絞り加工する。これにより、電縫鋼管のシーム部の割れを抑制できる、と特許文献１には記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２０１１−１９４４６９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、特許文献１の口絞り方法は、σ相が析出しにくい炭素鋼からなる電縫鋼管を対象とする。そのため、特許文献１口絞り方法を二相ステンレス鋼管に単純に適用することはできない。また、電縫鋼管は、鋼板を円形にし、鋼板の端部同士を溶接により接合する。そのため、特許文献１の炭素鋼を二相ステンレス鋼に代えても、溶接熱によりσ相が発生しやすい。すなわち、特許文献１の口絞り方法により加工された素管に対しては溶体化処理が必須となる。また、溶体化処理を実施すれば、作業工程が１つ増えるため生産効率が低い。
【０００９】
本発明の目的は、溶体化処理をしなくても割れを抑制した二相ステンレス鋼管の口絞り方法を提供することである。また、本発明の目的は、溶体化処理をしなくても割れを抑制した二相ステンレス鋼管の製造方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明の実施形態による口絞り方法は、冷間引抜加工によって二相ステンレス鋼管を製造するために二相ステンレス鋼の素管の端部を細くする。二相ステンレス鋼は、質量％で、Ｃ：０．００８〜０．０３％、Ｓｉ：０〜１％、Ｍｎ：０．１〜２％、Ｃｒ：２０〜３５％、Ｎｉ：３〜１０％、Ｍｏ：０〜５％、Ｗ：０〜６％、Ｃｕ：０〜３％、及び、Ｎ：０．１５〜０．４０％、を含有し、残部はＦｅ及び不純物からなる。口絞り方法は、加熱ステップと、口絞り加工ステップと、を含む。加熱ステップでは、素管の端部を加熱する。口絞り加工ステップでは、加熱された端部に口絞り加工を施す。加熱ステップでは、口絞り加工中及び加工直後の素管全域の温度が二相ステンレス鋼のσ相析出温度域を下回る温度に端部を加熱する。
【００１１】
本発明の実施形態による二相ステンレス鋼管の製造方法は、準備工程と、加熱工程と、口絞り加工工程と、引抜加工工程と、を含む。準備工程では、質量％で、Ｃ：０．００８〜０．０３％、Ｓｉ：０〜１％、Ｍｎ：０．１〜２％、Ｃｒ：２０〜３５％、Ｎｉ：３〜１０％、Ｍｏ：０〜５％、Ｗ：０〜６％、Ｃｕ：０〜３％、及び、Ｎ：０．１５〜０．４０％、を含有し、残部はＦｅ及び不純物からなる二相ステンレス鋼の素管を準備する。加熱工程では、素管の端部を加熱する。口絞り加工工程では、加熱された端部に口絞り加工を施して、端部を細くする。引抜加工工程では、口絞り加工が施された素管に冷間引抜加工を施す。加熱工程では、口絞り加工中及び加工直後の素管全域の温度が二相ステンレス鋼のσ相析出温度域を下回る温度に端部を加熱する。
【発明の効果】
【００１２】
本発明の実施形態による口絞り方法及び二相ステンレス鋼管の製造方法は、口絞り加工中に素管に割れが発生しにくく、かつ、溶体化処理を省略しても口絞り加工後の引抜加工中に素管に割れが発生しにくい。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】図１は、二相ステンレス鋼のσ相に関するＴＴＰ線図である。
【図２】図２は、二相ステンレス鋼の加熱温度と降伏応力との関係を示す図である。
【図３】図３は、試験１についての口絞り加工前と口絞り加工後との素管の温度の関係を示す図である。
【図４】図４は、試験２についての口絞り加工前と口絞り加工後との素管の温度の関係を示す図である。
【図５】図５は、外径加工度と素管内面の加工発熱量との関係を示す図である。
【図６】図６は、指数αと素管外面の抜熱量との関係を示す図である。
【図７】図７は、口絞り加工ステップを示す断面図である。
【図８】図８は、引抜装置の全体構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、図面を参照して、本発明の実施の形態を詳しく説明する。図中同一又は相当部分には同一符号を付してその説明は繰り返さない。
【００１５】
以下の説明において、「素管」とは引抜加工前の二相ステンレス鋼管を意味する。また、本実施形態の二相ステンレス鋼管は継目無鋼管を対象とする。
【００１６】
本発明者らは、口絞り加工及び引抜加工において二相ステンレス鋼管が割れる原因について調査した。その結果、次の知見を得た。
【００１７】
口絞り加工中及び加工直後の二相ステンレス鋼の温度がσ相析出温度域を下回れば、口絞り加工中に素管に割れが発生しにくい。また、口絞り加工中及び加工直後の二相ステンレス鋼の温度がσ相析出温度域を下回れば、溶体化処理を省略しても、引抜加工中に割れが発生しにくい。
【００１８】
本発明者らは、二相ステンレス鋼の相変態について調査した。
【００１９】
図１は、二相ステンレス鋼におけるσ相の析出に関する温度−時間曲線（ＴＴＰ線図）である。図１の縦軸は温度（℃）を示し、横軸は時間（ｓ）を対数表示する。図１中の破線は、典型的な口絞り方法の場合の履歴を示す。図１中のハッチングされた領域Ａは、σ相が析出する領域（σ相析出温度域）を示す。また、図１は後述する二相ステンレス鋼からなる素管を用いて試験した結果より求めたものである。
【００２０】
図１に示すように、素管を口絞り加工する前に、素管の端部を高温に加熱することがある。変形抵抗の高い二相ステンレス鋼の加工性を高くするためである。加熱温度はたとえば、１１００℃である。この温度は二相ステンレス鋼のσ相析出温度域を上回る。口絞り加工後、冷間引抜加工のために、素管は冷却される。素管の温度が、口絞り加工中又は冷却中に図１中のσ相析出温度域Ａに達すると、σ相が析出する。σ相は、鋼のじん性を低下させる。そのため、σ相を有する素管を引抜加工すると、割れやすい。
【００２１】
また、口絞り加工中、ダイス等の工具により素管は抜熱される。そのため、口絞り加工中に素管の温度がσ相析出温度域Ａに達すると、σ相が析出する。この場合、引抜加工中に素管が割れやすい。したがって、引抜加工前にσ相の溶体化処理を実施し、σ相を低減する必要がある。
【００２２】
図１に示すように、二相ステンレス鋼のσ相析出温度域の下限は７５０℃である。すなわち、二相ステンレス鋼を７５０℃以上で長時間維持すると、σ相が析出する。そこで、本発明者らは、素管を低温で加工するため、口絞り加工前の加熱温度と素管の加工性について調査した。
【００２３】
図２は、二相ステンレス鋼の加熱温度と降伏応力との関係を示す図である。図２の縦軸は降伏応力（ＭＰａ）を示し、横軸は二相ステンレス鋼の温度（℃）を示す。図２に示す試験では、図１と同じ組成の二相ステンレス鋼からなる試験材（鋼管）を用いた。
【００２４】
図２に示すように、二相ステンレス鋼の降伏応力は、温度が高いほど低下する。すなわち、温度が高いほど加工性が高い。本発明者らは、後述する実施例の結果より、二相ステンレス鋼管の温度が４７５℃未満であれば、加工性が低いため、口絞り加工が困難であると判断した。
【００２５】
図１及び図２より、二相ステンレス鋼管の温度が４７５℃以上、７５０℃以下であれば、σ相の析出を抑制して口絞り加工ができることが判明した。そこで、本発明者らは、素管の温度が４７５℃以上、７５０℃以下（以下、「適正温度域」ともいう。）に維持される口絞り方法について検討した。
【００２６】
具体的には、本発明者らは二相ステンレス鋼からなる試験材に対し、口絞り加工を実施した。すなわち、試験材の端部を加熱し、試験材の端部を口絞り加工して細くした。その際、口絞り加工による試験材の温度変化を調査した。
【００２７】
本発明者らが検討に用いた二相ステンレス鋼の試験材について説明する。試験材には、寸法の異なる２種類の二相ステンレス鋼管を用いた。以下の表１は、試験１及び試験２それぞれの試験条件を示す。表２は、試験１及び試験２で用いた素管の組成を示す。
【００２８】
【表１】
2018034201.tif 000003
【表２】
2018034201.tif 000004
【００２９】
表１中の口絞り径とは、口絞り加工後の素管の外径を意味する。外径加工度とは、以下の式（１）で表される。試験１及び試験２の端部の加熱方法は、直接加熱であった。直接加熱とは、インダクションヒータによって端部を直接加熱することを意味する。
（外径加工度（％））＝（１−（口絞り加工後の素管の端部の外径）／（口絞り加工前の素管の端部の外径））×１００    （１）
【００３０】
図３は、試験１についての口絞り加工前と口絞り加工後との素管の温度の関係を示す図である。図４は、試験２についての口絞り加工前と口絞り加工後との素管の温度の関係を示す図である。図３及び図４の縦軸は口絞り加工後の素管の端部の温度（℃）を示し、横軸は口絞り加工前の素管の端部の加熱温度（℃）を示す。図３及び図４中の白丸印は素管の内面の温度を示し、黒丸印は素管の外面の温度を示す。
【００３１】
図３及び図４に示すように、口絞り加工後の素管の内面の温度は、外面の温度よりも高い。また、口絞り加工後の素管の内面の温度は、加熱温度よりも高い。これより、口絞り加工前後で、素管の内面の温度は加工発熱により上昇することがわかる。他方、口絞り加工後の素管の外面の温度は、加熱温度よりも低い。これより、素管の外面の温度は工具の抜熱により低下することがわかる。これらのことから、口絞り加工では、素管の内面及び外面の双方の温度変化を考慮し、加熱温度を決定する必要がある。具体的には、素管の内面及び外面の双方の温度が、口絞り加工前、加工中及び加工後において４７５℃以上、７５０℃以下（適正温度域）に維持される必要がある。
【００３２】
図３及び図４のハッチングで示す領域Ｂは、口絞り加工中の素管の適正温度、すなわち、それは口絞り加工直後の素管の適正温度域で代表されると考えられるが、その口絞り加工直後の素管の適正温度域を示す。図３及び図４より、口絞り加工直後の素管の内面及び外面の双方が適正温度域に維持されるには、後述する加熱後の抜熱による温度低下および加工発熱による温度上昇を考慮して、口絞り加工前の加熱温度を調整すればよい。抜熱量や加工発熱量は、被加工材（素管）の材質や寸法、加工度等の加工条件および口絞り加工を行う圧下装置によって異なる。予め、対象材と同じ条件で試験を行い、後述する図５、図６に示すように加工発熱量や抜熱量を調査しておき、それに基づいて加熱温度を決定すればよい。例えば、図３、図４に示す例では、口絞り加工前の加熱温度は５６０℃以上、７３０℃以下であればよいことがわかる。
【００３３】
さらに、本発明者らは、口絞り加工される素管の大きさと温度変化との関係を調査した。具体的には、試験１及び試験２について、内面の発熱量及び外面の抜熱量を調査した。
【００３４】
図５は、外径加工度と素管内面の加工発熱量との関係を示す図である。図５の縦軸は、素管内面の加工発熱量（℃）を示す。加工発熱量は、口絞り加工前の素管内面の温度と口絞り加工後の素管内面の温度との差を意味する。図５の横軸は、外径加工度（％）を示す。図５中の白四角印は試験１の結果を示し、黒四角印は試験２の結果を示す。
【００３５】
表１を参照して、試験１の外径加工度は３２．０％であった。このときの加工発熱量は約３０℃であった。他方、試験２の外径加工度は５３．１％であった。このときの加工発熱量は約４５℃であった。図５より、外径加工度が大きいほど素管内面の加工発熱量が大きいことがわかる。
【００３６】
図６は、指数αと素管外面の抜熱量との関係を示す図である。図６の縦軸は、素管外面の抜熱量（℃）を示す。抜熱量は、口絞り加工前の素管外面の温度と口絞り加工後の素管外面の温度との差を意味する。図６の横軸は、指数αを示す。指数αは以下の式（２）で表される。図６中の白四角印は試験１の結果を示し、黒四角印は試験２の結果を示す。
（指数α）＝（素管の断面積)/(素管の内周長+外周長)×１００    （２）
【００３７】
試験１の指数αは約７０であった。試験１の外面抜熱量は約６５℃であった。他方、試験２の指数αは約９５であった。試験２の外面抜熱量は約４１℃であった。図６より、指数αが小さいほど素管外面の抜熱量が大きいことがわかる。ここで、指数αは、抜熱のしやすさを意味する。指数αが小さければ、抜熱量が大きいことを意味する。指数αが大きければ、抜熱量が小さいことを意味する。
【００３８】
以上の知見に基づいて本発明は完成された。本実施形態による口絞り方法は、冷間引抜加工によって二相ステンレス鋼管を製造するために二相ステンレス鋼の素管の端部を細くする。二相ステンレス鋼は、質量％で、Ｃ：０．００８〜０．０３％、Ｓｉ：０〜１％、Ｍｎ：０．１〜２％、Ｃｒ：２０〜３５％、Ｎｉ：３〜１０％、Ｍｏ：０〜５％、Ｗ：０〜６％、Ｃｕ：０〜３％、及び、Ｎ：０．１５〜０．４０％、を含有し、残部はＦｅ及び不純物からなる。口絞り方法は、加熱ステップと、口絞り加工ステップと、を含む。加熱ステップでは、素管の端部を加熱する。口絞り加工ステップでは、加熱された端部に口絞り加工を施す。加熱ステップでは、口絞り加工中及び加工直後の素管全域の温度が二相ステンレス鋼のσ相析出温度域を下回る温度に端部を加熱する。
【００３９】
本実施形態の口絞り方法では、二相ステンレス鋼のσ相析出温度域を下回る温度に加熱された素管を口絞り加工する。さらに、口絞り加工中及び加工後の素管全域の温度もσ相析出温度域を下回る。したがって、口絞り加工前、加工中及び加工後において、二相ステンレス鋼の素管にσ相が析出しにくい。そのため、引抜加工前に溶体化処理を実施する必要がない。これにより、二相ステンレス鋼管の生産効率が向上する。
【００４０】
上記の口絞り方法において、加熱ステップでは、端部を５６０℃以上、７３０℃以下に加熱するのが好ましい。
【００４１】
本実施形態の二相ステンレス鋼のσ相析出温度域の下限は、７５０℃である。本実施形態の二相ステンレス鋼の素管は、加工性の観点から、４７５℃以上で口絞り加工される。また、口絞り加工ステップでは、加工発熱及び工具抜熱等により素管の温度が変化する。口絞り加工ステップ後にσ相の析出を抑制するためには、これら（加工発熱及び工具抜熱等による素管の温度変化）を考慮して、加熱温度を決定する必要がある。加熱温度は、例えば、５６０℃以上、７３０℃以下とすることができる。
【００４２】
上記の口絞り方法において、口絞り加工ステップでは、端部の外径加工度を５３％以下とするのが好ましい。
【００４３】
二相ステンレス鋼管の変形抵抗は高い。そのため、１回の口絞り加工ステップでの加工量が大きければ、割れが発生しやすい。したがって、１回の口絞り加工ステップでの外径加工度は５３％以下であるのが好ましい。
【００４４】
上述の口絞り方法を用いれば、溶体化処理を省略して二相ステンレス鋼管を引抜加工により製造できる。
【００４５】
本実施形態の二相ステンレス鋼管の製造方法は、準備工程と、加熱工程と、口絞り加工工程と、引抜加工工程と、を含む。準備工程では、質量％で、Ｃ：０．００８〜０．０３％、Ｓｉ：０〜１％、Ｍｎ：０．１〜２％、Ｃｒ：２０〜３５％、Ｎｉ：３〜１０％、Ｍｏ：０〜５％、Ｗ：０〜６％、Ｃｕ：０〜３％、及び、Ｎ：０．１５〜０．４０％、を含有し、残部はＦｅ及び不純物からなる二相ステンレス鋼の素管を準備する。加熱工程では、素管の端部を加熱する。口絞り加工工程では、加熱された端部に口絞り加工を施して、端部を細くする。引抜加工工程では、口絞り加工が施された素管に冷間引抜加工を施す。加熱工程では、口絞り加工中及び加工直後の素管全域の温度が二相ステンレス鋼のσ相析出温度域を下回る温度に端部を加熱する。
【００４６】
以下、本実施形態の口絞り方法について説明する。本実施形態の口絞り方法は、加熱ステップと、口絞り加工ステップと、を含む。
【００４７】
［加熱ステップ］
加熱ステップでは、素管の端部を加熱装置により加熱する。加熱装置はたとえば、インダクションヒータである。素管の端部は、素管の端面から所定の長さの領域を意味する。要するに、素管の端部は、口絞り部に相当する。素管の端部を加熱することにより、高強度の二相ステンレス鋼管であっても、口絞り加工できる。
【００４８】
上述したように、素管の端部の加熱温度がσ相析出温度域を下回っても、口絞り加工中又は加工後に素管の内面の温度がσ相析出温度域に達することがある。この場合、引抜加工前に素管に対しσ相の溶体化処理を実施する必要がある。したがって、加熱ステップでの、素管の端部の加熱温度は、口絞り加工中及び加工直後の素管全域の温度が二相ステンレス鋼のσ相析出温度域を下回る温度である。これにより、口絞り加工によって素管の温度が変化しても、σ相は析出しにくい。
【００４９】
本実施形態の二相ステンレス鋼の場合、加熱温度の下限は、５６０℃以上であるのが好ましい。加熱温度が５６０℃未満であれば、工具抜熱により素管の外面の温度が適正温度域の下限未満となる可能性があるからである。加熱温度の上限は、７３０℃以下であるのが好ましい。加熱温度が７３０℃よりも高ければ、加工発熱により素管の内面の温度が適正温度域の上限を上回る可能性があるからである。
【００５０】
［口絞り加工ステップ］
本実施形態の口絞り方法は、加熱ステップ後、口絞り加工ステップを実施する。口絞り加工ステップでは、加熱された素管の端部を圧下装置により口絞り加工する。これにより、素管の端部は細くなる。圧下装置はたとえば、スウェージングマシンである。
【００５１】
図７は、口絞り加工ステップを示す断面図である。図７は、素管の管軸方向に垂直な断面での図である。
【００５２】
素管２の端部をスウェージングマシン１に回転可能に固定する。スウェージングマシン１は複数のダイス３を有する。図７では、スウェージングマシン１が素管２の円周方向に等間隔に配置された８つのダイス３を有する場合を示す。しかしながら、ダイス３の数は８つに限定されない。ダイス３の数は、適宜設定されればよい。
【００５３】
素管２を管軸ＣＡ周りに回転させながら、ダイス３が素管２の径方向（図７中の矢印方向）に往復運動する。これにより、素管２の端部が口絞り加工され、細くなる。すなわち、口絞り部が成形される。なお、上述の説明と異なり、ダイス３が素管２の周方向に沿って移動して素管２の端部を口絞り加工してもよい。なお、口絞り部の断面形状は円形であってもよいし、円形でなくてもよい。要するに、引抜加工時にグリッパが把持できる形状であればよい。
【００５４】
口絞り加工ステップでは、１回の口絞り加工による素管の端部の外径加工度は５３％以下であるのが好ましい。二相ステンレス鋼等の高強度の材料は、塑性変形しにくい。そのため、素管の外径加工度が５３％よりも大きければ、口絞り加工により素管の端部に割れ等が発生しやすい。したがって、素管の外径加工度は５３％以下であるのが好ましい。
【００５５】
［二相ステンレス鋼］
本実施形態の口絞り方法は、二相ステンレス鋼管に対して特に有効である。以下、本実施形態の二相ステンレス鋼について説明する。以下の説明において、各成分元素の含有量の「％」は「質量％」を意味する。
【００５６】
Ｃ：０．００８〜０．０３％
炭素（Ｃ）は、鋼中のオーステナイト相を安定化する。一方、Ｃ含有量が高すぎれば、粗大な炭化物が析出しやすくなり、鋼の耐食性、特に耐ＳＣＣ性が低下する。したがって、Ｃ含有量は０．００８〜０．０３％である。
【００５７】
Ｓｉ：０〜１％
シリコン（Ｓｉ）は、任意元素である。Ｓｉは、鋼を脱酸する。Ｓｉはさらに、鋼の耐食性を高める。Ｓｉ含有量が高すぎれば、オーステナイト組織の安定性が低下し、かつ、延性が低下する。したがって、Ｓｉ含有量は０〜１％である。
【００５８】
Ｍｎ：０．１〜２％
マンガン（Ｍｎ）は、鋼を脱酸するとともに、オーステナイト組織を安定化させる。また、Ｍｎは、σ相の析出を抑制しつつ、鋼の強度を高める。一方、Ｍｎ含有量が高すぎれば、鋼の耐食性が低下する。したがって、Ｍｎ含有量は、０．１〜２％である。
【００５９】
Ｃｒ：２０〜３５％
クロム（Ｃｒ）は鋼の耐食性を高める。一方、Ｃｒ含有量が高すぎれば、σ相に代表される金属間化合物が顕著に析出し、鋼の熱間加工性を低下する。したがって、Ｃｒ含有量は２０〜３５％である。
【００６０】
Ｎｉ：３〜１０％
ニッケル（Ｎｉ）はオーステナイト組織を安定化させる。Ｎｉはさらに、鋼の耐食性を高める。一方、Ｎｉ含有量が高すぎれば、二相ステンレス鋼中のフェライト相の割合が減少する。さらに、σ相に代表される金属間化合物が顕著に析出する。したがって、Ｎｉ含有量は３〜１０％である。
【００６１】
Ｍｏ：０〜５％
モリブデン（Ｍｏ）は、任意元素である。Ｍｏは、鋼の耐食性及び強度を高める。一方、Ｍｏ含有量が高すぎれば、σ相に代表される金属間化合物が顕著に析出する。したがって、Ｍｏ含有量は０〜５％である。
【００６２】
Ｗ：０〜６％
タングステン（Ｗ）は、任意元素である。Ｗは、鋼の耐食性を高める。一方、Ｗ含有量が高すぎれば、σ相に代表される金属間化合物が顕著に析出する。したがって、Ｗ含有量は０〜６％である。
【００６３】
Ｃｕ：０〜３％
銅（Ｃｕ）は、任意元素である。Ｃｕはオーステナイト組織を安定化させる。Ｃｕはさらに、フェライト相及びオーステナイト相の境界におけるσ相の生成を抑制する。Ｃｕはさらに、鋼の強度を高める。一方、Ｃｕ含有量が高すぎれば、鋼の熱間加工性が低下する。したがって、Ｃｕ含有量は０〜３％である。
【００６４】
Ｎ：０．１５〜０．４０％
窒素（Ｎ）は、オーステナイト組織を安定化させる。Ｎは、二相ステンレス鋼の熱的安定性、強度及び耐食性を高める。一方、Ｎ含有量が高すぎれば、溶接欠陥であるブローホールが発生しやすくなる。さらに、溶接時の熱影響により粗大な窒化物が生成し、鋼の靭性及び耐食性が低下する。したがって、Ｎ含有量は０．１５〜０．４０％である。
【００６５】
本実施形態の二相ステンレス鋼の残部は、鉄（Ｆｅ）及び不純物からなる。ここでいう不純物は、鋼の原料として利用される鉱石やスクラップ、又は製造過程の環境等から混入される元素をいう。不純物はたとえば、燐（Ｐ）、硫黄（Ｓ）、アルミニウム（Ａｌ）等である。
【００６６】
以上、本実施形態の口絞り方法を説明した。続いて、本実施形態の口絞り方法を用いた二相ステンレス鋼管の製造方法を説明する。本実施形態の二相ステンレス鋼管の製造方法は、準備工程と、加熱工程と、口絞り加工工程と、引抜加工工程とを含む。
【００６７】
［準備工程］
準備工程では、上述した二相ステンレス鋼の素管を準備する。素管は継目無鋼管である。マンネスマン製法、ユジーン製法等により製造された二相ステンレス鋼管を所定の長さに切断し、素管を得る。
【００６８】
［加熱工程］
加熱工程は、上述した本実施形態の口絞り方法の加熱ステップと同じである。そのため、詳細な説明は省略する。
【００６９】
［口絞り加工工程］
口絞り加工工程は、上述した本実施形態の口絞り方法の口絞り加工ステップと同じである。そのため、詳細な説明は省略する。すなわち、本実施形態の製造方法の加熱工程及び口絞り加工工程では、上述した口絞り加工を実施する。口絞り加工工程後、素管を常温まで冷却する。冷却方法はたとえば、常温での放冷である。
【００７０】
［引抜加工工程］
冷却された素管に対し冷間引抜加工を実施する。これにより、所定の寸法に縮径された二相ステンレス鋼管が得られる。
【００７１】
図８は、引抜装置の全体構成図である。引抜装置は、グリッパ４と、ダイス５と、キャリッジ６と、移動装置７とを備える。図８では、ダイス５は断面図を示す。
【００７２】
ダイス５は、引抜加工時に素管２を縮径して、素管２の真円度を高める。ダイス５は、入側（図８の左側）から出側（図８の右側）に向かって順に、アプローチ部５Ａ、ベアリング部５Ｂを連続して備える。アプローチ部５Ａでは、ダイス５の入側から出側に向かって内径が徐々に小さくなる。すなわち、アプローチ部５Ａはテーパ形状を有する。ベアリング部５Ｂは円筒である。ベアリング部５Ｂの内径は一定で、製造される二相ステンレス鋼管の外径に相当する。
【００７３】
グリッパ４は、引抜加工中の素管２の口絞り部２Ａを把持する。図８では、口絞り部２Ａはグリッパ４で隠れているため破線で示す。グリッパ４はキャリッジ６に取り付けられる。キャリッジ６は移動装置７に取付けられる。移動装置７はたとえばチェーンであり、引抜加工時に、キャリッジ６及びグリッパ４を引抜方向Ｘに移動する。これにより、グリッパ４に把持された素管２が引き抜かれる。
【実施例】
【００７４】
本実施形態の口絞り方法の効果を確認するために、２種類の素管に対し口絞り加工を実施した。
【００７５】
［試験条件］
本実施例で用いた素管は、上述の表１及び表２に示す試験１及び試験２に用いられた素管であった。各素管に対し上述の口絞り加工を実施した。具体的には、口絞り方法の加熱ステップでの加熱温度を種々変更した。各加熱温度の素管に口絞り加工ステップを実施した。口絞り加工ステップ後の素管の割れの有無を目視で確認した。その結果を表３に示す。
【００７６】
［試験結果］
【表３】
2018034201.tif 000005
【００７７】
表３中の白丸は、口絞り加工後の素管に割れが確認されなかったことを意味する。バツ印は、口絞り加工後の素管に割れが確認されたことを意味する。
【００７８】
表３より、試験１及び試験２ともに、加熱温度が５００℃の場合、口絞り加工後の素管に割れが発生した。素管の外面の温度が工具抜熱により適正温度域を下回ったためと考えられる。また、加熱温度が７５０℃及び８００℃の場合、口絞り加工後の素管に割れが発生した。素管の内面の温度が加工発熱により適正温度域を上回り、σ相が析出したためと考えられる。他方、加熱温度が５５０℃、６００℃、６５０℃及び７００℃の場合、口絞り加工後の素管に割れは発生しなかった。
【００７９】
以上、本発明の実施形態を説明した。しかしながら、上述した実施形態は本発明を実施するための例示に過ぎない。したがって、本発明は上述した実施形態に限定されることなく、その趣旨を逸脱しない範囲内で上述した実施形態を適宜変更して実施することができる。
【００８０】
例えば、二相ステンレス鋼のσ相析出温度域は、組成に依存する。したがって、本実施形態の口絞り方法の素管の加熱温度は、上述の適正温度域に限定されるものではない。二相ステンレス鋼の組成が異なれば、適正温度域は上述した試験等により適宜決定される。
【符号の説明】
【００８１】
１  圧下装置
２  素管
３  圧下装置のダイス
４  グリッパ
５  引抜装置のダイス
５Ａ  アプローチ部
５Ｂ  ベアリング部
６  キャリッジ
７  移動装置
【図１】
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【図２】
2018034201.tif 000007
【図３】
2018034201.tif 000008
【図４】
2018034201.tif 000009
【図５】
2018034201.tif 000010
【図６】
2018034201.tif 000011
【図７】
2018034201.tif 000012
【図８】
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