(57)【要約】【課題】寒冷地のような外気温の低いところでも、ヒーターを用いずに空気を熱源として有効に液化炭酸ガスから炭酸ガスを発生させる炭酸ガス発生装置を提供する。【解決手段】液化炭酸ガスを空気との熱交換によって気化させる気化器１と、  液化炭酸ガスのボンベ３から供給された上記液化炭酸ガスを、上記気化器１に導入するまえに減圧する第１減圧弁１１とを備え、  上記気化器１は、放熱フィン２１がついたフィン付き管が用いられ、  上記気化器１には、熱交換に寄与させる空気を送風する送風機５が付設され、  上記送風機５の送風方向は、上記放熱フィン２１の板面に沿って空気を移動させるよう設定されている。  寒冷地のような外気温の低いところでも、ヒーターを用いずに空気を熱源として有効に液化炭酸ガスから炭酸ガスを発生させることができる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
液化炭酸ガスを空気との熱交換によって気化させる気化器と、
液化炭酸ガスの供給源から供給された上記液化炭酸ガスを、上記気化器に導入するまえに減圧する減圧手段とを備え、
上記気化器は、放熱フィンがついたフィン付き管が用いられ、
上記気化器には、熱交換に寄与させる空気を送風する送風機が付設され、
上記送風機の送風方向は、上記放熱フィンの板面に沿って空気を移動させるよう設定されている
ことを特徴とする炭酸ガス発生装置。
【請求項２】
上記減圧手段は、上記液化炭酸ガスを０．５〜０．８ＭＰａに減圧する
請求項１記載の炭酸ガス発生装置。
【請求項３】
上記送風機の送風方向は、空気を上から下に移動させるように設定されている
請求項１または２記載の炭酸ガス発生装置。
【請求項４】
上記液化炭酸ガスの供給源が、液化炭酸ガスが充填された容器であり、
上記容器の内圧が所定値以上に上昇したときに、上記容器内の上部の気相から取り出した炭酸ガスを上記気化器より下流の炭酸ガス路にバイパスするパイパス路を備えている
請求項１〜３のいずれか一項に記載の炭酸ガス発生装置。
【請求項５】
上記炭酸ガス路とバイパス路の少なくともいずれかには、炭酸ガスを一時的に貯留するバッファタンクが設けられている
請求項４記載の炭酸ガス発生装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、液化炭酸ガスから炭酸ガスを発生させる炭酸ガス発生装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
高圧ガスについては、一般にふた通りの利用形態がある。第１は、高圧容器に圧縮ガスを充填し、その高圧容器から圧縮ガスを取り出して利用する場合である。第２は、低温容器に液化ガスを充填し、その低温容器から液化ガスを取り出して利用する場合である。圧縮ガスよりも液化ガスのほうが容量を小さくできるため、ガスの貯蔵や運搬には液化ガスが有利である。液化ガスとして利用するガスには、例えば、酸素、窒素、アルゴン、ヘリウム、水素、炭酸ガス、メタン、プロパン、エチレン、天然ガスなどがある。
【０００３】
このような液化ガスは、使用される現場までの搬送と保存が、液体の状態で行われる。使用される現場において、一般に気化器（あるいは蒸発器）と呼ばれる液化ガスの気化装置を用い、ガス状に戻して使用される。
【０００４】
上記気化器（あるいは蒸発器）としては、一般に二種類の方式が知られている。第１はヒーター等の強制熱源で加熱して気化させる強制加熱方式である。この強制加熱方式には、例えば下記の非特許文献１に開示された、熱源に温水を用いた温水式蒸発器がある。第２は外気との熱交換により気化させる空気加熱方式である。この空気加熱方式には、例えば非特許文献１や特許文献１に開示された、フィン付きの管を用いた空温式蒸発器がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１２−７７８９３号公報
【非特許文献】
【０００６】
【非特許文献１】藤村朋弘編、工業ガス供給機器図鑑ｖｏｌ．２，株式会社ガスレビュー，ｐ．１３７〜１３９，（２００９）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
気化させるためのランニングコストを単純に考えると、ヒーターを用いないで外気を熱源とする空気加熱方式が優れている。
熱源にヒーターを用いる強制加熱方式は、一般に、一時に大量のガスを発生させる必要がある大規模プラントや、外気を熱源としにくい寒冷地で採用されている。例えば前者は深冷分離プラントであり、後者は北海道・東北地方である。
熱源に外気を用いる空気加熱方式は、中小規模の設備で採用される。例えば産業ガスの充填所やガスユーザに設置された設備などである。
【０００８】
現在、北海道では、北海道新幹線の開通準備や開通後の路線延長のために、北海道内各地でトンネルなどの掘削工事が盛んに行われている。この工事で排出される掘削排水は、アルカリ性を帯びている。そのままでは廃棄処理ができないため、掘削現場において排水を中和する必要がある。大量に出る排水を中和するために、一般に炭酸ガス（二酸化炭素）が用いられている。固体や液体の中和剤に比べてコスト面で安く、副生成物が生成しないメリットがあるからである。
【０００９】
このように掘削現場で炭酸ガスを利用する場合、遠方の現場までガスを運搬しなければならないため、運搬に有利な液化ガスが利用される。したがって、前述したように、液化した炭酸ガスを低温容器に充填して掘削現場まで運搬し、現場で気化させて利用する。
【００１０】
このような掘削現場における炭酸ガスの気化（蒸発）は、ヒーターを熱源に用いる強制加熱方式の気化器がよく用いられている。その理由は、後述するように、炭酸ガスにおいては、液化窒素や液化酸素等に比べて、液化ガスと外気との温度差が小さいことに由来する。
【００１１】
北海道は特に、他の国内各地よりも年平均気温が低い。特に冬の寒冷には厳しいものがある。例えば最寒月である１月の日平均気温は、道央の札幌市で一４℃、道北の旭川市で一８℃、道東の陸別町や上士幌町などでは−１１℃程度になる。さらに朝晩の冷え込む時間帯では、−２０℃以下になる場合も珍しくない。
【００１２】
このように極端に外気温が低いと、液化ガスを気化させようにも、外気温が低すぎて熱交換があまり進まず、思うように液化ガスが気化しないという問題がある。
【００１３】
具体的には、つぎのように説明できる。
低温容器に充填された液化炭酸ガスの圧力を、一般的に用いられる１．８ＭＰａとすると、その液温は−２１℃程度である。
ここで熱交換能力は一般に次式で表すことができる。
熱交換能力＝単位面積・単位温度差あたりの熱交換率×面積×温度差
このため、外気温と液化ガスの温度の温度差が小さくなると、同等の熱交換能力を得るための面積は、温度差に反比例して大きくする必要がある。
例えば液温−２１℃の液化炭酸ガスの場合、外気温が０℃であれば、温度差は２１℃である。液温−１８６℃の液体酸素や液温−１９６℃の液体窒素のように液温が低いものと比べ、その温度差は圧倒的に小さい。単純計算では、熱交換に必要な面積は、液体酸素や液体窒素の約９倍にもなる。特に０℃以下になる可能性が大いにある北海道では、この計算値よりもさらに巨大な熱交換面積が必要となる。したがって、外気を熱源とする空気加熱方式の気化器を使用するのは現実的でない。
【００１４】
このように、北海道のような寒冷地では、液化炭酸ガスの気化器として、ヒーターを熱源にした強制加熱方式を用いざるをえない。外気を熱源にする空気加熱方式を用いようとすると、暖房した室内に気化器を設置しなければならず、掘削現場ではまったく現実的ではないのである。
【００１５】
このようなヒーターを熱源として気化させる気化器では、加熱のために電気などのエネルギーが膨大に必要である。受電容量も大きくなる。ヒーター装置とその制御システムが複雑になる。当然にそのメンテナンスも必要になる。これらが設備費や人件費に反映され、結果として掘削工事の費用を増大させていた。
【００１６】
〔目的〕
本発明は上記課題を解決するものであり、つぎの目的でなされたものである。
たとえば寒冷地のような外気温の低いところでも、ヒーターを用いずに空気を熱源として有効に液化炭酸ガスから炭酸ガスを発生させることができる炭酸ガス発生装置を提供する。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
〔請求項１〕
上記目的を達成するため、請求項１の炭酸ガス発生装置は、つぎの構成をとる。
液化炭酸ガスを空気との熱交換によって気化させる気化器と、
液化炭酸ガスの供給源から供給された上記液化炭酸ガスを、上記気化器に導入するまえに減圧する減圧手段とを備え、
上記気化器は、放熱フィンがついたフィン付き管が用いられ、
上記気化器には、熱交換に寄与させる空気を送風する送風機が付設され、
上記送風機の送風方向は、上記放熱フィンの板面に沿って空気を移動させるよう設定されている。
【００１８】
〔請求項２〕
請求項２の炭酸ガス発生装置は、請求項１の構成に加え、つぎの構成を採用した。
上記減圧手段は、上記液化炭酸ガスを０．５〜０．８ＭＰａに減圧する。
【００１９】
〔請求項３〕
請求項３の炭酸ガス発生装置は、請求項１または２の構成に加え、つぎの構成を採用した。
上記送風機の送風方向は、空気を上から下に移動させるように設定されている。
【００２０】
〔請求項４〕
請求項４の炭酸ガス発生装置は、請求項１〜３のいずれか一項の構成に加え、つぎの構成を採用した。
上記液化炭酸ガスの供給源が、液化炭酸ガスが充填された容器であり、
上記容器の内圧が所定値以上に上昇したときに、上記容器内の上部の気相から取り出した炭酸ガスを上記気化器より下流の炭酸ガス路にバイパスするパイパス路を備えている。
【００２１】
〔請求項５〕
請求項５の炭酸ガス発生装置は、請求項４の構成に加え、つぎの構成を採用した。
上記炭酸ガス路とバイパス路の少なくともいずれかには、炭酸ガスを一時的に貯留するバッファタンクが設けられている。
【発明の効果】
【００２２】
〔請求項１〕
請求項１の炭酸ガス発生装置は、液化炭酸ガスの供給源から供給された上記液化炭酸ガスを、上記気化器に導入するまえに減圧手段で減圧する。減圧手段による減圧で温度の下がった液化炭酸ガスを、空気との熱交換によって気化させる気化器に導入して気化させる。
減圧手段による減圧で温度低下した液化炭酸ガスは、外気温との温度差が大きくなる。したがって、空気との熱交換によって気化させる気化器で充分に気化することができる。このように、たとえば寒冷地のような外気温の低いところでも、ヒーターを用いずに空気を熱源として有効に液化炭酸ガスから炭酸ガスを発生させることができる。
また、上記気化器は、放熱フィンがついたフィン付き管を用いる。上記気化器には、熱交換に寄与させる空気を送風する送風機を付設する。上記送風機の送風方向を、上記放熱フィンの板面に沿って空気を移動させるよう設定する。これにより強制的に対流を促し、熱交換を促進させる。
【００２３】
〔請求項２〕
請求項２の炭酸ガス発生装置は、上記液化炭酸ガスを上記減圧手段により０．５〜０．８ＭＰａに減圧する。
減圧手段によって０．５〜０．８ＭＰａまで減圧された液化炭酸ガスは、約−５３℃〜−４３℃程度まで温度が低下する。たとえば外気温が０℃程度の寒冷環境であっても、有効に熱交換できるだけの温度差を確保できる。したがって、空気との熱交換によって気化させる気化器で充分に気化させることができる。
【００２４】
〔請求項３〕
請求項３の炭酸ガス発生装置は、上記送風機の送風方向は、空気を上から下に移動させるように設定されている。
放熱フィンを介した熱交換により冷やされた空気は上から下に移動するため、上記送風機の送風方向もそれに合わせて、空気を上から下に移動させるように設定する。このような送風方向の設定により、放熱フィンの間の空気が速やかに入れ替わり、熱交換効率がよくなる。
【００２５】
〔請求項４〕
請求項４の炭酸ガス発生装置は、液化炭酸ガスが充填された容器の内圧が所定値以上に上昇したとき、上記容器内の上部の気相から取り出した炭酸ガスを上記気化器より下流の炭酸ガス路にバイパスする。
このため、液化炭酸ガスの消費が少ないときでも、炭酸ガスをロスさせずに有効利用しながら、容器内圧の異常上昇を防止できる。
【００２６】
〔請求項５〕
請求項５の炭酸ガス発生装置は、上記炭酸ガス路とバイパス路の少なくともいずれかに設けたバッファタンクに炭酸ガスを一時的に貯留する。
このため、液化炭酸ガスの消費が少ないときでも、炭酸ガスをロスさせずにバッファタンクに貯留しながら、容器内圧の異常上昇を防止できる。バッファタンクに貯留した炭酸ガスは有効利用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】本発明の第１実施形態の炭酸ガス発生装置の構成を説明する図である。
【図２】気化器の一例を示す図である。
【図３】通常の運転状態におけるガスの流れを説明する図である。
【図４】ボンベに圧力上昇があったときのガスの流れを説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【００２８】
つぎに、本発明を実施するための形態を説明する。
【００２９】
図１〜図３は、本発明が適用される第１実施形態の炭酸ガス発生装置を説明する図である。
【００３０】
図１は本実施形態の炭酸ガス発生装置の構成を説明する図である。
この装置は、液化炭酸ガスを空気との熱交換によって気化させる気化器１と、
ボンベ３から供給された上記液化炭酸ガスを、上記気化器１に導入するまえに減圧する減圧手段としての第１減圧弁１１を備えている。
【００３１】
〔基本構造〕
この例では、上記ボンベ３は、液化炭酸ガスの供給源であり、液化炭酸ガスが充填された容器である。上記ボンベ３には液体取出路１７が接続されている。上記液体取出路１７は気化器１に液化炭酸ガスを導入する。気化器１で気化された炭酸ガスは炭酸ガス路１９により、図示しない炭酸ガスの消費設備に送られる。炭酸ガスの消費設備とは、例えばトンネル掘削現場から排出される掘削排水の中和設備をあげることができる。もちろん、本実施形態の炭酸ガス発生装置は、他の炭酸ガスの消費設備に適用することができる。
【００３２】
上記炭酸ガス路１９には、第３減圧弁１３、流量調節弁８、流量計９、第１電磁弁１５が設けられている。上記第３減圧弁１３は、炭酸ガスの消費設備に送る炭酸ガスを目的に応じた圧力になるよう減圧する。上記流量調節弁８は、炭酸ガスの消費設備に送る炭酸ガスを目的に応じた流量になるよう調節する。上記流量計９は炭酸ガスの消費設備に送る炭酸ガスの流量を計測する。上記第１電磁弁１５は、炭酸ガスの消費設備に対する炭酸ガスの供給を開始および停止するときに開閉される。
【００３３】
〔気化器〕
上記気化器１は、ボンベ３から取り出されて液体取出路１７を介して導入された液化炭酸ガスを空気との熱交換によって気化させる。上記気化器１で気化させた炭酸ガスは、炭酸ガス路１９により炭酸ガスの消費設備に送られる。
上記気化器１としては、たとえば、放熱フィンがついたフィン付き管を用いることができる。上記フィン付き管を、たとえば所定寸法で交互に屈曲したりらせん状にしたりする配管構造で、全体として直方体状や円柱状にパッケージ化した気化器１を使用することができる。放熱フィンとしては、たとえば、液化炭酸ガスを流通させる管の周囲に放射状になるように長手方向に配置される放射状のフィンや、管の周囲にらせん状に配置されるらせん状のフィンを適用することができる。
【００３４】
上記気化器１には、熱交換に寄与させる空気を送風する送風機５が付設されている。上記送風機５は、気化器１を構成する放熱フィンの間に満遍なく空気を送り、つねに新鮮な暖かい外気を放熱フィンに触れさせて熱交換を促進する。上記送風機５には、例えば有圧換気扇を用いることができる。送風機５の送風方向は、放熱フィンに向けて外気を送風する方向とすることができる。これとは逆に、送風方向は、放熱フィンの間から空気を吸引して外に向けて排気する方向としてもよい。これにより強制的に対流を促し、熱交換を促進させる。
【００３５】
また、上記送風機５の送風方向は、放熱フィンの板面に沿って空気を移動させるよう設定するのが好ましい。また、放熱フィンを介した熱交換により冷やされた空気は上から下に移動するため、上記送風機５の送風方向もそれに合わせて、空気を上から下に移動させるように設定するのが好ましい。このような送風方向の設定により、放熱フィンの間の空気が速やかに入れ替わり、熱交換効率がよくなる。
【００３６】
〔減圧手段〕
本実施形態の装置では、ボンベ３から供給された上記液化炭酸ガスを、上記気化器１に導入するまえに減圧する減圧手段として第１減圧弁１１を備えている。
上記第１減圧弁１１は、上記液化炭酸ガスを上記気化器１に導入するまえに０．５〜０．８ＭＰａまで減圧するのが好ましい。このときのより好ましい圧力範囲は０．５８〜０．６２ＭＰａである。
【００３７】
上記液化炭酸ガスは、第１減圧弁１１で０．５〜０．８ＭＰａまで減圧することにより、約−５３℃〜−４３℃程度まで温度が低下する。また、上記液化炭酸ガスは、０．５８〜０．６２ＭＰａまで減圧することにより、−５０℃〜−４８℃程度まで温度が低下する。
このように、第１減圧弁１１による減圧で温度低下した液化炭酸ガスは、外気温との温度差が大きくなる。たとえば外気温が０℃程度の寒冷環境であっても、有効に熱交換できるだけの温度差を確保できる。したがって、空気との熱交換によって気化させる気化器１で充分に気化することができる。
【００３８】
このように、本実施形態は、冬季における北海道や東北地方のような寒冷環境でも液化炭酸ガスを外気との熱交換で気化できるようにした。
【００３９】
液化炭酸ガスを気化器１に導入する前に、上記第１減圧弁１１で減圧させることで、温度を低下させる。本実施形態では、液化炭酸ガスを減圧したあとで気化器１に導入する。これにより、外気との熱交換でも充分な温度差を確保し、完全に気化させる。
【００４０】
たとえば、高圧の液化炭酸ガスを０．６ＭＰａまで減圧すると気液混合状態となり、０．６ＭＰａにおける飽和蒸気圧の温度になる。もとの液温により減圧後の気体と液体の比率が変わる。０．６ＭＰａの飽和蒸気圧は蒸気圧曲線（たとえばＧＡＳ  ＥＮＣＹＣＬＯＰＡＥＤＩＡ、  Ｌ’ＡＩＲ  ＬＩＱＵＩＤＥ社）から、−４９℃となる。この条件であれば、外気温が０℃で熱交換の温度差は４９℃、外気温が−１１℃になっても熱交換の温度差は３８℃となる。つまり、熱交換が充分に可能である。
【００４１】
第１減圧弁１１における減圧の圧力は、０．５〜０．８ＭＰａ、特に０．５８〜０．６２ＭＰａが最適である。たとえば『高圧ガスハンドブック』日本産業ガス協会発行，Ｐ．９６，（２００６）によれば、液化炭酸ガスは減圧すると固化してドライアイスになる性質がある。その条件は０．４２ＭＰａ（−５６．６℃）とされている。ところが、本発明者による実験の結果、現場における実務環境では、減圧された圧力が０．４２ＭＰａ以上であっても、０．５ＭＰａ程度までであればドライアイスが生じることがあることがわかった。このため、圧力の下限は０．５ＭＰａが好ましい。また、例えば０．８ＭＰａを超える条件では、後述するように、バッファタンク４から炭酸ガスが放出される可能性がある。このため、圧力の上限は０．８ＭＰａが好ましい。特に０．５８〜０．６２ＭＰａが最適である。
【００４２】
〔バイパス路〕
この装置では、上記ボンベ３の内圧が所定値以上に上昇したときに、上記ボンベ３内の上部の気相から取り出した炭酸ガスを上記気化器１より下流の炭酸ガス路１９にバイパスするパイパス路１８を備えている。
上記バイパス路１８は、ボンベ３の上部の気相部分に接続され、ボンベ３内で気化した炭酸ガスを取り出すようになっている。
【００４３】
上記バイパス路１８には、ボンベ３上部の気相部分から取り出した炭酸ガスを減圧する第２減圧弁１２と、上記第２減圧弁１２で減圧された炭酸ガスを加温する加温器２が設けられている。
【００４４】
上記第２減圧弁１２は、ボンベ３上部の気相部分から取り出した炭酸ガスを０．８ＭＰａ程度まで減圧する。この減圧により膨張した炭酸ガスは、約−４０℃程度まで温度が低下する。なお、このときの減圧による炭酸ガスの温度低下は、液相が存在しないため飽和蒸気圧曲線に従わない。
【００４５】
上記加温器２は、上記第２減圧弁１２で減圧されて温度が低下した炭酸ガスを、空気との熱交換によって加温する。上記加温器２は、構造的には気化器１と同様のものである。つまり、放熱フィンがついたフィン付き管をパッケージ化したものを使用することができる。上記加温器２の熱交換能力は、上記気化器１よりも低くてよい。したがって、上記気化器１よりもサイズの小さなものが用いられる。
【００４６】
上記パイパス路１８には、第２電磁弁１６が設けられている。上記第２電磁弁１６は、制御部７の制御により開閉制御される。
【００４７】
このようにして上記バイパス路１８によってボンベ３から取り出した炭酸ガスは、炭酸ガス路１９に合流させて、炭酸ガスの消費設備で利用される。
【００４８】
〔バッファタンク〕
上記炭酸ガス路１９とバイパス路１８の少なくともいずれかには、炭酸ガスを一時的に貯留するバッファタンク４が設けられている。この例では、上記炭酸ガス路１９とバイパス路１８がいずれもバッファタンク４に接続され、バッファタンク４において炭酸ガス路１９とバイパス路１８が合流するように配管されている。
【００４９】
上記バッファタンク４には、安全弁６が設けられた排出路１４が接続されている。上記安全弁６は、０．９９ＭＰａになると開いて内部の炭酸ガスを放出する。このようにして、上記バッファタンク４内の内圧が１ＭＰａを超えないようにしている。
【００５０】
上記バッファタンク４には、炭酸ガスの消費設備に炭酸ガスを送る炭酸ガス路１９が接続されている。炭酸ガス路１９には、上述したように、第３減圧弁１３、流量調節弁８、流量計９、第１電磁弁１５が設けられている。
【００５１】
〔制御部〕
上記制御部７は、液体取出路１７に設けられた圧力センサ１０の検知信号を受けて、バイパス路１８に設けられた第２電磁弁１６の開閉制御を行う。上記制御部７は、液体取出路１７に設けられた圧力センサ１０が所定の上限値以上の圧力になった検知信号を受信し、その検知信号を受けて上記第２電磁弁１６を開くように制御する。これにより、ボンベ３の内圧が所定値以上に上昇したときに、上記ボンベ３内の上部の気相から炭酸ガスを取り出してパイパス路１８に流し、ボンベ３内の内圧を低下させる。パイパス路１８に流れた炭酸ガスは、後述するバッファタンク４を介して炭酸ガスの消費設備で利用される。
【００５２】
上記制御部７は、上記圧力センサ１０が所定の下限値以下の圧力になった検知信号を受信し、その検知信号を受けて上記第２電磁弁１６を閉じるように制御する。これにより、ボンベ３の内圧が所定値以下に下がったときに、上記ボンベ３内の上部の気相から炭酸ガスを取り出すのを停止する。
【００５３】
また、上記制御部７は、上記送風機５の送風を制御する。例えば、炭酸ガス消費設備で炭酸ガスが消費されている間は、送風機５を運転して送風するように制御することができる。また、上記制御部７は、炭酸ガスの消費設備に対する炭酸ガスの供給を開始および停止するときに上記第１電磁弁１５を開閉制御する。さらに、停電時には、上記制御部７が第１電磁弁１５を閉じる。
【００５４】
〔具体例〕
上述した装置の具体例として、例えばつぎの装置で炭酸ガスを発生させることができる。
【００５５】
上記ボンベ３の一例として、内容積２２２８Ｌ（液量２０００Ｌ）の高圧ガスボンベを用いた。
【００５６】
図２は、気化器１の一例を示す図である。（Ａ）は平面図、（Ｂ）は正面図、（Ｃ）は側面図である。
この気化器１は、空温式アルミフィン蒸発器である。一般に液体酸素、液体窒素、液体アルゴン等の気化や蒸発に用るものである。表面積は３２ｍ２、処理能力は８０ｍ３／ｈのものとした。
【００５７】
ガスが流通する管２０の外周に放熱フィン２１が取り付けられている。上記管２０は上下に屈曲部を設けることにより、上下方向に延びる複数のストレート部を設けている。上記ストレート部に帯状の放熱フィン２１が上下方向に沿って取り付けられている。各放熱フィン２１は、その板面が横方向を向いている。放熱フィン２１は管２０を中心として放射状に８枚取り付けられている。
【００５８】
上記気化器１の能力を向上させる送風機５として有圧換気扇（ファン）を設置した。風量１７４５ｍ３／ｈのものである。
上記送風機５は、気化器１の上部に配置している。上記送風機５は、放熱フィン２１の板面に沿って空気を移動させるよう送風方向が設定される。また、放熱フィン２１を介した熱交換により冷やされた空気は上から下に移動するため、上記送風機５の送風方向もそれに合わせて、空気は上から下に移動させるように設定されている。このような送風方向の設定により、放熱フィン２１の間の空気が速やかに入れ替わり、熱交換効率がよくなる。
【００５９】
図３は、上記炭酸ガス発生装置において、通常運転時のガスの流れを太線で示したものである。
【００６０】
ボンベ３から液体取出路１７に取り出された液化炭酸ガスは、第１減圧弁１１により減圧され、気化器１に導入される。気化器１では空気との熱交換によって減圧された液化炭酸ガスが気化される。このとき、送風機５による送風により熱交換が促進される。気化器１で気化された炭酸ガスは、炭酸ガス路１９を通ってバッファタンク４に一時貯留され、第３減圧弁１３、流量調節弁８、流量計９を介して炭酸ガスの消費設備に供給される。
【００６１】
ここで、炭酸ガスの消費設備において炭酸ガスの使用が停止すると、配管内に存在していた液化ガスが逆流してボンベ３に戻ることになり、ボンベ３の内圧が上昇する。
【００６２】
たとえボンベ３に設けた安全弁を作動させて炭酸ガスを外部に放出して圧力の異常上昇を抑えることもできるが、炭酸ガスの使用が停止するたびに、毎回いくらかの炭酸ガスを廃棄することになる。
【００６３】
図４は、ボンベ３の圧力上昇があったときのガスの流れを説明する図である。
すなわち、ボンベ３の内圧が上がると、圧力センサ１０があらかじめ設定した上限値以上を検知する。このとき、制御部７は第２電磁弁１６を開いて、ボンベ３の気相部のガスを炭酸ガスの使用設備に供給することができる。使用設備で使用を停止している場合は、バッファタンク４に一時貯留する。これにより、炭酸ガスの供給と停止を切り替えるときに生じる圧力変動を吸収する。例えば、ボンベ３の内圧が、１．８〜２．０ＭＰａまで上昇すれば、第２電磁弁１６が開いて、ボンベ３の気相から炭酸ガスが取り出されて使用設備に供給される。
【００６４】
ここで、バッファタンク４の圧力は１．０ＭＰａ未満が一般的に採用される。これは、高圧ガス保安法の規定により１．０ＭＰａを超える場合は、液化ガスを気化する行為が、法的に「高圧ガスの製造」となるためである。つまり、設備事体の基準が厳しくなるとともに、保安管理組織が必要になり、保安を監督する者を選任する必要がある。したがって、バッファタンク４の圧力は１．０ＭＰａ未満とすることにより、これらのコストアップが避けられる。
【００６５】
本具体例では、減圧する圧力を１．０ＭＰａ未満としているため、気化する行為が法的な「高圧ガスの製造」に該当しない。
【００６６】
本具体例における減圧する圧力は０．５〜０．８ＭＰａとした。特に０．５８〜０．６２ＭＰａが最適である。減圧された圧力が０．８ＭＰａ以上となった場合、バッファタンク４の圧力上限である１．０ＭＰａに近くなる。安全弁６の動作圧力が設定圧に対して１０％程度の誤差があるため、設備の運転状況によってはバッファタンク４で吸収しきれないガスを安全弁６から放出することがある。このようなロスを防止するために、上限圧力を０．８ＭＰａとしたのである。
【００６７】
この具体例では、これまで寒冷地では難しかった空気加熱方式の気化器１を利用した液化炭酸ガスの気化を実用化できる。
（１）気化器１に導入する前に減圧工程を設けた。この時の最適な圧力は０．５８〜０．６２ＭＰａである。
（２）気化器１の上部に送風機５を備えた。
（３）圧力センサ１０、バッファタンク４、第２電磁弁１６を備えた。
【００６８】
これにより、以下の点が向上した。
（１）外気との熱交換により気化させる方式の気化器１で、外気温が低い寒冷地でも、外気温と液化炭酸ガスの温度差を確保し、液化炭酸ガスを気化させることができた。有圧換気扇を使った送風機５の効果で熱交換能力が向上した。寒冷地で一般に使用されていた従来のヒーターで加熱する強制加熱方式の蒸発器に比べて、９３．７５％の電力削減が可能となった。ここで、消費電力は、炭酸ガス供給量６０ｋｇ／ｈの場合で、強制加熱方式が８ｋＷ／ｈ、本具体例（有圧換気扇のみ）が０．５ｋＷ／ｈである。
（２）ボンベ３の圧力上昇を抑えながら、炭酸ガスの無駄な廃棄が少なくなった。
【００６９】
〔効果〕
本実施形態の炭酸ガス発生装置は、つぎの作用効果を奏する。
【００７０】
第１減圧弁１１による減圧で温度低下した液化炭酸ガスは、外気温との温度差が大きくなる。したがって、空気との熱交換によって気化させる気化器１で充分に気化することができる。このように、たとえば寒冷地のような外気温の低いところでも、ヒーターを用いずに空気を熱源として有効に液化炭酸ガスから炭酸ガスを発生させることができる。
【００７１】
第１減圧弁１１によって０．５〜０．８ＭＰａまで減圧された液化炭酸ガスは、約−５３℃〜−４３℃程度まで温度が低下する。たとえば外気温が０℃程度の寒冷環境であっても、有効に熱交換できるだけの温度差を確保できる。したがって、空気との熱交換によって気化させる気化器１で充分に気化させることができる。
【００７２】
液化炭酸ガスと送風機５で送風された空気との熱交換が促進され、外気温との温度差が小さい液化炭酸ガスを効率よく気化し、炭酸ガスを効率よく発生させることができる。
【００７３】
液化炭酸ガスの消費が少ないときでも、炭酸ガスをロスさせずに有効利用しながら、ボンベ３内圧の異常上昇を防止できる。
【００７４】
液化炭酸ガスの消費が少ないときでも、炭酸ガスをロスさせずにバッファタンク４に貯留しながら、ボンベ３内圧の異常上昇を防止できる。バッファタンク４に貯留した炭酸ガスは有効利用することができる。
【００７５】
〔変形例〕
以上は本発明の特に好ましい実施形態について説明したが、本発明は図示した実施形態に限定する趣旨ではなく、各種の態様に変形して実施することができ、本発明は各種の変形例を包含する趣旨である。
【符号の説明】
【００７６】
１：気化器
２：加温器
３：ボンベ
４：バッファタンク
５：送風機
６：安全弁
７：制御部
８：流量調節弁
９：流量計
１０：圧力センサ
１１：第１減圧弁
１２：第２減圧弁
１３：第３減圧弁
１４：排出路
１５：第１電磁弁
１６：第２電磁弁
１７：液体取出路
１８：バイパス路
１９：炭酸ガス路
２０：管
２１：放熱フィン
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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