(57)【要約】【課題】良好な品質の鋳片を鋳造する。また、ノズル詰りが起こらず完鋳する。【解決手段】タンディッシュの底部に、鋳型へ溶鋼を注入するための孔がｎ個形成されている。ｎ個の孔のうち１つの孔を閉じる場合に、タンディッシュ内の溶鋼過熱度ΔＴｓｈが１０℃以上において、Ｓ×ｔave／Ｖ≦３０×ΔＴｓｈ2−５×ΔＴｓｈ−１２００を満足するときに１番目の孔又はｎ番目の孔を閉じる。ここで、ｎは４以上の自然数であり、Ｓは閉領域において溶鋼とタンディッシュ内面耐火物とが触れる面積であり、ｔaveは閉領域における溶鋼の平均滞留時間であり、Ｖは閉領域の溶鋼体積であり、ΔＴｓｈはタンディッシュ内の溶鋼過熱度である。  Ｓ×ｔave／Ｖ＞３０×ΔＴｓｈ2−５×ΔＴｓｈ−１２００を満足するときは２〜ｎ−１番目の孔を閉じる。【選択図】図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
連続鋳造設備において、タンディッシュの底部に、鋳型へ溶鋼を注入するための孔がｎ個形成され、
ここでｎは４以上の自然数であり、
ｎ個の前記孔が直線上に並び、
直線上に並んだ前記孔を、一端から順に１番目、２番目、・・・ｎ番目とし、
前記タンディッシュは、タンディッシュ内の溶鋼を鋳型に分配するストランド室を有し、
前記ｎ個の孔のうち１つの孔を閉じる場合に、
タンディッシュ内の溶鋼過熱度ΔＴｓｈが１０℃以上において、
Ｓ×ｔave／Ｖ≦３０×ΔＴｓｈ2−５×ΔＴｓｈ−１２００・・・（１）
を満足するときに、１番目の孔又はｎ番目の孔を閉じることを特徴とする連続鋳造方法。
ここで、Ｓは、前記ストランド室を前記ｎ個の孔が並ぶ方向に同じ容積の２つの領域に分けたときに閉じた孔を含む閉領域において、溶鋼がタンディッシュ内面耐火物と触れる面積（ｍ2）であり、
ｔaveは、前記閉領域における溶鋼の平均滞留時間（ｓ）であり、
Ｖは、前記閉領域の溶鋼体積（ｍ3）であり、
ΔＴｓｈは、タンディッシュ内の溶鋼過熱度（Ｋ）である
【請求項２】
前記ｎ個の孔のうち１つの孔を閉じる場合に、
タンディッシュ内の溶鋼過熱度ΔＴｓｈが１０℃以上において、
Ｓ×ｔave／Ｖ＞３０×ΔＴｓｈ2−５×ΔＴｓｈ−１２００・・・（２）
を満足するときに、２〜ｎ−１番目の孔のうち１つの孔を閉じることを特徴とする請求項１に記載の連続鋳造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋼の連続鋳造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
複数のストランドを備えた連続鋳造設備では、取鍋からタンディッシュに注入された溶鋼が、タンディッシュ底部に形成された複数の孔からノズルを介して各ストランドに分配される。取鍋での溶鋼処理時間が鋳造時間よりも長くなる場合、連々鋳を続行するため、タンディッシュ底部に形成された複数の孔のうち１つの孔を閉じて、使用するストランド数を減らしている。これにより取鍋からの溶鋼スループットを低下させることができるため、鋳造時間の延長を図ることができる。
【０００３】
複数のストランドは、通常、直線上に並んでおり、取鍋からの溶鋼注入位置から遠い両端のストランド上部ではノズルが閉塞しやすいことが知られている。そこで従来より、タンディッシュ底部に形成された複数の孔のうち、取鍋からの溶鋼注入位置から遠い両端の孔以外の孔を閉じる方法が提案されている（特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平２−２２９６５５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、本発明者らの研究から、両端の孔以外の孔を閉じると、鋳片の品質が低下する場合があることがわかった。この理由として、タンディッシュのコーナー部（両端部）で溶鋼がタンディッシュ壁面により三方向から冷却され、冷却された溶鋼が溶鋼面上のパウダーを引き連れて鋳型内へ流れることで、介在物欠陥が発生するためと考えられる。
【０００６】
そこで、本発明の目的は、タンディッシュ底部に形成された複数の孔のうち１つの孔を閉じる場合に、良好な品質の鋳片を製造でき且つノズル閉塞が起こらない完鋳可能な方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の連続鋳造方法では、連続鋳造設備において、タンディッシュの底部に、鋳型へ溶鋼を注入するための孔がｎ個形成され、ここでｎは４以上の自然数であり、ｎ個の前記孔が直線上に並び、直線上に並んだ前記孔を、一端から順に１番目、２番目、・・・ｎ番目とし、前記タンディッシュは、タンディッシュ内の溶鋼を鋳型に分配するストランド室を有する。
前記ｎ個の孔のうち１つの孔を閉じる場合に、タンディッシュ内の溶鋼過熱度ΔＴｓｈが１０℃以上において、
Ｓ×ｔave／Ｖ≦３０×ΔＴｓｈ2−５×ΔＴｓｈ−１２００・・・（１）
を満足するときに、１番目の孔又はｎ番目の孔を閉じる。
ここで、Ｓは、前記ストランド室を前記ｎ個の孔が並ぶ方向に同じ容積の２つの領域に分けたときに閉じた孔を含む閉領域において、溶鋼がタンディッシュ内面耐火物と触れる面積（ｍ2）であり、
ｔaveは、前記閉領域における溶鋼の平均滞留時間（ｓ）であり、
Ｖは、前記閉領域の溶鋼体積（ｍ3）であり、
ΔＴｓｈは、タンディッシュ内の溶鋼過熱度（Ｋ）である。
【０００８】
また、前記ｎ個の孔のうち１つの孔を閉じる場合に、タンディッシュ内の溶鋼過熱度ΔＴｓｈが１０℃以上において、
Ｓ×ｔave／Ｖ＞３０×ΔＴｓｈ2−５×ΔＴｓｈ−１２００・・・（２）
を満足するときに、２〜ｎ−１番目の孔のうち１つの孔を閉じることが好ましい。
【発明の効果】
【０００９】
本発明では、上記（１）式を満足するときに、タンディッシュに形成された複数の孔のうち端の孔を閉じることにより、良好な品質の鋳片を製造でき且つノズル閉塞が起こらず完鋳することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】連続鋳造設備の構成の一部を示す模式図である。
【図２Ａ】タンディッシュの模式平面図である。
【図２Ｂ】タンディッシュの模式平面図であり、閉領域を説明する図である。
【図３】ストランド室の斜視図である。
【図４】閉領域における閉ストランドを除くストランド数ｍの例を説明する模式図である。
【図５】タンディッシュ底部に形成された孔の番号を説明する模式図である。
【図６】実験の評価方法を説明する図である。
【図７】実験結果を示す図である。
【図８】他の形状のタンディッシュのストランド室を説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明の好適な実施形態について説明する。
【００１２】
図１に示す連続鋳造設備１００は４ストランドの設備であり、取鍋１から溶鋼が注入されするタンディッシュ２と、タンディッシュ２の底部に配置されたノズル３,４,５,６と、各ノズルの下部が配置された鋳型７,８,９,１０とを備えている。取鍋内溶鋼量は例えば１００〜３００ｔｏｎ／ｃｈである。
【００１３】
タンディッシュ２には、図２Ａに示すように、取鍋から溶鋼が注入される注入室１１と、タンディッシュ２内の溶鋼を各鋳型に分配するストランド室１２とが形成されている。注入室１１とストランド室１２は図示しない堰等によって仕切られていることがある。図２に示すタンディッシュ２は、いわゆるＴ型のタンディッシュであり、長手方向について中央を通る直線ｌに対して線対称の形状である。
【００１４】
注入室１１には、取鍋１から溶鋼が注入される注入孔２１が形成されている。タンディッシュ２の平面視において、注入孔２１は、通常、タンディッシュ２の長手方向についてタンディッシュ２の中央を通る直線ｌ上に形成されている。タンディッシュ２の中央を通る直線ｌはストランド室１２の中央を通る。
【００１５】
ストランド室１２には、鋳型へ溶鋼を注入するための孔３１,３２,３３,３４が形成されている。孔３１,３２,３３,３４は、タンディッシュ２の底部に形成されている。孔３１,３２,３３,３４はタンディッシュ２の長手方向に直線上に並んでおり、一端から順に１番目の孔、２番目の孔、３番目の孔、４番目の孔と呼ぶ。孔３１,３２,３３,３４の下方には、それぞれ図１に示すノズル３,４,５,６が配置されている。孔の数はストランド数と同じである。
【００１６】
取鍋１から注入孔２１を介して注入室１１に注入された溶鋼は、ストランド室１２へ流れ、各孔３１,３２,３３,３４から各ノズル３,４,５,６を介して各鋳型７,８,９,１０へ注入される（図１参照）。
【００１７】
ストランド室１２は、図２Ｂに示すように、長手方向に並んだ２つの領域Ｒ1,Ｒ2に分けられる。領域Ｒ1及び領域Ｒ2の容積は、ストランド室１２の容積の１／２である。４つの孔３１,３２,３３,３４のうち１つの孔を閉じた場合、閉じた孔を含む領域を閉領域と呼び、閉じた孔を含まない領域を通常領域と呼ぶ。例えば、１番目の孔３１を閉じた場合、孔３１を含む領域Ｒ1が閉領域であり、領域Ｒ2が通常領域である。孔を閉じている間は、溶鋼加熱装置等を用いてタンディッシュ２内の溶鋼を加熱しない。
【００１８】
本発明者らは、タンディッシュの閉領域で滞留した溶鋼のタンディッシュからの抜熱量が品質低下に影響することを見出し、この抜熱量と溶鋼過熱度との関係を調べることで、鋳片品質を評価できること、さらにノズル閉塞の有無についても評価できるという知見を得た。
【００１９】
具体的には、上記抜熱量として、閉領域において溶鋼がタンディッシュに触れる表面積Ｓ（ｍ2）、溶鋼の平均滞留時間ｔave（ｓ）及び溶鋼体積Ｖ（ｍ3）によって表されるＳ×ｔave／Ｖを用い、Ｓ×ｔave／Ｖとタンディッシュ内の溶鋼過熱度ΔＴｓｈとの関係を調べることで、鋳片品質及びノズル閉塞の有無を評価できるという知見を得た。
【００２０】
閉領域において溶鋼がタンディッシュに触れる表面積Ｓ、溶鋼の平均滞留時間ｔave及び溶鋼体積Ｖは、以下の方法で算出できる。
例えば、図３に示すタンディッシュ２では、鋳造定常状態においてタンディッシュ底面から溶鋼面までの距離がＤである。図３に示すストランド室１２は、下端から上端に向かって広がるように形成されているため、タンディッシュ内壁底面からＤ／２の高さにおける閉領域の長さＬ及び幅Ｗを用いて、Ｓ、ｔave及び溶鋼体積Ｖは、以下の式で表される。
Ｓ＝２×Ｌ×Ｄ＋Ｌ×Ｗ＋Ｄ×Ｗ
ｔave＝Ｖ×ρ／Ｑ
Ｖ＝Ｌ×Ｗ×Ｄ
ここで、Ｌは、タンディッシュ内壁底面からＤ／２の高さにおいて、タンディッシュ２の長手方向についてタンディッシュ内壁側面間の距離の１／２であり、
Ｗは、タンディッシュ内壁底面からＤ／２の高さにおいて、タンディッシュ２の長手方向に直交する幅方向ついてタンディッシュ内壁側面間の距離であり、
ρは、溶鋼の密度（例えば７．０ｔｏｎ/ｍ3）であり、
Ｑは、閉領域の溶鋼スループットであり、以下の式で表される。
Ｑ＝閉領域における閉ストランドを除くストランド数ｍ×１ストランド当たりのスループット
「１ストランド当たりのスループット」は以下の式で表される。
１ストランド当たりのスループット＝鋳型幅(鋳型内寸の長辺長さ)（ｍ）×鋳型厚(鋳型内寸の短辺長さ)（ｍ）×鋳造速度（ｍ/ｓｅｃ）×溶鋼の密度（ｔｏｎ/ｍ3）
溶鋼の密度は、例えば７．７ｔｏｎ/ｍ3である。
【００２１】
また、「閉領域における閉ストランドを除くストランド数ｍ」は、「閉領域における総ストランド数」から「閉領域における閉ストランド数」を引いた値であり、閉領域に滞留した溶鋼が注入されるストランド数である。
なお「閉領域における総ストランド数」には、タンディッシュの平面視において、取鍋からの注入孔２１を通るタンディッシュ幅方向に延在した直線と重なる位置に配置されたストランドを含まない。例えば、後述する図４の５ストランドにおいて、注入孔２１を通る直線ｌ1,ｌ2,ｌ3と重なる位置に配置された中央のストランドは、「閉領域における総ストランド数」に含まれない。このストランドには注入孔２１から注入された溶鋼が直接注入され、閉領域で滞留した溶鋼が殆ど注入されないためである。
【００２２】
図４には、４〜６ストランドの連続鋳造設備において、タンディッシュの底部に形成された複数の孔のうち１つの孔を閉じた場合の「閉領域における閉ストランドを除くストランド数ｍ」の例を示している。図４では、閉ストランドに「×」を付している。
【００２３】
例えば、４ストランドの場合、通常、注入孔２１を通る直線と重なる位置にストランドが配置されていない。したがって「閉領域における総ストランド数」は２であり、どの孔を閉じた場合でも「閉領域における閉ストランド数」は１であり、ｍ＝２−１＝１である。
【００２４】
５ストランドの場合、通常、注入孔２１を通るタンディッシュ幅方向に延在した直線ｌ1,ｌ2,ｌ3と重なる位置に、中央のストランドが配置されている。中央のストランドは「閉領域における総ストランド数」に含まれないため、「閉領域における総ストランド数」は２である。
中央以外のストランドを閉じているときは、「閉領域における閉ストランド数」は１であるため、ｍ＝２−１＝１である。
中央のストランドを閉じているときは、「閉領域における閉ストランド数」が０であるため、ｍ＝２−０＝２である。
【００２５】
なお、図４では、取鍋からの注入孔２１を通るタンディッシュ幅方向に延在した直線として、注入孔２１の中央を通る直線ｌ1,ｌ2,ｌ3を例示したが、取鍋からの注入孔２１を通るタンディッシュ幅方向に延在した直線には注入孔２１の少なくとも一部を通るタンディッシュ幅方向に延在した直線が含まれる。
【００２６】
６ストランドの場合、通常、注入孔２１を通る直線と重なる位置にストランドが配置されていない。したがって「閉領域における総ストランド数」は３であり、どの孔を閉じた場合でも「閉領域における閉ストランド数」は１であり、ｍ＝３−１＝２である。
【００２７】
このように、全ストランド数が偶数のときは、通常、取鍋からの注入孔２１を通るタンディッシュ幅方向に延在した直線と重なる位置にストランドが配置されていないため、「閉領域における総ストランド数」は全ストランド数／２である。また、「閉領域における閉ストランド数」は１である。
したがって、全ストランド数が偶数のときは、「閉領域における閉ストランドを除くストランド数ｍ」は、全ストランド数／２から１を引いた値である。
【００２８】
また、全ストランド数が奇数のときは、通常、取鍋からの注入孔２１を通るタンディッシュ幅方向に延在した直線と重なる位置に中央のストランドが配置されているため、「閉領域における総ストランド数」は（全ストランド数−１）／２である。
閉ストランドが中央のストランド以外のストランドであるときは、「閉領域における閉ストランド数」は１である。したがって、「閉領域における閉ストランドを除くストランド数ｍ」は（全ストランド数−１）／２から１を引いた値である。
閉ストランドが中央のストランドであるときは、「閉領域における閉ストランド数」は０である。したがって、「閉領域における閉ストランドを除くストランド数ｍ」は（全ストランド数−１）／２である。
【００２９】
本発明者らは、図５に示すように、タンディッシュの底部に形成されたｎ個の孔のうち１つの孔を閉じる場合に、タンディッシュ内の溶鋼過熱度ΔＴｓｈが１０℃以上において、
Ｓ×ｔave／Ｖ≦３０×ΔＴｓｈ2−５×ΔＴｓｈ−１２００・・・（１）
を満足するときに、１番目の孔又はｎ番目の孔を閉じると、良好な品質の鋳片を製造でき且つノズルの閉塞が起こらず完鋳することができるという知見を得た。ここでｎは４以上の自然数である。
さらに、タンディッシュ内の溶鋼過熱度ΔＴｓｈが１０℃以上において、
Ｓ×ｔave／Ｖ＞３０×ΔＴｓｈ2−５×ΔＴｓｈ−１２００・・・（２）
を満足するときに、２〜ｎ−１番目の孔のうちいずれかの孔を閉じることで、完鋳できることがわかった。
なお、タンディッシュ内の溶鋼過熱度ΔＴｓｈが１０℃未満の場合は、溶鋼過熱度が小さいため、ストランドを閉じたノズルの位置によらず、タンディッシュノズル詰まりが発生する。
【００３０】
１番目の孔及びｎ番目の孔は、図５に示すように、タンディッシュ２の長手方向に直線上に並んだｎ個の孔を端から順に１番目、２番目・・・ｎ−１番目、ｎ番目としたときの１番目の孔及びｎ番目の孔であり、ｎ個の孔のうち両端の孔である。また、２〜ｎ−１番目の孔は両端の孔以外の孔である。
【００３１】
以下に、上記知見を得るために行った実験を説明する。
【００３２】
タンディッシュ底部に形成された複数の孔のうち１つの孔を閉じて鋳造したときの、鋳片品質及びノズル詰りを調べた。表１には実験条件及び評価結果を示している。
【００３３】
【表１】
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【００３４】
表１のタンディッシュ内の溶鋼過熱度ΔＴｓｈは、以下の式から求めた。
ΔＴｓｈ＝タンディッシュ内の溶鋼温度Ｔｓ−溶鋼の液相線温度ＴLL
タンディッシュ内の溶鋼温度Ｔｓを、以下の方法で測定した。
タンディッシュへの溶鋼注入を開始し、タンディッシュ内の溶鋼面が定常高さになった直後に、３ストランド以上のノズル直上で、熱電対を溶鋼面から１００〜２００ｍｍの深さまで浸漬させ、溶鋼温度Ｔｓ（Ｋ）を測定した。
溶鋼の液相線温度ＴLLは、多用されている下記の川和の式（鉄鋼便覧）から求めた。
TLL（Ｋ）=1,809-｛78[mass%C]+7.6[mass%Si]+4.9[mass%Mn]+34.4[mass%P]+38[mass%S]+3.1[mass%Ni]+1.3[mass%Cr]+3.6[mass%Al]｝
【００３５】
以下に他の実験条件を説明する。
本実験では、ばね用鋼、軸用鋼及び肌焼鋼等を鋳造した。鋳造時間を４０〜１１０分とし、鋳造中は電磁撹拌装置を用いて鋳型内溶鋼に磁場を発生させた。
タンディッシュには、ＳｉＯ2系レンガにＭｇＯ吹き付けたもの、Ａｌ2Ｏ3系耐火物及びＭｇＯ系耐火物等が用いられている。タンディッシュ容量は２０〜１００ｔｏｎである。
タンディッシュ堰には、ＺｒＯ2−ＳｉＯ2系耐火物が用いられている。
ノズル上方のスライドバルブには、アルミナ及びＺｒＯ2等の材質からなる耐火物プレートを備えている。
取鍋には、Ａｌ2Ｏ3−ＭｇＯ系レンガが用いられている。
【００３６】
（品質評価）
鋳造後、ビレットからサンプルを採取した。陽極をサンプル、陰極をＳＵＳとし、１０％ＦｅＣｌ2水溶液を電解液に用いて、スライム法によりサンプルを溶解した。目開き２０μｍのメッシュに捕捉された残渣から介在物を抽出し、ＥＤＸにより介在物組成を分析し、ＣａＯ濃度が５ｗｔ％以上の介在物の個数を数えた。
図６に示すように、製品の不良率はスライム法によって得られたスラグ系介在物の個数と相関があり、スラグ系介在物個数が２個／ｋｇまで低減すると、不良率の最大値は大きく減少することがわかった。そこでスラグ系介在物個数が２個以下の場合を品質良好とし（○）、スラグ系介在物個数が２個を超える場合を品質不良とした（△）。
なお、図６の不良率は、鋼材を２．４５ｍｍの球に加工後、球の表面を目視確認し、球の表面に介在物が検出されたものを品質不良と判断した。
【００３７】
（ノズル詰まり）
ノズル詰まりとは、鋳型への溶鋼注入中にノズルの溶鋼流路内で溶鋼が凝固し、鋳型に溶鋼を供給できなくなる状態である。
各ストランドの上方には、耐火物プレートからなるスライドバルブが配置されている。スライドバルブによってノズルから鋳型へ注入される溶鋼供給量を調整することができる。鋳造中、スライドバルブが開いているにもかかわらず、溶鋼供給量がゼロになった場合を「ノズル詰まり有り」と判断し、それ以外の場合を「ノズル詰まり無し」と判断した。
【００３８】
（総合評価）
Ｎｏ.１〜Ｎｏ.１７において、品質が良好であり且つノズル詰りがなかったものを「○」とし、それ以外を「×」とした。Ｎｏ.１８〜Ｎｏ.２３において、品質不良であったがノズル詰りがなかったものを「△」とした。
【００３９】
表１から、下記の知見を得た。
従来より、ノズル詰りを抑止するため、両端以外の孔を閉じることが提案されていたが、両端以外の孔を閉じた場合（Ｎｏ.１８〜Ｎｏ.２３）、品質不良となった。
【００４０】
端の孔を閉じた場合は（Ｎｏ.１〜Ｎｏ.１７）、品質が良好であり且つノズル詰りがないとき（○）と、それ以外のとき（×）があることがわかった。そこで、Ｎｏ.１〜Ｎｏ.１７のＳ×ｔave／ＶとΔＴｓｈとの関係を調べたところ、図７に示す結果が得られた。図７から○と×の境界線を引くことができ、この境界線は以下の式で表されることがわかった。
Ｓ×ｔave／Ｖ＝３０×ΔＴｓｈ2−５×ΔＴｓｈ−１２００
【００４１】
また、図７から、端の孔を閉じた場合、タンディッシュ内の溶鋼過熱度ΔＴｓｈが１０℃以上において、Ｓ×ｔave／Ｖ≦３０×ΔＴｓｈ2−５×ΔＴｓｈ−１２００のときに
、品質が良好であり且つノズル詰まりが起こらず完鋳できたことがわかった。
一方、Ｓ×ｔave／Ｖ＞３０×ΔＴｓｈ2−５×ΔＴｓｈ−１２００のときは、上記効
果が得られないことがわかった。
【００４２】
以上より、タンディッシュ内の溶鋼過熱度ΔＴｓｈが１０℃以上において、
Ｓ×ｔave／Ｖ≦３０×ΔＴｓｈ2−５×ΔＴｓｈ−１２００を満足するときに、端の
孔、すなわち取鍋の溶鋼供給位置から遠い１番目の孔又はｎ番目の孔を閉じることにより、良好な品質の鋳片を製造でき且つノズルの閉塞が起こらず完鋳することができるという知見を得た。ここでｎは４以上の自然数である。
【００４３】
なお、Ｓ×ｔave／Ｖ＞３０×ΔＴｓｈ2−５×ΔＴｓｈ−１２００のときは、取鍋の
溶鋼供給位置から遠い１番目の孔又はｎ番目の孔を閉じると、ノズル詰まりが生じることがあり、鋳造を中止しなければならないというトラブルが発生する場合があることがわかった。そこで、Ｓ×ｔave／Ｖ＞３０×ΔＴｓｈ2−５×ΔＴｓｈ−１２００のときは、
２〜ｎ−１番目の孔のうち１つの孔を閉じることにより、完鋳できるようにすることが好ましい。
【００４４】
以上、本発明の実施形態について図面に基づいて説明したが、具体的な構成は、これらの実施形態に限定されるものでないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれる。
【００４５】
例えば、上述した実施形態において、図４で４〜６ストランドの例を示したが、ストランド数は７以上でもよい。
【００４６】
また、上述した実施形態では、いわゆるＴ型のタンディッシュについて説明したが（図２Ａ,図２Ｂ及び図４）、タンディッシュの形状は、長手方向について中央を通る線に対して線対称の形状であれば、上記形状に限られない。例えば、図８に示すようないわゆるＩ型のタンディッシュ及び△型のタンディッシュを用いてもよい。図８には４ストランドの例を示しており、ハッチングを付した部分がストランド室である。
【００４７】
また、上述した実施形態では、図３において、タンディッシュ２のストランド室１２が下端から上端に向かって広がるように形成されている場合について説明したが、ストランド室は直方体状又は立方体状でもよい。ストランド室が直方体状又は立方体状である場合は、閉領域の長さＬ及び幅Ｗはストランド室の下端から上端まで一定であるため、どの高さにおける長さＬ及び幅Ｗを用いてもよい。
【産業上の利用可能性】
【００４８】
本発明は、鋼を鋳造する際に利用することができる。
【符号の説明】
【００４９】
１          取鍋
２          タンディッシュ
３,４,５,６            ノズル
７,８,９,１０          鋳型
１１        注入室
１２        ストランド室
２１        注入孔
３１,３２,３３,３４    孔
１００      連続鋳造設備
Ｒ1,Ｒ2    領域
【図１】
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【図２Ａ】
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【図２Ｂ】
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【図３】
2018089669.tif 000007
【図４】
2018089669.tif 000008
【図５】
2018089669.tif 000009
【図６】
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【図７】
2018089669.tif 000011
【図８】
2018089669.tif 000012