(57)【要約】【課題】ミル分級機の回転数を精度よく制御して、ボイラ効率を向上させる。【解決手段】石炭焚きボイラ（１）に適用されるミル分級機（２４）の回転数制御装置（２０）であって、石炭焚きボイラ（１）の火炉熱吸収量を算出する火炉熱吸収量算出部（１１）と、火炉熱吸収量に基づいて算定される第１燃料比と、石炭焚きボイラ（１）の火炉出口で計測されたＮＯｘ値に基づいて算定される第２燃料比と、を参照して、代表燃料比を算定する燃料比算定部（１２）と、代表燃料比に基づいてミル分級機（２４）の回転数を設定する回転数設定部（１３）と、を含む。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
石炭焚きボイラに適用されるミル分級機の回転数制御装置であって、
前記石炭焚きボイラの火炉熱吸収量を算出する火炉熱吸収量算出部と、
前記火炉熱吸収量に基づいて算定される第１燃料比と、前記石炭焚きボイラの火炉出口で計測されたＮＯｘ値に基づいて算定される第２燃料比と、を参照して、代表燃料比を算定する燃料比算定部と、
前記代表燃料比に基づいて前記ミル分級機の回転数を設定する回転数設定部と、を含む
ことを特徴とするミル分級機の回転数制御装置。
【請求項２】
請求項１に記載のミル分級機の回転数制御装置であって、
前記燃料比算定部では、前記第１燃料比及び前記第２燃料比のうち大きい方の値に基づいて前記代表燃料比を算定する
ことを特徴とするミル分級機の回転数制御装置。
【請求項３】
請求項１に記載のミル分級機の回転数制御装置であって、
前記第１燃料比は、前記火炉熱吸収量に対して第１閾値及び第２閾値が設定されており、
前記燃料比算定部は、前記第１閾値と前記第２閾値との間に前記第２燃料比が含まれている場合に、前記第２燃料比に基づいて前記代表燃料比を算定する
ことを特徴とするミル分級機の回転数制御装置。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載のミル分級機の回転数制御装置であって、
前記回転数設定部は、前記代表燃料比に応じて前記ミル分級機の回転数を段階的に設定する
ことを特徴とするミル分級機の回転数制御装置。
【請求項５】
石炭焚きボイラに適用される燃料比算定装置であって、
前記石炭焚きボイラの火炉熱吸収量に基づいて第１燃料比を算定する第１燃料比算定部と、
前記石炭焚きボイラの火炉出口で計測されたＮＯｘ値に基づいて第２燃料比を算定する第２燃料比算定部と、を含み、
前記第１燃料比と前記第２燃料比とを参照して代表燃料比を算定する
ことを特徴とする燃料比算定装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ミル分級機の回転数制御装置、及びこれに好適な燃料比算定装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
石炭焚きボイラでは、燃料である石炭の燃焼性が炭種（石炭性状）に依存することが知られている。そのため、灰中未燃分の抑制やミル分級機の動力の低減を図ってボイラ効率を向上させるには、炭種に応じてミル分級機の回転数を設定したり、制御したりする必要がある。
【０００３】
例えば、特許文献１では、各負荷におけるボイラ運転時に最適な蒸気条件となる火炉熱吸収割合のカーブから、現状のボイラ運転時における火炉熱吸収割合が最適値からどの程度ずれているかを計算し、そのずれに基づいてミル分級機の回転数を制御することが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０００−２４９３３１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、特許文献１のように、火炉熱吸収割合に基づいてミル分級機の回転数を制御した場合には、同じ負荷で運転中のボイラであっても、火炉内の汚れの程度によって火炉熱吸収割合にばらつきが生じてしまうため、精度よく制御しにくい。
【０００６】
そこで、本発明は、回転数を精度よく制御して、ボイラ効率を向上させることが可能なミル分級機の回転数制御装置、及びこれに好適な燃料比算定装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記目的を達成するために、代表的な本発明は、石炭焚きボイラに適用されるミル分級機の回転数制御装置であって、前記石炭焚きボイラの火炉熱吸収量を算出する火炉熱吸収量算出部と、前記火炉熱吸収量に基づいて算定される第１燃料比と、前記石炭焚きボイラの火炉出口で計測されたＮＯｘ値に基づいて算定される第２燃料比と、を参照して、代表燃料比を算定する燃料比算定部と、前記代表燃料比に基づいて前記ミル分級機の回転数を設定する回転数設定部と、を含むことを特徴とするミル分級機の回転数制御装置である。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、上記の特徴により、回転数を精度よく制御して、ボイラ効率を向上させることができる。なお、上記した以外の課題、構成、及び効果は、以下の実施形態の説明により明らかにされる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明が適用される火力発電プラントの全体構成を示す模式図である。
【図２】微粉炭機の一構成例を示す断面図である。
【図３】図３Ａは燃料比と灰中未燃分との関係を表すグラフ、図３Ｂはミル分級機の回転数と灰中未燃分との関係を表すグラフ、図３Ｃはミル分級機の回転数と微粉炭機の動力との関係を表すグラフである。
【図４】図１に示す制御装置の機能構成を示すブロック図である。
【図５】図５Ａは燃料比と火炉熱吸収量との関係を表すグラフ、図５Ｂは燃料比と火炉出口におけるＮＯｘ値との関係を表すグラフである。
【図６】実施形態における代表燃料比とミル分級機の回転数との関係を表すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、本発明の実施形態について、図１〜図６を参照して説明する。
【００１１】
＜火力発電プラント１００の全体構成＞
まず、火力発電プラント１００の全体構成について、図１を参照して説明する。
【００１２】
図１は、本発明が適用される火力発電プラント１００の全体構成を示す模式図である。
【００１３】
この火力発電プラント１００は、石炭焚きボイラ１（以下、単にボイラ１と略記する）から排出された燃焼排ガス（以下、単に排ガスと略記する）が流れる排ガス系統１００ａと、ボイラ１から生成された蒸気が流れる蒸気系統１００ｂと、復水器１０９によって復水された水が流れる給水系統１００ｃと、ボイラ１の燃料となる微粉炭をボイラ１に供給する微粉炭機２と、を備えている。
【００１４】
排ガス系統１００ａは、ボイラ１で微粉炭を燃焼した際に発生した排ガスを煙突へと導くための系統であり、ボイラ１から排出された排ガスは、脱硝装置１０３、空気予熱器１０４、乾式電気集塵機（ＤＥＳＰ）１０５、湿式脱硫装置（ＷＦＧＤ）１０６の順に流れ、その過程の中で、排ガスに含まれる環境規制物質が規制値以下まで除去される。そして、処理済の排ガスが煙突から外部に排出される。
【００１５】
蒸気系統１００ｂは、ボイラ１で生成された蒸気が流れる系統であり、蒸気タービン１０７と、復水器１０９と、を備える。ボイラ１で生成された蒸気は蒸気タービン１０７まで導かれ、その蒸気によって蒸気タービン１０７が駆動される。蒸気タービン１０７が駆動することで、発電機１０８が回転して発電する。そして、蒸気タービン１０７から排出された蒸気は、復水するために復水器１０９に供給される。
【００１６】
給水系統１００ｃは、復水器１０９によって復水された水をボイラ１に供給するための系統であり、復水器１０９と、ボイラ１とを配管で接続して構成される。なお、復水器１０９へは、配管を介して冷却水が供給される。
【００１７】
（ボイラ１の概略構成）
ボイラ１は、微粉炭を燃焼して熱を回収する。ボイラ１は、微粉炭を燃焼させる火炉３、並びに節炭器（図示せず）、蒸発器５、及び過熱器６等の熱交換器が内部に搭載され、それらの周囲を伝熱性の壁で囲んだ筐体構造を有している。
【００１８】
固体燃料である微粉炭は、後述する微粉炭機２を用いて石炭を粉砕することにより生成され、一次空気と共に火炉３内に供給される。この一次空気は微粉炭を完全燃焼させるために必要な理論空気量以下となる量の空気であり、微粉炭は、まず、空気不足の状態で燃焼される。これにより、発生した排ガスに含まれる窒素酸化物（ＮＯｘ）を窒素に還元して、火炉３内における窒素酸化物（ＮＯｘ）の生成を抑制することができる。
【００１９】
そして、不足分の空気を二次空気として火炉３内に供給して、燃焼しきれずに残った未燃分や発生した一酸化炭素（ＣＯ）を完全燃焼する。このように、本実施形態では、ボイラ１は、二段階で微粉炭を完全燃焼させる二段燃焼方式が用いられているが、必ずしも二段燃焼方式を用いたものである必要はない。
【００２０】
（燃焼用空気）
燃焼用空気（一次空気及び二次空気）は、空気ダンパ６０の開度を調整することによって、ボイラ１又は微粉炭機２に供給される流量（空気量）が調整される。この空気ダンパ６０は、制御装置２０からのダンパ開度指令に従って、その開度が制御されている。
【００２１】
一次空気は、空気予熱器１０４を介して排ガスとの熱交換により加熱された燃焼用空気と、空気予熱器１０４を介さずに導入された燃焼用空気とが混合されている。この一次空気が微粉炭機２に供給されることにより、微粉炭機２内で微粉砕された石炭（微粉炭）の乾燥が行われる。また、二次空気は、空気予熱器１０４を介して排ガスとの熱交換により加熱された燃焼用空気であり、ボイラ１の火炉３内に供給される。
【００２２】
（センサ、計測器等）
火力発電プラント１００には様々なセンサが設けられているが、その中で代表的なセンサ、計測器について説明する。給水温度センサ４１は、火炉３の入口の給水温度を検出するものであり、給水圧力センサ４２は、火炉３の入口の給水圧力を検出するものである。蒸気温度センサ４３は、火炉３の出口の蒸気温度を検出するものであり、蒸気圧力センサ４４は、火炉３の出口の蒸気圧力を検出するものである。
【００２３】
また、給炭量計５０は、微粉炭機２に供給する石炭の供給量を計測するものであり、一次空気出口温度センサ５１は、微粉炭機２の出口の一次空気温度を検出するものであり、一次空気入口温度センサ５４は、微粉炭機２の入口の一次空気温度を検出するものである。酸素濃度計５２は、火炉３の出口の排ガスの酸素濃度を計測するものであり、ＮＯｘ濃度計５３は、火炉３の出口の排ガスのＮＯｘ値（濃度）を計測するものである。これらの各種センサや計測器は、図１に破線で示すように、制御装置２０と電気的に接続されている。
【００２４】
この制御装置２０は、各種演算を行うＣＰＵ２０ａ、ＣＰＵ２０ａによる演算を実行するためのプログラムを格納するＲＯＭやＨＤＤ等の記憶装置２０ｂ、ＣＰＵ２０ａがプログラムを実行する際の作業領域となるＲＡＭ２０ｃ、及び他の機器とデータを送受信する際のインタフェースである通信インタフェース（通信Ｉ／Ｆ）２０ｄを含むハードウェアと、記憶装置２０ｂに記憶されてＣＰＵ２０ａにより実行されるソフトウェアとから構成される。
【００２５】
制御装置２０の各機能は、ＣＰＵ２０ａが、記憶装置２０ｂに格納された各種プログラムをＲＡＭ２０ｃにロードして実行することにより、実現される。制御装置２０による具体的な制御内容、及び制御装置２０に含まれる各機能の詳細については、後述する。
【００２６】
＜微粉炭機２の構成＞
次に、微粉炭機２の構成について、図２を参照して説明する。
【００２７】
図２は、微粉炭機２の一構成例を示す断面図である。
【００２８】
微粉炭機２は、石炭（原炭）を供給する給炭管２１と、石炭を粉砕するための粉砕用テーブル２２と、粉砕用テーブル２２上に配置された粉砕用ローラ２３と、生成された微粉炭の粒度を分級するミル分級機２４と、微粉炭を搬送する送炭管２５と、を備える。粉砕用テーブル２２は減速機２２０を介して粉砕用モータ２２１により、ミル分級機２４は分級用モータ２４１により、それぞれ軸Ａ（図２において一点鎖線で示す）を中心として回転する。
【００２９】
給炭管２１を通って投入された石炭は、粉砕用テーブル２２と粉砕用ローラ２３との間で粉砕されて微粉炭となる。生成された微粉炭は、微粉炭機２の内部に供給される一次空気によって上方へ吹き上げられる。このとき、粒度の大きい微粉炭は自重により落下し、粉砕用テーブル２２と粉砕用ローラ２３との間で再び粉砕される。
【００３０】
粒度の小さい微粉炭は、ミル分級機２４まで到達するが、ミル分級機２４によってさらに粒度の小さいものと大きいものとに分級される。分級されたより小さい粒度の微粉炭は、送炭管２５を通って一次空気と共に火炉３（図１参照）内に供給される。なお、図２では、石炭（微粉炭）の流れを矢印で示している。
【００３１】
このミル分級機２４は、ボイラ１の効率を向上させるために求められる微粉炭の粒度となるように、制御装置２０によってその回転数が制御されている。すなわち、本実施形態に係る制御装置２０は、ミル分級機２４の回転数制御装置の一態様である。
【００３２】
＜ボイラ１の効率最適化とミル分級機２４の回転数との関係＞
次に、ボイラ１の効率の最適化とミル分級機２４の回転数との関係について、図３Ａ〜Ｃを参照して説明する。
【００３３】
図３Ａは、燃料比と灰中未燃分との関係を表すグラフであり、図３Ｂは、ミル分級機２４の回転数と灰中未燃分との関係を表すグラフであり、図３Ｃは、ミル分級機２４の回転数と微粉炭機２の動力との関係を表すグラフである。
【００３４】
ボイラ１の効率を向上させるためには、火炉３内における灰中未燃分を抑制すること、及びボイラ１を稼働させる動力を低減することが必要である。灰中未燃分を抑制するためには、火炉３内における微粉炭の燃焼性を高めればよい。この燃焼性は、燃料である石炭の種類（炭種）に依存し、特に、炭種を決める一要素である燃料比に大きく依存している。
【００３５】
ここで、「燃料比」とは、石炭中の固定炭素分と揮発分との比（固定炭素分／揮発分）を示すものである。燃料比が大きい場合には、石炭中に占める固定炭素の割合が多く、揮発分の割合が少ないため、石炭は燃えにくい。一方、燃料比が小さい場合には、石炭中に占める固定炭素の割合が少なく、揮発分の割合が多くなるため、石炭は燃えやすい。したがって、燃料比と灰中未燃分との関係には、図３Ａに示すように、燃料比が小さいほど燃焼性が良くなって灰中未燃分が減少するといった特性がある。
【００３６】
前述したように、燃料比が大きいと石炭は燃えにくく、灰中未燃分が増加傾向となる。したがって、灰中未燃分の増加を抑制するためには、微粉炭の粒度をより小さくして燃焼性を向上させる必要がある。よって、図３Ｂに示すように、ミル分級機２４の回転数を増加させてより粒度の小さい微粉炭が分級されるように調整すれば、高燃料比の場合（燃料比が大きい場合）であっても、灰中未燃分の増加を抑制することができる。そこで、制御装置２０は、燃料比に基づいてミル分級機２４の回転数を制御する。
【００３７】
一方、図３Ｃに示すように、ミル分級機２４の回転数を増加すると微粉炭機２の動力が増加し、プラント効率が低下してしまう。したがって、灰中未燃分の抑制、及び微粉炭機２の動力の低減の両観点を踏まえることにより、ボイラ１の効率の最適化を図ることができる。よって、制御装置２０を用いることにより、ミル分級機２４の回転数を精度よく制御することが望まれる。
【００３８】
＜ミル分級機２４の回転数制御について＞
次に、制御装置２０によるミル分級機２４の回転数の制御について、図４〜６を参照して説明する。
【００３９】
図４は、制御装置２０の機能構成を示すブロック図である。図５Ａは、燃料比と火炉熱吸収量との関係を表すグラフであり、図５Ｂは燃料比と火炉出口におけるＮＯｘ値との関係を表すグラフである。図６は、本実施形態における代表燃料比とミル分級機２４の回転数との関係を表すグラフである。
【００４０】
図４に示すように、制御装置２０には、給水温度センサ４１からの給水温度データと、給水圧力センサ４２からの給水圧力データと、蒸気温度センサ４３からの蒸気温度データと、蒸気圧力センサ４４からの蒸気圧力データと、ＮＯｘ濃度計５３からのＮＯｘ濃度データ（ＮＯｘ値）と、が入力される。
【００４１】
制御装置２０は、火炉熱吸収量算出部１１と、燃料比算定部１２と、回転数設定部１３と、を含む。火炉熱吸収量算出部１１は、給水温度データ、給水圧力データ、蒸気温度データ、及び蒸気圧力データに基づき、火炉３（図１参照）の熱吸収量を算出する。
【００４２】
燃料比算定部１２は、火炉熱吸収量算出部１１にて算出された火炉３の熱吸収量に基づき第１燃料比を算定する第１燃料比算定部１２ａと、ＮＯｘ濃度データに基づき第２燃料比を算定する第２燃料比算定部１２ｂと、を含んで構成され、第１燃料比算定部１２ａで算定された第１燃料比と、第２燃料比算定部１２ｂで算定された第２燃料比とを参照して代表燃料比を算定する。すなわち、本実施形態に係る燃料比算定部１２は、ミル分級機２４の回転数制御装置に好適な燃料比算定装置の一態様である。
【００４３】
回転数設定部１３は、燃料比算定部１２において火炉熱吸収量及びＮＯｘ濃度データから算定した代表燃料比に基づいて、ミル分級機２４の回転数を設定する。このように、火炉熱吸収量及びＮＯｘ濃度データに基づいて、ボイラ１の最適な運用に求められるミル分級機２４の回転数を自動的に設定することが可能であるため、ボイラ１の効率が向上して燃料のコスト低減につながる。
【００４４】
また、ボイラ１に用いる石炭の種類（石炭性状）を予め分析して、その分析結果に見合うようにミル分級機２４の回転数の設定値をオペレータが入力する必要がないため、オペレータの作業量を軽減することができる。
【００４５】
ここで、火炉熱吸収量とＮＯｘ濃度データとから代表燃料比を算定する理由について、図５Ａ及び図５Ｂを参照して説明する。
【００４６】
図５Ａに示すように、燃料比と火炉熱吸収量との関係には、燃料比が小さいほど火炉熱吸収量が多くなる特性がある。したがって、火炉熱吸収量が分かると、図５Ａのグラフから燃料比が求まる。
【００４７】
ただし、火炉熱吸収量は、火炉３内における灰分による汚れの程度によって、その値にばらつきが生じやすい。例えば、火炉熱吸収量Ｘに対して、燃料比の値Ｆ１は、汚れの程度によって図５Ａにおいて示す太線矢印の範囲でばらつく。そのため、火炉熱吸収量のみで燃料比を求める場合は、燃料比を高精度に算定できない可能性がある。
【００４８】
図５Ｂに示すように、燃料比と火炉出口におけるＮＯｘ値（濃度）との関係には、燃料比が小さいほどＮＯｘ値も小さくなる特性がある。したがって、ＮＯｘ値が分かると、図５Ｂのグラフから燃料比が求まる。例えば、ＮＯｘ値がＹの場合、燃料比Ｆ２が一意に求まる。
【００４９】
ただし、火炉出口におけるＮＯｘ値は、火炉熱吸収量と比べてその値にばらつきは生じにくいが、火炉３内への燃焼用空気の供給の仕方、燃焼温度、火炉３内における燃焼状態の均一さ（バランス）、空気と酸素との比率等のボイラ１の運転条件に依存して変化しやすい。そのため、ＮＯｘ値のみで燃料比を求める場合も、燃料比を高精度に算定できない可能性がある。
【００５０】
そこで、燃料比算定部１２は、第１燃料比算定部１２ａが火炉熱吸収量に基づいて算定した第１燃料比と、第２燃料比算定部１２ｂがＮＯｘ濃度データに基づいて算出した第２燃料比とに基づいて、代表燃料比を高精度に算定している。これにより、火炉熱吸収量のみで燃料比を求めた場合や、ＮＯｘ値のみで燃料比を求めた場合と比べて、ミル分級機２４の回転数をより精度よく調整することができる。
【００５１】
燃料比算定部１２は、第１燃料比と第２燃料比とを平均して代表燃料比を算定してもよいし、第１燃料比及び第２燃料比のそれぞれの値に重みづけした値を用いて代表燃料比を算定してもよい。
【００５２】
また、燃料比算定部１２は、第１燃料比及び第２燃料比のうち大きい方の値を代表燃料比として算定してもよい。この場合、ミル分級機２４の回転数がより高い方に設定されるため、ボイラ１をより効率の良い状態で運用することができる。
【００５３】
本実施形態では、図６に示すように、回転数設定部１３は、代表燃料比に応じてミル分級機２４の回転数を段階的に設定している。図６では、ミル分級機２４の回転数が少ない方から第１段階、第２段階、第３段階の三段階に設定されている。
【００５４】
仮に、ミル分級機２４の回転数をリアルタイムに制御（連続制御）してしまった場合、ボイラ１の運転がミル分級機２４の回転数の制御に追従できず、ボイラ１の運転タイミングとミル分級機２４の回転数の制御タイミングとの間にタイムラグが生じてしまう可能性がある。しかしながら、ミル分級機２４の回転数の制御を段階的に均らして鈍感にさせることにより、ミル分級機２４の回転数の制御がボイラ１の運転に追従しやすくなる。
【００５５】
また、本実施形態では、第１燃料比は、火炉熱吸収量に対して第１閾値及び第２閾値が設定されている。例えば、図５Ａに示すように、火炉３内の汚れが多い場合における火炉熱吸収量に対する燃料比の値を第１閾値α１に、火炉３内の汚れが少ない場合における火炉熱吸収量に対する燃料比の値を第２閾値α２に、それぞれ設定する。
【００５６】
そして、燃料比算定部１２では、第１閾値α１と第２閾値α２との間に第２燃料比が含まれている場合に、第２燃料比に基づいて代表燃料比を算定する。具体的には、図５Ｂに示す火炉出口におけるＮＯｘ値Ｙから算定される燃料比Ｆ２（第２燃料比Ｆ２）が、図５Ａに示す太線矢印の範囲（火炉熱吸収量に対する第１閾値α１と第２閾値α２との間）に含まれる場合には、この第２燃料比Ｆ２に基づいて代表燃料比が算定される。
【００５７】
前述したように、火炉出口におけるＮＯｘ値は、ボイラ１の運転条件に依存して変化しやすいため、火炉熱吸収量に対して設定された第１閾値及び第２閾値に基づいて二重チェック（バックチェック）を行うことにより、燃料比の算定精度をさらに高めることが可能となる。
【００５８】
なお、本発明は上記した実施形態に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、上記した実施形態は本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。
【００５９】
上記の実施形態では、燃料比算定部１２における代表燃料比の算定方法を具体的に説明したが、その算定方法について特に制限はなく、少なくとも第１燃料比と第２燃料比とを参照して代表燃料比が算定されていればよい。
【００６０】
上記の実施形態では、回転数設定部１３は、ミル分級機２４の回転数を代表燃料比に応じて段階的に設定していたが、必ずしもその必要はなく、少なくとも代表燃料比に基づいてミル分級機２４の回転数が設定されていればよい。
【符号の説明】
【００６１】
１  ボイラ（石炭焚きボイラ）
２  微粉炭機
１１  火炉熱吸収量算出部
１２  燃料比算定部（燃料比算定装置）
１２ａ  第１燃料比算定部
１２ｂ  第２燃料比算定部
１３  回転数設定部
２０  制御装置（回転数制御装置）
２４  ミル分級機
α１  第１閾値
α２  第２閾値
Ｘ  火炉熱吸収量
Ｙ  火炉出口におけるＮＯｘ値
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
2018105592.tif 000007
【図６】
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