(57)【要約】【課題】湿式紡糸の際に、糸切れを低減でき、もって生産性を向上させることのできる紡糸口金を提供する。【解決手段】吐出孔が下流側の端に吐出口から下流に向かって大きくなる勾配構造を有する湿式紡糸用の紡糸口金であって、該勾配構造は、勾配角度αが０．５°以上であり、該勾配構造の深さが０．５ｍｍ以上であり、かつ吐出孔の最下流側の端部の断面積が、吐出口の面積の１０倍以上２００倍以下である湿式紡糸用の紡糸口金。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
吐出孔が下流側の端に吐出口から下流に向かって大きくなる勾配構造を有する湿式紡糸用の紡糸口金であって、
該勾配構造は、勾配角度αが０．５°以上であり、
該勾配構造の深さが０．５ｍｍ以上であり、かつ
吐出孔の最下流側の端部の断面積が、吐出口の面積の１０倍以上２００倍以下である
湿式紡糸用の紡糸口金。
【請求項２】
前記勾配構造が、勾配角度αがそれぞれで一定の値である１０個以下の勾配部からなる請求項１に記載の湿式紡糸用の紡糸口金。
【請求項３】
前記勾配構造の全ての部位において、勾配角度αが０．５°以上２０°以下である請求項１または２に記載の湿式紡糸用の紡糸口金。
【請求項４】
前記勾配構造の深さが５ｍｍ以下である請求項１から３のいずれか一項に記載の湿式紡糸用の紡糸口金。
【請求項５】
前記勾配構造に含まれる最も上流側の勾配部の、上流側の端の断面積が、０．０００７ｍｍ２以上０．０７ｍｍ２以下である請求項１から４のいずれか一項に記載の湿式紡糸用の紡糸口金。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は紡糸口金に関わり、その中でも湿式紡糸で使用される紡糸口金に関わる。
【背景技術】
【０００２】
繊維の工業的な生産方法として、溶融紡糸法、乾式紡糸法、湿式紡糸法および乾湿式紡糸法等が知られている。どの方法においても紡糸原液を繊維状に賦形する際に紡糸口金が使用されており、紡糸口金は繊維生産における最重要な金型である。それゆえ、繊維の精密な形態制御や生産の安定化のために、様々な紡糸口金が報告されている。
【０００３】
特許文献１では芯鞘複合繊維の製造において円盤状の口金を複数重ねた紡糸口金を報告している。かかる紡糸口金は芯部に対して鞘部を均一に形成させることを目的として、２枚の口金を積層させた紡糸口金である。
【０００４】
また特許文献２では３枚の板を積層させて紡糸口金とすることにより、１枚の紡糸口金よりもキャピラリー部の長さを均一化にし、デニールむらの少ない高品質の繊維が得られることを報告している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平４−１９４０１２号公報
【特許文献２】特開平６−３４６３１１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、これまで湿式紡糸における凝固現象を紡糸口金によって本質的に変え、糸切れの低減、さらには生産性の向上を達成した報告はない。
【０００７】
湿式紡糸法において、紡糸原液であるポリマー溶液は紡糸口金の吐出孔から凝固液中に吐出され、繊維状に形成された単繊維の集合体である繊維束となって引き取られるのが一般的である。この工程の中で、吐出された直後に凝固が完了し、ポリマーがほぼ無配向な状態で繊維が形成されるため破断しやすい繊維ができてしまう傾向がある。これは湿式紡糸における凝固現象の本質的課題であり、この課題が解決されないままであったのである。
【０００８】
本発明の目的は、湿式紡糸の際に、糸切れを低減でき、もって生産性を向上させることのできる紡糸口金を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の一態様により、
吐出孔が下流側の端に吐出口から下流に向かって大きくなる勾配構造を有する湿式紡糸用の紡糸口金であって、
該勾配構造は、勾配角度αが０．５°以上であり、
該勾配構造の深さが０．５ｍｍ以上であり、かつ
吐出孔の最下流側の端部の断面積が、吐出口の面積の１０倍以上２００倍以下である
湿式紡糸用の紡糸口金が提供される。
【００１０】
前記勾配構造が、勾配角度αがそれぞれで一定の値である１０個以下の勾配部からなることが好ましい。
【００１１】
前記勾配構造の全ての部位において、勾配角度αが０．５°以上２０°以下であることが好ましい。
【００１２】
前記勾配構造の深さが５ｍｍ以下であることが好ましい。
【００１３】
前記勾配構造に含まれる最も上流側の勾配部の、上流側の端の断面積が０．０００７ｍｍ２以上０．０７ｍｍ２以下であることが好ましい。
【発明の効果】
【００１４】
本発明により、湿式紡糸の際に、糸切れを低減でき、もって生産性を向上させることのできる紡糸口金が提供される。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明の紡糸口金の一形態につき、吐出孔の長手方向に沿う断面を示す模式図である。
【図２】本発明の紡糸口金の別の形態につき、吐出孔の長手方向に沿う断面を示す模式図である。
【図３】本発明の紡糸口金のさらに別の形態につき、吐出孔の長手方向に沿う断面を示す模式図である。
【図４】実施例１で用いた紡糸口金につき、吐出孔の長手方向に沿う断面を示す模式図である。
【図５】実施例２で用いた紡糸口金につき、吐出孔の長手方向に沿う断面を示す模式図である。
【図６】実施例３で用いた紡糸口金につき、吐出孔の長手方向に沿う断面を示す模式図である。
【図７】実施例４で用いた紡糸口金につき、吐出孔の長手方向に沿う断面を示す模式図である。
【図８】比較例１で用いた紡糸口金につき、吐出孔の長手方向に沿う断面を示す模式図である。
【図９】比較例２で用いた紡糸口金につき、吐出孔の長手方向に沿う断面を示す模式図である。
【図１０】（ａ）は吐出孔の壁面に折り返しの有る例を説明し、（ｂ）はそれと実質的に同じである例を説明する模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
［定義］
本発明において吐出孔とは、紡糸口金において紡糸原液が流入して流出する貫通穴を指す。それに対し吐出口とは、原液が吐出孔の内壁面から剥離する箇所における吐出孔の断面を指す。
【００１７】
勾配部の断面積を含めて、吐出孔に関連して言及する「断面積」は、特に断りのない限り、吐出孔の流路断面積を意味する。また、「上流」および「下流」は、紡糸原液の流れについての上流および下流を意味する。
勾配構造とは、勾配角度αが０．５°以上である吐出孔の範囲をいう。
【００１８】
本発明の紡糸口金は吐出孔の下流側の端に勾配構造を有し、スタートアップ時に吐出孔の内壁面から紡糸原液を剥離することができる。
吐出孔の下流側の端において勾配構造の勾配角度が０．５°以上であるとスタートアップ時に吐出孔の内壁面から紡糸原液を剥離することが容易になる。
【００１９】
また、勾配部とは勾配構造を構成する各部分を言い、一つの勾配部中では勾配角度αが一定もしくは連続的に変化する。勾配角度が不連続に変化するごとにそれぞれ別の勾配部とする。例えば、勾配角度が１０°から２０°に上流から下流に向かう特定の位置で変化する吐出孔は２つの勾配部からなる勾配構造を有する。
【００２０】
吐出孔の最も下流側の勾配構造の上流側の端の勾配角度が９０°未満の場合は上流側の端の面が吐出口であり、９０°である場合には上流側の端の面に設けられた開口が吐出口である。９０°である場合には、上流側の端の断面積は勾配角度が９０°である壁面の面積と吐出口の面積の合計である。
【００２１】
本発明において勾配角度αは、吐出孔の断面形状が円である場合、式１に示す通り、紡糸原液の吐出方向長さｔにおける断面の半径Ｒの変化率から式１により算出される。
【００２２】
【数１】
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【００２３】
−９０°＜α＜０°は吐出孔の断面積が上流から下流に向けて縮小することを示し、
α＝０°は吐出孔の断面積が上流から下流に向けて一定であること示し、
０°＜α＜９０°は吐出孔の断面積が上流から下流に向けて拡大することを示し、
α＝９０°は吐出孔の断面積が拡大上流から下流に向けて不連続に拡大または縮小することを示す。
【００２４】
ここで、９０°＜α＜１８０°は吐出孔の壁面の周りに吐出孔の空間がある状態を示すものとする。吐出孔が９０°＜α＜１８０°の部分を有することは、吐出孔の壁面を上流から下流に辿った線に折り返しがあることを意味し、特定の吐出方向長さｔにおける断面の半径Ｒが３値以上存在する。
【００２５】
但し、本発明の紡糸口金にあっては、吐出孔の壁面を上流から下流に辿った線が折返して再び同じ吐出方向長さｔに戻るまでをα＝９０°の壁面に置き換えても、吐出孔の下流側の端の勾配構造の中の凝固液の溶媒濃度に対して大きな影響を与えないので、実質的な違いを生じない（図１０参照）。
【００２６】
「吐出孔の壁面を上流から下流に辿った線が折返して再び同じ吐出方向長さｔに戻るまでをα＝９０°の壁面に置き換える」ことは、「吐出方向長さｔにおける断面の半径のうち最小の値をＲとして式１によりαを決定する」ことに相当する。
【００２７】
本発明の吐出孔の断面形状は円に限定しない。例えば、楕円、多角形であってもよい。円以外の形状の断面の半径Ｒは、その断面と等しい面積を持つ円の半径として定義する。なお、断面形状の最大フェレ径は最小フェレ径の２倍以下であることが好ましい。また、断面形状に外接する最も小さい円の面積は、断面形状に内接する最も大きい円の面積の５倍以下であることが好ましい。そうであれば、吐出孔内の凝固の均一性を保持できるためである。
【００２８】
例えば下流に向かって孔が大きくなる勾配構造が、その内訳として勾配角度αがそれぞれの一定の値でｎ個（ｎは正の整数を表す）の勾配部からなる場合（例えば図２のように２個の勾配部、図３のように５個の勾配部の場合）、それぞれの勾配角度αを勾配角度αｎと表す。
【００２９】
［紡糸口金の形態］
以下に本発明の実施の形態を、図面を参照して説明するが、本発明はこれによって限定されるものではない。また、各図には吐出孔を１つだけ示すが、紡糸口金は通常複数の、特には多数の吐出口を有する。
【００３０】
・第１の形態
図１に示される紡糸口金の吐出孔は、吐出口１から下流に向かって径が大きくなる逆円錐台の勾配構造を有する。紡糸原液は、吐出口１に供給され、吐出孔の最下流部２から凝固浴に排出される。
【００３１】
吐出口１は円状であり、つまり吐出口の縁が円を形成している。その円に対して、逆円錐台の中心軸（すなわち紡糸原液の流れ方向）は垂直をなす。また、吐出口の最下流部２も円状である。
【００３２】
勾配構造の全ての部位において勾配角度は勾配角度α１で一定の値である。つまり、この勾配構造はただ１つの勾配部からなる。また、その勾配構造の深さＤは、紡糸口金の厚さＴと同じである。
【００３３】
最も上流側に存在する勾配部は、このただ１つの勾配部であり、その上流側の端の直径はｄで表される。この形態では、最も上流側の勾配部の上流側端と、吐出口が一致する。
【００３４】
・第２の形態
図２に示される紡糸口金の吐出孔は、吐出口１から下流に向かって径が大きくなる逆円錐台を２つ重ねた構造を有する。２つの逆円錐台の中心軸は一致している。上流側の逆円錐台の下流側端の径と、下流側の円錐台の上流側端の径は、同一である。
【００３５】
吐出口１は円状であり、つまり吐出口の縁が円を形成している。その円に対して、２つの逆円錐台に共通の中心軸（すなわち紡糸原液の流れ方向）は垂直をなす。また、吐出口の最下流部２も円状である。
【００３６】
その勾配構造は、勾配角度がα１で一定な勾配部と、勾配角度がα２で一定な勾配部との、２つの勾配部からなる。その２つの勾配部を合わせた勾配構造の深さＤは、紡糸口金の厚さＴと同じである。この形態でも、最も上流側の勾配部の上流側端と、吐出口が一致する。
【００３７】
・第３の形態
図３に示される紡糸口金の吐出孔は、吐出口１から下流に向かって径が大きくなる逆円錐台を３つ重ねた構造を有する。３つの逆円錐台の中心軸は一致している。勾配角度α２およびα４は９０°である。つまり、これらの勾配部は中心部に円形の穴の開いた円形の平面、即ち、厚さがゼロである穴開き円盤状となっている。最も上流にある円錐台の下流側端の径よりも、中間にある円錐台の上流側端の径のほうが大きい。また、中間にある円錐台の下流側端の径よりも、最も下流にある円錐台の上流側端の径のほうが大きい。
【００３８】
吐出口１は円状であり、つまり吐出口の縁が円を形成している。その円に対して、３つの逆円錐台に共通の中心軸（すなわち紡糸原液の流れ方向）は垂直をなす。また、吐出口の最下流部２も円状である。
【００３９】
その勾配構造は、勾配角度がそれぞれα１、α２、α３、α４およびα５で一定である５つの勾配部からなる。その５つの勾配部を合わせた勾配構造の深さＤが紡糸口金の厚さＴと同じである。この形態でも、最も上流側の勾配部の上流側端と、吐出口が一致する。
【００４０】
［孔の形態］
吐出孔の形態としては、例えば図１〜３のように１つの逆円錐台や２つ以上の逆円錐台を重ねたような形に穴加工した形態が挙げられる。これらの逆円錐形もしくはその組合せは、紡糸口金の製造が簡便であることや、凝固の遅延性・均一性、スタートアップ時の剥離容易性の面から、最も有用な形である。
【００４１】
また、例えば勾配構造と勾配構造の間に上流から下流に向けて吐出孔が小さくなるあるいは一定である部分が存在してもよいが、このような部分は紡糸原液が剥離されず、吐出孔の径のまま紡糸原液が流れるため、吐出孔の下流側の端に位置する勾配構造のみで本発明の効果が得られることになる。
【００４２】
勾配構造が、勾配角度αがそれぞれで一定の値である１０個以下（１個でもよい）の勾配部からなることが好ましい。１０個以下であれば紡糸口金の製造が容易であり、また安価で製造できる。この場合、最大１０個の勾配角度（α１、α２、・・・α１０）が規定されることになるが、これら勾配角度は全て異なる値を有していてもよいし、一部の勾配角度が同じ値を有していてもよい（例えばα１とα３が同じであってよい）。
【００４３】
［吐出口の面積］
図１〜３に示されるように、勾配構造に含まれる最も上流側の勾配部の勾配角度が９０°でない場合（０．５°以上９０°未満である場合）、吐出口の面積は、勾配構造に含まれる最も上流側の勾配部の上流側の端の断面積と一致する。
【００４４】
最も上流側の勾配部の勾配角度αが９０°の場合、例えば図５のように、最も上流側の勾配部が穴あき円盤状の場合は、その円盤に施された穴の面積（図５においては、１９６０μｍ２）を吐出口の面積とする。なお、この場合、吐出孔の下流側の端の勾配構造の上流側端の断面積は、当該円盤の面積（円盤に施された穴の面積を含む）である（図５に示す例においては、π（ｄ／２）２＝π（０．２ｍｍ／２）２＝０．０３ｍｍ２）。紡糸時は円盤に施された穴から紡糸原液が吐出され、また、円盤より下流側の近傍の吐出孔内では高濃度な凝固液が吐出された紡糸原液と溶媒交換（拡散）を行い、紡糸原液は凝固糸となる。本発明では「高濃度」な凝固液と紡糸原液が溶媒交換（拡散）することが特長であり、「吐出孔の下流側の端の勾配構造の上流側の端の断面積」も凝固液を適度に高濃度化する上で重要となる。それゆえ、「吐出孔の下流側の端の勾配構造の上流側の端の断面積」は０．０００７ｍｍ２以上であることが好ましい。０．０００７ｍｍ２以上であることで、凝固液の過度な高濃度化は抑制され、紡糸原液が凝固されずに切れる現象、いわゆる、未凝固切れの問題を回避できる。また、０．０７ｍｍ２以下であることが好ましい。０．０７ｍｍ２以下であることで凝固液の高濃度化が容易となる。
【００４５】
［勾配構造の効果］
吐出孔の下流側の端の勾配構造は湿式紡糸において凝固を遅くする効果がある。その機構は、該勾配構造内では、紡浴から凝固液の該勾配構造上流側に向けた流れ込みと、紡糸原液が吐出され凝固する際の溶媒の拡散が発生し、紡浴の凝固液と比較して溶媒濃度の高い凝固液が局所的に維持されるからである。この効果は勾配角度αや勾配構造の深さ、吐出孔の最下流部の断面積と吐出口の面積の比の影響を大きく受ける。
【００４６】
吐出孔の下流側の端の勾配構造の勾配角度αは０．５°以上であることが好ましい。勾配角度αが０．５°以上であることで、勾配部から原液が剥がれやすくスタートアップが容易になる。また、勾配角度αは９０°以下であることが好ましい。９０°以下であることで吐出孔の下流側の端の勾配構造内の溶媒濃度を高い状態で安定化させられる。以上の理由より、勾配角度αは１〜２０°であることが好ましい。
【００４７】
また、勾配構造の全ての部位において、勾配角度αが同一の値を有すること（図１に示すように、勾配構造がただ１つの勾配部を有する形態）が紡糸口金の製造の容易さの観点からさらに好ましい。
【００４８】
吐出孔の下流側の端の勾配構造の深さは、紡糸口金の外面から吐出口までの深さである。吐出孔の下流側の端の勾配構造の深さが０．５ｍｍ以上であることが好ましく、１．０ｍｍ以上がより好ましい。該勾配構造内の溶媒濃度を効果的に高めることができ、凝固遅延の効果が大きくなるからである。また、該勾配構造の深さは５．０ｍｍ以下であることが好ましく、４．０ｍｍ以下がより好ましい。該勾配構造内の溶媒濃度を適度に増大させることができ、未凝固での繊維の破断を抑制することが容易であるからである。以上の理由より、吐出孔の下流側の端の勾配構造の深さは０．５〜５．０ｍｍであることが好ましく、１．０〜４．０ｍｍであることがより好ましい。
【００４９】
吐出孔の最下流部２の断面積（開口面積）が、吐出口１の面積の１０倍以上であることが好ましく、２０倍以上がより好ましい。勾配構造内の溶媒濃度を適度に増大させることができ、未凝固での繊維の破断を抑制することが容易であるからである。また吐出孔の最下流部の断面積は、吐出口の面積の２００倍以下であることが好ましく、１５０倍以下がより好ましい。勾配構造内の溶媒濃度の低下を抑制することが容易で、繊維内のボイドの発生等を抑制することが容易だからである。以上の理由より、吐出孔の最下流部の断面積は、吐出口の面積の２０倍以上２００倍以下であることが好ましく、３０倍以上１５０倍以下であることがより好ましい。
【００５０】
吐出口から下流に向かって大きくなる勾配構造に含まれる最も上流側の勾配部の上流側の端の断面積は、０．０００７ｍｍ２以上であることが好ましく、０．００３０ｍｍ２以上がより好ましい。紡糸口金にかかる圧力を低く抑えることが容易だからである。また、例えば、２枚の開孔板（口金部品）を重ねて一体化させて紡糸口金を作製する場合は、孔の位置合わせが容易となる。また、最も上流側の勾配部の上流側の端の断面積は０．０７ｍｍ２以下であることが好ましく、０．０５ｍｍ２以下がより好ましい。凝固液の溶媒濃度を高い状態で維持することが容易で、糸切れの少ない安定な操業が容易となるからである。以上の理由より、最も上流側の勾配部の上流側の端の断面積は０．０００７ｍｍ２以上０．０７ｍｍ２以下であることが好ましく、０．００３０ｍｍ２以上０．０５ｍｍ２以下であることがより好ましい。
【００５１】
［吐出口より上流側に関して］
吐出孔が、吐出口より上流側に存在する部分を有することができる。なお、図１〜３に示す形態においては、吐出口が紡糸口金の最も上流側に位置するため、吐出孔は「吐出口より上流側に存在する部分」を持たない。吐出口より上流側に存在する吐出孔の部分は、下流に向かって、小さくなるか（図５〜７）、同じ大きさである（図４）ことが好ましい。特には、図５〜７のように上流側から吐出口にむかって小さくなる構造が好ましい。このような構造であれば紡糸原液が効率良く吐出口に入りやすく、吐出に要する圧力を低減することが出来る。
【００５２】
［紡糸口金の製造方法］
紡糸口金は、その特異な形状から加工が難しいことがある。その場合は複数枚の開孔板（口金部品）を重ねて一体化させることで１つの紡糸口金を得ることができる。
【００５３】
複数枚の開孔板（口金部品）を重ねて一体化させる方法は特に限定されないが、例えばボルトやネジを使用した機械的な固定や、接着剤、ロウ付け、溶接、拡散接合等の方法が挙げられる。簡易に固定でき、また取り外して洗浄することも簡便という点から機械的な固定が好ましい。また、接着強度と接着面の平滑さ等から拡散接合も好ましい。
【００５４】
本発明は湿式紡糸法で製造される繊維全般に使用できる技術である。例えば、アクリル繊維、レーヨン、キュプラ等のセルロース系繊維、ポリビニルアルコール繊維等の製造に使用できる。
【実施例】
【００５５】
以下、実施例により本発明をより具体的にするが、本発明はこれらに限定されない。
【００５６】
［実施例１］
アクリロニトリル（ＡＮ）／アクリルアミド／メタクリル酸＝９６／３／１（質量比）を重合することで得たＰＡＮ系ポリマー（数平均分子量＝１９０，０００）を８０℃のＮ，Ｎ−ジメチルアセトアミド（ＤＭＡｃ）に２０質量％の濃度で溶解し紡糸原液とした。
【００５７】
この紡糸原液を、最も近い全ての吐出孔の中心間距離が０．７ｍｍ、孔数＝１０００の紡糸口金を用いて湿式紡糸を行った。
【００５８】
この紡糸口金の各吐出孔は、図４に示すように、吐出口から下流に向かって大きくなる逆円錐台の構造を有している。この紡糸口金の各吐出孔の下流側の端の勾配構造は全ての部位において勾配角度がα１＝８．０°で一定の値である。つまり、各勾配構造は、勾配角度がα１＝８．０°であるただ１つの勾配部からなる。各勾配構造の深さＤは０．７５ｍｍである。
【００５９】
吐出孔は、吐出口１より上流に、直管状の部分を有している。直管状部分の深さＤｕは０．０５ｍｍである。この直管状部分の中心軸と、逆円錐台状の勾配構造の中心軸は一致している。
【００６０】
勾配構造の深さＤに、吐出口より上流に位置する部分の深さＤｕを足し合わせれば、紡糸口金の厚さ（Ｔ）０．８ｍｍとなる。
【００６１】
吐出口１の面積は０．００２ｍｍ２、吐出孔の最下流部２の断面積は０．０５３ｍｍ２である。勾配構造の上流側の端は、直径ｄが０．０５ｍｍであり、断面積が０．００２ｍｍ２である。
【００６２】
原液吐出量は３５ｇ／ｍｉｎ、凝固液の温度は４０℃、凝固液の組成はＤＭＡｃ：水＝６５：３５（質量比）とした。１０ｍ／ｍｉｎの引き取り速度で５時間湿式紡糸を行ったが、糸切れは発生しなかった。
【００６３】
［実施例２］
紡糸口金を、図５に示されるもの（孔間隔および孔数は実施例１と同様）に替えたこと以外は実施例１と同様にして湿式紡糸を行った。
【００６４】
この紡糸口金の各吐出孔は、図５に示すように、それぞれのその下流側の端に勾配角度α１が９０°の勾配部と、勾配角度α２が３．４°との２つの勾配部からなる勾配構造を有する。その２つの勾配部を合わせた勾配構造の深さＤは２．５ｍｍである。
【００６５】
吐出孔は、吐出口１より上流に、下流に向かって径が小さくなる円錐台状の部分を有している。この円錐台状部分の深さＤｕは０．８ｍｍである。この円錐台状部分の中心軸と、逆円錐台状の勾配構造の中心軸は一致する。
【００６６】
勾配構造の深さＤに、吐出口より上流に位置する部分の深さ（Ｄｕ）を足し合わせたものが、紡糸口金の厚さ（Ｔ）３．３ｍｍとなる。
【００６７】
吐出口１の面積は０．００２ｍｍ２、吐出孔の最下流部２の断面積は０．１９４ｍｍ２である。勾配構造の上流側の端の断面は、直径ｄが０．２ｍｍであり、断面積が０．０３１ｍｍ２である。
【００６８】
なお、９０°の勾配角度（α１）を有する勾配部は、直径が０．０５ｍｍの穴（この穴が吐出口となる）を有する直径０．２ｍｍ（＝ｄ）の円盤状である。円盤と、穴とは同軸に配される。
【００６９】
本例の湿式紡糸において糸切れは発生しなかった。
【００７０】
［実施例３］
紡糸口金を、図６に示されるもの（孔間隔および孔数は実施例１と同様）に替えたこと以外は実施例１と同様にして湿式紡糸を行った。
【００７１】
この紡糸口金の各吐出孔は、図６に示すように、それぞれのその下流側の端に勾配角度α１が９０°の勾配部と、勾配角度α２が１．０°との２つの勾配部からなる勾配構造を有する。その２つの勾配部を合わせた勾配構造の深さＤは２．５ｍｍである。
【００７２】
吐出孔は、吐出口１より上流に、下流に向かって径が小さくなる円錐台状の部分を有している。この円錐台状部分の深さＤｕは０．８ｍｍである。この円錐台状部分の中心軸と、逆円錐台状の勾配構造の中心軸は一致する。
【００７３】
勾配構造の深さＤに、吐出口より上流に位置する部分の深さ（Ｄｕ）を足し合わせたものが、紡糸口金の厚さ（Ｔ）３．３ｍｍとなる。
【００７４】
吐出口１の面積は０．００２ｍｍ２、吐出孔の最下流部２の断面積は０．０４４ｍｍ２である。勾配構造の上流側の端の断面は、直径ｄが０．１５ｍｍであり、断面積が０．０１８ｍｍ２である。
【００７５】
なお、９０°の勾配角度（α１）を有する勾配部は、直径が０．０５ｍｍの穴（この穴が吐出口となる）を有する直径０．１５ｍｍ（＝ｄ）の円盤状である。円盤と、穴とは同軸に配される。
【００７６】
本例の湿式紡糸において糸切れは発生しなかった。
［実施例４］
紡糸口金を、図７に示されるもの（孔間隔および孔数は実施例１と同様）に替えたこと以外は実施例１と同様にして湿式紡糸を行った。
【００７７】
この紡糸口金の各吐出孔は、図７に示すように、それぞれのその下流側の端に勾配角度α１が９０°の勾配部と、勾配角度α２が９．３５°との２つの勾配部からなる勾配構造を有する。その２つの勾配部を合わせた勾配構造の深さＤは０．９ｍｍである。
【００７８】
吐出孔は、吐出口１より上流に、下流に向かって径が小さくなる円錐台状の部分を有している。この円錐台状部分の深さＤｕは０．８ｍｍである。この円錐台状部分の中心軸と、逆円錐台状の勾配構造の中心軸は一致する。
【００７９】
勾配構造の深さＤに、吐出口より上流に位置する部分の深さ（Ｄｕ）を足し合わせたものが、紡糸口金の厚さ（Ｔ）１．７ｍｍとなる。
【００８０】
吐出口１の面積は０．００２ｍｍ２、吐出孔の最下流部２の断面積は０．１９３ｍｍ２である。勾配構造の上流側の端の断面は、直径ｄが０．２ｍｍであり、断面積が０．０３１ｍｍ２である。
【００８１】
なお、９０°の勾配角度（α１）を有する勾配部は、直径が０．０５ｍｍの穴（この穴が吐出口となる）を有する直径０．２ｍｍ（＝ｄ）の円盤状である。円盤と、穴とは同軸に配される。
【００８２】
本例の湿式紡糸において糸切れは発生しなかった。
［比較例１］
紡糸口金を、図８に示されるもの（孔間隔および孔数は実施例１と同様）に替えたこと以外は実施例１と同様にして湿式紡糸を行った。
【００８３】
この紡糸口金は、図８に示すように、吐出口から下流に向かって大きくなる勾配構造を持たない。この紡糸口金の吐出孔は、ちょうど、図４に示される吐出孔の上流・下流方向を逆転させた構造を有している。
【００８４】
湿式紡糸の結果、糸切れが２０本発生した。
［比較例２］
紡糸口金を、図９に示されるもの（孔間隔および孔数は実施例１と同様）に替えたこと以外は実施例１と同様にして湿式紡糸を試みた。
【００８５】
この紡糸口金の各吐出孔は、図９に示すように、それぞれの下流側の端が勾配構造ではなく、円筒であり円筒部の上流側の端に勾配角度α１が９０°の勾配部のみからなる勾配構造を有する。この勾配部より上流側は径が一定の円筒状となっており。吐出孔の最下流側が吐出口となる。
【００８６】
２つの円筒の中心軸は一致する。
【００８７】
吐出口１の面積は０．０５０ｍｍ２、吐出孔の最下流部２の断面積は０．０５０ｍｍ２である。なお、９０°の勾配角度（α１）を有する勾配部は、直径が０．０８５ｍｍの穴（この穴は吐出口とならない）を有する直径０．２５ｍｍ（＝ｄ）の円盤状である。円盤と、穴とは同軸に配される。
【００８８】
湿式紡糸の結果、６ｍ／ｍｉｎの引き取り速度で全てのフィラメントが切れてしまい、１０ｍ／ｍｉｎで引き取ることは不可能であった。
【符号の説明】
【００８９】
１  吐出口
２  吐出孔の最下流部
α  勾配部の勾配角度
Ｔ  紡糸口金の厚さ
Ｄ  勾配構造の深さ
Ｄｕ  吐出孔の、勾配構造以外の部分の深さ
ｄ  最も上流側の勾配部の上流側の端の直径
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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