(57)【要約】【課題】冷蔵庫の機械室における伝熱について改善し、省エネルギー化する。【解決手段】  冷蔵庫１０は、断熱箱体１１と、冷凍サイクルの構成要素の１つである圧縮機２１と、圧縮機２１に対する風を発生させる送風機２３と、断熱箱体１１の外に構成され、圧縮機２１及び送風機２３が収容される機械室１３とを備える。機械室１３において、断熱箱体１１から所定の距離をおいて、送風機２３から断熱箱体１１に向かう風を遮蔽する遮蔽体２４が設けられている。遮蔽体２４は、少なくとも、送風機２３と圧縮機２１との間の領域に配置される。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
断熱箱体と、
冷凍サイクルの構成要素の１つである圧縮機と、
前記圧縮機に対する風を発生させる送風機と、
前記断熱箱体の外に構成され、前記圧縮機及び前記送風機が収容される機械室とを備え、
前記機械室において、前記断熱箱体から所定の距離をおいて、前記送風機から前記断熱箱体に向かう風を遮蔽する遮蔽体が設けられ、
前記遮蔽体は、少なくとも、前記送風機と前記圧縮機との間の領域に配置されることを特徴とする冷蔵庫。
【請求項２】
請求項１において、
前記遮蔽体において、前記断熱箱体側の面の放射率は、前記圧縮機側の面の放射率よりも小さいことを特徴とする冷蔵庫。
【請求項３】
請求項１又は２において、
前記遮蔽体と前記圧縮機との間には前記送風機による強制対流が発生し、且つ、前記遮蔽体と前記断熱箱体との間については前記送風機による強制対流を抑制し、自然対流が発生するように、前記遮蔽体が配置されることを特徴とする冷蔵庫。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１つにおいて、
前記遮蔽体は、前記送風機と前記圧縮機との間の前記領域に連続して、更に前記圧縮機における前記送風機とは反対側の端まで延びる領域に配置されることを特徴とする冷蔵庫。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１つにおいて、
前記遮蔽体と前記断熱箱体との距離は、３mm以上であり、且つ、前記遮蔽体が前記送風機に接することのない距離であることを特徴とする冷蔵庫。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか１つにおいて、
前記遮蔽体と前記断熱箱体との距離は、前記送風機から離れるほど小さくなることを特徴とする冷蔵庫。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか１つにおいて、
前記断熱箱体のうちの前記機械室に対面する壁面の少なくとも一部における放射率は、前記遮蔽体のうちの前記圧縮機側の面の放射率よりも小さいことを特徴とする冷蔵庫。
【請求項８】
請求項１〜７のいずれか１つにおいて、
前記遮蔽体のうちの前記断熱箱体側の面における放射率は、０よりも大きく、且つ、０．５以下であることを特徴とする冷蔵庫。
【請求項９】
請求項１〜８のいずれか１つにおいて、
前記断熱箱体のうちの前記機械室に対面する壁面の少なくとも一部における放射率は、０よりも大きく、且つ、０．５以下であることを特徴とする冷蔵庫。
【請求項１０】
請求項１〜９のいずれか１つにおいて、
前記機械室は、前記送風機によって生じる風の流れを横切る向きである側壁のうち、少なくとも前記送風機に対して下流側の側壁に開口部を備え、
前記開口部は、前記圧縮機の中央よりも前記冷蔵庫の背面側に位置していることを特徴とする冷蔵庫。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、冷蔵庫に関する。
【背景技術】
【０００２】
冷蔵庫において、省エネルギー化のために、冷凍サイクルの性能向上、断熱性能向上、運転制御の最適化等が行われている。省エネルギー化の要素技術としては、更に、冷凍サイクルの一部が収納された機械室の放熱性能改善、熱伝達低減が挙げられる。
【０００３】
例えば、特許文献１では、機械室において、凝縮器とコンプレッサーとの間を仕切るように、機械室と略同じ幅の遮蔽板を形成することが開示されている。これにより、ファンの冷却効率を高めると共に、凝縮器からコンプレッサーへの熱の伝達を遮断して、コンプレッサーの温度上昇を防止している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平７−１０３６３８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明の課題は、冷蔵庫の機械室における庫内側への伝熱について改善し、更に省エネルギー化された冷蔵庫を実現することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本開示の冷蔵庫は、断熱箱体と、冷凍サイクルの構成要素の１つである圧縮機と、圧縮機に対する風を発生させる送風機と、断熱箱体の外に構成され、圧縮機及び送風機が収容される機械室とを備える。機械室において、断熱箱体から所定の距離をおいて、送風機から断熱箱体に向かう風を遮蔽する遮蔽体が設けられている。遮蔽体は、少なくとも、送風機と圧縮機との間の領域に配置される。
【０００７】
このような冷蔵庫によると、遮蔽体により空気の流れが制御され、圧縮機の熱により加熱された空気から断熱箱体への熱伝達が抑制される。これにより、断熱箱体の内部への熱の侵入及び庫内温度上昇を抑制でき、冷蔵庫の省エネルギー化が実現できる。
【０００８】
尚、遮蔽体において、断熱箱体側の面の放射率は、圧縮機側の面の放射率よりも小さくしても良い。これにより、遮蔽体から断熱箱体への放射による伝熱が抑制される。
【０００９】
また、遮蔽体と圧縮機との間には送風機による強制対流が発生し、且つ、遮蔽体と断熱箱体との間については送風機による強制対流を抑制し、自然対流が発生するように、前記遮蔽体が配置されても良い。これにより、圧縮機が発する熱によって温度の上昇した空気から断熱箱体への熱伝達係数が低減し、熱伝達による伝熱が抑制されると共に、圧縮機の冷却は損なわれないため、冷凍サイクルの性能低下は抑制される。
【００１０】
また、遮蔽体は、送風機と圧縮機との間の領域に連続して、更に圧縮機における前記送風機とは反対側の端まで延びる領域に配置されても良い。これにより、機械室における空気流れの圧力損失を抑制しながら、断熱箱体への熱伝達を抑制できる。
【００１１】
遮蔽体と断熱箱体との距離は、３mm以上であり、且つ、遮蔽体が前記送風機に接することのない距離であっても良い。これにより、遮蔽体と他の部品とが接触しにくくなると共に、送風機から発生する風によって遮蔽体と断熱箱体との間に強制対流が発生することを抑制できる。
【００１２】
また、遮蔽体と断熱箱体との距離は、送風機から離れるほど小さくなっても良い。これにより、機械室内における空気流れの圧力損失を更に低減することができ、冷凍サイクルの性能低下を抑制・防止することができる。
【００１３】
また、断熱箱体のうちの機械室に対面する壁面の少なくとも一部における放射率は、遮蔽体のうちの圧縮機側の面の放射率よりも小さいのであっても良い。これにより、圧縮機または遮蔽体から断熱箱体への放射による伝熱を更に抑制でき、断熱性を更に向上できる。
【００１４】
また、遮蔽体のうちの断熱箱体側の面における放射率は、０よりも大きく、且つ、０．５以下であっても良い。これにより、遮蔽体から断熱箱体への放射による伝熱を効率的に抑制できる。
【００１５】
また、断熱箱体のうちの機械室に対面する壁面の少なくとも一部における放射率は、０よりも大きく、且つ、０．５以下であっても良い。これにより、圧縮機または遮蔽体から断熱箱体への放射による伝熱を効率的に抑制でき、断熱性を更に向上できる。
【００１６】
また、機械室は、送風機によって生じる風の流れを横切る向きである側壁のうち、少なくとも送風機に対して下流側の側壁に開口部を備え、開口部は、圧縮機の中央よりも冷蔵庫の背面側に位置していても良い。これにより、機械室において、風は断熱箱体から離れた背面側を主に流れるようになるため、圧縮機により温度が上昇した空気から断熱箱体への熱伝達を抑制することができる。
【発明の効果】
【００１７】
本開示の冷蔵庫は、機械室に送風機から断熱箱体への風を遮蔽する遮蔽体が設けられているので、空気の流れが制御され、圧縮機の熱により加熱された空気から断熱箱体への熱伝達が抑制される。これにより、断熱箱体の内部への熱の侵入及び庫内温度上昇を抑制でき、冷蔵庫の省エネルギー化が実現できる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】図１は、本開示の一実施形態の例示的冷蔵庫及びその機械室を模式的に示す図である。
【図２】図２は、図１の冷蔵庫について、機械室周辺を背面側から見た模式図である。
【図３】図３は、図１の冷蔵庫について、機械室周辺を側面側から見た模式図である。
【図４】図４は、本開示の変形例の冷蔵庫について、機械室周辺を背面側から見た模式図である。
【図５】図５は、本開示の１つの実施例の冷蔵庫について、機械室周辺を側面側から見た模式図である。
【図６】図６は、本開示の１つの実施例の冷蔵庫について、機械室周辺を側面側から見た模式図である。
【図７】図７は、本開示の比較例の冷蔵庫について、機械室周辺を側面側から見た模式図である。
【図８】図８は、本開示の実施例の冷蔵庫の模式的な正面図である。
【図９】図９は、図８の冷蔵庫の扉を除去して示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本開示の一実施形態に係る冷蔵庫について、図面を参照して説明する。
【００２０】
図１は、本実施形態の例示的冷蔵庫１０を示す図である。図１には、冷蔵庫１０を背面１２側から見た様子が示されている。冷蔵庫１０は、食品等が収容される収容部１７（図３を参照）を構成する断熱箱体１１を備える。断熱箱体１１の背面１２側の下方には、冷蔵庫１０内の冷却を行うための冷凍サイクルの一部を収容するために、機械室１３が構成されている。ここで、機械室１３は、断熱箱体１１の外に配置されている。機械室１３は、その底面を構成するベースプレート１４、背面部を構成する機械室カバー１５を有するが、図１ではいずれも省略されている（図３を参照）。
【００２１】
次に、図２は、機械室１３近傍を背面１２側から、つまり、図１における矢印IIのように見た様子を模式的に示す。尚、図２においてもベースプレート１４及び機械室カバー１５は図示を省略している。
【００２２】
図２に示すように、機械室１３には、冷凍サイクルの構成要素である圧縮機２１及び凝縮器２２と、送風機２３とが配置される。送風機２３は、圧縮機２１及び凝縮器２２の間に所定の距離をおいて位置し、圧縮機２１に対して風を発生させる。機械室１３内において、送風機２３による風は凝縮器２２側から圧縮機２１側に向いて流れる。
【００２３】
送風機２３による風の流れを横切る向きに、機械室１３の側壁１１ａ及び１１ｂが設けられている。これらの側壁１１ａ及び１１ｂのうち、少なくとも、風の流れの下流側、つまり圧縮機２１側である側壁１１ａには、機械室１３の内外に空気を流通させる開口部１６が設けられている。他方の側壁１１ｂにも開口が設けられていても良い。尚、図１では開口部の図示は省略している。
【００２４】
図３は、冷蔵庫１０を側壁１１ｂ側から、つまり、図１における矢印IIIのように見た様子を模式的に示す。但し、側壁１１ａ及び１１ｂと、凝縮器２２と、送風機２３とについては図示を省略している。また、機械室１３の底面部を構成するベースプレート１４と、背面部を構成する機械室カバー１５とを示している。更に、側壁１１ａに設けられた開口部１６を破線により示している。
【００２５】
図３に示すように、機械室１３には、圧縮機２１と断熱箱体１１との間に、且つ、断熱箱体１１からは所定の距離をおいて、遮蔽体２４が設けられている。遮蔽体２４は、少なくとも、送風機２３と圧縮機２１との間の領域（図２におけるＲ１の領域）に設けられている。言い換えると、送風機２３における圧縮機２１側の端部から、圧縮機２１の送風機２３側の端部までの領域に設けられている。更に、Ｒ１の領域から連続して、圧縮機２１における送風機２３とは反対側の端の位置まで延びる領域（図２におけるＲ２の領域）にも設けられていても良い（図２では、Ｒ１及びＲ２の領域に遮蔽体２４が形成された場合を示している）。
【００２６】
遮蔽体２４と、圧縮機２１との間では、送風機２３による強制対流が発生する。これに対し、遮蔽体２４と、断熱箱体１１との間では、送風機２３による強制対流は遮蔽体２４によって抑制され、自然対流が発生する。
【００２７】
従って、このような遮蔽体２４を設けることにより、圧縮機２１が発する熱によって温度の上昇した空気が断熱箱体１１に接し、断熱箱体１１に熱を伝達するのを抑制することができる。つまり、圧縮機２１と、断熱箱体１１との間の断熱性を向上することができ、ひいては冷蔵庫１０の省エネルギー化を実現できる。
【００２８】
尚、圧縮機２１と断熱箱体１１との間の断熱性向上という観点からは、領域Ｒ２から更に送風機２３とは反対側に（側壁１１ａ側に）延びる領域にまで遮蔽体２４を設けることも考えられる。しかしながら、この場合、機械室１３における空気流れの圧力損失が大きくなり、冷凍サイクルの効率が低下する。結果として、冷蔵庫の冷却性能、省エネルギー性能等が低下することになる。従って、これを避けるために、遮蔽体２４による熱伝達の抑制は、一定の範囲に限定する方が良い。このような断熱性と圧力損失との両方を鑑みると、送風機２３における圧縮機２１側端部から、圧縮機２１における送風機２３とは反対側の端の位置まで延びる領域（上記のＲ１及びＲ２の領域）に遮蔽体２４を設けるのが望ましい。
【００２９】
また、図３に示すように、圧縮機２１の上方については、機械室カバー１５まで達するようにして圧縮機２１と断熱箱体１１との間を遮蔽するように遮蔽体２４を設けるのが望ましい。圧縮機２１の後方については、少なくとも、圧縮機２１と冷蔵庫１０の収容部１７との間に介在する範囲に遮蔽体２４を設けるのが望ましい。このようにすると、冷凍サイクルの性能低下を抑制しながら断熱箱体１１と圧縮機２１との間の断熱性を向上することができる。
【００３０】
断熱箱体１１の壁面と、遮蔽体２４との距離は、３mm以上であり、且つ、５０mm以下とする。断熱箱体１１又は圧縮機２１と、遮蔽体２４とが接触すると、その箇所を通じて熱が伝達されてしまうので、これは避けるべきである。従って、冷蔵庫１０を製造する際の作業性、製品（部品）のばらつき、振動の発生等による遮蔽体２４と他の部品との接触回避等を考慮して一定の距離を開けることが望ましく、３mm以上とすることが望ましい。また、送風機２３から発生する風によって遮蔽体２４と断熱箱体１１との間に強制対流が発生することを抑制するため、遮蔽体２４が送風機２３に接することのない距離とすることが望ましい。更には、当該距離を大きくしても断熱効果に与える影響は小さく、また、機械室１３において大きな空間を要するようになる。従って、当該距離には望ましい上限があり、例えば５０mm以下とするのが望ましい。
【００３１】
遮蔽体２４の固定手段として、遮蔽体２４と断熱箱体１１の壁面との間の一部に、発泡プラスチック（発泡ポリスチレン、発泡ポリウレタン、発泡ポリプロピレン等）を配置しても良い。これにより、遮蔽体２４と断熱箱体１１の壁面との間において、熱の伝達を低減し、断熱性能を向上させることができる。
【００３２】
ここで、遮蔽体２４は、圧縮機２１の熱により高温になる場合がある。この結果、遮蔽体２４の表面から熱が放射され、断熱箱体１１に対して放射による伝熱が生じる。これは、断熱箱体１１内の温度を上昇させる原因となり、断熱性能が低下する。そこで、遮蔽体２４について、断熱箱体１１側の面に、放射率の小さい材料からなる低放射率層２６を設ける。このようにすると、遮蔽体２４から断熱箱体１１への熱放射による伝熱を低減し、断熱性を更に向上することができる。
【００３３】
尚、遮蔽体２４の圧縮機２１側の面については、圧縮機２１から遮蔽体２４への放射を大きくすることで放熱を促進するために、低放射率層は設けない。従って、断熱箱体１１側よりも放射率は大きくなっており、圧縮機２１からの熱放射を損なうことはなく、圧縮機２１の放熱性を確保できる。
【００３４】
低放射率層２６を構成する放射率の小さい材料とは、１つには、遮蔽体２４自体を構成する材料よりも放射率が小さいことを意味する。これにより、低放射率層の無い圧縮機２１側に比べて、断熱箱体１１側の放射率を小さくすることができる。また、低放射率層２６における放射率の値について、０よりも大きく且つ０．５以下であっても良い。具体的な材料としては、アルミニウム（放射率は例えば０．１以下）、ステンレス、特に、研磨によって光沢を有するようにしたステンレス（放射率は例えば０．５以下）、研磨された銅、鉄、ニッケル等の金属又は合金等を利用できる。
【００３５】
また、断熱箱体１１のうちの機械室１３に対面する壁面にも低放射率層２５を設けることにより、圧縮機２１又は遮蔽体２４から断熱箱体１１への放射による伝熱を更に抑制でき、断熱性を更に向上できる。例えば、図２に示すように、機械室１３における送風機２３の下流側の領域に設けて、圧縮機２１と断熱箱体１１との間に低放射率層２５が配置されるようにしても良い。また、断熱箱体１１側の低放射率層２５についても、その放射率は、０よりも大きく且つ０．５以下であっても良い。
【００３６】
次に、機械室１３における圧縮機２１側の側壁１１ａに設けられた開口部１６について説明する。
【００３７】
機械室１３内において、送風機２３により、凝縮器２２側から圧縮機２１側に向かう風の流れが発生する。この風の流れに対して垂直である側壁１１ａには、開口部１６が設けられ、機械室１３の外に風が出て行くことができる。従って、圧縮機２１によって温度が上昇した空気を機械室から追い出すことができ、機械室１３内の放熱性能を向上できる。
【００３８】
ここで、開口部１６は、側壁１１ａにおいて、冷蔵庫１０の背面１２側に近い領域に設けられている。具体例としては、図３に示すように、冷蔵庫１０の前面側から背面１２側に向かう方向について、圧縮機２１の中央よりも背面１２側の領域に開口部１６が配置されている。
【００３９】
このようにすると、機械室１３において、風は断熱箱体１１から離れた背面側を主に流れるようになる。この結果、圧縮機２１により温度が上昇した空気から断熱箱体１１への熱伝達を抑制することができる。
【００４０】
（変形例）
次に、本実施形態の冷蔵庫の変形例について説明する。
【００４１】
図４は、図２と同様に、冷蔵庫の背面側から機械室１３を見た様子を模式的に示している。圧縮機２１、凝縮器２２、送風機２３及び断熱箱体１１の壁面における低放射率層２５が備えられている点についても、図２と同様である。
【００４２】
当該変形例においても、送風機２３からの風が断熱箱体１１に向かうのを遮蔽する遮蔽体２４ａが備えられている。但し、その形状が図２の場合とは異なっている。図２に示す遮蔽体２４は、断熱箱体１１の壁面からの距離が一定となるように形成されている。従って、側壁１１ａに平行な断面は一定の形状及びサイズを有している。これに対し、本変形例の遮蔽体２４ａは、送風機２３側から圧縮機２１側に向かうほど、遮蔽体２４ａと断熱箱体１１の壁面との距離が短くなり、圧縮機２１と遮蔽体２４ａとの距離が長くなるような形状を有している。言い換えると、送風機２３側から圧縮機２１側に向かうほど広がるような形状の遮蔽体２４ａとなっている。
【００４３】
このようにすると、機械室１３内における空気流れの圧力損失を更に低減することができ、冷凍サイクルの性能低下を抑制・防止することができる。
【００４４】
また、以上では、凝縮器２２を機械室１３内に配置する構成を説明した。しかしながら、これは必須ではなく、機械室１３の外に配置しても良い。更に、冷凍サイクルにおける放熱が十分であれば、凝縮器は必須ではない。
【実施例】
【００４５】
以下、遮蔽体２４、低放射率層２５及び低放射率層２６に関して異なる実施例１〜４及び比較例について説明する。それぞれの構成は、表１に一覧して示している。
【００４６】
まず、図８に本実施例の冷蔵庫１０の模式的な正面図、図９に冷蔵庫１０の扉を除去した状態を示す。図１、図２，図８及び図９等に示すように、本実施形態の冷蔵庫は、仕切り１１ｃにより区切られて形成される収容部１７を複数備える断熱箱体１１と、圧縮機２１、凝縮器２２、送風機２３、遮蔽体２４等を備える機械室１３とで構成される。収容部１７は適切な断熱性を持った仕切り１１ｃにより、上から第１冷蔵室１７ａ、第２冷蔵室１７ｂ、冷凍室１７ｃの順に分けられている。尚、冷蔵室は−５〜１０℃程度の範囲に調節され、冷凍室は−３０〜−１０℃程度に調整される。収容部１７ａ〜収容部１７ｃはいずれも前方に開口部が形成されており、その開口部を閉塞する回転式の扉１８ａ又は引き出し式の扉１８ｂが備えられている。
【００４７】
冷蔵庫の収納部を冷却するための手段としては、冷凍サイクルが用いられる。冷凍サイクルは、圧縮機２１、凝縮器２２、蒸発器、キャピラリーチューブ、ドライヤー、アキュムレーター等で構成され、これらが配管により結合されてサイクルを構成している。冷媒にはＲ１３４ａが使用され、第１冷蔵室と冷凍室の室内には、それぞれの温度帯に必要とされる能力を備える蒸発器が１個ずつ配設される。冷媒の循環経路は、圧縮機２１、凝縮器２２、キャピラリーチューブ、第１冷蔵室用蒸発器、冷凍室用蒸発器の順であり、冷凍室用蒸発器から圧縮機２１に冷媒が戻る。また、キャピラリーチューブの手前にドライヤーが取り付けられることで、水分除去や詰まり防止を図ったり、冷凍室用蒸発器と圧縮機２１の間にアキュムレーターが取り付けられることで、液体状態の冷媒が圧縮機２１内部に吸い込まれないようにしている。
【００４８】
第１冷蔵室と冷凍室の蒸発器の近傍には送風機が設置され、蒸発器により冷却された空気を収容部１７に循環させ、冷蔵庫の庫内を冷却する。また、第２冷蔵室と冷凍室とはダクトで連結され、ダクトを通して冷凍室用蒸発器で冷却された空気を第２冷蔵室内部に循環させることができる。第２冷蔵室は、ダンパー等によりダクトを開閉し、室内の温度を調整する。
【００４９】
また、機械室１３内に設置される送風機２３にはプロペラファンを用い、その直径はφ１７５mm、羽の枚数は３枚、回転数は約１０００ｒｐｍとなっている。
【００５０】
実施例１は、図５に示すように、遮蔽体２４及びその断熱箱体１１側の低放射率層２６を備えるが、断熱箱体１１の壁面には低放射率層を備えない構成である。遮蔽体２４の材料にはポリプロピレンを用い、低放射率層２６の材料には、アルミニウム箔（竹内金属箔粉工業製、A1085H-H18）を用いている。遮蔽体２４から断熱箱体１１の壁面までの距離は、１０ｍｍとしている。
【００５１】
また、遮蔽体２４は、送風機２３と圧縮機２１との間の領域、つまり、図２におけるＲ１の領域に設けられている。遮蔽体２４において、断熱箱体１１側には低放射率層２６を備えるので、断熱箱体１１側の放射率は０．０９と低い値である。これに対し、遮蔽体２４の圧縮機２１側については、放射率は０．９５と高い値になっている。また、断熱箱体１１の壁面には低放射率層を備えないので、当該部分についても放射率は０．８と高い値である。
【００５２】
次に、実施例２は、遮蔽体２４及び低放射率層２６を備え、断熱箱体１１側の低放射率層２５は備えない点では実施例１と同じである。但し、遮蔽体２４は、送風機２３と圧縮機２１との間の領域（図２の領域Ｒ１）に加えて、圧縮機２１における送風機２３とは反対側の端の位置まで延びる領域（領域Ｒ２）にも連続して設けられている。放射率については、低放射率層の有無が同じであるから、実施例１の場合と同じである。
【００５３】
次に、実施例３は、遮蔽体２４及び低放射率層２６に加えて、断熱箱体１１の壁面の低放射率層２５も備える構成である。つまり、図３の場合に該当する。また、遮蔽体２４は、領域Ｒ１に設けられている。
【００５４】
遮蔽体２４における放射率は、両面とも実施例１及び２と同じである。断熱箱体１１の壁面の放射率は、低放射率層２５を有するので、実施例１の場合よりも大幅に低い０．０９となっている。
【００５５】
次に、実施例４は、図６に示す通り、遮蔽体２４を備えるが、低放射率層２５及び低放射率層２６をいずれも備えない場合である。従って、放射率についてはいずれも大きく、遮蔽体２４の両面について０．９５、断熱箱体１１の壁面について０．８である。尚、遮蔽体２４は、領域Ｒ１に設けられている。
【００５６】
また、比較例は、図７に示すように、遮蔽体２４、低放射率層２５及び低放射率層２６をいずれも備えない構成である。断熱箱体１１の壁面の放射率は、０．８となっている。
【００５７】
（温度測定）
上記実施例１〜４及び比較例について、同じ条件で各部の温度を測定した。このために、冷凍室１７ｃの壁面（Ａ点）、圧縮機２１上部の空気（機械室１３内の空気温度にほぼ相当、Ｂ点）、断熱箱体１１の壁面（Ｃ点及びＤ点）及び圧縮機２１における冷媒の吐出部であるディスチャージパイプの温度を測定するためにそれぞれ熱電対を取り付け、いずれもデータロガーに接続してそれぞれの温度を計測した（Ａ点〜Ｄ点については、図２〜図７を参照）。冷蔵庫の運転条件は韓国規格ＫＳＣ  ＩＥＣ  ６２５５２に準拠した。第１冷蔵室及び第２冷蔵室の室内温度は約４℃、冷凍室の室内温度は約−１８℃以下、試験室の温度、湿度は約２５℃、７０％ＲＨとなるように設定した。冷蔵庫内の温度がそれぞれ安定した状態となった後に除霜運転し、その１０回目以降の安定サイクル３回分を測定区間として、各部の温度の平均値を求めた。表１に、測定結果を示している。ディスチャージパイプの温度については、比較例の場合を基準として、基準との差（温度の低下量）を記載している。
【００５８】
【表１】
2018105558.tif 000003
【００５９】
（測定結果）
断熱箱体１１のうちの機械室１３に対面する壁面（以下、断熱箱体１１の壁面と呼ぶ）における断熱箱体１１の内部への熱漏洩量は、下記の式（１）により算出できる（伝熱工学資料  改定第５版、日本機械学会発行、Ｉ．基礎編  １・２・１、４ページを参照）。
【００６０】
Ｑ＝(Ｔｍ−Ｔ１)／(１／ｈｍ・Ｓ)
＝(Ｔ１−Ｔ２)／(ｘ／λ・Ｓ)    ・・・式（１）
ここで、
Ｑ：熱漏洩量［Ｗ］
Ｔｍ：機械室１３の空気の温度［Ｋ］
Ｔ１：断熱箱体１１壁面の温度［Ｋ］
Ｔ２：冷凍室壁面の温度［Ｋ］
ｈｍ：機械室１３側の熱伝達率［Ｗ／(ｍ２・Ｋ)］
Ｓ：断熱箱体１１壁面の表面積［ｍ２］
ｘ：断熱箱体１１の壁の厚さ［ｍ］
λ：断熱箱体１１の壁の熱伝導率［Ｗ／(ｍ・Ｋ)］
である。
【００６１】
上記理論式に基づき、今回の測定結果について考察する。実施例１〜４、比較例の測定において、断熱箱体１１は同じものを使用している。従って、ｘ及びＳはすべてにおいて同じとなり、λについてもほぼ同等とみなすことができる。この結果、熱漏洩量ＱはΔＴ（＝Ｔ１−Ｔ２）と比例関係が成立する。
【００６２】
実施例１では、比較例に対し、断熱箱体１１壁面（Ｃ点）における温度Ｔ１が低くなり、ΔＴが小さくなった。このことから、遮蔽体２４で遮蔽されている部分において、熱漏洩量Ｑが低減（断熱性能が向上）したことが導かれた。また、断熱箱体１１壁面（Ｃ点）と圧縮機２１上部空気（Ｂ点）との温度差（Ｔｍ−Ｔ１）がより大きくなっていることから、比較例の構成に対して熱伝達率ｈｍが小さくなったことがわかった。また、ディスチャージパイプの表面温度は比較例に対して０．１Ｋ低減し、冷凍サイクルの効率向上（省エネルギー化）に寄与した。
【００６３】
次に、実施例２では、比較例や実施例１に対し、圧縮機２１上部空気（Ｂ点）における温度Ｔｍ及び断熱箱体１１壁面（Ｃ点、Ｄ点）における温度Ｔ１が低くなり、ΔＴが小さくなった。式（１）を変形して得られる下記式（２）より、実施例１に対してＳａに相当する部分が増加し、Ｓｂに相当する部分が減少するため、遮蔽体２４の範囲拡大により、熱漏洩量Ｑが更に低減（断熱性能が向上）したことが導かれた。また、ディスチャージパイプの表面温度は比較例に対して０．２Ｋ低減し、冷凍サイクルの効率向上（省エネルギー化）に寄与した。
【００６４】
Ｑ＝(ΔＴａ・Ｓａ＋ΔＴｂ・Ｓｂ)／(ｘ／λ)    ・・・式（２）
このとき、ΔＴａ＜ΔＴｂ，Ｓ＝Ｓａ＋Ｓｂと規定する。また、
ΔＴａ：断熱箱体１１壁面のうち、遮蔽体２４により遮蔽されている部分と冷凍室壁面との温度差［Ｋ］
ΔＴｂ：断熱箱体１１壁面のうち、遮蔽体２４により遮蔽されていない部分と冷凍室壁面との温度差［Ｋ］
Ｓａ：断熱箱体１１壁面のうち、遮蔽体２４により遮蔽されている部分の表面積［ｍ２］
Ｓｂ：断熱箱体１１壁面のうち、遮蔽体２４により遮蔽されていない部分の表面積［ｍ２］
とする。
【００６５】
次に、実施例３では、比較例や実施例１、２に対し、断熱箱体１１壁面（Ｃ点）における温度Ｔ１が低くなり、ΔＴが小さくなった。このことから、遮蔽体２４で遮蔽されている部分において、熱漏洩量Ｑが更に低減（断熱性能が向上）したことが導かれた。また、実施例１に対して断熱箱体１１壁面（Ｃ点）の温度Ｔ１がより低くなっていることから、実施例１の構成に対して熱放射が小さくなったことがわかった。また、ディスチャージパイプの表面温度は比較例に対して０．５Ｋ低減し、冷凍サイクルの効率向上（省エネルギー化）に寄与した。
【００６６】
次に、実施例４では、比較例に対し、断熱箱体１１壁面（Ｃ点）における温度Ｔ１が低くなり、ΔＴが小さくなった。このことから、遮蔽体２４で遮蔽されている部分において、熱漏洩量Ｑが低減（断熱性能が向上）したことが導かれた。また、実施例１、２に対して断熱箱体１１壁面（Ｃ点）の温度Ｔ１がより高くなっていることから、実施例１、２の構成では、実施例４の構成に対して熱放射が小さくなったことがわかった。
【産業上の利用可能性】
【００６７】
本開示の冷蔵庫は、断熱箱体の内部の温度上昇を抑制し、省エネルギー化された冷蔵庫として有用である。
【符号の説明】
【００６８】
１０      冷蔵庫
１１      断熱箱体
１１ａ    側壁
１１ｂ    側壁
１１ｃ    仕切り
１２      背面
１３      機械室
１４      ベースプレート
１５      機械室カバー
１６      開口部
１７      収容部
１７ａ、１７ｂ、１７ｃ      第１冷蔵室、第２冷蔵室、冷凍室
１８ａ、１８ｂ              回転式の扉、引き出し式の扉
２１      圧縮機
２２      凝縮器
２３      送風機
２４      遮蔽体
２４ａ    遮蔽体
２５      低放射率層
２６      低放射率層
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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