(57)【要約】【解決手段】  本発明は、コアと最外層との間に中間層を介在させたマルチピースソリッドゴルフボールであり、中間層が、（Ａ）イオン性のオレフィン−メタクリル酸−不飽和カルボン酸エステル共重合体、（Ｂ）非イオン性のオレフィン−アクリル酸共重合体、（Ｃ）有機酸又はその金属塩、及び（Ｄ）塩基性無機金属化合物を含む熱可塑性樹脂組成物により形成されると共に、最外層が、（ａ）特定のイオン性のオレフィン−不飽和カルボン酸共重合体、（ｂ）特定のイオン性のオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル共重合体を含む熱可塑性樹脂組成物により形成され、該樹脂組成物の特定条件下での動的粘度弾性試験における引張貯蔵弾性率（Ｅ’）と引張損失弾性率（Ｅ”）との比（Ｔａｎδ）が０．１５０以下となる。【効果】  本発明は、特異な中間層材料及び最外層材料を組合せたものであり、大きな低スピン効果及び飛距離増大を得ることができる。【選択図】図１
2018089099.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
コアと最外層との間に、少なくとも１層の中間層を介在させたマルチピースソリッドゴルフボールにおいて、上記中間層は、下記（Ａ）〜（Ｄ）、
（Ａ）イオン性のオレフィン−メタクリル酸−不飽和カルボン酸エステル共重合体、
（Ｂ）非イオン性のオレフィン−アクリル酸共重合体、
（Ｃ）有機酸又はその金属塩、
（Ｄ）上記（Ａ）〜（Ｃ）成分中の酸基の８０モル％以上を中和するための塩基性無機金属化合物
を含む熱可塑性樹脂組成物により形成され、上記（Ａ）成分と（Ｂ）成分との配合割合（質量比）が（Ａ）：（Ｂ）＝５０：５０〜８０：２０であり、該樹脂組成物のショアＤ硬度が４０〜６０であると共に、上記最外層は、下記（ａ）及び（ｂ）
（ａ）重量平均分子量（Ｍｗ）が４０，０００〜２００，０００であり、重量平均分子量（Ｍｗ）／数平均分子量（Ｍｎ）が４．０〜１０．０であり、且つ、不飽和カルボン酸の含量が１６質量％以上であるイオン性のオレフィン−不飽和カルボン酸共重合体、
（ｂ）重量平均分子量（Ｍｗ）が４０，０００〜２００，０００であり、重量平均分子量（Ｍｗ）／数平均分子量（Ｍｎ）が４．０〜１０．０であり、且つ、不飽和カルボン酸の含量が１５質量％以下のイオン性のオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル共重合体
を含む熱可塑性樹脂組成物により形成され、上記（ａ）成分と（ｂ）成分との配合割合（質量比）が（ａ）：（ｂ）＝７０：３０〜９０：１０であり、該樹脂組成物のショアＤ硬度が５５以上であり、該樹脂組成物の温度２４℃、振動数１５Ｈｚ、歪２．０％の条件下で計測される動的粘度弾性試験における引張貯蔵弾性率（Ｅ’）と引張損失弾性率（Ｅ”）との比（Ｔａｎδ）が０．１５０以下であることを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項２】
上記コアは、ポリブタジエンを基材ゴムとするゴム組成物により形成されると共に、該コアの直径が４０．０ｍｍ以下であり、且つ、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷した時のたわみ量が３．０〜４．５ｍｍである請求項１記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項３】
上記コアの断面硬度において、コア表面硬度Ｈ0からコア中心硬度Ｈiを引いたＪＩＳ−Ｃ硬度差の値が２０以上である請求項１又は２記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項４】
上記コアの断面硬度において、コア中心から外周方向に１５．０ｍｍ外側の位置のＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ15.0から、コア中心から外周方向に５．０ｍｍ外側の位置のＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ5.0を引いた値が、プラスの数値である請求項１〜３のいずれか１項記載のゴルフボール。
【請求項５】
上記コアは、ロードセル速度５００ｍｍ／ｍｉｎ、定荷重５０００Ｎで圧縮したときのヒステリシスロス率が５０％以下である請求項１〜４のいずれか１項記載のゴルフボール。
【請求項６】
上記コアと上記中間層との間には包囲層が設けられる請求項１〜５のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項７】
上記包囲層がイオン性以外の熱可塑性樹脂組成物により形成され、その樹脂組成物のショアＤ硬度が５０以下である請求項６記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項８】
上記中間層の樹脂組成物における、温度２４℃、振動数１５Ｈｚ、歪２．０％の条件下で計測される動的粘度弾性試験における引張貯蔵弾性率（Ｅ’）と引張損失弾性率（Ｅ”）との比（Ｔａｎδ）が０．１１０以下である請求項１〜７のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【請求項９】
最外層の樹脂組成物のＴａｎδと、同条件で測定される中間層の樹脂組成物のＴａｎδとの和が０．２５０以下となる請求項１〜８のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コアと最外層との間に、少なくとも１層の中間層を介在させたマルチピースソリッドゴルフボールに関し、更に詳述すると、最外層に高酸含量アイオノマーを含む組成物にて形成したスピン特性に優れたゴルフボールに関する。
【背景技術】
【０００２】
ゴルフボールをドライバーなどで打撃する際、ボールにかかるスピンが小さい（低い）と飛距離が伸び優位であることは、これまで知られてきた。近年、このような低スピン化を達成するための技術的手法として、ゴルフボールのカバー材料としてイオン性組成物（アイオノマー）等が主材として用いられてきた。特に、多層構造を有するゴルフボールでは、内層の樹脂材料（樹脂組成物）として、樹脂組成物中の酸基を高い割合で中和させた高中和アイオノマーを用い、その結果、ボールに低スピン効果を十分に持たせ、その結果として飛距離増大につなげていた。
【０００３】
しかしながら、高中和アイオノマーは、内層の樹脂材料として多く用いられおり、低スピンに対する効果を十分に発揮できていないことが考えられる。また、材料特性としては比較的脆い傾向にあるため、その結果として、このような樹脂材料を用いた場合、ボールが割れ易いなどの二次的なデメリットが生じる要因も含んでいる。
【０００４】
ゴルフボールのカバー層に用いる樹脂材料の改善策として、ドライバーで打撃された時のカバー層の変形挙動やカバー材料の損失弾性率に着目した技術がいくつか提案されている。例えば、特開２０１１−２５４９７４号公報には、最外層が樹脂組成物であり、この樹脂組成物の引張損失弾性率Ｅ”と剪断損失弾性率Ｇ”との比（Ｅ”／Ｇ”）が一定値以上に規定した技術が記載されている。また、特開２００４−６５４０９号公報には、最外層がポリマー組成物にて形成し、特定温度下の引張モードで計測した粘弾性特性における複素弾性率及び損失係数により上記ポリマー組成物を特定したゴルフボールが提案されている。更に、特開２００１−１３７３８６号公報には、コアとカバーからなるゴルフボールにおけるカバー材料について、特定条件で測定される引張モードでの動的粘弾性の温度分散曲線において損失正接（ｔａｎδ）の値が特定範囲とするゴルフボールが提案されている。
【０００５】
しかしながら、上記提案のゴルフボールでは、特にボール最外層のカバー材における弾性率の比や損失正接（Ｔａｎδ）が大きくなる傾向があり、このことは反発弾性が低下することを意味する。このため、スピン特性を最適化したとしても、反発弾性が低いと結果的にはボールの飛距離が不十分となる。それ故、スピン性能と反発弾性との両立がボール特性を決める重要な要素となる。また、最外層にイオン性の熱可塑性樹脂を用いた場合、特に低スピン効果を狙って酸含量の高い材料を選択することが多い。しかしながら、この場合、配合組成や内層材料との硬度取り合いよって、ボールの耐久性が悪くなる場合がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１１−２５４９７４号公報
【特許文献２】特開２００４−６５４０９号公報
【特許文献３】特開２００１−１３７３８６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、上記事情に鑑みなされたもので、多層構造のゴルフボールにおいて、カバー各層の相乗効果により、低スピン化効果をより一層高めると共に、ボールの耐久性を改善させるマルチピースソリッドゴルフボールを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、上記目的を達成するため鋭意検討を行った結果、コアと、少なくとも１層の中間層と、最外層とを具備するゴルフボールにおいて、中間層の少なくとも１層を、特定の高中和なアイオノマー系樹脂材料により形成すると共に、最外層を、高酸含量のイオン性のオレフィン−不飽和カルボン酸共重合体と、低・中酸含量のイオン性のオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル共重合体とをブレンドした材料により形成することにより、高反発性・低スピン性能をより一層高めるボールを得ることができ、更に、該ボールが耐久性にも優れるものであることを知見し、本発明をなすに至った。
【０００９】
従って、本発明は、下記のマルチピースソリッドゴルフボールを提供する。
〔１〕コアと最外層との間に、少なくとも１層の中間層を介在させたマルチピースソリッドゴルフボールにおいて、上記中間層は、下記（Ａ）〜（Ｄ）、
（Ａ）イオン性のオレフィン−メタクリル酸−不飽和カルボン酸エステル共重合体、
（Ｂ）非イオン性のオレフィン−アクリル酸共重合体、
（Ｃ）有機酸又はその金属塩、
（Ｄ）上記（Ａ）〜（Ｃ）成分中の酸基の８０モル％以上を中和するための塩基性無機金属化合物
を含む熱可塑性樹脂組成物により形成され、上記（Ａ）成分と（Ｂ）成分との配合割合（質量比）が（Ａ）：（Ｂ）＝５０：５０〜８０：２０であり、該樹脂組成物のショアＤ硬度が４０〜６０であると共に、上記最外層は、下記（ａ）及び（ｂ）
（ａ）重量平均分子量（Ｍｗ）が４０，０００〜２００，０００であり、重量平均分子量（Ｍｗ）／数平均分子量（Ｍｎ）が４．０〜１０．０であり、且つ、不飽和カルボン酸の含量が１６質量％以上であるイオン性のオレフィン−不飽和カルボン酸共重合体、
（ｂ）重量平均分子量（Ｍｗ）が４０，０００〜２００，０００であり、重量平均分子量（Ｍｗ）／数平均分子量（Ｍｎ）が４．０〜１０．０であり、且つ、不飽和カルボン酸の含量が１５質量％以下のイオン性のオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル共重合体
を含む熱可塑性樹脂組成物により形成され、上記（ａ）成分と（ｂ）成分との配合割合（質量比）が（ａ）：（ｂ）＝７０：３０〜９０：１０であり、該樹脂組成物のショアＤ硬度が５５以上であり、該樹脂組成物の温度２４℃、振動数１５Ｈｚ、歪２．０％の条件下で計測される動的粘度弾性試験における引張貯蔵弾性率（Ｅ’）と引張損失弾性率（Ｅ”）との比（Ｔａｎδ）が０．１５０以下であることを特徴とするマルチピースソリッドゴルフボール。
〔２〕上記コアは、ポリブタジエンを基材ゴムとするゴム組成物により形成されると共に、該コアの直径が４０．０ｍｍ以下であり、且つ、初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷した時のたわみ量が３．０〜４．５ｍｍである〔１〕記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
〔３〕上記コアの断面硬度において、コア表面硬度Ｈ0からコア中心硬度Ｈiを引いたＪＩＳ−Ｃ硬度差の値が２０以上である〔１〕又は〔２〕記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
〔４〕上記コアの断面硬度において、コア中心から外周方向に１５．０ｍｍ外側の位置のＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ15.0から、コア中心から外周方向に５．０ｍｍ外側の位置のＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ5.0を引いた値が、プラスの数値である〔１〕〜〔３〕のいずれか１項記載のゴルフボール。
〔５〕上記コアは、ロードセル速度５００ｍｍ／ｍｉｎ、定荷重５０００Ｎで圧縮したときのヒステリシスロス率が５０％以下である〔１〕〜〔４〕のいずれか１項記載のゴルフボール。
〔６〕上記コアと上記中間層との間には包囲層が設けられる〔１〕〜〔５〕のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
〔７〕上記包囲層がイオン性以外の熱可塑性樹脂組成物により形成され、その樹脂組成物のショアＤ硬度が５０以下である〔６〕記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
〔８〕上記中間層の樹脂組成物における、温度２４℃、振動数１５Ｈｚ、歪２．０％の条件下で計測される動的粘度弾性試験における引張貯蔵弾性率（Ｅ’）と引張損失弾性率（Ｅ”）との比（Ｔａｎδ）が０．１１０以下である〔１〕〜〔７〕のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
〔９〕最外層の樹脂組成物のＴａｎδと、同条件で測定される中間層の樹脂組成物のＴａｎδとの和が０．２５０以下となる〔１〕〜〔８〕のいずれか１項記載のマルチピースソリッドゴルフボール。
【発明の効果】
【００１０】
本発明のゴルフボールによれば、中間層材料に高中和アイオノマーを用いるだけでなく、最外層材料に高酸含量アイオノマーを含む組成物を用いることにより、樹脂材料の粘弾性特性に特徴を持たせ、このような中間層材料及び最外層材料を組み合わせた多層ゴルフボール構造にすることで、低スピンに対して大きな効果があり、飛距離増大につながる。また、本発明のゴルフボールは、上記構成により耐久性に優れるものである。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明の一実施例を示したゴルフボールの概略断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本発明につき、更に詳しく説明する。
本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、コアと最外層との間に、少なくとも１層の中間層を介在させたゴルフボールである。例えば、図１に示したゴルフボールＧは、本発明の一実施態様に係るゴルフボールを示す概略断面図であり、コア１と、該コア１を被覆する中間層２と、該中間層２を被覆する最外層３とを有している。また、特に図示してはいないが、コア１と中間層２との間には、必要に応じて包囲層が設けられる。なお、上記最外層３の表面には、通常、空力特性の向上のためにディンプルＤが多数形成される。以下、上記の各層について詳述する。
【００１３】
上記コアは、少なくとも、基材ゴム、不飽和カルボン酸及び／又はその金属塩、架橋開始剤を含有するゴム組成物により形成されることが好適である。
【００１４】
基材ゴムとしては、特にポリブタジエンを使用することが好適である。このポリブタジエンは、シス−１，４−結合を６０％（質量％、以下同じ）以上、好ましくは８０％以上、更に好ましくは９０％以上、最も好ましくは９５％以上を有することが好適である。また、上記ポリブタジエンは、ムーニー粘度（ＭＬ1+4（１００℃））が、好ましくは３０以上、好ましくは３５以上、上限として好ましくは１００以下、より好ましくは９０以下である。
【００１５】
上記ポリブタジエンとしては、具体的には、シス−１，４−ポリブタジエンゴムとしては、ＪＳＲ社製の高シスＢＲ０１、ＢＲ１１、ＢＲ０２、ＢＲ０２Ｌ、ＢＲ０２ＬＬ、ＢＲ７３０、ＢＲ５１等を用いることができる。
【００１６】
上記ポリブタジエンとしては、良好な反発性を有するゴム組成物の架橋成型物を得る観点から、希土類元素系触媒、又はＮｉやＣｏ等のVIII族金属化合物触媒で合成されたものであることが好ましい。
【００１７】
ゴム組成物全体に占めるポリブタジエンの割合は、好ましくは４０質量％以上、より好ましくは６０質量％以上、更に好ましくは８０質量％以上、最も好ましくは９０質量％以上である。また、基材ゴムの１００質量％が上記ポリブタジエンであってもよく、９８質量％以下が好ましく、より好ましくは９５質量％以下である。
【００１８】
上記ゴム基材には、上記ポリブタジエン以外にも他のゴム成分を本発明の効果を損なわない範囲で配合し得る。上記ポリブタジエン以外のゴム成分としては、上記ポリブタジエン以外のポリブタジエン、その他のジエンゴム、例えばスチレンブタジエンゴム、天然ゴム、イソプレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴム等を挙げることができる。
【００１９】
不飽和カルボン酸又はこれの金属塩としては、特に制限はないが、例えば、アクリル酸、メタクリル酸等のα，β−不飽和カルボン酸、及び／又はそれらの金属塩を配合することができる。この場合、金属としては、亜鉛、ナトリウム、カリウム、マグネシウム、リチウム、カルシウムを例示することができる。但し、銅は含まれない。また、α，β−不飽和カルボン酸としては、特に、炭素数３〜８個のα，β−不飽和カルボン酸であることが好適である。α，β−不飽和カルボン酸として具体的には、アクリル酸、メタクリル酸、エタクリル酸、イタコン酸、マレイン酸、及びフマル酸の群から選ばれることが好適である。また、α，β−不飽和カルボン酸の金属塩を用いることが好適であり、特に、その金属塩が亜鉛塩であることが好適である。
【００２０】
不飽和カルボン酸又はこれの金属塩の配合量は、特に制限はないが、上記基材ゴム１００質量部に対して好ましくは５質量部以上、より好ましくは１５質量部以上、上限として好ましくは５０質量部以下、より好ましくは４５質量部以下配合することである。
【００２１】
架橋開始剤としては、特に、有機過酸化物を好適に用いることができる。有機過酸化物としては、例えば、１，１−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘキサン、１，１−ビス−ｔ−ブチルパーオキシ−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、ジクミルパーオキサイド、ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）−メタ−ジイソプロピルベンゼン、２，５−ジメチル−２，５−ジ−ｔ−ブチルパーオキシヘキサン等が挙げられる。これらの有機過酸化物を１種単独で、又は２種以上を併用することができる。
【００２２】
上記有機過酸化物の配合量は、特に制限はないが、上記基材ゴム１００質量部に対し、０．１質量部以上、好ましくは０．３質量部以上とすることができる。また、その上限も特に制限されないが、５質量部以下、好ましくは２質量部以下とすることができる。
【００２３】
また、必要により、市販品の老化防止剤等を適宜添加することができる。例えば、２，２’−メチレンビス（４−メチル６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）などを用いることができる。老化防止剤の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して、好ましくは０．０５質量部以上、より好ましくは０．１質量部以上、上限として好ましくは３質量部以下配合することができる。具体的には、大内新興化学工業社製「ノクラックＮＳ−６」、「ノクラックＮＳ−５」、「ノクラックＮＳ−３０」等が挙げられる。
【００２４】
また、上記ゴム組成物には直接的に水（または水を含む材料）を配合することにより、コア配合中の有機過酸化物の分解を促進することができる。このようなコアを有するゴルフボールは、低スピン化を実現すると共に、耐久性に優れ、反発性の経時変化を少なくすることができる。上記ゴム組成物に配合される水については、特に制限はなく、蒸留水であっても水道水であってもよいが、特には、不純物を含まない蒸留水を使用することが好適に採用される。水の配合量は、基材ゴム１００質量部に対して、０．１質量部以上配合することが好ましく、より好ましくは０．３質量部以上であり、上限としては、好ましくは５質量部以下であり、より好ましくは４質量部以下である。
【００２５】
上記ゴム組成物には、例えば、ゴム架橋成型物の反発性を向上させる目的により有機硫黄化合物を配合することができる。このような有機硫黄化合物として具体的には、チオフェノール類、チオナフトール類、ハロゲン化チオフェノール又はそれらの金属塩、より具体的には、ペンタクロロチオフェノール、ペンタフルオロチオフェノール、ペンタブロモチオフェノール、パラクロロチオフェノール又はそれらの金属塩、特に亜鉛塩が挙げられる。この場合、有機硫黄化合物の配合量は、基材ゴム１００質量部に対しては０．００１質量部以上、５質量部以下とすることが好ましい。
【００２６】
上記ゴム組成物には、ゴム質量の調整のため各種の無機充填材を配合することができる。この無機充填材としては、例えば、酸化亜鉛、炭酸カルシウム、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、硫酸バリウム、シリカ等を挙げることができる。特に、酸化亜鉛、酸化カルシウム、酸化マグネシウム等の金属酸化物を用いることが好ましい。
【００２７】
上記コアは、上述したゴム組成物を、公知のゴルフボール用ゴム組成物と同様の方法で加硫・硬化させることによって得ることができる。加硫条件としては、例えば、加硫温度１００〜２００℃、加硫時間５〜４０分にて実施する条件が挙げられる。
【００２８】
コアの直径としては、上限値として、好ましくは４１．０ｍｍ以下、下限値として、好ましくは２５．０ｍｍ以上、より好ましくは３０．０ｍｍ以上とすることが推奨される。上記の値よりも小さすぎると、十分な低スピン効果が得られない場合がある。
【００２９】
また、上記コア（加熱成形物）における初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷した時のたわみ量については、特に制限はないが、好ましくは２．０ｍｍ以上、より好ましくは２．５ｍｍ以上、更に好ましくは３．０ｍｍ以上であり、上限としては、好ましくは６．０ｍｍ以下、より好ましくは５．５ｍｍ以下、更に好ましくは５．０ｍｍ以下であることが推奨される。上記の値よりも大きすぎると、コアのヒステリシスロスが向上しても製品のたわみが大きくなり反発性が低下してしまうおそれがある。逆に、上記の値よりも小さすぎると、打感が硬くなりすぎる可能性がある。
【００３０】
コアの中心硬度については、特に制限はないが、ＪＩＳ−Ｃ規格で、好ましくは４０以上、より好ましくは４３以上、さらに好ましくは４５以上であり、上限値としては、好ましくは７０以下、より好ましくは６８以下、さらに好ましくは６５以下である。コアの中心硬度が上記範囲を逸脱すると、耐久性が低下してしまったり、低スピン効果を得ることができない場合がある。
【００３１】
コアの表面硬度については、特に制限はないが、ＪＩＳ−Ｃ規格で、好ましくは６０以上、より好ましくは６３以上、さらに好ましくは６５以上であり、上限値としては、好ましくは９５以下、より好ましくは９０以下、さらに好ましくは８８以下である。コアの表面硬度が上記範囲よりも低すぎると、反発性が低くなり飛距離が十分に得られなくなることがある。また、コアの表面硬度が上記範囲よりも高すぎると、打感が硬くなり過ぎたり、ボール耐久性が悪くなる場合がある。
【００３２】
コア表面硬度からコア中心硬度を引いたＪＩＳ−Ｃ硬度差［（コアの表面硬度）−（コア中心硬度）］の値については、特に制限はないが、好ましくは１０以上、より好ましくは１３以上、さらに好ましくは１５以上であり、上限としては、好ましくは４５以下、より好ましくは４３以下、さらに好ましくは４０以下である。上記硬度差の値が小さすぎると、製品の反発性が確保できても低スピン効果が得られず、その結果、飛距離を損なってしまうおそれがある。また硬度差が大きすぎると、ボール耐久性が著しく悪くなる。
【００３３】
上記コア内部の硬度において、コア中心から外周方向に１５．０ｍｍ外側の位置のＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ15.0から、コア中心から外周方向に５．０ｍｍ外側の位置のＪＩＳ−Ｃ硬度Ｈ5.0を引いた値が、プラスの数値であることが好適である。上記のＨ15.0−Ｈ5.0値がゼロまたはマイナスであると、コア硬度傾斜が外側に向かって漸次硬度が硬くなるものではなくなる。このように硬度差がない場合や負（マイナス）の場合には、ボール打撃時にコアに伝わるべきエネルギーが伝わらない、或いは、伝わったエネルギーがコア内部で吸収されてしまい、本来得られるべき低スピン効果が得られないおそれがある。
【００３４】
なお、上記の中心硬度及び所定位置における断面硬度とは、コアを半分に（中心を通るように）切断して得た断面の中心及び所定位置において測定される硬度を意味し、表面硬度は上記コアの表面（球面）において測定される硬度を意味する。また、ＪＩＳ−Ｃ硬度は、ＪＩＳ  Ｋ  ６３０１−１９７５に規定するスプリング式硬度計（ＪＩＳ−Ｃ形）で測定された硬度を意味する。
【００３５】
また、上記コアは、ロードセル速度５００ｍｍ／ｍｉｎ、定荷重５０００Ｎで圧縮したときのヒステリシスロス率が５０％以下であることを規定する。上記のヒステリシスロス率が５０％以上となると、ボールを打撃した際にかかる荷重エネルギーについて、その多くを熱エネルギーとして発散してしまう。つまり、本来ボールに伝えられるべきエネルギーが減ってしまうため、ボール製品の反発性の低下やスピン量の増大につながるおそれがある。なお、ヒステリシスロスの計測方法については、例えば、引張圧縮試験機を用いて行い、コア（ボール）の場合は、圧縮荷重を与えたときのヒステリシスロスとする。試験条件は、ロードセル速度５００ｍｍ／ｍｉｎ、定荷重５０００Ｎとする。
【００３６】
次に、中間層について説明する。
中間層は、下記（Ａ）〜（Ｄ）、
（Ａ）イオン性のオレフィン−メタクリル酸−不飽和カルボン酸エステル共重合体、
（Ｂ）非イオン性のオレフィン−アクリル酸共重合体、
（Ｃ）有機酸又はその金属塩、
（Ｄ）上記（Ａ）〜（Ｃ）成分中の酸基の８０モル％以上を中和するための塩基性無機金属化合物
を含む熱可塑性樹脂組成物により形成される。
【００３７】
（Ａ）成分のオレフィン成分としては、炭素数が２〜６であることが好ましく、特にエチレンが好ましい。また、（Ａ）成分の不飽和カルボン酸エステルとしては、低級アルキルエステルが好ましく、特に、アクリル酸ブチル（ｎ−アクリル酸ブチル、アクリル酸ブチル）が好ましい。更に、（Ａ）成分において、酸基を中和する金属塩の種類は、１〜３価の無機金属種であればよく、具体的には、亜鉛、ナトリウム、マグネシウム、カリウム、カルシウムであり、特に、亜鉛又はナトリウムを用いることが好適である。
【００３８】
（Ｂ）成分のオレフィン成分としては、炭素数が２〜６であることが好ましく、特にエチレンが好ましい。
【００３９】
（Ａ）成分及び（Ｂ）成分における不飽和カルボン酸の含有量（酸含量）は、上限値としては１５質量％以下であることが好ましく、下限値としては、８質量％以上であることが好ましい。この酸含量が低くなると、高反発性を有する樹脂材料が得られない場合がある。また、酸含量が高くなると、極端に樹脂材料の硬度が高くなるおそれがある。
【００４０】
（Ａ）成分及び（Ｂ）成分として、具体的には、ＥｘｘｏｎＭｏｂｉｌ社製のＥＳＣＯＲ、ＩＯＴＥＫ、デュポン社及び三井デュポン・ポリケミカル社製のニュクレル、サーリンの商品シリーズがそれぞれ挙げられる。
【００４１】
（Ａ）成分と（Ｂ）成分との配合割合（質量比）は、（Ａ）：（Ｂ）＝５０：５０〜８０：２０であり、好ましくは５５：４５〜７５：２５である。（Ａ）成分及び（Ｂ）成分の配合割合を逸脱すると、ボール耐久性の低下や成形性が悪くなる等のおそれがある。
【００４２】
（Ｃ）成分は、有機酸及びその金属塩であり、その種類は、特に制限はないが、特に、ステアリン酸金属塩やオレイン酸金属塩を採用することが項好適である。ステアリン酸金属塩については、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸ナトリウム等が挙げられる。これらの中では、特に、ステアリン酸マグネシウムを用いることが好適である。
【００４３】
（Ｄ）成分は、塩基性無機金属化合物であり、その種類は、例えば、Ｎａ+、Ｋ+、Ｌｉ+、Ｚｎ2+、Ｃａ2+、Ｍｇ2+、Ｃｕ2+、Ｃｏ2+などが挙げられる。特に好ましくは、Ｎａ+、Ｚｎ2+、Ｃａ2+、Ｍｇ2+であり、さらに好ましくはＭｇ2+である。これら金属塩は、ギ酸塩、酢酸塩、硝酸塩、炭酸塩、炭酸水素塩、酸化物、水酸化物などを使用して、樹脂組成物中に導入することができる。
【００４４】
（Ｄ）成分は、上記（Ａ）〜（Ｃ）成分中の酸基の８０モル％以上を中和するものであり、好ましくは８３モル％以上の酸基、より好ましくは８５モル％以上の酸基を中和するために適量配合される。具体的な配合量は、（Ａ）成分及び（Ｂ）成分の樹脂１００質量部に対して、０．５〜４．０質量部、好ましくは０．７５〜３．５質量部である。
【００４５】
上記（Ａ）〜（Ｄ）成分を含む樹脂組成物には、任意の添加剤を用途に応じて適宜配合することができ、顔料，分散剤，老化防止剤，紫外線吸収剤，光安定剤などの各種添加剤を加えることができる。
【００４６】
また、上記（Ａ）〜（Ｄ）成分を含む樹脂組成物の調製する方法としては、公知の混練方法を採用し得、特に制限されるものではないが、押出機を用いて混練する方法を好適に採用し得る。この場合、押出機としては、単軸押出機及び二軸押出機のいずれも使用することができるが、より混練効果が高い二軸押出機を好適に用いることができる。また、複数の押出機を連結した連結型の押出機を用いることもでき、例えば、単軸押出機−二軸押出機、二軸押出機−二軸押出機等の二段連結タイプが挙げられる。
【００４７】
これら（Ａ）〜（Ｄ）成分を用いて得られる樹脂組成物の材料硬度は、ショアＤ硬度で３５以上であり、好ましくは４０以上、より好ましくは４５以上とすることができる。また、その上限は、ショアＤ硬度で６５以下であり、好ましくは６０以下、より好ましくは５５以下とすることができる。この材料硬度が低すぎると、フルショット時のスピン量が増えすぎて飛距離が出ない場合があり、または耐久性が悪くなることがある。また、上記の材料硬度が高すぎると、繰り返し打撃による割れ耐久性が悪くなり、或いは、フルショット時のスピン量が多くなり飛距離が出なくなるおそれがある。
【００４８】
なお、上記の材料硬度は、測定対象の材料を所定の厚さのシート状に成形した試験片を使用し、ＡＳＴＭ  Ｄ２２４０に準じてタイプＤデュロメータを用いて測定される硬度である（以下、後述する包囲層及び最外層の材料硬度についても同様である）。
【００４９】
中間層の厚さは、特に制限されるものではないが、好ましくは０．５ｍｍ以上、より好ましくは０．８ｍｍ以上、更に好ましくは１．０ｍｍ以上とすることができる。また、その上限は特に制限されるものではないが、好ましくは２．０ｍｍ以下、より好ましくは１．８ｍｍ以下、更に好ましくは１．５ｍｍ以下とすることができる。中間層の厚さが薄すぎると、耐久性が悪くなる場合があり、逆に、厚すぎると、フルショット時のスピン量が増えて飛距離が出なくなることがある。
【００５０】
上記の中間層の構造については１層に限られず、必要に応じて上記の範囲内において同種又は異種の中間層を２層以上形成してもよい。
【００５１】
また、上記コアと中間層との間には、必要に応じて包囲層を設けることができる。この場合、上記コアの周囲に包囲層が直接形成されることになるが、この包囲層について詳述する。
【００５２】
包囲層を形成する材料としては、公知の樹脂を用いることができ特に制限されるものではないが、特に、イオン性以外の熱可塑性樹脂組成物により形成されることが好適である。より好ましくは、ウレタン系、アミド系、エステル系、オレフィン系、スチレン系等の熱可塑性エラストマーよりなる群から選択される１種又は２種以上を使用することができる。最も好ましいのは、所望の硬度範囲において高い反発性が得られることから、熱可塑性ポリエーテルエステルエラストマーを採用することである。
【００５３】
包囲層の材料硬度は、特に制限されるものではないが、ショアＤ硬度で、好ましくは５０以下とすることができ、より好ましくは４５以下とすることができる。一方、包囲層の材料硬度の下限値は、ショアＤ硬度で通常１５以上、好ましくは２０以上、より好ましくは２５以上とすることができる。
【００５４】
包囲層の厚さは、特に制限されるものではないが、好ましくは０．５ｍｍ以上、より好ましくは０．８ｍｍ以上とすることができる。また、その上限については、好ましくは２．０ｍｍ以下、より好ましくは１．５ｍｍ以下とすることができる。包囲層の厚さが薄すぎると、ボール耐久性が悪くなり、また打感が悪くなる場合がある。また、包囲層の厚さが厚すぎると、フルショット時のスピン量が増えて飛距離が出なくなることがある。
【００５５】
次に、本発明で用いられる最外層について説明する。本発明で用いられる最外層は、下記（ａ）及び（ｂ）、
（ａ）重量平均分子量（Ｍｗ）が４０，０００〜２００，０００であり、重量平均分子量（Ｍｗ）／数平均分子量（Ｍｎ）が４．０〜１０．０であり、且つ、不飽和カルボン酸の含量が１６質量％以上であるイオン性のオレフィン−不飽和カルボン酸共重合体、
（ｂ）重量平均分子量（Ｍｗ）が４０，０００〜２００，０００であり、重量平均分子量（Ｍｗ）／数平均分子量（Ｍｎ）が４．０〜１０．０であり、且つ、不飽和カルボン酸の含量が１５質量％以下のイオン性のオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル共重合体
を含む熱可塑性樹脂組成物により形成される。
【００５６】
（ａ）成分は、イオン性のオレフィン−不飽和カルボン酸共重合体である。（ａ）成分のオレフィン成分としては、炭素数が２〜６であることが好ましく、特にエチレンが好ましい。また、（ａ）成分の不飽和カルボン酸としては、アクリル酸、メタクリル酸のいずれかを採用することが好適であり、より好ましくはメタクリル酸である。（ａ）成分における不飽和カルボン酸の含有量（酸含量）は、上限値としては２５質量％以下であることが好ましく、下限値としては、１６質量％以上であることが好ましい。この酸含量が低くなると、貯蔵弾性率（Ｅ’）および損失弾性率（Ｅ”）の比（Ｔａｎδ）が大きくなり、低スピン効果が得られ難くなる。また、上記の酸含量が高くなると、極端に樹脂材料の硬度が高くなり、所望する材料硬度を得ることが困難になる。
【００５７】
（ａ）成分の重量平均分子量（Ｍｗ）は４０，０００〜２００，０００であり、好ましくは４２,０００〜２００,０００である。また、（ａ）成分の分子量分布、即ち、重量平均分子量（Ｍｗ）／数平均分子量（Ｍｎ）の値は４．０〜１０．０であり、好ましくは４．０〜８．５である。
【００５８】
（ｂ）成分は、イオン性のオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル共重合体である。（ｂ）成分のオレフィン成分としては、炭素数が２〜６であることが好ましく、特にエチレンが好ましい。また、（ｂ）成分の不飽和カルボン酸としては、アクリル酸、メタクリル酸のいずれかを採用することが好適であり、より好ましくはメタクリル酸である。更に、（ｂ）成分の不飽和カルボン酸エステルとしては、低級アルキルエステルが好ましく、特に、アクリル酸ブチル（ｎ−アクリル酸ブチル、アクリル酸ブチル）が好ましい。（ｂ）成分における不飽和カルボン酸の含有量（酸含量）は、上限値としては１５質量％以下であることが好ましく、下限値としては、５質量％以上であることが好ましい。
【００５９】
（ｂ）成分の重量平均分子量（Ｍｗ）は４０，０００〜２００，０００であり、好ましくは４２,０００〜２００,０００である。また、（ａ）成分の分子量分布、即ち、重量平均分子量（Ｍｗ）／数平均分子量（Ｍｎ）の値は４．０〜１０．０であり、好ましくは４．０〜８．５である。
【００６０】
（ａ）成分及び（ｂ）成分は、両方ともイオン性樹脂である。これらの成分において、酸基を中和する金属塩の種類は、１〜３価の無機金属種であればよく、具体的には、亜鉛、ナトリウム、マグネシウム、カリウム、カルシウムであり、特に、亜鉛又はナトリウムを用いることが好適である。
【００６１】
（ａ）成分及び（ｂ）成分として、具体的には、ＥｘｘｏｎＭｏｂｉｌ社製のＩＯＴＥＫ、デュポン社及び三井デュポン・ポリケミカル社製のサーリンの商品シリーズがそれぞれ挙げられる。
【００６２】
（ａ）成分と（ｂ）成分との配合割合（質量比）は、（ａ）：（ｂ）＝７０：３０〜９０：１０であり、好ましくは７０：３０〜８５：１５である。（ａ）（ｂ）の割合を逸脱すると、カバーの割れが生じたり、低スピン効果が得られないおそれがある。
【００６３】
（ａ）成分及び（ｂ）成分を含む樹脂組成物において、温度２４℃、振動数１５Ｈｚ、歪２．０％の条件下で計測される動的粘度弾性試験における引張貯蔵弾性率（Ｅ’）と引張損失弾性率（Ｅ”）との比（Ｔａｎδ）が０．１５０以下であることが求められる。このような材料は、ゴルフボールの最外層に最適な材料そのものの硬さと、材料に与えられたエネルギーをロスなく効率的に反発力に変換する分子構造とを併せ持つ。これらの作用により、ボールに低スピン効果や高反発性能をより大きく与えることができる。このような動的粘度弾性試験については、例えば、ＧＡＢＯ社の「ＥＰＬＥＸＯＲ  ５００Ｎ」を採用することができる。
【００６４】
（ａ）成分及び（ｂ）成分を含む樹脂組成物には、任意の添加剤を用途に応じて適宜配合することができ、中間層材料について説明したのと同様、各種添加剤を加えることができる。また、（ａ）成分及び（ｂ）成分を含む樹脂組成物の調製方法については、中間層材料について説明したのと同様である。
【００６５】
これら（ａ）成分及び（ｂ）成分を用いて得られる樹脂組成物の材料硬度は、ショアＤ硬度で５５以上であり、好ましくは５７以上、より好ましくは６０以上である。一方、最外層の材料硬度の上限は、特に制限されるものではないが、ショアＤ硬度で７５以下とすることが好ましく、より好ましくは７０以下とすることができる。最外層の材料硬度が低すぎると、スピンが掛かりすぎたり反発性が不足して飛距離が落ちてしまうことがある。また、最外層の材料硬度が高すぎると、割れ耐久性が悪くなることがある。
【００６６】
上記最外層の材料を用いて上記中間層の周囲に最外層を形成する方法としては、公知の方法を採用し得、例えば、コアの周囲に中間層を形成した球体を所定の射出成形用金型内に配置し、上記最外層用材料を射出する方法や、予め半殻球状に成形した一対のハーフカップで上記球体を包み加熱加圧成形する方法を好適に用いることができる。
【００６７】
最外層の厚さは、特に制限されるものではないが、好ましくは０．５ｍｍ以上、より好ましくは０．７ｍｍ以上、更に好ましくは１．０ｍｍ以上とすることができる。また、その上限も特に制限されるものではないが、好ましくは２．０ｍｍ以下、より好ましくは１．７ｍｍ以下、更に好ましくは１．５ｍｍ以下とすることができる。最外層の厚さが薄すぎると耐久性が悪くなることがあり、逆に、厚すぎると、Ｗ＃１打撃時のスピン量が多くなりすぎて飛距離が出なくなることがある。
【００６８】
このように、上述した中間層用樹脂材料により形成した中間層と、上述した最外層材料により形成した最外層とを組み合わせる本発明のマルチピースソリッドゴルフボールは、優れた反発性及び低スピン化の効果が大きいものとなり、飛距離増大をもたらすことができ、更には良好な耐久性を得ることができる。
【００６９】
本発明では、特に制限されるものではないが、更に空力特性を改善して飛距離を向上させるために、通常のゴルフボールと同様に最外層の表面に多数のディンプルを形成することができる。上記ディンプルの種類の数及び総数等を適正化することにより、弾道がより安定し、飛距離性能に優れたものとすることができる。なお、ゴルフボールのデザイン性や耐久性を向上させるために、該最外層上に下地処理、スタンプ、塗装等の種々の処理を行うことも任意である。
【００７０】
なお、本発明は、競技用としてゴルフ規則に従うものとすることができ、ボール外径としては４２．６７２ｍｍ内径のリングを通過しない大きさで４２．８０ｍｍ以下、重さとしては好ましくは４５．０〜４５．９３ｇに形成することができる。
【実施例】
【００７１】
以下、実施例と比較例を示し、本発明を具体的に説明するが、本発明は下記の実施例に制限されるものではない。
【００７２】
〔実施例１〜３及び比較例１〜９〕
下記表１に示す各例に共通するポリブタジエンを主成分とするコア用組成物用い、１５５℃、１５分の条件で加硫し、各例に共通する直径３５．２ｍｍのコアを作製した。
【００７３】
【表１】
2018089099.tif 000003
【００７４】
上記の配合についての詳細は下記のとおりである。
・ポリブタジエンゴム：商品名「ＢＲ５１」（ＪＳＲ社製）
・アクリル酸亜鉛：日本触媒社製
・有機過酸化物：ジクミルパーオキサイド、商品名「パークミルＤ」（日油社製）
・蒸留水：和光純薬工業社製
・老化防止剤：商品名「ノクラックＮＳ−６」（大内新興化学工業社製）
・硫酸バリウム：商品名「バリコ＃１００」（ハクスイテック社製）
・酸化亜鉛：商品名「三種酸化亜鉛」（堺化学工業社製）
・ペンタクロロチオフェノールの亜鉛塩：和光純薬工業社製
【００７５】
上記で作製した各コアについては、所定荷重変形量、硬度分布及びヒステリシスロス率（％）について評価した。その結果を、表３及び表４により示す。
【００７６】
コアの所定荷重変形量
コアに対して初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでの変形量を測定した値である。３０個の平均値として表３及び表４に記載した。
【００７７】
コア硬度分布
コアの表面は球面であるが、その球面に硬度計の針をほぼ垂直になるようにセットし、ＪＩＳ  Ｋ６３０１−１９７５規格に従ってＪＩＳ−Ｃ硬度でコア表面硬度ＨOを計測した。コアの中心Ｈi及び所定位置Ｈ5.0、Ｈ15.0における断面硬度については、コアを半球状にカットして断面を平面にして測定部分に硬度計の針を垂直に押し当てて測定した。ＪＩＳ−Ｃ硬度の値で示される。
【００７８】
コアのヒステリシスロス率（％）
引張圧縮試験機として、エー・アンド・ディー社製、製品名「TENSILON  RTG-1310」を用い、コアを圧縮荷重計測用冶具にセットし、ロードセル速度５００ｍｍ／ｍｉｎ、定荷重５０００Ｎの条件により、各例のコアのヒステリシスロス率（％）を求めた。1個のコアの測定回数（Ｎ回）を５とし、その平均値を表３及び表４に記載した。
【００７９】
次に、上記で作製した各コアについて、下記表２に示した性状を有する３層の被覆層（包囲層、中間層及び最外層）を用い、射出成形法により、コアの周囲に、順に、包囲層、中間層及び最外層をそれぞれ１．２ｍｍ、１．３ｍｍ、１．２５ｍｍの厚さに被覆した４層構造のマルチピースソリッドゴルフボールを得た。この際、全ての実施例及び比較例のボールの最外層表面には、特に図示してはいないが、所定パターンの共通のディンプルが形成された。
【００８０】
【表２】
2018089099.tif 000004
【００８１】
上記表中の樹脂材料の詳細は、下記のとおりである。
「ハイトレル３０４６」：ポリエステルエラストマー、東レデュポン社製
「サーリン９３２０」：デュポン社製のアイオノマー樹脂（メタクリル酸含量９．６質量％、エステル２３質量％、中和金属Ｚｎ）
「ＡＮ４２２１Ｃ」：非イオン性のエチレン−アクリル酸２元共重合体（アクリル酸含量１２質量％）、三井・デュポンポリケミカル社製
酸化マグネシウム：「キョーワマグＭＦ１５０」、協和化学工業社製
ステアリン酸マグネシウム：「マグネシウムステアレートＧ」、日油社製
【００８２】
上記表中の「ハイミラン」シリーズは、三井・デュポンポリケミカル社製のアイオノマー樹脂であり、各銘柄の詳細は下記のとおりである。
「ハイミラン１６０５」：メタクリル酸１５質量％、中和金属Ｎａ
「ハイミランＡＭ７３２９」：メタクリル酸１５質量％、中和金属Ｚｎ
「ハイミランＡＭ７３１８」：メタクリル酸１８質量％、中和金属Ｎａ
「ハイミランＡＭ７３２７」：メタクリル酸７．０質量％、エステル１６質量％、中和金属Ｚｎ
「ハイミラン１７０６」：メタクリル酸１５質量％、中和金属Ｚｎ
「ハイミラン１８５５」：メタクリル酸１０質量％、エステル１０質量％、中和金属Ｚｎ
【００８３】
上記の樹脂材料の損失係数（Ｔａｎδ）は、ＧＡＢＯ社の「ＥＰＬＥＸＯＲ  ５００Ｎ」により、引張モードで、温度２４℃、振動数１５Ｈz、歪２．０％の条件下で計測される。
【００８４】
これらの実施例及び比較例のゴルフボールについては、諸特性（初速度、スピン量、耐久性）を下記のとおり評価した。結果を表３及び表４に併記する。
【００８５】
〔ボールの諸物性の評価〕
ボールのたわみ量（ｍｍ）
ゴルフボールに対して初期荷重９８Ｎ（１０ｋｇｆ）を負荷した状態から終荷重１２７５Ｎ（１３０ｋｇｆ）を負荷したときまでの変形量（ｍｍ）を測定した。
【００８６】
ボールのスピン量（ｒｐｍ）
ゴルフ打撃ロボットにドライバー（Ｗ＃１）、ブリヂストンスポーツ社製、「ＰＨＹＺ ＩＩＩ（２０１４モデル）」（ロフト角：１０．５°）を装着し、ヘッドスピード（ＨＳ）４５ｍ／ｓで打撃した時の直後のボールを初期条件計測装置により測定した。
【００８７】
ボールの耐久性
米国Ａｕｔｏｍａｔｅｄ  Ｄｅｓｉｇｎ  Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ製のＡＤＣ  Ｂａｌｌ  ＣＯＲ  Ｄｕｒａｂｉｌｉｔｙ  Ｔｅｓｔｅｒにより、ゴルフボールの耐久性を評価した。この試験機は、ゴルフボールを空気圧で発射させた後、平行に設置した２枚の金属板に連続的に衝突させる機能を有する。金属板への入射速度は４３ｍ／ｓとした。ゴルフボールが割れるまでに要した発射回数を測定した。実施例１のボールが割れ始めた回数の平均値（ｎ＝５）を１００（基準値）とした場合の指数を求め、下記基準にて評価した結果を示した。
〈評価基準〉
◎：９０以上
○：７０以上９０未満
×：７０未満
【００８８】
【表３】
2018089099.tif 000005
【００８９】
【表４】
2018089099.tif 000006
【００９０】
上記の表３及び表４の結果により、本実施例のゴルフボールは、いずれもドライバー打撃時の低スピン化が図られており、更には、初速及び耐久性に優れていることが分かる。
これに対して、比較例１は、最外層に（ａ）成分がないため、スピン量が多い。
比較例２は、中間層の（Ａ）成分と（Ｂ）成分との配合比が適正でないことと、最外層に（ａ）成分がないため、スピン量が多い。
比較例３は、中間層の（Ａ）成分と（Ｂ）成分との配合比が適正でないため、スピン量が多い。
比較例４は、最外層の（ａ）成分と（ｂ）成分との配合比が適正でないことと、Ｔａｎδが範囲外であるため、初速度がやや低く、スピン量がやや多い。
比較例５は、最外層に（ａ）成分がないため、スピン量が多い。
比較例６は、最外層に（ａ）成分がないため、スピン量が多い。
比較例７は、中間層の配合が適正でなく、硬度が硬いため、耐久性が悪い。
比較例８は、最外層の（ａ）成分と（ｂ）成分との配合比が適正でないことと、Ｔａｎδが範囲外であるため、スピン量が多い。
比較例９は、中間層の（Ａ）成分と（Ｂ）成分との配合比が適正でないことと、Ｔａｎδが範囲外であるため、スピン量が多い。
【符号の説明】
【００９１】
１  コア
２  中間層
３  最外層
Ｇ  ゴルフボール
Ｄ  ディンプル
【図１】
2018089099.tif 000007