(57)【要約】【課題】搭載スペースや圧力損失の増加を極力抑制しつつ、圧縮機からの脈動異音を低減する。【解決手段】冷凍サイクル１０の蒸発器１４の冷媒出口側かつ冷凍サイクル１０の圧縮機１１の冷媒吸入側における冷媒の流れを分流させる分流部１６２ａ、１６２ｇと、分流部１６２ａ、１６２ｇで分流された冷媒が互いに並行に流れる第１流路部１６ａおよび第２流路部１６ｂと、第１流路部１６ａおよび第２流路部１６ｂを流れた冷媒を合流させる合流部１６２ｂ、１６２ｇとを備え、第１流路部１６ａおよび第２流路部１６ｂは、流路長が互いに異なっている。二重管１６を形成する外管１６１および内管１６２を備え、第１流路部１６ａは内管と外管１６１との間に形成されており、第２流路部１６ｂは内管の内部に形成されている。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷凍サイクル（１０）の蒸発器（１４）の冷媒出口側かつ前記冷凍サイクルの圧縮機（１１）の冷媒吸入側における冷媒の流れを分流させる分流部（１６２ａ、１６２ｇ）と、
前記分流部で分流された前記冷媒が互いに並行に流れる第１流路部（１６ａ）および第２流路部（１６ｂ）と、
前記第１流路部および前記第２流路部を流れた前記冷媒を合流させる合流部（１６２ｂ、１６２ｇ）とを備え、
前記第１流路部および前記第２流路部は、流路長が互いに異なっている冷媒配管。
【請求項２】
二重管（１６）を形成する外管（１６１）および内管（１６２）を備え、
前記第１流路部は前記内管と前記外管との間に形成されており、
前記第２流路部は前記内管の内部に形成されている請求項１に記載の冷媒配管。
【請求項３】
前記分流部および前記合流部は、前記第１流路部と前記第２流路部とを連通させるように前記内管に形成された複数の連通孔（１６２ａ、１６２ｂ、１６２ｇ）で構成されている請求項２に記載の冷媒配管。
【請求項４】
前記複数の連通孔は、前記内管の一端部に配置された分流連通孔（１６２ａ）と、前記内管の他端部に配置された合流連通孔（１６２ｂ）とを含む請求項３に記載の冷媒配管。
【請求項５】
前記複数の連通孔は、前記分流連通孔と前記合流連通孔との間に配置された中間連通孔（１６２ｇ）を含む請求項４に記載の冷媒配管。
【請求項６】
前記内管の外面には、前記内管の長手方向に延びる溝部（１６２ｅ）が形成されている請求項２ないし５のいずれか１つに記載の冷媒配管。
【請求項７】
前記溝部は、前記内管の長手方向に螺旋状に延びる螺旋溝部である請求項６に記載の冷媒配管。
【請求項８】
冷媒を吸入して圧縮し吐出する圧縮機（１１）と、
前記圧縮機によって吐出された前記冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、
前記放熱器で放熱された前記冷媒を減圧させる減圧部（１３）と、
前記減圧部で減圧された前記冷媒を蒸発させる蒸発器（１４）と、
前記蒸発器の冷媒出口側かつ前記圧縮機の冷媒吸入側における前記冷媒が流れる低圧冷媒配管（１５）とを備え、
前記低圧冷媒配管は、前記冷媒の流れを分流させる分流部（１６２ａ、１６２ｇ）と、
前記分流部で分流された前記冷媒が互いに並行に流れる第１流路部（１６ａ）および第２流路部（１６ｂ）と、
前記第１流路部および前記第２流路部を流れた前記冷媒を合流させる合流部（１６２ｂ、１６２ｇ）とを有しており、
前記第１流路部および前記第２流路部は、流路長が互いに異なっている冷凍サイクル装置。
【請求項９】
前記低圧冷媒配管は、二重管（１６）を形成する外管（１６１）および内管（１６２）を有しており、
前記第１流路部は前記内管と前記外管との間に形成されており、
前記第２流路部は前記内管の内部に形成されている請求項８に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１０】
前記分流部および前記合流部は、前記第１流路部と前記第２流路部とを連通させるように前記内管に形成された複数の連通孔（１６２ａ、１６２ｂ、１６２ｇ）で構成されている請求項９に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１１】
前記複数の連通孔は、前記内管の一端部に配置された分流連通孔（１６２ａ）と、前記内管の他端部に配置された合流連通孔（１６２ｂ）とを含む請求項１０に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１２】
前記複数の連通孔は、前記分流連通孔と前記合流連通孔との間に配置された中間連通孔（１６２ｇ）を含む請求項１１に記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１３】
前記内管の外面には、前記内管の長手方向に延びる溝部（１６２ｅ）が形成されている請求項９ないし１２のいずれか１つに記載の冷凍サイクル装置。
【請求項１４】
前記溝部は、前記内管の長手方向に螺旋状に延びる螺旋溝部である請求項１３に記載の冷凍サイクル装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷凍サイクルに用いられる冷媒配管、および冷媒配管を備える冷凍サイクル装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、特許文献１、２には、冷凍サイクルに用いられる消音装置が記載されている。この消音装置は、冷凍サイクルの冷媒に伝達された圧縮機の駆動音や脈動音を低減するものであり、圧縮機吸入側の低圧冷媒配管の途中に配置されている。
【０００３】
特許文献１の消音装置は、ストレートタイプと呼ばれるものである。具体的には、特許文献１の消音装置は、入口管と出口管との間に消音室を膨出状に形成して成る消音装置である。
【０００４】
特許文献２の消音装置は、エルボータイプと呼ばれるものである。特許文献２の消音装置は、密閉型圧縮機の消音装置であり、密閉型圧縮機の内部空間及び吸入配管から圧縮部に通じる冷媒の吸入経路に消音器を配設することにより、圧縮部で生じた脈動音を前記消音器で減衰させる。
【０００５】
具体的には、特許文献２の消音装置は、圧縮機の内部空間と圧縮部との間を接続する連通管を密閉構造に形成された共鳴室内を貫通させて配設し、この連通管に、共鳴室内に開口する共鳴穴を形成して共鳴型消音構造を形成している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００２−６１５０８号公報
【特許文献２】特開平１１−６２８２７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上記従来技術の消音器は、車両のエンジンルームに配置されている。しかるに上記従来技術の消音器は、消音室や共鳴室を有しているので、エンジンルームに対する搭載スペースが大きくなる。そのため、消音器がエンジンルーム内の他の搭載部品と干渉するなど、消音器の搭載スペースの確保が容易でないという問題がある。
【０００８】
また、消音室や共鳴室で冷媒の圧力損失が大きくなってしまうので、サイクルの成績係数（いわゆるＣＯＰ）が悪化してしまうという問題がある。
【０００９】
本発明は上記点に鑑みて、搭載スペースや圧力損失の増加を極力抑制しつつ、圧縮機からの脈動異音を低減することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成するため、請求項１に記載の冷媒配管では、
冷凍サイクル（１０）の蒸発器（１４）の冷媒出口側かつ冷凍サイクル（１０）の圧縮機（１１）の冷媒吸入側における冷媒の流れを分流させる分流部（１６２ａ、１６２ｇ）と、
分流部（１６２ａ、１６２ｇ）で分流された冷媒が互いに並行に流れる第１流路部（１６ａ）および第２流路部（１６ｂ）と、
第１流路部（１６ａ）および第２流路部（１６ｂ）を流れた冷媒を合流させる合流部（１６２ｂ、１６２ｇ）とを備え、
第１流路部（１６ａ）および第２流路部（１６ｂ）は、流路長が互いに異なっている。
【００１１】
これによると、第１流路部（１６ａ）と第２流路部（１６ｂ）とでは流路長が互いに異なっているので、第１流路部（１６ａ）の冷媒流れと第２流路部（１６ｂ）の冷媒流れとの間で脈動の位相差が生じ、脈動を打ち消し合う作用が発生する。その結果、脈動異音を低減することができる。
【００１２】
しかも、上記従来技術のような消音室や共鳴室を用いることなく脈動異音を低減できるので、搭載スペースや圧力損失の増加を極力抑制しつつ、圧縮機からの脈動異音を低減できる。
【００１３】
上記目的を達成するため、請求項８に記載の冷凍サイクル装置では、
冷媒を吸入して圧縮し吐出する圧縮機（１１）と、
圧縮機（１１）によって吐出された冷媒を放熱させる放熱器（１２）と、
放熱器（１２）で放熱された冷媒を減圧させる減圧部（１３）と、
減圧部（１３）で減圧された冷媒を蒸発させる蒸発器（１４）と、
蒸発器（１４）の冷媒出口側かつ圧縮機（１１）の冷媒吸入側における冷媒が流れる低圧冷媒配管（１５）とを備え、
低圧冷媒配管（１５）は、冷媒の流れを分流させる分流部（１６２ａ、１６２ｇ）と、
分流部（１６２ａ、１６２ｇ）で分流された冷媒が互いに並行に流れる第１流路部（１６ａ）および第２流路部（１６ｂ）と、
第１流路部（１６ａ）および第２流路部（１６ｂ）を流れた冷媒を合流させる合流部（１６２ｂ、１６２ｇ）とを有しており、
第１流路部（１６ａ）および第２流路部（１６ｂ）は、流路長が互いに異なっている。
【００１４】
これにより、請求項１に記載の冷媒配管と同様の作用効果を奏することができる。
【００１５】
なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】第１実施形態における冷凍サイクル装置の全体構成図である。
【図２】第１実施形態における二重管の外観図である。
【図３】第１実施形態における二重管のＩＩＩ−ＩＩＩ断面図である。
【図４】第１実施形態における二重管のＩＶ−ＩＶ断面図である。
【図５】第２実施形態における二重管の断面図である。
【図６】第３実施形態における二重管の断面図である。
【図７】第３実施形態における二重管のＶＩＩ−ＶＩＩ断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、実施形態について図に基づいて説明する。以下の各実施形態相互において、互いに同一もしくは均等である部分には、図中、同一符号を付してある。
【００１８】
（第１実施形態）
図１に示す冷凍サイクル装置１０は、車両用空調装置に適用されるものである。冷凍サイクル装置１０は、圧縮機１１、凝縮器１２、膨張弁１３および蒸発器１４を備える蒸気圧縮式冷凍機である。本実施形態の冷凍サイクル装置１０では、冷媒としてフロン系冷媒を用いており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成している。
【００１９】
圧縮機１１、凝縮器１２、膨張弁１３および蒸発器１４は、冷媒の流れにおいて互いに直列に配置されている。
【００２０】
圧縮機１１は、冷凍サイクル装置１０の冷媒を吸入して圧縮して吐出する。圧縮機１１は、ベルト駆動式圧縮機または電動圧縮機である。ベルト駆動式圧縮機は、エンジンの駆動力がベルトを介して伝達されることによって駆動される圧縮機である。電動圧縮機は、電池から供給される電力によって駆動される電動圧縮機である。圧縮機１１はエンジンルーム内に配置されている。
【００２１】
凝縮器１２は、圧縮機１１から吐出された高圧側冷媒と外気とを熱交換させることによって高圧側冷媒を外気に放熱させて高圧側冷媒を凝縮させる放熱器である。凝縮器１２はエンジンルーム内の最前部に配置されている。
【００２２】
膨張弁１３は、凝縮器１２から流出した液相冷媒を減圧膨張させる減圧部である。膨張弁１３は感温部を有している。感温部は、蒸発器１４出口側冷媒の温度および圧力に基づいて蒸発器１４出口側冷媒の過熱度を検出する。膨張弁１３は、蒸発器１４出口側冷媒の過熱度が予め定めた所定範囲となるように機械的機構によって絞り通路面積を調節する温度式膨張弁である。膨張弁１３は、電気的機構によって絞り通路面積を調節する電気式膨張弁であってもよい。
【００２３】
蒸発器１４は、膨張弁１３を流出した低圧冷媒と車室内へ送風される空気とを熱交換させることによって低圧冷媒を蒸発させるとともに車室内へ送風される空気を冷却する空気冷却用熱交換器である。蒸発器１４で蒸発した気相冷媒は低圧冷媒配管１５を介して圧縮機１１に吸入されて圧縮される。
【００２４】
蒸発器１４は、図示しない室内空調ユニットのケーシング（以下、空調ケーシングと言う。）に収容されている。室内空調ユニットは、車室内前部の図示しない計器盤の内側に配置されている。空調ケーシングは、空気通路を形成する空気通路形成部材である。
【００２５】
空調ケーシング内の空気通路において、蒸発器１４の空気流れ下流側には、図示しないヒータコアが配置されている。ヒータコアは、エンジン冷却水と車室内へ送風される空気とを熱交換させて車室内へ送風される空気を加熱する空気加熱用熱交換器である。
【００２６】
空調ケーシングには、図示しない内外気切替箱と図示しない室内送風機とが配置されている。内外気切替箱は、空調ケーシング内の空気通路に内気と外気とを切替導入する内外気切替部である。室内送風機は、内外気切替箱を通して空調ケーシング内の空気通路に導入された内気および外気を吸入して送風する。
【００２７】
空調ケーシング内の空気通路において蒸発器１４とヒータコアとの間には、図示しないエアミックスドアが配置されている。エアミックスドアは、蒸発器１４を通過した冷風のうちヒータコアに流入する冷風とヒータコアをバイパスして流れる冷風との風量割合を調整する。
【００２８】
エアミックスドアは、空調ケーシングに対して回転可能に支持された回転軸と、回転軸に結合されたドア基板部とを有する回転式ドアである。エアミックスドアの開度位置を調整することによって、空調ケーシングから車室内に吹き出される空調風の温度を所望温度に調整できる。
【００２９】
空調ケーシングの空気流れ最下流部には、複数の吹出開口部が形成されている。空調ケーシングにて温度調整された空調風は、これらの吹出開口部を介して、空調対象空間である車室内へ吹き出される。
【００３０】
吹出開口部の空気流れ上流側には、図示しない吹出口モード切替ドアが配置されている。吹出口モード切替ドアは、吹出口モードを切り替える。吹出口モードとしては、フェイスモード、バイレベルモード、フットモード等がある。
【００３１】
低圧冷媒配管１５の少なくとも一部は、図２および図３に示す二重管１６で構成されている。二重管１６は、全長が７００〜９００ｍｍ程度の長さを有しており、エンジンルーム内に配置されている。
【００３２】
二重管１６は、外管１６１と内管１６２とを備え、外管１６１の内部を内管１６２が貫通するように配設されている。外管１６１は、例えばアルミニウム製のφ２２ｍｍ管である。φ２２ｍｍ管は、外径が２２ｍｍ、内径が１９．６ｍｍの管である。内管１６２は、外径が１９．１ｍｍの管である。
【００３３】
外管１６１の長手方向両端部は、内管１６２と組み合わされた後に、その全周が径方向内側へ向けて縮管されて、内管１６２の円周表面に気密あるいは液密となるように溶接されている。
【００３４】
これにより、外管１６１と内管１６２との間には空間が形成され、この空間が内外間流路１６ａとなるようにしている。内管１６２の内部空間は、内側流路１６ｂとなっている。
【００３５】
内外間流路１６ａおよび内側流路１６ｂは、冷媒が互いに並行に流れる冷媒流路である。内外間流路１６ａおよび内側流路１６ｂは、流路長が互いに異なる冷媒流路である。内外間流路１６ａは第１流路部であり、内側流路１６ｂは第２流路部である。
【００３６】
内管１６２は、例えばアルミニウム製の３／４インチ管としている。３／４インチ管は、外径が１９．１ｍｍ、内径が１６．７ｍｍの管である。
【００３７】
内外間流路１６ａを確保しつつ、内管１６２の外径をできるだけ外管１６１に近づけている。これにより、内管１６２の表面積を大きくしている。
【００３８】
内管１６２の長手方向一端には、分流連通孔１６２ａが形成されている。内管１６２の長手方向他端には、合流連通孔１６２ａが形成されている。分流連通孔１６２ａは、冷媒の流れを内外間流路１６ａと内側流路１６ｂとに分流させる分流部である。
【００３９】
分流連通孔１６２ａおよび合流連通孔１６２ｂは、内管１６２を径方向に貫く孔である。分流連通孔１６２ａおよび合流連通孔１６２ｂは、内外間流路１６ａおよび内側流路１６ｂを流れた冷媒を合流させる合流部である。
【００４０】
内管１６２の外表面には、入口溝部１６２ｃ、出口溝部１６２ｄおよび螺旋溝部１６２ｅが設けられている。
【００４１】
入口溝部１６２ｃは、内管１６２の外表面のうち分流連通孔１６２ａの形成部位において、内管１６２の周方向に延びる溝である。出口溝部１６２ｄは、内管１６２の外表面のうち合流連通孔１６２ｂの形成部位において、内管１６２の周方向に延びる溝である。入口溝部１６２ｃ、出口溝部１６２ｄは、内管１６２の周方向に延びる溝である。
【００４２】
螺旋溝部１６２ｅは、入口溝部１６２ｃおよび出口溝部１６２ｄと接続されている。螺旋溝部１６２ｅは、入口溝部１６２ｃと出口溝部１６２ｄ間で内管１６２の長手方向に螺旋状に延びる多条（本例では３条）の溝である。
【００４３】
図４に示すように、螺旋溝部１６２ｅの間には峰部１６２ｆが形成されている。峰部１６２ｆでは、内管１６２の外径寸法がほぼ保持されている。入口溝部１６２ｃ、出口溝部１６２ｄおよび螺旋溝部１６２ｅによって、内外間流路１６ａが拡大されている。
【００４４】
螺旋溝部１６２ｅにおける溝深さは、内管１６２の外径寸法の５〜１５％の範囲で設定されている。螺旋溝部１６２ｅの全長は、３００〜８００ｍｍの範囲で設定されている。
【００４５】
内管１６２の入口溝部１６２ｃ、出口溝部１６２ｄおよび螺旋溝部１６２ｅは、例えば溝付け工具によって形成されている。
【００４６】
螺旋溝部１６２ｅおよび峰部１６２ｆは、内管１６２に波状の壁を形成している。螺旋溝部１６２ｅおよび峰部１６２ｆは、内管１６２に蛇腹状あるいは襞状の壁を形成している。
【００４７】
内管１６２は、外管１６１の内面に対して離間している。すなわち、内管１６２は、外管１６１の内面に接触していない。内管１６２のうち周方向の一部のみが外管１６１の内面に接触していてもよい。
【００４８】
次に、上記構成における作動を説明する。乗員からの冷房要求があると、圧縮機１１が駆動され、蒸発器１４側から冷媒を吸入、圧縮した後、高温の高圧冷媒として凝縮器１２側に吐出する。高圧冷媒は凝縮器１２において、冷却されて凝縮液化される。ここでの冷媒は、ほぼ液相状態である。凝縮液化された冷媒は、膨張弁１３１で減圧膨張され、蒸発器１４で蒸発される。ここでの冷媒は、過熱度０〜３℃のほぼ飽和ガス状態である。蒸発器１４では、冷媒の蒸発に伴って空調空気が冷却される。そして、蒸発器１４で蒸発した飽和ガス冷媒は、低温の低圧冷媒として低圧冷媒配管１５を流通して、圧縮機１１に戻る。
【００４９】
低圧冷媒配管１５における冷媒流れには、圧縮機１１の冷媒吸入に伴って発生する圧力脈動が伝播される。この圧力脈動の伝播は、蒸発器１４における異音発生の原因となる。      
【００５０】
低圧冷媒配管１５の二重管１６では、低圧冷媒が分流連通孔１６２ａにおいて内外間流路１６ａと内側流路１６ｂとに分岐して互いに並行に流れた後、合流連通孔１６２ｂにおいて合流する。
【００５１】
内外間流路１６ａと内側流路１６ｂとでは流路長が互いに異なっているので、内側流路１６ｂの冷媒流れと内外間流路１６ａの冷媒流れとの間で脈動の位相差が生じ、脈動を打ち消し合う作用が発生する。そのため、蒸発器１４における脈動異音を低減することができる。
【００５２】
すなわち、本実施形態では、蒸発器１４の冷媒出口側かつ圧縮機１１の冷媒吸入側における冷媒の流れが分流連通孔１６２ａで分流され、分流連通孔１６２ａで分流された冷媒が内外間流路１６ａおよび内側流路１６ｂを流れ、内外間流路１６ａおよび内側流路１６ｂを流れた冷媒が合流連通孔１６２ｂで合流する。そして、内外間流路１６ａおよび内側流路１６ｂは、流路長が互いに異なっている。
【００５３】
これにより、内外間流路１６ａの冷媒流れと内側流路１６ｂの冷媒流れとの間で脈動の位相差が生じ、内外間流路１６ａの冷媒流れと内側流路１６ｂの冷媒流れとで脈動を打ち消し合う作用が発生するので、脈動異音を低減することができる。
【００５４】
しかも、上記従来技術のような消音室や共鳴室を用いることなく脈動異音を低減できるので、搭載スペースや圧力損失の増加を極力抑制しつつ、圧縮機からの脈動異音を低減できる。
【００５５】
本実施形態では、低圧冷媒配管１５は、二重管１６を形成する外管１６１および内管１６２を備え、内外間流路１６ａは内管と外管１６１との間に形成されており、内側流路１６ｂは内管の内部に形成されている。これにより、内外間流路１６ａおよび内側流路１６ｂの構成を簡素化できる。
【００５６】
本実施形態では、分流連通孔１６２ａおよび合流連通孔１６２ｂは、内外間流路１６ａと内側流路１６ｂとを連通させるように内管１６２に形成されている。これにより、分流連通孔１６２ａおよび合流連通孔１６２ｂの構成を簡素化できる。
【００５７】
本実施形態では、分流連通孔１６２ａは、内管１６２の一端部に配置されており、合流連通孔１６２ｂは、内管１６２の他端部に配置されている。これにより、冷媒の分流および合流を効果的に行うことができる。
【００５８】
本実施形態では、内管１６２の外面には、内管１６２の長手方向に延びる螺旋溝部１６２ｅが形成されている。これにより、内外間流路１６ａを確実に確保できる。
【００５９】
本実施形態では、螺旋溝部１６２ｅは、内管１６２の長手方向に螺旋状に延びている。これにより、内外間流路１６ａの流路長を内側流路１６ｂに対して確実に異ならせることができる。
【００６０】
（第２実施形態）
上記実施形態では、内管１６２の長手方向両端部に分流連通孔１６２ａおよび合流連通孔１６２ｂが形成されているが、本実施形態では、図５に示すように、分流連通孔１６２ａおよび合流連通孔１６２ｂに加えて、さらに複数の中間連通孔１６２ｇが内管１６２の長手方向中間部に形成されている。
【００６１】
これにより、内外間流路１６ａと内側流路１６ｂとの間における冷媒の分流および合流の頻度が増加するので、脈動を効果的に低減できる。
【００６２】
本実施形態では、分流連通孔１６２ａと合流連通孔１６２ｂとの間に中間連通孔１６２ｇが配置されている。これにより、冷媒の分流および合流を確実に行うことができる。
【００６３】
（第３実施形態）
上記実施形態では、二重管１６は真っ直ぐに延びているが、本実施形態では、図６に示すように、二重管１６は屈曲している。
【００６４】
二重管１６は、エンジンルーム内のエンジンおよび各種機器、ならびにボディ等との干渉を避けるために、複数の曲げ部１６３が形成されている。
【００６５】
曲げ部１６３の形成方法を簡単に説明する。まず、入口溝部１６２ｃ、出口溝部１６２ｄおよび螺旋溝部１６２ｅを形成した内管１６２を外管１６１内に挿入する。次に、外管１６１の内部に内管１６２を位置させたまま、両管１６１、１６２を所定部位で曲げる。これにより、曲げ部１６３が形成される。
【００６６】
このように曲げ部１６３を形成する際に、内管１６２よりも先に外管１６１の円形断面が扁平状に変形する。そのため、図７に示すように外管１６１の内壁が峰部１６２ｆに接触するので、内管１６２が外管１６１により径方向に締め付けられて保持される。
【００６７】
実際に上記の保持状態を確保するために、内管１６２の外径寸法、即ち峰部１６２ｆの外径寸法は、外管１６１の内径寸法の０．７〜０．９５倍の範囲、あるいは０．８〜０．９５倍の範囲で設定されるようにしている 。
【００６８】
螺旋溝部１６２ｅの溝ピッチは小さくなるほど峰部１６２ｆの外径寸法も小さくなることから、峰部１６２ｆの外径寸法を外管１６１の内径寸法の０．７倍以上とするためには、溝ピッチを１２ｍｍ以上とするのが良い。また、内管１６２を外管１６１に挿入する時に、内管１６２と外管１６１の直真度がしっかりしていなければ、挿入しづらくなり、生産性が悪化することから、峰部１６２ｆの外径寸法は外管１６１の内径寸法に対して９５％以下とするのが良い。
【００６９】
螺旋溝部１６２ｅおよび峰部１６２ｆは、内管１６２に波状の壁を形成している。曲げ部１６３の内側においては、螺旋溝部１６２ｅの幅並びに峰部１６２ｆの幅が狭くなることで、波状の壁が収縮している。曲げ部１６３の外側においては、螺旋溝部１６２ｅの幅並びに峰部１６２ｆの幅が広くなることで、波状の壁が伸長している。この結果、内管１６２の壁材に過大な応力を与えることなく、外管１６１の内部において内管１６２が変形することが許容される。
【００７０】
二重管１６においては、曲げ部１６３にて内管１６２の峰部１６２ｆが外管１６１の内壁に接触し、内管１６２が外管１６１によって径方向に締め付けられるようにして保持される。このため、螺旋溝部１６２ｅによって外管１６１と内管１６２との間の流路を確保しつつ、曲げ部１６３において外管１６１と内管１６２とを簡単な構成で固定可能という利点がある。しかも、内管１６２を確実に固定できるため、車両から振動等の外力が作用しても、外管１６１と内管１６２との振動、共振を防止でき、両管１６１、１６２が当たるのを防止して、異音の発生や両管１６１、１６２自身の破損を防止できる。
【００７１】
ここで、内管１６２の溝部は螺旋状の螺旋溝部１６２ｅであるので、曲げ部１６３での外管１６１と内管１６２との間の流路を確保しつつ、曲げ加工時の歪みを小さくして、内管１６２の曲げ加工性を向上させることができる。また、歪みを小さくできることから、二重管１６の状態で曲げる時の加工力を低減することができる。
【００７２】
更に、螺旋溝部１６２ｅを多条の溝部としているので、曲げ部１６３で仮に一本の螺旋溝部１６２ｅが潰れた場合でも、他の螺旋溝部１６２ｅによって外管１６１と内管１６２との間の流路を確保することができる。併せて、多条螺旋溝部１６２ｅによって流路を拡大できることから冷媒流通時の抵抗を低減することができる。
【００７３】
また、外管１６１の外径寸法を内管１６２の外径寸法の１．１〜１．３倍とすることで、曲げ部１６３での外管１６１と内管１６２との固定を確実に行うことができる。
【００７４】
曲げ部１６３ｂでは、内管１６２が外管１６１内に強固に固定される。二重管１６に少なくとも１ヶ所の曲げ部１６３を設けることで、車両からの振動に対する共振を防止することができる。その結果、外管１６１と内管１６２とが互いに衝突することによって発生する異音、摩耗、異物発生を防止できる。
【００７５】
曲げ部１６３ｂが外管１６１および内管１６２の長手方向の７００ｍｍの範囲に少なくとも１つ設けられることによって、二重管１６０の耐振性が向上する。
【００７６】
（他の実施形態）
上記実施形態を適宜組み合わせ可能である。上記実施形態を例えば以下のように種々変形可能である。
【００７７】
（１）螺旋溝部１６２ｅは、３条のものに限らず、１条、２条、４条等の溝部としても良い。また、螺旋溝部１６２ｅに代えて、内管１６２の長手方向に延びるストレート溝部としてもよい。
【００７８】
（２）上記実施形態では外管１６１および内管１６２をアルミニウム製としたが、これに限らず、鉄製や銅製等のものとしても良い。
【００７９】
（３）上記実施形態では冷凍サイクル装置１０に配設される二重管１６を車両用空調装置に適用したものとしたが、これに限らず、家庭用の空調装置等、据置型の空調装置に適用しても良い。
【００８０】
（４）上記実施形態では冷凍サイクル装置１０の冷媒としてフロン系冷媒を用いており、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力を超えない亜臨界冷凍サイクルを構成しているが、冷媒として二酸化炭素を用いて、高圧側冷媒圧力が冷媒の臨界圧力以上となる超臨界冷凍サイクルを構成してもよい。
【符号の説明】
【００８１】
１５      低圧冷媒配管
１６      二重管
１６ａ    内外間流路（第１流路部）
１６ｂ    内側流路（第２流路部）
１６１    外管
１６２    内管
１６２ａ  分流連通孔（分流部）
１６２ｂ  合流連通孔（合流部）
１６２ｅ  螺旋溝部（溝部）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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