(57)【要約】【課題】ウェットグリップ性能、耐摩耗性能および低燃費性能がバランスよく優れたゴム組成物、ならびに当該ゴム組成物により構成されたタイヤ部材を有するタイヤを提供することを目的とする。【解決手段】６０〜９５質量％の芳香族系オレフィンゴムおよび５〜４０質量％のジエン系オレフィンゴムを含むゴム成分１００質量部に対し、軟化点が１００〜１１８℃、分子量が５００〜１００００のテルペン系樹脂を５〜３０質量部、分子量が７００〜３０００のα−メチルスチレン系樹脂を７〜４０質量部含有し、α−メチルスチレン系樹脂の含有量に対するテルペン系樹脂の含有量（テルペン系樹脂の含有量／α−メチルスチレン系樹脂の含有量）が、０．２〜５であるゴム組成物、ならびに当該ゴム組成物により構成されたタイヤ部材を有するタイヤ。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
６０〜９５質量％の芳香族系オレフィンゴムおよび５〜４０質量％のジエン系オレフィンゴムを含むゴム成分１００質量部に対し、
軟化点が１００〜１１８℃、分子量が５００〜１００００のテルペン系樹脂を５〜３０質量部、
分子量が７００〜３０００のα−メチルスチレン系樹脂を７〜４０質量部含有し、
α−メチルスチレン系樹脂の含有量に対するテルペン系樹脂の含有量（テルペン系樹脂の含有量／α−メチルスチレン系樹脂の含有量）が、０．２〜５であるゴム組成物。
【請求項２】
ゴム成分中の芳香族オレフィンゴムとジエン系オレフィンゴムとの合計含有量が８０質量％以上である請求項１記載のゴム組成物。
【請求項３】
前記芳香族系オレフィンゴムがスチレンブタジエンゴムであり、
前記ジエン系オレフィンゴムがブタジエンゴムである請求項１または２記載のゴム組成物。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載のゴム組成物により構成されたタイヤ部材を有するタイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ゴム組成物および当該ゴム組成物により構成されたタイヤ部材を有するタイヤに関する。
【背景技術】
【０００２】
タイヤに求められる重要な性能として、ウェットグリップ性能や耐摩耗性能がある。また近年、省資源の観点から、タイヤの転がり抵抗改善による低燃費性能の向上が求められている。低燃費性能向上にはヒステリシスロスが小さいこと、ウェットグリップ性能向上にはウェットスキッド抵抗性が高いことが要求される。しかしながら、低ヒステリシスロスと高いウェットスキッド抵抗性とは相反するものであり、低燃費性およびウェットグリップ性能をバランス良く改善することは困難である。
【０００３】
耐摩耗性能の改善にはゴム組成物にカーボンブラックを添加する手法が知られているが、低燃費性能とウェットグリップ性能とのバランスが悪化する傾向がある。また、耐摩耗性に有利なブタジエンゴムはヒステリシスロスが小さく低燃費性能は良好であるが、ウェットグリップ性能には不利となる。
【０００４】
そこで、ウェットグリップ性能、耐摩耗性能および低燃費性能をバランス良く改善する手法が求められている。特許文献１には、特定の液状樹脂およびシリカを配合することで、低燃費性、耐摩耗性およびウェットグリップ性能を改善したタイヤ用ゴム組成物が開示されているが改善の余地がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１３−０５３２９６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、ウェットグリップ性能、耐摩耗性能および低燃費性能がバランスよく優れたゴム組成物、および当該ゴム組成物により構成されたタイヤ部材を有するタイヤを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、６０〜９５質量％の芳香族系オレフィンゴムおよび５〜４０質量％のジエン系オレフィンゴムを含むゴム成分１００質量部に対し、軟化点が１００〜１１８℃、分子量が５００〜１００００のテルペン系樹脂を５〜３０質量部、分子量が７００〜３０００のα−メチルスチレン系樹脂を７〜４０質量部含有し、α−メチルスチレン系樹脂の含有量に対するテルペン系樹脂の含有量（テルペン系樹脂の含有量／α−メチルスチレン系樹脂の含有量）が、０．２〜５であるゴム組成物に関する。
【０００８】
ゴム成分中の芳香族オレフィンゴムとジエン系オレフィンゴムとの合計含有量が８０質量％以上であることが好ましい。
【０００９】
前記芳香族系オレフィンゴムがスチレンブタジエンゴムであり、前記ジエン系オレフィンゴムがブタジエンゴムであることが好ましい。
【００１０】
また、本発明は前記ゴム組成物により構成されたタイヤ部材を有するタイヤに関する。
【発明の効果】
【００１１】
６０〜９５質量％の芳香族系オレフィンゴムおよび５〜４０質量％のジエン系オレフィンゴムを含むゴム成分１００質量部に対し、軟化点が１００〜１１８℃、分子量が５００〜１００００のテルペン系樹脂を５〜３０質量部、分子量が７００〜３０００のα−メチルスチレン系樹脂を７〜４０質量部含有し、α−メチルスチレン系樹脂の含有量に対するテルペン系樹脂の含有量（テルペン系樹脂の含有量／α−メチルスチレン系樹脂の含有量）が、０．２〜５であるゴム組成物、ならびに当該ゴム組成物により構成されたタイヤ部材を有するタイヤは、ウェットグリップ性能、耐摩耗性能および低燃費性能がバランスよく優れる。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明の一実施形態は、６０〜９５質量％の芳香族系オレフィンゴムおよび５〜４０質量％のジエン系オレフィンゴムを含むゴム成分１００質量部に対し、軟化点が１００〜１１８℃、分子量が５００〜１００００のテルペン系樹脂を５〜３０質量部、分子量が７００〜３０００のα−メチルスチレン系樹脂を７〜４０質量部含有し、α−メチルスチレン系樹脂の含有量に対するテルペン系樹脂の含有量（テルペン系樹脂の含有量／α−メチルスチレン系樹脂の含有量）が、０．２〜５であるゴム組成物である。
【００１３】
本実施形態に係るゴム組成物は、芳香族系オレフィンゴムと相溶性の高い所定のテルペン系樹脂を配合し、ゴム組成物中にテルペン系樹脂を微分散させることで、ウェットグリップ領域のような高周波数帯の刺激応答下では高いロス性能を発揮し、一方、タイヤ転動時のような低周波数帯の刺激応答下ではヒステリシスロスが抑えられていると考えられる。また、テルペン系樹脂がゴム組成物中に微分散することで、耐摩耗性能の悪化が抑制されていると考えられる。さらに、テルペン系樹脂とα−メチルスチレン系樹脂とを同時にかつバランスよく配合することで、上記の樹脂分散性を制御し、低燃費性や耐摩耗性の低下を抑え、高いウェットグリップ性能が発揮されるため、高い次元で耐摩耗性能、ウェットグリップ性能および低燃費性能がバランス良く向上していると考えられる。
【００１４】
芳香族系オレフィンゴムとしては、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、スチレンイソプレンゴム（ＳＩＲ）、スチレンイソプレンブタジエンゴム（ＳＩＢＲ）などが挙げられる。なかでも、本発明の効果がより発揮できるという理由からＳＢＲが好ましい。
【００１５】
ＳＢＲとしては特に限定されず、未変性の溶液重合ＳＢＲ（Ｓ−ＳＢＲ）、未変性の乳化重合ＳＢＲ（Ｅ−ＳＢＲ）、およびこれらの変性ＳＢＲ（変性Ｓ−ＳＢＲ、変性Ｅ−ＳＢＲ）などが挙げられる。変性ＳＢＲとしては、末端および／または主鎖が変性された変性ＳＢＲ、スズ、ケイ素化合物などでカップリングされた変性ＳＢＲ（縮合物、分岐構造を有するものなど）などが挙げられる。
【００１６】
ゴム成分中の芳香族系オレフィンゴムの含有量は、６０質量％以上であり、６５質量％以上が好ましく、７５質量％以上がより好ましい。芳香族系オレフィンゴムの含有量が６０質量％未満の場合は、ウェットグリップ性能が低下する傾向がある。また、芳香族系オレフィンゴムの含有量は、９５質量％以下であり、９０質量％以下が好ましく、８５質量％以下がより好ましい。芳香族系オレフィンゴムの含有量が９５質量％を超える場合は、耐摩耗性能および低燃費性能が低下する傾向がある。
【００１７】
ジエン系オレフィンゴムとしては、天然ゴム（ＮＲ）およびイソプレンゴム（ＩＲ）を含むイソプレン系ゴム、ブタジエンゴム（ＢＲ）、エチレンプロピレンジエンゴム（ＥＰＤＭ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）などが挙げられる。なかでも、耐摩耗性に優れるという理由からＢＲが好ましい。
【００１８】
ＢＲとしては、ハイシス１，４−ポリブタジエンゴム（ハイシスＢＲ）、１，２−シンジオタクチックポリブタジエン結晶を含むブタジエンゴム（ＳＰＢ含有ＢＲ）、変性ブタジエンゴム（変性ＢＲ）などの各種ＢＲを用いることができる。
【００１９】
ハイシスＢＲとは、シス１，４結合含有率が９０質量％以上のブタジエンゴムである。このようなハイシスＢＲとして、例えば、日本ゼオン（株）製のＢＲ１２２０、宇部興産（株）製のＢＲ１３０Ｂ、ＢＲ１５０Ｂ、ＢＲ１５０Ｌなどが挙げられる。ハイシスＢＲを含有することで低温特性および耐摩耗性を向上させることができる。
【００２０】
ＳＰＢ含有ＢＲは、１，２−シンジオタクチックポリブタジエン結晶が、単にＢＲ中に結晶を分散させたものではなく、ＢＲと化学結合したうえで分散しているものが挙げられる。このようなＳＰＢ含有ＢＲとしては、宇部興産（株）製のＶＣＲ−３０３、ＶＣＲ−４１２、ＶＣＲ−６１７などが挙げられる。
【００２１】
変性ＢＲとしては、リチウム開始剤により１，３−ブタジエンの重合をおこなったのち、スズ化合物を添加することにより得られ、さらに変性ＢＲ分子の末端がスズ−炭素結合で結合されているもの（スズ変性ＢＲ）や、ブタジエンゴムの活性末端に縮合アルコキシシラン化合物を有するブタジエンゴム（シリカ用変性ＢＲ）などが挙げられる。このような変性ＢＲとしては、例えば、日本ゼオン（株）製のＢＲ１２５０Ｈ（スズ変性）、住友化学工業（株）製のＳ変性ポリマー（シリカ用変性）などが挙げられる。
【００２２】
ゴム成分中のジエン系オレフィンゴムの含有量は、５質量％以上であり、１０質量％以上が好ましく、１５質量％以上がより好ましい。ジエン系オレフィンゴムの含有量が５質量％未満の場合は、耐摩耗性能が低下する傾向がある。また、ジエン系オレフィンゴムの含有量は、４０質量％以下であり、３５質量％以下が好ましく、２５質量％以下がより好ましい。ジエン系オレフィンゴムの含有量が２８質量％を超える場合は、ウェットグリップ性能が低下する傾向がある。
【００２３】
ゴム成分中の芳香族オレフィンゴムとジエン系オレフィンゴムとの合計含有量は、ウェットグリップ性能と転がり抵抗、耐摩耗性のバランスをとる観点から８０質量％以上が好ましく、９０質量％以上がより好ましい。
【００２４】
テルペン系樹脂としては、α−ピネン、β−ピネン、リモネン、ジペンテンなどのテルペン原料から選ばれる少なくとも１種からなるポリテルペン樹脂、テルペン化合物と芳香族化合物とを原料とする芳香族変性テルペン樹脂、テルペン化合物とフェノール系化合物とを原料とするテルペンフェノール樹脂などのテルペン系樹脂（水素添加されていないテルペン系樹脂）、ならびにこれらのテルペン系樹脂に水素添加処理を行ったもの（水素添加されたテルペン系樹脂）が挙げられる。ここで、芳香族変性テルペン樹脂の原料となる芳香族化合物としては、例えば、スチレン、α−メチルスチレン、ビニルトルエン、ジビニルトルエンなどが挙げられ、また、テルペンフェノール樹脂の原料となるフェノール系化合物としては、例えば、フェノール、ビスフェノールＡ、クレゾール、キシレノールなどが挙げられる。
【００２５】
テルペン系樹脂の軟化点は１００℃以上であり、１０３℃以上が好ましい。１００℃未満の場合は、充分なウェットグリップ性能が得られない傾向がある。また、テルペン系樹脂の軟化点は１１８℃以下であり、１１６℃以下が好ましい。１１８℃を超える場合は、低燃費性が悪化する傾向、混練り工程で樹脂の溶け残りが発生して分散不良を起こし、耐摩耗性能が悪化する傾向がある。
【００２６】
テルペン系樹脂の分子量は５００以上であり、７００以上が好ましい。５００未満の場合は、耐摩耗性能が低下する傾向がある。また、テルペン系樹脂の分子量は１００００以下であり、９０００以下が好ましい。１００００を超える場合は、混練り工程での加工性が悪化する傾向がある。なお、本明細書におけるテルペン系樹脂の分子量は重量平均分子量（Ｍｗ）であり、ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）（東ソー（株）製ＧＰＣ−８０００シリーズ、検出器：示差屈折計）を用い、標準ポリスチレンにより換算して測定される値である。
【００２７】
テルペン系樹脂のゴム成分１００質量部に対する含有量は５質量部以上であり、６質量部以上が好ましく、７質量部以上がより好ましい。５質量部未満の場合は、充分なウェットグリップ性能が得られない傾向がある。また、テルペン系樹脂の含有量は３０質量部以下であり、２５質量部以下が好ましく、２０質量部以下がより好ましい。３０質量部を超える場合は、低燃費性が悪化する傾向、混練り工程で樹脂の溶け残りが発生して分散不良を起こし、耐摩耗性能が悪化する傾向がある。
【００２８】
α−メチルスチレン系樹脂としては、α−メチルスチレンのホモポリマー（ポリ−α−メチルスチレン）、α−メチルスチレンと芳香族化合物やフェノール系化合物を含む他の化合物とのコポリマーが挙げられる。このコポリマーを構成し得る他の化合物としては、スチレン、メチルスチレン、メトキシスチレン、ジビニルベンゼンなどが挙げられる。具体的なα−メチルスチレン系樹脂としては、アリゾナケミカル社製のＳＹＬＶＡＴＲＡＸＸ４４０１などが好適に用いられる。
【００２９】
α−メチルスチレン系樹脂の分子量は７００以上であり、８００以上が好ましい。１００未満の場合は、耐摩耗性能が低下する傾向がある。また、α−メチルスチレン系樹脂の分子量は３０００以下であり、２７００以下が好ましい。３０００を超える場合は、混練り工程での加工性が悪化する傾向がある。なお、本明細書におけるα−メチルスチレン系樹脂の分子量は重量平均分子量（Ｍｗ）であり、ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）（東ソー（株）製ＧＰＣ−８０００シリーズ、検出器：示差屈折計）を用い、標準ポリスチレンにより換算して測定される値である。
【００３０】
α−メチルスチレン系樹脂のゴム成分１００質量部に対する含有量は７質量部以上であり、８質量部以上が好ましく、９質量部以上がより好ましい。７質量部未満の場合は、充分なウェットグリップ性能が得られない傾向がある。また、α−メチルスチレン系樹脂の含有量は４０質量部以下であり、３０質量部以下が好ましく、２５質量部以下がより好ましい。４０質量部を超える場合は、耐摩耗性能および低燃費性能が悪化する傾向がある。
【００３１】
α−メチルスチレン系樹脂の含有量に対するテルペン系樹脂の含有量（テルペン系樹脂の含有量／α−メチルスチレン系樹脂の含有量）は、０．２以上であり、０．２５以上がより好ましい。α−メチルスチレン系樹脂の含有量に対するテルペン系樹脂の含有量が０．２未満の場合は、ウェットグリップ性能向上の効果が充分に得られない傾向がある。また、α−メチルスチレン系樹脂の含有量に対するテルペン系樹脂の含有量は、５以下であり、４以下がより好ましい。α−メチルスチレン系樹脂の含有量に対するテルペン系樹脂の含有量が５を超える場合は、転がり抵抗が悪化する傾向がある。
【００３２】
本実施形態に係るゴム組成物は、上記のゴム成分、テルペン系樹脂およびα−メチルスチレン系樹脂以外にも、従来からタイヤ工業に使用される配合剤や添加剤、例えば、カーボンブラック、シリカ、炭酸カルシウム、アルミナ、クレー、タルクなどの補強用充填剤、カップリング剤、酸化亜鉛、上記のテルペン系樹脂およびα−メチルスチレン系樹脂以外の軟化剤、ワックス、各種老化防止剤、ステアリン酸、硫黄などの加硫剤、各種加硫促進剤などを、必要に応じて適宜含有することができる。
【００３３】
補強用充填剤としては、従来、タイヤ用ゴム組成物において慣用されるもののなかから任意に選択して用いることができるが、主としてカーボンブラックやシリカが好ましい。
【００３４】
カーボンブラックとしては、ファーネスブラック、アセチレンブラック、サーマルブラック、チャンネルブラック、グラファイトなどが挙げられ、これらのカーボンブラックは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、低温特性と摩耗性能をバランスよく向上させることができるという理由から、ファーネスブラックが好ましい。
【００３５】
カーボンブラックのチッ素吸着比表面積（Ｎ2ＳＡ）は、十分な補強性および耐摩耗性が得られる点から、７０ｍ2／ｇ以上が好ましく、９０ｍ2／ｇ以上がより好ましい。また、カーボンブラックのＮ2ＳＡは、分散性に優れ、発熱しにくいという点から、３００ｍ2／ｇ以下が好ましく、２５０ｍ2／ｇ以下がより好ましい。なお、本明細書におけるカーボンブラックのＮ2ＳＡとは、ＪＩＳ Ｋ ６２１７−２「ゴム用カーボンブラック基本特性−第２部：比表面積の求め方−窒素吸着法−単点法」に準じて測定された値である。
【００３６】
カーボンブラックを含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、５質量部以上が好ましく、１０質量部以上がより好ましい。５質量部未満の場合は、十分な補強性が得られない傾向がある。また、カーボンブラックの含有量は２００質量部以下が好ましく、１５０質量部以下がより好ましく、６０質量部以下がさらに好ましい。２００質量部を超える場合は、加工性が悪化する傾向、発熱しやすくなる傾向、および耐摩耗性が低下する傾向がある。
【００３７】
シリカとしては特に限定されず、例えば、乾式法シリカ（無水ケイ酸）、湿式法シリカ（含水ケイ酸）等が挙げられるが、シラノール基が多いという理由から、湿式法シリカが好ましい。
【００３８】
シリカのチッ素吸着比表面積（Ｎ2ＳＡ）は、ウェットグリップ性能の観点から、８０ｍ2／ｇ以上が好ましく、１００ｍ2／ｇ以上がより好ましい。また、シリカのＮ2ＳＡは、低燃費性および加工性の観点から、２５０ｍ2／ｇ以下が好ましく、２２０ｍ2／ｇ以下がより好ましい。なお、本明細書におけるシリカのＮ2ＳＡとは、ＡＳＴＭ Ｄ３０３７−９３に準じて測定された値である。
【００３９】
シリカを含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、ウェットグリップ性能の観点から、５質量部以上が好ましく、１０質量部以上がより好ましい。また、シリカの含有量は、混練時の分散性向上の観点、圧延時の加熱や圧延後の保管中にシリカが再凝集して加工性が低下することを抑制するという観点から、２００質量部以下が好ましく、１５０質量部以下がより好ましい。
【００４０】
シリカを含有する場合はシランカップリング剤を併用することが好ましい。シランカップリング剤としては、ゴム工業において、従来からシリカと併用される任意のシランカップリング剤を使用することができ、例えば、エボニックデグッサ社製のＳｉ７５、Ｓｉ２６６（ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド）、同社製のＳｉ６９（ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド）などのスルフィド系、３−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、Ｍｏｍｅｎｔｉｖｅ社製のＮＸＴ−Ｚ１００、ＮＸＴ−Ｚ４５、ＮＸＴなどのメルカプト系（メルカプト基を有するシランカップリング剤）、ビニルトリエトキシシランなどのビニル系、３−アミノプロピルトリエトキシシランなどのアミノ系、γ−グリシドキシプロピルトリエトキシシランなどのグリシドキシ系、３−ニトロプロピルトリメトキシシランなどのニトロ系、３−クロロプロピルトリメトキシシランなどのクロロ系などが挙げられる。これらは単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、スルフィド系、メルカプト系がシリカとの結合力が強く、低発熱性において優れるという点から好ましい。
【００４１】
シランカップリング剤を含有する場合のシリカ１００質量部に対する含有量は、２質量部以上が好ましく、３質量部以上がより好ましい。シランカップリング剤の含有量が２質量部未満の場合は、シリカ分散性の改善効果が十分に得られない傾向がある。また、シランカップリング剤の含有量は、２５質量部以下が好ましく、２０質量部以下がより好ましい。シランカップリング剤の含有量が２５質量部を超える場合は、コストに見合った効果が得られない傾向がある。
【００４２】
テルペン系樹脂およびα−メチルスチレン系樹脂以外の軟化剤としては、従来ゴム工業において一般的なものであれば特に限定されず、例えば、テルペン系樹脂およびα−メチルスチレン系樹脂以外の液状ポリマーや、アロマチックオイル、プロセスオイル、パラフィンオイルなどの鉱物油を含むオイルなどが挙げられ、適宜選択することができる。
【００４３】
オイルを含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、良好な耐摩耗性を確保する観点から、１００質量部以下が好ましくて、９０質量部以下がより好ましい。また、加工性の観点からは２０質量部以上が好ましい。
【００４４】
上記ワックスを含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、ゴムの耐候性を担保する観点から、０．５質量部以上が好ましく、１質量部以上がより好ましい。また、ワックスのタイヤ表面へのブルームによるタイヤの白色化を防ぐという観点からは、１０質量部以下が好ましく、５質量部以下がより好ましい。
【００４５】
老化防止剤を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、ゴムの耐オゾンクラック性を担保する観点から、０．５質量部以上が好ましく、１質量部以上がより好ましい。また、耐摩耗性やグリップ性能を担保する観点からは、１０質量部以下が好ましく、５質量部以下がより好ましい。
【００４６】
ステアリン酸を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、生産に適したゴムの加硫速度を得る観点から、０．２質量部以上が好ましく、１質量部以上がより好ましい。また、良好な加工性を担保する観点からは、１０質量部以下が好ましく、５質量部以下がより好ましい。
【００４７】
酸化亜鉛を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、生産に適したゴムの加硫速度を得る観点から、０．５質量部以上が好ましく、１質量部以上がより好ましい。また、耐摩耗性の悪化を防ぐ観点からは、１０質量部以下が好ましく、５質量部以下がより好ましい。
【００４８】
加硫剤として硫黄を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、十分な加硫反応を確保し、良好なグリップ性能および耐摩耗性を得るという観点から、０．５質量部以上が好ましい。また、ブルーミングによる、グリップ性能および耐摩耗性の低下を抑制するという理由から、３質量部以下が好ましい。
【００４９】
加硫促進剤としては、例えば、スルフェンアミド系、チアゾール系、チウラム系、チオウレア系、グアニジン系、ジチオカルバミン酸系、アルデヒド−アミン系もしくはアルデヒド−アンモニア系、イミダゾリン系、またはキサンテート系加硫促進剤が挙げられる。これらの加硫促進剤は、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、加硫特性に優れ、加硫後のゴムの物性において、低燃費性に優れるという理由からスルフェンアミド系加硫促進剤が好ましく、例えば、Ｎ−ｔｅｒｔ−ブチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＴＢＢＳ）、Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＣＺ）、Ｎ，Ｎ’−ジシクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＤＺ）等が挙げられる。
【００５０】
加硫促進剤を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、０．１質量部以上が好ましく、０．５質量部以上がより好ましい。０．１質量部未満の場合は、ゴム組成物が十分に加硫されず、必要とするゴム特性が得られないおそれがある。加硫促進剤の配合量は、５質量部以下が好ましく、３質量部以下がより好ましい。５質量部を超える場合は、ゴム焼けの原因となるおそれがある。
【００５１】
本実施形態に係るゴム組成物は、公知の方法により製造することができる。例えば、上記の各成分をオープンロール、バンバリーミキサー、密閉式混練機などのゴム混練装置を用いて混練りし、その後加硫する方法などにより製造できる。
【００５２】
本発明の他の実施形態は、上記ゴム組成物により構成されたタイヤ部材を有するタイヤである。上記ゴム組成物により構成されるタイヤ部材としては、トレッド、アンダートレッド、カーカス、サイドウォール、ビード等の各タイヤ部材が挙げられる。なかでも、ウェットグリップ性能、耐摩耗性能および低燃費性能に優れることからトレッドが好ましい。
【００５３】
本発明の他の実施形態に係るタイヤは、上記ゴム組成物を用いて、通常の方法により製造することができる。すなわち、上記の各成分を混練して得られた未加硫ゴム組成物をトレッドなどのタイヤ部材の形状にあわせて押出し加工した部材をタイヤ成形機上で他のタイヤ部材とともに貼り合わせ、通常の方法にて成形することにより、未加硫タイヤを形成し、この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することにより製造することができる。
【実施例】
【００５４】
本発明を実施例に基づいて説明するが、本発明は、実施例のみに限定されるものではない。
【００５５】
以下、実施例および比較例において用いた各種薬品をまとめて示す。
ＳＢＲ：Ｔｒｉｎｓｅｏ社製のＳＬＲ６４３０（Ｓ−ＳＢＲ）
ＢＲ：宇部興産（株）製のＢＲ１５０Ｌ（ハイシスＢＲ）
テルペン系樹脂１：アリゾナケミカル社製のＳＹＬＶＡＴＲＡＸＸ４１５０（軟化点１１８℃、重量平均分子量：２５００、水添なし）
テルペン系樹脂２：ヤスハラケミカル（株）製のＴＯ１２５（軟化点１２５℃、重量平均分子量：８００、水添なし）
α−メチルスチレン系樹脂１：アリゾナケミカル社製のＳＹＬＶＡＴＲＡＸＸ４４０１（ポリ−α−メチルスチレン、重量平均分子量：７００）
α−メチルスチレン系樹脂２：ポリ−α−メチルスチレン樹脂（重量平均分子量：５００、オートクレーブを用いて既知法により重合されたサンプル）
カーボンブラック：キャボットジャパン（株）製のショウブラックＮ２２０（チッ素吸着比表面積（Ｎ2ＳＡ）：１２５ｍ2／ｇ）
シリカ：テグッサ社製のウルトラシルＶＮ３（チッ素吸着比表面積（Ｎ2ＳＡ）：１７５ｍ2／ｇ）
シランカップリング剤：テグッサ社製のＳｉ６９（ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド）
老化防止剤：大内新興化学工業（株）製のノクラック６Ｃ（Ｎ−１，３−ジメチルブチル−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン）
ステアリン酸：日油（株）製のステアリン酸
オイル：出光興産（株）製のミネラルオイルＰＷ−３８０
酸化亜鉛：三井金属鉱業（株）製の亜鉛華１号
ワックス：大内新興化学工業（株）製のサンノックワックスＮ
硫黄：鶴見化学（株）製の粉末硫黄
加硫促進剤１：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＣＺ（Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）
加硫促進剤２：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＤ（Ｎ，Ｎ’−ジフェニルグアニジン）
【００５６】
実施例および比較例
表１に示す配合処方にしたがい、神戸製鋼所（株）製１．７Ｌバンバリーミキサーを用いて、硫黄および加硫促進剤を除く配合成分を充填率が５８％になるように充填し、回転数８０ｒｐｍで１４０℃に到達するまで３分間混練りした。ついで、得られた混練り物に硫黄および加硫促進剤を加えた後、オープンロールを用いて、８０℃で５分間混練りし、各実施例および各比較例に係る配合の未加硫ゴム組成物を得た。さらに、得られた未加硫ゴム組成物を１７０℃の条件下で１２分間プレス加硫し、各試験用ゴム組成物を得た。
【００５７】
得られた未加硫ゴム組成物および試験用ゴム組成物について下記の評価を行った。評価結果を表１に示す。
【００５８】
ムーニー粘度指数
各未加硫ゴム組成物について、ＪＩＳ Ｋ ６３００−１の「未加硫ゴム−物理特性−第１部：ムーニー粘度計による粘度及びスコーチタイムの求め方」に準じたムーニー粘度の測定方法に従い、１３０℃の温度条件にて、ムーニー粘度（ＭＬ1+4）を測定した。結果は比較例１のムーニー粘度指数を１００とし、下記計算式による指数で示す。ムーニー粘度指数が大きいほどムーニー粘度が低く、加工性に優れる。
（ムーニー粘度指数）＝（比較例１のＭＬ1+4）／（各配合のＭＬ1+4）×１００
【００５９】
低燃費性指数
（株）上島製作所製スペクトロメーターを用いて、各試験用ゴム組成物の動的歪振幅１％、周波数１０Ｈｚ、温度５０℃でｔａｎδを測定した。そして、下記計算式により測定結果を指数表示した。指数が大きいほど転がり抵抗が小さく、低燃費性に優れる。なお、８５以上を性能目標値とする。
（低燃費性指数）＝（比較例１のｔａｎδ）／（各配合のｔａｎδ）×１００
【００６０】
ウェットグリップ性能指数
（株）上島製作所製フラットベルト式摩擦試験機（ＦＲ５０１０型）を用いて、各試験用ゴム組成物のウェットグリップ性能を評価した。各試験用ゴム組成物からなる幅２０ｍｍ、直径１００ｍｍの円筒形のゴム試験片をサンプルとして用い、速度２０ｋｍ／時間、荷重４ｋｇｆ、路面温度２０℃の条件で、路面に対するサンプルのスリップ率を０〜７０％まで変化させ、その際に検出される摩擦係数の最大値を読みとった。そして、下記計算式により測定結果を指数表示した。指数が大きいほどウェットグリップ性能に優れる。なお、１２０以上を性能目標値とする。
（ウェットグリップ性能指数）＝（各配合の摩擦係数の最大値）／（比較例１の摩擦係数の最大値）×１００
【００６１】
耐摩耗性指数
ランボーン型摩耗試験機を用いて、各試験用ゴム組成物の室温、負荷荷重１．０ｋｇｆ、スリップ率３０％の条件における摩耗量を測定した。摩耗量の逆数を、比較例１を１００として指数表示をした。数値が大きいほど耐摩耗性が高い。なお、９０以上を性能目標値とする。
（耐摩耗性指数）＝（各配合の摩耗量の逆数）／（比較例１の摩耗量の逆数）×１００
【００６２】
【表１】
2018177905.tif 000002
【００６３】
表１の結果より、本発明のゴム組成物がウェットグリップ性能、耐摩耗性能および低燃費性能がバランスよく優れることがわかる。