(57)【要約】【課題】ベルト耐久性を損なうことなく、軽量化させた空気入りタイヤを提供する。【解決手段】カーカスと、カーカスのクラウン部の外周に配されたベルト層とを有する空気入りタイヤであって、ベルト層が、スチールコードをゴムで被覆してなるものであり、スチールコードは、相対向する一対の平面部と一対の曲面部を有する断面扁平形状のスチールフィラメント４〜６本を撚り合わせることなくスチールフィラメントの長径方向がスチールコードの短径方向となるように一列に引き揃えて主フィラメント束とし、１本のスチールフィラメントをラッピングフィラメントとして主フィラメント束の周囲に巻き付けてなるｎ＋１構造（ｎ＝４〜６）であり、ベルト層におけるスチールコード断面積Ｓｃに対するゴム断面積Ｓｒの比（Ｓｒ／Ｓｃ）が３．２〜５．０であることを特徴とする、空気入りタイヤとする。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
カーカスと、カーカスのクラウン部の外周に配されたベルト層とを有する空気入りタイヤであって、
前記ベルト層が、前記スチールコードをゴムで被覆してなるものであり、
前記スチールコードは、相対向する一対の平面部と一対の曲面部を有する断面扁平形状のスチールフィラメント４〜６本を、撚り合わせることなくスチールフィラメントの長径方向がスチールコードの短径方向となるように一列に引き揃えて主フィラメント束とし、１本のスチールフィラメントをラッピングフィラメントとして前記主フィラメント束の周囲に巻き付けてなるｎ＋１構造（ｎ＝４〜６）であり、
前記ベルト層におけるスチールコード断面積Ｓｃに対するゴム断面積Ｓｒの比（Ｓｒ／Ｓｃ）が３．２〜５．０であることを特徴とする、空気入りタイヤ。
【請求項２】
前記ラッピングフィラメントの硬度が主フィラメントの硬度より低く、主フィラメントの炭素含有量Ｃｃ（質量％）と、ラッピングフィラメントの炭素含有量Ｃｗ（質量％）との差（Ｃｃ−Ｃｗ）が０．０５〜０．４０であることを特徴とする、請求項１に記載の空気入りタイヤ。
【請求項３】
前記スチールコードは、その短径方向に押圧されて変形した前記ラッピングフィラメントを有し、押圧前のスチールコードの短径Ｄｂに対する押圧後のスチールコードの短径Ｄａの比（Ｄａ／Ｄｂ）が０．８０以下であることを特徴とする、請求項１又は２に記載の空気入りタイヤ。
【請求項４】
前記ラッピングフィラメントの押圧前の直径が０．１０〜０．１５ｍｍであることを特徴とする、請求項３に記載の空気入りタイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、空気入りタイヤに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
空気入りタイヤは、一般に、カーカスプライの外面とトレッドゴムとの間に、複数のベルトプライを交差させ積層したベルトを備えており、ベルトプライには、優れた引張強度や引張弾性を有するスチールコードが使用されている。
【０００３】
また、タイヤの軽量化を図ることを目的として、複数本のスチールフィラメントを並列に配置し、その周囲に１本のラッピングフィラメントを巻きつけてなる扁平なスチールコードをベルトプライに用いることが知られており、このような扁平なスチールコードを使用した空気入りタイヤとしては、特許文献１，２に係る発明が例として挙げられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平８−１２０５７８号公報
【特許文献２】特開２０１５−２２７０８４号公報
【特許文献３】特開平１０−２９２２７５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
扁平なスチールコードを使用すれば、ベルト層のゴム使用量を減らすことができるため、タイヤの軽量化が可能となるが、ゴム使用量を低減し過ぎるとベルトの耐久性が悪化するという問題があった。
【０００６】
本発明は、以上の点に鑑み、ベルトの耐久性を損なうことなく、軽量化することができる、空気入りタイヤを提供することを目的とする。
【０００７】
なお、特許文献３には、５又は６本の金属線材を撚り合わせることなく、同一平面内で横に並べて平行に引き揃えたコードが開示されているが、ラッピングフィラメントはなく、ｎ＋１構造ではない。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明に係る空気入りタイヤは、カーカスと、カーカスのクラウン部の外周に配されたベルト層とを有する空気入りタイヤであって、ベルト層が、スチールコードをゴムで被覆してなるものであり、スチールコードは、相対向する一対の平面部と一対の曲面部を有する断面扁平形状のスチールフィラメント４〜６本を、撚り合わせることなくスチールフィラメントの長径方向がスチールコードの短径方向となるように一列に引き揃えて主フィラメント束とし、１本のスチールフィラメントをラッピングフィラメントとして主フィラメント束の周囲に巻き付けてなるｎ＋１構造（ｎ＝４〜６）であり、ベルト層におけるスチールコード断面積Ｓｃに対するゴム断面積Ｓｒの比（Ｓｒ／Ｓｃ）が３．２〜５．０であるものとする。
【０００９】
上記スチールコードは、ラッピングフィラメントの硬度が主フィラメントの硬度より低く、主フィラメントの炭素含有量Ｃｃ（質量％）と、ラッピングフィラメントの炭素含有量Ｃｗ（質量％）との差（Ｃｃ−Ｃｗ）が０．０５〜０．４０であるものとすることができる。
【００１０】
上記スチールコードは、その短径方向に押圧されて変形したラッピングフィラメントを有し、押圧前のスチールコードの短径Ｄｂに対する押圧後のスチールコードの短径Ｄａの比（Ｄａ／Ｄｂ）が０．８０以下であるものとすることができる。
【００１１】
上記スチールコードは、ラッピングフィラメントの押圧前の直径が０．１０〜０．１５ｍｍであるものとすることができる。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、ベルトの耐久性を損なうことなく、軽量化させた空気入りタイヤが得られる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の一実施形態に係る空気入りタイヤの半断面図。
【図２】本発明の一実施形態に係るベルト層の断面の一部を模式的に示した図。
【図３】本発明の一実施形態に係るスチールコードの構成を示す模式的な斜視図。
【図４】本発明の一実施形態に係るスチールコードの一部断面図。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明の実施に関連する事項について詳細に説明する。
【００１５】
図１に示すように、実施形態の空気入りタイヤは、乗用車用空気入りラジアルタイヤであって、左右一対のビード部１及びサイドウォール部２と、左右のサイドウォール部２の径方向外方端部同士を連結するように両サイドウォール部間に設けられたトレッド部３とを備えて構成されており、一対のビード部間にまたがって延びるカーカス４が設けられている。
【００１６】
カーカス４は、トレッド部３からサイドウォール部２をへて、ビード部１に埋設された環状のビードコア５にて両端部が係止された少なくとも１枚のカーカスプライからなる。カーカスプライは、有機繊維コード等からなるカーカスコードをタイヤ周方向に対し実質上直角に配列してなる。
【００１７】
トレッド部３におけるカーカス４の外周側（即ち、タイヤ径方向外側）には、カーカス４とトレッドゴム部７との間に、ベルト６が配されている。ベルト６は、カーカス４のクラウン部の外周に重ねて設けられており、１枚又は複数枚のベルトプライ、通常は少なくとも２枚のベルトプライで構成することができ、本実施形態では、カーカス側の第１ベルトプライ６Ａと、トレッドゴム部側の第２ベルトプライ６Ｂとの２枚のベルトプライで構成されている。ベルトプライ６Ａ，６Ｂは、スチールコード１０をタイヤ周方向に対して所定の角度（例えば、１５〜３５度）で傾斜させ、かつタイヤ幅方向に所定の間隔にて配列させてなるものであり、図２に示すようにスチールコード１０はコーティングゴム１１で被覆されている。スチールコード１０は、上記２枚のベルトプライ６Ａ，６Ｂ間で互いに交差するように配設されている。
【００１８】
ベルト６の外周側（即ち、タイヤ半径方向外側）には、ベルト６とトレッドゴム部７との間に、ベルト補強層８が設けられている。ベルト補強層８は、ベルト６をその全幅で覆うキャッププライであり、タイヤ周方向に実質的に平行に配列した有機繊維コードからなる。すなわち、ベルト補強層８は、有機繊維コードをタイヤ周方向に沿って配列してなり、ベルト６の幅方向全体を覆うように、有機繊維コードをタイヤ周方向に対して０〜５度の角度で螺旋状に巻回することにより形成することができる。
【００１９】
図２に示すように、ベルトプライ６Ａは、スチールコード１０を、その長径方向Ｂがベルト面（即ち、ベルト外周面）に平行になるように配置することで形成されている。すなわち、ベルトプライ内において、スチールコード１０は、その短径方向Ａがベルトプライの厚さ方向Ｋと一致するようにして、所定間隔でコーティングゴム１１内に埋設されている。そのため、スチールコード１０は、その長径方向Ｂがトレッド面に平行になるように配置される。このように構成することにより、スチールコード１０をゴム被覆する際に加工しやすく、またベルトプライの厚さを薄くしてタイヤ重量の増加を抑えることができる。また、得られたベルトプライでは、タイヤ幅方向における曲げ剛性が高くなるので、操縦安定性能を向上させることができ、タイヤ径方向における曲げ剛性が低くなるので、エンベロープ性を高めて接地面積を上げることができる。
【００２０】
本実施形態に係る空気入りタイヤの要部をなす、ベルトプライ用のスチールコード１０は、図２〜４に示すように、スチールフィラメントのみからなり、主フィラメント１２を４〜６本撚り合わせることなく一列に引き揃えて主フィラメント束１３とし、１本のラッピングフィラメント１４を主フィラメント束１３の周囲に巻き付けてなるｎ＋１構造の扁平なスチールコードである。主フィラメント束１３は、複数本の同じ主フィラメント１２を、撚り合わせることなく横一列に引き揃えて配置することにより形成され、即ち、主フィラメント１２は一つの平面に沿って１層をなすように並列される。そのため、得られるスチールコード１０は扁平であり、図４に示すように長径Ｄｌと短径Ｄａを持つ。このような扁平なスチールコードであると、長径方向Ｂの曲げ剛性が高く、短径方向Ａの曲げ剛性が低いので、通常走行時の乗り心地性と操縦安定性のバランスを改善することができ、ランフラットタイヤにおいてはランフラット耐久性と操縦安定性のバランスを改善できる。
【００２１】
複数本の主フィラメント１２のそれぞれは、図３及び４に示すように、相対向する一対の平面部１２ａと一対の外向きの曲面部１２ｂを有する断面扁平形状のものである。詳細には、一対の断面半円形の曲面部１２ｂとこれら曲面部１２ｂを接続する一対の平面部１２ａとからなる断面レーストラック形状のものである。かかる扁平な主フィラメント１２が、複数本撚り合わせることなく、その長径方向（一対の曲面部１２ｂを結ぶ方向）がスチールコード１０の短径方向Ａとなるように一列に引き揃えられている。すなわち、主フィラメント１２は、平面部１２ａ同士が対向するように平行に引き揃えられており、平面部１２ａ同士が全長にわたって互いに接触している。
【００２２】
このように扁平な主フィラメント１２を用いることにより、同じ断面積を持つ断面円形の主フィラメントを用いる場合と比べると、主フィラメントの長径方向での厚さが増すため、スチールコードの短径方向Ａでの剛性が高くなる。すなわち、断面積が同じ主フィラメントを用いた場合に、円形よりも扁平形状の方が、スチールコードの短径方向Ａでの剛性を確保しやすく、タイヤの接地面形状の悪化による操縦安定性の低下や、タイヤ高速耐久性の低下を抑制しやすい。逆に言えば、断面円形の主フィラメント１２を用いる場合に、操縦安定性や高速耐久性のためにスチールコードの短径方向Ａでの剛性を確保するためには、直径の大きい主フィラメントを用いればよいが、そうするとスチールコード１０の質量が多くなることによりタイヤ質量が増加し易い。扁平な主フィラメント１２を用いることにより、質量増加を抑えつつ、スチールコードの短径方向Ａにおける十分な剛性を確保することができる。
【００２３】
断面扁平形状の主フィラメント１２は、例えば断面円形のピアノ線材に扁平加工（圧延）を行うことにより形成することができる。主フィラメント１２の扁平率（％）、即ちフィラメントの（短径ｄ１／長径ｄ２）×１００は、５０〜８５％であることが好ましい。扁平率が５０％以上である場合、フィラメントの強度を確保し易く、ベルト耐久性をより向上させることができ、また、扁平率が８５％以下である場合、操縦安定性の向上効果をより高めることができる。なお、主フィラメント１２の長径ｄ２は、０．１５〜０．３５ｍｍであることが好ましく、より好ましくは０．２０〜０．３０ｍｍである。
【００２４】
主フィラメント束１３の周囲に巻き付けるラッピングフィラメント１４としては、特に限定はされないが、波付けが施されず、いわゆる「真直」のものが好適に用いられる。真っ直ぐの場合、巻き付けが容易で、巻き付けの拘束力を、一様に高いものとし易い。なお、ラッピングフィラメント１４による拘束力により、引き揃えられた主フィラメント１２にスチールコード１０としての一体感をもたせることができ、走行中の路線変更やカーブを曲がる際のベルト材の面内変形に対する高い剛性が得られる。なお、ラッピングフィラメントの断面形状は真円でなくてもよく、たとえば楕円形でもよい。
【００２５】
本実施形態では、このようにして得られたスチールコードを、コード断面積Ｓｃに対するゴム断面積Ｓｒの比（Ｓｒ／Ｓｃ）が３．２〜５．０を満足するようにベルト補強層に配設することができる。この比が３．２以上であることにより、ベルトプライ同士の接着力を十分に確保することができ、また、コード同士の距離が狭くなることによるタイヤ耐久性の低下を抑えることができる。また、この比が５．０以下であることにより、タイヤの軽量化効果に優れる。
【００２６】
ここで、コード断面積Ｓｃ及びゴム断面積Ｓｒは、ベルト６をその幅方向（図２におけるＢ方向）に沿って切断した部材幅方向断面における、スチールコード１０とコーティングゴム１１の各断面積である。なお、部材幅方向断面とは、ベルト６をスチールコード１０の延在方向に対して垂直に切断した断面である。また、上記比（Ｓｒ／Ｓｃ）は、ゴム断面積Ｓｒをコード断面積Ｓｃで割ることにより求めることができる。例えば、ベルト６の幅１ｉｎｃｈ当たりのコード断面積をスチールコード１０の打ち込み本数とコード径から算出し、ベルト６の厚さ（ｔ）から算出したベルト６の断面積と上記コード断面積から、幅１ｉｎｃｈ当たりのゴム断面積を算出し、得られたゴム断面積をコード断面積で割ることにより、コード１本当たりのＳｒ／Ｓｃが算出される。スチールコード１０の打ち込み本数がベルト６の幅方向で一定の場合、このコード１本当たりの値を、ベルト６のＳｒ／Ｓｃとする。スチールコード１０の打ち込み本数がベルト６の幅方向で変化するときは、上記のようにして算出される各コードのＳｒ／Ｓｃの平均値を算出すればよい。断面扁平形状の主フィラメント１２の断面積は、楕円の面積と近似できるため、主フィラメント１２の短径ｄ１と長径ｄ２から求めることができる。また、スチールコード１０が後述する押圧した態様のものである場合であっても、押圧前後でコード断面積は変化しないため、押圧前のコード断面積を算出することで、押圧後のコード断面積を求めることができる。
【００２７】
上記実施形態のさらに好ましい態様として、図３及び４に示すように主フィラメント束１３の周りをラッピングフィラメント１４で巻き付けてなる扁平なスチールコードを、その短径方向Ａに押圧して、ラッピングフィラメント１４を変形させたものを用いることができる。押圧により、隣接する主フィラメント１２の間に形成される空間の少なくとも一部に、ラッピングフィラメント１４が空間の形状に沿って変形しその一部が侵入する、即ち、上記空間の少なくとも一部がラッピングフィラメント１４の少なくとも一部によって埋められる。そのため、ラッピングフィラメント１４による主フィラメント１２の拘束力を大きくできる。また、ラッピングフィラメント１４に比較的大きな塑性変形が加えられることにより、ラッピングフィラメント１４に内在する回転トルク及び反発力が小さくなる。そのため、主フィラメント束１３が１列に並ぶ形状を保持しやすく、扁平なコードによる優れた効果を発揮しやすい。
【００２８】
上記のように短径方向Ａに押圧することにより変形させたラッピングフィラメント１４を持つ本実施形態に係るスチールコード１０の厚さ、即ち押圧後の短径Ｄａは、変形前のラッピングフィラメント１４を持つスチールコード１０の厚さ、即ち押圧前の短径Ｄｂよりも小さいものとすることができる。押圧前のスチールコードの短径Ｄｂに対する押圧後のスチールコードの短径Ｄａの比（Ｄａ／Ｄｂ）は０．８０以下であることが好ましく、より好ましくは０．６５〜０．７５である。このように、Ｄａ／Ｄｂ≦０．８０となる程度の大きさの力で押圧することにより、変形したラッピングフィラメント１４の主フィラメント１２間の空間への侵入が十分となり、ラッピングフィラメント１４の拘束力を十分に確保することができる。また、ラッピングフィラメント１４に内在する回転トルク及び反発力を十分に小さくできる。
【００２９】
ラッピングフィラメント１４の押圧前の直径、即ちフィラメント径ｄ０は、上記の通り主フィラメント１２の短径ｄ１よりも小径であるのが好ましく、０．１０〜０．１５ｍｍであることがより好ましい。０．１５ｍｍ以下である場合、ラッピングフィラメント１４に内在する回転トルク及び反発力を押圧によって十分に小さくし易く、また、０．１０ｍｍ以上である場合、押圧時に断線する可能性をより小さくできる。
【００３０】
上記押圧は不図示の圧延ロールを用いて行うことができ、ラッピングフィラメント１４の巻き付け後の扁平なコードは、圧延ロールにより上下両面から挟まれて押圧される。ラッピングフィラメント１４が外側に位置しており，かつその硬度が主フィラメント１２よりも低いので、押圧によりラッピングフィラメント１４を優先的に変形させることができる。隣接する主フィラメント１２の間には断面が略扇形の空間が形成されており、圧延ロールによって押圧されると、ラッピングフィラメント１４の内周側が該空間を埋めるように変形し、当該空間の形状に沿う突起１４ａが形成される。同時に、突起１４ａ間に凹みが形成されるとともに、ラッピングフィラメントの外周側部分１４ｂは平面状に変形する。
【００３１】
主フィラメント１２とラッピングフィラメント１４に用いられる鋼材としては、炭素を含有する炭素鋼を用いることが好ましい。主フィラメント１２の炭素含有量は、特に限定されないが、０．７０〜１．２０質量％であることが好ましく、０．８５〜０．９５質量％であることがより好ましい。また、本実施形態では、ラッピングフィラメント１４の硬度が主フィラメント１２の硬度よりも低いものも用いることができる。硬度は、炭素含有量により調整することができる。
【００３２】
一実施形態として、主フィラメント１２の炭素含有量（質量％）をＣｃとし、ラッピングフィラメント１４の炭素含有量（質量％）をＣｗとして、両者の差であるＣｃ−Ｃｗは０．０５〜０．４０質量％であることが好ましく、より好ましくは０．１０〜０．３０質量％である。Ｃｃ−Ｃｗが０．０５質量％以上であることにより、ラッピングフィラメント１４を押圧により変形させやすく、また、０．４０質量％以下であることにより、ラッピングフィラメント１４が押圧により断線する可能性を小さくすることができる。
【００３３】
スチールコード１０を用いてカーカス４のクラウン部上にベルト６を形成する方法は、特に限定されない。例えば、スチールコードを複数本引き揃えてゴム被覆したものを、生タイヤのベルト層上に螺旋状に巻き付けてもよく、又は、スチールコード１０を引き揃えた幅広のゴム引きシートをクラウン部上に一周巻きしてもよい。このようにして、ベルト６をカーカス４のクラウン部の外周側に巻き付けた状態にて生タイヤ（グリーンタイヤ）を作製し、得られた生タイヤを加硫成型することで空気入りタイヤが得られる。
【００３４】
本実施形態に係る空気入りタイヤの種類としては、特に限定されず、乗用車用タイヤ、トラックやバスなどに用いられる重荷重用タイヤなどの各種のタイヤが挙げられる。
【実施例】
【００３５】
以下、本発明の実施例を示すが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００３６】
下記表１に示す構造を持つスチールコードを作製した。比較例１のスチールコードは、引き揃えの２本の金属フィラメントからなる芯部の周りに、同一径の１本の金属フィラメントを撚り合わせてなる２＋１の複層撚り構造（２＋１×０．２７）を持つ従来のコードである。それ以外のスチールコードは、全て、複数本の主フィラメントを撚り合わせることなく１列に引き揃えて配置した主フィラメント束を、１本の真直のラッピングフィラメント（直径ｄ０＝０．１５ｍｍ）でラッピングしてなるｎ＋１構造のスチールコードである。また、ラッピングフィラメントの巻きピッチ（図３におけるｐ）は５．０ｍｍとし、Ｄａ／Ｄｂが表１に示す値となるように圧延ロールを用いてスチールコードを押圧した。
【００３７】
フィラメント及びスチールコードについての測定方法は以下の通りである。
【００３８】
・フィラメントの炭素含有量：ＪＩＳ  Ｇ１２１１に準拠した赤外線吸収法（附属書３：全炭素定量法−高周波誘導加熱炉燃焼）。より詳細には、ＬＥＣＯ製「ＣＳ−４００」なる装置を用い、鋼を高周波加熱により溶解し、赤外線吸収法で定量分析した。
【００３９】
・フィラメント径、コード径：ＪＩＳ  Ｇ３５１０に準拠し、所定の厚さ計によりスチールコード及びフィラメントの直径を計測した。
【００４０】
また、得られたスチールコードをベルトコードとして用いて、タイヤサイズが１７５／６５Ｒ１５のラジアルタイヤを、常法に従い加硫成形した。各タイヤについて、ベルト以外の構成は、全て共通の構成とした。ベルトプライ（６Ａ）／（６Ｂ）におけるスチールコードの角度は、タイヤ周方向に対して＋２５°／−２５°とした。ベルトプライは、スチールコードをその長径方向がベルト外周面に平行になるように、表１記載の打ち込み本数にて配置した上で、カレンダー装置を用いて、トッピング反とすることにより作製した。
【００４１】
なお、カーカスプライは、ポリエチレンテレフタラートのコード１１００ｄｔｅｘ／２、打ち込み本数２８本／２５ｍｍで１プライとした。
【００４２】
得られた各空気入りタイヤにつき、タイヤの重量、ベルト層のコード断面積Ｓｃに対するゴム断面積Ｓｒの比（Ｓｒ／Ｓｃ）、及びベルト耐久性を評価した。各評価項目の評価方法を、以下に示す。
【００４３】
・タイヤの重量：比較例１を１００として各タイヤの重量を指数で示した。
【００４４】
・Ｓｒ／Ｓｃ：スチールコードの打ち込み本数をＥ（本／ｉｎｃｈ）、主フィラメントの短径（ｍｍ）をｄ１、主フィラメントの長径（ｍｍ）をｄ２、主フィラメント本数をｎ、ラッピングフィラメント径（ｍｍ）をｄ０、ベルト厚さ（ｍｍ）をｔとして、ベルトの幅１ｉｎｃｈ当たりのコード断面積Ｓｃと、幅１ｉｎｃｈ当たりのゴム断面積Ｓｒを下記式から算出し、両者の比Ｓｒ／Ｓｃを求めた。
【００４５】
Ｓｃ＝（（ｄ１／２）×（ｄ２／２）×π×ｎ＋（ｄ０／２）２×π)×Ｅ
Ｓｒ＝２５．４×ｔ−Ｓｃ
【００４６】
・ベルト耐久性：タイヤを規定のリムに装着し、内圧１１０ｋＰａで、ＪＡＴＭＡ規定の最大荷重時の６２％撓み量まで、ドラムにタイヤを押し付けて負荷をかけた。試験速度は４２０ｒｐｍとし、異常発生もしくは７２０時間走行まで試験を行った。試験終了後にタイヤを解体し、目視にて、ベルト幅方向の端部におけるベルトセパレーションの長さを計測するとともに、コード折れの有無を確認した。ベルトセパレーションの判定は、以下の基準で行った。
【００４７】
無：０ｍｍ
微小：０ｍｍより大きく２ｍｍ未満
小：２ｍｍ以上６ｍｍ未満
中：６ｍｍ以上１０ｍｍ未満
大：１０ｍｍ以上
【００４８】
【表１】
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【００４９】
結果は、表１に示す通りであり、各実施例は、比較例１と比較し、ベルト耐久性が維持されているか、乃至は向上しており、タイヤ重量も低減している。
【００５０】
比較例２は、Ｓｒ／Ｓｃが３．２未満であり、比較例１と比較し、ベルトセパレーションが悪化した。
【００５１】
比較例３は、Ｓｒ／Ｓｃが５．０を超えており、比較例１と比較し、タイヤ重量の低減効果が得られなかった。
【産業上の利用可能性】
【００５２】
本発明の空気入りタイヤは、乗用車、ライトトラック、バス等の各種車両に用いることができる。
【符号の説明】
【００５３】
Ｔ……タイヤ
１……ビード部
２……サイドウォール部
３……トレッド部
４……カーカス
５……ビードコア
６……ベルト
６Ａ…第１ベルトプライ
６Ｂ…第２ベルトプライ
７……トレッドゴム部
８……ベルト補強層
１０…スチールコード
１１…コーティングゴム
１２…主フィラメント
１２ａ…主フィラメントの平面部
１２ｂ…主フィラメントの曲面部
１３…主フィラメント束
１４…ラッピングフィラメント
Ａ……スチールコードの短径方向
Ｂ……スチールコードの長径方向
Ｄ１…スチールコードの長径
Ｄ２…スチールコードの短径
Ｄａ…短径方向に押圧されたスチールコードの短径
Ｋ……ベルトプライの厚さ方向
ｄ１…主フィラメントの短径
ｄ２…主フィラメントの長径
ｄ０…ラッピングフィラメントの径
ｔ……ベルトの厚さ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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