(57)【要約】【課題】同一素材を用いて製造し、特に、各部の厚さを異ならせることによって、調理対象に対する加熱の方向性を制御する調理鍋２００を提供する。【解決手段】円板状の底部２１０と、底部２１０に対して略直交方向に延びる略円筒状の側部２３０と、底部２１０と側部２３０との間に位置する円周状の概形の角部２２０とを備え、角部２２０に所要の厚みを持たせて蓄熱部として機能させる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
円板状の底部と、前記底部に対して略直交方向に延びる略円筒状の側部と、前記底部と前記側部との間に位置する円周状の概形の角部とを備え、
前記角部に所要の厚みを持たせて蓄熱部として機能させる調理鍋。
【請求項２】
前記角部の厚さが、前記底部及び前記側部の厚さに比して厚くされていて、かつ、前記底部の厚さが、前記側部の厚さに比して厚くされている、請求項１記載の調理鍋。
【請求項３】
前記角部は、前記底部及び前記側部から離れるにつれて厚みが増していく形状とされている、請求項１記載の調理鍋。
【請求項４】
前記角部の最厚箇所と前記底部との厚さの比率は、概ね、１０：４〜１０：２である、請求項１記載の調理鍋。
【請求項５】
前記底部と前記側部との厚さの比率は、概ね、１０：８〜１０：４である、請求項１記載の調理鍋。
【請求項７】
請求項１記載の調理鍋と、前記調理鍋と一組で用いられる鍋蓋とを備え、
前記鍋蓋は、
鍋蓋本体と、
前記鍋蓋本体の中央部の上面に形成された筒状の把持部と、
前記鍋蓋本体の上面と下面とを貫通する蒸気穴とを有し、
前記蒸気穴は、前記上面側の開口が前記把持部の内壁内に位置し、かつ、当該開口の延長上に当該内壁が位置する態様で形成されている、調理鍋システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、調理鍋及び調理鍋システムに関し、特に、ガスコンロでの調理に用いる、炊飯にも好適な調理鍋及び調理鍋システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、温度センサで鍋底温度を検知しながら加熱制御する形式のガスコンロでの調理に適した陶器製の調理鍋が開示されている。この調理鍋は、加熱対象たる鍋底の温度を温度センサで監視しながら、加熱源たるガスバーナの燃焼量を制御するガスコンロに適用できる調理鍋であり、陶器製の鍋本体と、該鍋本体の開口部を覆う蓋体からなり、前記鍋本体には、前記温度センサで温度検知される鍋底中央部の温度検知域と、該温度検知域の外側にてガスバーナで加熱される被加熱域が設定されており、前記温度検知域は、前記陶器より熱伝達率の高い材料で構成されている。
【０００３】
【特許文献１】特開２００９−２７３７４３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、特許文献１に記載されている調理鍋は、部位によって異なる材料を用いるというアプローチによって、温度センサで鍋底温度を検知しながら加熱制御する形式のガスコンロでの調理に好適な調理鍋とするものであるが、これでは、製造工程が限定的となるし、しかも、その製造工程は一般的に調理鍋を製造する場合に比して、多くの工程数を経なければならないという点で問題がある。
【０００５】
したがって、特許文献１に記載されている調理鍋とは異なるアプローチで、調理鍋を製造することが必要である。
【０００６】
また、本発明者の研究結果によれば、調理鍋を用いて炊飯をする場合には、調理鍋全体の温度を均一化すると、美味しく米が炊けることが分かった。実験結果によれば、米に対して一部の方向から熱がかかる場合には、熱のかからない方向のα化がうまく進まず、粉っぽさが残ってしまう。これに対して、米に対していずれの方向からも均一的な熱がかかると、米のα化がうまく進む。この原理は、炊飯の限った話ではなく、煮物を調理する場合にも当てはまる。
【０００７】
そこで、本発明は、同一素材を用いて製造し、特に、各部の厚さを異ならせることによって、調理対象に対する加熱の方向性を制御する調理鍋を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するために、本発明の調理鍋は、
円板状の底部と、前記底部に対して略直交方向に延びる略円筒状の側部と、前記底部と前記側部との間に位置する円周状の概形の角部とを備え、
前記角部に所要の厚みを持たせて蓄熱部として機能させている。
【０００９】
これにより、例えば、この調理鍋を用いて炊飯等の調理をする場合には、当初、ガスコンロの着火中に前記角部が蓄熱され、その後に、火を弱める又は火を消しても、前記角部の蓄熱によって米を加熱することができるので、略均一な熱を調理鍋内の位置に依存せずに米に付加することが可能となる。
【００１０】
前記角部の厚さが、前記底部及び前記側部の厚さに比して厚くされていて、かつ、前記底部の厚さが、前記側部の厚さに比して厚くされているとよい。こうすると、炊飯等の調理時に面倒な火力制御をしなくても、調理鍋全体の温度を均一化しやすいという利点があるためである。
【００１１】
もっとも、後述する他の実施形態で示すように、前記角部の厚さが、前記底部及び前記側部の厚さに比して過度に厚くされている場合には、調理鍋全体の温度の均一化が働きにくくなる点には留意されたい。本発明者の現時点での考察では、家庭用のガスコンロを用いた場合には、概ね、角部２２０の最厚箇所での厚さが１５ｍｍ程度とする、厚くても２０ｍｍ程度までとすることが好ましい。
【００１２】
前記角部は、前記底部及び前記側部から離れるにつれて厚みが増していく形状とされているとよい。こうすると、調理鍋の製造が容易であるという利点があるためである。
【００１３】
前記角部の最厚箇所と前記底部との厚さの比率は、概ね、１０：４〜１０：１とすることができる。こうすると、調理鍋の角部における蓄熱効率を高められるという利点があるためである。
【００１４】
前記底部と前記側部との厚さの比率は、概ね、１０：４〜４：１０とすることができる。こうすると、調理鍋に付帯する蓋への伝熱効率が高められるという利点があるためである。
【００１５】
前記角部の最厚箇所と前記側部との厚さの比率は、概ね、１０：４〜１０：２とすることができる。こうすると、炊飯時を含む調理時の火力制御をしやすいという利点があるためである。
【００１６】
調理鍋の素材としてアルミニウムを採用した場合には、前記角部の最厚箇所の厚さは略１０ｍｍ〜略３５ｍｍ、前記底部の厚さは略２．５ｍｍ〜略７．０ｍｍ、前記側部の厚さは、略２．５ｍｍ〜略８．０ｍｍとするとよい。調理鍋の素材として、鉄、銅、ステンレス又は、石英ガラスを採用した場合には、アルミニウムとの熱伝導の相違、及び、製造効率を考慮すると、概ね、上記各厚さの寸法を１／２〜１／３の厚さにすればよい。
【００１７】
さらに、本発明の調理鍋システムは、
上記料理鍋と、前記調理鍋と一組で用いられる鍋蓋とを備え、
前記鍋蓋は、
鍋蓋本体と、
前記鍋蓋本体の中央部の上面に形成された筒状の把持部と、
前記鍋蓋本体の上面と下面とを貫通する蒸気穴とを有し、
前記蒸気穴は、前記上面側の開口が前記把持部の内壁内に位置し、かつ、当該開口の延長上に当該内壁が位置する態様で形成されている。
【００１８】
前記蒸気穴は、前記把持部の軸心の延在方向に対して斜めに形成されていてもよい。こうすると、アルミニウム製、ステンレス製といった相対的に、硬性のある材料の鍋蓋の場合に、ドリルなどを用いて容易に蒸気穴を形成できる。
【００１９】
また、前記把持部の内壁は、前記鍋蓋本体の上面との境界を規定する下端部と、前記下端部よりも径が大きな中央部と、前記中央部よりも径が小さい上端部とを有し、
前記開口の延長上が、前記中央部から前記上端部に掛けた領域に納まる態様とするとよい。
【００２０】
これにより、前記把持部に向けて噴出した液滴は、中央部から上端部に亘る斜面で受けられるので、把持部の外に飛び散ることが、より防止される。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本発明の実施形態の調理鍋２００の断面図である。
【図２】図１に示す調理鍋２００の変形例等を示す図である。
【図３】図１に示す調理鍋２００と一組で用いられる鍋蓋１００の蒸気穴の軸心に沿った断面図である。
【図４】本実施形態の調理鍋システムの炊飯実験結果を示す図である。
【図５】比較例１〜２の調理鍋システムの炊飯実験結果を示す図である。
【図６】比較例３〜４の調理鍋システムの炊飯実験結果を示す図である。
【図７】比較例５〜６の調理鍋システムの炊飯実験結果を示す図である。
【図８】本実施形態の調理鍋システムの２種類の自動炊飯機能付きガスコンロを用いて行った炊飯実験結果を示す図である。
【図９】本発明の他の実施形態の調理鍋システムの炊飯実験結果を示す図である。
【図１０】図９に係る調理鍋２００につき３種類の自動炊飯機能付きガスコンロを用いて行った炊飯実験結果を示す図である。
【符号の説明】
【００２２】
１００  鍋蓋本体
１１０  把持部
１２０  蒸気穴
１３０  補強部
２００  調理鍋
２１０  底部
２２０  角部
２３０  側部
２４０  縁部
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、本発明の実施形態について図面を参照して説明する。
【００２４】
図１は、本発明の実施形態の調理鍋２００の断面図である。調理鍋２００は、通常のガスコンロはもとより、温度センサで鍋底温度を検知しながら加熱制御する形式のガスコンロ（以下、「自動炊飯機能付きガスコンロ」と称する。）での調理にも適しており、炊飯にも煮物料理にも好適な調理鍋である。
【００２５】
本実施形態では、一般に普及しているアルミニウム製の調理鍋を例に説明するが、調理鍋２００の材料はこれに限定されるものではなく、例えば、鉄製、ステンレス製、銅製、石英ガラス製などとしても場合にも適用することができる。調理鍋の素材として、これらを採用した場合には、アルミニウムとの熱伝導の相違、及び、製造効率を考慮すると、概ね、以下説明する各厚さの寸法を１／２〜１／３の厚さにすればよい。
【００２６】
図１に示す調理鍋２００は、以下説明する、底部２１０と、角部２２０と、側部２３０と、縁部２４０とに大別される。調理鍋２００は、これに限定されるものではないが、砂型鋳法で製造してもよく、金属鋳造法で製造してもよく、更には、他の製造方法を採用してもよい。
【００２７】
底部２１０は、円板状をしている。底部２１０の厚さａは、略２．５ｍｍ〜略７．０ｍｍとしている。底部２１０の直径ｂは、ガスコンロのバーナーキャップの大きさなどを考慮して略６０ｍｍ〜略１２０ｍｍとしている。もっとも、底部２１０の直径ｂは、これに限定されるものではなく、例えば、略５５ｍｍ〜略９０ｍｍくらいの範囲とすることもできる。
【００２８】
ここで、本明細書における厚さ、幅、長さ、高さなどの数値に付記されている「略」とは、その数値の±３０％以内を指すものとする。さらに、比率に付記されている「概ね」とは、上記「略」に対応するものである。
【００２９】
角部２２０は、底部２１０の周辺に位置する円周状（輪状）の概形をしている。角部２２０は、底部２１０と側部２３０との間に位置している。角部２２０は、底面の径ｃを略１５ｍｍ〜略４５ｍｍとしている。角部２２０は、側面の高さｄを略２０ｍｍ〜略６５ｍｍとしている。角部２２０の最厚箇所での厚さｅは、略１０ｍｍ〜略３０ｍｍとしている。
【００３０】
図２（ａ）〜図２（ｄ）は、図１に示す調理鍋２００の変形例等を示す図である。図２（ａ）に示すように、本明細書において、最厚箇所とは、底部２１０の面方向と図１に示す断面の場合に側部２３０の上側への延在方向とが為す角度の半分の角度α、或いは、底部２１０の面方向に対して略４５°の角度を為す断面における厚さが最厚となる箇所を指す。
【００３１】
図２（ｂ）及び図２（ｃ）に示すように、底面の径ｃと側面の高さｄとは、上記例の場合に比して、極端に異なる値としてもよい。すなわち、図１に示す場合に比して、底部２１０側又は側部２３０が極値的な位置となるようにしてもよい。
【００３２】
図２（ｄ）に示すように、角部２２０の形状を段形状としてもよい。また、角部２２０には、円周状の全てに亘り同形譲渡する必要はなく、
【００３３】
角部２２０は、家庭用ガスコンロの着火時の炎の位置に対応させることができ、例えば、火力が最も強い領域の炎のうち先端が底部２１０と角部２２０との境界付近に位置するようにさせている。したがって、調理鍋２００は、相対的に最大火力の強い業務用ガスコンロで用いる場合には、火力を家庭用ガスコンロと同程度で調理するとよい。或いは、角部２２０の位置を、業務用ガスコンロの着火時の炎の位置に対応させるとよい。
【００３４】
ちなみに、調理鍋２００の表面に釉薬が釉掛けされるなど、何らかのコーティングがされることがあるが、その前後のいずれの場合のものも、本明細書に開示された厚さ等とすることができる。すなわち、本明細書の調理鍋２００の厚さの寸法は、コーティングがない場合のものとも理解されるし、コーティングがある場合のものとも理解される。
【００３５】
角部２２０は、図１に示す断面で見たときに、最厚箇所を中心として、底部２１０側と側部２３０側とが、略対称的な厚さとなる。しかし、角部２００の形状は、これに限られるものではなく、例えば、図１に示す断面で見たときに、底部２１０側と側部２３０側との一方が厚く、他方が薄くなるようにしてもよい。
【００３６】
もっとも、角部２２０は、底部２１０側と側部２３０側とが上記のように略対称的な厚さとなる場合も、一方が厚く他方が薄くなる場合も、底部２１０及び側部２３０から離れるにつれて、それぞれ厚みが増していく形状としている。
【００３７】
側部２３０は、略円筒状をしている。側部２３０の厚さｆは、略２．５ｍｍ〜略８．０ｍｍとしている。側部２３０の高さｇは、略５０ｍｍ〜略８０ｍｍとしている。もっとも、側部２３０の高さｇは、これに限定されるものではなく、例えば、略４５ｍｍ〜略８０ｍｍくらいの範囲とすることもできる。
【００３８】
縁部２４０は、側部２３０の端部に形成されており、上端が開口部となる。縁部２４０は、鍋蓋によって開口部が閉じられるように、鍋蓋の大きさに対応する大きさとされている。縁部２４０の高さｈは、一例としては、略２０ｍｍ〜略５０ｍｍとすることができる。また、縁部２４０の幅（直径）ｉは、略１８０ｍｍ〜略２１５ｍｍとすることができる。
【００３９】
以上説明したように、本実施形態では、角部２２０、底部２１０、側部２３０の順に厚い構成とされている。上記では、各部について典型的な厚さの下限〜上限について説明したが、これをまとめると、各部の相互の厚さの比率は、以下のようになる。
【００４０】
すなわち、角部２２０の最厚箇所と底部２１０との厚さの比率は、概ね、１０：４〜１０：１となる。底部２１０と側部２３０との厚さの比率は、概ね、１０：４〜４：１０となる。角部２２０の最厚箇所と側部２３０との厚さの比率は、概ね、１０：４〜１０：２とすることができる。
【００４１】
ところで、既述の寸法と上記比率との間には、一部重複していない領域もある。しかし、例えば、日本国内の都市ガスもプロパンガスも、それらの成分には地域性があり、実際には、同じメーカの同じ品番のガスコンロを用いて、同じ火力設定とした場合であっても、火力又は温度が異なる。また、ガスコンロの使用時の周辺の室温、湿度、風量などによっても火力又は温度が異なる。このような事実を考慮すると、そこまでの寸法の厳密さは要求されるものではないといえよう。
【００４２】
図３は、図１に示す調理鍋２００と一組で用いられる鍋蓋１００の蒸気穴の軸心に沿った断面図である。なお、調理鍋２００と一組で用いられる鍋蓋は、鍋蓋１００に限定されるものではなく、汎用的な鍋蓋とすることもできる。
【００４３】
図３に示すように、本実施形態の鍋蓋は、ドーム形状の鍋蓋本体１００と、鍋蓋本体１００の中央部の上面に形成された略筒状の把持部１１０と、鍋蓋本体１００の上面と下面とを貫通する蒸気穴１２０と、蒸気穴１２０を形成するために鍋蓋本体１００の下面に形成された補強部１３０とを備えている。
【００４４】
鍋蓋本体１００は、土、アルミニウム、ステンレス、鉄、銅、石英ガラスなどを材料とすることができる。鍋蓋本体１００は、調理の用途に応じて様々な大きさのものが考えられる。一般的には、直径が１５ｃｍ〜３０ｃｍ程度のものが考えられる。鍋蓋本体１００は、ここではドーム形状のものを示しているが、全体として或いは下面が平らなものでもよい。
【００４５】
鍋蓋本体１００には、料理鍋２００と鍋蓋本体１００とに囲まれた空間に、調理時に発生する蒸気を外に逃がすことによって、吹きこぼれ等を防止するための蒸気穴１２０が形成されている。
【００４６】
蒸気穴１２０は、上記のように、鍋蓋本体１００の上面と下面とを貫通するものであり、これに限定されるものではないが、図示しないドリルによって開口することができる。蒸気穴１２０は、例えば、３ｍｍ〜８ｍｍ程度の直径とすることができる。この直径は、鍋蓋本体１００の大きさに拘わらず一定の大きさとしてもよいし、鍋蓋本体１００の大きさに応じて決定することもできる。
【００４７】
本実施形態では、蒸気穴１２０は、把持部１１０の軸心の延在方向に対して斜めに形成されている。こうすると、後述の効果を得つつも、蒸気穴１２０を形成するための加工が簡易になるという利点がある。特に、鍋蓋本体１００が、アルミニウム製、ステンレス製といった相対的に硬性のある材料の場合には、ドリルなどを用いれば、容易に蒸気穴１２０を形成できる。
【００４８】
もっとも、蒸気穴１２０は必ずしも直線状とする必要はなく、例えば「くの字型」とすることもできるし、その他の形状とすることもできる。
【００４９】
鍋蓋本体１００の下面における蒸気穴１２０の形成位置の近傍には、把持部１１０の軸心に対して斜めに蒸気穴１２０を開口する際に、鍋蓋本体１００にひび割れ、欠けが生じることを回避するための補強部１３０が選択的に形成されている。補強部１３０は、鍋蓋本体１００と同じ素材とすることができるし、異なる素材とすることもできる。また、鍋蓋本体１００の材料によっては、ひび割れ等が生じないので、補強部１３０を形成することは必須ではない。
【００５０】
また、鍋蓋本体１００には、鍋蓋本体１００の中央部の上面に形成された略筒状の把持部１１０が形成されている。把持部１１０の内壁は、鍋蓋本体１００の上面との境界を規定する下端部１１０Ａと、下端部１１０Ａよりも径が大きな中央部１１０Ｂと、中央部１１０Ｂよりも径が小さい上端部１１０Ｃとに大別される。
【００５１】
把持部１１０の外壁は、把持部１１０の内壁に応じた形状としている。これにより、中央部１１０Ｂに対応する箇所を把持できるので、鍋蓋本体１００が持ちやすくなり、また、鍋蓋本体１００を落下によって破損させてしまうことを回避できるといった取扱性の向上につながる。
【００５２】
本実施形態では、蒸気穴１２０は、例えば、その開口の延長上が把持部１１０の内壁に位置するようにしてある。最も良いと考えられる態様としては、中央部１１０Ｂから上端部１１０Ｃに掛けた領域に納まるようにすることである。これにより、把持部１１０に向けて噴出したデンプンの粘化物は、中央部１１０Ｂから上端部１１０Ｃに亘る斜面で受けられるので、把持部の外に飛び散ることがより防止される。
【００５３】
ここで、本実施形態の鍋蓋本体１００は、蒸気穴１２０の位置が特徴的である。すなわち、蒸気穴１２０は、鍋蓋本体１００の上面側の開口が把持部１１０の内壁内に位置している。しかも、この上面側の開口は、その延長上に把持部１１０の内壁が位置する態様で形成されている。
【００５４】
こうすると、蒸気穴１２０は、鍋蓋本体１００の軸心に対して斜めに形成されることになる。また、鍋蓋本体１００の下面側の開口は、この例では把持部１１０の形成位置よりも外側、つまり、把持部１１０の直下の周辺に位置するようにしている。
【００５５】
なお、ここでいう周辺とは、本明細書において、厳密な意味で把持部１１０の直下が含まれることを除外するものではない。把持部１１０には一定の大きさもある。鍋蓋本体１００の重量によって、把持部１１０の大きさが変わることもあろう。また、料理鍋２００にも様々な大きさがある。そうすると、把持部１１０の直下と言っても、中心寄りの場合と周辺寄りの場合とがある。そこで、本明細書では、この周辺寄りの場合も、把持部１１０の直下の周辺に含まれるものとする。
【００５６】
料理鍋２００は、既述のように、炊飯を含む様々な調理をすることができる。当業者であれば料理鍋２００を用いて炊飯をすると、炊飯時には、蒸気穴１２０から、単に蒸気のみならず、米に含まれているデンプンの粘化物も噴出することが、容易に理解できるであろう。
【００５７】
念のため付言すると、米の成分中の大半、デンプンから構成されている。デンプンのほとんどは、アミロース及びアミロペクチンといったα−グルコースが多数つながった構造物であるが、これらは、炊きあがった米の粘り具合などに影響を及ぼす。
【００５８】
アミロース等は、米を炊く前の状態では、高分子であるが、水と熱とが加わると、アミロース等を構成している糖と糖との間に隙間が生じることによって単分子となる。この隙間には、水が入り込むことになり、デンプンは膨張する。そして、加熱によって膨潤し続けると、粘性の強い液、つまり、デンプンの粘化物が発生する。
【００５９】
そして、炊飯時に料理鍋２００内で発生する蒸気には、デンプンの粘化物が含まれることになる。デンプン入りの蒸気は、上記のように蒸気穴１２０を通じて、上面側の開口から噴出するが、料理鍋２００内から外に出ると、外気が相対的に低温であるため、冷却されてゲル状になる。
【００６０】
このデンプンは、滑らかな口あたりを実現したり、粘性によって調味料等の米への絡まりやすさを実現したり、炊きあがった米の温度低下を実現するなどの調理特性を有する。したがって、デンプンの離脱量が多くなると、米の滑らかな口あたり等が実現できなくなり、ひいては、米を美味しく炊き上げることができないということになる。
【００６１】
ここで、炊飯は、米を煮る工程と蒸す工程とに大別される。相対的に高温加熱を行う煮る工程においては、蒸気穴１２０を通じて鍋蓋本体１００の外に出る蒸気の量は多い。本実施形態の場合、蒸気に含まれて鍋蓋本体１００の外に出たデンプンの粘化物は、ゾル状のまま把持部１１０内にとどまる。
【００６２】
そして、その後になされる相対的に低温加熱を行う蒸す工程においては、蒸気穴１２０を通じて鍋蓋本体１００の外に出る蒸気量が減少する。このため、把持部１１０内にとどまっているデンプンの粘化物は、自重により再び蒸気穴１２０を通じて鍋蓋本体１００内に戻る。
【００６３】
つまり、本実施形態の鍋蓋本体１００を用いると、炊飯によって米から離脱したデンプンを、蒸す工程時に炊いている米側に戻すことができる。これにより、米を美味しく炊き上げることができるのである。
【００６４】
また、本実施形態の鍋蓋本体１００を用いると、別の観点からも美味しく米を炊き上げることができるので、この点についても説明する。
【００６５】
美味しく米を炊き上げるには、炊きムラを発生させないことが重要であることが知られている。しかし、米を煮る工程であっても蒸す工程であっても、料理鍋２００を火にかけたときには、火元に近い位置と遠い位置とでは、物理的に同じ温度にはならない。
【００６６】
火元からの熱は伝達距離が延びるほど、その途中で米を加熱する際に、米によってエネルギーが消費される。したがって、一般的には、火元から遠い位置には熱は伝わりにくい。一方で、火元から遠い位置であっても、料理鍋２００自体を媒体とした伝熱があるため、料理鍋２００の内壁に近い位置であれば、熱は伝わりやすい。
【００６７】
そうすると、鍋蓋本体１００の把持部１１０の直下であって、鍋蓋本体１００の上方位置は、火元からも離れているし、また、料理鍋２００の内壁からも離れているので、相対的に低温になりやすい。したがって、炊きムラを発生させないようにするには、炊飯時に、この位置の温度低下を防止することが必要である。
【００６８】
上記のように、炊飯によって生じるデンプンを蒸らしている米側に戻すことは、美味しく米を炊き上げるために必要なポイントの一つになる。しかし、問題なのは、このデンプンを戻す位置である。
【００６９】
料理鍋２００の上面側の開口から噴出したデンプンの粘化物が、料理鍋２００側に戻る際には、相対的に低温であるので、仮に、蒸気穴１２０を把持部１１０の軸心に沿って開口した場合には、鍋蓋本体１００の把持部１１０の直下に落下することになる。これでは、この箇所の温度が低下すし、したがって、炊きムラが発生する。
【００７０】
このような考察から、本実施形態の鍋蓋本体１００は、蒸気穴１２０の開口向き、より具体的には蒸気穴１２０の下面側の開口の位置を工夫して、落下するデンプンが鍋蓋本体１００の把持部１１０の直下とならないようにしている。
【００７１】
もっとも、この観点だけを考慮するならば、そもそも、蒸気穴１２０の開口位置を、把持部１１０のある鍋蓋本体１００の中心部分ではなく、鍋蓋本体１００の外周部とすることもできよう。
【００７２】
しかし、これでは、蒸気穴１２０の上面側の開口から噴出したデンプンの粘化物は、鍋蓋本体１００の蒸気穴１２０の上面側の開口から噴出すると、既存の鍋蓋には蒸気穴１２０から噴出したデンプンの粘化物を受ける部分がないため、料理鍋２００の周辺に飛び散ってしまう。これでは、蒸気穴１２０の上面側の開口から噴出したデンプン料理鍋２００内に戻すことができない。
【００７３】
一方で、蒸気穴１２０から噴出したデンプンの粘化物を受ける部分を、既存の鍋蓋にわざわざ設けるのは面倒である。
【００７４】
そこで、本実施形態の鍋蓋本体１００は、蒸気穴１２０の上面側の開口から噴出したデンプンを、通常、鍋蓋本体１００に設けられている把持部１１０をうまく利用して受けるようにして、蒸気穴１２０から噴出したデンプンの粘化物を料理鍋２００内に戻せるようにしている。
【００７５】
これにより、本実施形態の鍋蓋本体１００を用いて炊飯すると、既存の鍋蓋本体では得ることができない、美味しい米の炊飯を実現することができる。
【００７６】
つづいて、図１に示す調理鍋２００と、汎用的な鍋蓋及び図３に示す鍋蓋１００の双方とによる調理鍋システムを用いて、炊飯実験を行った。なお、既述の寸法の調理鍋２００は、１２００ｇ〜１５００ｇ程度の重さであり、アルミニウム製の鍋蓋１００は、８００ｇ〜９００ｇ程度の重さであった。
【００７７】
炊飯実験は、適宜、吸水（浸水）をさせた３合の国産米と、４４０ｃｃの量の水を調理鍋２００に入れて行った。また、炊飯実験は、手動で火力を調整して行ったもの（実験１）と、自動で火力を調整して行ったもの（実験２）とがある。実験１は、比較のため、６つの料理鍋を用いて行い、実験２も、比較のため、２種類の自動炊飯機能付きガスコンロを用いて行った。なお、実験１、実験２は、２０１６年６月２７日に東京都港区白銀の一般住宅にて行った。
【００７８】
図４は、本実施形態の調理鍋システムの炊飯実験結果を示す図である。図５〜図７は、比較例１〜６の調理鍋システムの炊飯実験結果を示す図である。図４等には、炊飯開始からの経過時間と、主導による火力の制御と、温度計測箇所Ａ〜Ｄでの測定温度と、測定温度の差分値と、沸騰までの時間などの観測結果と、実験結果の評価の概説とを示している。
【００７９】
なお、炊飯実験を行った調理鍋２００の条件は、次のとおりである。すなわち、底部２１０の厚さａ：約６ｍｍ、底部２１０の直径ｂ：約１１．５ｃｍ、角部２２０の底面の径ｃ：約２．５ｃｍ、角部２２０の側面の高さｄ：約３．０ｃｍ、角部２２０の最厚箇所での厚さｅ：約１．５ｃｍ、側部２３０の厚さｆ：約４．５ｍｍ、側部２３０の高さｇ：約７．０ｃｍ、縁部２４０の高さｈ：約３ｃｍ、縁部２４０の幅（直径）ｉ：約１９ｃｍである。
【００８０】
温度計測箇所Ａ〜Ｄは、それぞれ、調理鍋２００の略底部２１０（温度計測箇所Ａ：側部２３０表面であって底部２１０から１ｃｍ上方の位置）、調理鍋２００の側部２３０（温度計測箇所Ｂ：側部２３０表面であって底部２１０から５ｃｍ上方の位置）、鍋蓋１００等の把持部１１０付近（温度計測箇所Ｃ：鍋蓋１００表面であって、その縁から３．５ｃｍの位置）、調理鍋２００の内部の米の上側（温度計測箇所Ｄ：蒸気穴１２０を通じて米に達した位置）としている。
【００８１】
本実施形態の調理鍋システムでの炊飯条件は、比較例１〜４に係る各調理鍋メーカが取扱説明書などにおいて推奨している各種炊飯条件の平均的なものとした。本実施形態の調理鍋システムでの実験１は、比較例５の鍋蓋を用いたもの（本実施形態（１））と、比較例６の鍋蓋を用いたもの（本実施形態（２））と、図３に示す鍋蓋１００を用いたもの（本実施形態（３））との３タイプについて行った。本実施形態（１）・（２）で比較例５・６の鍋蓋を用いた理由は、単に、調理鍋２００とのサイズが合致したからに他ならない。
【００８２】
ここで、調理鍋２００の内部の米の上側（温度計測箇所Ｄ）の温度は、鍋蓋の蒸気穴から温度計を差し込むことで行ったが、図３に示す鍋蓋１００を用いた実施形態（３）の場合には、鍋蓋１００の構造状、蒸気穴１２０から温度計を差し込めなかったので、測定していない。
【００８３】
比較例１〜５の炊飯条件は、それぞれが推奨している炊飯条件に基づく。比較例６の料理鍋は、本出願人による特注品であることから、調理鍋メーカによる推奨する炊飯条件が存在しないため、比較例１〜５に係る調理鍋メーカが推奨する各種炊飯条件の平均的なものに基づく。
【００８４】
本実施形態（１）〜（３）の調理鍋システムでの炊飯条件は、炊飯開始時に中火とし、沸騰確認後に弱火にして、その状態を約１３分保持してから消火した。なお、本実施形態（１）の場合には約１０分３０秒で、本実施形態（２）の場合には約１１分４０秒で、本実施形態（１）の場合には約１１分００秒で、それぞれ、沸騰が確認された。
【００８５】
本実施形態（１）〜（３）の調理鍋システムは、沸騰後に弱火にすることで、いずれも底部２１０（温度計測箇所Ａ）の温度は低下するが、側部２３０（温度計測箇所Ｂ）及び把持部１１０（温度計測箇所Ｃ）の温度は保持乃至は上昇できている点が特出すべき点である。これにより、炊飯時の調理鍋２００全体の温度の均一化を図ることができる。
【００８６】
また、本実施形態（２）・（３）の調理鍋システムは、沸騰後に弱火にしても（Ｂ−Ｃ）の温度差が小さい。これは、把持部１１０に対して効果的に熱を伝達できているということを意味する。一方、本実施形態（１）は、沸騰後に弱火にしても（Ｂ−Ｃ）の温度差は、小さめではあるが、特段小さいとまでは評価できなかった。これに加えて、本実施形態（２）の調理鍋システムは、沸騰後に弱火にしても（Ｃ−Ｄ）の温度差も小さい。
【００８７】
本実施形態（１）〜（３）の調理鍋システムは、消火後には（Ａ−Ｂ）の温度差も急激に小さくなる。この現象は、中火時における角部２２０での蓄熱が、それまでに直火が当たることで相対的に高温であった底部２１０よりも、相対的に温度が低い側部２３０側に移動し、鍋蓋１００にまで十分に到達することにより実現できているといえよう。
【００８８】
さらに、本実施形態（１）・（２）の場合には、（Ｃ−Ｄ）の温度差は常に小さい。これは、中火の際に、料理鍋２００の角部２２０において十分に蓄熱されるまでは、そこで熱量が消費されるため、鍋蓋１００まで熱が到達しにくい一方で、その後には、鍋蓋１００の材料をアルミニウム等のように熱伝導率の高い材料を用いているため、熱が到達しやすいことに起因すると考えられる。また、本実施形態（３）のものも、おそらく、温度計測箇所Ｄの温度を測定すれば、（Ｃ−Ｄ）の温度差は常に小さいことが予想される。
【００８９】
事実、例えば、同程度の時間、強火又は中強火としてから弱火に切り替えている比較例４〜６のものと比較しても、本実施形態（１）〜（３）のものとは、「Ｃ」の温度上昇の振る舞いが全く異なるか、「Ｃ」の到達温度が全く異なることがわかる。
【００９０】
具体的には、本実施形態（１）〜（３）の場合には、「５分」と「１５分」との計測温度が、それぞれ、「４８℃」から「８９℃」、「４３℃」から「９６℃」、「４５℃」から「９７℃」と、いずれも、４０℃以上大きく上昇している。また、「５分」と「１０分」との温度差は３０℃以上である。さらに、「１０分」のときの温度よりも「１５分」のときの温度の方が高い。
【００９１】
比較例４の場合には、「５分」と「１５分」との計測温度が「３２℃」から「３０℃」と大差なく、「１０分」のときに既に高温に到達している。
【００９２】
比較例５の場合には、「５分」と「１５分」との計測温度が「８９℃」から「８８℃」と大差なく、「５分」のときに既に高温に到達している。
【００９３】
比較例６の場合には、「５分」と「１５分」との計測温度が「４４℃」から「８９℃」と相対的には差が大きいが、それでも本実施形態に比して１０℃の温度差があり、かつ、本実施形態よりも５分早い「１０分」のときの高温に到達したが、その温度は９０℃未満であり、本実施形態とは約８℃の温度差がある。
【００９４】
また、本実施形態（１）・（２）の場合、（Ｃ−Ｄ）の温度差が常に小さいということは、炊飯時において、鍋蓋２００からの放熱を食い止めることによって、米に対して均一的に各方向から加熱が実現できているということにほかならない。
【００９５】
これに対して、比較例１〜比較例６は、いずれの場合も、（Ｃ−Ｄ）の温度差が大きい。これでは、米に対して均一的に各方向からの加熱が実現できず、熱のかからない方向のα化がうまく進まず粉っぽさが残ってしまう。
【００９６】
また、比較例１〜６についてのその他の評価については、図５〜図７を参照することによって、本明細書に取り込まれたものとし、比較例１〜６の調理鍋の実験結果について考察する。
【００９７】
比較例１及び比較例２の調理鍋は、いわゆる土鍋である。土は一般的に熱伝導率が低いので、これに起因して沸騰までの（Ａ−Ｂ）の温度差が大きいと考えられる。このため、直火による底部の温度が側部まで伝達しにくく、鍋蓋の温度はなかなか上昇しない。したがって、比較例１及び比較例２の調理鍋は、米に対して均一的に各方向から加熱が実現できていない。
【００９８】
比較例３の調理鍋は、セラミック鍋である。セラミックも一般的に熱伝導率が低いので、これに起因して沸騰までの（Ａ−Ｂ）の温度差が大きいと考えられる。このため、直火による底部の温度が側部まで伝達しにくく、鍋蓋の温度はなかなか上昇しない。したがって、比較例３の調理鍋は、米に対して均一的に各方向から加熱が実現できていない。
【００９９】
比較例４の調理鍋は、いわゆるアルミニウム鍋である。アルミニウムは一般的に熱伝導率が高い。しかし、比較例４の調理鍋は、米自体の「Ｄ」の温度は強火の段階で既に１００℃に到達しているものの、側部の「Ｂ」及び鍋蓋「Ｃ」の温度は、それぞれ３０℃台前半あることから、結果的には、米に対する加熱は、下方向からが強く、横方向或いは上方向からは弱い。このため、比較例４の調理鍋は、米に対して均一的に各方向から加熱が実現できていない。
【０１００】
比較例５の調理鍋も、いわゆるアルミニウム鍋である。比較例５の調理鍋は、米自体の「Ｄ」の温度は中強火の段階で既に９９℃に到達しており、側部の「Ｂ」及び鍋蓋「Ｃ」の温度もそれぞれ９６℃及び８９℃と相対的に高温ではあるが、弱火にすると（Ｂ−Ｃ）の温度差は拡大する。これは、本実施形態のように蓄熱部として機能する部分がないため、弱火とすることで、鍋蓋まで十分に熱が伝達されないといえる。結果的には、米に対する弱火時の加熱は、下方向からが強く、横方向或いは上方向からは弱い。この点で、比較例５の調理鍋は、米に対して均一的に各方向から加熱が実現できていない。
【０１０１】
比較例６の調理鍋は、本発明者が料理鍋メーカのトナミ社に依頼して作成してもらった特注品である。比較例６の調理鍋も、いわゆるアルミニウム鍋である。比較例６の調理鍋は、比較例５のものに比して、弱火としても（Ｂ−Ｃ）の温度差は略変わらないが、当該温度差は１０℃以下とならず、（Ｃ−Ｄ）の温度差も同程度のままである。結果的には、米に対する弱火時の加熱は、下方向からが強く、横方向或いは上方向からは弱い。この点で、比較例６の調理鍋は、米に対して均一的に各方向から加熱が実現できていない。
【０１０２】
以上の考察から、本実施形態の料理鍋２００は、角部２２０に厚みを持たせることによって、沸騰までの時間に角部２２０に蓄熱させることにより、沸騰後に弱火に切り替えても、鍋蓋１００の温度が高温で維持される。このため、米に対して上方向からも過熱が可能となり、米に対して均一的に各方向から加熱が実現できるということがわかる。
【０１０３】
さらに、本実施形態（１）〜（３）を相互に対比すると、本実施形態（１）の場合には、鍋蓋の把持部（温度計測箇所Ｃ）の温度は、９０℃まで到達しない。この点、同じ鍋蓋を用いている比較例５においても、鍋蓋の把持部（温度計測箇所Ｃ）の温度が９０℃まで到達していない。
【０１０４】
ここで、本実施形態（１）〜（３）の鍋蓋は、いずれもアルミニウム製であるが、以下のようなスペックである。
本実施形態（１）：重さ約３６０ｇ、蒸気穴の直径約５ｍｍ、蒸気穴の長さ約１ｍｍ、
本実施形態（２）：重さ約７８０ｇ、蒸気穴の直径約４ｍｍ、蒸気穴の長さ約１６ｍｍ、
本実施形態（３）：重さ約８７５ｇ、蒸気穴の直径約４ｍｍ、蒸気穴の長さ約４５ｍｍ。
【０１０５】
本実施形態（１）のものは、相対的に軽量であり、蒸気穴の径が大きく、その長さも短い。ということは、本実施形態（１）の場合には、炊飯時に、鍋蓋が軽量であることから浮きやすく、この結果、料理鍋２００と鍋蓋との間から相対的に多くの蒸気が放出されることになる。また、蒸気穴から相対的に多くの蒸気が放出され、鍋蓋の把持部（温度計測箇所Ｃ）の温度が低下して、９０℃に到達しないものと考えられる。
【０１０６】
本実施形態（２）・（３）のものは、本実施形態（１）のものに対する上記考察に照らすと、鍋蓋２００等は、重量があり、蒸気穴が長いので、相対的に少ない蒸気しか放出されない。したがって、鍋蓋の把持部（温度計測箇所Ｃ）の温度が低下することなく、９０℃を超えると考えられる。この結果、米に対して四方八方から均一化した温度を与えることが可能となる。
【０１０７】
図８は、本実施形態の調理鍋システムの３種類の自動炊飯機能付きガスコンロを用いて行った炊飯実験結果を示す図である。図８（ａ）にはリンナイ社の「ＲＮ−ＢＨ３Ｆ」を用いて行った炊飯実験結果を示し、図８（ｂ）にはＨａｒｍａｎ社の「ＤＷ３１Ｌ３ＷＡ」を用いて行った炊飯実験結果を示している。図８（ｃ）には東京瓦斯社の「ＨＲ−ＢＳ３Ｅ−Ｇ６ＢＢＬ」を用いて行った炊飯実験結果を示している。
【０１０８】
図８（ａ）に示すように、リンナイ社の「ＲＮ−ＢＨ３Ｆ」を用いた場合には、
・着火から約５分まで弱火、
・約５分００秒から約８分００秒まで中火、
・約８分００秒から約１２分４０秒まで中強火、
・約１２分４０秒から約１３分４０秒まで弱火、
・約１３分４０秒から約１４分４０秒まで中火、
・約１４分４０秒から約１７分５０秒まで弱火、
・約１７分５０秒から約１８分４０秒まで中火、
・約１８分４０秒から約１９分４０秒まで弱火
となった。そして、この場合、約１１分４０秒で沸騰が起こり、約１９分４０秒で消火となった。
【０１０９】
図８（ｂ）に示すように、東京瓦斯社の「ＨＲ−ＢＳ３Ｅ−Ｇ６ＢＢＬ」を用いた場合には、
・着火から約４分５０秒まで強火、
・約４分５０秒から約１７分５０秒まで極弱火、
・約１７分５０秒から約１８分００秒まで強火、
・約１８分００秒から約１９分２０秒まで中火、
・約１９分２０秒から約２１分００秒まで弱火、
・約２１分００秒から約２１分３０秒まで強火、
となった。そして、この場合、約１５分２０秒で沸騰が起こり、約２１分３０秒で消火となった。
【０１１０】
図８（ｃ）に示すように、Ｈａｒｍａｎ社の「ＤＷ３１Ｌ３ＷＡ」を用いた場合には、
・着火から約１分４０秒まで強火、
・約１分４０秒から約９分２０秒まで弱火、
・約９分２０秒から約１８分００秒まで強火、
・約１８分００秒から約１９分２０秒まで中火、
・約１９分２０秒から約２１分００秒まで弱火、
・約２１分００秒から約２１分３０秒まで強火、
となった。そして、この場合、約１５分２０秒で沸騰が起こり、約２１分３０秒で消火となった。
【０１１１】
図８（ａ）及び図８（ｂ）のいずれの場合にも、（Ｂ−Ｃ）の温度差は、沸騰までは相対的に大きいが、その後には相対的に小さくなる。これは、図４等に示した実験結果の評価又は考察からもわかるように、鍋蓋１００が相対的に高温状態を維持できることから、米に対して上方向からも過熱が可能となり、米に対して均一的に各方向から加熱が実現できるということがわかる。
【０１１２】
（他の実施形態）
図９（ａ）〜図９（ｂ）は、本発明の他の実施形態の調理鍋システムの炊飯実験結果を示す図である。他の実施形態の調理鍋システムにおける調理鍋２００は、図４の炊飯実験に用いた鍋２００と比較すると、角部２２０の最厚箇所での厚さｅ：約２．５ｃｍとし、これに付随して、底部２１０の直径ｂ：約７ｃｍ、角部２２０の底面の径ｃ：約４．５ｃｍ、角部２２０の側面の高さｄ：約６ｃｍとし、他の条件は変えていない。また、鍋蓋には、実施形態３のものを用いた。
【０１１３】
ここでは、角部２２０の最厚箇所での厚さｅ：約２．５ｃｍとしていることから、炊飯鍋２００の容積が減少するので、米を３合（いわゆる３合炊き）とした場合と２．５合（いわゆる２．５合炊き）とした場合との２パターンの炊飯実験を行った。図９（ａ）には、米を３合とした場合の炊飯実験結果を示している。図９（ｂ）には、米を２．５合とした場合の炊飯実験結果を示している。
【０１１４】
図９（ａ）に示すように、３合炊きの場合には、角部２２０の厚みが増した分、米に対する十分な火力を実現するために、火力制御としては火を強めにする必要がある。その結果、Ａ点及びＢ点での温度推移は、火力制御の変更に伴って温度が若干高く、実施形態３に近いといえる。
【０１１５】
これに対して、Ｃ点については、５分時点での温度は、実施形態３と同じもの、その後の時点の温度については、高温領域での温度推移が認められる。このため、炊飯中に水分が過度に蒸発してしまい、炊飯後に米にパサつき感があるように感じられた。
【０１１６】
それでも、他の実施形態の炊飯鍋２００を用いた方が、米の中心部にざらつき感がなく、これは当該中心部まで充分熱が入り、米を強制的に吸水させることができており、充分にα化が促進されていたといえ、各比較例のものよりもおいしく炊けているということがいえる。
【０１１７】
図９（ｂ）に示すように、２．５合炊きの場合にも、角部２２０の厚みが増した分、米に対する十分な火力を実現するために、火力制御としては火を強めにする必要がある。そして、図９（ｂ）の場合には、炊飯する米が少なくなることに起因して、その水も少なくなるので、少量の水が相対的に早く温まることで、Ａ点〜Ｃ点での５分時点での各温度は、図９（ａ）に示すものよりも高くなった。
【０１１８】
また、図９（ｂ）に示す実験結果は、図９（ａ）に示す実験結果に比して、（Ａ−Ｂ）の温度差が小さいことが窺える。特に、中火での（Ａ−Ｂ）の温度差は小さい。さらに、消火後の（Ａ−Ｂ）、（Ｂ−Ｃ）の各温度差は縮まり、（Ｂ−Ｃ）の温度が２０分の時点で大きいという点も見られた。
【０１１９】
つぎに、他の実施形態を実施形態（１）〜（３）と比較すると、他の実施形態は、沸騰後に中弱火を経て弱火にしているが、側部２３０（温度計測箇所Ｂ）及び把持部１１０（温度計測箇所Ｃ）の温度は保持乃至は上昇できている。この点は、実施形態（１）〜（３）の場合と同じである。
【０１２０】
しかし、他の実施形態は、沸騰後に中弱火を経て弱火にしているにも拘わらず、いずれも底部２１０（温度計測箇所Ａ）の温度は低下しない。この点は、実施形態（１）〜（３）の場合と異なる。
【０１２１】
したがって、他の実施形態の調理鍋２００も、炊飯時の調理鍋２００全体の温度の均一化を図ることができるものの、実施形態（１）〜（３）の場合ほどの均一化は図れないということができる。
【０１２２】
図１０は、図９に係る調理鍋２００につき３種類の自動炊飯機能付きガスコンロを用いて行った炊飯実験結果を示す図である。これらの炊飯実験結果は、いずれも３合炊きのものである。
【０１２３】
図１０（ａ）にはリンナイ社のＲＮ−ＢＨ３Ｆを用いた場合、図１０（ｂ）にはＨａｒｍａｎ社のＤＷ３１Ｌ３ＷＡを用いた場合、図１０（ｃ）には東京ガス社のＨＲ−ＢＳ３Ｅ−Ｇ６ＢＢＬを用いた場合の実験結果をそれぞれ示している。
【０１２４】
ここで、リンナイ社のＲＮ−ＢＨ３Ｆは、「弱火」「中火」「中強火」という３段階での火力制御を行うことができる。Ｈａｒｍａｎ社のＤＷ３１Ｌ３ＷＡは、「弱火」「中強火」「強火」という３段階での火力制御を行うことができる。東京ガス社のＨＲ−ＢＳ３Ｅ−Ｇ６ＢＢＬは、「弱火」「中強火」という２段階での火力制御しか行うことができない。
【０１２５】
まず、図１０（ａ）に示す実験結果によれば、経過時間が１０分、１５分、２０分における、それぞれ、Ａ点において、１２４℃、１０７℃、１０６℃と高温状態が続く。同様に、図１０（ｂ）及び図１０（ｃ）においても、経過時間が１５分、２０分、２５分における、それぞれ、Ａ点において、１００℃以上の高温状態が続く。
【０１２６】
このような現象は、対応する図８（ａ）及び図８（ｂ）においては確認できていない。これは、相対的に火力が強い状態が長く、この原因は、角部２２０が相対的に厚いため、調理鍋２００が温まりにくいことを自動炊飯機能付きガスコンロがセンシングしたことに起因すると考えられる。
【０１２７】
この結果、図１０（ａ）〜図１０（ｃ）に示す実験結果も、図９（ａ），図９（ｂ）に示す場合と同様に、高温領域での温度推移が認められる。このため、炊飯中に水分が過度に蒸発してしまい、炊飯後に米にパサつき感があるように感じられた。
【０１２８】
それでも、他の実施形態の炊飯鍋２００を用いた方が、米の中心部にざらつき感がなく、これは当該中心部まで充分熱が入り、米を強制的に吸水させることができており、充分にα化が促進されていたといえ、各比較例のものよりもおいしく炊けているということがいえる。
【図１】
2018061711.tif 000003
【図２】
2018061711.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【手続補正書】
【提出日】平成28年11月22日(2016.11.22)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
円板状の底部と、前記底部に対して略直交方向に延びる略円筒状の側部と、前記底部と前記側部との間に位置する円周状の概形の角部とを備え、
前記角部に所要の厚みを持たせて蓄熱部として機能させる調理鍋。
【請求項２】
前記角部の厚さが、前記底部及び前記側部の厚さに比して厚くされていて、かつ、前記底部の厚さが、前記側部の厚さに比して厚くされている、請求項１記載の調理鍋。
【請求項３】
前記角部は、前記底部及び前記側部から離れるにつれて厚みが増していく形状とされている、請求項１記載の調理鍋。
【請求項４】
前記角部の最厚箇所と前記底部との厚さの比率は、概ね、１０：４〜１０：２である、請求項１記載の調理鍋。
【請求項５】
前記底部と前記側部との厚さの比率は、概ね、１０：８〜１０：４である、請求項１記載の調理鍋。
【請求項６】
請求項１記載の調理鍋と、前記調理鍋と一組で用いられる鍋蓋とを備え、
前記鍋蓋は、
鍋蓋本体と、
前記鍋蓋本体の中央部の上面に形成された筒状の把持部と、
前記鍋蓋本体の上面と下面とを貫通する蒸気穴とを有し、
前記蒸気穴は、前記上面側の開口が前記把持部の内壁内に位置し、かつ、当該開口の延長上に当該内壁が位置する態様で形成されている、調理鍋システム。