(57)【要約】【課題】樹脂への充填性に優れており高い熱伝導性を有するマグネシウムを主成分とする炭酸化物微粒子等及びその製造方法を提供することを目的とする。【解決手段】本発明によれば、マグネシウム化合物と他の特定の無機化合物との混合物を重炭酸アンモニウムを用いて水熱処理することにより、マグネシウムと、そしてカリウム、カルシウム、ケイ素及びアルミニウムからなる群から選ばれた１以上の元素とを含有し、さらにアスペクト比が２以下であり、且つ平均最大面角が９０〜１００度の直方体状であることを特徴とする複合炭酸化物微粒子、その複合炭酸化物微粒子を含む熱伝導性フィラー、その熱伝導性フィラーを含む熱伝導性組成物及び複合炭酸化物微粒子の製造方法が提供される。【選択図】    図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
マグネシウムと、
カリウム、カルシウム、ケイ素及びアルミニウムからなる群から選ばれた１以上の元素とを含有し、そして
アスペクト比が２以下であり、且つ面角が９０〜１００度の直方体状であることを特徴とする複合炭酸化物微粒子。
【請求項２】
Ｘ線回折パターンにおいて、前記複合炭酸化物微粒子の強度が最大となるピークＸの位置が２θ=３１．６〜３３．６度であり、塩基性炭酸マグネシウムの強度が最大となるピークＹの強度とピークＸの強度比（Ｙ／Ｘ）が０．０１以下である、請求項１に記載の複合炭酸化物微粒子。
【請求項３】
Ａは、前記複合炭酸化物微粒子に含まれるマグネシウムの含有量をＭｇＯに換算した値であり、
Ｂは、前記複合炭酸化物微粒子に含まれるカリウム、カルシウム、ケイ素、アルミニウムの含有量をそれぞれにＫ２Ｏ、ＣａＯ、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３に換算し且つそれらを総和した値であり、そして
ＡとＡ＋Ｂとの比（Ａ／（Ａ＋Ｂ））が、０．９５〜０．９９９である、請求項１又は２に記載の複合炭酸化物微粒子。
【請求項４】
Ａは、前記複合炭酸化物微粒子に含まれるマグネシウムの含有量をＭｇＯに換算した値であり、
Ｃは、前記複合炭酸化物微粒子に含まれるカルシウム、アルミニウムの含有量をそれぞれにＣａＯ、Ａｌ２Ｏ３に換算し且つそれらを総和した値であり、そして
ＡとＡ＋Ｃとの比（Ａ／（Ａ＋Ｃ））が、０．９５〜０．９９９である、請求項１又は２に記載の複合炭酸化物微粒子。
【請求項５】
Ａは、前記複合炭酸化物微粒子に含まれるマグネシウムの含有量をＭｇＯに換算した値であり、
Ｄは、前記複合炭酸化物微粒子に含まれるカルシウムの含有量をＣａＯに換算した値であり、そして
ＡとＡ＋Ｄとの比（Ａ／（Ａ＋Ｄ））が、０．９５〜０．９９９である、請求項１又は２に記載の複合炭酸化物微粒子。
【請求項６】
レーザー回折・散乱法による粒度分布の測定において、累積粒子数（体積換算）５０％の時の粒子径をｄ５０と規定したとき、ｄ５０が１〜１５μｍであり、ＢＥＴ法による比表面積が０．５〜３．０ｍ２／ｇである、請求項１ないし５のいずれか１項に記載の複合炭酸化物微粒子。
【請求項７】
レーザー回折・散乱法による粒度分布の測定において、累積粒子数（体積換算）１０％の時の粒子径をｄ１０、累積粒子数（体積換算）５０％の時の粒子径をｄ５０、累積粒子数（体積換算）９０％の時の粒子径をｄ９０と規定したとき、ｄ１０／ｄ５０の比の値とｄ９０／ｄ５０の比の値の平均値が２．５以下である、請求項１ないし６のいずれか１項に記載の複合炭酸化物微粒子。
【請求項８】
請求項１ないし７のいずれか１項に記載の複合炭酸化物微粒子を８０％以上含んでいることを特徴とする熱伝導性フィラー。
【請求項９】
レーザー回折・散乱法による粒度分布の測定において、累積粒子数（体積換算）５０％の時の粒子径をｄ５０と規定したとき、互いに異なるｄ５０を有する第１の複合炭酸化物微粒子と第２の複合炭酸化物微粒子とを含んでいる、請求項８に記載の熱伝導性フィラー。
【請求項１０】
前記第１の複合炭酸化物微粒子のｄ５０が１〜１０μｍであり、そして前記第２の複合炭酸化物微粒子のｄ５０が１２〜１５μｍである、請求項９に記載の熱伝導性フィラー。
【請求項１１】
熱伝導性樹脂へ充填可能であって、熱伝導性フィラーと熱伝導性樹脂との総体積量に対して少なくとも７０体積％以上充填可能である、請求項９又は１０に記載の熱伝導性フィラー。
【請求項１２】
請求項９ないし１１のいずれか１項に記載の熱伝導性フィラーと熱伝導性樹脂とを含み、前記熱伝導性フィラーが、前記熱伝導性フィラーと前記熱伝導性樹脂との総体積量に対して７０体積％以上含まれていることを特徴とする熱伝導性樹脂組成物。
【請求項１３】
熱伝導率が３．５Ｗ／ｍ・Ｋ以上である、請求項１２に記載の熱伝導性樹脂組成物。
【請求項１４】
マグネシウム化合物と、
カリウム化合物、カルシウム化合物、ケイ素化合物及びアルミニウム化合物からなる群のから選ばれる１以上の無機化合物と
を重炭酸アンモニウムを用いて湿式で混合するステップと、
得られた混合物を処理温度１５０℃以上、保持時間３時間以上で水熱処理するステップと、そして
水熱処理された混合物を水洗し、乾燥させるステップと
を含んでいることを特徴とする複合炭酸化物微粒子を製造する方法。
【請求項１５】
得られる複合炭酸化物微粒子のアスペクト比が２以下であり、且つ面角が９０〜１００度の直方体状であることを特徴とする請求項１４に記載の複合炭酸化物微粒子を製造する方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、マグネシウムと、そしてカリウム、カルシウム、ケイ素及びアルミニウムからなる群から選ばれた１以上の元素とを含有する複合炭酸化物微粒子であって、前記複合炭酸化物微粒子のアスペクト比が２以下であり且つ面角が９０〜１００度の直方体状であることを特徴とする複合炭酸化物微粒子、その複合炭酸化物微粒子を含む熱伝導性フィラー、その熱伝導性フィラーを含む熱伝導性組成物及び複合炭酸化物微粒子の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
優れた熱伝導性を有する無機化合物粒子や熱伝導性フィラーとしては、例えば特開２００５−２７２７５２号公報（特許文献１）に記載されているような無水炭酸マグネシウムからなる熱伝導性フィラーが知られている。この無水炭酸マグネシウムフィラーは、中性炭酸マグネシウム（ＭｇＣＯ３・ｎＨ２Ｏ）をオートクレープ中で水熱処理した後に乾燥し粉砕することにより得られる。
【０００３】
また、炭酸マグネシウムの粒子を得るための他の方法としては、例えば特公平２−６２４８４号公報（特許文献２）に記載されているように、塩基性炭酸マグネシウムの出発懸濁液へ水酸化マグネシウムと水酸化カルシウムの混合懸濁液を添加しながら炭酸ガスを吹き込み、乾燥することにより、炭酸カルシウムを含む球状塩基性炭酸マグネシウムを得る方法が知られている。さらに、カルシウムとの複合炭酸塩類であるが、例えば特開２００６−１５１７１２号公報（特許文献３）に記載されているように、Ｃａイオン、Ｍｇイオン及びＣＯ３イオンを水中で接触させて得られた反応生成物を水熱処理することにより、微粒子且つ粒子形状が揃った高純度Ｃａ・Ｍｇ複合炭酸塩類を得る方法が知られている。
【０００４】
ところが、特許文献１〜３に記載された製法などにより得られる炭酸マグネシウム又はマグネシウムと他の無機物からなる複合炭酸塩類は、それらの粒子の形状が燐片状、球状又は凹凸のある不規則形状であるため、粒子同士の大きな接触面積を得ることができず、熱伝導性フィラー等として用いた場合に高い熱伝導性を得られないという問題があった。
【０００５】
また、特許文献１〜３に記載された製法により得られる炭酸マグネシウム又は複合炭酸塩類からなる粒子は、一次、二次粒子が形成されるなど要因で比較的広い粒度分布を有することから、熱伝導性樹脂などへ混錬した際の充填性や分散性が良くないという問題があった。特に樹脂への充填性については、成形時等において粒子が樹脂との混錬物から容易に離脱することから、別言すれば粒子を必要量樹脂へ混錬する前に飽和してしまうことから、粒子を十分に樹脂へ混錬することができないという問題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００５−２７２７５２号公報
【特許文献２】特公平２−６２４８４号公報
【特許文献３】特開２００６−１５１７１２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
そこで、本発明は、粒子同士の大きな接触面積を得ることができる形状であり、そして樹脂への充填性や分散性に優れたシャープな粒度分布を有する、マグネシウムを主成分とする炭酸化物微粒子、その複合炭酸化物微粒子を含む熱伝導性フィラー、その熱伝導性フィラーを含む熱伝導性組成物及び複合炭酸化物微粒子の製造方法を開発し提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、マグネシウムを主成分とする炭酸化物微粒子の形状、粒度分布、その製造方法などについて鋭意研究を重ねた結果、マグネシウム化合物と他の特定の無機化合物との混合物を重炭酸アンモニウムを用いて水熱処理すると、略均一な直方体状の形状を有し、そして二次粒子の生成が抑制された極めてシャープな粒度分布を有する、マグネシウを主成分とする複合炭酸化物微粒子が得られることを見出し、本発明を完成させるに至った。
【０００９】
すなわち、本発明によれば、マグネシウムと、そしてカリウム、カルシウム、ケイ素及びアルミニウムからなる群から選ばれた１以上の元素とを含有し、さらにアスペクト比が２以下であり、且つ面角が９０〜１００度（°）の直方体状であることを特徴とする複合炭酸化物微粒子が提供される。
【００１０】
なお、ここでいう面角とは、各粒子において隣り合った二つの面の間で交わる角（二面角）をいう。本発明での粒子形状は、面角が９０度の直方体が全てを占めるわけではなく、後述する実施例のＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）図にあるように、９０度より大きい面角と９０度より小さい面角が共存する直方体状の粒子が数多く存在する。このため、本願明細書では、これら形状の分布を示すため、「六面体（略直方体）の粒子を形成する面角のうち最大の角度」（ここでは９０〜１００度となる）を“最大面角”と呼び、当該最大面角の平均値について測定を行っている。
【００１１】
また、本発明の複合炭酸化物微粒子は、マグネシウムを主成分とし、そしてカリウム、カルシウム、ケイ素及びアルミニウムからなる群から選ばれた１以上の副成分も含有する無水の複合炭酸化物であるので、Ｘ線回折パターンにおいて、強度が最大となるピークＸの位置が２θ=３１．６〜３３．６度であり、塩基性炭酸マグネシウムの強度が最大となるピークＹの強度とピークＸの強度比（Ｙ／Ｘ）が０．０１以下となる特徴を有している。
【００１２】
このように、本発明の複合炭酸化物微粒子は、マグネシウムと他の特定の成分とを含有する無水の複合炭酸化物としたことにより、均一な略直方体状の形状を有している。
【００１３】
このため、本発明では、一の形態として、マグネシウムと他の特定の成分との組み合わせについて、複合炭酸化物微粒子に含まれるマグネシウムの含有量をＭｇＯに換算した値をＡとし、複合炭酸化物微粒子に含まれるカリウム、カルシウム、ケイ素、アルミニウムの含有量をそれぞれにＫ２Ｏ、ＣａＯ、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３に換算し且つそれらを総和した値をＢとしたとき、ＡとＡ＋Ｂとの比（Ａ／（Ａ＋Ｂ））が０．９５〜０．９９９であることが好ましい。
【００１４】
また、本発明の他の形態としては、複合炭酸化物微粒子に含まれるマグネシウムの含有量をＭｇＯに換算した値をＡとし、複合炭酸化物微粒子に含まれるカルシウム、アルミニウムの含有量をそれぞれにＣａＯ、Ａｌ２Ｏ３に換算し且つそれらを総和した値をＣとしたとき、ＡとＡ＋Ｃとの比（Ａ／（Ａ＋Ｃ））が０．９５〜０．９９９であることが好ましい。
【００１５】
さらに、本発明の他の形態としては、複合炭酸化物微粒子に含まれるマグネシウムの含有量をＭｇＯに換算した値をＡとし、複合炭酸化物微粒子に含まれるカルシウムの含有量をＣａＯに換算した値をＤとしたとき、ＡとＡ＋Ｄとの比（Ａ／（Ａ＋Ｄ））が０．９５〜０．９９９であることが好ましい。
【００１６】
本発明の複合炭酸化物微粒子は、上述のようにマグネシウムと他の特定の成分とを含有する無水の複合炭酸化物としたことにより、略単一の形状および粒子径を有する一次粒子の生成が可能であり、二次粒子の生成による解砕、粉砕の必要もないことから、極めてシャープな粒度分布を有している。
【００１７】
このため、本発明の複合炭酸化物微粒子は、レーザー回折・散乱法による粒度分布の測定において、累積粒子数（体積換算）５０％の時の粒子径をｄ５０と規定したとき、ｄ５０が１〜１５μｍであり、ＢＥＴ法による比表面積が０．５〜３．０ｍ２／ｇであるという特徴を有している。
【００１８】
また、本発明の複合炭酸化物微粒子は、レーザー回折・散乱法による粒度分布の測定において、累積粒子数（体積換算）１０％の時の粒子径をｄ１０、累積粒子数（体積換算）５０％の時の粒子径をｄ５０、累積粒子数（体積換算）９０％の時の粒子径をｄ９０と規定したとき、ｄ１０／ｄ５０の比の値とｄ９０／ｄ５０の比の値の平均値が２．５以下であるという特徴を有している。
【００１９】
上述したように、本発明の複合炭酸化物微粒子は、均一な略直方体状の形状を有しているので粒子同士で大きな接触面積を得ることができ、さらにシャープな粒度分布を有しているので樹脂への充填性や分散性にも優れている。このため、本発明の複合炭酸化物微粒子は、熱伝導性を向上させるためのフィラーとしての使用に適しており、具体的には、熱伝導性フィラーとして本発明の複合炭酸化物微粒子が８０％以上含まれていることが好ましい。
【００２０】
また、本発明の複合炭酸化物微粒子はシャープな粒度分布を有しているので、本発明の複合炭酸化物微粒子を熱伝導性フィラーとして使用して単位体積当たりの樹脂への充填量を増大させるためには、レーザー回折・散乱法による粒度分布の測定において、累積粒子数（体積換算）５０％の時の粒子径をｄ５０と規定したとき、互いに異なるｄ５０を有する第１の複合炭酸化物微粒子と第２の複合炭酸化物微粒子とを含ませることが好ましく、具体的には、前記第１の複合炭酸化物微粒子のｄ５０を１〜１０μｍとし、前記第２の複合炭酸化物微粒子のｄ５０を１２〜１５μｍとすることがより好ましい。
【００２１】
この場合、互いに異なるｄ５０を有する第１の複合炭酸化物微粒子と第２の複合炭酸化物微粒子とからなる本発明の熱伝導性フィラーは、熱伝導性樹脂へ充填可能であって、熱伝導性フィラーと熱伝導性樹脂との総体積量に対して少なくとも７０体積％以上充填可能となる。
【００２２】
このため、本発明では、上述の第１の複合炭酸化物微粒子と第２の複合炭酸化物微粒子とからなる本発明の熱伝導性フィラーを、該熱伝導性フィラーと熱伝導性樹脂との総体積量に対して７０体積％以上充填することにより、熱伝導率が３．５Ｗ／ｍ・Ｋ以上という高い熱伝導率を有する熱伝導性樹脂組成物を得ることができる。
【００２３】
なお、本発明における熱伝導性樹脂組成物の作製は、入江鉄工所社製の加熱二本ロールを用いて、先ず規定体積量のポリエチレン樹脂を添加して高温で混練する。次に樹脂が二本ロールに巻き付いたのを確認した後、熱伝導性フィラーを延ばされた樹脂の上に乗せるようにして添加して行く。その後、巻き付いた樹脂とフィラーの混練体が二本ロールの回転だけでこぼれ落ちるまでフィラーを添加して行くことにより、熱伝導性樹脂組成物を作製する。このとき、添加したフィラーがこぼれ落ちる直前の充填量を熱伝導性樹脂へ充填可能であって、熱伝導性フィラーと熱伝導性樹脂との総体積量に対して充填可能な最大充填量（飽和充填量）としている。
【００２４】
また、本発明において、熱伝導性フィラーを混錬するのに適している熱伝導性樹脂としては、例えばシリコン樹脂、エポキシ樹脂、ポリアミド樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、アクリル樹脂、ウレタン樹脂などが挙げられる。本発明では、前記熱伝導性樹脂の中でも、特にエンジニアリングプラスチックとして広く利用されているポリアミド樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂の使用が好ましく、後述する本発明の実施例では主にポリエチレン樹脂を使用している。
【００２５】
上述したように、均一な略直方体状の形状を有しており、そしてシャープな粒度分布を有している本発明の複合炭酸化物微粒子は、マグネシウム化合物（水酸化マグネシウム、酸化マグネシウム、硫酸マグネシウム、塩化マグネシウム）とカリウム系化合物（水酸化カリウム）、カルシウム系化合物（水酸化カルシウム、塩化カルシウム）、ケイ素系化合物（二酸化ケイ素）、アルミニウム系化合物（水酸化アルミニウム）の１種以上を重炭酸アンモニウム、または炭酸アンモニウム、または尿素の水溶液中に無機化合物濃度５０〜２００ｇ／Ｌとなるように混合し、高圧容器中で１５０〜２００℃、保持時間３〜１４時間にて水熱処理を行った後に洗浄をし、乾燥・分級することにより得られる。
【００２６】
別言すれば、本発明の複合炭酸化物微粒子は、
マグネシウム化合物と、
カリウム化合物、カルシウム化合物、ケイ素化合物及びアルミニウム化合物からなる群のから選ばれる１以上の無機化合物と
を重炭酸アンモニウムを用いて湿式で混合するステップと、
得られた混合物を処理温度１５０℃以上、保持時間３時間以上で水熱処理するステップと、そして
水熱処理された混合物を水洗し、乾燥させるステップと
を含んでいる製造方法により提供される。
【００２７】
本発明の複合炭酸化物微粒子の製造方法では、１５０℃未満の温度で水熱処理をすると、他の物質が生成して均一な略直方体状の形状を有する粒子を得られなくなる。一方、２００℃を超える温度で水熱処理をすると、圧力容器が腐食、劣化し易くなると共に使用できる容器の種類も制限されるため、２００℃までの処理温度で水熱処理するのが好ましい。保持時間は、３時間未満の時間で水熱処理すると、他の物質が生成して均一な略直方体状の形状を有する粒子を得られなくなる。一方、１４時間を超える保持時間で水熱処理をすると、複合炭酸化物微粒子の生産性が低下してしまうため、１４時間までの保持時間で水熱処理するのが好ましい。
【００２８】
また、上記の製造方法により得られる複合炭酸化物微粒子のアスペクト比は２以下であり、且つ面角が９０〜１００度の直方体状であることは言うまでもない。
【発明の効果】
【００２９】
本発明によれば、マグネシウムと、カリウム、カルシウム、ケイ素及びアルミニウムからなる群から選ばれた１以上の元素とを含有し、そしてアスペクト比が２以下であり、且つ面角が９０〜１００度の直方体状である複合炭酸化物微粒子が提供される。
【００３０】
また、本発明の複合炭酸化物微粒子は、Ｘ線回折パターンにおいて、強度が最大となるピークＸの位置が２θ=３１．６〜３３．６度であり、塩基性炭酸マグネシウムの強度が最大となるピークＹの強度とピークＸの強度比（Ｙ／Ｘ）が０．０１以下となる特徴を有している。
【００３１】
このように、本発明の複合炭酸化物微粒子およびその複合炭酸化物微粒子を含む熱伝導性フィラーは、マグネシウムと他の特定の成分とを含有する無水の複合炭酸化物としたことにより、均一な略直方体状の形状を有しており粒子同士の大きな接触面積を得ることができる。また、本発明の複合炭酸化物微粒子および熱伝導性フィラーは、シャープな粒度分布を有しているので樹脂への充填性や分散性に優れており、本発明の熱伝導性フィラーは、熱伝導性フィラーと熱伝導性樹脂との総体積量に対して７０体積％以上充填可能となる。
【００３２】
また、本発明の熱伝導性フィラーを熱伝導性フィラーと熱伝導性樹脂との総体積量に対して７０体積％以上配合した樹脂は、熱伝導率が３．５Ｗ／ｍ・Ｋ以上という高い熱伝導率を発現する。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】本発明の実施例１の複合炭酸化物微粒子のＸ線回折（ＸＲＤ）パターン図である。
【図２】塩基性炭酸マグネシウムのＸ線回折（ＸＲＤ）パターン図である。
【図３】ドロマイト（ＣａＭｇ（ＣＯ３）２）を主体とする混合物のＸ線回折（ＸＲＤ）パターン図である。
【図４】本発明の実施例１の複合炭酸化物微粒子のＳＥＭ写真である。
【図５】比較例１の炭酸マグネシウム粒子のＳＥＭ写真である。
【図６】比較例５の炭酸マグネシウム粒子を流体ミルで粉砕した粒子のＳＥＭ写真である。
【発明を実施するための形態】
【００３４】
以下、本発明の複合炭酸化物微粒子、熱伝導性フィラー、熱伝導性組成物及び複合炭酸化物微粒子の製造方法などについて、具体例を交えながら詳細に説明する。なお、本発明は、以下に示される実施形態に限定されるものではなく、本発明の技術的思想を逸脱しない範囲内で各種の変更が可能である。
【実施例】
【００３５】
Ａ．複合炭酸化物微粒子（又は「熱伝導性フィラー」ともいう。以下同じ。）の製造：
実施例１
水酸化マグネシウム、水酸化カルシウムを重炭酸アンモニウム水溶液中で混合し、その後１８０℃で１２時間水熱処理を行った。その混合物をろ過、水洗し、Ｍｇ量をＭｇＯ 、Ｃａ量をＣａＯで換算したときに重量比でＭｇＯ：ＣａＯ＝９９．９：０．１となる複合炭酸化物を得た。そのｄ５０は１５μｍ、比表面積は０．５ｍ２／ｇであった。
【００３６】
実施例２
水酸化マグネシウム、水酸化カルシウムを重炭酸アンモニウム水溶液中で混合し、その後１８０℃で１２時間水熱処理を行った。その混合物をろ過、水洗し、Ｍｇ量をＭｇＯ、Ｃａ量をＣａＯで換算したときに重量比でＭｇＯ：ＣａＯ＝９９．２：０．８となる複合炭酸化物を得た。そのｄ５０は１０μｍ、比表面積は．０．８ｍ２／ｇであった。
【００３７】
実施例３
水酸化マグネシウム、水酸化カルシウムを重炭酸アンモニウム水溶液中で混合し、その後１８０℃で１２時間水熱処理を行った。その混合物をろ過、水洗し、Ｍｇ量をＭｇＯ、Ｃａ量をＣａＯで換算したときに重量比でＭｇＯ：ＣａＯ＝９９：１となる複合炭酸化物を得た。そのｄ５０は３μｍ、比表面積は１．８ｍ２／ｇであった。
【００３８】
実施例４
水酸化マグネシウム、水酸化カルシウムを重炭酸アンモニウム水溶液中で混合し、その後１８０℃で１２時間水熱処理を行った。その混合物をろ過、水洗し、Ｍｇ量をＭｇＯ、Ｃａ量をＣａＯで換算したときに重量比でＭｇＯ：ＣａＯ＝９５：５となる複合炭酸化物を得た。そのｄ５０は１μｍ、比表面積は３．０ｍ２／ｇであった。
【００３９】
実施例５
水酸化マグネシウム、水酸化カリウム、二酸化ケイ素を重炭酸アンモニウム水溶液中で混合し、その後１８０℃で１２時間水熱処理を行った。その混合物をろ過、水洗し、Ｍｇ量をＭｇＯ、Ｋ量をＫ２Ｏ、Ｓｉ量をＳｉＯ２で換算したときに重量比でＭｇＯ：Ｋ２Ｏ：ＳｉＯ２＝９９．８：０．１：０．１となる複合炭酸化物を得た。そのｄ５０は１４μｍ、比表面積は０．６ｍ２／ｇであった。
【００４０】
実施例６
水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、二酸化ケイ素を重炭酸アンモニウム水溶液中で混合し、その後１８０℃で１２時間水熱処理を行った。その混合物をろ過、水洗し、Ｍｇ量をＭｇＯ、Ａｌ量をＡｌ２Ｏ３、Ｓｉ量をＳｉＯ２で換算したときに重量比でＭｇＯ：Ａｌ２Ｏ３：ＳｉＯ２＝９９．８：０．１：０．１となる複合炭酸化物を得た。そのｄ５０は１４μｍ。比表面積は０．５ｍ２／ｇだった。
【００４１】
比較例１
水酸化マグネシウムを重炭酸アンモニウム水溶液中で混合し、その後１８０℃で１２時間水熱処理を行った。その混合物をろ過、水洗し、炭酸マグネシウムを得た。そのｄ５０は２８μｍ、比表面積は０．２ｍ２／ｇであった。
【００４２】
比較例２
水酸化マグネシウムを重炭酸アンモニウム水溶液中で混合し、その後１４０℃で１２時間水熱処理を行った。その混合物をろ過、水洗し、塩基性炭酸マグネシウムと炭酸マグネシウムの混合物を得た。そのｄ５０は２０μｍ、比表面積は２ｍ２／ｇであった。
【００４３】
比較例３
水酸化マグネシウムを重炭酸アンモニウム水溶液中で混合し、その後１８０℃で２時間水熱処理を行った。その混合物をろ過、水洗し、塩基性炭酸マグネシウムと炭酸マグネシウムの混合物を得た。そのｄ５０は２３μｍ、比表面積は１．８ｍ２／ｇであった。
【００４４】
比較例４
比較例１の炭酸マグネシウムをエッグアトマイザーにて粉砕した。そのｄ５０は１５μｍ、比表面積は０．８ｍ２／ｇであった。
【００４５】
比較例５
比較例１の炭酸マグネシウムを流体ミルにて粉砕した。そのｄ５０は３μｍ、比表面積２．２ｍ２／ｇであった。
【００４６】
実施例１〜６および比較例１〜５の粉体製造条件（使用化合物の種類およびその比率）を表１に示す。
【表１】
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【００４７】
Ｂ．粉体物性測定：
１）環境安定性試験（溶出量）
実施例及び比較例の各粉末をそれぞれ１００ｇ／Ｌの水スラリーとし、圧力容器中で温度１２０℃にて５００時間静置した。静置後の上澄み溶液における当該粉末を構成している金属、半金属成分の溶出量をＩＣＰ発光分析装置で測定した。
【００４８】
２）アスペクト比
実施例及び比較例の各粉体を走査型電子顕微鏡(ＳＥＭ)で観察し、粒子１００個のアスペクト比の平均値を算出した。
【００４９】
３）粒子の最大面角の平均値
実施例及び比較例の各粉体を走査型電子顕微鏡(ＳＥＭ)で観察し、粒子１００個をランダムに選び、各粒子を形成する面角のうち、最大の角度（最大面角）を測定し、その平均値を算出した。
【００５０】
４）直方体粒子の割合
実施例及び比較例の各粉体を走査型電子顕微鏡(ＳＥＭ)で観察し、粒子１００個をランダムに選び、アスペクト比２以下かつ粒子の最大面角が９０〜１００°である粒子の割合を算出した。
【００５１】
５）Ｘ線回折分析
実施例及び比較例の各粉体を加圧成型した後、Ｘ線回折装置（Ｘ’Ｐｅｒｔ  スペクトリス社製）により、ＣｕＫα線を用いて印加電圧４５ｋＶ，印加電流４０ｍＡの条件で測定を行った。
【００５２】
６）ｄ１０、ｄ５０、ｄ９０
実施例及び比較例の各粉体を、レーザー回折式粒度分布測定装置（日機装社製  Ｍｉｃｒｏｔｒａｃ  ＭＴ３０００）を用いて粒度分布の測定を行い、累積粒子数（体積換算）１０％の時の粒子径をｄ１０、累積粒子数（体積換算）５０％の時の粒子径をｄ５０、累積粒子数（体積換算）９０％の時の粒子径をｄ９０とした。
【００５３】
図１には、実施例１の複合炭酸化物微粒子（又は熱伝導性フィラー）のＸ線回折（ＸＲＤ）パターン図が示されており、その対比として、図２には、塩基性炭酸マグネシウムを含む比較例２〜５の粒子の例示として、塩基性炭酸マグネシウムのＸ線回折（ＸＲＤ）パターン図が示されており、図３には、ドロマイト（ＣａＭｇ（ＣＯ３）２）を主体とする混合物のＸ線回折（ＸＲＤ）パターン図が示されている。
【００５４】
実施例１〜６および比較例１〜５の粉体物性測定結果を表２及び表３に示す。
【表２】
2018140918.tif 000004
【００５５】
【表３】
2018140918.tif 000005
【００５６】
実施例１の複合炭酸化物微粒子のＸ線回折パターンと塩基性炭酸マグネシウムのＸ線回折パターンとを比較すると、実施例１の複合炭酸化物微粒子は、図１及び表３に示されるように２θ=３１．６〜３３．６度で強度が最大となるピークＸが存在するのに対して、図２の塩基性炭酸マグネシウムに見られるピークＹが殆ど存在しないことから、水酸基を有さない無水の複合炭酸化物微粒子であることが判った。その結果、実施例１〜６の複合炭酸化物微粒子は、溶液中においてＭｇなどの金属成分を殆ど溶出することがなく極めて環境に優しい安定した複合炭酸化物であることが確認された。
【００５７】
また、ドロマイト（ＣａＭｇ（ＣＯ３）２）を主体とする混合物と実施例１の複合炭酸化物微粒子のＸ線回折パターンのＸ線回折パターンとを比較すると、ドロマイトを主体とする混合物は、図３に示されるように２θ=３０〜３１度付近に強度が最大となるピークＸが存在し、２θ=４０〜４１度付近に強度が２番目に最大となるピークＺが存在し、そしてそれらの強度比Ｚ／Ｘが０．１〜０．２となるのに対して、実施例１の複合炭酸化物微粒子は、図１及び表３に示されるように２θ=３１．６〜３３．６度で強度が最大となるピークＸが存在し、２θ=４２．０〜４４．０度で強度が２番目に最大となるピークＺが存在し、そしてそれらの強度比Ｚ／Ｘが０．３５〜０．６５となる。このため、実施例１の複合炭酸化物微粒子は、ドロマイトを主体とする混合物のピークＸ、ピークＺの位置及びそれらの強度比Ｚ／Ｘが異なることから、ドロマイトを殆ど含まず、ドロマイトとは異なる物質であることが確認された。
【００５８】
図４には、本実施例の複合炭酸化物微粒子（又は熱伝導性フィラー）の代表的な例として、実施例１で得られた複合炭酸化物微粒子（又は熱伝導性フィラー）のＳＥＭ写真が示されている。図５には、比較例１の炭酸マグネシウム粒子のＳＥＭ写真が示されており、図６には、比較例５の炭酸マグネシウム粒子を流体ミルで粉砕した粒子のＳＥＭ写真が示されている。
【００５９】
図４のＳＥＭ写真より、マグネシウムとカルシウムとを含有す本実施例の複合炭酸化物微粒子は、均一な略直方体状の形状であって略単一の粒子径を有していることが判った。一方、図５のＳＥＭ写真より、マグネシウムのみを含有し、カルシウム、カリウム又はアルミニウムを含有していない比較例１の炭酸マグネシウム粒子の場合は、略直方体状の形状を有しているが粒子径が極めて大きく、図６のＳＥＭ写真より、比較例５の炭酸マグネシウムを流体ミルで粉砕した粒子の場合は、表面に無数の凹凸を有する不規則形状であって、大小の粒子が混在することにより略単一の粒子径も有さないことが判った。
【００６０】
上記ＳＥＭ写真による観察結果は、表２，３に示す粉体物性測定結果によっても確認することができる。表２より、実施例１〜６の複合炭酸化物微粒子はアスペクト比が２以下であり、且つ面角が９０〜１００度の直方体状であることが判った。また、実施例１〜６の複合炭酸化物微粒子は、レーザー回折・散乱法による粒度分布の測定において累積粒子数（体積換算）５０％の時の粒子径をｄ５０と規定したとき、ｄ５０が１〜１５μｍであり、ＢＥＴ法による比表面積が０．５〜３．０ｍ２／ｇであることが判った。
【００６１】
また、上述したような直方体状の形状を有する実施例１〜６の複合炭酸化物微粒子の成分は、表１より、複合炭酸化物微粒子に含まれるカリウム、カルシウム、ケイ素、アルミニウムの含有量をそれぞれにＫ２Ｏ、ＣａＯ、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３に換算し且つそれらを総和した値をＢとしたとき、ＡとＡ＋Ｂとの比（Ａ／（Ａ＋Ｂ））が０．９５〜０．９９９であり、複合炭酸化物微粒子に含まれるカルシウム、アルミニウムの含有量をそれぞれにＣａＯ、Ａｌ２Ｏ３に換算し且つそれらを総和した値をＣとしたとき、ＡとＡ＋Ｃとの比（Ａ／（Ａ＋Ｃ））が０．９５〜０．９９９であり、そして複合炭酸化物微粒子に含まれるカルシウムの含有量をＣａＯに換算した値をＤとしたとき、ＡとＡ＋Ｄとの比（Ａ／（Ａ＋Ｄ））が０．９５〜０．９９９であるということがいえる。
【００６２】
さらに、上述したような直方体状の形状を有する本実施例の複合炭酸化物微粒子は、後述する比較例２〜３の塩基性炭酸マグネシウム粒子と炭酸マグネシウム粒子の混合物、比較例４の炭酸マグネシウム粒子をエッグアトマイザーで粉砕した粒子、比較例５の炭酸マグネシウム粒子を流体ミルで粉砕した粒子と比較しても該複合炭酸化物微粒子全体の８０％以上という高い比率で含まれている（表２参照）。このため、上述したような複合炭酸化物微粒子を熱伝導性フィラーとして使用すれば容易に製造することができると共に、粒子同士の接触面積の拡大により高い熱伝導性を発揮することが期待される。
【００６３】
一方、比較例２〜３の塩基性炭酸マグネシウム粒子と炭酸マグネシウム粒子の混合物、比較例４の炭酸マグネシウム粒子をエッグアトマイザーで粉砕した粒子、比較例５の炭酸マグネシウム粒子を流体ミルで粉砕した粒子はいずれもアスペクト比が３より大きく、面角も１１０度より大きいか測定不能に不規則であることから、実施例１〜６のような直方体状の形状を有さないことが判った。また、比較例１の炭酸マグネシウム粒子は、アスペクト比が１．６であり面角が９７度の直方体状の形状を有しているが、累積粒子数（体積換算）５０％の時の粒子径ｄ５０が２８μｍと極めて大きく、ＢＥＴ法による比表面積が０．２ｍ２／ｇと極めて小さいことから、粒子同士の接触面積の拡大を望めず、熱伝導性フィラーとしての使用に適していないことが判った。
【００６４】
レーザー回折・散乱法による粒度分布の測定において、累積粒子数（体積換算）１０％の時の粒子径をｄ１０、累積粒子数（体積換算）５０％の時の粒子径をｄ５０、累積粒子数（体積換算）９０％の時の粒子径をｄ９０と規定したとき、ｄ１０／ｄ５０の比の値とｄ９０／ｄ５０の比の値の平均値は、実施例１〜６の複合炭酸化物微粒子が２．５以下であるのに対して、比較例２〜３の塩基性炭酸マグネシウム粒子と炭酸マグネシウム粒子の混合物、比較例４の炭酸マグネシウム粒子をエッグアトマイザーで粉砕した粒子、比較例５の炭酸マグネシウム粒子を流体ミルで粉砕した粒子はいずれも３．０以上となることから、実施例１〜６の複合炭酸化物微粒子は略同じ粒子径の極めてシャープな粒度分布を有していることが判った。なお、比較例１の炭酸マグネシウム粒子もシャープな粒度分布を有しているが、上述のとおり粒子径が大き過ぎて熱伝導性フィラーとしての使用に適していない。
【００６５】
Ｃ．熱伝導性フィラーの作製：
下記表４に示す“フィラーとして配合した粉体”の組み合わせ及び“フィラー中の配合割合”に従って実施例１〜６及び比較例１〜５で得られた各粉体を混合することにより、実施例７〜１９の熱伝導性フィラー及び比較例６〜１５の熱伝導性フィラーを作製した。
【００６６】
Ｄ．樹脂組成物の作製：
ポリエチレン（スミカセンＦ７０５）９６部を混練機の加熱二本ロール（入江鉄工所社製）に巻き付け、実施例７〜１９又は比較例６〜１５の各フィラーを添加して行き、混ぜ込むことにより、樹脂とフィラーの混錬物を作製した。また、樹脂とフィラーの混錬物へ添加した実施例７〜１９又は比較例６〜１５の各フィラー（実施例１〜６又は比較例１〜５の各粉体）の充填量は、該混錬物がロールに巻き付かず、こぼれ落ちて混練ができなくなる直前の各フィラー（粉体）の添加量を最大充填量（飽和充填量）とした。
取り出した樹脂とフィラーの混錬物を縦５ｃｍ×横１０ｃｍ×厚み１ｍｍの金型に入れて、圧力２００ｋｇ／ｃｍ２、１２０℃の条件で５分間硬化させることにより、実施例７〜１９又は比較例６〜１５の各フィラーが添加された熱伝導性樹脂組成物を作製した。
なお、実施例７〜１２の各フィラー及び比較例６〜１０の各フィラーは、実施例１〜６又は比較例１〜５で得られた粉体を単独で使用し、実施例１３〜１９の各フィラー及び比較例１１〜１４の各フィラーは、実施例１〜６で得られた２種類の粉体の混合物又は比較例１〜５で得られた２種類の粉体の混合物を使用した。また、比較例１５の樹脂組成物はポリエチレン樹脂のみを使用した。
【００６７】
Ｅ．樹脂組成物の物性測定：
１）熱伝導率の測定
得られた熱伝導性樹脂組成物の２５℃における比熱をＤＳＣ７０２０（日立ハイテクサイエンス社製）、真密度をＵＬＴＲＡＰＹＣ  １２００ｅ（カンタクローム・インスツルメンツ・ジャパン合同社製）、熱拡散率をａｉ−Ｐｈａｓｅ  Ｍｏｂｉｌｅ  １ｕ（アイフェイズ社製）にて測定し、下記の計算式にて熱伝導率を計算した。比較例１５の樹脂組成物の場合も上記と同様の方法にて測定した。
λ＝α×ρ×Ｃｐ
［λ:熱伝導率（Ｗ／ｍ・Ｋ）,α:熱拡散率×１０−７（ｍ２／ｓ）,ρ:真密度（ｇ／ｍＬ）,Ｃｐ:比熱（Ｊ／ｇ・Ｋ）］
【００６８】
２）樹脂組成物における絶縁破壊電圧測定
上記「Ｄ．樹脂組成物の作製：」に記載した方法により、実施例７〜１９又は比較例６〜１５の各フィラーをポリエチレン（スミカセンＦ７０５）に対してポリエチレンとフィラーとの総体積量に対して６０体積％まで混ぜ込んだ。取り出した樹脂とフィラーの混練物を縦１１ｃｍ×横１１ｃｍ×厚み１ｍｍの金型に入れて、圧力２００ｋｇ／ｃｍ２、１２０℃の条件で５分間硬化させることにより絶縁破壊電圧測定用の樹脂組成物を作製した。得られた樹脂組成物の絶縁破壊電圧をＹＳＴ−２４３−１００ＲＨＯ（ヤマヨ試験器社製）にて測定した。
【００６９】
３）樹脂組成物における耐湿熱試験
上記「２）樹脂組成物における絶縁破壊電圧測定」に記載した方法により得られた、実施例７〜１９の各フィラーが添加された樹脂組成物、比較例６〜１５の各フィラーが添加された樹脂組成物を、それぞれ温度１２０℃、湿度１００％の恒温恒湿器で静置し、５００時間後の樹脂組成物の劣化状態を目視で観察した。耐湿熱性評価として樹脂組成物の劣化がない場合を「○」とし、劣化がある場合を「×」とした。
【００７０】
実施例７〜１９の各フィラーを添加した樹脂組成物及び比較例６〜１５の各フィラーが添加した樹脂組成物の物性測定結果を表４に示す。
【表４】
2018140918.tif 000006
【００７１】
表４より、累積粒子数（体積換算）５０％の時の粒子径ｄ５０が互いに異なる２種類の粉体（複合炭酸化物微粒子）を混合した実施例１３〜１９の熱伝導性フィラーは、フィラーと樹脂との総体積量に対して７０体積％以上充填可能であることが判った。このように、熱電導性樹脂に対して２種類の粉体を混合した実施例１３〜１９のフィラーの充填率が高いのは、上述したように実施例１〜６の複合炭酸化物微粒子がシャープな粒度分布を有していることが一因として考えられる。
【００７２】
また、実施例１３〜１９の熱伝導性フィラーを、フィラーと樹脂との総体積量に対して７０体積％以上充填した熱伝導性樹脂組成物は、３．５Ｗ／ｍ・Ｋ以上という高い熱伝導率を有することが判った。
【００７３】
また、絶縁破壊電圧測定において、実施例７〜１９の熱伝導性フィラーを配合した樹脂組成物はその絶縁破壊電圧が２７．９ｋＶ以上という比較的高い電圧を示しており、高い熱伝導率を有していながら優れた絶縁性も兼ね備えていることが判った。また、実施例７〜１９の熱伝導性フィラーを配合した樹脂組成物は、耐湿熱試験においても優れた耐湿熱性を有していること判った。
【００７４】
なお、比較例１の炭酸マグネシウム粒子のみをフィラーとして使用した比較例６の熱伝導性フィラーは、上述したとおり粒子径が大き過ぎるため、樹脂への最大充填率（飽和充填率）が低く粒子同士の大きな接触面積も得られないため、該フィラーを添加した樹脂においても高い熱伝導率が得られず、フィラーとしての使用に適していないことが確認された。
【図１】
2018140918.tif 000007
【図２】
2018140918.tif 000008
【図３】
2018140918.tif 000009
【図４】
2018140918.tif 000010
【図５】
2018140918.tif 000011
【図６】
2018140918.tif 000012
【手続補正書】
【提出日】平成29年3月3日(2017.3.3)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】請求項１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【請求項１】
マグネシウムと、
カリウム、カルシウム、ケイ素及びアルミニウムからなる群から選ばれた１以上の元素とを含有し、そして
アスペクト比が２以下であり、且つ平均最大面角が９０〜１００度の直方体状であることを特徴とする複合炭酸化物微粒子。
【手続補正２】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】請求項１５
【補正方法】変更
【補正の内容】
【請求項１５】
得られる複合炭酸化物微粒子のアスペクト比が２以下であり、且つ平均最大面角が９０〜１００度の直方体状であることを特徴とする請求項１４に記載の複合炭酸化物微粒子を製造する方法。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００１】
本発明は、マグネシウムと、そしてカリウム、カルシウム、ケイ素及びアルミニウムからなる群から選ばれた１以上の元素とを含有する複合炭酸化物微粒子であって、前記複合炭酸化物微粒子のアスペクト比が２以下であり且つ平均最大面角が９０〜１００度の直方体状であることを特徴とする複合炭酸化物微粒子、その複合炭酸化物微粒子を含む熱伝導性フィラー、その熱伝導性フィラーを含む熱伝導性組成物及び複合炭酸化物微粒子の製造方法に関する。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００９
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００９】
すなわち、本発明によれば、マグネシウムと、そしてカリウム、カルシウム、ケイ素及びアルミニウムからなる群から選ばれた１以上の元素とを含有し、さらにアスペクト比が２以下であり、且つ平均最大面角が９０〜１００度（°）の直方体状であることを特徴とする複合炭酸化物微粒子が提供される。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１０】
なお、ここでいう面角とは、各粒子において隣り合った二つの面の間で交わる角（二面角）をいう。本発明での粒子形状は、面角が９０度の直方体が全てを占めるわけではなく、後述する実施例のＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）図にあるように、９０度より大きい面角と９０度より小さい面角が共存する直方体状の粒子が数多く存在する。このため、本願明細書では、これら形状の分布を示すため、「六面体（略直方体）の粒子を形成する面角のうち最大の角度」を“最大面角”と呼び、当該最大面角の平均値（「平均最大面角）という。）について測定を行っている。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２８
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２８】
また、上記の製造方法により得られる複合炭酸化物微粒子のアスペクト比は２以下であり、且つ平均最大面角が９０〜１００度の直方体状であることは言うまでもない。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２９
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２９】
本発明によれば、マグネシウムと、カリウム、カルシウム、ケイ素及びアルミニウムからなる群から選ばれた１以上の元素とを含有し、そしてアスペクト比が２以下であり、且つ平均最大面角が９０〜１００度の直方体状である複合炭酸化物微粒子が提供される。
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４９
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００４９】
３）粒子の平均最大面角
実施例及び比較例の各粉体を走査型電子顕微鏡(ＳＥＭ)で観察し、粒子１００個をランダムに選び、各粒子を形成する面角のうち、最大の角度（最大面角）を測定し、その平均値（平均最大面角）を算出した。
【手続補正９】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００５４
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００５４】
実施例１〜６および比較例１〜５の粉体物性測定結果を表２及び表３に示す。
【表２】
2018140918.tif 000013
【手続補正１０】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００５５
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００５５】
【表３】
2018140918.tif 000014
【手続補正１１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００６０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００６０】
上記ＳＥＭ写真による観察結果は、表２，３に示す粉体物性測定結果によっても確認することができる。表２より、実施例１〜６の複合炭酸化物微粒子はアスペクト比が２以下であり、且つ平均最大面角が９０〜１００度の直方体状であることが判った。また、実施例１〜６の複合炭酸化物微粒子は、レーザー回折・散乱法による粒度分布の測定において累積粒子数（体積換算）５０％の時の粒子径をｄ５０と規定したとき、ｄ５０が１〜１５μｍであり、ＢＥＴ法による比表面積が０．５〜３．０ｍ２／ｇであることが判った。
【手続補正１２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００６３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００６３】
一方、比較例２〜３の塩基性炭酸マグネシウム粒子と炭酸マグネシウム粒子の混合物、比較例４の炭酸マグネシウム粒子をエッグアトマイザーで粉砕した粒子、比較例５の炭酸マグネシウム粒子を流体ミルで粉砕した粒子はいずれもアスペクト比が３より大きく、平均最大面角も１１０度より大きいか測定不能に不規則であることから、実施例１〜６のような直方体状の形状を有さないことが判った。また、比較例１の炭酸マグネシウム粒子は、アスペクト比が１．６であり平均最大面角が９７度の直方体状の形状を有しているが、累積粒子数（体積換算）５０％の時の粒子径ｄ５０が２８μｍと極めて大きく、ＢＥＴ法による比表面積が０．２ｍ２／ｇと極めて小さいことから、粒子同士の接触面積の拡大を望めず、熱伝導性フィラーとしての使用に適していないことが判った。