(57)【要約】【課題】ボイルオフガスの再液化システムにおける熱交換器の性能低下を抑制することが可能なボイルオフガス回収システムを提供する。【解決手段】ボイルオフガス回収システム１は、液化ガス１００を貯蔵したタンク２と、ポリ−α−オレフィン系潤滑油が供給されると共に、タンク２内の液化ガス１００の一部の蒸発により発生したボイルオフガス１００Ａを圧縮する往復動式の圧縮機３と、圧縮機３から吐出されたボイルオフガスに含まれるポリ−α−オレフィン系潤滑油を分離するセパレータ１４と、セパレータ１４によりポリ−α−オレフィン系潤滑油が分離されたボイルオフガスを、タンク２から圧縮機３に供給されるボイルオフガスとの熱交換により冷却する熱交換器を有し、液化したボイルオフガスをタンク２に戻す再液化システム９と、を備えている。【選択図】図１
2018128038.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
液化ガスを貯蔵したタンクと、
ポリ−α−オレフィン系潤滑油が供給されると共に、前記タンク内の前記液化ガスの一部の蒸発により発生したボイルオフガスを圧縮する往復動式の圧縮機と、
前記圧縮機から吐出された前記ボイルオフガスに含まれる前記ポリ−α−オレフィン系潤滑油を分離する油分離器と、
前記油分離器により前記ポリ−α−オレフィン系潤滑油が分離された前記ボイルオフガスを、前記タンクから前記圧縮機に供給される前記ボイルオフガスとの熱交換により冷却する熱交換器を有し、液化した前記ボイルオフガスを前記タンクに戻す再液化システムと、を備えることを特徴とする、ボイルオフガス回収システム。
【請求項２】
前記油分離器により分離された前記ポリ−α−オレフィン系潤滑油を前記圧縮機に戻す再利用システムをさらに備えることを特徴とする、請求項１に記載のボイルオフガス回収システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ボイルオフガス回収システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
液化天然ガスの運搬船では、タンク内に貯蔵された液化天然ガスが海上輸送時に外部から侵入する熱によって気化することにより、ボイルオフガスが発生する。このボイルオフガスは、船内のエンジン、蒸気ボイラ又は発電機の燃料として有効に利用され、また余剰のガスは再液化された後にタンクに戻される。このように、タンク内で発生したボイルオフガスを再液化してタンクに戻す技術として、下記特許文献１に記載されたボイルオフガス回収システムが知られている。
【０００３】
下記特許文献１のボイルオフガス回収システムは、図７に記載されるとおり、タンク１１内で発生したボイルオフガスを給油式の圧縮機１５により圧縮し、圧縮されたボイルオフガスの一部を熱交換器１４による冷却及び膨張弁１７による膨張を経て再液化し、その後タンク１１に戻す構成となっている。ここで、圧縮機１５から吐出されるボイルオフガスには、当該圧縮機１５で使用される潤滑油が混入し得る。このため、下記特許文献１のボイルオフガス回収システムには、ボイルオフガスに含まれる油分を取り除くためのフィルターが第２配管１６に配置されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１５−１５８２６３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記特許文献１のボイルオフガス回収システムは、フィルターによりボイルオフガスに含まれる油分を取り除く構成となっている。しかし、蒸気状の油分がフィルターを通過してしまうことがある。このため、蒸気状の油分を十分に取り除くことは困難である。このため、フィルターを通過した油分が熱交換器１４の流路内において凝固して析出することにより当該流路が狭められ、その結果熱交換性能が著しく低下するという問題がある。
【０００６】
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、ボイルオフガスの再液化システムにおける熱交換器の性能低下を抑制することが可能なボイルオフガス回収システムを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の一局面に係るボイルオフガス回収システムは、液化ガスを貯蔵したタンクと、ポリ−α−オレフィン系潤滑油が供給されると共に、前記タンク内の前記液化ガスの一部の蒸発により発生したボイルオフガスを圧縮する往復動式の圧縮機と、前記圧縮機から吐出された前記ボイルオフガスに含まれる前記ポリ−α−オレフィン系潤滑油を分離する油分離器と、前記油分離器により前記ポリ−α−オレフィン系潤滑油が分離された前記ボイルオフガスを、前記タンクから前記圧縮機に供給される前記ボイルオフガスとの熱交換により冷却する熱交換器を有し、液化した前記ボイルオフガスを前記タンクに戻す再液化システムと、を備える。
【０００８】
上記ボイルオフガス回収システムは、ポリ−α−オレフィン系潤滑油が供給される圧縮機を備えている。ポリ−α−オレフィン系潤滑油は、往復動圧縮機において一般に使用される鉱物油系潤滑油に比べて、蒸気圧が格段に小さい。このため、鉱物油系潤滑油が使用される往復動圧縮機を備えるボイルオフガス回収システムに比べて、圧縮機から吐出されたボイルオフガスに含まれる蒸気状の油分の量を大幅に低減することが可能になる。よって、圧縮後のボイルオフガスに含まれるミスト状又は液状の油分を油分離器によって分離することにより、再液化システムにおける熱交換器への油分の流入量を大幅に低減することができる。従って、熱交換器の流路内における油分の析出が抑制されるため、熱交換器の性能低下を抑制することができる。
【０００９】
上記ボイルオフガス回収システムは、前記油分離器により分離された前記ポリ−α−オレフィン系潤滑油を前記圧縮機に戻す再利用システムをさらに備えていてもよい。
【００１０】
この構成によれば、ポリ−α−オレフィン系潤滑油を再利用することにより、コスト削減を図ることができる。特に、ポリ−α−オレフィン系潤滑油は高価なものであるため、再利用システムを備えることによるコスト削減の効果が顕著である。
【発明の効果】
【００１１】
以上の説明から明らかなように、本発明によれば、ボイルオフガスの再液化システムにおける熱交換器の性能低下を抑制することが可能なボイルオフガス回収システムを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の実施形態１に係るボイルオフガス回収システムの構成を模式的に示す図である。
【図２】上記ボイルオフガス回収システムに設けられた再液化システムの構成を模式的に示す図である。
【図３】上記ボイルオフガス回収システムに設けられた再利用システムの構成を模式的に示す図である。
【図４】本発明のその他実施形態に係るボイルオフガス回収システムの構成を模式的に示す図である。
【図５】本発明のその他実施形態に係るボイルオフガス回収システムの構成を模式的に示す図である。
【図６】本発明のその他実施形態に係るボイルオフガス回収システムの構成を模式的に示す図である。
【図７】従来例におけるボイルオフガス回収システムの構成を模式的に示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、図面に基づいて、本発明の実施形態に係るボイルオフガス回収システムについて詳細に説明する。
【００１４】
（実施形態１）
まず、本発明の実施形態１に係るボイルオフガス回収システム１について、図１〜図３を参照して説明する。図１は、実施形態１に係るボイルオフガス回収システム１を示す概略構成図である。図２は、実施形態１に係るボイルオフガス回収システム１における再液化システム９を示す概略構成図である。図３は、実施形態１に係るボイルオフガス回収システム１における再利用システム５０を示す概略構成図である。
【００１５】
＜ボイルオフガス回収システムの全体構成＞
ボイルオフガス回収システム１は、液化天然ガスなどの液化ガスを運搬する船舶に設置されるものである。図１に示すように、ボイルオフガス回収システム１は、タンク２と、圧縮機群３と、クーラー５１と、セパレータ１４（油分離器）と、再液化システム９と、再利用システム５０と、これらの構成要素を互いに接続する配管と、各配管に設けられた各種コントロール弁と、を主に備えている。
【００１６】
タンク２は、液化天然ガスなどの液化ガス１００を貯蔵するものである。液化天然ガスは、約−１６０℃の温度状態でタンク２に貯蔵される。タンク２内では、外部からの熱の侵入によって液化ガス１００の一部が蒸発することにより、ボイルオフガス１００Ａが発生する。なお、タンク２は、液化天然ガスを貯蔵するものに限定されず、例えば液化石油ガスなどの他種類の液化ガス１００を貯蔵するものであってもよい。
【００１７】
圧縮機群３は、第１配管４を介してタンク２に接続されている。タンク２内で発生したボイルオフガス１００Ａは、第１配管４内を通過して圧縮機群３に供給される。圧縮機群３は、潤滑油を必要としない無給油式の圧縮機３ａと、潤滑油を必要とする給油式の圧縮機３ｂと、を含む。無給油式及び給油式の圧縮機３ａ，３ｂは、タンク２内の液化ガス１００の一部の蒸発により発生したボイルオフガス１００Ａを圧縮する。給油式の圧縮機３ｂは、無給油式の圧縮機３ａの後段に配置されている。なお、無給油式の圧縮機３ａは、省略されてもよい。
【００１８】
無給油式の圧縮機３ａは、２つの圧縮ステージ３ａａを有している。給油式の圧縮機３ｂは、３つの圧縮ステージ３ｂｂを有している。なお、圧縮ステージの数は、ボイルオフガスを再液化に必要な圧力まで昇圧できるように液化ガス１００の種類に応じて設定することができる。従って、圧縮ステージの数は、本実施形態の５段に限定されず、４段以下であってもよいし、６段以上であってもよい。
【００１９】
無給油式及び給油式の圧縮機３ａ，３ｂの各々は、往復動式の圧縮機（レシプロコンプレッサー）である。即ち、圧縮機３ａ，３ｂは、吸入口を介してシリンダ内に吸入したボイルオフガスをピストンの往復運動により昇圧させ、昇圧させたボイルオフガスを吐出口から排出する構成となっている。なお、吸入口及び吐出口には、シリンダ弁が各々設けられている。
【００２０】
給油式の圧縮機３ｂには、ポリ−α−オレフィン（ｐｏｌｙ−α−ｏｒｅｆｉｎ；ＰＡＯ）系潤滑油が供給される。ポリ−α−オレフィン系潤滑油は、往復動圧縮機において一般に使用される鉱物油系潤滑油に比べて、分子量分布が狭く、蒸気圧が格段に小さいものである。つまり、ポリ−α−オレフィン系潤滑油は、鉱物油系潤滑油に比べて蒸気成分が格段に少ない。給油式の圧縮機３ｂから吐出されるボイルオフガスには、当該圧縮機３ｂで使用される潤滑油が混入し得る。しかし、蒸気成分が少ないポリ−α−オレフィン系潤滑油を使用することにより、給油式の圧縮機３ｂから吐出されたボイルオフガスに含まれる蒸気状の油分の量を大幅に低減することができる。
【００２１】
ポリ−α−オレフィン系潤滑油は、ポリ−α−オレフィン又はその水素化物からなる基油と、種々の添加剤と、を含む。ポリ−α−オレフィンは、末端（α位）に二重結合を有する直鎖状のα−オレフィンを原料として重合することにより得られるオリゴマー又はポリマーである。ポリ−α−オレフィンは、高い粘度指数及び低い流動点を特徴とする合成潤滑油である。
【００２２】
ポリ−α−オレフィンの重合に使用されるモノマーとしては、例えば、炭素数が３〜２０個のα−オレフィンを用いることが可能であり、炭素数が８〜１２個のα−オレフィンを用いることが好ましい。具体的には、α−オレフィンとして、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−ノネン、１−デセン、１−ドデセン、１−トリデセン、１−テトラデセン、１−ペンタデセン、１−ヘキサデセン、１−ヘプタデセン、１−オクタデセン、１−ナノデセン及び１−エイコセンなどを挙げることができる。特に、粘度指数、低温流動性及び低蒸発量のバランスの観点から、１−オクテン、１−デセン及び１−ドデセンからなる群より選択されるα−オレフィンが好ましく、１−デセンがより好ましい。
【００２３】
クーラー５１は、圧縮機３ａ，３ｂにより圧縮されたボイルオフガスを冷却するものであり、圧縮機３ａ，３ｂの後段に配置されている。クーラー５１は、例えば海水を用いた熱交換によりボイルオフガスを冷却する。クーラー５１での冷却によって、エンジン６などに供給されるボイルオフガスの温度を所定温度に調節することができる。またこの時、ボイルオフガスに含まれる蒸気状の油分を凝縮させることもできる。
【００２４】
セパレータ１４は、圧縮機３ｂから吐出されたボイルオフガスに含まれる液状（ミスト状）のポリ−α−オレフィン系潤滑油を分離するものであり、クーラー５１の後段に配置されている。セパレータ１４は、第２配管５を介して圧縮機３ｂに接続されている。第２配管５の途中にクーラー５１が設けられている。図１に示すように、セパレータ１４は、円筒形状を有する本体部２５と、本体部２５よりも径が小さい円筒形状を有し、本体部２５内に配置された小径部２６と、を有している。この小径部２６の外面は、メッシュ状に構成されている。
【００２５】
クーラー５１により冷却されたボイルオフガスは、第２配管５内を通過し、セパレータ１４の小径部２６における上端側から当該小径部２６内に流入する。そして、図１中破線で示すように、ボイルオフガスは、小径部２６内を上端から下端に向かって流れた後、小径部２６の外面のメッシュを通過する。この時、ボイルオフガスに含まれるミスト状の潤滑油は、メッシュを通過せず、小径部２６の底に溜まる。ボイルオフガスは、小径部２６のメッシュを通過した後、本体部２５の側面に設けられたガス出口からセパレータ１４の外へ流出する。このように、小径部２６のメッシュ構造を用いることにより、ボイルオフガスに含まれる潤滑油を分離することができる。小径部２６の底に溜まった油分は、メッシュ孔を通って本体部２５の底に垂れ落ちる（図１中の符号１０１）。またセパレータ１４には、本体部２５の底に溜まった油分１０１の液面高さが所定の基準高さを超えるか否かを検知するレベルセンサー２４が設けられている。
【００２６】
セパレータ１４のガス出口には、ガス出口管５Ａの一端が接続されている。図１に示すように、ガス出口管５Ａは、第１部位５ＡＡにおいて３本に分岐している。そして、各分岐管は、エンジン６、ガス燃焼装置７及び発電機８に各々接続されている。これにより、セパレータ１４によって液状の油分が除去されたボイルオフガスを、エンジン６、ガス燃焼装置７及び発電機８に各々供給することができる。なお、各分岐管には、コントロール弁（不図示）がそれぞれ設けられていてもよい。これらのコントロール弁の開閉を制御することにより、エンジン６、ガス燃焼装置７及び発電機８へのボイルオフガスの供給量を調節可能となる。
【００２７】
エンジン６は、供給されたボイルオフガスを燃焼させることにより、船舶の推進力を発生させる。発電機８は、供給されたボイルオフガスを燃料として発電することにより、船舶の各種機器を駆動するために必要な電力を発生させる。ガス燃焼装置７は、ボイルオフガスの発生量がエンジン６及び発電機８の燃料として必要な量を上回る場合に、余剰のボイルオフガスを燃焼させて安全に処理する。
【００２８】
＜再液化システム＞
次に、上記ボイルオフガス回収システム１に設けられた再液化システム９について、図１及び図２を主に参照して説明する。再液化システム９は、圧縮機３ａ，３ｂにより昇圧されたボイルオフガスを冷却及び膨張させて再液化するものである。再液化システム９は、第３配管１０と、熱交換器１６と、第４配管１７と、膨張弁１８と、気液分離器１９と、第５配管２１と、第６配管２０と、を主に有している。
【００２９】
第３配管１０は、ガス出口管５Ａにおける第１部位５ＡＡよりも上流側に位置する第２部位５ＡＢに接続される一端と、熱交換器１６に接続される他端と、を有している。これにより、セパレータ１４によって液状の油分が分離されたボイルオフガスは、ガス出口管５Ａを通過し、第２部位５ＡＢから第３配管１０内に流入し、熱交換器１６に供給される。図１に示すように、第３配管１０には第１コントロール弁２９が設けられており、この弁の開閉を制御することにより、ガス出口管５Ａから第３配管１０へ流入するボイルオフガスの量を調節可能となっている。
【００３０】
熱交換器１６は、液化可能な温度（例えば−１００℃）までボイルオフガスを冷却する。図２に示すように、熱交換器１６は、タンク２から圧縮機３へ送られるボイルオフガスが通過する低温側通路１６ａと、セパレータ１４によって液状の油分（ポリ−α−オレフィン系潤滑油）が分離されたボイルオフガスが通過する高温側通路１６ｂと、を有している。
【００３１】
熱交換器１６は、タンク２から圧縮機３に供給されるボイルオフガス（低温側通路１６ａを通過するボイルオフガス）と、セパレータ１４により液状の油分が分離されたボイルオフガス（高温側通路１６ｂを通過するボイルオフガス）との間において熱交換を行う。この熱交換によって、高温側通路１６ｂを通過するボイルオフガスが冷却される。この時、ボイルオフガスの一部が液化してもよい。また低温側通路１６ａを通るボイルオフガスは、例えば−１６０℃から−５０℃まで加熱される。
【００３２】
図２に示すように、低温側通路１６ａの出入口には、第１配管４が接続されている。高温側通路１６ｂの入口には、第３配管１０の他端が接続されている。高温側通路１６ｂの出口には、第４配管１７の一端が接続されている。
【００３３】
第４配管１７は、熱交換器１６に接続される一端と、気液分離器１９に接続される他端と、を有している。膨張弁１８は、熱交換器１６において冷却されたボイルオフガスを膨張させて圧力を減少させるものであり、第４配管１７の途中に設けられている。この膨張弁１８によって、ボイルオフガスの一部が液化する。
【００３４】
気液分離器１９は、熱交換器１６や膨張弁１８によって一部が液化したボイルオフガスを液体成分と気体成分とに分離するものである。気液分離器１９には、第５配管２１の一端と、第６配管２０の一端と、が各々接続されている。
【００３５】
第６配管２０は、気液分離器１９の底部に接続される一端と、タンク２に接続される他端と、を有している。これにより、気液分離器１９において分離されたボイルオフガスの液体成分を、第６配管２０を介してタンク２に戻すことができる。
【００３６】
第５配管２１は、気液分離器１９と第１配管４とを互いに接続すると共に、気液分離器１９とガス燃焼装置７とを互いに接続している。より具体的には、第５配管２１は、第１部位２１ＡＡにおいて２本の分岐管２１Ａ，２１Ｂに分岐している。そして、一方の分岐管２１Ａが熱交換器１６の出口側の第１配管４に接続され、他方の分岐管２１Ｂがガス燃焼装置７に接続されている。これにより、気液分離器１９において分離されたボイルオフガスの気体成分を、第５配管２１を介して第１配管４及びガス燃焼装置７に各々流入させることができる。
【００３７】
図２に示すように、各分岐管２１Ａ，２１Ｂには、第２コントロール弁３１及び第３コントロール弁３０が各々設けられている。これらの弁によって、各分岐管２１Ａ，２１Ｂ内におけるボイルオフガスの流路の開度を調節することができる。これにより、ボイルオフガスが第１配管４側へ流入する量及びガス燃焼装置７側へ流入する量を各々調節することができる。
【００３８】
＜再利用システム＞
次に、上記ボイルオフガス回収システム１に設けられた再利用システム５０について、図１及び図３を主に参照して説明する。再利用システム５０は、セパレータ１４によりボイルオフガスから分離された液状の潤滑油（ポリ−α−オレフィン系潤滑油）を、給油式の圧縮機３ｂに戻すものである。図３に示すように、再利用システム５０は、第１オイル管５２と、第４コントロール弁５２Ａと、ストレーナ５３と、オイルタンク５４と、オイル補給源５５と、第２オイル管５７と、オイルポンプ５６と、注油器５５と、複数本（本実施形態では３本）の第３オイル管５５Ａ，５５Ｂ，５５Ｃと、を主に有している。
【００３９】
第１オイル管５２は、セパレータ１４における本体部２５の底部に接続される一端と、オイルタンク５４の上部に接続される他端と、を有している。第１オイル管５２には、第４コントロール弁５２Ａと、ストレーナ５３と、が設けられている。図３に示すように、ストレーナ５３は、第４コントロール弁５２Ａよりも下流側に設けられている。
【００４０】
第４コントロール弁５２Ａを開くことにより、セパレータ１４（本体部２５）の底に溜まった潤滑油を第１オイル管５２へ流入させることができる。第４コントロール弁５２Ａは、レベルセンサー２４によって油分１０１の液面高さが所定の基準高さを超えることが検知された時に開くように構成されていてもよい。また潤滑油をストレーナ５３に通過させることにより、潤滑油に含まれる異物などを除去することができる。
【００４１】
オイルタンク５４は、ストレーナ５３により異物が除去された潤滑油を貯留する。オイルタンク５４には、未使用のポリ−α−オレフィン系潤滑油を補給するためのオイル補給源５５が接続されている。これにより、セパレータ１４により回収された潤滑油に対して、オイル補給源５５から未使用の潤滑油を加えることにより、オイルタンク５４内の潤滑油の量を調節することができる。
【００４２】
第２オイル管５７は、オイルタンク５４の下部に接続される一端と、注油器５５の入口に接続される他端と、を有している。第２オイル管５７の途中には、オイルポンプ５６が設けられている。このオイルポンプ５６を作動させることにより、オイルタンク５４に貯留された潤滑油を、第２オイル管５７を介して注油器５５に供給することができる。
【００４３】
注油器５５は、給油式の圧縮機３ｂに潤滑油を供給するものである。注油器５５は、モータ５５Ｄにより作動するように構成されている。また注油器５５は、複数（本実施形態では３つ）の出口を有しており、各出口に第３オイル管５５Ａ，５５Ｂ，５５Ｃの一端が接続されている。また第３オイル管５５Ａ，５５Ｂ，５５Ｃの他端は、圧縮ステージ３ｂｂに各々接続されている。注油器５５における出口の数及び第３オイル管の本数は、給油式の圧縮機３ｂにおける圧縮ステージの数と同じになっている。これにより、注油器５５から第３オイル管５５Ａ，５５Ｂ，５５Ｃを介して給油式の圧縮機３ｂに潤滑油を供給することができる。このようにして、セパレータ１４により回収したポリ−α−オレフィン系潤滑油を給油式の圧縮機３ｂに戻し、ピストンの潤滑油として再利用することができる。
【００４４】
＜作用効果＞
次に、上記実施形態１に係るボイルオフガス回収システム１の特徴的な構成及び作用効果について説明する。
【００４５】
上記ボイルオフガス回収システム１は、液化ガス１００を貯蔵したタンク２と、ポリ−α−オレフィン系潤滑油が供給されると共に、タンク２内の液化ガス１００の一部の蒸発により発生したボイルオフガス１００Ａを圧縮する往復動式の圧縮機３ｂと、圧縮機３ｂから吐出されたボイルオフガスに含まれるミスト状のポリ−α−オレフィン系潤滑油を分離するセパレータ１４（油分離器）と、セパレータ１４によりミスト状のポリ−α−オレフィン系潤滑油が分離されたボイルオフガスを、タンク２から圧縮機３に供給されるボイルオフガスとの熱交換により冷却する熱交換器１６を有し、液化したボイルオフガスをタンク２に戻す再液化システム９と、を備えている。
【００４６】
上記ボイルオフガス回収システム１は、ポリ−α−オレフィン系潤滑油が供給される圧縮機３ｂを備えている。ポリ−α−オレフィン系潤滑油は、往復動圧縮機において一般に使用される鉱物油系潤滑油に比べて、蒸気圧が格段に小さいものである。このため、鉱物油系潤滑油が使用される往復動圧縮機を備えるボイルオフガス回収システムに比べて、圧縮機３ｂから吐出されたボイルオフガスに含まれる蒸気状の油分の量を大幅に低減することができる。よって、圧縮後のボイルオフガスに含まれるミスト状又は液状の油分をセパレータ１４によって分離することにより、再液化システム９の熱交換器１６への油分の流入量を大幅に低減することができる。従って、熱交換器１６の流路内における油分の析出が抑制されるため、熱交換器１６の性能低下を抑制することができる。
【００４７】
また上記ボイルオフガス回収システム１によれば、熱交換器１６の下流側に位置する第４配管１７内における油分の析出も抑制することができる。第４配管１７内において油分が凝固して析出すると、システムの再起動時などにおいて、常温下で液状態となった油分がボイルオフガスと共に下流側に流され、タンク２内に混入してしまう可能性がある。これに対し、上記ボイルオフガス回収システム１によれば、第４配管１７内における油分の析出も抑制することができるため、タンク２内への油分の混入も防ぐことができる。
【００４８】
上記ボイルオフガス回収システム１は、セパレータ１４により分離されたポリ−α−オレフィン系潤滑油を圧縮機３ｂに戻す再利用システム５０を備える。この再利用システム５０によってポリ−α−オレフィン系潤滑油を再利用することにより、コスト削減を図ることができる。特に、ポリ−α−オレフィン系潤滑油は高価なものであるため、再利用システム５０を備えることによるコスト削減の効果が顕著である。
【００４９】
（その他実施形態）
最後に、本発明のその他実施形態について説明する。
【００５０】
上記実施形態１では、ボイルオフガス回収システム１が潤滑油の再利用システム５０を備える場合について説明したが、これに限定されない。図４に示すように、潤滑油の再利用システムが省略されたボイルオフガス回収システム１Ａであってもよい。
【００５１】
上記実施形態１に係るボイルオフガス回収システム１において、クーラー５１が省略されてもよい。
【００５２】
上記実施形態１では、油分離器の一例として、外面がメッシュ状に構成された小径部２６を有するセパレータ１４を用いてボイルオフガスから潤滑油を分離する場合について説明したが、他の油分離器によって潤滑油を分離することも可能である。例えば、邪魔板を用いた油分離器や遠心分離による油分離器が用いられてもよい。
【００５３】
上記実施形態１では、最終段の圧縮ステージ３ｂｂを通過後のボイルオフガスを再液化システム９に導く構成について説明したが、これに限定されない。図５に示すように、再液化システム９における第３配管１０が、給油式の圧縮機３ｂにおける圧縮ステージ３ｂｂ同士の間に接続されていてもよい。この場合、クーラー５１及びセパレータ１４も圧縮ステージ３ｂｂ同士の間に配置される。これにより、圧縮機３ｂの途中段から抽気されたボイルオフガスを再液化システム９に導くことができる。
【００５４】
上記実施形態１では、ボイルオフガスから分離された潤滑油を戻すための第３オイル管５５Ａ，５５Ｂ，５５Ｃが給油式の圧縮機３ｂに直接接続される場合について説明したが、これに限定されない。図６に示すように、第３オイル管５５Ａ，５５Ｂ，５５Ｃの各々が圧縮ステージ３ａａ，３ｂｂ同士の間に接続されてもよい。この構成によれば、第３オイル管５５Ａ，５５Ｂ，５５Ｃが給油式の圧縮機３ｂに直接接続される場合に比べて、潤滑油を圧送するのに必要な動力をより小さくすることができる。
【００５５】
上記実施形態１における再利用システム５０のように、セパレータ１４により回収した潤滑油と未使用の潤滑油とを混合した後に給油式の圧縮機３ｂに供給する構成に限定されず、セパレータ１４により回収した潤滑油と未使用の潤滑油とを別々に圧縮機３ｂに供給する構成であってもよい。また注油器５５を省略し、オイルポンプ５６によってオイルタンク５４から給油式の圧縮機３ｂに直接潤滑油を供給する構成であってもよい。
【００５６】
今回開示された実施形態は、全ての点で例示であって、制限的なものではないと解されるべきである。本発明の範囲は、上記した説明ではなくて特許請求の範囲により示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内での全ての変更が含まれることが意図される。
【符号の説明】
【００５７】
１  ボイルオフガス回収システム
２  タンク
３ａ，３ｂ  圧縮機
９  再液化システム
１４  セパレータ（油分離器）
１６  熱交換器
５０  再利用システム
１００  液化ガス
１００Ａ  ボイルオフガス
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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