(57)【要約】【課題】最大火力を増加させることが可能で、且つバーナヘッドの周囲に均一な炎が形成されるコンロバーナを提供する。【解決手段】中央に流入口を有するダンパープレートを、ベンチュリー形状に形成された混合通路の開口端に取り付ける。そして、ダンパープレートの流入口の周辺の部分は、混合通路側に向かって縮径する形状にしておく。こうすれば、流入口から混合通路内に流入しようとする空気の流れがスムーズになるので、流入口を大きくしなくても、混合通路内に流入する空気の流量を増加させることができる。加えて、空気および燃料ガスは一旦増速して流入口から流入した後、半径方向に広がって減速し、この時、燃料ガスと空気との混合が促進される。その結果、流入口から流入する燃料ガスおよび燃焼用空気の流量が増加しても、混合通路内で十分に混合させることができるので、コンロバーナの最大火力を増加させることが可能となる。【選択図】図２
2018194235.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃料ガスと燃焼用空気とを混合させた混合ガスを、複数の炎口が形成されたバーナヘッドに導いて燃焼させるコンロバーナにおいて、
前記燃料ガスと前記燃焼用空気とを混合させて前記混合ガスを生成する混合通路と、
前記混合通路の開口端に取り付けられて該開口端よりも小さな流入口が形成されたダンパープレートと、
前記流入口の外側から前記混合通路内に向けて前記燃料ガスを噴射するガス噴射ノズルと、
前記混合通路が接続されると共に、前記バーナヘッドが載置されて、前記混合通路から流入した前記混合ガスを前記バーナヘッドに供給するバーナボディと
を備え、
前記混合通路は、通路内径が縮径された後に拡径されるベンチュリー形状に形成されており、
前記ダンパープレートは、前記流入口の周辺の部分が、前記混合通路側に向かって縮径する形状に形成されている
ことを特徴とするコンロバーナ。
【請求項２】
請求項１に記載のコンロバーナにおいて、
前記混合通路は、前記開口端から所定距離の範囲には通路内径が維持された直管部が形成されており、
前記ダンパープレートの前記流入口は、前記直管部の長さの半分よりも短い距離の範囲内で、前記開口端から前記混合通路内に入り込んだ位置に設けられている
ことを特徴とするコンロバーナ。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載のコンロバーナにおいて、
前記ダンパープレートは、前記流入口の周辺の部分が、前記混合通路側に向かって縮径するテーパー形状に形成されている
ことを特徴とするコンロバーナ。
【請求項４】
請求項３に記載のコンロバーナにおいて、
前記混合通路のベンチュリー形状は、前記開口端側から前記バーナボディ側に向かって通路内径が縮径した後、該通路内径が縮径する傾きよりも小さな傾きで前記通路内径が拡径する形状となっており、
前記ダンパープレートの前記流入口の周辺でテーパー形状に形成された部分の傾きは、前記混合通路のベンチュリー形状が前記開口端側から前記バーナボディ側に向かって縮径する傾きと同じ、若しくは大きい傾きとなっている
ことを特徴とするコンロバーナ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、混合通路で燃料ガスと燃焼用空気とを混合させて、生成した混合ガスを燃焼させるコンロバーナに関する。
【背景技術】
【０００２】
燃料ガスと燃焼用空気との混合ガスを燃焼させるコンロバーナは広く使用されている。このコンロバーナは、混合ガスを燃焼させる複数の炎口が形成されたバーナヘッドと、バーナヘッドが載置されるバーナボディと、バーナボディに接続された混合通路と、混合通路の開口端に向けて燃料ガスを噴射するガス噴射ノズルとを備えている。混合通路の内部は、開口端からバーナボディに向かって断面積が一旦小さくなった後、次第に断面積が拡大するベンチュリー形状となっており、ガス噴射ノズルから混合通路の開口端に向けて燃料ガスを噴射すると、燃料ガスが周囲の空気を巻き込みながら開口端から混合通路内に流入する。そして、混合通路内で燃料ガスと燃焼用空気とが混合して混合ガスが生成される。上述したように混合通路内はベンチュリー形状に形成されているので、混合通路内を通過する際に燃料ガスおよび燃焼用空気の流速が一旦増加した後に減少することとなって、燃料ガスと燃焼用空気との混合が促進される。こうして混合通路内で生成された混合ガスが、バーナボディを介してバーナヘッドに供給されて、バーナヘッドに設けられた複数の炎口から流出する。その混合ガスに点火することによって、バーナヘッドの周囲に炎が形成されて混合ガスが燃焼する。
【０００３】
また、近年では、コンロバーナを大型化することなく、燃焼火力を増加させることが要請されるようになっている。燃焼火力を増加させるためには、ガス噴射ノズルから噴射する燃料ガスの最大流量を増加させると共に、燃料ガスと一緒に混合通路内に流入する燃焼用空気の流量も増加させる必要がある。そこで、混合通路の開口端に取り付けられたダンパープレートの流入口を大きくしたり、ガス噴射ノズルの周辺に空間を確保したりする等、様々な工夫をすることによって、ガス噴射ノズルから噴出した燃料ガスが周囲の空気を効率よく巻き込めるようにしたコンロバーナが提案されている（特許文献１、特許文献２など）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１３−１２００２０号公報
【特許文献２】特開２０１６−０２３８１７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、コンロバーナの大きさがそのままでは、燃料ガスの最大流量および燃焼用空気の最大流量を増加させても、最大火力時にバーナヘッドの周囲に形成される炎が不均一になってしまうという問題があった。
【０００６】
この発明は、従来の技術が有する上述した課題に対応してなされたものであり、コンロバーナを大型化させなくても、最大火力を増加させることが可能で、尚且つ、バーナヘッドの周囲に均一な炎が形成されるコンロバーナを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上述した課題を解決するために本発明のコンロバーナは次の構成を採用した。すなわち、
燃料ガスと燃焼用空気とを混合させた混合ガスを、複数の炎口が形成されたバーナヘッドに導いて燃焼させるコンロバーナにおいて、
前記燃料ガスと前記燃焼用空気とを混合させて前記混合ガスを生成する混合通路と、
前記混合通路の開口端に取り付けられて該開口端よりも小さな流入口が形成されたダンパープレートと、
前記流入口の外側から前記混合通路内に向けて前記燃料ガスを噴射するガス噴射ノズルと、
前記混合通路が接続されると共に、前記バーナヘッドが載置されて、前記混合通路から流入した前記混合ガスを前記バーナヘッドに供給するバーナボディと
を備え、
前記混合通路は、通路内径が縮径された後に拡径されるベンチュリー形状に形成されており、
前記ダンパープレートは、前記流入口の周辺の部分が、前記混合通路側に向かって縮径する形状に形成されている
ことを特徴とする。
【０００８】
かかる本発明のコンロバーナにおいては、混合通路がベンチュリー形状に形成されると共に、混合通路の開口端に取り付けられたダンパープレートには、開口端よりも小さな流入口が設けられ、更に、流入口の周辺の部分は、混合通路側に向かって縮径する形状に形成されている。
【０００９】
こうすれば、流入口から混合通路内に流入しようとする空気の流れがスムーズになるので、流入口を大きくしなくても、混合通路内に流入する空気の流量を増加させることができる。加えて、流入口の周辺は縮径する形状となっているので、流入口に流入しようとする空気および燃料ガスの流れは増速する。更に、流入口は混合通路の開口端よりも小さいので、流入口から流入した空気は混合通路内で半径方向に広がって減速する。この増速および減速によって燃料ガスと燃焼用空気とがある程度に混合され、その状態で混合通路内のベンチュリー形状の部分を通過することによって、更に混合が促進されることになる。その結果、流入口から流入する燃料ガスおよび燃焼用空気の流量が増加しても、それらを混合通路内で十分に混合させることが可能となるので、バーナヘッドの周囲に均一な炎が形成される状態を維持したままで、コンロバーナの最大火力を増加させることが可能となる。
【００１０】
また、上述した本発明のコンロバーナにおいては、混合通路の開口端から所定距離の範囲には、通路内径が維持された直管部を形成しておき、そして、ダンパープレートの流入口は、直管部の長さの半分よりも短い距離の範囲内で、開口端から混合通路内に入り込んだ位置に設けるようにしてもよい。
【００１１】
こうすれば、流入口から流入した燃料ガスと燃焼用空気とを減速させて混合させてから、混合通路のベンチュリー形状の部分に流入させることができるので、混合通路内で燃料ガスと燃焼用空気とを十分に混合させることが可能となる。
【００１２】
また、上述した本発明のコンロバーナにおいては、流入口の周辺の混合通路側に向かって縮径する部分のダンパープレートを、テーパー形状に形成してもよい。
【００１３】
こうすれば、流入口に流入しようとする空気の流れをスムーズにすることができる。また、流入口に流入する際には流入口の中心に向かっていた空気の流れが、流入後は外側に向かう流れに反転することになるので、燃料ガスと燃焼用空気との混合をより一層促進させることが可能となる。
【００１４】
また、上述したように、流入口の周辺がテーパー形状に形成された本発明のコンロバーナにおいては、流入口の周辺のテーパー形状を、混合通路のベンチュリー形状に対して次のような形状としても良い。先ず、混合通路のベンチュリー形状は、開口端側からバーナボディ側に向かって通路内径が縮径した後、通路内径が縮径する傾きよりも小さな傾きで通路内径が拡径する形状としておく。そして、ダンパープレートの流入口の周辺に形成されたテーパー形状の部分は、混合通路のベンチュリー形状が開口端側からバーナボディ側に向かって縮径する傾きと同じ傾き、若しくは大きな傾きで縮径するようにしても良い。
【００１５】
ダンパープレートの流入口の周辺に形成されたテーパー形状の傾きを小さくすればするほど、流入口が混合通路内に大きく入り込んだ状態となり、流入口から、混合通路内のベンチュリー形状の部分までの距離が確保できなくなる。これに対して、テーパー形状の傾きを、ベンチュリー形状で開口端側からバーナボディ側に向かって通路内径が縮径する部分の傾きと同じ、若しくは大きな傾きとしておけば、流入口からベンチュリー形状までの距離を確保することができる。そのため、流入口から流入した燃料ガスおよび燃焼用空気が、混合通路のベンチュリー形状の部分に達するまでに、ある程度まで混合させることができるので、混合通路のベンチュリー形状の部分では、燃料ガスと燃焼用空気とを十分に混合させることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本実施例のコンロバーナ１０の構造を示す縦断面図である。
【図２】本実施例のコンロバーナ１０にダンパープレート１６を取り付ける様子を示す斜視図である。
【図３】コンロバーナ１０の最大火力を増大させるために、ダンパープレート１６の流入口の内径を拡大した様子を示す断面図である。
【図４】従来のダンパープレート２６で流入口２６ｏを大きくすると、混合通路１１内での燃料ガスと燃焼用空気との混合が不十分となる理由についての説明図である。
【図５】本実施例のダンパープレート１６の断面形状を示した説明図である。
【図６】本実施例のダンパープレート１６では、コンロバーナ１０の最大火力を増大させても混合ガスの混合が悪化しない理由を示した説明図である。
【図７】第１変形例のダンパープレート１６の断面形状を示した説明図である。
【図８】第２変形例のダンパープレート１６の断面形状を示した説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
図１は、本実施例の温度検出装置１００を搭載したガスコンロ１の構造を示す断面図である。ガスコンロ１は、コンロ本体（図示せず）の上面を覆って設けられ且つバーナ用開口３ａが形成された天板３と、バーナ用開口３ａに臨んで設けられて、燃料ガスを燃焼させることによって調理容器を加熱するコンロバーナ１０と、鍋などの調理容器が置かれる五徳５などを備えている。また、コンロバーナ１０とバーナ用開口３ａとの隙間は円環状のバーナリング４で塞がれている。
【００１８】
コンロバーナ１０は、円環形状に形成されたバーナボディ１２と、バーナボディ１２に接続された混合通路１１と、バーナボディ１２の上面に載置された円環形状のバーナヘッド１３などを備えている。バーナヘッド１３は、アルミニウム合金や真鍮などによる鍛造あるいはダイカストによって形成されており、外周部の下面側には複数の溝（炎口溝）が形成されている。そして、バーナヘッド１３をバーナボディ１２に載置すると、バーナヘッド１３に形成された複数の炎口溝とバーナボディ１２の上面との間に複数の炎口１３ａが形成される。また、バーナボディ１２の上部には、円環形状に形成された板金製のバーナキャップ１４が取り付けられており、バーナキャップ１４の中央からは、温度センサー１５が突設されている。温度センサー１５は図示しないバネによって上方に付勢されており、五徳５上に調理容器が置かれると、調理容器の底面に当接した状態となって調理容器の温度を検出する。
【００１９】
混合通路１１は、一端側がバーナボディ１２に接続されているが、他端側は開口端１１ｏとなっている。混合通路１１の形状は、開口端１１ｏからバーナボディ１２に向かって所定距離までは通路内径が維持されているが、その後は、通路内径が縮径した後、拡径するベンチュリー形状となっている。そして、そのベンチュリー形状は、通路内径が縮径する傾き（すなわち、単位長さ辺りの通路内径の減少量）よりも、通路内径が拡径する傾き（すなわち、単位長さ辺りの通路内径の増加量）の方が小さくなる形状に形成されている。尚、以下では、混合通路１１の開口端１１ｏから所定範囲で通路内径が維持されている部分を、直管部１１ａと称し、開口端１１ｏからバーナボディ１２に向かって通路内径が縮径されている部分を縮径部１１ｂと称し、通路内径が拡径されている部分を拡径部１１ｃと称することがあるものとする。また、混合通路１１の縮径部１１ｂおよび拡径部１１ｃをまとめて、ベンチュリー形状部分と称することがあるものとする。
【００２０】
また、混合通路１１の開口端１１ｏには、中央に流入口１６ｏが形成されたダンパープレート１６が取り付けられている。そして、ダンパープレート１６の外側には、ダンパープレート１６の流入口１６ｏに向かって燃料ガスを噴射するガス噴射ノズル１８が設けられている。ガス噴射ノズル１８から噴射された燃料ガスは、周囲の空気を巻き込みながらダンパープレート１６の流入口１６ｏから混合通路１１内に流入する。そして、混合通路１１のベンチュリー形状部分（縮径部１１ｂおよび拡径部１１ｃ）を通過する際に、燃料ガスと空気とが混合して混合ガスが生成されて、バーナボディ１２に流入した後、バーナヘッド１３の炎口１３ａから流出する。この混合ガスに、図示しない点火プラグで点火することによって、コンロバーナ１０の燃焼が開始される。
【００２１】
図２は、混合通路１１の開口端１１ｏに取り付けられるダンパープレート１６の形状を示した斜視図である。図示されるように、ダンパープレート１６は、短い円筒形状の胴部１６ａと、胴部１６ａの一端側が内側に向けて折り曲げられることによって形成された円環形状のフランジ部１６ｂとを備えており、フランジ部１６ｂの中央には流入口１６ｏが形成されている。更に、流入口１６ｏの周辺部分には、胴部１６ａ側に向かってテーパー形状となった縮径部１６ｃが形成されている。このような形状のダンパープレート１６が、ダンパープレート１６の胴部１６ａで混合通路１１の直管部１１ａを覆うようにして、混合通路１１の開口端１１ｏに取り付けられる。
【００２２】
図２に示したように、本実施例のダンパープレート１６は、流入口１６ｏが胴部１６ａ側に入り込んだ位置に設けられており、尚且つ、流入口１６ｏの周辺には縮径部１６ｃが形成されている。本実施例のダンパープレート１６がこのような形状となっているのは、ダンパープレート１６の流入口１６ｏを大きくする方法では、コンロバーナ１０の最大火力を増加させることが困難となりつつあり、もはや限界となっているためである。以下、この理由について詳しく説明する。
【００２３】
図３に示されるように、従来のダンパープレート２６を備えたコンロバーナ１０では、ダンパープレート２６の中央に形成された流入口２６ｏを大きくすることによって、最大火力を増加させることが一般的に行われてきた。図３（ａ）には、従来のダンパープレート２６の断面形状が示されている。図示されるように、従来のダンパープレート２６も、本実施例のダンパープレート１６と同様に、円筒形状の胴部２６ａと、円環形状のフランジ部２６ｂとを備えており、フランジ部２６ｂの中央には流入口２６ｏが形成されている。しかし、図２に示した本実施例のダンパープレート１６とは異なって、流入口２６ｏはフランジ部２６ｂの面位置に設けられており、流入口２６ｏの周囲には縮径部１６ｃが設けられていない。
【００２４】
また、図３（ａ）には、このような従来のダンパープレート２６が取り付けられた混合通路１１内で、燃料ガスおよび燃焼用空気が混合して混合ガスが生成される様子が概念的に示されている。先ず、燃料ガスは、図中に実線の矢印で示したように、ダンパープレート２６の外側に設けたガス噴射ノズル１８から流入口２６ｏに向けて噴射される。すると、燃料ガスの流れに巻き込まれるようにして周囲の空気も流入口２６ｏから流入する。図中に示した破線の矢印は空気の流れを表している。また、こうして流入口２６ｏから流入した燃料ガスおよび空気は、混合通路１１の縮径部１１ｂで一旦増速した後、拡径部１１ｃで減速することによって混合しながら、バーナボディ１２（図１参照）に供給される。図中に示した一点鎖線の矢印は、混合通路１１内を流れる燃料ガスおよび空気の流れを表している。
【００２５】
図３（ａ）中に破線の矢印で示したように、混合通路１１内に流入する空気の流量は、ダンパープレート２６の流入口２６ｏによって制限されている。このため、コンロバーナ１０の最大火力を増加させようとして、ガス噴射ノズル１８から噴射する燃料ガスの流量を増加させても、それに見合うだけは空気の流量を増加させることができない。そこで、従来は、ダンパープレート２６の流入口２６ｏの内径Ｄ０を大きくすることによって、空気の流量を増加させてきた。図３（ｂ）に示したように、ダンパープレート２６を流入口２６ｏの内径Ｄ０がより大きな内径Ｄ１のものに変更すれば、流入口２６ｏから流入する空気を増加させることができるので、燃料ガスの流量増加に合わせて空気の流量も増加させることができる。しかし、このような方法を用いて最大火力の増加を繰り返してきた結果、近年では、最大火力を増加させようとすると、バーナヘッド１３に形成される炎が不均一になってしまうようになり、最大火力を増加させるにも限界が生じていた。そして、このような限界が生じる理由は、次のような回避し難い現象が生じるためであると考えられてきた。
【００２６】
まず、混合通路１１が同じなら、燃料ガスおよび空気の流量を増加させればさせるほど、混合通路１１内での流速は増加する。すると、流入口２６ｏから流入した燃料ガスおよび空気が混合通路１１を通過してバーナボディ１２（図１参照）に達するまでの時間が短くなる。その結果、混合通路１１内で燃料ガスと燃焼用空気とが混合するために必要な時間が確保できなくなって、混合が不十分なまま、バーナボディ１２に流入することになり、バーナヘッド１３に形成された複数の炎口１３ａ間で、流出する混合ガスの濃度にバラツキが生じる。そのため、バーナヘッド１３に形成される炎が不均一になってしまうものと考えられてきた。もちろん、混合通路１１の通路内径を大きくすれば混合通路１１内での流速が減少するので、最大火力時でも混合に必要な時間を確保することが可能となるが、そうすると今度は、中火力時あるいは小火力時での流速が下がりすぎてしまい、混合通路１１内で燃料ガスと燃焼用空気とが混合することが困難となってしまう。従って、コンロバーナ１０の最大火力は、混合通路１１の長さによってある程度の制限を受けてしまい、ダンパープレート２６の流入口２６ｏを大きくするなどの方法では、コンロバーナ１０の最大火力を増加させようとしても限界があると考えられてきた。
【００２７】
しかし、本願の発明者らは、ダンパープレート２６の流入口２６ｏを大きくした時に混合が不十分になる理由は、混合に必要な時間が確保できなくなるためではなく、別の理由によることを見出した。本実施例のダンパープレート１６は、このような新たな知見に基づいて完成されたものである。本実施例のダンパープレート１６を用いれば、混合通路１１内での混合を悪化させることなく、燃料ガスおよび燃焼用空気の流量を増加させて、コンロバーナ１０の最大火力を更に増加させることが可能となる。そこで、先ず始めに、本願の発明者らが見出した新たな知見、すなわち、ダンパープレート２６の流入口２６ｏを大きくした時に混合が不十分になる理由について説明し、その後、本実施例のダンパープレート１６を用いれば、混合通路１１内での混合を悪化させることなく燃料ガスおよび燃焼用空気の流量を増加させることが可能な理由について説明する。
【００２８】
図４は、従来のダンパープレート２６で流入口２６ｏを大きくしたときに、燃料ガスと燃焼用空気との混合が不十分になるメカニズムを示した説明図である。図４（ａ）には、流入口２６ｏを大きくした場合に、流入口２６ｏから流入する空気の流れが示されている。また、参考として、図４（ｂ）には、流入口２６ｏを大きくする前の状態で、流入口２６ｏから流入する空気の流れが示されている。
【００２９】
図４（ａ）と図４（ｂ）とを比較すれば明らかなように、流入口２６ｏを大きくすると、流入口２６ｏから流入した後の空気の流れには大きな違いが生じる。すなわち、流入口２６ｏを大きくする前の図４（ｂ）の状態では、流入口２６ｏから流入した空気には、混合通路１１の直管部１１ａで半径方向に広がるような流れが生じている。これに対して、流入口２６ｏを大きくした後の図４（ａ）の状態では、流入口２６ｏから流入した空気は、混合通路１１の直管部１１ａに沿って流れることとなって、半径方向に広がるような流れは生じていない。
【００３０】
ここで、図４（ｂ）の空気の流れに着目すると、流入口２６ｏから流入する空気は流入口２６ｏで一旦絞られて流速が増加した後、混合通路１１の直管部１１ａで半径方向に広がって流速が低下していることになる。この流速が増減する動きは、ちょうど、混合通路１１のベンチュリー形状部分（すなわち、縮径部１１ｂおよび拡径部１１ｃ）で燃料ガスと燃焼用空気とが増速した後に減速することによって混合する動きと同じである。このことから、流入口２６ｏを大きくする前の図４（ｂ）の状態では、混合通路１１の直管部１１ａでも、燃料ガスと燃焼用空気との混合が進んでいるものと考えられる。
【００３１】
これに対して、流入口２６ｏを大きくした後の図４（ａ）の状態では、流入口２６ｏを大きくしたことによって流入口２６ｏを通過する際の流速が上がらず、更に、流入口２６ｏを通過した後も半径方向に広がる流れが生じないので、流れが減速することもない。その結果、混合通路１１の直管部１１ａでは、燃料ガスと燃焼用空気との混合が進んでいないものと考えられる。このことから、流入口２６ｏを大きくしたことによって、燃料ガスと燃焼用空気との混合が不十分になっていた本当の理由は、混合通路１１内を通過する時間が短くなったためではなく、流入口２６ｏを大きくしたことによって、混合通路１１の直管部１１ａでの混合が進まなくなったためであると考えられる。逆に言えば、混合通路１１の直管部１１ａでの混合を阻害することなく、流入口２６ｏから流入する空気量を増加させることができれば、混合通路１１内を通過する時間が短くなっても、燃料ガスと燃焼用空気とを混合通路１１内で十分に混合させることが可能と考えられる。本実施例のダンパープレート１６は、このような着想に基づいて、様々な方法を工夫することによって完成されたものである。
【００３２】
図５（ａ）は、本実施例のダンパープレート１６の詳細な断面形状を示す説明図である。また、図５（ｂ）には、参考として、流入口２６ｏを大きくする前の従来のダンパープレート２６の断面形状も示されている。図５（ａ）と図５（ｂ）とを比較すれば明らかなように、本実施例のダンパープレート１６は、従来のダンパープレート２６に対して、流入口１６ｏが、開口端１１ｏから混合通路１１側に入り込んだ位置に形成されている。そして、流入口１６ｏの周囲には、混合通路１１側に向かってテーパー形状に形成された縮径部１６ｃが形成されている。但し、流入口１６ｏの大きさは、従来のダンパープレート２６の流入口２６ｏの大きさと同じとなっている。こうすれば、流入口１６ｏを通過する空気の流れがスムーズになるので、流入口１６ｏを大きくしなくても、流入口１６ｏから流入する空気の流量を増加させることが可能と考えられる。また、流入口１６ｏの大きさは流入口２６ｏの大きさと同じなので、混合通路１１の直管部１１ａで燃料ガスと燃焼用空気とを混合させることも可能と考えられる。
【００３３】
図６は、図５（ａ）に示した本実施例のダンパープレート１６と、図５（ｂ）に示した従来のダンパープレート２６（すなわち、流入口２６ｏの大きさを大きくする前のダンパープレート２６）とで、流入口１６ｏあるいは流入口２６ｏを通過する空気の流れを比較した説明図である。また、図６（ａ）および図６（ｂ）には、それぞれ流入口１６ｏおよび流入口２６ｏを通過する空気の流れが破線の矢印によって示されている。図６（ａ）に示されるように、本実施例のダンパープレート１６では、流入口１６ｏの周辺にテーパー形状の縮径部１６ｃが形成されているので、流入口１６ｏに流入しようとする空気の流れがスムーズになる。その結果、図６（ｂ）に示した流入口２６ｏの大きさを大きくする前のダンパープレート２６よりも、流入する空気の流量を増加させることができる。
【００３４】
その一方で、流入口１６ｏの大きさは、図６（ｂ）に示した従来のダンパープレート２６の流入口２６ｏと同じ大きさとなっているので、流入口１６ｏを通過した空気には、従来のダンパープレート２６の場合と同様に、混合通路１１の直管部１１ａで半径方向に広がる流れが生じている。すなわち、本実施例のダンパープレート１６でも、混合通路１１の直管部１１ａで燃料ガスと燃焼用空気との混合が進んでいることになる。更に加えて、本実施例のダンパープレート１６では、従来のダンパープレート２６に対して流入口１６ｏの大きさが大きくなっていないにも拘わらず、空気の流量が増加するので、流入口１６ｏを通過する際の空気の流速は、従来のダンパープレート２６の場合よりも速くなる。その結果、流入口１６ｏを通過する際には従来のダンパープレート２６の場合よりも大きく増速し、通過した後にも従来のダンパープレート２６の場合より大きく減速することになるので、混合通路１１の直管部１１ａでの混合がより一層促進されることになる。このように、本実施例のダンパープレート１６を用いれば、流入口１６ｏから流入する空気の流量を増加させながら、尚且つ、混合通路１１の直管部１１ａで燃料ガスと燃焼用空気との混合を促進させることができる。その結果、コンロバーナ１０の最大火力を増加させながら、尚且つ、バーナヘッドの周囲に均一な炎を形成することが可能となる。
【００３５】
また、以上に説明したように、本実施例のダンパープレート１６は、流入口１６ｏを通過する際に増速した空気の流れを、混合通路１１の直管部１１ａで減速させることによって、直管部１１ａでも燃料ガスと燃焼用空気とを混合させている。従って、燃料ガスと燃焼用空気とを混合させるためには、流入口１６ｏから流入した後の直管部１１ａの長さは、ある程度の長さがあった方が望ましい。このような観点からすると、ダンパープレート１６は次のような形状としておくことが望ましい。
【００３６】
先ず、図５（ａ）に示したように、本実施例のダンパープレート１６は、流入口１６ｏが混合通路１１の内側まで入り込んだ位置に設けられているが、混合通路１１の開口端１１ｏから測って、流入口１６ｏが混合通路１１の内側に入り込む距離ＬＩは、混合通路１１の直管部１１ａの長さＬの半分よりも短くしておくことが望ましい。また、図５（ａ）では、流入口１６ｏの周辺にはテーパー形状の縮径部１６ｃが形成されているものとしているが、このテーパー形状の傾き（すなわち、単位長さ辺りの縮径量）は、傾きが小さくなるほど流入口１６ｏが混合通路１１の内側に入り込むことになる。従って、縮径部１６ｃのテーパー形状の傾きは、混合通路１１の縮径部１１ｂの傾きと同程度、もしくは縮径部１１ｂの傾きよりも大きな傾きとしておくことが望ましい。
【００３７】
上述した本実施例のダンパープレート１６には、幾つかの変形例が存在している。以下では、これらの変形例について、本実施例との相違点を中心として簡単に説明する。
【００３８】
上述した実施例では、流入口１６ｏの周囲に形成された縮径部１６ｃは、テーパー形状であるものとして説明した。しかし、縮径部１６ｃの形状は、混合通路１１の方向に向かって縮径する形状であれば、必ずしもテーパー形状である必要は無い。例えば、図７（ａ）に示すようなアール形状の縮径部１６ｃとしたり、図７（ｂ）に示すような逆アール形状の縮径部１６ｃとしたりすることも可能である。これらの場合でも、流入口１６ｏから流入する空気の流れがスムーズになるので、流入する空気の流量を増加させることができ、それでいながら、流入後は半径方向に広がる流れも生じるので、混合通路１１の直管部１１ａ内で燃料ガスと燃焼用空気との混合も促進させることができる。
【００３９】
また、上述した実施例では、流入口１６ｏが混合通路１１の内側まで入り込んだ位置に設けられているものとして説明した。しかし、流入口１６ｏの周囲に、混合通路１１の方向に向かって縮径する縮径部１６ｃを設けることができるのであれば、必ずしも混合通路１１の内側まで入り込んだ位置に、流入口１６ｏを設ける必要も無い。例えば、図８（ａ）に示したように、流入口１６ｏが混合通路１１の外側にあるようなダンパープレート１６とすることもできるし、あるいは、図８（ｂ）に示したように、上述した本実施例のダンパープレート１６を、混合通路１１の開口端１１ｏから少し離した状態として、流入口１６ｏが混合通路１１の内側まで入り込まないような状態で取り付けるようにしても良い。これらの場合でも、流入口１６ｏから流入する空気の流れがスムーズになるので、流入する空気の流量を増加させることができ、それでいながら、混合通路１１の直管部１１ａ内で燃料ガスと燃焼用空気との混合も促進させることが可能となる。
【００４０】
以上、本実施例および変形例のコンロバーナ１０について説明したが、本発明は上記の実施例に限られるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の態様で実施することが可能である。
【符号の説明】
【００４１】
１…ガスコンロ、          １０…コンロバーナ、      １１…混合通路、
１１ａ…直管部、          １１ｂ…縮径部、          １１ｃ…拡径部、
１１ｏ…開口端、          １２…バーナボディ、      １３…バーナヘッド、
１３ａ…炎口、            １４…バーナキャップ、    １５…温度センサー、
１６…ダンパープレート、  １６ａ…胴部、            １６ｂ…フランジ部、
１６ｃ…縮径部、          １６ｏ…流入口、          １８…ガス噴射ノズル、
１００…温度検出装置。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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