(57)【要約】【課題】高反発エリアが広くフェース部の耐久性が高いゴルフクラブヘッドの提供にある。【解決手段】ヘッド２は、フェース部４を有している。フェース部４は、複数の均一肉厚領域Ｓ１，Ｓ２と、複数の肉厚移行領域Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３とを有している。複数の均一肉厚領域が、第１均一領域Ｓ１と、この第１均一領域Ｓ１よりも薄い第２均一領域Ｓ２とを有している。第１均一領域Ｓ１と第２均一領域Ｓ２との間に、互いに隣接する複数の肉厚移行領域Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３が配置されている。互いに隣接する複数の肉厚移行領域の間で、肉厚変化率が異なる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
フェース部を有しており、
前記フェース部が、複数の均一肉厚領域と、複数の肉厚移行領域とを有しており、
複数の前記均一肉厚領域が、第１均一領域と、この第１均一領域よりも薄い第２均一領域とを有しており、
前記第１均一領域と前記第２均一領域との間に、互いに隣接する複数の前記肉厚移行領域が配置されており、
互いに隣接する複数の前記肉厚移行領域の間で、肉厚変化率が異なるゴルフクラブヘッド。
【請求項２】
複数の前記肉厚移行領域の肉厚が、前記第１均一領域から前記第２均一領域に向かうにつれて減少している請求項１に記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項３】
前記第１均一領域が、複数の前記均一肉厚領域のうちの最も厚い領域である請求項１又は２に記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項４】
前記第１均一領域が、フェースセンターを含んでいる請求項１から３のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項５】
前記第１均一領域の肉厚がＴＳ１（ｍｍ）とされ、前記第２均一領域の肉厚がＴＳ２（ｍｍ）とされるとき、ＴＳ２／ＴＳ１が０．６以下である請求項１から４のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項６】
前記第１均一領域の面積がＭＳ１（ｍｍ２）とされ、前記第２均一領域の面積がＭＳ２（ｍｍ２）とされ、前記フェース部の外面を構成するフェース面の全体面積がＭｆ１（ｍｍ２）とされるとき、ＭＳ１／Ｍｆ１が０．２０以下であり、ＭＳ２／Ｍｆ１が０．０８以上である請求項１から５のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項７】
前記フェース部の重量がＷｆ１（ｇ）とされ、前記フェース部の外面を構成するフェース面の全体面積がＭｆ１（ｍｍ２）とされるとき、Ｗｆ１／Ｍｆ１が０．０１１２（ｇ／ｍｍ２）以下である請求項１から６のいずれか１項に記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項８】
前記フェース部が複合材料により形成されており、
Ｗｆ１／Ｍｆ１が０．０１０５（ｇ／ｍｍ２）以下である請求項７に記載のゴルフクラブヘッド。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ゴルフクラブヘッドに関する。
【背景技術】
【０００２】
ゴルフクラブヘッドとして、ウッド型、アイアン型、ユーティリティ型等が知られている。いずれのタイプのヘッドも、フェース部を有する。フェース部は、打撃面をその外面とする部分である。
【０００３】
米国特許公開公報ＵＳ２０１０／０２３４１３５は、フェース部が第一の領域と第二の領域と傾斜部とを有するウッド型ゴルフクラブヘッドを開示する。第一の領域は最大の厚さを有し、第二の領域は最小の厚さを有し、傾斜部は第一の領域と第二の領域との間に配置されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】米国特許公開公報ＵＳ２０１０／０２３４１３５
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
反発性を高めるには、撓みを大きくするのがよく、この観点からは、フェース部は薄くされるのが好ましい。一方、耐久性の観点からは、フェース部は厚くされるのが好ましい。耐久性を高めつつ、高反発エリアを拡げるのは、難しい。
【０００６】
本発明の目的は、高反発エリアが広く且つフェース部の耐久性が高いゴルフクラブヘッドの提供にある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
好ましいゴルフクラブヘッドは、フェース部を有している。前記フェース部は、複数の均一肉厚領域と、複数の肉厚移行領域とを有している。複数の均一肉厚領域が、第１均一領域と、この第１均一領域よりも薄い第２均一領域とを有している。前記第１均一領域と前記第２均一領域との間に、互いに隣接する複数の前記肉厚移行領域が配置されている。互いに隣接する複数の前記肉厚移行領域の間で、肉厚変化率が異なる。
【０００８】
好ましくは、複数の前記肉厚移行領域の肉厚が、前記第１均一領域から前記第２均一領域に向かうにつれて減少している。
【０００９】
好ましくは、前記第１均一領域が、複数の前記均一肉厚領域のうちの最も厚い領域である。
【００１０】
好ましくは、前記第１均一領域が、フェースセンターを含んでいる。
【００１１】
前記第１均一領域の肉厚がＴＳ１（ｍｍ）とされ、前記第２均一領域の肉厚がＴＳ２（ｍｍ）とされる。好ましくは、ＴＳ２／ＴＳ１が０．６以下である。
【００１２】
前記第１均一領域の面積がＭＳ１（ｍｍ２）とされ、前記第２均一領域の面積がＭＳ２（ｍｍ２）とされ、前記フェース部の外面を構成するフェース面の全体面積がＭｆ１（ｍｍ２）とされる。好ましくは、ＭＳ１／Ｍｆ１が０．２０以下である。好ましくは、ＭＳ２／Ｍｆ１が０．０８以上である。
【００１３】
前記フェース部の重量がＷｆ１（ｇ）とされ、前記フェース部の外面を構成するフェース面の全体面積がＭｆ１（ｍｍ２）とされる。好ましくは、Ｗｆ１／Ｍｆ１が０．０１１２（ｇ／ｍｍ２）以下である。
【００１４】
前記フェース部が、複合材料により形成されていてもよい。この場合、好ましくは、 Ｗｆ１／Ｍｆ１が０．０１０５（ｇ／ｍｍ２）以下である。
【発明の効果】
【００１５】
高反発エリアが広く且つフェースの耐久性が高いゴルフクラブヘッドが得られうる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】図１は、第１実施形態に係るゴルフクラブヘッドの正面図である。
【図２】図２は、フェース輪郭線の決定方法を説明するための図である。
【図３】図３は、第２実施形態に係るゴルフクラブヘッドの正面図である。
【図４】図４は、第１実施形態における肉厚分布の概略を示すグラフである。
【図５】図５は、肉厚分布の変形例を示すグラフである。
【図６】図６は、基準状態を説明するための斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。
【００１８】
図１は、第１実施形態に係るゴルフクラブヘッド２を示す。ヘッド２は、フェース部４、クラウン部６、ソール部８及びホーゼル部１０を有する。更にヘッド２は、サイド部１２を有する。サイド部１２は、スカート部とも称される。サイド部１２は、クラウン部６とソール部８との間に延びている。フェース部４の外面は、フェース面ｆ１（打撃面）である。なお、フェース面ｆ１にはスコアライン溝が設けられているが、このスコアライン溝の記載は省略されている。
【００１９】
フェース面ｆ１は、外側に向かって凸の曲面である。フェース面ｆ１は、フェースバルジとフェースロールとを有する。ヘッド２は、ウッド型ゴルフクラブヘッドである。ヘッド２は、ドライバーヘッド（１番ウッド）である。
【００２０】
ヘッド２は、中空ヘッドである。フェース部４の内面（図示されず）はフェース裏面とも称される。このフェース裏面は、ヘッド２の中空部に面している。
【００２１】
〔用語の定義〕
本願における用語の定義は、次の通りである。
【００２２】
［基準状態］
基準状態とは、所定のライ角及びロフト角で、ヘッドが水平面ＨＰ上に載置された状態である。この基準状態では、ヘッドのシャフト孔の中心軸線Ｚ（シャフト軸線Ｚ）が基準垂直面ＶＰ内に配されている（図６参照）。基準垂直面ＶＰは、水平面ＨＰに対して垂直な平面である。所定のライ角及びロフト角は、例えば製品カタログに記載されている。
【００２３】
［トウ−ヒール方向］
前記基準状態のヘッドにおいて、前記基準垂直面ＶＰと前記水平面ＨＰとの交線の方向が、トウ−ヒール方向である。
【００２４】
［フェース−バック方向］
前記トウ−ヒール方向に対して垂直であり且つ前記水平面ＨＰに平行な方向が、フェース−バック方向である。フェース−バック方向は、前後方向でもある。フェース側は前側とも称される。
【００２５】
［上下方向］
前記トウ−ヒール方向に対して垂直であり且つ前記フェース−バック方向に対して垂直な方向が、上下方向である。
【００２６】
［フェースセンターＦｃ］
まず、上下方向およびトウ−ヒール方向において、フェース面の概ね中央付近の任意の点Ｐｒが選択される。次に、この点Ｐｒを通り、当該点Ｐｒにおけるフェース面の法線方向に沿って延び、かつトウ−ヒール方向に平行な平面が決定される。この平面とフェース面との交線を引き、その中点Ｐｘが決定される。次に、この中点Ｐｘを通り、当該点Ｐｘにおけるフェース面の法線方向に沿って延び、かつ上下方向に平行な平面が決定される。この平面とフェース面との交線を引き、その中点Ｐｙが決定される。次に、この中点Ｐｙを通り、当該点Ｐｙにおけるフェース面の法線方向に沿って延び、かつトウ−ヒール方向に平行な平面が決定される。この平面とフェース面との交線を引き、その中点Ｐｘが新たに決定される。次に、この新たな中点Ｐｘを通り、当該点Ｐｘにおけるフェース面の法線方向に沿って延び、かつ上下方向に平行な平面が決定される。この平面とフェース面との交線を引き、その中点Ｐｙが新たに決定される。この工程を繰り返して、Ｐｘ及びＰｙが順次決定される。この工程の繰り返しの中で、新たな中点Ｐｙとその直前の中点Ｐｙとの間の距離が最初に１ｍｍ以下となったときの当該新たな位置Ｐｙ（最後の位置Ｐｙ）が、フェースセンターＦｃである。
【００２７】
［平面投影図］
フェース面ｆ１を正面から見たときの平面図が、平面投影図と称される。この平面投影図は、フェース面ｆ１を特定平面に投影した投影図である。この投影の方向は、フェースセンターＦｃにおけるフェース面ｆ１の法線の方向である。前記特定平面は、この法線に対して垂直な平面である。
【００２８】
［平面投影図の適用］
以下に記載の面積ＭＳ１、ＭＳ２、Ｍｆ１等、本願に記載の面積は、前記平面投影図において測定される。以下に示す各領域の形状（楕円形等）は、前記平面投影図における形状である。また、各領域の位置及び形状に係る事項（中心点、楕円の長軸及び短軸、図心、領域同士の位置関係等）も、前記平面投影図において判断される。
【００２９】
［フェース部４の肉厚］
フェース部４の肉厚は、フェース面ｆ１の法線方向に沿って測定される。このフェース部４の肉厚は、フェース肉厚又は単に肉厚とも称される。フェース面ｆ１が曲面である場合、フェース面ｆ１の法線方向は、フェース面ｆ１上の位置によって相違しうる。ある点のフェース肉厚は、その点におけるフェース面ｆ１の法線方向に沿って測定される。
【００３０】
［フェース輪郭線］
フェース面の全体面積Ｍｆ１等を決定するために、フェース輪郭線が決定される。この輪郭線の決定では、フェースセンターＦｃを通り且つフェース−バック方向に平行な無数の平面が考慮される。これらの平面は、フェースセンターＦｃから放射状に延びる無数の平面である。これらの平面が、放射状断面とも称される。これらの放射状断面のそれぞれにおいて、ヘッド外面の曲率半径が確認される。この曲率半径を、フェースセンターＦｃからフェース外側に向かって順次確認し、この曲率半径が最初に２００ｍｍ以下となった点が決定される。この点が、フェース輪郭線を構成する点と定義される。
【００３１】
ただし、上記方法では輪郭線が決定できない部分が存在しうる。ヘッドによっては、ホーゼル部１０の近傍において、フェース面ｆ１のヒール側上部がホーゼル部１０の円筒部までほぼ面一で繋がる部分がある。この部分においては、上記方法でフェース面ｆ１の輪郭線を決定できず、結果として、輪郭線の途切れが生じる。この輪郭線の途切れは、次のような補完処理によって解消される。
【００３２】
図２は、前記補完処理を説明するための図である。この補完処理では、先ず、上記方法で得られた、途切れを有する輪郭線が平面に投影されて、平面投影図上の輪郭線ＣＬ１が得られる。上述の通り、この投影の方向は、フェースセンターＦｃにおけるフェース面ｆ１の法線の方向であり、投影面は、前記特定平面である。
【００３３】
この平面投影図において、２つの途切れ端ＢＴ１、ＢＴ２のそれぞれから、延長線が描かれる。途切れ端ＢＴ１から、延長線ＥＸ１が描かれる。この延長線ＥＸ１は、輪郭線上の３点Ｐ１，Ｐ２及びＰ３を通る円弧である。点Ｐ１は、途切れ端ＢＴ１からの距離が１ｍｍの点である。点Ｐ２は、途切れ端ＢＴ１からの距離が２ｍｍの点である。点Ｐ３は、途切れ端ＢＴ１からの距離が３ｍｍの点である。同様に、途切れ端ＢＴ２から、延長線ＥＸ２が描かれる。この延長線ＥＸ２は、輪郭線上の３点Ｐ４，Ｐ５及びＰ６を通る円弧である。点Ｐ４は、途切れ端ＢＴ２からの距離が１ｍｍの点である。点Ｐ５は、途切れ端ＢＴ２からの距離が２ｍｍの点である。点Ｐ６は、途切れ端ＢＴ２からの距離が３ｍｍの点である。
【００３４】
そして、これら延長線ＥＸ１とＥＸ２との交点ＳＰ１が決定される。延長線ＥＸ１のうち、途切れ端ＢＴ１から交点ＳＰ１までの部分が、第１の補完線である。延長線ＥＸ２のうち、途切れ端ＢＴ２から交点ＳＰ１までの部分が、第２の補完線である。途切れた前記輪郭線に、これら第１及び第２の補完線を加えることで、補完されたフェース輪郭線が完成する。なお、本実施形態では補完線が２本であるが、補完線が１本となる場合もあることは当然である。
【００３５】
［フェース部の重量Ｗｆ１］
フェース部の重量Ｗｆ１の決定では、ヘッドの表面上において、前記フェース輪郭線が決定される。ただし、上述の補完処理がなされる場合には、前記平面投影図に描かれた補完線がヘッドの表面に逆投影される。この逆投影の方向も、フェースセンターＦｃにおけるフェース面ｆ１の法線の方向である。このフェース輪郭線に沿って、ヘッドが切断される。この切断の方向は、フェース−バック方向に平行な方向とされる。この切断により、フェース部が切り出される。この切り出されたフェース部の重量が、重量Ｗｆ１と定義される。なお、フェース部でないことが明らかな非フェース部がフェース部と共に切り出された場合には、当該非フェース部が除去されて、重量Ｗｆ１が決定される。
【００３６】
図１に戻ると、図１において破線で示されるのは、フェース部４の各領域を区画する区画線である。これらの区画線は、フェース部４の肉厚分布に基づいて決定される。これらの区画線は、フェース部４の裏面に形成された稜線及び谷線に対応しうる。ただし、フェースの裏面を見てもこれらの区画線が視認されない場合もある。
【００３７】
フェース部４は、複数の均一肉厚領域として、第１均一領域Ｓ１と、第２均一領域Ｓ２とを有する。第１均一領域Ｓ１は、フェース部４の中央部に配置されている。第１均一領域Ｓ１は、フェースセンターＦｃを含む。第２均一領域Ｓ２は、第１均一領域Ｓ１から離れた位置に配置されている。第２均一領域Ｓ２は、フェース部４の周縁部に配置されている。第２均一領域Ｓ２の輪郭線の一部は、フェース輪郭線である。
【００３８】
本実施形態では、２種類（３箇所）の均一肉厚領域が設けられている。３種類以上の均一肉厚領域が設けられてもよい。また、３箇所以上に均一肉厚領域が設けられてもよい。
過度に複雑な肉厚分布とすると、金型等のコストが増大しうる。この観点から、均一肉厚領域は、３種以下が好ましい。同じ理由で、均一肉厚領域は、４箇所以下が好ましく、３箇所以下が更に好ましい。肉厚分布の最適化の観点から、均一肉厚領域は、２箇所以上に設けられるのが好ましい。なお、均一肉厚領域の種類は、肉厚によって決定される。肉厚が同じ場合、同じ種類とみなされる。
【００３９】
なお、均一肉厚領域では、±０．０５ｍｍの厚み範囲が許容される。
【００４０】
第２均一領域Ｓ２は、トウ側均一領域Ｓ２ｔと、ヒール側均一領域Ｓ２ｈとを有する。本実施形態では、トウ側均一領域Ｓ２ｔのフェース厚みは、ヒール側均一領域Ｓ２ｈのフェース厚みと同じである。
【００４１】
トウ側均一領域Ｓ２ｔは、第１均一領域Ｓ１よりもトウ側に位置する。トウ側均一領域Ｓ２ｔの輪郭線の一部は、クラウン部６とフェース部４との境界線である。トウ側均一領域Ｓ２ｔの輪郭線の一部は、サイド部１２とフェース部４との境界線である。トウ側均一領域Ｓ２ｔの輪郭線は、フェース輪郭線とトウ輪郭線Ｌ４とによって構成されている。トウ側均一領域Ｓ２ｔの輪郭線は、ソール部８とフェース部４との境界線を含まない。トウ側均一領域Ｓ２ｔの輪郭線は、ソール部８とフェース部４との境界線を含んでいてもよい。
【００４２】
ヒール側均一領域Ｓ２ｈは、第１均一領域Ｓ１よりもヒール側に位置する。ヒール側均一領域Ｓ２ｈの輪郭線の一部は、クラウン部６とフェース部４との境界線である。ヒール側均一領域Ｓ２ｈの輪郭線の一部は、サイド部１２とフェース部４との境界線である。ヒール側均一領域Ｓ２ｈの輪郭線の一部は、ソール部８とフェース部４との境界線である。ヒール側均一領域Ｓ２ｈの輪郭線は、フェース輪郭線とヒール輪郭線Ｌ５とによって構成されている。
【００４３】
トウ側均一領域Ｓ２ｔの図心は、ヒール側均一領域Ｓ２ｈの図心よりも上側に位置している。トウ側均一領域Ｓ２ｔの図心は、フェースセンターＦｃよりも上側に位置している。ヒール側均一領域Ｓ２ｈの図心は、フェースセンターＦｃよりも下側に位置している。
【００４４】
本願では、複数の均一肉厚領域が、第１均一領域と、この第１均一領域よりも薄い第２均一領域とを有する。第１均一領域が、複数の均一肉厚領域のうちの最も厚い領域（最厚肉部）であってもよい。第２均一領域が、複数の均一肉厚領域のうちの最も薄い領域（最薄肉部）であってもよい。本実施形態では、第１均一領域Ｓ１が最厚肉部であり、第２均一領域Ｓ２が最薄肉部である。
【００４５】
なお、複数の均一肉厚領域が、３種の厚み領域を有していてもよい。すなわち、複数の均一肉厚領域が、最厚肉部と、この最厚肉部よりも薄い中厚肉部と、この中厚肉部よりも薄い最薄肉部とを有していても良い。更に、複数の均一肉厚領域が、４種以上の厚み領域を有していても良い。第２均一領域が第１均一領域よりも薄いという関係を満たす限り、いずれの領域が第１均一領域とされてもよいし、いずれの領域が第２均一領域とされてもよい。
【００４６】
ヘッド２は、第１均一領域Ｓ１を有する。第１均一領域Ｓ１は、フェースセンターＦｃを含む。ヘッド２は、第２均一領域Ｓ２を有する。第２均一領域Ｓ２は、トウ側均一領域Ｓ２ｔとヒール側均一領域Ｓ２ｈとを有する。
【００４７】
第１均一領域Ｓ１の面積ＭＳ１は限定されない。第１均一領域Ｓ１は、点であってもよい。
【００４８】
フェース部４は、複数の肉厚移行領域として、第１移行領域Ｒ１と、第２移行領域Ｒ２と、第３移行領域Ｒ３とを有する。第１移行領域Ｒ１は、第１均一領域Ｓ１に隣接している。第１移行領域Ｒ１は、第１均一領域Ｓ１の周囲に配置されている。第１移行領域Ｒ１の内側の輪郭線Ｌ１は、第１均一領域Ｓ１の輪郭線でもある。この輪郭線Ｌ１は、楕円形である。なお、輪郭線Ｌ１は、楕円でなくてもよい。
【００４９】
なお本願において楕円形というとき、この楕円形は、真の楕円に対する±１０％の誤差範囲含む概念である。ある真の楕円Ａについて、その長径及び短径の長さが前記楕円Ａの＋１０％である楕円Ｂと、その長径及び短径の長さが前記楕円Ａの−１０％である楕円Ｃとが決定されうる。この楕円Ｂと楕円Ｃとの間に収まる楕円状図形は、楕円形であると定義される。なお、この場合、この楕円Ｂと楕円Ｃとの間に収まる楕円状図形の中心は、前記楕円Ａの中心とみなされる。また、この場合、この楕円Ｂと楕円Ｃとの間に収まる楕円状図形の長軸及び短軸は、前記楕円Ａの長軸及び短軸とみなされる。
【００５０】
第１移行領域Ｒ１の外側の輪郭線Ｌ２は、楕円形である。この輪郭線Ｌ２は、前記輪郭線Ｌ１と同心である。なお本願において、２つの楕円の中心同士の距離が１ｍｍ以下である場合には、同心とみなされる。なお、輪郭線Ｌ２は、楕円でなくてもよい。
【００５１】
輪郭線Ｌ２と輪郭線Ｌ１との間で、長軸の方向が一致している。なお本願において、２本の長軸の成す角が３°以下である場合、長軸の方向が一致していると見なされる。輪郭線Ｌ２と輪郭線Ｌ１との間で、短軸の方向が一致している。なお本願において、２本の短軸の成す角が３°以下である場合、短軸の方向が一致していると見なされる。
【００５２】
楕円である輪郭線Ｌ１の長軸は、ヒール側にいくほど上側となるように傾斜している。楕円である輪郭線Ｌ２の長軸は、ヒール側にいくほど上側となるように傾斜している。
【００５３】
このような楕円の傾斜は、一般的な打点分布に対応した高反発エリアの形成に寄与しうる。
【００５４】
輪郭線Ｌ１の長軸の長さがＡ１とされ、短軸の長さがＢ１とされる。最小限の厚肉部で有効に強度を高める観点から、Ａ１／Ｂ１は、所定の範囲内とされるのがよい。すなわち、Ａ１／Ｂ１は、下限としては、１．０１以上が好ましく、１．０５  以上がより好ましく、１．１以上が更に好ましく、上限としては、３以下が好ましく、２．５以下がより好ましく、２以下が更に好ましい。
【００５５】
輪郭線Ｌ２の長軸の長さがＡ２とされ、短軸の長さがＢ２とされる。最小限の第１移行領域Ｒ１で有効に強度を高める観点から、Ａ２／Ｂ２は、所定の範囲内とされるのがよい。すなわち、Ａ２／Ｂ２は、下限としては、１．０１以上が好ましく、１．０５以上がより好ましく、１．１以上が更に好ましく、上限としては、２．８以下が好ましく、２．４以下がより好ましく、２．０以下が更に好ましい。
【００５６】
第２移行領域Ｒ２は、第１移行領域Ｒ１に隣接している。第２移行領域Ｒ２の輪郭線の一部は、第１移行領域Ｒ１の外側の輪郭線Ｌ２である。第２移行領域Ｒ２の輪郭線は、この輪郭線Ｌ２と、輪郭線Ｌ３とによって構成されている。輪郭線Ｌ３は、トウ上側に向かって凸の曲線である。輪郭線Ｌ３の両端のそれぞれは、輪郭線Ｌ２上に位置する。
【００５７】
第２移行領域Ｒ２は、第１移行領域Ｒ１のトウ側且つ上側に位置する。第２移行領域Ｒ２の図心は、フェースセンターＦｃよりも上側に位置する。第２移行領域Ｒ２の図心は、フェースセンターＦｃよりもトウ側に位置する。
【００５８】
第２移行領域Ｒ２の図心は、輪郭線Ｌ１（楕円）の中心よりも上側に位置する。第２移行領域Ｒ２の図心は、輪郭線Ｌ１（楕円）の中心よりもトウ側に位置する。第２移行領域Ｒ２の図心は、輪郭線Ｌ２（楕円）の中心よりも上側に位置する。第２移行領域Ｒ２の図心は、輪郭線Ｌ２（楕円）の中心よりもトウ側に位置する。
【００５９】
このように配置された第２移行領域Ｒ２は、一般的な打点分布を考慮しており、フェース部４の耐久性の向上に寄与しうる。
【００６０】
第３移行領域Ｒ３は、第１移行領域Ｒ１及び第２移行領域Ｒ２からなる領域の周囲に配置されている。第３移行領域Ｒ３の内側輪郭線は、輪郭線Ｌ２及び輪郭線Ｌ３である。第３移行領域Ｒ３の外側輪郭線の一部は、フェース部４とクラウン部６との境界線である。第３移行領域Ｒ３の外側輪郭線の一部は、フェース部４とソール部８との境界線である。
【００６１】
第３移行領域Ｒ３の外側輪郭線の一部は、トウ輪郭線Ｌ４である。トウ輪郭線Ｌ４は、第３移行領域Ｒ３とトウ側均一領域Ｓ２ｔとの間の境界線である。このトウ輪郭線Ｌ４は、トウ側に行くほど下側となるように傾斜している。トウ輪郭線Ｌ４は、トウ上側（フェース面ｆ１の外側）に向かって凸となるように曲がっている。トウ輪郭線Ｌ４のヒール側（上側）の端は、フェース部４とクラウン部６との境界線に位置する。トウ輪郭線Ｌ４のトウ側（下側）の端は、フェース部４とサイド部１２との境界線に位置する。トウ輪郭線Ｌ４の全体が、フェースセンターＦｃよりもトウ側に位置している。
【００６２】
第３移行領域Ｒ３の外側輪郭線の一部は、ヒール輪郭線Ｌ５である。ヒール輪郭線Ｌ５は、第３移行領域Ｒ３とヒール側均一領域Ｓ２ｈとの間の境界線である。ヒール輪郭線Ｌ５は、トウ側に行くほど下側となるように傾斜している。ヒール輪郭線Ｌ５は、ヒール下側（フェース面ｆ１の外側）に向かって凸となるように曲がっている。ヒール輪郭線Ｌ５のヒール側（上側）の端は、フェース部４とクラウン部６との境界線に位置する。ヒール輪郭線Ｌ５のトウ側（下側）の端は、フェース部４とソール部８との境界線に位置する。ヒール輪郭線Ｌ５の全体が、フェースセンターＦｃよりもヒール側に位置している。
【００６３】
トウ輪郭線Ｌ４における最もヒール側の点ＰＬ４０は、ヒール輪郭線Ｌ５における最もトウ側の点ＰＬ５２よりもトウ側に位置している。トウ輪郭線Ｌ４における最も下側の点ＰＬ４２は、ヒール輪郭線Ｌ５における最も下側の点ＰＬ５２よりも上側に位置している。トウ輪郭線Ｌ４における最も上側の点ＰＬ４０は、ヒール輪郭線Ｌ５における最も上側の点ＰＬ５０よりも上側に位置している。
【００６４】
このように配置されたトウ側均一領域Ｓ２ｔ及びヒール側均一領域Ｓ２ｈは、一般的な打点分布に対応した高反発エリアの形成に寄与しうる。
【００６５】
第１移行領域Ｒ１では、フェース肉厚が徐々に変化している。第１均一領域Ｓ１と第２移行領域Ｒ２との間に位置する部分において、第１移行領域Ｒ１の肉厚は、第１均一領域Ｓ１から第２移行領域Ｒ２に向かって徐々に減少している。また、第１均一領域Ｓ１と第３移行領域Ｒ３との間に位置する部分において、第１移行領域Ｒ１の肉厚は、第１均一領域Ｓ１から第３移行領域Ｒ３に向かって徐々に減少している。
【００６６】
第２移行領域Ｒ２では、フェース肉厚が徐々に変化している。第２移行領域Ｒ２の肉厚は、第１移行領域Ｒ１から第３移行領域Ｒ３に向かって徐々に減少している。
【００６７】
第３移行領域Ｒ３では、フェース肉厚が徐々に変化している。第２移行領域Ｒ２とトウ側均一領域Ｓ２ｔとの間に位置する部分において、第３移行領域Ｒ３の肉厚は、第２移行領域Ｒ２からトウ側均一領域Ｓ２ｔに向かって徐々に減少している。また、第１移行領域Ｒ１とヒール側均一領域Ｓ２ｈとの間に位置する部分において、第３移行領域Ｒ３の肉厚は、第１移行領域Ｒ１からヒール側均一領域Ｓ２ｈに向かって徐々に減少している。
【００６８】
このように、複数の移行領域Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３の全てにおいて、フェース肉厚は、第１均一領域Ｓ１からフェース部４の周縁に向かうにつれて減少している。このように、好ましくは、複数の移行領域の全てにおいて、フェース肉厚が第１均一領域Ｓ１からフェース部４の周縁に向かうにつれて減少している。
【００６９】
輪郭線Ｌ１において段差は無い。輪郭線Ｌ２において段差は無い。輪郭線Ｌ３において段差は無い。輪郭線Ｌ４において段差は無い。輪郭線Ｌ５において段差は無い。フェース部４の裏面には段差が無い。フェース部４の裏面の全体は段差なく連続している。フェース部４では、段差に起因する応力集中が防止されている。
【００７０】
図３は、第２実施形態に係るゴルフクラブヘッド２０を示す。ヘッド２０は、フェース部４、クラウン部６、ソール部８及びホーゼル部１０を有する。更にヘッド２０は、サイド部１２を有する。サイド部１２は、クラウン部６とソール部８との間に延びている。フェース部４の外面は、フェース面ｆ１（打撃面）である。なお、フェース面ｆ１にはスコアライン溝が設けられているが、このスコアライン溝の記載は省略されている。
【００７１】
フェース面ｆ１は、外側に向かって凸の曲面である。フェース面ｆ１は、フェースバルジとフェースロールとを有する。ヘッド２０は、ウッド型ゴルフクラブヘッドである。ヘッド２０は、ドライバーヘッド（１番ウッド）である。
【００７２】
ヘッド２０は、中空ヘッドである。フェース部４の内面（図示されず）はフェース裏面とも称される。このフェース裏面は、ヘッド２０の中空部に面している。
【００７３】
図３において破線で示されるのは、フェース部４の各領域を区画する区画線である。これらの区画線は、フェース部４の肉厚分布に基づいて決定される。これらの区画線は、フェース部４の裏面に形成された稜線及び谷線に対応しうる。
【００７４】
フェース部４は、複数の均一肉厚領域として、第１均一領域Ｓ１と、第２均一領域Ｓ２とを有する。第１均一領域Ｓ１は、フェース部４の中央部に配置されている。第１均一領域Ｓ１は、フェースセンターＦｃを含む。第２均一領域Ｓ２は、第１均一領域Ｓ１から離れた位置に配置されている。第２均一領域Ｓ２は、フェース部４の周縁部に配置されている。第２均一領域Ｓ２の輪郭線の一部は、フェース輪郭線である。
【００７５】
第２均一領域Ｓ２は、トウ側均一領域Ｓ２ｔと、ヒール側均一領域Ｓ２ｈとを有する。
【００７６】
トウ側均一領域Ｓ２ｔは、第１均一領域Ｓ１よりもトウ側に位置する。トウ側均一領域Ｓ２ｔの輪郭線の一部は、クラウン部６とフェース部４との境界線である。トウ側均一領域Ｓ２ｔの輪郭線の一部は、サイド部１２とフェース部４との境界線である。トウ側均一領域Ｓ２ｔの輪郭線は、ソール部８とフェース部４との境界線を含まない。
【００７７】
ヒール側均一領域Ｓ２ｈは、第１均一領域Ｓ１よりもヒール側に位置する。ヒール側均一領域Ｓ２ｈの輪郭線の一部は、クラウン部６とフェース部４との境界線である。ヒール側均一領域Ｓ２ｈの輪郭線の一部は、サイド部１２とフェース部４との境界線である。ヒール側均一領域Ｓ２ｈの輪郭線の一部は、ソール部８とフェース部４との境界線である。
【００７８】
トウ側均一領域Ｓ２ｔの図心は、ヒール側均一領域Ｓ２ｈの図心よりも上側に位置している。トウ側均一領域Ｓ２ｔの図心は、フェースセンターＦｃよりも上側に位置している。ヒール側均一領域Ｓ２ｈの図心は、フェースセンターＦｃよりも下側に位置している。
【００７９】
第１均一領域Ｓ１は、最厚肉部である。第１均一領域Ｓ１は、フェースセンターＦｃを含む。第２均一領域Ｓ２は、最薄肉部である。第２均一領域Ｓ２は、トウ側均一領域Ｓ２ｔとヒール側均一領域Ｓ２ｈとを有する。
【００８０】
フェース部４は、複数の肉厚移行領域として、第１移行領域Ｒ１と、第２移行領域Ｒ２と、第３移行領域Ｒ３とを有する。第１移行領域Ｒ１は、第１均一領域Ｓ１に隣接している。第１移行領域Ｒ１は、第１均一領域Ｓ１の周囲に配置されている。第１移行領域Ｒ１の内側の輪郭線Ｌ１は、第１均一領域Ｓ１の輪郭線でもある。この輪郭線Ｌ１は、楕円形である。輪郭線Ｌ１は、楕円でなくてもよい。
【００８１】
第１移行領域Ｒ１の外側の輪郭線Ｌ２は、楕円形である。この輪郭線Ｌ２は、前記輪郭線Ｌ１と同心である。輪郭線Ｌ２と輪郭線Ｌ１との間で、長軸の方向が一致している。輪郭線Ｌ２と輪郭線Ｌ１との間で、短軸の方向が一致している。輪郭線Ｌ２は、楕円でなくてもよい。
【００８２】
第２移行領域Ｒ２は、第１移行領域Ｒ１に隣接している。第２移行領域Ｒ２の内側の輪郭線は、第１移行領域Ｒ１の外側の輪郭線Ｌ２である。第２移行領域Ｒ２は、第１移行領域Ｒ１の周囲に配置されている。第２移行領域Ｒ２の外側の輪郭線は、輪郭線Ｌ３である。第２移行領域Ｒ２の輪郭線は、この輪郭線Ｌ２と、輪郭線Ｌ３とによって構成されている。輪郭線Ｌ３は、楕円形である。輪郭線Ｌ３は、楕円でなくてもよい。
【００８３】
輪郭線Ｌ３は、輪郭線Ｌ２と同心である。輪郭線Ｌ３と輪郭線Ｌ２との間で、長軸の方向が一致している。輪郭線Ｌ３と輪郭線Ｌ２との間で、短軸の方向が一致している。
【００８４】
結局、輪郭線Ｌ３は、輪郭線Ｌ１及び輪郭線Ｌ２と同心である。輪郭線Ｌ３と輪郭線Ｌ２と輪郭線Ｌ１との間で、長軸の方向が一致している。輪郭線Ｌ３と輪郭線Ｌ２と輪郭線Ｌ１との間で、短軸の方向が一致している。
【００８５】
楕円である輪郭線Ｌ１の長軸は、ヒール側にいくほど上側となるように傾斜している。楕円である輪郭線Ｌ２の長軸は、ヒール側にいくほど上側となるように傾斜している。楕円である輪郭線Ｌ３の長軸は、ヒール側にいくほど上側となるように傾斜している。
【００８６】
このような楕円の傾斜は、一般的な打点分布に対応した高反発エリアの形成に寄与しうる。
【００８７】
輪郭線Ｌ３の長軸の長さがＡ３とされ、短軸の長さがＢ３とされる。最小限の第２移行領域Ｒ２で有効に強度を高める観点から、Ａ３／Ｂ３は、所定の範囲内とされるのがよい。すなわち、Ａ３／Ｂ３は、下限としては、１．０１以上が好ましく、１．０５以上がより好ましく、１．１以上が更に好ましく、上限としては、２．８以下が好ましく、２．４以下がより好ましく、２．０以下が更に好ましい。
【００８８】
第３移行領域Ｒ３は、第２移行領域Ｒ２の周囲に配置されている。第３移行領域Ｒ３の内側輪郭線は、輪郭線Ｌ３である。第３移行領域Ｒ３の外側輪郭線の一部は、フェース部４とクラウン部６との境界線である。第３移行領域Ｒ３の外側輪郭線の一部は、フェース部４とソール部８との境界線である。
【００８９】
第３移行領域Ｒ３の外側輪郭線の一部は、トウ輪郭線Ｌ４である。トウ輪郭線Ｌ４は、第３移行領域Ｒ３とトウ側均一領域Ｓ２ｔとの間の境界線である。このトウ輪郭線Ｌ４は、トウ側に行くほど下側となるように傾斜している。トウ輪郭線Ｌ４は、トウ上側（フェース面ｆ１の外側）に向かって凸となるように曲がっている。トウ輪郭線Ｌ４のヒール側（上側）の端は、フェース部４とクラウン部６との境界線に位置する。トウ輪郭線Ｌ４のトウ側（下側）の端は、フェース部４とサイド部１２との境界線に位置する。トウ輪郭線Ｌ４の全体が、フェースセンターＦｃよりもトウ側に位置している。
【００９０】
第３移行領域Ｒ３の外側輪郭線の一部は、ヒール輪郭線Ｌ５である。ヒール輪郭線Ｌ５は、第３移行領域Ｒ３とヒール側均一領域Ｓ２ｈとの間の境界線である。ヒール輪郭線Ｌ５は、トウ側に行くほど下側となるように傾斜している。ヒール輪郭線Ｌ５は、ヒール下側（フェース面ｆ１の外側）に向かって凸となるように曲がっている。ヒール輪郭線Ｌ５のヒール側（上側）の端は、フェース部４とクラウン部６との境界線に位置する。ヒール輪郭線Ｌ５のトウ側（下側）の端は、フェース部４とソール部８との境界線に位置する。ヒール輪郭線Ｌ５の全体が、フェースセンターＦｃよりもヒール側に位置している。
【００９１】
トウ輪郭線Ｌ４における最もヒール側の点ＰＬ４０は、ヒール輪郭線Ｌ５における最もトウ側の点ＰＬ５２よりもトウ側に位置している。トウ輪郭線Ｌ４における最も下側の点ＰＬ４２は、ヒール輪郭線Ｌ５における最も下側の点ＰＬ５２よりも上側に位置している。トウ輪郭線Ｌ４における最も上側の点ＰＬ４０は、ヒール輪郭線Ｌ５における最も上側の点ＰＬ５０よりも上側に位置している。
【００９２】
第１移行領域Ｒ１では、フェース肉厚が徐々に変化している。第１移行領域Ｒ１の肉厚は、第１均一領域Ｓ１から第２移行領域Ｒ２に向かって徐々に減少している。
【００９３】
第２移行領域Ｒ２では、フェース肉厚が徐々に変化している。第２移行領域Ｒ２の肉厚は、第１移行領域Ｒ１から第３移行領域Ｒ３に向かって徐々に減少している。
【００９４】
第３移行領域Ｒ３では、フェース肉厚が徐々に変化している。第２移行領域Ｒ２とトウ側均一領域Ｓ２ｔとの間に位置する部分において、第３移行領域Ｒ３の肉厚は、第２移行領域Ｒ２からトウ側均一領域Ｓ２ｔに向かって徐々に減少している。また、第２移行領域Ｒ２とヒール側均一領域Ｓ２ｈとの間に位置する部分において、第３移行領域Ｒ３の肉厚は、第２移行領域Ｒ２からヒール側均一領域Ｓ２ｈに向かって徐々に減少している。
【００９５】
このように、複数の移行領域Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３の肉厚は、第１均一領域Ｓ１からフェース部４の周縁に向かうにつれて減少している。複数の移行領域Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３の肉厚は、第１均一領域Ｓ１から第２均一領域Ｓ２に向かうにつれて減少している。
【００９６】
輪郭線Ｌ１において段差は無い。輪郭線Ｌ２において段差は無い。輪郭線Ｌ３において段差は無い。輪郭線Ｌ４において段差は無い。輪郭線Ｌ５において段差は無い。フェース部４の裏面には段差が無い。フェース部４の裏面の全体は段差なく連続している。フェース部４では、段差に起因する応力集中が防止されている。
【００９７】
上述した第１及び第２実施形態では、複数の移行領域Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３の全てにおいて、フェース肉厚は、第１均一領域Ｓ１からフェース部４の周縁に向かうにつれて減少している。複数の移行領域のいずれかにおいて、フェース肉厚は、第１均一領域Ｓ１からフェース部４の周縁に向かうにつれて増加していてもよい。
【００９８】
上述した第１及び第２実施形態では、複数の肉厚移行領域が互いに隣接して配置されている。これらの肉厚移行領域は、肉厚変化率が互いに相違している。
【００９９】
［肉厚変化率］
前述した放射状断面のそれぞれについて、当該放射状断面と前記特定平面との交線が決定されうる。この交線に沿った方向（特定交線方向）の距離（ｍｍ）がｘ軸とされる。また、フェース肉厚（ｍｍ）がｙ軸とされる。これらをｘ軸及びｙ軸とするｘｙ平面が定義される。このｘｙ平面におけるグラフの傾きが、肉厚変化率と定義される。
【０１００】
このｘｙ平面の一例が、図４に示される。図１には、フェースセンターＦｃを通り且つ第２移行領域Ｒ２を横切る距離が最も長い横断線Ｌｍａｘが示されている。図４では、前記放射状断面の一例として、この横断線Ｌｍａｘに沿った断面が採用されている。すなわち、図４のグラフは、前記横断線Ｌｍａｘに沿っており且つフェース−バック方向の平面ＰＴを断面としたときの肉厚分布を示すグラフである。なお、見やすさを考慮して、図４のグラフでは、ｘ軸とｙ軸との間で寸法が一致していない。
【０１０１】
この図４のグラフが示すように、第１均一領域Ｓ１よりもトウ側において、第３移行領域Ｒ３における肉厚変化率（傾斜角度）は、第２移行領域Ｒ２における肉厚変化率よりも大きい。また、第１均一領域Ｓ１よりもトウ側において、第１移行領域Ｒ１における肉厚変化率は、第２移行領域Ｒ２における肉厚変化率よりも大きい。第１均一領域Ｓ１よりもヒール側において、第１移行領域Ｒ１における肉厚変化率は、第３移行領域Ｒ３における肉厚変化率よりも大きい。
【０１０２】
この図４のグラフが示すように、第１均一領域Ｓ１よりもトウ側において、第１移行領域Ｒ１の外側に隣接して第２移行領域Ｒ２が配置され、第２移行領域Ｒ２の外側に隣接して第３移行領域Ｒ３が配置されている。第１均一領域Ｓ１よりもトウ側において、第３移行領域Ｒ３における肉厚変化率（傾斜角度）は、第２移行領域Ｒ２における肉厚変化率よりも大きい。また、第１均一領域Ｓ１よりもトウ側において、第１移行領域Ｒ１における肉厚変化率は、第２移行領域Ｒ２における肉厚変化率よりも大きい。
【０１０３】
この図４のグラフが示すように、第１均一領域Ｓ１よりもヒール側においては、第２移行領域Ｒ２が存在せず、第１移行領域Ｒ１の外側に隣接して第３移行領域Ｒ３が配置されている。第１均一領域Ｓ１よりもヒール側において、第１移行領域Ｒ１における肉厚変化率は、第３移行領域Ｒ３における肉厚変化率よりも大きい。
【０１０４】
図４において二点鎖線で示されるのは、第１均一領域Ｓ１と第２均一領域Ｓ２（トウ側均一領域Ｓ２ｔ）との間の肉厚変化が一定である場合を示す仮想肉厚線Ｌｋである。第１移行領域Ｒ１における肉厚変化率は、仮想肉厚線Ｌｋの肉厚変化率よりも大きい。第２移行領域Ｒ２における肉厚変化率は、仮想肉厚線Ｌｋの肉厚変化率よりも小さい。第３移行領域Ｒ３における肉厚変化率は、仮想肉厚線Ｌｋの肉厚変化率よりも大きい。第１移行領域Ｒ１と第２移行領域Ｒ２との境界（輪郭線Ｌ２）における肉厚は、仮想肉厚線Ｌｋの肉厚よりも小さい。第２移行領域Ｒ２と第３移行領域Ｒ３との境界（輪郭線Ｌ３）における肉厚は、仮想肉厚線Ｌｋの肉厚よりも大きい。
【０１０５】
図４の実施形態では、輪郭線Ｌ２での肉厚が仮想肉厚線Ｌｋの肉厚よりも小さい。この薄さにより、反発性能が高まる。また、第１移行領域Ｒ１では、段差ではなく徐々に肉厚を変化させているため、フェース部４の耐久性は維持されている。
【０１０６】
第２移行領域Ｒ２では、肉厚変化率が抑制されているため、肉厚の急激な変化による耐久性の低下が抑制されている。このため、フェース部４の耐久性は維持されている。
【０１０７】
第３移行領域Ｒ３では、段差ではなく徐々に肉厚を変化させているため、耐久性が維持される。加えて、仮想肉厚線Ｌｋに比べて肉厚変化率が大きいので、輪郭線Ｌ３における肉厚を確保して耐久性を維持しつつ、トウ輪郭線Ｌ４での肉厚が抑制され、高反発エリアが拡大している。
【０１０８】
図５の（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）は、変形例の肉厚分布を示す。この図５も、前記平面ＰＴを断面とする肉厚分布である。
【０１０９】
図５の（ａ）の実施形態では、第１移行領域Ｒ１における肉厚変化率は、仮想肉厚線Ｌｋの肉厚変化率よりも大きい。第２移行領域Ｒ２における肉厚変化率は、仮想肉厚線Ｌｋの肉厚変化率よりも小さい。第３移行領域Ｒ３における肉厚変化率は、仮想肉厚線Ｌｋの肉厚変化率よりも小さい。第１移行領域Ｒ１と第２移行領域Ｒ２との境界（輪郭線Ｌ２）における肉厚は、仮想肉厚線Ｌｋの肉厚よりも小さい。第２移行領域Ｒ２と第３移行領域Ｒ３との境界（輪郭線Ｌ３）における肉厚は、仮想肉厚線Ｌｋの肉厚よりも小さい。
【０１１０】
この図５の（ａ）では、移行部における肉厚が全体的に薄いため、高反発エリアが拡大しうる。また移行部の全体に亘って肉厚はなだらかに変化しているため、耐久性が維持されうる。更に、肉厚の急激な変化が抑制されているため、反発性能が安定的に得られうる。
【０１１１】
図５の（ｂ）の実施形態では、第１移行領域Ｒ１における肉厚変化率は、仮想肉厚線Ｌｋの肉厚変化率よりも小さい。第２移行領域Ｒ２における肉厚変化率は、仮想肉厚線Ｌｋの肉厚変化率よりも大きい。第３移行領域Ｒ３における肉厚変化率は、仮想肉厚線Ｌｋの肉厚変化率よりも大きい。第１移行領域Ｒ１と第２移行領域Ｒ２との境界（輪郭線Ｌ２）における肉厚は、仮想肉厚線Ｌｋの肉厚よりも大きい。第２移行領域Ｒ２と第３移行領域Ｒ３との境界（輪郭線Ｌ３）における肉厚は、仮想肉厚線Ｌｋの肉厚よりも大きい。
【０１１２】
この図５の（ｂ）では、移行部における肉厚が全体的に厚いため、耐久性に優れる。また、移行部の全体に亘って肉厚はなだらかに減少しているため、肉厚の急激な変化が抑制され、安定的な反発性能が発揮される。
【０１１３】
図５の（ｃ）の実施形態では、第１移行領域Ｒ１における肉厚変化率は、仮想肉厚線Ｌｋの肉厚変化率よりも小さい。第２移行領域Ｒ２における肉厚変化率は、仮想肉厚線Ｌｋの肉厚変化率よりも大きい。第３移行領域Ｒ３における肉厚変化率は、仮想肉厚線Ｌｋの肉厚変化率よりも小さい。第１移行領域Ｒ１と第２移行領域Ｒ２との境界（輪郭線Ｌ２）における肉厚は、仮想肉厚線Ｌｋの肉厚よりも大きい。第２移行領域Ｒ２と第３移行領域Ｒ３との境界（輪郭線Ｌ３）における肉厚は、仮想肉厚線Ｌｋの肉厚よりも小さい。
【０１１４】
この図５の（ｃ）では、第１均一領域Ｓ１に近い領域が比較的厚いため、耐久性に優れる。また、第１均一領域Ｓ１から比較的遠い領域が比較的薄いため、高反発エリアが拡大されうる。肉厚はなだらかに減少してるため、耐久性にも優れる。
【０１１５】
打撃時におけるフェース部の変形は、複雑である。高反発エリアを拡大しつつフェース部の耐久性を高める観点から、より精密な肉厚分布を設定することが必要であることが分かった。本発明者が鋭意検討した結果、肉厚変化率が異なる複数の肉厚移行領域を隣接させることが有効であることが分かった。
【０１１６】
この構成では、肉厚移行領域において肉厚が徐々に変化しているため、耐久性が高い。更に、肉厚移行領域内で肉厚変化率に差を付けることで、肉厚分布の設計自由度が高まり、より精密な肉厚設計が可能となる。このため、フェース面ｆ１の面積Ｍｆ１、フェース面ｆ１の材質、フェース面ｆ１の形状等、様々な要素によって微妙に変化するフェース部４の応力分布に対応して、精密な肉厚設計を行うことが可能となる。肉厚移行領域を連続して配置することで、肉厚の急激な変化が抑制されるとともに、肉厚に依存する反発性能の急激な変化も抑制される。よって、打点に起因する飛距離の差が少ない、安定した飛距離が実現する。
【０１１７】
肉厚分布の最適化の観点から、第１均一領域Ｓ１と第２均一領域Ｓ２との間に２つ以上の肉厚移行領域が隣接して配置されているのが好ましい。更には、第１均一領域Ｓ１と第２均一領域Ｓ２との間に３つの肉厚移行領域Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３が隣接して配置されているのが好ましい。
【０１１８】
本願では、第１均一領域Ｓ１の肉厚がＴＳ１（ｍｍ）とされ、第２均一領域Ｓ２の肉厚がＴＳ２（ｍｍ）とされる。耐久性と反発性能との両立の観点から、ＴＳ２／ＴＳ１は、０．６以下が好ましく、０．５５以下がより好ましく、０．５以下がより好ましい。耐久性と反発性能との両立の観点から、ＴＳ２／ＴＳ１は過小であっても好ましくない。この観点から、ＴＳ２／ＴＳ１は、０．３以上が好ましく、０．４以上がより好ましく、０．４５以上がより好ましい。
【０１１９】
耐久性の観点から、第１均一領域Ｓ１の肉厚ＴＳ１は、３ｍｍ以上が好ましく、３．１ｍｍ以上がより好ましく、３．２ｍｍ以上がより好ましく、３．３５ｍｍ以上が更に好ましい。図１の実施形態において、肉厚ＴＳ１は３．４ｍｍである。
【０１２０】
反発性能の観点から、第１均一領域Ｓ１の肉厚ＴＳ１は、４ｍｍ以下が好ましく、３．８ｍｍ以下がより好ましく、３．７ｍｍ以下がより好ましく、３．６５ｍｍ以下が更に好ましい。
【０１２１】
反発性能の観点から、第２均一領域Ｓ２の肉厚ＴＳ２は、２．２ｍｍ以下が好ましく、２ｍｍ以下がより好ましく、１．９ｍｍ以下がより好ましく、１．８５ｍｍ以下が更に好ましい。図１の実施形態において、第２均一領域Ｓ２の肉厚ＴＳ２は１．８ｍｍである。すなわち、トウ側均一領域Ｓ２ｔの肉厚は１．８ｍｍである。また、ヒール側均一領域Ｓ２ｈの肉厚は１．８ｍｍである。
【０１２２】
本願において、第１均一領域Ｓ１の面積がＭＳ１（ｍｍ２）とされ、第２均一領域Ｓ２の面積がＭＳ２（ｍｍ２）とされ、フェース面ｆ１の全体面積がＭｆ１（ｍｍ２）とされる。なお、図１の実施形態において、面積ＭＳ２は、トウ側均一領域Ｓ２ｔの面積とヒール側均一領域Ｓ２ｈの面積との合計である。
【０１２３】
反発性能の観点から、ＭＳ１／Ｍｆ１は、０．２以下が好ましく、０．１５以下がより好ましく、０．１２以下が更に好ましい。耐久性の観点から、ＭＳ１／Ｍｆ１は、０．０５以上が好ましく、０．０７以上がより好ましく、０．０８以上が更に好ましい。
【０１２４】
反発性能の観点から、ＭＳ２／Ｍｆ１は、０．０８以上が好ましく、０．１０以上がより好ましく、０．１２以上が更に好ましい。耐久性の観点から、ＭＳ２／Ｍｆ１は、０．５以下が好ましく、０．４５以下がより好ましく、０．４以下が更に好ましい。
【０１２５】
反発性能の観点から、面積ＭＳ１は、８００ｍｍ２以下が好ましく、６００ｍｍ２以下がより好ましく、４００ｍｍ２以下が更に好ましい。耐久性の観点から、面積ＭＳ１は、４０ｍｍ２以上が好ましく、６０ｍｍ２以上がより好ましく、８０ｍｍ２以上が更に好ましい。
【０１２６】
反発性能の観点から、面積ＭＳ２は、３２０ｍｍ２以上が好ましく、４００ｍｍ２以上がより好ましく、４８０ｍｍ２以上が更に好ましい。耐久性の観点から、面積ＭＳ２は、２０００ｍｍ２以下が好ましく、１８００ｍｍ２以下がより好ましく、１６００ｍｍ２以下が更に好ましい。
【０１２７】
反発性能の観点から、面積Ｍｆ１は、３７００ｍｍ２以上が好ましく、３８００ｍｍ２以上がより好ましく、３９００ｍｍ２以上が更に好ましい。ルールで定められたヘッド体積の上限を考慮すると、面積Ｍｆ１は、５０００ｍｍ２以下が好ましく、４６００ｍｍ２以下がより好ましく、４４００ｍｍ２以下が更に好ましい。
【０１２８】
フェース部４の重量がＷｆ１（ｇ）とされ、フェース面ｆ１の全体面積がＭｆ１（ｍｍ２）とされる。Ｗｆ１／Ｍｆ１は、フェース部４の単位面積当たりの重量である。
【０１２９】
フェース部４の軽量化により、ヘッド２が軽量化されうる。ヘッド２の軽量化は、ヘッドスピードの向上に寄与する。また、フェース部４の軽量化により、余剰重量が確保されるので、ヘッド２の重量配分の設計自由度が向上する。そして、上記構成による精密な肉厚設計により、フェース部４の平均厚みを実質的に抑制しながら、耐久性を高めることができる。これらの観点から、Ｗｆ１／Ｍｆ１は、０．０１１４（ｇ／ｍｍ２）以下が好ましく、０．００１１３（ｇ／ｍｍ２）以下がより好ましく、０．００１１２（ｇ／ｍｍ２）以下が更に好ましい。耐久性の観点から、Ｗｆ１／Ｍｆ１は、０．００１（ｇ／ｍｍ２）以上が好ましく、０．００１０５（ｇ／ｍｍ２）以上がより好ましく、０．００１１（ｇ／ｍｍ２）以上が更に好ましい。
【０１３０】
上記構成は、フェース重量Ｗｆ１を低下させつつ反発性能を高めうる。この観点から、Ｗｆ１は、４８．５（ｇ）以下がより好ましく、４８（ｇ）以下がより好ましく、４７．５（ｇ）以下が更に好ましい。耐久性の観点から、Ｗｆ１は、４４（ｇ）以上が好ましく、４４．５（ｇ）以上がより好ましく、４５（ｇ）以上が更に好ましい。
【０１３１】
フェース部４の材質は限定されない。フェース部４の材質として、金属及び複合材料が例示される。複合材料として、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）が例示される。金属として、純チタン、チタン合金、ステンレス鋼、マレージング鋼、アルミニウム合金、マグネシウム合金及びタングステン−ニッケル合金から選ばれる一種以上の金属が例示される。ステンレス鋼として、ＳＵＳ６３０及びＳＵＳ３０４が例示される。ステンレス鋼の具体例として、ＣＵＳＴＯＭ４５０（カーペンター社製）が例示される。チタン合金として、αチタン、αβチタン及びβチタンが挙げられる。αチタンとして、例えば、Ｔｉ−５Ａｌ−２．５Ｓｎ、Ｔｉ−８Ａｌ−１Ｖ−１Ｍｏが挙げられる。αβチタンとして、例えば、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ、Ｔｉ−６Ａｌ−２Ｓｎ−４Ｚｒ−６Ｍｏ、Ｔｉ−６Ａｌ−６Ｖ−２Ｓｎ及びＴｉ−４．５Ａｌ−３Ｖ−２Ｆｅ−２Ｍｏが挙げられる。βチタンとして、例えば、Ｔｉ−１５Ｖ−３Ｃｒ−３Ｓｎ−３Ａｌ、Ｔｉ−２０Ｖ−４Ａｌ−１Ｓｎ、Ｔｉ−２２Ｖ−４Ａｌ、Ｔｉ−１５Ｍｏ−２．７Ｎｂ−３Ａｌ−０．２Ｓｉ及びＴｉ−１６Ｖ−４Ｓｎ−３Ａｌ−３Ｎｂが挙げられる。純チタンとして、工業用純チタンが例示される。この工業用純チタンとして、日本工業規格で規定される１種純チタン、２種純チタン、３種純チタン及び４種純チタンが例示される。耐久性の観点から、チタン合金が好ましい。
【０１３２】
フェース部４の材質は、フェース部４以外の部分の材質と相違していてもよい。フェース部４の材質は、フェース部４以外の部分の材質と同じであってもよい。フェース部４とフェース部４以外の部分（ヘッド本体部等）が別々に成形される場合、それらは互いに溶接できるのが好ましい。
【０１３３】
複合材料（炭素繊維強化プラスチック等）は、比強度に優れる。フェース部４の材質が複合材料である場合、 Ｗｆ１／Ｍｆ１を更に小さくすることが可能となる。この場合、Ｗｆ１／Ｍｆ１は、０．０１０５（ｇ／ｍｍ２）以下が好ましく、０．０１０４（ｇ／ｍｍ２）以下がより好ましく、０．０１０３（ｇ／ｍｍ２）以下が更に好ましい。耐久性の観点から、フェース部４の材質が複合材料である場合のＷｆ１／Ｍｆ１は、０．００９（ｇ／ｍｍ２）以上が好ましく、０．００９３（ｇ／ｍｍ２）以上がより好ましく、０．００９５（ｇ／ｍｍ２）以上が更に好ましい。
【０１３４】
フェースセンターＦｃの近傍は、最も撓みやすく、且つ、打点となる頻度が高い。耐久性の観点から、第１均一領域Ｓ１の図心とフェースセンターＦｃとの距離は小さいほうがよい。具体的には、第１均一領域Ｓ１の図心とフェースセンターＦｃとの距離は、５ｍｍ以下が好ましく、４ｍｍ以下がより好ましく、３ｍｍ以下が更に好ましい。この距離は、０ｍｍであってもよい。
【０１３５】
ヘッドのタイプは限定されず、ウッド型、ハイブリッド型（ユーティリティ型）、アイアン型、パター型等が例示される。飛距離が重視されるウッド型及びハイブリッド型が好ましく、ウッド型がより好ましい。同様の観点から、中空ヘッドが好ましい。
【０１３６】
ヘッド体積が大きい場合、フェース面ｆ１の面積Ｍｆ１が大きい傾向にあるため、本発明が効果的に適用されうる。この観点から、ヘッド体積は、１００ｃｍ３以上が好ましく、１２０ｃｍ３以上がより好ましく、１５０ｃｍ３以上がより好ましく、２００ｃｍ３以上がより好ましく、３００ｃｍ３以上がより好ましく、４００ｃｍ３以上がより好ましく、４２０ｃｍ３以上がより好ましい。ルールの観点から、ヘッド体積は、４７０ｃｍ３以下が好ましい。
【０１３７】
強度の観点から、ヘッド重量は１７５ｇ以上が好ましく、１８０ｇ以上がより好ましく、１８５ｇ以上がより好ましい。フェース部４の軽量性により、ヘッド重量の軽量化が達成されうる。この観点から、特に１番ウッドのヘッドにおいては、ヘッド重量は、２００ｇ以下が好ましく、１９５ｇ以下がより好ましく、１９０ｇ以下がより好ましい。
【０１３８】
好ましいヘッドの一例は、ドライバーヘッドである。ドライバーとは、１番ウッド（Ｗ＃１）を意味する。ドライバーはフェース部４の面積Ｍｆ１が大きいため、本発明が好ましく適用される。通常、ドライバー用ヘッドは、以下の構成を有する。  
（１ａ）曲面のフェース面（フェースバルジ及びフェースロールを有するフェース面）
（１ｂ）中空部
（１ｃ）３００ｃｃ以上４６０ｃｃ以下の体積
（１ｄ）７度以上１４度以下のリアルロフト
【０１３９】
好ましいヘッドの他の例は、フェアウェイウッドである。フェアウェイウッドも比較的大きな面積Ｍｆ１を有する。フェアウェイウッドとして、３番ウッド（Ｗ＃３）、４番ウッド（Ｗ＃４）、５番ウッド（Ｗ＃５）、７番ウッド（Ｗ＃７）、９番ウッド（Ｗ＃９）、１１番ウッド（Ｗ＃１１）及び１３番ウッド（Ｗ＃１３）が例示される。通常、フェアウェイウッド用ヘッドは、以下の構成を有する。
（２ａ）曲面のフェース面（フェースバルジ及びフェースロールを有するフェース面）
（２ｂ）中空部
（２ｃ）１００ｃｃ以上３００ｃｃ未満の体積
（２ｄ）１４度よりも大きく３３度以下のリアルロフト
【０１４０】
より好ましくは、フェアウェイウッドのヘッド体積は、１００ｃｃ以上２００ｃｃ以下である。
【０１４１】
好ましいヘッドの更に他の例は、ユーティリティ型ヘッド（ハイブリッド型ヘッド）である。ユーティリティ型ヘッドも、比較的大きな面積Ｍｆ１を有する。通常、ユーティリティ型ヘッド（ハイブリッド型ヘッド）は、以下の構成を有する。
（３ａ）曲面のフェース面（フェースバルジ及びフェースロールを有するフェース面）
（３ｂ）中空部
（３ｃ）１００ｃｃ以上２００ｃｃ以下の体積
（３ｄ）１５度以上３３度以下のリアルロフト
【０１４２】
より好ましくは、ユーティリティ型ヘッド（ハイブリッド型ヘッド）の体積は、１００ｃｃ以上１５０ｃｃ以下である。
【０１４３】
本発明は、中空構造を有するアイアンヘッドにも好ましく用いられうる。本発明は、中空構造を有するパターヘッドにも好ましく用いられうる。
【産業上の利用可能性】
【０１４４】
本発明は、ウッド型ヘッド、ユーティリティ型ヘッド、ハイブリッド型ヘッドなど、あらゆるゴルフクラブヘッドに適用されうる。
【符号の説明】
【０１４５】
２・・・ゴルフクラブヘッド
４・・・フェース部
６・・・クラウン部
８・・・ソール部
１０・・・ホーゼル部
１２・・・サイド部
Ｌ１、Ｌ２、Ｌ３、Ｌ４、Ｌ５・・・フェース部の領域を区画する境界線
Ｆｃ・・・フェースセンター
Ｓ１・・・第１均一領域（均一肉厚領域）
Ｓ２・・・第２均一領域（均一肉厚領域）
Ｓ２ｈ・・・ヒール側均一領域（均一肉厚領域）
Ｓ２ｔ・・・トウ側均一領域（均一肉厚領域）
Ｒ１・・・第１移行領域（肉厚移行領域）
Ｒ２・・・第２移行領域（肉厚移行領域）
Ｒ３・・・第３移行領域（肉厚移行領域）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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