(57)【要約】【課題】側面に吸込口と天面に吹出口とが形成されたケーシングと、吹出口に面して配置された送風機と、送風機の下側に配置された熱交換器と、を有する熱交換ユニットにおいて、熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる際の分流性能を向上させる。【解決手段】熱交換器（１１）を構成する複数の扁平管（６３）は、上下に並ぶ複数の熱交換部（６０Ａ〜６０Ｋ）に区分されている。各熱交換部（６０Ａ〜６０Ｋ）は、メイン熱交換部（６１Ａ〜６１Ｋ）と、その下方においてヘッダ集合管（９０）の折り返し連通空間（９２Ａ〜９２Ｋ）を通じて直列に接続されたサブ熱交換部（６２Ａ〜６２Ｋ）と、を有する。ここでは、空気の風速分布に応じて、熱交換器（１１）の上部の熱交換部（６０Ａ〜６０Ｄ）を構成する扁平管（６３）の数が、下部の熱交換部（６０Ｉ〜６０Ｋ）を構成する扁平管（６３）の数よりも少なくなるように設定されている。【選択図】図６
2018136092.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
側面に吸込口（４０ａ、４０ｂ、４０ｃ）と天面に吹出口（４０ｄ）とが形成されたケーシング（４０）と、
前記ケーシング内において前記吹出口に面して配置されており、空気を前記吸込口から前記ケーシング内に取り込んで前記吹出口から排出させる送風機（１５）と、
前記ケーシング内において前記送風機の下側に配置されており、冷媒と前記空気との熱交換を行う熱交換器（１１）と、
を備えており、
前記熱交換器は、
立設されたヘッダ集合管（９０）と、
上下に配列されるとともに内部に前記冷媒の通路が形成されており、それぞれの一端が前記ヘッダ集合管に接続された複数の扁平管（６３）と、
隣り合う前記扁平管の間を前記空気が流れる複数の通風路に区画する複数のフィン（６４）と、
を有しており、
複数の前記扁平管は、上下に並ぶ複数の熱交換部（６０Ａ〜６０Ｋ）に区分されており、
前記ヘッダ集合管は、その内部空間が上下に仕切られることによって前記各熱交換部に対応する折り返し連通空間（９２Ａ〜９２Ｋ）が形成されており、
前記各熱交換部は、メイン熱交換部（６１Ａ〜６１Ｋ）と、前記メイン熱交換部の下方において前記折り返し連通空間を通じて直列に接続されたサブ熱交換部（６２Ａ〜６２Ｋ）と、を有しており、
前記熱交換器における前記空気の風速分布に応じて、前記熱交換器の上部に位置する前記熱交換部を構成する前記扁平管の数が、前記熱交換器の下部に位置する前記熱交換部を構成する前記扁平管の数よりも少なくなるように設定されている、
熱交換ユニット（２）。
【請求項２】
前記熱交換器の上部に位置する前記熱交換部の前記メイン熱交換部を構成する前記扁平管の数は、前記熱交換器の下部に位置する前記熱交換部の前記メイン熱交換部を構成する前記扁平管の数よりも少ない、
請求項１に記載の熱交換ユニット。
【請求項３】
前記熱交換器の最上部に位置する前記熱交換部を構成する前記扁平管の数は、前記熱交換器を構成する前記扁平管の総数を前記熱交換部の数で除した値の０．６〜０．９倍である、
請求項１又は２に記載の熱交換ユニット。
【請求項４】
前記各熱交換部における前記サブ熱交換部を構成する前記扁平管の数に対する前記メイン熱交換部を構成する前記扁平管の数の比率は、１．５〜４．５である、
請求項１〜３のいずれか１項に記載の熱交換ユニット。
【請求項５】
複数の前記フィンのうち前記メイン熱交換部と前記サブ熱交換部との境界部に対応する位置に、前記境界部における上下方向の熱伝導を抑制するフィン切断部（６４ｂ）が形成されている、
請求項１〜４のいずれか１項に記載の熱交換ユニット。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱交換ユニット、特に、側面に吸込口と天面に吹出口とが形成されたケーシングと、吹出口に面して配置された送風機と、送風機の下側に配置された熱交換器と、を有する熱交換ユニットに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、空気調和装置の室外ユニットに収容される室外熱交換器として、上下に配列された複数の扁平管を有する熱交換器が採用される場合がある。そして、このような熱交換器として、特許文献１（特開２０１２−１６３３１９号公報）に示すように、複数の扁平管が、熱交換器の上部にまとめて配置された複数のメイン熱交換部と、複数のメイン熱交換部の下側にまとめて配置された複数のサブ熱交換部と、に区分され、メイン熱交換部とサブ熱交換部とが連通管を介して接続されることによって複数の熱交換部が形成されたものがある。
【０００３】
また、空気調和装置の室外ユニットとして、側面に吸込口と天面に吹出口とが形成されたケーシングと、吹出口に面して配置された送風機と、送風機の下側に配置された熱交換器と、を有する熱交換ユニット（上吹き型の熱交換ユニット）が採用される場合がある。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記の上吹き型の熱交換ユニットを構成する熱交換器として、特許文献１に示された熱交換器を採用することが考えられる。
【０００５】
しかし、上吹き型の熱交換ユニットでは、送風機の下側に熱交換器が配置されるため、熱交換器を通過する空気の風速は、熱交換器の上部のほうが熱交換器の下部に比べて速くなる傾向がある。このため、特許文献１に示された熱交換器を上吹き型の熱交換ユニットに採用すると、冷媒の蒸発器として機能させる際に、熱交換器の上部に位置する扁平管を流れる冷媒は、熱交換器の下部に位置する扁平管を流れる冷媒に比べて熱交換が進みやすいため、扁平管間で熱交換の程度にバラツキが発生し、これに伴い、熱交換部間においても熱交換の程度に偏りが発生することになる。
【０００６】
このような熱交換部間における熱交換の程度の偏りを無くすためには、熱交換器における風速分布に応じて、各熱交換部に対して冷媒を適切に分流する必要がある。しかし、特許文献１に示された熱交換器では、上記のように、各熱交換部を構成するメイン熱交換部がすべて熱交換器の上部にまとめて配置され、かつ、各熱交換部を構成するサブ熱交換部がすべて複数のメイン熱交換部の下側にまとめて配置されている。これを熱交換部ごとに見ると、いずれの熱交換部も、空気の風速が速い熱交換器の上部に配置された部分及び空気の風速が遅い熱交換器の下部に配置された部分に配置されることになるため、熱交換器における風速分布に合わせにくい要因となる。また、メイン熱交換部とサブ熱交換部とが連通管を介して接続されており、連通管の長さやヘッド差が熱交換部間で大きく異なるため、これも熱交換器における風速分布に合わせにくい要因となる。
【０００７】
このように、上吹き型の熱交換ユニットを構成する熱交換器として特許文献１に示された熱交換器を採用すると、冷媒の蒸発器として機能させる際に、熱交換器における風速分布に応じて各熱交換部に対して冷媒を適切に分流することが難しく、分流性能の向上が望まれている。
【０００８】
本発明の課題は、側面に吸込口と天面に吹出口とが形成されたケーシングと、吹出口に面して配置された送風機と、送風機の下側に配置された熱交換器と、を有する熱交換ユニットにおいて、熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる際の分流性能を向上させることにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
第１の観点にかかる熱交換ユニットは、ケーシングと、送風機と、熱交換器と、を有している。ケーシングには、側面に吸込口と天面に吹出口とが形成されている。送風機は、ケーシング内において吹出口に面して配置されており、空気を吸込口からケーシング内に取り込んで吹出口から排出させる。熱交換器は、ケーシング内において送風機の下側に配置されており、冷媒と空気との熱交換を行う。熱交換器は、立設されたヘッダ集合管と、それぞれの一端が前記ヘッダ集合管に接続された複数の扁平管と、隣り合う扁平管の間を空気が流れる複数の通風路に区画する複数のフィンと、を有している。扁平管は、上下に配列されるとともに内部に冷媒の通路が形成されている。複数の扁平管は、上下に並ぶ複数の熱交換部に区分されている。ヘッダ集合管は、その内部空間が上下に仕切られることによって各熱交換部に対応する折り返し連通空間が形成されている。各熱交換部は、メイン熱交換部と、メイン熱交換部の下方において折り返し連通空間を通じて直列に接続されたサブ熱交換部と、を有している。そして、ここでは、熱交換器における空気の風速分布に応じて、熱交換器の上部に位置する熱交換部を構成する扁平管の数が、熱交換器の下部に位置する熱交換部を構成する扁平管の数よりも少なくなるように設定されている。
【００１０】
ここでは、上記のように、上吹き型の熱交換ユニットを構成する熱交換器として、メイン熱交換部とメイン熱交換部の下方においてヘッダ集合管の折り返し連通空間を通じて直列に接続されたサブ熱交換部とからなる熱交換部が上下に並んだ構成を採用している。このため、特許文献１に示された構成とは異なり、熱交換部の並びが熱交換器における風速分布に沿ったものとなり、また、メイン熱交換部とサブ熱交換部とを接続する連通管も無くすことができる。
【００１１】
そして、ここでは、このような熱交換部の並びを熱交換器における風速分布に沿った構成とした上で、上記のように、熱交換器における空気の風速分布に応じて、熱交換器の上部に位置する熱交換部を構成する扁平管の数が、熱交換器の下部に位置する熱交換部を構成する扁平管の数よりも少なくなるように設定するようにしている。このため、熱交換器の上部に位置する熱交換部の伝熱面積が熱交換器の下部に位置する熱交換部の伝熱面積よりも小さくなり、熱交換器の上部に位置する熱交換部と熱交換器の下部に位置する熱交換部との間における熱交換の程度の偏りを無くすことができる。
【００１２】
これにより、ここでは、熱交換器における風速分布に応じて、各熱交換部に対して冷媒を適切に分流することができるようになり、熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる際の分流性能を向上させることができる。
【００１３】
第２の観点にかかる熱交換ユニットは、第１の観点にかかる熱交換ユニットにおいて、熱交換器の上部に位置する熱交換部のメイン熱交換部を構成する扁平管の数が、熱交換器の下部に位置する熱交換部のメイン熱交換部を構成する扁平管の数よりも少ない。
【００１４】
各熱交換部における熱交換の程度は、冷媒の蒸発器として機能させる際に、ガス状態の冷媒が多く流れるメイン熱交換部の伝熱面積の大きさが大きく影響する。
【００１５】
そこで、ここでは、上記のように、各熱交換部を構成するメイン熱交換部を構成する扁平管の数を変えることによって、熱交換器の上部に位置する熱交換部を構成する扁平管の数が、熱交換器の下部に位置する熱交換部を構成する扁平管の数よりも少なくなるように設定している。
【００１６】
これにより、ここでは、各熱交換部における熱交換の程度に大きく影響するメイン熱交換部を構成する扁平管の数を変えることによって、熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる際の分流性能を向上させることができる。
【００１７】
第３の観点にかかる熱交換ユニットは、第１又は第２の観点にかかる熱交換ユニットにおいて、熱交換器の最上部に位置する熱交換部を構成する扁平管の数が、熱交換器を構成する扁平管の総数を熱交換部の数で除した値の０．６〜０．９倍である。
【００１８】
送風機と熱交換器との位置関係などの影響はあるものの、熱交換器における空気の風速分布を考慮すると、熱交換器の最上部に位置する熱交換部の伝熱面積としては、各熱交換部の平均の伝熱面積の０．６〜０．９倍程度にすることが好ましい。
【００１９】
そこで、ここでは、上記のように、最上段の熱交換部を構成する扁平管の数を、各熱交換部を構成する扁平管の平均数（すなわち、熱交換器を構成する扁平管の総数を熱交換部の数で除した値）の０．６〜０．９倍としている。
【００２０】
これにより、ここでは、最上段の熱交換部を構成する扁平管の数を、熱交換器における空気の風速分布が考慮された適切な数にすることによって、熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる際の分流性能を向上させることができる。
【００２１】
第４の観点にかかる熱交換ユニットは、第１〜第３の観点のいずれかにかかる熱交換ユニットにおいて、各熱交換部におけるサブ熱交換部を構成する扁平管の数に対するメイン熱交換部を構成する扁平管の数の比率が、１．５〜４．５である。
【００２２】
熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる際には、各熱交換部において、サブ熱交換部から折り返し連通空間に流入した冷媒がメイン熱交換部を構成する扁平管に分流して送られるが、このとき、メイン熱交換部には、ガス状態の冷媒が多く流れるため、圧力損失の低減や伝熱面積の確保の観点から、メイン熱交換部を構成する扁平管の数を、サブ熱交換部を構成する扁平管の数よりも多くすることが好ましい。しかし、メイン熱交換部を構成する扁平管の数を多くし過ぎると、折り返し連通空間からメイン熱交換部を構成する扁平管への分流が難しくなるため、これを考慮して、各熱交換部におけるサブ熱交換部を構成する扁平管の数に対するメイン熱交換部を構成する扁平管の数の比率をある程度の範囲内に収めることが好ましい。
【００２３】
そこで、ここでは、上記のように、各熱交換部におけるサブ熱交換部を構成する扁平管の数に対するメイン熱交換部を構成する扁平管の数の比率を、１．５〜４．５の範囲内に収めるようにしている。
【００２４】
これにより、ここでは、各熱交換部におけるサブ熱交換部を構成する扁平管の数に対するメイン熱交換部を構成する扁平管の数の比率を、折り返し連通空間からメイン熱交換部を構成する扁平管への分流が考慮された適切な比率にすることによって、熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる際の分流性能を向上させることができる。
【００２５】
第５の観点にかかる熱交換ユニットは、第１〜第４の観点のいずれかにかかる熱交換ユニットにおいて、複数のフィンのうちメイン熱交換部とサブ熱交換部との境界部に対応する位置に、境界部における上下方向の熱伝導を抑制するフィン切断部が形成されている。
【００２６】
熱交換器として、メイン熱交換部とメイン熱交換部の下方においてヘッダ集合管の折り返し連通空間を通じて直列に接続されたサブ熱交換部とからなる熱交換部が上下に並んだ構成を採用すると、メイン熱交換部と隣り合うサブ熱交換部との間で、フィンを通じた熱伝導が発生する。この熱伝導が発生すると、熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる際には、メイン熱交換部が隣り合うサブ熱交換部によって冷却されることになり、メイン熱交換部を流れる冷媒の加熱が不十分になってしまい、熱交換器の蒸発性能が低下するおそれがある。また、熱交換器を冷媒の放熱器として機能させる際には、サブ熱交換部が隣り合うメイン熱交換部によって加熱されることになり、サブ熱交換部を流れる冷媒の冷却が不十分になってしまい、熱交換器の放熱性能が低下するおそれがある。
【００２７】
そこで、ここでは、上記のように、複数のフィンのうちメイン熱交換部とサブ熱交換部との境界部に対応する位置に、境界部における上下方向の熱伝導を抑制するフィン切断部を形成するようにしている。
【００２８】
これにより、ここでは、フィン切断部によって、メイン熱交換部と隣り合うサブ熱交換部との間で発生するフィンを通じた熱伝導を抑えることができ、熱交換器の蒸発性能や放熱性能の低下を抑えることができる。
【発明の効果】
【００２９】
以上の説明に述べたように、本発明によれば、上吹き型の熱交換ユニットにおいて、熱交換器における風速分布に応じて、各熱交換部に対して冷媒を適切に分流することができるようになり、熱交換器を冷媒の蒸発器として機能させる際の分流性能を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３０】
【図１】本発明の一実施形態にかかる熱交換ユニットとしての室外ユニットが採用された空気調和装置の概略構成図である。
【図２】室外ユニットの外観斜視図である。
【図３】室外ユニットの正面図（室外熱交換器以外の冷媒回路構成部品を除いて図示）である。
【図４】室外熱交換器の概略斜視図である。
【図５】図４の熱交換部の部分拡大図である。
【図６】室外熱交換器の概略構成図である。
【図７】変形例にかかる熱交換ユニットとしての室外ユニットが有する室外熱交換器の概略構成図である。
【図８】図７の室外熱交換器のＩ−Ｉ断面の一部を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００３１】
以下、本発明にかかる熱交換ユニットとしての室外ユニットの実施形態及びその変形例について、図面に基づいて説明する。尚、本発明にかかる熱交換ユニットとしての室外ユニットの具体的な構成は、下記の実施形態及びその変形例に限られるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲で変更可能である。
【００３２】
（１）空気調和装置の構成
図１は、本発明の一実施形態にかかる熱交換ユニットとしての室外ユニット２が採用された空気調和装置１の概略構成図である。
【００３３】
空気調和装置１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うことによって、建物等の室内の冷房及び暖房を行うことが可能な装置である。空気調和装置１は、主として、室外ユニット２と、室内ユニット３ａ、３ｂと、室外ユニット２と室内ユニット３ａ、３ｂとを接続する液冷媒連絡管４及びガス冷媒連絡管５と、室外ユニット２及び室内ユニット３ａ、３ｂの構成機器を制御する制御部２３と、を有している。そして、空気調和装置１の蒸気圧縮式の冷媒回路６は、室外ユニット２と、室内ユニット３ａ、３ｂとが冷媒連絡管４、５を介して接続されることによって構成されている。
【００３４】
室外ユニット２は、室外（建物の屋上や建物の壁面近傍等）に設置されており、冷媒回路６の一部を構成している。室外ユニット２は、主として、アキュムレータ７、圧縮機８と、四路切換弁１０と、室外熱交換器１１と、膨張機構としての室外膨張弁１２と、液側閉鎖弁１３と、ガス側閉鎖弁１４と、室外ファン１５と、を有している。各機器及び弁間は、冷媒管１６〜２２によって接続されている。
【００３５】
室内ユニット３ａ、３ｂは、室内（居室や天井裏空間等）に設置されており、冷媒回路６の一部を構成している。室内ユニット３ａは、主として、室内膨張弁３１ａと、室内熱交換器３２ａと、室内ファン３３ａと、を有している。室内ユニット３ｂは、主として、膨張機構としての室内膨張弁３１ｂと、室内熱交換器３２ｂと、室内ファン３３ｂと、を有している。
【００３６】
冷媒連絡管４、５は、空気調和装置１を建物等の設置場所に設置する際に、現地にて施工される冷媒管である。液冷媒連絡管４の一端は、室内ユニット２の液側閉鎖弁１３に接続され、液冷媒連絡管４の他端は、室内ユニット３ａ、３ｂの室内膨張弁３１ａ、３１ｂの液側端に接続されている。ガス冷媒連絡管５の一端は、室内ユニット２のガス側閉鎖弁１４に接続され、ガス冷媒連絡管５の他端は、室内ユニット３ａ、３ｂの室内熱交換器３２ａ、３２ｂのガス側端に接続されている。
【００３７】
制御部２３は、室外ユニット２や室内ユニット３ａ、３ｂに設けられた制御基板等（図示せず）が通信接続されることによって構成されている。尚、図１においては、便宜上、室外ユニット２や室内ユニット３ａ、３ｂとは離れた位置に図示している。制御部２３は、空気調和装置１（ここでは、室外ユニット２や室内ユニット３ａ、３ｂ）の構成機器８、１０、１２、１５、３１ａ、３１ｂ、３３ａ、３３ｂの制御、すなわち、空気調和装置１全体の運転制御を行うようになっている。
【００３８】
（２）空気調和装置の動作
次に、図１を用いて、空気調和装置１の動作について説明する。空気調和装置１では、圧縮機８、室外熱交換器１１、室外膨張弁１２及び室内膨張弁３１ａ、３１ｂ、室内熱交換器３２ａ、３２ｂの順に冷媒を流す冷房運転と、圧縮機８、室内熱交換器３２ａ、３２ｂ、室内膨張弁３１ａ、３１ｂ及び室外膨張弁１２、室外熱交換器１１の順に冷媒を流す暖房運転と、が行われる。尚、冷房運転及び暖房運転は、制御部２３によって行われる。
【００３９】
冷房運転時には、四路切換弁１０が室外放熱状態（図１の実線で示される状態）に切り換えられる。冷媒回路６において、冷凍サイクルの低圧のガス冷媒は、圧縮機８に吸入され、冷凍サイクルの高圧になるまで圧縮された後に吐出される。圧縮機８から吐出された高圧のガス冷媒は、四路切換弁１０を通じて、室外熱交換器１１に送られる。室外熱交換器１１に送られた高圧のガス冷媒は、冷媒の放熱器として機能する室外熱交換器１１において、室外ファン１５によって冷却源として供給される室外空気と熱交換を行って放熱して、高圧の液冷媒になる。室外熱交換器１１において放熱した高圧の液冷媒は、室外膨張弁１２、液側閉鎖弁１３及び液冷媒連絡管４を通じて、室内膨張弁３１ａ、３１ｂに送られる。室内膨張弁３１ａ、３１ｂに送られた冷媒は、室内膨張弁３１ａ、３１ｂによって冷凍サイクルの低圧まで減圧されて、低圧の気液二相状態の冷媒になる。室内膨張弁３１ａ、３１ｂで減圧された低圧の気液二相状態の冷媒は、室内熱交換器３２ａ、３２ｂに送られる。室内熱交換器３２ａ、３２ｂに送られた低圧の気液二相状態の冷媒は、室内熱交換器３２ａ、３２ｂにおいて、室内ファン３３ａ、３３ｂによって加熱源として供給される室内空気と熱交換を行って蒸発する。これにより、室内空気は冷却され、その後に、室内に供給されることで室内の冷房が行われる。室内熱交換器３２ａ、３２ｂにおいて蒸発した低圧のガス冷媒は、ガス冷媒連絡管５、ガス側閉鎖弁１４、四路切換弁１０及びアキュムレータ７を通じて、再び、圧縮機８に吸入される。
【００４０】
暖房運転時には、四路切換弁１０が室外蒸発状態（図１の破線で示される状態）に切り換えられる。冷媒回路６において、冷凍サイクルの低圧のガス冷媒は、圧縮機８に吸入され、冷凍サイクルの高圧になるまで圧縮された後に吐出される。圧縮機８から吐出された高圧のガス冷媒は、四路切換弁１０、ガス側閉鎖弁１４及びガス冷媒連絡管５を通じて、室内熱交換器３２ａ、３２ｂに送られる。室内熱交換器３２ａ、３２ｂに送られた高圧のガス冷媒は、室内熱交換器３２ａ、３２ｂにおいて、室内ファン３３ａ、３３ｂによって冷却源として供給される室内空気と熱交換を行って放熱して、高圧の液冷媒になる。これにより、室内空気は加熱され、その後に、室内に供給されることで室内の暖房が行われる。室内熱交換器３２ａ、３２ｂで放熱した高圧の液冷媒は、室内膨張弁３１ａ、３１ｂ、液冷媒連絡管４及び液側閉鎖弁１３を通じて、室外膨張弁１２に送られる。室外膨張弁１２に送られた冷媒は、室外膨張弁１２によって冷凍サイクルの低圧まで減圧されて、低圧の気液二相状態の冷媒になる。室外膨張弁１２で減圧された低圧の気液二相状態の冷媒は、室外熱交換器１１に送られる。室外熱交換器１１に送られた低圧の気液二相状態の冷媒は、冷媒の蒸発器として機能する室外熱交換器１１において、室外ファン１５によって加熱源として供給される室外空気と熱交換を行って蒸発して、低圧のガス冷媒になる。室外熱交換器１１で蒸発した低圧の冷媒は、四路切換弁１０及びアキュムレータ７を通じて、再び、圧縮機８に吸入される。
【００４１】
（３）室外ユニットの構成
図２は、室外ユニット２の外観斜視図である。図３は、室外ユニット２の正面図（室外熱交換器１１以外の冷媒回路構成部品を除いて図示）である。図４は、室外熱交換器１１の概略斜視図である。図５は、図４の熱交換部６０Ａ〜６０Ｋの部分拡大図である。図６は、室外熱交換器１１の概略構成図である。
【００４２】
＜全体＞
室外ユニット２は、ケーシング４０の側面から空気を吸い込んでケーシング４０の天面から空気を吹き出す上吹き型の熱交換ユニットである。室外ユニット２は、主として、略直方体箱状のケーシング４０と、送風機としての室外ファン１５と、圧縮機や室外熱交換器等の機器７、８、１１、四路切換弁や室外膨張弁等の弁１０、１２〜１４及び冷媒管１６〜２２等を含み冷媒回路６の一部を構成する冷媒回路構成部品と、を有している。尚、以下の説明において、「上」、「下」、「左」、「右」、「前」、「後」、「前面」、「背面」は、特にことわりのない限り、図２に示される室外ユニット２を前方（図面の左斜前側）から見た場合の方向を意味している。
【００４３】
ケーシング４０は、主として、左右方向に延びる一対の据付脚４１上に架け渡される底フレーム４２と、底フレーム４２の角部から鉛直方向に延びる支柱４３と、支柱４３の上端に取り付けられるファンモジュール４４と、前面パネル４５と、を有しており、側面（ここでは、背面及び左右両側面）に空気の吸込口４０ａ、４０ｂ、４０ｃと天面に空気の吹出口４０ｄとが形成されている。
【００４４】
底フレーム４２は、ケーシング４０の底面を形成しており、底フレーム４２上には、室外熱交換器１１が設けられている。ここで、室外熱交換器１１は、ケーシング４０の背面及び左右両側面に面する平面視略Ｕ字形状の熱交換器であり、ケーシング４０の背面及び左右両側面を実質的に形成している。
【００４５】
室外熱交換器１１の上側には、ファンモジュール４４が設けられており、ケーシング４０の前面、背面及び左右両面の支柱４３よりも上側の部分と、ケーシング４０の天面と、を形成している。ここで、ファンモジュール４４は、上面及び下面が開口した略直方体形状の箱体に室外ファン１５が収容された集合体である。ファンモジュール４４の天面の開口は、吹出口４０ｄであり、吹出口４０ｄには、吹出グリル４６が設けられている。室外ファン１５は、ケーシング４０内において吹出口４０ｄに面して配置されており、空気を吸込口４０ａ、４０ｂ、４０ｃからケーシング４０内に取り込んで吹出口４０ｄから排出させる送風機である。
【００４６】
前面パネル４５は、前面側の支柱４３間に架け渡されており、ケーシング４０の前面を形成している。
【００４７】
ケーシング４０内には、室外ファン１５及び室外熱交換器１１以外の冷媒回路構成部品（図２においては、アキュムレータ７、圧縮機８及び冷媒管１６〜１８を図示）も収容されている。ここで、圧縮機８及びアキュムレータ７は、底フレーム４２上に設けられている。
【００４８】
このように、室外ユニット２は、側面（ここでは、背面及び左右両側面）に空気の吸込口４０ａ、４０ｂ、４０ｃと天面に空気の吹出口４０ｄとが形成されたケーシング４０と、ケーシング４０内において吹出口４０ｄに面して配置された室外ファン１５と、ケーシング４０内において室外ファン１５の下側に配置された室外熱交換器１１と、を有している。そして、このような上吹き型のユニット構成では、室外ファン１５の下側に室外熱交換器１１が配置されるため、室外熱交換器１１を通過する空気の風速は、室外熱交換器１１の上部のほうが室外熱交換器１１の下部に比べて速くなる傾向がある（図３参照）。
【００４９】
＜室外熱交換器＞
室外熱交換器１１は、冷媒と室外空気との熱交換を行う熱交換器であり、主として、第１ヘッダ集合管８０と、第２ヘッダ集合管９０と、複数の扁平管６３と、複数のフィン６４と、を有している。ここでは、第１ヘッダ集合管８０、第２ヘッダ集合管９０、扁平管６３及びフィン６４のすべてが、アルミニウムまたはアルミニウム合金で形成されており、互いにロウ付け等によって接合されている。
【００５０】
第１ヘッダ集合管８０及び第２ヘッダ集合管９０はいずれも、縦長中空の円筒形状の部材である。第１ヘッダ集合管８０は、室外熱交換器１１の一端側（ここでは、図４の左前端側、又は、図６の左端側）に立設されており、第２ヘッダ集合管９０は、室外熱交換器１１の他端側（ここでは、図４の右前端側、又は、図６の右端側）に立設されている。
【００５１】
扁平管６３は、伝熱面となる鉛直方向を向く平面部６３ａと、冷媒が流れる多数の小さな通路６３ｂを有する扁平多穴管である。扁平管６３は、上下に複数配列されており、両端が第１ヘッダ集合管８０及び第２ヘッダ集合管９０に接続されている。フィン６４は、隣り合う扁平管６３の間を空気が流れる複数の通風路に区画しており、複数の扁平管６３を差し込めるように、水平に細長く延びる複数の切り欠き６４ａが形成されている。フィン６４の切り欠き６４ａの形状は、扁平管６３の断面の外形にほぼ一致している。
【００５２】
室外熱交換器１１では、複数の扁平管６３が上下に並ぶ複数（ここでは、１１個）の熱交換部６０Ａ〜６０Ｋに区分されている。具体的には、ここでは、上から下に向かって順に、第１熱交換部６０Ａ、第２熱交換部６０Ｂ・・・第１０熱交換部６０Ｊ、第１１熱交換部６０Ｋが形成されている。第１〜第４熱交換部６０Ａ〜６０Ｄは、それぞれ７本の扁平管６３を有している。第５〜第８熱交換部６０Ｅ〜６０Ｈは、それぞれ８本の扁平管６３を有している。第９〜第１１熱交換部６０Ｉ〜６０Ｋは、それぞれ９本の扁平管６３を有している。
【００５３】
第１ヘッダ集合管８０は、その内部空間が仕切板８１によって上下に仕切られることで、各熱交換部６０Ａ〜６０Ｋに対応する出入口連通空間８２Ａ〜８２Ｋが形成されている。また、各出入口連通空間８２Ａ〜８２Ｋは、さらに仕切板８３によって上下に仕切られることによって、上側のガス側出入口連通空間８４Ａ〜８４Ｋと、下側の液側出入口連通空間８５Ａ〜８５Ｋと、が形成されている。そして、各液側出入口連通空間８５Ａ〜８５Ｋは、対応する熱交換部６０Ａ〜６０Ｋを構成する扁平管６３のうち下から２本の扁平管６３に連通し、各ガス側出入口連通空間８４Ａ〜８４Ｋは、対応する熱交換部６０Ａ〜６０Ｋを構成する扁平管６３の残りに連通している。ここで、各ガス側出入口連通空間８４Ａ〜８４Ｋに連通する扁平管６３をメイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋとし、各液側出入口連通空間８５Ａ〜８５Ｋに連通する扁平管６３をサブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｋとする。すなわち、第１〜第４出入口連通空間８２Ａ〜８２Ｄでは、第１〜第４液側出入口連通空間８５Ａ〜８５Ｄが第１〜第４熱交換部６０Ａ〜６０Ｄを構成する扁平管６３のうち下から２本の扁平管６３に連通し（サブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｄ）、第１〜第４ガス側出入口連通空間８４Ａ〜８４Ｄが第１〜第４熱交換部６０Ａ〜６０Ｄを構成する扁平管６３の残り５本に連通している（メイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｄ）。第５〜第８出入口連通空間８２Ｅ〜８２Ｈでは、第５〜第８液側出入口連通空間８５Ｅ〜８５Ｈが第５〜第８熱交換部６０Ｅ〜６０Ｈを構成する扁平管６３のうち下から２本の扁平管６３に連通し（サブ熱交換部６２Ｅ〜６２Ｈ）、第５〜第８ガス側出入口連通空間８４Ｅ〜８４Ｈが第５〜第８熱交換部６０Ｅ〜６０Ｈを構成する扁平管６３の残り６本に連通している（メイン熱交換部６１Ｅ〜６１Ｈ）。第９〜第１１出入口連通空間８２Ｉ〜８２Ｋでは、第９〜第１１液側出入口連通空間８５Ｉ〜８５Ｋが第９〜第１１熱交換部６０Ｉ〜６０Ｋを構成する扁平管６３のうち下から２本の扁平管６３に連通し（サブ熱交換部６２Ｉ〜６２Ｋ）、第９〜第１１ガス側出入口連通空間８４Ｉ〜８４Ｋが第９〜第１１熱交換部６０Ｉ〜６０Ｋを構成する扁平管６３の残り７本に連通している（メイン熱交換部６１Ｉ〜６１Ｋ）。
【００５４】
また、第１ヘッダ集合管８０には、暖房運転時に室外膨張弁１２から送られる冷媒を各液側出入口連通空間８５Ａ〜８５Ｋに分流して送る液側分流部材７０と、冷房運転時に圧縮機８から送られる冷媒を各ガス側出入口連通空間８４Ａ〜８４Ｋに分流して送るガス側分流部材７５と、が接続されている。
【００５５】
液側分流部材７０は、冷媒管２０（図１参照）に接続される液側冷媒分流器７１と、液側冷媒分流器７１から延びており各液側出入口連通空間８５Ａ〜８５Ｋに接続される液側冷媒分流管７２Ａ〜７２Ｋと、を有している。
【００５６】
ガス側分流部材７５は、冷媒管１９（図１参照）に接続されるガス側冷媒分流母管７６と、ガス側冷媒分流母管７６から延びており各ガス側出入口連通空間８４Ａ〜８４Ｋに接続されるガス側冷媒分流枝管７７Ａ〜７７Ｋと、を有している。
【００５７】
第２ヘッダ集合管９０は、その内部空間が仕切板９１によって上下に仕切られることで、各熱交換部６０Ａ〜６０Ｋに対応する折り返し連通空間９２Ａ〜９２Ｋが形成されている。そして、各折り返し連通空間９２Ａ〜９２Ｋは、対応する熱交換部６０Ａ〜６０Ｋを構成する扁平管６３のすべてに連通している。すなわち、第１〜第４折り返し連通空間９２Ａ〜９２Ｄは、第１〜第４熱交換部６０Ａ〜６０Ｄを構成する７本の扁平管６３すべてに連通している。第５〜第８折り返し連通空間９２Ｅ〜９２Ｈは、第５〜第８熱交換部６０Ｅ〜６０Ｈを構成する８本の扁平管６３のすべてに連通している。第９〜第１１折り返し連通空間９２Ｉ〜９２Ｋは、第９〜第１１熱交換部６０Ｉ〜６０Ｋを構成する９本の扁平管６３のすべてに連通している。
【００５８】
これにより、各熱交換部６０Ａ〜６０Ｋは、メイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋと、メイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋの下方において折り返し連通空間９２Ａ〜９２Ｋを通じて直列に接続されたサブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｋと、を有している。すなわち、熱交換部６０Ａ〜６０Ｄは、ガス側出入口連通空間８４Ａ〜８４Ｄに連通するメイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｄを構成する扁平管６３と、各メイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｄの直下に位置しており液側出入口連通空間８５Ａ〜８５Ｄに連通するサブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｄを構成する扁平管６３と、が折り返し連通空間９２Ａ〜９２Ｄを通じて直列に接続された構成を有している。熱交換部６０Ｅ〜６０Ｈは、ガス側出入口連通空間８４Ｅ〜８４Ｈに連通するメイン熱交換部６１Ｅ〜６１Ｈを構成する扁平管６３と、各メイン熱交換部６１Ｅ〜６１Ｈの直下に位置しており液側出入口連通空間８５Ｅ〜８５Ｈに連通するサブ熱交換部６２Ｅ〜６２Ｈを構成する扁平管６３と、が折り返し連通空間９２Ｅ〜９２Ｈを通じて直列に接続された構成を有している。熱交換部６０Ｉ〜６０Ｋは、ガス側出入口連通空間８４Ｉ〜８４Ｋに連通するメイン熱交換部６１Ｉ〜６１Ｋを構成する扁平管６３と、各メイン熱交換部６１Ｉ〜６１Ｋの直下に位置しており液側出入口連通空間８５Ｉ〜８５Ｋに連通するサブ熱交換部６２Ｉ〜６２Ｋを構成する扁平管６３と、が折り返し連通空間９２Ｉ〜９２Ｋを通じて直列に接続された構成を有している。
【００５９】
そして、ここでは、室外熱交換器１１の空気の風速分布に応じて、上記のように、室外熱交換器１１の上部に位置する熱交換部６０Ａ〜６０Ｄを構成する扁平管６３の数（７本）が、室外熱交換器１１の下部に位置する熱交換部６０Ｉ〜６０Ｋを構成する扁平管６３の数（９本）よりも少なくなるように設定されている。
【００６０】
また、ここでは、室外熱交換器１１の最上部に位置する第１熱交換部６０Ａを構成する扁平管６３の数（７本）が、室外熱交換器１１を構成する扁平管６３の総数（８７本）を熱交換部６０Ａ〜６０Ｋの数（１１個）で除した値の０．６〜０．９倍である。尚、室外熱交換器１１における熱交換部の数は、１０個以下であってもよいし、１２個以上であってもよく、室外熱交換器１１の高さ等に応じて設定される。
【００６１】
また、ここでは、室外熱交換器１１の上部に位置する熱交換部６０Ａ〜６０Ｄのメイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｄを構成する扁平管６３の数（５本）が、室外熱交換器１１の下部に位置する熱交換部６０Ｉ〜６０Ｋのメイン熱交換部６１Ｉ〜６１Ｋを構成する扁平管６３の数（７本）よりも少ない。
【００６２】
また、ここでは、各熱交換部６０Ａ〜６０Ｋにおけるサブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｋを構成する扁平管６３の数（２本）に対するメイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋを構成する扁平管６３の数（５〜７本）の比率が、１．５〜４．５である。
【００６３】
次に、上記の構成を有する室外熱交換器１１における冷媒の流れについて説明する。
【００６４】
冷房運転時には、室外熱交換器１１は、圧縮機８から吐出された冷媒の放熱器として機能する。
【００６５】
圧縮機８から吐出された冷媒は、冷媒管１９（図１参照）を通じてガス側分流部材７５に送られる。ガス側分流部材７５に送られた冷媒は、ガス側冷媒分流母管７６から各ガス側冷媒分流枝管７７Ａ〜７７Ｋに分流されて、第１ヘッダ集合管８０の各ガス側出入口連通空間８４Ａ〜８４Ｋに送られる。
【００６６】
各ガス側出入口連通空間８４Ａ〜８４Ｋに送られた冷媒は、対応する熱交換部６０Ａ〜６０Ｋのメイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋを構成する扁平管６３に分流される。各扁平管６３に送られた冷媒は、その通路６３ｂを流れる間に室外空気との熱交換によって放熱して、第２ヘッダ集合管９０の各折り返し連通空間９２Ａ〜９２Ｋにおいて合流する。すなわち、冷媒は、メイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋを通過するのである。このとき、冷媒は、過熱ガス状態から気液二相状態又は飽和状態に近い液状態になるまで放熱する。
【００６７】
各折り返し連通空間９２Ａ〜９２Ｋにおいて合流した冷媒は、対応する熱交換部６０Ａ〜６０Ｋのサブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｋを構成する扁平管６３に分流される。各扁平管６３に送られた冷媒は、その通路６３ｂを流れる間に室外空気との熱交換によって放熱して、第１ヘッダ集合管８０の各液側出入口連通空間８５Ａ〜８５Ｋにおいて合流する。すなわち、冷媒は、サブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｋを通過するのである。このとき、冷媒は、気液二相状態又は飽和状態に近い液状態から過冷却液状態になるまでさらに放熱する。
【００６８】
各液側出入口連通空間８５Ａ〜８５Ｋに送られた冷媒は、液側冷媒分流部材７０の液側冷媒分流管７２Ａ〜７２Ｋに送られて、液側冷媒分流器７１において合流する。液側冷媒分流器７１において合流した冷媒は、冷媒管２０（図１参照）を通じて室外膨張弁１２（図１参照）に送られる。
【００６９】
暖房運転時には、室外熱交換器１１は、室外膨張弁１２（図１参照）において減圧された冷媒の蒸発器として機能する。
【００７０】
室外膨張弁１２において減圧された冷媒は、冷媒管２０（図１参照）を通じて液側冷媒分流部材７０に送られる。液側冷媒分流部材７０に送られた冷媒は、液側冷媒分流器７１から各液側冷媒分流管７２Ａ〜７２Ｋに分流されて、第１ヘッダ集合管８０の各液側出入口連通空間８５Ａ〜８５Ｋに送られる。
【００７１】
各液側出入口連通空間８５Ａ〜８５Ｋに送られた冷媒は、対応する熱交換部６０Ａ〜６０Ｋのサブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｋを構成する扁平管６３に分流される。各扁平管６３に送られた冷媒は、その通路６３ｂを流れる間に室外空気との熱交換によって蒸発して、第２ヘッダ集合管９０の各折り返し連通空間９２Ａ〜９２Ｋにおいて合流する。すなわち、冷媒は、サブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｋを通過するのである。このとき、冷媒は、液成分の多い気液二相状態からガス成分の多い気液二相状態又は飽和状態に近いガス状態になるまで蒸発する。
【００７２】
各折り返し連通空間９２Ａ〜９２Ｋにおいて合流した冷媒は、対応する熱交換部６０Ａ〜６０Ｋのメイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋを構成する扁平管６３に分流される。各扁平管６３に送られた冷媒は、その通路６３ｂを流れる間に室外空気との熱交換によって蒸発して（加熱されて）、第１ヘッダ集合管８０の各ガス側出入口連通空間８４Ａ〜８４Ｋにおいて合流する。すなわち、冷媒は、メイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋを通過するのである。このとき、冷媒は、ガス成分の多い気液二相状態又は飽和状態に近いガス状態から過熱ガス状態になるまでさらに蒸発する（加熱される）。
【００７３】
各ガス側出入口連通空間８４Ａ〜８４Ｋに送られた冷媒は、ガス側冷媒分流部材７５のガス側冷媒分流枝管７７Ａ〜７７Ｋに送られて、ガス側冷媒分流母管７６において合流する。ガス側冷媒分流母管７６において合流した冷媒は、冷媒管１９（図１参照）を通じて圧縮機８（図１参照）の吸入側に送られる。
【００７４】
（４）特徴
本実施形態の室外ユニット２には、以下のような特徴がある。
【００７５】
＜Ａ＞
ここでは、上記のように、上吹き型の室外ユニット２（熱交換ユニット）を構成する室外熱交換器１１（熱交換器）として、メイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋとメイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋの下方においてヘッダ集合管９０の折り返し連通空間９２Ａ〜９２Ｋを通じて直列に接続されたサブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｋとからなる熱交換部６０Ａ〜６０Ｋが上下に並んだ構成を採用している。このため、特許文献１に示された構成とは異なり、熱交換部６０Ａ〜６０Ｋの並びが熱交換器における風速分布に沿ったものとなり、また、メイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋとサブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｋとを接続する連通管も無くすことができる。
【００７６】
そして、ここでは、このような熱交換部６０Ａ〜６０Ｋの並びを室外熱交換器１１における風速分布に沿った構成とした上で、上記のように、室外熱交換器１１における空気の風速分布に応じて、室外熱交換器１１の上部に位置する熱交換部６０Ａ〜６０Ｄを構成する扁平管６３の数が、室外熱交換器１１の下部に位置する熱交換部６０Ｉ〜６０Ｋを構成する扁平管６３の数よりも少なくなるように設定するようにしている。このため、室外熱交換器１１の上部に位置する熱交換部６０Ａ〜６０Ｄの伝熱面積が室外熱交換器１１の下部に位置する熱交換部６０Ｉ〜６０Ｋの伝熱面積よりも小さくなり、室外熱交換器１１の上部に位置する熱交換部６０Ａ〜６０Ｄと室外熱交換器１１の下部に位置する熱交換部６０Ｉ〜６０Ｋとの間における熱交換の程度の偏りを無くすことができる。
【００７７】
これにより、ここでは、室外熱交換器１１における風速分布に応じて、各熱交換部６０Ａ〜６０Ｋに対して冷媒を適切に分流することができるようになり、室外熱交換器１１を冷媒の蒸発器として機能させる際（ここでは、暖房運転時）の分流性能を向上させることができる。
【００７８】
＜Ｂ＞
各熱交換部６０Ａ〜６０Ｋにおける熱交換の程度は、冷媒の蒸発器として機能させる際に、ガス状態の冷媒が多く流れるメイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋの伝熱面積の大きさが大きく影響する。
【００７９】
そこで、ここでは、上記のように、各熱交換部６０Ａ〜６０Ｋを構成するメイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋを構成する扁平管６３の数を変えることによって、室外熱交換器１１の上部に位置する熱交換部６０Ａ〜６０Ｄを構成する扁平管６３の数が、室外熱交換器１１の下部に位置する熱交換部６０Ｉ〜６０Ｋを構成する扁平管６３の数よりも少なくなるように設定している。
【００８０】
これにより、ここでは、各熱交換部６０Ａ〜６０Ｋにおける熱交換の程度に大きく影響するメイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋを構成する扁平管６３の数を変えることによって、室外熱交換器１１を冷媒の蒸発器として機能させる際の分流性能を向上させることができる。
【００８１】
＜Ｃ＞
室外ファン１５（送風機）と室外熱交換器１１との位置関係などの影響はあるものの、室外熱交換器１１における空気の風速分布を考慮すると、室外熱交換器１１の最上部に位置する熱交換部６０Ａの伝熱面積としては、各熱交換部６０Ａ〜６０Ｋの平均の伝熱面積の０．６〜０．９倍程度にすることが好ましい。
【００８２】
そこで、ここでは、上記のように、最上段の熱交換部６０Ａを構成する扁平管６３の数を、各熱交換部６０Ａ〜６０Ｋを構成する扁平管６３の平均数（すなわち、室外熱交換器１１を構成する扁平管６３の総数を熱交換部６０Ａ〜６０Ｋの数で除した値）の０．６〜０．９倍としている。
【００８３】
これにより、ここでは、最上段の熱交換部６０Ａを構成する扁平管６３の数を、室外熱交換器１１における空気の風速分布が考慮された適切な数にすることによって、室外熱交換器１１を冷媒の蒸発器として機能させる際の分流性能を向上させることができる。
【００８４】
＜Ｄ＞
室外熱交換器１１を冷媒の蒸発器として機能させる際には、各熱交換部６０Ａ〜６０Ｋにおいて、サブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｋから折り返し連通空間９２Ａ〜９２Ｋに流入した冷媒がメイン熱交換部６１Ａ〜６Ｋを構成する扁平管６３に分流して送られる。このとき、メイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋには、ガス状態の冷媒が多く流れるため、圧力損失の低減や伝熱面積の確保の観点から、メイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋを構成する扁平管６３の数を、サブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｋを構成する扁平管６３の数よりも多くすることが好ましい。しかし、メイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋを構成する扁平管６３の数を多くし過ぎると、折り返し連通空間９２Ａ〜６２Ｋからメイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋを構成する扁平管６３への分流が難しくなるため、これを考慮して、各熱交換部６０Ａ〜６０Ｋにおけるサブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｋを構成する扁平管６３の数に対するメイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋを構成する扁平管６３の数の比率をある程度の範囲内に収めることが好ましい。
【００８５】
そこで、ここでは、上記のように、各熱交換部６０Ａ〜６０Ｋにおけるサブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｋを構成する扁平管６３の数に対するメイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋを構成する扁平管６３の数の比率を、１．５〜４．５の範囲内に収めるようにしている。
【００８６】
これにより、ここでは、各熱交換部６０Ａ〜６０Ｋにおけるサブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｋを構成する扁平管６３の数に対するメイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋを構成する扁平管６３の数の比率を、折り返し連通空間９２Ａ〜９２Ｋからメイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋを構成する扁平管６３への分流が考慮された適切な比率にすることによって、室外熱交換器１１を冷媒の蒸発器として機能させる際の分流性能を向上させることができる。
【００８７】
（５）変形例
＜Ａ＞
室外熱交換器１１（熱交換器）として、メイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋとメイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋの下方においてヘッダ集合管９０の折り返し連通空間９２Ａ〜９２Ｋを通じて直列に接続されたサブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｋとからなる熱交換部６０Ａ〜６０Ｋが上下に並んだ構成を採用すると、メイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋと隣り合うサブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｋとの間で、フィン６４を通じた熱伝導が発生する。この熱伝導が発生すると、室外熱交換器１１を冷媒の蒸発器として機能させる際（ここでは、暖房運転時）には、メイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋが隣り合うサブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｋによって冷却されることになり、メイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋを流れる冷媒の加熱が不十分になってしまい、室外熱交換器１１の蒸発性能が低下するおそれがある。また、室外熱交換器１１を冷媒の放熱器として機能させる際（ここでは、冷房運転時）には、サブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｋが隣り合うメイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋによって加熱されることになり、サブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｋを流れる冷媒の冷却が不十分になってしまい、室外熱交換器１１の放熱性能が低下するおそれがある。
【００８８】
そこで、ここでは、図７及び図８に示すように、複数のフィン６４のうちメイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋとサブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｋとの境界部に対応する位置に、境界部における上下方向の熱伝導を抑制するフィン切断部６４ｂを形成するようにしている。ここでは、フィン切断部６４ｂは、熱交換部６０Ａ〜６０Ｋの冷媒の流れ方向（すなわち、扁平管６３の長手方向）の一端から他端にわたって形成されている（図７参照）。また、フィン切断部６４ｂは、メイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋを構成する扁平管６３と、これに隣り合うサブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｋを構成する扁平管６３と、の間を横切るように、水平に細長く延びるスリット状に形成されている。尚、フィン切断部６４ｂは、熱交換部６０Ａ〜６０Ｋの冷媒の流れ方向の一端から他端にわたって形成されていなくてもよく、メイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋとサブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｋとの間の温度差が最も大きくなる熱交換部６０Ａ〜６０Ｋの第１ヘッダ集合管８０寄りの部分（冷媒の出入口に近い部分）だけに形成されていてもよい。また、フィン切断部６４ｂは、一続きのスリット状ではなく、断続的な複数のスリット状（すなわち、ミシン目状）に形成されていてもよい。
【００８９】
これにより、ここでは、フィン切断部６４ｂによって、メイン熱交換部６１Ａ〜６１Ｋと隣り合うサブ熱交換部６２Ａ〜６２Ｋとの間で発生するフィン６４を通じた熱伝導を抑えることができ、室外熱交換器１１の蒸発性能や放熱性能の低下を抑えることができる。
【００９０】
＜Ｂ＞
上記実施形態及び変形例Ａでは、各サブ熱交換部６１Ａ〜６１Ｋを構成する扁平管６３がいずれも同じ本数（２本）であったが、扁平管６３の本数を異なるようにしてもよい。
【産業上の利用可能性】
【００９１】
本発明は、側面に吸込口と天面に吹出口とが形成されたケーシングと、吹出口に面して配置された送風機と、送風機の下側に配置された熱交換器と、を有する熱交換ユニット、に対して、広く適用可能である。
【符号の説明】
【００９２】
２                      室外ユニット（熱交換ユニット）
１１                    室外熱交換器（熱交換器）
１５                    室外ファン（送風機）
４０                    ケーシング
４０ａ、４０ｂ、４０ｃ  吸込口
４０ｄ                  吹出口
６０Ａ〜６０Ｋ          熱交換部
６１Ａ〜６１Ｋ          メイン熱交換部
６２Ａ〜６２Ｋ          サブ熱交換部
６３                    扁平管
６４                    フィン
６４ｂ                  フィン切断部
９０                    第２ヘッダ集合管（ヘッダ集合管）
【先行技術文献】
【特許文献】
【００９３】
【特許文献１】特開２０１２−１６３３１９号公報
【図１】
2018136092.tif 000003
【図２】
2018136092.tif 000004
【図３】
2018136092.tif 000005
【図４】
2018136092.tif 000006
【図５】
2018136092.tif 000007
【図６】
2018136092.tif 000008
【図７】
2018136092.tif 000009
【図８】
2018136092.tif 000010