(57)【要約】【課題】異物排出性に優れた内燃機関のクランク用主軸受を提供すること。【解決手段】ジャーナル部を回転自在に支持するための主軸受であって、第１および第２の半割軸受は、組み合わされたとき、それぞれの突合せ部分の内周面側に、主軸受の軸線方向全長に亘って延びる軸線方向溝を共に形成するように構成され、第１および第２の半割軸受は、半割軸受の周方向中央部を含む主円筒部と、クラッシュリリーフ部とを有し、第１の半割軸受の内周面に、油溝が形成され、油溝の周方向両端部は、第１の半割軸受の周方向両端面に開口し、第２の半割軸受の内周面に、部分溝が形成され、部分溝は、第２の半割軸受の２つの周方向端面のうち、クランク軸の回転方向の前方側の周方向端面にのみ開口し、油溝と部分溝の溝幅中心が互いに整合して、油溝と部分溝とが互いに流体連通する関係にあり、流体連通部において、部分溝の溝深さが、油溝の溝深さよりも大きい。【選択図】図２
2018151037.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関のクランク軸のジャーナル部であって、円筒胴部と、前記円筒胴部を貫通して延びる潤滑油路と、前記円筒胴部の外周面上に形成された前記潤滑油路の少なくとも１つの入口開口とを有しているジャーナル部を回転自在に支持するための主軸受であって、
前記主軸受は、それぞれの周方向端面同士を突き合わせることによって円筒形状に組み合わされる第１および第２の半割軸受を有し、
前記第１および第２の半割軸受は、組み合わされたとき、それぞれの突合せ部分の内周面側に、前記主軸受の軸線方向全長に亘って延びる軸線方向溝を共に形成するように構成され、
前記第１および第２の半割軸受は、該半割軸受の周方向中央部を含む主円筒部と、前記主円筒部よりも壁厚が薄くなるように該半割軸受の周方向両端部に軸線方向全長に亘って形成されたクラッシュリリーフ部とを有し、
前記第１の半割軸受の内周面に、油溝が形成され、該油溝の周方向両端部は、前記第１の半割軸受の前記周方向両端面に開口し、
前記第２の半割軸受の内周面に、部分溝が形成され、該部分溝は、前記第２の半割軸受の２つの周方向端面のうち、クランク軸の回転方向の前方側の周方向端面にのみ開口し、
前記油溝と前記部分溝の溝幅中心が互いに整合して、前記油溝と前記部分溝とが互いに流体連通する関係にあり、該流体連通部において、前記部分溝の溝深さが、前記油溝の溝深さよりも大きいことを特徴とする主軸受。
【請求項２】
前記部分溝が、前記第２の半割軸受の前記クランク軸の回転方向の前方側の周方向端面から円周角θ（ただし、円周角θの最小値＝５°、円周角θの最大値＝４５°）の範囲に形成されていることを特徴とする請求項１に記載された主軸受。
【請求項３】
前記流体連通部において、前記油溝の溝深さ（Ｄ１）と、前記部分溝の溝深さ（Ｄ２）とが、関係式Ｄ２＝（１．１〜２）×Ｄ１を満たすことを特徴とする請求項１または請求項２に記載された主軸受。
【請求項４】
前記流体連通部において、前記部分溝の溝幅（Ｗ２）が前記油溝の溝幅（Ｗ１）よりも大きいことを特徴とする請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載された主軸受。
【請求項５】
前記流体連通部において、前記部分溝の溝幅（Ｗ２）と、前記油溝の溝幅（Ｗ１）とが、関係式Ｗ２＝（１．１〜２）×Ｗ１を満たすことを特徴とする請求項１から請求項４までのいずれか１項に記載された主軸受。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本願発明は、内燃機関のクランク軸を支承するための主軸受に関するものである。
【０００２】
内燃機関のクランク軸は、そのジャーナル部において、一対の半割軸受から成る主軸受を介して内燃機関のシリンダブロック下部に支承される。主軸受に対しては、オイルポンプによって吐出された潤滑油が、シリンダブロック壁内に形成されたオイルギャラリーから主軸受の壁に形成された貫通口を通じて、主軸受の内周面に沿って形成された油溝内に送り込まれる。また、ジャーナル部の直径方向には第１潤滑油路が貫通形成され、この第１潤滑油路の両端開口が主軸受の油溝と連通するようになっている。さらに、ジャーナル部の第１潤滑油路から、クランクアーム部を通る第２潤滑油路が分岐して形成され、この第２潤滑油路が、クランクピンの直径方向に貫通形成された第３潤滑油路に連通している。このようにして、シリンダブロック壁内のオイルギャラリーから貫通口を通じて主軸受の内周面に形成された油溝内に送り込まれた潤滑油は、第１潤滑油路、第２潤滑油路および第３潤滑油路を経て、第３潤滑油路の末端に開口した吐出口から、クランクピンとコンロッド軸受の摺動面間に供給される（例えば特許文献１参照）。
【０００３】
シリンダブロック壁内のオイルギャラリーから主軸受の油溝に送られる潤滑油は、例えば各部品の加工の際に生じた残留異物を随伴する可能性がある。この異物は、ジャーナル部と主軸受の間の摺動面およびクランクピンとコンロッド軸受の間の摺動面に損傷を与える恐れがあり、したがって潤滑油の流れから速やかに外部に排出する必要がある。
【０００４】
そこで、主軸受を構成する一対の半割軸受のうちの一方の半割軸受の内周面に沿って形成される油溝の周方向端部を半割軸受の内周面の周方向両端部に形成したクラッシュリリーフ部や軸線方向溝と連通させることで、油溝内に侵入した異物をクラッシュリリーフ部の隙間や軸線方向溝を介して主軸受の外部へ排出する主軸受が提案されている（特許文献２、３）。
【０００５】
なお、クラッシュリリーフは、半割軸受の周方向端面に隣接する領域の壁厚を周方向端面に向かって薄くなるように形成することによって、支承する軸との間に形成される隙間領域であり（例えばＳＡＥ  Ｊ５０６（項目３．２６および項目６．４）、ＤＩＮ１４９７（セクション３．２）、ＪＩＳ  Ｄ３１０２参照）、一対の半割軸受を組み付けた状態における、半割軸受の突合せ面の位置ずれや変形を吸収する事を企画して形成される（例えば特許文献２参照）。
【０００６】
内燃機関用すべり軸受に対する潤滑油の供給については、まず、クランク軸ジャーナル部用主軸受の外部から該主軸受の内面に形成された油溝内に供給され、その潤滑油がクランク軸ジャーナル部用主軸受の摺動面、および、クランクピン用コンロッド軸受の摺動面に供給される。
内燃機関の運転時には、クランク軸ジャーナル部用主軸受の油溝に供給される潤滑油中に、潤滑油路内に残留した異物が混入しがちである。異物とは、油路を切削加工した時の金属加工屑や鋳造時の鋳砂等を意味する。この異物は、クランク軸の回転によって潤滑油の流れに付随し、従来の内燃機関用主軸受では、クランク軸の回転方向の前方側の軸受周方向端部領域に形成されるクラッシュリリーフや軸線方向溝を通じて潤滑油と共に排出される。
しかしながら、軸受の壁に形成された貫通口から油溝内に潤滑油とともに進入した異物は、軸受周方向端部領域のクラッシュリリーフや軸線方向溝に達する前に、ジャーナル部の第１潤滑油路の入口開口から第１潤滑油路内に潤滑油とともに進入してしまうものも多い。第１潤滑油路に進入した異物の一部は、再度、潤滑油とともに油溝に逆流するので早期に軸受の外部へ排出され難い。
【０００７】
詳しくは、図１７Ａおよび１７Ｂ、ならびに図１８Ａおよび１８Ｂを用いて、従来技術の作用について説明する。図１７Ａおよび１７Ｂに示すようにジャーナル部６の表面の潤滑油路６ａの入口開口６ｃが下側の半割軸受１４２の主円筒面１７１に位置している間は、ジャーナル部６の表面と半割軸受１４２の主円筒面１７１との間の隙間が狭いので、入口開口６ｃは半割軸受１４２の主円筒面１７１に閉鎖され、クランク軸の回転による遠心力の影響により潤滑油路６ａ内の入口開口６ｃ付近の潤滑油の圧力は極めて高い状態にある。
【０００８】
図１８Ａおよび１８Ｂに示すように、ジャーナル部６の表面の潤滑油路６ａの入口開口６ｃとクラッシュリリーフ１７０とが連通を開始する瞬間、潤滑油路６ａ内部の潤滑油の圧力と、クラッシュリリーフ１７０およびジャーナル部６の表面の間の隙間（リリーフ隙間）内の潤滑油の圧力との差により、瞬間的に潤滑油路６ａからリリーフ隙間側への油の噴射流（逆流）が一時的に形成される。
【０００９】
その際、油の噴射流とともにリリーフ隙間へ進入した異物Ｆは、リリーフ隙間内を直進し、慣性力によって軸線方向溝１７７を通り越して、他方の半割軸受１４１の油溝１４１ｇに進入してしまう。このため、従来の主軸受は、異物が早期に軸受の外部へ排出され難い。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開平８−２７７８３１号公報
【特許文献２】特開平４−２１９５２１号公報
【特許文献３】特開２００５−６９２８３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明の目的は、異物排出性に優れた内燃機関のクランク用主軸受を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記目的を達成するために、本願発明の１つの観点によれば、
内燃機関のクランク軸のジャーナル部であって、円筒胴部と、前記円筒胴部を貫通して延びる潤滑油路と、前記円筒胴部の外周面上に形成された前記潤滑油路の少なくとも１つの入口開口とを有しているジャーナル部を回転自在に支持するための主軸受であって、
前記主軸受は、それぞれの周方向端面同士を突き合わせることによって円筒形状に組み合わされる第１および第２の半割軸受を有し、
前記第１および第２の半割軸受は、組み合わされたとき、それぞれの突合せ部分の内周面側に、前記主軸受の軸線方向全長に亘って延びる軸線方向溝を共に形成するように構成され、
前記第１および第２の半割軸受は、該半割軸受の周方向中央部を含む主円筒部と、前記主円筒部よりも壁厚が薄くなるように該半割軸受の周方向両端部に軸線方向全長に亘って形成されたクラッシュリリーフ部とを有し、
前記第１の半割軸受の内周面に、油溝が形成され、該油溝の周方向両端部は、前記第１の半割軸受の前記周方向両端面に開口し、
前記第２の半割軸受の内周面に、部分溝が形成され、該部分溝は、前記第２の半割軸受の２つの周方向端面のうち、クランク軸の回転方向の前方側の周方向端面にのみ開口し、
前記油溝と前記部分溝の溝幅中心が互いに整合して、前記油溝と前記部分溝とが互いに流体連通する関係にあり、該流体連通部において、前記部分溝の溝深さが、前記油溝の溝深さよりも大きいことを特徴とする主軸受が提供される。
【００１３】
上記主軸受にて、好適には、
前記部分溝が、前記第２の半割軸受の前記クランク軸の回転方向の前方側の周方向端面から円周角θ（ただし、円周角θの最小値＝５°、円周角θの最大値＝４５°）の範囲に形成されている。
【００１４】
上記主軸受にて、好適には、
前記流体連通部において、前記油溝の溝深さ（Ｄ１）と、前記部分溝の溝深さ（Ｄ２）とが、関係式Ｄ２＝（１．１〜２）×Ｄ１を満たす。
【００１５】
上記主軸受にて、好適には、
前記流体連通部において、前記部分溝の溝幅（Ｗ２）が前記油溝の溝幅（Ｗ１）よりも大きい。
【００１６】
上記主軸受にて、好適には、
前記流体連通部において、前記部分溝の溝幅（Ｗ２）と、前記油溝の溝幅（Ｗ１）とが、関係式Ｗ２＝（１．１〜２）×Ｗ１を満たす。
【発明の効果】
【００１７】
（１）本発明によれば、主軸受は、第１および第２の半割軸受を有し、第１の半割軸受の内周面に、主軸受の外部から潤滑油が供給される油溝が形成され、該油溝の周方向両端部は、第１の半割軸受の周方向両端面に開口し、第２の半割軸受の内周面に、第２の半割軸受の２つの周方向端面のうち、クランク軸の回転方向の前方側の周方向端面にのみ開口する部分溝が形成される。
図１５Ａおよび１５Ｂに示すように、本願発明においても、ジャーナル部６の表面の潤滑油路６ａの入口開口６ｃが第２の半割軸受４２の主円筒面７１（主円筒部の内面）に位置している間は、入口開口６ｃは第２の半割軸受４２の主円筒面７１に閉塞されるが、潤滑油路６ａ内の潤滑油は、クランク軸の回転による遠心力によって入口開口６ｃ側へ向かって押圧されるために、特に内燃機関の運転でクランク軸の回転速度が大きいときには、潤滑油路６ａ内の入口開口６ｃ付近の潤滑油の圧力は極めて高い状態にある。
図１６Ａおよび１６Ｂに示すように、ジャーナル部６の表面の潤滑油路６ａの入口開口６ｃと第２の半割軸受４２の部分溝４２ｇとが連通を開始する瞬間には、潤滑油路６ａ内部の潤滑油の圧力と、部分溝４２ｇ内の潤滑油の圧力との差によって、潤滑油路６ａから部分溝４２ｇ内に瞬間的に噴出し逆流する高圧の潤滑油の噴射流が形成される。潤滑油路６ａに混入した異物Ｆは、この潤滑油の噴射流により部分溝４２ｇに進入する。部分溝４２ｇに進入した異物Ｆは、部分溝４２ｇの開口へ向かって流れる。このとき、潤滑油に対し比重が大きい異物Ｆは、遠心力の作用により部分溝４２の溝底面に沿って流れる。
【００１８】
油溝４１ｇと部分溝４２ｇの溝幅中心が互いに整合して、油溝４１ｇと部分溝４２ｇとが互いに流体連通する関係にあり、該流体連通部において、部分溝４２ｇの溝底が、油溝４１ｇの溝底よりも、主軸受１の外周面側に偏位している。換言すれば、流体連通部において、部分溝４２ｇの溝深さＤ２が、油溝４１ｇの溝深さＤ１の溝深さよりも大きくなっている。この構造では、互いに接触状態にある２つの周方向端面７２に位置する部分溝４２ｇの開口の一部である溝底面側領域が、油溝４１ｇを有する第１の半割軸受４１の周方向端面７２で塞がれる。したがって、開口の一部遮蔽構造が、部分溝４２ｇの溝底に沿って開口まで移動してくる異物Ｆに対する障壁になり、異物Ｆの周方向移動速度が低下し、異物Ｆの直進運動の慣性力が低下する。
一方、第１の半割軸受４１の周方向端面７２と第２の半割軸受４２の周方向端面７２との突き合わせ接触界面に沿って、それら周方向端面７２の軸受内周面側に位置する２つの角縁部に傾斜面７６が形成されて、主軸受４の軸線方向幅全体に亘る軸線方向溝７７が形成されている。この構造により、部分溝４２ｇと、これに連通する軸線方向溝７７に沿って流れる潤滑油に、周方向移動速度の低下した前記異物Ｆが付随し易く、異物Ｆが潤滑油と共に主軸受１の軸線方向端部から円滑に排出される。
【００１９】
軸線方向溝７７については、この横断面積を過大にすると、潤滑油の漏れ量が増大するため、異物Ｆの排出が可能な限りにおいて、可及的に横断面積を小さくすることが好ましい。具体的には、乗用車用等に搭載される小型内燃機関の場合には、軸線方向溝７７の溝幅を、０．２ｍｍ〜１ｍｍ、溝深さを０．２ｍｍ〜１ｍｍにすることが好ましい。ただし、油溝の幅や深さの寸法は内燃機関の仕様によって決まるものであり、この寸法に限定されない。
【００２０】
（２）潤滑油に比して比重の大きな異物Ｆは、部分溝４２ｇ内を流体連通部へ移動する間、遠心力の作用で溝底に沿う。そのため、部分溝４２ｇの上部領域（溝底に近い下部領域ではなく、クランク軸に近い側の上部領域）を流れる潤滑油中の異物量が少ない（図５参照）。この部分溝４２ｇの上部領域を流れる異物量の少ない潤滑油は、部分溝４２ｇと流体連通する油溝４１ｇ内に円滑に流れるので、主軸受４からの潤滑油の漏れ量を低減できる。
以上は、油溝４１ｇの溝深さ（Ｄ１）と、部分溝４２ｇの溝深さ（Ｄ２）とが、Ｄ１＜Ｄ２を満たす関係の場合であるが、Ｄ１≧Ｄ２の場合には、部分溝４２ｇの溝底面に沿って移動する異物Ｆが、油溝４１ｇ内に送られ易い。また、Ｄ１＜Ｄ２を満たす場合であっても、本発明の主軸受４と異なって、部分溝４２ｇに流体連通する軸線方向溝７７が存在しない場合には、部分溝４２ｇの開口（開放溝端）に到達した異物Ｆが第１の半割軸受４１の油溝４１ｇ内に送られ易い。
【００２１】
（３）本発明の主軸受４では、部分溝４２ｇと油溝４１ｇとの流体連通部分において、部分溝４２ｇの開口（開放溝端）の一部である溝底面側領域が、油溝４１ｇを有する第１の半割軸受４１の周方向端面７２で塞がれる構造になっており、この構造が、部分溝４２ｇの溝底に沿って開口（開放溝端）まで転動してくる異物に対する遮断効果を発揮する。この遮断効果を最大限にするために、部分溝４２ｇおよび油溝４１ｇの溝底幅が十分に大きくなるように、溝底を平坦面にすることが好ましい。
【００２２】
（４）本発明の好適形態として、部分溝４２ｇが、第２の半割軸受４２のクランク軸の回転方向の前方側の周方向端面７２から第２の半割軸受４２の周方向中央部側へ向かって円周角θの範囲（ただし、円周角θの最小値＝５°、円周角θの最大値＝４５°）に形成された場合について説明する。
円周角θを５°以上にすると、部分溝４２ｇの十分な長さが確保されて、潤滑油の噴射流とともに部分溝４２ｇに進入した異物Ｆは、前記流体連通部分に達するまでの間に周方向移動速度が低下しやすい。このため、異物Ｆは、前記流体連通部分の軸線方向溝７７によって軸受の外部へ排出されやすい。円周角θを５°未満にすると、この効果が不十分で、異物Ｆは、軸線方向溝７７を通り越して、第１の半割軸受４１の油溝４１ｇに進入してしまうものが多くなる。
円周角θの最大値を４５°にした理由は、部分溝４２ｇを有する第２の半割軸受４２の主荷重受部（クランク軸から大きな荷重が作用する、半割軸受４２の周方向中央領域）を避けて部分溝４２ｇを形成し、大きな作用荷重に対する第２の半割軸受４２の強度を確保するためである。
【００２３】
（５）本発明の好適形態として、流体連通部において、油溝４１ｇの溝深さ（Ｄ１）と、部分溝４２ｇの溝深さ（Ｄ２）とが、関係式Ｄ２＝（１．１〜２）×Ｄ１を満たす構成を採用したことについて説明する。部分溝４２ｇの溝底に沿って前記流体連通部位置まで移動してくる異物Ｆの速度を低下させるため、部分溝４２ｇの溝深さ（Ｄ２）を油溝４１ｇの溝深さ（Ｄ１）に対して１．１倍以上にして、部分溝４２ｇの溝深さの約９％以上が、油溝４１ｇを有する第１の半割軸受４１の周方向端面７２によって遮蔽されるようにすることが好ましい。一方、部分溝４２ｇの下流側の第１の半割軸受４１の油溝４１ｇに異物Ｆを含まない潤滑油（部分溝内の溝深さ方向で溝底から離れた溝上部領域を流れる潤滑油）を流れるようにするために、部分溝の溝深さ（Ｄ２）は、油溝の溝深さ（Ｄ１）の２倍以下とし、流体連通部において、部分溝の溝深さ（Ｄ１）の半分以上を油溝の溝深さ（Ｄ１）に対して開放状態にすることが好ましい。なお、油溝４１ｇの幅、深さの寸法は内燃機関の仕様によって決まるものであり、本発明で規定される部分溝４２ｇとの関係が成立する限り、前記油溝４１ｇの幅、深さの寸法に制約はない。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】内燃機関のクランク軸を、ジャーナル部およびクランクピン部でそれぞれ截断した模式図。
【図２】本発明の実施例１に係る主軸受の正面図。
【図３】図２に示す主軸受の第１の半割軸受の内周面を見た平面図。
【図４】図２に示す主軸受の第２の半割軸受の内周面を見た平面図。
【図５】図２に示す主軸受の機能説明図。
【図６】図２〜図４に示す主軸受の第１の半割軸受の周方向端面を示す図（図５におけるＶＩ線矢視図）。
【図７】図２〜図４に示す主軸受の第１の半割軸受の周方向端面を示す図（図５におけるＶＩＩ矢視図）。
【図８】本発明の実施例２に係る主軸受の第１の半割軸受の内周面を見た平面図。
【図９】実施例２に係る主軸受の第２の半割軸受の内周面を見た平面図。
【図１０】図８、図９に示す主軸受の機能説明図。
【図１１】本発明の実施例３に係る主軸受の正面図。
【図１２】図１１に示す主軸受の第１の半割軸受の内周面を見た平面図。
【図１３】図１１に示す主軸受の第２の半割軸受の内周面を見た平面図。
【図１４】本発明の主軸受に形成される油溝および部分溝の溝断面形状の一例を示す図。
【図１５Ａ】本発明の主軸受の作用を説明するための、軸受内側から見た図。
【図１５Ｂ】本発明の主軸受の作用を説明するための、正面図。
【図１６Ａ】本発明の主軸受の作用を説明するための、軸受内側から見た図。
【図１６Ｂ】本発明の主軸受の作用を説明するための、正面図。
【図１７Ａ】従来技術の主軸受の作用を説明した、軸受内側から見た図。
【図１７Ｂ】従来技術の主軸受の作用を説明した正面図。
【図１８Ａ】従来技術の主軸受の作用を説明した、軸受内側から見た図。
【図１８Ｂ】従来技術の主軸受の作用を説明した正面図。
【実施例１】
【００２５】
（軸受装置の全体構成）
図１に示すように、本実施例の軸受装置１は、シリンダブロック８の下部に支承されるジャーナル部６と、ジャーナル部６と一体に形成されてジャーナル部６を中心として回転するクランクピン５と、クランクピン５に内燃機関から往復運動を伝達するコンロッド２とを備えている。そして、軸受装置１は、クランク軸を支承するすべり軸受として、ジャーナル部６を回転自在に支承する主軸受４と、クランクピン５を回転自在に支承するコンロッド軸受３とをさらに備えている。
【００２６】
なお、クランク軸は複数のジャーナル部６と複数のクランクピン５とを有するが、ここでは説明の便宜上、１つのジャーナル部６および１つのクランクピン５を図示して説明する。図１において、紙面奥行き方向の位置関係は、ジャーナル部６が紙面の奥側で、クランクピン５が手前側となっている。
【００２７】
ジャーナル部６は、一対の半割軸受４１、４２によって構成される主軸受４を介して、内燃機関のシリンダブロック下部８１に軸支されている。図１でシリンダブロック下部に取り付けられる上側の第１の半割軸受４１には、内周面に油溝４１ｇが周方向に形成されおり、軸受キャップ８２に取り付けられる下側の第２の半割軸受４２には、内周面に部分溝４２ｇが形成されている。また、ジャーナル部６は、直径方向に貫通する潤滑油路６ａを有し、ジャーナル部６が矢印Ｘ方向に回転すると、潤滑油路６ａの両端の入口開口６ｃが交互に主軸受４の油溝４１ｇに連通する。
【００２８】
クランクピン５は、一対の半割軸受３１、３２によって構成されるコンロッド軸受３を介して、コンロッド２の大端部ハウジング２１（ロッド側大端部ハウジング２２およびキャップ側大端部ハウジング２３）に軸支されている。
【００２９】
上述したように、主軸受４に対して、オイルポンプによって吐出された潤滑油が、シリンダブロック壁内に形成されたオイルギャラリーから主軸受４の壁に形成された貫通口を通じて第１の半割軸受４１の内周面に沿って形成された油溝４１ｇ内に送り込まれる。
【００３０】
さらに、ジャーナル部６の直径方向に第１の潤滑油路６ａが貫通形成され、第１の潤滑油路６ａの入口開口６ｃが油溝４１ｇと連通している。そして、ジャーナル部６の第１の潤滑油路６ａから分岐してクランクアーム部（図示せず）を通る第２の潤滑油路５ａが形成され、第２の潤滑油路５ａが、クランクピン５の直径方向に貫通形成された第３の潤滑油路５ｂに連通している。
【００３１】
このようにして、潤滑油は、第１の潤滑油路６ａ、第２の潤滑油路５ａおよび第３の潤滑油路５ｂを経て、第３の潤滑油路５ｂの端部の吐出口５ｃから、クランクピン５とコンロッド軸受３の間に形成される隙間に供給される。
【００３２】
（半割軸受の構成）
そして、本実施例の主軸受４は、一対の半割軸受４１、４２の周方向の端面を突き合わせて、全体として円筒形状に組み合わせることによって形成される。それぞれの半割軸受４１（または４２）は、図２に示すように、鋼板上に軸受合金を薄く接着させたバイメタルによって半円筒形状に形成されたものである。半割軸受４１、４２は、周方向の中央部を含んで形成された主円筒部７１と、周方向の両端部に形成されたクラッシュリリーフ部７０、７０を備えている。
【００３３】
クラッシュリリーフ部７０とは、半割軸受４１、４２の周方向端面に近い部分の軸受壁を内周面側で除去することによって形成された、軸受内周面の曲率中心とは異なる曲率中心を有する減厚領域（周方向端面に向かって厚さを減じた領域を指し、ＳＡＥ  Ｊ５０６（項目３．２６、項目６．４参照）、ＤＩＮ１４９７、§３．２で規定されるとおりである）を意味する。
【００３４】
図２〜図４に、第１の半割軸受４１および第２の半割軸受４２から成る、クランクジャーナル６用主軸受４を示す。主軸受４は、一対の半割軸受４１、４２の周方向端面７２を突き合わせて、全体として円筒形状に組み合わせることによって形成される（図２参照）。油溝４１ｇは、周方向端面７２から７２まで、第１の半割軸受４１の周方向全体に亘って形成されている。したがって、油溝４１ｇは、両方の周方向端面７２に開口（開放溝端）を有する。なお、油溝４１ｇの溝底は図６に示されるように平坦である。
また、第１の半割軸受４１の周方向端面７２の内側（主軸受４の軸線側）に位置する角縁部が、軸受幅方向全体に亘って面取り状に欠截されて傾斜面７６になっている。
【００３５】
第２の半割軸受４２の内周面には、クランク軸回転方向（矢印Ｘ参照）の前方側の周方向端面７２から測定して円周角θの範囲に、周方向長さの短尺な部分溝４２ｇが形成されている。部分溝４２ｇの溝幅中心と、油溝４１ｇの溝幅中心とは、突き合わされた周方向端面７２、７２において、互いに整合する。なお、部分溝４２ｇの溝底は図７に示されるように平坦である。
なお、第２の半割軸受４２の部分溝４２ｇの周方向端部（半割軸受４２の周方向中央部側の端部）は、図４等に示すように主円筒部７１の内周面に位置するようにすることが好ましいが、これに限定されないで、部分溝４２ｇの周方向端部がクラッシュリリーフ部７０に位置していてもよい。
また、第２の半割軸受４２の周方向端面７２の内側（主軸受４の軸線側）に位置する角縁部が、軸受幅方向全体に亘って面取り状に欠截されて傾斜面７６になっている。
この第２の半割軸受４１の傾斜面７６は、第１の半割軸受４１の傾斜面７６と対をなし、主軸受４の軸線方向幅全体に亘って延在する断面Ｖ字形の軸線方向溝７７を画成する。
【００３６】
以上の構成により、互いに接触する第１の半割軸受４１と第２の半割軸受４２の周方向端面７２、７２において、油溝４１ｇと部分溝４２ｇとが流体連通し、また、これら両溝４１ｇ、４２ｇと、軸線方向溝７７とが流体連通する。
【００３７】
油溝４１ｇと部分溝４２ｇの寸法関係
（１）油溝４１ｇおよび部分溝４２ｇの溝幅：  両溝４１ｇ、４２ｇの溝幅Ｗ１、Ｗ２は互いに等しい（Ｗ１＝Ｗ２）（図３、図４参照）。
（２）油溝４１ｇおよび部分溝４２ｇの溝深さ：  互いに接触する周方向端面７２、７２位置には、軸線方向溝７７が存在するので、周方向端面７２、７２位置における溝４１ｇ、４２ｇの深さを直接規定できない。しかしながら、軸線方向溝７７が存在しない場合の主軸受の仮想内周面を基準とした時、油溝４１ｇの溝深さ（Ｄ１）と、部分溝４２ｇの溝深さ（Ｄ２）との間には、Ｄ１＜Ｄ２なる関係が設定されている。Ｄ１＜Ｄ２なる関係を別の表現にすると、「部分溝４２ｇの溝底が、油溝４１ｇの溝底よりも、主軸受の外周面側に偏位している」と云える。
【００３８】
第１の半割軸受４１と第２の半割軸受４２の斯かる構成によれば、突き合わされた周方向端面７２、７２において、油溝４１ｇと部分溝４２ｇとが流体連通状態にあるが、油溝４１ｇと部分溝４２ｇの溝深さの関係が、前記のとおり、Ｄ１（油溝４１ｇの溝深さ）＜Ｄ２（部分溝４２ｇの溝深さ）であるから、部分溝４２ｇの開口（開放溝端）の一部、すなわち溝底に隣接する領域が、第１の半割軸受４１の周方向端面７２によって遮蔽される。この遮蔽作用によって、部分溝４２ｇの溝底に沿って移動する異物Ｆの移動速度が、周方向端面７２への接近に伴って次第に低下する。部分溝４２ｇと油溝４１ｇとの連通部における、異物Ｆの周方向への直進慣性力低下により、部分溝４２ｇから軸線方向溝７７に流れる潤滑油に付随して、異物Ｆが、主軸受４の軸線方向端部から容易に軸受外部に排出される。
一方、部分溝４２ｇの溝底から離れた溝上部領域を流れる潤滑油中の異物量は少ないが、その潤滑油は、部分溝４２ｇと流体連通する油溝４１ｇへ流れるので、主軸受４からの潤滑油の流出を抑制できる。
【実施例２】
【００３９】
図８〜図１０に示された実施例２について説明する。実施例２は、一部を除いて、実施例１と同じ構成を有する。以下、相違点についてのみ説明する。
油溝４１ｇ（第１の半割軸受４１の溝）の溝幅（Ｗ１）と、部分溝４２ｇ（第２の半割軸受４２の溝）の溝幅（Ｗ２）とが、関係式：Ｗ２＞Ｗ１を満たす。
Ｗ１とＷ２の好適な関係は、１．１×Ｗ１＜Ｗ２＜２×Ｗ１である。
Ｗ２＞１．１×Ｗ１なる関係は、部分溝４２ｇの溝内両側の各４．５％以上の溝幅領域であって、溝底に隣接する領域が、周方向端面７２によって遮蔽されるように構成することが好ましいということを意味する。
また、Ｗ２＜２×Ｗ１なる関係は、部分溝４２ｇから油溝４１ｇに十分な量の潤滑油を供給するための流路断面積を確保するために必要な関係である。
【００４０】
斯かる構成によれば、部分溝４２ｇと油溝４１ｇの流体連通部近傍において、部分溝４２ｇ内を流れる潤滑油が、特に溝底に隣接する領域で、第２の半割軸受４２の周方向端面７２にぶつかって、軸線方向溝７７に沿って流れて軸受軸線方向両端部に向かう。部分溝４２ｇの溝底に沿って、潤滑油と共に周方向端面７２に向かう異物Ｆは、部分溝４２ｇと油溝４１ｇの流体連通部近傍において、軸線方向溝７７に向かう潤滑油の流れに付随して、図１０に示すように両溝側面に接近する態様で周方向端面７２にぶつかって、軸線方向溝７７に沿って移動して軸受軸線方向両端部から潤滑油と共に外部に排出される。
【実施例３】
【００４１】
図１１〜図１３に示す、主軸受４は、第１の半割軸受４１および第２の半割軸受４２から成る。第２の半割軸受４２は、実施例１における第２の半割軸受４２と同一品である。第１の半割軸受４１は、以下の点で、実施例１における第１の半割軸受４１と違っている。油溝４１ｇの溝深さは、第１の半割軸受４１のクランク軸の回転方向（矢印Ｘ方向）の後方側の周方向端面７２において最小で、クランク軸の回転方向の前方側の周方向端面７２に向かって徐々に大きくなっている。なお、クラッシュリリーフ部７０における油溝４１ｇの溝深さは、クラッシュリリーフを形成しなかった場合の仮想の主円筒部７１の内周面を基準とした溝深さを意味する。そして、実施例１の場合と同様に、油溝４１ｇの溝幅（Ｗ１）と、部分溝４２ｇの溝幅（Ｗ２）とは互いに等しくなされている（Ｗ１＝Ｗ２）。
【００４２】
以上の実施例において、油溝４１ｇおよび部分溝４２ｇの横断面形状を、図１４に示すように逆台形状、すなわち両側面を傾斜面にして、溝底幅に比して溝頂部幅を大きくしてもよい。ただし、この場合の油溝４１ｇおよび部分溝４２ｇの溝幅（Ｗ１、Ｗ２）は、溝底で測定する値である。
また、実施例１、２では、油溝４１ｇの溝深さを、第１の半割軸受４１の周方向の全体に亘って一定にしたが、本発明の主軸受は、これに限定されず、例えば、油溝４１ｇの深さを、第１の半割軸受４１の周方向中央部分から周方向両端面７２に向かって次第に小さくなるように、または、大きくなるように形成してもよく、あるいはまた、クランク軸の回転方向（矢印Ｘ方向）の後方側の周方向端面７２からクランク軸の回転方向の前方側の周方向端面７２に向かって小さくなるように形成してもよい。
【００４３】
なお、実施例１〜３において、第２の半割軸受４２のクランク軸の回転方向の後方側の周方向端面７２側に、部分溝４２ｇと同様な部分溝を設けて、第２の半割軸受４２を左右対称形状にしてもよい。このような左右対称形状を採用することにより、主軸受４の誤った組立作業を未然に防止できる。また、第２の半割軸受４２のクランク軸の回転方向の後方側の周方向端面７２側に、部分溝４２ｇと異なる形状、寸法の他の部分溝を形成してもよい。
【符号の説明】
【００４４】
２  コンロッド
３  コンロッド軸受
４  主軸受
５  クランクピン
５ａ、５ｂ  潤滑油路
５ｃ  吐出口
６  ジャーナル部
６ａ  潤滑油路
６ｃ  入口開口
４１、４２  半割軸受
４１ｇ  油溝
４２ｇ  部分溝
７０  クラッシュリリーフ部
７１  主円筒部
７２  周方向端面
７７  軸線方向溝
Ｆ    異物
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５Ａ】
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【図１５Ｂ】
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【図１６Ａ】
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【図１６Ｂ】
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【図１７Ａ】
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【図１７Ｂ】
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【図１８Ａ】
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【図１８Ｂ】
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