(57)【要約】本発明は、NH3、CO2及びH2Oを含む混合物がそれから放出されるところの冷却段階を含み、ここで、該混合物及び液体NH3の流れが吸収領域に供給され、該吸収領域の該混合物及び液体NH3の流れが互いに接触させられて、気体NH3及びカルバミン酸アンモニウム溶液が形成され、該気体NH3及びカルバミン酸アンモニウム溶液が該吸収領域から別々に排出されるところのメラミンの製造方法において、排出されたカルバミン酸アンモニウム溶液の一部が上記冷却段階に戻されること、及び取り除かれた気体NH3の一部が液化されそして該吸収領域に戻されるところの方法に関する。【特許請求の範囲】
【請求項１】
NH3、CO2及びH2Oを含む混合物がそれから放出されるところの第一の冷却段階を含み、ここで、
該混合物及び液体NH3の流れが吸収領域に供給され、
該吸収領域の該混合物及び液体NH3の流れが互いに接触させられて、気体NH3及びカルバミン酸アンモニウム溶液が形成され、
該気体NH3及びカルバミン酸アンモニウム溶液が該吸収領域から別々に排出されるところのメラミンの製造方法において、
排出されたカルバミン酸アンモニウム溶液の一部が上記第一の冷却段階に戻されること、及び排出された気体NH3の一部が第二の冷却段階において液化され、そして該吸収領域に戻されることを特徴とする方法。
【請求項２】
該混合物が、吸収領域に供給されるに先立って、第三の冷却段階に付され、ここで、部分凝縮が生じて、それにより液相及び気相が形成されるところの請求項1記載の方法。
【請求項３】
液相が該混合物から分離されるところの請求項2記載の方法。
【請求項４】
圧縮段階が、液化されるべきところの排出された上記気体NH3の少なくとも一部について実行されるところの請求項1〜3のいずれか一つに記載の方法。
【請求項５】
NH3、CO2及びH2Oを含む混合物がそれから放出されるところの第一の冷却段階を含み、ここで、
該混合物及び液体NH3の流れが吸収領域に供給され、
該吸収領域の該混合物及び液体NH3の流れが互いに接触させられて、気体NH3及びカルバミン酸アンモニウム溶液が、あるN/C比を有して形成され、
該気体NH3及びカルバミン酸アンモニウム溶液が該吸収領域から別々に排出されるところのメラミンの製造方法において、
カルバミン酸アンモニウム溶液におけるN/C比が、該排出されたカルバミン酸アンモニウム溶液の一部を第一の冷却段階に戻し、かつ気体NH3及び/又は該混合物を夫々、第二の冷却段階及び/又は第三の冷却段階に付すことにより、1.4以下に減じられることを特徴とする方法。
【請求項６】
N/C比が1.3以下に減じられるところの請求項5記載の方法。
【請求項７】
N/C比が1.2以下に減じられるところの請求項5記載の方法。
【請求項８】
該混合物が吸収領域に供給されるに先立って、第三の冷却段階が該混合物における部分凝縮段階を含み、ここで、液相及び気相が形成されるところの請求項5記載の方法。
【請求項９】
該液相が該混合物から分離されるところの請求項8記載の方法。
【請求項１０】
排出された気体NH3の一部が第二の冷却段階において液化され、そして吸収領域に戻されるところの請求項5又は8記載の方法。
【請求項１１】
圧縮段階が、第二の冷却段階で液化されるべきところの排出された気体NH3の少なくとも一部について実行されるところの請求項10記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、NH3、CO2及びH2Oを含む混合物がそれから放出されるところの第一の冷却段階を含むメラミンの製造方法に関し、ここで、
・  該混合物及び液体NH3の流れが吸収領域に供給され、
・  該吸収領域の該混合物及び液体NH3の流れが互いに接触させられて、気体NH3及びカルバミン酸アンモニウム溶液が形成され、
・  該気体NH3及びカルバミン酸アンモニウム溶液が該吸収領域から別々に排出される。
【背景技術】
【０００２】
同じ種類の方法は、「Melamine and Guanamines」、Ullmanns Encyclopedia of Industrial Chemistryのセクション4.1.3、第6版、2001年Electronic Releaseから公知である。更に、該公知の方法において、吸収領域に供給されるに先立って、該混合物は部分凝縮段階に付される。
【０００３】
公知の方法における混合物は、上記のようにNH3、CO2及びH2Oを含む。該混合物中のCO2及びNH3の一部は主にメラミンを形成するための尿素の反応から生じる。それは下記のように進行する。
【０００４】
【化１】
2005519930.tif 000002
【０００５】
通常、NH3はメラミン合成の間に流動ガス及び噴霧ガスとして使用され、これはまた、NH3が混合物に入り込むことを引き起こし得る。流動ガスは、合成触媒を流動状態に維持するために役立つ。噴霧ガスは、合成反応器において尿素を霧状にするために役立つ。該混合物中のH2Oは主に第一の冷却段階から生じ、ここで、水性流は反応生成物のための冷却媒体として使用され、ここで該H2Oは部分的に蒸発する。
【０００６】
カラムとして設計されるところの上記公知の吸収領域は、なかんずく、該混合物から気体NH3の流れを分離し、そして該吸収領域からそれを排出することが意図される。気体NH3の排出された流れが取り除かれ、そして通常、メラミン合成反応器に戻されて、流動ガス及び/又は噴霧ガスとしてそこで役立つ。気体NH3の一部はスクラバーを通され、その目的は、いわゆる不活性化合物、例えば、H2及びN2を分離しそして排出することである。
【０００７】
公知の吸収領域はまた、該混合物からのNH3並びに実質的に全てのCO2及びH2Oからカルバミン酸アンモニウム溶液を製造し、そしてこの溶液を排出することに向けられる。排出されたカルバミン酸アンモニウム溶液が取り除かれ、その後、通常、下流段階において、CO2及びNH3が、そのまま又はかなり減じられた水含有量を持つカルバミン酸アンモニウム溶液の形態のいずれかにおいて排出されたカルバミン酸アンモニウム溶液から取り出され、そして該プロセスにおいて、通常、廃棄物流でありかつ排出されるところの水の実質的に純粋な流れが放出される。公知のように、尿素合成効率は、原料中の水の量が増加すると減少する。取り出されたCO2及び取り出されたNH3の一部は、そのまま又はかなり減じられた水含有量を持つカルバミン酸アンモニウム溶液の形態において、尿素の製造又は硝酸アンモニウム又は硫酸アンモニウムの製造のための原料として役立ち得る。取り出されたNH3の残りの部分が公知の方法において液化され、そして液体NH3の流れの一部として、吸収領域に循環される。
【０００８】
公知の方法の欠点は、カルバミン酸アンモニウム溶液からの吸収領域に循環されるべきNH3の回収が、例えば、水蒸気の形態における多量のエネルギーを必要とすることである。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明の目的は、排出されたカルバミン酸アンモニウム溶液に適用されるところの下流段階におけるエネルギー消費を減じることにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
該目的は、排出されたカルバミン酸アンモニウム溶液の一部が第一の冷却段階に戻され、かつ排出された気体NH3の一部が第二の冷却段階において液化され、そして吸収段階に戻されることで達成される。
【００１１】
本発明の従う方法は、公知の方法におけるより少ないNH3が、単位時間当りカルバミン酸アンモニウム溶液を経て取り除かれることが確保される。結果として、吸収領域への循環のための下流段階において取り出されるところのNH3の量が減じられ得、それは、例えば、水蒸気消費におけるエネルギーの節約をもたらす。本発明に従う方法の更なる利点は、公知の方法より少ないH2Oがカルバミン酸アンモニウム溶液を経て単位時間あたりに取り除かれることである。これは、下流段階が、例えば、尿素の製造のために、除去されたカルバミン酸アンモニウム溶液からCO2及びNH3を取り出すために実行されるところの機器アイテムの液体負荷の減少を可能にする。結果として、該下流段階は、公知の方法におけるより小さな機器アイテム中でかつより少ないエネルギー消費で実行され得、このことはより安価である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
本発明に従う方法は、メラミン合成反応器から発生しかつ本質的にメラミン、NH3及びCO2を含む本質的に気体の流れを冷却するための第一の冷却段階を含む。メラミン合成反応器からの流れは冷媒と接触される。該冷媒は、後で議論されるカルバミン酸アンモニウム溶液から本質的に成る流れを含む。加えて、該冷媒は通常また、本質的に水から成る流れを含み、この目的のために、回収領域から発生する水性流れが通常使用される。該冷媒流れは、第一の冷却段階に別々又は一緒に供給され得る。メラミン合成反応器からの流れが冷媒と接触させられる故に、(水性相に溶解されたメラミンを含む)溶液又は(水性相にメラミン結晶を含む)スラリー及びNH3、CO2及びH2Oを含む通常気体の混合物をもたらす。該溶液又はスラリーは第一の冷却段階から排出され、そしてメラミン結晶が(必要なら)形成されかつ分離されるところの回収領域に供給される。該混合物は通常気体であり、かつ通常、通常0.1〜4MPaの圧力において40重量%より多いNH3、50重量%より少ないCO2及び40重量%より少ないH2Oを含み、かつ吸収領域に供給される。加えて、液体NH3の流れがまた吸収領域に供給される。本明細書において示されるパーセンテージは、別に示されない限り重量パーセンテージである。
【００１３】
本発明に従う吸収領域において、該混合物が液体NH3の流れと接触させられる。これは、気体NH3の流れを生じさせ、かつ実質的に全てのCO2及びH2Oが液体相に行く。液相へのCO2の移動を促進するために、本質的に水から成る追加の流れが、吸収領域に供給され得る。吸収領域に供給されるところの液体NH3の流れ及び本質的に水から成る追加の流れの要求量は、気体NH3の排出される流れの所望される純度により大いに決定される。通常、99%以上の純度が所望される。排出される気体NH3の所望の純度が高ければ高いほど、液体NH3の流れ及び本質的に水から成る追加の流れの要求量はますます大きくなる。
【００１４】
NH3から本質的に成り、かつ加えて最大約1重量%の他の化合物、例えば、CO2、H2O、N2及びH2を含み得るところの気体NH3の流れが、吸収領域から排出される。本発明に従う方法において、排出された気体NH3の一部が、第二の冷却段階において液化され、そして吸収領域に循環される。残りの部分は取り除かれ、そして既に示されたように、通常、メラミン合成反応器における流動ガス及び/又は噴霧ガスとして使用される。使用されるべきNH3が液体の形態で供給されるときにあるような蒸発段階の必要なしに、気体NH3が流動ガス及び/又は噴霧ガスとして直接使用され得ることが本発明に従う方法の利点である。第二の冷却段階における液化は、自体公知の手段、例えば、熱交換器により実行され得る。本発明に従う方法の利点は、吸収領域に供給されるべき新鮮な液体NH3の量が減じられ得ることであり、なぜならば、液体NH3の流れが既に利用し得るからである。本発明に従う方法に更なる利点は、不活性化合物、例えば、N2及びH2の凝縮温度がNH3の凝縮温度よりはるかに低い故に、容易に液化されることができないところの該不活性化合物が容易に、液化されたNH3から分離され得、そして不活性な気体ベント流として除去され得ることである。該不活性なベント流れは通常、NH3の残余の量をなお含むであろう。もし、NH3の残余の量を取り除くことが所望されるなら、不活性なベント流れはスクラバーを通過され得る。しかし、それは、公知の方法における上記スクラバーより著しく少なくあり得る。
【００１５】
吸収領域において形成されそして排出される液体相は本質的に、カルバミン酸アンモニウム溶液から成る。これは、水中のカルバミン酸アンモニウムの溶液を意味し、これは更に、他の化合物、例えば、自由な溶解されたNH3、自由な溶解されたCO2及び重炭酸アンモニウムを含み得る。本発明に従う方法において、排出されたカルバミン酸アンモニウム溶液の一部は第一の冷却段階に循環され、残りの部分は取り除かれる。循環されるカルバミン酸アンモニウム溶液は、第一の冷却段階における冷媒として役立ち、NH3、CO2及びH2Oに十分に蒸発し、そして従って、第一の冷却段階において放出されかつ吸収領域に供給されるところの混合物に吸収されるであろう。このように本発明に従う方法において、第一の冷却段階と吸収領域との間の循環流れが形成される。
【００１６】
取り除かれたカルバミン酸アンモニウムの溶液は通常、尿素からメラミンへの反応において生ずるCO2を取り除くための最も重要な媒体である。結果として、取り除かれたカルバミン酸アンモニウム溶液中のCO2自体又はイオンとしての量は通常、メラミンの製造方法における吸収領域を操作するため、及びまた本発明に従う吸収領域を操作するための重要な制御パラメーターである。第一の冷却段階に循環されるところの排出されたカルバミン酸アンモニウム溶液の一部は好ましくは、取り除かれたカルバミン酸アンモニウム溶液中に存在するところのCO2自体又はイオンとしての量に関して決定される。取り除かれたカルバミン酸アンモニウム溶液中のCO2の量は、以下において取り除かれたCO2と言われる。取り除かれたCO2の重量により割られた、第一の冷却段階に戻されるところのカルバミン酸アンモニウム溶液の重量は、好ましくは0.01〜5、より好ましくは0.3〜2.0、かつ最も好ましくは0.7〜1.7である。
【００１７】
液化されるところの排出された気体NH3の一部はまた、取り除かれたCO2の量に関して表され得る。取り除かれたCO2の重量により割られた、液化されるところの排出された気体NH3の重量は、好ましくは0.01〜5、より好ましくは0.1〜2.0、かつ最も好ましくは0.5〜1.5である。
【００１８】
吸収領域は、任意の公知の設計、例えば、形成されたカルバミン酸アンモニウム溶液及び気体NH3の形成された流れが別々に排出され得るように形成された棚段カラムであり得る。
【００１９】
吸収領域においてカルバミン酸アンモニウム溶液を形成するために、該混合物から熱を取り出すことが通常必要である。それ故、吸収領域に供給されるに先立って、第三の冷却段階に混合物を付すことが好ましく、ここで、部分凝縮が生じ、それにより液相及び気相が形成される。該液相はそのとき、本質的にカルバミン酸アンモニウム溶液から成る。更に好ましい実施態様において、該液相が該混合物から分離される。次いで、吸収領域から来るカルバミン酸アンモニウム溶液とは別にこの液相を取り除くこと、又は第一の冷却段階にそれを全体的に若しくは部分的に戻すことができる。該第三の冷却段階の性能の利点は、この段階の操作が、該混合物の全ての化合物が比例して凝縮するのではないと言う事実の結果として吸収領域から取り出されるところの気体NH3の量を決定することにおける制御手段であると思われることである。特にH2Oが優先的に凝縮し、そしてそれは、吸収領域において気体NH3を容易に分離せしめる。
【００２０】
本発明に従う方法の他の好ましい実施態様において、圧縮段階が、第二の冷却段階において液化される必要があるところの排出された気体NH3の少なくとも一部に実行される。これは、気体NH3の凝縮温度が上昇すると言う利点を与え、このことは凝縮を簡単にする。好ましい気体NH3の圧力は、少なくとも1.5MPa、より好ましくは1.8MPa以上、例えば、2MPa以上に増加される。これは、示された圧力におけるNH3の凝縮温度が、プラント冷却水回路が通常操作するところの温度レベルを超えると言う利点を与える。この好ましい実施態様は、上記の好ましい実施態様、例えば、部分凝縮の適用と容易に組み合わされ得る。
【００２１】
吸収領域において形成されるカルバミン酸アンモニウム溶液は、NH3及びNH3誘導化合物、例えば、アンモニウムイオンのある量、及びCO2及びCO2誘導化合物、例えば、カーバメートイオン又はカーボネートイオンのある量を有する。これらの二つの量の間の重量比は、カルバミン酸アンモニウム溶液のN/C比として表される。本発明に従う方法の更なる実施態様において、カルバミン酸アンモニウム溶液におけるN/C比は、該排出されたカルバミン酸アンモニウム溶液の一部を第一の冷却段階に戻し、かつ気体NH3及び/又は該混合物を夫々、第二の冷却段階及び/又は第三の冷却段階に付すことにより1.4未満に減じられる。好ましくは、N/C比は、1.3以下、より好ましくは1.25以下、最も好ましくは1.2以下に減じられる。この実施態様において、第三の冷却段階は、混合物が吸収領域に供給されるに先立って、上記のように該混合物についての部分凝縮段階を含み、ここで、液相及び気相が形成される。好ましくは、液相は次いで、該混合物から分離される。有利には、排出された気体NH3の一部は、第二段階において液化され、そして上記のように吸収領域に戻される。ここで、上記のように、圧縮段階が、液化されるべきところの排出された気体NH3の少なくとも一部に実行されることが好ましい。
【００２２】
本発明に従う方法は、次の図面に基づいて説明される。
【００２３】
図面中、図1は、第一の冷却段階が実行される冷却容器、吸収装置から成る吸収領域、凝縮装置を持ち、ここで、気体NH3が第二の冷却段階で液化され、かつ気体NH3及びカルバミン酸アンモニウム溶液が夫々、吸収装置及び冷却容器に戻される実施態様を示す。
【００２４】
図2は、図1と比較して、第一の冷却段階からの混合物が、まず凝縮装置を通過し、ここで、吸収装置に供給される前に第三の冷却段階が実行されるところの実施態様を示す。
【００２５】
図3は、図2の実施態様に比較して、液相が、冷却容器と吸収装置との間に据え付けられた凝縮装置から出る流れから分離され、かつ吸収装置から来るカルバミン酸アンモニウム溶液に加えられるところの実施態様を示す。
【００２６】
図4は、図1の実施態様に比較して、液化されるべき必要があるところの、吸収装置からの気体NH3の流れの一部が、第二の冷却段階において液化されるに先立って、コンプレッサーにおいて圧縮されるところの実施態様を示す。
【００２７】
図5は、現在の技術水準に従う実施態様を示す。
【００２８】
図中、数の第一のディジットは図の番号と同一である。異なる図の数の後の二つのディジットが同一であるところでは、これらは同一品目を言う。
【００２９】
図1において、メラミン合成反応器から来る気体流は、ライン102を経て冷却容器104に供給され、そしてライン106を経て供給される水性流れ及び、ライン108を経て供給される、後で議論されるところのカルバミン酸アンモニウム溶液から成る冷媒により冷却される。冷却の間にメラミンスラリーが形成され、これはライン110を経て排出され、かつNH3、CO2及びH2Oを含む気体混合物が形成され、これは吸収装置114にライン112を経て排出される。吸収装置114は、ライン116を経る液体NH3の流れ、並びにライン118を経る本質的に水から成る補助の流れにより供給される。一つのラインにライン116及び118を一緒にすることができる。混合物を液体NH3及び補助の流れと接触させることは、気体NH3の流れの形成をもたらし、そして該気体NH3の流れはライン120より排出され、かつカルバミン酸アンモニウム溶液の形成をもたらし、そして該カルバミン酸アンモニウム溶液はライン122を経て排出される。ライン122を経て排出されたカルバミン酸アンモニウム溶液は分割される。一つの部分は、ライン124を経て取り除かれ、他の部分はライン108を経て冷却容器104に戻される。ライン120を経て排出された気体NH3は分割される。一つは、ライン126を経て取り除かれ、そして通常、メラミン合成反応器のための流動ガス及び/又は噴霧ガスとして使用され、他の部分は、ライン128を経て凝縮装置130に供給される。凝縮装置130において、NH3は液化され、そしてライン133を経て供給される液体NH3にライン132を経て加えられ、その後、該液体NH3は吸収装置114に供給される。凝縮装置130において液化されないところの化合物、例えば、N2及びH2、並びに少量のNH3は、ライン134を経て不活性なベント流れとして排出される。
【００３０】
図2において、図1の実施態様に比較して、冷却容器204からライン212を経て排出されるところのNH3、CO2及びH2Oを含む気体混合物は凝縮装置236に供給される。凝縮装置236において、液相及び気相が形成されるように部分凝縮が生ずる。液相及び気相は、吸収装置214にライン238を経て供給される。
【００３１】
図3において、図2に比較して、分離装置340が、凝縮装置336と吸収装置314との間に挿入される。凝縮装置336において部分凝縮により形成された液相及び気相は、ライン338を経て分離装置340に供給される。液相は、ライン342を経て排出され、そしてライン322を経て吸収装置314から排出されるカルバミン酸アンモニウム溶液と一緒にされる。一緒にされた流れは次いでライン344を経て排出され、その後、該流れは、冷却容器に供給される部分と取り除かれる部分とに分割される。分離装置から来る気相は、ライン346を経て吸収装置314に供給される。
【００３２】
図4において、図1に比較して、液化されるべき気体NH3の排出された流れの一部が、ライン428を経てコンプレッサー448に供給される。圧縮された気体NH3の流れは続いて、ライン450を経て凝縮装置430に供給され、ここで、それが液化される。圧力が増加されるとき、NH3の凝縮温度が増加する故に、増加された圧力はNH3を液化することを容易にせしめる。
【００３３】
図5は、気体NH3の流れの一部を液化するいかなる手段の存在もなしに、かつ吸収装置にそれを戻し、かつ冷却容器に、吸収装置から来るカルバミン酸アンモニウム溶液の一部を戻す如何なる手段もないところの現在の技術水準を示している。加えて、ライン520を経て吸収装置514から排出される気体NH3の流れの一部は、不活性化合物を分離するためにスクラバーユニットにライン552を経て排出される。
【００３４】
本発明の従う方法は、実施例及び比較例に基づいて更に説明される。実施例は、図2に開示された実施態様に従ってなされた。比較例は、図5の実施態様に従ってなされた。結果のために表1及び表2を参照せよ。表において、カルバミン酸アンモニウムは、そのまま表されないが、CO2及びNH3の転化された量として表される。
【００３５】
結果は、(202及び502を経る)等しい量及び組成のメラミンを含有する気体供給流れ、並びに(224及び524を経る)実質的に等しい量の取り除かれたCO2及び(226及び526を経る)取り除かれた気体NH3と共に、(224及び524を経る)カルバミン酸アンモニウム溶液を経て単位時間あたりに排出されるNH3の量(夫々、7トン/時間及び9トン/時間)は、比較例より実施例において明らかにより少ない。結果として、取り除かれたカルバミン酸アンモニウム溶液からNH3を取り出すための下流段階における水蒸気消費は、524を経て取り除かれたカルバミン酸アンモニウム溶液のための15トン/時間の水蒸気から、224を経て取り除かれたカルバミン酸アンモニウム溶液のための12トン/時間に低下する。
【００３６】
加えて、(夫々224及び524を経て)取り除かれるところのH2Oの量(夫々8.6トン/時間及び13トン/時間)は、比較例より実施例において著しく低い。これは、排出されたCO2及びNH3を使用することにおいて(例えば、尿素の合成のための)エネルギーの節約を可能にする。
【００３７】
233を経て実施例において供給される必要があるところの液体NH3の要求量がまた、516を経て比較例において供給される必要があるところの液体NH3の量より著しく低い(夫々、3トン/時間及び9トン/時間)。
【００３８】
更に、234を経て排出され、かつ実施例において0.001〜0.1トン/時間の不活性化合物、例えば、N2及びH2を含むところの本発明に従う不活性なベント流れは、ほんの少しのNH3を含み(0.02トン/時間)、従って、不活性化合物を分離することが、ライン552を経て排出されるところの流れのための比較例において必要なところの処理と比較してはるかにより容易に達成される。そして、この比較例においてまた0.001〜0.1トン/時間であるところの不活性化合物の量に関する流れは、非常に多くのNH3を含む(5トン/時間)。
【００３９】
結果はまた、222を経て本発明に従う吸収領域から排出されるカルバミン酸アンモニウム流れにおけるN/C比は10/8、即ち、1.25であることを示す。そしてこれは、9/6、即ち、1.5であるところの、522を経て比較例において吸収領域から排出されるカルバミン酸アンモニウム流れのN/C比より著しく低い。
【００４０】
【表１】
2005519930.tif 000003
【表２】
2005519930.tif 000004
注：NH3、CO2及びH2Oが100重量%より少ないガスから成るところの流れ中に全て存在するなら、該化合物は、カルバミン酸アンモニウム溶液の形態において少なくとも部分的に存在する。
【図面の簡単な説明】
【００４１】
【図１】図1は、第一の冷却段階が実行される冷却容器、吸収装置から成る吸収領域、凝縮装置を持つ実施態様を示す。
【図２】図2は、第一の冷却段階からの混合物が、まず凝縮装置を通過し、吸収装置に供給される前に第三の冷却段階が実行されるところの実施態様を示す。
【図３】図3は、液相が、冷却容器と吸収装置との間に据え付けられた凝縮装置から出る流れから分離され、かつ吸収装置から来るカルバミン酸アンモニウム溶液に加えられるところの実施態様を示す。
【図４】図4は、液化されるべき必要があるところの、吸収装置からの気体NH3の流れの一部が、第二の冷却段階において液化されるに先立って、コンプレッサーにおいて圧縮されるところの実施態様を示す。
【図５】図5は、現在の技術水準に従う実施態様を示す。
【図１】
2005519930.tif 000005
【図２】
2005519930.tif 000006
【図３】
2005519930.tif 000007
【図４】
2005519930.tif 000008
【図５】
2005519930.tif 000009
【国際調査報告】
2005519930.tif 000010
2005519930.tif 000011