(57)【要約】【課題】冷媒を熱源流体と熱交換させて冷凍サイクルを行う空気調和機を備えた空気調和システムにおいて、その消費エネルギを削減する。【解決手段】熱源水が循環する熱源水回路（20）に、空気調和機（60a,60b）の熱源側ユニット（61）と、ファンコイルユニット（50a,50b）とを接続する。空調側制御器は、空気調和機の利用側ユニット（62a〜62d）における冷媒の蒸発温度または凝縮温度が室内空間（110,120）の空調負荷に応じて設定した目標値となるように、空気調和機の運転を制御する。ファンコイルユニットは、熱源流体との熱交換によって温度を調節された調和空気を室内空間のペリメータゾーン（112,122）へ供給する。【選択図】図１
2018136074.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱源流体が循環する熱源流体回路（20）と、
上記熱源流体回路（20）を循環する上記熱源流体を冷却し又は加熱する熱源機器（13）と、
上記熱源流体回路（20）に接続された熱源側ユニット（61）、及びそれぞれが調和空気を室内空間（110,120）へ供給する複数の利用側ユニット（62a〜62d）を有し、上記熱源側ユニット（61）と上記利用側ユニット（62a〜62d）を配管で接続して形成された冷媒回路（70）において循環する冷媒を、上記熱源流体と熱交換させて冷凍サイクルを行う空気調和機（60a,60b）とを備え、
上記空気調和機（60a,60b）には、上記利用側ユニット（62a〜62d）における冷媒の蒸発温度または凝縮温度が上記室内空間（110,120）の空調負荷に応じて設定した目標値となるように、上記空気調和機（60a,60b）の運転を制御する空調側制御器（16）が設けられる一方、
上記熱源流体回路（20）に接続され、上記熱源流体との熱交換によって温度を調節された調和空気を上記室内空間（110,120）のペリメータゾーン（112,122）へ供給するファンコイルユニット（50a,50b）を更に備えている
ことを特徴とする空気調和システム。
【請求項２】
請求項１において、
上記熱源流体回路（20）では、上記空気調和機（60a,60b）の上記熱源側ユニット（61）の上流に上記ファンコイルユニット（50a,50b）が配置され、上記熱源機器（13）によって冷却され又は加熱された上記熱源流体が上記ファンコイルユニット（50a,50b）を通過後に上記熱源側ユニット（61）を通過する
ことを特徴とする空気調和システム。
【請求項３】
請求項１又は２において、
上記熱源機器（13）から流出する上記熱源流体の温度を計測する供給側温度センサ（25）と、
上記供給側温度センサ（25）の計測値が所定の目標温度に保たれるように、上記熱源機器（13）の能力を調節する熱源側制御器（15）とを備えている
ことを特徴とする空気調和システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、室内の空気調和を行う空気調和システムに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、一台の熱源ユニットに複数台の室内ユニットが接続された空気調和機が知られている。特許文献１及び特許文献２には、この種の空気調和機が開示されている。特許文献１の空気調和機の熱源ユニットは、外部から供給された熱源水を冷媒と熱交換させる熱交換器を備えている。一方、特許文献２の空気調和機の熱源ユニットは、室外空気を冷媒と熱交換させる熱交換器を備えている。
【０００３】
また、特許文献２には、室内ユニットにおける冷媒の蒸発温度または凝縮温度の目標値を室内の空調負荷に応じて設定し、室内ユニットにおける冷媒の蒸発温度または凝縮温度が目標値となるように空気調和機の運転を制御することが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平０７−０１２４１７号公報
【特許文献２】特開２０１１−２５７１２６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
空気調和機に設けられた複数の室内ユニットは、それぞれの処理する空調負荷が等しいとは限らない。一般的に、建物の外壁に近いペリメータゾーンは、インテリアゾーンに比べて空調負荷が高い。従って、ペリメータゾーンに設置された室内ユニットは、インテリアゾーンに設置された室内ユニットに比べて、処理すべき空調負荷が大きくなる。
【０００６】
このような場合に、室内ユニットにおける蒸発温度または凝縮温度の目標値を室内の空調負荷に応じて設定する制御動作を行うと、目標値がペリメータゾーンの空調負荷に応じて設定されることになる。そうすると、インテリアゾーンの室内ユニットにとっては、冷房運転中であれば蒸発温度の目標値が低すぎ、暖房運転中であれば凝縮温度の目標値が高すぎることになる。このため、冷凍サイクルの高圧と低圧の差を充分に縮小することができず、その結果、圧縮機の駆動に要するエネルギが嵩み、空気調和機の消費エネルギを充分に削減できないおそれがあった。
【０００７】
室内ユニットにおける蒸発温度または凝縮温度の目標値を室内の空調負荷に応じて設定する制御動作は、特許文献１に開示されているような空気調和機（即ち、熱源側ユニットにおいて冷媒を水と熱交換させる空気調和機）においても行うことができる。その場合にも、上述した問題（即ち、各室内ユニットの処理すべき空調負荷の差が大きいことに起因して、空気調和機の消費エネルギを充分に削減できないという問題）が生じうる。
【０００８】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、冷媒を熱源流体と熱交換させる熱源側ユニットと複数の室内ユニットとを有する空気調和機を備えた空気調和システムにおいて、その消費エネルギを削減することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
第１の発明は、空気調和システムを対象とし、熱源流体が循環する熱源流体回路（20）と、上記熱源流体回路（20）を循環する上記熱源流体を冷却し又は加熱する熱源機器（13）と、上記熱源流体回路（20）に接続された熱源側ユニット（61）、及びそれぞれが調和空気を室内空間（110,120）へ供給する複数の利用側ユニット（62a〜62d）を有し、上記熱源側ユニット（61）と上記利用側ユニット（62a〜62d）を配管で接続して形成された冷媒回路（70）において循環する冷媒を、上記熱源流体と熱交換させて冷凍サイクルを行う空気調和機（60a,60b）とを備え、上記空気調和機（60a,60b）には、上記利用側ユニット（62a〜62d）における冷媒の蒸発温度または凝縮温度が上記室内空間（110,120）の空調負荷に応じて設定した目標値となるように、上記空気調和機（60a,60b）の運転を制御する空調側制御器（16）が設けられる一方、上記熱源流体回路（20）に接続され、上記熱源流体との熱交換によって温度を調節された調和空気を上記室内空間（110,120）のペリメータゾーン（112,122）へ供給するファンコイルユニット（50a,50b）を更に備えるものである。
【００１０】
第１の発明では、熱源流体が循環する熱源流体回路（20）に、空気調和機（60a,60b）の熱源側ユニット（61）と、ファンコイルユニット（50a,50b）とが接続される。熱源機器（13）において冷却され又は加熱された熱源流体は、熱源側ユニット（61）における冷媒の冷却または加熱と、ファンコイルユニット（50a,50b）における空気の冷却または加熱に利用される。ファンコイルユニット（50a,50b）は、熱源流体との熱交換によって温度を調節された調和空気を、室内空間（110,120）のペリメータゾーン（112,122）へ供給する。このため、ペリメータゾーン（112,122）の空調負荷は、その少なくとも一部がファンコイルユニット（50a,50b）によって処理される。
【００１１】
第１の発明において、空調側制御器（16）は、利用側ユニット（62a〜62d）における冷媒の蒸発温度または凝縮温度が室内の空調負荷に応じて設定した目標値となるように、空気調和機（60a,60b）の運転を制御する。一方、この発明では、ペリメータゾーン（112,122）の空調負荷の少なくとも一部が、ファンコイルユニット（50a,50b）によって処理される。このため、ペリメータゾーン（112,122）の空調負荷の全てを利用側ユニット（62a〜62d）で処理する場合に比べると、各利用側ユニット（62a〜62d）が処理すべき空調負荷の差が小さくなり、その結果、冷房運転中であれば利用側ユニット（62a〜62d）における蒸発温度の目標値が高い値に設定され、暖房運転中であれば利用側ユニット（62a〜62d）における凝縮温度の目標値が低い値に設定される。
【００１２】
このように、第１の発明では、熱源流体回路（20）のファンコイルユニット（50a,50b）を設け、空気調和機（60a,60b）の運転に用いられる熱源流体を利用してペリメータゾーン（112,122）の空調負荷を処理することによって、空気調和機（60a,60b）が行う冷凍サイクルの高圧と低圧の差を充分に縮小することが可能となる。
【００１３】
第２の発明は、上記第１の発明において、上記熱源流体回路（20）では、上記空気調和機（60a,60b）の上記熱源側ユニット（61）の上流に上記ファンコイルユニット（50a,50b）が配置され、上記熱源機器（13）によって冷却され又は加熱された上記熱源流体が上記ファンコイルユニット（50a,50b）を通過後に上記熱源側ユニット（61）を通過するものである。
【００１４】
第２の発明では、熱源流体回路（20）において、ファンコイルユニット（50a,50b）と熱源側ユニット（61）が直列に配置される。熱源機器（13）において冷却され又は加熱された熱源流体は、先ずファンコイルユニット（50a,50b）へ流入して空気と熱交換し、次に空気調和機（60a,60b）の熱源側ユニット（61）へ流入して冷媒と熱交換し、その後に熱源機器（13）へ送り返される。このため、熱源流体回路（20）においてファンコイルユニット（50a,50b）と熱源側ユニット（61）が並列に配置される場合に比べると、熱源機器（13）から送出される熱源流体の温度と、熱源機器（13）へ流入する熱源流体の温度との差が大きくなる。
【００１５】
熱源流体によって搬送される熱量が同じであれば、熱源機器（13）から送出される熱源流体の温度と、熱源機器（13）へ流入する熱源流体の温度との差が大きいほど、熱源流体の流量は少なくて済む。従って、この発明では、熱源流体回路（20）においてファンコイルユニット（50a,50b）と熱源側ユニット（61）が並列に配置される場合に比べ、熱源流体回路（20）を循環する熱源流体の流量を少なくできる。
【００１６】
第３の発明は、上記第１又は第２の発明において、上記熱源機器（13）から流出する上記熱源流体の温度を計測する供給側温度センサ（25）と、上記供給側温度センサ（25）の計測値が所定の目標温度に保たれるように、上記熱源機器（13）の能力を調節する熱源側制御器（15）とを備えるものである。
【００１７】
第３の発明では、熱源側制御器（15）が、供給側温度センサ（25）の計測値を用いて制御動作を行う。この発明では、空気調和機（60a,60b）の運転が空調側制御器（16）によって制御されるため、適切な温度の熱源流体が熱源側ユニット（61）に供給されて空気調和機（60a,60b）が正常に動作し、室内の空調負荷が適切に処理される。一方、熱源機器（13）へ戻ってくる熱源流体の温度は、ファンコイルユニット（50a,50b）と空気調和機（60a,60b）とが処理する空調負荷の大きさによって変化する。このため、熱源側制御器（15）の制御動作によって、熱源機器（13）から送出される熱源流体の温度が適正値に保たれれば、ファンコイルユニット（50a,50b）と空気調和機（60a,60b）とによって室内の空調負荷が適切に処理されることになる。つまり、熱源側制御器（15）が空気調和機（60a,60b）からの情報を取得することなく供給側温度センサ（25）の計測値に基づく制御動作を行うことによって、室内空間（110,120）の空調負荷を適切に処理することが可能となる。
【発明の効果】
【００１８】
本発明では、熱源流体回路（20）のファンコイルユニット（50a,50b）を設け、空気調和機（60a,60b）の運転に用いられる熱源流体を利用してペリメータゾーン（112,122）の空調負荷を処理することによって、空気調和機（60a,60b）が行う冷凍サイクルの高圧と低圧の差を充分に縮小することが可能となる。従って、本発明によれば、空気調和機（60a,60b）の運転に要するエネルギを削減でき、空気調和システム（10）の消費エネルギを削減できる。
【００１９】
上記第２の発明の熱源流体回路（20）では、ファンコイルユニット（50a,50b）の下流に熱源側ユニット（61）が配置されている。このため、熱源流体回路（20）においてファンコイルユニット（50a,50b）と熱源側ユニット（61）が並列に配置される場合に比べると、熱源機器（13）の出口と入口における熱源流体の温度差を拡大することができ、その結果、熱源流体回路（20）における熱源流体の流量を削減できる。従って、この発明によれば、熱源流体回路（20）において熱源流体を循環させるために必要なエネルギを削減でき、空気調和システム（10）の消費エネルギを更に削減できる。
【００２０】
上記第３の発明では、熱源側制御器（15）が空気調和機（60a,60b）からの情報を取得することなく供給側温度センサ（25）の計測値に基づく制御動作を行うことによって、室内の空調負荷を適切に処理することが可能となる。従って、この発明によれば、熱源側制御器（15）と空気調和機（60a,60b）の間で送受信されるデータの量や種類を抑えることができ、空気調和システム（10）の制御システムを簡素化できる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】図１は、実施形態の空気調和システムの構成を示す配管系統図である。
【図２】図２は、実施形態の空気調和システムの空気調和機の構成を示す冷媒回路図である。
【図３】図３は、実施形態の空気調和システムのファンコイルユニットの概略構成を示す構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、以下で説明する実施形態および変形例は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
【００２３】
本実施形態は、室内空間（110,120）の空気調和を行う空気調和システム（10）である。
【００２４】
−空調システムの全体構成−
図１に示すように、本実施形態の空気調和システム（10）は、複数のサブシステム（11,12）と、熱源水回路（20）と、熱源機器（13）と、熱源側制御器（15）とを備えている。なお、図１では、サブシステム（11,12）を二つだけ図示している。
【００２５】
〈サブシステム〉
第１サブシステム（11）は、第１室内空間（110）の空気調和を行う。第２サブシステム（12）は、第２室内空間（120）の空気調和を行う。本実施形態において、各サブシステム（11,12）は、二台のファンコイルユニット（50a,50b）と、一台の空気調和機（60a,60b）とを備えている。また、各サブシステム（11,12）の空気調和機（60a,60b）は、一台の熱源側ユニット（61）と、複数台（本実施形態では四台）の利用側ユニット（62a,62b,62c,62d）とを備えている。なお、ここに示したファンコイルユニット（50a,50b）、空気調和機（60a,60b）、熱源側ユニット（61）、及び利用側ユニット（62a〜62d）の台数は、単なる一例である。
【００２６】
また、図示しないが、各サブシステム（11,12）は、室内空間（110,120）の換気を行う換気装置を備えている。この換気装置としては、いわゆる全熱交換器を備えた換気装置や、吸着剤を担持する吸着ロータを備えた換気装置を用いることができる。
【００２７】
〈熱源水回路〉
熱源水回路（20）は、熱源流体である熱源水が循環する回路であって、熱源流体回路を構成する。
【００２８】
図１に示すように、熱源水回路（20）は、主送り配管（30）と主戻り配管（40）とを、一つずつ備えている。また、熱源水回路（20）は、副送り配管（31a,31b）と副戻り配管（41a,41b）とを、サブシステム（11,12）と同数ずつ備えている。副送り配管（31a,31b）と副戻り配管（41a,41b）とは、それぞれが各サブシステム（11,12）に一つずつ対応している。
【００２９】
主送り配管（30）は、熱源機器（13）の流出口に接続されている。この主送り配管（30）には、複数台（本実施形態では三台）の熱源水ポンプ（21）が、互いに並列に設けられている。主送り配管（30）における熱源水ポンプ（21）の下流側には、各副送り配管（31a,31b）の一端が接続されている。一方、主戻り配管（40）は、熱源機器（13）の流入口に接続されている。
【００３０】
各副送り配管（31a,31b）は、対応するサブシステム（11,12）のファンコイルユニット（50a,50b）に接続されている。第１副送り配管（31a）は、一方の分岐管（32a）が第１サブシステム（11）の一方のファンコイルユニット（50a）に接続され、他方の分岐管（32b）が第１サブシステム（11）の他方のファンコイルユニット（50b）に接続される。第２副送り配管（31ｂ）は、一方の分岐管（32a）が第２サブシステム（12）の一方のファンコイルユニット（50a）に接続され、他方の分岐管（32b）が第２サブシステム（12）の他方のファンコイルユニット（50b）に接続される。各副送り配管（31a,31b）の分岐管（32a,32b）には、開度可変の電動弁である利用側流量調節弁（33）が一つずつ設けられている。
【００３１】
各副戻り配管（41a,41b）は、対応するサブシステム（11,12）において、空気調和機（60a,60b）の熱源側ユニット（61）とファンコイルユニット（50a,50b）を接続している。また、各副戻り配管（41a,41b）は、水配管（44a,44b）を介して、対応するサブシステム（11,12）の副送り配管（31a,31b）に接続される。
【００３２】
第１副戻り配管（41a）は、第１サブシステム（11）の空気調和機（60a）の熱源側ユニット（61）に接続される。また、第１副戻り配管（41a）は、一方の分岐管（42a）が第１サブシステム（11）の一方のファンコイルユニット（50a）に接続され、他方の分岐管（42b）が第１サブシステム（11）の他方のファンコイルユニット（50b）に接続される。第１副戻り配管（41a）は、水配管（44a）を介して、第１副送り配管（31a）に接続される。この水配管（44a）には、電磁弁（43a）が設けられる。
【００３３】
第２副戻り配管（41b）は、第２サブシステム（12）の空気調和機（60b）の熱源側ユニット（61）に接続される。また、第２副戻り配管（41b）は、一方の分岐管（42a）が第２サブシステム（12）の一方のファンコイルユニット（50a）に接続され、他方の分岐管（42b）が第２サブシステム（12）の他方のファンコイルユニット（50b）に接続される。第２副戻り配管（41b）は、水配管（44b）を介して、第２副送り配管（31b）に接続される。この水配管（44b）には、電磁弁（43b）が設けられる。
【００３４】
第１サブシステム（11）の空気調和機（60a）の熱源側ユニット（61）は、水配管（45a）を介して主戻り配管（40）に接続されている。また、第２サブシステム（12）の空気調和機（60b）の熱源側ユニット（61）は、水配管（45b）を介して主戻り配管（40）に接続されている。
【００３５】
熱源水回路（20）には、熱源側バイパス配管（22）が設けられている。熱源側バイパス配管（22）は、一端が主送り配管（30）における熱源水ポンプ（21）の下流側に接続され、他端が主戻り配管（40）に接続されている。この熱源側バイパス配管（22）には、開度可変の電動弁である熱源側流量調節弁（23）が設けられている。
【００３６】
熱源水回路（20）には、送り側水温センサ（25）と、戻り側水温センサ（26）とが設けられている。送り側水温センサ（25）は、主送り配管（30）における熱源水ポンプ（21）の上流側に配置されている。この送り側水温センサ（25）は、熱源機器（13）が送出した熱源水の温度を計測する供給側温度センサである。戻り側水温センサ（26）は、主戻り配管（40）における熱源側バイパス配管（22）の接続部よりも下流側に配置されている。この戻り側水温センサ（26）は、各サブシステム（11,12）から主戻り配管（40）を通って熱源機器（13）へ送られる熱源水の温度を計測する。
【００３７】
〈熱源機器〉
熱源機器（13）は、主戻り配管（40）から流入した熱源水の温度を調節し、温度を調節した熱源水を主送り配管（30）へ送出するように構成されている。本実施形態の熱源機器（13）は、互いに並列に接続された複数台のチラー装置によって構成される。熱源機器（13）を構成するチラー装置は、冷凍サイクルを行う。また、このチラー装置は、冷媒によって熱源水を冷却する運転と、冷媒によって熱源水を加熱する運転とを選択的に行う。
【００３８】
なお、熱源機器（13）は、冷凍サイクルを行って熱源水を冷却する冷凍装置と、燃料の燃焼熱によって熱源水を加熱するボイラとによって構成されていてもよい。また、熱源機器（13）は、例えば、熱源水を大気と直接的または間接的に熱交換させて冷却する冷却塔を備えていてもよい。
【００３９】
〈熱源側制御器〉
熱源側制御器（15）は、熱源機器（13）の能力を調節する制御動作と、熱源水の流量を調節する制御動作とを行うように構成されている。図示しないが、熱源側制御器（15）は、ＣＰＵやメモリ等の電子部品を備えている。熱源側制御器（15）は、メモリに記録されたプログラムに基づいて所定の制御動作を行う。
【００４０】
熱源側制御器（15）は、熱源機器（13）を構成するチラー装置の圧縮機の運転容量などを制御することによって、熱源機器（13）の冷却能力または加熱能力を調節する。また、熱源側制御器（15）は、作動する熱源水ポンプ（21）の台数を調節することによって、熱源水の流量を調節する。熱源側制御器（15）には、送り側水温センサ（25）及び戻り側水温センサ（26）の計測値が入力される。熱源側制御器（15）は、受信した計測値に基づいて、上記の制御動作を行う。
【００４１】
〈ファンコイルユニット〉
図１に示すように、本実施形態のファンコイルユニット（50a,50b）は、床置き型に構成されている。各サブシステム（11,12）のファンコイルユニット（50a,50b）は、対応する室内空間（110,120）のペリメータゾーン（112,122）に設置されている。なお、ファンコイルユニット（50a,50b）の形式は、床置き型以外（例えば、天井設置型）であってもよい。
【００４２】
図３に示すように、ファンコイルユニット（50a,50b）は、空調用熱交換器（51）と、送風ファン（52）とを備えている。空調用熱交換器（51）は、クロスフィン型のフィンアンドチューブ熱交換器である。この空調用熱交換器（51）は、熱源水回路（20）に接続され、熱源水回路（20）の熱源水を空気と熱交換させる。ファンコイルユニット（50a,50b）は、室内空間（110,120）のペリメータゾーン（112,122）から空気を吸い込み、吸い込んだ空気を空調用熱交換器（51）において熱源水と熱交換させた後に、室内空間（110,120）のペリメータゾーン（112,122）へ吹き出す。つまり、各サブシステム（11,12）のファンコイルユニット（50a,50b）は、各サブシステム（11,12）に対応する室内空間（110,120）のペリメータゾーン（112,122）の空調負荷を処理する。
【００４３】
なお、ペリメータゾーンは、室内空間のうち建物の外界条件（例えば、外気温、日射量など）の影響を受けやすい領域である。一般には、建物の室内の平面において、建物の外壁（窓を含む）から概ね３.５〜５ｍ程度の領域がペリメータゾーンであり、ペリメータゾーンよりも建物の外壁（窓を含む）から離れた領域がインテリアゾーンである。
【００４４】
〈空気調和機〉
図１に示すように、各サブシステム（11,12）の空気調和機（60a,60b）は、一台の熱源側ユニット（61）と、複数台（本実施形態では四台）の利用側ユニット（62a〜62d）とを備えている。各利用側ユニット（62a〜62d）は、天井設置型に構成されている。なお、利用側ユニット（62a〜62d）の形式は、天井設置型以外（例えば、ダクトを介して室内空間に接続されるダクト接続型）であってもよい。
【００４５】
各空気調和機（60a,60b）が有する複数台の利用側ユニット（62a〜62d）は、一部（本実施形態では二台）の利用側ユニット（62a,62d）が室内空間（110,120）のペリメータゾーン（112,122）に配置され、残り（本実施形態では二台）の利用側ユニット（62b,62c）が室内空間（110,120）のインテリアゾーン（111,121）に配置される。
【００４６】
なお、一般的な建物の室内空間では、インテリアゾーンがペリメータゾーンよりも広いのが通常である。このため、本実施形態では、インテリアゾーン（111,121）に設けられる利用側ユニット（62b,62c）の台数とペリメータゾーン（112,122）に設けられる利用側ユニット（62a,62d）の台数が同数であるが、一般的な建物では、インテリアゾーンに設けられる利用側ユニットの台数が、ペリメータゾーンに設けられる利用側ユニットの台数よりも多いのが通常である。
【００４７】
図２に示すように、熱源側ユニット（61）には、熱源側回路（71）が収容されている。また、各利用側ユニット（62a〜62d）には、利用側回路（72）が一つずつ収容されている。空気調和機（60a,60b）では、熱源側ユニット（61）の熱源側回路（71）と、各利用側ユニット（62a〜62d）の利用側回路（72）とを、液側連絡配管（73）及びガス側連絡配管（74）で接続することによって、冷媒回路（70）が形成される。空気調和機（60a,60b）は、この冷媒回路（70）において冷媒を循環させることによって、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行う。
【００４８】
熱源側回路（71）には、圧縮機（81）と、四方切換弁（82）と、熱源側熱交換器（83）と、熱源側膨張弁（84）と、液側閉鎖弁（85）と、ガス側閉鎖弁（86）とが設けられる。熱源側回路（71）において、圧縮機（81）は、吐出管が四方切換弁（82）の第１のポートに接続され、吸入管が四方切換弁（82）の第２のポートに接続される。四方切換弁（82）は、第３のポートが後述する熱源側熱交換器（83）の二次側流路（83b）に接続され、第４のポートがガス側閉鎖弁（86）に接続される。また、熱源側熱交換器（83）の二次側流路（83b）は熱源側膨張弁（84）の一端に接続され、熱源側膨張弁（84）の他端は液側閉鎖弁（85）に接続される。
【００４９】
圧縮機（81）は、全密閉型のスクロール圧縮機である。四方切換弁（82）は、第１のポートが第３のポートと連通し且つ第２のポートが第４のポートと連通する第１状態（図１に実線で示す状態）と、第１のポートが第４のポートと連通し且つ第２のポートが第３のポートと連通する第２状態（図１に破線で示す状態）とに切り換わる切換弁である。熱源側膨張弁（84）は、開度可変の電子膨張弁である。
【００５０】
熱源側熱交換器（83）は、一次側流路（83a）と二次側流路（83b）とが複数ずつ形成されたプレート式熱交換器である。熱源側熱交換器（83）は、一次側流路（83a）が熱源水回路（20）に接続され、二次側流路（83b）が空気調和機（60a,60b）の熱源側回路（71）に接続される。そして、熱源側熱交換器（83）は、二次側流路（83b）を流れる冷媒を、一次側流路（83a）を流れる熱源水と熱交換させる。
【００５１】
各利用側ユニット（62a〜62d）の利用側回路（72）には、利用側熱交換器（88）と、利用側膨張弁（87）とが設けられる。利用側回路（72）において、利用側熱交換器（88）と利用側膨張弁（87）は直列に接続される。各利用側ユニット（62a〜62d）の利用側回路（72）は、利用側膨張弁（87）側の液側端が、液側連絡配管（73）を介して熱源側回路（71）の液側閉鎖弁（85）に接続され、利用側熱交換器（88）側のガス側端が、ガス側連絡配管（74）を介して熱源側回路（71）のガス側閉鎖弁（86）に接続される。
【００５２】
利用側熱交換器（88）は、クロスフィン型のフィンアンドチューブ熱交換器である。この利用側熱交換器（88）は、冷媒回路（70）の冷媒を空気と熱交換させる。利用側膨張弁（87）は、開度可変の電子膨張弁である。
【００５３】
各利用側ユニット（62a〜62d）には、利用側ファン（63）が設けられている。利用側ファン（63）は、室内空間（110,120）から空気を吸い込んで利用側熱交換器（88）へ供給するためのファンである。
【００５４】
各サブシステム（11,12）において、室内空間（110,120）のペリメータゾーン（112,122）に設けられた利用側ユニット（62a,62d）は、ペリメータゾーン（112,122）から空気を吸い込み、利用側熱交換器（88）を通過した空気をペリメータゾーン（112,122）へ吹き出すことによって、ペリメータゾーン（112,122）の空調負荷を処理する。また、各サブシステム（11,12）において、室内空間（110,120）のインテリアゾーン（111,121）に設けられた利用側ユニット（62b,62c）は、インテリアゾーン（111,121）から空気を吸い込み、利用側熱交換器（88）を通過した空気をインテリアゾーン（111,121）へ吹き出すことによって、インテリアゾーン（111,121）の空調負荷を処理する。
【００５５】
熱源側ユニット（61）の熱源側回路（71）には、吐出圧力センサ（91）と、吸入圧力センサ（92）とが設けられている。吐出圧力センサ（91）は、圧縮機（81）と四方切換弁（82）の第１のポートを繋ぐ配管に接続され、圧縮機（81）から吐出された冷媒の圧力を計測する。吸入圧力センサ（92）は、圧縮機（81）と四方切換弁（82）の第２のポートを繋ぐ配管に接続され、圧縮機（81）へ吸入される冷媒の圧力を計測する。
【００５６】
各利用側ユニット（62a〜62d）には、液側冷媒温度センサ（93）と、ガス側冷媒温度センサ（94）と、吸込温度センサ（95）とが設けられている。液側冷媒温度センサ（93）は、利用側回路（72）における利用側熱交換器（88）の液側端付近（利用側熱交換器（88）と利用側膨張弁（87）を繋ぐ配管）に取り付けられ、この部分を流れる冷媒の温度を計測する。ガス側冷媒温度センサ（94）と、利用側回路（72）における利用側熱交換器（88）のガス側端付近に取り付けられ、この部分を流れる冷媒の温度を計測する。吸込温度センサ（95）は、利用側ユニット（62a〜62d）へ吸い込まれて利用側熱交換器（88）へ送られる空気（即ち、利用側熱交換器（88）を通過する前の空気）の温度を計測する。
【００５７】
〈空調側制御器〉
各サブシステム（11,12）の空気調和機（60a,60b）は、空調側制御器（16）を備えている。各空気調和機（60a,60b）の空調側制御器（16）は、熱源側ユニット（61）に設けられた主制御器（17）と、各利用側ユニット（62a〜62d）に一つずつ設けられた副制御器（18）とによって構成されている。図示しないが、熱源側ユニット（61）の主制御器（17）と、各利用側ユニット（62a〜62d）の副制御器（18）とは、それぞれがＣＰＵやメモリ等の電子部品を備えている。主制御器（17）と各副制御器（18）とは、メモリに記録されたプログラムに基づいて所定の制御動作を行う。
【００５８】
各利用側ユニット（62a〜62d）の副制御器（18）は、それが設けられた利用側ユニット（62a〜62d）が処理する空調負荷に応じて、それが設けられた利用側ユニット（62a〜62d）の利用側熱交換器（88）における冷媒の蒸発温度または凝縮温度の要求値を算出するように構成されている。副制御器（18）が行うこの制御動作の詳細は、後述する。
【００５９】
主制御器（17）は、各利用側ユニット（62a〜62d）の副制御器（18）が算出した冷媒の蒸発温度または凝縮温度の要求値に基づいて、各利用側ユニット（62a〜62d）の利用側熱交換器（88）における冷媒の蒸発温度または凝縮温度の目標値（目標蒸発温度または目標凝縮温度）を設定する。そして、主制御器（17）は、設定した目標蒸発温度または目標凝縮温度に基づいて、圧縮機（81）の運転容量を調節する。その際、主制御器（17）は、圧縮機（81）の運転周波数（具体的には、圧縮機（81）の電動機へ供給される交流の周波数）を制御することによって、圧縮機（81）の運転容量（具体的には、圧縮機（81）の回転速度）を調節する。主制御器（17）が行う制御動作の詳細は、後述する。
【００６０】
副制御器（18）は、上記の制御動作に加えて、利用側膨張弁（87）の開度を調節する動作と、利用側ファン（63）の回転速度とを調節する動作を行う。また、主制御器（17）は、上記の制御動作に加えて、熱源側膨張弁（84）の開度を調節する動作と、四方切換弁（82）を操作する動作とを行う。
【００６１】
−空気調和システムの運転動作−
空気調和システム（10）の運転動作を説明する。空気調和システム（10）は、冷房運転と、暖房運転とを選択的に行う。なお、以下に示す熱源水の温度は、単なる一例である。
【００６２】
晩春から初秋にかけての冷房シーズンにおいて、熱源機器（13）は、例えば２０℃程度の熱源水（冷房用中温水）を、サブシステムへ供給する。一方、晩秋から初春にかけての暖房シーズンにおいて、熱源機器（13）は、例えば３０℃程度の熱源水（暖房用中温水）を、サブシステムへ供給する。
【００６３】
〈冷房運転〉
冷房運転は、各サブシステム（11,12）が室内空間（110,120）の冷房を行う運転である。冷房運転中の各サブシステム（11,12）では、ファンコイルユニット（50a,50b）が室内空間（110,120）の顕熱負荷を処理し、空気調和機（60a,60b）が室内空間（110,120）の顕熱負荷および潜熱負荷を処理する。また、冷房運転中の各サブシステム（11,12）では、図外の換気装置が、屋外空間から室内空間（110,120）への給気と、室内空間（110,120）から屋外空間への排気とを行う。
【００６４】
冷房運転において、熱源機器（13）は、２０℃程度の熱源水（冷房用中温水）を各サブシステム（11,12）へ供給する。冷房運転では、各サブシステム（11,12）に対応する電磁弁（43a,43b）が閉状態に設定される。このため、熱源水回路（20）のうち各サブシステム（11,12）に対応する部分では、空気調和機（60a,60b）の熱源側ユニット（61）とファンコイルユニット（50a,50b）が直列に配置されると共に、熱源側ユニット（61）の上流にファンコイルユニット（50a,50b）が配置される。
【００６５】
熱源機器（13）から主送り配管（30）へ送出された熱源水は、複数の副送り配管（31a,31b）へ分配される。各副送り配管（31a,31b）へ流入した熱源水は、並列に接続された複数（本実施形態では二台）のファンコイルユニット（50a,50b）へ分配される。ファンコイルユニット（50a,50b）へ流入した熱源水は、空調用熱交換器（51）へ流入してファンコイルユニット（50a,50b）へ吸い込まれた室内空気と熱交換し、その温度が上昇する。ファンコイルユニット（50a,50b）は、空調用熱交換器（51）において冷却された空気を、室内空間（110,120）のペリメータゾーン（112,122）へ吹き出す。
【００６６】
通常、室内空気の露点は、２０℃（即ち、冷房用中温水の温度）よりも低い。このため、空調用熱交換器（51）では、空気の温度は低下するが、結露は生じないので空気に含まれる水分の量（即ち、絶対湿度）は変化しない。従って、ファンコイルユニット（50a,50b）は、ペリメータゾーン（112,122）の顕熱負荷だけを処理する。
【００６７】
ファンコイルユニット（50a,50b）の空調用熱交換器（51）において２３℃程度までに温度上昇した熱源水は、副戻り配管（41a,41b）を通って空気調和機（60a,60b）の熱源側ユニット（61）へ流入する。詳しくは後述するが、空気調和機（60a,60b）の熱源側ユニット（61）において、熱源水は、冷媒回路（70）の冷媒から吸熱し、その温度が３０℃程度にまで上昇する。
【００６８】
各サブシステム（11,12）の空気調和機（60a,60b）の熱源側ユニット（61）から流出した熱源水は、主戻り配管（40）へ流入して合流し、その後に熱源機器（13）へ流入する。熱源機器（13）は、流入した熱源水を２０℃にまで冷却してから主送り配管（30）へ送り出す。
【００６９】
冷房運転において、各サブシステム（11,12）の空気調和機（60a,60b）では、四方切換弁（82）が第１状態（図１に実線で示す状態）に設定される。また、各空気調和機（60a,60b）では、熱源側膨張弁（84）が全開状態に保持され、各利用側ユニット（62a〜62d）の利用側膨張弁（87）の開度が適宜調節される。そして、各空気調和機（60a,60b）は、熱源側熱交換器（83）が凝縮器として機能し、各利用側ユニット（62a〜62d）の利用側熱交換器（88）が蒸発器として機能する冷凍サイクルを行う。
【００７０】
具体的に、圧縮機（81）から吐出された冷媒は、熱源側熱交換器（83）の二次側流路（83b）へ流入し、一次側流路（83a）を流れる熱源水へ放熱して凝縮する。その後、冷媒は、液側連絡配管（73）へ流入し、各利用側ユニット（62a〜62d）の利用側回路（72）へ分配される。各利用側回路（72）へ流入した冷媒は、利用側膨張弁（87）を通過する際に減圧された後に利用側熱交換器（88）へ流入し、利用側ユニット（62a〜62d）へ吸い込まれた室内空気から吸熱して蒸発する。その後、各利用側回路（72）の利用側熱交換器（88）において蒸発した冷媒は、ガス側連絡配管（74）へ流入して合流し、その後に圧縮機（81）へ吸入される。圧縮機（81）は、吸入した冷媒を圧縮してから吐出する。
【００７１】
通常、各利用側ユニット（62a〜62d）の利用側熱交換器（88）における冷媒の蒸発温度は、利用側ユニット（62a〜62d）へ吸い込まれた室内空気の露点よりも低い値に設定される。このため、利用側熱交換器（88）では、そこを通過する室内空気の温度が低下すると共に、室内空気に含まれる水分が凝縮する。そして、利用側ユニット（62a〜62d）は、冷却し且つ除湿した室内空気を室内空間（110,120）へ吹き出すことによって、室内空間（110,120）の顕熱負荷と潜熱負荷を処理する。
【００７２】
ペリメータゾーン（112,122）に配置された利用側ユニット（62a,62d）は、主にペリメータゾーン（112,122）の顕熱負荷と潜熱負荷を処理し、インテリアゾーン（111,121）に配置された利用側ユニット（62b,62c）は、主にインテリアゾーン（111,121）の顕熱負荷と潜熱負荷を処理する。従って、各室内空間（110,120）では、ペリメータゾーン（112,122）の空調負荷が、ペリメータゾーン（112,122）に配置された利用側ユニット（62a,62d）とファンコイルユニット（50a,50b）とによって処理され、インテリアゾーン（111,121）の空調負荷が、インテリアゾーン（111,121）に配置された利用側ユニット（62b,62c）によって処理される。
【００７３】
〈暖房運転〉
暖房運転は、各サブシステム（11,12）が室内空間（110,120）の暖房を行う運転である。暖房運転中の各サブシステム（11,12）では、ファンコイルユニット（50a,50b）が室内空間（110,120）の顕熱負荷を処理し、空気調和機（60a,60b）が室内空間（110,120）の顕熱負荷を処理する。また、暖房運転中の各サブシステム（11,12）では、図外の換気装置が、屋外空間から室内空間（110,120）への給気と、室内空間（110,120）から屋外空間への排気とを行う。また、暖房運転では、換気装置による空気の加湿も行われる。
【００７４】
暖房運転において、熱源機器（13）は、３０℃程度の熱源水（暖房用中温水）を各サブシステム（11,12）へ供給する。暖房運転では、各サブシステム（11,12）に対応する電磁弁（43a,43b）が閉状態に設定される。このため、熱源水回路（20）のうち各サブシステム（11,12）に対応する部分では、空気調和機（60a,60b）の熱源側ユニット（61）とファンコイルユニット（50a,50b）が直列に配置されると共に、熱源側ユニット（61）の上流にファンコイルユニット（50a,50b）が配置される。
【００７５】
熱源機器（13）から主送り配管（30）へ送出された熱源水は、複数の副送り配管（31a,31b）へ分配される。各副送り配管（31a,31b）へ流入した熱源水は、並列に接続された複数（本実施形態では二台）のファンコイルユニット（50a,50b）へ分配される。ファンコイルユニット（50a,50b）へ流入した熱源水は、空調用熱交換器（51）へ流入してファンコイルユニット（50a,50b）へ吸い込まれた室内空気と熱交換し、その温度が低下する。ファンコイルユニット（50a,50b）は、空調用熱交換器（51）において加熱された空気を、室内空間（110,120）のペリメータゾーン（112,122）へ吹き出す。ファンコイルユニット（50a,50b）は、ペリメータゾーン（112,122）の顕熱負荷だけを処理する。
【００７６】
ファンコイルユニット（50a,50b）の空調用熱交換器（51）において２６℃程度までに温度低下した熱源水は、副戻り配管（41a,41b）を通って空気調和機（60a,60b）の熱源側ユニット（61）へ流入する。詳しくは後述するが、空気調和機（60a,60b）の熱源側ユニット（61）において、熱源水は、冷媒回路（70）の冷媒へ放熱し、その温度が２０℃程度にまで低下する。
【００７７】
各サブシステム（11,12）の空気調和機（60a,60b）の熱源側ユニット（61）から流出した熱源水は、主戻り配管（40）へ流入して合流し、その後に熱源機器（13）へ流入する。熱源機器（13）は、流入した熱源水を３０℃にまで加熱してから主送り配管（30）へ送り出す。
【００７８】
暖房運転において、各サブシステム（11,12）の空気調和機（60a,60b）では、四方切換弁（82）が第２状態（図１に破線で示す状態）に設定される。また、各空気調和機（60a,60b）では、熱源側膨張弁（84）の開度と、各利用側ユニット（62a〜62d）の利用側膨張弁（87）の開度とが適宜調節される。そして、各空気調和機（60a,60b）は、各利用側ユニット（62a〜62d）の利用側熱交換器（88）が凝縮器として機能し、熱源側熱交換器（83）が蒸発器として機能する冷凍サイクルを行う。
【００７９】
具体的に、圧縮機（81）から吐出された冷媒は、ガス側連絡配管（74）へ流入し、各利用側ユニット（62a〜62d）の利用側回路（72）へ分配される。各利用側回路（72）へ流入した冷媒は、利用側熱交換器（88）へ流入し、利用側ユニット（62a〜62d）へ吸い込まれた室内空気へ放熱して凝縮する。各利用側回路（72）の利用側熱交換器（88）において凝縮した冷媒は、利用側膨張弁（87）を通過後に液側連絡配管（73）へ流入して合流する。その後、冷媒は、熱源側膨張弁（84）を通過する際に減圧されてから熱源側熱交換器（83）の二次側流路（83b）へ流入し、一次側流路（83a）を流れる熱源水から吸熱して蒸発する。熱源側熱交換器（83）において蒸発した冷媒は、圧縮機（81）へ吸入される。圧縮機（81）は、吸入した冷媒を圧縮してから吐出する。そして、利用側ユニット（62a〜62d）は、加熱した室内空気を室内空間（110,120）へ吹き出すことによって、室内空間（110,120）の顕熱負荷を処理する。
【００８０】
ペリメータゾーン（112,122）に配置された利用側ユニット（62a,62d）は、主にペリメータゾーン（112,122）の顕熱負荷を処理し、インテリアゾーン（111,121）に配置された利用側ユニット（62b,62c）は、主にインテリアゾーン（111,121）の顕熱負荷を処理する。従って、各室内空間（110,120）では、ペリメータゾーン（112,122）の空調負荷が、ペリメータゾーン（112,122）に配置された利用側ユニット（62a,62d）とファンコイルユニット（50a,50b）とによって処理され、インテリアゾーン（111,121）の空調負荷が、インテリアゾーン（111,121）に配置された利用側ユニット（62b,62c）によって処理される。
【００８１】
−熱源側制御器の制御動作−
上述したように、熱源側制御器（15）は、熱源機器（13）の能力を調節する制御動作を行う。この熱源側制御器（15）が行う制御動作について説明する。
【００８２】
熱源側制御器（15）は、送り側水温センサ（25）の計測値が所定の目標温度となるように、熱源機器（13）の能力を調節する。つまり、空気調和システム（10）の冷房運転において、熱源側制御器（15）は、送り側水温センサ（25）の計測値が冷房用の目標温度である２０℃となるように、熱源機器（13）の冷却能力を調節する。また、空気調和システム（10）の暖房運転において、熱源側制御器（15）は、送り側水温センサ（25）の計測値が暖房用の目標温度である３０℃となるように、熱源機器（13）の加熱能力を調節する。熱源側制御器（15）は、熱源機器（13）であるチラー装置に設けられた圧縮機の運転容量等を調節することによって、熱源機器（13）の能力を調節する。
【００８３】
また、熱源側制御器（15）は、熱源水の流量を調節する制御動作も行う。熱源側制御器（15）は、熱源水の流量が少なすぎる場合は、作動する熱源水ポンプ（21）の台数を増やして熱源水の流量を増やす一方、熱源水の流量が多すぎる場合は、作動する熱源水ポンプ（21）の台数を減らして熱源水の流量を減らす。
【００８４】
−空調側制御器の制御動作（冷房運転）−
空気調和システム（10）の冷房運転時に空調側制御器（16）が行う制御動作について説明する。
【００８５】
〈副制御器〉
各利用側ユニット（62a〜62d）において、副制御器（18）は、利用側ユニット（62a〜62d）が要求された冷房能力を発揮できるような冷媒の蒸発温度を算出する。その際、副制御器（18）は、利用側ユニット（62a〜62d）に設けられた温度センサ（93,94,95）の計測値や、利用側ファン（63）の回転速度等に基づいて、冷媒蒸発温度の要求値を算出する。つまり、副制御器（18）は、その副制御器（18）が設けられた利用側ユニット（62a〜62d）が処理すべき冷房負荷を考慮して、冷媒の蒸発温度の要求値を算出する。各利用側ユニット（62a〜62d）の副制御器（18）は、算出した冷媒蒸発温度の要求値を、主制御器（17）へ送信する。
【００８６】
〈主制御器〉
主制御器（17）は、各利用側ユニット（62a〜62d）の副制御器（18）から送信された冷媒蒸発温度の要求値を比較し、そのうちの最も低い値を冷媒の蒸発温度の目標値（目標蒸発温度）に設定する。そして、主制御器（17）は、設定した目標蒸発温度に基づいて、圧縮機（81）の運転容量を調節する。
【００８７】
具体的に、主制御器（17）は、目標蒸発温度における冷媒の飽和圧力（即ち、冷媒の飽和温度が目標蒸発温度となるときの圧力）を算出し、その値を目標蒸発圧力とする。そして、主制御器（17）は、吸入圧力センサ（92）の計測値が目標蒸発圧力となるように、圧縮機（81）の運転周波数を調節する。その際、主制御器（17）は、吸入圧力センサ（92）の計測値が目標蒸発圧力よりも低ければ圧縮機（81）の運転周波数を引き下げ、吸入圧力センサ（92）の計測値が目標蒸発圧力よりも高ければ圧縮機（81）の運転周波数を引き上げる。
【００８８】
−空調側制御器の制御動作（暖房運転）−
空気調和システム（10）の暖房運転時に空調側制御器（16）が行う制御動作について説明する。
【００８９】
〈副制御器〉
各利用側ユニット（62a〜62d）において、副制御器（18）は、利用側ユニット（62a〜62d）が要求された暖房能力を発揮できるような冷媒の凝縮温度を算出する。その際、副制御器（18）は、利用側ユニット（62a〜62d）に設けられた温度センサ（93,94,95）の計測値や、利用側ファン（63）の回転速度等に基づいて、冷媒凝縮温度の要求値を算出する。つまり、副制御器（18）は、その副制御器（18）が設けられた利用側ユニット（62a〜62d）が処理すべき暖房負荷を考慮して、冷媒の凝縮温度の要求値を算出する。各利用側ユニット（62a〜62d）の副制御器（18）は、算出した冷媒凝縮温度の要求値を、主制御器（17）へ送信する。
【００９０】
〈主制御器〉
主制御器（17）は、各利用側ユニット（62a〜62d）の副制御器（18）から送信された冷媒凝縮温度の要求値を比較し、そのうちの最も高い値を冷媒の凝縮温度の目標値（目標凝縮温度）に設定する。そして、主制御器（17）は、設定した目標凝縮温度に基づいて、圧縮機（81）の運転容量を調節する。
【００９１】
具体的に、主制御器（17）は、目標凝縮温度における冷媒の飽和圧力（即ち、冷媒の飽和温度が目標凝縮温度となるときの圧力）を算出し、その値を目標凝縮圧力とする。そして、主制御器（17）は、吐出圧力センサ（91）の計測値が目標凝縮圧力となるように、圧縮機（81）の運転周波数を調節する。その際、主制御器（17）は、吐出圧力センサ（91）の計測値が目標凝縮圧力よりも高ければ圧縮機（81）の運転周波数を引き下げ、吐出圧力センサ（91）の計測値が目標凝縮圧力よりも低ければ圧縮機（81）の運転周波数を引き上げる。
【００９２】
−実施形態の効果１−
一般的に、建物の外壁に近いペリメータゾーン（112,122）は、インテリアゾーン（111,121）に比べて空調負荷が高い。従って、ペリメータゾーンに空気調和機（60a,60b）の利用側ユニット（62a,62d）だけが設けられる場合は、通常、ペリメータゾーン（112,122）の利用側ユニット（62a,62d）が処理すべき空調負荷が、インテリアゾーン（111,121）の利用側ユニット（62b,62c）が処理すべき空調負荷に比べて大きくなる。
【００９３】
一方、空気調和機（60a,60b）の主制御器（17）は、冷房運転時には、各利用側ユニット（62a〜62d）の副制御器（18）が算出した冷媒蒸発温度の要求値のうち最も低い値を目標蒸発温度とし、暖房運転時には、各利用側ユニット（62a〜62d）の副制御器（18）が算出した冷媒凝縮温度の要求値のうち最も高い値を目標蒸発温度とする。このため、ペリメータゾーン（112,122）に空気調和機（60a,60b）の利用側ユニット（62a,62d）だけが設けられる場合、主制御器（17）は、ペリメータゾーン（112,122）の利用側ユニット（62a,62d）の副制御器（18）が算出した冷媒蒸発／凝縮温度の要求値を目標蒸発／凝縮温度に設定し、この目標蒸発／凝縮温度に対応する目標蒸発／凝縮圧力に基づいて圧縮機（81）の運転容量を調節する。従って、この場合、インテリアゾーン（111,121）の利用側ユニット（62b,62c）にとっては、冷房運転時に利用側熱交換器（88）における冷媒の蒸発圧力（蒸発温度）が低くなり過ぎ、暖房運転時に利用側熱交換器（88）における冷媒の凝縮圧力（凝縮温度）が高くなり過ぎることとなり、圧縮機（81）の消費電力が嵩んでしまう。
【００９４】
この問題について、具体例を挙げて説明する。仮に、冷房運転時において、インテリアゾーン（111,121）の利用側ユニット（62b,62c）の副制御器（18）が算出した冷媒蒸発温度の要求値が１０℃であり、ペリメータゾーン（112,122）の利用側ユニット（62a,62d）の副制御器（18）が算出した冷媒蒸発温度の要求値が６℃であるとすると、主制御器（17）は目標蒸発温度を６℃に設定する。そして、主制御器（17）は、目標蒸発圧力を、温度１０℃に対応する飽和圧力ではなく、温度６℃に対応する飽和圧力に設定する。このため、インテリアゾーン（111,121）の利用側ユニット（62b,62c）にとっては、利用側熱交換器（88）における冷媒の蒸発温度が低くなり過ぎる（即ち、冷凍サイクルの低圧が低くなり過ぎる）ため、圧縮機（81）の消費電力が嵩んでしまう。
【００９５】
これに対し、本実施形態の空気調和システム（10）は、ペリメータゾーン（112,122）に設けられた利用側ユニット（62a,62d）とファンコイルユニット（50a,50b）の両方によって、ペリメータゾーン（112,122）の空調負荷を処理している。このため、ペリメータゾーン（112,122）に空気調和機（60a,60b）の利用側ユニット（62a,62d）だけが設けられる場合に比べ、ペリメータゾーン（112,122）の利用側ユニット（62a,62d）が処理すべき空調負荷が小さくなる。従って、本実施形態では、ペリメータゾーン（112,122）の利用側ユニット（62a,62d）が処理すべき空調負荷と、インテリアゾーン（111,121）の利用側ユニット（62b,62c）が処理すべき空調負荷との差が小さくなる。つまり、本実施形態では、空気調和機（60a,60b）の各利用側ユニット（62a〜62d）が処理すべき空調負荷が平均化される。
【００９６】
このため、本実施形態では、ペリメータゾーン（112,122）の利用側ユニット（62a,62d）の副制御器（18）が算出する冷媒蒸発／凝縮温度の要求値と、インテリアゾーン（111,121）の利用側ユニット（62b,62c）の副制御器（18）が算出する冷媒蒸発／凝縮温度の要求値との差が小さくなる。その結果、ペリメータゾーン（112,122）に空気調和機（60a,60b）の利用側ユニット（62a,62d）だけが設けられる場合に比べると、冷房運転時に主制御器（17）が設定する目標蒸発温度の値が高くなり、暖房運転時に主制御器（17）が設定する目標凝縮温度の値が低くなる。
【００９７】
つまり、インテリアゾーン（111,121）の空調負荷と、ペリメータゾーン（112,122）の空調負荷とが、上記の具体例と同じであると仮定すると、インテリアゾーン（111,121）の利用側ユニット（62b,62c）の副制御器（18）が算出した冷媒蒸発温度の要求値は１０℃となる一方、ペリメータゾーン（112,122）の利用側ユニット（62a,62d）の副制御器（18）が算出した冷媒蒸発温度の要求値は例えば９℃となる。そして、主制御器（17）は、目標蒸発温度を９℃に設定し、目標蒸発圧力を温度９℃に対応する飽和圧力に設定して、圧縮機（81）の運転容量を調節する。
【００９８】
このように、本実施形態によれば、室内空間（110,120）の空調負荷が同じ場合で比較すると、冷房運転中には目標蒸発圧力を従来よりも高い値に設定でき、暖房運転時には目標凝縮圧力を従来よりも低い値に設定できる。その結果、冷凍サイクルの低圧（即ち、圧縮機（81）へ吸入される冷媒の圧力）と、冷凍サイクルの高圧（即ち、圧縮機（81）から吐出された冷媒の圧力）との差を縮小できる。従って、本実施形態によれば、圧縮機（81）の消費電力を低減することが可能となる。
【００９９】
また、本実施形態の空気調和システム（10）では、空気調和機（60a,60b）の熱源側ユニット（61）が接続される熱源水回路（20）にファンコイルユニット（50a,50b）を接続し、空気調和機（60a,60b）とファンコイルユニット（50a,50b）とによって室内空間（110,120）の空調負荷を処理している。このため、最終的に熱源機器（13）が処理する空調負荷は、熱源水回路（20）に空気調和機（60a,60b）だけが接続される従来の空気調和システム（10）と同等である。従って、本実施形態によれば、熱源機器（13）の消費電力を従来と同等に抑えつつ、空気調和機（60a,60b）の消費電力を削減でき、その結果、空気調和システム（10）全体の消費電力を削減することができる。
【０１００】
−実施形態の効果２−
本実施形態の空気調和システム（10）の各サブシステム（11,12）において、ファンコイルユニット（50a,50b）と空気調和機（60a,60b）の熱源側ユニット（61）とは、熱源水回路（20）において直列に配置される。そして、熱源機器（13）から主送り配管（30）へ流入した熱源水は、先ずファンコイルユニット（50a,50b）へ流入して空気と熱交換し、次に空気調和機（60a,60b）の熱源側ユニット（61）へ流入して冷媒と熱交換し、その後に熱源機器（13）へ送り返される。このため、熱源水回路（20）においてファンコイルユニット（50a,50b）と熱源側ユニット（61）が並列に配置される場合に比べると、熱源機器（13）から送出される熱源水の温度と、熱源機器（13）へ流入する熱源流体の温度との差が大きくなる。
【０１０１】
熱源水によって搬送される熱量が同じであれば、熱源機器（13）から送出される熱源水の温度と、熱源機器（13）へ流入する熱源水の温度との差が大きいほど、熱源水の流量は少なくて済む。従って、本実施形態では、熱源水回路（20）においてファンコイルユニット（50a,50b）と熱源側ユニット（61）が並列に配置される場合に比べ、熱源水回路（20）を循環する熱源流体の流量を少なくでき、熱源水ポンプ（21）の消費電力を削減することができる。
【０１０２】
−実施形態の効果３−
上述したように、熱源側制御器（15）は、熱源機器（13）の能力を調節する制御動作を、送り側水温センサ（25）の計測値を用いて行う。つまり、熱源側制御器（15）は、空気調和機（60a,60b）及びファンコイルユニット（50a,50b）との通信を行うことなく、上述した制御動作を実行する。
【０１０３】
また、空調側制御器（16）は、空気調和機（60a,60b）に設けられたセンサ（91〜95）の計測値を用いて、空気調和機（60a,60b）の運転を制御する。つまり、空調側制御器（16）は、熱源機器（13）及び熱源側制御器（15）との通信を行うことなく、この制御動作を実行する。
【０１０４】
このように、本実施形態によれば、空気調和システム（10）の一次側に配置された熱源機器（13）及び熱源側制御器（15）と、空気調和システム（10）の二次側に配置された空気調和機（60a,60b）及びファンコイルユニット（50a,50b）の間で送受信されるデータの種類や量を大幅に削減でき、あるいは実質的にゼロにすることができる。従って、本実施形態によれば、空気調和システム（10）全体の運転を室内空間（110,120）の空調負荷に応じて適切に制御しつつ、空気調和システム（10）全体の制御システムを簡素化することができる。
【０１０５】
−実施形態の変形例１−
本実施形態の空気調和システム（10）は、室内空間（110,120）を冷房するサブシステム（11,12）と、室内空間（110,120）を暖房するサブシステム（11,12）とが混在する冷暖同時運転を行うこともできる。この冷暖同時運転において、熱源機器（13）が主送り配管（30）へ送出する熱源水の温度は、２５℃程度に設定されるのが望ましい。
【０１０６】
−実施形態の変形例２−
本実施形態の空気調和システム（10）において、熱源側制御器（15）は、熱源水ポンプ（21）の回転速度を調節することによって、熱源水の流量を調節するように構成されていてもよい。この場合、熱源水回路（20）の主送り配管（30）には、図１に示すように複数台の熱源水ポンプ（21）が並列に設けられていてもよいし、熱源水ポンプ（21）が一台だけ設けられていてもよい。
【産業上の利用可能性】
【０１０７】
以上説明したように、本発明は、冷媒を熱源流体と熱交換させる熱源側ユニットと複数の室内ユニットとを有する空気調和機を備えた空気調和システムについて有用である。
【符号の説明】
【０１０８】
10    空気調和システム
13    熱源機器
15    熱源側制御器
16    空調側制御器
20    熱源水回路（熱源流体回路）
25    送り側水温センサ（供給側温度センサ）
60a,60b   空気調和機
61    熱源側ユニット
62a,62b,62c,62d   利用側ユニット
70    冷媒回路
110,120   室内空間
112,122   ペリメータゾーン
【図１】
2018136074.tif 000003
【図２】
2018136074.tif 000004
【図３】
2018136074.tif 000005