(57)【要約】【課題】  本発明は、コンテナ壁に少なくとも１つの管状連結部を備える加圧コンテナにおいて、該管状連結部の連結エリアにおける応力集中による弱化を解消する。  【解決手段】  容器壁面の開口部に少なくとも１つの管状連結部を有する加圧コンテナにおいて、開口部の断面と少なくとも開口部付近の管状連結部（２）の断面は楕円形であり、楕円形の長軸は第一主応力の方向と一致するよう前記断面が配列されていて、加圧コンテナ（１）が開口部及び連結なく連結点において内部圧力を受けるならば、第一主応力が発生する。全体比較応力が領域に置き変えられるように圧力および／または応力を受ける時、構成部品内で局所的及び全体比較応力が有利に減少するのである。本発明は、多くの幾何学的形状の接合線が、多くの応力が前記部品の幾何学配列の結果生じ領域で厳密に避けられないので、プラスチックから成る射出成形部品に対して特に有効に使用される。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
容器壁面の開口部に少なくとも1つの管状連結部（２；５；８．２〜８．４；１１〜１３；１５、１６）を有する加圧コンテナ（１、３、１０、１４）において、前記開口部での開口部及び管状連結部の断面が楕円形であり、且つ前記楕円形の長軸が、過剰内圧時に開口部と連結部とのない連結点において生じるであろう第一主応力方向と一致するように前記断面が配置されていることを特徴とする加圧コンテナ。
【請求項２】
前記加圧コンテナ（３）が本質的に円筒状の主部（４）を有し、少なくとも部分的に楕円形である断面をもつ二つの連結ソケット（５，６）を、楕円形の長軸が前記円筒状主部の円周方向と一致するように円筒部の両側に向い合わせて取り付けてあることを特徴とする請求項１記載の加圧コンテナ。
【請求項３】
同一平面内に位置する３個の連結部（１１，１２、１３）を備え、その内の少なくとも1つが少なくとも部分的に楕円形断面であり、該楕円形の長軸が前記平面と直交するように配置されたT字型部材として作られていることを特徴とする請求項１記載の加圧コンテナ。
【請求項４】
同一平面内に位置する２個の連結部（１５、１６）を備え、これら連結が同じ形状であり且つ少なくとも部分的に楕円形断面であり、該楕円形の長軸が前記平面と直交するように配置された屈曲パイプとして作られていることを特徴とする請求項１記載の加圧コンテナ。
【請求項５】
少なくとも一つのエアバッグのためのガス発生ハウジング（１７）であることを特徴とする請求項１記載の加圧コンテナ。
【請求項６】
前記楕円形の長軸（D）対短軸（ｄ）の比が、１．１乃至３．０、好ましくは１．１乃至２．５、最適には１．１乃至１．９の範囲にあることを特徴とする請求項１−５の何れかに記載の加圧コンテナ。
【請求項７】
ダイカストで製造された部品であることを特徴とする請求項１から６の何れか１つに記載の加圧コンテナ。
【請求項８】
熱可塑性のプラスチックから、特にグラスファイバー補強ポリマーから製造されることを特徴とする請求項１から６の何れか１つに記載の加圧コンテナ。
【請求項９】
射出成形で製造された部品であることを特徴とする請求項８記載の加圧コンテナ。
【請求項１０】
接合線が楕円形の短軸の方向に走っている請求項９記載の加圧コンテナ。
【請求項１１】
円筒状主部（４）はその一方をキャップで閉じてあり、そして射出成形部はキャップの中心から射出によって作られ、前記射出成形は連結ソケット（５、６）の後ろで流れ方向に沿った接合線を有することを特徴とする請求項２又は１０に記載の加圧コンテナ。
【請求項１２】
ポリマーがポリアミド及び共ポリアミドから選択され、２５０℃の融点を有することを特徴とする請求項８から１１の何れかに記載の加圧コンテナ。
【請求項１３】
ポリマーが３００℃から３５０℃の範囲で融点を有する、部分的に芳香性、結晶性のポリアミドであることを特徴とする請求項８から１２の何れかに記載の加圧コンテナ。
【請求項１４】
内部加圧コンテナであることを特徴とする請求項１から１３の何れかに記載の加圧コンテナ。
【請求項１５】
外部加圧コンテナであることを特徴とする請求項１から１３の何れかに記載の加圧コンテナ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はコンテナ壁の開口部での少なくとも一つの管状接合を有する加圧コンテナに関する。
【０００２】
加圧コンテナが、たとえば内部か、空気か水力の超過圧力を受ける場合、圧力はコンテナ壁で発生する。圧力を最小にし、そしてエリアに対する体積（容積）の比率を最大にする為に、加圧コンテナは球状もしくは楕円状に設計される。連結部がこのようなコンテナに合うように作られた場合、圧力がコンテナのそのエリアに集中し、その結果として、そのエリアは多大な負荷を受け、加圧コンテナの弱点となる。
【０００３】
例えば水量計ハウジングに使用されるような管状接合を有する射出成形によって製造されるプラスチックの加圧コンテナの場合、製造に関連した接合線(Joint  line)は連結後に射出成形材料の流れ方向において生じ、そしてまたこのようにこのエリアにおいて圧力が集中します。最も弱い材料特性が同時に予想されなければならない箇所において、増加された荷重が発生する為、部品に対して重大な弱化を意味する。
【０００４】
Ｔ形片（T-pieces）もしくはそのような物の場合、パイプソケットはおおよそ同じ断面を有する配管から分岐し、また著しい圧力集中が内部圧力負荷の面前で分岐の湾曲した内部面において発生する。射出成形によって製造されるＴ形片の場合、接合線は再びこのエリアに存在し、そして薄い端縁（sharp edges）が鋳型取り外し概念により発生します。接合線を有する圧力集中の同時発生はここで再び成分の重大な弱化をもたらす。
【０００５】
本質的にパイプベンドにおいても同様の問題が発生する。
数学的に、コンテナ壁の各点に対する圧力は圧力テンソルにより記載される。座標変換に関連する圧力テンソルの不変量は、１つが圧力テンソル力学の専門用語において第一主応力と定義される所謂３つの主圧力である。内部超過圧力下のコンテナの場合、第一主応力は最も大きな引張り応力と一致する。この定義はまた以下のこのように使用されるであろう。所謂主方向は各主圧力に割り当てられる。
【背景技術】
【０００６】
連結部品の為加圧されたコンテナの弱化を補強する為、コンテナ壁および／または連結部の補強材を提供することは公知である。しかし、そのような補強部品は、特にその後、常に直ちに可能ではなく、および／または支出の増加及び材料使用の追加をもたらします。
【０００７】
WO  ０１／６９１８７  A１において、特に水量計ハウジングとして使用できる減圧を目的として加圧コンテナの底部分を楕円形(長円形)に設計することが加圧コンテナに関して提案されています。半球状もしくはおおよそ楕円状の底の形状（所謂窪んだ底）はもちろん従来技術では長く公知であり、そして少なくとも等しく良好な性質を提示しているので、WO  ０１／６９１８７  A１に由来する底の形状は不明瞭である。加えて、WO  ０１／６９１８７  A１は、２つの連結間のエリア及び底部分と一致するハウジングの下部の溶接継手から圧力を排除する為連結を楕円形に設計することを提案しています。図２はこの例を示しています。WO  ０１／６９１８７  A１は主張された応力変異の理解を可能にする説明をしていなく、そしてまた応力が除去されるエリアについても説明をしていません。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
加圧コンテナについて、本発明の課題は、如何に管状連結部の連結エリアにおける明示された問題を減らせるか、及び生産された加圧コンテナがより大きな圧差で荷重されるか、もしくは同じ荷重で利用できるより安全な実行が可能かを示すことである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
この課題を解決するために、本発明はその連結エリアにおいて連結部の楕円形化を提案する。その開口部の横断面とこの開口部の管状連結部は楕円形であり、そして第一主応力方向において、楕円形の長軸に一直線に並べた。第一主応力は、加圧コンテナが開口部及び連結のない連結点において内部超圧力を受けると発生する。
【００１０】
内部超過圧力の仮定は、第一主応力方向及び楕円形の長軸の方向を決定する為の概念基本設計として単に用いている。しかしながら、その結果から生じる幾何図形的配列もまた一般的に外過剰気圧に適用する。しかし、説明を簡単にするために以下において内部過剰圧力のみを実質的に考察する。
【００１１】
長円形Oは、用途および幾何学に従い、楕円状の長軸（Ｄ）と短軸（ｄ）の長さの比で表され、約１．１乃至３．０の範囲、好ましくは約１．１乃至２．５の範囲、特に好ましくは約１．１乃至１．９の範囲である。
【００１２】
最も主要な圧力の方向の１例として、内部圧力負荷がある場合、縦軸方向に対して周縁方向がおおよそ２倍あるようなコンテナ壁において圧力が発生されるような円筒形状加圧コンテナを考えうる。連結領域が少なくとも１つ楕円形であるような管状接合片は、本発明によれば、周縁方向において直線に配列される長軸を有するコンテナ壁に連結されなければならない。
【００１３】
ここでは幾何学によって大きな主要圧力が発生しないので、本発明は全くの球体のコンテナ、もしくは相対的に大きい平らな壁の場合には適用できない。
【００１４】
全く一般的に長円形を細長い円形とする本発明の範囲内で理解され、例えば楕円形はその特別なケースとして示される。
【００１５】
上述の主要圧力方向における連結の楕円形化は、加圧コンテナ壁で発生する最大圧力を減圧する上で重要な影響を持つだけではない。その結果として、発生した圧力はまた他の領域、例えば接合線もしくは薄い端縁がない領域に置換えられ、その範囲に対して不都合な影響が少ない。
【００１６】
いくつかの不都合は、利用できる断面の減少である。例えば、形状を平らにする、もしくは軸をより小さく作ることによって円の断面形状から由来する流れが成される時、流れは楕円形化に関連する。しかし本発明の利点を成し遂げる為、相対的に短い距離内で、着実に円形のパイプに形状に戻すため連結の近接範囲内で単に楕円形化するだけで十分である。この遷移部の長さは連結管の円形のほぼ直径程度、もしくはまた必要ならばより短くできる。横断面におけるそのような限られた減少によって、小さな圧力損失が生じ、全体的なシステムの損失に関して通例無視してよいものである。
【００１７】
しかし本発明はまた明らかに、流れが通過しない静圧下における加圧コンテナを含む。
【００１８】
加圧コンテナおよび／または管状接合の概念は、本発明の範囲内で非常に一般的に理解されるべきである。既に与えられた例は別として、例えば所謂Ｔ形片の場合の様に、加圧コンテナと接合がほぼ同じ横断面を有する加圧コンテナと接合の組み合わせは、また基本的に考慮に入る。一端が閉じられ、そして閉じられた一端側で固定されたパイプソケットを有する直径において圧縮（減少）された円筒状の加圧コンテナの限られたケースとしてパイプベンドは理解されるであろう。これによって、もはや加圧コンテナとしての役目を果たす部品とパイプソケットとしての役目を果たす部品を区別する必要はない。一方でパイプベンドはＴ形片の片側として理解される。
【００１９】
更には、既に言及されたように、加圧コンテナの概念は、例えば外部標準圧力と比較される内部超過圧力で常に荷重される考えを制限されないことを理解されるかもしれない。
即ちその発明の原理とそこから結果として生じる幾何図形的配列は、全ての圧差状況において、そしてまた、例えば潜水艦、もしくはそのようなケースである標準圧力と比較される外部超過圧力を有して同じままである。内部加圧コンテナ及び外部加圧コンテナとして両方の使用が可能である。
【００２０】
実施例の特殊な形態において、発明に従った加圧コンテナは、自動車製造で使用増加が見込まれているような、少なくとも１つのエアバッグに対してガス発生ハウジングとしてなり得る。エアバッグが起動された後、対応するエアバッグにガス状媒体が使用される方法を用いる加圧コンテナがここで考察される。非常に高い圧力が非常に短時間内で起こり、ハウジングはそれに耐えなければならない。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
本発明は図面と関連した実施例の例を用いて更に詳細に下記で説明する。
図１は、第１の簡単な例であり、環状楕円形状の切断面を有する加圧コンテナ１で、パイプソケット２がその側面上に連結することを示す。もし連結ソケット２がそこに存在しないとするならば、３つの主要圧力がパイプソケットの連結点において荷重に対して示され、それは加圧コンテナが内部超過圧力を受ける時に発生する。パイプソケットの連結点は、例えばコンテナ１の壁上においてソケット軸ＡのＰ点を貫いていることを示していると理解されるべきである。加圧コンテナ１の環状楕円形状のため、周方向における圧力は、側面の縦方向における圧力のおおよそ２倍になる。パイプソケット２がその断面において楕円形であり、そして楕円形の長軸がコンテナ１の周方向で、そして第一主応力の方向と一致して配列されているので、圧力の減少及び圧力の分散がパイプソケット２の連結領域において特に成し遂げられる。幾何図形的配列の結果として、楕円形の短軸は長軸に対して直交しており、従って周面の縦軸方向に配列されている。
【００２２】
図２は３つの図を示しており、ａ、ｂ及びｃの元で、加圧コンテナ３は例えば水量計のように使用される。加圧コンテナ３は本質的に円筒形主部４を有し、現在の例ではそれは球体キャップによって下部を閉じられている。ソケット５及びソケット６が側面において円筒形部４に固定されている。連結ソケット５は遷移部Ｌ及びその連結点における断面において楕円形であり、本発明に従って形成されている。図２（ｂ）で見られるように、円筒形部の縦軸方向において楕円形の長軸は一直線に配列される。この例において、長軸は連結しているパイプの円直径と一致し、図２（ｃ）の平面図に示す通りである。連結領域において発生する最大の比較応力は減少し、同時期に置換えられる。（displaced）
【００２３】
連結ソケット５の自由端に向かって、楕円形断面は円形断面へと変化し、その結果として、ソケットは、例えばまた、ネジ連結を用いて他の配管もしくはそのようなものに、もっとより簡単に接続されることができる。楕円形状及び円形状の間の遷移長Ｌは相対的に滑らかな遷移が起因し、そして追加圧力が発生しないそのような方法で選択される。図示の実施例の場合、遷移長Ｌはおおよそ円形状の直径の半分と一致する。
【００２４】
連結ソケット６は楕円形化されておらず、それ故発明に従って形成されない。ここでは単に先行技術との比較表示のために使用している。
【００２５】
図３は（ａ）から（ｄ）の元で図２に一致するハウジングの各４分体切片７を示す。しかし、異なった形状連結ソケット８．１−８．４を有し、ここで内部圧力荷重を有する発生圧力状態が濃淡で示されている。連結ソケットは説明の都合上、単に閉じられて形成される。圧力状態の計算は定型（finite）要素モデルに基づいている。その多次元における圧力状態はスカラー等級（magnitude）で示され、所謂比較もしくはミース圧力σで、専門家は公知の定義された方法における圧力状態から論理的に導く。後述する図４、図７及び図８に関連する圧力状態のこういった特性から使用が導かれる。
【００２６】
引用のように、図３（ａ）は円形状断面を有する連結ソケットを伴うケースを示し、ここで計算のため、直径が４０ｍｍと仮定し、これは標準パイプ、例えば水道管の直径と一致する。高い圧力集中（図３（ａ）の白い領域）がゾーンＩ及びソーンIIで発生しているのが見られる。球体キャップ（図３（ａ）の上部）の中心上への射出による射出成形技術によりコンテナが製造されるのならば、射出成形における流れのための２つの溶解（molten）圧流の合わせた流れの接合線は、加えて連結ソケット８．１の後に流れ方向において９によって示されたカットエッジに沿っておおよそ発生する。前記接合線が高圧のゾーンIIと一致するので、コンテナの強さに関する２つの好ましくない影響要因がここで累積する。
【００２７】
図３（ｂ）、（ｃ）、そして図３（ｄ）の移行において、ゾーンＩ及びゾーンIIにおける圧力がいかに減らされ、そしてまた置換えられるかが見られる。図３（ｂ）において、楕円形は４０：３２、図３（ｃ）においては４０：２６、図３（ｄ）においては４０：２２である。各ケースにおける２番目の数字は短軸ｄの長さ（ミリメートル）、最初の数字は長軸Ｄの長さ（ミリメートル）で、長軸Ｄは円形引用断面の前述の４０ｍｍのままである。いかなる圧力集中もなく、そして圧力は比較的低いレベルで一様に置換えられるため、ここで最も好ましいケースは図３（ｃ）である。図３（ｄ）において一方で、高圧ゾーンは既にゾーンIIIにおいて成されている。
【００２８】
最大比較応力上の連結片の楕円形の影響はまた、図４の棒グラフで示されている。ここで図３に加えて、更に楕円形が考察されている。楕円形は水平軸方向に沿って変化し、一方、その楕円形は、例えばミリメール内の各ケースにおいて、短軸ｄの長さに対する長軸Ｄの長さの比Ｄ／ｄで表される。楕円形Ｏに対して生じる定位性係数がまた、各ケースにおいて生じる。一方では相対的なユニットσvにおいて、斜線のついた棒の高さはゾーンＩもしくはゾーンIIにおいて発生する所謂局所最大比較応力を示し、反対に斜線のついていない棒は図ｄ）のどこでも、例えばIIIにおける、所謂全体最大比較応力を示す。全体最大がIもしくはIIである限り、局所的最大比較応力は全体最大比較応力と一致します。
全体最大比較応力と同様の局所的最大比較応力は丸い断面（楕円形  ４０：４０、言い換えれば１）から楕円形への形状変化と共に減少する。圧力ゾーンが領域IIIから形成し始めてから、全体最大比較応力は表の中央部から再び増加する。一方で、領域Ｉ及びII内の局所的最大比較応力は減少し続ける。構成部材（component）上で発生する需要に従い、楕円形は図４から導き出される圧力特性に従って大きさが決められ、これによって例えば１．５から１．７の範囲内の楕円形が考えられる。射出成形された部分の接合線に沿って減少した材料強度を考慮に入れて、もし最大破壊応力がその構成部材に対して働くのであれば、しかしまた、全体最大応力が再び増加する範囲での楕円形を選択することは望ましい。
【００２９】
図２の様々な種類のコンテナにおいて、局所的最大比較応力と同様全体比較応力は５０％以上減少されうる。
【００３０】
比較目的のため、図４の右端に示すグラフは、３０．６ｍｍの直径を有する楕円形を伴わない丸い横断面に対して起因する。この直径を伴って、同じ断面積の領域がこの場合２４ｍｍで生じる。この場合の高い帯から、本発明に同意することを目的とした圧力の実質的な減少の影響は、同時楕円形化のない横断面における単純な減少によって達成される。反対の円を表すと、また最大比較応力における減少は、初めは楕円形化に、そして図４（変数  ４０：２４）に従って実行される短軸のサイズにおける現象のための随意の横断面における現象に対する小さな範囲に対してのみ明らかにされる。（trace  back）。
【００３１】
本発明に従う教示用途の更なる例として、図５は３つの楕円形化された連結部１１、１２、及び１３を有するＴ形片１０を示し、それらの全ては同じ平面上（図の平面）にあり、そして例えばまた、同じ断面を有する。各ケースにおいて前記平面に対して標準である発明に従って、３つの連結部が楕円形である長軸が選択される。互いの反対側にある連結部１１及び１２は、例えば図１のコンテナ１と同一視される。それによってこのケースの連結部１３はパイプソケット２と一致する。図１の例は別として、ここの３つの連結部は全て楕円形化され、断面Ｂ−Ｂ及び断面Ｃ−Ｃを用いて見ることができます。しかし原則としてそれはまた、例えば連結部１１と連結部１２、もしくは連結部１３のように連結部の１つのみ３つの連結の２つを楕円形化することは可能である。図２の連結ソケット５の場合のように、相対的に短い距離で、３つ全ての連結部の楕円形断面はそれらの自由端に向かって円形断面に戻り、円形パイプは例えば、ネジ連結を介して各連結部に接続される。円形断面は図５の断面Ａ−Ａ及び断面Ｄ−Ｄによって示される。
【００３２】
例えば図５の例において、２つの向かい合う連結部１１もしくは連結部１２の１つが除外された場合、９０°のパイプベンドが得られる。
【００３３】
図６は例えば、製造に関連した薄い端縁の発生を伴う透視図において半分に切断された射出成形によって生産されるパイプベンド１４の特別なケースを示す。２つのパイプソケット１５及び１６は各々楕円形化される。楕円形の長軸が両連結のケースにおいてパイプベンドの平面に対して標準で選択される。それらの自由端に向かっての円形断面積の変化はないが、しかしこれは変化させることも可能であり、且つその方が好ましい。連結部１５は、説明の都合上、閉止して示してある。
【００３４】
図７は各（ａ）−（ｄ）において、図６に従った、異なる楕円形を有するパイプベンドの半局面板を示し、ここで内部圧力荷重を伴う結果として生じる圧力状態が再び、図３のように陰影で各ケースにおいて示される。図７（ａ）は最初に引用した円形で、楕円形のない横断面を示す。特に領域Ｉにおける高い比較応力集中（白い領域）が見られる。
【００３５】
図７（ｂ）−（ｄ）の配列において、図の平面における短軸のみが再び徐々に減少し、一方長軸の長さは維持され、領域Iにおける圧力は連結部１５及び１６の楕円形の増加と共に減少し、しかし一方で、図７（ｂ）及び（ｃ）の領域で、一般的に低いレベルにおいてより広く分散されているけれども、新しい圧力集中が領域IIとIIIで発生する。図７（ｄ）においてのみ、領域II及びIIIの中央において著しく増加する比較応力を有する。楕円形の長軸と短軸の長さの比は図７（ｂ）において２０：１８、図７（ｃ）において２０：１６、図７（ｄ）において２０：１４になる。
【００３６】
図８は図４と同様、図７の４つのケース（ａ）−（ｄ）の棒グラフを示し、ここで図４のように、局所的及び全体最大比較応力が各ケースにおいてお互い並んで示される。表を見れば、最適な効果は約２０：１６の範囲内であることが特にはっきりと明らかになる。２０：１６の楕円形（ｃ）において、全体最大比較応力は引用の円形状（ａ）と比較して約４７％、局所的比較応力は湾曲内部面において約６５％減少される。
【００３７】
図９は図式でエアバッグのガス発生ハウジングの例を示す。ここでは頭部保護エアバッグモジュールについて考察する。点火装置及びガス熱源はガスカートリッジの形状内の取り付け位置１９を介してハウジング内に統合される。エアバッグの発火後、ガスは発明に従って配列された楕円開口部１８を介してガスカートリッジから流れ出て、そしてガスの流れはエアバッグが各ケースで取り付けられた出口（連結部）２０及び２１に分散される。例により、前部座席の頭部保護エアバッグ及び後部座席の頭部保護エアバッグが車の中央の前記面において据付けられているように図式で示される。この種のガス発生ハウジングはまた、出口２０、２１に対して各ケースで流出開口部（outflow  opening）１８を有してもよい。
【００３８】
上記例は本発明の楕円化の考えが多くの異なるコンテナ及び幾何学配列を満たし、ここで既に言及したように、コンテナ及び連結の概念は一般的な感覚で理解されるべきである。パイプベンドの例は特に一方のコンテナ及び他方の連結の２つの概念が、場合により、同じ幾何学配列を示し、そしてお互い概念的に交換されることを示す。
【００３９】
本発明は射出成形部品の場合、特に効果的に使用される。なぜなら、接合線は最大圧力が幾何学的配列のため発生するような領域において、非常に多くの幾何学的配列形状を避けられません。
【００４０】
可塑性構成樹脂、特にガラス繊維補強ポリマーからなるもの、が射出成形による前述の形状の製造に非常に適している。ここでポリマーはポリアミド及び共ポリアミドから優位に選択され、そしてＰＡ６６及びＰＡ６４のように少なくとも２５０℃の融点を有する。３００℃から３５０℃の範囲で融点を有する部分的に芳香性、また結晶性のポリアミドを含むポリマー使用を引用を示す。特にポリマー使用に適している市販品の１つは、例えば、スイスのＥｍｓ−Ｃｈｅｍｉｅ  ＡＧ／Ｅｍｓ−Ｇｒｉｖｏｒｙ、Ｄｏｒｎａｔ／Ｅｍｓの”ＧＲＩＶＯＲＹ”（登録商標）である。これは３２５℃の融点を有する５０重量％ガラスファイバー（総重量に関連して）で補強されるＰＡ  ６Ｔ／６Ｉであり、即ち、モノマー成分ヘキサメチレンジアミン、テレフタル酸およびイソフタル酸からなる部分的に芳香性、また結晶性である。材料は一般的に極めて硬く、精密で、耐熱性で、次元的に（dimensionally）に厳密な射出成形部品の製造に適しており、更に非常に良好な化学抵抗により特徴付けられる。射出成形間の混成温度は約３４５℃に達する。
【００４１】
最後に、さたに加圧コンテナはプラスチックだけではなく、全ての適合素材の原理に基づいて製造されるべきであると指摘しなくてはならない。特に、本発明は金属コンテナ構造において利用されうる。本発明は特定の要因においては金属ダイカスト（例えばアルミニウム）が使用されうる。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】遠近画法における固定された長円形パイプソケットを有する円筒状コンテナ。
【図２】（ａ）は互いに反対に位置する２つの管状接合孔を有する水量計ハウジングの縦断面図、（ｂ）は図２（ａ）の側面図、（ｃ）は同ハウジングの平面図。
【図３】（ａ）−（ｄ）は図２に一致するハウジングの４分体切片である。しかし、異なった形状の連結ソケットを有し、内部圧力荷重状態がグレーの濃淡で色分けされて示されている。
【図４】図２に示した様々な連結楕円形に対する局所的及び全体的比較応力を示す棒グラフ。
【図５】本発明の楕円形連結部をＴ字状に配置した平面図及び各部（Ａ−Ａ、Ｂ−Ｂ、Ｃ−Ｃ、Ｄ−Ｄ）断面図。
【図６】本発明に関連する楕円形連結部のパイプベンドの半分に切断した開放透視図。
【図７】（ａ）−（ｄ）は図６に示すパイプベンドの半分の外板で、異なった楕円形であり、内部圧力荷重を伴う結果として生じた圧力状態が各ケースでグレーの濃淡で示されている。
【図８】図６に関連するパイプベンドを有する様々な楕円形に対する局所的及び全体最大の比較応力の棒グラフである。
【図９】頭部の保護エアバッグシステムのためのガス発生ハウジングの断面図と、Ａ−Ａ矢視図。
【符号の説明】
【００４３】
１…加圧コンテナ
２…加圧コンテナ１上の楕円形化連結ソケット
３…加圧コンテナ
４…加圧コンテナ３の円筒主部
５…加圧コンテナ３上の楕円形化連結ソケット
６…加圧コンテナ３上の円形連結ソケット
７…加圧コンテナ３上の４分体切片
８．１−８．４…４分体切片７の連結ソケット
９…薄い端縁／接合線
１０…Ｔ形片
１１−１３…Ｔ形片１０の連結部
１４…パイプベンド
１５、１６…パイプベンドの連結部
１７…ガス発生ハウジング
１８…楕円形流出開口部
１９…ガスカートリッジの取り付け部
２０、２１…エアバッグの出口（連結部）
Ａ…ソケット軸
Ｐ…ソケット軸の衝撃点（striking  point）
I、II、III…圧力ゾーン
Ｌ…遷移長
Ｄ…楕円形の長軸の長さ
ｄ…楕円形の短軸の長さ
Ｏ…楕円形
σv…比較応力（即ち最大比較応力）
【図１】
2005527415.tif 000003
【図２】
2005527415.tif 000004
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2005527415.tif 000006
【図３】
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2005527415.tif 000008
2005527415.tif 000009
2005527415.tif 000010
【図４】
2005527415.tif 000011
【図５】
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【図６】
2005527415.tif 000013
【図７】
2005527415.tif 000014
2005527415.tif 000015
2005527415.tif 000016
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【図８】
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【図９】
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【国際調査報告】
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