(57)【要約】  本発明は、特にガラス炉用炉床を製造するための未加工耐火組成物であって、重量％で水硬性セメント１〜６％と、主にアルミナ（Ａｌ2Ｏ3）、ジルコニア（ＺｒＯ2）、シリカ（ＳｉＯ2）からなる少なくとも１種の耐火材の粒子９４〜９９％とを含む基本混合物を含み、前記基本混合物の粒子の粒径が４０μｍ未満のフラクションが、前記基本混合物の重量に対して重量％で、＜０．５μｍフラクション：≧４％、＜２μｍフラクション：≧５％、＜１０μｍフラクション：≧１６％、＜４０μｍフラクション：≧２９〜４５％のように分布しており、前記耐火組成物がさらに、前記基本混合物の重量に対して重量％で、有機繊維０．０２〜０．０８重量％、および界面活性剤０．０７５〜１重量％を含む組成物に関する。【特許請求の範囲】
【請求項１】
特にガラス炉用炉床を製造するための非成形耐火組成物であって、
水硬性セメント１〜６重量％、および
アルミナ（Ａｌ2Ｏ3）、ジルコニア（ＺｒＯ2）、シリカ（ＳｉＯ2）を主成分とする少なくとも１種の耐火材の粒子９４〜９９重量％
を含む基本混合物を含み、
前記基本混合物の粒子の粒径が４０μｍ未満のフラクションが、前記基本混合物の重量に対して以下の割合で分布しており、
＜０．５μｍフラクション：≧４重量％
＜２μｍフラクション：≧５重量％
＜１０μｍフラクション：≧１６重量％
＜４０μｍフラクション：≧２９〜４５重量％
前記耐火組成物がさらに、前記基本混合物の重量に対して
有機繊維０．０２〜０．０８重量％、および
界面活性剤０．０７５〜１重量％
を含むことを特徴とする非成形耐火組成物。
【請求項２】
前記基本混合物の粒子の粒径が４０μｍ未満のフラクションが、前記基本混合物の重量に対して以下の割合で分布していることを特徴とする請求項１に記載の組成物。
＜０．５μｍフラクション：≧４重量％
＜２μｍフラクション：≧８重量％
＜１０μｍフラクション：≧１６重量％
＜４０μｍフラクション：≧３０〜４５重量％
【請求項３】
前記基本混合物の重量に対して０．１〜１重量％の前記界面活性剤を含むことを特徴とする請求項１または請求項２のいずれかに記載の組成物。
【請求項４】
前記基本混合物が、
Ａｌ2Ｏ3：４５〜６５重量％
ＺｒＯ2：２０〜３５重量％
ＳｉＯ2：１２〜２０重量％
を含むことを特徴とする前記請求項のいずれかに記載の組成物。
【請求項５】
前記基本混合物の合計重量に対して水４〜５．５％をさらに含むことを特徴とする前記請求項のいずれかに記載の組成物。
【請求項６】
前記基本混合物の粒子の粒径が５００μｍ未満のフラクションが、前記基本混合物の５０重量％超に相当することを特徴とする前記請求項のいずれかに記載の組成物。
【請求項７】
前記基本混合物の粒子の粒径が４０〜５００μｍのフラクションが、前記基本混合物の１５〜３０重量％であることを特徴とする前記請求項のいずれかに記載の組成物。
【請求項８】
前記耐火材粒子がヒュームドシリカ３〜５％を含むことを特徴とする前記請求項のいずれかに記載の組成物。
【請求項９】
前記基本混合物の粒子の粒径が４０μｍ未満のフラクションが、前記基本混合物の重量に対して以下の割合で分布していることを特徴とする前記請求項のいずれかに記載の組成物。
＜０．５μｍフラクション：≧５重量％
＜２μｍフラクション：≧１０重量％
＜１０μｍフラクション：≧２２重量％
＜４０μｍフラクション：≧３０〜４５重量％
【請求項１０】
前記基本混合物の前記粒子の粒径が５００μｍ未満のフラクションにおけるシリカの比率が、前記フラクションの合計重量に対して１６重量％以下であることを特徴とする前記請求項のいずれかに記載の組成物。
【請求項１１】
前記基本混合物の前記粒子の粒径が５００μｍ未満のフラクションにおけるシリカの比率が、前記フラクションの合計重量に対して１４．５重量％以下であることを特徴とする請求項１０に記載の組成物。
【請求項１２】
前記基本混合物の前記粒子の粒径が４０μｍ未満のフラクションにおけるシリカの比率が、前記フラクションの合計重量に対して１４．５重量％以下であることを特徴とする前記請求項のいずれかに記載の組成物。
【請求項１３】
前記基本混合物が前記水水硬性セメント３〜５重量％を含むことを特徴とする前記請求項のいずれかに記載の組成物。
【請求項１４】
前記組成物が、前記基本混合物の重量に対して硬化促進剤０．０１〜０．０１５重量％を含むことを特徴とする前記請求項のいずれかに記載の組成物。
【請求項１５】
前記界面活性剤が、改質ポリカルボキシレートのファミリー由来の化合物であることを特徴とする前記請求項のいずれかに記載の組成物。
【請求項１６】
請求項１から１５までのいずれかに記載の耐火組成物を焼結することによって得られる耐火物。
【請求項１７】
（（Ｌmax−Ｌ1350）／Ｌ）≦０．５％であり、
式中、Ｌ、ＬmaxおよびＬ1350がそれぞれ周囲温度、最大膨張温度、および１３５０℃の温度における前記耐火物の試料の長さを示すことを特徴とする請求項１６に記載の耐火物。
【請求項１８】
最大膨張温度（Ｔｄmax）が１１００℃よりも高いことを特徴とする請求項１６または請求項１７のいずれかに記載の耐火物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、特にガラス炉用炉床を製造するための非成形耐火組成物に関する。「耐火組成物」という表現は、耐火材を製造するための組成物を意味する。
【背景技術】
【０００２】
ガラス業界では通常、炉を構築するために、ガラスによる腐食に対して高耐食性がある電鋳耐火物または焼結耐火物からなるブロックまたはスラブを使用する。
【０００３】
ブロックやスラブの間に溶融ガラスが侵入するのを防ぐために、しばしば非成形耐火材を使用してブロックまたはスラブを接合する必要がある。この問題は、ガラス炉の炉床に関して特に重大であり、この場合、スラブ間にガラスが侵入することにより、スラブの下にあり床と呼ばれる層を形成するのに使用する材料の腐食が起こり、続いてスラブ自体の腐食が起こる。
【０００４】
フランス特許ＦＲ−Ｂ−２４５８５２０は、この種の非成形耐火材を製造するための耐火組成物について記載している。ガラス質マトリックスを含有する電鋳耐火材の粒子に基づくこの耐火組成物は広く用いられているが、これは湿らせた後では、吸引圧力が１８０バール以下のポンプによって圧送できないという欠点がある。
【０００５】
金属炉用ブロックを接合するのに使用される圧送可能な耐火組成物は、当技術分野で周知である。しかし、この用途に対する制約は、ガラス炉への適用で見られるものと極めて異なる。溶融ガラスあるいは金属による炉の腐食条件もまた異なる。
【０００６】
金属を製造するための炉で許容されるある種の不純物は、ガラス製造には受け入れられない。特に、ガラス炉で使用する耐火材は、耐火材の断片化によって砂利が溶融ガラス浴に浸出する、あるいは泡を生成するなどの欠点を発生させるべきではない。したがって、金属を製造するための炉を対象とした耐火組成物は、先験的にガラスを作製するための炉には適していない。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
したがって、ガラス炉で使用でき、従来技術の組成物よりも容易に圧送できる耐火組成物が必要である。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、この要求を満たすことを目的とする。本発明は、より具体的には、特にガラス炉用炉床を製造するための非成形耐火組成物であって、
水硬性セメント１〜６重量％、および
アルミナ（Ａｌ2Ｏ3）、ジルコニア（ＺｒＯ2）、シリカ（ＳｉＯ2）を主成分とする少なくとも１種の耐火材の粒子９４〜９９重量％
を含む基本混合物を含み、
前記基本混合物の粒子の粒径が４０μｍ未満のフラクションは、前記基本混合物の重量に対して以下の割合で分布しており、
＜０．５μｍフラクション：≧４重量％
＜２μｍフラクション：≧５重量％、好ましくは８重量％
＜１０μｍフラクション：≧１６重量％
＜４０μｍフラクション：≧２９〜４５重量％、好ましくは３０〜４５重量％
前記耐火組成物はさらに、前記基本混合物の重量に対して
有機繊維０．０２〜０．０８重量％、および
界面活性剤０．０７５〜１重量％、好ましくは０．１〜１重量％
を含むことが注目される組成物に関するものである。
【０００９】
「主成分」という表現は、大部分の成分、すなわち重量で最も高い割合を占めるという意味である。
【００１０】
残りの説明でより詳細に明らかになるように、上記のような組成物は、１８０バール以下の吸引圧力で圧送でき、かつガラス炉用炉床を製造するのに適した材料を調製するのに使用することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
本発明による組成物の他の特徴によれば、
前記基本混合物は、
Ａｌ2Ｏ3：４５〜６５重量％
ＺｒＯ2：２０〜３５重量％
ＳｉＯ2：１２〜２０重量％
を含み、
前記組成物はさらに、前記基本混合物の合計重量に対して水４〜５．５％を含み、
前記基本混合物の粒子の粒径が５００μｍ未満のフラクションは、前記基本混合物の５０重量％超に相当し、
前記基本混合物の粒子の粒径が４０〜５００μｍのフラクションは、前記基本混合物の１５〜３０重量％であり、
前記耐火材粒子は、ヒュームドシリカ３〜５％を含み、
前記基本混合物の粒子の粒径が４０μｍ未満のフラクションは、前記基本混合物の重量に対して以下の割合で分布しており、
＜０．５μｍフラクション：≧５重量％
＜２μｍフラクション：≧１０重量％
＜１０μｍフラクション：≧２２重量％
＜４０μｍフラクション：≧３０〜４５重量％
前記基本混合物の前記粒子の粒径が５００μｍ未満のフラクションにおけるシリカの比率は、前記フラクションの合計重量に対して１６重量％以下であり、
前記基本混合物の前記粒子の粒径が５００μｍ未満のフラクションにおけるシリカの比率は、前記フラクションの合計重量に対して１４．５重量％以下であり、
前記基本混合物の前記粒子の粒径が４０μｍ未満のフラクションにおけるシリカの比率は、前記フラクションの合計重量に対して１４．５重量％以下であり、
前記基本混合物は、前記水硬性セメント３〜５重量％を含み、
前記組成物は、前記基本混合物の重量に対して硬化促進剤０．０１〜０．０１５重量％を含み、
前記界面活性剤は、改質ポリカルボキシレート・ファミリー由来の化合物である。
【００１２】
本発明はまた、本発明による耐火組成物を焼結することによって得られる耐火物を提供する。
【００１３】
本発明による耐火物の他の特徴によれば、
（（Ｌmax−Ｌ1350）／Ｌ）≦０．５％であり、式中Ｌ、ＬmaxおよびＬ1350はそれぞれ周囲温度、最大膨張温度、および１３５０℃の温度における前記耐火物の試料の長さを示し、
この耐火物の最大膨張温度（Ｔｄmax）は１１００℃よりも高い。
【００１４】
電鋳耐火材の前記粒子（ａ）は、多様な化学分析値を有する耐火材で構成されていてよい。粒子の粒度分布は、本発明によって課される全粒径の制約が満たされることを条件として、それらを構成している材料に応じても異なることがある。
【００１５】
粒子（ａ）を得るためには、例えば以下に由来する様々な耐火材を使用することができる。
Ｓｏｃｉｅｔｅ  Ｅｕｒｏｐｅｅｎｎｅｅ  ｄｅｓ  Ｐｒｏｄｕｉｔｓ  Ｒｅｆｒａｃｔａｉｒｅｓによって製造販売されているＥＲ−１６８１ならびにＥＲ−１７１１製品などの電融耐火物；これら２つの製品は、（Ａｌ2Ｏ3、ＺｒＯ2およびＳｉＯ2を含有するので）表１では「ＡＺＳ粒子」と記載しているが、酸化物に基づいて、重量％で、ＺｒＯ2３２〜５４％、Ａｌ2Ｏ3３６〜５１％、ＳｉＯ2２〜１６％およびＮａ2Ｏ０．２〜１．５％を含む、
電融ムライト耐火物；表１では「ムライト」と記載してある、例えばＡｌ2Ｏ3７６．５％およびＳｉＯ2２２．５％を含む粉体であり、粒径が０．７〜１．５ｍｍである、
Ｓｏｃｉｅｔｅ  Ｅｕｒｏｐｅｅｎｎｅｅ  ｄｅｓ  Ｐｒｏｄｕｉｔｓ  ＲｅｆｒａｃｔａｉｒｅｓのＣＳ１０製品などジルコニア含有量が高い製品；表１では「ジルコニア」と記載してある、この製品はＺｒＯ2を９９％より多く含み、ジルコニア粒子の中央粒径（Ｄ５０）は３．５μｍである、
Ａｌ2Ｏ3を９９％より多く含むリアクティブ・アルミナ、またはリアクティブ・アルミナの混合物；リアクティブ・アルミナ粒子の中央粒径は０．５μｍ〜３μｍである、
粒径が０．０４〜０．５ｍｍの電融アルミナ
Ｓｏｃｉｅｔｅ  Ｅｕｒｏｐｅｅｎｎｅｅ  ｄｅｓ  Ｐｒｏｄｕｉｔｓ  Ｒｅｆｒａｃｔａｉｒｅｓの「ヒュームドシリカ」などのシリカ；この石英ガラスはシリカ（ＳｉＯ2）を９３％より多く含み、粒径が０．１〜５μｍで中央粒径０．５μｍの粉体の形態をとる
【００１６】
有利には、この化学種が存在すると、耐火組成物を流し込むのに必要な水の量が減る。極めて微細なシリカ粒子は組成物中によく分散しており、焼結した最終生成物中に優れた結合をもたらす。この目的には、組成物中にヒュームドシリカ３〜５％を含むことが必要であると考えられる。
【００１７】
（ｂ）と称される水硬性セメントは、基本混合物（ａ）＋（ｂ）の１〜６重量％、好ましくはその３〜５重量％を構成する。この水硬性セメント（ｂ）は、アルミナセメントでも異なるセメントの混合物でもよい。石灰（ＣａＯ）の含有量を制限するために、Ａｌ2Ｏ3を７８％より多く、ＣａＯを１９％未満含む、Ａｌｃｏａ社のＣＡ２５セメントなど、アルミナ含有量が高いセメントを使用することが好ましい。ＣＡ２５粒子の中央粒径は、約８μｍである。
【００１８】
本発明の耐火組成物に使用する基本混合物（ａ）＋（ｂ）を製造するには、（ａ）と（ｂ）の粒子をそれぞれ９４〜９９重量％と１〜６重量％の比率で混合し、それによって得られる基本組成物の粒子の３０〜４５重量％は粒径４０μｍ未満になり、少なくとも粒子の１６重量％は粒径１０μｍ未満になり、少なくとも粒子の８重量％は粒径２μｍ未満になり、少なくとも粒子の４重量％は粒径０．５μｍ未満になる。
【００１９】
粒径１０μｍ未満の粒子が、粒径４０μｍ未満の粒子の３０〜４５％含まれており、粒径２μｍ未満の粒子が、粒径４０μｍ未満の粒子および粒径１０μ未満の粒子に含まれていることなどは明らかである。
【００２０】
本発明の耐火組成物はさらに、有機繊維（ｃ）を、（ａ）と（ｂ）の合計重量の０．０２〜０．０８重量％の比率で含む。これらの繊維は、平均長さが１８〜２４ｍｍの、例えばポリプロピレン、ポリアクリロニトリルまたはポリビニルアルコール繊維である。
【００２１】
有機繊維が存在すると、生の組成物の強度が向上し、乾燥したときクラックの出現を防ぐ。さらに、有機繊維（ｃ）は炉の昇温段階中に除去され、それによって網目構造の小通路ができて水の排出がより有効になる。
【００２２】
これらの理由から、基本組成物の合計重量に対して少なくとも０．０２％の繊維を含むことが必要である。他方では、０．０８％を超えると、繊維の比率が大きくなりすぎて組成物を圧送できない。
【００２３】
本発明による耐火組成物はさらに、少なくとも１種の界面活性剤（ｄ）を、（ａ）と（ｂ）の合計重量の０．１〜１％の比率で含む。界面活性剤の機能は、より容易に圧送できるように組成物の流動学的性質を改変することである。
【００２４】
改質ポリカルボキシレート界面活性剤を使用することが好ましい。
【００２５】
水硬性セメントを用いる組成物の場合、本発明の耐火組成物はさらに、少なくとも１種の硬化促進剤（ｅ）を、（ａ）と（ｂ）の合計重量に対して０．０１〜０．１５％の比率で含むことが好ましい。このような硬化促進剤は当業者に周知である。
【００２６】
この耐火組成物は、扱いが容易な粉体の形態をとる。
【００２７】
本発明の組成物を使用するためには、様々な成分を、（ａ）＋（ｂ）の合計に対して４〜５．５重量％の量の水（ｆ）と一緒に均質に混合する。
【００２８】
この混合物は、それ自体が本発明による耐火組成物であるが、有利には、例えば炉床の下層を形成するためにピストン・ポンプを用いてガラス炉内に直接送り込むことができる。次いで、単にそれを流し込み、あるいは振動ビームを用いて混捏することができる。
【００２９】
この混合物は周囲温度ではそのままである。その後に炉を加熱することによって混合物が焼結する。
【００３０】
本発明の耐火組成物を使用して、ガラス炉内に取り付ける標準寸法の部品を製造することもできる。
【００３１】
以下の非限定的な実施例は、本発明を例示するためのものである。
【００３２】
様々な基本混合物（ａ）＋（ｂ）を有機繊維（ｃ）、１種の界面活性剤（ｄ）および水（ｆ）と混合して、耐火組成物１〜１６を得る。
【００３３】
表１は、１６種類の基本混合物（ａ）＋（ｂ）に対応する組成物を示す。また、これらの基本混合物に使用するＡＺＳ粒子の粒度分布も記載している。最後に、耐火組成物１〜１６から得られる材料のＡｌ2Ｏ3、ＺｒＯ2およびＳｉＯ2含有量を示す。これらの含有量は、対応する基本混合物（ａ）＋（ｂ）中のＡｌ2Ｏ3、ＺｒＯ2およびＳｉＯ2含有量とほぼ等しい。
【００３４】
表２は、耐火組成物１〜１６の組成を示す。
【００３５】
これらの耐火組成物の圧送は、ＰＵＴＺＭＥＩＳＴＥＲ  ＢＳＡ  １００２ポンプを用いて試みる。表中、「Ｐ」は圧送するのに必要な吸引圧力を表す。
【００３６】
次いで、耐火組成物１〜１６を使用して耐火スラブを製造する。
【００３７】
それぞれの耐火スラブから試料をとって膨張挙動を評価する。Ａｌ2Ｏ3、ＺｒＯ2およびＳｉＯ2の含有量が示されているので、これらの耐火スラブの材料はＡＺＳファミリーに属する。したがって、試料を１３５０℃まで加熱すると、これらは最大膨張温度Ｔｄmaxまで膨張し、次いで収縮する。温度Ｔｄmaxおよび膨張ΔＬ％を測定する。
【００３８】
ΔＬ％は、それぞれＴｄmaxおよび１３５０℃における試料の長さＬmaxおよびＬ1350の差と、周囲温度約２０℃における試料の元の長さＬとの比に等しく、すなわちΔＬ％＝（Ｌmax−Ｌ1350）／Ｌである。
【００３９】
耐火材が膨張すると、クラックの原因となり得る熱機械応力が生じる。したがって、最大膨張温度Ｔｄmaxは、通常１２５０〜１３００℃である使用温度に近いことが好ましい。
【００４０】
表３は、耐火組成物１〜１６から得られた試料を用いて実施した試験の結果、試料を製造するのに使用した基本混合物（ａ）＋（ｂ）の０〜５００μｍおよび０〜４０μｍフラクションのシリカ（ＳｉＯ2）含有量、ならびに基本混合物（ａ）＋（ｂ）の粒度分布を示す。
【００４１】
表１では、Ａｌ2Ｏ3５１重量％、ＺｒＯ2３３重量％およびＳｉＯ2１５重量％を含む耐火物を粉砕することによりＡＺＳ粒子を得ている。
【００４２】
従来技術組成物１は、対照組成物である。これは、Ｓｏｃｉｅｔｅ  Ｅｕｒｏｐｅｅｎｎｅ  ｄｅｓ  Ｐｒｏｄｕｉｔｓ  ＲｅｆｒａｃｔａｉｒｅｓのＥＲＳＯＬ製品に対応する。この製品は、ブロックまたはスラブ間の割れ目を埋めるのに、かつ／またはスラブの下にあり床と呼ばれるガラス炉の層を形成するのに有用な非成形耐火物である。表２では、界面活性剤「Ａ」は長鎖ポリリン酸ナトリウムであり、界面活性剤「Ｂ」および「Ｃ」は改質ポリカルボキシレート・ファミリー由来の化合物である。
【００４３】
当業者によって通常使用されている界面活性剤のうちからの１種の界面活性剤の選択は、必要とされる性能（耐火組成物の圧送性、得られた耐火材の膨張特性）に応じて、本出願に記載されているような簡単な試験の結果によって導かれる。
【００４４】
表３より、組成物の圧送性の向上は、４０μｍ未満の様々な粒径範囲の粒子の分布によって決まる。基本混合物の重量に対する重量％で表して以下の分布のとき、有利には、耐火物組成物が１２０バール未満の吸引圧力で圧送可能になることが認められている。
＜０．５μｍフラクション：≧４％
＜２μｍフラクション：≧８％
＜１０μｍフラクション：≧１６％
＜４０μｍフラクション：≧３０〜４５％
【００４５】
様々なフラクションをこのように表すことにより、様々な粒子の均質な配置およびより密な充填が得られると考えられる。
【００４６】
さらに、「超微細」粒子と呼ばれる粒径４０μｍ未満の粒子の含有量が高い（本発明の場合３０〜４５％）と、より大きい粒子が互いに滑って転がることが可能になり、それによっておそらく流動性が向上し、乾燥現象、すなわち最も粗い粒子と最も微細な粒子の分離が防止されるはずであることも想定できる。
【００４７】
表１はさらに、圧送可能な耐火組成物の基本混合物（ａ）＋（ｂ）において、微細粒子、すなわち粒径が４０〜５００μｍのものの比率は、合計重量（ａ）＋（ｂ）の１５〜３０重量％であることを示す。これらの基本混合物では、＜５００μｍのフラクションは、合計重量（ａ）＋（ｂ）の５０重量％超を占める。
【００４８】
基本混合物（ａ）＋（ｂ）中の超微細粒子の粒度分布は、基本混合物の重量に対して重量％で以下のとおりであることが好ましい。
＜０．５μｍフラクション：≧５％
＜２μｍフラクション：≧１０％
＜１０μｍフラクション：≧２２％
＜４０μｍフラクション：≧３０％
【００４９】
表３では、組成物８、１０および１６から得られた耐火材は、有利には、対照組成物１から製造した耐火材と比べて膨張挙動（ΔＬ％の顕著な低下および／またはＴｄmaxの増大）が向上することもわかっている。
【００５０】
さらに、組成物５、７、９、１２および１３から製造した耐火材は、有利には、非常に優れた膨張挙動を有する。これらの材料では、ΔＬ％は０．５％以下であり、Ｔｄmaxは１１００℃以上である。
【００５１】
これらの膨張挙動は、微細および超微細粒子（それぞれ５００μｍおよび４０μｍメッシュを通過）のフラクションのシリカの比率と関連があるようである。微細粒子（５００μｍメッシュを通過）の比率において、シリカ含有量が好ましくは１６重量％以下、より好ましくは１４．５重量％以下であるべきことに留意されたい。
【００５２】
超微細粒子（４０μｍメッシュを通過）のフラクションのシリカ含有量は、好ましくは１４．５重量％以下であるべきである。
【００５３】
最後に、表３は、本発明の組成物から製造した耐火材が、
Ａｌ2Ｏ3：４５〜６５重量％
ＺｒＯ2：２０〜３５重量％
ＳｉＯ2：１２〜２０重量％
を含むことを示す。
【００５４】
腐食試験から、本発明の耐火物の挙動は、試験１の対照耐火物の挙動と比べて低下していないことも確認された。特に、アルカリ−石灰ガラス中１３５０℃での試験１および１３から得られた耐火物の腐食指数は、ほぼ等しい。
【００５５】
最後に、試験１３から得られた耐火物は、試験１から得られた対照耐火物より多くの欠陥（泡や砂利）を発生させる傾向を示していない。
【００５６】
【表１】
2005509585.tif 000002
【００５７】
【表２】
2005509585.tif 000003
【００５８】
【表３】
2005509585.tif 000004
【国際調査報告】
2005509585.tif 000005
2005509585.tif 000006
2005509585.tif 000007
2005509585.tif 000008
2005509585.tif 000009
2005509585.tif 000010