(57)【要約】  ２ロール法に従って薄い金属ストリップ（１）の連続鋳造物の方法であって、金属溶融物（７）が溶融浴（６）の形成の下、２つの鋳造ロール（２）によって形成された鋳造すべき金属ストリップ（１）の厚さの鋳造ギャップ（３）に投じられる。  鋳造金属ストリップ内に特定の構造物を形成する及び／又は金属ストリップの幾何学に影響を与えるために、金属の特定の構造の形成と金属ストリップの幾何学の形成とを記述する算術モデルに基づくオンライン計算によって連続鋳造が実施される。ここで構造及び／又は幾何学の形成に影響を与える連続鋳造方法の変数は、オンラインの動的な方法で、例えば鋳造が起こっている間に、調整される。
2005509530.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
２ロール法に従って、好ましくは１０ｍｍよりも薄い厚さの薄い金属ストリップ（１）、特に鋼鉄ストリップを連続して鋳造する方法であって、
溶融浴（６）の形成の下で、金属溶融物（７）が、鋳造すべき前記金属ストリップ（１）の厚さの２つの鋳造ロール（２）によって形成された鋳造ギャップ（３）内で鋳造される方法において、
鋳造金属ストリップ内に特定の構造を形成するために及び／又は前記金属ストリップの幾何学に影響を与えるために、金属の特定の構造の形成及び／又は金属ストリップの幾何学の形成を記述する算術モデルに基づくオンライン計算によって連続鋳造が実施され、
構造及び／又は幾何学の形成に影響を与える連続鋳造方法の変数は、オンラインの動的な方法で、すなわち鋳造が起こっている間に、調整されることを特徴とする方法。
【請求項２】
請求項１記載の方法において、
構造が、好ましくはオンラインで、鋳造ロールの表面を覆い、かつ固化と固化に由来する偏析との条件を考慮して、特に一次固化の間に、算術モデルに統合されることを特徴とする方法。
【請求項３】
請求項１又は２記載の方法において、
前記溶融浴（６）上方の前記鋳造ロール（２）の表面（１１）は、気体又は気体混合物によってフラッシュされ、好ましくはオンラインで、前記気体又は前記気体混合物それぞれの化学組成と量と任意に前記鋳造ロールの長さ全体にわたる分布とを覆い、かつ固化及び固化に由来する偏析の条件を考慮して、特に一次固化の間に、算術モデルに統合されることを特徴とする方法。
【請求項４】
請求項１から３のいずれか一項に記載の方法において、
温度変化のような全体の金属ストリップの状態の熱力学的変化は、熱伝導方程式を解くことによって、及び相転移動力学を記述する方程式又は方程式系それぞれを解くことによって、算術モデルの計算に永久的に加えられ、かつ
金属ストリップ及び任意に鋳造ロールの温度調節は、熱力学状態量のうちの少なくとも一つの計算値に依存して調整され、
シミュレーションのために、金属ストリップの厚さ、金属の化学分析、及び鋳造速度が考慮に入れられ、これらの値は、好ましくは鋳造の間、繰り返して、かつ特に厚さに関して、絶えず、測定されることを特徴とする方法。
【請求項５】
請求項４記載の方法において、
金属の連続相転移モデルが、特にアブラミに従って、算術モデルに統合されることを特徴とする方法。
【請求項６】
請求項１から５のいずれか一項に記載の方法において、
温度変化のような全体の金属ストリップの状態の熱力学的変化は、熱伝導方程式を解くことによって、及び固化の間の及び／又は後の、特に非金属沈殿及び金属間沈殿の、沈殿動力学を記述する方程式又は方程式系それぞれを解くことによって、算術モデルの計算に永久に加えられ、かつ
金属ストリップ及び任意に鋳造ロールの温度調節は、熱力学状態量のうちの少なくとも一つの計算値に依存して調整され、
シミュレーションのために、金属ストリップの厚さ、金属の化学分析、及び鋳造速度が考慮に入れられ、これらの値は、好ましくは鋳造の間、繰り返して、かつ特に厚さに関して、絶えず、測定されることを特徴とする方法。
【請求項７】
請求項１から６のいずれか一項に記載の方法において、
自由相エネルギー及び核形成による沈殿動力学と、熱力学一次量、特にギブスエネルギーの使用と、Zenorに従う微生物成長と、が算術モデルに統合されることを特徴とする方法。
【請求項８】
請求項１から７のいずれか一項に記載の方法において、
例えばＦｅ−Ｃ図に従うような多成分系の図に従う構造の量的関係も前記算術モデルに統合されることを特徴とする方法。
【請求項９】
請求項１から８のいずれか一項に記載の方法において、
粒子成長特性及び／又は粒子形成特性が、任意に金属の再結晶を考慮して、前記算術モデルに統合されることを特徴とする方法。
【請求項１０】
請求項１から９のいずれか一項に記載の方法において、
金属ストリップの抽出の間に起こる単段階又は多段階の熱間圧延及び／又は冷間圧延が、構造の配置に影響を与える連続鋳造の変数として前記算術モデルに統合されることを特徴とする方法。
【請求項１１】
請求項１から１０のいずれか一項に記載の方法において、
成形反応のような機械的状態も、さらなるモデル方程式を解くことによって、特に粘弾塑性材料の振る舞いに対する連続体力学基礎方程式を解くことによって、前記算術モデルの計算に永久的に加えられることを特徴とする方法。
【請求項１２】
請求項１から１１のいずれか一項に記載の方法において、
量的に定義された構造は、オンラインで計算されるとともに構造の再結晶へと導くストランド成形を強いることによって調整されることを特徴とする方法。
【請求項１３】
請求項１から１２のいずれか一項に記載の方法において、
金属溶融物と鋳造ロールによって既に固化された金属とに対する熱の影響は、鋳造ロールの冷却をオンラインで獲得している間に前記算術モデルに統合されることを特徴とする方法。
【請求項１４】
請求項１から１３のいずれか一項に記載の方法において、
冷却及び／又は加熱のような金属ストリップに対する熱の影響が、前記算術モデルに統合されることを特徴とする方法。
【請求項１５】
請求項１から１４のいずれか一項に記載の方法において、
圧延プロセスモデル、好ましくは熱間圧延プロセスモデルが、前記算術モデルに統合されることを特徴とする方法。
【請求項１６】
請求項１５記載の方法において、
前記圧延プロセスモデルは、圧延力の計算を含むことを特徴とする方法。
【請求項１７】
請求項１５又は１６記載の方法において、
前記圧延プロセスモデルは、横方向の圧延能力の計算を含むことを特徴とする方法。
【請求項１８】
請求項１５から１７のいずれか一項に記載の方法において、
前記圧延プロセスモデルは、成形ロールに対するロールの移動の計算を含むことを特徴とする方法。
【請求項１９】
請求項１５から１８のいずれか一項に記載の方法において、
前記圧延プロセスモデルは、ロール変形の計算を含むことを特徴とする方法。
【請求項２０】
請求項１５から１９のいずれか一項に記載の方法において、
前記圧延プロセスモデルは、熱的に誘起された圧延幾何学の変化の成形計算を含むことを特徴とする方法。
【請求項２１】
請求項１から２０のいずれか一項に記載の方法において、
前記算術モデルによって、明らかに曲がりやすい点、伸びに対する抵抗、伸張等のような金属ストリップの機械的特性が、計算に永久的に加えられるか、又は少なくとも連続鋳造のプロセスの最後に対して計算されることを特徴とする方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、２ロール法に従って、好ましくは１０ｍｍよりも薄い厚さの薄い金属ストリップ、特に鋼鉄ストリップを連続的に鋳造する方法に関する。ここで、溶融浴の形成の下で、金属溶融物は、鋳造されるべき金属ストリップの厚さの、２つの鋳造ロール（casting roll）によって形成された鋳造ギャップ（casting gap）へ投じられる。
【背景技術】
【０００２】
この種の方法は、特許文献１及び特許文献２並びに特許文献３に記載されている。最初の２つの文献は、２ロール鋳造法のための制御手順に関し、これらはプロセスモデルに基づいているが、ひとたび制御変数が所望の実際の値から逸脱したならば、修正が行われ得るのみであり、その結果、多かれ少なかれ広範囲にわたる金属ストリップの所望の条件、例えば厚さ、構造等に関する条件からの最初の偏差を、たとえ後にプロセスモデルが特許文献２に記載されたように修正されるとしても、我慢しなければならないという欠点をなお示す。
【特許文献１】国際公開第９５／１５２３３号パンフレット
【特許文献２】欧州特許第０８１３７００号明細書
【特許文献３】ＡＴ−Ｂ４０８．１９８
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
本発明は、これらの欠点及び困難を回避することを目的とし、目的として、最初に述べられた種類の連続鋳造方法を提供することを有する。該鋳造方法は、金属ストリップに対して、すなわち様々な化学組成の金属に対して、すなわち様々な鋳造すべき鋼鉄等級及び鋼鉄品質に対して、特に金属の所望の構造の形成又は特定の幾何学の保証それぞれのような、所定の品質特徴を満たすことを可能にする。
【０００４】
特に、本発明は、製造段階における邪魔の可能性を与えることによって金属ストリップの品質における最初のあらゆる偏差を回避することを目的として有する。製造段階では、達成すべき金属ストリップの実際の値と品質の決定とはまだ容易に認識できないか又は直接決定することができない。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明によれば、目的は、鋳造金属ストリップ内に特定の構造を形成するために及び／又は前記金属ストリップの幾何学に影響を与えるために、金属の特定の構造の形成及び／又は金属ストリップの幾何学の形成を記述する算術モデルに基づくオンライン計算によって連続鋳造が実施され、構造及び／又は幾何学の形成に影響を与える連続鋳造方法の変数は、オンラインの動的な方法で、すなわち鋳造が起こっている間に、調整されることで達成される。
【０００６】
ストリップ鋳造プロセスにおいて、鋳造ロールの表面の構造は、固化又は構造の形成の重要な因子を形成する。この構造は、ある程度、すなわち鋳造ロールの表面構造に対応して、液体金属のみによって再生され、ある表面領域では固化が増加し、他の表面領域では固化が遅延する。本発明によれば、好ましくは鋳造ロールの表面の構造は記録され、好ましくはオンラインで記録され、固化及び固化に由来する偏析の条件を考慮して、特に一次固化の間に算術モデルに統合される。
【０００７】
鋳造ロールの表面における金属の固化に対して、これら表面は、例えば浄化、吹付け、コーティングによって、特に気体又は気体混合物を用いたフラッシングによって条件づけられていることがきわめて重要である。この気体又は気体混合物は、溶融物又は既に固化した金属から鋳造ロールへの熱伝達を決定し、したがって好ましい実施例によれば、気体又は気体混合物の化学組成とその量と任意に鋳造ロールの長さ全体にわたるその分布とが記録され、好ましくはオンラインで記録され、固化及び固化に由来する偏析の条件を考慮して、特に一次固化の間に算術モデルに統合される。
【０００８】
そのようにするとき、好ましい実施例によれば、温度変化のような全体の金属ストリップの状態の熱力学的変化は、熱伝導方程式を解くことによって、及び相転移動力学を記述する方程式又は方程式系それぞれを解くことによって、算術モデルの計算に永久的に加えられ、かつ金属ストリップ及び任意に鋳造ロールの温度調節は、熱力学状態量のうちの少なくとも一つの計算値に依存して調整され、シミュレーションのために、金属ストリップの厚さ、金属の化学分析、及び鋳造速度が考慮に入れられ、これらの値は、好ましくは鋳造の間、繰り返して、かつ特に厚さに関して、絶えず、測定される。
【０００９】
本発明に従って、ビレット（billet）の温度計算を特定の時間及び温度に依存する金属構造の形成を含む算術モデルと結合することによって、連続鋳造に影響を与える連続鋳造方法の変数を金属の化学分析とビレットの局所温度履歴とに適合させることが実現可能である。このようにする場合には、最も広い意味（粒子サイズ、相形成、沈殿）で所望の構造体系（textural structure）が、金属ストリップで選択的に保証され得る。
【００１０】
本発明によれば、本発明の目的を達成するときになお保証されている十分に高い正確度をもって、最も簡略化された形態の熱伝導方程式が用いられ得る。簡略化された熱伝導方程式として、熱力学の第１基礎法則で十分である。補助的な条件の決定は非常に重要である。
【００１１】
好ましくは、金属の連続相転移モデルが、特にアブラミ（Avrami）に従って算術モデルに統合される。
【００１２】
一般的な形態では、アブラミ式（Avrami equation）は、一定温度の条件下で、それぞれの温度に対する全ての拡散制御変換プロセスを記述する。算術モデルにおいてこの式を考慮することによって、鋼鉄を連続的に鋳造する間、特定温度における保持時間をも考慮しつつ、フェライト、パーライト、及びベイナイトの部分を選択的に調整することが実現可能である。
【００１３】
好ましくは、本方法は、温度変化のような全体の金属ストリップの状態の熱力学的変化は、熱伝導方程式を解くことによって、及び固化の間の及び／又は後の、特に非金属沈殿及び金属間沈殿の、沈殿動力学を記述する方程式又は方程式系それぞれを解くことによって、算術モデルの計算に永久に加えられ、かつ金属ストリップ及び任意に鋳造ロールの温度調節は、熱力学状態量のうちの少なくとも一つの計算値に依存して調整され、シミュレーションのために、金属ストリップの厚さ、金属の化学分析、及び鋳造速度が考慮に入れられ、これらの値は、好ましくは鋳造の間、繰り返して、かつ特に厚さに関して、絶えず、測定される。
【００１４】
これにより、自由相エネルギー及び核形成による沈殿動力学と、熱力学一次量、特にギブスエネルギーの使用と、Zenorに従う微生物成長と、が好都合に算術モデルに統合される。
【００１５】
好適には、例えばＦｅ−Ｃ図に従うような多成分系の図に従う構造の量的関係も前記算術モデルに統合される。
【００１６】
好都合には、粒子成長特性及び／又は粒子形成特性が、任意に金属の再結晶を考慮して、前記算術モデルに統合される。これにより、動的な及び／又は遅延した再結晶及び／又は後の再結晶、すなわちオーブンで後に起こる再結晶が、算術モデルに考慮され得る。
【００１７】
好ましくは、金属ストリップの抽出の間に起こる単段階又は多段階の熱間圧延及び／又は冷間圧延が、構造の配置にも影響を与える連続鋳造の変数として前記算術モデルに統合され、これにより、連続鋳造、例えば高温熱力学圧延の間に起こる熱力学圧延は、ＡＣ３を超えるビレット温度で考慮され得る。本発明によれば、オンラインで、すなわち予め巻き取る（リールする）ことなく実施され得る、ストリップの巻き取りの後に低温領域（例えば２００〜３００℃）で起こる厚さの減少は、圧延とみなされる。
【００１８】
その上、成形反応のような機械的状態もまた好ましくは、さらなるモデル方程式を解くことによって、特に粘弾塑性材料の振る舞いに対する連続体力学基礎方程式を解くことによって、前記算術モデルの計算に永久的に加えられる。
【００１９】
好ましい実施例は、量的に定義された構造は、オンラインで計算されるとともに構造の再結晶へと導くストランド成形を強いることによって調整される。
【００２０】
その上、金属溶融物と鋳造ロールによって既に固化された金属とに対する熱の影響は個的には、鋳造ロールの冷却をオンラインで獲得している間に前記算術モデルに統合される。
【００２１】
付加的な利点は、冷却及び／又は加熱のような金属ストリップに対する熱の影響が、前記算術モデルに統合されることにある。このようにする場合には、金属ストリップのマージンと中央領域との間の差異を考慮しなければならない。
【００２２】
本発明に係る方法の好都合な変形例は、圧延プロセスモデル、好ましくは熱間圧延プロセスモデルが、前記算術モデルに統合されることを特徴とし、これにより、前記圧延プロセスモデルは好適には、圧延力の計算及び／又は横方向の圧延能力の計算及び／又は特に成形ロールに対するロールの移動の計算及び／又はロール変形の計算及び／又は熱的に誘起された圧延幾何学の変化の成形計算を含む。
【００２３】
本発明によれば、明らかに柔軟な点、伸びに対する抵抗、伸ばし等のような金属ストリップの機械的特性は、算術モデルによって予め計算することができ、その結果、これら予め計算された値の所定の標的値からの偏差が決定される場合に、それぞれの場合において、すなわち固化及び続く熱の影響の間に、又は続く圧延、再結晶の間に、最も適切な訂正を後日これら製造段階で行うことができる。
【００２４】
以下、本発明は、概略的な表現で最初に述べられた種類の連続鋳造プラントを示す図を用いて、図面に示された典型的な実施例によってより詳細に説明される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２５】
互いに平行にかつ並んで配置された２つの鋳造ロール２によって形成された連続鋳造モールドは、薄いストリップ１、特に１ｍｍと１０ｍｍとの間の厚さを有する鋼鉄ストリップを成型するために役立つ。鋳造ロール２は鋳造ギャップ３、いわゆる「キッシングポイント（kissing-point）」を形成し、ここにおいてストリップ１は、連続鋳造モールドから現れる。鋳造ギャップ３よりも上方には、スペース４が形成され、該スペースはカバーを形成するカバープレート５によって上方へ向けてシールドされるとともに、溶融浴６を受けるのに役立つ。開口部８を介して金属溶融物７はカバーに供給され、カバーを通じて浸入チューブ（immersion tube）が溶融浴６内へ、浴レベル９よりも下へ突出する。鋳造ロール２には、不図示の内部冷却が設けられている。鋳造ロール２のそばに、溶融浴６を受けるスペース４に封をするための横方向プレートが設けられている。
【００２６】
鋳造ロール２の表面１０で、それぞれの場合に鋳造シェル（casting shell）が形成され、これら鋳造シェルは鋳造ギャップ３、すなわちキッシングポイントでストリップ１に一体にされている。おおよそ一定の厚さを有する、好ましくは標準に従って僅かなアーチを有するストリップ１を最も可能性のある方法で形成するために、特定の分布の圧延力が、例えば長方形又は筒の形態で、鋳造ギャップ３に提供されることがきわめて重要である。
【００２７】
鋳造ロールの表面の構造を一定に維持するために、ブラシ装置を設けることができ、ブラシ装置のブラシは、鋳造ロール２の表面１０に合わせることができる。
【００２８】
コンピュータ１１は、鋳造鋼鉄ストリップ１の品質を保証するために役立ち、コンピュータには、コンピュータ装置データ、金属ストリップの所望の形態、鋼鉄溶融物の化学分析のような材料データ、鋳造状態、鋳造速度、鋼鉄溶融物が鋳造ロール間に入る液体鋼鉄の温度、及び所望の構造、及び任意にオンラインで又は連続鋳造プラントの外側で起こり得る鋼鉄ストリップの変形、が入力される。相転移動力学と核形成の動力学とを含む冶金学の算術モデルによって、及び熱伝導方程式を解くことによる温度分析を可能にする熱算術モデルによって、コンピュータは、鋼鉄溶融物及び／又は鋼鉄ストリップに対する熱の影響と、さらには鋳造ロールの内部冷却と、鋳造ロールへのガスの進入と、示された例でオンラインに配置されたロールスタンド１２の変形程度と、任意にリール１３に対するリール条件と、等のような熱間ストリップの品質に影響を与える様々なパラメータを計算する。
【００２９】
本発明に従って用いられた算術モデルは本質的には、ストリップ鋳造モデル及び圧延モデルに基づいている。ストリップ鋳造モデルは、鋳造ロールと固化と偏析と一次構造と相転移と沈殿モデルとを含む。圧延モデルは、熱物理のモデルと相転移と熱間圧延と沈殿と再結晶と粒子サイズモデルと機械的特性量を予言するモデルとを含む。
【００３０】
鋳造ロールの表面１０の構造は、鋳造ロール２における最初の固化にとって決定的である。このため、鋳造ロール２の表面プロファイルは、鋼鉄７によって再現されるが、これはある程度までである。液体鋼鉄７の表面張力のために、「谷」がしばしばブリッジオーバ（bridged over）し、媒介物（例えば気体）が入り込む。気体は液体鋼鉄７から鋳造ロール２までの熱の移動（carrying-off）を減少させるので、固化が遅らされる。
【００３１】
特別に作成された鋳造ロールの表面１０と様々な気体混合物との間の相互作用は、鋳造プロセスに適した温度を調整するために用いられる。このようにする場合には、鋳造ロールの表面１０の性質を正確に知るとともに記述することが必要である。これは、表面の作業を終えた後いくつかの点で（理想的には、例えば高感度測定ピンを用いて軸線方向で何度か）鋳造ロールの表面を測定することによって行われる。このようにして得られた表面プロファイルは濾過され、分類される。
【００３２】
これらの種類のそれぞれに対して、熱伝導が、流れのシミュレーション及び試験によってオフラインで評価され、したがって各表面の種類は、熱の流れの特定の分布を用いて指定される。これら熱の流れ／温度の分布は、連続して配置されたプログラム部に引き渡される。
【００３３】
（完全な）熱の流れの予備調整は、鋳造ロールの温度を調整することによって可能になり得る。他方で、熱の温度は、鋳造ロールの材料、冷却水の温度、及び冷却水の量によって決定される。
【００３４】
このように、算術モデルの第１段階は、鋳造ロール表面の状態を記述すること、該表面に結びつけられた熱伝導（表面の「山」、気体が満たされた「谷」、移動領域）を計算すること、該熱伝導を分類（あいまいに）すること、及びそれぞれの温度を伝えること、にある。
【００３５】
第２段階では、異なる種類に対して一次固化が作用する。この目的のために、試しに一次固化（成長、配向、樹状突起の長さ、樹状突起の腕の間の距離）は、固化試験によって予め決定されると同時に、温度モデルと組み合わせてシミュレーション計算によって（又は統計モデル＝セルラオートマタ（cellular automaton）を用いることによって）進められる。この段階の目的は、サイズ分布及び樹状突起の成長方向を計算することにある。
【００３６】
この段階では、（ほぼ）平行に成長している樹状突起は集結して粒子になる。この段階の結果、粒子サイズ分布及びことによると形状因子（長さ／幅）が評価される。
【００３７】
偏析モデル及び沈殿モデルは、偏析及び沈殿の決定に役立つ。温度モデルと組み合わせて、沈殿モデルは、各ストリップ位置に対して、沈殿プロセスの程度があいまいになっているかを決定する。
【００３８】
温度モデルと共に、発生する構造の引っ張り変形を評価しかつあいまいにする力学モデルによって、クラッキングを予言することが可能である。
【００３９】
全てのパラメータは圧延モデルに引き渡され、この目的は、構造と、排出部における力学パラメータ及び冷却状態と、表面の平坦さのような幾何学パラメータと、について予言を行うことにある。
【００４０】
全てのあいまいにされたパラメータ（fuzzyfied parameter）は、オンライン計算モデルに引き渡され、該モデルは、絶えず作動している温度モデルによって鋼鉄ストリップ１に対する実際の条件を評価し、任意に制御回路によって制御パラメータに対して影響を及ぼす。
【００４１】
品質特性は、既に製造されたストリップから戻されるとともに格納され、製造パラメータを用いて相互に関連付けられる。自己学習ループでは、新たなプロセスパラメータが提案される。
【００４２】
本発明に対して用いられ得るような算術モデルの例は、オーストリア国特許第Ａ９７２／２０００号に見出すことができる。
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】本発明の実施例による鋳造ストリップの製造を示した図である。
【符号の説明】
【００４４】
１  金属ストリップ
２  鋳造ロール
３  鋳造ギャップ
６  溶融浴
７  金属溶融物
１１  表面
【図１】
2005509530.tif 000003
【手続補正書】
【提出日】平成16年2月12日(2004.2.12)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
２ロール法に従って、好ましくは１０ｍｍよりも薄い厚さの薄い金属ストリップ（１）、特に鋼鉄ストリップを連続して鋳造する方法であって、
溶融浴（６）の形成の下で、金属溶融物（７）が、鋳造すべき前記金属ストリップ（１）の厚さの２つの鋳造ロール（２）によって形成された鋳造ギャップ（３）内で鋳造される方法において、
鋳造金属ストリップ内に特定の構造を形成するために、金属の特定の構造の形成を記述する算術モデルに基づくオンライン計算によって連続鋳造が実施され、
構造の形成に影響を与える連続鋳造方法の変数は、オンラインの動的な方法で、すなわち鋳造が起こっている間に、調整されることを特徴とする方法。
【請求項２】
請求項１記載の方法において、
前記金属ストリップの幾何学に影響を与えるために、金属ストリップの幾何学の形成を記述する算術モデルに基づくオンライン計算によって連続鋳造が実施され、
幾何学に影響を与える連続鋳造方法の変数は、オンラインの動的な方法で、すなわち鋳造が起こっている間に、調整されることを特徴とする方法。
【請求項３】
請求項１又は２記載の方法において、
構造が、好ましくはオンラインで、鋳造ロールの表面を覆い、かつ固化と固化に由来する偏析との条件を考慮して、特に一次固化の間に、算術モデルに統合されることを特徴とする方法。
【請求項４】
請求項１，２又は３記載の方法において、
前記溶融浴（６）上方の前記鋳造ロール（２）の表面（１１）は、気体又は気体混合物を用いてフラッシュされ、前記気体又は前記気体混合物それぞれの化学組成と量と任意に前記鋳造ロールの長さ全体にわたる分布とは、記録され、好ましくはオンラインで記録され、かつ固化及び固化に由来する偏析の条件を考慮して、特に一次固化の間に、算術モデルに統合されることを特徴とする方法。
【請求項５】
請求項１から４のいずれか一項に記載の方法において、
温度変化のような全体の金属ストリップの状態の熱力学的変化は、熱伝導方程式を解くことによって、及び相転移動力学を記述する方程式又は方程式系それぞれを解くことによって、算術モデルの計算に永久的に加えられ、かつ
金属ストリップ及び任意に鋳造ロールの温度調節は、熱力学状態量のうちの少なくとも一つの計算値に依存して調整され、
シミュレーションのために、金属ストリップの厚さ、金属の化学分析、及び鋳造速度が考慮に入れられ、これらの値は、好ましくは鋳造の間、繰り返して、かつ特に厚さに関して、絶えず、測定されることを特徴とする方法。
【請求項６】
請求項５記載の方法において、
金属の連続相転移モデルが、特にアブラミに従って、算術モデルに統合されることを特徴とする方法。
【請求項７】
請求項１から６のいずれか一項に記載の方法において、
温度変化のような全体の金属ストリップの状態の熱力学的変化は、熱伝導方程式を解くことによって、及び固化の間の及び／又は後の、特に非金属沈殿及び金属間沈殿の、沈殿動力学を記述する方程式又は方程式系それぞれを解くことによって、算術モデルの計算に永久に加えられ、かつ
金属ストリップ及び任意に鋳造ロールの温度調節は、熱力学状態量のうちの少なくとも一つの計算値に依存して調整され、
シミュレーションのために、金属ストリップの厚さ、金属の化学分析、及び鋳造速度が考慮に入れられ、これらの値は、好ましくは鋳造の間、繰り返して、かつ特に厚さに関して、絶えず、測定されることを特徴とする方法。
【請求項８】
請求項１から７のいずれか一項に記載の方法において、
自由相エネルギー及び核形成による沈殿動力学と、熱力学一次量、特にギブスエネルギーの使用と、Zenerに従う微生物成長と、が算術モデルに統合されることを特徴とする方法。
【請求項９】
請求項１から８のいずれか一項に記載の方法において、
例えばＦｅ−Ｃ図に従うような多成分系の図に従う構造の量的関係も前記算術モデルに統合されることを特徴とする方法。
【請求項１０】
請求項１から９のいずれか一項に記載の方法において、
粒子成長特性及び／又は粒子形成特性が、任意に金属の再結晶を考慮して、前記算術モデルに統合されることを特徴とする方法。
【請求項１１】
請求項１から１０のいずれか一項に記載の方法において、
金属ストリップの抽出の間に起こる単段階又は多段階の熱間圧延及び／又は冷間圧延が、構造の形成に影響を与える連続鋳造の変数として前記算術モデルに統合されることを特徴とする方法。
【請求項１２】
請求項１から１１のいずれか一項に記載の方法において、
成形反応のような機械的状態も、さらなるモデル方程式を解くことによって、特に粘弾塑性材料の振る舞いに対する連続体力学基礎方程式を解くことによって、前記算術モデルの計算に永久的に加えられることを特徴とする方法。
【請求項１３】
請求項１から１２のいずれか一項に記載の方法において、
量的に定義された構造は、オンラインで計算されるとともに構造の再結晶へと導くストランド成形を強いることによって調整されることを特徴とする方法。
【請求項１４】
請求項１から１３のいずれか一項に記載の方法において、
金属溶融物と鋳造ロールによって既に固化された金属とに対する熱の影響は、鋳造ロールの冷却をオンラインで獲得している間に前記算術モデルに統合されることを特徴とする方法。
【請求項１５】
請求項１から１４のいずれか一項に記載の方法において、
冷却及び／又は加熱のような金属ストリップに対する熱の影響が、前記算術モデルに統合されることを特徴とする方法。
【請求項１６】
請求項１から１５のいずれか一項に記載の方法において、
圧延プロセスモデル、好ましくは熱間圧延プロセスモデルが、前記算術モデルに統合されることを特徴とする方法。
【請求項１７】
請求項１６記載の方法において、
前記圧延プロセスモデルは、圧延力の計算を含むことを特徴とする方法。
【請求項１８】
請求項１６又は１７記載の方法において、
前記圧延プロセスモデルは、横方向の圧延能力の計算を含むことを特徴とする方法。
【請求項１９】
請求項１６から１８のいずれか一項に記載の方法において、
前記圧延プロセスモデルは、特に成形ロールに対するロールの移動の計算を含むことを特徴とする方法。
【請求項２０】
請求項１６から１９のいずれか一項に記載の方法において、
前記圧延プロセスモデルは、ロール変形の計算を含むことを特徴とする方法。
【請求項２１】
請求項１６から２０のいずれか一項に記載の方法において、
前記圧延プロセスモデルは、熱的に誘起された圧延幾何学の変化に対する成形計算を含むことを特徴とする方法。
【請求項２２】
請求項１から２１のいずれか一項に記載の方法において、
明らかに曲がりやすい点のような金属ストリップの機械的特性、伸びに対する抵抗、伸張等が、前記算術モデルによって計算に永久的に加えられるか、又は少なくともストリップ鋳造のプロセスの最後に対して計算されることを特徴とする方法。
【国際調査報告】
2005509530.tif 000004
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