(57)【要約】  高い性能の炭素鋼が開示され、これは、マルテンサイトのラスがオーステナイトの薄膜と交互するが、ディスロケーティッドラス構造の各々の粒子が、同じ方向の全てのオーステナイト薄膜を配向させることによって単一のミクロ構造変化に制限される、ディスロケーティッドラス構造を含む。これは、１０ミクロン未満に粒子サイズを注意深く制御することによって達成される。鋼の性能におけるさらなる改善は、ベイナイト、パーライト、および相間沈殿の形式を避ける様式で、鋼を処理することによって達成される。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも約３００℃のマルテンサイト開始温度を有し、１０ミクロン以下の直径のマルテンサイト−オーステナイト粒子を含む、合金炭素鋼であって、各々の粒子が、オーステナイトシェルによって結合され、そして該粒子全体にわたって均一な配向でオーステナイトの薄膜と交互するマルテンサイトのラスを含むミクロ構造を有する、合金炭素鋼。
【請求項２】
請求項１に記載の合金炭素鋼であって、前記マルテンサイト開始温度が、少なくとも約３５０℃である、合金炭素鋼。
【請求項３】
請求項１に記載の合金炭素鋼であって、最大０．３５重量％の炭素を有する、合金炭素鋼。
【請求項４】
請求項１に記載の合金炭素鋼であって、前記マルテンサイト−オーステナイト粒子が、１ミクロン〜１０ミクロンの直径である、合金炭素鋼。
【請求項５】
請求項１に記載の合金炭素鋼であって、ニッケルおよびマンガンからなる群より選択される、約１％〜約６％のメンバーをさらに含む、合金炭素鋼。
【請求項６】
請求項１に記載の合金炭素鋼であって、約０．０５重量％〜約０．３３重量％の炭素、約０．５重量％〜約１２重量％クロム、約０．２５重量％〜約５重量％のニッケル、約０．２６重量％〜約６重量％のマンガン、および１重量％未満のケイ素を含む、合金炭素鋼。
【請求項７】
高い強度で、耐腐食性で、強靭な合金炭素鋼を製造するための方法であって、該方法は、以下：
（ａ）少なくとも約３００℃のマルテンサイト開始温度を有する炭素鋼合金組成物を形成する工程；
（ｂ）該炭素鋼合金組成物を、該合金組成物が溶液中の全ての合金化元素を有する均質なオーステナイト相をとるのに十分な温度まで加熱する工程；
（ｃ）該オーステナイト相をそのオーステナイト再結晶化温度より上にしながら、該均質なオーステナイト相を処理して、約１０ミクロン以下の粒子サイズを達成する工程；および
（ｄ）該マルテンサイト転移範囲を通って該オーステナイト相を冷却して、該オーステナイト相を融解粒子のミクロ構造に変換する工程であって、各々の粒子が、約１０ミクロン以下の直径を有し、そして該粒子全体にわたって均一な配向で保持されたオーステナイトの膜と交互するマルテンサイトのラスを含む、工程、
を包含する、方法。
【請求項８】
請求項７に記載の方法であって、工程（ｂ）が、前記炭素鋼合金組成物を約１０５０℃〜約１２００℃の範囲内の温度に加熱する工程を包含し、そして該方法が、工程（ｂ）の後に、前記均質なオーステナイト相を約９００℃〜約９５０℃の範囲内の中間温度に冷却する工程、および前記工程（ｃ）の圧延の少なくとも一部を、該中間温度で行う工程をさらに包含する、方法。
【請求項９】
請求項７に記載の方法であって、前記工程（ｃ）の粒子サイズが、１ミクロン〜１０ミクロンの直径である、方法。
【請求項１０】
請求項７に記載の方法であって、前記炭素鋼合金組成物が、約０．０５重量％〜約０．３３重量％の炭素、約２重量％〜約１２重量％クロム、約０．２５重量％〜約５重量％のニッケル、約０．２６重量％〜約６重量％のマンガン、および１重量％未満のケイ素を含む、方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
（発明の背景）
（１．発明の分野）
本発明は、鋼合金、特に、高い強度、靱性、耐腐食性、冷変形性の鋼合金の分野に属し、そしてまた鋼に特定の物理的特性および化学的特性を提供するミクロ構造を形成するための、鋼合金の処理の技術に属する。
【背景技術】
【０００２】
（先行技術の記載）
高い強度および靭性および冷変形性の鋼合金（これらのミクロ構造は、マルテンサイト相およびオーステナイト相の複合体である）は、以下の米国特許（これらの各々は、その全体が、本明細書中で参考として援用される）に開示される：
４，１７０，４９７（Ｇａｒｅｔｈ  ＴｈｏｍａｓおよびＢａｎｇａｒｕ  Ｖ．Ｎ．Ｒａｏ）（１９７７年８月２４日に出願された出願であり、１９７９年１０月９日発行）
４，１７０，４９９（Ｇａｒｅｔｈ  ＴｈｏｍａｓおよびＢａｎｇａｒｕ  Ｖ．Ｎ．Ｒａｏ）（１９７７年８月２４日に出願された上記出願の一部継続出願として１９７８年９月１４日に出願された出願であり、１９７９年１０月９日発行）
４，６１９，７１４（Ｇａｒｅｔｈ  Ｔｈｏｍａｓ，Ｊａｅ−Ｈｗａｎ  Ａｈｎ，およびＮａｃｋ−Ｊｏｏｎ  Ｋｉｍ）（１９８４年８月６日に出願された出願の一部継続出願として１９８４年１１月２９日に出願された出願であり、１９８６年１０月２８日発行）
４，６７１，８２７（Ｇａｒｅｔｈ  Ｔｈｏｍａｓ，Ｎａｃｋ  Ｊ．Ｋｉｍ，およびＲａｍａｍｏｏｒｔｈｙ  Ｒａｍｅｓｈ）（１９８５年１０月１１日に出願された出願であり、１９８７年６月９日発行）
６，２７３，９６８  Ｂ１（Ｇａｒｅｔｈ  Ｔｈｏｍａｓ）（２０００年３月２８日に出願された出願であり、２００１年８月１４日発行）。
【０００３】
ミクロ構造は、特定の鋼合金の特性を確立する際に重要な役割を果たし、そして従って、その合金の強度および靭性は、合金化（ａｌｌｏｙｉｎｇ）元素の選択および量のみならず、存在する結晶層およびそれらの配置に依存する。特定の環境における使用を意図された合金は、より高い強度および靭性、ならびに、一般に、しばしば相容れない特性の組合せを必要とする。なぜなら、１つの特性に寄与する特定の合金化元素は、別の特性を損ない得るからである。
【０００４】
上に列挙された特許において開示される合金は、炭素鋼合金であり、これはオーステナイトの薄膜で交互になったマルテンサイトのラス（ｌａｔｈ）からなるミクロ構造を有する。いくつかの場合、このマルテンサイトは、自己焼もどし（ａｕｔｏｔｅｍｐｅｒｉｎｇ）によって作成されるカーバイドの微細な粒子を用いて分散される。一方の相のラスが、他方のラスの薄膜によって分離される配置は、「ディスロケーティッドラス（ｄｉｓｌｏｃａｔｅｄ  ｌａｔｈ）」構造といわれ、そして最初に合金をオーステナイト範囲に加熱し、次いでこの合金をマルテンサイト開始温度ＭＳ（この温度は、マルテンサイト相が最初に形成し始める温度である）より下に冷却し、オーステナイトが、非転移の安定化されたオーステナイト薄膜によって分離されたマルテンサイトのラスからなる束（ｐａｃｋｅｔ）へと転移する温度範囲に冷却することによって、形成される。このことは、標準的な冶金学的処理（例えば、鋳造、熱処理、圧延（ローリング）、および鍛造）を伴い、製品の所望の形状を達成し、そしてラスおよび薄膜の交互の配置を精錬する。このミクロ構造は、好ましくは、対になったマルテンサイト構造の代わりである。なぜなら、このラス構造は、より強い靭性を有するからである。これらの特許はまた、ラス領域中の過剰な炭素が冷却プロセスの間に沈澱して、「自己焼きもどし（ａｕｔｏｔｅｍｐｅｒｉｎｇ）」として知られる現象によって、セメンタイト（炭化鉄、Ｆｅ３Ｃ）を形成することを開示する。’９６８号特許は、マルテンサイト開始温度ＭＳが３５０℃以上となるように合金化元素の選択を制限することによって、自動焼戻しが避けられ得ることを開示する。特定の合金において、自動焼もどしによって作製されたカーバイドは、鉄鋼の強靭性を付加し、一方、他の合金においては、カーバイドは強靭性を制限する。
【０００５】
ディスロケーティッドラス構造は、高強度鋼を作り出し、この鋼は、強靭および延性（亀裂伝播に対する耐久性および鋼からの工学成分の首尾良い製造を可能にするための十分な成形性に必要とされる性能）の両方である。対になった構造よりもむしろディスロケーティッドラス構造を達成するためにマルテンサイト相を制御することは、強度および靭性の必要なレベルを達成する最も有効な手段の１つであるが、保持したオーステナイトの薄膜は、延性および形成性の品質に寄与する。より好まれない対になった構造ではなく、このようなディスロケーティッドラスミクロ構造を得ることは、合金組成を注意深く選択することによって達成され、このことは次いで、ＭＳ値に影響する。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ディスロケーティッドラスミクロ構造におけるオーステナイトの安定性は、特にこの合金が過酷な機械的条件および環境的条件に曝される場合にこの合金が強靭性を保持する能力における、１つの要因である。特定の条件において、オーステナイトは約３００℃を超える温度で不安定であり、この合金を相対的にもろくさせ、そして機械的ストレスに耐えることをより出来なくさせる、カーバイド沈澱物へと転移する傾向がある。この不安定性は、本発明によって取り上げられる問題のうちの１つである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
（発明の要旨）
ここで、上記のディスロケーティッドラスミクロ構造を有する炭素鋼合金粒子が、オーステナイトのフィルムの配向性において異なる、１つの粒子構造内で、複数の領域を形成する傾向があることを、発見した。ディスロケーティッドラス構造の形成を伴う転換のひずみの間に、オーステナイト結晶構造の異なる領域は、オーステナイトに特徴的である面−中心立方体（ｆｃｃ）配置の、異なる平面上での剪断を受ける。この説明によって束縛されることは意図しないが、本明細書中で、このことは、このマルテンサイト相が粒子全体に種々の異なる方向での剪断によって形成され、これによってオーステナイトのフィルムが各領域内で共通の角度にあるが、隣接領域の間では異なる角度にある領域を形成する原因であることを、発明者らは確信する。オーステナイト結晶構造に起因して、この結果は、各領域が異なる角度を有する、４つの領域まで当てはまり得る。領域のこの合流は、オーステナイトのフィルムが制限された安定性である結晶構造を生じる。粒子自体はそれらの粒子境界でオーステナイト殻中に入れられ、一方、異なるオーステナイトフィルムの配向の粒子間領域はオーステナイト中には入れられないことに、注記のこと。
【０００８】
１つの配向性のオーステナイトフィルムを有するディスロケーティッドラス構造のマルテンサイト−オーステナイト粒子が、粒子サイズを１０ミクロン以下に制限することによって達成され得ること、およびこの記載の粒子を有する炭素鋼合金がより高い温度および機械的ひずみへの曝露に対してより高い安定性を有することが、さらに開示された。従って、本発明は、各粒子がオーステナイトフィルムの１つの配向性を有する（すなわち、各粒子が１つのバリアント（ｖａｒｉａｎｔ）のディスロケーティッドラスミクロ構造である）、ディスロケーティッドラスミクロ構造の粒子を含む炭素鋼合金に関する。
【０００９】
本発明はさらに、オーステナイト相全体中に鉄を配置させ、そして溶液中で全ての合金化元素を配置させる温度に合金組成物（のオーステナイト）を熱的に均熱させ、次いでオーステナイト再結晶温度より少し高い温度でこのオーステナイト相を維持しながらオーステナイト相を崩壊させて、直径１０ミクロン以下の小さな粒子を形成することによって、このようなミクロ構造を調製する方法に関する。これは、その後、そのオーステナイト相を迅速にマルテンサイト開始温度まで冷却し、そしてマルテンサイト転移領域を通してオーステナイト部分をディスロケーティッドラス配置のマルテンサイト相へと転換する。この最後の冷却は、好ましくは、ベイナイトおよびパーライトの形成、ならびにこれらの相の間の結合に沿っての任意の沈澱物の形成を避けるのに、十分に速い速度で実施される。この得られたミクロ構造は、オーステナイトの殻によって結合された個々の粒子からなり、各粒子はオーステナイトの安定性を制限する複数バリアントの配向性でなく１つのバリアントのディスロケーティッドラス構造を有する。本発明の使用に適切な合金組成物は、ディスロケーティッドラス構造へこの型の加工を形成し得る組成物である。これらの組成物は、少なくとも約３００℃、好ましくは少なくとも約３５０℃のマルテンサイト開始温度ＭＳを達成するために選択される、合金化元素およびそのレベルを有する。
【００１０】
（発明の詳細な説明、および好ましい実施形態）
ディスロケーティッドラスミクロ構造を形成し得るために、合金組成物は、ＭＳが約３００℃以上、好ましくは３５０℃以上でなければならない。一般的に合金化元素はＭＳに影響を与えるが、ＭＳに対して最も強力な影響を有する合金化元素は炭素であり、そしてＭＳを所望の範囲に制限することは、合金の炭素含量を最大０．３５重量％までに制限することによって、容易に達成される。本発明の好ましい実施形態において、炭素含量は、約０．０３重量％〜約０．３５重量％の範囲内であり、そして好ましい実施形態において、約０．０５重量％〜約０．３３重量％の範囲内である。
【００１１】
さらに好ましくは、合金組成物は、オーステナイト相からの合金の中間冷却の間に、フェライトの形成を避けるように（すなわち、ディスロケーティッドラスミクロ構造を形成するためのオーステナイトのさらなる冷却の前に、フェライト粒子の形成を避けるように）選択される。炭素（上記のように既に含まれ得る）、窒素、マンガン、ニッケル、銅および亜鉛からなる、オーステナイト安定化群のうちの１つ以上の合金化元素を含むこともまた、好ましい。オーステナイト安定化元素として特に好ましいのは、マンガンおよびニッケルである。ニッケルが存在する場合、その濃度は、好ましくは、約０．２５％〜約５％の範囲内であり、そしてマンガンが存在する場合、その濃度は、好ましくは、約０．２５％〜約６％の範囲内である。クロムもまた、本発明の多くの実施形態において含まれ、そしてクロムが存在する場合、その濃度は、好ましくは、約０．５％〜約１２％の範囲内である。繰返すと、本明細書中の全ての濃度は重量に対してである。各合金化元素の存在およびそのレベルは、合金のマルテンサイト開始温度に影響を与え得、そして上に注記したように、本発明の実施において有用な合金は、マルテンサイト開始温度が少なくとも約３５０℃である合金である。従って、合金化元素およびその量の選択は、本質的にこの制限で成される。マルテンサイト開始温度に最も大きな影響を有する合金化元素は炭素であり、そして最大０．３５％まで炭素含量を制限することは、一般的に、マルテンサイト開始温度が所望の範囲内にあることを確実にする。さらなる合金化元素（例えば、モリブデン、チタン、ニオブおよびアルミニウム）もまた、微細な粒子形成のための核形成部位として作用するのに十分な量であるが、それらの存在によって完成した合金の特性に影響を与えないほどに十分低い濃度で、存在し得る。
【００１２】
本発明の好ましい合金はまた、実質的にカーバイドを全く含まない。用語「実質的にカーバイドを全く（含まない）」とは、本明細書中で、任意のカーバイドが実際に存在する場合、沈澱物の分布およびその量が、完成した合金の性能特徴に対して、そして特に腐食特徴に対して反対の作用を有するような分布および量であることを示すために、使用される。カーバイドが存在する場合、これらは、結晶構造中に包埋される沈澱物として存在し、そして合金の性能に対する有害な作用は、それらの沈澱物が直径５００Å未満である場合に最小化される。相の境界に沿って位置する沈澱物を避けることは、特に好ましい。
【００１３】
上に注記したように、１つのバリアントのディスロケーティッドラスミクロ構造の（すなわち、各粒子内で１つの配向性で配向したマルテンサイトのラスおよびオーステナイトフィルムを有する）マルテンサイト−オーステナイト粒子は、１０ミクロン以下まで粒子サイズを低下させることによって達成される。好ましくは、この粒子サイズは、約１ミクロン〜約１０ミクロンの範囲内であり、最も好ましくは、約５ミクロン〜約９ミクロンである。
【００１４】
本発明は、ミクロ構造を達成するために使用される特定の冶金学的処理工程に関係なく、上記のミクロ構造を有する合金にわたるが、特定の処理製法が好ましい。これらの好ましい手順は、所望の組成の合金を形成するのに必要な適切な成分を混ぜ合わせ、次いで、固形物溶液中で全ての元素および成分を有する均一なオーステナイト構造を達成するのに十分な時間の間、且つそれに十分な温度で、この組成を均質化（「均熱」）させる。この温度は、オーステナイト再結晶温度より高い温度であり、この温度は合金組成で変動し得るが、一般的に、当業者に容易に明らかである。大部分の場合において、最良の結果は、１０５０℃〜１２００℃の範囲内の温度で均熱することによって達成される。圧延、鍛造またはその両方は、この温度で合金に対して必要に応じて実施される。
【００１５】
一旦均質化が完了すると、合金は、冷却および所望の粒子サイズへの粒子の精製（ｒｅｆｉｎｅｍｅｎｔ）（上記のように、１０ミクロン以下であり、狭い範囲が好ましい）の組合せに供される。粒子精製は、段階で実施され得るが、最終の粒子精製は、一般的に、オーステナイト再結晶化温度より上であるが、オーステナイト再結晶化温度に近い中間温度で達成される。この好ましいプロセスにおいて、合金は、最初に、均質化温度で圧延（ｒｏｌｌ）され（すなわち、動的再結晶化に供され）、次いで、中間温度に冷却され、そしてさらなる動的再結晶かのために再び圧延される。一般的に、本発明の炭素鋼合金について、この中間温度は、オーステナイト再結晶化温度と、そのオーステナイト再結晶化温度より約５０℃上の温度との間である。上記の好ましい合金組成物について、オーステナイト再結晶化温度は、約９００℃であり、従って、合金がこの段階で冷却される温度は、好ましくは、約９００℃と約９５０℃の範囲内の温度、最も好ましくは、約９００℃〜約９２５℃の範囲内の温度である。動的再結晶化は、従来の手段（例えば、制御圧延、鍛造、またはその両方）によって達成される。この減少は、１０％以上までの圧延量によって作製され、多くの場合において、この減少は、約３０％〜約６０％である。
【００１６】
一旦、所望の粒子サイズが達成されると、合金は、上記オーステナイト再結晶温度からＭｓに、マルテンサイト転移範囲を通って冷却されることによって迅速に急冷され、オーステナイト結晶をディスロケーティッドパケットラスミクロ構造に変換する。得られたパケットは、圧延段階の間に生成されるオーステナイト粒子とほぼ同じ小さなサイズであるが、これらの粒子に残るオーステナイトのみが、薄膜であり、各粒子を取り囲むシェル（ｓｈｅｌｌ）になる。上記のように、粒子の小さなサイズは、その粒子が、オーステナイト薄膜の配向において１つのバリアントであることを保証する。
【００１７】
動的再結晶化の代替として、粒子精製は、所望の粒子サイズが熱処理のみによって達成される、二重熱処理によってもたらされ得る。この代替において、合金は、先の段落において記載されるように急冷され、次いで、オーステナイト再結晶化温度に近い温度またはわずかに下に再加熱し、次いで、もう一度急冷して、ディスロケーティッドラスミクロ構造を達成するかまたはディスロケーティッドラスミクロ構造に戻る。再加熱温度は、好ましくは、オーステナイト再結晶化温度の約５０℃以内（例えば、８７０℃）である。
【００１８】
本発明の好ましい実施形態において、上記プロセスの各々の急冷段階は、合金組成に依存する、カーバイド沈殿物（例えば、ベイナイトおよびパーライト）ならびにニトリド沈殿物およびカーボニトリド沈殿物の形成、ならびに相境界に沿ったなんらかの沈殿物の形成を避けるのに十分に大きな冷却速度で実施される。用語「相間沈殿物（ｉｎｔｅｒｐｈａｓｅ  ｐｒｅｃｉｐｉｔａｔｉｏｎ）」および「相間沈殿物（ｉｎｔｅｒｐｈａｓｅ  ｐｒｅｃｉｐｉｔａｔｉｏｎｓ）」は、本明細書中において、相境界に沿った沈殿を示すために使用され、マルテンサイト相とオーステナイト相との間（すなわち、ラスとラスを分離する薄膜との間）の位置における化合物の小さな堆積物の形成をいう。「相間沈殿物」は、オーステナイト膜自体を示さない。これらの種々のタイプの沈殿物（ベイナイト、パーライト、ニトリド、およびカルボニトリドの沈殿物、ならびに相間沈殿物を含む）の全ての形成は、本明細書中において、「自動焼きもどし（ａｕｔｏｔｅｍｐｅｒｉｎｇ）」と集合的に呼ばれる。
【００１９】
自動焼き戻しを避けるために必要とされる最小冷却速度は、合金についての転位温度−時間図から明らかである。図の縦軸は、温度を表し、そして水平軸は、時間を表し、そして図の曲線は、各相が、それ独自でまたは別の相とともに、のいずれかで存在する領域を示す。代表的なこのような図は、Ｔｈｏｍａｓ、米国特許第６，２７３，９６８号  Ｂ１（上で参照される）に示される。このような図において、最小冷却速度は、Ｃ字型曲線の左側に接する、時間にわたる下行温度の対角線である。曲線の右の領域は、カーバイドの存在を表し、従って、受容可能な冷却速度が、曲線の左に残る線によって表され、その最も小さいものは、最も小さな勾配を有し、曲線に接する。
【００２０】
合金組成に依存して、この要件に適合するのに十分な冷却速度は、水冷却を必要とする速度または空気冷却で達成され得る速度であり得る。一般的に、空気冷却可能であり、依然として十分に高い冷却速度を有する合金組成物における特定の合金化元素のレベルが下げられる場合、空気冷却を使用する能力を保持するために、他の合金化元素のレベルを上昇させることが必要である。例えば、炭素、クロムまたはケイ素のような１つ以上のこのような合金化元素の低下は、マンガンのような元素のレベルを上昇させることによって補償され得る。しかし、調製が個々の合金化元素に対して成される場合、最終合金組成物は、Ｍｓを有するものでなければならず、これは、約３００℃上、好ましくは、約３５０℃より上である。
【００２１】
上記に参照される米国特許に記載される処理手順および条件は、合金組成物をオーステナイト相に加熱するような工程、合金を制御された圧延または鍛造により冷却して、所望の減少および粒子サイズを達成するような工程、およびマルテンサイト転位領域を通ってオーステナイト粒子を急冷して、ディスロケーティッドラス構造を達成するような工程のために、本発明の粒子において使用され得る。これらの手順は、鋳造、熱処理、および合金の熱間加工（例えば、鍛造または圧延、最適な粒子精製のために制御された温度での仕上げによる）を含む。制御された圧延は、種々の機能（均質なオーステナイト結晶相を形成するための合金化元素の拡散、および粒子におけるひずみエネルギーの保存を補助することを含む）に役立つ。このプロセスの急冷段階において、制御された圧延は、新たに形成されるマルテンサイト相を、保持されるオーステナイトの薄膜によって分離されるディスロケーティッドラス配置のマルテンサイトラスに導く。圧延減少の程度は、種々であり得、当業者に容易に明らかである。急冷は、好ましくは、ベイナイト、パーライト、および相間沈殿物を避けるのに十分早くなされる。マルテンサイト−オーステナイトディスロケーティッドラス結晶において、保持されるオーステナイト膜は、約０．５容量％〜約１５容量％のミクロ構造、好ましくは、約３容量％〜約１０容量％、そして最も好ましくは、最大約５容量％を構成する。
【００２２】
図１および２の比較は、本発明と先行技術との間の違いを示す。図１は、先行技術を示し、ディスロケーティッドラス構造を有する単一の粒子１１を示す。この粒子は、４つの内部領域１２、１３、１４、１５を含み、その各々が、オーステナイトの薄膜１７によって分離されたマルテンサイトのディスロケーティッドラス１６からなり、各領域におけるこのオーステナイト膜は、残りの領域のオーステナイト膜とは異なる配向（すなわち、異なるバリアント（ｖａｒｉａｎｔ））を有する。従って、連続領域は、ディスロケーティッドラスミクロ構造において不連続性を有する。粒子の外部は、オーステナイトのシェル１８であり、領域１９間の境界（破線によって示される）は、任意の別個の結晶構造の沈殿物によって占められないが、１つのバリアントが終わり、別のものが始まる場所を単に示す。
【００２３】
図２は、本発明の２つの粒子２１、２２を示し、各々の粒子が、オーステナイト膜配向の点で単一のバリアントのみであり、さらにオーステナイトの外側シェル２５を有するオーステナイトの薄膜２４によって分離されるマルテンサイトのディスロケーティッドラス２３からなる。１つの粒子２１のバリアントは、他の粒子２２のバリアントとは異なるが、各粒子において、単一のバリアントのみである。
【００２４】
上記は、主に、例示の目的で提供される。合金組成物の種々のパラメーター、ならびに処理手順および条件のさらなる改変および変更がなされ得、これは、依然として、本発明の基礎的な概念および新規な概念を依然として具体化する。これらは、容易に当業者に生じ、本発明の範囲内に含まれる。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】図１は、先行技術の合金のミクロ構造を示すスケッチである。
【図２】図２は、本発明の合金のミクロ構造を示すスケッチである。
【図１】
2005513261.tif 000003
【図２】
2005513261.tif 000004
【国際調査報告】
2005513261.tif 000005
2005513261.tif 000006