(57)【要約】本発明は、振動する傾向が低いか或は減衰の度合がより高いバネ構成要素、特に風よけワイパー、特に自動車に取り付けられるワイパー用のバネ付きブレードに関し、これを、炭素を０．０３から０．１２％、ケイ素を０．２から０．９％、マンガンを０．３から１％、クロムを１３から２０％、モリブデンを０．１から２．０％、銅を０．０５から１．０％、窒素を０．０２から０．０５％、チタンを０．０１％未満、ニオブを０．０１から０．１０％、バナジウムを０．０２から０．２５％含有していて残りが鉄であるフェライト系クロム鋼で構成させる。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
バネ構成要素、特にワイパー用スプリングレールであって、
炭素を０．０３から０．１２％、
ケイ素を０．２から０．９％、
マンガンを０．３から１％、
クロムを１３から２０％、
ニッケルを０．５％未満、
モリブデンを０．１から２％、
銅を０．０５から１．０％、
窒素を０．０２％から０．５％、
チタンを０．０１％未満、
ニオブを０．０１から０．１０％、
バナジウムを０．０２から０．２５％含有していて、
残りが鉄である、
フェライト系クロム鋼で作られたバネ構成要素。
【請求項２】
前記鋼の炭素含有量が多くて０．１％であり、モリブデン含有量が多くて１．５％であり、銅含有量が０．１から０．５％でありそして窒素含有量が少なくとも０．０３％であることを特徴とする請求項１記載のバネ構成要素。
【請求項３】
炭素含有量が０．０６から０．１％であり、クロム含有量が１５から１８％でありそしてモリブデン含有量が０．８から１．５％であることを特徴とする請求項１記載のバネ構成要素。
【請求項４】
保磁力が１９０から３２０Ａ／ｃｍでありかつ磁気飽和が１．４５から１．７５Ｔであることを特徴とする請求項１から３のいずれか１項記載のバネ構成要素。
【請求項５】
熱硬化性粉体塗装を受けたものであることを特徴とする請求項１から４のいずれか１項記載のバネ構成要素。
【請求項６】
層厚が０．０５から０．１５ｍｍであることを特徴とする請求項５記載のバネ構成要素。
【請求項７】
９００から１１００℃で０．５から６０分間の溶体焼きなましを受けたものであることを特徴とする請求項１から６のいずれか１項記載のバネ構成要素。
【請求項８】
変形度が６５％を超える冷間成形を受けたものであることを特徴とする請求項７記載のバネ構成要素。
【請求項９】
冷間成形後に２００から３８０℃で０．１から１分間の焼き戻しを受けたものであることを特徴とする請求項８記載のバネ構成要素。
【請求項１０】
塗膜硬化温度が前記焼き戻し温度の範囲内であることを特徴とする請求項９記載のバネ構成要素。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、バネ構成要素、特に自動車、レールで運ばれる運搬手段、船および航空機の一般に湾曲している風防ガラス（ｗｉｎｄｓｈｉｅｌｄｓ）で用いられる如きワイパー用のスプリングレール（ｓｐｒｉｎｇ  ｒａｉｌ）に関する。
【背景技術】
【０００２】
ワイパーは、一般に、スプリングレールとワイパーストリップ（ｗｉｐｅｒ  ｓｔｒｉｐ）（これが洗浄すべきスクリーンにバネ力の補助で押し付けられる）で構成されているワイパーブレード（ｗｉｐｅｒ  ｂｌａｄｅ）を伴うワイパーレバー（ｗｉｐｅｒ  ｌｅｖｅｒ）を含んで成る。必要な洗浄機能を達成するには、ゴム弾性のあるワイパーストリップが当該スクリーンの曲率とは関係なく常にそのスクリーン表面にしっかり対面して運ばれるようにする必要がある。これはワイパーレバーとワイパーストリップの間にバネ構成要素を配置、特にスプリングレールを含めることで確保されるが、それの長さは実質的にゴム弾性のあるワイパーストリップの長さに相当する。
【０００３】
しかしながら、運転速度および／または風速が速いと乱気流および振動が生じ、その結果として、ワイパーストリップがこれの長さ全体および／またはこれの往復運動全体に渡って当該スクリーンに対面したままであるに充分な力を伴って均一には運ばれなくなり、結果として、当該スクリーンに付着している水膜および埃が信頼できる様式で除去されなくなってしまう。
【０００４】
現代のワイパーはモーター駆動ワイパーレバーの上に関節式（ａｒｔｉｃｕｌａｔｅｄ  ｆａｓｈｉｏｎ）に配置されている主ブラケット（ｍａｉｎ  ｂｒａｃｋｅｔ）を含んで成りかつそれの両末端の各々に関節式に固定されているクローブラケット（ｃｌａｗ  ｂｒａｃｋｅｔ）を有する。そのクローブラケットの一方の末端部はスプリングレールに関節式に連結しかつもう一方の末端部はクローに関節式に連結しており、それらの両末端部は各場合とも継手でスプリングレールに連結している。そのスプリングレールはこれの長さ方向全体に渡ってゴム弾性のあるワイパーストリップの中に埋め込まれている。
【０００５】
そのようなスプリングシステム（ｓｐｒｉｎｇ  ｓｙｓｔｅｍ）［これは全体として５個のブラケットと１個のスプリングレールを含んで成る］は、ワイパーストリップが当該スクリーンに均一に対面して運ばれることを確保することを意図したものである。これを達成、特にガタガタする振動を抑制するには、２個のクローブラケットの間の距離と後者の長さを当該スクリーンの形状に合致させる必要がある。さらなる判断基準は、保護すべきスクリーン表面の大きさ、ワイパーブレードの長さ、ワイパーアームが当該スクリーン表面に対して示す往復運動軸の配向、特にスプリングレールのバネ力および幅および厚みである。そのようなパラメーター（ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ）を計算で記録するのはほとんど不可能であり、従って、クローブラケットの性質およびそれらのワイパーブレードに対する位置は一般に実際的経験が基になっている。
【０００６】
全力が注がれたにも拘らず、運転速度および／または風速が速い時に起こるガタガタする音および振動を回避することは、できるとしてもある度合のみであった。従って、ワイピング（ｗｉｐｉｎｇ）の結果は満足されるものでなく、その上、ワイパーストリップのワイピングエッジ（ｗｉｐｉｎｇ  ｅｄｇｅ）にひどい摩滅が起こるばかりでなく破壊的な作動雑音も存在し、その上、ワイパーストリップの有効寿命も短い。
【０００７】
そのような雑音を減少させる目的で、特殊な輪郭を持たせたワイパーストリップに重合体を塗布することで摩擦係数を低くすることが特許文献１に提案されている。しかしながら、これは非常に複雑であるばかりでなく摩擦係数を低くした結果として振動が起こり易くなってしまう。更に、ワイパーブレードの振動が起こる度合を抑制する目的で、ワイパーストリップの実質的に長さ全体に渡って伸びる単一のスプリングレールを用いる代わりに、互いに平行であるが異なる共振周波数で走る２本のスプリングレールを用いることが特許文献２に提案されている。しかしながら、共振周波数を変えるには、スプリングレールを断面積および／または材料の点で変える必要があり、従って、生産および在庫の両方に関して予備部品の点で追加的経費を要する。追加的要因は、異なる共振周波数を示す２本のスプリングレールを用いて振動を回避することができるとしても周波数を比較的狭い枠内にした時のみであり、従って、実際に起こる作動または振動状態の全部を対象にするのは不可能である。
【０００８】
スプリング構成要素およびスプリングレールで用いられる材料は一般に合金鋼である、と言うのは、高純度の炭素鋼は劣った減衰特性を示し、従って、破壊的振動を充分に迅速には取り除かないからである。その理由は、その微細構造の中でエネルギー消費過程がほとんど全く起こらないことによる。
【特許文献１】ヨーロッパ特許出願公開第１  ２８８  ０８９  Ａ２号
【特許文献２】ＰＣＴ出願公開ＷＯ  ０１／５８７３２  Ａ１
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
このような背景を考慮して、本発明の基になった課題は、バネ構成要素の振動特性、例えばスプリングレールが備わっているワイパーのワイピング性能などを向上させることにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
この目的で、本発明は、バネ構成要素、特にスプリングレールで用いる材料をフェライト系クロム鋼（ｆｅｒｒｉｔｉｃ  ｃｈｒｏｍｉｕｍ  ｓｔｅｅｌ）にすることを提案し、これは炭素を０．０３から０．１２％、ケイ素を０．２から０．９％、マンガンを０．３から１％、クロムを１３から２０％、モリブデンを０．１から２．０％、銅を０．０５から１．０％、窒素を０．０２から０．０５％、チタンを０．０１％未満、ニオブを０．０１から０．１０％およびバナジウムを０．０２から０．２５％含有していて、その残りは鉄である。
【００１１】
本鋼の炭素含有量を多くて０．１％にし、モリブデン含有量を多くて１．５％にし、銅含有量を０．１から０．５％にしそして窒素含有量を少なくとも０．０３％にしてもよいが、これらは個別または互いの組み合わせであってもよい。
【００１２】
特に炭素含有量が０．０６から０．１％でクロム含有量が１５から１８％でモリブデン含有量が０．８から１．５％の鋼が適切であることを確認した。
【００１３】
本発明に従うバネ構成要素が示す保磁力Ｈｃは１９０から２４０Ａ／ｃｍでありかつ磁気飽和Ｊｍａは１．４５から１．７５Ｔであり、これは、微細構造の中のフェライト含有量が約１０％から５５％であることに相当する。
【００１４】
そのようなデータは、例えば、本発明に従う合金から生じさせた冷間圧延片またはフラットワイヤー（ｆｌａｔ  ｗｉｒｅ）に冷間成形を受けさせた後に溶体焼きなましを受けさせ（ｓｏｌｕｔｉｏｎ−ａｎｎｅａｌｅｄ）そして空気中で冷却を受けさせるか或は水を用いたクエンチを受けさせる（ｑｕｅｎｃｈｅｄ）ことで上述した磁気飽和を有する磁化し得る微細構造に設定することなどを通して達成可能である。その後、適宜、さらなる冷間成形操作を少なくとも１段階用いた数段階で所望の保磁力に設定することができる。
【００１５】
機械的および／または光学的特性を向上させる目的で、出発材料またはバネ構成要素（スプリングレール）に熱硬化性粉体塗装（ｔｈｅｒｍｏｓｅｔｔｉｎｇ  ｐｏｗｄｅｒ  ｃｏａｔｉｎｇ）による塗膜（好適には厚みが５０から１５０μｍの）を与えてもよい。この塗膜を熱の作用下で与え、従って、それは不可避的に当該材料の有利な焼き戻しを伴う。
【００１６】
本発明に従うバネ構成要素は、バネ力が高くかつ耐候性が高いこと、特にバネ磁気−機械的振動減衰（ｓｐｒｉｎｇ  ｍａｇｎｅｔｏ−ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ  ｖｉｂｒａｔｉｏｎ  ｄａｍｐｉｎｇ）を示すことで区別される。これは、そのように有利な減衰性能を示すことから複雑なクローを用いなくてもよく、適宜またクローブラケットも用いなくてもよく、従って、ワイパーアームが主ブラケットによってスプリングレールに直接作用するワイパーを生じさせることが可能になる。
【００１７】
微細構造がフェライトとマルテンサイトで構成されていて非磁性の微細な沈澱物、例えば窒化物および炭窒化物などを伴うことから高い初期減衰が確保されるが、この原因は、応力で誘発されて微細構造成分のドメイン境界が生成することによる。これは磁化が内部で変化すること、例えば応力で誘発された非弾性ドメイン境界移動（ｓｔｒｅｓｓ−ｉｎｄｕｃｅｄ  ｉｎｅｌａｓｔｉｃ  ｄｏｍａｉｎ  ｂｏｕｎｄａｒｙ  ｍｏｖｅｍｅｎｔｓ）などを伴い、それによって渦電流損がもたらされることで振動エネルギーが消費される。
【００１８】
以下に本図を典型的な態様と組み合わせることを基にして本発明をより詳細に説明する。
【００１９】
図１に示す図に従い、通常のワイパーはワイパーアーム１を含んで成っていて、これの末端部は関節式に主ブラケット２に連結している。主ブラケットの両末端に各場合とも１個のクローブラケット３、４が関節的に取り付けられている。クローブラケット３、４の長い方のリムの末端部５、６が関節式にスプリングレール７とかみ合っており、これがゴム弾性のワイパーストリップ８と一緒になって水および埃を運搬手段のスクリーンから取り除くワイパーブレードとして働く。
【００２０】
それとは対照的に、クローブラケット３、４の短い方のリムは各々が継手１０、１１でクロー１２、１３に連結しており、これらの末端部はスプリングレール７上で関節式に作動する。
【００２１】
本発明に従うスプリングレールを用いると、その示した種類のワイパーに備わっている２個のクローブラケット３、４もまたクロー１２、１３も用いなくてもよくなる。それによってワイパー組み立て費用が約５０％減少する。このことはスプリングレールの断面輪郭に関係なく当てはまり、それの有利な減衰特性自身はいろいろな輪郭で明らかに現れる。
【００２２】
本発明を典型的な態様および比較合金を基にして以下により詳細に説明する。
【００２３】
以下の表Ｉに、本発明に従う５種類のクロム鋼Ｅ１からＥ５および７種類の比較鋼Ｃ６からＣ１２の組成を示す。
【００２４】
【表１】
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【００２５】
前記鋼が示す引張り強度Ｒｍ、保磁力Ｈｃ、磁気飽和Ｊ、１５秒後の振幅パーセント（ｐｅｒｃｅｎｔａｇｅ  ａｍｐｌｉｔｕｄｅ）として示す減衰、２５秒後の振幅パーセントとして示す減衰を試験した。
【００２６】
スプリングレールの製造では、断面積が２８ｍｍ２の本発明に従う合金Ｅ１からＥ６を軟化焼きなまし状態（ｓｏｆｔ−ａｎｎｅａｌｅｄ  ｓｔａｔｅ）で用いた。初期冷間成形を受けさせた後の試験片に溶体焼きなましを１０５０℃で１２分間受けさせた後、急速冷却そしてさらなる冷間成形を最終的な断面積が６ｍｍ２になるまで受けさせた。このような加工段階の結果としてもたらされた全変形率は７８％であった。次に、この試験片に被覆または焼き戻し処理用の調製を受けさせる目的で、それを超音波浴に入れて洗浄し、３５０℃に加熱した後、それに粉体塗装による塗装を受けさせた。前記粉体被膜の硬化をそのスプリングレールの加工熱を利用して起こさせる目的で、前記塗膜を焼き戻し処理の冷却段階中に付着させた。
【００２７】
合金Ｅ４から生じさせた試験片の中の１つに上述した１番目の冷間成形を受けさせる前に追加的予備変形を受けさせておいた後、焼きなましに続くさらなる処理を他の試験片と同じ様式で受けさせた（試験８を参照）。
【００２８】
その試験の結果を以下の表ＩＩに示すが、この表には、層厚に加えてまた硬化温度または塗装温度も示すが、この温度は、試験５（これは塗装を受けさせていない、従ってまた塗装中にも焼き戻しを受けていない合金Ｅ１の試験片に関する）の減衰特性で示されるように、焼き戻しをもたらしかつ引張り強度の向上ももたらす。このことは、強度を向上させるには焼き戻しが重要であることを示している。
【００２９】
【表２】
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【００３０】
試験１１から１３および１８は、柔らかすぎてバネ特性が充分ではない鋼に関する。従って、バネ減衰（ｓｐｒｉｎｇ  ｄａｍｐｉｎｇ）を測定する意味はほとんどない。従って、この試験で示された残存振幅はゼロであり、これを表ＩＩにｎ．ｄ．で示す。
【００３１】
残存振幅に関して、一般に、示された残存振幅が低ければ低いほど振動減衰が良好であることに当てはまる。
【００３２】
図３に示す測定装置を用いて振動性能を測定した。試験中、試験片１４の片側を台座１５に固定し、試験片を横方向にＤ＝１１ｍｍの距離だけ片寄らせた後、離した。センサーを用いて、その自由に振動する試験片の振動を時間の関数として記録し、そして振幅信号をＰＣ測定カードに送って記憶させ、１秒当たり４４００個の測定値を振動図として時間分解した。この振動図の包絡線（ｅｎｖｅｌｏｐｅ）を測定した後、その結果として得た０．１５秒後および０．２５秒後の包絡曲線または減衰曲線１６を基にして、各場合とも、ゼロ時（ｉｎｓｔａｎｔ  ｚｅｒｏ）の時の出発振幅（１００％）と対比させた残存振幅パーセントを決定した。
【００３３】
ヒステリシス曲線を用い、この曲線から保磁力Ｈｃおよび磁気飽和Ｊｍａｘの値をＤＩＮ  ５０４６０に従って取ることで、当該試験片が示す磁気特性値を決定した。
【００３４】
図４に通常のスプリングレールが示す典型的な振動性能を示す。包絡線または減衰曲線１６の特徴は指数関数に従う。これはリーフスプリング（ｌｅａｆ  ｓｐｒｉｎｇ）を片寄らせた後に振動させている間に圧縮応力または引張り応力がリーフ表面に交互に現れることで説明可能である。この種類の振動は一般に微分方程式で記述される。振動の計算は一般に線形力関係（ｌｉｎｅａｒ  ｆｏｒｃｅ  ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ）が基になっている。そのような線形力関係の結果は、指数関数的に低下する振動曲線を用いて振動を非常に効果的に記述することができると言った結果である。しかしながら、本発明に従う合金のように微細構造の中に磁気−機械的相互作用が存在する場合には、そのような線形力関係の条件がもはや満たされなくなり、振動中に機械的ヒステリシスが起こる。これは振幅または偏位が大きい時の方がそれらが小さい時よりも強力である、と言うのは、エネルギー損失はヒステリシス曲線の表面積に依存するからである。そのような状況下では指数関数的に低下する減衰曲線が達成されない。むしろ、非常に強力な初期減衰が存在する（Ｈｏｒｎｂｏｇｅｎ、Ｍｅｔａｌｌｋｕｎｄｅ、第２版を参照）。
【００３５】
表ＩおよびＩＩに、比較鋼Ｃ９およびＣ１０から作成したスプリングレールが示した２つの減衰曲線１７、１８を示すが、それらの挙動は類似していて、Ｈｏｏｋｅの法則に従う。鋼Ｅ１から作成した本発明に従うスプリングレールが示した曲線１９も表Ｉまたは表ＩＩの試験２に示すが、これはそれらとは対照的に異なる挙動を示す。曲線１９の特徴は、曲線が比較的急降下することを考慮すると、初期減衰が高いことを示しており、これは、Ｈｏｏｋｅの法則から非線形的に逸脱していることで説明可能であり、そのような逸脱は、本発明に従う保磁力および磁気飽和の値の領域（ｆｉｅｌｄ  ｏｆ  ｖａｌｕｅｓ）の範囲内で起こるような上述した応力によって誘発されるドメイン壁移動（ｄｏｍａｉｎ  ｗａｌｌ  ｍｏｖｅｍｅｎｔｓ）によってもたらされたものである。
【００３６】
原則として、ある材料に機械的応力σがかかると原子間隔が変化し、これは実際にそれ自身歪みεとして現れる。これから下記の式：
【００３７】
【数１】
2005538247.tif 000005
【００３８】
［式中、指数Ｇは、弾性係数が格子の歪みに依存することを示している］
に従って既知関係、即ち弾性係数Ｅが導き出される。
【００３９】
しかしながら、磁気結合微細構造成分、例えばフェライトおよびマルテンサイトなどの場合には、格子の歪みに加えて応力もまたドメイン配列の変化をもたらし、このことから、下記の式では追加的歪みＥＭＭを考慮した。その結果として下記の関係がもたらされる：
【００４０】
【数２】
2005538247.tif 000006
【００４１】
ＥＭＭは、磁気的に誘発されたあらゆる歪みおよび追加的歪みの組み合わせを表し、これは３成分の歪みで構成されかつまた体積磁気歪およびこれの類似歪み成分も包含する。
【００４２】
従って、機械的応力によって原子間隔が変化する（格子が歪む）ばかりでなくまた応力によって誘発されたドメイン壁移動によって引き起こされる変化ももたらされることで磁気−機械的減衰が生じる。
【００４３】
そのような好ましい振動性能は磁気−機械的減衰が強力であることで説明される。これは、振動の場合には機械的応力の変化が経時的に起こる結果としてドメイン配置の変化が押し付け型体積磁気歪の形態で起こることを考慮して生じる。
【００４４】
そのように応力によって誘発されたドメイン壁移動は非弾性で渦電流損を伴うことから、振動負荷の場合には機械的ヒステリシスが生じる、即ちＨｏｏｋｅの法則からの非線形逸脱が起こる。
【００４５】
これに関連して、勿論、ドメイン壁移動を妨害する物（即ち壁のエネルギー、従ってＨＣ値）の強度もまた重要な役割を果たす、と言うのは、それらは最終的に減衰度合の責任を負うからである。従って、応力によって誘発されたドメイン壁移動による最適な磁気−機械的減衰が起こり得るのは、Ｊ（磁気分極）およびＨＣ（保磁力）の値が特定の領域内にある時のみである。
【００４６】
熱硬化性粉体塗装による塗膜で減衰を更に向上させることができる。この種類の塗膜は数多くの有利な効果を有する：それは耐食性および引張り強度を向上させかつスプリングレールをワイパーストリップの中に導入するに好ましい摩擦係数を可能にしかつまた表面構造および外観をゴム製ワイパーストリップの外観に合致させることも可能にする。
【００４７】
本発明に従うバネ構成要素（スプリングレール）が示す減衰性能が優れている理由は、微細構造が軟磁性フェライトとこれと比較した用語である比較的硬磁性のマルテンサイトで構成されていて炭化物および／または炭窒化物の微細な非磁性沈澱物を伴うばかりでなく２種類の磁性相であるフェライトとマルテンサイトを当該体積比で有する点にある。フェライトは高い磁気分極を示す、即ちそれが２．２Ｔまたは２２０００ガウスにおいて示す内部磁気は高純度鉄が示す磁気飽和に比べて非常に強力である。その結果としてもたらされる再磁化は僅かである、即ちフェライトは磁気的に柔らかであり、これ自身は保磁力が低いか或は壁エネルギーが低いことで明らかになる。マルテンサイトはフェライトに比べて低い磁化能力（ｍａｇｎｅｔｉｚａｂｉｌｉｔｙ）を有するか或は有意に低い磁気分極を示すが、それの磁区は、微細沈澱物を考慮に入れるばかりでなくまた結晶格子の中に溶解する合金要素を考慮に入れるとエネルギーの意味でより強力に固定されている。マルテンサイトはフェライトに比べて再磁化が困難であり、このことは、それの方が磁気的に硬く、従って、それが示すＨＣ値の方が高いことを意味する。
【００４８】
強磁性磁区（ｍａｇｎｅｔｉｃ  ｄｏｍａｉｎ）は、ブロッホ壁（Ｂｌｏｃｈ  ｗａｌｌｓ）として知られる壁で範囲が決められている磁化可能領域である。そのような磁区の安定性は壁エネルギーとして知られるエネルギーで表される。フェライトの壁エネルギーは一般に低く、従って、容易に再磁化するか或は約１Ａ／ｃｍ未満の低い保磁力をもたらす。
【００４９】
２種類の磁化可能微細構造成分であるフェライトとマルテンサイトの体積比率（好適にはフェライトを３０％にし、残りをマルテンサイトにして、非磁性沈澱物を少量含有させる）および結果としてもたらされる磁気硬度を用いて減衰特性を設定または最適にすることができる。これを、溶体焼きなましを９００から１１００℃で０．５から６０分間行いそして冷間成形を全変形度合が６５％を超えるような行うことで実施する。このようにすると、２種類の磁化可能相であるフェライト（１０から５５％、残りは実質的にマルテンサイト）とマルテンサイトが全体値として１．４５から１．７５Ｔの桁の大きさの磁気飽和を達成するようにすることができる。
【００５０】
そのような磁気硬度を設定しようとする時には、１９０から３２０Ａ／ｃｍの保磁力が達成されるように、冷間成形に続いて焼き戻し処理を例えば２００から３８０℃の温度で０．１から１分間行ってもよい。その焼き戻し処理は、熱で硬化する粉体塗装によるコーティング、即ち塗装と同時に実施可能である。
【図面の簡単な説明】
【００５１】
【図１】図１に、通常のワイパーアームの構造を示す。
【図２】図２に、スプリングレールの振動性能を測定するに適した測定装置を示す。
【図３】図３に、通常のスプリングレールの振動性能を示すグラフを示す。
【図４】図４に、本発明に従うスプリングレールが示す振動性能を通常の鋼で作られた２種類のスプリングレールと対比させて表すグラフを示す。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【国際調査報告】
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2005538247.tif 000012
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