(57)【要約】本発明は、後に実施する無方向性電気シートへ加工するための熱間圧延された鋼ストリップであって、下記組成（重量％で表示）：Ｃ：＜０．０２％、Ｍｎ：≦１．２％、Ｓｉ：０．１〜４．４％、Ａｌ：０．１〜４．４％（ここで、Ｓｉ含有量及びＡｌ含有量の２倍量から形成される合計量は＜５％である）、Ｐ：＜０．１５％、Ｓｎ：≦０．２０％、Ｓｂ：≦０．２０％、鉄及び不可避の不純物からなる残部を有する、前記の熱間圧延された鋼ストリップに関する。前記鋼ストリップは、１．８ｍｍ以下のストリップ厚さを有しており、そして０°から６０°の範囲におけるα繊維（方位分布関数の繊維表示）に対する高い強度を特徴とする、部分的に軟化した構造を有しており、それによって、位置（００１）＜１１０＞の強度Ｉ００１に対する位置（１１２）＜１１０＞の強度Ｉ１１２から形成される比率Ｉ１１２／Ｉ００１は＞０．４であり、及び位置（００１）＜１１０＞の強度Ｉ００１に対する位置（１１１）＜１１０＞の強度Ｉ１１１から形成される比率Ｉ１１１／Ｉ００１は＞０．２である。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
無方向性電気シートを形成するための更なる加工用の熱間圧延された鋼ストリップであって、
下記組成（重量％で表示）：
Ｃ：＜０．０２％
Ｍｎ：≦１．２％
Ｓｉ：０．１〜４．４％
Ａｌ：０．１〜４．４％
（ここで、Ｓｉ含有量及びＡｌ含有量の２倍量から形成される合計量は＜５％である）、
Ｐ：＜０．１５％
Ｓｎ：≦０．２０％
Ｓｂ：≦０．２０％、
残部の鉄及び不可避の不純物を有し、
ストリップ厚さが最大１．８ｍｍであり、そして
位置（００１）＜１１０＞の強度Ｉ００１に対する位置（１１２）＜１１０＞の強度Ｉ１１２から形成される比率Ｉ１１２／Ｉ００１が＞０．４であり、及び位置（００１）＜１１０＞の強度Ｉ００１に対する位置（１１１）＜１１０＞の強度Ｉ１１１から形成される比率Ｉ１１１／Ｉ００１が＞０．２である、０°から６０°までの領域におけるα繊維（方位分布関数の繊維表示）の高い強度を特徴とする部分的に軟化された構造を有する、前記の熱間圧延された鋼ストリップ。
【請求項２】
ストリップ厚さが１．２ｍｍ以下であり、そしてα繊維の位置（００１）＜１１０＞の強度Ｉ１１０に対する位置（１１２）＜１１０＞の強度Ｉ１１２から形成される比率Ｉ１１２／Ｉ００１が＞０．７５であり、及びα繊維の位置（００１）＜１１０＞の強度Ｉ００１に対する位置（１１１）＜１１０＞の強度Ｉ１１１から形成される比率Ｉ１１１／Ｉ００１が＞０．４である、請求項１に記載のホットストリップ。
【請求項３】
第一の高温において、フェライト系構造を有し、前記第一の温度未満の第二の温度において、フェライト／オーステナイト系構造を有し、前記第二の温度未満の第三の温度において、オーステナイト系構造を有し、前記第三の温度未満の第四の温度において、オーステナイト／フェライト系構造を有し、そして前記第四の温度未満の第五の温度において、再度フェライト系構造を有する、請求項１又は２に記載のホットストリップ。
【請求項４】
下記作業工程、すなわち：
・鋼を溶融し、
・前記鋼を鋳造して薄スラブを形成し、
・鋼を鋳造した後、前記薄スラブを連続的に（「インライン」で）熱間圧延する
工程を含む、請求項１〜３のいずれか一項に従ってなるホットストリップを製造する方法。
【請求項５】
前記ホットストリップ中のリン含有量が＜０．０８重量％である、請求項４に記載の方法。
【請求項６】
熱間圧延の間に達成される総変形度が９０％以上である、請求項４又は５に記載の方法。
【請求項７】
下記作業工程、すなわち：
・鋼を溶融し、
・鋼を鋳造して薄ストリップを形成し、
・鋼の鋳造後に、１つ又はそれ以上の通過で、連続的に（「インライン」で）熱間圧延する
工程を含む、請求項１〜３のいずれか一項に従ってなるホットストリップを製造する方法。
【請求項８】
Ｐ含有量が＜０．０８重量％であることを特徴とする、請求項７によるホットストリップ。
【請求項９】
複数の通過で熱間圧延を実施することを特徴とする、請求項４〜８のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１０】
熱間圧延の通過少なくとも１つを、ホットストリップがオーステナイト系構造を有する温度で実施し、そして引き続く複数回の熱間圧延の通過を、ホットストリップがフェライト系構造を有する温度で実施することを特徴とする、請求項９に記載の方法。
【請求項１１】
熱間圧延の間の最終圧延温度が８５０℃より低い温度であることを特徴とする、請求項４〜１０のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１２】
フェライト系領域における圧延の間、少なくとも最後の圧延通過を潤滑しながら実施することを特徴とする、前記請求項のいずれか一項に記載の方法。
【請求項１３】
請求項１〜３のいずれか一項に従ってなり、請求項４〜１２のいずれか一項に従って製造されるホットストリップから、無方向性電気シートを製造する方法であって、下記作業工程、すなわち：
・前記ホットストリップを、酸洗いするか、又は焼きなまし及び酸洗いし、
・前記ホットストリップを冷間圧延し、
・前記コールドストリップを中間焼きなましし、
・最終焼きなましをするか、又は
・２０％より小さい総変形度である以後の変形を伴う焼きなましをする
工程を含む、前記製造方法。
【請求項１４】
前記冷間圧延を、中間焼きなましを伴って少なくとも２段階で実施することを特徴とする、請求項１３に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【０００１】
本発明は、電気シート製造用の熱間圧延された鋼ストリップ及びその製造方法に関する。
本明細書中で、用語「無方向性電気シート」（ｎｉｃｈｔｋｏｒｎｏｒｉｅｎｔｉｅｒｔｅｓ  Ｅｌｅｋｔｒｏｂｌｅｃｈ）は、その集合組織に関係なく、ＤＩＮ４６４００のＰａｒｔ１又は４に記載されたシートに分類され、そしてその損失異方性（ｌｏｓｓ  ａｎｉｓｏｔｒｏｐｙ）がＤＩＮ４６４００のＰａｒｔ１に定められた最大値を超えない、鋼シート又は鋼ストリップを意味するものとする。用語「シート」及び「ストリップ」は、本明細書中では同義に用いる。
【０００２】
無方向性電気シート（ＮＯ電気シート）の製造は、通常、以下の工程、すなわち：
・鋼を溶融し、
・鋼を鋳造してスラブを形成し、
・必要に応じて、前記スラブを再加熱し、
・前記スラブを熱間圧延ラインに使用し、
・前記スラブを予備圧延し、
・前記スラブの熱間圧延を仕上げて、最終厚さが１．８ｍｍ〜５ｍｍの間、典型的には、２ｍｍ〜３ｍｍの間であるホットストリップを形成し、
・前記ホットストリップを焼きなまし及び酸洗いし（これらのホットストリップ処理は、一緒にした焼きなまし酸洗いとして実施することができる）、
・最終厚さ０．７５ｍｍ〜０．３５ｍｍの範囲又はそれ以下まで冷間圧延するか、又は必要に応じて、最終厚さまでの前記ホットストリップの冷間圧延を、焼きなましを間に入れて、多段階で実施し、そして
・総変形度６５％以上で冷間圧延されていて、このタイプの最終厚さの冷間ストリップを最終焼きなましするか、又は
・最大２０％の総変形度で、焼きなまし及び引き続きの再圧延を行う
工程を含んでいる。
【０００３】
冷間圧延処理によって初めて、再結晶化による構造の軟化が達成され、最終製品「冷間圧延されたＮＯ電気ストリップ」の通常の最終厚さ（出発地点のホットストリップ＞１．８ｍｍ、最終厚さ０．３５ｍｍ〜０．７５ｍｍ）を達成するために総変形度＞６５％が必要となる。軟化された構造の特徴は、α繊維集合組織の強度分布であり、従って、成分｛１１２｝＜１１０＞の強度の増加が生じ、そして冷間圧延成分｛００１｝＜１１０＞が大部分取り除かれている。
【０００４】
従って、これらの高い総変形度を有する冷間圧延は、最終製品「冷間圧延されたＮＯ電気ストリップ」における軟化された構造及び最適な結晶粒度を達成する目的で、「短時間の焼きなまし」（スルー型炉−ストリップに対して高温の短時間）の形態で、現在では通常のものとなっている、最終焼きなましを用いる可能性に対する必要条件を作り出している。
【０００５】
このタイプの通常の手順により実施されるべき作業工程の多くは、装置及びコストの観点から高い費用を要する。従って、最近では、厚さ１．８ｍｍ以下のホットストリップを製造するように、鋼の鋳造及び引き続きのホットストリップ製造における圧延処理を設計するための努力が増加してきた。この目的を達成するための一つの方法は、再加熱及び再圧延を省く連続手順の鋳造及び圧延処理である。
【０００６】
この目的に対して、いわゆる「鋳造／圧延プラント」が開発され、そして建てられてきた。「ＣＳＰプラント」としても知られているこれらの装置において、鋼を鋳造して連続的に引抜かれたビレット（薄スラブ）を形成し、次いでこれを「インライン」で熱間圧延してホットストリップを形成する。鋳造／圧延プラントの操業において得られた経験及び「インライン」で実施される鋳造／圧延の利点は、例えば、「Ｗ．Ｂａｌｄら，Ｉｎｎｏｖａｔｉｖｅ  Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅ  ｚｕｒ  Ｂａｎｄｅｒｚｅｕｇｕｎｇ，Ｓｔａｈｌ  ｕｎｄ  Ｅｉｓｅｎ１１９（１９９９）Ｎｏ．３，７７〜８５頁」、又は「Ｃ．Ｈｅｎｄｒｉｃｋｓら，Ｉｎｂｅｔｒｉｅｂｎａｈｍｅ  ｕｎｄ  ｅｒｓｔｅ  Ｅｒｇｅｂｎｉｓｓｅ  ｄｅｒ  Ｇｉｅｓｓｗａｌｚａｎｌａｇｅ  ｄｅｒ  Ｔｈｙｓｓｅｎ  Ｋｒｕｐｐ  Ｓｔａｈｌ  ＡＧ，Ｓｔａｈｌ  ｕｎｄ  Ｅｉｓｅｎ１２０（２０００）Ｎｏ．２，６１〜６８頁」に記載されている。
【０００７】
しかしながら、予備圧延及び中間圧延を含む、熱間圧延に対する慣用的プラント技術の枠組み内でさえ、従来のスラブの使用における、１．５ｍｍ以下のホットストリップ厚さを達成するための試みがなされている（例えば、ＪＰ２００１−１２３２２５Ａ２を参照されたい）。
【０００８】
本発明は、その特性のため、ハイグレードな電気シートを製造するのにとりわけ適しており、最大１．８ｍｍの厚さを有する部分的に軟化された構造を有し、経済的に製造可能なホットストリップを実現させる課題に基づくものであった。
【０００９】
この課題は、前記従来技術から出発して、以下の組成（重量％で表示）：
Ｃ：＜０．０２％
Ｍｎ：≦１．２％
Ｓｉ：０．１〜４．４％
Ａｌ：０．１〜４．４％
［ここで、Ｓｉ含有量及びＡｌ含有量の２倍量から算出される合計量（［％Ｓｉ］＋２×［％Ａｌ］）は＜５％である］、
Ｐ：＜０．１５％
Ｓｎ：≦０．２０％
Ｓｂ：≦０．２０％、
残部の鉄及び不可避の不純物
を有する熱間圧延された鋼ストリップ
［前記鋼ストリップのストリップ厚さが最大１．８ｍｍであり、そして
６０°までの範囲内の前記α繊維（方位分布関数の繊維表示）の高い強度により特徴付けられ、部分的に軟化された構造を有する］によって達成される。
【００１０】
本発明は、適切な製造法を選択することにより、従来の製造方法においては高い変形度を有する冷間圧延によってのみ製造することができる構造を、熱間圧延された状態ですでに有しているホットストリップを提供することができるという認識に由来している。従って、本発明により構成されそして製造される、最大１．８ｍｍのストリップ厚さを有するホットストリップは、部分的に軟化された構造を有している。この構造は、特定の位置に対して６０°以下の角度の範囲内の高いα繊維の強度によって区別される、換言すれば、同等の組成の従来のホットストリップの場合には、一般的に、これらの位置に対して顕著な強度を確立することができないであろう。位置（００１）＜１１０＞の強度Ｉ００１に対する位置（１１２）＜１１０＞の強度Ｉ１１２の比率に関して０．４より大の値が得られ、そして位置（００１）＜１１０＞の強度Ｉ００１に対する位置（１１１）＜１１０＞の強度Ｉ１１１の比率に関して０．２より大の値が得られる、特定の位置（１１２）＜１１０＞及び（１１１）＜１１０＞の高い強度が特徴的である。この組成により、本発明によるホットストリップは、優れた方法で製造されて、最終厚さが、典型的には、０．３５ｍｍ〜０．７５ｍｍ、とりわけ、０．２ｍｍ、０．３５ｍｍ、０．５０ｍｍ、又は０．６５ｍｍである、冷間圧延されたＮＯ電気シートを形成することができる。
【００１１】
従来のホットストリップは、これらのホットストリップの場合には、２５°（−３０°）以下の範囲内でのみ顕著な強度が生じるが、一方で、成分（１１２）＜１１０＞及び（１１１）＜１１０＞に対して更なる高い強度を確立することができないことにおいて、本発明によるホットストリップと相違している。従来のホットストリップにおいて、α繊維構造の最大強度は、典型的には、０°に存在し、そこから角度が増すにつれて強度は減少する。このα繊維の強度分布は、硬化した構造に相当する。冷間圧延処理により、後の焼きなましにおける再結晶によって、前記鋼ストリップの場合には、構造の軟化が達成される。このために、６５％より大きい総変形度が必要であり、これは、一方で、冷間圧延されるべきホットストリップの特定の最小厚さを前提とし、そして他方で、ストリップの冷間変形における相当な圧延力を前提としている。
【００１２】
それに対して、本発明によるホットストリップは、成分（１１２）＜１１０＞の強度及び位置（１１１）＜１１０＞の強度が高いという性質を有している。同時に、本発明によるホットストリップは、とりわけ小さな最終厚さを有している。従って、本発明によるホットストリップは、次の処理に対して、通常のホットストリップが達成することができるよりはるかに有利な条件を生み出す。従って、最大で１．８ｍｍの小さな厚さから出発し、最少化された総変形を有する本発明によるホットストリップは、無方向性電気シート（その特性は、従来法で製造されたＮＯ電気シートの特性と少なくとも等しい）に冷間成形することができる。
【００１３】
使用する用語であるα繊維、強度、及び位置に関して、結晶相の集合組織が、方位分布関数により定量的に記載されていることに留意されたい。
【００１４】
前記方位分布関数は、結晶座標系及びサンプル座標系の相対位置を表す。前記方位分布関数は、空間の各点に、方位密度又は強度を割り当てている。方位分布関数の説明は大変に複雑であり、全く図式的でないので、繊維を用いて単純化した記載を選択する。鋼に関連する繊維は、α繊維、γ繊維、η繊維、ζ繊維、δ繊維である。
本発明において観察されるα繊維において、＜１１０＞方向は圧延方向に平行であり、位置（００１）＜１１０＞と位置（１１０）＜１１０＞との間に伸びている。
【００１５】
本発明によるホットストリップは、そのストリップ厚さが最大１．２ｍｍである場合に、更なる処理に対して特に有利な軟化状態を有する。これ程薄い本発明によるホットストリップを用いると、α繊維の位置（００１）＜１１０＞の強度Ｉ００１に対する位置（１１２）＜１１０＞の強度Ｉ１１２から形成される比率Ｉ１１２／Ｉ００１は、＞０．７５であり、そしてα繊維の位置（００１）＜１１０＞の強度Ｉ００１に対する位置（１１１）＜１１０＞の強度Ｉ１１１から形成される比率Ｉ１１１／Ｉ００１は、＞０．４である。この方法により軟化されたホットストリップは、とりわけ小さな変形度で、ＮＯ電気シートに加工することができる。
【００１６】
ホットストリップ厚さ≦１．８ｍｍの本発明によるホットストリップは、種々の方法〔前記厚さを製造することができる通常のホットストリップライン、連続鋳造及び圧延プラント（薄スラブの鋳造に続くインラインの熱間圧延）、薄ストリップを引き続き単一段階又は多段階で熱間圧延する薄ストリップ鋳造プラント〕により製造することができる。
【００１７】
本発明による方法の有利な構成によれば、熱間圧延の少なくとも１回の通過を、ホットストリップがオーステナイト系構造を有する温度で実施し、そして引き続きの熱間圧延の複数回の通過を、ホットストリップがフェライト系構造を有する温度で実施する。個々の相状態領域において前記方法で慎重に実施される圧延により、特に合金を変形させる場合に、ＮＯ電気シートに課される要求に関して最適化された特性を有するホットストリップを製造することができる。例えば、特定の最終圧延及びコイラ温度に関連する熱間圧延における相配列の適切な組合わせにより、磁気分極の明らかな上昇を達成することができることが示されている。少なくとも最後の熱間圧延の通過が、ホットストリップ中にフェライト系構造を含んで実施されることを保証するために、熱間圧延の間の最終圧延温度は８５０℃より低いことが好ましい。
【００１８】
熱間圧延の間、少なくとも最終的変形通過の１つの間に、潤滑しながら圧延を実施する。潤滑しながらの熱間圧延により、一方で、より小さなせん断変形が起こるので、圧延されたストリップは、結果として横断面にわたってより均一な構造を得る。他方で、潤滑により、圧延力が低減されるので、それぞれの圧延通過にわたって、厚さのより大きな低減が可能である。従って、製造される電気シートの所望の特性により、フェライト領域で行う全ての成形通過を、圧延潤滑しながら実施することが、有利なことがある。
【００１９】
本発明によるホットストリップは、特に、本発明に従って構成される鋼を最初に溶融し、次いでその鋼を薄スラブに鋳造し、次いでその薄スラブを連続的に（「インライン」で）熱間圧延してホットストリップを形成することにおいて、確実に再現性のある作業結果で、製造することができる。熱間圧延（前記熱感圧延は、一般的に、複数回の通過で実施される）の間に達成される総変形度の範囲は、好ましくは、９０％以上である。
【００２０】
本発明によるホットストリップの製造において、鋼を鋳造して薄スラブを形成し、そしてその薄スラブを熱間圧延してホットストリップを形成する、公知の連続的鋳造及び圧延に特有な連続手順は、例えばスラブの再加熱及び予備圧延などの作業工程を省くことも可能である。さらに、当該作業工程を省くことは、種々の製造フェーズにおける材料の状態に影響を与えることが示されている。これは、しばしば、冷却したスラブを最初に再加熱する従来のホットストリップの製法において達成されるものとかなり異なる。特に、本発明によって製造されるホットストリップを、従来法により製造されるホットストリップと区別するのは、大量溶離［Ｍａｋｒｏ−Ｓｅｉｇｅｒｕｎｇｅｎ］、並びに溶体及び析出状態である。さらに、前記熱間圧延の間の成形処理は、有利な熱条件で、連続的なインラインの鋳造及び圧延の間に実施する。従って、前記圧延通過を、より高い変形度で適用することができ、そして前記変形条件を、目標とされた方法において用いて、組織の発達を制御することができる。
【００２１】
本発明によるホットストリップにおける連続鋳造及び圧延の使用においては、適切な鋳造特性を達成するために、リンの含有量が、０．０８重量％より少ない量に制限されていることが好ましい。
【００２２】
以下、本発明を、実施態様に沿って説明する。グラフにおいて、方位分布関数（方位密度）の曲線は、角度Φにわたり、３つの例についてプロットしたものである。「Φ」は、結晶座標系及びサンプル座標系の相対位置を示すオイラー角の一つである。特別な位置を同時にプロットする：（００１）＜１１０＞、（１１２）＜１１０＞、（１１１）＜１１０＞など。Ｃ：＜３０ｐｐｍ、Ｍｎ：０．２％、Ｐ：０．０５０％、Ｓｉ：１．３％、Ａｌ：０．１２％、Ｓｉ：０．０１％、及び残部としてのＦｅ及び不純物（重量％又は重量ｐｐｍで表示）を有する鋼を溶融して、本発明によるホットストリップＷｂＥに関する実施例及び本発明によらないホットストリップＷｂｖ１及びＷｂｖ２に関する比較例２つの特性を測定した。
【００２３】
比較のために製造したホットストリップＷｂｖ１の場合、溶融した鋼を鋳造してスラブを形成し、次いでそれを常法により冷却し、再加熱し、予備圧延し、そして最終厚さ２．５ｍｍまで熱間圧延する。このようにして得られたホットストリップＷｂｖ１は、０°から２０°までの方位角度Φについて、ストリップ中心において測定されたα繊維の方位密度が４以上であったが、一方、２０°より大きい角度Φについての方位密度は、規則的に３より小さかった。それに応じて、α繊維の位置（００１）＜１１０＞の強度Ｉ１１０に対する位置（１１２）＜１１０＞の強度Ｉ１１２の比率Ｉ１１２／Ｉ００１の値は、成分（００１）＜１１０＞の強度Ｉ１１０に対する成分（１１１）＜１１０＞の強度Ｉ１１１の比率Ｉ１１１／Ｉ００１の値と全く同様に、０．１未満であった。
【００２４】
角度Φ上の方位密度の曲線は、比較のために設けたホットストリップＷｂｖ１のグラフを破線として示している。
小さな角度の領域内での高密度及び大きな角度の領域内での低密度は、ホットストリップＷｂｖ１が、それをＮＯ電気シートとして用いることができるようにするためには最初に高価な冷間圧延及び後処理に付さなければならない硬化状態にあったことを示している。
【００２５】
また、比較用に製造するホットストリップＷｂｖ２を製造するために、連続鋳造及び圧延プラントで最初に同じ鋼を鋳造して薄スラブを形成し、次いでこれも同様に「インライン」で、複数の通過によりホットストリップ最終厚さ３ｍｍまで熱間圧延した。
【００２６】
このようにして得られたホットストリップＷｂｖ２は、０°から２０°の方位角度Φについて、ホットストリップＷｂｖ１と同様に、ストリップ中心で測定されるα繊維の方位密度が４以上であったが、一方、２０°より大きい角度Φについての方位密度は、規則的に、有意に３より小さかった。α繊維の位置（００１）＜１１０＞の強度Ｉ１１０に対する位置（１１２）＜１１０＞の強度Ｉ１１２の比率Ｉ１１２／Ｉ００１の値は０．２であったが、位置（００１）＜１１０＞の強度Ｉ１１０に対する位置（１１１）＜１１０＞の強度Ｉ１１１の比率Ｉ１１１／Ｉ００１の値はわずかに０．０６に達するものであった。
角度Φ上の方位密度の曲線は、比較用のホットストリップＷｂｖ２に対して破線−点の線としてグラフに示す。
【００２７】
ホットストリップＷｂｖ２の場合、小さな角度の領域内での高密度及び大きな角度の領域内での低密度も、ホットストリップＷｂｖ２が、それをＮＯ電気シートとして用いることができるようにするためには最初に高価な冷間圧延及び後処理に付さなければならない硬化状態にあったことを示している。
【００２８】
本発明によるホットストリップＷｂＥも、比較用に製造したホットストリップＷｂｖ１と同じ鋼から製造する。この目的に対して、該当する前記鋼も、連続鋳造及び圧延プラントにおいて鋳造して薄スラブを形成し、次いでこれも「インライン」で、複数の通過により熱間圧延する。しかしながら、ホットストリップＷｂｖ２とは対照的に、ホットストリップの最終厚さはわずか１．０４ｍｍであった。
【００２９】
このようにして得られたホットストリップＷｂＥは、０°から６０°の範囲内の全ての方位角度Φについて、ストリップ中心において測定されたα繊維の方位密度が４以上であった。方位密度は、６０°より大きい角度範囲でのみ、３未満まで低下した。α繊維の成分（００１）＜１１０＞の強度Ｉ１１０に対する位置（１１２）＜１１０＞の強度Ｉ１１２の比率Ｉ１１２／Ｉ００１の値は、高レベル、すなわち０．８１であった。同様にして、位置（００１）＜１１０＞の強度Ｉ１１０に対する位置（１１１）＜１１０＞の強度Ｉ１１１の比率Ｉ１１１／Ｉ００１の値は、高レベル、すなわち０．５４に達した。
【００３０】
角度Φ上の方位密度の曲線は、本発明によるホットストリップＷｂＥに対してグラフ中で実線として示す。
角度６０°までの高い方位密度及び構成要素（１１２）＜１１０＞及び（１１１）＜１１０＞の高い強度は、本発明によるホットストリップが実質的に部分的に軟化された状態であることを示している。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】角度Φにわたり、３つの例についてプロットした、方位分布関数（方位密度）の曲線を示すグラフである。
【図１】
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【国際公開パンフレット】
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【国際調査報告】
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