(57)【要約】本発明は、流し込み成形法により製造したポリマーシートから発泡された、フォーム、特にポリ（メタ）アクリルイミド−フォームの改善された製法に関する。この二工程法は予加熱工程および１工程以上の発泡工程からなる。得られた製品は公知技術の製品に比べて、明らかに僅かな、ＤＩＮ５３４２５（ＡＳＴＭ Ｄ６２１）により測定した圧縮歪を示した。【特許請求の範囲】
【請求項１】
ラジカル開始剤の存在下でのメタクリル酸およびメタクリルニトリル並びに場合によりその他の共重合可能なモノマーおよび添加物の共重合、後重合およびコポリマーのポリイミドへの環化およびフォームへの変換により、スラブ状またはシート状のポリメタクリルイミドフォームを製造する方法において、発泡を二工程法の工程で実施することを特徴とする、フォームの製法。
【請求項２】
第１の工程がフォームを形成するポリマーの予加熱を包含し、第２の工程で材料の発泡を実施する、請求項１記載の製法。
【請求項３】
予加熱を熱風炉中で、および引き続く発泡を第２の熱風炉または熱風炉セクションで実施する、請求項２記載の製法。
【請求項４】
二工程法のために使用した両方の熱風炉または熱風炉セクションが異なる温度を有する、請求項３記載の製法。
【請求項５】
予加熱のために使用した熱風炉が、発泡のために使用した熱風炉または熱風炉セクションより低い、しかし時間的に一定の温度を有する、請求項４記載の製法。
【請求項６】
予加熱のために使用した熱風炉が、発泡のために使用した熱風炉または熱風炉セクションより低い、しかし時間にわたって上昇する温度を有し、その際予加熱に使用した熱風炉中の温度は加熱サイクルの端部で、発泡に使用した熱風炉または熱風炉セクション中の温度と再び同じであってよい、請求項４記載の製法。
【請求項７】
温度ランプに使用した加熱速度は０.００１Ｋ／分〜１０Ｋ／分である、請求項６記載の製法。
【請求項８】
温度ランプに使用した加熱速度は０.０１Ｋ／分〜５Ｋ／分である、請求項６記載の製法。
【請求項９】
温度ランプに使用した加熱速度は０.１Ｋ／分〜１Ｋ／分である、請求項６記載の製法。
【請求項１０】
平均線形温度上昇のために相互に組み合わせた異なる加熱速度を使用することができる請求項６記載の製法。
【請求項１１】
温度ランプの最終温度が、発泡のために使用する熱風炉中に存在する、発泡のために必要な温度より高くてよい、請求項６記載の製法。
【請求項１２】
１から６までのいずれか１項記載の製法により得られるポリメタクリルイミドからなるフォームスラブまたはフォームシート。
【請求項１３】
サンドイッチ構造中の成分としての請求項１２記載のフォームスラブまたはフォームシートの使用。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、流し込み成形法により製造したポリマーシートから発泡された、フォーム、特にポリ（メタ）アクリルイミド−フォームの改善された製法に関する。この二工程法は１工程の予加熱工程および１工程以上の発泡工程からなる。
【０００２】
技術水準
ポリメタクリルイミド−フォームはすでに長い間公知であり、その優れた機械的特性およびその僅かな重量のために、広い用途、特に多層材料、ラミネート、複合材料またはフォーム複合材料の製造の際に用途を有する。この際ポリメタクリルイミドからなるコア材料を有するプレプレグがしばしば結合される。
【０００３】
例えば、これらは飛行機製造において、船舶製造においてまたは自動車製造において使用される。これらの多くの適用の多くに関しては法律上の規則、およびその他の一連の規則で決められている技術的な要求を満たさなければならない。
【０００４】
本発明は流し込み成形法により製造したポリマースラブおよびこれから製造したポリメタクリルイミドフォームの分野に広がる。この際、モノマーメタクリル酸およびメタクリルニトリルが二枚の平行平面プレート、多くの場合ガラスプレートの間に充填される。重合の後、得られたポリマーシートはその他の分離した工程で発泡される。
【０００５】
製造技術に重要な方法は、熱風炉中での発泡をベースとし、以降これを熱風法と呼ぶ。ポリマーシートは循環炉中に吊されて導入され、この中を自動式の牽引装置で通過搬送され、末端部でフォームシートとして取り出される。炉中をシートが進む距離を以降Ｌと呼ぶ。すなわち発泡時間は炉の長さＬおよび搬送装置の全炉中での一定の運転速度Ｖにより定義される。この炉の処理量は、炉の長さＬおよび搬送装置の運転速度Ｖの他に、シートが炉中に導入される時間的間隔ｔおよびこれによりシートの幾何学的距離ａにも依存する。これらのシートは発泡工程の間強く反るので、シートが発泡の間接触して、これにより損傷を受けるということがないように、距離ａはｂ／πより大きくなくてはならない。ｂはシートがそこで吊されている側の、シートが発泡したときにシートが有している長さを表す。この刊行物の内容は発泡の工程に限定される。
【０００６】
ＤＥ３６３０９６０はメタクリル酸およびメタクリルニトリルからなる前記コポリマーシートの発泡のための更なる方法を記載している。ここでは、シートをマイクロ波フィールドを用いて発泡しており、従ってこれを以降マイクロ波法と呼ぶ。この際、発泡するべきシートまたは少なくともその表面を予め材料の軟化点までまたはそれ以上に加熱しなければならないということに留意すべきである。この条件下では外側からの加熱により軟化させた材料の発泡ももちろん開始するので、発泡工程はマイクロ波フィールドの影響だけにより制御可能ではなく、外側からの随伴加熱により一緒に制御しなければならない。すなわち、発泡を促進させるために、通常の熱風炉一工程法に対してマイクロ波フィールドを接続しているのである。しかしながら、このマイクロ波法は複雑すぎ、従って実用的ではなく、今日まで全く適用されていない。
【０００７】
ＷＯ９０／２６２１はメタクリル酸およびメタクリルニトリルからなるフォームを記載しており、この際重合において早期に沈殿を生じるアクリルアミドはコモノマーとして阻止されている。生じたフォームは非常に均質であり、生成物は内部応力を有さない。
【０００８】
ＤＥ１９７１７４８３はモノマー混合物に対してＭｇＯ１〜５質量％を混合しているポリメタクリルイミドフォームの製法を記載している。明らかに改善された熱加工特性を有するフォームが得られる。
【０００９】
ＤＥ１９６０６５３０はポリメタクリルイミド−フォームによる防炎加工剤の添加を記載している。
【００１０】
課題
ＲＯＨＡＣＥＬＬを存在する適用分野においてより一層魅力的にするために、その材料特性を最適化する必要がある。発泡の間放出される反応熱はフォームシート中の温度傾斜に導き、従ってシート中の場所に依存する密度に導く。密度が機械的特性、例えば圧縮強さまたはクリープ挙動に強い影響を有していることは公知であるので、このことはフォームシートの機械的な特性値が同様に試料採取の位置に依存するという結果をもたらす。この放出反応熱は低い密度のものを製造する際には、亀裂に導き、こうして材料の崩壊に導く。本発明の方法により、前記の欠点を回避することができるということが見いだされた。これに加えてこれと結びついた処理量の上昇により、より効果的な製造が達せられるべきである。
【００１１】
課題の解決
意外にも、前記の課題の解決は、熱風法を２つの分離した熱風工程に分割することにより達成することができた。２工程の熱風法の代わりに３工程以上の方法を組み合わせることも可能である。第１の熱風工程においては発泡すべきシートを熱風炉中で材料の固有の発泡温度を下回る温度に熱風炉中で予加熱する。時間に依存する温度上昇の線形回帰は平均線形加熱速度０.００１〜１０Ｋ／分、有利に０.０１〜５Ｋ／分、および特に有利に０.１〜１Ｋ／分、を生じる。
【００１２】
温度上昇の線形回帰は温度ランプ（Temperaturrampe）としても呼ばれる。高温シートは予熱炉から本来のフォーム熱風炉中に導入される。この際、このフォーム熱風炉は、予加熱温度より高い、発泡のために必要な温度を有する。フォーム熱風炉は予加熱炉の第２の炉部分からなっていてもよい。発泡においてシートが受ける温度プロフィールは第１図の灰色の線により表されている。この際、予加熱の低い温度範囲における高い粘度はポリマー中での発泡ガスの過飽和溶解を強要する。通常発泡の際に妨害する放出反応熱は予加熱の際に均質にポリマーシート中に分配される。材料を発泡温度に加熱する際にはじめて、ポリマーマトリックスおよび発泡ガスの相分離が生じ、ポリマーシートの膨張に導く。
【００１３】
この際、予加熱は温度ランプまたは一定の予加熱温度の形で行うことができる。第１図は例えば一定の予加熱温度の場合に関して、従来の方法（黒い線、一工程熱風法）と新規な方法（灰色の線、二工程熱風法）との差を示す。
【００１４】
本発明による方法の利点：
一定の組成においてＰＭＩフォームは、これを一工程法で発泡する場合、不十分なクリープ挙動を有する。このことは、そのようなフォームのコア材料としての加工を限定付きでのみ可能にする。二工程熱風法を用いて、ＤＩＮ５３４２５（ＡＳＴＭＤ６２１）による圧縮歪（Stauchung）を１／１０に減少させることができる。
【００１５】
更に、一工程熱風法を低密度の生産のために適用する際に、一定の組成においてフォームスラブ中に亀裂が生じ、これは廃棄物になる。廃棄物とは不完全な発泡により亀裂を有し、それにより適用に利用できないフォームスラブを意味する。亀裂は生じてはならない。こうして廃棄４０％とは、製造したフォームスラブ１００個のうちの４０個を不完全な発泡および／または亀裂形成により廃棄または処分しなければならないということを意味する。二工程熱風法により廃棄を半分以下にすることができる。
【００１６】
前接続した予加熱により本来の発泡時間を短くすることができるので、二工程熱風法においては炉中での搬送システムの運転速度Ｖを上昇させることができ、このことは処理量に関して上昇させる効果を有する。図１は例として、ポリマーの予加熱による発泡時間の短縮を明らかにしており、この効果はそこに示したパラメータに限定されることはない：この例において発泡時間は当初の発泡時間の２／３に短縮される。
【００１７】
均質に予加熱したポリマーシートを発泡温度に加熱する場合には、シート中に発熱反応による温度傾斜は惹起されないし、発泡温度への温度の飛躍による温度傾斜自体も小さくなる。ポリマーシートが発泡工程に導入される際に受ける、この温度飛躍が大きくなるほど、これに起因するシート中に生じる温度傾斜は大きくなる。
【００１８】
第１に熱による膨張により、かつ第２に温度傾斜に起因する場所に依存する、時間的に差のある発泡の開始により、材料中に応力差および発泡剤圧力差が生じることは明らかである。図１中に示された例においては、ポリマーシートが発泡工程に導入される際に受ける温度飛躍が、一工程の熱風法においては１７５Ｋ（黒い線）、二工程の熱風法においては僅かに４０Ｋ（灰色の線）であることを示している。
【００１９】
好適な（温度ランプ）により、温度飛躍が完全に回避される。このことは最終的に明らかにフォームシートの均質性に導く：冒頭に挙げたシートの反りを抑えることができ、こうして条件ａ＞ｂ／πはもはや維持する必要はない。このことはサイクル時間を短縮し、こうして処理量の上昇により、同じ炉の構造において純生産量を上昇させると共に経済的な利益も有する。
【００２０】
例
比較例１：
メタクリル酸５７００ｇ、メタクリルニトリル４３８０ｇおよびアリルメタクリレート３１ｇからなる混合物に発泡剤としてイソプロパノール３３０ｇおよびホルムアミド１００ｇを添加した。更に、ｔ−ブチルペルピバレート４ｇ、ｔ−ブチルペル−２−エチル−ヘキサノエート３.２ｇ、ｔ−ブチルペルベンゾエート１０ｇ、クミルペルネオデカノエート１０.３ｇ、酸化マグネシウム２２ｇ、ストリップエージェント（ＰＡＴ１０３７）１５ｇおよびヒドロキノン０.０７ｇを添加した。
【００２１】
この混合物を大きさ５０×５０ｃｍの二枚のガラスプレートおよび厚さ１８.５ｍｍのエッジシールから形成される室中で、４０℃で６８時間重合する。引き続き、ポリマーに３２℃から１１５℃に達する温度プログラムに３２時間曝す最終重合を実施した。
【００２２】
その後に実施する熱風炉法での発泡は２０５℃で２時間２５分間実施し、この際発泡の間にシートの強い反りが観察された。このシートはある位置での不完全に発泡した状態で、吊される側に鉛直である向かい合わせの面が、ある位置で接触するほどに強く完全に湾曲した。このように得られたフォームは密度２３５ｋｇ／ｍ３を有する。ＤＩＮ５３４２５（ＡＳＴＭ Ｄ６２１）による圧縮歪は１８０℃で負荷０.３５ＭＰａで２時間後に１８％より大であった。
【００２３】
例１：
比較例１に記載されたように実施した。しかしながら実施した熱風法は二工程法であった：１４０℃で２時間予加熱し、引き続き２０５℃で２時間７５分間発泡した。フォームシートの僅かな反りのみが観察された。そのように得られたフォームは密度２３８ｋｇ／ｍ３を示した。ＤＩＮ５３４２５（ＡＳＴＭ Ｄ６２１）による圧縮歪は１８０℃で負荷０.３５ＭＰａで２時間後に１２.７％であった。
【００２４】
例２：
比較例１に記載されたように実施した。しかしながら実施した熱風法は二工程法であった：１５０℃で２時間予加熱し、引き続き２１０℃で２時間２５分間発泡した。例１におけるより更に僅かな反りのみが観察された。そのように得られたフォームは密度２０３ｋｇ／ｍ３を示した。ＤＩＮ５３４２５（ＡＳＴＭ Ｄ６２１）による圧縮歪は１８０℃で負荷０.３５ＭＰａで２時間後に４.６％であった。
【００２５】
例３：
比較例１に記載されたように実施した。しかしながら実施した熱風法は二工程法であった：１６０℃で２時間予加熱し、引き続き２１５℃で２時間２５分間発泡した。例２におけるより更に僅かな反りのみが観察された。そのように得られたフォームは密度２０８ｋｇ／ｍ３を示した。ＤＩＮ５３４２５（ＡＳＴＭ Ｄ６２１）による圧縮歪は１８０℃で負荷０.３５ＭＰａで２時間後に２.９％であった。
【００２６】
例４：
比較例１に記載されたように実施した。しかしながら実施した熱風法は二工程法であった：１６０℃で２時間予加熱し、引き続き２２０℃で２時間２５分間発泡した。例３におけると同様な僅かな反りのみが観察された。そのように得られたフォームは密度１６８ｋｇ／ｍ３を示した。ＤＩＮ５３４２５（ＡＳＴＭ Ｄ６２１）による圧縮歪は１８０℃で負荷０.３５ＭＰａで２時間後に１.３％であった。
【００２７】
例５：
比較例１に記載されたように実施した。しかしながら実施した熱風法は二工程法であった：１７０℃で２時間予加熱し、引き続き２１５℃で２時間２５分間発泡した。反りは全く観察されなかった。そのように得られたフォームは密度１９９ｋｇ／ｍ３を示した。ＤＩＮ５３４２５（ＡＳＴＭ Ｄ６２１）による圧縮歪は１８０℃で負荷０.３５ＭＰａで２時間後に３.５％であった。
【００２８】
例６：
比較例１に記載されたように実施した。しかしながら実施した熱風法は二工程法であった：１８０℃で１時間２５分予加熱し、引き続き２１０℃で２時間２５分間発泡した。反りは全く観察されなかった。そのように得られたフォームは密度２１８ｋｇ／ｍ３を示した。ＤＩＮ５３４２５（ＡＳＴＭ Ｄ６２１）による圧縮歪は１８０℃で負荷０.３５ＭＰａで２時間後に１.６％であった。
【００２９】
比較例１および例１〜６は、予加熱によりクリープ挙動が改善されたことを明らかに示す。低い密度にもかかわらず、同じ測定条件下に低い圧縮歪が観察された。これに対して、当業者には硬質フォームの密度が低くなる場合、その機械的特性は悪くなること、すなわちそのクリープ率は同じ測定条件下に小さくなり、こうして圧縮歪は大きくなることが公知である。
【００３０】
比較例２：
メタクリル酸６１０ｋｇ、メタクリルニトリル３９０ｋｇからなる混合物に発泡剤としてイソプロパノール４２ｋｇおよびホルムアミド４７ｋｇを添加する。更に、ｔ−ブチルペルピバレート０.４ｋｇ、ｔ−ブチルペル−２−エチル−ヘキサノエート０.４ｋｇ、ｔ−ブチルペルベンゾエート０.７ｋｇ、クミルペルネオデカノエート１.０３ｋｇ、酸化亜鉛２.２ｋｇ、ストリップエージェント（ＰＡＴ１０３７）１.５ｋｇおよびヒドロキノン０.０７５ｋｇを添加した。
【００３１】
この混合物を大きさ１００×２００ｃｍの二枚のガラスプレートおよび厚さ３０ｍｍのエッジシールから形成される室中で、３３℃で１１６時間重合する。引き続き、ポリマーに３５℃から１３０℃に達する温度プログラムに４０時間曝す最終重合を実施した。
【００３２】
その後に実施する熱風炉法での発泡は２００℃で２時間３０分間実施し、この際発泡の間にシートの強い反りが観察された。このようにして得られたフォームは密度３１ｋｇ／ｍ３を有する。しかしながら、このように製造されたフォームの４０％を亀裂形成のために、廃棄物として廃棄しなければならなかった。
【００３３】
例７：
比較例２に記載されたように実施した。しかしながら実施した熱風法は二工程法であった：１６０℃で１.５時間予加熱し、引き続き２０５℃で２時間３０分間発泡した。発泡の間シートの反りは全く観察されなかった。そのように得られたフォームは密度３２ｋｇ／ｍ３を示した。亀裂形成およびこれに伴う廃棄物による材料の損失を５％に減少させることができた。
【図面の簡単な説明】
【００３４】
【図１】予加熱を行う本願の二工程熱風法と従来の予加熱を行わない方法を比較するグラフ図。
【図１】
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【国際公開パンフレット】
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【国際調査報告】
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