(57)【要約】ファイバー形成材料を複数の出口（２２ａ−ｄ）を有する遊星歯車計量ポンプ（２１）に供給し、１つ以上のダイキャビティ（２５）にある複数の入口（２４ａ−ｄ）を通してポンプ出口からファイバー形成材料を流し、前記ファイバー形成材料をメルトブローンすることによりメルトブローン不織ウェブが形成される。各ダイキャビティ入口は、同様の熱履歴を有するファイバー形成材料ストリームを受ける。平均分子量や多分散性といった不織ウェブファイバーの物理または化学特性をより均一にすることができる。幅の広い不織ウェブは複数のかかるダイキャビティを並列関係で配置することにより形成することができる。厚い、または多層の不織ウェブは、複数のかかるダイキャビティを互いに上に重ねて配置することにより形成することができる。
2005530059.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
１つ以上のメルトブローンダイの１つ以上のダイキャビティにある複数のファイバー形成材料入口に接続された複数のファイバー形成材料出口を有する遊星歯車計量ポンプを含む、メルトブローン装置。
【請求項２】
各ポンプ出口がダイキャビティに接続されている、請求項１に記載の装置。
【請求項３】
複数の前記ポンプ出口および幅が０．５メートル未満のダイキャビティが、幅が１メートル以上の均一または実質的に均一な不織ウェブを形成可能な並列配列で配置されている、請求項１または２に記載の装置。
【請求項４】
複数の前記ダイキャビティがスタック状に配置されている、請求項１〜３のいずれか１項に記載の装置。
【請求項５】
ダイキャビティが平坦な温度プロフィールを用いて操作可能である、請求項１〜４のいずれか１項に記載の装置。
【請求項６】
ダイキャビティが略平坦なダイスロットと出口とを有し、前記ダイキャビティ出口が前記ダイスロットの面から角度をなして離れている、請求項１〜５のいずれか１項に記載の装置。
【請求項７】
前記ダイキャビティ出口が前記ダイスロットの面から略直角の角度をなして離れている、請求項６に記載の装置。
【請求項８】
前記ポンプおよびメルトブローンダイを通って流れる前記ファイバー形成材料の滞留時間は、前記装置が平均ファイバー多分散性とは±５％未満異なる多分散性を有するファイバーを含む不織ウェブを形成できるようなものである、請求項１〜７のいずれか１項に記載の装置。
【請求項９】
前記ポンプおよびメルトブローンダイを通って流れる前記ファイバー形成材料の滞留時間は、前記装置が坪量均一性が±２％以上の不織ウェブを形成できるようなものである、請求項１〜８のいずれか１項に記載の装置。
【請求項１０】
ファイバー形成材料を請求項１〜９のいずれか１項に記載の装置に供給する工程と、１つ以上の前記ダイキャビティにある複数の入口を通して前記ポンプ出口からファイバー形成材料を流す工程と、前記ファイバー形成材料をメルトブローンして不織ウェブを形成する工程とを含む、繊維状ウェブの形成方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、メルトブローンファイバーを作成する装置および方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
不織ウェブは、一般的に、フィラメントを一連の小オリフィスから押出し、ホットエアまたはその他減衰流体を用いてファイバーへと減衰されるメルトブローンプロセスを用いて形成される。減衰されたファイバーは、遠隔配置されたコレクタまたはその他好適な表面上でウェブへと形成される。スパンボンドプロセスを用いて不織ウェブを形成することもできる。スパンボンド不織ウェブは、一般的に、一連の小オリフィスから溶融フィラメントを押出し、フィラメントに冷却空気処理を施して、フィラメントの表面を少なくとも固化し、空気またはその他流体を用いて固化したフィラメントを少なくとも部分的にファイバーへと減衰し、ファイバーをウェブへと集めて任意でカレンダ加工することにより形成される。スパンボンド不織ウェブは、一般的に、メルトブローン不織ウェブより嵩高さが小さく、剛性が大きく、スパンボンドウェブ用のフィラメントは、一般的に、メルトブローンウェブよりも低い温度で押出される。
【０００３】
不織ウェブの均一性を改善しようという努力が続けられてきた。ウェブ均一性は、一般的に、坪量、平均ファイバー直径、ウェブ厚さまたは多孔性のような因子に基づいて評価される。材料スループット、空気流量、ダイからコレクタまでの距離等のプロセス変数を変更または制御すると、不織ウェブ均一性を改善することができる。さらに、メルトブローンまたはスパンボンド装置の設計を変えることもできる。かかる手段について記載された参考文献としては、特許文献１、特許文献２、特許文献３、特許文献４、特許文献５、特許文献６、特許文献７および特許文献８がある。
【０００４】
通常、押出し機および１つ以上の計量歯車ポンプを用いて、ファイバー形成材料がメルトブローンダイへ供給される。歯車ポンプは、一般的に、２つの逆回転歯車を有している。幅の広いメルトブローン不織ウェブは、複数のメルトブローンダイを並列配列で配置し、複数のかかる歯車ポンプを用いて、溶融ポリマーをダイの配列に分配することにより形成されてきた。特許文献２および特許文献９を参照のこと。特許文献２では、センサとフィードバックシステムを利用して、ウェブのストリップの物理特性（例えば、厚さまたは坪量）を測定し、歯車ポンプの速度を変更して、ストリップ内またはウェブの幅にわたる選択した特性の均一性を維持している。
【特許文献１】米国特許第４，８８９，４７６号明細書
【特許文献２】米国特許第５，２３６，６４１号明細書
【特許文献３】米国特許第５，２４８，２４７号明細書
【特許文献４】米国特許第５，２６０，００３号明細書
【特許文献５】米国特許第５，５８２，９０７号明細書
【特許文献６】米国特許第５，７２８，４０７号明細書
【特許文献７】米国特許第５，８９１，４８２号明細書
【特許文献８】米国特許第５，９９３，９４３号明細書
【特許文献９】米国特許第６，１８２，７３２号明細書
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
様々な研究者による長年にわたる努力にも関らず、商業的に好適な不織ウェブの製造には、プロセス変数や装置パラメータの慎重な調整が必要であり、満足いく結果を得るためには、試行錯誤の運転を実施することがに必要とされることが多い。均一な特性を有する幅の広いメルトブローン不織ウェブの製造は特に難しい。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
メルトブローンは特に高温を必要とする。これらの高温は、メルトブローンダイや、上述した歯車ポンプをはじめとするその他の関連装置にとって非常に厳しいものである。ポンプが破損することがある。いずれにしても周期的なポンプの保守が必要である。一組のギアポンプを用いるときは、同じ寸法公差および操作条件を全てが有するように維持するのは難しい。これらおよびその他の理由から、工場設定において均一な不織ウェブを得ることは非常に難しい。複数の計量ポンプシステムを用いて幅の広いメルトブローン不織ウェブを形成するときはとりわけである。ポンプフィードバックシステムは用いても用いなくてもよい。
【０００７】
有用であるが、坪量、平均ファイバー直径、ウェブ厚さまたは多孔性といった巨視的不織ウェブ特性は、不織ウェブ品質または均一性を評価するのに十分な基準を常に提供するものではない。これらの巨視的ウェブ特性は、一般的に、ウェブの様々な部分から小見本を切断したり、可動するウェブの部分をモニターするセンサを用いることにより求められる。これらのやり方は、サンプリングおよび測定誤差を受けやすく、結果が偏る恐れがある。低坪量または高多孔性のウェブを評価するのに用いるときはとりわけである。さらに、不織ウェブは均一な測定坪量、ファイバー直径、ウェブ厚さまたは多孔性を示すものの、個々のウェブファイバーの固有特性における差異のために、ウェブはそれでも不均一な性能特性を示す。メルトブローンは、ファイバー形成材料の粘度をかなり減少させる（場合によってはかなり熱劣化させる）。ファイバー形成材料がメルトブローンダイへポンピングされ、ファイバー形成材料がダイを通過するときはとりわけである。メルトブローンダイキャビティまたはかかるダイキャビティの配列に分配されたファイバー形成材料の各ストリームが、ダイキャビティまたは配列に入るときに、同一または実質的に同一の物理または化学特性を有している場合には、より均一なウェブを得ることができる。かかる物理または化学特性の均一性は、ファイバー形成材料ストリームに同一または実質的に同一のポンピング条件を与えることにより促進して、ダイまたは配列に達する前により均一な熱履歴にファイバー形成材料を晒すことができる。後にダイまたは配列を出る押出されたフィラメントは全体により均一な物理または化学特性を有し、減衰および収集後は、高品質でより均一なメルトブローン不織ウェブが形成される。
【０００８】
所望のフィラメント物理特性均一性は、収集されたファイバーの１つ以上の固有物理または化学特性、例えば、重量平均や数平均分子量およびより好ましくは分子量分布を求めることにより評価されるのが好ましい。分子量分布により、多分散性を簡便に特定できる。ウェブ見本でなくファイバーの特性を測定することによって、サンプリング誤差を減じ、ウェブ品質や均一性のより正確な測定を得ることができる。
【０００９】
本発明は、一態様において、ファイバー形成材料を複数の出口を有する遊星歯車計量ポンプに供給する工程と、１つ以上のダイキャビティにある複数の入口を通してポンプ出口からファイバー形成材料を流す工程と、ファイバー形成材料をメルトブローンして不織ウェブを形成する工程とを含む繊維状ウェブの形成方法を提供する。好ましい実施形態において、本発明は、単一のかかるダイキャビティのみを用いて得られるよりも幅の広い、または厚いウェブを提供すべく構成された複数のかかるダイキャビティを用いる。
【００１０】
他の態様において、本発明は、１つ以上のメルトブローンダイの１つ以上のダイキャビティにある複数のファイバー形成材料入口に接続された複数のファイバー形成材料出口を有する遊星歯車計量ポンプを含むメルトブローン装置を提供する。好ましい実施形態において、メルトブローンダイは、単一のかかるダイキャビティのみを用いて得られるよりも幅の広い、または厚いウェブを提供すべく構成された複数のダイキャビティを含む。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
本明細書において用いる「不織ウェブ」という言い回しは、交絡を特徴とし、好ましくは十分な干渉性および自立できる強度を有する繊維状ウェブのことを指す。
【００１２】
「メルトブローン」という用語は、複数のオリフィスを通してファイバー形成材料を押出してフィラメントを形成し、一方でフィラメントを空気またはその他減衰流体と接触させてフィラメントをファイバーへと減衰し、その後減衰したファイバーの層を収集することにより、不織ウェブを形成する方法のことを意味する。
【００１３】
「メルトブローン温度」という言い回しは、一般的にメルトブローンが実施されるメルトブローンダイ温度のことを指す。用途に応じて、メルトブローン温度は３１５℃、３２５℃さらには３４０℃以上とすることができる。
【００１４】
「メルトブローンダイ」という言い回しはメルトブローンに用いるダイのことを指す。
【００１５】
「メルトブローンファイバー」という言い回しはメルトブローンを用いて作成されたファイバーのことを指す。メルトブローンファイバーは不連続であると報告されているが、メルトブローンファイバーのアスペクト比（長さ対直径の比）は本質的に無限である（例えば、通常は少なくとも約１０，０００以上）。ファイバーは、通常、１本の完成したメルトブローンファイバーをかかるファイバーの塊から除去できない、または１本のメルトブローンファイバーを最初から最後まで辿れないほど十分に長く、交絡している。
【００１６】
「フィラメントのファイバーへの減衰」という言い回しは、フィラメントのセグメントを長く直径の小さなセグメントへと変換することを指す。
【００１７】
「多分散性」という用語は、ポリマーの数平均分子量で除算したそのポリマーの重量平均分子量のことを指し、重量平均と数平均分子量の両方とも、ゲル浸透クロマトグラフィーおよびポリスチレン基準を用いて評価する。
【００１８】
「実質的に均一な多分散性」という言い回しは、多分散性が平均ファイバー多分散性と±５％未満異なるメルトブローンファイバーのことを指す。
【００１９】
「剪断レート」という言い回しは、速度に垂直な方向における非乱流体の速度の変化におけるレートのことを指す。平らな境界を通る非乱流体のフローについて、剪断レートは、境界からの距離に対して速度変化のレートを表すべく、境界に垂直に構成された勾配ベクトルである。
【００２０】
「滞留時間」という言い回しは、平均ストリーム速度で除算したダイキャビティを通るファイバー形成材料ストリームのフロー経路のことを指す。
【００２１】
「実質的に均一な滞留時間」という言い回しは、ダイキャビティを流れるファイバー形成材料のストリームの任意の部分について、計算、シミュレートまたは実験的に測定された滞留時間のことを指し、全ストリームについて、計算、シミュレートまたは実験的に測定された平均の滞留時間の２倍以下である。
【００２２】
図１を参照すると、遊星歯車計量ポンプ１は、ポンプの内側にいわゆる遊星またはエピサイクリック歯車セットを用いている。回転駆動またはサン歯車２は、複数の駆動または遊星歯車３〜６に囲まれて、係合されている。ファイバー形成材料（例えば、押出し機を用いて供給）は、駆動される歯車の歯と、駆動された歯車の歯の間の空間に入口７を介して駆動歯車２の回転に際して入り、その関連の駆動歯車３〜６は出口８を介してポンプ１からポンピングされる。
【００２３】
図２は、図１のポンプ１の側面図を示す。回転駆動シャフト９はシール１０を通してポンプ１内部を通過する。ファイバー形成材料は、入口ポート１１を通してポンプ１へ入り、出口１２のような出口を通してポンプ１を出る。ポンプ１のクリーニングや交換または摩耗した部品を促すために、ポンプ１の本体はプレート１３〜１５のような複数の機械加工プレートから作成してもよい。従来の歯車ポンプに勝るポンプ１のような遊星歯車計量ポンプの重要な長所は、個々の出口ストリームが非常に類似した流量率を有していて、各ストリームにおいて非常に類似した熱履歴を受けるということである。
【００２４】
様々な遊星歯車計量ポンプを本発明において用いてよい。ポンプはメルトブローン温度のファイバー形成材料に晒されても耐えるものとするのが好ましい。あるメルトブローン用途については、３５０℃という高温で操作可能な比較的強度のある遊星歯車計量ポンプが必要とされ、特別なポンプ材料および硬化構成要素が必要とされる。好適な遊星歯車計量ポンプは様々な構成としてよく、例えば、ポンプ１つ当たり２、３、４、６、８個以上の出口を備えていたり、ポンプの１つまたは２つの側面に様々な構成の入口および出口ポートがあってもよい。所望であれば、ポンプはポンプ入口とポンプ出口の一方または両方に、またはその近傍に静的ミキサー構成要素を用いることができる。かかる静的ミキサーを用いることによって、ファイバー形成材料の混合と分配を促すことができる。好ましい遊星歯車計量ポンプは、例えば、「ファインプリューフスピニングポンプ（Ｆｅｉｎｐｒｕｅｆ  Ｓｐｉｎｎｉｎｇ  Ｐｕｍｐｓ）」（メール社（Ｍａｈｒ  ＧｍｂＨ）パンフレット、「Ｆ１６」合金ファインプリューフ（Ｆｅｉｎｐｒｕｅｆ）ポンプが特に好ましい）、「遊星ポリマー計量ポンプ」（スラック・アンド・パール社（Ｓｌａｃｋ＆Ｐａｒｒ，Ｌｔｄ．）のウェブページｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｓｌａｃｋ−ｐａｒｒ．ｃｏｍ／ｍｅｔｅｒ＿ｐｕｍｐｓ／ｐｏｌｙｍｅｒ．ｈｔｍ）、「ゼニス（Ｚｅｎｉｔｈ）（登録商標）ポンプ遊星歯車ポンプ」（パーカーハニフィンコーポレーション（Ｐａｒｋｅｒ  Ｈａｎｎｉｆｉｎ  Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ）のゼニス（Ｚｅｎｉｔｈ）ポンプ部門のパンフレット）に記載されている。遊星歯車計量ポンプのより一般的な開示は、例えば、米国特許第３，４９８，２３０号明細書、同第５，３５４，５２９号明細書、同第５，６３７，３３１号明細書および同第５，９０２，５３１号明細書、および英国特許第８７０，０１９号明細書にある。これらのパンフレットおよび特許のいくつかに記載されているように、遊星歯車計量ポンプは、メルトスパンファイバー製造プロセスにおいて溶融ポリマーをマニホルド供給紡績口に分配するのに用いられてきた。メルトスパンファイバー製造プロセスは、一般的に、不織ウェブを製造する、特に不織ウェブのメルトブローンに用いられるよりも低温である。例えば、メルトブローンにおいて、ダイ出口から出るファイバー形成材料は、一般的に、メルトスパンダイを出る溶融材料よりも高温、低分子量そして大幅に粘度が低い。メルトブローンにおいて、押出されたファイバーは、高速気流の作用により厚さが減衰される（そして、押出し方向に長くなる）。メルトスピニングにおいては、減衰気流は、一般的に用いない。メルトブローンにおいて、ファイバー形成材料は、ポンプを通ること、メルトブローンダイを通ること、所望の低溶融粘度に達するのに必要な高温、または空気またはその他減衰流体のストリームによって、大幅に薄くなり、さらには熱劣化される。メルトスピニングにおいては、薄くなったり熱劣化する程度は実に広いと考えられる。メルトブローンに関連した温度および力は、メルトブローンプロセスの様々な部分でのファイバー形成材料熱履歴における差異があるときは特に、最終不織製品における不均一性��拡大する傾向がある。メルトスピニングにより得られるファイバー製品は、かなり均一であると考えられる。
【００２５】
１個以上のメルトブローンダイを供給する遊星歯車計量ポンプを用いると、収集された製品における変位を減じるのが助けられる。これは、ポンプがダイまたはダイの配列に各ファイバー形成材料入口を供給して、ファイバー形成材料ストリームが同様の流量率および熱履歴を有するためである。ファイバー形成材料供給ストリームに存在するメルトブローンプロセスの性質が大幅に異なるため、遊星歯車計量ポンプを用いると、メルトスパンファイバー製造においては観察されない、または大きくない製品均一性の利点を与えることができる。
【００２６】
図３に、４つの出口２２ａ〜２２ｄが導管２３ａ〜２３ｄを介してダイ本体２６におけるＴスロットダイキャビティ２５の入口２４ａ〜２４ｄにファイバー形成材料を供給する遊星歯車計量ポンプ２１を含む本発明のメルトブローン装置２０を示す。ダイキャビティ２５はマニホルド２７とスロット２８を有している。
【００２７】
図３ａは、３ａ−３ａ’線に沿った図３のダイキャビティ２５の出口領域の断面側面図である。図３ａに示すように、ファイバー形成材料（かなりの熱誘導粘度減少または熱劣化、そして通常は、ダイキャビティの通過のために分子量が変化する）はダイ先端２７がドリル加工または機械加工されたオリフィス２９のような並列オリフィスの列を通してダイ先端２７でダイキャビティ２５を出て、一連のフィラメント３１が生成される。高速原類流体（例えば、空気）を、ダイ先端２７に近接するプレナム３３ａおよび３３ｂからオリフィス３２ａおよび３２ｂのようなオリフィスに加圧下で供給する。流体は、フィラメント３１に衝突したり、引っ張ったり、引裂きたり、または分離することによってフィラメント３１を細長い直径の減じたファイバー３４へ減衰する。ファイバー３４は、可動スクリーン３６のような遠隔配置されたコレクタまたはその他好適な表面で不規則に収集されて干渉性の交絡不織ウェブ３８を形成する。ダイキャビティ２５の入口２４ａ〜２４ｄに分配されたファイバー形成材料ストリームは全て同様の熱履歴を有しているため、実質的に均一なファイバー物理または化学特性を有するファイバー３４の形成が促される。メルトブローンをかかる装置で実施するやり方に関する更なる詳細については、例えば、ヴェンテ、ファンＡ（Ｗｅｎｔｅ，Ｖａｎ  Ａ）「極細熱可塑性ファイバー（Ｓｕｐｅｒｆｉｎｅ  Ｔｈｅｒｍｏｐｌａｓｔｉｃ  Ｆｉｂｅｒｓ）」、工業技術化学（Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ  Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ  Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ）４８巻、１３４２頁以降（１９５６年）または１９５４年５月２５日発行、海軍研究試験所報告（Ｎａｖａｌ  Ｒｅｓｅａｒｃｈ  Ｌａｂｏｒａｔｏｒｉｅｓ）第４３６４、「極細有機ファイバーの製造（Ｍａｎｕｆａｃｔｕｒｅ  ｏｆ  Ｓｕｐｅｒｆｉｎｅ  Ｏｒｇａｎｉｃ  Ｆｉｂｅｒｓ）」ヴェンテ、Ｖ．Ａ（Ｗｅｎｔｅ，Ｖａｎ  Ａ）、ブーンＣ，Ｄ（Ｂｏｏｎｅ，Ｃ．Ｄ．）およびフルハーティＥ．Ｌ（Ｆｌｕｈａｒｔｙ，Ｅ．Ｌ．，）にある。
【００２８】
図４に、ポンプ４１の上部に配置された３つの出口４２ｂ、４２ｄおよび４２ｆと、ポンプ４１の下部に配置された更に３つの出口がファイバー形成材料を導管４３ａ〜４３ｆを介して、ダイ本体４６において並列関係で配置された６つのフィッシュテールダイキャビティ４５ａ〜４５ｆの配列の入口４４ａ〜４４ｆに供給する遊星歯車計量ポンプ４１を含む本発明のメルトブローン装置４０を示す。各フィッシュテールはマニホルド４７ａのようなマニホルドを含む。ダイは共通のスロット４８を共有している。メルトブローンダイキャビティ４５ａ〜４５ｆの入口４４ａ〜４４ｆに分配されたファイバー形成材料ストリームは全て同様の熱履歴を有しているため、可動するコレクタ（図４には図示せず）上に実質的に均一なファイバー物理または化学特性を有する交絡ファイバーの不織ウェブの形成が促される。
【００２９】
図５に、ポンプ５１（図５には図示せず）の下部に配置された３つの出口がファイバー形成材料を導管５３ａ〜５３ｃを介して、ダイ本体５６において並列関係で配置された３つのコートハンガーダイキャビティ５５ａ〜５５ｃの配列の入口５４ａ〜５４ｃに供給する遊星歯車計量ポンプ５１を含む本発明のメルトブローン装置５０を示す。各ダイキャビティはマニホルド５７ａのようなマニホルドを含む。ダイは共通スロット５８を共有している。メルトブローンダイキャビティ５５ａ〜５５ｃに分配されたファイバー形成材料ストリームは全て同様の熱履歴を有しているため、可動するコレクタ（図５には図示せず）上に実質的に均一なファイバー物理または化学特性を有する交絡ファイバーの不織ウェブの形成が促される。
【００３０】
図６に、本発明のメルトブローンシステムに用いるのに特に有用な実質的に均一な滞留時間のメルトブローン装置６０の上部断面図を示す。装置６０は、ポンプ６１の上部に配置された４つの出口６２ａ〜６２ｄがファイバー形成材料を導管６３ａ〜６３ｄを介して、ダイ本体６６において並列関係で配置された４つのダイキャビティ６６ａ〜６６ｄの入口６４ａ〜６４ｄに供給する遊星歯車計量ポンプ６１を含んでいる。ファイバー形成材料は、ポンプ６１の出口からダイ本体入口を通して、すなわち各ダイキャビティを通して流れる。これについては以下に詳述する。
【００３１】
図７ａは、図６のダイキャビティ６６ａの概略上部断面図を示す。ファイバー形成材料は、入口６４ａを介してダイ本体６６に入り、マニホルドアーム７２ａまたは７２ｂに沿ってマニホルド７２を流れる。マニホルドアーム７２ａおよび７２ｂは、一定の幅と可変の深さを有しているのが好ましい。ファイバー形成材料の一部は、マニホルドアーム７２ａまたは７２ｂを通過、そしてダイ先端７７において機械加工またはドリル加工されたオリフィス７８ａまたは７８ｂのようなオリフィスを通過することによってダイキャビティ６６ａを出る。残りのファイバー形成材料は、マニホルドアーム７２ａまたは７２ｂからスロット７３へと通過し、ダイ先端７７においてオリフィス７８のようなオリフィスを通過することによって、ダイキャビティ６６ａを出る。出て行くファイバー形成材料は、一連のフィラメント６７を生成する。ダイ先端７７近くのオリフィス（図３では目視されない）から加圧下で供給された複数の高速減衰流体ストリームは、フィラメント６７をファイバー６８に減衰する。ファイバー６８を不規則に可動スクリーン６９のような遠隔配置コレクタまたはその他好適な表面で収集して、干渉性交絡不織ウェブ６９ａを形成する。
【００３２】
図７ｂに、７ｂ−７ｂ’線に沿った図３のダイ４８の断面図を示す。マニホルドアーム７２ａの可変深さＨは、入口６４ａ近傍の最大から各マニホルドアーム７２ａおよび７２ｂ近傍の最低まで及ぶ。スロット７３は固定深さｈを有している。ファイバー形成材料はマニホルドアーム７２ａからスロット７３へと通過し、フィラメント６７としてダイ先端７７においてオリフィス７８を通してダイキャビティ６６ａを出る。エアナイフ７４はダイ先端７７を覆う。ダイ先端７７は除去可能であり、２つの整合する半分７７ａおよび７７ｂへと分割すると、オリフィス７８のサイズ、構成および間隔を容易に変更することができる。減衰流体の加圧ストリームは、エアナイフ７４にあるオリフィス７９ｃおよび７９ｄを通してダイキャビティ６６ａの出口面においてプレナム７９ａおよび７９ｂから供給されて、押出されたフィラメント６７をファイバーへと減衰する。
【００３３】
図７ｃに、メルトブローンダイ４８の斜視断面図を示す。明瞭にするために、ダイ先端７７の下半分７７ｂのみを示し、エアナイフ７４は図７ｃからは省いてある。図７ｃの残りの構成要素は図７ａおよび図７ｂにあるようなものである。
【００３４】
ダイキャビティ６６ａのようなダイキャビティは、詳細が後述され、２００２年６月２０日出願の同時係属出願第１０／１７７，４４６号明細書「不織ウェブダイおよびそれにより作成された不織ウェブ（ＮＯＮＷＯＶＥＮ  ＷＥＢ  ＤＩＥ  ＡＮＤ  ＮＯＮＷＯＶＥＮ  ＷＥＢＳ  ＭＡＤＥ  ＴＨＥＲＥＷＩＴＨ）」に記載された式を利用して設計してもよい。式は、ダイキャビティを通過するファイバー形成材料について均一な滞留時間を有する最適化不織ダイキャビティ設計を与えることができる。かかるダイキャビティから出るフィラメントは、不織ウェブを形成するために、減衰、収集および冷却後、均一な物理または化学特性を有している。
【００３５】
図１および図２に示したダイキャビティに比べて、図７ａのダイ６６ａは、あるダイキャビティ幅について、ファイバー形成材料入口からフィラメント出口へとより深くなっている。ダイキャビティ６６ａのようなダイキャビティは、様々なサイズへ縮尺して、様々な所望のウェブ幅の不織ウェブを形成してもよい。しかしながら、単一のメルトブローンダイから幅の広い（例えば、約０．５メートル以上の幅）ウェブを形成するには、非常に深いダイキャビティを必要とし、過剰な圧力降下を示す可能性がある。本発明の幅の広いウェブの幅は０．５、１、１．５または２メートル以上であるのが好ましく、単一のかかるダイキャビティを用いて得られるよりも幅の広いウェブが得られるよう構成された複数のダイキャビティを用いて形成されるのが好ましい。例えば、実質的に平坦な本発明の不織ダイを用いると、複数のダイキャビティは、例えば、図６に示すような並列関係で構成されているのが好ましい。図６に示すようなダイは、１メートル以上の幅を有する均一または実質的に均一な不織ウェブを形成する並列配列で複数の狭いダイキャビティ（例えば、幅が０．５メートル未満、０．３３メートル未満、０．２５メートル未満または０．１メートル未満）の配置を可能とする。単一の幅広で深いダイキャビティを用いるのに比べると、複数の並列ダイキャビティを用いると、前から後ろへとダイの全体の深さが減じ、ダイ入口からダイ出口までの圧力降下が減じ、ダイの幅に沿ってダイリップ偏向が減じる。
【００３６】
本発明の好ましい実施形態において、ダイキャビティ出口は、ダイスロットの面から角度をなして離れている。図８に、メルトブローンダイ８０についてかかる構成の組立分解斜視図を示す。ダイ８０には、孔８４ａのようなボルト孔を通したボルト（図８には図示せず）を介してダイ本体８２に締められた直立ベース８１が含まれる。ダイ本体８２およびベース８１は、孔８４ｂおよび８４ｃのようなボルト孔を通したボルト（図８には同じく図示せず）を介してエアマニホルド８３に締め付けられている。ダイ本体８２は、図３に示すような８つのダイキャビティ８５ａ〜８５ｈの連続配列を含んでおり、それぞれ同一の寸法に機械加工されているのが好ましい。ダイキャビティ８５ａ〜８５ｈは、共通のダイランド８９を共有している。ダイキャビティ８５ａには、マニホルド８６ａ、スロット８７ａおよび入口ポート８８ａが含まれている。同様の構成要素はダイキャビティ８５ｂ〜８５ｈにある。ダイ先端９０は、クランプ９１ａおよび９１ｂによりエアマニホルド８３の適所に保持される。エアナイフ９２は、孔９３ａのようなボルト孔を通したボルト（図８には図示せず）を介してエアマニホルド８３に締め付けられている。エアマニホルド８３には、空気が内部通路（図８に図示せず）を介してプレナム９５ａおよび９５ｂ、そしてエアナイフ９２へと導通可能な入口ポート９４ａおよび９４ｂが含まれている。断熱パッド９６ａおよび９６ｂは、装置８０を定温に保つ補助となる。ダイ８０の操作中、２つの４ポート遊星歯車計量ポンプ９７ａおよび９７ｂはファイバー形成材料を分配チャンバー９８に供給する。２つのポンプを用いると、装置８０のその他の構成、例えば、多層ウェブ押出し用や、二成分ファイバーの押出し用ダイへの変更が容易になる。ファイバー形成材料は、ベース８１において内部通路（図８には図示せず）を介して、ポート９９ａのようなポート、そしてポート８８ａのようなポートを通してダイキャビティ８５ａ〜８５ｈへと導通する。マニホルド８６ａのようなマニホルド、そしてスロット８７ａのようなダイスロットを通過した後、ファイバー形成材料はダイランド８９を通って、エアマニホルド８３においてスリット（図８には図示せず）に対して９０度回す。ダイ８０における構成要素および分割線の構成のために、ダイキャビティ８５ａ〜８５ｈは十分広い機械加工された金属表面に囲まれており、ベース８１およびエアマニホルド８３にしっかりと締め付けられている。通常、図８に示すようなダイ設計のいずれかの領域に入熱装置を配置するのは難しい。しかしながら、詳細を後述してある理由から、かかるダイ設計は、入熱装置への依存を減じて操作できるのが好ましい。これによって、ダイ設計全体により大きな柔軟性が得られ、ダイにおける主要構成要素、機械加工された表面および分割線を、摩耗による漏れの可能性を減じながら、クリーニングのために繰り返し組立および分解のできる構造で構成することが可能となる。
【００３７】
エアマニホルド８３のスリットは、ファイバー形成材料を先端９０においてドリル加工または機械加工されたオリフィスへ導通させ、そこでファイバー形成材料が直径の小さな一連のフィラメントとしてダイ８０を出る。一方、ポート９４ａ〜９４ｂを通ってエアマニホルド８３に入る空気は、フィラメントに当たって、エアナイフ９２においてスリット１００を通過する際または通過した直後にファイバーへと減衰される。
【００３８】
上述したＴスロット、コートハンガーおよびフィッシュテールダイキャビティのような形状を有するダイキャビティや図７のダイキャビティ６６ａのようなダイキャビティはまた、単一のかかるダイキャビティのみを用いて得られるよりも厚いウェブを提供すべく構成してもよい。例えば、実質的に平坦な不織ダイを用いるときは、複数のかかるダイキャビティをスタック状で構成して厚いウェブを形成するのが好ましい。図９に、ダイキャビティ１１１、１１２および１１３の垂直スタックを組み込んだ本発明のメルトブローンシステム１１０を示す。システム１１０には、遊星歯車計量ポンプ５１が含まれ、ポンプ５１の下部に配置された３つの出口（図９には図示せず）が、導管５３ａ〜５３ｃを介してファイバー形成材料を入口ダイキャビティ１１１、１１２および１１３に供給する。明瞭にするために、ダイ先端１１４、１１５および１１６は、減衰流体をオリフィス１１９のようなオリフィスからダイ先端１１４のオリフィス１１８のようなオリフィスを出るフィラメントへと向けるエアナイフをダイ先端の上から取った状態で示されている。ダイ１１０を用いて、それぞれ交絡、減衰メルトブローンファイバーの層を含む３つの隣接する不織ウェブ層を形成してもよい。
【００３９】
当業者であれば、メルトブローンダイは平坦である必要はないことは分かるであろう。本発明のメルトブローン装置は、フィラメントの円柱状配列を形成するために、対称な中心軸を有する環状ダイを用いることができる。平面で作成した場合には図７ａに示すような形状である複数の非平面の（湾曲した）ダイキャビティを有するダイは、円柱周囲に配置して、同様のダイ深さの単一環形ダイキャビティのみを用いて得られるフィラメントの直径の大きな円柱状配列を形成することもできる。本発明の複数の枝分かれ環状不織ダイはまた、対称な中央軸周囲に配置して、フィラメントの多層円柱状配置を形成することもできる。
【００４０】
本発明に用いるのに好ましいメルトブローンダイは、下式に従う指数法則流体の挙動に基づいた流体の流れの式を用いて設計することができる。
【数１】
2005530059.tif 000003
式中、
η＝粘度
η°＝参照剪断レートγ°での参照粘度
ｎ＝指数法則流体
γ＝剪断レート
【００４１】
図７ａを再び参照すると、ｘ−ｙ座標軸がダイキャビティ６６ａに重なっており、ｘ軸はダイキャビティ出口端部（すなわち、ダイ先端７７の入口側）に略対応しており、ｙ軸はダイキャビティ６６ａの中心線に略対応している。ダイキャビティ６６ａは寸法ｂの半値幅と、寸法２−ｂの全体の幅を有している。ｘ位置のマニホルドにおける流量レートＱｍ（ｘ）は、物質収支の理由から、ｘ位置とｂ位置の間のダイキャビティから出る材料の流量と等しいと仮定され、マニホルドの流体の平均速度にマニホルドアームの断面領域を乗算したものにも等しいと仮定される。
【数２】
2005530059.tif 000004
式中、
Ｑｍ（ｘ）は、ｘ位置でのマニホルドアームにおける流体流量である。
ｖｍは、マニホルドアームにおける平均流体速度である。
ｂは、ダイキャビティの半値幅である。
ｖｓは、スロットにおける平均流体速度である。
ｈは、スロット深さである。
Ｈ（ｘ）は、ｘ位置でのマニホルドアーム深さである。
Ｗは、マニホルドアーム幅である。
【００４２】
マニホルドアーム幅は、ある程度の寸法、例えば、１ｃｍ、１．５ｃｍ、２ｃｍ等の幅と仮定される。スロット深さｈの値は、ダイキャビティを流れるファイバー形成流体のレオロジーの範囲およびダイの目的とする圧力降下に基づいて選択することができる。マニホルド内の流体の流れは、非乱流で、マニホルドアームの方向に生じると仮定される。スロット内の流体の流れは、層状でｙ方向に生じると仮定される。図７ａにおける点線ＡおよびＢは、定圧の線を表し、流体の流れの方向に法線である。スロットにおける圧力勾配は、下式によるマニホルドアームにおける圧力勾配に関係している。
【数３】
2005530059.tif 000005
式中、Δζは、ΔｘとΔｙにより形成される三角形の斜辺であり、図７ａに示すように、点線ＡおよびＢは、右手マニホルドアーム７２ｂとスロット７３の間の輪郭線Ｃと交わっている。下式
【数４】
2005530059.tif 000006
はピタゴラスの定理を用いると導くことができる。導関数ｄｘ／ｄｙは輪郭線Ｃの傾きの逆数である。式（３）と（４）を組み合わせると次式となる。
【数５】
2005530059.tif 000007
【００４３】
流体の圧力勾配Δｐおよびダイキャビティ壁での剪断γｗは、スロットとマニホルドの両方における定常流を仮定し、流体交換の影響を排除することにより計算することができる。流体が粘度のべき法則モデルに従うと仮定すると、
【数６】
2005530059.tif 000008
圧力勾配および壁の剪断は、スロットについて次式により計算できる。
【数７】
2005530059.tif 000009
更なる境界条件は、スロットの壁での剪断レートが、マニホルドの壁の剪断レートと同一と仮定して設定される。
【数８】
2005530059.tif 000010
これによって、溶融粘度に依存せずに設計が行える。ダイキャビティ全て、少なくとも壁は粘度を同じにする必要がある。マニホルドとスロットの両方の壁での均一な剪断レートを必要とし、質量の保存を必要とすると、次式が得られる。
【数９】
2005530059.tif 000011
マニホルドアーム輪郭線Ｃの傾きについての式は
【数１０】
2005530059.tif 000012
これを積分すると
【数１１】
2005530059.tif 000013
式（１２）は、マニホルドアームの輪郭を設計するのに用いることができる。
【００４４】
マニホルドアーム深さＨ（ｘ）は次式を用いて計算することができる。
【数１２】
2005530059.tif 000014
【００４５】
上式を用いて設計されたダイキャビティは、式（３）の分子と分母をΔｔで除算すると次式が得られるように、均一な滞留時間を有することができる。
【数１３】
2005530059.tif 000015
式（１４）を操作すると次式が得られる。
【数１４】
2005530059.tif 000016
さらにこれを操作すると次式が得られる。
【数１５】
2005530059.tif 000017
マニホルドの滞留時間は、従って、スロットの滞留時間と同じである。このように、任意の経路に沿って、流体は、同じ剪断レートばかりでなく、同じ長さの時間についてもそのレートとなる。これによって、ダイキャビティの幅にわたって、ファイバー形成材料ストリームについて比較的均一な熱および剪断履歴が促される。
【００４６】
当業者であれば、上述した式は最適化されたダイキャビティの設計を得るためのものであることが分かるであろう。最適化されたダイキャビティの設計は、望ましいものではあるが、本発明の利点を得るのに必要なものではない。式により得られる最適設計パラメータからの精密または副次的な変形であっても、実質的に均一な滞留時間を有する有用なダイキャビティ設計を与える。例えば、式（１２）により与えられるｙ（ｘ）の値は、ダイキャビティの場所によって、例えば、約±５０％、より好ましくは約±２５％、さらにより好ましくは約±１０％異なる。表現はやや異なるが、ダイキャビティマニホルドアームおよびダイスロットは、次式により定義される曲線内に含まれるものである。
【数１６】
2005530059.tif 000018
より好ましくは、次式により定義される曲線内に含まれる。
【数１７】
2005530059.tif 000019
さらに好ましくは、次式により定義される曲線内に含まれる。
【数１８】
2005530059.tif 000020
ｘ、ｙ、ｂおよびＷは上で定義した通りである。
【００４７】
当業者であれば、滞留時間は、ダイキャビティ全体にわたって完全に均一である必要はないことが分かるであろう。例えば、上述した通り、ダイキャビティ内のファイバー形成材料ストリームの滞留時間は、実質的に均一であることが必要なだけである。より好ましくは、かかるストリームの滞留時間は、平均滞留時間の約±５０％以内、より好ましくは平均滞留時間の約±１０％以内である。Ｔスロットダイまたはコートハンガーダイは、一般的に、ダイの場所によって滞留時間の変化がかなり大きい。Ｔスロットダイについては、滞留時間は平均値の２００％以上異なり、コートハンガーダイについては、滞留時間は平均値の１０００％以上異なる場合がある。
【００４８】
当業者であれば、上述した式は、矩形断面形状、一定の幅および規則的に異なる深さを備えたマニホルドを有するダイキャビティ設計に基づくものであったことも分かるであろう。その他の断面形状、異なる幅またはその他深さを有する好適に構成されたマニホルドは、図７ａに示す設計に代えてもよく、ダイキャビティ全体にわたって均一または実質的に均一な滞留時間を与える。同様に、当業者であれば、上述した式は、一定の深さのスロットを有するダイキャビティ設計に基づいたものであったことが分かるであろう。異なる深さを備えたスロットを有する好適に構成されたダイキャビティ設計は、図７ａに示す設計に代えてもよく、ダイキャビティ全体にわたって均一または実質的に均一な滞留時間を与える。各ケースにおいて、式はより複雑となるが、上述した根底にある原理は尚適用可能である。
【００４９】
図７ａに示す設計のようなダイキャビティを組み込んだメルトブローンシステムについて、ダイキャビティ壁の剪断速度と、流れるファイバー形成材料の剪断応力は、ダイキャビティ壁の濡れた表面の任意の点で同一、または実質的に同一とすることができる。これによって、メルトブローンシステムは、遊星歯車計量ポンプと、ファイバー形成材料の粘度または質量流量の変化に比較的鈍感なかかるダイキャビティを組み込むことができ、かかるメルトブローンシステムは、様々なファイバー形成材料および様々な操作条件下で用いることが可能となる。これはまた、かかるメルトブローンシステムをシステムの操作中にかかる状態における変化に順応させることもできる。本発明の好ましいメルトブローンシステムは、粘弾性の剪断感受性のある、べき法則流体で用いることができる。本発明の好ましいメルトブローンシステムはまた、反応性ファイバー形成材料またはモノマーの混合物にファイバー形成材料で用いることもでき、ダイキャビティを通過するかかる材料やモノマーからできた均一な反応条件を与える。パージング化合物を用いて清浄にするとき、かかる好ましいメルトブローンシステムにより与えられる一定の壁剪断応力は、ダイキャビティ全体に均一な精練動作を促し、これによって完全で均一なクリーニング動作が促進される。
【００５０】
各押出しフィラメントに減衰流体の同一のストリームを供給するのが好ましい。かかる場合、減衰流体は、２００２年６月２０日出願の同時係属出願第１０／１７７，８１４号「メルトブローンダイ用減衰流体マニホルド（ＡＴＴＥＮＵＡＴＩＮＧ  ＦＬＵＩＤ  ＭＡＮＩＦＯＬＤ  ＦＯＲ  ＭＥＬＴＢＬＯＷＩＮＧ  ＤＩＥ）」に記載された調整可能な減衰流体マニホルドを用いて減衰流体が供給されるのが好ましい。
【００５１】
本発明の好ましいメルトブローンシステムは、調整可能な入熱装置（例えば、ダイ本体に装着された電気ヒータ）または均一な出力を得るためのその他の補償手段への依存を減じて平らな温度プロフィールを用いて操作してよい。これは、ダイ本体内の熱的に生成された応力を減じ、局所的な坪量不均一性を招くダイキャビティの偏向を防ぐ。所望であれば、入熱装置を本発明のダイに加えてもよい。断熱を付加して、ダイ操作中の熱的挙動を制御するのを補助してもよい。
【００５２】
本発明の好ましいメルトブローンシステムは、極めて均一なウェブを作成することができる。ウェブの端部および中央近傍から（端部効果を排除するために端部から十分遠くに離して）切断した一連の（例えば、３〜１０）０．０１ｍ２の試料を用いて評価する場合、本発明の好ましいメルトブローンシステムは、坪量均一性が±２％以上、さらには±１％以上の不織ウェブを与える。同様に収集した試料を用いると、本発明の好ましいメルトブローンシステムは、多分散性が平均ファイバー多分散性とは±５％未満、より好ましくは±３％未満異なる少なくとも１層のメルトブローンファイバーを含む不織ウェブを提供する。
【００５３】
様々な合成または天然ファイバー形成材料を、本発明のメルトブローンシステムを用いて不織ウェブへと作成してよい。好ましい合成材料としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブチレン、ポリスチレン、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ナイロン６やナイロン１１のような鎖状ポリアミド、ポリウレタン、ポリ（４−メチルペンテン−１）およびこれらの混合物または組み合わせが挙げられる。好ましい天然材料としては、ビチューメンまたはピッチ（例えば、カーボンファイバー製造用）が挙げられる。ファイバー形成材料は、溶融形態としたり、好適な溶媒で担持することができる。反応性モノマーもまた本発明において用いることができ、ポンプを通過したり、ダイへと入ったり、ダイを通る際に互いに反応する。不織ウェブは、単一層（例えば、共通のダイ先端を共有する２つの間隔の狭いダイキャビティを用いて作成される）、複数の層（例えば、図７に示すようなダイを用いて作成される）、または多成分ファイバーの１層以上の層（米国特許第６，０５７，２５６号明細書に記載されているような）でファイバーの混合物を含んでいてよい。
【００５４】
本発明のメルトブローンシステムを用いて作成された不織ウェブのファイバーは様々な直径を有する。例えば、ファイバーは平均５マイクロメートル未満、さらには１マイクロメートル未満の直径の超極細ファイバー、平均約１０マイクロメートル未満の直径のマイクロファイバー、または平均２５マイクロメートル以上の直径の大きなファイバーとしてよい。
【００５５】
本発明のメルトブローンシステムを用いて作成された不織ウェブは、米国特許第３，０１６，５９９号、同第３，９７１，３７３号明細書および同第４，１１１，５３１号明細書に記載された追加の繊維状または微粒子材料を含有していてもよい。染料、顔料、フィラー、研磨粒子、光安定剤、防火剤、吸収剤、薬品等といったその他の助剤を不織ウェブに添加してもよい。かかる助剤の添加は、それらをファイバー形成材料ストリームに導入し、それらが形成される際、または不織ウェブを収集した後にファイバーにスプレーし、当業者に知られたその他の技術を用いることにより行ってよい。例えば、ファイバー仕上げを不織ウェブにスプレーして手触りや感触特性を改善してもよい。
【００５６】
完成した不織ウェブは様々な厚さを有していてよい。たいていの用途について、約０．０５〜１５センチメートルの厚さを有するウェブが好ましい。ある用途については、２枚以上の別個に、または同時に形成された不織ウェブを１つの厚いシート製品として組み立ててもよい。例えば、スパンボンド、メルトブローンおよびスパンボンドファイバー層のラミネート（米国特許第６，１８２，７３２号明細書に記載された層のような）はＳＭＳ構成で組み立てることができる。不織ウェブはまた、ファイバーのストリームを、完成したウェブの一部を形成する多孔性不織ウェブのような他のシート材料に付着させることによって、本発明のメルトブローンシステムを用いて作成してもよい。不透過性フィルムのようなその他の構造を、機械的な交絡、熱ボンディングまたは接着剤により不織ウェブにラミネートしてもよい。
【００５７】
不織ウェブは、収集後にさらに処理して、例えば、熱および圧力により圧縮して、ポイントボンディングを行う、シートキャリパを制御する、ウェブにパターンを与える、または微粒子材料の保持を増大してもよい。不織ウェブは、米国特許第４，２１５，６８２号明細書に記載されたやり方で、電気的に帯電させて、形成される際にファイバーへと電荷を導入することにより、ろ過能力を向上させたり、米国特許第３，５７１，６７９号明細書に記載されたやり方で形成後にウェブを帯電させてもよい。
【００５８】
本発明のメルトブローンシステムを用いて作成された不織ウェブには、ろ過媒体およびろ過装置、医療用布帛、衛生製品、吸油体、衣料用布帛、断熱または防音、電池セパレータおよびコンデンサ絶縁体をはじめとする様々な用途がある。
【００５９】
本発明の様々な修正ならびに変形は、本発明の範囲および技術思想から逸脱することなく、当業者には明白であろう。本発明は、例証に過ぎない本明細書に規定されたものに限定されないものとする。
【図面の簡単な説明】
【００６０】
【図１】遊星歯車計量ポンプの概略上部断面図である。
【図２】遊星歯車計量ポンプの概略側面図である。
【図３】遊星歯車計量ポンプと複数の入口Ｔスロットメルトブローンダイキャビティを組み込んだメルトブローンダイの部分断面概略斜視図である。
【図３ａ】３ａ−３ａ’線に沿った図３のメルトブローンダイの出口領域の概略側面図である。
【図４】遊星歯車計量ポンプとフィッシュテールメルトブローンダイキャビティの配列を並列関係で組み込んだメルトブローンダイの部分断面概略斜視図である。
【図５】遊星歯車計量ポンプとコートハンガーメルトブローンダイキャビティの配列を並列関係で組み込んだメルトブローンダイの部分断面概略斜視図である。
【図６】遊星歯車計量ポンプと実質的に均一な滞留時間のメルトブローンダイキャビティの配列を並列関係で組み込んだメルトブローンダイの部分断面概略斜視図である。
【図７ａ】図６のダイキャビティの上部断面図である。
【図７ｂ】７ｂ−７ｂ’線に沿った図７のダイの側部断面図である。
【図７ｃ】図７ａのダイの概略斜視断面図である。
【図８】遊星歯車計量ポンプを組み込んだ他のメルトブローンダイの組立分解図である。
【図９】垂直積み重ね関係でメルトブローンダイキャビティの配列に接続された遊星歯車計量ポンプを組み込んだメルトブローンダイの部分仮想概略斜視図である。
【図１】
2005530059.tif 000021
【図２】
2005530059.tif 000022
【図３】
2005530059.tif 000023
2005530059.tif 000024
【図４】
2005530059.tif 000025
【図５】
2005530059.tif 000026
【図６】
2005530059.tif 000027
2005530059.tif 000028
2005530059.tif 000029
【図９】
2005530059.tif 000030
【図８】
2005530059.tif 000031
【国際調査報告】
2005530059.tif 000032
2005530059.tif 000033