(57)【要約】アルキル化され得る化合物をアルキル化剤と反応させてアルキレートを含む生成物流を形成する、飽和炭化水素のアルキル化法。上記方法は、一連の少なくとも２の反応器の使用を含む。上記方法の間、生成物流は中間蒸留工程に付され、それによって、生成物流が下流反応器に導入される前にアルキレートの少なくとも一部を生成物流から除去する。この方法では、アルキレート濃度が比較的低いレベルで保たれ、それによって、例えばアルキレートの分解及び分解生成物の縮合によって形成され得る望ましくない副生物の量を最小にする。【特許請求の範囲】
【請求項１】
アルキル化され得る化合物をアルキル化剤と反応させてアルキレートを形成するところの飽和炭化水素のアルキル化法において、該方法が、一連の少なくとも２の反応器を含む装置において行われ、かつ該方法が下記工程：
ａ）アルキル化され得る化合物およびアルキル化剤を第１反応器に導入する工程、ここで、アルキル化され得る化合物の少なくとも一部をアルキル化剤の少なくとも一部と反応させて生成物流を生成する、
ｂ）下流反応器中で工程ａ）を少なくともさらに１回行う工程、ただし該アルキル化され得る化合物の代わりに該生成物流を含む流れを使用する、
を含み、ここで、上記方法の間、該生成物流が下流反応器に導入される前に、アルキレートの少なくとも一部が該生成物流から除去されるように該生成物流が蒸留工程に少なくとも１回付される、ところの方法。
【請求項２】
蒸留が１〜４０理論段で行われる、請求項１記載の方法。
【請求項３】
蒸留が１〜１０理論段で行われる、請求項２記載の方法。
【請求項４】
蒸留がフラッシュ蒸留である、請求項３記載の方法。
【請求項５】
アルキレートの他に、アルキル化され得る化合物の一部も生成物流から除去され、除去された化合物の得られた該流れが少なくとも５液体体積％のアルキル化され得る化合物を含む、請求項１〜４のいずれか１項記載の方法。
【請求項６】
該少なくとも２の反応器が、固体酸成分および少なくとも１のＶIII族金属を含む固体酸触媒を含む、請求項１〜５のいずれか１項記載の方法。
【請求項７】
一連の少なくとも４の反応器が使用される、請求項１〜６のいずれか１項記載の方法。
【請求項８】
装置が、ゾーンＡにおける一連の少なくとも２の触媒含有反応器およびゾーンＢにおける一連の少なくとも２の触媒含有反応器を含み、該方法において、
ｉ．ゾーンＡの反応器およびゾーンＢの反応器は、アルキル化モードと温和再生モードとの間でゾーン毎に反復して切り替わり、
ii．アルキル化モードは、請求項１の工程ａ）およびｂ）を含み、その際、該生成物流が下流反応器に導入される前に、アルキレートの少なくとも一部が該生成物流から除去されるように該生成物流が中間蒸留に少なくとも１回付され、そして、
iii．温和再生モードは、そのゾーンの少なくとも２の反応器の各々における固体酸触媒を水素と接触させることを含む、
ところの請求項１〜７のいずれか１項記載の方法。
【請求項９】
アルキル化され得る化合物がイソブタンであり、アルキル化剤がＣ3〜Ｃ5アルケンを含む、請求項１〜８のいずれか１項記載の方法。
【請求項１０】
５〜４０バールの範囲の圧力下で行われる、請求項１〜９のいずれか１項記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、飽和炭化水素、一般には分岐した飽和炭化水素、をオレフィンを用いてアルキル化して、より高い分子量を有する高度に分岐された飽和炭化水素を得るための連続法に関する。本発明の構成において、用語「アルキル化」はアルキル化され得る化合物、すなわち飽和炭化水素、とアルキル化剤、例えばオレフィン、との反応を意味する。
【背景技術】
【０００２】
特に、この反応は、イソブタンを２〜６個の炭素原子を含むオレフィンを用いてアルキル化することによって、高オクタン価を有しかつガソリン範囲で沸騰するアルキレートを得ることを可能にするので、興味深い。より重質の石油画分、例えば減圧ガス油および常圧残部、を分解することによって得られるガソリンと違って、アルキル化によって得られるガソリンは、汚染物、例えば硫黄および窒素、を本質的に含まず、従ってクリーン燃焼特性を有する。高いオクタン価によって表されるその高いアンチノック性は、環境上有害なアンチノック化合物、例えば芳香族化合物または鉛化合物、を添加する必要性を少なくする。また、ナフサの改質またはより重質の石油画分の分解によって得られるガソリンと違って、アルキル化によって得られるガソリンは、芳香族物質またはオレフィンを、あったとしても少ししか含まず、これは、環境上、更なる利点である。
【０００３】
米国特許第５，５２３，５０３号は、少なくとも３の反応器のカスケード中での飽和炭化水素、すなわちイソブタン、のアルキル化を開示している。運転中、これらの反応器の少なくとも２がアルキル化反応のために使用され、他の少なくとも１の反応器では、触媒が再生される。アルキル化反応は、アルキル化され得る化合物およびアルキル化剤を第１反応器に通し、アルキル化され得る化合物の少なくとも一部をアルキル化剤の少なくとも一部と反応させ、それによってアルキレート含有第１流出物流を形成し、この第１流出物流をアルキル化剤と共に第２反応器に通し、その結果、アルキレート含有第２流出物流を得ることによって行われる。
【０００４】
この従来の方法によって得られるアルキレートの品質は、オクタン価によって特徴付けられるが、まだなお改善を必要とする。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、改善された品質のアルキレートを促進するところのアルキル化法を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明方法では、アルキル化され得る化合物をアルキル化剤と反応させてアルキレートを形成し、上記方法は、一連の少なくとも２の反応器を含む装置において行われ、かつ上記方法は下記工程：
ａ）アルキル化され得る化合物およびアルキル化剤を第１反応器に導入する工程、ここで、アルキル化され得る化合物の少なくとも一部をアルキル化剤の少なくとも一部と反応させて生成物流を生成する、
ｂ）下流反応器中で工程ａ）を少なくともさらに１回行う工程、ただし上記アルキル化され得る化合物の代わりに上記生成物流を含む流れを使用する、
を含み、ここで、上記方法の間、上記生成物流が下流反応器に導入される前に、アルキレートの少なくとも一部が上記生成物流から除去されるように上記生成物流が蒸留工程に少なくとも１回付される。
【発明の効果】
【０００７】
この中間蒸留によって、プロセス全体においてアルキレート濃度が比較的低いレベルで保たれる。こうして、例えばアルキレートの分解または分解生成物の縮合によって形成され得る望ましくない副生物の量が最小にされる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
中間蒸留は、任意の種類の蒸留装置によって行われ得る。好ましくは、蒸留は、簡単な方法で、好ましくは１〜４０の、より好ましくは１〜３０の、さらにより好ましくは１〜２０の、最も好ましくは１〜１０の理論段を使用して行われる。これは、生成物流からアルキレートを分離するための迅速かつ費用効率の高い方法を提供する。特に適する蒸留技術はフラッシュ蒸留であり、これは、ただ１つの理論段を含む。
【０００９】
そのような簡単な蒸留は、少なくとも５液体体積％（ＬＶ％）、一般的には約５〜３０ＬＶ％のアルキル化され得る化合物をも含むアルキレート流（すなわち、生成物流から除去されたアルキレートを含む流れ）を生じるであろう。言い換えると、除去された化合物の得られる流れは、好ましくは、少なくとも５液体体積％のアルキル化され得る化合物を含む。
【００１０】
貯蔵または配合のために適切に純粋なアルキレート流、すなわち、約０．１ＬＶ％までのアルキル化され得る化合物を含むアルキレート流、を得るために、約８０〜１００理論段での蒸留が必要である。そのような蒸留は、より少ない、例えば１〜４０理論段での蒸留よりもコスト高であり、かつ時間もかかる。従って、中間蒸留に関して、そのような８０〜１００理論段での深い蒸留はあまり望ましくない。
【００１１】
好ましくは、生成物流中に最初に存在するアルキレートの少なくとも５０％が中間蒸留によって除去される。より好ましくは、少なくとも６０％、最も好ましくは少なくとも８０％が除去される。好ましくは、蒸留の後、生成物流がアルキレートの初期量の少なくとも３％を含む。
【００１２】
中間蒸留のために使用される条件、例えば温度および圧力は、生成物流の組成に依存する。これらの条件は、例えば、生成物流中に存在する化合物の沸点に依存し、そして当業者によって容易に決定され得る。例えば、アルキレートがイソブタンおよびＣ4オレフィンから製造されるならば、Ｃ5＋生成物化合物の除去が望ましい。この目的のためにフラッシュ蒸留が適用されるならば、好ましい蒸留温度範囲は、７〜１５、好ましくは１０〜１２バールの対応する圧力範囲で、５０〜１００℃、より好ましくは７０〜８０℃である。
【００１３】
図１は、本発明に従う方法を行うために適する装置の図式的配置図を示す。例として、この図は、間に蒸留装置を有する２つのみの反応器を示す。もちろん、２より多くの、例えば３または４の反応器を使用することも可能である。１のみの蒸留装置が使用されるならば、それは、第１反応器と第２反応器との間、第２反応器と第３反応器との間、または第３反応器と第４反応器との間などに配置され得る。あるいは、２の蒸留装置が使用され得、これらは、第１反応器と第２反応器との間および第２反応器と第３反応器との間、または第１反応器と第２反応器との間および第３反応器と第４反応器との間などに配置され得る。より多くの蒸留装置が使用されるならば、それらは、例えば、全ての２つの反応器の間に置かれ得る。したがって、４つの反応器の場合、第１反応器と第２反応器との間、第２反応器と第３反応器との間および第３反応器と第４反応器との間に置かれる。
【００１４】
反応器は触媒を含み、かつ温度、圧力および流量を測定するための従来公知の標準装置が備えられている。反応器が固体酸触媒を含むとき、この触媒は例えば、流動床もしくは固定床中に存在し、またはスラリー中に懸濁され得る（例えば、ＡＫＡ膨張床）。反応器は、１より多くの触媒床を含むことすら可能であり、各々、別個にアルキル化剤が添加される。
【００１５】
図１の装置は、反応器３Ａおよび３Ｂを含む。反応器３Ａには、ダクト１を介してアルキル化され得る化合物が供給され、入口２Ａを通ってアルキル化剤が供給される。上記２つの成分は少なくとも部分的に反応して生成物流を生成する。この生成物流は次いで、蒸留装置５へ導かれる。
【００１６】
蒸留装置は、例えば、好ましい温度および圧力条件を得るためにヒーターおよび圧力低下デバイス、例えば絞り弁、を含み、次いで、得られる蒸気−液体混合物がアルキレートに富む液体相（アルキレート流）およびアルキル化され得る化合物に富む蒸気相（生成物流）に分離されるところの蒸留デバイス、例えばフラッシュドラム、を含み得る。蒸留装置を出るアルキレートに富む相は、ダクト６Ｂを介して分離装置１２へ運ばれる。生成物流の残りは蒸気相中であり、これはダクト６Ａを介して凝縮器７へ導かれる。生成物流は、ダクト８を介してサージドラム９に入る。この分離工程中のアルキル化され得る化合物の損失は、アルキル化され得る化合物の生成物流へのその後の添加によって所望により補われ得る。
【００１７】
生成物流は、ダクト１０を通って反応器３Ｂに運ばれる。この反応器へ、アルキル化剤が入口２Ｂを通って供給される。アルキル化剤は、生成物流中に存在するアルキル化され得る化合物と（一部）反応し得る。得られる流出物は、ダクト１１を介して分離装置１２へ運ばれる。
【００１８】
分離装置１２は、１以上のデバイスを含み得る。この分離装置は、その装置へ送られた流出物からアルキル化され得る化合物を分離するために役立つ。アルキル化され得る化合物は、ダクト１３を通って再循環され得る。この流れおよび従って反応器３Ａへ導入されるアルキル化され得る化合物は、少量の他の化合物、例えばアルキレート、を含み得る。分離装置を出る他の流れはアルキレートを含み、通常は、「軽質物（lights）」、例えば水素および／またはプロパン、を含む流れおよびｎ−アルカンを含む流れをも含む。
【００１９】
本発明方法に適する触媒は、液体酸触媒、例えば硫酸およびフッ化水素、ならびに固体酸触媒である。現在、市販のアルキル化装置では、液体酸触媒が使用されている。これらの液体酸は有毒でありかつ腐食性が高いので、それらの使用は、高品質の装置および、液体酸を生成物から除去するための相分離を必要とする。従って、固体酸触媒の使用が好ましい。
【００２０】
適する固体酸触媒は、塩化アルミニウムを含む触媒、例えばＨＣｌによって促進される塩化アルミニウム；固体担体上の液体触媒、例えばシリカを担体とするトリフルオロメタンスルホン酸または硫酸、ゼオライトを担体とする三フッ化ホウ素、シリカを担体とする五フッ化アンチモン；ならびに水素化金属成分および固体酸成分を含む触媒を含み、後者が好ましい。
【００２１】
適する水素化金属成分の例は、遷移金属、例えば周期律表のＶIII族金属、またはそれらの混合物の成分である。これらの中で、周期律表のＶIII族の貴金属が好ましい。白金、パラジウムおよびそれらの混合物が特に好ましい。水素化金属成分の量は、その性質に依存する。水素化金属成分が周期律表のＶIII族貴金属であるとき、触媒は一般に、上記金属を、金属として計算して０．０１〜２重量％、好ましくは０．１〜１重量％の範囲で含むであろう。
【００２２】
固体酸成分の例は、ゼオライト、例えばゼオライトβ、ＭＣＭ−２２、ＭＣＭ−３６、モルデナイト、Ｘ−ゼオライトおよびＹ−ゼオライト、例えばＨ−Ｙ−ゼオライトおよびＵＳＹ−ゼオライト、非ゼオライトの固体酸、例えばシリカ−アルミナ、硫酸化酸化物、例えばジルコニウム、チタンまたはスズの硫酸化酸化物、ジルコニウム、モリブデン、タングステンなどの硫酸化混合酸化物、ならびに塩素化アルミニウム酸化物である。現在の好ましい固体酸成分は、ゼオライト、例えばモルデナイト、ゼオライトβ、Ｘ−ゼオライトおよびＹ−ゼオライト、例えばＨ−Ｙ−ゼオライトおよびＵＳＹ−ゼオライト、硫酸化酸化物、および塩素化アルミニウム酸化物である。固体酸成分の混合物も使用され得る。
【００２３】
好ましい固体酸触媒は、担体上の水素化金属成分を含み、上記担体は、担体に対して計算して、２〜９８重量％の固体酸成分および９８〜２重量％のマトリックス物質を含む。好ましくは、担体は、１０〜９０重量％のマトリックス物質および９０〜１０重量％の固体酸成分を含む。より好ましくは、担体は、１０〜８０重量％のマトリックス物質を含み、残りが固体酸成分である。
【００２４】
特に好ましくは、担体が１０〜４０重量％のマトリックスを含み、残りが固体酸成分であるところの触媒である。本明細書において、用語「マトリックス物質」は、固体酸成分および水素化金属成分を除く、触媒中に存在する全ての成分を包含する。適するマトリックス物質の例は、アルミナ、シリカ、粘土、およびそれらの混合物である。アルミナを含むマトリックス物質が一般に好ましい。本質的にアルミナから成るマトリックス物質が、この時点では最も好ましいと考えられる。
【００２５】
好ましくは、固体酸触媒が少なくとも０．５ｍｍの粒子サイズを有する。より好ましくは、粒子サイズが少なくとも０．８ｍｍであり、最も好ましくは少なくとも１．０ｍｍである。粒子サイズの上限は好ましくは１０ｍｍであり、より好ましくは５ｍｍ、さらにより好ましくは３ｍｍである。本明細書において、用語「粒子サイズ」は、触媒の固体部分の平均直径として定義され、当業者に明らかである。
【００２６】
固体酸触媒は、その産業にとって普通の方法によって製造され得る。水素化金属成分および固体酸成分を含む触媒の場合、その製造法は、例えば、固体酸成分を成形し、それをマトリックス物質と混合した後、粒子を形成し、次いで上記粒子を焼成することを含み得る。水素化機能は、例えば、担体粒子に水素化金属成分の溶液を含浸させることによって触媒組成物に組み込まれ得る。
【００２７】
アルキル化反応が固体酸触媒を使用して行われるならば、この触媒は、水素を用いて定期的に再生されなければならないかもしれない。再生は、アルキル化反応と共に、同じ反応器中で行われ得る。また、アルキル化工程および再生工程を、各反応器をアルキル化モードと再生モードとの間で切替えることによって分離することも可能である。
【００２８】
好ましくは、２つの型の再生が使用される。すなわち、温和な再生および高温再生である。温和な再生は一般に、２３３〜５２３Ｋの範囲の温度および１〜１００バールの圧力で行われる。一方、高温再生は通常、少なくとも４２３Ｋ、好ましくは４２３〜８７３Ｋ，より好ましくは４７３〜６７３Ｋの範囲の温度で行われる。
【００２９】
固体酸触媒の温和な再生は、炭化水素、例えば反応器にすでに存在する生成物流、アルキル化され得る化合物、または形成されたアルキレート、の存在下で触媒を水素と接触させることによって行われる。典型的には、水素が炭化水素中に溶解される。好ましくは、その溶液が、飽和濃度の少なくとも１０％の水素を含む。上記飽和濃度は、再生温度および圧力で炭化水素中に溶解され得る水素の最大量として定義される。適用される供給速度に依存して、上記溶液が飽和濃度の少なくとも５０％を含むことがより好ましく、さらにより好ましくは、少なくとも８５％を含む。比較的低い供給速度では、一般に、混合物中の水素の溶液をできるだけ飽和させることが好ましい。
【００３０】
再生頻度は、多数の条件、例えば触媒の性質、反応および再生条件、および再生工程中に存在する水素の量、に依存する。好ましくは、触媒活性の何らかの実質的な低下がある前に温和な再生が行われる。そのような低下は、生成物流中のアルキル化剤の濃度を分析することによって測定され得るところの、アルキル化剤の急増によって観察され得る。アルキル化剤の急増の前に温和な再生が行われるならば、ほぼ一定の組成の生成物を高収率で得ることが可能である。典型的には、温和な再生の頻度が１０時間に１回〜１時間に１０回の範囲であり、好ましくは３時間に１回〜１時間に３回、さらにより好ましくは２時間に１回〜１時間に２回の範囲である。
【００３１】
長期にわたるプロセスを商業的規模で行うために、５０回、好ましくは１００回の温和な再生の後毎に、高温再生を行うことができる。パイロットプラント実験により、触媒が２００〜４００回の温和な再生の後毎に高温再生に付されるとき、長期にわたるプロセスを行うことができることが分かった。この値は実際の運転では、商業的規模での正確なプロセス変数に依存して、より高くまたはより低くあり得る。
【００３２】
好ましい実施態様では、本発明方法は、固体酸触媒および少なくとも４の反応器を使用して行われる。運転中、これらの反応器のうち少なくとも２が、図１における反応器３Ａおよび３Ｂのように、アルキル化のために使用される。これらの反応器は、アルキル化モードにあると言われる。他の少なくとも２の反応器では、触媒が温和に再生される。これらの反応器は、再生モードにあると言われる。定期的に、少なくとも２の反応器がアルキル化モードから温和再生モードへ、およびその逆に切替えられる。従って、本発明は、アルキル化され得る化合物を固体酸触媒の存在下でアルキル化剤と反応させてアルキレートを形成し、かつ触媒を再生するところのアルキル化法にも関する。上記方法は、ゾーンＡにおける一連の少なくとも２の反応器およびゾーンＢにおける一連の少なくとも２の触媒含有反応器を含む装置において行われ、上記方法において、
ｉ．ゾーンＡの反応器およびゾーンＢの反応器は、アルキル化モードと温和再生モードとの間でゾーン毎に反復して切り替わり、
ii．アルキル化モードは、アルキル化され得る化合物が通るところのゾーンの第１反応器にアルキル化剤を導入し、アルキル化され得る化合物の一部をアルキル化剤の少なくとも一部と反応させて生成物流を生成し、そしてこの運転を同じゾーンの下流反応器において、上記アルキル化され得る化合物の代わりに上記生成物流を含む流れを用いて少なくともさらに１回行うことを含み、
iii．温和再生モードは、そのゾーンの少なくとも２の反応器の各々における固体酸触媒を水素と接触させることを含み、
ここで、上記方法の間、上記生成物流が下流反応器に導入される前に、アルキレートの少なくとも一部が上記生成物流から除去されるように上記生成物流が蒸留工程に少なくとも１回付される。
【００３３】
より好ましくは、中間蒸留が、アルキル化モードにある２つの反応器の間毎に行われる。この結果、１または２以上の下流反応器に存在するアルキレートの量が低下されるだけでなく、システム全体にわたって、ほぼ一定のアルキレート濃度を得ることができる。そのようなほぼ一定のアルキレート濃度により、全ての反応器中の触媒は、ほぼ等しい速度で脱活性化するであろう。
【００３４】
さらに、上記装置は、ゾーンＡおよびＢにおける少なくとも２の反応器の１以上を置き換えることができるところの１以上の反応器を含み得る。好ましくは、上記装置が、１つのそのような追加の反応器を含む。そのような追加の反応器が利用できることは、上記方法を非常に柔軟なものにする。環境故に反応器の１以上における触媒がプロセス中に許容され得ない程度に脱活性化するならば、これらの１以上の反応器が１以上の追加の反応器で置き換えられ得る。脱活性化した触媒は次いで、それを高温で気相中の水素と接触させることによって再生されて、進行中のアルキル化プロセスに影響を及ぼすことなく、その初期の活性を回復することができる。この高温再生の後、高温再生された触媒を含む反応器は、上記追加の反応器として役立ち得る。
【００３５】
本発明に従う方法において使用されるべき好ましいアルキル化され得る化合物は、４〜１０の炭素原子を有するイソアルカン、例えばイソブタン、イソペンタン、イソヘキサン、またはそれらの混合物である。
【００３６】
好ましいアルキル化剤は、２〜１０の炭素原子を有するオレフィンであり、好ましくは２〜６の炭素原子、より好ましくは３〜５の炭素原子を有し、例えばプロペン、ブテン、ペンテンである。イソブタンのブテンまたはブテンの混合物によるアルキル化は、本発明に従う方法の魅力的な実施態様を構成する。
【００３７】
上記方法は、典型的には、アルキル化剤の少なくとも一部およびアルキル化され得る化合物が液体相または臨界超過相中にあるような条件下で行われる。一般に、本発明に従う方法は、２３３〜５２３Ｋの範囲、好ましくは２９３〜４２３Ｋの範囲、より好ましくは３３８〜３６８Ｋの範囲の温度および１〜１００バール、好ましくは５〜４０バール、より好ましくは１５〜３０バールの範囲の圧力で行われる。
【００３８】
温和な再生が行われるならば、それは一般に、２３３〜５２３Ｋの範囲の温度および１〜１００バールの圧力で行われる。再生およびアルキル化工程は、異なる温度および圧力で行われ得るが、再生温度（単位：Ｋ）および再生圧力が、反応温度および圧力と２０％以下だけ異なるのが好ましく、より好ましくは１０％以下、さらにより好ましくは５％以下だけ異なる。最も好ましくは、再生温度および圧力と反応温度および圧力が本質的に同じである。
【００３９】
反応器中の全供給物におけるアルキル化され得る化合物とアルキル化剤とのモル比（Ｉ／Ｏ）は好ましくは５：１より高く、より好ましくは５０：１より高い。より高いモル比は、性能の理由のために好ましいと考えられる。なぜならば、一般的にオクタン価および安定性の増加を生じるからである。この比の上限は、適用される方法の型によっておよびプロセス経済によって決定される。それは重要ではなく、５，０００：１と高くあり得る。一般的には、例えば１，０００：１以下の数字が好ましい。このような高いモル比は、当業者に公知の種々の方法、例えばアルキル化剤の多数の入口または反応器の中身の内部再循環によって得られ得る。この時点では、１５０〜７５０：１のアルキル化され得る化合物とアルキル化剤とのモル比が最も好ましいと考えられる。
【００４０】
アルキル化剤の供給速度（ＷＨＳＶ）は一般に、１ｇの触媒当たり、１時間につき、０．０１〜５ｇの範囲のアルキル化剤、好ましくは０．０５〜０．５ｇの範囲、より好ましくは０．１〜０．３ｇの範囲である。
【００４１】
本発明に従う方法によって製造されるべき好ましいアルキレートは、最少のＣ9＋を有するＣ5＋アルキレートである。本発明に従う方法を使用して得られるＣ5＋アルキレートは好ましくは、３０重量％未満のＣ9＋含量を有し、より好ましくは２０重量％未満、最も好ましくは１０重量％未満のＣ9＋含量を有する。本発明に従う方法は、消費されたオレフィンの重量に対して計算して、２００％よりも多いＣ5＋アルキレート収率、好ましくは２０４％以上の収率を得ることを可能にする。
【００４２】
本発明に従う方法で得られるアルキレート生成物の品質は、生成物のＲＯＮによって測定され得る。ＲＯＮは、ガソリンおよび／またはガソリン構成成分のアンチノック評価の尺度である。ＲＯＮが高いほど、ガソリンのアンチノック評価は好ましい。エンジンを運転するとき、ガソリンエンジンの種類に依存して、一般にはより高いアンチノック評価が有利である。本発明に従う方法において得られる生成物は好ましくは、９０以上のＲＯＮ、より好ましくは９２以上、最も好ましくは９４以上のＲＯＮを有する。ＲＯＮは、例えばガスクロマトグラフィーによって、生成物中の種々の炭化水素の体積％を決定することによって得られる。体積％は、次いで、ＲＯＮ寄与が乗じられ、そして合計される。
【００４３】
９０以上のＲＯＮを有する化合物の例は、イソペンタン、２，２−ジメチルブタン、２，３−ジメチルブタン、トリメチルブタン、２，３−ジメチルペンタン、２，２，４−トリメチルペンタン、２，２，３−トリメチルペンタン、２，３，４−トリメチルペンタン、２，３，３−トリメチルペンタン、および２，２，５−トリメチルヘキサンである。
【実施例１】
【００４４】
アルキル化モードの２つの反応器および再生モードの２つの反応器を含む装置を使用して試験を行った。アルキル化され得る化合物としてイソブタンを使用し、アルキル化剤として１−ブテンを使用した。反応温度は７０℃であり、ＷＨＳＶは０．１９ｈｒ-1であり、Ｉ／Ｏは２４であった。
【００４５】
中間蒸留がない場合、オレフィン転化は８１％であり、製造されたアルキレートのＲＯＮは９５．３であった。フラッシュドラムを使用すると、オレフィン転化は１００％に増加し、アルキレートのＲＯＮは９６．２に増加した。これは、中間蒸留の好ましい効果を示す。
【００４６】
アルキル化モードの３つの反応器よび再生モードの３つの反応器を使用し、かつアルキル化モードの第１反応器と第２反応器との間および第２反応器と第３反応器との間にフラッシュドラムを使用することにより、匹敵し得る結果に到達できた。
【図面の簡単な説明】
【００４７】
【図１】本発明に従う方法を行うために適する装置の図式的配置図を示す。
【符号の説明】
【００４８】
３Ａ  反応器
３Ｂ  反応器
５    蒸留装置
７    凝縮器
９    サージドラム
１２  分離装置
【図１】
2005520828.tif 000002
【国際調査報告】
2005520828.tif 000003
2005520828.tif 000004