(57)【要約】本発明の内燃機関では、圧電アクチュエータを有するインジェクによって燃料が燃焼室に噴射される。この圧電アクチュエータに供給される電荷（６２）および／またはここから取り出される電荷（６４）を、内燃機関の動作時間中に少なくとも１回較正される（６〜７０）手順によって求める。この較正をできるだけ頻繁に行えるようにするために提案されるのは、上記の圧電アクチュエータに供給される電荷（６２）および／またはここから取り出される電荷（６４）を求める手順を、内燃機関の動作時における圧電アクチュエータの少なくとも１つの駆動休止（ｄｔＫ）中に較正する（６６〜７０）ことである。
2005530089.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関（１０）を作動する方法であって、
該方法では、圧電アクチュエータ（３３）を有するインジェクタ（３２）によって直接、燃料を燃焼室（１４）に噴射し、また前記圧電アクチュエータ（３３）に供給される電荷（６２）および／またはここから取り出される電荷（６４）を、内燃機関（１０）の動作時間中に少なくとも１回較正（６６〜７０）される手順によって求める形式の、内燃機関（１０）を作動する方法において、
前記の圧電アクチュエータ（３３）に供給される電荷（６２）および／またはここから排出される電荷（６４）を求める手順を、前記内燃機関（１０）動作時における圧電アクチュエータ（３３）の少なくとも１つの駆動休止（ｄｔＫ）中に較正する（６６〜７０）ことを特徴とする、
内燃機関を作動する方法。
【請求項２】
開の駆動制御（６２）の終わりと、引き続きの閉の駆動制御（６４）の開始との間の駆動休止時（ｄｔＫ）にてインジェクタ（３３）が開いている際に前記較正（６６〜７０）を行う、
請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記内燃機関（１０）のシリンダ（１２）の作動サイクル毎に少なくとも１つのサブ噴射（４６，５２）およびメイン噴射（５０）が設けられており、
前記較正（６６〜７０）をメイン噴射（５０）中に行う、
請求項２に記載の方法。
【請求項４】
前記の較正（６６〜７０）の前に、回転数に同期したダイナミックな割り込み（６０）にて、前記の２つの駆動制御（６２〜６４）の間の時間が較正（６６〜７０）に十分であるか否かを検査する、
請求項２または３に記載の方法。
【請求項５】
前記較正（６６〜７０）に必要な命令を、回転数に同期したダイナミックな割り込み（６０）にて決定する、
請求項１から４までのいずれか１項に記載の方法。
【請求項６】
１つの較正が複数の個別の較正アクション（６６〜７０）を含む、
請求項１から５までのいずれか１項に記載の方法。
【請求項７】
１シリング（１２）の作動サイクル当たりに可能なアクションの数を所定の値（８１）に制限しし、
１シリンダ（１２）の１作動サイクル中に、設けられたすべての噴射アクション（４６，５０，５２）が実行できる個数の較正アクション（６６〜７０）だけを許容する、
請求項１から６までのいずれか１項に記載の方法。
【請求項８】
較正アクション（６６〜７０）を少なくともつぎの場合に計画する、
すなわち制御装置（４４）の温度が最後の較正アクション（６６〜７０）以来、少なくとも所定の値だけ変化した場合に計画する、
請求項１から７までのいずれか１項に記載の方法。
【請求項９】
少なくとも所定の時間区間が経過した後に較正アクションを計画し、
前記時間区間の持続時間を内燃機関の始動後、あらかじめ定めたように増大させる、
請求項１から８までのいずれか１項に記載の方法。
【請求項１０】
前記較正を内燃機関の惰走動作中に行う、
請求項１に記載の方法。
【請求項１１】
コンピュータプログラムにおいて、
該コンピュータプログラムは、当該コンピュータプログラムがコンピュータで実行される場合、請求項１から１０までのいずれか１項に記載の方法を実行するのに有利であることを特徴とする
コンピュータプログラム。
【請求項１２】
前記コンピュータプログラムは、記憶装置、例えばフラッシュメモリに記憶されている、
請求項１１に記載のコンピュータプログラム。
【請求項１３】
内燃機関（１０）を作動する制御および／または調整装置（４４）において、
該装置には記憶装置が含まれており、
該記憶装置に請求項１１または１２に記載のコンピュータプログラムが記憶されていることを特徴とする
制御および／または調整装置。
【請求項１４】
少なくとも１つの燃焼室（１４）と、燃料を燃焼室（１４）に直接噴射しかつ少なくとも１つの圧電アクチュエータ（３３）を有する少なくとも１つのインジェクタ（３２）とを有する内燃機関（１０）において、
該内燃機関は、請求項１３に記載の制御および／または調整装置（４４）を有することを特徴とする
内燃機関。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
従来の技術
本発明は、まず内燃機関を作動する方法に関し、ここでは圧電アクチュエータを有するインジェクタによって直接、燃料を燃焼室に噴射し、また上記の圧電アクチュエータに供給される電荷および／またはここから取り出される電荷を、内燃機関の動作時間中に少なくとも１回較正される手順によって求める。
【０００２】
このような方法は、EP 1 138 915 A1から公知である。ここでは、インジェクタの圧電アクチュエータを充電する間に伝送された電荷量を求めることのできる方法が記載されている。ここでは同様に圧電アクチュエータの放電中に、相応して伝送される電荷量を求めることもできる。これは電流信号を積分することによって行われる。この電流信号を積分する際の誤差を低減するため、またこれにより、伝送される電荷量の算出精度を高めるため、積分過程を調整することが提案されており、ここでこの調整は、所定の時点に行うべきである。例えば、この調整は内燃機関の始動時に実行すべきである。ここではこれに対する理由が示されており、通常の制御装置および出力段コンセプトは順次にしか動作できないため、出力段ないしは圧電アクチュエータの駆動制御中には調整を行うことができないというのである。
【０００３】
本発明の課題は、冒頭に述べた形式の方法を発展させて、圧電アクチュエータに供給される電荷ないしはここから取り出される電荷をさらに高い精度で決定できるようにすることである。
【０００４】
この課題は、冒頭に述べた形式の方法により、上記の圧電アクチュエータに供給される電荷ないしはここから取り出される電荷を求める手順を、内燃機関動作時における圧電アクチュエータの少なくとも１つの駆動制御休止中に較正することによって解決される。
【０００５】
発明の利点
本発明の方法の利点は、内燃機関の始動の前だけでなくその通常の動作中にも、圧電アクチュエータに伝送される電荷ないしはここから取り出される電荷を求める前記の手順を調整できることである。このために内燃機関の通常動作時にも発生する、圧電アクチュエータの駆動休止を使用する。
【０００６】
例えば磁気式アクチュエータとは異なり、圧電アクチュエータの駆動制御は、この圧電アクチュエータの長さが実際に変化する間にだけ行われる。このような長さの変化のためには、圧電アクチュエータに所定の電荷を伝送するか、または所定の電荷をこの圧電アクチュエータから取り出す。圧電アクチュエータのこれらの駆動制御の間には駆動制御休止があり、この休止において圧電アクチュエータおよびこれを一般に駆動制御する出力段は「休んでいる」のある。
【０００７】
ここで提案される調整および駆動制御コンセプトによれば、個々のアクションが順次の処理であっても、内燃機関の通常動作中に、圧電アクチュエータに伝送される電荷ないしはここから取り出される電荷を求める手順を調整することができる。
【０００８】
内燃機関の動作中にも上記の調整を行うことができるため、例えば制御装置の温度変化に起因するドリフト現象を内燃機関の動作中にも補償することができる。これによって、圧電アクチュエータに送出される電荷ないしはここから取り出される電荷を求める上記の手順を実行する際の精度が格段に改善される。
【０００９】
本発明によってアクチュエータ容量が一層高い精度で決定されることにより、アクチュエータ温度をより正確に求めることができる。しかしながらこのアクチュエータ温度は、圧電アクチュエータのストローク特性に直接作用を及ぼし、ひいてはこの圧電アクチュエータを備えたインジェクタの開および閉特性の精度に作用を及ぼす。したがってアクチュエータ容量を正確に知ることによって最終的に、放出および消費の点で最適化された内燃機関の動作が可能になるのである。
【００１０】
本発明の方法がガソリン内燃機関にも、ディーゼル内燃機関にも同様に使用できることは明らかである。例えばエグゾーストターボチャージャおよび／または排気ガス再循環の使用も、本発明の使用の妨げとはならない。
【００１１】
本発明の有利な発展形態は従属請求項に記載されている。
【００１２】
第１の発展形態で提案されるのは、開の駆動制御の終わりと、閉の駆動制御の開始との間の駆動制御休止においてインジェクタが開いている際に上記の較正を行うことである。インジェクタの開きは、燃料を燃焼室に噴射する毎に発生する。したがって内燃機関のシリンダの（インジェクタが閉じたままになる内燃機関の惰走モードを除いて）ほとんどすべての作動サイクルにおいて較正を行う機会が得られる。このように頻繁に較正を行うことにより、制御装置の温度の一時的な変動にも応動することができ、これによって、圧電アクチュエータに供給される電荷ないしはここから取り出される電荷を決定する手順の精度が格段に改善される。
【００１３】
インジェクタが開いている際の較正はさらに、このために必要な計算を比較的簡単に噴射の直前に実行できるという利点を有する。その代わりに２つの噴射の間の空きのフェーズを較正に使用しようとすれば、これを繁雑に計算しなければならないことになる。それは噴射の終了は実際の噴射の直前になってはじめて分かり、これに加えてつぎの噴射の開始がすでに分かっていなければならないからである。このようなことはほとんどない。
【００１４】
さらに内燃機関のダイナミックに起因して予測的な調整が必要になる。それは、噴射の都度の開始がクランクシャフトを基準にしているのに対して、噴射の持続時間は、時間を基準にしているからである。この問題全体は、インジェクタが開いている際に較正を行う場合には完全に回避される。
【００１５】
ここでは内燃機関のシリンダの作動サイクル毎に少なくとも１つのサブ噴射およびメイン噴射が設けられており、上記の較正をこのメイン噴射中に行うことも提案される。このようなタイプの噴射は、他のすべての噴射タイプよりも頻繁に発生する。それはメイン噴射によって内燃機関のトルクが主に形成され、したがって通常の場合、メイン噴射が（惰走モードなどを除いて）つねに行われるからである。さらにメイン噴射の持続時間は、他の噴射タイプ（パイロット噴射、ポスト噴射など）に比べて長いため、較正に比較的長い時間が得られるのである。
【００１６】
有利には較正の前に、回転数に同期したダイナミックな割り込みにおいて、上記の２つの駆動制御間の時間が、較正に十分であるか否かを検査する。これに対する根拠となっているのは、駆動制御持続時間が、通常、上記のようなダイナミックな割り込みにおいて噴射の直前に計算されることである。ここでこの駆動制御持続時間とは、圧電アクチュエータの充電の開始と、この圧電アクチュエータの放電の開始の間の時間と定義される。充電の開始、すなわち駆動制御の開始から、最大限に可能な充電時間を差し引くと、なお較正に残っている時間が得られる。すなわち本発明によって提案したように回転数に同期した割り込みにおいて上記の検査を実行することにより、この検査を遅くとも可能な時点に実行し、ひいては高い精度で実行することができる。
【００１７】
これによって上記のダイナミックな割り込みは、較正それ自体もプログラムする理想的な時点でもある。これは、較正に必要な命令が、回転数に同期したダイナミックな割り込みにおいて決定される本発明の１発展形態において実現される。
【００１８】
較正それ自体は、これが複数の個別の較正アクションを含む場合、殊に正確である。ダイナミックな割り込みにおいて計算される圧電アクチュエータの駆動制御持続時間が、１つまたは複数の較正アクションに十分であるか否かを決定するために、以下のようにすることができる。すなわち、
Modulo(較正アクションの数)
＝  駆動制御持続時間／最大充電時間を加えた１較正命令に対する最大時間
である。
【００１９】
殊に有利であるのは、１シリンダの作動サイクル当たりに可能なアクションの数を所定の値に制限して、１シリンダの１作動サイクル中に、設けられたすべての噴射アクションが実行できる個数の較正アクションだけを許容することである。すなわちこの発展形態では、作業サイクルの絶対的な長さに依存して最初から最大限に可能なアクション数を求め、この際に噴射アクションが較正アクションよりも高い優先度を有するようにするのである。
【００２０】
これは、まず注文された噴射アクションの数をアクションコーディネータによって確定し、つぎになお可能な較正アクションの数を決定することによって実現可能である。これにより、内燃機関の動作が較正アクションによって損なわれないことが保証される。しかしながら同時に保証されるのは、較正に必要な「時間窓」が空きになると直ちに較正を実行できることである。
【００２１】
本発明の上記の利点は、較正アクションが短い間隔で規則的に計画されるのではなく、少なくともつぎのような場合に計画される際にはすでにある程度、達成される。すなわち、制御装置の温度が最後の較正アクション以来、少なくとも所定の値だけ変化した場合に計画される際にすでにある程度、達成されるのである。これにより、制御装置の計算負荷が低減され、またつぎのような事実が考慮に入れられる。すなわち、制御装置の温度経過が、圧電アクチュエータに供給される電荷ないしはここから取り出される電荷を決定する精度に大きな影響を与えるという事実が考慮に入れられるのである。
【００２２】
これとは択一的にまたはこれに付加的に、少なくとも所定の時間区間が経過した後に較正アクションを計画することも可能であり、ここではこの時間区間の持続時間を、内燃機関の始動後、あらかじめ定めたように増大させる。これによって考慮されるのは、内燃機関の始動後、制御装置の温度が比較的大きくするのに対し、これが所定の時間の後、ほとんど定常状態に留まることである。ほとんど定常的なこのフェーズ中には較正は相対的にまれにしか必要でなく、これによって制御装置の負荷が低減される。
【００２３】
上に説明したインジェクタが開いている際の較正過程とは択一的に上記の較正を内燃機関の惰走動作中に行うことも可能である。このような惰走動作中にはインジェクタは閉じられており、すなわちインジェクタは駆動制御されていないため、比較的長い時間が較正に利用可能である。
【００２４】
しかしながら相応する走り方または相応する交通状況の際には内燃機関の惰走動作になることがほとんどないかまったくないことがあり得る。これに加えて一連のテスト、調整ないしは学習手続（例えば噴射量較正）および触媒コンバータ再生動作は、内燃機関の惰走時の燃料カットオフ（Schubabschaltung）中に行われることが多いため、可能な較正が困難なるか、またはできなくなってしまう。
【００２５】
本発明はまたコンピュータプログラムに関しており、ここでこのコンピュータプログラムは、当該コンピュータプログラムがコンピュータで実行される場合、上記の方法を実行するのに有利なプログラムである。この際に有利であるのは、このコンピュータプログラムが記憶装置、例えばフラッシュメモリに記憶される場合である。
【００２６】
さらに本発明は内燃機関を作動する制御および／または調整装置に関しており、ここでこの装置には記憶装置が含まれており、この記憶装置に上記のコンピュータプログラムが記憶されている。
【００２７】
内燃機関も本発明の対象であり、ここでこの内燃機関は、少なくとも１つの燃焼室と、燃料を燃焼室に直接噴射しかつ少なくとも１つの圧電アクチュエータを有する少なくとも１つのインジェクタとを備えている。このような内燃機関において有利であるのは、この内燃機関が、上記の制御および／または調整装置を含む場合である。
【００２８】
図面
以下では、本発明の実施例を添付の図面に関連づけて詳しく説明する。図面において、
図１は、圧電アクチュエータを備えるインジェクタを含む燃料直噴内燃機関の概略図を示しており、
図２は、図１の圧電アクチュエータの充電状態をクランクシャフト角度について示した線図を示しており、
図３は、燃料システムにおけるどの圧力において、また内燃機関のクランクシャフトのどの回転数において、いくつの噴射アクションを行うべきかを示す線図を示しており、
図４は、図２の線図の部分拡大図を示しており、
図５は、図１の圧電アクチュエータに供給される電荷ないしはここから取り出される電荷を求める手順の較正を計画すべきか否かを決定する流れの概略図を示しており、
図６は、図１の内燃機関を作動する際にさまざまなアクチュエータを協調動作させる方法のブロック図を示している。
【００２９】
実施例の説明
図１において内燃機関全体に参照符号１０が付されている。この内燃機関は複数のシリンダを有しており、これらのシリンダのうち図１では参照符号１２を有するシリンダだけが示されている。このシリンダは燃焼室１４を含んでおり、インレットバルブ１６を通し、またインテークパイプ１８を介してこの燃焼室に燃焼空気が供給される。スロットルバルブ２０は、供給される吸入空気量を制御し、この吸入空気量それ自体はＨＦＭセンサ２２によって検出される。
【００３０】
アウトレットバルブ２４は排気ガスをエグゾーストパイプ２６に導き、ここで排気ガスは触媒コンバータ２８によって浄化される。この触媒コンバータは、ラムダセンサ３０を有する。燃料はインジェクタ３２によって燃焼室１４に供給され、図示していないそのバルブエレメントは、圧電アクチュエータ３３によって操作される。燃料は、燃料システム３４によって極めて高い圧力でインジェクタ３２に供給される。点火装置３６により、点火プラグ３８が駆動制御される。
【００３１】
クランクシャフト４０の回転数は回転数センサ４２によって検出され、この回転数センサは、相応する信号を制御および調整ユニット４４に供給する。ＨＦＭセンサ２２およびラムダセンサ３０も制御および調整ユニット４４に信号を供給する。制御および調整ユニット４４は、殊に圧電アクチュエータ３３、点火装置３６およびスロットルバルブ２０を駆動制御する。
【００３２】
圧電アクチュエータ３３のストローク特性がその温度に依存することは周知のことである。したがってインジェクタ３２の開および閉の特性の精度も圧電アクチュエータ３３の温度に依存する。これはその一方で内燃機関１０の放出および消費特性に影響を与える。このため、圧電アクチュエータ３３の温度を正確に知ることは有利である。圧電アクチュエータ３３の温度を決定できるための基礎となるのは、圧電アクチュエータ３３の容量がわかることである。この容量そのものは、圧電アクチュエータ３３に供給される電荷ないしはここから取り出される電荷を決定することによって求めることができる。
【００３３】
これらの電荷量の決定は、通常、電流信号を積分することによって行われる。しかしながらこの積分の結果は、２次的なファクタにも依存する。これには例えば、制御および調整装置４４の電気回路の特性の温度依存性などが含まれる。したがってこの積分を高い精度で実行できるためには、時々、調整ないしは較正が必要なのである。
【００３４】
しかしながら制御および調整装置４４に使用されるプロセッサは、通例、順次にしか動作できないため、この調整に対してはつぎのような時間窓を見つけ出さなければならない。すなわち、このプロセッサが別のアクションに携わっていないことが保証される時間窓を見つけ出さなければならないのである。以下に詳しく説明するように、この実施例では、時間窓として、インジェクタ３２が開いている際の駆動制御休止を使用することが提案される。ここで考慮されるのは上記の較正が複数の個別の較正アクションを含むことであり、ここでは全部で３つである。
【００３５】
図２にはシリンダ１２の作動サイクル中における圧電アクチュエータ３３の目下の電圧Ｕが示されている。電圧Ｕが変化することによって圧電アクチュエータ３３の長さ変化が発生し、ひいてはインジェクタ３２のバルブエレメントの開閉運動が行われる。図２からわかるようにここで考察しているケースでは、燃料はインジェクタ３２により、全部で３つの個別の噴射によって燃焼室１４に入れられる。１つの噴射に対してインジェクタ３２を開くため、圧電アクチュエータ３３の長さを変化させなければならない。インジェクタ３２を開くためには、圧電アクチュエータ３３の充電状態を電位Ｕ１から電位Ｕ２に変化させる。この逆の順序で電位が変更されて、インジェクタ３２が閉じ、噴射が終了する。
【００３６】
図２において第１のパイロット噴射には参照符号４６が、メイン噴射には参照符号５０が、また第１のポスト噴射には参照符号５２が付されている。行われ得る噴射の数は、さまざまなファクタに依存し、例えば燃焼システム３４における燃料圧力ｐおよびクランクシャフト４０の回転数ｎに依存する（図３を参照されたい）。制御装置４４のエネルギーバランスに起因して、また（図１に示されていない）燃料高圧ポンプの量バランスに起因して、高回転数時（図３の領域５６）には、低回転数かつ低燃料圧力時（図３の領域５８）よりも噴射が少ない。
【００３７】
メイン噴射５０の圧電アクチュエータ３３における電圧Ｕの経過が、図４に拡大して示されている。ここからわかるのは、図２および４において参照符号６０が付された、クランク角度Ｗ０におけるダイナミックな割り込みにおいて、このメイン噴射５０の持続時間に決定的なデータが決まることである。これには、圧電アクチュエータ３３の放電過程の開始が含まれ、この場合にこの放電過程の開始はクランク角度Ｗ１時である。圧電アクチュエータ３３の充電過程の開始は、スタティックな割り込みにおいて求められ、これは時間的に上記のダイナミックな割り込みの前にあり、これらの図では図示されていない。
【００３８】
圧電アクチュエータ３３の放電過程の開始は、駆動制御持続時間ｄｔＡから得られ、これはクランク角度Ｗ０におけるダイナミックな割り込み６０において求められる。この駆動制御持続時間は圧電アクチュエータ３３の充電過程６２の開始と、放電過程６４との間にある時間のことである。この駆動制御持続時間ｄｔＡから圧電アクチュエータ３３の最大に発生し得る充電時間ｄｔＬを減算すると、別のアクションに利用可能な時間ｄｔＫが得られる。
【００３９】
上記のことのすべてに対する基礎になっているのは、制御および調整装置４４に使用されるプロセッサが順次にしか動作できないという事実である。この場合に圧電アクチュエータ３３の２つの駆動制御６２と６４との間の残りの「空いた」時間ｄｔＫは、３つの調整ないしは較正アクション６６，６８および７０に十分である。制御および調整装置４４のプロセッサによって、これらの３つの較正アクション６６，６８および７０が実行できることは、あらかじめアクションコーディネータによって求められている。その流れを図５に関連して説明する。
【００４０】
図５において参照符号７２は、現在の動作状態（ドライバの所望するトルク、回転数その他）に最適な噴射数がイネーブルされたことを示している。これらは参照符号７４においてそれぞれ個別の優先度を有する。ブロック７５では、与えられた動作条件下で最大限に許容される噴射の数が決定される。これは、例えば、出力段（ブロック７６）の充電状態に依存して、また燃焼システム３４の搬送圧力ないしは搬送量（ブロック７８）に依存して最小値を選択することによって行われる。
【００４１】
参照符号７５で定められた最大限に許容される噴射の数が、参照符号７２においてそれ自体イネーブルされる噴射の数よりも小さい場合、ブロック８０において、最大の優先度を有しかつその数が参照符号７５で求めた数に等しい噴射が選択される。実行されるのはこれらの噴射だけである。この実施例では全部で３つの噴射、すなわちパイロット噴射４６，メイン噴射５０およびポスト噴射５２が許容されて実行される。
【００４２】
参照符号８１では、同種の２つのスタティックな割り込みの間で制御および調整装置４４によって最大限に処理可能なアクション数が供給される（ここでは一方ではパイロット噴射に、他方ではメイン噴射およびポスト噴射に固有のスタティックの割り込みが対応付けられている。つまりクランクシャフト２回転内のスタティックな割り込みの数は、内燃機関のシリンダの数とファクタ２との乗算値に等しい）。この実施例ではこの数は６である。
【００４３】
参照符号８２における差分形成により、較正に対してなお可能なアクションの数が定められる。この場合にこれは３であり、図４の較正アクション６６，６８および７０に相応する。これによって保証されるのは、噴射アクションが、調整ないしは較正アクションよりも高い優先度を有するが、与えられた状況下で最大数の較正アクションを実行できることである。
【００４４】
図６には１つの方法が示されており、この方法によれば、どのケースにおいて一般に較正アクションを行うべきであるのかが決定される。これに対するベースは、制御および調整装置４４のとる温度であり、これは特性曲線８４によって求められる。特性曲線８４には、内燃機関１０の始動以来経過した時間（ブロック８６）が記憶されている。特性曲線８４は、所定の始動温度を想定して出力値として制御および調整装置４４の温度を供給する。
【００４５】
参照符号８８では、特性曲線８４によって求めた温度と、ブロック９０に供給され、最後の較正時に求めて記憶した温度との間で差分が形成される。参照符号９２では、参照符号８８で求めた差分が、ここでは１０Ｋである所定の温度差よりも大きいか否かが判定される。大きい場合、較正が行われ、また特性曲線８４において求めた温度が記憶装置９０に格納される。
【００４６】
しかしながらこれとは択一的に、所定の時間区間が経過した後に較正を計画することも可能である。制御および調整装置４４の温度が最終値に漸近的に近づくことを考慮に入れるため、内燃機関の始動の後、この時間区間の持続時間を相応の手法で増大させるべきである。
【００４７】
上記の実施例では、ガソリン直接噴射内燃機関の動作を説明した。
【００４８】
しかしながら上記の方法は、ディーゼル燃料で動作し、相応に形成されている内燃機関にも使用できることは明らかである。エグゾーストターボチャージャおよび／または排気ガス再循環を有する内燃機関も上記の方法で作動させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】圧電アクチュエータを備えるインジェクタを含む燃料直噴内燃機関の概略図である。
【図２】図１の圧電アクチュエータの充電状態をクランクシャフト角度について示した線図である。
【図３】燃料システムにおけるどの圧力において、また内燃機関のクランクシャフトのどの回転数において、いくつの噴射アクションを行うべきを示す線図である。
【図４】図２の線図の部分拡大図である。
【図５】図１の圧電アクチュエータに供給される電荷ないしはここから取り出される電荷を求める手順の較正を計画すべきか否かを決定する流れの概略図である。
【図６】図１の内燃機関を作動する際にさまざまなアクチュエータを協調動作させる方法のブロック図である。
【図１】
2005530089.tif 000003
【図２】
2005530089.tif 000004
【図３】
2005530089.tif 000005
【図４】
2005530089.tif 000006
【図５】
2005530089.tif 000007
【図６】
2005530089.tif 000008
【国際調査報告】
2005530089.tif 000009
2005530089.tif 000010
2005530089.tif 000011
2005530089.tif 000012
2005530089.tif 000013
2005530089.tif 000014