(57)【要約】  結露による熱交換性能の低下が効果的に抑制されると共に、空気調和機のコンパクト化に十分対応することが可能な空気調和機用サーペンタイン熱交換器を提供する。  金属板の少なくとも一方の面に所定の塗膜層が形成されてなるフィン１２の多数枚を、熱交換流体である空気の流通方向（ｘ方向）に対して垂直な方向（ｙ方向）に、互いに平行に且つ０．６〜５．０ｍｍの間隔を隔てて配置してフィン群１４を形成し、そのようなフィン群１４の複数を、それらｘ方向及びｙ方向に対して直角な方向（ｚ方向）に、各フィン群１４が互いに一定距離を隔てた状態において一列に配列されて、複数段のフィン群を構成すると共に、それら各段のフィン群１４を順次貫通するように、伝熱管１６を蛇行形態において配設して、空気調和機用サーペンタイン熱交換器１０を構成した。
2012014934.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱交換流体の流通方向（ｘ方向）に対して直角な方向（ｙ方向）において互いに平行に且つ所定の間隔にて配される多数枚のフィンからなるフィン群の複数が、それらｘ方向及びｙ方向に対して直角な方向（ｚ方向）に互いに一定距離を隔てて一列に配列されて、複数段のフィン群を構成すると共に、１枚のフィンに１本乃至２本の金属製伝熱管が貫通されてなる形態において、それら各段のフィン群を順次貫通するように、該金属製伝熱管が蛇行形態において配されてなる構造のサーペンタイン熱交換器において、
前記フィン群を構成する各フィンが同一の形状を有し、且つ隣り合うフィンが０．６〜５．０ｍｍの間隔にて配列されていると共に、
前記フィンが、金属板の少なくとも一方の面に単層若しくは複層の塗膜層が形成されてなるプレコート金属板からなり、且つ該塗膜層のうちの少なくとも最外層が親水性樹脂若しくは撥水性樹脂からなる塗膜層である、
ことを特徴とする空気調和機用サーペンタイン熱交換器。
【請求項２】
前記金属板が、アルミニウム若しくはアルミニウム合金にて構成されている請求項１に記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。
【請求項３】
前記伝熱管が、アルミニウム若しくはアルミニウム合金にて構成されている請求項１又は請求項２に記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。
【請求項４】
前記伝熱管が、アルミニウム若しくはアルミニウム合金にて構成され、その外表面に、亜鉛による犠牲陽極効果が付与されていることを特徴とする請求項１乃至請求項３の何れか一つに記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。
【請求項５】
前記金属板の材質が、ＪＩＳ  Ａ１０５０、ＪＩＳ  Ａ１１００、ＪＩＳ  Ａ１２００、ＪＩＳ  Ａ７０７２、及びＪＩＳ  Ａ１０５０、ＪＩＳ  Ａ１１００若しくはＪＩＳ  Ａ１２００に０．１〜０．５質量％のＭｎ及び／又は０．１〜１．８質量％のＺｎを含有せしめたもののうちの何れか１種からなるアルミニウム若しくはアルミニウム合金であり、且つ前記伝熱管の材質が、ＪＩＳ  Ａ１０５０、ＪＩＳ  Ａ１１００、ＪＩＳ  Ａ１２００、及びＪＩＳ  Ａ３００３のうちの何れか１種からなるアルミニウム若しくはアルミニウム合金であることを特徴とする請求項１乃至請求項４の何れか一つに記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。
【請求項６】
前記伝熱管が、銅若しくは銅合金にて構成されている請求項１又は請求項２に記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。
【請求項７】
前記伝熱管の材質が、ＪＩＳ  Ｈ３３００  Ｃ１２２０又はＪＩＳ  Ｈ３３００  Ｃ５０１０である請求項６に記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。
【請求項８】
前記金属製伝熱管の内面に、管軸方向に平行なストレート溝、管軸に対して所定の捩れ角を有する螺旋溝、若しくは管軸方向において交叉する溝にて構成されるクロス溝の何れか１種もしくは２種以上を有することを特徴とする請求項１乃至請求項７の何れか一つに記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。
【請求項９】
前記フィンは、厚み方向に突出して底部外形が円形又は楕円形を呈するエンボス部の複数を有することを特徴とする請求項１乃至請求項８の何れか一つに記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。
【請求項１０】
前記フィンに、スリット加工あるいはルーバー加工が施されていることを特徴とする請求項１乃至請求項９の何れか一つに記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。
【請求項１１】
前記フィンの投影面積が、前記伝熱管の外径によって規定される断面積の３〜３０倍であることを特徴とする請求項１乃至請求項１０の何れか一つに記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。
【請求項１２】
前記フィンの投影面積が、２００〜１０００ｍｍ2 であることを特徴とする請求項１乃至請求項１１の何れか一つに記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。
【請求項１３】
前記金属製伝熱管の外径が、３〜１３ｍｍであることを特徴とする請求項１乃至請求項１２の何れか一つに記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。
【請求項１４】
前記金属板の表面に、下地処理層が設けられ、この下地処理層の上に、前記単層若しくは複層の塗膜層が形成されている請求項１乃至請求項１３の何れか一つに記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。
【請求項１５】
前記親水性樹脂が、ポリビニルアルコール系樹脂、ポリアクリルアミド系樹脂、ポリアクリル酸系樹脂、セルロース系樹脂、及びポリエチレングリコール系樹脂からなる群より選択される請求項１乃至請求項１４の何れか一つに記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。
【請求項１６】
前記撥水性樹脂が、エポキシ系樹脂、ポリウレタン系樹脂、アクリル系樹脂、メラミン系樹脂、フッ素系樹脂、シリコン系樹脂、及びポリエステル系樹脂からなる群より選択される請求項１乃至請求項１５の何れか一つに記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。
【請求項１７】
前記金属製伝熱管の表面に、樹脂製の塗膜層が形成されていることを特徴とする請求項１乃至請求項１６の何れか一つに記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。
【請求項１８】
前記樹脂製の塗膜層が熱伝導性フィラーを含むものであることを特徴とする請求項１７に記載の空気調和機用サーペンタイン熱交換器。
【請求項１９】
請求項１乃至請求項１８の何れか一つに記載のサーペンタイン熱交換器と、前記ｚ方向に配列された複数段のフィン群に前記ｘ方向に熱交換流体を流通せしめるファン手段を備えた空気調和機において、
該ファン手段による熱交換流体流通時の風速が大なる第一の領域に位置するフィン群又はその一部における隣り合うフィン間の間隔をｐ1 とし、該第一の領域における風速に対して０．７以下の風速となる、風速の小さな第二の領域に位置するフィン群又はその一部における隣り合うフィン間の間隔をｐ2 としたとき、次式：
１．５≦ｐ2 ／ｐ1 ≦３．０
を満足するように、それらフィン群又はその一部におけるフィン間隔が規定されていることを特徴とする空気調和機。
【請求項２０】
前記第一の領域に位置するフィン群又はその一部と前記第二の領域に位置するフィン群又はその一部とが、前記ｚ方向において異なる段に位置している請求項１９に記載の空気調和機。
【請求項２１】
前記第一の領域に位置するフィン群又はその一部と前記第二の領域に位置するフィン群又はその一部とが、前記ｚ方向において同一の段に位置している請求項１９又は請求項２０に記載の空気調和機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、空気等の熱交換流体と冷媒との間で熱交換が行なわれるサーペンタイン熱交換器に係り、特に、空気調和機用の熱交換器として好適に用いられるサーペンタイン熱交換器に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、空気調和機用の熱交換器としては、主に、クロスフィンチューブ型熱交換器が用いられている。このクロスフィンチューブ型熱交換器は、複数のフィンに対して、ヘアピン曲げした複数の伝熱管を垂直方向に差し込み、それらの伝熱管を拡管することによって、フィンと伝熱管とを接合させてなる構造とされている。そして、そのような熱交換器においては、所定の冷媒を伝熱管内に流通させる一方、伝熱管に対して垂直方向に、フィンに沿って空気が流れるようにすることによって、冷媒と空気との間で熱交換が行われるようになっているのである。【０００３】
また、そのようなクロスフィンチューブ型熱交換器は、一般的に、アルミニウム若しくはアルミニウム合金製のフィンと、銅若しくは銅合金製の伝熱管にて構成され、１枚のフィンに複数の伝熱管を挿通させてなる構造とされている。そして、空気調和機の室内熱交換器においては、例えば、特開２００８−１３８９１３号公報（特許文献１）にて明らかにされているように、スクロールファンを覆う状態となるような円弧状の熱交換器や、多段折り曲げ形状の熱交換器が、用いられているのである。また、空気調和機の室外熱交換器においては、平板状の熱交換器や、平板を折り曲げた形状の熱交換器が、一般的に用いられている。【０００４】
そして、このようなクロスフィンチューブ型熱交換器は、通常、以下のような工程で製作されることとなる。即ち、先ず、プレス加工等により、所定の組付孔が複数形成せしめられたアルミニウムプレートフィンが成形される。次いで、この得られたアルミニウムプレートフィンの複数を、それぞれ所定間隔をもって積層した後に、前記組付孔の内部に、別途製作した伝熱管が挿通せしめられる。ここで用いられる伝熱管には、転造加工等によって内面に所定の溝付加工等が施されたものを、所定長さに切断した後、ヘアピン曲げ加工を施したものが、供されることとなる。そして、かかる伝熱管を、公知の各種の手法を用いて拡管することによってアルミニウムプレートフィンに固着せしめた後、ヘアピン曲げ加工を施した側とは反対側の伝熱管端部にＵベンド管をロウ付け加工する工程を経て、目的とするクロスフィンチューブ型熱交換器が製作されるのである。【０００５】
しかしながら、このような工程をもって、クロスフィンチューブ型熱交換器を製作するためには、多大な設備投資が必要となる。例えば、アルミニウムプレートフィンを成形するための大型プレス装置及びそのプレス金型や、アルミニウムプレートフィンと伝熱管を拡管固着するための拡管装置、及びこれに用いられる拡管ビュレットが、必要となるのである。特に、室内熱交換器と室外熱交換器とでは、フィンの形状（スリットやルーバーの有無等）や伝熱管の管径が異なるため、その製造のためには、それぞれの熱交換器に応じたプレス金型や拡管ビュレット等を用意しなくてはならず、それらを準備するために大きな投資が必要であるところから、熱交換器の形状を変えてしまうような思い切ったモデルチェンジが妨げられる要因となっている。【０００６】
さらに、熱交換器を組み立てる際の最終工程となるロウ付け工程においても、伝熱管同士をＵベンド管で接続する等のロウ付け箇所が多いため、作業負荷が大きく、加えてエネルギーコストが嵩む等の問題があった。また、そのようなロウ付け時に発生するアルミフィンの焼けや、ロウ付け部からのリーク等の品質不良が発生する可能性の問題もあり、出来るだけロウ付け箇所の少ない熱交換器が望まれているのである。【０００７】
一方、冷蔵庫等に用いられる熱交換器としても、従来より、上述したような、一枚の大きな板状のアルミニウム製フィンに多数の孔を形成して、この孔に冷却管を貫通させ、更に拡管によりフィンと冷却管とを圧着し、各冷却管の端部をＵ字型の連絡管でロウ付けして、それらを連通させてなる構成の、クロスフィンチューブ型熱交換器が用いられているが、これも、上記と同様の問題を内在していた。【０００８】
かかる状況の下、冷蔵庫等に用いられる熱交換器として、平行に配列された多数枚のプレートフィンと、これらのフィンを貫通する冷媒管とから成り、かかる冷媒管を、空気の流れ方向に対して千鳥状に配置すると共に、前記プレートフィンを前記冷媒管に対して列ごと及び段ごとに分断して構成した、独立フィンタイプのフィン・アンド・チューブ式熱交換器（サーペンタイン熱交換器）が数多く明らかにされている（特許文献２〜４を参照）。このようなサーペンタイン熱交換器によれば、独立したフィン群が取り付けられた冷媒管を千鳥状に曲げ加工することで、熱交換器を構成しているため、ロウ付け箇所を低減することが出来、生産性を向上させることが可能であると共に、独立フィンにすることで得られる前縁効果等により、熱交換性能の向上を計ることが可能となる。【０００９】
このため、空気調和機用の熱交換器においても、このようなサーペンタイン熱交換器を適用することが検討されているのであるが、実際の空気調和機用の熱交換器には、その殆どに、上述したようなクロスフィンチューブ型熱交換器が用いられており、これまで、サーペンタイン熱交換器は採用されていなかった。これは、空気調和機用の熱交換器が、冷蔵庫用の熱交換器と比較して、空気の流れ方向に比較的薄い構造とされた熱交換器（２〜３段）であるため、独立フィンにして得られる効果が小さいことが、その理由として考えられているからである。【００１０】
また、特許文献２〜４に記載の熱交換器は、冷蔵庫等の冷却システム用の熱交換器として設計されているため、着霜によるフィン間の閉塞を抑制するために伝熱管ピッチやフィン間隔（フィンピッチ）が大きくされており、空気側の伝熱面積が小さくなってしまう。その一方、空気調和機用の熱交換器においては、結露によるフィン間の閉塞を抑制する必要がある。このような事情により、特許文献２〜４に記載の熱交換器を始めとする従来のサーペンタイン熱交換器にあっては、そのまま空気調和機用の熱交換器として適用することは困難なものであったのである。【００１１】
ところで、近年、素材となる銅地金のコスト高騰から、空気調和機用の熱交換器を、従来のアルミニウム製フィンと銅製の伝熱管にて構成されたクロスフィンチューブ型熱交換器から、フィンと伝熱管を全てアルミニウム或いはアルミニウム合金にて形成した、オールアルミ熱交換器へ転換する動きが出てきている。【００１２】
また、特に、室内機においては、近年に見られる著しいコンパクト化に充分に対応することが出来る熱交換器が望まれており、そのような要望に対して、サーペンタイン熱交換器は、独立フィンの前縁効果による熱交換性能の向上が期待される等、コンパクト化に対応出来る可能性を持ったものであり、更に、空気調和機の製作の面においても、室内機と室外機の熱交換器の形態を出来るだけ共通化して、工程を簡略化することが可能となるものである。これらの観点から、空気調和機用の熱交換器として有利に用いられるサーペンタイン熱交換器の開発が、望まれている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１３】
【特許文献１】特開２００８−１３８９１３号公報
【特許文献２】実開平５−８２６５号公報
【特許文献３】特開平５−２６５９４１号公報
【特許文献４】特開２００２−２４３３８２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
ここにおいて、本発明は、かかる事情を背景にして為されたものであって、その解決すべき課題とするところは、結露による熱交換性能の低下が効果的に抑制されると共に、空気調和機のコンパクト化に充分対応することが可能な空気調和機用サーペンタイン熱交換器を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
そして、本発明にあっては、かくの如き課題の解決のために、熱交換流体の流通方向（ｘ方向）に対して直角な方向（ｙ方向）において互いに平行に且つ所定の間隔にて配される多数枚のフィンからなるフィン群の複数が、それらｘ方向及びｙ方向に対して直角な方向（ｚ方向）に互いに一定距離を隔てて一列に配列されて、複数段のフィン群を構成すると共に、１枚のフィンに１本乃至２本の金属製伝熱管が貫通されてなる形態において、それら各段のフィン群を順次貫通するように、該金属製伝熱管が蛇行形態において配されてなる構造のサーペンタイン熱交換器において、（１）前記フィン群を構成する各フィンが同一の形状を有し、且つ隣り合うフィンが０．６〜５．０ｍｍの間隔にて配列されていると共に、（２）前記フィンが、金属板の少なくとも一方の面に単層若しくは複層の塗膜層が形成されてなるプレコート金属板からなり、且つ該塗膜層のうちの少なくとも最外層が親水性樹脂若しくは撥水性樹脂からなる塗膜層であることを特徴とする空気調和機用サーペンタイン熱交換器を、その要旨とするものである。なお、ここで、フィンの形状としては、矩形、円形、多角形などの形状が、好適に採用されることとなる。【００１６】
ところで、このような本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器の好ましい態様の一つによれば、前記金属板は、アルミニウム若しくはアルミニウム合金にて構成されることとなる。【００１７】
また、本発明の空気調和機用サーペンタイン熱交換器における望ましい態様の一つにあっては、前記伝熱管は、アルミニウム若しくはアルミニウム合金にて構成され、更に望ましい態様の別の一つによれば、その外表面には、亜鉛による犠牲陽極効果が付与されている。【００１８】
さらに、かかる本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器の別の好ましい態様の一つによれば、前記金属板の材質は、ＪＩＳ  Ａ１０５０、ＪＩＳ  Ａ１１００、ＪＩＳ  Ａ１２００、ＪＩＳ  Ａ７０７２、及びＪＩＳ  Ａ１０５０、ＪＩＳ  Ａ１１００若しくはＪＩＳ  Ａ１２００に０．１〜０．５質量％のＭｎ及び／又は０．１〜１．８質量％のＺｎを含有せしめたもののうちの何れか１種からなるアルミニウム若しくはアルミニウム合金であり、且つ前記伝熱管の材質が、ＪＩＳ  Ａ１０５０、ＪＩＳ  Ａ１１００、ＪＩＳ  Ａ１２００、及びＪＩＳ  Ａ３００３のうちの何れか１種からなるアルミニウム若しくはアルミニウム合金であるものである。【００１９】
更にまた、本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器の他の望ましい態様の一つにあっては、前記伝熱管は、銅若しくは銅合金にて構成され、更に別の望ましい態様の一つによれば、前記伝熱管の材質は、ＪＩＳ  Ｈ３３００  Ｃ１２２０又はＪＩＳ  Ｈ３３００  Ｃ５０１０とされることとなる。【００２０】
加えて、そのような本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器にあっては、有利には、前記金属製伝熱管の内面に、管軸方向に平行なストレート溝、管軸に対して所定の捩れ角を有する螺旋溝、若しくは管軸方向において交叉する溝にて構成されるクロス溝の何れか１種もしくは２種以上を有するように、構成されている。【００２１】
また、本発明の空気調和機用サーペンタイン熱交換器における別の望ましい態様の一つにあっては、前記フィンは、厚み方向に突出して底部外形が円形又は楕円形を呈するエンボス部の複数を有するように、構成されている。【００２２】
さらに、本発明にあっては、好適には、前記フィンに対して、スリット加工あるいはルーバー加工が施されており、更に望ましい態様の別の一つによれば、前記フィンの投影面積は、前記伝熱管の外径によって規定される断面積の３〜３０倍となるように構成されることとなる。【００２３】
更にまた、本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器の望ましい態様の他の一つにあっては、前記フィンの投影面積は、２００〜１０００ｍｍ2 とされている。【００２４】
そして、上記のような本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器の好ましい態様の他の一つによれば、前記金属製伝熱管の外径は、３〜１３ｍｍとされている。【００２５】
また、本発明の空気調和機用サーペンタイン熱交換器における他の有利な態様の一つにあっては、前記金属板の表面に、下地処理層が設けられ、この下地処理層の上に、前記単層若しくは複層の塗膜層が形成されている。【００２６】
さらに、かかる本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器の好ましい態様の別の一つによれば、前記親水性樹脂は、ポリビニルアルコール系樹脂、ポリアクリルアミド系樹脂、ポリアクリル酸系樹脂、セルロース系樹脂、及びポリエチレングリコール系樹脂からなる群より選択されることとなる。【００２７】
更にまた、本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器の好ましい態様の別の一つにあっては、前記撥水性樹脂は、エポキシ系樹脂、ポリウレタン系樹脂、アクリル系樹脂、メラミン系樹脂、フッ素系樹脂、シリコン系樹脂、及びポリエステル系樹脂からなる群より選択されることとなる。【００２８】
加えて、本発明にあっては、有利には、前記金属製伝熱管の表面には、樹脂製の塗膜層が形成されている。また、本発明の他の好ましい態様の一つによれば、前記樹脂製の塗膜層は、熱伝導性フィラーを含むものである。【００２９】
ところで、本発明にあっては、前記せる如き特徴的な構造を有するサーペンタイン熱交換器と、前記ｚ方向に配列された複数段のフィン群に前記ｘ方向に熱交換流体を流通せしめるファン手段を備えた空気調和機において、
該ファン手段による熱交換流体流通時の風速が大なる第一の領域に位置するフィン群又はその一部における隣り合うフィン間の間隔をｐ1 とし、該第一の領域における風速に対して０．７以下の風速となる、風速の小さな第二の領域に位置するフィン群又はその一部における隣り合うフィン間の間隔をｐ2 としたとき、次式：
１．５≦ｐ2 ／ｐ1 ≦３．０
を満足するように、それらフィン群又はその一部におけるフィン間隔が規定されていることを特徴とする空気調和機をも、また、その要旨とするものである。【００３０】
なお、かかる本発明に従う空気調和機の好適な態様の一つによれば、前記第一の領域に位置するフィン群又はその一部と前記第二の領域に位置するフィン群又はその一部とは、前記ｚ方向において異なる段に位置せしめられる。【００３１】
また、このような本発明に従う空気調和機の他の好適な態様の一つによれば、前記第一の領域に位置するフィン群又はその一部と前記第二の領域に位置するフィン群又はその一部とが、前記ｚ方向において同一の段に位置するように、構成される。
【発明の効果】
【００３２】
このように、本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器にあっては、各フィン群を構成するフィン形状が同一であり、金属製伝熱管上にて隣り合うフィンの間隔（フィンピッチ）が０．６〜５．０ｍｍとされていると共に、更に、各フィンは、金属板の少なくとも一方の面に単層若しくは複層の塗膜層が形成されてなるプレコート金属板からなるものであって、かかる塗膜層のうちの少なくとも最外層が親水性樹脂若しくは撥水性樹脂からなるものであるところから、空気調和機において用いた際に、結露による熱交換性能の低下が効果的に抑制されるのである。【００３３】
また、かかる空気調和機用サーペンタイン熱交換器にあっては、フィン群を構成する多数枚のフィンに１本乃至２本の伝熱管が貫通せしめられて、独立したフィン群で構成されていることにより、フィン効率が有利に高められ得、隣り合う伝熱管のフィンを介した熱干渉（伝導）を遮断することが出来、その結果、熱交換性能を向上させることが可能となり、以て、熱交換器のコンパクト化を有利に実現することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００３４】
【図１】本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器の一例を示す斜視説明図である。
【図２】本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器を、空気調和機の室外機に適用した際の一例を概略的に示す、断面説明図である。
【図３】本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器を、空気調和機の室外機に適用した際の他の一例を概略的に示す、断面説明図である。
【図４】本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器を構成するフィンの表面に形成される塗膜層の一例を示す断面説明図である。
【図５】本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器の他の異なる一例を示す斜視説明図である。
【図６】本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器の別の異なる一例を示す斜視説明図である。
【図７】本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器の更に別の異なる一例を示す斜視説明図である。
【図８】本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器を構成するフィンの別の一例を示す説明図であって、（ａ）は、１枚のフィン全体の斜視説明図であり、（ｂ）は、エンボス部の断面を拡大して示す断面説明図である。
【図９】本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器を構成する金属製伝熱管を示す説明図であって、（ａ）は、図１に示した熱交換器に用いたもの示す断面説明図であり、（ｂ），（ｃ），（ｄ）は、金属製伝熱管として用いられる他の異なる一例をそれぞれ示す、断面説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００３５】
以下、本発明を更に具体的に明らかにするために、本発明の実施の形態について、図面を参照しつつ、詳細に説明することとする。
【００３６】
先ず、図１には、本発明に従う空気調和機用サーペンタイン熱交換器（以下、単にサーペンタイン熱交換器、又は熱交換器ともいう）の一つの実施形態が、斜視図の形態において示されている。そこにおいて、熱交換器１０は、互いに平行に且つ一定距離を隔てて配置された、矩形形状を呈するフィン１２の多数枚からなるフィン群１４の複数が、それぞれ一定距離を隔てて平行に配列されていると共に、それら複数のフィン群１４を順次貫通するように、金属製伝熱管１６が、曲げ部１８を介して、蛇行形態において、即ちサーペンタイン状に配設されて、構成されている。
【００３７】
より詳細には、フィン１２は、所定の金属板の少なくとも一方の面に単層若しくは複層の塗膜層が形成されてなるプレコート金属板を所定のフィン形状（ここでは矩形形状）に形成した薄肉の略平坦な板状フィンとされており、その矩形形状の略中央部位に、金属製伝熱管１６が挿通される組付孔が設けられ、かかる組付孔の周縁部分には所定高さのカラー部がフィン１２と一体的に設けられている。なお、かかるフィン１２を与えるプレコート金属板の基材たる金属板は、従来と同様に、アルミニウム若しくはアルミニウム合金にて構成されていることが好ましい。そして、それらの中でも、伝熱性に優れ、且つフィンとしての強度を確保し得るという観点から、ＪＩＳ  Ａ１０５０、ＪＩＳ  Ａ１１００、ＪＩＳ  Ａ１２００等の材質の他、ＪＩＳ  Ａ１０５０、ＪＩＳ  Ａ１１００若しくはＪＩＳ  Ａ１２００に、Ｍｎを０．１〜０．５質量％程度の割合において、及び／又はＺｎを０．１〜１．８質量％程度の割合において、含有せしめてなる材質のもの等が、有利に用いられることとなる。また、フィンとしての強度を優先する場合にあっては、ＪＩＳ  Ａ７０７２の材質が、有利に採用されることとなる。なお、ここで、「ＪＩＳ  Ａ」のアルファベットと四桁の数字との組合せにて表わされる記号は、ＪＩＳ規格にて規定されているアルミニウム若しくはアルミニウム合金材質を示している。
【００３８】
さらに、かかるフィン１２の表面に形成されている塗膜層は、少なくとも最外層が親水性樹脂若しくは撥水性樹脂にて形成されている。そこにおいて、親水性樹脂としては、例えば、ポリビニルアルコール系樹脂（ポリビニルアルコールとその誘導体）、ポリアクリルアミド系樹脂（ポリアクリルアミドとその誘導体）、ポリアクリル酸系樹脂（ポリアクリル酸とその誘導体）、セルロース系樹脂（カルボキシメチルセルロースナトリウム、カルボキシメチルセルロースアンモニウム等）、ポリエチレングリコール系樹脂（ポリエチレングリコール、ポリエチレンオキサイド等）等を、挙げることが出来る。また、撥水性樹脂としては、例えば、エポキシ系樹脂、ポリウレタン系樹脂、アクリル系樹脂、メラミン系樹脂、フッ素系樹脂、シリコン系樹脂、ポリエステル系樹脂等を、挙げることが出来る。
【００３９】
なお、フィン１２の投影面積は、熱交換器の小型化と熱交換性能との両立を図る観点から、伝熱管（金属製伝熱管１６）の外径によって規定される断面積の３〜３０倍とされることが好ましい。この伝熱管の外径によって規定される断面積とは、金属製伝熱管１６をフィン１２の組付孔に対して拡管固着した後の伝熱管の外径から求められる断面積を示しており、例えば、図１のように、フィン１枚に対して伝熱管が１本貫通しているようなサーペンタイン熱交換器において拡管後の金属製伝熱管１６の外径が６．５ｍｍであれば、その断面積は３３．２ｍｍ2 となる。そして、フィンの投影面積が、このように伝熱管の外径によって規定される断面積の３倍未満となる場合にあっては、伝熱管に対してフィンが小さ過ぎるため、充分な熱交換性能が得られなくなる恐れがある一方、かかる断面積の３０倍を超えるようになると、熱交換器が大型化してしまい、実用的ではなくなるのである。特に、フィンの投影面積は、熱交換器の小型化と熱交換性能との両立を図る観点から、２００〜１０００ｍｍ2 であることが好ましい。このフィンの投影面積が２００ｍｍ2 未満の場合には、充分な熱交換性能が得られない恐れがあり、一方、１０００ｍｍ2 を超えるようになると、熱交換器が大型化してしまい、実用的でなくなるからである。
【００４０】
そして、そのようなフィン１２の複数が、図１に示されるように、熱交換流体である空気の流通方向（図１において、ｘ方向）に対して垂直な方向（図１において、ｙ方向）において、つまり、板の厚さ方向が空気の流通方向に垂直となるようにして、互いに平行に且つ隣り合うフィン１２，１２が０．６〜５．０ｍｍの間隔（フィンピッチ）、望ましくは１．０〜４．０ｍｍの間隔を隔てるように、配置されることによって、フィン群１４が形成されている。更に、このような多数枚のフィン１２からなるフィン群１４の複数が、それらのｘ方向及びｙ方向に対して直角な方向（図１においてｚ方向）において、各フィン群１４が互いに一定距離を隔てて一列に配列されることによって、全体として平板形状を呈するように構成されている。
【００４１】
一方、金属製伝熱管１６は、従来と同様な、所定の金属材料にて形成された、略円形形状の断面をもつ管体とされている。そして、かかる金属製伝熱管１６を構成する金属材料としては、好ましくは、アルミニウム若しくはアルミニウム合金、或いは銅若しくは銅合金が用いられることとなる。
【００４２】
ここで、金属製伝熱管１６をアルミニウム材料若しくはアルミニウム合金材料にて構成する場合にあっては、製造性（押出性）の観点から、ＪＩＳ  Ａ１０５０、ＪＩＳ  Ａ１１００、ＪＩＳ  Ａ１２００、及びＪＩＳ  Ａ３００３のうちの何れか１種からなる材質が、有利に採用されるものであるが、更に、伝熱管の耐食性を向上させるためには、以下のようにすることが、好ましい。
【００４３】
すなわち、金属製伝熱管１６を、上述の如き、ＪＩＳ  Ａ１０５０、ＪＩＳ  Ａ１１００、ＪＩＳ  Ａ１２００、ＪＩＳ  Ａ３００３の何れか１種のアルミニウム若しくはアルミニウム合金にて構成すると共に、その外表面に、亜鉛溶射、亜鉛含有フラックス（ＫＺｎＦ4 ）、亜鉛メッキ等による犠牲陽極材層を、伝熱管外表面に形成して、亜鉛による犠牲陽極効果を付与することで、伝熱管の耐食性を向上させることが可能となる。或いは、金属製伝熱管１６を、上記のＪＩＳ  Ａ１０５０、ＪＩＳ  Ａ１１００、ＪＩＳ  Ａ１２００、ＪＩＳ  Ａ３００３のうちの何れか１種の材質により構成すると共に、フィン１２を構成する金属板の材質を、これらのアルミニウム若しくはアルミニウム合金より電気化学的に卑なる、Ｚｎ含有のＪＩＳ  Ａ７０７２の材質とすることによって、伝熱管の耐食性を向上させることが出来るのである。
【００４４】
また、かかる伝熱管１６を、径方向において内側の心材層と外側の皮材層とからなる二重の管壁構造のクラッド管にて、構成することも可能である。そこで、心材層の材質としては、上記のＪＩＳ  Ａ１０５０、ＪＩＳ  Ａ１１００、ＪＩＳ  Ａ１２００、ＪＩＳ  Ａ３００３等が採用され、また皮材層の材質としては、ＪＩＳ  Ａ７０７２等が採用されて、上記と同様な効果が併せて実現されることとなる。なお、外側の皮材層の厚さとなるクラッド率としては、管壁全厚さの３〜２０％となるような値が採用される。このクラッド率が３％よりも小さくなると、皮材の犠牲陽極効果が少なく、貫通孔が空き易くなって、耐食性が劣る問題を生じ、またクラッド率が２０％を超えるようになると、管壁厚さに対して心材層の占める割合が低くなって、強度が低下する等の問題を惹起し易くなる。
【００４５】
一方、上記した金属製伝熱管１６を、銅若しくは銅合金にて構成する場合にあっては、伝熱性の観点から、ＪＩＳ  Ｈ３３００  Ｃ１２２０やＪＩＳ  Ｈ３３００  Ｃ５０１０等の材質が、有利に採用されることとなる。なお、ここで用いられている「ＪＩＳ  Ｈ３３００」と「Ｃ＋四桁の数字」との組合せからなる記号も、ＪＩＳ規格にて規定されている銅若しくは銅合金材質を示している。
【００４６】
そして、そのような所定の金属材料からなる金属製伝熱管１６において、その外径は、目的とするサーペンタイン熱交換器１０に対する小型化の要求と熱交換性能とを両立させるべく、適宜に決定されるものではあるが、好ましくは３〜１３ｍｍとされる。これは、外径が３ｍｍ未満の伝熱管は、管として製造することが困難であり、また、外径が１３ｍｍを超えるものは、そのような太い伝熱管を採用する熱交換器についても大型化する必要が生じてしまい、実用的ではないためである。
【００４７】
また、そのような１本の金属製伝熱管１６の直線部が、前述したフィン群１４を構成する複数枚のフィン１２のそれぞれの略中央部位に形成された組付孔を順次貫通し、金属製伝熱管１６の外周面とそれら複数のフィン１２の組付孔周縁のカラー内周面とが密着せしめられて、固定（結合）されている。なお、このようなフィン１２と金属製伝熱管１６との結合は、従来から公知の各種の方法が、適宜選択されて、用いられることとなるが、特に、フィン１２の中央部位に、金属製伝熱管１６の外径よりも僅かに大きな内径となるカラー付きの組付孔を開けておき、そのような組付孔内に金属製伝熱管１６を挿通せしめた後、金属製伝熱管１６内に拡管プラグを挿入して、金属製伝熱管１６の外径を拡大することによって、金属製伝熱管１６の外周面とフィン１２に設けられた組付孔の内周面（カラー内周面）とを密着せしめる方法が、好適に採用されることとなる。
【００４８】
このようにして、金属製伝熱管１６が、図１に示されるように、熱交換流体である空気の流通方向（ｘ方向）及び多数枚のフィン１２の配列方向（ｙ方向）に対して直角な方向（ｚ方向）に配列された複数のフィン群１４を、順次貫通するように、そして蛇行形態を呈するように、換言すれば、サーペンタイン状に配設されていることによって、全体として略平板形状を呈する空気調和機用のサーペンタイン熱交換器１０が、構成されているのである。
【００４９】
ところで、金属製伝熱管１６を蛇行形状として、目的とする熱交換器１０の形状とするには、以下のような方法を例示することが出来る。即ち、先ず、１本の長い直線状の金属製伝熱管１６に対して、複数のフィン群１４を、それぞれ所定間隔を隔てて、配設する。その後、金属製伝熱管１６のフィン群１４が配設されていない箇所を、Ｕ字形状に曲げ加工することによって、曲げ部１８を形成して、蛇行形状とすることによって、図１に示される如く、目的とする熱交換器１０の形状を形成する方法である。
【００５０】
なお、ここで例示した略平板状を呈する空気調和機用サーペンタイン熱交換器１０は、例えば、図２に示されるような、空気調和機の室外機用の熱交換器として、好適に採用されることとなる。即ち、かかる図２においては、空気調和機の室外機２０が、断面図の形態において概略的に示されており、そこでは、室外機２０内に配置された空気調和機用サーペンタイン熱交換器１０に対して、ファン２２によって熱交換流体である空気を流通させることによって、冷媒と空気との間で熱交換が行われるようになっている。
【００５１】
また、かかる空気調和機用サーペンタイン熱交換器１０を、その側面視がＬ字形状となるように、平板を折り曲げた形態を呈する熱交換器として、用いた例が、図３に示されている。そこでは、そのようなＬ字形状の熱交換器の二つ（１０、１０’）を用いて、それら熱交換器１０、１０’が、平面視において矩形形状を呈するように、組み合わせて、配置されていると共に、その矩形形状の上方に位置するように、ファン２２が室外機２０の上部に設置されている。そして、かかるファン２２の作動によって、熱交換流体である空気が、矢印で示されるように、矩形の筒体形状において組み合わされた二つの熱交換器１０、１０’を流通せしめられ、以て、冷媒と空気との間の熱交換が行われ得るようになっているのである。
【００５２】
従って、上述の如き、本発明に従う構造とされた空気調和機用サーペンタイン熱交換器１０にあっては、フィン１２が、金属製伝熱管１６上に０．６〜５．０ｍｍの間隔（フィンピッチ）にて配設せしめられて、フィン群１４を構成していることにより、空気調和機において用いた場合にあっても、結露による熱交換性能の低下が、効果的に抑制されることとなる。即ち、フィンピッチが０．６ｍｍ未満とされると、フィンに後述する塗膜層が設けられている場合であっても、結露により生ずる水（結露液）がフィン表面から落ちにくくなるため、熱交換性能が低下すると共に、そのような結露液が送風の空気によって押し出されて、室内に水飛びが発生する恐れがある。一方、フィンピッチが５．０ｍｍを超えると、フィンピッチが大き過ぎることから、同じ大きさの熱交換器では必然的にフィン数が少なくなり、熱交換性能の低下を招く恐れがあるのである。
【００５３】
また、かかる熱交換器１０にあっては、独立したフィン群１４の複数によって、熱交換器が構成されているところから、１枚のフィンに多数の伝熱管が組み付けられて構成されているフィン・アンド・チューブ式熱交換器よりも、フィン効率が有利に高められ得ると共に、隣り合う伝熱管のフィンを介した熱干渉（伝導）を効果的に抑制乃至は遮断することが出来、その結果、熱交換性能を有利に向上させることが可能となり、以て、熱交換器１０のコンパクト化を実現することが出来るのである。
【００５４】
さらに、フィン１２の表面には、単層若しくは複層の塗膜層が形成されており、かかる塗膜層のうちの少なくとも最外層は、親水性樹脂若しくは撥水性樹脂にて形成されているところから、空気調和機の設定温度と外気温との温度差が著しく、フィン表面に結露が発生するような状況下においても、熱交換器１０の熱交換性能を有利に維持することが出来るのである。即ち、親水性樹脂からなる塗膜層が最外層として設けられている場合には、かかる最外層の表面において、結露により生じた水が膜状となることから、結露水による通風抵抗（空気がフィン間を通過する際の抵抗）の増加を効果的に抑制し、安定して高い熱交換性能を維持することが可能となるのである。一方、撥水性樹脂からなる塗膜層が最外層として設けられている場合にあっても、かかる最外層の表面において、結露により生じた水が微細な水滴となってフィン表面から円滑に落下し、効果的にフィン外へと排出され得るようになるところから、親水性樹脂からなる塗膜層が最外層として設けられている場合と同様に、結露水による通風抵抗の増加が効果的に抑制され、熱交換性能を維持することが可能となるのである。
【００５５】
なお、親水性樹脂若しくは撥水性樹脂からなる単一の塗膜層が設けられてなるプレコート金属板を、フィン１２として用いることは、勿論、可能であるが、好ましくは、基板となる金属板の表面に、エポキシ系樹脂、ウレタン系樹脂、ポリエステル系樹脂、塩化ビニル系樹脂等からなる耐食性の塗膜層を先ずは形成し、更にその表面に、上述の親水性樹脂等からなる塗膜層を形成して得られた、複数層の塗膜層が設けられているプレコート金属板が用いられるのである。即ち、基板となる金属板の表面に、そのような耐食性の塗膜層を設けることによって、フィン１２の耐食性を向上せしめることが、可能となるのである。なお、このように金属板の表面に形成される各塗膜層の厚さは、単層当たり、０．１〜５．０μｍであることが好ましい。これは、各塗膜層の厚さが０．１μｍ未満となる場合には、各塗膜層の効果を有利に享受し得ない恐れがあるためである。一方、厚さが５．０μｍを超える塗膜層を設けても、各塗膜層の効果は既に飽和状態であるため、そのような塗膜層を形成するために、徒にコストがかかるだけとなる。
【００５６】
また、フィン１２を構成する金属板の表面に、親水性樹脂や撥水性樹脂からなる塗膜層若しくは耐食性塗膜層を設ける際には、金属板３０の表面に、予め下地処理層３２が形成されていることが好ましい（図４参照）。このような下地処理層３２を設けることによって、金属板と上述した各塗膜層（３４，３６）との密着性を向上することが可能となる。ここで、かかる下地処理層としては、リン酸クロメート、クロム酸クロメート等を用いたクロメート処理や、クロム化合物以外の、リン酸チタン、リン酸ジルコニウム、リン酸モリブデン、リン酸亜鉛、酸化チタン、酸化ジルコニウム等を用いたノンクロメート処理等の、化学皮膜処理（化成処理）により得られる皮膜層等を、例示することが出来る。なお、化学皮膜処理方法には、反応型及び塗布型があるが、本発明においては、その何れの手法であっても採用することが可能である。
【００５７】
以上、本発明に係る熱交換器の代表的な実施形態の一つと、その製作方法について詳述してきたが、それらは、あくまでも例示に過ぎないものであって、本発明は、そのような実施形態に係る具体的な記述によって、何等限定的に解釈されるものではないことが、理解されるべきである。
【００５８】
例えば、前述の実施形態においては、隣り合うフィン１２，１２の間隔（フィンピッチ）は、全て等間隔とされていたが、一つの熱交換器１０内において、フィン群１４の配設部位やフィン群１４中のフィン１２配設部位によって、フィン群１４間において或いは一つのフィン群１４中において、異なるフィンピッチとすることも、勿論可能である。
【００５９】
具体的には、金属製伝熱管１６内を流通する冷媒にあっては、冷媒出入口付近の気相域および液相域は、冷媒中間部の気液二相域と比較すると、冷媒自体の熱交換性が低く、明らかに熱伝達率が低いために、そのような部位におけるフィンピッチを狭めることによって、熱交換面積を広げて、熱交換効率を上げることが可能となる。
【００６０】
また、図３に示される如き空気調和機の室外機２０において、ファン２２によって、熱交換器１０、１０’に空気を流通せしめる場合において、そのようなファン２２に最も近接する領域となる上段領域Ａに位置するフィン群１４のフィン１２間を流通する空気の流速は、ファン２２から最も離隔する領域となる下段領域Ｂに位置するフィン群１４のフィン１２間を流通する空気の流速よりも大きくなる。
【００６１】
例えば、上段領域Ａのフィン群１４におけるフィン１２間を流通する空気の流速：Ｖａは、下段領域Ｂのフィン群１４におけるフィン１２間を流通する空気の流速：Ｖｂの１．５倍〜２倍程度となることがあり、そのような場合においては、上段領域Ａのフィン群１４における、隣り合うフィン１２、１２間の間隔（フィンピッチ：ｐ1 ）を、熱交換性能を向上させる目的で狭くする一方、下段領域Ｂのフィン群１４における、隣り合うフィン間１２、１２の間隔（フィンピッチ：ｐ2 ）も、上記のフィンピッチ：ｐ1 と同じフィンピッチにすると、下段領域Ｂのフィン群１４においては、通風抵抗が大きくなり過ぎて、全体として熱交換性能が低下してしまうという問題が生じるのである。
【００６２】
そして、そのような問題の発生を回避するには、ファン２２から遠い下段領域Ｂに位置するフィン群１４のフィンピッチ：ｐ2 を、ファン２２に近接した上段領域Ａに位置するフィン群１４のフィンピッチ：ｐ1 に対して、適切な比率にて拡げるのが、好ましいのである。そこで、本発明にあっては、それら領域Ａ、Ｂにおける熱交換流体である空気の流速（風速）に着目して、ファン２２による空気流通時の風速が大なる上段領域Ａ（第一の領域）に位置するフィン群１４における複数のフィン部位のフィンピッチ：ｐ1 と、該上段領域Ａにおける風速に対して０．７以下の風速となる、風速の小さな下段領域Ｂ（第二の領域）に位置するフィン群１４におけるフィンピッチ：ｐ2 との関係を規制することとして、それらの比：ｐ2 ／ｐ1 が１．５以上、３．０以下となるように（１．５≦ｐ2 ／ｐ1 ≦３．０）、それぞれの領域におけるフィン群１４のフィンピッチを調整して、通風抵抗を制御し、全体としての熱交換性能の向上を図るようにした構成が、有利に採用されることとなる。
【００６３】
なお、かかるｐ2 ／ｐ1 の値が１．５未満となると、それら二つのフィンピッチの比率を変化させることによる効果が不充分となり、熱交換性能の向上は、期待し難くなる。また、このｐ2 ／ｐ1 の値が３．０を超えるようになると、各熱交換器１０、１０’の上段領域Ａに位置するフィン群１４の隣り合うフィン１２、１２間の間隔：ｐ1 を、フィンピッチとして適切な範囲の下限である０．６ｍｍとした時、暖房運転時の各フィン１２における結露水の付着による通風抵抗の増大が、空気側熱伝達率の低下を招くようになる問題があり、更に、空気側熱伝達率が低下して、熱交換性能低下の原因となるのである。
【００６４】
また、ここでは、上記したフィンピッチ：ｐ1 は、ファン２２に最も近接した領域である上段領域Ａに位置する、少なくとも１段のフィン群１４における、隣り合うフィン間の間隔として、設定されるものであるが、一般に、そのような、ファン２２に近接した上段領域Ａには、ｚ方向に配列された複数段（ｎ段）のフィン群１４のうちの、ファン２２に近接して位置するｎ／４の段数のフィン群１４が含まれることとなる。同様に、フィンピッチ：ｐ2 は、ファン２２から最も離隔した領域である下段領域Ｂに位置する、少なくとも１段のフィン群における隣り合うフィン間の間隔として、採用されるものではあるが、一般に、熱交換器１０、１０’を構成する複数段（ｎ段）のフィン群１４のうちの、ファン２２から最も離隔した領域に位置するｎ／４段の段数のフィン群１４に対して、有利に適用されることとなる。加えて、上段領域Ａと下段領域Ｂの間に位置する中間領域のフィン群１４（ｎ／２段）にあっても、それらフィン群１４の風速が上段領域Ａにおける風速の０．７倍以下となる場合にあっては、前記したｐ2 ／ｐ1 に係る不等式を満足するように、そのフィンピッチ（ｐ2 ）が規定されることとなる。なお、かかるｐ1 は、上段領域Ａに位置する少なくとも１段のフィン群１４の平均フィンピッチとして示されるものであり、更に、ｐ2 は、下段領域Ｂに位置する少なくとも１段のフィン群１４における平均フィンピッチとして示されるものである。
【００６５】
さらに、各熱交換器１０、１０’における、ｚ方向に配列された複数段（ｎ段）のフィン群の、上段領域Ａと下段領域Ｂとの間の中間領域に位置するフィン群１４における空気の流速：Ｖｃは、Ｖｂ≦Ｖｃ≦Ｖａの関係にあることから、そのような、複数段のフィン群１４の中間領域の段（一般に、ｎ／２の段数）のフィン群１４のフィンピッチ：ｐ3 は、ｐ1 ≦ｐ3 ≦ｐ2 とすることが好ましい。
【００６６】
なお、上記のような熱交換流体（空気）の流速（風速）の変化は、ｚ方向における異なる段に位置するフィン群１４、１４間において生じる他、同一の段のフィン群１４における異なるフィン配設部位、換言すれば伝熱管１６の管軸方向における異なる位置に配設された一つのフィン群１４のフィン１２間においても生じるところから、上記したフィンピッチｐ1 、ｐ2 の関係は、それら何れの場合においても、適用されることとなる。
【００６７】
また、かかる実施形態における熱交換器１０にあっては、１枚のフィン１２に対して１本の金属製伝熱管１６が貫通するように構成されていたが、図５に示される如く、１枚のフィン４２に対して２本の金属製伝熱管１６，１６を貫通させて、それぞれのフィン群４４を形成した構造の熱交換器４０としても何等差し支えない。
【００６８】
さらに、熱交換器１０を、熱交換流体（空気）の流通方向に対して複数重ね合わせた形状、例えば、図６や図７に示されるように、二つの平板形状の熱交換器１０を所定間隔を隔てて重ね合わせて、一つの空気調和機用サーペンタイン熱交換器４６，４８を構成することも可能である。このように、平板形状の熱交換器１０の複数を空気の流通方向に対して重ね合わせる場合にあっては、図６に示される熱交換器４６のように、隣り合う熱交換器１０のフィン１２が碁盤目状となるように、換言すれば、熱交換流体の流通方向において、前段の熱交換器１０のフィン群１４の一つが後段の熱交換器１０のフィン群１４の一つと隣接するように配置される他に、図７に示される熱交換器４８のように、前段の熱交換器１０のフィン群１４の一つが後段の熱交換器１０の二つのフィン群１４と隣接するように配置して、隣り合う熱交換器１０のフィン１２が千鳥状となるようにすることも可能である。但し、熱交換性能の観点からすると、図７に示される如く、千鳥状に重ね合わせる方が、良好な熱交換効率が期待できるものである。更に、このように熱交換器１０を熱交換流体である空気の流通方向に複数重ねた場合にあっては、高い熱交換効率が期待できない部位においてフィンピッチを広げることにより、通風抵抗を下げることも可能である。このように通風抵抗を下げることによって、熱交換流体である空気の流れが良好になり、空気の流通方向に対して後ろ側に配置された熱交換器１０にも充分な空気が流れるため、熱交換器全体の熱交換効率を向上せしめることが可能となる。
【００６９】
なお、かかる熱交換器１０（４０，４６，４８）を構成するフィンとしては、例示した略平坦な矩形形状を呈するフィン１２（４２）の他にも、例えば、図８に示される如く、フィン表面に、フィンの厚み方向に突出し、底部外形が円形又は楕円形を呈するエンボス部５２を複数有するフィン５０が、好適に用いられることとなる。このようにフィン表面にエンボス部５２を形成することにより、積層されたフィン５０の間を通過する熱交換用の空気が、エンボス部５２に接触した後、フィン５０の積層方向（縦方向）とその積層方向に直行する方向（横方向）へと転換され、これらが適度な縦方向の渦巻き流（以下、縦渦という）及び横方向の渦巻き流（以下、横渦という）となる。このような適度な渦巻き流によって、フィン間の空気が適度に撹乱され、その結果、熱交換性能を向上させることが可能となる。また、フィン・アンド・チューブ式熱交換器（サーペンタイン熱交換器）を、寒冷地における室外機として低温環境下において蒸発器として使用する場合にあっては、このような適度な渦巻き流、特に縦渦が、フィン表面近傍に比較的低温の空気が滞留することを抑制し、フィン間の中央部位に滞留しやすい比較的高温の空気をフィン表面に接触させることが出来、以て、フィン表面における着霜の抑制、或いは着霜した霜の成長を、効果的に抑制することが出来るのである。
【００７０】
かくの如きエンボス部５２の存在による熱交換性能の向上は、また、スリット加工やルーバー加工によって形成される切り起こしスリットやルーバースリットによっても、同様に、実現可能である。従って、そのようなスリット加工やルーバー加工は、エンボス部５２を形成するためのエンボス加工と共に、或いは、それに代えて、常法に従って、フィン（１２、４２）に対して施されることとなる。
【００７１】
また、金属製伝熱管１６の管径は、管内を流通する冷媒の流動特性に応じて、熱交換器１０の部位により、異なる外径を用いてもよい。例えば、液相域においては比較的小さな外径の伝熱管とする一方、気相域においては比較的大きな外径の伝熱管を用いることによって、管内熱伝達率の向上や圧力損失の低減が、有利に図り得られることとなる。なお、そのような熱交換器の部位によって異なる管径の金属製伝熱管を採用するに際しては、管径が、管軸方向における所望の部位において適宜に変化する一本の長い金属製伝熱管を用いる他、例えばフィン群１４毎に適宜に選択した管径の金属製伝熱管を用い、それらをＵベンド管等で接続して、蛇行形状を呈する金属製伝熱管とすることも可能である。
【００７２】
さらに、先に例示した実施形態においては、金属製伝熱管１６として、その内面を平滑とした管体（図９（ａ）参照）が用いられているが、伝熱管の内面に、長手方向に平行なストレート溝、捩れ角を有する螺旋溝、或いは溝が所定の角度をもって交差する溝形態を有するクロス溝を形成した、所謂内面溝付伝熱管を採用することも可能である。このようにして、伝熱管内面の伝熱面積を増大させ、更には伝熱管の中を流通する冷媒の流れを複雑化することによって、熱交換器１０の熱交換性能を、より高めることが可能となる。なお、このように内面溝付伝熱管を採用したサーペンタイン熱交換器１０において、その全体を、同じ溝タイプの内面溝付伝熱管を採用するようにしても良いが、それ以外にも、例えば、フィン群１４を構成するパス毎に、溝形状が異なるタイプの内面溝付伝熱管とすることも可能である。なお、このように伝熱管の内面に形成される溝は、その溝深さが、好ましくは０．０５〜１．０ｍｍとされ、溝条数が、伝熱管の長手方向に対する直角断面において、好ましくは１５〜１５０条とされることにより、効果的に熱交換性能を高めることが可能となる。
【００７３】
更にまた、本発明で用いる金属製伝熱管１６は、外面が略円形形状を呈するものであればよく、例えば、図９（ｂ），（ｃ），（ｄ）に示される如き、断面が１枚の仕切板５５、２枚の平行な仕切板５７、５７、２枚の交差した仕切板５９、５９にて仕切られた多穴管５４，５６，５８の他、公知の各種の多穴管が、好適に採用され得るものである。
【００７４】
加えて、サーペンタイン熱交換器１０を構成する金属製伝熱管１６としては、その表面に樹脂製の塗膜層が形成されたものが、好適に用いられることとなる。これは、前述してきたサーペンタイン熱交換器１０は、金属製伝熱管１６とフィン１２とを機械拡管法等の手法によって密着させて、それらを組み付けることによって、組み立てられているが、それらフィンと伝熱管の接触部分を微視的に見れば、金属製伝熱管１６とフィン１２の各々との間には、ある程度の空隙が存在している。しかし、このような空隙が存在していると、フィンと伝熱管との接触熱抵抗が高くなってしまい、熱交換性能が低下してしまう恐れが惹起されるのである。そこで、それらの間の接触熱抵抗を低くし、熱交換器の性能を効果的に発揮させるためには、金属製伝熱管１６とフィン１２との間の空隙が存在しないことが好ましいのであり、そのために、金属製伝熱管１６の表面に樹脂製塗膜層を形成することによって、そのような空隙の発生が有利に抑制されるのである。
【００７５】
そして、そのような樹脂製塗膜層を構成する樹脂としては、例えば、ポリエチレン樹脂等の熱可塑性樹脂の他、前述したフィン１２表面に形成されるものと同様な親水性樹脂及び撥水性樹脂や、エポキシ系樹脂、ウレタン系樹脂、ポリエステル系樹脂、塩化ビニル系樹脂等を、例示することが出来る。これら各種の樹脂からなる塗膜層を、金属製伝熱管１６の表面に形成せしめることによって、以下のような効果を享受することが出来るのである。即ち、ポリエチレン樹脂等の熱可塑性樹脂については、ポリエチレン樹脂等の熱可塑性樹脂からなる塗膜層を最外層として有する金属製伝熱管１６に、カラー付き孔が設けられたフィン１２を組み付けた後、ポリエチレン樹脂等の熱可塑性樹脂の融点以上に加熱し、その後、冷却すると、カラー付き孔周縁に形成されたカラーのすその部分と金属製伝熱管との隙間がポリエチレン樹脂等の熱可塑性樹脂によって有利に埋められ、フィン１２と金属製伝熱管１６との接触面積がより大きく確保され得ることとなる為、熱交換器の熱交換性能をより向上させることが可能となる。また、親水性樹脂又は撥水性樹脂からなる塗膜層を最外層として金属製伝熱管１６に形成せしめることにより、金属製伝熱管１６の露出部（フィンが組み付けられていない部分）に、フィン１２と同様の機能を持たせることが可能となる。更に、金属製伝熱管１６の表面に、エポキシ系樹脂、ウレタン系樹脂、ポリエステル系樹脂、塩化ビニル系樹脂等からなる塗膜層を設けることによって、金属製伝熱管１６の耐食性を向上せしめることが可能である。
【００７６】
また、かかる樹脂製塗膜層は、熱伝導性を向上せしめる観点から、熱伝導性フィラーを含むものであることが好ましい。そのような熱伝導性フィラーとしては、窒化ホウ素、窒化アルミ、窒化ケイ素、炭化ケイ素、アルミナ、ジルコニア、酸化チタン、カーボンの微細な粉末等を、例示することが出来る。
【００７７】
なお、本発明においては、金属製伝熱管１６の表面に、上述の如き各種の樹脂からなる単一の塗膜層が設けられてなる構造が、採用され得るものではあるが、好ましくは、金属製伝熱管１６の表面に、エポキシ系樹脂、ウレタン系樹脂、ポリエステル系樹脂、塩化ビニル系樹脂等からなる耐食性の塗膜層を先ずは形成し、更にその上に、ポリエチレン樹脂等の熱可塑性樹脂、親水性樹脂又は撥水性樹脂からなる樹脂製塗膜層を形成する構成が採用される。また、かかる樹脂製塗膜層の厚さは、単層当たり０．１〜５．０μｍであることが好ましい。樹脂製塗膜層の厚さが０．１μｍ未満では、上述した各樹脂製塗膜層の効果を享受できない恐れがあり、その一方、厚さが５．０μｍを超える樹脂製塗膜層を設けても、各塗膜層の効果は既に飽和状態であって、徒にコストがかかるだけとなるからである。
【００７８】
更にまた、金属製伝熱管１６の表面に、上述の樹脂からなる樹脂製塗膜層を設ける際には、金属製伝熱管１６の表面に、予め下地処理層が形成されていることが好ましい。かかる下地処理層を設けることによって、金属製伝熱管１６と上述した各塗膜層との密着性を向上することができる。ここで、下地処理層としては、リン酸クロメート、クロム酸クロメート等を用いたクロメート処理や、クロム化合物以外の、リン酸チタン、リン酸ジルコニウム、リン酸モリブデン、リン酸亜鉛、酸化チタン、酸化ジルコニウム等を用いたノンクロメート処理等の化学皮膜処理（化成処理）により得られる皮膜層等を、例示することが出来る。なお、化学皮膜処理方法には、反応型及び塗布型があるが、本発明においては、何れの手法であっても採用することが可能である。
【００７９】
その他、一々列挙はしないが、本発明が、当業者の知識に基づいて、種々なる変更、修正、改良等を加えた態様において実施されるものであり、またそのような実施の態様が、本発明の趣旨を逸脱しない限りにおいて、何れも、本発明の範疇に属するものであることは、言うまでもないところである。
【実施例】
【００８０】
以下に、本発明の代表的な実施例を示し、本発明を更に具体的に明らかにすることとするが、本発明が、そのような実施例の記載によって、何等の制約をも受けるものでないことは、言うまでもないところである。【００８１】
−実験例１−
先ず、本発明に従う空気調和機用のサーペンタイン熱交換器を構成するために用いる伝熱管として、多数条の内面溝が管軸に対して所定のリード角をもって延びる螺旋溝として形成された、りん脱酸銅（ＪＩＳ  Ｈ３３００  Ｃ１２２０）からなる、内面溝付伝熱管を用意した。かかる内面溝付伝熱管の各寸法は、外径：６．３５ｍｍ、底肉厚：０．２３ｍｍ、溝深さ：０．１５ｍｍ、溝条数：５８条、リード角：３０°とした。【００８２】
一方、フィン材料としては、板厚：０．１３ｍｍの、純アルミニウム（ＪＩＳ  Ａ１０５０）の板材を準備し、そのフィン材料の表面に、図４に示されるような、３層からなる表面処理を施した。即ち、先ず、前記アルミニウム材料の基板３０に対してリン酸クロメート浸漬処理を施すことにより、アルミニウム基板の表面にリン酸クロメートよりなる化成皮膜３２を形成した。次いで、かかる化成皮膜３２の上に、ロールコーターを用いてエポキシ樹脂を塗布して、２２０℃の温度で１０秒間加熱することにより、膜厚１μｍの耐食性塗膜３４を形成した。そして、空冷の後、ポリビニルアルコール樹脂（ＰＶＡ樹脂）よりなる親水性塗膜用の塗料を耐食性塗膜３４の上に塗布し、２２０℃の温度で１０秒間加熱することにより、膜厚１．５μｍの親水性塗膜３６が形成されたフィン材料とした。更に、耐食性塗膜３４の表面に塗布する樹脂として、前述の親水性塗膜３６の代わりに、エポキシ系樹脂よりなる撥水性塗膜用の塗料を用いて、それを耐食性塗膜３４の表面に塗布し、２２０℃の温度で１０秒間加熱することにより、膜厚１．５μｍの撥水性塗膜３６が形成された別のフィン材料を準備した。【００８３】
そして、このように準備した２種類のフィン材料を、それぞれ、図１におけるｘ方向で１２ｍｍ、ｚ方向で１６ｍｍとなる大きさの矩形状に切断し、更にその略中央部に、伝熱管を挿通するための貫通孔（周縁に０．５ｍｍのカラーを立てた貫通孔）を設けることにより、２種類のフィンを多数用意した。【００８４】
そして、このように用意された伝熱管とフィンを用いて、目的とするフィン群を、１本の伝熱管上に、次のようにして形成した。即ち、かかるフィンの複数を、それぞれの貫通孔が所定間隔を隔てて平行に位置するように配列し、そしてその貫通孔に伝熱管が順次貫通するように挿通させた後に、伝熱管を拡管することにより、伝熱管とフィンとを一体化させて、かかる伝熱管上にフィン群を形成した。このとき、拡管後の伝熱管の管径（Ｄ）は６．７５ｍｍとし、フィン１枚に対して伝熱管１本が、その略中央を貫通させた形態となるようにした。また、伝熱管の直管部に対して、下記表１の如くフィン間隔（フィンピッチ）やフィン枚数となるように、それぞれ順にフィンを平行に配列させて、接合することによって、全て同じ幅からなる、目的とするフィン群を形成した。なお、フィンピッチが本発明に従う範囲である１．０ｍｍ、３．０ｍｍのものを実施例１〜実施例４とし、本発明の範囲外である０．５ｍｍ、８ｍｍのものを比較例１〜４とした。【００８５】
【表１】
2012014934.tif 000003
【００８６】
さらに、比較のために、表面に表面処理を施していない純アルミニウム（ＪＩＳ  Ａ１０５０）の板材（板厚：０．１３ｍｍ）を準備し、これを上記と同様な寸法のフィンに加工し、それを実施例１〜４及び比較例１〜４と同様の伝熱管に組み付けて、それらと同じ幅となるフィン群を形成し、これを比較例５とした。かかる比較例５のフィンピッチ及びフィン枚数は、上記表１に併せ示した通り、フィンピッチ：３．０ｍｍ、フィン枚数１００枚とした。【００８７】
次いで、そのように形成したフィン群を、伝熱管の長さ方向に、所定間隔を隔てて１６個形成した後に、伝熱管のフィン群が形成されていない箇所に対して曲げ加工を施して、伝熱管がＵ字形態となるように構成し、フィン群が所定間隔を隔てて配列されると共に、それら配列されたフィン群を伝熱管が順次貫通するように、蛇行形態において配されている、図１に示される如きサーペンタイン熱交換器を作製した。尚、平行に曲げられた伝熱管の間隔（中心間距離）は１８ｍｍであり、フィン間の隙間は１ｍｍである。【００８８】
このようにして得られた９種類の熱交換器を、各々、図２に示すように所定の室外機にセットし、伝熱管に冷媒（Ｒ４１０Ａ）を通し、ファン回転による冷房運転を実施し、水飛びの有無を観察した。その結果、比較例５のフィンに表面処理が施されていない熱交換器は水飛びの発生が確認され、更に、フィン間隔が０．５ｍｍである比較例１及び比較例３の熱交換器にあっても、フィン表面に親水性樹脂又は撥水性樹脂の塗膜層が設けられているにもかかわらず、水飛びの発生が認められた。一方、フィン間隔が１．０ｍｍ以上である実施例１〜４及び比較例２，４の熱交換器においては、水飛びは全く認められず、良好な運転状態が確認された。【００８９】
さらに、実施例１〜４及び比較例２，４の、フィン間隔が１．０ｍｍ以上となる熱交換器（計６種類）については、その熱交換性能を比較するために、それぞれ、以下の実験を行なった。具体的には、図２に示すように、所定の室外機にセットした状態で、ファンで空気を一定速度及び風速で流し、冷媒側の出入口条件を全て一定として、冷媒質量流量（ｋｇ／ｓ）を測定した。そして、その測定された冷媒質量流量に、冷媒出入口の比エンタルピ差（Ｊ／ｋｇ）を乗じて、熱交換量（Ｗ）を算出した。【００９０】
その結果、フィン間隔が１．０ｍｍである実施例１及び実施例３に係る熱交換器にあっては、それらの熱交換量は、何れも約１５００Ｗであり、またフィン間隔が３．０ｍｍである実施例２及び実施例４の各熱交換器では、何れも約７５０Ｗであって、このことから、それらの熱交換器は、何れも、空気調和機として実用に耐え得る熱交換量であることを認めた。しかしながら、フィン間隔が８ｍｍである比較例２及び比較例４の熱交換器では、熱交換量が約１００Ｗと低く、それらは、空気調和機として実用困難な熱交換器であるものと認められた。【００９１】
また、これら実施例１〜４の熱交換器においては、伝熱管の外径によって規定される断面積と、フィンの投影面積とを求めると、それぞれ、断面積（ＳＴ）：３１．７ｍｍ2 、投影面積（ＳＦ）：１９２ｍｍ2 であるため、その面積比（ＳＦ／ＳＴ）は６．１倍となり、本発明で規定する適切な範囲内（３〜３０倍）にあり、熱交換性能と熱交換器の小型化の両立を図る観点から好ましいものとなっていることが確認された。【００９２】
−実験例２−
フィン材料として、板厚：０．１２ｍｍの純アルミニウム（ＪＩＳ  Ａ１０５０）の板材を用い、その表面に形成した膜厚：０．１μｍのリン酸クロメートよりなる化成皮膜（下地処理層）の上に、更に、フッ素系樹脂からなる撥水性塗膜層、ポリウレタン系樹脂からなる親水性塗膜層、又はシリコン系樹脂からなる撥水性塗膜層を、１μｍの厚さでプレコートする一方、伝熱管として、外径が７．００ｍｍであるリン脱酸銅（ＪＩＳ  Ｈ３３００  Ｃ１２２０）からなる内面溝付伝熱管を用いること以外は、先の実験例１と同様にして、フィン間隔が３．０ｍｍであるフィン群（１フィン群当たりのフィン数：１００枚）を１６個配列してなる、各種のサーペンタイン熱交換器を作製した。【００９３】
次いで、その得られた各種の熱交換器を、図２に示されるように所定の室外機にセットし、実験例１と同様にして、冷房運転を実施したところ、水飛びの発生は何等認められなかった。また、それらのサーペンタイン熱交換器の熱交換量を、乾球温度：２０℃、湿球温度：１５℃、全面風速：１．０ｍ／ｓ、冷媒：Ｒ４１０Ａ、熱交換器入口圧力：２．３ＭＰａの条件下で、実験例１と同様にして測定したところ、フィン表面に、フッ素系樹脂からなる撥水性塗膜層、ポリウレタン系樹脂からなる親水性塗膜層、又はシリコン系樹脂からなる撥水性塗膜層が形成されたサーペンタイン熱交換器は、それぞれ、約７００Ｗ、約７００Ｗ、又は約７２０Ｗの熱交換量を有するものであって、何れも、空気調和機として実用可能であることが認められた。【００９４】
−実験例３−
前述した実施例２と同様の、表面に親水性樹脂塗膜が形成されたフィン材料と内面溝付伝熱管を準備し、フィンの寸法を１２ｍｍ×５０ｍｍ（フィン投影面積：６００ｍｍ2 ）とし、かかるフィン１枚に対して伝熱管の貫通する本数を２本とした、図５に示される如き形状のサーペンタイン熱交換器を作製した。なお、フィンピッチやフィン枚数、フィン群の段数等は、実施例２の熱交換器と同様とした。このような熱交換器を、実施例２の熱交換器と同様に所定の室外機にセットし、水飛びの有無の確認と熱交換性能の確認を行ったところ、共に良好な結果が得られることを確認した。【００９５】
−実験例４−
前述した実施例２と同様のフィン材料（板厚：０．１２ｍｍ）と伝熱管（外径：８．００ｍｍ）を準備し、フィン形状を、図８に示される如く、フィン表面にエンボス加工を施した形状として、それ以外の表面処理や寸法等は実施例２と同等としたサーペンタイン熱交換器を作製した。エンボス部は、高さ（ｈ）：１．０ｍｍ、通風方向Ａに直行する方向の底部幅（ｄ）：２．８ｍｍ、個数：２０個とした。【００９６】
かくして得られたサーペンタイン熱交換器を、図２に示されるように、所定の室外機にセットして、冷房運転を実施したところ、水飛びの発生は何等認められず、また、その熱交換量を、先の実験例２と同様にして測定したところ、約８００Ｗであった。このことから、このようなエンボス加工をフィンに施すことにより、寒冷地における室外機として低温環境下において蒸発器として使用する場合、かかるエンボス部によって発生する適度な渦巻き流、特に縦渦によって、フィン表面近傍に比較的低温の空気が滞留することを抑制し、フィン間の中央部位に滞留しやすい比較的高温の空気をフィン表面に接触させることが出来、フィン表面における着霜の抑制、或いは着霜した霜の成長を抑制する効果が発揮されることが期待される。【００９７】
また、かかるエンボス加工によるエンボス部の形成に代えて、スリット加工によって平面視台形状の切り起こしスリット（高さ：０．７ｍｍ、個数：８個）を設けてなるフィンを用いて得られたサーペンタイン熱交換器にあっても、同様に、水飛びの発生は認められず、また熱交換量が約８５０Ｗとなる結果が得られた。【００９８】
−実験例５−
伝熱管として、純アルミニウム（ＪＩＳ  Ａ１０５０）からなる、内面にストレート溝を有する内面溝付伝熱管を準備した。かかる内面溝付伝熱管においては、外径：６．３５ｍｍ、底肉厚：０．４ｍｍ、溝深さ：０．１５ｍｍ、溝条数：５８条とした。そのような内面溝付伝熱管について、表面処理を施さないものと、外表面に亜鉛溶射処理を施したものの２種類の伝熱管を用意した。また、フィン材料として、純アルミニウム（ＪＩＳ  Ａ１０５０）の板材と、アルミニウム合金（ＪＩＳ  Ａ７０７２）の板材を準備し、前述の実施例２と同様にして、表面に化成処理を施した後に耐食性塗膜と親水性塗膜を形成して、フィン材料とした。更に、それら二つのフィン材料を、実施例２と同様のフィン形状に加工した。【００９９】
このように用意されたフィンと伝熱管を用いて、先ず、その外表面に亜鉛溶射処理を施したアルミニウム製伝熱管と純アルミニウム（ＪＩＳ  Ａ１０５０）からなるフィンを組み合わせて、フィンピッチやフィン枚数等の寸法が前述の実施例２と同様となるサーペンタイン熱交換器を作製した。一方、外表面に表面処理が施されていないアルミニウム製伝熱管と、アルミニウム合金（ＪＩＳ  Ａ７０７２）からなるフィンを組み合わせて、同様にサーペンタイン熱交換器を作製した。この熱交換器においても、実施例２と同等な諸元となるようにした。フィン材質と伝熱管材質を、このような組み合わせとすることによって、伝熱管の耐食性の向上が期待される。【０１００】
−実験例６−
伝熱管として、Ａｌ−Ｍｎ系アルミニウム合金（ＪＩＳ  Ａ３００３）からなる、外径：７．００ｍｍ、断面が円形形状とされた、長い直管状の管体を用意した。また、別の伝熱管として、材質及び外径が同じであって、内面溝として、実験例１又は実験例５に示される如き螺旋溝又はストレート溝が形成されてなる、内面溝付アルミニウム合金管も準備した。更に、フィン材料として、板厚が０．１２ｍｍの純アルミニウム（ＪＩＳ  Ａ１０５０）の板材を準備し、その表面に、実験例１と同様にして、リン酸クロメート皮膜とＰＶＡ皮膜又はエポキシ樹脂皮膜を形成して、それぞれのフィンを作製した。【０１０１】
次いで、かかる用意された各種のフィンと各種の伝熱管とを用いて、下記表２に示される如く組み合わせ、フィンピッチが０．５ｍｍ、１．０ｍｍ、又は３．０ｍｍとなる、各種のサーペンタイン熱交換器を作製した。【０１０２】
そして、この得られた各種のサーペンタイン熱交換器について、実験例２と同様にして、空気調和機の室外機における冷房運転を実施し、水飛びの有無を観察すると共に、熱交換量の測定を行なった。その結果を、下記表２に併せて示した。【０１０３】
【表２】
2012014934.tif 000004
【０１０４】
−実験例７−
伝熱管として、リン脱酸銅（ＪＩＳ  Ｈ３３００  Ｃ１２２０）又はＡｌ−Ｍｎ系アルミニウム合金（ＪＩＳ  Ａ３００３）からなる、外径：７．００ｍｍ、断面が円形形状の平滑な内面を有する管材を準備した。また、そのような管材の管外表面をエポキシ樹脂被覆したものや、実験例５の如く亜鉛溶射被覆を施したものを準備し、更に、内側の心材層（ＪＩＳ  Ａ３００３）の外周面に皮材層（ＪＩＳ  Ａ７０７２）をクラッド率：７％にて一体的に形成してなる、二重管構造のクラッド管（外径：７．００ｍｍ）も準備した。一方、フィン材料としては、板厚が０．１２ｍｍの純アルミニウム（ＪＩＳ  Ａ１０５０）の板材の表面に、実験例１と同様にして、リン酸クロメート皮膜とＰＶＡ皮膜を形成してなるものを準備した。【０１０５】
次いで、かかる準備された各種の伝熱管と各種のフィンを用いて、フィンピッチ：１．０ｍｍ、フィン枚数；１００枚のフィン群を１６段において有するサーペンタイン熱交換器を、実験例１と同様にして作製した。【０１０６】
そして、このようにして得られた各種の熱交換器の耐食性を、それぞれ、ＳＷＡＡＴ試験（ＡＳＴＭ  Ｇ８５−９４）にて評価し、その結果を、下記表３に示した。なお、ＳＷＡＡＴ試験は、試験液として人工海水（ｐＨ：２．８〜３．０）を用い、温度：４９℃、保持雰囲気：９８％ＲＨの条件下において、噴霧：３０分と保持：９０分のサイクルを繰り返し実施した。【０１０７】
【表３】
2012014934.tif 000005
【０１０８】
−実験例８−
１６段のフィン群を有し、その上段領域Ａや下段領域Ｂ及びその中間領域における、フィン群のフィンピッチを種々変化させたサーペンタイン熱交換器Ｎｏ．３１〜Ｎｏ．３７を、実施例２と同様にして、製作した。それぞれの熱交換器における、上段領域Ａに位置するフィン群は４段とし、また下段領域Ｂに位置するフィン群は４段とする一方、それらの間の中間領域には、８段のフィン群が位置するものとして、それぞれの領域のフィンピッチ（ｐ1 、ｐ2 、ｐ3 ）が、それぞれの位置における風速を考慮して、下記表４に示される値となるように、構成した。【０１０９】
次いで、かくの如く製作された熱交換器Ｎｏ．３１〜Ｎｏ．３７について、その熱交換性能を比較するために、以下の実験を行った。具体的には、図３に示される如き形態において、各熱交換器を風洞装置にセットした状態で、ファンを所定の回転速度で運転して通風する一方、冷媒側の出入り口条件を全て一定として、冷媒質量流量（ｋｇ／ｓ）を測定した。そして、その測定された冷媒質量流量に、冷媒出入り口の比エンタルピー差（Ｊ／ｋｇ）を乗じて、熱交換量（Ｗ）を算出した。なお、かかる実験において、熱交換器Ｎｏ．３１における上段領域Ａの風速は３．０ｍ／ｓであり、下段領域Ｂでは、１．０ｍ／ｓであり、中間領域では１．５ｍ／ｓであった。また、この実験では、フィン枚数の違いにより、空気側伝熱面積が異なるものとなるところから、算出した熱交換量を空気側伝熱面積で割った値を用いて、熱交換器Ｎｏ．３１の値を１．０としたときの、それぞれの性能比として算出した。その結果を、下記表４に併わせ示した。【０１１０】
【表４】
2012014934.tif 000006
【０１１１】
かかる表４の結果から明らかなように、熱交換器Ｎｏ．３１は、フィンピッチが上段領域Ａから下段領域Ｂまで全て３．０ｍｍとされており、空気調和機として実用に耐え得る熱交換量のものであった。また、熱交換器Ｎｏ．３２、３５及び３６は、ｐ2 ／ｐ1 の値が本発明にて規定される好ましい範囲にあり、熱交換器全体としても通風抵抗が過大にならず、熱交換性能は特に好ましいことが確認された。更に、熱交換器Ｎｏ．３３、３４は、熱交換器Ｎｏ．３１と同様、ｐ2 ／ｐ1 の値が好ましい範囲から外れており、そのため、上段のフィン群における適正な運転条件を設定した際に、下段のフィン群において通風抵抗が過度に増大し、空気調和機としての実用には耐え得るものの、熱交換器全体としての熱交換性能の向上効果は、充分とは認められなかった。また、熱交換器Ｎｏ．３７は、ｐ2 ／ｐ1 の値が大きくなり過ぎていると共に、下段領域のフィンピッチ（ｐ2 ）が適正なフィンピッチよりも大きくなっているため、熱交換性能が低くなっていることが認められる。
【符号の説明】
【０１１２】
１０  熱交換器
１２  フィン
１４  フィン群
１６  金属製伝熱管
１８  曲げ部
２０  室外機
２２  ファン
【図１】
2012014934.tif 000007
【図２】
2012014934.tif 000008
【図３】
2012014934.tif 000009
【図４】
2012014934.tif 000010
【図５】
2012014934.tif 000011
【図６】
2012014934.tif 000012
【図７】
2012014934.tif 000013
【図８】
2012014934.tif 000014
【図９】
2012014934.tif 000015
【国際調査報告】
2012014934.tif 000016
2012014934.tif 000017
2012014934.tif 000018
2012014934.tif 000019