(57)【要約】  熱処理によりばね受けフランジ部に生成された酸化皮膜を剥離しにくくすることにより、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングとの接触面の耐摩耗性を大幅に向上させる。  熱処理により生成された、ばね受けフランジ部３におけるバルブスプリング７の上端が圧接する部分の表面の酸化皮膜１５の少なくとも一部を除去することにより、酸化皮膜の厚さを、０.００〜０.０２μｍとする。
2011135676.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
中心にテーパ孔を有する筒部と、この筒部に連設され、バルブスプリングの上端が圧接するばね受けフランジ部とを備え、かつ、浸炭、焼入れ及び焼戻しよりなる熱処理を施してなる板金製の内燃機関用スプリングリテーナにおいて、
前記熱処理により生成された、前記ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングの上端が圧接する部分の表面の酸化皮膜の少なくとも一部を除去することにより、前記酸化皮膜の厚さを、０.００〜０.０２μｍとしたことを特徴とする内燃機関用スプリングリテーナ。
【請求項２】
ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングの上端が圧接する部分の表面の中心線平均粗さRaを、１.２０μm以下としたことを特徴とする請求項１記載の内燃機関用スプリングリテーナ。
【請求項３】
ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングの上端が圧接する下面を、外側上方に向かって、バルブスプリングの上端から離れる方向に傾斜させたことを特徴とする請求項１または２記載の内燃機関用スプリングリテーナ。
【請求項４】
筒部とばね受けフランジ部との連設部の隅部外周面を、筒部の肉厚よりも大きい曲率半径のほぼ円弧状曲面とするとともに、この円弧状曲面と対向する前記連設部の隅部内周面を、前記隅部外周面の曲率半径よりも小さな曲率半径のほぼ円弧状曲面とすることにより、前記筒部とばね受けフランジ部との連設部の肉厚を、筒部の肉厚よりも大としたことを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の内燃機関用スプリングリテーナ。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれかに記載の内燃機関用スプリングリテーナの製造方法であって、円盤状の板金素材を絞り加工することにより、中心にテーパ孔を有する筒部の外周面に、ばね受けフランジ部が連設されたスプリングリテーナの原形品を成形する絞り加工工程と、前記スプリングリテーナの原形品に、浸炭、焼入れ及び焼戻しよりなる熱処理を施す熱処理工程と、前記ばね受けフランジ部における少なくともバルブスプリングの上端が圧接する部分の表面に生成された酸化皮膜を、その厚さが、０.００〜０.０２μｍとなるまで除去する酸化皮膜除去工程とを有することを特徴とする内燃機関用スプリングリテーナの製造方法。
【請求項６】
酸化皮膜除去工程が、研磨工程を含むことを特徴とする請求項５記載の内燃機関用スプリングリテーナの製造方法。
【請求項７】
バレル研磨することにより、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングの上端が圧接する部分の表面の中心線平均粗さRaを、１.２０μm以下とすることを特徴とする請求項６記載の内燃機関用スプリングリテーナの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関の動弁機構に用いられるスプリングリテーナに係り、特に、板金により形成されたスプリングリテーナ及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
この種のスプリングリテーナの中には、それを軽量化して動弁系の慣性質量を低減させ、内燃機関の性能を向上させるために、スプリングリテーナを板金により形成したものがある(例えば特許文献１〜３参照)。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】実開昭５５−１７９７６号公報
【特許文献２】実開昭６２−１８５８０７号公報
【特許文献３】特開２００２−３０３１０７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記の板金製のスプリングリテーナは、鋼板よりなる板金素材をプレス成形して、スプリングリテーナの原形品を成形したのち、その表面を硬化させて耐摩耗性を向上させるために、浸炭、焼入れ、及び焼戻しよりなる熱処理を施すのが一般的である。
このような熱処理を施すと、スプリングリテーナの表面に浸炭層が形成されて硬化されると同時に、上記浸炭処理を、真空浸炭炉以外の通常の浸炭炉を用いて行うと、浸炭層の表面には、酸化皮膜が必然的に生成される。この酸化皮膜は硬質であるため、スプリングリテーナにおけるバルブスプリングの上端が圧接するばね受けフランジ部の耐摩耗性をさらに向上させうる効果がある。【０００５】
しかし、ばね受けフランジ部とバルブスプリングの端面との互いの接触面は、エンジンの運転中において常に摺動状態にあり、また、バルブスプリングを圧縮させる際に、ばね受けフランジ部に曲げ応力が作用して撓み、ばね受けフランジ部とバルブスプリングとの接触面が相対的に摺動することがあるため、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングの上端が圧接する部分に生成された酸化皮膜が剥離し、剥離した酸化物の砥粒効果により、ばね受けフランジ部とバルブスプリングとの互いの接触面が摩耗することがある。この問題は、酸化皮膜の厚さが厚いほど発生し易くなる。
特に、板金製のスプリングリテーナは薄肉であるため、ばね受けフランジ部の摩耗は極力抑える必要がある。【０００６】
本発明は、上記課題に鑑みてなされたもので、熱処理によりばね受けフランジ部に生成された酸化皮膜を剥離しにくくすることにより、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングとの接触面の耐摩耗性を大幅に向上させうるようにしたスプリングリテーナ及びその製造方法を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明によると、上記課題は、次の各項のようにして解決される。
（１）中心にテーパ孔を有する筒部と、この筒部に連設され、バルブスプリングの上端が圧接するばね受けフランジ部とを備え、かつ、浸炭、焼入れ及び焼戻しよりなる熱処理を施してなる板金製の内燃機関用スプリングリテーナにおいて、前記熱処理により生成された、前記ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングの上端が圧接する部分の表面の酸化皮膜の少なくとも一部を除去することにより、前記酸化皮膜の厚さを、０.００〜０.０２μｍとする。【０００８】
このような構成とすると、熱処理によりばね受けフランジ部におけるバルブスプリングの上端が圧接する部分に生成された酸化皮膜を、０.００〜０.０２μｍの厚さとしてあるので、その部分に生成された酸化皮膜が、バルブスプリングとの摺動により剥離しにくくなる。
その結果、剥離した酸化物による砥粒効果により、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングとの接触面が摩耗するのが抑えられ、その部分の耐摩耗性を大幅に向上させることができる。【０００９】
（２）上記(１)項において、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングの上端が圧接する部分の表面の中心線平均粗さRaを、１.２０μm以下とする。【００１０】
このような構成とすると、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングの上端が圧接する部分の表面の酸化皮膜の厚さを、０.００〜０.０２μｍとすることと、その部分の表面の中心線平均粗さRaを、１.２０μm以下とすることとの相乗効果により、バルブスプリングとの摺動により酸化皮膜が剥離する恐れをより小さくすることができる。【００１１】
（３）上記(１)または(２)項において、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングの上端が圧接する下面を、外側上方に向かって、バルブスプリングの上端から離れる方向に傾斜させる。【００１２】
このような構成とすると、バルブスプリングとの当接部が、ばね受けフランジ部の内方、すなわち中心寄りの部分となるので、中心から離間した部分で当接する場合よりも、ばね受けフランジ部に作用する曲げモーメントが小さくなり、その部分が撓みにくくなる。その結果、ばね受けフランジ部の撓みに伴って発生するバルブスプリングとの接触面の相対的摺動が抑制され、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングとの接触面に生成された酸化皮膜が、さらに剥離しにくくなる。
また、ばね受けフランジ部が撓みにくくなることにより、その疲労強度を大とすることができる。【００１３】
（４）上記(１)〜(３)項のいずれかにおいて、筒部とばね受けフランジ部との連設部の隅部外周面を、筒部の肉厚よりも大きい曲率半径のほぼ円弧状曲面とするとともに、この円弧状曲面と対向する前記連設部の隅部内周面を、前記隅部外周面の曲率半径よりも小さな曲率半径のほぼ円弧状曲面とすることにより、前記筒部とばね受けフランジ部との連設部の肉厚を、筒部の肉厚よりも大とする。【００１４】
このような構成とすると、筒部とばね受けフランジ部との連設部が強化されて曲げ剛性が大となり、ばね受けフランジ部が撓みにくくなるので、上記と同様、ばね受けフランジ部の撓みに伴う酸化皮膜の剥離を抑えることができるとともに、筒部とばね受けフランジ部との連設部に応力が集中するのが回避され、その部分の疲労強度が大となる。【００１５】
（５）上記(１)〜(４)項のいずれかに記載の内燃機関用スプリングリテーナの製造方法であって、円盤状の板金素材を絞り加工することにより、中心にテーパ孔を有する筒部の外周面に、ばね受けフランジ部が連設されたスプリングリテーナの原形品を成形する絞り加工工程と、前記スプリングリテーナの原形品に、浸炭、焼入れ及び焼戻しなる熱処理を施す熱処理工程と、前記ばね受けフランジ部における少なくともバルブスプリングの上端が圧接する部分の表面に生成された酸化皮膜を、その厚さが、０.００〜０.０２μｍとなるまで除去する酸化皮膜除去工程とを有する。【００１６】
このような構成とすると、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングとの接触面に生成された酸化皮膜の厚さが、０.００〜０.０２μｍとされた板金製のスプリングリテーナを、比較的少ない工程により容易に製造することができる。【００１７】
（６）上記(５)項において、酸化皮膜除去工程が、研磨工程を含むものとする。【００１８】
このような構成とすると、研磨工程により、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングとの接触面に生成された酸化皮膜を、規定の厚さとなるように容易に除去することができる。【００１９】
（７）上記(６)項において、バレル研磨することにより、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングの上端が圧接する部分の表面の中心線平均粗さRaを、１.２０μm以下とする。【００２０】
このような構成とすると、バレル研磨により、多数のスプリングリテーナをまとめて、かつばね受けフランジ部におけるバルブスプリングの上端が圧接する部分を含む全表面に生成された酸化皮膜を、規定の厚さとなるように研磨しうるので、生産性が向上する。
また、研磨材の粒度を適宜に選択することにより、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングの上端が圧接する部分の表面の中心線平均粗さRaを、１.２０μm以下とすることができる。
【発明の効果】
【００２１】
本発明によれば、熱処理によりばね受けフランジ部に生成された酸化皮膜が剥離しにくくなるので、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングとの接触面の耐摩耗性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】本発明のスプリングリテーナの一実施形態の斜視図である。
【図２】スプリングリテーナを組み付けた動弁機構の中央縦断正面図である。
【図３】スプリングリテーナの拡大半断面図である。
【図４】同じく、表層の拡大断面図である。
【図５】同じく、ばね受けフランジ部の下面の拡大断面図である。
【図６】同じく、酸化皮膜除去後のばね受けフランジ部の下面の拡大断面図である。
【図７】ばね受けフランジ部の摩耗試験の結果を示すグラフである。
【図８】本発明のスプリングリテーナの製造方法を示す工程図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、本発明の実施形態を、図面に基づいて説明する。
図１は、本発明のスプリングリテーナの一実施形態の斜視図、図２は、このスプリングリテーナを組み付けた動弁機構の中央縦断正面図である。
【００２４】
スプリングリテーナ１は、１.２〜１.６ｍｍの厚さの低炭素鋼板を、プレスによる深絞り加工を基本として成形したもので、上方に向かって漸次拡径するテーパ状の筒部２と、その上端に外向きに連設されたばね受けフランジ部３とからなっている。
【００２５】
筒部２のテーパ孔４に嵌合した１対のコッタ５、５における内面の内向きビード５ａ、５ａを、エンジンバルブ６の軸端部の環状溝６ａに外嵌することにより、スプリングリテーナ１は、エンジンバルブ６と実質的に一体をなすように組み付けられている。
ばね受けフランジ部３の外周部寄りの下面３ａには、下端がシリンダヘッド(図示略)により受支されたバルブスプリング７の上端が圧接し、これにより、エンジンバルブ６は、常時上向きに付勢されている。
【００２６】
ばね受けフランジ部３における径方向の中間部には、上方に立ち上がる環状のガイド部８が形成され、ガイド部８よりも外側の水平をなす外周部下面３ａに、上記バルブスプリング７の上端が圧接している。ガイド部８は、バルブスプリング７の上端が径方向に大きく移動するのを防止するためと、断面係数を大として、ばね受けフランジ部３の曲げ剛性を高めるためのもので、その上下寸法は、１.５〜２.５ｍｍの範囲とするのが好ましい。
【００２７】
図３に拡大して示すように、スプリングリテーナ１における筒部２とばね受けフランジ部３との連設部９の肉厚Ｔ１は、筒部２の肉厚Ｔ２よりも大とされている。すなわち、筒部２とばね受けフランジ部３との連設部９における隅部外周面１０を、筒部２の肉厚より大きい曲率半径のほぼ円弧状曲面とするとともに、この円弧状曲面と対向する連設部９の隅部内周面１１を、隅部外周面１０の曲率半径よりも小さなほぼ円弧状曲面とすることにより、連設部９の肉厚Ｔ１を、筒部２の肉厚Ｔ２よりも大としてある。
【００２８】
このように、筒部２とばね受けフランジ部３との連設部９における隅部外周面１０を、筒部２の肉厚より大きい曲率半径のほぼ円弧状曲面とし、連設部９の肉厚Ｔ１を、筒部２の肉厚Ｔ２よりも大とすると、連設部９が強化されて曲げ剛性が大となるので、その部分に応力が集中するのが回避され、連設部９の疲労強度が高まる。
また、ばね受けフランジ部３が上向きに撓みにくくなるので、このばね受けフランジ部３とバルブスプリング７との接触面が相対的に摺動するのを抑えることができる。
【００２９】
ばね受けフランジ部３におけるバルブスプリング７の上端が圧接する外周部下面３ａは、外側上方に向かって、バルブスプリング７の上端から離れる方向に傾斜する傾斜面として、バルブスプリング７の上端の内周縁部が、ばね受けフランジ部３の外周部下面３ａの内方、すなわち中心寄りの部分に当接するようにしてある。なお、外周部下面３ａの水平面に対する傾斜角度は、バルブスプリング７の上端の内周縁部が、外周部下面３ａの内方に強く偏当りしない程度、例えば１.０度以下とするのがよい(図３では、傾斜角度を誇張して図示してある)。
また、スプリングリテーナ１を、曲げ剛性の大きな比較的厚さの厚い板金素材を用いて成形する際、または、ばね受けフランジ部３の直径の小さな小型のスプリングリテーナ１の場合には、ばね受けフランジ部３の外周部下面３ａは、水平面とすることもある。
【００３０】
このように、ばね受けフランジ部３の外周部下面３ａを傾斜させると、バルブスプリング７との当接部が、ばね受けフランジ部３の内方、すなわち中心寄りの部分となるので、中心から離間した部分で当接する場合よりも、ばね受けフランジ部３に作用する曲げモーメントが小さくなって、その部分が上向きに撓みにくくなるので、上記と同様に、ばね受けフランジ部３とバルブスプリング７との接触面が相対的に摺動するのを抑えることができるとともに、ばね受けフランジ部３の疲労強度も大とすることができる。
【００３１】
上記プレス成形後のスプリングリテーナ１の原形品には、表面の耐摩耗性を向上させるとともに、各部の強度をさらに高めるための熱処理、例えばガス浸炭炉による浸炭、焼入れ及び焼戻しが施されている。
図４は、上記熱処理した後におけるスプリングリテーナ１の表層部を一部拡大した断面図で、母材１２の全表面には、深さが０.１ｍｍ〜０.５ｍｍ程度の浸炭層１３が形成され、また、この浸炭層１３の表面には、厚さが０.２μｍ程度の酸化皮膜１４が、上記熱処理と同時に生成されている。
【００３２】
本発明のスプリングリテーナ１においては、図５に示すように、ばね受けフランジ部３におけるバルブスプリング７の上端が圧接する外周部下面３ａを含む全表面に生成された酸化皮膜１４を、図６に示すように、その厚さが０.００〜０.０２μｍの薄い皮膜となるように、研磨等の機械的な手段により除去してある。
また、酸化皮膜１４を除去するのと同時または除去した後において、少なくともばね受けフランジ部３におけるバルブスプリング７の上端が圧接する外周部下面３ａの表面粗さ、すなわち、ＪＩＳにおける中心線平均粗さRaが、１.２０μｍ以下となるように仕上げてある。
【００３３】
このように、ばね受けフランジ部３におけるバルブスプリング７の上端が圧接する外周部下面に生成された酸化皮膜１４の厚さを、０.０２μｍ以下の薄い皮膜とすると、スプリングリテーナ１におけるばね受けフランジ部３の下面と、バルブスプリング７の上端との互いの接触面が、エンジンの運転中に摺動しても、ばね受けフランジ部３の下面に生成された酸化皮膜１４が剥離するのが防止されるか、剥離しにくくなる。
【００３４】
また、ばね受けフランジ部３における外周部下面３ａの酸化皮膜１４の厚さを、０.００〜０.０２μｍとしたことと、外周部下面３ａの表面の中心線平均粗さRaを、１.２０μｍ以下としたこととの相乗効果により、バルブスプリング７との摺動により、酸化皮膜１４が剥離する恐れをより小さくすることができる。
なお、バルブスプリング７の上端が圧接する外周部下面３ａの中心線平均粗さRaを、１.２０μｍ以下とする理由は、この値を超えると、バルブスプリング７との摺動摩擦抵抗が増大して、酸化皮膜１４が剥離し易くなることが、エンジンの耐久試験により確認されたためである。
【００３５】
さらに、上述したように、ばね受けフランジ部３を撓みにくくすると、その撓みに伴って発生するバルブスプリング７との接触面の相対的摺動が抑制されるので、ばね受けフランジ部３における外周部下面３ａの酸化皮膜１４が剥離する恐れをさらに小さくすることができる。
【００３６】
このように、ばね受けフランジ部３におけるバルブスプリング７の上端が圧接する外周部下面３ａの酸化皮膜１４を剥離しにくくすると、剥離した酸化物の砥粒効果により、バルブスプリング７とばね受けフランジ部３との互いの接触面、特に、ばね受けフランジ部３の外周部下面３ａを摩耗させる恐れが極めて小さくなる。その結果、ばね受けフランジ部３の下面の耐摩耗性が向上し、板金よりなるスプリングリテーナ１の耐久性を大幅に高めることができる。
【００３７】
図７は、ばね受けフランジ部３の下面３ａに生成された酸化皮膜１４の厚さを変数として(表面粗さは１.２０μｍ以下)、ばね受けフランジ部３の下面３ａの摩耗量を、エンジンの耐久試験により測定したグラフである。なお、摩耗量は、オージェ分光分析法により測定した。
また、耐久試験に供したエンジンは、排気量２０００ＣＣのガソリンエンジンで、これを、台上において高負荷６０００ｒ.ｐ.ｍの回転速度で、連続６０時間運転した後の測定結果である。
【００３８】
図７から明らかなように、酸化皮膜１４の厚さがほぼ０.０２μｍ以下、すなわち０.００〜０.０２μｍの範囲では、ばね受けフランジ部３の下面３ａの摩耗は殆どなく、酸化皮膜の厚さが０.０２μｍを超えるあたりから、摩耗量は徐々に増加し、酸化皮膜の厚さがほぼ０.０５μｍを超えると、ばね受けフランジ部３の下面３ａの摩耗量は比例的に増大することが確認された。なお、酸化皮膜１４の厚さが０、すなわち全て除去しても、ばね受けフランジ部３の下面が殆ど摩耗しないのは、その表面に硬質の浸炭層１３が形成されているからである。
【００３９】
上記のスプリングリテーナ１は、図８に示す工程により製造することができる。
すなわち、まず、図８(ａ)に示すような、厚さが１.２〜１.６ｍｍ程度の低炭素鋼板よりなる円盤状の素材１５を、図示しないプレス装置による１回または複数回の冷間、もしくは温間深絞り加工工程により、図８(ｂ)に示すような、中心にテーパ孔１６を有する筒部１７と、その上端のばね受けフランジ部１８とからなるスプリングリテーナの原形品１９を成形する。なお、この原形品１９は、図１〜図３に示すスプリングリテーナ１の形状と同形である。
【００４０】
ついで、図８(ｃ)〜図８(ｅ)の熱処理工程２０において、上記原形品１９に、浸炭２１、焼入れ２２、焼戻し処理２３を施す。なお、浸炭２１は、一般的なガス浸炭炉により行われ、また焼戻し温度は、３００℃以下が好ましい。
【００４１】
最後に、図８(ｆ)に示す酸化皮膜除去工程において、上記熱処理後のスプリングリテーナの原形品１９にバレル研磨２４を施し、熱処理工程２０により生成された、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリング７の上端が圧接する下面の酸化皮膜を、その厚さが０.００〜０.０２μｍの範囲となるように所定時間研磨して除去する。バレル研磨２４に用いられる研磨材としては、例えば粒度が１.０〜２.０μｍのアルミナ、セラミックス系等の粉体が好ましい。これにより、上記のような、ばね受けフランジ部３の下面３ａにおける酸化皮膜１４の厚さが０.０２μｍ以下となったスプリングリテーナ１が得られる。また、このバレル研磨と同時に、ばね受けフランジ部３の下面３ａの表面の中心線平均粗さRaを、１.２０μｍ以下とすることができる。
【００４２】
熱処理後のスプリングリテーナの原形品１９にバレル研磨を施すと、ばね受けフランジ部３の下面３ａ以外の表面に生成された酸化皮膜も同時に除去されるが、ばね受けフランジ部３におけるバルブスプリング７の上端が圧接する下面３ａ以外の酸化皮膜は、摺動摩耗に影響せず、剥離もしないので、除去しないで残しておいてもよい。
従って、ばね受けフランジ部３におけるバルブスプリング７の上端が圧接する下面３ａのみの酸化皮膜を、バレル研磨によらず、他の研磨等の機械的な手段、例えば砥石車を使用した研削盤等により、０.００〜０.０２μｍの範囲となるように研磨して除去してもよい。
【図１】
2011135676.tif 000003
【図２】
2011135676.tif 000004
【図３】
2011135676.tif 000005
【図４】
2011135676.tif 000006
【図５】
2011135676.tif 000007
【図６】
2011135676.tif 000008
【図７】
2011135676.tif 000009
【図８】
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【手続補正書】
【提出日】平成25年3月7日(2013.3.7)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
中心にテーパ孔を有する筒部と、この筒部に連設され、バルブスプリングの上端が圧接するばね受けフランジ部とを備え、かつ、浸炭、焼入れ及び焼戻しよりなる熱処理を施してなる板金製の内燃機関用スプリングリテーナにおいて、
前記熱処理により生成された、前記バルブスプリングの上端が圧接する前記ばね受けフランジ部の下面における浸炭層の表面の酸化皮膜の厚さを、０.０２μｍ以下(０μｍを含まない)としたことを特徴とする内燃機関用スプリングリテーナ。
【請求項２】
ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングの上端が圧接する部分の表面の中心線平均粗さRaを、１.２０μm以下(０μｍを含まない)としたことを特徴とする請求項１記載の内燃機関用スプリングリテーナ。
【請求項３】
ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングの上端が圧接する下面を、外側上方に向かって、バルブスプリングの上端から離れる方向に傾斜させたことを特徴とする請求項１または２記載の内燃機関用スプリングリテーナ。
【請求項４】
筒部とばね受けフランジ部との連設部の隅部外周面を、筒部の肉厚よりも大きい曲率半径のほぼ円弧状曲面とするとともに、この円弧状曲面と背向する前記連設部の隅部内周面を、前記隅部外周面の曲率半径よりも小さな曲率半径のほぼ円弧状曲面とすることにより、前記筒部とばね受けフランジ部との連設部の肉厚を、筒部の肉厚よりも大としたことを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の内燃機関用スプリングリテーナ。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれかに記載の内燃機関用スプリングリテーナの製造方法であって、円盤状の板金素材を絞り加工することにより、中心にテーパ孔を有する筒部の外周面に、ばね受けフランジ部が連設されたスプリングリテーナの原形品を成形する絞り加工工程と、前記スプリングリテーナの原形品に、浸炭、焼入れ及び焼戻しよりなる熱処理を施す熱処理工程と、前記ばね受けフランジ部における少なくともバルブスプリングの上端が圧接する部分の表面に生成された酸化皮膜を、その厚さが、０.０２μｍ以下(０μｍを含まない)となるまで除去する酸化皮膜除去工程とを有することを特徴とする内燃機関用スプリングリテーナの製造方法。
【請求項６】
酸化皮膜除去工程が、研磨工程を含むことを特徴とする請求項５記載の内燃機関用スプリングリテーナの製造方法。
【請求項７】
バレル研磨することにより、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングの上端が圧接する部分の表面の中心線平均粗さRaを、１.２０μm以下(０μｍを含まない)とすることを特徴とする請求項６記載の内燃機関用スプリングリテーナの製造方法。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関の動弁機構に用いられるスプリングリテーナに係り、特に、板金により形成されたスプリングリテーナ及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
この種のスプリングリテーナの中には、それを軽量化して動弁系の慣性質量を低減させ、内燃機関の性能を向上させるために、スプリングリテーナを板金により形成したものがある(例えば特許文献１〜３参照)。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】実開昭５５−１７９７６号公報
【特許文献２】実開昭６２−１８５８０７号公報
【特許文献３】特開２００２−３０３１０７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記の板金製のスプリングリテーナは、鋼板よりなる板金素材をプレス成形して、スプリングリテーナの原形品を成形したのち、その表面を硬化させて耐摩耗性を向上させるために、浸炭、焼入れ、及び焼戻しよりなる熱処理を施すのが一般的である。
このような熱処理を施すと、スプリングリテーナの表面に浸炭層が形成されて硬化されると同時に、上記浸炭処理を、真空浸炭炉以外の通常の浸炭炉を用いて行うと、浸炭層の表面には、酸化皮膜が必然的に生成される。この酸化皮膜は硬質であるため、スプリングリテーナにおけるバルブスプリングの上端が圧接するばね受けフランジ部の耐摩耗性をさらに向上させうる効果がある。
【０００５】
しかし、ばね受けフランジ部とバルブスプリングの端面との互いの接触面は、エンジンの運転中において常に摺動状態にあり、また、バルブスプリングを圧縮させる際に、ばね受けフランジ部に曲げ応力が作用して撓み、ばね受けフランジ部とバルブスプリングとの接触面が相対的に摺動することがあるため、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングの上端が圧接する部分に生成された酸化皮膜が剥離し、剥離した酸化物の砥粒効果により、ばね受けフランジ部とバルブスプリングとの互いの接触面が摩耗することがある。この問題は、酸化皮膜の厚さが厚いほど発生し易くなる。
特に、板金製のスプリングリテーナは薄肉であるため、ばね受けフランジ部の摩耗は極力抑える必要がある。
【０００６】
本発明は、上記課題に鑑みてなされたもので、熱処理によりばね受けフランジ部に生成された酸化皮膜を剥離しにくくすることにより、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングとの接触面の耐摩耗性を大幅に向上させうるようにしたスプリングリテーナ及びその製造方法を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明によると、上記課題は、次の各項のようにして解決される。
（１）中心にテーパ孔を有する筒部と、この筒部に連設され、バルブスプリングの上端が圧接するばね受けフランジ部とを備え、かつ、浸炭、焼入れ及び焼戻しよりなる熱処理を施してなる板金製の内燃機関用スプリングリテーナにおいて、前記熱処理により生成された、前記バルブスプリングの上端が圧接する前記ばね受けフランジ部の下面における浸炭層の表面の酸化皮膜の厚さを、０.０２μｍ以下(０μｍを含まない)とする。
【０００８】
このような構成とすると、熱処理によりばね受けフランジ部におけるバルブスプリングの上端が圧接する下面に生成された浸炭層の表面の酸化皮膜を、０.０２μｍ以下の厚さとしてあるので、その部分に生成された酸化皮膜が、バルブスプリングとの摺動により剥離しにくくなる。
その結果、剥離した酸化物による砥粒効果により、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングとの接触面が摩耗するのが抑えられ、その部分の耐摩耗性を大幅に向上させることができる。
【０００９】
（２）上記(１)項において、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングの上端が圧接する部分の表面の中心線平均粗さRaを、１.２０μm以下(０μｍを含まない)とする。
【００１０】
このような構成とすると、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングの上端が圧接する部分の表面の酸化皮膜の厚さを、０.０２μｍ以下とすることと、その部分の表面の中心線平均粗さRaを、１.２０μm以下とすることとの相乗効果により、バルブスプリングとの摺動により酸化皮膜が剥離する恐れをより小さくすることができる。
【００１１】
（３）上記(１)または(２)項において、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングの上端が圧接する下面を、外側上方に向かって、バルブスプリングの上端から離れる方向に傾斜させる。
【００１２】
このような構成とすると、バルブスプリングとの当接部が、ばね受けフランジ部の内方、すなわち中心寄りの部分となるので、中心から離間した部分で当接する場合よりも、ばね受けフランジ部に作用する曲げモーメントが小さくなり、その部分が撓みにくくなる。その結果、ばね受けフランジ部の撓みに伴って発生するバルブスプリングとの接触面の相対的摺動が抑制され、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングとの接触面に生成された酸化皮膜が、さらに剥離しにくくなる。
また、ばね受けフランジ部が撓みにくくなることにより、その疲労強度を大とすることができる。
【００１３】
（４）上記(１)〜(３)項のいずれかにおいて、筒部とばね受けフランジ部との連設部の隅部外周面を、筒部の肉厚よりも大きい曲率半径のほぼ円弧状曲面とするとともに、この円弧状曲面と背向する前記連設部の隅部内周面を、前記隅部外周面の曲率半径よりも小さな曲率半径のほぼ円弧状曲面とすることにより、前記筒部とばね受けフランジ部との連設部の肉厚を、筒部の肉厚よりも大とする。
【００１４】
このような構成とすると、筒部とばね受けフランジ部との連設部が強化されて曲げ剛性が大となり、ばね受けフランジ部が撓みにくくなるので、上記と同様、ばね受けフランジ部の撓みに伴う酸化皮膜の剥離を抑えることができるとともに、筒部とばね受けフランジ部との連設部に応力が集中するのが回避され、その部分の疲労強度が大となる。
【００１５】
（５）上記(１)〜(４)項のいずれかに記載の内燃機関用スプリングリテーナの製造方法であって、円盤状の板金素材を絞り加工することにより、中心にテーパ孔を有する筒部の外周面に、ばね受けフランジ部が連設されたスプリングリテーナの原形品を成形する絞り加工工程と、前記スプリングリテーナの原形品に、浸炭、焼入れ及び焼戻しなる熱処理を施す熱処理工程と、前記ばね受けフランジ部における少なくともバルブスプリングの上端が圧接する部分の表面に生成された酸化皮膜を、その厚さが、０.０２μｍ以下(０μｍを含まない)となるまで除去する酸化皮膜除去工程とを有するものとする。
【００１６】
このような構成とすると、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングとの接触面に生成された酸化皮膜の厚さが、０.０２μｍ以下とされた板金製のスプリングリテーナを、比較的少ない工程により容易に製造することができる。
【００１７】
（６）上記(５)項において、酸化皮膜除去工程が、研磨工程を含むものとする。
【００１８】
このような構成とすると、研磨工程により、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングとの接触面に生成された酸化皮膜を、規定の厚さとなるように容易に除去することができる。
【００１９】
（７）上記(６)項において、バレル研磨することにより、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングの上端が圧接する部分の表面の中心線平均粗さRaを、１.２０μm以下(０μｍを含まない)とする。
【００２０】
このような構成とすると、バレル研磨により、多数のスプリングリテーナをまとめて、かつばね受けフランジ部におけるバルブスプリングの上端が圧接する部分を含む全表面に生成された酸化皮膜を、規定の厚さとなるように研磨しうるので、生産性が向上する。
また、研磨材の粒度を適宜に選択することにより、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングの上端が圧接する部分の表面の中心線平均粗さRaを、１.２０μm以下とすることができる。
【発明の効果】
【００２１】
本発明によれば、熱処理によりばね受けフランジ部に生成された酸化皮膜が剥離しにくくなるので、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリングとの接触面の耐摩耗性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】本発明のスプリングリテーナの一実施形態の斜視図である。
【図２】スプリングリテーナを組み付けた動弁機構の中央縦断正面図である。
【図３】スプリングリテーナの拡大半断面図である。
【図４】同じく、表層の拡大断面図である。
【図５】同じく、ばね受けフランジ部の下面の拡大断面図である。
【図６】同じく、酸化皮膜除去後のばね受けフランジ部の下面の拡大断面図である。
【図７】ばね受けフランジ部の摩耗試験の結果を示すグラフである。
【図８】本発明のスプリングリテーナの製造方法を示す工程図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、本発明の実施形態を、図面に基づいて説明する。
図１は、本発明のスプリングリテーナの一実施形態の斜視図、図２は、このスプリングリテーナを組み付けた動弁機構の中央縦断正面図である。
【００２４】
スプリングリテーナ１は、１.２〜１.６ｍｍの厚さの低炭素鋼板を、プレスによる深絞り加工を基本として成形したもので、上方に向かって漸次拡径するテーパ状の筒部２と、その上端に外向きに連設されたばね受けフランジ部３とからなっている。
【００２５】
筒部２のテーパ孔４に嵌合した１対のコッタ５、５における内面の内向きビード５ａ、５ａを、エンジンバルブ６の軸端部の環状溝６ａに外嵌することにより、スプリングリテーナ１は、エンジンバルブ６と実質的に一体をなすように組み付けられている。
ばね受けフランジ部３の外周部寄りの下面３ａには、下端がシリンダヘッド(図示略)により受支されたバルブスプリング７の上端が圧接し、これにより、エンジンバルブ６は、常時上向きに付勢されている。
【００２６】
ばね受けフランジ部３における径方向の中間部には、上方に立ち上がる環状のガイド部８が形成され、ガイド部８よりも外側の水平をなす外周部下面３ａに、上記バルブスプリング７の上端が圧接している。ガイド部８は、バルブスプリング７の上端が径方向に大きく移動するのを防止するためと、断面係数を大として、ばね受けフランジ部３の曲げ剛性を高めるためのもので、その上下寸法は、１.５〜２.５ｍｍの範囲とするのが好ましい。
【００２７】
図３に拡大して示すように、スプリングリテーナ１における筒部２とばね受けフランジ部３との連設部９の肉厚Ｔ１は、筒部２の肉厚Ｔ２よりも大とされている。すなわち、筒部２とばね受けフランジ部３との連設部９における隅部外周面１０を、筒部２の肉厚より大きい曲率半径のほぼ円弧状曲面とするとともに、この円弧状曲面と背向する連設部９の隅部内周面１１を、隅部外周面１０の曲率半径よりも小さなほぼ円弧状曲面とすることにより、連設部９の肉厚Ｔ１を、筒部２の肉厚Ｔ２よりも大としてある。
【００２８】
このように、筒部２とばね受けフランジ部３との連設部９における隅部外周面１０を、筒部２の肉厚より大きい曲率半径のほぼ円弧状曲面とし、連設部９の肉厚Ｔ１を、筒部２の肉厚Ｔ２よりも大とすると、連設部９が強化されて曲げ剛性が大となるので、その部分に応力が集中するのが回避され、連設部９の疲労強度が高まる。
また、ばね受けフランジ部３が上向きに撓みにくくなるので、このばね受けフランジ部３とバルブスプリング７との接触面が相対的に摺動するのを抑えることができる。
【００２９】
ばね受けフランジ部３におけるバルブスプリング７の上端が圧接する外周部下面３ａは、外側上方に向かって、バルブスプリング７の上端から離れる方向に傾斜する傾斜面として、バルブスプリング７の上端の内周縁部が、ばね受けフランジ部３の外周部下面３ａの内方、すなわち中心寄りの部分に当接するようにしてある。なお、外周部下面３ａの水平面に対する傾斜角度は、バルブスプリング７の上端の内周縁部が、外周部下面３ａの内方に強く偏当りしない程度、例えば１.０度以下とするのがよい(図３では、傾斜角度を誇張して図示してある)。
また、スプリングリテーナ１を、曲げ剛性の大きな比較的厚さの厚い板金素材を用いて成形する際、または、ばね受けフランジ部３の直径の小さな小型のスプリングリテーナ１の場合には、ばね受けフランジ部３の外周部下面３ａは、水平面とすることもある。
【００３０】
このように、ばね受けフランジ部３の外周部下面３ａを傾斜させると、バルブスプリング７との当接部が、ばね受けフランジ部３の内方、すなわち中心寄りの部分となるので、中心から離間した部分で当接する場合よりも、ばね受けフランジ部３に作用する曲げモーメントが小さくなって、その部分が上向きに撓みにくくなるので、上記と同様に、ばね受けフランジ部３とバルブスプリング７との接触面が相対的に摺動するのを抑えることができるとともに、ばね受けフランジ部３の疲労強度も大とすることができる。
【００３１】
上記プレス成形後のスプリングリテーナ１の原形品には、表面の耐摩耗性を向上させるとともに、各部の強度をさらに高めるための熱処理、例えばガス浸炭炉による浸炭、焼入れ及び焼戻しが施されている。
図４は、上記熱処理した後におけるスプリングリテーナ１の表層部を一部拡大した断面図で、母材１２の全表面には、深さが０.１ｍｍ〜０.５ｍｍ程度の浸炭層１３が形成され、また、この浸炭層１３の表面には、厚さが０.２μｍ程度の酸化皮膜１４が、上記熱処理と同時に生成されている。
【００３２】
本発明のスプリングリテーナ１においては、図５に示すように、ばね受けフランジ部３におけるバルブスプリング７の上端が圧接する外周部下面３ａを含む全表面に生成された酸化皮膜１４を、図６に示すように、その厚さが０.０２μｍ以下(０μｍを含まない)の薄い皮膜となるように、研磨等の機械的な手段により除去してある。
また、酸化皮膜１４を除去するのと同時または除去した後において、少なくともばね受けフランジ部３におけるバルブスプリング７の上端が圧接する外周部下面３ａの表面粗さ、すなわち、ＪＩＳにおける中心線平均粗さRaが、１.２０μｍ以下(０μｍを含まない)となるように仕上げてある。
【００３３】
このように、ばね受けフランジ部３におけるバルブスプリング７の上端が圧接する外周部下面に生成された酸化皮膜１４の厚さを、０.０２μｍ以下の薄い皮膜とすると、スプリングリテーナ１におけるばね受けフランジ部３の下面と、バルブスプリング７の上端との互いの接触面が、エンジンの運転中に摺動しても、ばね受けフランジ部３の下面に生成された酸化皮膜１４が剥離するのが防止されるか、剥離しにくくなる。
【００３４】
また、ばね受けフランジ部３における外周部下面３ａの酸化皮膜１４の厚さを、０.０２μｍ以下としたことと、外周部下面３ａの表面の中心線平均粗さRaを、１.２０μｍ以下としたこととの相乗効果により、バルブスプリング７との摺動により、酸化皮膜１４が剥離する恐れをより小さくすることができる。
なお、バルブスプリング７の上端が圧接する外周部下面３ａの中心線平均粗さRaを、１.２０μｍ以下とする理由は、この値を超えると、バルブスプリング７との摺動摩擦抵抗が増大して、酸化皮膜１４が剥離し易くなることが、エンジンの耐久試験により確認されたためである。
【００３５】
さらに、上述したように、ばね受けフランジ部３を撓みにくくすると、その撓みに伴って発生するバルブスプリング７との接触面の相対的摺動が抑制されるので、ばね受けフランジ部３における外周部下面３ａの酸化皮膜１４が剥離する恐れをさらに小さくすることができる。
【００３６】
このように、ばね受けフランジ部３におけるバルブスプリング７の上端が圧接する外周部下面３ａの酸化皮膜１４を剥離しにくくすると、剥離した酸化物の砥粒効果により、バルブスプリング７とばね受けフランジ部３との互いの接触面、特に、ばね受けフランジ部３の外周部下面３ａを摩耗させる恐れが極めて小さくなる。その結果、ばね受けフランジ部３の下面の耐摩耗性が向上し、板金よりなるスプリングリテーナ１の耐久性を大幅に高めることができる。
【００３７】
図７は、ばね受けフランジ部３の下面３ａに生成された酸化皮膜１４の厚さを変数として(表面粗さは１.２０μｍ以下)、ばね受けフランジ部３の下面３ａの摩耗量を、エンジンの耐久試験により測定したグラフである。なお、酸化皮膜厚さは、オージェ分光分析法により測定した。
また、耐久試験に供したエンジンは、排気量２０００ＣＣのガソリンエンジンで、これを、台上において高負荷６０００ｒ.ｐ.ｍの回転速度で、連続６０時間運転した後の測定結果である。
【００３８】
図７から明らかなように、酸化皮膜１４の厚さがほぼ０.０２μｍ以下、すなわち０.００〜０.０２μｍの範囲では、ばね受けフランジ部３の下面３ａの摩耗は殆どなく、酸化皮膜の厚さが０.０２μｍを超えるあたりから、摩耗量は徐々に増加し、酸化皮膜の厚さがほぼ０.０５μｍを超えると、ばね受けフランジ部３の下面３ａの摩耗量は比例的に増大することが確認された。なお、酸化皮膜１４の厚さが０、すなわち全て除去しても、ばね受けフランジ部３の下面が殆ど摩耗しないのは、その表面に硬質の浸炭層１３が形成されているからである。
【００３９】
上記のスプリングリテーナ１は、図８に示す工程により製造することができる。
すなわち、まず、図８(ａ)に示すような、厚さが１.２〜１.６ｍｍ程度の低炭素鋼板よりなる円盤状の素材１５を、図示しないプレス装置による１回または複数回の冷間、もしくは温間深絞り加工工程により、図８(ｂ)に示すような、中心にテーパ孔１６を有する筒部１７と、その上端のばね受けフランジ部１８とからなるスプリングリテーナの原形品１９を成形する。なお、この原形品１９は、図１〜図３に示すスプリングリテーナ１の形状と同形である。
【００４０】
ついで、図８(ｃ)〜図８(ｅ)の熱処理工程２０において、上記原形品１９に、浸炭２１、焼入れ２２、焼戻し処理２３を施す。なお、浸炭２１は、一般的なガス浸炭炉により行われ、また焼戻し温度は、３００℃以下が好ましい。
【００４１】
最後に、図８(ｆ)に示す酸化皮膜除去工程において、上記熱処理後のスプリングリテーナの原形品１９にバレル研磨２４を施し、熱処理工程２０により生成された、ばね受けフランジ部におけるバルブスプリング７の上端が圧接する下面の酸化皮膜を、その厚さが０.０２μｍ以下となるように所定時間研磨して除去する。バレル研磨２４に用いられる研磨材としては、例えば粒度が１.０〜２.０μｍのアルミナ、セラミックス系等の粉体が好ましい。これにより、上記のような、ばね受けフランジ部３の下面３ａにおける酸化皮膜１４の厚さが０.０２μｍ以下となったスプリングリテーナ１が得られる。また、このバレル研磨と同時に、ばね受けフランジ部３の下面３ａの表面の中心線平均粗さRaを、１.２０μｍ以下とすることができる。
【００４２】
熱処理後のスプリングリテーナの原形品１９にバレル研磨を施すと、ばね受けフランジ部３の下面３ａ以外の表面に生成された酸化皮膜も同時に除去されるが、ばね受けフランジ部３におけるバルブスプリング７の上端が圧接する下面３ａ以外の酸化皮膜は、摺動摩耗に影響せず、剥離もしないので、除去しないで残しておいてもよい。
従って、ばね受けフランジ部３におけるバルブスプリング７の上端が圧接する下面３ａのみの酸化皮膜を、バレル研磨によらず、他の研磨等の機械的な手段、例えば砥石車を使用した研削盤等により、０.０２μｍ以下となるように研磨して除去してもよい。
【符号の説明】
【００４３】
１  スプリングリテーナ
２  筒部
３  ばね受けフランジ部
３ａ下面
４  テーパ孔
５  コッタ
５ａ内向きビード
６  エンジンバルブ
７  バルブスプリング
８  ガイド部
９  連設部
１０  隅部外周面
１１  隅部内周面
１２  母材
１３  浸炭層
１４  酸化皮膜
１５  素材
１６  テーパ孔
１７  筒部
１８  ばね受けフランジ部
１９  原形品
２０  熱処理工程
２１  浸炭
２２  焼入れ
２３  焼戻し処理
２４  バレル研磨
Ｔ１、Ｔ２  肉厚
【国際調査報告】
2011135676.tif 000011
2011135676.tif 000012
2011135676.tif 000013
2011135676.tif 000014