(57)【要約】内燃機関において、機関排気通路内に炭化水素供給弁（１６）と、排気浄化触媒（１３）と、尿素水供給弁（１７）とＮＯＸ選択還元触媒（１５）とがこの順序で配置される。排気浄化触媒（１３）に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅および周期でもって振動せしめることにより排気ガス中に含まれるＮＯＸを排気浄化触媒（１３）において還元する第１のＮＯＸ浄化方法が通常用いられており、供給される炭化水素が許容値を越えたときには供給された尿素水によりＮＯＸをＮＯＸ選択還元触媒（１５）において還元する第２のＮＯＸ浄化方法が用いられる。
2011145227.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
機関排気通路内に排気ガス中に含まれるＮＯＸと改質された炭化水素とを反応させるための排気浄化触媒を配置し、該排気浄化触媒下流の機関排気通路内に尿素供給手段と供給された尿素由来のアンモニアによりＮＯＸを還元しうるＮＯＸ選択還元触媒とを配置し、上記排気浄化触媒の排気ガス流通表面上には貴金属触媒が担持されていると共に該貴金属触媒周りには塩基性の排気ガス流通表面部分が形成されており、該排気浄化触媒は、排気浄化触媒に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動させると排気ガス中に含まれるＮＯＸを還元する性質を有すると共に、該炭化水素濃度の振動周期を該予め定められた範囲よりも長くすると排気ガス中に含まれるＮＯＸの吸蔵量が増大する性質を有しており、機関運転時には通常、排気浄化触媒に流入する炭化水素の濃度を上記予め定められた範囲内の振幅および上記予め定められた範囲内の周期でもって振動させることにより排気ガス中に含まれるＮＯＸを排気浄化触媒において還元する第１のＮＯＸ浄化方法が用いられており、該第１のＮＯＸ浄化方法によりＮＯＸを浄化するために消費される炭化水素の量を代表する代表値が予め定められた許容値を越えたときには、ＮＯＸ選択還元触媒が活性化しているか否かにかかわらずに、又はＮＯＸ選択還元触媒が活性化していれば、供給された尿素由来のアンモニアにより排気ガス中に含まれるＮＯＸをＮＯＸ選択還元触媒において還元する第２のＮＯＸ浄化方法が用いられる内燃機関の排気浄化装置。
【請求項２】
上記第１のＮＯＸ浄化方法によるＮＯＸの浄化を停止すべき機関および排気浄化触媒の状態が予め設定されており、機関および排気浄化触媒が該予め設定された状態になったときには排気浄化方法が第１のＮＯＸ浄化方法から第２のＮＯＸ浄化方法に切換えられる請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項３】
上記予め設定された状態は排気浄化触媒が目詰まりを生ずる危険性があるとき又は排気浄化触媒が熱劣化する危険性があるときである請求項２に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項４】
上記代表値は上記第１のＮＯＸ浄化方法によりＮＯＸを浄化するために供給される炭化水素の一回当りの噴射量である請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項５】
上記代表値は排気ガス中の酸素濃度である請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項６】
第２のＮＯＸ浄化方法によりＮＯＸの浄化作用が行われているときにはＮＯＸ選択還元触媒を活性化した状態に維持するのに必要な量の炭化水素が供給される請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項７】
第２のＮＯＸ浄化方法によりＮＯＸの浄化作用が行われているときに供給される炭化水素の噴射量および噴射間隔のいずれか一方又は双方が排気浄化触媒の温度を代表する温度および排気ガス中の酸素濃度を代表する値の関数として予め記憶されている請求項６に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項８】
上記代表値が上流許容値を越えたときにＮＯＸ選択還元触媒が活性化していないときには第１のＮＯＸ浄化方法によるＮＯＸの浄化作用が継続して行われる請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項９】
上記排気浄化触媒内において排気ガス中に含まれるＮＯＸと改質された炭化水素とが反応して窒素および炭化水素を含む還元性中間体が生成され、上記炭化水素濃度の振動周期は還元性中間体を生成し続けるのに必要な振動周期である請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項１０】
上記炭化水素濃度の振動周期が０．３秒から５秒の間である請求項９に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は内燃機関の排気浄化装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
機関排気通路内に、流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中に含まれるＮＯＸを吸蔵し流入する排気ガスの空燃比がリッチになると吸蔵したＮＯＸを放出するＮＯＸ吸蔵触媒を配置し、ＮＯＸ吸蔵触媒上流の機関排気通路内に吸着機能を有する酸化触媒を配置し、ＮＯＸ吸蔵触媒からＮＯＸを放出すべきときには酸化触媒上流の機関排気通路内に炭化水素を供給してＮＯＸ吸蔵触媒に流入する排気ガスの空燃比をリッチにするようにした内燃機関が公知である（例えば特許文献１を参照）。
この内燃機関ではＮＯＸ吸蔵触媒からＮＯＸを放出すべきときに供給された炭化水素が酸化触媒においてガス状の炭化水素とされ、ガス状の炭化水素がＮＯＸ吸蔵触媒に送り込まれる。その結果、ＮＯＸ吸蔵触媒から放出されたＮＯＸが良好に還元せしめられることになる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特許第３９６９４５０号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながらＮＯＸ吸蔵触媒は高温になるとＮＯＸ浄化率が低下するという問題がある。
本発明の目的は、排気浄化触媒の温度が高温になっても高いＮＯＸ浄化率を得ることができかつ炭化水素の消費量を低減することのできる内燃機関の排気浄化装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明によれば、機関排気通路内に排気ガス中に含まれるＮＯＸと改質された炭化水素とを反応させるための排気浄化触媒を配置し、排気浄化触媒下流の機関排気通路内に尿素供給手段と供給された尿素由来のアンモニアによりＮＯＸを還元しうるＮＯＸ選択還元触媒とを配置し、排気浄化触媒の排気ガス流通表面上には貴金属触媒が担持されていると共に貴金属触媒周りには塩基性の排気ガス流通表面部分が形成されており、排気浄化触媒は、排気浄化触媒に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動させると排気ガス中に含まれるＮＯＸを還元する性質を有すると共に、炭化水素濃度の振動周期を予め定められた範囲よりも長くすると排気ガス中に含まれるＮＯＸの吸蔵量が増大する性質を有しており、機関運転時には通常、排気浄化触媒に流入する炭化水素の濃度を上述の予め定められた範囲内の振幅および上述の予め定められた範囲内の周期でもって振動させることにより排気ガス中に含まれるＮＯＸを排気浄化触媒において還元する第１のＮＯＸ浄化方法が用いられており、第１のＮＯＸ浄化方法によりＮＯＸを浄化するために消費される炭化水素の量を代表する代表値が予め定められた許容値を越えたときには、ＮＯＸ選択還元触媒が活性化しているか否かにかかわらずに、又はＮＯＸ選択還元触媒が活性化していれば、供給された尿素由来のアンモニアにより排気ガス中に含まれるＮＯＸをＮＯＸ選択還元触媒において還元する第２のＮＯＸ浄化方法が用いられる内燃機関の排気浄化装置が提供される。
【発明の効果】
【０００６】
排気浄化触媒の温度が高温になっても高いＮＯＸ浄化率を得ることができる。また、代表値が許容値を越えたとき、即ち炭化水素の消費量が増大したときに第２のＮＯＸ浄化方法が用いられた場合には炭化水素の消費量を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
図１は圧縮着火式内燃機関の全体図である。
図２は触媒担体の表面部分を図解的に示す図である。
図３は排気浄化触媒における酸化反応を説明するための図である。
図４は排気浄化触媒への流入排気ガスの空燃比の変化を示す図である。
図５はＮＯＸ浄化率を示す図である。
図６Ａおよび６Ｂは排気浄化触媒における酸化還元反応を説明するための図である。
図７Ａおよび７Ｂは排気浄化触媒における酸化還元反応を説明するための図である。
図８は排気浄化触媒への流入排気ガスの空燃比の変化を示す図である。
図９はＮＯＸ浄化率を示す図である。
図１０は排気浄化触媒への流入排気ガスの空燃比の変化を示すタイムチャートである。
図１１は排気浄化触媒への流入排気ガスの空燃比の変化を示すタイムチャートである。
図１２は排気浄化触媒の酸化力と要求最小空燃比Ｘとの関係を示す図である。
図１３は同一のＮＯＸ浄化率の得られる、排気ガス中の酸素濃度と炭化水素濃度の振幅ΔＨとの関係を示す図である。
図１４は炭化水素濃度の振幅ΔＨとＮＯＸ浄化率との関係を示す図である。
図１５は炭化水素濃度の振動周期ΔＴとＮＯＸ浄化率との関係を示す図である。
図１６は排気浄化触媒への流入排気ガスの空燃比等の変化を示すタイムチャートである。
図１７は排気浄化触媒への流入排気ガスの空燃比等の変化を示すタイムチャートである。
図１８は炭化水素供給量Ｗのマップを示す図である。
図１９はＮＯＸ浄化率を示す図である。
図２０Ａおよび図２０Ｂは炭化水素の噴射量ＷＨと噴射間隔ΔＴを示す図である。
図２１Ａおよび図２１Ｂは夫々噴射量ＷＨおよび噴射間隔ΔＴのマップを示す図である。
図２２は排気浄化処理を行うためのフローチャートである。
図２３は排気浄化処理を行うためのフローチャートである。
図２４は目詰まりを生ずる危険性のある領域を示す図である。
図２５は排気浄化処理を行うためのフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
図１に圧縮着火式内燃機関の全体図を示す。
図１を参照すると、１は機関本体、２は各気筒の燃焼室、３は各燃焼室２内に夫々燃料を噴射するための電子制御式燃料噴射弁、４は吸気マニホルド、５は排気マニホルドを夫々示す。吸気マニホルド４は吸気ダクト６を介して排気ターボチャージャ７のコンプレッサ７ａの出口に連結され、コンプレッサ７ａの入口は吸入空気量検出器８を介してエアクリーナ９に連結される。吸気ダクト６内にはステップモータにより駆動されるスロットル弁１０が配置され、更に吸気ダクト６周りには吸気ダクト６内を流れる吸入空気を冷却するための冷却装置１１が配置される。図１に示される実施例では機関冷却水が冷却装置１１内に導かれ、機関冷却水によって吸入空気が冷却される。
一方、排気マニホルド５は排気ターボチャージャ７の排気タービン７ｂの入口に連結される。排気タービン７ｂの出口は排気管１２を介して排気浄化触媒１３の入口に連結され、排気浄化触媒１３の出口はアンモニアの存在下で排気ガス中に含まれるＮＯＸを還元しうるＮＯＸ選択還元触媒１５に排気管１４を介して連結される。排気浄化触媒１３上流の排気管１２内には圧縮着火式内燃機関の燃料として用いられる軽油その他の燃料からなる炭化水素を供給するための炭化水素供給弁１６が配置される。図１に示される実施例では炭化水素供給弁１６から供給される炭化水素として軽油が用いられている。なお、本発明はリーン空燃比のもとで燃焼の行われる火花点火式内燃機関にも適用することができる。この場合、炭化水素供給弁１６からは火花点火式内燃機関の燃料として用いられるガソリンその他の燃料からなる炭化水素が供給される。
ＮＯＸ選択還元触媒１５上流の排気管１４内には尿素水供給装置、例えば尿素水供給弁１７が配置され、この尿素水供給弁１７は供給管１８、供給ポンプ１９を介して尿素水タンク２０に連結される。尿素水タンク２０内に貯蔵されている尿素水は供給ポンプ１９によって尿素水供給弁１７から排気管１４内を流れる排気ガス中に噴射され、尿素から発生したアンモニア（（ＮＨ２）２ＣＯ＋Ｈ２Ｏ→２ＮＨ３＋ＣＯ２）によって排気ガス中に含まれるＮＯＸがＮＯＸ選択還元触媒１５において還元される。図１に示される実施例ではこのＮＯＸ選択還元触媒１５はＦｅゼオライトからなる。
一方、排気マニホルド５と吸気マニホルド４とは排気ガス再循環（以下、ＥＧＲと称す）通路２１を介して互いに連結され、ＥＧＲ通路２１内には電子制御式ＥＧＲ制御弁２２が配置される。また、ＥＧＲ通路２１周りにはＥＧＲ通路２１内を流れるＥＧＲガスを冷却するための冷却装置２３が配置される。図１に示される実施例では機関冷却水が冷却装置２３内に導かれ、機関冷却水によってＥＧＲガスが冷却される。一方、各燃料噴射弁３は燃料供給管２４を介してコモンレール２４ａに連結され、このコモンレール２４ａは電子制御式の吐出量可変な燃料ポンプ２５を介して燃料タンク２６に連結される。燃料タンク２６内に貯蔵されている燃料は燃料ポンプ２５によってコモンレール２４ａ内に供給され、コモンレール２４ａ内に供給された燃料は各燃料供給管２４を介して燃料噴射弁３に供給される。
電子制御ユニット３０はデジタルコンピュータからなり、双方向性バス３１によって互いに接続されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ランダムアクセスメモリ）３３、ＣＰＵ（マイクロプロセッサ）３４、入力ポート３５および出力ポート３６を具備する。排気浄化触媒１３には排気浄化触媒１３の温度を検出するための温度センサ２７が取付けられており、ＮＯＸ選択還元触媒１５にはＮＯＸ選択還元触媒１５の温度を検出するための温度センサ２８が取付けられている。また、排気マニホルド５の集合部には空燃比センサ２９が配置されている。これら温度センサ２７，２８、空燃比センサ２９および吸入空気量検出器８の出力信号は夫々対応するＡＤ変換器３７を介して入力ポート３５に入力される。また、アクセルペダル４０にはアクセルペダル４０の踏込み量Ｌに比例した出力電圧を発生する負荷センサ４１が接続され、負荷センサ４１の出力電圧は対応するＡＤ変換器３７を介して入力ポート３５に入力される。更に入力ポート３５にはクランクシャフトが例えば１５°回転する毎に出力パルスを発生するクランク角センサ４２が接続される。一方、出力ポート３６は対応する駆動回路３８を介して燃料噴射弁３、スロットル弁１０の駆動用ステップモータ、炭化水素供給弁１６、尿素水供給弁１７、供給ポンプ１８、ＥＧＲ制御弁２２および燃料ポンプ２５に接続される。
図２は排気浄化触媒１３の基体上に担持された触媒担体の表面部分を図解的に示している。この排気浄化触媒１３では図２に示されるように例えばアルミナからなる触媒担体５０上には貴金属触媒５１，５２が担持されており、更にこの触媒担体５０上にはカリウムＫ、ナトリウムＮａ、セシウムＣｓのようなアルカリ金属、バリウムＢａ、カルシウムＣａのようなアルカリ土類金属、ランタノイドのような希土類および銀Ａｇ、銅Ｃｕ、鉄Ｆｅ、イリジウムＩｒのようなＮＯＸに電子を供与しうる金属から選ばれた少くとも一つを含む塩基性層５３が形成されている。排気ガスは触媒担体５０上に沿って流れるので貴金属触媒５１，５２は排気浄化触媒１３の排気ガス流通表面上に担持されていると言える。また、塩基性層５３の表面は塩基性を呈するので塩基性層５３の表面は塩基性の排気ガス流通表面部分５４と称される。
一方、図２において貴金属触媒５１は白金Ｐｔからなり、貴金属触媒５２はロジウムＲｈからなる。即ち、触媒担体５０に担持されている貴金属触媒５１，５２は白金ＰｔおよびロジウムＲｈから構成されている。なお、排気浄化触媒１３の触媒担体５０上には白金ＰｔおよびロジウムＲｈに加えて更にパラジウムＰｄを担持させることができるし、或いはロジウムＲｈに代えてパラジウムＰｄを担持させることができる。即ち、触媒担体５０に担持されている貴金属触媒５１，５２は白金Ｐｔと、ロジウムＲｈおよびパラジウムＰｄの少なくとも一方とにより構成される。
炭化水素供給弁１６から排気ガス中に炭化水素が噴射されるとこの炭化水素は排気浄化触媒１３において改質される。本発明ではこのとき改質された炭化水素を用いて排気浄化触媒１３においてＮＯＸを浄化するようにしている。図３はこのとき排気浄化触媒１３において行われる改質作用を図解的に示している。図３に示されるように炭化水素供給弁１６から噴射された炭化水素ＨＣは触媒５１によって炭素数の少ないラジカル状の炭化水素ＨＣとなる。
なお、燃料噴射弁３から燃焼室２内に燃料、即ち炭化水素を膨張行程の後半或いは排気行程中に噴射してもこの炭化水素は燃焼室２内又は排気浄化触媒１３において改質され、排気ガス中に含まれるＮＯＸはこの改質された炭化水素によって排気浄化触媒１３で浄化される。従って本発明では炭化水素供給弁１６から機関排気通路内に炭化水素を供給する代りに、膨張行程の後半或いは排気行程中に燃焼室２内に炭化水素を供給することもできる。このように本発明では炭化水素を燃焼室２内に供給することもできるが、以下炭化水素を炭化水素供給弁１６から機関排気通路内に噴射するようにした場合を例にとって本発明を説明する。
図４は炭化水素供給弁１６からの炭化水素の供給タイミングと排気浄化触媒１３への流入排気ガスの空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎの変化とを示している。なお、この空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎの変化は排気浄化触媒１３に流入する排気ガス中の炭化水素の濃度変化に依存しているので図４に示される空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎの変化は炭化水素の濃度変化を表しているとも言える。ただし、炭化水素濃度が高くなると空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎは小さくなるので図４においては空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎがリッチ側となるほど炭化水素濃度が高くなっている。
図５は、排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度を周期的に変化させることによって図４に示されるように排気浄化触媒１３への流入排気ガスの空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎを変化させたときの排気浄化触媒１３によるＮＯＸ浄化率を排気浄化触媒１３の各触媒温度ＴＢに対して示している。本発明者は長い期間に亘ってＮＯＸ浄化に関する研究を重ねており、その研究課程において、排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動させると、図５に示されるように４００℃以上の高温領域においても極めて高いＮＯＸ浄化率が得られることが判明したのである。
更にこのときには窒素および炭化水素を含む多量の還元性中間体が塩基性層５３の表面上に、即ち排気浄化触媒１３の塩基性排気ガス流通表面部分５４上に保持又は吸着され続けており、この還元性中間体が高ＮＯＸ浄化率を得る上で中心的役割を果していることが判明したのである。次にこのことについて図６Ａおよび６Ｂを参照しつつ説明する。なお、これら図６Ａおよび６Ｂは排気浄化触媒１３の触媒担体５０の表面部分を図解的に示しており、これら図６Ａおよび６Ｂには排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度が予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動せしめたときに生ずると推測される反応が示されている。
図６Ａは排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度が低いときを示しており、図６Ｂは炭化水素供給弁１５から炭化水素が供給されて排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度が高くなっているときを示している。
さて、図４からわかるように排気浄化触媒１３に流入する排気ガスの空燃比は一瞬を除いてリーンに維持されているので排気浄化触媒１３に流入する排気ガスは通常酸素過剰の状態にある。従って排気ガス中に含まれるＮＯは図６Ａに示されるように白金５１上において酸化されてＮＯ２となり、次いでこのＮＯ２は白金５１から電子を供与されてＮＯ２−となる。従って白金５１上には多量のＮＯ２−が生成されることになる。このＮＯ２−は活性が強く、以上このＮＯ２−を活性ＮＯ２＊と称する。
一方、炭化水素供給弁１５から炭化水素が供給されると図３に示されるようにこの炭化水素は排気浄化触媒１３内において改質され、ラジカルとなる。その結果、図６Ｂに示されるように活性ＮＯ２＊周りの炭化水素濃度が高くなる。ところで活性ＮＯ２＊が生成された後、活性ＮＯ２＊周りの酸素濃度が高い状態が一定時間以上継続すると活性ＮＯ２＊は酸化され、硝酸イオンＮＯ３−の形で塩基性層５３内に吸収される。しかしながらこの一定時間が経過する前に活性ＮＯ２＊周りの炭化水素濃度が高くされると図６Ｂに示されるように活性ＮＯ２＊は白金５１上においてラジカル状の炭化水素ＨＣと反応し、それにより還元性中間体が生成される。この還元性中間体は塩基性層５３の表面上に付着又は吸着される。
なお、このとき最初に生成される還元性中間体はニトロ化合物Ｒ−ＮＯ２であると考えられる。このニトロ化合物Ｒ−ＮＯ２は生成されるとニトリル化合物Ｒ−ＣＮとなるがこのニトリル化合物Ｒ−ＣＮはその状態では瞬時しか存続し得ないのでただちにイソシアネート化合物Ｒ−ＮＣＯとなる。このイソシアネート化合物Ｒ−ＮＣＯは加水分解するとアミン化合物Ｒ−ＮＨ２となる。ただしこの場合、加水分解されるのはイソシアネート化合物Ｒ−ＮＣＯの一部であると考えられる。従って図６Ｂに示されるように塩基性層５３の表面上に保持又は吸着されている還元性中間体の大部分はイソシアネート化合物Ｒ−ＮＣＯおよびアミン化合物Ｒ−ＮＨ２であると考えられる。
一方、図６Ｂに示されるように生成された還元性中間体の周りを炭化水素ＨＣが取り囲んでいると還元性中間体は炭化水素ＨＣに阻まれてそれ以上反応が進まない。この場合、排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度が低下せしめられ、それによって酸素濃度が高くなると還元性中間体周りの炭化水素は酸化せしめられる。その結果、図６Ａに示されるように還元性中間体と活性ＮＯ２＊とが反応するようになる。このとき活性ＮＯ２＊は還元性中間体Ｒ−ＮＣＯやＲ−ＮＨ２と反応してＮ２，ＣＯ２，Ｈ２Ｏとなり、斯くしてＮＯＸが浄化されることになる。
このように排気浄化触媒１３では、排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度を高くすることにより還元性中間体が生成され、排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度を低くして酸素濃度を高くすることにより活性ＮＯ２＊が還元性中間体と反応し、ＮＯＸが浄化される。即ち、排気浄化触媒１３によりＮＯＸを浄化するには排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度を周期的に変化させる必要がある。
無論、この場合、還元性中間体を生成するのに十分高い濃度まで炭化水素の濃度を高める必要があり、生成された還元性中間体を活性ＮＯ２＊と反応させるのに十分低い濃度まで炭化水素の濃度を低下させる必要がある。即ち、排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅で振動させる必要がある。なお、この場合、生成された還元性中間体が活性ＮＯ２＊と反応するまで、十分な量の還元性中間体Ｒ−ＮＣＯやＲ−ＮＨ２を塩基性層５３上に、即ち塩基性排気ガス流通表面部分５４上保持しておかなければならず、そのために塩基性の排気ガス流通表面部分５４が設けられている。
一方、炭化水素の供給周期を長くすると炭化水素が供給された後、次に炭化水素が供給されるまでの間において酸素濃度が高くなる期間が長くなり、従って活性ＮＯ２＊は還元性中間体を生成することなく硝酸塩の形で塩基性層５３内に吸収されることになる。これを回避するためには排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の周期でもって振動させることが必要となる。
そこで本発明による実施例では、排気ガス中に含まれるＮＯＸと改質された炭化水素とを反応させて窒素および炭化水素を含む還元性中間体Ｒ−ＮＣＯやＲ−ＮＨ２を生成するために排気浄化触媒１３の排気ガス流通表面上には貴金属触媒５１，５２が担持されており、生成された還元性中間体Ｒ−ＮＣＯやＲ−ＮＨ２を排気浄化触媒１３内に保持しておくために貴金属触媒５１，５２周りには塩基性の排気ガス流通表面部分５４が形成されており、塩基性の排気ガス流通表面部分５４上に保持された還元性中間体Ｒ−ＮＣＯやＲ−ＮＨ２の還元作用によりＮＯＸが還元され、炭化水素濃度の振動周期は還元性中間体Ｒ−ＮＣＯやＲ−ＮＨ２を生成し続けるのに必要な振動周期とされる。因みに図４に示される例では噴射間隔が３秒とされている。
炭化水素濃度の振動周期、即ち炭化水素ＨＣの供給周期を上述の予め定められた範囲内の周期よりも長くすると塩基性層５３の表面上から還元性中間体Ｒ−ＮＣＯやＲ−ＮＨ２が消滅し、このとき白金Ｐｔ５１上において生成された活性ＮＯ２＊は図７Ａに示されるように硝酸イオンＮＯ３−の形で塩基性層５３内に拡散し、硝酸塩となる。即ち、このときには排気ガス中のＮＯＸは硝酸塩の形で塩基性層５３内に吸収されることになる。
一方、図７ＢはこのようにＮＯＸが硝酸塩の形で塩基性層５３内に吸収されているときに排気浄化触媒１３内に流入する排気ガスの空燃比が理論空燃比又はリッチにされた場合を示している。この場合には排気ガス中の酸素濃度が低下するために反応が逆方向（ＮＯ３−→ＮＯ２）に進み、斯くして塩基性層５３内に吸収されている硝酸塩は順次硝酸イオンＮＯ３−となって図７Ｂに示されるようにＮＯ２の形で塩基性層５３から放出される。次いで放出されたＮＯ２は排気ガス中に含まれる炭化水素ＨＣおよびＣＯによって還元される。
図８は塩基性層５３のＮＯＸ吸収能力が飽和する少し前に排気浄化触媒１３に流入する排気ガスの空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎを一時的にリッチにするようにした場合を示している。なお、図８に示す例ではこのリッチ制御の時間間隔は１分以上である。この場合には排気ガスの空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎがリーンのときに塩基性層５３内に吸収されたＮＯＸは、排気ガスの空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎが一時的にリッチにされたときに塩基性層５３から一気に放出されて還元される。従ってこの場合には塩基性層５３はＮＯＸを一時的に吸収するための吸収剤の役目を果している。
なお、このとき塩基性層５３がＮＯＸを一時的に吸着する場合もあり、従って吸収および吸着の双方を含む用語として吸蔵という用語を用いるとこのとき塩基性層５３はＮＯＸを一時的に吸蔵するためのＮＯＸ吸蔵剤の役目を果していることになる。即ち、この場合には、機関吸気通路、燃焼室２および排気浄化触媒１３上流の排気通路内に供給された空気および燃料（炭化水素）の比を排気ガスの空燃比と称すると、排気浄化触媒１３は、排気ガスの空燃比がリーンのときにはＮＯＸを吸蔵し、排気ガス中の酸素濃度が低下すると吸蔵したＮＯＸを放出するＮＯＸ吸蔵触媒として機能している。
図９は、排気浄化触媒１３をこのようにＮＯＸ吸蔵触媒として機能させたときのＮＯＸ浄化率を示している。なお、図９の横軸は排気浄化触媒１３の触媒温度ＴＣを示している。排気浄化触媒１３をＮＯＸ吸蔵触媒として機能させた場合には図９に示されるように触媒温度ＴＣが３００℃から４００℃のときには極めて高いＮＯＸ浄化率が得られるが触媒温度ＴＣが４００℃以上の高温になるとＮＯＸ浄化率が低下する。
このように触媒温度ＴＣが４００℃以上になるとＮＯＸ浄化率が低下するのは、触媒温度ＴＣが４００℃以上になると硝酸塩が熱分解してＮＯ２の形で排気浄化触媒１３から放出されるからである。即ち、ＮＯＸを硝酸塩の形で吸蔵している限り、触媒温度ＴＣが高いときに高いＮＯＸ浄化率を得るのは困難である。しかしながら図４から図６Ａ，６Ｂに示される新たなＮＯＸ浄化方法では図６Ａ，６Ｂからわかるように硝酸塩は生成されず或いは生成されても極く微量であり、斯くして図５に示されるように触媒温度ＴＣが高いときでも高いＮＯＸ浄化率が得られることになる。
そこで本発明では、機関排気通路内に排気ガス中に含まれるＮＯＸと改質された炭化水素とを反応させるための排気浄化触媒１３を配置し、排気浄化触媒１３の排気ガス流通表面上には貴金属触媒５１，５２が担持されていると共に貴金属触媒５１，５２周りには塩基性の排気ガス流通表面部分５４が形成されており、排気浄化触媒１３は、排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動させると排気ガス中に含まれるＮＯＸを還元する性質を有すると共に、炭化水素濃度の振動周期をこの予め定められた範囲よりも長くすると排気ガス中に含まれるＮＯＸの吸蔵量が増大する性質を有しており、機関運転時には通常、排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動させ、それにより排気ガス中に含まれるＮＯＸを排気浄化触媒１３において還元するようにしている。
即ち、図４から図６Ａ，６Ｂに示されるＮＯＸ浄化方法は、貴金属触媒を担持しかつＮＯＸを吸収しうる塩基性層を形成した排気浄化触媒を用いた場合において、ほとんど硝酸塩を形成することなくＮＯＸを浄化するようにした新たなＮＯＸ浄化方法であると言うことができる。実際、この新たなＮＯＸ浄化方法を用いた場合には排気浄化触媒１３をＮＯＸ吸蔵触媒として機能させた場合に比べて、塩基性層５３から検出される硝酸塩は極く微量である。この新たなＮＯＸ浄化方法を以下、第１のＮＯＸ浄化方法と称す。
次に図１０から図１５を参照しつつこの第１のＮＯＸ浄化方法についてもう少し詳細に説明する。
図１０は図４に示される空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎの変化を拡大して示している。なお、前述したようにこの排気浄化触媒１３への流入排気ガスの空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎの変化は同時に排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度変化を示している。なお、図１０においてΔＨは排気浄化触媒１３に流入する炭化水素ＨＣの濃度変化の振幅を示しており、ΔＴは排気浄化触媒１３に流入する炭化水素濃度の振動周期を示している。
更に図１０において（Ａ／Ｆ）ｂは機関出力を発生するための燃焼ガスの空燃比を示すベース空燃比を表している。言い換えるとこのベース空燃比（Ａ／Ｆ）ｂは炭化水素の供給を停止したときに排気浄化触媒１３に流入する排気ガスの空燃比を表している。一方、図１０においてＸは、生成された活性ＮＯ２＊が硝酸塩の形で塩基性層５３内に吸蔵されることなく還元性中間体の生成のために使用される空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎの上限を表しており、活性ＮＯ２＊と改質された炭化水素とを反応させて還元性中間体を生成させるには空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎをこの空燃比の上限Ｘよりも低くすることが必要となる。
別の言い方をすると図１０のＸは活性ＮＯ２＊と改質された炭化水素とを反応させて還元性中間体を生成させるのに必要な炭化水素の濃度の下限を表しており、還元性中間体を生成するためには炭化水素の濃度をこの下限Ｘよりも高くする必要がある。この場合、還元性中間体が生成されるか否かは活性ＮＯ２＊周りの酸素濃度と炭化水素濃度との比率、即ち空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎで決まり、還元性中間体を生成するのに必要な上述の空燃比の上限Ｘを以下、要求最小空燃比と称する。
図１０に示される例では要求最小空燃比Ｘがリッチとなっており、従ってこの場合には還元性中間体を生成するために空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎが瞬時的に要求最小空燃比Ｘ以下に、即ちリッチにされる。これに対し、図１１に示される例では要求最小空燃比Ｘがリーンとなっている。この場合には空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎをリーンに維持しつつ空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎを周期的に低下させることによって還元性中間体が生成される。
この場合、要求最小空燃比Ｘがリッチになるかリーンになるかは排気浄化触媒１３の酸化力による。この場合、排気浄化触媒１３は例えば貴金属５１の担持量を増大させれば酸化力が強まり、酸性を強めれば酸化力が強まる。従って排気浄化触媒１３の酸化力は貴金属５１の担持量や酸性の強さによって変化することになる。
さて、酸化力が強い排気浄化触媒１３を用いた場合に図１１に示されるように空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎをリーンに維持しつつ空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎを周期的に低下させると、空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎが低下せしめられたときに炭化水素が完全に酸化されてしまい、その結果還元性中間体を生成することができなくなる。これに対し、酸化力が強い排気浄化触媒１３を用いた場合に図１０に示されるように空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎを周期的にリッチにさせると空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎがリッチにされたときに炭化水素は完全に酸化されることなく部分酸化され、即ち炭化水素が改質され、斯くして還元性中間体が生成されることになる。従って酸化力が強い排気浄化触媒１３を用いた場合には要求最小空燃比Ｘはリッチにする必要がある。
一方、酸化力が弱い排気浄化触媒１３を用いた場合には図１１に示されるように空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎをリーンに維持しつつ空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎを周期的に低下させると、炭化水素は完全に酸化されずに部分酸化され、即ち炭化水素が改質され、斯くして還元性中間体が生成される。これに対し、酸化力が弱い排気浄化触媒１３を用いた場合に図１０に示されるように空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎを周期的にリッチにさせると多量の炭化水素は酸化されることなく単に排気浄化触媒１３から排出されることになり、斯くして無駄に消費される炭化水素量が増大することになる。従って酸化力が弱い排気浄化触媒１３を用いた場合には要求最小空燃比Ｘはリーンにする必要がある。
即ち、要求最小空燃比Ｘは図１２に示されるように排気浄化触媒１３の酸化力が強くなるほど低下させる必要があることがわかる。このように要求最小空燃比Ｘは排気浄化触媒１３の酸化力によってリーンになったり、或いはリッチになったりするが、以下要求最小空燃比Ｘがリッチである場合を例にとって、排気浄化触媒１３に流入する炭化水素の濃度変化の振幅や排気浄化触媒１３に流入する炭化水素濃度の振動周期について説明する。
さて、ベース空燃比（Ａ／Ｆ）ｂが大きくなると、即ち炭化水素が供給される前の排気ガス中の酸素濃度が高くなると空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎを要求最小空燃比Ｘ以下とするのに必要な炭化水素の供給量が増大し、それに伴なって還元性中間体の生成に寄与しなかった余剰の炭化水素量も増大する。この場合、ＮＯＸを良好に浄化するためには前述したようにこの余剰の炭化水素を酸化させる必要があり、従ってＮＯＸを良好に浄化するためには余剰の炭化水素量が多いほど多量の酸素が必要となる。
この場合、排気ガス中の酸素濃度を高めれば酸素量を増大することができる。従ってＮＯＸを良好に浄化するためには、炭化水素が供給される前の排気ガス中の酸素濃度が高いときには炭化水素供給後の排気ガス中の酸素濃度を高める必要がある。即ち、炭化水素が供給される前の排気ガス中の酸素濃度が高いほど炭化水素濃度の振幅を大きくする必要がある。
図１３は同一のＮＯＸ浄化率が得られるときの、炭化水素が供給される前の排気ガス中の酸素濃度と炭化水素濃度の振幅ΔＨとの関係を示している。図１３から同一のＮＯＸ浄化率を得るためには炭化水素が供給される前の排気ガス中の酸素濃度が高いほど炭化水素濃度の振幅ΔＨを増大させる必要があることがわかる。即ち、同一のＮＯＸ浄化率を得るにはベース空燃比（Ａ／Ｆ）ｂが高くなるほど炭化水素濃度の振幅ΔＴを増大させることが必要となる。別の言い方をすると、ＮＯＸを良好に浄化するためにはベース空燃比（Ａ／Ｆ）ｂが低くなるほど炭化水素濃度の振幅ΔＴを減少させることができる。
ところでベース空燃比（Ａ／Ｆ）ｂが最も低くなるのは加速運転時であり、このとき炭化水素濃度の振幅ΔＨが２００ｐｐｍ程度あればＮＯＸを良好に浄化することができる。ベース空燃比（Ａ／Ｆ）ｂは通常、加速運転時よりも大きく、従って図１４に示されるように炭化水素濃度の振幅ΔＨが２００ｐｐｍ以上であれば良好なＮＯＸ浄化率を得ることができることになる。
一方、ベース空燃比（Ａ／Ｆ）ｂが最も高いときには炭化水素濃度の振幅ΔＨを１００００ｐｐｍ程度にすれば良好なＮＯＸ浄化率が得られることがわかっている。また、炭化水素濃度の振幅ΔＨが１００００ｐｐｍを越えると空燃比（Ａ／Ｆ）ｉｎがリッチになる危険性があり、従って第１のＮＯＸ浄化方法を行えなくなる危険性がある。従って本発明では炭化水素濃度の振幅の予め定められた範囲が２００ｐｐｍから１００００ｐｐｍとされている。
また、炭化水素濃度の振動周期ΔＴが長くなると炭化水素が供給された後、次に炭化水素が供給される間、活性ＮＯ２＊周りの酸素濃度が高くなる。この場合、炭化水素濃度の振動周期ΔＴが５秒程度よりも長くなると活性ＮＯ２＊が硝酸塩の形で塩基性層５３内に吸収され始め、従って図１５に示されるように炭化水素濃度の振動周期ΔＴが５秒程度よりも長くなるとＮＯＸ浄化率が低下することになる。従って炭化水素濃度の振動周期ΔＴは５秒以下とする必要がある。
一方、炭化水素濃度の振動周期ΔＴがほぼ０．３秒以下になると供給された炭化水素が排気浄化触媒１３の排気ガス流通表面上に堆積し始め、従って図１５に示されるように炭化水素濃度の振動周期ΔＴがほぼ０．３秒以下になるとＮＯＸ浄化率が低下する。そこで本発明では炭化水素濃度の振動周期が０．３秒から５秒の間とされている。
さて、本発明による実施例では炭化水素供給弁１６からの炭化水素の噴射量および噴射時期を変化させることによって炭化水素濃度の振幅ΔＨおよび振動周期ΔＴが機関の運転状態に応じた最適値となるように制御される。図１６および図１７は機関の運転状態に応じた最適な炭化水素濃度の変化とこれら変化をもたらす炭化水素供給弁１６からの炭化水素の噴射量Ｗを示している。なお、図１６はベース空燃比（Ａ／Ｆ）ｂが変化した場合を示しており、図１７は吸入空気量ＧＡ、即ち排気ガス量が変化した場合を示している。
前述したようにＮＯＸを良好に浄化するためには図１６に示される如くベース空燃比（Ａ／Ｆ）ｂが高くなるにつれて炭化水素濃度の振幅を大きくする必要がある。炭化水素濃度の振幅を大きくするためには炭化水素の噴射量Ｗを増大する必要があり、従って本発明による実施例ではベース空燃比（Ａ／Ｆ）ｂが高くなるほど炭化水素の噴射量Ｗが増大せしめられる。
一方、ベース空燃比（Ａ／Ｆ）ｂが一定のもとで一定量の炭化水素が供給されているときに吸入空気量ＧＡが増大すると、即ち排気ガス量が増大すると排気ガス中の炭化水素濃度が低下する。この場合、吸入空気量ＧＡにかかわらずに排気ガス中の炭化水素濃度を一定濃度に維持するためには吸入空気量ＧＡが増大するにつれて炭化水素の供給量を増大する必要がある。従って本発明による実施例では図１７に示されるように吸入空気量ＧＡが増大するほど炭化水素の噴射量Ｗが増大せしめられる。
このように機関の運転状態に応じた最適な炭化水素の濃度変化を得ることのできる炭化水素の噴射量Ｗは機関の運転状態に応じて変化する。本発明による実施例ではこの炭化水素の噴射量Ｗは機関の要求トルクＴＱおよび機関回転数Ｎの関数として図１８に示すようなマップの形で予めＲＯＭ３２内に記憶されている。
図１９は尿素水供給弁１７から排気ガス中に含まれるＮＯＸを還元するのに十分な尿素水を供給し、排気ガス中に含まれるＮＯＸをＮＯＸ選択還元触媒１５において還元するようにした場合のＮＯＸ浄化率を示している。図１９からわかるようにこのＮＯＸ選択還元触媒１５はＮＯＸ選択還元触媒１５の温度がほぼ２００℃を越えると活性化してＮＯＸ浄化率が高くなる。このように尿素水から発生したアンモニアにより排気ガス中に含まれるＮＯＸをＮＯＸ選択還元触媒１５において還元するＮＯＸ浄化方法を以下、第２のＮＯＸ浄化方法と称する。
第１のＮＯＸ浄化方法を用いた場合には図５に示されるように排気浄化触媒１３の温度が高くなったとしても高いＮＯＸ浄化率を得ることができる。一方、尿素水はどこでも補充しうるものではないので尿素水はできる限り使用しないことが好ましい。従って本発明では通常、第１のＮＯＸ浄化方法を用いてＮＯＸの浄化作用が行われる。しかしながら図１６および図１７からわかるようにベース空燃比（Ａ／Ｆ）ｂがリーンになるほど炭化水素噴射量Ｗが増大し、吸入空気量ＧＡが増大するほど炭化水素噴射量Ｗが増大する。この場合、炭化水素噴射量Ｗが極度に増大すると炭化水素の消費量が増大し、この場合には第２のＮＯＸ浄化方法を用いた方が好ましい。
そこで本発明では通常、第１のＮＯＸ浄化方法が用いられ、第１のＮＯＸ浄化方法によりＮＯＸを浄化するために消費される炭化水素の量を代表する代表値が予め定められた許容値を越えたときには、供給された尿素由来のアンモニアにより排気ガス中に含まれるＮＯＸをＮＯＸ選択還元触媒１５において還元する第２のＮＯＸ浄化方法が用いられる。
この代表値としては、第１のＮＯＸ浄化方法によりＮＯＸを浄化するために供給される炭化水素の一回当りの噴射量を用いることができる。また、この代表値としては排気ガス中の酸素濃度を用いることができる。無論、この代表値として、炭化水素の消費量を表すその他の値を用いることもできる。
ところで本発明による実施例において用いられているＮＯＸ選択還元触媒１５は炭化水素に対する酸化力が弱く、従ってＮＯＸ選択還元触媒１５に炭化水素が流入しても炭化水素の酸化反応熱によってＮＯＸ選択還元触媒１５の温度が上昇することは期待できない。そこで本発明による実施例ではＮＯＸ選択還元触媒１５を昇温すべきときには炭化水素供給弁１６から炭化水素を供給し、排気浄化触媒１３におけるこの炭化水素の酸化反応熱により排気ガス温を上昇させ、それによりＮＯＸ選択還元触媒１５を昇温するようにしている。
さて、ＮＯＸ選択還元触媒１５の温度はＮＯＸ選択還元触媒１５の取付け位置によって異なるが、例えば排気浄化触媒１３を排気タービン７ｂの出口に配置し、ＮＯＸ選択還元触媒１５を排気浄化触媒１３から遠く離れた車両の床下に配置した場合にはＮＯＸ選択還元触媒１５の温度は排気浄化触媒１３の温度よりも１００℃程度低くなる。
一方、第１のＮＯＸ浄化方法が用いられているときには排気浄化触媒１３は通常３００℃以上となり、従ってこのときＮＯＸ選択還元触媒１５は２００℃以上となる。図１９からわかるようにＮＯＸ選択還元触媒１５は２００℃以上になると活性化し、従って第１のＮＯＸ浄化方法が用いられているときには通常、ＮＯＸ選択還元触媒１５は活性化していることになる。
これに対し、ＮＯＸ浄化方法が第１のＮＯＸ浄化方法から第２のＮＯＸ浄化方法に切換わり、このとき炭化水素の供給を停止するとＮＯＸ選択還元触媒１５は次第に温度低下する。そこで本発明による実施例ではこのときＮＯＸ選択還元触媒１５が非活性状態とならないように炭化水素供給弁１６から炭化水素が供給される。このときＮＯＸ選択還元触媒１５を活性化した状態に維持するのに必要な炭化水素の量は予め実験により求められており、第２のＮＯＸ浄化方法によりＮＯＸの浄化作用が行われているときにはこの実験により求められている量の炭化水素が供給される。
図２０Ａおよび図２０Ｂは第２のＮＯＸ浄化方法が行われているときにＮＯＸ選択還元触媒１５を活性状態に維持するために必要な実験により求められた炭化水素の噴射量ＷＨと噴射間隔ΔＴとの一例を示している。この例では図２０Ａに示されるように炭化水素の噴射量ＷＨおよび噴射間隔ΔＴは排気浄化触媒１３の温度を代表する温度、例えば排気浄化触媒１３の温度ＴＢの関数であり、この炭化水素の噴射量ＷＨおよび噴射間隔ΔＴは排気浄化触媒１３の温度が高くなるほど増大する。
一方、この例では図２０Ｂに示されるように炭化水素の噴射量ＷＨと噴射間隔ΔＴは排気ガス中の酸素濃度を代表する値、例えば空燃比であり、この炭化水素の噴射量ＷＨと噴射間隔ΔＴは空燃比がリーンになるほど増大する。図２０Ａおよび図２０Ｂに示される噴射量ＷＨと触媒温度ＴＢおよび空燃比Ａ／Ｆとの関係、および噴射間隔ΔＴと触媒温度ＴＢおよび空燃比Ａ／Ｆとの関係は夫々図２１Ａ、図２１Ｂに示されるようなマップの形で予めＲＯＭ３２内に記憶されている。
なお、この場合噴射量ＷＨおよび噴射間隔ΔＴのいずれか一方のみを制御することによってもＮＯＸ選択還元触媒１５を活性状態に維持することができる。従ってこの場合も考慮すると、本発明による実施例では、第２のＮＯＸ浄化方法によりＮＯＸの浄化作用が行われているときに供給される炭化水素の噴射量ＷＨおよび噴射間隔ΔＴのいずれか一方又は双方が排気浄化触媒１３の温度を代表する温度ＴＢおよび排気ガス中の酸素濃度を代表する値の関数として予め記憶されていることになる。
図２２は排気浄化処理ルーチンの第１実施例を示しており、このルーチンは一定時間毎の割込みによって実行される。
この実施例では、第１のＮＯＸ浄化方法によりＮＯＸを浄化するために消費される炭化水素の量を代表する代表値が予め定められた許容値を越えたときには、ＮＯＸ選択還元触媒が活性化しているか否かにかかわらずにＮＯＸ浄化方法が第１のＮＯＸ浄化方法から第２のＮＯＸ浄化方法に切換えられる。即ち、この実施例では排気浄化触媒１３が活性化していれば通常はＮＯＸ選択還元触媒１５も活性化していると考えてＮＯＸ浄化方法の切換え作用が行われる。
即ち、図２２を参照するとまず初めにステップ１００において図１８に示すマップから炭化水素の噴射量Ｗが算出される。次いでステップ１０１では上述の代表値、例えば炭化水素の噴射量Ｗが許容値Ｗ０を越えたか否かが判別される。Ｗ≦Ｗ０のときにはステップ１０２に進んでステップ１００において算出された噴射量Ｗおよび予め定められた噴射間隔でもって炭化水素供給弁１６から炭化水素が供給される。このときには第１のＮＯＸ浄化方法によって排気ガス中に含まれるＮＯＸの浄化作用が行われる。
これに対し、ステップ１０１においてＷ＞Ｗ０になったと判別されたときにはステップ１０３に進んで第２のＮＯＸ浄化方法により排気ガス中に含まれるＮＯＸの浄化作用が行われる。即ち、ステップ１０３およびステップ１０４では夫々図２１Ａおよび図２１Ｂに示すマップから炭化水素の噴射量ＷＨおよび噴射間隔ΔＴが算出され、次いでステップ１０５ではＮＯＸ選択還元触媒１５を活性状態に維持するのに必要なこれら噴射量ＷＨおよび噴射間隔ΔＴに従って炭化水素供給弁１６から炭化水素が噴射される。次いでステップ１０６では排気ガス中に含まれるＮＯＸを還元するのに必要な尿素水の供給量が算出され、次いでステップ１０７ではこの算出された量の尿素水が尿素水供給弁１７から供給される。
図２３は排気浄化処理ルーチンの第２実施例を示しており、このルーチンも一定時間毎の割込みによって実行される。
この実施例では、第１のＮＯＸ浄化方法によりＮＯＸを浄化するために消費される炭化水素の量を代表する代表値が予め定められた許容値を越えたときには、ＮＯＸ選択還元触媒１５が活性化していればＮＯＸ浄化方法が第１のＮＯＸ浄化方法から第２のＮＯＸ浄化方法に切換えられる。即ち、この実施例では上述の代表値が上述の許容値を越えたときにＮＯＸ選択還元触媒１５が活性化していないときには第１のＮＯＸ浄化方法によるＮＯＸの浄化作用が継続して行われ、その後ＮＯＸ選択還元触媒１５が活性化するとそのときにＮＯＸ浄化方法が第１のＮＯＸ浄化方法から第２のＮＯＸ浄化方法に切換えられる。
即ち、図２３を参照するとまず初めにステップ２００において図１８に示すマップから炭化水素の噴射量Ｗが算出される。次いでステップ２０１では上述の代表値、例えば炭化水素の噴射量Ｗが許容値Ｗ０を越えたか否かが判別される。Ｗ≦Ｗ０のときにはステップ２０２に進んでステップ２００において算出された噴射量Ｗおよび予め定められた噴射間隔でもって炭化水素供給弁１６から炭化水素が供給される。このときには第１のＮＯＸ浄化方法によって排気ガス中に含まれるＮＯＸの浄化作用が行われる。
これに対し、ステップ２０１においてＷ＞Ｗ０になったと判別されたときにはステップ２０３に進んでＮＯＸ選択還元触媒１５の温度ＴＣが活性化温度ＴＣＸ、例えば２００℃を越えたか否かが判別される。ＴＣ≦ＴＣＸのとき、即ちＮＯＸ選択還元触媒１５が活性化していないときにはステップ２０２に進んで第１のＮＯＸ浄化方法により排気ガス中のＮＯＸの浄化作用が行われる。
これに対し、ステップ２０３においてＴＣ＞ＴＣＸであると判別されたとき、即ちＮＯＸ選択還元触媒１５が活性化したときにはステップ２０４に進んで第２のＮＯＸ浄化方法により排気ガス中に含まれるＮＯＸの浄化作用が行われる。即ち、ステップ２０４およびステップ２０５では夫々図２１Ａおよび図２１Ｂに示すマップから炭化水素の噴射量ＷＨおよび噴射間隔ΔＴが算出され、次いでステップ２０６ではＮＯＸ選択還元触媒１５を活性化した状態に維持するのに必要なこれら噴射量ＷＨおよび噴射間隔ΔＴに従って炭化水素供給弁１６から炭化水素が噴射される。次いでステップ２０７では排気ガス中に含まれるＮＯＸを還元するのに必要な尿素水の供給量が算出され、次いでステップ２０８ではこの算出された量の尿素水が尿素水供給弁１７から供給される。
図２４および図２５に第３実施例を示す。図１に示される実施例では第１のＮＯＸ浄化方法を行うために炭化水素の噴射量が増大した場合、炭化水素の噴射量の増大作用を継続していると排気浄化触媒１３が目詰まりを起こしたり、或いは熱劣化を起こす危険性がある場合が存在する。このような危険性がある場合には第１のＮＯＸ浄化方法によるＮＯＸの浄化を停止する必要がある。
従ってこの実施例では、第１のＮＯＸ浄化方法によるＮＯＸの浄化を停止すべき機関および排気浄化触媒１３の状態が予め設定されており、機関および排気浄化触媒１３がこの状態になったときには排気浄化方法が第１のＮＯＸ浄化方法から第２のＮＯＸ浄化方法に切換えられる。このような状態の例としては排気浄化触媒１３が目詰まりを生ずる危険性があるときや、排気浄化触媒１３が熱劣化する危険性があるときである。
図２４には、炭化水素の噴射量Ｗ、排気浄化触媒１３の温度ＴＢおよび吸入空気量ＱＡを夫々ｘｙｚ軸とする３次元空間において排気浄化触媒１３の主に上流端が目詰まりを生ずる危険性のある領域がＤＺで示されている。即ち、噴射量Ｗが多く、排気浄化触媒１３の温度ＴＢが低く、吸入空気量ＱＡが少ないときには供給された炭化水素が排気浄化触媒１３の上流端に液状の形で滞留しやすくなり、斯くして排気浄化触媒１３が目詰まりを生ずる危険性がある。従ってこの実施例では機関および排気浄化触媒１３が図２４に示す領域ＤＺ内となったときには第１のＮＯＸ浄化方法によるＮＯＸの浄化作用が停止される。
一方、炭化水素の噴射量Ｗが増大して炭化水素の酸化反応熱により排気浄化触媒１３の温度ＴＢが極度に高くなると排気浄化触媒１３が熱劣化を生ずる危険性がある。従ってこの実施例では排気浄化触媒１３の温度ＴＢが熱劣化を生ずる限界温度ＴＢＸに達したときには第１のＮＯＸ浄化方法によるＮＯＸの浄化作用が停止される。なお、この実施例では第１のＮＯＸ浄化方法によるＮＯＸ浄化方法が停止されている間はＮＯＸ選択還元触媒１５を活性化状態に維持するために必要な炭化水素が炭化水素供給弁１６から供給される。
図２５はこの第３実施例を実行するための排気浄化処理ルーチンを示しており、このルーチンも一定時間毎の割込みによって実行される。
図２５を参照するとまず初めにステップ３００において機関および排気浄化触媒１３の状態が図２４に示される領域ＤＺ内にあるか否かが判別される。機関および排気浄化触媒１３の状態が図２４に示される領域ＤＺ内にないときにはステップ３０１に進んで排気浄化触媒１３の温度ＴＢが熱劣化をひき起す限界温度ＴＢＸよりも高くなったか否かが判別される。ＴＢ≦ＴＢＸのときにはステップ３０２に進む。
ステップ３０２では図１８に示すマップから炭化水素の噴射量Ｗが算出される。次いでステップ３０３では前述した代表値、例えば炭化水素の噴射量Ｗが許容値Ｗ０を越えたか否かが判別される。Ｗ≦Ｗ０のときにはステップ３０４に進んでステップ３０２において算出された噴射量Ｗおよび予め定められた噴射間隔でもって炭化水素供給弁１６から炭化水素が供給される。このときには第１のＮＯＸ浄化方法によって排気ガス中に含まれるＮＯＸの浄化作用が行われる。
これに対し、ステップ３０３においてＷ＞Ｗ０になったと判別されたときにはステップ３０５に進んでＮＯＸ選択還元触媒１５の温度ＴＣが活性化温度ＴＣＸ、例えば２００℃を越えたか否かが判別される。ＴＣ≦ＴＣＸのとき、即ちＮＯＸ選択還元触媒１５が活性化していないときにはステップ３０４に進んで第１のＮＯＸ浄化方法により排気ガス中のＮＯＸの浄化作用が行われる。
これに対し、ステップ３０５においてＴＣ＞ＴＣＸであると判別されたとき、即ちＮＯＸ選択還元触媒１５が活性化したときにはステップ３０６に進んで第２のＮＯＸ浄化方法により排気ガス中に含まれるＮＯＸの浄化作用が行われる。即ち、ステップ３０６およびステップ３０７では夫々図２１Ａおよび図２１Ｂに示すマップから炭化水素の噴射量ＷＨおよび噴射間隔ΔＴが算出され、次いでステップ３０８ではＮＯＸ選択還元触媒１５を活性化した状態に維持するのに必要なこれら噴射量ＷＨおよび噴射間隔ΔＴに従って炭化水素供給弁１６から炭化水素が噴射される。次いでステップ３０９では排気ガス中に含まれるＮＯＸを還元するのに必要な尿素水の供給量が算出され、次いでステップ３１０ではこの算出された量の尿素水が尿素水供給弁１７から供給される。
一方、ステップ３００において機関および排気浄化触媒１３の状態が図２４に示される領域ＤＺ内にあると判別されたとき、或いはステップ３０１においてＴＢ＞ＴＢＸになったと判別されたときにはステップ３０６に進んでＮＯＸ浄化方法が第１のＮＯＸ浄化方法から第２のＮＯＸ浄化方法に切換えられる。
【符号の説明】
【０００９】
４…吸気マニホルド
５…排気マニホルド
７…排気ターボチャージャ
１２…排気管
１３…排気浄化触媒
１５…ＮＯＸ選択還元触媒
１６…炭化水素供給弁
１７…尿素水供給弁
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６Ａ】
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【図６Ｂ】
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【図７Ａ】
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【図７Ｂ】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０Ａ】
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【図２０Ｂ】
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【図２１Ａ】
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【図２１Ｂ】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【手続補正書】
【提出日】平成24年9月20日(2012.9.20)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
機関排気通路内に排気ガス中に含まれるNOxと改質された炭化水素とを反応させるための排気浄化触媒を配置し、該排気浄化触媒下流の機関排気通路内に尿素供給手段と供給された尿素由来のアンモニアによりNOxを還元しうるNOx選択還元触媒とを配置し、上記排気浄化触媒の排気ガス流通表面上には貴金属触媒が担持されていると共に該貴金属触媒周りには塩基性の排気ガス流通表面部分が形成されており、該排気浄化触媒は、排気浄化触媒に流入する炭化水素の濃度を予め定められた範囲内の振幅および予め定められた範囲内の周期でもって振動させると排気ガス中に含まれるNOxを還元する性質を有すると共に、該炭化水素濃度の振動周期を該予め定められた範囲よりも長くすると排気ガス中に含まれるNOxの吸蔵量が増大する性質を有しており、機関運転時には通常、排気浄化触媒に流入する炭化水素の濃度を上記予め定められた範囲内の振幅および上記予め定められた範囲内の周期でもって振動させることにより排気ガス中に含まれるNOxを排気浄化触媒において還元する第１のNOx浄化方法が用いられており、該第１のNOx浄化方法によりNOxを浄化するために消費される炭化水素の量を代表する代表値が予め定められた許容値を越えたときには、NOx選択還元触媒が活性化しているか否かにかかわらずに、又はNOx選択還元触媒が活性化していれば、供給された尿素由来のアンモニアにより排気ガス中に含まれるNOxをNOx選択還元触媒において還元する第２のNOx浄化方法が用いられる内燃機関の排気浄化装置。
【請求項２】
上記第１のNOx浄化方法によるNOxの浄化を停止すべき機関および排気浄化触媒の状態が予め設定されており、機関および排気浄化触媒が該予め設定された状態になったときには排気浄化方法が第１のNOx浄化方法から第２のNOx浄化方法に切換えられる請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項３】
上記予め設定された状態は排気浄化触媒が目詰まりを生ずる危険性があるとき又は排気浄化触媒が熱劣化する危険性があるときである請求項２に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項４】
上記代表値は上記第１のNOx浄化方法によりNOxを浄化するために供給される炭化水素の一回当りの噴射量である請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項５】
上記代表値は排気ガス中の酸素濃度である請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項６】
第２のNOx浄化方法によりNOxの浄化作用が行われているときにはNOx選択還元触媒を活性化した状態に維持するのに必要な量の炭化水素が供給される請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項７】
第２のNOx浄化方法によりNOxの浄化作用が行われているときに供給される炭化水素の噴射量および噴射間隔のいずれか一方又は双方が排気浄化触媒の温度を代表する温度および排気ガス中の酸素濃度を代表する値の関数として予め記憶されている請求項６に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項８】
上記代表値が上記許容値を越えたときにNOx選択還元触媒が活性化していないときには第１のNOx浄化方法によるNOxの浄化作用が継続して行われる請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項９】
上記排気浄化触媒内において排気ガス中に含まれるNOxと改質された炭化水素とが反応して窒素および炭化水素を含む還元性中間体が生成され、上記炭化水素濃度の振動周期は還元性中間体を生成し続けるのに必要な振動周期である請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項１０】
上記炭化水素濃度の振動周期が0.3秒から５秒の間である請求項９に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【国際調査報告】
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