(57)【要約】  本発明は、付加製造方法又ははんだ付け、溶接、粉末及び部品のためのガンマ、ガンマ’−コバルト基合金に関する。Ｃｏ−７Ｗ−７Ａｌ−２３Ｎｉ−２Ｔｉ−２Ｔａ−１２Ｃｒ−０．０１Ｂ−０．１Ｃ−（０−０．１Ｓｉ）に基づいたコバルト基合金を用いることによって、付加製造方法又は高温はんだ付けに特に良く適した合金が提案される。【特許請求の範囲】
【請求項１】
特に付加製造プロセス、はんだ付け又は溶接のための、コバルト基超合金であって、
少なくとも、重量パーセントで：
６％〜８％のタングステン（Ｗ）、特に７％のタングステン（Ｗ）、
６％〜８％のアルミニウム（Ａｌ）、特に７％のアルミニウム（Ａｌ）、
２１％〜２５％のニッケル（Ｎｉ）、特に２３％のニッケル（Ｎｉ）、
１％〜３％のチタン（Ｔｉ）、特に２％のチタン（Ｔｉ）、
１％〜３％のタンタル（Ｔａ）、特に２％のタンタル（Ｔａ）、
１０％〜１４％のクロム（Ｃｒ）、特に１２％のクロム（Ｃｒ）、
０．００５％〜０．０１５％のホウ素（Ｂ）、特に０．０１０％の（Ｂ）、
０．０５％〜０．１５％の炭素（Ｃ）、特に０．１０％の炭素（Ｃ）、
任意で０．０５％〜０．１５％のケイ素（Ｓｉ）、特に０．１０％のケイ素（Ｓｉ）
を含む、特にそれらから成る、コバルト基超合金。
【請求項２】
請求項１に記載の合金が用いられる、部品の付加製造のためのプロセス。
【請求項３】
請求項１に記載の合金が用いられる、はんだ付けのための又は溶接のための方法。
【請求項４】
請求項１に記載の合金を含む粉末。
【請求項５】
少なくとも請求項１に記載の合金を含む、又は、請求項２若しくは３に記載のプロセス若しくは方法によって製造される、又は、請求項４に記載の粉末による、部品。
【請求項６】
特に、請求項１に記載の合金、又は、請求項５に記載の部品のための、熱処理のためのプロセスであって、
前記合金が、少なくとも、２段階の熱処理：
１５７３Ｋでの溶液熱処理、
１１７３Ｋでのγ’析出、及び、
その後、１０７３Ｋでの粒界炭化物析出、及び、炭化物、シリサイド等の粒界強化剤の析出を達成するために終結エージング熱処理、
を受ける、プロセス。
【請求項７】
特に、請求項１に記載の合金又は請求項５に記載の部品のための、熱処理のためのプロセスであって、
前記合金が、１４２３Ｋ及び１１９３Ｋの温度を用いる少なくとも２段階の熱処理における溶液熱処理及びγ’の析出、
最後に任意でホウ化物析出のための１０７３Ｋでの熱処理、
を受ける、プロセス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、付加製造（ＡＭ）プロセスにおいて又は高温部品のはんだ付け若しくは溶接において採用されるγ−γ’コバルト基超合金、粉末及び部品に関する。
【背景技術】
【０００２】
γ’−硬化ニッケル基合金は、例えばガスタービンにおける、高温使用から知られている。ニッケル基合金は、高温ガス腐食を受け、それらの脆さのため困難によってのみ修復され得る。コバルト基合金の場合では、それらがこの点においてより良い特性を有することが知られている。しかしながら、ここでの不利点は、不安定なγ’相（Ｃｏ、Ｎｉ）−３Ｔｉに起因した、悪い機械的特性である。
【０００３】
高温割れに関する問題は、これらのプロセスがγ、γ’−硬化ニッケル基超合金の場合において非常に注意深く実行されなくてはならないことである。
【０００４】
合金系Ｃｏ−Ｎｉ−Ｗ−Ａｌ−Ｔｉ−Ｔａ−Ｃｒにおけるγ相の安定化につながる新しい発展は、機械的特性が、既知のγ−硬化合金Ｎｉ７３８のものに匹敵することを示す。
【０００５】
付加製造プロセス及びはんだ付け又は溶接は、従来技術から知られており、また、γ’−硬化ニッケル基合金に関して採用される又は発展される。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
従って、本発明の目的は、上述の問題を解決することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
課題は、請求項１に記載の合金によって、請求項２に記載の付加製造及び高温はんだ付けのためのプロセス及び請求項３に記載のはんだ付け又は溶接のための方法、請求項４に記載の粉末及び請求項５に記載の部品によって、達成される。
【０００８】
従属請求項は、さらなる優位点の達成のために任意の方法で互いに組み合わされ得るさらなる有利な措置を挙げる。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
説明は、本発明の例示的実施形態のみを示す。
【００１０】
付加製造において及びはんだ付け又は溶接において採用され得る析出硬化コバルト基合金が提案される。
【００１１】
有利な組成は、Ｃｏ−７Ｗ−７Ａｌ−２３Ｎｉ−２Ｔｉ−２Ｔａ−１２Ｃｒ−０．０１Ｂ−０．１Ｃ−（０−０．１Ｓｉ）である。
【００１２】
超合金における合金化元素チタン（Ｔｉ）、アルミニウム（Ａｌ）、タンタル（Ｔａ）及びハフニウム（Ｈｆ）のせいで、酸素粒子圧力（ｐａｒｔｉｃｌｅ  ｐｒｅｓｓｕｒｅ）は、プロセスの間に正確に制御されなくてはならない。
【００１３】
タングステン（Ｗ）の割合は、密度のために、かなり低く維持される。
【００１４】
アルミニウム（Ａｌ）の割合は、γ’含有量に起因した溶接性及び酸素感受性を低下させるために、かなり低く維持される。
【００１５】
ニッケル（Ｎｉ）の割合は、クロム（Ｃｒ）との組み合わせにおけるγ相に関する安定性範囲を広げるために、高く維持される。
【００１６】
チタン（Ｔｉ）の割合は、酸素感受性のために、かなり低く維持される。
【００１７】
タンタル（Ｔａ）の割合は、γ’相におけるタングステン（Ｗ）の割合を置き換えるため、及び、元素のホウ素（Ｂ）及びケイ素（Ｓｉ）と一緒に粒界を強化するためを含み、中程度の範囲に維持される。
【００１８】
クロム（Ｃｒ）の割合は、優れた酸素耐性及び高温ガス腐食耐性を確保するために、高く維持される。
【００１９】
ホウ素（Ｂ）、炭素（Ｃ）及び／又はケイ素（Ｓｉ）は、粒界強化剤を意味する。
【００２０】
合金は、好ましくは、少なくとも、２段階の熱処理：
１５７３Ｋでの溶液熱処理、
１１７３Ｋでのγ’析出、及び、
その後、１０７３Ｋでの粒界炭化物析出、及び、
炭化物、シリサイド等の粒界強化剤の析出を達成するために終結エージング熱処理、
を受ける。
【００２１】
さらなる有利な熱処理は、１４２３Ｋ及び１１９３Ｋの温度による２段階の熱処理における溶液熱処理及びγ’の析出である。
【００２２】
これらの温度は、おおよその数字（＋／−２０Ｋ）である。
【００２３】
終わりで、ホウ化物析出に関する１０７３Ｋでの好ましい熱処理が、任意で考えられるが、絶対に必要なわけではない。
【００２４】
合金は、粉末形態で存在し得、また、溶接付加物質として用いられ得る。
【００２５】
この粉末は、構成成分としてセラミック又は他の混合物を有し得る。
【００２６】
はんだ付け、溶接において、又はＡＭにおいて、このタイプの合金又はこのタイプの粉末は、部品の一部又は全体を製造するために採用される。
【手続補正書】
【提出日】平成30年8月13日(2018.8.13)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
コバルト基超合金であって、
重量パーセントで：
６％〜８％のタングステン（Ｗ）と、
６％〜８％のアルミニウム（Ａｌ）と、
２１％〜２５％のニッケル（Ｎｉ）と、
１％〜３％のチタン（Ｔｉ）と、
１％〜３％のタンタル（Ｔａ）と、
１０％〜１４％のクロム（Ｃｒ）と、
０．００５％〜０．０１５％のホウ素（Ｂ）と、
０．０５％〜０．１５％の炭素（Ｃ）と、
任意で０．０５％〜０．１５％のケイ素（Ｓｉ）と、
残部のコバルト（Ｃｏ）と、
から成る、コバルト基超合金。
【請求項２】
請求項１に記載の合金が用いられる、部品の付加製造のためのプロセス。
【請求項３】
請求項１に記載の合金が用いられる、はんだ付けのための又は溶接のための方法。
【請求項４】
請求項１に記載の合金を含む粉末。
【請求項５】
少なくとも請求項１に記載の合金を含む、又は、請求項４に記載の粉末による、部品。
【請求項６】
請求項１に記載の合金、又は、請求項５に記載の部品のための、熱処理のためのプロセスであって、
前記合金が、少なくとも、２段階の熱処理：
１５７３Ｋでの溶液熱処理、
１１７３Ｋでのγ’析出、及び、
その後、１０７３Ｋでの粒界炭化物析出、及び、炭化物、シリサイド等の粒界強化剤の析出を達成するために終結エージング熱処理、
を受ける、プロセス。
【請求項７】
請求項１に記載の合金又は請求項５に記載の部品のための、熱処理のためのプロセスであって、
前記合金が、１４２３Ｋ及び１１９３Ｋの温度を用いる少なくとも２段階の熱処理における溶液熱処理及びγ’の析出、
最後に任意でホウ化物析出のための１０７３Ｋでの熱処理、
を受ける、プロセス。
【国際調査報告】
2019507247.tif 000002
2019507247.tif 000003
2019507247.tif 000004
2019507247.tif 000005