(57)【要約】  本発明は、原子力工学に関し、動力炉のための燃料要素の製造において使用され得る。特許請求されるものは、ケーシングの一端をプラグと溶接することと、ケーシングの一端とプラグの両方が高クロム鋼製である、燃料要素に燃料を装填することと、第２のプラグを、ケーシングの他端へ溶接することとを含む、原子炉燃料要素を密閉する方法である。高クロムフェライトマルテンサイト鋼製のケーシングと、高クロムフェライト鋼製のプラグとが使用される。溶接継ぎ目の金属においてフェライト相の形成を可能にする、前記金属の形成に寄与するケーシング材料とプラグ材料の体積比において、アルゴンアーク溶接が実行され、ここにおいて、その比は、Ｖ1／Ｖ2≧１８であり、Ｖ1は、フェライト材料の体積であり、Ｖ2は、フェライトマルテンサイト材料の体積である。アルゴンアーク溶接は、１４〜２０Ａの電流、１２〜１５ｍ／時の速度、９〜１０Ｗのアーク電圧、および７〜８ｌ／分のアルゴン流量において実行される。これは、溶接継合の必要な品質を提供し、燃料要素製造プロセスを簡素化する。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
原子炉燃料要素を密閉する方法であって、ケーシングの一端をプラグへ溶接することと、ここで、前記ケーシングの一端と前記プラグの両方が高クロム鋼製であり、前記原子炉燃料要素に燃料を装填することと、第２のプラグを前記ケーシングの他端へ溶接することとを含む方法において、
高クロムフェライトマルテンサイト鋼製のケーシングと、高クロムフェライト鋼製のプラグとが使用され、溶接継ぎ目の金属においてフェライト相の形成を可能にする体積比であって、前記金属の形成に寄与するケーシング材料とプラグ材料の体積比において、アルゴンアーク溶接が実行され、ここで、前記体積比は、
【数１】
2019506589.tif 000007
であり、
Ｖ1は、フェライト材料の体積であり、
Ｖ2は、フェライトマルテンサイト材料の体積である
ことを特徴とする、方法。
【請求項２】
アルゴンアーク溶接が、１４〜２０Ａの電流、１２〜１５ｍ／時の速度、９〜１０Ｗのアーク電圧、および７〜８ｌ／分のアルゴン流量で実行されることを特徴とする、請求項１に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、原子力工学に関し、動力炉のための燃料要素の製造において使用され得る。
【背景技術】
【０００２】
燃料要素を密閉するための方法が知られており、ここにおいて、シールドガスの雰囲気において、非消耗式電極を使用して、ケーシング端部を、プラグとともに溶融することによって溶接が実行される（米国特許第３０４５１０８号）。
【０００３】
この方法の欠点は、この電極とプラグの円筒突起との接触の結果、アークが点火されることにあり、ここにおいて、タングステン含有物が溶接池へ入り、このことは、溶接継手の強度を、また、それに相応して品質を低減させ得る。
【０００４】
燃料要素ケーシングと同じ材料からなるプラグを、１Ｘ１８Ｈ１０Ｔステンレス鋼製のケーシングの一端へ溶接することと、燃料装荷し、それに続いて第２のプラグをケーシングの他端へ溶接し、これによって、燃料を含む燃料要素をしっかりと閉じ込めることとを含む、融接によって燃料要素を密閉するための方法がさらに知られている（Ａ．Ｇ．Ｓａｍｏｙｌｏｖ、Ｖ．Ｓ．Ｖｏｌｋｏｖ、Ｍ．Ｉ．Ｓｏｌｏｎｉｎ著、「Ｆｕｅｌ  ｅｌｅｍｅｎｔｓ  ｏｆ  ｎｕｃｌｅａｒ  ｒｅａｃｔｏｒｓ」、モスクワ、Ａｔｏｍｅｎｅｒｇｏｉｚｄａｔ出版、１９９６年、アナログ版である書籍を参照）。この方法は、発振器が使用されるアークを点火するために、燃料要素を密閉するために必要とされるすべての不可欠な技術的工程を開示する。
【０００５】
近年、（放射線量、冷却材腐食−浸食効果および温度のような）高速中性子炉の燃料要素の性能特性のためのより高い基準を考慮して、そのような燃料要素の製造において、それらのケーシングは、以下の等級、すなわち、ＥＩ−８５２、ＥＰ−８２３、ＥＰ−９００の高クロムフェライトマルテンサイト鋼からなる。
【０００６】
最も近い類似物は、高クロム鋼製のケーシングを有する燃料要素を密閉する方法であり、燃料要素ケーシングと同じ材料からなるプラグを、ケーシングの一端へ溶接することと、燃料を充填することと、そこから構造の急冷（quenching structures）を取り除くために、溶接継手を焼き戻しした後、溶接継手アセンブリを形成するために、ケーシングの他端へ、第２のプラグを溶接することとを含む（Ｐｈ．Ｇ．Ｒｅｓｈｅｔｎｉｋｏｖによって編集された書籍「Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ，  ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ  ａｎｄ  ｏｐｅｒａｔｉｏｎ  ｏｆ  ｆｕｅｌ  ｅｌｅｍｅｎｔｓ  ｏｆ  ｐｏｗｅｒ  ｒｅａｃｔｏｒｓ」、第２巻、Ｅｎｅｒｇａｔｏｍｉｚｄａｔ出版、１９９５、プロトタイプ版を参照）。この等級の鋼材を溶接するそのような方法の主な欠点は、これら鋼材における溶接が完了すると、一定の時間期間後に、構造の急冷および低温割れが進行し得ることにある。
【０００７】
この方法の欠点のうちの１つは、そのような鋼材のための高品質な溶接継手を生成するために、追加の工程、特に、溶接継手焼き戻しが必要とされることにあり、これは、２０〜３０分間、７４０〜７６０℃において実行され、溶接工程とその後の焼き戻しとの間の最短時間を可能な限り維持する。溶接継手焼き戻し後にこの工程を実行することは、一定の費用を必要とし、特に、燃料を装填された燃料要素を密閉する溶接継手が焼き戻しされた場合、燃料要素製造の技術を複雑化する。
【発明の概要】
【０００８】
提供されるべき技術的効果は、高品質かつ気密方式でケーシングをプラグへ溶接し、したがって、溶接継手のその後の熱処理を不要とし、これによって、製造技術を簡素化することによって、高クロム鋼製のケーシングを有する原子炉の燃料要素を密閉する信頼性を高めることである。
【０００９】
この技術的結果は、ケーシングの一端をプラグへ溶接することと、ケーシングの一端とプラグの両方が高クロム鋼製である、燃料要素に燃料を装填することと、第２のプラグをケーシングの他端へ溶接することとを含む、原子炉燃料要素を密閉する方法において提供され、ここにおいて、高クロムフェライトマルテンサイト鋼製のケーシングと、高クロムフェライト鋼製のプラグとが使用され、溶接継ぎ目の金属においてフェライト相の形成を可能にする、前記金属の形成に寄与するケーシング材料とプラグ材料の体積比において、アルゴンアーク溶接が実行され、ここにおいて、その比は、
【００１０】
【数１】
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【００１１】
であり、
Ｖ1は、フェライト材料の体積であり、
Ｖ2は、フェライトマルテンサイト材料の体積である。
【００１２】
アルゴンアーク溶接は、１４〜２０Ａの電流、１２〜１５ｍ／時の速度、９〜１０Ｗのアーク電圧、および７〜８ｌ／分のアルゴン流量で実行される。
【００１３】
≧０．１８である、溶接継手金属におけるフェライト材料とフェライトマルテンサイト材料との体積比は、継手溶融ゾーンにおいて指定された値以上の値においては、低温割れの進展に対する高い耐性があり溶接継手が焼き戻しされることを必要としないフェライト相が形成され、より低い値においては、必要なフェライトゾーンが形成され得ず、したがって溶接継手金属の熱処理を必要とする、ということに基づく。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】フェライトマルテンサイト鋼製のケーシング１と、フェライト鋼製のプラグ２とを含む、溶接継手アセンブリの構造を示す図。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
例示的な実施形態
原子炉燃料要素を密閉する方法は、ケーシングの一端をプラグと溶接することと、ケーシングの一端とプラグの両方が高クロム鋼製である、燃料要素に燃料を装填することと、第２のプラグを、ケーシングの他端へ溶接することとを含む。
【００１６】
ショルダ幅、ケーシング厚みδ、および、所定の溶け込み深さｂのような異なる技術的パラメータにおいて、溶接プロセスをモデル化することが、溶接前および溶接後に、溶接継手アセンブリの幾何学的に水平なモデルに対して実行され、その後、溶接継手において形成された相が、構造分析の方法によって評価された。これは、その中にフェライト相を形成するための継手金属を取得するために使用される、異なる等級の鋼材の領域同士の比を計算することを可能にした。
【００１７】
結果として得られる異なる等級の材料の領域は、継手の形成された金属における割合を考慮し、コンピュータプログラムＪｐＳｑｕａｒｅ（ＬＰｒｏＳｏｆｔ）を使用して、溶接継手のスライスにおいて決定され、溶接継手金属において形成された相は、構造分析によって決定された。継手金属において形成された相の体積は、溶接継手アセンブリの幾何学的フラットモデルにおける金属の領域に比例した。関連付けられるべき材料の計算された領域に基づいて、継手金属においてフェライト相を形成するために必要なケーシングおよびプラグのための材料体積の比が決定される。
【００１８】
【数２】
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【００１９】
Ｖ1は、フェライト材料の体積であり、
Ｖ2は、フェライトマルテンサイト材料の体積である。
【００２０】
密閉の方法は、０．５ｍｍの壁厚を有するφ９．３ｍｍのＥＰ−８２３等級のフェライトマルテンサイト鋼製のケーシングを使用して、アルゴンアーク溶接によって実行される。
【００２１】
プラグについては、０５Х１８С２ВФАｙｕ等級のフェライト鋼が使用され、ショルダ幅は０．８ｍｍであり、その直径は、ケーシング直径に対応している（図面参照）。
【００２２】
溶接のために使用された鋼材の化学組成が、表１に示される。
【００２３】
【表１】
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【００２４】
使用された鋼材の機械的特性が、表２に示される。
【００２５】
【表２】
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【００２６】
鋼材０５Ｘ１８Ｃ２ＭＢФАЮを用いた実験は、その高い機械的特性を証明し、鉛冷却材における耐食性の観点から有望である（ロシア特許第２２３８３４５号、「Ｓｔｅｅｌ  ｆｏｒ  ｃｏｒｅ  ｆｕｅｌ  ｅｌｅｍｅｎｔｓ  ｏｆ  ｌｅａｄ−ｃｏｏｌａｎｔ  ｎｕｃｌｅａｒ  ｒｅａｃｔｏｒｓ」Ｖｅｌｙｕｈａｎｏｖ  Ｖ．Ｐ．、Ｚｅｌｅｎｓｋｉｙ  Ｇ．Ｋ．、Ｉｏｌｔｕｈｏｖｓｋｉｙ  Ａ．Ｇ．、Ｌｅｏｎｔｉｅｖａ−Ｓｍｉｒｎｏｖａ  Ｍ．Ｖ．、Ｍｉｔｉｎ  Ｖ．Ｓ．、Ｓｏｋｏｌｏｖ  Ｎ．Ｂ．、Ｒｕｓａｎｏｖ  Ａ．Ｅ．、Ｔｒｏｙａｎｏｖ  Ｖ．Ｍ．、出願人および特許保有者−国家原子力集団会社によって代表されるロシア連邦、ＳＳＣ  ＶＮＩＩＮＭ、２００４年１０月２０日発行）。
【００２７】
鋼材ＥＰ−８２３製のケーシングを、鋼材０５Х１８С２ВФАｙｕ製のプラグと溶接するモードは、
溶接電流１５Ａ、
溶接速度１４ｍ／時、
アーク電圧９Ｖ、
アルゴン割合８ｌ／分。
【００２８】
開発された技術に従って、燃料要素シミュレータが作成された。
【００２９】
選択された溶接モードに関する溶接継手の金属組織調査は、フェライトマルテンサイト相体積に対するフェライト相体積の比は、０．４６から０．５１であることを示している。
【００３０】
機械的強度試験は、サンプルの破裂が、燃料要素シミュレータのケーシングにわたって発生することを示した。ケーシングの強度限界は、８１８ＭＰａである。
【００３１】
溶接継手は４０００時間の間、鉛冷却材における腐食に関して試験された。溶接継手の耐食性は、燃料ケーシングの耐食性のレベルにとどまることが発見された。
【００３２】
室温において、質量分析法によるヘリウム漏れ検出器を使用して実行された気密性に関する溶接継手の試験は、すべての継手が、空気を通さないように密閉されていることを示した。
【００３３】
高クロム鋼製のケーシングを有する燃料要素を密閉する創造性のある方法の使用は、ケーシングとプラグとの間の溶接継手の品質を向上させ、密閉技術を大幅に簡素化することを可能にする。
【図１】
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【国際調査報告】
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