(57)【要約】【解決手段】  本発明は、連続鋳造圧延設備２内において、金属的なストリップ１を製造するための方法に関し、この連続鋳造圧延設備２が、鋳造機械３と、第１の炉４と、第１のせん断機Ｓ１と、粗圧延ライン５と、第２の炉６と、第２のせん断機Ｓ２と、仕上げ圧延ライン７と、冷却区間８と、巻き取り設備９と、第３のせん断機Ｓ３とを備えている。異なる作動条件に対してフレキシブルに応動可能とするために、本発明において、前記ストリップ１を製造するために、作動モード；即ち、ａ）  エンドレス圧延、このエンドレス圧延において、前記鋳造機械３と、前記粗圧延ライン５と、前記仕上げ圧延ライン７とが互いに作用結合されており、且つ、材料の圧延が、鋳造機械−質量流によって行われ、ｂ）  前記粗圧延ライン５内におけるエンドレス圧延、および、前記仕上げ圧延ライン７内における個別ストリップ圧延、ｃ）  前記粗圧延ライン５内における個別ストリップ圧延、および、前記仕上げ圧延ライン７内における個別ストリップ圧延、ｄ）  前記粗圧延ライン５内におけるセミエンドレス圧延、及び／または、前記仕上げ圧延ライン７内におけるセミエンドレス圧延、のこれら作動モードの内の少なくとも１つの作動モードが選択される。
2019535525.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
連続鋳造圧延設備（２）内において、金属的なストリップ（１）を製造するための方法であって、この連続鋳造圧延設備（２）が、
−  スラブを鋳造するための鋳造機械（３）と、
−  前記金属的なストリップの搬送方向（Ｆ）において前記鋳造機械（３）に後続する、第１の炉（４）、及び／または、第１のローラーテーブル断熱区間と、
−  前記鋳造機械（３）と、前記第１の炉（４）及び／または前記第１のローラーテーブル断熱区間との間に配設されている、第１のせん断機（Ｓ１）と、
−  複数の圧延スタンド（Ｒ１、Ｒ２）を有する粗圧延ライン（５）と、
−  前記金属的なストリップの搬送方向（Ｆ）において前記粗圧延ライン（５）に後続する、第２の炉（６）、及び／または、第２のローラーテーブル断熱区間と、
−  前記粗圧延ラインと、前記第２の炉（６）及び／または前記第２のローラーテーブル断熱区間との間に配設されている、第２のせん断機（Ｓ２）と、
−  複数の圧延スタンド（Ｆ１、Ｆ２、Ｆ３、Ｆ４、Ｆ５、Ｆ６）を有する仕上げ圧延ライン（７）と、
−  冷却区間（８）と、
−  少なくとも２つの巻き取り機（９）または１つの転向リールと、および、
−  前記冷却区間（８）と前記巻き取り設備（９）との間に配設されている、第３のせん断機（Ｓ３）と、
を備えている、前記方法において、
前記ストリップ（１）を製造するために、作動モード；即ち、
ａ）  エンドレス圧延、
このエンドレス圧延において、前記鋳造機械（３）と、前記粗圧延ライン（５）と、前記仕上げ圧延ライン（７）とが互いに作用結合されており、且つ、材料の圧延が、鋳造機械−質量流によって行われ、
その際、仕上げられたストリップが、前記巻き取り設備（９）において、前記第３のせん断機（Ｓ３）を用いて分離され；
ｂ）  前記粗圧延ライン（５）内におけるエンドレス圧延、
このエンドレス圧延において、前記鋳造機械（３）と前記粗圧延ライン（５）とが互いに作用結合されており、且つ、材料の圧延が、鋳造機械−質量流によって行われる、
並びに、
前記仕上げ圧延ライン（７）内における個別ストリップ圧延（バッチ式作動）、
その際、前記粗圧延ライン（５）内において圧延された粗ストリップが、前記仕上げ圧延ライン（７）内における個別ストリップ圧延のために、前記第２のせん断機（Ｓ２）を用いて分離される；
ｃ）  前記粗圧延ライン（５）内における個別ストリップ圧延（バッチ式作動）、および、前記仕上げ圧延ライン（７）内における個別ストリップ圧延（バッチ式作動）、
その際、前記鋳造機械（３）内において製造されたスラブが、前記粗圧延ライン（５）および前記仕上げ圧延ライン（７）内における前記個別ストリップ圧延のために、前記第１のせん断機（Ｓ１）を用いて分離される；
ｄ）  前記粗圧延ライン（５）内におけるセミエンドレス圧延、及び／または、前記仕上げ圧延ライン（７）内におけるセミエンドレス圧延、
その際、前記鋳造機械（３）内において製造されたスラブが、前記粗圧延ライン（５）内における前記セミエンドレス圧延のために、前記第１のせん断機（Ｓ１）を用いて分離され、及び／または、
その際、前記粗圧延ライン（５）内において圧延された粗ストリップが、前記仕上げ圧延ライン（７）内における前記セミエンドレス圧延のために、前記第２のせん断機（Ｓ２）を用いて分離され；
その際、前記仕上げられたストリップが、前記巻き取り設備（９）において、前記第３のせん断機（Ｓ３）を用いて分離される、
のこれら作動モードの内の少なくとも１つの作動モードが選択されることを特徴とする方法。
【請求項２】
前記第１の炉（４）内において、または、前記第１のローラーテーブル断熱区間内において、または、適宜の順序および組み合わせにおける、第１の炉部分（４）と第１のローラーテーブル断熱区間との配設において、少なくとも１つのスラブは位置決めされる、
ことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記第第２の炉（６）内において、または、前記第２ローラーテーブル断熱区間内において、または、適宜の順序および組み合わせにおける、第２の炉部分（６）と第２のローラーテーブル断熱区間との配設において、少なくとも１つのスラブまたは粗ストリップは位置決めされる、
ことを特徴とする請求項１または２に記載の方法。
【請求項４】
請求項１による前記作動モードａ）、ｂ）、ｃ）、および、ｄ）は、前記ストリップ（１）の最終厚さに依存して選択されることを特徴とする請求項１から３のいずれか一つに記載の方法。
【請求項５】
請求項１による前記作動モードａ）、ｂ）、ｃ）、および、ｄ）は、前記連続鋳造圧延設備（２）の始動プロセスに依存して選択されることを特徴とする請求項１から３のいずれか一つに記載の方法。
【請求項６】
請求項１による前記作動モードａ）、ｂ）、ｃ）、および、ｄ）は、前記粗圧延ライン（５）内において及び／または前記仕上げ圧延ライン（７）内において行われるロール交換に依存して選択されることを特徴とする請求項１から３のいずれか一つに記載の方法。
【請求項７】
前記第１の炉（４）の出側における平均的なスラブ温度は、少なくとも１，０００℃、有利には、少なくとも１，１００℃の値であることを特徴とする請求項１から６のいずれか一つに記載の方法。
【請求項８】
前記第２の炉（６）の出側における平均的な粗ストリップ温度は、少なくとも１，１００℃、有利には、少なくとも１，１５０℃の値であることを特徴とする請求項１から７のいずれか一つに記載の方法。
【請求項９】
前記仕上げ圧延ライン（７）内における前記ストリップ（１）の成形度合いは、
ε＝（ｈＶ−ｈＦ）／ｈＶ×１００≧９６％
ここで、粗ストリップ厚さとしてのｈＶ、仕上げストリップ厚さとしてのｈＦ
の値であることを特徴とする請求項１から８のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１０】
前記第２の炉（６）の出側における平均的な粗ストリップ温度は、少なくとも１，１５０℃の値であり、
その際、前記ストリップの厚さ（ｈＢ）と前記ストリップの速度（ｖＢ）との積が、少なくとも３５０ｍｍ  ｍ／ｍｉｎ、有利には少なくとも５００ｍｍ  ｍ／ｍｉｎの値であることを特徴とする請求項９に記載の方法。
【請求項１１】
前記仕上げ圧延ライン（７）内における圧延スタンドの数は、
２．３１６×ｈＢ×ｖＢ×ｅ（−０．１６７×ｎ）≧４８０ｍ／ｍｉｎ  ｍｍ
ここで、
ｎ：前記仕上げ圧延ライン（７）内における前記圧延スタンドの数
ｈＢ：スラブの厚さ  ｍｍ
ｖＢ：スラブ速度  ｍ／ｍｉｎ
の関係により選択されることを特徴とする請求項１から１０のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１２】
前記スラブ及び／または粗ストリップの誘導的な加熱は行わないことを特徴とする請求項１から１１のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１３】
前記仕上げ圧延ライン（７）の、最後の機能中の圧延スタンド内における温度は、γ−α相変態の上方、特に８２０℃の上方にあることを特徴とする請求項１から１２のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１４】
前記作動モードにおける、エンドレス圧延またはセミエンドレス圧延に関する前記仕上げ圧延スタンドの間での、前記仕上げ圧延ラインの内側での誘導的な加熱は、８５０℃以上の最終圧延温度、及び／または、機械的な仕上げストリップ特性の合目的な影響の調節のため、及び／または、低い鋳造速度の際に考慮されていることを特徴とする請求項１から１３のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１５】
前記第１のせん断機（Ｓ１）の後ろでの、前記第１の炉（４）の長さ、または、前記第１のローラーテーブル断熱区間、または、適宜の順序および組み合わせにおける、第１の炉部分（４）と第１のローラーテーブル断熱区間との配設は、
有利には、前記第２のせん断機（Ｓ２）の後ろでの、前記第２の炉（６）の長さ、または、前記第２のローラーテーブル断熱区間、または、適宜の順序および組み合わせにおける、第２の炉部分（６）と第２のローラーテーブル断熱区間との配設よりも短い、
ことを特徴とする請求項１から１４のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１６】
圧延材料の製造のための連続鋳造圧延設備（２）であって、この連続鋳造圧延設備が、
−  スラブを鋳造するための鋳造機械（３）と、
−  前記金属的なストリップの搬送方向（Ｆ）において前記鋳造機械（３）に後続する、第１の炉（４）、及び／または、第１のローラーテーブル断熱区間と、
−  複数の圧延スタンド（Ｒ１、Ｒ２）を有する粗圧延ライン（５）と、
−  前記金属的なストリップの搬送方向（Ｆ）において前記粗圧延ライン（５）に後続する、第２の炉（６）、及び／または、第２のローラーテーブル断熱区間と、
−  複数の圧延スタンド（Ｆ１、Ｆ２、Ｆ３、Ｆ４、Ｆ５、Ｆ６）を有する仕上げ圧延ライン（７）と、
−  冷却区間（８）と、
−  少なくとも２つの巻き取り機（９）または１つの転向リールと、
を備えている、前記連続鋳造圧延設備において、
スラブ、粗ストリップ、及び／または、仕上げられたストリップの選択的な分離のための、３つのせん断機が、異なる作動モードの実現のために組み込まれ、
第１のせん断機（Ｓ１）が、前記鋳造機械（３）と、前記第１の炉（４）及び／または前記第１のローラーテーブル断熱区間との間に、および、
第２のせん断機（Ｓ２）が、前記粗圧延ライン（５）と、前記第２の炉（６）及び／または前記第２のローラーテーブル断熱区間との間に、および、
第３のせん断機（Ｓ３）が、前記冷却区間（８）と前記巻き取り設備（９）との間に配設されており、
前記第１のせん断機（Ｓ１）の後ろでの、前記第１の炉（４）の長さ、または、前記第１のローラーテーブル断熱区間、または、適宜の順序および組み合わせにおける、第１の炉部分（４）と第１のローラーテーブル断熱区間との配設が、
有利には、前記第２のせん断機（Ｓ２）の後ろでの、前記第２の炉（６）の長さ、または、前記第２のローラーテーブル断熱区間、または、適宜の順序および組み合わせにおける、第２の炉部分（６）と第２のローラーテーブル断熱区間との配設よりも短く、および、
少なくとも１つの個別のスラブが、前記第１のせん断機（Ｓ１）と前記粗圧延ライン（５）の前記第１の圧延スタンド（Ｒ１）との間の領域内において収まり、および、
少なくとも１つの個別の粗ストリップが、前記第２のせん断機（Ｓ２）と前記仕上げ圧延ライン（７）の前記第１の圧延スタンド（Ｆ１）との間の領域内において収まる、
ことを特徴とする連続鋳造圧延設備。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、連続鋳造圧延設備内において、金属的なストリップを製造するための方法に関し、この連続鋳造圧延設備が、
−  スラブを鋳造するための鋳造機械と、
−  前記金属的なストリップの搬送方向において前記鋳造機械に後続する、第１の炉、及び／または、第１のローラーテーブル断熱区間と、
−  前記鋳造機械と、前記第１の炉及び／または前記第１のローラーテーブル断熱区間との間に配設されている、第１のせん断機と、
−  複数の圧延スタンドを有する粗圧延ラインと、
−  前記金属的なストリップの搬送方向において前記粗圧延ラインに後続する、第２の炉、及び／または、第２のローラーテーブル断熱区間と、
−  前記粗圧延ラインと、前記第２の炉及び／または前記第２のローラーテーブル断熱区間との間に配設されている、第２のせん断機と、
−  複数の圧延スタンドを有する仕上げ圧延ラインと、
−  冷却区間と、
−  少なくとも２つの巻き取り機または１つの転向リールと、および、
−  前記冷却区間と前記巻き取り設備との間に配設されている、第３のせん断機と、
を備えている。
【背景技術】
【０００２】
薄いスラブ連続鋳造圧延設備（ＣＳＰ設備）のフレキシブルな作動に対する要求は、恒常的に増大している。その際、異なる作動条件が調節可能であることは、努力される。例えば、圧延された仕上げストリップ厚さ、または、鋳造速度に対する適合は、同様に品質の理由およびエネルギー消費量の理由からも望ましい。
【０００３】
個別ストリップの圧延、または、エンドレス圧延のための、薄いスラブ連続鋳造圧延設備は、既に従来技術において十分に言及されている。例えば、特許文献１、特許文献２、特許文献３、特許文献４、特許文献５、特許文献６が指摘される。
【０００４】
公知の解決策は、しかしながら、フレキシビリティの観点のもとで、時として欠点を有している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】ドイツ連邦共和国特許第１９５  １８  １４４  Ｃ２号明細書
【特許文献２】ヨーロッパ特許第０  ８８９  ７６２  Ｂ１号明細書
【特許文献３】ヨーロッパ特許第０  ８７０  ５５３  Ｂ１号明細書
【特許文献４】ヨーロッパ特許第１  ９６０  １３１  Ｂ１号明細書
【特許文献５】国際出願公開第２００９／０１２９６３  Ａ１号パンフレット
【特許文献６】ヨーロッパ特許第２  ５６９  １０４  Ｂ１号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
従って、本発明の根底をなす課題は、上述された様式の方法を、増大された程度がフレキシビリティに対して可能であるように、更に発展させることであり；且つ、その際、特に異なる作動条件に対してフレキシブルに応動され得るべきである。提案された設備コンセプトおよび作動方法は、従って、フレキシビリティに対する高い程度によって特徴付けられるべきである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
この課題の解決策は、本発明により、
前記ストリップを製造するために、作動モード；即ち、
ａ）  エンドレス圧延、
このエンドレス圧延において、前記鋳造機械と、前記粗圧延ラインと、前記仕上げ圧延ラインとが互いに作用結合されており、且つ、材料の圧延が、鋳造機械−質量流によって行われ、
その際、仕上げられたストリップが、前記巻き取り設備において、前記第３のせん断機を用いて分離され；
ｂ）  前記粗圧延ライン内におけるエンドレス圧延、
このエンドレス圧延において、前記鋳造機械と前記粗圧延ラインとが互いに作用結合されており、且つ、材料の圧延が、鋳造機械−質量流によって行われる、
並びに、
前記仕上げ圧延ライン内における個別ストリップ圧延（バッチ式作動）、
その際、前記粗圧延ライン内において圧延された粗ストリップが、前記仕上げ圧延ライン内における個別ストリップ圧延のために、前記第２のせん断機を用いて分離される；
ｃ）  前記粗圧延ライン内における個別ストリップ圧延（バッチ式作動）、および、前記仕上げ圧延ライン内における個別ストリップ圧延（バッチ式作動）、
その際、前記鋳造機械内において製造されたスラブが、前記粗圧延ラインおよび前記仕上げ圧延ライン内における前記個別ストリップ圧延のために、前記第１のせん断機を用いて分離される；
ｄ）  前記粗圧延ライン内におけるセミエンドレス圧延、及び／または、前記仕上げ圧延ライン内におけるセミエンドレス圧延、
その際、前記鋳造機械内において製造されたスラブが、前記粗圧延ライン内における前記セミエンドレス圧延のために、前記第１のせん断機を用いて分離され、及び／または、
その際、前記粗圧延ライン内において圧延された粗ストリップが、前記仕上げ圧延ライン内における前記セミエンドレス圧延のために、前記第２のせん断機を用いて分離され；
その際、前記仕上げられたストリップが、前記巻き取り設備において、前記第３のせん断機を用いて分離される、
のこれら作動モードの内の少なくとも１つの作動モードが選択されることによって特徴付けられている。
【発明の効果】
【０００８】
第１の炉内において、及び／または、第１のローラーテーブル断熱区間内において、その際、有利には少なくとも１つのスラブは位置決めされる。同様に、第２の炉内において、または、第２ローラーテーブル断熱区間内において、有利には少なくとも１つのスラブまたは粗ストリップは位置決めされる。
【０００９】
上述の作動モードａ）、ｂ）、ｃ）、及び／または、ｄ）は、その際、ストリップの最終厚さに依存して選択され得る。
【００１０】
作動モードａ）、ｂ）、ｃ）、及び／または、ｄ）が、連続鋳造圧延設備の始動プロセスに依存して選択されることは同様に可能である。
【００１１】
更に、作動モードａ）、ｂ）、ｃ）、及び／または、ｄ）が、粗圧延ライン内において及び／または仕上げ圧延ライン内において行われるロール交換に依存して選択されることは可能である。
【００１２】
先ず第一に、言及された作動モードの内の１つの作動モードが選択され、且つ、生産が、その場合に、このモードによって実施され；および、上記のことに応じて、与えられた時間に、言及された可能性ａ）、ｂ）、ｃ）、または、ｄ）の内のただ１つだけの可能性が実現される。但し、時系列的に順々に、同様に異なる、言及されたこれら作動モードの間の交番も行われ得る。
【００１３】
第１の炉の出側における平均的なスラブ温度は、有利には、少なくとも１，０００℃、特に有利には、少なくとも１，１００℃の値である。
【００１４】
第２の炉の出側における平均的な粗ストリップ温度は、有利には、少なくとも１，１００℃、特に有利には、少なくとも１，１５０℃の値である。
【００１５】
更なる構成において、
仕上げ圧延ライン内におけるストリップの成形度合いは、
ε＝（ｈＶ−ｈＦ）／ｈＶ×１００≧９６％
ここで、粗ストリップ厚さとしてのｈＶ、仕上げストリップ厚さとしてのｈＦ
の値である。
特に、この場合、有利には、第２の炉の出側における平均的な粗ストリップ温度は、少なくとも１，１５０℃の値であり、その際、ストリップの厚さ（ｈＢ）とストリップの速度（ｖＢ）との積が、少なくとも３５０ｍｍ  ｍ／ｍｉｎ、有利には少なくとも５００ｍｍ  ｍ／ｍｉｎの値である。
【００１６】
有利な圧延は、
仕上げ圧延ライン内における圧延スタンドの数が、
２．３１６×ｈＢ×ｖＢ×ｅ（−０．１６７×ｎ）≧４８０ｍ／ｍｉｎ  ｍｍ
ここで、
ｎ：仕上げ圧延ライン内における圧延スタンドの数
ｈＢ：スラブの厚さ  ｍｍ
ｖＢ：スラブ速度  ｍ／ｍｉｎ
の関係により選択される場合に可能である。
【００１７】
有利には、記載された方法のやり方において、スラブ及び／または粗ストリップの誘導的な加熱は行わないことは、意図されている。
【００１８】
仕上げ圧延ラインの、最後の機能中の圧延スタンド内における温度は、有利には、γ−α相変態の上方、特に８２０℃の上方にある。
【００１９】
図において、本発明の実施例が図示されている。唯一の図は、概略的に、ストリップを製造するための、１ストラング−連続鋳造圧延設備の側面図を示している。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】ストリップを製造するための、１ストラング−連続鋳造圧延設備の概略的な側面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
提案された薄スラブ連続鋳造圧延設備のコンセプトは、図から与えられている以下の主構成要素から成っている：
【００２２】
ストリップ１を製造するための連続鋳造圧延設備２は、少なくとも１つの鋳造機械３を有している。
鋳造機械３の後ろの材料の搬送方向Ｆにおいて、第１の炉４が配設されており、この第１の炉４に、搬送方向Ｆにおいて、複数の圧延スタンドＲ１およびＲ２を有する粗圧延ライン５が続いている。粗圧延ライン５の後ろに、第２の炉６が続いており、この第２の炉に、他方また、複数の圧延スタンドＦ１、Ｆ２、Ｆ３、Ｆ４、Ｆ５、Ｆ６を有する、仕上げ圧延ライン７が続いている。仕上げ圧延ライン７の後ろに、冷却区間８が配設されており、この冷却区間に、巻き取り機９が続いている。
【００２３】
鋳造機械３と第１の炉４との間に、第１のせん断機Ｓ１が配設されている。第２のせん断機Ｓ２は、粗圧延ライン５の後ろ、および、第２の炉６の手前に配置されている。第３のせん断機Ｓ３は、最後には、巻き取り機９の直前に配置されている。
【００２４】
第１の炉４及び／または第１のローラーテーブル断熱区間内において、少なくとも１つの個別のスラブがスペースを見出し；且つ、更に、少なくとも１つの個別のスラブが、第１のせん断機Ｓ１と粗圧延ライン５の第１の圧延スタンドＲ１との間の領域内において収まることは行われる。粗圧延ライン５は、有利には、１つから４つまでの圧延スタンドから成り、その際、特に有利には、２つの圧延スタンドが配置されている。
【００２５】
粗圧延ライン５の後ろの、第２の炉６及び／または第２のローラーテーブル断熱区間は、
少なくとも１つの個々の粗ストリップが、この粗ストリップの水平方向の姿勢もしくは広がりにおいてスペースを見出し、または、少なくとも１つの個別の粗ストリップが、第２のせん断機Ｓ２と仕上げ圧延ライン７の第１の圧延スタンドＦ１との間の領域内において収まる、
ように形成されている。
仕上げ圧延ライン７は、大抵の場合、１つから７つまでの圧延スタンドから成り、有利には４つから６つまでの圧延スタンドが配置されている。
【００２６】
第１のせん断機Ｓ１は、鋳造機械３を離れるスラブの分離のためのスラブせん断機である。第２のせん断機Ｓ２は、粗圧延ライン５の後ろの粗ストリップの分離のための粗ストリップせん断機であり、且つ、有利には、第２の炉６の手前に配設されている。第３のせん断機Ｓ３は、要するに、巻き取り機９の手前のストリップの分離のためのストリップせん断機である。
【００２７】
上記のことに応じて、上記異なる作動モードを実現可能とするために、３つのせん断機Ｓ１、Ｓ２、および、Ｓ３が配置されている。
【００２８】
連続鋳造圧延設備２内において、有利には、如何なる（例えば、誘導加熱装置の様式の）迅速加熱装置も配置されて無く、このことは、コストの安いガスの使用の際、および、エネルギー的な（ｅｎｅｒｇｅｔｉｓｃｈｅｎ）観点のもとで、有利である。
【００２９】
（例えばおよび有利には、ローラーコンベヤ炉の様式の）第１の炉４及び／または第２の炉６の代わりに、選択的に、ローラーテーブル断熱区間が設けられていることは可能であり、これらローラーテーブル断熱区間内において、少なくとも１つの個別のスラブ、または、個別の粗ストリップがスペースを見出し；且つ、この場合に、同様に選択的に誘導加熱装置が上記ローラーテーブル断熱区間の後ろに配設されていることも可能である。
同様に、粗圧延ラインの手前及び／または後ろでの、適宜の順序および組み合わせにおける、炉部分およびローラーテーブル断熱区間の配設も可能である。
【００３０】
第１のせん断機Ｓ１の後ろでの、第１の炉４の長さ、または、第１のローラーテーブル断熱区間、または、適宜の順序および組み合わせにおける、第１の炉部分４とローラーテーブル断熱区間との配設は、有利には、
第２のせん断機Ｓ２の後ろでの、第２の炉６の長さ、または、第２のローラーテーブル断熱区間、または、適宜の順序および組み合わせにおける、第２の炉部分６とローラーテーブル断熱区間との配設よりも短い。
【００３１】
１つの個別のスラブ、または、１つの個別の粗ストリップは、これから、典型的に生産されるリング重量を有する１つのコイルが圧延もしくは生産され得る程に長い。
【００３２】
この連続鋳造圧延設備（ＣＳＰ設備）は、上述された主構成要素の最適化された作動によって、極めてフレキシブルに作動され得る。その際、異なる作動モードが、粗圧延ライン、仕上げ圧延ライン、または全設備内において実地に適用可能である：
【００３３】
上記方法モードａ）に従い、
先ず第一に、粗圧延ライン５内におけるエンドレス圧延と、仕上げ圧延ライン７内におけるエンドレス圧延とは可能であり、即ち、この場合に、鋳造機械３並びに粗圧延ライン５および仕上げ圧延ライン７は互いに接続されている。
その際、鋳造機械−質量流によって圧延され、且つ、巻き取り機９におけるストリップが第３のせん断機Ｓ３によって分離される。
【００３４】
上記方法モードｂ）に従い、
更に、鋳造機械−質量流によっての、粗圧延ライン５内におけるエンドレス圧延と、仕上げ圧延ライン７内における個別ストリップ圧延（バッチ式作動）とが可能である。その際、個別のストリップは、第２のせん断機Ｓ２において分離される。仕上げ圧延ライン７内における質量流は、圧延の際、粗圧延ライン５もしくは接続された鋳造機械３内におけるよりも大きい。
このことによって、比較的に大きな変形度合いとの、関連した第１の圧延スタンド内におけるエンドレス圧延の、利点の組み合わせと、並びに、
仕上げ圧延ライン７内におけるバッチ式圧延の利点と、これに伴って達成可能なより高い最終圧延温度とを有する、頭部および末端部におけるより良好な粗ストリップ幾何学的形状とは与えられる。
【００３５】
上記方法モードｃ）に従い、
更に、粗圧延ライン５内における個別ストリップ圧延（バッチ式作動）と、仕上げ圧延ライン７内における個別ストリップ圧延（バッチ式作動）とが可能である。その際、個別のスラブは、第１のせん断機Ｓ１において分離される。粗圧延ライン５と仕上げ圧延ライン７とは、両方共、圧延工程の間じゅう、鋳造機械３よりも大きな質量流によって作動される。温度ガイダンスは、圧延ラインの個々の速度選択によって、適宜調整され得る。
【００３６】
上記方法モードｄ）に従い、
要するに、更に別の作動が可能である：
第１の炉４と第２の炉６とが、もしくは、第１のせん断機Ｓ１と粗圧延ライン５の圧延スタンドＲ１との間の、及び／または、第２のせん断機Ｓ２と仕上げ圧延ライン７の圧延スタンドＦ１との間の間隔が、これらが１つ以上のスラブ（例えば、２つまたは３つのスラブ）を収容可能である程に、長く測定されている場合、
第１の炉４、及び／または、第２の炉６、もしくは、相応する設備区間から成る、セミエンドレスストリップ圧延が可能である。
次いで、第１のせん断機Ｓ１におけるセミエンドレススラブ、または、第２のせん断機Ｓ２におけるセミエンドレス粗ストリップの、第１の分離、および、巻き取り機９の手前の第３のせん断機Ｓ３による個別のストリップへの最終的な分割が行われる。
【００３７】
最終厚さに依存して、または、（鋳造開始の際の）設備の始動において、または、ロール交換の前、または、温度の理由から、異なる作動モードが選択され得、且つ、調節され得る。圧延設備の熱作動（Ｗａｒｍｆａｈｒｅｎ）は、例えば、バッチ式モードにおいて、粗圧延ラインおよび仕上げ圧延ラインにおいて行われ得る。次いで、先ず第一に、粗圧延ライン内におけるエンドレスモードへの切り換えが実施され得る。
（有利には、１．２ｍｍより薄いかまたは等しい厚さにおける）より薄く成るストリップにおいて、粗圧延ラインおよび仕上げ圧延ラインのためのエンドレスストリップ圧延は考慮に値する。ロール交換が、ただ仕上げ圧延ライン内において計画される場合、この仕上げ圧延ラインのためのバッチ式モードに切り換えられる。
【００３８】
仕上げ圧延ライン内におけるワークロール交換のための交換時間を得るために、有利には、仕上げ圧延ライン内における増大されたストリップ走行速度及び／または温度速度アップでもって圧延され、及び／または、粗圧延ライン内における鋳造速度並びに圧延速度が低減される。
バッチ式圧延の際に、異なるスラブ温度及び／または粗ストリップ温度を、ストリップ長さにわたって補償するために、および、仕上げ圧延ラインの後ろでの、可能な限り一定な仕上げストリップ温度を発生させるために、粗圧延ライン及び／または仕上げ圧延ラインは、温度速度アップでもって作動され、または、選択的に、少なくとも１つの中間スタンド冷却装置の水量が、相応して変化される。
【００３９】
フレキシビリティの拡大は、提案された設備によって、これに伴って可能である。
【００４０】
提案された連続鋳造圧延設備（ＣＳＰ設備）は、異なる、有利な技術的な装置および操作条件によって特徴付けられる。
【００４１】
スラブ洗浄装置（もしくはスラブスケール除去装置）の最適な配設は、鋳造機械３の出側において、最後のストラングローラの後ろ（２ｍ以下）に存在する。選択的に、スラブは、最後の両方のストラングローラ対の間で洗浄（スケール除去）される。
【００４２】
鋳造機械３またはスラブ洗浄装置と、第１の炉４の入り口に至るまでとの間のローラーテーブル断熱装置は、有利である。第１のせん断機Ｓ１の領域内において、断熱装置は、旋回入り込み可能である。このようにして、エネルギー損失もしくは温度損失は、この移送領域内において最小限に減らされる。
【００４３】
以下の条件、
Ｖｓｐｅｚｍ３／ｈ／ｍ  ＜  ６００×ｖ、有利には、Ｖｓｐｅｚｍ３／ｈ／ｍ  ＜  ４５０×ｖ
ここで、
ｖ：スケール洗浄装置の領域内における、圧延または鋳造製品の移送速度ｍ／ｓ
（「×」は、乗法記号）
を有する、最小限化された、特有のスケール除去水量Ｖｓｐｅｚを有する、コンパクトに構成する、一列のスケール除去ビームの使用は有利である：
【００４４】
機能中の仕上げ圧延スタンド数ｎは、有利には、仕上げストリップ厚さｈＦと適合される。
この目的のために、以下の近似方程式、
ｎ≧５×ｈＦ−０．６
が使用される：
【００４５】
より厚い最終ストリップ厚さにおいて、正確な仕上げストリップ最終圧延温度を維持するために、最後の仕上げ圧延スタンドでもって開始する１、２、または３圧延スタンドは、上昇される。その際、良好なストリップ品質を生じさせるために、ストリップ冷却装置によって、有利には、既に、仕上げ圧延ラインの内側で、最後の機能中の圧延スタンドに後ろで開始される。
これら最後の仕上げ圧延スタンドの間の温度計は、その際、正確な仕上げストリップ最終圧延温度の調節状態を監視し、且つ、制御目的のために利用される。
【００４６】
それぞれの第１の炉４及び／または第２の炉６、または、断熱装置を有する相応するローラーテーブル領域が、（長手方向において）異なる領域に分割されていることは可能であり、従って、スラブもしくはスラブ部片、及び／または、粗ストリップもしくは粗ストリップ部片が導出され得る。
これによって、例えば、バッファー時間が提供され得、容易にダミーバーが廃棄物処理され得、または、障害の除去が簡略化され得る。付加的に、火炎切断機が、炉部分の手前及び／または後ろに配置されていることは可能である。
【００４７】
第１の炉４の出側における平均的なスラブ温度（定義：中央における厚さにわたって平均値化される）は、≧１，０００℃、有利には、≧１，１００℃の値である。
【００４８】
第２の炉６からの出口における平均的な粗ストリップ温度は、≧１，１００℃、有利には、≧１，１５０℃の値である。
【００４９】
仕上げ圧延ライン内における、高変形（全仕上げ圧延ライン成形）、
ε＝（ｈＶ−ｈＦ）／ｈＶ×１００≧９６％
（ここで、ｈＶ＝粗ストリップ厚さ、ｈＦ＝仕上げストリップ厚さ）
によって、
≧１，１５０℃の高い粗ストリップ温度（第２の炉６からの出口における）と、および、
ｈＢ×ｖＢ≧３５０ｍ／ｍｉｎ  ｍｍ（有利には、ｈＢ×ｖＢ≧５００ｍ／ｍｉｎ  ｍｍ）の、ｍ／ｍｉｎ  ｍｍにおける高い質量流と、または、
一般的に、圧延スタンド数、
２．３１６×ｈＢ×ｖＢ×ｅ（−０．１６７×ｎ）≧４８０ｍ／ｍｉｎ  ｍｍ
（ここで、ｎ＝圧延スタンド数、ｈＢ＝スラブ厚さ  ｍｍ、ｖＢ＝スラブ速度  ｍ／ｍｉｎ）
に依存する条件とが組み合わさり、
同様に通常、エンドレス圧延において、仕上げ圧延ラインの内側での誘導的な後加熱も省略可能であり、且つ、設備が有利に作動され得、
従って、最後の機能中の仕上げ圧延スタンド内における成形が、γ−α相変態（例えば、８２０℃）の上方で行われる。
選択的に、作動モードにおける、エンドレス圧延またはセミエンドレス圧延に関する、仕上げ圧延スタンドの間での、仕上げ圧延ラインの内側での誘導的な加熱は、最終圧延温度（例えば、≧８５０℃）、及び／または、機械的な仕上げストリップ特性の合目的な影響の調節のため、及び／または、低い鋳造速度の際に考慮されている。
【００５０】
有利には全ての圧延スタンド（選択的に、最後の機能中の仕上げ圧延スタンドを除いて）における、有効な圧延ロール間隙潤滑装置を有する仕上げ圧延ライン（定義については上記参照）内での高成形も有利であり、これら全ての圧延スタンドが、圧延スタンド当たり、＞１０％の潤滑の結果としての圧延力低減を達成する。
【００５１】
バッチ式圧延へのエンドレス圧延の移行は、第１のせん断機Ｓ１における切断によって、中間くさび形部無しに行われ得る。第１のせん断機Ｓ１は、切断し、且つ、エンドレススラブの仕上げ圧延が、粗圧延ライン５の圧延スタンドＲ１／Ｒ２内におけるセットアップの変更無しに行われ得る。
鋳造速度の低減、及び／または、エンドレススラブ圧延の加速によって、圧延スタンドＲ１及び／または圧延スタンドＲ２が後続のスラブにおいて新しいセットアップによって差し込むことを許容する、間隙が引き出される。
【符号の説明】
【００５２】
１    ストリップ
２    連続鋳造圧延設備
３    鋳造機械
４    第１の炉
５    粗圧延ライン
６    第２の炉
７    仕上げ圧延ライン
８    冷却区間
９    巻き取り機、もしくは、巻き取り設備
Ｓ１  第１のせん断機
Ｓ２  第２のせん断機
Ｓ３  第３のせん断機
Ｒ１、Ｒ２  粗圧延ラインの圧延スタンド
Ｆ１、Ｆ２  仕上げ圧延ラインの圧延スタンド
Ｆ３、Ｆ４  仕上げ圧延ラインの圧延スタンド
Ｆ５、Ｆ６  仕上げ圧延ラインの圧延スタンド
Ｆ    搬送方向
【図１】
2019535525.tif 000003
【手続補正書】
【提出日】令和1年5月31日(2019.5.31)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、連続鋳造圧延設備内において、金属的なストリップを製造するための方法に関し、この連続鋳造圧延設備が、
−  スラブを鋳造するための鋳造機械と、
−  前記金属的なストリップの搬送方向において前記鋳造機械に後続する、第１の炉、及び／または、第１のローラーテーブル断熱区間と、
−  前記鋳造機械と、前記第１の炉及び／または前記第１のローラーテーブル断熱区間との間に配設されている、第１のせん断機と、
−  複数の圧延スタンドを有する粗圧延ラインと、
−  前記金属的なストリップの搬送方向において前記粗圧延ラインに後続する、第２の炉、及び／または、第２のローラーテーブル断熱区間と、
−  前記粗圧延ラインと、前記第２の炉及び／または前記第２のローラーテーブル断熱区間との間に配設されている、第２のせん断機と、
−  複数の圧延スタンドを有する仕上げ圧延ラインと、
−  冷却区間と、
−  少なくとも２つの巻き取り機または１つの転向リールと、および、
−  前記冷却区間と前記巻き取り設備との間に配設されている、第３のせん断機と、
を備えている。
【背景技術】
【０００２】
薄いスラブ連続鋳造圧延設備（ＣＳＰ設備）のフレキシブルな作動に対する要求は、恒常的に増大している。その際、異なる作動条件が調節可能であることは、努力される。例えば、圧延された仕上げストリップ厚さ、または、鋳造速度に対する適合は、同様に品質の理由およびエネルギー消費量の理由からも望ましい。
【０００３】
個別ストリップの圧延、または、エンドレス圧延のための、薄いスラブ連続鋳造圧延設備は、既に従来技術において十分に言及されている。例えば、特許文献１、特許文献２、特許文献３、特許文献４、特許文献５、特許文献６が指摘される。
部分的に同様に異なる作動モードも使用される更に別の解決策は、特許文献７および特許文献８から公知である。
【０００４】
公知の解決策は、しかしながら、フレキシビリティの観点のもとで、時として欠点を有している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】ドイツ連邦共和国特許第１９５  １８  １４４  Ｃ２号明細書
【特許文献２】ドイツ連邦共和国特許第１９６  １３  ７１８  Ｃ２号明細書
【特許文献３】ヨーロッパ特許第０  ８７０  ５５３  Ｂ１号明細書
【特許文献４】国際出願公開第２００７／０７３８４１  Ａ１号パンフレット
【特許文献５】国際出願公開第２００９／０１２９６３  Ａ１号パンフレット
【特許文献６】ヨーロッパ特許第２  ５６９  １０４  Ｂ１号明細書
【特許文献７】米国特許出願公開第２０１１／２７２１１６  Ａ１号明細書
【特許文献８】国際出願公開第２０００／１０７４１  Ａ１号パンフレット
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
従って、本発明の根底をなす課題は、上述された様式の方法を、増大された程度がフレキシビリティに対して可能であるように、更に発展させることであり；且つ、その際、特に異なる作動条件に対してフレキシブルに応動され得るべきである。提案された設備コンセプトおよび作動方法は、従って、フレキシビリティに対する高い程度によって特徴付けられるべきである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
この課題の解決策は、本発明により、
前記ストリップを製造するために、作動モード；即ち、
ａ）  エンドレス圧延、
このエンドレス圧延において、前記鋳造機械と、前記粗圧延ラインと、前記仕上げ圧延ラインとが互いに作用結合されており、且つ、材料の圧延が、鋳造機械−質量流によって行われ、
その際、仕上げられたストリップが、前記巻き取り設備において、前記第３のせん断機を用いて分離され；
ｂ）  前記粗圧延ライン内におけるエンドレス圧延、
このエンドレス圧延において、前記鋳造機械と前記粗圧延ラインとが互いに作用結合されており、且つ、材料の圧延が、鋳造機械−質量流によって行われる、
並びに、
前記仕上げ圧延ライン内における個別ストリップ圧延（バッチ式作動）、
その際、前記粗圧延ライン内において圧延された粗ストリップが、前記仕上げ圧延ライン内における個別ストリップ圧延のために、前記第２のせん断機を用いて分離される；
ｃ）  前記粗圧延ライン内における個別ストリップ圧延（バッチ式作動）、および、前記仕上げ圧延ライン内における個別ストリップ圧延（バッチ式作動）、
その際、前記鋳造機械内において製造されたスラブが、前記粗圧延ラインおよび前記仕上げ圧延ライン内における前記個別ストリップ圧延のために、前記第１のせん断機を用いて分離される；
ｄ）  前記粗圧延ライン内におけるセミエンドレス圧延、及び／または、前記仕上げ圧延ライン内におけるセミエンドレス圧延、
その際、前記鋳造機械内において製造されたスラブが、前記粗圧延ライン内における前記セミエンドレス圧延のために、前記第１のせん断機を用いて分離され、及び／または、
その際、前記粗圧延ライン内において圧延された粗ストリップが、前記仕上げ圧延ライン内における前記セミエンドレス圧延のために、前記第２のせん断機を用いて分離され；
その際、前記仕上げられたストリップが、前記巻き取り設備において、前記第３のせん断機を用いて分離される、
のこれら作動モードの内の１つの作動モードが選択され、
その際、前記仕上げ圧延ライン（７）内における圧延が、複数の圧延スタンドによって行われ、この数が、
２．３１６×ｈＢ×ｖＢ×ｅ（−０．１６７×ｎ）≧４８０ｍ／ｍｉｎ  ｍｍ
ここで、
ｎ：前記仕上げ圧延ライン（７）内における前記圧延スタンドの数
ｈＢ：スラブの厚さ  ｍｍ
ｖＢ：スラブ速度  ｍ／ｍｉｎ
の関係により与えられることによって特徴付けられている。
【発明の効果】
【０００８】
第１の炉内において、及び／または、第１のローラーテーブル断熱区間内において、その際、有利には少なくとも１つのスラブは位置決めされる。同様に、第２の炉内において、または、第２ローラーテーブル断熱区間内において、有利には少なくとも１つのスラブまたは粗ストリップは位置決めされる。
【０００９】
上述の作動モードａ）、ｂ）、ｃ）、及び／または、ｄ）は、その際、ストリップの最終厚さに依存して選択され得る。
【００１０】
作動モードａ）、ｂ）、ｃ）、及び／または、ｄ）が、連続鋳造圧延設備の始動プロセスに依存して選択されることは同様に可能である。
【００１１】
更に、作動モードａ）、ｂ）、ｃ）、及び／または、ｄ）が、粗圧延ライン内において及び／または仕上げ圧延ライン内において行われるロール交換に依存して選択されることは可能である。
【００１２】
先ず第一に、言及された作動モードの内の１つの作動モードが選択され、且つ、生産が、その場合に、このモードによって実施され；および、上記のことに応じて、与えられた時間に、言及された可能性ａ）、ｂ）、ｃ）、または、ｄ）の内のただ１つだけの可能性が実現される。但し、時系列的に順々に、同様に異なる、言及されたこれら作動モードの間の交番も行われ得る。
【００１３】
第１の炉の出側における平均的なスラブ温度は、有利には、少なくとも１，０００℃、特に有利には、少なくとも１，１００℃の値である。
【００１４】
第２の炉の出側における平均的な粗ストリップ温度は、有利には、少なくとも１，１００℃、特に有利には、少なくとも１，１５０℃の値である。
【００１５】
更なる構成において、
仕上げ圧延ライン内におけるストリップの成形度合いは、
ε＝（ｈＶ−ｈＦ）／ｈＶ×１００≧９６％
ここで、粗ストリップ厚さとしてのｈＶ、仕上げストリップ厚さとしてのｈＦ
の値である。
【００１６】
特に、この場合、有利には、第２の炉の出側における平均的な粗ストリップ温度は、少なくとも１，１５０℃の値であり、その際、ストリップの厚さ（ｈＢ）とストリップの速度（ｖＢ）との積が、少なくとも３５０ｍｍ  ｍ／ｍｉｎ、有利には少なくとも５００ｍｍ  ｍ／ｍｉｎの値である。
【００１７】
有利には、記載された方法のやり方において、スラブ及び／または粗ストリップの誘導的な加熱は行わないことは、意図されている。
【００１８】
仕上げ圧延ラインの、最後の機能中の圧延スタンド内における温度は、有利には、γ−α相変態の上方、特に８２０℃の上方にある。
【００１９】
図において、本発明の実施例が図示されている。唯一の図は、概略的に、ストリップを製造するための、１ストラング−連続鋳造圧延設備の側面図を示している。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】ストリップを製造するための、１ストラング−連続鋳造圧延設備の概略的な側面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
提案された薄スラブ連続鋳造圧延設備のコンセプトは、図から与えられている以下の主構成要素から成っている：
【００２２】
ストリップ１を製造するための連続鋳造圧延設備２は、少なくとも１つの鋳造機械３を有している。
鋳造機械３の後ろの材料の搬送方向Ｆにおいて、第１の炉４が配設されており、この第１の炉４に、搬送方向Ｆにおいて、複数の圧延スタンドＲ１およびＲ２を有する粗圧延ライン５が続いている。粗圧延ライン５の後ろに、第２の炉６が続いており、この第２の炉に、他方また、複数の圧延スタンドＦ１、Ｆ２、Ｆ３、Ｆ４、Ｆ５、Ｆ６を有する、仕上げ圧延ライン７が続いている。仕上げ圧延ライン７の後ろに、冷却区間８が配設されており、この冷却区間に、巻き取り機９が続いている。
【００２３】
鋳造機械３と第１の炉４との間に、第１のせん断機Ｓ１が配設されている。第２のせん断機Ｓ２は、粗圧延ライン５の後ろ、および、第２の炉６の手前に配置されている。第３のせん断機Ｓ３は、最後には、巻き取り機９の直前に配置されている。
【００２４】
第１の炉４及び／または第１のローラーテーブル断熱区間内において、少なくとも１つの個別のスラブがスペースを見出し；且つ、更に、少なくとも１つの個別のスラブが、第１のせん断機Ｓ１と粗圧延ライン５の第１の圧延スタンドＲ１との間の領域内において収まることは行われる。粗圧延ライン５は、有利には、１つから４つまでの圧延スタンドから成り、その際、特に有利には、２つの圧延スタンドが配置されている。
【００２５】
粗圧延ライン５の後ろの、第２の炉６及び／または第２のローラーテーブル断熱区間は、
少なくとも１つの個々の粗ストリップが、この粗ストリップの水平方向の姿勢もしくは広がりにおいてスペースを見出し、または、少なくとも１つの個別の粗ストリップが、第２のせん断機Ｓ２と仕上げ圧延ライン７の第１の圧延スタンドＦ１との間の領域内において収まる、
ように形成されている。
仕上げ圧延ライン７は、大抵の場合、１つから７つまでの圧延スタンドから成り、有利には４つから６つまでの圧延スタンドが配置されている。
【００２６】
第１のせん断機Ｓ１は、鋳造機械３を離れるスラブの分離のためのスラブせん断機である。第２のせん断機Ｓ２は、粗圧延ライン５の後ろの粗ストリップの分離のための粗ストリップせん断機であり、且つ、有利には、第２の炉６の手前に配設されている。第３のせん断機Ｓ３は、要するに、巻き取り機９の手前のストリップの分離のためのストリップせん断機である。
【００２７】
上記のことに応じて、上記異なる作動モードを実現可能とするために、３つのせん断機Ｓ１、Ｓ２、および、Ｓ３が配置されている。
【００２８】
連続鋳造圧延設備２内において、有利には、如何なる（例えば、誘導加熱装置の様式の）迅速加熱装置も配置されて無く、このことは、コストの安いガスの使用の際、および、エネルギー的な（ｅｎｅｒｇｅｔｉｓｃｈｅｎ）観点のもとで、有利である。
【００２９】
（例えばおよび有利には、ローラーコンベヤ炉の様式の）第１の炉４及び／または第２の炉６の代わりに、選択的に、ローラーテーブル断熱区間が設けられていることは可能であり、これらローラーテーブル断熱区間内において、少なくとも１つの個別のスラブ、または、個別の粗ストリップがスペースを見出し；且つ、この場合に、同様に選択的に誘導加熱装置が上記ローラーテーブル断熱区間の後ろに配設されていることも可能である。
同様に、粗圧延ラインの手前及び／または後ろでの、適宜の順序および組み合わせにおける、炉部分およびローラーテーブル断熱区間の配設も可能である。
【００３０】
第１のせん断機Ｓ１の後ろでの、第１の炉４の長さ、または、第１のローラーテーブル断熱区間、または、適宜の順序および組み合わせにおける、第１の炉部分４とローラーテーブル断熱区間との配設は、有利には、
第２のせん断機Ｓ２の後ろでの、第２の炉６の長さ、または、第２のローラーテーブル断熱区間、または、適宜の順序および組み合わせにおける、第２の炉部分６とローラーテーブル断熱区間との配設よりも短い。
【００３１】
１つの個別のスラブ、または、１つの個別の粗ストリップは、これから、典型的に生産されるリング重量を有する１つのコイルが圧延もしくは生産され得る程に長い。
【００３２】
この連続鋳造圧延設備（ＣＳＰ設備）は、上述された主構成要素の最適化された作動によって、極めてフレキシブルに作動され得る。その際、異なる作動モードが、粗圧延ライン、仕上げ圧延ライン、または全設備内において実地に適用可能である：
【００３３】
上記方法モードａ）に従い、
先ず第一に、粗圧延ライン５内におけるエンドレス圧延と、仕上げ圧延ライン７内におけるエンドレス圧延とは可能であり、即ち、この場合に、鋳造機械３並びに粗圧延ライン５および仕上げ圧延ライン７は互いに接続されている。
その際、鋳造機械−質量流によって圧延され、且つ、巻き取り機９におけるストリップが第３のせん断機Ｓ３によって分離される。
【００３４】
上記方法モードｂ）に従い、
更に、鋳造機械−質量流によっての、粗圧延ライン５内におけるエンドレス圧延と、仕上げ圧延ライン７内における個別ストリップ圧延（バッチ式作動）とが可能である。その際、個別のストリップは、第２のせん断機Ｓ２において分離される。仕上げ圧延ライン７内における質量流は、圧延の際、粗圧延ライン５もしくは接続された鋳造機械３内におけるよりも大きい。
このことによって、比較的に大きな変形度合いとの、関連した第１の圧延スタンド内におけるエンドレス圧延の、利点の組み合わせと、並びに、
仕上げ圧延ライン７内におけるバッチ式圧延の利点と、これに伴って達成可能なより高い最終圧延温度とを有する、頭部および末端部におけるより良好な粗ストリップ幾何学的形状とは与えられる。
【００３５】
上記方法モードｃ）に従い、
更に、粗圧延ライン５内における個別ストリップ圧延（バッチ式作動）と、仕上げ圧延ライン７内における個別ストリップ圧延（バッチ式作動）とが可能である。その際、個別のスラブは、第１のせん断機Ｓ１において分離される。粗圧延ライン５と仕上げ圧延ライン７とは、両方共、圧延工程の間じゅう、鋳造機械３よりも大きな質量流によって作動される。温度ガイダンスは、圧延ラインの個々の速度選択によって、適宜調整され得る。
【００３６】
上記方法モードｄ）に従い、
要するに、更に別の作動が可能である：
第１の炉４と第２の炉６とが、もしくは、第１のせん断機Ｓ１と粗圧延ライン５の圧延スタンドＲ１との間の、及び／または、第２のせん断機Ｓ２と仕上げ圧延ライン７の圧延スタンドＦ１との間の間隔が、これらが１つ以上のスラブ（例えば、２つまたは３つのスラブ）を収容可能である程に、長く測定されている場合、
第１の炉４、及び／または、第２の炉６、もしくは、相応する設備区間から成る、セミエンドレスストリップ圧延が可能である。
次いで、第１のせん断機Ｓ１におけるセミエンドレススラブ、または、第２のせん断機Ｓ２におけるセミエンドレス粗ストリップの、第１の分離、および、巻き取り機９の手前の第３のせん断機Ｓ３による個別のストリップへの最終的な分割が行われる。
【００３７】
最終厚さに依存して、または、（鋳造開始の際の）設備の始動において、または、ロール交換の前、または、温度の理由から、異なる作動モードが選択され得、且つ、調節され得る。圧延設備の熱作動（Ｗａｒｍｆａｈｒｅｎ）は、例えば、バッチ式モードにおいて、粗圧延ラインおよび仕上げ圧延ラインにおいて行われ得る。次いで、先ず第一に、粗圧延ライン内におけるエンドレスモードへの切り換えが実施され得る。
（有利には、１．２ｍｍより薄いかまたは等しい厚さにおける）より薄く成るストリップにおいて、粗圧延ラインおよび仕上げ圧延ラインのためのエンドレスストリップ圧延は考慮に値する。ロール交換が、ただ仕上げ圧延ライン内において計画される場合、この仕上げ圧延ラインのためのバッチ式モードに切り換えられる。
【００３８】
仕上げ圧延ライン内におけるワークロール交換のための交換時間を得るために、有利には、仕上げ圧延ライン内における増大されたストリップ走行速度及び／または温度速度アップでもって圧延され、及び／または、粗圧延ライン内における鋳造速度並びに圧延速度が低減される。
バッチ式圧延の際に、異なるスラブ温度及び／または粗ストリップ温度を、ストリップ長さにわたって補償するために、および、仕上げ圧延ラインの後ろでの、可能な限り一定な仕上げストリップ温度を発生させるために、粗圧延ライン及び／または仕上げ圧延ラインは、温度速度アップでもって作動され、または、選択的に、少なくとも１つの中間スタンド冷却装置の水量が、相応して変化される。
【００３９】
フレキシビリティの拡大は、提案された設備によって、これに伴って可能である。
【００４０】
提案された連続鋳造圧延設備（ＣＳＰ設備）は、異なる、有利な技術的な装置および操作条件によって特徴付けられる。
【００４１】
スラブ洗浄装置（もしくはスラブスケール除去装置）の最適な配設は、鋳造機械３の出側において、最後のストラングローラの後ろ（２ｍ以下）に存在する。選択的に、スラブは、最後の両方のストラングローラ対の間で洗浄（スケール除去）される。
【００４２】
鋳造機械３またはスラブ洗浄装置と、第１の炉４の入り口に至るまでとの間のローラーテーブル断熱装置は、有利である。第１のせん断機Ｓ１の領域内において、断熱装置は、旋回入り込み可能である。このようにして、エネルギー損失もしくは温度損失は、この移送領域内において最小限に減らされる。
【００４３】
以下の条件、
Ｖｓｐｅｚｍ３／ｈ／ｍ  ＜  ６００×ｖ、有利には、Ｖｓｐｅｚｍ３／ｈ／ｍ  ＜  ４５０×ｖ
ここで、
ｖ：スケール洗浄装置の領域内における、圧延または鋳造製品の移送速度ｍ／ｓ
（「×」は、乗法記号）
を有する、最小限化された、特有のスケール除去水量Ｖｓｐｅｚを有する、コンパクトに構成する、一列のスケール除去ビームの使用は有利である：
【００４４】
機能中の仕上げ圧延スタンド数ｎは、有利には、仕上げストリップ厚さｈＦと適合される。
この目的のために、以下の近似方程式、
ｎ≧５×ｈＦ−０．６
が使用される：
【００４５】
より厚い最終ストリップ厚さにおいて、正確な仕上げストリップ最終圧延温度を維持するために、最後の仕上げ圧延スタンドでもって開始する１、２、または３圧延スタンドは、上昇される。その際、良好なストリップ品質を生じさせるために、ストリップ冷却装置によって、有利には、既に、仕上げ圧延ラインの内側で、最後の機能中の圧延スタンドに後ろで開始される。
これら最後の仕上げ圧延スタンドの間の温度計は、その際、正確な仕上げストリップ最終圧延温度の調節状態を監視し、且つ、制御目的のために利用される。
【００４６】
それぞれの第１の炉４及び／または第２の炉６、または、断熱装置を有する相応するローラーテーブル領域が、（長手方向において）異なる領域に分割されていることは可能であり、従って、スラブもしくはスラブ部片、及び／または、粗ストリップもしくは粗ストリップ部片が導出され得る。
これによって、例えば、バッファー時間が提供され得、容易にダミーバーが廃棄物処理され得、または、障害の除去が簡略化され得る。付加的に、火炎切断機が、炉部分の手前及び／または後ろに配置されていることは可能である。
【００４７】
第１の炉４の出側における平均的なスラブ温度（定義：中央における厚さにわたって平均値化される）は、≧１，０００℃、有利には、≧１，１００℃の値である。
【００４８】
第２の炉６からの出口における平均的な粗ストリップ温度は、≧１，１００℃、有利には、≧１，１５０℃の値である。
【００４９】
仕上げ圧延ライン内における、高変形（全仕上げ圧延ライン成形）、
ε＝（ｈＶ−ｈＦ）／ｈＶ×１００≧９６％
（ここで、ｈＶ＝粗ストリップ厚さ、ｈＦ＝仕上げストリップ厚さ）
によって、
≧１，１５０℃の高い粗ストリップ温度（第２の炉６からの出口における）と、および、
ｈＢ×ｖＢ≧３５０ｍ／ｍｉｎ  ｍｍ（有利には、ｈＢ×ｖＢ≧５００ｍ／ｍｉｎ  ｍｍ）の、ｍ／ｍｉｎ  ｍｍにおける高い質量流と、または、
一般的に、圧延スタンド数、
２．３１６×ｈＢ×ｖＢ×ｅ（−０．１６７×ｎ）≧４８０ｍ／ｍｉｎ  ｍｍ
（ここで、ｎ＝圧延スタンド数、ｈＢ＝スラブ厚さ  ｍｍ、ｖＢ＝スラブ速度  ｍ／ｍｉｎ）
に依存する条件とが組み合わさり、
同様に通常、エンドレス圧延において、仕上げ圧延ラインの内側での誘導的な後加熱も省略可能であり、且つ、設備が有利に作動され得、
従って、最後の機能中の仕上げ圧延スタンド内における成形が、γ−α相変態（例えば、８２０℃）の上方で行われる。
選択的に、作動モードにおける、エンドレス圧延またはセミエンドレス圧延に関する、仕上げ圧延スタンドの間での、仕上げ圧延ラインの内側での誘導的な加熱は、最終圧延温度（例えば、≧８５０℃）、及び／または、機械的な仕上げストリップ特性の合目的な影響の調節のため、及び／または、低い鋳造速度の際に考慮されている。
【００５０】
有利には全ての圧延スタンド（選択的に、最後の機能中の仕上げ圧延スタンドを除いて）における、有効な圧延ロール間隙潤滑装置を有する仕上げ圧延ライン（定義については上記参照）内での高成形も有利であり、これら全ての圧延スタンドが、圧延スタンド当たり、＞１０％の潤滑の結果としての圧延力低減を達成する。
【００５１】
バッチ式圧延へのエンドレス圧延の移行は、第１のせん断機Ｓ１における切断によって、中間くさび形部無しに行われ得る。第１のせん断機Ｓ１は、切断し、且つ、エンドレススラブの仕上げ圧延が、粗圧延ライン５の圧延スタンドＲ１／Ｒ２内におけるセットアップの変更無しに行われ得る。
鋳造速度の低減、及び／または、エンドレススラブ圧延の加速によって、圧延スタンドＲ１及び／または圧延スタンドＲ２が後続のスラブにおいて新しいセットアップによって差し込むことを許容する、間隙が引き出される。
【符号の説明】
【００５２】
１    ストリップ
２    連続鋳造圧延設備
３    鋳造機械
４    第１の炉
５    粗圧延ライン
６    第２の炉
７    仕上げ圧延ライン
８    冷却区間
９    巻き取り機、もしくは、巻き取り設備
Ｓ１  第１のせん断機
Ｓ２  第２のせん断機
Ｓ３  第３のせん断機
Ｒ１、Ｒ２  粗圧延ラインの圧延スタンド
Ｆ１、Ｆ２  仕上げ圧延ラインの圧延スタンド
Ｆ３、Ｆ４  仕上げ圧延ラインの圧延スタンド
Ｆ５、Ｆ６  仕上げ圧延ラインの圧延スタンド
Ｆ    搬送方向
【手続補正２】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
連続鋳造圧延設備（２）内において、金属的なストリップ（１）を製造するための方法であって、この連続鋳造圧延設備（２）が、
−  スラブを鋳造するための鋳造機械（３）と、
−  前記金属的なストリップの搬送方向（Ｆ）において前記鋳造機械（３）に後続する、第１の炉（４）、及び／または、第１のローラーテーブル断熱区間と、
−  前記鋳造機械（３）と、前記第１の炉（４）及び／または前記第１のローラーテーブル断熱区間との間に配設されている、第１のせん断機（Ｓ１）と、
−  複数の圧延スタンド（Ｒ１、Ｒ２）を有する粗圧延ライン（５）と、
−  前記金属的なストリップの搬送方向（Ｆ）において前記粗圧延ライン（５）に後続する、第２の炉（６）、及び／または、第２のローラーテーブル断熱区間と、
−  前記粗圧延ラインと、前記第２の炉（６）及び／または前記第２のローラーテーブル断熱区間との間に配設されている、第２のせん断機（Ｓ２）と、
−  複数の圧延スタンド（Ｆ１、Ｆ２、Ｆ３、Ｆ４、Ｆ５、Ｆ６）を有する仕上げ圧延ライン（７）と、
−  冷却区間（８）と、
−  少なくとも２つの巻き取り機（９）または１つの転向リールと、および、
−  前記冷却区間（８）と前記巻き取り設備（９）との間に配設されている、第３のせん断機（Ｓ３）と、
を備えている、前記方法において、
前記ストリップ（１）を製造するために、作動モード；即ち、
ａ）  エンドレス圧延、
このエンドレス圧延において、前記鋳造機械（３）と、前記粗圧延ライン（５）と、前記仕上げ圧延ライン（７）とが互いに作用結合されており、且つ、材料の圧延が、鋳造機械−質量流によって行われ、
その際、仕上げられたストリップが、前記巻き取り設備（９）において、前記第３のせん断機（Ｓ３）を用いて分離され；
ｂ）  前記粗圧延ライン（５）内におけるエンドレス圧延、
このエンドレス圧延において、前記鋳造機械（３）と前記粗圧延ライン（５）とが互いに作用結合されており、且つ、材料の圧延が、鋳造機械−質量流によって行われる、
並びに、
前記仕上げ圧延ライン（７）内における個別ストリップ圧延（バッチ式作動）、
その際、前記粗圧延ライン（５）内において圧延された粗ストリップが、前記仕上げ圧延ライン（７）内における個別ストリップ圧延のために、前記第２のせん断機（Ｓ２）を用いて分離される；
ｃ）  前記粗圧延ライン（５）内における個別ストリップ圧延（バッチ式作動）、および、前記仕上げ圧延ライン（７）内における個別ストリップ圧延（バッチ式作動）、
その際、前記鋳造機械（３）内において製造されたスラブが、前記粗圧延ライン（５）および前記仕上げ圧延ライン（７）内における前記個別ストリップ圧延のために、前記第１のせん断機（Ｓ１）を用いて分離される；
ｄ）  前記粗圧延ライン（５）内におけるセミエンドレス圧延、及び／または、前記仕上げ圧延ライン（７）内におけるセミエンドレス圧延、
その際、前記鋳造機械（３）内において製造されたスラブが、前記粗圧延ライン（５）内における前記セミエンドレス圧延のために、前記第１のせん断機（Ｓ１）を用いて分離され、及び／または、
その際、前記粗圧延ライン（５）内において圧延された粗ストリップが、前記仕上げ圧延ライン（７）内における前記セミエンドレス圧延のために、前記第２のせん断機（Ｓ２）を用いて分離され；
その際、前記仕上げられたストリップが、前記巻き取り設備（９）において、前記第３のせん断機（Ｓ３）を用いて分離される、
のこれら作動モードの内の１つの作動モードが選択され、
その際、前記仕上げ圧延ライン（７）内における圧延が、複数の圧延スタンドによって行われ、この数が、
２．３１６×ｈＢ×ｖＢ×ｅ（−０．１６７×ｎ）≧４８０ｍ／ｍｉｎ  ｍｍ
ここで、
ｎ：前記仕上げ圧延ライン（７）内における前記圧延スタンドの数
ｈＢ：スラブの厚さ  ｍｍ
ｖＢ：スラブ速度  ｍ／ｍｉｎ
の関係により与えられることを特徴とする方法。
【請求項２】
前記第１の炉（４）内において、または、前記第１のローラーテーブル断熱区間内において、または、適宜の順序および組み合わせにおける、第１の炉部分（４）と第１のローラーテーブル断熱区間との配設において、少なくとも１つのスラブは位置決めされる、
ことを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記第第２の炉（６）内において、または、前記第２ローラーテーブル断熱区間内において、または、適宜の順序および組み合わせにおける、第２の炉部分（６）と第２のローラーテーブル断熱区間との配設において、少なくとも１つのスラブまたは粗ストリップは位置決めされる、
ことを特徴とする請求項１または２に記載の方法。
【請求項４】
前記第１の炉（４）の出側における平均的なスラブ温度は、少なくとも１，０００℃、有利には、少なくとも１，１００℃の値であることを特徴とする請求項１から３のいずれか一つに記載の方法。
【請求項５】
前記第２の炉（６）の出側における平均的な粗ストリップ温度は、少なくとも１，１００℃、有利には、少なくとも１，１５０℃の値であることを特徴とする請求項１から４のいずれか一つに記載の方法。
【請求項６】
前記仕上げ圧延ライン（７）内における前記ストリップ（１）の成形度合いは、
ε＝（ｈＶ−ｈＦ）／ｈＶ×１００≧９６％
ここで、粗ストリップ厚さとしてのｈＶ、仕上げストリップ厚さとしてのｈＦ
の値であることを特徴とする請求項１から５のいずれか一つに記載の方法。
【請求項７】
前記第２の炉（６）の出側における平均的な粗ストリップ温度は、少なくとも１，１５０℃の値であり、
その際、前記ストリップの厚さ（ｈＢ）と前記ストリップの速度（ｖＢ）との積が、少なくとも３５０ｍｍ  ｍ／ｍｉｎ、有利には少なくとも５００ｍｍ  ｍ／ｍｉｎの値であることを特徴とする請求項６に記載の方法。
【請求項８】
前記スラブ及び／または粗ストリップの誘導的な加熱は行わないことを特徴とする請求項１から７のいずれか一つに記載の方法。
【請求項９】
前記仕上げ圧延ライン（７）の、最後の機能中の圧延スタンド内における温度は、γ−α相変態の上方、特に８２０℃の上方にあることを特徴とする請求項１から８のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１０】
前記作動モードにおける、エンドレス圧延またはセミエンドレス圧延に関する前記仕上げ圧延スタンドの間での、前記仕上げ圧延ラインの内側での誘導的な加熱は、８５０℃以上の最終圧延温度、及び／または、機械的な仕上げストリップ特性の合目的な影響の調節のため、及び／または、低い鋳造速度の際に考慮されていることを特徴とする請求項１から７のいずれか一つに記載の方法。
【請求項１１】
前記第１のせん断機（Ｓ１）の後ろでの、前記第１の炉（４）の長さ、または、前記第１のローラーテーブル断熱区間、または、適宜の順序および組み合わせにおける、第１の炉部分（４）と第１のローラーテーブル断熱区間との配設は、
有利には、前記第２のせん断機（Ｓ２）の後ろでの、前記第２の炉（６）の長さ、または、前記第２のローラーテーブル断熱区間、または、適宜の順序および組み合わせにおける、第２の炉部分（６）と第２のローラーテーブル断熱区間との配設よりも短い、
ことを特徴とする請求項１から１０のいずれか一つに記載の方法。
【国際調査報告】
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