(57)【要約】  本発明群は熱交換装置に関し、より詳細には凝縮装置に関する。本発明群の技術的成果は、シェルアンドチューブ式凝縮器のチューブ側およびシェル側の伝熱流体間において、熱抵抗が大きくなる危険性が低減している点にある。凝縮器は、その外面に溝を有するチューブと、バッフルと、チューブ側およびシェル側伝熱流体供給口および排出口マニホールドとを含むハウジングを備える。従来技術とは対照的に、チューブの外側を濡れ係数の小さい材料で被覆しており、バッフル間の距離は、シェル側伝熱流体供給口マニホールドからシェル側伝熱流体排出口マニホールドまで減少している。さらに、本凝縮器は、チューブがその内面にプロチュバランスを有し、またその内面を粘性抵抗係数の大きい材料で被覆しているという点で、従来技術とは異なる。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
外面に溝を有し、かつ管板の適所に固定されている熱交換チューブ束と、スペーサと、チューブ空間およびシェル空間の熱媒体供給口および排出口とを収容しているシェルであって、前記熱交換チューブの外面に疎水性材料のコーティングを施しており、前記スペーサ間の距離は、前記シェル空間の前記熱媒体供給口からその排出口まで減少している、シェルで構成されている、シェルアンドチューブ式凝縮器。
【請求項２】
外面に溝を有し、かつ管板の適所に固定されているチューブ束と、スペーサと、チューブ空間およびシェル空間の熱媒体供給口および排出口とを収容しているシェルであって、前記熱交換チューブの外面に疎水性材料のコーティングを施している一方、内面においてはリブを担持し、かつ粘性抵抗の小さい材料のコーティングをそこに施しており、前記一連のスペーサ間の距離は、前記シェル空間の前記熱媒体供給口からその排出口まで減少している、シェルで構成されている、シェルアンドチューブ式凝縮器。
【請求項３】
蒸気の平均速度が、前記シェル空間の熱媒体が通過する度に一定に保たれるように、前記スペーサ間の距離が減少している、請求項１または２に記載のシェルアンドチューブ式凝縮器。
【請求項４】
前記シェル空間の熱媒体が通過する度毎の蒸気の平均体積流量と、前記シェル空間の熱媒体が個別に通過する際の断面積との比が一定に保たれるように、前記スペーサ間の距離が減少している、請求項３に記載のシェルアンドチューブ式凝縮器。
【請求項５】
その外面に溝を有し、その内面に疎水性材料のコーティングを施している、シェルアンドチューブ式凝縮器のチューブ。
【請求項６】
その外面に溝を有し、かつ疎水性材料のコーティングも施している一方、その内面においてはリブを担持し、かつ粘性抵抗係数の高い材料のコーティングをそこに施している、シェルアンドチューブ式凝縮器のチューブ。
【請求項７】
外面にナイロン、テフロン（登録商標）、またはポリテトラフルオロエチレンのコーティングを施している、請求項５または６に記載のシェルアンドチューブ式凝縮器のチューブ。
【請求項８】
前記外面のコーティングは、９０°〜１５０°の範囲の面角が確実に得られる材料で製作されている、請求項５または６に記載のシェルアンドチューブ式凝縮器のチューブ。
【請求項９】
前記溝は、半径が前記熱交換チューブの外径の０．０４〜０．１となる丸みを有する、請求項５または６に記載のシェルアンドチューブ式凝縮器のチューブ。
【請求項１０】
前記表面上の前記溝間の傾斜領域における丸みの半径は、前記チューブの外径の０．３〜２である、請求項５または６に記載のシェルアンドチューブ式凝縮器の熱交換チューブ。
【請求項１１】
フッ素含有材料および／または金属溶射で内側を被覆している、請求項６に記載のシェルアンドチューブ式凝縮器の熱交換チューブ。
【請求項１２】
前記内面上のリブは前記外面上の溝に対応している、請求項６に記載のシェルアンドチューブ式凝縮器の熱交換チューブ。
【請求項１３】
前記リブおよび溝の形状は円形である、請求項１２に記載のシェルアンドチューブ式凝縮器の熱交換チューブ。
【請求項１４】
前記リブと溝とを、前記チューブの外径の０．１〜１０倍互いから離間させて配置している、請求項１２に記載のシェルアンドチューブ式凝縮器の熱交換チューブ。
【請求項１５】
前記内面上のリブの高さは０．５〜１０ｍｍである、請求項１２に記載のシェルアンドチューブ式凝縮器の熱交換チューブ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明群は、シェルアンドチューブ式熱交換装置、より詳細にはシェルアンドチューブ式凝縮器に関し、エネルギー産業、石油加工産業、石油化学産業、化学産業、ガス産業および他の産業においてこれらを使用することができる。
【背景技術】
【０００２】
熱交換装置に関しては、多くの技術的解決策が存在する。管板の適所に固定されている熱交換チューブ束と、分配チャンバと、シェル側熱媒体供給流路および排出流路と、チューブ用供給流路および排出流路とを収容しているシェルを、それらの共通の特徴として挙げることができる。これらの装置、具体的にはシェルアンドチューブ式凝縮器を含むこれらの利用特性を改善するために構成された、新たな解決策が常に提案されている。
【０００３】
熱交換チューブがポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）製であるか、または表面にＰＴＦＥ層を溶射した金属から製作されているシェルアンドチューブ式凝縮器が存在する［中国公開特許第１０７８８０２号明細書、優先日１９７１年１２月１日、公開日１９９３年１１月２４日］ＭＰＣ：Ｆ２８Ｄ７／１０、Ｆ２８Ｄ７／１０］。
【０００４】
ガイドスペーサを備え、かつシェルの全長に沿ってその下部において、穿孔部を有するチューブとチューブ内に適切な直径のロッドとを備えるシェルアンドチューブ式凝縮器が存在する［ソ連発明者証第４０９４４５号明細書、優先日１９７１年１２月１日、公開日１９７３年１１月３０日、ＭＰＣ：Ｆ２８Ｄ７／００、Ｆ２８Ｆ９／００］。
【０００５】
シェルの突き合わせ面に位置する管板の適所に固定されている熱交換チューブ束と、チューブの熱媒体入口用接続チューブおよび出口用接続チューブと、チューブ内熱媒体用接続チューブとを含み、かつ熱交換チューブが外面に溝を有している形態のシェルを備える、シェルアンドチューブ式凝縮器［ウクライナ特許第７４１７７号明細書、優先日２０１２年２月２４日、公開日２０１２年１０月２５日、ＭＰＣ  Ｆ２８Ｆ１／１０］が、本発明群のプロトタイプとして選定された。
【０００６】
このプロトタイプの欠点は、チューブ内およびシェル側の熱媒体間の熱伝達係数を小さくする危険性が非常に高いことであり、これは、これらのチューブの構造が外面における凝縮液膜の形成を効率的に低減することができず、またこの構造により、内面において難溶性化合物の結晶構造が形成され得、これの低熱伝導性により熱抵抗係数が著しく大きくなり、そのためにシェルアンドチューブ式凝縮器の効率が損なわれることになるためである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】中国公開特許第１０７８８０２号明細書
【特許文献２】ソ連発明者証第４０９４４５号明細書
【特許文献３】ウクライナ特許第７４１７７号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明群が目標としている技術的な課題は、チューブ内およびシェル空間内の熱媒体間の総熱伝導係数を増大させることである。
【０００９】
本発明群が達成しようと努める技術的成果は、シェルアンドチューブ式凝縮器において、チューブ内およびシェル空間内における熱媒体間の熱抵抗が大きくなる危険性を低減することである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
第１のバージョンにおけるシェルアンドチューブ式凝縮器の実体は、以下の通りである。
【００１１】
シェルアンドチューブ式凝縮器は、外面に溝を有し、かつ管板の適所に固定されている熱交換チューブ束と、ガイドスペーサと、シェル空間の熱媒体供給口および排出口と、チューブ内の熱媒体供給口および排出口とを含む、シェルを備える。プロトタイプの場合とは異なり、熱交換チューブの外面を疎水性係数を有する材料で被覆している一方、ガイドスペーサ間の距離は、シェル空間の熱媒体供給口から排出口まで減少している。
【００１２】
第２のバージョンにおけるシェルアンドチューブ式凝縮器の実体は、以下の通りである。
【００１３】
シェルアンドチューブ式凝縮器は、外面に溝を有し、かつ管板の適所に固定されている熱交換チューブ束と、ガイドスペーサと、チューブ内の熱媒体供給口および排出口と、シェル空間の熱媒体供給口および排出口とを収容している、シェルを備える。プロトタイプの場合と異なり、熱交換チューブの外面を疎水性材料で被覆している。前記チューブは、粘性抵抗の小さい材料で被覆した内面においてリブを担持しており、またガイドスペーサ間の距離は、シェル空間の熱媒体供給口からその排出口まで減少している。
【００１４】
第１のバージョンにおけるシェルアンドチューブ式凝縮器の熱交換チューブの実体は、以下の通りである。
【００１５】
シェルアンドチューブ式凝縮器の熱交換チューブは、外面に溝を有している。プロトタイプの場合とは異なり、チューブの外面を疎水性材料で被覆している一方、粘性抵抗の大きい材料で被覆している内面においてはリブを担持している。
【００１６】
第２のバージョンによるシェルアンドチューブ式凝縮器の熱交換チューブの実体は、以下の通りである。
【００１７】
シェルアンドチューブ式凝縮器の熱交換チューブは、外面に溝を有している。プロトタイプとは異なり、その外面を疎水性係数を有する材料で被覆している一方、その内面を粘性抵抗係数の大きい材料で被覆しており、この内面はリブを担持している。
【００１８】
疎水性材料では確実に撥水性コーティングが得られるので、この働きによって凝縮液が外面から滴り落ちる。疎水性材料については、面角によってこれを特徴付けることができる。９０°〜１５０°の面角により、熱交換チューブの外面において最高の撥水性特性が確実に得られる。この特性を有する材料としては、合成ポリアミドまたはポリマー、ナイロン、テフロン（登録商標）、もしくはポリテトラフルオロエチレンが挙げられる。
【００１９】
ガイドスペーサ間の空間を縮小することにより、熱媒体がシェル空間に沿って、６５〜１２０ｍ／秒以内となる恒久的な最適速度で確実に移動するようになる。供給口を介して、蒸気の形態で凝縮器内に投入しているシェル空間内の熱媒体は、供給口から排出口へ、そして１つの流れから別の流れへと移動しながら凝縮する。流体の体積は蒸気よりも小さいので、シェル空間内の熱媒体の総体積は減少し、その結果、蒸気がシェル空間内で拡散し続けるにつれて、本装置をさらに稼働していく中で圧力が低下し、最終的には蒸気速度も低下することになる。ガイドスペーサ間の距離を短縮するというこの主たる原理により、蒸気の平均速度はシェル空間において熱媒体が通過する度に、その継続時間において一定に保たれる。したがって、この場合、熱媒体が通過するのは、蒸気が直線に沿って、通常はチューブまで移動することになる２つの隣接するガイドスペーサ間の距離である。シェル空間において熱媒体が通過する度毎の蒸気の平均排出容量と、シェル空間において熱媒体が個別に通過する際の断面積との比が一定であることにより、シェル空間の熱媒体が通過する度に、蒸気の平均速度が確実に一定となる。
【００２０】
以下の式を用いてその比率を計算している。
2019527812.tif 000003
ここでは、
Ｄ’Ｉはシェル空間の通過１の開始時における蒸気の排出容量を、ｍ３／ｈで表しており、
Ｄ’’Ｉはシェル空間の通過１の終了時における蒸気の排出容量を、ｍ３／ｈで表しており、
Ｆｉはシェル空間における熱媒体通過時の断面積を、ｍ2で表しており、
Ｆは全通過時の総断面積を、ｍ2で表しており、
Ｎは通過の総数を表している。
【００２１】
とりわけ転向領域において、シェル空間内の熱媒体の速度を一定に維持するために使用可能な付加的手段は、一連のガイドスペーサ間の窓の面積を、先行のものと比較して削減することである。
【００２２】
シェルアンドチューブ式凝縮器の熱交換チューブは、その外面に溝を有しており、これによって傾斜領域が形成されている。これは、熱交換チューブの外面に形成される凝縮液膜の厚さを減少させるか、またはそれを破壊し続ける。これらの溝を異なる形状とすることができ、異なる向きに指向させることができる。またこれらは円形、らせん状、または多面体の凹みを形成することができる。これらを切削、剪断、ローレット加工または打抜きによって製作することができる。これらの溝の最適な大きさは、以下の通りであってもよい。溝は、半径が熱交換チューブの外径の０．０４〜０．１となる丸みを有していてもよく、これに対して外面の傾斜領域における丸みの半径は、熱交換チューブの外径の０．３〜２であってもよい。溝の深さを０．１〜３ｍｍとすることができる一方、隣接する任意の２つの溝間の距離は熱交換チューブの外径に依存し得、したがって、この距離を熱交換チューブの直径より長くすることも短くすることもできるが、ただしこの距離を、熱交換チューブの直径の１０倍を超えるように設けてはならない。
【００２３】
粘性抵抗の大きい材料を使用することにより、摩擦係数の低いコーティングが熱交換チューブの内面に確実に形成されることになり、これによってチューブ内の熱媒体に発生する塩および他の不純物の付着や堆積が防止される。粘性抵抗の大きい材料としては、合成ポリアミド、ポリマーまたはフッ素含有材料、テフロン（登録商標）、ポリテトラフルオロエチレンもしくは種々の金属溶射が挙げられる。これらの材料を、互いに組み合わせて１つのコーティングとしてチューブの内面に塗布することもでき、金属溶射を最下層に施し、これに対してフッ素含有材料を最上層に施すこともできる。ポリテトラフルオロエチレンまたはテフロン（登録商標）の使用により、非常に薄いコーティング（０．１ミクロンから存在する）を施すことが可能となり、また、チューブ内およびシェル空間内における熱媒体間の熱抵抗がさらに大きくなるのが防止される。
【００２４】
第２のバージョンに従って製作される熱交換チューブは内面においてリブを担持しており、これによってチューブ内の熱媒体の層流を破壊する乱流渦の形成を促し、その結果として、熱交換チューブの内面に塩および他の不純物が堆積する可能性を低減している。乱流渦はまた、既にチューブの内面に形成されている難溶性化合物の結晶構造上の塩および他の不純物との研磨相互作用を促し、これはチューブから既存の堆積物を一掃するのに役立っている。
【００２５】
リブの形状を円形、菱形、長方形などの種々の形状とすることができる。リブを割り当てられる位置に配置し、かつこれを割り当てられる高さに設定することができ、これはチューブの壁の直径および厚さ、チューブ内の熱媒体の流速および特性、ならびにチューブにおける塩および他の不純物の有無に依存する。リブ間に塩が堆積する危険性を低減し、その結果として、チューブ内およびシェル空間内における熱媒体間の熱抵抗が大きくなる危険性を低減するために、熱交換チューブの外径の０１〜１０となる一定の間隔をこれらの間に置くことで、リブを離間させることができる。リブの高さを０．１〜１０ｍｍとすることができる。リブの幅を０．５〜１０ｍｍとすることができる。
【００２６】
円形リブは、フライス加工、ローレット加工または剪断加工によって製作することができる。菱形リブは、チューブの内面に十字形かつらせん状の溝を切削または打ち抜くことによって製造することができ、長方形リブは、チューブの内面に十字に交差する直線状の縦方向および横方向の溝を切削または打ち抜くことによって製造できる。
【００２７】
リブは、チューブの内側に設けられ、かつ／またはその内面に固定されるインサートによって製作することもできる。これらはリブ、らせん状バンド、リングまたは波形構成要素の形状を有することができる。チューブ内の熱媒体流の渦を強化するために、インサートに穿孔して貫通させることができ、その一方で、これらの表面を粘性抵抗の大きい材料で被覆することができる。
【００２８】
熱交換チューブの内面上のリブは、外面上の溝の対応部分として製作することができる。たとえば、チューブの内面上のリブを、そのチューブの外面上の溝をローレット加工するプロセス中に製作することができ、これによって付加的な信頼性がもたらされ、また熱交換チューブの製造が簡略化されることになる。
【００２９】
本発明群は、現在の技術状況では知られていない、新規の重要な特徴の組み合わせを提供する。これらの特徴は、
−  シェルアンドチューブ式凝縮器のガイドスペーサ間の距離がシェル空間の熱媒体の供給口から排出口まで減少していることで、シェル空間における熱媒体の恒久的な速度が確保され、このために、熱交換チューブの外面から凝縮液滴が、シェル空間全体に及ぶ非凝縮熱媒体の流れによって効率的に除去されるようになること、
−  熱交換チューブの外面を疎水性材料によって被覆しており、これにより熱交換チューブの外面に凝縮液滴が付着する可能性が低減すること、
−  熱交換チューブの内面を粘性抵抗係数の大きい材料で被覆しており、これによって塩の粒子とチューブの内面との分子間相互作用が低減し、熱交換チューブの内面に難溶性化合物の結晶堆積物が形成されるのが防止されること、および
−  熱交換チューブがその内面においてリブを担持しており、これによってチューブ内の熱媒体流に渦が発生し、その結果、熱交換チューブの表面上の結晶堆積物が破壊されること
である。
【００３０】
本発明群の特定の特徴をこのように組み合わせることにより、熱交換チューブの外面から凝縮液滴が確実かつ効果的に除去され、チューブの外面に凝縮液滴が付着する可能性が低減し、チューブの内面に難溶性化合物の結晶堆積物が形成されるのが防止されるか、または既に形成されたかかる堆積物が破壊され、その結果として、所望の技術的成果が確実に達成されることになる。すなわち、チューブ内およびシェル空間内における熱媒体間の熱抵抗が大きくなる危険性が低減する一方、前記熱媒体間の熱伝達係数は増大することになる。
【００３１】
前記新規の重要な特徴は、本発明が「新規性」に関する特許性の基準を満たしていることを示唆している。
【発明の効果】
【００３２】
提案している本発明群のこれらの特徴については知られており、種々の科学技術刊行物に記載されているが、これらは通常、熱交換チューブの耐摩耗性の改良（ポリテトラフルオロエチレンによるコーティング）、またはチューブ内およびシェル空間内における熱媒体の接触時間の延長など、異なる技術的成果を得ることを目的としている。また、上記特徴を相互に組み合わせたものについては、当該技術の現状においては知られておらず、また、熱交換チューブの外面に溝を設け、かつ内面にリブを設けるというこれらの組み合わせについても知られていない。疎水性材料による熱交換チューブのコーティング、熱交換チューブの表面上の溝およびリブ、ならびにガイドスペーサ間の距離の漸減を含む装置の構造により、相乗効果が得られる。すなわち、シェルアンドチューブ式凝縮器のチューブ内外における熱媒体間の熱伝達係数が著しく大きくなり、これは、チューブ内外における熱媒体間の熱抵抗係数が小さくなることに起因する点を含む。
【００３３】
こうした相乗効果が得られるのは、熱交換プロセス中に凝縮されるシェル空間内の熱媒体が、疎水性材料で被覆された熱交換チューブの外面上にごく薄い膜のみを形成し、それに伴い液滴を形成するが、その大部分はチューブの弓形部から円形溝へと滴り落ちる一方、チューブの弓形表面上にこれらの液滴が留まる場合は、シェル空間内の熱媒体流がこれらを押し流すという事実によるものである。ガイドスペーサ間の距離がシェル空間の熱媒体供給口からその排出口まで減少しているため、この流れの速度は維持されている。チューブ内の熱媒体に発生する塩の粒子は、粘性抵抗の大きい材料で被覆されたチューブの内面によってはじかれる。これらはリブと相互作用して渦を形成し、この渦は、以前に形成された塩堆積物に研磨効果をもたらし、これらの堆積物を非常に効率的に破壊する。
【００３４】
得られる相乗効果を示すために、いずれかの特徴を別々に、または組み合わせて適用した際の効果を分析した。入手可能な情報から分かっているのは、熱交換チューブに溝を設けると、熱伝達係数が１．５〜１．９倍増大し、熱交換チューブを疎水性材料で被覆すると、その係数が２．６〜３．２倍増大し、ガイドスペーサ間の距離を漸減させると、その係数が１．１〜１．２倍増大し、熱交換チューブの内部を粘性抵抗の大きい材料で被覆すると、その係数が１．８〜２．４倍（実施時間による）増大し、そこにリブを設けると、その係数が１．４〜１．６倍増大するということである。実際、本発明群を適用することにより、熱伝達係数が６．２〜１３．４倍増大する。この成果は、上記の理論データに基づいて計算し、前記特徴を組み合わせて適用した際に予測される総効果を数倍上回っている。これにより、相乗効果が得られていることが確認できる。
【図面の簡単な説明】
【００３５】
本発明群については、以下の図で説明するものとする。
【図１】熱媒体をシェル内へと一方向に供給しており、かつ復水冷却器を備えるシェルアンドチューブ式凝縮器を示す。全体図。縦断面図。
【図２】熱媒体をシェル空間内に一方向に流す、復水冷却器がない形態のシェルアンドチューブ式凝縮器を示す。全体図。縦断面図。
【図３】熱媒体をシェル空間内に双方向から供給する、復水冷却器がない形態のシェルアンドチューブ式凝縮器を示す。全体図。縦断面図。
【図４】外面に円形溝を有する、シェルアンドチューブ式凝縮器の熱交換チューブを示す。全体図。
【図５】外面にらせん溝を有する、シェルアンドチューブ式凝縮器の熱交換チューブを示す。全体図。
【図６】外面に円形溝を有し、かつ内面に対応する円形リブを有する、シェルアンドチューブ式凝縮器の熱交換チューブを示す。縦断面図。
【図７】外面に円形溝を有し、かつ内面に菱形リブを有する、シェルアンドチューブ式凝縮器の熱交換チューブを示す。縦断面図。
【図８】外面にらせん溝を有し、かつ内面に対応する菱形リブを有する、シェルアンドチューブ式凝縮器の熱交換チューブを示す。縦断面図。
【図９】外面に円形溝を有し、かつ多孔リング状のインサートを有する、シェルアンドチューブ式凝縮器の熱交換チューブを示す。縦断面図。
【発明を実施するための形態】
【００３６】
シェルアンドチューブ式凝縮器は、シェル１と、分配チャンバ２と、旋回チャンバ３とを備える。シェル１は、管板５の適所に固定されている熱交換チューブ束４と、ガイドスペーサ６と、シェル側熱媒体供給口７と、排出口８と、チューブ内熱媒体供給口９と、排出口１０とを収容している。スペーサ６間の距離Ｓｎは供給口７から排出口８まで減少しているので、Ｓｎ＞Ｓｎ＋１となる。熱交換チューブ４は疎水性材料で被覆されており、溝１１を有しているため、弓形凸部１２がチューブの外面４に形成されている。
【００３７】
シェルアンドチューブ式凝縮器は、以下の通りに動作する。
【００３８】
蒸気飽和温度より低い温度の冷却媒体が、蒸気飽和温度より低い温度のチューブにおいて、供給口９を介してシェル空間１へと供給される。冷却媒体は供給口９から分配チャンバ２へと流通し、次いで熱交換チューブ４および旋回チャンバ３を介して分配チャンバ２へと戻り、排出口１０に至る。冷却されることになるシェル空間内の熱媒体は、供給口７を介してシェル空間１へと進入する。チューブ４の外面と接触すると、熱媒体は部分的に凝縮し始め、排出口８に向かって流れる。凝縮液滴１３が熱交換チューブの外面に形成されるが、その大部分は弓形部１２から溝１１内へと滴り落ちることになる。残留凝縮液１４は、シェル空間の凝縮していない熱媒体の流れによって押し流され、その速度は、一連のスペーサ６間の距離がシェル空間の熱媒体供給口７からその排出口８まで漸減していることによって維持されている。
【００３９】
第２のバージョンによると、シェルアンドチューブ式凝縮器のチューブ４は、第１のバージョンに加えてリブ１５を有しており、またチューブの内面を粘性抵抗の大きい材料で被覆している。
【００４０】
本シェルアンドチューブ式凝縮器は、第１のバージョンと同様に動作する。その表面を粘性抵抗の大きい材料で被覆しているため、冷却媒体に発生する少量の塩粒子１６のみがチューブ４の内面に沈積し、したがって塩堆積物の薄層１７を形成するに留まる。冷却媒体はリブ１５と相互作用して渦を発生させ、これによっても熱交換チューブの内面に塩１６が堆積するのが防止され、また冷却媒体流と冷却媒体に発生する塩粒子１６とによって生じる摩擦によって、以前に形成された塩の層１７も破壊される。
【００４１】
上記の構成により、熱交換チューブの外面に形成される凝縮液の膜が薄くなる一方、チューブの内面に形成される塩堆積物の量がより少なくなる。これにより、所望の技術的成果が達成される。すなわち、チューブ内外の熱媒体間の熱抵抗が大きくなる危険性が低減する一方、チューブ内およびシェル空間内における熱媒体間の全体の熱交換係数は増大することになる。必要となる接触面が減少するため、チューブ群をより小さく、かつより軽量にすることができ、ひいてはシェルアンドチューブ式凝縮器全体をより小さく、かつより軽量にすることができる。
【図１】
2019527812.tif 000004
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
2019527812.tif 000011
【図９】
2019527812.tif 000012
【国際調査報告】
2019527812.tif 000013
2019527812.tif 000014