(57)【要約】  本発明は、周囲流体内で相対的に動くためのタービン翼と、少なくとも１つの翼を含むタービン装置とを提供する。翼は、２つの丘構造を有する主桁と、蒸発および凝縮流体を外に向かって、主桁の上を流れる周囲流体へ排出できる排出手段とを含む。これらの丘構造の１つめは、周囲流体の流れを音速に達するまで加速する。第一丘構造の後でマッハ数は増加し続け、蒸発流体が外気に排出されて空気を冷却させ、これは周囲の流れをさらに加速させ、圧力を低減させる。第二丘構造において、より低い圧力は推力を発生させる。マッハ数は、流れが第二丘構造に対して動くにつれて、減少し、第二領域に沿って下るにつれて増加する。凝縮流体が排出され、空気中の水分を放熱しながら凝縮させ、結果としてマッハ数を低下させ、圧力を増加させる。第二丘構造における圧力増加は、ロータを回転するのに使用される推力を生み出す。本発明は、仕事および電力を空気中の水分から直接生み出すための翼を提供する。これは、風速に頼らず、そのエネルギ源は常に入手可能な周囲の空気から直接生成される【選択図】図３
2019537682.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
周囲流体内で相対的に動くためのタービン翼であって、前記タービン翼は主桁および排出手段を含み、
前記主桁は上部側壁および下部側壁、前縁、後縁、および前記前縁から前記後縁に延びるキャンバーラインを備えた翼の断面形状を有し、前記翼は前記周囲流体に対して、前記周囲流体が前記主桁の上を前記前縁から前記後縁へ下流方向に流れるように動き、
前記排出手段は流体を外に向かって、前記主桁の上を流れる前記周囲流体へ排出でき、
前記主桁の前記側壁は前記前縁から前記後縁に連続して、第一丘構造および第二丘構造を含み、各丘構造は、前記キャンバーラインからの距離が次第に増加する第一領域と、前記キャンバーラインからの距離が次第に減少する第二領域と、前記第一および第二領域との間の接合部分にある頂上とを含み、
前記第一丘構造の前記第一領域は、前記周囲流体と相互作用するように作動可能で、前記周囲流体を高亜音速の相対速度から、前記第一丘構造の頂上で音速の相対速度に、そして前記第一丘構造の頂上の後で超音速に加速させ、
前記排出手段は、前記第一丘構造の前記第二領域で凝縮が開始する前に前記周囲流体へ蒸発させるために、蒸発流体を排出し、前記第一丘構造の前記第二領域が前記周囲流体と相互作用して、前記周囲流体を超音速の相対速度から高超音速の相対速度に加速させ、
前記第二丘構造の前記第一領域は、前記周囲流体と相互作用可能であって、前記周囲流体を前記第二丘構造の頂上で超音速の相対速度に減速および維持し、
前記排出手段はさらに凝縮流体を排出して前記第二丘構造の前記第二領域の上を流れる前記周囲流体における凝縮衝撃を捉えまたは有核化するように作動可能であって、これは、前記周囲流体を超音速の相対速度から亜音速の相対速度に減速させ、前記側壁に圧力を発生させそれにより前記翼に推力を加えることを特徴とする、
タービン翼。
【請求項２】
前記第一丘構造の上を流れる前記周囲流体に初期凝縮衝撃が発生する前に、蒸発流体が排出される、請求項１に係るタービン翼。
【請求項３】
前記凝縮流体は、前記第二丘構造の上を流れる前記周囲流体で凝縮衝撃が発生する前に排出される、請求項１または２に係るタービン翼。
【請求項４】
前記排出手段は少なくとも１つのノズルを含み、前記蒸発流体および前記凝縮流体は、前記翼にある導管の配列を介して、供給源から前記各ノズルに運ばれる、先行請求項のいずれか１つの係るタービン翼。
【請求項５】
前記主桁は作動流体を含有する中空の空洞を含み、前記空洞は複数の相互接続したチャンバに分けられている、先行請求項のいずれか１つの係るタービン翼。
【請求項６】
前記各チャンバはバルブ手段を含み、前記バルブ手段は前記チャンバ間の前記作動流体の流れを制御して、前記各チャンバにおける前記作動流体の圧力および／または温度を独立して調整する、請求項５に係るタービン翼。
【請求項７】
前記蒸発流体は、水、液体窒素、およびメタノールなどの炭化水素のうちの１つまたは組み合わせである、先行請求項のいずれか１つの係るタービン翼。
【請求項８】
前記蒸発流体は、タービンの設計寸法の規模において蒸発できる直径の流体粒子を含む、請求項７に係るタービン翼。
【請求項９】
前記凝縮流体は、水、塩水、または氷粒子の小滴などの、冷却され静電気を帯びた流体粒子を含む、先行請求項のいずれか１つの係るタービン翼。
【請求項１０】
前記周囲流体は湿った空気である、先行請求項のいずれか１つに係るタービン翼。
【請求項１１】
先行請求項のいずれか１つに係る少なくとも１つの翼を有するタービン装置であって、前記装置は、タービンシャフト、少なくとも１つのロータ、および導管の配列を含み、
前記少なくとも１つのロータは前記シャフトから軸方向に延び、翼は前記各ロータの先端に担持され、
前記導管の配列は、前記シャフトおよび前記各ロータ内にあって、蒸発および凝縮流体が前記翼に供給されるためにその中を通過し、
前記各ロータは、前記翼の前縁が周囲流体を通過して動き、それによって前記タービンシャフトが回転するように、前記周囲流体と相互作用して回転するように構成される、
タービン装置。
【請求項１２】
誘発された前記凝縮衝撃は前記周囲流体内の流体粒子を凝縮でき、前記翼は凝縮された流体を前記装置の少なくとも１つの収集手段に偏向させるように構成され得る、請求項１１に係るタービン装置。
【請求項１３】
前記収集手段は、
凝縮された流体内容物が収集チャンバに流れ込むのに通るダクティングに形成される経路、
前記凝縮された流体内容物を前記収集チャンバに偏向する、前記タービンを取り囲むハウジング、網または他の表面の収集表面、および、
前記凝縮された流体内容物を前記タービンシャフトに沿って収集するための、１つ以上のサイクロンもしくは渦管および収集チャンバ
のうちの１つ以上を含む、請求項１１または請求項１２に係るタービン装置。
【請求項１４】
さらに、回転する前記タービンシャフトによって生成されたエネルギを電気的および／または機械的なエネルギに変換するためのエネルギ変換手段を含む、請求項１１から１３のいずれか１つに係るタービン装置。
【請求項１５】
前記エネルギ変換手段は前記タービン装置の前記ハウジング内に設けられ、前記シャフトが前記ハウジングと連結され、電気エネルギを生成するための前記エネルギ変換手段の導電性巻線が前記ハウジング内に設けられる、請求項１４に係るタービン装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、周囲流体内で相対的に動くための翼と、翼を有するタービン装置とに関する。
【背景技術】
【０００２】
原子力もしくは潮力の作用を除いて、地球上の全てのエネルギは、直接またはかなりの期間にわたって蓄えられた、太陽そのものに由来するものと言える。太陽が地球を照らすとき、エネルギが多くの作用を引き起こし、気候への影響が最も顕著で、植物および動物の両方がこれを源として維持されることが周知である。太陽のエネルギの多くが、太陽を取り囲む広大な系統を熱するのに使用されるが、太陽のエネルギの大部分が、広範な水域からなどの水を蒸発させる。このような蒸発は、降雨をもたらし、膨大な量の水蒸気を維持し、その小さな部分は蓄積して凝縮した雲を形成することがある。従来の電力源は、太陽エネルギの１％未満を使用する、葉緑素および他の有機的な作用に由来する。
【０００３】
再生可能エネルギの風車は、蒸発および凝縮作用を利用して仕事および電力を生成することが知られている。最近開発されたのは、バートン（Ｂａｒｔｏｎ）の予熱膨脹エンジンおよびＥＯＬＡ風力タービンである。これらの機械は、限られた状況で、エネルギ（Ｂａｒｔｏｎ製）および水（ＥＯＬＡタービン）を供給するように使用される。Ｂａｒｔｏｎエンジンは、非常に程度の低いエネルギ効率に対して、予熱された乾燥した空気と蒸発している水とを必要とし、ソーラアレイなどのタービン排出または予熱乾燥空気に制限される。ＥＯＬＡは、従来の空調ユニットに取り付けられる従来の空気タービンである。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
周知の装置は、電力を生成するために、断続的な風速および／または、太陽光発電などの、予備の従来の発電機を必要とする補助的なエネルギ源に頼っている。本発明の目的は、上記の課題を少なくともいくらか克服し、および／または、公共および／または産業に有益な選択肢をもたらす、翼とタービン装置とを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明のさらなる態様は、例示のみによって与えられる以下の説明によって、明らかになるであろう。
【０００６】
本発明に従って、周囲流体内で相対的に動くためのタービン翼がもたらされ、タービン翼は主桁および排出手段を含む。主桁は上部側壁および下部側壁、前縁、後縁、および前縁から後縁に延びるキャンバーラインを備えた翼の断面形状を有し、翼は周囲流体に対して、周囲流体が主桁の上を前縁から後縁へ下流方向に流れるように動く。排出手段は流体を外に向かって、主桁の上を流れる周囲流体へ排出できる。本発明は、次のことを特徴とする。主桁の側壁は前縁から後縁に連続して、第一丘構造および第二丘構造を含む。各丘構造は、キャンバーラインからの距離が次第に増加する第一領域と、キャンバーラインからの距離が次第に減少する第二領域と、第一および第二領域との間の接合部分にある頂上とを含む。第一丘構造の第一領域は、周囲流体と相互作用するように作動可能で、周囲流体を、高亜音速の相対速度から、第一丘構造の頂上で音速の相対速度に、そして第一丘構造の頂上の後で超音速に加速させる。排出手段は、第一丘構造の第二領域で凝縮が開始する前に周囲流体へ蒸発させるように、蒸発流体を排出し、第一丘構造の該第二領域が周囲流体と相互作用して、周囲流体を超音速の相対速度から高超音速の相対速度に加速させる。第二丘構造の第一領域は、周囲流体と相互作用可能であって、周囲流体を第二丘構造の頂上で超音速の相対速度に減速および維持する。排出手段はさらに凝縮流体を排出して第二丘構造の第二領域の上を流れる周囲流体における凝縮衝撃を捉えまたは有核化するように作動可能である。これは、周囲流体を超音速の相対速度から亜音速の相対速度に減速させ、側壁に圧力を発生させそれゆえに翼に推力を加える。
【０００７】
本発明は空気中の水分から直接、仕事および電力を生み出すための翼を提供する。この翼は、風速に頼らず、そのエネルギ源は常に入手可能な周囲の空気から直接生成される。さらに、凝縮された水分は豊富な水であり、使用中に、冷却、空調、および低温の超電導を許容する。最終的に、余熱が即時の局地的な要求に対して使用され得る。
【０００８】
翼の特徴的な設計は、その長さ方向に備えられる２つの丘構造をもたらす。これらの丘構造の１つ目は、周囲流体の流れを、音速に達するまで加速させる。第一丘構成の後、面積が増加するにつれて、マッハ数が超音速に増加し続ける。水滴の噴霧などの、蒸発流体は、第一丘構造の下り坂または底部のいずれかに沿って、周囲に排出される。これらの蒸発は空気を冷却させる。これは、次に、周囲流体をさらに加速させ、圧力を低下させる。第二丘構造において、より低い圧力が推力を発生させる。流れが第二丘構造に対して動くにつれて、マッハ数は第一領域に沿って減少し、第二領域に沿って下るにつれて増加する。この第二丘構造に沿った点において、マッハ数は凝縮マッハ数に達する。この点においてもしくはその前に、凝縮流体が排出され、空気中の含水量を放熱しながら凝縮させる。これはマッハ数を低下させ、圧力を増加させる。第二丘の第二領域で増加した圧力は、ロータを回転させるのに使用できる推力を生み出す。
【０００９】
本発明は、周囲空気の凝縮および蒸発を制御して、放出された熱が仕事を生み出すのに利用できるようにする、翼およびタービン装置に関係する。そのため、本発明は従来技術の上記の限定によって制限されず、ｐｒｉｍａｒｙ再生可能エネルギおよび集水装置をもたらす。
【００１０】
本発明の他の実施形態では、初期凝縮衝撃が発生する前に、蒸発流体が排出され、第一丘構造の上を流れる周囲流体における初期凝縮衝撃を防ぐ／相殺する。
【００１１】
本発明の他の実施形態では、凝縮流体は、第二丘構造の上を流れる周囲流体で凝縮衝撃が発生する前に排出される。
【００１２】
本発明の他の実施形態では、排出手段は少なくとも１つのノズルを含み、蒸発流体および凝縮流体は、翼にある導管の配列を介して、供給から各ノズルに運ばれる。ノズルの様々なピンホールの大きさまたはノズルが、排出された流体の様々な流速よび液滴直径を可能にする。
【００１３】
本発明の他の実施形態では、主桁は作動流体を含有する中空の空洞を含み、空洞は複数の相互接続したチャンバに分けられている。
【００１４】
本発明の他の実施形態では、各チャンバはバルブ手段を含み、バルブ手段はチャンバ間の作動流体の流れを制御して、各チャンバにおける作動流体の圧力および／または温度を独立して調整する。
【００１５】
本発明の他の実施形態では、蒸発流体は、水、液体窒素、およびメタノールなどの炭化水素のうちの１つまたは組み合わせである。
【００１６】
本発明の他の実施形態では、蒸発流体は、タービンの設計寸法の規模において、蒸発できる直径の流体粒子を含む。これおよび他の周囲環境要素を考慮するために、液滴直径は、可変な出力の大きさと、可変な流速と、可変な圧力および温度とによって変えられ得る。これらの条件はダクティング、チャンバ、および可変なノズルの大きさによって決められる。回転するヘッドの遠心力または外部の揚水は、気体の圧縮および／または温度管理のために外気と熱交換することによって、これらの条件を管理する。
【００１７】
本発明の他の実施形態では、凝縮流体は、水、塩水、または氷粒子の小滴などの、冷却され静電気を帯びた流体粒子を含む。
【００１８】
本発明の他の実施形態では、周囲流体は湿った空気である。
【００１９】
本発明のさらなる態様において、先行する請求項のいずれか１つに係る少なくとも１つの翼を有するタービン装置が提供され、装置は、次のものを含む。タービンシャフトと、シャフトから軸方向に延びて、その先端で翼を運ぶ少なくとも１つのロータ。蒸発および凝縮流体が翼に供給されるのに通る、シャフトおよび各ロータ内の導管の配列。各ロータは、翼の前縁が周囲流体を通過して動くことによってタービンシャフトが回転するように、周囲流体と相互作用して回転するように構成される。
【００２０】
本発明のタービン装置は蒸発および凝縮作用によって生成されたエネルギ貯蔵を利用して、電気または使用可能なエネルギ形態に変換できるエネルギを供給する。そうすることで、タービン装置は空気の水分をエネルギ源として使用して、空気から電力を生成するであろう。乾燥した気候で作動されるとき、出力として生成される凝縮された水は、洗浄のために収集および使用されることがある。
【００２１】
従って、本発明は仕事および電力を空気中の水分から直接生み出す。これは風速に頼らず、そのエネルギ源は常に入手可能な周囲の空気から直接生成される。凝縮された水分は豊富な水であり、冷たい核は使用中に、冷却、空調、および低温の超電導を許容する。いかなる余熱も即時の局地的な要求に対して使用され得る。
【００２２】
本発明委の他の実施形態では、誘発された凝縮衝撃が周囲流体内の流体粒子を凝縮でき、翼は凝縮された流体を装置の少なくとも１つの収集手段に偏向させるように構成され得る。
【００２３】
本発明の他の実施形態では、収集手段は、凝縮された流体内容物が収集チャンバに流れるのに通るダクティングに形成される経路、凝縮された流体内容物を収集チャンバに偏向する、タービンを取り囲むハウジング、網または他の表面の収集表面、および、凝縮された流体内容物をタービンシャフトに沿って収集するための、１つ以上のサイクロンもしくは渦管および収集チャンバのうちの１つ以上を含む。
【００２４】
本発明の他の実施形態では、タービンはさらに、回転するタービンシャフトによって生成されたエネルギを電気的および／または機械的なエネルギに変換するためのエネルギ変換手段を含む。
【００２５】
本発明の他の実施形態では、エネルギ変換手段はタービン装置のハウジング内に設けられ、シャフトがハウジングと連結され、電気エネルギを生成するためのエネルギ変換手段の導電性巻線がハウジング内に設けられる。
【００２６】
本発明は、遷音速の翼または、任意でロータおよび軸方向のハブを含む回転体を有する、電力を生産可能なエンジンを提供する。翼または回転体は、縮小断面に隣接して、そして最小断面でもしくは最小断面の前にあって、蒸発噴霧または気体がノズルから導入される超音速ポケットを有する。これは後続の拡大断面における圧力を低減するように調整される。最大断面においてもしくはその付近で、後続の凝縮を有核化するためにさらなる噴霧が導入され得る。最大断面の後に、縮小断面部分は凝縮衝撃を発生させる。先に導入された液状噴霧はこれらの一過性液滴を捉えるために核を供給する。これらの、一般的に水である液体または気体は、適切な内部ダクティングを備えたロータによって、ハブから翼または回転体に運ばれ得る。凝縮衝撃は超音速のポケットを終了させ、気流を亜音速に戻して装置の背面に圧力を与える。
【００２７】
エンジンは、電力を生産するため、ハブから軸方向の仕事を抽出するため、ロータの回転を持続するため、凝縮された水を抽出するため、低温および超電導の目的のために先端における非常に冷たい状態を利用するため、または回転している装置の遠心力による揚水を利用するために、使用され得る。
【００２８】
本発明は、添付図面を参照しながら例としてのみ示されるいくつかの実施形態についての後続の説明から、より明確に理解されるであろう。
【図面の簡単な説明】
【００２９】
【図１】本発明による翼の斜視図である。
【図２】図１の翼の端面図である。
【図２ａ】図１および２の翼の回転体の線図である。
【図３】図１の翼の側面線図である。
【図４】図１から３による翼を含むタービンの斜視図である。
【図５】図４のタービンの切取部分の詳細な斜視図である。
【図６】図３のタービンを実装する集水装置の斜視図である。
【図７ａ】図３のタービン装置内の水流を示す斜視図である。
【図７ｂ】図３のタービン装置内の水流を示す斜視図である。
【図７ｃ】図３のタービン装置内の水流を示す斜視図である。
【図８】翼の中央部分全体に超音速流が存在する、安定した状況におけるマッハ数の外形を示すグラフである。
【図９】翼の中央部分を通過する亜音速流が存在する、不安定な状況におけるマッハ数の外形を示すグラフである。
【図１０】異なる出口圧力に対するノズルを通る圧力変動を示すグラフである。
【図１１】図３のタービンに使用される翼に関する形状設計を示す概略図である。
【図１２】１０Ｋの冷却に関して、様々な温度および湿度に対する凝縮後のマッハ数を示す表である。
【図１３】１０Ｋの冷却に関して、様々な温度および湿度に対する沈下深さの表である。
【図１４】タービン装置に関する推力計算のための入力パラメータを示す表である。
【図１５】蒸発が開始する前の、マッハ数の外形を示すグラフである。
【図１６】蒸発の後のマッハ数の外形を示し、蒸発が発生する領域を示すグラフである。
【図１７】凝縮後のマッハ数の外形を示し、凝縮が発生する領域を示すグラフである。
【図１８】出口圧力が大気圧に上昇した後のマッハ数の外形を示し、凝縮後の衝撃波を示すグラフである。
【図１９】ブレイトンサイクルに関する作業サイクルを示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００３０】
複数の図と最初に図１および２を参照すると、湿った空気などの周囲流体内で相対的に動くための、概して符号１で示されるタービン翼が図示される。翼１は、概して符号３で示される上部側壁、および概して符号４で示される底部側壁、前縁５、および後縁６を伴う、翼の断面形状を有する主桁２を含む。前縁５から後縁６にキャンバーライン７が延びる。翼１は、矢印「Ａ」（図１）の方向に、周囲流体に相対的にまたは周囲流体を通過して動くので、周囲流体は前縁５から後縁６へ下流方向に主桁２の上を流れる。
【００３１】
図２は翼の断面図であって、図２ａは図２の翼の回転体を図示し、図示される一例では拡張して先細りになっている円筒形状を示し、本発明の一般的な設計原理を実装する翼型形状の一例である。先端渦に対処するための筐体が使用されない場合などにおいて、要求または所望されるように、円筒形の外形が翼の先端５、６に適用され得る。
【００３２】
主桁２は前縁５から後縁６に連続して、第一丘構造８および第二丘構造９を含む。各丘構造８、９は、キャンバーライン６からの距離が次第に増加する第一領域８ａ、９ａ、キャンバーラインからの距離が次第に減少する第二領域８ｂ、９ｂ、および第一領域８ａ、９ａと第二領域８ｂ、９ｂとの間の接合部分に頂上８ｃ、９ｃを含む。図１および２で、丘構造は上部側壁３および底部側壁４の両方に図示されているが、丘構造は要求もしくは所望されるように、翼の上部および／または底部側壁に位置してもよいことが理解されるであろう。後続の説明は、上部側壁３に設けられる丘構造のみを参照するが、限定するものとしてみなされるべきでない。
【００３３】
主桁２は作動流体を含有する中空の空洞を含み、空洞は複数の相互接続したチャンバに分けられている。各チャンバにおける作動流体の圧力および／または温度が独立して調整され得るように、チャンバ間の作動流体の流れを制御できるバルブ手段がチャンバ間にある。
【００３４】
図３に図示されるように、翼１はさらに、概して符号１０で示される排出手段を含み、排出手段は蒸発流体１２または凝縮流体１３を主桁２から外側に、主桁２の上を流れる湿った空気に排出する。排出手段は少なくとも１つのノズル（図示なし）を含み、翼１から排出される流体は、翼１の主桁２の中にある、もしくは翼１の主桁２に沿って配置される、導管または導管１１の配列を介して、供給から各ノズルに運ばれる。
【００３５】
蒸発流体１２は、水、液体窒素、およびメタノールなどの炭化水素のうちの１つまたは組み合わせであって、翼を使用するタービンの大きさおよび規模に従って、蒸発できる直径の流体粒子を含む。これと他の周囲環境要素とを考慮するために、液滴直径は、可変な出力の大きさと、可変な流速と、可変な圧力および温度とによって変えられ得る。
【００３６】
凝縮流体１３は冷却され静電気を帯びた流体粒子を含む。適切な凝縮流体の例は、水、塩水、または氷粒子の小滴を含む。
【００３７】
翼が周囲流体に対して動いているとき、第一丘構造８の第一領域８ａは、周囲流体と相互作用するように作動可能で、周囲流体を、第一丘構造８の頂上８ｃを越えて高亜音速の相対速度から、音速の相対速度に加速させる。
【００３８】
排出手段１０は次に、第一丘構造８の第二領域８ｂが周囲流体と相互作用して、周囲流体を低超音速の相対速度から高超音速の相対速度に加速させるように、第一丘構造８の第二領域８ｂで凝縮が開始する前に周囲流体へ蒸発させるために、蒸発流体１２を排出する。従って、第一丘構造８の上を流れる周囲流体に初期凝縮衝撃が発生する前に、蒸発噴霧が排出される。
【００３９】
第二丘構造９の第一領域９ａは、周囲流体と相互作用可能であって、周囲流体を第二丘構造９の頂上９ｃを越えて超音速の相対速度に減速および維持し、排出手段１０はさらに凝縮流体１３を排出して第二丘構造９の第二領域９ｂの上を流れる周囲流体における凝縮衝撃を捉えまたは有核化するように作動可能である。従って、凝縮流体または噴霧が、第二丘構造９の上を流れる周囲流体で凝縮衝撃が発生する前に排出される。これは、周囲流体を超音速の相対速度から亜音速の相対速度に減速する効果があり、同様に主桁２に圧力を発生させそれゆえに翼１に推力を加える。
【００４０】
図４および５を参照すると、図１から３に使用されるものと同じ符号を使用して、図１から３に従って構成される少なくとも１つの翼１を含む、概して符号２０で示されるタービン装置が示される。
【００４１】
装置２０はタービンシャフト２１と、シャフト２１から軸方向に延びる少なくとも１つのロータ２２とを含み、図１から３の翼１が、各ロータ２２の概して符号２３で示される先端もしくは末端に備えられている。蒸発および凝縮流体が翼１の導管１１に供給されるのに通る、シャフト２１および各ロータ２２内の導管の配列も設けられている。
【００４２】
使用中に、タービン装置２０は、各翼１の前縁５が周囲流体を通過して動き、それによってタービンシャフト２１が回転するように、各ロータ２２が周囲流体と相互作用して回転するように、構成される。
【００４３】
操作中に、翼１が周囲流体に対して動くとき、第二丘構造９でもしくはそれに隣接して誘発された凝縮衝撃が周囲流体内の流体粒子を凝縮でき、翼１は凝縮された流体をタービン装置２０の少なくとも１つの収集手段に偏向させるように構成される。一実施形態においては、凝縮された流体内容物をタービンシャフト２１に沿って収集するために、１つ以上のサイクロンもしくは渦管および収集チャンバが設けられることがある。異なる実施形態では、収集手段は、凝縮された流体内容物が収集チャンバに流れるのに通るダクティング２４に形成される経路を含む。
【００４４】
図６は、図４および５のタービン装置２０を含み、さらなる集水手段を実装する、集水装置３０を示す。集水装置３０は装置の中心から吹き出すまたは中心に向かって吹き込む回転する空気の円柱を作り出すことが可能である。集水装置３０はシャフト２１の両端にベンチュリ管３１を含み、各ベンチャー管３１のスロートの前の一組の固定子３２は、固定子３２に入る高速で低圧の流体小滴の気流に回転を生じさせることができる。ピンホール３３の収集リングがダクティング２４に沿って設けられ、収集タンク３５に流出させる低圧チャンバ３４によって支持されている。さらなる組の固定子３６がスロートおよびピンホール３３の後に設けられ、回転を低減させて気流エネルギおよび圧力を回復させることができる。収集タンク３５は水の液滴を含む外向きの気流を取り囲み、タンク３５の表面はタンク３５に集まる衝突液滴を収集することができる。
【００４５】
タービン装置２０はまた、回転するタービンシャフト２１によって生成されたエネルギを電気的および／または機械的なエネルギに変換するためのエネルギ変換手段を含む。任意で、エネルギ変換手段はタービン装置２０のハウジング内に設けられ、シャフト２１がハウジングと連結され、電気エネルギを生成するためのエネルギ変換手段の導電性巻線がハウジング内に設けられる。
【００４６】
本発明のタービン装置が変動を利用する、ブレイトンサイクルの作業サイクルを示す図１９を参照しながら、本発明の作業サイクルが説明される。本発明のタービン装置は最も低い温度（３−４）を低減しようとする。通常、これは、排出温度が周囲空気であることによって制限される。この機械において、排出温度はセ氏マイナス６０または７０度程度の場合がある。静的温度減少（３−４）は空気力学的で、速度における等エントロピーの増加によって発生する。排熱（４−１）は蒸発に影響される。温度上昇（１−２）は空気力学的で、速度におけるほぼ等エントロピーの減少によって発生する。加熱（２−３）は凝縮または炭化水素を燃焼することによって行われる。蒸発と凝縮との間の均衡がよく図示され、このサイクルで計算できることに留意されたい。実際は、蒸発の流れで凝縮を均衡化するのを制御するのが最も簡単である。これは、流れの量および液滴の大きさが、バルブおよび可変のピンホール配列によって管理される必要があることを意味する。
【００４７】
提案されるタービンシステムは、垂直軸に取り付けられる回転子である。実際のタービンは回転子の先端に位置し、装置はフェアリーロートダインのヘリコプタなどのチップジェットに類似する原理で作動する。タービンからの推進力が回転子を円形に押す推力を生成する。ヘリコプタと異なり、目的は運動を揚力を発生させるように使用するためではなく、むしろ電力を生成するためである。
【００４８】
図４から６に示されるダクト付きの設計では、遷音速の先端が停止したダクト内に取り付けられる。水噴霧は中心シャフトを伝ってロータを通り先端に行き、外気に加えられる。図７に図示されるように、空気は装置を通って引き込まれ、装置から水噴霧を除去する。
【００４９】
流体がその波速より大きな速度で動き始めると、超音速流が発生する。このタイプの流れの最も明らかな応用は、定期的に音の壁を「突破する」ことを求められる軍用機の設計である。流体がその波速より速く動くとき、情報はあり得る障害物周りの上流を通過できない。結果として超音速流は、日常の状況においてより一般的である亜音速流とは大きく異なる。
【００５０】
超音速領域における主な支配方程式は、等エントロピー流方程式である。これらの方程式は、観察される圧力、温度、密度、および面積変化と、流れのマッハ数との関係を表す。
【００５１】
これらの方程式は、以下のとおりである。
マッハ数：
【数１】
2019537682.tif 000003
【数２】
2019537682.tif 000004
【数３】
2019537682.tif 000005
【数４】
2019537682.tif 000006
記号
Ｍ＝マッハ数、Ｖ＝速度、Ｒ＝気体定数、Ｔ＝温度、Ｐ＝圧力
Ａ＝面積、γ＝比熱比、ρ＝密度、Φ＝相対湿度、Ｙ＝スロート
Ｘ＝長手方向距離
下付き文字／上付き文字
０＝澱み特性、＊＝チョーク特性
【００５２】
これらの方程式は、流れのマッハ数が増加すると、静圧および温度が下降することを示す。熱伝導がない限り、澱み特性は同じままである。超音速領域でマッハ数が１から増加するにつれて面積も増加するが、亜音速領域で１から変化するにつれてもまた同様に増加がみられる。
【００５３】
空気における凝縮の作用は、空気の温度および蒸気量に依存する。任意の温度に対して、気圧は次のように計算できる。
Ｐ＝ρＲＴ    方程式５
ここでｐは密度、Ｒは空気の気体定数、Ｔはケルビンでの温度である。
【００５４】
空気は一定量の水蒸気からなり、凝縮に関する重要な項の１つは、この蒸気の分圧である。分圧とは、空気圧に相対湿度を乗じたものである。他の重要な項は、飽和圧力である。これは水が凝縮する圧力であって、次の方程式から求められる。
Ｐ＝１３３．３２２ｅ（２０．３８６−５１３２／Ｔ）
【００５５】
分圧が飽和圧力より大きい場合、凝縮が開始するであろう。同様に、分圧が飽和圧力より小さい場合、水が蒸発するであろう。
【００５６】
超音速流を加熱する影響は、マッハ数、温度、および圧力がすべて相互依存しているため、複雑である。一つの単純化は、蒸発または凝縮のいずれかによって生じる気温変化が、一定の面積で同じように起こると仮定することである。このことは、凝縮の場合、これらの変化がほぼ瞬時に生じることを意味する。これらの条件において、加熱の影響は、各特性がチョーク条件下のその値に関連している、レイリー方程式から求められる。これらの方程式は、
圧力：
【数５】
2019537682.tif 000007
【数６】
2019537682.tif 000008
【数７】
2019537682.tif 000009
【００５７】
温度変化の影響は、マッハ数に関連しており、それゆえに気体の圧力および密度における変化を計算するのに使用され得る。
【００５８】
本発明のタービン装置を設計する際の本質的な問題の１つは、流れの安定性である。安定性が損なわれ得る１つの状況は、２つの丘の間の部分（中央部分）における流れが亜音速になるときである。もしこれが発生する場合、第二丘の前向き部分が高圧領域になるであろう。これは内部構造の抗力を増加させ、装置の潜在的な推力を低減させるであろう。
【００５９】
図８は、中央部分全体に超音速流を伴う、安定した状況におけるマッハ数の外形を示す。逆に、図９は中央部分全体に亜音速流を伴う、不安定な状況におけるマッハ数の外形を示す。
【００６０】
どのようにこの部分が気流を亜音速に変えるかを考慮する際、中央部分を、よく研究された同様のケースであるロケットエンジンノズルの中央部分と比較することが役に立つ。
【００６１】
図１０は、（Ｃｏｕｒａｎｔ  ＆  Ｆｒｉｅｄｒｉｃｈｓ，  １９９９）に出典される、異なる出口圧力に関するノズルを通る圧力変動を示す。図１０はチャンバ圧力と、ロケットエンジンにおける異なる出口圧力に関するノズルに沿った圧力との関係を示す。もし出口における圧力がチャンバ（Ｐ１）における圧力に近い場合、流れは全体的に亜音速であるという結果になるであろう。もし出口における圧力がずっと低い値（Ｐ３）に減少する場合、流れは全体的に超音速になるであろう。出口圧力がこれらの２つの点の間の値になるときに問題が発生する。この範囲における出口圧力で発生し得る現象の１つは、膨脹の間に圧力増加をもたらす、ノズル長さに沿ったある点における垂直衝撃波である。
【００６２】
翼の中央部分における気流が亜音速になるとき、一般的にこの種の現象が観測される。流れは翼の第一丘構造の下方で超音速であるが、この丘の下方のある点では、亜音速流をもたらす垂直衝撃波が発生する。図９では、マッハ数の急激な減少および外形の変化として、第一丘の端部で衝撃が見られる。これを阻止するのに重要なパラメータは、第一丘への「出口」における圧力である。超音速条件を維持するために、この圧力は高すぎてはならない。考慮される「出口」圧力は、第二丘構造を超えるために流れが遅くなる際の圧力増加である。もしこの第二丘構造が高すぎる場合、亜音速流が観測されるであろう。この丘の最小スロートは、既定の方法論を使用することによって計算できる。
【００６３】
第二丘のスロートに関する計算方法論は、以下のとおりである。
１）もし所定のマッハ数の吸気条件を考慮する場合、澱み圧力は方程式２を使用して計算できる。
２）丘の底部における所望のマッハ数がわかる場合、第一丘の底部における面積が方程式４から計算できる。
３）次の段階は、丘の底部における垂直衝撃波を仮定し、結果として生じるマッハ数を計算することである。
４）衝撃後のマッハ数および丘の底部における面積から、チョーク条件におけるマッハ数が計算され得る。
５）動作余裕を設けるために、マッハ数１．１の面積がチョーク条件から計算される。
【００６４】
そしてマッハ数１．１におけるこの面積が、第二丘におけるスロートの最小高さを表す。これより大きなスロートについては、流れがシステム全体で超音速になる。もしスロートがこれより小さい場合、中央部分は亜音速流に分類されるであろう。これは、もし入力マッハ数、第一丘におけるスロート高さ、およびマッハ数がわかる場合、第二丘の高さが計算できるので、タービンの１つのパラメータをもたらす。
【００６５】
タービンの動作を妨げ得る条件の１つは、第一および第二丘構造の間の接合部分として理解される、翼の中央部分内で凝縮が発生することである。これに関する本質的な理由は、もし正味の凝縮がこの範囲で発生すると、装置に電力供給するのに必要な蒸発が十分な量発生しないことである。もし、所定の温度において蒸発の分圧が水の飽和圧力より高く上昇すると、凝縮が始まるであろう。これを防ぐために、蒸気の分圧は飽和圧力より低いままでなければならない。
【００６６】
計算を処理できる方法が２つある。各方法にはその長所と短所がある。
【００６７】
第一方法は、Ｇ．  Ｓｃｈｎｅｒｒの論文（Ｓｃｈｎｅｒｒ，  １９８９）に示される相似則を含み、凝縮が発生するところのマッハ数が相対的な澱み湿度に対して次の関係で関連する。
【数８】
2019537682.tif 000010
ここで、
【数９】
2019537682.tif 000011
および、
α＝０．２０８、β＝０．５９。
【００６８】
所定の相対湿度に対して求められる凝縮の開始マッハ数を使用して、中央部分における最大マッハが凝縮開始マッハ数より小さくなるようにすることが選定され得る。そして、選定されたマッハ数を基に、方程式４から装置の最大深さが計算され得る。ここで冷却が考慮される場合、面積を求める前に計算された、凝縮開始および結果として生じる上流のマッハ数に関して、冷却後のマッハが考慮されるべきである。この方法の利点は、凝縮開始のより単純な計算方法を示すが、変数αよびβはノズルの特定の種類に対してただ一定なことである。
【００６９】
他の方法は、蒸気圧から開始マッハ数を計算することである。マッハ数が増加するにつれ、圧力温度および密度が減少することが知られている。空気および蒸気の密度から、各々の分子体積が計算できる。そしてこれらから、蒸気の分子率も求められる。
【００７０】
分圧は分子率と静圧との積である。もしこの分圧が、所定の点において蒸気の飽和圧力より大きい場合、凝縮が生じるであろう。これらの値は各マッハ数に対して計算され、分圧および飽和圧力が等しいところで開始マッハ数が定められる。このことから、前述の場合のように面積が計算できる。
【００７１】
この方法の利点は、形状に関わらず計算できることであるが、計算は凝縮開始の挙動を変更し得るいかなる湾曲も考慮しない。
【００７２】
上記の計算から、翼の形状を計算するために方法が確立された。図１１は、一方が丘構造の機構を保持し、他方が平坦面であるときの、ダクト付きの状況に対する翼設計の形状を示す。この場合、全体の設計はスロート直径ｙ＊に関連し得る。
【００７３】
ｙ＊および吸気マッハ数がわかると、方程式４を使用してｙｉｎが計算され得る。湿度条件から、中央部分における深さＹｄｉｐおよびマッハ数は、蒸気圧の相似則のいずれかから計算できる。冷却の後のマッハ数および面積Ｙｄｉｐを用いて、第二スロートｙ２＊の高さが計算できる。出口条件ｙｏｕｔは、要求されるように凝縮が部分内で発生することを確実にするのに十分大きくなければならない。
【００７４】
先に特定される設計パラメータから、タービンに関する一組の操作条件が確立できる。この場合、凝縮開始マッハ数がまず計算される。もしこの数が１より低い場合、凝縮は遷音速領域で開始するであろう。このことは、流れが第一丘を超える前に凝縮が開始することを意味する。これはタービンが作動するのを効果的に防ぐであろう。
【００７５】
もし凝縮開始マッハ数が１より大きい場合、空気の蒸気量を考慮して、温度上昇も計算できる。レイリー方程式により、温度が上昇するとマッハ数は減少する。もし凝縮の後のマッハ数が１より小さい場合、流れはその点から亜音速になるであろう。もしマッハ数が１と１．１２の間である場合、流れは超音速で、面積が拡大するとマッハ数が１．１２に上昇する。この点に到達すると、垂直衝撃波は、流入マッハ数と一致する出口マッハ数０．９をもたらし得る。マッハ数が１．１２を上回ると、いかなる衝撃も０．９より低いマッハ数を生じるので、垂直衝撃波が問題を呈するのを防ぐために、何らかの形態の可変形態ノズルが出口で必要となる。
【００７６】
図１２は、１０Ｋの冷却に関する、様々な温度および湿度に対する凝縮後のマッハ数を示す表である。この表において、矢印Ｂによって示される領域は、第一丘の前に凝縮が生じるところを示し、矢印Ｃによって示される領域は、凝縮後の亜音速マッハ数を示し、矢印Ｄによって示される領域はマッハ数が１．１２より小さいところを示し、矢印Ｅによって示される領域はマッハ数が１．１２より上であるところを示す。
【００７７】
この表に関して留意されなければいけない考慮点の１つは、これらの場合の多くに関して、第二丘が第一丘から下降して延びる境界層に飲み込まれ得るのに十分なほど、沈下部と第二丘との間の最終的な高さの差異が低いことである。１０Ｋの冷却に関する、様々な温度および湿度に対する沈下深さの表が、図１３に示される。
【００７８】
このことは緩衝効果をもたらし、流れが沈下部の存在に気が付かず、２つの丘の頂点の間に薄い層が延びる。これらの場合、マッハ数は要求されるように増加しないで、流れを妨害するであろう。高さの増加が、境界層より高くなるのに十分であることを確実にするように注意しなければいけない。
【００７９】
本発明のタービン装置の推力の計算は、可能性を示すタービンのうちの１つのＣＦＤ分析を使用して実行される。選定されるタービンは温度が３０℃で相対湿度が５％の場合を示す。このタービンは装置の作動範囲内で固定され、中央部分の沈下部と第二スロートとの間の高さにおいて十分な差異を示して、境界層が流れに干渉するべきでないことを確実にする。この場合、凝縮を避けるために、計算された臨界形状の詳細が図１４に示されている。
【００８０】
構成される形状は０．５ｃｍの厚さで、このシミュレーションに適用される初期境界条件は、次のとおりである。
・吸気静圧＝１０１３２５Ｐａ
・吸気澱み温度＝３５２Ｋ
・空気質量流量＝０．０９２ｋｇ／ｓ（１８．４ｋｇ／ｍｓ）
・蒸気質量流量＝０．０００１１８６０２ｋｇ／ｓ（０．０２３７２ｋｇ／ｍｓ）
・排気静圧＝２００００Ｐａ
【００８１】
括弧内の値は、装置のメートル幅あたりの質量流量である。シミュレーションはＳｐａｉｒｔ−Ａｌｌｍａｒａｓ乱流モデルを用いて実施された。解は流れパラメータの推定を初期化した。これらは、収束の安定を確実にするための、よく考慮された過小評価である。次の設定が初期化に使用された。
・静圧＝１０１３２５Ｐａ
・ｘ速度＝２８３ｍ／ｓ
・温度＝３０３Ｋ
【００８２】
安定した方法でシミュレーションを開始するために、流れはまず、結果の収束が達成されるまで、蒸発と凝縮がないと仮定して計算された。ここで、負のエネルギ源を使用して、蒸発が第一丘の底部における区域に加えられた。次に、収束が確立されるまで、シミュレーションが再び実施された。ここで、分圧と飽和圧力との差異によって提示される点で、凝縮がエネルギ源として加えられた。再び、収束が達成されるまでシミュレーションが実施された。最終段階は、出力圧を２００００Ｐａから１００８００Ｐａに増加させることを含んでいた。このことは出口を大気条件に変え、タービンからの出口における動作を正確にモデル化するために、出口衝撃を凝縮のすぐ後に発生するように変えた。
【００８３】
３０３Ｋで５％の湿気に関して、空気の含水量は１．２５ｇ／ｋｇである。抽出される蒸発エネルギは１６Ｋの温度低下または２．２２ｇ／ｋｇの蒸発と等しく、一方で凝縮に使用されるエネルギ源は６．９８Ｋの温度上昇または３．４７ｇ／ｋｇの凝縮と等しかった。
【００８４】
図１５は蒸発が開始する前のマッハ数の外形を示すグラフで、図１６は蒸発後のマッハ数の外形を示すグラフで、蒸発が起こる領域を示し、図１７は凝縮後のマッハ数の外形を示すグラフで、凝縮が起こる領域を示し、図１８は出口圧力が大気圧に上昇した後のマッハ数の外形を示し、凝縮後の衝撃波を示すグラフである。
【００８５】
この過程が完了したら、結果として生じる推力が壁面上の力の報告から確立され得る。この報告は、吸気と凝縮のすぐ後の末端衝撃との間の内側範囲として定義されるタービンの作業範囲について行われた。これは、タービンの幅１メートル当たり５４６Ｎの、作業範囲における正味推力を生成した。この推力はタービンの作業部内の抗力効果を含むが、排気しているロータシステムによる外部抗力効果、出口形状、または吸気と排気との間の高さの差異を含まない。面積を減らして流れを３１４ｍ／ｓに再び加速させるために、可変形態ノズルが使用されることがあり、あるいは、亜音速の速度拡散を防ぐために出口深さが減少されることがある。これらの選択肢の両方は、装置のラム抗力を低減させ、一方で生成される推力も低減させ、従って均衡が得られる。
【００８６】
全体的に正の推力を達成するために、装置は外部抗力に生成するよりも大きな内部推力を生み出さなければいけない。ここで考慮される有益なパラメータは抗力係数である。これは次の方程式から計算される。
【数１０】
2019537682.tif 000012
ここで、Ｄはロータシステムの抗力で、Ａはロータの面積である。直径１ｍの３つのロータシステムと、５ｃｍのコードを仮定すると、これは０．０７５ｍ２の面積を生成する。この計算で使用される速度は、先端速度の半分となる平均速度である。そしてこれは、３３ｃｍの先端深さ、従って１８２Ｎの推力と、通常の空気密度とを有するロータに対して、システムが正の推力を生み出すために、抗力係数が０．１４より小さくなければいけないことを意味する。もし、システムの抗力係数を、流線形体に対して一般的な０．０４の値まで下げて設計することができる場合、これは５０Ｎの抗力を生み出す。軸受損失と併せると、これは合計で５５．１Ｎの抗力を与える。先端深さが３３ｃｍのロータに関して、これは、有効電力の３０％が初期電力利得と釣り合うべきであることを意味する。
【００８７】
運動する物体に関して、電力は力と速度の積に等しい。３１４ｍ／ｓの先端速度で回転しているタービンに関して、これは装置の作業範囲で生み出される総電力が１７１ｋＷ／ｒｎであることを意味する（可変ノズルの損失が含まれるとき、これは内部で１５５ｋｗにさらに減少する）。これは、蒸発／凝縮サイクルによって生み出される仕事である。直接の損失は、これを外部で１３３ｋｗ／ｒｎに減少させる。
【００８８】
この作業は、特定の条件において、タービンが凝縮からのエネルギ放出の影響によって推力の増加を示すことを表す。もし、損失を装置の推力より低く保つように外部ロータ／ポンプを設計できる場合、正味推力が生み出される。装置が回転する速度を考えると、推力の小さな増加でさえ、入手可能な電力の大きな増加を生み出し得る。
【００８９】
この作業の間、装置は内部構造であると仮定される。これは外面の存在を意味する。このような構造の空気力学的な設計は、装置の抗力、ゆえに正味電力生産に関する主要な意味を有するので、タービンの操作に極めて重要である。
【００９０】
装置の操作条件はとても繊細である。所定の湿度に関して、温度がより高いと、凝縮される空気中の有効水がより多くなる結果になる。これは、有効電力がより大きくなることを意味する。図１３が示すように、任意の所定の温度に対して、温度がより高いと、同様に中央部分が下がり得る深さがより大きい。これは、より容易に製造できる装置を生み出すであろう。これらの設計はまた、中央部分と第二丘との間の高さの差異がより大きくなるので、境界層の影響を受けにくい。
【００９１】
所定の温度に関して、湿度が上昇すると、有効電力が増加するが、分圧が高くなるので、凝縮がより早く発生するであろう。これは、中央部分が下がり得る深さが減少し、装置が流れをかく乱している境界層の影響をより受けやすくなることを意味する。使用する冷却剤の量を減らすことによって、温度低下は減少し結果として飽和圧力が増加するであろう。湿気に対して使用される冷却剤の量を正確に均衡を取ることによって、所定の物理的設計の作動領域が広がり得る。
【００９２】
この分析のために、装置は周囲温度が高く相対湿度レベルが低い条件で作動するように設計される。湿度上昇は、流れの安定を維持するために使用される冷却を減らすことによっていくらか相殺され得る。これらの条件は、暖かく乾燥した気候条件において、装置がより簡単に分析されることを提示するであろう。多量の湿気は「乾燥した」冷却剤を使用することによって対処され、第一丘の後方斜面でさらなる凝縮を発生させる。乾燥した場所では、装置の副産物として生成される凝縮は、とても価値があるので、これは全体としての装置の価値を上昇させる。
【００９３】
所定の条件の組に対して、臨界形状は数学的方法のみから得られることに留意する価値がある。境界層の影響を調査し、推力を評価するために、ＣＦＤは最も有効な方法を提示する。
【００９４】
これらの方法の組み合わせは、タービンに関する操作範囲が存在することを示す。この範囲は温度、相対湿度、および装置に使用される冷却の量の組み合わせによって説明される。もし、一定の温度および冷却に関して、もし湿度が高すぎる場合、流れがチョーク状態になって全体の作用を妨害する前に、凝縮が起こるであろう。タービンそのものの中で、これらの要素が装置の設計に影響を与えることがあるが、冷却量を変えることによって、他の要素のいくらかの変動を補うことができる。水の代わりに窒素のなどの「乾燥」冷却剤を使用することは、水が丘の間で凝縮するときにこのような冷却剤が蒸発されるので、作動領域を広げるであろう。
【００９５】
装置がその範囲内で作動され、外部機構における抗力が最小化されるとき、装置は正の推力を生成するであろう。装置が回転する速度において、推力の小さな増加でさえ、かなり大きな電力量を生成し得る。
【００９６】
ＣＦＤ計算から生成される設計は、直径１ｍの３つのロータシステムである。先端は深さ３３ｃｍで、システムは６０００ｒｐｍで回転する。それは、相対湿度５％および３０℃の砂漠条件で作動するように設計される。この装置は１３３ｋＷの電力を生成し、毎時８１リットル（一日あたり１９４４リットル）の水を生成する。この装置の「燃料」は、湿った新鮮な空気なので、ＣＯ２が生成されず、供給費用も掛からない。最終的に、空気に十分な湿気がある限り、要求に従って装置の電源を入れたり切ったりできる。
【００９７】
本明細書で開示される様々な実施形態は、同じ一般的なエネルギ源を有するが、しかしながら電力、水、熱、低温学、部分冷却／加熱または揚水に関する要求が、精密な材料および寸法仕様を変化させ得る。これに併せて、機械が作動しなければいけない一般的な環境は、材料および寸法を規定するであろう。当業者は、高亜音速で効果的に作動するための、滑らかで強固な表面の一般的な必要条件を認識するであろう。
【００９８】
これらの設計は高速の風に対して耐性を示し、地震、津波および他の自然災害に対して明白な脆弱性を示さない。実際に、局所的な著しい火災は、豊富な水の供給と、空気から直接引き込まれるポンプ性能とによって対処され得る。
【００９９】
本発明は、実行可能なエネルギ抽出に対して、周囲の空気がどれだけ冷たく乾燥しているかにおける制限がある。一般的に、１キログラムの空気につき１グラムより多い水蒸気が必要とされる。これは、温度が−２０℃より上でなければならないことを意味する。もし重要な実用性が損なわれる可能性がある場合、代替の方法に頼る必要がある。これ故に、この設計が液体を蒸発させるところで、液体は通常は水であるが、たとえばメタノールなどの、同等の蒸発潜熱を有する炭化水素の場合もある。この設計が、凝縮潜熱によって加熱するところで、熱は該炭化水素空気混合の燃焼の化学的な熱の場合がある。
【０１００】
これはもちろん、材料、揚水、および噴霧特性、加えて点火システムを決定するであろう。この要求の実現性によって、それらが実際に使用されたことがなくとも、設計の特徴を決定する場合がある。しかし、このことは、これらの実用性を特定するときに、代替設備が必要とされないことを意味する。燃料はより暖かくより湿度の高い期間に入手可能な余剰電力と合成されるため、これらの状況下で炭化水素を燃焼することは環境に影響を与えない。もし、入手可能な時に余剰電力を使用すると、ＣＯ２＋Ｈ２Ｏ→炭化水素＋Ｏ２が合成され、燃焼されると、炭化水素＋Ｏ２→ＣＯ２＋Ｈ２Ｏとなり、はじめに投入された電力のいくらかを還元する。ＣＯ２の純生産量は０であることに留意されたい。
【０１０１】
従って、電力生産、集水、直流電力生産、低温／超電導環境維持、揚水、加熱または冷却に関する前述の技術の１つ以上を組み合わせることで、仕様が詳細にされ得る。結果として発生する順応性は、要求される１つのまたは複数の目的に対してエンジンを構成するための広い選択肢を設計者に与える。
【０１０２】
さらなる実施形態
本発明のさらなる実施形態は次のものを含む。
１．実質的に、添付の図を参照しながら本明細書に記載されるおよび／または添付の図に示される、タービン翼。
２．実質的に、添付の図を参照しながら本明細書に記載されるおよび／または添付の図に示される、タービン装置。
【０１０３】
本発明の態様は、例としてのみ記載されており、添付の特許請求の範囲に規定されるその範囲から逸脱することなく、追加および／または変更が行われてもよいことを理解されるべきである。
【図１】
2019537682.tif 000013
【図２】
2019537682.tif 000014
【図２ａ】
2019537682.tif 000015
【図３】
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【図４】
2019537682.tif 000017
【図５】
2019537682.tif 000018
【図６】
2019537682.tif 000019
【図７ａ】
2019537682.tif 000020
【図７ｂ】
2019537682.tif 000021
【図７ｃ】
2019537682.tif 000022
【図８】
2019537682.tif 000023
【図９】
2019537682.tif 000024
【図１０】
2019537682.tif 000025
【図１１】
2019537682.tif 000026
【図１２】
2019537682.tif 000027
【図１３】
2019537682.tif 000028
【図１４】
2019537682.tif 000029
【図１５】
2019537682.tif 000030
【図１６】
2019537682.tif 000031
【図１７】
2019537682.tif 000032
【図１８】
2019537682.tif 000033
【図１９】
2019537682.tif 000034
【国際調査報告】
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