(57)【要約】  本発明による、低温液体の蒸発によって生成されたガスを処理し、加圧されたガスをガスエンジンに供給するためのシステムは、下流において、圧縮手段（１１，１２，１３）を備えた再液化ユニット（１０）と、第１熱交換器（１７）と、膨張手段（３０）と、を有し、下流方向に液体を加圧するためのポンプ（４８）と高圧下で蒸発させる手段（６１）とを有する加圧ガスを供給するためのラインを有する。加圧ガスを供給するためのラインは、蒸発手段（６１）から上流に、供給ライン（５６）の圧縮された液体と第１交換器（１７）の下流であり且つ膨張手段（３０）の上流の再液化ユニット（１０）のライン（２２）との間の第２熱交換器（６０）を供給するためのバイパス（５７）を有する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
低温液体の蒸発から由来するガスを処理し、加圧されたガスをガスエンジンに供給するためのシステムであって、
前記システムは、一方で、上流から下流に、圧縮手段（１１，１２，１３）を備えた再液化ユニット（１０）と、第１熱交換器（１７）と、膨張手段（３０）と、を有し、
他方で、上流から下流に、前記液体を加圧するためのポンプ（４８）と高圧蒸発手段（６１）とを有する、加圧ガス供給ラインを有し、
前記加圧ガス供給ラインは、前記蒸発手段（６１）の上流に、供給ライン（５６）の加圧された液体と、前記第１熱交換器（１７）の下流であり且つ前記膨張手段（３０）の上流の前記前記再液化ユニット（１０）のライン（２２）との間に、第２熱交換器（６０）を提供するためのバイパス（５７）を有する、システム。
【請求項２】
請求項１に記載されたシステムにおいて、
前記バイパス（５７）は、前記第２交換器（６０）の下流に冷却システムを供給する、システム。
【請求項３】
請求項１に記載されたシステムにおいて、
前記第２交換器（６０）の下流に、直列に取り付けられる第３交換器（７０）を有する、システム。
【請求項４】
請求項１から３のいずれか一項に記載されたシステムにおいて、
前記第２交換器（６０）に並列に取り付けられる熱交換器（７０）を有する、システム。
【請求項５】
請求項１から４のいずれか一項に記載されたシステムにおいて、
前記バイパス（５６）は、前記第２交換器（６０）に加えて、一又は複数の交換器にその再液化の前に冷却ガスを供給する、システム。
【請求項６】
請求項１から５のいずれか一項に記載されたシステムにおいて、
前記膨張手段（３０）の下流に、前記拡張された流体において液相から気相を分離するドラム（４０）を有し、
ラインが、前記低温液体の蒸発から由来するガスと混合するために、前記気相を収集ベッセルに導入し、
前記バイパス（５６）が、前記収集ベッセル（２）への導入の前に前記気相を冷却するための熱交換器（８０ｄｄ´）を提供する、システム。
【請求項７】
請求項１から６のいずれか一項に記載されたシステムにおいて、
前記再液化ユニットは、前記圧縮手段（１１，１２，１３）の下流に、第２膨張手段（１４）を有するループへのバイパスを有し、
前記ループは、前記ループによって迂回されない回路におけるガスの一部とは反対方向に前記第１熱交換器（１７）を通過した後に、前記圧縮手段（１１，１２，１３）の上流の回路に再結合する、システム。
【請求項８】
請求項７に記載されたシステムにおいて、
前記圧縮手段は、各々が圧縮ホイールを備えるいくつかの圧縮段階（１１，１２，１３）を有し、
前記第２膨張手段は、膨張タービン（１４）を有し、
各圧縮ホイール及び膨張タービン（１４）は、同一の機械的トランスミッション（１５）と関連付けられる、システム。
【請求項９】
請求項３又は４に記載され、且つ請求項７又は８に記載されたシステムにおいて、
前記供給ライン（５６）から迂回した加圧された液体と、前記圧縮手段（１１，１２，１３）と前記第２膨張手段（１４）との間のガスと、の間に第３熱交換器（７０）をさらに有する、システム。
【請求項１０】
ガスエンジンによって推進される船、特にメタンタンカであって、
請求項１から９のいずれか一項に記載された、低温液体の蒸発から由来するガスを処理し、加圧されたガスをガスエンジンに供給するためのシステムを有する、船。
【請求項１１】
低温液体の蒸発から由来するガスの流れを処理し、高圧のガスを供給するための方法であって、
前記ガスの流れは、最初に圧縮され、続いて、膨張される前に第１熱交換器（１７）において少なくとも部分的に冷却され且つ凝縮され、
前記高圧ガスの供給は、低温液体を加圧して蒸発させることによって提供され、
その圧縮の後、加圧された液体の流れは、液体の流れの第１部分と、液体の流れの第２部分に分離され、
前記液体の流れの第１部分は、前記凝縮したガスの膨張の前に第２交換器（６０）において圧縮され且つ凝縮したガスを冷却するために使用され、
前記液体の流れの第２部分は、圧縮されたガスを冷却した後の前記液体の流れの第１部分を受け、前記液体の流れの全てが続いて蒸発される、方法。
【請求項１２】
請求項１１に記載された方法において、
前記圧縮されたガスの、重さで半分以上、好ましくは重さで少なくとも９０％が、前記第２交換器（６０）で冷却される前に凝縮される、方法。
【請求項１３】
請求項１１又は１２に記載された方法において、
前記加圧された液体の流れは、凝縮される前のガスを冷却するためにも使用される、方法。
【請求項１４】
請求項１１から１３のいずれか一項に記載された方法において、
前記圧縮されたガスの一部は、膨張タービン（１４）内で膨張されるために前記第１交換器内でタップされ、
前記膨張されたガスは、前記圧縮されたガスを冷却し、その凝縮を誘発するために逆方向に前記第１交換器（１７）内に導入される、方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、低温液体の蒸発から生じるガスを処理し、ガスエンジンに加圧ガスを供給するシステム及び方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
本発明の目的は、特に低温液体の海上運送、より具体的には液化天然ガス（ＬＮＧ）の海上運送である。しかしながら、以降提案されるシステム及び方法は、陸上設置にも適用可能であり得る。
【０００３】
液化天然ガスの場合を考慮すると、後者は、周囲圧力において、−１６３度（又はこれ未満）の温度を示す。ＬＮＧの海上運送において、後者は、船、メタンタンカのタンクに配置される。これらのタンクは断熱されているが、熱漏れが存在し、外部環境は、タンクに収容された液体に熱を加える。したがって、液体は再加熱されて蒸発する。メタンタンカのタンクのサイズで仮定すると、断熱状条件及び外部条件に基づいて、１時間あたり数トンのガスが蒸発し得る。
【０００４】
安全上の理由で、船のタンク内に蒸発したガスを維持しておくことはできない。タンク内の圧力は危険なほどに増加することになる。したがって、蒸発したガスをタンクから逃すことが不可欠である。規制により、このガス（もしそれが天然ガスなら）を大気にそのまま放出することが防止される。それは燃やさなければならない。
【０００５】
蒸発したこのガスを失うことを避けるために、一方では、ガスを輸送する船に搭載されたエンジンの燃料として使用することが、他方では、ガスを再液化して、ガスが生じたタンクにそれを戻すことも、既知の実務である。
【０００６】
蒸発したガスを再液化するために、このガスを冷却して、液相に戻ることができる温度及び圧力条件にガスを再び戻すことが既知の実務である。この冷却の提供は、例えば、窒素等の冷媒のループを有する冷蔵回路での熱交換によって大抵行われる。
【０００７】
さらに一部のメタンタンカは、それらの推進力を保証するために、輸送する天然ガスを燃料として使用する。天然ガスで作動するエンジンはいくつかのタイプがある。本発明は、より具体的には、高圧で気相の天然ガスが供給されるものに関する。メタンタンカを推進するエンジンに供給するために、ガスは、メタンタンカに搭載されて配置された液化天然ガスのタンクからポンプで汲み上げられ、続いてエンジンに供給できるようにするために蒸発される前にポンプを使用して加圧される。
【０００８】
文献ＥＰ２７４６７０７は、いくつかの圧縮段階でコンプレッサにおいて圧縮された、典型的に外航船に搭載されて配置された、液化天然ガス貯蔵タンクから蒸発する天然ガスに焦点を当てている。圧縮された天然ガスの流れの少なくとも一部は、液化のために、ブレイトンサイクルにより典型的に作動する、液化装置に送られる。最終段階から来る圧縮された天然ガスの温度は、熱交換器を通過することにより、０度未満の値に低下される。第１圧縮段階は低温圧縮機としてここでは作動し、低温圧縮された結果の天然ガスは、圧縮段階からの流れの必要な冷却を進めるために、熱交換器において使用される。熱交換器を通る通路の下流において、低温圧縮された天然ガスは、圧縮機の残りの段階を循環する。必要に応じて、圧縮された天然ガスの一部は、外航船のエンジンに供給するための燃料としての役割を果たす。異なる実施形態（§[0026]）では、部分的に圧縮された液体を備える液化の前の気体状態における圧縮ガスを、エンジン又はタービンで使用されて拡張される前に、冷却することができる。
【０００９】
ブレイトンサイクルにおける窒素、又は冷蔵されることになる流体とは異なる他の任意の冷蔵ガスを使用した冷蔵ループの存在は、冷媒のための特定の設備機器を提供することを含む。したがって、例えば、窒素を使用する冷蔵回路が船（又は他の場所）に搭載されて設けられたとき、低温領域にて使用できるように窒素処理（精製）ユニットが必要になる。窒素の循環を調整するために、特定のタンク、バルブ、及び他の装置を提供する必要もある。
【００１０】
メタンタンカのエンジンに供給する天然ガスが船のタンクから直接取り出されるとき、気相のガスの消費が制限されるので、液化において高い効率を有することが好ましい。
【発明の概要】
【００１１】
本発明の目的は、蒸発したガスを液化し且つガスをエンジンに高圧で供給することができる最適化されたシステムを提供することである。好ましくは、提案されるシステムは、再液化されるガスの割合に関して、回収される液体の量を最適化することができる。有利には、提案されるシステムは、メタンタンカ等の船に搭載して使用することができる。好ましくは、システムは、異なる種類の流体を備えた二つの分離した回路を有することを避けるために、窒素等の冷媒の使用をすることなく作動する。提案される溶液もまた、従来技術の溶液を生成するよりも高価でないことが好ましい。
【００１２】
この目的で、本発明は、低温液体の蒸発から由来するガスを処理し、加圧されたガスをガスエンジンに供給するためのシステムであって、システムは、一方で、上流から下流に、圧縮手段を備えた再液化ユニットと、第１熱交換器と、膨張手段と、を有し、他方で、上流から下流に液体を加圧するためのポンプと高圧蒸発手段とを有する加圧ガス供給ラインを有する。
【００１３】
本発明によれば、加圧ガス供給ラインは、蒸発手段の上流に、供給ラインの圧縮された液体と第１熱交換器の下流であり且つ膨張手段の上流の再液化ユニット（１０）のラインとの間の第２熱交換器を供給するためのバイパスを有する。
【００１４】
提案される溶液は、蒸発したガスの再液化と、例えばＭＥＧＩエンジンであるエンジンに供給するための加圧ガスの生成との間の相乗効果を生成することができる。実際、一方ではガスを冷却する必要があり、他方では液体が蒸発する前に液体を再加熱する必要がある。提案される第２交換器は、したがって、再液化ユニットの（冷却における）必要性と高圧ガス供給ラインの（加熱における）必要性の両方を制限することができる。新規の態様において、ここでは、凝縮したガスを「最終冷却」することが提案される。実際には、第１交換器の後、圧縮されたガスは、凝縮するために十分に冷却され、圧力下でほとんど液相である。この加圧された液体は、実質的に大気圧にある（空気の進入を避けるために少し高い）タンク内に再導入され得るように、膨張されなければならない。この膨張において、凝縮されたガスの一部が再蒸発される。凝縮されたガスを膨張前に冷却することで、それは液相になり、このガスは最終冷却され、再蒸発する凝縮されたガスの一部を、膨張において、制限することができる。
【００１５】
エンジンに供給するために蒸発されることが意図された加圧液体の流れから生じる冷却源の使用をさらに最適化するために、第２交換器の下流で、バイパスが冷却システムを供給する。例えば、それは、第２交換器に直列且つ下流に取り付けられた第３交換器及び／又は第２交換器に並列に取り付けられる熱交換器であり得る。
【００１６】
上述したシステムにおいて、第２交換器に加えて、ガスの再液化前にガスを冷却するための一又は複数の交換器を供給するバイパスを提供することができる。
上述したようなシステムの特定の変形は、膨張手段の下流に、膨張した流体における液相から気相を分離するドラムと；収集ベッセルに気相を導入して低温液体の蒸発から由来するガスと混合するためのラインと、収集ベッセルに導入する前にガス相を冷却するための熱交換器を供給するためのバイパスと、を提供する。
【００１７】
上述したシステムは、液化される流体と同じ流体を冷媒として使用する再液化ユニットに特によく適している。この有利な変形において、上記ユニットは、したがって、例えば、その圧縮手段の下流に、第２膨張手段を有するループへのバイパスを有し、ループは、ループによって迂回されない回路内のガスの少量に対して反対方向において第１熱交換器を通過した後、圧縮手段の上流の回路に再接合する。この実施形態において、好ましくは、圧縮手段が圧縮ホイールを各々備えたいくつかの圧縮段階を有し、第２膨張手段が膨張タービンを有し、各圧縮ホイール及び膨張タービンが全く同一の機械的トランスミッションに関連付けらせる。随意に、その様な再液化ユニットを備えたシステムであって、供給ラインから迂回された加圧液体と、圧縮手段及び第２膨張手段間のガスと、の間の第３熱交換器をさらに有するシステムを提供することもできる。この第３交換器は、交換を増加させて、したがってシステムを最適化することができる。上述したように、第１変形実施形態によれば、第３交換器は第２交換器に並行に取り付けられ得、他の代替的な変形実施形態によれば、第３交換器は第２交換器に直列に取り付けられ得る。
【００１８】
本発明は、ガスエンジンによって推進される船、特にメタンタンカにも関連し、低温液体の蒸発から由来するガスを処理し、上述したようにガスエンジンに加圧ガスを供給するためのシステムを有することを特徴とする。
【００１９】
最後に、本発明は、低温液体の蒸発から由来するガスの流れを処理し、高圧におけるガスエンジンを供給するための方法であって、ガスの流れが、最初に、膨張される前に第１熱交換器内で圧縮され続いて少なくとも部分的に冷却され且つ凝縮され、高圧でのガスの供給が、低温液体を加圧しその後蒸発させることにより提供される、方法において、
その圧縮の後、加圧された液体流れが液体流れの第１部分と液体流れの第２部分に分離され、液体流れの第１部分は、凝縮したガスの膨張の前に第２交換器内で圧縮され且つ凝縮したガスを冷却するために使用され、液体流れの第２部分は、後者が圧縮されたガスを冷却した後に、液体流れの第１部分を受け取り、液体流れの全てが蒸発されることを特徴とする方法を提案する。
【００２０】
この方法において、圧縮されたガスの重量で有利には半分以上、好ましくは少なくとも９０％が、第２交換器内で冷却される前に凝縮されることが提供される。
再液化において効率を上昇させるために、有利には加圧された液体流れが、凝縮される前にガスを冷却するのに使用されることができる。
【００２１】
上述した方法において、有利には、圧縮されたガスの一部が膨張タービンにおいて膨張されるために第１交換器内でタップされ、膨張されたガスは、圧縮されたガスを冷却し、その凝縮を誘発するために逆方向に第１交換器内に導入されることができる。このようにして、再液化される流体は、冷媒としても使用され、再液化を許容するために他の流体を使用する冷蔵回路を提供する必要が無い。
【００２２】
本発明の詳細及び利点は、添付の概略図を参照しながら、以下の説明からより明らかになる。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】図１から図８は、いくつかの変形による、液化するために回収されたガスの一部を処理するためのシステム及びガスエンジンへの高圧ガス供給ラインを備えた、蒸発しているガスをタンクから回収するためのシステムに関連付けられた低温液体のタンクの概略図である。
【図２】図１から図８は、いくつかの変形による、液化するために回収されたガスの一部を処理するためのシステム及びガスエンジンへの高圧ガス供給ラインを備えた、蒸発しているガスをタンクから回収するためのシステムに関連付けられた低温液体のタンクの概略図である。
【図３】図１から図８は、いくつかの変形による、液化するために回収されたガスの一部を処理するためのシステム及びガスエンジンへの高圧ガス供給ラインを備えた、蒸発しているガスをタンクから回収するためのシステムに関連付けられた低温液体のタンクの概略図である。
【図４】図１から図８は、いくつかの変形による、液化するために回収されたガスの一部を処理するためのシステム及びガスエンジンへの高圧ガス供給ラインを備えた、蒸発しているガスをタンクから回収するためのシステムに関連付けられた低温液体のタンクの概略図である。
【図５】図１から図８は、いくつかの変形による、液化するために回収されたガスの一部を処理するためのシステム及びガスエンジンへの高圧ガス供給ラインを備えた、蒸発しているガスをタンクから回収するためのシステムに関連付けられた低温液体のタンクの概略図である。
【図６】図１から図８は、いくつかの変形による、液化するために回収されたガスの一部を処理するためのシステム及びガスエンジンへの高圧ガス供給ラインを備えた、蒸発しているガスをタンクから回収するためのシステムに関連付けられた低温液体のタンクの概略図である。
【図７】図１から図８は、いくつかの変形による、液化するために回収されたガスの一部を処理するためのシステム及びガスエンジンへの高圧ガス供給ラインを備えた、蒸発しているガスをタンクから回収するためのシステムに関連付けられた低温液体のタンクの概略図である。
【図８】図１から図８は、いくつかの変形による、液化するために回収されたガスの一部を処理するためのシステム及びガスエンジンへの高圧ガス供給ラインを備えた、蒸発しているガスをタンクから回収するためのシステムに関連付けられた低温液体のタンクの概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
添付された図の各々において、タンク１が示される。以下の図を通じて、メタンタンカ型の外航船に搭載される他の類似したいくつかのタンク中の液化天然ガス（又はＬＮＧ）のタンクが仮定される。
【００２５】
以下の説明における数値は、単に例示であり且つ限定されない数値例によって与えられる。それらは、船に搭載されるＬＮＧの処置に適合されるが、特にガスの性質が変化する場合、変わり得る。
【００２６】
タンク１は、大気圧に近い圧力におけるＬＮＧの通常の貯蔵温度に相当する、−１６３℃ほどの温度でＬＮＧを貯蔵する。この温度はもちろん、天然ガスの組成及び貯蔵条件に依存する。タンク１周囲の雰囲気は、ＬＮＧの温度よりも非常に高い温度にあるので、タンク１がとても良好に熱的に絶縁されているにしても、カロリーが、温まって蒸発する液体に加えられる。蒸発されるガスの体積は、相当する液体の体積よりも非常に大きいので、タンク１内の圧力は、したがって、時間と共に増加する傾向があり、カロリーは液体に追加される。
【００２７】
過度に高い圧力に到達することを避けるために、蒸発されるガスは、蒸発されるときにタンク１（及び船の他のタンク）から引き抜かれ、いくつかのタンクと接続された収集ベッセル２内に配置される。以下の記載においては、蒸発されるガスは、それが液化されるときであっても、“ガス”と称される。したがって、エンジンに供給するためにタンクから得られる液体状のＬＮＧと区別される。
【００２８】
図示のシステムにおいては、蒸発されるガスを（例えば電気を生成するために）船に搭載されるエネルギー源として使用し、過剰ガスを再液化することができる。ここでの目的は、蒸発されるガスの浪費を避けることであり、したがって船上で使用するか、液相に戻し、タンク１内に戻すことである。さらに、船のタンクから取り出された液体ＬＮＧから、高圧ガスをＭＥＧＩエンジン型のガスエンジンに供給するためのラインが提供される。
【００２９】
船上で使用されるために、タンクから蒸発したガスは、まずは圧縮されなければならない。この圧縮は、図示されるように複数段階であり得る、第１圧縮ユニット３で行われる。例示であり且つ限定されない数値例によって、このユニットは、収集ベッセル２内に収集されたガスの圧力を、大気圧とほぼ等しい圧力から、１５から２０ｂａｒ（１ｂａｒ＝１０５Ｐａ）ほどの圧力に上昇させる。
【００３０】
この第１圧縮段階の後、ガスは、その圧力を大いに変更することなく冷却する中間冷却器４内を通過する。その圧縮で加熱されているガスは、中間冷却器の出力において４０から４５℃ほどの温度にある（これらの値は、例示的な態様において与えられ、特に天然ガスに適用される）。十分に圧縮され冷却されたガスは、続いて、ダクト５によって船に搭載された発電機に、気相で送られ得る。
【００３１】
船の発電機におけるガス必要性は、船に搭載された全てのタンクにおける蒸発によるガスの“生成”よりもしばしば低い。発電機で使用されないガスは、再液化ユニット１０に送られる。
【００３２】
再液化ユニット１０は、その入力において、特にダクト５におけるガスの圧力を制御することが意図されたバルブ６と、後述される主回路及びループを有する。
主回路は、ガス（気相であり、数ｂａｒからおよそ５０Ｂａｒ−限定されない値−ほどの圧力）から、タンク１に戻すことができる液相のガスを得ることができる。
【００３３】
タンクに戻される液相のガスを得る方法は従来型である。それは、ガスを圧縮し、凝縮するために冷却し、タンク内に広まっている圧力に戻すために膨張させることを含む。このように行うことは、低温学の分野で典型的である。
【００３４】
したがって、主回路には、第一に、参照符号１１，１２，１３が付された３つの連続的な段階を有する多段式コンプレッサがある。各段階は、圧縮ホイールによって形成され、３つの圧縮ホイールは、シャフトとピニオンを備えた同一のトランスミッション１５によって駆動される。図中の圧縮段階間の線は、それらの間の機械的連結部を表す。図１の実施形態において、多段式コンプレッサに到達するガスは、このコンプレッサの第２段階１２に到達する。システム次第で、図面の他の図に示されるように、コンプレッサの第１又は第３（又はより一般的にはｎ段階）に、完全に均等に到達し得る。
【００３５】
この第２圧縮の後、ガスは、中間冷却器１６内を通過する。その圧力は、数十Ｂａｒ、例えばおよそ５０Ｂａｒであり、その温度は、再び４０−４５℃ほどである。
十分に圧縮されたガスは、続いて第１多流交換器１７において冷却されて凝縮される。ガスは、第１交換器１７において第１方向に循環する。（第１方向に対して）反対方向に循環してそれを冷却するために使用される流体は、後述される。
【００３６】
第１交換器１７の出力において、−１１０℃から−１２０℃ほどの温度に冷却された圧縮されたガスは、大部分（ほとんど全部）が液相であり、数十Ｂａｒ（例えば、およそ５０Ｂａｒ）ほどの圧力のままで、断熱ダクト２２によって膨張バルブ３０に送られる。
【００３７】
膨張バルブ３０を通る凝縮されたガスの膨張は、液相のメタンリッチなガスと気相の窒素リッチなガスを提供する。この液相と気相の分離は、ドラム４０内で行われ、ドラム４０内の圧力は数Ｂａｒ、例えば３から５Ｂａｒの間ほどである。
【００３８】
ドラム４０の気相におけるガスは、好ましくは収集ベッセル２に戻される。このようにして、発電機における燃料として使用されるか、再液化ユニット１０に戻すことができる。このガスは冷たいので、第１交換器１７における圧縮されたガスを冷却して凝縮するために使用され得る。したがって、ガスを収集ベッセル２に戻す前に、第１交換器１７において反対方向に循環させることができる。
【００３９】
様々な理由のため、特に移行期間においてドラム４０の気相のガスが収集ベッセル２に再循環されることができない場合、フレア又は燃焼ユニットに送ることができる。一連のバルブ３１，３２は、リンクダクト３５によって収集ベッセル２に、又は燃焼ユニット（図示せず）に、ドラム４０からの気相のガスをそれぞれ送ることを制御する。
【００４０】
ドラム４０の底部で回収された液相のガスは、その限りで、タンク１に戻されることが意図される。運転条件に応じて、液相のガスは、直接（バルブ３３によって制御される通路）、又はポンプ４１を使用して（バルブ３４によって制御される通路）、タンク１に送られ得る。
【００４１】
ドラム４０から由来する液相のガスの直接又はポンプ４１を介するタンク１への戻りは、バルブ５４、例えばストップバルブを備えた断熱ダクト３６を通じて行われる。
再液化ユニット１０においては、多段式コンプレッサ（段階１１，１２，１３）内で圧縮されたガスの冷却を保証することが重要である。この冷却は、例えばブレイトンサイクルによって作動する独特な熱力学的機械を使用し、冷媒として窒素を使用して、通常行われている。再液化ユニット１０において、第１交換器１７内のガスを冷却し凝縮するそのような冷却器を使用することができる。しかしながら、上記で言及されたように、冷媒として天然ガスを使用する冷却ループを備えた再液化ユニットを提供することが、ここで提案される。このループは、多段式コンプレッサ（段階１１，１２，１３）の下流のガスの流れを、先述した主回路に相当する第１流れ又は主流と、第２流れ又は迂回流れに分離するバイパスダクト１８から始まる。
【００４２】
バイパスダクト１８は、好ましくは第１交換器１７において主回路とつなげられる。バイパスダクト１８に入り込む気相のガスは、高圧（所与の数値例でおよそ５０ｂａｒ）であり、４０℃と−１１０℃の間の中間温度にある。
【００４３】
バイパスダクト１８を通じて得られたガスは、膨張タービン１４によって形成される膨張手段において膨張される。図示の好ましい実施形態では、膨張タービン１４は、再液化ユニット１０の多段式コンプレッサの段階１１，１２，１３に相当する３つの圧縮ホイールと機械的に連結される。シャフト及びピニオンによるトランスミッション１５は、膨張タービン１４と、多段式コンプレッサの圧縮ホイールとを連結する。このトランスミッション１５は、図面では、膨張タービン１４を段階１１，１２，１３に連結する線によって示される。
【００４４】
ガスは、例えば、再液化ユニット１０に入り込む圧力レベルに相当する圧力レベル、即ちおよそ１５から２０ｂａｒに膨張される。温度は、−１２０℃より下がる。このガス（気相）の流れは、最初はバイパスダクト１８の下流に配置された部分１９に、続いてバイパスダクト１８の上流の第１交換器１７における主回路の部分において、主回路の加圧されたガスを冷却して凝縮するために反対方向に第１交換器１７に送られる。第１交換器１７の出力において、膨張したガスは、４０℃ほどの温度に戻り、リターンダクト２１によって多段式コンプレッサの上流の再液化ユニットの主回路に気相で再注入され得る。
【００４５】
したがって、液化されるガスと同じガスを、冷却用ガスとして使用する開冷却ループが生成される。
上述したように、図示のシステムは、ガスエンジン、例えばＭＥＧＩ型のエンジン（図示せず）に（高い）圧力でガスを供給するラインを有する。この供給ラインは、タンク１から始まる。低温液体（ＬＮＧ）をダクト５１に供給して高圧ポンプ４８に導く水中ポンプ５０によって、最初に供給される。高圧液体は、続いて、ダクト５６によって蒸発器６１に運ばれ、供給ダクト６２によってＭＥＧＩ型のエンジンに供給することができる高圧での蒸気（気相の天然ガス）を生成するために、例えば、スチームとの熱交換を生成する。
【００４６】
ダクト５６上のバイパス５７の存在が図に見られる。バイパス５７は、未だ液相の加圧液体を、再液化ユニット１０の主回路における第１交換器１７から出る凝縮物を最終冷却することを意図している第２交換器６０に供給する。図１に示される実施形態において、この第２交換器６０は、一方、ＭＥＧＩエンジン（等）を供給しバイパス５７によって迂回されるダクト５６内の加圧液体と、他方、第１交換器１７及び膨張バルブ３０との間の断熱ダクト２２内に配置される凝縮物と、の間での熱の交換を生成するために提供される。
【００４７】
単に例示的な限定しない数値例として、バイパス５７において迂回される液体は、第２交換器６０の上流でおよそ−１５０℃であり、そこから例えば−１４０℃（まだ液相）まで戻る。断熱ダクト２２において、第１交換器１７から出る凝縮されたガスは、その限りで、例えば−１２０℃から−１３５℃である。
【００４８】
図１の実施形態において、ダクト５６及びバイパス５７内の流れの調整が、バイパス５７の上流のダクト５６に配置されるバルブ５５と、バイパス５７に組み込まれた他のバルブ５９（第２交換器６０の下流に図示されるが、当業者はこのバルブ５９は第２交換器６０の上流に同等に配置され得ることを理解するだろう）によって提供される。マニュアル又は自動制御の、バルブ５８が、バイパス５７をダクト５６に連結する２点間に設けられる。
【００４９】
最後に、図１（及び後続する図）における断熱ダクト３６とダクト５１の間のバルブ５３を備えた分岐５２に留意する。この分岐５２は、再液化ユニット１０から直接、ダクト５１に、したがって、タンク１に戻ることなく高圧ポンプ４８に直接液体を通過させることができる。したがって、水頭損失及び熱損失を明らかに制限することができる。
【００５０】
図２は、互いに完全に独立した二つの変形を備えた図１のシステムの変形実施形態を示す。まず、既に説明したように、第１圧縮ユニット３で圧縮されたガスを再液化ユニットの多段式コンプレッサの第１段階１１に注入することができる。続いて、第２熱交換器６０での少し異なる調整を実行することができる。バイパス５７（図１）における流量を変更することで交換器における交換を調節する代わりに、断熱ダクト２２内の交換器を通過する流量をここでは変えることができる。したがって、図２の実施形態では、第２交換器６０を通過する断熱ダクト２２内を循環する流れ（気相と液相の混合だが、ほぼ液相）を０％から１００％とすることができる。これを行うために、バイパスダクト６６が、第２交換器６０を短絡する。三方バルブ６５が、第２交換器６０を通過する断熱ダクト２２の流れと、バイパスダクト６６を通過する流れを調整するために、第２交換器６０の上流に設けられる。他の調整手段が想像され得る（例えば、バイパス５７において、バイパスダクトの上流のバルブと、バイパスダクトにおける及び／又は第２交換器を含む回路の分岐におけるバルブを備える等）。この実施形態において、第２交換器６０をＭＥＧＩモータ供給ライン（ダクト５６）から分離することもできる。この目的で、図２の実施形態は、単に、マニュアル又は制御コントロールの、バルブ６４ａ及び６４ｂをそれぞれ備えたバイパス５７の各分岐、第２交換器６０の上流の分岐及び下流の分岐を提供する。
【００５１】
図３の変形実施形態において、第１交換器１７の構造を簡素化することができる（この簡素化は、発明の他の変形実施形態にも提案され得る）。ここではドラム４０と収集ベッセル２との間のリンクダクト３５は第１交換器１７をもはや通過せず、その構造が簡素化される。第２交換器６０において生成される交換のおかげで、より簡易的な構造と、それによる一層低いコスト価格の第１交換器１７を備えた再液化ユニット１０において、蒸発したガスの良好な再液化を得ることができる。
【００５２】
この図３の実施形態において、バイパス５７における流れの他の調整が提案される。この変形では、エンジン供給ライン（図示せず）のダクト５６の、バイパス５７とつながる２点間に配置される。
【００５３】
図４において、収集ベッセル２によってタンク１から回収された蒸発した全てのガスがまず第１圧縮ユニット３を通過し、その後、再液化ユニット１０を通過することができる。
【００５４】
図５及び図６は、再液化ユニット１０の冷蔵開ループ内に入る気相のガスを冷却するための第３熱交換器７０を実行する実施形態を示す。交換は、ライン５６内の液体と、バイパスダクト１８内で既に部分的に冷却された気相の圧縮されたガスとの間で行われる。
【００５５】
図５の実施形態において、第３交換器７０は第２交換器６０と並列に設けられ、一方で図６の実施形態では、第３交換器７０は第２交換器６０（の下流）と直列に設けられる。
図７は、４つの熱交換器８０ａ−ｄが、気相のガスを液化する前に冷却するために再液化ユニット１０の主回路の異なる点に設けられる実施形態を提示する。交換器８０ａは、ここでは、多段式圧縮機の第１段階１１で圧縮されたガスが、このコンプレッサの第２段階１２に入る前に冷却することが意図される。交換器８０ｂは、同様に、第２段階１２と第３段階１３との間に配置される。他の交換器８０ｃは、多段式コンプレッサの下流であって、中間冷却器１６の前又は後、且つ第１交換器１７の前に配置される。最後に、ここでは、収集ベッセル２に戻るガスを冷却するために、熱交換器８０ｄをリンクダクト３５に配置することが提案される。
【００５６】
この実施形態は、高圧で低温液体を供給する交換器の様々な可能性及び位置の例示（であり限定されないもの）である。交換器は、４つであり得、又はこれより多く若しくは少なくてもよい。これらは好ましくは図示のように並列に取り付けられ、交換器８０ｎは第２熱交換器６０に直列に設けられる交換システムを形成する。他の組立（直列又は並列）が推測され得る。同様に、交換器を開ループ冷却回路に設けることもできる。
【００５７】
最後に、図８は、ダクト５６内の加圧された液体（液相にある）が船に搭載された冷却システム９０内の他の要素を冷却するために部分的に使用され得ることを示すために添付される。冷却システム９０に使用される液体は、ダクト５６からバイパス５７に入る液体が再液化ユニット１０においてほとんど使用されるように、好ましくは第２交換器６０の下流に配置される。冷却システムは、例えば、空調、産業用冷却器、又は他のそのようなユニットであり得る。
【００５８】
異なる実施形態で提案される変形は、本発明による他の実施形態を生成するために様々な方法で組み合され得るが、図示されない。
ここで提案されるシステムは、例えば、ＭＥＧＩ型のエンジンを供給するために、再液化ユニットと高圧ガス供給部との協働を提供する。これらの二つのサブシステムの間で相乗効果が生成され、一方がガスを液化する必要がある冷気を有し、他方が高圧で液体を蒸発させるエネルギーを要する。提案されるシステムは、再液化ユニットの効率性を増加させることができる、即ち、蒸発したガスの再液化を生成するために供給されることになる冷気に関して必要性を制限し、且つ同時にエンジン（高圧のガスで作動するＭＥＧＩエンジン又は他のシステム）に供給する高圧ガスを得る必要エネルギーを制限するために、再液化される蒸発したガスの割合を増加させることができる。
【００５９】
ここで提案されるシステムは、二つの異なる温度、膨張タービンの出力においておよそ−１２０℃の温度と、膨張バルブの出力においておよそ−１６０℃の温度と、における冷気の生成で冷却されるガスに相当する冷却ガスの開ループを有する再液化ユニットに特に適している。
【００６０】
システムは、船に搭載されて配置され且つ蒸発したガスが供給されるエンジンとは独立している。異なるガスを備えた２つの異なる型のエンジンを有することができ、一つは高圧供給ラインによって供給されるガスであり、他方は第１圧縮ユニットによって圧縮される蒸発したガスによって供給されるガスである。システムは、また、液化を生成するために、他の任意の外部冷却源の、蒸発したガスからの独立を可能にする。
【００６１】
高圧ガス供給ラインに生成されるバイパスにおいて、冷却生成物は、再液化ユニットの搭載に適用され得、且つ広範囲にわたって調整され得る。
提案されたシステムは、窒素処理ユニット等を要さない。その構造は、再液化され、液化され、またエンジン（等）のための燃料として機能する、ガスと同一の種類の冷蔵ガスの使用により簡素化される。
【００６２】
明らかに、本発明は、限定されない例によって上述されたシステム及び方法の実施形態に限定されないが、以下の特許請求の範囲の範囲内で当業者の理解できる領域で全ての変形実施形態に関連する。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【国際調査報告】
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