(57)【要約】  優秀な酸化抵抗性を達成するように減少した量のハフニウムおよび炭素、ならびに、それらを用いるガスタービン用途を包含する合金が開示される。【選択図】図３
2019513185.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
合金重量に基づいて、
Ｃｏ  ９．００〜９．５０重量％、
Ｗ  ９．３０〜９．７０重量％、
Ｃｒ  ８．００〜８．７０重量％、
Ａｌ  ４．００〜１５．５０重量％、
Ｔｉ  ０．６０〜０．９０重量％、
Ｔａ  ２．８０〜３．３０重量％、
Ｍｏ  ０．４０〜０．６０重量％、
Ｈｆ  １．２０重量％以下、
Ｍｎ  ０．０５重量％以下、
Ｓｉ  ０．０２重量％以下、
Ｃ  ０．０６５重量％以下、
Ｒｅ  ０．００〜４．００重量％、
Ｍｇ、Ｂ、Ｚｒ、Ｆｅ、Ｏ、Ｎ、Ｓ、またはそれらの混合物  ０．２８７重量％以下、
Ｎｉ  残部
で構成される公称組成を有する高酸化抵抗性合金。
【請求項２】
Ａｌは、４．００〜１０．５０重量％、好ましくは、５．２５〜５．７５重量％の量で存在する、請求項１記載の高酸化抵抗性合金。
【請求項３】
Ｈｆは、１．００〜１．２０重量％の量で存在する、請求項１または２記載の高酸化抵抗性合金。
【請求項４】
Ｒｅは、０．０〜３．０重量％の量で存在する、請求項１乃至３のいずれか１項記載の高酸化抵抗性合金。
【請求項５】
Ｍｇは、０．００８重量％以下の量で存在し、Ｍｏ、Ｂ、Ｚｒ、Ｆｅ、Ｏ、Ｎ、Ｓ、またはそれらの混合物は、０．８７９重量％以下の量で存在する、請求項１乃至４のいずれか１項記載の高酸化抵抗性合金。
【請求項６】
Ｍｏは、０．６０重量％以下、好ましくは、０．４０〜０．６０重量％の量で存在し、Ｍｇ、Ｂ、Ｚｒ、Ｆｅ、Ｏ、Ｎ、Ｓ、またはそれらの混合物は、０．２８７重量％以下の量で存在する、請求項１乃至４のいずれか１項記載の高酸化抵抗性合金。
【請求項７】
Ｂは、０．０１５重量％以下、好ましくは、０．００５〜０．０１５重量％の量で存在し、Ｍｇ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｆｅ、Ｏ、Ｎ、Ｓ、またはそれらの混合物は、０．８７２重量％以下の量で存在する、請求項１乃至４のいずれか１項記載の高酸化抵抗性合金。
【請求項８】
Ｚｒは、０．０１５重量％以下、好ましくは、０．００５〜０．０１５重量％の量で存在し、Ｍｇ、Ｍｏ、Ｂ、Ｆｅ、Ｏ、Ｎ、Ｓ、またはそれらの混合物は、０．８７２重量％以下の量で存在する、請求項１乃至４のいずれか１項記載の高酸化抵抗性合金。
【請求項９】
Ｆｅは、０．２０重量％以下の量で存在し、Ｍｇ、Ｍｏ、Ｂ、Ｚｒ、Ｏ、Ｎ、Ｓ、またはそれらの混合物は、０．６８７重量％以下の量で存在する、請求項１乃至４のいずれか１項記載の高酸化抵抗性合金。
【請求項１０】
Ｏは、０．０２重量％以下の量で存在し、Ｍｇ、Ｍｏ、Ｂ、Ｚｒ、Ｆｅ、Ｎ、Ｓ、またはそれらの混合物は、０．８６７重量％以下の量で存在する、請求項１乃至４のいずれか１項記載の高酸化抵抗性合金。
【請求項１１】
Ｎは、０．００５重量％以下の量で存在し、Ｍｇ、Ｍｏ、Ｂ、Ｚｒ、Ｆｅ、Ｏ、Ｓ、またはそれらの混合物は、０．８８２重量％以下の量で存在する、請求項１乃至４のいずれか１項記載の高酸化抵抗性合金。
【請求項１２】
Ｓは、０．００４重量％以下の量で存在し、Ｍｇ、Ｍｏ、Ｂ、Ｚｒ、Ｆｅ、Ｏ、Ｎ、またはそれらの混合物は、０．８８３重量％以下の量で存在する、請求項１乃至４のいずれか１項記載の高酸化抵抗性合金。
【請求項１３】
合金重量に基づいて、
Ｃｏ  ９．００〜９．５０重量％、
Ｗ  ９．３０〜９．７０重量％、
Ｃｒ  ８．００〜８．７０重量％、
Ａｌ  ４．００〜１０．５０重量％、
Ｔｉ  ０．６０〜０．９０重量％、
Ｔａ  ２．８０〜３．３０重量％、
Ｈｆ  １．２０重量％以下、
Ｍｎ  ０．０５重量％以下、
Ｍｇ  ０．００８重量％以下、
Ｍｏ  ０．６０重量％以下、
Ｓｉ  ０．０２重量％以下、
Ｂ  ０．０１５重量％以下、
Ｚｒ  ０．０１５重量％以下、
Ｆｅ  ０．２０重量％以下、
Ｏ  ０．０２０重量％以下、
Ｎ  ０．００５０重量％以下、
Ｓ  ０．００４０重量％以下、
Ｃ  ０．０６５重量％以下、
Ｒｅ  ０．４重量％以下、
Ｎｉ  残部
で構成される公称組成を有する、請求項１乃至４のいずれか１項記載の高酸化抵抗性合金。
【請求項１４】
合金重量に基づいて、
Ｃｏ  ９．０７重量％、
Ｗ  ９．３６重量％、
Ｃｒ  ８．４３重量％、
Ａｌ  ５．７３重量％、
Ｔｉ  ０．６５重量％、
Ｔａ  ２．９３重量％、
Ｍｏ  ０．５１重量％、
Ｈｆ  １．０２重量％、
Ｍｎ  ０．００１重量％以下、
Ｍｇ  ０．０６０重量％以下、
Ｓｉ  ０．０６重量％、
Ｂ  ０．０１０重量％、
Ｚｒ  ０．０１２重量％、
Ｆｅ  ０．０３５重量％、
Ｏ  ０．０１４重量％、
Ｎ  ０．００２重量％、
Ｓ  ０．０１０重量％以下、
Ｃ  ０．０４３重量％、
Ｒｅ  ０．００重量％、
Ｎｉ  残部
で構成される公称組成を有する、請求項１３記載の高酸化抵抗性合金。
【請求項１５】
粉末冶金、インベストメント鋳造、直接金属レーザ溶融（ＤＭＬＭ）、選択的レーザ溶融（ＳＬＭ）、選択的レーザ焼結（ＳＬＳ）、レーザ金属成形（ＬＭＦ）または電子ビーム溶融（ＥＢＭ）によって得られる、請求項１乃至１４のいずれか１項記載の高酸化抵抗性合金。
【請求項１６】
ターボ機械部品を生産するための方法であって、請求項１乃至１４のいずれか１項記載の高酸化抵抗性合金を採用する付加製造技術によって前記部品を生産するステップを含む、方法。
【請求項１７】
ガスタービン部品であって、前記部品がバケット、ノズル、燃焼チャンバまたはシュラウドであり、請求項１乃至１４のいずれか１項記載の前記合金で作られる、ガスタービン部品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本明細書に開示する主題の実施形態は、主として高酸化抵抗性合金および高酸化抵抗性合金を用いるガスタービン用途に関する。
【背景技術】
【０００２】
ガスタービン用途（バケット、ノズル、シュラウド、燃焼チャンバ）のために、ニッケル基超合金が使用される。
【０００３】
しかしながら、この分野では、ニッケル基超合金は、１つの基礎的な制限、すなわち、それらの酸化抵抗性に遭遇する。
【０００４】
この点に関して、考慮すべきは、ガスタービン部品のクリープ損傷が、粒界析出物と関係があるということである。それらの粒子は、粒界キャビティおよびマイクロクラックのための有利な核形成サイトを提供する。粒界析出物としてのＨｆＣおよびＭ２３Ｃ６炭化物の形成は、腐食攻撃を受け易い粒界金属劣化ゾーンをもたらす場合もある。
【０００５】
したがって、動作条件での熱疲労、低密度、曲げ抵抗性、クリープ特性、および、破壊靭性、ならびに改善された酸化抵抗性、の観点から良好な特性を示すガスタービンの用途に適した材料が一般的に必要とされている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】米国特許出願公開第２００４／０２２１９２５号明細書
【発明の概要】
【０００７】
重要な思想は、選択した範囲のうちの選択した要素が、不所望のハフニウム炭化物形成およびＭ２３Ｃ６炭化物析出を低減することによって、酸化抵抗性の著しい増加を可能にする、合金を提供することである。これによって、追加の抗酸化剤コーティングのコストおよびプロセスステップが回避される。
【０００８】
この合金は、粉末冶金およびインベストメント鋳造などの従来のプロセス、ならびに、革新的な付加製造技術（例えば、直接金属レーザ溶融プロセス）によって製造することができる。
【０００９】
本明細書に開示する主題の第１の実施態様は、合金重量に基づいて、
Ｃｏ  ９．００〜９．５０重量％、
Ｗ  ９．３０〜９．７０重量％、
Ｃｒ  ８．００〜８．７０重量％、
Ａｌ  ４．００〜１５．５０重量％、
Ｔｉ  ０．６０〜０．９０重量％、
Ｔａ  ２．８０〜３．３０重量％、
Ｍｏ  ０．４０〜０．６０重量％、
Ｈｆ  １．２０重量％以下、
Ｍｎ  ０．０５重量％以下、
Ｓｉ  ０．０２重量％以下、
Ｃ  ０．０６５重量％以下、
Ｒｅ  ０．００〜４．００重量％、
Ｍｇ、Ｂ、Ｚｒ、Ｆｅ、Ｏ、Ｎ、Ｓ、またはそれらの混合物  ０．２８７重量％以下、
Ｎｉ  残部
で構成される公称組成を有する高酸化抵抗性合金に対応する。
【００１０】
一般に、前記合金は、従来のＮｉ基超合金に対して著しく改善された酸化抵抗性の特性を示す。
【００１１】
本明細書に開示する主題の第２の実施態様は、上記合金で作られたバケット、ノズル、シュラウド、および燃焼チャンバなどのガスタービン部品に対応する。
【００１２】
本明細書に組み込まれて本明細書の一部を構成する添付図面は、本主題の例示的な実施形態を例証し、詳細な説明と共に、それらの実施形態を説明する。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】９８０℃で１０００時間後の従来の合金「ＭａｒＭ２４７ＬＣ」の酸化表面の、光学顕微鏡によって撮られた顕微鏡図である。
【図２】９８０℃で１０００時間後の実施例１の合金の酸化表面の、光学顕微鏡によって撮られた顕微鏡図である。
【図３】合金ＭａｒＭ２４７ＬＣおよび実施例１の合金における９８０℃で異なった時間（１０００〜４０００時間）の後の変質金属厚さを示す図であり、厚さは、合金ＭａｒＭ２４７ＬＣの最大変質厚さに対して標準化される。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下の例示的な実施形態の説明は、添付の図面に言及する。
【００１５】
以下の説明は、本発明を限定しない。それよりも、本発明の範囲は、添付の特許請求の範囲によって画定される。
【００１６】
本明細書を通して「一実施形態」または「実施形態」の参照は、実施形態に関連して説明する特定の特色、構造、または特徴が、開示する主題の少なくとも１つの実施形態に含まれる、ということを意味する。こうして、明細書を通して様々の場所で成句「一実施形態では」または「実施形態では」が現出することは、必ずしも同一の実施形態を参照しているわけではない。さらに、特定の特色、構造または特徴は、１つまたは複数の実施形態において任意の適切なやり方で組み合わせることができる。
【００１７】
本明細書に開示する主題の第１の実施形態は、合金重量に基づいて、
Ｃｏ  ９．００〜９．５０重量％、
Ｗ  ９．３０〜９．７０重量％、
Ｃｒ  ８．００〜８．７０重量％、
Ａｌ  ４．００〜１５．５０重量％、
Ｔｉ  ０．６０〜０．９０重量％、
Ｔａ  ２．８０〜３．３０重量％、
Ｍｏ  ０．４０〜０．６０重量％、
Ｈｆ  １．２０重量％以下、
Ｍｎ  ０．０５重量％以下、
Ｓｉ  ０．０２重量％以下、
Ｃ  ０．０６５重量％以下、
Ｒｅ  ０．００〜４．００重量％、
Ｍｇ、Ｂ、Ｚｒ、Ｆｅ、Ｏ、Ｎ、Ｓ、またはそれらの混合物  ０．２８７重量％以下、
Ｎｉ  残部
で構成される公称組成を有する高酸化抵抗性合金に対応する。
【００１８】
理解すべきは、上の合金が、以下の実施例で実証されるであろうように、優秀な酸化抵抗性を達成するように減少した量のハフニウムおよび炭素を包含するということである。さらにまた、上の合金は、ＷおよびＣｒの特定の範囲のおかげで改善された酸化抵抗性を有する。
【００１９】
高酸化抵抗性合金の幾つかの実施形態では、Ａｌは、４．００〜１０．５０重量％の量で存在する。
【００２０】
高酸化抵抗性合金の他の実施形態では、Ｍｇは、０．００８重量％以下の量で存在し、Ｍｏ、Ｂ、Ｚｒ、Ｆｅ、Ｏ、Ｎ、Ｓ、またはそれらの混合物は、０．８７９重量％以下の量で存在する。
【００２１】
高酸化抵抗性合金の他の実施形態では、Ｍｏは、０．６０重量％以下、好ましくは、０．４０〜０．６０重量％の量で存在し、Ｍｇ、Ｂ、Ｚｒ、Ｆｅ、Ｏ、Ｎ、Ｓ、またはそれらの混合物は、０．２８７重量％以下の量で存在する。
【００２２】
高酸化抵抗性合金の他の実施形態では、Ｂは、０．０１５重量％以下、好ましくは、０．００５〜０．０１５重量％の量で存在し、Ｍｇ、Ｍｏ、Ｚｒ、Ｆｅ、Ｏ、Ｎ、Ｓ、またはそれらの混合物は、０．８７２重量％以下の量で存在する。
【００２３】
高酸化抵抗性合金の他の実施形態では、Ｚｒは、０．０１５重量％以下、好ましくは、０．００５〜０．０１５重量％の量で存在し、Ｍｇ、Ｍｏ、Ｂ、Ｆｅ、Ｏ、Ｎ、Ｓ、またはそれらの混合物は、０．８７２重量％以下の量で存在する。
【００２４】
高酸化抵抗性合金の他の実施形態では、Ｆｅは、０．２０重量％以下の量で存在し、Ｍｇ、Ｍｏ、Ｂ、Ｚｒ、Ｏ、Ｎ、Ｓ、またはそれらの混合物は、０．６８７重量％以下の量で存在する。
【００２５】
高酸化抵抗性合金の他の実施形態では、Ｏは、０．０２重量％以下の量で存在し、Ｍｇ、Ｍｏ、Ｂ、Ｚｒ、Ｆｅ、Ｎ、Ｓ、またはそれらの混合物は、０．８６７重量％以下の量で存在する。
【００２６】
高酸化抵抗性合金の他の実施形態では、Ｎは、０．００５重量％以下の量で存在し、Ｍｇ、Ｍｏ、Ｂ、Ｚｒ、Ｆｅ、Ｏ、Ｓ、またはそれらの混合物は、０．８８２重量％以下の量で存在する。
【００２７】
高酸化抵抗性合金の他の実施形態では、Ｓは、０．００４重量％以下の量で存在し、Ｍｇ、Ｍｏ、Ｂ、Ｚｒ、Ｆｅ、Ｏ、Ｎ、またはそれらの混合物は、０．８８３重量％以下の量で存在する。
【００２８】
好適な実施形態では、高酸化抵抗性合金は、合金重量に基づいて、
Ｃｏ  ９．００〜９．５０重量％、
Ｗ  ９．３０〜９．７０重量％、
Ｃｒ  ８．００〜８．７０重量％、
Ａｌ  ４．００〜１０．５０重量％、
Ｔｉ  ０．６０〜０．９０重量％、
Ｔａ  ２．８０〜３．３０重量％、
Ｈｆ  １．２０重量％以下、
Ｍｎ  ０．０５重量％以下、
Ｍｇ  ０．００８重量％以下、
Ｍｏ  ０．６０重量％以下、
Ｓｉ  ０．０２重量％以下、
Ｂ  ０．０１５重量％以下、
Ｚｒ  ０．０１５重量％以下、
Ｆｅ  ０．２０重量％以下、
Ｏ  ０．０２０重量％以下、
Ｎ  ０．００５０重量％以下、
Ｓ  ０．００４０重量％以下、
Ｃ  ０．０６５重量％以下、
Ｒｅ  ０．０〜０．４重量％、
Ｎｉ  残部
で構成される公称組成を有する。
【００２９】
特に好適な高酸化抵抗性合金の実施形態では、Ａｌは、５．２５〜５．７５重量％の量で存在する。
【００３０】
他の特に好適な高酸化抵抗性合金の実施形態では、Ｈｆは、１．００〜１．２０重量％の量で存在する。
【００３１】
他の特に好適な高酸化抵抗性合金の実施形態では、Ｒｅは、０．０〜３．０重量％の量で存在する。
【００３２】
特に好適な実施形態は、合金重量に基づいて、
Ｃｏ  ９．０７重量％、
Ｗ  ９．３６重量％、
Ｃｒ  ８．４３重量％、
Ａｌ  ５．７３重量％、
Ｔｉ  ０．６５重量％、
Ｔａ  ２．９３重量％、
Ｍｏ  ０．５１重量％、
Ｈｆ  １．０２重量％、
Ｍｎ  ０．００１重量％以下、
Ｍｇ  ０．０６０重量％以下、
Ｓｉ  ０．０６重量％、
Ｂ  ０．０１０重量％、
Ｚｒ  ０．０１２重量％、
Ｆｅ  ０．０３５重量％、
Ｏ  ０．０１４重量％、
Ｎ  ０．００２重量％、
Ｓ  ０．０１０重量％以下、
Ｃ  ０．０４３重量％、
Ｒｅ  ０．０重量％、
Ｎｉ  残部
で構成される公称組成を有する高酸化抵抗性合金に対応する。
【００３３】
図１を参照すると、従来の合金「ＭａｒＭ２４７ＬＣ」の観測酸化損傷は、酸化攻撃をスパイクすることによって特徴付けされる。内部酸化のＥＤＳ分析は、Ａｌ２Ｏ３がＨｆ酸化物およびＴａ酸化物と共に優先的に存在するということを暴露する。このタイプの酸化の１つの可能性のある説明は、Ｈｆ炭化物がマトリックス金属よりも酸素に対してより大きな親和性を有するということである。幾つかの文献研究は、ＨｆＯ２中の酸素の拡散率がＡｌ２Ｏ３中よりも規模的に数桁高いという事実のために、ＨｆＯ２粒子が、酸素輸送のための短絡拡散経路として機能する、ということを示している。これは、優先的に局所化されたスケール厚さをそれらの粒子の近傍にもたらし、こうして、基板の中への形成されたＨｆＯ２スケールの深い浸透を引き起こす。この短絡拡散経路を通して運ばれる酸素は、周囲エリアでＡｌ原子と共に反応して、Ａｌ２Ｏ３スケールを形成する。したがって、Ａｌ２Ｏ３スケールによって囲まれるＨｆＯ２「ペグ」スケールが形成される。
【００３４】
反対に、図２を参照すると、本明細書に開示する合金は、優先的に局所化されたスケール厚さを有しないが、従来の合金「ＭａｒＭ２４７ＬＣ」のそれの半分に帰着する全変質層を有する、均一な酸化物層を示している。
【００３５】
本明細書に開示する合金に対して実行した酸化試験は、図３に示すように、その酸化抵抗性が従来の合金「ＭａｒＭ２４７ＬＣ」、すなわち、比較のＮｉ基超合金、に対して増加する、ということを実証した。
【００３６】
本明細書に開示する合金は、粉末冶金、インベストメント鋳造、直接金属レーザ溶融（ＤＭＬＭ）、選択的レーザ溶融（ＳＬＭ）、選択的レーザ焼結（ＳＬＳ）、レーザ金属成形（ＬＭＦ）または電子ビーム溶融（ＥＢＭ）などの公知のプロセスによって得ることができる。
【００３７】
一般に、合金の製造のプロセスは、合金の所望の厚さおよび形状が達成されるまで実行される場合がある。
【００３８】
しかしながら、好適なプロセスでは、合金は、直接金属レーザ溶融（ＤＭＬＭ）によって、それに続いて、熱間静水圧プレス（ＨＩＰ）プロセスによって、得られる。得られる合金溶体は、次に加熱処理されて、冷めて固くなることが可能になる。
【００３９】
幾つかの実施形態では、合金は、ＤＭＬＭによって得られ、動力源は、１５０〜３７０Ｗ、好ましくは、約３５０Ｗのエネルギ動力を有する。
【００４０】
他の実施形態では、得られる粉末層の厚さは、０．０６ｍｍ（すなわち、６０ミクロン）よりも薄いことが好ましい。層厚さが約０．０４ｍｍであることが特に好ましい。
【００４１】
動力源スキャンスペースは、隣接するスキャンラインの実質的なオーバーラップを提供する目的で配置することが好ましい。動力源によってオーバーラップするスキャンは、後続の隣接したスキャンによって応力の低下がもたらされるのを可能にし、連続的に加熱処理された材料を効果的に提供することができる。
【００４２】
熱間静水圧プレス（ＨＩＰ）プロセスは、次に所望の特徴を備えた合金を得る目的で実行される。良好な結果は、１４０ＭPａ、１２６０℃で４時間、８〜１５℃／分の加熱速度および冷却速度で得られた。
【００４３】
得られる合金溶体は、次に加熱処理されて、冷めて固くなることが可能になる。
【００４４】
理解すべきは、合金にとって好適で有益であると確認される態様のすべてが、それぞれの生産プロセスにとっても同じように好適で有益とみなすべきであるということである。
【００４５】
本明細書に開示する主題の第２の実施形態は、上記合金で作られたバケット、ノズル、燃焼チャンバ、およびシュラウドなどのガスタービン部品に対応する。
【００４６】
同じく理解すべきは、合金の好適な態様の組合せのすべて、および、生産プロセス、ならびに、それらのガスタービン用途での使用が、上で報告したように、それによって開示されているとみなすべきであるということである。
【００４７】
本明細書で説明する主題の開示した実施形態について、幾つかの例示的な実施形態に関連して、精密かつ詳細に上で完全に説明してきたが、当業者にとって明らかであろうことは、新規の教示、本明細書で発表した原理および概念、ならびに、添付の特許請求の範囲に記載した主題の利点、から実質的に逸脱することなく、多くの修正、変更、および省略が可能である、ということである。よって、開示した技術革新の適切な範囲は、すべてのそういった修正、変更、および省略を包含するように、添付の特許請求の範囲の広義の解釈のみによって決定すべきである。加えて、任意のプロセスまたは方法ステップの順序または順番は、様々であり、または、選択的な実施形態に従って再順番付けされることがある。
［実施例］
［実施例１］
合金は、次の公称組成、すなわち、合金重量に基づいて、
Ｃｏ  ９．０７重量％、
Ｗ  ９．３６重量％、
Ｃｒ  ８．４３重量％、
Ａｌ  ５．７３重量％、
Ｔｉ  ０．６５重量％、
Ｔａ  ２．９３重量％、
Ｍｏ  ０．５１重量％、
Ｈｆ  １．０２重量％、
Ｍｎ  ０．００１重量％以下、
Ｍｇ  ０．０６０重量％以下、
Ｓｉ  ０．０６重量％、
Ｂ  ０．０１０重量％、
Ｚｒ  ０．０１２重量％、
Ｆｅ  ０．０３５重量％、
Ｏ  ０．０１４重量％、
Ｎ  ０．００２重量％、
Ｓ  ０．０１０重量％以下、
Ｃ  ０．０４３重量％、
Ｒｅ  ０．０重量％、
Ｎｉ  残部
を有するように作製された。
【００４８】
合金は、ＤＭＬＭによって得られ、動力源は、約３５０Ｗのエネルギ動力を有していた。得られる粉末層の厚さは、約０．０４ｍｍであった。
【００４９】
動力源スキャンスペースは、隣接するスキャンラインの実質的なオーバーラップを提供する目的で配置することが好ましかった。動力源によってオーバーラップするスキャンは、後続の隣接したスキャンによって応力の低下がもたらされるのを可能にし、連続的に加熱処理された材料を効果的に提供することができる。
【００５０】
熱間静水圧プレス（ＨＩＰ）プロセスは、次に１４０ＭＰａ、１２６０℃で４時間、８〜１５℃／分の加熱速度および冷却速度で実行した。
【００５１】
得られる合金溶体は、次に加熱処理されて、冷めて固くなることが可能になった。
［実施例２］
実施例１の合金の酸化抵抗性は、８７０℃で最長４０００時間の静的な酸化試験を実行することによって評価した。
【００５２】
試験は、直径２５ｍｍ、厚さ３ｍｍのディッシュサンプル上で実行した。
【００５３】
酸化したサンプルは、２つの部分にカットして、それらの厚さの金属組織観測のために慣習的に作製した。光学顕微鏡によって観測して、酸化による全変質層を測定した。
【００５４】
従来のＭａｒＭ２４７ＬＣ（図１）のためのＯＭミクロ構造と、実施例１（図２）の合金が報告されている。特に、ハフニウム炭化物のために酸化攻撃をスパイクすることによって特徴付けされる従来のＭａｒＭ２４７ＬＣの酸化損傷は、図１で十分に認識できる。他方では、実施例１の合金は、均一な酸化層によって特徴付けられる。
【００５５】
図３は、従来のＭａｒＭ２４７ＬＣおよび実施例１の合金における９８０℃で異なった時間（１０００〜４０００時間）の後の変質金属厚さを示す。厚さは、合金ＭａｒＭ２４７ＬＣの最大変質厚さに対して標準化される。変質金属厚さがそのために従来のＭａｒＭ２４７ＬＣに対して半分にされる実施例１の合金のより良い酸化の挙動が十分に視認できる。
【図１】
2019513185.tif 000003
【図２】
2019513185.tif 000004
【図３】
2019513185.tif 000005
【国際調査報告】
2019513185.tif 000006
2019513185.tif 000007