(57)【要約】【課題】  可動鉄心をヨークの長筒部内で偏当たりなく滑らかに摺動させることができ、可動鉄心の外周面に塗布される非磁性の樹脂層の加工精度の向上と加工コストの低減を実現可能な電磁式駆動ユニットを提供する。【解決手段】  電磁式駆動ユニットにおいて、可動鉄心(54)はヨークの長筒部(36)に片持ち支持されて摺動可能に案内される一方、可動鉄心と同軸の固定鉄心(16)は周縁に上記ヨークの長筒部に向け延設されて可動鉄心を案内する環状突縁(19)を有し、該環状突縁と可動鉄心との間には全周に亘り径方向に０．１mm以上のクリアランスＣを設けた。【選択図】      図２
2006336766.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
固定鉄心と、
該固定鉄心に対して同軸に配置され、その外周面が非磁性の樹脂層で覆われた可動鉄心と、
前記固定鉄心に対して同軸に配置され、前記可動鉄心を内包して片持ち支持するとともに該可動鉄心を前記樹脂層を介して摺動可能に案内する長筒部を有するヨークと、
前記固定鉄心、前記可動鉄心及び前記ヨークの長筒部を囲むよう配置されたコイルを有し、該コイルへの給電制御により前記固定鉄心を励磁及び解磁して前記可動鉄心を接離させるソレノイドアセンブリとを備えた電磁式駆動ユニットであって、
前記固定鉄心が、周縁に前記ヨークの長筒部に向け延設されて前記可動鉄心を案内する環状突縁を有し、
該環状突縁と前記可動鉄心との径方向のクリアランスが全周に亘り０．１mm以上に設定されていることを特徴とする電磁式駆動ユニット。
【請求項２】
前記樹脂層の厚さが０．０１mm以上０．１mm未満に設定されていることを特徴とする、請求項１記載の電磁式駆動ユニット。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ソレノイドアセンブリを有する電磁式駆動ユニットに関する。
【背景技術】
【０００２】
この種の電磁式駆動ユニットでは固定鉄心と可動鉄心とが同軸に配置されており、ソレノイドの固定鉄心に対する励磁力を可変させる給電制御によって、可動鉄心が固定鉄心に対して接離可能に構成されている。
そして、この可動鉄心が非磁性材料からなる有底管内に収容され、上記接離の際には可動鉄心を有底管の内周面で案内し、摺動抵抗の低減を図る技術が知られている（特許文献１参照）。
【０００３】
また、上記有底管の加工精度が低い場合には固定鉄心と可動鉄心とを同軸に配置させることが困難であり、この場合電磁式駆動ユニットの駆動力が安定しないおそれがあることに鑑み、非磁性材料からなる有底管に代えて可動鉄心の外周面に非磁性の樹脂層を塗布した構成の電磁式駆動ユニットが本出願人から提案されている（特許文献２参照）。
当該特許文献２に開示の電磁式駆動ユニットによれば、固定鉄心に対し同軸に長筒部を有するヨークが配置されるとともに固定鉄心の周縁にはヨークの長筒部側に延びて環状突縁が形成されており、可動鉄心は、当該長筒部に片持ち支持されて非磁性の樹脂層を介し摺動可能に案内されるとともに、先端が磁気特性の向上を図るべく形成された環状突縁に案内されるように配設されている。
【特許文献１】特開平１０−２１３２５４号公報
【特許文献２】特開２００４−２３２７９３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、上記特許文献２に開示の電磁式駆動ユニットの場合、可動鉄心の外周面に塗布された非磁性の樹脂層は、薄膜であるためにそのコーティングが非常に難しく、多大な加工コストがかかるのみならず、ある程度の膜厚を確保しようとすると、厚さにばらつきが生じ易く、加工精度が悪いという問題がある。
このように樹脂層の厚さにばらつきが生じ易くなると、可動鉄心がヨークの長筒部内を摺動する際、樹脂層の厚い部分において摺動抵抗が増大したり、樹脂層が偏摩耗するという問題があり好ましいことではない。
【０００５】
これより、樹脂層については、できるだけ薄くコーティングすることが望ましいといえる。
しかしながら、一方で、ソレノイドは固定鉄心ひいては環状突縁を一様に励磁するとは限らないため、固定鉄心の励磁力に偏りが生じ、実際には可動鉄心は励磁力の強い側の環状突縁に引き寄せられてヨークの長筒部内を偏当たりしながら摺動する傾向にあり、この際、樹脂層が薄いと、偏当たりする側において樹脂層が剥げ落ち兼ねないという問題がある。
【０００６】
本発明は、このような問題を解決すべくなされたもので、その目的とするところは、可動鉄心をヨークの長筒部内で偏当たりなく滑らかに摺動させることができ、可動鉄心の外周面に塗布される非磁性の樹脂層の加工精度の向上と加工コストの低減を実現可能な電磁式駆動ユニットを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記の目的を達成するために、本発明の請求項１に係る電磁式駆動ユニットでは、固定鉄心と、該固定鉄心に対して同軸に配置され、その外周面が非磁性の樹脂層で覆われた可動鉄心と、前記固定鉄心に対して同軸に配置され、前記可動鉄心を内包して片持ち支持するとともに該可動鉄心を前記樹脂層を介して摺動可能に案内する長筒部を有するヨークと、前記固定鉄心、前記可動鉄心及び前記ヨークの長筒部を囲むよう配置されたコイルを有し、該コイルへの給電制御により前記固定鉄心を励磁及び解磁して前記可動鉄心を接離させるソレノイドアセンブリとを備えた電磁式駆動ユニットであって、前記固定鉄心が、周縁に前記ヨークの長筒部に向け延設されて前記可動鉄心を案内する環状突縁を有し、該環状突縁と前記可動鉄心との径方向のクリアランスが全周に亘り０．１mm以上に設定されていることを特徴としている。
【０００８】
このように、固定鉄心の周縁に延設された環状突縁と可動鉄心との径方向のクリアランスが全周に亘り０．１mm以上に設定されていると、固定鉄心の励磁力に偏りが生じても、可動鉄心に作用する励磁力の横分力が低減され、可動鉄心が偏って環状突縁に引き寄せられることが防止される。
好ましくは、クリアランスは０．１mm以上０．２mm未満であるのがよく、これにより、可動鉄心に作用する励磁力が良好に確保される。
【０００９】
また、請求項２に係る電磁式駆動ユニットでは、請求項１において、前記樹脂層の厚さが０．０１mm以上０．１mm未満に設定されていることを特徴としている。
即ち、可動鉄心に作用する励磁力の横分力が低減され、可動鉄心が偏って環状突縁に引き寄せられなくなると、可動鉄心がヨークの長筒部内を偏当たりなく滑らかに摺動することになり、可動鉄心の外周面に塗布される非磁性の樹脂層の厚さを０．０１mm以上０．１mm未満と薄くしても当該樹脂層が摩耗なく良好に保護される。
【発明の効果】
【００１０】
請求項１に係る電磁式駆動ユニットによれば、固定鉄心の励磁力に偏りが生じても、可動鉄心に作用する励磁力の横分力を低減し、可動鉄心が偏って環状突縁に引き寄せられることを防止することができる。これにより、可動鉄心がヨークの長筒部内を偏当たりなく滑らかに摺動するようにでき、可動鉄心に塗布された非磁性の樹脂層を偏摩耗なく良好に保護することができる。
【００１１】
請求項２に係る電磁式駆動ユニットによれば、可動鉄心の外周面に塗布される非磁性の樹脂層の厚さを０．０１mm〜０．１mmと薄くしても当該樹脂層を摩耗なく良好に保護できることになるので、このように樹脂層を薄く形成することにより、加工コストを大幅に低減することができ、さらには、当該樹脂層の加工精度を向上させ、可動鉄心をヨークの長筒部内でより一層滑らかに摺動させるようにできる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、図面を用い本発明の実施の形態について説明する。
図１は本発明に係る電磁式駆動ユニットを用いた電磁弁１０の縦断面図である。この電磁弁１０は電磁作動方式で作動する３ポート２位置の方向制御弁であり、図中、それら２位置のうち一方の排出位置（解磁時の状態）を中心線よりもＡ側に、他方の供給位置（励磁時の状態）をＢ側に示した。
【００１３】
電磁弁１０は各種制御に使用され、例えば、ミニショベルのキャブ干渉防止／深さ制御、油圧ピストン・モーターの傾点角制御、コントロールバルブのスプール／絞り弁の制御等に好適する。
また、電磁弁１０は、方向制御弁ユニット１１と、この一端側に機械的に接続されて方向制御弁ユニット１１を作動させる電磁式駆動ユニット１２とを備えている。
【００１４】
電磁式駆動ユニット１２は円盤状のソレノイドベース１４（以下、ベース１４という）を備えている。このベース１４は、方向制御弁ユニット１１をその外面に接続させた端壁１５と当該端壁１５の中央部分に一体に形成された固定鉄心１６とを含んで構成されている。
固定鉄心１６は、端壁１５から方向制御弁ユニット１１とは反対方向に円柱状に突出して形成されている。固定鉄心１６の中央には貫通孔１８が同軸に形成され、貫通孔１８はその軸線方向に延び、端壁１５の外面、すなわち、固定鉄心１６の外端面及び内端面１６ａにてそれぞれ開口している。
【００１５】
また、固定鉄心１６は、その内端面１６ａの周縁から軸線方向に一体に突出した環状突縁１９を備えている。この環状突縁１９は、主として磁気特性の向上を図るべく形成されており、外径が先端に向けて次第に小さくなる一方、内径が固定鉄心１６の軸線方向に沿って一定に構成されている。換言すれば、環状突縁１９の先端外形が円錐台形状をなす一方、内端面１６ａ及び環状突縁１９の内周面１９ａが円柱状の中空部を形成している。これより、環状突縁１９は後述する可動鉄心５４のガイドとしての機能を有する。
【００１６】
固定鉄心１６の内端面１６ａ上には円環状のスペーサ２０が配置されており、環状突縁１９内の円柱状の中空部は、当該スペーサ２０を挟んで固定鉄心１６の貫通孔１８に連通されている。このスペーサ２０は非磁性体で構成され、固定鉄心１６と後述する可動鉄心５４とを離間させる機能を有している。
ベース１４には有底円筒状のヨーク３４がベース１４と同軸に載置されている。詳しくは、ヨーク３４は円筒状の外周壁３５、ガイド長筒部（長筒部）３６、円盤状の鍔部３８及び凸部３９から一体に構成され、鍔部３８の周縁から延びる外周壁３５の開口端３５ａがベース１４の端壁１５の周縁に嵌合されている。
【００１７】
ガイド長筒部３６は、外周壁３５よりも小径にして、当該外周壁３５と同軸、さらには固定鉄心１６と同軸の円筒状をなして鍔部３８から固定鉄心１６側に延びており、一端部側３６ｃにおいて開口し、内部に同心孔３６ａを形成している。
また、凸部３９は、ガイド長筒部３６と同軸且つ略同一の外径を有する円筒状をなして鍔部３８からガイド長筒部３６とは反対方向、即ち外部に突出するように延びており、内部に上記同心孔３６ａと連通する同心孔３９ａを形成している。
【００１８】
凸部３９には、同心孔３９ａを塞ぐようにしてスクリュー４０が螺合されている。詳しくは、スクリュー４０は、凸部３９に螺合された状態で一部が凸部３９から突出しており、当該突出した一部にワッシャ４２及びＯリング４３を挟んでロックナット４１が螺合されて凸部３９に固定されている。そして、スクリュー４０の先端には、同心孔３６ａに向けて円錐状の突起４０ａが形成されている。
【００１９】
外周壁３５とガイド長筒部３６との間には、これら外周壁３５及びガイド長筒部３６と同軸にして固定鉄心１６を励磁するための円筒状のソレノイドアセンブリ２１が収容されている。
ソレノイドアセンブリ２１は、ボビン２２と当該ボビン２２に巻装されたコイル２４とから構成されている。
【００２０】
詳しくは、ソレノイドアセンブリ２１の一方の端部は、固定鉄心１６の外周面、端壁１５の内面及び外周壁３５の内周面によって区画された円筒状の空間内に収容されている。より詳しくは、当該一方の端部は端壁１５に当接しており、その当接面には環状の凹所が形成され、当該凹所にはＯリング３２が配設されている。
ボビン２２は、段付きの内周面を有し、軸線方向でみて中央に位置する小径部２２ａと、この小径部２２ａを軸線方向で挟む２つの大径部２２ｂ，２２ｃと、小径部２２ａと大径部２２ｂとの間を接続するテーパー部２２ｄとを含んで構成されている。
【００２１】
テーパー部２２ｄは同一の軸線方向でみて固定鉄心１６の環状突縁１９の先端と同様の変化率にて縮径されており、環状突縁１９の先端との間に空隙を存して位置している。大径部２２ｂは固定鉄心１６に外嵌されており、一方、大径部２２ｃはガイド長筒部３６に外嵌されており、大径部２２ｃの端部にはＯリング３３が介装されている。そして、小径部２２ａの内径は後述する環状突縁１９の内径よりも若干大きく構成されている。
【００２２】
また、鍔部３８には貫通孔３８ａが穿設され、この貫通孔３８ａには電気絶縁性のスリーブを通して一対の接続端子４６が延びており、これら接続端子４６の一端は上記ソレノイドアセンブリ２１のコイル２４に電気的に接続されている。そして、鍔部３８の外面上には、当該鍔部３８の外面の他、凸部３９の一部や接続端子４６の一部を覆うようにして電気絶縁性のカバー４８がモールド成形配置されている。
【００２３】
カバー４８の一部には、接続端子４６を露出させた状態で囲む周壁４８ａが設けられており、この周壁４８ａは接続端子４６とともに雄プラグを構成する。これより、この雄プラグと図示しない雌プラグとを嵌挿すれば、コイル２４に対し外部から給電可能となる。
さらに  図１で視て固定鉄心１６の内端面１６ａの上方には、環状突縁１９内の中空部、ボビン２２の小径部２２ａ内の中空部及び同心孔３６ａから収容室５６が形成されており、この収容室５６には円筒状の可動鉄心５４が固定鉄心１６と同軸に収容されている。詳しくは、可動鉄心５４の外周面には均一厚みの樹脂層５５が被覆されており、可動鉄心５４は、固定鉄心１６から離間する他端側が当該樹脂層５５を介してガイド長筒部３６に片持ち支持され、同心孔３６ａ内をガイド長筒部３６に案内されて軸線方向に摺動自在に構成されている。
【００２４】
なお、収容室５６には一側面が凸部３９と当接するよう可動鉄心５４の他端側に位置して環状のスペーサ５１が介装されており、図１のＡ側に示した排出位置では、可動鉄心５４の他端は当該スペーサ５１の他側面と当接している。
そして、可動鉄心５４には、両端面にて同心孔３６ａと同心に開口する貫通穴１１０が形成されている。
【００２５】
貫通穴１１０には、プッシュロッド５７が略半分だけ埋没するように圧入されており、これより、当該プッシュロッド５７は可動鉄心５４と一体に作動可能である。詳しくは、プッシュロッド５７は、丸棒の先端部分をそのまま残すとともに二面が平行に面加工された二面部５７ａを有して構成されており、当該二面部５７ａの一部が貫通穴１１０から外部に露出するように圧入されている。
【００２６】
プッシュロッド５７の貫通穴１１０内に位置する後端とスクリュー４０の先端との間には一端を突起４０ａに係合させるようにしてコイル状のサブスプリング５８が介装されており、当該サブスプリング５８は可動鉄心５４を軸線に沿って固定鉄心１６側に付勢している。一方、プッシュロッド５７の先端は、スペーサ２０及び貫通孔１８を通して延び、方向制御弁ユニット１１の弁スプール８３の端面に当接されている。
【００２７】
図２に図１のＸ領域を拡大して示すように、可動鉄心５４の固定鉄心１６に対向する一端側において、可動鉄心５４と環状突縁１９の内周面１９ａとの間には所定のクリアランス（隙間）Ｃが設定されている。
このように可動鉄心５４と環状突縁１９との間に所定のクリアランスＣが設定されていると、固定鉄心１６がソレノイドアセンブリ２１により励磁されて可動鉄心５４が固定鉄心１６側に移動した場合において、可動鉄心５４と環状突縁１９の内周面１９ａとが接する場合に比べ、励磁された環状突縁１９の磁力が可動鉄心５４に作用し難くなり、可動鉄心５４を環状突縁１９側に引き寄せようとする横方向の分力、即ち励磁横分力が小さくなる。これより、可動鉄心５４はガイド長筒部３６内を滑らかに摺動可能となる。
【００２８】
具体的には、クリアランスＣは以下のように設定される。
図３には、クリアランスＣを０．０５mm〜０．１５mmまで変化させた場合の励磁時における可動鉄心５４のストロークと励磁横分力との関係が実験結果として示されている。
同図によれば、クリアランスＣが０．０５mmと小さい場合には、可動鉄心５４のストロークが大きくなったとき、即ち環状突縁１９に接近したときに励磁横分力が急激に大きくなり、クリアランスＣをやや大きく０．１mmにすると、可動鉄心５４が環状突縁１９に接近しても励磁横分力がそれほど大きく変化せず、クリアランスＣをさらに大きくして０．１５mmにすると、励磁横分力は殆ど変化しないことがわかる。
【００２９】
これより、クリアランスＣを０．１mm以上に設定すれば、環状突縁１９に接近したときに可動鉄心５４に作用する励磁横分力を極力小さく抑えることが可能である。
また、図４には、励磁電流値ＩをＩ1、Ｉ2、Ｉ3（Ｉ1＞Ｉ2＞Ｉ3）のように変えた場合のクリアランスＣと励磁横分力との関係が実験結果として示されている。
同図によれば、クリアランスＣが大きくなるに連れて励磁横分力自体は双曲線状に減少する。従って、可動鉄心５４に作用する励磁横分力、ひいては励磁力をある程度十分に確保するためには、クリアランスＣの上限を例えば０．２mm程度に設定するのがよい。即ち、クリアランスＣについては０．１mm以上であって０．２mm未満の範囲に設定するのが好ましい。
【００３０】
樹脂層５５はナイロン系樹脂からなり、その厚さは例えば０．０１mm以上であって上記クリアランスＣよりも小さい０．１mm未満の範囲に設定されている。
樹脂層５５は公知の方法で形成させることができ、ここではその加工手法の詳細な説明は省略するが、材質は上記したものに限定されるものではない。
なお、樹脂層５５とガイド長筒部３６との間には微小クリアランスを設けるようにしており、樹脂層５５の厚さが変わると当該微小クリアランスを維持できなくなるが、これに対しては、上記クリアランスＣに影響を与えないよう考慮し、樹脂層５５の厚さに応じて例えばガイド長筒部３６の内径寸法を適宜調整すればよい。
【００３１】
方向制御弁ユニット１１は、上記した電磁式駆動ユニット１２にスリーブ状の弁ケーシング６２がベース１４に結合されることで接続されている。
詳しくは、ベース１４の端壁１５からは周壁６４が延びており、当該周壁６４はその内周面に雌螺子部６５を有しており、一方、弁ケーシング６２は周壁６４に対向する外周面に雄螺子部６６を有しており、弁ケーシング６２は、上記雌螺子部６５に弁ケーシング６２の雄螺子部６６をねじ込むことでベース１４に直結されている。
【００３２】
かくして弁ケーシング６２において、雄螺子部６６側の端部は端壁１５で閉塞され、一方、雄螺子部６６の反対側の端部は端板６８で閉塞されている。
弁ケーシング６２の内部には、端壁１５側から端板６８側に向かって順に、供給室７２、出力室７４及びドレン室７６が形成され、これら各室７２，７４，７６間を区画する弁ケーシング６２の内周面には小径のシール面７８，８０，８２が形成されている。また、弁ケーシング６２は、その外周面にて開口する３つのポート、すなわち、供給ポート８４、出力ポート８６、及び、ドレンポート８８を含み、これら３つのポートは、それぞれ上記した供給室７２、出力室７４、及び、ドレン室７６のうちの対応する室と連通されている。
【００３３】
弁ケーシング６２の内部には弁スプール８３が同軸に収容され、弁スプール８３は戻しばね９０を介して軸線方向に摺動自在に収容されている。弁スプール８３の端壁１５側の端面には前述したプッシュロッド５７の先端が当接され、これより、弁スプール８３はプッシュロッド５７を介して可動鉄心５４に機械的に連結されている。
また、弁スプール８３は、出力ポート８６付近の中間部分にて、軸線方向に互いに離隔した２つのランド部９２，９４を有している。これらのうち一のランド部９２の外周面は、図１のＡ側に示したように、弁ケーシング６２内にて弁スプール８３が端壁１５側にあるときに（排出位置）、弁ケーシング６２のシール面８０と協働して供給室７２と出力室７４との間を密封可能である。また、他のランド部９４の外周面は、図１のＢ側に示したように、弁ケーシング６２内にて弁スプール８３が戻しばね９０の付勢力に抗して端板６８側に移動したときに（供給位置）、弁ケーシング６２のシール面８２と協働して出力室７４とドレン室７６との間を密封可能である。
【００３４】
なお、弁ケーシング６２は、３つのポート８４，８６，８８に別々に接続された流路を含むケース（図示せず）に囲まれ、これら流路間は弁ケーシング６２に外嵌されたＯリング９６，９８によって隔離されている。
以下、上記した電磁弁１０の動作及び本発明の作用を説明する。
電磁弁１０を動作させるにあたっては、まず、電磁弁１０を電源に接続する。この電源は直流電源若しくは交流電源のいずれであっても良く、例えば、直流電源としてはＤＣ１２ＶやＤＣ２４Ｖ、交流電源としてはＡＣ１００Ｖ（５０／６０Ｈｚ）やＡＣ２００Ｖを使用することができる。
【００３５】
コイル２４に給電していない場合には、即ち図１のＡ側に示した排出位置では、可動鉄心５４は、戻しばね９０によりプッシュロッド５７を介してスペーサ５１側に付勢された状態にある。
電源から接続端子４６を介してコイル２４に給電されると、コイル２４によって磁場（励磁力）が生じて固定鉄心１６が励磁され、可動鉄心５４はその電流量に応じた吸引力で固定鉄心１６に吸引される。これより、可動鉄心５４は、その外周面が樹脂層５５を介してガイド長筒部３６に案内され、固定鉄心１６に向けて変位する。
【００３６】
ところで、上述したように可動鉄心５４と環状突縁１９との間には、可動鉄心５４に作用する励磁横分力が大きく変化しないよう０．１mm以上０．２mm未満に設定されたクリアランスＣが設けられていることから、この際、可動鉄心５４が摺動して環状突縁１９に接近しても可動鉄心５４に大きな励磁横分力が作用することがない。
このように可動鉄心５４に大きな励磁横分力が作用しないことになると、通常であれば、環状突縁１９は全周に亘り一様に励磁されることは殆どなく、可動鉄心５４は励磁横分力の強い側に偏る傾向にあり、この傾向は励磁横分力が大きいほど顕著なものとなるのであるが、このような可動鉄心５４の偏りが防止され、可動鉄心５４が固定鉄心１６と同軸に保持されながらガイド長筒部３６内を偏当たりなく滑らかに摺動する。
【００３７】
これより、可動鉄心５４に塗布された非磁性の樹脂層５５を偏摩耗なく良好に保護することができる。
また、ここでは、上述したように樹脂層５５の厚さを例えば０．０１mm以上０．１mm未満とし、従来に比べて比較的薄い膜厚に設定するようにしている。
しかしながら、このように樹脂層５５が薄くても、上記の如く、可動鉄心５４のガイド長筒部３６内での偏当たりが抑制され、可動鉄心５４に塗布された樹脂層５５の偏摩耗を防止できることになるため、当該薄膜の樹脂層５５については剥がれもなく良好に保護することができる。
【００３８】
これより、樹脂層５５の厚さを比較的厚く設定した場合には（例えば、０．１mm以上）、樹脂層を積層加工して樹脂層５５を形成しなければならず、加工工数が多くなって加工コストが増大するのであるが、樹脂層５５を薄くすることで、積層加工の積層回数を低減（例えば、１回に）することができ、加工コストを大幅に低減することができる。
一方、図５には、樹脂層５５の３種の設定膜厚（No.1コート、No.2コート、No.3コート）に対する可動鉄心５４周りでの実際の膜厚のばらつき度合いが３種の材料（例えば、ａ、ｂ、ｃ）について測定結果として示されており、同図によれば、樹脂層５５の設定膜厚を厚くするほど実際の膜厚のばらつき度合いが大きくなる一方、薄くするほど当該ばらつき度合いが小さくなることがわかる。
【００３９】
これより、樹脂層５５を薄くすることで、膜厚のばらつきを低減して当該樹脂層５５の加工精度を向上させることができ、可動鉄心５４をガイド長筒部３６内でより一層滑らかに摺動させるようにできる。
このように可動鉄心５４が固定鉄心１６に向けて変位すると、当該可動鉄心５４の変位はプッシュロッド５７を介して弁スプール８３に伝達され、戻しばね９０が圧縮され、弁スプール８３が供給位置に移動する。
【００４０】
これより、弁スプール８３は図１のＢ側に示した供給位置となり、このときの作動油は、ポンプに接続された供給ポート８４から弁ケーシング６２内を通り、出力ポート８６に接続されたアクチュエータに向かって流れる。
コイル２４への給電を止めた場合には、コイル２４による磁場が消滅して固定鉄心１６が解磁され、圧縮された戻しばね９０の伸張力によって弁スプール８３は排出位置に移動し、可動鉄心５４が固定鉄心１６から離れて非作動位置に戻る。
【００４１】
これより、弁スプール８３は図１のＡ側に示した排出位置となり、このときの作動油は、アクチュエータに接続された出力ポート８６から弁ケーシング６２内を通り、ドレンポート８８に接続されたタンクに向かって流れる。
以上説明したように、本発明に係る電磁弁１０によれば、電磁式駆動ユニット１２において、可動鉄心５４と環状突縁１９との間に０．１mm以上０．２mm未満のクリアランスＣを設けるようにしているので、可動鉄心５４が摺動して環状突縁１９に接近しても可動鉄心５４に大きな励磁横分力が作用しないようにできる。これより、可動鉄心５４をガイド長筒部３６内で偏当たりなく滑らかに摺動させ、可動鉄心５４に塗布された樹脂層５５を偏摩耗なく良好に保護することが可能である。
【００４２】
また、これに伴い、樹脂層５５の厚さを例えば０．０１mm以上０．１mm未満の薄膜に設定可能であるので、樹脂層５５の加工コストを大幅に低減することが可能であるとともに、樹脂層５５の加工精度を向上させることが可能である。
なお、本発明は、上述の実施の形態に限定されることはなく、種々変形が可能である。
例えば、ガイド長筒部３６の長さは可動鉄心５４を片持ち支持できる長さに適宜変更可能であり、また、電磁弁１０のポート数や切換え位置数も上記した実施の形態に限定されるものではない。
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】本発明の実施の形態における電磁式駆動ユニットを用いた電磁弁の縦断面図であって、Ａ側はソレノイドへの非給電時、Ｂ側はソレノイドへの給電時を示す図である。
【図２】図１のＸ領域の拡大図である。
【図３】クリアランスＣを変化させた場合の励磁時における可動鉄心のストロークと励磁横分力との関係を示す実験結果である。
【図４】クリアランスＣと励磁横分力との関係を示す実験結果である。
【図５】樹脂層の設定膜厚に対する可動鉄心周りでの実際の膜厚のばらつき度合いを示す測定結果である。
【符号の説明】
【００４４】
１０  電磁弁
１１  方向制御弁ユニット
１２  電磁式駆動ユニット
１６  固定鉄心
１９  環状突縁
２１  ソレノイドアセンブリ
３４  ヨーク
３６  ガイド長筒部（長筒部）
５４  可動鉄心
５５  樹脂層
Ｃ  クリアランス
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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