(57)【要約】【課題】  温度変化に対するクリアランスの変化を抑制し、ひいては制動性能の変化を抑制する２ピースロータを提供すること。【解決手段】摺動部３とハット部２との間で径方向に配置され、両部材を支持する複数のピン４と、摺動部３とハット部２の少なくとも一方に設けられ、ピン４との相対移動が可能なクリアランスを有する挿入部３３とを備えた２ピースロータ１において、ピン４と挿入部３３との少なくとも何れか一方に、摺動部３の温度上昇にかかわらずクリアランスを確保するテーパ部４４を形成した。【選択図】      図１
2006336851.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
制動時に摩擦制動力が加えられる環状部材と、
車軸側に取付けられる取付け部材と、
前記環状部材と前記取付け部材との間で径方向に配置され、両部材を支持する複数のピンと、
前記環状部材と前記取付け部材の少なくとも一方に設けられ、前記ピンとの相対移動が可能なクリアランスを有するピン挿入部と、
を備えた２ピースロータにおいて、
前記ピンと前記ピン挿入部との少なくとも何れか一方に、前記環状部材の温度上昇にかかわらず前記クリアランスを確保するテーパ部を形成したことを特徴とする２ピースロータ。
【請求項２】
請求項１に記載の２ピースロータにおいて、
少なくとも前記ピンにテーパ部と非テーパ部とを設け、
ピンのテーパ角度αを、
α＝（R・Kring−Lo・Kpin)/(rpin・Kpin−rholl・Kring)
但し、前記環状部材の内径の半径をR、
前記ピンの半径をrpin、
前記挿入部の半径をrholl、
前記非テーパ部のピン長さをLo、
環状部材の熱膨張係数をKring、
ピンの熱膨張係数をKpin、
により設定する、
ことを特徴とする２ピースロータ。
【請求項３】
請求項１又は請求項２に記載の２ピースロータにおいて、
前記ピンにテーパ部を設け、
前記ピン挿入部を非テーパ部で構成した、
ことを特徴とする２ピースロータ。
【請求項４】
請求項１に記載の２ピースロータにおいて、
前記ピン挿入部にテーパ部を設け、
前記ピンを非テーパ部で構成した、
ことを特徴とする２ピースロータ。
【請求項５】
請求項１又は請求項２に記載の２ピースロータにおいて、
前記ピンと前記ピン挿入部にテーパ部を設けた、
ことを特徴とする２ピースロータ。
【請求項６】
請求項１〜３，５のいずれか１項に記載の２ピースロータにおいて、
前記ピンにテーパ部と非テーパ部を設け、
前記テーパ部と前記非テーパ部の境界は、
前記ピン挿入部の内部でクリアランスを構成する位置である、
ことを特徴とする２ピースロータ。
【請求項７】
制動時に摩擦制動力が加えられる環状部材と、
車軸側に取付けられる取付け部材と、
前記環状部材と前記取付け部材との間で径方向に配置され、両部材を支持する複数のピンと、
前記環状部材と前記取付け部材の少なくとも一方に設けられ、前記ピンとの相対移動が可能なクリアランスを有するピン挿入部と、
を備えた２ピースロータにおいて、
前記ピンと前記ピン挿入部の最小クリアランス部分が、温度上昇に応じた熱膨張により移動し、温度上昇にかかわらず前記クリアランスを確保する、
ことを特徴とする２ピースロータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、パッド等との摺動により、ブレーキ作用をもたらすディスクブレーキに主に用いられる２ピースロータの技術分野に属する。
【背景技術】
【０００２】
従来の技術においては、摩擦リングと支持部を別体にし、ピンで係止する構造であり、ピンと摩擦リング側に存在するピン挿入用の穴には遊び（クリアランス）が存在する。これにより、動作中に発生する高温において、摩擦リングの膨張を許容している（例えば、特許文献１参照）。
【特許文献１】特表平８−５０５９２４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかしながら、従来においてピン(外径)とピン挿入部(穴径)の膨張変化は、材料の違いや熱容量の違い等により同じ膨張変化とはならない。このことがクリアランスを詰まる方向へ変化すると、摩擦リングの膨張が制限されてしまい本来の膨張を許容する効果が発揮できなくなるものであった。
【０００４】
本発明は、上記問題に着目してなされたもので、その目的とするところは、温度変化によるクリアランスの詰まり抑制し、環状部材の膨張が制限されることを抑制する２ピースロータを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上述の目的を達成するため、本発明の２ピースロータでは、制動時に摩擦制動力が加えられる環状部材と、車軸側に取付けられる取付け部材と、前記環状部材と前記取付け部材との間で径方向に配置され、両部材を支持する複数のピンと、前記環状部材と前記取付け部材の少なくとも一方に設けられ、前記ピンとの相対移動が可能なクリアランスを有するピン挿入部と、を備えた２ピースロータにおいて、前記ピンと前記ピン挿入部との少なくとも何れか一方に、前記環状部材の温度上昇にかかわらず前記クリアランスを確保するテーパ部を形成したことを特徴とする。
【０００６】
なお、テーパ部には、段差状にしたもの、湾曲したもの、Ｒ形状、凹んだ形状のもの、逆テーパ状のものなどが含まれるものとする。
【発明の効果】
【０００７】
本発明では、温度変化によるクリアランスの詰まり抑制し、環状部材の膨張が制限されることを抑制できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
以下に、本発明の２ピースロータを実現する実施の形態を、実施例に基づいて説明する。
【実施例１】
【０００９】
まず構造を説明する。
図１は実施例１の２ピースロータの側面図である。図２は図１のＡ−Ａ断面図である。図３は図２の一部拡大図である。
実施例１の２ピースロータ１は、ハット部２（取付け部材に相当する）、摺動部３（環状部材）、ピン４を主な構成としている。
ハット部２は、摺動部３と別体となるよう２ピースロータ１の中央部分として形成される。実施例１では、図示しない車輪ハブに取り付ける中央部分を円盤状にし、その周縁を円盤から側方に立ち上げる形状にして、全体で皿状としている。これは、不必要な肉部分を有さないためであり、摺動部３と車輪ハブを離した位置にしたい車両の要求によるものである。
ハット部２の材質例としては、アルミ系材が挙げられる。
【００１０】
摺動部３は、いわゆるベンチレーテッドディスクを構成するものであり、環状板３１を２枚対向させ、内周側から外周側に長い複数のフィン３２で連結した形状である。さらに、このフィン３２は、外周側と内周側の２列とし、外周側に位置するフィン３２の間に内周側のフィン３２の一部が位置するくし歯状の配置となっている。内周側のフィン３２のうち、複数は、フィン３２より厚い形状にして内部に内周端で開口するピン挿入用の穴である挿入部３３（ピン挿入部に相当する）を形成する。
摺動部３にあっては、２枚を連結した環状板３１の両外側の環状面が、ブレーキングのために、ブレーキパッド等が押し付けられる摺動面となる。
また、この摺動部３では、フィン３２により外周側へ抜ける空気の流れが生成されることにより摺動による発熱を抑制する冷却が行われる。
また、実施例１においては、摺動部３の挿入部３３は、円筒状の穴形状とする。
摺動部３の材質例としては、鋳鉄や耐熱鋼を挙げておく。
【００１１】
ピン４は、図３に示すように、頭部４１、鍔部４２、ストレート部４３、テーパ部４４で構成される。
頭部４１は、ストレート部４３、テーパ部４４より大径な形状であり、その外周には、鍔形に張り出した鍔部４２を形成する。
ストレート部４３は、頭部４１より小さい一定の径である円筒形状部分である。
テーパ部４４は、ストレート部４３の先端側に位置し、先端に行くに従って徐々に径が小さくなる形状である。
なお、実施例１のピン４は、頭部４１、鍔部４２部分がハット部２に鋳込まれるようインサート成形によりハット部２を鋳造する。これにより、ピン４はハット部２と一体となり、ハット部２の外周からピン４のストレート部４３及びテーパ部４４が突出する形状となる。
【００１２】
ここで、挿入部３３とピン４の寸法関係について、説明しておく。
図２、図３に示すように、常温下において、挿入部３３に対してピン４は数μｍ〜数百μｍの範囲の中で設定されたクリアランスを有し、挿入される。この場合、クリアランスは、最小クリアランスを指すものとする。
常温では、最小クリアランスが、挿入部３３の穴径とピン４のストレート部４３との関係で決まるようにする。この位置から挿入部３３の内部側をテーパ部４４の基端とする。本実施例では、ピン４の直径７ｍｍ、摺動部３の内径の半径１１０ｍｍ、クリアランス３５μｍとしている。
【００１３】
テーパ部４４のテーパ角度αは、以下の計算により、設定する。
設定の説明図を図４に示す。図４はテーパ部と挿入部３３の寸法設定の説明図である。
計算及び図４で使用する寸法記号を以下に説明する。
摺動部３の常温の半径をR，温度T(℃)における半径をRTとする。ピン４の常温のピン径をrpin，温度T(℃)におけるピン径をrpinTとする。摺動部３の半径がXTの際のピン４の常温のピン径をrT，半径がXTで温度T(℃)における半径をrTTとする。挿入部３３の常温の穴径をrholl，温度T(℃)における穴径をrhollTとする。挿入部３３の穴径とピン径の差で表現される常温のクリアランスをCL，温度T(℃)におけるクリアランスをCLTとする。ピン４の熱膨張係数をKpinとし、摺動部３の熱膨張係数をKringとする。ピン４の非テーパ部であるストレート部４３の常温の長さをLo，摺動部３の半径がXTの際のストレート部４３の常温における長さをLT，摺動部３の半径がXTの際のストレート部４３の温度T(℃)における長さをLTTとする。
【００１４】
ここで、RT，rpinT，rhollT，rTT，LTTは以下のように設定することができる。
RT=R+R・Kring・ΔT，rpinT=rpin+rpin・Kpin・ΔT，rhollT=rholl+rholl・Kring・ΔT，LTT=LT+LT・Kpin・ΔTと設定する。
次にクリアランスについて、以下のように設定することができる。
CL=rholl-rpin，CLT=rholl-rTT=(rholl+rholl・Kring・ΔT)-(rT+rT・Kpin・ΔT)と設定できる。
クリアランスがCLT=CLとなるためには、rholl-rpin=(rholl+rholl・Kring・ΔT)-(rT+rT・Kpin・ΔT)となり、この式を変形することにより、以下の式を得る。
rT=(rholl・Kring・ΔT+rpin)/(1+Kpin・ΔT)・・・（式１）
【００１５】
又、ピン長さに関して、ピン４の後端、つまりハット部２への取り付け側が固定されていると考え、さらに加熱前と加熱後でピン後端位置が変化しないとすると、（加熱前のロータ中心からピン後端までの距離）＝（加熱後のロータ中心からピン後端までの距離）となる。つまりR-Lo=RT-LTT=(R+R・Kring・ΔT)-(LT+LT・Kpin・ΔT)となり、この式を変形することで、以下の式を得る。
LT=(R・Kring・ΔT+Lo)/(1+ Kpin・ΔT)・・・（式２）
【００１６】
ピン４のテーパ角度は加熱前のピンに対して次のように設定することができる。
ピン半径方向に関して、（式１）より、rpin-rT=rpin-(rholl・Kring・ΔT+rpin)/(1+ Kpin・ΔT)=(rpin・Kpin-rholl・Kring)・ΔT/(1+Kpin・ΔT)を得る。
次にピン長さ方向に関して、（式２）より、LT-Lo=(R・Kring・ΔT+Lo)/(1+ Kpin・ΔT)-Lo=(R・Kring-Lo・Kpin)・ΔT/(1+Kpin・ΔT)を得る。
よって、テーパ角度αは次のように得られる。α=(LT-Lo)/(rpin-rT)={(R・Kring-Lo・Kpin)・ΔT/(1+Kpin・ΔT)}/{(rpin・Kpin-rholl・Kring)・ΔT/(1+Kpin・ΔT)}=(R・Kring-Lo・Kpin)/(rpin・Kpin-rholl・Kring)となる。つまり、以下の式となる。
【００１７】
テーパ角α= R・Kring-Lo・Kpin)/(rpin・Kpin-rholl・Kring)・・・(式Ａ)
【００１８】
つまり、ピン４にのみテーパ部４４を設ける場合、すべて設計により決まる定数、R,rpin,rholl,Lo,Kpin,Kringによる（式Ａ）からテーパ角度αを設定する。
なお、この（式Ａ）は、クリアランスを一定に確保する際に、このようにテーパ角を設定することにより、温度に依存しない一定値で決定できることを示している。
【００１９】
ピン４のテーパ部４４は、基端位置とテーパ角度が決まることにより形状が定まる。
なお、実施例１では、ピンの材質として、ステンレス鋼を例として挙げておく。
【００２０】
次に作用を説明する。
[ピン及び挿入部にテーパがない場合の熱膨張について]
本実施例１において、ピン４及び挿入部３３にテーパがない場合についてまず説明する。挿入部３３とピン４のクリアランスは、摺動部３の熱膨張率よりもピン４の熱膨張率が大きいため、クリアランスは温度上昇に対して小さくなっていく。
ここで、クリアランスが小さくなることについて説明する。
ピンが円柱状、挿入部も円筒状であることから、rT=rpin,rTT=rpinTとなる。
加熱前のクリアランスは、CL=rholl-rpinとなる。
【００２１】
加熱後のクリアランスは、CLT=rhollT-rpinTとなる。ここで、rhollT=rholl+rholl・Kring・ΔT，rpinT=rpin・Kpin・ΔTより、加熱後のクリアランスは以下の式を得る。CLT=(rholl+rholl・Kring・ΔT)-(rpin+rpin・Kpin・ΔT)=(rholl-rpin)+(rholl・Kring-rpin・Kpin)・ΔT=CL+(rholl・Kring-rpin・Kpin)・ΔTとなる。
よって、rholl・Kring-rpin・Kpin>0ならばCLT>CLであり、加熱によりクリアランスが増加することを示す。また、rholl・Kring-rpin・Kpin<0ならばCLT<CLであり、加熱によりクリアランスが減少することを示す。
【００２２】
例として計算する。rholl=7mm,rpin=6.9mm,Kring=12.6×10-6(1/K),Kpin=17.3×10-6(1/K)とする。Kringは、ねずみ鋳鉄の値であり、Kpinはステンレス鋼の値である。rholl・Kring-rpin・Kpin=７×12.6×10-6-6.9×17.3×10-6=-31.17×10-6<0となる。これは、加熱によりクリアランスが減少することを示す。つまり、膨張係数の違いによりクリアランスが減少しているのである。
図５において、線１１１は挿入部３３の温度に対する膨張量を示す。線１１２はピン４がストレート形状である場合のピン４の温度に対する膨張量を示す。  よって、線の上下間隔がクリアランスを示すことになる。
ピン４がストレート形状（線１１２）の場合、挿入部３３の特性を示す線１１１と交差していることから、温度上昇とともにクリアランスは小さくなり、０になる。
すると、クリアランスが小さくなると、摺動部３が熱膨張に対して自由に歪み等を生じず、ハット部２との係止が保たれるフローティング状態に影響が生じることになる。
【００２３】
図６(a)はピン４がストレート形状の場合のクリアランス変化を示す説明正面図、図６(b)は説明側面図である。なお、図６において、常温状態のクリアランス部分の一部を図中に符号CLで示し、温度上昇時のクリアランス部分の一部を図中に符号CLTで示す（以降、他の図においても同じ）。
図６を参照して説明すると、図６はピンの基端部、つまりハット部外周を基準にした図である。実線は常温状態を示すものであり、破線は膨張時の状態を示すものである。摺動部３に関し、破線が実線より上に位置するのは、摺動部３がブレーキングによる摩擦熱で膨張することを示している。その際、摺動部３は大径であるので、径方向に大きく膨張する。この際、挿入部が熱膨張で拡径するが、ピンはこれより大きく膨張する。これにより、クリアランスの位置が変化するとともに、クリアランス自体縮小する方向に変化するのである。このクリアランス詰まりが発生すると、ピンへ制動トルク以外の負荷がかかることになり、制動性能の低下につながる。
【００２４】
[熱膨張の際のクリアランス変化の抑制作用]
図７(a)は実施例１の２ピースロータ、つまりテーパ部４４を有するピン４の場合のクリアランス変化を示す説明正面図、図７(b)は説明側面図である。
【００２５】
実施例１では、ピン４との最小クリアランスを決める挿入部３３の開口端が、ピン４のテーパ部４４との間で最小クリアランスを構成するようにする。摺動部３が全体的に熱膨張により外周方向へ膨張すると、挿入部３３の開口端と最小距離となるテーパ部４４の位置が先端側に移動するため、つまり、図７の実線の関係から破線の関係へ変化し、クリアランスが拡がることになり、熱膨張によるクリアランス縮小と相殺する。これにより、クリアランス縮小が抑制される。
さらに、実施例１では、上記のように、温度上昇に関わらずクリアランスが一定となるようテーパ角を設定しているため、クリアランスが縮小されることなく良好な状態に保持される。
【００２６】
図８を参照して、言い換えて説明する。図８は温度に対するピン径と挿入部３３の穴径の変化、つまりクリアランス変化を示すグラフ図である。
【００２７】
図８において、線１１２は図５で説明したようにピンがストレートの場合のピン径の膨張変化を示している。実施例１では、テーパ部４４を設けることにより、最小クリアランスを構成する位置が図７で説明したように変化した際、テーパの位置変更により寸法変化となる。また、これに熱膨張特性が加えられたものが温度に対する寸法変化特性となり、線１１３で示すものとなる。
【００２８】
すると、予め設定されたテーパ角αにしているので、線１１３の特性変化率は、
線１１１で示す挿入部３３の変化率と同じになる。つまり、温度を示す横軸方向へ移動しても、線１１１と線１１３の間隔、つまりクリアランスが一定となる。
言い換えると、実施例１ではテーパ部４４を設けることで、温度に対する膨張特性を線１１２から線１１３に変えて、挿入部３３の線１１１に略平行な特性にすることで、クリアランスの変化を略一定にする。
【００２９】
クリアランスが温度上昇しても一定に保持されることは、摺動部３が抵抗を受けることなく自然な膨張をすることになり、ブレーキ特性を阻害するような歪みが生じることがない。また、ピン４も制動トルク以外の負荷を受けることがない。つまり、摺動部３のフローティング状態は良好に保持され、ブレーキ特性が良好に保持されることになる。
【００３０】
なお、実施例１において、ハット部２やピン４、摺動部３は、同一材質であってもかまわない。同一材質であっても成分のバラツキや体積の違いによる熱容量の違いからクリアランスに影響が出るおそれがあるためである。
【００３１】
次に効果を説明する。
本実施の形態の２ピースロータにあっては、次に列挙する効果を得ることができる。
(1)制動時に摩擦制動力が加えられる環状の摺動部３と、車軸側に取付けられるハット部２と、摺動部３とハット部２との間で径方向に配置され、両部材を支持する複数のピン４と、摺動部３とハット部２の少なくとも一方に設けられ、ピン４との相対移動が可能なクリアランスを有する挿入部３３とを備えた２ピースロータ１において、ピン４と挿入部３３との少なくとも何れか一方に、摺動部３の温度上昇にかかわらずクリアランスを確保するテーパ部４４を形成したため、詰まり方向のクリアランス変化を抑制し、温度上昇した際に良好なフローティング状態を保持し、制動性能の変化を抑制できる。
【００３２】
(2)少なくともピン４にテーパ部４４とストレート部４３とを設け、ピン４のテーパ角度αを、α＝（R・Kring−Lo・Kpin)/(rpin・Kpin−rholl・Kring)、但し、摺動部３の内径の半径をR、ピン４の半径をrpin、挿入部３３の半径をrholl、ストレート部４３のピン長さをLo、摺動部３の熱膨張係数をKring、ピン４の熱膨張係数をKpinにより設定するため、クリアランスを温度上昇に対して、計算上一定にすることができ、クリアランス変化を確実に抑制し、制動性能の変化を非常に抑制することができる。
【００３３】
(3)ピン４にテーパ部４４を設け、挿入部３３を非テーパ部で構成したため、ピン４のテーパ形状により、クリアランス変化を抑制し、高温の際にフローティング状態を良好に保持し、制動性能に変化がないようにできる。
また、ピン４は、加工時に単体であるため、精度よく加工することが容易であり、設定されたテーパ角による効果を容易に、確実にすることができる。
【００３４】
(7)制動時に摩擦制動力が加えられる摺動部３と、車軸側に取付けられるハット部２と、摺動部３とハット部２との間で径方向に配置され、両部材を支持する複数のピン４と、摺動部３とハット部２の少なくとも一方に設けられ、ピン４との相対移動が可能なクリアランスを有する挿入部３３とを備えた２ピースロータ１において、ピン４と挿入部３３の最小クリアランス部分が、温度上昇に応じた熱膨張により移動し、温度上昇にかかわらずクリアランスを確保するため、詰まり方向のクリアランス変化を抑制し、温度上昇した際に良好なフローティング状態を保持し、制動性能の変化を抑制できる。
【実施例２】
【００３５】
実施例２は、摺動部側にテーパ部分を設けた例である。
まず構造を説明する。
図９(a)は実施例２の２ピースロータ、つまりテーパ面３３ａを有する場合のクリアランス変化を示す説明正面図、図９(b)は説明側面図である。
実施例２において、ピン４は先端まで円筒形状とし、摺動部３の挿入部３３の穴形状は、奥から開口端へ向かうに従って穴径が大きくなるテーパ形状（テーパ面３３ａとして表す）とする。
【００３６】
作用を説明する。
[熱膨張の際のクリアランス変化の抑制作用]
実施例２では、ピン４と挿入部３３との最小クリアランスが、ピン４の先端と、挿入部３３のテーパ面３３ａで設定される。摺動部３が熱膨張により外周方向へ膨張すると、ピン４の先端と最距離となるテーパ面３３ａの位置が挿入部開口端側へ移動することによって、クリアランスが拡がることになる。そのため、熱膨張によるクリアランス縮小と相殺し（図９参照）、クリアランスが略一定に保たれる。よって、摺動部３のフローティング状態が良好に保持される。
【００３７】
図１０は実施例２の温度上昇に対するクリアランスの変化を示す説明図である。
図１０を参照して説明すると、テーパ面３３ａを挿入部３３に設けることにより、図１０の線１１１（テーパがないストレート穴）の特性を線１１４へ変えて、温度上昇に対するクリアランス変化を略一定にする。
【００３８】
効果を説明する。実施例２の２ピースロータは、上記(1)の効果に加えて、以下の効果を有する。
(4)挿入部３３にテーパ面３３ａを設け、ピン４を非テーパ部で構成したため、挿入部３３のテーパ部により、熱膨張の際にクリアランスを決める位置がクリアランスを拡げるようにして、クリアランス変化を略一定になるよう抑制して、良好なフローティング状態を保持する。
その他構成、作用効果は実施例１と同様であるので、説明を省略する。
【実施例３】
【００３９】
実施例３は、ピン先端部と摺動部側の両方にテーパ部分を設けた例である。
まず構造を説明する。
図１１は実施例３の２ピースロータ、つまりテーパ部４４ａ及びテーパ面３３ｂを有する場合のクリアランス変化を示す説明正面図、図９(b)は説明側面図である。
実施例３では、ピン４の先端側には、テーパ部４４ａを設ける。テーパ部４４ａは、実施例１のテーパ部４４より、テーパ角の小さいものとする。
また、摺動部３の挿入部３３にも、奥から開口端へ向かうに従って穴径が大きくなるテーパ面３３ｂを設ける。テーパ面３３ｂは、実施例２のテーパ面３３ａより、テーパ角の小さいものとする。
【００４０】
作用を説明する。
[熱膨張の際のクリアランス変化の抑制作用]
実施例３では、クリアランスがテーパ面３３ｂとテーパ部４４ａで形成されるため、摺動部３が熱膨張した際、例えば、同じテーパ角にしていると、ピン４側及び挿入部３３は、より効果的に熱膨張で離れることになる（図１１参照）。
よって、テーパ面３３ｂ、テーパ部４４ａのテーパ角は、小さなものでよい。
実施例３におけるピン４のテーパ部４４ａのテーパ角をβとすると、β<αとなる。
【００４１】
図１２を参照して説明すると、温度に対する膨張特性を挿入部３３側では、線１１１から線１１６へ、ピン４側では、線１１２から線１１５へ特性を変えることにより、クリアランスの変化が略一定となる。それぞれのテーパ角が小さくて済むことは、図１１には、線１１５，線１１６の傾きが実施例１、２に比べて小さいことに表れている。
【００４２】
効果を説明する。実施例３の２ピースロータは、上記(1)の効果に加えて、以下の効果を有する。
(5)ピン４と挿入部３３にテーパ部４４ａ、テーパ面３３ｂを設けたため、２つのテーパの相対距離が、熱膨張の際に離れることによりクリアランスを抑制し、クリアランスを一定に保持して、良好なフローティング状態を保持できる。
その他構造、作用効果は実施例１と同様であるので、説明を省略する。
【実施例４】
【００４３】
実施例４は、ピンのテーパ部と非テーパ部の境界を挿入部の内部に位置させた例である。
図１３は実施例４の２ピースロータの正面断面図と側面断面図である。
まず構成を説明する。
摺動部３の挿入部３３は、ストレート穴形状とする。
ピン４の構造において、ストレート部４３ａは、実施例１よりも長くし、常温においては、挿入部３３の内部の途中深さまで、ストレートな部分となる長さにする。その先端側をテーパ部４４ｂとする。
【００４４】
次に作用を説明する。
[制動トルクの受けとフローティングの両立作用]
実施例４では、途中の熱膨張温度までは、ストレート穴である挿入部３３の開口端とピン４のストレート部４３ａにより、クリアランスが決まるよう設定する。そのため、クリアランスは、温度上昇とともに縮小する。
所定の途中温度に達すると、最小クリアランスはピン４のストレート部４３ａから、テーパ部４４ｂで形成されるようになり、クリアランスは、略一定に保たれる。
【００４５】
この変更する所定温度とストレート部４３ａからテーパ部４４ｂへ変更する点を車両によって設定することにより、比較的、熱膨張が小さい範囲は、ピン４の制動トルクを受ける面積を大きく取る。これにより、ピン４が制動トルクを受ける際の負荷を小さく済ませる。
さらに高温になると、熱膨張が大きくなり、クリアランスを一定に保つ。
【００４６】
図１４を参照して説明すると、実施例４におけるピン４の膨張特性、線１１７は、途中の上昇温度までは、線１１２（ストレート形状の特性）と同様にクリアランスを小さくする特性である。次に、途中温度を超えると、テーパ部４４ｂにより特性を変えて、線１１１と略平行な、つまりクリアランスが略一定になる特性である。
【００４７】
次に効果を説明する。
実施例４の２ピースロータにあっては、上記(1)に加えて、以下の効果を有する。
(4)ピン４にテーパ部４４ｂとストレート部４３ａを設け、テーパ部４４ｂとストレート部４３ａの境界は、挿入部３３の内部でクリアランスを構成する位置であるため、温度上昇が比較的小さい際には、高トルクを受けるのに充分な強度を有することができるとともに、温度上昇が高い際には、クリアランスを確保して、良好なフローティング状態を保持できる。
【００４８】
その他構造、作用効果は実施例１と同様であるので、説明を省略する。
【００４９】
（その他の実施の形態）
以上、本発明の実施の形態を実施例１〜実施例４に基づいて説明してきたが、本発明の具体的な構成は実施例に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても、本発明に含まれる。
【００５０】
例えば、ベンチレーテッドディスクでなくとも、ソリッドディスクでもよい。また、ロータ側にピンが固定されていて、ハブ側で相対移動可能になっていてもよい。また、ピンの両側がテーパになっていてもよい（図１５参照）。
本実施例１〜４では、温度上昇に対してクリアランスを略一定にし、また、途中の所定温度からクリアランスを一定としたが、温度上昇に伴ってクリアランスを拡げるようにしてもよい。そうすれば、フローティングのみついては、さらに大きなクリアランスが欲しいが、低温時、常温時との関係からクリアランスの上限が設定されている場合に有利である。
【００５１】
なお、テーパの途中に段差等を設けるようにして、温度上昇に対するクリアランス特性を変更するようにしてもよい。
【図面の簡単な説明】
【００５２】
【図１】実施例１の２ピースロータの側面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ断面図である。
【図３】図２の一部拡大図である。
【図４】テーパ角度αの設定説明図である。
【図５】ピン及び挿入部ストレート形状の場合の温度に対するクリアランス変化の特性を示すグラフ図である。
【図６】ピン及び挿入部がストレート形状の場合の熱膨張によるクリアランス変化の状態を示す説明図である。
【図７】実施例１の２ピースロータの熱膨張によるクリアランス変化の状態を示す説明図である。
【図８】実施例１の２ピースロータの温度に対するクリアランス変化の特性を示すグラフ図である。
【図９】実施例２の２ピースロータの熱膨張によるクリアランス変化の状態を示す説明図である。
【図１０】実施例２の２ピースロータの温度に対するクリアランス変化の特性を示すグラフ図である。
【図１１】実施例３の２ピースロータの熱膨張によるクリアランス変化の状態を示す説明図である。
【図１２】実施例３の２ピースロータの温度に対するクリアランス変化の特性を示すグラフ図である。
【図１３】実施例４の２ピースロータの正面断面図と側面断面図である。
【図１４】実施例４の２ピースロータの温度に対するクリアランス変化の特性を示すグラフ図である。
【図１５】実施例の２ピースロータの他の例を示す側面断面図である。
【符号の説明】
【００５３】
１  ２ピースロータ
２  ハット部
３  摺動部
３１  環状板
３２  フィン
３３  挿入部
３３ａ  テーパ面
３３ｂ  テーパ面
４  ピン
４１  頭部
４２  鍔部
４３  ストレート部
４３ａ  ストレート部
４４  テーパ部
４４ａ  テーパ部
４４ｂ  テーパ部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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