(57)【要約】  本発明は、ポリアミドを製造するためのジアミンと二酸との塩の水溶液の製造方法に関する。
2019530768.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ジアミンを含有する供給流と、二酸を含有する供給流と、任意選択的な追加的な供給流とを第１の反応ゾーンの中に供給する工程を含む、ジアミンと二酸との塩の水溶液の製造方法であって、前記第１の反応ゾーンを出る流出流中の二酸／ジアミンのモル比が１．１より大きくなるように、前記供給流の流量が調節され、前記第１の反応ゾーンが水性媒体を含むこと、並びに前記供給流の前記流量が前記第１の反応ゾーン中の水性媒体の音速及び／又は密度の変化に応じて調節されることを特徴とする、方法。
【請求項２】
前記第１の反応ゾーンを出る前記流れの中に溶解している反応物の濃度が４０重量％〜７０重量％、好ましくは５５重量％〜６５重量％の範囲になるように前記供給流の前記流量が調節される、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記二酸を含有する前記供給流が固体の二酸を含む、請求項１又は２に記載の方法。
【請求項４】
前記二酸が前記ジアミン及び水の供給と同時に前記第１の反応ゾーンに供給される、又は前記二酸が、既に水及び／又はジアミンを含んでいる前記第１の反応ゾーンに供給される、請求項１〜３のいずれか１項に記載の方法。
【請求項５】
前記ジアミンを含有する前記供給流が、好ましくは１０重量％〜５０重量％の濃度で前記ジアミンの水溶液を含有する、請求項１〜４のいずれか１項に記載の方法。
【請求項６】
前記ジアミンを含有する前記供給流を得るために前記ジアミンを水の中に溶解させる又は前記ジアミンの水溶液を水で希釈する追加的な工程を含み、前記供給流中の前記ジアミンの濃度が、前記第１の反応ゾーン中の前記水性媒体の音速及び／又は密度の変化に応じて調節される、請求項１〜５のいずれか１項に記載の方法。
【請求項７】
・前記第１の反応ゾーンで得られた前記水溶液を第２の反応ゾーンへ移動させる工程；並びに
・前記第２の反応ゾーンを出る流出流の中の二酸／ジアミンのモル比が０．９〜１．１、好ましくは１．００〜１．０１の範囲になるように、ジアミンを含有する流れと任意選択的な水を含有する流れとを前記第２の反応ゾーンに導入する工程；
を追加的に含む、請求項１〜６のいずれか１項に記載の方法。
【請求項８】
前記第２の反応ゾーンを出る前記流出流中の溶解している反応物の濃度が５０重量％〜７０重量％、好ましくは６０重量％〜７０重量％の範囲になるように、前記第２の反応ゾーンに供給される前記流れの流量が調節される、請求項７に記載の方法。
【請求項９】
前記第２の反応ゾーンに供給される前記ジアミンを含有する前記流れの流量が、前記第２の反応ゾーン中の前記溶液のｐＨの変化に応じて調節される、請求項７又は８に記載の方法。
【請求項１０】
・前記第２の反応ゾーンで得られた前記水溶液を第３の反応ゾーンへ移動させる工程；並びに
・前記第３の反応ゾーンを出る流出流の中の二酸／ジアミンのモル比が０．９９５〜１．００５、好ましくは１．００〜１．００３の範囲になるように、ジアミンを含有する流れ及び／又は二酸を含有する流れ及び／又は水を含有する流れを前記第３の反応ゾーンに導入する工程；
を追加的に含む、請求項１〜９のいずれか１項に記載の方法。
【請求項１１】
前記第３の反応ゾーンを出る前記流れの中の溶解している反応物の濃度が５０重量％〜７０重量％、好ましくは５５重量％〜７０重量％、より好ましくは６０重量％〜７０重量％の範囲になるように、前記第３の反応ゾーンに供給される前記流れの流量が調節される、請求項１０に記載の方法。
【請求項１２】
前記第３の反応ゾーンに供給される前記流れの流量が、前記第３の反応ゾーン中の前記溶液のｐＨ及び／又は屈折率の変化に応じて調節される、請求項１０又は１１に記載の方法。
【請求項１３】
前記方法が連続的に行われる、請求項１〜１２のいずれか１項に記載の方法。
【請求項１４】
前記ジアミンがヘキサメチレンジアミンを含み、前記二酸がアジピン酸を含む、請求項１〜１３のいずれか１項に記載の方法。
【請求項１５】
請求項１〜１４のいずれか１項に記載の方法を含む、ポリアミドの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ポリアミドを製造するためのジアミンと二酸との塩の水溶液の製造方法に関する。
【０００２】
より詳しくは、本発明は、ポリアミド、より具体的にはＰＡ６６の製造のための出発材料として使用される、ナイロン塩又はＮ塩とも呼ばれるヘキサメチレンジアンモニウムアジペート塩の高濃度溶液の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００３】
高分子量の二酸モノマーとジアミンモノマーとを含むポリアミドを得るために、ジアミン分子と二酸分子との間の反応によって形成される塩の水溶液が一般的に使用される。水溶液の主な仕様の１つは、ジアミン分子と二酸分子との間のモルバランスである。繊維糸などの特殊な用途のための仕様を満たす高分子量及び末端基濃度を有するポリマーに近づけるためには、モル比の制御に必要とされる精度は１Ｅ−４程度でなければならない。
【０００４】
この溶液は、その後、最初に水を留去するために、次いで縮合機構により重合を開始させるために加熱され、その結果アミド官能基を含む高分子鎖が得られる。
【０００５】
塩溶液は、通常化学量論量の二酸及びジアミンを含有する。ナイロン塩の重量濃度は通常５０％〜７０％である。この溶液は通常貯蔵され、任意選択的には必要に応じて重合設備で使用される前に輸送される。
【０００６】
析出又は結晶化の問題を回避するためのナイロン塩の最大許容濃度は、大気圧で７０重量％程度である。この濃度より上では、析出又は結晶化を防止するために、大気圧より高い圧力で１１０℃〜１７０℃の温度で溶液を加熱することが必要とされる。これらの温度範囲及び圧力範囲は貯蔵及び輸送と容易には両立しない。
【０００７】
ナイロン塩溶液を製造するためのいくつかの方法が提案されている。これらの方法は一般的に、中和反応によって発生した熱を排出しながら、アジピン酸をヘキサメチレンジアミン及び水に添加することからなる。
【０００８】
米国特許出願公開第２０１０／０１６８３７５Ａ１号明細書には、１．５〜５の範囲の二酸／ジアミンモル比及び４０重量％〜７５重量％の範囲の水中の溶解種の濃度で二酸とジアミンとの不均衡な水溶液を第１の反応器の中で最初に製造し、得られた水溶液を第２の反応器の中に移し、ジアミンを含む流れを第２の反応器に供給し、結果として０．９〜１．１の範囲の二酸／ジアミンのモル比を得ることによる、二酸とジアミンとを混合することによって得られるジアミンとジカルボン酸との塩の水溶液の製造方法が記載されている。最初の工程では、二酸は粉末形態で添加されても水性懸濁液の形態で添加されてもよい。二酸／ジアミンのモル比を調節する最終工程では、このモル比は溶液のｐＨ測定により制御される。
【０００９】
米国特許第６，６９６，５４４号明細書には、分光法によるポリアミドの製造方法において二酸／ジアミンの比率を制御することが示唆されている。好ましい実施形態では、二酸／ジアミンの比率は近赤外分光分析によって決定される。
【００１０】
米国特許第５，２１３，６６８号明細書には、例えばポリアミドの製造方法において、高温でのプロセス流中、イオン、特に水素イオンの濃度（添加水素イオンはｐＨ測定値に等しい）を監視及び制御するための方法及び装置が開示されている。
【００１１】
本発明者らは、プロセス工程中の二酸及びジアミンの正確な計量が困難な場合があることを見出した。アミン官能基とカルボン酸官能基との間の反応は熱を発生し、これは溶液の沸点に近い温度でプロセスを実行するという問題につながる。更に、生産性の観点からは、プロセスの追加的な工程で蒸発させるべき水の量を制限するために、高濃度の有機物成分（二酸及びジアミン）下で反応を大量に行わなければならない。加えて、この有機物成分はモル過剰の二酸を含み得る。
【００１２】
これは、ｐＨ値測定又は近赤外分光分析などの公知の手法による二酸／ジアミンのモル比の正確な測定をより難しくする。
【００１３】
特に、ｐＨ測定などの電位差測定法は、塩溶液の高い操作温度と高い有機物含有率の影響を受けることが周知である（添付の図２を参照）。
【００１４】
更に、プロセスの追加的な段階で蒸発させなければならない大量の水を回避するために、酸を粉末形態又は水性懸濁液の形態で供給することが有利である。しかしながら、固体の二酸粒子の存在は、公知の分析方法による二酸／ジアミン比率の測定の正確性に悪影響も及ぼす。特に、固形分は、粒子サイズ及び配向のために、近赤外などの分光測定法を使用して読み取られるシグナルを変える場合がある。
【発明の概要】
【００１５】
本発明の目的の１つは、特にモノマーの１つが他方に対してモル過剰で特には粉末又は懸濁液の形態で添加される場合に、及び／又はプロセスが高温で行われる場合に、溶液中の二酸／ジアミンのモル比をプロセスの工程全体にわたって容易かつ正確に測定することができる、ナイロン塩溶液の調製方法を提供することである。
【００１６】
本発明者らは、この問題は、驚くべきことには、反応混合物中の音速及び／又は反応混合物の密度を測定し、これらの測定結果を第１の反応ゾーンに添加される二酸とジアミンとの質量収支の調整のために使用することによって解決できることを見出した。
【００１７】
したがって、本発明は、ジアミンを含有する供給流と、二酸を含有する供給流と、任意選択的な追加的な供給流とを第１の反応ゾーンの中に供給する工程を含む、ジアミンと二酸との塩の水溶液の製造方法であって、第１の反応ゾーンを出る流出流中の二酸／ジアミンのモル比が１．１より大きくなるように供給流の流量が調節され、第１の反応ゾーンが水性媒体を含むこと、並びに供給流の流量が第１の反応ゾーン中の水性媒体の音速の変化及び／又は水性媒体の密度の変化に応じて調節されることを特徴とする方法に関する。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】図１は、連続モードの実施形態による方法を行うための設備の概略的なスキームを表す。
【図２】図２は、異なる温度でのｐＨ値測定感度と水溶液中の溶解種の濃度との間の関係を示す。
【図３】図３は、２つの異なる温度における、密度と水溶液中での遊離形態のアジピン酸の濃度との間の関係を示す。
【図４】図４は、２つの異なる温度における、音速と水溶液中の遊離形態のアジピン酸の濃度との間の関係を示す。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
ここで及び以下のプロセスの工程において、「供給流の流量を調整する」は、供給流の少なくとも１つの質量流量又は体積流量を調節することとして理解されるべきである。したがって、供給流のうちの１つの流量は、他方を一定に保ちながら調節することができる。例えば、特にこの二酸の供給が一定である場合、より好ましくは例えば機械式コンベアによって二酸が粉末形態で供給される場合、ジアミンの供給流の流量は、二酸の供給量に応じて調節されることが有利な場合がある。
【００２０】
ここで及び以下のプロセスの工程において、「反応ゾーン」は、例えば機械的撹拌だけでなく任意の他の追加的な機器（副流管、機械的コンベヤ、容器、フィルター、遠心ポンプを用いた再循環ライン及び／又はサンプリングライン、スタティックミキサー又は特定の混合装置、並びにこれらの任意の組み合わせ等）も含む反応器などの、タンク型反応器として理解されるべきである。タンク型反応器が稼働していない時又は製造プログラムが変更される期間中にタンク型反応器を加熱又は冷却するための手段も備えていてもよい。
【００２１】
各反応ゾーンは、塩溶液の沸騰によって発生した水蒸気を凝縮するための第２の反応ゾーンにおける凝縮器などの、各反応ゾーンの熱的平衡を調整するための加熱又は冷却システム流のための手段も備えていてもよい。
【００２２】
本発明の方法は、バッチモードの実施形態又は連続モードの実施形態で行うことができる。連続モードの実施形態での実施が好ましい。
【００２３】
本発明の方法は、反応ゾーンで行われる。好ましくは、各反応ゾーンは別個の反応器の中に含まれる。すなわち第１の反応ゾーンは第１の反応器の中に含まれ、第２の反応ゾーンは第２の反応器の中に含まれ、以下同様である。その結果、本発明の方法は、好ましくは、直列に配置された複数の反応器を含む設備において行われ、各反応器は方法の１つの工程の実施に対応する。
【００２４】
ある実施形態では、１つ以上の反応ゾーンはそれぞれ並行して稼働する複数の反応器を含んでいてもよい。
【００２５】
しかしながら、本発明の文脈から逸脱することなしに、方法の様々な工程は同じ反応器中で連続的に行われてもよい。同様に、設備は、方法の１つの工程を行うために、並列に配置された複数の反応器を含んでいてもよい。
【００２６】
好ましくは、方法は、ナイロン塩のかなり高濃度の溶液を生じる。そのため、供給流の流量は、好ましくは、第１の反応ゾーンを出る流れの総重量を基準として、第１の反応ゾーンを出る流れの中に溶解している反応物の濃度が４０重量％〜７０重量％、好ましくは５５重量％〜６５重量％の範囲になるように調節される。
【００２７】
用語「溶解している反応物」は、媒体中に未反応形態で存在する、又は塩を形成するための二酸とジアミンとの中和反応の結果得られる種として存在する、全ての二酸種及びジアミン種を意味すると理解されるべきである。更に、「溶解している反応物」は、全ての二酸種及びジアミン種が媒体に可溶であり、温度及び圧力の運転条件下で均一な水溶液をもたらすことも追加的に意味し得る。
【００２８】
ここで及び以降のプロセスの工程において、「供給流」はナイロン塩の水溶液を製造するための反応に関与している二酸反応物又はジアミン反応物の流れとして理解されるべきである。更に、これは、脱塩水又は任意のその他のものなどの反応物を溶解するために使用される媒体又は溶媒、及び重合に必要とされるその他の製品を指す場合もある。
【００２９】
本発明に適した二酸としては、脂肪族ジカルボン酸又は芳香族ジカルボン酸及びこれらの任意の混合物を挙げることができる。脂肪族ジカルボン酸が好ましい。
【００３０】
脂肪族ジカルボン酸は、直鎖、分岐、脂環式、又はヘテロ環式脂肪族であってもよい。脂肪族ジカルボン酸は、例えば４〜１８個の炭素原子を有していてもよく、例えばアジピン酸としても知られている１，６−ヘキサン二酸、１，８−オクタン二酸、１，１０−デカン二酸、又は１，１２−ドデカン二酸のように６、８、１０、又は１２個の炭素原子を有していてもよい。
【００３１】
芳香族ジカルボン酸は、例えば、イソフタル酸、テレフタル酸、又はナフタレンジカルボン酸であってもよい。
【００３２】
アジピン酸（ＡＡ）が好ましい二酸である。
【００３３】
二酸は、粉末の形態で又は水溶液の形で、あるいは懸濁液の形態で使用することができ、この中の固形分含有率は、好ましくは懸濁液の総重量を基準として０％超最大４５％、特には最大５０重量％の含有率の範囲の中で選択される。粉末形態又は水性懸濁液の形態でのその使用が好ましい。粉末形態でのその使用が特に好ましい。二酸を含有する流れは他の化合物及び／又は溶媒を含有していてもよい。
【００３４】
「懸濁液」という用語は、二酸が飽和しているかほぼ飽和しており運転条件下で過剰の固体形態の二酸を含有する水溶液として理解されるべきである。
【００３５】
本発明に適したジアミンとしては、脂肪族ジアミンを挙げることができる。
【００３６】
脂肪族ジアミンは、直鎖、分岐、脂環式、又はヘテロ環式脂肪族であってもよい。これらはそれらの構造中に芳香環を含んでいてもよい。脂肪族ジアミンは、例えば２〜１８個の炭素原子を有していてもよい。より好ましくは、脂肪族ジアミンは、１分子当たり２〜１２個の炭素原子を有していてもよく、例えば１，６−ヘキサンジアミン、１，８−オクタンジアミン、１，１０−デカンジアミン、１，１２−ドデカンジアミン、又はこれらの誘導体（２−メチル−１，５−ペンタンジアミン、２−メチル−１，６−ヘキサンジアミン、２−メチル−１，８−オクタンジアミン、又は２，５−ジメチルヘキサンジアミン等）などの６、８、１０、又は１２個の炭素原子を有していてもよい。芳香環を含む脂肪族ジアミンの例は、ｍ−キシリレンジアミン又はｐ−キシリレンジアミンである。
【００３７】
ヘキサメチレンジアミン（ＨＭＤ）が好ましいジアミンである。
【００３８】
本発明の方法では、ジアミンは純粋な形態で、あるいは水溶液の形態で供給される。このような水溶液は、水溶液の総重量を基準として少なくとも１０重量％、好ましくは少なくとも５０重量％、より好ましくは少なくとも９０重量％のジアミンを含み得る。
【００３９】
二酸を含有する流れだけでなく、ジアミンを含有する流れも他の化合物及び／又は溶媒を含有していてもよい。
【００４０】
第１の反応ゾーンに供給される流れの流量は、第１の反応ゾーンにおいて、モル過剰の二酸を含み不均衡水溶液と呼ばれる不均衡なジアミンと二酸との塩の水溶液を得るために制御されてもよい。好ましくは、二酸モノマー及びジアミンモノマーは、方法の追加的な工程における中和反応の完了後の水中のナイロン塩の見込まれる最終濃度が５０重量％〜７０重量％、好ましくは５５重量％〜７０重量％、更に好ましくは６０重量％〜６５重量％の範囲に到達するように添加される。
【００４１】
第１の反応ゾーンに供給されるそのような流れの温度は、ジアミンと二酸との不均衡な塩の均一な溶液を得るために制御されてもよく、これは５０℃よりも高いが溶液の沸点よりも低い温度でのプロセスの実行をもたらす。好ましくは、第１の反応工程における温度は、中和反応により供給される熱を使用して、更なる反応工程における溶液の沸点に到達させるのに十分な高い温度で維持される。
【００４２】
この文脈における「制御される」とは、第１の反応ゾーンに供給される流れの流量、濃度、及び／又は温度を制御することとして理解される。例えば、ジアミンを含有する供給流は、第１の反応ゾーンに供給される熱のバランスをとるために加熱又は冷却することができる。
【００４３】
ある実施形態では、二酸は、ジアミン及び／又は水の供給と同時に第１の反応ゾーンに供給される。別の実施形態では、二酸は、既に水及び／又はジアミンを含んでいる第１の反応ゾーンに供給される。その後、追加のジアミン及び／又は水は、二酸と同時に添加することができる。
【００４４】
第１の反応ゾーンに供給される流れは異なっていてもよい。この場合、ジアミンは、好ましくは、純粋な形態で、又は高濃度水溶液の形態で、第１の反応ゾーンに供給される。そのような水溶液は、水溶液の総重量を基準として少なくとも５０重量％、好ましくは少なくとも８０重量％、より好ましくは少なくとも９０重量％のジアミンを含有していてもよい。
【００４５】
別の好ましい実施形態では、ジアミンは、水溶液の形態などで水と共に添加されてもよい。この場合、水溶液中のジアミンの濃度は、それぞれ水溶液供給流の総重量を基準として例えば１０重量％〜５０重量％、好ましくは２０重量％〜４０重量％、より好ましくは２５重量％〜３５重量％の範囲であってもよい。この実施形態では、水とジアミンとを含有する供給流中のジアミンの濃度は、この供給流の導電率を測定することによって制御することができる。
【００４６】
同様に、二酸は、粉末形態又は懸濁液形態で供給されてもよく、例えば溶解している二酸又は溶解している二酸／ジアミン混合物も含有する水の中に供給されてもよい。このような懸濁液の固形分含有率は、好ましくは懸濁液の全総重量を基準として０重量％超最大５０重量％の含有率の範囲で選択される。粉末形態でのその使用が特に好ましい。
【００４７】
第１の反応ゾーンに供給される供給流の流量は、第１の反応ゾーンを出る流れの中の二酸／ジアミンのモル比が、２〜５、より好ましくは２〜３のように、１．１より大きく、好ましくは１．５より大きく、更に好ましくは２より大きくなるように調節される。第１の反応ゾーンに供給される二酸の量は、好ましくは、望みの量の塩水溶液を製造するために必要とされる二酸の合計量の少なくとも９０％に相当する。第１の反応ゾーンに供給される水の量は、好ましくは、望みの量の塩水溶液を製造するために必要とされる水の合計量の少なくとも８０％である。例えば、第１の反応ゾーンを出る流れの中に溶解している反応物の濃度は、第１の反応ゾーンを出る流れの総重量を基準として４０重量％〜７０重量％、好ましくは５５重量％〜６５重量％の範囲である。
【００４８】
流量の調節は、第１の反応ゾーンにおける媒体の音速及び／又は密度の変化に応じて行われる。第１の反応ゾーン中の反応媒体中の音速及び／又は反応媒体の密度を測定することにより、１Ｅ−２程度の精度で望みの二酸／ジアミンのモル比を得るために、供給流、好ましくはジアミン及び／又は水を含有する供給流の流量を容易に調節できることが見出された。密度測定を使用して±０．０５以上、音速測定を使用して約±０．０３以上のより正確な精度を得ることができる。
【００４９】
音速及び／又は密度測定の応答は、これらの測定が第１の反応ゾーンに含まれる全ての反応物を考慮して均一な溶液中で行われる場合は更に正確である。しかしながら、音速及び／又は密度の測定は、第１の反応ゾーンにおける全ての反応物の溶解の完了に必要な時間の間にも行うことができることが見出された。
【００５０】
第１の反応ゾーンに供給される流量は、第１の反応ゾーンにおける音速及び／又は密度の変化に応じて調節される。密度と音速の両方は、例えば水溶液中の溶解している反応物の濃度に依存する。例えば、二酸の例としてアジピン酸を使用している図３及び図４に示されているように、遊離二酸の増加は密度の増加及び音速の減少をもたらす。
【００５１】
密度測定と音速測定は共に一定の温度で行われる必要があり、あるいは温度が経時的に変動する場合には、結果として生じる密度又は音速の変化は、第１の反応ゾーンに供給される流れの流量の調節において考慮されなければならない。これは、６５℃及び７０℃の温度での密度及び音速について、それぞれ図３及び図４に示されている。
【００５２】
密度及び／又は音速の測定による溶解している反応物の濃度の知見は、液体供給流に対する好ましい行為と共に、供給流の流量の非常に効率的な監視を行い易くする。第１の反応ゾーンにおける物質収支を合わせるために及び望みのモル比を達成するために、２つの戦略を適用することができる：
−  一方の供給流、好ましくはジアミン供給流の流れを制御し、他方の流れを一定に保つこと。この場合、水溶液中の個々の濃度を決定するためには１つの物理的特性の測定で十分である。二酸／ジアミンのモル比の調節は、第１の反応ゾーンにおける音速又は密度の変化に応じて行われる。
−  二酸供給流を一定に保ちながら、２つの供給流、好ましくはジアミン及び水供給流の流れを並行して制御すること。この場合、水溶液中の個々の濃度を決定するために第２の物理的特性の測定が必要とされる。二酸／ジアミンのモル比の調節は、第１の反応ゾーンにおける音速及び密度の変化に応じて行われる。
【００５３】
音速及び／又は密度は、第１の反応ゾーンで測定される。測定は、例えば攪拌されている反応槽内で直接行われてもよく、あるいは第１の反応ゾーン内の水溶液のできるだけ代表的な試料を採取することによって行われてもよい。例えば、そのような試料は、反応器の再循環ループの中の流れの一部であってもよく、この二次流れは、質量流量計を用いて制御される（例えば１０００Ｌ／ｈ、好ましくは５００Ｌ／ｈ未満の最大流れ）。このようにして得られた水溶液の試料は、溶解している種の含有率に影響を与えずに固体粒子を除去するために濾過装置に、気泡を防ぐために脱気装置に、並びに音速及び／又は密度の測定を行う前に一定温度の流れを得るために熱交換器に、送られてもよい。
【００５４】
第１の反応ゾーンにおける音速及び密度は、市販の装置などの当業者に公知の装置を使用して測定することができる。例えば、音速は、音響変換器と、変換器の音響中心から既知の距離に取り付けられた反射面とを使用する音速プローブを用いて測定することができる。パルスの送信から受信までに要した時間を測定することができる。この時間から、音の速度を計算することができる。音速プローブで使用される変換器は、典型的には、送受信距離が大幅な吸収損失を軽減するほどに十分近いため、高周波数（１〜４ＭＨｚ付近）で作動する。
【００５５】
材料の密度は、その質量を体積で割ったものとして定義される。密度測定は、その固有振動数で作動する機械的振動子の振動周期の測定に基づくことができる。機械的振動子は、連続的に流れている試料が入っているＵ字型の管から構成されていてもよい。振動の周期は、機械的振動子の中の試料の密度及び振動子の機械的特性（管の内径、壁厚、弾性等）に依存する。試料の密度及び管の機械的特性は共に温度に依存する。そのため温度も測定され、この情報も密度の決定に必要とされる。
【００５６】
音速「ｓｖ」は、音波パルスが伝わる距離「ｄ」を対応する伝播時間「ｔ」で割ったものとして定義される。
【００５７】
超音波パルスは、圧電トランスミッタを使用して生成される。パルスはトランスミッタから試料を通って受信機へ及ぶ。試料はトランスミッタと受信機との間を流れる。超音波パルスの伝播時間が測定され、周期的信号へと変換される。試料の音速及び変換器の機械的特性は共に温度に依存する。そのため温度も測定され、音速の計算に使用される。
【００５８】
例えば、本発明の方法では、オーストリアのＡｎｔｏｎ  Ｐａａｒ  ＧｍｂＨ社からのＤＳＲｎ（例えばＤＳＲｎ４２７）又はＤＰＲｎなどの密度及び音速変換器を使用することができる。変換器及び測定についての詳細は、製造元から入手可能な取扱説明書に示されている。
【００５９】
好ましい実施態様では、ジアミンは水溶液の形態で第１の反応ゾーンに供給される。この水溶液は設定濃度で使用される状態になっていてもよく、第１の反応ゾーンで得られた二酸／ジアミンのモル比は、音速又は密度の変化に応じてジアミン供給流の流量を調節することにより監視される一方で、二酸は粉末形態で一定の速度で供給される。しかしながら、別の実施態様においては、ジアミンを含有する供給流を得るために、純粋なジアミンを水に溶解させるかより高濃度のジアミン水溶液を水中に希釈することにより、第１の反応ゾーンにおける音速及び密度の変化に応じて供給流中のジアミンの濃度を調節することも可能である。そのため、第１の反応ゾーンで得られる二酸／ジアミンのモル比は、ジアミン供給流の流量を調節することによってだけではなく、更にその供給流中のジアミンの濃度も調節することによって監視しなければならない。
【００６０】
第１の反応ゾーンで得られた水溶液は、第２の反応ゾーンに移され、ここでジアミンを含有する流れと、任意選択的な水を含有する流れとが導入されることで、第２の反応ゾーンを出る流れの中の二酸／ジアミンのモル比が０．９００〜１．１００、好ましくは０．９５０〜１．０５０、更に好ましくは１．０００〜１．０１０の範囲にされてもよい。塩水溶液の最終調節の前に、モル過剰の二酸化合物に保つことが好ましい。
【００６１】
好ましくは、第２の反応ゾーンの中に供給される流れの流量は、第２反応ゾーンを出る流れ中に溶解している反応物の濃度が５０重量％〜７０重量％、好ましくは５５重量％〜７０重量％、更に好ましくは約６５重量％などの６０重量％〜６５重量％の範囲になるように調節される。
【００６２】
第２の反応ゾーンに供給される流れの流量は、例えば、第２の反応ゾーンにおける溶液のｐＨの変化に応じて調節することができる。ｐＨ値測定によるモル比の調節は、米国特許出願公開第２０１４／０２４９３３０Ａ１号明細書及び国際公開第２０１４／１７９０６７号パンフレットに記載されている。
【００６３】
ｐＨ測定の精度は、水溶液中に含まれる有機種の温度及び濃度の影響を受ける。第２及び第３の反応ゾーンにおいて望ましい精度を得るために、溶液はｐＨ測定の前に希釈及び冷却される。
【００６４】
反応器を通って再循環する流れの一部に対して希釈法が行われ、この流れが質量流量計（最大流量１０００Ｌ／ｈ、好ましくは５００Ｌ／ｈ未満）で制御される。ナイロン塩溶液は、三方バルブなどの混合要素を通って流れてもよく、ここでナイロン塩の希釈を達成するために水の側流が注入される。希釈率は、溶液の出口温度又は混合要素を通る入口の流れの比率に従って調節することができる。希釈が行われる混合要素は、有利には、短時間で塩溶液を水と効率的に混合できるような特殊な設計を有する（例えば、バルブの出口で乱流方式で塩を動かすための渦効果）。最後に、希釈された塩溶液はｐＨ測定の前に熱交換器内で冷却されてもよい。この系を使用すると、ｐＨプローブを通って流れる溶液の希釈率と温度の両方を制御することができ、必要とされるモル比の範囲に従って高精度でｐＨを測定することが可能になる。希釈率は、１００℃〜２０℃の温度範囲内で５０重量％〜１０重量％、好ましくは４０℃で５０重量％、より好ましくは３０℃で２０重量％、更に好ましくは２０℃又は２５℃で１０重量％の濃度で溶液を分析するために行うことができる。
【００６５】
第２反応ゾーンにおいて、二酸／ジアミンのモル比は、１Ｅ−３程度の精度で調節することができる。
【００６６】
本発明の方法の更なる実施態様では、第２の反応ゾーンで得られた水溶液は第３の反応ゾーンに移され、ここでジアミンを含有する流れ及び／又は二酸を含有する流れと、任意選択的な水を含有する流れとが導入されることで、０．９９５〜１．００５、好ましくは０．９９９７〜１．０００３から選択される第３の反応ゾーンを出る流出流の中の二酸／ジアミンのモル比にされる。
【００６７】
第３の反応ゾーンに供給される流れの流量は、第３の反応ゾーンを出る流れの中の溶解している反応物の濃度が、第３の反応ゾーンを出る流れの総重量を基準として５０重量％〜７０重量％、好ましくは５５重量％〜７０重量％、更に好ましくは約６５重量％などの６０重量％〜６５重量％の範囲になるように調節することができる。
【００６８】
本発明の好ましい実施形態では、第３の反応ゾーンに供給される流れの流量は、第３の反応ゾーンの中の溶液のｐＨ及び任意選択的な屈折率の変化に応じて調節される。この調節は、＋／−０．０００３以上に匹敵する二酸／ジアミンモル比の精度、及び質量で＋／−０．２％以上に匹敵する溶液濃度の精度を可能にする。
【００６９】
屈折率は、溶液内で直接又は希釈した流れの中で測定することができる。ｐＨ測定は、最も好ましくは希釈された流れの中で行われる。
【００７０】
本発明の方法に従って得られる高濃度塩溶液は、直接かつ連続的に重合装置の中に供給されてもよく、あるいは移送及び使用の前に貯蔵されてもよい。
【００７１】
本発明の方法の２つの実施形態の詳細な説明が、添付の図１〜図４を参照しつつ以降で示される。
【００７２】
図１は、連続モードの実施形態による方法を行うための設備の概略的なスキームを表し；
【００７３】
図２は、異なる温度でのｐＨ値測定感度と水溶液中の溶解種の濃度との間の関係を示し；
【００７４】
図３は、２つの異なる温度における、密度と水溶液中での遊離形態のアジピン酸の濃度との間の関係を示し；
【００７５】
図４は、２つの異なる温度における、音速と水溶液中の遊離形態のアジピン酸の濃度との間の関係を示す。
【００７６】
図２はナイロン塩溶液の濃度及び温度の関数としてのｐＨ測定の感度を示している。曲線中の各点は、上で示した条件下でのｐＨ対ＭＲ（ＭＲ：モル比）の曲線上で読み取られた最大の傾きに対応する。この傾きは、モル当量（モル比＝１）で読み取られるΔｐＨ／ΔＭＲの値として理解される。ｐＨ値は、ガラス及び銀／塩化銀電極を使用してｐＨメーター実験室で読み取られる。図によれば、測定がより低い濃度及びより低い温度の溶液で行われる場合にｐＨ感度はより高くなる。例えば、２０℃で１５重量％のナイロン塩溶液のｐＨで読み取った傾きは、７０℃で４５％の溶液でｐＨ測定を行ったものよりも７倍感度が高いことを示している。
【００７７】
図３及び図４は、二酸濃度及び溶液の温度の関数としての密度及び音速の測定値の変化を示している。ここで「遊離アジピン酸」は、溶液中に溶解しているがジアミンと化学的に反応していないアジピン酸の量として理解されるべきである。つまり、これは、過剰のアジピン酸量対ジアミンとの厳密な中和反応に対応する化学量論量に相当する。曲線上の各点は、既知の組成のナイロン塩とアジピン酸との水性混合物について得られた密度又は音速の値に関する。遊離アジピン酸濃度の範囲は、４２重量％の濃度のナイロン塩からなる出発溶液にアジピン酸粉末を徐々に添加することによって得られる。値は、共にフランスの供給業者であるＰｒｏａｎａｔｅｃからのものである２つの装置（密度を測定するための１つのＵ字形の機械的振動子、及び音速のための１つの圧電トランスミッタ）を使用して読み取られる。
【００７８】
図５は、時間の関数としての音速測定のばらつきを示している。曲線上の各点は、３時間にわたる１０秒の頻度でのＤＳＲｎ４２７変換器からの戻り信号の測定値に対応する。グラフ中で読み取れる２本の直線は、二酸／ジアミンのモル比プロセス制御に関する上側及び下側の仕様を示す。音速測定の能力は、仕様の幅とプロセスの短期の幅との比較によって与えられる：Ｃｐ＝（ＵＳＬ−ＬＳＬ）／（６＊σｓｖ）。この場合、能力は１．７より高く、これはプロセス制御が要求される仕様に従って有効であることを意味する。
【００７９】
本発明は、本方法の連続モードの実施形態に従って得られるナイロン塩の高濃度溶液の製造例によっても説明される。
【００８０】
以下の説明において、アジピン酸（ＡＡ）及びヘキサメチレンジアミン（ＨＭＤ）という用語は、二酸及びジアミンを意味するために使用される。しかしながら、この方法は上で示した他の二酸及び他のジアミンにも適用される。
【００８１】
図１を参照すると、この図は、連続モードに従って運転される本発明の方法の一実施形態を説明している。この装置は第１の撹拌反応器１を含み、その中にアジピン酸がエンドレススクリューシステム２によって固体粉末の形態で通常供給され、その中にヘキサメチレンジアミンの液体流３及び脱塩水又はその他の製品の流れ４が同時に添加される。ヘキサメチレンジアミンは、有利には、１５重量％〜９０重量％、例えば２３％のＨＭＤを含有する水溶液であり、その結果、反応器１の中に、１．５〜５、好ましくはおよそ２．４の二酸／ジアミンモル比を含む溶液、及び４０重量％〜７０重量％、例えば５５重量％の溶解している種の濃度が得られる。
【００８２】
モル比は、有利には、溶液の音速及び／又は密度を測定する装置６の応答に応じて質量収支を出力するプログラマブルロジックコントローラ５、並びに流れ２、３、及び４の入口質量流によって制御及び調節される。音速及び／又は密度の測定を最適な条件で行うために、循環中の水性媒体の一部は、測定を行う前に、濾過７、脱気８、及び熱交換器９を備えたサンプリングラインに向けられる。第１の反応ゾーンにおける音速及び／又は密度の変化は、一方の供給流、好ましくはジアミン供給流３の流量に作用し、他方の供給流は一定に保たれる。別の実施形態では、ジアミンの一部が主流３とは独立した流れによって反応器１の中に供給され、その結果、スタティックミキサー１１の循環ループの上流に供給されるヘキサメチレンジアミン流１０によって、あるいはこれらの２つの流れ３及び１０を添加することによって、反応器１へのモル比を正確に制御することができる。反応器１の中の温度は、二酸とジアミンとの間の中和反応からの熱、並びに熱交換器１２の出口でジアミン及び／又は脱塩水の流れの温度を調節することにより有利に加えられる少量の熱を使用して、溶液の凝固点より上に維持される。しかしながら、反応器１内の溶液の温度は、プロセスを通して及び工程の最後で常にできるだけ低く、好ましくは運転圧力での溶液の沸点未満に、より一般的には８０℃未満にされる。溶液中の酸過剰と組み合わされたこの低い温度水準は、媒体中に存在する酸素によるＨＭＤの酸化を抑えるために有利である。酸素は、特にアジピン酸粉末供給物中に侵入した又は吸着した空気由来の場合がある。
【００８３】
水性媒体は、有利にはポンプ１４を含む外部循環ループ１３の中で再循環される。ループ内を循環する生成物の一部は、図示のようにポンプ１７を含む外部中和ループ１６を備えた中和反応器とも呼ばれる第２の撹拌反応器１５に供給される。ヘキサメチレンジアミンの大部分は、１．０１程度、好ましくは１．００５程度のＡＡ／ＨＭＤモル比、及び５０重量％〜７０重量％、好ましくは５５重量％〜７０重量％、更に好ましくは６０重量％〜７０重量％、例えばほぼ６５重量％の溶解している塩の濃度を得るために、ライン１８を介してこの第２の反応器１５の中に供給される。過剰の二酸化合物に留め、有利にはヘキサメチレンジアミンの液体流を使用して塩のモルバランスの最終微調整を行うことが好ましい。モル比は、溶液のｐＨを測定するために使用される装置１９によって制御及び調節される。ｐＨ測定を最適な条件で行うために、ｐＨ測定を行う前に、試料ラインからの塩を水２１の側流と混合するための特殊な装置２０及び熱交換器２２を備えたサンプリングラインに、循環中の塩水溶液の一部を回してもよい。第２の反応ゾーンにおけるｐＨ値の変化は、ヘキサメチレンジアミン流供給物１８の流量に作用する。別の実施形態では、ジアミンの一部が主流１８とは独立した流れ２３によって反応器１５の中に供給され、その結果、スタティックミキサー２４の循環ループの上流に供給される流れ２３によって、あるいは２つの流れ１８及び２３を添加することによって、反応器１５へのモル比を正確に制御することができる。第１の反応工程のように、有利には外部とほとんど熱が交換されず、中和により放出される熱は、最大で運転圧力下で溶液の沸点に達するまで溶液の温度を上昇させることができる。結果として留去される水を凝縮するために、コンデンサー２５を反応器１５の頂部に配置することで水の完全な還流が得られる。このコンデンサーの中で交換される熱量は非常に少なく、これは、第１の反応工程で予熱されたヘキサメチレンジアミン及び／又は脱塩水の流れによりもたらされる全体的な熱収支に対してわずかに過剰な熱に起因する。好ましい実施態様によれば、中和反応により放出される熱の大部分は、塩水溶液を加熱し、温度をその凝固点より上に維持するために使用される。より具体的には、沸点への到達は、水蒸気蒸留によって、媒体中に存在する酸素、特に溶解している形態で存在する酸素を除去可能にすることから有利である。
【００８４】
本発明の好ましい実施形態である図示の実施形態では、第２の反応器１５中で得られた溶液は、例えば、ポンプ２８と有利にはコンデンサー２９とを有する外部循環ループ（図１には図示せず）の戻り点に取り付けられたジェットノズルなどの撹拌装置を備えた第３の反応器又はタンク２６に供給される。
【００８５】
調整反応器とも呼ばれる第３の反応器２６の作用原理は第２の反応器と同様であり、ＡＡ／ＨＭＤ比を０．９９５〜１．００５、好ましくは０．９９９７〜１．０００３の範囲の値に正確に調節するためのＨＭＤの添加３０を含む。モル比は、溶液のｐＨを測定するために使用され、塩溶液の一部をサンプリングするため並びに濃度及び温度の最適な条件下でｐＨを測定するための前の工程と同じ作用原理及び装置が使用される、装置３１によって制御及び調節される。第３の反応ゾーンにおけるｐＨの変化は、ヘキサメチレンジアミンの流れの供給物３０の流量に作用する。ヘキサメチレンジアンモニウムアジペート塩の濃度を５０重量％超、好ましくは５５重量％〜７０重量％、より好ましくは６０重量％〜７０重量％、例えば６５重量％の濃度に調節するために水を添加することもできる。塩溶液の濃度は、塩溶液の屈折率を測定するために使用される装置３２によって制御及び調節される。第３の反応ゾーンにおける屈折率値の変化は、脱塩水の流れの供給物３４の流量に作用する。この水の流れも、有利にはスタティックミキサー３３の再循環ループの上流に接続されるヘキサメチレンジアミンの流れ３０と混合することができる。
【００８６】
このようにして得られた溶液３５は、重合装置で直接使用することができ、あるいは貯蔵タンクもしくは緩衝タンク又は輸送に適したコンテナの中に貯蔵することができる。
【００８７】
好ましい実施形態によれば、設備の反応器は、反応器の運転中に不活性な反応器雰囲気を維持及び更新するように、窒素などの不活性ガスを供給することによって酸素を含まない雰囲気下に維持される。各反応器への窒素供給は図１には示されていない。この実施態様では、溶存酸素は脱気され、水蒸気蒸留中に反応器から逃げる窒素に同伴される。この窒素の排気は、好ましくは窒素流に伴われる蒸気を凝縮するようにコンデンサーを通して行われる。
【００８８】
有利には、反応器は、環境との熱交換を抑制し結果として熱損失を抑えるために、断熱材を備える。
【実施例】
【００８９】
実施例１：
第１の反応ゾーンにおける音速の変化並びに第２及び第３のゾーンにおけるｐＨの変化に応じて二酸／ジアミンのモル比を調節することによる、５２重量％ナイロン塩水溶液の製造。
【００９０】
反応ゾーン１−アジピン酸の溶解
アジピン酸及びヘキサメチレンジアミンの水溶液は、攪拌容器の中で一定の供給速度（８０００ｋｇ／ｈ）で機械的スクリューを介してアジピン酸粉末を連続的に供給することによって調製する。３３．６重量％の濃度のＨＭＤ溶液を同時に添加し、二酸／ジアミンのモル比が第１の反応ゾーンの中で２．０に維持されるように、混合物中に過剰の二酸が常に存在するように注意する。機械的スクリューによるアジピン酸の供給速度の変動は供給流量の約＋／−５％であり、これは約＋／−０．１のモル比の変動に相当する。３３．６重量％ＨＭＤの供給速度（約９４６６ｋｇ／ｈ）は、ＤＳＲｎ４２７変換器及びコリオリ式質量流量計に接続された制御バルブを使用して音速の変化（１７７５ｍ／ｓ＋／−２ｍ／ｓ）に応じて調節する。音速は、濾過及び脱気システムを用いて低流量（２５０ｋｇ／ｈ）で運転される補助ループ上で測定する。短期間の標準偏差に基づく音速測定の能力（６×σsv＝＋／−０．９ｍ／ｓ、センサー精度０．１ｍ／ｓ）は、図５によれば、＋／−０．３重量％の精度で水溶液中のアジピン酸濃度を制御することを可能にする。そのため、二酸／ジアミンのモル比は、＋／−０．０２の精度で調節することができる。
【００９１】
ＨＭＤ溶液の濃度は、ＨＭＤ溶液の導電率を測定することによって、反応ゾーン１での供給前に制御する。ＨＭＤ溶液の濃度は、完全に中和した後に溶液中で５２重量％の最終Ｎ塩濃度に達するように３３．６重量％に設定する。反応ゾーン１の容器内の温度を６５℃に保つためにプレート式熱交換器を用いて３３．６重量％ＨＭＤの供給温度を調節する（４０℃）。
【００９２】
反応２−中和
反応ゾーン１で得られた水溶液を第２の容器に移し、そこで３３．６重量％のＨＭＤを連続的に添加することにより未反応のアジピン酸の中和を完結する。３３．６重量％ＨＭＤの供給速度（約９３７２ｋｇ／ｈ）は、コリオリ質量流量計に接続された制御バルブを用いてｐＨの変化（７．４５＋／−０．０５のｐＨ単位）に応じて調節する。ｐＨは、希釈システムを用いて低流量で運転される補助ループで測定する。希釈は、三方制御バルブを介して冷却脱塩水と５３％のＮ塩とを混合することによって行う。Ｎ塩（５００ｋｇ／ｈ）及び脱塩水（１６８ｋｇ／ｈ）の流量は、希釈システムの出口で４０重量％の濃度に到達するように、コリオリ質量流量計に接続された制御バルブを使用して調節する。その後、希釈された流れを、プレート式熱交換器を介して４０℃まで冷却してからｐＨ測定する。短期間の標準偏差に基づくｐＨ測定の能力（６×σsv＝＋／−０．１５のｐＨ単位）は、図２によれば、＋／−０．００２の精度で水溶液中のモル比を制御することを可能にする。
【００９３】
反応３−調節
同様の方法で、反応ゾーン２で得られたナイロン塩溶液を第３の容器に移し、そこで連続的に３３．６重量％のＨＭＤを計量することにより二酸／ジアミンのモル比を調節する。３３．６重量％ＨＭＤの供給速度（約８９ｋｇ／ｈ）は、コリオリ質量流量計に接続された制御バルブを用いてｐＨの変化（７．８５＋／−０．０５のｐＨ単位）に応じて調節する。ｐＨは、希釈システムを用いて低流量で運転される補助ループで測定する。希釈は、三方制御バルブを介して冷却脱塩水と５２％のＮ塩とを混合することによって行う。Ｎ塩（１２５ｋｇ／ｈ）及び脱塩水（５３８ｋｇ／ｈ）の流量は、出口で１０重量％の濃度に到達するように、コリオリ質量流量計に接続された制御バルブを使用して調節する。その後、希釈された流れを、プレート式熱交換器を介して２０℃まで冷却してからｐＨ測定する。短期間の標準偏差に基づくｐＨ測定の能力（６×σsv＝＋／−０．０２のｐＨ単位）は、図２によれば、＋／−０．００００８の精度で水溶液中のモル比を制御することを可能にする。
【００９４】
実施例２：
第１の反応ゾーンにおける密度の変化並びに第２及び第３のゾーンにおけるｐＨの変化に応じて二酸／ジアミンのモル比を調節することによる、６２重量％のナイロン塩の水溶液の製造。
【００９５】
反応ゾーン１−アジピン酸の溶解
アジピン酸及びヘキサメチレンジアミンの水溶液は、攪拌容器の中で一定の供給速度（１００００ｋｇ／ｈ）で機械的スクリューを介してアジピン酸粉末を連続的に供給することによって調製する。２４．８重量％の濃度のＨＭＤ溶液を同時に添加し、二酸／ジアミンのモル比が第１の反応ゾーンの中で２．４に維持されるように、混合物中に過剰の二酸が常に存在するように注意する。機械的スクリューにより添加されるアジピン酸の供給速度の変動は供給流量の約＋／−５％であり、これは約＋／−０．１のモル比の変動に相当する。２４．８重量％ＨＭＤの供給速度（約１３３６０ｋｇ／ｈ）は、ＤＳＲｎ４２７変換器及びコリオリ式質量流量計に接続された制御バルブを使用して密度の変化（１１０８ｋｇ／ｍ３＋／−１ｋｇ／ｍ３）に応じて調節する。密度は、濾過及び脱気システムを用いて低流量（２５０ｋｇ／ｈ）で運転される補助ループ上で測定する。短期間の標準偏差に基づく密度測定の能力（６×σsv＝＋／−０．６ｋｇ／ｍ３、センサー精度０．１〜０．０５ｋｇ／ｍ３）は、＋／−０．５重量％の精度で水溶液中のアジピン酸濃度を制御することを可能にする。そのため、二酸／ジアミンのモル比は、＋／−０．０４の精度で調節することができる。
【００９６】
ＨＭＤ溶液の濃度は、ＨＭＤ溶液の導電率を測定することによって、反応ゾーン１への供給前に制御する。ＨＭＤ溶液の濃度は、完全に中和した後に溶液中で６２重量％の最終Ｎ塩濃度に達するように２４．８重量％に設定する。反応ゾーン１の容器内の温度を６５℃に保つためにプレート式熱交換器を用いて２４．８重量％ＨＭＤの供給温度を調節する（５５℃）。
【００９７】
反応２−中和
反応ゾーン１で得られた水溶液を第２の容器に移し、そこで純粋なＨＭＤを連続的に添加することにより未反応のアジピン酸の中和を完結する。純粋なＨＭＤの供給速度（約４５９９ｋｇ／ｈ）は、コリオリ質量流量計に接続された制御バルブを用いてｐＨの変化（７．４５＋／−０．０５のｐＨ単位）に応じて調節する。ｐＨは、希釈システムを用いて低流量で運転される補助ループで測定する。希釈は、三方制御バルブを介して冷却脱塩水と６４重量％のＮ塩とを混合することによって行う。Ｎ塩（５００ｋｇ／ｈ）及び脱塩水（３００ｋｇ／ｈ）の流量は、出口で４０重量％の濃度に到達するように、コリオリ質量流量計に接続された制御弁を使用して調節する。その後、希釈された流れを、プレート式熱交換器を介して４０℃まで冷却してからｐＨ測定する。短期間の標準偏差に基づくｐＨ測定の能力（６×σsv＝＋／−０．１５のｐＨ単位）は、図２によれば、＋／−０．００２の精度で水溶液中のモル比を制御することを可能にする。
【００９８】
反応３−調節
同様の方法で、反応ゾーン２で得られたナイロン塩溶液を第３の容器に移し、そこで連続的に純粋なＨＭＤを計量することにより二酸／ジアミンのモル比を調節する。純粋なＨＭＤの供給速度（約３７ｋｇ／ｈ）は、コリオリ質量流量計に接続された制御バルブを用いてｐＨの変化（７．８５＋／−０．０５のｐＨ単位）に応じて調節する。ｐＨは、希釈システムを用いて低流量で運転される補助ループで測定する。希釈は、三方制御バルブを介して冷却脱塩水と６３重量％のＮ塩とを混合することによって行う。Ｎ塩（１２５ｋｇ／ｈ）及び脱塩水（６６８ｋｇ／ｈ）の流量は、出口で１０重量％の濃度に到達するように、コリオリ質量流量計に接続された制御バルブを使用して調節する。その後、希釈された流れを、プレート式熱交換器を介して２０℃まで冷却してからｐＨ測定する。短期間の標準偏差に基づくｐＨ測定の能力（６×σsv＝＋／−０．０２のｐＨ単位）は、図２によれば、＋／−０．００００８の精度で水溶液中のモル比を制御することを可能にする。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【国際調査報告】
2019530768.tif 000008
2019530768.tif 000009