(57)【要約】【課題】燃焼後の筒内ガスの排気流量を増加させること。【解決手段】１つの燃焼室に対して少なくとも２つの排気開口部２３ａを有する排気ポート２３に、燃焼後の筒内ガスが各排気開口部２３ａから夫々流入する排気分流通路２３ｂと、これら各排気分流通路２３ｂの排気ガスを集合させる排気集合通路２３ｃとを設け、その各排気分流通路２３ｂの経路長を短縮化して当該各排気分流通路２３ｂ間の仕切り壁たる股部２３ｄを短縮化すると共に、排気集合通路２３ｃの内部における股部２３ｄから当該排気集合通路２３ｃの中心軸方向に向けて所定の間隔を空けた位置に補強／整流部８を設けること。【選択図】        図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
１つの燃焼室に対して少なくとも２つの排気開口部を有する排気ポートを備えた内燃機関において、
前記排気ポートに、燃焼後の筒内ガスが前記各排気開口部から夫々流入する排気分流通路と、該各排気分流通路の排気ガスを集合させる排気集合通路とを設け、
前記各排気分流通路の経路長を短縮化して当該各排気分流通路間の仕切り壁たる股部を短縮化すると共に、前記排気集合通路の内部における前記股部から当該排気集合通路の中心軸方向に向けて所定の間隔を空けた位置に補強／整流部を設けたことを特徴とする内燃機関。
【請求項２】
前記補強／整流部の断面形状を翼形状にしたことを特徴とする請求項１記載の内燃機関。
【請求項３】
前記補強／整流部は、前記排気集合通路における排気ガスの流動経路を二分する隔壁の如く配置したことを特徴とする請求項１又は２に記載の内燃機関。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃焼後の筒内ガスの排気流量を増加させ得るシリンダヘッドを備えた内燃機関に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、内燃機関においては、燃焼室における吸入空気の体積効率（実際の吸入空気量と理論吸入空気量との比率）を高めることで機関出力の向上を図ることができる。
【０００３】
そこで、従来、吸気ポート形状等の吸気通路の最適化や過給機の搭載等を図り、実際の吸入空気量を増加させることによって体積効率の向上を図っている。
【０００４】
一方、如何に吸入空気量が増加し得るような吸気通路側の形状等を採用したとしても、燃焼室内に燃焼後の筒内ガスが残留していれば、その形状等に見合うだけの吸入空気量の増加は期待できないので所望する体積効率の改善には至らない。これが為、従来は、その残留ガスを十分に排出させる為に排気通路側での対応も必要とされる。
【０００５】
例えば、下記の特許文献１には、吸気弁側から延出された仕切り壁基部と当該仕切り壁基部に鋳込んだ別体の壁部材とからなる仕切り壁を吸気ポートに設ける一方、排気弁側から延出された仕切り壁を排気ポートにおける夫々の排気開口部の間に設けることにより、吸気ポート側の仕切り壁で吸入空気を円滑に燃焼室へと導入させる一方、排気ポート側の仕切り壁で排気ガスを整流させて体積効率の向上を図る内燃機関が開示されている。尚、下記の特許文献２には、ＮＯｘの還元作用向上とＮＯｘ排出量の抑制を図る為に、排気ガス整流用ハニカム構造体を排気ポートに設けた内燃機関が開示されている。
【０００６】
【特許文献１】実開平５−１７１４３号公報
【特許文献２】特許第２９４６９８０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、上記特許文献１に開示された排気ポート側の仕切り壁は、排気弁通過直後の排気ガスを整流し得るが、その一方で排気ガスの通路抵抗となるので、整流効果による燃焼後筒内ガスの排気流量の増加分を相殺してしまう。
【０００８】
また、その仕切り壁は、その近傍で排出された排気弁通過直後の排気ガスを整流し得るが、離隔した位置で排出された排気弁通過直後の大部分の排気ガスを整流させることができないので、仕切り壁よりも下流の排気通路にて乱流が収まらず、結局の所、燃焼後の筒内ガスの排気流量増加には然程寄与しない。
【０００９】
このようなことから、上記特許文献１に開示された内燃機関においては、燃焼室内の残留ガスを十分に排出させることができず、これが為、吸気ポート側の仕切り壁により増加が見込まれる吸入空気量が燃焼室内に吸入されないので、効果的に機関出力を向上させることができない。
【００１０】
更に、残留ガスの残存量が多いほど新気吸入後の燃焼室内の温度が低下し難いので、その燃焼室内が高温状態に保たれてノッキングが発生し易くなってしまう。
【００１１】
そこで、本発明は、かかる従来例の有する不都合を改善し、燃焼後の筒内ガスの排気流量を増加させ得る内燃機関を提供することを、その目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記目的を達成する為、請求項１記載の発明では、１つの燃焼室に対して少なくとも２つの排気開口部を有する排気ポートを備えた内燃機関において、燃焼後の筒内ガスが各排気開口部から夫々流入する排気分流通路と、これら各排気分流通路の排気ガスを集合させる排気集合通路とを排気ポートに設け、その各排気分流通路の経路長を短縮化して当該各排気分流通路間の仕切り壁たる股部を短縮化すると共に、排気集合通路の内部における前記股部から当該排気集合通路の中心軸方向に向けて所定の間隔を空けた位置に補強／整流部を設けている。
【００１３】
この請求項１記載の発明によれば、股部の短縮化によって各排気分流通路を流れる排気ガスの通路抵抗が低減され、更に、補強／整流部によって排気集合通路に流入した乱流の排気ガスが整流されるので、燃焼室における燃焼後の筒内ガスの排気流量が増加する。また、股部の短縮化により排気ポートの強度が低下するが、排気集合通路の内部に補強／整流部を設けることによって排気ポートの補強が可能になる。
【００１４】
また、上記目的を達成する為、請求項２記載の発明では、上記請求項１記載の内燃機関において、補強／整流部の断面形状を翼形状にしている。
【００１５】
この請求項２記載の発明によれば、乱流の排気ガスを効率良く整流することができるので、燃焼室における燃焼後の筒内ガスの排気流量を効果的に増加させることが可能になる。
【００１６】
また、上記目的を達成する為、請求項３記載の発明では、上記請求項１又は２に記載の内燃機関において、排気集合通路における排気ガスの流動経路を二分する隔壁の如く補強／整流部を配置している。
【００１７】
この請求項３記載の発明によれば、補強／整流部の両端で排気集合通路を内部から支持することができるので、排気ポートを効果的に補強することができる。
【発明の効果】
【００１８】
本発明に係る内燃機関は、燃焼後の筒内ガスの排気流量を増加させることができるので、燃焼室内の残留ガスが削減されて吸入空気量の増加が可能になる。これにより、燃焼室内の体積効率が向上するので機関出力を向上させることができ、更に、増加した新気により燃焼室内の温度が低下するのでノッキングの発生を抑制することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下に、本発明に係る内燃機関の実施例を図面に基づいて詳細に説明する。尚、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。
【実施例１】
【００２０】
本発明に係る内燃機関の実施例１を図１から図５に基づいて説明する。
【００２１】
図１の符号１は、本発明に係る内燃機関を示す。この内燃機関１は、燃焼室内に空気（又は混合気）を導入し且つ当該燃焼室から燃焼後の筒内ガスを排出するシリンダヘッド２と、このシリンダヘッド２の下部にヘッドガスケット３を介してボルト等で締結されるシリンダブロック４と、このシリンダブロック４のシリンダボア４１内に配置された上下方向へと往復移動可能なピストン５とを備えている。
【００２２】
ここで、その燃焼室は、シリンダヘッド２の下面に形成された凹部２１の壁面，シリンダボア４１の壁面及びピストン５の頂面により囲まれた空間から構成される。尚、ここでは１気筒のみを図示しているが、本発明は、直列やＶ型等の形式に拘らず多気筒の内燃機関にも適用される。
【００２３】
本実施例１のシリンダヘッド２には、燃焼室に開口する吸気ポート２２と排気ポート２３が形成されている。その吸気ポート２２は１つの燃焼室の凹部２１に少なくとも１つの吸気開口部２２ａを有し、排気ポート２３は１つの燃焼室の凹部２１に少なくとも２つの排気開口部２３ａを有していればよい。
【００２４】
尚、図示しないが、そのシリンダヘッド２には点火プラグや燃料噴射装置が設けられている。その燃料噴射装置は、吸気ポート２２に燃料を噴霧するものであってもよく、燃焼室内に直接噴霧するものであってもよい。
【００２５】
また、上述した吸気ポート２２及び排気ポート２３には夫々にその吸気開口部２２ａ及び排気開口部２３ａを開閉し得る吸気弁６と排気弁７とが設けられており、その吸気弁６を開弁することによって吸気ポート２２から燃焼室内に空気（又は混合気）が導入される一方、その排気弁７を開弁することによって燃焼室から排気ポート２３へと燃焼後の筒内ガスが排出される。
【００２６】
本実施例１にあっては、図２に示す如く、１つの燃焼室において吸気開口部２２ａを２つ有する吸気ポート２２と排気開口部２３ａを２つ有する排気ポート２３とがシリンダヘッド２に形成され、その夫々の吸気開口部２２ａと排気開口部２３ａとに２本ずつ吸気弁６と排気弁７が設けられたものを例示する。
【００２７】
このように１つの燃焼室に対して２つの排気開口部２３ａを有する本実施例１の排気ポート２３においては、図１及び図３に示す如く、各排気弁７が開弁された際に燃焼後の筒内ガスが各排気開口部２３ａから夫々流入する２つの排気分流通路２３ｂと、この各排気分流通路２３ｂの排気ガスを集合させる排気集合通路２３ｃとが設けられている。
【００２８】
ところで、燃焼後の筒内ガスは、各排気弁７が開弁されると、その排気弁７と排気開口部２３ａとの隙間から乱流となって夫々の排気分流通路２３ｂへと流入する。そして、その各排気分流通路２３ｂにおける乱流の排気ガスは、通路面積の大きい排気集合通路２３ｃへと乱流のまま流速を増して流入する。
【００２９】
即ち、複数の排気開口部２３ａを有する排気ポート２３においては、排気集合通路２３ｃと比して通路面積の小さい排気分流通路２３ｂでの通路抵抗が大きいので、この排気分流通路２３ｂにて流速が低くなり燃焼後の筒内ガスの排気流量が低下してしまう。また、この排気ポート２３において乱流が発生しているので、これによって更に燃焼後の筒内ガスの排気流量が低下してしまう。
【００３０】
そこで、先ず、本実施例１の排気ポート２３にあっては、夫々の排気分流通路２３ｂにおける排気ガスの通路抵抗を低減して流速を高める。本実施例１にあっては、各排気分流通路２３ｂの経路長Ｌを短くすることによって通路面積の小さい排気分流通路２３ｂの容積を縮小化し、排気ガスの通路抵抗の低減を図る。ここで、その経路長Ｌとは、図３に示す如く、夫々の排気開口部２３ａから各排気分流通路２３ｂと排気集合通路２３ｃとの繋ぎ目までの長さのことをいい、換言すれば、二股に分岐している各排気分流通路２３ｂの間に形成される股部（仕切り壁）２３ｄの長さ（排気分流通路２３ｂの軸線方向と同一方向の長さ）のことをいう。
【００３１】
例えば、夫々の排気分流通路２３ｂには図３に示す環状のバルブシート２４が設けられているので、このバルブシート２４の軸線方向長さを短くすることにより各排気分流通路２３ｂの経路長Ｌの短縮化が可能である。
【００３２】
このように、夫々の排気分流通路２３ｂの経路長Ｌ（股部２３ｄの長さ）を短縮化することによって、夫々の排気分流通路２３ｂの容積が縮小化されて通路抵抗が低減する。そして、これにより各排気分流通路２３ｂでの排気ガスの流速が増速されるので、燃焼後の筒内ガスの排気流量を増加させることができる。
【００３３】
ここで、各排気分流通路２３ｂと排気集合通路２３ｃとの繋ぎ目を、図４に示す如く夫々のバルブシート２４の上端近傍でその上端面と平行な平面に形成してもよい。これにより、排気分流通路２３ｂの容積が最も小さくなるので、排気ガスの通路抵抗を最小限に抑えることができる。
【００３４】
しかしながら、かかる図４に示す形状の股部２３ｄは、各バルブシート２４の上端側の隅部２３ｄ１が直角に形成されるので、各排気分流通路２３ｂを流れる乱流の排気ガスが隅部２３ｄ１において更なる乱流を引き起こしてしまう虞がある。
【００３５】
そこで、夫々のバルブシート２４の上端側において各排気分流通路２３ｂと排気集合通路２３ｃとの繋ぎ目部分を通路抵抗が増加しない範囲内で図３に示す如く弧状等の曲面に形成し、これにより更なる乱流の発生を抑制することが好ましい。
【００３６】
一方、夫々の排気分流通路２３ｂの経路長Ｌ（股部２３ｄの長さ）の短縮化は、通路面積の大きい排気集合通路２３ｃの容積拡大に繋がるので排気ポート２３の強度低下を招来してしまう。特に、この排気ポート２３には、高温の燃焼後筒内ガスが流入し、更に、ピストン５の上下動により縦方向の大きな力が掛かるので、その高熱とピストン５の上下動による縦方向（ピストン５の上下動方向）での割れ等が起こり得る。
【００３７】
そこで、その縦方向に掛かる力を支持し得る補強部を排気集合通路２３ｃの内部に一体化して設ける。その補強部は、排気集合通路２３ｃの内部において一体成型してもよく、別体のものを一体的に設けてもよい。例えば、この補強部としては、排気集合通路２３ｃの中心軸と直交し且つその縦方向側に向けた中心軸を有する円柱状のものを用いる。
【００３８】
ここで、その補強部は、排気ポート２３の股部２３ｄの近傍に設けることによっても強度を向上させることができるが、かかる位置に配置すると排気ガスの通路抵抗になり得るので、排気分流通路２３ｂの経路長Ｌ（股部２３ｄの長さ）を短縮化した意味がなくなってしまう。これが為、この補強部は、排気ポート２３の股部２３ｄから所定の間隔を設けた位置で、且つ排気集合通路２３ｃの中心軸上に配置する。
【００３９】
一方、その円柱状の補強部は、上述したが如く股部２３ｄから所定の間隔を設けた位置に配置することによって、排気集合通路２３ｃでの乱流の発生源になってしまう。特に、前述したが如く排気集合通路２３ｃには乱流の排気ガスが流入しているので、その円柱状の補強部において大きな乱流を発生させてしまい、燃焼後の筒内ガスの排気流量が低下してしまう。
【００４０】
そこで、本実施例１にあっては、その補強部に乱流の排気ガスを整流させる機能も持たせる。以下、この補強部を「補強／整流部」という。
【００４１】
具体的に、その補強／整流部は、上述した円柱状の補強部における円形の断面形状を整流効果のある断面形状へと変更したものである。この補強機能と整流機能を併せ持つ補強／整流部としては、その断面形状を楕円形状や翼形状等にしたものが考えられる。
【００４２】
例えば、前者の断面楕円形状の補強／整流部は、その楕円の長軸を排気集合通路２３ｃの中心軸方向に向けて配置する。これにより、前述した円柱状の補強部に対して排気ガスの整流性が向上し、燃焼後の筒内ガスの排気流量が増加する。
【００４３】
ここで、この断面楕円形状の補強／整流部は、その中間部分において排気ガスを剥離させ、一旦整流された排気ガスを再び乱流にしてしまう虞があるので、その剥離を回避する為に楕円の短軸を短くする一方、その長軸を延ばすことが好ましい。
【００４４】
ところで、そのように楕円の長軸を延ばした補強／整流部は、その大型化による腰上部分の重量の増加や排気ガスの通路抵抗の増加という弊害を招来する虞がある。そこで、補強／整流部の断面形状は、補強機能と整流機能を併せ持ち、更に、大きな重量増とならず且つ通路抵抗とならない後者の翼断面形状にすることが好ましい。
【００４５】
具体的に、その翼断面形状の補強／整流部８は、図１から図３に示す如く、排気集合通路２３ｃの内部において、股部２３ｄから排気集合通路２３ｃの中心軸方向に向けて所定の間隔を設けた位置に、その断面の長手方向を排気集合通路２３ｃの中心軸方向に向けて配置する。
【００４６】
即ち、この翼断面形状の補強／整流部８は、夫々の翼端部８ａ，８ｂが排気集合通路２３ｃの中心軸上に位置するように配置され、そして、図１及び図５に示す如く両端８ｃ，８ｄが排気集合通路２３ｃの内壁面において当該排気集合通路２３ｃと一体化されて、一方の翼面８ｅが一方の排気分流通路２３ｂから流出した乱流の排気ガスを主として整流し、他方の翼面８ｆが他方の排気分流通路２３ｂから流出した乱流の排気ガスを主として整流する隔壁（排気集合通路２３ｃにおける排気ガスの流動経路を二分する隔壁）の如く設けられたものである。
【００４７】
ここで、本実施例１の排気集合通路２３ｃは、図２に示す如く燃焼室を上方から見た際に直管形状になっている。これが為、本実施例１の翼断面形状の補強／整流部８は、燃焼室を上方から見た際の夫々の翼面８ｅ，８ｆが排気集合通路２３ｃの中心軸に対して対称形状となるように形成する。
【００４８】
また、この補強／整流部８は股部２３ｄから所定の間隔を設けた位置に配置されるが、その所定の間隔は、排気ポート２３や排気弁７の形状、排気ポート２３の補強等、様々な要因により異なるものであり、シミュレーションや実験等の結果に基づいて内燃機関の仕様毎に整流性と補強性とを両立し得るよう個々に設定する。
【００４９】
このように、排気集合通路２３ｃ内に翼断面形状の補強／整流部８を設けることによって、夫々の排気分流通路２３ｂを通過して合流した乱流の排気ガスが整流され、その補強／整流部８の下流側にてカルマン渦が発生しなくなるので、排気集合通路２３ｃでの排気効率が向上し、燃焼後の筒内ガスの排気流量を増加させることができる。
【００５０】
また、その翼断面形状の補強／整流部８は、排気集合通路２３ｃ内において隔壁の如く一体化されているので、その両端８ｃ，８ｄで排気集合通路２３ｃを内部から支持する支持部材の機能をも果たし、前述したが如く排気ポート２３の割れ等を抑制することができる。
【００５１】
尚、排気集合通路２３ｃと翼断面形状の補強／整流部８とは、製造工数や製造原価等を鑑みれば一体成型することが好ましいが、必ずしもこれに限定するものではない。
【００５２】
以上示した如く、本実施例１の内燃機関によれば、排気分流通路２３ｂの経路長Ｌ（股部２３ｄの長さ）の短縮化により通路抵抗が低減され、更に、補強／整流部８によって乱流の排気ガスが整流される。これが為、燃焼室内における燃焼後筒内ガスの排気ポート２３への排気流量が増加するので、燃焼室内の残留ガスが削減されて吸入空気量が増加する。そして、これにより、燃焼室内の体積効率が向上するので機関出力を向上させることができ、更に、増加した新気により燃焼室内の温度が低下するのでノッキングの発生を抑制することができる。
【実施例２】
【００５３】
次に、本発明に係る内燃機関の実施例２を図６に基づいて説明する。
【００５４】
本実施例２の内燃機関は、前述した実施例１の内燃機関に対して以下の構成を変更したものであり、他については実施例１と同様に構成されている。
【００５５】
先ず、本実施例２の内燃機関にあっては、図６に示す如く、実施例１の排気ポート２３の形状を変更している。即ち、実施例１の排気ポート２３は燃焼室を上方から見た際に排気集合通路２３ｃが直管形状になっているが、本実施例２の排気ポート１２３は、燃焼室を上方から見た際に排気集合通路１２３ｃが曲率を有している。
【００５６】
このように、排気集合通路１２３ｃが曲率を有する場合において実施例１と同様の翼断面形状の補強／整流部８を設けたとすると、その補強／整流部８の翼面８ｅ，８ｆで排気ガスが剥離して整流性が悪化してしまい、これにより燃焼後の筒内ガスの排気流量が低下してしまうので、機関出力の低下やノッキングが起きてしまう。
【００５７】
そこで、本実施例２の如く曲率を有する排気集合通路１２３ｃの場合には、図６に示す如く、その曲率形状に沿った形状の翼面１８ｅ，１８ｆを有する翼断面形状の補強／整流部１８を設ける。即ち、本実施例２の翼断面形状の補強／整流部１８は、燃焼室を上方から見た際に、夫々の翼面１８ｅ，１８ｆが排気集合通路１２３ｃの曲率形状に沿った非対称形状となるように形成する。
【００５８】
ここで、本実施例２の翼断面形状の補強／整流部１８は、排気ガス流動方向における上流側の翼端部１８ａを排気集合通路１２３ｃの中心軸に位置させ、その下流側の翼端部１８ｂを排気集合通路１２３ｃの中心軸又はその近傍に位置させる。
【００５９】
また、本実施例２の翼断面形状の補強／整流部１８は、図５に示す如く、実施例１の翼断面形状の補強／整流部８と同様に、両端１８ｃ，１８ｄが排気集合通路１２３ｃの内壁面において当該排気集合通路１２３ｃと一体化されて、排気集合通路１２３ｃ内で当該排気集合通路１２３ｃにおける排気ガスの流動経路を二分する隔壁の如く配置されている。尚、本実施例２においては、その図５に示す符号「８」を「１８」と、符号「８ｅ〜８ｆ」を「１８ｅ〜１８ｆ」と、符号「２３」を「１２３」と、符号「２３ｃ」を「１２３ｃ」と読み替える。
【００６０】
このように、排気集合通路１２３ｃ内にその曲率形状に対応させた非対称の翼断面形状からなる補強／整流部１８を設けることによって、排気集合通路１２３ｃ内に流入した乱流の排気ガスが夫々の翼面１８ｅ，１８ｆで剥離しなくなる。これが為、その乱流の排気ガスが翼断面形状の補強／整流部１８で効率良く整流されるので、燃焼後の筒内ガスの排気流量を増加させることができる。
【００６１】
また、この隔壁の如く一体化された翼断面形状の補強／整流部１８によって、実施例１と同様に排気ポート１２３の強度を向上させることができる。
【００６２】
ここで、本実施例２にあっても、実施例１と同様に排気ポート１２３における排気分流通路１２３ｂの経路長Ｌ（股部１２３ｄの長さ）を短縮化し、各排気開口部１２３ａから各排気分流通路１２３ｂに流入する燃焼後の筒内ガスの通路抵抗を低減している。
【００６３】
これが為、本実施例２の内燃機関によれば、その経路長Ｌ（股部１２３ｄの長さ）の短縮化による通路抵抗の低減と翼断面形状の補強／整流部１８による乱流の排気ガスの整流効果によって、燃焼室内における燃焼後の筒内ガスの排気流量が増加する。これにより、燃焼室内の残留ガスが削減されて吸入空気量が増加し、実施例１と同様に、体積効率の向上による機関出力の向上と燃焼室内の温度低下によるノッキングの抑制を図ることができる。
【実施例３】
【００６４】
次に、本発明に係る内燃機関の実施例３を図７に基づいて説明する。
【００６５】
本実施例３の内燃機関は、前述した実施例１の内燃機関において翼断面形状の補強／整流部８を以下の如く変更したものであり、他については実施例１と同様に構成されている。
【００６６】
ここで、実施例１においては、１枚の翼断面形状の補強／整流部８で排気ガスの整流と排気ポート２３の強度向上を図っている。しかしながら、排気集合通路２３ｃを流れる乱流の排気ガスを１枚の翼断面形状の補強／整流部８で整流させる為には、排気集合通路２３ｃの管径如何で翼面８ｅ，８ｆの面積を大きくしなければならない場合があり、かかる場合には翼断面形状が大型化して通路抵抗になってしまう虞がある。
【００６７】
そこで、そのような通路抵抗が懸念される場合には、複数の更に小型化した翼断面形状の補強／整流部を排気集合通路２３ｃ内に配置することが好ましい。
【００６８】
本実施例３においては、図７に示す如く、実施例１の補強／整流部８の翼断面形状を縮小した第１及び第２の翼断面形状の補強／整流部２８Ａ，２８Ｂを股部２３ｄから排気集合通路２３ｃの中心軸方向に向けて所定の間隔を空け、且つその中心軸方向に並べて配置する。
【００６９】
ここで、本実施例３にあっても、その第１及び第２の補強／整流部２８Ａ，２８Ｂは、夫々の翼端部２８Ａ１，２８Ａ２，２８Ｂ１，２８Ｂ２を排気集合通路２３ｃの中心軸上に位置させ、その翼断面の長手方向を排気集合通路２３ｃの中心軸方向に向けて配置する。
【００７０】
また、この第１及び第２の補強／整流部２８Ａ，２８Ｂは、図５に示す如く、実施例１の補強／整流部８と同様に、両端２８Ａ３，２８Ａ４，２８Ｂ３，２８Ｂ４が排気集合通路２３ｃの内壁面において当該排気集合通路２３ｃと一体化される。尚、本実施例３においては、その図５に示す符号「８」を「２８Ａ」又は「２８Ｂ」と、符号「８ｃ〜８ｆ」を「２８Ａ３〜２８Ａ６」又は「２８Ｂ３〜２８Ｂ６」と読み替える。
【００７１】
即ち、この本実施例３の翼断面形状の第１及び第２の補強／整流部２８Ａ，２８Ｂにおいても、一方の翼面２８Ａ５，２８Ｂ５が一方の排気分流通路２３ｂから流出した乱流の排気ガスを主として整流し、他方の翼面２８Ａ６，２８Ｂ６が他方の排気分流通路２３ｂから流出した乱流の排気ガスを主として整流する隔壁（排気集合通路２３ｃにおける排気ガスの流動経路を二分する隔壁）の如く配置されている。
【００７２】
このように、更に小型化した第１及び第２の補強／整流部２８Ａ，２８Ｂを排気集合通路２３ｃ内に設けることによって、排気集合通路２３ｃ内に流入した乱流の排気ガスの通路抵抗とならずに排気ガスを整流することができ、燃焼後の筒内ガスの排気流量の増加が可能になる。
【００７３】
また、その隔壁の如く一体化された第１及び第２の補強／整流部２８Ａ，２８Ｂによっても、実施例１と同様に排気ポート２３の強度を向上させることができる。
【００７４】
ここで、本実施例３の排気ポート２３は実施例１のものと同一であり、短縮化された排気分流通路２３ｂの経路長Ｌ（股部２３ｄの長さ）によって、各排気開口部２３ａから各排気分流通路２３ｂに流入する燃焼後の筒内ガスの通路抵抗が低減されている。
【００７５】
これが為、本実施例３の内燃機関によれば、その経路長Ｌ（股部２３ｄの長さ）の短縮化による通路抵抗の低減と第１及び第２の補強／整流部２８Ａ，２８Ｂによる乱流の排気ガスの整流効果によって、燃焼後の筒内ガスの排気流量が増加する。これにより、燃焼室内の残留ガスが削減されて吸入空気量が増加し、実施例１と同様に、体積効率の向上による機関出力の向上と燃焼室内の温度低下によるノッキングの抑制を図ることができる。
【００７６】
ここで、このような複数の更に小型化された補強／整流部は、前述した実施例２において補強／整流部１８による通路抵抗が懸念される場合にも適用することができる。その際には、実施例２の翼断面形状の補強／整流部１８を本実施例３と同様に小型化して排気集合通路１２３ｃの中心軸上に複数並べて配置する。これにより、通路抵抗を低減させつつ整流効果を得ることができるので、本実施例３と同様の効果を奏することができる。
【００７７】
ところで、上述した各実施例１〜３の補強／整流部８，１８，２８Ａ，２８Ｂについては、その翼断面形状が一定のものを例示している。ここで、例えば、その補強／整流部８，１８，２８Ａ，２８Ｂの縦方向における上側と下側とで排気集合通路２３ｃ，１２３ｃの管径が異なる場合も考えられる。そして、かかる場合には、その排気集合通路２３ｃ，１２３ｃの上側と下側とで排気ガスの流速が異なることもある。これが為、かかる場合には、効率の良い整流効果を得る為に、その流速の相違に応じて補強／整流部８，１８，２８Ａ，２８Ｂの翼断面形状の大きさを変化させてもよい。
【産業上の利用可能性】
【００７８】
以上のように、本発明に係る内燃機関は、燃焼後の筒内ガスの排気流量を増加させる技術として有用であり、特に、その排気流量の増加による燃焼室への吸入空気量の増加に伴う機関出力の向上とノッキングの抑制に適している。
【図面の簡単な説明】
【００７９】
【図１】本発明に係る内燃機関の実施例１の構成を側面から見た図である。
【図２】実施例１の内燃機関を上面側から見た図である。
【図３】図１に示すＸ−Ｘ線で切った断面図であって、排気ポートの股部の形状について説明する図である。
【図４】図１に示すＸ−Ｘ線で切った断面図であって、排気ポートの股部の他の形状について説明する図である。
【図５】図２に示すＹ−Ｙ線で切った断面図である。
【図６】実施例２の内燃機関を上面側から見た図である。
【図７】実施例３の内燃機関を上面側から見た図である。
【符号の説明】
【００８０】
１  内燃機関
２  シリンダヘッド
８，１８，２８Ａ，２８Ｂ  補強／整流部
８ａ，８ｂ，１８ａ，１８ｂ，２８Ａ１，２８Ａ２，２８Ｂ１，２８Ｂ２  翼端部
８ｃ，８ｄ，１８ｃ，１８ｄ，２８Ａ３，２８Ａ４，２８Ｂ３，２８Ｂ４  両端
８ｅ，８ｆ，１８ｅ，１８ｆ，２８Ａ５，２８Ａ６，２８Ｂ５，２８Ｂ６  翼面
２３，１２３  排気ポート
２３ａ，１２３ａ  排気開口部
２３ｂ，１２３ｂ  排気分流通路
２３ｃ，１２３ｃ  排気集合通路
２３ｄ，１２３ｄ  股部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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