(57)【要約】【課題】  ジョイントから配管を外す際に、ジョイントが供回りして、配管締結ナットが緩まずにジョイントが外れる可能性がある。【解決手段】  コモンレールは、（ａ）コネクタ雌ネジ２７あるいは本体側雄ネジ２９の少なくとも一方にメッキ３８を施すメッキ工程と、（ｂ）メッキ後にコネクタ雌ネジ２７に本体側雄ネジ２９を螺合する組付け工程と、（ｃ）組付けられたコモンレールを加熱処理する加熱工程とで製造される。この加熱工程により、（１）メッキ３８中の水分が蒸発してコネクタ雌ネジ２７と本体側雄ネジ２９の摩擦係数がアップし、（２）メッキ３８がクリープしてコネクタ雌ネジ２７と本体側雄ネジ２９の接触面積が増大し、（３）メッキ３８が拡散して凝着する。この結果、コネクタ２２とジョイント２３の結合力が高まり、ジョイント２３から配管締結ナットを外す際に、ジョイント２３が供回りする不具合を回避できる。【選択図】  図２
2006233900.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
雌ネジ部材の雌ネジと、雄ネジ部材の雄ネジとを螺合してなる締結体の製造方法において、
（ａ）前記雌ネジあるいは前記雄ネジの少なくとも一方のネジ部分にメッキを施すメッキ工程と、
（ｂ）前記メッキ工程の終了後、前記雄ネジと前記雌ネジを螺合する組付け工程と、
（ｃ）前記組付け工程の終了後、組付けられた前記締結体を加熱処理する加熱工程と、を備える締結体の製造方法。
【請求項２】
請求項１に記載の締結体の製造方法において、
前記加熱工程は、組付けられた前記締結体を１００℃以上で加熱することを特徴とする締結体の製造方法。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載の締結体の製造方法において、
前記雌ネジ部材は、固定部材に設けられたものであり、
前記雄ネジ部材は、前記雌ネジと螺合する前記雄ネジの他に、前記雌ネジ部材とは異なる第２雌ネジ部材の第２雌ネジと螺合する第２雄ネジを備えることを特徴とする締結体の製造方法。
【請求項４】
請求項３に記載の締結体の製造方法において、
前記雌ネジ部材は、高圧燃料を蓄圧するレール本体と一体に設けられたコネクタ、あるいは前記レール本体に接合されたコネクタであり、
前記雄ネジ部材は、前記コネクタに締結される配管接続用のジョイントであり、
前記第２雌ネジ部材は、配管を前記コネクタに結合させるための配管締結ナットであることを特徴とする締結体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、雌ネジ部材の雌ネジと、雄ネジ部材の雄ネジとを螺合してなる締結体の製造方法に関し、特に雌ネジ部材と雄ネジ部材の結合力を高める技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
（従来技術）
締結体の一例としてコモンレールを参照して従来技術を説明する。
コモンレール（締結体の一例）には、レール本体に設けられたコネクタ（雌ネジ部材の一例）に、配管接続のためのジョイント（高圧配管接続部：雄ネジ部材の一例）を締結して固定したタイプがある。
このタイプのコモンレールとして、レール本体にコネクタを溶接し、配管接続用のジョイントをコネクタに強固に締結してなる接合コモンレールが知られている（例えば、特許文献１：一例として図３参照）。
レール本体に溶接されるコネクタは、筒状を呈するものであり、内側にジョイント締結用のコネクタ雌ネジ（雌ネジ）が形成されている。なお、コネクタは、鍛造技術によりレール本体と一体に設けられる場合もある。
一方、ジョイントは、コネクタと螺合する本体側雄ネジ（雄ネジ）が一端側に形成され、他端側には配管に装着された配管締結ナットを締結するための配管側雄ネジ（第２雄ネジ）が形成された両側雄ネジであり、ジョイントの中心部にはレール本体の内部と配管の内部とを連通させるための継手燃料通路が形成されている。
【０００３】
ここで、従来のコモンレールの製造方法を図６を参照して説明する。
（１）レール本体およびコネクタを切削加工等により形成し、レール本体にコネクタを溶接技術で接合する（ステップＳ１）。
次に、接合されたレール本体およびコネクタを熱処理して硬度を高める（ステップＳ２）。
次に、接合されたレール本体およびコネクタの表面に、耐腐蝕性を向上させるべくメッキ（Ｚｎメッキ等）を施す（ステップＳ３）。
【０００４】
（２）一方、ジョイントを切削加工等により形成する（ステップＳ４）。
次に、ジョイントを熱処理して硬度を高める（ステップＳ５）。
次に、ジョイントの表面に、耐腐蝕性を向上させるべくメッキ（Ｚｎメッキ等）を施す（ステップＳ６）。
【０００５】
（３）上記（１）で製造されたコネクタ（具体的には、レール本体に接合されたコネクタ）のコネクタ雌ネジに、ジョイントの本体側雄ネジを螺合して、コネクタにジョイントを締結する（ステップＳ７）。
続いて、ジョイントが締結されたコモンレールの検査を行い（ステップＳ８）、コモンレールが完成する。
【０００６】
（従来技術の不具合）
上記の製造方法により製造されたコモンレールには、次の問題点がある。
製造されたコモンレールは、メンテナンス等により、ジョイントから配管を外す場合が想定される。
ここで、コネクタにジョイントを締結する際の「締付トルク」と、コネクタに締結されたジョイントを緩める際の「緩みトルク」との関係は、「締付トルク」＞「緩みトルク」であり、通常「緩みトルク」は、「締付トルク」×０．７〜０．９程度である。
しかし、使用環境条件により、「緩みトルク」が「締付トルク」を上回る逆転現象が起こる場合がある。そのため、ジョイントから配管を外す際に、配管側雄ネジに締めつけられた配管締結ナットを緩める際の「緩みトルク」によってジョイントが供回りして、配管締結ナットが緩まずに、ジョイントがコネクタから外れる可能性がある。
【特許文献１】特開２００５−９６７２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、上記の事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、雌ネジ部材（例えば、コモンレールのコネクタ）と、雄ネジ部材（例えば、コモンレールのジョイント）とを、ネジの螺合により固定してなる締結体の製造方法において、雌ネジ部材と雄ネジ部材の結合力を高めることにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
〔請求項１の手段〕
請求項１の締結体の製造方法は、雌ネジあるいは雄ネジの少なくとも一方のネジ部分にメッキを施し（メッキ工程）→雌ネジと雄ネジを螺合し（組付け工程）→組付けられた締結体を加熱処理する（加熱工程）ものである。
上記のように締結体を製造することにより、次の効果が生じる。
（１）メッキ被膜中の水分が蒸発してウエットからドライに変化するため、雌ネジと雄ネジの摩擦係数がアップし、結果的に雌ネジ部材と雄ネジ部材の結合力が高まる。
（２）メッキがクリープ（永久変形）して雌ネジと雄ネジの接触面積が増大するため、雌ネジと雄ネジの接触部分の剪断破壊力がアップし、結果的に雌ネジ部材と雄ネジ部材の結合力が高まる。
（３）メッキが拡散することで、雌ネジと雄ネジの接触部分が凝着するため、雌ネジと雄ネジの接触部分の剪断破壊力がアップし、結果的に雌ネジ部材と雄ネジ部材の結合力が高まる。
請求項１の製造方法によって製造された締結体は、上記（１）〜（３）で示したように、雌ネジ部材と雄ネジ部材の結合力が高まる効果が相乗される。即ち、雌ネジ部材と雄ネジ部材の結合力を従来に比較して高めることができる。
【０００９】
〔請求項２の手段〕
請求項２の締結体の製造方法の加熱工程は、組付けられた締結体を１００℃以上で加熱するものである。
このように、締結体を１００℃以上で加熱することにより、メッキ被膜中の水分の蒸発を効率的に促すことができる。
【００１０】
〔請求項３の手段〕
請求項３の締結体の製造方法において、雌ネジ部材は、固定部材に設けられたものであり、雄ネジ部材は、雌ネジと螺合する雄ネジの他に、雌ネジ部材とは異なる第２雌ネジ部材の第２雌ネジと螺合する第２雄ネジを備えるものである。
上述した請求項１の手段の採用により、雌ネジ部材と雄ネジ部材の結合力が高められているため、雄ネジ部材から第２雌ネジ部材を外す際に、第２雌ネジ部材を緩めるトルクで雄ネジ部材が供回りして、第２雌ネジ部材が緩まずに、雄ネジ部材が雌ネジ部材から外れる不具合を回避することができる。
【００１１】
〔請求項４の手段〕
請求項４の締結体の製造方法は、上述した請求項３において、雌ネジ部材をレール本体に設けられたコネクタ、雄ネジ部材を配管接続用のジョイント、第２雌ネジ部材を配管締結ナットに置き替えたものである。
このため、請求項３の手段で示したように、コネクタとジョイントの結合力が高められているため、ジョイントから配管締結ナットを外す際に、配管締結ナットを緩めるトルクでジョイントが供回りして、配管締結ナットが緩まずに、ジョイントがコネクタから外れる不具合を回避することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
最良の形態１は、雌ネジ部材（例えば、コネクタ）の雌ネジ（例えば、コネクタ雌ネジ）と、雄ネジ部材（例えば、ジョイント）の雄ネジ（例えば、本体側雄ネジ）とを螺合してなる締結体（例えば、コモンレール）の製造方法において、
（ａ）雌ネジあるいは雄ネジの少なくとも一方のネジ部分にメッキを施すメッキ工程と、
（ｂ）メッキ工程の終了後、雌ネジと雄ネジを螺合する組付け工程と、
（ｃ）組付け工程の終了後、組付けられた締結体を加熱処理する加熱工程とを備えるものである。
【実施例１】
【００１３】
この実施例１では、まず、コモンレール式燃料噴射装置のシステム構成を図５を参照して説明し、続いてコモンレールの構成を図３、図４を参照して説明し、その後に実施例１の特徴を図１、図２を参照して説明する。
【００１４】
（コモンレール式燃料噴射装置の説明）
図５に示すコモンレール式燃料噴射装置は、エンジン（例えばディーゼルエンジン：図示しない）の各気筒に燃料噴射を行うシステムであり、コモンレール１、インジェクタ２、サプライポンプ３、ＥＣＵ４（エンジン制御ユニット）、ＥＤＵ５（駆動ユニット）等から構成される。なお、ＥＤＵ５はＥＣＵ４のケース内に内蔵される場合もある。
【００１５】
コモンレール１は、インジェクタ２に供給する高圧燃料を蓄圧する蓄圧容器であり、燃料噴射圧に相当するコモンレール圧が蓄圧されるように高圧ポンプ配管６を介して高圧燃料を圧送するサプライポンプ３の吐出口と接続されるとともに、各インジェクタ２へ高圧燃料を供給する複数のインジェクタ配管７が接続されている。
なお、図５に示すコモンレール１は、鍛造コモンレールを示すものであるが、図３、図４では接合コモンレールを参照してコモンレール１を説明する。
【００１６】
コモンレール１から燃料タンク８へ燃料を戻すリリーフ配管９には、プレッシャリミッタ１０が取り付けられている。このプレッシャリミッタ１０は圧力安全弁であり、コモンレール１内の燃料噴射圧が限界設定圧を超えた際に開弁して、コモンレール１の燃料噴射圧を限界設定圧以下に抑える。
また、コモンレール１には、減圧弁１１が取り付けられている。この減圧弁１１は、ＥＣＵ４から与えられる開弁指示信号によって開弁してリリーフ配管９を介してコモンレール圧を急速に減圧するものである。このように、コモンレール１に減圧弁１１を搭載することによって、ＥＣＵ４はコモンレール圧を車両走行状態に応じた圧力へ素早く低減制御できる。なお、この減圧弁１１は、図３に示すように設けられない機種もある。
【００１７】
インジェクタ２は、エンジンの各気筒毎に搭載されて燃料を各気筒内に噴射供給するものであり、コモンレール１より分岐する複数のインジェクタ配管７の下流端に接続されて、コモンレール１に蓄圧された高圧燃料を各気筒内に噴射供給する燃料噴射ノズル、およびこの燃料噴射ノズル内に収容されたニードルのリフト制御を行う電磁弁等を搭載している。
なお、インジェクタ２からのリーク燃料も、リリーフ配管９を経て燃料タンク８に戻される。
【００１８】
サプライポンプ３は、コモンレール１へ高圧燃料を圧送する高圧燃料ポンプであり、燃料タンク８内の燃料をフィルタ１２を介してサプライポンプ３へ吸引するフィードポンプを搭載し、このフィードポンプによって吸い上げられた燃料を高圧に圧縮してコモンレール１へ圧送する。フィードポンプおよびサプライポンプ３は共通のカムシャフト１３によって駆動される。なお、このカムシャフト１３は、エンジンによって回転駆動されるものである。
【００１９】
サプライポンプ３には、燃料を高圧に加圧する加圧室内に燃料を導く燃料流路に、その燃料流路の開度度合を調整するためのＳＣＶ１４（吸入調量弁）が搭載されている。このＳＣＶ１４は、ＥＣＵ４からのポンプ駆動信号によって制御されることにより、加圧室内に吸入される燃料の吸入量を調整し、コモンレール１へ圧送する燃料の吐出量を変更するバルブであり、コモンレール１へ圧送する燃料の吐出量を調整することにより、コモンレール圧を調整するものである。即ち、ＥＣＵ４はＳＣＶ１４を制御することにより、コモンレール圧を車両走行状態に応じた圧力に制御できる。
【００２０】
ＥＣＵ４は、ＣＰＵ、記憶装置（ＲＯＭ、ＲＡＭ、ＳＲＡＭ、ＥＥＰＲＯＭ等のメモリ）を搭載しており、ＲＯＭに記憶されたプログラムと、ＲＡＭ等に読み込まれたセンサ類の信号（車両の運転状態）とに基づいて各種の演算処理を行う。
具体的な演算の一例を示すと、ＥＣＵ４は、燃料の噴射毎に、ＲＯＭに記憶されたプログラムと、ＲＡＭに読み込まれたセンサ類の信号（車両の運転状態）とに基づいて、各気筒毎の目標噴射量、噴射形態、インジェクタ２の開弁閉弁時期、ＳＣＶ１４の開度（通電電流値）を決定するように設けられている。
【００２１】
ＥＤＵ５は、インジェクタ駆動回路を備える。
このインジェクタ駆動回路は、ＥＣＵ４から与えられるインジェクタ開弁信号に基づいてインジェクタ２の電磁弁へ開弁駆動電流を与える駆動回路であり、開弁駆動電流を電磁弁に与えることにより高圧燃料が気筒内に噴射供給され、開弁駆動電流を停止することで燃料噴射が停止するものである。なお、この図５では、ＳＣＶ１４の電磁弁へ駆動電流を与えるＳＣＶ駆動回路が、ＥＣＵ４のケース内に設けられる例を示すが、ＥＤＵ５のケース内に配置されるものであっても良い。
【００２２】
なお、ＥＣＵ４には、車両の運転状態等を検出する手段として、コモンレール圧を検出する圧力センサ１５の他に、アクセル開度を検出するアクセルセンサ、エンジン回転数を検出する回転数センサ、エンジンの冷却水温度を検出する水温センサ等のセンサ類が接続されている。
【００２３】
（コモンレール１の説明）                                                          次に、コモンレール１を図３、図４を参照して説明する。
本発明が適用されるコモンレール１は、高圧燃料を内部に蓄圧するレール本体２０、レール本体２０をエンジン等の固定部材に取り付けるためのステー２１、高圧ポンプ配管６およびインジェクタ配管７（以下、配管６、７と称す）を接続するための配管継手手段（この実施例では、コネクタ２２とジョイント２３からなる）をそれぞれ別々に設け、これら複数の部品を、溶接技術や締結技術で組付けた接合コモンレールである。
【００２４】
（レール本体２０の説明）
レール本体２０は、鉄系の金属材料よりなり、外観が略円柱形状を呈する。
このレール本体２０の内部には、高圧燃料を蓄圧する蓄圧室が、軸方向に貫通して形成されている。蓄圧室の軸芯は、レール本体２０の中心に対してオフセットされたものであっても、一致するものであっても良い。
レール本体２０の両端部には、プレッシャリミッタ１０、圧力センサ１５を取り付けるためのネジ穴が形成されている。
レール本体２０の図３上面には、コネクタ２２が接合される第１平面２４が長手方向に沿って形成されている。
レール本体２０の図３下面には、ステー２１が接合される接合溝２５が、長手方向に対して垂直方向に形成されている。
レール本体２０には、図４に示すように、蓄圧室と外部とを連通する径方向に延びる内外連通孔２６が形成されている。この内外連通孔２６は、各配管６、７と個別に連通するものであり、レール本体２０の軸方向に適切な間隔を隔てて複数形成され、各内外連通孔２６の外側開口部は、第１平面２４の略中心において開口する。
【００２５】
（配管継手手段の説明）
配管継手手段は、上述したように、レール本体２０に溶接によって強固に固定されるコネクタ２２と、このコネクタ２２にねじ込まれてレール本体２０に固定されるジョイント２３とからなる。
（コネクタ２２の説明）
コネクタ２２は、鉄系の金属材料よりなり、外観が略円筒形状を呈する。このコネクタ２２は、レール本体２０に溶接された後に、ジョイント２３がねじ込まれて、レール本体２０にジョイント２３を固定するものであり、コネクタ２２の内周面にはコネクタ雌ネジ２７が形成されている。
このコネクタ２２は、筒中心が、内外連通孔２６の開口中心と一致する位置で、レール本体２０の第１平面２４に電気抵抗溶接等の溶接技術によって強固に接合されるものである。
【００２６】
（ジョイント２３の説明）
ジョイント２３は、鉄系の金属材料よりなる高圧配管接続部であり、外観が略円柱形状を呈する。このジョイント２３の軸中心には、内外連通孔２６と、配管６、７の内部通路とを連通させるためのジョイント通路２８が貫通して形成されている。
ジョイント２３の一端側には、コネクタ雌ネジ２７にねじ込まれる本体側雄ネジ２９が形成され、ジョイント２３の他端側には、配管６、７を結合するための配管側雄ネジ３０が形成されている。なお、本体側雄ネジ２９と配管側雄ネジ３０の間には、ジョイント２３をコネクタ２３に締結する際に使用される工具係合部（六角部）２３ａが設けられている。
【００２７】
ジョイント２３において本体側雄ネジ２９が形成された側の先端面には、レール本体２０の第１平面２４に一致する第２平面３１が形成されている。即ち、本体側雄ネジ２９の先端面には、ジョイント通路２８の周りを囲むように第２平面３１が形成されている。
そして、本体側雄ネジ２９をコネクタ雌ネジ２７にねじ込み、本体側雄ネジ２９の先端をコネクタ２２の奥方まで押し込むと、第２平面３１に開口したジョイント通路２８と、第１平面２４に開口した内外連通孔２６とが連通するとともに、ジョイント通路２８の周囲の第２平面３１が、内外連通孔２６の周囲の第１平面２４に押し付けられて本体シール面（油密面）３２を形成する。
【００２８】
次に、ジョイント２３と配管６、７の結合について説明する。
ジョイント２３において配管側雄ネジ３０が形成された側の先端面には、配管６、７の先端に形成された円錐部３３が差し込まれる円錐テーパ形状を呈した受圧座面３４が形成されており、この受圧座面３４の底部でジョイント通路２８が開口する。
配管側雄ネジ３０には、配管６、７に装着された配管締結ナット３５の内周面に形成されたナット雌ネジ３６が螺合する。この配管締結ナット３５は、配管６、７の円錐部３３の背部の段差に係止した状態で、ジョイント２３の配管側雄ネジ３０にねじ込まれるものであり、配管締結ナット３５を配管側雄ネジ３０にねじ込むことで、配管６、７の円錐部３３が、受圧座面３４に押し付けられて配管シール面（油密面）３７を形成する。
【００２９】
（実施例１の特徴）
次に、上述したコモンレール１の製造方法を、図３、図４の他に、図１、図２を参照して説明する。
まず、本発明における各部の名称と、実施例１における各部の名称との関係をまとめて開示する。
コモンレール１は締結体の一例、コネクタ２２は雌ネジ部材の一例、ジョイント２３は雄ネジ部材の一例、配管締結ナット３５は第２雌ネジ部材の一例である。
また、コネクタ雌ネジ２７は雌ネジの一例、本体側雄ネジ２９は雄ネジの一例、配管側雄ネジ３０は第２雄ネジの一例、ナット雌ネジ３６は第２雌ネジの一例である。
【００３０】
この実施例１のコモンレール１は、上述したように、レール本体２０に溶接されたコネクタ２２に、ジョイント２３を締結して構成される。
コモンレール１は、メンテナンス等により、ジョイント２３から配管６、７を外す場合が想定される。
通常（従来技術）において、コネクタ２２にジョイント２３を締結する際の「締付トルク」と、コネクタ２２に締結されたジョイント２３を緩める際の「緩みトルク」との関係は、「締付トルク」＞「緩みトルク」であり、一般的な「緩みトルク」は、「締付トルク」×０．７〜０．９程度である。
しかし、使用環境条件により、「緩みトルク」が「締付トルク」を上回る逆転現象が起こる場合がある。そのため、ジョイント２３から配管６、７を外す際に、配管側雄ネジ３０に締めつけられた配管締結ナット３５を緩める際の「緩みトルク」によって（図３中、矢印α参照）、ジョイント２３が供回りして（図３中、矢印β参照）、配管締結ナット３５が緩まずに、ジョイント２３がコネクタ２２から緩んで、ジョイント２３がコネクタ２２から外れてしまう可能性がある。
【００３１】
そこで、この実施例１では、コネクタ２２のコネクタ雌ネジ２７に、ジョイント２３の本体側雄ネジ２９を螺合してなるコモンレール１の製造方法において、（ａ）コネクタ雌ネジ２７あるいは本体側雄ネジ２９の少なくとも一方にメッキ３８を施すメッキ工程と、（ｂ）メッキ工程の終了後、コネクタ雌ネジ２７に本体側雄ネジ２９を螺合する組付け工程と、（ｃ）組付け工程の終了後、組付けられたコモンレール１を加熱処理する加熱工程とを備えるものである。
【００３２】
この実施例１のメッキ工程では、接合されたレール本体２０およびコネクタ２２の全表面にメッキ３８を施すとともに、ジョイント２３の全表面にメッキ３８を施すものである。
また、実施例１のメッキ工程において、接合されたレール本体２０およびコネクタ２２の表面に被覆されるメッキ３８は耐腐蝕性を向上させるＺｎメッキ（メッキの一例）であり、ジョイント２３の表面に被覆されるメッキ３８も耐腐蝕性を向上させるＺｎメッキ（メッキの一例）である。
【００３３】
一方、この実施例１の加熱工程は、加熱温度が高くなるに従って、あるいは加熱時間が長くなるに従って、コネクタ２２とジョイント２３の結合力が高まるものであり、加熱温度と加熱時間は、要求される結合力に基づいて設定される。このため、加熱工程におけるコモンレール１の加熱温度と加熱時間は、メッキ３８中に含まれる水分を効率よく蒸発させる目的で１００℃以上で、且つ１時間以上であることが望ましい。
【００３４】
具体的に、この実施例１では、コモンレール１にプレッシャリミッタ１０および圧力センサ１５を取り付けた後に加熱処理する例を示す。このため、加熱処理の上限温度は、プレッシャリミッタ１０および圧力センサ１５の最大耐熱温度以下に設定される。
さらに具体的な加熱温度の例を示すと、プレッシャリミッタ１０および圧力センサ１５の最大耐熱温度が１５０℃の場合は、加熱処理の温度を例えば１４５℃に設定し、プレッシャリミッタ１０および圧力センサ１５の最大耐熱温度が１３０℃の場合は、加熱処理の温度を例えば１２５℃に設定するものである。
また、コモンレール１に要求される耐圧温度に基づいて加熱温度を設定しても良い。具体的には、コモンレール１に要求される耐圧温度が１２０℃の場合、加熱温度を１２０℃、あるいは１００℃〜１２０℃の間に設定しても良い。
【００３５】
次に、実施例１におけるコモンレール１の製造方法を、図１（ａ）を参照して説明する。
（１）レール本体２０およびコネクタ２２を切削加工等により形成し、レール本体２０にコネクタ２２を溶接技術で接合する（ステップＳ１）。
次に、接合されたレール本体２０およびコネクタ２２を熱処理して硬度を高める（ステップＳ２）。
次に、接合されたレール本体２０およびコネクタ２２の表面に、耐腐蝕性を向上させるべくメッキ３８を施す（ステップＳ３：コネクタ２２側のメッキ工程）。
【００３６】
（２）一方、ジョイント２３を切削加工等により形成する（ステップＳ４）。
次に、ジョイント２３を熱処理して硬度を高める（ステップＳ５）。
次に、ジョイント２３の表面に、耐腐蝕性を向上させるべくメッキ３８を施す（ステップＳ６：ジョイント２３側のメッキ工程）。
【００３７】
（３）上記（１）で製造されたコネクタ２２（具体的には、レール本体２０に接合されたコネクタ２２）のコネクタ雌ネジ２７に、ジョイント２３の本体側雄ネジ２９を螺合して、コネクタ２２にジョイント２３を締結するとともに、レール本体２０にプレッシャリミッタ１０および圧力センサ１５を締結する（ステップＳ７：組付け工程）。
次に、ステップＳ７で組付けられたコモンレール１を加熱処理する（ステップＳ１０：加熱工程）。
続いて、ジョイント２３が締結されたコモンレール１の検査を行い（ステップＳ８）、コモンレール１が完成する。
【００３８】
次に、上述した加熱工程（ステップＳ１０）を図１（ｂ）を参照して説明する。
まず、上述したステップＳ７で組付けられた複数のコモンレール１を、加熱処理槽の内部に並べてセットする（ステップＳ１１）。
次に、予め設定された加熱温度と加熱時間に基づいて、加熱処理槽の内部を所定時間に亘って高温に加熱する（ステップＳ１２）。
次に、予め設定された冷却時間に基づいて、加熱処理槽の内部温度を常温に戻す（ステップＳ１３）。
その後、上述したステップＳ８の検査工程へ進む。
【００３９】
（実施例１の効果）
実施例１のコモンレール１は、上述した製造方法によって製造されるため、次の効果を奏する。
なお、図２（ａ）はコネクタ２２にジョイント２３を締結した直後におけるコネクタ雌ネジ２７と本体側雄ネジ２９の接触部分の拡大断面図を示し、図２（ｂ）は高温環境に放置した後（即ち、高温処理後）におけるコネクタ雌ネジ２７と本体側雄ネジ２９の接触部分の拡大断面図を示すものである。また、図２中の符号Ａはコネクタ雌ネジ２７と本体側雄ネジ２９の接触箇所である。
【００４０】
（１）加熱工程による加熱処理により、コネクタ雌ネジ２７および本体側雄ネジ２９に被覆されたメッキ３８中（メッキ被膜中）の水分が蒸発してウエットからドライに変化するため、コネクタ雌ネジ２７と本体側雄ネジ２９の摩擦係数がアップする。
具体的には、メッキ３８のクロメート被膜（Ｃｒ2 Ｏ3 ・Ｍa Ｏb ・ｘＨ2 Ｏ）に含まれる水分（Ｈ2 Ｏ）が、クロメート被膜より蒸発し、メッキ３８がウエットからドライに変化するため、コネクタ雌ネジ２７と本体側雄ネジ２９の摩擦係数がアップし、結果的にコネクタ２２とジョイント２３の結合力が高まる。
【００４１】
（２）加熱工程による加熱処理により、コネクタ雌ネジ２７および本体側雄ネジ２９に被覆されたメッキ３８がクリープ（永久変形）してコネクタ雌ネジ２７と本体側雄ネジ２９の接触箇所Ａが増え、コネクタ雌ネジ２７と本体側雄ネジ２９の接触面積が増大する。これにより、コネクタ雌ネジ２７と本体側雄ネジ２９の接触部分の剪断破壊力がアップし、結果的にコネクタ２２とジョイント２３の結合力が高まる。
（３）加熱工程による加熱処理により、メッキ３８が拡散｛図２（ｂ）中、符号Ｂの矢印参照｝することで、コネクタ雌ネジ２７と本体側雄ネジ２９の接触部分が凝着する。これにより、コネクタ雌ネジ２７と本体側雄ネジ２９の接触部分の剪断破壊力がアップし、結果的にコネクタ２２とジョイント２３の結合力が高まる。
【００４２】
上述した製造方法によって製造されたコモンレール１は、上記（１）〜（３）で示したように、コネクタ２２とジョイント２３の結合力が高まる効果が相乗されるため、コネクタ２２とジョイント２３の結合力を、従来に比較して大きく高めることができる。
コネクタ２２とジョイント２３の結合力が高まることを示す具体的な一例を、次に開示する。
【００４３】
＜従来例＞
上述したように、従来技術においては、「締付トルク」＞「緩みトルク」であり、一般的な「緩みトルク」は、「締付トルク」×０．７〜０．９程度に下がるものであった。
＜実施例＞
（ｉ）加熱工程においてコモンレール１を、１２５℃で７０時間加熱した場合の「緩みトルク」は、「締付トルク」が１４０Ｎ・ｍであったものが、１９３Ｎ・ｍに上昇した。
即ち、「締付トルク」１４０Ｎ・ｍ→「緩みトルク」１９３Ｎ・ｍ（＋５３Ｎ・ｍ）
（ｉｉ）また、加熱工程においてコモンレール１を、１４５℃で７０時間加熱した場合の「緩みトルク」は、「締付トルク」が１４０Ｎ・ｍであったものが、２６２Ｎ・ｍに上昇した。
即ち、「締付トルク」１４０Ｎ・ｍ→「緩みトルク」２６２Ｎ・ｍ（＋１２２Ｎ・ｍ）  
【００４４】
このように、上述した製造方法を採用することにより、コネクタ２２とジョイント２３の結合力を大きく高めることができるため、ジョイント２３から配管締結ナット３５を外す際に、「配管締結ナット３５を緩めるトルクでジョイント２３が供回りして、配管締結ナット３５が緩まずに、ジョイント２３がコネクタ２２から外れる不具合」を回避することができる。
【００４５】
［変形例］
上記の実施例では、コネクタ２２をレール本体２０に接合して設ける例を示したが、鍛造技術等によりコネクタ２２をレール本体２０と一体に設けても良い。
上記の実施例では、コネクタ２２とジョイント２３の両方にメッキ３８を施す例を示したが、どちらか一方のみにメッキ３８を施しても、上述した実施例１の効果を得ることができる。
上記の実施例では、コネクタ２２とジョイント２３の締結部分に本発明を適用する例を示したが、雌ネジと雄ネジの螺合箇所に広く適用可能なものであり、雌ネジを有する雌ネジ部材（例えば、ナット等）と、雄ネジを有する雄ネジ部材（例えば、ボルト等）との螺合により結合された締結体に、広く適用可能なものである。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】コモンレールの製造工程図である（実施例１）。
【図２】コネクタのコネクタ雌ネジと、ジョイントの本体側雄ネジとの螺合部分の拡大断面図である（実施例１）。
【図３】コモンレールの側面図である（実施例１）。
【図４】コモンレールにおける配管継手の断面図である（実施例１）。
【図５】コモンレール式燃料噴射装置のシステム構成図である（実施例１）。
【図６】コモンレールの製造工程図である（従来例）。
【符号の説明】
【００４７】
１  コモンレール（締結体）
６  高圧ポンプ配管（配管）
７  インジェクタ配管（配管）
２０  レール本体
２２  コネクタ（雌ネジ部材）
２３  ジョイント（雄ネジ部材）
２７  コネクタ雌ネジ（雌ネジ）
２９  本体側雄ネジ（雄ネジ）
３０  配管側雄ネジ（第２雄ネジ）
３５  配管締結ナット（第２雌ネジ部材）
３６  ナット雌ネジ（第２雌ネジ）
３８  メッキ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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