(57)【要約】【課題】  高荷重下で使用されても摩耗や変形が生じにくい樹脂製の転がり軸受を提供する。【解決手段】  深溝玉軸受の内輪１及び外輪２をポリオレフィン樹脂組成物で構成し、転動体３をガラスで構成した。このポリオレフィン樹脂組成物は、樹脂成分であるポリオレフィンと、強化材であるチタン酸カリウムウィスカーと、チタネート系カップリング剤又はシランカップリング剤とからなる。そして、ポリオレフィンは、超高分子量ポリオレフィンと低分子量乃至高分子量ポリオレフィンとからなり、超高分子量ポリオレフィンの存在下で低分子量乃至高分子量ポリオレフィンを生成させることにより得られるものである。【選択図】  図１
2006010061.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内輪と、外輪と、前記内輪及び前記外輪の間に転動自在に配置された複数の転動体と、を備えるとともに、前記内輪及び前記外輪のうち少なくとも一方がポリオレフィン樹脂組成物で構成された転がり軸受において、
前記ポリオレフィン樹脂組成物は、樹脂成分であるポリオレフィンと、前記ポリオレフィン樹脂組成物の１０質量％以上４０質量％以下のチタン酸カリウムウィスカーと、前記ポリオレフィン樹脂組成物の０．２質量％以上２質量％以下のチタネート系カップリング剤又はシランカップリング剤と、を含有し、
前記ポリオレフィンは、超高分子量ポリオレフィンと低分子量乃至高分子量ポリオレフィンとからなり、前記超高分子量ポリオレフィンの存在下で前記低分子量乃至高分子量ポリオレフィンを生成させることにより得られるものであることを特徴とする転がり軸受。
【請求項２】
前記ポリオレフィン中の前記超高分子量ポリオレフィンの含有量は、１５質量％以上４０質量％以下であることを特徴とする請求項１に記載の転がり軸受。
【請求項３】
前記内輪の外周面及び前記外輪の内周面に形成された転動体軌道溝の中央部分の深さは、前記転動体の直径の１８％以上４５％以下であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の転がり軸受。
【請求項４】
前記内輪及び前記外輪の間に前記転動体を転動自在に保持する保持器を備えるとともに、前記内輪の外周面及び前記外輪の内周面に形成された転動体軌道溝の中央部分の深さは、前記転動体の直径の１８％以上２８％以下であることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の転がり軸受。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、樹脂製の転がり軸受に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、水，酸，アルカリ等の腐食性を有する液体と接触する環境下で使用される転がり軸受（例えば、前記液体の蒸気や飛沫と接触する環境下で使用される転がり軸受や、前記液体中で使用される転がり軸受）やドライ環境下で使用される転がり軸受としては、内輪，外輪，及び保持器等がポリエチレンからなり、転動体がガラスからなるものが最も一般的であった。
また、樹脂組成物で構成された転がり軸受としては、軌道輪がポリエーテルエーテルケトン樹脂（ＰＥＥＫ）で構成されたもの（特許文献５を参照）や、軌道輪がポリアセタール等の合成樹脂で構成されたもの（特許文献６を参照）が知られている。
【０００３】
【特許文献１】特公平８−２６１８１号公報
【特許文献２】特公平８−２６１８２号公報
【特許文献３】特公平８−２６１８３号公報
【特許文献４】特開２０００−２４０６６６号公報
【特許文献５】特開平５−２０２９４３号公報
【特許文献６】特開平９−３０３４０３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、前述のような従来のポリエチレン製の転がり軸受は、耐摩耗性や機械的強度が十分とは言えなかった。そのため、高荷重下で使用されると、内輪又は外輪の軌道部分に摩耗や変形が生じるおそれがあり、最悪の場合には転がり軸受の回転が不安定となるおそれがあった。
また、特許文献５，６に示された転がり軸受は、軌道輪が鋼等の金属で構成されたものと比較して軌道輪の弾性率が極めて小さいため、アキシアル荷重が転動体を介して軌道輪に作用すると、転動体軌道溝が容易に変形し、転動体と転動体軌道溝との接触点が転動体軌道溝の肩部に乗り上げる場合があった。その結果、転動体軌道溝の肩部に発生する応力集中によって摩耗粉が大量に発生して周辺環境を汚染したり、摩耗粉の噛み込みによって転がり軸受が短寿命となるおそれがあった。
【０００５】
特許文献６に記載の軸受のように、二硫化モリブデン等の固体潤滑剤で転動体を表面処理した場合には、極初期においては固体潤滑膜によって樹脂製軌道輪の摩耗が抑制されるが、固体潤滑膜が転がり軸受の作動とともに摩耗して消失するため、樹脂製軌道輪の摩耗を長期間にわたって抑制することは困難であった。
そこで、本発明は、上記のような従来の転がり軸受が有する問題点を解決し、高荷重下で使用されても摩耗や変形が生じにくい樹脂製の転がり軸受を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
前記課題を解決するため、本発明は次のような構成からなる。すなわち、本発明に係る請求項１の転がり軸受は、内輪と、外輪と、前記内輪及び前記外輪の間に転動自在に配置された複数の転動体と、を備えるとともに、前記内輪及び前記外輪のうち少なくとも一方がポリオレフィン樹脂組成物で構成された転がり軸受において、前記ポリオレフィン樹脂組成物は、樹脂成分であるポリオレフィンと、前記ポリオレフィン樹脂組成物の１０質量％以上４０質量％以下のチタン酸カリウムウィスカーと、前記ポリオレフィン樹脂組成物の０．２質量％以上２質量％以下のチタネート系カップリング剤又はシランカップリング剤と、を含有し、前記ポリオレフィンは、超高分子量ポリオレフィンと低分子量乃至高分子量ポリオレフィンとからなり、前記超高分子量ポリオレフィンの存在下で前記低分子量乃至高分子量ポリオレフィンを生成させることにより得られるものであることを特徴とする。
【０００７】
このようなポリオレフィン樹脂組成物は、低分子量乃至高分子量ポリオレフィン中に超高分子量ポリオレフィンがミクロ分散しているため、優れた耐摩耗性を有する。また、強化材としてチタン酸カリウムウィスカーを含有しているので、ポリオレフィン樹脂組成物は耐摩耗性や機械的強度が優れている。さらに、チタネート系カップリング剤又はシランカップリング剤を含有しているので、ポリオレフィン樹脂組成物中のチタン酸カリウムウィスカーの分散性が高い。
【０００８】
これらのことから、本発明の転がり軸受は、高荷重下で使用されても摩耗や変形が生じにくい。また、前記ポリオレフィン樹脂組成物は酸，アルカリ等に対する耐薬品性を有しているので、本発明の転がり軸受は、水，酸，アルカリ等の腐食性を有する液体と接触するような環境下でも使用可能である。
チタン酸カリウムウィスカーの含有量が１０質量％未満であると、耐摩耗性や機械的強度が不十分となる場合がある。一方、４０質量％を超えて含有させても耐摩耗性はそれ以上向上しないばかりか、成形性が低下する。このような不都合が生じにくくするためには、チタン酸カリウムウィスカーの含有量は、２０質量％以上３０質量％以下とすることがより好ましい。
【０００９】
また、前述のようなカップリング剤は、加水分解性のアルコキシ基と、アルキル基を少なくとも一部に有する疎水基と、を備えている。アルコキシ基は、チタン酸カリウムウィスカーの表面に微量に存在する水分によって加水分解し、シラノール基（Ｓｉ−ＯＨ）等に変化する。この変化したシラノール基のＯＨ基と、チタン酸カリウムウィスカーの表面の水酸基との間でカップリング反応（脱水縮合反応）が起こり、共有結合が形成されるので、カップリング剤がチタン酸カリウムウィスカーの表面に結合することとなる。
【００１０】
また、カップリング剤は他端にアルキル基を有するため、チタン酸カリウムウィスカーの表面がカップリング剤で覆われると、ポリオレフィン樹脂組成物の樹脂成分であるポリオレフィンに対する親和性が向上し、ポリオレフィン中でのチタン酸カリウムウィスカーの分散性が非常に向上する。このことによりチタン酸カリウムウィスカーの補強効果が向上し、ポリオレフィン樹脂組成物の引張強度等の機械的強度が大幅に向上することとなる。
【００１１】
カップリング剤の含有量が０．２質量％未満であると、量が少なすぎるため、チタン酸カリウムウィスカーが十分に被覆されず、分散性の向上が不十分となる。また、カップリング剤を２質量％を超えて含有させても分散性はそれ以上向上しないばかりか、チタン酸カリウムウィスカーの被覆に関与しない過剰なカップリング剤がポリオレフィン樹脂組成物中に残存するため好ましくない。
なお、本発明における超高分子量ポリオレフィンとは、１３５℃のデカリン中で測定した極限粘度が１０ｄｌ／ｇ以上４０ｄｌ／ｇ以下であるポリオレフィンを意味し、低分子量乃至高分子量ポリオレフィンとは、１３５℃のデカリン中で測定した極限粘度が０．１ｄｌ／ｇ以上５ｄｌ／ｇ以下であるポリオレフィンを意味する。
【００１２】
また、本発明に係る請求項２の転がり軸受は、請求項１に記載の転がり軸受において、前記ポリオレフィン中の前記超高分子量ポリオレフィンの含有量は、１５質量％以上４０質量％以下であることを特徴とする。
超高分子量ポリオレフィンの含有量が１５質量％未満であると、耐摩耗性等の性質が不十分となるおそれがある。一方、４０質量％超過であると、溶融時の粘度が高く、射出成形法で成形しにくくなるとともに、超高分子量ポリオレフィンの絶対量が多くなって、超高分子量ポリオレフィンを低分子量乃至高分子量ポリオレフィン中にミクロ分散させることが難しくなり、かえって物性低下を引き起こすおそれがある。このような不都合が生じにくくするためには、ポリオレフィン中の超高分子量ポリオレフィンの含有量は、２０質量％以上３５質量％以下とすることがより好ましい。
【００１３】
さらに、本発明に係る請求項３の転がり軸受は、請求項１又は請求項２に記載の転がり軸受において、前記内輪の外周面及び前記外輪の内周面に形成された転動体軌道溝の中央部分の深さは、前記転動体の直径の１８％以上４５％以下であることを特徴とする。
このような構成であれば、転がり軸受にアキシアル荷重が負荷されても、転動体軌道溝が変形して転動体と転動体軌道溝との接触点が転動体軌道溝の肩部に乗り上げるということが起こりにくく、その結果、前記接触点における摩耗が低減される。よって、高荷重下においても作動可能である。転動体軌道溝の中央部分の深さが転動体の直径の１８％未満であると、軌道輪を構成する樹脂組成物の弾性率が金属と比較して非常に小さいため、軌道輪に作用するアキシアル荷重によって転動体軌道溝が容易に変形し、転動体と転動体軌道溝との接触点が転動体軌道溝の肩部に乗り上げる場合がある。その結果、転動体軌道溝の肩部に発生する応力集中によって摩耗粉が大量に発生して周辺環境を汚染したり、摩耗粉の噛み込みによって転がり軸受が短寿命となるおそれがある。
【００１４】
一方、転動体軌道溝の中央部分の深さが転動体の直径の４５％超過であると、転がり軸受が傾斜した際に内輪と外輪とが接触して異常な摩耗が生じ、短寿命となるおそれがある。特に、保持器を備えていない総転動体構造の転がり軸受においては、内輪の外周面及び外輪の内周面に形成された転動体軌道溝の中央部分の深さは、転動体の直径の２０％以上４０％以下であることがより好ましい。
【００１５】
さらに、本発明に係る請求項４の転がり軸受は、請求項１又は請求項２に記載の転がり軸受において、前記内輪及び前記外輪の間に前記転動体を転動自在に保持する保持器を備えるとともに、前記内輪の外周面及び前記外輪の内周面に形成された転動体軌道溝の中央部分の深さは、前記転動体の直径の１８％以上２８％以下であることを特徴とする。
【００１６】
このような構成であれば、転がり軸受にアキシアル荷重が負荷されても、転動体軌道溝が変形して転動体と転動体軌道溝との接触点が転動体軌道溝の肩部に乗り上げるということが起こりにくく、その結果、前記接触点における摩耗が低減される。よって、高荷重下においても作動可能である。転動体軌道溝の中央部分の深さが転動体の直径の１８％未満であると、軌道輪を構成する樹脂組成物の弾性率が金属と比較して非常に小さいため、軌道輪に作用するアキシアル荷重によって転動体軌道溝が容易に変形し、転動体と転動体軌道溝との接触点が転動体軌道溝の肩部に乗り上げる場合がある。その結果、転動体軌道溝の肩部に発生する応力集中によって摩耗粉が大量に発生して周辺環境を汚染したり、摩耗粉の噛み込みによって転がり軸受が短寿命となるおそれがある。
【００１７】
一方、転動体軌道溝の中央部分の深さが転動体の直径の２８％超過であると、内輪，外輪の転動体軌道溝の肩部と保持器とが接触しやすくなるため、転動体に滑りが生じやすくなる。その結果、転動体軌道溝の肩部と保持器との接触部や、転動体と内輪，外輪との接触部において異常な摩耗が生じ、大量に発生した摩耗粉が周辺環境を汚染したり、摩耗粉の噛み込みによって転がり軸受が短寿命となるおそれがある。このような不都合がより生じにくくするためには、転動体軌道溝の中央部分の深さは、転動体の直径の２０％以上２５％以下であることがより好ましい。
【発明の効果】
【００１８】
本発明の転がり軸受は、高荷重下で使用されても優れた耐久性を有する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
本発明に係る転がり軸受の実施の形態を、図１の部分縦断面図を参照しながら詳細に説明する。
図１の転がり軸受は、呼び番号６００１の深溝玉軸受（内径１２ｍｍ，外径２８ｍｍ，幅８ｍｍ）であり、樹脂製の内輪１と、樹脂製の外輪２と、内輪１及び外輪２の間に転動自在に配置されたガラス製の転動体３と、内輪１及び外輪２の間に複数の転動体３を保持する保持器４と、を備えている。
【００２０】
内輪１及び外輪２は、樹脂成分であるポリオレフィン６９．１質量％と、強化材であるチタン酸カリウムウィスカー３０質量％と、チタネート系カップリング剤又はシランカップリング剤０．９質量％と、からなる高摺動性のポリオレフィン樹脂組成物で構成されている。このポリオレフィンは、超高分子量ポリオレフィンと低分子量乃至高分子量ポリオレフィンとからなり、チーグラー型触媒の存在下でオレフィンを重合させて超高分子量ポリオレフィンを生成させた後に、水素存在下でさらにオレフィンを重合させて低分子量乃至高分子量ポリオレフィンを生成させることによって得られるものである。
【００２１】
このように、超高分子量ポリオレフィンの存在下で低分子量乃至高分子量ポリオレフィンを生成させるという多段階的な重合方法によりポリオレフィンを生成させると、超高分子量ポリオレフィンと低分子量乃至高分子量ポリオレフィンとを混合した場合のように層状構造とはならず、超高分子量ポリオレフィンが低分子量乃至高分子量ポリオレフィンの間に均一にミクロ分散され、場合によっては、一部お互いに結合状態を作って分散状態が安定に保たれている。このように超高分子量ポリオレフィンをミクロ分散させることにより、射出成形性を維持しつつ、超高分子量ポリオレフィンの持つ卓越した耐摩耗性を発現させている。
【００２２】
ポリオレフィンの種類は特に限定されるものではないが、例えば、エチレン，プロピレン，１−ブテン，１−ペンテン，１−ヘキセン，１−オクテン，１−デセン，１−ドデセン，４−メチルー１−ペンテン，３−メチル−１−ペンテン等のα−オレフィンの単独重合体又は共重合体があげられる。この中では、エチレンの単独重合体や、エチレンと他のα−オレフィンとからなりエチレンを主成分とする共重合体が好ましい。なお、本発明の目的を損なわない程度の量であれば、ポリオレフィン以外の種類の樹脂をポリオレフィンに混合してもよい。
【００２３】
また、強化材であるチタン酸カリウムウィスカーは、モース硬度が４と硬度が低いので、樹脂組成物の摩耗により軌道輪の表面に露出したとしても、摺動の相手材である転動体を傷つけにくい。例えば、ガラスのモース硬度は５であるので、転動体がガラスで構成されている場合には、チタン酸カリウムウィスカーが転動体を傷つける可能性は低く、耐久性に優れた転がり軸受とすることができる。また、軌道輪から脱落したとしても、軌道面，転動体，保持器に傷や摩耗を生じさせにくい。よって、この深溝玉軸受は耐久性が優れており、異音が生じにくい。
【００２４】
さらに、チタネート系カップリング剤やシランカップリング剤は、炭素数６以上のアルキル基を有するものが好ましい。例えば、イソプロピルトリイソステアロイルチタネート（アルキル基はイソステアリル基）等のチタネート系カップリング剤や、ヘキシルトリメトキシシラン，ヘキシルトリエトキシシラン，デシルトリメトキシシラン，ステアリルトリメトキシシラン等のシランカップリング剤があげられる。
【００２５】
さらに、ポリオレフィン樹脂組成物には、熱安定性を向上させるために、フェノール系熱安定剤，有機フォスファイト系熱安定剤，有機チオエーテル系熱安定剤等の熱安定剤を、単独又は２種以上混合して添加してもよい。熱安定剤の含有量は、ポリオレフィン樹脂組成物全体の０．０１質量％以上５質量％以下とすることが好ましい。熱安定剤の含有量が０．０１質量％未満であると、熱安定性の向上効果が低い。一方、５質量％を超えて含有させても熱安定性の向上効果はほとんど変わらないばかりか、樹脂成分や強化材の含有量がその分だけ減少して、耐摩耗性等に悪影響を与えるおそれがある。このような不都合がより生じにくくするためには、熱安定剤の含有量は、ポリオレフィン樹脂組成物全体の０．１質量％以上２質量％以下とすることがより好ましい。
【００２６】
さらに、ポリオレフィン樹脂組成物には、摺動性を向上させるために、ステアリン酸カルシウム等の高級脂肪酸金属塩からなる滑剤を添加してもよい。滑剤の含有量は、ポリオレフィン樹脂組成物全体の０．０１質量％以上３質量％以下とすることが好ましい。滑剤の含有量が０．０１質量％未満であると、滑性の改善効果が低い。一方、３質量％を超えて含有させても滑性の改善効果はほとんど変わらないばかりか、樹脂成分や強化材の含有量がその分だけ減少して、耐摩耗性等に悪影響を与えるおそれがある。このような不都合がより生じにくくするためには、滑剤の含有量は、ポリオレフィン樹脂組成物全体の０．１質量％以上２質量％以下とすることがより好ましい。
【００２７】
転動体３の材質はガラスに限定されるものではなく、内輪１及び外輪２と同じポリオレフィン樹脂組成物を用いてもよいが、耐久性を考慮すると、窒化珪素，炭化珪素，サイアロン，ジルコニア，アルミナ等のセラミックや、ガラスを用いることが好ましい。ただし、耐久性とともにコストを考慮すると、ガラスが最も好ましい。
保持器４の材質は特に限定されるものではないが、内輪１及び外輪２と同じポリオレフィン樹脂組成物を用いることが好ましい。ただし、保持器４の場合は、チタン酸カリウムウィスカー以外の強化材を含有するポリオレフィン樹脂組成物を用いても全く問題ない。これは、保持器が摩耗して強化材が露出又は脱落する可能性は低く、前述のように軌道面や転動体に傷や摩耗が生じる可能性は低いからである。
【００２８】
なお、保持器４の材質には、溶融成形が可能なフッ素樹脂等を用いてもよい。溶融成形可能なフッ素樹脂としては、テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ），テトラフルオロエチレン−エチレン共重合体（ＥＴＦＥ），ポリビニリデンフルオライド（ＰＶｄＦ），テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体等があげられる。このフッ素樹脂には、ホウ酸アルミニウムウィスカー，チタン酸カリウムウィスカー，カーボンウィスカー，炭化珪素ウィスカー，ウォラストナイト等の強化材や、固体潤滑剤等をさらに添加してもよい。
【００２９】
また、転がり軸受を構成する部材のうち樹脂組成物で構成された部材以外のものの材質は、特に限定されるものではない。例えば、ＳＵＳ４４０Ｃ，ＳＵＳ３０４，ＳＵＳ６３０に代表されるステンレス鋼系金属材料や、窒化珪素（Ｓｉ3 Ｎ4 ）, 炭化珪素（ＳｉＣ）、サイアロン（Ｓｉａｌｏｎ），部分安定化ジルコニア（ＺｒＯ2 ），アルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）に代表されるセラミック材料があげられる。また、ソーダライムガラス，硼珪酸ガラス，パイレックス（登録商標）ガラス（商品名）等のガラスも例示することができる。なお、これらは単独又は２種以上組み合わせて用いることができる。
【００３０】
〔実施例〕
以下に、実施例を示して、本発明をさらに具体的に説明する。内輪，外輪，転動体，及び保持器の材質が表１に示す通りであること以外は、前述した図１の深溝玉軸受と同様の構成である試験軸受（実施例１，２及び比較例１，２）を用意した。
【００３１】
【表１】
2006010061.tif 000003
【００３２】
表１に記載の材料は、以下の通りである。
・高摺動性特殊ポリエチレン：三井化学株式会社製のリュブマーＬ４０００
・高密度ポリエチレン      ：日本ポリオレフィン株式会社製のジェイレクスＨＤ                                  ＫＭ４９０Ｋ
・ＥＴＦＥ：ダイキン工業株式会社製のネオフロンＥＴＦＥ  ＥＰ−５２０
・チタン酸カリウムウィスカー：大塚化学株式会社製のティスモＤ
・チタネート系カップリング剤：味の素ファインテクノ株式会社製のプレンアクトＫ                                  Ｒ  ＴＴＳ（イソプロピルトリイソステアロイルチ                                  タネート）
・シランカップリング剤      ：信越化学株式会社製のＫＢＭ３１０３（デシルトリ                                  メトキシシラン）
【００３３】
表１中では、高摺動性特殊ポリエチレンを特殊ＰＥ、高密度ポリエチレンを高密度ＰＥ、チタン酸カリウムウィスカーをＰＴＷと記してある。なお、この高摺動性特殊ポリエチレンは、超高分子量ポリオレフィンと低分子量乃至高分子量ポリオレフィンとからなり、チーグラー型触媒の存在下でオレフィンを重合させて超高分子量ポリオレフィンを生成させた後に、水素存在下でさらにオレフィンを重合させて低分子量乃至高分子量ポリオレフィンを生成させることによって得られるものである。
【００３４】
そして、これらの試験軸受を図２に示すような軸受回転試験機に装着して、濃度０．５ｍｏｌ／Ｌの硫酸水溶液中で回転試験（内輪回転）を行い、腐食環境下における軸受の耐久性（寿命）を評価した。回転試験の条件は以下の通りである。
・ラジアル荷重  ：４９Ｎ
・アキシアル荷重：９．８Ｎ
・回転速度      ：１００ｍｉｎ-1
試験結果を表１に併せて示す。なお、軸受の振動値が初期値の３倍を超えるまでの時間を、その軸受の寿命とした。そして、各軸受の寿命は、比較例１の寿命を１とした場合の相対値で示してある。
【００３５】
表１から分かるように、実施例１，２の軸受は、内輪及び外輪が高摺動性特殊ポリエチレンを含有する樹脂組成物で構成されているので、高密度ポリエチレンで構成されている比較例１の軸受と比べて、耐久性が優れていた。また、補強性，耐薬品性を有し且つ相手材への傷付け性の低いチタン酸カリウムウィスカーを強化材として含有し、さらにチタン酸カリウムウィスカーの分散性を向上させるカップリング剤を含有する樹脂組成物で構成されているので、カップリング剤を含有していない比較例２の軸受と比べて、耐久性が優れていた。
【００３６】
ここで、実施例１の軸受において、チタネート系カップリング剤の含有量を０．９質量％に固定し、チタン酸カリウムウィスカーの含有量を種々変更して、チタン酸カリウムウィスカーの含有量と軸受の寿命との関係を調査した。なお、転動体は硼珪酸ガラス球（８個）であり、保持器は前述のＥＴＦＥ樹脂組成物製の冠形保持器である。
結果を図３のグラフに示す。なお、図３のグラフに示した寿命は、前述の比較例１の寿命を１とした場合の相対値で示してある。このグラフから分かるように、チタン酸カリウムウィスカーの含有量が１０質量％以上４０質量％以下であると、転がり軸受の寿命が非常に優れていた。
【００３７】
また、実施例１の軸受において、チタン酸カリウムウィスカーの含有量を３０質量％に固定し、チタネート系カップリング剤の含有量を種々変更して、チタネート系カップリング剤の含有量と軸受の寿命との関係を調査した。なお、転動体は硼珪酸ガラス球（８個）であり、保持器は前述のＥＴＦＥ樹脂組成物製の冠形保持器である。
結果を図４のグラフに示す。なお、図４のグラフに示した寿命は、前述の比較例１の寿命を１とした場合の相対値で示してある。このグラフから分かるように、チタネート系カップリング剤の含有量が０．２質量％以上２質量％以下であると、転がり軸受の寿命が非常に優れていた。
【００３８】
次に、転動体軌道溝の中央部分の深さと転動体の直径との比率が、転がり軸受の耐久性に及ぼす影響について調査した。
内輪，外輪，及び転動体の材質、保持器の有無、並びに、転動体軌道溝の中央部分の深さと転動体の直径との比率（深さ／直径×１００％）が表２，３に示す通りであること以外は、前述した図１の深溝玉軸受と同様の構成である試験軸受（実施例３〜８及び比較例３〜６）を用意した。なお、保持器は冠形保持器であり、その材質は前述の実施例１の場合と同様である。また、転動体の個数は、保持器有りの場合は８個であり、保持器無しの場合は１２個である。さらに、表２，３に記載の材料は、表１の場合と同様である。
【００３９】
【表２】
2006010061.tif 000004
【００４０】
【表３】
2006010061.tif 000005
【００４１】
そして、これらの試験軸受を図２に示すような軸受回転試験機に装着して、回転試験（内輪回転）を行い、ドライ環境下における軸受の耐久性（寿命）を評価した。回転試験の条件は以下の通りである。
・温度          ：常温
・アキシアル荷重：９８Ｎ
・回転速度      ：３００ｍｉｎ-1
試験結果を表２，３に併せて示す。なお、軸受の振動値が初期値の５倍を超えるまでの時間を、その軸受の寿命とした。そして、各軸受の寿命は、比較例３の寿命を１とした場合の相対値で示してある。
【００４２】
表２，３から分かるように、実施例３〜８の軸受は、比較例３〜６の軸受と比べて、高いアキシアル荷重が負荷された条件下でも長寿命であった。
ここで、実施例３（保持器無し）及び実施例６（保持器有り）の軸受において、内輪の外周面に形成された転動体軌道溝の中央部分の深さ及び外輪の内周面に形成された転動体軌道溝の中央部分の深さを変更することにより、転動体軌道溝の中央部分の深さと転動体の直径との比率（深さ／直径×１００％）を種々変更して、該比率と軸受の寿命との関係を調査した。
【００４３】
保持器無しの場合の結果を図５のグラフに示し、保持器有りの場合の結果を図６のグラフに示す。なお、図５，６のグラフに示した寿命は、前述の比較例３の寿命を１とした場合の相対値で示してある。これらのグラフから分かるように、保持器無しの場合は、転動体軌道溝の中央部分の深さと転動体の直径との比率が１８％以上４５％以下であると、転がり軸受の寿命が非常に優れていた。また、保持器有りの場合は、転動体軌道溝の中央部分の深さと転動体の直径との比率が１８％以上２８％以下であると、転がり軸受の寿命が非常に優れていた。
【００４４】
なお、本実施形態は本発明の一例を示したものであって、本発明は本実施形態に限定されるものではない。例えば、本実施形態においては、転がり軸受の例として深溝玉軸受をあげて説明したが、転がり軸受の種類は深溝玉軸受に限定されるものではなく、本発明は様々な種類の転がり軸受に対して適用することができる。例えば、アンギュラ玉軸受，自動調心玉軸受，円筒ころ軸受，円すいころ軸受，針状ころ軸受，自動調心ころ軸受等のラジアル形の転がり軸受や、スラスト玉軸受，スラストころ軸受等のスラスト形の転がり軸受である。
【産業上の利用可能性】
【００４５】
本発明の転がり軸受は、食品用機械，農業機械，半導体関連機器（半導体，液晶パネル，ハードディスク等の製造工程において用いられる洗浄装置等）などに好適に使用可能であり、水，酸，アルカリ等の腐食性を有する液体と接触するような環境下やドライ環境下でも使用可能である。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】本発明に係る転がり軸受の一実施形態を示す部分縦断面図である。
【図２】軸受の耐久性を評価する軸受回転試験機の構造を示す概略図である。
【図３】チタン酸カリウムウィスカーの含有量と軸受の寿命との関係を説明するグラフである。
【図４】チタネート系カップリング剤の含有量と軸受の寿命との関係を説明するグラフである。
【図５】保持器無しの場合における、転動体軌道溝の中央部分の深さと転動体の直径との比率と、軸受の寿命との関係を説明するグラフである。
【図６】保持器有りの場合における、転動体軌道溝の中央部分の深さと転動体の直径との比率と、軸受の寿命との関係を説明するグラフである。
【符号の説明】
【００４７】
１        内輪
２        外輪
３        玉
４        保持器
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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