(57)【要約】      （修正有）【課題】滑り軸受が出力軸ハブのボス外径を保持する機構を採用し、小スプリングによる振動を吸収するべき１段目のヒステリシストルクが長期使用中においても安定化する、分離型ハブを用いるクラッチダンパー機構を提供する。【解決手段】本発明のクラッチダンパー機構は摩擦板８が摩擦係数をμ１とするトルク部８１を中心軸からｒ１の距離に配置し、安定した１段目のヒステリシストルクを発生し、一方出力軸ハブの外乱要因によるラジアル押し付け荷重によって発生する余分なトルクが、軸受部８２の低い摩擦係数μ０（μ０《μ１）によってその影響を十分に小さく出来、中間材プレ−ト５が、摩擦係数としてμ２を持つトルク部９１が配置された摩擦板９によって付勢され、安定して２段目のヒステリシストルクの発生の役目をはたしている事を特徴としている。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
出力側回転体に連結される出力軸ハブが中間材プレ−トから切り離されている分離ハブ型クラッチディスク組立体において、前記出力軸ハブの円筒状ボスの両側又は片側の外径を保持する役目を持つ滑り軸受部が組込まれ、前記軸受部の材質の摩擦係数は前記出力軸ハブと当接する摩擦板のヒステリシストルクを発生するトルク部の材質が持つ摩擦係数と比較するとより低い値を持つ事を特徴とする滑り軸受を備えたクラッチダンパ−機構。
【請求項２】
前記軸受部は、その一部がクラッチディスク組立体の入力部材に係止配置されている事を特徴とする請求項１に記載のクラッチダンパ−機構。
【請求項３】
前記軸受部は、前記出力軸ハブと当接する摩擦板の内周に係止配置されている事を特徴とする請求項１に記載のクラッチダンパ−機構。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】  本発明は自動車のクラッチのダンパ−機構、特に２段階の捩り特性を持つダンパ−機構に関する。
【背景の技術】
【０００２】  自動車のクラッチに用いられるクラッチディスク組立体はエンジン側の回転力を入力可能な入力部材と出力軸側に回転力を出力とするための出力部材で構成される。入力部材としては、入力プレ−ト，リテイニングプレ−ト，クッショニングプレ−ト及びフリクションフェ−ジング等から成り、出力部材としては、外周にフランジを一体に有する出力軸ハブがあり、そのフランジ部を入力プレ−ト及びリテイニングプレ−トでコイルスプリングを介して弾性的に相対回転自在に組み付けている。さらに、このフランジの外側部分を中間部材としてのプレ−トとして切り離して存在させた分離ハブ型クラッチディスク組立体も提供されている。
【０００３】  この分離ハブ型クラッチディスク組立体のダンパ−機構部はその入力側部材として、主に入力プレ−ト及びリテイニングプレ−トそして出力側部材として円筒状ボスとそれに一体に外周に形成されたフランジを持つ出力軸ハブとそのフランジの外側に分離された中間材プレ−トから構成されている。例えば図３は、その様な分離出力部材の平面図である。入力プレ−ト及びリテイニングプレ−トに挟まれて、中間材プレ−トはその窓部に大コイルスプリング（図示されていない）を介し相対回転自在に取付けられる。さらに中間材プレ−トと出力軸ハブは小コイルスプリングにより円周方向に連結されている。つまり、出力及び入力側の相対回転において、捩り角が小さい時は、出力軸ハブが回転し、出力側の中間材プレ−トと入力側部材は一体化されている。そして、大きな捩り角では、出力軸ハブと中間材プレ−トが一体化して、入力部材に対して回転する事になる。結果として低剛性と高剛性の２段階の捩り特性を広い捩り角度において出力部材は入力側に対して持つ事が出来る。
【０００４】  これらの入力部材と出力部材の間には、摩擦板がコ−ンスプリングを介して装着され、クラッチの断続時にコイルスプリングの伸縮運動に伴なう捩り振動を減衰するヒステリシストルク発生機構として組込まれている。この場合、ヒステリシストルクのレベルも２段階の発生が出来る様に設計する事が好ましく、１段目の低トルクレベルは、小スプリングの捩り振動をそして２段目の高トルク発生が大スプリングの捩り振動に対応してそれぞれの振動を減衰できる様に２段階の反応を持つダンパ−機構が働く事が望ましい。
【０００５】  上記分離ハブ型クラッチディスク組立体のダンパ−機構では、分離ハブのフランジ面を両側から摩擦する摩擦板Ａ及びＢとそれらを付勢する小コ−ンスプリングさらに、中間材のプレ−ト面を両側から摩擦する摩擦板Ｃ及びＤとそれらを付勢する大コ−ンスプリングが配置されている。所定のヒステリシストルク反応を得るためには当然前記摩擦板ＡとＢは安定した摩擦係数を持つ同一樹脂材料である事、及びＣとＤも同一なさらに別の樹脂材料でかつ前記ＡとＢより高い摩擦係数を持つ事が好ましい。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】  従来の分離ハブ型クラッチディスク組立体において前述の様に、摩擦板のトルク発生部に２種類の合成樹脂材料を適用してダンパ−機構を構成した時、長期使用中に１段目のヒステリシストルクが上昇しすぎてダンパ−機構部の性能を損なう事例があった。この不具合の対策として（１）材料設計のうえで耐摩耗性を意図的に下げて、摩擦板の摩耗速度を上げ、結果としてコ−ンスプリングの付勢圧Ｐが時間経過とともに下がる様にする事、又（２）摩耗とともに摩擦板のトルク半径が小さくなる様な形状を取る事、さらに（３）トルク発生部の摩擦板表面にコ−ティング等の表面処理をして初期摩擦係数を高めておく事等が行なわれている。しかし、これらの対策は摩耗粉の大量発生の問題、又摩擦板の断面形状の普遍性ある設計が困難である事さらに表面処理層の摩耗予測が困難である事を考慮すると安定したダンパ−機構の提供にはなっていなかった。【０００７】  前記の１段目ヒステリシストルクが上昇しすぎるトラブルの原因の１つは、トルクを発生させる摩擦板Ａの摩擦係数が使用途中で初期値に較べて上昇しすぎるためと考えられる。複雑な形状を取る摩擦板全体を１色の樹脂材料で成形する時、出力部材と摩擦する摺動面の平面度が悪く、使用初期は受圧面積（Ｓ）が小さく、面圧ｐ（＝Ｐ／Ｓ）が高い状態となる場合がある。樹脂材料では一般に摩擦係数μは面圧ｐに依存する事が多く、ｐが高いとμが低い傾向にある。つまり使用経過とともに摺動面の当りが改善されて、Ｓの増加からｐが減少してμの上昇につながると考えられる。【０００８】  又別のμの上昇理由として、摩擦板の材質に相手材としての出力部材への攻撃性も考慮する必要がある。このケ−スでは、使用中に相手材の表面粗さが変化してその結果μの上昇に至る事も考えられる。【０００９】  これらの摩擦係数の長期使用中の不具合は摩擦板の形状を適切に設計する事及び摩擦板の材料構成を適切に考慮する事により十分に満足行く程度に改善できる。例えば摩擦板として、フレ−ム部材と摺動部材に分けて構成する複合摩擦板の採用は有効な手段と考えられる。つまり、ヒステリシストルクを発生するトルク部材と発生トルクを入力部材に伝達するフレ−ム部材を別々の合成樹脂で成形し、トルク部材として、相手材に対する攻撃性がなく平面度の良い形状を成形できると言う特徴があり、長期使用中も安定したμが得られる事が期待できる。その時トルク部材としては、所定の摩擦係数及び耐摩耗性、さらに相手材を攻撃しないと言った摩擦特性を中心に材料設計を行なうのは当然である。【００１０】  但し分離ハブ型クラッチディスク組立体には、出力部材を中間材プレ−トと出力軸ハブに分割したためにさらに別の問題点が存在している。フランジ板（プレ−ト）が出力軸ハブと一体となっている従来の一体型ハブの時は、入力部材と出力部材のフランジを連結している複数ケの高剛性のコイルスプリングは、出力部材のクラッチ中心軸に対しての位置決め機能もはたしていた。ところが、分離型ハブでは、図３に示した様に、中間材プレ−トとハブを連結するコイルスプリングは小型であり、そのバネ剛性は低い。その結果、出力軸ハブは、各種の外乱要因により、クラッチ中心軸に対してその位置を容易にずら��状態に至る。例えば、クラッチの断続時に発生するモ−メントのアンバランスは、分離ハブが出力中心軸に対して片寄る力を発生させ、ハブの円筒状ボスが摩擦板内径に接触する事等によりモ−メント・バランスを取る事になる。従来の分離型ハブのクラッチディスク組立体では、摩擦板Ａ又はＢの内径部にハブの円筒状ボスの保持をまかせていた。ヒステリシストルクを発生させる摩擦材料では、この軸受機能が十分でなく長期使用中のヒステリシストルクの上昇の原因の１つとなっていた。本発明の目的は、この問題を滑り軸受を使用する事で解決し、ヒステリシストルクの発生が安定した分離ハブタイプのクラッチダンパ−機構を提供する事である。
【課題を解決するための手段】
【００１１】  ここで従来の様に摩擦板Ａの内径部が出力軸ハブの円筒状ボスを保持する設計の場合のクラッチダンパ−機構でのトルク発生状況について説明する。分離型ハブを用いたクラッチダンパ−機構の１段目のヒステリシストルクＴ１は前記ハブのトルク発生面の両方を押圧する摩擦板ＡとＢの材質が同一の場合、次式で書ける。【００１２】
【数１】
Ｔ１＝２×２×μ１×Ｐ１×ｒ１
【００１３】  ここにμ１は摩擦板Ａのトルク部の摩擦係数、Ｐ１はこれらを出力部材に対して付勢するコ−ンスプリングの押し付け荷重、そしてｒ１は摩擦板Ａのトルク部の平均トルク半径である。係数２が２度
【数１】
式にあるのは、ヒステリシストルクは正逆回転の和である事と出力軸ハブのフランジ面の両側で等しいトルクが発生しているとしたためである。
【００１４】  これらの摩擦板の片方の内径部とハブの円筒状ボス表面が外乱によって摩擦する場合に、前述の設計のＴ１以外に余分のトルクΔＴが発生し、その値は次式で表される。
【００１５】
【数２】
ΔＴ＝２×μ０×Ｆ×ｒ０
【００１６】  ここにμ０は出力軸ハブの円筒状ボスを保持する部分の摩擦係数、Ｆは外乱要因により発生する出力軸ハブのラジアル方向に働く押し付け力、又ｒ０は摩擦板内径部の半径である。
【数２】
式の係数２は正逆回転時の和を考慮しているからである。
【００１７】  従来の様に１段目のヒステリシストルクを発生させる摩擦板が１色で成形され、トルク部も内径部も同一材料であるケ−スでは、μ０＝μ１である。又ｒ０として例えばｒ１の８０％の形状を想定し、Ｔ１の使用中の上昇率の許容上限を５０％と仮定すれば、１段目のヒステリシストルクの発生時にハブの円筒状ボスの外径部が摩擦板Ａの内径と接触している場合に、Ｆがコ−ンスプリングの押し圧Ｐ１の１２５％のレベルに達するとΔＴの大きさがＴ１の５０％になる。つまり、Ｐ１を代表例として３２ｋｇｆを想定すれば、Ｆ＝４０ｋｇｆの外乱によるラジアル押し付け力で、１段目のヒステリシストルクの許容上限値に到達してしまう。
【００１８】  一方本発明では、請求項１で記述されてる様に、出力軸ハブの円筒状ボスは、滑り軸受によって保持されている。そしてその軸受部の摩擦係数μ０は、ヒステリシストルクを発生させるトルク部摩擦係数μ１より低い事を特徴としている。ここで軸受部の摩擦係数としてμ０が１段目のヒステリシストルクの発生部のμ１の４０％とすれば（これは、１段目ヒステリシストルク発生用の典型的な例としてμ１＝０．３０，及び一般的に良好な滑り軸受け材料のμ０＝０．１２に相当するケ−スである），Ｔ１の５０％上昇限に達するのは、前述の様にＰ１として３２ｋｇｆの時、Ｆは１００ｋｇｆとなり前述のＦ＝４０ｋｇｆに比較して、外乱による余分なトルク値の発生に対して２倍以上許容範囲が向上した優れたダンパ−機構を作る事ができる。
【００１９】  出力軸ハブの円筒状ボス部を支持する軸受が片側にある場合に外乱による余分なトルクΔＴは前述の
【数２】
式で表現できるのであるが、前記円筒状ボスの両側で保持する機構では、ハブに働らく押し付け力Ｆは、Ｆ＝Ｆ１＋Ｆ２と書ける。ここにＦ１及びＦ２はそれぞれの軸受に働らく外乱要因の押し付け力の反力である。つまり
【数２】
式は、両持ちの軸受の場合にも、発生する余分なトルクの両側の軸受部の合計値として表現できる。
【００２０】  次に本発明の滑り軸受部をクラッチダンパ−機構部のどこへ配置するかについて説明する。まず請求項２にある様に滑り軸受を入力部材に直接係止する場合がある。つまり、主なる入力部材として滑り軸受付入力プレ−ト及び（又は）滑り軸受付リテイニングプレ−トがその部品構成となる。また別な配置構成としては請求項３にある様に、出力軸ハブと当接する摩擦板の内周に滑り軸受を係止する方法である。この場合、前述の複合摩擦板方式を採用すると好都合となる。つまり摩擦板の構造体となるフレ−ム部とヒステリシストルクを発生するトルク部さらに出力軸ハブのボス外径を保持する軸受部の３つの部分からなる複合摩擦板である。その際、それぞれの部材に最適な材料を選択する事で摩擦板に要求される機能が十分にはたされる。つまりフレ−ム部材には主に強度を中心に、そしてトルク部材及び軸受部材は摩擦係数と耐摩耗性及び相手材を攻撃しないと言った摩擦特性を中心に材料設計を行なう。
【発明の効果】
【００２１】  以上説明した様に分離型ハブを用いるクラッチダンパ−機構において、本発明の趣旨に沿って滑り軸受が出力軸ハブのボス外径を保持する機構を採用すれば、小スプリングによる振動を吸収するべき１段目のヒステリシストルクが長期使用中においても安定化する事が期待できる。その結果分離型ハブを組込んだクラッチディスク組立体の性能が向上する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】  以下に本発明の実施形態を、それぞれの実施例に基づき、図面を参照して詳細に説明する。
【実施例１】
【００２３】  図１は本発明の一実施形態を取る滑り軸受付摩擦板を採用した分離型ハブのクラッチディスク組立体のダンパ−機構部を拡大した部分拡大図である。このクラッチ組立体１は、主な人力部材として入力プレ−ト２とリテイニングプレ−ト３があり、出力部材として出力軸ハブ４と中間材プレ−ト５から成る。この出力部材は図３に示される様にハブ４とプレ−ト５に分離されている。そしてハブ４とプレ−ト５とは小コイルスプリング６で円周方向に連結されている。一方中間材プレ−ト５は大コイルスプリング７をプレ−ト窓部（図３の５ａ）に介して入力部材の２と３により回転自在に組付けられている。つまり入力と出力部材の相対捩じり角度が小さな範囲では入力部材２と３及び中間材プレ−ト５は一体回転し、それらと出力軸ハブ４の間に小コイルスプリング６を圧縮しながら相対回転が生じる。相対捩じり角度が大きくなると、出力軸ハブ４と中間材プレ−ト５が一体回転し、それらと入力部材２と３の間で相対回転が生じる。【００２４】  つまり図１の２つのコイルスプリング６と７の存在により、出力部材は入力部材に対してその相対回転時に２段階の捩り特性を持つ事が出来る。ハブのフランジ面４ａは両側を２枚の摩擦板Ａ（図１では摩擦板８）に挟まれ小コ−ンスプリング１１が摩擦板８をフランジ面に押圧している。この摩擦板８は複合摩擦板であり、その平面図は図２に示される。出力部材と摩擦してトルクを発生するトルク部８１と、そのトルク部を保持しつつ入力部材へトルク係合をする役目をするフレ−ム部８３に分れている。材質選択に関して言えばトルク部８１は摩擦特性を、そしてフレ−ム部８３では強度特性を主眼として材料設計が行われる。このフレ−ム部８３はその内周部に本発明の特徴である軸受部８２を保持する。つまり１段目のヒステリシストルクは、出力軸ハブのフランジ面の両側をトルク部８１が摩擦する事で発生し、外乱によるハブのラジアル方向への押し付け力は両側の軸受８２によって支えられる。トルク部８１の摩擦係数をμ１、軸受８２の摩擦係数をμ０とすれば、１段目のヒステリシストルクは
【数１】
式のＴ１のレベルを保持しその時ハブのラジアル方向の押し付け力Ｆによる
【数２】
式で表現される余分なトルク発生分はμ０《μ１の条件により出来るだけ低くする事が可能となる。
【００２５】  中間材プレ−ト５の両面は摩擦板Ｃ（図１では摩擦板９）の２枚によって挟まれ大コ−ンスプリング１２によって付勢されている。この中間材プレ−ト５にセットされるコイルスプリング７はその剛性も高く、その振動を減衰させるため摩擦板９のトルク部９１の摩擦係数は、前記摩擦板Ａのトルク部８１のそれより当然高い値を持つ材料設計が望まれる。図１の摩擦板Ｃも複合摩擦板の形態を採用しており、そのフレ−ム部材９３は入力部材とのトルク係合部を持つが、出力部材と摩擦接触はしてない。又中間材プレ−ト５は、その窓部にコイルスプリング７を介して入力部材と連結されているため、中間材プレ−ト自体の位置決め機能はコイルスプリング７によってなされている。２段目のヒステリシストルクが作動する時、出力部材のハブと中間材プレ−トは一体となって回転する。この場合、出力軸ハブと摩擦板Ａの接触による余分なトルク発生分は、２段目のヒステリシストルクの作動レベルが高いのでそれに及ぼす影響が少ない。補足として記述すれば、この２段目のヒステリシストルクＴ２は、
【数３】
式の様に表現できる。
【００２６】
【数３】
Ｔ２＝２×２×（μ１×Ｐ１×ｒ１＋μ２×Ｐ２×ｒ２）
【００２７】  ここにμ２は摩擦板Ｃのトルク部９１が持つ摩擦係数、Ｐ２は大コ−ンスプリング１２の付勢力、そしてｒ２はトルク部９１の平均トルク半径を表わす。
【００２８】  以上説明した様に、図１の分離ハブを使ったクラッチダンパ−機構において、１段目のヒステリシストルクは、２枚の摩擦板Ａによりハブのフランジを押圧して
【数１】
式に表示されるＴ１として安定した値が得られる、又それぞれの摩擦板に付属する軸受部８２により、ハブのボス外径が保持され、ハブにかかるラジアル荷重により発生する余分なトルクは、該軸受部の低い摩擦係数によって出来るだけ影響を押える事が可能となる。又図１の中間材プレ−トの両面に接する２枚の複合摩擦板Ｃにより
【数３】
式で表されるＴ２として安定した２段目のヒステリシストルク値レベルを提供できる。本発明で使用される分離型ハブのクラッチディスク組立体における摩擦板で出力部材に接する摺動部材の摩擦係
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ある。
【実施例２】
【００２９】  前記実施例では４枚の摩擦板が、分割された２つの出力部材を挟んで、ヒステリシストルクを２段階に発生できる様に設計されている。そこに用いられている複合摩擦板のさらなる発展した利用を考えると、入力プレ−トと出力部材の間に入る摩擦板のフレ−ム部材を共通化すれば入力プレ−ト側として１枚の複合摩擦板Ｅが介装され、クラッチディスク組立体としては３枚の複合摩擦板で構成する事が出来るので組立が容易となる。その時、リテイニングプレ−ト側の２枚は図１で用いたのと同様に出力軸ハブに対して摩擦板Ａ、そして中間材プレ−トに対しては摩擦板Ｃを対向させてそれぞれコ−ンスプリングで押圧する。図４は摩擦板Ｅ（図４では摩擦板１００）の平面図である。本発明の趣旨にそってその内径部には滑り軸受部２００が配置され、ハブと摺動する箇所にはピン形状のトルク部１１０、さらに中間材プレ−トと摺動する箇所にはピン形状のトルク部１２０が配置される。これら各摺動材１１０、１２０及び２００は、フレ−ム部材１３０によって保持され、該フレ−ム部材がもつトルク係合部により入力プレ−トへトルク伝達される。図１の場合と同様に軸受部材２００の摩擦係数はμ０、トルク部材１１０はμ１そしてトルク部材１２０はμ２とする事は当然である。つまり複合摩擦板Ｅを出力部材の片側に配置した時、出力軸ハブのフランジ面の両面は、μ１の摩擦係数を持つトルク部材で挟まれ、中間材プレ−トの両面はμ２の摩擦係数を持つトルク部材で挟まれて、２段階のヒステリシストルクを安定して発生させる事が出来る。その際、出力軸ハブのラジアル押し付け荷重による余分なトルク発生分は、μ０《μ１の条件により影響を出来るだけ押え込む事が可能となる。
【実施例３】
【００３０】  図５は、本発明のさらに別な実施形態を取るクラッチダンパ−機構の部分拡大図である。この場合、本発明の主眼となる分離ハブのボス外径を保持する滑り軸受は、入力部材に係止配置するとした請求項２に沿った実施例である。このクラッチ組立体５００の入力部材である入力プレ−ト５０２とリテイニングプレ−ト５０３には滑り軸受５０１がそれぞれの内周部に係止配置されている。入力プレ−ト及びリテイニングプレ−トの内周孔の形状としては、例えば均一な円弧ではなく、一部がくびれたトルク係合が可能な形状でありそれに軸受部５０１の外周形状を合せて、圧入結合にしてある。軸受部の内径は２×ｒ０であり、その材質の摩擦係数はμ０である。【００３１】  ヒステリシストルクを発生する摩擦板を説明すると、複合摩擦板方式で図４の摩擦板Ｅで説明したのと同様にクラッチ組立体５００は３枚の複合摩擦板で構成されている。入力プレ−ト５０２と出力部材の間に複合摩擦板Ｆ（図５では摩擦板５３０）が配置され、リテイニングプレ−ト側には、複合摩擦板Ｇ（図５では摩擦板５４０）と複合摩擦板Ｈ（図５では摩擦板５５０）がそれぞれ出力部材として出力軸ハブ５０４のフランジ面と、中間材プレ−ト５０５にそれぞれ対向して配置されている。図６は複合摩擦板Ｆの平面図であり、図７と８はそれぞれ複合摩擦板ＧとＨの平面図である。図６の複合摩擦板Ｆには回転中心からｒ１の距離に出力軸ハブのフランジ面と摩擦するトルク部５３１が配置され、中心からｒ２の距離には中間材プレ−トと摩擦するトルク部５３２が配置され、それらを共通のフレ−ム部材５３３で保持している。フレ−ム部材５３３はその一部に入力プレ−ト５０２の孔とトルク係合する爪部５３３ａを持っている。一方図７に示される複合摩擦板Ｇは回転中心からｒ１の距離にトルク部５４１をもち、フレ−ム部５４３はその外周に複合摩擦板Ｈの内周部の凹と係合する凸部５４３ｂを有している。前記のトルク部５３１と５４１は、供に同一の樹脂材料から成りその摩擦係数はμ１である。本発明の趣旨に沿って当然μ０《μ１となる材料選択が行なわれる。又図８に示される複合摩擦板Ｈは、回転中心からｒ２の距離にトルク部５５１が配置され、フレ−ム部５５３によって保持されている。フレ−ム部５５３はその内周に摩擦板Ｇの外周凸とトルク係合できる凹部５５３ｂを有している。さらにフレ−ム部５５３の一部にはリテイニングプレ−ト５０２の孔とトルク係合する爪部５５３ａが存在する。出力軸ハブ５０４のフランジ面はトルク部５３１と５４１で挟まれ小コ−ンスプリング５１１で付勢されている。一方中間材プレ−ト５０５の両面にはトルク部５３２と５５１が配置され、大コ−ンスプリング５１２で付勢されて
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【００３２】  このクラッチダンパ−機構の作動も、基本的には図１の実施例と同様であり、出力部材と入力部材の相対捩り角度がせまい範囲では、ヒステリシストルクとして
【数１】
式で示されるＴ１が発生して、小コイルスプリング５０６の振動を吸収する。捩り角度が大きくなると、
【数３】
式で示されるＴ２が発生して、大コイルスプリング５０７の振動を吸収できる構造となっている。一方外乱要因により発生する余分なトルクΔＴは出力軸ハブのラジアル押し付け力Ｆとすれば
【数２】
式で表現できるトルクレベルとなり、μ０《μ１の条件下で１段目のヒステリシストルクＴ１に比較してその影響を出来るだけ下げる事が可能となる。
【００３３】  以上前記の本発明の実施例では、ハブの円筒状ボスを保持する滑り軸受部は両持ち構造であるが、片側だけに軸受部をセットした片持ち構造にも本発明の適用は可能である。
【図面の簡単な説明】
【００３４】
【図１】  本発明の一実施形態による滑り軸受付摩擦板を分離型ハブとともに組込んだクラッチディスク組立体におけるダンパ−機構の部分拡大図
【図２】  図１に使用される滑り軸受付摩擦板Ａの平面図
【図３】  分離ハブ型クラッチディスク組立体の出力部材の平面図
【図４】  本発明の別な実施例に係る滑り軸受付複合摩擦板Ｅの平面図
【図５】  本発明のさらに別な実施例における滑り軸受付入力部材を用いたクラッチダンパ−機構の部分拡大図
【図６】  図５に使用される摩擦板Ｆの平面図
【図７】  図５に使用される摩擦板Ｇの平面図
【図８】  図５に使用される摩擦板Ｈの平面図
【符号の説明】
【００３５】  ８      滑り軸受付摩擦板（摩擦板Ａ）
８１    トルク部
８２    軸受部
８３    フレ−ム部
９      中間材プレ−ト用摩擦板（摩擦板Ｃ）
９１    トルク部
９３    フレ−ム部
１００  滑り軸受付共通タイプ摩擦板（摩擦板Ｅ）
１１０，１２０  トルク部
１３０  フレ−ム部
２００  軸受部
５０１  軸受部
５３０  複合摩擦板Ｆ
５３１，５３２  トルク部
５３３  フレ−ム部
５４０  複合摩擦板Ｇ
５４１  トルク部
５４３  フレ−ム部
５５０  複合摩擦板Ｈ
５５１  トルク部
５５３  フレ−ム部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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