(57)【要約】  本開示は、二相ステンレス鋼管を製造する方法であって、ａ）前記二相ステンレス鋼のインゴット又は連続鋳造ビレットを製造する工程；ｂ）工程ａ）で得られたインゴット又はビレットを、管へと熱間押出する工程；及び、ｃ）工程ｂ）で得られた管を、その最終寸法へと冷間圧延する工程、を含み、ここで、冷間圧延された管の外径Ｄ及び肉厚ｔは、それぞれ、５０〜２５０ｍｍ、５〜２５ｍｍであり；冷間圧延工程で、Ｒ及びＱが、次の式：Ｒｐ０．２ｔａｒｇｅｔ＝４１６．５３＋１１３．２６・ｌｏｇＱ＋４．０４７９・Ｒ＋２６９４．９・Ｃ％−８２．７５０・（ｌｏｇＱ）２−０．０４２７９・Ｒ２−２．２６０１・ｌｏｇＱ・Ｒ＋１６．９・Ｃｒ％＋２６．１・Ｍｏ％＋８３．６・Ｎ％±Ｚ（１）を満たすように設定され、式中、Ｒｐ０．２ｔａｒｇｅｔは、目標耐力であり、８００〜１１００ＭＰａであり；Ｑ＝（Ｗ０−Ｗ１）×（ＯＤ０−Ｗ０）／Ｗ０（（ＯＤ０−Ｗ０）−（ＯＤ１−Ｗ１））（２）であり、式中、Ｗ１は、冷間圧延前の管肉厚であり、Ｗ０は、冷間圧延後の管肉厚であり、ＯＤ１は、冷間圧延前の管の外径であり、ＯＤ０は、冷間圧延後の管の外径であり；Ｒは、冷間圧下であり、2019505680.tif 000008のように定義され、式中、Ａ１は、冷間圧延前の管横断面積であり、Ａ０は、冷間圧延後の管横断面積であり；Ｚ＝６５であり；０＜Ｑ＜３．６である、方法に関する。【選択図】なし
2019505680.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
二相ステンレス鋼管を製造する方法であって、前記二相ステンレス鋼は、次の組成（重量％で）、
Ｃ      ０〜０．３；
Ｃｒ    ２２〜２６；
Ｃｕ    ０〜０．５；
Ｍｎ    ０〜１．２；
Ｍｏ    ３．０〜４．０；
Ｎ      ０〜０．３５；
Ｎｉ    ５．０〜７．０；
Ｓｉ    ０．２〜０．８；
残部Ｆｅ及び不可避不純物
を有し、
前記方法が、
ａ）前記二相ステンレス鋼のインゴット又は連続鋳造ビレットを製造する工程；
ｂ）工程ａ）で得られたインゴット又はビレットを、管へと熱間押出する工程；及び
ｃ）工程ｂ）で得られた管を、その最終寸法へと冷間圧延する工程
を含み、
ここで、冷間圧延された管の外径Ｄ及び肉厚ｔは、それぞれ、５０〜２５０ｍｍ、５〜２５ｍｍであり、
冷間圧延工程で、Ｒ及びＱが、次の式：
Ｒｐ０．２ｔａｒｇｅｔ＝４１６．５３＋１１３．２６・ｌｏｇＱ＋４．０４７９・Ｒ＋２６９４．９・Ｃ％−８２．７５０・（ｌｏｇＱ）２−０．０４２７９・Ｒ２−２．２６０１・ｌｏｇＱ・Ｒ＋１６．９・Ｃｒ％＋２６．１・Ｍｏ％＋８３．６・Ｎ％±Ｚ    （１）
を満たすように設定され、
式中、
−  Ｒｐ０．２ｔａｒｇｅｔは、目標耐力であり、８００〜１１００ＭＰであり、
−  Ｑ＝（Ｗ０−Ｗ１）×（ＯＤ０−Ｗ０）／Ｗ０（（ＯＤ０−Ｗ０）−（ＯＤ１−Ｗ１））    （２）
であり、
式中、Ｗ１は、冷間圧延前の管肉厚であり、Ｗ０は、冷間圧延後の管肉厚であり、ＯＤ１は、冷間圧延前の管の外径であり、ＯＤ０は、冷間圧延後の管の外径であり、
−  Ｒは、冷間圧下であり、次のように定義され、
2019505680.tif 000007
−  式中、Ａ１は、冷間圧延前の管横断面積であり、Ａ０は、冷間圧延後の管横断面積であり、
−  Ｚ＝６５であり、
０＜Ｑ＜３．６である、
方法。
【請求項２】
０＜Ｑ＜１の場合、２５＊Ｑ＜Ｒ＜４０＊Ｑ＋２０である、請求項１に記載の方法。
【請求項３】
１≦Ｑ≦２の場合、２５＊Ｑ≦Ｒ≦６０である、請求項１に記載の方法。
【請求項４】
２＜Ｑ＜３．６の場合、５０＜Ｒ＜６０である、請求項１に記載の方法。
【請求項５】
二相ステンレス鋼が、３０〜７０ｖｏｌ％のオーステナイト及び３０〜７０ｖｏｌ％のフェライトを含む、請求項１から４の何れか一項に記載の方法。
【請求項６】
前記二相ステンレス鋼が、次の組成（重量％で）、
Ｃ      ０．００８〜０．０３；
Ｃｒ    ２２〜２６；
Ｃｕ    ０．１〜０．２；
Ｍｎ    ０．３５〜１．０；
Ｍｏ    ３．０〜４．０；
Ｎ      ０．１〜０．３５；
Ｎｉ    ５．０〜７．０；
Ｓｉ    ０．２〜０．７；
残部Ｆｅ及び不可避不純物
を有する、請求項１から５の何れか一項に記載の方法。
【請求項７】
Ｚ＝５０である、請求項１から６の何れか一項に記載の方法。
【請求項８】
Ｚ＝２０である、請求項１から７の何れか一項に記載の方法。
【請求項９】
冷間圧延工程で、Ｒ及びＱが、次の式：
Ｒｐ０．２ｔａｒｇｅｔ＝４１６．５３＋１１３．２６・ｌｏｇＱ＋４．０４７９・Ｒ＋２６９４．９・Ｃ％−８２．７５０・（ｌｏｇＱ）２−０．０４２７９・Ｒ２−２．２６０１・ｌｏｇＱ・Ｒ＋１６．９・Ｃｒ％＋２６．１・Ｍｏ％＋８３．６・Ｎ％
を満たすように設定される、請求項１から８の何れか一項に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、二相ステンレス鋼管を製造する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
下で定義される組成を有する二相ステンレス鋼管は、かなりの機械的負荷だけでなく腐食環境の下に置かれる多様な用途に使用される。このような二相ステンレス鋼管の製造中には、様々なプロセスパラメータが、望まれる耐力（ｙｉｅｌｄ  ｓｔｒｅｎｇｔｈ）を有する鋼管を得るために、正しく設定されなければならない。材料の最終的な耐力に重要な影響を及ぼすことが知られているプロセスパラメータは、次のものである：熱間変形の度合い、冷間変形の度合い、及び熱間押出管がその最終寸法に冷間圧延されるプロセス中の管径と管壁圧下（ｔｕｂｅ  ｗａｌｌ  ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）の間の比。これらのプロセスパラメータは、二相ステンレス鋼の特定の組成、及び二相ステンレス鋼管に望まれる耐力を考慮して設定されなければならない。
【０００３】
今まで、先行技術は、二相ステンレス鋼管の目標とする耐力を結果的に達成するプロセスパラメータの値を見出すために、広範囲に渡る試験を行うことに頼ってきた。このような試験は、労力を要し、費用がかかる。それゆえに、耐力にとって極めて重要なプロセスパラメータを決定するための、より費用効率の高い方法が望ましい。
【０００４】
ＥＰ  ２  ３８８  ３４１は、特定の化学組成を有する二相ステンレス鋼管を製造するための方法を示唆し、この方法では、最終の冷間圧延工程における面積圧下に関する加工度（％）が、加工度と目標耐力との間の関係への特定の合金元素の影響もまた含む与えられた式によって、管の予め決められた目標耐力に対して決定される。
【発明の概要】
【０００５】
本開示は、製造される二相ステンレス鋼管の目標耐力を達成し、それによって全体としての製造効率を向上させるために、下で定義されるＱ値、及び下で定義される冷間圧下（ｃｏｌｄ  ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）Ｒを設定することによって、二相ステンレス鋼管を製造するための別の方法を示すことを目標とする。
【発明を実施するための形態】
【０００６】
このゆえに、本開示は、二相ステンレス鋼管を製造する方法であって、前記二相ステンレス鋼は、次の組成（重量％で）、
Ｃ      ０〜０．３；
Ｃｒ    ２２〜２６；
Ｃｕ    ０〜０．５；
Ｍｎ    ０〜１．２；
Ｍｏ    ３．０〜４．０；
Ｎ      ０〜０．３５；
Ｎｉ    ５．０〜７．０；
Ｓｉ    ０．２〜０．８；
残部Ｆｅ及び不可避不純物
を有し、
ａ）前記二相ステンレス鋼のインゴット又は連続鋳造ビレットを製造する工程；
ｂ）工程ａ）で得られたインゴット又はビレットを、管へと熱間押出する工程；及び
ｃ）工程ｂ）で得られた管を、その最終寸法へと冷間圧延する工程
を含み、
ここで、冷間圧延された管の外径Ｄ及び肉厚ｔは、それぞれ、５０〜２５０ｍｍ、５〜２５ｍｍであり、
冷間圧延工程で、Ｒ及びＱが、次の式：
Ｒｐ０．２ｔａｒｇｅｔ＝４１６．５３＋１１３．２６・ｌｏｇＱ＋４．０４７９・Ｒ＋２６９４．９・Ｃ％−８２．７５０・（ｌｏｇＱ）２−０．０４２７９・Ｒ２−２．２６０１・ｌｏｇＱ・Ｒ＋１６．９・Ｃｒ％＋２６．１・Ｍｏ％＋８３．６・Ｎ％±Ｚ    （１）
を満たすように設定され、
式中、
−  Ｒｐ０．２ｔａｒｇｅｔは、目標耐力であり、８００〜１１００ＭＰであり、
−  Ｑ＝（Ｗ０−Ｗ１）×（ＯＤ０−Ｗ０）／Ｗ０（（ＯＤ０−Ｗ０）−（ＯＤ１−Ｗ１））    （２）
であり、
式中、Ｗ１は、冷間圧延前の管肉厚であり、Ｗ０は、冷間圧延後の管肉厚であり、ＯＤ１は、冷間圧延前の管の外径であり、ＯＤ０は、冷間圧延後の管の外径であり、
−  Ｒは、冷間圧下であり、次のように定義され、
2019505680.tif 000003
−  式中、Ａ１は、冷間圧延前の管横断面積であり、Ａ０は、冷間圧延後の管横断面積であり、
−  Ｚ＝６５であり、
０＜Ｑ＜３．６である、
方法に関する。
【０００７】
式（１）によって示される関係は、二相ステンレス鋼の組成、すなわち、元素Ｃ、Ｃｒ、Ｍｏ及びＮの含有量と、得られる管の目標耐力とに基づいて、Ｒ及びＱに対するプロセスパラメータの値を決めることを可能にするであろう。目標耐力は、８００〜１１００ＭＰａ、例えば９００〜１１００ＭＰａの範囲にある。
【０００８】
式（１）は、次のように書くこともできる：
Ｒｐ０．２ｔａｒｇｅｔ−Ｚ≦４１６．５３＋１１３．２６・ｌｏｇＱ＋４．０４７９・Ｒ＋２６９４．９・Ｃ％−８２．７５０・（ｌｏｇＱ）２−０．０４２７９・Ｒ２−２．２６０１・ｌｏｇＱ・Ｒ＋１６．９・Ｃｒ％＋２６．１・Ｍｏ％＋８３．６・Ｎ％≦Ｒｐ０．２ｔａｒｇｅｔ＋Ｚ
【０００９】
一実施態様によれば、Ｚ＝５０である。別の実施態様によれば、Ｚ＝２０である。さらに別の実施態様によれば、Ｚ＝０である。
【００１０】
二相ステンレス鋼の組成及び製造される管の目標耐力に基づいて、Ｒ及びＱの値は、式（１）を満たすＲ及びＱの値を見出すことを目指す繰返し計算手法によって設定され得る。
【００１１】
冷間圧下Ｒは、
2019505680.tif 000004
と定義され、
式中Ａ１は、冷間変形前の管横断面積であり、Ａ０は、冷間変形後の管横断面積である。
【００１２】
二相ステンレス鋼の組成について、次のことが、その中の個々の合金元素に関して注目されるべきである。
【００１３】
炭素、Ｃは、オーステナイト相を安定化させるための代表的元素であり、機械的強度を保持するための重要な元素である。しかし、炭素が大きな含有量で用いられると、炭素は、炭化物として析出し、このため耐腐食性を低下させる。一実施態様によれば、上及び下で開示されている方法で使用される二相ステンレス鋼の炭素含有量は、０から０．３ｗｔ％である。一実施態様によれば、炭素含有量は、０．００８から０．０３ｗｔ％、例えば０．００８から０．２ｗｔ％である。
【００１４】
クロム、Ｃｒは、上又は下で定義されている二相ステンレス鋼の耐腐食性に、特に孔食に強い影響を及ぼす。Ｃｒは、耐力を向上させ、二相ステンレス鋼の変形時の、マルテンサイト構造へのオーステナイト構造の変態を妨げる。しかし、Ｃｒの含有量を増加させると、結果として、安定な好ましくない窒化クロム及びシグマ相の生成に向かい、より迅速にシグマ相を生成する。一実施態様によれば、上及び下で開示されている方法で使用される二相ステンレス鋼のクロム含有量は、２２から２６ｗｔ％、例えば２３から２５ｗｔ％である。
【００１５】
銅、Ｃｕは、耐腐食性に好ましい影響を及ぼす。Ｃｕは、上又は下で定義されている二相ステンレス鋼に、意図をもって添加されるか、又は、鋼の生産に使用されるスクラップ材にすでに存在しており、その中にそのまま残されるかの何れかである。余りに高いレベルのＣｕは、結果として、熱間加工性及び靭性を低下させるであろうから、これらの理由で避けられるべきである。一実施態様によれば、上及び下で開示されている方法で使用される二相ステンレス鋼の銅含有量は、０〜０．５ｗｔ％、例えば０〜０．２ｗｔ％である。一実施態様によれば、銅含有量は、０．１〜０．２ｗｔ％である。
【００１６】
マンガン、Ｍｎは、上又は下で定義されている二相ステンレス鋼に、変形硬化作用を有する。Ｍｎは、また、鋼に存在する硫黄と一緒に硫化マンガンを生成し、それによって熱間加工性を向上させることが知られている。しかし、余りに高いレベルでは、Ｍｎは、耐腐食性と熱間加工性の両方に悪影響を及ぼす傾向がある。一実施態様によれば、上及び下で開示されている方法で使用される二相ステンレス鋼のマンガン含有量は、０から１．２ｗｔ％、例えば０から１．０ｗｔ％である。一実施態様によれば、マンガン含有量は、０．３５から１．０ｗｔ％、例えば０．４０から０．９ｗｔ％である。
【００１７】
モリブデン、Ｍｏは、上又は下で定義されている二相ステンレス鋼の耐腐食性に強い影響を及ぼし、それは、耐孔食指数、ＰＲＥに大きく影響する。Ｍｏは、また、耐力に好ましい影響を及ぼし、また、好ましくないシグマ相が安定であり、その生成速度をさらに高める温度を上昇させる。さらに、Ｍｏは、フェライト安定化作用を有する。一実施態様によれば、上及び下で開示されている方法で使用される二相ステンレス鋼のモリブデン含有量は、３．０から４．０ｗｔ％である。
【００１８】
ニッケル、Ｎｉは、全面腐食に対する耐性に好ましい影響を及ぼす。Ｎｉは、また、強いオーステナイト安定化作用を有する。一実施態様によれば、上及び下で開示されている方法で使用される二相ステンレス鋼のニッケル含有量は、５．０から７．０ｗｔ％、例えば５．５から６．５ｗｔ％である。
【００１９】
窒素、Ｎは、上又は下で定義されている二相ステンレス鋼の耐腐食性に好ましい影響を及ぼし、また変形硬化にも寄与する。それは、耐孔食指数ＰＲＥ（ＰＲＥ＝Ｃｒ＋３．３Ｍｏ＋１６Ｎ）に強い影響を及ぼし、また、強いオーステナイト安定化作用も有し、二相ステンレス鋼の塑性変形での、マルテンサイト構造へのオーステナイト構造の変態を妨げる。一実施態様によれば、上又は下で開示されている方法で使用される二相ステンレス鋼の窒素含有量は、０から０．３５ｗｔ％である。別の実施態様によれば、Ｎは、０．１ｗｔ％以上の量で添加される。しかし、余りに高いレベルでは、Ｎは、窒化クロムを増す傾向があり、これは、延性及び耐腐食性への、それらの悪影響のせいで、避けられるべきである。こうして、一実施態様によれば、Ｎの含有量は、結果として、０．３５ｗｔ％以下、例えば０．１から０．３５ｗｔ％である。
【００２０】
ケイ素、Ｓｉは、二相ステンレス鋼の製造の初期に脱酸のために添加されていることもあるので、多くの場合、二相ステンレス鋼に存在する。余りに高いＳｉのレベルは、二相ステンレス鋼のその後の熱処理又は溶接に付随して、金属間化合物の析出を生じ得る。このような析出は、耐腐食性と加工性の両方に悪影響を及ぼすであろう。一実施態様によれば、上又は下で開示されている方法で使用される二相ステンレス鋼のケイ素含有量は、０．２から０．８ｗｔ％、例えば０．２から０．８ｗｔ％、例えば０．３から０．６ｗｔ％である。
【００２１】
リン、Ｐは、上又は下で開示されている方法で使用されるステンレス鋼に、不純物として存在し得るが、余りに高いレベルだと、結果として鋼の加工性が低下するであろうから、Ｐ≦０．０４ｗｔ％である。
【００２２】
硫黄、Ｓは、上又は下で開示されている方法で使用されるステンレス鋼に、不純物として存在し得るが、余りに高いレベルだと、結果として鋼の加工性が低下するであろうから、Ｓ≦０．０３ｗｔ％である。
【００２３】
酸素、Ｏは、上又は下で開示されている方法で使用されるステンレス鋼に、不純物として存在し得るが、ここでは、Ｏ≦０．０１０ｗｔ％である。
【００２４】
任意選択的に、少量の他の合金元素が、例えば、機械加工性又は熱間加工特性、例えば熱間延性を向上させるために、上又は下で定義されている二相ステンレス鋼に添加され得る。このような元素の例は、限定ではないが、ＲＥＭ、Ｃａ、Ｃｏ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｗ、Ｓｎ、Ｔａ、Ｍｇ、Ｂ、Ｐｂ及びＣｅである。一又は複数のこれらの元素の量は、最大で０．５ｗｔ％である。一実施態様によれば、上又は下で定義されている二相ステンレス鋼は、また、プロセス中に添加されたものであり得る少量の他の合金元素、例えば、Ｃａ（≦０．０１ｗｔ％）、Ｍｇ（≦０．０１ｗｔ％）、及び希土類金属ＲＥＭ（≦０．２ｗｔ％）を含み得る。
【００２５】
用語「最大で」又は「以下」が使用されている場合、当業者は、別の数値が明確に述べられていなければ、範囲の下限が０ｗｔ％であることを知っている。上又は下で定義されている二相ステンレス鋼の残りの部分の元素は、鉄（Ｆｅ）及び通常存在する不純物である。
【００２６】
不純物の例は、目的をもって添加されなかったが、それらは、例えば、原材料、又はマルテンサイトステンレス鋼の製造に使用される付加合金元素に、不純物として通常存在するので、完全には避けることができない元素及び化合物である。
【００２７】
一実施態様によれば、二相ステンレス鋼は、上又は下で開示されている範囲の、上又は下で開示されている合金元素から構成される。
【００２８】
一実施態様によれば、上又は下で定義されている方法で使用される二相ステンレス鋼は、３０〜７０ｖｏｌ％のオーステナイト及び３０〜７０ｖｏｌ％のフェライトを含む。
【００２９】
一実施態様によれば、上又は下で開示されている方法で使用される二相ステンレス鋼は、次の組成（重量％で）、
Ｃ      ０．００８〜０．０３；
Ｃｒ    ２２〜２６；
Ｃｕ    ０．１〜０．２；
Ｍｎ    ０．３５〜１．０；
Ｍｏ    ３．０〜４．０；
Ｎ      ０．１〜０．３５；
Ｎｉ    ５．０〜７．０；
Ｓｉ    ０．２〜０．７；
残部    Ｆｅ及び不可避不純物
を有する。
【００３０】
一実施態様によれば、０＜Ｑ＜１の場合、２５＊Ｑ＜Ｒ＜４０＊Ｑ＋２０である。
【００３１】
一実施態様によれば、１≦Ｑ≦２の場合、２５＊Ｑ≦Ｒ≦６０である。
【００３２】
一実施態様によれば、２＜Ｑ＜３．６の場合、５０＜Ｒ＜６０である。
【００３３】
一実施態様によれば、冷間圧延工程で、Ｒ及びＱは、次の式を満たすように設定される。
Ｒｐ０．２ｔａｒｇｅｔ＝４１６．５３＋１１３．２６・ｌｏｇＱ＋４．０４７９・Ｒ＋２６９４．９・Ｃ％−８２．７５０・（ｌｏｇＱ）２−０．０４２７９・Ｒ２−２．２６０１・ｌｏｇＱ・Ｒ＋１６．９・Ｃｒ％＋２６．１・Ｍｏ％＋８３．６・Ｎ％
このように、Ｚ＝０である式（１）が使用される。
【００３４】
本開示は、以下の非限定的実施例によって、さらに例示される。
【実施例】
【００３５】
様々な化学組成の二相ステンレス鋼の鋼メルトを、電気アーク炉で準備した。ＡＯＤ炉を用い、その中で、脱炭及び脱硫処理を行った。次いで、メルトを、インゴット（１１０ｍｍより大きい外径を有する管の製造のため）、又は連続鋳造によってビレット（１１０ｍｍより小さい径を有する管の製造のため）の何れかに鋳造した。様々なメルトから鋳造されたステンレス鋼を、化学組成に関して分析した。結果は表１に記載されている。
2019505680.tif 000005
【００３６】
製造されたインゴット又はビレットに、熱変形プロセスを行い、それらを複数の管へと押し出した。これらの管に冷間変形を行い、それらのそれぞれの最終寸法に、ピルガーミルで冷間圧延した。こうして、表１に記載された試験番号のそれぞれに対して、１０〜４０本の管を、上で与えられた式１を満たすように目標耐力を考慮に入れて決められた同じＲ及びＱ（従って、入口外径及び入口肉厚）を用いて製造した。冷間圧延は、１回の冷間圧延工程で行った。
【００３７】
それぞれの管で、耐力を、ＩＳＯ  ６９８２に従って、２つの試験試料について測定し、こうして、各試験番号に対して多数の耐力測定値を得た。各試験番号に対して、平均の耐力を、前記測定に基づいて計算した。平均の耐力は、上で与えられた式１によって計算した目標耐力と比較した。結果は表２に記載されている。より正確に言えば、目標耐力を決め、それと、二相ステンレス鋼の組成とに基づいて、式１によってＱ及びＲを決定し、それに基づいて、上及び下に記載されている教示に従って管を製造し、耐力を、上で開示された方法で測定した。目標耐力からの個々の測定値の偏差もまた記録された。偏差は、目標耐力から、±６５ＭＰａ未満であった。
2019505680.tif 000006
【００３８】
ここで、「出口外径」は、冷間圧延後の管径であり、「出口肉厚」は、冷間圧延後の管肉厚である。
【００３９】
こうして、式（１）は、二相ステンレス鋼の化学組成及び選ばれた目標耐力に基づいて、Ｒ及びＱを設定するための優れた手段であると結論できる。予め決められた最終外径及び予め決まった最終肉厚を有し、予め決まった形状、特に予め決まった横断面積のビレットから出ていく特定の管に対する、式（１）の使用は、当業者が、実験の必要なしに、適切な熱間圧下（ｈｏｔ  ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）、さらには冷間圧下及びＱ値を選択することを可能にするであろう。繰返し計算が、式（１）を満たす場合に達するために使用され得る。式（１）が満たされ、二相ステンレス鋼が上で定義された組成を有するという条件で、１つの同じインゴット又はビレットからの個々の管試料の耐力は、目標耐力の値から、約±６５ＭＰａを超える差を有さないであろう。
【国際調査報告】
2019505680.tif 000009
2019505680.tif 000010