(57)【要約】【課題】   ピストンの分断部分でブレードが進退する回転式流体機械において、高圧室の高圧に起因してブレードの側面がピストンの端面に片当たりしてしまうのを回避する。【解決手段】環状のシリンダ室にＣ型形状のピストン（21）が配置され、シリンダ（17）の内部には外側シリンダ室（C1）と内側シリンダ室（C2）とが形成される。ピストン（21）の分断部分には、ブレード（27）が貫通し、このブレード（27）が各シリンダ室（C1,C2）を高圧室（C1-Hp,C2-Hp）と低圧室（C1-Lp,C2-Lp）とに区画する。ブレード（27）は、高圧室側の側面が、低圧室側の側面よりも長くなっている。その結果、高圧に起因するブレード（27）の回転力が低減され、ピストン（21）に対するブレード（27）の片当たりが回避される。【選択図】図２
2006342705.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
環状の外シリンダ部（23）と、該外シリンダ部（23）と同軸上でかつ該外シリンダ部（23）の内側に配置される内シリンダ部（24）とを有し、外シリンダ部（23）と内シリンダ部（24）との間に環状のシリンダ室（C1,C2）を形成するシリンダ（17）と、
円環の一部を分断したようなＣ型形状に形成されて上記シリンダ室（C1,C2）に配置され、該シリンダ室（C1,C2）を、その外周面と上記外シリンダ部（23）の内周面との間の外側シリンダ室（C1）と、その内周面と上記内シリンダ部（24）の外周面との間の内側シリンダ室（C2）とに仕切るピストン（21）と、
上記ピストン（21）の分断部分を径方向へ貫通するように伸長して上記外側シリンダ室（C1）及び内側シリンダ室（C2）をそれぞれ高圧室（C1-Hp,C2-Hp）と低圧室（C1-Lp,C2-Lp）とに区画するブレード（27）と、
上記シリンダ（17）とピストン（21）とを相対的に偏心回転させる駆動機構（30）とを備え、
上記外シリンダ部（23）の内周面と内シリンダ部（24）の外周面には、互いに曲率中心が一致する円弧溝（25,26）がそれぞれ形成されており、
上記ブレード（27）は、
その伸長方向の両端面がそれぞれ円弧面に形成され、一方の端面が外シリンダ部（23）の円弧溝（25）の壁面と摺接し、他方の端面が内シリンダ部（24）の円弧溝（26）の壁面と摺接する一方、
その両側面が上記ピストン（21）の周方向の両端面と摺接しており、
上記ブレード（27）の高圧室側の側面についての伸長方向の長さＬ１が、該ブレード（27）の低圧室側の側面についての伸長方向の長さＬ２よりも短いことを特徴とする回転式流体機械。
【請求項２】
請求項１において、
上記両円弧溝（25,26）の曲率中心は、外シリンダ部（23）の内周面と内シリンダ部（24）の外周面との中間に位置していることを特徴とする回転式流体機械。
【請求項３】
請求項１において、
上記両円弧溝（25,26）の曲率中心は、外シリンダ部（23）の内周面と内シリンダ部（24）の外周面との中間位置から内シリンダ部（24）側へ偏倚していることを特徴とする回転式流体機械。
【請求項４】
請求項１乃至３のいずれか１において、
上記内シリンダ部（24）の円弧溝（26）の曲率半径Ｒ１が上記外シリンダ部（23）の円弧溝（25）の曲率半径Ｒ２よりも大きいことを特徴とする回転式流体機械。
【請求項５】
請求項１乃至４のいずれか１において、
上記駆動機構（30）は、上記ピストン（21）と駆動軸（33）を介して連結されており、
上記ピストン（21）は、上記シリンダ（17）に対して偏心回転するように構成されていることを特徴とする回転式流体機械。
【請求項６】
請求項１乃至４のいずれか１において、
上記駆動機構（30）は、上記シリンダ（17）と駆動軸（33）を介して連結されており、
上記シリンダ（17）は、上記ピストン（21）に対して偏心回転するように構成されていることを特徴とする回転式流体機械。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、回転式流体機械に関し、特に、複数のシリンダ室を有する回転式流体機械に係るものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、複数のシリンダ室を有し、冷媒などの流体の圧縮や膨張を行う回転式流体機械が知られている。この種の回転式流体機械として、例えば特許文献１には、環状のシリンダ室の内部で環状のピストンを偏心回転させる圧縮機が開示されている。
【０００３】
図８に示すように、上記圧縮機は、環状のシリンダ室（C1,C2）を有するシリンダ（121）と、該シリンダ室（C1,C2）に配置された環状ピストン（122）とを備えている。上記シリンダ（121）は、互いに同心上に配置された外側シリンダ部（124）と内側シリンダ部（125）とで構成されている。つまり、この外側シリンダ部（124）と内側シリンダ部（125）との間にシリンダ室（C1,C2）が形成され、該シリンダ室（C1,C2）が環状ピストン（122）によって外側シリンダ室（C1）と内側シリンダ室（C2）とに区画されている。上記環状ピストン（122）は、外周面が外側シリンダ部（124）の内周面と実質的に１箇所で接し、内周面が内側シリンダ部（125）の外周面と実質的に１箇所で接しながら、シリンダ（121）の中心に対して偏心回転運動をするように構成されている。
【０００４】
上記環状ピストン（122）の外側には外側ブレード（123A）が配置され、内側には外側ブレード（123A）の延長線上に内側ブレード（123B）が配置されている。上記外側ブレード（123A）は、外側シリンダ部（124）に形成されたブレード溝に挿入されている。そして、この外側ブレード（123A）は、環状ピストン（122）の径方向内方に向かって付勢され、先端が環状ピストン（122）の外周面に圧接している。一方、上記内側ブレード（123B）は、内側シリンダ部（125）に形成されたブレード溝に挿入されている。そして、この内側ブレード（123B）は、環状ピストン（122）の径方向外側に向かって付勢され、先端が環状ピストン（122）の内周面に圧接している。以上のようにして、上記外側ブレード（123A）および内側ブレード（123B）は、外側シリンダ室（C1）および内側シリンダ室（C2）をそれぞれ高圧室と低圧室とに区画している。そして、この圧縮機では、環状ピストン（122）の偏心回転運動に伴って、各シリンダ室（C1,C2）の低圧室で流体の吸入が行われると共に、高圧室で流体の圧縮が行われる。
【０００５】
ところで、特許文献１に開示の回転式流体機械は、シリンダ室（C1,C2）を低圧室と高圧室とに区画するために２本のブレードが必要であり、更に各ブレードを収納するためのブレード溝も必要となる。したがって、この回転式流体機械が複雑化、大型化してしまうという問題があった。そこで、本願の発明者らは、この問題を解消するべく図９に示すような回転式流体機械を考案した。
【０００６】
この回転式流体機械は、外シリンダ部（131）と内シリンダ部（132）との間に環状のシリンダ室を有するシリンダ（130）と、シリンダ室に配置されたＣ型形状のピストン（140）とを備えている。このピストン（140）は、環状のシリンダ室を外側シリンダ室（C1）と内側シリンダ室（C2）とに仕切っている。上記ピストン（140）の分断部分には、１本のブレード（150）が貫通している。このブレード（150）は、内シリンダ部（132）の外周面から外シリンダ部（131）の内周面まで径方向に伸長している。そして、各シリンダ室（C1,C2）は、ブレード（150）によってそれぞれ高圧室（C1-Hp,C2-Hp）と低圧室（C1-Lp,C2-Lp）に区画されている。また、ブレード（150）の径方向の両端は、それぞれが円弧状に形成されている一方、外シリンダ部（131）と内シリンダ部（132）とには、それぞれブレード（150）の両端が嵌合する円弧溝（151,152）が形成されている。
【０００７】
この回転式流体機械では、シリンダ（130）がピストン（140）に対して偏心回転する。具体的に、シリンダ（130）の偏心回転時には、ブレード（150）がピストン（140）の両端面に沿って径方向に進退するとともに、シリンダ（130）は、進退するブレード（150）の両端面に沿って揺動する。その結果、各シリンダ室の高圧室（C1-Hp,C2-Hp）及び低圧室（C1-Lp,C2-Lp）の容積が拡縮され、流体の圧縮が行われる。
【０００８】
以上のように、この回転式流体機械では、上述した特許文献１の回転式流体機械と異なり、１本のブレード（150）で各シリンダ室（C1,C2）を高圧室と低圧室とに区画でき、更にブレード溝も不要となるため、装置の小型化・単純化を図ることができる。
【特許文献１】特開平６−２８８３５８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
ところで、図９に示す回転式流体機械のシリンダ（130）の偏心回転時には、各高圧室（C1-Hp,C2-Hp）からブレード（150）の高圧室側の側面に対して高圧が作用する。そして、ブレード（150）の側面における高圧の作用中心が、両円弧溝（151,152）の曲率中心からずれると、ブレード（150）はこの曲率中心を支点として回転しようとする。一方、ブレード（150）の両側面と、ピストン（140）の両端面との間には僅かに隙間が形成されている。したがって、例えば図１０に示すように、各高圧室（C1-Hp,C2-Hp）の高圧がブレード（150）に作用することでブレード（150）がピストン（140）の両端面に対して傾くと、ブレード（150）の側面がピストン（140）の端面に対して局所的に摺接する、いわゆる片当たりが生じてしまう。このような片当たりが生じると、ブレード（150）の両側面とピストン（140）の両端面との間の摺動抵抗が増大し、ブレード（150）をピストン（140）に対して円滑に進退させることが困難となる。
【００１０】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、ピストンの分断部分でブレードが進退する回転式流体機械において、高圧室の高圧に起因してブレードの側面がピストンの端面に片当たりしてしまうのを回避することである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
第１の発明の回転式流体機械は、環状の外シリンダ部（23）と、該外シリンダ部（23）と同軸上でかつ該外シリンダ部（23）の内側に配置される内シリンダ部（24）とを有し、外シリンダ部（23）と内シリンダ部（24）との間に環状のシリンダ室（C1,C2）を形成するシリンダ（17）と、円環の一部を分断したようなＣ型形状に形成されて上記シリンダ室（C1,C2）に配置され、該シリンダ室（C1,C2）を、その外周面と上記外シリンダ部（23）の内周面との間の外側シリンダ室（C1）と、その内周面と上記内シリンダ部（24）の外周面との間の内側シリンダ室（C2）とに仕切るピストン（21）と、上記ピストン（21）の分断部分を径方向へ貫通するように伸長して上記外側シリンダ室（C1）及び内側シリンダ室（C2）をそれぞれ高圧室（C1-Hp,C2-Hp）と低圧室（C1-Lp,C2-Lp）とに区画するブレード（27）と、上記シリンダ（17）とピストン（21）とを相対的に偏心回転させる駆動機構（30）とを備え、上記外シリンダ部（23）の内周面と内シリンダ部（24）の外周面には、互いに曲率中心が一致する円弧溝（25,26）がそれぞれ形成されており、上記ブレード（27）は、その伸長方向の両端面がそれぞれ円弧面に形成され、一方の端面が外シリンダ部（23）の円弧溝（25）の壁面と摺接し、他方の端面が内シリンダ部（24）の円弧溝（26）の壁面と摺接する一方、その両側面が上記ピストン（21）の周方向の両端面と摺接しており、上記ブレード（27）の高圧室側の側面についての伸長方向の長さＬ１が、該ブレード（27）の低圧室側の側面についての伸長方向の長さＬ２よりも短いことを特徴とするものである。
【００１２】
上記第１の発明では、シリンダ（17）の内部に環状のシリンダ室が形成され、このシリンダ室にＣ型形状のピストン（21）が配置される。上記シリンダ室には、ピストン（21）の外側に外側シリンダ室（C1）が形成され、該ピストン（21）の内側に内側シリンダ室（C2）が形成される。また、シリンダ（17）の内部にはピストン（21）の分断部分を貫通してブレード（27）が径方向に伸長しており、このブレード（27）によって上記外側シリンダ室（C1）と内側シリンダ室（C2）とは、それぞれ高圧室（C1-Hp,C2-Hp）と低圧室（C1-Lp,C2-Lp）とに区画される。
【００１３】
駆動機構（30）がピストン（21）とシリンダ（17）とを相対的に偏心回転させると、シリンダ（17）に形成された各円弧溝（25,26）の壁面と、ブレード（27）の両端面に形成された各円弧面とがそれぞれ摺接する。その結果、シリンダ（17）とブレード（27）とは、両円弧溝（25,26）の曲率中心を中心として相対的な揺動運転を行う。同時にブレード（27）とピストン（21）とは、ブレード（27）の伸長方向において相対的な進退運動を行う。
【００１４】
以上のようにしてシリンダ（17）とピストン（21）とが相対的に偏心回転すると、ピストン（21）の外周面と外シリンダ部（23）の内周面とが実質的に１箇所で接し、その接触箇所が上記シリンダ（17）の偏心回転方向に変位する。同時に、ピストン（21）の内周面と内シリンダ部（24）の外周面とが実質的に１箇所で接し、その接触箇所がピストン（21）の偏心回転方向に変位する。その結果、両シリンダ室（C1,C2）の各高圧室（C1-Hp,C2-Hp）及び各低圧室（C1-Lp,C2-Lp）のそれぞれの容積が拡縮される。
【００１５】
ここで、本発明では、ブレード（27）の高圧室側の側面の長さＬ２よりも低圧室側の側面の長さＬ１の方が短くなる。このようにすると、各高圧室（C1-Hp,C2-Hp）からブレード（27）の高圧室側の側面に作用する高圧の作用中心から両円弧溝（25,26）の曲率中心までの距離は、例えばブレード（27）の両側面の長さが等しい場合と比較して短くなる。その結果、ブレード（27）における高圧の作用中心と両円弧溝（25,26）の曲率中心との間のずれが小さくなり、高圧に起因するブレード（27）の回転力を低減させることができる。
【００１６】
第２の発明は、第１の発明の回転式流体機械において、上記両円弧溝（25,26）の曲率中心は、外シリンダ部（23）の内周面と内シリンダ部（24）の外周面との中間に位置していることを特徴とするものである。
【００１７】
上記第２の発明のシリンダ（17）において、両円弧溝（25,26）の曲率中心は外シリンダ部（23）の内周面と内シリンダ部（24）の外周面との中間ピッチ円上、即ち外シリンダ部（23）からも内シリンダ部（24）からも同じ距離に位置する仮想円周上に位置している。その結果、ピストン（21）の両端面に対してブレード（27）が極端に傾いてしまうのを回避できる。この理由について以下に説明する。
【００１８】
ピストン（21）に対するブレード（27）の傾きは、シリンダ（17）とピストン（21）との相対的な位置関係によって大きく変動する。具体的には、外シリンダ部（23）の円弧溝（25）とピストン（21）とが接近する位置では、ブレード（27）の側面における内側シリンダ室（C2）の高圧の作用中心から両円弧溝（25,26）の曲率中心までの距離が遠くなり、ブレード（27）の傾きが大きくなる。また、内シリンダ部（24）の円弧溝（26）とピストン（21）とが接近する位置では、ブレード（27）の側面における外側シリンダ室（C1）の高圧の作用中心から両円弧溝（25,26）の曲率中心までの距離が遠くなり、ブレード（27）の傾きが大きくなる。
【００１９】
そこで本発明では、両円弧溝（25,26）の曲率中心を外シリンダ部（23）と内シリンダ部（24）の中間に位置させている。このようにすると、外側シリンダ室（C1）の高圧がブレード（27）に作用する場合と、内側シリンダ室（C2）の高圧がブレード（27）に作用する場合とで、ブレード（27）の側面に作用する高圧の作用中心から両円弧溝（25,26）の曲率中心までの間隔を均等化できる。このため、両者の場合のブレード（27）の傾きを同程度にできる。したがって、ピストン（21）の両端面に対するブレード（27）の傾きは、シリンダ（17）がどの偏心位置にあっても極端に大きくなることが無い。
【００２０】
第３の発明は、第１の発明の回転式流体機械において、上記両円弧溝（25,26）の曲率中心は、外シリンダ部（23）の内周面と内シリンダ部（24）の外周面との中間位置から内シリンダ部（24）側へ偏倚していることを特徴とするものである。
【００２１】
上記第３の発明のシリンダ（17）においては、両円弧溝（25,26）の曲率中心が内シリンダ部（24）側に偏倚するようにして各円弧溝（25,26）が形成される。その結果、両円弧溝（25,26）の曲率中心を外シリンダ部（23）と内シリンダ部（24）の中間位置とする場合と比較して、内シリンダ部（24）側の円弧溝（26）の壁面の弧の長さを延ばすことができる。このため、ブレード（27）に対するシリンダ（17）の揺動時において、ブレード（27）の内側端面の一部が内シリンダ部（24）側の円弧溝（26）から逸脱してしまうことは回避される。
【００２２】
第４の発明は、第１乃至第３のいずれかの発明の回転式流体機械において、上記内シリンダ部（24）の円弧溝（26）の曲率半径Ｒ１が上記外シリンダ部（23）の円弧溝（25）の曲率半径Ｒ２よりも大きいことを特徴とするものである。
【００２３】
上記第４の発明のシリンダ（17）には、外シリンダ部（23）の円弧溝（25）の曲率半径Ｒ２よりも内シリンダ部（24）の円弧溝（26）の曲率半径Ｒ１の方が大径となるように各円弧溝（25,26）が形成される。その結果、両円弧溝（25,26）の曲率半径を同じ値とした場合と比較して、内シリンダ部（24）側の円弧溝（26）の弧の長さを延ばすことができる。このため、ブレード（27）に対するシリンダ（17）の揺動時において、ブレード（27）の内側端面の一部が内シリンダ部（24）側の円弧溝（26）から逸脱してしまうことは回避される。
【００２４】
第５の発明は、第１乃至第４のいずれか１の発明の回転式流体機械において、上記駆動機構（30）が上記シリンダ（17）と駆動軸（33）を介して連結されており、上記シリンダ（17）が上記ピストン（21）に対して偏心回転するように構成されていることを特徴とするものである。
【００２５】
上記第５の発明では、駆動機構（30）が駆動軸（33）を回転させると、シリンダ（17）がピストン（21）に対して偏心回転する。つまり、この回転式流体機械では、上記シリンダ（17）が可動側となり、上記ピストン（21）が固定側となる。
【００２６】
第６の発明は、第１乃至第４のいずれか１の発明の回転式流体機械において、上記駆動機構（30）は、上記ピストン（21）と駆動軸（33）を介して連結されており、上記ピストン（21）が、上記シリンダ（17）に対して偏心回転するように構成されていることを特徴とするものである。
【００２７】
上記第６の発明では、駆動機構（30）が駆動軸（33）を回転させると、ピストン（21）がシリンダ（17）に対して偏心回転する。つまり、この回転式流体機械では、上記第５の発明とは逆に、上記ピストン（21）が可動側となり、上記シリンダ（17）が固定側となる。
【発明の効果】
【００２８】
本発明によれば、ブレード（27）をピストン（21）に対して進退させながら、両円弧溝（25,26）の曲率中心を支点としてシリンダ（17）を揺動させることで、ピストン（21）に対するシリンダ（17）の偏心回転時において、外側シリンダ室（C1）及び内側シリンダ室（C2）の容積をそれぞれ拡縮できる。したがって、内側シリンダ室（C1）及び外側シリンダ室（C2）とで同時に流体の圧縮を行うことができる。
【００２９】
また、本発明では、ブレード（27）の高圧室側の側面における高圧の作用中心から円弧溝（25,26）の曲率中心までの距離を短くするようにしている。このため、本発明によれば、高圧に起因するブレード（27）の回転力を低減させることができるので、ピストン（21）の両端面に対するブレード（27）の片当たりを回避できる。
【００３０】
更に、第２の発明では、シリンダ（17）の両円弧溝（25,26）の曲率中心を外シリンダ部（23）と内シリンダ部（24）との間の中間に位置させるようにしている。このため、本発明によれば、シリンダ（17）の偏心位置に依存してピストン（21）に対するブレード（27）の傾きが極端に大きくなってしまうのを回避できる。したがって、ピストン（21）の両端面に対するブレード（27）の片当たりを一層確実に回避できる。
【００３１】
上記第３の発明では、シリンダ（17）の両円弧溝（25,26）の曲率中心を内シリンダ部（24）側に偏倚させることで、内シリンダ部（24）側の円弧溝（26）の弧の長さを長くとるようにしている。また、上記第４の発明では、内シリンダ部（24）の円弧溝（26）の曲率半径Ｒ１を外シリンダ部（23）の円弧溝（25）の曲率半径Ｒ２よりも大きくすることで、内シリンダ部（24）側の円弧溝（26）の弧の長さを長くとるようにしている。
【００３２】
このように内シリンダ部（24）側の円弧溝（26）の弧の長さを長くすると、シリンダ（17）の偏心回転時において、ブレード（27）の内側端面の一部が内シリンダ部（24）側の円弧溝（26）から逸脱してしまうことを回避できる。したがって、両シリンダ部（23,24）の間にブレード（27）を確実に保持することができ、ブレード（27）に対してシリンダ（17）を安定して揺動させることができる。
【００３３】
上記第５の発明によれば、シリンダ（17）をピストン（21）に対して偏心回転させて流体の圧縮を行うことができる。逆に、第６の発明によれば、ピストン（21）をシリンダ（17）に対して偏心回転させて流体の圧縮を行うことができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３４】
《実施形態１》
実施形態１の回転式流体機械は、２つのシリンダ室内で流体を同時に圧縮する、いわゆる２シリンダタイプの圧縮機（1）を構成している。この圧縮機（1）は、例えば空気調和装置の冷媒回路において、蒸発器から吸入した冷媒を圧縮して凝縮器へ吐出するために用いられる。図１に示すように、圧縮機（1）は、縦長で全密閉型のケーシング（10）内に、圧縮機構（20）及び電動機（30）が収納されている。なお、実施形態１の圧縮機構（20）は、詳細は後述するシリンダ（17）がピストン（21）に対して偏心回転する、いわゆるシリンダ可動型の圧縮機構を構成している。
【００３５】
上記ケーシング（10）は、円筒状の胴部（11）と、該胴部（11）の上端部に固定された上部鏡板（12）と、該胴部（11）の下端部に固定された下部鏡板（13）とで構成されている。上記上部鏡板（12）には、吸入管（14）が貫通して設けられ、上記胴部（11）には、吐出管（15）が貫通して設けられている。
【００３６】
上記電動機（30）は、ケーシング（10）内の下側寄りに配置されており、本発明の駆動機構を構成している。この電動機（30）は、ステータ（31）とロータ（32）とを備えている。ステータ（31）は、ケーシング（10）の胴部（11）の内壁に固定されている。ロータ（32）は、ステータ（31）の内周側に配置されている。このロータ（32）には、上下方向に駆動軸（33）が貫通して連結されている。また、駆動軸（33）は、ケーシング（10）の胴部（11）の内壁に固定されたリヤヘッド（19）を更に貫通しており、該リヤヘッドの軸受け部に回転自在に支持されている。
【００３７】
駆動軸（33）の上端には、偏心軸（33a）が設けられている。偏心軸（33a）は、駆動軸（33）よりも大径に形成され、駆動軸（33）の軸心から所定量だけ偏心している。また、駆動軸（33）の内部には、軸方向に延びる給油路（図示省略）が設けられている。更に、上記駆動軸（33）の下端部には、給油ポンプ（34）が設けられている。この給油ポンプ（34）は、ケーシング（10）内の底部に貯まる潤滑油を汲み上げ、駆動軸（33）の給油路を通じて圧縮機構（20）の各摺動部へ供給する。
【００３８】
上記圧縮機構（20）は、ハウジング（16）と、シリンダ（17）とを備えている。ハウジング（16）は、ケーシング（10）の胴部（11）の内壁に固定されている。このハウジング（16）には、その内部にピストン（21）が設けられている。このピストン（21）は、駆動軸（33）の軸方向と直交する横断面がＣ型形状に形成されている（図２参照）。
【００３９】
シリンダ（17）は、鏡板（22）と、外シリンダ部（23）と、内シリンダ部（24）とで構成されている。鏡板（22）は、シリンダ（17）の下端部に設けられ、円盤状に形成されている。外シリンダ部（23）は、鏡板（22）の外周端部から上方に延びて形成されている。この外シリンダ部（23）は、横断面が環状に形成されている。内シリンダ部（24）は、鏡板（22）の内周端部から上方に延びて形成されている。この内シリンダ部（24）は、横断面が環状に形成されている。また、内シリンダ部（24）の内部には、上記偏心軸（33a）が嵌合している。
【００４０】
図２に示すように、外シリンダ部（23）と内シリンダ部（24）とは、互いに同心であり、それぞれの軸心が偏心軸（33a）の軸心と一致している。一方、外シリンダ部（23）の内径は、内シリンダ部（24）の外形よりも大径となっており、外シリンダ部（23）と内シリンダ部（24）との間に環状のシリンダ室が形成されている。
【００４１】
上記環状のシリンダ室には上述したピストン（21）が配置されている。このピストン（21）は、シリンダ室を外側シリンダ室（C1）と内側シリンダ室（C2）とに仕切っている。外側シリンダ室（C1）は、ピストン（21）の外周面と上記外シリンダ部（23）の内周面との間に形成されている。一方、内側シリンダ室（C2）は、ピストン（21）の内周面と上記内シリンダ部（24）の外周面との間に形成されている。
【００４２】
また、ピストン（21）の分断部分には、ブレード（27）が貫通している。このブレード（27）は、内シリンダ部（24）の外周面から上記外シリンダ部（23）の内周面まで径方向に伸長している。そして、ブレード（27）は、上記外側シリンダ室（C1）及び上記内側シリンダ室（C2）をそれぞれ高圧室（C1-Hp,C2-Hp）と低圧室（C1-Lp,C2-Lp）とに区画している。
【００４３】
また、ブレード（27）の伸長方向の両側の端面は、それぞれ円弧状に形成されている。このブレード（27）の両端面の曲率中心は互いに一致している。一方、上記外シリンダ部（23）の内周面には、ブレード（27）の外側端面が嵌り込む外側円弧溝（25）が形成されている。また、上記内シリンダ部（24）の外周面には、ブレード（27）の内側端面が嵌り込む内側円弧溝（26）が形成されている。
【００４４】
両円弧溝（25,26）は、互いの曲率中心が一致している。本実施形態では、両円弧溝（25,26）の曲率中心が、内シリンダ部（24）の外周面と外シリンダ部（23）の内周面との中間のピッチ円（図２の破線で示す円弧線）上に位置している。また、本実施形態では、内側円弧溝（26）の曲率半径Ｒ１が外側円弧溝（25）の曲率半径Ｒ２よりも大径となっている。
【００４５】
上記ブレード（27）において、各シリンダ室（C1,C2）に臨む両側面は、上記ピストン（21）の周方向の両端面に挟み込まれている。つまり、ブレード（27）は、ピストン（21）の両端面によって径方向に進退自在に支持されている。
【００４６】
また、ブレード（27）は、上記両円弧溝（25,26）の曲率中心から該ブレード（27）の両側面までの距離が異なる非対称形状に形成されている。具体的に、両円弧溝（25,26）の曲率中心からブレード（27）の高圧室側の側面までの距離は、該曲率中心からブレード（27）の低圧室側の側面までの距離よりも長くなっている。その結果、このブレード（27）では、高圧室側の側面についてのブレード（27）の伸長方向の長さＬ１が、低圧室側の側面についてのブレード（27）の伸長方向の長さＬ２よりも短くなっている。
【００４７】
圧縮機構（20）では、上記内シリンダ部（24）の外周面がピストン（21）の内周面と実質的に１箇所で接すると共に、その接触箇所と位相が１８０°異なる位置において、外シリンダ部（23）の内周面がピストン（21）の外周面と実質的に１箇所で接している。
【００４８】
以上のような構成の圧縮機構（20）では、駆動機構（30）の駆動軸（33）が回転して偏心軸（33a）が偏心回転すると、シリンダ（17）がピストン（21）に対して偏心回転する。シリンダ（17）の偏心回転時には、ピストン（21）の両端面とブレード（27）の両側面とが摺接すると同時に、ブレード（27）の両端面と、シリンダ（17）の両円弧溝（25,26）の壁面とが摺接する。つまり、シリンダ（17）の偏心回転時には、ピストン（21）に対してブレード（27）が径方向に進退すると同時に、進退するブレード（27）の両端面に沿ってシリンダ（17）が揺動する。その結果、内シリンダ部（24）とピストン（21）との各接触箇所と、外シリンダ部（23）とピストン（21）との接触箇所とが、図３における（Ａ）から（Ｄ）の順に移動する。
【００４９】
図１及び図２に示すように、上記ハウジング（16）には、吸入管（14）の下方に長穴状の吸入口（41）が形成されている。この吸入口（41）は、ハウジング（16）をその軸方向に貫通している。吸入口（41）の上端は、ハウジング（16）の上方の低圧空間（S1）に臨むように開口している。吸入口（42）の下端は、各シリンダ室（C1,C2）の低圧室（C1-Lp,C2-Lp）、及び外シリンダ部（23）の外側の環状空間（42）に臨むように開口している。また、上記外シリンダ部（23）には、上記環状空間（42）と、外側シリンダ室（C1）の低圧室（C1-Lp）とを連通させる貫通孔（43）が形成されている。更に、内シリンダ部（24）には、外側シリンダ室（C1）の低圧室（C1-Lp）と内側シリンダ室（C2）の低圧室（C2-Lp）とを連通させる貫通孔（44）が形成されている。
【００５０】
また、ハウジング（16）には、２つの吐出口（45）が形成されている。これら吐出口（45）は、ハウジング（16）をその軸方向に貫通している。各吐出口（45）の下端は、それぞれ各シリンダ室（C1,C2）の高圧室（C1-Hp,C2-Hp）に臨むように開口している。一方、各吐出口（45）の上端は、ハウジング（16）の上方の吐出空間（47）に開口している。各吐出口（45）には、該吐出口（45）を開閉するリード弁である吐出弁（46）がそれぞれ設けられている。
【００５１】
上記吐出空間（47）は、ハウジング（16）と、該ハウジング（16）の上方に設けられたカバープレート（18）との間に形成されている。この吐出空間（47）は、ハウジング（16）及びリヤヘッド（19）に形成された吐出通路（47a）を介して、圧縮機構（20）の開放の高圧空間（S2）と連通している。
【００５２】
−運転動作−
次に、この圧縮機（1）の運転動作について図３を参照しながら説明する。電動機（30）が駆動軸（33）を回転させると、その回転力は偏心軸（33a）を介してシリンダ（17）に伝達される。その結果、シリンダ（17）は、ピストン（21）に対して偏心回転し、圧縮機構（20）では、冷媒の吸入動作と圧縮動作とが同時に行われる。
【００５３】
外側シリンダ室（C1）では、図３（Ｃ）の状態から図３（Ｄ）に至るまでの間に冷媒の吸入動作が開始される。つまり、図３(Ｃ）から図３（Ｄ）までシリンダ（23,24）が時計回りに公転すると、冷媒が吸入管（14）及び吸入口（41）を通って低圧室（C1-Lp）に吸入される。この際、外側シリンダ室（C1）の低圧室（C1-Lp）には、吸入口（41）からだけでなく、上記環状空間（42）から貫通孔（43）を経由して冷媒が吸入される。その後、シリンダ（17）が図３（Ｄ）、図３（Ａ）、図３（Ｂ）の順に公転すると、低圧室（C1-Lp）の容積が次第に拡大され、これに伴い低圧室（C1-Lp）へ冷媒が吸入される。更に、シリンダ（17）が公転して図３（Ｃ）の状態に至ると、低圧室（C1-Lp）への冷媒の吸入動作が完了する。
【００５４】
その後、シリンダ（17）が更に公転して図３（Ｄ）の状態に至ると、低圧室（C1-Lp）は、冷媒を圧縮するための高圧室（C1-Hp）となる。図３（Ｄ）の状態から更にシリンダ（17）が公転すると、上記高圧室（C1-Hp）の容積が次第に縮小され、高圧室（C1-Hp）で冷媒が圧縮される。その後、高圧室（C1-Hp）の圧力が上昇し、高圧室（C1-Hp）と吐出空間（47）との差圧が所定値以上になると、高圧室（C1-Hp）の冷媒圧力によって吐出弁（46）が開放される。その結果、高圧室（C1-Hp）内の冷媒は、吐出空間（47）へ流出する。
【００５５】
一方、上記内側シリンダ室（C2）では、図３（Ａ）の状態から図３（Ｂ）に至るまでの間に冷媒の吸入動作が開始される。つまり、図３(Ａ）から図３（Ｂ）までシリンダ（17）が時計回りに公転すると、冷媒が吸入管（14）及び吸入口（41）を通って低圧室（C2-Lp）に吸入される。この際、内側シリンダ室（C2）の低圧室（C2-Lp）には、吸入口（41）からだけでなく、外側シリンダ室（C1）から貫通孔（44）を経由して冷媒が吸入される。その後、シリンダ（17）が図３（Ｂ）、図３（Ｃ）、図３（Ｄ）の順に公転すると、低圧室（C2-Lp）の容積が次第に拡大され、これに伴い低圧室（C2-Lp）へ冷媒が吸入される。更に、シリンダ（17）が公転して図３（Ａ）の状態に至ると、低圧室（C2-Lp）への冷媒の吸入動作が完了する。
【００５６】
その後、シリンダ（17）が更に公転して図３（Ｂ）の状態に至ると、この低圧室（C2-Lp）は、冷媒を圧縮するための高圧室（C2-Hp）となる。図３（Ｂ）の状態から更にシリンダ（17）が公転すると、上記高圧室（C2-Hp）の容積が次第に縮小され、高圧室（C2-Hp）で冷媒が圧縮される。その後、高圧室（C2-Hp）の圧力が上昇し、高圧室（C2-Hp）と吐出空間（47）との差圧が所定値以上になると、高圧室（C2-Hp）の冷媒圧力によって吐出弁（46）が開放される。その結果、高圧室（C2-Hp）内の冷媒は、吐出空間（47）へ流出する。
【００５７】
以上のようにして、各シリンダ室（C1,C2）で圧縮されて吐出空間（47）へ流出した高圧の冷媒は、吐出通路（47a）を流通して高圧空間（S2）へ送られる。この高圧空間（S2）の冷媒は、吐出管（15）を介してケーシング（10）の外部へ供給される。
【００５８】
ところで、圧縮機構（20）で冷媒を圧縮する際には、各高圧室（C1-Hp,C2-Hp）からブレード（27）の高圧側の側面に対して高圧が作用する。そして、ブレード（27）の側面における高圧の作用中心が、両円弧溝（25,26）の曲率中心からずれると、ブレード（27）はこの曲率中心を支点として回転しようとする。一方、ブレード（27）の両側面と、ピストン（21）の両端面との間には僅かに隙間が形成されている。したがって、例えば図１０に示す従来の圧縮機のように、各高圧室（C1-Hp,C2-Hp）の高圧がブレード（150）に作用することでブレード（150）がピストン（140）の両端面に対して傾くと、ブレード（150）の側面がピストン（140）の端面に対して局所的に摺接する、いわゆる片当たりが生じてしまう。このような片当たりが生じると、ブレード（150）の両側面とピストン（140）の両端面との間の摺動抵抗が増大し、ブレード（150）をピストン（140）に対して円滑に進退させることが困難となる。
【００５９】
そこで、本実施形態では、図２に示すように、低圧室側の側面の長さＬ１を短くするようにしている。このようにすると、各高圧室（C1-Hp,C2-Hp）からブレード（27）の高圧側の側面に作用する高圧の作用中心から両円弧溝（25,26）の曲率中心までの距離は、例えばブレード（27）の両側面の長さが等しい場合と比較して短くなる。つまり、本実施形態では、ブレード（27）の高圧室側の側面における高圧の作用中心と両円弧溝（25,26）の曲率中心との間のずれを小さくできる。このため、本実施形態によれば、高圧に起因するブレード（27）の回転力を低減させることができるので、ピストン（21）の両端面に対するブレード（27）の片当たりを回避できる。
【００６０】
また、上述のようなピストン（21）に対するブレード（27）の傾きは、シリンダ（17）が図３（Ａ）や図３（Ｃ）の位置に偏心する際に大きくなり易い。即ち、シリンダ（17）が図３（Ｃ）の位置に偏心すると、ブレード（27）の側面における内側シリンダ室（C2）の高圧の作用中心から両円弧溝（25,26）の曲率中心までの距離が遠くなり、ブレード（27）の傾きが大きくなる。また、シリンダ（17）が図３（Ａ）の位置に偏心すると、ブレード（27）の側面における外側シリンダ室（C1）の高圧の作用中心から両円弧溝（25,26）の曲率中心までの距離が遠くなり、ブレード（27）の傾きが大きくなる。
【００６１】
ここで、本実施形態では、このようなブレード（27）の傾きが極端に大きくなってしまうのを回避するように、両円弧溝（25,26）の曲率中心を外シリンダ部（23）と内シリンダ部（24）の中間に位置させている（図２参照）。このようにすると、シリンダ（17）が図３（Ｃ）の状態になる場合と、図３（Ａ）の状態になる場合とで、ブレード（27）の側面に作用する高圧の作用中心から両円弧溝（25,26）の曲率中心までの間隔を均等化できる。このため、両者の場合のブレード（27）の傾きを同程度にできる。したがって、ピストン（21）の両端面に対するブレード（27）の傾きは、シリンダ（17）がどの偏心位置にあっても極端に大きくなることが無く、ピストン（21）の端面に対するブレード（27）の片当たりは回避される。
【００６２】
−実施形態の効果−
上記実施形態では、ブレード（27）をピストン（21）に対して進退させるながら、シリンダ（17）をブレード（27）に対して揺動させることで、ピストン（21）に対するシリンダ（17）の偏心回転時において、外側シリンダ室（C1）及び内側シリンダ室（C2）の容積をそれぞれ拡縮できる。したがって、内側シリンダ室（C1）及び外側シリンダ室（C2）とで同時に流体の圧縮を行うことができる。
【００６３】
ここで、上記実施形態では、ブレード（27）の高圧室側の側面における高圧の作用中心から円弧溝（25,26）の曲率中心までの距離を短くするようにしている。このため、上記実施形態によれば、高圧に起因するブレード（27）の回転力を低減させることができるので、ピストン（21）の両端面に対するブレード（27）の片当たりを回避できる。
【００６４】
更に、上記実施形態では、シリンダ（17）の両円弧溝（25,26）の曲率中心を外シリンダ部（23）と内シリンダ部（24）との間の中間に位置させるようにしている。このため、本発明によれば、シリンダ（17）の偏心位置に依存してピストン（21）に対するブレード（27）の傾きが極端に大きくなってしまうのを回避できる。したがって、ピストン（21）の両端面に対するブレード（27）の片当たりを回避でき、ブレード（27）をピストン（21）に対して円滑に進退させることができる。
【００６５】
また、上記実施形態によれば、図２に示すように、内シリンダ部（24）の内側円弧溝（26）の曲率半径Ｒ１が、外シリンダ部（23）の外側円弧溝（25）の曲率半径Ｒ２よりも大径に構成されている。その結果、ブレード（27）の内側端面と摺接する内側円弧溝（26）の弧の長さを上記実施形態と比較して大きくとることができる。したがって、例えば図３（Ａ）の状態のシリンダ（17）が図３（Ｂ）の状態に揺動しても、ブレード（27）の内側端面の全域を内側円弧溝（26）の壁面に摺接させることができる。その結果、シリンダ（17）の揺動に伴いブレード（27）の内側端面の一部が内側円弧溝（26）から逸脱してしまうことを回避できる。したがって、ブレード（27）を両シリンダ部（23,24）の間に確実に保持することができ、この圧縮機（1）の信頼性を向上できる。
【００６６】
−実施形態１の変形例−
図４に示す実施形態１の変形例は、上述した実施形態１とブレード（27）及び円弧溝（25,26）の構成が異なるものである。この変形例では、内シリンダ部（24）の内側円弧溝（26）の曲率半径Ｒ１と、外シリンダ部（23）の外側円弧溝（25）の曲率半径Ｒ２とが同じ値に構成されている。一方、この変形例では、各円弧溝（25,26）の曲率中心が、上記実施形態１よりもシリンダ（23,24）の内側寄りに位置している。具体的に、各円弧溝（25,26）の曲率中心は、内シリンダ部（24）の外周面と外シリンダ部（23）の内周面との中間のピッチ円（図４の破線で示す円弧線）よりも内側に位置している。
【００６７】
この変形例においても、ブレード（27）の内側端面と摺接する内側円弧溝（26）の弧の長さを上記実施形態と比較して大きくとることができる。このため、例えば図４（Ａ）の状態のシリンダ（17）が図４（Ｂ）の状態に揺動しても、ブレード（27）の内側端面の一部が内側円弧溝（26）から逸脱してしまうことを回避できる。したがって、この変形例においても、両シリンダ部（23,24）の間にブレード（27）を確実に保持することができ、この圧縮機（1）の信頼性を向上できる。
【００６８】
《実施形態２》
実施形態２の回転式流体機械は、上記実施形態１と圧縮機構（20）の構成が異なるものである。具体的に、実施形態２の圧縮機構（20）は、ピストン（21）がシリンダ（17）に対して偏心回転する、いわゆるピストン可動型の圧縮機構を構成している。
【００６９】
図５に示すように、圧縮機構（20）は、ハウジング（16）と、可動ピストン（28）とを備えている。ハウジング（16）は、ケーシング（10）の胴部（11）の内壁に固定されている。このハウジング（16）には、その内部にシリンダ（17）が設けられている。
【００７０】
シリンダ（17）は、互いに同心の外シリンダ部（23）及び内シリンダ部（24）とを備えている。外シリンダ部（23）は、ハウジング（16）の外周側寄りに形成され、その横断面が環状に形成されている。また、内シリンダ部（24）は、ハウジング（16）の内周側寄りに形成され、その横断面が環状に形成されている。そして、外シリンダ部（23）と内シリンダ部（24）の間には、環状のシリンダ室が形成されている。
【００７１】
上記可動ピストン（28）は、ピストン（21）と、鏡板（22）と、軸嵌合部（21a）とで構成されている。鏡板（22）は、可動ピストン（28）の下端部に設けられ、円盤状に形成されている。ピストン（21）は、鏡板（22）の外周側から上方に延びて形成されている。このピストン（21）は、横断面が環状に形成されている。軸嵌合部（21a）は、鏡板（22）の内周端部から上方に延びて形成されている。この軸嵌合部（21a）は、横断面が環状に形成されている。また、軸嵌合部（21a）の内部には、上記偏心軸（33a）が嵌合している。
【００７２】
図６に示すように、上記環状のシリンダ室には上述したピストン（21）が配置されている。このピストン（21）は、シリンダ室を外側シリンダ室（C1）と内側シリンダ室（C2）とに仕切っている。外側シリンダ室（C1）は、ピストン（21）の外周面と上記外シリンダ部（23）の内周面との間に形成されている。一方、内側シリンダ室（C2）は、ピストン（21）の内周面と上記内シリンダ部（24）の外周面との間に形成されている。
【００７３】
また、ピストン（21）の分断部分には、ブレード（27）が貫通している。このブレード（27）は、内シリンダ部（24）の外周面から上記外シリンダ部（23）の内周面まで径方向に伸長している。そして、ブレード（27）は、上記外側シリンダ室（C1）及び上記内側シリンダ室（C2）をそれぞれ高圧室（C1-Hp,C2-Hp）と低圧室（C1-Lp,C2-Lp）とに区画している。
【００７４】
また、ブレード（27）の伸長方向の両側の端面は、それぞれ円弧状に形成されている。このブレード（27）の両端面の曲率中心は互いに一致している。一方、上記外シリンダ部（23）の内周面には、ブレード（27）の外側端面が嵌り込む外側円弧溝（25）が形成されている。また、上記内シリンダ部（24）の外周面には、ブレード（27）の内側端面が嵌り込む内側円弧溝（26）が形成されている。以上のようにして、ブレード（27）は、両円弧溝（25,26）の曲率中心を中心としてシリンダ（17）に対して揺動自在となっている。
【００７５】
両円弧溝（25,26）は、互いの曲率中心が一致している。本実施形態では、両円弧溝（25,26）の曲率中心が、内シリンダ部（24）の外周面と外シリンダ部（23）の内周面との中間のピッチ円（図６の破線で示す円弧線）上に位置している。また、本実施形態では、内側円弧溝（26）の曲率半径Ｒ１が外側円弧溝（25）の曲率半径Ｒ２よりも大径となっている。
【００７６】
上記ブレード（27）において、各シリンダ室（C1,C2）に臨む両側面は、上記ピストン（21）の周方向の両端面に挟み込まれている。つまり、ピストン（21）は、ブレード（27）の両側面に沿って径方向に進退自在に支持されている。
【００７７】
また、ブレード（27）は、上記両円弧溝（25,26）の曲率中心から該ブレード（27）の両側面までの距離が異なる非対称形状に形成されている。具体的に、両円弧溝（25,26）の曲率中心からブレード（27）の高圧室側の側面までの距離は、該曲率中心からブレード（27）の低圧室側の側面までの距離よりも長くなっている。その結果、このブレード（27）では、高圧室側の側面についてのブレード（27）の伸長方向の長さＬ１が、低圧室側の側面についてのブレード（27）の伸長方向の長さＬ２よりも短くなっている。
【００７８】
圧縮機構（20）では、上記内シリンダ部（24）の外周面がピストン（21）の内周面と実質的に１箇所で接すると共に、その接触箇所と位相が１８０°異なる位置において、外シリンダ部（23）の内周面がピストン（21）の外周面と実質的に１箇所で接している。
【００７９】
以上のような構成の圧縮機構（20）では、駆動機構（30）の駆動軸（33）が回転して偏心軸（33a）が偏心回転すると、ピストン（21）がシリンダ（17）に対して偏心回転する。ピストン（21）の偏心回転時には、ピストン（21）の両端面とブレード（27）の両側面とが摺接すると同時に、ブレード（27）の両端面と、シリンダ（17）の両円弧溝（25,26）の壁面とが摺接する。つまり、ピストン（21）の偏心回転時には、シリンダ（17）に対してブレード（17）が揺動すると当時に、揺動するブレード（17）に対してピストン（21）が径方向に進退する。その結果、内シリンダ部（24）とピストン（21）との各接触箇所と、外シリンダ部（23）とピストン（21）との接触箇所とが、図７における（Ａ）から（Ｄ）の順に移動する。
【００８０】
図７に示すように、上記ハウジング（16）には、吸入管（14）の下方に長穴状の吸入口（41）が形成されている。この吸入口（41）は、ハウジング（16）をその軸方向に貫通している。吸入口（41）の上端は、ハウジング（16）の上方の低圧空間（S1）に臨むように開口している。吸入口（42）の下端は、各シリンダ室（C1,C2）の低圧室（C1-Lp,C2-Lp）、及び内シリンダ部（24）の内側の環状空間（42）に臨むように開口している。また、上記ピストン（21）には、外側シリンダ室（C1）の低圧室（C1-Lp）と内側シリンダ室（C2）の低圧室（C2-Lp）とを連通させる貫通孔（43）が形成されている。更に、内シリンダ部（24）には、内側シリンダ室（C2）の低圧室（C2-Lp）と上記環状空間（42）とを連通させる貫通孔（44）が形成されている。
【００８１】
また、ハウジング（16）には、２つの吐出口（45）が形成されている。これら吐出口（45）は、ハウジング（16）をその軸方向に貫通している。各吐出口（45）の下端は、それぞれ各シリンダ室（C1,C2）の高圧室（C1-Hp,C2-Hp）に臨むように開口している。一方、各吐出口（45）の上端は、ハウジング（16）の上方の吐出空間（47）に開口している。各吐出口（45）には、該吐出口（45）を開閉するリード弁である吐出弁（46）がそれぞれ設けられている。
【００８２】
上記吐出空間（47）は、ハウジング（16）と、該ハウジング（16）の上方に設けられたカバープレート（18）との間に形成されている。この吐出空間（47）は、ハウジング（16）及びリヤヘッド（19）に形成された吐出通路（47a）を介して、圧縮機構（20）の開放の高圧空間（S2）と連通している。
【００８３】
−運転動作−
次に、この圧縮機（1）の運転動作について図７を参照しながら説明する。電動機（30）が駆動軸（33）を回転させると、その回転力は偏心軸（33a）を介して可動ピストン（28）に伝達される。その結果、ピストン（21）は、シリンダ（17）に対して偏心回転し、圧縮機構（20）では、冷媒の吸入動作と圧縮動作とが同時に行われる。
【００８４】
外側シリンダ室（C1）では、図７（Ｃ）の状態から図７（Ｄ）に至るまでの間に冷媒の吸入動作が開始される。つまり、図７(Ｃ）から図７（Ｄ）までピストン（21）が時計回りに公転すると、冷媒が吸入管（14）及び吸入口（41）を通って低圧室（C1-Lp）に吸入される。この際、外側シリンダ室（C1）の低圧室（C1-Lp）には、吸入口（41）からだけでなく、上記内側シリンダ室（C2）から貫通孔（43）を経由して冷媒が吸入される。その後、ピストン（21）が図７（Ｄ）、図７（Ａ）、図７（Ｂ）の順に公転すると、低圧室（C1-Lp）の容積が次第に拡大され、これに伴い低圧室（C1-Lp）へ冷媒が吸入される。更に、ピストン（21）が公転して図７（Ｃ）の状態に至ると、低圧室（C1-Lp）への冷媒の吸入動作が完了する。
【００８５】
その後、ピストン（21）が更に公転して図７（Ｄ）の状態に至ると、低圧室（C1-Lp）は、冷媒を圧縮するための高圧室（C1-Hp）となる。図７（Ｄ）の状態から更にピストン（21）が公転すると、上記高圧室（C1-Hp）の容積が次第に縮小され、高圧室（C1-Hp）で冷媒が圧縮される。その後、高圧室（C1-Hp）の圧力が上昇し、高圧室（C1-Hp）と吐出空間（47）との差圧が所定値以上になると、高圧室（C1-Hp）の冷媒圧力によって吐出弁（46）が開放される。その結果、高圧室（C1-Hp）内の冷媒は、吐出空間（47）へ流出する。
【００８６】
一方、上記内側シリンダ室（C2）では、図７（Ａ）の状態から図７（Ｂ）に至るまでの間に冷媒の吸入動作が開始される。つまり、図７（Ａ）から図７（Ｂ）までピストン（21）が時計回りに公転すると、冷媒が吸入管（14）及び吸入口（41）を通って低圧室（C2-Lp）に吸入される。この際、内側シリンダ室（C2）の低圧室（C2-Lp）には、吸入口（41）からだけでなく、環状空間（42）から貫通孔（44）を経由して冷媒が吸入される。その後、ピストン（21）が図７（Ｂ）、図７（Ｃ）、図７（Ｄ）の順に公転すると、低圧室（C2-Lp）の容積が次第に拡大され、これに伴い低圧室（C2-Lp）へ冷媒が吸入される。更に、ピストン（21）が公転して図７（Ａ）の状態に至ると、低圧室（C2-Lp）への冷媒の吸入動作が完了する。
【００８７】
その後、ピストン（21）が更に公転して図７（Ｂ）の状態に至ると、この低圧室（C2-Lp）は、冷媒を圧縮するための高圧室（C2-Hp）となる。図７（Ｂ）の状態から更にピストン（21）が公転すると、上記高圧室（C2-Hp）の容積が次第に縮小され、高圧室（C2-Hp）で冷媒が圧縮される。その後、高圧室（C2-Hp）の圧力が上昇し、高圧室（C2-Hp）と吐出空間（47）との差圧が所定値以上になると、高圧室（C2-Hp）の冷媒圧力によって吐出弁（46）が開放される。その結果、高圧室（C2-Hp）内の冷媒は、吐出空間（47）へ流出する。
【００８８】
以上のようにして、各シリンダ室（C1,C2）で圧縮されて吐出空間（47）へ流出した高圧の冷媒は、吐出通路（47a）を流通して高圧空間（S2）へ送られる。この高圧空間（S2）の冷媒は、吐出管（15）を介してケーシング（10）の外部へ供給される。
【００８９】
−実施形態２の効果−
上記実施形態２では、ブレード（27）をシリンダ（17）に対して揺動させながら、ピストン（21）をブレード（27）に対して進退させることで、シリンダ（17）に対するピストン（21）の偏心回転時において、外側シリンダ室（C1）及び内側シリンダ室（C2）の容積をそれぞれ拡縮できる。したがって、内側シリンダ室（C1）及び外側シリンダ室（C2）とで同時に流体の圧縮を行うことができる。
【００９０】
ここで、上記実施形態２においても、ブレード（27）の高圧室側の側面における高圧の作用中心から円弧溝（25,26）の曲率中心までの距離を短くするようにしているため、高圧に起因するブレード（27）の回転力を低減させることができる。したがって、ピストン（21）の両端面に対するブレード（27）の片当たりを効果的に回避できる。
【００９１】
更に、上記実施形態２においても、シリンダ（17）の両円弧溝（25,26）の曲率中心を外シリンダ部（23）と内シリンダ部（24）との間の中間に位置させるようにしている。このため、上記実施形態２においても、シリンダ（17）の偏心位置に依存してピストン（21）に対するブレード（27）の傾きが極端に大きくなってしまうのを回避できる。したがって、ピストン（21）の両端面に対するブレード（27）の片当たりを一層効果的に回避でき、ブレード（27）をピストン（21）に対して円滑に進退させることができる。
【００９２】
また、上記実施形態２においても、図６に示すように、内シリンダ部（24）の内側円弧溝（26）の曲率半径Ｒ１が、外シリンダ部（23）の外側円弧溝（25）の曲率半径Ｒ２よりも大径に構成されている。その結果、ブレード（27）の内側端面と摺接する内側円弧溝（26）の弧の長さを上記実施形態と比較して大きくとることができる。したがって、ピストン（21）の揺動に伴いブレード（27）の内側端面の一部が内側円弧溝（26）から逸脱してしまうことを回避できる。
【００９３】
なお、上記実施形態２において、上記実施形態１の変形例のように、両円弧溝（25,26）の曲率中心を内シリンダ部（24）側に偏倚させることもできる。この場合にも、内側円弧溝（26）の弧の長さを長くとることができるので、ブレード（27）の内側端面の一部が内側円弧溝（26）から逸脱してしまうのを回避できる。
【００９４】
なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
【産業上の利用可能性】
【００９５】
以上説明したように、複数のシリンダ室を有する回転式流体機械について有用である。
【図面の簡単な説明】
【００９６】
【図１】実施形態１に係る圧縮機の縦断面図である。
【図２】圧縮機の圧縮機構の横断面図である。
【図３】圧縮機の圧縮機構の動作を示す横断面図である。
【図４】実施形態１の変形例に係る圧縮機の圧縮機構の横断面図である。
【図５】実施形態２に係る圧縮機の縦断面図である。
【図６】圧縮機の圧縮機構の横断面図である。
【図７】圧縮機の圧縮機構の動作を示す横断面図である。
【図８】特許文献１に係る圧縮機の圧縮機構の横断面図である。
【図９】従来例に係る圧縮機の圧縮機構の横断面図である。
【図１０】ピストンのブレードに対する片当たりを説明するための従来例の圧縮機構の横断面図である。
【符号の説明】
【００９７】
1     圧縮機
17    シリンダ
20    圧縮機構
21    ピストン
23    外シリンダ部
24    内シリンダ部
25    外側円弧溝（円弧溝）
26    内側円弧溝（円弧溝）
27    ブレード
30    電動機（駆動機構）
33    駆動軸
C1    外側シリンダ室
C2    内側シリンダ室
【図１】
2006342705.tif 000003
【図２】
2006342705.tif 000004
【図３】
2006342705.tif 000005
【図４】
2006342705.tif 000006
【図５】
2006342705.tif 000007
【図６】
2006342705.tif 000008
【図７】
2006342705.tif 000009
【図８】
2006342705.tif 000010
【図９】
2006342705.tif 000011
【図１０】
2006342705.tif 000012