(57)【要約】【課題】  狭いスペースに収納できる小さなばね体によりタービンノズルを十分な保持力で安定して支持することができる支持構造を提供する。【解決手段】  ガスタービン１におけるタービン４の入口側に配置されたセラミック製のタービンノズル７をノズルサポート２７に支持するに際して、タービンノズル７に形成された径方向外方に突出する外側フランジ２０と、タービンノズル７に形成された径方向内方に突出する内側フランジ１９と、ばね力により外側フランジ２０をノズルサポート２７の外側支持部４０に押圧し、内側フランジ１９をインナハウジング５０の内側支持部４７ａに押圧する押圧機構３０とを備えて、タービンノズル７を両持型で支持する。【選択図】      図３
2006125233.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガスタービンにおけるタービンの入口側に配置されたセラミック製のタービンノズルをノズルサポートに支持する構造であって、
前記タービンノズルに形成された径方向外方に突出する外側フランジと、
前記タービンノズルに形成された径方向内方に突出する内側フランジと、
ばね力により前記外側フランジを前記ノズルサポートの外側支持部に押圧し、前記内側フランジをインナハウジングの内側支持部に押圧する押圧機構とを備えたタービンノズルの支持構造。
【請求項２】
請求項１において、前記押圧機構は、ばね体と、前記ノズルサポートに取り付けられて前記ばね体を保持し前記外側フランジの一側面にばね力を付加させる保持部材とを有し、  前記ノズルサポートの外側支持部が、前記外側フランジの他側面を前記ばね力の作用点よりも径方向外方で支持しているタービンノズルの支持構造。
【請求項３】
請求項１または２において、前記タービンノズルが周方向に分割された複数のノズルセグメントにより形成され、各ノズルセグメントごとに前記押圧機構のばね体が設けられているタービンノズルの支持構造。
【請求項４】
請求項３において、前記外側フランジと前記外側支持部とが線接触しているタービンノズルの支持構造。
【請求項５】
請求項３において、前記内側フランジと前記内側支持部とが周方向に離間した２か所で点接触しているタービンノズルの支持構造。
【請求項６】
請求項３において、前記ノズルサポートに、前記ノズルセグメントの前記外側フランジに係合して前記ノズルセグメントの周方向の位置決めを行う切欠部を有するアダプタが取り付けられているタービンノズルの支持構造。
【請求項７】
請求項１から６のいずれか一項において、前記内側支持部は、前記タービンノズルの内周面をシールするシール部材に形成されているタービンノズルの支持構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスタービンのセラミック製タービンノズルをノズルサポートに押し当てて支持する支持構造に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ガスタービンの高効率化を図るためには、タービンノズル出口温度、つまりタービン入口温度を上昇させることが有効である。これに対し、従来の中型および大型のガスタービンにおけるタービンノズルには、金属製の単独翼あるいは複数枚を一体化したセグメント翼が一般的に採用されており、このような金属製のタービンノズルでは、その材料の耐熱限界から、上述のタービン入口温度を上昇させることが困難であるため、ガスタービンの圧縮空気によりタービルノズルを冷却する方法がとられる。ところが、この冷却用の空気は、ガスの燃焼に寄与しないだけでなく、燃焼後のガス温度を低下させる。
【０００３】
そこで、所定のタービン入口温度を保つためには、燃焼器の出口温度を一層上昇させる必要が生じるが、そのようにした場合には、燃焼過程で生じるＮＯｘの増大を招く。また、所定のタービン入口温度を保つためには、ノズル翼を、耐熱材料を用いた複雑な冷却構造を持つ精密鋳造製とする必要があるために、ノズル翼が高価となり、さらに、高温下での酸化や腐食などによる劣化や硬度低下による磨耗などが生じ易い。
【０００４】
一方、上述のタービン入口温度を上昇させる課題を解決するため、高温での酸化、腐食および磨耗などに強い耐久性を発揮するセラミックを燃焼器やタービンなどの高温部品の形成材料に適用する工夫がなされている。ガスタービンの高温部品をセラミック製とした場合には、金属のみを使用したガスタービンに比べて無冷却あるいは少ない冷却空気で高いタービン入口温度を実現でき、高効率化、低公害化および長寿命化などを図ることができる。
【０００５】
ところが、セラミックは脆さや小さい弾性変形能などといった、金属とは異なる特性を有しており、セラミック製部品が隣接する金属製部品と干渉すると、損傷し易いので、その適用には相当の工夫が必要となる。小型のガスタービンでは、環状のタービンノズル全体をセラミックあるいはセラミック系複合材料による一体型構造とすることが可能であるが、中型および大型のガスタービンでは、大きさに伴って増大する熱応力や製造技術上の問題などから一体型構造とすることが困難である。そこで、中型および大型のガスタービンには、タービンノズルを周方向に分割された複数のセラミック製ノズルセグメントにより形成した分割型セグメント構造が採用されている。このようなノズルセグメントの支持構造として、各ノズルセグメントの外周部の一箇所をコイルスプリングで支持部品に押さえ付けて片持ち型の弾性支持構造を採用することにより、ノズルセグメントとこれに隣接する金属製支持部品などとの熱膨張差をコイルスプリングの伸縮により吸収して、金属製支持部品との変形の不適合を解消することが提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【特許文献１】特開２００１−３１７５７７号
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、ノズルセグメントを保持する機構のためのスペースには制約があるから、各ノズルセグメントの外周部の一箇所を支持部品に押さえ付けるコイルスプリングとして小型のものしか採用することができないので、ノズルセグメントからなるタービンノズルを片持ち型支持構造で保持するための保持力を十分に確保することが難しい。
【０００７】
本発明は、前記従来の課題に鑑みてなされたもので、狭いスペースに収納できる小さなばね体によりタービンノズルを十分な保持力で安定に支持することができる支持構造を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記目的を達成するために、本発明に係るタービンノズルの支持構造は、ガスタービンにおけるタービンの入口側に配置されたセラミック製のタービンノズルをノズルサポートに支持する構造であって、前記タービンノズルに形成された径方向外方に突出する外側フランジと、前記タービンノズルに形成された径方向内方に突出する内側フランジと、ばね力により前記外側フランジを前記ノズルサポートの外側支持部に押圧し、前記内側フランジをインナハウジングの内側支持部に押圧する押圧機構とを備えたタービンノズルの両持型とした。
【０００９】
このタービンノズルの支持構造によれば、押圧機構のばね力により、タビンノズルの径方向外方の外側フランジをノズルサポートに、かつ径方向内方の内側フランジをインナハウジングにそれぞれ押圧して、タービンノズルを外側と内側との２か所に押し付けて両持型で支持するので、ばね力がタービンノズルの内外２か所に加わることから、小さなばね力を付与するだけでタービンノズルに対して安定に保持できる。したがって、ばね力発生のために押圧機構に設けるばね体として、狭いスペースに収納できる小さなものを採用できる。また、タービンノズルは耐熱性に優れたセラミック製としたので、高いタービン入口温度を実現して、ガスタービンの高効率化、低公害化および長寿命化を実現できる。しかも、セラミック製タービンノズルは、これに隣接する金属製支持部品などとの熱膨張差が押圧機構のばね体の伸縮により吸収されて、軸方向に弾性的に支持されていることから、金属製支持部品の熱変形による影響を受け難いので、金属製支持部品との変形の不適合による損傷の発生が防止される。
【００１０】
本発明の好ましい実施形態では、前記押圧機構が、ばね体と、前記ノズルサポートに取り付けられて前記ばね体を保持し前記外側フランジの一側面にばね力を付加させる保持部材とを有し、前記ノズルサポートの外側支持部が、前記外側フランジの他側面を前記ばね力の作用点よりも径方向外方で支持している。この構成によれば、タービンノズルは、ばね体から付加されるばね力の作用点に対し、その両側にあたる径方向の外方と内方とを支持点として、それぞれノズルサポートおよびインナハウジングに押し付けられているので、ダービンノズルの安定した支持が得られる。
【００１１】
本発明の好ましい他の実施形態では、前記タービンノズルが周方向に分割された複数のノズルセグメントにより形成され、各ノズルセグメントごとに前記押圧機構のばね体が設けられている。この構成によれば、タービンノズルが分割型セグメント構造になっているので、熱応力や製造技術上の問題などから一体化構造とすることが困難な中型または大型のガスタービンに採用することができるとともに、複数のノズルセグメントは、個々の押圧機構のばね体から押圧力を受けてノズルサポートおよびインナハウジングに安定して支持される。
【００１２】
同上のタービンノズルが周方向に分割された複数のノズルセグメントにより形成されている場合において、前記外側フランジと前記外側支持部とが線接触する構成とすることが好ましい。この構成によれば、外側フランジが正常な姿勢からずれて傾いても、面接触の場合と異なり、外側フランジが外側支持部に片当たりして支持点が大きくずれるといったことがなく、安定してタービンノズルを支持できる。
【００１３】
同上のタービンノズルが周方向に分割された複数のノズルセグメントにより形成されている場合において、前記内側フランジと前記内側支持部とが周方向に離間した２か所で点接触している構成とすることが好ましい。この構成によれば、ノズルセグメントがノズル軸心に対し垂直な軸の回りに傾くのが抑制されるので、タービンノズルの姿勢が安定化される。
【００１４】
同上のタービンノズルが周方向に分割された複数のノズルセグメントにより形成されている場合において、前記ノズルサポートに、前記ノズルセグメントの前記外側フランジに係合して前記ノズルセグメントの周方向の位置決めを行う切欠部を有するアダプタが取り付けられている構成とすることが好ましい。この構成によれば、複数のノズルセグメントは、外側フランジと切欠部との係合によって周方向への位置決めがなされる。
【００１５】
本発明の好ましい他の実施形態では、前記内側支持部が、前記タービンノズルの内周面をシールするシール部材に形成されている。この構成によれば、タービンノズルの内周面をシールするシール部材に内側支持部とての機能を兼備させているので、内側支持部を別途設ける必要がなくなり、構成を簡略化できる。
【発明の効果】
【００１６】
本発明のタービンノズルの支持構造によれば、押圧機構のばね力により、タービンノズルの径方向外方の外側フランジおよび径方向内方の内側フランジをそれぞれノズルサポートおよびインナハウジングに押圧して、タービンノズルを径方向の外側と内側との２か所の支持点で両持型で支持するので、小さなばね力を付与するだけでタービンノズルを安定して支持できる。また、ばね力発生用のばね体として、狭いスペースに収納できる小さなものを採用できる。さらに、タービンノズルをセラミック製としたので、高いタービン入口温度を実現して高効率化、低公害化および長寿命化を図ったガスタービンとしながら、セラミック製タービンノズルが、隣接する金属製支持部品との変形の不適合により損傷するのを防止できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、本発明の好適な実施形態について図面を参照しながら説明する。
図１は本発明の一実施形態に係るタービンノズルの支持構造を適用したガスタービン１を示す一部破断した側面図である。同図において、ガスタービン１は、圧縮機２で空気ＩＡを圧縮して燃焼器３に導くとともに、ガスまたは液体燃料Ｆを、燃焼器３内に噴射して燃焼させ、その高温高圧の燃焼ガスＧのエネルギによりタービン４を駆動する構成になっている。このタービン４は圧縮機２を駆動するとともに、例えば発電機（図示せず）のような負荷を駆動する。
【００１８】
前記圧縮機２として、軸流圧縮機を備えたガスタービン１を例示してある。この軸流圧縮機２は、回転軸１２の外周面に配置された多数個の動翼１３と、ハウジング１４の内周面に複数段に配置された静翼１５との組合せにより、吸気ダクト１６から吸入した空気ＩＡを圧縮して、その圧縮空気Ａを環状に形成された車室１７に送給する。
【００１９】
燃焼器３は、環状の車室１７に、その周方向に沿って複数個（例えば６個）が等間隔で配置されており、車室１７に送給された圧縮空気Ａが、矢印ａ，ｂで示すように、燃焼筒２１内の燃焼室２２に導入される。一方、燃焼器３の燃料ノズル２３から燃料Ｆが燃焼室２２内に噴射され、この燃料Ｆが圧縮空気Ａと混合されて燃焼し、その高温高圧の燃焼ガスＧが、燃焼筒２１の下流側（燃焼ガスＧの流れ方向の下流側）に接続された遷移ダクト２６を通って、タービンノズル７からタービン４内に流入する。
【００２０】
図２は、図１のII−II線から見た前記タービンノズル７の一部除外した拡大図である。タービンノズル７は、周方向Ｑに分割された複数（この実施形態において３６個）のセラミック製ノズルセグメント８を周知の連結構造により相互に連結して環状に構成され、図１のタービン４の第１段タービン動翼の入口側に配置される。図２の各ノズルセグメント８は、図４に示すように、翼部９の径方向Ｒの両端部に外周壁部１０および内周壁部１１が一体形成され、さらに、外周壁部１０からは径方向Ｒの外方に向け外側フランジ２０が一体に突設されているとともに、内周壁部１１の前端近傍箇所からは径方向Ｒの内方に向け内側フランジ１９が一体に突設されている。さらに、内周壁部１１の中央部分からはシール受け突部１８が一体に膨出形成されている。各ノズルセグメント８は、外側フランジ２０が後述のノズルサポートに、かつ内側フランジ１９が後述のインナハウジングにそれぞれ押し付けられることにより、両持型で２点支持される。これらの支持構造の詳細については後述する。
【００２１】
つぎに、前記タービンノズル７の支持構造について説明する。図３は前記タービンノズル７の縦断面図であり、同図において、タービンノズル７を支持するための金属製ノズルサポート２７は、径方向Ｒに２分割された構造であって、このノズルサポート２７に前記遷移ダクト２６を保持する金属製サポート部材２８がボルト２９により固定されている。このノズルサポート２７はハウジング１４に支持されている。複数のノズルセグメント８からなるタービンノズル７は、遷移ダクト２６の下流端出口に対向する配置とされて、各ノズルセグメント８の外側フランジ２０が押圧機構３０からの押圧力で芯棒３３を介し前記ノズルサポート２７に押し付けられ、かつ内側フランジ１９が後述する構造によりインナハウジングに押し付けられて、ガスタービン１の軸方向Ｐに移動可能に弾性的に両持型で支持されている。前記押圧機構３０は、いずれも金属製のばね体３１および保持部材３２を有しており、各ノズルセグメント８ごとに一つずつ配設されている。したがって、押圧機構３０はノズルセグメント８と同数だけ設けられている。
【００２２】
図３に示すように、ばね体３１としては圧縮コイルスプリングが用いられている。前記保持部材３２は、全体として、リング状体を周方向Ｑに２分割した半円形弧状の外観を呈し、図５に示すように、取付部３２ａと、この取付部３２ａから延出した支持部３２ｂと、この支持部３２ｂの前方に突出したＬ字状の保持部３２ｃと、前記取付部３２ａから後方へ突出した係合突部３２ｄとを有している。係合突部３２ｃには挿通孔３２ｆが形成され、支持部３２ｂには切欠き３２ｇが形成されている。
【００２３】
図３に示すように、この保持部材３２は、後方のアダプタ３７に重合した配置で、ボルト３４を前方側から取付部３２ａの挿通孔３２ｅおよびアダプタ３７の挿通孔３７ａを介してノズルサポート２７に螺合することにより、アダプタ３７とともにノズルサポート２７に固定されている。また、保持部材３２には、芯棒３３が保持部３２ｃの挿通孔３２ｆに後方から挿通されて、この芯棒３３の先端のばね受座３３ａが支持部３２ｂの切欠き３３ｇを通ってノズルセグメント８の外側フランジ２０の前面に当てがった配置で、芯棒３３の外周に巻装された前記ばね体３１が、保持部３２ｃとばね受け座３３ａとの間に介装状態に保持されている。このばね体３１は、ばね受け座３３ａを介し外側フランジ２０の前面にばね力を付加して、外側フランジ２０をノズルサポート２７に押圧する。
【００２４】
図６に示すように、前記アダプタ３７は、リング体を周方向に２分割した円弧状であって、その内周部には、周方向Ｑに並べて複数の切欠部３７ｂが形成されており、各切欠部３７ｂに、図２に示すノズルセグメント８の外側フランジ２０が嵌め込まれている。これにより、ノズルセグメント８が、周方向Ｑに位置決めされているとともに、図３に示すガスタービン１の軸方向Ｐへは移動自在とされている。
【００２５】
また、図６に示すように、前記アダプタ３７は、厚み方向の前面側（図６の表面側）における挿通孔３７ａが形成される部分に環状の第１係合凹所３７ｃが、後面側（図８の裏面側）の内周側に環状の第２係合凹所３７ｄがそれぞれ形成されている。図３に示すように、アダプタ３７は、第１係合凹所３７ｃに保持部材３２の環状の係合突部３２ｄが係合し、かつ第２係合凹所３７ｄにノズルサポート２７の環状の係合突部２７ａが係合した状態で、ボルト３４でノズルサポート２７に固定されている。
【００２６】
ノズルサポート２７におけるノズルセグメント８の外側フランジ２０に対向する箇所には、金属製の外側支持部４０が、各ノズルセグメント８ごとにノズルサポート２７の当該箇所に対し埋設されて、ボルト４１によりノズルサポート２７に固定されている。図７に示すように、前記外側支持部４０には、前面側（図７の表面側）の外周縁部に、部分円筒面形状（縦断面が円弧状）に膨出して径方向Ｒに直交する方向（接線方向）に延びる受圧部４０ａが形成されている。
【００２７】
したがって、図３のばね体３１のばね力で押圧されている外側フランジ２０は、自身の平坦面が外側支持部４０の円筒面形状の受圧部４０ａに押し付けられて、線接触により支持されている。また、ノズルセグメント８は、外側支持部４０の円筒面形状の外周縁部４０ａを支点として前後に傾斜する。この外周縁部４０ａは、図７に示すように軸方向から見ると、すべての外側支持部４０が並んだ状態で、ノズルセグメント８の数に対応した正多角形（この実施形態では正３６角形）となっており、これにより、ノズルセグメント８が前後に傾斜しても、外側支持部４０の前記受圧部４０ａとノズルセグメント８の外側フランジ２０とが線接触を保持するようになっている。また、この外側支持部４０においても、アダプタ３７のノズルサポート２７に対する取付構造と同様に、外側支持部４０の環状の係合凹所４０ｃに、図３のノズルサポート２７の環状の係合突部２７ｂが係合した状態で、ボルト４１によりノズルサポート２７に固定されている。
【００２８】
一方、各ノズルセグメント８の内周壁部１１は以下のような構造で支持されている。すなわち、内周壁部１１は、軸心方向中央部のシール受け突部１８が、セラミック製の第１シール部材４２および第１セラミックばね４３を介して、インナハウジング５０に固定された金属製のばね受け部材４４に支持されているとともに、前端近傍箇所が、セラミック製の第２シール部材４７および第２セラミックばね４８を介して前記ばね受け部材４４に支持されている。前記ばね受け部材４４は、タービン軸心Ｃ（図１）の回りにリング状に形成され、インナハウジング５０に固定されている。そのばね受け部材４４には、第１シール部材４２および第１セラミックばね４３を軸方向の両側から挟むようにして保持する第１および第２保持体５１，５２が固定されているとともに、第２保持体５２との間で第２シール部材４７および第２セラミックばね４８を軸方向の両側から挟むようにして保持する第３保持体５３が、第２保持体５２に重合した状態で固定されている。ばね受け部材４４に対し、第１保持部材５１はボルト５５により、第２保持部材５２および第３保持部材５３はボルト５６により、それぞれ固定されている。インナハウジング５０は外側のハウジング１４に連結されている。
【００２９】
第１シール部材４２および第２シール部材４７は、リング状体を周方向Ｑに６分割された６個のセラミック製リング片からなり、それぞれ６つずつのノズルセグメント８に対応している。第１および第２セラミックばね４３，４８は、各シール部材４２，４７の内周面と曲率半径が異なる円弧状に湾曲した細長い形状に形成されたセラミック材料からなり、両シール部材４２，４７は、対応するセラミックばね４３，４８の弾性力により、６つずつのノズルセグメント８の内周壁部１１の内径面に圧接される。これにより、セラミック製の複数のノズルセグメント８からなるタービンノズル７は、複数のリング片からなる２つのシール部材４３，４７により内周側を２重にシールされて、燃焼ガスＧの漏れが確実に防止される。この漏れ防止は第１シール部材４２が主に担い、そのシールの補助を第２シール部材４７が行うが、第２シール部材４７は、シールの補助に加えて、以下のような別の機能を兼備している。
【００３０】
すなわち、図８に示すように、第２シール部材４７には、ノズルセグメント８の内側フランジ１９に対向する前面側に、半球面状に突出した内側支持部４７ａが形成されており、ノズルセグメント８が図３の押圧部材３０のばね体３１のばね力で押圧されていることにより、同図に矢印で示すように、ノズルセグメント８の内側フランジ１９の後側の平坦面が、内側支持部４７ａに押し当てられて点接触していることにより、インナハウジング４４に押圧されて支持されている。前記内側支持部４７ａは、図２にも示すように、各ノズルセグメント８の内側フランジ１９に個々に対応して、周方向Ｑに離間した２か所に形成されている。
【００３１】
上記構成の支持構造では、図３に示す押圧機構３０のばね体３１のばね力により、タービンノズル７におけるノズルセグメント８の外側フランジ２０を外側支持部４０を介しノズルサポート２７に、かつ内側フランジ１９を第２シール部材４７の内側支持部４７ａおよびばね受け部材４４を介しインナハウジング５０にそれぞれ押圧して、タービンノズル７を径方向の外側と内側との２か所で両持型で支持している。そのため、前記ばね力は、ノズルセグメント８の径方向の内外２か所に加わることから、小さなばね力でノズルセグメント８を外力に対して安定に保持できる。
【００３２】
したがって、前記支持構造では、狭いスペースに収納できる小さなばね体３１であっても、タービンノズル７を、ノズルサポート２７およびインナハウジング５０に押圧して、周辺から作用する励振力、例えば隣接する周辺部品の振動や燃焼ガスＧの振動に起因する励振力、あるいは後段のタービン翼からの気流を介しての励振力に抗して、振動することなく安定して支持することができる。また、タービンノズル７を構成する各ノズルセグメント８は、耐熱性に優れたセラミック製であるから、高いタービン入口温度を実現して高効率化、低公害化および長寿命化などを図ったガスタービン１とすることができる。さらに、セラミック製タービンノズル７は、これに隣接する押圧機構３０の保持部材３２、外側支持部４０、アダプタ３７、ノズルサボート２７などの金属製支持部品との熱膨張差が、ばね体３１の伸縮により吸収されて、軸方向に弾性的に支持されることから、金属製支持部品の大きな変形に影響を受けることがないので、金属製支持部品との変形の不適合による損傷が防止される。
【００３３】
また、図３に示すように、外側フランジ２０の支持点である外側支持部４０の受圧部４０ａが、押圧機構３０におけるばね体３１からタービンノズル７の外側フランジ２０へのばね力の作用点に対して径方向外方に位置しているから、ノズルセグメント８は、ばね体３１から付加されるばね力の作用点に対し、その両側にあたる受圧部４０ａと第２シール部材４７の内側支持部４７ａとで支持されるので、タービンノズル７の安定した支持が得られる。しかも、各ノズルセグメント８の内側フランジ１９は、図８に示す周方向Ｑに離間した２つの内側支持部４７ａで支持されているので、図３に示すノズルセグメント８がノズル軸心（タービン軸心Ｃと同一）に対し垂直な軸の回りに傾くのが抑制されるので、タービンノズル７の姿勢が安定化する。また、内側支持部４７ａが半球面状であるから、ノズルセグメント８が前後に傾いても、接触点が内側支持部４７ａの表面上でずれることにより接触が保持される。
【００３４】
タービンノズル７は、周方向に分割された複数のノズルセグメント８を連結して構成された分割型セグメント構造になっているので、熱応力や製造技術上の問題などから一体化構造のセラミック製タービンノズルとすることが困難な中型または大型のガスタービンに採用することができる。しかも、各ノズルセグメント８ごとに個々に対応して押圧機構３０のばね体３１を配設しているので、各ノズルセグメント８の外側フランジ２０および内側フランジ１９を個々にばね力でノズルサポート２７およびインナハウジング５０に押し付けて支持することができるから、タービンノズル７の全体を周方向Ｑに対して均等に支持することができる。
【００３５】
複数の各ノズルセグメント８は、図２に示す外側フランジ２０とアダプタ３７の切欠部３７ｂとの係合によって周方向への位置決めがなされていることにより、タービンノズル７としての全体形状を常に保持しながら、図３のガスタービン１の軸方向Ｐに対し個々に移動自在に支持することができるので、隣接する金属製支持部品２７，３２，３７，４０との熱膨張差を個々のノズルセグメント８の軸方向Ｐへの移動により吸収することができる。
【００３６】
また、ノズルセグメント８の外側フランジ２０と外側支持部４０の受圧部４０ａとが線接触しているから、ノズルセグメント８が正常な姿勢からずれて前後に傾いても、外側フランジ２０上の接触位置（支点）がほとんど変化しないので、面接触の場合と異なり、外側フランジ２０に片当たりして支点がずれることがなく、安定してノズルセグメント８、つまりタービンノズル７を支持できる。
【００３７】
さらに、タービンノズル７の内側フランジ１９を支持する内側支持部４７ａが、タービンノズル７の内周面を補助的にシールする第２シール部材４７に一体形成されているので、別部材の内側支持部を設けるのに比較して、構成を簡略化できる。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】本発明の一実施形態に係るタービンノズルの支持構造を適用したガスタービンを示す一部破断した側面図である。
【図２】図１のII−II線から見た前記タービンノズルの支持構造を示す正面図である。
【図３】前記タービンノズルの縦断面図である。
【図４】同上のタービンノズルのノズルセグメントを示す斜視図である。
【図５】同上の支持機構の保持部材を切断して示した斜視図である。
【図６】同上の支持機構のアダプタを示す正面図である
【図７】同上の支持機構の外側支持部を示す正面図である。
【図８】同上の支持機構のノズルセグメントの内側フランジと内側支持部との相対位置関係を示した斜視図である。
【符号の説明】
【００３９】
１  ガスタービン
４  タービン
７  タービンノズル
８  ノズルセグメント
１９  内側フランジ
２０  外側フランジ
２７  ノズルサポート
３０  押圧機構
３１  ばね体
３２  保持部材
３７  アダプタ
３７ｂ  切欠部
４０  外側支持部
４７  （第２）シール部材
４７ａ  内側支持部
５０  インナハウジング
【図１】
2006125233.tif 000003
【図２】
2006125233.tif 000004
【図３】
2006125233.tif 000005
【図４】
2006125233.tif 000006
【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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