(57)【要約】【課題】  正逆回転する際における左右の吐出特性の差異をなくし、安定な吐出特性を達成したオイルポンプを提供する。【解決手段】  複数のポンプ室のうち最小のポンプ容積を有する噛合い部に対応する位置に形成された第１軸方向孔と、カムリングに形成され、複数のポンプ室のうち最大のポンプ容積を有する閉じ込み部に対応する位置に形成された第２軸方向孔と、第１ハウジング、第２ハウジング及び第１軸方向孔に挿入される第１位置決めピンと、第１ハウジング、第２ハウジング及び第２軸方向孔に挿入される第２位置決めピンと、を備え、駆動軸が正・逆回転されることにより、吸入ポートと吐出ポートとが切り替わるオイルポンプにおいて、第１軸方向孔または第２軸方向孔は、軸線方向に長い長孔状に形成されることとした。【選択図】        図３
2006105029.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
カムリングと、
前記カムリングの内周に収容された内歯歯車と、
前記内歯歯車に噛合う外歯歯車と、
前記外歯歯車を回転駆動する駆動軸と、
前記カムリングの軸方向両側に設けられる第１、第２ハウジングと、
前記カムリングに形成され、前記複数のポンプ室のうち最小のポンプ容積を有する噛合い部に対応する位置に形成された第１軸方向孔と、
前記カムリングに形成され、前記複数のポンプ室のうち最大のポンプ容積を有する閉じ込み部に対応する位置に形成された第２軸方向孔と、
前記第１ハウジングまたは第２ハウジングに形成され、前記内歯歯車と外歯歯車との間に形成される複数のポンプ室に開口するとともに、前記噛合い部と閉じ込み部とを結ぶ直線に対して対称に設けられた吸入ポート及び吐出ポートと、
前記第１ハウジング、第２ハウジング及び第１軸方向孔に挿入される第１位置決めピンと、
前記第１ハウジング、第２ハウジング及び第２軸方向孔に挿入される第２位置決めピンと、を備え、前記駆動軸が正・逆回転されることにより、前記吸入ポートと吐出ポートとが切り替わるオイルポンプにおいて、
前記第１軸方向孔または第２軸方向孔は、前記軸線方向に長い長孔状に形成されることを特徴とするオイルポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、流体の吸入・吐出を行う回転式ポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、特許文献１に開示されるような内接歯車ポンプにおいては、カムリングが一対のスクリュによってハウジングに位置決め固定されている。このスクリュは、トロコイドロータの噛合い位置と閉じ込み位置とを結ぶ軸線に対して対称位置に一対（軸線を１２時と６時の位置としたとき、３時と９時の位置）に設けられている。
【特許文献１】特開平８−４２４１８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかしながら上記従来技術にあっては、カムリングとハウジングとの組み付けにおいては、部材の加工精度の問題によりカムリングとハウジングいずれかのスクリュが貫通する孔を若干大きめに余裕代を持たせて形成しなければならない。したがって、この余裕代分カムリングが軸線の幅方向に偏心するおそれがある。このような内接歯車ポンプをトロコイドロータが正逆回転することによって吸入と吐出が入れ替わる可逆式ポンプに適用した場合、左右の吐出特性が異なってしまうという問題があった。
【０００４】
本発明は、上記問題に着目してなされたもので、その目的とするところは、正逆回転する際における左右の吐出特性の差異をなくし、安定な吐出特性を達成したオイルポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するため本発明では、カムリングと、前記カムリングの内周に収容された内歯歯車と、前記内歯歯車に噛合う外歯歯車と、前記外歯歯車を回転駆動する駆動軸と、前記カムリングの軸方向両側に設けられる第１、第２ハウジングと、前記カムリングに形成され、前記複数のポンプ室のうち最小のポンプ容積を有する噛合い部に対応する位置に形成された第１軸方向孔と、前記カムリングに形成され、前記複数のポンプ室のうち最大のポンプ容積を有する閉じ込み部に対応する位置に形成された第２軸方向孔と、前記第１ハウジングまたは第２ハウジングに形成され、前記内歯歯車と外歯歯車との間に形成される複数のポンプ室に開口するとともに、前記噛合い部と閉じ込み部とを結ぶ直線に対して対称に設けられた吸入ポート及び吐出ポートと、前記第１ハウジング、第２ハウジング及び第１軸方向孔に挿入される第１位置決めピンと、前記第１ハウジング、第２ハウジング及び第２軸方向孔に挿入される第２位置決めピンと、を備え、前記駆動軸が正・逆回転されることにより、前記吸入ポートと吐出ポートとが切り替わるオイルポンプにおいて、前記第１軸方向孔または第２軸方向孔は、前記軸線方向に長い長孔状に形成されることとした。
【０００６】
よって、第１軸方向孔または第２軸方向孔を軸線方向に長い長孔状に形成することで、正逆回転する際における左右の吐出特性の差異をなくし、安定な吐出特性を達成したオイルポンプを提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
以下、本発明のオイルポンプを実現する最良の形態を、図面に示す実施例１に基づいて説明する。
【実施例１】
【０００８】
［パワーステアリング装置のシステム構成］
実施例１につき図１ないし図４に基づき説明する。図１は、本願オイルポンプ１を適用したパワーステアリング装置のシステム構成図である。運転者がステアリングホイール２ａを操舵すると、ステアリングシャフト２ｂ及びコラムシャフト２ｃを介してピニオンシャフト２ｄが駆動され、所謂ラック&ピニオン機構によりラック軸４ａが軸方向に移動し、前輪を操舵する。ステアリングシャフト２ｂには、運転者の操舵トルクを検出するトルクセンサ３ａが設けられ、コントロールユニット３ｂに対しトルク信号を出力する。
【０００９】
ラック軸４ａには、運転者の操舵トルクに応じてラック軸４ａの移動をアシストするパワーステアリング機構が設けられている。このパワーステアリング機構は、モータ１ａにより駆動する可逆式のオイルポンプ１と、ラック軸４ａを左右に移動させるシリンダ４ｂが設けられている。このシリンダ４ｂの内部には軸方向移動可能なピストン４ｃが設けられ、このピストン４ｃにより第１シリンダ室４ｄ及び第２シリンダ室４ｅが画成される。
【００１０】
第１シリンダ室４ｄとオイルポンプ１は第１油路５ａを介して接続され、第２シリンダ室４ｅとオイルポンプ１は第２油路５ｂを介して接続されている。また、第１、第２油路５ａ，５ｂはそれぞれ第１、第２吸入油路８ａ，８ｂを介してリザーバタンク８と接続し、第１、第２吸入油路８ａ，８ｂにはそれぞれ吸入チェックバルブ７ｅ，７ｆが設けられる。
【００１１】
吸入チェックバルブ７ｅ，７ｆによりリザーバタンク８側への逆流を防止するとともに、第１、第２油路８ａ，８ｂにおける作動油が不足した場合にはリザーバタンク８から作動油を補給可能な構成となっている。
【００１２】
第１、第２油路５ａ，５ｂは第１、第２連通路６ａ，６ｂによりオイルポンプ１を介さずに接続され、第１、第２連通路６ａ，６ｂはそれぞれ第１、第２接続部９ａ，９ｂにおいて第３連通路６ｃにより接続されている。この第３連通路６ｃには常開の電磁切換弁９が設けられて連通／遮断が行われる。
【００１３】
第１連通路６ａ上であって第１接続部９ａと第１、第２油路５ａ，５ｂとの間にはそれぞれ第１、第２チェックバルブ７ａ，７ｂが設けられている。第１チェックバルブ７ａは第１油路５ａから第１接続部９ａへの流れのみを許容し、第２チェックバルブ７ｂは第２油路５ｂから第１接続部９ａへの流れのみを許容するよう設けられている。
【００１４】
一方、第２連通路６ｂ上であって第２接続部９ｂと第１、第２油路５ａ，５ｂとの間にはそれぞれ第３、第４チェックバルブ７ｃ、７ｄが設けられている。第３チェックバルブ７ｃは第２油路５ｂから第２接続部９ｂへの流れのみを許容し、第４チェックバルブ７ｄは第１油路５ａから第２接続部９ｂへの流れのみを許容するよう設けられている。
【００１５】
コントロールユニット３ｂには、トルクセンサ３ａからのトルク信号に加え、イグニッションスイッチからのスイッチ信号、エンジン回転数センサからのエンジン回転数信号、車速センサからの車速信号等が入力され、これら各種信号に基づいて操舵アシスト力を決定し、モータ１ａ及び電磁切換弁９に対し指令信号を出力する。
【００１６】
［オイルポンプの構成］
（軸方向断面図）
図２はオイルポンプ１の軸方向断面図である。オイルポンプ１はいわゆる双方向ポンプであり、第１、第２ハウジング１０，２０、アウタロータ３０、インナロータ４０、駆動軸５０、及びカムリング６０を有する。
【００１７】
カムリング６０は鉄系材料で形成され、第１、第２ハウジング１０，２０はアルミ系材料で形成され、カムリング６０と第１、第２ハウジング１０，２０は互いに線膨張係数（熱膨張係数）は異なる。一方、第１、第２ハウジング１０，２０の線膨張係数は同一のものとする。なお、各部品は鋳造後仕上げ加工されることとしてもよいし、切削により形成されることとしてもよく特に限定しない。
【００１８】
カムリング６０は円環内部にアウタロータ３０、インナロータ４０を収装する。また、第１ハウジング１０のｚ軸正方向面１１であって図中Ｉ−ＩＩ直線よりもｘ軸負方向の領域には第１吸入ポート１１０が設けられ、ｘ軸正方向の領域には第１吐出ポート１２０が設けられている。
【００１９】
（上面図）
図３は、第２ハウジング２０を取り去ったオイルポンプ１の上面図である。カムリング６０は第１、第２ハウジング１０，２０内部に収装され、III-III直線に対し対称に配置されたボルト挿通孔６１を有する。このボルト挿通孔６１及び第１、第２ハウジング１０，２０に設けられたボルト挿通孔１４０，２４０（図４参照）にボルト７０を挿通し、第１、第２ハウジング１０，２０を締結する。このボルト挿通孔６１はカムリング６０の精密な位置決めを行うものではなく、ボルト挿通孔６１はボルト７０に対しガタをもって設けられる。
【００２０】
アウタロータ３０は内周に内歯歯車３１０を有し、外周面３２０においてカムリング６０に回転自在に収装される。また、カムリング６０は鉄系材料で形成され、第１、第２ハウジング１０，２０はアルミ系材料で形成される。アウタロータ３０が常に摩擦摺動するカムリング６０を鉄系材料で形成することで耐摩耗性を確保し、容積の大きい第１、第２ハウジング１０，２０をアルミ系材料で形成することで装置全体の重量を低減する。
【００２１】
アウタロータ３０の内周には外歯歯車４１０を備えたインナロータ４０が収装される。この内歯歯車３１０と外歯歯車４１０は同ピッチで設けられ、また内歯歯車３１０の歯数は外歯歯車４１０の歯数よりも１つ多く設けられている。なお、内歯歯車３１０の歯数は外歯歯車４１０の歯数に対し２つ以上であってもよく特に限定しない。
【００２２】
上記各ロータ３０，４０の収装時には内歯歯車３１０と外歯歯車４１０が噛合うよう収装される。このとき、内歯歯車３１０の歯数は外歯歯車４１０の歯数よりも１つ多いため、内歯歯車３１０と外歯歯車４１０が噛合う際互いに偏心して噛合うこととなる。偏心により内歯歯車３１０と外歯歯車４１０により隔成されたポンプ室５００が形成される。
【００２３】
アウタロータ３０とインナロータ４０の偏心により、内歯歯車３１０と外歯歯車４１０はそれぞれｙ軸正方向へ向かうほど密に噛合い、ｙ軸正方向端部Ａにおいて完全に噛合ってポンプ室５００は最小容積となる。また、ｙ軸負方向へ向かうほど噛合を解かれ、ｙ軸負方向端部Ｂにおいて完全に噛合を解かれて最大ポンプ容積となる。なお、ｙ軸負方向端部Ｂにおける内歯歯車３１０と外歯歯車４１０のクリアランスは、接触を回避しつつ略ゼロとなるよう設けられている。
【００２４】
すなわち、インナロータ４０及びアウタロータ３０が反時計回りに回転されると、ポンプ室５００におけるIII-III直線に対しｘ軸負方向側領域（第１、第２吸入ポート１１０，２１０に対応）では回転に伴って容積が増加する吸入領域５１０となり、ｘ軸正方向側領域（第１、第２吐出ポート１２０，２２０に対応）では回転に伴って容積が減少する吐出領域５２０となる。時計回りに回転する場合は、吸入及び吐出が逆となる。
【００２５】
ｚ軸と平行に設けられた駆動軸５０は、モータ１ａ（図１参照）に接続されてインナロータ４０を駆動する。インナロータ４０とアウタロータ３０の噛み合いにより、駆動軸５０の回転に伴ってインナロータ４０及びアウタロータ３０は回転駆動される。この駆動軸５０が正逆回転を行うことでオイルポンプ１は双方向ポンプとして機能する。
【００２６】
（ハウジングとカムリングの位置決め）
カムリング６０であって上述のｙ軸正、負方向端部Ａ，Ｂに対応する位置には、それぞれ第１、第２軸方向孔６１０，６２０が設けられている。第１、第２軸方向孔６１０，６２０にはそれぞれ位置決めピン６３０が挿入され、第１、第２ハウジング１０，２０に設けられた位置決め孔１３０，２３０（図３参照）に挿通されて第１、第２ハウジング１０，２０とカムリング６０の位置決めを行う。
【００２７】
部材の加工精度の問題により、第１、第２軸方向孔６１０，６２０、または位置決め孔１３０，２３０のいずれかの孔を若干大きめに余裕代を持たせて形成する必要がある。本願実施例においては第１、第２ハウジング１０，２０の位置決め孔１３０，２３０を位置決めピン６３０の径よりも若干大きめに形成することとする。したがって、位置決めピン６３０と位置決め孔１３０，２３０は若干のガタをもって組み付けられる。
【００２８】
これに対しカムリング６０の第１軸方向孔６１０は、位置決めピン６３０を挿通して位置決めを行うため高精度に真円加工される。第２軸方向孔６２０も高精度に加工されるが、第２軸方向孔６２０は真円加工ではなくｙ軸方向の長孔に形成される。
【００２９】
したがって、第１、第２ハウジング１０，２０に対しカムリング６０は第２軸方向孔６２０においてｘ軸方向には固定されるが、ｙ軸方向には固定されないこととなる。一方第１軸方向孔６１０は真円であるため、カムリング６０は第１、第２ハウジング１０，２０に対しｘ、ｙ両軸に対し固定される。これにより、カムリング６０は第１、第２ハウジング１０，２０に対しｘ、ｙ両軸に対し固定されるとともに、第１軸方向孔６１０を中心としたｙ軸方向移動可能に設けられることとなる。
【００３０】
ここで、ボルト挿通孔１４０，２４０は第１、第２ハウジング１０，２０同士の締結用孔である。したがって、位置決めピン６３０と位置決め孔１３０，２３０とのガタは、第１、第２ハウジング１０，２０同士を締結するボルト７０と第１、第２ハウジング１０，２０のボルト挿通孔１４０，２４０とのガタよりもきわめて小さいものとなっている。
【００３１】
なお、第１、第２軸方向孔６１０，６２０はいずれか一方が真円であり、他方はｙ軸方向の長孔に設けられていればよく、第２軸方向孔６２０を真円とし、第１軸方向孔６１０をｙ軸方向の長孔としてもよく特に限定しない。いずれか一方が真円であり他方がｙ軸方向長孔であれば、、カムリング６０は第１、第２ハウジング１０，２０に対しｘ、ｙ両軸に対し固定されるとともに、第１軸方向孔６１０を中心としたｙ軸方向移動可能に設けられることとなる。
【００３２】
［ハウジングの詳細］
図４は、第１ハウジング１０の軸方向正面図である。第１吸入ポート１１０及び第１吐出ポート１２０は、アウタロータ３０に設けられた内歯歯車３１０と、インナロータ４０に設けられた外歯歯車４１０に対応する位置にそれぞれ三日月状（図３参照）に開口して設けられ、III-III直線近傍において開口を閉塞し、かつIII-III直線に対し対称に設けられている。各吸入、吐出ポートの径方向幅はｙ軸負方向へ向かうにつれて広くなるよう設けられている。
【００３３】
なお、図示しないが第２ハウジング２０にも内歯歯車３１０と外歯歯車４１０に対応する位置に三日月状の第２吸入ポート２１０及び第２吐出ポート２２０が設けられ、III-III直線近傍において閉塞する。この第１、第２吸入ポート１１０，２１０及び第１、第２吐出ポート１２０，２２０は、第１、第２ハウジング１０，２０の鋳造後に機械加工または機械仕上げ加工とされ、III-III直線に対する対称性を向上させることが好ましい。
【００３４】
第１ハウジング１０にはIII-III直線上であってカムリング６０の第１、第２軸方向孔６１０，６２０に対応する位置に第１位置決め孔１３０が設けられ、位置決めピン６３０よりも若干大きめに形成されてカムリング６０の位置決めを行う。また、図示しないが第２ハウジング２０においても同様の位置に第２位置決め孔２３０が設けられ、第１、第２ハウジング１０，２０の各位置決め孔１３０，２３０によりカムリング６０は位置決めされる。
【００３５】
また、上述のように第１、第２ハウジング１０，２０にはIII-III直線に対し対称にボルト挿通孔１４０，２４０が設けられ、カムリング６０のボルト挿通孔６１とともにボルト７０を挿通されてカムリング６０と固定される。各ボルト挿通孔６１，１４０，２４０による固定は精密な位置決めを行うものではなく、組み付け容易性のため各ボルト挿通孔６１，１４０，２４０はボルト７０に対しガタを持つよう設けられている。
【００３６】
［オイルポンプ駆動作用］
本願実施例のようにオイルポンプ１をパワーステアリング用ポンプとして用いる場合、運転者による操舵が行われるとトルクセンサ３ａにより操舵トルクが検出され、この検出値に基づきコントロールユニット３ｂがモータ１ａに駆動信号を出力してオイルポンプ１が駆動される。以下では、モータ５０に反時計回りの駆動信号が出力された場合を想定する。
【００３７】
モータ１の回転に伴って駆動軸５０が反時計回りに回転され、インナロータ４０及びアウタロータ３０が反時計回りに回転する。これに伴い、ポンプ室５００内では吸入領域５１０においてポンプ容積が増大し、負圧ｐが発生する。一方、吐出領域５２０においてポンプ容積が減少し、増圧される。
【００３８】
この負圧ｐによりオイルは第１、第２吸入ポート１１０，２１０から吸入領域５１０に吸入され、インナロータ４０及びアウタロータ３０の回転に伴って回転する外歯歯車４１０及び内歯歯車３１０の歯により順次反時計回りに回転方向へ移動し、吐出領域５２０へ導入される。吐出領域５２０においてオイルは吐出圧ｐ*に増圧され、第１、第２吐出ポート１２０，２２０から吐出される。
【００３９】
また、吐出領域５２０内の液圧ｐ*は吸入領域５１０の液圧ｐよりも高圧であり、吸入領域５１０と吐出領域５２０には差圧Ｐ１＝ｐ*−ｐ（ｐ*>ｐ）が発生する。そのため、オイルポンプ１の駆動に伴い、この差圧Ｐ１によってアウタロータ３０はｘ軸正方向に付勢された状態となる。
【００４０】
ここで、運転者による切り返しが行われた場合、トルクセンサ３ａが切り返しを検出し、従前まで反時計回りに回転していた駆動軸５０がコントロールユニット３ｂにより反転されて時計回りとされる。このとき、双方向かつIII-III軸に対して対称なオイルポンプ１は、吸入側と吐出側が反転して作動する。すなわち、第１、第２吸入ポート１１０，２１０及び吸入領域５１０が吐出側となり、第１、第２吐出ポート１２０，２２０及び吐出領域５２０が吸入側となる。
【００４１】
これに伴い吸入領域５１０の液圧ｐ'が吐出領域５２０の液圧ｐ*'よりも高圧となり、吸入領域５１０と吐出領域５２０との差圧Ｐ２＝ｐ'−ｐ*'（ｐ'>ｐ*'）によってアウタロータ３０はｘ軸負方向に付勢されることとなる。
【００４２】
作動に伴ってオイルポンプ１は発熱し、第１、第２ハウジング１０，２０及びカムリング６０はそれぞれの線膨張係数に従って熱膨張する。ここで、第１、第２ハウジング１０，２０はアルミ系材料で、カムリング６０は鉄系材料で形成されている。線膨張係数は鉄系材料よりもアルミ系材料の方が大きいため、カムリング６０の膨張量に対し第１、第２ハウジング１０，２０はより大きな膨張量となる。
【００４３】
このとき、カムリング６０と第１、第２ハウジング１０，２０とが相対移動不可能に固定されていると、第１、第２ハウジング１０，２０とカムリング６０の膨張量が異なるため位置決めピン６３０に過大な負荷がかかり、位置決めピン６３０が変形して位置決め精度の悪化を招いてしまう。
【００４４】
本願実施例においては、カムリング６０は第１、第２ハウジング１０，２０に対し第１、第２軸方向孔６１０，６２０においてｘ軸方向を固定されており、また第２軸方向孔６２０をｙ軸方向の長孔としているため第１軸方向孔６１０を中心としてｙ軸方向に相対移動可能に設けられている。
【００４５】
したがって、第１、第２ハウジング１０，２０とカムリング６０の膨張量が異なり互いに相対移動した場合であっても、ｙ軸方向の相対移動はｙ軸方向長孔である第２軸方向孔６２０によって吸収される。また、第１、第２軸方向孔６１０，６２０は図２のIII-III直線に対し対称であり、第１、第２ハウジング１０，２０の締結を行うボルト７０を挿通する各ボルト挿通孔６１，１４０，２４０も、III-III直線に対称かつボルト７０に対しガタをもって設けられている。したがって、第１、第２ハウジング１０，２０及びカムリング６０はIII-III直線に対し対称に膨張し、ｘ軸方向の膨張が位置決めに悪影響を与えることはない。
【００４６】
［従来例と本願実施例１における作用効果の対比］
従来、オイルポンプにあっては、トロコイドロータの噛合い位置と閉じ込み位置とを結ぶ軸線に対して軸線を１２時と６時の位置としたとき、３時と９時の位置においてハウジングとカムリングをスクリュにより固定している。しかしながら上記従来技術にあっては、組み付け及び部材の加工精度の問題によりカムリングとハウジングいずれかのスクリュが貫通する孔を若干大きめに余裕代を持たせて形成しなければならないが、この余裕代分カムリングが軸線の幅方向に偏心するおそれがある。このような内接歯車ポンプをトロコイドロータが正逆回転することによって吸入と吐出が入れ替わる可逆式ポンプに適用した場合、左右の吐出特性が異なってしまうという問題があった。
【００４７】
これに対し本願実施例では、カムリング６０においてｙ軸正、負方向端部Ａ，Ｂに対応する位置にそれぞれ第１、第２軸方向孔６１０，６２０を設け、第２軸方向孔６２０は真円加工ではなくｙ軸方向の長孔に形成され、第１軸方向孔６１０は、位置決めピン６３０に対しガタが生じないよう高精度に真円加工されることとした。また、第１、第２軸方向孔６１０，６２０にそれぞれ位置決めピン６３０が挿入され、第１、第２ハウジング１０，２０に設けられた位置決め孔１３０，２３０に挿通されて第１、第２ハウジング１０，２０とカムリング６０の位置決めを行うこととした。
【００４８】
これにより、運転者による切り返しが行われた際、オイルポンプ１の吸入側と吐出側が互いに転換してポンプ室５００内の差圧が変化し、アウタロータ３０に対する付勢力が反転したとしても、カムリング６０及びアウタロータ３０は図２のIII-III直線に対し軸線対称を維持し、駆動軸５０の反転の際にもポンプ室５００の吸入領域５１０と吐出領域５２０の容積変化は回避される。これにより、運転者の操舵切り返しの際におけるオイルポンプ１の吐出特性の変化を防止し、オイルポンプ１の吐出特性を安定させることができる。
【００４９】
また、第２軸方向孔６２０をｙ軸方向の長孔としたため加工誤差を吸収できる。さらに、第１、第２ハウジング１０，２０とカムリング６０の膨張量が異なり互いに相対移動した場合であっても、ｙ軸方向の相対移動を第２軸方向孔６２０によって吸収させることが可能となり、オイルポンプ１の発熱に伴う熱膨張による位置決め精度の悪化を抑制してポンプ性能の向上を図ることができる（請求項１に対応。）。
（他の実施例）
【００５０】
以上、本発明を実施するための最良の形態を実施例１に基づいて説明してきたが、本発明の具体的な構成は各実施例に限定されるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても、本発明に含まれる。
【００５１】
更に、上記各実施例から把握しうる請求項以外の技術的思想について、以下にその効果とともに記載する。
【００５２】
（イ）請求項１に記載のオイルポンプにおいて、
前記カムリングは第１線膨張係数を有する材料で形成され、
前記第１ハウジングは、前記第１線膨張係数よりも大きな第２線膨張係数を有する材料で形成され、
前記第２ハウジングは、前記第１線膨張係数よりも大きな第３線膨張係数を有する材料で形成され、
前記第２軸方向孔のみが長孔状に形成される。
【００５３】
ポンプ作動に伴い第１、第２ハウジングが熱膨張した際、第１、第２ハウジングとカムリングの膨張量が異なり互いに相対移動した場合であっても、ｙ軸方向の相対移動をｙ軸方向長孔の第２軸方向孔によって吸収させることが可能となり、オイルポンプの発熱に伴う熱膨張による位置決め精度の悪化を抑制してポンプ性能の向上を図ることができる
【００５４】
（ロ）上記（イ）に記載のオイルポンプにおいて、
前記第２線膨張係数と第３線膨張係数は、同一線膨張係数である。
【００５５】
第１ハウジングと第２ハウジングとが同様に膨張変形するため、この変形によって第１、第２位置決めピンが変形することがない。
【００５６】
（ハ）  請求項１に記載のオイルポンプにおいて、
前記カムリングは鉄系材料で形成され、
前記第１、第２ハウジングはアルミ系材料で形成される。
【００５７】
内歯歯車が常に摩擦摺動するカムリングを鉄系材料で形成することによって、カムリングの耐摩耗性を保つことができ、容積の大きい第１、第２ハウジングをアルミ系材料で形成することによって、装置全体の重量を軽減することができる。
【００５８】
（ニ）請求項１に記載のオイルポンプにおいて、
前記第１ハウジングと第２ハウジングとを互いに締結固定する締結手段（ボルト等）は、前記軸線に対して対称位置に設けられる。
【００５９】
第１ハウジングと第２ハウジングとを互いに締結する締結手段を軸線に対して対称位置に設けることによって、第１、第２ハウジングが熱膨張した場合でも、第１ハウジングと第２ハウジングとの変形が軸線対称となるため、それぞれの吐出特性に差異が出ることがない。
【図面の簡単な説明】
【００６０】
【図１】本願オイルポンプを適用したパワーステアリング装置のシステム構成図である。
【図２】オイルポンプの軸方向断面図である。
【図３】第２ハウジングを取り去ったオイルポンプの上面図である。
【図４】第１ハウジングの軸方向正面図である。
【符号の説明】
【００６１】
１              オイルポンプ
１０            ハウジング
１１            ｚ軸正方向面
２０            アウタリング
２０            ハウジング
２１            ｚ軸負方向面
３０            アウタロータ
４０            インナロータ
５０            駆動軸
６０            カムリング
６１            ボルト挿通孔
７０            ボルト
１１０，２１０  第１、第２吸入ポート
１２０，２２０  第１、第２吐出ポート
１３０，２３０  第１、第２位置決め孔
１４０，２４０  ボルト挿通孔
２１１          頂点
３１０          内歯歯車
３１１          頂点
３２０          アウタロータ外周面
４１０          外歯歯車
５００          ポンプ室
５１０          吸入領域
５２０          吐出領域
６１０，６２０  第１、第２軸方向孔
６３０          位置決めピン
Ａ              ｙ軸正方向端部
Ｂ              ｙ軸負方向端部
【図１】
2006105029.tif 000003
【図２】
2006105029.tif 000004
【図３】
2006105029.tif 000005
【図４】
2006105029.tif 000006