(57)【要約】【課題】外気温の低下する春季、秋季等の中間期や、冬季でも同じシステムを用いて連続的に中温水を取り出してやると同時に、省エネルギーに貢献すること【解決手段】水を冷媒とする吸収式ヒートポンプ１０と、外気と熱交換をする室外熱交換器６０と、運転を切り替えるための切替弁と、外気温を測定する外気温度センサ６２とを備えた吸収式ヒートポンプ装置において、外気温度センサ６２が測定した温度が設定温度Ｔ以上では、温水を作り出すヒートポンプ運転をし、外気温度センサ６２が測定した温度が設定温度Ｔ未満では、温水Ｈ２を作り出すボイラー運転をするように切り替える制御手段を有することを特徴とする【選択図】    図１
2006125698.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
水を冷媒とする吸収式ヒートポンプと、外気と熱交換をする室外熱交換器と、運転を切り替えるための切替弁と、外気温を測定する外気温度センサとを備えた吸収式ヒートポンプ装置において、
前記外気温度センサが測定した温度が設定温度以上では、前記吸収式ヒートポンプに備える第１熱交換器が再生過程を、第２熱交換器が吸収過程を、第３熱交換器が凝縮過程を、第４熱交換器が蒸発過程を行うことで熱交換をして温水を作り出すヒートポンプ運転を行う第１運転条件と、
前記外気温度センサが測定した温度が前記設定温度未満では、前記吸収式ヒートポンプに備える前記第１熱交換器が再生過程を、前記第４熱交換器が凝縮過程を行う事で熱交換をして温水を作り出すボイラー運転を行う第２運転条件と、
前記吸収式ヒートポンプに対して、前記切替弁を切り替えることによって、前記第１運転条件と、前記第２運転条件とを、前記設定温度によって切り替える制御手段を有することを特徴とする吸収式ヒートポンプ装置。
【請求項２】
水を冷媒とする吸着式ヒートポンプと、追い焚き用ボイラーと、外気と熱交換をする室外熱交換器と、運転を切り替えるための切替弁と、外気温を測定する外気温度センサとを備えた吸着式ヒートポンプ装置において、
前記外気温度センサが測定した温度が設定温度以上では、前記吸着式ヒートポンプが、脱離、吸着、凝縮、蒸発を行うことで熱交換をして温水を作り出し、前記追い焚き用ボイラーが、温水を更に過熱してヒートポンプ運転を行う第１運転条件と、
前記外気温度センサが測定した温度が前記設定温度未満では、前記追い焚き用ボイラーで温水を作り出すボイラー運転を行う第２運転条件と、
前記吸着式ヒートポンプに対して、前記切替弁を切り替えることによって、前記第１運転条件と、前記第２運転状態とを、前記設定温度によって切り替える制御手段を有することを特徴とする吸着式ヒートポンプ装置。
【請求項３】
請求項１に記載する吸収式ヒートポンプ装置において、
前記設定温度が５〜１０℃内の一定の温度である事を特徴とする吸収式ヒートポンプ装置。
【請求項４】
請求項２に記載する吸着式ヒートポンプ装置において、
前記設定温度が５〜１０℃内の一定の温度である事を特徴とする吸着式ヒートポンプ装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、温度の違いによる水等の冷媒の相変化を用いて加熱や冷却を行い、効率的にエネルギーの利用を図るものである。
【背景技術】
【０００２】
従来から吸収・吸着式ヒートポンプを利用した熱サイクルシステムは、多岐にわたった分野で利用され、冷暖房装置や給湯器など、身近な機器にも応用されている一般的な技術である。特にエネルギー資源の乏しい日本国内では、従来からエネルギーの有効活用という点でさまざまな技術が開発されてきたが、近年さらに環境問題を踏まえた省エネルギー化が求められている。吸収・吸着式ヒートポンプの利用はそういった問題を解決しうる技術の一端であり、吸収・吸着式ヒートポンプを利用した暖房装置、給湯装置等の普及と共に、吸収・吸着式ヒートポンプ自体の更なる効率化が求められている。
【０００３】
現在、様々な方式の吸収式ヒートポンプや吸着式ヒートポンプを利用した装置が存在するが、大型のデパートやビル空調等、中規模の建物や設備に用いる冷房・給湯用の温水を出力するには、吸収式ヒートポンプが有効であり、従来、以下に示すようなものが用いられてきた。
図７は水を冷媒とする吸収式ヒートポンプ装置を示した図である。以下、これを従来技術１として説明する。
図７に示す吸収式ヒートポンプ装置の構成は、再生器１１、吸収器２１、凝縮器３１、蒸発器４１、溶液熱交換器５０、室外熱交換器６０を備えている。また、臭化リチウム溶液Ｓ１０と冷媒水Ｓ１１をその容器の中に保持し、吸収材、冷媒として使用している。
この吸収式ヒートポンプ装置に用いられている吸収材と冷媒の組み合わせは、吸収材である臭化リチウムが化学的に安定かつ無害であることと、冷媒である水の蒸発潜熱が大きいこと、この種のシステムでは冷媒ＣＯＰが最大であるという特徴を有しており、利便性が高く、広く用いられている。
【０００４】
その配管経路は、高温熱源入口Ｅ１０に接続される配管Ｐ３５は、再生器１１に備えられる第１熱交換器１２を介して配管Ｐ３６に接続され、配管Ｐ３６は高温熱源出口Ｅ１１に接続され、その内部を高温熱源Ｈ１が通過する。
室外熱交換器６０に接続される配管Ｐ１９は蒸発器４１に備えられる第４熱交換器４２を介して配管Ｐ２０に接続され、配管Ｐ２０は室外熱交換器６０に接続され、その内部を低温熱源Ｈ３が通過する。
温水入口Ｅ１２を備える配管Ｐ２３は、吸収器２１に備えられる第２熱交換器２２を介して配管Ｐ２６に接続され、配管Ｐ２６は凝縮器３１に備えられる第３熱交換器３２を介して配管Ｐ２７に接続され温水出口Ｅ１３に繋がり、その内部を温水Ｈ２が通過する。
【０００５】
再生器１１の上方に備える配管Ｐ１２は凝縮器３１の上方に接続され、冷媒蒸気を通過させる。
再生器１１の下方に備える配管Ｐ１３は溶液熱交換器５０を介して配管Ｐ１４に接続され、配管Ｐ１４は吸収器２１に備えられた第１散布管２３に接続される。第１散布管２３は第２熱交換器２２に臭化リチウム溶液Ｓ１０を滴下する目的で設置されている。
吸収器２１の下方に備える配管Ｐ１５は溶液ポンプ５１を介して配管Ｐ１０に接続され、配管Ｐ１０は溶液熱交換器５０を介して配管Ｐ１１に接続され、配管Ｐ１１は再生器１１の上方に接続される。
凝縮器３１の下方に接続された配管Ｐ４７は蒸発器４１の上方に接続される。
蒸発器４１の上方に接続された配管Ｐ３１は吸収器２１の上方に接続される。
蒸発器４１の下方に接続された配管Ｐ３２は冷媒ポンプ５２を介して配管Ｐ３３に接続され、配管Ｐ３３は第２散布管４３に接続される。第２散布管４３は第４熱交換器４２に冷媒水Ｓ１１を滴下する目的で設置されている。
【０００６】
このように接続される事で、冷媒水Ｓ１１が気体から液体へ、液体から気体へと相変位するときの温度と圧力の関係によって、温水Ｈ２を取り出す事ができる。
具体的には、第１熱交換器１２に高温熱源入口Ｅ１０から８５〜９０℃の高温熱源Ｈ１が投入されると、再生器１１内にある臭化リチウム溶液Ｓ１０は、第１熱交換器１２から熱を取り出すことにより、臭化リチウム溶液Ｓ１０内に溶け込んだ冷媒水Ｓ１１を蒸発させ、高温で高濃度の臭化リチウム溶液Ｓ１０となる。高温で高濃度となった臭化リチウム溶液Ｓ１０は配管Ｐ１３を通って、溶液熱交換器５０と配管Ｐ１４を通過し、吸収器２１に備えられた第１散布管２３より第２熱交換器２２に滴下される。
第２熱交換器２２には、温水入口Ｅ１２から投入される４０〜４５℃の温水Ｈ２が通過しているので、第１散布管２３より滴下された第２熱交換器２２付近の高濃度の臭化リチウム溶液Ｓ１０は、蒸発器４１から供給される蒸気を吸って希釈されると同時に、温水Ｈ２に熱を放出する。吸収器２１に溜まった希釈された臭化リチウム溶液Ｓ１０は、配管Ｐ１５に接続された溶液ポンプ５１により、配管Ｐ１０、溶液熱交換器５０、配管Ｐ１１を通過して、再生器１１に供給される。
【０００７】
第３熱交換器３２を備える凝縮器３１では、再生器１１から供給される蒸気が第３熱交換器３２によって熱を奪われる事で凝縮して冷媒水Ｓ１１となり、第３熱交換器３２を通過する温水Ｈ２に更に熱を与える。
第４熱交換器４２内には室外熱交換器６０から供給される１５〜３０℃の低温熱源Ｈ３が通過しており、配管Ｐ４７を通過して蒸発器４１に供給される凝縮した冷媒水Ｓ１１は、低温熱源Ｈ３より熱を奪って蒸発する。蒸発器４１に溜まった冷媒水Ｓ１１は、冷媒ポンプ５２によって、配管Ｐ３２、配管Ｐ３３を通過して、第２散布管４３より、第４熱交換器４２上に滴下され、内部を通過する液体の冷却を行う。
このようにして、運転を続ける事で、５０℃程度の温水Ｈ２を作り出す事が可能になる。
【０００８】
従来技術１に示すような一重効用のヒートポンプ装置は、その運転効率が理論的にはＣＯＰ＝１．５程度となり、高い省エネルギー性を有している。従来技術１では、説明を簡略化するために一重効用と呼ばれるシステムを紹介したが、システム内で熱を再利用する二重効用と呼ばれるシステムによれば、更に高い運転効率が得られる。
また、上述したように、吸収材である臭化リチウムが化学的に安定かつ無害であることと、冷媒である水の蒸発潜熱が大きいこと、この種のシステムでは冷媒ＣＯＰが最大であること等の高い利便性を有している。
しかし、従来技術１のシステムでは、水を冷媒として用いているが故に、冷媒蒸発温度を０℃以下になるような条件での運転ができず、外気温が５℃以下になると熱回収が出来なくなるという問題点もある。従って、春季、秋季の夜間や、冬季に外気から熱回収をすることができない。冷媒に添加剤を用いて若干冷媒蒸発温度を下げる事も可能ではあるが、現状では十分なレベルまで低下するとはいえない。このため、春季や秋季の夜間や、冬季には従来技術１のシステムを運用し、給湯や暖房に利用するといった目的には使用が困難である。
【０００９】
そこで、外気温にあまり左右されない方法としては、図８に示すような、水を冷媒とする吸収式ヒートポンプのボイラー運転をする事も考えられる。以下、これを従来技術２として説明する。
図８の構成は図７と殆ど変わらないので、説明は省略する。
図８の配管経路についても、図７とほぼ変わらないが、一部使用しない。よって、違う部分の説明を以下に行う。
温水を循環する系統である配管Ｐ２３、第２熱交換器２２、配管Ｐ２６、第３熱交換器３２、配管Ｐ２７が接続する経路は使用しないので、図示しないバルブ等を閉めて流体の行き来が無い状態にする。
低温熱源入口Ｅ１４を備える配管Ｐ１９は、蒸発器４１に備えられる第４熱交換器４２を介して配管Ｐ２０に接続され、配管Ｐ２０は低温熱源出口Ｅ１５に接続され、内部に温水Ｈ２が通過する。
このように接続される事で、再生器１１と蒸発器４１だけで運転を行い、蒸発器４１を凝縮器として使用する事で、第１熱交換器１２に投入された８５℃〜９０℃の高温熱源Ｈ１は第１熱交換器１２から熱を取り出すことにより、冷媒水Ｓ１１を蒸発させ、高温の臭化リチウム溶液Ｓ１０の濃溶液を作り、低温熱源入口Ｅ１４から温水Ｈ２を投入し、第４熱交換器４２で冷媒蒸気を凝縮する事で、低温熱源出口Ｅ１５より温度を得た温水Ｈ２を取り出す事が可能になる。
このようなボイラー運転を行った場合、低温熱源からの吸熱を行う蒸発過程を経ないので、外気温等の心配は不要である。ただし、その運転効率は、最大でもＣＯＰ＝１．０を越える事はない。
【００１０】
これらの点を解決する方法としては、凝固点が０℃以下の物質を冷媒とする方法がある。
図９のヒートポンプは、凝固点が０℃以下の物質を冷媒であるＴＦＥ（トリフルオロエタノール）を用い、その吸収材にＮＭＰ（Ｎ−メチル−２−ピロリドン）を用いている。
図８は凝固点が０℃以下の物質を冷媒とする吸収式ヒートポンプを示した図である。以下、これを従来技術３とする。
図９の構成及び配管経路は、図７と同じである。ただし、冷媒としてＴＦＥと、吸収材としてＮＭＰを使用している点で異なる。これにより、四季を通じて外気を取り込んで熱交換に使用しても冷媒が凍る事は無い。また、運転効率も、基本的には従来技術同様の方式であるので、連続的に運転できればＣＯＰ＝１．３程度の良好な運転効率が得られる。
しかしながら、外気温が低くなるとそれに伴い冷媒の温度も低くなるため、室外熱交換器の周りが結露し凍結に至るため運転ができなくなる。従って運転を続けるためには定期的にデフロスト運転を行い、室外熱交換器の周りに付着した霜を溶かしてやる必要があり、そのデフロスト運転中の２０〜３０分間は温水Ｈ２の出力ができなくなるといった問題がある。また、冷媒や吸収材の材料自体が高価であることにより、量産機には向かないという問題もある。
【非特許文献１】編集「団法人日本冷凍空調学会」、書名「炎で冷やした半世紀」、発行年月日「平成１４年３月２０日発行」
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
上記の通り、従来技術１においては、冷媒に水、吸収材に臭化リチウムを用いているため、腐食に注意を払えば取り扱いが容易であるが、冷媒が０℃以下で凍結してしまうので、外気温度が５℃以下程度になると、低温熱源からの熱回収ができなくなるという問題がある。
また、従来技術２においては、ボイラー運転にて温水を出力するため、外気温に左右されないが、その特性上、運転効率は１を超えることは無い。通常、ボイラー運転の運転効率は０．８〜０．８７程度である。
また、従来技術３においては、凝固点が０℃以下の物質を冷媒としているために、０℃以下の低温熱源から熱回収ができるが、外気温が低くなると室外熱交換器の表面に露や霜が付き、熱交換ができなくなるためにデフロスト運転が必要となり、その間３０分程度は温水出力ができない。
【００１２】
本発明は、上記問題点を解決するためになされたものであり、外気温の低下する春季、秋季等の中間期や、冬季でも同じシステムを用いて連続的に中温水を取り出してやると同時に、省エネルギーに貢献することを目的としたものである。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
上記の問題を解決するために、本発明の吸収・吸着式ヒートポンプ装置は次の構成を有している。
（１）水を冷媒とする吸収式ヒートポンプと、外気と熱交換をする室外熱交換器と、運転を切り替えるための切替弁と、外気温を測定する外気温度センサとを備えた吸収式ヒートポンプ装置において、前記外気温度センサが測定した温度が設定温度以上では、前記吸収式ヒートポンプに備える第１熱交換器が再生過程を、第２熱交換器が吸収過程を、第３熱交換器が凝縮過程を、第４熱交換器が蒸発過程を行うことで熱交換をして温水を作り出すヒートポンプ運転を行い、前記外気温度センサが測定した温度が前記設定温度未満では、前記吸収式ヒートポンプに備える前記第１熱交換器が再生過程を、前記第４熱交換器が凝縮過程を行う事で熱交換をして温水を作り出すボイラー運転を行うように切り替える制御手段を有することを特徴とする。
【００１４】
（２）水を冷媒とする吸着式ヒートポンプと、追い焚き用ボイラーと、外気と熱交換をする室外熱交換器と、運転を切り替えるための切替弁と、外気温を測定する外気温度センサとを備えた吸着式ヒートポンプ装置において、前記外気温度センサが測定した温度が設定温度以上では、前記吸着式ヒートポンプが、脱離、吸着、凝縮、蒸発を行うことで熱交換をして温水を作り出し、前記追い焚き用ボイラーが、温水を更に過熱してヒートポンプ運転を行う第１運転条件と、前記外気温度センサが測定した温度が前記設定温度未満では、前記追い焚き用ボイラーで温水を作り出すボイラー運転を行う第２運転条件と、前記吸着式ヒートポンプに対して、前記切替弁を切り替えることによって、前記第１運転条件と、前記第２運転状態とを、前記設定温度によって切り替える制御手段を有することを特徴とする。
【００１５】
（３）（１）に記載する吸収式ヒートポンプ装置において、前記設定温度が５〜１０℃内の一定の温度である事を特徴とする。
（４）（２）に記載する吸着式ヒートポンプ装置において、前記設定温度が５〜１０℃内の一定の温度である事を特徴とする。
【発明の効果】
【００１６】
上記構成を有する吸収・吸着式暖房装置の作用効果について説明する。
本発明の（１）の水を冷媒とする吸収式ヒートポンプと、外気と熱交換をする室外熱交換器と、運転を切り替えるための切替弁と、外気温を測定する外気温度センサとを備えた吸収式ヒートポンプ装置において、前記外気温度センサが測定した温度が設定温度以上では、前記吸収式ヒートポンプに備える第１熱交換器が再生過程を、第２熱交換器が吸収過程を、第３熱交換器が凝縮過程を、第４熱交換器が蒸発過程を行うことで熱交換をして温水を作り出すヒートポンプ運転を行い、前記外気温度センサが測定した温度が前記設定温度未満では、前記吸収式ヒートポンプに備える前記第１熱交換器が再生過程を、前記第４熱交換器が凝縮過程を行う事で熱交換をして温水を作り出すボイラー運転を行うように切り替える制御手段を有することを特徴とするので、デフロスト運転の必要が無く、外気温によらずに、連続的に５０〜５５℃程度の温水が供給でき、春季、秋季の中間期においては、ＣＯＰ＝１．２〜１．３程度のボイラー運転のみの場合よりも高い効率で運転が可能である。
【００１７】
本発明の（２）の水を冷媒とする吸着式ヒートポンプと、追い焚き用ボイラーと、外気と熱交換をする室外熱交換器と、運転を切り替えるための切替弁と、外気温を測定する外気温度センサとを備えた吸着式ヒートポンプ装置において、前記外気温度センサが測定した温度が設定温度以上では、前記吸着式ヒートポンプが、脱離、吸着、凝縮、蒸発を行うことで熱交換をして温水を作り出し、前記追い焚き用ボイラーが、温水を更に過熱してヒートポンプ運転を行う第１運転条件と、前記外気温度センサが測定した温度が前記設定温度未満では、前記追い焚き用ボイラーで温水を作り出すボイラー運転を行う第２運転条件と、前記吸着式ヒートポンプに対して、前記切替弁を切り替えることによって、前記第１運転条件と、前記第２運転状態とを、前記設定温度によって切り替える制御手段を有することを特徴とするので、デフロスト運転の必要が無く、外気温によらずに、連続的に５０〜５５℃程度の温水が供給でき、春季、秋季の中間期においては、ＣＯＰ＝１．２〜１．３程度のボイラー運転のみの場合よりも高い効率で運転が可能である。
【００１８】
本発明の（３）の、（１）に記載する吸収式ヒートポンプ装置において、前記設定温度が５〜１０℃内の一定の温度である事を特徴とするので、外気温が５℃未満になった場合にはボイラー運転を行うので、冷媒としている水が凍結する事が無く、外気温が１０℃より高い温度になった場合にはヒートポンプ運転を行うので、効率の良い運転ができ、春季、秋季等の中間期には平均してＣＯＰ＝１．２〜１．３程度の熱効率で連続的に温水を供給する事ができる。
本発明の（４）の、（２）に記載する吸着式ヒートポンプ装置において、前記設定温度が５〜１０℃内の一定の温度である事を特徴とするので、外気温が５℃未満になった場合にはボイラー運転を行うので、冷媒としている水が凍結する事が無く、外気温が１０℃より高い温度になった場合にはヒートポンプ運転を行うので、効率の良い運転ができ、春季、秋季等の中間期には平均してＣＯＰ＝１．２〜１．３程度の熱効率で連続的に温水を供給する事ができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、本発明に係る吸収式ヒートポンプ装置について、具現化した１形態をあげ、図面に基づいて詳細に説明する。
図１、図２は本発明の請求項１に係る発明の実施例（以下、実施例１という）の構成図である。図１は実施例１の吸収式ヒートポンプ装置のヒートポンプ運転について説明した構成図である。また、図２は実施例２の吸収式ヒートポンプ装置のボイラー運転について説明した構成図である。これら図１と図２は構成が同じで、その配管経路が異なる。
実施例１の運転フローについては図４にフローチャートにて示し、実施例１の制御構成に関しては図５にブロック図で示している。以下にその説明する。
まず、図１及び図２の構成を説明する。
図１及び図２は、実施例１の吸収式ヒートポンプ装置の構成及び流路が示されており、熱交換をして温水を作る吸収式ヒートポンプ１０と、外気と熱交換を行い低温熱源Ｈ３に熱を供給する室外熱交換器６０と、図１の流路と図２の流路を切り替えるための第１流路切替弁Ｖ１０と、第２流路切替弁Ｖ１１と、第３流路切替弁Ｖ１２を備えている。
また、吸収式ヒートポンプ１０は、４つの耐圧容器である、再生器１１と、吸収器２１と、凝縮器３１と、蒸発器４１を備え、また、内部を通過する臭化リチウム溶液Ｓ１０を冷却するための溶液熱交換器５０とを備えている。
また、再生器１１は第１熱交換器１２を備え、吸収器２１は第２熱交換器２２を備えて、その内部に吸収材である臭化リチウム溶液Ｓ１０を有している。また、凝縮器３１は第３熱交換器３２を備え、蒸発器４１は第４熱交換器４２を備えて、その内部に冷媒である冷媒水Ｓ１１を有している。
【００２０】
そして、各圧力容器同士は、以下のように配管によって接続されている。
再生器１１の上方に備える配管Ｐ１２は凝縮器３１の上方に接続され、冷媒蒸気を通過させる。
再生器１１の下方に備える配管Ｐ１３は溶液熱交換器５０を介して配管Ｐ１４に接続され、配管Ｐ１４は吸収器２１に備えられた第１散布管２３に接続される。第１散布管２３は第２熱交換器２２に臭化リチウム溶液Ｓ１０を滴下する目的で設置されている。
吸収器２１の下方に備える配管Ｐ１５は溶液ポンプ５１を介して配管Ｐ１０に接続され、配管Ｐ１０は溶液熱交換器５０を介して配管Ｐ１１に接続され、配管Ｐ１１は再生器１１の上方に接続される。
凝縮器３１の下方に接続された配管Ｐ４７は蒸発器４１の上方に接続される。
蒸発器４１の上方に接続された配管Ｐ３１は吸収器２１の上方に接続される。
蒸発器４１の下方に接続された配管Ｐ３２は冷媒ポンプ５２を介して配管Ｐ３３に接続され、配管Ｐ３３は第２散布管４３に接続される。第２散布管４３は第４熱交換器４２に冷媒水Ｓ１１を滴下する目的で設置されている。
【００２１】
これらの機器を有する吸収式ヒートポンプ装置は、以下に説明する図５のブロック図に示されるように接続され、制御される。
実施例１の吸収式ヒートポンプ装置の制御における構成は、熱交換をして温水を供給する吸収式ヒートポンプ１０と、高温熱源用ボイラー７０と、吸収式ヒートポンプ１０の制御を行う熱源機運転制御盤２０、運転状態等によって流路切り替えの制御を行う切替制御装置３０と、低温熱源の温度を監視するための熱源温度センサ６１と、ヒートポンプ運転とボイラー運転を切り替えるために外気温を監視する外気温度センサ６２を備える。
吸収式ヒートポンプ１０と熱源機運転制御盤２０、熱源機運転制御盤２０と切替制御装置３０、熱源機運転制御盤２０と高温熱源用ボイラー７０とは双方向に信号のやり取りができるように接続される。
熱源温度センサ６１、外気温度センサ６２は切替制御装置３０に入力信号を送る事ができるように接続される。
第１流路切替弁Ｖ１０、第２流路切替弁Ｖ１１、第３流路切替弁Ｖ１２、は切替制御装置３０の信号で動作できるように接続される。
室外熱交換器６０は切替制御装置３０と双方向に信号のやり取りができるように接続される。
【００２２】
次に、図１の吸収式ヒートポンプ装置が、第１運転状態であるヒートポンプ運転を行う場合の配管経路を、以下に説明する。
高温熱源入口Ｅ１０に接続される配管Ｐ３５は、再生器１１に備えられる第１熱交換器１２を介して配管Ｐ３６に接続され、配管Ｐ３６は高温熱源出口Ｅ１１に接続され、その内部を高温熱源Ｈ１が通過する。
温水入口Ｅ１２に接続される、配管Ｐ２３は第３流路切替弁Ｖ１２を介して配管Ｐ２５に接続され、配管Ｐ２５は第２熱交換器２２を介して配管Ｐ２６に接続され、配管Ｐ２６は第３熱交換器３２を介して配管Ｐ２７に接続され、配管Ｐ２７は温水出口Ｅ１３に接続され、その内部を温水Ｈ２が通過する。
室外熱交換器６０に接続される、配管Ｐ３３は第１流路切替弁Ｖ１０を介して配管Ｐ１８に接続され、配管Ｐ１８は熱源ポンプ５３を介して配管Ｐ１９に接続され、配管Ｐ１９は第４熱交換器４２を介して配管Ｐ２０に接続され、配管Ｐ２０は第２流路切替弁Ｖ１１を介して配管Ｐ３４は室外熱交換器６０を介して配管Ｐ３３に接続され、内部を通過する液体の冷却を行う。
【００２３】
次に、図２の吸収式ヒートポンプ装置が、第２運転状態であるボイラー運転を行う場合の配管経路を、以下に説明する。
高温熱源Ｈ１の通過経路は図１と同様である。
温水入口Ｅ１２に接続される、配管Ｐ２３は第３流路切替弁Ｖ１２を介して配管Ｐ２９に接続され、配管Ｐ２９は第１流路切替弁Ｖ１０を介して配管Ｐ１８に接続され、配管Ｐ１８は熱源ポンプ５３を介して配管Ｐ１９に接続され、配管Ｐ１９は第４熱交換器４２を介して配管Ｐ２０に接続され、配管Ｐ２０は第２流路切替弁Ｖ１１を介して配管Ｐ３０に接続され、配管Ｐ３０は配管Ｐ２７に接続され、配管Ｐ２７は温水出口Ｅ１３に接続されて、内部に温水Ｈ２が通過する。
【００２４】
これらの、図１、図２に示される吸収式ヒートポンプ装置は、外気温度センサ６２によって測定される外気温度によって、ヒートポンプ運転と、ボイラー運転とに切り替えられる。次に、それぞれの運転について説明する。
運転状態は外気温度センサ６２で測定される外気温度によって切り替え、外気温度が設定温度Ｔになってから一定時間経過しても同じ状態であった場合、運転状態を切り替える。
設定温度Ｔはおおよそ５〜１０℃の間であり、ここでは設定温度Ｔを７℃としておく。これはヒートポンプ運転と、ボイラー運転のそれぞれの運転効率の良い温度で運転するための境界値で、経験上７℃程度が良いと判断しているためである。
外気温度が設定温度Ｔ以上の時、第１流路切替弁Ｖ１０乃至第３流路切替弁Ｖ１２を操作して図１に示す流路に切り替えヒートポンプ運転を行う。
外気温度が設定温度Ｔ未満の時、第１流路切替弁Ｖ１０乃至第３流路切替弁Ｖ１２を操作して図２に示す流路に切り替えボイラー運転を行う。
【００２５】
実際の制御側の運転の流れを図４に基づいて説明する。
図４は自動モードの運転のフローである。各ステップ（以下、Ｓと略記する）の順に説明してゆく。
まず、運転開始してから、Ｓ１で外気温のチェックを行う指令を外気温度センサ６２に出力する。Ｓ２で外気温度センサ６２からのデータと設定温度Ｔ１（７〜９℃）とを比較して、気温が設定温度Ｔ１より高い場合（Ｓ２：Ｙｅｓ）、外気の熱を取り込んでの運転が可能であるとして、Ｓ３のヒートポンプ運転へ移行する。
Ｓ４では、各流路切替弁を作動させ、図１に示すヒートポンプ運転用の流路になるように設定する。各流路切替弁の切替完了後、Ｓ８にて低温熱源となる流体を流路内で循環させるために熱源ポンプ５３を作動させる。
【００２６】
一方、Ｓ２で外気温度センサ６２のデータと設定温度Ｔ１の温度以下であった場合（Ｓ２：Ｎｏ）、外気の熱を取り込んで運転する事は困難であるとして、Ｓ６にてボイラー運転に移行、各切替弁を作動させ、Ｓ７にて図２に示すボイラー運転用の流路になるようにする。各流路切替弁の切替完了後、Ｓ８に合流し、熱源ポンプ５３を作動させる。
Ｓ１０では高温熱源用の高温熱源用ボイラー７０の着火準備を行う。ここでは、プロテクトリレーを介して着火・燃焼確認を行い高温熱源用の高温熱源用ボイラー７０の着火を行う。なお、高温熱源用ボイラー７０を用いずに他の排熱を高温熱源に用いる場合には、ここでその準備作業を完了する。
ここまでのステップで起動運転準備が終了する。
【００２７】
次に、Ｓ１１にてシステムにおける異常検出を行う。再生器の温度やインターロック関係の保護回路の確認等が行われる。なお、実際のシステムでは、常時これらの異常はモニターして異常が発生すれば異常停止を速やかに行う事になるが、フローの関係上図４では、ここでチェックを行うように表している。
ここで問題があれば（Ｓ１１：Ｙｅｓ）、Ｓ２３の停止処理に、問題が無ければ（Ｓ１１：Ｎｏ）、Ｓ１２の運転状態のチェックに進む。
Ｓ１２にてヒートポンプ運転を行っているかどうかをチェックし、ヒートポンプ運転中であれば（Ｓ１３：Ｙｅｓ）、Ｓ１３にて外気温度を外気温度センサ６２にて確認する。
Ｓ１４にて、外気温が設定温度Ｔ２(７℃)未満である状態が３０分以上維持されているかをチェックする。なお、ここでは３０分以上と設定してあるが、各種条件により時間の設定の変更が可能であるものとする。そして、外気温が設定温度Ｔ２未満である状態が３０分以上維持される場合、外部からのヒートポンプによる熱の取り入れができない状態と判断して（Ｓ１４：Ｙｅｓ）、Ｓ２２にてボイラー運転に切り替える。一方、外気温が設定温度Ｔ２以上であるか、外気温が設定温度Ｔ２未満である状態が３０分以上続いていない場合は（Ｓ１４：Ｎｏ）Ｓ１５に進む。
Ｓ１５にて冷温水器温調ＷＴの判定として、温水入口Ｅ１２及び温水出口Ｅ１３に設置した温度計にて温水出入口温度を確認し、設定温度(５５℃)以上であれば（Ｓ１５：ＮＧ）、Ｓ１６の温調停止処理に入る。ここでは、内部温度の異常上昇を避け、温水出口Ｅ１３での温水Ｈ２温度を一定に保つために、高温熱源Ｈ１の供給を停止する。本フローでは高温熱源用ボイラー７０から熱供給を行っているため、高温熱源用ボイラー７０の燃焼を停止する。
一方Ｓ１５にて、設定温度（５２℃）以下であると判断した場合（Ｓ１５：ＯＫ）には、Ｓ１７に進み、熱源温度センサで低温熱源Ｈ３の水の実際の温度の確認を行い、Ｓ１８にて設定温度Ｔ３（８〜１０℃）以上かどうかを判断する。設定温度Ｔ３以上であった場合は（Ｓ１８：Ｙｅｓ）、Ｓ１９にて室外熱交換器６０の運転を開始し、その後Ｓ１１に戻る。そうでない場合は（Ｓ１８：Ｎｏ）直接Ｓ１１に戻る。
なお、Ｓ１２にてボイラー運転と判断した場合（Ｓ１２：Ｎｏ）、Ｓ２０にて冷温水器温調ＷＴの判定として、温水入口Ｅ１２及び温水出口Ｅ１３に設置した温度計にて温水出入口温度を確認し、設定温度以上(５５℃)であれば（Ｓ２０：ＮＧ）、Ｓ２１にて温調停止処理に入る。ここでは、内部温度の異常上昇を避けるために、高温熱源Ｈ１の供給を停止する。本フローでは高温熱源用ボイラー７０から熱供給を行っているため、高温熱源用ボイラー７０の燃焼を停止する。
Ｓ２０にて設定温度以下（５２℃）であれば（Ｓ２０：ＯＫ）、Ｓ１１に戻る。
また、Ｓ１４にて外気温が設定温度Ｔ２未満である状態が３０分以上維持されている（Ｓ１４：Ｙｅｓ）と判断した場合は、Ｓ２２に進み、ヒートポンプ運転からボイラー運転に切り替える準備を行う。その後、Ｓ６に戻り、ボイラー運転に入る。
【００２８】
以上、大まかな制御の流れを説明したので、これに基づいて、次に実施例１の吸収式ヒートポンプ装置の作動形態について以下に説明を行う。
ヒートポンプ運転については以下の通りである。
（１）第１熱交換器１２に高温熱源出口Ｅ１１から８５〜９０℃の高温熱源Ｈ１が投入されると、再生器１１内にある臭化リチウム溶液Ｓ１０は、第１熱交換器１２から熱を取り出すことにより、臭化リチウム溶液Ｓ１０内に溶け込んだ冷媒水Ｓ１１を蒸発させ、高温で高濃度の臭化リチウム溶液Ｓ１０となる。高温で高濃度となった臭化リチウム溶液Ｓ１０は配管Ｐ１３を通って、溶液熱交換器５０と配管Ｐ１４を通過し、吸収器２１に備えられた第１散布管２３より第２熱交換器２２に滴下される。
（２）第２熱交換器２２には温水入口Ｅ１２から投入される４０〜４５℃の温水Ｈ２が通過しているので、第１散布管２３より滴下された第２熱交換器２２付近の高濃度の臭化リチウム溶液Ｓ１０は、蒸発器４１から供給される蒸気を吸って希釈される同時に、温水Ｈ２に熱を放出する。吸収器２１に溜まった臭化リチウム溶液Ｓ１０は、溶液ポンプ５１により、配管Ｐ１５、溶液熱交換器５０、配管Ｐ１１を通過して、再生器１１に供給される。
【００２９】
（３）第３熱交換器３２を備える凝縮器３１では、再生器１１から供給される蒸気が第３熱交換器３２によって熱を奪われる事で凝縮して冷媒水Ｓ１１となり、温水Ｈ２に更に熱を与える。
（４）第４熱交換器４２内には室外熱交換器６０から供給される１５〜３０℃の低温熱源Ｈ３が通過しており、配管Ｐ４７を通過して蒸発器４１に供給される凝縮した冷媒水Ｓ１１は、低温熱源Ｈ３より熱を奪って蒸発する。蒸発器４１に溜まった冷媒水Ｓ１１は、冷媒ポンプ５２によって、配管Ｐ３２、配管Ｐ３３を通過して、第２散布管４３より、第４熱交換器４２上に滴下され、内部を通過する液体の冷却を行う。
【００３０】
実施例１の吸収式ヒートポンプ装置のボイラー運転については以下の通りである。
（１）第１熱交換器１２に高温熱源出口Ｅ１１から８５〜９０℃の高温熱源Ｈ１が投入されると、再生器１１内にある溶液は、第１熱交換器１２から熱を取り出すことにより、溶液内に溶け込んだ冷媒水Ｓ１１を蒸発させ、高温で高濃度の臭化リチウム溶液Ｓ１０となる。臭化リチウム溶液Ｓ１０は配管Ｐ１３を通って、溶液熱交換器５０と配管Ｐ１４を通過し、吸収器２１に備えられた第１散布管２３より第２熱交換器２２に滴下される。
（２）第４熱交換器４２内には温水入口Ｅ１２から供給される４０〜４５℃の温水Ｈ２が通過しており、再生器１１から蒸発器４１に供給される蒸気は、温水Ｈ２に熱を与えて凝縮する。なお、凝縮した冷媒水Ｓ１１は、図示しない配管によって、再生器１１に運ばれる．
【００３１】
このように、運転状態を図４に従って切り替えながら運転を連続的に続ける事で、春季、秋季等の中間期においても効率の良い熱交換が行え、トータルのＣＯＰの向上に結びつく。
図６は、従来技術１の吸収式ヒートポンプ装置の運転効率Ｌ１と、従来技術２の吸収式ヒートポンプのボイラー運転の運転効率Ｌ２と、実施例１の吸収式ヒートポンプ装置の運転効率Ｌ３を模式的に示したグラフである。
従来技術１の吸収式ヒートポンプ装置の運転効率Ｌ１は５℃未満付近になると、冷媒水Ｓ１１の凍結によって、運転が続けられなくなる。また、従来技術２の吸収式ヒートポンプのボイラー運転の運転効率Ｌ２では、常に１以下の運転効率となる。一方、実施例１の吸収式ヒートポンプ装置の運転効率Ｌ３は、設定温度Ｔでボイラー運転とヒートポンプ運転を切り替える事で、一連続運転を行う事が可能となる。
特にその効力を発揮する、春や秋といった寒暖の差のある時期で、外気温により最適な運転モードに切り替えて運転を行うので、平均を取るとＣＯＰ＝１．２〜１．３程度の効率の良い運転が連続的に行なえる。
【００３２】
次に請求項２に係る発明の実施形態（以下、実施例２という）について説明する。
実施例１で示したような運転の形態は、吸着式ヒートポンプを用いても行う事が可能である。図３に吸着式ヒートポンプを用いた実施例２の説明をする。
図３は給湯用の吸着式ヒートポンプ装置であり、吸着式ヒートポンプ８０と、室外熱交換器６０と、第４流路切替弁Ｖ１３と、熱回収機８５と、追い焚き用ボイラー９０と、貯湯槽９５と、温水ポンプ５４とを備えている。
吸着式ヒートポンプ８０は、室外熱交換器６０から供給される低温熱源Ｈ３と、高温熱源入口Ｅ１０より供給される高温熱源Ｈ１と、貯湯槽９５から供給される温水Ｈ２を熱交換して、温水Ｈ２に熱をくみ上げる働きをする。その内部には第１熱交換器１５と、第２熱交換器２５と、第３熱交換器４５を備えており、吸着剤としてシリカゲルＳ１２、冷媒として冷媒水Ｓ１１を用いている。
室外熱交換器６０は、第３熱交換器４５に接続され、低温熱源Ｈ３を供給する。
熱回収機８５は、第４熱交換器３５と第５熱交換器１６を備え、高温熱源Ｈ１と温水Ｈ２の２段階目の熱交換を行い温水Ｈ２にさらに熱をくみ上げる。
追い焚き用ボイラー９０では、運転の切替によって、温水Ｈ２の追い焚きを行う。
貯湯槽９５では、吸着式ヒートポンプ８０や、熱回収機８５、追い焚き用ボイラー９０にて暖められた温水Ｈ２を蓄え、給水口Ｅ１６と給湯口Ｅ１７と接続している。
これらの機器を有する吸着式ヒートポンプ装置は、上記した図７のブロック図の説明に示したものとほぼ同様に接続され制御される。
【００３３】
次に、図３に示す実施例２の吸着式ヒートポンプ装置の配管経路を、以下に説明する。
高温熱源入口Ｅ１０に接続される配管Ｐ５０は、吸着式ヒートポンプ８０に備えられる第１熱交換器１５を介して配管Ｐ５１に接続され、配管Ｐ５１は熱回収機８５に備えられる第５熱交換器１６を介して配管Ｐ５２に接続され、配管Ｐ５２は高温熱源出口Ｅ１１に接続され、その内部を高温熱源Ｈ１が通過する。
貯湯槽９５に備えられる温水入口Ｅ１２は、配管Ｐ５５に接続され、配管Ｐ５５は温水ポンプ５４を介して配管Ｐ５６に接続され、配管Ｐ５６は第２熱交換器２５を介して配管Ｐ５７に接続され、配管Ｐ５７は第４流路切替弁Ｖ１３を介して配管Ｐ５９に接続され、配管Ｐ５９は熱回収機８５に備えられる第４熱交換器３５を介して配管Ｐ６０に接続され、配管Ｐ６０は追い焚き用ボイラー９０を介して配管Ｐ６１に接続され、配管Ｐ６１は貯湯槽９５に備えられる温水出口Ｅ１３に接続し、内部を温水Ｈ２が通過する。この流路を通る場合はヒートポンプ運転を行う。なお、配管Ｐ５６は配管Ｐ５８に分岐し、配管Ｐ５８は第４流路切替弁Ｖ１３を介して配管Ｐ５９に合流して、流路切替により、その内部を温水Ｈ２が通過する。この流路を通る場合はボイラー運転を行う。
給湯は、貯湯槽９５から配管Ｐ５４に接続される給湯口Ｅ１７より供給され、使用した分を給水口Ｅ１６より配管Ｐ５３を介して貯湯槽９５に給水され、貯湯槽９５に蓄えられる温水Ｈ２の水位を保つ。
【００３４】
この構成における吸着式ヒートポンプ装置の動作は、基本的には実施例１で説明した吸収式ヒートポンプ装置と同様で、外気温度センサ６２によって外気温度よってヒートポンプ運転と、ボイラー運転という２つの運転状態を変化させるところに特徴がある。以下にその運転状態を説明する。
運転状態は外気温度センサ６２で測定される外気温度によって切り替え、外気温度が設定温度Ｔになってから一定時間経過しても同じ状態であった場合、運転状態を切り替える。設定温度Ｔはおおよそ５〜１０℃の間であり、ここでは設定温度Ｔを７℃としておく。これはヒートポンプ運転と、ボイラー運転のそれぞれの効率の良い温度で運転するための境界値で、経験上７℃程度が良いと判断しているためである。
外気温度が設定温度Ｔ以上の時、第４流路切替弁Ｖ１３を操作してヒートポンプ運転を行う。
外気温度が設定温度Ｔ未満の時、第４流路切替弁Ｖ１３を操作して流路を切り替え、ボイラー運転を行う。
なお、図３の構成の制御側の運転の流れは図４と同様であり、実施例１にて説明しているので省略する。
【００３５】
実施例２のヒートポンプ運転については以下の通りである。
（１）吸着式ヒートポンプ８０において、第１熱交換器１５に、８５℃程度の高温の熱媒体（以下、高温熱源Ｈ１と称する）を通じる。第１熱交換器１５に高温熱源Ｈ１を通じると、第１熱交換器１５に備えられた冷媒水Ｓ１１が吸着された状態のシリカゲルＳ１２が、第１熱交換器１２から熱を得る。それによって、シリカゲルＳ１２に吸着されていた冷媒水Ｓ１１が脱離する。
（２）同時に、第２熱交換器２５に、４０℃程度の中温度の水（段階によって２０℃〜５０℃程度まで変化する。以下、〜℃程度の温水Ｈ２と称する）を通じる。第２熱交換器２５に２５℃程度の温水Ｈ２を通じると、第２熱交換器２５が周囲の熱を奪い、冷媒水Ｓ１１を凝縮させる。この過程を経た結果、第２熱交換器２５より４５℃程度の温水Ｈ２が得られる。
【００３６】
（３）同時に、第３熱交換器４５に１０℃程度の熱源（以下、低温熱源Ｈ３と称する）を通じる。第３熱交換器４５に低温熱源Ｈ３を通じると、周囲の冷媒水Ｓ１１が、低温熱源Ｈ３から熱を得て蒸発する。この過程を経た結果、第３熱交換器４５より、４５℃程度の温水Ｈ２が得られる。
（４）吸着式ヒートポンプ８０を出た温水Ｈ２は、熱回収機８５を通過することで更に熱を得る。熱回収機８５に備えられた、高温熱源Ｈ１の通過する第５熱交換器１６と、温水Ｈ２の通過する第４熱交換器３５で熱交換を行うので、第４熱交換器３５を通過する温水Ｈ２は高温熱源Ｈ１より熱を得て、５０℃程度の温水Ｈ２となる。
（５）その後、必要に応じて給湯機用ボイラー９０にて追い焚きを行い、貯湯槽９５に供給される。
【００３７】
実施例２のボイラー運転については以下の通りである。
（１）温水入口Ｅ１２を出た温水Ｈ２は、温水ポンプ５４、第４流路切替弁Ｖ１３を通過して、直接熱回収機８５に供給され、高温熱源Ｈ１の供給される第５熱交換器１６から第４熱交換器３５を介して熱をくみ上げ、温水Ｈ２は熱を得る。
（２）その後、必要に応じて給湯機用ボイラー９０で追い焚きを行い、貯湯槽９５に供給される。
このような運転状態を図４に従って切り替えながら運転を連続的に続ける事で、ボイラー単体で運転するよりも効率の良い熱交換が行え、強いてはＣＯＰの向上に結びつく。
特にその効力を発揮するのが、春や秋といった、寒暖の差のある時期で、外気温により最適な運転モードに切り替えて運転を行うので、効率の良い運転が連続的に行なえる。
【００３８】
以上、本発明の吸収・吸着式ヒートポンプ装置の実施形態について説明したが、本発明は以上の実施形態に限定されるものではなく、その趣旨を逸脱しない範囲でさまざまな変更が可能である。
例えば、実施例１では吸収剤に臭化リチウム溶液を使用しているが、本発明はこれに限定されるものではなく、フロン系等の吸収剤を用いても良い。また、実施例２では、吸着剤にシリカゲルを使用しているが、本発明はこれに限定されるものではなく、活性炭、ゼオライト、酸化アルミナ等を用いても良い。
また、実施例１及び実施例２では、高温熱源、低温熱源、温水にそれぞれ温度を設定してあるが、これは説明の便宜上、通常用いられる形態から引用した代表的な数値を設定しただけに過ぎず、実際に使用条件及び環境によって左右される場合もある他、吸収式ヒートポンプについて、再生、吸収、凝縮、蒸発、または吸着式ヒートポンプについて脱離−凝縮、蒸発−吸着が行われ得る他の温度に設定することを妨げない。
また、実施例１及び実施例２及び図６では、説明をするにあたり運転切替のための設定温度を７℃としているが、構築するシステムの特性等によっても最適切替温度は異なる事も考えられ、切替によって運転効率を向上させる事が目的であるので、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で変更が可能である。
【００３９】
このように、
（１）水を冷媒とする吸収式ヒートポンプ１０と、外気と熱交換をする室外熱交換器６０と、運転を切り替えるための第１流路切替弁Ｖ１０乃至第３流路切替弁Ｖ１２と、外気温を測定する外気温度センサ６２とを備えた吸収式ヒートポンプ装置において、外気温度センサ６２が測定した温度が設定温度Ｔ以上では、吸収式ヒートポンプ１０に備える第１熱交換器１２が再生過程を、第２熱交換器２２が吸収過程を、第３熱交換器３２が凝縮過程を、第４熱交換器４２が蒸発過程を行うことで熱交換をして温水Ｈ２を作り出すヒートポンプ運転を行う第1運転条件と、外気温度センサ６２が測定した温度が設定温度Ｔ未満では、吸収式ヒートポンプ１０に備える第１熱交換器１２が再生過程を、第４熱交換器４２が凝縮過程を行う事で熱交換をして温水を作り出すボイラー運転を行う第２運転条件と、吸収式ヒートポンプ１０に対して、第１流路切替弁Ｖ１０乃至第３流路切替弁Ｖ１２を切り替えることによって、第１運転条件と、第２運転条件とを、設定温度Ｔによって切り替える制御手段を有することを特徴とするので、デフロスト運転の必要が無く、外気温によらずに、連続的に５０〜５５℃程度の温水が供給でき、春季、秋季の中間期においては、ＣＯＰ＝１．２〜１．３程度のボイラー運転のみの場合よりも高い効率で運転が可能である。
【００４０】
（２）水を冷媒とする吸着式ヒートポンプ８０と、追い焚き用ボイラー９０と、外気と熱交換をする室外熱交換器６０と、運転を切り替えるための第４流路切替弁Ｖ１３と、外気温を測定する外気温度センサ６２とを備えた吸着式ヒートポンプ装置において、外気温度センサ６２が測定した温度が設定温度Ｔ以上では、吸着式ヒートポンプ８０が、脱離、吸着、凝縮、蒸発を行うことで熱交換をして温水Ｈ２を作り出し、追い焚き用ボイラー９０が、温水Ｈ２を更に過熱してヒートポンプ運転を行う第１運転条件と、外気温度センサ６２が測定した温度が設定温度Ｔ未満では、追い焚き用ボイラー９０で温水Ｈ２を作り出すボイラー運転を行う第２運転条件と、吸着式ヒートポンプ８０に対して、第４流路切替弁Ｖ１３を切り替えることによって、第１運転条件と、第２運転状態とを、設定温度Ｔによって切り替える制御手段を有することを特徴とするので、デフロスト運転の必要が無く、外気温によらずに、連続的に５０〜５５℃程度の温水が供給でき、春季、秋季の中間期においては、ＣＯＰ＝１．２〜１．３程度のボイラー運転のみの場合よりも高い効率で運転が可能である。
【００４１】
（３）（１）に記載する吸収式ヒートポンプ装置において、設定温度Ｔが５〜１０℃内の一定の温度である事を特徴とするので、外気温が５℃未満になった場合にはボイラー運転を行うので、冷媒としている水が凍結する事が無く、外気温が１０℃より高い温度になった場合にはヒートポンプ運転を行うので、効率の良い運転ができ、春季、秋季等の中間期には平均してＣＯＰ＝１．２〜１．３程度の熱効率で連続的に温水を供給する事ができる。
（４）（２）に記載する吸着式ヒートポンプ装置において、設定温度Ｔが５〜１０℃内の一定の温度である事を特徴とするので、外気温が５℃未満になった場合にはボイラー運転を行うので、冷媒としている水が凍結する事が無く、外気温が１０℃より高い温度になった場合にはヒートポンプ運転を行うので、効率の良い運転ができ、春季、秋季等の中間期には平均してＣＯＰ＝１．２〜１．３程度の熱効率で連続的に温水を供給する事ができる。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】請求項１に係る発明の吸収式ヒートポンプ装置がヒートポンプ運転を行う場合の構成図
【図２】請求項１に係る発明の吸収式ヒートポンプ装置がボイラー運転を行う場合の構成図
【図３】請求項２に係る発明の吸収式ヒートポンプ装置の構成図
【図４】請求項１の運転始動時のフローチャート
【図５】請求項１のブロック図
【図６】請求項１の熱効率グラフ
【図７】従来技術１のヒートポンプ運転の構成図
【図８】従来技術２のボイラー運転の構成図
【図９】従来技術３のヒートポンプ運転の構成図
【符号の説明】
【００４３】
１０      吸収式ヒートポンプ
１１      再生器
１２      第１熱交換器
２０      熱源機運転制御盤
２１      吸収器
２２      第２熱交換器
２３      第１散布管
３０      切替制御装置
３１      凝縮器
３２      第３熱交換器
４１      蒸発器
４２      第４熱交換器
４３      第２散布管
５０      溶液熱交換器
５１      溶液ポンプ
５２      冷媒ポンプ
５３      熱源ポンプ
Ｈ１      高温熱源
Ｈ２      温水
Ｈ３      低温熱源
Ｐ１０〜Ｐ６１      配管
Ｓ１０      臭化リチウム溶液
Ｓ１１      冷媒水
Ｔ１〜Ｔ３      設定温度
Ｖ１０〜Ｖ１３      第１流路切替弁〜第４流路切替弁
ＷＴ      冷温水器温調
【図１】
2006125698.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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