(57)【要約】【課題】Ｃｕ含有量を少なくすることで粒界腐食感受性を低くし、かつ高強度な熱交換器用チューブを提供する。【解決手段】  フィン(3)がろう付される熱交換器用チューブ(2)であって、Ｍｎ：１．２〜１．８質量％、Ｃｕ：０．１〜０．２質量％、Ｆｅ：０．３〜０．５質量％、Ｓｉ：０．０５〜０．２質量％およびＴｉ：０．０５〜０．２質量％を含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成されていることを特徴とする。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
フィンがろう付される熱交換器用チューブであって、Ｍｎ：１．２〜１．８質量％、Ｃｕ：０．１〜０．２質量％、Ｆｅ：０．３〜０．５質量％、Ｓｉ：０．０５〜０．２質量％およびＴｉ：０．０５〜０．２質量％を含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成されていることを特徴とする熱交換器用チューブ。
【請求項２】
ろう付相当の加熱処理後において、平均結晶粒径が２００μｍ以下である請求項１に記載の熱交換器用チューブ。
【請求項３】
ろう付相当の加熱処理後において、最大結晶粒径が５００μｍ以下である請求項１または２に記載の熱交換器用チューブ。
【請求項４】
ろう付相当の加熱処理前において、３％以下または２０％以上のひずみが与えられた請求項１〜３のいずれか１項に記載の熱交換器用チューブ。
【請求項５】
表面にＺｎ溶射またはＡｌ−Ｚｎ溶射による犠牲腐食層を備えた請求項１〜４のいずれか１項に記載の熱交換器用チューブ。
【請求項６】
前記アルミニウム合金におけるＭｎ量が１．３〜１．６５質量％である請求項１〜５のいずれか１項に記載の熱交換器用チューブ。
【請求項７】
前記アルミニウム合金におけるＣｕ量が０．１２〜０．１８質量％である請求項１〜６のいずれか１項に記載の熱交換器用チューブ。
【請求項８】
前記アルミニウム合金におけるＳｉ量が０．０７〜０．１８質量％である請求項１〜７のいずれか１項に記載の熱交換器用チューブ。
【請求項９】
Ｍｎ：１．２〜１．８質量％、Ｃｕ：０．１〜０．２質量％、Ｆｅ：０．３〜０．５質量％、Ｓｉ：０．０５〜０．２質量％およびＴｉ：０．０５〜０．２質量％を含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金ビレットを押出してチューブ素材を成形し、このチューブ素材に３％以下または２０％以上のひずみを付与することを特徴とする熱交換器用チューブの製造方法。
【請求項１０】
前記チューブ素材を長手方向に引っ張ることよりひずみを付与する請求項９に記載の熱交換器用チューブの製造方法。
【請求項１１】
前記チューブ素材を長手方向と垂直な方向に押さえ付けることによりひずみを付与する請求項９に記載の熱交換器用チューブの製造方法。
【請求項１２】
前記ビレットに対し、５５０〜６２０℃で４〜４８時間の均熱処理を行う請求項９〜１１のいずれか１項に記載の熱交換器用チューブの製造方法。
【請求項１３】
前記チューブ素材の表面にＺｎ溶射またはＡｌ−Ｚｎ溶射を行う請求項９〜１２のいずれか１項に記載の熱交換器用チューブの製造方法。
【請求項１４】
請求項１〜８のいずれか１項に記載された熱交換器用チューブとフィンとを交互に重ねて配置するとともに、前記熱交換器用チューブにヘッダータンクを連結した状態でコア部がろう付された熱交換器であって、前記熱交換器用チューブの平均結晶粒径が２００μｍｍ以下となされていることを特徴とする熱交換器。
【請求項１５】
請求項１〜８のいずれか１項に記載された熱交換器用チューブとフィンとを交互に重ねて配置するとともに、前記熱交換器用チューブにヘッダータンクを連結した状態でコア部がろう付された熱交換器であって、前記熱交換器用チューブの最大結晶粒径が５００μｍ以下となされていることを特徴とする熱交換器。
【請求項１６】
請求項１〜８のいずれか１項に記載された熱交換器用チューブとフィンとを交互に重ねて配置するとともに、前記熱交換器用チューブにヘッダータンクを連結してコア部を仮組みし、加熱することにより、熱交換器用チューブ、フィンおよびヘッダータンクをろう付することを特徴とする熱交換器の製造方法。
【請求項１７】
ろう付加熱時の昇温速度を４０℃／ｍｉｎ以上とする請求項１６に記載の熱交換器の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、ろう付によって製作されるアルミニウム熱交換器の構成部材として用いられ、特に耐食性、耐圧強度を要求される熱交換器の構成部材として好適に用いられる熱交換器用チューブおよびその製造方法に関する。さらに、この熱交換器用チューブを用いた熱交換器およびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から自動車用熱交換器であるコンデンサにおいては１０００系アルミニウムからなる押出チューブが用いられている。その中で、コンデンサでは内圧が加わるために、薄肉化を実現しようとすれば高強度のチューブが必要となる。また、代替フロンの規制のために採用されようとしているＣＯ2を冷媒とした熱交換器においても、高温強度を有するチューブが必要となる。このため、従来の１０００系アルミニウムからなる押出チューブに代えて、３０００系アルミニウム合金を用いた押出チューブが検討されている（特許文献１，２，３参照）。
【特許文献１】特開２００１−２０７２３１号公報
【特許文献２】特開平９−１７００３９号公報
【特許文献１】特開２００１−２６８３２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかしながら、上記特許文献に記載されたアルミニウム合金からなる押出チューブでは、Ｃｕ含有量が多いために粒界腐食が発生しやすいという問題あった。このため、強度と耐食性を兼ね備えた押出チューブが求められている。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
この発明は、上記のような技術的背景に鑑みてなされたものであって、Ｃｕ含有量を少なくすることで、粒界腐食感受性を低くして耐食性を高め、かつ、高強度な熱交換器用チューブおよびその製造方法を提供するものである。さらに、この熱交換器用チューブを用いた熱交換器およびその製造方法を提供するものである。
【０００５】
即ち、本発明の熱交換器用チューブは下記〔１〕〜〔８〕に記載の構成を有する。
【０００６】
〔１〕  フィンがろう付される熱交換器用チューブであって、Ｍｎ：１．２〜１．８質量％、Ｃｕ：０．１〜０．２質量％、Ｆｅ：０．３〜０．５質量％、Ｓｉ：０．０５〜０．２質量％およびＴｉ：０．０５〜０．２質量％を含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金によって構成されていることを特徴とする熱交換器用チューブ。
【０００７】
〔２〕  ろう付相当の加熱処理後において、平均結晶粒径が２００μｍ以下である前項１に記載の熱交換器用チューブ。
【０００８】
〔３〕  ろう付相当の加熱処理後において、最大結晶粒径が５００μｍ以下である前項１または２に記載の熱交換器用チューブ。
【０００９】
〔４〕  ろう付相当の加熱処理前において、３％以下または２０％以上のひずみが与えられた前項１〜３のいずれか１項に記載の熱交換器用チューブ。
【００１０】
〔５〕  表面にＺｎ溶射またはＡｌ−Ｚｎ溶射による犠牲腐食層を備えた前項１〜４のいずれか１項に記載の熱交換器用チューブ。
【００１１】
〔６〕  前記アルミニウム合金におけるＭｎ量が１．３〜１．６５質量％である前項１〜５のいずれか１項に記載の熱交換器用チューブ。
【００１２】
〔７〕  前記アルミニウム合金におけるＣｕ量が０．１２〜０．１８質量％である前項１〜６のいずれか１項に記載の熱交換器用チューブ。
【００１３】
〔８〕  前記アルミニウム合金におけるＳｉ量が０．０７〜０．１８質量％である前項１〜７のいずれか１項に記載の熱交換器用チューブ。
【００１４】
本発明の熱交換器用チューブの製造方法は下記〔９〕〜〔１３〕に記載の構成を有する。
【００１５】
〔９〕  Ｍｎ：１．２〜１．８質量％、Ｃｕ：０．１〜０．２質量％、Ｆｅ：０．３〜０．５質量％、Ｓｉ：０．０５〜０．２質量％およびＴｉ：０．０５〜０．２質量％を含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなるアルミニウム合金ビレットを押出してチューブ素材を成形し、このチューブ素材に３％以下または２０％以上のひずみを付与することを特徴とする熱交換器用チューブの製造方法。
【００１６】
〔１０〕  前記チューブ素材を長手方向に引っ張ることよりひずみを付与する前項９に記載の熱交換器用チューブの製造方法。
【００１７】
〔１１〕  前記チューブ素材を長手方向と垂直な断面方向に押さえ付けることによりひずみを付与する前項９に記載の熱交換器用チューブの製造方法。
【００１８】
〔１２〕  前記ビレットに対し、５５０〜６２０℃で４〜４８時間の均熱処理を行う前項９〜１１のいずれか１項に記載の熱交換器用チューブの製造方法。
【００１９】
〔１３〕  前記チューブ素材の表面にＺｎ溶射またはＡｌ−Ｚｎ溶射を行う前項９〜１２のいずれか１項に記載の熱交換器用チューブの製造方法。
【００２０】
また、本発明の熱交換器は下記〔１４〕〔１５〕に記載の構成を有する。
【００２１】
〔１４〕  前項１〜８のいずれか１項に記載された熱交換器用チューブとフィンとを交互に重ねて配置するとともに、前記熱交換器用チューブにヘッダータンクを連結した状態でコア部がろう付された熱交換器であって、前記熱交換器用チューブの平均結晶粒径が２００μｍｍ以下となされていることを特徴とする熱交換器。
【００２２】
〔１５〕  前項１〜８のいずれか１項に記載された熱交換器用チューブとフィンとを交互に重ねて配置するとともに、前記熱交換器用チューブにヘッダータンクを連結した状態でコア部がろう付された熱交換器であって、前記熱交換器用チューブの最大結晶粒径が５００μｍ以下となされていることを特徴とする熱交換器。
【００２３】
本発明の熱交換器の製造方法は下記〔１６〕〔１７〕に記載の構成を有する。
【００２４】
〔１６〕  前項１〜８のいずれか１項に記載された熱交換器用チューブとフィンとを交互に重ねて配置するとともに、前記熱交換器用チューブにヘッダータンクを連結してコア部を仮組みし、加熱することにより、熱交換器用チューブ、フィンおよびヘッダータンクをろう付することを特徴とする熱交換器の製造方法。
【００２５】
〔１７〕  ろう付加熱時の昇温速度を４０℃／ｍｉｎ以上とする前項１６に記載の熱交換器の製造方法。
【発明の効果】
【００２６】
〔１〕の発明にかかる熱交換器用チューブは、所定のアルミニウム合金により構成されたチューブであり、Ｃｕ含有量が抑制されていることで耐食性に優れ、かつ高温強度に優れている。
【００２７】
〔２〕〔３〕〔４〕の各発明にかかる熱交換器用チューブは、特に耐食性および高温強度に優れている。
【００２８】
〔５〕の発明にかかる熱交換器用チューブは、特に耐食性に優れている。
【００２９】
〔６〕の発明にかかる熱交換器用チューブは、特に高温強度に優れている。
【００３０】
〔７〕の発明にかかる熱交換器用チューブは、特に耐食性および高温強度に優れている。
【００３１】
〔８〕の発明にかかる熱交換器用チューブは、特に高温強度に優れている。
【００３２】
〔９〕の発明にかかる熱交換器用チューブの製造方法によれば、ろう付加熱後に平均結晶粒径が２００μｍ以下の結晶粒、あるいは最大結晶粒径が５００μｍ以下の結晶粒を形成させ、耐食性および強度に優れた熱交換器用チューブを製造することができる。
【００３３】
〔１０〕〔１１〕の各発明にかかる熱交換器用チューブの製造方法によれば、適正な量のひずみを付与できる。
【００３４】
〔１２〕の発明にかかる熱交換器用チューブの製造方法によれば、ろう付後に形成される結晶粒を小さくして耐食性および高温強度に優れた熱交換器用チューブを製造できる。
【００３５】
〔１３〕の発明にかかる熱交換器用チューブ製造方法によれば、特に優れた耐食性を有する熱交換器用チューブを製造できる。
【００３６】
〔１４〕〔１５〕の各発明にかかる熱交換器は、上述した熱交換器用チューブを用いたことで耐食性および高温強度に優れたものである。
【００３７】
〔１６〕の発明にかかる熱交換器の製造方法によれば、上述した熱交換器用チューブを用いたことで耐食性および高温強度に優れた熱交換器を製造できる。
【００３８】
〔１７〕の発明にかかる熱交換器の製造方法によれば、特に耐食性および高温強度に優れた熱交換器を製造できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３９】
本発明の熱交換器用チューブは、フィンがろう付によって接合されるものであり、チューブを構成するアルミニウム合金組成を規定することにより耐食性および強度を確保し、さらに耐食性および強度に関与するろう付相当の加熱後の結晶状態、または再結晶の駆動力となる加熱前のひずみ量を規定するものである。なお、本発明におけるろう付相当の加熱処理とは、５８０〜６２０℃の温度範囲で１〜２０分保持する処理である。
【００４０】
熱交換器用チューブの形状は何ら限定されないが、図２に示すような多穴扁平管(2)を例示できる。
【００４１】
熱交換器用チューブを構成するアルミニウム合金組成において、Ｍｎ，Ｃｕ，Ｆｅ，Ｓｉ，Ｔｉの添加意義と含有量を限定する理由を以下に説明する。
【００４２】
Ｍｎは、チューブの高温強度に影響を及ぼす元素であり、その含有量を１．２〜１．８質量％とする必要がある。Ｍｎ量が１．２質量％未満ではその効果を得ることができず、１．８質量％を越える範囲では粗大な金属間化合物が生成して加工性が悪くなるためである。好ましいＭｎ量は１．３〜１．６５質量％である。
【００４３】
Ｃｕは、高温強度と耐食性に影響を及ぼす元素であり、その含有量を０．１〜０．２質量％とする必要がある。Ｃｕ量が０．１質量％未満では高温強度を得ることができず、０．２質量％を越える範囲では粒界腐食が発生し易くなって耐食性が低下するためである。好ましいＣｕ量は０．１２〜０．１８質量％である。
【００４４】
Ｆｅは、高温強度と耐食性に影響を及ばす元素であり、その含有量を０．３〜０．５質量％とする必要がある。Ｆｅ量が０．３質量％未満では高温強度を得ることができず、０．５質量％を越える範囲ではチュ一ブの耐食性が悪くなるためである。好ましいＦｅ量は０．３５〜０．４５質量％以下である。
【００４５】
Ｓｉは、Ｍｎの固溶度を減少させる元素であり、その含有量を０．０５〜０．２質量％とする必要がある。Ｓｉ量が０．０５質量％未満では母合金として高度に精製された良好な鋳塊を用いる必要があって不経済であり、０．２質量％を越える範囲で添加すると高温強度を低下させるおそれがあるためである。好ましいＳｉ量は０．０７〜０．１８質量％である。
【００４６】
Ｔｉは、耐食性に影響を及ぼす元素であり、その含有量を０．０５〜０．２質量％とする必要がある。Ｔｉ量が０．０５質量％未満ではその効果が発揮されず、０．２質量％を越える範囲では粗大な金属間化合物を形成するために成形性が悪くなるためである。好ましいＴｉ量は０．０７〜０．１８質量％である。
【００４７】
ろう付相当の加熱処理後の平均結晶粒径と最大結晶粒径を限定する理由を以下に説明する。
【００４８】
結晶粒径は強度に影響する因子であり、結晶粒は小さい方が強度、特に高温強度は良好である。平均結晶粒径が２００μｍを越える範囲では十分な高温強度を得ることができず、また、最大結晶粒径が５００μｍを越える範囲ではチューブ板厚方向に深い粒界腐食が発生しやすくなって耐食性が悪くなる。好ましい平均結晶粒径は５〜１００μｍであり、好ましい最大結晶粒径は１０〜２００μｍである。結晶粒の平均結晶粒径または最大結晶粒径のいずれか一方が上記範囲内であれば、確実に高温強度を得ることができる。
【００４９】
ろう付相当の加熱前において、チューブに存在するひずみ量を限定する理由を以下に説明する。
【００５０】
ろう付相当の加熱処理前にチューブに存在するひずみ量は再結晶の駆動力となる。ひずみ量が３％を越え２０％未満のひずみ量では、加熱後に結晶粒が粗大化してしまい、高温強度、高耐食性を確保することが困難であるため、３％以下または２０％以上のひずみ量を推奨できる。好ましいひずみ量は２％以下もしくは、３０％以上である。また、ひずみ量が０％のチューブにおいては、押出時の細かい結晶粒がひずみによる再結晶のための駆動力が付与されていないために細かいまま維持され、高温強度、高耐食性が得られる。このため、本願発明においてはひずみ量が０％の場合も含んでいる。
【００５１】
また図２に示すように、本発明の熱交換器用チューブは、チューブ素材(2a)の表面に犠牲腐食層(10)を形成する場合は、Ｚｎ溶射もしくはＡｌ−Ｚｎ溶射を行う必要がある。Ｚｎ溶射を行う場合は、Ｚｎの付着量を２ｇ／ｍ2以上２０ｇ／ｍ2以下とすることが好ましい。Ａｌ−Ｚｎ溶射を行う場合は、溶射層厚さを５μｍ以上５０μｍ以下とすることが好ましい。またＡｌ−Ｚｎ溶射による溶射層中のＺｎ組成は０．０１質量％以上６質量％以下が好ましい。
【００５２】
本発明の熱交換器用チューブ(2)は、例えば上記合金組成のビレットを所要形状に押し出してチューブ素材(2a)を作製し、このチューブ素材(2a)にひずみを付与することによって作製することができる。あるいはさらに前記チューブ素材(2a)の表面にＺｎ溶射またはＡｌ−Ｚｎ溶射を行うことによって作製することができる。
【００５３】
チューブ素材(2a)にひずみを付与する方法は限定されない。チューブに所期する量のひずみを与える方法として、チューブ素材(2a)を長手方向に引っ張る方法やチューブ素材(2a)を断面方向に押さえ付ける方法を例示できる。長手方向に引っ張る場合は、例えば巻き出しコイルに巻かれたチューブ素材(2a)を、巻き出しコイルにブレーキをかけながら巻き取りコイルに巻き取ることにより、走行中のチューブ素材(2a)に引張力を加えてひずみを付与する方法を挙げ得る。また、断面方向に押さえ付ける場合は、例えば走行中のチューブ素材(2a)を上下ローラーで挟んで圧下する方法を挙げ得る。ひずみ付与が目的であるから、駆動式の圧延ロールを用いる必要はなく、簡易なローラーで所定量圧下できれば良い。これらのひずみ付与方法は、いずれも長尺のチューブ素材(2a)を定尺に切断する工程に組み入れた連続処理が可能である。勿論、定尺に切断後にひずみ付与を行うこともできる。また、ひずみ付与は同じ方法を多段階で行って良いし、複数の方法を組み合わせても良い。
【００５４】
また、押出前のビレットの均熱条件は再結晶に影響する因子であり、５５０℃未満では均質化処理が十分では無く、６２０℃を越える範囲では高温であるため炉の温度管理が困難であり不経済である。均熱時間は４時間未満では均質化処理が十分では無く、４８時間を越える範囲では不経済である。従って、本発明においてはビレットの均熱条件として５５０〜６２０℃で４〜４８時間の均熱処理を推奨できる。特に好ましい均熱条件は５７０〜６１５℃で６時間〜３６時間である。
【００５５】
犠牲腐食層(10)を形成するためのＺｎ溶射またはＡｌ−Ｚｎ溶射の方法は特に限定されるものではないが、好ましくはアーク溶射を用いるのが良い。例えばアーク溶射機の溶射ガンをチューブ素材(2a)に対して走査する方法や、溶射ガンを固定し、走行中のチューブ素材(2a)に溶射する方法が採用される。また、押出ダイスの直後に溶射ガンを配置しておき、押出と溶射とを連続的に行う方法等を採用することができる。特に押出と溶射とを連続して行う場合には、チューブが高温であるために溶射材料の密着性が良く、生産効率も良い。上述したひずみ付与は溶射後に行えば良い。また、前記犠牲腐食層(10)は、チューブ素材(2a)の片面のみに形成しても良く、図示例のように上下両面に形成するようにしても良い。溶射処理条件は、一般的な溶射条件に従えば良い。かかる溶射は、チューブ素材(2a)の表面に形成される犠牲腐食層(10)の酸化を可及的に防止するために、窒素ガス雰囲気等の非酸化性雰囲気で行うのが良い。なお、本発明は、溶射工程とひずみ付与工程の順序を定めるものではなく、ひずみ付与後に溶射を行う場合も本発明に含まれる。
【００５６】
図１に示すように、本発明の熱交換器用チューブ(2)は、アルミニウム製フィン(3)と交互に積層されるとともに、前記チューブ(2)の端部をヘッダータンク(4)に連通接続され、チューブ(2)とフィン(3)、チューブ(2)とヘッダータンク(4)がろう付接合されることにより、熱交換器(1)のコア部に形成される。なお、図１の熱交換器(1)においては最外側のフィン(3)にサイドプレート(5)がろう付されている。
【００５７】
前記フィン(3)およびヘッダータンク(4)の材料としては、周知のものを適宜使用すれば良く、例えば、フィン材料としてはＪＩＳ  ３２０３にＺｎを添加したアルミニウム合金からなる芯材にＪＩＳ  ４３４３合金からなる皮材をクラッドしたブレージングシートを推奨でき、ヘッダータンク材料としてはＪＩＳ  ３００３にＺｎを添加したアルミニウム合金からなる芯材にＪＩＳ  ４３４３合金からなる皮材をクラッドした材料を推奨できる。
【００５８】
前記熱交換器(1)は、前記熱交換器用チューブ(2)、フィン(3)、ヘッダータンク(4)を仮組した状態でろう付加熱され、これらが接合される。ろう付時の加熱温度は、５８０〜６２０℃が好ましい。また、その際の昇温速度は再結晶に影響する因子であり、４０℃／ｍｉｎ以上で前記温度まで昇温することが好ましい。４０℃／ｍｉｎ未満では結晶粒径が大きくなり十分な耐食性および高温強度を得ることが困難である。好ましい昇温速度は４５〜７０℃／ｍｉｎである。
【実施例】
【００５９】
〔試験例１〕
表１に示した各種組成のアルミニウム合金からなるビレットに対して表１に示す均熱処理を施し、図２に示す幅（Ｗ）１６ｍｍ×高さ（Ｈ）３ｍｍ×肉厚（Ｔ）０．５ｍｍの多穴扁平管(2a)を押出機から押出した。また、押出機の出側において押出機の上下にアーク溶射機の溶射ガンを配置し、押出に続いて多穴扁平管(2a)の表面にＺｎ溶射を行って犠牲腐食層(10)を形成し、さらに冷却用水槽で冷却した後、コイルに連続的に巻き取った。前記Ｚｎ溶射によるＺｎ付着量は１０ｇ／ｍ2とした。
【００６０】
次に、コイルをほどきながら多穴扁平管(2a)をカッティングする工程において、多穴扁平管(2a)の上下をローラーで挟んで長手方向と垂直な方向にひずみを付与しながらカッティングを行い、所定寸法の熱交換器用チューブ(2)を作製した。各多穴扁平管(2a)に付与したひずみ量は表１に示すとおりである。また、発明例２のひずみ量「０」はひずみ付与を行わずにカッティングしたものである。
【００６１】
作製した前記チューブ(1)とブレージングフィン(3)、ヘッダータンク(4)を仮組みし、ろう付することにより図２に示す表熱交換器(1)を作製した。ろう付加熱は６００℃×１０ｍｉｎとし、前記温度に達するまでの昇温速度を表１に示す速度とした。
【００６２】
ろう付した熱交換器について、下記の試験方法により耐食性および高温強度を評価した。これらの評価結果を表１に示す。
〈耐食性〉
製作した各熱交換器に対し、ＡＳＴＭ−Ｇ８５−Ａ３に規定されたＳＷＡＡＴ試験を実施した。試験条件は、ＡＳＴＭ  Ｄ１１４１による人工海水に酢酸を添加してｐＨ３に調製した腐食試験液を用い、腐食試験液を０．５時間噴霧−湿潤１．５時間を１サイクルとし、このサイクルを４００時間実施するものとした。
【００６３】
前記腐食試験後、粒界腐食深さについて、最も深いと思われる部分３箇所について断面を顕微鏡で観察し、深さを測定することで粒界腐食深さとした。そして、粒界腐食が発生していないものを◎、粒界腐食の深さが５０μｍ以下のものを〇、粒界腐食深さが５０μｍを越え、１００μｍ以下のものを△、１００μｍを越えるものを×とした。
〈高温強度〉
高温強度については、前記熱交換器用チューブ(2)に対して前記ろう付と同じ温度条件で熱処理を行ったものを試験材とし、この試験材の１８０℃における引張強度を測定した。一方対照材としてＪＩＳ  Ａ３００３合金の１８０℃における引張強度を測定し、この対照材の強度を基準に、１．２倍以上の強度を有するものを○、１．１倍以上１．２倍未満の強度を有するものを△、１．１倍未満の強度を有するものを×として評価した。
【００６４】
【表１】
2006213934.tif 000003
【００６５】
［試験例２］
犠牲腐食層(10)の形成に際し、Ｚｎ溶射をＡｌ−Ｚｎ溶射に変えたことを除いて上記試験例１と同じ条件で熱交換器用チューブを作製し、これらの熱交換器用チューブを用いて同じ条件で熱交換器を作製した。前記溶射層中のＺｎ組成を１質量％とし、溶射層厚さを３０μｍとした。そして、試験例１と同じ方法で耐食性および高温強度を評価した。これらの結果を表１に併せて示す。
【００６６】
表１の結果から、各発明例の熱交換器用チューブは耐食性および高温強度に優れていることを確認した。
【産業上の利用可能性】
【００６７】
本発明の熱交換器用チューブは耐食性および高温強度を兼ね備えたものであるから、特にＣＯ2を冷媒とする熱交換器等の構成部品として好適に用いることができる。
【図面の簡単な説明】
【００６８】
【図１】本発明の熱交換器の一実施形態を示す正面図である。
【図２】本発明の熱交換器用チューブの一実施形態を示す断面図である。
【符号の説明】
【００６９】
1…熱交換器
2…熱交換器用チューブ
2a…チューブ素材（熱交換器用チューブ）
3…フィン
4…ヘッダータンク
10…犠牲腐食層
【図１】
2006213934.tif 000004
【図２】
2006213934.tif 000005