(57)【要約】    【課題】  スイング中のトウダウン現象を抑制することにより打球の飛距離及び方向性を向上する。    【解決手段】  シャフト２と、該シャフト２の先端側２Ａに固着されたゴルフクラブヘッド３と、前記シャフト２の後端側２Ｂに設けられたグリップ４とを有するゴルフクラブ１である。ゴルフクラブヘッド３は、シャフト２の軸中心線ＣＬ回りのヘッド単体の慣性モーメントＭが６５００ｇ・cm2 以上である。前記シャフト２は、グリップ４の後端４ｅから先端側２Ａに軸中心線ＣＬに沿って２００mmを隔てた手元位置２Ｇでの曲げ剛性値Ｅが５．０×１０6 kgf ・mm2 以上である。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シャフトと、該シャフトの先端側に固着されたゴルフクラブヘッドと、前記シャフトの後端側に設けられたグリップとを有するゴルフクラブであって、
前記ゴルフクラブヘッドは、前記シャフトの軸中心線回りのヘッド単体の慣性モーメントＭが６５００ｇ・cm2 以上であり、
かつ、前記シャフトは、グリップの後端から先端側に軸中心線に沿って２００mmを隔てた手元位置での曲げ剛性値Ｅが５．０×１０6 kgf ・mm2 以上であることを特徴とするゴルフクラブ。
【請求項２】
下記式（１）を満たすことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブ。
Ｅ≧５００×Ｍ＋２．２５×１０6   …式（１）
【請求項３】
前記ゴルフクラブヘッドは、体積が３５０cc以上のウッド型をなし、かつ、クラブ全長が４４インチ以上である請求項１又は２に記載のゴルフクラブ。
【請求項４】
前記慣性モーメントＭは、８５００ｇ・cm2 以下であり、かつ、前記曲げ剛性値Ｅは９．０×１０6 kgf ・mm2 以下であることを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載のゴルフクラブ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、スイング中のトウダウン現象を抑制することにより打球の飛距離及び方向性を向上しうるゴルフクラブに関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば、近年の主なウッド型のゴルフクラブは、体積が大きいヘッドを有する。体積の大きいヘッドは、一般に、ヘッド重心回りの慣性モーメントが大きい。このようなヘッドは、スイートスポット以外の位置でボールを打球した場合でも、ヘッド重心を中心としたヘッドの回転（即ち、ブレ）を小さく抑えることができる。これは、打球の方向性を向上させるのに役立つ。
【０００３】
また、体積の大きいヘッドは、図８に示されるように、ヘッド重心Ｇとシャフトｂの軸中心線ｃとの最短距離である重心距離Ｌも大きくなる傾向がある。このため、ヘッドａは、シャフトｂの軸中心線ｃ回りの慣性モーメントも大きくなる傾向がある。
【０００４】
また、クラブの構造上、ヘッドａのヘッド重心Ｇは、シャフトｂの軸中心線ｃから側方に離れた位置にある。このため、図９に示されるように、スイング時の遠心力により、ヘッド（ヘッド重心）ａは、グリップ位置を基準としたスイングプレーンｄに近づこうと変位する。この結果、シャフトｂは撓み、かつ、ヘッドａのトウａ１が下へと下がる（言い換えると、ヘッドが地面ｇ側に垂れ下がる）いわゆる”トウダウン”と呼ばれる現象が生じる。
【０００５】
スイング中の大きなトウダウンは、ヘッドａのライ角を予期しない向きに変えてしまう。このため、ボールを打球する位置に大きなバラツキが生じやすい。特にヘッドａのライ角が変わると、ボールを打球する瞬間のヘッドａのロフト角やフェース角が変化し、打球の飛距離や方向性に悪影響を及ぼす。つまり、大きなトウダウンが生じると、ヘッドを大型化しても安定した打球の方向性及び飛距離を得ることができない。
【０００６】
トウダウンを抑制する技術として、下記特許文献１ないし３が提案されている。特許文献１及び２は、シャフトの円周方向の剛性や重量分布を不均一とすることにより、トウダウンを抑えることを教える。しかし、このような構成は、ゴルフ規則付属規則の「２．シャフト」の項における「b ．曲げ特性とねじれ特性」において、「シャフトをその縦軸のまわりに任意に回転させた上でどのように曲げてみても、歪み量が同じであること。」と規定されている条項に違反するおそれがあり、好ましくない。また、特許文献３は、シャフトの先端側（ヘッド側）の剛性を向上させることを教えるに過ぎず、ヘッドとの関係が十分に考慮されていない。従って、未だ改善の余地がある。
【０００７】
【特許文献１】特開平１１−２９９９４３号公報
【特許文献２】特開平１１−１５５９８７号公報
【特許文献３】特開２００３−１６９８７１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は、以上のような問題点に鑑み案出なされたもので、シャフトの軸中心線回りの慣性モーメントが大きいヘッドと、グリップの後端から先端側に軸中心線に沿って２００mmを隔てた手元位置での曲げ剛性値が大きいシャフトとを組み合わせることを基本として、スイング中の大きなトウダウンを抑制することにより、打球の飛距離及び方向性を安定させ得るゴルフクラブを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明のうち請求項１記載の発明は、シャフトと、該シャフトの先端側に固着されたゴルフクラブヘッドと、前記シャフトの後端側に設けられたグリップとを有するゴルフクラブであって、前記ゴルフクラブヘッドは、前記シャフトの軸中心線回りのヘッド単体の慣性モーメントＭが６５００ｇ・cm2 以上であり、かつ、前記シャフトは、グリップの後端から先端側に軸中心線に沿って２００mmを隔てた手元位置での曲げ剛性値Ｅが５．０×１０6 kgf ・mm2 以上であることを特徴とする。
【００１０】
また請求項２記載の発明は、下記式（１）を満たすことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブである。
Ｅ≧５００×Ｍ＋２．２５×１０6   …式（１）
【００１１】
また請求項３記載の発明は、前記ゴルフクラブヘッドは、体積が３５０cc以上のウッド型をなし、かつ、クラブ全長が４４インチ以上である請求項１又は２に記載のゴルフクラブである。
【００１２】
また請求項４記載の発明は、前記慣性モーメントＭは、８５００ｇ・cm2 以下であり、かつ、前記曲げ剛性値Ｅは９．０×１０6 kgf ・mm2 以下であることを特徴とする請求項１乃至３のいずれかに記載のゴルフクラブである。
【発明の効果】
【００１３】
一般に、トウダウンは、シャフトのグリップの後端から先端側にシャフト軸に沿っておよそ２００mmを隔てる手元位置での変形が大きい。本発明のゴルフクラブでは、前記シャフトの手元位置の曲げ剛性値を大きくすることによって、トウダウンをもたらすシャフトの大きな変形を抑制する。そして、トウダウンの抑制とヘッドの大きな慣性モーメントとの相乗作用により、打球の方向性が安定しかつ大きな飛距離が得られる。特に、請求項２記載の発明のように、ヘッドの慣性モーメントが大きいクラブほど、シャフトの前記手元位置での曲げ剛性値が大きくなるように設定することが特に有効である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、本発明の実施の一形態を図面に基づき説明する。
図１には本実施形態のゴルフクラブ（以下、単に「クラブ」ということがある。）１の基準状態における全体正面図、図２にはその部分拡大図、図３は同平面図がそれぞれ示されている。
【００１５】
前記クラブ１は、シャフト２と、該シャフト２の先端側２Ａに固着されたゴルフクラブヘッド（以下、単に「ヘッド」ということがある。）３と、前記シャフト２の後端側２Ｂに設けられかつプレーヤに握られる滑り止めを兼ねたグリップ４とを含んで構成される。本実施形態のクラブ１は、ドライバー（＃１）の他、プラッシー（＃２）、スプーン（＃３）、バフィ（＃４）又はクリーク（＃５）等を少なくとも含むウッド型クラブが示される。
【００１６】
また前記基準状態とは、シャフト２の軸中心線ＣＬを垂直面ＶＰ内に配しかつ水平面ＨＰに対して当該ヘッドに定められたライ角αで傾けるとともに、ヘッド３のフェース面Ｆを前記垂直面ＶＰに対して当該ヘッド３に定められたフェース角βとなるように傾けて前記水平面ＨＰに接地させた状態とする。なおフェース角βは、図３に示されるように、フェース面ＦのスイートスポットＳＳに接する水平な接線Ｎと前記垂直面ＶＰとのなす角度とする。またスイートスポットＳＳは、ヘッド重心Ｇからフェース面Ｆに立てた法線が該フェース面Ｆと交わる点とする。
【００１７】
前記ヘッド３は、図２及び図３に示されるように、ボールを打球する打撃面をなすフェース面Ｆを有するフェース部３ａと、このフェース部３ａに連なりヘッド上面をなすクラウン部３ｂと、前記フェース部３ａに連なりヘッド底面をなすソール部３ｃと、前記クラウン部３ｂとソール部３ｃとの間を継ぎ前記フェース面Ｆのトウ側縁からバックフェースを通り前記フェース面Ｆのヒール側縁にのびるサイド部３ｄと、前記クラウン部３ｂのヒール側に設けられかつシャフト２の先端が挿入される円筒状のシャフト差込部３ｅとが設けられたものが例示される。
【００１８】
本実施形態のヘッド３は、金属材料で構成され、その内部には好ましくは中空部が設けられる。前記金属材料としては、特に限定はされないが、例えばアルミニウム合金、チタン、チタン合金、ステンレス、マグネシウム合金などの１種ないし２種以上を用いることができる。またヘッド３は、少なくとも一部に、繊維強化樹脂などの非金属材料を含むことができる。
【００１９】
またヘッド３は、種々の方法で製造できる。例えば複数個（例えば２〜４個）のヘッド構成部品を準備し、これらを適宜接合することによって製造できる。ヘッド構成部品は、例えば鋳造、鍛造、プレスフォーミングまたはそれらの組み合わせ等によって成形できる。またヘッド構成部品の接合方法としては、例えば溶接、接着、ロウ付け、拡散接合又はカシメ等を用い得る。
【００２０】
またヘッド３には、前記シャフト２の軸中心線ＣＬの回りのヘッド単体の慣性モーメントＭが６５００ｇ・cm2 以上、より好ましくは６８００ｇ・cm2 以上のものが用いられる。該慣性モーメントＭが６５００ｇ・cm2 以上のヘッドは、ヘッド重心Ｇを通る垂直軸回りの慣性モーメントも大きく、打球の方向性に優れる点で好ましい。一方、このようなヘッドは、重心距離Ａが大きくなるため、スイング中に大きなトウダウンが生じやすい。このように、本発明のゴルフクラブ１は、本来、優れた打球の方向性を具えるにも拘わらず、トウダウンによってそれが十分に生かされていないヘッドが用いられる。
【００２１】
なおヘッド３の前記慣性モーメントＭが大きすぎると、ボール打球時にヘッド３のフェース面Ｆがアドレスした状態（通常はスクエアである。）に戻り難くなり、打球がスライスし易い。このような観点より、前記慣性モーメントＭは、好ましくは８５００ｇ・cm2 以下、より好ましくは８３００ｇ・cm2 以下が望ましい。
【００２２】
前記慣性モーメントＭは、ヘッド単体の値であり、シャフト２との接続部にコーン状のフェラル等が配されている場合には、これを外して測定されるが、塗装を除去する必要はない。また慣性モーメントＭの測定には、例えば、INERTIA DYNAMICS Inc社製の MOMENT OF INERTIA MEASURING INSTRUMENT 等の計測装置を用いることができる。なおヘッド単体におけるシャフトの軸中心線は、前記シャフト差込部３ｅの軸中心線によって特定する。
【００２３】
ヘッド３の体積は、特に限定されないが、小さすぎると前記慣性モーメントＭを大きくするのが困難な傾向にあり、逆に大きすぎてもヘッド重量が増加して振り難くなる傾向がある。このような観点より、ヘッド３の体積は、好ましくは３５０cc以上、より好ましくは３８０cc以上、さらに好ましくは４００cc以上が望ましく、上限については、好ましくは５００cc以下、より好ましくはＲ＆Ａが定めるゴルフクラブ規則に従い４７０ｃｃ以下が望ましい。
【００２４】
ヘッド３の重量も、特に限定はされないが、小さすぎると十分な慣性モーメントＭを確保することができず、逆に大きすぎるとクラブが振り難くなる傾向がある。このような観点より、ヘッド３の重量は、好ましくは１７０ｇ以上、より好ましくは１７５ｇ以上、さらに好ましくは１８０ｇ以上が望ましく、上限については２３０ｇ以下、より好ましくは２２０ｇ以下、さらに好ましくは２１０ｇ以下が望ましい。
【００２５】
発明者らは、スウィング中のシャフト２のトウダウン方向の変形を歪ゲージを用いて測定した。具体的には、シャフト２に複数の歪ゲージを一定の軸方向距離を隔てて取り付け、スイング時のシャフト２に作用する歪分布を測定した。テストには、非常に多くのクラブが用いられた。その結果、インパクト直前において、最も変形が大きい部分は、グリップ４の近傍位置であり、とりわけグリップ４の後端４ｅからシャフト２の先端側２Ａに軸中心線ＣＬに沿っておよそ２００mmを隔てた手元位置２Ｇであることが判明した。
【００２６】
標準的なゴルファーがグリップ４を握ったときに、手の先端（ヘッド側の端部）は、グリップ４の後端４ｅから概ね１５０mm程度に位置する。従って、シャフト２の前記手元位置２Ｇは、ゴルファーがグリップ４を握っている部分のやや先（ヘッド寄りの部分）の位置であり、この位置に生じる大きな変形が、トウダウンに大きく影響していると考えられる。
【００２７】
そして、発明者らは、シャフト２の前記手元位置２Ｇの曲げ剛性値Ｅを種々変化させて実験を繰り返したところ、この位置の前記曲げ剛性値を５．０×１０6 kgf ・mm2 以上とすることで、スイング中のトウダウンをより小さな値に抑制し、打球の飛距離の向上及び方向性の安定化を実現しうることを見出した。ここで、グリップ４の後端４ｅとは、図４に拡大して示されるように、グリップ後端面に設けられた円球状凸部を含まない端部位置とする。
【００２８】
また、シャフト２の曲げ剛性値Ｅは、図４に示されるように、万能材料試験機（例えばインテスコ製２０２０型）を用いて測定される。具体的には、先ず支点間距離が２００mmに設定された治具Ｊ１、Ｊ２で、軸中心線ＣＬが水平となるようにシャフト２を支える。この際、前記治具Ｊ１、Ｊ２は、その中間点Ｃがシャフト２の前記手元位置２Ｇとなるように位置決めされる。次に、手元位置２Ｇに上方から圧子Ｐを降下させる。この際、圧子の降下速度は５mm／秒とし、負荷最大荷重が２０kgf に達した時点で圧子を停止させるとともに、シャフト２のたわみ量を測定する。そして、下記式から曲げ剛性値Ｅを得るものとする。なお単位に関しては、長さは（mm）とし、力は（kgf ）とする。
曲げ剛性値Ｅ＝（負荷最大荷重×支点間距離3 ）／（４８×たわみ量）
なお曲げ剛性値Ｅは、シャフト２からグリップ４を除去した状態で測定されるのは言うまでもない。
【００２９】
シャフト２の前記手元位置における曲げ剛性値Ｅは、５．０×１０6 kgf ・mm2 以上であればトウダウンを効果的に抑制しうるが、より好ましくは５．５×１０6 kgf ・mm2 以上、特に好ましくは６．０×１０6 kgf ・mm2 以上が望ましい。これによって、より一層トウダウンを抑制する効果が高められる。ただし、前記曲げ剛性値Ｅが大きくなりすぎると、シャフト２の剛性が過度に上昇し、スウィング中にシャフトが全くしならず、ひいてはヘッドスピードの向上が期待できなくなる。これは、打球を上げ難くし、かつ、飛距離の低下を招く。しかも、打球感も硬くなりフィーリングの悪いクラブとなってしまう。このような観点より、前記曲げ剛性値Ｅは、好ましくは９．０×１０6 kgf ・mm2 以下、より好ましくは８．５×１０6 kgf ・mm2 以下が望ましい。
【００３０】
図５には、縦軸に、シャフト２の手元位置の曲げ剛性値Ｅを、横軸にヘッド３のシャフトの軸中心線回りの慣性モーメントＭとを設定したグラフが示される。ハッチングをかけた領域は、本発明のクラブが含まれる範囲を示す。黒塗りのプロット及びＸ印は本発明の対象外のクラブの仕様を示す。
【００３１】
本発明の特に好ましい態様として、シャフト２の前記手元位置２Ｇにおける曲げ剛性値Ｅの下限値を、ヘッド３の前記慣性モーメントＭの関数として定め、該慣性モーメントＭに合わせて増大させるのが望ましい。一般に、ヘッド３の前記慣性モーメントＭが大きいクラブ１ほど、スイング時のトウダウンが大きく発生する傾向がある。このため、これを防ぐためには、慣性モーメントＭに合わせてシャフト２の手元位置での曲げ剛性値Ｅを増大させることが効果的である。発明者らは、種々の実験によって、下記式（１）、より好ましくは下記式（２）、さらに好ましくは下記式（３）を満たすことが望ましいことを知見した。
Ｅ≧５００×Ｍ＋２．２５×１０6   …式（１）
Ｅ≧５００×Ｍ＋２．７５×１０6   …式（２）
Ｅ≧５００×Ｍ＋３．７５×１０6   …式（３）
【００３２】
また本実施形態のシャフト２は、繊維強化樹脂で構成される。繊維強化樹脂製のシャフト２は、軽量のため振り抜き易く、かつ、設計自由度が高い。このため、特定の位置における曲げ剛性値を容易に調節し得る。このような繊維強化樹脂製のシャフト２は、例えばシートワインディング製法、フィラメントワインディング製法、内圧成型法等によって慣例に従い容易に成形できる。また、シャフト２は、内部に中空部を有した断面パイプ状で形成される。また図１に示されるように、本実施形態のシャフト２は、後端側２Ｂから先端側２Ａに向かって外径が滑らかに減じられたテーパ状で構成される。
【００３３】
図６には、シャフト２を構成するプリプレグ（強化繊維と半硬化状態の樹脂とのシート状の複合体である。）の構成例を示す。本実施形態では、シャフト２は、複数枚のプリプレグで構成される。前記プリプレグは、該シャフト２のほぼ全長さに亘って配される主プリプレグ６と、前記先端側２Ａに配される小長さの先端側補助プリプレグ７と、前記後端側２Ｂに配される小長さの後端側補助プリプレグ８とを含むものが例示される。
【００３４】
プリプレグの強化繊維は、特に限定はされないが、例えば炭素繊維やガラス繊維の他、アモルファス、ポロン、チタン、タングステン又はステンレス等の金属繊維や、アラミド又はポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール（ＰＢＯ）等の有機繊維等を用いることもでき、好ましくは、炭素繊維が望ましい。またプリプレグのマトリクス樹脂には、慣例に従い、不飽和ポリエステル、フェノール又はビニルエステル等が用いられる。とりわけ、エポキシ樹脂が好適である。
【００３５】
また前記主プリプレグ６は、繊維ｆがシャフトの長手方向と平行に配された少なくとも１枚、本実施形態では３枚のストレートプリプレグ６ａ、６ｂ及び６ｃと、繊維ｆがシャフトの長手方向に対して傾けて配された少なくとも１枚、本実施形態では２枚のバイアスプリプレグ６ｄ及び６ｅｄとを含むものが例示される。
【００３６】
前記ストレートプリプレグ６ａないし６ｃには、例えば引張弾性率が１００００〜３００００kgf ／mm2 の繊維が好適に用いられる。またバイアスプリプレグ６ｄ及び６ｅには、ストレートプリプレグよりも引張弾性率が大きい繊維、とりわけ２４０００kgｆ／mm2 
以上、より好ましくは３００００kgｆ／mm2 以上、かつ８００００kgf ／mm2 以下、より
好ましくは６００００kgｆ／mm2 以下の繊維が好適である。一般に、引張弾性率が大きい
繊維ほど、その引張強度は低下する傾向がある。このため、シャフトの曲げ強度に大きく影響するストレートプリプレグには引張弾性率が３００００kgｆ／mm2 以下の繊維を用い
ることにより、シャフトの強度を確保するのが望ましい。他方、バイアスプリプレグは、シャフトの曲げ強度への影響が小さいため、上述の如く引張弾性率の大きい繊維を用いることによって少量の繊維で軽量かつ捻れ（トルク）の小さいシャフトを得ることができる。なお繊維の引張弾性率は、ＪＩＳ  Ｒ７６０１の「炭素繊維試験方法」に準じて測定された値とする。
【００３７】
また前記先端側補助プリプレグ７は、本実施形態では２枚からなり、例えば２００〜３５０mm（この例では２００mmと２５０mmとの２枚が含まれている。）のシャフト軸方向の長さで形成される。このプリプレグ７には、例えば引張弾性率が１００００〜３００００kgf ／mm2 程度の繊維が好適に用いられる。また繊維ｆは、シャフトの長手方向に配向されている。
【００３８】
また前記後端側補助プリプレグ８は、本実施形態では１枚からなる。該プリプレグ８は、シャフトの後端から、例えば２００〜３５０mmのシャフト軸方向の長さで形成される。このプリプレグ８には、例えば引張弾性率が２６０００〜８００００kgf ／mm2 程度の高弾性繊維が好適に用いられる。また繊維ｆは、シャフトの長手方向に配向されているが、これに限定されるわけではない。
【００３９】
前記各プリプレグは、図示しない棒状の芯金に巻き付けられて仮成型される。この際、本実施形態では、バイアスプリプレグ６ｄ及び６ｅについては、各々、シャフトの後端側は２周巻き、先端側は５周巻きとなるように巻き付けた。他のプリプレグについては、先端側及び後端側とも１周巻きとしている。また仮成型されたプリプレグは、例えばポリプロピレン樹脂製のテープ等でラッピングされた後、オーブン中で加熱加圧される。これにより各層のプリプレグのマトリックス樹脂は一体に硬化する。その後、芯金を引き抜いてシャフト２が形成される。なお図６の角度の表示は、樹脂硬化後の繊維ｆのシャフトの軸方向に対する角度を示す。
【００４０】
なお、シャフト２の前記手元位置２Ｇにおいて、曲げ剛性値Ｅを上述の値に調節するためには、さらに該手元位置の外径を大きくすることも有効である。またこれ以外にも、例えば後端側補助プリプレグの繊維の引張弾性率、繊維含有率及び／又は積層量を増減させことによって実現しうる。
【００４１】
図７には、本実施形態のシャフト（実施例）のグリップ４の後端４ｅからの距離とその位置における曲げ剛性値との関係を示すグラフである。またそこには、従来のシャフトの例（従来例１及び２）も示される。本実施形態のシャフト２は、手元位置の剛性が従来に比して大きいことが明らかである。しかし、本実施形態のシャフト２の先端部及び中間部の曲げ剛性値は、従来のものと大きな差異はない。この例では、シャフト２の先端部の曲げ剛性値は、０．５〜３．０×１０6 kgf ・mm2 の範囲に定められており、また中間部の曲げ剛性値の変化率は１５００〜７０００kgf ・mmの範囲に定められている。また、本実施形態のシャフト２は、その曲げ剛性値をグリップ４の後端４ｅからの距離の関数で表すとき、約３００〜５００mmの範囲に変曲点ＩＦを持っている。また、シャフト２の曲げ剛性値は、変曲点ＩＦからグリップの後端４ｅに向かって滑らかな凸を描いて変化することにより、剛性段差を防止している。なおシャフト２の先端部は、シャフト２の先端から２３０mmまでの部分とし、シャフト２の中間部は、この先端部に続く５００mmの部分（つまり先端から２３０mmの位置と先端から７３０mmの位置の間の区間）とする。
【００４２】
シャフト２の先端部の曲げ剛性値は、図４に示した方法に準じて測定されるが、圧子Ｐは、シャフト２の先端から１３０mmの位置に設定される。また治具Ｊ１及びＪ２は、圧子Ｐの位置からシャフトの先端側及びグリップ側にそれぞれ１００mmを隔てる位置として治具Ｊ１、Ｊ２の支持スパンを２００mmとする。
【００４３】
またシャフト２の中間部の曲げ剛性値は、下記の６カ所の位置に圧子Ｐを位置決めして曲げ剛性値Ｍ１ないしＭ６を図４に示した方法に準じて測定し、該曲げ剛性値Ｍ１ないしＭ６の平均値として求められる。この際、治具Ｊ１及びＪ２は、支持スパンが２００mmとなるように各圧子Ｐの位置からシャフトの先端側及びグリップ側それぞれ１００mmを隔てる位置に設けられる。
圧子の位置（シャフト先端からの距離）        得られる曲げ剛性値
２３０mm                                      Ｍ１
３３０mm                                      Ｍ２
４３０mm                                      Ｍ３
５３０mm                                      Ｍ４
６３０mm                                      Ｍ５
７３０mm                                      Ｍ６
【００４４】
また、シャフト２の中間部の曲げ剛性値の変化率Ｊ（単位：kgf ・mm）は、次のようにして得られる。
Ｊ＝（Ｈ１＋Ｈ２＋Ｈ３＋Ｈ４＋Ｈ５）／５
ここで、Ｈ１〜Ｈ５は、シャフトの中間部の各位置の前記曲げ剛性値Ｍ１ないしＭ６から下記式により得られる（除数１００の単位はmmである。）。
Ｈ１＝（Ｍ２−Ｍ１）／１００
Ｈ２＝（Ｍ３−Ｍ２）／１００
Ｈ３＝（Ｍ４−Ｍ３）／１００
Ｈ４＝（Ｍ５−Ｍ４）／１００
Ｈ５＝（Ｍ６−Ｍ５）／１００
なお、図７に示されるシャフトは、４６インチ（１１６８mm）で製造し、ヘッド側の先端部側は切断せず、グリップ側の後端を３８mm切断し、全長１１３０mmで仕上げられている。各々のシャフト２の中間部の曲げ剛性値の変化率は次の通りである。
実施例  ：３８００kgf ・mm
従来例１：２４００kgf ・mm
従来例２：３７００kgf ・mm
【００４５】
本発明のクラブ１は、その全長Ｌは特に限定されないが、小さ過ぎるとクラブの長さを利用したヘッドスピードの向上が十分に期待できず、この種のクラブに求められる相応の飛距離が得ら難い傾向がある。またトウダウン自体が生じ難く、本発明を適用する価値が小さい。逆に全長Ｌが大きすぎても、ミート率が低下する他、構えた際にクラブが長く感じられゴルファに不安感を生じさせる傾向がある。このような観点より、クラブ１の全長Ｌは、好ましくは４４インチ以上、より好ましくは４５インチ以上が望ましく、上限については好ましくは４８インチ以下、より好ましくは４７インチ以下、さらに好ましくは４６インチ以下が望ましい。
【００４６】
クラブ１の全長Ｌは、図１に示される基準状態において、グリップ４の後端４ｅから、水平面ＨＰとシャフトの軸中心線ＣＬの交点Ｐまでをシャフト２の軸中心線ＣＬに沿って測定した長さである。
【実施例】
【００４７】
表１の仕様に基づき、ドライバータイプのウッド型ゴルフクラブ（全長４５インチ）を試作し、打球の方向性及び飛距離についてテストを行った。実施例／比較例において、各ヘッドは、いずれも６−４Ｔｉを鋳造して成形したヘッド本体に、６−４Ｔｉの圧延材をプレス成形後、ミーリング加工を施したフェース部材とをプラズマ溶接で一体化することにより製造した２ピース構造のものが用いられた。また各ヘッドは、ヘッド体積が４２０cc、４５０cc及び４８０ccの３種類を準備した。これらのヘッドのシャフトの軸中心線回りの慣性モーメントは、それぞれ６５２０ｇ・cm2 、７５００ｇ・cm2 及び８０００ｇ・cm2 とした。
【００４８】
また、シャフトには、東レ（株）社製のプリプレグを用いて製造された繊維強化樹脂性のシャフトを使用した。プリプレグの展開図は、図６の通りとした。また実施例１に関して、各プリプレグは、炭素繊維とエポキシ樹脂とからなり、樹脂含有率は２５％とし、繊維の仕様は次の通りである。
【００４９】
＜バイアスプリプレグ＞
繊維種：Ｍ４０Ｊ（引張弾性率３７７ＧＰａ）
＜ストレートプリプレグ＞
繊維種：Ｍ３０Ｓ（引張弾性率２９４Ｇｐａ）
＜先端側補助プリプレグ＞
繊維種：Ｔ７００Ｓ（引張弾性率２３０Ｇｐａ）
＜後端側補助プリプレグ＞
繊維種：Ｍ３０Ｓ（引張弾性率２９４Ｇｐａ）
【００５０】
また他の実施例、比較例のシャフトは、実施例１のプリプレグ層を基準として、後端側補助プリプレグの繊維の引張弾性率及び繊維含有量を変更することにより、手元位置の曲げ剛性値を調節した。シャフトの曲げ剛性値の分布は、その先端部及び中間部は、図７の態様とし、手元側は図７の曲線をベースとして、グリップから２００mmの位置の値を上下させた。テストの方法は、次の通りである。
【００５１】
＜打球の方向性＞
ハンデイキャップ３〜２５のゴルファー１４名にて、市販の３ピ−スゴルフボ−ル（ＳＲＩスポーツ（株）製の「Ｈｉ−ＢＲＩＤ  ｅｖｅｒｉｏ」）を１０球づつ打撃を行い、目標と打撃点を結んだ直線からボール停止位置までの最短距離（目標に対して左右どちらにずれても、測定値はプラス値としている。）を測定し、各ゴルファーの１０球の平均値を計算した。そして、さらに１４名分の平均値を求めて評価した。数値が小さいほど良好である。
【００５２】
＜打球の飛距離＞
上記打撃テストから、各ゴルファー毎に、飛距離の最大値と最小値との差を計算し、その１４名分の平均値を求めた。数値が小さいほど飛距離のバラツキが小さく、良好であることを示す。テストの結果などを表１に示す。
【００５３】
【表１】
2006149965.tif 000003
【００５４】
テストの結果、実施例のゴルフクラブは、従来のゴルフクラブに比べて打球の方向性及び飛距離が安定するという有意な効果を奏することが確認できた。
【図面の簡単な説明】
【００５５】
【図１】本発明のゴルフクラブの一実施形態として基準状態の正面図を示す。
【図２】その部分拡大図である。
【図３】図２の正面図である。
【図４】本実施形態のシャフトを形成するプリプレグの展開図である。
【図５】シャフトの曲げ剛性値と慣性モーメントとの関係を示すグラフである。
【図６】シャフトの曲げ剛性値を測定する方法を説明する正面図である。
【図７】シャフトのグリップの後端からの距離と曲げ剛性値との関係を示すグラフである。
【図８】ヘッドの正面図である。
【図９】トウダウンを説明する正面図である。
【符号の説明】
【００５６】
１  ゴルフクラブ
２  シャフト
２Ａ  先端側
２Ｂ  後端側
３  ゴルフクラブヘッド
４  グリップ
４ｅ  グリップの後端
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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