(57)【要約】【課題】  作動流体の熱音響自励振動を確実かつ速やかに発生可能であると共に、所望の音響出力を得ることができる熱音響エンジンの提供を目的とする。【解決手段】  熱音響エンジン２０は、作動流体が封入される気柱管２１と、気柱管２１内に配置された蓄熱器２５とを有し、蓄熱器２５の両端部間に温度勾配を形成して作動流体の熱音響自励振動を発生させる。そして、熱音響エンジン２０の蓄熱器２５は、互いに熱交換特性が異なっている第１領域２５１と第２領域２５２とを有し、第２領域２５２を通過する作動流体と当該第２領域２５２の固体壁との平均距離Ｒ２は、第１領域２５１を通過する作動流体と当該第１領域２５１の固体壁との平均距離Ｒ１よりも小さい。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
作動流体が封入される気柱管と、この気柱管の内部に配置された蓄熱手段とを有し、前記蓄熱手段の両端部間に温度勾配を形成して前記作動流体の熱音響自励振動を発生させる熱音響エンジンにおいて、
前記蓄熱手段は、互いに熱交換特性が異なっている第１領域と第２領域とを有し、前記第２領域を通過する作動流体と当該第２領域の固体壁との平均距離は、前記第１領域を通過する作動流体と当該第１領域の固体壁との平均距離よりも小さいことを特徴とする熱音響エンジン。
【請求項２】
前記第２領域は、前記蓄熱手段の中心部に設けられており、前記第１領域は、前記第２領域の周囲に設けられていることを特徴とする請求項１に記載の熱音響エンジン。
【請求項３】
前記第１領域は、前記蓄熱手段の中心部に設けられており、前記第２領域は、前記第１領域の周囲に設けられていることを特徴とする請求項１に記載の熱音響エンジン。
【請求項４】
前記第２領域は、前記蓄熱手段の軸方向端部に設けられていることを特徴とする請求項１に記載の熱音響エンジン。
【請求項５】
前記蓄熱手段の一端側に配置される加熱手段を更に備え、前記第２領域は、前記加熱手段と隣接する部分に設けられることを特徴とする請求項４に記載の熱音響エンジン。
【請求項６】
前記第２領域は、前記作動流体の進行方向に分散された状態で前記蓄熱手段に配設されていることを特徴とする請求項１に記載の熱音響エンジン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、気柱管内に配置された蓄熱手段の両端部間に温度勾配を形成し、気柱管内の作動流体の熱音響自励振動を発生させる熱音響エンジンに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、熱音響現象を利用した冷凍機が提案されている（例えば、特許文献１参照。）。この冷凍機は、気体が封入される配管と、この配管の内部に配置されると共に高温側熱交換器と低温側熱交換器とで挟まれたスタックと、このスタックと非対称の位置に高温側熱交換器および低温側熱交換器と共に配置された蓄冷器とを備える。この冷凍機は、スタックの両端部間に温度勾配を形成することにより、スタックにて気体の自励振動を発生させ、それによって得られる定在波および進行波の伝播により蓄冷器に蓄冷するものである。
【０００３】
また、従来から、熱音響現象を利用して内燃機関の排気熱を回収する装置も提案されている（例えば、特許文献２参照。）。この装置は、内燃機関の排気浄化用触媒コンバータに接続された共鳴管と、この共鳴管の一端に設けられたスタックと、共鳴管の他端に設けられたトランスデューサとを備える。この装置では、触媒コンバータから発せられる熱によりスタックの一端が加熱され、スタックの両端部間に温度勾配が付与される。これにより、スタックにて音波が発生し、音波のエネルギはトランスデューサによって電気エネルギに変換される。
【０００４】
更に、従来から、ループ管内の蓄熱部の両端部間に温度勾配を形成して当該ループ管内の気体に圧力振動を生じさせ、圧力振動によって生じた進行波に応じて発電を行う熱音響発電機も提案されている（例えば、特許文献３参照。）。この熱音響発電機は、リニアモータとピストンシリンダとを備えたスタータ兼発電機を有している。スタータ兼発電機は、熱音響発電機の起動時にスタータモータとして機能し、ピストンシリンダを往復移動させて任意の周波数で気体に圧力振動を与えて、ループ管内で気体の自励発振を生じさせる。そして、ループ管内で自励発振による圧力振動が生じると、スタータ兼発電機は、圧力振動によって生じた進行波に応じて発電を行う発電機として機能する。
【０００５】
【特許文献１】特許第３０１５７８６号公報
【特許文献２】特開２００２−１２２０２０号公報
【特許文献３】特開２００３―３２４９３２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
上述のように、熱音響現象を利用することにより、各種廃熱を回収して電気エネルギや冷熱を得ることが可能となる。しかしながら、発電等を開始するために作動流体の熱音響自励振動を良好に発生させることは必ずしも容易なことではない。この場合、従来例のように、ピストンシリンダをループ管内で往復移動させて気体に圧力振動を与えれば、比較的早期に自励振動を発生させることができる。しかしながら、ループ管内にピストンを配置すると、振動の発生後にピストンによってループ管内の作動流体の進行が妨げられてしまい、所望の音響出力等が得られなくなるという問題が生じる。
【０００７】
そこで、本発明は、作動流体の熱音響自励振動を確実かつ速やかに発生可能であると共に、所望の音響出力を得ることができる熱音響エンジンの提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明による熱音響エンジンは、作動流体が封入される気柱管と、この気柱管の内部に配置された蓄熱手段とを有し、蓄熱手段の両端部間に温度勾配を形成して作動流体の熱音響自励振動を発生させる熱音響エンジンにおいて、蓄熱手段は、互いに熱交換特性が異なっている第１領域と第２領域とを有し、第２領域を通過する作動流体と当該第２領域の固体壁との平均距離は、第１領域を通過する作動流体と当該第１領域の固体壁との平均距離よりも小さいことを特徴とする。
【０００９】
この熱音響エンジンでは、蓄熱手段の第２領域を通過する作動流体と当該第２領域の固体壁との平均距離が、蓄熱手段の第１領域を通過する作動流体と当該第１領域の固体壁との平均距離よりも小さい。このため、第２領域では、第１領域よりも作動流体と固体壁との間の熱交換を促進させることが可能となるので、この熱音響エンジンが始動されると、まず、蓄熱手段の第２領域において熱音響自励振動が発生する。そして、第２領域で発生した振動が第１領域に波及するようになると、第１領域における作動流体と蓄熱手段との熱交換が促進され、それにより、第１領域においても熱音響自励振動が良好に発生するようになる。また、熱音響自励振動が発生しやすくなるように第２領域を構成することによって第２領域での作動流体に対する抵抗が多少増えたとしても、第１領域では、第２領域に比べて作動流体に対する抵抗が小さくなる。従って、熱音響自励振動が発生した後には、主として第１領域から大きな音響出力を得ることが可能である。この結果、この熱音響エンジンでは、作動流体の熱音響自励振動を確実かつ速やかに発生させると共に、所望の音響出力を得ることができる。
【００１０】
この場合、第２領域は、蓄熱手段の中心部に設けられ、第１領域は、第２領域の周囲に設けられると好ましい。すなわち、蓄熱手段に加えられた熱は、蓄熱手段の外周部から周囲（気柱管）に放出されやすいことから、蓄熱手段の外周部は、中心部に比べて温度低下しやすい。従って、このような点を考慮して、熱音響自励振動を発生させやすい第２領域を蓄熱手段の中心部に設ければ、上述のような蓄熱手段の外周部における温度低下の影響を低減させながら、第２領域において作動流体の熱音響自励振動を確実かつ速やかに発生させることが可能となる。
【００１１】
また、第１領域は、蓄熱手段の中心部に設けられ、第２領域は、第１領域の周囲に設けられてもよい。すなわち、熱音響エンジンの作動中、蓄熱手段の外周部（気柱管の内壁面付近）では、流動損失が大きくなるので、蓄熱手段における作動流体の流速は、外周部よりも中心部において速くなる。従って、作動流体に対する抵抗が小さくなる第１領域を蓄熱手段の中心部に設ければ、第１領域等において発生した熱音響自励振動が減衰されてしまうことを抑制することができるので、熱音響エンジンから大きな音響出力を得ることが可能となる。
【００１２】
更に、第２領域は、蓄熱手段の軸方向端部に設けられていると好ましい。このような構成を採用しても、作動流体の熱音響自励振動を確実かつ速やかに発生させると共に、所望の音響出力を得ることが可能となる。
【００１３】
この場合、第２領域は、蓄熱手段の一端側に配置される加熱手段（例えば、高温熱交換器）と隣接する部分に設けられると好ましい。これにより、第２領域の両端部に大きな温度勾配を形成して、作動流体の熱音響自励振動を確実かつ速やかに発生させることが可能となる。また、このように、蓄熱手段の第２領域を高温側に配置することにより、当該第２領域全体の温度（平均温度）が上昇するので、当該第２領域での熱交換率を向上させて自励振動の発生・成長を促進させることができる。
【００１４】
また、第２領域は、作動流体の進行方向に分散された状態で蓄熱手段に配設されていると好ましい。このような構成を採用しても、作動流体の熱音響自励振動を確実かつ速やかに発生させると共に、所望の音響出力を得ることが可能となる。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、作動流体の熱音響自励振動を確実かつ速やかに発生可能であり、所望の音響出力を得ることができる熱音響エンジンの実現が可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、図面を参照しながら、本発明を実施するための最良の形態について詳細に説明する。
【００１７】
図１は、本発明による熱音響エンジンを示す概略構成図である。同図に示されるように、熱音響エンジン２０は、例えば車両の走行駆動源として用いられる内燃機関１に適用される。まず、熱音響エンジン２０の適用対象である内燃機関１について簡単に説明すると、この内燃機関１は、シリンダブロック２に形成された燃焼室３の内部で燃料および空気の混合気を燃焼させ、燃焼室３内でピストン４を往復移動させて動力を発生するものである。
【００１８】
燃焼室３の吸気ポートは、吸気マニホールド５に接続され、燃焼室３の排気ポートは、排気マニホールド６に接続されている。また、内燃機関１のシリンダヘッドには、吸気ポートを開閉する吸気弁Ｖｉ、排気ポートを開閉する排気弁Ｖｅ、点火プラグ７およびインジェクタ８が燃焼室３ごとに配設されている。吸気マニホールド５は、サージタンク９に接続されており、サージタンク９には、給気管Ｌ１が接続されている。そして、給気管Ｌ１は、エアクリーナ１０を介して図示されない空気取入口に接続されている。更に、給気管Ｌ１の中途（サージタンク９とエアクリーナ１０との間）には、スロットルバルブ１１が組み込まれている。一方、排気マニホールド６は、排気管Ｌ２に接続されており、排気管Ｌ２には、それぞれ排気浄化触媒を含む前段触媒装置１２ａおよび後段触媒装置１２ｂが組み込まれている。
【００１９】
本発明の熱音響エンジン２０は、上述のような内燃機関１の排気熱を回収するために用いられる。熱音響エンジン２０は、ステンレス等により円形断面を有するように形成された気柱管２１を有し、この気柱管２１の内部には、窒素、ヘリウム、アルゴン、ヘリウムおよびアルゴンの混合ガスといった作動流体（不活性ガス）が封入される。気柱管２１は、図１に示されるように、概ね矩形ループ状に形成されたループ部２２と、ループ部２２の一つのコーナ部に接続された共鳴部２３とを含む。共鳴部２３は、ループ部２２と概ね同径の円形断面を有する管部２３ａと、管部２３ａの先端に接続された閉鎖端部２３ｂとを含み、共鳴器として機能する。閉鎖端部２３ｂは、管部２３ａの先端から閉鎖端に向かうにつれて徐々に拡径されており、閉鎖端部２３ｂの閉鎖端には、音波のエネルギ（音響エネルギ）を電気エネルギに変換するトランスデューサ（音／電気変換手段）２４が配置されている。
【００２０】
また、気柱管２１のループ部２２の内部には、蓄熱器（蓄熱手段）２５が配置されている。蓄熱器２５は、配置箇所における気柱管２１の軸方向と平行に延びる狭い流路を複数有する。蓄熱器２５の一端側（図１における下端側）には、高温熱交換器２６が隣接して配置されており、蓄熱器２５の他端側（図１における上端側）には、低温熱交換器２７が隣接して配置されている。すなわち、蓄熱器２５は、高温熱交換器２６と低温熱交換器２７との間に挟まれた状態で配置される。
【００２１】
本実施形態では、蓄熱器２５として、ステンレスや銅等からなる薄い格子部材５０を微小間隔で多数配列させたものが採用されている。格子部材５０は、図２に示されるように、円盤状を呈しており、外周部５１よりも中央部５２の方が細かい目を有するように形成されている。本実施形態では、例えば、外周部５１の格子ピッチが０．６ｍｍとされる一方、中央部５２の格子ピッチが０．３ｍｍとされる。これにより、多数の格子部材５０を集合させた蓄熱器２５は、各格子部材５０の外周部５１が長手方向に連続する第１領域２５１（図１参照）をその外周側に有すると共に、各格子部材５０の中央部５２が長手方向に連続する第２領域２５２（図１参照）をその中心に有することになる。
【００２２】
ここで、各格子部材５０は、上述のように、蓄熱器２５の第１領域２５１を構成する外周部５１よりも第２領域２５２を構成する中央部５２の方が細かい目を有するように形成されている。従って、蓄熱器２５の第２領域２５２を通過する作動流体と当該第２領域２５２の流路を画成する固体壁（蓄熱器の内部を複数の細い流路に仕切る壁の壁面、あるいは蓄熱器の所定箇所における流路断面を複数に仕切る壁の壁面）との平均距離Ｒ２は、第１領域２５１を通過する作動流体と当該第１領域２５１の固体壁との平均距離Ｒ１よりも小さくなる（Ｒ２＜Ｒ１）。これにより、蓄熱器２５の第１領域２５１と第２領域２５２とでは、作動流体との熱交換特性が異なることになる。
【００２３】
なお、蓄熱器のある領域を通過する作動流体と当該領域の固体壁との平均距離Ｒは、当該領域に含まれる各流路の断面積をａｉ（ただし、ｉは、１以上の整数であり、流路数を示す）とし、各流路における作動流体（分子）と固体壁との間の平均距離をｒｉとすると、Ｒ＝Σａｉ・ｒｉ／Σａｉとして表すことができる。また、上記平均距離Ｒは、蓄熱器のある領域に含まれる全流路内の分子と固体壁との間の距離をｒａｉとし、当該領域に含まれる全流路内の総分子数をＮとすると、Ｒ＝Σｒａｉ／Ｎとして表すこともできる。
【００２４】
また、上述のように、Ｒ２＜Ｒ１という関係が満たされるようにするためには、例えば蓄熱器２５をセラミック等からなるハニカム構造体等を用いて構成する場合、第２領域（蓄熱器の中心部）に含まれる各流路の内径を第１領域（外周部）の各流路の内径よりも小さくすればよい。この場合、例えば、多数の流路を有する筒状部材の内部に、当該筒状部材の流路よりも細い流路を多数有する部材を挿入することにより、Ｒ２＜Ｒ１という関係を満たす蓄熱器を構成することができる。更に、蓄熱器２５は、外周部よりも中央部の方が細かい目を有するように形成されているメッシュ材や不織布を用いて構成されてもよい。
【００２５】
上述の高温熱交換器２６を構成する伝熱管には、内燃機関１の排気管Ｌ２を流通する排気ガスが供給され、高温熱交換器２６は、内燃機関１の排気ガスを熱源とする。本実施形態において、高温熱交換器（その伝熱管）２６は、前段触媒装置１２ａと後段触媒装置１２ｂとの間で排気管Ｌ２に組み込まれている。また、低温熱交換器２７を構成する伝熱管は、内燃機関１の冷却系統Ｌ３に組み込まれており、低温熱交換器２７は、冷却系統Ｌ３を流通する冷却水を熱源（冷熱源）とする。冷却系統Ｌ３には、開閉弁１４が含まれており、この開閉弁１４を閉じることにより、低温熱交換器（その伝熱管）２７に対する冷却水の供給を停止することができる。
【００２６】
そして、熱音響エンジン２０は、制御手段として機能する電子制御ユニット（以下「ＥＣＵ」という）４０を含む。ＥＣＵ４０は、何れも図示されないＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ、入出力ポートおよび記憶装置等を含むものである。上述の冷却系統Ｌ３の開閉弁１４等は、ＥＣＵ４０の入出力ポートに接続されており、ＥＣＵ４０によって制御される。また、気柱管２１の所定箇所には、圧力センサ２８が設置されている。この圧力センサ２８はＥＣＵ４０の入出力ポートに接続されており、当該センサ２８は、気柱管２１内の作動流体の圧力を検出し、検出値を示す信号をＥＣＵ４０に与える。
【００２７】
さて、上述のように構成される熱音響エンジン２０では、蓄熱器２５の第２領域２５２を通過する作動流体と当該第２領域２５２の固体壁との平均距離Ｒ２が、第１領域２５１を通過する作動流体と当該第１領域２５１の固体壁との平均距離Ｒ１よりも小さくなっている。これにより、蓄熱器２５の第１領域２５１と第２領域２５２とでは、作動流体との熱交換特性が異なり、特に蓄熱器２５における温度勾配が比較的小さい状態では、第１領域２５１よりも第２領域２５２において、作動流体と固体壁との間の熱交換を促進させて熱音響自励振動を発生させ易くなっている。
【００２８】
従って、例えば開閉弁１４が開放された状態で内燃機関１が運転され、燃焼室３からの排気ガスが前段触媒装置１２ａを通過した後、高温熱交換器２６を通過するようになると、比較的早い段階で、蓄熱器２５の第２領域２５２において熱音響自励振動が発生する。そして、蓄熱器２５の第２領域２５２で発生した振動が外周側の第１領域２５１に波及するようになると、第１領域２５１における作動流体と固体壁との熱交換が促進され、それにより、第１領域２５１においても熱音響自励振動が良好に発生するようになる。この結果、熱音響エンジン２０では、作動流体の熱音響自励振動を確実かつ速やかに発生させることが可能となり、その始動特性を向上させることができる。
【００２９】
また、一般に、蓄熱器２５に加えられた熱は、蓄熱器２５の外周部から気柱管２１へと放出されやすいことから、蓄熱器２５の第１領域２５１（外周部）は、中心側の第２領域２５２に比べて温度低下しやすい。この点を考慮して、本実施形態では、始動時に最初に熱音響自励振動を発生させる第２領域２５２が、降温しにくい蓄熱器２５の中心部に設けられている。これにより、上述のような蓄熱器２５の第１領域２５１における温度低下の影響を低減させながら、第２領域２５２において作動流体の熱音響自励振動を確実かつ速やかに発生させることが可能となる。
【００３０】
上述のようにして熱音響エンジン２０が始動され、更に内燃機関１の運転が続けられると、前段触媒装置１２ａおよび後段触媒装置１２ｂを通過する排気ガスの温度は、最高でおよそ９００℃程度にも達する一方、低温熱交換器２７には、比較的低温（内燃機関１の冷間始動直後には概ね大気温度、暖機完了後には概ね８０〜９０℃）の冷却水が供給される。これにより、熱音響エンジン２０の始動後には、蓄熱器２５の両端部間に大きな温度勾配が形成されるようになる。また、熱音響自励振動が発生しやすくなるように第２領域２５２を構成することによって第２領域２５２での作動流体に対する抵抗が多少増えたとしても、第１領域２５１では、第２領域２５２に比べて作動流体に対する抵抗が小さくなる。従って、熱音響エンジン２０では、熱音響自励振動が発生した後には、主として第１領域２５１から大きな音響出力を得ることができる。
【００３１】
このようにして蓄熱器２５にて発生する作動流体の自励振動（音波）の周波数と共鳴部２３における共振周波数とが一致することにより、共鳴部２３内には定在波が形成される。また、ループ部２２内には、低温熱交換器２７から高温熱交換器２６へと進行する進行波が形成される。そして、共鳴部２３内に形成される定在波により、閉鎖端部２３ｂに配置されたトランスデューサ２４の振動部が加振される。トランスデューサ２４は、共鳴部２３内の定在波のエネルギ（音響エネルギ）を電気エネルギに変換し、得られた電気エネルギは、図示されないコントローラ等を介して所定の電気負荷に供給される。これにより、熱音響エンジン２０によれば、内燃機関１の排気熱を効率よく回収して所定の電気負荷のための電力を得ることができる。
【００３２】
なお、熱音響エンジン２０において、共鳴部２３にトランスデューサ２４を配置する代わりに、蓄熱器、高温熱交換器および低温熱交換器のユニットをループ部２２に配置し、熱音響エンジン２０によって回収された排気熱のエネルギを利用して当該ユニットを冷凍機として作動させてもよいことはいうまでもない。
【００３３】
なお、熱音響エンジン２０の蓄熱器２５は、図３に示される格子部材５５を用いて構成されてもよい。図３の格子部材５５も、図２の格子部材５０と同様に円盤状を呈しているが、格子部材５５は、外周部５６の方が中央部５７よりも細かい目を有するように形成されている。本実施形態では、例えば、外周部５６の格子ピッチが０．３ｍｍとされる一方、中央部５７の格子ピッチが０．６ｍｍとされる。
【００３４】
これにより、多数の格子部材５５を集合させた蓄熱器２５は、各格子部材５０Ａの目の粗い中央部５７が長手方向に連続する領域（第１領域）をその中心に有すると共に、各格子部材５５の目の細かい外周部５６が長手方向に連続する領域（第２領域）をその外周に有することになる。すなわち、多数の格子部材５５を集合させた蓄熱器２５では、作動流体に対する抵抗が小さくなる第１領域がその中心側に設けられると共に、熱音響自励振動を発生させやすい第２領域が第１領域の周囲に設けられる。
【００３５】
ここで、熱音響エンジン２０の作動中、蓄熱器２５の外周部（気柱管２１の内壁面付近）では、流動損失が大きくなるので、蓄熱器２５における作動流体の流速は、外周部よりも中心部において速くなる。従って、作動流体に対する抵抗が小さくなる第１領域を蓄熱器２５の中心部に設ければ、熱音響自励振動が減衰されてしまうことを抑制することができるので、熱音響エンジン２０から大きな音響出力を得ることが可能となる。
【００３６】
図４は、上述の熱音響エンジンに適用可能な他の蓄熱器を説明するための模式図である。図４に示される蓄熱器２５Ａでは、熱音響自励振動を発生させやすい第２領域２５２がその軸方向端部（作動流体の進行方向における端部）に設けられている。すなわち、図４の蓄熱器２５Ａは、比較的目が粗い格子部材６０（例えば格子ピッチ＝０．６ｍｍ）と、格子部材６０よりも目が細かい格子部材６１（例えば格子ピッチ＝０．３ｍｍ）とから構成されている。目が粗い格子部材６０は、蓄熱器２５の低温熱交換器２７側に所定枚数配置され、それにより、蓄熱器２５の低温熱交換器２７側に、作動流体に対する抵抗が小さくなる第１領域２５１が形成される。また、目が細かい格子部材６１は、蓄熱器２５の高温熱交換器２６と隣接する部分に所定枚数配置され、それにより、蓄熱器２５Ａの高温熱交換器側の端部に、熱音響自励振動を発生させやすい第２領域２５２が形成される。
【００３７】
このように構成される蓄熱器２５Ａでは、第２領域２５２が高温熱交換器２６と隣接しているので、その両端部に大きな温度勾配を形成することが可能となる。これにより、作動流体の熱音響自励振動を確実かつ速やかに発生させると共に、所望の音響出力を得ることが可能となる。また、第２領域２５２を高温熱交換器２６側に配置することにより、当該第２領域２５２全体の温度（平均温度）が上昇するので、当該第２領域２５２での熱交換率を向上させて自励振動の発生を促進させることができる。なお、蓄熱器２５Ａをメッシュ材や不織布、あるいはハニカム材等を用いて構成し得ることはいうまでもない。
【００３８】
また、上述の熱音響エンジン２０には、図５に示されるような蓄熱器が適用されてもよい。図５に示される蓄熱器２５Ｂも、比較的目が粗い格子部材６０と、格子部材６０よりも目が細かい格子部材６１とから構成されている。この蓄熱器２５Ｂでは、目の細かい格子部材６１が複数枚ずつ所定間隔を隔てて配置され、目が粗い格子部材６０は、複数枚の格子部材６１の組同士の間に、複数枚ずつ配置されている。これにより、熱音響自励振動を発生させやすい第２領域２５２は、軸方向（作動流体の進行方向）に分散された状態で蓄熱器２５Ｂに配設されることになる。このような蓄熱器２５Ｂを用いても、作動流体の熱音響自励振動を確実かつ速やかに発生させると共に、所望の音響出力を得ることが可能となる。なお、蓄熱器２５Ｂをメッシュ材や不織布、あるいはハニカム材等を用いて構成し得ることはいうまでもない。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】本発明による熱音響エンジンを示す概略構成図である。
【図２】図１の熱音響エンジンに含まれる蓄熱器を説明するための模式図である。
【図３】図１の熱音響エンジンに適用可能な他の蓄熱器を説明するための模式図である。
【図４】図１の熱音響エンジンに適用可能な更に他の蓄熱器を示す模式図である。
【図５】図１の熱音響エンジンに適用可能な他の蓄熱器を示す模式図である。
【符号の説明】
【００４０】
１  内燃機関
２０  熱音響エンジン
２１  気柱管
２２  ループ部
２３  共鳴部
２４  トランスデューサ
２５，２５Ａ，２５Ｂ  蓄熱器
２６  高温熱交換器
２５１  第１領域
２５２  第２領域
２７  低温熱交換器
５０，５５，６０，６１  格子部材
５１，５６  外周部
５２，５７  中央部
【図１】
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【図２】
2006002598.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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