(57)【要約】      （修正有）【課題】シャーブレードを付勢することなく、ヘッジトリマが発生する騒音を低減する。【解決手段】ヘッジトリマは、一対のシャーブレード４０，５０と、一対のシャーブレードの一方と係合しているとともに回転可能に軸支されている第１カム８８ａと、一対のシャーブレードの他方と係合しているとともに回転可能に軸支されている第２カム８８ｂと、第１カムの回転位置と第２カムの回転位置の位相差を、１８０度から所定角度だけオフセットした角度に維持する手段と、第１カムと第２カムを駆動するモータとを備える。【選択図】図３
2006141215.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
一対のシャーブレードと、
一対のシャーブレードの一方と係合しているとともに回転可能に軸支されている第１カムと、
一対のシャーブレードの他方と係合しているとともに回転可能に軸支されている第２カムと、
第１カムの回転位置と第２カムの回転位置の位相差を、１８０度から所定角度だけオフセットした角度に維持する手段と、
第１カムと第２カムを駆動するモータと、
を備えるヘッジトリマ。
【請求項２】
前記所定角度は、前記第１カムと前記一方のシャーブレードが接触している状態と、前記第２カムと前記他方のシャーブレードが接触している状態の、少なくとも一方の状態を常に実現する角度であることを特徴とする請求項１のヘッジトリマ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、庭木の剪定等に用いられるヘッジトリマに関する。特に、ヘッジトリマが発生する騒音を低減するための技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
庭木の剪定等に用いられる動力工具として、工具本体から突出している一対のシャーブレードを往復運動させるヘッジトリマが知られている。シャーブレードには櫛状に並ぶ刃部が形成されており、一対のシャーブレードが相対的に進退することで、枝葉等が切断される構成となっている。
ヘッジトリマでは、モータの回転動力をシャーブレードの往復運動に変換するために、シャーブレードに係合しているとともにモータによって回転するカムを備えている。一対のシャーブレードの両者を駆動するヘッジトリマでは、一対のシャーブレードが対称的に往復運動するように、一方のシャーブレード用のカムの回転位置と他方のシャーブレード用のカムの回転位置の位相差が１８０度に維持されている。
カムとシャーブレードの係合部では、カムとシャーブレードがスムーズに運動するように、クリアランスが設けられている。その結果、カムとシャーブレードの係合部は若干のあそびを持つこととなり、シャーブレードの運動方向が反転する際に、カムとシャーブレードは刹那的に離反する。両者は再び接触することとなるが、その際に衝突音を発生する。この衝突音が、ヘッジトリマが発生する騒音を増大させている。
上記の問題に対して、特許文献１では、シャーブレードをカム側に押し続けるばね部材を設けたヘッジトリマを提案している。このヘッジトリマでは、ばね部材によってシャーブレードをカム側に常に押し付けておき、上述した衝突音が発生しないようにしている。
【特許文献１】特開２００３−１３４９３５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
特許文献１のヘッジトリマでは、シャーブレードをカム側に付勢する弾性部材を設ける必要があることから、ヘッジトリマの構成を複雑にしてしまう。また、弾性力に抗してシャーブレードを進退させる必要があることから、本来的に必要となるモータ以上の大型モータを必要とする。
本発明は、上記の課題を解決する。本発明では、シャーブレードを付勢しないで、ヘッジトリマが発生する騒音を低減する技術を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
本発明が提供するヘッジトリマは、一対のシャーブレードと、一対のシャーブレードの一方と係合しているとともに回転可能に軸支されている第１カムと、一対のシャーブレードの他方と係合しているとともに回転可能に軸支されている第２カムと、第１カムの回転位置と第２カムの回転位置の位相差を１８０度から所定角度だけオフセットした角度に維持する手段と、第１カムと第２カムを駆動するモータとを備える。
【０００５】
先に説明したように、カムとシャーブレードは、シャーブレードの運動方向が反転する際に刹那的に非接触の状態となり、再び接触する際に衝突音を発生する。さらに、カムとシャーブレードが非接触の状態となった刹那にカムの回転速度が増速し、その回転速度が増速するほど衝突音が増大する。
カムとシャーブレードが非接触の状態となると、カムは無負荷の状態となる。カムが無負荷の状態となることで、モータがカムの回転速度を増速させてしまう。従って、カムがシャーブレードと常に接触していれば、カムの増速を避けることができる。しかしながら、そのためにはカムとシャーブレードの係合部にクリアランスを設けることができなくなってしまう。
【０００６】
従来のヘッジトリマでは、第１カムの回転と第２カムの回転の位相差が１８０度に維持されている。この構成は、一対のシャーブレードに対称性のある往復運動を実現する。そのことから、この構成に対して疑問が抱かれることはなかった。
従来の構成であると、各シャーブレードの運動方向が反転する時点が一致する。即ち、第１カムが無負荷の状態となる期間と、第２カムが無負荷の状態となる期間が一致することとなる。その期間において、モータが第１カムと第２カムの回転速度を増速してしまう。
【０００７】
本発明が提供するヘッジトリマでは、第１カムと第２カムが、１８０度からオフセットされた位相差を持つ状態で回転する。それにより、一方のシャーブレードの運動方向が反転する時点と、他方のシャーブレードの運動方向が反転する時点が、互いに相違することとなる。即ち、第１カムが無負荷の状態となる期間と、第２カムが無負荷の状態となる期間が、互いに相違する。第１カムと第２カムの両者が無負荷となる期間は少なくとも減少することとなり、第１カムと第２カムの増速が抑えられることとなる。その結果、衝突音の音量は低下し、ヘッジトリマが発生する騒音が低下する。
このヘッジトリマによると、ヘッジトリマの構成を複雑にすることなく、ヘッジトリマが発生する騒音を低減することができる。
【０００８】
上記のヘッジトリマにおいて、前記所定の位相差が、前記第１カムと前記一方のシャーブレードが接触している状態と、前記第２カムと前記他方のシャーブレードが接触している状態の、少なくとも一方の状態を常に実現する位相差であることが好ましい。
それにより、第１カムと第２カムの両者が無負荷となる期間を無くすことができ、ヘッジトリマが発生する騒音をより低減することが可能となる。
【発明の効果】
【０００９】
本発明により、ヘッジトリマの構成を複雑にすることなく、ヘッジトリマが発生する騒音を低減することが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
最初に、以下に説明する実施例の主要な特徴を列記する。
（形態１）  ヘッジトリマは、円板形状の第１偏心カムと円板形状の第２偏心カムを備えている。各偏心カムは、自身の中心軸と異なる位置の軸によって、偏心回転可能に軸支されている。
（形態２）  ヘッジトリマは、第１カムの回転と第２カムの回転の位相差を、１８０度から所定角度だけオフセットした角度に維持する動力伝達部を備えている。
（形態３）  シャーブレードは、偏心カムを遊嵌可能な係合孔を備えている。この係合孔は長円形状をしている。その長円形状の長手方向は、シャーブレードの往復運動方向に対して直交している。
【実施例】
【００１１】
（実施例１）  図１に示すように、本実施例のヘッジトリマ２は、ヘッジトリマ本体（以下、単に本体ということがある）１０と、本体１０から突出しているシャーブレードアセンブリ３０を備えている。シャーブレードアセンブリ３０は、複数のネジによって本体１０に固定されており、工具（スクリュウドライバ等）を用いて本体１０に脱着可能となっている。
本体１０は、外部の電源に接続するための電源コード１２と、利用者が把持するための第１把持部１４と第２把持部２０と、第１把持部１４に設けられているトリガスイッチ１６と、動力源であるモータ１８と、モータ１８の動力をシャーブレードアセンブリ３０側に伝達する動力伝達部８０等を備えている。電源コード１２から供給される電源電力は、トリガスイッチ１６を介してモータ１８に供給される。
【００１２】
図１に示すように、シャーブレードアセンブリ３０は、上側シャーブレード４０と下側シャーブレード５０からなる一対のシャーブレードと、本体１０に固定されているとともに一対のシャーブレード４０、５０を往復運動可能に支持しているガイドプレート３２と、一対のシャーブレード４０、５０を、ガイドプレート３２とともに挟持しているプレッシャプレート３４を備えている。シャーブレードアセンブリ３０では、ガイドプレート３２上に、下側シャーブレード５０と、上側シャーブレード４０と、プレッシャプレート３４が順に載置されており、それらが複数の締結部材３８によって締結されている。
【００１３】
図２は、本体１０とシャーブレードアセンブリ３０の組付部分を拡大して示している。図２に示すように、動力伝達部８０は、モータ１８の出力軸１８ａに係合している回転ギヤ８２と、ギヤハウジングＨに固定（圧入等）され、回転ギヤ８２を回転可能に軸支しているシャフト８６と、シャフト８６によって回転可能に軸支されているとともにギヤ８２に相対回転不能に固定（回り止めピンによる係合等）されている第１偏心カム８８ａおよび第２偏心カム８８ｂを備えている。動力伝達部８０では、モータ１８が駆動して出力軸１８ａが回転すると、回転ギヤ８２がシャフト８６の回りに回転する。回転ギヤ８２が回転すると、第１偏心カム８８ａと第２偏心カム８８ｂがシャフト８６の回りに回転する。
【００１４】
図３は、偏心カム８８ａ、８８ｂと、一対のシャーブレード４０、５０の構成を示す図である。図２、図３に示すように、第１偏心カム８８ａは略円板状の部材である。第１偏心カム８８ａの中心Ｃａは、第１偏心カム８８ａを軸支しているシャフト８６の中心軸Ｘに対してオフセットして位置している。それにより、第１偏心カム８８ａは中心軸Ｘの回りに偏心回転する。同様に、第２偏心カム８８ｂは略円板状の部材である。第２偏心カム８８ｂの中心Ｃｂは、シャフト８６の中心軸Ｘに対してオフセットして位置している。それにより、第２偏心カム８８ｂは中心軸Ｘの回りに偏心回転する。シャフト８６の中心軸Ｘに対して、第１偏心カム８８ａの中心Ｃａと第２偏心カム８８ｂの中心Ｃｂは、互いに異なる方向にオフセットしている。詳しくは、第１偏心カム８８ａの中心Ｃａがオフセットしている方向（図中の方向軸Ａ）と、第２偏心カム８８ｂの中心Ｃｂがオフセットしている方向（図中の方向軸Ｂ）が、角度θの角をなしている。この角度θは１８０度から角度Δθだけオフセットした角度である。角度Δθはオフセット角である。第１偏心カム８８ａと第２偏心カム８８ｂは、それぞれが回転ギヤ８２に相対回転不能に固定されているので、このオフセット角度Δθを維持して偏心回転する。このように、動力伝達部８０は、第１偏心カム８８ａの偏心回転と第２偏心カム８８ｂの偏心回転の位相差を、１８０度から所定角度Δθだけオフセットした角度θに維持する。なお、従来のヘッジトリマでは、この角度θが１８０度に設定されている。
偏心カム８８ａ、８８ｂは、シャフト８６の中心軸Ｘを回転軸として、図３中の矢印Ｄで示される方向に回転する。この回転方向に回転する場合、第１偏心カム８８ａの回転運動に対して、第２偏心カム８８ｂの回転運動は、位相が角度θだけ進むこととなる。あるいは、第２偏心カム８８ｂの偏心回転運動に対して、第１偏心カム８８ａの偏心回転運動は、位相が角度３６０度−θだけ進むともいえる。
第１偏心カム８８ａと第２偏心カム８８ｂでは、それぞれの円板形状の寸法が互いに同一であってもよいし、異なっていてもよい。また、それぞれの中心Ｃａ、Ｃｂが中心軸Ｘからオフセットする距離が同一であってもよいし、異なっていてもよい。本実施例のヘッジトリマ２では、第１偏心カム８８ａと第２偏心カム８８ｂの寸法は略同一である。また、それぞれの中心Ｃａ、Ｃｂがシャフト８６の中心軸Ｘからオフセットする距離は略同一である。
【００１５】
図２、図３に示すように、上側シャーブレード４０の基部４４には、長円形状の係合孔４６が形成されている。その長円形状の長手方向は、上側シャーブレード４０の往復運動方向（図３の上下方向）に対して直交している。係合孔４６には、第１偏心カム８８ａが遊嵌している。係合孔４６の幅方向（図３の上下方向）の寸法は、第１偏心カム８８ａの直径寸法よりも、大きく設定されている。それにより、第１偏心カム８８ａと係合孔４６は一点の接触点Ｔａにおいて接触するとともに、そのおよそ反対側にはクリアランスＧａを持つ。このクリアランスＧａにより、第１偏心カム８８ａは、係合孔４６内でスムーズに移動することができる。同様に、下側シャーブレード５０の基部５４には、長円形状の係合孔５６が形成されている。その長円形状の長手方向は、下側シャーブレード５０の往復運動方向（図３の上下方向）に対して直交している。係合孔５６には、第２偏心カム８８ｂが遊嵌している。係合孔５６の幅方向（図３の上下方向）の寸法は、第２偏心カム８８ｂの直径寸法よりも、大きく設定されている。それにより、第２偏心カム８８ｂと係合孔５６は一点の接触点Ｔｂにおいて接触するとともに、そのおよそ反対側にはクリアランスＧｂを持つ。このクリアランスＧｂにより、第２偏心カム８８ｂは、係合孔５６内でスムーズに移動できるようになっている。クリアランスＧａ、Ｇｂの大きさは、互いに同一であってもよいし、異なっていてもよい。本実施例のヘッジトリマ２では、クリアランスＧａ、Ｇｂの大きさを略同一に設定している。
上記の構成によって、第１偏心カム８８ａが偏心回転運動を行うと、上側シャーブレード４０は往復運動を行う。同様に、第２偏心カム８８ｂが偏心回転運動を行うと、下側シャーブレード５０は往復運動を行う。第１偏心カム８８ａと第２偏心カム８８ｂは位相差を持って回転することから、上側シャーブレード４０と下側シャーブレード５０の往復運動の間にも位相差が現れる。それにより、一対のシャーブレード４０、５０は相対的に進退する。図３に示すように、上側シャーブレード４０には櫛状に並ぶ刃部４２が形成されており、下側シャーブレード５０にも櫛状に並ぶ刃部５２が形成されている。一対のシャーブレード４０、５０が相対的に進退することにより、刃部４２、５２が枝葉等を切断する。
【００１６】
図４は、両偏心カム８８ａ、８８ｂと一対のシャーブレード４０、５０の位置関係を経時的に示すものである。図４（ａ）〜図４（ｄ）は、偏心カム８８ａ、８８ｂがＤ方向に回転するときに実現される状態を順に示している。図４（ａ）〜図４（ｄ）のそれぞれにおいて、符号Ｃａ１〜Ｃａ４は、第１偏心カム８８ａの中心位置を示す。符号Ｃｂ１〜Ｃｂ４は、第２偏心カム８８ｂの中心位置を示す。符号Ｔａ１〜Ｔａ４は、第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０の係合孔４６との接触点を示す。符号Ｔｂ１〜Ｔｂ４は、第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０の係合孔５６との接触点を示す。
図４（ａ）は、上側シャーブレード４０が上死点（本体１０に対する突出限）に位置する時点を示している。この時点において、第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０は接触点Ｔａ１で接触している。第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０は接触点Ｔｂ１で接触している。
この時点の直後、第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０は離反するが、第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０は接触し続ける。
【００１７】
図４（ｂ）は、下側シャーブレード５０が下死点（本体１０に対する戻り限）に位置する時点を示している。図４（ａ）の時点から図４（ｂ）の時点の間で、両偏心カム８８ａ、８８ｂはＤ方向に角度１８０度−θ（＝角度Δθ）だけ回転している。図４（ｂ）の時点において、第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０は接触点Ｔａ２で接触している。第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０は接触点Ｔｂ２で接触している。図４（ａ）の時点から図４（ｂ）の時点の間で、第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０は刹那的に離反するが、第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０は接触し続けている。
この時点の直後、第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０は離反するが、第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０は接触し続ける。
【００１８】
図４（ｃ）は、上側シャーブレード４０が下死点（本体１０に対する戻り限）に位置する時点を示している。図４（ｂ）の時点から図４（ｃ）の時点の間で、両偏心カム８８ａ、８８ｂはＤ方向に角度θだけ回転している。図４（ｃ）の時点において、第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０は接触点Ｔａ３で接触している。第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０は接触点Ｔｂ３で接触している。図４（ｂ）の時点から図４（ｃ）の時点の間で、第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０は刹那的に離反するが、第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０は接触し続けている。
この時点の直後、第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０は離反するが、第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０は接触し続ける。
【００１９】
図４（ｄ）は、下側シャーブレード５０が上死点（本体１０に対する突出限）に位置する時点を示している。図４（ｃ）の時点から図４（ｄ）の時点の間で、両偏心カム８８ａ、８８ｂはＤ方向に角度１８０度−θ（＝角度Δθ）だけ回転している。図４（ｄ）の時点において、第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０は接触点Ｔａ４で接触している。第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０は接触点Ｔｂ４で接触している。図４（ｃ）の時点から図４（ｄ）の時点の間で、第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０は刹那的に離反するが、第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０は接触し続けている。この時点の直後、第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０は離反するが、第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０は接触し続ける。
図４（ｄ）の時点から、両偏心カム８８ａ、８８ｂがＤ方向に角度θだけ回転すると、図４（ａ）の状態に戻ることとなる。図４（ｄ）の時点から図４（ａ）の状態に戻る時点の間で、第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０は刹那的に離反するが、第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０は接触し続けている。
【００２０】
以上の説明から明らかなように、第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０は接触と離反を繰り返す。また、第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０も接触と離反を繰り返す。このことは従来のヘッジトリマと同様である。しかしながら、第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０が離反している状態と、第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０が離反している状態が、同時に発生することはない。このことは従来のヘッジトリマと大きく異なる。
従来のヘッジトリマでは、第１偏心カムと上側シャーブレードが離反している状態と、第２偏心カムと下側シャーブレードが離反している状態が、必ず同時に発生する構成となっている。それにより、両偏心カムが無負荷の状態（即ちモータに負荷がかからない状態）となってしまい、両偏心カムの回転速度が急激に増大する。その結果、各偏心カムが各シャーブレードに再び接触する際に、大きな衝突音を発生する。この衝突音が、ヘッジトリマが発生する騒音を増大させている。
一方、本実施例のヘッジトリマ２では、第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０が接触している状態と、第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０が接触している状態の少なくとも一方の状態が、常に実現されている。それにより、両偏心カム８８ａ、８８ｂが無負荷の状態となることがなく、モータ１８が両偏心カム８８ａ、８８ｂの回転速度を増大することが抑制される。その結果、各偏心カム８８ａ、８８ｂと各シャーブレード４０、５０の再接触に伴う衝突音は小さく抑えられ、ヘッジトリマ２が発生する騒音が比較的に静かである。この騒音が低減される度合は、特にヘッジトリマ２を空運転（剪定していない状態）しているときに顕著である。
【００２１】
本実施例のヘッジトリマ２では、第１偏心カム８８ａと第２偏心カム８８ｂが、１８０度から所定角度Δθだけオフセットした角度θの位相差を持って偏心回転運動することを特徴とする。位相差を１８０度と異なる角度に設定すれば、第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０が離反しているとともに第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０が離反している状態となる期間を少なくとも減少することができる。
この位相差の角度θは、第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０の係合孔４６とのクリアランスＧａや、第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０の係合孔５６とのクリアランスＧｂに基づいて設定するとよい。それにより、第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０が接触している状態と、第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０が接触している状態の少なくとも一方の状態を常に実現することができる。
【００２２】
図４、図５を参照して、クリアランスＧａ、Ｇｂに対して、位相差の角度θを設定する一例を説明する。ここでは、第１偏心カム８８ａの位相に対して第２偏心カム８８ｂの位相が角度θだけ進んでいると考えた場合に、角度θがゼロ度以上であって１８０度未満であるとする。
先に説明したように、図４（ａ）の時点の直後、第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０は離反する。続いて、図４（ｂ）の時点の直後、第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０は離反する。図４（ａ）の時点の直後に離反した第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０が、図４（ｂ）の時点までに再接触していれば、両偏心カム８８ａ、８８ｂが無負荷となることを避けることできる。即ち、第２偏心カム８８ｂが下死点に到達する時までに、第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０が再接触すればよい。
図５に示すように、図４（ａ）の時点から図４（ｂ）の時点の間で、第１偏心カム８８ａは角度Δθ（＝１８０度−θ）だけ回転する。このとき、第１偏心カム８８ａの中心点Ｃａは、図中の位置Ｃａ１から位置Ｃａ２に移動する。第１偏心カム８８ａの偏心回転の半径をｒとすると、位置Ｃａ１と位置Ｃａ２の図面上下方向の距離は、ｒ・（１−ｃｏｓΔθ）となる。即ち、第１偏心カム８８ａは、距離ｒ・（１−ｃｏｓΔθ）だけ図面下方に移動する。従って、クリアランスＧａの大きさをＧａと表すと、
ｒ・（１−ｃｏｓΔθ）≧Ｇａ            ；
即ち、
ｒ・（１＋ｃｏｓθ）≧Ｇａ    ・・（１）；
の関係を満たしていると、第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０は、第２偏心カム８８ｂが下死点に到達する時までに再接触する。
第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０は、図４（ｃ）の時点から図４（ｄ）の時点においても、刹那的に離反する。この場合も、上記と同様に（１）式を満たせばよい。
【００２３】
第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０の係合孔４６とのクリアランスＧｂに関しても、同様に考えることできる。図４（ｂ）の時点の直後、第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０は離反する。続いて、図４（ｃ）の時点の直後、第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０は離反する。図４（ｂ）の時点の直後に離反した第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０が、図４（ｃ）の時点までに再接触していれば、両偏心カム８８ａ、８８ｂが無負荷となることを避けることできる。即ち、第１偏心カム８８ａが下死点に到達する時までに、第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０が再接触すればよい。
図４（ｂ）の時点から図４（ｃ）の時点の間で、第２偏心カム８８ｂは角度θだけ回転する。このとき、第２偏心カム８８ｂは、図面上方にｒ・（１−ｃｏｓθ）だけ移動する。従って、クリアランスＧｂの大きさをＧｂと表すと、
ｒ・（１−ｃｏｓθ）≧Ｇｂ    ・・（２）；
の関係を満たしていると、第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０は、第１偏心カム８８ａが下死点に到達する時までに再接触する。
第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０は、図４（ｄ）の時点から図４（ａ）の状態に戻る時点においても、刹那的に離反する。この場合も、上記の（２）式を満たせばよい。
以上から、上記の（１）式、（２）式を満たすように角度θを設定するとよい。それにより、第１偏心カム８８ａと上側シャーブレード４０が接触している状態と、第２偏心カム８８ｂと下側シャーブレード５０が接触している状態の少なくとも一方の状態を常に実現することができる。なお、一対のシャーブレード４０、５０を相対的に進退させるという本来の目的から、角度θは１８０度に近いほど好ましい。
【００２４】
以上、本発明の実施形態について詳細に説明したが、これらは例示に過ぎず、特許請求の範囲を限定するものではない。特許請求の範囲に記載の技術には、以上に例示した具体例を様々に変形、変更したものが含まれる。
本明細書または図面に説明した技術要素は、単独であるいは各種の組合せによって技術的有用性を発揮するものであり、出願時の請求項に記載の組合せに限定されるものではない。本明細書または図面に例示した技術は複数の目的を同時に達成するものであり、そのうちの一つの目的を達成すること自体で技術的有用性を持つものである。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】実施例のヘッジトリマの構成を示す図。
【図２】ヘッジトリマ本体とシャーブレードアセンブリの組付部を示す図
【図３】偏心カムと一対のシャーブレードの構成を示す模式図。
【図４】偏心カムと一対のシャーブレードの運動の様子を経時的に示す図。
【図５】位相差とクリアランスの関係を説明する図。
【符号の説明】
【００２６】
２・・ヘッジトリマ
１０・・ヘッジトリマ本体
１２・・電源コード
１４・・第１把持部
１６・・トリガスイッチ
１８・・モータ
１８ａ・・モータの出力軸
２０・・第２把持部
３０・・シャーブレードアセンブリ
３２・・ガイドプレート
３４・・プレッシャプレート
３８・・締結部材
４０・・上側シャーブレード
４２・・上側シャーブレードの刃部
４４・・上側シャーブレードの基部
４６・・上側シャーブレードの係合孔
５０・・下側シャーブレード
５２・・下側シャーブレードの刃部
５４・・下側シャーブレードの基部
５６・・下側シャーブレードの係合孔
８０・・動力伝達部
８２・・回転ギヤ
８６・・シャフト
８８ａ・・第１偏心カム
８８ｂ・・第２偏心カム
Ｃａ・・第１偏心カムの中心点
Ｃｂ・・第２偏心カムの中心点
Ｔａ・・第１偏心カムと上側シャーブレードの接触点
Ｔｂ・・第２偏心カムと下側シャーブレードの接触点
θ・・位相差の角度
【図１】
2006141215.tif 000003
【図２】
2006141215.tif 000004
【図３】
2006141215.tif 000005
【図４】
2006141215.tif 000006
【図５】
2006141215.tif 000007