(57)【要約】      （修正有）【課題】従来の偏芯型複合繊維では達成できなかった、耐熱性および耐摩耗性を改善させることを課題とし、生分解性の脂肪族ポリエステルを主成分とする複合繊維で構成された織物およびその製造方法を提供する。【解決手段】芯部Ａを形成する熱可塑性重合体が融点２００℃以下の脂肪族ポリエステルであり、鞘部Ｂを形成する熱可塑性重合体が融点２００℃以上の結晶性ポリエステルである芯鞘複合繊維からなる捲縮糸であって、該鞘部の偏厚率γが下記の式（１）を満足することを特徴とする捲縮糸。（１）  γ＝ｂ／ａ＝１〜３  （ｂ：外円と内円の最大幅ａ：外円と内円の最小幅）【選択図】図２
2006348411.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
芯部Ａを形成する熱可塑性重合体が融点２００℃以下の脂肪族ポリエステルであり、鞘部Ｂを形成する熱可塑性重合体が融点２００℃以上の結晶性ポリエステルである芯鞘複合繊維からなる捲縮糸であって、該鞘部の偏厚率γが下記の式（１）を満足することを特徴とする捲縮糸。
（１）  γ＝ｂ／ａ＝１〜３  （ｂ：外円と内円の最大幅
ａ：外円と内円の最小幅）
【請求項２】
芯部Ａを形成する脂肪族ポリエステルがポリ乳酸であることを特徴とする請求項１記載の捲縮糸。
【請求項３】
鞘部Ｂを形成する結晶性ポリエステルがポリトリメチレンテレフタレートであることを特徴とする請求項１または２記載の捲縮糸。
【請求項４】
仮撚加工により伸縮復元率（ＣＲ２）および伸長弾性率が下記の式（２）、（３）を同時に満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれか記載の捲縮糸。
（２）  ５≦伸縮復元率（ＣＲ２）≦２０
（３）  １０％伸長時の伸長弾性率  ≧８０％
【請求項５】
トータル繊度が３３〜１７０ｄｔｅｘであることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の捲縮糸。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれかに記載の捲縮糸をタテ糸および／またはヨコ糸に用いた織物。
【請求項７】
タテ糸とヨコ糸の総カバーファクター率（Ｃ・Ｆ）が１７００〜３０００で、ストレッチ率が５〜３０％であり、摩擦堅牢度が３級以上のあり（ＪＩＳ規格）、かつ通気度が１．０ｃｃ／ｃｍ２・Ｓ未満であることを特徴とする請求項６に記載の織物。
【請求項８】
芯部Ａを形成する熱可塑性樹脂が融点２００℃以下の脂肪族ポリエステルおよび鞘部Ｂを形成する熱可塑性樹脂が融点２００℃以上の結晶性ポリエステルからなり、該鞘部の偏厚率γが下記の式（１）を満足する芯鞘複合繊維に仮撚加工を施して、伸縮復元率（ＣＲ２）および伸長弾性率が下記の式（２）、（３）を同時に満足する捲縮糸とし、該捲縮糸をタテ糸および／またはヨコ糸に使用して製織することを特徴とする織物の製造方法。
（１）  γ＝ｂ／ａ＝１〜３（ｂ：外円と内円の最大幅
ａ：外円と内円の最小幅）
（２）  ５≦伸縮復元率（ＣＲ２）  ≦２０
（３）  １０％伸長時の伸長弾性率  ≧８０％
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、脂肪族ポリエステルの捲縮糸、それからなる織物およびその製造方法である。
【０００２】
さらに詳しくは、該脂肪族ポリエステルが芯に用いられた芯鞘型断面繊維の捲縮糸から構成され、耐熱性、耐摩耗性とストレッチ性および防風性に優れた織物およびその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００３】
近年、自然環境の中で分解できる繊維素材の開発が切望されている。その中、ポリ乳酸を代表とする脂肪族ポリエステルを中心に生分解性繊維の開発が進められてきた。
【０００４】
しかしながら、汎用衣料用繊維として脂肪族ポリエステル、特にポリ乳酸を用いて織物にする場合、ポリエステルやナイロン繊維と比較すると、いくつかの欠点を有している。この中に大きなものとして、耐熱性や耐摩耗性が低いことが指摘されている。これらの欠点を補うため、汎用ポリマーとの複合紡糸が提案されている。また、目的は異なるものの、特許文献１には、ポリトリメチレンテレフタレート成分とポリ乳酸成分との偏心芯鞘型の複合繊維が記載されている。これは芯を形成するポリ乳酸を、鞘を形成する高融点のポリトリメチレンテレフタレートが被覆した偏心芯鞘型複合形態をとるため、結果的には従来のポリ乳酸繊維よりは耐熱性に優れたものとなっている。しかしながら、芯、鞘各成分の収縮率差を利用したスパイラル捲縮糸であるためシワ・シボが出やすく寸法安定性が悪いといった欠点があるばかりでなく、偏心構造により部分的に薄皮となる部分で複合界面が剥離しやすく、そのため被膜強度が弱く、十分な耐熱性及び耐摩耗性の織物を得ることは出来ていない。
【特許文献１】特開２００３−８２５３０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、上記従来の生分解性の脂肪族ポリエステルを成分とする偏芯型の複合繊維では達成できなかった、耐熱性および耐摩耗性をを有し、さらにストレッチ性、嵩高性を有する織物を得ることを課題とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記本発明の課題は、以下の構成を採用することによって達成することができる。すなわち、
（１）芯部Ａを形成する熱可塑性重合体が融点２００℃以下の脂肪族ポリエステルであり、鞘部Ｂを形成する熱可塑性重合体が融点２００℃以上の結晶性ポリエステルである芯鞘複合繊維からなる捲縮糸であって、該鞘部の偏厚率γが下記の式(Ｉ)を満足することを特徴とする捲縮糸。
【０００７】
（I）γ＝ｂ／ａ＝１〜３  （ｂ：外円と内円の最大幅
ａ：外円と内円の最小幅）
（２）芯部Ａを形成する脂肪族ポリエステルがポリ乳酸であることを特徴とする前記（１）に記載の捲縮糸。
（３）鞘部Ｂを形成する結晶性ポリエステルがポリトリメチレンテレフタレートであることを特徴とする前記（１）または（２）記載の捲縮糸。
（４）仮撚加工により伸縮復元率（ＣＲ２）および伸長弾性率が下記の式（II）、（III）を同時に満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれか記載の捲縮糸。
【０００８】
（II）５≦伸縮復元率（ＣＲ２）≦２０
（III）１０％伸長時の伸長弾性率  ≧８０％
（５）トータル繊度が３３〜１７０ｄｔｅｘであることを特徴とする請求項１〜５に記載の捲縮糸。
（６）前記（１）〜（４）のいずれかに記載の捲縮糸をタテ糸および／またはヨコ糸に用いた織物。
（７）タテ糸とヨコ糸の総カバーファクター率（Ｃ・Ｆ）が１７００〜３０００で、ストレッチ率が５〜３０％であり、摩擦堅牢度が３級以上のあり（ＪＩＳ規格）、かつ通気度が１．０ｃｃ／ｃｍ２・Ｓ未満であることを特徴とする請求項６に記載の織物。
（８）芯部Ａを形成する熱可塑性樹脂が融点２００℃以下の脂肪族ポリエステルおよび鞘部Ｂを形成する熱可塑性樹脂が融点２００℃以上の結晶性ポリエステルからなり、該鞘部の偏厚率γが下記の式Iを満足する芯鞘複合繊維に仮撚加工を施して、伸縮復元率（ＣＲ２）および伸長弾性率が下記の式II、IIIを同時に満足する捲縮糸とし、該捲縮糸をタテ糸および／またはヨコ糸に使用して製織することを特徴とする織物の製造方法。
【０００９】
（I）γ＝ｂ／ａ＝１〜３（ｂ：外円と内円の最大幅
ａ：外円と内円の最小幅）
（II）５≦伸縮復元率（ＣＲ２）≦２０
（III）１０％伸長時の伸長弾性率  ≧８０％
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、捲縮糸の耐熱性、耐摩耗性が改善されることで、製品にした場合優れた耐熱性、耐摩耗性および嵩高性を与えることを可能とし、さらに整経、製織などの製布での工程通過性に優れて、高密度織物にしても布帛にストレッチ性を付与することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
以下、本発明の捲縮糸および織物を実施するための最良の形態について、詳細に説明する。
本発明において、捲縮糸は、融点２００℃以下の脂肪族ポリエステルが芯部Ａを形成し、その廻りに鞘部Ｂとして融点２００℃以上の結晶性ポリエステルで覆われた芯鞘型複合繊維であることが重要である。
【００１２】
芯鞘型複合繊維の断面形状は丸断面、またいずれの異型断面でもよく、その中でも図２（ａ）〜（ｃ）に示した丸、楕円、三角断面であることが好ましい、さらに丸断面であることがより好ましい。なお、芯部の断面形状は、芯部が露出しにくいという点から、丸、楕円などの丸みのある形状が好ましく、丸が最も好ましい。本発明の芯鞘型の捲縮糸において、後述する測定方法に基づく鞘部の偏厚率γが芯糸の被覆状況を表す計測値であり、その偏厚率γが下記式（１）を満たすことが重要である。
（１）  γ＝ｂ／ａ＝１〜３  （ｂ：外円と内円の最大幅
ａ：外円と内円の最小幅）
ここで、図２に示されるように、外円とは芯鞘型複合繊維の外郭線であり、内円とは芯部分と鞘部分の境界線である。外円と内円の最大幅ｂとは鞘部の最も厚みが大きな部分（厚皮）の厚みであり、外円と内円の最小幅ａとは鞘部の最も厚みが小さな部分（薄皮）の厚みと言い換えることもできる。すなわち、芯部と鞘部が同中心の完全円形であれば偏厚率γは１となる。
【００１３】
背景技術に述べたように、特許文献１に記載された偏芯型複合繊維はポリ乳酸１００％の繊維より耐熱性および耐摩耗性に優れているが、偏心構造により鞘部が部分的に薄皮および厚皮となる部分が出ており、そのため、仮撚加工すると部分的に不均一な捲縮が発現する。そして、布帛にした際に、シワ・シボが出やすく寸法安定性が悪いといった欠点がある。または、偏心構造により、薄皮部分の被膜強度が弱く、摩擦を受ける際に、鞘部分の破れが生じ、染まっていない芯部分が出てきて、布帛が白く見られるという白化現象も発生するということから、十分な耐熱性および耐摩耗性のある織物が得られず、実用性に乏しいと言える。
【００１４】
本発明における芯鞘型複合繊維では、偏厚率γが１〜３であることが必要である。この範囲であれば、芯糸の廻りに充分な皮膜があり、上記したシワ・シボのような欠点を改善できて、芯部分および鞘部分の剥離により発生した白化現象も抑えることができる。そして、実用性に適用する高い耐熱性と耐摩耗性が得られる。さらに好ましくは、偏厚率γが１に近づくほど、すなわち、同心になる方がより高い耐熱性と耐摩耗性が得られる。一方、偏厚率γが３を超えると、部分的に充分な厚さの皮膜（鞘部）が得られず、できた織物製品には、目的である高い耐熱性と耐摩耗性が得られず、実用性に乏しい。芯鞘型複合繊維のより好ましい偏厚率は、１〜２である。
【００１５】
芯鞘型複合繊維の芯部Ａを形成する融点２００℃以下の脂肪族ポリエステルとは、脂肪族アルキル鎖がエステル結合で連結された熱可塑性重合体のうち融点が２００℃以下のものをいい、例えばポリ乳酸、ポリヒドロキシブチレート、ポリブチレンサクシネート、ポリグリコール酸、ポリカプロラクトン等が挙げられる。このうち、前記したように耐熱性、耐摩耗性及び製造コストの面からポリ乳酸が好ましい。
【００１６】
また、脂肪族ポリエステルの性質を損なわない範囲で、主成分以外の成分を共重合していてもよい。ポリ乳酸を用いる場合、バイオマス利用、生分解性の観点から、ポリ乳酸中の乳酸モノマー比率は５０重量％以上とすることが好ましい。乳酸モノマーは好ましくは７５重量％以上、より好ましくは９６重量％以上である。また、ポリ乳酸以外の熱可塑性重合体をブレンドしたりしてもよい。
脂肪族ポリエステルには、さらに改質剤として、粒子、難燃剤、帯電防止剤、抗酸化剤や紫外線吸収剤等の添加物を含有していてもよい。また、分子量は繊維を形成するに十分な分子量があればよいが、例えばポリ乳酸の場合、分子量は、重量平均分子量で５万〜３５万であると、力学特性と成形性のバランスがよく好ましく、１０万〜２５万であると、より好ましい。
【００１７】
本発明に用いるポリ乳酸の製造方法は、公知の方法を用いることができ、特に限定されない。具体的には、特開平６−６５３６０号公報に開示されている方法が挙げられる。すなわち、乳酸を有機溶媒及び触媒の存在下、そのまま脱水縮合する直接脱水縮合法である。また、特開平７−１７３２６６号公報に開示されている少なくとも２種類のホモポリマーを重合触媒の存在下、共重合並びにエステル交換反応させる方法である。さらには、米国特許第２,７０３,３１６号明細書に開示されている方法がある。すなわち、乳酸を一旦脱水し、環状二量体とした後に、開環重合する間接重合法である。
ポリ乳酸の融点が特開平６−６５３６０号公報に述べられた通りに低いことから、繊維材料としてはアイロンでの温度制限や布帛加工工程での融着が問題視されている。しかし、それ以外にもポリ乳酸繊維の耐熱性の悪さから、例えばTg以上の温度環境下で使用する場合の寸法変化が大きいこと、サイジング工程などで布帛が伸びてしまうなど、融点以下の温度においても、軟化が早期に始まってしまうことも大きな問題であった。
【００１８】
また、ポリ乳酸は耐摩耗性が悪く、摩擦体との摩擦によって容易に削れるという問題がある。このため、摩擦を前提とする衣料用途や資材用途等への事業展開に制約が生じている。ポリ乳酸１００％で作られた布帛では、染色に対する摩擦堅牢度（学振型摩擦試験）は１級と非常に悪く、これは汎用の合成繊維であるＰＥＴやナイロン（４級以上）とは比較にならない程低いレベルであると言える。
【００１９】
このような耐熱性および耐摩耗性を改善するため、本発明ではポリ乳酸を芯部とし、その廻りに結晶性ポリエステルの鞘部で覆うという構成を有する。  
【００２０】
芯鞘型複合繊維の鞘部Ｂを形成する熱可塑性重合体は、融点２００℃以上の結晶性ポリエステルであることが必要である。結晶性ポリエステルとは、例えばジカルボン酸成分とグリコール成分からなるポリエステルであって、ジカルボン酸成分としてテレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸等の芳香族ジカルボン酸成分等を用いることができる。また、グリコール成分として、例えばエチレングリコール、１，３−プロピレングリコール、１，２−プロピレングリコール等を用いることができる。これらのグリコール成分は１種類でもよく、２種類以上併用してもよい。ただし、前記した様に結晶性ポリエステルの融点は２００℃以上であることが必須であり、芯成分との複合紡糸を容易にするため融点は２０５〜２６０℃であることが好ましい。より好ましくは２１０〜２４０℃である。また、耐熱性の向上とともに耐摩耗性を向上させるためには、結晶性ポリエステルの中でもポリエチレンテレフタレート（以下、ＰＥＴと記載）、ポリトリメチレンテレフタレート（以下、ＰＴＴと記載）、ポリブチレンテレフタレート（以下、ＰＢＴと記載）を用いることが好ましい。その中でも、芯部を形成する脂肪族ポリエステルとの界面剥離を生じにくく、繰り返し屈曲に対する耐久性に優れるという点で、ＰＴＴを用いることが最も好ましい。ＰＴＴは、柔軟性とともに繊維長手方向での伸長回復性に優れるため複合界面で歪みエネルギーを蓄えにくいという特性をもつ。さらに仮撚加工により高い伸縮性や嵩高性を付与することが容易であるとともに、低温染色が可能なため、一般に加水分解しやすい脂肪族ポリエステルにダメージを与えず染色が可能であるという利点を有する。
【００２１】
なお、結晶性ポリエステルはホモポリマーでもよいが、前記ポリマーに柔軟性を付与するためにエラストマーをブレンドしたり、共重合ポリマーにすることも好ましい。さらには粒子、難燃剤、帯電防止剤、抗酸化剤や紫外線吸収剤等の添加物を含有していてもよい。
【００２２】
本発明における芯鞘型複合繊維は、芯鞘複合比（重量比）において、芯部Ａは８０％以下であることで、高い耐熱性が得られる。芯部の脂肪族ポリエステルの比率と耐熱性には明確な相関関係がみられ、比率が少なければ耐熱性が向上する。一方、芯部Ａの下限は特に限定されないが、脂肪族ポリエステルの特性を損なわないという点で５０％以上が好ましい。
本発明の捲縮糸は、トータル繊度が３３〜１７０ｄｔｅｘのマルチフィラメントとすることが好ましい。トータル繊度が３３ｄｔｅｘ未満であると織物とした場合に毛羽発生等の品質問題を起こしやすく、一方、トータル繊度が１７０ｄｔｅｘを超えると目的とするソフト感のある織物が得られない。より好ましいトータル繊度は、６０〜１２０ｄｔｅｘである。
【００２３】
本発明の捲縮糸は、単繊維繊度が１〜５ｄｔｅｘのマルチフィラメントとすることが好ましい。単繊維繊度が１ｄｔｅｘ未満であると、単繊維１本１本の精度が低下するため品質問題を起こしやすく、一方、単繊維繊度５より大きくなると目的とするソフト感のある織物が得られない。より好ましいトータル繊度は、２〜４ｄｔｅｘである。
【００２４】
さらに、本発明における芯鞘型複合繊維は、仮撚などの糸加工を施すのが好ましく用いられる。仮撚加工は公知の仮撚り加工方法を用いることができ、中でもベルトニップ型摩擦仮撚具を好ましく用いることができる。
【００２５】
次に好ましい仮撚加工法を図１をもって説明する。図１の装置には必要に応じて各種ガイド、張力制御装置、流体処理装置、給油装置などを配置すればよい。
【００２６】
第１ヒーター４の温度は９０〜１５０℃の範囲であることが好ましい。第１ヒーターの温度が９０℃以上であると、得られる捲縮糸を熱セットすることができ、下記の式（２）捲縮特性（ＣＲ２）、（３）伸長弾性率共に優れたものが得られる。一方、１５０℃以下にすることで、第１ヒーター上での糸の軟化や強度低下を起こすことなく、良好な力学特性及び品位の捲縮糸が得られる。第１ヒーター４の温度は、上記理由から１００〜１４５℃がより好ましく、１１０〜１４０℃であれば更に好ましい。
【００２７】
また、第１ヒーター４が非接触式であると、擦過抵抗による糸切れを抑制できるため、より好ましい。非接触ヒーターを第１ヒーター４に用いた場合は、ヒーター温度は１５０〜３５０℃であることが好ましい。第１ヒーター４の温度を１５０℃以上にすることで、本発明の捲縮糸の捲縮特性（ＣＲ２）と伸長弾性率を同時に満足することができる。一方３５０℃以下にすることで、糸切れせずに安定して仮撚加工を行うことができる。よって、非接触式の場合ヒーター温度は１６０〜３３０℃がより好ましく、１７０〜３００℃であればさらに好ましい。
【００２８】
また、仮撚加工での供給ローラー２と延伸ローラー７の速度比、すなわち加工倍率は、１．１〜１．８倍であることが好ましい。加工倍率が１．１倍以上であると、仮撚加工における加撚張力（Ｔ１）を高め、第１ヒーター４内での糸条に高い撚数を与えるため、捲縮特性（ＣＲ２）に優れた捲縮糸となる。また、加工倍率を１．８倍以下にすることで、安定した仮撚加工を施すことが可能となり、毛羽の少ない品位に優れた捲縮糸を得ることができる。加工倍率はより好ましくは１．１５〜１．７倍、更に好ましくは１．２〜１．６倍である。
【００２９】
また、高次工程において低い熱収縮率（ＳＷ）が要求される用途においては、前記した様に第２ヒーター８を設けることが必要となる。このとき、第２ヒーター８の温度は８０〜１４０℃であることが好ましい。
【００３０】
捲縮糸の沸水収縮率（ＳＷ）は、第２ヒーター８の温度設定と、後述するオーバーフィード率（以下、ＯＦ率２と記載）とにより制御することが可能であるが、第２ヒーター温度が８０℃未満ではその効果は小さい。また、１４０℃以下にすることで、糸切れなく安定して加工することができる。また、同時に第２ヒーターの温度とＯＦ率２の最適化により残留トルクを低く抑えることが可能となる。第２ヒーターの温度は９０〜１３０℃であることがより好ましく、９５℃〜１２０℃であればさらに好ましい。
【００３１】
また、下式より求まる前記ＯＦ率２は、１０〜３０％であることが好ましい。
【００３２】
ＯＦ率２（％）＝（Ｖ２−Ｖ３）／Ｖ２×１００
Ｖ２：フィードローラー７の周速度
Ｖ３：巻取ローラ９の周速度
ＯＦ率２が１０％以上であれば得られる捲縮糸の熱収縮率（ＳＷ）を低下させ、寸法安定性を向上させることができるとともに、残留トルクを低下させ、さらには巻き取られた捲縮糸の遅延回復率を低下させることが可能となる。一方、ＯＦ率２が３０％以下であれば、ヒーターとの接触による糸切れや単繊維間融着を防止し、糸条の走行安定性を向上させることができる。ＯＦ率２は１２〜２５％であればより好ましく、１５〜２０％であれば更に好ましい。
【００３３】
また、施撚体６の周速度（Ｄ）と、フィードローラー７の速度（Ｙ）の比（以下、Ｄ／Ｙと記載）は１．１〜２．０の範囲とすることが好ましい。Ｄ／Ｙを１．１以上にすることで、加撚張力と解撚張力のバランスがよく、毛羽、糸切れの無い仮撚加工を行うことができる。またＤ／Ｙを２．０以下にすることで、施撚体６の表面摩耗が抑制され、数百時間に及ぶ連続運転においても糸長手方向の斑がなく、糸の削れや、毛羽、糸切れのない仮撚加工が可能となる。Ｄ／Ｙはより好ましくは１．１５〜１．８であり、さらに好ましくは１．２〜１．７である。
【００３４】
本発明の捲縮糸の製造方法において、デリベリローラー７のオーバーフィード率（以下、ＯＦ率２と記載）はＯＦ率１の設定により適宜最適化する必要がある。第２ヒーターを用いず、弛緩熱処理を行わない場合はＯＦ率２は高く設定することが必要であり、概ね１０〜３５％が好ましい。また、第２ヒーターを用い、弛緩熱処理を行った場合は、ＯＦ率２は０〜２５％が好ましい。ＯＦ率２は、デリベリローラー２６とチーズ２９との間で糸条が弛むことなく、安定して巻き取ることができればよく、糸条張力が０．０２〜０．１０ｃＮ／ｄｔｅｘになる様に巻き取ることで、巻き取り糸の遅延回復率を低下させ、巻き締まりによる繊維物性の内外層差を低減できる。さらに、サドルやバルジを抑え、良好な巻き姿のパッケージが得られる。
【００３５】
上記方法にて得られた捲縮糸は、高次工程での工程通過性、例えば織編用に供する場合には繊維と糸道ガイド、編み針等との擦過をできるだけ抑制するため、追油を行うことが好ましい。適用する油剤としては、繊維−金属間摩擦係数の低減効果の高い平滑剤を含有した油剤を用いることが好ましい。例えば脂肪酸エステル、多価アルコールエステル、エーテルエステル、シリコーン、鉱物油等が好ましい。
【００３６】
上記方法にて得られた捲縮糸の伸縮復元率（ＣＲ２）および伸長弾性率が下記の式（２）、（３）を同時に満足する捲縮糸になるものである。
（２）  ５≦伸縮復元率（ＣＲ２）≦２０
（３）  １０％伸長時の伸長弾性率  ≧８０％
本発明における芯鞘型複合繊維の鞘部にはＰＴＴを用いることが好ましいが、ＰＴＴにはメチレン基の主鎖が伸び縮みするという特性を持つため、繊維長手方向での伸縮回復性に優れる。従来のＰＥＴの捲縮糸は、織物にした際に緊密に拘束されるため、本来の伸縮性を発現できなくなる。その拘束された状態で捲縮糸の伸縮性を測る方法が、本発明で取り上げた伸縮復元率（ＣＲ２）である。
【００３７】
本発明の捲縮糸は後述する測定方法に基づく伸縮復元率（ＣＲ２）が５〜２０％であることが好ましい。伸縮復元率（ＣＲ２）が５％以上の仮撚加工糸にすることで、織物にしたときに高い嵩高性およびストレッチ性の持つ製品にすることができる。一方、伸縮復元率（ＣＲ２）が２０％を越えると、織物にした時に風合いが粗硬化するとともに、表面品位が悪化する傾向にある。したがって、織物にしたときに高品位の布帛表面をとしつつ、加工糸としての嵩高性やストレッチ性を付与するためには、伸縮復元率（ＣＲ２）は１０〜１５％が好ましい。なお、本発明における伸縮復元率（ＣＲ２）とは、後述する測定方法で測定した値を言う。
【００３８】
また、本発明においては、捲縮糸の優れる伸縮回復性を評価するのに１０％伸長時の伸長弾性率を取り上げた。後述する測定方法に基づく伸長弾性率が、１０％伸長時の伸長弾性率が８０％以上であることが好ましく、さらに２０％伸長時の伸長弾性率が７０％以上、３０％伸長時の伸長弾性率が６０％以上であることが好ましい。この範囲とすることで、織物にした際に、糸同士が緊密に拘束されても実用性の高いストレッチ性を付与することができる。なお、本発明における伸長弾性率とは、後述する測定方法で測定した値を言う。
【００３９】
次に、本発明の捲縮糸を用いた織物について説明する。
【００４０】
本発明の織物は、本発明の捲縮糸をタテ糸および／またはヨコ糸に用いて製織した織物であるが、防風性に優れた織物とするために、織物組織としては織り交錯点の拘束力の大きい平系織物（１／１平や片マット等）が望ましい。また、本発明の捲縮糸を採用することによって、織物とした際、タテ糸とヨコ糸が交差した織物交錯点とその隣の交錯点との間に生じる隙間を小さくする効果が向上し、防風性および撥水性が向上する。
【００４１】
次に、本発明の織物では、本発明の目的とする防風性に優れた織物を得るために、織物を構成するタテ糸とヨコ糸の総カバー率が１７００以上３０００以下で、かつ織物の通気度が１．０ｃｃ／ｃｍ２・ｓ未満とすることが好ましい。総カバー率及び通気度は、織物の糸密度、例えば、タテ密度を１２０〜１８０本／２．５４ｃｍ、ヨコ密度を１００〜１６０本／２．５４ｃｍとすることによって達成できる。
【００４２】
タテ糸とヨコ糸の総カバー率は、織物を構成するタテ糸とヨコ糸の緻密さを表したファクターであり、総カバー率が１７００に満たなければ防風性と撥水性が十分でなく、一方、総カバー率が３０００を超える織物は、工業生産上安定して得られない領域であり好ましくない。また、さらに好ましい総カバー率の範囲は２０００以上３０００以下である。なお、ここで言う総カバー率は、次式により算出されるものである。
総カバー率＝タテ糸のカバー率＋ヨコ糸のカバー率
タテ糸のカバー率＝タテ糸密度（本／2.54cm）×（タテ糸繊度（dtex））１／２
ヨコ糸のカバー率＝ヨコ糸密度（本／2.54cm）×（ヨコ糸繊度（dtex））１／２
また、通気度は、本発明の目的とする防風性および撥水性の性能を表す計測値であり、本発明の織物の通気度は好ましくは１．０ｃｃ／ｃｍ２・ｓ未満であり、さらに好ましくは０．８ｃｃ／ｃｍ２・ｓ未満である。かかる通気度は、高密度織物を衣料として使用したときの機能性を発揮するために必要な特性である。この通気度は、織物を作成する際に通常「カレンダー」加工と呼ばれる高温高圧プレスを掛けると比較的容易に得られる。また、ポリウレタン系の樹脂を織物表面に薄く皮膜コーティングさせる方法等を通気度を小さくする手段として採用することが出来る。
【００４３】
ここでの通気度は、防風性や撥水性の性能を表すものであるが、２次的な性能としては、織物が緻密であることから、生地そのままあるいは軽い撥水加工等を施すことで花粉などの粉体や粒体がつきにくくさらに落ちやすいため、花粉症等のアレルギー対策衣類等にも利用が可能である。
【００４４】
本発明の捲縮糸からなる織物は、捲縮糸にＰＴＴを用いた場合には、メチレン基の主鎖が伸び縮みするというＰＴＴ特有の伸縮弾性特性により、高密度織物にしても布帛に高いストレット性を付与することが出来る。すなわち、従来のＰＥＴの捲縮糸にも上記の伸縮伸長率を持つことが可能だが、織物にした際に、緊密に拘束されたら、元の伸縮性を発現できなくなるが、本発明では、このような芯鞘構造をもつ捲縮糸を織物にすることにより、普段得にくい高いストレッチ性を持たせることができる。なお、本発明における織物のストレッチ性とは、後述する測定方法で測定した値を言う。
【００４５】
また、本発明の捲縮糸からなる織物は、ＪＩＳで決められた各種染色堅牢度試験において実用レベルを満たすことができる。例えば、織物を一般衣料用途に用いる場合は洗濯に対する染色堅牢度（ＪＩＳ−Ｌ０８４４）や紫外線カーボンアーク灯光に対する染色堅牢度（ＪＩＳ−Ｌ０８４２）において３級以上が要求されるが、本発明の織物はこれらの値を満足するものである。
【００４６】
また、本発明の目的である耐摩耗性については、摩擦に対する染色堅牢度試験（ＪＩＳ−Ｌ０８４９）の摩擦試験機II形（学振形）において、乾燥、湿潤ともに３級以上であることが好ましく、乾燥、湿潤ともに４級以上であることがより好ましいが、本発明の織物はこれらの値をも満足するものである。なお、ポリ乳酸１００％からなる織物について染色堅牢度試験を実施すると、洗濯や耐光試験では３級をクリアするものの、摩擦に対する染色堅牢度は乾燥、湿潤ともに１級と極めて悪いものとなる。
【００４７】
また、ポリ乳酸で問題となっている高温力学特性についても、鞘部にＰＴＴを付与したことにより、本発明の捲縮糸には加熱下でも強度特性に優れる。なお、本発明においては、９０℃加熱下での強度は０．８ｃＮ／ｄｔｅｘ以上が好ましく、１ｃＮ／ｄｔｅｘがより好ましい。ちなみに、ポリ乳酸１００％使いの繊維の９０℃加熱下の強度は高々０．３ｃＮ／ｄｔｅｘである。
【００４８】
さらに、織物を仕上げする際に、カレンダー工程が必要不可欠である、所用温度は１４０℃以上である。ポリ乳酸１００％の織物では耐熱性は高々１２０℃程度であり、それを越えると繊維が軟化して扁平化し、「あたり」と呼ばれる光沢斑が発生する。さらに温度を１４０℃にすると、部分融解により穴があいたり、粗硬感の強い布帛となってしまい、もはや実用性のないものとなってしまう。そのため、ポリ乳酸繊維１００％使いでは実用性のある織物ができない。それに対し、本発明の捲縮糸からなる織物は、１６０℃以上の耐熱性を有し、仕上げ際のカレンダー工程にしても繊維の軟化、変形が起こらない。
次に、本発明の織物の製造方法について説明する。
本発明の織物に使われている芯鞘型複合繊維を製造するためには、基本的には公知の溶融複合紡糸装置を用いて製造することができる。
【００４９】
まず、前記したポリマーの中から芯部Ａを形成する融点２００℃以下の脂肪族ポリエステルと鞘部Ｂを形成する融点２００℃以上の結晶性ポリエステルを選択する。例えば、芯部Ａに光学純度９７％のポリＬ乳酸（融点：１７０℃）、鞘部ＢにＰＴＴ（融点：２２８℃）を用いる。これらの重合体を個別に溶融計量し、脂肪族ポリエステルＢを繊維表面に配するような複合紡糸口金の装置から繊維を紡出し、冷却した後、油剤を付与して巻き取る。偏心率γは複合紡糸口金の形状によって適宜設定を行い、偏心率γが１〜３となるようにする。
【００５０】
上記の溶融紡糸には、巻取速度１０００〜２０００ｍ／分の低速度紡糸、巻取速度２０００〜５０００ｍ／分の高速紡糸、巻取速度５０００ｍ／分以上の超高速紡糸が可能であり、紡糸と延伸を連続して行う、いわゆるスピンドロー方式も好ましく適用できる。
得られた芯鞘型複合繊維は偏厚率γが高いと、芯部のポリマーと鞘部のポリマーとの熱収縮率の差に起因して、熱処理を行った場合に鞘部の厚い部分が内側になった捲縮形態を有する。
【００５１】
この様にして製造した本発明の捲縮糸で織物を製織するにあたっては、レピア織機、ウォーター織機、エアジェット織機等の公知の製織機を使用して公知の製織方法によって製織することができる。
このようにして製造した本発明の捲縮糸で編み物にも適用する。編み物では通常の丸編、経編いずれでも前記捲縮糸の効果が発揮できる。
【００５２】
また染色するにあたっては、高密度化させるためリラックス精練工程として、ソフサーリラックスまたは液流リラックス法を用いることが好ましい。
【００５３】
本発明の織物は、実用性に優れる耐熱性、耐摩耗性を持ち、さらに防風性や撥水性を活かしたスポーツウエアやカジュアルウエア、また高密度を活かしたダウンジャケットや中綿ジャケット等の表地または裏地などに好適に用いられた。
【実施例】
【００５４】
以下、本発明を実施例を用いて詳細に説明する。なお、実施例中の各特性値は次の方法で求めた。
【００５５】
A．偏厚率γ
γ＝ｂ／ａ＝１〜３  （ｂ：外円と内円の最大幅
ａ：外円と内円の最小幅）
捲縮糸を包埋材で固定して、切片を切り出し、脱包埋後、断面を光学顕微鏡で拡大して写真撮影し、同一倍率で撮影したスケールを用いて図２のようにモノフィラメント断面においてｂとａの距離を計測し、１回のγ１を求める。そして、同様に無作為に１０回計測し、その平均値γを求める。なお、γは小数点以下１桁まで求めた。
【００５６】
B．伸縮復元率（ＣＲ２）
捲縮糸をカセ取りし、初荷重０．００１８ｃＮ／ｄｔｅｘ（２ｍｇｆ／ｄ）をかけ、９０℃水中で２０分間処理し、２４時間風乾した。次に、室温の水中で（２５℃）同重量の初荷重をかけ、２分間後のカセ長Ｌ１を測定した。次に、室温の水中で（２５℃）上記初荷重０．００１８ｃＮ／ｄｔｅｘを除き、０．０９ｃＮ／ｄｔｅｘ（０．１ｇｆ／ｄ）相当の荷重に交換し、２分後のかせ長Ｌ０を測定した。そして下式によりＣＲ２値を計算した。
【００５７】
ＣＲ２（％）＝［（Ｌ0−Ｌ1）／Ｌ0］×１００（％）
C．伸長弾性率
ＪＩＳ  Ｌ１０１８（Ａ法）に準じて測定した。
【００５８】
D．伸縮復元率（ＣＲ）
ＣＲ（％）＝［（Ｌ２−Ｌ３）／Ｌ２］×１００（％）
Ｌ３：カセを荷重フリーの状態で９０℃水中で２０分間処理し、２４時間風乾した後、水中で初荷重０．００１８ｃＮ／ｄｔｅｘ下でのカセ長。
【００５９】
Ｌ２：水中で上記初荷重０．００１８ｃＮ／ｄｔｅｘを除き０．０９ｃＮ／ｄｔｅｘ（０．１ｇｆ／ｄ）相当の荷重に交換し、２分後に測定したカセ長。
【００６０】
E．沸騰水収縮率（ＳＷ）
沸騰水収縮率(％)＝[(Ｌ４−Ｌ５)／Ｌ４]×１００(％)
Ｌ４：試料をカセ取りし、初荷重０．０９ｃＮ／ｄｔｅｘ下で測定した原長。
【００６１】
Ｌ５：Ｌ４を測定したカセを荷重フリーの状態で沸騰水中で２０分間処理し、２４時間風乾した後、荷重０．０９ｃＮ／ｄｔｅｘ下でのカセ長。
【００６２】
F．伸縮伸長率
ＪＩＳ  Ｌ１０９０の合成繊維フィラメントかさ高加工糸試験方法（１９９８年）、５．７項Ｃ法（簡便法）に従い、以下に示す式にて伸縮伸長率および伸縮弾性率を定義した。
【００６３】
伸縮伸長率（％）＝［（Ｌ７−Ｌ６）／Ｌ６］×１００％
伸縮弾性率（％）＝［（Ｌ７−Ｌ８）／（Ｌ７−Ｌ６）］×１００％
Ｌ６：繊維カセに０．００１８ｃＮ／ｄｔｅｘ荷重を吊した状態で９０℃熱水処理を２０分間行い、１昼夜風乾した後のカセ長。
【００６４】
Ｌ７：Ｌ0６測定後、Ｌ６測定荷重を取り除いて０．０９ｃＮ／ｄｔｅｘ荷重を吊して３０秒後のカセ長。
【００６５】
Ｌ８：Ｌ７測定後、Ｌ７測定荷重を取り除いて２分間放置し、再び０．００１８ｃＮ／ｄｔｅｘ荷重を吊して３０秒後のカセ長。
【００６６】
G．残留トルク
捲縮糸に解舒撚り及び撚り戻りが発生しないように、セラミック製の棒ガイドを支点にＶ字に折り曲げ、その総試料長が１ｍとなるように、両上端を０．０５９ｃＮ／ｄｔｅｘの荷重下にて固定する。棒ガイドの試料部分に０．００３ｃＮ／ｄｔｅｘの微荷重を掛け、棒ガイドから試料を取り外し、懸垂状態のまま自己旋回させる。旋回が停止したら検撚機にて検撚を行い、旋回数を測定した。試験回数を５回とし、その平均値を２倍することで試料１ｍ当たりの残留トルクを求めた。
【００６７】
H．染色堅牢度試験
得られた染色布を洗濯に対する染色堅牢度ＪＩＳ  Ｌ０８４４（１９９８年）及びカーボンアーク灯光に対する染色堅牢度試験ＪＩＳ  Ｌ０８４２（１９９８年）に準じて級判定を行った。
【００６８】
I．摩擦に対する染色堅牢度試験
得られた染色布をＪＩＳ  Ｌ０８４９（１９９８年）に準じて摩擦試験機II形（学振形）を用いて処理し、乾燥試験、湿潤試験それぞれについて５段階で級判定を行った。
【００６９】
J．アイロン耐熱性試験
およそ８４ｄｔｅｘの試料を経糸及び緯糸として織密度１１０×９０本／２．５４ｃｍで平織物に製織し、１４０℃テンターで生機セット、次いで精練を行い織物を得た。この織物を分散染料ＤｉａｎｉｘＢｌａｃｋ ＢＧ−ＦＳ２００  １％ｏｗｆ濃度で１１０℃×６０分間染色後、グランアップＩＮＡ−５  ２ｇ／リットル（三洋化成製）及び炭酸ナトリウム０．５ｇ／リットルの濃度で８０℃×２０分ソーピング処理し、１３０℃で仕上げセットした。
【００７０】
得られた染色布について、三洋電機（株）社製のスチームアイロンＡ−１Ｆを用い、アイロン表面温度が所定の温度に達したら布帛にアイロン自重（面圧約８ｇ／ｃｍ２）で１０秒間プレスし、プレス後の外観変化を評価した。
【００７１】
「変化なし」が「○○」、「若干のアタリ有」が「○」、「明確なアタリ有」が「△」、「繊維間で部分的に融着が発生」が「×」、「溶融による穴あき」が「××」とした。
【００７２】
K．通気度
ＪＩＳ  Ｌ１０９６（Ａ法）に準じて測定した。
【００７３】
L．強度および伸度
ＪＩＳ  Ｌ１０１３の化学繊維フィラメント糸試験方法（１９９８年）に準じて測定した。なお、つかみ間隔は２００ｍｍ、引張速度は２００ｍｍ／分として荷重−伸長曲線を求めた。次に破断時の荷重値を初期繊度で割り、それを強度とし、破断時の伸びを初期試料長で割り、伸度として強度および伸度を求めた。なお、測定時の温度は室温下（２５℃）で実施した。
【００７４】
M．ストレッチ性
ＪＩＳ  Ｌ１０９６（Ａ法）に準じて測定した。
なお、実施例における評価は、以下の方法で行った。
【００７５】
Ｎ．シワ・シボ欠点判定
実施例、比較例に記載の方法で得た織物のシワ・シボ欠点を、見た目により官能評価した。この際、比較例２の織物の欠点および風合いの状態を標準（下記×印）として、以下の基準で４段階評価を行い、１０人のパネラーの評価結果を平均して判定した。
○○：シワ・シボ欠点が完全に見られない。
○  ：シワ・シボ欠点が若干見られるが、風合いに影響がない。
△  ：シワ・シボ欠点が見られ、若干風合いに影響がある。
×  ：シワ・シボ欠点が見られ、生地表面が乱れる。
【００７６】
Ｏ．白化現象判定
実施例、比較例に記載の方法で得た織物の白化現象を、見た目により官能評価した。この際、比較例２の織物の現象および風合いの状態を標準（下記×印）として、以下の基準で３段階評価を行い、１０人のパネラーの評価結果を平均して判定した。
○：白化現象が完全に見られない。
△：白化現象が若干見られるが、風合いに影響がない。
×：白化現象が見られ、風合いに影響がある。
【００７７】
実施例１
重量平均分子量１６．５万、融点１７０℃、残留ラクチド量０．０８５重量％のポリＬ乳酸（光学純度９７％Ｌ乳酸）に相溶化剤として（株）日清紡製ポリカルボジイミド“カルボジライト”ＨＭＶ−８ＣＡを１重量％添加、混合して芯部Ａとし、平均２次粒子径が０．４μｍの酸化チタンを０．３重量％含有した極限粘度［η］０．９２のＰＴＴ（融点２２８℃）を鞘部として、紡糸温度２５０℃で、吐口孔直径０．２５ｍｍ／孔深度０．７５ｍｍの同心円の芯鞘型複合用口金を用いて複合複合機にて芯鞘複合比（重量比）７０／３０で吐出し、さらに引き取り速度３０００ｍ／ｍｉｎで巻き取り、１０５ｄｔｅｘ−３６ｆの芯鞘複合構造の未延伸糸を得た。
【００７８】
さらに、該未延伸糸を図１に示すベルトニップに備えた延伸同時仮撚機を用いて、加工速度４００ｍ／分、加工倍率１．４倍、第１ヒーター温度１２０℃、Ｄ／Ｙ比１．３で延伸仮撚し、引き続き第２ヒーター温度１１０℃、リセット率２４％にて弛緩熱処理し、デリベリローラー出口のＯＦ率を１５％として８４デシテックス、３６フィラメントの捲縮糸を巻き取った。糸掛け性、工程通過性は良好であり、糸切れは発生しなかった。
【００７９】
また、得られた捲縮糸の特性について評価した結果を表１に示す。捲縮特性を示す伸縮復元率（ＣＲ２）は１５％、伸長回復性を示す伸長弾性率は９０％であり（１０％伸長時）、力学特性、捲縮特性ともに良好な仮撚加工糸（捲縮糸）が得られた。得られた糸の断面形状は図２に示す円形状であり、偏厚率γは１．１である。
【００８０】
また、仮撚加工糸の強度は２．５ｃＮ／ｄｔｅｘ、また、伸縮復元率（ＣＲ）は３０％、伸縮伸長率５０％、残留トルクは７５Ｔ／ｍであり、極めて優れた力学特性を示すと共に、高い嵩高性、伸縮性、形態安定性を有していた。
【００８１】
さらに、該仮撚加工糸をタテ糸およびヨコ糸に用い、タテ糸密度１２０（本／２．５４ｃｍ）、ヨコ糸密度８９（本／２．５４ｃｍ）の平織物を製織し、続いて９８℃の温水でリラックス、１４０℃で中間セット、湿熱１１０℃で染色、乾熱１４０℃で仕上げセットを行った。得られた織物は、タテ糸密度１３５（本／２．５４ｃｍ）、ヨコ糸密度９４（本／２．５４ｃｍ）であり、通気度は１．０ｃｃ／ｃｍ２・ｓと防風性が高く、かつアイロン耐熱性は２００℃でも表面変化がなく、極めて良好な耐熱性を示し、摩擦に対する染色堅牢度試験においても乾燥、湿潤ともに４級を有し、耐熱性および耐摩耗性とも極めて優れた特性を有するものであった。このときのタテ糸のカバー率は１２３７であり、ヨコ糸のカバー率は８６１であり、総カバー率は２１００であった。得られた織物特性について評価した結果を表１に示す。
【００８２】
前記のごとく、実施例１は捲縮糸の力学的特性、及び布帛の耐熱性、耐摩耗性ともに十分実用に耐える特性を示しており、また、シワ・シボおよび白化現象の官能評価でもこういった従来技術で出てきた欠点の改善も確認できたため、衣料用途に好適に用いられることを判明した。
【００８３】
実施例２
芯鞘複合比率を８０／２０にし、偏厚率γを１．２にした以外た以外は実施例１と同様の方法で評価した。鞘の複合比率が２０％の実施例２では、アイロン耐熱性は１８０℃まで変化がなく、摩擦に対する染色堅牢度は乾燥３級、湿潤４級と十分実用に耐えうる耐熱性および耐摩耗性を示した。しかし、糸の捲縮特性を示す伸縮復元率（ＣＲ２）は１１％であり、伸長回復性を示す伸長弾性率は８３％であり（１０％伸長時）、若干実施例１より少ないため、織物にした際のストレッチ性も２０％であり、実施例１より少ないが、また良いストレッチ性とも言える。
【００８４】
実施例３
口金を偏心芯鞘型（芯、鞘ともに丸断面）にし、偏厚率γを２．０にした以外は実施例１と同様の方法で評価した。糸の捲縮特性を示す伸縮復元率（ＣＲ２）および伸長回復性を示す伸長弾性率は実施例２とほとんど同様である。また、布帛にしても、アイロン耐熱性および摩擦に対する染色堅牢度は実施例２と同様であり、十分実用に適する高い耐熱性および耐摩耗性を示した。
【００８５】
実施例４
実施例４では芯成分として実施例１と同様のポリ乳酸、鞘成分として５−ナトリウムスルホイソフタル産４．５モル％共重合した極限粘度［η］が０．５６のポリエチレンテレフタレートを用い、実施例１と同様な口金紡糸温度２５０℃で、吐口孔直径０．２５ｍｍ／孔深度０．７５ｍｍの同心円の芯鞘型複合用口金を用いて複合複合機にて芯鞘複合比（重量比）７０／３０で吐出し、さらに引き取り速度３０００ｍ／ｍｉｎで巻き取り、１０５ｄｔｅｘ−３６ｆの芯鞘複合構造の未延伸糸を得た、得られた延伸糸を実施例１と同様な方法で製織、加工を行い織物を得た。物性と織物について評価した結果を表１に示す。実用に適する高い耐熱性および耐摩耗性を示したが、糸の捲縮特性を示す伸縮復元率（ＣＲ２）は４％であり、伸長回復性を示す伸長弾性率も５０％（１０％伸長時）であるため、織物にした際のストレッチ性が９％であり、実施例１〜３と比べるとストレッチ性は劣るものであった。
【００８６】
比較例１
口金を偏芯型（芯、鞘ともに丸断面）にし、偏厚率γを４．０にした以外は実施例１と同様の方法で評価した。比較例１では紡糸性、延伸性ともに良好であり、また、強度も良好であるが、捲縮特性は実施例１対比もほぼ変化ないため、織物にした際のストレッチ性も２０％に達している。しかし、アイロン耐熱性は１６０℃まで変化なく、１８０℃で部分的に融着が発生し、粗硬感の強い風合いになることが確認できた。そして、摩擦に対する染色堅牢度は乾燥３級、湿潤３級であり、また、シワ・シボおよび白化現象の官能評価ではこういった欠点が確認されたため、実用性に若干乏しいものであることを判明した。
【００８７】
比較例２
口金を偏芯型（芯、鞘ともに丸断面）にし、偏厚率γを６．０にした以外は実施例１と同様の方法で評価した。得られた糸の断面形状は図２に示す形状である。比較例２では強度等は良好なものの、アイロン耐熱性試験では１６０℃で部分的に融着が発生し粗硬感の強い風合いになるとともに、１８０℃では溶融して穴が開いてしまった。また、摩擦に対する染色堅牢度は乾燥、湿潤ともに２級であり、実用性に乏しいものであった。
【００８８】
【表１】
2006348411.tif 000003
【図面の簡単な説明】
【００８９】
【図１】本発明で用いる延伸同時仮撚加工機の一実施態様を示した模式図である。
【図２】（ａ）〜（ｃ）は、本発明の芯鞘複合繊維の一実施態様の断面形状を示す図である。
【符号の説明】
【００９０】
１  ：未延伸糸パッケージ
２  ：フィードローラー
３  ：糸ガイド
４  ：第１ヒーター
５  ：冷却プレート
６  ：摩擦仮撚型ベルトユニット
７  ：フィードローラー
８  ：第２ヒーター
９  ：デリベリローラー
１０：巻き取りローラー
１１：延伸仮撚加工糸パッケージ
１２：鞘成分
１３：芯成分
【図１】
2006348411.tif 000004
【図２】
2006348411.tif 000005