(57)【要約】【課題】  錆の発生を抑制できると共に充分な強度を有するレール、並びにレールの強度低下を抑制すると共に処理時間を従来の方法よりも短縮できるレールの処理方法を提供する。【解決手段】  レール１がレール車両の車輪と接触する頭部１ａを備えており、頭部１ａに形成された溝３内に、銀ロー２が溶着されている。【選択図】  図２
2006063637.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
レール車両の車輪と接触する頭部を備えた、所定の鉄鋼材料からなるレールであって、
前記頭部に形成された溝内に、前記所定の鉄鋼材料のオーステナイト変態点未満の温度で溶融する金属が溶着されている
ことを特徴とするレール。
【請求項２】
前記金属は銀ローである
ことを特徴とする請求項１に記載のレール。
【請求項３】
レール車両の車輪と接触する頭部を備えた、所定の鉄鋼材料からなるレールを処理するレールの処理方法であって、
前記頭部に溝を形成する工程と、
前記所定の鉄鋼材料のオーステナイト変態点未満の温度で溶融する金属を前記頭部に溶着させる工程を有する
ことを特徴とするレールの処理方法。
【請求項４】
前記レールを冷却する工程を有する
ことを特徴とする請求項３に記載のレールの処理方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はレール並びにレールの処理方法に関する。詳しくは、所定の鉄鋼材料のオーステナイト変態点未満の温度で溶融する金属を溶着することで、充分な強度を有するようにしたレール、並びに所定の鉄鋼材料のオーステナイト変態点未満の温度で溶融する金属を溶着することで、強度低下を抑制すると共に施工時間を短縮できるようにしたレールの処理方法に係るものである。
【背景技術】
【０００２】
電車等のレール車両を輸送する軌道は、砂利や砕石等の道床と、枕木と、鉄鋼を素材とするレールからなる。このレールには電車の車体重量がかかるため、レールは充分な強度を有している必要がある。特に分岐内等に使われるレールは強度の高いものが要求されており、レールの強度を増すために、Ｃ（炭素）等の含有量を増大させることが行われている。軌道の直線部分に使われる普通レールの炭素含有量は通常０．７０質量％程度であるのに対し、分岐内等に使われる熱処理レールの炭素含有量は通常０．８０質量％というように普通レールの炭素含有量よりも多くなっている。
【０００３】
また、レールは信号用電流経路として使用されているため、良好な導電性も有している必要がある。
【０００４】
ところが、所定の鉄鋼材料からなるレールは錆びやすく、絶縁性の錆が原因で信号用電流の短絡感度が不能になり、信号装置が作動せず、電車の運行上、重大な支障をきたすといった不具合が生じていた。
【０００５】
そこで、レールに流れている信号電流の短絡感度を上げる技術が提案されている（例えば、特許文献１参照。）。特許文献１には、電車の車輪と接触するレール頭部上面に溝が形成され、この溝内に銅若しくは銅合金等が溶着されたレールが記載されている。
【０００６】
【特許文献１】実公昭４９−１５０４２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、軌道の分岐内等に使われる熱処理レールのような炭素含有量が０．８０質量％程度のレールに、錆の発生を抑制すべく銅若しくは銅合金を溶着する場合、銅若しくは銅合金を溶着させるために銅若しくは銅合金の溶融温度にまで熱処理レールを加熱すると、炭素含有量が０．８０質量％程度のレールではオーステナイト領域に入る温度となり、その後の冷却によって溶着部にマルテンサイト組織が生成してしまい、強度低下が問題視されていた。また、冷却速度を遅くしてマルテンサイト組織生成を抑えるべく、溶着時に予熱処理及び後熱処理が行われていたが、その分、レールの処理に時間がかかっていた。
【０００８】
本発明は、以上の点に鑑みて創案されたものであり、錆の発生を抑制できると共に充分な強度を有するレール、並びにレールの強度低下を抑制すると共に処理時間を従来の方法よりも短縮できるレールの処理方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記の目的を達成するために、本発明のレールは、レール車両の車輪と接触する頭部を備えた、所定の鉄鋼材料からなるレールであって、前記頭部に形成された溝内に、前記所定の鉄鋼材料のオーステナイト変態点未満の温度で溶融する金属が溶着されている。
【００１０】
ここで、溝内に金属が溶着されているので、車輪の摩擦によって金属が剥がれにくく、溶着された金属によって錆の発生を抑制できる。これにより、短絡感度を向上させることができる。
また、所定の鉄鋼材料のオーステナイト変態点未満の温度で溶融する金属を用いているので、マルテンサイト組織が生成しておらず、充分な強度を維持できる。ここで、オーステナイト変態点とは、図１に示すＦｅ−Ｃ系平衡状態図におけるオーステナイト領域とそれ以外の領域との境界温度である。マルテンサイト組織は、所定の鉄鋼材料が図１に示すオーステナイト領域内の温度にまで加熱された後、急冷（水冷や徐冷等）されることで生成されるので、加熱されて溶着させる金属がオーステナイト変態点未満の温度で溶融すれば、所定の鉄鋼材料からなるレールは、溶着させる金属を溶融させるために加熱されてもオーステナイト領域内の温度にまで加熱されることはなく、よってその後、雨水等による急冷がなされてもマルテンサイト組織が生成することはない。
【００１１】
また、上記の目的を達成するために、本発明のレールの処理方法は、レール車両の車輪と接触する頭部を備えた、所定の鉄鋼材料からなるレールを処理するレールの処理方法であって、前記頭部に溝を形成する工程と、前記所定の鉄鋼材料のオーステナイト変態点未満の温度で溶融する金属を前記頭部に溶着させる工程を有する。
【００１２】
ここで、所定の鉄鋼材料のオーステナイト変態点未満の温度で溶融する金属を用いているので、上記の理由により急冷してもマルテンサイト組織が生成せず、処理時間を短縮できる。
【発明の効果】
【００１３】
本発明に係るレールは、錆の発生を抑制できると共に充分な強度を有する。
【００１４】
また、本発明に係るレールの処理方法は、レールの強度低下を抑制すると共に施工時間を従来の方法より短縮できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら説明し、本発明の理解に供する。
【００１６】
図２は、本発明を適用したレールの概略斜視図である。ここでレールの一端は断面で表している。本発明の所定の鉄鋼材料からなるレール１は、電車等のレール車両の車輪と接触する頭部１ａと、枕木と接合される足部１ｂと、頭部１ａの上面に形成された溝３内に溶着された銀ロー２からなる。
【００１７】
ここで溝は、銀ローを溝内に溶着できれば連続して形成されなくてもよく、例えば断続して形成されていてもよい。更に、銀ローを溝内に溶着できれば、溝はレールの長手方向に複数列並べて形成されていてもよく、また、レールの長手方向に対して垂直な方向に複数列並べて形成されていてもよい。
【００１８】
ここで、銀ローを溝内に溶着しているが、所定の鉄鋼材料のオーステナイト変態点未満の温度で溶融する金属であればどのような金属を溝内に溶着してもよい。溶融温度が所定の鉄鋼材料のオーステナイト変態点以上だと、溶着した後の溶着部冷却中にマルテンサイト組織がレールの母材組織中に生成してレールが脆くなってしまう。よって溶融温度は所定の鉄鋼材料のオーステナイト変態点未満の温度とした。
【００１９】
ここで、溶着させる金属としては、所定の鉄鋼材料のオーステナイト変態点未満の温度で溶融する金属であればどのような金属でもよいが、例えば銀２８〜３５質量％、銅２５〜３０質量％及びカドミウム１５〜２３質量％を含有すると共に溶融温度が７００〜８４５℃の銀ロー、銀７〜１５質量％及びリン５〜７質量％を含有すると共に溶融温度が７０５〜８４０℃のリン銅ロー等が挙げられ、電気伝導率が大きい銀ローが好ましい。
【００２０】
次に、レールの処理方法について説明する。
先ず、レールの頭部上面に、溝加工用機具等によって、幅７〜９ｍｍ×深さ１．０〜１．５ｍｍの溝を形成する。次に、溝内に所定の鉄鋼材料のオーステナイト変態点未満の温度で溶融する金属を溶融させて流し込み、溝を埋めるように溶着させる。
【００２１】
ここで、溶着部を放冷すれば処理時間を短縮できて好ましい。また、本発明では所定の鉄鋼材料のオーステナイト変態点未満の温度で溶融する金属を溶着させているので、急冷してもマルテンサイト組織が生成せず、よって濡れた布等を溶着部に被せて冷却する方法、水を溶着部にかけて冷却する方法等を採用でき、雨によって冷却されてもマルテンサイト組織が生成しないので降雨の場合でもレールの処理ができる。
【００２２】
また、本発明のレールの処理方法においては、従来行われていた、金属を溶着する前の予熱処理と、金属を溶着した後の後熱処理を省略でき、処理時間を大幅に短縮できる。これは、本発明の方法では、溶着時の加熱温度が従来に比べて充分に低いため、予めレールを加熱しておかなくても充分に金属を溶着させることができ、また、溶着部を急冷してもマルテンサイト組織がレールの母材組織中に生成しないからである。また、所定の鉄鋼材料のオーステナイト変態点未満の温度に加熱させるだけでよいので、所定の鉄鋼材料のオーステナイト変態点以上の温度にまで加熱させていた従来の方法に比べてエネルギー消費が少なく、従来用いられていた重くて大型のアセチレンガス容器の代わりに軽くて小型のアセチレンガス容器を使うことができ、現場でのガス運搬も容易となる。
【実施例】
【００２３】
以下、実施例に基づいて本発明を更に詳しく説明する。
【００２４】
５０Ｎ×長さ６００ｍｍの普通レール（Ｃ：０．７２質量％、Ｍｎ：０．７５質量％、残部がＦｅ及び不純物からなる鋼製）と、５０Ｎ×長さ６００ｍｍの熱処理レール（Ｃ：０．８０質量％、Ｍｎ：０．８０質量％、Ｃｒ：０．１０質量％、残部がＦｅ及び不純物からなる鋼製、ＨＨ３４０レール）それぞれの頭部表面に、黄銅ローと銀ローをそれぞれ溶着させて、冷却処理をそれぞれ施した場合について、レール頭部におけるマルテンサイト組織生成の有無を調べた。
【００２５】
［普通レール‐黄銅ロー溶着］
上記の普通レールの頭部表面に幅７ｍｍ×深さ１ｍｍの溝を、溝加工用機具で形成した後、バーナーで溝を約４５０℃まで加熱した（予熱処理）。次に線状の黄銅ロー（Ｃｕ：６０．０質量％及び残部Ｚｎ、電気抵抗率：６．２×１０−６Ω・ｍ）をバーナーで約１２００℃にまで加熱して溶融させ、黄銅ローを溝内に流し込み溶着させた。その後、黄銅ローが溶着した溝付近をバーナーで約４００℃まで加熱した（後熱処理）。そして普通レールの一端に濡れ雑巾を被せて溶着部を水冷し、他端に毛布を被せて溶着部を徐冷した。
図３（ａ）に普通レールにおける水冷された黄銅ロー溶着部の断面写真（電子顕微鏡倍率１２倍）を、図３（ｂ）に普通レールにおける徐冷された黄銅ロー溶着部の断面写真（電子顕微鏡倍率１２倍）をそれぞれ示す。図３において、頭部上面（写真上）側から順に、黄銅ロー４、熱影響部５及びレールの母材組織６が存在している。なお図３（ａ）及び図３（ｂ）の内容は、それぞれ参考図１（ａ）及び参考図１（ｂ）によればより明確に判るものである。また、図４（ａ）に普通レールにおける水冷された黄銅ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率１００倍）を、図４（ｂ）に普通レールにおける水冷された黄銅ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率４００倍）をそれぞれ示す。なお図４（ａ）及び図４（ｂ）の内容は、それぞれ参考図２（ａ）及び参考図２（ｂ）によればより明確に判るものである。更に、図５（ａ）に普通レールにおける徐冷された黄銅ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率１００倍）を、図５（ｂ）に普通レールにおける徐冷された黄銅ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率４００倍）をそれぞれ示す。なお図５（ａ）及び図５（ｂ）の内容は、それぞれ参考図３（ａ）及び参考図３（ｂ）によればより明確に判るものである。また、普通レールにおける水冷及び徐冷された黄銅ロー溶着部それぞれからレール中心部方向に向けての各箇所における硬度をビッカース硬度計で測定した。結果を図１７に示す。
【００２６】
［熱処理レール‐黄銅ロー溶着］
上記の熱処理レールの頭部表面に幅７ｍｍ×深さ１ｍｍの溝を、溝加工用機具で形成した後、バーナーで溝を約４５０℃まで加熱した（予熱処理）。次に線状の黄銅ロー（Ｃｕ：６０．０質量％及び残部Ｚｎ、電気抵抗率：６．２×１０−６Ω・ｍ）をバーナーで約１２００℃にまで加熱して溶融させ、黄銅ローを溝内に流し込み溶着させた。その後、黄銅ローが溶着した溝付近をバーナーで約４００℃まで加熱した（後熱処理）。そして普通レールの一端に濡れ雑巾を被せて溶着部を水冷し、他端に毛布を被せて溶着部を徐冷した。
図６（ａ）に熱処理レールにおける水冷された黄銅ロー溶着部の断面写真（電子顕微鏡倍率１２倍）を、図６（ｂ）に熱処理レールにおける徐冷された黄銅ロー溶着部の断面写真（電子顕微鏡倍率１２倍）をそれぞれ示す。図６において、頭部上面側から順に、黄銅ロー４、マルテンサイト組織生成領域７、熱影響部５及びレールの母材組織６が存在している。なお図６（ａ）及び図６（ｂ）の内容は、それぞれ参考図４（ａ）及び参考図４（ｂ）によればより明確に判るものである。また、図７（ａ）に熱処理レールにおける水冷された黄銅ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率１００倍）を、図７（ｂ）に熱処理レールにおける水冷された黄銅ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率４００倍）をそれぞれ示す。なお図７（ａ）及び図７（ｂ）の内容は、それぞれ参考図５（ａ）及び参考図５（ｂ）によればより明確に判るものである。更に、図８（ａ）に熱処理レールにおける徐冷された黄銅ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率１００倍）を、図８（ｂ）に熱処理レールにおける徐冷された黄銅ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率４００倍）をそれぞれ示す。なお図８（ａ）及び図８（ｂ）の内容は、それぞれ参考図６（ａ）及び参考図６（ｂ）によればより明確に判るものである。また、熱処理レールにおける水冷及び徐冷された黄銅ロー溶着部それぞれからレール中心部方向に向けての各箇所における硬度をビッカース硬度計で測定した。結果を図１７に示す。
【００２７】
［普通レール‐銀ロー溶着］
上記の普通レールの頭部表面に幅７ｍｍ×深さ１ｍｍの溝を、溝加工用機具で形成した後、バーナーで溝を約４５０℃まで加熱した（予熱処理）。次に線状の銀ロー（Ａｇ：３４．９質量％、Ｃｕ：２５．９質量％、Ｃｄ：１７．６質量％及び残部Ｚｎ、電気抵抗率：６．７×１０−６Ω・ｍ）をバーナーで約７２０℃にまで加熱して溶融させ、銀ローを溝内に流し込み溶着させた。その後、銀ローが溶着した溝付近をバーナーで約４００℃まで加熱した（後熱処理）。そして普通レールの溶着部に毛布を被せて徐冷した。
図９に普通レールにおける徐冷された銀ロー溶着部の断面写真（電子顕微鏡倍率１２倍）を示す。図９において、頭部上面側から順に、銀ロー８、熱影響部５及びレールの母材組織６が存在する。なお図９の内容は、参考図７によればより明確に判るものである。また、図１０（ａ）に普通レールにおける徐冷された銀ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率１００倍）を、図１０（ｂ）に普通レールにおける徐冷された銀ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率４００倍）をそれぞれ示す。なお図１０（ａ）及び図１０（ｂ）の内容は、それぞれ参考図８（ａ）及び参考図８（ｂ）によればより明確に判るものである。更に、普通レールにおける徐冷された銀ロー溶着部からレール中心部に向けての各箇所における硬度をビッカース硬度計で測定した。結果を図１７に示す。
【００２８】
［熱処理レール‐銀ロー溶着‐徐冷］
上記の熱処理レールの頭部表面に幅７ｍｍ×深さ１ｍｍの溝を、溝加工用機具で形成した後、バーナーで溝を約４５０℃まで加熱した（予熱処理）。次に線状の銀ロー（Ａｇ：３４．９質量％、Ｃｕ：２５．９質量％、Ｃｄ：１７．６質量％及び残部Ｚｎ、電気抵抗率：６．７×１０−６Ω・ｍ）をバーナーで約７２０℃にまで加熱して溶融させ、銀ローを溝内に流し込み溶着させた。その後、銀ローが溶着した溝付近をバーナーで約４００℃まで加熱した（後熱処理）。そして熱処理レールの溶着部に毛布を被せて溶着部を徐冷した。
図１１に熱処理レールにおける徐冷された銀ロー溶着部の断面写真（電子顕微鏡倍率１２倍）を示す。図１１において、頭部上面側から順に、銀ロー８、熱影響部５及びレールの母材組織６が存在する。なお図１１の内容は、参考図９によればより明確に判るものである。また、図１２（ａ）に熱処理レールにおける徐冷された銀ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率１００倍）を、図１２（ｂ）に熱処理レールにおける徐冷された銀ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率４００倍）をそれぞれ示す。なお図１２（ａ）及び図１２（ｂ）の内容は、それぞれ参考図１０（ａ）及び参考図１０（ｂ）によればより明確に判るものである。また、熱処理レールにおける徐冷された銀ロー溶着境界からレール中心部方向に向けての各箇所における硬度をビッカース硬度計で測定した。結果を図１７に示す。
【００２９】
［熱処理レール‐銀ロー溶着‐水冷］
上記の熱処理レールの頭部表面に幅７ｍｍ×深さ１ｍｍの溝を、溝加工用機具で形成した後、線状の銀ロー（Ａｇ：３４．９質量％、Ｃｕ：２５．９質量％、Ｃｄ：１７．６質量％及び残部Ｚｎ、電気抵抗率：６．７×１０−６Ω・ｍ）をバーナーで約７２０℃にまで加熱して溶融させ、銀ローを溝内に流し込み溶着させた。そして熱処理レールに濡れ雑巾を被せて溶着部を水冷した。
図１３に、予熱処理及び後熱処理なしの、熱処理レールにおける水冷された銀ロー溶着部の断面写真（電子顕微鏡倍率１２倍）を示す。図１３において、頭部上面側には、銀ロー８と、銀ローを挟むようにその両側に熱影響部５が存在し、これら銀ローと熱影響部の下にレールの母材組織６が存在する。なお図１３の内容は、参考図１１によればより明確に判るものである。また、図１４に、予熱処理及び後熱処理なしの、熱処理レールにおける水冷された銀ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率５０倍）を示す。なお図１４の内容は、参考図１２によればより明確に判るものである。
更に、図１５（ａ）に、予熱処理及び後熱処理なしの、熱処理レールにおける水冷された銀ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率１００倍）を、図１５（ｂ）に、予熱処理及び後熱処理なしの、熱処理レールにおける水冷された銀ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率４００倍）をそれぞれ示す。なお図１５（ａ）及び図１５（ｂ）の内容は、それぞれ参考図１３（ａ）及び参考図１３（ｂ）によればより明確に判るものである。また、図１６（ａ）に、予熱処理及び後熱処理なしの、熱処理レールにおける水冷された銀ロー溶着部のうちレールの母材組織の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率１００倍）を、図１６（ｂ）に、予熱処理及び後熱処理なしの、熱処理レールにおける水冷された銀ロー溶着部のうちレールの母材組織の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率４００倍）をそれぞれ示す。なお図１６（ａ）及び図１６（ｂ）の内容は、それぞれ参考図１４（ａ）及び参考図１４（ｂ）によればより明確に判るものである。
また、予熱処理及び後熱処理を施した、熱処理レールにおける徐冷された銀ロー溶着部から、及び予熱処理及び後熱処理なしの熱処理レールにおける水冷された銀ロー溶着部から、それぞれ図１８（ａ）及び図１８（ｂ）に示すＡ及びＢそれぞれの地点においてレール中心部方向に向けての各箇所における硬度をビッカース硬度計で測定した。結果を図１９に示す。ここで、図１８（ａ）は、予熱処理及び後熱処理を施した、熱処理レールにおける徐冷された銀ロー溶着部の断面写真（電子顕微鏡倍率２４倍）を、図１８（ｂ）は、予熱処理及び後熱処理なしの熱処理レールにおける水冷された銀ロー溶着部の断面写真（電子顕微鏡倍率２４倍）をそれぞれ示す。なお図１８（ａ）及び図１８（ｂ）の内容は、それぞれ参考図１５（ａ）及び参考図１５（ｂ）によればより明確に判るものである。
【００３０】
普通レール及び熱処理レールそれぞれにおける、黄銅ロー及び銀ロー溶着部それぞれの断面写真及び断面ミクロ組織写真、並びに黄銅ロー及び銀ロー溶着部それぞれのビッカース硬度から以下のことが明らかとなった。
【００３１】
普通レールの黄銅ロー溶着部には、水冷された場合、極薄い層のマルテンサイト組織が溶着部と熱影響部の境界部に生成しているが、銀ロー溶着部も含めて顕著なマルテンサイト組織の生成は見られなかった。
ところが、熱処理レールの黄銅ロー溶着部では、水冷された場合、広範囲にマルテンサイト組織の生成が見られ（図７参照。）、徐冷された場合も、溶着部に約０．０２ｍｍの明瞭なマルテンサイト組織層の生成が見られた（図８参照。）。
一方、熱処理レールの銀ロー溶着部には、マルテンサイト組織の生成は全く見られなかった。また、銀ロー溶着部は、溶着時に予熱処理及び後熱処理を行わず水冷を行なってもマルテンサイト組織の生成は見られなかった（図１３〜図１６参照。）
【００３２】
また、硬度測定結果からもマルテンサイト組織生成の有無が判る。ここで、普通レールの黄銅ロー溶着部では、水冷部（水冷された溶着部）の方が徐冷部（徐冷された溶着部）よりもわずかに高硬度を示しているが、マルテンサイト組織生成による異常な硬度上昇は見られなかった（図１７参照。）。しかし、熱処理レールの黄銅ロー溶着部では、マルテンサイト組織生成による約Ｈｖ５５０の高硬度を示した（図１７参照。）。更に、黄銅ローを溶着した熱処理レールの水冷部では、溶着部から約１ｍｍの深さまでマルテンサイト組織が混入した金属組織領域が生成していることも判る（図１７参照。）。
一方、普通レール及び熱処理レールの銀ロー溶着部では、徐冷されてもマルテンサイト組織の生成を示す異常な高硬度値は測定されなかった（図１７参照。）。また、予熱処理及び後熱処理なしで、銀ローを溶着した熱処理レールは、水冷されてもマルテンサイト組織の生成を示す異常な高硬度値は測定されなかった（図１９参照。）。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】Ｆｅ−Ｃ系平衡状態図である。
【図２】本発明を適用したレールの概略斜視図である。
【図３（ａ）】普通レールにおける水冷された黄銅ロー溶着部の断面写真（電子顕微鏡倍率１２倍）である。
【図３（ｂ）】普通レールにおける徐冷された黄銅ロー溶着部の断面写真（電子顕微鏡倍率１２倍）である。
【図４（ａ）】普通レールにおける水冷された黄銅ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率１００倍）である。
【図４（ｂ）】普通レールにおける水冷された黄銅ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率４００倍）である。
【図５（ａ）】普通レールにおける徐冷された黄銅ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率１００倍）である。
【図５（ｂ）】普通レールにおける徐冷された黄銅ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率４００倍）である。
【図６（ａ）】熱処理レールにおける水冷された黄銅ロー溶着部の断面写真（電子顕微鏡倍率１２倍）である。
【図６（ｂ）】熱処理レールにおける徐冷された黄銅ロー溶着部の断面写真（電子顕微鏡倍率１２倍）である。
【図７（ａ）】熱処理レールにおける水冷された黄銅ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率１００倍）である。
【図７（ｂ）】熱処理レールにおける水冷された黄銅ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率４００倍）である。
【図８（ａ）】熱処理レールにおける徐冷された黄銅ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率１００倍）である。
【図８（ｂ）】熱処理レールにおける徐冷された黄銅ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率４００倍）である。
【図９】普通レールにおける徐冷された銀ロー溶着部の断面写真（電子顕微鏡倍率１２倍）である。
【図１０（ａ）】普通レールにおける徐冷された銀ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率１００倍）である。
【図１０（ｂ）】普通レールにおける徐冷された銀ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率４００倍）である。
【図１１】熱処理レールにおける徐冷された銀ロー溶着部の断面写真（電子顕微鏡倍率１２倍）である。
【図１２（ａ）】熱処理レールにおける徐冷された銀ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率１００倍）である。
【図１２（ｂ）】熱処理レールにおける徐冷された銀ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率４００倍）である。
【図１３】予熱処理及び後熱処理なしの、熱処理レールにおける水冷された銀ロー溶着部の断面写真（電子顕微鏡倍率１２倍）である。
【図１４】予熱処理及び後熱処理なしの、熱処理レールにおける水冷された銀ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率５０倍）である。
【図１５（ａ）】予熱処理及び後熱処理なしの、熱処理レールにおける水冷された銀ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率１００倍）である。
【図１５（ｂ）】予熱処理及び後熱処理なしの、熱処理レールにおける水冷された銀ロー溶着部の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率４００倍）である。
【図１６（ａ）】予熱処理及び後熱処理なしの、熱処理レールにおける水冷された銀ロー溶着部のうちレールの母材組織の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率１００倍）である。
【図１６（ｂ）】予熱処理及び後熱処理なしの、熱処理レールにおける水冷された銀ロー溶着部のうちレールの母材組織の断面ミクロ組織写真（電子顕微鏡倍率４００倍）である。
【図１７】溶着境界からレール中心部に向けての各距離とビッカース硬度との関係を示すグラフである。
【図１８（ａ）】予熱処理及び後熱処理を施した、熱処理レールにおける徐冷された銀ロー溶着部の断面写真（電子顕微鏡倍率２４倍）である。
【図１８（ｂ）】予熱処理及び後熱処理なしの、熱処理レールにおける水冷された銀ロー溶着部の断面写真（電子顕微鏡倍率２４倍）である。
【図１９】図１８（ａ）及び図１８（ｂ）に示すＡ及びＢそれぞれの地点において、溶着境界からレール中心部に向けての各距離とビッカース硬度との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
【００３４】
１    レール
１ａ    頭部
１ｂ    足部
２    銀ロー
３    溝
４    黄銅ロー
５    熱影響部
６    母材組織
７    マルテンサイト組織生成領域
８    銀ロー
【図１】
2006063637.tif 000003
【図２】
2006063637.tif 000004
【図３（ａ）】
2006063637.tif 000005
【図３（ｂ）】
2006063637.tif 000006
【図４（ａ）】
2006063637.tif 000007
【図４（ｂ）】
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【図５（ａ）】
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【図５（ｂ）】
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【図６（ａ）】
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【図６（ｂ）】
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【図７（ａ）】
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【図７（ｂ）】
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【図８（ａ）】
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【図８（ｂ）】
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【図９】
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【図１０（ａ）】
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【図１０（ｂ）】
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【図１１】
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【図１２（ａ）】
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【図１２（ｂ）】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５（ａ）】
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【図１５（ｂ）】
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【図１６（ａ）】
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【図１６（ｂ）】
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【図１７】
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【図１８（ａ）】
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【図１８（ｂ）】
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【図１９】
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