(57)【要約】【課題】  高炉徐冷スラグを含有した補修用セメント組成物を表面コテ仕上げ及び吹付け施工に使用しコンクリート構造物の耐久性を向上させるものであり、さらに、施工性の向上を目的とする補修工法を提供すること。【解決手段】  セメント、骨材、粘調剤、短繊維、セメント用ポリマー及び高炉徐冷スラグを含有してなる吹付け用セメント組成物。さらに、超微粉末物質や膨張材を含有してなる前記補修用セメント組成物。また、吹付けまたはコテ塗りによりコンクリート表面に薄塗り後、繊維シートを取付けさらにその上に前記補修用セメント組成物を吹付けまたはコテ塗りする補修工法。前記補修用セメント組成物と圧搾空気を吹付けノズル先端から３０ｍ以下の位置で混合して、前記補修用セメント組成物を吹付ノズルから吹付けることを特徴とする補修工法である。また、前記補修用セメント組成物を用いて補修したコンクリート構造物である。【選択図】    なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
セメント、骨材、粘調剤、短繊維、セメント用ポリマー及び高炉徐冷スラグを含有してなる補修用セメント組成物。
【請求項２】
さらに、超微粉末物質を含有してなる請求項１記載の補修用セメント組成物。
【請求項３】
さらに、膨張材を含有してなる請求項１又は２項記載の補修用セメント組成物。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１つに記載の補修用セメント組成物を吹付けまたはコテ塗りによりコンクリート表面に薄塗り後、繊維シートを取付けさらにその上に前記補修用セメント組成物を吹付けまたはコテ塗りすることを特徴とする補修工法。
【請求項５】
請求項１〜３のいずれか１つに記載の補修用セメント組成物と圧搾空気を吹付けノズル先端から３０ｍ以下の位置で混合して、前記補修用セメント組成物を吹付ノズルから吹付けることを特徴とする補修工法。
【請求項６】
請求項１〜３のいずれか１つに記載の補修用セメント組成物を用いて補修したコンクリート構造物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、主に、土木・建築業界において適用されるコンクリート構造物の補修に使用される補修用セメント組成物及び補修工法に関する。
なお、本発明で云うモルタルとは、セメント等に細骨材を混合したモルタル及び必要に応じて粗骨材を混合したコンクリートを総称したものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、鉄筋コンクリート構造物において、二酸化炭素による中性化や塩化物イオンの浸透による塩害が進行し、鉄筋が腐食したコンクリート構造物からコンクリート片が剥落する事故が相次いでいる。このような事故を未然に防止する目的で剥落防止工が行われている（特許文献１参照）。
しかしながら、従来の剥落防止工に用いられる表面被覆材（防錆剤を混ぜたモルタル等）は、物質遮断性を有するものではなく、すなわち、二酸化炭素や塩素イオンの透過を抑止するものではなく、コンクリート構造物の劣化防止の観点から充分に延命化を図れるものではなかった。そのため、コンクリート構造物の耐久性を飛躍的に向上させる表面被覆材や剥落防止工法の開発が強く求められている。
【特許文献１】特開２００４−５２４１３号公報
【０００３】
一方、海洋・港湾構造物を中心に予防保全計画が進められている。これは、重要構造物のライフサイクルを考慮し、劣化する前に予防処置を施すという考え方に基づいている。予防保全のための手法はまだ確立していないが、既存のコンクリート構造物に表面被覆材を施工する方法により構造物の延命化を図るものであり、予防保全の観点からも、コンクリート構造物の耐久性を飛躍的に向上させる表面被覆材の開発が強く求められている。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
本発明者は、鋭意検討を重ねた結果、高炉徐冷スラグを含有した特定の補修用セメント組成物を使用することにより、上記課題を解決できる知見を得て本発明を完成するに至った。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
すなわち、本発明は、セメント、骨材、粘調剤、短繊維、セメント用ポリマー及び高炉徐冷スラグを含有してなる吹付け用セメント組成物であり、さらに、超微粉末物質を含有してなる前記補修用セメント組成物であり、さらに、膨張材を含有してなる前記補修用セメント組成物である。また、吹付けまたはコテ塗りによりコンクリート表面に薄塗り後、繊維シートを取付けさらにその上に前記補修用セメント組成物を吹付けまたはコテ塗りする補修工法であり、前記補修用セメント組成物と圧搾空気を吹付けノズル先端から３０ｍ以下の位置で混合して、前記補修用セメント組成物を吹付ノズルから吹付けることを特徴とする補修工法である。また、前記補修用セメント組成物を用いて補修したコンクリート構造物である。
【発明の効果】
【０００６】
本発明の補修用セメント組成物及び補修工法を使用することにより、二酸化炭素や塩素イオンの透過を抑止し中性化や塩害を抑え、コンクリート構造物の耐久性を飛躍的に向上させるばかりか、強度発現性や施工性が良好であり、さらに、吹付け時のリバウンド、粉塵量を低減でき、作業性の良好なコンクリートの表面コテ仕上げ及び吹付け施工ができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
以下、本発明を詳細に説明する。
【０００８】
本発明は、高炉徐冷スラグを含有した補修用セメント組成物（以下、モルタルという）を表面コテ仕上げ、及び吹付け施工に使用しコンクリート構造物の耐久性を向上させるものであり、さらに、施工性の向上を目的とする補修工法を提供するものである。
【０００９】
本発明で使用するセメントとしては、特に限定されるものではなく、普通、早強及び中庸熱等の各種ポルトランドセメント、これらポルトランドセメントに高炉スラグ又はフライアッシュ等を混合した各種混合セメント、並びに、通常市販されている各種微粒子セメント、エコセメントが挙げられる。中でも、経済性や作業性が良く、スランプロスが少ない点で、普通ポルトランドセメントが好ましい。
【００１０】
本発明で使用する骨材としては、粗骨材や細骨材いずれも使用できるが、既設コンクリートの補修用に使用でき、かつ、既設コンクリートへ吹付けた際にリバウンドしにくい点で、細骨材率（容積％）が７０〜１００％の骨材が好ましく、１００％の骨材がより好ましい。骨材の品質は、安定性が高く、密度が２．５ｃｍ３／ｇ以上のものが好ましい。細骨材としては、川砂、山砂、石灰砂、及び珪砂等が使用でき、粗骨材としては、川砂利、山砂利、及び石灰砂利等が使用でき、最大骨材寸法は１０ｍｍ下が好ましい。
【００１１】
本発明のモルタルの配合は、Ｃ／Ｓ（セメント／骨材比：質量比）＝１／１〜１／４が好ましく、１／１．５〜１／３がより好ましい。１／１未満では吹付けたモルタルにクラックが入りやすくなるおそれがあり、１／４を越えると単位セメント量が少なくなり、Ｗ／Ｃ（水／セメント比：質量比）が上がり、短・長期強度が低いばかりか、ポンプ圧送性が悪くなり、吹付けし難くなる場合がある。
【００１２】
本発明で使用する粘調剤は、モルタルの粘度を調整するもので、特に限定されるものではないが、一般に水溶性高分子物質と呼ばれているもので、メチルセルロース（ＭＣ）、カルボキシルメチルセルロース（ＣＭＣ）、ポリビニルアルコール（ＰＶＡ）及びアクリル酸及びポリエチレンオキサイド（ＰＥＯ）等が挙げられ、既設コンクリート等と吹付けモルタルの吹付け時の付着性向上、リバウンド低減及びモルタル圧送性の向上を目的に使用される。
【００１３】
粘調剤の使用量は、通常、セメント１００質量部に対して、０．０１〜１質量部が好ましく、０．０５〜０．５質量部がより好ましい。０．０１質量部未満では既設コンクリート等と吹付けモルタルの吹付け時の付着性向上、リバウンド低減及びモルタル圧送性の向上が期待できない場合があり、１質量部を超えると、その効果の向上が期待できないばかりか経済的でない場合がある。
【００１４】
粘調剤の混合方法は、特に限定されるものではないが、予めセメントと混合、若しくは水に溶解等して混合することが好ましい。
【００１５】
本発明で使用する短繊維は、モルタルの靭性を向上させ、モルタルの剥落による落下等を防ぐため使用されるもので、短繊維として無機質や有機質いずれも使用できる。無機質の繊維としては、ガラス繊維、炭素繊維、ロックウール、石綿、セラミック繊維、及び金属繊維等が挙げられ、有機質の繊維としては、ビニロン繊維、ポリエチレン繊維、ポリプロピレン繊維、ポリアクリル繊維、セルロース繊維、ポリビニルアルコール繊維、アラミド繊維、パルプ、麻、木毛、及び木片等が挙げられる。これらの中では、混合性、作業性、耐久性、耐衝撃性、経済性の点で、金属繊維やビニロン繊維及びポリプロピレン繊維が好ましい。
【００１６】
短繊維の長さは、モルタル圧送性や混合性及び施工性等の点で、２０ｍｍ以下が好ましく、６〜１２ｍｍがより好ましい。２０ｍｍを超えると圧送中にモルタルが閉塞する場合があり、モルタル表面の見栄えが悪くなる。
【００１７】
短繊維の使用量は、モルタル（水も含む）１００容積部中、０．１〜３容積部以下が好ましく、０．１〜１．５容積部以下がより好ましい。０．1容積部未満だと耐衝撃性や弾性の向上の効果が小さい場合があり、３容積部を超えると、モルタルの混練り不良や圧送性の低下等の問題が発生する場合があり、経済的でない。
【００１８】
本発明で使用するセメント用ポリマー（以下、ポリマーという）としては、水性ポリマーディスパージョン、再乳化形粉末樹脂、水溶性ポリマー、液状ポリマーが挙げられ、特に限定されるものではない。水性ポリマーディスバージョンとしては、天然ゴムラテックスやアクリルゴム、スチレン・ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）等の合成ゴムラテックスやエチレン・酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）、ポリアクリル酸エステル（ＰＡＥ）等の樹脂エマルジョン等が挙げられる。ポリマーの形態としては、再乳化型粉末タイプや液体タイプ等があり、モルタルのリバウンド低減や既設コンクリートとの付着性の向上、耐久性向上のため使用される。
【００１９】
ポリマーの使用量は、セメント１００質量部に対して、固形分換算で１〜１５質量部が好ましくは、３〜１０質量部がより好ましい。１質量部未満では既設コンクリート等と吹付けモルタルの吹付け時の付着性向上、リバウンド低減及びモルタルの耐久性の向上が期待できない場合があり、１５質量部を超えると、その効果の向上が期待できないばかりか経済的でない場合がある。
【００２０】
ポリマーの混合方法は、特に限定されるものではないが、粉体の場合は、予めセメントと混合、若しくは混練り時に他の材料と同時投入するか水に懸濁又は溶解して混合する方法等が好ましく、液体の場合は、混練り時に他の材料と同時投入するか、水に混合して使用する方法等が好ましい。
【００２１】
本発明で使用する高炉徐冷スラグは、高炉で熔解したものが徐冷されて結晶化した高炉スラグである。
高炉徐冷スラグの成分は、高炉水砕スラグと同様の組成を有しており、具体的には、ＳｉＯ２、ＣａＯ、Ａｌ２Ｏ３、及びＭｇＯ等を主要な化学成分とし、その他、ＴｉＯ２、及びＦｅ２Ｏ３等が挙げられる。また、化合物としては、ゲーレナイト２ＣaＯ・Ａｌ２Ｏ３・ＳiＯ２とアケルマナイト２ＣaＯ・ＭｇＯ・２ＳiＯ２の混晶であるメリライトを主成分とする。
【００２２】
本発明で使用する高炉徐冷スラグのガラス化率は、３０％以下が好ましく、１０％以下がより好ましい。ガラス化率が３０％を超えると、本発明の効果、すなわち、二酸化炭素や塩素イオンの透過を抑止し、モルタルの中性化の抑えが充分に得られない場合がある。
【００２３】
本発明でいうガラス化率(Ｘ)は、Ｘ（％）＝（１−Ｓ／Ｓ0）×100として求められる。ここで、Ｓは粉末Ｘ線回折法により求められる徐冷スラグ中の主要な結晶性化合物であるメリライト（ゲーレナイトとアケルマナイトの混晶）のメインピークの面積であり、Ｓ0は徐冷スラグを１０００℃で３時間加熱し、その後、５℃／分の冷却速度で冷却したもののメリライトのメインピークの面積を表す。
【００２４】
高炉徐冷スラグの粉末度は、通常、ブレーン比表面積で２０００〜８０００ｃｍ２／ｇ程度の範囲にあるものが好ましく、３０００〜７０００ｃｍ２／ｇ程度のものがより好ましい。ブレーン比表面積が２０００ｃｍ２／ｇ未満では、二酸化炭素や塩化物イオンの透過を抑止してモルタルの中性化や塩害を抑える効果が弱まり、また、８０００ｃｍ２／ｇを超えて粉砕するには粉砕動力が大きくなり不経済であり、また、高炉徐冷スラグが風化しやすくなり品質の経時的な劣化が大きくなる傾向がある。
【００２５】
高炉徐冷スラグの使用量は、通常、セメントと高炉徐冷スラグの合計１００質量部に対して、１０〜６７質量部が好ましく、２５〜５０質量部がより好ましい。１０質量部未満ではモルタルの中性化や塩害の抑止が充分に得られない場合があり、６７質量部を超えると、その効果の向上が期待できない場合があるばかりか強度発現が低い場合がある。
【００２６】
本発明で使用する超微粉末物質（以下超微粉と言う）は、特に制限されるものではないが、例えば、金属シリコンやフェロシリコン合金等を製造する際に副生するシリカフューム、溶融シリカを製造する際に副生するシリカダスト、超微粉砕したスラグ及びベントナイト等が挙げられる。それらの平均粒子径は、１０μｍ以下のものが好ましく、１μｍ以下のものがより好ましい。超微粉は、モルタルをポンプ圧送したときの材料分離防止と、吹付けたモルタルのリバウンド低減、剥落防止のため使用される。
【００２７】
超微粉の使用量は、通常、セメント１００質量部に対して、１〜１５質量部が好ましく、３〜１０質量部がより好ましい。１質量部未満ではモルタルの材料分離防止、リバウンド低減の期待が出来ない場合があり、１５質量部を超えると、その効果の向上が期待できない場合がある。
【００２８】
超微粉の混合方法は、特に限定されるものではないが、予めセメントと混合か好ましく、若しくは水と混合してスラリーとして混合しても良い。
【００２９】
膨張材は、市販の何れも使用可能であるが、カルシウムアルミサルホネート系や生石灰系等のものが挙げられ、モルタルの収縮低減のため用いられる。
【００３０】
膨張材の使用量は、単位セメント量により変動するが、通常、セメント１００質量部に対して、１〜１０質量部が好ましく、３〜７質量部がより好ましい。１質量部未満ではモルタルのひび割れ防止の期待が出来ない場合があり、１０質量部を超えると、その効果の向上が期待できないばかりか異常膨張の原因となる場合がある。
【００３１】
膨張材の混合方法は、特に限定されるものではないが、予めセメントと混合しておくのが好ましい。
【００３２】
本発明で使用する水の量は、水と、セメント、超微分及び膨張材からなる結合材との水結合材比（Ｗ／Ｂ：質量比）で３５〜６０％が好ましく、４０〜５０％がより好ましい。３５％未満だとモルタルの流動性が悪く、ポンプ圧送性に支障をきたす場合があり、６０％を超えると強度発現性が低下する場合がある。
【００３３】
本発明では、モルタルの性状を改善する目的で、減水剤やＡＥ剤等の各種混和剤を併用してもよい。
【００３４】
本発明のモルタルは、通常、既設コンクリートの断面修復する表面に厚さ１〜３ｍｍ程度に吹付けかコテで薄塗りを行った後、繊維シートを貼り付けその上にさらに前記モルタルを吹付けかコテ塗りを行い断面補修仕上げ行う。モルタルの施工厚さは凹凸部により若干変動するが、通常３〜２０ｍｍ程度が好ましい。３ｍｍ以下では剥落防止効果が弱く、また、モルタルの中性化の問題が起こる可能性があり、２０ｍｍを超えても、大幅な効果改善は期待できなく、経済的でない。
【００３５】
本発明で使用する繊維シートとしては、ニ軸、三軸何れの繊維シートも使用可能であるが、既設コンクリートの凹凸に対しての追従性が有り、繊維の引張強度が高いビニロン繊維シート及びアクリル繊維シートが好ましい。繊維シートのメッシュサイズは８〜１５ｍｍ程度で、メッシュ間隔は６〜１０ｍｍ程度、厚みは１ｍｍ以下が好ましい。
【００３６】
本発明で使用する吹付けにおける圧搾空気との混合方法としては、例えば以下の方法が挙げられる。モルタルを圧送するポンプ、例えばスクイズポンプ、ピストンポンプ、及びスネークポンプ等により、１０ＭＰａ以下の圧力でモルタルを圧送して、吹付ノズル先端から手前の位置、好ましくは吹付ノズル先端から３０ｍ以下、より好ましくは１０ｍ以下の位置で、モルタルと圧搾空気を混合して吹付けモルタルを調製し、この吹付けモルタルを補修吹付け材料として、補修個所に吹付ける方法が挙げられる。３０ｍを越えると圧送管内での圧搾空気の圧力損失が大きく、モルタルが圧送管内で閉塞し、圧送が低下、若しくは圧送不良となる場合がある。
【００３７】
なお、圧搾空気は、１Ｍｐａ以下、好ましくは０．４〜０．７Ｍｐａの圧力で、ホースを経由してＹ字管又はシャワーリングへ圧送され、Ｙ字管又はシャワーリングから吐出してモルタルと混合し、吹付けモルタルとしてコンクリートの表面仕上げ及び断面修復に吹付けられるものである。
【実施例】
【００３８】
以下、実験例に基づき詳細に説明する。
【００３９】
実験例１
セメント７５質量部、細骨材１３０質量部、粘調剤０．１質量部、短繊維１容積部（モルタル１００容積部中）、ポリマー１０質量部（固形分換算）、超微粉４質量部、膨張材４質量部とし、高炉徐冷スラグの使用量を表１に示すように変え、Ｗ／Ｂ（セメント、高炉徐冷スラグ、微粒分、膨張材含：質量比）＝４８％、からなるモルタルを調製し、ハンドミキサーで混練り後、４０×４０ｃｍのコンクリート版表面に厚さ１ｍｍでモルタルをコテ均しした後、所定材齢で圧縮強度試験と中性化試験を実施した。結果を表１に示す。
【００４０】
（使用材料）
セメント：普通ポルトランドセメント、市販品、比重３．１６
高炉徐冷スラグ：化学組成（質量％）ＳiＯ２３１．７％、ＣaＯ３９．５％、Ａｌ２Ｏ３１４．８％、ガラス化率５％、ブレーン比表面積６０００ｃｍ２／ｇ
細骨材：新潟県青海町産石灰砂、比重２．６７、最大骨材寸法０．６ｍｍ
粘調剤：メチルセルロース、市販品
短繊維：ビニロン繊維、市販品、Ｌ＝１２ｍｍ 
ポリマー：スチレン・ブタジエンゴム（ＳＢＲ）ラテックス、市販品
超微粉：シリカフューム、市販品、平均粒子径１μｍ以下
膨張材：アウイン系、市販品
【００４１】
（測定方法）
中性化試験：打設４週後、温度３０℃、湿度６０％、ＣＯ２濃度５％で４週間中性化促進養生による。モルタルの破断面にフェノールフタレインアルコール溶液を塗布し、赤色に変化しない領域を中性化領域とした。
塩素イオン浸透試験：打設４週後、海水（ＪＩＳ  ６２０５に準拠、ＮａＣｌ２４．５ｇ／Ｌ、ＭｇＣｌ２１１．１ｇ／Ｌ、Ｎａ２ＳＯ４４．１ｇ／Ｌ、ＫＣｌ０．７ｇ／Ｌを含んだ人工海水）に４週間浸漬した後、モルタルの破断面に０．１ｍｏｌ／Ｌの硝酸銀を塗布し、白色に変化した領域を塩素イオンの浸透した領域とした。
圧縮強度：ＪＩＳ Ｒ ５２０１「セメントの物理試験方法」による。
【００４２】
【表１】
2006117451.tif 000002
【００４３】
表１より、本発明のモルタル（補修用セメント組成物）は、中性化及び塩素イオンの浸透が抑制されていることが判る。
【００４４】
実験例２
実験例１の高炉徐冷スラグの使用量を２５質量部とし、表２に示すように高炉徐冷スラグの粉末度と種類を変えたこと以外は、実験例１と同様に行った。結果を表２に示す。
【００４５】
【表２】
2006117451.tif 000003
【００４６】
表２より、本発明のモルタル（補修用セメント組成物）は、中性化が抑制されていることが判る。
【００４７】
実験例３
実験例１の高炉徐冷スラグの使用量を２５質量部とし、表３に示すように粘調剤の使用量を変えて、実験例１と同様にモルタルを調製しコンクリート表面にモルタルをコテ均しした後、所定材齢で付着強度の試験を実施した。また、施工性の評価も実施した。結果を表３に示す。
【００４８】
（測定方法）
付着強度：ＪＨＳ ４１６「コンクリートとの付着試験」による。
施工性：コテによる均し状態を△・・伸びが悪い、○・・普通、◎・・良好、で表す。
【００４９】
【表３】
2006117451.tif 000004
【００５０】
表３より、本発明のモルタル（補修用セメント組成物）は、施工性が良好で、付着強度が高く剥離し難いことが判る。
【００５１】
実験例４
実験例３の粘調剤の使用量を０．１質量部とし、表４に示すようにポリマー（固形分換算）の使用量を変えたこと以外は、実験例３と同様に行った。結果を表４に示す。
【００５２】
【表４】
2006117451.tif 000005
【００５３】
表４より、本発明のモルタル（補修用セメント組成物）は、施工性が良好で、付着強度が高く剥離し難いことが判る。
【００５４】
実験例５
実験例３の粘調剤の使用量を０．１質量部とし、表５に示すように超微粉の使用量を変えた以外は、実験例３と同様に行った。この結果を表５に示す。
【００５５】
【表５】
2006117451.tif 000006
【００５６】
表５より、本発明のモルタル（補修用セメント組成物）は、施工性が良好で、付着強度が高く剥離し難いことが判る。
【００５７】
実験例６
実験例１の高炉徐冷スラグの使用量を２５質量部とし、表６に示すように膨張材の使用量を変え、実験例１と同様にモルタルを調製しモルタルの表面状態を観察した。結果を表６に示す。
【００５８】
（測定方法）
表面状態：３０×３０ｃｍの平版コンクリートにモルタルを厚さ５ｍｍに塗付け、表面をコテで均した後２０℃、湿度６０％の室内に１週間放置し、表面の亀裂発生状態を観察した。
○・・・・亀裂無し
△・・・・亀裂が１本
×・・・・亀裂が２本以上
【００５９】
【表６】
2006117451.tif 000007
【００６０】
表６より、本発明のモルタル（補修用セメント組成物）は、モルタル表面に亀裂が発生し難く、外観が良好であることが判る。
【００６１】
実験例７
実験例１の高炉徐冷スラグの使用量を２５質量部とし、実験例１と同様にモルタル（実験Ｎo.1-3）を調製し、ハンドミキサーで混練り後、４０×４０ｃｍのコンクリート版表面に厚さ１ｍｍでモルタルをコテ均しした後、表７に示す繊維シートをモルタルに押さえつけ、さらに前記モルタルを厚さ３ｍｍでコテ均しを行い、材齢２８日に押し抜き試験を実施した。結果を表７に示す。
【００６２】
（使用材料）
繊維シートＡ：ニ軸ビニロン繊維（目幅６ｍｍ）、市販品
繊維シートＢ：ニ軸ビニロン繊維 (目幅８ｍｍ)、市販品 
繊維シートＣ：三軸ビニロン繊維 (目幅８ｍｍ)、市販品
繊維シートＤ：ニ軸ビニロン繊維 (目幅９ｍｍ)、市販品
繊維シートＥ：ニ軸アラミド繊維 (目幅９ｍｍ)、市販品
【００６３】
（測定方法）
押抜き試験：「はく落防止の押抜き試験方法」(ＪＨＳ ４２４による)
・規格１．５ＫＮ以上(変位１０ｍｍ以上における最大荷重)
・Ｕ型コンクリート蓋（４００×６００×６０ｍｍ)中央部裏面をφ１００ｍｍで５５ｍｍの深さにコアを行い（５ｍｍ残す)、表面に実施例１の方法でモルタルを塗付け、材齢２８日で裏面より押し抜き試験を実施する。
【００６４】
【表７】
2006117451.tif 000008
【００６５】
表７より、本発明の繊維シートを使用した補修工法によりモルタル（補修用セメント組成物）の押抜き強度は高く、剥離し難いことが判る。
【００６６】
実験例８
繊維シートＡ：ニ軸ビニロン繊維（目幅６ｍｍ）を使用し、表８に示すように短繊維の使用量（モルタル１００容積部中）を変えたこと以外は、実験例７と同様に行った。結果を表８に示す。
【００６７】
【表８】
2006117451.tif 000009
【００６８】
表８より、本発明の繊維シートを使用した補修工法によりモルタル（補修用セメント組成物）の押抜き強度が高く、剥離し難いことが判る。
【００６９】
実験例９
実験例１の高炉徐冷スラグの使用量を２５質量部とし、実験例１と同様にモルタル（実験Ｎo.1-3）を調製し、ダマカットミキサ（５０Ｌ）で混練りして調製した。このモルタルをスクイズポンプで圧送し、先端８ｍｍφの吹付けノズルの表９に示した混合位置で吹付けノズルシャワーリングから強制的に圧搾空気（０．７ＭＰａ）をモルタルに吹き込み（１．２ｍ３／ｈ）、モルタルをコンクリート壁に吹付け（Ｏ．３ｍ３／ｈ）た。なお、圧送ホースは１．５インチφの耐圧ホースを使用し、エアーホースは１／２インチφのホースを使用した。
モルタルと圧搾空気の混合位置を変えて吹付けたモルタルの測定結果を表９に示す。なお、圧搾空気の導入は、混合位置が１ｍ未満ではシャワーリングで行い、１ｍ以上ではＹ字管を使用して行った。
【００７０】
【表９】
2006117451.tif 000010
【００７１】
表９より、本発明のモルタル（補修用セメント組成物）及び補修工法を使用すると、吹付けモルタルのリバウンド率と付着性が良好であることが判る。
【産業上の利用可能性】
【００７２】
本発明の補修用セメント組成物及び補修工法を使用することにより、二酸化炭素や塩素イオンの透過を抑止し中性化や塩害を抑え、コンクリート構造物の耐久性を飛躍的に向上させるばかりか、強度発現性や施工性が良好であり、さらに、吹付け時のリバウンド、粉塵量を低減でき、作業性の良好なコンクリートの表面コテ仕上げ及び吹付け施工ができるため、老朽化したコンクリート構造物の補修に極めて有用である。