(57)【要約】【課題】  リブによるフェース補強効果を充分に確保しながら反発性能の高いゴルフクラブヘッドを提供する。【解決手段】  ゴルフクラブヘッド１のフェース裏面２ｂに、フェース中央部からフェース周縁部に向かって延びるリブ７１〜７６が６本以上設けられている。互いに隣り合った前記リブ相互間における延在方向のなす角度θ１〜θ６は９０度未満である。リブ７１〜７６のうち、リブの延在方向とヘッド縦方向ｄ１とのなす角度が最も小さく、且つ、フェース中央部からクラウン部側のフェース周縁部に向かって延びているリブである上方向リブ７の断面積は、他のリブ７２〜７６の断面積よりも小さい。【選択図】      図１
2006141806.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
フェース裏面に、フェース中央部からフェース周縁部に向かって延びるリブが６本以上設けられており、
互いに隣り合った前記リブ相互間における延在方向のなす角度θ（度）は９０度未満であり、
前記リブのうち、リブの延在方向とヘッド縦方向とのなす角度が最も小さく、且つ、フェース中央部からクラウン部側のフェース周縁部に向かって延びているリブである上方向リブの断面積は、他の前記リブの断面積よりも小さいことを特徴とするゴルフクラブヘッド。
【請求項２】
前記上方向リブの断面積は、２．０〜８．０ｍｍ２であり、他の前記リブの断面積は４．０〜１０．０ｍｍ２であることを特徴とする請求項１に記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項３】
前記リブの幅が３ｍｍ〜１４ｍｍであり、前記リブの高さは０．３ｍｍ〜１．５ｍｍであることを特徴とする請求項１又は２のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項４】
フェース肉厚が０．５ｍｍ以上で且つ３．５ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
【請求項５】
互いに隣り合った前記リブの境界線同士が交差する部分には、曲率半径Ｒ（ｍｍ）の丸みが付与されており、この曲率半径Ｒ（ｍｍ）と当該リブ相互間における前記角度θ（度）との比である（θ／Ｒ）の値は３〜５０であることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のゴルフクラブヘッド。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フェース裏面をリブで補強したゴルフクラブヘッドに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、ゴルフクラブヘッドは、大型化及び薄肉化する傾向にあり、フェース部分の強度が不足する傾向にある。フェースの肉厚を薄くしつつフェース強度を高めるため、フェース裏面にリブを設ける手法が知られている。
特許文献１には、上下方向に延びる複数本のリブを設け、該リブの高さをトウ側及びヒール側のリブほど低くし、且つ個々のリブにおける高さ分布は、その長手方向で一定あるいは下方（ソール寄り）ほど高くされているゴルフクラブヘッドが開示されている（特許文献１参照。）。
【特許文献１】特開２００３−２９０３９６号公報（請求項１、請求項２、図１、図２）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
上記従来技術のゴルフクラブヘッドでは、リブの体積（リブの重量）が大きい割にはフェース強度の補強効果（以下、フェース補強効果又は単に補強効果ともいう）が充分ではなかった。また、全てのリブが上下方向に延びているため、特にフェースのトウ側及びヒール側において上下方向に延びるリブにより、フェース剛性が過大となり、打球時においてフェースの振動を過度に拘束していた。
本発明では、リブによるフェース補強効果を充分に確保しながら反発性能の高いゴルフクラブヘッドを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
本発明のゴルフクラブヘッドは、フェース裏面に、フェース中央部からフェース周縁部に向かって延びるリブが６本以上設けられており、互いに隣り合った前記リブ相互間における延在方向のなす角度θ（度）は９０度未満であり、前記リブのうち、リブの延在方向とヘッド縦方向とのなす角度が最も小さく、且つ、フェース中央部からクラウン部側のフェース周縁部に向かって延びているリブである上方向リブの断面積は、他の前記リブの断面積よりも小さいことを特徴とする。
【０００５】
リブをフェース中央部からフェース周縁部に向かって配置することにより、フェース剛性を過度に高めることなく、フェースに作用する応力をより均等に分散することができる。また、リブを６本以上としたのは、６本未満ではリブの無い部分の領域が広くなり、その領域が強度不足となりやすいからである。また、互いに隣り合った前記リブ相互間における延在方向のなす角度θは９０度未満としたのは、該角度θが９０度以上である領域があると、その領域が強度不足となりやすいからである。また、上述した上方向リブの断面積を比較的小さくすることにより、フェース補強効果を保持しながら反発性能を高くすることができる。
【０００６】
なお、ヘッド縦方向とは、次のように定義される。
ヘッドを所定のロフト角（リアルロフト角）及びライ角にて水平面上に載置した基準状態において、ヘッド重心からフェース面に下ろした垂線を含み、前記水平面と直交する基準面を設定したとき、該基準面とフェース面との交線の方向をヘッド縦方向とする。
【０００７】
また、リブの断面積とは、以下のように定義される。
リブの長手方向中央位置からリブの一端側にリブ全長（リブ長手方向の全長。以下同じ。）の４０％だけ隔てた位置Ａと、リブの長手方向中央位置からリブの他端側にリブ全長の４０％だけ隔てた位置Ｂとを設定したとき、位置Ａから位置Ｂまでの各長手方向位置におけるリブの断面積の平均値を、当該リブの断面積とする。
【０００８】
前記上方向リブの断面積は、２．０ｍｍ２以上であるのが好ましい。２．０ｍｍ２未満であるとフェース強度が不足してフェースが破損しやすくなるからであり、よって４．０ｍｍ２以上がより好ましく、４．１ｍｍ２以上が更に好ましく、４．３ｍｍ２以上が特に好ましい。また上方向リブの断面積は８．０ｍｍ２以下であるのが好ましい。８．０ｍｍ２を超えるとフェース剛性が高くなりすぎてフェースの振動が過度に抑制され、反発性能が低下しやすくなるからであり、よって６．０ｍｍ２以下が更に好ましく、５．８ｍｍ２以下が特に好ましい。
【０００９】
上方向リブ以外のリブ（他のリブ）の断面積は４．０ｍｍ２以上であるのが好ましい。４．０ｍｍ２未満であると、フェース強度が不足してフェースが破損しやすくなるからであり、よって５．０ｍｍ２以上がより好ましく、５．８ｍｍ２以上が更に好ましく、６．１ｍｍ２以上が特に好ましい。
また上方向リブ以外のリブの断面積は１０．０ｍｍ２以下であるのが好ましい。１０．０ｍｍ２を超えると、フェース剛性が高くなりすぎてフェースの振動が過度に抑制され、反発性能が低下しやすくなるからであり、よって８．０ｍｍ２以下がより好ましく、７．６ｍｍ２以下が更に好ましく、７．５ｍｍ２以下が特に好ましい。なお、上方向リブが２本ある場合には、上方向リブの断面積とは、該２本のリブの断面積の平均値とする。
【００１０】
また、前記リブの幅が３ｍｍ〜１４ｍｍであり、前記リブの高さは０．３ｍｍ〜１．５ｍｍであるのが好ましい。リブの幅が３ｍｍより狭いと、比較的狭い幅のリブに応力が集中して、リブのエッジ部分で破損が起きやすくなり、リブの幅が１４ｍｍより広いと、フェース剛性が過度に大きくなり反発性能が低下しやすくなるからである。また、リブの高さが０．３ｍｍより低いと、リブによるフェース補強効果が少なくなり、リブの高さが１．５ｍｍより高いと、リブに応力が集中しやすくなるからである。
【００１１】
また、上記のゴルフクラブヘッドにおいては、フェース肉厚が０．５ｍｍ以上で且つ３．５ｍｍ以下であるのが好ましい。フェース肉厚が０．５ｍｍより薄いとフェース強度が不足しやすくなり、３．５ｍｍを超えるとフェース剛性が高くなりすぎて反発性能が低下するからである。
【００１２】
上記ゴルフクラブヘッドにおいて、互いに隣り合った前記リブの境界線同士が交差する部分には、曲率半径Ｒ（ｍｍ）の丸みが付与されており、この曲率半径Ｒ（ｍｍ）と当該リブ相互間における前記角度θ（度）との比である（θ／Ｒ）の値は３〜５０であるのが好ましい。この（θ／Ｒ）が３未満であると、角度θに対して曲率半径Ｒが大きくなり、フェースの厚肉部分が増加しすぎて反発係数が低下しやすくなる。また（θ／Ｒ）が５０を超えると、角度θに対して曲率半径Ｒが小さくなり、フェースの厚肉部分が減少し且つ境界線の交差部分に応力が集中しやすくなって耐久性が低下しやすくなる。
【発明の効果】
【００１３】
フェース中央部からフェース周縁部に向かって延びるリブを６本以上設け、且つ上方向リブの断面積を他のリブの断面積よりも小さくしたので、フェース補強効果を維持しながら反発性能を高めることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下に、本発明の実施形態を図面を参照しつつ説明する。
図４は、本発明の第一実施形態であるゴルフクラブヘッド（以下、単にヘッドともいう）１の全体を示す斜視図である。このヘッド１は、いわゆるウッド型のゴルフクラブヘッドであって、ボールを打球するためのフェース部２と、このフェース部２の上縁からヘッド後方に延びヘッド１の上面を構成するクラウン部３と、フェース部２の下縁からヘッド後方に延びヘッド１の下面を構成するソール部４と、クラウン部３とソール部４との間に延びるフェース部２以外の部分であるサイド部５と、シャフト（図示しない）を挿入接着するためのシャフト穴（図示されない）を備えたホーゼル部６と、を有する。このヘッド１は、内部が中空とされた中空構造をなしている。
【００１５】
ヘッド１は、チタン合金等の金属からなり、２つの部材が接合された２ピース構造である。図４において、接合された２部材の境界線ｋｓを仮想線（２点鎖線）にて示す。即ちこのヘッド１は、フェース部２の全体を含むとともに該フェース部２の周縁からヘッド後方へと延びる立上り部１１を備えヘッド１の前方部分を構成する略お椀型のカップフェース１ａと、ヘッド１のうちカップフェース１ａ以外の部分であってヘッド１の後方部分を構成するヘット本体部１ｂとが前記境界線ｋｓにおいて溶接により接合されたものである。カップフェース１ａの立上り部１１は、クラウン部３、ソール部４及びサイド部５の各フェース寄り部分を構成している。ヘット本体部１ｂは、クラウン部３、ソール部４及びサイド部５の各バック寄り部分と、ホーゼル部６とを構成している。ヘッド１はその全体がチタン合金からなるとともに、カップフェース１ａは鍛造製法により作製されたものであり、ヘット本体部１ｂはロストワックス精密鋳造法により作製されたものである。
【００１６】
なお、本発明においてヘッド１の材質は特に限定されず、例えば各種金属材料、繊維強化プラスチック等を用いることができる。金属材料としては、チタン、チタン合金、ステンレス合金、アルミニウム合金、マグネシウム合金等を含む一種類又は複数種類の材料が好適に用いられる。チタン合金としては、例えば６Ａｌ−４Ｖチタン、１５Ｖ−３Ｃｒ−３Ａｌ−３Ｓｎチタン、１５Ｍｏ−５Ｚｒ−３Ａｌチタン、１３Ｖ−１１Ｃｒ−３Ａｌチタン、等が用いられ、特にフェース部２を構成する部材としては強度に優れたβ型チタンを好適に用いることができる。繊維強化プラスチックとしては、例えば炭素繊維強化プラスチックを用いることができる。フェース部２には圧延材や鍛造材を用いて強度を確保し、その他の部分には設計自由度の高い鋳造品を用いて溶接で一体化すると、強度と形状設計自由度とが両立できる点で好ましい。また、クラウン部３の一部又は全部を炭素繊維強化プラスチックとし、他の部分を金属部材の鋳造にて作製すると、低重心化しやすい点で好ましい。
【００１７】
ヘッド１は前述のように中空構造であり、フェース部２は、その外面であり打球時にボールと接触するフェース面２ａと、その内面でありフェース面２ａの裏面であるフェース裏面２ｂとを有する。図１は、カップフェース１ａをフェース裏面２ｂ側から見た平面図である。図１におけるハッチング部分は、カップフェース１ａの端面であり、該端面において前述したヘット本体部１ｂと溶接される。
【００１８】
図１に示すように、フェース裏面２ｂにはフェース部２を補強するためのリブとして、フェース中央部からフェース周縁部に向かって延びる合計６本のリブ７１〜７６が設けられている。これらのリブ７１〜７６のフェース中央部側端部は略同一位置となっており、６本のリブ７１〜７６は放射状に配置されている。各リブ７１〜７６は、フェース中央部からフェース外周（フェース裏面２ｂの外周縁）ｇｓにまで至っている。なお、図１において、フェース外周ｇｓとカップフェース１ａの端面（ハッチング部分）とで囲まれた部分は、前述したカップフェース１ａの立上り部１１（の内面）である。
【００１９】
ヘッド１においては、互いに隣り合った前記リブ相互間における延在方向（図１において破線で示す）のなす角度は９０度未満とされている。即ち、図１に示すように、互いに隣り合ったリブ７１とリブ７２との相互間における延在方向のなす角度θ１は９０度未満であり、互いに隣り合ったリブ７２とリブ７３との相互間における延在方向のなす角度θ２も９０度未満である。以下同様に、互いに隣り合ったリブ（７３と７４，７４と７５、７５と７６、７６と７１）相互間における延在方向のなす角度（θ３、θ４、θ５、θ６）は全て９０度未満である。
【００２０】
各リブ７１〜７６の幅方向両側には、リブ部と非リブ部とを区画する境界線ｒｋが存在するが、互いに隣り合ったリブの境界線ｒｋ同士が交差する部分には、曲率半径Ｒ＝１〜１５ｍｍの丸み（面取り）が付与されている。即ち、図１に示すように、リブ７１の境界線ｒｋとリブ７２の境界線ｒｋとが交差した部分には、曲率半径Ｒ１（＝１〜１５ｍｍ）の丸みが付与されている。この曲率半径Ｒ１の丸み線は、境界線ｒｋの両方と滑らかに連続しており、且つリブ交差中心位置ｒｃ側に凸の丸みである。同様に、各リブ７１〜７６の境界線ｒｋ同士が交差する部分には、曲率半径Ｒ２，Ｒ３，Ｒ４，Ｒ５，Ｒ６（いずれも１〜１５ｍｍ）の丸みが付与されている。
このようにすると、互いに隣り合ったリブの境界線同士が交差する部分に付与された丸みによりフェースの厚肉部分が増加するとともに当該交差部分への応力集中が緩和され、耐久性が向上する。曲率半径Ｒを１ｍｍ以上としたのは、１ｍｍ未満では厚肉部分増加効果や応力集中の緩和効果が少なく耐久性が低下しやすくなるからであり、よって曲率半径Ｒは２ｍｍ以上が更に好ましい。曲率半径Ｒを１５ｍｍ以下としたのは、１５ｍｍを超えると、フェースの厚肉部分が増加して反発係数が低下しやすくなるからであり、よって曲率半径Ｒは１４ｍｍ以下が更に好ましく、１２ｍｍ以下が特に好ましい。
【００２１】
なお、ここでいう「丸みの曲率半径ＲがＸｍｍ以上」の意味、及び「丸みの曲率半径ＲがＹｍｍ以下」の意味を、図１の実施形態において互いに隣接するリブ７２及びリブ７３を例にとり説明する。図１０は、図１におけるリブ７２の境界線ｒｋとリブ７３の境界線ｒｋとが交差する部分付近の拡大図である。
丸みの曲率半径Ｒ２がＸｍｍ以上とは、互いに交差するリブ７２，７３の境界線ｒｋの両方と滑らかに連続しかつリブ交差中心位置ｒｃ側に凸であって曲率半径Ｘｍｍである丸み線ｍ１よりも、当該曲率半径Ｒ２の丸み線がリブ交差の中心位置ｒｃより離れた側にあることを意味する。
丸みの曲率半径Ｒ２がＹｍｍ以下とは、互いに交差するリブ７２，７３の境界線ｒｋの両方と滑らかに連続しかつリブ交差中心位置ｒｃ側に凸であって曲率半径Ｙｍｍである丸み線ｍ２よりも、当該曲率半径Ｒ２の丸み線がリブ交差の中心位置ｒｃに近い側にあることを意味する。
【００２２】
なお、上記丸みは、単一の曲率半径を有する円弧である必要はなく、異なる曲率半径が複合した形態となっていてもよい。なお、異なる曲率半径が複合した形態とする場合には、耐久性や反発性の観点から、その丸みに曲率半径Ｒ＝０．５未満の部分が含まれないようにするのがよく、さらにＲ＝１．０未満の部分が含まれないようにするのが良く、またＲ＝２０ｍｍを超える部分が含まれないようにするのが良く、さらにＲ＝１５ｍｍを超える部分が含まれないようにするのが良い。なお、境界線ｒｋの交差部分における応力分散性を考慮すると、上記丸みは単一Ｒ（単一の曲率半径）で形成するのが最も好ましい。
【００２３】
上記曲率半径Ｒ（ｍｍ）と当該リブ相互間における前記角度θ（度）との比である（θ／Ｒ）の値は３〜５０とされている。即ち、上記θ１（ｍｍ）と上記Ｒ１（度）との比である（θ１／Ｒ１）の値は３〜５０とされており、同様に（θ２／Ｒ２），（θ３／Ｒ３），（θ４／Ｒ４），（θ５／Ｒ５），（θ６／Ｒ６）もそれぞれ３〜５０とされている。（θ／Ｒ）を３以上としたのは、この比の値が３未満であると、角度θに対して曲率半径Ｒが大きくなり、フェースの厚肉部分が増加しすぎて反発係数が低下しやすくなるからであり、よって（θ／Ｒ）は６以上が更に好ましい。また、（θ／Ｒ）を５０以下としたのは、５０を超えると角度θに対して曲率半径Ｒが小さくなり、境界線の交差部分に応力が集中しやすくなって耐久性が低下しやすくなるからであり、よって（θ／Ｒ）は２２以下が更に好ましい。
【００２４】
なお、複数の上記角度θを、値の大きな順にθ（１）、θ（２）、・・・、θ（ｍ）とし、θ（１）のリブ間の曲率半径ＲをＲ（１）、θ（２）のリブ間の曲率半径ＲをＲ（２）、・・・、θ（ｍ）のリブ間の曲率半径ＲをＲ（ｍ）とした場合において、
（ａ）  Ｒ（１）≧Ｒ（２）≧・・・≧Ｒ（ｍ）  且つ  Ｒ（１）＞Ｒ（ｍ）
とするのが好ましく、
（ｂ）  Ｒ（１）＞Ｒ（２）＞・・・＞Ｒ（ｍ）
とするのが更に好ましい。上述したように、（θ／Ｒ）の比を所定範囲内に限定するのが好ましいため、更に上記（ａ）及び（ｂ）のように曲率半径Ｒと角度θとの大小関係を規定することにより両者の関係を最適化できる。
なお、上記（ａ）及び（ｂ）における各曲率半径の値は、ｍｍの単位で小数点以下を四捨五入した値で評価するものとする。
【００２５】
リブ７１〜７６のうち、リブの延在方向とヘッド縦方向ｄ１（図１において二点鎖線で示す）とのなす角度が最も小さく、且つ、フェース中央部からクラウン部側のフェース周縁部に向かって延びているリブである上方向リブ７（本実施形態ではリブ７１が該当する）の断面積は、他のリブ７２〜７６の断面積よりも小さくなっている。
【００２６】
リブの断面積の定義については前述した通りであるが、図面を参照しつつ補足説明する。図７は、図１と同一の図であり、見やすいように別図面としたものである。６本のリブのうちリブ７２を例にとり説明すると、リブ７２のリブ全長Ｌ（図７参照）のリブ長手方向中心位置７ｃからリブの一端側にリブ全長（リブ長手方向の全長。以下同じ。）の４０％（つまり０．４Ｌ）だけ隔てた位置Ａ（図７で符号Ａと表示）と、同じく位置７ｃからリブの他端側にリブ全長の４０％（つまり０．４Ｌ）だけ隔てた位置Ｂ（図７で符号Ｂと表示）とを設定したとき、位置Ａから位置Ｂまでの各長手方向位置におけるリブ７２の断面積の平均値を、リブ７２の断面積とする。
【００２７】
なお、上述の位置Ａよりもリブ端部側の部分におけるリブ断面積、及び、上述の位置Ｂよりもリブ端部側の部分におけるリブ断面積は、上述したリブ断面積（位置Ａから位置Ｂまでの断面積の平均値）以上とするのが好ましい。リブの端部には特に応力が集中しやすいからである。
【００２８】
以上に記載のように、リブ７１〜７６をフェース中央部からフェース周縁部に向かって配置することにより、フェース剛性を過度に高めることなく、フェースに作用する応力をより均等に分散することができる。
また、リブを６本以上としたのは、６本未満ではリブの無い部分の領域が広くなり、その領域が強度不足となりやすいからである。ただし、リブの数が多すぎると、フェース剛性が高くなりすぎて反発性能が低下する場合があるので、フェース中央部からフェース周縁部に向かって配置されたリブの数は、１５本以下がより好ましく、１０本以下が更に好ましく、８本以下が特に好ましい。
【００２９】
また、互いに隣り合った前記リブ相互間における延在方向のなす角度θ１〜θ６を９０度未満としたのは、θ１〜θ６が９０度以上である領域があると、その領域が強度不足となりやすいからである。よって、この角度は８０度以下とするのが好ましい。ただし、この角度が小さすぎると、その領域のフェース剛性が高くなりすぎて反発性能が低下する場合がある。よって、互いに隣り合った前記リブ相互間における延在方向のなす角度は、１５度以上とするのが好ましく、３０度以上とするのが更に好ましく、４０度以上とするのが特に好ましい。
【００３０】
また、上方向リブ７の断面積を他のリブ７２〜７６よりも小さくすることにより、フェース補強効果を保持しながら反発性能を高くすることができる。その理由は以下の通りである。フェース中央クラウン側の領域は、フェースの他の領域よりも比較的フェース強度に余裕があるため、上方向リブ７の断面積を他のリブ７２〜７６より小さくした場合、他のリブ７２〜７６の断面積を小さくするよりもフェース補強効果への影響が少ないといえる。一方、フェース中央部からクラウン部までのフェース幅は比較的狭いため、フェース中央クラウン側の剛性はフェース全体の撓みに対して比較的大きな影響がある。よって、上方向リブ７の断面積を他のリブ７２〜７６の断面積よりも小さくすることにより、フェース補強効果を維持しながら反発性能を効果的に向上させることができる。
【００３１】
なお、図７に示すリブ集中部分１５（破線ハッチングにて示す）の中心（リブ集中部分１５の図心又は重心）１５ｃは、フェース裏面２ｂの中心（フェース裏面２ｂの図心又は重心。図示省略。）から４ｍｍ以内の範囲に位置するのが好ましい。リブ集中部分の中心１５ｃがフェース周縁部側に寄りすぎていると、フェースに作用する応力の各リブへの均等分散性が低下する場合があるからである。また、リブ集中部分の中心１５ｃがクラウン側に寄りすぎていると、上方向リブ７の長さが短くなりすぎて、上方向リブ７の断面積を比較的小さくした上記効果が減少する場合があるからである。なお、リブ集中部分１５とは、複数のリブが交差することによりフェース中心部に形成された部分であって、いずれのリブに属するか判断できない部分のことである。
【００３２】
図２は、各リブ７１〜７６の、リブ長手方向中心位置７ｃにおける断面図である。各リブ７１〜７６のそれぞれにおいては、その両端付近を除き、リブ長手方向各位置における断面仕様（断面積、断面形状、リブ幅、リブ高さ）が一定とされており、また各リブ７１〜７６はそれぞれ略真っ直ぐに延びている。また、図２に示すように、各リブ７１〜７６の表面はヘッド内側に向かって凸の曲面とされている。また、リブの高さは、リブ幅方向中央付近からリブ幅方向両側縁部にかけ徐々に低くなり、該両側縁部においては高さがほぼゼロとされている。また、リブの断面形状において、従来のような断面矩形のリブのように鋭角となる部分がなく、表面が滑らかな形状となっている。このような形状とすることにより、応力がより均等に分散され、少ない体積のリブでより高いフェース補強効果を得ることができる。
【００３３】
各リブ７１〜７６の幅Ｗ１〜Ｗ６は、３ｍｍ〜１４ｍｍとするのが好ましい。リブの幅が３ｍｍより狭いと、比較的狭い幅のリブに応力が集中して、リブのエッジ部分で破損が起きやすくなるからであり、よってリブの幅は５ｍｍ以上がより好ましく、７ｍｍ以上が特に好ましい。また、リブの幅を１４ｍｍ以下としたのは、１４ｍｍより広いとフェース剛性が過度に大きくなり反発性能が低下しやすくなるからであり、よってリブの幅は、１２ｍｍ以下がより好ましく、１０ｍｍ以下が更に好ましく、８ｍｍ以下が特に好ましい。
各リブ７１〜７６の高さｔ１〜ｔ６（図２参照）は、０．３ｍｍ〜１．５ｍｍであるのが好ましい。リブの高さを０．３ｍｍ以上としたのは、０．３ｍｍより低いとリブによるフェース補強効果が少なくなるからであり、よってリブの高さは０．５ｍｍ以上がより好ましく、０．７ｍｍ以上が更に好ましい。リブの高さを１．５ｍｍ以下としたのは、１．５ｍｍより高いとリブに応力が集中しやすくなるからであり、よってリブの高さは１．２ｍｍ以下がより好ましく、１．０ｍｍ以下が更に好ましい。
【００３４】
リブの高さをリブの幅で割った値〔（リブの高さ）／（リブの幅）〕は、０．２０以下が好ましく、０．１５以下がより好ましい。この値が大きすぎると、リブ部分に応力が集中しやすくなって応力分散しにくくなり、且つ、リブ部分の剛性が高くなりすぎてフェースの撓みが過度に少なくなり反発性能が低下する場合があるからである。ただし、〔（リブの高さ）／（リブの幅）〕が小さすぎると、リブによる肉厚部分の領域が広くなりすぎてフェースの撓みが少なくなったり、リブが低すぎてフェース補強効果が減少したりする場合があるので、０．０５以上が好ましく、０．０８以上がより好ましく、０．１０以上が特に好ましい。
【００３５】
また、フェース肉厚（フェース部２の肉厚）が０．５ｍｍ以上で且つ３．５ｍｍ以下であるのが好ましい。フェース肉厚を０．５ｍｍ以上としたのは、フェース肉厚が０．５ｍｍより薄いとフェース強度が不足しやすくなるからであり、よって１．０ｍｍ以上が更に好ましく、１．５ｍｍ以上が特に好ましい。また、フェース肉厚を３．５ｍｍ以下としたのは、３．５ｍｍを超えるとフェース剛性が高くなりすぎて反発性能が低下するからであり、よって３．０ｍｍ以下が更に好ましく、２．７ｍｍ以下が特に好ましい。
なお、リブの無い部分におけるフェース肉厚は、３．０ｍｍ以下が好ましく、２．５ｍｍ以下がより好ましく、２．２ｍｍ以下が特に好ましい。本発明のリブを設けることにより、リブの無い部分の肉厚を薄くしてもフェースの強度が保持でき、且つ該肉厚を薄くした方が反発性能が向上しやすいからである。ただし、薄すぎるとフェース強度が不足する場合があるので、リブの無い部分におけるフェース肉厚は、０．４ｍｍ以上が好ましく、０．８ｍｍ以上が更に好ましく、１．４ｍｍ以上が特に好ましい。
【００３６】
なお、各リブ７１〜７６はフェース中央部からフェース周縁部に向かって延びていればよいが、各リブ７１〜７６のフェース中心部側端部は、フェース裏面２ｂの中心（フェース裏面２ｂの図心または重心。図示省略。）から４ｍｍ以内の範囲に配置されるのが好ましい。リブのフェース中心部側端部のフェース裏面２ｂの中心からの距離が大きくなると、最も応力が作用しやすいフェース中心部付近のリブによる補強効果が不足する場合があり、更に、フェース中心部に作用した応力をリブによってフェース周縁部へと均等に分散しにくくなるからである。
また、各リブ７１〜７６は、フェース外周（フェース裏面２ｂの外周縁）ｇｓから５ｍｍ以内の範囲にまで配置されるのが好ましく、フェース外周ｇｓにまで至っているのが更に好ましい。リブのフェース周縁部側端部のフェース外周ｇｓからの距離が大きくなると、フェース中心部に作用した応力のフェース周縁部への分散範囲が限定されてしまう傾向となるからであり、また、フェース周縁部におけるリブによる補強効果が不足する場合があるからである。
【００３７】
（実施例による本発明の効果の検証）
本発明の実施例である実施例１〜１０のゴルフクラブヘッドと、比較例１〜３のゴルフクラブヘッドを作製し、これらを評価することにより、本発明の効果を検証した。
フェース部の肉厚分布を除き、全ての例（実施例１〜１０及び比較例１〜３）の仕様は同一とした。即ち、全ての例における共通の仕様として、ヘッドは、上述した実施形態と同じように略お椀型のカップフェースとヘッド本体部とを溶接接合した中空のチタン合金製ヘッドを用いた。このヘッドは、ヘッド体積が４０５ｃｃであり、フェース面積（フェース面の面積）が４１００ｍｍ２である。
【００３８】
実施例１〜１０については、リブの無い部分のフェース部の肉厚は１．８ｍｍ〜２．０ｍｍとした。また、実施例１〜１０のリブの断面形状は、全て図２に示すように、リブ幅方向中央付近からリブ幅方向端部に向かってリブ高さが徐々に低くなり、且つリブ幅方向端部においてリブ高さがほぼゼロとなる形状である。
【００３９】
一方、比較例１のフェース裏面２ｂの平面図が図３である。比較例１におけるフェース部２の肉厚分布は、フェース中央付近に設けられた楕円形状の中央肉厚部２０において２．８５ｍｍとされ、フェース周縁部のうちクラウン側に位置する上側周縁部２１及びフェース周縁部のうちソール側に位置する下側周縁部２２において２．２ｍｍとされ、フェース周縁部のうちトウ側に位置するトウ側周縁部２３及びフェース周縁部のうちヒール側に位置するヒール側周縁部において２．０ｍｍとされている。また中央肉厚部２０とフェース周縁部２１〜２４との間に位置する移行部２５は、中央肉厚部２０からフェース周縁部２１〜２４までを段差なく連続させる傾斜面を構成している。そして、この移行部２５の肉厚は、フェース外側となるにつれて、中央肉厚部２０の肉厚からフェース周縁部２１〜２４の肉厚へと徐々に変化している。
【００４０】
一方、比較例３のカップフェース１ａをフェース裏面２ｂ側から見た図が図８である。このヘッドは、フェース中央部に位置し略長方形の中央肉厚部３０と、この中央肉厚部３０からフェース周縁部に向かって延びる合計１０本のリブ８０〜８９とを有している。中央肉厚部３０の肉厚は２．８５ｍｍである。また、リブ８０〜８９は、全て同一の幅及び高さを有しており、その断面形状は四角形である。また、リブ８０〜８９が配置されていない部分のフェース肉厚は１．８５ｍｍである。
【００４１】
比較例２のカップフェース１ａをフェース裏面２ｂ側から見た図が図９である。このヘッドは、フェース中央部からフェースのトウ側周縁部に向かって延びるリブ９１と、フェース中央部からフェースのヒール側周縁部に向かって延びるリブ９２とを有している。リブ９１とリブ９２とはほぼ一直線上に配置されており、これらリブ９１とリブ９２とでトウ・ヒール方向に延びる一本のリブを構成している。リブ９１と９２とは、その全長に亘って同一の幅及び高さを有しており、その断面形状は実施例と同様、図２に示す形状である。また、リブ９１，９２が配置されていない部分のフェース肉厚は２．２ｍｍである。
【００４２】
各例の仕様及び評価結果を表１及び表２に示す。
【表１】
2006141806.tif 000003
【表２】
2006141806.tif 000004
【００４３】
表中の項目について説明する。
「リブの本数（本）」とは、フェース中央部からフェース周縁部に向かって延びるリブの本数のことである。
「フェース裏面の図」とは、各例のフェース裏面の平面図を示す図の番号を示したものである。
θ１〜θ６及びＲ１〜Ｒ６の意味は、図１及び上記説明の通りである。
「他のリブの平均断面積（ｍｍ２）」とは、フェース中央部からフェース周縁部に向かって延びるリブのうち、上方向リブ以外のリブの断面積の平均値である。
【００４４】
次に、「高反発エリアの面積（ｍｍ２）」について説明する。
高反発エリアとは、所定の方法で作製された反発係数分布等高線図において、反発係数が０．８４以上となっているフェース面上の領域のことである。
ここで、反発係数分布等高線図とは、次のようにして作製する。まず、フェース面上のスイートスポットを中心として、ヘッド縦方向及びトウ・ヒール方向（フェース面上においてヘッド縦方向と垂直な方向）にそれぞれ５ｍｍ間隔で格子状の直線を引いたときの各交点（以下、各格子点ともいう）にて、ヘッドの反発係数を測定する。測定範囲は、スイートスポットからトウ側及びヒール側にそれぞれ２０ｍｍ且つヘット縦方向のクラウン側及びソール側にそれぞれ１５ｍｍまでの範囲とした。
そして、各格子点における反発係数の測定値に基づき、統計ソフト（ＳｔａｔａＳｏｆｔ．Ｉｎｃ社製のＳＴＡＴＩＳＴＩＣＡ）を用いて、反発係数の分布を等高線状に示した反発係数分布等高線図を作製した。図５は、実施例１のヘッドの反発係数分布等高線図であり、図６は、比較例１のヘッドの反発係数分布等高線図である。いずれの図においても、縦軸の目盛り数値はヘッド縦方向におけるスイートスポットからの距離（ｍｍ）を示し、横軸の目盛り数値はトウ・ヒール方向（フェース面上においてヘッド縦方向に垂直な方向）におけるスイートスポットからの距離（ｍｍ）を示す。これら図５，図６において、等高線状に複数描かれた略楕円形状の線のうち最も内側の線から外側に向かって順に等高線ｈ１、等高線ｈ２、等高線ｈ３、・・・、等高線ｈ１０とする。等高線ｈ１よりも内側の領域は、反発係数が０．８５以上の領域を示す。等高線ｈ２よりも内側の領域は、反発係数が０．８４以上の領域である。等高線ｈ３よりも内側の領域は、反発係数が０．８３以上の領域である。以下同様に、各等高線は反発係数が０．１ごとに描かれており、外側の等高線ほど反発係数の低いエリアの境界線を表している。等高線ｈ２で囲まれた部分の面積が「高反発エリアの面積（ｍｍ２）」であり、フェース面全体の面積中に占める高反発エリアの割合が、表中の「高反発エリアの割合（％）」である。
【００４５】
「耐久性」とは、以下のように評価されたものである。各例のヘッドにシャフト及びグリップを装着してゴルフクラブとし、スイングロボットにてヘッドスピード５０ｍ／ｓにてフェースセンターを打点として１０００球打撃させた。そして、打撃により発生したフェース面の凹みの深さが０．１ｍｍ以内のものは○、０．１ｍｍを超えるものは△、該１０００球以内の打撃でフェース面が破壊したものは×とした。
【００４６】
上述した反発係数分布等高線図の作製において、各格子点における反発係数は、Ｕ．Ｓ．Ｇ．Ａ．の  Ｐｒｏｃｅｄｕｒｅ  ｆｏｒ  Ｍｅａｓｕｒｅｉｎｇ  ｔｈｅ  Ｖｅｌｏｃｉｔｙ  Ｒａｔｉｏ  ｏｆ  ａ  Ｃｌｕｂ  Ｈｅａｄ  ｆｏｒ  Ｃｏｎｆｏｒｍａｎｃｅ  ｔｏ  Ｒｕｌｅ  ４−１ｅ，  Ｒｅｖｉｓｉｏｎ  ２  （Ｆｅｂｒｕａｒｙ  ８，  １９９９）に類似した方法で測定されたものである。具体的には、ゴルフボールをボール発射装置を用いて発射し、台座上に固着することなく載置されたヘッドのフェース部の上記各格子点付近に衝突させる。各格子点での反発係数測定に当たっては、ボールはヘッドの当該格子点から５ｍｍ以上離れない位置で且つフェース面に対して直角に衝突させる。そして、ゴルフボールの衝突直前の入射速度Ｖｉと跳ね返り速度Ｖｏとを測定した。更に、ゴルフボールの入射速度をＶｉ、同跳ね返り速度をＶｏ、ヘッド質量をＭ、ゴルフボールの平均質量をｍとした場合に、次式により当該格子点における反発係数ｅを算定した。
（Ｖｏ／Ｖｉ）＝（ｅＭ−ｍ）／（Ｍ＋ｍ）
なおゴルフボールの発射口からフェース部までの距離は１ｍとし、ゴルフボールはタイトリスト社製のピナクルゴールドを使用し、ボール初速は４８．７７ｍ／ｓに設定した。また、速度センサーの位置は、ヘッドから３６０．２ｍｍ、同６３５ｍｍに設置した。
【００４７】
表に示すように、高反発エリアの面積（割合）と耐久性とを総合評価すると、実施例は比較例よりも良好な結果となった。
【図面の簡単な説明】
【００４８】
【図１】本発明の一実施形態（及び実施例１〜１０）に係るゴルフクラブヘッドのカップフェースをフェース裏面側から見た平面図である。
【図２】図１における各リブの断面図である。
【図３】比較例１に係るゴルフクラブヘッドのカップフェースをフェース裏面側から見た平面図である。
【図４】図１のゴルフクラブヘッドの全体斜視図である。
【図５】実施例１のヘッドの反発係数分布等高線図である。
【図６】比較例１のヘッドの反発係数分布等高線図である。
【図７】図１と同じく、本発明の一実施形態（及び実施例１〜１０）に係るゴルフクラブヘッドのカップフェースをフェース裏面側から見た平面図である。
【図８】比較例３に係るゴルフクラブヘッドのカップフェースをフェース裏面側から見た平面図である。
【図９】比較例２に係るゴルフクラブヘッドのカップフェースをフェース裏面側から見た平面図である。
【図１０】図１におけるリブ境界線の交差部分の拡大図である。
【符号の説明】
【００４９】
１    ゴルフクラブヘッド
２ｂ  フェース裏面
７    上方向リブ
ｒｋ  リブの境界線
７１，７２，７３，７４，７５，７６    リブ
Ｗ１，Ｗ２，Ｗ３，Ｗ４，Ｗ５，Ｗ６    リブの幅
ｔ１，ｔ２，ｔ３，ｔ４，ｔ５，ｔ６    リブの高さ
θ１，θ２，θ３，θ４，θ５，θ６    角度θ
Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３，Ｒ４，Ｒ５，Ｒ６    曲率半径Ｒ
【図１】
2006141806.tif 000005
【図２】
2006141806.tif 000006
【図３】
2006141806.tif 000007
【図４】
2006141806.tif 000008
【図５】
2006141806.tif 000009
【図６】
2006141806.tif 000010
【図７】
2006141806.tif 000011
【図８】
2006141806.tif 000012
【図９】
2006141806.tif 000013
【図１０】
2006141806.tif 000014