(57)【要約】【課題】  遠心力のみでベーンをカム面に押し付ける力が作用するポンプの回転領域においてベーン及びカム面等の摺動部のフリクションを低下させて燃費の向上を図ることができるベーンポンプを提供する。【解決手段】  ベーンポンプ２の回転数が上昇していくと、第１油路２４に流れ込む吐出圧Ｐ１の流量Ｑが次第に増大していき、絞り２６前後の差圧ΔＰが大きくなっていき、ライン圧Ｐ２に対して大きな値となる吐出圧Ｐ１が第１受圧面４２に作用する。そして、第１受圧面４２に作用した力がリターンスプリング３４のスプリング力ＦSPに抗する力となるので、バルブスプール３２が移動し、第１ポート３６及び第２ポート３８の連通路が徐々に狭くなっていき、第２ポート３８とドレーンポート４０とが徐々に連通していく。これにより、背圧Ｐｂの値が徐々に低下していくので、背圧Ｐｂによるベーン１２の押し付け力も徐々に低下していく。【選択図】        図１
2006063904.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内周にカム面を設けたカムリングと、このカムリング内で回転するロータと、このロータの外周に設けた複数のベーン収納溝に挿入され、前記ロータの回転による遠心力の作用で径方向外方に移動して前記カム面に摺動する複数のベーンと、前記カム面、前記ロータの外周及び前記複数のベーンで囲まれる空間に画成され、前記ロータの回転により容積変化するポンプ室を備えたベーンポンプにおいて、
前記ベーン収納溝に設けた背圧室に背圧を供給することで、前記ベーンを前記カム面に押し付けるための押し付け力を発生させるとともに、前記ベーンが前記カム面から離れない押し付け力を前記遠心力の作用のみにより発生することができる前記ロータの回転数を基準ロータ回転数とすると、少なくとも前記ロータの回転数が前記ロータ基準回転数まで上昇するまでの間、前記背圧室に供給される背圧を徐々に減少させて前記背圧による押し付け力を連続的に低下させていく制御を行うベーン背圧制御手段を設けたことを特徴とするベーンポンプ。
【請求項２】
前記ベーン背圧制御手段は、前記ポンプ室の吐出圧が供給される第１油路と、この第１油路と絞りを介して連通している第２油路と、前記背圧室に連通している第３油路と、これら第１、第２及び第３油路に接続している減圧弁とを備え、
前記減圧弁は、前記第２油路に連通する第１ポートと、前記背圧室に連通する第２ポートと、ドレーンポートと、前記ドレーンポートと前記第２ポートとが連通する方向に第１油路に供給された前記吐出圧が作用する第１受圧面と、前記第３油路を介して前記背圧室の背圧が作用する第２受圧面と、前記第１受圧面と同一面積であり、且つ前記第２ポートと前記ドレーンポートとが連通する方向に第２油路の油圧が作用する第３受圧面とを有するバルブスプールを備えているとともに、前記第１ポート及び前記第２ポートが連通する方向に前記バルブスプールに付勢力を与えるリターンスプリングを備えていることを特徴とする請求項１記載のベーンポンプ。
【請求項３】
ベーン背圧制御手段は、前記ポンプ室の吐出圧が供給される第１油路と、前記背圧室に連通している第３油路と、前記ロータを回転駆動する駆動軸に対して放射方向に配置され、前記第１及び第３油路と接続しながら前記駆動軸とともに回転する減圧弁とを備え、
前記減圧弁は、前記第１油路に連通する第１ポートと、前記背圧室に連通する第２ポートと、ドレーンポートと、前記第１ポートと前記ドレーンポートとが連通する方向に前記第３油路を介して前記背圧室の背圧が作用する第４受圧面とを有するバルブスプールを備えているとともに、前記第１ポート及び前記第２ポートとが連通する方向に前記バルブスプールに付勢力を与え、且つ回転により前記パルブスプールに作用する遠心力が増大していくと、前記バルブスプールに対する付勢力が徐々に大きくなるリターンスプリングを備えていることを特徴とする請求項１記載のベーンポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、車両等に適用されるベーンポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
ベーンポンプは、内周面にカム面を設けたカムリングと、このカムリング内で回転するロータと、ロータの外周に設けた複数のベーン収納溝に挿入されている複数のベーンとを備え、ロータが回転すると遠心力の発生により各ベーンが径方向外方に移動して前記カム面に摺動し、カム面、ロータの外周及びベーンとで囲まれる空間に画成された吸込みポンプ室及び吐出ポンプ室が容積変化することでポンプ作用を行う。
ベーンポンプは、ポンプ低回転領域ではベーンに作用する遠心力が小さいため、ベーンがカム面から離れないために必要な押し付け力（以下、必要押し付け力）がベーンに発生せず、ポンプ吐出能力が低下しやすい。
【０００３】
そこで、ベーン収容溝の底部に背圧室を設け、ベーンポンプの回転初期から前記背圧室に一定の背圧を供給することでベーンに背圧による押し付け力を発生させ、回転初期におけるポンプ吐出能力の低下を防止する従来技術がある。しかし、その従来技術は、ベーンポンプの回転数の増大とともに大きくなる遠心力の作用によってベーンに発生する押し付け力（図５（ｂ）参照）と、回転初期（回転数idleのアイドリング状態）から発生させている背圧による一定の押し付け力とが作用するので（図５（ａ）参照）、ベーンポンプの回転数が増大すると、図５（ｃ）に示すように、ベーンがカム面から離れないために必要な押し付け力を大幅に超えたトータル押し付け力がカム面に作用するので、ポンプ高回転領域であってもＰＶ限界値を超えてしまい、ベーンの耐久性が低下したり、高回転領域での燃費が悪化したりするおそれがある。
【０００４】
そこで、この問題を解決するものとして、特許文献１に記載されたベーンポンプが知られている。この特許文献１では、ロータの回転数を検出するセンサと、ベーンに対して背圧の供給制御を行う電磁弁と、制御部とを備え、ポンプ低回転領域では一定の背圧を供給することでベーンに押し付け力を発生させておき、ベーンの遠心力のみで必要押し付け力を発生することが可能な所定のロータ回転数をセンサが検出したときに、制御部が、電磁弁に対して背圧の供給を停止する制御を行うようにしている。これにより、ポンプの高回転領域における過大な押し付け力を抑制し、ベーンの耐久性の低下を防止したり、高回転領域での燃費の悪化を防止するようにしている。
【特許文献１】特開平０５−１５７０５８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、特許文献１は、図６（ａ）に示すように、ベーンの遠心力のみで必要押し付け力を発生することが可能な基準回転数Ｎａまで、一定の背圧による押し付け力が作用しており、電磁弁が背圧の供給停止を行う直前には、図６（ｃ）の斜線で示す領域のように、必要押し付け力に対し過剰な押し付け力が発生してカム面に作用するので、ベーン及びカム面のフリクションが増大し、燃費の悪化を招くおそれがあった。
【０００６】
また、特許文献１においては、センサ、電磁弁及び制御部を使用しているので、制御が複雑化するという問題がある。
そこで、本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、ポンプの高回転領域のみならず遠心力のみでベーンをカム面に押し付ける力が作用可能なポンプの回転領域においてもベーン及びカム面等の摺動部のフリクションを低下させて燃費の向上を図ることができるベーンポンプを提供することを第１の目的としている。さらに、背圧制御の簡素化を図ることができるベーンポンプを提供することを第２の目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明に係るベーンポンプは、内周にカム面を設けたカムリングと、このカムリング内で回転するロータと、このロータの外周に設けた複数のベーン収納溝に挿入され、前記ロータの回転による遠心力の作用で径方向外方に移動して前記カム面に摺動する複数のベーンと、前記カム面、前記ロータの外周及び前記複数のベーンで囲まれる空間に画成され、前記ロータの回転により容積変化するポンプ室を備えたベーンポンプにおいて、前記ベーン収納溝に設けた背圧室に背圧を供給することで、前記ベーンを前記カム面に押し付けるための押し付け力を発生させるとともに、前記ベーンが前記カム面から離れない押し付け力を前記遠心力の作用のみにより発生することができる前記ロータの回転数を基準ロータ回転数とすると、少なくとも前記ロータの回転数が前記基準回転数まで上昇するまでの間、前記背圧室に供給される背圧を徐々に減少させて前記背圧による押し付け力を連続的に低下させていく制御を行うベーン背圧制御手段を設けたことを特徴とするベーンポンプである。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によると、ベーン背圧制御手段は、ベーンがカム面から離れない押し付け力を遠心力の作用により発生することができる基準ロータ回転数までロータの回転数が上昇するまでの間、ベーンをカム面に押し付けるための押し付け力を発生させる背圧を徐々に減少させて背圧による押し付け力を連続的に低下させているので、ロータの回転数が上昇しても、常にカム面に過大な押し付け力が作用するのが抑制される。これにより、ベーン及びカム面等の摺動部のフリクションが低下し、燃費の向上を図ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
以下、本発明のベーンポンプの実施形態について図面を参照しながら説明する。
図１（ａ），（ｂ）は、本発明に係る第１実施形態を示す概略構成図である。
本実施形態のベーンポンプ２は、内周にカム面４を設けたカムリング６と、このカムリング６内で回転するロータ８と、このロータ８の外周に設けたベーン収納溝１０と、ベーン収納溝１０に挿入されて径方向外方（図１（ｂ）では上方）に移動可能とされているベーン１２とがポンプカバーとポンプハウジング（図示せず）に収容されている。ベーン収納溝１０はロータ８の外周の全域に所定間隔をあけて複数設けられており、各ベーン収納溝１０に複数のベーン１２がそれぞれ挿入されている。そして、ロータ８の回転により遠心力が作用した各ベーン１２が径方向外方に移動してカム面４に摺動し、カム面４、ロータ８の外周及び複数のベーン１２により囲まれた空間に画成されたポンプ室が容積変化することでポンプ作用を行い、オイルパンＴから吸入ポート１３を通じて作動油を吸入するとともに、吐出ポート１５から吐出圧Ｐ１の作動油を吐出する。
【００１０】
ベーン収納溝１０の底部には背圧室１４が設けられており、この背圧室１４に、ベーン背圧制御装置２０の第３油路２２が連通している。背圧室１４に背圧が供給されると、ベーン１２が径方向外方に押し出されてカム面４に対して押し付け力が発生するようになっている。
ベーン背圧制御装置２０は、前述した背圧室１４に連通している第３油路２２と、吐出ポート１５に連通している第１油路２４と、第１油路２４と絞り２６を介して連通している第２油路２８と、この第２油路２８の油圧を減圧する減圧弁３０とを備えている。
第１油路２４には、吐出ポンプ室で発生した吐出圧Ｐ１が供給されてくる。第２油路２８には、吐出圧Ｐ１が絞り２６を通過することで減圧されたライン圧Ｐ２（Ｐ２＜Ｐ１）が供給される。また、第３油路２２には、ライン圧Ｐ２が減圧弁３０を通過することで調圧された背圧Ｐｂが供給される。
【００１１】
減圧弁３０は、内部、外部パイロット及びスプリング形式の減圧弁であり、図示しないバルブハウジング内にバルブスプール３２及びリターンスプリング３４が配設されている。すなわち、この減圧弁３０は、第２油路２８に連通する第１ポート３６と、第３油路２２を介して背圧室１４に連通する第２ポート３８と、ドレーンポート４０と、ドレーンポート４０と第２ポート３８とが連通する方向にバルブスプール３２が移動するように第１油路２４に供給された吐出圧Ｐ１が作用する第１受圧面４２と、第３油路２２に連通している戻り油路４４を介して背圧が作用する第２受圧面４７と、第１受圧面４２と同一面積であって、第２ポート３８と第１ポート３６とが連通する方向にバルブスプール３２が移動するように第２油路２８のライン圧Ｐ２が作用する第３受圧面４６とを設けているとともに、リターンスプリング３４は、第１ポート３６及び第２ポート３８が連通する方向にバルブスプール３２に付勢力を与えている。
【００１２】
ここで、上記構成の減圧弁３０の釣り合い式は、絞り２６前後での油圧をＰ１（吐出圧），Ｐ２（ライン圧：Ｐ２＜Ｐ１）、リターンスプリング３４のスプリング力をＦSP、背圧をＰｂ、第１受圧面４２及び第３受圧面の受圧面積をＡ１、第２受圧面４７の受圧面積をＡ２とすると、
Ａ１×Ｐ１  ＋  Ａ２×Ｐｂ  ＝  ＦSP  ＋  Ａ１×Ｐ２    ……（１）式
となる。
【００１３】
この（１）式を整理すると、
Ａ１×（Ｐ１−Ｐ２）  ＋  Ａ２×Ｐｂ  ＝  ＦSP          ……（２）式
となる。
絞り２６前後の差圧（Ｐ１−Ｐ２）をΔＰとすると、（２）式は、
Ａ１×ΔＰ  ＋  Ａ２×Ｐｂ  ＝  ＦSP                    ……（３）式
となる。
【００１４】
ここで、絞り２６内を流れる流量Ｑと差圧ΔＰとの関係は、
Ｑ  ＝  ｃ  ×  ＡORF√（２／ρ  ×  ΔＰ）            ……（４）式
となる。なお、ｃは流量係数、ＡORFはオリフィス断面積、ρは流体密度である。
この（４）式を差圧ΔＰについて求めると、
ΔＰ  ＝  Ｑ2  ×  ρ／（２×ｃ2×ＡORF2）          ……（５）式
となる。
【００１５】
（５）式を（３）式に代入して背圧Ｐｂについて求めると、
Ｐｂ  ＝  （ＦSP／Ａ２）  −  （（Ａ１×ρ）／（２×ｃ2×ＡORF2×Ａ２））
×  Ｑ2                                  ……  （６）式
となる。
この（６）式から背圧Ｐｂは、流量Ｑが増大するに従って二次曲線的に徐々に低下していくことがわかる。
そして、流量Ｑは、ベーンポンプ２の回転数に比例することから、本実施形態のベーン背圧制御装置２０は、ベーンポンプ２の回転数（ロータ８の回転数）が上昇していくに従い、背圧Ｐｂを徐々に低下させる制御を行う。
【００１６】
次に、本実施形態のベーン背圧制御装置２０の動作について、図１及び図２を参照しながら説明する。
本実施形態のベーン背圧制御装置２０は、ベーンポンプ２の回転初期（回転数idleのアイドリング状態）では、絞り２６前後の差圧ΔＰが殆ど発生せず、吐出圧Ｐ１とライン圧Ｐ２とが略同一の値で、同一の面積とした第１受圧面４２及び第３受圧面４６に作用するので、リターンスプリング３４のスプリング力ＦSPにより第１ポート３６及び第２ポート３８が完全に連通した状態となるようにバルブスプール３２が移動する。これにより、ベーンポンプ２の低回転数idleでは、第１ポート３６及び第２ポート３８を通過した吐出圧Ｐ１が背圧室１４に供給され、図２（ａ）に示すように、吐出圧Ｐ１と同一値の背圧Ｐｂによる押し付け力がベーン１２に発生する。
【００１７】
そして、ベーンポンプ２の回転数が上昇していくと、第１油路２４に流れ込む吐出圧Ｐ１の流量Ｑが次第に増大していき、絞り２６前後の差圧ΔＰが大きくなっていき、ライン圧Ｐ２に対して大きな値となる吐出圧Ｐ１が第１受圧面４２に作用する。そして、第１受圧面４２に作用した力がリターンスプリング３４のスプリング力ＦSPに抗する力となるので、バルブスプール３２が移動し、第１ポート３６及び第２ポート３８の連通路が徐々に狭くなっていき、第２ポート３８とドレーンポート４０とが徐々に連通していく。これにより、背圧Ｐｂの値が徐々に低下していくので、図２（ａ）に示すように、背圧Ｐｂによるベーン１２の押し付け力も徐々に低下していく。
【００１８】
そして、ベーンポンプ２が所定の回転数Ｎａ（ベーン１２の遠心力のみで必要押し付け力を発生することが可能な回転数：基準ロータ回転数）になったときに、さらに流量Ｑが増大して絞り２６前後の差圧ΔＰが大きくなり、吐出圧Ｐ１が第１受圧面４２に作用する力が、リターンスプリング３４を圧縮させながらバルブスプール３２を移動するので、第１ポート３６及び第２ポート３８の連通路が完全に閉塞し、第２ポート３８とドレーンポート４０とが完全に連通した状態となり、背圧室１４への背圧Ｐｂの供給を停止する。これにより、図２（ａ）に示すように、所定の回転数Ｎａのときには、背圧Ｐｂによるベーン１２の押し付け力が発生しなくなる。
【００１９】
また、図２（ｂ）に示すように、ベーンポンプ２の回転初期（低回転数idleのアイドリング状態）では、ベーン１２に作用する小さな遠心力によってベーン１２の押し付け力が発生する。ベーンポンプ２の回転数が上昇していくと、遠心力によるベーン１２の押し付け力が増大していき、所定の回転数Ｎａになったときには、ベーン１２の遠心力のみで必要押し付け力が発生する。
【００２０】
そして、図２（ｃ）に示すように、ベーンポンプ２の回転初期では、吐出圧Ｐ１と同一値の背圧Ｐｂと、低回転数idleで発生する小さな遠心力とによって、ベーン１２がカム面４から離れないトータル押し付け力が発生する。ベーンポンプ２の回転数が上昇していくと、背圧Ｐｂによるベーン１２の押し付け力が徐々に低下していくので、遠心力によるベーン１２の押し付け力が増大しても、トータル押し付け力はさほど大きくならない。そして、ベーンポンプ２が所定の回転数Ｎａになったときに、背圧Ｐｂによるベーン１２の押し付け力が発生せず、ベーン１２に発生する遠心力のみで、カム面４から離れないトータル押し付け力が発生する。
【００２１】
したがって、本実施形態では、以下の効果を奏する。
（ａ）本実施形態のベーン背圧制御装置２０は、ベーンポンプ２の回転初期においては、吐出ポンプ室で発生した吐出圧Ｐ１を背圧Ｐｂとして供給し、この背圧Ｐｂと、回転初期で発生する小さな遠心力とで、カム面４から離れないために必要な押し付け力をベーン１２に発生させているので、ベーンポンプ２の低回転領域における吐出能力の低下を防止することができる。
【００２２】
（ｂ）本実施形態のベーン背圧制御装置２０は、ベーンポンプ２の回転数の上昇に伴う遠心力の作用によりベーン１２に発生する押し付け力が増大していくと、それに伴って、背圧Ｐｂの値を徐々に低下させる背圧制御を行っており、しかも、ベーン１２に発生する遠心力のみで必要押し付け力が発生するときには、背圧室１４への背圧Ｐｂの供給を停止しているので、ベーンポンプ２の高回転領域のみならず低回転領域、特に、所定回転数Ｎａ以下の領域において図２（ｃ）の斜線部分で示す過剰な押し付け力が発生せず（図６の従来装置において発生していた過剰な押し付け力）が発生せず、常にカム面４に過大な押し付け力が作用するのを防止することができるとともに、ベーン１２及びカム面４等の摺動部のフリクションを低下させて燃費の向上を図ることができる（請求項１に対応）。
【００２３】
（ｃ）本実施形態のベーン背圧制御装置２０は、ベーンポンプ２の回転数の上昇とともに吐出圧Ｐ１の流量Ｑが増大し、流量Ｑの増大とともに絞りの前後の差圧ΔＰが大きくなることを利用し、絞り２６と、絞り２６の前後の圧力差により動作する減圧弁３０を備えて、流量Ｑが増大するに従い背圧室１４に作用する背圧Ｐｂの値を徐々に低下させていく制御を行っているので、センサ、電磁弁及び制御部を使用した従来の装置と比較して、制御の簡素化、背圧制御装置のコストの低減化を図ることができる（請求項２に対応）。
【００２４】
次に、図３及び図４は、本発明に係る第２実施形態を示す図である。なお、図１で示した構成と同一構成部分には、同一符号を付してその説明を省略する。
図３は、第２実施形態のベーンポンプの背圧制御装置を示す概略構成図であり、図４は、ロータを回転駆動する駆動軸５０に沿う方向のベーンポンプ２の断面図である。
本実施形態では、図４に示すように、ハウジング５２内にカムリング６が収納され、カムリング６とこのカムリング内で回転するロータ８の側部に、サイドプレート５４が配置されている。そして、サイドプレート５４に、背圧室１４に連通する第３油路２２と、吐出ポンプ室（図示せず）に連通する第１油路２４が設けられている。
【００２５】
また、ハウジング５２には、第１バルブボデイ５６が回転自在に連結している。この第１バルブボディ５６の側部には第２バルブボディ５８が一体に固定されており、これら第１及び第２バルブボディ５６，５８が、前述した駆動軸５０とともに同期回転する構造としている。
本実施形態のベーン背圧制御装置４８は、第２バルブボディ５８内に駆動軸５０に対して放射方向に配置され、前述した第３油路２２と第１バルブボディ５６に設けた油路５６ａを介して接続し、且つ第１油路２４と第１バルブボディ５６に設けた油路５６ｂを介して接続している減圧弁６０を備えている。
【００２６】
減圧弁６０は、内部、外部パイロット及びスプリング形式の減圧弁であり、図示しないバルブハウジング内にバルブスプール６２及びリターンスプリング６４が配設されている。すなわち、この減圧弁６０は、第１油路２４に連通する第１ポート６６と、第３油路２２を介して背圧室１４に連通する第２ポート６８と、ドレーンポート７０と、第２ポート６８及びドレーンポート７０とが連通する方向にバルブスプール６２が移動するように第３油路２２に連通している戻り油路７２を介して背圧が作用する第４受圧面７４とを設けているとともに、リターンスプリング６４は、第１ポート６６及び第２ポート６８が連通する方向にバルブスプール６２に付勢力を与え、且つ減圧弁６０の回転により遠心力が増大していくと、バルブスプール６２に対する付勢力が徐々に大きくなるように配置されている。
【００２７】
ここで、上記構成の減圧弁６０の釣り合い式は、減圧弁６０の重量をｍ、駆動軸５０の軸心から減圧弁６０の重心までの距離をＲ、回転する減圧弁６０の角速度をω、リターンスプリング３４のスプリング力をＦSP、背圧をＰｂ、第４受圧面７４の受圧面積をＡとすると、
ｍ×Ｒ×ω2  ＋  Ａ×Ｐｂ  ＝  ＦSP                    ……（７）式
となる。
この（７）式を背圧Ｐｂについて求めると、
Ｐｂ  ＝  （ＦSP  −  ｍ×Ｒ×ω2）／Ａ
＝  （ＦSP／Ａ）  −  （（ｍ×Ｒ）／Ａ）×ω2  ……（８）式
となる。
【００２８】
この（８）式から背圧Ｐｂは、角速度ωが増大するに従って徐々に低下していくことがわかる。
そして、角速度ωは、ベーンポンプ２の回転数に比例することから、本実施形態のベーン背圧制御装置４８も、ベーンポンプ２の回転数（ロータ８の回転数）が上昇していくに従い、背圧Ｐｂを徐々に低下させる制御を行う。
【００２９】
次に、本実施形態のベーン背圧制御装置４８の動作について、図３及び図４を参照しながら説明する。
本実施形態のベーン背圧制御装置４８は、ベーンポンプ２の回転初期では、回転する減圧弁６０の遠心力によるリターンスプリング６４を圧縮させる力が殆ど作用しないので、リターンスプリング６４のスプリング力ＦSPにより第１ポート６６及び第２ポート６８が完全に連通した状態となるようにバルブスプール６２が移動する。これにより、ベーンポンプ２の回転初期では、第１ポート３６及び第２ポート３８を通過した吐出圧Ｐ１が背圧室１４に供給され、吐出圧Ｐ１と同一値の背圧Ｐｂによる押し付け力がベーン１２に発生する。
【００３０】
そして、ベーンポンプ２の回転数が上昇していくと、高速で回転する減圧弁６０の増大する遠心力がリターンスプリング３４のスプリング力ＦSPに抗する力となるので、リターンスプリング６４の圧縮によりバルブスプール６２が移動し、第１ポート６６及び第２ポート６８の連通路が徐々に狭くなっていき、第２ポート６８とドレーンポート７０とが徐々に連通していく。また、第４受圧面７４に作用する第３油路２２からの油圧も低下していく。これにより、背圧Ｐｂの値が徐々に低下していくので、ベーン１２の押し付け力が徐々に低下していく。
【００３１】
そして、ベーンポンプ２が所定の回転数Ｎａ（ベーン１２の遠心力のみで必要押し付け力を発生することが可能な回転数：基準ロータ回転数）になったときに、さらに増大した遠心力によりリターンスプリング６４が圧縮してバルブスプール６２が移動するので、第１ポート６６及び第２ポート６８の連通路が完全に閉塞し、第６ポート３８とドレーンポート７０とが完全に連通した状態となり、背圧室１４への背圧Ｐｂの供給が停止する。これにより、所定の回転数Ｎａのときには、背圧Ｐｂによるベーン１２の押し付け力が発生しなくなる。
【００３２】
そして、ベーンポンプ２の回転初期では、吐出圧Ｐ１と同一値の背圧Ｐｂと、低回転数idleで発生する小さな遠心力とによって、ベーン１２がカム面４から離れないトータル押し付け力が発生し、ベーンポンプ２の回転数が増大していくと、背圧Ｐｂによるベーン１２の押し付け力が徐々に低下していくので、遠心力によるベーン１２の押し付け力が増大しても、トータル押し付け力はさほど大きくならない。そして、ベーンポンプ２が所定の回転数Ｎａになったときに、背圧Ｐｂによるベーン１２の押し付け力が発生せず、ベーン１２に発生する遠心力のみで、カム面４から離れないトータル押し付け力が発生する。
【００３３】
したがって、本実施形態では、以下の効果を奏する。
（ｄ）本実施形態のベーン背圧制御装置４８は、ベーンポンプ２の回転初期においては、吐出ポンプ室で発生した吐出圧Ｐ１を背圧Ｐｂとして供給し、この背圧Ｐｂと、回転初期で発生する小さな遠心力とで、カム面４から離れないために必要な押し付け力をベーン１２に発生させているので、ベーンポンプ２の低回転領域における吐出能力の低下を防止することができる。
【００３４】
（ｅ）本実施形態のベーン背圧制御装置４８は、ベーンポンプ２の回転数の上昇に伴う遠心力の作用によりベーン１２に発生する押し付け力が増大していくと、それに伴って、背圧Ｐｂの値を徐々に低下させる背圧制御を行っており、しかも、ベーン１２に発生する遠心力のみで必要押し付け力が発生するときには、背圧室１４への背圧Ｐｂの供給を停止しているので、ベーンポンプ２の高回転領域のみならず低回転領域、特に、所定回転数Ｎａ以下の領域において、図６の従来装置において発生していた過剰な押し付け力が発生せず、常にカム面４に過大な押し付け力が作用するのを防止することができるとともに、ベーン１２及びカム面４等の摺動部のフリクションを低下させて燃費の向上を図ることができる（請求項１に対応）。
【００３５】
（ｆ）本実施形態のベーン背圧制御装置４８は、ベーンポンプ２の回転数の変化とともに回転部材の遠心力も変化することを利用し、遠心力が増大すると付勢力が変化するリターンスプリング６４を備えた減圧弁６０を駆動軸５０に一体化し、ベーンポンプ２の回転数が増大するに従い、減圧弁６０が、リターンスプリング６４の付勢力の変化で背圧室１４に作用する背圧Ｐｂの値を徐々に低下させていく制御を行っているので、センサ、電磁弁及び制御部を使用した従来の装置と比較して、制御の簡素化、背圧制御装置のコストの低減化を図ることができる（請求項３に対応）。
【００３６】
なお、本発明は上記実施形態に限定されず、例えば、背圧室１４と吐出ポート１５との間に電磁弁を設け、ロータの回転数（ロータ基準回転数）Ｎａまでの間に、背圧Ｐｂを徐々に低下するように電磁弁を制御しても、同様の効果を奏することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３７】
【図１】本発明に係る第１実施形態のベーンポンプを示す概略構成図である。
【図２】第１実施形態のペーンポンプの動作を説明するためのグラフである。
【図３】本発明に係る第２実施形態のペーンポンプを示す概略構成図である。
【図４】第２実施形態のベーンポンプのロータを回転駆動する駆動軸に沿う断面を示した図である。
【図５】ポンプ回転数の増減に関わらず一定の背圧を供給している従来の装置の動作を説明するためのグラフである。
【図６】ベーンがカム面から離れない押し付け力を遠心力の作用で発生した時点で背圧の供給を停止している従来の装置の動作を説明するためのグラフである。
【符号の説明】
【００３８】
２  ベーンポンプ
４  カム面
６  カムリング
８  ロータ
１０  ベーン収納溝
１２  ベーン
１４  背圧室
１５  吐出ポート
２０，４８  ベーン背圧制御装置
２２  第３油路
２４  第１油路
２６  絞り
２８  第２油路
３０，６０  減圧弁
３２，６２  バルブスプール
３４，６４  リターンスプリング
３６，６６  第１ポート
３８，６８  第２ポート
４０，７０  ドレーンポート
４２  第１受圧面
４４，７２  戻り油路
４６  第３受圧面
４７  第２受圧面
５０  駆動軸
５２  ハウジング
５６  第１バルブボディ
５８  第２バルブボデイ
７４  第４受圧面
ＦSP  スプリング力
Ｎａ  ロータの回転数（基準ロータ回転数）
Ｐ１  吐出圧
Ｐ２  ライン圧
Ｐｂ  背圧
Ｑ  流量
ΔＰ  差圧
ω  角速度
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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