(57)【要約】【課題】  広い温度帯域、特に140℃までの高温域において、鉄損の絶対値とその温度変化が小さく、さらに振幅比透磁率の絶対値が高くその温度変化が小さいMn−Zn−Co系フェライト材料を提供する。【解決手段】  基本成分が、Fe2Ｏ3：52.0〜53.0mol％、CoＯ：0.15〜0.5mol％、ZnＯ：11.5〜12.5mol％、残部が実質的にMnＯからなるMn−Zn−Co系フェライトにおいて、前記Fe2Ｏ3原料として、塩素含有量が0.050mass％以下の酸化鉄を用い、得られる最終焼結体が80massppm以下の塩素を含有するものからなることを特徴とする広範囲の温度領域で低鉄損かつ高透磁率なMn−Zn−Co系フェライト。【選択図】    図１
2006213532.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
基本成分が、Fe2Ｏ3：52.0〜53.0mol％、CoＯ：0.15〜0.5mol％、ZnＯ：11.5〜12.5mol％、残部が実質的にMnＯからなるMn−Zn−Co系フェライトにおいて、前記Fe2Ｏ3原料として、塩素含有量が0.050mass％以下の酸化鉄を用い、得られる最終焼結体が80massppm以下の塩素を含有するものからなることを特徴とする広範囲の温度領域で低鉄損かつ高透磁率を示すMn−Zn−Co系フェライト。
【請求項２】
上記酸化鉄は、塩化鉄溶液を焙焼して得たものであることを特徴とする請求項１に記載のMn−Zn−Ni系フェライト。
【請求項３】
添加成分として、SiＯ2：50〜500massppm、CaＯ：：200〜2000massppm、ZrＯ2：100〜1500massppmおよびTa2Ｏ5：50〜1000massppmを含有してなることを特徴とする請求項１または２記載のMn−Zn−Co系フェライト。
【請求項４】
最大磁束密度200ｍＴ、周波数100ｋＨzで測定した鉄損極小温度が80〜120℃、100℃における鉄損が250ｋＷ／ｍ3以下、25〜140℃の温度範囲における鉄損の最大値が350ｋＷ／ｍ3以下であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載のMn−Zn−Co系フェライト。
【請求項５】
最大磁束密度200ｍＴ、周波数100ｋＨzで測定した振幅比透磁率μaが25〜140℃の温度範囲で6500以上であり、かつ、下記(1)式で定義されるμaの変動係数が1.5％以下であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のMn−Zn−Co系フェライト。
記
変動係数(％)＝(25〜140℃の温度範囲におけるμa値の標準偏差)／(25〜140℃の温度範囲におけるμa値の平均値)×100  ・・・  (1)
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エネルギー鉄損の少ないMn−Zn−Co系フェライトに関し、特に、スイッチング電源用トランス等の磁心に用いて好適な、広範囲の温度領域で低鉄損かつ高透磁率を示すMn−Zn−Co系フェライトに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
酸化物磁性材料は、一般にフェライトと総称され、このフェライトは、Ba系フェライト、Sr系フェライト等の硬質磁性材料と、Mn−Zn系フェライト、Ni−Zn系フェライト等の軟質磁性材料とに分けられる。軟質磁性材料は、非常にわずかな磁場に対しても十分に磁化する材料であり、電源、通信機器、計測制御機器、磁気記録、コンピュータなどの広い分野において用いられている。軟磁性材料に要求される特性としては、保磁力が小さく、透磁率が高いこと、飽和磁束密度が大きく、低鉄損であることなどが挙げられる。
【０００３】
なお、軟磁性材料としては、上記酸化物系のフェライト以外に、金属系のものがある。金属系軟磁性材料は、酸化物系と比べて飽和磁束密度が高いという特長を有する反面、電気抵抗が小さく、高周波領域で使用する際には、渦電流に起因する鉄損が大きくなってしまうという。そのため、電子機器の小型化・高密度化の要請から使用周波数の高周波化が進んでいる近年では、スイッチング電源等に用いられている100ｋＨz程度の高周波数帯において、従来の金属系材料を用いることは、ほとんど不可能となっている。
【０００４】
このような背景から、高周波域での電源用トランスの磁心材料としては、発熱の少ないMn−Zn系フェライトが主に用いられている。しかし、この材料も、電気抵抗率の値が数Ω・cmであるため、さらに高電気抵抗化して渦電流損を低減しすることにより、全体としての鉄損を低くし、発熱量を抑えることが望まれていた。この間題に対しては、例えば、特許文献１には、Mn−Zn系フェライトに、副成分としてSiＯ2やCaＯなどの酸化物を微量添加し、粒界に偏析させて粒界抵抗を上げ、全体としての抵抗率を数百Ω・cm以上に高めることにより、発熱を抑制する技術が開示されている。
【０００５】
また、電源トランスに使用された場合に考慮しなければならないのは、組み込まれた機器内の温度(動作温度)と、トランス材料自体の鉄損の発熱によって起こる温度上昇である。例えば、鉄損が極小となる温度が室温付近にある場合には、発熱による磁心の温度の上昇により鉄損は上昇し、それに伴いさらに発熱が大きくなり、これが繰り返されて温度上昇が加速する、いわゆる熱暴走を起こす危険性がある。トランスの動作温度は、通常、50〜70℃付近であるが、この危険性を回避するため、現行の材料では、鉄損が極小となる温度を約100℃として、室温付近における鉄損の温度係数を負とし、温度上昇とともに鉄損が減少するような材料設計がなされている。しかし、鉄損極小温度が100℃程度の材料では、温度が100℃以上に上昇すると、やはり鉄損は増大してゆくので、熱暴走を起こす危険性が極めて大きい。
【０００６】
さらに、最近では、電子機器の小型化に対応するため、電子部品の積載密度が高密度化しており、発熱による温度上昇がより大きくなる傾向にある。そのため、最近の電子部品は、100℃以上を超えて、120〜140℃といったこれまで想定していなかった高温度域で使用されるようになってきた。しかし、設計動作温度は依然として100℃付近であり、この温度域で低鉄損であることに対する要求に変わりはない。したがって、鉄損は、広い温度範囲で、特に、100℃〜140℃程度の高温度域でも小さいことが必要となる。
【０００７】
また、フェライトコアが使用されるスイッチング電源のなかで、フォワード型と呼ばれる回路方式の電源では、トランス１次コイルの励磁に消費される励磁電力は、２次側に伝達されることがないため無効電力となり、電力効率低下の要因となっている。この励磁電力を下げるには、トランスコイルのインダクタンスを上げることが有効であり、そのためには、コアの透磁率を上げることが必要とされる。このような理由から、フェライトコアには、広い温度範囲で低鉄損であることと同時に、広い温度範囲でトランスの動作時における透磁率、すなわち微小信号に対する初透磁率ではなく、200ｍＴ程度の大励磁下での振幅比透磁率の向上が望まれている。
【０００８】
ところで、鉄損を支配する因子としては、磁気異方性定数Ｋ1があり、鉄損は、磁気異方性定数Ｋ1の温度変化にともなって変化し、Ｋ1＝０となる温度で極小となる。したがって、鉄損の温度変化を改善するには、磁気異方性定数の温度依存性、すなわち鉄損温度係数の絶対値を小さくすることが必要となる。磁気異方性定数は、フェライトの主相であるスピネル化合物を構成する元素の種類によりほぼ決定されるが、Mn−Zn系フェライトの場合、Coイオンを導入することによりその温度依存性を小さくし、鉄損温度係数の絶対値を小さくすることができる(例えば、非特許文献１および２参照)。これにより、100℃付近での鉄損が小さく、かつ、その前後の温度範囲でも鉄損の比較的小さい材料が得られる。しかし、CoＯを加えることにより、鉄損極小温度が低下したり、あるいは、焼成温度や焼成雰囲気の酸素濃度の僅かな変動により、鉄損温度係数や極小温度が大きく変動したりするという問題が生じている。
【０００９】
例えば、特許文献２には、Fe2Ｏ3，ZnＯ，MnＯを主成分とし、CoＯを0.01〜0.5mol％未満含有するMn−Zn−Co系フェライトにおいては、従来よりも広い温度範囲でＫ1＝０となるので、広範な温度領域で、高い透磁率と低鉄損が実現されることが開示されている。しかし、特許文献２の技術では、同文献の第１図に示されるように、鉄損の極小温度がかなり低温度側に移行し、最高使用温度付近での鉄損値は大きくなり、温度上昇が加速する危険性は解消されていない。
【００１０】
また、特許文献３には、Fe2Ｏ3，ZnＯ，MnＯを主成分とし、これに1000〜4000ppmのCoＯに加えてさらにCaＯ，Ta2Ｏ5，SiＯ2を複合添加することで、数100ｋＨz以上の周波数領域で、従来よりも広範囲な温度域において、電力鉄損が小さいMn−Zn系フェライトを得ることができること、また、この程度のCoＯ添加量であれば、電力鉄損の温度特性曲線が低温側にシフトし過ぎることはないことが記載されている。しかし、この技術によっても、主成分組成によっては、焼成温度や雰囲気中の酸素濃度の僅かな変動により、鉄損の温度係数や極小温度が大きく変動してしまうという問題があった。
【００１１】
これらの点を改善する技術として、特許文献４には、低電力損失でありかつ電力損失の温度変化の小さいフェライト材料が開示されている。また同文献には、電力損失が最小となる温度よりも60℃低温から20℃低温までの40℃の温度帯域において、電力損失の温度変化が小さいフェライト材料が開示されている。また、特許文献５には、CoＯとNb2Ｏ5の添加により、小さい電力損失を得るだけでなく、電力損失を平坦化して幅広い温度範囲で電力損失最低値を得る技術が開示されている。しかし、この技術の電力損失の低減は十分なものではなく、電力損失の温度変化も十分平坦化されているとは言えない。しかも、これらの文献には、電源用トランス材料として、さらに広い温度帯域、特に140℃程度の高温度域で、低い電力損失を示すと共に、その温度変化を小さくし、さらに振幅比透磁率を高くすることについては開示されていない。
【００１２】
さらに、特許文献６には、酸化鉄、酸化亜鉛および酸化マンガンを主成分とする磁性フェライト材料において、ZnＯ：7.0〜9.0mol％、MnＯ：36.8〜39.2mol％、残部酸化鉄を含有し、副成分としてCo3Ｏ4を2500〜4500ppmの範囲で含有し、20〜100℃の温度帯域における電力損失の最小値が400ｋＷ／ｍ3以下でかつその温度帯域における電力損失の最大値と最小値の差が150ｋＷ／ｍ3以下である磁性フェライト材料が開示されている。また同文献には、20〜100℃の温度帯域における電力損失の最小値が350ｋＷ／ｍ3以下でかつその温度帯域における電力損失の最大値と最小値の差が50ｋＷ／ｍ3以下である磁性フェライト材料も開示されている。しかし、これらはいずれも、電力損失の最小値が300ｋＷ／ｍ3程度であり、低損失化の要求には十分応えられていない上、140℃までの高温域での低損失化と高透磁率化については開示されていない。
【００１３】
また、特許文献７には、主成分としてFe2Ｏ3：53.2〜54.5mol％、ZnＯ：7.5〜11.5mol％、残部MnＯを含むMn−Zn系フェライトに対して、Co3Ｏ4：2000〜4500ppm、SiＯ2：60〜140ppm、CaＯ：300〜700ppmと、Nb2Ｏ5：100〜350ppmやZrＯ2：50〜450ppmあるいはZrＯ2：50〜450ppmを含有したMn−Zn系フェライトでは、電力損失の低減と広範囲の温度領域で低損失化が実現できることが開示されている。しかし、この技術も、同文献の表１、表２に示されているように、100℃において250ｋＷ／ｍ3以下(100ｋＨz、200ｍＴ)の低損失になるものはなく、ましてや25〜140℃の低温から高温域まで、350ｋＷ／ｍ3以下の低い損失や6500以上の高い振幅比透磁率μaを得ることについては開示されていない。
【特許文献１】特公昭３６−００２２８３号公報
【特許文献２】特公平０４−０３３７５５号公報
【特許文献３】特開平０６−２９０９２５号公報
【特許文献４】特開平０８−１９１０１１号公報
【特許文献５】特開平０９−１３４８１５号公報
【特許文献６】特開２００１−０８０９５２号公報
【特許文献７】特開２００２−２３１５２０号公報
【非特許文献１】「The effect of Cobalt substitutions on some properties of manganese zinc ferrites」，A.D.Giles and F.F.Westendorp；J.Phys.D:Appl.Phys.,9(1976)2117
【非特許文献２】「Low-Loss Power Ferrites for Frequencies up to 500kHz」，T.G.W.Stijintjes and J.J.Roelofsma；Adv.Cer.16(1986)493
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
本発明は、上記のような状況に鑑みてなされたものであり、その目的は、広い温度帯域、特に140℃までの高温域において、鉄損の絶対値とその温度変化が小さく、さらに振幅比透磁率の絶対値が高くその温度変化が小さいMn−Zn−Co系フェライト材料を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
発明者らは、従来技術が抱える上記問題点を解決するために、基本成分であるFe2Ｏ3，ZnＯ，CoＯの含有量が鉄損と透磁率の温度特性に及ぼす影響について調査すると共に、基本成分の中で最も原料の重量割合が大きくかつ特性への影響も大きい原料酸化鉄中に含まれる不純物含有量が、最終コアでの鉄損と振幅比透磁率およびそれらの温度依存性に及ぼす影響について鋭意研究を重ねた。その結果、基本成分の組成範囲によりCoＯの効果が異なるため、Fe2Ｏ3と、ZnＯおよびMnＯの組成範囲を絞り込み、その範囲に応じた最適CoＯ含有量を選択することにより、極めて低損失、高比透磁率でかつ高温度域まで温度変化が小さいフェライトを得ることができること、さらに、原料酸化鉄中の塩素量を一定値以下に制限すると共に、焼成後の最終焼結体中における塩素量を所定値以下に低減することにより、その効果はより改善されることを見出し、本発明を完成させた。
【００１６】
すなわち、本発明は、基本成分が、Fe2Ｏ3：52.0〜53.0mol％、CoＯ：0.15〜0.5mol％、ZnＯ：11.5〜12.5mol％、残部が実質的にMnＯからなるMn−Zn−Co系フェライトにおいて、前記Fe2Ｏ3原料として、塩素含有量が0.050mass％以下の酸化鉄を用い、得られる最終焼結体が80massppm以下の塩素を含有するものからなることを特徴とする広範囲の温度領域で低鉄損かつ高透磁率なMn−Zn−Co系フェライトである。
【００１７】
本発明における上記酸化鉄は、塩化鉄溶液を焙焼して得たものであることを特徴とする。
【００１８】
本発明のMn−Zn−Co系フェライトは、添加成分として、SiＯ2：50〜500massppm、CaＯ：：200〜2000massppm、ZrＯ2：100〜1500massppmおよびTa2Ｏ5：50〜1000massppmを含有してなることを特徴とする。
【００１９】
また、本発明のMn−Zn−Co系フェライトは、最大磁束密度200ｍＴ、周波数100ｋＨzで測定した鉄損極小温度が80〜120℃、100℃における鉄損が250ｋＷ／ｍ3以下、25〜140℃の温度範囲における鉄損の最大値が350ｋＷ／ｍ3以下であることを特徴とする。
【００２０】
さらに、本発明のMn−Zn−Co系フェライトは、最大磁束密度200ｍＴ、周波数100ｋＨzで測定した振幅比透磁率μaが25〜140℃の温度範囲で6500以上であり、かつ、下記(1)式で定義されるμaの変動係数が1.5％以下であることを特徴とする。
記
変動係数(％)＝(25〜140℃の温度範囲におけるμa値の標準偏差)／(25〜140℃の温度範囲におけるμa値の平均値)×100  ・・・  (1)
【発明の効果】
【００２１】
本発明によれば、25〜140℃の広い温度範囲で鉄損が低くかつ振幅比透磁率が高いMn−Zn−Co系フェライトを提供することができる。本発明のフェライトは、スイッチング電源等のトランスコア材に用いて好適である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
本発明のMn−Zn−Co系フェライトの基本成分は、飽和磁束密度、キュリー温度及び鉄損の極小温度と温度特性を最適にする観点から、Fe2Ｏ3：52.0〜53.0mol％、CoＯ：0.15〜0.5mol％、ZnＯ：11.5〜12.5mol％、残部MnＯの組成からなるものである。上記範囲に制限する理由について、以下に具体的に説明する。
Fe2Ｏ3：52.0〜53.0mol％
Fe2Ｏ3は、CoＯとの関係で鉄損極小温度を80℃以上とするために52.0mol％以上とする必要がある。しかし、53.0mol％を超えると、室温付近の鉄損上昇が却って大きくなるため、上限を53.0mol％とする。好ましくは、52.3〜52.7mol％の範囲である。
【００２３】
ZnＯ：11.5〜12.5mol％
軟磁性フェライトに求められる磁気特性としては、前述したように、飽和磁束密度が大きいこと、キュリー温度が高いこと、鉄損が小さいことおよび透磁率が高いことが挙げられる。このうち、飽和磁束密度、キュリー温度は、基本成分であるMnＯ，ZnＯ，Fe2Ｏ3の比でほぼ決定される。ZnＯの量が少ない領域においては、ZnＯ量の増加に伴い飽和磁束密度は増加するが、これと同時にキュリー温度も低下する。ZnＯ量が11.5mol％より少ないと、CoＯによる透磁率の温度変化抑制効果が弱く、結果として鉄損値が高く、振幅比透磁率も向上しなくなる。また、鉄損が極小となる温度も、先に述べたように、基本成分の比によりほぼ決まり、ZnＯ量が多すぎると、CoＯ含有量の変動に対する鉄損極小温度の変化が非常に敏感となり、わずかのCoＯ含有量の増加で極小温度が大きくシフトする。ZnＯ量が12.5mol％より多いと、CoＯ量の0.1mol％程度の違いでも、鉄損極小温度が25℃程度も変化することがある。したがって、鉄損極小温度を80〜120℃にするには、ZnＯ量を11.5〜12.5mol％の範囲とする。
【００２４】
CoＯ：0.15〜0.5mol％
CoＯは、透磁率の温度係数を小さくする働きもあるが、0.5mol％を超えて過剰に含む場合には、鉄損の温度係数が室温以上で正となり熱暴走をおこし、さらに経時変化が大きくなり望ましくない。また、CoＯ量が0.15mol％より少ないと、透磁率の温度変化を小さくする効果が小さい。したがって、CoＯの含有量は0.15〜0.5mol％の範囲とする。
本発明のフェライトは、Mn−Zn−Co−Fe2Ｏ3四元系フェライトであり、上記Fe2Ｏ3，CoＯ，ZnＯ以外の残部の基本成分は、MnＯである。
【００２５】
上記のように、基本成分であるFe2Ｏ3，ZnＯ，MnＯ，CoＯの組成範囲を決定することは、最も重要なことである。しかし、小さな鉄損と大きな振幅比透磁率を同時に安定して実現するためには、それだけでは不十分であり、さらに、原料酸化鉄中の不純物、特に塩素の量を限定することが必要である。なお、Mn−Zn系フェライトにおける各種不純物の影響については、例えば、文献「フェライト」(平賀ら、丸善、1986)の第４７頁に記載されているが、原料酸化鉄中の塩素が磁気特性、特に鉄損と透磁率に及ぼす影響については述べられていない。
【００２６】
この点に関して、発明者らは、異常粒の発生や結晶粒の粒度分布のばらつきなどの組織不均一を抑えると共に、焼結体コアの密度向上を図ることによって、所定の振幅比透磁率を得ると同時に鉄損の低減を実現するには、原料酸化鉄中の塩素を0.050mass％以下に規制する必要があり、さらに、焼成後の最終焼結体中に残存する塩素量を80massppm以下に低減する必要があることを見出したのである。
【００２７】
原料酸化鉄中の塩素が、最終焼結体の磁気特性に影響を及ぼす機構については、まだ明確に解明されたわけではないが、塩素は、Mn−Zn−Co系フェライトの製造工程においては、ほぼ全てが酸化鉄から混入するため、原料混合後の仮焼工程や焼成工程などの化学反応を伴う工程で結晶成長や結晶組織に影響を与え、最終焼結体の特性、特に100℃以上の高温度側での鉄損や振幅比透磁率に影響を及ぼすものと考えられる。従って、上記のような反応工程に入る前、すなわち原料酸化鉄の段階で、塩素の量を極力低減しておくことが必要となる。また、最終焼結体中に残留する塩素量が多いと、焼結体中に空孔が多く残留することにより、飽和磁束密度と比透磁率の低下が生じるものと考えられる。
【００２８】
なお、塩素量の少ない原料酸化鉄としては、塩素を含まない硫化鉄水溶液を用いて製造した酸化鉄が好ましいが、かような水溶液は原料コストが高くなるので、塩化鉄水溶液を焙焼して得た酸化鉄を用いることが好ましく、その場合には、上記の焙焼工程後に熱処理や水洗を行うことによって、塩素含有量が極めて少ない酸化鉄を得ることができる。
【００２９】
本発明の、フェライトは、上記基本成分のほかに、下記の添加成分を添加することができる。すなわち、本発明のフェライトの基本成分であるFe2Ｏ3，ZnＯ，MnＯ，CoＯは、スピネル構造を形成するものであり、これにスピネルを形成しない、SiＯ2，CaＯ，Ta2Ｏ5，ZrＯ2，Nb2Ｏ5，Ｖ2Ｏ5等の微量添加成分を加えて、鉄損の少ない高性能なMn−Zn−Co系フェライト材料とすることができる。とりわけ、SiＯ2，CaＯ，Ta2Ｏ5，ZrＯ2の複合添加は効果的であり、その作用は以下の通りである。
【００３０】
SiＯ2は、CaＯとともに粒界を形成して粒界を高抵抗化し、鉄損の低減に寄与する。しかし、添加量が50massppm未満ではその寄与は小さく、また、500massppmを超えて含むと焼結時に異常粒成長を生じせしめて鉄損を大幅に増大させる。CaＯも、SiＯ2との共存した場合に粒界抵抗を高めて低鉄損化に寄与するが、添加量が200massppmより少ないとその効果は小さく、また2000massppmより多くなると鉄損は逆に増大する。したがってSiＯ2ならびにCaＯの添加量はSiＯ2：50〜500massppm、CaＯ：200〜2000massppmの範囲で添加するのが好ましい。
【００３１】
Ta2Ｏ5は、SiＯ2，CaＯの共存下で、比抵抗の増大に有効に寄与するが、含有量が50massppmに満たないとその添加効果に乏しく、一方、1000massppmを超えると逆に鉄損の増大を招く。したがって、Ta2Ｏ5は50〜1000massppmの範囲で添加量するのが好ましい。また、ZrＯ2は、SiＯ2，CaＯ，Ta2Ｏ5の共存下で、Ta2Ｏ5と同様に粒界の抵抗を高めて高周波での鉄損の低減に有効に寄与するが、含有量が100massppm未満ではその効果に乏しく、一方、1500massppmを超えると逆に比抵抗を高める効果が少なくなり鉄損が増大する。よって、ZrＯ2のは100〜1500massppmの範囲で添加することが好ましい。
【実施例１】
【００３２】
塩化鉄溶液を焙焼して製造された酸化鉄を、500℃程度までの温度範囲で再度熱処理し、あるいは、水洗を行うことにより種々の量の塩素を含有する酸化鉄を得た。なお、酸化鉄中の塩素量は、蛍光Ｘ線分析により測定した。そして、表１および表２に示すような種々のFe2Ｏ3，ZnＯ，CoＯの組成を有し、残部がMnＯとなるように、原料を混合した後、930℃で３時間の仮焼を行い、この仮焼粉に、表１および表２に併記したように、添加成分として種々の量のSiＯ2，CaＯ，Ta2Ｏ5，ZrＯ2を添加し、ボールミルで10時間粉砕した後、外径31mm、内径19mm、高さ７mmのリング状に成形した。その後、酸素分圧を１〜５vol％の範囲に制御した窒素・空気混合ガス中で1330℃×３時間の焼成を行った。このとき、500℃から1300℃までの昇温速度を650℃／hrとした。
【００３３】
上記のようにして得たリング状試料に、１次側５巻・２次側５巻の巻線を施し、交流ＢＨループトレーサーを用いて、25℃〜140℃の温度範囲における、周波数100ｋＨzで磁束密度200ｍＴまで励磁したときの鉄損と25〜140℃の温度範囲での振幅比透磁率μaを測定した。また、上記振幅比透磁率の平均値と標準偏差から、下記(1)を用いて、変動係数を求めた。さらに、焼結体中の塩素量を蛍光Ｘ線分析により測定した。
記
変動係数(％)＝(25〜140℃の温度範囲におけるμa値の標準偏差)／(25〜140℃の温度範囲におけるμa値の平均値)×100  ・・・  (1)
【００３４】
上記測定結果に基づき、鉄損が極小となる温度と100℃での鉄損値、25〜140℃の温度範囲での鉄損最大値、25〜140℃の温度範囲での振幅比透磁率の最小値および変動係数を表１および表２に併記して示した。ここで、表１のNo.１〜24は本発明の発明例を、表２のＮｏ.25〜48は、本発明の比較例を示したものである。さらに、表１のNo.17(発明例)と、表２のNo.39(比較例)の鉄損の温度依存性を図１に、同じく振幅比透磁率の温度依存性を図２に示した。表１，２および図１，２からわかるように、本発明例は、Fe2Ｏ3，ZnＯ，MnＯ，CoＯの基本組成とSiＯ2，CaＯ，Ta2Ｏ5，ZrＯ2の添加成分の組成を適切に選んだ上でさらに、原料酸化鉄中の塩素量を0.050mass％以下に低減すると共に、最終焼結体中の塩素量を80massppm以下に抑制した結果、いずれの条件でも、最大磁束密度200ｍＴ、周波数100ｋＨzで測定した鉄損極小温度が80〜120℃の範囲にあり、100℃における鉄損が250ｋＷ／ｍ3以下、25〜140℃の温度範囲における鉄損の最大値が350ｋＷ／ｍ3以下で、さらに25〜140℃の温度範囲の振幅比透磁率が6500以上でその変動係数が1.5％以下となっており、広い温度範囲で低損失、高透磁率で、かつその温度変化の少ないMn−Zn−Co系フェライト材が得られている。
【００３５】
【表１】
2006213532.tif 000003
【００３６】
【表２】
2006213532.tif 000004
【産業上の利用可能性】
【００３７】
本発明のフェライトは、広い温度範囲で透磁率が高いので、ノイズフィルタ用コアにも用いることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】本発明例と比較例の鉄損の温度依存性を比較して示したグラフである。
【図２】本発明例と比較例の振幅比透磁率の温度依存性を比較して示したグラフである。
【図１】
2006213532.tif 000005
【図２】
2006213532.tif 000006