(57)【要約】【課題】  ボール弁のリフト量を大きくする。【解決手段】  出力室１５と排出室１６を区画する排出側隔壁１８を、段差弁２８が排出弁口２２のシート部２２ａに着座する位置から、出力室１５内へ移動できるように設けた。通電されてシャフト５が移動する途中において、段差弁２８が排出弁口２２のシート部２２ａに着座し、その後排出側隔壁１８は段差弁２８に押圧されて出力室１５内に移動する。これにより、ボール弁４のリフト量が増える。入力油圧の上昇により排出側隔壁１８が押し戻されても、排出側隔壁１８がバルブベース３に当接する。すると、排出側隔壁１８が受ける油圧がバルブベース３で受け止められ、シャフト５の受ける押戻力が小さくなり、排出弁口２２は開弁しない。通電停止時に暗電流による磁気吸引力が生じても、排出側隔壁１８が受ける油圧によりシャフト５が押し戻され、シャフト５が確実に戻る。【選択図】  図１
2006348982.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
通電により磁力を発生するコイル、およびこのコイルの発生する磁力により軸方向の一方へ磁気吸引されるムービングコアを備えるソレノイドと、
前記ムービングコアが磁気吸引される側に配置された流路切替部と、
を具備する三方電磁弁において、
前記流路切替部は、
（ａ）流体が入力される入力ポート、流体を出力する出力ポート、流体を排出する排出ポートを備えるとともに、前記入力ポートに連通する入力室、前記出力ポートに連通する出力室、前記排出ポートに連通する排出室が、前記ムービングコアの軸線上に配置され、
前記入力室と前記出力室を区画する入力側隔壁と、前記出力室と前記排出室を区画する排出側隔壁とが対向するとともに、前記入力側隔壁に形成された入力弁口と、前記排出側隔壁に形成された排出弁口とが、前記ムービングコアの軸線上に設けられたバルブベースと、
（ｂ）前記入力室内に配置され、前記入力室内の流体圧力によって前記入力弁口に着座するボール弁と、
（ｃ）前記出力室側から前記入力弁口の内側に挿入されて前記ボール弁を前記入力室側に変位させることが可能な押圧軸を先端部に備えるとともに、前記排出室側から前記排出弁口のシート部に着座して前記排出弁口を閉塞可能な段差弁を軸方向の途中位置に備え、
前記ムービングコアの軸線上において摺動自在に支持され、前記ムービングコアに与えられる磁気吸引力によって、前記排出室側から前記入力室側へ駆動されるシャフトとを備え、
（ｄ）前記コイルの通電により前記ムービングコアが前記ボール弁方向に磁気吸引されて、前記シャフトが前記入力室方向へ移動する際に、
先ず、前記シャフトの先端の前記押圧軸が前記ボール弁を変位させて前記入力弁口を開いて前記入力室と前記出力室を連通させ、
次に、前記シャフトの途中に形成された前記段差弁が前記排出弁口のシート部に着座して前記出力室と前記排出室の連通を遮断する構造であり、
（ｅ）前記排出側隔壁は、前記バルブベースとは別部材で、前記段差弁が前記排出弁口のシート部に着座する位置から、前記出力室内に移動可能に設けられ、
前記シャフトが前記入力室方向へ移動する際に、前記シャフトの移動途中において前記段差弁が前記排出弁口のシート部に着座した後、前記排出側隔壁は前記段差弁に押圧されて前記出力室内に移動することを特徴とする三方電磁弁。
【請求項２】
請求項１に記載の三方電磁弁において、
前記ソレノイドは、前記ムービングコアの磁気吸引される側の端部と軸方向に対向し、前記コイルの発生する磁力により前記ムービングコアを磁気吸引するステータコアを備え、
前記ムービングコアと前記ステータコアの間には、前記コイルが通電されて、前記ムービングコアが前記ステータコアに最も接近した状態で、前記ムービングコアと前記ステータコアが当接して磁気的に結合するのを阻害する磁気遮断手段が設けられていることを特徴とする三方電磁弁。
【請求項３】
請求項２に記載の三方電磁弁において、
前記磁気遮断手段は、前記ムービングコアと前記ステータコアの対向間に配置された非磁性体製のスペーサであることを特徴とする三方電磁弁。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ボール弁を用いた流路切替部をソレノイドにより駆動する三方電磁弁に関するもので、例えば油圧の切替えに用いられて好適な技術に関する。
なお、以下では、シャフトおよびムービングコアの移動方向において、入力室へ向かう移動方向を「ボール弁押圧方向」と称し、入力室とは異なる側への移動方向を「段差弁離座方向」と称して説明する。
【背景技術】
【０００２】
（従来技術１）
油圧の切替えを行う従来の三方電磁弁を、図８を参照して説明する。なお、以下では実施例１と共通符号を付して説明する。
流路切替部１は、入力ポート１１、出力ポート１２、排出ポート１３を備え、内部に入力弁口２１、排出弁口２２を持っており、入力弁口２１はボール弁４により開閉され、排出弁口２２はボール弁４を駆動するシャフト５の段差弁２８により開閉される構造になっている。
また、シャフト５は、ソレノイド２のムービングコア３２によって軸方向に駆動される。
【０００３】
（三方電磁弁の作動）
従来の三方電磁弁の作動を説明する。
（Ａ１）通電ＯＦＦ状態では、図８（ａ）に示すように、ボール弁４は入力油圧により入力側隔壁１７のシート部に着座しており、入力ポート１１から出力ポート１２への油圧を遮断している。
また、シャフト５には、リターンスプリング６の付勢力により、図示右向きのバネ荷重がかかっており、通電ＯＦＦ状態では、ムービングコア３２はプレート３８に押し付けられ、シャフト５の段差弁２８は排出弁口２２のシート部から離座しており、出力ポート１２から排出ポート１３へ油圧を排出する。
【０００４】
（Ａ２）通電されると、ムービングコア３２とステータコア３７の間（エアギャップ）に磁気吸引力αが発生し、ムービングコア３２はシャフト５を押しながら、ボール弁押圧方向（図示左方向）へ移動する。
シャフト５がボール弁押圧方向へ移動する途中、シャフト５の先端の押圧軸２５がボール弁４に当接｛図８（ｂ）参照｝した後、ボール弁４をリフトさせる。これにより、入力弁口２１が開いて入力ポート１１と出力ポート１２が連通する。
（Ａ３）さらにシャフト５がボール弁押圧方向へ移動すると、シャフト５の段差弁２８が排出弁口２２のシート部に着座｛図８（ｃ）参照｝して、シャフト５のボール弁押圧方向への移動が停止し、出力ポート１２と排出ポート１３の連通を遮断する。
これによって、入力ポート１１から供給される油圧は、出力ポート１２から出力される。
【０００５】
（Ａ４）通電が停止されると、エアギャップにおける磁気吸引力αが消失し、リターンスプリング６の付勢力により、シャフト５はムービングコア３２を押しながら、段差弁離座方向（図示右方向）へ移動する。
シャフト５が段差弁離座方向へ移動すると、シャフト５の段差弁２８が排出弁口２２のシート部から離座して排出弁口２２が開き、出力ポート１２と排出ポート１３を連通する。
さらに、シャフト５が段差弁離座方向へ移動すると、ボール弁４が入力弁口２１のシート部に着座して、入力ポート１１と出力ポート１２の連通を遮断する。
その後、ムービングコア３２はプレート３８に押し付けられ、上記（Ａ１）で示した通電ＯＦＦ状態に戻る。
【０００６】
（シャフト５が受ける力）
次に、エアギャップと、シャフト５が受ける力との関係を、図９を参照して説明する。  シャフト５は、通電ＯＦＦ状態の位置（ムービングコア３２がプレート３８に当接する位置）と、段差弁２８が排出弁口２２のシート部に着座する位置との間で変位する。
このシャフト５の変位を、（１）通電ＯＦＦ時〜押圧軸２５がボール弁４に当接するまでと、（２）押圧軸２５がボール弁４に当接〜段差弁２８が排出弁口２２のシート部に着座するまでの２つに分けることができる。
ここで、通電ＯＦＦ時のエアギャップをｄ１｛図８（ａ）参照｝、押圧軸２５がボール弁４に当接した時のエアギャップをｄ２｛図８（ｂ）参照｝、段差弁２８が排出弁口２２のシート部に着座した時のエアギャップをｄ３｛図８（ｃ）参照｝とする。
【０００７】
シャフト５は、通電されると、エアギャップに応じた図示左向きの磁気吸引力αを受ける。
一方、シャフト５は、リターンスプリング６のバネ荷重や油圧により、図示右向きの押戻力βを受ける。
この押戻力βをシャフト５の変位位置に応じて分類する。
（ｉ）通電ＯＦＦ時〜押圧軸２５がボール弁４に当接するまで（ｄ１〜ｄ２）、シャフト５は「バネ荷重」による押戻力β１を受ける。
（ｉｉ）押圧軸２５がボール弁４に当接〜段差弁２８が排出弁口２２のシート部に着座するまで（ｄ２〜ｄ３）、シャフト５は「バネ荷重」＋「入力油圧（入力室１４と出力室１５の圧差によりボール弁４が受ける荷重：入力弁口２１の受圧面積に応じた油圧）」による押戻力β２を受ける。
（ｉｉｉ）段差弁２８が排出弁口２２のシート部に着座した状態で（ｄ３）、シャフト５は「バネ荷重」＋「排出油圧（出力室１５と排出室１６の圧差により段差弁２８が受ける油圧：排出弁口２２の受圧面積に応じた油圧）」による押戻力β３を受ける。
【０００８】
そして、シャフト５には、「磁気吸引力α」＋「押戻力β（β１、β２、β３のいずれか）」の合力γが生じ、合力γが正（α＞β）であればシャフト５はボール弁押圧方向へ移動し、逆に合力γが負（α＜β）であればシャフト５は段差弁離座方向へ移動する。
【０００９】
（エアギャップｄ２の設定）
三方電磁弁は、自動車（例えば、自動変速機の油圧制御装置）に用いられるなど、入力ポート１１に供給される油圧が大きく変動したり、ソレノイド２の通電電流が変動する場合がある。
図９（ａ）は、入力ポート１１に供給される油圧が最大（最高圧）で、且つソレノイド２の通電電流が最低（最低作動電流）における「磁気吸引力α」と「押戻力β（β１、β２、β３）」の関係を示すものである。
この図９（ａ）の関係において、通電時にエアギャップｄ２でボール弁４を開弁させるには、エアギャップｄ２において、最低作動電流による「磁気吸引力α」を、最高圧における「押戻力β２」より大きくする必要がある（ｄ２において：最低作動電流のα＞最高圧のβ２）。
即ち、エアギャップｄ２は、最高圧で、且つ最低作動電流であっても、α＞β２となるように設定される。
【００１０】
（エアギャップｄ３の設定）
一方、上記では、通電ＯＦＦ状態ではエアギャップにおける磁気吸引力αが消失すると記述したが、実際に通電ＯＦＦ状態では暗電流により、エアギャップにおいて少量の磁気吸引力αが生じる。
図９（ｂ）は、入力ポート１１に供給される油圧が最低（最低圧）で、且つソレノイド２に暗電流が流れる場合における「磁気吸引力α」と「押戻力β（β１、β２、β３）」の関係を示すものである。
この図９（ｂ）の関係において、通電が停止された時にエアギャップｄ３で段差弁２８を排出弁口２２のシート部から離座させるには、エアギャップｄ３において、最低圧の「押戻力β３」を、暗電流による「磁気吸引力α」より大きくする必要がある（ｄ３において：暗電流のα＜最低圧のβ３）。
即ち、エアギャップｄ３は、最低圧で、且つ暗電流であっても、α＜β３となるように設定される。
【００１１】
（第１の問題点）
三方電磁弁は、通電された際、ボール弁４を大きく開弁するために、ボール弁４のリフト量を大きくすることが要求される。
ボール弁４のリフト量は、エアギャップｄ２〜ｄ３間であるため、エアギャップｄ２を大きくするか、エアギャップｄ３を小さくすることで、ボール弁４のリフト量を大きくすることができる。
エアギャップｄ２を大きくするには、「押戻力β２」を小さくする必要がある。「押戻力β２」を小さくするには、ボール弁４の受ける差圧を下げるために、入力弁口２１の開口径（受圧面積）を小さくしなければならず、入力弁口２１の流量が減ってしまう。
このため、エアギャップｄ３を小さくすることが考えられる。
エアギャップｄ３を小さくするには、「押戻力β３」を大きくする必要がある。「押戻力β３」を大きくするには、段差弁２８の受ける差圧を上げるために、排出弁口２２の開口径（受圧面積）を大きくすることで達成できる。
【００１２】
（従来技術２）
排出弁口２２の開口径（受圧面積）を大きくした三方電磁弁を図１０に示す。
排出弁口２２の開口径（受圧面積）を大きくした三方電磁弁は、段差弁２８の受ける差圧が上がるため、図１１（ａ）に示すように、最低圧の「押戻力β３」を高めることができ、通電停止時に暗電流による磁気吸引力αが生じても、段差弁２８を排出弁口２２のシート部から確実に離座させることができる。
【００１３】
（第２の問題点）
しかし、排出弁口２２の開口径（受圧面積）を大きくすると、「押戻力β３」が高まるため、ソレノイド２の通電状態で段差弁２８が排出弁口２２のシート部に着座している必要がある場合でも、入力油圧が最高圧で「押戻力β３」が最大で、且つ最低作動電流により磁気吸引力αが低下した場合は、図１１（ｂ）に示すように、α＜β３になり、排出弁口２２が開弁してしまう。このため、最高圧で、且つ最低作動電流であっても、α＞β３が維持されるように排出弁口２２の開口径（受圧面積）を設定する必要があり、排出弁口２２の開口径（受圧面積）を大きくすることは困難である。
エアギャップｄ３は、複数の部品の寸法により決まるのでバラツキが大きい。また、エアギャップｄ３は、ムービングコアとステータコアが接触して磁気ショートすることがない値に設定しなければならないので、小さくするのにも限界がある。
【００１４】
このように、排出弁口２２の開口径（受圧面積）を大きくしようとしても、最高圧で、且つ最低作動電流であっても、α＞β３を維持するためには、排出弁口２２の開口径（受圧面積）を大きくすることができず、エアギャップｄ３を小さくすることができない。即ち、排出弁口２２の開口径（受圧面積）を大きくすることで、ボール弁４のリフト量を大きく増やすことは困難である。
【特許文献１】特開２００４−２８６０９７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１５】
本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであり、その目的はボール弁のリフト量を増やすことが可能な三方電磁弁の提供にある。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
［請求項１の手段］
請求項１の手段を採用する三方電磁弁の排出側隔壁は、バルブベースとは別部材で、段差弁が排出弁口のシート部に着座する位置から、出力室内へ移動可能に設けられている。  そして、シャフトが入力室方向（ボール弁押圧方向）へ移動する際に、シャフトの移動途中において段差弁が排出弁口のシート部に着座した後、排出側隔壁は段差弁に押圧されて出力室内に移動する。
これによって、ソレノイドが通電された際、シャフトは、段差弁が排出弁口のシート部に着座した時のエアギャップｄ３で停止せず、段差弁が排出弁口のシート部に着座した状態のままで、ボール弁を開弁方向へ移動させる。ここで、段差弁が排出弁口のシート部に着座した状態で、シャフトが入力室方向（ボール弁押圧方向）へ移動してシャフトの移動が停止した時のエアギャップをｄ３’とする。
即ち、ソレノイドが通電された際、シャフトは、エアギャップｄ３で停止せず、エアギャップｄ３’までストロークする。
【００１７】
これによって、シャフトの受ける押戻力βは、上記（ｉ）〜（ｉｉｉ）で示した押戻力β１、β２、β３（β３＝エアギャップｄ３の時の押戻力）の他に、（ｉｉｉｉ）段差弁が排出弁口のシート部に当接〜シャフトの移動が停止するまで（ｄ３〜ｄ３’）、シャフトは「バネ荷重」＋「排出油圧（排出弁口内で段差弁が受ける油圧）」＋「可動隔壁油圧（排出側隔壁が受ける油圧）」による押戻力β３’を受ける。
【００１８】
（最高圧で、且つ最低作動電流時の作動）  
エアギャップｄ３〜ｄ３’の範囲では、シャフトの段差弁が排出弁口のシート部に着座した状態であり、排出側隔壁は排出油圧を大きな面で受圧するため、「押戻力β３’」が高まる。
このため、入力油圧が最高圧で「押戻力β３’」が高まり、且つ最低作動電流により磁気吸引力αが低下すると、α＜β３’になり、段差弁離座方向にシャフトが押し戻される。この時、シャフトの段差弁が排出弁口のシート部に着座した状態が維持されるため、排出弁口は開かない。
【００１９】
段差弁離座方向にシャフトが押し戻されて、エアギャップｄ３の位置（段差弁が排出弁口のシート部に当接開始する位置）まで排出側隔壁が移動すると、排出側隔壁がバルブベースの軸方向に当接して「可動隔壁油圧（排出側隔壁が受ける油圧）」がバルブベースで受け止められ、シャフトの受ける押戻力は、「押戻力β３」になる。
「押戻力β３」は、上述したように、排出弁口内で段差弁が受ける油圧であるため、排出弁口の開口径（受圧面積）を従来技術１と同様に大きく設けないことで「押戻力β３」を抑えることができる。このため、最高圧で、且つ最低作動電流であっても、α＞β３を確実に維持することができ、排出弁口が開弁する不具合が生じない。
【００２０】
（最低圧で、且つ暗電流時の作動）  
ソレノイドが通電状態から通電ＯＦＦ状態になって、暗電流によりエアギャップにおいて少量の磁気吸引力αが生じる場合であっても、エアギャップｄ３〜ｄ３’の範囲では、排出側隔壁は排出油圧を大きな面で受圧するため、排出側隔壁およびシャフトは大きな「押戻力β３’」を受ける。これにより、確実にα＜β３’となり、段差弁離座方向にシャフトが押し戻される。
このようにしてエアギャップが広がり、エアギャップがｄ３の位置まで広がることで、暗電流による磁気吸引力αが充分小さくなる。これにより、確実にα＜β３にでき、シャフトを確実に停止位置まで戻すことができる。
【００２１】
（請求項１の効果）
上述のように、シャフトの移動途中において段差弁が排出弁口のシート部に着座した状態で、排出側隔壁が軸方向に変位できるように設けられたことにより、ボール弁のリフト量を決定するエアギャップを、従来技術のｄ３からｄ３’に小さくすることができる。即ち、従来技術に比較して、ボール弁のリフト量を増やすことができる。
【００２２】
［請求項２の手段］
請求項２の手段を採用する三方電磁弁のムービングコアとステータコアの間には、コイルが通電され、ムービングコアがステータコアに最も接近した状態で、ムービングコアとステータコアが当接して磁気的に結合するのを阻害する磁気遮断手段が設けられている。これにより、磁気遮断手段によってエアギャップｄ３’が決定される。
このように、磁気遮断手段によってエアギャップｄ３’を設定できるため、エアギャップｄ３を小さく設定することが可能になり、ボール弁のリフト量を最大値に設定できる。  
【００２３】
［請求項３の手段］
請求項３の手段を採用する三方電磁弁における磁気遮断手段は、ムービングコアとステータコアの対向間に配置された非磁性体製のスペーサである。
これによって、ムービングコアとステータコアの対向間に非磁性体製のスペーサを配置するだけで、ボール弁のリフト量を最大値に設定できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
最良の形態１の三方電磁弁は、通電により磁力を発生するコイル、およびこのコイルの発生する磁力により軸方向の一方へ磁気吸引されるムービングコアを備えるソレノイドと、ムービングコアが磁気吸引される側に配置された流路切替部とを具備する。
【００２５】
流路切替部は、バルブベースと、ボール弁と、シャフトとを備える。
バルブベースは、流体が入力される入力ポート、流体を出力する出力ポート、流体を排出する排出ポートを備えるとともに、入力ポートに連通する入力室、出力ポートに連通する出力室、排出ポートに連通する排出室が、ムービングコアの軸線上に配置される。また、バルブベースは、入力室と出力室を区画する入力側隔壁と、出力室と排出室を区画する排出側隔壁とが対向するとともに、入力側隔壁に形成された入力弁口と、排出側隔壁に形成された排出弁口とが、ムービングコアの軸線上に設けられる。
ボール弁は、入力室内に配置され、入力室内の流体圧力によって入力弁口に着座する。  シャフトは、出力室側から入力弁口の内側に挿入されてボール弁を入力室側に変位させることが可能な押圧軸を先端部に備えるとともに、排出室側から排出弁口のシート部に着座して排出弁口を閉塞可能な段差弁を軸方向の途中位置に備える。このシャフトは、ムービングコアの軸線上において摺動自在に支持され、ムービングコアに与えられる磁気吸引力によって、排出室側から入力室側へ駆動される。
【００２６】
三方電磁弁は、コイルの通電によりムービングコアがボール弁方向に磁気吸引されて、シャフトが入力室方向へ移動する際に、先ず、シャフトの先端の押圧軸がボール弁を変位させて入力弁口を開いて入力室と出力室を連通させ、次に、シャフトの途中に形成された段差弁が排出弁口のシート部に着座して出力室と排出室の連通を遮断する。
そして、排出側隔壁は、バルブベースとは別部材で、段差弁が排出弁口のシート部に着座する位置から、出力室内に移動可能に設けられ、シャフトが入力室方向（ボール弁押圧方向）へ移動する際に、シャフトの移動途中において段差弁が排出弁口のシート部に着座した後、排出側隔壁は段差弁に押圧されて出力室内に移動する。
【実施例１】
【００２７】
実施例１を図１を参照して説明する。
実施例１に示す三方電磁弁は、例えば、自動車の自動変速機の油圧制御装置に搭載されるものである。具体的に、実施例１に示す三方電磁弁は、外部と油密にシールされた油圧コントローラのケースの内部においてオイル中に配置されるものであり、流路切替部１と、この流路切替部１を駆動するソレノイド２とを備える。
なお、この実施例１では、先ず三方電磁弁の基本構成を説明し、その後で実施例１の特徴を説明する。
【００２８】
（流路切替部１の説明）
流路切替部１は、バルブベース３、ボール弁４、シャフト５およびリターンスプリング６を備える。
バルブベース３は、略円筒形状を呈するものであり、図示しない油圧コントローラの油圧サーキット（油路形成部品）に挿入される外部筒７と、ソレノイド２の内部に挿入される内部筒８とからなる。
外部筒７には、図示しないオイルポンプから圧送されたオイル（流体の一例）が入力される入力ポート１１と、オイルを油圧作動部等に出力する出力ポート１２と、オイルをオイルパン等の低圧側へ排出する排出ポート１３を備える。なお、この実施例１では、入力ポート１１は外部筒７の端部（図１左端）に設けられ、出力ポート１２と排出ポート１３は、外部筒７の径方向に貫通して設けられている。
【００２９】
外部筒７の内部は、入力ポート１１に連通する入力室１４と、出力ポート１２に連通する出力室１５と、排出ポート１３に連通する排出室１６とに区画されており、図１左側から右側に向けて、入力室１４、出力室１５、排出室１６が配置されている。
ここで、入力室１４と出力室１５は、外部筒７の内壁に支持された入力側隔壁１７によって区画されるものであり、出力室１５と排出室１６も、外部筒７の内壁に支持された排出側隔壁１８によって区画されるものである。なお、排出側隔壁１８の支持構造については、後述する実施例１の特徴において説明する。
入力側隔壁１７と排出側隔壁１８は、外部筒７の内部で対向して配置される。入力側隔壁１７の中心には入力室１４と出力室１５を連通する入力弁口２１が設けられている。一方、排出側隔壁１８の中心にも、出力室１５と排出室１６を連通する排出弁口２２が設けられている。なお、入力弁口２１と排出弁口２２は、ともにシャフト５および後述するムービングコア３２の軸線上に設けられている。
【００３０】
内部筒８の内部には、シャフト５（具体的には、後述する大径軸２７）を軸方向に摺動自在に支持する摺接穴２３が形成されている。
【００３１】
ボール弁４は、入力室１４内に配置され、入力室１４内の油圧によって入力弁口２１のシート部２１ａに着座するものであり、外部筒７の端部から入力室１４内に組み付けられたボールホルダ２４によって、入力室１４の内部において軸方向に変位可能に支持されている。もちろん、ボールホルダ２４は、入力ポート１１から供給される油圧を入力室１４側に導くように設けられている。
【００３２】
シャフト５は、図１左側（入力室１４側）から図１右側に向けて、押圧軸２５、中径軸２６、大径軸２７よりなる。
押圧軸２５は、シャフト５の図１左側の先端に設けられ、入力弁口２１および排出弁口２２より小径の軸であり、出力室１５側から入力弁口２１の内側に挿入されてボール弁４を入力室１４側へ変位させることが可能な押圧部である。
中径軸２６は、押圧軸２５よりやや大径に設けられたものであり、排出室１６内において軸方向へ移動する。
押圧軸２５と中径軸２６の間の段差には、排出室１６側から排出弁口２２のシート部２２ａに着座して排出弁口２２を閉塞可能な段差弁２８が設けられている。即ち、シャフト５は、軸方向の途中位置に段差弁２８を備えている。
大径軸２７は、中径軸２６よりやや大径に設けられるものであり、上述した摺接穴２３によって軸方向へ摺動自在に支持される。即ち、シャフト５は摺接穴２３によって軸方向に摺動自在に支持される。
【００３３】
リターンスプリング６は、シャフト５をソレノイド２側に付勢する圧縮コイルスプリングであり、排出側隔壁１８と大径軸２７の段差（中径軸２６と大径軸２７の間の段差）の間で圧縮された状態で配置される。これにより、シャフト５の図１右側の端面が後述するムービングコア３２の端面に常に当接した状態となり、ムービングコア３２もシャフト５とともに図１右側に付勢される。
【００３４】
（ソレノイド２の説明）
ソレノイド２は、コイル３１、ムービングコア３２、磁気固定子３３、コネクタ３４を備える。
コイル３１は、通電されると磁力を発生して、ムービングコア３２と磁気固定子３３を通る磁束ループを形成させるものであり、樹脂性のボビン３１ａの周囲に、絶縁被覆が施された導線（エナメル線等）を多数巻回したものである。
【００３５】
ムービングコア３２は、略円柱形状を呈した磁性体金属（例えば、鉄などの強磁性材料）である。
このムービングコア３２は、磁気固定子３３の内周面（具体的には、後述する内周ヨーク３５ｂの内周面）と直接摺動するものである。
ムービングコア３２は、上述したように、シャフト５と当接しており、リターンスプリング６の付勢力によってシャフト５とともに図１右側に付勢されている。
なお、ムービングコア３２の内部には、軸方向に貫通する呼吸孔３２ａが形成されている。
【００３６】
磁気固定子３３は、ヨーク３５、ステータリング３６、ステータコア３７よりなる。
ヨーク３５は、コイル３１の外周を覆う外周ヨーク３５ａと、コイル３１の内周に配置されてムービングコア３２の外周を覆う内周ヨーク３５ｂと、コイル３１の図１右側において外周ヨーク３５ａと内周ヨーク３５ｂを磁気的に結合する環状ヨーク３５ｃとを一体に設けたものである。このヨーク３５は、磁性体（例えば、鉄などの強磁性体金属）よりなる。
なお、内周ヨーク３５ｂは、ムービングコア３２を摺動自在に支持するとともに、ムービングコア３２と径方向の磁束の受け渡しを行うものである。
なお、ヨーク３５の端部（図１右端）に取り付けられたプレート３８は、シャフト５の図１右方向への移動を規制するストッパである。
【００３７】
ステータリング３６は、リング円盤形状を呈した磁性体（例えば、鉄などの強磁性体金属）である。ステータリング３６の外周端は、外周ヨーク３５ａの開口端（図１左端）にカシメられてヨーク３５と機械的および磁気的に結合されている。また、ステータリング３６の内周端は、ステータコア３７（この実施例では、バルブベース３の内部筒８）に圧入されて、ステータコア３７（内部筒８）と機械的および磁気的に結合されている。
【００３８】
ステータコア３７は、ムービングコア３２の磁気吸引される側の端部（図１左端）と軸方向に対向し、コイル３１の発生する磁力によりムービングコア３２を磁気吸引する磁性体（例えば、鉄などの強磁性体金属）であり、ステータコア３７とムービングコア３２の対向部にエアギャップ（磁気吸引ギャップ）が形成される。
ここで、この実施例１では、ソレノイド２に挿入されたバルブベース３の内部筒８が、ソレノイド２のステータコア３７を兼ねるものであり、内部筒８がステータコア３７として作用するように、バルブベース３は磁性体（例えば、鉄などの強磁性体金属）によって設けられている。
なお、この実施例１では、ムービングコア３２とステータコア３７の間（エアギャップ）に、ムービングコア３２とステータコア３７が当接して磁気的に結合するのを阻害する磁気遮断手段を備えているが、この磁気遮断手段については後述する。
【００３９】
コネクタ３４は、三方電磁弁を制御する電子制御装置（図示しない）と接続線を介して電気的な接続を行う接続手段であり、その内部にはコイル３１の両端にそれぞれ接続される端子３４ａが配置されている。
【００４０】
（実施例１の特徴）
従来より、ボール弁４のリフト量を増やす要求がある。
そこで、この実施例１の三方電磁弁は、次の技術を採用している。
排出側隔壁１８は、図１（ｂ）に示すように、バルブベース３とは別部材であり、段差弁２８が排出弁口２２のシート部２２ａに着座する位置から、出力室１５内（ボール弁押圧方向：図１左方向）へ移動可能に設けられている。なお、排出側隔壁１８は、出力室１５と排出室１６を区画する隔壁であるため、段差弁２８が排出弁口２２のシート部２２ａに着座する位置から出力室１５内に排出側隔壁１８が移動しても、バルブベース３と排出側隔壁１８の嵌合部（排出側隔壁１８の軸方向摺動部）からオイルが漏れないように設けられている。
そして、コイル３１が通電されてシャフト５がボール弁押圧方向へ移動する際に、シャフト５の移動途中において段差弁２８が排出弁口２２のシート部２２ａに着座した後、排出側隔壁１８は段差弁２８に押圧されて出力室１５内に移動する。
【００４１】
排出側隔壁１８は、第２リターンスプリング４１によって、排出室１６側に付勢されており、外部負荷が加えられていない状態において、バルブベース３の軸方向の当接壁３ａに当接し、排出側隔壁１８の移動範囲の図１右端で保持される。この第２リターンスプリング４１は、圧縮コイルスプリングであり、入力側隔壁１７と排出側隔壁１８の間で圧縮された状態で配置されている。
【００４２】
ここで、この実施例１のように、ムービングコア３２とステータコア３７が軸方向で対向するタイプのソレノイド２を用いる場合、コイル３１が通電されてシャフト５がボール弁押圧方向へ移動すると、シャフト５は段差弁２８が排出弁口２２のシート部２２ａに着座する位置で停止せず、ムービングコア３２がステータコア３７に当接してしまう。即ち、エアギャップが０（ゼロ）になってしまう。
ムービングコア３２がステータコア３７に当接すると、磁気吸引力αが非常に大きくなり、暗電流時に段差弁離座方向へ移動できなくなる。
そこで、この実施例１では、ムービングコア３２とステータコア３７の間（エアギャップ）に、ムービングコア３２とステータコア３７が当接して磁気的に結合するのを阻害する磁気遮断手段が設けられている。
具体的に、この実施例１の磁気遮断手段は、ムービングコア３２とステータコア３７の対向間に配置された非磁性体製（例えば、耐オイル性、耐熱性、耐摩耗性に優れた部材）のスペーサ４２である。なお、この実施例１では、スペーサ４２をステータコア３７側に設ける例を示すが、ムービングコア３２側に設けても良いし、スペーサ４２を固定せずにムービングコア３２とステータコア３７の間に配置するだけでも良い。
【００４３】
（三方電磁弁の作動）
次に、三方電磁弁の作動を説明する。
（Ｂ１）コイル３１の通電がＯＦＦされた状態（通電ＯＦＦ状態）では、図１に示すように、ボール弁４は入力油圧により入力弁口２１のシート部２１ａに着座しており、入力室１４と出力室１５を遮断している。
また、通電ＯＦＦ状態では、リターンスプリング６の付勢力により、ムービングコア３２はプレート３８に押し付けられ、シャフト５の段差弁２８は排出弁口２２のシート部２２ａから離座して出力室１５と排出室１６は連通しており、出力ポート１２から排出ポート１３へ油圧を排出する。この通電ＯＦＦ状態のエアギャップをｄ１とする。
【００４４】
（Ｂ２）コイル３１が通電されると、ムービングコア３２とステータコア３７の間のエアギャップに磁気吸引力αが発生し、ムービングコア３２はシャフト５を押しながら、ボール弁押圧方向へ移動する。
シャフト５がボール弁押圧方向へ移動する途中、図２に示すように、押圧軸２５がボール弁４に当接する。このように、押圧軸２５がボール弁４に当接する時のエアギャップをｄ２とする。
押圧軸２５がボール弁４に当接した後、シャフト５の移動に伴い押圧軸２５がボール弁４をリフトさせる。これにより、入力弁口２１が開いて入力室１４と出力室１５が連通し、入力ポート１１と出力ポート１２が連通する。
【００４５】
（Ｂ３）さらにシャフト５がボール弁押圧方向へ移動すると、図３に示すように、シャフト５の段差弁２８が排出弁口２２のシート部２２ａに着座する。このように、段差弁２８が排出弁口２２のシート部２２ａに着座する時のエアギャップをｄ３とする。
段差弁２８が排出弁口２２のシート部２２ａに着座することにより、出力室１５と排出室１６の連通が遮断され、出力ポート１２と排出ポート１３の連通が遮断される。
これによって、入力ポート１１から供給される油圧は、出力ポート１２から出力される。
【００４６】
（Ｂ４）段差弁２８が排出弁口２２のシート部２２ａに着座した後、段差弁２８が排出弁口２２のシート部２２ａに着座したままの状態で、ムービングコア３２に与えられる磁気吸引力αにより、シャフト５がさらにボール弁押圧方向へ移動する。即ち、排出側隔壁１８は、段差弁２８に押圧されて出力室１５内に移動する。これにより、ボール弁４が上記（Ｂ３）よりも、さらにリフトする。
その後、図４に示すように、ムービングコア３２は、スペーサ４２を介してステータコア３７に当接し、シャフト５のボール弁押圧方向への移動が停止する。このとき、ボール弁４のリフト量が最大になる。このように、スペーサ４２を介してムービングコア３２とステータコア３７が当接する時のエアギャップをｄ３’とする。
【００４７】
（Ｂ５）通電が停止されると、エアギャップにおける磁気吸引力αが消失する（暗電流による僅かな磁気吸引力αは残る）。すると、シャフト５は、「バネ荷重（リターンスプリング６と第２リターンスプリング４１の合成バネ力）」＋「排出油圧（排出弁口２２内で段差弁２８が受ける油圧）」＋「可動隔壁油圧（排出側隔壁１８が受ける油圧）」による「押戻力β３’」を受け、ムービングコア３２を押しながら、段差弁離座方向（入力室１４とは異なった側）へ移動する。
【００４８】
（Ｂ６）シャフト５とともに排出側隔壁１８が段差弁離座方向へ移動して、図３に示すエアギャップｄ３の位置（段差弁２８が排出弁口２２のシート部２２ａに当接開始する位置）まで排出側隔壁１８が移動すると、排出側隔壁１８がバルブベース３に軸方向に当接する。すると、「可動隔壁油圧（排出側隔壁１８が受ける油圧）」がバルブベース３で受け止められ、シャフト５の受ける押戻力は、「バネ荷重（リターンスプリング６のバネ力）」＋「排出油圧（排出弁口２２内で段差弁２８が受ける油圧）」による「押戻力β３」になる。
【００４９】
（Ｂ７）さらに、シャフト５が段差弁離座方向へ移動して、段差弁２８が排出弁口２２のシート部２２ａから離座すると、出力室１５と排出室１６が連通して、出力ポート１２側の油圧を排出し始める。
すると、シャフト５は、「バネ荷重（リターンスプリング６のバネ力）」＋「入力油圧（入力室１４と出力室１５の圧差によりボール弁４が受ける荷重）」による「押戻力β２」を受け、ムービングコア３２を押しながら、段差弁離座方向へ移動する。
【００５０】
（Ｂ８）さらに、シャフト５が段差弁離座方向へ移動して、エアギャップｄ２の位置にシャフト５が達し、ボール弁４が入力弁口２１のシート部２１ａに着座すると、入力室１４と出力室１５の連通が遮断され、出力ポート１２の油圧が排出ポート１３から排出される。
すると、シャフト５は、「バネ荷重（リターンスプリング６のバネ力）」による「押戻力β１」を受け、ムービングコア３２を押しながら、段差弁離座方向へ移動する。
その後、ムービングコア３２はプレート３８に押し付けられ、上記（Ｂ１）の通電ＯＦＦ状態に戻る。
【００５１】
（シャフト５が受ける力）
シャフト５が受ける力は、エアギャップに応じて変化する。シャフト５が受ける力とエアギャップの関係を図５〜図７に示す。
シャフト５は、通電ＯＦＦ状態の位置と、ムービングコア３２がスペーサ４２を介してステータコア３７に当接する位置までの間で変位する。
このシャフト５の変位を、（１）通電ＯＦＦ時〜押圧軸２５がボール弁４に当接するまでと、（２）押圧軸２５がボール弁４に当接〜段差弁２８が排出弁口２２のシート部２２ａに着座するまでと、（３）段差弁２８が排出弁口２２のシート部２２ａに着座〜スペーサ４２を介してムービングコア３２とステータコア３７が当接するまでの３つに分けることができる。
そして、通電ＯＦＦ時のエアギャップをｄ１、押圧軸２５がボール弁４に当接した時のエアギャップをｄ２、段差弁２８が排出弁口２２のシート部２２ａに着座した時のエアギャップをｄ３、スペーサ４２を介してムービングコア３２とステータコア３７が当接した時のエアギャップをｄ３’としている。
【００５２】
シャフト５は、通電されると、エアギャップに応じた図示左向きの磁気吸引力αを受ける。
一方、シャフト５は、バネ荷重や油圧により、図示右向きの押戻力βを受ける。
この押戻力βは、上述したように、シャフト５の変位位置に応じて以下のように分類できる。
（ｉ）通電ＯＦＦ時〜押圧軸２５がボール弁４に当接するまで（ｄ１〜ｄ２）、シャフト５は「バネ荷重（リターンスプリング６のバネ力）」による押戻力β１を受ける。
（ｉｉ）押圧軸２５がボール弁４に当接〜段差弁２８が排出弁口２２のシート部２２ａに着座するまで（ｄ２〜ｄ３）、シャフト５は「バネ荷重（リターンスプリング６のバネ力）」＋「入力油圧（入力室１４と出力室１５の圧差によりボール弁４が受ける荷重）」による押戻力β２を受ける。
（ｉｉｉ）段差弁２８が排出弁口２２のシート部２２ａに着座した状態で（ｄ３）、シャフト５は「バネ荷重（リターンスプリング６のバネ力）」＋「排出油圧（出力室１５と排出室１６の圧差により段差弁２８が受ける油圧）」による押戻力β３を受ける。
（ｉｉｉｉ）段差弁２８が排出弁口２２のシート部２２ａに当接〜シャフト５の移動が停止するまで（ｄ３〜ｄ３’）、シャフト５は「バネ荷重（リターンスプリング６と第２リターンスプリング４１の合成バネ力）」＋「排出油圧（排出弁口２２内で段差弁２８が受ける油圧）」＋「可動隔壁油圧（排出側隔壁１８が受ける油圧）」による押戻力β３’を受ける。
【００５３】
そして、シャフト５には、「磁気吸引力α」＋「押戻力β（β１、β２、β３、β３’のいずれか）」の合力γが生じ、合力γが正（α＞β）であればシャフト５はボール弁押圧方向へ移動し、逆に合力γが負（α＜β）であればシャフト５は段差弁離座方向へ移動する。
【００５４】
（エアギャップｄ２の設定）
入力ポート１１に供給される油圧は、エンジンの回転数等によって大きく変動する。また、ソレノイド２（具体的にはコイル３１）に供給される作動電流も、車両の状態によって変動する。
図５は、入力ポート１１に供給される油圧が最大（最高圧）で、且つソレノイド２の通電電流が最低（最低作動電流）における「磁気吸引力α」と「押戻力β（β１、β２、β３、β３’）」の関係を示すものである。
この図５の関係において、通電時にエアギャップｄ２でボール弁４を開弁させるには、エアギャップｄ２において、最低作動電流による「磁気吸引力α」を、最高圧における「押戻力β２」より大きくする必要がある。
即ち、エアギャップｄ２は、「最高圧で、且つ最低作動電流」の時に、「磁気吸引力α」＞「押戻力β２」となる値に設定される。
【００５５】
（排出弁口２２の開口径の設定）
一方、通電時にエアギャップｄ３で段差弁２８を排出弁口２２のシート部２２ａに着座させるには、エアギャップｄ３において、最低作動電流による「磁気吸引力α」を、最高圧における「押戻力β３」より大きくする必要がある。
即ち、エアギャップｄ３は、「最高圧で、且つ最低作動電流」の時に、「磁気吸引力α」＞「押戻力β３」となる値に設定される。
ここで、「最高圧で、且つ最低作動電流」の時に、α＞β３の関係を確実なものとするために、排出弁口２２の開口径は従来技術１と同様、小さく設けられて、排出弁口２２内で段差弁２８が受ける排出油圧が充分小さくなるように設けられている。
【００５６】
（排出側隔壁１８の径の設定）
通電ＯＦＦ状態では、暗電流によりエアギャップにおいて少量の磁気吸引力αが生じる。
図６は、入力ポート１１に供給される油圧が最低（最低圧）で、且つソレノイド２に暗電流が流れる場合における「磁気吸引力α」と「押戻力β（β１、β２、β３、β３’）」の関係を示すものである。
この図６の関係において、通電が停止された時にエアギャップｄ３’で段差弁離座方向にシャフト５を移動させるには、エアギャップｄ３’において、最低圧の「押戻力β３’」を、暗電流による「磁気吸引力α」より大きくする必要がある。
即ち、エアギャップｄ３' は、「最低圧で、且つ暗電流」の時に、「磁気吸引力α」＜「押戻力β３’」となる値に設定される。
ここで、「押戻力β３’」を大きくするには、排出側隔壁１８の径を大きくすれば良い。このため、「最低圧で、且つ暗電流」の時に、α＜β３’の関係を確実なものとできるように、排出側隔壁１８の径が設定される。
【００５７】
（エアギャップｄ３〜ｄ３’の作動説明）
次に、エアギャップｄ３〜ｄ３’の作動説明を、図５〜図７を参照して説明する。なお、図５〜図７中における符号βｊおよび符号γｊは、比較のために図示するものであり、従来技術２で示した「開口径（受圧面積）を大きくした三方電磁弁」における「押戻力」と「合力」を示すものである。
【００５８】
（最高圧で、且つ最低作動電流時の作動）  
エアギャップｄ３〜ｄ３’の範囲では、シャフト５の段差弁２８が排出弁口２２のシート部２２ａに着座した状態であり、排出側隔壁１８は排出油圧を大きな面で受圧するため、入力油圧が上昇すると、図５に示すように「押戻力β３’」が高まる。
このため、入力油圧の上昇（例えば、最高圧）で「押戻力β３’」が高まり、且つ最低作動電流により磁気吸引力αが低下すると、α＜β３’になり、段差弁離座方向にシャフト５が押し戻される。この時、シャフト５の段差弁２８が排出弁口２２のシート部２２ａに着座した状態が維持されるため、排出弁口２２は開かない。
【００５９】
段差弁離座方向にシャフト５が押し戻されて、エアギャップｄ３の位置（段差弁２８が排出弁口２２のシート部２２ａに当接開始する位置）まで排出側隔壁１８が移動すると、排出側隔壁１８がバルブベース３の軸方向に当接して「可動隔壁油圧（排出側隔壁１８が受ける油圧）」がバルブベース３で受け止められ、結果的にシャフト５の受ける押戻力は、「押戻力β３」になる。
「押戻力β３」は、上述したように、排出弁口２２内で段差弁２８が受ける油圧であるため、排出弁口２２の開口径（受圧面積）を従来技術１と同様に比較的小さく設けていることにより「押戻力β３」を低く抑えることができる。このため、最高圧で、且つ最低作動電流であっても、α＞β３が確実に維持され、段差弁２８が排出弁口２２より離座することはなく、排出弁口２２が開弁する不具合が生じない。
【００６０】
（最低圧で、且つ暗電流時の作動）  
ソレノイド２が通電状態から通電ＯＦＦ状態になって、暗電流によりエアギャップに少量の磁気吸引力αが生じる場合、図６に示すように、エアギャップｄ３〜ｄ３’の範囲では、排出側隔壁１８は排出油圧を大きな面で受けるため、排出側隔壁１８およびシャフト５は大きな「押戻力β３’」を受ける。これにより、確実にα＜β３’となり、段差弁離座方向にシャフト５が押し戻され、エアギャップが広がる。
このようにしてエアギャップが広がり、エアギャップがｄ３の位置まで広がることで、暗電流による磁気吸引力αが充分小さくなる。これにより、確実にα＜β３にでき、シャフト５を確実に停止位置まで戻すことができる。
【００６１】
（中間圧で、且つ最低作動電流時の作動）  
入力油圧が平均的な圧力（中間圧）で、且つ最低作動電流により磁気吸引力αが低下する時の「磁気吸引力α」、「押戻力β」、「合力γ」の関係を図７に示す。
この図７に示すように、中間圧で、且つ最低作動電流の場合であっても、当然α＞β３が確実に維持され、段差弁２８が排出弁口２２より離座することはなく、排出弁口２２が開弁する不具合が生じない。
【００６２】
（実施例１の効果）
実施例１の三方電磁弁は、上述したように、シャフト５の移動途中において段差弁２８が排出弁口２２のシート部２２ａに着座した状態で、排出側隔壁１８が軸方向に変位可能に設けたことにより、ボール弁４のリフト量を決定するエアギャップを、従来技術のｄ３からｄ３’に小さくすることができる。即ち、従来に比較して、ボール弁４のリフト量を増やすことができる。
【００６３】
また、この実施例１では、ムービングコア３２とステータコア３７の間（エアギャップ）に、ムービングコア３２とステータコア３７が当接して磁気的に結合するのを阻害するスペーサ４２を設けている。これにより、スペーサ４２によってエアギャップｄ３’が決定される。
このように、スペーサ４２によってエアギャップｄ３’を設定できるため、エアギャップｄ３を極めて小さく設定することが可能になり、ボール弁４のリフト量を最大値に設定できる。
【００６４】
〔変形例〕
上記の実施例では、磁気遮断手段としてスペーサ４２を用いる例を示したが、ムービングコア３２とステータコア３７の当接面に当接面積を小さくして磁気抵抗を大きくする凸部を設けるなど、他の磁気遮断手段を用いても良い。
上記の実施例では、ムービングコア３２とステータコア３７が軸方向で対向するタイプのソレノイド２を用いる例を示したが、ムービングコア３２の先端が筒状ステータコア３７の内側に侵入するタイプのソレノイドを用いても良い。この場合、ムービングコア３２と筒状ステータコア３７が軸方向で当接できないため、磁気遮断手段を廃止することができる。
自動変速機の油圧制御装置に用いられる三方電磁弁に本発明を適用する例を示したが、自動変速機以外の三方電磁弁に本発明を適用しても良い。
【図面の簡単な説明】
【００６５】
【図１】エアギャップｄ１における三方電磁弁の軸方向に沿う断面図および要部拡大図である（実施例１）。
【図２】エアギャップｄ２における三方電磁弁の軸方向に沿う断面図である（実施例１）。
【図３】エアギャップｄ３における三方電磁弁の軸方向に沿う断面図および要部拡大図である（実施例１）。
【図４】エアギャップｄ３’における三方電磁弁の軸方向に沿う断面図および要部拡大図である（実施例１）。
【図５】最高圧で、且つ最低作動電流時におけるエアギャップとシャフトが受ける力の関係を示すグラフである（実施例１）。
【図６】最低圧で、且つ暗電流時におけるエアギャップとシャフトが受ける力の関係を示すグラフである（実施例１）。
【図７】中間圧で、且つ最低作動電流時におけるエアギャップとシャフトが受ける力の関係を示すグラフである（実施例１）。
【図８】三方電磁弁の軸方向に沿う断面図である（従来技術１）
【図９】エアギャップとシャフトが受ける力の関係を示すグラフである（従来技術１）。
【図１０】三方電磁弁の軸方向に沿う断面図である（従来技術２）
【図１１】エアギャップとシャフトが受ける力の関係を示すグラフである（従来技術２）。
【符号の説明】
【００６６】
１    流路切替部
２    ソレノイド
３    バルブベース
４    ボール弁
５    シャフト
８    内部筒
１１    入力ポート
１２    出力ポート
１３    排出ポート
１４    入力室
１５    出力室
１６    排出室
１７    入力側隔壁
１８    排出側隔壁
２１    入力弁口
２１ａ  入力弁口のシート部
２２    排出弁口
２２ａ  排出弁口のシート部
２５    押圧軸
２８    段差弁
３１    コイル
３２    ムービングコア
３７    ステータコア
４２    スペーサ（磁気遮断手段）
【図１】
2006348982.tif 000003
【図２】
2006348982.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
2006348982.tif 000011
【図１０】
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【図１１】
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