(57)【要約】【課題】ジエン系炭化水素をエキストラクトとする抽出蒸留法のラフィネートから得られる主に炭素数４のオレフィンを含んでなる液状炭化水素を原料として、オレフィン重合体の製造する際に、抽出溶剤による影響を低減もしくは排除し、触媒効率を向上させる方法を提供すること。【解決手段】原料液状炭化水素を、アルミニウム原子含有処理剤に接触させた後に、酸触媒の存在下に重合させる【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ジエン系炭化水素をエキストラクトとする抽出蒸留法のラフィネートから得られる炭化水素を含む、主として炭素数４のオレフィンを含むオレフィン５〜９５質量％と主として炭素数４の飽和脂肪族炭化水素を含む飽和脂肪族炭化水素９５〜５質量％（両者を合わせて１００質量％とする。）からなる液状炭化水素を、アルミニウム原子含有処理剤に接触させた後に、酸触媒の存在下にオレフィンの一部または全部を重合させることを特徴とするオレフィン重合体の製造方法。
【請求項２】
前記酸触媒がハロゲン含有酸触媒であることを特徴とする請求項１に記載のオレフィン重合体の製造方法。
【請求項３】
前記オレフィンがイソブテンを含むことを特徴とする請求項１〜２のいずれかに記載のオレフィン重合体の製造方法。
【請求項４】
前記ハロゲン含有酸触媒が下式（１）、（２）のいずれかであることを特徴とする請求項２〜３のいずれかに記載のオレフィン重合体の製造方法。
AｌＲｍXｎ      （１）
（ここで、Ｒは1〜8個の炭素原子を有するアルキル基、Xはハロゲン原子を表し、また、ｍ、ｎは１または２で、ｍ＋ｎ＝３の関係にある。）
Aｌ２ＲｐXｑ      （２）
（ここで、Ｒは1〜8個の炭素原子を有するアルキル基、Xはハロゲン原子を表し、また、ｐは１以上５以下の整数、ｑは１以上５以下の整数でｐ＋ｑ＝６の関係にある。）
【請求項５】
前記ハロゲン含有酸触媒が炭化水素可溶性であることを特徴とする請求項２〜４のいずれかに記載のオレフィン重合体の製造方法。
【請求項６】
前記ハロゲン含有酸触媒がエチルアルミニウムジクロライドであることを特徴とする請求項２〜５のいずれかに記載のオレフィン重合体の製造方法。
【請求項７】
前記アルミニウム原子含有処理剤が組成式Aｌ２O３で表される成分を含む無機固体処理剤であることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載のオレフィン重合体の製造方法。
【請求項８】
前記アルミニウム原子含有処理剤がアルミナを含むことを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載のオレフィン重合体の製造方法。
【請求項９】
前記抽出蒸留に使用される有機溶剤がジメチルホルムアミドであることを特徴とする請求項1〜８のいずれかに記載のオレフィン重合体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ジエン系製造時の炭化水素を抽出蒸留法で製造する際のラフィネートから得られる、主として炭素数４のオレフィンを含む液状の炭化水素原料を処理剤で処理した後に酸触媒存在下に重合するオレフィン重合体の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
石油類の分解生成物等の、ジエン、オレフィンおよび飽和脂肪族炭化水素を含む炭化水素混合物から、ジエン系炭化水素をエキストラクトとする抽出蒸留法によってジエン類を製造する際のラフィネート中に含まれる主として炭素数４のオレフィンを含む液状の炭化水素を、ルイス酸等の酸触媒の存在下に重合反応に供してオレフィン重合体を得るときに、特に高活性に注目して好んで使用されるAlCl３、BF３、TiCl４等のハロゲン含有酸触媒は、オレフィン重合体中にそのまま残存した場合に、長期的には製品の透明性等の特性を変化させ、あるいは、ハロゲン系不純物として商品価値を低下させる。そこで、通常、該触媒を失活処理および除去処理するが、これらの処理工程は、アルカリ性水溶液等による抽出、分離、精製、ろ過等の工程を含む煩雑な工程であり、特に、当該触媒が製造工程において反応系に溶解であると、アルカリ性水溶液等による抽出を高効率で行なうことが困難となることがある。
【０００３】
たとえば、酸触媒の効率を高めて使用量を低下させることは、触媒コストの低減のみならず、触媒の失活工程および除去工程の負担が軽減されることになるので、根本的解決のひとつとなる。このためには、反応系に溶解する触媒を使用し、反応を均一系で進行させることおよび／または触媒を高活性化することが有効である。
しかし、AlCl3、BF3等のハロゲン含有酸触媒に配位子を組み合わせて活性を高めることができるが、該ハロゲン含有酸触媒が反応系の炭化水素に非溶解性である。一方、溶解性の触媒には上記のような後処理上の問題がある。
【０００４】
重合反応の効率を高める方法として、原料中に含まれる重合抑制成分を除去することが考えられる。ジエン系炭化水素をエキストラクトとする抽出蒸留法のラフィネートを原料として、該ラフィネート中のイソブチレンから第３級ブタノールを製造する方法において、原料中の残存ジメチルホルムアミドを強酸性イオン交換樹脂を用いて吸着処理する方法が提案されている（例えば、特許文献１参照。）。しかし、オレフィンと強酸性イオン交換樹脂とが接触すると、オレフィンの重合反応が進行してしまうから、当該提案をオレフィンの重合反応へ転用するには大きな困難を伴なう。
【特許文献１】特開２０００−３４２４２
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明の課題は、ジエン系炭化水素をエキストラクトとする抽出蒸留法のラフィネートであって、オレフィンとして主に炭素数４のオレフィンを含んでなる液状炭化水素を原料とし、炭化水素に可溶性の触媒を使用してオレフィン重合体を製造する方法において、抽出溶剤による影響を低減もしくは排除して、触媒効率を向上させ、かつ該触媒の失活処理および除去処理におけるアルカリ性水溶液等による抽出を高効率で行なう負担を低減する方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
すなわち本発明の第１は、ジエン系炭化水素をエキストラクトとする抽出蒸留法のラフィネートから得られる炭化水素を含む、主として炭素数４のオレフィンを含むオレフィン５〜９５質量％と主として炭素数４の飽和脂肪族炭化水素を含む飽和脂肪族炭化水素９５〜５質量％（両者を合わせて１００質量％とする。）からなる液状炭化水素を、アルミニウム原子含有処理剤に接触させた後に、酸触媒の存在下にオレフィンの一部または全部を重合させることを特徴とするオレフィン重合体の製造方法に関するものである。
【０００７】
本発明の第２は、本発明の第１において、前記酸触媒がハロゲン含有酸触媒であることを特徴とするオレフィン重合体の製造方法に関するものである。
【０００８】
本発明の第３は、本発明の第１または第２において、前記オレフィンがイソブテンを含むことを特徴とするオレフィン重合体の製造方法に関するものである。
【０００９】
本発明の第４は、本発明の第２または３において、前記ハロゲン含有酸触媒が下式（１）、（２）のいずれかであることを特徴とするオレフィン重合体の製造方法に関するものである。
AｌＲｍXｎ      （１）
（ここで、Ｒは1〜8個の炭素原子を有するアルキル基、Xはハロゲン原子を表し、また、ｍ、ｎは１または２で、ｍ＋ｎ＝３の関係にある。）
Aｌ２ＲｐXｑ      （２）
（ここで、Ｒは1〜8個の炭素原子を有するアルキル基、Xはハロゲン原子を表し、また、ｐは１以上５以下の整数、ｑは１以上５以下の整数でｐ＋ｑ＝６の関係にある。）
【００１０】
本発明の第５は、本発明の２〜４のいずれかにおいて、前記ハロゲン含有酸触媒が炭化水素可溶性であることを特徴とするオレフィン重合体の製造方法に関するものである。
【００１１】
本発明の第６は、本発明の第２〜５のいずれかにおいて、前記ハロゲン含有酸触媒がエチルアルミニウムジクロライドであることを特徴とするオレフィン重合体の製造方法に関するものである。
【００１２】
本発明の第７は、本発明の第１〜６のいずれかにおいて、前記アルミニウム原子含有処理剤が組成式Aｌ２O３で表される成分を含む無機固体処理剤であることを特徴とするオレフィン重合体の製造方法に関するものである。
【００１３】
本発明の第８は、本発明の第１〜７のいずれかにおいて、前記アルミニウム原子含有処理剤がアルミナを含むことを特徴とするオレフィン重合体の製造方法に関するものである。
【００１４】
本発明の第９は、本発明の第１〜８のいずれかにおいて、前記抽出蒸留に使用される有機溶剤がジメチルホルムアミドであることを特徴とするオレフィン重合体の製造方法に関するものである。
【発明の効果】
【００１５】
本発明の方法によれば、抽出蒸留のラフィネートから得られる炭素数４のオレフィンを含有する脂肪族炭化水素を原料とし、ハロゲン含有酸触媒等のルイス酸触媒の存在下でオレフィン重合体を製造する方法において、当該触媒の効率を高め、その使用量を低減することができ、触媒に係る生産コストを低減し、かつ、その後の触媒失活および／あるいは除去工程を簡素化あるいは省略することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明のオレフィン重合体は、末端に二重結合を有する炭素数４のオレフィンを主たる構成成分とする重合体を意味する。本発明において、オレフィン重合体を得るための出発原料として、ジエン系炭化水素をエキストラクトとする抽出蒸留法のラフィネートから得られる、主として炭素数４のオレフィンを含むオレフィン含量５〜９５質量％および主として炭素数４の飽和脂肪族炭化水素を含む飽和脂肪族炭化水素を９５〜５質量％（両者を合わせて１００質量％とする。）からなる液状炭化水素を用いる。抽出蒸留の原料としては、石油精製または石油化学工業で得られるジエン、オレフィンおよび飽和脂肪族炭化水素の混合物が挙げられる。たとえば、ブタジエンを得る場合の原料としては、ナフサ分解によりエチレン・プロピレン等を製造する際に生成する主として炭素数４の留分（Ｃ４留分、粗ブタジエン、Ｂ−Ｂ留分等と称されている）、ガスオイルの高温分解によっても同様の留分が得られる。あるいは、流動接触分解（ＦＣＣ）による石油類の分解生成物、ブタン、ブテンの接触脱水素反応生成物等から得られるものを使用できる。炭素数５のジエンであるイソプレンを得る場合には、炭素数５の原料留分を使用する。
【００１７】
このようなジエン含有原料からブタジエン等のジエンを分離することは、多くの化合物の沸点が近接していることおよび共沸混合物が形成されることから単蒸留では不可能である。そのため、溶剤を用い抽出蒸留によってジエンを得ることが広く行われている。本発明に用いられる抽出蒸留法には、特に制限はなく、公知の抽出蒸留法がいずれも好ましく使用できる。
【００１８】
ブタジエンを製造する場合の抽出蒸留法の具体例を挙げる。イソプレンの場合もほぼ同様に行われる。気化したＣ４留分を抽出塔下部から送入し、抽出溶剤を同塔上部から加えると、当該溶剤とブタジエンの相互作用によりブタジエンの見かけ上の沸点が上昇し塔底部へ移行し、本発明に係る本発明に係るオレフィンを含有する炭化水素が塔頂部から抽出溶剤を含有するラフィネートとして流出し、塔底部からブタジエン等を含有するエキストラクトとして流出する。抽出溶剤を含有するラフィネートに同伴している抽出溶剤は水洗塔で散水水洗などの方法によりラフィネートから回収される。しかし、このような処理後も、ラフィネート中には抽出溶剤および当該抽出溶剤の酸化物等の劣化物が微量含有されることが通常である。含有量は、通常、数１０ｐｐｂ〜１０ｐｐｍオーダーである。さらに、微量含有するジエン類、アセチレン結合を有する炭化水素類を、所望により公知の方法により水素添加して除去することの適宜行うことが好ましい。以下、本明細書においてラフィネートという場合は、特に記載のある場合を除き、抽出蒸留塔から得られた後、抽出溶剤の分離工程を経たものをいう。
【００１９】
本発明の抽出蒸留における好ましい抽出溶剤としては、フルフラール、アセトニトリル、ジメチルアセトアミド、ジメチルホルムアミド、Ｎ−メチルピロリドン等がある。抽出効率は、オレフィン等と相互作用の小さい極性の高い有機溶剤となる窒素が含有されるものが好ましく、また、炭化水素と溶剤の分離の容易さから沸点がラフィネート中の炭化水素に比べて十分に高いことが好ましい。したがって、これらの中でも、ジメチルホルムアミド、Ｎ−メチルピロリドンが最も好ましい。
【００２０】
オレフィンとしては、ビニル基を有するもの、すなわち末端に二重結合を有するものが特に好ましい。たとえば炭素数４のオレフィンとして１−ブテン、２−メチル−１−プロペン（イソブテン）が、炭素数５のオレフィンとして３−メチル−１―ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセンが、その外にビニルシクロヘキサン、４−メチル−１−ペンテン、２,４,４-トリメチル−１−ペンテン、１−デセン、１−ドデセンなどが挙げられる。生成重合体および原料炭化水素を含む反応系を液状に保つことの容易さ、オレフィンの反応性などから、炭素数４のものを含むものが最も好ましい。
【００２１】
オレフィンの含有率が５質量％以下であるとオレフィン重合体の製造効率が商業的でなく、９５質量％を越えると、特に分子量が大きいオレフィン重合体の製造時に、反応系の粘度が高くなりすぎて、工程が円滑に行われないことがある。オレフィンの含有量は、例えば、炭素数４のオレフィンであるイソブテンを含む炭化水素から数平均分子量１５００〜１００００の炭素数４の重合体（ポリブテン）を製造する工程では、イソブテン濃度は２０〜７０質量％の範囲にあることが好ましく、２５〜６０質量％の範囲にあることがさらに好ましい。
【００２２】
炭素数４のオレフィンを主として含有する炭化水素は、エチレンやプロピレン等の低級オレフィンを製造するナフサクラッキング装置から留出するＣ４留分からブタジエンを抽出蒸留法により製造した際のラフィネートとして市場から容易に入手することができる。当該ラフィネートは通常、オレフィンとして４０〜５５質量％の範囲のイソブテンと１０〜１５質量％の範囲の１−ブテンとを含み、その外に７〜８質量％の２−ブテンを含む。ブタジエンは０．５質量％以下であり、微量の抽出溶剤を含んでいる。残余はブタン、イソブタン等の飽和炭化水素である。もちろん、当該ラフィネートに他のオレフィンまたは飽和炭化水素を追加しても使用できる。
【００２３】
ジエン系炭化水素をエキストラクトとする抽出蒸留法のラフィネートをから得られる、本発明の重合原料には、微量の抽出溶剤の同伴が避けられない。抽出溶剤は重合反応系内に存在するすべての化合物と相互作用を生じる可能性がある。特に、抽出溶剤として好ましい窒素を含有するもの、例えば、ジメチルホルムアミド、Ｎ−メチルピロリドン等は塩基性が強いため、酸触媒と優先的にかつ強い相互作用を生じる可能性が高く、触媒機能に障害を与える可能性が高いからである。
【００２４】
本発明においては、原料炭化水素を、重合工程前に、アルミニウム原子を含む処理剤に接触させ、少なくとも抽出溶剤の一部を当該処理剤に吸着させる。アルミニウム原子を含む処理剤は、好ましくは組成式Aｌ２O３で表される成分を含む無機固体処理剤である。Aｌ２O３で表される成分を含む限り、天然または合成の無機物を用いることができる。具体的な無機固体処理剤としては例えば、アルミナ、シリカ・アルミナなどを例示することができる。好ましくはアルミナである。これらは適宜のバインダーを用いて成型したものでもよい。
【００２５】
例えば、市販のアルミナを適宜に粉砕し、分級して用いることができる。固体処理剤としての表面積は特に限定されないが、通常は１〜５００m2/gの範囲である。また、本発明の効果を阻害しない限り、アルミナに適宜アルカリ金属、アルカリ土類金属またはその他の金属を、酸化物、水酸化物あるいはその他の形態で含浸あるいはその他の方法により適宜担持させて変性したものを用いることもできる。しかしながら、通常は、特にこのような担持・変性は必要なく、ナトリウム等のアルカリ金属またはアルカリ土類金属の含有量が０．５質量％以下のアルミナが用いられる。このように担持・変性をまったくまたは殆ど行なわないアルミナは安価であり、この点においても本発明は有利な方法である。なお、本発明において好ましく使用できるアルミナは、活性アルミナである。また、両性化合物として知られている。
【００２６】
本発明者は、本発明におけるアルミニウム原子含有処理剤は、アルミニウム化合物としての両性化合物の特性および吸着剤としての吸着力を有しており、この独特の特性により、オレフィンを実質的に重合させることなく原料中の残存抽出溶剤を物理的に吸着するか、特に、抽出溶剤である化合物中の孤立電子対と配位化合物を形成する等の作用により吸着除去しているものと考えている。すなわち、特開２０００−３４２４２で提案された強酸性イオン交換樹脂による吸着除去と比較すれば、オレフィンの重合反応を実質的に進行させることなしに残存抽出溶剤を吸着除去することできる。
【００２７】
アルミニウム原子含有処理剤と液状炭化水素原料を接触させる際の温度は、該処理剤と原料炭化水素中のオレフィンの種類との組み合わせよって異なる。処理温度が高過ぎる場合はオレフィンの重合反応が進行する可能性があり、低すぎると処理効果が十分に発揮できないこと、および後続する重合プロセス温度も考慮して、−３０℃〜１００℃とすることが好ましく、さらに−１０℃〜５０℃の範囲とすることが好ましい。また、本発明の効果を十分に得るためには、液相にて原料炭化水素をアルミニウム原子含有処理剤に接触させることが好ましく、必要に応じて加圧しながら処理を行う。
【００２８】
アルミニウム原子含有処理剤と原料炭化水素の接触時間は、抽出溶剤の除去が達成される限り特に制限されないが、通常約1分〜１０時間の範囲が好ましい。この範囲より短い場合は接触が一般に不十分なため抽出溶剤が十分除去されず、長い場合は設備費が増大して好ましくない。接触のための方法としては、回分式または連続式のいずれも可能である。連続式の場合は、固定床式、流動床式などの方法によることができる。流れの方向もアップフローおよびダウンフローのいずれも採用することができる。
【００２９】
本発明における酸触媒としては、公知のオレフィンの重合用酸触媒であれば特に制限はないが、原料炭化水素に可溶性であることおよび活性の点からハロゲン含有触媒が好ましい。例えば、塩素系触媒、フッソ系触媒、これらの錯体触媒（米国特許第4152499号、第5408018号、第5068490号公報参照。）があげられる。
触媒は適当な溶剤、例えばノルマルヘキサン、ノルマルへプタン、イソオクタン、シクロヘキサン、シクロドデカン、トルエン、ベンゼン、ジクロロメタン、メチルクロリド、エチルクロリドなどで希釈して供給してもよく、必要に応じ、活性化剤として例えばHCｌ、ｔ-ブチルクロライド、水などを供給してもよい。使用量は原料中の末端二重結合を有するオレフィン（ここのオレフィンとは末端二重結合のオレフィンのみを対象にしていると解しました）に対し０．５×１０−５〜１．０×１０−２ (mol/mol)がよい。
【００３０】
本発明に係る効果が特に高効率で得られる触媒は、酸性の強い触媒、あるいは、反応系に溶解する触媒であり、特に、下式（１）または（２）で表されるものである。
AｌＲｍXｎ      （１）
（ここで、Ｒは1〜8個の炭素原子を有するアルキル基、Xはハロゲン原子を表し、ｍ、ｎは１または２で、ｍ＋ｎ＝３である。）
Aｌ２ＲｐXｑ      （２）
（ここで、Ｒは1〜8個の炭素原子を有するアルキル基、Xはハロゲン原子を表し、また、ｐは１以上５以下の整数、ｑは１以上５以下の整数でｐ＋ｑ＝６の関係にある。）
これらの中でも好ましい触媒は、CH３AlCl２、(CH３)２AlCl、C２Ｈ５AlCl２、(C２H５)２AlCl、(C２H５)３Al２Cl３、(CH３)３CAlCl２および[(CH３)３C]２AlClが挙げられる。特に好ましいものは、安全性の高いC２Ｈ５AlCl２（エチルアルミニウムジクロライド）である。
【００３１】
重合反応はアルミニウム原子含有処理剤による処理を経た原料炭化水素および触媒使用して、液相で行う。反応は回分式、連続式いずれの方法での行うことができるが、連続式が好ましい。反応装置は、公知のものを使用することができる。原料炭化水素および触媒の供給は公知の方法で行う。重合温度および圧力は、反応系が液相に保たれる条件であれば特に制限はないが、好ましい温度は−４０〜＋１０℃、圧力は０．１〜２ＭＰａである。
【００３２】
オレフィン重合体の数平均分子量は、オレフィン重合体が、重合反応系内において、未反応のオレフィンおよび飽和脂肪族炭化水素に溶解しており、また、該未反応のオレフィンおよび飽和脂肪族炭化水素から蒸留等で分離できる範囲あれば制限は無い。
本発明によれば、炭素数４のオレフィンであるイソブテンを１５〜４５重量％含む炭化水素からは、２量体、３量体から数平均分子量５００以下の範囲にあるオリゴマー、数平均分子量１,５００〜５0，０００の範囲にある粘性重合体、さらに、数平均分子量１００，０００以上のポリマー状重合体までの広い範囲を含む商品価値を有するイソブテン重合体を得ることができる。
【００３３】
重合後は、公知の方法に従って、触媒の失活工程および／あるいは触媒の抽出除去工程等が行われるが、触媒添加量が低減されているために、これらの工程の負荷は従来の方法に比べて小さくなる。また、これら工程の前後に適宜に蒸留して未反応のオレフィン等を除去して目的の重合体を得る。またこのようにして得た重合体は、さらに適宜蒸留して所望の数平均分子量を有するオレフィン重合体に分離することができる。なお、本発明においては、触媒添加量が低減されているから、脱ハロゲン処理塔（例えばアルミナ充填塔）を設置すれば、ハロゲン濃度が5重量ppm以下である重合体を容易に得ることができる。
【００３４】
以上、主としてブテン系のオレフィン重合体を例にとって説明したが、本発明に係る効果はブテン系オレフィン重合体に限られるものではない。
【００３５】
本発明に係るオレフィン重合体の製造方法および当該方法により得られるオレフィン重合体は、触媒添加量が低減されているため触媒に係る製造コストが小さく、触媒の失活、除去に係る負荷が小さいため設備に係るコストが小さく、また、得られたオレフィン重合体中の触媒残渣が小さい。特に、ハロゲン含有触媒を使用したにおいては、その誘導体からなる清浄剤等の潤滑油添加物を燃焼する場合においても、大気中へのハロゲンの放出が少なく、従って環境保全の面においても有用である。
【実施例１】
【００３６】
以下、実施例を挙げて説明するが、本発明は実施例に限定されるものではない。
<原料の調整、製造（１）>
エチレンクラッカーからのＣ４留分から、ブタジエンをエキストラクトとする抽出蒸留法（抽出溶剤：ジメチルホルムアミド）のラフィネートと試薬特級イソブタンとを、１００：６０の質量比で混合し、表１に示す組成の原料を調製した。当該原料中のジメチルホルムアミド濃度は０．７質量ｐｐｍであった。以下、「原料Ａ」という。原料Ａ中の炭化水素組成を表１に示す。なお、オレフィンを含む液状の炭化水素原料中のジメチルホルムアミドの濃度は、原料中のジメチルホルムアミドを水を用いて抽出し、エバポレートにより濃縮した後にジメチルホルムアミド濃度をＧＣ−ＦＴＤ（熱イオン化検出器）を用いて測定し、その結果から逆算して求めた。
【００３７】
【表１】
2006063151.tif 000002
【００３８】
<原料の調整、製造（２）>
「原料Ａ」にさらにジメチルホルムアミドを加え、ジメチルホルムアミド濃度を１．５質量ｐｐｍとしたものを調製した。以下、「原料Ｂ」という。
「原料Ａ」と同一組成のＣ４混合物（ただし、ジメチルホルムアミドを含まない）を市販の特級試薬から調製し、これにＮ−メチルピロリドンを１．５質量ｐｐｍ加えたものを調整した。以下、「原料Ｃ」という。
【００３９】
<アルミニウム原子含有処理剤>
内容積１５ｍｌの固定床容器に、活性アルミナ(ＵＯＰ  ＬＬＣ社、商品名：A２０３−CL)を粉砕して粒径を０．５ｍｍから１．０ｍｍに分級したものを、処理剤として、１０g充填した。比較の目的で、同一形状容器に、試薬特級塩化カルシウム（東京化成（株）製）を粉砕し粒径を０．５〜１．０ｍｍに分級したものを充填したもの、および、）、モレキュラーシーブＭＳ１３Ｘ（キシダ化学（株）製、１／１６インチ  サイズ）を充填したものを作成した。
【００４０】
<原料の接触処理>
０．３MPａの加圧下に液状に保たれた原料Ａ〜Ｃを処理剤充填容器に注入し、＋２０℃、ＷＨＳＶ＝１ｈ−１の条件で接触処理した。
【００４１】
<重合反応>
内容積２００mlのオートクレーブに、上記の処理済原料Ａ〜Ｃを２４０ｇ/ｈｒ、酸触媒として塩化メチレンで希釈したエチルアルミニウムジクロライド（ＥＡＤＣ）を、それぞれ別にフィードし、反応温度−１５℃、０．３MPａで連続的に重合を行った。触媒の添加量は、各原料中のイソブテン１ｍｏｌに対して、０．２ｍｍｏｌおよび０．３ｍｍｏｌとした。
【００４２】
<イソブテンのポリイソブテンへの転化率の算出>
重合反応前原料および重合反応後の後の重合体（ポリイソブテン）をそれぞれ密閉容器にサンプリングし水酸化ナトリウム水溶液で中和処理して触媒を失活し、常温常圧に保った後、蒸発気体成分中のイソブテンｍｏｌ％をガスクロマトグラフィーで分析した。蒸発気体成分中のイソブテン減少分をイソブテンのポリイソブテンへの転化率（％）とした。結果を表２に示した。
【００４３】
【表２】
2006063151.tif 000003
【００４４】
活性アルミナで前処理を行った各原料においては、当該前処理を行わない場合、および、塩化カルシウム、モレキュラーシーブで同様の処理を行った場合に比較して、同一の触媒添加量でも高い転化率が得られていることが分かる。