(57)【要約】【課題】  モータ駆動の制御基板の温度を検出する温度センサを利用してモータの発生トルクの温度補償を行うことができる電動パワーステアリング装置を供する。【解決手段】  ラック軸を摺動自在に収容するラックケースの一部にモータ10および同モータを駆動制御する制御基板20が隣り合って収容され、制御基板20の温度Ｔｂを検出する制御基板温度検出手段50と、トルクセンサの検出信号に基づきモータ10を駆動制御する目標電流Ｉｏを算出する目標電流演算手段61，62と、トルク定数を温度補償するモータ温度に対する目標電流の補正係数の予め設定した対応関係から制御基板温度検出手段50が検出した制御基板20の温度Ｔｂをモータ温度として対応する補正係数ｑを算出する補正係数演算手段67と、目標電流Ｉｏを補正係数ｑにより補正する補正演算手段67，63とを備える電動パワーステアリング装置。【選択図】  図７
2006062575.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ステアリング側に連結された操舵ピニオンと噛合うラック軸の摺動により操舵輪が転舵されるとともにステアリング側の操舵トルクに応じて駆動制御されるモータの動力が伝達機構を介して前記ラック軸の摺動に伝達されて操舵が補助される電動パワーステアリング装置において、
前記ラック軸を摺動自在に収容するラックケースの一部に前記モータおよび同モータを駆動制御する制御基板が隣り合って収容され、
前記制御基板の温度を検出する制御基板温度検出手段と、
前記トルクセンサの検出信号に基づき前記モータを駆動制御する目標電流を算出する目標電流演算手段と、
トルク定数を温度補償するモータ温度に対する前記目標電流の補正係数の予め設定した対応関係から前記制御基板温度検出手段が検出した前記制御基板の温度をモータ温度として対応する補正係数を算出する補正係数演算手段と、
前記目標電流演算手段が算出した目標電流を前記補正係数演算手段が算出した補正係数により補正する補正演算手段と、
を備えることを特徴とする電動パワーステアリング装置。
【請求項２】
前記制御基板温度検出手段は、前記制御基板に設けられたサーミスタであることを特徴とする請求項１記載の電動パワーステアリング装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電動パワーステアリング装置に係り、特に駆動モータの温度補償に関する。
【背景技術】
【０００２】
操舵を補助する駆動源としてモータを用いた電動パワーステアリング装置においては、内燃機関が配設されて熱の発生するエンジンルーム内に配設されるとともに、モータ自体が発熱するので、モータの温度が大きく変化する。
【０００３】
特にモータの温度が上昇し、所定温度以上になると、モータおよびモータ駆動回路の焼損のおそれがあるので、モータの温度を検出して許容値以上の温度になると、モータの動作量を低減する例（例えば、特許文献１参照）が提案されている。
【特許文献１】特開昭６０−０３５６６３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、モータは、上記のように所定温度を越える高温時にモータおよびモータ駆動回路の焼損の問題があるとともに、所定温度以下においてもモータの発生トルクに温度特性を有しており、モータの電機子電流に対する発生トルクの比すなわちトルク定数が温度によって僅かではあるが変動し、所望のトルクが得られない問題がある。
【０００５】
本発明は、かかる点に鑑みなされたもので、その目的とする処は、モータ駆動の制御基板の温度を検出する温度センサを利用してモータの発生トルクの温度補償を行うことができる電動パワーステアリング装置を供する点にある。
【課題を解決するための手段および効果】
【０００６】
上記目的を達成するために、請求項１記載の発明は、ステアリング側に連結された操舵ピニオンと噛合うラック軸の摺動により操舵輪が転舵されるとともにステアリング側の操舵トルクに応じて駆動制御されるモータの動力が伝達機構を介して前記ラック軸の摺動に伝達されて操舵が補助される電動パワーステアリング装置において、前記ラック軸を摺動自在に収容するラックケースの一部に前記モータおよび同モータを駆動制御する制御基板が隣り合って収容され、前記制御基板の温度を検出する制御基板温度検出手段と、前記トルクセンサの検出信号に基づき前記モータを駆動制御する目標電流を算出する目標電流演算手段と、トルク定数を温度補償するモータ温度に対する前記目標電流の補正係数の予め設定した対応関係から前記制御基板温度検出手段が検出した前記制御基板の温度をモータ温度として対応する補正係数を算出する補正係数演算手段と、前記目標電流演算手段が算出した目標電流を前記補正係数演算手段が算出した補正係数により補正する補正演算手段とを備える電動パワーステアリング装置とした。
【０００７】
ラック軸を摺動自在に収容するラックケースの一部にモータおよび制御基板が隣り合って収容された小型コンパクトな構造であり、制御基板温度検出手段を利用し、検出した制御基板の温度をモータ温度とみなしてモータ温度に対する目標電流の補正係数の予め設定した対応関係に照らして補正係数を算出でき、同補正係数により目標電流を補正することで、モータの発生トルクの温度補償を行って温度に影響されない安定した最適の駆動トルクを得ることができる。
【０００８】
請求項２記載の発明は、請求項１記載の電動パワーステアリング装置において、前記制御基板温度検出手段が、前記制御基板に設けられたサーミスタであることを特徴とする。
【０００９】
既存の小型のサーミスタを制御基板に設けることで、基板サイズを拡大することなく、簡単に制御基板の温度を検出することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
以下、本発明に係る一実施の形態について図１ないし図１０に基づいて説明する。
本実施の形態に係る電動パワーステアリング装置１の全体正面図を図１に、上面図を図２に、同内部構造を示す正面図を図３に示す。
【００１１】
電動パワーステアリング装置１は、車両の左右方向（図１，図２，図３において左右は逆になっている）に指向した略円筒状のラックケース２内にラック軸３が左右軸方向に摺動自在に収容されている。
【００１２】
ラックケース２の両端開口から突出したラック軸３の両端部にそれぞれジョイント４，４を介してタイロッド５，５が動かされ、さらに転舵機構を介して車両の転舵輪が転舵される。
【００１３】
ラックケース２の右端（図１ないし図３において左端）近傍にステアリングギヤボックス６が設けられている。
同ステアリングギヤボックス６には、ステアリングホイール（図示せず）が一体に取付けられたステアリング軸にジョイントを介して連結される入力軸７が軸受を介して回動自在に軸支されており、入力軸７はステアリングギヤボックス６内でトーションバー８を介して相対的なねじり可能に操舵ピニオン軸９と連結されている。
【００１４】
この操舵ピニオン軸９のはす歯９ａがラック軸３のラック歯３ａと噛合してラック・ピニオン機構が構成されている。
したがって、ステアリングホイールの回動操作により入力軸７に伝達された操舵力は、トーションバー８を介して操舵ピニオン軸９を回動して操舵ピニオン軸９のはす歯９ａとラック歯３ａの噛合によりラック軸３を左右軸方向に摺動させる。
【００１５】
一方で、ラックケース２の拡径した中央部はモータケース２ａとなっており、モータ10が収容されている。
該モータ10は、ボールネジ３ｂが刻設されたラック軸３の外周を環状のインナロータ11が回転し、その外側にアウタステータ12がモータケース２ａの内周面に周設されて設けられている。
【００１６】
環状のインナロータ11の内周面に圧入された接続スリーブ13が左方（図３の右方）に延出し、モータケース２ａの内周に軸受15を介して回転自在に支持されたボールナット部材14と一体に結合されている。
【００１７】
ボールナット部材14は、ラック軸３のボールネジ３ｂにボールを介して螺合している。
したがって、モータ10が駆動されインナロータ11が回転すると、一体にボールナット部材14が回転し、ボールナット部材14とボールを介して螺合するラック軸３を左右に摺動して操舵力をアシストすることができる。
【００１８】
ラックケース２のモータケース２ａとステアリングギヤボックス６との間の部分にモータ10を駆動制御する制御基板20を収容するハウジング２ｂがラック軸３の前方（ピニオン軸側）に形成されている。
モータケース２ａとステアリングギヤボックス６は、共にハウジング２ｂに隣接し、ハウジング２ｂとともに共通空間を形成しており、小型コンパクトな構造である。
したがって、モータ10と制御基板20は、ラックケース２の一部（隣接するモータケース２ａとハウジング２ｂ）に隣り合って収容されている。
【００１９】
ハウジング２ｂは前方に向けて大きく略横長矩形の前面開口21を有して、その周縁は開口21を閉塞する前面カバー23を取付ける合わせ面22が矩形枠状に形成され、同合わせ面22にシール部材を介して前面カバー23がねじ止めされる。
制御基板20は、ハウジング２ｂの開口21に対向する底面から突出形成される複数の取付ボスの先端面に取付けられ、その前方を前面カバー23により覆われる。
【００２０】
一方、ステアリングギヤボックス６内のトーションバー８の周囲にトルクセンサ30が設けられている。
このトルクセンサ30の概略構成図を図４に示す。
【００２１】
ステアリングギヤボックス６にベアリング31，32を介して回転自在に軸支され同軸に挿入された入力軸７と操舵ピニオン軸９とが、前記したように内部でトーションバー８により連結されている。
【００２２】
円筒状のコア33が操舵ピニオン軸９の大径端部９ｂの外周面にセレーション嵌合して操舵ピニオン軸９に対して軸方向にのみ摺動自在に設けられ、入力軸７より突設されたスライダピン34が大径端部９ｂの周方向に長尺の長孔を貫通して前記コア33のスパイラル溝33ａに係合している。
【００２３】
ステアリングギヤボックス６の内部に支持された２個のトルク検出用のコイル35，36が、軸方向に摺動する円筒状のコア33の外周に空隙を介して設けられている。
該２個のコイル35，36は、コア33の軸方向の移動中心に関して互いに反対側に配置されている。
【００２４】
入力軸７に捩じり力が作用すると、トーションバー８を介して操舵ピニオン軸９に回転力が伝達されるが、トーションバー８は弾性変形して入力軸７と操舵ピニオン軸９との間に回転方向の相対的変位が生じる。
この回転方向の相対的変位は、スライダピン34とスパイラル溝33ａとの係合を介してコア33を軸方向に摺動させる。
【００２５】
コア33が軸方向に移動すると、コイル35，36のそれぞれコア33を囲む面積が変化し、一方の面積が増すと他方の面積が減る関係にある。
コア33を囲む面積が大きくなると、磁気損失が増えコイルのインダクタンスは減り、逆にコア33を囲む面積が小さくなると、磁気損失が減りコイルのインダクタンスは増す。
【００２６】
したがってコア33がコイル35側に移動するトルクが作用したときは、コイル35のインダクタンスＬ１が減少し、コイル36のインダクタンスＬ２が増加し、逆にコア33がコイル36側に移動するトルクが作用したときは、コイル35のインダクタンスＬ１が増加し、コイル36のインダクタンスＬ２が減少する。
【００２７】
このトルクセンサ30のコイル35，36のインダクタンスＬ１，Ｌ２の変化に基づいてトルクを検出するトルク検出回路40を図５に示す。
なお、図５は、モータ10を駆動制御する制御回路の概略構成図であり、前記制御基板20上に構成され、トルク検出回路40は、その一部を構成する。
【００２８】
トルク検出回路40において、コイル35，36は互いに一端が接続され、その接続端と各他端から信号線が延び、トルク検出回路40の接続端子に接続される。
【００２９】
トルク検出回路40内では、コイル35，36の接続端は接地され、各他端はそれぞれ抵抗37，38を介してトランジスタ39のエミッタ端子に接続されている。
トランジスタ39は、コレクタ端子に定電圧が掛かり、ベース端子には交流電圧が入力される。
【００３０】
コイル35と抵抗37の接続部から延出した電圧信号線41ａがコンデンサ42ａを介して平滑回路43ａに接続され、コイル36と抵抗38の接続部から延出した電圧信号線41ｂがコンデンサ42ｂを介して平滑回路43ｂに接続されている。
【００３１】
すなわちコイル35，36，抵抗37，38によりブリッジ回路が構成され、該ブリッジ回路に発振電圧が入力され、その出力電圧が平滑回路43ａ，43ｂに入力され、平滑されて第１，第２電圧Ｖ１，Ｖ２として出力される。
【００３２】
第１，第２電圧Ｖ１，Ｖ２は、それぞれ抵抗44ａ，44ｂを介して演算増幅器である差動アンプ46の反転入力端子，非反転入力端子に入力される。
差動アンプ46には、抵抗45により負帰還がかけられて差動増幅器として機能し、その出力は、トルク検出電圧ＶｔとしてＣＰＵ60に入力される。
なお差動アンプ46の非反転入力端子には、バイアス電圧Ｖ０が入力される。
【００３３】
したがって差動アンプ46は、第１電圧Ｖ１と第２電圧Ｖ２の差を増幅度Ａ倍し、バイアス電圧Ｖ０を加えた電圧をトルク検出電圧Ｖｔとして出力する。
すなわちトルク検出電圧Ｖｔは、
Ｖｔ＝（Ｖ２−Ｖ１）・Ａ＋Ｖ０
である。
【００３４】
なお右操舵トルク（右方向の捩じりトルク）と左操舵トルク（左方向の捩じりトルク）のいずれにも偏しない中立時のトルク検出電圧Ｖｔを中立点電圧と称し、正常時上記バイアス電圧Ｖ０が中立点電圧となる。
【００３５】
本トルクセンサー30は、以上のような概略回路構成をなし、その動作を第１，第２電圧Ｖ１，Ｖ２及びトルク検出電圧Ｖｔの様子を示した図６に基づいて以下説明する。
図６において示された座標は、縦軸を電圧とし、横軸右方向を右操舵トルク、横軸左方向を左操舵トルクとして原点０が中立点である。
【００３６】
図６は、トルクセンサ30が正常に動作したときのもので、右操舵トルクが大きくなると、入力軸７と操舵ピニオン軸９の相対的回転によりコア33がコイル35側に移動し、コイル36のインダクタンスＬ２を増加してその誘導起電力を大きくし、逆にコイル35のインダクタンスＬ１を減少させてその誘導起電力を小さくするので、第２電圧Ｖ２が大きくなり、第１電圧Ｖ１が小さくなる（図６(1)参照）。
【００３７】
また左操舵トルクが大きくなる場合は、上記とは逆に第２電圧Ｖ２が小さくなり、第１電圧Ｖ１が大きくなる（図６(1)参照）。
したがって両者の差をＡ倍してバイアス電圧を加えた差動アンプ46の出力であるトルク検出電圧Ｖｔは、図６(2)に示すように中立点でバイアス電圧Ｖ０を通る右上がりの傾斜線となる。
【００３８】
この図６(2)のグラフに示すトルク検出電圧Ｖｔの傾斜線に基づいてトルク検出電圧Ｖｔから左右への操舵トルクを検出できる。
トルク検出電圧Ｖｔは、ＣＰＵ60に出力され、ＣＰＵ60は、トルク検出電圧Ｖｔに基づき操舵トルクに応じたモータ制御の指示信号をモータドライバ17に出力し、モータドライバ17によりステアリングを補助するモータ10が駆動され、操舵トルクに応じたモータ10の駆動制御がなされる。
【００３９】
モータドライバ17は、例えばＦＥＴ（電界効果トランジスタ）等のスイッチング素子を４個ブリッジに組んで、パルス幅変調方式の直流チョッパ制御された電流をモータ10に正逆双方向に供給可能とするものである。
【００４０】
制御基板20上には、ＣＰＵ60，モータドライバ17およびトルク検出回路40等の種々の機能素子が実装されており、ある程度以上の高温にさらされると熱破壊されるおそれがあるので、制御基板20には、サーミスタ50が搭載され、制御基板20の温度を検出している。
【００４１】
以上のようなパワーステアリングの制御機構において、トルクセンサ30の温度による影響は避けられない。
第１電圧Ｖ１と第２電圧Ｖ２の互いの電圧差からトルク検出電圧Ｖｔを求めているので、各コイル35，36自体の温度変化は互いに相殺されてトルク検出電圧Ｖｔに殆ど影響を与えないが、トルクセンサ30のコア33やスライダピン34等の構造部品やステアリングギヤボックス６の熱膨張による歪みは第１，第２電圧Ｖ１，Ｖ２にそれぞれ別個に影響し、よってトルク検出電圧Ｖｔが変動して正確なトルクが得られない。
【００４２】
そこで、制御基板20に搭載された前記サーミスタ50を利用して、その制御基板20の温度を検出しており、同サーミスタ50は、ラックケース２のハウジング２ｂ内にあって、ステアリングギヤボックス６のトルクセンサ収納部およびラックケース２のモータケース２ａとハウジング２ｂにより形成された共通空間に存在するので、サーミスタ50により検出された基板温度Ｔｂは共通空間の雰囲気温度としてＣＰＵ60に出力され、トルクセンサ30の温度補償、モータ10の発生トルクの温度補償および制御基板20の熱破壊を防止したモータ10の駆動制限制御にも供されている。
【００４３】
サーミスタ50は、既存の小型のものを使用し、制御基板20への搭載に際して制御基板20の基板サイズを拡大する必要は殆どない。
また、各種機能素子を組み合わせた温度検出回路が不要であり、制御基板20の基板サイズを小さく維持できる。
【００４４】
一方で、モータ10に供給され電機子に流れる電機子電流値Ｉｍを検出する電流検出装置18が設けられ、同電流検出装置18の検出電流値ＩｍがＣＰＵ60にフィードバックされとともに、検出電流値Ｉｍをもとにモータ10の発熱による上昇温度が推定される。
【００４５】
以上のトルク検出回路40によるトルク検出電圧Ｖｔ、サーミスタ50による基板温度Ｔｂおよび電流検出装置18の検出電流値Ｉｍが、ＣＰＵ60に入力されて、ＣＰＵ60により処理され、トルクセンサ30の温度補償およびモータ10の発生トルクの温度補償をなし制御基板20の熱破壊を防止したモータ10の駆動制御が実行される。
このＣＰＵ60の作業を機能ごとにブロック化して示したブロック図を図７に示し、以下説明する。
【００４６】
サーミスタ50により検出された基板温度Ｔｂは、ＣＰＵ60のトルクセンサ温度補正値演算手段66に入力され、トルクセンサ温度補正値演算手段66によりトルクセンサ30の温度補償用の温度補正値dVが算出される。
すなわち基板温度Ｔｂは、トルクセンサ30の雰囲気温度とみなして、同基板温度Ｔｂの基準温度Ｔｓからの温度変化量Ｔｂ−Ｔｓに換算係数ｒを掛けて電圧に換算し温度補正値dV（＝（Ｔｂ−Ｔｓ）・ｒ）とする。
【００４７】
この温度補正値dVは、制御用トルク演算手段61に入力され、制御用トルク演算手段61は、別にトルク検出回路40から入力されたトルク検出電圧Ｖｔから温度補正値dVを減算して制御用トルクＶｔ−dVを算出する。
【００４８】
このように基板温度Ｔｂをトルク検出電圧Ｖｔの補正に用いることで、トルクセンサ30のコイル自身の温度変化以外の他の構成部品に依存する温度変化（ケースの熱膨張等）に影響されない正確な制御用トルクを検出することができる。
【００４９】
この制御用トルクＶｔ−dVに基づき目標電流抽出手段62が、モータ10を駆動する目標電流Ｉｏを抽出する。
目標電流抽出手段62は、予め求めておいた制御用トルクおよび車速に対する最適な目標電流Ｉｏの関係に、求められた制御用トルクＶｔ−dVを照らして目標電流Ｉｏを抽出し、補正目標電流演算手段63に出力する。
【００５０】
また、サーミスタ50が搭載される制御基板20は、モータ10と隣り合って共通空間にあるので、サーミスタ50により検出された基板温度Ｔｂは、モータ10の雰囲気温度と略みなすことができ、モータ10の発生トルクの温度補償にも用される。
【００５１】
モータ10のトルク定数（電機子電流に対する発生トルクの比，Ｎｍ／Ａ）は、温度変化に対して若干変動し、その１例を図８のグラフに示す。
同図８のグラフにおいて、モータ温度（横軸）に対してトルク定数（縦軸）は、右上がりの折れ線を示している。
【００５２】
このトルク定数の温度特性により、温度によってモータのトルクが変動してしまうので、この温度の影響をなくすために、図９のグラフで示すような温度に対する補正係数ｑを予め設定し記憶しておく。
図９の補正係数ｑのグラフは、トルク定数の温度変化を、温度に関係なく所定のトルク定数に一定に保つべく、温度に対して補正係数ｑが、図８のグラフとは反対に右下がりの折れ線となっている。
【００５３】
したがって、サーミスタ50により検出された基板温度Ｔｂは、補正係数演算手段67に入力され、基板温度Ｔｂはモータ温度とみなされて補正係数演算手段67により図９の補正係数ｑのグラフに照らし合わされて温度Ｔｂに対応する補正係数ｑを求める。
【００５４】
求められた補正係数ｑは、補正目標電流演算手段63に入力され、補正目標電流演算手段63により前記目標電流抽出手段62が抽出した目標電流Ｉｏに補正係数ｑが乗算されて、モータ10の発生トルクの温度補償された補正目標電流Ｉｑ（＝Ｉｏ・ｑ）が算出される。
算出された補正目標電流Ｉｑは、最終目標電流演算手段64に出力される。
【００５５】
一方で、電流検出装置18が検出するモータ10に供給され電機子電流値Ｉｍが、ＣＰＵ60の推定上昇温度演算手段66に入力され、電機子電流値Ｉｍに基づいてモータ10の発熱による推定上昇温度Ｔｍが演算される。
【００５６】
動作時のモータの主な損失は、銅損であり、銅損は電機子電流値Ｉｍの２乗に電機子抵抗を乗算したものであり、これにモータ固有の熱抵抗で除算すれば発熱量に変換することができる。
したがって、電機子電流値Ｉｍの２乗の積算値に温度換算係数を乗算して推定上昇温度Ｔｍを演算することができる。
【００５７】
すなわち推定上昇温度演算手段68は、Ｗms（ｎ）＝Ｗms（ｎ−１）＋（Ｉｍ−Ｉma）２の繰返し演算により電機子電流値Ｉｍの２乗の積算値Ｗmsを求め、これに温度換算係数ｋを掛けて推定上昇温度Ｔｍ（＝Ｗms・ｋ）を算出する。
ここに、Ｉmaはモータ電流積算基準値であり、Ｗms（ｎ−１）は前回の積算値、Ｗms（ｎ）は今回の積算値である。
【００５８】
この推定上昇温度Ｔｍは、雰囲気温度推定手段69に入力される。
この雰囲気温度推定手段69には、サーミスタ50が検出する基板温度Ｔｂが別途入力されており、雰囲気温度推定手段69は、この基板温度Ｔｂに推定上昇温度Ｔｍを加算してステアリングギヤボックス６とラックケース２の共通空間のこれからなるであろう雰囲気温度Ｔev（＝Ｔｂ＋Ｔｍ）を推定する。
【００５９】
雰囲気温度推定手段69が推定した雰囲気温度Ｔevは、目標電流抑制値抽出手段70に入力されて、目標電流抑制値抽出手段70により目標電流抑制値ｐが抽出される。
【００６０】
目標電流抑制値抽出手段70は、ラックケース２のハウジング２ｂ内に配設される制御基板20が熱破壊されないように、ある温度以上で温度上昇を抑えるべくモータを駆動する目標電流を抑制する目標電流抑制値ｐを雰囲気温度Ｔevに対して予め決めた対応関係をメモリに記憶している。
【００６１】
予め定めた雰囲気温度Ｔevと目標電流抑制値ｐの対応関係を図１０に示す。
雰囲気温度Ｔevがある抑制開始温度ｔまでは、目標電流抑制値ｐは1.0である。
雰囲気温度Ｔevが抑制開始温度ｔを越えると、目標電流抑制値ｐは1.0から漸次減少する。
【００６２】
こうして雰囲気温度Ｔevをもとに目標電流抑制値抽出手段70により抽出された目標電流抑制値ｐは、最終目標電流演算手段64に入力され、最終目標電流演算手段64に別途前記補正目標電流演算手段63から入力される補正目標電流Ｉｑに乗算されて最終目標電流Ｉｃ（＝Ｉｑ・ｐ）が算出される。
【００６３】
したがって、推定された雰囲気温度Ｔevが抑制開始温度ｔに至るまでは、目標電流抑制値ｐ＝1.0であり、補正目標電流Ｉｑは全く抑制されることなく最終目標電流Ｉｃとしてモータ駆動に供されるが、雰囲気温度Ｔevが抑制開始温度ｔを越えると、目標電流抑制値ｐの減少に伴い補正目標電流Ｉｑを抑制する割合が大きくなり、モータ10の発熱が抑えられ、各種機能素子を含む制御基板20の熱破壊を防止することができる。
なお、制御基板20と同じ共通空間内にあるモータ10についてもその発熱による焼損を防止することが可能である。
【００６４】
補正目標電流Ｉｑが抑制されると、モータ10による操舵アシスト力を減少するので、運転者はステアリング操作が重たく感じるようになるが、雰囲気温度Ｔevが抑制開始温度ｔを越えたとき、目標電流抑制値ｐが漸次減少し補正目標電流Ｉｑが漸次抑制されるので、運転者に大きな違和感を与えない。
【００６５】
なお、最終目標電流演算手段64が出力する最終目標電流Ｉｃは、電流フィードバック制御手段65に入力され、電流フィードバック制御手段65は、電流検出装置18からの電機子電流値Ｉｍのフィードバックを受け最終目標電流Ｉｃとの差を０にすべく指示信号をモータドライバ17に出力してモータ10をフィードバック制御する。
【００６６】
以上のように、制御基板20は、トルクセンサ30の温度補償およびモータ10の発生トルクの温度補償をなし制御基板20の熱破壊を防止したモータ10の駆動制御を実行する。
制御基板20に設けられるサーミスタ50は、ステアリングギヤボックス６とラックケース２の共通空間にあって、サーミスタ50が検出する基板温度Ｔｂは、制御基板20の熱破壊を防止し、トルクセンサ30の雰囲気温度とみなしてトルクセンサ30の温度補償に用いられる。
【００６７】
本電動パワーステアリング装置１においては、さらにこのサーミスタ50を利用し基板温度Ｔｂをモータ10の雰囲気温度とみなしてモータ10の発生トルクの温度補償も行って温度に影響されない安定したモータ10の発生トルクを得ることができる。
したがって、モータ10の温度を直接検出する専用の温度センサを別途設ける必要がなく、その温度センサの取付けに伴う部品も不要で、部品点数を少なくしてコストの低減を図ることができる。
【００６８】
本実施の形態における補正係数演算手段67は、図９に示す温度に対する補正係数ｑの関係を記憶して、基板温度Ｔｂから補正係数ｑを求めたが、図９のグラフの折れ線を１本の直線で近似し、その直線の式を記憶して基板温度Ｔｂをその式に代入することで、補正係数ｑを演算するようにしてもよい。
【００６９】
また、本実施の形態では、制御基板20の温度をサーミスタ50によって検出したが、その他に制御基板20に供給される電流に基づいて素子等の発熱量を求め、制御基板20の温度を推定することが可能である。
【図面の簡単な説明】
【００７０】
【図１】本発明の実施の形態に係る電動パワーステアリング装置の全体正面図である。
【図２】同平面図である。
【図３】該電動パワーステアリング装置の内部構造を示す一部省略した正面図である。
【図４】トルクセンサの概略構成図である。
【図５】モータを駆動制御する制御回路の概略構成図である。
【図６】正常時における第１，第２電圧及びトルク検出電圧の状態を示す図である。
【図７】モータを駆動制御する制御回路のＣＰＵの作業を機能ごとにブロック化して示したブロック図である。
【図８】モータのトルク定数の温度特性を示す図である。
【図９】モータ温度に対する補正係数の関係を示す図である。
【図１０】雰囲気温度に対する目標電流抑制値の対応関係を示す図である。
【符号の説明】
【００７１】
１…電動パワーステアリング装置、２…ラックケース、２ａ…モータケース、２ｂ…ハウジング、３…ラック軸、４…ジョイント、５…タイロッド、６…ステアリングギヤボックス、７…入力軸、８…トーションバー、９…操舵ピニオン軸、
10…モータ、11…インナロータ、12…アウタステータ、13…接続スリーブ、14…ボールナット部材、15…軸受、17…モータドライバ、18…電流検出装置、
20…制御基板、21…前面開口、22…合わせ面、23…前面カバー、
30…トルクセンサ、31，32…ベアリング、33…コア、34…スライダピン、35，36…コイル、37，38…抵抗、39…トランジスタ、40…トルク検出回路、41ａ，41ｂ…電圧信号線、42ａ，42ｂ…コンデンサ、43ａ，43ｂ…平滑回路、44ａ，44ｂ…抵抗、45…抵抗、46…差動アンプ、
50…サーミスタ、
60…ＣＰＵ、61…制御用トルク演算手段、62…目標電流抽出手段、63…補正目標電流演算手段、64…最終目標電流演算手段、65…電流フィードバック制御手段、66…トルクセンサ温度補正値演算手段、67…補正係数演算手段、68…推定上昇温度演算手段、69…雰囲気温度推定手段、70…目標電流抑制値抽出手段。
【図１】
2006062575.tif 000003
【図２】
2006062575.tif 000004
【図３】
2006062575.tif 000005
【図４】
2006062575.tif 000006
【図５】
2006062575.tif 000007
【図６】
2006062575.tif 000008
【図７】
2006062575.tif 000009
【図８】
2006062575.tif 000010
【図９】
2006062575.tif 000011
【図１０】
2006062575.tif 000012