(57)【要約】【課題】間欠動作時における無電極放電灯の始動性を良好に保つ。【解決手段】電力変換回路の出力をフィードバック制御するフィードバック制御回路１６の動作を間欠発振回路の動作時に無効とする第１のマスク手段１７を備える。間欠発振動作のオン期間Ｔonに直流電源Ｅの直流出力電圧Ｖdcが低減すると誘導コイル５の印加電圧が減少して電圧検出回路１４の検出電圧Ｖxsが低減するが、オン期間Ｔonにおいては第１のマスク手段１７たるダイオードＤ１１が導通してダイオードＤ２が導通しなくなる。故にフィードバック制御回路１６のフィードバック制御動作が無効となり、無負荷時や暗所初始動時などにおいて誘導コイル５に印加される電圧（電力変換回路９の出力電圧）Ｖｘがオン期間Ｔonの途中から低減することがなく、特に暗所初始動時に間欠発振動作を行ったとしても無電極放電灯６の始動性を良好に保つことができる。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
直流電源と、高周波でスイッチングされる１乃至複数のスイッチング素子並びに共振回路を具備し直流電源の直流電力を高周波電力に変換して無電極放電灯に近接配置された誘導コイルに供給する電力変換回路と、スイッチング素子をスイッチングさせる駆動信号を出力する駆動回路と、電力変換回路の出力が所定の閾値を越えた場合に駆動回路を制御して駆動信号の出力を間欠的に停止させることで電力変換回路を間欠動作させる間欠発振回路と、電力変換回路の出力が略一定となるように駆動回路に制御電圧を与えて駆動信号の周波数を変化させる第１のフィードバック制御手段と、間欠発振回路の動作時に第１のフィードバック制御手段の動作を無効とする第１のマスク手段とを備えたことを特徴とする無電極放電灯点灯装置。
【請求項２】
第１のマスク手段は、第１のフィードバック制御手段から駆動回路へ制御電圧を与える信号線に電圧を重畳することで第１のフィードバック制御手段の動作を無効とすることを特徴とする請求項１記載の無電極放電灯点灯装置。
【請求項３】
直流電源は、スイッチング素子のスイッチング動作によって出力を安定化するスイッチング電源回路で構成され、出力電圧を検出する検出手段と、検出手段の検出電圧に応じて出力電圧が略一定となるようにスイッチング動作をフィードバック制御する第２のフィードバック制御手段と、前記検出値が所定の閾値を下回るとスイッチング動作を停止する保護手段と、間欠発振回路の動作時に第２のフィードバック制御手段の動作を無効とする第２のマスク手段とを具備することを特徴とする請求項１又は２記載の無電極放電灯点灯装置。
【請求項４】
第２のマスク手段は、電圧を重畳して検出手段の検出電圧を略一定化することで第２のフィードバック制御手段の動作を無効とすることを特徴とする請求項３記載の無電極放電灯点灯装置。
【請求項５】
第１のフィードバック制御手段は、電力変換回路が具備するスイッチング素子に流れる電流を検出してフィードバック制御を行うことを特徴とする請求項１〜４の何れかに記載の無電極放電灯点灯装置。
【請求項６】
第１のフィードバック制御手段は、電力変換回路の出力電圧を検出してフィードバック制御を行うことを特徴とする請求項１〜４の何れかに記載の無電極放電灯点灯装置。
【請求項７】
請求項１〜６の何れかに記載の無電極放電灯点灯装置と、放電ガスがバルブ内に封入されてなる無電極放電灯と、無電極放電灯に近接配置されて電力変換回路から高周波電力が供給される誘導コイルとを備えたことを特徴とする無電極放電灯装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、無電極放電灯点灯装置並びに無電極放電灯装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来の無電極放電灯点灯装置は、透明な球状のガラスバルブ又は内壁面に蛍光体が塗布された球状のガラスバルブ内に不活性ガスや金属蒸気などの放電ガス（例えば、水銀蒸気及び希ガス）が封入された無電極放電灯の近傍に誘導コイルを配置し、この誘導コイルに数十キロヘルツから数百メガヘルツの高周波電流を流すことにより、誘導コイルに高周波電磁界を発生させて無電極放電灯に高周波電力を供給し、無電極放電灯のガラスバルブ内に高周波プラズマ電流を発生させて紫外線若しくは可視光を発生させている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
この種の無電極放電灯点灯装置の一例を図６に示す。従来のこの無電極放電灯点灯装置は、商用の交流電源ＡＣの交流出力から所望の直流出力を作成する直流電源Ｅと、直流電源Ｅの直流出力を高周波出力に変換して無電極放電灯６の近傍に配置された誘導コイル５に供給する電力変換回路９と、電力変換回路９の出力電圧（誘導コイル５の印加電圧）Ｖｘを検出する電圧検出回路１４と、電圧検出回路１４の検出電圧に応じて電力変換回路９の高周波出力を間欠的に停止させる間欠発振回路１３と、共振回路に流れる共振電流を検出する電流検出回路と、電流検出回路の検出電流に応じて電力変換回路９の出力電圧Ｖｘを略一定とするように駆動回路１１を制御して駆動信号ＶDH，ＶDLの駆動周波数（動作周波数）ｆinvを変化させるフィードバック制御回路１６とを備える。直流電源Ｅは、交流電源ＡＣの交流出力を整流する整流回路１０と、インダクタＬ１０、ダイオードＤ１０、スイッチング素子Ｑ６、平滑コンデンサＣ１０並びにスイッチング素子Ｑ６をスイッチング制御する制御回路２を具備し、出力電圧Ｖdcを検出した検出電圧Ｖfbが目標値に一致するように制御回路２がスイッチング素子Ｑ６をＰＷＭ制御する、従来周知の昇圧チョッパ回路からなる。また電力変換回路９は、直流電源Ｅの出力端間に直列接続された一対のスイッチング素子Ｑ３，Ｑ４を具備し、ローサイドのスイッチング素子Ｑ４にインダクタＬｓ、コンデンサＣｐ，Ｃｓからなる共振回路が接続された所謂ハーフブリッジ型のインバータ回路で構成され、電界効果トランジスタからなる一対のスイッチング素子Ｑ３，Ｑ４を、駆動回路１１から出力される矩形波パルスの駆動信号ＶDH，ＶDLにより交互にスイッチングすることで共振回路を介して誘導コイル５に高周波出力を供給する。なお、スイッチング素子Ｑ３を駆動する駆動信号ＶDHとスイッチング素子Ｑ４を駆動する駆動信号ＶDLは略１８０度の位相差を有している。電圧検出回路１４は整流用のダイオード、分圧用の抵抗、平滑用のコンデンサ等からなり、出力電圧Ｖｘに応じた直流電圧である検出電圧Ｖxsを間欠発振回路１３に出力する。
【０００４】
間欠発振回路１３は、直流電源Ｅの直流出力電圧Ｖdcを降圧・安定化して得られる動作電圧Ｖｄを分圧する分圧抵抗Ｒ１，Ｒ２と、反転入力端子に分圧抵抗Ｒ１，Ｒ２の分圧電圧（基準電圧）Ｖｋが入力されるとともに非反転入力端子に電圧検出回路１４の検出電圧Ｖxsが入力されて基準電圧と検出電圧Ｖxsとの大小関係に応じた電圧を出力するオペアンプＯＰ１と、オペアンプＯＰ１の出力端に接続された抵抗Ｒ３及びコンデンサＣ１からなる積分回路と、積分回路の出力電圧（コンデンサＣ１の両端電圧）を所定の閾値と比較し、出力電圧が閾値を越えた場合に間欠信号（後述する）を発生する間欠回路１３ａとで構成され、間欠回路１３ａが発生する間欠信号を駆動回路１１に入力することにより、電力変換回路（インバータ回路）９が発振と停止を周期的に繰り返す間欠発振動作を行うものである。つまり、無電極放電灯６が誘導コイル５の近傍に存在しない（ランプ外れ）ような無負荷時や、無電極放電灯６に特有の現象である暗所初始動時における点弧始動電圧の増加時に上述の間欠発振動作を行うことによって、電力変換回路９の高周波出力が通常点灯時と比較して増大することを防いで回路素子へのストレスの印加を軽減している。
【０００５】
電流検出回路は、電力変換回路９を構成するローサイドのスイッチング素子Ｑ４と回路のグランドとの間に接続された検出抵抗Ｒｄからなり、スイッチング素子Ｑ４に流れる高周波電流（共振回路に流れる共振電流）に応じた検出電圧ＶRdをフィードバック制御回路１６に出力している。フィードバック制御回路１６は、オペアンプＯＰ２に入力抵抗Ｒ５，Ｒ６等を接続してなり、基準電圧Ｖrefと電流検出回路の検出電圧ＶRdの差分を増幅する誤差増幅器（差動増幅器）と、抵抗Ｒ６を介してオペアンプＯＰ２の出力端子にカソードが接続されたダイオードＤ２とを具備する。オペアンプＯＰ２は基準電圧Ｖrefが非反転入力端子に入力されるとともに、反転入力端子と出力端子の間に抵抗Ｒ４及びコンデンサＣ２からなる積分回路が接続されている。ここで、駆動回路１１の入力端子には定電圧（入力端子電圧）が印加されており、フィードバック制御回路１６の誤差増幅器の出力電圧（オペアンプＯＰ２の出力端子電圧）が駆動回路１１の入力端子電圧よりも小さいときにダイオードＤ２が導通してその電位差に応じたシンク電流Ｉｏが流れる。駆動回路１１は発振器を具備しており、入力端子からフィードバック制御回路１６の出力端子へ流れるシンク電流Ｉｏに応じて発振器の発振周波数を変化させ、シンク電流Ｉｏに比例して駆動信号ＶDH，ＶDLの周波数（駆動周波数）ｆinvを増減している。したがって、フィードバック制御回路１６の誤差増幅器の出力電圧が大きくなるほど駆動回路１１が出力する駆動信号ＶDH，ＶDLの周波数、すなわち電力変換回路９を構成するインバータ回路の動作周波数ｆinvが減少することになる。そしてインバータ回路の動作周波数ｆinvが減少したときに電力変換回路９の高周波出力が増加するように設定されているとすれば、共振電流の減少分が大きいほど動作周波数（駆動周波数）ｆinvが減少して電力変換回路９の高周波出力が増加するために誘導コイル５の印加電圧（電力変換回路９の出力電圧）を略一定に保つことが可能となる。
【０００６】
次に図７を参照して上記従来例の動作を説明する。ここで図７（ａ）〜（ｃ）は横軸を時間、縦軸をそれぞれ電力変換回路９の出力電圧（誘導コイル５の印加電圧）Ｖｘ、間欠回路１３ａが発生する間欠信号（矩形波の電圧パルス）Ｖimt、直流電源Ｅの直流出力電圧Ｖdcとしたタイムチャートを示している。いま時刻ｔ＝ｔ１で交流電源ＡＣが投入されると電力変換回路９が起動して誘導コイル５の両端に出力電圧Ｖｘが発生する。その結果、時刻ｔ＝ｔ２で無電力放電灯６が始動・点灯して電力変換回路９から誘導コイル５を見たインピーダンスが変化するために出力電圧Ｖｘが減少する（図７（ａ）参照）。ところが無負荷時や暗所初始動時等において出力電圧Ｖｘが通常時よりも増加して閾値Ｖthを越えると電圧検出回路１４の検出電圧Ｖxsも同様に増加して基準電圧Ｖｋを越えることになり、間欠発振回路１３のオペアンプＯＰ１の出力がＬレベルからＨレベルに変化してコンデンサＣ１が抵抗Ｒ３を介して充電される。間欠回路１３ａは積分回路の出力電圧（コンデンサＣ１の両端電圧）が所定の閾値を越えるまでのオン期間（時刻ｔ＝ｔ３〜ｔ４）Ｔonは間欠信号Ｖimtを出力せず、出力電圧が閾値を超えたとき（時刻ｔ＝ｔ４）に一定のオフ期間（時刻ｔ＝ｔ４〜ｔ５）Ｔoffだけ矩形波の電圧パルスからなる間欠信号Ｖimtを出力する（図７（ｂ）参照）。オフ期間Ｔoffにおいては駆動回路１１が駆動信号ＶDH，ＶDLの出力を停止し、電力変換回路９の発振動作が停止して出力電圧Ｖｘがゼロとなる（図７（ａ）参照）。そして、電力変換回路９の出力電圧Ｖｘが閾値Ｖthを越えている間はオン期間Ｔonとオフ期間Ｔoffが交互に繰り返される間欠発振動作が行われ、電力変換回路９の高周波出力が通常点灯時と比較して増大することを防いで回路素子へのストレスの印加を軽減することができるとともに、暗所初始動の場合、暗黒状態から始動させて無電極放電灯６が点灯しなかった場合でも間欠発振動作により無電極放電灯６に与えるエネルギを増大させて実質的に点弧始動電圧を低減し、無電極放電灯６を点灯させることができるものである。
【特許文献１】特開２０００−１００５８９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ところで、始動時における無電極放電灯６がインダクタ負荷であり、蛍光灯などの電極を有する他の放電灯に比較して特に点灯していない状態（始動時や無負荷時など）に大きな電力を必要とするという特有の問題がある。このため安定した始動、点灯を行うには電力変換回路９が有する共振回路のＱを高く設定し、さらに電力変換回路９の動作周波数を負荷インピーダンスの共振周波数に近い値に設定する必要がある。例えば無負荷時における電力変換回路９の消費電力は通常点灯時の２倍以上に達することもある。
【０００８】
また、特に暗所初始動時の始動性を改善するために間欠発振動作のオン期間Ｔonは数十ミリ秒〜数百ミリ秒と、通常点灯時の点弧始動期間と比較して非常に長い時間が必要である。一方、フィードバック制御回路１６の制御感度は積分回路（抵抗Ｒ４及びコンデンサＣ２）の時定数によって決まるが、時定数を大きくし過ぎると通常時の点弧始動後、フィードバック制御回路１６の動作開始時の周波数変化により無電極放電灯６のちらつきが目立ち易いため、時定数をあまり大きくすることができないという事情がある。
【０００９】
従って、間欠発振動作のオン期間Ｔonでの電力変換回路９の出力が非常に大きくなり、さらにオン期間Ｔonは数十ミリ秒〜数百ミリ秒と通常点灯時の点弧始動期間と比較して非常に長い時間が必要であるため、このオン期間Ｔon中にフィードバック制御回路１６が動作を開始する可能性が高くなり、図８（ａ）のタイムチャートに示すように無負荷時や暗所初始動時などにおいて誘導コイル５に印加される電圧（電力変換回路９の出力電圧）Ｖｘがオン期間Ｔonの途中から低減してしまい、特に暗所初始動時に間欠発振動作を行ったとしても無電極放電灯６の始動性が悪化してしまうという問題があった。また直流電源Ｅの制御回路２は直流出力電圧Ｖdcを検出してフィードバック制御を行っているが、その検出電圧Ｖfbが所定の閾値を下回ったときに異常と判断してスイッチング素子Ｑ６の駆動を停止する保護機能を有することがある。そして、間欠発振動作のオン期間Ｔonでは図８（ｃ）示すように重負荷のために直流電源Ｅの電圧レギュレーションが十分でなく直流出力電圧Ｖdcが低減してしまうから、直流出力電圧Ｖdcが閾値Ｖth2を下回ることで制御回路２が異常と誤判断してオン期間Ｔonの途中でスイッチング素子Ｑ６の駆動を停止してしまい、その結果、電力変換回路９の出力電圧Ｖｘも低減してしまうという問題があった。
【００１０】
本発明は上記事情に鑑みて為されたものであり、その目的は、間欠動作時における無電極放電灯の始動性を良好に保つことができる無電極放電灯点灯装置並びに無電極放電灯装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
請求項１の発明は、上記目的を達成するために、直流電源と、高周波でスイッチングされる１乃至複数のスイッチング素子並びに共振回路を具備し直流電源の直流電力を高周波電力に変換して無電極放電灯に近接配置された誘導コイルに供給する電力変換回路と、スイッチング素子をスイッチングさせる駆動信号を出力する駆動回路と、電力変換回路の出力が所定の閾値を越えた場合に駆動回路を制御して駆動信号の出力を間欠的に停止させることで電力変換回路を間欠動作させる間欠発振回路と、電力変換回路の出力が略一定となるように駆動回路に制御電圧を与えて駆動信号の周波数を変化させる第１のフィードバック制御手段と、間欠発振回路の動作時に第１のフィードバック制御手段の動作を無効とする第１のマスク手段とを備えたことを特徴とする。
【００１２】
請求項２の発明は、請求項１の発明において、第１のマスク手段は、第１のフィードバック制御手段から駆動回路へ制御電圧を与える信号線に電圧を重畳することで第１のフィードバック制御手段の動作を無効とすることを特徴とする。
【００１３】
請求項３の発明は、請求項１又は２の発明において、直流電源は、スイッチング素子のスイッチング動作によって出力を安定化するスイッチング電源回路で構成され、出力電圧を検出する検出手段と、検出手段の検出電圧に応じて出力電圧が略一定となるようにスイッチング動作をフィードバック制御する第２のフィードバック制御手段と、前記検出値が所定の閾値を下回るとスイッチング動作を停止する保護手段と、間欠発振回路の動作時に第２のフィードバック制御手段の動作を無効とする第２のマスク手段とを具備することを特徴とする。
【００１４】
請求項４の発明は、請求項３の発明において、第２のマスク手段は、電圧を重畳して検出手段の検出電圧を略一定化することで第２のフィードバック制御手段の動作を無効とすることを特徴とする。
【００１５】
請求項５の発明は、請求項１〜４の何れかの発明において、第１のフィードバック制御手段は、電力変換回路が具備するスイッチング素子に流れる電流を検出してフィードバック制御を行うことを特徴とする。
【００１６】
請求項６の発明は、請求項１〜４の何れかの発明において、第１のフィードバック制御手段は、電力変換回路の出力電圧を検出してフィードバック制御を行うことを特徴とする。
【００１７】
請求項７の発明は、上記目的を達成するために、請求項１〜６の何れかに記載の無電極放電灯点灯装置と、放電ガスがバルブ内に封入されてなる無電極放電灯と、無電極放電灯に近接配置されて電力変換回路から高周波電力が供給される誘導コイルとを備えたことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、間欠発振回路の動作時に電力変換回路の出力をフィードバック制御する第１のフィードバック制御手段の動作を無効とする第１のマスク手段を備えたので、間欠動作時に第１のフィードバック制御手段のフィードバック制御によって誘導コイルの両端電圧が低下することがなく、その結果、間欠動作時における無電極放電灯の始動性を良好に保つことができるという効果がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
（実施形態１）
本実施形態の無電極放電灯点灯装置並びに無電極放電灯装置の回路構成を図１に示す。但し、本実施形態の基本構成は従来例と共通であるから、共通の構成要素には同一の符号を付して説明を省略する。
【００２０】
本実施形態は、電力変換回路の出力をフィードバック制御する第１のフィードバック制御手段の動作を間欠発振回路の動作時に無効とする第１のマスク手段１７を備えた点に特徴がある。尚、本実施形態ではフィードバック制御回路１６が第１のフィードバック制御手段に相当する。
【００２１】
第１のマスク手段１７は、間欠発振回路１３を構成するオペアンプＯＰ１の出力端子にアノードが接続されるとともにカソードがフィードバック制御回路１６を構成するダイオードＤ２のカソードに接続されたダイオードＤ１１からなる。すなわち、従来例で説明したように無負荷時や暗所初始動時等において出力電圧Ｖｘが通常時よりも増加して閾値Ｖthを越えると間欠発振回路１３のオペアンプＯＰ１の出力ＶNLがＬレベルからＨレベルに変化して間欠発振動作が行われるが、オペアンプＯＰ１の出力ＶNLがＨレベルになると第１のマスク手段１７たるダイオードＤ１１が導通するためにダイオードＤ２が導通しなくなり、その結果、フィードバック制御回路１６によるシンク電流Ｉｏの制御が不可となってフィードバック制御動作が無効となる。
【００２２】
次に図２を参照して本実施形態の動作を説明する。図２（ａ）〜（ｄ）は横軸を時間、縦軸をそれぞれ電力変換回路９の高周波出力電圧Ｖｘ、間欠発振回路１３のオペアンプＯＰ１の出力ＶNL、間欠信号Ｖimt、直流電源Ｅの直流出力電圧Ｖdcとしたタイムチャートを示している。
【００２３】
無負荷時や暗所初始動時等において出力電圧Ｖｘが通常時よりも増加して閾値Ｖthを越えると電圧検出回路１４の検出電圧Ｖxsも同様に増加して基準電圧Ｖｋを越えることになり、間欠発振回路１３のオペアンプＯＰ１の出力ＶNLがＬレベルからＨレベルに変化してコンデンサＣ１が抵抗Ｒ３を介して充電され、積分回路の出力電圧が所定の閾値を越えるまでのオン期間（時刻ｔ＝ｔ３〜ｔ４）Ｔonには間欠回路１３ａから間欠信号Ｖimtが出力されず、出力電圧が閾値を超えたとき（時刻ｔ＝ｔ４）に一定のオフ期間（時刻ｔ＝ｔ４〜ｔ５）Ｔoffだけ間欠信号Ｖimtが出力される。またオペアンプＯＰ１の出力ＶNLがＨレベルになることで第１のマスク手段１７たるダイオードＤ１１が導通してダイオードＤ２が導通しなくなるため、駆動回路１１の入力端子からフィードバック制御回路１６の出力端子へ流れるシンク電流Ｉｏが略ゼロとなる。すなわち、間欠発振回路１３が間欠発振動作を行っているオン期間Ｔonにおいてはフィードバック制御回路１６のフィードバック制御動作が無効となる。その結果、図２（ａ）のタイムチャートに示すように無負荷時や暗所初始動時などにおいて誘導コイル５に印加される電圧（電力変換回路９の出力電圧）Ｖｘがオン期間Ｔonの途中から低減することがなく、特に暗所初始動時に間欠発振動作を行ったとしても無電極放電灯６の始動性を良好に保つことができるものである。
【００２４】
（実施形態２）
本実施形態の無電極放電灯点灯装置並びに無電極放電灯装置の回路構成を図３に示す。但し、本実施形態の基本構成は実施形態１と共通であるから、共通の構成要素には同一の符号を付して説明を省略する。
【００２５】
本実施形態は、間欠発振回路１３の動作時に第２のフィードバック制御手段の動作を無効とする第２のマスク手段１８を備えた点に特徴がある。尚、本実施形態では直流電源Ｅの制御回路２が第２のフィードバック制御手段、並びに直流電源Ｅの直流出力電圧Ｖdcの検出電圧Ｖfbが所定の閾値Ｖth3を下回ったときにスイッチング動作を停止する保護手段に相当する。
【００２６】
第２のマスク手段１８は、オペアンプＯＰ３からなるバッファと、オペアンプＯＰ３の非反転入力端子と回路のグランドとの間に接続されたツェナーダイオードＺＤ１と、ツェナーダイオードＺＤ１のカソードとオペアンプＯＰ３の非反転入力端子との接続点及び間欠発振回路１３のオペアンプＯＰ１の出力端子に接続された抵抗Ｒ７と、バッファ（オペアンプＯＰ３）の出力端子にアノードが接続されるとともに直流電源Ｅの制御回路２に検出電圧Ｖfbを入力する信号線にカソードが接続されたダイオードＤ１２とで構成される。すなわち、無負荷時や暗所初始動時等において出力電圧Ｖｘが通常時よりも増加してオペアンプＯＰ１の出力ＶNLがＨレベルになると、ツェナーダイオードＺＤ１のツェナー電圧がバッファ及びダイオードＤ１２を通して信号線に印加されて制御回路２に入力する検出電圧Ｖfbにツェナー電圧が重畳されて一定化されるため、制御回路２による直流出力電圧Ｖdcのフィードバック制御が無効となり、しかも、ツェナー電圧を保護機能の閾値Ｖth3を越えるレベルに設定しておくことで保護機能の誤動作によってスイッチング素子Ｑ６のスイッチング動作が停止することもない。
【００２７】
次に図４を参照して本実施形態の動作を説明する。図４（ａ）〜（ｄ）は横軸を時間、縦軸をそれぞれ電力変換回路９の高周波出力電圧Ｖｘ、直流電源Ｅの直流出力電圧Ｖｘの検出電圧Ｖfb、間欠発振回路１３のオペアンプＯＰ１の出力ＶNL、直流電源Ｅの直流出力電圧Ｖdcとしたタイムチャートを示している。
【００２８】
無負荷時や暗所初始動時等において出力電圧Ｖｘが通常時よりも増加して閾値Ｖthを越えると電圧検出回路１４の検出電圧Ｖxsも同様に増加して基準電圧Ｖｋを越えることになり、間欠発振回路１３のオペアンプＯＰ１の出力ＶNLがＬレベルからＨレベルに変化してコンデンサＣ１が抵抗Ｒ３を介して充電され、積分回路の出力電圧が所定の閾値を越えるまでのオン期間（時刻ｔ＝ｔ３〜ｔ４）Ｔonに間欠回路１３ａから間欠信号Ｖimtが出力されず、出力電圧が閾値を超えたとき（時刻ｔ＝ｔ４）に一定のオフ期間（時刻ｔ＝ｔ４〜ｔ５）Ｔoffだけ間欠信号Ｖimtが出力される。またオペアンプＯＰ１の出力ＶNLがＨレベルになることで第２のマスク手段１８から検出電圧Ｖfbに電圧（ツェナー電圧）が重畳されるため、制御回路２に入力する検出電圧Ｖfbが直流出力電圧Ｖdcに関わらず略一定となる。すなわち、間欠発振回路１３が間欠発振動作を行っているオン期間Ｔonにおいては制御回路２のフィードバック制御動作が無効となり、図４（ａ）のタイムチャートに示すように無負荷時や暗所初始動時などにおいて直流電源Ｅのスイッチング素子Ｑ６のスイッチング動作が停止することがないから、誘導コイル５に印加される電圧（電力変換回路９の出力電圧）Ｖｘがオン期間Ｔonの途中から低減することがなく、無電極放電灯６の始動性を良好に保つことができる。
【００２９】
（実施形態３）
本実施形態の無電極放電灯点灯装置並びに無電極放電灯装置の回路構成を図５に示す。但し、本実施形態の基本構成は実施形態１と共通であるから、共通の構成要素には同一の符号を付して説明を省略する。
【００３０】
本実施形態は、フィードバック制御回路１６が電圧検出回路１４の検出電圧Ｖxsに応じて駆動回路１１を制御して駆動信号ＶDH，ＶDLの駆動周波数（動作周波数）ｆinvを変化させる点に特徴がある。フィードバック制御回路１６は実施形態１と共通の回路構成を有するものであって、オペアンプＯＰ２の反転入力端子に電圧検出回路１４の検出電圧Ｖxsが入力される点が実施形態１と異なっている。
【００３１】
而して、間欠発振動作のオン期間Ｔonに直流電源Ｅの直流出力電圧Ｖdcが低減すると誘導コイル５の印加電圧が減少して電圧検出回路１４の検出電圧Ｖxsが低減するが、オン期間Ｔonにおいては第１のマスク手段１７たるダイオードＤ１１が導通してダイオードＤ２が導通しなくなるため、フィードバック制御回路１６のフィードバック制御動作が無効となり、無負荷時や暗所初始動時などにおいて誘導コイル５に印加される電圧（電力変換回路９の出力電圧）Ｖｘがオン期間Ｔonの途中から低減することがなく、特に暗所初始動時に間欠発振動作を行ったとしても無電極放電灯６の始動性を良好に保つことができる。
【図面の簡単な説明】
【００３２】
【図１】実施形態１の回路構成図である。
【図２】同上の動作説明用のタイムチャートである。
【図３】実施形態２の回路構成図である。
【図４】同上の動作説明用のタイムチャートである。
【図５】実施形態３の回路構成図である。
【図６】従来例の回路構成図である。
【図７】同上の動作説明用のタイムチャートである。
【図８】同上の動作説明用のタイムチャートである。
【符号の説明】
【００３３】
Ｅ  直流電源
５  誘導コイル
６  無電極放電灯
９  電力変換回路
１１  駆動回路
１３  間欠発振回路
１６  フィードバック制御回路
１７  第１のマスク手段
【図１】
2006012629.tif 000003
【図２】
2006012629.tif 000004
【図３】
2006012629.tif 000005
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2006012629.tif 000009
【図８】
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