(57)【要約】【課題】  本発明は波長変動により生じる収差を十分に補正した光学系を提供することを課題とする。【解決手段】  コリメート用のレンズ群を保持したレンズホルダ４０と光源３０又は受光部とが同一の支持部材２０により支持されていて、温度変化により発生する支持部材の光軸方向の線膨張変化分に対して、温度変化による各レンズの屈折率変化及び線膨張変化によるレンズ群の合成焦点距離の変化分が等しくなるように温度補償された光学系１０において、コリメート用のレンズ群が正の屈折力を有する前群ＦＧと正の屈折力を有する後群ＲＧにより構成され、前群は凸レンズである第１レンズＬ１と凹レンズである第２レンズＬ２から構成され、後群は凸レンズである第３レンズＬ３と凹レンズである第４レンズＬ４から構成される。【選択図】図１
2006017830.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
コリメート用のレンズ群を保持したレンズホルダと光源又は受光部とが同一の支持部材により支持されていて、温度変化により発生する支持部材の光軸方向の線膨張変化分に対して、温度変化による各レンズの屈折率変化及び線膨張変化によるレンズ群の合成焦点距離の変化分が等しくなるように温度補償された光学系において、
コリメート用のレンズ群が正の屈折力を有する前群と正の屈折力を有する後群により構成され、前群は凸レンズである第１レンズと凹レンズである第２レンズから構成され、後群は凸レンズである第３レンズと凹レンズである第４レンズから構成される
ことを特徴とする光学系。
【請求項２】
上記凸レンズにおける屈折率の温度変化率をdN(凸)/dT 、上記凹レンズにおける屈折率の温度変化率をdN(凹)/dT として、以下の条件式（１）及び（２）を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
（１）dN(凸)/dT < 1.2×10−６/℃
（２）dN(凹)/dT > 5.7×10−６/℃
【請求項３】
上記支持部材における屈折率の温度変化率をdN(base)/dTとして、下記条件式（３）を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
（３）0.253 < (dN(凹)/dT - dN(凸) /dT)/( dN(base)/dT) < 0.367 
【請求項４】
上記支持部材における屈折率の温度変化率をdN(base)/dTとして、下記条件式（３）を満足することを特徴とする請求項２に記載の光学系。
（３）0.253 < (dN(凹)/dT - dN(凸) /dT)/( dN(base)/dT) < 0.367 
【請求項５】
上記凹レンズのｄ線におけるアッベ数をνdn、上記凸レンズのｄ線におけるアッベ数をνdp、各レンズのｄ線におけるアッベ数の比をνdn/νdpとして、下記条件式（４）を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
（４）0.54 ＜ νdn/νdp ＜ 0.79
【請求項６】
上記凹レンズのｄ線におけるアッベ数をνdn、上記凸レンズのｄ線におけるアッベ数をνdp、各レンズのｄ線におけるアッベ数の比をνdn/νdpとして、下記条件式（４）を満足することを特徴とする請求項２に記載の光学系。
（４）0.54 ＜ νdn/νdp ＜ 0.79
【請求項７】
前群の凹レンズのｄ線におけるアッベ数をνdfn、前群の凸レンズのｄ線におけるアッベ数をνdfp、後群の凹レンズのｄ線におけるアッベ数をνdrn、後群の凸レンズのｄ線におけるアッベ数をνdrpとして、以下の条件式（５）を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
（５）νdfn/νdfp ＜ νdrn/νdrp 
【請求項８】
前群の凹レンズのｄ線におけるアッベ数をνdfn、前群の凸レンズのｄ線におけるアッベ数をνdfp、後群の凹レンズのｄ線におけるアッベ数をνdrn、後群の凸レンズのｄ線におけるアッベ数をνdrpとして、以下の条件式（５）を満足することを特徴とする請求項２に記載の光学系。
（５）νdfn/νdfp ＜ νdrn/νdrp 
【請求項９】
前群の焦点距離をf(front)、後群の焦点距離をf(rear)として、以下の条件式（６）を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
（６）0.24 < f(rear)/f(front) < 0.49
【請求項１０】
前群の焦点距離をf(front)、後群の焦点距離をf(rear)として、以下の条件式（６）を満足することを特徴とする請求項２に記載の光学系。
（６）0.24 < f(rear)/f(front) < 0.49
【請求項１１】
記録媒体に対する信号の読取又は記録を行うために、光源又は受光部と、コリメート用のレンズ群を備え、コリメート用のレンズ群を保持したレンズホルダと光源又は受光部とが同一の支持部材により支持されていて、温度変化により発生する支持部材の光軸方向の線膨張変化分に対して、温度変化による各レンズの屈折率変化及び線膨張変化によるレンズ群の合成焦点距離の変化分が等しくなるように温度補償された光学ヘッド装置において、
コリメート用のレンズ群が正の屈折力を有する前群と正の屈折力を有する後群により構成され、前群は凸レンズである第１レンズと凹レンズである第２レンズから構成され、後群は凸レンズである第３レンズと凹レンズである第４レンズから構成される
ことを特徴とする光学ヘッド装置。
【請求項１２】
上記凸レンズにおける屈折率の温度変化率をdN(凸)/dT 、上記凹レンズにおける屈折率の温度変化率をdN(凹)/dT として、以下の条件式（１）及び（２）を満足することを特徴とする請求項１１に記載の光学ヘッド装置。
（１）dN(凸)/dT < 1.2×10−６/℃
（２）dN(凹)/dT > 5.7×10−６/℃
【請求項１３】
上記支持部材における屈折率の温度変化率をdN(base)/dTとして、下記条件式（３）を満足することを特徴とする請求項１１に記載の光学ヘッド装置。
（３）0.253 < (dN(凹)/dT - dN(凸) /dT)/( dN(base)/dT) < 0.367 
【請求項１４】
上記支持部材における屈折率の温度変化率をdN(base)/dTとして、下記条件式（３）を満足することを特徴とする請求項１２に記載の光学ヘッド装置。
（３）0.253 < (dN(凹)/dT - dN(凸) /dT)/( dN(base)/dT) < 0.367 
【請求項１５】
上記凹レンズのｄ線におけるアッベ数をνdn、上記凸レンズのｄ線におけるアッベ数をνdp、各レンズのｄ線におけるアッベ数の比をνdn/νdpとして、下記条件式（４）を満足することを特徴とする請求項１１に記載の光学ヘッド装置。
（４）0.54 ＜ νdn/νdp ＜ 0.79
【請求項１６】
上記凹レンズのｄ線におけるアッベ数をνdn、上記凸レンズのｄ線におけるアッベ数をνdp、各レンズのｄ線におけるアッベ数の比をνdn/νdpとして、下記条件式（４）を満足することを特徴とする請求項１２に記載の光学ヘッド装置。
（４）0.54 ＜ νdn/νdp ＜ 0.79
【請求項１７】
前群の凹レンズのｄ線におけるアッベ数をνdfn、前群の凸レンズのｄ線におけるアッベ数をνdfp、後群の凹レンズのｄ線におけるアッベ数をνdrn、後群の凸レンズのｄ線におけるアッベ数をνdrpとして、以下の条件式（５）を満足することを特徴とする請求項１１に記載の光学ヘッド装置。
（５）νdfn/νdfp ＜ νdrn/νdrp 
【請求項１８】
前群の凹レンズのｄ線におけるアッベ数をνdfn、前群の凸レンズのｄ線におけるアッベ数をνdfp、後群の凹レンズのｄ線におけるアッベ数をνdrn、後群の凸レンズのｄ線におけるアッベ数をνdrpとして、以下の条件式（５）を満足することを特徴とする請求項１２に記載の光学ヘッド装置。
（５）νdfn/νdfp ＜ νdrn/νdrp 
【請求項１９】
前群の焦点距離をf(front)、後群の焦点距離をf(rear)として、以下の条件式（６）を満足することを特徴とする請求項１１に記載の光学ヘッド装置。
（６）0.24 < f(rear)/f(front) < 0.49
【請求項２０】
前群の焦点距離をf(front)、後群の焦点距離をf(rear)として、以下の条件式（６）を満足することを特徴とする請求項１２に記載の光学ヘッド装置。
（６）0.24 < f(rear)/f(front) < 0.49
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は新規な光学系及び光学ヘッド装置に関する。詳しくは、コリメート用のレンズ群と光源又は受光部を含む光学系及び光学ヘッド装置において、温度変化に起因する性能劣化を防止するための技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
高密度・大容量光ディスクへの市場の要望から、４０５ｎｍ付近を中心波長とする青紫色ＬＤ(レーザダイオード)を用い、開口数（ＮＡ）０．８５の高開口数対物レンズを用いた光ディスクシステムが近年実用化されている。この光ディスクシステムは赤外線ＬＤや赤色ＬＤを用いた従来の光ディスクシステムに比べ高い部品精度や高い組付け精度が要求されている。
【０００３】
また、一方で、近年光ディスク装置に対する小型化の要望が強く、小型化したために放熱性が悪化して内部温度の上昇を招いている。また、青紫色ＬＤは従来の赤外線ＬＤや赤色ＬＤに比べ駆動電圧が高いことや、高密度化のため高速で駆動する必要から駆動用ＩＣの発熱が従来よりも大きいことなどが内部温度を更に上昇させる要因となっている。
【０００４】
光ディスク装置に使われる光源として主にＬＤが使われているが、一般にＬＤは温度によってその発振波長が変化する。特に、本発明が想定している青紫色ＬＤでは１℃の温度上昇で０．０６〜０．０８ｎｍ程度発振波長が長波長側にシフトする。また、光ディスクでは信号の再生時と記録時でＬＤの光出力が異なるが、このときも発振波長が数ｎｍ長波長側にシフトする。このため、光ディスクシステムの光学系では温度補償時も含め波長変動により生じる収差(色収差)を補正することが必須である。
【０００５】
特許文献１には、温度補償された光学系が示されている。
【０００６】
【特許文献１】特開２００３−１７７２９５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、特許文献１に示された発明は上記の波長変動により生じる収差を十分に補正しているとは言い難い。実用的な波長変動範囲を±７ｎｍ程度としたとき、焦点位置の変動は最大でも０．５μｍ程度であることが望ましいが、特許文献１に示された発明による実施例ではもっとも変動の小さいものでも１．９μｍにもなっていて、青紫色ＬＤを使用する場合に十分に実用的であるとは言い難い。
【０００８】
そこで、本発明は波長変動により生じる収差を十分に補正した光学系を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明光学系は、上記した課題を解決するために、コリメート用のレンズ群を保持したレンズホルダと光源又は受光部とが同一の支持部材により支持されていて、温度変化により発生する支持部材の光軸方向の線膨張変化分に対して、温度変化による各レンズの屈折率変化及び線膨張変化によるレンズ群の合成焦点距離の変化分が等しくなるように温度補償されると共に、コリメート用のレンズ群が正の屈折力を有する前群と正の屈折力を有する後群により構成され、前群は凸レンズである第１レンズと凹レンズである第２レンズから構成され、後群は凸レンズである第３レンズと凹レンズである第４レンズから構成されている。
【００１０】
また、本発明光学ヘッド装置は、上記した課題を解決するために、記録媒体に対する信号の読取又は記録を行うために、光源又は受光部と、コリメート用のレンズ群を備え、コリメート用のレンズ群を保持したレンズホルダと光源又は受光部とが同一の支持部材により支持されていて、温度変化により発生する支持部材の光軸方向の線膨張変化分に対して、温度変化による各レンズの屈折率変化及び線膨張変化によるレンズ群の合成焦点距離の変化分が等しくなるように温度補償されると共に、コリメート用のレンズ群が正の屈折力を有する前群と正の屈折力を有する後群により構成され、前群は凸レンズである第１レンズと凹レンズである第２レンズから構成され、後群は凸レンズである第３レンズと凹レンズである第４レンズから構成されている。
【００１１】
従って、本発明にあっては、温度変化により発生する支持部材の光軸方向の線膨張変化が、温度変化による各レンズの屈折率変化及び線膨張変化によるレンズ群の合成焦点距離の変化によってほぼ相殺され、また、温度変化による波長変動に伴う焦点距離の変動を実用的な範囲に抑えると共に、収差、特に、色収差の補正が効果的に為される。
【発明の効果】
【００１２】
本発明光学系は、コリメート用のレンズ群を保持したレンズホルダと光源又は受光部とが同一の支持部材により支持されていて、温度変化により発生する支持部材の光軸方向の線膨張変化分に対して、温度変化による各レンズの屈折率変化及び線膨張変化によるレンズ群の合成焦点距離の変化分が等しくなるように温度補償された光学系において、コリメート用のレンズ群が正の屈折力を有する前群と正の屈折力を有する後群により構成され、前群は凸レンズである第１レンズと凹レンズである第２レンズから構成され、後群は凸レンズである第３レンズと凹レンズである第４レンズから構成されることを特徴とする。
【００１３】
また、本発明光学ヘッド装置は、記録媒体に対する信号の読取又は記録を行うために、光源又は受光部と、コリメート用のレンズ群を備え、コリメート用のレンズ群を保持したレンズホルダと光源又は受光部とが同一の支持部材により支持されていて、温度変化により発生する支持部材の光軸方向の線膨張変化分に対して、温度変化による各レンズの屈折率変化及び線膨張変化によるレンズ群の合成焦点距離の変化分が等しくなるように温度補償された光学ヘッド装置において、コリメート用のレンズ群が正の屈折力を有する前群と正の屈折力を有する後群により構成され、前群は凸レンズである第１レンズと凹レンズである第２レンズから構成され、後群は凸レンズである第３レンズと凹レンズである第４レンズから構成されることを特徴とする。
【００１４】
従って、本発明にあっては、温度変化により発生する支持部材の光軸方向の線膨張変化が、温度変化による各レンズの屈折率変化及び線膨張変化によるレンズ群の合成焦点距離の変化によってほぼ相殺され、また、温度変化による波長変動に伴う焦点距離の変動を実用的な範囲に抑えると共に、収差、特に、色収差の補正が効果的に為される。
【００１５】
請求項２及び請求項１２に記載した発明にあっては、上記凸レンズにおける屈折率の温度変化率をdN(凸)/dT 、上記凹レンズにおける屈折率の温度変化率をdN(凹)/dT として、条件式（１）dN(凸)/dT < 1.2×10−６/℃及び（２）dN(凹)/dT > 5.7×10−６/℃を満足するので、レンズ全体の温度変動による焦点距離の変動量を支持部材の温度変動による伸縮量と概ね一致させて良好な温度補償を行うことができる。
【００１６】
請求項３、請求項４、請求項１３及び請求項１４に記載した発明にあっては、上記支持部材における屈折率の温度変化率をdN(base)/dTとして、条件式（３）0.253 < (dN(凹)/dT - dN(凸) /dT)/( dN(base)/dT) < 0.367を満足するので、レンズ全体の温度変動による焦点距離の変動量を支持部材の温度変動による伸縮量と概ね一致させて良好な温度補償を行うことができる。
【００１７】
請求項５、請求項６、請求項１５及び請求項１６に記載した発明にあっては、上記凹レンズのｄ線におけるアッベ数をνdn、上記凸レンズのｄ線におけるアッベ数をνdp、各レンズのｄ線におけるアッベ数の比をνdn/νdpとして、条件式（４）0.54 ＜ νdn/νdp ＜ 0.79を満足するので、色収差の補正が良好に為される。
【００１８】
請求項７、請求項８、請求項１７及び請求項１８に記載した発明にあっては、前群の凹レンズのｄ線におけるアッベ数をνdfn、前群の凸レンズのｄ線におけるアッベ数をνdfp、後群の凹レンズのｄ線におけるアッベ数をνdrn、後群の凸レンズのｄ線におけるアッベ数をνdrpとして、条件式（５）νdfn/νdfp ＜ νdrn/νdrpを満足するので、色収差及び球面収差の補正が良好に為される。
【００１９】
請求項９、請求項１０、請求項１９及び請求項２０に記載した発明にあっては、前群の焦点距離をf(front)、後群の焦点距離をf(rear)として、条件式（６）0.24 < f(rear)/f(front) < 0.49を満足するので、色収差が良好に補正されると共に必要な焦点距離が確保される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
以下に、本発明を実施するための最良の形態について添付図面を参照して説明する。
【００２１】
図１に本発明にかかる光学系１０の構成を示す。
【００２２】
光学系１０は、支持部材２０に支持された光源３０と上記支持部材２０にレンズホルダ４０を介して支持されたコリメータレンズ５０とを備える。
【００２３】
コリメータレンズ５０は、光源３０から出射された発散光線を平行光にして出射するするもので、出射側に位置した前群ＦＧと入射側に位置した後群ＲＧとの２群で構成されている。前群ＦＧは出射（平行光）側から順に位置した両凸レンズの第１レンズＬ１と出射側に凹面を向けた負メニスカスレンズの第２レンズＬ２との接合レンズで構成され、後群ＲＧは出射側から順に位置した両凸レンズの第３レンズＬ３と出射側に凹面を向けた負メニスカスレンズの第４レンズＬ４との接合レンズで構成されている。
【００２４】
光源３０は、ここではレーザダイオード（ＬＤ）が使用されており、パッケージ３１内に配置されたレーザダイオード３２の前面がカバーガラス３３によって覆われている。
【００２５】
そして、上記コリメータレンズ５０は、上記したように、レンズホルダ４０により保持され、光源３０の放射角に合わせて、コリメータレンズ５０からの出射光線が平行光となるように光源３０とコリメータレンズ５０との間の間隔を調整し、レンズホルダ４０及び光源３０が支持部材２０に固定される。
【００２６】
温度変化により支持部材２０及びレンズホルダ４０はそれぞれの線膨張係数に従って膨張、収縮する。このため、コリメータレンズ５０と光源３０との間の間隔も支持部材２０及びレンズホルダ４０の線膨張係数と温度の変化量で決まる長さだけ伸び縮みする。
【００２７】
一方、温度変化により各レンズＬ１、Ｌ２、Ｌ３、Ｌ４はそれぞれの線膨張係数に従って膨張、収縮し、屈折率もその硝材固有の温度変化率にしたがって変化する。このため、コリメータレンズ５０の焦点距離は温度の変化量と線膨張係数、屈折率の温度変化率に従って変化する。本発明では支持部材２０及びレンズホルダ４０の膨張、収縮によるコリメータレンズ５０と光源３０との間の間隔の変化と、レンズの膨張、収縮および屈折率の変化による焦点距離の変化が概ね一致するように設計してある。
【００２８】
本発明では上記凹レンズＬ２、Ｌ４に屈折率の温度変化率が大きい硝材を用い、凸レンズＬ１、Ｌ３に屈折率の温度変化率が小さい硝材又は負の温度変化率の硝材を用いることで、レンズ全体の温度変動による焦点距離の変動量を支持部材の温度変動による伸縮量と概ね一致させて温度補償を行っている。そのため、上記凸レンズＬ１、Ｌ３における屈折率の温度変化率をdN(凸)/dT 、上記凹レンズＬ２、Ｌ４における屈折率の温度変化率をdN(凹)/dT として、以下の条件式（１）及び（２）を満足することが望ましい。
【００２９】
（１）dN(凸)/dT < 1.2×10−６/℃
（２）dN(凹)/dT > 5.7×10−６/℃
条件式（１）において、dN(凸)/dT が1.2×10−６/℃を上回ると、コリメータレンズ５０全体の焦点距離の変動量が小さくなり、また、条件式（２）において、dN(凹)/dTが 5.7×10−６/℃を下回るとコリメータレンズ５０全体の焦点距離の変動量が大きくなり、いずれの場合も十分な温度補償が出来なくなる。
【００３０】
また、上記支持部材２０における屈折率の温度変化率をdN(base)/dTとして、下記条件式（３）を満足することが望ましい。
【００３１】
（３）0.253 < (dN(凹)/dT - dN(凸) /dT)/( dN(base)/dT) < 0.367
条件式（３）の上限を超えるとコリメータレンズ５０全体の焦点距離の変動量が支持部材２０の伸縮量よりも大きくなり、下限を下回るとコリメータレンズ５０全体の焦点距離の変動量が支持部材２０の伸縮量よりも小さくなり、いずれの場合も十分な温度補償が出来なくなる。
【００３２】
上記条件式（１）、（２）、（３）を満足することにより、コリメータレンズ５０と光源３０との間の間隔の変化とレンズの焦点距離の変化との差を温度差50℃で4μm以下に抑えることができる。
【００３３】
温度変化に基づく光源３０の波長変動によって発生する色収差に関して、本発明では、異なるアッベ数の硝材で構成した接合レンズにより補正するようにしている。すなわち、上記凸レンズで構成された第１、第３レンズＬ１、Ｌ３にアッベ数の大きな硝材を使用し、凹レンズで構成された第２、第４レンズＬ２、Ｌ４にアッベ数の小さな硝材を使用している。
【００３４】
そして、本発明にあっては、上記凹レンズのｄ線におけるアッベ数をνdn、上記凸レンズのｄ線におけるアッベ数をνdp、各レンズのｄ線におけるアッベ数の比をνdn/νdpとして、下記条件式（４）を満足することが望ましい。
【００３５】
（４）0.54 ＜ νdn/νdp ＜ 0.79
この条件式（４）の上限を超えると色収差が補正不足となり、また、下限を下回ると色収差の補正が過剰になって共に焦点距離の変動が大きくなる。
【００３６】
さらに、色収差と球面収差の補正を最適に分担するため、前群の凹レンズのｄ線におけるアッベ数をνdfn、前群の凸レンズのｄ線におけるアッベ数をνdfp、後群の凹レンズのｄ線におけるアッベ数をνdrn、後群の凸レンズのｄ線におけるアッベ数をνdrpとして、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
【００３７】
（５）νdfn/νdfp ＜ νdrn/νdrp
すなわち、前群の正のレンズと負のレンズのアッベ数の差を大きく取ることで主に前群に色収差の補正を分担させ、後群では主に球面収差の補正を分担させている。従って、νdfn/νdfp ≧ νdrn/νdrp となると、色収差の補正が不足して焦点距離の変動が大きくなり、あるいは色収差の補正が過剰となり相対的に球面収差の補正が不足して波面収差を悪化させる。
【００３８】
また、必要な焦点距離を確保しつつ色収差を適切に補正するために、前群と後群の屈折力の配分を適切にするために、前群ＦＧの焦点距離をf(front)、後群ＲＧの焦点距離をf(rear)として、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
【００３９】
（６）0.24 < f(rear)/f(front) < 0.49
すなわち、前群ＦＧには主に色収差の補正を分担させるため屈折力を小さくし、後群ＲＧには屈折力を上げて焦点距離の確保を図っている。条件式（６）の上限を超えると色収差が補正不足となり、下限を下回ると必要な焦点距離を確保できなくなる。
【００４０】
以上のような本発明によると、光源３０の波長変動で生じる焦点距離の変動を良好に補正できるため、安定して平行光を出射できる。
【００４１】
なお、上記説明では、本発明を光源部に適用した例を示したが、図１の光源３０が配置された位置に受光素子を配置することによって受光部に適用することが出来る。
【００４２】
図２に本発明を光学ヘッド装置６０に適用した実施の形態の構成の要部のみを概略的に示す。
【００４３】
記録媒体７０は、例えば、光ディスクであり、光学的な信号の読取又は記録を行えるように構成されており、光学ヘッド装置６０に設けられた対物レンズ６１を経て記録媒体７０の記録面７１に対してスポット光の照射が行われる。なお、図示を省略してあるが、対物レンズ６１はこれを支持した駆動装置（２軸アクチュエータ）によってフォーカシング方向及びトラッキング方向へ駆動制御される。
【００４４】
光学ヘッド装置６０は、光源、受光部、レンズ系を備えている。レーザダイオード６２（光源）から出射された光はレンズ６３により平行光とされ、ビームスプリッタ６４やλ／４波長板等を介して対物レンズ６１に向かい、対物レンズ６１によってスポット光として記録媒体７０の記録面７１に照射される。また、記録媒体７０の記録面７１で反射された戻り光が対物レンズ６１を経て往路とは逆の経路を辿り、ビームスプリッタ６４によって反射されてレンズ６５を経て受光素子６６に受光される。
【００４５】
そして、上記光源６２とレンズ６３、受光素子６６とレンズ６５は、それぞれ同じ支持部材に取り付けられ、該部分に本発明が適用される。図１では同一の支持部材２０に光源３０とコリメータレンズ５０が支持された例を示したが、光源３０に替えて受光部を支持部材２０に支持することもできる。
【００４６】
以下に、本発明光学系の各レンズに具体的数値を適用した５つの数値実施例について表１〜５に示す。なお、各表において「ｓｉ」は平行光側からｉ番目の面の面番号、「ｒ」はｓｉ面の曲率半径、「ｄ」はｓｉ面とｓｉ＋１面との間の面間隔、「ｎ（４０８ｎｍ）」はｓｉ面が平行光側の面を成す硝材の波長４０８ｎｍにおける屈折率、「ｎｄ」はｓｉ面が平行光側の面を成す硝材のｄ線（５９７．６ｎｍ）における屈折率、「νｄ」はｓｉ面が平行光側の面を成す硝材のｄ線におけるアッベ数、「dN/dT」はｓｉ面が平行光側の面を成す硝材のｄ線における屈折率の温度変化率、「α」はｓｉ面が平行光側の面を成す硝材の線膨張係数である。また、「ｆ」は波長４０８ｎｍにおける焦点距離、ｓ７、ｓ８は光源３０のカバーガラス３３の両面である。
【００４７】
【表１】
2006017830.tif 000003
【００４８】
【表２】
2006017830.tif 000004
【００４９】
【表３】
2006017830.tif 000005
【００５０】
【表４】
2006017830.tif 000006
【００５１】
【表５】
2006017830.tif 000007
【００５２】
表６に、上記各数値実施例におけるνdfn/νdfp、νdrn/νdrp、νdfn/νdfp - νdrn/νdrp、f(rear)、f(front)、f(rear)/f(front)のパラメータを示す。
【００５３】
【表６】
2006017830.tif 000008
【００５４】
表７に、上記各数値実施例におけるdN(凸)/dT (10−６/℃)、dN(凹)/dT (10−６/℃)、 (dN(凹)/dT - dN(凸) /dT)/( dN(base)/dT)のパラメータを示す。なお、ここで支持部材２０にはマグネシウム合金を想定しており、dN(base)/dT＝260×10-7/℃として示した。また、レンズホルダ４０にはエポキシ樹脂を使用し、その線膨張係数を、100×10-7/℃とした。
【００５５】
【表７】
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【００５６】
図３に数値実施例１の、図４に数値実施例２の、図５に数値実施例３の、図６に数値実施例４の、図７に数値実施例５の、２０℃と７０℃における波長による焦点距離の理想状態からのずれを示した。
【００５７】
これら図３乃至図７から分かるように、上記各数値実施例では設計中心波長（408nm）に対して±7nmの範囲での焦点距離の変動が0.5μm以下に抑えられている。また、コリメータレンズと光源との間隔の変化とレンズの焦点距離の変化の差は温度差５０℃で４μｍ以下に抑えられている。
【００５８】
なお、上記した実施の形態及び各数値実施例において示した各部の形状及び構造並びに数値は、いずれも本発明を実施するに際して行う具体化のほんの一例を示したものにすぎず、これらによって本発明の技術的範囲が限定的に解釈されることがあってはならないものである。
【産業上の利用可能性】
【００５９】
温度変化に起因する波長変動によるコリメート光の平行光からのずれによって生じる色収差が良好に補正されるため、品質の良好な信号を得ることができる。そのため、温度変化による波長変動が予想される光源を使用した光学ヘッド装置に適用して好適である。
【図面の簡単な説明】
【００６０】
【図１】本発明光学系の実施の形態を示す概略構成図である。
【図２】光学ヘッド装置の概略を示す図である。
【図３】数値実施例１における２０℃と７０℃における波長による焦点距離の理想状態からのずれを示すグラフ図である。
【図４】数値実施例２における２０℃と７０℃における波長による焦点距離の理想状態からのずれを示すグラフ図である。
【図５】数値実施例３における２０℃と７０℃における波長による焦点距離の理想状態からのずれを示すグラフ図である。
【図６】数値実施例４における２０℃と７０℃における波長による焦点距離の理想状態からのずれを示すグラフ図である。
【図７】数値実施例５における２０℃と７０℃における波長による焦点距離の理想状態からのずれを示すグラフ図である。
【符号の説明】
【００６１】
１０…光学系、２０…支持部材、３０…光源、４０…レンズホルダ、５０…コリメータレンズ（コリメート用のレンズ群）、ＦＧ…前群、ＲＧ…後群、Ｌ１…第１レンズ、Ｌ２…第２レンズ、Ｌ３…第３レンズ、Ｌ４…第４レンズ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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