(57)【要約】【課題】耐くすぶり性を確保しつつ放電電圧を低減したスパークプラグを提供すること。【解決手段】取付金具２と絶縁碍子３と中心電極４と接地電極５とを備えたスパークプラグ１。中心電極４は胴部４１と細径部４２とを有し、境界部４３を碍子先端部３１よりも基端側に配置している。接地電極５は接地母材５１と突出部５２とを有し、突出部は内側エッジ５２１と外側エッジ５２２とを有する。中心軸Ｍから内側エッジ、外側エッジまでの径方向距離Ｒ１、Ｒ２、細径部の半径Ｒ３、軸孔の半径Ｒ４は、０．７×Ｒ３≦Ｒ１、０．５×Ｒ４≦Ｒ２≦１．２×Ｒ４を満たす。中心電極と内側エッジとの間の距離Ｇ１、先端部３２１と外側エッジとの距離Ｇ２、細径部と突出部との軸方向距離Ｌ、境界線と碍子先端部との軸方向距離Ｈは、Ｌ≦Ｇ１≦１．２×Ｌ、Ｇ２＋Ｈ＞Ｇ１、Ｇ２／Ｇ１≦１．５を満たす。突出部は中心軸Ｍの周りの１２０°以上の角度領域に形成されている。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
外周に取付け用ネジ部を設けた取付金具と、碍子先端部が突出するように上記取付金具に保持される絶縁碍子と、該絶縁碍子における軸方向に形成された軸孔に保持される中心電極と、該中心電極との間に火花放電ギャップを形成する接地電極とを備えた内燃機関用のスパークプラグであって、
上記中心電極は、上記絶縁碍子の軸孔に挿嵌された胴部と、該胴部の先端側に配置され該胴部よりも細く形成された細径部とを有すると共に、上記胴部と上記細径部との境界部を、上記碍子先端部よりも基端側に配置しており、
上記接地電極は、上記取付金具に固定された接地母材と、該接地母材に取り付けられ上記中心電極に対向して配置された突出部とを有し、
該突出部は、上記中心電極の上記細径部の中心軸に近い側の内側エッジと、遠い側の外側エッジとを有し、
上記中心電極の上記細径部の中心軸から上記内側エッジ、上記外側エッジまでの径方向距離をそれぞれＲ１、Ｒ２、上記細径部の半径をＲ３、上記軸孔の半径をＲ４とすると、
０．７×Ｒ３≦Ｒ１、０．５×Ｒ４≦Ｒ２≦１．２×Ｒ４、を満たし、
上記中心電極と上記内側エッジとの間の距離をＧ１、上記絶縁碍子の上記軸孔の先端部と上記外側エッジとの間の距離をＧ２、上記中心電極の上記細径部と上記接地電極の上記突出部との間の軸方向距離をＬ、上記境界線と上記碍子先端部との間の軸方向距離をＨとすると、
Ｌ≦Ｇ１≦１．２×Ｌ、Ｇ２＋Ｈ＞Ｇ１、Ｇ２／Ｇ１≦１．５、を満たし、
上記突出部は、上記細径部の中心軸の周りにおける１２０°以上の角度領域に形成されていることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項２】
請求項１において、上記中心電極の上記細径部の中心軸から上記内側エッジまでの径方向距離Ｒ１、上記細径部の中心軸から上記外側エッジまでの径方向距離Ｒ２、上記細径部の半径Ｒ３、上記軸孔の半径Ｒ４とは、
０．７×Ｒ３≦Ｒ２、０．５×Ｒ４≦Ｒ１≦１．２×Ｒ４、を満たすことを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項３】
請求項１又は２において、上記突出部は、リング形状を有し、該リング形状の内周側に上記内側エッジが形成され、上記リング形状の外周側に上記外側エッジが形成されていることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項４】
請求項１又は２において、上記突出部は、上記接地母材に２個以上配設されており、各突出部の先端部に上記内側エッジ及び上記外側エッジが形成されていることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか一項において、上記中心電極と上記内側エッジとの間の距離Ｇ１、上記絶縁碍子の上記軸孔の先端部と上記外側エッジとの間の距離Ｇ２とは、Ｇ２／Ｇ１≦１．３を満たすことを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか一項において、上記細径部の半径Ｒ３と、上記軸孔の半径Ｒ４と、上記境界部と上記碍子先端部との間の軸方向距離Ｈとは、Ｒ４−Ｒ３≧０．５×Ｈを満たすことを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか一項において、上記中心電極の上記細径部の中心軸から上記内側エッジまでの径方向距離Ｒ１と、上記細径部の中心軸から上記外側エッジまでの径方向距離Ｒ２とは、０．１ｍｍ≦Ｒ２−Ｒ１≦０．５ｍｍを満たすことを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項８】
請求項１〜７のいずれか一項において、上記突出部は、上記接地母材から０．３ｍｍ以上突出していることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項９】
請求項１〜８のいずれか一項において、上記中心電極の上記胴部は、上記軸孔よりも細く上記細径部よりも太い段部を、上記境界部に形成してなることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項１０】
請求項１〜９のいずれか一項において、上記細径部は、貴金属からなり、軸方向に直交する平面による断面積が０．０７〜１．１３ｍｍ2であり、上記胴部との上記境界部からの突出量が０．３〜１．５ｍｍであることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項１１】
請求項１０において、上記中心電極の上記細径部は、５０重量％以上のＩｒに少なくとも１種の添加物を含有したものであって融点が２０００℃以上のものからなることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項１２】
請求項１１において、上記添加物は、Ｐｔ、Ｒｈ、Ｎｉ、Ｗ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｒｅ、Ａｌ、Ａｌ2Ｏ3、Ｙ、Ｙ2Ｏ3の中から選択される少なくとも１種からなるものであることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項１３】
請求項１０〜１２のいずれか一項において、上記接地電極の上記突出部は、５０重量％以上のＰｔに少なくとも１種の添加物を含有したものであって融点が１５００℃以上の貴金属からなることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項１４】
請求項１３において、上記添加物は、Ｉｒ、Ｒｈ、Ｎｉ、Ｗ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｒｅの中から選択される少なくとも１種からなるものであることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項１５】
請求項１〜１４において、上記中心電極の上記細径部は、上記碍子先端部からの突き出し量Ｊが、Ｊ≧０であることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車、コージェネレーション、ガス圧送用ポンプ等に使用する内燃機関用のスパークプラグに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、自動車のエンジン等の内燃機関における着火装置として用いられる内燃機関用のスパークプラグがある。図１９に示すごとく、内燃機関用のスパークプラグ９は、絶縁碍子９２と、該絶縁碍子９２に保持された中心電極９３と、碍子先端部９２１を突出させた状態で絶縁碍子９２を保持する取付金具９４と、中心電極９３の先端部との間に火花放電ギャップ９１を形成する接地電極９５とを有する。
【０００３】
スパークプラグ９においては、絶縁碍子９２の表面にカーボンが付着するカーボン汚損により、中心電極９３と接地電極９５との間の絶縁抵抗が低下してしまい、くすぶりの状態となるおそれがある。そこで、耐くすぶり性を確保するために、中心電極９３の先端部の形状を工夫した発明が開示されている（特許文献１参照）。
【０００４】
この発明にかかるスパークプラグ９は、図１９に示すごとく、中心電極９３が、胴部９３１と、該胴部９３１の先端側に配置され該胴部９３１よりも細く形成された細径部９３２とを有すると共に、胴部９３２と細径部９３１との境界部９３３を、碍子先端部９２１よりも基端側に配置している。
【０００５】
これにより、くすぶり時において、絶縁碍子９２の軸孔９２３の内壁９２４表面に沿って火花放電させやすくなり、絶縁碍子９２に付着したカーボンを焼失させることができる。即ち、くすぶっていない状態においては、接地電極９５の突出部９５２と中心電極９３の細径部９３２との間で火花放電Ａを生じさせる。そして、くすぶり時には、接地電極９５と中心電極９３の胴部９３１との間で火花放電Ｂを生じさせ、その経路として、絶縁碍子９２の軸孔９２３の内壁９２４に沿わせる。これにより、内壁９２４に付着していたカーボンを焼失させ、くすぶりを解消している。
【０００６】
しかしながら、上記従来のスパークプラグ９には、以下の問題がある。
即ち、近年、自動車のエンジン等の内燃機関においては、燃費向上のため、直噴エンジンや高圧縮比エンジンが開発されている。直噴エンジンは、燃焼室に燃料を直接噴射するため、燃料が気化し難く、絶縁碍子にカーボンが付着しやすいため、耐くすぶり性の向上が要求される。
また、高圧縮比エンジンは、圧縮圧力が高くなるため、点火時の放電電圧が高くなりやすい。放電電圧の上昇は、絶縁碍子の絶縁破壊の要因となるため、放電電圧の低減が要求される。
【０００７】
くすぶり時におけるカーボン焼失効果をより発揮させるためには、図２０に示すごとく、接地電極９５のエッジ９５３を絶縁碍子９２の軸孔９２３の内壁９２４に近付ける必要がある。ところが、この場合、接地電極９５のエッジ９５３が中心電極９３の細径部９３２のエッジ９３４から遠ざかることとなるため、放電電圧が高くなってしまうおそれがある。
【０００８】
一方、図２１に示すごとく、接地電極９５のエッジ９５３を細径部９３２のエッジ９３４に近付けると、放電電圧を低くすることはできるが、接地電極９５の突出部９５２のエッジ９５３は、絶縁碍子９２の軸孔９２３の内壁９２４から遠ざかることとなる。そのため、くすぶり時において接地電極９５と軸孔９２３の内壁９２４との間の火花放電（図１９の符号Ｂ参照）が困難となり、耐くすぶり性が低下するおそれがあるという問題がある。
【０００９】
【特許文献１】特開２００４−６２５０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明は、かかる従来の問題点に鑑みてなされたもので、優れた耐くすぶり性を確保しつつ、放電電圧を低減することができる内燃機関用のスパークプラグを提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明は、外周に取付け用ネジ部を設けた取付金具と、碍子先端部が突出するように上記取付金具に保持される絶縁碍子と、該絶縁碍子における軸方向に形成された軸孔に保持される中心電極と、該中心電極との間に火花放電ギャップを形成する接地電極とを備えた内燃機関用のスパークプラグであって、
上記中心電極は、上記絶縁碍子の軸孔に挿嵌された胴部と、該胴部の先端側に配置され該胴部よりも細く形成された細径部とを有すると共に、上記胴部と上記細径部との境界部を、上記碍子先端部よりも基端側に配置しており、
上記接地電極は、上記取付金具に固定された接地母材と、該接地母材に取り付けられ上記中心電極に対向して配置された突出部とを有し、
該突出部は、上記中心電極の上記細径部の中心軸に近い側の内側エッジと、遠い側の外側エッジとを有し、
上記中心電極の上記細径部の中心軸から上記内側エッジ、上記外側エッジまでの径方向距離をそれぞれＲ１、Ｒ２、上記細径部の半径をＲ３、上記軸孔の半径をＲ４とすると、
０．７×Ｒ３≦Ｒ１、０．５×Ｒ４≦Ｒ２≦１．２×Ｒ４、を満たし、
上記中心電極と上記内側エッジとの間の距離をＧ１、上記絶縁碍子の上記軸孔の先端部と上記外側エッジとの間の距離をＧ２、上記中心電極の上記細径部と上記接地電極の上記突出部との間の軸方向距離をＬ、上記境界線と上記碍子先端部との間の軸方向距離をＨとすると、
Ｌ≦Ｇ１≦１．２×Ｌ、Ｇ２＋Ｈ＞Ｇ１、Ｇ２／Ｇ１≦１．５、を満たし、
上記突出部は、上記細径部の中心軸の周りにおける１２０°以上の角度領域に形成されていることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグにある（請求項１）。
【００１２】
次に、本発明の作用効果につき説明する。
上記接地電極の上記突出部は、上記内側エッジと上記外側エッジとを有する。そのため、非くすぶり時においては、上記内側エッジと細径部との間で放電しやすく、くすぶり時においては、上記外側エッジと胴部との間で碍子先端部を介して放電しやすくなる。即ち、上記内側エッジを中心電極の細径部に近付けると共に、上記外側エッジを絶縁碍子の軸孔の先端部に近付けることができる。これにより、非くすぶり時においては、内側エッジと細径部との間で放電させやすくなり、放電電圧を低減することができる。そして、くすぶり時においては、外側エッジと絶縁碍子の軸孔の内壁と中心電極の胴部との間において放電させやすくなる。これにより、軸孔の内壁に付着したカーボンを焼失させやすくし、耐くすぶり性を向上させることが可能となる。
【００１３】
そして、中心電極の細径部の中心軸から上記内側エッジまでの径方向距離Ｒ１と、細径部の半径Ｒ３とが、０．７×Ｒ３≦Ｒ１を満たす。また、上記中心電極と上記内側エッジとの間の距離Ｇ１と、上記中心電極の上記細径部と上記接地電極の上記突出部との間の軸方向距離Ｌとが、Ｌ≦Ｇ１≦１．２×Ｌを満たす。そのため、上記内側エッジと細径部のエッジとの間を近くすることができ、放電電圧を低く保つことができる。
【００１４】
また、上記中心電極の上記細径部の中心軸から上記外側エッジまでの径方向距離Ｒ２と、上記軸孔の半径Ｒ４とが、０．５×Ｒ４≦Ｒ２≦１．２×Ｒ４、を満たす。そのため、くすぶり時に、突出部の外側エッジと絶縁碍子の軸孔との間において火花放電させやすくなり、耐くすぶり性を確保することができる。
【００１５】
また、上記中心電極と上記内側エッジとの間の距離Ｇ１と、上記絶縁碍子の上記軸孔の先端部と上記外側エッジとの間の距離Ｇ２と、上記境界線と上記碍子先端部との間の軸方向距離Ｈとが、Ｇ２＋Ｈ＞Ｇ１、Ｇ２／Ｇ１≦１．５、を満たす。そのため、くすぶっていない正常時において、細径部と突出部との間で火花放電を低い放電電圧にて行うことができる。
【００１６】
また、上記突出部は、上記細径部の中心軸の周りにおける１２０°以上の角度領域に形成されている。そのため、絶縁碍子に付着したカーボンを広範囲にわたって焼失することができ、耐くすぶり性を充分に確保することができる。
【００１７】
以上のごとく、本発明によれば、優れた耐くすぶり性を確保しつつ、放電電圧を低減することができる内燃機関用のスパークプラグを提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
本発明（請求項１）において、上記内燃機関用のスパークプラグは、例えば、自動車、コージェネレーション、ガス圧送用ポンプ等における内燃機関の着火手段として用いることができる。
本明細書において、上記スパークプラグにおける、内燃機関の燃焼室に挿入する側を先端側とし、その反対側を基端側とする。また、「軸方向」とは、特に断らない限りスパークプラグの軸方向を意味し、「径方向」とは上記軸方向に直交する方向を意味するものとする。
【００１９】
また、上記中心電極の上記細径部の中心軸から上記内側エッジまでの径方向距離Ｒ１、上記細径部の中心軸から上記外側エッジまでの径方向距離Ｒ２、上記細径部の半径Ｒ３、上記軸孔の半径Ｒ４とは、
０．７×Ｒ３≦Ｒ２、０．５×Ｒ４≦Ｒ１≦１．２×Ｒ４、を満たすことが好ましい（請求項２）。
この場合には、くすぶり時に、内側エッジと絶縁碍子との間においても火花放電を生じさせやすくなり、耐くすぶり性をより向上させることができる。また、くすぶっていないとき、外側エッジと細径部との間においても火花放電を行いやすくなり、放電電圧の低減、着火性の向上を図ることができる。
【００２０】
また、上記突出部は、リング形状を有し、該リング形状の内周側に上記内側エッジが形成され、上記リング形状の外周側に上記外側エッジが形成されていることが好ましい（請求項３）。
この場合には、上記内側エッジ及び上記外側エッジを適切な位置に広い範囲において形成することが容易となる。そのため、耐くすぶり性の確保、放電電圧の低減を容易に行うことができる。
【００２１】
また、上記突出部は、上記接地母材に２個以上配設されており、各突出部の先端部に上記内側エッジ及び上記外側エッジが形成されていることが好ましい（請求項４）。
この場合にも、上記内側エッジ及び上記外側エッジを適切な位置に形成することが容易であり、耐くすぶり性の確保、放電電圧の低減を容易に行うことができる。
【００２２】
また、上記中心電極と上記内側エッジとの間の距離Ｇ１、上記絶縁碍子の上記軸孔の先端部と上記外側エッジとの間の距離Ｇ２とは、Ｇ２／Ｇ１≦１．３を満たすことが好ましい（請求項５）。
この場合には、くすぶっていない正常時において、より低い放電電圧にて細径部と突出部との間で火花放電を行うことができる。
【００２３】
また、上記細径部の半径Ｒ３と、上記軸孔の半径Ｒ４と、上記境界部と上記碍子先端部との間の軸方向距離Ｈとは、Ｒ４−Ｒ３≧０．５×Ｈを満たすことが好ましい（請求項６）。
この場合には、くすぶり時において絶縁碍子の軸孔の先端部に飛火した火花が更に中心電極の細径部へ飛火するという不具合を防ぐことができる。これにより、くすぶり時において、外側エッジと絶縁碍子の軸孔の内壁と中心電極の胴部との間において確実に放電させて、軸孔の内壁に付着したカーボンを焼失させることができる。そのため、一層耐くすぶり性を向上させることができる。
また、Ｒ４−Ｒ３＜０．５×Ｈの場合には、くすぶり時において絶縁碍子の軸孔の先端部に飛火した火花が更に中心電極の細径部へ飛火しやすくなるおそれがあり、耐くすぶり性の向上を図ることが困難となるおそれがある。
【００２４】
また、上記中心電極の上記細径部の中心軸から上記内側エッジまでの径方向距離Ｒ１と、上記細径部の中心軸から上記外側エッジまでの径方向距離Ｒ２とは、０．１ｍｍ≦Ｒ２−Ｒ１≦０．５ｍｍを満たすことが好ましい（請求項７）。
この場合には、充分な着火性を確保することができると共に、突出部の耐消耗性を確保することができる。
Ｒ２−Ｒ１＜０．１ｍｍの場合には、突出部の耐消耗性を充分に確保することが困難となるおそれがある。一方、Ｒ２−Ｒ１＞０．５ｍｍの場合には、突出部の熱容量が大きくなり、火炎の成長を妨げるおそれがあり、充分な着火性を確保することが困難となるおそれがある。
【００２５】
また、上記突出部は、上記接地母材から０．３ｍｍ以上突出していることが好ましい（請求項８）。
この場合には、充分な着火性を確保することができる。
上記接地母材からの突出部の突出量が０．３ｍｍ未満の場合には、接地母材が火炎の成長を妨げるおそれがあり、充分な着火性を確保することが困難となるおそれがある。
なお、突出量をあまり長くしすぎると突出部の温度が高くなり、突出部の消耗が早くなるおそれがある。従って、消耗による初期の火花放電ギャップの拡大抑制、つまり放電電圧の上昇抑制の観点から、上記突出量は１．１ｍｍ以下であることが好ましい。
【００２６】
また、上記中心電極の上記胴部は、上記軸孔よりも細く上記細径部よりも太い段部を、上記境界部に形成してあってもよい（請求項９）。
この場合にも、優れた耐くすぶり性を確保しつつ、放電電圧を低減することができる内燃機関用のスパークプラグを提供することができる。
【００２７】
また、上記細径部は、貴金属からなり、軸方向に直交する平面による断面積が０．０７〜１．１３ｍｍ2であり、上記胴部との上記境界部からの突出量が０．３〜１．５ｍｍであることが好ましい（請求項１０）。
この場合には、上記細径部の耐消耗性を得ると共に、充分な着火性を確保することができる。
上記断面積が０．０７ｍｍ2未満の場合には、細径部の耐消耗性を充分に確保することが困難となるおそれがある。一方、上記断面積が１．１３ｍｍ2を超える場合には、細径部の熱容量が大きくなり、優れた着火性を確保することが困難となるおそれがある。
また、上記突出量が０．３ｍｍ未満の場合には、上記胴部が火炎の成長を妨げて充分な着火性を確保することが困難となるおそれがある。一方、上記突出量が１．５ｍｍを超える場合には、突出部の温度が高くなりやすく消耗が早まるおそれがある。
【００２８】
また、上記中心電極の上記細径部は、５０重量％以上のＩｒに少なくとも１種の添加物を含有したものであって融点が２０００℃以上のものからなることが好ましい（請求項１１）。
この場合には、上記細径部の耐消耗性を得ると共に、充分な着火性を確保することができる。
【００２９】
また、上記添加物は、Ｐｔ、Ｒｈ、Ｎｉ、Ｗ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｒｅ、Ａｌ、Ａｌ2Ｏ3、Ｙ、Ｙ2Ｏ3の中から選択される少なくとも１種からなるものであることが好ましい（請求項１２）。
この場合には、一層長寿命、高信頼性のスパークプラグを得ることができる。
【００３０】
また、上記接地電極の上記突出部は、５０重量％以上のＰｔに少なくとも１種の添加物を含有したものであって融点が１５００℃以上の貴金属からなることが好ましい（請求項１２）。
この場合には、上記突出部の耐消耗性を得ると共に、充分な着火性を確保することができる。
【００３１】
また、上記添加物は、Ｉｒ、Ｒｈ、Ｎｉ、Ｗ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｒｅの中から選択される少なくとも１種からなるものであることが好ましい（請求項１４）。
この場合には、一層長寿命、高信頼性のスパークプラグを得ることができる。
【００３２】
また、上記中心電極の上記細径部は、上記碍子先端部からの突き出し量Ｊが、Ｊ≧０であることが好ましい（請求項１５）。
この場合には、スパークプラグの着火性を確保することができる。
Ｊ＜０の場合、即ち上記細径部が上記碍子先端部よりも基端側へ後退している場合には、絶縁碍子が火炎核の成長を妨げるおそれがあり、着火性を確保することが困難となるおそれがある。
【実施例】
【００３３】
（実施例１）
本発明の実施例にかかる内燃機関用のスパークプラグにつき、図１〜図５を用いて説明する。
本例の内燃機関用のスパークプラグ１は、図１に示すごとく、外周に取付け用ネジ部を設けた取付金具２と、碍子先端部３１が突出するように上記取付金具２に保持される絶縁碍子３と、該絶縁碍子３における軸方向に形成された軸孔３２に保持される中心電極４と、該中心電極４との間に火花放電ギャップを形成する接地電極５とを備えている。
【００３４】
上記中心電極４は、絶縁碍子３の軸孔３２に挿嵌された胴部４１と、該胴部４１の先端側に配置され該胴部４１よりも細く形成された細径部４２とを有する。また、胴部４１と細径部４２との境界部４３は、碍子先端部３１よりも基端側に配置されている。
上記接地電極５は、取付金具２に固定された接地母材５１と、該接地母材５１に取り付けられ中心電極４に対向して配置された突出部５２とを有する。
【００３５】
該突出部５２は、中心電極４の細径部４２の中心軸Ｍに近い側の内側エッジ５２１と、遠い側の外側エッジ５２２とを有する。
図３に示すごとく、上記中心電極４の細径部４２の中心軸Ｍから内側エッジ５２１、外側エッジ５２２までの径方向距離をそれぞれＲ１、Ｒ２、細径部４２の半径をＲ３、軸孔３２の半径をＲ４とすると、
０．７×Ｒ３≦Ｒ１、０．５×Ｒ４≦Ｒ２≦１．２×Ｒ４、を満たす。
【００３６】
また、中心電極４と内側エッジ５２１との間の距離をＧ１、絶縁碍子３の軸孔３２の先端部３２１と外側エッジ５２２との間の距離をＧ２、中心電極４の細径部４２と接地電極５の突出部５２との間の軸方向距離をＬ、境界線４３と碍子先端部３１との間の軸方向距離をＨとすると、
Ｌ≦Ｇ１≦１．２×Ｌ、Ｇ２＋Ｈ＞Ｇ１、Ｇ２／Ｇ１≦１．５、を満たす。
【００３７】
また、本例においては、上記突出部５２は、細径部４２の中心軸Ｍの周りの全周（３６０°の角度範囲）に形成されている。
上記突出部５２は、図２に示すごとく、リング形状を有し、該リング形状の内周側に上記内側エッジ５２１が形成され、上記リング形状の外周側に上記外側エッジ５２２が形成されている。
【００３８】
また、突出部５２は、内側エッジ５２１と外側エッジ５２２とを、上記中心軸Ｍを中心とする同心円状に形成してなる。
また、本例においては、上記細径部４２の中心軸Ｍは、中心電極４の胴部４１の中心軸と一致しており、また、突出部５２の中心軸と一致している。
【００３９】
また、内側エッジ５２１及び外側エッジ５２２は、０．７×Ｒ３≦Ｒ２、０．５×Ｒ４≦Ｒ１≦１．２×Ｒ４、をも満たす位置に形成されている。
また、中心電極４と内側エッジ５２１との間の距離Ｇ１、絶縁碍子３の軸孔３２の先端部３２１と外側エッジ５２２との間の距離Ｇ２とは、Ｇ２／Ｇ１≦１．３を満たす。
また、細径部４２の半径Ｒ３と、上記軸孔３２の半径Ｒ４と、上記境界部４３と上記碍子先端部３１との間の軸方向距離Ｈとは、Ｒ４−Ｒ３≧０．５×Ｈを満たす。
また、中心電極４の細径部４２の中心軸Ｍから内側エッジ５２１までの径方向距離Ｒ１と、細径部４２の中心軸Ｍから外側エッジ５２２までの径方向距離Ｒ２とは、０．１ｍｍ≦Ｒ２−Ｒ１≦０．５ｍｍを満たす。
【００４０】
上記突出部５２は、接地母材５１から０．３ｍｍ以上突出している。
上記細径部４２は、貴金属からなり、軸方向に直交する平面による断面積が０．０７〜１．１３ｍｍ2であり、胴部４１との境界部４３からの突出量Ｋが０．３〜１．５ｍｍである。
また、中心電極４の細径部４２は、碍子先端部３１からの突き出し量Ｊが、Ｊ≧０である。即ち、細径部４２は碍子先端部３１から軸方向先端側へ突き出している。
【００４１】
また、中心電極４の細径部４２は、５０重量％以上のＩｒに少なくとも１種の添加物を含有したものであって融点が２０００℃以上のものからなる。上記添加物は、Ｐｔ、Ｒｈ、Ｎｉ、Ｗ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｒｅ、Ａｌ、Ａｌ2Ｏ3、Ｙ、Ｙ2Ｏ3の中から選択される少なくとも１種からなる。
【００４２】
また、接地電極５の突出部５２は、５０重量％以上のＰｔに少なくとも１種の添加物を含有したものであって融点が１５００℃以上の貴金属からなる。上記添加物は、Ｉｒ、Ｒｈ、Ｎｉ、Ｗ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｒｅの中から選択される少なくとも１種からなる。
細径部４２及び突出部５２は、それぞれ胴部４１、接地母材５１に対して溶接されている。
また、上記絶縁碍子３は、アルミナ（Ａｌ2Ｏ3）等のセラミックからなる。
【００４３】
次に、本例の作用効果につき説明する。
上記接地電極５の突出部５２は、内側エッジ５２１と外側エッジ５２２とを有する。そのため、非くすぶり時においては、図４の符号Ｓ１に示すように、内側エッジ５２１と細径部４２との間で放電しやすく、くすぶり時においては、図４の符号Ｓ２に示すように、外側エッジ５２２と胴部４１との間で碍子先端部３１を介して放電しやすくなる。
【００４４】
即ち、内側エッジ５２１を中心電極４の細径部４２に近付けると共に、外側エッジ５２２を絶縁碍子３の軸孔３２の先端部３２１に近付けることができる。これにより、非くすぶり時においては、図４の符号Ｓ１に示すように、内側エッジ５２１と細径部４２との間で放電させやすくなり、放電電圧を低減することができる。そして、くすぶり時においては、図４の符号Ｓ２に示すように、外側エッジ５２２と絶縁碍子３の軸孔３２の内壁３２２と中心電極４の胴部４１との間において放電させやすくなる。これにより、軸孔３２の内壁３２２に付着したカーボンを焼失させやすくし、耐くすぶり性を向上させることが可能となる。
【００４５】
そして、中心電極４の細径部４２の中心軸Ｍから内側エッジ５２１までの径方向距離Ｒ１と、細径部４２の半径Ｒ３とが、０．７×Ｒ３≦Ｒ１を満たす。また、中心電極４と内側エッジ５２１との間の距離Ｇ１と、中心電極４の細径部４２と接地電極５の突出部５２との間の軸方向距離Ｌとが、Ｌ≦Ｇ１≦１．２×Ｌを満たす。そのため、内側エッジ５１と細径部４２のエッジ４２１との間を近くすることができ、放電電圧を低く保つことができる。
【００４６】
また、中心電極４の細径部４２の中心軸Ｍから外側エッジ５２２までの径方向距離Ｒ２と、軸孔４２の半径Ｒ４とが、０．５×Ｒ４≦Ｒ２≦１．２×Ｒ４、を満たす。そのため、くすぶり時に、突出部５２の外側エッジ５２１と絶縁碍子３の軸孔３２との間において火花放電させやすくなり、耐くすぶり性を確保することができる。
【００４７】
また、中心電極４と内側エッジ５２１との間の距離Ｇ１と、絶縁碍子３の軸孔３２の先端部３２１と外側エッジ５２２との間の距離Ｇ２と、境界線４３と碍子先端部３１との間の軸方向距離Ｈとが、Ｇ２＋Ｈ＞Ｇ１、Ｇ２／Ｇ１≦１．５、を満たす。そのため、くすぶっていない正常時において、細径部４２と突出部５２との間で火花放電を低い放電電圧にて行うことができる。
【００４８】
また、突出部５２は、細径部４２の中心軸Ｍの周りにおける３６０°の角度領域、即ち全周に形成されている。そのため、絶縁碍子３に付着したカーボンを広範囲にわたって焼失することができ、耐くすぶり性を充分に確保することができる。
【００４９】
また、中心軸Ｍから内側エッジ５２１までの径方向距離Ｒ１、中心軸Ｍから外側エッジ５２２までの径方向距離Ｒ２、細径部４２の半径Ｒ３、軸孔３２の半径Ｒ４とが、
０．７×Ｒ３≦Ｒ２、０．５×Ｒ４≦Ｒ１≦１．２×Ｒ４、
を満たすため、くすぶり時に、内側エッジ５２１と絶縁碍子３との間においても火花放電を生じさせやすくなり、耐くすぶり性をより向上させることができる。また、くすぶっていないとき、外側エッジ５２１と細径部４２との間においても火花放電を行いやすくなり、放電電圧の低減、着火性の向上を図ることができる。
【００５０】
また、突出部５２は、リング形状を有し、該リング形状の内周側に内側エッジ５２１が形成され、リング形状の外周側に外側エッジ５２２が形成されているため、内側エッジ５２１及び外側エッジ５２２を適切な位置に広い範囲において形成することが容易となる。そのため、耐くすぶり性の確保、放電電圧の低減を容易に行うことができる。
【００５１】
また、中心電極４と内側エッジ５２１との間の距離Ｇ１、絶縁碍子３の軸孔３２の先端部３２１と外側エッジ５２２との間の距離Ｇ２とは、Ｇ２／Ｇ１≦１．３を満たす。そのため、くすぶっていない正常時において、より低い放電電圧にて細径部４２と突出部５２との間で火花放電を行うことができる。
【００５２】
また、細径部４２の半径Ｒ３と、軸孔３２の半径Ｒ４と、境界部４３と碍子先端部３１との間の軸方向距離Ｈとは、Ｒ４−Ｒ３≧０．５×Ｈを満たす。そのため、くすぶり時において、図５の符号Ｓ３に示すように、絶縁碍子３の軸孔３２の先端部３１に飛火した火花が更に中心電極４の細径部４２へ飛火するという不具合を防ぐことができる。
これにより、くすぶり時において、図４の符号Ｓ２に示すように、外側エッジ５２２と絶縁碍子３の軸孔３２の内壁３２２と中心電極４の胴部４１との間において確実に放電させて、軸孔３２の内壁３２２に付着したカーボンを焼失させることができる。そのため、一層耐くすぶり性を向上させることができる。
【００５３】
また、細径部４２の中心軸Ｍから内側エッジ５２１までの径方向距離Ｒ１と、中心軸Ｍから外側エッジ５２２までの径方向距離Ｒ２とは、０．１ｍｍ≦Ｒ２−Ｒ１≦０．５ｍｍを満たす。そのため、充分な着火性を確保することができると共に、突出部５２の耐消耗性を確保することができる。
また、突出部５２は、接地母材５１から０．３ｍｍ以上突出しているため、充分な着火性を確保することができる。
また、細径部４２は、碍子先端部３１からの突き出し量Ｊが、Ｊ≧０であるため、スパークプラグ１の着火性を確保することができる。
【００５４】
また、細径部４２は、貴金属からなり、軸方向に直交する平面による断面積が０．０７〜１．１３ｍｍ2であり、境界部４３からの突出量が０．３〜１．５ｍｍである。そのため、細径部４２の耐消耗性を得ると共に、充分な着火性を確保することができる。
また、細径部４２は、５０重量％以上のＩｒに、Ｐｔ、Ｒｈ、Ｎｉ、Ｗ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｒｅ、Ａｌ、Ａｌ2Ｏ3、Ｙ、Ｙ2Ｏ3の中から選択される少なくとも１種からなる添加物を含有したものであって融点が２０００℃以上のものからなる。そのため、細径部４２の耐消耗性を得ると共に、充分な着火性を確保することができる、長寿命、高信頼性のスパークプラグ１を得ることができる。
【００５５】
また、接地電極５の突出部５２は、５０重量％以上のＰｔに、Ｉｒ、Ｒｈ、Ｎｉ、Ｗ、Ｐｄ、Ｒｕ、Ｒｅの中から選択される少なくとも１種からなる添加物を含有したものであって融点が１５００℃以上の貴金属からなる。そのため、突出部５２の耐消耗性を得ると共に、充分な着火性を確保することができ、長寿命、高信頼性のスパークプラグ１を得ることができる。
【００５６】
以上のごとく、本例によれば、優れた耐くすぶり性を確保しつつ、放電電圧を低減することができる内燃機関用のスパークプラグを提供することができる。
【００５７】
（実施例２）
本例は、図６に示すごとく、中心電極４の胴部４１が、絶縁碍子３の軸孔３２よりも細く細径部４２よりも太い段部４４を、境界部４３に形成してなる内燃機関用のスパークプラグ１の例である。
即ち、上記段部４４の半径Ｒ５、軸孔３２の半径Ｒ４、細径部４２の半径Ｒ３とは、Ｒ３＜Ｒ５＜Ｒ４の関係を有する。
【００５８】
また、段部４４と軸孔３２の内壁３２２との間の隙間１１の幅（即ちＲ４−Ｒ５）は、例えば０．１〜０．２ｍｍ程度である。
また、この場合、段部４４と細径部４２との境界部分が、胴部４１と細径部４２との境界部４３となる。
その他は、実施例１と同様である。
【００５９】
本例の場合には、くすぶり時において、接地電極５の突出部５２の外側エッジ５２１から絶縁碍子３の軸孔３２の先端部３２１へ飛火した放電火花は、軸孔３２の内壁３２２から段部４４へ飛びやすくなる。そのため、上記隙間１１における内壁３２２には放電火花が飛びにくくなるが、この隙間１１は狭いため、ここにはカーボンが堆積しにくい。
それ故、段部４４よりも先端側における内壁３２２を浄化することができれば、耐くすぶり性を充分確保することができる。
従って、本例の場合にも、優れた耐くすぶり性を確保しつつ、放電電圧を低減することができる内燃機関用のスパークプラグ１を提供することができる。
その他、実施例１と同様の作用効果を有する。
【００６０】
（実施例３）
本例は、図７に示すごとく、突出部５２を、細径部４２の中心軸Ｍの全周には設けない例である。
即ち、突出部５２は、実施例１に示した突出部５２のリング形状と同様のリング形状を一部切欠いた形状を有し、細径部４２の中心軸Ｍの周りにおける形成角度領域αが、約２６０°である。なお、この形成角度領域αは、１２０°以上である必要がある。
その他は、実施例１と同様である。
【００６１】
本例の場合にも、優れた耐くすぶり性を確保しつつ、放電電圧を低減することができる内燃機関用のスパークプラグ１を提供することができる。
即ち、突出部５２の形成角度領域αが１２０°以上あるため、くすぶり時において、絶縁碍子３の軸孔３２の内壁３２２の充分な範囲に対して、充分に火花放電をさせることができる。それ故、必ずしも細径部４２の中心軸Ｍの全周に突出部を設けていなくても、充分に耐くすぶり性を確保することができる（実施例１１参照）。
その他、実施例１と同様の作用効果を有する。
【００６２】
（実施例４）
本例は、図８に示すごとく、突出部５２を、細径部４２の中心軸Ｍの全周には設けず、２箇所に分割して設けた例である。
即ち、突出部５２は、実施例１に示した突出部５２のリング形状と同様のリング形状のうち、離れた２箇所を部分的に残した形状を有し、細径部４２の中心軸Ｍの周りにおける合計の形成角度領域２βが、約１６０°である。なお、この形成角度領域２βは、１２０°以上である必要がある。
また、上記２個の突出部５２は、細径部４２の中心軸Ｍに対して互いに点対称の位置に形成されている。
その他は、実施例１と同様である。
【００６３】
本例の場合にも、優れた耐くすぶり性を確保しつつ、放電電圧を低減することができる内燃機関用のスパークプラグ１を提供することができる。また、上記２個の突出部５２を、細径部４２の中心軸Ｍに対して互いに点対称の位置に形成することにより、軸孔３２の内壁３２２における一層広い範囲に対して、火花放電をさせることができる。そのため、突出部５２を分割して設けることにより、一層耐くすぶり性を向上させることができる。
その他、実施例１と同様の作用効果を有する。
【００６４】
（実施例５）
本例は、図９に示すごとく、接地電極５の突出部５２を、種々の形状に変更した例である。
即ち、図９（Ａ）に示す突出部５２は、有底筒形状を有しており、中央部分に有底穴５２３が形成されている。また、有底穴５２３の開口部に内側エッジ５２１が形成されている。
【００６５】
また、図９（Ｂ）に示す突出部５２は、正方形状の外側エッジ５２２を有すると共に、平面視円形状であり縦断面放物線状の有底穴５２３を有する。また、底部には外側エッジ５２２よりも外側に突出した延設部５２４を有する。
また、図９（Ｃ）に示す突出部５２は、縦断面台形状を有すると共に、平面視円形状の外側エッジ５２２を有する。また、平面視正方形状、縦断面三角形状の有底穴５２３を有し、該有底穴５２３の正方形状の開口部に内側エッジ５２１が形成されている。
【００６６】
次に、図９（Ｄ）に示す突出部５２は、外側エッジ５２２が楕円形状を有し、内側エッジ５２１が平面視円形状を有する。また、有底穴５２３は突出部５２の中央からずれた位置に形成されている。
上記図９（Ａ）〜（Ｄ）に示す突出部５２において、有底穴５２３の深さＮは、０．１〜０．５ｍｍ程度とすることができる。
その他は、実施例１と同様である。
【００６７】
本例の場合にも、優れた耐くすぶり性を確保しつつ、放電電圧を低減することができる内燃機関用のスパークプラグ１を提供することができる。
その他、実施例１と同様の作用効果を有する。
【００６８】
（実施例６）
本例は、図１０〜図１２に示すごとく、突出部５２は、接地母材５１に２個配設されており、各突出部５２の先端部に内側エッジ５２１及び外側エッジ５２２が形成されたスパークプラグ１の例である。
上記各突出部５２は、円柱形状を有している。そして、一対の突出部５２は、中心電極４の細径部４２の中心軸Ｍに対して互いに点対称となる位置に配設されている。
【００６９】
また、図１１に示すごとく、スパークプラグ１を軸方向から見たとき、中心軸Ｍを通る直線が突出部の先端のエッジと交差する２つの点のうち、中心軸Ｍに近い側となる部分が内側エッジ５２１となり、中心軸Ｍから遠い側となる部分が外側エッジ５２２となる。
そして、この内側エッジ５２１及び外側エッジ５２２の位置が、実施例１に示した条件と同様の条件を満たすように形成されている。例えば、中心軸Ｍの周りにおける突出部５２の合計の形成角度領域２βは、１２０°以上である。
その他は、実施例１と同様である。
【００７０】
本例の場合にも、内側エッジ５２１及び外側エッジ５２２を適切な位置に形成することが容易であり、耐くすぶり性の確保、放電電圧の低減を容易に行うことができる。
その他、実施例１と同様の作用効果を有する。
なお、本例においては、上記突出部５２の形状として円柱形状を示したが、突出部５２は、例えば、四角柱、三角柱、その他種々の形状とすることもできる。
【００７１】
（実施例７）
本例は、図１３に示すごとく、接地母材５１を２本設け、該２本の接地母材５１にそれぞれ１個ずつ突出部５２を配設した例である。
上記接地母材５１は、基端部を取付金具２の先端部における対角線上の一対の位置に固定してなり、他端が中心電極４の細径部４２の中心軸Ｍを挟んで対向している。
その他は、実施例６と同様である。
【００７２】
本例の場合にも、内側エッジ５２１及び外側エッジ５２２を適切な位置に形成することが容易であり、耐くすぶり性の確保、放電電圧の低減を容易に行うことができる。
その他、実施例６と同様の作用効果を有する。
【００７３】
（実施例８）
本例は、図１４に示すごとく、上記実施例１に示したスパークプラグ１において、中心軸Ｍから内側エッジ５２１までの径方向距離Ｒ１と、スパークプラグ１の放電電圧との関係を調べた例である。
まず、実施例１における各種寸法を以下のようにしたスパークプラグ１を用意した。即ち、Ｒ２＝２．０ｍｍ、Ｒ３＝０．３ｍｍ、Ｒ４＝１．２ｍｍ、Ｈ＝１．０ｍｍ、Ｊ＝０．２ｍｍとした。また、Ｌについては、０．５ｍｍ、１．０ｍｍ、１．５ｍｍの３種類のものをそれぞれ用意した。
【００７４】
そして、Ｒ１の寸法を変化させたときの放電電圧Ｖｓを測定した。また、突出部の形状を従来と同様の円柱形状とし、その他の寸法は上記と同様にしたスパークプラグを用意し、その放電電圧Ｖｆを測定した。
この従来のスパークプラグの放電電圧Ｖｆに対する本発明のスパークプラグ１の放電電圧Ｖｓの低減率を以下の式１により求め、その結果を図１４（Ａ）にプロットした。同図において、Ｌ＝０．５ｍｍのときの結果を○、Ｌ＝１．０ｍｍのときの結果を□、Ｌ＝１．５ｍｍのときの結果を△にて表す。
低減率（％）＝｛（Ｖｓ−Ｖｆ）／Ｖｆ｝×１００  ・・・（式１）
【００７５】
図１４（Ａ）から分かるように、０．７×Ｒ３≦Ｒ１のとき、放電電圧を低減することができる。
また、本例の試料として用いたスパークプラグ１においては、距離Ｒ１と距離Ｇ１との関係は、Ｌ＝０．５ｍｍ、１．０ｍｍ、１．５ｍｍの場合のそれぞれについて、図１４（Ｂ）に示す関係を有する。この図１４（Ｂ）と上述の図１４（Ａ）から分かるように、Ｌが１．５ｍｍ以下であるスパークプラグ１においては、Ｌ≦Ｇ１≦１．２×Ｌの範囲で放電電圧が低減している。
【００７６】
（実施例９）
本例は、図１５、図１６に示すごとく、上記実施例１に示したスパークプラグ１において、中心軸Ｍから外側エッジ５２２までの径方向距離Ｒ２と、絶縁碍子３の軸孔３２の内壁３２２への飛火頻度との関係を調べた例である。
本例においては、外側エッジ５２２の位置による効果を確認するため、あえて、図１６に示すごとく、内側エッジ（図３の符号５２１参照）を設けていない突出部５２を配設したスパークプラグを用いた。そして、各部の寸法を、Ｒ３＝０．３ｍｍ、Ｒ４＝１．２ｍｍ、Ｈ＝１．０ｍｍ、Ｊ＝０．２ｍｍ、Ｌ＝１．０ｍｍとした。
【００７７】
このスパークプラグにおいて、Ｒ２を種々変化させる。そして、それぞれのスパークプラグにおける絶縁碍子３の碍子先端部３１及び内壁３２２に、あらかじめカーボンを付着させ、いわゆるくすぶり状態にしたうえで、内壁３２２への飛火数の上昇率を測定した。その結果を図１５にプロットした。飛火数の上昇率は、Ｒ２＝２．０ｍｍとＲ４よりも充分に大きくした場合の単位時間当たりの飛火数をＮｆ、評価対象のスパークプラグの単位時間当たりの飛火数をＮｓとしたとき、以下の式２で表される。
飛火数上昇率（％）＝｛（Ｎｓ−Ｎｆ）／Ｎｆ｝×１００  ・・・（式２）
図１５から分かるように、０．５×Ｒ４≦Ｒ２≦１．２×Ｒ４の範囲で、絶縁碍子３の軸孔３２の内壁３２２への飛火頻度が高くなる。即ち、上記範囲を保つことにより、耐くすぶり性を向上させることができる。
【００７８】
（実施例１０）
本例は、図１７に示すごとく、上記実施例１に示したスパークプラグ１において、距離Ｇ２と距離Ｇ１との比Ｇ２／Ｇ１と、中心電極４と接地電極５との間の絶縁抵抗値との関係を調べた例である。
本例においては、Ｇ２＝１．２ｍｍと一定とし、Ｇ１の値を変化させることにより、比Ｇ２／Ｇ１を変化させた。具体的には、中心電極４の細径部４２の突出量Ｋを変化させることにより、Ｇ１の値を変化させた。
【００７９】
また、その他の寸法は、Ｒ１＝０．３ｍｍ、Ｒ２＝１．２ｍｍ、Ｒ３＝０．３ｍｍ、Ｒ４＝１．２ｍｍ、Ｈ＝１．０ｍｍとした。
そして、Ｇ２／Ｇ１を変化させ、それぞれのスパークプラグ１を用いて、ＪＩＳ−Ｄ−１６０６に規定されている低温くすぶり汚損試験を５サイクル行った後に、中心電極４と接地電極５との間の絶縁抵抗を測定した。測定結果を図１７に示す。
【００８０】
同図より分かるように、Ｇ２／Ｇ１≦１．５のとき、絶縁抵抗が大きくなり、Ｇ２／Ｇ１≦１．３のとき、その効果は大きい。即ち、Ｇ２／Ｇ１≦１．５とすることにより、耐くすぶり性の向上を図ることができ、Ｇ２／Ｇ１≦１．３とすることにより、優れた耐くすぶり性を確保することができる。
【００８１】
（実施例１１）
本例は、図１８に示すごとく、上記実施例３（図７）に示したスパークプラグ１において、細径部４２の中心軸Ｍの周りにおける突出部５２の形成角度領域αと、中心電極４と接地電極５との間の絶縁抵抗値との関係につき調べた例である。
即ち、突出部５２の形成角度領域α（図７）を、種々変化させた各スパークプラグについて、上述と同様の低温くすぶり汚損試験を５サイクル行った後、中心電極４と接地電極５との間の絶縁抵抗を測定した。測定結果を図１８に示す。
【００８２】
なお、スパークプラグの他の各部の寸法は、Ｒ１＝０．６ｍｍ、Ｒ２＝１．４ｍｍ、Ｒ３＝０．３ｍｍ、Ｒ４＝１．２ｍｍ、Ｈ＝０．６ｍｍ、Ｊ＝０．２ｍｍ、Ｌ＝１．０ｍｍとした。
図１８より分かるように、α≧１２０°のとき、絶縁抵抗が大きくなり、くすぶりを抑制する効果を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００８３】
【図１】実施例１における、内燃機関用のスパークプラグの先端部付近の説明図。
【図２】実施例１における、突出部の平面図。
【図３】実施例１における、スパークプラグの先端部付近の寸法関係を示す説明図。
【図４】実施例１における、火花放電の仕方を説明する説明図。
【図５】実施例１における、好ましくない火花放電を説明する説明図。
【図６】実施例２における、内燃機関用のスパークプラグの先端部付近の説明図。
【図７】実施例３における、突出部の平面図。
【図８】実施例４における、突出部の平面図。
【図９】実施例５における、種々の形状の突出部の断面図及び平面図。
【図１０】実施例６における、内燃機関用のスパークプラグの先端部付近の説明図。
【図１１】実施例６における、突出部の平面図。
【図１２】実施例６における、スパークプラグの先端部付近の寸法関係を示す説明図。
【図１３】実施例７における、内燃機関用のスパークプラグの先端部付近の説明図。
【図１４】実施例８における、（Ａ）測定結果、（Ｂ）Ｒ１とＧ１との関係をそれぞれ示す線図。
【図１５】実施例９における、測定結果を示す線図。
【図１６】実施例９における、試験に用いたスパークプラグの説明図。
【図１７】実施例１０における、測定結果を示す線図。
【図１８】実施例１１における、測定結果を示す線図。
【図１９】従来例における、内燃機関用のスパークプラグの先端部付近の説明図。
【図２０】従来例における、内燃機関用のスパークプラグの先端部付近の説明図。
【図２１】従来例における、内燃機関用のスパークプラグの先端部付近の説明図。
【符号の説明】
【００８４】
１  スパークプラグ
２  取付金具
２１  取付け用ネジ部
３  絶縁碍子
３１  碍子先端部
３２  軸孔
３２１  先端部
３２２  内壁
４  中心電極
４１  胴部
４２  細径部
４３  境界部
５  接地電極
５１  接地母材
５２  突出部
５２１  内側エッジ
５２２  外側エッジ
【図１】
2006286468.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
2006286468.tif 000021
【図２０】
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【図２１】
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