(57)【要約】【課題】  ロール加工によって、微細な孔を高い密度で開口するのに適した多孔加工用アルミニウムはくおよびその製造方法を提供することにある。【解決手段】  本発明に係る多孔加工用アルミニウムはくは、Ｓｉ：０．０５〜０．３０質量％、Ｆｅ：０．１５〜０．６０質量％、Ｃｕ：０．０１〜０．２０質量％を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物で構成され、引張強度σBを１８０Ｎ／ｍｍ2以上、０．２％耐力σ0.2を１５０Ｎ／ｍｍ2以上、かつ、降伏比（σ0.2／σB）を０．８以上としたことを特徴とする。また、本発明に係る多孔加工用アルミニウムはくは、そのはく厚を２０〜９０μｍとするのが好ましい。【選択図】      なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｓｉ：０．０５〜０．３０質量％、Ｆｅ：０．１５〜０．６０質量％、Ｃｕ：０．０１〜０．２０質量％を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物で構成され、引張強度σBを１８０Ｎ／ｍｍ2以上、０．２％耐力σ0.2を１５０Ｎ／ｍｍ2以上、かつ、降伏比（σ0.2／σB）を０．８以上としたことを特徴とする多孔加工用アルミニウムはく。
【請求項２】
はく厚が、２０〜９０μｍであることを特徴とする請求項１に記載の多孔加工用アルミニウムはく。
【請求項３】
Ｓｉ：０．０５〜０．３０質量％、Ｆｅ：０．１５〜０．６０質量％、Ｃｕ：０．０１〜０．２０質量％を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物で構成されるアルミニウム合金を溶解、鋳造して鋳塊を作製する造塊工程と、
前記鋳塊を５００〜６００℃で２〜２４時間の均質化熱処理を行う均質化熱処理工程と、
前記均質化熱処理された鋳塊を熱間圧延して熱延板を作製する熱間圧延工程と、
前記熱延板を冷間圧延して冷延板を作製する第１の冷間圧延工程と、
前記冷延板を３５０〜４５０℃で０．５〜２４時間の中間焼鈍を行う中間焼鈍工程と、
前記中間焼鈍された冷延板をさらに冷間圧延する第２の冷間圧延工程を含むことを特徴とする多孔加工用アルミニウムはくの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、穿孔用のロールで多孔加工されるアルミニウムはく、およびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
これまで、自動車の静粛性を高めるため、住宅の防音を行うため、および高速道路などにおいて自動車の走行音を低減するためなどに、様々な吸音板や防音板（以下、これらを総称して「吸音構造体」という）などが開発されてきた。
【０００３】
高速道路などにおいて自動車の走行音を低減するための吸音構造体としては、例えば、非特許文献１に詳述されているように、２つの対向配置された板材の間に、アルミニウムまたはアルミニウム合金製の繊維合金、粉末合金、または発泡合金といった素材を用いたアルミニウム製の多孔質吸音板（以下、アルミニウム多孔質吸音板）が開発されている。
【０００４】
このアルミニウム多孔質吸音板では、繊維合金、粉末合金、発泡合金などに音を拡散させ、音のもつエネルギーを、振動を伴った熱エネルギーに変換しつつ反射させることを繰り返させることにより、音を小さくすることができる。
【０００５】
また、この他にも例えば、特許文献１には、共鳴吸音系の原理を応用した多孔質吸音板が記載されている。
この特許文献１には、かかる多孔質吸音板を、多孔板に相当する内装板、空気層、および、遮音板に相当する外装板、で構成する旨が記載されている。
【０００６】
そして、この特許文献１には、多孔質吸音板に用いられる多孔板の板厚が０．３〜３．０ｍｍであるときの開孔率（１〜５％）および吸音率などの関係が示されるとともに、これらの範囲で板厚と開口率とを設定すれば良好な吸音率（０．３）を得ることができる旨が記載されている。
【０００７】
従来、このような多孔板は、プレス加工を行うことで製造することが可能であったが、１ｍを超える広幅の板に、１ｍｍ程度の間隔で直径φ約０．１ｍｍ程度の微細な孔を開けるためには、専用大型プレスと金型が必要であるために、高コストとなっていた。
【０００８】
また、微細な孔を開けるものではないが、従来よりエンボス加工用ロールを用いたロール加工によってエンボス加工を行い、アルミニウム板やアルミニウムはくに「凹凸模様」を付すことで、これらの強度や加工性を向上させたり、艶消しの外観を得たりすることが行われていた。
【特許文献１】特開２００３−５０５８６号公報（段落００２９〜００３１、００３８〜００４４、図１、図４〜図６、図８）
【非特許文献１】『アルミニウム多孔質板の吸音材への利用』  森本  徹、軽金属、５４（１０）（２００４）、４３６−４３９頁、社団法人軽金属学会
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかし、非特許文献１に記載されているような、繊維合金、粉末合金、および発泡合金などを用いたアルミニウム多孔質吸音板は、極めて高価であるために、広範囲にわたって用いられることはほとんどなかった。
【００１０】
また、特許文献１には、共鳴吸音系の原理を応用した多孔質吸音板の構成と、これに用いる素材（多孔薄板）の板厚、開口率および吸音率に関して、適切な範囲等を求めているが、かかる多孔薄板を形成するための素材やその特性、および、当該多孔薄板の製造方法については、詳細な検討が行われておらず、また何らの言及もされていなかった。
【００１１】
そのため、単にエンボス加工用ロールの技術を応用して、はく厚より高い高さを有する、先端が円錐台形状の針状突起を備えた孔開け用のロールを用いてロール加工することによって穿孔するだけでは、例えば１ｍを超える広幅の素材（アルミニウムはく）に、１ｍｍ程度の間隔で直径φ約０．１ｍｍ程度の微細な孔を好適に開口することは困難であった。すなわち、前記のようなロール加工によって、微細な孔を高い密度で開口させるのに適した素材（アルミニウムはく）の開発が望まれていた。
【００１２】
本発明は前記課題に鑑みてなされたものであり、ロール加工によって、微細な孔を高い密度で開口するのに適した素材（多孔加工用アルミニウムはく）およびその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明者らは、鋭意研究した結果、アルミニウム合金の合金組成と、その強度および降伏比を適切化することによって、ロール加工されるアルミニウムはくを穿孔させやすくすることができ、前記の課題を解決できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【００１４】
前記課題を解決した本発明の多孔加工用アルミニウムはくは、Ｓｉ：０．０５〜０．３０質量％、Ｆｅ：０．１５〜０．６０質量％、Ｃｕ：０．０１〜０．２０質量％を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物で構成されており、引張強度σBを１８０Ｎ／ｍｍ2以上、０．２％耐力σ0.2を１５０Ｎ／ｍｍ2以上、かつ、その降伏比（σ0.2／σB）を０．８以上としている。
【００１５】
ここで、本明細書において「はく」とは、ＪＩＳ  Ｈ  ４１６０に則り、厚さが０．２ｍｍ以下の金属材をいうものとする。
【００１６】
このように、多孔加工用アルミニウムはくの合金組成を適切な範囲に規定し、かつ、当該多孔加工用アルミニウムはくの降伏比を適切に規定するとともに、高い強度とし、当該多孔加工用アルミニウムはくをロール加工したときに、容易に穿孔することが可能である。
【００１７】
また、本発明の多孔加工用アルミニウムはくは、はく厚を２０〜９０μｍとするのがよい。
【００１８】
このように、多孔加工用アルミニウムはくのはく厚を適切な範囲に規定することによって、良好な孔開け性を備えた多孔加工用アルミニウムはくを得ることができる。
【００１９】
そして、前記課題を解決した本発明の多孔加工用アルミニウムはくの製造方法は、Ｓｉ：０．０５〜０．３０質量％、Ｆｅ：０．１５〜０．６０質量％、Ｃｕ：０．０１〜０．２０質量％を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物で構成されるアルミニウム合金を溶解、鋳造して鋳塊を作製する造塊工程と、鋳塊を５００〜６００℃で２〜２４時間の均質化熱処理を行う均質化熱処理工程と、均質化熱処理された鋳塊を熱間圧延して熱延板を作製する熱間圧延工程と、熱延板を冷間圧延して冷延板を作製する第１の冷間圧延工程と、冷延板を３５０〜４５０℃で０．５〜２４時間の中間焼鈍を行う中間焼鈍工程と、中間焼鈍された冷延板をさらに冷間圧延する第２の冷間圧延工程を含むものである。
【００２０】
このように、多孔加工用アルミニウムはくの合金組成を適切な範囲に規定するとともに、均質化熱処理の処理条件、および、中間焼鈍の処理条件を適切に規定することにより、当該多孔加工用アルミニウムはくの強度、すなわち、引張強度σBおよび耐力σ0.2を十分に高くすることができるとともに、降伏比（σ0.2／σB）を適切に規定することができるので、穿孔させやすい多孔加工用アルミニウムはくを製造することができる。
【発明の効果】
【００２１】
本発明の多孔加工用アルミニウムはくは、ロール加工した場合に穿孔しやすいので、微細な孔を高い密度で開口するのに適した素材（多孔加工用アルミニウムはく）として提供することができる。
特に、多孔加工用アルミニウムはくのはく厚を適切化したことにより、より良好な孔開け性を備えるとともに、ロール加工時にしわなどが発生しにくいなどの点で取扱い性に優れた多孔加工用アルミニウムはくを得ることができる。
【００２２】
また、本発明の多孔加工用アルミニウムはくの製造方法によれば、ロール加工した場合に穿孔させやすく、微細な孔を高い密度で開口するのに適した素材（多孔加工用アルミニウムはく）を製造することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
以下、本発明を実施するための最良の形態に係る多孔加工用アルミニウムはくおよびその製造方法について詳細に説明する。
はじめに、本発明の実施の形態に係る多孔加工用アルミニウムはくについて説明する。
【００２４】
［１．多孔加工用アルミニウムはく］
本発明の多孔加工用アルミニウムはくは、Ｓｉ：０．０５〜０．３０質量％、Ｆｅ：０．１５〜０．６０質量％、Ｃｕ：０．０１〜０．２０質量％を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物で構成され、引張強度σBを１８０Ｎ／ｍｍ2以上で、０．２％耐力σ0.2を１５０Ｎ／ｍｍ2以上、かつ、その降伏比（σ0.2／σB）を０．８以上としている。
なお、かかる多孔加工用アルミニウムはくのはく厚は２０〜９０μｍとするのが好ましい。
本発明の多孔加工用アルミニウムはくに含まれる各合金組成と強度、降伏比、およびはく厚の数値を限定した理由について順次説明する。
【００２５】
（Ｓｉ：０．０５〜０．３０質量％）
Ｓｉは、粗大なＡｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系金属間化合物を形成させるために添加する。Ｓｉの含有量が０．０５質量％未満であると、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系金属間化合物が２元系のＡｌ−Ｆｅ系金属間化合物に変化してＡｌ−Ｆｅ系金属間化合物の数が増加するとともに微細化される。Ａｌ−Ｆｅ系金属間化合物の数が増加すると、はく圧延時の加工硬化が停滞するために、孔開け性が低下する。一方、Ｓｉの含有量が０．３０質量％を超えると、汎用合金としてのリサイクル性に問題がある。つまり、汎用（はく、缶、フィンなど）のアルミニウム合金板材ではＳｉ含有量が０．３％以下であることが必要であり、Ｓｉが０．３質量％を超えて含まれるものは汎用合金としてリサイクル使用することができない。
したがって、本発明では、Ｓｉの含有量を０．０５〜０．３０質量％とする。
【００２６】
（Ｆｅ：０．１５〜０．６０質量％）
Ｆｅを添加すると、再結晶粒の微細化に有効であるとともに、強度向上に対して効果がある。このため、Ｆｅの含有量は、０．１５質量％以上とする必要がある。一方、Ｆｅの含有量が０．６０質量％を超えると、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系金属間化合物が増加し、はく圧延中の発熱により加工硬化の停滞が著しくなるために、かえって孔開け性が低下する。
したがって、本発明では、Ｆｅの含有量を０．１５〜０．６０質量％とする。
【００２７】
なお、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系金属間化合物の形成のためにはＦｅ／Ｓｉの含有比は１以上５以下であることが望ましい。Ｆｅ／Ｓｉの含有比が１未満であるとＳｉが過剰な状態となるので、表面特性が変化することにより樹脂密着性が低下しやすくなる。一方、Ｆｅ／Ｓｉの含有比が５を超えると、Ｆｅの含有量に比してＳｉの含有量が少ないために、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系金属間化合物が２元系のＡｌ−Ｆｅ系金属間化合物に変化してＡｌ−Ｆｅ系金属間化合物の数が増加するので、はく圧延時の加工硬化が停滞し、孔開け性が低下するため好ましくない。
【００２８】
（Ｃｕ：０．０１〜０．２０質量％）
Ｃｕは、はく圧延時の加工硬化の停滞を生じさせるとともに、多孔質吸音板を作製するために、例えば、樹脂を用いて貼合せたときの強度低下抑制のために添加する。このため、Ｃｕの含有量は、０．０１質量％以上とする必要がある。一方、Ｃｕの含有量が、０．２質量％を超えると、はく圧延時の強度が高くなりすぎるために、かえって圧延性を低下させる。
したがって、本発明では、Ｃｕの含有量を０．０１〜０．２０質量％とする。
なお、Ｃｕは、中間焼鈍温度条件との組み合わせにおいて、前記した加工硬化の停滞および強度低下抑制の効果を最も発揮する。
【００２９】
（不可避的不純物）
本発明の多孔加工用アルミニウムはくには、不可避的不純物として、Ｃｒ、Ｚｎ、Ｚｒ、Ｂなどが含有され得るが、このような元素も、その含有量が０．０１質量％以下である限り、本発明の多孔加工用アルミニウムはくが要求する特性を有することができる。したがって、このような不可避的不純物を含有することは許容されるものである。
【００３０】
（Ｔｉ：０．００３〜０．０３質量％）
Ｔｉは、本発明の多孔加工用アルミニウムの合金成分として必須の元素ではないが、鋳塊組織が粗大であるとはくでのストリーク等の外観模様が発生しやすいため、鋳塊組織は微細化することが望ましい。このためには、Ａｌ−Ｔｉ−Ｂの微細化剤を用いることが有効であり、Ｔｉ量にて０．００３質量％以上の添加が望ましい。一方、Ｔｉ量にて０．０３質量％を超えると微細化の効果が飽和するので経済的に不利である。
【００３１】
（Ｍｎ：０．０５質量％以下、Ｍｇ：０．０５質量％以下）
ＭｎおよびＭｇは、本発明の多孔加工用アルミニウムの合金成分として必須の元素ではないが、はく圧延時の加工硬化停滞に寄与し、強度向上効果があるため、アルミニウム合金中に添加することが望ましいが、はく圧延性を低下させるため、その含有量は、それぞれ０．０５質量％以下とすることが望ましい。
【００３２】
（引張強度σB：１８０Ｎ／ｍｍ2、および、０．２％耐力σ0.2：１５０Ｎ／ｍｍ2）
引張強度σBは、１８０Ｎ／ｍｍ2以上、より好ましくは１９０Ｎ／ｍｍ2以上とするのがよい。また、０．２％耐力σ0.2は、１５０Ｎ／ｍｍ2以上、より好ましくは１６０Ｎ／ｍｍ2以上とするのがよい。アルミニウムはくとして高強度でありながら容易な孔開き性を得るためである。
【００３３】
（降伏比（σ0.2／σB）：０．８以上）
降伏比とは、引張強度σBに対する０．２％耐力σ0.2の比率（つまり、降伏点での歪みと引張強度での歪みの比率）のことをいい、降伏比が高いということは、降伏点から引張強度までの余裕がないことを意味する。つまり、塑性変形によって、極めて局所的な破断を容易に発生させることができるということを意味する。
高い降伏比（０．８以上）を備えるためには、前記した所定の組成のアルミニウム合金を用いて、後記する多孔加工用アルミニウムはくの製造方法によって、多孔加工用アルミニウムはくを製造するのが好ましいが、本発明は、これに限定されるものではない。
【００３４】
本発明者が検討したところ、例えば、はく厚より高い高さを有する、先端が円錐台形状の針状突起を備えた孔開け用のロールを用いたロール加工による穿孔では、ロール加工時にアルミニウムはくのはく面に針状突起の先端が押し込まれ、アルミニウムはくが円錐台の先端のコーナー部から破断することによって孔部が導入される。このとき、降伏比を高く制御することによって、押し込まれる円錐台の先端によるアルミニウムはくの破断を行い易くすることができるので、アルミニウムはくに容易に穿孔することが可能となる。
【００３５】
容易な穿孔と良好な形状の孔を形成するためには、多孔加工用アルミニウムの合金成分、並びに、均質化熱処理の条件および中間焼鈍の条件などの製造条件を適切に制御することにより、その降伏比を０．８以上、より好ましくは０．８５以上とする必要がある。降伏比が０．８未満では、ロール加工した際に良好な状態の孔を形成することができないため、吸音機能を確保するための孔分布（サイズおよび密度）を得ることができなくなる。したがって、本発明においては、降伏比を０．８以上とする必要がある。
【００３６】
（はく厚：２０〜９０μｍ）
また、本発明の多孔加工用アルミニウムはくのはく厚は、孔開け性と取扱い性の観点から適正範囲に規制するのが好ましい。
はく厚が２０μｍ未満であると、取扱い時にしわや割れが発生し易くなって、取扱い性が悪化する。また、使用環境によっては、腐食や割れなどが生じてしまい、吸音機能が劣化する可能性がある。一方、はく厚が９０μｍを超えると孔開け性が著しく低下し、吸音機能を確保するための孔分布（例えば、孔のサイズ：直径φ約０．１ｍｍ×隣接する孔との間隔：１ｍｍ）を得ることができない。
【００３７】
［２．多孔加工用アルミニウムはくの製造方法］
次に、本発明者らは、前記の課題を解決するため鋭意研究した結果、ロール加工される素材（アルミニウムはく）の合金組成を適切な範囲に規定するとともに、均質化熱処理の処理条件、中間焼鈍の処理条件を適切に規定することにより、ロール加工によって局所的な割れを発生させやすい素材（アルミニウムはく）の製造方法を見出し、本発明を完成するに至った。
【００３８】
すなわち、本発明の多孔加工用アルミニウムはくの製造方法は、Ｓｉ：０．０５〜０．３０質量％、Ｆｅ：０．１５〜０．６０質量％、Ｃｕ：０．０１〜０．２０質量％を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物で構成されるアルミニウム合金を溶解、鋳造して鋳塊を作製する造塊工程と、この鋳塊を５００〜６００℃で２〜２４時間の均質化熱処理を行う均質化熱処理工程と、均質化熱処理された鋳塊を熱間圧延して熱延板を作製する熱間圧延工程と、熱延板を冷間圧延して冷延板を作製する第１の冷間圧延工程と、冷延板を３５０〜４５０℃で０．５〜２４時間の中間焼鈍を行う中間焼鈍工程と、中間焼鈍された冷延板をさらに冷間圧延する第２の冷間圧延工程を含むものである。
【００３９】
このように、本発明の多孔加工用アルミニウムはくの製造方法は、アルミニウム合金の成分調整後に、望ましくは鋳塊組織微細化剤（例えば、ＴｉＢ）を添加した後に造塊し、均質化熱処理し、熱間圧延し、さらに冷間圧延（中間焼鈍を含む）するものであるが、以下に説明するように、均質化熱処理条件、および中間焼鈍条件を適切に規定する必要がある。
【００４０】
次に、当該多孔加工用アルミニウムはくの製造方法において規定した各条件について説明するが、アルミニウム合金の合金成分の数値限定の理由については、前記した多孔加工用アルミニウムはくの合金成分の説明と同様であるので、その説明を省略する。
【００４１】
（均質化熱処理工程の条件：５００〜６００℃で２〜２４時間）
均質化熱処理を施すのは、晶出物の形態・分布調整および析出状態の調整を行うことによって、はく圧延後の孔開け性を良好にするため、加工硬化の程度を調整して降伏比を０．８以上に維持するためと、孔開け加工後に吸音構造体の構成品として用いた場合におけるアルミニウムはくの強度低下を防止するためである。
【００４２】
そのためには、５００〜６００℃で２〜２４時間の条件で均質化熱処理を行うことが必要である。均質化熱処理温度が５００℃未満、または、均質化熱処理時間が２時間未満であると、前記組成のアルミニウム合金の固溶が不十分であるために前記のような効果を十分に得ることができない。一方、均質化熱処理温度が６００℃を超える、または、均質化熱処理時間が２４時間を超えると、もはや効果が飽和してしまい経済的に不利である。
【００４３】
（中間焼鈍工程の条件３５０〜４５０℃で０．５〜２４時間）
前記したように、第１の冷間圧延工程によって得た冷延板に対し中間焼鈍を行う。
中間焼鈍工程は、素材（アルミニウムはく）の固溶レベルを調整することで、圧延後の加工硬化特性を調整して０．８以上の降伏比を得るとともに、多孔加工用アルミニウムはくとして必要な強度（引張強度および耐力）や耐軟化性を得るために必要である。
そのためには、３５０〜４５０℃で０．５〜２４時間の中間焼鈍を行う必要がある。中間焼鈍の温度が３５０℃未満であると、所望の強度が得られない場合がある。一方、中間焼鈍の温度が４５０℃を超えると、強度向上の効果が少なく、経済的に不利である。
また、中間焼鈍の焼鈍時間が０．５時間未満であると、コイル長手・幅方向で固溶程度が不十分かつ不均一となる。そのため、コイル長手方向において均一に高い強度を得ることができず、高い降伏比が得られにくい。一方、中間焼鈍の焼鈍時間が２４時間を超えると、もはや効果が飽和してしまい経済的に不利である。
【００４４】
このように、造塊後、適切な条件下で均質化熱処理を行った鋳塊に適切な条件下で熱間圧延を行い、例えば、板厚２〜６ｍｍの熱延板を得る。次いで、この熱延板を用いて冷間圧延（第１の冷間圧延工程）を行い、例えば、板厚０．２〜０．８ｍｍの冷延板を得る。そして、後記する条件で中間焼鈍を行った後、再度冷間圧延（第２の冷間圧延工程）を行い、例えば、はく厚２０〜９０μｍの多孔加工用アルミニウムはくを得る。
【実施例】
【００４５】
次に、本発明の多孔加工用アルミニウムはく、およびその製造方法について、本発明の条件を満たす実施例と、本発明の条件を満たさない比較例を対比することで具体的に説明する。
【００４６】
（１）  まず、表１の実施例１〜７および比較例１〜８に示す組成を有し、残部がＡｌと不可避的不純物からなるそれぞれのアルミニウム合金を調整して鋳塊を造塊し、表１に示す条件で均質化熱処理を行った。そして、均質化熱処理を行った鋳塊を熱間圧延して板厚５ｍｍの熱延板を得た。次いで、この熱延板を冷間圧延（第１の冷間圧延）して、板厚０．４ｍｍの冷延板を得た。そして、この冷延板を表１に示す条件で中間焼鈍し、中間焼鈍した冷延板を用いて再度冷間圧延（第２の冷間圧延）を行い、表１に示す厚さのはく厚（μｍ）を有する実施例１〜７および比較例１〜８に係るアルミニウムはくを製造した。
なお、表１中の下線部は、本発明の条件を満たしていないことを示す。
【００４７】
【表１】
2006283114.tif 000002
【００４８】
そして、かかる組成と前記した製造方法によって製造した実施例１〜７および比較例１〜８に係るアルミニウムはくの強度および孔開け性についての評価を行った。
【００４９】
〔強度〕
実施例１〜７および比較例１〜８のアルミニウムはくについて、引張方向が圧延方向と平行になるようにＪＩＳ５号引張試験片を作製した。その後、ＪＩＳＺ２２４１による引張試験を実施し、引張強度σB、耐力σ0.2および伸びを測定した。
そして、測定した引張強度σBと耐力σ0.2から降伏比（σ0.2／σB）を算出した。降伏比が０．８以上であるものを良好とした。
【００５０】
〔孔開け性〕
また、実施例１〜７および比較例１〜８のアルミニウムはくの孔開け性については、それぞれについて１ｍ2のアルミニウムはくを用意し、基底径φ０．２ｍｍ、先端径φ０．０６ｍｍ×高さ０．１５ｍｍ、ピッチ１ｍｍの円錐台形状の針状突起を備えた孔開け用のロールで圧延加工（ロール加工）を行うことにより直径がφ約０．１ｍｍの孔を１ｍｍの間隔で穿孔した。そして、穿孔したアルミニウムはくを目視観察し、貫通孔の比率が８０％以上である場合を、孔開け性に優れる（「○」）と評価し、さらに、貫通孔間において亀裂の伝播がほとんど観られないものを孔開け性に特に優れる（「◎」）と評価した。これに対し、貫通孔の比率が８０％未満のものを孔開け性に劣る（「×」）と評価した。
【００５１】
実施例１〜７および比較例１〜８に係るアルミニウムはくの強度および孔開け性の評価結果を表２に示す。なお、表２中、下線部は、本発明の条件を満たしていないことを示す。
【００５２】
【表２】
2006283114.tif 000003
【００５３】
表２に示すように、実施例１〜７は、アルミニウム合金の組成、均質化熱処理工程の条件、および、中間焼鈍工程の条件、のいずれの条件も、本発明で規定した範囲を満たしていたので、強度、降伏比および孔開け性のいずれの評価項目についても良好な結果であった。特に、実施例１〜６は、貫通孔間において亀裂の伝播がほとんど観られず、孔開け性に特に優れるものであった。
【００５４】
これに対し、比較例１〜８は、アルミニウム合金の組成、均質化熱処理工程の条件、中間焼鈍工程の条件のうちのいずれかが本発明で規定した範囲から外れていたため、強度、降伏比および孔開け性の評価項目のうち少なくとも一つが好ましくない結果となった。
【００５５】
具体的には、比較例１は、Ｓｉの含有量が本発明で規定する範囲未満であったために、はく圧延時の加工硬化が停滞し、強度が向上しなかったために、孔開け性が劣る結果となった。
【００５６】
比較例２は、Ｆｅの含有量が本発明で規定する範囲未満であったために、強度向上の効果を得ることができなかった。そのため、所望の降伏比を得ることができず、孔開け性が劣る結果となった。
【００５７】
比較例３は、Ｆｅの含有量が本発明で規定する範囲を超えていたために、はく圧延中の発熱によって加工硬化が停滞し、強度が向上しなかったために、孔開け性が劣る結果となった。
【００５８】
比較例４は、Ｃｕの含有量が本発明で規定する範囲未満であったために、樹脂を用いて貼合せたときの強度低下の抑制を図ることができなかった。そのため、所望の降伏比を得ることができず、孔開き性が劣る結果となった。
【００５９】
比較例５は、均質化熱処理の温度条件が本発明で規定する範囲未満であったために、アルミニウム合金の固溶が不十分となった。そのため、晶出物の形態・分布調整および析出状態の調整が不適切となった結果、加工硬化も不十分となり、所望の降伏比を得ることができず、孔開き性が劣る結果となった。
【００６０】
比較例６は、均質化熱処理の処理時間が本発明で規定する範囲未満であったために、アルミニウム合金の固溶が不十分となった。そのため、晶出物の形態・分布調整および析出状態の調整が不適切となった結果、加工硬化も不十分となり、所望の降伏比を得ることができず、孔開き性が劣る結果となった。
【００６１】
比較例７は、中間焼鈍の温度条件が本発明で規定する範囲未満であったために、所望の強度が得られなかった。そのため、所望の降伏比を得ることができず、孔開き性に劣る結果となった。
【００６２】
比較例８は、中間焼鈍の処理時間が本発明で規定する範囲未満であったために、コイルの長手・幅方向での固溶程度が不十分かつ不均一となり、コイル長手方向において高い強度を均一に得ることができず、強度のばらつきが生じた。そのため、所望の降伏比を得ることができず、孔開き性が劣る結果となった。
【００６３】
なお、Ｓｉの含有量が本発明で規定する範囲を超えた場合、所望の降伏比を得ることができ、孔開き性も優れたものであったが、リサイクル性の観点から好ましくない（規格から外れるため、リサイクルに用いることができない）ため、表１および表２に示さなかった。
【００６４】
また、Ｃｕの含有量が本発明で規定する範囲を超えたものは、はく圧延時にしわや割れ（破れ）などが発生し、取扱い性に劣るものであった。
【００６５】
また、均質化熱処理工程の条件と中間焼鈍工程の条件において、処理温度および処理時間が本発明で規定する範囲を超えたものは、所望の降伏比を得ることができ、孔開き性も優れたものであったが、経済的に不利なものであった。
【００６６】
さらに、はく厚が２０μｍ未満のものは、所望の強度および降伏比を得ることができ、また、優れた孔開き性を得ることができたが、多少しわや割れが発生し易かった。
また、はく厚が９０μｍを超えるものでも、所望の強度および降伏比を得ることができるとともに、優れた孔開き性を得ることができ、特に問題はなかった。
【００６７】
（２）  次に、本発明の多孔加工用アルミニウムはくについて、より良好な外観や強度向上を図るため、Ｔｉの含有量、Ｍｎの含有量、および、Ｍｇの含有量の検討を行った。
表３は、実施例８〜１１のアルミニウムはくの組成成分の含有量を示す。
表３に示すように、実施例８〜１１は、表１で示したＳｉ，Ｆｅ，Ｃｕを本発明で規定された範囲内で含有し、さらに、Ｔｉ，Ｍｇ，Ｍｎのいずれかを任意成分として含有させたものである。
【００６８】
表３の実施例８〜１１に示す組成を有し、残部がＡｌと不可避的不純物からなるそれぞれのアルミニウム合金を調整して鋳塊を造塊し、表３に示す条件で均質化熱処理を行った。そして、均質化熱処理を行った鋳塊を熱間圧延して板厚５ｍｍの熱延板を得た。次いで、この熱延板を冷間圧延（第１の冷間圧延）して、板厚０．４ｍｍの冷延板を得た。そして、この冷延板を表３に示す条件で中間焼鈍し、中間焼鈍した冷延板を用いて再度冷間圧延（第２の冷間圧延）を行い、はく厚６０μｍの実施例８〜１１に係るアルミニウムはくを製造した。
【００６９】
【表３】
2006283114.tif 000004
【００７０】
そして、かかる組成と前記した製造方法によって製造した実施例８〜１１に係るアルミニウムはくの強度および孔開け性についての評価を行った。なお、アルミニウムはくの強度および孔開け性についての評価の方法は、前記した方法と同様であるのでその説明を省略する。
【００７１】
【表４】
2006283114.tif 000005
【００７２】
表４に示すように、実施例８〜１１は、アルミニウム合金の組成、均質化熱処理工程の条件、および、中間焼鈍工程の条件、のいずれの条件も、本発明で規定した範囲を満たし、さらに、所定の特性を付与するためＴｉ，Ｍｎ，Ｍｇを含有していたので、強度、降伏比および孔開け性のいずれの評価項目についても良好な結果であった。
【００７３】
具体的には、実施例８および実施例９は、本発明で規定する合金組成以外にも、Ｔｉを０．００３〜０．０３質量％の範囲で含有しているので、表４には示していないが、ストリークなどの外観模様が発生せず、良好な外観を得ることができた。
【００７４】
実施例１０は、本発明で規定する合金組成以外にも、Ｍｎを０．０５質量％以下の範囲で含有していたので、高い強度と高い降伏比を備えた多孔加工用アルミニウムはくとすることができた。
実施例１１は、本発明で規定する合金組成以外にも、Ｍｇを０．０５質量％以下の範囲で含有していたので、高い強度と高い降伏比を備えた多孔加工用アルミニウムはくとすることができた。
【００７５】
以上、本発明の多孔加工用アルミニウムはく、および、多孔加工用アルミニウムはくの製造方法について、最良の実施形態および実施例を示して詳細に説明してきたが、本発明の内容は以上の内容に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で広く変更・改変して適用できることはいうまでもない。
例えば、本発明の多孔加工用アルミニウムはくの製造方法の中間焼鈍を連続加熱処理で実施することもできる。なお、この場合の焼鈍条件は、通常用いられる手法によって適宜設定することが可能である。このようにしても、アルミニウム合金の固溶が十分に行われ、また、加工硬化の程度を適切にすることができるので、高い強度および降伏比（０．８以上）を備えた、良好な孔開け性を有する多孔加工用アルミニウムはくを製造することが可能である。