(57)【要約】  【課題】バルジングにともなう鋳片の内部割れを発生させることなく、中心偏析およびポロシティの発生を解消し、健全な鋳片を製造できる連続鋳造方法を提供する。  【解決手段】(1)未凝固部を含む鋳片を、厚さ方向に５〜３０ｍｍの範囲内でバルジングさせた後に、圧下ロール対を用いてバルジング相当量を圧下する連続鋳造方法であって、鋳造方向に１または２以上の単位バルジング区間に分割し、該単位バルジング区間内で、鋳造方向に配置した複数のガイドロール対のロールキャビティを（４．０ｍｍ／ｍ）以下の範囲で直線的に増加させ、鋳片厚さを鋳造方向に対して直線的または折れ線状に増加させる連続鋳造方法。(2)鋳造方向に実質的に同一のロールキャビティを有するロールセグメントごとに、ロールキャビティを（８．５ｍｍ／１ロールセグメント）以下の範囲で段階的に増加させ、鋳片の厚さを鋳造方向に対して段階的に増加させる連続鋳造方法。【選択図】  図３
2006181587.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
未凝固部を含む鋳片を、その厚さ方向に５〜３０ｍｍの範囲内でバルジングさせた後に、少なくとも一対の圧下ロール対を用いてバルジング相当量を圧下する連続鋳造方法であって、鋳片の厚さを鋳造方向に対して増加させる区間を鋳造方向に１または２以上の単位バルジング区間に分割し、鋳造方向に配置した該単位バルジング区間内の複数のガイドロール対のロールキャビティを、該単位バルジング区間内において鋳造方向長さ１ｍ当たり４．０ｍｍ以下の範囲で直線的に増加させ、かつ、隣接する単位バルジング区間との間ではロールキャビティを連続的に変化させて、鋳片の厚さを鋳造方向に対して増加させることを特徴とする連続鋳造方法。
【請求項２】
未凝固部を含む鋳片を、その厚さ方向に５〜３０ｍｍの範囲内でバルジングさせた後に、少なくとも一対の圧下ロール対を用いてバルジング相当量を圧下する連続鋳造方法であ
って、鋳片の厚さを鋳造方向に対して増加させる区間において、実質的に同一のロールキャビティを有する複数のガイドロール対を鋳造長さ方向に配置し集合させたロールセグメントごとに、ロールキャビティを１ロールセグメント当たり８．５ｍｍ以下の範囲で段階的に増加させ、鋳片の厚さを鋳造方向に対して段階的に増加させることを特徴とする連続鋳造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、炭素鋼、ステンレス鋼、高合金鋼などを対象として、バルジングさせたときに内部割れを発生させることなく、鋳片の中心部に発生する偏析およびポロシティを低減できる鋼の連続鋳造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
連続鋳造方法により鋳片を製造する場合には、しばしば中心偏析やセンターポロシティ（以下、単に、「ポロシティ」とも記す）と呼ばれる内部欠陥の発生が問題となる。鋳片の未凝固部分を圧下することにより、上記の品質改善を図るに当たり、ロールの軸方向にわたってロール直径が同一の「平行ロール」を用いて圧下する場合には、鋳片の幅方向両端部の凝固部を圧下する必要があり、大きな圧下力を要するという問題があった。これに対し、鋳片の未凝固部分のみを選択的に圧下する意図で、ロールの軸方向に直径が異なる「異径ロール」による圧下技術が提案され、実施されているが、鋳片の幅方向中央部表面に凹部が残存するという問題があった。
【０００３】
一方、鋳片をバルジングさせた後に圧下する「バルジング圧下技術」の適用に際しては、バルジング量が大きくなるとバルジングに伴って鋳片に内部割れが発生するという問題があった。
【０００４】
連続鋳造法による鋳片の製造では、前記のとおり、厚さ中心部に中心偏析やポロシティと称する内部欠陥が発生し、このような鋳片を圧延した場合には、内部品質の良好な製品は得られない。中心偏析は、鋳片の最終凝固部である厚さ方向中心部においてＣ、Ｓ、Ｐ、Ｍｎなどの溶質成分が濃化し、他の部分よりも成分濃度が高くなる正偏析を生じる現象であり、鋼材の靭性を低下させる原因となる。
【０００５】
例えば、硬鋼線材用のブルーム鋳片におけるポロシティは、熱間圧延後の線材の中心部に欠陥として残存する。このような線材を冷間で伸線加工すると、カッピー破断と称する断線事故が発生する。また、このような鋳片を熱間圧延して棒鋼に加工した場合においても、鋳片のポロシティは棒鋼の中心部に欠陥として残存する。この棒鋼を冷間にて押し出し加工する際には、シェブロンクラックといわれる欠陥が発生する。このような鋳片の厚さ中心部のポロシティは、鋳片の最終凝固部では溶鋼が流動しにくいことから、凝固時の体積収縮によって生じる狭い隙間に溶鋼が補給されないまま凝固が完了することにより発生する。
【０００６】
鋳片の中心偏析やポロシティの発生防止方法としては、以下のような技術が開示されている。
【０００７】
特許文献１には、凝固シェルに、積極的にバルジング力を作用させて、鋳片内未凝固層の厚さを増大させ、次いで、液相線クレータエンドと固相線クレータエンドとの間の鋳片に圧下を加え、中心偏析の発生を低減する連続鋳造方法が開示されている。しかし、特許文献１においては、バルジングの具体的方法については記載されておらず、バルジング時における鋳片の内部割れの発生が避けられない。
【０００８】
特許文献２には、変形抵抗の大きい鋳片両端部の凝固部の圧下を避け、圧下力を効率的に付与する方法が開示されている。すなわち、鋳片の凝固完了点より前の未凝固部に電磁攪拌などの作用を加えて凝固完了点近傍の未凝固部を等軸晶化し、凝固完了点の直前の鋳片中央の未凝固部に、キャメル・クラウン・ロールと呼ばれるロールの軸方向中央部に突出部を設けた段付きロールにより圧下率２％以上の圧下を加えて強制的に凝固完了点を形成させる連続鋳造方法が開示されている。しかし、ここで開示された方法は、段付きロールにより鋳片の幅方向中央部を局部的に圧下することから、鋳片表面に凹部が形成され、これが、その後の圧延工程で寸法不良や平坦度不良を発生させる原因となる。
【０００９】
さらに、特許文献３には、鋳型下方の鋳片未凝固域に対応する位置の鋳片長辺側を支持する複数の開閉可能な鋳片ガイドのうち、後方の少なくとも１対以上、或いは全てのガイドを鋳片厚み以上に開いて設置し鋳造することにより、ロール間バルジングによる鋳造方向の凝固シェルの凹凸および凝固収縮による溶鋼吸引により発生する濃化溶鋼の封じ込みを防止する連続鋳造方法が開示されている。しかし、特許文献３には、鋳片の圧下は記載されていない。
【００１０】
そして、特許文献４には、鋳型直下から引き抜き方向に配列されたガイドロールの鋳片厚さ方向の間隔を段階的に増加させて、鋳片の中心部固相率が０．１以下の位置でバルジングを生じさせ、鋳片の最大厚さを鋳型短辺長さよりも２０〜１００ｍｍ厚くし、凝固完了点直前にて少なくとも１対の圧下ロールにより前記バルジング量相当分を圧下する連続鋳造方法が開示されている。しかしながら、この方法においても、バルジングのさせ方次第では、凝固界面にバルジングに伴う内部割れの発生することが判明した。  
上述のとおり、異径ロールを用いた鋳片圧下技術あるいは鋳片をバルジングさせた後圧下するバルジング圧下技術のいずれを用いるにしろ、鋳片の中心偏析やポロシティの発生を防止するためには、なお、解決されねばならない問題が残されている。
【００１１】
【特許文献１】特公昭６２−３４４６１号公報（特許請求の範囲および第２欄２５行〜第３欄４行）
【００１２】
【特許文献２】特開昭６１−１３２２４７号公報（特許請求の範囲および２頁右上欄１４〜１９行）
【特許文献３】特開平６―３３５７５６号公報（特許請求の範囲および段落〔００１５〕）
【特許文献４】特開平９―５７４１０号公報（特許請求の範囲および段落〔００１２〕〜〔００１６〕）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
本発明は、上記の問題に鑑みてなされたものであり、その課題は、未凝固部を含む鋳片のバルジング圧下技術において、バルジングにともなう鋳片の内部割れを発生させることなく、中心偏析およびポロシティの発生を解消し、健全な鋳片を製造することのできる連続鋳造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明者は、上述の課題を解決するために、従来の問題点を踏まえて、バルジング圧下技術を用いた中心偏析およびポロシティの発生解消方法について検討を行い、下記の（ａ）〜（ｃ）の知見を得て、本発明を完成させた。
【００１５】
（ａ）鋳片をバルジングさせる場合に、鋳片厚さを鋳造方向に対して増加させる区間を単位バルジング区間に分割し、単位バルジング区間内のロールキャビティを鋳造方向長さ１ｍ当たり４．０ｍｍ以下の範囲で直線的に増加させ、鋳片厚さを鋳造方向に対して直線的にまたは折れ線状に増加させることにより、鋳片の内部割れを防止することができる。
【００１６】
（ｂ）鋳片をバルジングさせる場合に、複数のガイドロール対を鋳造長さ方向に配置し集合させたロールセグメントごとに、ロールキャビティを１ロールセグメント当たり８．５ｍｍ以下の範囲で段階的に増加させることにより、鋳片の内部割れを防止することができる。
【００１７】
（ｃ）鋳片をバルジングさせた後、鋳片の横断面形状をバルジング前の元の矩形形状に戻すように、バルジング相当量の圧下を加える方法が適切である。
【００１８】
本発明では、上記（ａ）のバルジング方法を「テーパー型バルジング」と称し、上記（ｂ）のバルジング方法を「段階的バルジング」と称することとする。
【００１９】
本発明は、上記の知見に基づいて完成されたものであり、その要旨は、下記の（１）および（２）に示す連続鋳造方法にある。
【００２０】
（１）未凝固部を含む鋳片を、その厚さ方向に５〜３０ｍｍの範囲内でバルジングさせた後に、少なくとも一対の圧下ロール対を用いてバルジング相当量を圧下する連続鋳造方法であって、鋳片の厚さを鋳造方向に対して増加させる区間を鋳造方向に１または２以上の単位バルジング区間に分割し、鋳造方向に配置した該単位バルジング区間内の複数のガイドロール対のロールキャビティを、該単位バルジング区間内において鋳造方向長さ１ｍ当たり４．０ｍｍ以下の範囲で直線的に増加させ、さらに、隣接する単位バルジング区間との間ではロールキャビティを連続的に変化させて、鋳片の厚さを鋳造方向に対して増加させる連続鋳造方法（以下、「第１発明」と称する）。
【００２１】
（２）未凝固部を含む鋳片を、その厚さ方向に５〜３０ｍｍの範囲内でバルジングさせた後に、少なくとも一対の圧下ロール対を用いてバルジング相当量を圧下する連続鋳造方法であって、鋳片の厚さを鋳造方向に対して増加させる区間において、実質的に同一のロールキャビティを有する複数のガイドロール対を鋳造長さ方向に配置し集合させたロールセグメントごとに、ロールキャビティを１ロールセグメント当たり８．５ｍｍ以下の範囲で段階的に増加させ、鋳片の厚さを鋳造方向に対して段階的に増加させる連続鋳造方法（以下、「第２発明」と称する）。
【００２２】
本発明において、「隣接する単位バルジング区間との間ではロールキャビティを連続的に変化させる」とは、隣接する単位バルジング区間の端部間において、ロールキャビティの値が連続しており、ロールキャビティの増加状況が直線的または折れ線状になるように変化させることを意味する。
【００２３】
「実質的に同一のロールキャビティ」とは、ロールセグメント内における装置的な寸法公差の範囲内で同一のロールキャビティを有することを意味する。
【００２４】
「段階的に増加させる」とは、隣接するロールセグメントの端部間おいて、ロールキャビティの値が不連続であることを意味する。
【００２５】
また、「１ロールセグメント当たり」とは、１ロールセグメントの鋳造方向長さ当たりを意味し、その鋳造方向長さは、スラブ連続鋳造機の場合においては、およそ１．５〜２．１ｍの範囲であり、また、ブルーム連続鋳造機の場合では、およそ１．７〜２．８ｍである。
【発明の効果】
【００２６】
本発明の連続鋳造方法によれば、炭素鋼、ステンレス鋼、高合金鋼などの連続鋳造において、バルジングに伴う鋳片の内部割れを発生させることなく、中心偏析およびポロシティを防止することができ、内部品質の良好な鋳片を製造することができる。また、本発明の方法により製造した鋳片を素材として熱間圧延することにより、内部品質に優れた線材、棒鋼、鋼管、厚板などを供給することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２７】
本発明は、前記のとおり、未凝固部を含む鋳片を、その厚さ方向にバルジングさせた後に、圧下ロール対を用いてバルジング相当量を圧下する連続鋳造方法であって、全バルジング区間を鋳造方向に１または２以上の単位バルジング区間に分割し、鋳造方向に配置した単位バルジング区間内の複数のガイドロール対のロールキャビティを、単位バルジング区間内において鋳造方向長さ１ｍ当たり４．０ｍｍ以下の範囲で直線的に増加させ、かつ、隣接する単位バルジング区間との間ではロールキャビティを連続的に変化させて、鋳片の厚さを鋳造方向に対して増加させる連続鋳造方法である。また、実質的に同一のロールキャビティを有する複数のガイドロール対を鋳造長さ方向に配置し集合させたロールセグメントごとに、ロールキャビティを１ロールセグメント当たり８．５ｍｍ以下の範囲で段階的に増加させ、鋳片の厚さを鋳造方向に対して段階的に増加させる連続鋳造方法でもある。
【００２８】
前記のとおり、鋳片をバルジングさせた後に圧下する鋳造方法は試みられていたが、バルジング量が過大な場合や、バルジング方法が適正でない場合には、例えば、鋳片横断面内において短辺コーナー部を鈍角に変形させる力が作用し、短辺部の凝固界面に引張歪みが加わるなどして、内部割れが発生するという問題があった。
【００２９】
これに対し、発明者らは、バルジングさせた場合にも内部割れが発生しないバルジング方法について試験を重ねた結果、鋳片厚さを鋳造方向に対して所定の勾配の範囲内で直線的に増加させて、テーパー状にバルジングさせるか、または、１回当たりのバルジング量を所定量以下として、段階的にバルジングさせることにより、鋳片に内部割れを発生させることなくバルジングさせることができる方法を見出した。
【００３０】
バルジング後の鋳片の圧下については、従来より、異径ロールにより圧下する方法がある。しかし、この方法は、鋳片の圧下に必要な圧下力を低減できるものの、圧下後の鋳片の横断面形状が凹凸を伴い、矩形形状にはならないという問題を有する。そこで、本発明においては、鋳造された鋳片の圧下後の横断面形状を矩形形状に維持し、かつ、圧下力も低減できる圧下方法を検討した結果、鋳片をバルジングさせた後、鋳片の横断面形状をバルジング前の元の矩形形状に戻す量だけ圧下する方法が適切であることが判明した。
【００３１】
本発明者らは、後述する試験結果から、本発明の裏付けとなる下記の知見を得て、本発明を完成させた。
【００３２】
１）鋳片をバルジングさせる場合に、鋳片厚さを鋳造方向に対して増加させる区間を１または２以上の単位バルジング区間に分割し、単位バルジング区間内のロールキャビティを鋳造方向長さ１ｍ当たり４．０ｍｍ以下の範囲で直線的に増加させ、鋳片厚さを鋳造方向に対して直線的にまたは折れ線状に増加させることにより、鋳片の内部割れを防止することができる。
【００３３】
２）鋳片をバルジングさせる場合に、実質的に同一のロールキャビティを有する複数のガイドロール対を鋳造長さ方向に配置し集合させたロールセグメントごとに、ロールキャビティを１ロールセグメント当たり８．５ｍｍ以下の範囲で段階的に増加させることにより、鋳片の内部割れを防止することができる。
【００３４】
３）鋳片をバルジングさせた後の圧下については、バルジング相当量の圧下を加えて鋳片の横断面形状をバルジング前の元の矩形形状に戻す方法が、鋳片表面の幅方向の凹凸を発生させない点で適切である。
【００３５】
以下に、本発明の裏付けとなった試験結果につき、図を用いて説明する。
【００３６】
図１は、本発明の方法を実施するための連続鋳造装置の例について縦断面を模式的に示す図である。タンディッシュから浸漬ノズル１を経て鋳型２内に注入された溶鋼３は、鋳型２および鋳型の直下に設けられた図示しない二次冷却装置により冷却されて、凝固殻５を形成する。凝固殻５は、複数のガイドロール対４により案内されながら徐々にその厚さを増し、未凝固部６を含む鋳片７となる。複数のガイドロール対により構成され、メニスカスから所定の位置に配置されたロールセグメントから、ロールキャビティを増加し始め（ロールキャビティを開放し始め）、バルジングさせた鋳片は、圧下ロール８により圧下され、ピンチロール９により鋳造方向下流側に引き抜かれる。
【００３７】
なお、図１では、１対の圧下ロールにより圧下する例を示したが、複数のロール対により段階的に圧下してもよい。圧下量については、鋳片の横断面形状が矩形形状の鋳片を得る観点から、バルジング量相当分を圧下するのが適切である。
【００３８】
圧下ロール対を１対とした前記図１に示す構成の連続鋳造装置を用いて、内部割れの発生しやすい高炭素鋼である１.０％Ｃ含有鋼により、幅６００ｍｍ、厚さ３５０ｍｍの鋳片を鋳造し、内部割れの発生の有無におよぼすバルジング条件の影響を調査した。
【００３９】
図２は、本発明におけるバルジング方法を模式的に示す図であり、同図（ａ）はテーパー型バルジングの例を示し、同図（ｂ）は段階的バルジングの例を示す図である。調査試験では、同図（ａ）および（ｂ）に示されるとおり、各ケースにおいて、ロール対を構成するガイドロール４の間隔、すなわちロールキャビティを変化させて、ロールキャビティの増加量を変化させながらバルジング試験を行った。なお、同図（ｂ）の段階的バルジングにおいては、ロールセグメント１０ごとにロールキャビティを増加させた。鋳造後の鋳片から内部調査用の鋳片を採取して、その横断面のサルファープリントにより内部割れの発生状況を調査した。
【００４０】
図３は、前記図２（ａ）で示したテーパー型バルジングにおいて、ロールキャビティ増加区間の長さおよび総バルジング量が内部割れの発生の有無に及ぼす影響を示した図である。同図の結果から、総バルジング量によらず、ロールキャビティ増加区間において、鋳造方向長さ１ｍ当たりロールキャビティを４．０ｍｍ以下の範囲で直線的に増加させる、すなわち、ロールキャビティの増加勾配が４．０ｍｍ／ｍ以下となるようにロールキャビティを増加させて鋳片をバルジングさせれば、バルジングに伴う内部割れは発生しないことが判明した。
【００４１】
図４は、前記図２（ｂ）で示した段階的バルジングにおいて、第１段のバルジング量および第２段のバルジング量が内部割れの発生の有無に及ぼす影響を示した図である。同図の結果によれば、第１段および第２段のバルジング量がともに８．５ｍｍ以下であれば、バルジングに伴う内部割れ発生しないことが明らかである。上記の結果から、鋳造方向の３以上の区間に分割して複数段に分けてバルジングさせる場合においても、１段当たりのバルジング量を８．５ｍｍ以下とすることにより、バルジングに伴う内部割の発生を防止できることが判明した。
【００４２】
下記に、本発明を前記の範囲に限定した理由、および本発明の好ましい範囲について説明する。
【００４３】
ａ）総バルジング量：５〜３０ｍｍ
バルジングは、中心偏析およびセンターポロシテを効果的に低減させるために行うものであり、総バルジング量が５ｍｍ未満ではその効果を得ることができない。一方、鋳片の総バルジング量が３０ｍｍを超えて大きくなると、長いゾーンにわたってバルジングさせる必要があり、また、凝固界面における引張応力の増大が避けられなくなって、内部割れを発生するおそれが生じる。そこで、総バルジング量の適正範囲を５〜３０ｍｍとした。
【００４４】
ｂ）ロールキャビティの増加勾配≦４．０ｍｍ／ｍ
鋳造方向長さ１ｍ当たりロールキャビティを４．０ｍｍ以下の範囲で直線的に増加させれば、鋳片の内部割れは発生しないことから、ロールキャビティの増加勾配の適正範囲を４．０ｍｍ／ｍ以下とした。なお、ロールキャビティの増加区間において、ロールキャビティの増加パターンが複数の単位区間における直線から構成され、かつ各単位区間ごとの直線を連結した折れ線形状となる場合は、各単位区間におけるロールキャビティの増加勾配を全て４．０ｍｍ／ｍ以下とすればよい。なお、さらに好ましいロールキャビティの増加勾配は、３．０ｍｍ／ｍ以下である。
【００４５】
ｃ）１段当たりのバルジング量≦８．５ｍｍ
実質的に同一のロールキャビティを有する複数のガイドロールで構成されるロールセグメントごとにロールキャビティを段階的に増加させる場合は、１段当たりのバルジング量を８．５ｍｍ以下とすることにより、バルジングにともなう内部割の発生を防止できる。そこで、１段当たりのバルジング量を８．５ｍｍ以下とした。なお、１段当たりのバルジング量は、７．０ｍｍ以下とすることが好ましい。ここで、「１ロールセグメント当たり」の鋳造方向長さは、スラブ連続鋳造機の場合では、およそ１．５〜２．１ｍであり、また、ブルーム連続鋳造機の場合では、およそ１．７〜２．８ｍである。
【実施例】
【００４６】
本発明の連続鋳造方法の効果を確認するため、下記の連続鋳造試験を行い、その結果を評価した。
【００４７】
（実施例１）
図１に示される連続鋳造装置を用いて、高炭素鋼（Ｃ：１．０％、Ｓｉ：０．２〜０．３％、Ｍｎ：０．３〜０．４５％、Ｐ：０．０１５〜０．０８％、Ｓ：０．００８〜０．０５％）を鋳造し、前記図２（ａ）に示したとおり、ガイドロール対のロールキャビティを増加させつつ、テーパー型バルジングを付与後、圧下ロールによりバルジング相当量の圧下を行って、幅６００ｍｍ、厚さ３５０ｍｍの鋳片を製造した。鋳造方法は、前記図１について説明した内容と同様の方法とし、鋳造速度は０．４５〜０．６０ｍ／ｍｉｎの範囲とした。
【００４８】
表１に、試験条件および試験結果を示した。
【００４９】
【表１】
2006181587.tif 000003
【００５０】
同表において、バルジングゾーン長さは、ガイドロール対のロールキャビティ増加区間の長さを表し、また、バルジングテーパー量は、前記ロールキャビティの増加勾配を表す。
【００５１】
鋳造後の鋳片から内部調査用に長さ８００ｍｍの鋳片を採取し、長手方向に等間隔に５
枚の横断サンプルを採取し、そのサルファープリントにより内部割れの発生の有無を調査
した。内部割れは、長さ５ｍｍ以上の場合を「内部割れ有り」とし、それ未満の場合を「
内部割れ無し」とした。また、ポロシティについては、サルファープリントにより調査し
、直径２ｍｍ以上の場合を「ポロシティ残存有り」とし、それ未満の場合を「ポロシティ
残存無し」とした。
【００５２】
また、炭素濃度中心偏析比は、鋳片の厚さ方向中心部に相当する位置の２６箇所から７ｍｍピッチで直径２ｍｍのドリル刃により切り粉を採取し、その分析値Ｃ（％）を取鍋分析値Ｃｏ（％）で除して、Ｃ／Ｃｏを求め、これらの平均値を算出して中心偏析比とした。
【００５３】
試験番号１−１〜１−３は、第１発明の範囲を満足する本発明例についての試験であり、試験番号１−４〜１−６は、第１発明で規定する条件の少なくとも１つが満たされない比較例についての試験である。
【００５４】
試験番号１−１〜１−３は、いずれも、総バルジング量が５〜３０ｍｍの範囲を満足し、バルジングテーパー量も４．０ｍｍ／ｍ以下の範囲を満たすことから、内部割れの発生およびポロシティの残存はなく、鋳片の品質は良好であった。これに対して、試験番号１−４および１−５は、バルジングテーパー量が大きく、内部割れが発生した。また、試験番号１−６では、内部割れの発生は認められなかったものの、総バルジング量が４．０ｍｍと少なかったことから、ポロシティが残存し、偏析低減効果もみられなかった。
【００５５】
（実施例２）
実施例１と同様に、高炭素鋼を鋳造し、前記図２（ｂ）に示した方法により、ガイドロール対のロールキャビティをロールセグメントごとに段階的に増加させつつ、段階的バルジングを付与後、圧下ロールによりバルジング相当量の圧下を行って幅６００ｍｍ、厚さ３５０ｍｍの鋳片を製造した。
【００５６】
表２に、試験条件および試験結果を示した。
【００５７】
【表２】
2006181587.tif 000004
【００５８】
同表において、第１段、第２段および第３段バルジングを行わせるロールセグメントの鋳造方向長さは、それぞれ、３．３ｍ、５．７ｍ、および８．８ｍである。
【００５９】
試験番号２−１〜２−３は、いずれも、第２発明の範囲を満足する本発明例についての試験であり、試験番号２−４〜２−６は、第２発明で規定する条件の少なくとも１つが満足されない比較例についての試験である。
【００６０】
試験番号２−１〜２−３は、総バルジング量が５〜３０ｍｍの範囲を満足し、１段当たりのバルジング量も８．５ｍｍ以下の範囲を満たすことから、内部割れの発生およびポロシティの残存はなく、鋳片の品質は良好であった。これに対して、試験番号２−４〜２−６は、１段当たりのバルジング量が大きいことに起因して、内部割れが発生した。
【産業上の利用可能性】
【００６１】
本発明の連続鋳造方法によれば、炭素鋼、ステンレス鋼、高合金鋼などの連続鋳造において、バルジングに伴う鋳片の内部割れを発生させることなく、中心偏析およびポロシティを防止することができ、内部品質の良好な鋳片を製造することができる。また、本発明の方法により製造した鋳片を素材として熱間圧延することにより、内部品質に優れた線材、棒鋼、鋼管、厚板などを供給することができる。したがって、本発明は、内部品質に優れた各種製品の素材用鋳片を製造するための連続鋳造方法として、広範に適用できる。
【図面の簡単な説明】
【００６２】
【図１】本発明の方法を実施するための連続鋳造装置の縦断面を模式的に示す図である。
【図２】本発明におけるバルジング方法を模式的に示す図であり、同図（ａ）はテーパー型バルジングの例を示し、同図（ｂ）は段階的バルジングの例を示す。
【図３】テーパー型バルジングにおいて、ロールキャビティ増加区間の長さおよび総バルジング量が内部割れの発生の有無に及ぼす影響を示した図である。
【図４】段階的バルジングにおいて、第１段のバルジング量および第２段のバルジング量が内部割れの発生の有無に及ぼす影響を示した図である。
【符号の説明】
【００６３】
１：浸漬ノズル、  ２：鋳型、  ３：溶鋼、  ４：ガイドロール対、  ５：凝固殻、
６：未凝固部、    ７：鋳片、  ８：圧下ロール、  ９：ピンチロール、
１０：ロールセグメント
【図１】
2006181587.tif 000005
【図２】
2006181587.tif 000006
【図３】
2006181587.tif 000007
【図４】
2006181587.tif 000008