(57)【要約】【課題】発泡ブロー成形中に発泡剤による気泡が破泡して散逸することがなく、所望の発泡倍率のポリプロピレン系樹脂発泡成形体を安定して製造できるようにする。【解決手段】本発明に係るポリプロピレン系樹脂発泡成形体は、長鎖分岐構造を有するポリプロピレン３０〜７０重量％と一般用ポリプロピレン７０〜３０重量％とからなる配合ポリプロピレン系樹脂に発泡剤を添加して発泡成形したものであって、前記長鎖分岐構造を有するポリプロピレンは、メルトテンションが１００ｍＮ以上のポリプロピレンであり、前記一般用ポリプロピレンはメルトフローレイトが２．０（ｇ／１０分）以下のポリプロピレンである。このため、パリソンを高温で押し出すことが可能となり、成形調整時間が短縮できる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
長鎖分岐構造を有するポリプロピレンとメルトフローレイトが２．０（ｇ／１０分）以下のポリプロピレンとからなる配合ポリプロピレン系樹脂に、発泡剤を添加して発泡ブロー成形した中空の発泡成形体であって、
配合ポリプロピレン系樹脂のメルトテンションが２３０℃で３０ｍＮ以上、メルトフローレイトが２３０℃で２．７（ｇ／１０分）以下であることを特徴とするポリプロピレン系樹脂発泡成形体。
【請求項２】
長鎖分岐構造を持つメルトテンションが１００ｍＮ以上のポリプロピレン３０〜７０重量％とメルトフローレイトが２．０（ｇ／１０分）以下のポリプロピレン７０〜３０重量％とからなる配合ポリプロピレン系樹脂に、発泡剤を添加して発泡ブロー成形した中空体であることを特徴とするポリプロピレン系樹脂発泡成形体。
【請求項３】
発泡成形体は、その肉厚に対する内面および外面におけるスキン層の膜厚比率がそれぞれ３％以上であり、前記発泡成形体の引張弾性率（Ｃ）および発泡倍率（Ｂ）と、前記発泡成形体に用いた配合ポリプロピレン系樹脂成形体の引張弾性率（Ａ）とが、Ｃ＞Ａ／Ｂの関係を満たすことを特徴とする請求項１または２記載のポリプロピレン系樹脂発泡成形体。
【請求項４】
発泡成形体は、ダクトであることを特徴とする請求項１ないし３いずれかに記載のポリプロピレン系樹脂発泡成形体。
【請求項５】
発泡成形体は、三次元的に屈曲する屈曲部を有するダクトであることを特徴とする請求項１ないし３いずれかに記載のポリプロピレン系樹脂発泡成形体。
【請求項６】
発泡成形体は、ボトルであることを特徴とする請求項１ないし３いずれかに記載のポリプロピレン系樹脂発泡成形体。
【請求項７】
発泡成形体は、コンテナであることを特徴とする請求項１ないし３いずれかに記載のポリプロピレン系樹脂発泡成形体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、発泡ブロー成形によって製造したポリプロピレン系樹脂発泡成形体に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ポリプロピレン系樹脂発泡成形体の発泡ブロー成形方法においては、ポリプロピレン系樹脂に混練された発泡剤による気泡によって発泡が行われる。しかし一般用ポリプロピレンは発泡適正温度範囲が狭く、発泡適正温度を超える高温では溶融樹脂の粘度やメルトテンションが低下して発泡剤による気泡が外部へ散逸して充分な発泡倍率が得られず、場合によっては、連続気泡化や破泡が進行し、発泡不能となるおそれがあるという問題点がある。
【０００３】
次に説明する特許文献１（特開２００４−１２２４８８号公報）に開示されたポリプロピレン系樹脂発泡体の製造方法は、上記問題点に鑑みてなされたものである。
【０００４】
特許文献１に開示された方法は、メルトテンションが１００ｍＮを超え、メルトフローレイトが０．５〜１５（ｇ／１０分）であるポリプロピレン系樹脂２０〜７０重量％と、メルトテンションが３０ｍＮ未満で、メルトフローレイトが２〜３０（ｇ／１０分）であるポリプロピレン系樹脂３０〜８０重量％とからなる基材樹脂を用い、前記基材樹脂に発泡剤を添加して混練・溶融してパリソンを押し出し、前記パリソンを吹込成形型にて型締めしたのち加圧流体を導入して中空のポリプロピレン系樹脂発泡成形体を製造する。
【０００５】
しかし、特許文献１に開示された上記方法では、発泡剤による気泡が散逸しないようにパリソンにスキン層を形成する必要性がある。そのためには、押出ダイより押し出された直後のパリソンの樹脂温度を１８０℃未満の低温にしてパリソンを押し出さなければならない。その結果、ポリプロピレン系樹脂発泡成形体の壁面にコルゲート状の凹凸が発生して外観不良となる。また、パリソンの溶融樹脂温度を下げるのに時間がかかり、生産性が低いという問題点があった。
【特許文献１】特開２００４−１２２４８８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、上記従来の技術の有する問題点に鑑みてなされたものであって、パリソンを高温、高速で押し出しても発泡ブロー成形中に発泡剤による気泡が破泡して散逸することがなく、所望の発泡倍率のポリプロピレン系樹脂発泡成形体を安定して製造することができるようにすることを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記目的を達成するため、本発明に係るポリプロピレン系樹脂発泡成形体は、長鎖分岐構造を有するポリプロピレンとメルトフローレイトが２．０（ｇ／１０分）以下のポリプロピレンとからなる配合ポリプロピレン系樹脂に、発泡剤を添加して発泡ブロー成形した中空の発泡成形体であって、配合ポリプロピレン系樹脂のメルトテンションが２３０℃で３０ｍＮ以上、メルトフローレイトが２３０℃で２．７（ｇ／１０分）以下であることを特徴とする。
【０００８】
また、長鎖分岐構造を持つメルトテンションが１００ｍＮ以上のポリプロピレン３０〜７０重量％とメルトフローレイトが２．０（ｇ／１０分）以下のポリプロピレン７０〜３０重量％とからなる配合ポリプロピレン系樹脂に、発泡剤を添加して発泡ブロー成形した中空体であることを特徴とする。
【０００９】
さらに、発泡成形体は、その肉厚に対する内面および外面におけるスキン層の膜厚比率がそれぞれ３％以上であり、前記発泡成形体の引張弾性率（Ｃ）および発泡倍率（Ｂ）と、前記発泡成形体に用いた配合ポリプロピレン系樹脂成形体の引張弾性率（Ａ）とが、Ｃ＞Ａ／Ｂの関係を満たすとよい。
【００１０】
また、発泡成形体は、三次元的に屈曲する屈曲部を有するダクト、ボトルまたはコンテナであるとよい。
【００１１】
ここで、長鎖分岐構造とは分子の長い鎖が分岐点で結合した構造であって、ポリプロピレンのメルトテンションを改良する。メルトテンションを向上させる方法としては、下記（１）〜（７）がある。
【００１２】
（１）メルトテンションの高い高分子量の高密度ポリエチレンを混合する方法（特公平６−５５８６８号公報）。
（２）クロム系触媒によって製造されるメルトテンションの高い高密度ポリエチレンを混合する方法（特開平８−９２４３８号公報）。
（３）一般的な高圧ラジカル重合法により製造される低密度ポリエチレンを混合する方法。
（４）一般的なポリプロピレンに光照射することによりメルトテンションを高める方法。
（５）一般的なポリプロピレンに架橋剤や過酸化物の存在下、光照射することによりメントテンションを高める方法。
（６）一般的なポリプロピレンにスチレンなどのラジカル重合性モノマーをプラクトする方法。
（７）プロピレンとポリエンを共重合させる方法（特開平５−１９４７７８号公報、特開平５−１９４７７９号公報）などがある。本発明では、長鎖分岐構造をもつことで（４）、（５）によるものを使用した。
【００１３】
また、引張弾性率は、引張比例限度内における引張応力とこれに対応するひずみの比であり、引張応力・ひずみ曲線が無い場合には変形開始点における接線の傾斜による。
【００１４】
試験片としてはＪＩＳ  Ｋ−７１１３の２号形であり、試験方法としては、ＪＩＳ  Ｋ−７１１３に準じて、引張速度を５０ｍｍ／分で実施した。
【００１５】
配合ポリプロピレン系樹脂の引張弾性率の測定における試験片は製品より１００〜５００ｇの発泡体を切り出し、細かくカッティングし、押出機で再押出し、５０ｍｍ×１５０ｍｍ  厚み２ｍｍの未発泡シートを作成し、このシートからＪＩＳ  Ｋ−７１１３の２号形試験片を作成して、前述の方法にて測定を行った。
【発明の効果】
【００１６】
本発明は、上述のとおり構成されているので、次に記載するような効果を奏する。
【００１７】
パリソンを高温で押し出すことが可能になり、成形調整時間が短縮できる。また、発泡剤による気泡が散逸することがなく、所望の発泡倍率を有する高品質のポリプロピレン系樹脂発泡成形体を安定して製造することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
上述した特許文献１に開示されたポリプロピレン系樹脂発泡成形体の製造方法では、押し出されたパリソンの外周面にスキン層を形成して発泡剤による気泡が散逸しないようにするために、押出ダイより押し出された直後のパリソンの溶融樹脂温度が１８０℃未満になるように、押出ダイ等の設定温度を設定してパリソンを押し出す必要がある。その結果、１８０℃未満に溶融樹脂温度を低下させるための冷却時間が必要であるため、成形調整時間が長くなってしまう。これと逆に、パリソンの溶融樹脂温度を下げずに高温成形すると、スキン層が形成されずに発泡剤による気泡が破泡し、発泡成形体の壁面の表面粗さが目立つようになる。
【００１９】
そこで、繰り返し実験を行ったところ、メルトフローレイト（ＭＦＲ）が１．８（ｇ／１０分）以下の一般用ポリプロピレンと長鎖分岐構造を持つメルトテンションが１００ｍＮ以上の発泡用ポリプロピレンとを混合した配合ポリプロピレン系樹脂を用いると、高温成形（１８０℃以上）においてもパリソンにスキン層が形成されるという知見が得られた。
【００２０】
ここで、メルトフローレイト（ＭＦＲ）とは、ＪＩＳ  Ｋ−７２１０（１９９７年）に従い、試験温度２３０℃、試験荷重２．１６ｋｇで測定したものである。
【００２１】
また、メルトテンションとは、メルトテンションテスター（株式会社東洋精機製作所製）を用い、余熱温度２３０℃、押出速度５．７ｍｍ／分で、直径２．０９５ｍｍ、長さ８ｍｍのオリフィスからストランドを押し出し、このストランドを直径５０ｍｍのローラに巻き取り速度１００ｒｐｍで巻き取ったときの張力を示すものである。
【００２２】
本発明は、上記知見に基づくものであって、長鎖分岐構造を持つメルトテンションが１００ｍＮ以上の発泡用ポリプロピレン３０〜７０重量％と、メルトフローレイト（ＭＦＲ）が１．８（ｇ／１０分）以下の一般用ポリプロピレン７０〜３０重量％からなる配合ポリプロピレン系樹脂に発泡剤を添加して発泡ブロー成形したポリプロピレン系樹脂発泡成形体である。
【００２３】
本発明において用いる発泡剤としては、物理発泡剤および化学発泡剤のいずれでもよい。
【００２４】
物理発泡剤としては、空気、炭酸ガス、窒素ガス、水等の無機系物理発泡剤、およびブタン、ペンタン、ヘキサン、ジクロルメタン、ジクロルエタン等の有機系物理発泡剤、場合によっては、二酸化炭素・窒素等の超臨界流体を用いることができる。
【００２５】
化学発泡剤としては、重炭酸ナトリウム、クエン酸ナトリウム、アゾ化合物等の超分解型の化学発泡剤を用いることができる。
【００２６】
なお、長鎖分岐構造を持つメルトテンションが１００ｍＮ以上の発泡用ポリプロピレンの割合が３０重量％未満であると、パリソンの溶融伸度が低下し、成形性が著しく悪くなる。逆に７０重量％を超えると、全体的なメルトフローレイトが大きくなり、発泡剤による気泡が散逸し易くなる。気泡が散逸しないようにするためには、パリソンの溶融樹脂温度を下げる冷却時間を必要とし、その結果、成形調整時間が長くなってしまう。さらに、発泡用ポリプロピレンは一般用ポリプロピレンに比べて高価であるため、最終製品のコスト高を招く。
【実施例１】
【００２７】
図１は、一実施例による発泡体ダクトの模式斜視図である。発泡体ダクト１は、中央部１ａと中央部１ａの一端側に連設された一方の屈曲部１ｂ、中央部１ａの他端側に連設された他方の屈曲部１ｃを有する、後述する発泡ブロー成形により一体成形された三次元的に屈曲した断面矩形状の筒状体である。
【００２８】
一方の屈曲部１ｂが中央部１ａを基準にして円弧状に屈曲（図示Ｘ軸側に屈曲）しており、その反中央部側には、中央部１ａからわずかに高い段差２ａが生じる断面形状の拡大した膨出部２が連設されている。他方、中央部１ａの他端側に連設された他方の屈曲部１ｃは、中央部１ａを基準にしてＬ字状に屈曲（図示Ｚ軸側へ屈曲し、続いて図示Ｙ軸側へ屈曲）しており、その反中央部側には一対の突条部３ａ、３ｂが間隔をおいて外面に突設された接続部３が連設されている。
【００２９】
吹込成形金型は、型締めした状態で発泡体ダクト１の外面を規制する形状のキャビティを有する分割型式のものであれば、発泡体ダクト１のパーティングライン５の全部分にバリが発生する総バリタイプの吹込成形型、あるいは、膨出部２および閉鎖部４におけるパーティングライン５の部分にのみバリが生じるタイプの吹込成形型のいずれでもよい。
【００３０】
スクリュ式押出機を備えた発泡ブロー成形機（株式会社日本製鋼所製Ｐ−５０−Ｌ／Ｄ３４）を用い、図１に示したものと同様の三次元的に屈曲した屈曲部を有する発泡体ダクトのサンプルを下記成形条件で発泡ブロー成形した。
【００３１】
記
成形条件
パリソンの外径：１２０ｍｍ
パリソンの内厚：５ｍｍ
発泡体ダクトの最も薄い部分の肉厚０．３ｍｍ
発泡剤：炭酸ガス（ＣＯ2 ）０．７７重量パーセント
【００３２】
配合ポリプロピレン系樹脂：長鎖分岐構造を持つメルトテンションが１００ｍＮ以上の発泡用ポリプロピレン〔サンアロマー（株）製、ＰＦ８１４  ＭＦＲ：３．０（ｇ／１０分）〕５０重量パーセントと、一般用ポリプロピレン〔日本ポリプロ（株）製、ＥＣ９  ＭＦＲ：０．５（ｇ／１０分）〕５０重量パーセントとの混合物
【実施例２】
【００３３】
配合ポリプロピレン系樹脂のうち、一般用ポリプロピレン〔ＭＦＲ：１．２（ｇ／１０分）日本ポリプロ（株）製ＢＣ８Ｄ〕に変更した以外は実施例１と同様に発泡体ダクトのサンプルを発泡ブロー成形した。
【実施例３】
【００３４】
配合ポリプロピレン系樹脂のうち、一般用ポリプロピレン〔ＭＦＲ：１．５（ｇ／１０分）日本ポリプロ（株）製ＥＣ７〕に変更した以外は実施例１と同様に発泡体ダクトのサンプルを発泡ブロー成形した。
【実施例４】
【００３５】
配合ポリプロピレン系樹脂のうち、一般用ポリプロピレン〔ＭＦＲ：１．８（ｇ／１０分）日本ポリプロ（株）製ＢＣ８〕に変更した以外は実施例１と同様に発泡体ダクトのサンプルを発泡ブロー成形した。
【００３６】
（比較例１）
配合ポリプロピレン樹脂のうち、一般用ポリプロピレン〔ＭＦＲ：２．３（ｇ／１０分）日本ポリプロ（株）製ＦＬ６ＣＫ〕に変更した以外は、実施例１と同様に発泡体ダクトのサンプルを発泡ブロー成形した。
【００３７】
（比較例２）
配合ポリプロピレン樹脂のうち、一般用ポリプロピレン〔ＭＦＲ：２．７（ｇ／１０分）日本ポリプロ（株）製ＢＣ６〕に変更した以外は、実施例１と同様に発泡体ダクトのサンプルを発泡ブロー成形した。
【００３８】
（比較例３）
配合ポリプロピレン樹脂のうち、一般用ポリプロピレン〔ＭＦＲ：９．０（ｇ／１０分）出光石油化学（株）製Ｊ７００ＧＰ〕に変更した以外は、実施例１と同様に発泡体ダクトのサンプルを発泡ブロー成形した。
【００３９】
実施例１〜４、比較例１〜３の各サンプルについて、スキン層の膜厚比率、内面の凹凸の有無、ピンホールの発生の有無（成形可否）を目視にて評価した。その結果を表１に示す。
【００４０】
【表１】
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※ａ  表中、一般ＰＰとＰＦ８１４との重量％割合は５０％、５０％である。
※ｂ  上表中実施例１、３に使用した一般ＰＰは押出し成形グレードである。
※ｃ  上表中実施例２、４、比較例２に使用した一般ＰＰは射出グレードである。
【００４１】
表１から明らかなように、長鎖分岐構造を持つメルトテンションが１００ｍＮ以上の発泡用ポリプロピレン３０〜７０重量％と、メルトフローレイト１．８（ｇ／分）以下の一般用ポリプロピレン７０〜３０重量％とを混合した配合ポリプロピレン系樹脂を用いると、パリソンの表面温度を下げなくてもスキン層が確実に形成されて、発泡剤による気泡セルが破泡することがなく所望の発泡倍率の発泡体ダクトを製造することができる。
【００４２】
また、発泡体ダクトは、その肉厚に対する内面および外面におけるスキン層の膜厚比率がそれぞれ３％以上であり、発泡成形体の引張弾性率である発泡体ダクト引張弾性率（Ｃ）および発泡倍率（Ｂ）と、発泡体ダクトに用いた配合ポリプロピレン系樹脂成形体の引張弾性率である未発泡引張弾性率（Ａ）とが、Ｃ＞Ａ／Ｂの関係を満たしている。
【産業上の利用可能性】
【００４３】
本発明に係るポリプロピレン系樹脂発泡成形体は、断熱性、耐熱性、剛性等に勝れており、ボトル、ダクト、中空二重壁構造パネル、中空二重壁構造の側壁や底壁を有するコンテナ等の各種用途が挙げられる。特に、耐熱性、軽量性が要求される自動車用の各種ダクトに適している。
【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】一実施例による発泡体ダクトの模式斜視図である。
【符号の説明】
【００４５】
１    発泡体ダクト
１ａ    中央部
１ｂ、１ｃ    屈曲部
２    膨出部
３    接続部
４    閉鎖部
５    パーティングライン
【図１】
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