(57)【要約】【課題】  集電性能と成形性および強度を満足し、特に耐食性に優れる固体高分子電解質型燃料電池用セパレータを提供する【解決手段】  金属基板の少なくとも片面に、導電性充填剤を混合した導電樹脂層を積層した燃料電池用セパレータにおいて、前記導電樹脂層が（ａ）体積抵抗値が１．０Ω・ｃｍ以下であり、且つ８５〜９５℃の水に３時間浸漬後の重量変化が０〜０．１％の範囲である第１の樹脂層と、（ｂ）導電樹脂層の表面を構成し且つ体積抵抗値が第１の樹脂層よりも小さい第２の樹脂層および前記金属基板との界面に設けられ且つ体積抵抗値が第１の樹脂層よりも小さい第３の樹脂層のうち少なくとも１つの樹脂層を有する燃料電池用セパレータ。【選択図】  図１
2006269090.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属基板の少なくとも片面に、導電性充填剤を混合した導電樹脂層を積層した燃料電池用セパレータにおいて、
前記導電樹脂層が
（ａ）体積抵抗値が１．０Ω・ｃｍ以下であり、且つ８５〜９５℃の水に３時間浸漬した後の重量変化が０〜０．１％の範囲である第１の樹脂層と、
（ｂ）導電樹脂層の表面を構成し且つ体積抵抗値が第１の樹脂層よりも小さい第２の樹脂層および前記金属基板との界面に設けられ且つ体積抵抗値が第１の樹脂層よりも小さい第３の樹脂層のうち少なくとも１つの樹脂層を有する燃料電池用セパレータ。
【請求項２】
前記第１の樹脂層は、導電性充填剤を１０〜５０体積％含有し、前記第２の樹脂層および第３の樹脂層は、それぞれ導電性充填剤を２０〜９０体積％含有することを特徴とする請求項１記載の燃料電池用セパレータ。
【請求項３】
前記第１〜第３の樹脂層の導電性充填剤が、炭素系材料を含有することを特徴とする請求項１または２記載の燃料電池用セパレータ。
【請求項４】
前記第１の樹脂層の導電性充填剤が、実質的に黒鉛化炭素材料および微細な炭素繊維から選ばれる１種以上からなることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項記載の燃料電池用セパレータ。
【請求項５】
前記黒鉛化炭素材料の広角Ｘ線回折より測定した、ｄ００２面の厚み方向の格子間距離が０．３５０ｎｍ以下であることを特徴とする請求項４記載の燃料電池用セパレータ。
【請求項６】
前記第２の樹脂層および第３の樹脂層のそれぞれに含まれる導電性充填剤が、微細な炭素繊維を含むことを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項記載の燃料電池用セパレータ。
【請求項７】
前記の微細な炭素繊維は、繊維径が０．００１〜０．５μｍであり繊維長が１〜１００μｍであることを特徴とする請求項４〜６のいずれか１項記載の燃料電池用セパレータ。
【請求項８】
前記樹脂がフッ素樹脂、フッ素ゴム、ポリオレフィン樹脂およびポリオレフィンエラストマーからなる群より選ばれることを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項載記の燃料電池セパレータ。
【請求項９】
前記金属基板の材料がステンレス鋼、チタン、アルミニウム、銅、ニッケルおよび鋼からなる群より選ばれることを特徴とする請求項１〜８のいずれか１項記載の燃料電池用セパレータ。
【請求項１０】
前記金属基板は、表面にニッケル、スズ、銅、チタン、金、白金、銀およびパラジウムからなる群より選ばれる少なくとも１種の金属からなるめっき層を有することを特徴とする請求項１〜９のいずれか１項記載の燃料電池用セパレータ。
【請求項１１】
請求項１〜１０のいずれか１項に記載の燃料用電池用セパレータを製造する方法であって、
金属基板の少なくとも片面に、樹脂と導電性充填剤を混合した導電樹脂層を積層する工程と、
導電樹脂層を積層した基板をプレス加工によりガス流路となる突起部および溝部を形成する工程と
を有する燃料電池用セパレータの製造方法。
【請求項１２】
請求項１〜１０のいずれか１項記載の燃料用電池用セパレータを製造する方法であって、
金属基板の少なくとも片面に、樹脂と導電性充填剤を混合した導電樹脂層を積層する工程と、
前記導電樹脂層が積層された金属基板の最表面を保護フィルムで被覆する工程と、
保護フィルムで被覆された基板をプレス加工によりガス流路となる突起部および溝部を形成する工程と、
突起部および溝部が形成された基板から保護フィルムを剥離する工程と
を有する燃料電池用セパレータの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は燃料電池用セパレータに係り、詳しくは単セルを複数積層して構成する燃料電池において隣接する単セル間に設けられ、電極との間で燃料ガス流路および酸化ガス流路を形成すると共に燃料ガスと酸化ガスとを隔てる燃料電池用セパレータであって、特に成形後の、耐食性、導電性に優れた燃料電池用セパレータに関する。
【背景技術】
【０００２】
燃料電池、特に固体高分子型燃料電池を構成するセパレータは、固体電解質膜を両側から挟持する各電極に接触して配置されて、該電極との間に燃料ガス、酸化剤ガス等の供給ガス流路を形成するため、セパレータの電極に対向する面にはガス流路を形成するための多数の突起部、溝部等が形成される。
【０００３】
また、燃料電池の単電池の起電力は、１Ｖ以下と低く、通常、複数個の単電池をセパレータを介して積層して構成される。そのため、セパレータは、電極と接触して電流を導出する役割を果たすため、集電性能に優れたものが要求される。
【０００４】
従来、一般に燃料電池用セパレータとしては、基材として強度、導電性に優れた緻密カーボングラファイト、またはステンレス鋼（ＳＵＳ）、チタン、アルミニウム等の金属材料で構成されている。
【０００５】
しかし、緻密カーボングラファイトにて構成されるセパレータは、電気伝導性が高く、かつ長期間の使用によっても高い集電性能が維持されるが、非常に脆い材料であることからセパレータの表面に多数の突起部や溝部を形成すべく切削加工等の機械加工を施すことは容易ではなく量産が困難であるという問題がある。
【０００６】
一方、上記金属材料にて構成されるセパレータにおいては、緻密カーボングラファイトに比較して強度、延性に優れていることからガス流路を形成するための多数の突起部、溝部等の形成はプレス加工が可能であって量産も容易であるという利点がある。しかし、比較的低温で動作する固体高分子型燃料電池であっても、７０〜９０℃の温度における飽和に近い水蒸気にさらされるため、金属材料を用いたセパレータでは、その表面に腐食による酸化膜が生成され易く、その結果、生成された酸化膜と電極との接触抵抗が大きくなり、セパレータの集電性能が低下する問題がある。
【０００７】
そこで、セパレータの構成材料として加工性に優れた金属材料の表面に、耐食性に優れた金等の貴金属材料をコーティングした材料が検討されている。しかしながら、このような材料は極めて高価なために汎用性に欠けるという問題がある。
【０００８】
これらの問題を解決するために、本出願人は、金属基板の表面に導電性フィラーを混合した樹脂層を設けたセパレータを開示した（特許文献１：特開２００２−１５７５０号公報、特許文献２：特開２００３−２９７３８３号公報、特許文献３：特開２００４−１４２７２号公報）。これらのセパレータでは、電気伝導性が高く、集電性能に優れていると同時に、成形性、強度および耐食性に優れている。
【特許文献１】特開２００２−１５７５０号公報
【特許文献２】特開２００３−２９７３８３号公報
【特許文献３】特開２００４−１４２７２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は、さらに性能を向上させるためになされたものであり、集電性能と成形性および強度を満足し、特に耐食性に優れる固体高分子電解質型燃料電池用セパレータを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は以下の事項に関するものである。
【００１１】
１．  金属基板の少なくとも片面に、導電性充填剤を混合した導電樹脂層を積層した燃料電池用セパレータにおいて、
前記導電樹脂層が
（ａ）体積抵抗値が１．０Ω・ｃｍ以下であり、且つ８５〜９５℃の水に３時間浸漬した後の重量変化が０〜０．１％の範囲である第１の樹脂層と、
（ｂ）導電樹脂層の表面を構成し且つ体積抵抗値が第１の樹脂層よりも小さい第２の樹脂層および前記金属基板との界面に設けられ且つ体積抵抗値が第１の樹脂層よりも小さい第３の樹脂層のうち少なくとも１つの樹脂層を有する燃料電池用セパレータ。
【００１２】
２．  前記第１の樹脂層は、導電性充填剤を１０〜５０体積％含有し、前記第２の樹脂層および第３の樹脂層は、それぞれ導電性充填剤を２０〜９０体積％含有することを特徴とする上記１記載の燃料電池用セパレータ。
【００１３】
３．  前記第１〜第３の樹脂層の導電性充填剤が、炭素系材料を含有することを特徴とする上記１または２記載の燃料電池用セパレータ。
【００１４】
４．  前記第１の樹脂層の導電性充填剤が、実質的に黒鉛化炭素材料および微細な炭素繊維から選ばれる１種以上からなることを特徴とする上記１〜３のいずれか１項記載の燃料電池用セパレータ。
【００１５】
５．    前記黒鉛化炭素材料の広角Ｘ線回折より測定した、ｄ００２面の厚み方向の格子間距離が０．３５０ｎｍ以下であることを特徴とする上記４記載の燃料電池用セパレータ。
【００１６】
６．  前記第２の樹脂層および第３の樹脂層のそれぞれに含まれる導電性充填剤が、微細な炭素繊維を含むことを特徴とする上記１〜５のいずれか１項記載の燃料電池用セパレータ。
【００１７】
７．  前記の微細な炭素繊維は、繊維径が０．００１〜０．５μｍであり繊維長が１〜１００μｍであることを特徴とする上記４〜６のいずれか１項記載の燃料電池用セパレータ。
【００１８】
８．  前記樹脂がフッ素樹脂、フッ素ゴム、ポリオレフィン樹脂およびポリオレフィンエラストマーからなる群より選ばれることを特徴とする上記１〜７のいずれか１項載記の燃料電池セパレータ。
【００１９】
９．  前記金属基板の材料がステンレス鋼、チタン、アルミニウム、銅、ニッケルおよび鋼からなる群より選ばれることを特徴とする上記１〜８のいずれか１項記載の燃料電池用セパレータ。
【００２０】
１０．  前記金属基板は、表面にニッケル、スズ、銅、チタン、金、白金、銀およびパラジウムからなる群より選ばれる少なくとも１種の金属からなるめっき層を有することを特徴とする上記１〜９のいずれか１項記載の燃料電池用セパレータ。
【００２１】
１１．  上記１〜１０のいずれか１項に記載の燃料用電池用セパレータを製造する方法であって、金属基板の少なくとも片面に、樹脂と導電性充填剤を混合した導電樹脂層を積層する工程と、導電樹脂層を積層した基板をプレス加工によりガス流路となる突起部および溝部を形成する工程とを有する燃料電池用セパレータの製造方法。
【００２２】
１２．  上記１〜１０のいずれか１項記載の燃料用電池用セパレータを製造する方法であって、金属基板の少なくとも片面に、樹脂と導電性充填剤を混合した導電樹脂層を積層する工程と、前記導電樹脂層が積層された金属基板の最表面を保護フィルムで被覆する工程と、保護フィルムで被覆された基板をプレス加工によりガス流路となる突起部および溝部を形成する工程と、突起部および溝部が形成された基板から保護フィルムを剥離する工程とを有する燃料電池用セパレータの製造方法。
【発明の効果】
【００２３】
本発明者が、金属基板の耐食性について検討した結果、導電樹脂層の吸水性と金属基板の腐食の間に強い相関性があることがわかった。しかし本発明では単純に導電樹脂層全体の吸水性を下げるのではなく、少なくとも第１の樹脂層の吸水性を低下させることにより、表面層である第２の樹脂層および金属基板との界面層である第３の樹脂層のそれぞれの機能を損なうことなく、導電樹脂層全体に対して耐食性の機能を付与することができるのである。
【００２４】
即ち、本発明の燃料電池用セパレータは、電気伝導性が高く、比較的低コストで生産可能な金属基板を主体としたものでありながら、特に耐食性、耐酸性に優れている。そのため、本発明のセパレータを用いた燃料電池では長時間運転が可能になる。しかも、本発明の燃料電池用セパレータの製造において、プレス加工によって、ガス流路を形成するための多数の突起部、溝部等を形成しても、樹脂層に切れやクラック等が発生することが無く、その点でも特に耐食性、耐酸性に優れた燃料電池用セパレータが得られる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２５】
以下、本発明を詳しく説明する。
【００２６】
図１は、多数の単電池を積層した積層型燃料電池のセパレータ付近を拡大した模式図である。単電池１ａ、単電池１ｂはそれぞれ、固体高分子電解質膜２ａ、２ｂ、それを挟持する電極３ａ、３ｂを有し、単電池１ａおよび単電池１ｂの間がセパレータ１０で隔てられていると同時に、電極３ａに接して単電池１ａ側でガス流路４ａを形成し、また電極３ｂに接して単電池１ｂ側でガス流路４ｂを形成している。この形態のセパレータ１０は、金属基板１１の両面に導電樹脂層１２を設けたものであり、電極３ａおよび電極３ｂの両方に接していることから、単電池１ａと単電池１ｂを直列に接続している。
【００２７】
この例では、金属基板の両面に導電樹脂層を設けた例であるが、セパレータは終端の単電池に用いられる場合などでは、金属基板の片面にのみ導電樹脂層が設けられる場合もあるので、以下の図面では、金属基板の片面の層構造のみを示す。
【００２８】
本発明の導電樹脂層は、前述のとおり（ａ）体積抵抗値が１．０Ω・ｃｍ以下であり、且つ８５〜９５℃の水に３時間浸漬した後の重量変化が０〜０．１％の範囲である第１の樹脂層と、（ｂ）導電樹脂層の表面を構成し且つ体積抵抗値が第１の樹脂層よりも小さい第２の樹脂層および前記金属基板との界面に設けられ且つ体積抵抗値が第１の樹脂層よりも小さい第３の樹脂層のうち少なくとも１つの樹脂層を有する。
【００２９】
図２に、セパレータの層構造の１例を示す。この形態では、金属基板１１の表面に設けられた導電樹脂層１２が、第１の樹脂層１３と第２の樹脂層１４の２層からなる。導電樹脂層の表面層を形成している第２の樹脂層は、第１の樹脂層よりも小さい体積抵抗値を有している。本発明では、表面層を構成する第２の樹脂層が導電性に優れることから、図１に示したように電極３ａ、３ｂとの接触面の抵抗を小さくすることができる。一方、金属基板側に設けられた第１の樹脂層は、体積抵抗値が１．０Ω・ｃｍ以下であるので、充分な導電性を保ちながらも第２の樹脂層ほどの導電性は要求されない。従って、第１の樹脂層については、例えば樹脂成分を増加させることなどにより、成形性・賦形性、強度および耐食性を重視して層を構成することができる。即ち、本発明では、第１の樹脂と第２の樹脂との間で体積抵抗値を変え、導電樹脂層の機能を第１の樹脂層、第２の樹脂層に分担させることで、集電性能と、プレス加工での成形性、強度および耐食性の両方を満足させることができるのである。
【００３０】
また、図３に、セパレータの異なる層構造の１例を示す。この例は、第１の樹脂層１３と金属基板１１の間に、さらに第３の樹脂層１５を設けた構造である。第３の樹脂層は、第１の樹脂層よりも小さい体積抵抗値を有しており、金属基板と導電樹脂層の間の接触抵抗を低減できる。即ち、この形態では、第３の樹脂層により金属基板と導電樹脂層との界面の接触抵抗の低減を図り、また第２の樹脂層により電極との接触抵抗の低減を図り、その一方で第１の樹脂層を成形性・賦形性、強度および耐食性を重視した層構成とすることで、集電性能と成形性、強度および耐食性の両方を満足するセパレータを得ることができる。第３の樹脂層の体積抵抗値は、第２の樹脂層の体積抵抗値と等しくても、異なっていてもどちらでも構わない。
【００３１】
その他のセパレータの形態としては、第１の樹脂層に加えて、金属基板との間に第３の樹脂層１５を設けた構造、即ち図３の形態において第２の樹脂層を設けない形態が挙げられる。この形態によれば、第３の樹脂層により金属基板と導電樹脂層との界面の接触抵抗の低減を図ることができる。
【００３２】
以上挙げた３つの形態の中で、第１の樹脂層と共に、第２の樹脂層および第３の樹脂層の両方を有するものが、接触抵抗を低減する観点から最も好ましいものである。
【００３３】
本発明では、このような形態の導電性樹脂シートにおける第１の樹脂層の単体を８５〜９５℃の水に３時間浸漬したときの重量変化が０〜０．１％の範囲である。第１の樹脂層の厚さが１００μｍ程度以下の範囲であれば、温度が８５〜９５℃で変化しても３時間の浸漬時間をとれば、それより長い時間、浸漬しても重量変化に大きな違いはないが、水の温度は通常９０±２．５℃での測定を標準とする。また、第１の樹脂層の厚みが厚くなるに従って重量変化が飽和するまでに時間がかかるので、３時間の浸漬で飽和していないことが明らかな厚さのものについては、１００μｍ以下、例えば５０〜１００μｍの厚さ（幅でもよい）としたものについて測定する。このような吸水率の測定方法で、第１の樹脂層の重量変化が０．１％を越えると、第１の樹脂層に含浸した水分によって、金属基板や金属基板表面のメッキ層が腐食され、金属基板と導電樹脂層の間の接触抵抗が大きくなりやすい。更には、金属基板や金属基板表面のメッキ層成分が腐食すると、イオン化して、導電樹脂層を透過し、燃料電池セパレータ外部に溶出し、固体高分子電解質膜のプロトンイオン伝導性を阻害するという問題が発生しやすい。
【００３４】
このように、本発明では、第１の樹脂層の吸水性を特定の範囲とすることで、第２の樹脂層および第３の樹脂層の導電性等に代表されるそれぞれの機能を損なうことなく、導電樹脂層全体に対して耐食性の機能を付与することができる。
【００３５】
次に、各層の材料を示しながらさらに詳細に説明する。
【００３６】
本発明のセパレータで使用する金属基板としては、ステンレス鋼、チタン、アルミニウム、銅、ニッケル、鋼からなる薄板が好適に使用できる。厚みは０．０３ｍｍ〜１．５ｍｍの範囲が望ましく、特に０．１〜０．３ｍｍの範囲が望ましい。
【００３７】
金属基板表面はそのままでもよいし、また種々の目的で、表面処理または表面層を設けることもできる。例えば、導電樹脂層との接着性を改善するためには、金属基板表面をシランカップリング剤等でプライマー処理することができる。
【００３８】
しかし、プライマー層および／または接着剤層を介することにより、金属基板と導電樹脂層の接触抵抗の増大が問題となる場合には、そのような層を設けることなく直接に金属基板と導電樹脂層とを接着することも好ましい。
【００３９】
また、金属基板表面が粗面化されていることも、金属基板と導電樹脂層との接着性が向上するので好ましく、金属基板と導電樹脂層が直接接着されているときは粗面化されていることが特に好ましい。粗面化の程度は、中心線平均粗さＲａが０．０５〜５．０μｍ、好ましくは０．１〜１．０μｍが好ましい。粗面の程度が小さ過ぎると、導電樹脂層との接着が不十分になり、一方凹凸差の大きな微細な粗面を形成するのは長時間を要し生産性に劣るからである。粗面化するには、エッチング方法を用いることができる。例えば、研磨剤を用いる機械エッチング、化学薬品を用いる化学エッチング、電気エネルギーを用いた陽極溶解を利用する電解エッチング等から、金属基板の種類にあわせて適宜決めることが好ましい。
【００４０】
また本発明では、金属基板の表面にめっき層を設けることも好ましい。金属の種類によっては表面に酸化膜が形成され、接触抵抗が大きくなる場合があるので、酸化膜が形成されにくい金属のめっき層を基板表面に形成することにより、金属基板と導電樹脂層との接触抵抗を小さくすることができる。めっき層を構成する金属としては、ニッケル、スズ、銅、チタン、金、白金、銀およびパラジウム等が好ましい。特に好ましくは、ニッケル、スズ、銅およびチタンである。また、このようなめっき層を設けることが好ましい金属基板材料としては、ステンレス鋼、アルミニウム、チタンおよび鋼が挙げられる。
【００４１】
導電樹脂層に混合される樹脂は、耐薬品性からフッ素樹脂、フッ素ゴム、ポリオレフィン樹脂およびポリオレフィンエラストマーが好ましい。フッ素樹脂およびフッ素ゴムとしては、具体的には、ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）、ＰＦＡ（テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体）、ＦＥＰ（テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体）、ＥＰＥ（テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体）、ＥＴＦＥ（テトラフルオロエチレン−エチレン共重合体）、ＰＣＴＦＥ（ポリクロロトリフルオロエチレン）、ＥＣＴＦＥ（クロロトリフルオロエチレン−エチレン共重合体）、ＰＶＤＦ（ポリフッ化ビニリデン）、ＰＶＦ（ポリビニルフルオライド）、ＴＨＶ（テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン−フッ化ビニリデン共重合体）、ＶＤＦ−ＨＦＰ（フッ化ビニリデン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体）、ＴＦＥ−Ｐ（フッ化ビニリデン−プロピレン共重合体）、含フッ素シリコーン系ゴム、含フッ素ビニルエーテル系ゴム、含フッ素フォスファゼン系ゴム、および含フッ素熱可塑性エラストマーを挙げることができる。これらのフッ素樹脂またはフッ素ゴムは単独で、または２種以上を混合して使用することができる。
【００４２】
特に、成形性の点からフッ化ビニリデンを含むＰＶＤＦ、ＴＨＶ、ＶＤＦ−ＨＦＰおよびＴＦＥ−Ｐが好ましい。
【００４３】
ポリオレフィン樹脂およびポリオレフィンエラストマーの具体例としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン、ポリ４−メチル−１−ペンテン、ポリヘキセン、ポリオクテン、水素添加スチレンブタジエンゴム、ＥＰＤＭ、ＥＰＭ、ＥＢＭを挙げることができる。これらの中から１種類または２種以上を混合して使用することができる。
【００４４】
これらの樹脂の中では、耐熱性、成形性の点から特にポリエチレン、ポリプロピレン、ＥＰＤＭが好ましい。
【００４５】
また、導電性充填剤は、導電性が高く、耐腐食性に優れるものが好ましく、特に、炭素系材料が好ましい。粉体状の炭素系材料としては、黒鉛（人造黒鉛、天然黒鉛、膨張黒鉛等）およびカーボンブラックが挙げられ、繊維状の炭素系材料としては、微細な炭素繊維および炭素繊維が挙げられる。微細な炭素繊維は、繊維径が０．００１〜０．５μｍ、好ましくは０．００３〜０．２μｍであり、繊維長が１〜１００μｍ、好ましくは１〜３０μｍが導電性の点から好ましい。微細な炭素繊維には、所謂カーボンナノチューブ、カーボンナノファイバーが含まれる。カーボンナノチューブとしては、炭素のチューブ構造が単一チューブであるシングル型、チューブ構造が二重のチューブであるダブル型、およびチューブ構造が三重以上となっているマルチ型構造を含み、さらに、チューブの一方の端が閉じて他方の端が開いているナノホーン型、一方の端の開口が他方の端の開口よりも大きいカップ型等の形態をも含む。
【００４６】
導電性充填剤は１種類だけを用いても、２種以上を組み合わせて用いてもよい。例えば、カーボンナノチューブおよび／またはカーボンナノファイバーとカーボンブラックや黒鉛とを混合して用いることができる。
【００４７】
ここで、第１の樹脂層に含有させる炭素系材料としては、黒鉛化炭素材料および微細な炭素繊維が好ましい。黒鉛化炭素材料とは、黒鉛化率の高い炭素材料であり、人造黒鉛、天然黒鉛、膨張黒鉛等の黒鉛の他、黒鉛化率を高めたカーボンブラックを含む。黒鉛では、六角網目構造が層状に十分発達しており、粉末黒鉛の広角Ｘ線回折による測定では、（００２）面の回折ピークが層間距離ｄ００２＝０．３３５ｎｍに鋭いピークとして観察される。本発明の第１の樹脂層に含有される黒鉛化材料は、ｄ００２が０．３５０ｎｍ以下（下限は０．３３５ｎｍ）、の範囲にピークが観察されるものが好ましく、特に０．３４５ｎｍ以下の範囲にピークが観察されるものが好ましく、最も好ましくは０．３４１ｎｍ以下の範囲にピークが観察されるものである。このような黒鉛化率の高い炭素材料または微細な炭素繊維を使用すると、樹脂層の吸水率が大きく低下する。
【００４８】
黒鉛化率を高めたカーボンブラックは、カーボンブラックを１，５００℃以上の高温で熱処理することで得ることができる。
【００４９】
カーボンブラックとして一般に知られている、オイルファーネス法製カーボンブラックやケッチェンブラック等は、黒鉛化度がほとんど無く、本発明の第１の樹脂層に使用するものとしては好ましいものではない。
【００５０】
第１の樹脂層に含まれる導電性充填剤中に、黒鉛化率の高い炭素材料および／または微細な炭素繊維以外にカーボンブラック等の導電材料が含有されていてもよいが、黒鉛化率の高い炭素材料および／または微細な炭素繊維が導電性充填剤中に占める割合は、好ましくは８０％体積以上、さらに好ましくは９０体積％以上であり、実質的にそれらのみからなることが最も好ましい。
【００５１】
また、第２および第３の樹脂層に含有させる導電性充填剤としては、導電性および接触抵抗の点で、微細な炭素繊維が特に好ましい。
【００５２】
本発明の導電樹脂層は、上述の樹脂と導電性充填剤を混合したものであり、その際に、金属基板表面に接する第１の樹脂層の体積抵抗値が、１．０Ω・ｃｍ以下（ＪＩＳ  Ｋ  ７１９４による）になるように適宜配合すればよく、第２の樹脂層および第３の樹脂層の体積抵抗値に関しては、第１の樹脂層より体積低効率が小さくなるように適宜配合すればよい。第２の樹脂層および第３の樹脂層の体積抵抗値は、好ましくは０．５Ω・ｃｍ以下、特に０．３Ω・ｃｍ以下である。第１〜第３の樹脂層の体積抵抗値を極端に小さくすることは実際上限度があり、通常は、０．０００１Ω・ｃｍ以上、例えば０．００１Ω・ｃｍ以上であり、典型的には０．０１Ω・ｃｍ以上程度である。
【００５３】
本発明の一態様では、第２の樹脂層および第３の樹脂層（それぞれ存在する場合）は、それぞれその層中の導電性充填剤の体積含有率が、第１の樹脂層中の導電性充填剤の体積含有率より大きくなるように層を構成する。具体的には、第１の樹脂層中の導電性充填剤の含有量を１０〜５０体積％（ここで、体積％は、樹脂層全体の体積に対する充填剤の体積割合である。以下、同じ。）とし、第２の樹脂層および第３の樹脂層中の導電性充填剤の含有量を２０〜９０体積％の範囲が良い。さらに好ましくは、第１の樹脂層中の含有量は１５〜４５体積％であり、一方第２および第３の樹脂中の含有量は２０〜８０体積％である。これらの含有量は、導電性充填剤の種類等を勘案して、体積抵抗値が少なくとも１．０Ω・ｃｍ以下となると共に、成形の容易さも勘案して最適に選ぶことが好ましい。
【００５４】
また、第２の樹脂層と第３の樹脂層を両方ともに設ける場合には、導電性充填剤の種類、量を適宜変更し、第２および第３の樹脂層で同一としても、異なるようにしてもよい。好ましい形態では、第１の樹脂層に含有される導電性充填剤は、前述ように黒鉛化炭素材料および微細な炭素繊維から選ばれ、第２の樹脂層および第３の樹脂層（それぞれ存在する場合）に含有される導電性充填剤は微細な炭素繊維である。従って、特に好ましい形態では、第２の樹脂層および第３の樹脂層が共に存在し、それぞれに含有される導電性充填剤が微細な炭素繊維であって、第１の樹脂層に含有される導電性充填剤が黒鉛化炭素材料および微細な炭素繊維から選ばれる炭素材料（特に黒鉛化炭素材料が好ましい）である場合である。
【００５５】
各樹脂層の厚さに関しては、まず、第１の樹脂層の厚さは、通常５〜３００μｍ、好ましくは５〜１００μｍ、さらに好ましくは５〜５０μｍである。第２の樹脂層および第３の樹脂の厚さは、通常０．１〜２０μｍ、好ましくは１〜１０μｍである。
【００５６】
導電樹脂層全体の厚さは、薄すぎると、金属基板への耐食効果が少なく、厚すぎるとセパレータが厚くなりスタックされた燃料電池が大きくなるので、導電性および成形性、強度等を考慮して、上記の各樹脂層の通常の範囲で決めることが好ましい。従って、通常は５．１〜３４０μｍの範囲であり、好ましくは６〜１２０μｍ、さらに好ましくは６〜７０μｍの範囲である。
【００５７】
本発明のセパレータの製造方法は特に限定されないが、例えば、第１の樹脂層、第２の樹脂層、第３の樹脂層を、通常の押出成形、ロール成形法等により予めそれぞれシートとして形成しておき、金属基板の片面又は両面に、第３の樹脂層（存在するとき）、第１の樹脂層、第２の樹脂層で積層して熱プレス加工によって一体化する。熱プレス法の条件も通常のプレス条件、加熱温度１２０℃〜３００℃、圧力２．９×１０６Ｐａ〜９．８×１０６Ｐａ（３０ｋｇｆ／ｃｍ２〜１００ｋｇｆ／ｃｍ２）程度にて行なえばよい。
【００５８】
また、特に第２、第３の樹脂層に関しては、多量の導電性充填剤が含まれて、自己保持性のシートの形成が困難である場合もあるので、そのときは、予め適当な転写基材上にフィルムを形成し、これを熱転写することで積層することができる。転写基材にフィルムを形成する方法としては、例えば樹脂および導電性充填剤を適当な溶媒に溶解した溶液を、転写基材上に塗布し、乾燥する方法が挙げられる。
【００５９】
燃料電池では、セパレータと電極との間で燃料ガス、酸化ガス等のガス流路が形成される必要があり、セパレータ表面にはガス流路となるための多数の突起部および溝部が設けられている必要がある。突起部および溝部を形成するには、金属基板に導電樹脂層を設けた積層体を形成した後、プレス加工により突起部および溝部を形成して、所定の形状のセパレータとする方法が生産性等の点から好ましい。
【００６０】
このとき、プレス加工の際に条件によっては、樹脂層に切れやクラックが発生する場合がある。そこで、これを防止するために導電樹脂層の表面に、保護フィルムを被覆してからプレス加工することも好ましい方法である。
【００６１】
この保護フィルムとしては、フィルムの引張り破断伸び（ＪＩＳ Ｋ７１２７ に準じて測定）が縦横方向共に１５０％以上であることが好ましく、引張り破断伸びが１５０％未満では、保護フィルムとしての伸びが少ないので、より深いガス流路をプレス形成しようとすると、導電性充填剤を混合した樹脂層に切れやクラックが発生し易い傾向にある。
【００６２】
また、保護フィルムの厚みは５〜１５０μｍの範囲が良く、厚みが５μｍ未満ではフィルムが薄くなり過ぎ取り扱いにくく、また強度が不足しプレス成形時に破断し、保護フィルムとしての機能を発現し難い傾向がある。また、厚みが１５０μｍを越えると保護フィルムの厚みが厚過ぎて、ガス流路を形成するための多数の突起部と溝部との間隔を狭くしたり、深いガス流路を形成し難い傾向がある。
【００６３】
保護フィルムの材料としては、熱可塑性樹脂、ゴムおよび熱可塑性エラストマー等を使用することができる。具体的には、熱可塑性樹脂としては、ポリオレフィン、ポリ酢酸ビニル、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリウレタン、フッ素樹脂、ポリアミド、ポリエステル、ポリアミドイミド等からなる少なくとも１種類以上の熱可塑性樹脂が挙げられる。
【００６４】
また、ゴムとしては天然ゴム、イソプレンゴム、スチレンブタジエンゴム、ブタジエンゴム、エチレン−プロピレンゴム、エチレン−プロピレン−ジエンゴム、ブタジエンゴム、クロロプレンゴム、ニトリルゴム、アクリルゴム、エピクロルヒドリンゴム、塩素化ポリエチレン、クロロスルホン化ゴム、シリコーンゴム、フルオロシリコーンゴム、フッ素ゴム、ポリサルファイド、ウレタンゴム等からなる少なくとも１種類以上のゴムが挙げられる。
【００６５】
熱可塑性エラストマーとしては、スチレン系、オレフィン系、塩化ビニル系、ウレタン系、ポリエステル系、ポリアミド系、フッ素系、共役ブタジエン系、シリコーン系等からなる少なくとも１種類以上の熱可塑性エラストマーが挙げられる。これらのなかでは、比較的安価で、破断伸び比率の大きいポリオレフィン、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレンを含むゴム、熱可塑性エラストマーが好適に使用できる。
【００６６】
ここで、保護フィルムの被覆方法は特に限定されないが、加圧法や粘着剤を使用する方法などがある。
【実施例】
【００６７】
以下、実施例について説明するが、本発明はこれに限定されるものではない。
【００６８】
＜体積抵抗値の測定＞
導電性フィルムの体積抵抗値は、ＪＩＳ  Ｋ  ７１９４に準じて、以下の測定方法で行った。
１．測定装置
Ｌｏｒｅｓｔａ  ＨＰ  （三菱化学（株）製）
２．測定方式
四端子四探針法（ＡＳＰタイププローブ）
３．測定印可電流
１００ｍＡ
【００６９】
＜第１の樹脂層の重量変化測定方法＞
１リットルのビーカーに水を入れて、ウオーターバス中で加熱し、ビーカー中の水の温度を８５〜９５℃の間に保つ。
厚みが５０〜６０μｍの範囲で、第１の樹脂層のシートを作製し、５０×５０ｍｍに裁断し、その重量Ｗ１を計量する。
計測後、第１の樹脂層シートを８５〜９５℃の間に保たれたビーカー中の水に浸し、３時間経過後、シートを取り出し、表面に付着した水分を充分に取り除いた後、再度重量Ｗ２を計量する。
下記計算式より、第１の樹脂層シートの重量変化を算出する。
（Ｗ２−Ｗ１）／Ｗ１
【００７０】
＜面積抵抗の測定＞
面積抵抗の評価は以下のように行った。
１．測定装置
抵抗計：ＹＭＲ−３型（（株）山崎精機研究所社製）
負荷装置：ＹＳＲ−８型（（株）山崎精機研究所社製）
電極：真鍮製平板２枚（面積１平方インチ、鏡面仕上げ）
２．測定条件
方法：４端子法
印加電流：１０ｍＡ（交流、２８７Ｈｚ）
開放端子電圧：２０ｍＶピーク以下
見かけの面圧：１８×１０５Ｐａ
カーボンペーパー：東レ社製ＴＧＰ−Ｈ−０９０（厚み０．２８ｍｍ）
３．測定方法
図４に示した測定装置により、セパレータ２３を、カーボンペーパー２２を介して両側から真鍮製電極２１で挟み、所定の荷重（表２の測定データは、荷重１．０ＭＰａのとき）を加えながら、４端子法にて所定の電流印加時の電圧を測定して面積抵抗を求めた。
【００７１】
＜耐食性試験＞
プレス成形した導電性樹脂／金属複合板（大きさ３０ｍｍ×３０ｍｍ）の端部をフッ素樹脂（住友スリーエム（株）製  「ＴＨＶ２２０Ｇ」  比重２、融点＝１３０℃）をアセトンに溶解させた溶液（固形分濃度１５重量％）に浸して封止した。高圧用反応分解容器（三愛科学（株）製  「ＨＵ−５０」）の中に０．００５ｍｏｌの硫酸水溶液３０ｍｌと、封止した上記サンプルを浸漬し、８０℃のオーブンに入れて、１０日後サンプルを取り出し、導電樹脂層を剥がし、発錆の状態を観察した。
金属板表面に腐食が発生したもの×、わずかに腐食跡があるもの△、腐食跡がないもの○とした。
【００７２】
＜実施例１＞
フッ素樹脂（「住友スリーエム（株）」製  ＴＨＶ４１５Ｇ  比重２）６０体積％と導電剤として黒鉛（「昭和電工（株）」製  ＵＦ−Ｇ５  比重２．２）４０体積％を２軸押出機にて混合した。尚、この黒鉛の広角Ｘ線回折によるｄ００２面の層間距離は、０．３３６ｎｍであった。
上記混合物を押出成形（成形温度２４０℃）にて成形して、厚み５０μｍの第１の樹脂層１を作製した。得られた第１の樹脂層１の体積抵抗値および重量変化を、表１に示した。
【００７３】
第２の樹脂層形成用として、ＭＥＫ（メチルエチルケトン）に固形分として１０重量％になるように、フッ素樹脂（「住友スリーエム（株）」製  ＴＨＶ２２０Ｇ  比重２）と微細な炭素繊維（「昭和電工（株）」製  気相法炭素繊維＜ＶＧＣＦ＞  比重２）体積比３０／７０で混合し塗料を作製した。上記塗料を基材フィルム（ポリエチレンテレフタレート、三菱化学ポリエステル（株）製：厚み２５μｍ）上にバーコータ（「松尾産業製」＃２４番）で塗布し、８０℃で溶媒を乾燥して厚さが５μｍの第２の樹脂層１を得た。基材フィルムをはがして第２の樹脂層１の体積抵抗値を別途測定したところ、０．３５Ωｃｍであった。
【００７４】
一方、金属基板はＳＵＳ３０４（厚み０．３ｍｍ）の表面にニッケルのメッキ層０．８μｍを形成したものを金属板として使用し、プライマーとしてシランカップリング剤（「ＧＥ東芝シリコーン（株）」製  ＴＳＬ８３３１）０．３％エタノール溶液を＃１０バーコーターでメッキ層を形成したＳＵＳ３０４の両面に塗布後、１００℃で１０分間乾燥した。
プライマーの上に、前述した塗料を、バーコータ（「松尾産業製」＃２４番）で塗布し、８０℃で溶媒を乾燥して厚さが５μｍの第３の樹脂層１を金属基板に付設した。
【００７５】
同様の方法で、金属基板の裏面にも、プライマー層と第３の樹脂層１を付設した。
【００７６】
基材フィルム／第２の樹脂層１と第１の樹脂層１をそれぞれ２枚用意し、基材フィルム／第２の樹脂層１／第１の樹脂層１／第３の樹脂層１／プライマー層／金属基板／プライマー層／第３の樹脂層１／第１の樹脂層１／第２の樹脂層１／基材フィルムの順に載置し、熱プレス加工法にて積層一体化し、金属基板の両面に第２、第１、第３の樹脂層が積層した導電樹脂層を形成した。
【００７７】
熱プレス条件は温度２００℃、１０分、圧力３．５×１０６Ｐａ（３６ｋｇｆ／ｃｍ２）にて行った。得られた複合板１の総厚みは０．２２ｍｍであった。
【００７８】
＜実施例２＞
フッ素樹脂（「住友スリーエム（株）」製  ＴＨＶ４１５Ｇ  比重２）６５体積％と導電剤としてカーボンブラック（「三菱化学（株）」製  ＃４０１０  比重１．７５）３５体積％を２軸押出機にて混合した。尚、このカーボンブラックの広角Ｘ線回折によるｄ００２面の層間距離は、０．３４１ｎｍであった。
【００７９】
上記混合物を押出成形（成形温度２４０℃）にて成形して、厚み５０μｍの第１の樹脂層２を作製した。得られた第１の樹脂層２の体積抵抗値および重量変化を、表１に示した。後は、実施例１と同じ方法で、複合板２を作製した。複合板の総厚みは０．２２ｍｍであった。
【００８０】
＜実施例３＞
フッ素樹脂（「住友スリーエム（株）」製  ＴＨＶ４１５Ｇ  比重２）６５体積％と導電剤として微細な炭素繊維（「昭和電工（株）」製  気相法炭素繊維＜ＶＧＣＦ＞  比重２）２５体積％を２軸押出機にて混合した。
【００８１】
上記混合物を押出成形（成形温度２４０℃）にて成形して、厚み５０μｍの第１の樹脂層３を作製した。得られた第１の樹脂層３の体積抵抗値および重量変化を、表１に示した。その後は、実施例１と同じ方法で、複合板３を作製した。複合板の総厚みは０．２２ｍｍであった。
【００８２】
＜比較例１＞
フッ素樹脂（「住友スリーエム（株）」製  ＴＨＶ４１５Ｇ  比重２）８８体積％と導電剤としてカーボンブラック「ライオン（株）」製  ケッチェンブラックＥＣ６００ＪＤ  比重１．５）１２体積％を２軸押出機にて混合した。
【００８３】
上記混合物を押出成形（成形温度２４０℃）にて成形して、厚み５０μｍの第１の樹脂層４を作製した。得られた第１の樹脂層４の体積抵抗値および重量変化を、表１に示した。その後は、実施例１と同じ方法で、複合板４を作製した。複合板の総厚みは０．２２ｍｍであった。
【００８４】
【表１】
2006269090.tif 000003
【００８５】
表１に示すとおり、第１の樹脂層は、含有する導電剤の種類によって、８５〜９５℃のお湯に浸した後３時間後の重量変化が大きく異なることがわかった。
【００８６】
＜実施例１〜３、および比較例１〜２の面積抵抗測定結果＞
実施例１〜３および比較例１で得られた複合板１〜４の面積抵抗値の測定結果を表２に示した。比較例２として東海カーボン社製樹脂含浸黒鉛Ｇ３４７Ｂも評価した。
【００８７】
表２に示す通り、複合板１は比較例２に比べ、面積抵抗がやや大きいものの、複合板２、３，４は面積抵抗値が小さく、比較例２とほぼ同等の面積抵抗値であった。
【００８８】
【表２】
2006269090.tif 000004
【００８９】
＜実施例１〜３および比較例の耐酸性試験結果＞
実施例１〜３および比較例で得られた複合板１〜４の耐酸性試験を実施した。その結果を表３に示す。
【００９０】
【表３】
2006269090.tif 000005
【００９１】
表３に示す通り、耐酸性試験の結果、重量変化が０〜０．１％の範囲にある第１の樹脂層を使用した複合板１〜３は金属基板（ニッケルメッキ層）表面に腐食は確認されなかったが、重量変化が大きい第１の樹脂層を使用した複合板４には、腐食が確認された。
【００９２】
以上のように、本発明の燃料電池用セパレータは特に生産性に優れ、導電性、耐熱性、耐酸性にも優れており、長時間の運転が可能な燃料電池用セパレータとしての利用性が大きい。
【図面の簡単な説明】
【００９３】
【図１】燃料電池のセパレータ付近を模式的に示す図である。
【図２】本発明のセパレータの層構造の１例を示す図である。
【図３】本発明のセパレータの層構造の１例を示す図である。
【図４】面積抵抗の測定方法を示す図である。
【符号の説明】
【００９４】
１ａ、１ｂ  単電池
２ａ、２ｂ  固体高分子電解質膜
３ａ、３ｂ  電極
４ａ、４ｂ  ガス流路
１０  セパレータ
１１  金属基板
１２  導電樹脂層
１３  第１の樹脂層
１４  第２の樹脂層
１５  第３の樹脂層
２１  真鍮製電極
２２  カーボンペーパー
２３  セパレータ
【図１】
2006269090.tif 000006
【図２】
2006269090.tif 000007
【図３】
2006269090.tif 000008
【図４】
2006269090.tif 000009