(57)【要約】【課題】  本発明の目的は、波長分解能とともに空間分解能も高い分光器を提供することにある。【解決手段】  入射スリット１２と、入射スリットを通った光を平行光とするコリメータレンズ光学系１４と、平行光を受けて波長に応じて異なる角度へ光を出力する反射型回折格子１６と、回折格子からの出力光を集光する集光レンズ光学系１４と、集光レンズ光学系で集光された光を検出する二次元受光面を有する二次元受光手段１６とを備える。コリメータレンズ光学系の光軸と前記集光レンズ光学系の光軸との成す角２γを鋭角に、集光レンズ光学系と回折格子と距離が、コリメータレンズ光学系と回折格子との距離よりも近くなるように配置され、回折格子の反射面の中央部の法線ベクトルが、コリメータレンズ光学系の光軸と集光レンズ光学系の光軸とがなす角の二等分線に対し、コリメータレンズ光学系の配置側に向くよう設定される。【選択図】      図１
2006162509.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
入射スリットと、該入射スリットを通った光を平行光とするコリメータレンズ光学系と、該平行光を受けて、波長に応じて異なる角度へ光を出力する回折格子と、該回折格子からの出力光を集光する集光レンズ光学系と、該集光レンズ光学系で集光された光を検出する二次元受光面を有する二次元受光手段と、を備え、
前記コリメータレンズ光学系の光軸と前記集光レンズ光学系の光軸との成す角２γが鋭角となるよう配置され、
前記集光レンズ光学系は、前記回折格子との距離が、前記コリメータレンズ光学系と回折格子との距離よりも近くなるように配置され、
前記回折格子は、反射型の回折格子であって、該反射面の中央部の法線ベクトルが、前記コリメータレンズ光学系の光軸と前記集光レンズ光学系の光軸とがなす角の二等分線に対し、コリメータレンズ光学系の配置側に向くよう設定され、
入射スリットを通った光を前記回折格子により分散させ、前記二次元受光手段の受光面上にスリットの分散光像を結像させることでスリット方向に沿った各点のスペクトルを測定することを特徴とする分光器。
【請求項２】
請求項１記載の分光器において、
前記コリメータレンズ光学系の光軸と前記集光レンズ光学系の光軸との成す角２γが２０°≦２γ≦４０°となるよう配置し、さらに前記二等分線と前記回折格子の法線ベクトルとのなす角θが５°≦θ≦４５°の範囲となるよう設定されることを特徴とする分光器。
【請求項３】
請求項１または２に記載の分光器において、
前記二等分線と前記回折格子の法線ベクトルとのなす角θが、θ＞γとなるよう設定されることを特徴とする分光器。
【請求項４】
請求項１から３のいずれかに記載の分光器において、
前記入射スリットに沿って一列に配置された複数の光ファイバを備え、各光ファイバからの光を前記入射スリットから入射させて前記回折格子により分散させ、前記二次元受光手段の受光面上に各光ファイバからの分散光像を結像させ、各光ファイバごとに独立してスペクトルを測定することを特徴とする分光器。
【請求項５】
請求項４に記載の分光器において、
前記複数の光ファイバとして、光ファイババンドルを用い、該光ファイババンドルの出射側端部では前記入射スリットに沿って複数の光ファイバ出射側端部が一列に配置され、入射側端部では二次元状に光ファイバ入射側端部が配置され、測定対象面からの光を前記光ファイババンドルの入射側端面で受けることにより前記測定対象面のマッピング測定を行うことを特徴とする分光器。
【請求項６】
請求項４または５のいずれかに記載の分光器において、
前記スリット方向に整列される複数の光ファイバは、隣接する各光ファイバのコア間の最短距離が、０．０２５ｍｍ〜０．１ｍｍとなるように配置されたことを特徴とする分光器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はポリクロメータ型の分光器、特にその空間分解能の改良に関する。
【背景技術】
【０００２】
分光器は紫外領域から可視光領域の光を広く分光しようとするために、集光光学系としてミラーが使われている。しかしながら、従来型のミラー光学系の分光器には、（１）受光面の中心と周辺とでの結像性が異なり、周辺の性能が悪い、（２）開口比が悪い、などの欠点があった。また、レンズは紫外領域の測定ができなくなるという理由で使われないことが多く、一般にはミラーを改良してより高い空間分解能を得ようとする努力が行われ、トロイダル鏡などが開発されてきた（例えば、特許文献１参照）。
【特許文献１】特開２００３−４２８４６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
また、光ファイバをポリクロメータの入射スリットに一列に並べ、各光ファイバからの光をそれぞれ回折格子によって分散させ、二次元検出器の受光面上に結像させることで、多数の点のスペクトルを同時に測定するといったことが行われている。しかしながら、上記のように従来の分光器では空間分解能が低く、スリット方向の像の広がりのため、各光ファイバからの光の像が重なってしまうという問題点があった。また、トロイダル鏡などを用いて上記の非点収差を修正する分光器でも製造にコストがかかり、また性能的にも満足のいくものではなかった。
本発明は上記課題に鑑みなされたものであり、その目的は、波長分解能とともに空間分解能も高い分光器を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
上記目的を達成するため、本発明者らが鋭意検討した結果、集光光学系として従来一般に使用されているミラー光学系でなく、レンズ光学系を使用し、その光学配置を検討することによって、高い空間分解能を得ることに成功した。
つまり、本発明の分光器は、入射スリットと、該入射スリットを通った光を平行光とするコリメータレンズ光学系と、該平行光を受けて、波長に応じて異なる角度へ光を出力する回折格子と、該回折格子からの出力光を集光する集光レンズ光学系と、該集光レンズ光学系で集光された光を検出する二次元受光面を有する二次元受光手段と、を備え、前記コリメータレンズ光学系の光軸と前記集光レンズ光学系の光軸との成す角２γが鋭角となるよう配置され、前記集光レンズ光学系は、前記回折格子との距離が、前記コリメータレンズ光学系と回折格子との距離よりも近くなるように配置され、前記回折格子は、反射型の回折格子であって、該反射面の中央部の法線ベクトルが、前記コリメータレンズ光学系の光軸と前記集光レンズ光学系の光軸とがなす角の二等分線に対し、コリメータレンズ光学系の配置側に向くよう設定されることを特徴とする。そして、入射スリットを通った光を前記回折格子により分散させ、前記二次元受光手段の受光面上にスリットの分散光像を結像させることでスリット方向に沿った各点のスペクトルを測定する。
【０００５】
ただし、ここで集光レンズ光学系と回折格子との距離とは、集光レンズ光学系を構成するレンズのうち回折格子に最も距離が近いものの入射側の光学面と集光レンズ光学系の光軸とが交わる点と、集光レンズ光学系の光軸と回折格子の反射面とが交わる点との距離のこととして定義する。同様にコリメータレンズ光学系と回折格子との距離とは、コリメータレンズ光学系を構成するレンズのうち回折格子に最も距離が近いものの出射側の光学面とコリメータレンズ光学系の光軸とが交わる点と、コリメータレンズ光学系の光軸と回折格子の反射面とが交わる点との距離のこととして定義する。
さらに、集光レンズ光学系の光軸とコリメータレンズ光学系の光軸とのなす角とは、コリメータレンズ光学系の光軸と集光レンズ光学系の光軸との交点を始点として集光レンズ光学系へと向う光軸からなる半直線と、前記交点を始点としてコリメータレンズ光学系へと向う光軸からなる半直線とのなす劣角として定義する。
【０００６】
同様に法線ベクトルと、前記二等分線（前記コリメータレンズ光学系の光軸と集光レンズ光学系の光軸とが成す角を二等分する半直線）とがなす角とは、前記交点（コリメータレンズ光学系の光軸と集光レンズ光学系の光軸との交点）を法線ベクトルの始点とし、該法線ベクトルの終点側へ向う半直線を考え、該半直線と、前記交点（コリメータレンズ光学系の光軸と集光レンズ光学系の光軸との交点）を始点とした前記二等分線とがなす角として定義する。そして、上記法線ベクトルの方向とは、該法線ベクトルの始点を前記交点（コリメータレンズ光学系の光軸と集光レンズ光学系の光軸との交点）に固定したときに、該法線べクトルの終点の位置によって定義する。また、法線ベクトルが前記二等分線に対して、コリメータレンズ光学系の配置側へ向う方向とは、前記二等分線を延長して直線とし、該直線（を含み前記スリット方向に平行な平面）によって区切られた２つの領域のうちコリメータレンズ光学系が配置された領域に、前記法線ベクトルの終点があることをいう。
【０００７】
上記の分光器において、前記コリメータレンズ光学系の光軸と前記集光レンズ光学系の光軸との成す角２γが２０°≦２γ≦４０°となるよう配置し、さらに前記二等分線と前記回折格子の法線ベクトルとのなす角θが５°≦θ≦４５°の範囲となるよう設定されることが好適である。
上記の分光器において、前記二等分線と前記回折格子の法線ベクトルとのなす角θが、θ＞γとなるよう設定されることが好適である。
上記の分光器において、前記入射スリットに沿って一列に配置された複数の光ファイバを備え、各光ファイバからの光を前記入射スリットから入射させて前記回折格子により分散させ、前記二次元受光手段の受光面上に各光ファイバからの分散光像を結像させ、各光ファイバごとに独立してスペクトルを測定することが好適である。
【０００８】
上記の分光器において、前記複数の光ファイバとして、光ファイババンドルを用い、該光ファイババンドルの出射側端部では前記入射スリットに沿って複数の光ファイバ出射側端部が一列に配置され、入射側端部では二次元状に光ファイバ入射側端部が配置され、測定対象面からの光を前記光ファイババンドルの入射側端面で受けることにより前記測定対象面のマッピング測定を行うことが好適である。
上記の分光器において、前記スリット方向に整列される複数の光ファイバは、隣接する各光ファイバのコア間の最短距離が、０．０２５ｍｍ〜０．１ｍｍとなるように配置されることが好適である。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、集光光学系およびコリメータ光学系をレンズにて構成し、さらにコリメータレンズ光学系の光軸と集光レンズ光学系の光軸との成す角２γを鋭角とし、集光レンズ光学系と回折格子との距離を、コリメータレンズ光学系と回折格子との距離よりも近くなるように配置し、回折格子は、反射型の回折格子であって、該反射面の中央部の法線ベクトルが、コリメータレンズ光学系の光軸と集光レンズ光学系の光軸とがなす角の二等分線に対し、コリメータレンズ光学系の配置側に向くよう設定されているため、高い空間分解能および波長分解能を有する分光器を提供することが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
以下に図面を参照して本発明の好適な実施形態について説明する。
図１は、本発明の実施形態にかかる分光器１０の概略構成図である。分光器１０は、入射スリット１２と、コリメータレンズ光学系１４と、反射型の平面回折格子１６と、集光レンズ光学系１８と、二次元受光手段２０とを備える。入射スリット１２から入射した光は、コリメータレンズ光学系１４により平行光とされる。回折格子１６ではこの平行光を受け、波長に応じて異なる角度へ光を出力する。回折格子１６からの出力光は集光レンズ光学系１８により集光され、二次元受光手段２０の二次元受光面上に結像する。二次元受光手段２０はＣＣＤ検出器などの二次元検出器で構成されており、受光面上で入射スリットに対応する方向に対して垂直な方向が回折格子１６による分散方向となる。よって、スリット方向に沿った各点のスペクトルが同時に測定できる（図４参照）。また、二次元受光手段２０での検出信号は、コンピュータ等で構成されるデータ処理手段２８に送られ、適切な信号処理、データの記憶などが行われる。
また、図１ではコリメータレンズ光学系１４、集光レンズ光学系１８は一つのレンズとして示されているが、実際は複数のレンズを組み合わせて収差を補償した光学系で構成されている（図２参照）。このため、従来のミラー系で構成した分光器と異なり、スリット方向に沿った像の広がりが抑えられる。
【００１１】
次に主な光学部材の配置関係について、図２を参照して説明する。本実施形態では集光レンズ光学系１８をコリメータレンズ光学系１４よりも回折格子１６に近づけて設置しており、非対称な光学配置としている。つまり、集光レンズ光学系１８を、コリメータレンズ光学系１４からの平行光を遮らない程度に、ぎりぎりまで回折格子１６に近づけて配置している。このように集光レンズ光学系１８を配置することで、回折格子１６からの出力光の光束を効率よく集光することができる。つまり、測定する波長範囲の分散光を全て拾い、また集光レンズ光学系１８の真中を通る光と、端を通る光とに対して、二次元受光手段２０での受光効率ができるだけ等しくなるように構成されている。このため、良好なスペクトル分解能を得ることができる。
【００１２】
ただし、ここで集光レンズ光学系１８と回折格子１６との距離とは、集光レンズ光学系１８を構成するレンズのうち回折格子１６に最も距離が近いものの入射側の光学面と集光レンズ光学系の光軸とが交わる点Ｃと、集光レンズ光学系１８の光軸と回折格子１６の反射面とが交わる点Ｂとの距離のこととして定義する。同様にコリメータレンズ光学系１４と回折格子１６との距離とは、コリメータレンズ光学系１６を構成するレンズのうち回折格子と最も距離が近いものの出射側の光学面とコリメータレンズ光学系１４の光軸とが交わる点Ａと、コリメータレンズ光学系１４の光軸と回折格子１６の反射面とが交わる点Ｂ点との距離のこととして定義する。
また、コリメータレンズ光学系１４の光軸と、集光レンズ光学系１８の光軸とがなす角２γをできるだけ小さくとる（少なくとも鋭角になるようにとる）ことで、収差を抑えるよう構成されている。収差が抑えられることにより、波長分解能とともに、スリット方向の空間分解能も向上する。
【００１３】
回折格子１６は、回折格子ホルダ２２（図１参照）によって保持されており、回折格子１６の反射面の向きを変更可能に構成されている。この回折格子１６の反射面中央部の法線ベクトル（ベクトルの方向は反射面から外側へ向う向きとする）が、コリメータレンズ光学系１４の光軸と集光レンズ光学系１８の光軸とがなす角の二等分線（図２中の破線）に対し、コリメータレンズ光学系１４の配置側（光が入射してくる方向側）に向くよう設定する。こうすることで、回折格子１６からの出力光束の幅を、狭くすることができる。そのため、集光レンズ光学系１８は測定する波長範囲の光を、回折格子からの出力角度によらず略一定の効率で集光することができる。つまり、集光レンズ光学系１８の真中を通る光と、端を通る光とに対して、二次元受光手段２０での受光効率ができるだけ等しくなるように構成されているため、良好な波長分解能を達成することができる。また、上記の二等分線と回折格子１６の法線ベクトルとのなす角θが、θ＞γとなる（つまり、法線ベクトルの向きが、コリメータレンズ光学系の光軸に対し、集光レンズ光学系の配置側の逆側を向く）ように設定することがさらに好適である。こうすることで、二次元検出器の受光面全体にわたり、より明瞭に結像像を得ることができる。
【００１４】
具体的には、コリメータレンズ光学系の光軸と集光レンズ光学系の光軸とがなす角２γは、好適には２０°〜４０°、さらに好適には２０°〜３０°であることが望ましい。さらに、回折格子１６の反射面の法線ベクトルと、前記二等分線（集光レンズ光学系１８の光軸とコリメータレンズ光学系１４の光軸とがなす角の二等分線）とがなす角θは、好適には５°≦θ≦４５°、さらに好適には１５°≦θ≦３５°に設定されることが望ましい。
【００１５】
本明細書では、集光レンズ光学系１８の光軸とコリメータレンズ光学系１４の光軸とのなす角とは、コリメータレンズ光学系１４の光軸と集光レンズ光学系１８の光軸との交点Ｂを始点として集光レンズ光学系１８へと向う光軸からなる半直線と、交点Ｂを始点としてコリメータレンズ光学系１４へと向う光軸からなる半直線とのなす劣角として定義されている。同様に法線ベクトルと、図２中の破線で示した二等分線（コリメータレンズ光学系１４の光軸と集光レンズ光学系１８の光軸とが成す角を二等分する半直線）とがなす角とは、交点Ｂを法線ベクトルの始点とし、該法線ベクトルの終点側へ向う半直線を考え、該半直線と、交点Ｂを始点とした前記二等分線とがなす角として定義する。また、法線ベクトルの方向とは、該法線ベクトルの始点を交点Ｂに固定したときに、該法線べクトルの終点の位置によって定義する。例えば、法線ベクトルが前記二等分線に対してコリメータレンズ光学系１４の配置側へ向う方向とは、前記二等分線を延長して直線とし、該直線を含みスリット方向（紙面に垂直な方向）に平行な平面によって区切られた２つの領域のうちコリメータレンズ光学系１４が配置された領域に、前記法線ベクトルの終点があることをいう。また、上記の角度は図中反時計周りに測る。
【００１６】
以上のようにコリメータ光学系、集光光学系をレンズを用いて構成することにより、良好に非点収差、コマ収差、球面収差等を取り除くことができスリット方向に沿った高い空間分解能を得ることができる。また上記のように光学配置をした結果、スリット方向の空間分解能のみならず、波長分解能も高くすることができた。具体的には、本実施形態の分光器によって、焦点距離４０ｃｍにおいてＦ値２．８を達成することができた。これは同程度の焦点距離をもつ従来の分光器に比べ、４倍程明るいことになる。
【００１７】
以上が本実施形態の概略構成であり、以下により好適な実施形態について説明する。
図１に示した実施形態の分光器１０はさらに入射スリット１２へ光を導光する複数の光ファイバ２６を保持する光ファイバホルダ２４を備えている。図３に示すように、光ファイバホルダ２４によって、複数の光ファイバ２６−１〜２６−ｎの出射側端面が、入射スリット１２の前段にスリット１２に沿って一列に配置されるよう保持されている。ここで、図３（ａ）が入射スリット側（出射側端面）から見た図、同図（ｂ）が入射スリットの側面側から見た図である。
【００１８】
各光ファイバ２６−１〜２６−ｎは、図３（ｂ）のＰ−１〜Ｐ−ｎで示された測定点からの光を入射側端面に入射させ、それらの光を入射スリット１２へ導く。そして、図１に示したように、入射スリット１２を通過した光は、コリメータレンズ光学系１４、回折格子１６、集光レンズ光学系１８を経て、二次元受光手段２０の受光面に結像する。図４に示すように、二次元受光手段２０の受光面の一方向は、回折格子１６による光の分散方向に対応し、もう一方は光ファイバ２６−１〜２６−ｎの整列方向（スリット方向）に対応している。つまり、各光ファイバ２６−１〜２６−ｎからの光を独立して回折格子１６で分散させ、二次元受光手段の受光面上に各光ファイバの分散光像として結像させることで、光ファイバ２６−１〜２６−ｎごとに独立してスペクトル測定を行う。このように分散方向と直角な方向には、各ファイバからの分散光像が並ぶため、これらを一度に検出することで、多数の点（図３のＰ−１〜Ｐ−ｎ）での同時スペクトル測定を行うことができる。
【００１９】
本実施形態の分光器によれば、クラッド径がφ０．２５ｍｍ、コア径がφ０．２ｍｍの光ファイバを１００本、スリット（スリットの長さ：３０ｍｍ）に沿って並べても、各光ファイバ間のクロストークが起こらず、１００個のスペクトルを同時に測定することができた。このように、導光路であるコア間の最短距離（図３（ａ）のＹ）が０．０２５ｍｍ〜０．１ｍｍ（言い換えると、隣接する光ファイバのコアの中心間の距離Ｘがｒ＋ｒ’＋０．０２５ｍｍ〜ｒ＋ｒ’＋０．１ｍｍ、ここで２ｒ、２ｒ’はそれぞれ隣接するコアの直径）となるよう配置することが好適である。このように、コア間を近接させた場合にも、各光ファイバ間のクロストークなしに、各光ファイバからの光のスペクトルの同時測定を行うことができる。
【００２０】
実際に、上記の実施形態の分光器（焦点距離：１００ｍｍ）に対して、Ｈｇランプからの光を測定光として試験を行った。図５〜７がその結果である。光ファイバは、コア径φ０．２ｍｍ、クラッド径φ０．２５ｍｍのもの１０本（ただし、そのうちの一本には光を通していない）を隣接させて用いた。つまり、隣接するコア間の距離は約０．０５ｍｍである。図５は、Ｈｇランプの４３５．８４ｎｍ線の測定を行ったときの、ＣＣＤ検出器（受光面１０２４×１０２４ピクセル、１ピクセルのサイズ１３μｍ×１３μｍ）で検出した画像データである。また、図６は、Ｈｇランプの４３５．８４ｎｍ線のスペクトル（ただし、スリット幅を１０μｍとした）である。また、図７は５４６．０７ｎｍ、５７６．９６ｎｍ、５７９．０７ｎｍ線の測定を行ったときの、ＣＣＤ検出器（受光面１０２４×２５６ピクセル、１ピクセルのサイズ２６μｍ×２６μｍ）にて検出した画像データである。これらのデータから明らかなように、隣接する光ファイバから出射された光が混じることなく受光面上に結像されていることが分かる。また、波長分解能に関しても良好な結果が得られていることが分かる。
【００２１】
スリットの長さ、検出器の受光面の大きさには限度があるため、このように高い密度で光ファイバを整列できることは、多数の点からの光のスペクトルの同時測定を行うために必須である。従来の分光器の場合、コア間の距離を上記のように近接させると光ファイバ間のクロストークが起こってしまい、本実施形態の分光器の半分以下しか実際の導光路として用いることができなかった。しかしながら、本実施形態の分光器によれば各コア間を近接してもクロストークが起こらないため、同じ大きさの分光器で比較して従来のものより多くの光ファイバを用いることができ、より多くの点に対して同時にスペクトル測定を行うことができる。
また、光ファイバを用いた構成では可視光領域の測定を行うことを目的としている。そのため、レンズを使用することで紫外光を除去することができ、その結果、測定波長領域以外の迷光をカットすることができるという利点もある。
【００２２】
さらに、図８、９に、上記の装置構成を用いて、大型ヘリカル装置のプラズマを計測対象として測定を行ったときの測定結果を示す。ここでは、１００本の光ファイバを２５個のグループに分けて２５の測定点での同時スペクトル測定を行い、また各グループの４本の光ファイバはそれぞれ異なる透過軸θ（０°、９０°、４５°、１３５°）に配置された偏光子を通して同一地点からの測定光を受光するように構成した。また、分光器は焦点距離が４０ｃｍ、Ｆ値が２．８であり、二次元検出器として１３４０×１３００ピクセルのＣＣＤ検出器を使用した。図８は、ＣＣＤ検出器による結像画像データの一部を示しており、図９は、得られた多数の測定点のスペクトルデータのうちの一部を示している。このように、多数のスペクトル同時測定において良好な結果を得ることができた。
【００２３】
次に図１に示した分光器で測定対象面のマッピング測定を行う場合の実施形態について説明する。
図１０に示すように、入射スリット１２に光を導光する光ファイバとして、複数の光ファイバ３２−１〜３２−ｎを束ねた光ファイババンドル３０を用いている。ただし、入射スリット１２前段に設置される出射側端面は、スリット上に一列に配置された形で光ファイバが束ねられており、測定対象面側に設置される入射側端面は二次元状に束ねられている。そして、各光ファイバ３２−１〜３２−ｎは、そられに対応する測定対象面の各点からの光を入射側端面で受けて、それぞれ入射スリット１２にまで導光している。
【００２４】
各光ファイバ３２−１〜３２−ｎの出射側端面から入射スリット２０に出射された光は、上記同様それぞれ回折格子によってスペクトル分解されて二次元受光手段によってスペクトル測定がなされる。つまり、各光ファイバ３２−１〜３２−ｎからの光は、それぞれ図１０に示した測定対象面のＡ−１〜Ａ−ｎ位置からの光に対応しており、これらの位置からの光を同時にスペクトル測定することになる。データ処理手段において測定対象面での測定位置情報（各光ファイバに対応）と、その点でのスペクトルデータとを対応して記憶することでマッピング測定を行うことができる。
本実施形態の分光器によれば、従来の分光器に比べ、スリット方向に沿った空間分解能が高いため、測定対象面の各点からの光が混じることなく測定できる。その結果、高い分解能でのマッピング測定を達成することができた。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】本発明の実施形態にかかる分光器の概略構成図
【図２】図１の実施形態にかかる分光器の光学配置の説明図
【図３】複数の光ファイバの設置の説明図
【図４】受光面上に結像した光ファイバからの光像の説明図
【図５】本発明の実施形態にかかる分光器の試験測定のデータ（ＣＣＤ画像）
【図６】本発明の実施形態にかかる分光器の試験測定のデータ（スペクトルデータ）
【図７】本発明の実施形態にかかる分光器の試験測定のデータ（ＣＣＤ画像）
【図８】本発明の実施形態にかかる分光器を用いた測定結果（ＣＣＤ画像）を示す図
【図９】本発明の実施形態にかかる分光器を用いた測定結果（スペクトルデータ）を示す図
【図１０】光ファイババンドルを用いたマッピング測定の説明図
【符号の説明】
【００２６】
１０        分光器
１２        入射スリット
１４        コリメータレンズ光学系
１６        回折格子
１８        集光レンズ光学系
２０        二次元受光手段
【図１】
2006162509.tif 000003
【図２】
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【図３】
2006162509.tif 000005
【図４】
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【図１０】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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