(57)【要約】【課題】  クッション性を発現する三次元構造を有する繊維構造体であって、高温にした場合にもクッション性を維持でき、かつ吸湿性能を有することによって使用時の快適性にも優れる熱接着性の構造体を得る。【解決手段】  少なくとも一部のアシル基が炭素数３以上のものであるセルロースエステルを主成分とする熱接着繊維（Ａ）と被接着繊維（Ｂ）とからなり、繊維の少なくとも一部が相互に接着されていることにより形態を保持されてなる、三次元構造を有する熱接着繊維構造体。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも一部のアシル基が炭素数３以上のものであるセルロースエステルを主成分とする熱接着繊維（Ａ）と、被接着繊維（Ｂ）とからなり、繊維の少なくとも一部が相互に接着されていることにより形態を保持されてなる、三次元構造を有する熱接着繊維構造体。
【請求項２】
セルロースエステルが、セルロースアセテートプロピオネート、セルロースアセテートブチレートから選ばれる少なくとも１種からなることを特徴とする請求項１に記載の熱接着繊維構造体。
【請求項３】
熱接着繊維（Ａ）のガラス転移温度が１００〜１５０℃であることを特徴とする請求項１または２項に記載の熱接着繊維構造体。
【請求項４】
７０℃における圧縮回復率が６５〜１００％であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の熱接着繊維構造体。
【請求項５】
３０℃×９０％ＲＨの条件下における吸湿率と２０℃×６５％ＲＨの条件下における吸湿率との差で表される吸湿率差（△ＭＲ）が１〜１０％であることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の熱接着繊維構造体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、特定のセルロースエステルを主成分とする繊維を熱接着繊維として用いてなる、三次元構造を有する熱接着繊維構造体に関する。より詳しくは、熱接着繊維のガラス転移温度が高いために、高温においても圧縮回復率が低下せず、吸湿性能にも優れた熱接着繊維構造体に関する。
【背景技術】
【０００２】
低融点の繊維を熱接着繊維として用いて、クッション材などの三次元構造体や、熱接着紙、熱接着布帛などの二次元構造体を得る技術は、従来より知られている。例えば、ポリエチレンテレフタレート繊維を被接着繊維として用い、イソフタル酸共重合の低融点ポリエステル繊維を熱接着繊維として用いたクッション材が知られている（特許文献１参照）。この場合、熱接着繊維に耐熱性がないために、４０℃以上の雰囲気での塑性変形が激しく、夏期の自動車車内など７０℃程度まで高温となる条件ではクッション性が低下してしまうという問題があった。
【０００３】
特許文献１の改善技術として、その耐熱性を高めるため熱接着繊維を芯鞘構造とし、鞘部のみを低融点のポリエステルとする技術が知られている（特許文献２，３参照）。これらの技術によって高温におけるクッション性はある程度向上し、耐ヘタリ性が改善する。しかし、
これらの繊維構造体は、構成繊維の全てがポリエステル系合成繊維であるため、吸湿性がほとんどなく、夏期の高湿状態では蒸れ感の発生の問題が、また冬期の低湿状態では静電気の発生の問題があった
また、耐熱性の高い共重合ポリエステル繊維を被接着繊維として用い、低融点のポリマーをバインダー成分として持つ繊維を熱接着繊維として用いたポリエステル固綿が知られている（特許文献４、５参照）。これらの繊維構造体も高温時のクッション性はある程度向上するが、構成繊維の全てがポリエステル系合成繊維であるため、吸湿性がほとんどなく、夏期の高湿状態では蒸れ感の発生の問題が、冬期の低湿状態では静電気の発生の問題があった。
【０００４】
一方、吸湿性に優れるセルロース系繊維を被接着繊維として用いる繊維構造体が提案されている（特許文献６参照）。ただし、この場合セルロース系繊維が「安価であるが熱可塑性でないため」、熱接着繊維として生分解性脂肪族ポリエステルを用いてなるものである。具体的な生分解性脂肪族ポリエステルとしては、ポリ乳酸系ポリマーが用いられているが、ポリ乳酸繊維のガラス転移温度は６０℃以下と芳香族ポリエステル繊維よりも低いものである。夏期の自動車内など過酷な条件では、７０℃程度となることが想定されており、この場合、熱接着成分の軟化によってクッション性が低下してしまう問題があった。
【０００５】
また、セルロースエステル繊維あるいはセルロースエーテル繊維からなる布帛に水を十分含ませた後、高圧でカレンダー加工を行うことによって表面を押しつぶした形状とする技術が開示されている（特許文献７参照）。この場合には、高圧のカレンダー処理を受けることによって繊維が押しつぶされ、布帛が一体化することになるが、全体が押しつぶされてしまうことによって三次元構造をとりえず、いわゆるペーパーライクの二次元構造のものとなる。このため、圧縮によって変形しその後形状を回復するようなクッション性は全く発現しないものであった。
【特許文献１】特開昭５８−３１１５０号公報
【特許文献２】特開平５−２４７７２４号公報
【特許文献３】特開２０００−１２９５３７号公報
【特許文献４】特開平６−１６５８８４号公報
【特許文献５】特開平７−５４２５３号公報
【特許文献６】特開平６−２４８５５２号公報
【特許文献７】特開２０００−２２６７５９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明の課題は、クッション性を発現する三次元構造を有する繊維構造体であって、高温条件下でクッション性の維持が可能であり、また、吸湿性能を有することによって使用時の快適性にも優れる熱接着繊維構造体を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上述した本発明の課題は、少なくとも一部のアシル基が炭素数３以上のものであるセルロースエステルを主成分とする熱接着繊維（Ａ）と、被接着繊維（Ｂ）とからなり、繊維の少なくとも一部が相互に接着されていることにより形態を保持されてなる、三次元構造を有する熱接着繊維構造体によって解決が可能である。
【０００８】
この場合、セルロースエステルが、セルロースアセテートプロピオネート、セルロースアセテートブチレートから選ばれる少なくとも１種からなることが好適に採用できる。また、熱接着繊維（Ａ）のガラス転移温度が１００〜１５０℃であることも好適に採用できる。
【０００９】
圧縮回復率については、７０℃における圧縮回復率が６５〜１００％であることが好適に採用できる。また、吸湿性能については、３０℃×９０％ＲＨの条件下における吸湿率と２０℃×６５％ＲＨの条件下における吸湿率との差で表される吸湿率差（△ＭＲ）が１〜１０％であることが好適に採用できる。
【発明の効果】
【００１０】
本発明の熱接着繊維構造体は、高温時にもクッション性を保持可能であり、吸湿性能にも優れるため、自動車内装材などの高温になる場所において用いられる材料としてだけではなく、布団綿やマットレスなどの寝装材の他、伸縮可能な芯地などの衣料用途にも好適に使用できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１１】
本発明の熱接着構造体は、少なくとも一部のアシル基が炭素数３以上のものであるセルロースエステルを主成分とする熱接着繊維（Ａ）と、被接着繊維（Ｂ）とからなる。
【００１２】
熱接着繊維（Ａ）の主成分であるセルロースエステルは、少なくとも一部のアシル基が炭素数３以上のものであることが必要である。炭素数が２のアシル基のみを有するセルロースアセテート（セルロースジアセテート、セルローストリアセテートのいずれも）では、熱接着性が発現せず、熱接着構造体を得ることができない。
【００１３】
本発明の少なくとも一部のアシル基が炭素数３以上のものであるセルロースエステルの具体例としては、セルロースプロピオネート、セルロースブチレート、セルロースフタレートなどのセルロースエステルや、セルロースアセテートプロピオネート、セルロースアセテートブチレート、セルロースアセテートフタレートなどのセルロース混合エステルなどがあげられる。中でも、成形のしやすさの観点からセルロースアセテートプロピオネート、セルロースアセテートブチレートが好適に使用できる。
【００１４】
熱接着繊維（Ａ）は、主成分であるセルロースエステルの他に、その他の構成成分を含んでなることが可能である。含有できる成分には、熱接着繊維（Ａ）の特性を損なわない限り特に制限はないが、例えば、可塑剤、着色防止剤、滑剤、帯電防止剤、染料、顔料、紫外線吸収剤、抗菌剤、潤滑剤、艶消剤、生分解促進剤等があげられる。また、これらの化合物は、単独でもしくは併用して含有することができる。
【００１５】
本発明の熱接着繊維（Ａ）は、良好な熱接着性を発現する観点から、繊維の重量に対して２〜３０ｗｔ％の可塑剤を含有することができる。可塑剤の含有量が２ｗｔ％以上であれば、繊維間の熱接着性が良好になる効果があり、３０ｗｔ％以下であれば、余剰の可塑剤がブリードアウトして繊維構造体表面に析出するなどのトラブルを回避することができるため好ましい。可塑剤含有量は、熱接着性を高める観点から、５ｗｔ％以上であることがより好ましく、１０ｗｔ％以上であることが最も好ましい。また、ブリードアウトを抑制する観点からは、２５ｗｔ％以下であることがより好ましく、２０ｗｔ％以下であることが最も好ましい。
【００１６】
本発明において用いられる可塑剤は、本発明のセルロースエステルに混和するものであれば特に制限なく用いることができる。例えば、ジメチルフタレート、ジエチルフタレート、ジブチルフタレート、ジオクチルフタレートなどのフタル酸エステル類、テトラオクチルピロメリテート、トリオクチルトリメリテートなどの芳香族多価カルボン酸エステル類、ジブチルアジペート、ジオクチルアジペート、ジブチルセバケート、ジオクチルセバケートなどの脂肪族多価カルボン酸エステル類、グリセリントリアセテート、ジグリセリンテトラアセテート、グリセリンジアセトモノオレート、グリセリンジアセトモノラウレートなどの多価アルコールの脂肪酸エステル類、トリエチルホスフェート、トリブチルホスフェート、トリクレジルホスフェートなどのリン酸エステル類などを挙げることができる。また、より高分子量の可塑剤として、ポリエチレンアジペート、ポリブチレンアジペート、ポリエチレンサクシネート、ポリブチレンサクシネートなどのグリコールと二塩基酸とからなる脂肪族ポリエステル類、ポリ乳酸、ポリグリコール酸などのオキシカルボン酸からなる脂肪族ポリエステル類、ポリカプロラクトン、ポリプロピオラクトン、ポリバレロラクトンなどのラクトンからなる脂肪族ポリエステル類などを挙げることができる。これらの高分子量可塑剤は共重合体であってもよいし、重合体の一部が修飾されているものであってもよい。
【００１７】
さらには水溶性の可塑剤として、ポリビニルアルコール類、ポリビニルピロリドン類、一般式（１）で示されるポリエーテル類などを挙げることができる。ここで水溶性とは、２０〜１００℃の温度の水にその１０重量％以上が溶解可能であることをいう。
Ｒ１−Ｏ−｛（ＣＨ2）ｎＯ｝ｍ−Ｒ２    ・・・（１）
（但し、Ｒ１とＲ２は、Ｈ、アルキル基およびアシル基よりなる群から選ばれた同一または異なる基を表す。ｎは２〜５の整数、ｍは３〜３０の整数。）
上記の一般式（１）で示されるポリエーテル化合物は、セルロース混合脂肪酸エステルとの相溶性が優れているため好適に採用することができる。具体的なポリエーテル化合物としては、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、エチレングリコールとプロピレングリコールの共重合体などを挙げることができるが、中でも水溶性の観点からはポリエチレングリコールが好適に使用できる。
【００１８】
可塑剤以外の添加剤の含有量については、セルロースエステル短繊維の特性を損なわないようにするため、組成物全体に対して５ｗｔ％以下であることが好ましく、２ｗｔ％以下であることが最も好ましい。
【００１９】
本発明における熱接着繊維（Ａ）は、そのガラス転移温度が１００〜１５０℃であることが好ましい。ガラス転移温度が１００℃以上であることによって、自動車内などの夏期に高温となる状況においても熱接着繊維自体が軟化してしまうことはなく、その結果良好なクッション性（高い圧縮回復率）を維持することが可能となる。高温でのクッション性を維持する観点からは、熱接着繊維（Ａ）のガラス転移温度が十分高いことが好ましく、具体的には、１１０℃以上、１２０℃以上、１３０℃以上であることが好ましい。一方、熱接着成形を行う際に過度の高温を用いなくてもよいという観点からは、熱接着繊維（Ａ）のガラス転移温度は１５０℃以下であることが好ましい。熱接着成形温度を低くできる観点からは、このガラス転移温度は１４０℃以下であることがより好ましい。
【００２０】
本発明における熱接着繊維（Ａ）は短繊維であることができる。短繊維である場合には、繊維長の平均値が２５〜１５０ｍｍであることが好ましい。繊維長が２５ｍｍ以上であり、１５０ｍｍ以下である場合には、混綿工程において均一分散がしやすく、繊維構造体中における熱接着繊維（Ａ）と被接着繊維（Ｂ）の分散が良好であり、その結果、良好な熱接着が行いうるため、好ましい。繊維長は３０ｍｍ以上であることがより好ましく、４０ｍｍ以上であることが最も好ましい。また、１４０ｍｍ以下であることがより好ましく、１３０ｍｍ以下であることが最も好ましい。
【００２１】
本発明の熱接着繊維（Ａ）の単糸繊度は、０．５〜１００ｄｔｅｘであることができる。単糸繊度が０．５ｄｔｅｘ以上であれば、熱接着繊維構造体の形態が保持可能であるため好ましい。また、１００ｄｔｅｘ以下であれば熱接着繊維構造体の風合いが固くなり過ぎないため好ましい。単繊維繊度は、２．０ｄｔｅｘ以上であることがより好ましく、３．０ｄｔｅｘ以上であることが最も好ましい。また、９０ｄｔｅｘ以下であることがより好ましく、８０ｄｔｅｘ以下であることが最も好ましい。
【００２２】
繊維断面形状に関しては特に制限がなく、真円状の円形断面であっても良いし、また、多葉形、扁平形、楕円形、Ｗ字形、Ｓ字形、Ｘ字形、Ｈ字形、Ｃ字形、田字形、井桁形および中空などの異形断面糸でも良い。異形断面とすることによって光沢付与、吸水性付与などを図ることが出来る。
【００２３】
本発明の熱接着繊維（Ａ）は、捲縮を付与されてなるものであることができる。その際、捲縮数が３山／２５ｍｍ〜２０山／２５ｍｍであることが好ましい。捲縮数が３山／２５ｍｍ〜２０山／２５ｍｍの範囲にある場合には、捲縮による体積排除効果が発現し、軽量感のある良好なクッション性を持った繊維構造体が得られる。繊維構造体のクッション性の観点からは、捲縮数は５山／２５ｍｍ以上であることがより好ましく、７山／２５ｍｍ以上であることがさらに好ましい。また、１８山／２５ｍｍ以下であることが好ましく、１６山／２５ｍｍ以下であることがさらに好ましい。
【００２４】
本発明の熱接着繊維（Ａ）は、少なくとも一部のアシル基が炭素数３以上のものであるセルロースエステルを主成分とする組成物を、紡糸することによって得ることができる。アセトンなどの良溶媒に組成物を溶解させ、その後固化させる湿式紡糸あるいは乾式紡糸によって得ることもできるが、組成物全体を溶融して行う溶融紡糸がコスト面からも好適に採用できる。具体的には、少なくとも一部のアシル基が炭素数３以上のものであるセルロースエステルを主成分とする熱可塑性組成物を、公知の溶融紡糸機を用いて加熱溶融した後、口金から紡出し、紡出糸を回転ローラー等によって引き取ることができる。引き取った紡出糸は、一旦巻きとった後に捲縮付与工程に供給するか、一旦巻き取ることなくトウ状に収束して集缶した後に捲縮工程に供給するか、あるいは、巻き取ることも集缶することもなく連続的に捲縮付与工程に供給することができる。捲縮付与工程における捲縮付与の具体的な方法については、特に限定されず公知の方法を適用することができる。例えばスタッファーボックス法、押し込み加熱ギア法、高速エアー噴射押し込み法等を採用することができる。また、必要に応じて、油剤を仕上げ剤として捲縮付与前あるいは捲縮付与後に付与することも好適に行いうる。捲縮を付与された、あるいは付与されない繊維束は、公知のカッターによって繊維長２５〜１５０ｍｍとなるように切断することができる。
【００２５】
被接着繊維（Ｂ）については、特段の制約はなく、ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリナフタレンテレフタレートなどの芳香族ポリエステル繊維あるいはその共重合体繊維や、ポリ乳酸、ポリグリコール酸、ポリヒドロキシアジペート、ポリヒドロキシバリレート、ポリエチレンサクシネート、ポリブチレンサクシネート、ポリエチレンアジペート、ポリブチレンアジペートなどの脂肪族ポリエステル繊維およびそれらの共重合体繊維、ナイロン６，ナイロン６６などのポリアミド繊維およびそれらの共重合体繊維、ポリアクリロニトリル繊維などのアクリル繊維およびそれらの共重合体繊維、ポリエチレンやポリプロピレンなどのポリオレフィン繊維およびそれらの共重合体繊維などの各種合成繊維の他、ビスコースレーヨン、キュプラレーヨン、ＮメチルモルフォリンＮオキサイドを溶媒として製糸し得られる再生セルロース繊維（テンセル）、セルローストリアセテート、セルロースジアセテートなどのセルロースアセテート繊維などの化学繊維の他、さらには、綿糸、毛糸、絹糸、麻糸などの天然繊維などをその例としてあげることができる。
【００２６】
被接着繊維（Ｂ）は、単糸繊度０．５〜１００ｄｔｅｘの繊維であることができるし、捲縮を付与されてなる短繊維であることもできる。また、被接着繊維（Ｂ）は、熱接着繊維（Ａ）そのものであってもよい。すなわち、本発明の熱接着繊維構造体は、構成成分の全てが熱接着繊維（Ａ）からなるものも包含するものである。
【００２７】
本発明の熱接着構造体は、少なくとも一部が相互に接着されていることにより形態を保持されてなり、三次元構造を有するものであることが重要である。本発明における三次元構造とは、幅、奥行き、高さおよびこれらに準じる物理量について、そのいずれもが０．５ｃｍ以上であることを意味している。
【００２８】
本発明の熱接着構造体は、圧縮回復率が６５〜１００％であることが好ましい。本発明における圧縮回復率は、繊維構造体の試料を厚み方向に５０％になるように圧縮し、２２時間保持後に圧縮を開放して、１日放置した試料の厚みを測定し、｛（放置後の厚み）／（処理前の厚み）｝×１００（％）の式によって求めたものを言う。
【００２９】
室温における圧縮回復率が６５％以上であれば、圧縮を解放後に元の形状に戻ろうとするクッション性が発現していると評価できる。例えば、アセテート織物に十分に水を含ませた後、高圧カレンダー加工を行って接着させる技術が知られているが、この場合には布帛は押しつぶされてしまい、三次元構造を有するものとはならない。そのため、クッション性を示さず、圧縮しても元の形状に回復することはない。３０℃における圧縮回復率は高ければ高いほど好ましく、具体的には８０％以上、さらに好ましくは９０％以上、最も好ましくは９５％以上である。
【００３０】
７０℃における圧縮回復率は６５％以上であれば、高温状態になってもクッション性が失われず、耐ヘタリ性が良好であると評価できる。ガラス転移温度が低い熱接着成分を用いたクッション材は７０℃という高温状態におかれた場合、何らかの力が加わるとその形状から元の形状に戻ることができず、クッション性を示さなくなることがある。７０℃における圧縮回復率は高ければ高いほど好ましく、具体的には８０％以上、さらに好ましくは９０％以上、最も好ましくは９５％以上であることが好ましい。
【００３１】
本発明の熱接着構造体は、３０℃×９０％ＲＨ（相対湿度９０％）における吸湿率と２０℃×６５％ＲＨ（相対湿度６５％）における吸湿率の差で表される吸湿率差（△ＭＲ）が１〜１０％であることが好ましい。吸湿率差（△ＭＲ）が１％以上であることによって、夏期の高湿時に蒸れ感が発生することがなく、また冬季の低湿時における静電気の発生も抑制される。逆に１０％以下であることによって、繊維構造体の吸湿による重量増加などのトラブルを防ぐことができる。吸湿率差（△ＭＲ）については、快適性の観点からは、２％以上であることがより好ましく、３％以上であることが最も好ましい。重量増加を抑制する観点からは９％以下であることが好ましく、８％以下であることが最も好ましい。吸湿による形態変化を避ける必要がある場合に、吸湿率差（△ＭＲ）を１〜３％、あるいは１〜２％などと設計することについても、適宜行いうる。
【００３２】
本発明の熱繊維構造体の作成方法については、公知の繊維構造体の製造方法を適用することができる。具体的には、熱接着繊維（Ａ）と被接着繊維（Ｂ）とを混綿し、梳綿機などでウエブを形成した後、必要があればウエブを積層し、必要があれば厚みを一定に保持しながら、熱処理装置によって熱接着処理を行うことによって得ることができる。熱処理装置は、熱風循環型ドライヤー、熱風貫流ドライヤー、サクションドラムドライヤー、加熱ローラーなどを用いることができる。ウエブについては、熱接着処理の前に、ニードルパンチ、エアージェットパンチ、ウォータージェットパンチ等を施しておくこともできる。
【実施例】
【００３３】
以下に実施例をあげて本発明をより具体的に説明する。なお、ガラス転移温度、７０℃における圧縮回復率、吸湿率については、下記の方法で測定、評価を行った。
【００３４】
１．ガラス転移温度（℃）
示差走査熱量計（ＤＳＣ）で、窒素気流下１６℃／分の速度で昇温し、ガラス転移温度（℃）を求めた。
【００３５】
２．７０℃における圧縮回復率
クッション材の厚み（Ｌ０）を測定し、平行平面板を用いて厚み方向にクッション材の厚み（Ｌ０）の５０％となるまで圧縮し、内温を７０℃とした熱風乾燥機に入れて、その状態で２２時間保持後、熱風乾燥機より取り出した。平行平面板より外して歪みを開放し、その後、２４時間放置した後のクッション材の厚み（Ｌ１）を測定して、｛（Ｌ１／Ｌ０）×１００｝（％）の計算式によって得られた値を７０℃における圧縮回復率（％）とした。
【００３６】
３．吸湿率差（△ＭＲ）（％）
クッション材を約１ｇ切り出し、その絶乾時の重量（Ｗ０）を測定した。この試料を２０℃×６５％ＲＨの状態に調湿された恒温恒湿（ナガノ科学機械製ＬＨ−２０−１１Ｍ）中に２４時間放置し、平衡状態となった試料の重量（Ｗ２０）を測定し、その後３０℃×９０％ＲＨの状態に変更して２４時間放置し、平衡状態となった試料の重量（Ｗ３０）を測定した。下記式により求めた。
【００３７】
吸湿率差（△ＭＲ）（％）＝｛（Ｗ３０−Ｗ２０）／Ｗ０｝×１００
４．繊維長
ＪＩＳＬ１０１５に記載のある平均繊維長の測定方法（７．４．１（３））によって測定し、繊維長（ｍｍ）を求めた。
【００３８】
５．捲縮数
ＪＩＳ Ｌ１０１５に記載のある捲縮数の測定方法（７．１２．１）によって測定し、捲縮数（山／２５ｍｍ）を求めた。
【００３９】
実施例１
セルロースアセテートプロピオネート（イーストマンケミカル社製ＣＡＰ−４８２−２０）９０ｗｔ％と、可塑剤のグリセリンジアセトモノオレート１０ｗｔ％を、３０ｍｍφエクストルーダーを用いて混合し、熱可塑性組成物のペレットを得た。続いてペレットを真空乾燥した後、紡糸温度２２０℃にて溶融し、０．２０ｍｍφ−０．３０ｍｍＬの口金孔を７２ホール有する口金より紡出した。紡出糸は２５℃のチムニー風により冷却した後、油剤を付与して集束し、１０００ｍ／ｍｉｎで回転するゴデットローラーにより引き取り、３２０ｄｔｅｘ−７２ｆｉｌ（単糸繊度４．４ｄｔｅｘ）の繊維を一旦ドラムに巻き取った。このドラムを１０本準備して引き揃えを行い、３２００ｄｔｅｘ−７２０ｆｉｌのサブトウとし、さらにこのサブトウ３０本を引き揃えて９６０００ｄｔｅｘ−２１６００ｆｉｌのトウにした。得られたトウを延伸倍率を１．０としたステープル延伸機を使用し、スタッファーボックスで機械捲縮を付与した後、その後繊維長が４２ｍｍとなるようにカッティングを行った。捲縮数は９山／２５ｍｍと適切なレベルであり、ガラス転移温度は１２１℃であった。
【００４０】
被接着繊維として、単糸繊度６．６ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍの中空断面の立体捲縮を有するポリエチレンテレフタレート短繊維を用い、上述の熱接着繊維を６０重量％、被接着繊維を４０重量％として混繊し、カードで解繊後、積層して目付４０００ｇ／ｃｍ２のウエブとなし、厚み１０ｃｍにまで圧縮して２００℃の熱風で３０分間熱成形後、冷却した。
【００４１】
得られたクッション材は繊維相互に接着が認められ、形態保持性は良好であった。熱接着繊維のガラス転移温度は１１５℃と十分高いために、クッション材の７０℃における圧縮回復率は７８％と良好な値を示した。また、吸湿率差（△ＭＲ）も２．１％と高く、快適性に優れていた。
【００４２】
実施例２
可塑剤としてポリエチレングリコールを２０ｗｔ％用い、被接着繊維として繊維長２８ｍｍ、単糸繊度２．２ｄｔｅｘの綿糸を用いる他は、実施例１と同様にしてクッション材を作成した。
【００４３】
得られたクッション材は繊維相互に接着が認められ、形態保持性は良好であった。熱接着繊維のガラス転移温度は１０８℃と十分高いために、クッション材の７０℃における圧縮回復率は８４％と良好な値を示した。また、吸湿率差（△ＭＲ）は綿糸を用いていることもあり４．１％と非常に高く、快適性に極めて優れていた。
【００４４】
実施例３
可塑剤としてポリエチレングリコールを２％用い、単糸繊度を２２ｄｔｅｘとする以外は、実施例２と同様にしてクッション材を得た。
【００４５】
得られたクッション材は繊維相互に接着が認められ、形態保持性は良好であった。熱接着繊維のガラス転移温度は１４０℃と高く、クッション材の７０℃における圧縮回復率は９６％ときわめて良好な値を示した。また、吸湿率差（△ＭＲ）は綿糸を用いていることもあり３．９％と非常に高く、快適性に極めて優れていた。
【００４６】
実施例４
可塑剤のグリセリンジアセトモノオレートを１５重量％とし、短繊維の繊維長を３８ｍｍとし、熱接着繊維としても、被接着繊維としても得られた短繊維を用いる他は、実施例１と同様にしてクッション材を作成した。
【００４７】
得られたクッション材は繊維相互に接着が認められ、形態保持性は良好であった。繊維のガラス転移温度は１１５℃と高く、７０℃における圧縮回復率は８８％と良好であった。吸湿率差（△ＭＲ）も１．９％と高く快適性に優れていた。
【００４８】
【表１】
2006219769.tif 000002
【００４９】
比較例１
熱接着繊維として、単糸繊度４．２ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍのセルロースジアセテート短繊維を用い、被接着繊維として、単糸繊度６．６ｄｔｅｘ、繊維長６４ｍｍの中空断面の立体捲縮を有するポリエチレンテレフタレート短繊維を用い、熱接着繊維を６０重量％、被接着繊維を４０重量％として混繊し、カードで解繊後、積層して目付４０００ｇ／ｃｍ２のウエブとなし、厚み１０ｃｍにまで圧縮して２００℃の熱風で３０分間熱成形後、冷却した。
【００５０】
セルロースジアセテートには熱接着性がないため、熱成形を行った後にも繊維が相互に接着されておらず、手で簡単にほぐせるものであって形態保持性の無いものであった。
【００５１】
比較例２
熱接着繊維として、芯鞘比率が５０／５０であり、芯部にポリエチレンテレフタレートを、鞘部にガラス転移温度が６７℃のイソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレートを用いた芯鞘複合型ポリエステル短繊維を用い、被接着繊維として、６．６ｄｔｅｘ、繊維長６４ｍｍの中空断面の立体捲縮を有するポリエチレンテレフタレート短繊維を用い、熱接着繊維を３０重量％、被接着繊維を７０重量％として混繊し、カードで解繊後、積層して目付４０００ｇ／ｃｍ２のウエブとなし、厚み１０ｃｍにまで圧縮して２００℃の熱風で３０分間熱形成後、冷却してクッション材を得た。
【００５２】
得られたクッション材は繊維相互に接着が認められ、形態保持性は良好であった。しかし、熱接着繊維のガラス転移温度が低すぎるために、クッション材の７０℃における圧縮回復率は６３％と不良であった。また、吸湿率差（△ＭＲ）も０．１％と非常に低く、吸放湿特性が不良であった。
【００５３】
比較例３
熱接着繊維として、芯鞘比率が５０／５０であり、芯部にポリエチレンテレフタレートを、鞘部にガラス転移温度が１４２．５℃であるビスフェノールＳエチレンオキサイド付加物共重合ポリエチレンナフタレートを用いた芯鞘型ポリエステル短繊維を用い、熱接着繊維を３０重量％、被接着繊維を７０重量％として混繊し、カードで解繊後、積層して目付４０００ｇ／ｃｍ２のウエブとなし、厚み１０ｃｍにまで圧縮して２００℃の熱風で３０分間熱形成後、冷却してクッション剤材を得た。
【００５４】
得られたクッション材は繊維相互に接着が認められ、形態保持性は良好であった。熱接着繊維のガラス転移温度が高いために、クッション材の７０℃における圧縮回復率は８５％と優れていた。しかし、△ＭＲは０．１％と非常に低く吸放湿特性は不良であった。
【００５５】
【表２】
2006219769.tif 000003
【００５６】
実施例５，６
可塑剤としてアジピン酸ジオクチルを１２ｗｔ％用い、表３に記載の繊維長および単糸繊度とする他は、実施例１と同様にして熱接着繊維を得た。実施例５では実施例１と同様に被接着繊維として繊維長５１ｍｍのポリエチレンテレフタレート短繊維を用い、実施例６では実施例２と同様に繊維長２８ｍｍの綿糸を用いて、クッション材を作成した。
【００５７】
得られたクッション材は繊維相互に接着が認められ、形態保持性は良好であった。熱接着繊維のガラス転移温度は１０８℃と十分高いために、クッション材の７０℃における圧縮回復率は実施例５では８０％、実施例６では８５％と良好な値を示した。また、吸湿率差（△ＭＲ）は実施例５では１．５％、実施例６では綿糸を用いていることもあり３．８％と高い値であり、快適性に優れていた。
【００５８】
実施例７
セルロースアセテートプロピオネートに代えてセルロースアセテートブチレート（イーストマンケミカル社製ＣＡＢ３８１−２０）を用いる他は、実施例１と同様にしてクッション材を作成した。
【００５９】
得られたクッション材は繊維相互に接着が認められ、形態保持性は良好であった。繊維のガラス転移温度は１０２℃であり、７０℃における圧縮回復率は６９％であった。吸湿率差（△ＭＲ）は１．２％であった。
【００６０】
実施例８
セルロースアセテートプロピオネートに代えてセルロースアセテートブチレート（イーストマンケミカル社製ＣＡＢ３８１−２０）を用いる他は、実施例２と同様にしてクッション材を作成した。
【００６１】
得られたクッション材は繊維相互に接着が認められ、形態保持性は良好であった。繊維のガラス転移温度は９５℃とやや低い値であった。７０℃における圧縮回復率は６２％とやや低い値であった。吸湿率差（△ＭＲ）は綿糸を用いたこともあって３．８％と高い値であり、快適性に優れていた。
【００６２】
【表３】
2006219769.tif 000004