(57)【要約】    【課題】電気比抵抗が高く、かつ気孔率が低くい窒化珪素セラミックス製のスペーサーで複極を保持することで、電気分解が安定し、またリーク電流によるロスが低減できる電解槽を提供する。  【解決手段】溶融塩化マグネシウムの電解槽において、アノードおよびカソードもしくは複極、または炉壁に埋め込まれたスペーサーによって、電極間隔が所定間隔に保持されるように、前記スペーサーが窒化珪素セラミックスで構成されている電解槽である。また、使用する窒化珪素セラミックス製のスペーサーの電気比抵抗を、１×１０5Ω・ｃｍ以上とする電解槽である。    【選択図】図２
2006028570.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
溶融塩化マグネシウムの電解槽において、アノードおよびカソードもしくは複極、または炉壁に埋め込まれたスペーサーによって、前記アノードおよび前記カソードもしくは前記複極のそれぞれの電極間隔が所定間隔に保持され、前記スペーサーが窒化珪素セラミックスで構成されていることを特徴とする電解槽。
【請求項２】
前記スペーサーの電気比抵抗が１×１０5Ω・ｃｍ以上であることを特徴とする請求項１に記載の電解槽。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、溶融塩化マグネシウムの電解槽に関し、さらに詳しくは、溶融塩化マグネシウムを電気分解し、金属マグネシウムおよび塩素ガスを回収する電解槽の構造に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
四塩化チタンと金属マグネシウム（Ｍｇ）を還元反応させて金属チタンを製造する際に副生物として溶融塩化マグネシウムが生成される。生成された溶融塩化マグネシウムは、電解槽に装入され、ＣａＣｌ2、ＮａＣｌ、およびＭｇＦ2などと混合され溶融塩を形成し、電気分解によって電解槽のアノード（陽極）で生成する塩素ガスおよびカソード（陰極）で生成するＭｇに分離される。通常、回収された塩素ガスおよびＭｇは、再度四塩化チタンおよび金属チタンの製造に使用される。
【０００３】
複極を備えた電解槽は、アノードとカソード間に複極を配置することによって、上記の電気分解に際し、Ｍｇ、塩素ガスを生成する電極の極数を増加させるので生産性を改善できることから、広く使用されている。
【０００４】
電解槽は、後述する図１および図２に示すように、電解室２と金属集積室３に区分され、これらの間に耐火物の壁４およびカーテンウォール５が設けられ、蓋６で密封された構造となっている。電解室２には、アノード７とカソード８がそれぞれ内側を耐火物で構成される炉壁９と蓋６に電気的に絶縁されたシール構造を通じて固定され、これらの炉内側にあるアノード７とカソード８の電極部が耐火物台座１０、１１に載せられる。
【０００５】
また、アノード７とカソード８の電極部の間に、この構造例では２枚の複極１２、１３が所定の間隔、例えば、５〜２５ｍｍの間隔をおいて耐火物台座１４、１５に載せられている。そして、これら耐火物台座１０、１１、１４および１５は、炉壁９と耐火物の壁４に設けられた棚１６、１７にそれぞれ所定の幅の絶縁ブロック１８によって固定されている。
【０００６】
さらに、複極１２、１３は、それぞれに埋め込まれたスペーサー１９ａによって、アノード７およびカソード８並びに複極１２、１３のそれぞれの電極間を所定間隔に保持される構造となっている。
【０００７】
そして、アノード７とカソード８は、外部の直流電源に接続されている。また、電解槽における溶融塩の液面は、カソード８と複極とがこの溶融塩に浸漬し、カーテンウォール５の上部と下部の中間位の位置とする。さらに、この液面高さが一定になるよう、図示しないが、金属集積室３には液面調整装置が設けられ、液面高さが制御されるようにしている。
【０００８】
このような電解槽を使用し、外部の直流電源によってアノード７とカソード８間に通電することにより、電流がアノード７から複極１２、１３を通じてカソード８に流れる。この電流によって、アノード７と複極１２、１３のカソード８側の表面で塩素ガスが生成し、カソード８と複極１２、１３のアノード７側の表面でＭｇが生成する。生成する塩素ガスは溶融塩より比重が小さいため、アノード７およびカソード８並びに複極のそれぞれの電極間で上昇流を生じ、電解室２の液面が上昇する。この上昇流により、Ｍｇは溶融塩とともに電極部分から排出される。
【０００９】
上昇した塩素ガスは、電解室２の上部の空間に溜まり、圧力調整され、導管２０を通じて外部に取り出される。また、電解室２で上昇したＭｇと溶融塩が耐火物の壁４およびカーテンウォール５の間を金属集積室３に矢印Ｂで示すように流入する。
【００１０】
そして、金属集積室３では、流入したＭｇが比重差によって矢印Ｃで示すように浮上して上部に溜まり、溶融塩は矢印Ｄで示すように流れ、再び耐火物の壁４の下部を経由して矢印Ｅで示すように電解室２に流れる。
【００１１】
このように、電解槽では、電気分解によって塩素ガスとＭｇに分離されるが、一方、溶融塩が電解室２と金属集積室３を循環する。
【００１２】
ところが、電解槽を長期使用する間に、次に挙げるような電流のロスが増加するため、電解槽における電流効率は徐々に悪化していく。
（１）アノードやカソードの変形、または複極の位置ずれなどに起因する電気分解の安定性の悪化に伴う電流ロス。
（２）電極間のスペーサーや電極を載せる耐火物台座を通じて電流が洩れること、または耐火物台座などに堆積したスラッジを通じて電流が洩れることに起因する電流ロス（以下、「リーク電流によるロス」という）。
（３）複極を備えた多極電解槽を用いる場合に、複数のカソード間で炉壁耐火物を通じて電流が洩れることに起因する電流ロス。
【００１３】
上記の（１）〜（３）に述べた電流のロスのうち、（３）の電流のロスは、（１）および（２）の電流のロスに比較して、そのロスの量や経時変化が小さく電流効率に対する影響が少ない。そこで、（１）および（２）の電流のロスを低減することは、Ｍｇの回収コストの面から重要である。
【００１４】
上記の（１）および（２）に述べたリーク電流によるロスについて、さらに説明する。まず、（１）の電流のロスは、複極の位置がずれて電極間の所定間隔を維持できなくなると、アノード７およびカソード８並びに複極のそれぞれの電極間で塩素ガスおよびＭｇ並びに溶融塩の上昇流が乱れることになり、これら電極間に流れる電流の密度が、それぞれの電極面内で徐々に不均一となることから、増加する。
【００１５】
次に、（２）の電流ロスは、電解槽に使用するスペーサー、耐火物台座などがアルミナ製耐火物などで形成されているため、耐火物の気孔中に溶融塩が含浸して電気伝導性が高くなって電流が電極間で漏洩したり、スラッジが堆積したとき、そのスラッジに金属Ｍｇが含まれる場合があり、その金属Ｍｇ粒を経由して電流が炉壁などへ漏洩したりすることによって生じるものである。
【００１６】
このため、電力を多量に使用する電解槽では、電流効率が悪化することによって電力費が増加するので、その改善が求められている。
【００１７】
このような状況に鑑み、電解槽におけるリーク電流によるロスを低減し、電流効率を維持するため、従来から複極の保持方法、電解槽の構造などに関し種々の提案がなされている。例えば、特許文献１では、複極の上部に樋状の溝を設ける電解槽の構造が提案され、使用に際し、上昇流の速度を高め、生成したＭｇを電解室から金属集積室に流れ易くして、アノードおよびカソード並びに複極のそれぞれの電極間で生成する塩素ガスとＭｇが電解室の上部で再結合しないようにしている。そして、アノードとカソードの電極間に設ける黒鉛スラブで造られる中間電極（複極と同意）は、この黒鉛スラブの孔に埋め込まれた絶縁スペーサーによって、その間隔が４〜２５ｍｍに保持されている。
【００１８】
しかし、特許文献１では、用いられる絶縁スペーサーの材質については何ら記載されていないが、その明細書の記載の全体から絶縁スペーサーの材質が通常の耐火物と考えられ、前述のように上昇流の速度を高めて、複極の上部付近のＭｇの流れを良くしても絶縁スペーサーおよび耐火物などがその気孔中に溶融塩が含浸して電気伝導性をもち、絶縁スペーサーからリーク電流によるロスが増加することがある。さらに、リーク電流によりスペーサーが損傷し、所定の電極間隔を維持できなくなる。
【００１９】
また、特許文献２では、壁面を貫通するカソード（陰極）の全周囲をアルミナ電鋳製の絶縁耐火物で取り囲んだ電解槽が提案されている。提案の電解槽は、カソードから耐火物を介してのバイパス電流によるロスを抑制しようとするものである。前述のように、耐火物は気孔率が高いのでその気孔中に溶融塩が含浸して電気伝導性をもち、これを起因としてバイパス電流によるロスが発生するので、気孔率の低いアルミナ電鋳製の絶縁耐火物を使用することによって、バイパス電流を抑制できるとしている。
【００２０】
しかし、特許文献２において、カソードの全周囲をアルミナ電鋳製の絶縁耐火物で取り囲み、その絶縁耐火物の厚さが隣のカソードとの面間距離の１／３〜１／５とする場合、高価なアルミナ電鋳製の絶縁耐火物の使用量が多くなり設備費が多大になる。そのため、カソードと同様に、複極の全周囲をこのようにアルミナ電鋳製の絶縁耐火物で取り囲むことは、設備費が多大となり、また電解槽の構造が複雑になり、カーボン製の複極に過度の荷重が加わり破損することがある。
【００２１】
また、特許文献３では、双極電極（複極と同意）を使用するバイポーラ型電解槽において、アノードおよびカソード並びに双極電極の下部を支持する耐火物台座の両端を、炉壁、および電解室と金属集積室間の耐火物壁に設けた棚に固定するため、この棚の幅に合わせた断面三角形状の絶縁ブロックを用いた電解槽が提案されている。このような構造にすることで、この棚において溶融塩の澱みを防止するようにしている。
【００２２】
このようにして、ＭｇＯを主成分とし、金属Ｍｇ粒が混在するスラッジの堆積を防止して、アノードおよびカソード並びに複極のそれぞれの電極間で発生するリーク電流によるロスを低減できるとしている。
【００２３】
しかし、特許文献３の電解槽において、上昇流に乱れがない通常の状態では、短期間の使用でスラッジの堆積が一定量になるので、電流効率を悪化させることにはならない。しかし、耐火物の気孔中に溶融塩が含浸して電気伝導性が高くなって電流が電極間で洩れることに起因する電流ロスは避けられない。
【００２４】
さらに、特許文献４では、リーク電流によるロスを低減して電流効率の低下を防止するために、複極を含む電極の周端の一部又はすべてに絶縁体を被覆する複極式電解槽が提案されている。
【００２５】
提案の複極式電解槽では、電極がチタン等を基板とし、白金、イリジウム、ルテニウム等の単体または酸化物を含む電極としている。また、用いるスペーサーは、非導電性の樹脂を使用している。これによって、電流が電極の周端に集中するのを抑制することができるとしている。しかしながら、この複極式電解槽は、使用例として記載されているような腐食性の高い次亜塩素酸溶液を得るための電解槽であり、溶融塩や塩素ガス雰囲気の６６０〜６７０℃というような高温で使用する溶融塩化マグネシウムの電気分解に適用することはできない。
【００２６】
【特許文献１】特開昭５９−６３８９号公報
【００２７】
【特許文献２】特開平５−９３２９１号公報
【特許文献３】特許第２７７２９５４号
【特許文献４】特開２００２−１８６９７０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００２８】
前述の通り、従来の電解槽では、長期使用する際に、耐火物製の絶縁スペーサーなどが、その気孔中に溶融塩が含浸してリーク電流によるロスを低減できず、電流効率の悪化が避けられない。また、複極の全周囲をアルミナ電鋳製の絶縁耐火物で取り囲んだり、電極（複極も含む）の周端の一部又はすべてに絶縁体を被覆するにしても、電解槽の構造が複雑になり設備費が多大になる上、カーボン製の複極に過度の荷重が加わり破損したりして寿命が短くなることがある。
【００２９】
本発明は、上述した問題点に鑑みてなされたものであり、電解槽を長期使用する際に、スペーサーに用いる材料を窒化珪素セラミックスで構成することで、スペーサーの電気比抵抗が高くなり、また劣化せずかつ溶融塩が含浸しないのでスペーサーを通じた電流の洩れによるロスを低減でき、さらにスペーサーが摩耗しにくいので、複極の位置ずれが起こりにくく、浴対流も乱れず電気分解に与える影響が少なく、またＭｇと塩素ガスとの再反応も低減し、その上耐火物台座にスラッジの堆積が少なくなるのでスラッジを通じて生じる電流の洩れによるロスを低減できる電解槽を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００３０】
本発明者は、上記の課題を解決するため、従来の電解槽について種々の検討を加えた結果、気孔率が低くてかつ電気比抵抗が高い窒化珪素セラミックスを、複極を保持するスペーサーとして用いることで、リーク電流によるロスが低減でき、さらにこのスペーサーには耐食性や対摩耗性があり、複極の位置ずれを防止できることを知見した。
【００３１】
本発明は、上記の知見に基づいて完成されたものであり、下記（１）〜（２）の電解槽を要旨としている。
【００３２】
（１）溶融塩化マグネシウムの電解槽において、アノードおよびカソードもしくは複極、または炉壁に埋め込まれたスペーサーによって、前記アノードおよび前記カソードもしくは前記複極のそれぞれの電極間隔が所定間隔に保持され、前記スペーサーが窒化珪素セラミックスで構成されていることを特徴とする電解槽である。
【００３３】
（２）前記スペーサーの電気比抵抗が１×１０5Ω・ｃｍ以上であることを特徴とする前記（１）の電解槽である。
【発明の効果】
【００３４】
本発明の電解槽によれば、スペーサーとして窒化珪素セラミックス製を用いることで、長期使用の際に、複極の位置ずれを低減できるので電気分解が安定して電流ロスを低減でき、またスペーサーを通じた電流の洩れによるロスを低減でき、さらに、スラッジを通じて生じる電流の洩れによるロスを低減できるので、電流効率の悪化を低減でき、電力費の増加を抑制することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３５】
本発明の電解槽は、複極の下部が複極を支持する耐火物台座の上部に載せられ、窒化珪素セラミックス製のスペーサーが複極、アノードおよびカソードの電極間にあって所定間隔に保持することを特徴としている。
【００３６】
本発明の電解槽について、その内容を説明する。
【００３７】
図１は、本発明の電解槽の構造例を示す図である。前述のように、電解槽１は、電解室２と金属集積室３に耐火物の壁４およびカーテンウォール５によって区分され、蓋６で密封された構造となっている。
【００３８】
図２は、前記図１に示す構造例のＡ−Ａ矢視による正面断面図であり、複極がスペーサーによって保持される状況を示す図である。図２に示すように、複極１２、１３は、アノード７およびそれぞれの複極に埋め込まれた窒化珪素セラミックス製のスペーサー１９ａによって、電極間を所定間隔に保持される構造としている。
【００３９】
スペーサー１９ａは、例えば、アノードおよび複極の表面に複極の厚さの半分ほどの深さの孔に彫り込みが設けられ、この孔に挿入して固定され、またアノード７およびカソード８並びに複極１２、１３のそれぞれの電極間隔を保持するようにしている。
【００４０】
図１および図２の構造例では、スペーサー１９ａが、アノードおよびそれぞれの複極の片面に９個ずつ取り付けられている。この例で、スペーサー１９ａをアノードおよび複極に孔明けし固定するのは、通常カソードが鉄製で孔明け加工がしにくく、また孔明け部での変形の可能性があるのに対し、アノードおよび複極がグラファイト製で孔明け加工が容易で変形の可能性も少ないからである。なお、他の構造例として、複極の両面または片面にスペーサー１９ａを取り付けてもよい。
【００４１】
図３は、本発明の電解槽の他の構造例を示す図である。図３に示す構造例では、スペーサー１９ｂが、炉壁に固定されている状況を示している。
【００４２】
また、図４は、前記図３に示す構造例でのスペーサーが炉壁の耐火物に固定され、複極を保持している状況を示す平面断面図である。図４に示すように、複極１２、１３は、窒化珪素セラミックス製のスペーサー１９ｂが炉壁９、および耐火物の壁４の耐火物２１に固定されるので、スペーサー１９ｂの突起部に挟まれて保持される。このようにして、アノードと複極の間隔ａ、複極同士の間隔ｂおよび複極とカソードの間隔ｃは、所定間隔に設定される。
【００４３】
窒化珪素セラミックスのスペーサー１９ａは、加工がし易く、また塩素ガスおよびＭｇ並びに溶融塩の上昇流に対する抵抗を少なくするため、その断面形状が円形または縦長の長円形が望ましい。また、アノードや複極に彫り込む孔の数、その位置、孔の大きさは、電極の表面積やそれぞれの強度に応じて選択すれば良い。
【００４４】
また、スペーサー１９ｂは、突起部の幅が、ａ、ｂまたはｃとする寸法とし、築炉上、奥行きの寸法が突起部の高さに耐火物の１枚分の厚さを加えた寸法で良く、さらにその高さについて耐火物の１段分の高さまたは２〜３段分の高さで選択すれば良い。この場合、スペーサー１９ｂの突起部の高さは、３０ｍｍ以上とするのが望ましい。３０ｍｍ未満であると、位置ずれ防止の効果が小さくなる。
【００４５】
また、スペーサー１９ａと１９ｂの特性を比較すると、スペーサー１９ａは、電解槽の築炉時の作業が容易であり、かつ安価であるが、常に上昇流に曝される。一方、スペーサー１９ｂは、複極に孔を彫り込まないので複極が破損しにくく、また複極を強固に保持できるとともに炉壁付近で複極を保持するので上昇流に曝されにくいが、窒化珪素セラミックスが大型となるので築炉時のコストが高くなる。このように、複極の保持の方法の選択は、これらを考慮して適宜決めることができる。
【００４６】
本発明のスペーサーの望ましい特性は、高温の溶融塩や生成する塩素ガスやＭｇに対して耐食性があり、また溶融塩の循環流に対して対摩耗性があり、さらに見かけ気孔率が低く、溶融塩やＭｇが気孔中に含浸せず、加えて電気比抵抗が高いことである。そして、その見かけ気孔率は１０％以下とし、望ましくは５％以下である。
【００４７】
このような特性に対し、本発明で用いるスペーサーを窒化珪素セラミックスで構成したのは、前述のように耐食性および対摩耗性に優れ、見かけ気孔率が非常に低く、かつ電気比抵抗が高いからである。そして、特に重要なのは、通常の耐火物に比較して高い電気比抵抗であり、それが１×１０5Ω・ｃｍ以上であり、望ましくは１×１０10Ω・ｃｍ以上である。さらに望ましくは、１×１０13Ω・ｃｍ以上である。
【実施例】
【００４８】
本発明の効果を確認するため、前記図１および図２に示すようなスペーサー１９ａを使用した電解槽を用いて、溶融塩を電解した。
【００４９】
本発明の効果を評価する方法は、炉壁および耐火物台座がアルミナ製の耐火物で、複極がカーボン製とし、スペーサーがアルミナ製の耐火物および各種窒化珪素セラミックスを用意して試験し、電解槽の操業開始から寿命で停止するまでの電流効率を平均した平均電流効率で比較した。この場合、スペーサーがアルミナ製の耐火物としたときの平均電流効率を１００として各種窒化珪素セラミックスでの平均電流効率をその相対比（％）で比較した。なお、平均電流効率は、電解槽の操業開始から寿命で停止するまでの電流効率を平均したものである。
【００５０】
表１は、スペーサーの材質がアルミナ製の耐火物（従来例）と、電気比抵抗と気孔率の異なる窒化珪素セラミックス（実施例１〜３）を平均電流効率の相対比（電流効率比）で比較したものである。この表１から、平均電流効率は、電気比抵抗が高くなるほど、また気孔率が低くなるほど良くなることが分かる。
【００５１】
また、表１には、電気比抵抗の大きい窒化珪素セラミックスを使用し、さらに複極の下部と耐火物台座の上部が嵌め合わせ構造としてこれらが摩耗することに伴う複極の位置ずれを防止した場合（実施例４）の平均電流効率の相対比も比較したところ、平均電流効率がさらに良くなった。
【００５２】
【表１】
2006028570.tif 000003
【産業上の利用可能性】
【００５３】
本発明の電解槽によれば、電気比抵抗が高く、かつ気孔率が低い窒化珪素セラミックスをスペーサーとして使用するので、長期間の操業において電気分解が安定し、またリーク電流によるロスを低減することができ、電力費の増加を抑制できる。さらに、スペーサーの摩耗が低減し、複極の位置ずれが生じにくくなり電解槽の寿命を延長できるので、溶融塩の電解槽として、広く採用される。
【図面の簡単な説明】
【００５４】
【図１】本発明の電解槽の構造例を示す図である。
【図２】前記図１に示す構造例のＡ−Ａ矢視による正面断面図である。
【図３】本発明の電解槽の他の構造例を示す図である。
【図４】前記図３に示す構造例でのスペーサーが炉壁の耐火物に固定され、複極を保持している状況を示す平面断面図である。
【符号の説明】
【００５５】
１：電解槽、  ２：電解室、  ３：金属集積室、  ４：耐火物の壁
５：カーテンウォール、  ６：蓋、  ７：アノード、  ８：カソード、  ９：炉壁
１０、１１：耐火物台座、  １２、１３：複極、  １４、１５：耐火物台座
１６、１７：棚、  １８：絶縁ブロック、  １９ａ：スペーサー
１９ｂ：スペーサー、  ２０：導管、  ２１：耐火物
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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