(57)【要約】【課題】  射出成形やプランジャー成形等によって、微小で精密な成形品を得るのに適した樹脂成形材料を提供する。【解決手段】ポリアミド樹脂（Ａ）１００質量部、平均繊維長４０〜８０μｍの繊維状強化材（Ｂ）３〜５０質量部、およびモンタン酸系離型剤（Ｃ）０．０５〜１質量部とからなる精密部品用成形材料。さらに熱安定剤（Ｄ）を含有することが好ましい。また、精密部品としては、ベアリングリテーナー、ワッシャー等に好適である。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリアミド樹脂（Ａ）１００質量部、平均繊維長４０〜８０μｍの繊維状強化材（Ｂ）３〜５０質量部、およびモンタン酸系離型剤（Ｃ）０．０５〜１質量部とからなる精密部品用成形材料。
【請求項２】
繊維状強化材（Ｂ）が、その繊維長分布において、２０μｍ以上８０μｍ未満の繊維長が８０％以上を占めることを特徴とする請求項１記載の精密部品用成形材料。
【請求項３】
繊維状強化材（Ｂ）がガラス繊維である請求項１または２に記載の精密部品用成形材料。
【請求項４】
さらに熱安定剤（Ｄ）を含有する請求項１〜３いずれかに記載の精密部品用成形材料。
【請求項５】
熱安定剤（Ｄ）が芳香族第２級アミン系化合物である請求項４記載の精密部品用成形材料。
【請求項６】
熱安定剤（Ｄ）として、芳香族第２級アミン系化合物とヒンダードフェノール系化合物とを併用することを特徴とする請求項４記載の精密部品用成形材料。
【請求項７】
精密部品がベアリングリテーナーまたはワッシャーである請求項１〜６いずれかに記載の精密部品用成形材料。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、射出成形やプランジャー成形等によって、微小で精密な成形品を得るのに適した樹脂成形材料に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ベアリングリテーナーや、高圧の掛かる蓋を止めるワッシャー等の微小な成形品を精密に成形するための材料としては、成形性、耐熱性、強度・剛性、寸法安定性、耐薬品性等の観点から、ポリアミドにガラス繊維等の繊維状無機強化材を配合した樹脂組成物（例えば、非特許文献１）が使用されていた。
【０００３】
【非特許文献１】福本修編、「ポリアミド樹脂ハンドブック」（日刊工業新聞社）、昭和６３年１月３０日発行
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、近年、部品の微小化と精密化にともなって、従来の材料では、部品が微小であるがゆえに成形金型からの離型の際のわずかな摩擦によって成形品に変形が生じたり、成形のゲート部からはみ出した強化材が各種機器内での使用中に削れて脱落し、ノイズや振動といった機能障害を招くなどの問題があった。
【０００５】
本発明は、従来の成形材料が有する優れた特性を維持しつつ、離型性が向上し、ゲート部からの強化材のはみ出しを抑制することのできる精密部品用の成形材料を提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者らは、鋭意研究を重ねた結果、特定の繊維長を有する繊維状強化材と特定種類の離型剤とをポリアミドに配合してなる成形材料が上記問題を解決することを見出し本発明に到達した。
すなわち、本発明の要旨は、以下の通りである。
（１）ポリアミド樹脂（Ａ）１００質量部、平均繊維長４０〜８０μｍの繊維状強化材（Ｂ）３〜５０質量部、およびモンタン酸系離型剤（Ｃ）０．０５〜１質量部とからなる精密部品用成形材料。
（２）繊維状強化材（Ｂ）が、その繊維長分布において、２０μｍ以上８０μｍ未満の繊維長が８０％以上を占めることを特徴とする（１）記載の精密部品用成形材料。
（３）繊維状強化材（Ｂ）がガラス繊維である（１）または（２）に記載の精密部品用成形材料。
（４）さらに熱安定剤（Ｄ）を含有する（１）〜（３）いずれかに記載の精密部品用成形材料。
（５）熱安定剤（Ｄ）が芳香族第２級アミン系化合物である（４）記載の精密部品用成形材料。
（６）熱安定剤（Ｄ）として、芳香族第２級アミン系化合物とヒンダードフェノール系化合物とを併用することを特徴とする請求項４記載の精密部品用成形材料。
（７）精密部品がベアリングリテーナーまたはワッシャーである（１）〜（６）いずれかに記載の精密部品用成形材料。
【発明の効果】
【０００７】
本発明の精密部品用成形材料は、成形離型時にエジェクターピン跡が残りにくく、変形を伴わず短いサイクルで成形ができ、微小なゲートでも繊維状強化材が詰まらず、良好な成形が実現される。また、成形後のゲート部の繊維状強化材のはみ出しの少ない精密部品を成形することができるため、精密機器の部品として組み込んだ場合に、動作中のガラス繊維の脱落を低減させ、ノイズや振動といった機能障害の発生を抑制することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
本発明の精密部品用成形材料（以下、単に「成形材料」という。）は、ポリアミド樹脂（Ａ）を主成分とする。ポリアミド樹脂はエンジニアリングプラスチックのなかでも比較的耐熱性が高く、また耐オイル性や耐薬品性を備えていることから、機械部品などに適した樹脂である。
【０００９】
ポリアミド樹脂（Ａ）は、アミノカルボン酸、ラクタムあるいはジアミンとジカルボン酸を重合もしくは重縮合することにより得られるものであり、その例としては、ポリカプロアミド（ナイロン６）、ポリテトラメチレンアジパミド（ナイロン４６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ナイロン６６）、ポリヘキサメチレンセバカミド（ナイロン  ６１０）、ポリヘキサメチレンドデカミド（ナイロン  ６１２）、ポリウンデカメチレンアジパミド（ナイロン  １１６）、ポリウンデカミド（ナイロン１１）、ポリドデカミド（ナイロン１２）、ポリビス（４−アミノシクロヘキシル）メタンドデカミド、（ナイロンＰＡＣＭ１２）、ポリビス（３−メチル−４−アミノシクロヘキシル）メタンドデカミド（ナイロンジメチルＰＡＣＭ１２）、ポリメタキシリレンアジパミド（ナイロンＭＸＤ６）、ポリウンデカメチレンテレフタルアミド（ナイロン  １１Ｔ）、ポリウンデカメチレンヘキサヒドロテレフタルアミド（ナイロン１１Ｔ（Ｈ））及びこれらの共重合ポリアミド、混合ポリアミド等が挙げられ、その中でも、汎用で、高融点である点からナイロン６、ナイロン６６が好ましく、ナイロン６６が特に好ましい。
【００１０】
ポリアミド樹脂（Ａ）の分子量は特に限定されないが、その指標となる相対粘度（９６重量％硫酸溶媒中、２５℃、濃度１ｇ／ｄｌの条件で測定）が１．５〜５．０の範囲のものを使用することができ、成形性の観点からは２．０〜３．０の範囲が好ましく、２．２〜２．８の範囲がより好ましい。相対粘度が１．５未満のものでは、成形品としたときの機械的強度が低下する場合があり、一方、５．０を超えるものでは成形時の流動性が低くなる。
【００１１】
本発明の成形材料には、繊維状強化材（Ｂ）を配合する必要がある。繊維状強化材としては、ガラス繊維、ワラストナイト、グラファイト、チタン酸カリウム、塩基性硫酸マグネシウム、
ホウ酸アルミニウム、炭化ケイ素繊維、アラミド繊維、金属繊維、炭素繊維、セラミックウィスカー等が挙げられるが、なかでもガラス繊維は、粒径・繊維長が定形的で安価なため、最も好ましい。
【００１２】
繊維状強化材（Ｂ）の平均繊維長は、４０〜８０μｍの範囲であることが好ましく、６０〜８０μｍの範囲がより好ましい。このような範囲とすることにより、微小なゲート径（例えば１ｍｍ未満）を有する成形金型によって精密成形をする際に、溶融状態の成形材料がゲート部をスムーズに流動して良好な成形が可能となるとともに、得られた成形品において、ゲート部からの繊維状強化材のはみ出しが低減し、ゲート部を有する成形品面の平滑性が極めて良好なものとなる。平均繊維長が４０μｍ未満であると強度や耐熱性が不十分となり、一方、１００μｍを超えると、成形品ゲート部からの繊維状強化材のはみ出しが顕著となり、この成形品を部品として組み込んだ各種精密機器等において動作上の機能障害等が発生しやすくなる。
【００１３】
繊維状強化材（Ｂ）は、上記の平均繊維長を有するとともに、さらに、その繊維長分布において、２０μｍ以上８０μｍ未満の繊維長範囲のものが全体の８０％以上を占めていることが好ましい。このような条件を満たすことで、繊維長の平均値から極端に短いかまたは長い繊維長を有する強化材の量が少なくなり、成形時の可塑化抵抗が小さく、溶融状態での繊維状強化物の分散が均一となり微小なゲートでの繊維強化材の凝集や成形後のゲート部からの繊維状強化物のはみ出しが低減する。
【００１４】
繊維状強化材（Ｂ）の繊維径は、特に限定されないが、５〜２０μｍの範囲が好ましく、７〜１２μｍの範囲がより好ましい。また、アスペクト比（繊維長／繊維径）も特に限定されないが、２〜２０の範囲が好ましい。
【００１５】
繊維状強化材（Ｂ）の配合量は、ポリアミド樹脂（Ａ）１００質量部あたり、３〜５０質量部とする必要があり、５〜３０質量部が好ましく、５〜２０質量部がより好ましい。５質量部未満では強度や剛性が低下する場合があり、５０質量部を超えると成形材料の流動性が低下する。
【００１６】
本発明の成形材料には、モンタン酸系離型剤（Ｃ）を配合する必要がある。モンタン酸系離型剤としては、モンタン酸ナトリウム、モンタン酸カルシウム、モンタン酸エステルなどが挙げられ、なかでもモンタン酸ナトリウムが最も好ましい。市販のモンタン酸系離型剤としては、クラリアント社製のリコモントシリーズが挙げられる。モンタン酸系離型剤は、他の離型剤と比較して、成形品・金型間の摩擦抵抗を低減させる効果が大きく、微小な成形品を金型から取り出す際の、摩擦抵抗による成形品の変形や破損を抑制したり、エジェクターピンの突き出しによる成形品の陥没等を低減させることができる。
【００１７】
モンタン酸系離型剤（Ｃ）の配合量は、ポリアミド樹脂（Ａ）１００質量部に対して０．０５〜１質量部の範囲とすることが必要であり、０．１〜０．５質量部が好ましい。０．０５質量部未満では離型性が不十分であり上記の効果が十分に発現せず、１質量部を超えると成形品の強度や耐熱性が低下する場合がある。
【００１８】
本発明の成形材料には、熱安定剤（Ｄ）が配合されていることが好ましい。熱安定化剤としては、ヒンダードフェノール系化合物、ヒンダードアミン系化合物、ビスフェノール系化合物、モノフェノール系化合物、ポリフェノール系化合物、アミン-ケトン系化合物、芳香族第２級アミン系化合物、ジチオカルバミン酸系化合物、チオウレア系化合物、有機チオ酸系化合物、リン酸エステル系化合物、ビタミンE系化合物、イオウ系化合物、銅化合物等が挙げられる。
【００１９】
また、上記の熱安定剤の中でも、本発明の成形材料からなる成形品が使用される装置の電気系統へ影響を小さくするうえで、非絶縁破壊性を備えていることが好ましく、このような観点からは、銅原子を含有しない安定剤を使用することが好ましい。
【００２０】
また、機械部品としての使用環境では、一般に８０〜１００℃程度の高温に長期間曝されることとなる。このような条件に適した熱安定剤としては、芳香族第２級アミン系化合物が好ましい。芳香族第２級アミン系化合物の具体例としては、フェニル−１−ナフチルアミン、アルキル化ジフェニルアミン、オクチル化ジフェニルアミン、４，４’−ビス（α，α−ジメチルベンジル、ｐ−（ｐ−トルエンスルホニルアミド）ジフェニルアミン、Ｎ，Ｎ−ジ−２−ナフチル−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ，Ｎ−ジフェニル−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ−フェニル−Ｎ’−イソプロピル−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ−フェニル−Ｎ’−（１，３−ジメチルブチル）−ｐ−フェニレンジアミン、Ｎ−フェニル−Ｎ’−（３−メタクリロイルキシ−２−ヒドロキシプロピル）−ｐ−フェニレンジアミン等が挙げられ、なかでもＮ，Ｎ−ジフェニル−ｐ−フェニレンジアミンが好ましい。この化合物は、大内新興化学製ノクラックＤＰとして市販されている
熱安定剤（Ｄ）としては、ヒンダードフェノール系化合物も好ましく、これによって、溶融混練や射出成形のような、比較的短時間に本成形材料が受ける熱履歴により生じる着色や分子量低下等を抑制することができる。微小な成形品を射出成形する場合には、金型に注入する樹脂材料の絶対量が少なくなるが、一方の射出成形機のサイズは一定以下には小さくできないため、こうした射出成形においては、成形機の有する材料可塑化能力の１０％未満程度しか必要としない場合が多くなり、結果的に、１回のインジェクションによって金型に注入されずに成形機中に滞留して熱履歴を受ける樹脂材料の割合が増して、熱分解を起しやすくなる。このような観点から、ヒンダードフェノール系化合物の配合の重要性は、通常のサイズの成形を行う場合よりも高く、効果もより顕著である。
【００２１】
ヒンダードフェノール系化合物の具体例としては、ペンタエリスリトール・テトラキス［３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート］（チバ・スペシャルティ・ケミカルズ社製イルガノックス１０１０）、Ｎ，Ｎ’−ヘキサン−１，６−ジイルビス［３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシルフェニル）プロピオナミド］（同社製イルガノックス１０９８）、ジエチル［［３，５−ビス（１，１−ジメチルエチル）−４−ヒドロキシフェニル］メチル］ホスフェート（同社製イルガノックス１２２２）、エチレンビス（オキシエチレン）ビス［３−（５−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−ｍ−トリル）プロピオネート（同社製イルガノックス２４５）が挙げられ、上記のなかでもイルガノックス１０９８が好ましい。
【００２２】
熱安定剤（Ｄ）としては、長期、短期の熱安定性を両立させるために、芳香族第２級アミン系化合物とヒンダードフェノール系化合物とを併用することが好ましい。
【００２３】
熱安定剤（Ｄ）の配合量は、特に限定されないが、ポリアミド樹脂１００質量部あたり、０．０５〜５質量部が好ましい。０．０５質量部未満では添加効果に乏しく、５質量部を超えると、見かけの溶融粘度の上昇、成形時のガス発生、熱変色などの問題が生じる場合がある。２種以上の熱安定剤を併用する場合には、合計量を上記の範囲とすることが好ましい。
【００２４】
本発明の成形材料の製造方法は特に限定されず、ポリアミド樹脂と他の原料とを二軸押出機によって均一に溶融混練することによって得ることができるが、例えば、ポリアミド樹脂と繊維状強化材以外の原料を二軸押出機の基部ホッパーより供給し、繊維状強化材は、押出機途中より別フィーダーで供給する方法が好ましい。
【００２５】
本発明の成形材料には、その特性を大きく損なわない限りにおいて、他の強化材、他の安定剤、他の離型剤、可塑剤、顔料、滑剤等の添加剤を配合してもよく、これらは樹脂組成物の溶融混練もしくは溶融成形する際に添加することができる。
【００２６】
他の強化材としては、例えば膨潤性層状珪酸塩、クレー、タルク、炭酸カルシュウム、炭酸亜鉛、ワラストナイト、シリカ、アルミナ、酸化マグネシュウム、珪酸カルシュウム、アルミン酸ナトリウム、アルミナ珪酸ナトリウム、珪酸マグネシュウム、ガラスバルーン、カーボンブラック、ハイドロタルサイト、金属繊維、金属ウィスカー、セラミックウィスカー、チタン酸カリウムウィスカー、窒化ホウ素、グラファイト、炭素繊維等が挙げられる。耐熱性、強度、剛性等を向上させるためには、ポリアミド樹脂に膨潤性層状珪酸塩を分子レベルで均一に分散させたものが効果的であり、モンモリロナイト、ヘクトライト、サポナイト、合成フッ素雲母等をポリアミド樹脂１００質量部に対して０．１〜１０質量部程度配合することができる。
【００２７】
本発明の成形材料には、公知の各種成形方法が適用できるが、射出成形、プランジャー成形等が使用でき、なかでも射出成形が好ましい。
【００２８】
本発明の成形材料は、微小な成形品の成形に適しており、成形品質量が０．０５〜１０ｇ／個の範囲の成形において最もその効果を発揮する。より好ましい成形品質量は０．１〜５ｇ／個であり、もっとも好ましいのは、０．２〜１ｇ／個である。このような微小な成形品においては、成形品本体の大きさに応じて成形金型のゲート部のサイズも小さくなり、ゲート径が１００〜１０００μｍのような範囲となり、さらには、ゲート径が５００μｍ以下、場合によっては、３００μｍ以下のような小さなゲート部を有する金型設計もなされる。本発明の成形材料は、このような小さなゲート径を有する金型で成形した場合でも、成形品のゲート部からの繊維状強化材のはみ出しが低減され、表面の平滑性の高い成形品を得ることができる。なお、金型形状としては、３枚プレートでのピンゲートや２枚プレートでのトンネルゲートによる多数個取り金型などが好適に用いられる。
【００２９】
本発明の成形材料は、ベアリングリテーナー、ワッシャー等の精密部品の成形に特に適している。
【実施例】
【００３０】
以下、実施例により、本発明を詳細に説明する。
１．評価方法
下記の方法により各種測定、評価を行った。
【００３１】
（１）繊維長
成形材料ペレットまたは射出成形品の一部を適量とり、フェノール／テトラクロロエタン＝１：１の混合溶媒に溶かし、ガラス板上に塗布して分散したガラス繊維の光学顕微鏡写真撮影を倍率２０倍で行い、繊維長分布を測定した。
【００３２】
（２）離型性
外形３０ｍｍφ、内径２８ｍｍφ、深さ２０ｍｍ、底面肉厚１ｍｍのカップ形状で抜き勾配４／１００で、２００μｍφのピンポイントゲートを有する金型を使用した。東芝機械製ＩＳ−１００Ｅ型射出成形機を用いて、バレル温度条件：ＮＨ／Ｈ１／Ｈ２／Ｈ３＝２８０℃／２８０℃／２７０℃／２６０℃、金型温度５０℃、射出圧力１００ＭＰａ、射出速度１００ｃｃ／秒、冷却時間５秒、１サイクル２０秒により、２００個の連続成形を行い、離型不良発率（エジェクター部の変形発生数、脱離できないものショット数）で判定した。
【００３３】
（３）曲げ弾性率
東芝機械製ＩＳ−１００Ｅ型射出成形機でＡＳＴＭ曲げ試験片金型を用いて、バレル温度：ＮＨ／Ｈ１／Ｈ２／Ｈ３＝２８０／２８０／２７０／２６０℃、金型温度８０℃、射出圧力１００ＭＰａ、射出速度１００ｃｃ／秒、冷却時間１５秒で成形し、測定用試験片を得て、ＡＳＴＭ  Ｄ−７９０に記載の方法に準じて測定した。
【００３４】
（４）引張強度
ＡＳＴＭ１号ダンベル片金型を用いて（３）と同様の成形条件にて試験片を得て、ＡＳＴＭ  Ｄ−６３８に記載の方法に準じて測定した。
【００３５】
（５）色調測定
５０ｍｍ×９０ｍｍ×２ｍｍ厚のプレート金型を用い、（３）と同様の成形条件にて、滞留無し成形と計量完了後２０分間滞留させたとき滞留条件で試験片プレートを得た。それぞれのプレートの色調を日本電色製Σ９０製測色計のＤ６５光源によってｂ値（黄味度）を測定した。ｂ値の差（〔２０分滞留〕−〔滞留なし〕）をΔｂとした。
【００３６】
（６）長期耐熱性
（４）で作成した試験片を用い、ＴＡＢＡＩ  ＥＳＰＥＣ  ＣＯＲＰ社製ＰＶ−２１０型熱風乾燥機にて１００℃で０〜５０００時間の熱処理を行い、その後の曲げ弾性率、引張強度、色調を、それぞれ（３）、（４）、（５）と同様の方法で測定した。
【００３７】
（７）ゲート部のガラス繊維はみ出し
（２）で作成したカップ形状成形品１００個について、ＮＩＫＯＮ社製ＳＭＺ−Ｕ型実体顕微鏡により、倍率２０倍において、ピンゲート部を観察し、ガラス繊維のはみ出しが認められた成形品の数により、以下の基準で評価した。
○：２０個以下である。
△：２１〜５０個である。
×：５１個以上である。
【００３８】
（８）耐絶縁破壊性
東芝機械製ＩＳ−１００Ｅ型射出成形機により、１００ｍｍ×１５０ｍｍ×１ｍｍ厚の金型を用い、バレル温度条件：ＮＨ／Ｈ１／Ｈ２／Ｈ３＝２８０／２８０／２７０／２６０℃、金型温度８０℃、射出圧力１００ＭＰａ、射出速度１００ｃｃ／秒、冷却時間１５秒で試験片を作製し、多摩電測製ＴＨ−７０５０ＡＰ型耐電圧試験機を使用し、ＩＥＣ−６０２４３に準拠して絶縁破壊強さ（ｋＶ／ｍｍ）を測定した。
【００３９】
（９）ＤＴＵＬ
ＡＳＴＭ  Ｄ−６４８に基づき、荷重０．４５ＭＰａで測定した。
【００４０】
２．原料
使用した原料は下記の通りである。
（１）ポリアミド樹脂
・ナイロン６６（デュポン社製１０１ＮＣ０１０、相対粘度＝２．７７）
（２）ガラス繊維
・日本電気硝子製ミルドファイバーＧＰ−１０ＭＡ（繊維径１０μｍ、平均繊維長７０μｍ、アスペクト比７）
・日本電気硝子製Ｔ−２８９（繊維径１３μｍ、平均繊維長３０００μｍ、アスペクト比２３１）
（３）離型剤
・モンタン酸ナトリウム塩（クラリアントジャパン製Ｌｉｃｏｍｏｎｔ  ＮａＶ１０１）
・パラフィンワックス系（日本精蝋製ＬＵＶＡＸ−１２６６）
（４）熱安定剤
・Ｎ，Ｎ’−ジフェニル−ｐ−フェニレンジアミン（大内新興化学製ノクラックＤＰ、芳香族第二級アミン）
・ヨウ化第一銅（日本化学産業社製）
・Ｎ，Ｎ’−ヘキサン−１，６−ジイルビス［３−（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシルフェニルプロピオナミド］（チバ・スペシャルティ・ケミカルズ社製イルガノックス１０９８、ヒンダードフェノール系化合物）
【００４１】
実施例１
１００質量部のナイロン６６、０．２５質量部のモンタン酸ナトリウム、０．３質量部のノクラックＤＰ及び０．５質量部のイルガノックス１０９８を二軸押出機（東芝機械製ＴＥＭ−５０型）の基部ホッパーに供給し、シリンダー温度条件：（C1/C2/C3/C4/C5/C6/C7/D＝250℃/300℃/300℃/300℃/300℃/300℃/280℃/280℃）にて、スクリュー回転数３００ｒｐｍで押出し、さらに、押出機途中のサイドフィーダー部よりミルドファイバー１５質量部を１５０ｒｐｍで供給して混合し、４０ｋｇ／時の吐出量にて９ホールのダイスから混練された材料を押出し、水冷バスを通過させて冷却した後、ペレタイザーにてカッティングし成形材料のペレットを得た。このペレットを乾燥した後、各種評価を行った。
【００４２】
実施例２〜４、比較例１〜４
各成分の構成を表１に示したように変更した以外は、実施例１同様の方法で成形材料のペレットを得て、各種評価を行った。
【００４３】
結果を表１に示す。
【００４４】
【表１】
2006028327.tif 000002
【００４５】
実施例１および比較例１の成形品中のガラス繊維長分布を表２に示す。
【００４６】
【表２】
2006028327.tif 000003
【００４７】
実施例１〜４では、離型性、ガラス繊維のはみ出しはなく、また、熱安定剤を配合していたため、滞留変色性、経時熱安定性にも優れていた。ただし、実施例２では、銅系の熱安定剤を使用したため、耐絶縁破壊性のみ劣っていた。
【００４８】
これに対して、比較例１は、ガラス繊維の繊維長が本発明の範囲を外れたため、成形品のゲート部からのガラス繊維のはみ出しが顕著に認められた。比較例２〜４では、モンタン酸系離型剤を使用しなかったため、離型性が著しく劣っていた。さらに、比較例２、４ではヒンダードフェノール系化合物を使用していないため、滞留変色性に劣っており、比較例４では、熱安定剤を全く使用しなかったため、経時的な色調悪化、物性低下が著しいものであった。