(57)【要約】【課題】コイルバネのような偏荷重を与える付勢手段によってスラスト軸受けのレースが撓み変形するのを抑制する。【解決手段】回転軸１８の小径部１８２にはスラストベアリング３９が嵌合されている。収容室３３にはスペーサ４４及びコイルバネ３４が収容されている。スペーサ４４は、平板形状かつリング形状の接合部４５と、円筒形状の補強部４６とからなる。接合部４５と補強部４６とは、一体形成されている。円筒形状の補強部４６は、接合部４５から接合部４５と直交する方向に延出している。スペーサ４４は、コイルバネ３４のバネ力により裸３９の第１のレース４０に押接されている。【選択図】  図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
レースと転動子とを有するスラスト軸受けが付勢手段の弾性付勢力によって回転軸に押接されており、前記レースが前記付勢手段の弾性付勢力によって前記転動子に押接されている軸受け機構において、
前記レースと前記付勢手段との間にスペーサが介在されており、前記スペーサは、前記レースと前記付勢手段とに接合される接合部と、前記接合部から前記付勢手段側又は前記レース側に向けて延びる補強部とを備えている軸受け機構。
【請求項２】
前記スペーサは、前記接合部の中心部及び前記補強部の中心部を貫通する貫通孔を備えている請求項１に記載の軸受け機構。
【請求項３】
前記接合部は、平板形状かつリング形状であり、前記補強部は、筒形状であり、前記接合部のリング内と前記補強部の筒内とが連通している請求項２に記載の軸受け機構。
【請求項４】
前記補強部は、前記接合部から前記付勢手段側に向けて延びており、前記付勢手段はコイルバネであり、前記コイルバネは、前記筒形状の補強部を包囲するように前記接合部に押接されている請求項３に記載の軸受け機構。
【請求項５】
ピストンが回転軸と一体的に回転するカム体を介して前記回転軸の回転に連動されており、レースと転動子とを有するスラスト軸受けが付勢手段の弾性付勢力によって前記回転軸に押接されており、前記レースが前記付勢手段の弾性付勢力によって前記転動子に押接されている圧縮機において、
前記レースと前記付勢手段との間にスペーサが介在されており、前記スペーサは、前記レースに接合される接合部と、前記接合部から前記付勢手段側又は前記レース側に向けて延びる補強部とを備えている圧縮機における軸受け機構。
【請求項６】
前記圧縮機は、供給通路を介して吐出圧領域の冷媒を制御圧室に供給すると共に、排出通路を介して前記制御圧室の冷媒を吸入圧領域に排出して前記制御圧室内の調圧を行い、前記制御圧室内の調圧によって吐出容量を制御する可変容量型圧縮機であり、前記スラスト軸受けは、前記スペーサを介した前記付勢手段の弾性付勢力によって前記回転軸の内端部に押接されている請求項５に記載の圧縮機における軸受け機構。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、スラスト軸受けを用いた軸受け機構及びスラスト軸受けを用いた軸受け機構及び圧縮機における軸受け機構に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１に開示される可変容量型圧縮機は、回転軸（駆動シャフト）と一体的に回転する傾角可変な斜板の回転によってピストンを往復動させる。吐出室（吐出圧領域）内の冷媒の一部は、斜板を収容するクランク室（制御圧室）へ供給され、クランク室内の冷媒は、吸入室（吸入圧領域）へ排出される。つまり、クランク室内の圧力は、吐出圧領域の冷媒をクランク室に供給すると共に、クランク室内の冷媒を吸入室に排出して調圧され、クランク室内の調圧によって斜板の傾角が制御されて吐出容量が制御される。
【０００３】
フロントハウジングとシリンダブロックとに回転可能に支持された回転軸の内端部（シリンダブロックに形成された軸孔に入り込んだ端部）には第１のスラストベアリングがコイルバネのバネ力によって押接されている。回転軸に止着されたラグプレートとフロントハウジングとの間には第２のスラストベアリングが介在されており、コイルバネのバネ力は、第１のスラストベアリング、回転軸、ラグプレート及び第２のスラストベアリングを介してフロントハウジングに波及する。つまり、コイルバネのバネ力は、回転軸の軸方向へのがたつきを抑制する予荷重となる。
【特許文献１】特開平１０−１６９５５２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、螺旋状に巻かれたコイルバネのバネ力は、コイルバネに接する環状のレースに対して偏荷重として作用し、環状のレースの全周に均等に作用しない。つまり、コイルバネのバネ力は、コイルバネに接する環状のレースに偏荷重として掛かり、環状のレースの周方向の位置において荷重の大きさに差が生じる。環状のレースの周方向の位置において高い荷重を受けるレースの部分では、環状のレースの周方向の位置において低い荷重を受けるレースの部分に比較して撓み変形が大きく、コロが転動するレースの転動面において前記荷重の高い部分に対応する転動面の部分は、コロから大きい面圧を受ける。そのため、コロから大きな面圧を受けるレースの転動面の部分が摩耗し易い。
【０００５】
本発明は、コイルバネのような偏荷重を与える付勢手段によってスラスト軸受けのレースが撓み変形するのを抑制することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は、レースと転動子とを有するスラスト軸受けが付勢手段の弾性付勢力によって回転軸に押接されており、前記レースが前記付勢手段の弾性付勢力によって前記転動子に押接されている軸受け機構を対象とし、請求項１の発明は、前記レースと前記付勢手段との間にスペーサが介在されており、前記スペーサは、前記レースと前記付勢手段とに接合される接合部と、前記接合部から前記付勢手段側又は前記レース側に向けて延びる補強部とを備えていることを特徴とする。
【０００７】
補強部は、スペーサの剛性を高める。付勢手段の弾性付勢力が偏荷重として接合部に掛かる場合にも、剛性を高められたスペーサの接合部における撓み変形は小さい。従って、レースにおける撓み変形も小さくなる。
【０００８】
好適な例では、前記スペーサは、前記接合部の中心部及び前記補強部の中心部を貫通する貫通孔を備えている。
貫通孔は、例えば圧縮機内において潤滑油を転動子の部分に導入する場合に有利である。
【０００９】
好適な例では、前記接合部は、平板形状かつリング形状であり、前記補強部は、筒形状であり、前記接合部のリング内と前記補強部の筒内とが連通している。
接合部に接合するレース側の部分を平面にしておけば、平板形状の接合部とレースとを面接合させることができる。接合部とレースとを面接合させる構成は、レースの撓み変形を小さくする上で有利である。
【００１０】
好適な例では、前記補強部は、前記接合部から前記付勢手段側に向けて延びており、前記付勢手段はコイルバネであり、前記コイルバネは、前記筒形状の補強部を包囲するように前記接合部に押接されている。
【００１１】
コイルバネは、補強部を包囲する（取り巻く）ように補強部の周囲に配設される。補強部の周囲は、コイルバネの必要な巻き径を確保し、かつ補強部の径を小さくする上で、コイルバネの配設場所として好適である。
【００１２】
請求項５の発明は、ピストンが回転軸と一体的に回転するカム体を介して前記回転軸の回転に連動されており、レースと転動子とを有するスラスト軸受けが付勢手段の弾性付勢力によって前記回転軸に押接されており、前記レースが前記付勢手段の弾性付勢力によって前記転動子に押接されている圧縮機を対象とし、前記レースと前記付勢手段との間にスペーサが介在されており、前記スペーサは、前記レースに接合される接合部と、前記接合部から前記付勢手段側又は前記レース側に向けて延びる補強部とを備えていることを特徴とする。
【００１３】
圧縮機内では、付勢手段（特に、コイルバネ）を配設するスペースの制約を受ける場合が多く、付勢手段を配設するスペースを大きくすることができない場合がある。スペーサとして単なる平板を用いたとすると、剛性向上のためにこの平板の厚みをかなり大きくする必要があるが、そうすると、付勢手段を配設するスペースが一層小さくなり、要求される特性を備えた付勢手段の設計が難しい。スペーサの接合部の厚みが小さいほど、要求される特性を備えた付勢手段の設計が容易になる。補強部の存在は、接合部の厚みを小さくする上で有効であり、補強部を備えたスペーサは、圧縮機の回転軸の軸受け機構に用いる上で好適である。
【００１４】
好適な例では、前記圧縮機は、供給通路を介して吐出圧領域の冷媒を制御圧室に供給すると共に、排出通路を介して前記制御圧室の冷媒を吸入圧領域に排出して前記制御圧室内の調圧を行い、前記制御圧室内の調圧によって吐出容量を制御する可変容量型圧縮機であり、前記スラスト軸受けは、前記スペーサを介した前記付勢手段の弾性付勢力によって前記回転軸の内端部に押接されている。
【００１５】
付勢手段の弾性付勢力は、スラスト軸受けを介して回転軸に付与される予荷重（回転軸のがたつきを抑制するための荷重）である。回転軸に予荷重を付与する付勢手段と回転軸との間に介在されたスラスト軸受けにおけるレースの撓み変形は、スペーサの存在によって抑制される。
【発明の効果】
【００１６】
本発明は、コイルバネのような偏荷重を与える付勢手段によってスラスト軸受けのレースが撓み変形するのを抑制できるという優れた効果を奏する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、可変容量型圧縮機に本発明を具体化した第１の実施形態を図１〜図３に基づいて説明する。
図１に示すように、シリンダブロック１１の前端にはフロントハウジング１２が連結されている。シリンダブロック１１の後端にはリヤハウジング１３がバルブプレート１４、弁形成プレート１５，１６及びリテーナ形成プレート１７を介して接合固定されている。シリンダブロック１１、フロントハウジング１２及びリヤハウジング１３は、可変容量型圧縮機１０の全体ハウジングを構成する。
【００１８】
制御圧室１２１を形成するフロントハウジング１２とシリンダブロック１１とには回転軸１８がラジアルベアリング１９，２０を介して回転可能に支持されている。ラジアルベアリング２０は、シリンダブロック１１に形成された軸孔３１内に収容されており、回転軸１８の内端部１８１がラジアルベアリング２０に支持されている。
【００１９】
シリンダブロック１１には収容室３３が軸孔３１に連なるように形成されている。回転軸１８の内端部１８１には小径部１８２が形成されている。小径部１８２は、収容室３３内に突出している。小径部１８２にはスラストベアリング３９が嵌合されている。スラスト軸受けとしてのスラストベアリング３９と弁形成プレート１５との間にはスペーサ４４及びコイルバネ３４が介在されている。小径部１８２、スラスト軸受けとしてのスラストベアリング３９、スペーサ４４及びコイルバネ３４は、収容室３３に収容されている。
【００２０】
図３（ａ）に示すように、スラストベアリング３９は、円環状の第１のレース４０と、円環状の第２のレース４１と、第１のレース４０と第２のレース４１との間に挟まれた転動子としての複数のコロ４２とからなる。図３（ｂ）に示すように、スペーサ４４は、平板形状かつリング形状の接合部４５と、円筒形状の補強部４６とからなる。接合部４５と補強部４６とは、一体形成されている。円筒形状の補強部４６は、接合部４５から接合部４５と直交する方向に延出している。接合部４５のリング内と補強部４６の筒内とは、連通している。つまり、スペーサ４４は、接合部４５の中心部及び補強部４６の中心部を貫通する貫通孔４４１を備えている。
【００２１】
図３（ａ）に示すように、付勢手段としてのコイルバネ３４は、スペーサ４４の接合部４５の背面の受圧面４５１に接合されており、接合部４５の前面の接合面４５２は、第１のレース４０の外面の接合面４０１に接合されている。円筒形状の補強部４６は、接合部４５から第１のレース４０側とは反対側（コイルバネ３４側）に向けて延びており、コイルバネ３４は、円筒形状の補強部４６を包囲する（取り巻く）ように接合部４５に押接されている。コイルバネ３４は、小径部１８２に連なる段差１８３に向けてスペーサ４４及びスラストベアリング３９を付勢する。第２のレース４１は、コイルバネ３４のバネ力によって段差１８３に押接されている。
【００２２】
回転軸１８の小径部１８２（内端部１８１）の端面１８４は、スペーサ４４の接合部４５に対する第１のレース４０の接合面４０１の位置よりも内側へ引っ込められている。第１のレース４０と第２のレース４１との間の間隙は、第１のレース４０のリング内を介してスペーサ４４の貫通孔４４１に通じている。
【００２３】
図１に示すように、制御圧室１２１から外部へ突出する回転軸１８は、プーリ（図示略）及びベルト（図示略）を介して外部駆動源である車両エンジンＥから駆動力を得る。
回転軸１８には回転支持体２１が止着されていると共に、斜板２２が回転軸１８の軸方向へスライド可能かつ傾動可能に支持されている。回転支持体２１に形成されたガイド孔２１１には斜板２２に設けられたガイドピン２３がスライド可能に嵌入されている。カム体としての斜板２２は、ガイド孔２１１とガイドピン２３との連係により回転軸１８の軸方向へ傾動可能かつ回転軸１８と一体的に回転可能である。斜板２２の傾動は、ガイド孔２１１とガイドピン２３とのスライドガイド関係、及び回転軸１８のスライド支持作用により案内される。
【００２４】
斜板２２の半径中心部が回転支持体２１側へ移動すると、斜板２２の傾角が増大する。斜板２２の最大傾角は、回転支持体２１と斜板２２との当接によって規制される。図１に実線で示す斜板２２は、最大傾角状態にあり、鎖線で示す斜板２２は、最小傾角状態にある。
【００２５】
シリンダブロック１１に貫設された複数のシリンダボア１１１〔図２（ａ）に示すように、本実施形態では５つ〕内にはピストン２４が収容されている。斜板２２の回転運動は、シュー２５を介してピストン２４の前後往復運動に変換され、ピストン２４がシリンダボア１１１内を往復動する。つまり、ピストン２４は、回転軸１８と一体的に回転する斜板２２を介して回転軸１８の回転に連動されている。
【００２６】
リヤハウジング１３内には吸入室１３１及び吐出室１３２が区画形成されている。バルブプレート１４、弁形成プレート１６及びリテーナ形成プレート１７には吸入ポート１４１が形成されており、バルブプレート１４及び弁形成プレート１５には吐出ポート１４２が形成されている。弁形成プレート１５には吸入弁１５１が形成されており、弁形成プレート１６には吐出弁１６１が形成されている。
【００２７】
吸入圧領域である吸入室１３１内の冷媒は、ピストン２４の復動動作（図１において右側から左側への移動）により吸入ポート１４１から吸入弁１５１を押し退けてシリンダボア１１１内へ流入する。シリンダボア１１１内へ流入したガス状の冷媒は、ピストン２４の往動動作（図１において左側から右側への移動）により吐出ポート１４２から吐出弁１６１を押し退けて吐出圧領域である吐出室１３２へ吐出される。吐出弁１６１は、リテーナ形成プレート１７上のリテーナ１７１に当接して開度規制される。
【００２８】
回転支持体２１とフロントハウジング１２との間にはスラストベアリング２６が介在されている。スラストベアリング２６は、シリンダボア１１１からピストン２４、シュー２５、斜板２２及びガイドピン２３を介して回転支持体２１に作用する圧縮反力を受け止める。
【００２９】
吸入室１３１と吐出室１３２とは、外部冷媒回路２７で接続されている。外部冷媒回路２７上には、冷媒から熱を奪うための熱交換器２８、膨張弁２９、及び周囲の熱を冷媒に移すための熱交換器３０が介在されている。膨張弁２９は、熱交換器３０の出口側のガス温度の変動に応じて冷媒流量を制御する。吐出室１３２から外部冷媒回路２７へ流出した冷媒は、吸入室１３１へ還流する。冷媒回路には潤滑油が入れられている。この潤滑油は、冷媒と共に流動する。
【００３０】
制御圧室１２１と収容室３３とは、シリンダブロック１１に形成された一対の連通路３６Ａ，３６Ｂ〔連通路３６Ｂは図２（ａ），（ｂ）に図示〕を介して連通されている。連通路３６Ａ，３６Ｂの出口３６１，３６２〔出口３６２は図２（ｂ）に図示〕は、収容室３３の形成壁面３３１〔図３（ａ）に図示〕に設けられている。図２（ｂ）に示すように、収容室３３の周壁面３３２には一対の溝４３Ａ，４３Ｂが形成されている。一対の溝４３Ａ，４３Ｂは、一対の連通路３６Ａ，３６Ｂの出口３６１，３６２の前方に設けられている。
【００３１】
収容室３３と吸入室１３１とは、弁形成プレート１５，１６，バルブプレート１４及びリテーナ形成プレート１７に形成された抜き孔３７を介して連通されている。つまり、制御圧室１２１は、連通路３６Ａ，３６Ｂ、溝４３Ａ，４３Ｂ、収容室３３及び抜き孔３７からなる冷媒通路３８〔図２（ｂ）に図示〕を介して吸入室１３１に連通している。冷媒通路３８は、制御圧室１２１の冷媒を吸入室１３１（吸入圧領域）に排出して制御圧室１２１内の調圧を行なうための排出通路である。
【００３２】
吐出室１３２と制御圧室１２１とは、供給通路３５で接続されている。供給通路３５上には電磁開閉弁型の容量制御弁３２が介在されている。容量制御弁３２が弁閉状態になると、吐出室１３２から制御圧室１２１への冷媒供給が停止する。制御圧室１２１内の冷媒は、冷媒通路３８を介して吸入室１３１へ流出している。制御圧室１２１内の冷媒が冷媒通路３８を介して吸入室１３１へ流出しているため、制御圧室１２１内の圧力が下がる。従って、斜板２２の傾角が増大して吐出容量が増える。容量制御弁３２が弁開状態になると、吐出室１３２内の冷媒が制御圧室１２１へ供給される。従って、制御圧室１２１内の圧力が上がり、斜板２２の傾角が減少して吐出容量が減る。
【００３３】
第１の実施形態では以下の効果が得られる。
（１−１）コロ４２は、第１のレース４０の転動面４０２〔図３（ａ）に図示〕を転動する。第１のレース４０がコイルバネ３４の偏荷重によって不均一に大きく撓み変形したとすると、第１のレース４０の周方向の位置において不均一に大きく撓み変形した転動面４０２の部分は、コロから大きい面圧を受ける。第１のレース４０が不均一に大きく撓み変形したことに起因して第１のレース４０の転動面４０２がコロ４２から大きな面圧を受けたとすると、この大きな面圧を受けた第１のレース４０の転動面４０２の部分が摩耗し易い。
【００３４】
平板形状の接合部４５と円筒形状の補強部４６とによって立体的に構成されたスペーサ４４における接合部４５は、平板形状の接合部４５と同じ厚みを有する平板形状のスペーサに比べて、剛性が高い。従って、コイルバネ３４のバネ力が偏荷重として接合部４５に掛かる状態においても、剛性を高められたスペーサ４４の接合部４５における撓み変形は小さい。これは、第１のレース４０における撓み変形を小さくする。
【００３５】
（１−２）冷媒通路３８における冷媒流量は、制御圧室１２１内の圧力制御に影響を与える。冷媒通路３８における冷媒流量は、バルブプレート１４における抜き孔３７の通路断面積を大きくすれば多くなり、抜き孔３７の通路断面積を小さくすれば少なくなる。つまり、冷媒通路３８における冷媒流量は、抜き孔３７の通路断面積の設定によって規制できる。本実施形態では、冷媒通路３８における冷媒流量は、抜き孔３７の孔断面積を絞ることによって規制される。収容室３３からの冷媒の出口となる抜き孔３７の孔断面積が絞られるため、冷媒と共に流動する潤滑油が収容室３３内で分離され、分離された潤滑油は、収容室３３の底部に溜まる。収容室３３の底部に貯められた潤滑油は、スペーサ４４の貫通孔４４１を通って一対のレース４０，４１間に到達可能である。一対のレース４０，４１間に到達した潤滑油は、コロ４２を潤滑油する。
【００３６】
又、一対のレース４０，４１間の間隙は、第１のレース４０のリング内を介してスペーサ４４の貫通孔４４１に通じており、連通路３６Ａ，３６Ｂから溝４３Ａ，４３Ｂに流出した冷媒の一部は、レース４０，４１間の間隙及び貫通孔４４１を経由して抜き孔３７に至る。レース４０，４１間の間隙及び貫通孔４４１を経由して流れる冷媒と共に流動する潤滑油は、コロ４２を潤滑する。
【００３７】
つまり、スペーサ４４に設けた貫通孔４４１は、潤滑油をコロ４２の部分に導入してスラストベアリング３９を潤滑する場合に有効に利用できる。
（１−３）接合部４５の接合面４５２と第１のレース４０の接合面４０１とは、均一な面で面接触していると見なせる。接合部４５と第１のレース４０とを面接合させる構成では、コイルバネ３４の偏荷重がスペーサ４４を介して第１のレース４０にほぼ均一な荷重として掛かる。つまり、接合部４５側の連続した面と第１のレース４０側の連続した面とを面接合させる構成は、第１のレース４０の撓み変形を小さくする上で有利である。
【００３８】
（１−４）コイルバネ３４は、円筒形状の補強部４６を包囲する（取り巻く）ように補強部４６の周囲に配設される。補強部４６の周囲は、コイルバネ３４の必要な巻き径を確保し、かつ補強部４６の径を小さくする上で、コイルバネ３４の配設場所として好適である。
【００３９】
（１−５）回転軸１８に予荷重を付与するためのコイルバネ３４及びスラストベアリング３９を配設する収容室３３の大きさは、可変容量型圧縮機１０の体格増の回避等の観点から制約を受ける。つまり、収容室３３は、大きくすることが難しい。スペーサとして単なる平板を用いたとすると、剛性向上のためにこの平板の厚みをかなり大きくする必要がある。そうすると、収容室３３内におけるコイルバネ３４の配設スペースの大きさ（コイルバネ３４の長さ方向におけるスペースの大きさ）が一層小さくなり、要求されるバネ特性を備えたコイルバネ３４の設計が難しい。スペーサ４４の接合部４５の厚みが小さいほど、要求されるバネ特性を備えたコイルバネ３４の設計が容易になる。スペーサ４４の剛性を高める（つまり、接合部４５の剛性を高める）補強部４６の存在は、接合部４５の厚みを小さくする上で有効である。このような補強部４６を備えたスペーサ４４は、可変容量型圧縮機１０の回転軸１８の軸受け機構に用いる上で好適である。
【００４０】
本発明では、図４〜図８に示す第２〜６の実施形態も可能である。図４〜図８に示す各実施形態において第１の実施形態と同じ構成部には同じ符合が用いてある。
図４の第２の実施形態におけるスペーサ４４Ａでは、円筒形状の補強部４６Ａの壁厚が第１の実施形態における補強部４６の壁厚よりも大きくしてある。円筒形状の補強部４６Ａの壁厚増は、接合部４５の剛性を高める上で有効である。
【００４１】
図５の第３の実施形態におけるスペーサ４４Ｂでは、補強部４６Ｂは、接合部４５から離れるにつれて縮径する円錐の筒形状となっている。
図６の第４の実施形態におけるスペーサ４４Ｃでは、接合部４５の内周側と外周側との両方から円筒形状の補強部４６Ｃ１，４６Ｃ２が延出している。コイルバネ３４は、両補強部４６Ｃ１，４６Ｃ２間に入り込んで接合部４５に接合している。
【００４２】
図７の第５の実施形態におけるスペーサ４４Ｄでは、接合部４５の外周側から円筒形状の補強部４６Ｄが延出しており、コイルバネ３４は、円筒形状の補強部４６Ｄの筒内に配設されている。
【００４３】
図８の第６の実施形態におけるスペーサ４４Ｅでは、接合部４５の外周側から円筒形状の補強部４６Ｅが第１のレース４０側に向けて延出している。
本発明では以下のような実施形態も可能である。
【００４４】
（１）貫通孔４４１のないスペーサを用いてもよい。
（２）接合部から付勢手段側に向けて延びる補強部と、接合部からレース側に向けて延びる補強部とを備えたスペーサを用いてもよい。
【００４５】
（３）ボール形状の転動子を備えたスラスト軸受けを用いてもよい。
（４）圧縮機以外にも、回転軸を備えた装置における軸受け機構に本発明を適用してもよい。
【００４６】
前記した実施形態から把握できる技術的思想について以下に記載する。
〔１〕前記レースは、リング形状である請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載の軸受け機構。
【００４７】
〔２〕前記レースは、リング形状であり、前記接合部のリング内と前記レースのリング内とは連通しており、前記回転軸の内端部の端面は、前記スペーサの接合部に対する前記レースの接合面の位置よりも内側に引っ込められている請求項２乃至請求項４のいずれか１項に記載の軸受け機構。
【図面の簡単な説明】
【００４８】
【図１】第１の実施形態を示す圧縮機全体の側断面図。
【図２】（ａ）は、図１のＡ−Ａ線断面図。（ｂ）は、要部拡大断面図。
【図３】（ａ）は、要部拡大側断面図。（ｂ）は、斜視図。
【図４】第２の実施形態を示す要部拡大側断面図。
【図５】第３の実施形態を示す要部拡大側断面図。
【図６】第４の実施形態を示す要部拡大側断面図。
【図７】第５の実施形態を示す要部拡大側断面図。
【図８】第６の実施形態を示す要部拡大側断面図。
【符号の説明】
【００４９】
１０…可変容量型圧縮機。１２１…制御圧室。１３１…吸入圧領域としての吸入室。１３２…吐出圧領域としての吐出室。１８…回転軸。１８１…内端部。２２…カム体としての斜板。２４…ピストン。３３…収容室。３４…付勢手段としてのコイルバネ。３５…供給通路。３９…スラスト軸受けとしてのスラストベアリング。４０…第１のレース。４２…転動子としてのコロ。４４，４４Ａ，４４Ｂ，４４Ｃ，４４Ｄ，４４Ｅ…スペーサ。４４１…貫通孔。４５…接合部。４６，４６Ａ，４６Ｂ，４６Ｃ１，４６Ｃ２，４６Ｄ，４６Ｅ…補強部。
【図１】
2006077718.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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