(57)【要約】【課題】  外部に吸入室内の圧力脈動を抑制するための付加的な構成要素を必要とせず、しかも、シリンダヘッドの大形化を招くことのない多気筒往復圧縮機を提供する。【解決手段】  本発明の多気筒往復圧縮機は、作動流体の吸入行程及び圧縮／吐出行程を実行する複数のピストン（４０）を備えたシリンダブロック（１４）と、このシリンダブロック（１４）に隣接した配置されたシリンダヘッド（１８）とを含む。シリンダヘッド（１８）はその内部に吐出室（７６）及びこの吐出室（７６）を囲む環状の吸入室（７４）を規定するとともに、その周方向に間隔を存して配置された複数のクロス壁（１１６）を有し、これらクロス壁（１１６）は吸入室（７６）の流路断面積を減少させる。【選択図】      図２
2006077766.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数のシリンダボアを有するシリンダブロックと、
前記各シリンダボア内に挿入され、前記シリンダボア内に圧縮室を区画するための複数のピストンと、
前記シリンダブロックに隣接して配置されたシリンダヘッドであって、その内部に前記圧縮室への接続が許容された吸入室及び吐出室を規定し、前記吸入室は前記吐出室を囲む環状をなし、且つ、前記吸入室内に作動流体を供給するための吸入ポートを有する、シリンダヘッドと、
前記ピストンを順次往復動させて、前記吸入室から前記圧縮室への前記作動流体の導入プロセス及び前記圧縮室内に導入された作動流体を圧縮し、前記圧縮室から前記吐出室に吐出させる作動流体の圧縮／吐出プロセスを実施する駆動メカニズムと、
前記吸入室内に備えられ、前記吸入室の流路断面積を前記シリンダヘッドの周方向でみて複数の位置にて減少させる複数の絞り要素と
を具備した多気筒往復圧縮機。
【請求項２】
前記絞り要素は、前記吸入室の流路断面積を前記シリンダヘッドの軸線方向に沿う前記吸入室の深さ方向に関して減少させる、請求項１の多気筒往復圧縮機。
【請求項３】
前記シリンダヘッドは、前記吸入室と前記吐出室とを区画する環状の仕切壁を更に有し、
前記絞り要素は、前記シリンダヘッドの内端面から前記シリンダブロックに向けて突出し、且つ、前記仕切壁と前記シリンダヘッドの内周面との間に亘って前記シリンダヘッドの径方向に延びるクロス壁である、請求項２の多気筒往復圧縮機。
【請求項４】
前記クロス壁は前記シリンダヘッドと一体に形成されている、請求項３の多気筒往復圧縮機。
【請求項５】
前記シリンダヘッドは、前記吸入室と前記吐出室とを区画する環状の仕切壁を更に有し、
前記絞り要素は、前記シリンダブロック側から前記シリンダヘッドの内端面に向けて突出し、且つ、前記仕切壁から前記シリンダヘッドの内周面との間に亘って前記シリンダヘッドの径方向に延びるクロス壁である、請求項２の多気筒往復圧縮機。
【請求項６】
前記シリンダブロックと前記シリンダヘッドとの間にガスケットを介して挟持されたバルブプレートを更に含み、
前記バルブプレートは前記各圧縮室毎に、その圧縮室と前記吸入室とを接続する吸入孔及び前記圧縮室と前記吐出室とを接続する吐出孔を有し、
前記クロス壁は、前記ガスケットに一体に形成されている、請求項５に記載の多気筒往復圧縮機。
【請求項７】
前記絞り要素は、前記シリンダヘッドの軸線方向に沿う高さを有し、この高さは前記吸入室の深さの約半分である、請求項２の多気筒往復圧縮機。
【請求項８】
前記絞り要素は、前記シリンダヘッドの周方向に沿う厚みを有し、この厚みは前記吸入室の深さの約半分である、請求項２の多気筒往復圧縮機。
【請求項９】
前記絞り要素は、前記吸入室の周方向に沿って円弧状をなしたトップを有する、請求項２の多気筒往復圧縮機。
【請求項１０】
前記絞り要素は、前記吸入室の流路断面積を前記シリンダヘッドの径方向に沿う前記吸入室の幅方向に関して減少させる、請求項１の多気筒往復圧縮機。
【請求項１１】
前記シリンダヘッドは、前記吸入室と前記吐出室とを区画する環状の仕切壁を更に有し、
前記絞り要素は、前記仕切壁及び前記シリンダヘッドの内周面から前記シリンダヘッドの径方向にそれぞれ突出された突起を含む、請求項１０の多気筒往復圧縮機。
【請求項１２】
前記シリンダヘッドの周方向でみて、前記吸入室における前記突起間の領域は略直方体形状の通路を形成する、請求項１１の多気筒往復圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は多気筒往復圧縮機に係わり、より詳しくは車両の空調システムに好適した多気筒往復圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
車両の空調システムは冷凍回路を備え、この冷凍回路は例えば多気筒往復圧縮機を含んでいる。この往復圧縮機は冷凍回路中にて蒸発器と凝縮器との間に配置され、そのシリンダブロック内に挿入された複数のピストンを有する。これらビストンは斜板の回転により順番に往復運動され、これらピストンの往復動に伴い、往復圧縮機は冷媒を吸入し、そして、吸入した冷媒を高圧冷媒として圧縮した後、この高圧冷媒を凝縮器に向けて吐出する。
【０００３】
より詳しくは、往復圧縮機は冷媒の吸入室及び吐出室を有し、これら吸入室及び吐出室は圧縮機のシリンダヘッド内に形成されている。特許文献１から明らかなように、吐出室はシリンダヘッド内の中央に配置され、吐出ポートを通じて凝縮器に接続されている。一方、吸入室は、吐出室を囲む環状をなし、吸入ポートを通じて蒸発器に接続されている。１つのピストンが吸入行程にあるとき、このピストンと協働する圧縮室は吸入弁を通じて吸入室に接続され、吸入室から圧縮室に冷媒が導入される。この後、前記ピストンが圧縮／吐出行程の終期にあるとき、前記圧縮室は吐出弁を通じて吐出室に接続され、圧縮室から吐出室に高圧冷媒が吐出される。
【特許文献１】米国特許第6293763号明細書
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上述した多気筒往復圧縮機の場合、ピストン、即ち、圧縮室が斜板の周方向に互いに間隔を存して配置されているので、斜板の回転に伴い、吸入室内の冷媒は各圧縮室に順次導入される。圧縮室に冷媒が導入されたとき、吸入室内の圧力は一時的に低下し、これにより、吸入室内に吸入ポートを通じて冷媒が補給され、吸入室内の圧力は上昇する。
上述したように圧縮室内への冷媒の導入の度に、吸入室内の圧力は上下に変化する。前述したように吸入室は環状をなしているため、吸入室内の圧力変化は吸入室の周方向に伝播し、この結果、吸入室内に圧力脈動が発生する。
【０００５】
上述した圧力脈動は、吸入室のサイズ、即ち、吸入室の周方向の長さに応じた特定の周波数域にて、顕著に増幅されることがある。このため、増幅された圧力脈動は吸入室の吸入ポートに接続された吸入管や、この吸入管に接続された蒸発器等の冷凍回路の構成要素を振動させるばかりでなく、これら構成要素からの騒音を増加させる要因となる。具体的には、車両の空調システムに使用されるサイズの圧縮機の場合、圧力脈動は５００Hz前後の周波数域にて特に増幅され易い。
【０００６】
上述した振動や騒音を低減するため、吸入管中にマフラを挿入したり、また、シリンダヘッド内に吸入室に連通する膨脹室を形成することが考えられる。しかしながら、マフラの挿入は冷凍回路の部品点数を増加させ、しかも、車両のエンジンルール内にてマフラを配置するだけのスペースを確保することは容易ではない。また、膨脹室の形成はシリンダヘッド、つまり、圧縮機を大形にすることから、この場合にも、エンジンルーム内への圧縮機の配置が困難になる。
【０００７】
本発明の目的は、外部に吸入室内の圧力脈動を抑制するための付加的な構成要素を必要とせず、しかも、シリンダヘッドの大形化を招くことのない多気筒往復圧縮機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
【発明の効果】
【０００９】
上記の目的は、本発明の多気筒往復圧縮機によって達成され、この圧縮機は、複数のシリンダボアを有するシリンダブロックと、各シリンダボア内に挿入され、シリンダボア内に圧縮室を区画するための複数のピストンと、シリンダブロックに隣接して配置されたシリンダヘッドであって、その内部に圧縮室への接続が許容された吸入室及び吐出室を規定し、吸入室は前記吐出室を囲む環状をなし、且つ、吸入室内に作動流体を供給するための吸入ポートを有する、シリンダヘッドと、ピストンを順次往復動させて、吸入室から圧縮室への前記作動流体の導入プロセス、及び、圧縮室内に導入された作動流体を圧縮し、圧縮室から吐出室に吐出させる作動流体の圧縮／吐出プロセスを実施する駆動メカニズムと、吸入室内に備えられ、吸入室の流路断面積をシリンダヘッドの周方向でみて複数の位置にて減少させる複数の絞り要素とを具備する。
【００１０】
上述した圧縮機によれば、圧縮機の運転中、吸入室内に発生した圧力脈動がシリンダヘッドの周方向に伝播する際、圧力脈動の伝播はその一部が絞り要素により阻止され、この結果、特定周波数域での圧力脈動の増幅が抑制される。
従って、本発明の圧縮機によれば、圧縮機の外部にマフラを配置したり、シリンダヘッドに吸入室に連なる膨脹室等の手段を使用することなく、吸入室内での圧力脈動に起因した振動や騒音が低減される。
【００１１】
また、吸入室の流路断面積はその一部のみが絞り要素により減少されるだけであるので、吸入室内への作動流体の吸入損失が不所望に増大することもない。
具体的には、絞り要素は、吸入室の流路断面積をシリンダヘッドの軸線方向に沿う吸入室の深さ方向、又は、シリンダヘッドの径方向に沿う吸入室の幅方向に関して減少させる。
【００１２】
より詳しくは、シリンダヘッドは、吸入室と吐出室とを区画する環状の仕切壁を更に有しており、絞り要素は、シリンダヘッドの内端面からシリンダブロックに向けて突出し、且つ、仕切壁とシリンダヘッドの内周面との間に亘ってシリンダヘッドの径方向に延びるクロス壁であるか、又は、シリンダブロックからシリンダヘッドの内端面に向けて突出し、且つ、仕切壁から前記シリンダヘッドの内周面との間に亘ってシリンダヘッドの径方向に延びるクロス壁である。
【００１３】
更に、絞り要素は、記シリンダヘッドの軸線方向に沿う高さ及びをシリンダヘッドの周方向に沿う厚みを有し、これら高さ及び厚みは吸入室の深さの約半分であるのが望ましい。
絞り要素は、仕切壁及びシリンダヘッドの内周面からシリンダヘッドの径方向にそれぞれ突出された突起であってもよく、この場合、シリンダヘッドの周方向でみて、吸入室における突起間の領域は略直方体形状の通路を形成しているのが望ましい。
【００１４】
本発明の適用範囲は、後述の詳細な記載からより明らかになる。しかしながら、発明の最適な例を表す詳細な記載や特定の例は図示のためのに例示したものに過ぎず、本発明の範囲内にて、当業者には詳細な説明から種々の変形例が明かである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
車両の空調システムは図１に示される冷凍回路を備え、この冷凍回路は冷媒経路２を有する。この冷媒経路２には多気筒往復圧縮機４、凝縮器６、膨脹弁８及び蒸発器１０がこの順序で配置されている。
圧縮機４は円筒形状のハウジング１２を含み、このハウジング１２はシリンダブロック１４及びこのシリンダブロック１４の両側に配置されたエンドプレート１６及びシリンダヘッド１８を有する。
【００１６】
シリンダブロック１４はその一端面２０からエンドプレート１６に向けて延びる円筒形状のスリーブ２２を有し、このスリーブ２２の先端はエンドプレート１６により閉塞されている。スリーブ２２及びエンドプレート１６はシリンダブロック１４の一端面２０と協働してクランク室２４を規定する。
エンドプレート１６はその中央にボス２６を有し、このボス２６はシール２８及び軸受３０を介して駆動軸３２を回転自在に支持する。駆動軸３２の一端はボス２６からハウジング１２の外側に突出し、車両のエンジンから直接的又は電磁クラッチ（図示しない）を介して駆動力を受け取ることができる。従って、駆動軸３２はエンジンにより一方向に回転される。
【００１７】
駆動軸３２はクランク室２４内を延び、駆動軸３２の他端はシリンダブロック１４のセンタボア３４内に挿入されている。センタボア３４はシリンダブロック１４の軸線上に位置付けられ、シリンダブロック１４をその軸線方向に貫通している。センタボア３４内には軸受３６が配置され、この軸受３６は駆動軸３２の他端を回転自在に支持する。
更に、シリンダブロック１４には複数のシリンダボア３８が形成され、これらシリンダボア３８もまたシリンダブロック１４をその軸線方向に貫通する。なお、図１には、１個のシリンダボア３８のみが示されている。
【００１８】
シリンダボア３８のそれぞれにはピストン４０が挿入され、このピストン４０はクランク室２４内に突出された一端を有する。ピストン４０の一端はテール４２として形成され、このテール４２は一対のシュー４４を有する。
クランク室２４内には円形の斜板４６が配置されている。この斜板４６はその外周縁が各ピストン４０の一対のシュー４４間に摺動自在に挟持され、駆動軸３２にカップリング４８を介して連結されている。カップリング４８は駆動軸３２に摺動自在に取り付けられ、駆動軸３２の回転方向に関しては駆動軸３２と斜板４６とを一体的に連結するが、駆動軸３２の軸線方向と斜板４６とのなす傾斜角を可変すべく、斜板４６の傾動を許容する。
【００１９】
更に、クランク室２４内にはロータ５０がエンドプレート１６と斜板４６との間に配置されている。このロータ５０は駆動軸３２に取付けられ、駆動軸３２と一体に回転する。  ロータ５０と斜板４６との間はピン５２及びリンク５４を介して連結され、これらピン５２及びリンク５４は斜板４６の傾動を案内する。
ロータ５０とカップリング４８との間には圧縮コイルばね５６が配置され、この圧縮コイルばね５６はカップリング４８をシリンダブロック１４に向けて付勢している。
【００２０】
駆動軸３２とともに斜板４６が回転されたとき、斜板４６の回転は各ピストン４０の往復運動に変換され、これらピストン４０の往復ストロークは斜板４６の傾斜角により決定される。
上述したピストン４０の往復運動は、シリンダボア３８内に規定される圧縮室５８の容積を増加且つ減少させ、これにより、冷媒の吸入行程及び圧縮／吐出行程が実施される。
【００２１】
より詳しくは、図１から明らかなようにシリンダブロック１４の他端面とシリンダヘッド１８との間にはバルブプレート６２及びガスケット６４が挟み込まれている。これらシリンダブロック１４、バルブプレート６２、ガスケット６４及びシリンダヘッド１８は複数の連結ボルト６６により一体的に結合されている。
上述した圧縮室５８はシリンダボア３８内にて、ピストン４０の他端、即ち、ピストンヘッド６８とバルブプレート６２との間にて規定されている。バルブプレート６２はシリンダボア３８毎にそれぞれ割り当てられた吸入孔７０及び吐出孔７２を有し、これら吸入孔７０及び吐出孔７２はバルブプレート６２の径方向でみて、吸入孔７０が吐出孔７２よりも外側に位置するように配置されている。
【００２２】
一方、シリンダヘッド１８内には吸入室７４及び吐出室７６がそれぞれ規定され、図１から明らかなように吐出室７６はシリンダヘッド１８の中央に配置れ、そして、吸入室７４は吐出室７６を囲む環状をなしている。
吸入孔７０は吸入弁７８により開閉され、この吸入弁７８はバルブプレート６２の圧縮室５８側の面に配置されたリード状の弁体を有する。一方、吐出孔７２は吐出弁８０により開閉され、吐出弁８０はバルブプレート６２の吐出室７６側の面に配置されたリード状の弁体８２と、円弧状のバルブリテーナ８４とを有する。これら弁体８２及びバルブリテーナ８４は取付けボルト８８及びナット９０を介してバルブプレート６２に取付けられている。
【００２３】
シリンダヘッド１８は吸入ポート９２を有する。この吸入ポート９２は吸入室７４に連通され、且つ、前述した冷媒経路２、即ち、圧縮機４と蒸発器１０との間の吸入管９４に接続されている。
更に、シリンダヘッド１８は吐出ポート９６を有する。この吐出ポート９６は吐出室７６に連通され、且つ、前述した冷媒経路２、即ち、圧縮機４と凝縮器６との間の送出管９８に接続されている。
【００２４】
圧縮機４は、吐出室７６とクランク室２４との間を接続する接続通路１００を更に有し、この接続通路１００には電磁弁１０２が介挿されている。図１中、接続通路１００は圧縮機４のハウジング１２の外側を延びているが、シリンダブロック１４内に形成することができる。
更に、シリンダブロック１４内には吸入室７４とクランク室２４とを互いに連通させる連通路１０４が形成され、この連通路１０４にオリフィス１０６が配置されている。
【００２５】
図２から明らかなように、シリンダヘッド１８内には環状の仕切壁１０８が形成され、この仕切壁１０８が環状の吸入室７４と吐出室７６との間を区画している。シリンダヘッド１８の内周面にはその周方向に等間隔を存して複数の膨出部１１０が形成され、これら膨出部１１０に前述した連結ボルト６０のための挿通孔１１２が形成されている。また、仕切壁１０８は膨出部１１０に対応するディンプル１１４を有し、これらディンプル１１４は環状の吸入室７４の幅をその周方向に実質的に一様にする。
【００２６】
更に、吸入室７４は複数のクロス壁１１６が絞り要素として形成されている。これらクロス壁１１６は吸入室７４の周方向に間隔を存して配置され、吸入室７４を横断するようにシリンダヘッド１１８の内周面から仕切壁１０８の外周面まで延びている。より詳しくは、図３に示されるようにクロス壁１１６はバルブプレート６２に対向するシリンダヘッド１８の内端面から突出し、その突出高さＨは、シリンダヘッド１８の深さＤ（即ち、シリンダヘッド１８の内端面とバルブプレート６２との間の距離）の約半分である。また、吸入室７４の周方向に沿うクロス壁１１６の厚さＴもまたシリンダヘッド１８の深さＤの約半分である。更に、クロス壁１１６は横断面でみて半円形のトップ１１６Ｔを有する。
【００２７】
図２から明らかなように、この実施例のシリンダヘッド１１８はクロス壁１１６を３個備えている。これらクロス壁１１６は吸入室７４の周方向に等間隔を存して配置されているが、吸入ポート９２は吸入室７４の周方向でみて、２つのクロス壁１１６間の中央位置ではなく、この中央位置から一方のクロス壁１１６側にずれて配置されている。
具体的には、環状の吸入室７４は約５０ｍｍの平均半径ＲＡを有し、その深さＤは約３０ｍｍである。シリンダヘッド１８の内周面の半径及び仕切壁１０８の外周面の半径がそれぞれ、Ｒ１，Ｒ２であるとき、平均半径ＲＡは次式で表される。
【００２８】
ＲＡ＝（Ｒ１＋Ｒ２）／２
上述した圧縮機によれば、斜板４６が駆動軸３２により回転されたとき、斜板４６の回転が各ピストン４０の往復運動に変換される。ピストン４０がクランク室２４に向けて移動するとき、吸入室７４内の冷媒が吸入弁７８を通じて圧縮室５８に導入される。この後、ピストン４０がバルブプレート６２に向けて移動するとき、圧縮室５８内に導入された冷媒は圧縮される。圧縮室５８内の冷媒の圧力が吐出弁８０の閉弁圧を超えたとき、高圧の冷媒が圧縮室５８から吐出弁８０を通じて吐出室７６に吐出される。
【００２９】
吐出室７６内の冷媒は冷凍回路の冷媒経路２を循環し、車室の冷却に使用された後、圧縮機４の吸入室７４に戻る。
圧縮機４の吐出容量はピストン４０の往復ストローク、即ち、斜板４６の傾斜角を調整することにより可変され、斜板４６の傾斜角はクランク室２４内の圧力により制御される。より詳しくは、前述した電磁弁１０２が開かれたとき、吐出室７６内の高圧冷媒の一部が接続通路１００を通じてクランク室２４に導入され、クランク室２４内の圧力が増加される。この場合、斜板４６の傾斜角、つまり、ピストン４０の往復ストロークが減少し、吐出容量は減少する。
【００３０】
一方、クランク室２４への冷媒の導入が停止されていると、クランク室２４内の圧力はオリフィス１０６を備えた連通路１０４を通じて低圧側の吸入室７４にリリーフされ、クランク室２４内の圧力は徐々に減少する。この結果、ピストン４０の往復ストローク（斜板４６の傾斜角）が増加され、吐出容量もまた増加する。
ピストン４０がシリンダブロック１４の周方向に間隔を存して配置されていることから、各ピストン４０の往復ストロークは斜板４６の回転に伴って順番に実施される。即ち、吸入室７４内の冷媒はシリンダブロック１４の周方向に並ぶ圧縮室５８に順次導入され、この導入の度に、吸入室７４内の圧力が一時的に低下し、吸入室７４内にその吸入ポート９２を通じて冷媒が補給される。それ故、圧縮室５８への冷媒の導入の度に、吸入室７４内の圧力が上下に変化する。このような圧力変化は吸入室７４の周方向に伝播され、この結果、吸入室７４内に圧力脈動が発生する。
【００３１】
実施例の圧縮機の場合、シリンダヘッド１８の吸入室７４はその内部に複数のクロス壁１１６を有するので、これらクロス壁１１６は吸入室７４内での圧力脈動を部分的に阻止し、圧力脈動の伝播方向を逆転させる。それ故、クロス壁１１６が吸入室７４の周方向に適切に配置されていれば、クロス壁１１６は、吸入室７４の周方向長さに対応した特定の周波数域にて、圧力脈動が顕著に増幅されてしまうのを効果的に抑制することができる。
【００３２】
図４を参照すると、クロス壁１１６による圧力脈動の低減効果が明瞭に示されている。図４中の実線は、吸入室７４内に発生した圧力脈動の周波数分布を示す。この場合、圧縮機４の回転数は２０００rpm、吐出室７６内に吐出される冷媒の圧力は０．９MPaであった。また、図４中の破線は、クロス壁１１６を有しない従来の圧縮機を同一の条件下にて駆動した場合での圧力脈動の周波数分布を示す。
【００３３】
図４から明らかなように、従来の圧縮機の場合、５００Hz近傍の特定周波数域での圧力脈動が顕著であったが、実施例の圧縮機の場合には特定周波数域での圧力脈動が効果的に抑制されていることが理解される。
従って、実施例の圧縮機が使用されれば、冷凍回路中の構成要素の振動や騒音を低減するために、吸気管９４のマフラやシリンダヘッド１８の膨脹室は不要となり、圧縮機が大形化することもない。
【００３４】
また、クロス壁１１６は吸入室７４を完全に仕切っておらず、しかも、クロス壁１１６のトップ１１６Ｔは円弧形状をなしているので、吸入室７４内での圧力変化の伝播が不所望に損なわれることはない。このことは、圧縮室５８内への冷媒の導入の度に、吸入室７４内への冷媒の補給が安定して行われることを意味し、吸入室７４における冷媒の吸入損失を効果的に抑制することができる。
【００３５】
本発明は上述の実施例に制約されるものではなく、種々の変形が可能である。
例えば、前述したクロス壁１１６は３個に限らず、２個以上備えられていればよい。また、クロス壁１１６の間隔もまた吸入室７４の周方向に均一である必要はない。
また、前述したクロス壁１１６の代わりに、図５に示されるクロス壁１１８を使用することもできる。これらクロス壁１１８はガスケット６４に一体に形成され、クロス壁１１６と同様に、吸入室７４の周方向でみて、吸入室７４の深さＤを部分的に減少させ、圧力脈動の伝播を部分的に阻止することができる。
【００３６】
上述したクロス壁１１６，１１８は何れも吸入室７４の深さＤを減少させることにより、圧力脈動の伝播を部分的に阻止するが、吸入室７４の周方向でみて、吸入室７４の幅を部分的に減少させて圧力脈動の伝播を部分的に阻止することも可能である。
具体的には、図６に示されているようにシリンダヘッド１８は、仕切壁１０８の外周面に複数の突起１２０を備えている。これら突起１２０はシリンダヘッド１８の膨出部１１０に対応して配置され、突起１２０と膨出部１１０との間の間隔は、シリンダヘッド１８の内周面と仕切壁１０８の外周面との間の間隔よりも減少されている。即ち、突起１２０及び膨出部１１０は互いに協働し、吸入室７４内に圧力脈動の伝播を部分的に阻止する複数のゲートを形成する。
【００３７】
更に、図６から明らかなように、吸入室７４におけるゲート間の部位は吸入室７４の周方向に延びる略直方体形状の通路を形成しているのが好ましく、この場合、前述した冷媒の吸入損失を効果的に抑制することができる。
上述の説明から明らかなように、クロス壁１１６，１１８及びゲートは複数備えられていればよく、これらの配置及び個数は、圧力脈動の増幅を抑制すべき特定周波数に応じて適宜決定される。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】一実施例の多気筒往復圧縮機を示した断面図である。
【図２】図１の圧縮機におけるシリンダヘッドの内部を示した図である。
【図３】図２中、III-III線に沿う断面図である。
【図４】吸入室内に発生した圧力脈動の周波数分布を示したグラフである。
【図５】変形例のクロス壁を示した図である。
【図６】変形例のシリンダヘッドの内部を示した図である。
【符号の説明】
【００３９】
１４            シリンダブロック
１８            シリンダヘッド
３２            駆動軸（駆動メカニズム）
３８            シリンダボア
４０            ピストン
４６            斜板（駆動メカニズム）
６２            バルブプレート
６４            ガスケット
７２            吐出孔
７４            吸入室
７６            吐出室
９２            吸入ポート
１０８          仕切壁
１１０          膨出部（絞り要素
１１６，１１８  クロス壁（絞り要素）
１２０          突起（絞り要素）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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