(57)【要約】【課題】  熱間圧延ラインの仕上圧延機のうちのある圧延機にて圧延中の、被圧延材の孔開き、蛇行などの通板トラブルの発生を防止し、製品品質上の不具合になるのも防止する。【解決手段】  熱間圧延ライン１００の仕上圧延機１８のうちのある圧延機の入側と出側にて測定した、被圧延材厚の幅方向分布から、被圧延材８長手方向伸びの幅方向分布を求め、幅方向にみて局部的に伸びが大きい部分がある場合に、圧延インターバルや前記圧延機のワークロールの被圧延材幅方向の開度差を調整する。【選択図】          図４
2006320946.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱間圧延ラインの仕上圧延機のうちのある圧延機の入側と出側にて測定した、被圧延材厚の幅方向分布から、被圧延材長手方向伸びの幅方向分布を求め、幅方向にみて局部的に伸びが大きい部分がある場合に、圧延インターバルを調整することを特徴とする熱間圧延ラインの仕上圧延機における圧延方法。
【請求項２】
熱間圧延ラインの仕上圧延機のうちのある圧延機の入側と出側にて測定した、被圧延材厚の幅方向分布から、被圧延材長手方向伸びの幅方向分布を求め、幅方向にみて伸び差がある場合に、前記圧延機のワークロールの被圧延材幅方向の開度差を調整することを特徴とする熱間圧延ラインの仕上圧延機における圧延方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱間圧延ラインの仕上圧延機における圧延方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
金属板（金属帯を含む意味とする）、中でも、帯鋼に代表される薄鋼板は、溶製後、鋳造されてスラブ状の被圧延材にされ、しかる後、熱間圧延、冷間圧延を経て製造され、あるいは更に鍍金処理等を施される場合もある。
圧延すべき金属板は帯鋼を主とするが、これに限るものではなく、銅、アルミほかの材質であってもよい。
【０００３】
ちなみに帯鋼とは、ＪＩＳ  Ｇ  ３１９３などに規定される通り、厚さ１．２ｍｍ以上で幅が６００ｍｍ以上の帯状に長い薄板状の鋼材のことを指し、平鋼よりも幅広（具体的には幅５００ｍｍ超）の鋼材を意味する。また、帯鋼は厚鋼板と一部製品厚、製品幅ともラップする領域があるが、帯鋼と厚鋼板とは、前者が圧延後に巻き取られるのに対し、後者は巻き取られないという違いがある。
【０００４】
熱間圧延とは、金属材料を数百〜千数百℃に加熱した後、熱間圧延ライン上に抽出し、一対のロールで挟圧しつつそのロールを回転させることで、薄く延ばすことをいう。図１３ａは、従来から多くある熱間圧延ラインの仕上圧延機１００の一例を示す。加熱炉１０により数百〜千数百℃に加熱された厚み１５０〜３００ｍｍの金属材料（以下、被圧延材）８は、粗圧延機により厚み２０〜６０ｍｍまで延ばされ、仕上圧延機によりさらに薄く延ばされ、０．９〜２５ｍｍの厚みに圧延される。
【０００５】
粗圧延機１２は、図１３ａに示す熱間圧延ライン１００の場合、Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３の３基であるが、必ずしも基数はこれに限らない。１基だけのものや２基のもののほか、最も一般的なものは４基のものであり、基数の多いものだと６基のものまである。
最も一般的な４基のものの場合、４基のうち一部（多くの場合１基）を往復圧延するものとし、残る圧延機が一方向圧延を行う３／４連続（スリークォータ）と呼ばれるタイプが多い。しかし、４基中３基が一方向のタイプに限らず、例えば図１３ａのように３基中１基が一方向のタイプも含め、３／４連続という。粗圧延機１２のすぐ上流に幅プレス９を設置したものもある。
【０００６】
仕上圧延機１８は、図１３ａに示す場合、Ｆ１〜Ｆ７の７基であるが、必ずしも基数はこれに限らない。一般的には、６〜７基である。
これら各種基数の違いはあるが、粗圧延機１２は、往復圧延あるいは一方向圧延あるいは両者により、一般的に合計で６回あるいは７回の粗圧延を行なって、粗圧延後の被圧延材８を、それにつづく仕上圧延機１８に向け供給する。６回あるいは７回というように複数回圧延することを、６パスで圧延するとか７パスで圧延するとも言う。
【０００７】
仕上圧延機１８は、数百〜千数百℃の高温の被圧延材８を複数の圧延機で同時に圧延する熱間タンデム仕上圧延機の形式をとるが、略して単に「仕上圧延機」と称されることが多い。１９はワークロールである。
図１３ｂに仕上圧延機１８のうちの一つの圧延機を拡大して示すが、高温の被圧延材８との接触により、ワークロール１９が焼損するのを防止するため、ワークロール１９の表面に向け、同図１３ｂの例でいえば、図示しないポンプからの供給圧により、冷却装置６のノズルを経由して、冷却水ｗが供給される。この冷却水あるいはそれを供給する系統のことを、ロールクーラントとも称する。ちなみに、同図１３ｂ中、６ａはワイパ、６ｂはフレーム、６ｃはストリッパである。以上、仕上圧延機１８のうちの一つの圧延機について説明したが、粗圧延機も大体同じ構造である。
【０００８】
ところで、熱間圧延ライン１００には、仕上圧延機１８の各スタンド間を除いて、その他の圧延機（スタンド）間には図示しない多数（百以上）のテーブルローラが設置されており、被圧延材８を搬送する。
ところで、先述のように数百〜千数百℃に加熱された高温の被圧延材８には、加熱炉１０から抽出されたとき、その表裏面に酸化物の層（以下、スケール）が生成している。この他、圧延され薄く延ばされるとともに放熱により降温していく過程でも、被圧延材８は高温の状態で大気に曝されるため、新たなスケールが被圧延材８の表裏面に生成する。このため、粗圧延機１２の中の各圧延機の入側には、ポンプからの供給圧にして１０〜３０ＭＰａ内外の高圧水を被圧延材８の表裏面に吹き付けてスケールを除去するデスケーリング装置１６が設置され、スケールを除去している。
【０００９】
図１３ａにおいて、１４はクロップシャーであり、仕上圧延前に被圧延材８の先後端のクロップ（被圧延材８の先後端の、いびつな平面形状の部分）を切断除去し、仕上圧延機１８にスムーズに噛み込みやすい略矩形の平面形状に整形する。
５０は制御装置、７０はプロセスコンピュータ、９０はビジネスコンピュータである。
粗圧延機１２、仕上圧延機１８のうちの各圧延機の上下ロール間隙は、プロセスコンピュータ７０内でデータとして持っている、各圧延機出側での被圧延材８の予定（所望）厚に対し、圧延反力（圧延荷重）により圧延機ハウジングが伸びる分を計算した結果を、加算するように同プロセスコンピュータ７０内で計算し、各被圧延材８の先端が噛み込む前に設定、調整される。各ロールの回転速度もプロセスコンピュータ７０内で計算され、各被圧延材８の先端が噛み込む前に設定、調整される。
【００１０】
また、多くの場合、仕上圧延機１８のうちの第１圧延機Ｆ１において、先行する被圧延材８の尾端が抜けてから後行する被圧延材８の先端が噛み込むまでの、Ｆ１における圧延インターバルを所望の値に調整することを目標に、加熱炉１０から各被圧延材８を抽出すべき時刻を、予めプロセスコンピュータ７０内で計算しておき、その抽出すべき時刻がきたら、実際に加熱炉１０から各被圧延材８を抽出する、ミルペーシングコントロールが行われている。
【００１１】
１５は仕上入側温度計であり、仕上圧延前の被圧延材８の温度を測定し、仕上圧延機１８に被圧延材８が噛み込む際の、ロール間隙その他の各種の制定（セットアップ）を、プロセスコンピュータ７０内での計算により設定値の決定を行なった結果に基づいて行なうための、その計算の起動の役割と、温度データの制御装置５０とプロセスコンピュータ７０への提供の役割と、を兼ねて果たす。
【００１２】
２１は仕上出側温度計を示し、温度データを制御装置５０とプロセスコンピュータ７０に提供する役割を果たす。２２は仕上出側板厚計であり、板厚データを制御装置５０とプロセスコンピュータ７０に提供する役割を果たす。２３はランナウトテーブルと呼ばれる。仕上圧延後の被圧延材８を水冷する冷却ゾーンのテーブルローラ群である。２４はコイラーであり、冷却後の被圧延材８を巻き取る。２５はコイラー入側温度計を示し、温度データを制御装置５０とプロセスコンピュータ７０に提供する役割を果たす。
【００１３】
このような熱間圧延ライン１００では、被圧延材８が一本圧延されてはまた次の被圧延材８が圧延され、という具合に仕上圧延機１８での圧延が行われるが、このように一本一本断続的に仕上圧延することを、特に、バッチ圧延と呼ぶこともある。
仕上圧延機１８において被圧延材８をバッチ圧延する場合、その先端は、Ｆ１からＦ２、Ｆ３、・・・最終圧延機（Ｆ６またはＦ７）と、順次噛み込んでいく。最終圧延機に噛み込んだ後は、全ての圧延機が同時に被圧延材を圧延している状態になる（タンデム圧延）。その後、圧延が進行した後、尾端が、Ｆ１からＦ２、Ｆ３、・・・最終圧延機（Ｆ６またはＦ７）と、順次抜けていく。
【００１４】
ところで、熱間圧延ラインの仕上圧延機における被圧延材の圧延に際しては、（１）被圧延材の孔開き、（２）被圧延材の蛇行、が問題となる。これらを抑制あるいは防止し、トラブルなく圧延することは、広義には、良好な通板性を確保する、という課題の範疇に入る。
ここで、先述の（１）被圧延材の孔開き、（２）被圧延材の蛇行、等の現象は、次に説明する、サーマルクラウン、サーマルプロフィールと関連している。
【００１５】
熱間圧延では、高温の被圧延材８を圧延するため、ワークロール１９が熱膨張し、サーマルクラウンが発生する。
サーマルクラウンとは、ワークロール１９がまだ一本の被圧延材８をも圧延する前の、初期のプロフィール（ワークロール１９の胴長方向の輪郭）に比べ、熱膨張によってどれだけ出っ張ったか、その大きさのことを指して称することが多い。サーマルクラウンの被圧延材幅方向分布のことを、サーマルプロフィールと称することもある。
【００１６】
図１４（ａ）に示す圧延機は、上バックアップロール２０が上ワークロール１９とともに、また、下バックアップロール２０が下ワークロール１９とともに動作し、上と下でクロスする、ペアクロスと呼ばれるタイプの圧延機であるが、近年導入されつつある。
図１４（ａ）に示すような、上下ワークロール１９がクロスする（バックアップロール２０もともにであるが）タイプの圧延機の場合、ワークロール１９の胴長方向のプロフィールは、図１４（ｂ）に模式的に示すような、ワークロール１９の胴長方向（被圧延材幅方向）中央部が、ワークロール１９の胴長方向両端部よりも直径の数百ミクロン小さい、いわゆるインカーブであるため、幅差が５０ｍｍ程度しかない被圧延材８を何本か、バッチ圧延すると、サーマルプロフィールの肩部が被圧延材８のクォータ部に転写して、図１５（ａ）に示すように、クォータ部が局部的に長手方向によく伸びる結果、被圧延材８の搬送方向Ａにみて下流側に次の圧延機があった場合、次の圧延機では、クォータ伸びがある程度以上になると、図１５（ｂ）に示すように、３枚重ねの状態で圧延され、終には図１５（ｃ）に示すように孔が開いて、ひどい場合には被圧延材８の破断に至る通板トラブルが生じる場合があった。
【００１７】
ペアクロス以外の、図１６（ａ）に示すような、例えば４Ｈｉ圧延機の場合や、図１６（ｂ）に示すような、４Ｈｉワークロールシフト圧延機の場合、あるいは図示しない６Ｈｉ圧延機の場合だと、ワークロール１９の胴長方向中央部が、ワークロール１９の胴長方向両端部よりも数百ミクロン直径の大きいロールを用いるが、図１７（ａ）に示すように、サーマルプロフィールが被圧延材幅方向中央部に転写して、同部が局部的に長手方向によく伸びる結果、先程と同様に、図１７（ｂ）に示すように孔が開いて、被圧延材８の破断に至る場合があった。
【００１８】
また、サーマルプロフィールは、被圧延材幅方向中央を境に、幅方向に対称に発生するとは限らない。
図１８（ａ）に示すように、サーマルプロフィールの出っ張り方の大きい部分と、小さい部分とができた場合や、図１８（ｂ）に示すように、上下のワークロール１９の間隙を、被圧延材８の幅方向一方で広くし、他方で狭くする、いわゆる片圧下をとったような場合に、それが被圧延材８に転写すると、被圧延材幅方向に見て板厚の厚い部分と薄い部分ができ、薄い部分が局部的に長手方向によく伸びる結果、同じく図１８（ｂ）に示すように、被圧延材８が片伸びして曲がり、蛇行につながる。被圧延材８が蛇行すると、図１９にＢで示すように、被圧延材８が圧延機間にあるサイドガイド１８１と擦って、多くの場合、圧延の継続に支障をきたすほか、被圧延材８にも疵が入ってしまい、製品品質上の不具合にもなる。
【００１９】
このようなトラブルが発生すると、被圧延材８の製品歩留まりの低下や生産性の低下を招く。
特許文献１には、孔開きや蛇行の防止という課題について直接的に明言してはいないものの、複数の圧延機が連設されてなる熱間圧延ラインの仕上圧延機における圧延方法において、圧延機間（隣接する２つの圧延機を例にとると、被圧延材の搬送方向下流側の圧延機にとっては入側）に設置したプロフィールメータで圧延機間を通過する被圧延材のプロフィール（被圧延材厚の幅方向分布）を実測し、その実測プロフィールに基づいて、最終圧延機出側における被圧延材のプロフィールが、目標に一致するように制御することが記載されている。
【００２０】
特許文献２には、やはり、孔開きや蛇行の防止という課題について直接的に明言してはいないものの、粗圧延後の被圧延材の厚みを２０ｍｍ未満とし、仕上圧延に先立って、被圧延材のプロフィール、被圧延材の幅を計測し、仕上圧延における被圧延材のプロフィール、被圧延材の幅を制御することが記載されている。
【特許文献１】特開平０６−１２６３１０号公報
【特許文献２】特開平０２−１６５８０２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００２１】
しかしながら、特許文献１の方法では、最終圧延機出側における被圧延材のプロフィールが、目標に一致するように制御するための具体的手段については記載されていない。
また、特許文献２の方法では、粗圧延後の被圧延材の厚みを２０ｍｍ未満とすることから、被圧延材８の放冷による温度降下が大きくなり、部分的にＡｒ３変態点以下で仕上圧延する被圧延材８の部分が生じてしまい、同部分では、機械的性質など、所望の品質が製品として得られないなどの不具合が生じてしまう。
【００２２】
また、補足的に述べると、孔開きのような問題は、被圧延材８の先端または尾端で発生しはじめる場合が多い。
複数圧延機で同時に１本の被圧延材８を圧延する、タンデム圧延の状態においては、Ｆ１とＦ２の間、Ｆ２とＦ３の間、・・・Ｆ６とＦ７の間などでは、被圧延材８には、それぞれ前後の圧延機により張力が付与された状態となる。しかし、先端においては、例えば、Ｆ４に噛み込み後、次のＦ５に到達する間、あるいは、尾端においては、例えば、Ｆ４での圧延を終了した後、Ｆ５にその尾端が到達するまでの間、張力が付与されていない状態となる。
【００２３】
張力が付与された状態では、長手方向伸びが均一化される作用が期待できる。ところが、張力が付与されていない先尾端では、その作用が期待できない。
よって、孔開きのような問題は、被圧延材８の先端または尾端で発生しはじめる場合が多いのである。先端で発生しはじめた場合はもちろん、尾端で発生しはじめた場合でも、被圧延材８が圧延中に破断してしまうと、圧延機間に破断した被圧延材８の一部が残って、後続の被圧延材８の通過の障害となるから、圧延を継続できなくなる。
【００２４】
一方、先尾端ならずとも、被圧延材８のクォータ部や幅方向中央部の局部的な伸びに起因する孔開きは、張力が付与された状態の長手方向中間部分であっても発生する場合がある。
サーマルプロフィールの出っ張り方の大きい部分と、小さい部分とができた場合や、上下のワークロール１９の間隙を、被圧延材８の幅方向一方で広くし、他方で狭くする、いわゆる片圧下をとったような場合、やはり、先尾端のような張力が付与されていない部分にて、曲がり、蛇行が発生したり、あるいは、図１９にＢで示すように、サイドガイドに競り寄って接触し、摺動しやすい。
【課題を解決するための手段】
【００２５】
本発明は、前述のような従来技術の課題を解決するためになされたものである。すなわち、本発明は、熱間圧延ラインの仕上圧延機のうちのある圧延機の入側と出側にて測定した、被圧延材厚の幅方向分布から、被圧延材長手方向伸びの幅方向分布を求め、幅方向にみて局部的に伸びが大きい部分がある場合に、圧延インターバルを調整することを特徴とする熱間圧延ラインの仕上圧延機における圧延方法である。
【００２６】
また、本発明は、熱間圧延ラインの仕上圧延機のうちのある圧延機の入側と出側にて測定した、被圧延材厚の幅方向分布から、被圧延材長手方向伸びの幅方向分布を求め、幅方向にみて伸び差がある場合に、前記圧延機のワークロールの被圧延材幅方向の開度差を調整することを特徴とする熱間圧延ラインの仕上圧延機における圧延方法である。
【発明の効果】
【００２７】
本発明によれば、熱間圧延ラインの仕上圧延機のうちのある圧延機にて圧延中の、被圧延材の孔開き、蛇行などの通板トラブルの発生を防止できるとともに、製品品質上の不具合になるのを防止できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２８】
本発明では、まず、熱間圧延ラインの仕上圧延機のうちのある圧延機の入側と出側にて測定した、被圧延材厚の幅方向分布から、被圧延材長手方向伸びの幅方向分布を求める。
例えば、図１に示すごとく、図１３で示した従来からある熱間圧延ライン１００の仕上圧延機１８のうち、第５圧延機であるＦ５の入側と出側に、被圧延材８の厚みをその幅方向に連続して測定可能な板厚プロフィール計１，２を設置する場合を例にとる。
【００２９】
Ｆ５の入側よりも出側の方が圧延されて薄く延ばされた分、被圧延材８の厚みは、その幅方向どこをとっても薄くなっているのは当然であるが、問題はその比率である。
図２は、Ｆ５の入側と出側で測定したプロフィールを、比較して示したものであり、３がＦ５入側、４がＦ５出側を意味するが、横軸が幅方向中央を基準とした、幅方向位置を意味するものとしたときに、同じ幅方向位置についての被圧延材８の厚みを、Ｆ５の入側と出側で、○印で示したものどうし、比、すなわち、
（Ｆ５出側被圧延材厚／Ｆ５入側被圧延材厚）ｊ・・・（１）
を幅方向に順次とっていった場合に、幅方向全箇所（全ての幅方向位置ｊ）についてそれらの値が全て同じであれば、被圧延材長手方向伸びの幅方向分布として全くの均一であり、被圧延材８の幅方向中央部にもクォータ部にも局部的な伸びの認められない、しかも、片伸びもしていない理想的な状態と言える。
【００３０】
このことを、別な式に置き換えて捉えることにする。図３を参照しつつ、以下、説明する。
すなわち、被圧延材８の幅方向中央部の厚みｈｃｅに対する、被圧延材８の幅方向位置ｘにおける厚みｈ（ｘ）の差Ｃｒ（ｘ）をとり、その値が、被圧延材８の幅方向中央部の厚みｈｃｅに対し、どれだけの比率を示すか、を示す指標が、
Ｃｒ（ｘ）／ｈｃｅ・・・（２）
である。
【００３１】
この（２）式で示される指標が、ある圧延機における圧延の前後でどう変化するか、出側から入側を差し引く形で表現すると、
Δεｉ＝Ｃｒｉ（ｘ）／ｈｉｃｅ−Ｃｒｉ−１（ｘ）／ｈｉ−１ｃｅ・・・（３）
となる。ちなみに、ｉは圧延機Ｎｏ．の出側を意味し、ｉ＝５ならＦ５出側のことを意味する。すると、先程のＦ５の入側と出側でプロフィールを測定した場合だと、
Δε５＝Ｃｒ５（ｘ）／ｈ５ｃｅ−Ｃｒ４（ｘ）／ｈ４ｃｅ・・・（４）
と表現される。例として挙げたＦ５における圧延の前後で、ｘとして、先程の幅方向位置ｊに相当する座標の値を代入した、次に示す（５）式で考えると、
Δε５ｊ＝Ｃｒ５（ｘｊ）／ｈ５ｃｅ−Ｃｒ４（ｘｊ）／ｈ４ｃｅ・・・（５）
全てのｊについて（５）式の計算結果が等しければ、被圧延材長手方向伸びの幅方向分布として、全くの均一であり、被圧延材８の幅方向中央部にもクォータ部にも局部的な伸びの認められない、しかも、片伸びもしていない理想的な状態と言えるのである。
【００３２】
ところが、現実の圧延の結果を見ると、そういう理想的な状態では圧延は行われず、必ずどこかで局部的に伸びが大きくなっている。
前記（１）式による、幅方向全箇所（全ての幅方向位置ｊ）についての計算の結果が他と比べて小さくなっている箇所が、他と比べてよく伸びている箇所であるから、それが、局部的に伸びが大きくなっている箇所である。
【００３３】
ちなみに、図２は、模式図であるため、縦軸は被圧延材の厚みの絶対値を表示したものではなく、Ｆ５入側の３と、Ｆ５出側の４は、比較のため、故意にずらして示したものであるから、図２上の同じｊに相当する○印の縦軸方向高さを上記（１）式に代入するのではなく、被圧延材の厚みの絶対値として、真の値を代入する必要があることを付記しておく。
【００３４】
また、圧延機間には張力が作用しているから、圧延によって被圧延材の幅がわずかに縮むが、数ｍｍにしか過ぎないので、実際上、無視しても差し支えない。
今、一例として、幅方向中央部を含む１１点（ｊ＝１,２，・・・，１１）を代表点５として用いる。
（５）式にて、被圧延材８の幅方向中央部に対する伸びの差Δε５ｊを定義する。
【００３５】
１１点それぞれに対して、Δε５ｊ（ｊ＝１,２，・・・，１１）を計算により求める。
本計算にて得られたΔε５ｊ（ｊ＝１,２，・・・，１１）を最小２乗法等により４次式で近似して被圧延材８の幅方向の伸び差の分布７を推定する。ここで、４次式を使用した理由を以下に説明する。圧延に供するワークロール１９には、圧延反力（圧延荷重）によりたわみが生じる。このたわみは、熱間圧延において通常使用するワークロール寸法の範囲内である場合には、一般に２次式で近似できる。しかしながら、被圧延材８から熱を受けることによりワークロール１９が熱膨張する分のプロフィール形状は、台形あるいは４次式の方が良好に近似できる。以上のことから、圧延中のワークロール１９の形状は４次式で近似した方が好ましいプロフィール形状となっているため、被圧延材８についても４次式にて近似することにしたものである。が、本発明は、４次式に限るものではない。
【００３６】
このようにして、圧延中の被圧延材８の長手方向伸びの幅方向分布を近似した結果の一例を、図４（ａ）〜（ｃ）に示す。図４（ａ）の場合、被圧延材８の幅方向端部ほど伸びが大きいため、同部における伸びの幅中央部との差も大きくなっており、このような状態の場合は、一般に耳伸びと呼ばれる目視観察の結果と符合する。
一方、図４（ｂ）の場合、被圧延材８の幅方向片側だけが伸びており、このような状態の場合は、片伸びと呼ばれる目視観察の結果と符合する。片伸びが発生している場合、被圧延材８の長手方向伸びが幅方向に変化する為、蛇行の原因となることは、先にも述べたとおりである。
【００３７】
また、図４（ｃ）では、被圧延材８の幅方向中央と幅方向端部の中間の部分（クォータ部）が伸びており、クォータ伸びと呼ばれる目視観察の結果と符合する。
上記以外では、図４（ａ）の耳伸びのケースで、上下を逆にし、被圧延材８の幅方向中央部が伸びている、腹伸びと呼ばれる分布も挙げられる。
（第１の本発明の実施の形態）
本発明では、第１の実施の形態として、被圧延材の幅方向にみて局部的に伸びが大きい部分がある場合に、圧延インターバルを調整する。圧延インターバルを長くすれば、その分、冷却水ｗによりワークロール１９が冷却され、サーマルプロフィールが平坦化されて、被圧延材８の局部的な伸びが抑制され、通板トラブルの防止を図ることができる。圧延インターバルは、仕上圧延機１８の場合、代表して、第１圧延機であるＦ１のインターバルを以って調整するのが好ましいが、本発明は、これに限るものではない。
（第２の本発明の実施の形態）
本発明では、第２の実施の形態として、被圧延材の幅方向にみて局部的に伸びが大きい部分がある場合に、圧延機のワークロールの被圧延材幅方向の開度差を調整する。
【００３８】
それには、制御装置５０からの出力に基づき、図９に示すように、被圧延材８の幅方向片側の圧下装置３０をもう片側の圧下装置３０’に対し、違う長さだけ動かすよう調整する、いわゆる片圧下をとるようにするか、あるいは、やはり制御装置５０からの出力に基づき、図１０に示すように、被圧延材８の幅方向片側のベンダーをもう片側のベンダーに対し、違う長さだけあるいは違う力で動かすよう調整する。
【００３９】
第１の実施の形態、第２の実施の形態、いずれの場合も、片伸びやクォータ伸びなどの局部的に被圧延材の長手方向伸びが過多になることに伴う通板トラブルを防止する目的で、例えば、先程と同じ式、あるいはまた、片伸び量、クォータ伸び量、および腹伸び量を、先程とは異なり、１１点ではなく５点で代表して捉えるようにするとともに、図５中に示す、別な式で定義し、それぞれの伸び量に応じて、例えば、図６から図８の縦軸に示す各制御量を、例えば、先述の図１３に示した熱間圧延ライン１００の場合であれば、プロセスコンピュータ７０内で、計算、あるいはテーブル値索引して出力し、制御装置５０経由で各機器に向けて自動的に出力するようにする。ワークロールの被圧延材幅方向の開度差の調整量や、ベンダー力の調整量は、圧延中の被圧延材８の幅や厚みによって変更するなど、本発明の趣旨を逸脱しない各種の別の実施の形態も、本発明の範囲内に入るものとする。
【００４０】
以上の通りであるが、上記した実施の形態は一部にすぎず、本発明の実施の形態はこれに限るものではない。すなわち、各種の変更を加えることができる。例えば、被圧延材は鋼に限らず、あらゆる種類の金属を対象とすることができるし、本発明を適用できる圧延機は、上記のＦ５の例に限らず、その他の仕上圧延機１８のうちのどの圧延機でもよいし、あるいは、粗圧延機１２に適用したとしても、別段支障はない。また、最後に、本発明は、図１３に示すような熱間圧延ライン１００の他、図１１に示すような、連続鋳造ライン２８と直結した熱間圧延ライン２００や図１２に示すようなステッケルミル等に適用してももちろんよい。
【００４１】
なお、本発明の熱間圧延ラインの仕上圧延機における圧延方法であるが、溶製した金属を連続鋳造法や造塊法によりスラブ状の金属材料としたのち、該金属材料を図１１〜１３に示すような熱間圧延ライン１００他の各種の熱間圧延ラインで加熱、圧延、巻取するに際し、以上述べた本発明の方法により圧延することでこれを実現できるものである。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】本発明の実施の形態について説明するための図である。
【図２】本発明の実施の形態について説明するための図である。
【図３】本発明の実施の形態について説明するための図である。
【図４】本発明の実施の形態について説明するための図である。
【図５】本発明の実施の形態について説明するための図である。
【図６】本発明の実施の形態について説明するための図である。
【図７】本発明の実施の形態について説明するための図である。
【図８】本発明の実施の形態について説明するための図である。
【図９】本発明の実施の形態について説明するための図である。
【図１０】本発明の実施の形態について説明するための図である。
【図１１】本発明を適用できる別の熱間圧延ラインの例を示す図である。
【図１２】本発明を適用できるさらにまた別の熱間圧延ラインの例を示す図である。
【図１３ａ】本発明を適用できる従来からある熱間圧延ラインの例を示す図である。
【図１３ｂ】図１３ａの仕上圧延機のうちの一つの圧延機を拡大して示す図である。
【図１４】ペアクロス圧延機およびそれによる圧延の際のワークロールに発生するサーマルクラウンと被圧延材のようすを示す図である。
【図１５】３枚重ねの状態で圧延され、孔が開く通板トラブルが生じるようすを示す図である。
【図１６】その他の圧延機の例を示す図である。
【図１７】その他の圧延機およびそれによる圧延の際のワークロールに発生するサーマルクラウンと被圧延材のようすを示す図である。
【図１８】被圧延材が片伸びして曲がり、蛇行につながるメカニズムを示す図である。
【図１９】被圧延材が圧延機間にあるサイドガイドと擦ってしまうようすを示す図である。
【符号の説明】
【００４３】
１    入側板厚プロフィール計
２    出側板厚プロフィール計
３    入側プロフィール
４    出側プロフィール
５    代表点
６    冷却装置
６ａ    ワイパ
６ｂ    フレーム
６ｃ    ストリッパ
８    被圧延材
９    幅プレス
１０    加熱炉
１２、Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３        粗圧延機
１４    クロップシャー
１５    仕上入側温度計
１６    デスケーリング装置
１８、Ｆ１、Ｆ２・・・Ｆ７    仕上圧延機
１９    ワークロール
２０    バックアップロール
２１    仕上出側温度計
２２    仕上出側板厚計
２３    ランナウトテーブル
２４    コイラー
２５    コイラー入側温度計
２８    連続鋳造ライン
３０、３０’    圧下装置
４０    ファーネスコイラー
５０    制御装置
７０    プロセスコンピュータ
９０    ビジネスコンピュータ
１００、２００、３００    熱間圧延ライン
Ａ    搬送方向
Ｂ    サイドガイドと被圧延材の摺動部分
ｗ    冷却水
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３ａ】
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【図１３ｂ】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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