(57)【要約】【課題】ローラ外径面に潤滑油切れが起きにくくしてピーリングの発生を抑制すること。【解決手段】本転がり摺動部品は、相手部品（カム２４）と転がりもしくは滑りで接触する転がり摺動部品（ローラ２２）において、相手部品との接触面の研磨加工に際して円周方向に０〜３０度の傾きでかつ０．５〜１５μｍの溝深さを有する多数の凹条溝２６が形成されている。上記接触面は、凹条溝２６により軸方向表面うねりがろ波中心線うねり（ＷＣＡ）で０．１以上で、かつ、軸方向表面粗さが十点平均粗さ（Ｒｚ）で０．７以上に設定されている。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
相手部品と転がりもしくは滑りで接触する転がり摺動部品において、
相手部品との接触面の研磨加工に際して円周方向に０〜３０度の傾きでかつ０．５〜１５μｍの溝深さを有する多数の凹条溝が形成されていることを特徴とする転がり摺動部品。
【請求項２】
上記接触面は、凹条溝により軸方向表面うねりがろ波中心線うねり（ＷＣＡ）で０．１以上で、かつ、軸方向表面粗さが十点平均粗さ（Ｒｚ）で０．７以上に設定されている、ことを特徴とする請求項１に記載の転がり摺動部品。
【請求項３】
相手部品と転がりもしくは滑りで接触する転がり摺動部品において、
相手部品との接触面の研磨加工に際して円周方向に０〜３０度の傾きでかつ０．５〜１５μｍの溝深さを有する多数の凹条溝が形成されており、かつ、表面硬度がビッカース硬さ（Ｈｖ）で６１３〜８００で、かつ、表面層の圧縮残留応力（ＭＰａ）が０〜６００に設定されている、ことを特徴とする転がり摺動部品。
【請求項４】
相手部品と転がりもしくは滑りで接触する転がり摺動部品において、
相手部品との接触面の研磨加工に際して円周方向に０〜３０度の傾きでかつ０．５〜１５μｍの溝深さを有する多数の凹条溝が形成されており、かつ、その中央側領域の軸方向表面粗さが十点平均粗さ（Ｒｚ）で０．７以上で、端面側領域の軸方向表面粗さが十点平均粗さ（Ｒｚ）で該中央部領域の前記十点平均粗さ（Ｒｚ）の９０％以下の粗さに設定されている、ことを特徴とする転がり摺動部品。
【請求項５】
相手部品と転がりもしくは滑りで接触する転がり摺動部品において、
相手部品との接触面の研磨加工に際して円周方向に０〜３０度の傾きでかつ０．５〜１５μｍの溝深さを有する多数の凹条溝が形成されており、かつ、凹条溝により、軸方向粗さ曲線のコア部の上にある突出山部の平均高さ（Ｒｐｋ）で０．１５以上、コア部の下にある突出谷部の平均深さ（Ｒｖｋ）で０．４以上に設定されている、ことを特徴とする転がり摺動部品。
【請求項６】
転がり摺動部品の相手部品との転がりもしくは滑り接触面を研磨砥石により研磨する転がり摺動部品の研磨方法であって、
研磨砥石の円周方向に凸条部を設け、この研磨砥石により転がり摺動部品の上記接触面を研磨するとともに  、この研磨に際して、研磨砥石に設けた凸条部により、転がり摺動部品の上記接触面に、円周方向に０〜３０度の傾きで多数の凹条溝を形成する、ことを特徴とする転がり摺動部品の研磨方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば、ころ軸受の外輪、内輪、転動体や、カムフォロアのローラ等、相手部品と転がりもしくは滑りで接触する転がり摺動部品および該転がり摺動部品の研磨方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
このような転がり摺動部品として例えばカムフォロアのローラは、エンジンのクランクシャフトの回転に伴い回転するカム軸のカムに転がり接触するようになっている。このような転がり接触するローラとカムとにおいて、カムの外径面（ローラとの接触面）は、その形状により表面仕上げがされず、表面粗さが大きい一方で、ローラの外径面（カムとの接触面）は研磨されている。このような状況下ではローラの外径面にピーリングが発生しやすい。そのため、従来では、ローラの外径面の表面処理として、該表面の研磨加工後に、バレルやショットブラスト等の後加工を施し、ローラ外径面の表層部に残留圧縮応力を付与したり、表面の硬度をアップしたり、ローラ外径面に潤滑油溜まりとなるピット（微小くぼみ）を形成したりしている。ピーリングは、ローラの外径面の表層部の塑性流動による表面亀裂や剥がれによるものであるから、残留圧縮応力の付与や、表面の強度アップは、表層部の塑性流動を抑制することになって、ピーリングの発生対策となる（特許文献１参照。）。しかしながら、従来の上記耐ピーリング構造では、研磨加工後にバレルやショットブラスト等の高価な後加工が必要である。
【特許文献１】特許３１４６６９６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
本発明は、カムフォロアのローラやころ軸受の軌道輪、転動体等の転がり摺動部品において相手部品との接触面に対する研磨加工だけで耐ピーリング構造を該転がり摺動部品の上記接触面に付与して高価な後加工を不要とした転がり摺動部品を提供することを主たる解決すべき課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
本発明による転がり摺動部品は、相手部品と転がりもしくは滑りで接触する転がり摺動部品において、相手部品との接触面の研磨加工に際して円周方向に０〜３０度の傾きでかつ０．５〜１５μｍの溝深さを有する多数の凹条溝が形成されていることを特徴するものである。凹条溝は、複数の単独の凹条溝や、連続した螺旋溝でもよい。
【０００５】
なお、ここでいう溝深さとは粗さ曲線要素の平均高さ（Ｒｃ）（ＪＩＳＢ０６０１：’０１）を指す。
【０００６】
この転がり摺動部品を例えばカムフォロアのローラとし、相手部品をカムとした場合、本発明によると、カムとの接触面であるローラの外径面に凹条溝を備えたことによりピーリングの発生防止に有効な潤滑油の保持効果を持たせることができ、ピーリング発生を抑制することができるとともに、凹条溝により、仮にピーリングが発生した場合でもその伝播を防止でき、かつ、従来のように研磨加工後にバレルやショットブラスト等の高価な後加工が必要としなくなり、製造コストを低減することができる。
【０００７】
凹条溝は、転がり摺動部品の相手部品との接触面の全周に対して８０〜１００％の溝占有率で形成されていることが好ましい。
【０００８】
上記凹条溝は、その軸方向表面うねりがろ波中心線うねり（ＷＣＡ）で０．１以上に、また、軸方向表面粗さが十点平均粗さ（Ｒｚ）で０．７以上とし、好ましくはＷＣＡ０．１〜０．６，Ｒｚ０．７〜２．４とする。ろ波中心線うねり（ＷＣＡ）を０．１以上に設定することにより、溝の潤滑油保持効果をアップさせることができる。また、軸方向表面粗さを十点平均粗さ（Ｒｚ）で０．７以上に設定することにより、相手部材であるカムの外径面と共摺りとなる初期馴染み成分を与えることができる。
【０００９】
なお、従来の耐ピーリング対策は、バレルやショットブラスト等の高価な後加工により、潤滑油膜を確保し、相手部品であるカムの外径面の表面粗さ（凹凸部）がローラの外径面の表面粗さに馴染むまで当該ローラの外径面が耐えることができるようにその疲労強度をアップさせていた。
【００１０】
本発明の耐ピーリング対策においては、疲労強度を向上させる上記後加工を施していない。そのため、相手部品が転がり摺動部品に馴染むまで該転がり摺動部品が耐えることができないように考えられるが、本発明の転がり摺動部品ではピーリングの発生はなく、相手部品と転がり摺動部品とが互いの接触面で馴染んでいた。その理由は、本発明の転がり摺動部品は、相手部品との接触面における表面うねりと表面粗さとが上記に設定されていることにより、相手部品に対する攻撃性が向上し、相手部品の馴染み速度が向上したためと考えられる。したがって、本発明においては、研磨加工の後に、バレルやショットブラスト等の高価な後加工を施して、圧縮残留応力の付与や表面硬度の向上を図る必要が無い。
【００１１】
なお、ろ波中心線うねり（ＷＣＡ）が０．１未満、十点平均粗さ（Ｒｚ）が０．７未満では、凹条溝が小さくなって摩耗粉を排出し難くなり、また、ろ波中心線うねり（ＷＣＡ）が０．６より大きいものや、十点平均粗さ（Ｒｚ）が２．４より大きいものでは、凹条溝に対して相対的に摩耗粉が大きくなり、摩耗粉が排出し難い。また溝が摩耗してくると潤滑油を保持できる領域が小さくなってくるため相手部品との接触面の潤滑性能を十分に確保できない場合がある。
【００１２】
上記転がり摺動部品は、相手部品との接触面の表面硬度がビッカース硬さ（Ｈｖ）で６１３〜８００、圧縮残留応力（ＭＰａ）０〜６００に設定されていることが、その接触面が相手部品と円滑に馴染むことができて、好ましい。
【００１３】
上記転がり摺動部品の相手部品との接触面は、中央側領域の軸方向表面粗さが十点平均粗さ（Ｒｚ）で０．７以上であり、端面側領域の軸方向表面粗さが十点平均粗さ（Ｒｚ）で該中央部領域の前記十点平均粗さ（Ｒｚ）の９０％以下であることが、相手部品と転がり摺動部品とが接触している状態においてミスアライメントが発生しても、転がり摺動部品の相手部品との接触面は、相手部品への攻撃性が低くなって、ピッチングの発生を有効に防止することができて、好ましい。
【００１４】
上記凹条溝は、軸方向表面うねりが突出山高さ（Ｒｐｋ）で０．１５以上、突出谷深さ（Ｒｖｋ）で０．４以上であることが、当該転がり摺動部品と相手部品との互いの接触面の初期馴染み性が向上し、また、摩耗粉の排出性が向上する結果、転がり摺動部品の上記接触面のピーリング発生の抑制と過度の摩耗防止ができて好ましい。
【００１５】
本発明による転がり摺動部品の研磨方法は、相手部品と転がりもしくは滑りで接触する転がり摺動部品において相手部品との接触面を研磨砥石により研磨する転がり摺動部品の研磨方法であって、研磨砥石の円周方向に凸条部を設け、この研磨砥石により転がり摺動部品の相手部品との接触面を研磨するとともに  、この研磨に際して、研磨砥石に設けた凸条部により、上記接触面に、円周方向に０〜３０度の傾きで多数の凹条溝を形成することを特徴とするものである。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、転がり摺動部品の相手部品との接触面に対する研磨加工だけで耐ピーリング構造を該接触面に付与できるから、従来のごとく、ピーリング発生防止のための高価な後加工が不要となり、製造コストを低減することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、添付した図面を参照して、本発明の実施の形態に係る転がり摺動部品とその研磨方法について説明する。本実施の形態においては、転がり摺動部品として、内燃機関の動弁機構用のカムフォロアに適用して説明する。
【００１８】
図１ないし図５は本発明の実施の形態に係るカムフォロアに関わり、図１は同カムフォロアの断面図、図２は同カムフォロアが備えるローラの側面図、図３はローラ外径面の１ｍｍ四方の実表面を示す斜視図、図４は（株）小坂研究所の表面粗さ測定機を用いてローラ外径面の実表面の軸方向の測定断面曲線を示す図、図５はローラの外径面を研磨するセンタレス研磨装置の概念図である。図４において横軸は単位ｍｍ、縦軸をμｍで示し、縦倍率×５，０００（５千倍）、横倍率×５０（５０倍）で示す。
【００１９】
図１を参照して実施の形態のカムフォロア１０は、カムフォロア胴体１２を構成する一対の対向壁１４を備え、両対向壁１４に同軸上に設けた軸挿通孔１６に支持軸１８が挿通され、支持軸１８における両対向壁１４間の軸中間部分には、複数の針状ころ２０を介して転がり摺動部品であるローラ２２が回転自在に外装されて支持されている。ローラ２２の外周面には、カム２４が当接している。ローラ２２の外径面は上記転がり摺動部品の相手部品（カム２４の）との接触面となる。
【００２０】
図２を参照してローラ２２の外径面にはその全表面積の８０％〜１００％の溝占有率でもって、円周方向に対する傾き角度θが０〜３０度で多数の凹条溝２６が形成されている。また、図２には凹条溝２６の傾き方向の理解に供するため凹条溝２６の傾きを示す斜線が記入されている。図２では凹条溝２６の傾き角度θは０〜３０度の適宜角度に設定されている。凹条溝２６の軸方向ピッチは０．０５〜０．３０ｍｍで、深さは０．５〜１５μｍである。ローラ２２の外径面には、上記凹条溝２６により、軸方向におけるろ波中心線うねり（ＷＣＡ）で０．１以上の表面うねりが付けられており、また、軸方向における十点平均粗さ（Ｒｚ）で０．７以上の表面粗さが付けられている。ろ波中心線うねり（ＷＣＡ）は、日本工業規格（ＪＩＳ−Ｂ０６０１−１９８７）で定義される表面うねりであり、十点平均粗さ（Ｒｚ）は、日本工業規格（ＪＩＳ−Ｂ０６０１−１９９４）で定義される表面粗さであり、周知であるから、それらの詳細な説明は省略する。図２には、ローラ外径面の一部を円Ａ内に拡大して示している。
【００２１】
図３を参照して、ローラ２２の外径面の実表面は、凹条溝２６が形成されており、この凹条溝２６により軸方向に表面性状の１つである表面うねりが付けられている。この表面うねりは上記したようにろ波中心線うねり（ＷＣＡ）で０．１以上である。ローラ２２の外径面の実表面は、その表面に微細な凹凸部が多数形成されて粗くされており、その表面粗さは上記したように表面性状の１つである十点平均粗さ（Ｒｚ）で０．７以上である。
【００２２】
図４に（株）小坂研究所製の表面粗さ形状測定機を用いて測定したローラ外径面の実表面の軸方向の測定断面曲線を示す。この測定機は、ローラの軸方向端面に対し直角方向に触針式変位型ピックアップを押し当てて測定するものであり、その測定断面曲線から、粗さ曲線、ろ波中心線うねり曲線を得ることができる。この粗さ曲線から十点平均粗さ（Ｒｚ）を求めることができる。また、ろ波中心線うねり曲線からろ波中心線うねり（ＷＣＡ）を求めることができる。なお、図４の（ａ）は、後述する図６に示すローラの中央側領域２２ｂに対応するろ波中心線うねり曲線を示すものであり、図４の（ｂ）は、後述する図６に示すローラの端面側領域２２ａに対応するろ波中心線うねり曲線を示すものである。
【００２３】
図５を参照してローラ２２の外径面の研磨方法を説明する。図５はセンタレス研磨装置の概念図である。実施の形態ではローラ２２の外径面をセンタレス研磨するものである。センタレス研磨対象であるローラ２２は、研磨ロール（研磨砥石）２８と送りロール３０とで挟まれて図中矢印方向に送り込まれる。研磨ロール２８と送りロール３０はともに時計方向に回転しているので、ローラ２２は反時計方向に回転する。研磨ロール２８の周速は送りロール３０のそれより大きく、ブレード３２上のローラ２２は、低速の送りロール３０とブレード３２とで制動されるので、ローラ２２の外径面は周速の大きい研磨ロール２８により研磨される。また、送りロール３０の回転軸心はローラ２２に対して当該ローラ２２の送り方向に若干先下がりするように傾斜しているため、ローラ２２は研磨されつつ左手前側から右側後方に送られる。
【００２４】
以上のセンタレス研磨装置においては、研磨ロール２８はその外径面にその円周方向に沿い傾き角度０度、軸方向ピッチ０．０５〜０．３０ｍｍで、高さ０．５〜１５μｍの多数の凸条２９が設けられており、かつ、ローラ２２の外径面の上記表面うねりと表面粗さとに対応した表面形状を有している。送りロール３０はその送り速度がローラ２２の外径面に形成する凹条溝２６の傾き角度に応じて調整可能とされている。研磨ロール２８や送りロール３０の回転制御は不図示の制御部例えばマイクロコンピュータにより制御される。
【００２５】
上記センタレス研磨装置では送りロール３０の送り速度を制御することにより、研磨ロール２８の凸条２９によりローラ２２の外径面に凹条溝２６を形成するとともにローラ２２の外径面に軸方向の表面うねりと表面粗さとを転写する。以上により、ローラ外径面には、多数の凹条溝を、全周に対する８０〜１０％の溝占有率で円周方向に対し０〜３０度の傾きでかつ０．０５〜０．３０ｍｍの軸方向ピッチでかつ０．５〜１５μｍの深さで形成することができると同時に、該外径面に軸方向表面うねりをろ波中心線うねり（ＷＣＡ）で０．１以上に、また、軸方向表面粗さを十点平均粗さ（Ｒｚ）で０．７以上に付けることができる。
【００２６】
以上の構成に作られたローラ２２においてその外径面にピーリング発生が抑制される作用を説明する。ローラ２２の外径面は、上記表面粗さによる突起（粗さ突起）がカム２４の外径面の粗さ突起と共摺りして馴染むことにより、ピーリングの発生が抑制される一方、ローラ２２の外径面の溝に潤滑油が保持されている。この場合、実施の形態ではローラ２２の外径面に研磨加工を施しているだけであり、疲労強度を向上させる加工を施していないが、ローラ２２の外径面の粗さ突起によりカム２４の外径面への攻撃性がアップして、カム２４の外径面の、ローラ２２の外径面に対する馴染み速度がアップしてピーリングの発生が抑制されている。したがって、実施の形態では、研磨加工の後に、疲労強度向上のためのバレルやショットブラスト等の高価な後加工が必要でなくなり、製造コストが大幅にダウンする。
【００２７】
さらに、以上の構成に作られたローラ２２においては、ローラ２２の外径面に円周方向に対する傾きが０〜３０度の溝を形成したから、カム２４の外径面とローラ２２の外径面との接触表面間に潤滑油を効果的に供給することができるので、ピーリングの発生が抑制されるとともに、さらに、該ローラ２２の外径面の表面うねりをろ波中心線うねり（ＷＣＡ）で０．１以上に設定しているから、カム２４の外径面とローラ２２の外径面との間に潤滑油をより効果的に保持することができ、保持した潤滑油を溝に供給し、上記接触表面における潤滑油切れを防止し、より効果的にピーリングの発生を抑制することができる。さらに、上記表面うねりに加えて、表面粗さを十点平均粗さ（Ｒｚ）で０．７以上に設定しているので、ローラ２２の外径面が摩耗して表面うねりが減ってきても、表面粗さによる接触表面の凹凸条部に潤滑油を保持することができ、保持した潤滑油を溝に供給し、上記接触表面における潤滑油切れを防止し、より効果的にピーリングの発生を抑制することができる上に、カム２４の外径面との共ずりによりなじみやすくなり、ピーリングの発生抑制に効果的である。また、ローラ２２の外径面にピーリングが発生しても、そのピーリングが伝播しにくい。
【００２８】
円周方向に０〜３０度の傾きで、かつ０．５〜１５μｍの溝深さのローラを試料としてろ波中心線うねり（ＷＣＡ）と十点平均粗さ（Ｒｚ）の関係の性能についてラジアル寿命試験機により確認した結果を図７に示す。試験条件は、次のとおりである。すなわち、ラジアル荷重は定格荷重の１／５、回転数は６５００ｒ／ｍｉｎ、潤滑油はＧＦ３（０Ｗ−２０）、供給方法ははねかけ、油温は１３０℃である。ＷＣＡ０．１以上でかつＲｚ０．７以上の試料ではピーリングの発生がないことが判る。
【００２９】
さらに、ローラ２２の外径面の研磨加工の後に、従来では必要としていたバレル加工、ショットブラスト加工等を廃止することが可能となり、製造コストを低減することができる。さらに、バレル加工が廃止可能となることにより、カムフォロアの製造ラインが大幅に簡略化される。
【００３０】
なお、特開平０５−３０６７１９号公報には、転がり要素の転がり表面に研削加工をクロス目に行い、その仕上げ面の粗さ形状を凸部が滑らかな平滑面に仕上げ、そのクロス目の交差角度を６０度以上とするという技術が開示されている。しかしながら、この公報による技術では、クロス目加工を２回行う必要があり、コストがかかる上に、クロス目の交差角度を６０度以上にしてあるから、ローラの外径面とカムの外径面との間で生じる抵抗が大きくなり、カムの外径面を摩耗させてしまう。本実施の形態では、凹条溝を研磨加工だけで形成することができるから、加工コストが安価に済む上、凹条溝の傾き角度が３０度以下であるから、カムの外径面との間で生じる抵抗が小さく、カムの外径面を摩耗させにくい。
【００３１】
以下に、本発明の他の実施の形態について説明する。
【００３２】
（１）本発明の他の実施の形態に係るローラ２２は、上記と同様に、その外径面の全周の８０％〜１００％に、円周方向に傾き０〜３０度で軸方向ピッチ０．０５〜０．３０ｍｍでかつ深さ０．５〜１５μｍの凹条溝２６を形成するとともに、ローラ２２の外径面が相手部品であるカム２４の外径面と円滑になじむことができるように、表面硬度６１３〜８００Ｈｖに、残留圧縮応力０〜６００ＭＰａに設定してもよい。
【００３３】
この実施の形態によると、ローラ２２の外径面に傾き０〜３０度の凹条溝２６を形成したから、カム２４の外径面とローラ２２の外径面との接触表面間に潤滑油を効果的に供給することができるので、ピーリングの発生が抑制されるとともに、さらに、ローラ２２の外径面の表面硬度を６１３〜８００Ｈｖに、残留圧縮応力を０〜６００ＭＰａに設定したから、ローラ２２の外径面はカム２４の外径面に円滑になじむことができ、より効果的にピーリングの発生を抑制することができる上に、カム２４の外径面はその接触初期に共摺りして馴染みやすくなり、ピーリングの発生抑制に効果的である。
【００３４】
さらに、ローラ２２の外径面の研磨加工の後に、従来では必要としていたバレル加工、ショットブラスト加工等を廃止することが可能となり、製造コストを低減することができる。さらに、バレル加工が廃止可能となることにより、カムフォロアの製造ラインが大幅に簡略される。
【００３５】
（２）本発明のさらに他の実施の形態は、ローラ２２の外径面の全周の８０％〜１００％に、円周方向に対する傾き０〜３０度でかつ溝ピッチ０．０５〜０．３０ｍｍで溝深さ０．５〜１５μｍの溝を形成し、かつ、図６（ａ）（ｂ）で示すように、ローラ２２の外径面領域を軸方向両側の端面側領域２２ａと、両端面側領域２２ａ間の中央側領域２２ｂとに分け、中央側領域２２ｂの表面粗さを十点平均粗さ（Ｒｚ）で０．７以上で端面側領域２２ａの表面粗さを十点平均粗さ（Ｒｚ）で該中央部領域２２ｂの十点平均粗さ（Ｒｚ）の９０％以下の粗さに設定している。図６（ａ）はローラ２２の側面を示し、図６（ｂ）は図６（ａ）の軸方向断面でのカム外径面の表面粗さを概念的に示す。上記の場合、端面側領域２２ａはローラ２２の外径面の全領域の５〜４０％を占め、両端面側領域２２ａ間の中央側領域２２ｂは全領域の２０〜９０％を占める。端面側領域２２ａの表面粗さを該中央側領域２２ｂの十点平均粗さ（Ｒｚ）の９０％以下の粗さに設定するには、該端面側領域２２ａを押圧するが、この押圧は、例えば、バフ、超仕上げ研磨、押し型で行うことができる。また、相手部品であるカムの外径面との馴染み性を考慮して、残留圧縮応力を付与しない。
【００３６】
この実施の形態によると、ローラ２２の外径面に円周方向に対する傾きが０〜３０度の凹条溝２６を形成したから、カム２４の外径面とローラ２２の外径面との接触表面間に潤滑油を効果的に供給することができるので、ピーリングの発生が抑制されるとともに、さらに、ローラ２２の外径面において、中央側領域２２ｂの表面粗さを十点平均粗さ（Ｒｚ）で０．７以上で端面側領域２２ａの表面粗さを十点平均粗さ（Ｒｚ）で該中央側領域２２ｂの９０％以下に設定したから、端面側領域２２ａは粗さ向上部、中央側領域２２は非粗さ向上部となって、ミスアライメント発生時において、相手部品であるカムの外径面に対する攻撃性が低くなり、ピッチングの発生を効果的に抑制することができる。しかも、端面側領域２２ａや中央側領域２２ｂの形成を工数少なく安価な仕様で行うことができる。
【００３７】
（３）本発明のさらに他の実施の形態は、ローラ２２の外径面の全周の８０％〜１００％に、円周方向に対する傾き０〜３０度で溝ピッチ０．０５−０．３０ｍｍかつ溝深さ０．５〜１５μｍの溝を形成し、かつ、粗さ曲線のコア部の上にある突出山部の平均高さ（Ｒｐｋ）で０．１５以上、コア部の下にある突出谷部の平均深さ（Ｒｖｋ）で０．４以上に設定してもよい。突出山部平均高さ（Ｒｐｋ）および突出谷部平均深さ（Ｒｖｋ）は日本工業規格（ＪＩＳ−Ｂ０６７１−２’０２）で定義される。
【００３８】
この実施の形態では、ローラ２２の外径面に円周方向に対する傾きが０度以上で３０度以下の溝を形成したから、カム２４の外径面とローラ２２の外径面との接触表面間に潤滑油を効果的に供給して、ピーリングの発生を抑制できるとともに、さらに、ローラ２２の外径面を突出山部平均高さ（Ｒｐｋ）で０．１５以上に設定したから、接触面の初期なじみ性を向上させて摩耗粉を減らすことができ、また、突出谷部平均深さ（Ｒｖｋ）で０．４以上に設定したから、摩耗粉の排出性を向上させることができる。
【００３９】
突出山部平均高さ（Ｒｐｋ）と突出谷部平均深さ（Ｒｖｋ）の関係の性能について確認した試験結果を図８に示す。試験機および試験条件は前記のろ波中心線うねり（ＷＣＡ）と十点平均粗さ（Ｒｚ）の関係の性能確認試験と同様である。また、試料の溝の傾きや溝深さの範囲も前記試験のローラと同様である。この結果、突出山部平均高さ（Ｒｐｋ）が０．１５以上で、突出谷部平均深さ（Ｒｖｋ）が０．４以上の試料ではピーリングが発生していないことが判る。
【００４０】
（４）本発明では、転がり摺動部品として、ころ軸受の外輪軌道面、内輪軌道面、ころ転動面を適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００４１】
【図１】本発明の実施の形態に係るカムフォロアの断面図である。
【図２】図１のカムフォロアが備えるローラの側面図である。
【図３】ローラ外径面の１ｍｍ四方の実表面を示す斜視図である。
【図４】（株）小坂研究所製の表面粗さ測定機を用いてローラ外径面の実表面の軸方向の測定断面曲線を示す図である。
【図５】ローラの外径面を研磨するセンタレス研磨装置の概念図である。
【図６】本発明の他の実施の形態に係るカムフォロアが備えるローラの側面図である。
【図７】本発明に係るローラなどを試料としてＷＣＡとＲｚの関係の試験結果を示すグラフである。
【図８】本発明に係るローラなどを試料としてＲｐｋとＲｖｋとの関係の試験結果を示すグラフである。
【符号の説明】
【００４２】
１０  ロッカアーム
１２  ロッカアーム胴体
２２  ローラ
２４  カム
２６  凹条溝
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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