(57)【要約】    【課題】  押しつぶしたときに隙間が残らず優れた復元性を有し、繰り返しのしごき動作に対してへたりが生じにくく、しかも流体に対する耐薬品性に優れたチューブを提供する。    【解決手段】  耐薬品性が高い高分子材料からなる内層１１とその内層の外周に設けられた弾性を有する高分子材料からなる外層１２とからなり、そのチューブ全体の形状は左右対称で、変曲点１３を有する山型の曲線１４ａ、１４ｂが裾部１５で連続しているローラーポンプ用チューブ。内層１１の硬度は、ＪＩＳ  Ｋ  ７２１５に基づいて測定された硬度がＨＤＤ４５〜８５であり、外層１２の硬度はＪＩＳ  Ｋ  ７２１５に基づいて測定された硬度がＨＤＡ４０〜９０である。【選択図】  図1
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
耐薬品性が高い高分子材料からなる内層と、その内層の外周に設けられ、弾性を有する高分子材料からなる外層とを備えた二層構造のチューブであって、
（Ａ）チューブの断面形状が左右対称の２つの山型の曲線を、上下に凸部が形成するように裾部で合わせた唇型であり、
（Ｂ）チューブの内側空隙部の高さと幅の比が３０：１００〜５５：１００となるように成形し、
（Ｃ）ＪＩＳ  Ｋ  ７２１５に基づいて測定された前記内層の硬度がＨＤＤ４５〜ＨＤＤ８５であり、ＪＩＳ  Ｋ  ７２１５に基づいて測定された前記外層の硬度がＨＤＡ４０〜９０であるローラーポンプ用チューブ。
【請求項２】
チューブの肉厚を、その肉厚の８０〜９５％に圧縮するローラーポンプに用いる請求項１記載のローラーポンプ用チューブ。
【請求項３】
前記内層の厚みが０．０５〜０．５ｍｍである請求項１記載のローラーポンプ用チューブ。
【請求項４】
前記チューブの断面形状の山型の曲線の左右途中に変曲点を備えている請求項１記載のローラーポンプ用チューブ。
【請求項５】
ＪＩＳ  Ｋ  ７２１５に基づいて測定された硬度がＨＤＤ４５〜ＨＤＤ８５の弾性を有する高分子材料からなる最外層を、
前記外層の外周の一部に、かつ、前記山型の曲線の頂点付近を覆うように設けた請求項１記載のローラーポンプ用チューブ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はローラーポンプに用いられるチューブに関する。
【背景技術】
【０００２】
【特許文献１】特開平１１−２５７２４９号公報
【特許文献２】特開平４−２０３４８５号公報
【特許文献３】特開昭５２−２８００６号公報
【特許文献４】特開２００１−１９３６５９号公報
【０００３】
円弧状の壁体に沿わせて装着したチューブを、モーターで回転駆動する円板あるいはバーに取り付けた複数個のローラーでしごくように押しつぶしていくことにより、チューブ内の流体を一定方向に圧送するローラーポンプが知られている（特許文献１〜３）。
【０００４】
このようなローラーポンプに使用されるチューブには、柔軟性および機械的強度が要求され、さらにローラーポンプによる繰り返しのしごき動作に対する耐久性が求められる。従来このようなローラーポンプ用のチューブとして、その材料にはシリコーンに代表されるゴム製のチューブ、あるいは軟質塩化ビニルに代表される合成樹脂製のチューブが用いられている。そして、ゴム製あるいは合成樹脂製のチューブは押出成形により製造されるが、成形が容易であり、かつ、内部を流れる流体の抵抗が少ないため、断面形状を円形としている。
【０００５】
しかし、円形チューブをローラーポンプに使用する場合、上下方向に押しつぶしたときに折り目近辺に隙間が残り、漏れが生じやすく、チューブ内を真空状態にしにくいという問題があった。そして、そのような隙間を無くすためにはかなり大きな加圧力を必要とし、さらにそのような加圧力で円形のチューブを押しつぶしたり戻したりすることを繰り返す場合、そのチューブの弾力性が充分で無いと、チューブにへたりが生じ、元の断面円形に戻らないことがあった。
【０００６】
そのため、このようなローラーポンプ用のチューブとして、扁平に押圧されたチューブを強制的にもとの形状に復帰させるため、壁面の一部に弾力的に伸縮する薄膜ないし補強繊維などを設けた異形断面のチューブが提案されている（特許文献１、特許文献２参照）。さらに、扁平に押しつぶしたときに、両端に強制的に隙間を残すように形成した異形断面のチューブも提案されている（特許文献３）。
【０００７】
一方、このローラーポンプ用チューブは化学薬品または食品の送液、理化学機器、医療機器、食器・洗髪・床・洗車等の各種洗浄機、自動販売機、大型のものでは廃水処理、建築土木（生コンクリート、モルタル等の送液）用途でも広く用いられ、圧送する液体に侵されない耐薬品性も要求されている。
上述したゴム製あるいは軟質塩化ビニル製のチューブは耐薬品性を充分に応えるものではなく、ガスバリア性が低いため好ましくない。また耐薬品性が高い樹脂を用いることも考えられるが、耐薬品性の高い樹脂製のチューブは硬度が高くローラーポンプに適しておらず、また無理にしごくとチューブが破損する。
本出願人はポンプに用いるチューブとして、フッ素系のエラストマーを母材とし、その内周または外周を非粘着性で、かつ、耐薬品性が高い材料で形成した複層チューブを提案している（特許文献４）。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
ローラーポンプを用いた流体の押出しは、ローラーによってチューブを順手側にしごいていくことによって、ローラーより供給側に負圧を生じさせて液タンクから液を吸引する。ここで高水位の液タンクから吸引する場合はローラーによってしごかれた部位が完全に閉塞せず、漏れが生じても液体の自重により液体を排出口に押し出すことはできる。しかし、低水位の液タンクから吸引する場合はローラーによってしごかれている部位が完全に閉塞しないと、漏れにより効率よく吸引が行えない。
また、ローラーによってチューブが完全に閉塞するような柔軟なチューブを用いるとしごき解除後もチューブが復元せずに閉じたままとなり、流体の移動を阻止するという問題が生じている。そのため、ローラーポンプ用としてはローラーによってしごかれている部位は隙間が生じないように完全に閉塞し、すなわち、ローラーポンプによってしごかれているチューブの部位と供給口との間が真空状態となり、かつ、しごいた後は大気圧に抗して速やかに復元することが求められている。
【０００９】
また、耐薬品性を満足させるために複層構造のチューブを用いる場合、ローラーによるしごきによって各層が剥離し、チューブの破損につながることが問題となっている。
【００１０】
本発明は、押しつぶしたときに隙間が残らず、負圧下でも速やかに復元する弾力性を備え、繰り返しのしごき動作に対してへたりが生じにくく、しかも流体に対する耐薬品性に優れたチューブを提供することを技術課題としている。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明のローラーポンプ用チューブは、耐薬品性が高い高分子材料からなる内層と、その内層の外周に設けられ、弾性を有する高分子材料からなる外層とを備えた二層構造のチューブであって、チューブの断面形状が左右対称の２つの山型の曲線を、上下に凸部が形成するように裾部で合わせた唇型であり、チューブの内側空隙部の高さと幅の比が３０：１００〜５５：１００となるように成型し、ＪＩＳ  Ｋ  ７２１５に基づいて測定された前記内層の硬度がＨＤＤ４５〜８５であり、ＪＩＳ  Ｋ  ７２１５に基づいて測定された前記外層の硬度がＨＤＡ４０〜９０であることを特徴としている。
このようなチューブは、チューブの肉厚をその肉厚の８０〜９５％に圧縮するローラーポンプに用いると好ましい。また、前記内層の肉厚が０．０５〜０．５ｍｍであるもの、または、前記チューブの断面形状の山型の曲線の途中に変曲点を備えているものが好ましい。さらに、ＪＩＳ  Ｋ  ７２１５に基づいて測定された硬度がＨＤＤ４５〜ＨＤＤ８５の弾性を有する高分子材料からなる最外層を、前記外層の外周の一部に、かつ、前記山型の曲線の頂点付近を覆うように設けてもよい。
【発明の効果】
【００１２】
本発明のローラーポンプ用チューブは、チューブの断面形状が左右対称の２つの山型曲線を上下に凸部が形成するように裾部で合わせた唇型であり、前記チューブの内側空隙部の断面形状の高さと幅の比が３０：１００〜５５：１００で成型され、耐薬品性が高い内層の材料としてＪＩＳ  Ｋ  ７２１５に基づいて測定された硬度がＨＤＤ４５〜８５の高分子材料を用い、柔軟性を有する外層の材料としてＪＩＳ  Ｋ  ７２１５に基づいて測定された硬度がＨＤＡ４０〜９０の高分子材料を用いているため、ローラーポンプでチューブの頂点をその上下方向にしごくとチューブはスムーズに押しつぶされ、ローラーポンプの圧力を開放すると、たとえチューブ内が外部に対して負圧であっても速やかに復元する。また、チューブを押しつぶしたとき、チューブに折れ目を形成することなく、内側の空間を隙間無く閉塞させることができる。ここでチューブを閉塞させるとは、内層の内側空間が無くなるだけでなく、さらに、流体が移動するときに流体より受ける抵抗により流体が漏れないことをいう。
また本発明のチューブは上述した構成を備えているため、ローラーポンプによってしごいても内外層の材質の伸びおよび弾性復元の物性の差異によって発生する内層の皺の形成を防止するものである。
【００１３】
このように成型したチューブの内側空隙部の形状の幅に対する高さの割合が０．５５より大きい場合、ローラーポンプを使用した経時変化によりチューブがへたるなどその初期特性が損なわれる。また、その割合が０．３より小さい場合、曲線である内層形状の復元力が小さく、吸引によりチューブが閉塞し、真空の空間が得られ難く、高真空の状態に到達しにくくなる。
ここで外層の材料としてＨＤＡ硬度が９０より大きいエラストマーを配置すると、ローラーポンプのしごきによりチューブがすぐに破損するか、へたるため、継続して安定なチューブ特性を維持することができない。また、ＨＤＡ硬度が４０より小さいとＨＤＤ硬度が４５以上である内層との物性の差異により、チューブをしごいた後、チューブに皺が形成される。
【００１４】
このようなチューブであって、チューブの肉厚を、その肉厚の８０〜９５％に圧縮するローラーポンプに用いる場合、チューブのしごいた部位は閉塞し、開放したチューブ部位は好ましく復元する。チューブ肉厚を８０％より小さく圧縮するローラーポンプでは、本発明のチューブを圧縮しすぎて塑性破壊を起こすことがあり、チューブ肉厚を９５％より大きく圧縮するローラーポンプでは、本発明のチューブの内面を十分閉塞する程度に圧縮しないことがある。
【００１５】
また、前記内層の肉厚が０．０５〜０．５ｍｍである場合、内層のローラーポンプのしごきに対する耐久性が一層高くなる。内層の肉厚が０．５ｍｍを超えるとローラーポンプのしごきにより、ずり変形が起こりマイクロクラックを発生しやすくなる。また、内層の肉厚が０．０５ｍｍより小さいと内層に皺が発生し、層間剥離または劣化の原因となる。これは、ローラーポンプによってチューブがしごかれたとき、チューブがチューブの長さ方向に延伸されるが、そのとき内層の肉厚が十分でないため、内層は塑性破壊を起こしながら延伸し、チューブのしごきが解かれたとき、外層だけ復元するためである。
【００１６】
前記チューブの断面形状の山型の曲線がその途中に変曲点を備えている場合、変曲点による弾性作用によってチューブの復元性が一層高くなり、その復元時間が短縮される。
また、ＪＩＳ  Ｋ  ７２１５に基づいて測定された硬度がＨＤＤ４５〜ＨＤＤ８５の弾性を有する高分子材料からなる最外層を、前記外層の外周の一部に、かつ、前記山型の曲線の頂点付近を覆うように設けた場合、最外層の復元力により、チューブ全体の復元力が強くなり、高真空状態においても復元することができ、チューブの長さ方向に対するポンプのしごき力にも充分耐え得る引張強度を保有することになる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
図１に示すローラーポンプ用チューブ１０は、耐薬品性が高い内層１１とその内層の外周に設けられた柔軟で弾性を有する外層１２とからなり、そのチューブ全体の形状は左右対称で、変曲点１３を有する山型の曲線１４ａ、１４ｂが裾部１５で連続しているものである。
このチューブの内層１１の硬度は、ＪＩＳ  Ｋ  ７２１５に基づいて測定された硬度がＨＤＤ４５〜８５、特に好ましくはＨＤＤ５５〜７５であり、外層１２の硬度はＪＩＳ  Ｋ  ７２１５に基づいて測定された硬度がＨＤＡ４０〜９０、特に好ましくはＨＤＡ６０〜８０である。
【００１８】
本発明のチューブ１０は、このチューブ１０の符号１７ａ、１７ｂで示す頂点をローラーポンプにより圧縮して用いる。これにより、その圧縮と共にチューブの裾部１８が外向きに広がり、内層１１の内面１８ａ、１８ｂが密に当接され、チューブが閉塞される。
【００１９】
このチューブ１０は、特に限定されないが化学薬品または食品の送液や理化学機器または医療機器で使用される流量が１０〜１００ｃｃ／ｍｉｎの仕様であるポンプに用いられる場合、外形の高さが５〜１０ｍｍ、幅が１３〜２４ｍｍであるものが好ましい。そして、このチューブ１０は、チューブの肉厚を８０〜９５％に圧縮するローラーポンプを使用するのが好ましい。これによりチューブ１０の内側空隙部を一層強固に閉塞することができる。
また、チューブの肉厚（内層＋外層）が１〜２ｍｍであるものが好ましい。これは、チューブを押出成形等で成形し、チューブの肉厚はバラツキを±０．１５ｍｍと大きめに想定した場合、チューブの上下を重ねたとき、最大で±０．３ｍｍのばらつきが考えられるためである。そして、チューブ肉厚を８５〜９０％に圧縮するローラーポンプを使用するとき、チューブを０．３ｍｍ以上（上下のチューブの肉厚×圧縮率）圧縮するように設定すると、チューブの肉厚のばらつきにも関わらずチューブをしっかり閉塞することができ好ましい。つまり、チューブの肉厚を１ｍｍより小さくすると、チューブの肉厚の誤差とローラーポンプ組み立て時の設定との誤差を初期の段階から許容できなくなる傾向がある。また、チューブの肉厚を２ｍｍより大きくすると、チューブの肉厚を８５〜９０％に圧縮するにはローラーポンプの圧力を大きくする必要があり、その場合チューブが塑性破壊を起こしやすくなる傾向がある。
【００２０】
また、チューブ内層の扁平度、つまりチューブの内側空隙部の形状の高さＸと幅Ｙの比は３０：１００〜５５：１００である。特に高さＸが１．５〜８ｍｍであり、幅Ｙが５〜１８ｍｍであるものが好ましい。これは幅に対する高さの比率が０．５５より大きい場合、内層１１の内面が閉塞するためにより大きく変形する必要があり、ローラーポンプによってしごくと、経時変化によりチューブがへたり、その初期特性を約１００時間で失ってしまう可能性がある。その比率が０．３０より小さい場合、曲線によるチューブ形状の復元力が小さく、吸引によりチューブが閉塞し、真空の空間が得られ難く、高真空の状態に到達しない。また、チューブ形状の曲線が変曲点を備えているため、一層復元力が高くなる。高真空用チューブとして、チューブ内が−７０ｋｐａ以上であっても、しごかれた後、チューブ形状に復元するものが好ましい。
【００２１】
また、内層の肉厚は０．０５〜０．５ｍｍであり、特に０．１〜０．４５ｍｍであるものが好ましい。これは耐薬品性の高い内層１１はＨＤＤ硬度が４５〜８５と比較的高く、ローラーポンプでしごかれたときに破損しやすいためである。内層１１の厚さが０．０５ｍｍより小さい場合、ローラーポンプでしごかれたときに内層が塑性破壊を起こしながらチューブ長手方向に延伸される。そのため、ローラーポンプのしごきが解除されても外層と同じように復元せず、内層に皺が形成される。内層１１の厚さが０．５ｍｍより大きい場合、適度に圧縮させて閉塞させるためには、ローラーポンプの圧力を大きくする必要があり、その押圧により内層がチューブ半径方向の塑性破壊を起こし、内層１１にクラックが形成しやすくなるためである。
【００２２】
本発明において、チューブ内層の扁平度と内層の肉厚の関係は非常に重要であり、これらの範囲において組み合せることにより得られるローラーチューブの特性を調整することができる。最高真空度への到達時間を短くする場合、扁平度を低め、内層を薄くすることが考えられ、例えば、扁平度Ｘ：Ｙを４５：１００〜５５：１００、内層を０．０５〜０．２５ｍｍとすることが考えられる。また、チューブの耐久時間をさらに長くする場合、扁平度を高め、内層を厚くすることが考えられ、例えば、扁平度Ｘ：Ｙを３０：１００〜４５：１００、内層の厚みを０．２５〜０．５ｍｍとすることが考えられる。本発明において、これらの数値の組み合わせは特に限定されるものではないが、チューブが求められる特性に応じて条件を適宜組み合わせてもよい。
【００２３】
また、内層の裾部１９（唇型の根元部）はＹ字状になるように形成するのが好ましい。これは、Ｙ字の脚部にローラーポンプのしごきが及ばないように設けることにより、内層の長手方向の延伸による長手方向の塑性破壊を防止することができ、チューブの長手方向の強度を向上させる。また、内層のＹ字裾部１９の長さを長くすることにより、その強度を一層向上させることができる。
さらに、内層の肉厚は均一であるものが好ましい。これは内層は外層に比べて比較的硬いため、ローラーポンプによって押しつぶされるとき、偏肉部位があるとその部分から破壊を起こしやすいためである。
【００２４】
このような内層の材料として、フッ素樹脂、ポリプロピレン、ポリエチレンなどが挙げられる。また、フッ素樹脂とフッ素ゴム系熱可塑性エラストマーを混合した複合体を用いてもよい。このようなフッ素樹脂としては、ポリテトラフロオロエチレン（ＰＴＦＥ）、パーフルオロアルコキシアルカン（ＰＦＡ）、パーフルオロエチレンプロペンコポリマ（ＦＥＰ）、エチレン−テトラフルオロエチレンコ
ポリマ（ＥＴＦＥ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）などが挙げられる。フッ素ゴム系熱可塑性エラストマーとしては、結晶相とゴム相とがブロック的に共重合した構造を有しており、結晶相とゴム相の割合により硬度が調整されたものが挙げられ、特に結晶相としてはビニリデンフルオライド−テトラフルオロエチレン共重合体連鎖やエチレン−テトラフルオロエチレン共重合体連鎖、ゴム相としてはビニリデンフルオライド−ヘキサフルオロプロピレン−テトラフルオロエチレン三元共重合体連鎖が好ましく用いられる。
【００２５】
外層１３はゴム弾性体あるいはゴム弾性体に近い特性を有しているものであれば特に限定されるものではない。しかし、内層との接着度を考慮することが必要であり、内層としてフッ素樹脂を用いるときは、フッ素ゴムあるいは結晶相とゴム相とがブロック的に共重合したフッ素ゴム系熱可塑性エラストマー、さらにはフッ素樹脂、フッ素ゴムあるいはフッ素ゴム系熱可塑性エラストマーの複合体などが考えられる。また、内層としてポリプロピレンまたはポリエチレンを用いる場合、外層としてポリオレフィン系のエラストマーが考えられる。
内外層の材料として透明な材料を用いてチューブを成形すると、流動体の流れを目視することができ好ましい。
【００２６】
このチューブ１０は、金型を用いた押出成形によって行われる。金型の母材入口には外層材料を押し出す押出機が接続されており、溶融された外層材料が母材入口より注入され、母材流路を通る。また、金型の内層材料入口には内層材料を押し出す押出機が接続されており、溶融された内層材料が内層材料入口より注入され、内層材料流路を通る。母材流路および内層材料流路は途中で合流しており、その合流部において内層と外層の材料が合流し、混ざり合った一つの材料としてではなく二層構造のチューブが押し出される。
押し出されたチューブは、水冷、空冷により冷却されながら、引取機によって引き取られることによって成形される。
【００２７】
このチューブ１０にモーターで回転駆動するバー３０に取り付けたローラー３１ａ、３１ｂを備えた一般のローラーポンプを用いるとチューブは次のような弾性変形をする。始めに、ローラー３１ａの先端がチューブ１０に当接し、チューブ１０を閉塞させる（Ｓ１）。次にローラー３１ａがチューブ１０に沿って移動し、チューブ内の流体Ａ１を排出口側に押し出す（Ｓ２）。このとき、ローラーが潰したチューブの部位Ｚは、ローラー３１ａが通り過ぎると復元する。また、ローラー３１ａはチューブ１０を完全に閉塞した状態でチューブに沿って移動するため、復元したチューブ部位Ｚは真空状態となる。これによりチューブのしごきによって分断された流体Ａの供給側の流体Ａ２を引き寄せる。さらに、ローラー３１ａを移動させるとローラー３１ａはチューブから離れる。それと同時にローラー３１ｂがチューブ１０を閉塞し、供給側から引き寄せた流体Ａ２をローラー３１ａと同様に押し出す。そして、Ｓ１状態に戻る。このようにチューブ１０のいずれかの一部がローラー３１ａまたはローラー３１ｂによって閉塞されているため、排出口側から流体の逆流を防ぎ、チューブ１０内の高真空状態を維持する。
つまり、本発明のチューブは、上下方向に圧力をかけることにより容易にチューブを完全閉塞する。そして、その閉塞状態でチューブがしごかれることにより、しごかれた部位が真空状態であるにも関わらず復元する。そのため、効率よく供給側から流体を引き寄せることができるのである。
【００２８】
図２に示すチューブ２０は、外層１２を構成する高分子材料より硬度が高く、弾性を有する高分子材料からなる最外層２１を、チューブ外層１２の外周の一部に、外層１２のそれぞれの頂点１７ａ、１７ｂを覆うように設けたものである。このように最外層２１を外層１２の頂点を覆うようにして設けることにより、チューブの上下に対する復元力が強くなる。ここで最外層２１の材料としてＪＩＳ  Ｋ  ７２１５に基づいて測定された硬度がＨＤＤ４５〜ＨＤＤ８５の弾性を有する高分子材料を用いることにより、ポンプによって長期間しごいても最外層２１の塑性変形が起こりにくく、ポンプのしごきに対する耐久性が高い。しかし、本発明はこれより硬度が高く、弾性を有する高分子材料を除くものではない。
【実施例】
【００２９】
［実施例１］
硬度がＨＤＤ７０であるＥＴＦＥを内層とし、硬度がＨＤＡ７０であるダイキン工業（株）製ダイエルサーモプラスチックＴ−５３０を外層として用い、チューブの肉厚が１．６ｍｍ、内層の肉厚が０．１５ｍｍ、内側空隙部の高さが６．０ｍｍ、内側空隙部の幅が１２．０ｍｍ（内側空隙部高さＸと幅Ｙの比＝５０：１００）であるチューブ１０を作成した。これを実施例１とする
【００３０】
［実施例２］
硬度がＨＤＤ７０であるＥＴＦＥを内層とし、硬度がＨＤＡ７０であるダイキン工業（株）製ダイエルサーモプラスチックＴ−５３０を外層として用い、チューブの内厚が１．６ｍｍ、内層の肉厚が０．３ｍｍ、内側空隙部の高さが２．８ｍｍ、内側空隙部の幅が８．０ｍｍ（内側空隙部高さと幅の比＝３５：１００）であるチューブ１０を作成した。これを実施例２とする。
【００３１】
チューブ１０の一端に圧力計を接続し、ローラーポンプを用いてチューブをしごいた。このときのチューブ内の真空度を圧力計にて測った。その結果をそれぞれ表１および表２に示す。
また、実施例１、２のチューブの両端を試験流体に浸漬し、同様にローラーポンプを連続稼動させ、流体を長時間連続送液させた。そのときのチューブの状態を観測した。このときの試験流体として、実施例１のチューブでは水を用い、実施例２のチューブではシクロヘキサノンを用いた。
【００３２】
【表１】
2006097675.tif 000003
（※１）：ローラーの回転４５ｒｐｍ
（※２）：ローラーの回転３０ｒｐｍ
【００３３】
【表２】
2006097675.tif 000004
（※１）：ローラーの回転４５ｒｐｍ
（※２）：ローラーの回転３０ｒｐｍ
【００３４】
表１、２に示すように実施例１、２のチューブをローラーポンプでしごき始めることにより、チューブ内はすぐ真空となり、そして、双方ともわずか十秒で高真空の状態となった。そして、両チューブ共にチューブ内が最高真空度である−９５ｋＰａ時にローラーで潰された後でも復元し、チューブ形状を維持した。
ここで実施例１のチューブの方がその最高真空度への到達時間が短かった。また、実施例２のチューブは、最高真空度への到達時間は実施例１のチューブより少し長くなるが、耐久性が著しく向上し、溶解能力が高い溶剤（シクロヘキサノン）を１５００時間以上流しながら使用してもその特性を損なうことは無かった。
【図面の簡単な説明】
【００３５】
【図１】本発明のローラーポンプ用チューブの一実施形態を示す断面図である。
【図２】本発明のローラーポンプ用チューブの他の実施形態を示す断面図である。
【図３】本発明のローラーポンプ用チューブを一般のローラーポンプでしごいたときの概要図である。
【符号の説明】
【００３６】
１０  ローラーポンプ用チューブ
１１  内層
１２  外層
１３  変曲点
１４ａ、１４ｂ  曲線
１５  裾部
１７ａ、１７ｂ  頂点
１８ａ、１８ｂ  内層の内面
１９  内層のＹ字裾部
２０  ローラーポンプ用チューブ
２１  最外層
３０  バー
３１ａ、３１ｂ  ローラー
Ａ１、Ａ２    流体
【図１】
2006097675.tif 000005
【図２】
2006097675.tif 000006
【図３】
2006097675.tif 000007