(57)【要約】【課題】  両ボルトを締結する際のトルク調整管理を必要とせずに略均等な締結トルクで固定でき、これにより、円弧部の内周と円柱状部材の外周を密着させた状態で該円柱状部材をベースに対して安定して固定できる環状ブラケットの提供。【解決手段】  第１取付面部１ｂの第１ボルト挿通孔Ａ１と第２ボルト挿通孔Ａ２との間にスリットＳを設けた。【選択図】      図４
2006200721.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
円柱状部材の外周に嵌合可能な円弧部と、
前記円弧部の端部から連続して並行に延出された第１取付面部１と第２取付面部と、
前記両取付面部に上下に離間して設けられる第１ボルト挿通孔と第２ボルト挿通孔を備え、
前記円弧部の内側に円柱状部材を配置した状態で第１ボルトを第１取付面部の第１挿通孔から第２取付面部の第１挿通孔を介してベースの第１螺子孔に締結した後、第２ボルトを第１取付面部の第２挿通孔から第２取付面部の第２挿通孔を介してベースの第２螺子孔に締結することにより、円弧部の内周と円柱状部材の外周を密着させた状態で該円柱状部材をベースに対して固定可能な環状ブラケットにおいて、
前記第１取付面部の第１ボルト挿通孔と第２ボルト挿通孔との間にスリットを設けたことを特徴とする環状ブラケット。
【請求項２】
請求項１記載の環状ブラケットにおいて、
前記スリットを第１取付面部の先端から円弧部の略１／４周の位置まで設けたことを特徴とする環状ブラケット。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は環状ブラケットに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、環状ブラケットは、円柱状部材をベースに対して固定するために用いられる（特許文献１参照）。
このような環状ブラケットは、円柱状部材の外周に嵌合可能な円弧部と、円弧部の端部から連続して並行に延出された第１取付面部１と第２取付面部と、両取付面部に上下に離間して設けられる第１ボルト挿通孔と第２ボルト挿通孔を備え、円弧部の内側に円柱状部材を配置した状態で第１ボルトを第１取付面部の第１挿通孔から第２取付面部の第１挿通孔を介してベースの第１螺子孔に締結した後、第２ボルトを第１取付面部の第２挿通孔から第２取付面部の第２挿通孔を介してベースの第２螺子孔に締結することにより、円弧部の内周と円柱状部材の外周を密着させた状態で該円柱状部材をベースに対して固定可能な構造になっている。
【特許文献１】特開平９−３０３４７８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
しかしながら、従来の環状ブラケットにおいては、第１ボルトを締結した後、第２ボルトを締結した際、第１取付面部の第１ボルト付近が変形して第１ボルトが緩み易いため、円柱状部材をベースに対して均等な締結トルクで固定するには、両ボルトを締結する際のトルク調整管理が必要になるという問題点があった。
また、両ボルトを１つずつ締結する工程上、両ボルトの締結後の締結トルクが大幅に異なることも両ボルトの緩みに繋がっている。
なお、両ボルトを同時に締結するには特殊工具が必要であり、実際には両ボルトの取付間隔や作業スペースの関係で困難である。
また、環状ブラケットを肉厚に形成して第１取付面部の変形を防止することは可能であるが、重量が増加する上、材料のコストアップを招いてしまう。
【０００４】
本発明は上記課題を解決するためになされたものであって、その目的とするところは、両ボルトを締結する際のトルク調整管理を必要とせずに略均等な締結トルクで固定でき、これにより、円弧部の内周と円柱状部材の外周を密着させた状態で該円柱状部材をベースに対して安定して固定できる環状ブラケットを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明の請求項１記載の発明では、円柱状部材の外周に嵌合可能な円弧部と、前記円弧部の端部から連続して並行に延出された第１取付面部１と第２取付面部と、前記両取付面部に上下に離間して設けられる第１ボルト挿通孔と第２ボルト挿通孔を備え、前記円弧部の内側に円柱状部材を配置した状態で第１ボルトを第１取付面部の第１挿通孔から第２取付面部の第１挿通孔を介してベースの第１螺子孔に締結した後、第２ボルトを第１取付面部の第２挿通孔から第２取付面部の第２挿通孔を介してベースの第２螺子孔に締結することにより、円弧部の内周と円柱状部材の外周を密着させた状態で該円柱状部材をベースに対して固定可能な環状ブラケットにおいて、前記第１取付面部の第１ボルト挿通孔と第２ボルト挿通孔との間にスリットを設けたことを特徴とする。
【発明の効果】
【０００６】
請求項１記載の発明にあっては、第１取付面部の第１ボルト挿通孔と第２ボルト挿通孔との間にスリットを設けたため、両ボルトを締結する際のトルク調整管理を必要とせずに略均等な締結トルクで固定でき、これにより、円弧部の内周と円柱状部材の外周を密着させた状態で該円柱状部材をベースに対して安定して固定できる環状ブラケット。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
以下、この発明の実施例を図面に基づいて説明する。
【実施例１】
【０００８】
以下、実施例１を説明する。
本実施例１では環状ブラケットを熱交換器本体とレシーバの固定に適用した場合について説明する。
図１は本発明の実施例１の環状ブラケットが適用されたコンデンサを示す全体正面図、図２は図１のＳ２−Ｓ２線における断面図、図３は図２の矢視Ｘによる環状ブラケットの固定状態を説明する要部拡大図（パイプは省略）、図４はベースブラケットの斜視図、図５は環状ブラケットの正面図、図６は同平面図、図７は同右側面図、図８は同左側面図である。
【０００９】
図９は環状ブラケットのスリットを省略した従来のタイプＡを示す右側面図、図１０は環状ブラケットのスリットを第１取付面部のみに設けたタイプＢを示す右側面図、図１１は環状ブラケットのスリットを取付面部の先端から円弧部の１／２周の位置まで設けたタイプＤを示す右側面図である。
【００１０】
図１２はタイプＡ〜Ｄの締結トルクを測定した結果を示す図、図１３はタイプＡとタイプＣの締結トルクを比較した図である。
【００１１】
先ず、全体構成を説明する。
図１〜３に示すように、本実施例１の環状ブラケット１は、熱交換器本体２とレシーバ３（円柱状部材に相当）とを結合するものであり、ベースブラケット４（ベースに相当）を備えている。
【００１２】
熱交換器本体２は、車両前方側のコンデンサ１０とその後方のラジエータ１１が一体的に形成された一体型熱交換器であって、その左右両側に内部が車幅方向に仕切られた矩形状のタンク2a,2bが設けられると共に、両タンク2a,2bの間にはコンデンサ１０とラジエータ１１にそれぞれ対応するチューブ２ｃとフィン２ｄが交互に複数配置されている。
また、両タンク2a,2bの上下両側は一対のレインフォース2e,2fで連結固定されている。
レシーバ３は、その外形が略円柱状を成し、その内部にパイプＰを介してコンデンサ１０に対応するタンク２ａ内の余分な冷媒を貯めて気液分離し、常に液冷媒のみをコンデンサ１０に対応するタンク２ｂ内へ送り出すためのものであって、熱交換器本体２に対して後述する環状ブラケット１とベースブラケット４を介して固定されている。
図４に示すように、ベースブラケット４は、タンク２ａの外周に外嵌可能なコ字状断面の嵌合部４ａと、この嵌合部４ａの一部から斜めに延出された板状の連結部４ｂで構成されると共に、該連結部４ｂには上下に離間して第１螺子孔Ｃ１（ベースブラケット４の第１螺子孔に相当）と第２螺子孔Ｃ２（ベースブラケット４の第２螺子孔に相当）が設けられている。
図５〜８に示すように、環状ブラケット１は、レシーバ３の外周に嵌合可能な円弧部１ａと、円弧部１ａの端部から連続して並行に延出された第１取付面部１ｂと第２取付面部１ｃと、両取付面部1b、1cに上下に離間して設けられる第１ボルト挿通孔A1,B1と第２ボルト挿通孔A2,B2が備えられている。
なお、ボルト挿通孔A1,B1,A2,B2は長孔に形成されている。
第１取付面部１ｂの先端は第２取付面部１ｃ側へＬ字状に屈折した形状に形成されており、これによって両取付面部1b、1cの間には所定の隙間Ｗ１（図６参照）が形成されている。
【００１３】
また、第１取付面部１ｂの第１ボルト挿通孔Ａ１と第２ボルト挿通孔Ａ２との間に、第１取付面部１ｂの先端から円弧部１ａの１／４周の位置まで切欠されたスリットＳが設けられている。
【００１４】
そして、図１〜３に示すように、第１ボルト５が両取付面部1b、1cにおける第１ボルト挿通孔A1,B1を貫通した状態でベースブラケット４の第１螺子孔Ｃ１に締結され、第２ボルト６が両取付面部1b、1cにおける第２ボルト挿通孔A2,B2を貫通した状態でベースブラケット４の第２螺子孔Ｃ２に締結されることにより、レシーバ３が環状ブラケット１の円弧部１ａに外嵌された状態でベースブラケット４に対して固定支持されている。
なお、本実施例１では第１ボルト５にスプリングワッシャ７、第２ボルト６にスプリングワッシャ８がそれぞれ装着されている。
【００１５】
一方、ベースブラケット４の嵌合部４ａは、タンク２ａに外嵌した状態で図示を省略する溶接またはろう付けにより固定され、これにより、レシーバ３は、環状ブラケット１とベースブラケット４を介して熱交換器本体２に固定されている。
なお、前述した全ての構成部材は金属製であり、少なくとも熱交換器本体２の構成部材はアルミ製で各々の接合部のうちのいずれか一方には、ろう材から成るクラッド層（ブレージングシート）が形成されている。
【００１６】
次に、作用を説明する。
このように構成された環状ブラケット１、熱交換器本体２、レシーバ３、ベースブラケット４を組付けるには、熱交換器本体２のタンク2a,2b、チューブ２ｃ、フィン２ｄ、レインフォース2e,2fを予め仮組すると共に、タンク２ａにベースブラケット４の嵌合部４ａを外嵌させた状態とし、図外の加熱炉で熱処理してろう付けすることにより、これら全てを一体的に形成する。
なお、ベースブラケット４をタンク２ａに対してろう付け固定しない場合には熱処理後のタンク２ａに対して溶接固定する。
【００１７】
次に、環状ブラケット１の円弧部１ａの内側にレシーバ３を配置し、且つ、第２取付面部１ｃとベースブラケット４の連結部４ｂを重ね合わせた状態とし、スプリングワッシャ７を装着した第１ボルト５を第１取付面部１ｂの第１挿通孔Ａ１から第２取付面部１ｃの第１挿通孔Ｂ１を介してベースブラケット４の第１螺子孔Ｃ１に締結する。
次に、スプリングワッシャ８を装着した第２ボルト６を第１取付面部１ｂの第２挿通孔Ａ２から第２取付面部１ｃの第２挿通孔Ｂ２を介してベースブラケット４の第２螺子孔Ｃ２に締結することにより、円弧部１ａの内周とレシーバ３の外周を密着させた状態でレシーバ３、環状ブラケット１、ベースブラケット４の三者を固定する。
【００１８】
ここで、第１ボルト５を締結した後、第２ボルト６を締結した際に、第１取付面部１ｂの第１ボルト５付近が変形して第１ボルト５が緩んでしまうのを防止するには、両ボルト5,6を締結する際のトルク調整管理が必要になるという問題が生じる。
また、第１取付面部１ｂの第１ボルト５付近の変形を回避できたとしても、両ボルト5,6の締結後の締結トルクの差が大きいと両ボルト5,6は緩み易くなるため、環状ブラケット１はレシーバ３を安定して固定することができない。
【００１９】
従って、両ボルト5,6の締結に大変な手間と時間が掛かるという問題が生じ、コンデンサの効率的な生産性を実現できないという問題が生じていた。
なお、補足ではあるが、両ボルト5,6のうち、いずれか一方を省略すると環状ブラケット１がベースブラケット４に対して回動し易くなってしまう。
【００２０】
しかしながら、本実施例１の環状ブラケット１にあっては、前述したように、第１取付面部１ｂの第１ボルト挿通孔Ａ１と第２ボルト挿通孔Ａ２との間に、第１取付面部１ｂの先端から円弧部１ａの１／４周の位置まで切欠されたスリットＳが設けられているため、両ボルト5,6をそれぞれ締結する際の応力が互いに悪影響を与えるのを防止でき、これにより、第１取付面部１ｂの変形や第１ボルト５の緩みを招くことなく両ボルト5,6を同一の締め付けトルクで締結できる。
【００２１】
ここで、スリットＳを省略した従来品をＡタイプ（図９参照）、スリットＳと同様のスリットＳ１を第１取付面部１ｂのみに設けたものをタイプＢ（図１０参照）、スリットＳを第１取付面部１ｂの先端から円弧部１ａの１／４周の位置まで設けた本実施例１のものをタイプＣ、スリットＳと同様のスリットＳ２を取付面部の先端から円弧部１ａの１／２周の位置まで設けたものをタイプＤ（図１１参照）として、各々のタイプＡ〜Ｄについて両ボルト5,6を同一のトルクで締結した後の締結トルクを測定した結果を図１２に示す。
なお、測定に際してはタイプＡ〜Ｄを複数個製造して個別に測定し、同じタイプの中で得られた値のばらつき範囲を円形に囲んで図中に示す。
その結果、両ボルト5,6の締結トルクの差は、タイプＡ>タイプＤ>タイプＢ>タイプＣとなり、タイプＣにおける両ボルト5,6の締結トルクが最も近似しており、換言すると、両ボルト5,6が略等しい締結トルクを維持して固定されていた。
また、タイプＢ〜ＤはタイプＡよりも両ボルト5,6の締結トルクが近似しており、従来品であるタイプＡよりも両ボルト5,6が近似した締結トルクで固定されていた。
【００２２】
次に、タイプＡとタイプＣにおける両ボルト5,6の締結後の締結トルクを比較した結果を図１３に示す。
その結果、タイプＣにおける第１ボルト５の締結トルクはタイプＡに比べて略１．７倍、第２ボルト６の締結トルクはタイプＡに比べて略１．１倍の値を示した。
従って、タイプＣは従来品であるタイプＡに比べてより大きな締結トルクで締結されていることが明らかである。
【００２３】
さらに、タイプＣにおける第１ボルト５と第２ボルト６との締結トルクの差はタイプＡに比べて大幅に小さくなっており、両ボルト5,6を略等しい締結トルクで締結されていることが明らかである。
【００２４】
次に、効果を説明する。
以上、説明したように、本実施例１の環状ブラケット１にあっては、第１取付面部１ｂの第１ボルト挿通孔Ａ１と第２ボルト挿通孔Ａ２との間にスリットＳを設けたため、第１ボルト５と第２ボルト６をそれぞれ締結する際のトルク調整管理を必要とせずに両ボルト5,6の安定した締結トルクを実現でき、円弧部１ａの内周とレシーバ３の外周を密着させた状態で該レシーバ３をベースブラケット４に対して安定して固定できる。
【００２５】
また、スリットＳを第１取付面部１ｂの先端から円弧部１ａの略１／４周の位置まで設けると、従来の環状ブラケット１に比べて大幅に両ボルト5,6の締結トルクの差を小さくしつつ、より大きな締結トルクで締結でき、好適となる。
【００２６】
以上、本実施例を説明してきたが、本発明は上述の実施例に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の設計変更等があっても、本発明に含まれる。
例えば、スリットＳの形状、形成数については適宜設定でき、その形成位置については少なくとも第１取付面部１ｂの第１ボルト挿通孔Ａ１と第２ボルト挿通孔Ａ２との間に設ければ、両ボルト5,6を締結する際の悪影響を回避できる。
また、前述したように、タイプＢまたはタイプＤでも従来品であるタイプＡに比べて一定の効果を期待できる。
また、本実施例では環状ブラケット１を熱交換器本体２とレシーバ３との固定に用いる場合について説明したが、その他の固定対象物の固定に適用しても良い。同様に、熱交換器本体２は一体型熱交換器に限定されるものではない。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】本発明の実施例１の環状ブラケットが適用されたコンデンサを示す全体正面図である。
【図２】図１のＳ２−Ｓ２線における断面図である。
【図３】図２の矢視Ｘによる環状ブラケットの固定状態を説明する要部拡大図である（パイプは省略）。
【図４】ベースブラケットの斜視図である。
【図５】環状ブラケットの正面図である。
【図６】環状ブラケットの平面図である。
【図７】環状ブラケットの右側面図である。
【図８】環状ブラケットの左側面図である。
【図９】環状ブラケットのスリットＳを省略した従来のタイプＡを示す右側面図である。
【図１０】環状ブラケットのスリットＳを第１取付面部のみに設けたタイプＢを示す右側面図である。
【図１１】環状ブラケットのスリットＳを取付面部の先端から円弧部の１／２周の位置まで設けたタイプＤを示す右側面図である。
【図１２】タイプＡ〜Ｄの締結トルクを測定した結果を示す図である。
【図１３】タイプＡとタイプＣの締結トルクを比較した図である。
【符号の説明】
【００２８】
Ａ１、Ｂ１  第１ボルト挿通孔
Ａ２、Ｂ２  第２ボルト挿通孔
Ｃ１  第１螺子孔
Ｃ２  第２螺子孔
Ｐ  パイプ
Ｓ  スリット
１  環状ブラケット
１ａ  円弧部
１ｂ  第１取付面部
１ｃ  第２取付面部
２  熱交換器本体
２ａ、２ｂ  タンク
２ｃ  チューブ
２ｄ  フィン
２ｅ、２ｆ  レインフォース
３  レシーバ
４  ベースブラケット
４ａ  嵌合部
４ｂ  連結部
５  第１ボルト
６  第２ボルト
７、８  スプリングワッシャ
１０  コンデンサ
１１  ラジエータ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
2006200721.tif 000013
【図１２】
2006200721.tif 000014
【図１３】
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