(57)【要約】【課題】  本発明の目的は、廉価に塗膜の嗜好性及び／又はタレ性を調節する方法、廉価に所望の嗜好性及びタレ性を有する塗膜を形成する方法を提供することにある。【解決手段】  活性エネルギー線照射により粘性が増大する成分を含有する熱硬化型液状塗料を被塗装物へ付着させた後、この塗料を前記活性エネルギー線照射及び加熱硬化をして得られる塗膜外観の調節方法であって、前記付着後で前記加熱硬化前における塗料の複素粘性率を用いた第１指標と嗜好性指標とから得られる嗜好性回帰式と、前記加熱硬化中における前記塗料の複素粘性率を用いた第２指標とタレ性指標とから得られるタレ性回帰式と、を予め作成し、前記嗜好性回帰式及び／又はタレ性回帰式に基づいて、前記第１指標及び／又は第２指標を調節することにより、前記嗜好性指標及び／又はタレ性指標が所定範囲内になるように調節する塗膜外観の調節方法。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
活性エネルギー線照射により粘性が増大する成分を含有する熱硬化型液状塗料を被塗装物へ付着させた後、当該熱硬化型液状塗料を前記活性エネルギー線照射及び加熱硬化して得られる塗膜外観の調節方法であって、
前記付着後で前記加熱硬化前における前記熱硬化型液状塗料の複素粘性率を用いた第１指標と、前記塗膜外観の嗜好性を表す嗜好性指標と、から得られる嗜好性回帰式と、
前記加熱硬化中における前記熱硬化型液状塗料の複素粘性率を用いた第２指標と、前記塗膜のタレ性を表すタレ性指標と、から得られるタレ性回帰式と、を予め作成し、
前記嗜好性回帰式及び／又はタレ性回帰式に基づいて、前記第１指標及び／又は第２指標を調節することにより、前記塗膜外観の嗜好性指標及び／又はタレ性指標が所定範囲内になるように調節する塗膜外観の調節方法。
【請求項２】
前記第１指標は、下記で定義される、（Ａ）初期粘性率及び（Ｂ）準備時間粘性率を用いた指標であり、
前記第２指標は、下記で定義される、（Ｃ）加熱時間粘性率を用いた指標である請求項１記載の調節方法。
（Ａ）初期粘性率（η０＊）：熱硬化型液状塗料の付着初期における複素粘性率
（Ｂ）準備時間粘性率を用いた指標（∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ））：
熱硬化型液状塗料の付着後で加熱硬化前における複素粘性率の逆数
（１／η＊（ｔ））と、
付着塗料が流動しなくなる複素粘性率である臨界複素粘性率（ηｌｉｍ＊）の逆数
（１／ηｌｉｍ＊）と、の差の積分値
（Ｃ）加熱時間粘性率を用いた指標（∫ｂａｋｅ０ｂａｋｅｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ））：
熱硬化型液状塗料の加熱硬化中における複素粘性率の逆数
（１／η＊（ｔ））と、
付着塗料が流動しなくなる複素粘性率である臨界複素粘性率（ηｌｉｍ＊）の逆数
（１／ηｌｉｍ＊）と、の差の積分値
【請求項３】
前記嗜好性指標は、被験者が塗膜外観から感じる嗜好性を数値化した嗜好スコア又は波長１ｍｍ〜１０ｍｍのうねりの振幅の大きさを用いた指標である請求項１又は２記載の調節方法。
【請求項４】
前記タレ性指標は、前記加熱硬化後に塗膜の略垂直塗装面において所定量のタレを生じる塗装膜厚（限界塗装膜厚）を用いた指標である請求項１から３いずれか記載の調節方法。
【請求項５】
活性エネルギー線照射により粘性が増大する成分を含有する熱硬化型液状塗料を被塗装物へ付着させた後、当該熱硬化型液状塗料を前記活性エネルギー線照射及び加熱硬化して得られる塗膜の形成方法であって、
請求項１から４いずれか記載の調節方法によって、所望の値の前記嗜好性指標及びタレ性指標を備える塗膜を形成する塗膜形成方法。
【請求項６】
前記塗膜形成方法によって得られる塗膜を備える塗装物は、自動車車体又は自動車部品である請求項５記載の塗膜形成方法。
【請求項７】
活性エネルギー線照射により粘性が増大する成分を含有する熱硬化型液状塗料を被塗装物へ付着させた後、当該熱硬化型液状塗料を前記活性エネルギー線照射及び加熱硬化して得られる塗膜の形成条件を評価するためにコンピュータを、
前記付着後で前記加熱硬化前における前記熱硬化型液状塗料の複素粘性率を用いた第１指標と、前記加熱硬化中における前記熱硬化型液状塗料の複素粘性率を用いた第２指標と、が入力される入力手段と、
予め、前記第１指標と、前記塗膜外観の嗜好性を表す嗜好性指標と、から得られる嗜好性回帰式と、前記第２指標と、前記塗膜のタレ性を表すタレ性指標と、から得られるタレ性回帰式と、を記憶しておく記憶手段と、
前記入力手段に入力された前記第１指標の値を読み出して嗜好性回帰式に従って嗜好性指標を演算し、前記入力手段に入力された前記第２指標の値を読み出してタレ性回帰式に従ってタレ性指標を演算する演算手段と、
前記嗜好性指標及びタレ性指標が所定値以上である場合には合格と判断をする判断手段と、
前記判断を出力する出力手段と、
として機能させるための塗膜形成条件評価プログラム。
【請求項８】
活性エネルギー線照射により粘性が増大する成分を含有する熱硬化型液状塗料を被塗装物へ付着させた後、当該熱硬化型液状塗料を前記活性エネルギー線照射及び加熱硬化して得られる塗膜の形成条件を評価するための装置であって、
前記付着後で前記加熱硬化前における前記熱硬化型液状塗料の複素粘性率を用いた第１指標と、前記加熱硬化中における前記熱硬化型液状塗料の複素粘性率を用いた第２指標と、が入力される入力手段と、
予め、前記第１指標と、前記塗膜外観の嗜好性を表す嗜好性指標と、から得られる嗜好性回帰式と、前記第２指標と、前記塗膜のタレ性を表すタレ性指標と、から得られるタレ性回帰式と、を記憶しておく記憶手段と、
前記入力手段に入力された前記第１指標の値を読み出して嗜好性回帰式に従って嗜好性指標を演算し、前記入力手段に入力された前記第２指標の値を読み出してタレ性回帰式に従ってタレ性指標を演算する演算手段と、
前記嗜好性指標及びタレ性指標が所定値以上である場合には合格と判断をする判断手段と、
前記判断を出力する出力手段と、
を備える塗膜形成条件評価装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、塗膜の嗜好性及び／又はタレ性を客観的な値に基づいて調節する方法並びに所望の嗜好性及びタレ性を有する塗膜の形成方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車塗装の意匠外観は、表面の粗さの程度から生じる質感（艶感、ムジ感、チリ感、うねり感など）及び、着色顔料の種類や光輝材の配向程度から生じる質感（明度、彩度、陰影感、緻密感、奥行き感、深み感など）に大別される。表面の粗さの程度から生じる質感は、特に商品魅力に影響を与えるものである。自動車に於いては車格ごとにこの質感の差別化が行われており、その質感を高めるべく各カーメーカー単位で種々の取り組みがなされている。
【０００３】
従来から、これらの質感は官能的であるため好みも十人十色であり、そのため、その嗜好性には触れることなく、むしろ需要者が感じ得る質感を細分化して、それを定量的に評価する方法が用いられてきた。また、質感を定量化する外観測定方法や外観測定機については、数多くの先行文献が存在している。
【０００４】
例えば、特許文献１においては、ツヤ感は波長０．１ｍｍ以下の成分と、肉持ち感は波長０．１ｍｍ〜１ｍｍの成分と、また、平滑感は波長１ｍｍ〜１０ｍｍの成分とそれぞれ関係があるとし、それぞれの質感を、塗装物表面に投影した明暗スリットパターンの乱れを複数の周波数レベルへ分離して定量化する方法が提案されている。
【０００５】
また、特許文献２においては、明暗パターン光からチリ感を定量化する方法について提案されている。これらの波長毎、あるいは質感毎の定量化は、材料や塗装方法の設計治具として非常に有用なものである。
【０００６】
自動車塗装においては、所謂３コート３ベイク塗装方法が主流である。この方法によれば、車体外板素材が薄板鋼板や薄板アルミの場合、まず防錆を主目的とする電着塗膜を形成し、次いで、粗度を平滑化するため、耐チッピング性や耐候性の弱い電着膜に紫外線（ＵＶ）を到達させないため、そして一部の着色をするために、ＵＶ遮断性の中塗り塗膜を形成し、更に、意匠性、耐候性、耐酸性、耐擦り傷性などを付与するために上塗り塗膜を形成する。
一方、車体外板素材が樹脂の場合、まず、主に素材と上塗り塗膜との密着を確保するために、プライマーを形成し、次いで上塗り塗膜を形成する２コート２ベイク塗装方法が主流である。
【０００７】
塗装の嗜好性を向上させる為の先行技術として、次の方法がある。即ち、まず電着硬化膜を形成し、次いで中塗り硬化膜を形成し、サンドペーパーなどで塗膜表面に存在する中長波長（波長０．１ｍｍ〜１０ｍｍ程度）のうねりを研磨した後、更に上塗り塗膜を形成する方法である。これは上塗り塗膜を形成する前に中長波長うねりを研磨することによって、塗膜粗度を平滑化し、塗膜の嗜好性の向上を図るものである。
【０００８】
また、この先行技術において、前記研磨の後に、低粘度の第２中塗り塗膜を更に塗布し、硬化させ、次いで上塗り塗膜を形成する４コート４ベイク方法がある。この方法によれば、前記研磨の後に低粘度の第２中塗り塗膜を塗布硬化させることによって、研ぎ跡が上塗り塗膜へ転写され、塗膜の嗜好性が不良になることを防止できる。
【０００９】
また、前記４コート４ベイク方法において第２中塗り塗膜を形成する代わりに、上塗り塗膜上にクリヤー塗料を更に塗布し、硬化させる方法（オーバーコートクリヤー法）がある。この方法によれば、上塗り塗膜上にクリヤー塗料を更に塗布硬化させることによって、上塗り塗膜表面へ転写される光輝材に起因する中波長うねりを低減し、塗膜の艶感をより高めることができる。
【００１０】
その他にも、塗膜形成をする度に中長波長うねりの研磨をする方法、重力の影響で相対的に平滑性が劣る垂直面の平滑性改善のために、上塗り塗膜形成後から加熱硬化終了時まで車体を回転させ続ける方法（回転焼き付け方法）、車体の垂直面に該当する車体構成部品も水平状態で塗布し硬化させた後に組み立てをする方法（バラシ塗装方法）などがある。
【００１１】
塗装方法以外の方法によって塗装の嗜好性を向上させる先行技術としては、鋼板のプレス時の型かじり防止に使うプレス油保持性を確保する為に施される粗度付けをレーザーで実施する方法（レーザーミラー方法）がある。この方法によれば、塗装に有害な長波長成分を低く抑え、プレス油保持に必要な中波長成分を適切な粗度に制御することができる。
【００１２】
これらの方法は総て、塗膜の粗度を平滑化し、塗膜の嗜好性を向上させることを狙ったものであり、既にそのほとんどは自動車塗装ラインにて採用されてきた。
【特許文献１】特許第２５８８２９７号公報
【特許文献２】特開平１１−１９４０９６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
しかしながら、従来技術においては、波長が混在した塗膜に対して、波長成分に対して需要者が感じる嗜好性の重み付けや、波長と嗜好性との関係は考慮されていない。自動車メーカーにおいては、各社各様の外観測定機を用いて、各様の重み付けが曖昧になされた良否判断基準を尺度として、自動車を商品化し、提供しているのが現状である。良否判断基準が曖昧であるため、需要者満足度の高い塗膜の形成方法についての検討も当然に曖昧にならざるを得なかった。
【００１４】
また、従来技術においては、研磨要員の増加、研ぎ粉によるゴミ不良の増加と清掃要員の増加、塗装工程の追加による設備投資の増加、それらのエネルギーコストの増加などを伴うため、製造原価がかなり増大してしまう欠点があった。そのため、これらの方法を採用できる車種は高級車に限られ、総ての自動車使用者に満足を与えられるものではなかった。
【００１５】
またこれらの方法のほとんどは、塗装を三次元形状の車体に対して行う為、水平塗装面及び垂直塗装面が発生する。従って、塗料粘度を決定する際には、平滑性を高めて嗜好性を向上させるためには低粘度とする必要があると同時に、垂直面のタレ防止のためには高粘度とする必要があるという、互いに背反する問題が課されていた。タレ止め添加剤などを用いながら、この高粘度と低粘度との間で妥協できる塗料粘度を見出し、この粘度の塗料を用いて塗装しているのが現状で、需要者の嗜好性を満足できるレベルの塗装物品を提供することはできなかった。
【００１６】
本発明の目的は、需要者の嗜好性に原点を置いた新規で簡便な塗膜外観及び／又はタレ性の調節方法を見出し、その調節方法によって、タレを生じさせずに需要者満足度の高い塗膜を形成する方法、塗膜形成条件の評価プログラム、塗膜形成条件の評価装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
本発明者らは、以上のような目的を達成するために鋭意研究を行った。その結果、水平塗装面及び垂直塗装面ともに、その嗜好性と、加熱硬化時間における複素粘性率（加熱時間粘性率）との間には相関性はなく、熱硬化型液状塗料の付着初期における複素粘性率（初期粘性率）及び前記付着後加熱硬化開始前（準備時間）における複素粘性率（準備時間粘性率）との間には相関性があることを見出した。更に、本発明者は、塗膜のタレ性と、初期粘性率及び準備時間粘性率との間には相関性がなく、加熱時間粘性率との間には相関性があることを見出した。
【００１８】
これらの知見は、初期粘性率及び準備時間粘性率を低くし、加熱時間粘性率を高くすることができれば、従来の各種の曖昧な良否判断基準を尺度にするよりも、より需要者の好みに適った商品的魅力が高いレベルにおいて、需要者に与える嗜好性を調節された塗装物品を、タレを生じさせることなく、提供することができることを示唆する。
【００１９】
しかし、現在使われている自動車用熱硬化型塗料では、初期粘性率及び準備時間粘性率と、加熱時間粘性率と、を独立して制御することができない。従って、初期粘性率及び準備時間粘性率を下げると加熱時間粘性率も連動して下がり、他方、加熱時間粘性率を上げるためには初期粘性率及び準備時間粘性率も連度して上げざるを得ない。
【００２０】
そこで、本発明者らは、これらの粘性率を独立して制御するべく鋭意検討を重ねた。その結果、熱硬化型液状塗料に活性エネルギー線照射により粘性が増大する成分を含有させ、この塗料を被塗装物へ付着させた後、この付着塗料に対して前記活性エネルギー線照射及び加熱硬化することにより、これらの粘性率を独立して制御できることを見出し、本発明を完成するに至った。
【００２１】
また、本発明者らは特定のうねりの振幅の大きさを用いた指標が、塗膜外観の嗜好性を表す指標になり得ることを見出し、本発明を完成するに至った。
【００２２】
より具体的には、本発明は、以下のようなものを提供する。
【００２３】
（１）活性エネルギー線照射により粘性が増大する成分を含有する熱硬化型液状塗料を被塗装物へ付着させた後、当該熱硬化型液状塗料を前記活性エネルギー線照射及び加熱硬化して得られる塗膜外観の調節方法であって、前記付着後で前記加熱硬化前における前記熱硬化型液状塗料の複素粘性率を用いた第１指標と、前記塗膜外観の嗜好性を表す嗜好性指標と、から得られる嗜好性回帰式と、前記加熱硬化中における前記熱硬化型液状塗料の複素粘性率を用いた第２指標と、前記塗膜のタレ性を表すタレ性指標と、から得られるタレ性回帰式と、を予め作成し、前記嗜好性回帰式及び／又はタレ性回帰式に基づいて、前記第１指標及び／又は第２指標を調節することにより、前記塗膜外観の嗜好性指標及び／又はタレ性指標が所定範囲内になるように調節する塗膜外観の調節方法。
【００２４】
（１）の発明によれば、まず、前記付着後で前記加熱硬化前における前記熱硬化型液状塗料の複素粘性率を用いた第１指標と、前記塗膜外観の嗜好性を表す嗜好性指標と、から得られる嗜好性回帰式と、前記加熱硬化中における前記熱硬化型液状塗料の複素粘性率を用いた第２指標と、前記塗膜のタレ性を表すタレ性指標と、から得られるタレ性回帰式と、を予め作成する。第１指標と嗜好性指標との間には相関性があるから、相関係数の高い嗜好性回帰式を作成することができ、第２指標とタレ性指標との間には相関性があるから、相関係数の高いタレ性回帰式を作成することができる。
【００２５】
次いで、この嗜好性回帰式及び／又はタレ性回帰式に基づいて、前記塗膜外観の嗜好性指標及び／又はタレ性指標が所定範囲内になるような、前記第１指標及び／又は第２指標の範囲を算出する。
【００２６】
熱硬化型液状塗料に活性エネルギー線照射により粘性が増大する成分を含有させ、この塗料を被塗装物へ付着させ、その後、この付着塗料を前記活性エネルギー線照射及び加熱硬化する塗膜形成方法における塗膜形成条件を、適宜調節することによって、前記算出された範囲内に前記第１指標及び／又は第２指標を調節する。
【００２７】
作成された前記嗜好性回帰式やタレ性回帰式の相関係数は高いから、この塗膜形成条件に調節すれば、高い確率で、前記塗膜外観の嗜好性指標及び／又はタレ性指標が所定範囲内になるように調節できる。
【００２８】
また、前記嗜好性回帰式やタレ性回帰式は、塗料の組成等にかかわらず成立するものだから、例えば組成の異なる塗料を用いるときも、この回帰式に基づいて、容易に塗膜外観の嗜好性指標やタレ性指標を調節できる。
【００２９】
従って、（１）の発明によれば、タレを生じさせることなく、従来の各種の曖昧な良否判断基準を尺度にするよりも、より需要者の好みに適った商品的魅力が高いレベルにおいて、需要者に与える嗜好性を調節された塗装物品を提供することができる。
【００３０】
（２）前記第１指標は、下記で定義される、（Ａ）初期粘性率及び（Ｂ）準備時間粘性率を用いた指標であり、前記第２指標は、下記で定義される、（Ｃ）加熱時間粘性率を用いた指標である（１）記載の調節方法。
（Ａ）初期粘性率（η０＊）：熱硬化型液状塗料の付着初期における複素粘性率
（Ｂ）準備時間粘性率を用いた指標（∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ））：
熱硬化型液状塗料の付着後で加熱硬化前における複素粘性率の逆数
（１／η＊（ｔ））と、
付着塗料が流動しなくなる複素粘性率である臨界複素粘性率（ηｌｉｍ＊）の逆数
（１／ηｌｉｍ＊）と、の差の積分値
（Ｃ）加熱時間粘性率を用いた指標（∫ｂａｋｅ０ｂａｋｅｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ））：
熱硬化型液状塗料の加熱硬化中における複素粘性率の逆数
（１／η＊（ｔ））と、
付着塗料が流動しなくなる複素粘性率である臨界複素粘性率（ηｌｉｍ＊）の逆数
（１／ηｌｉｍ＊）と、の差の積分値
【００３１】
第１指標である、η０＊及び∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）は、嗜好性指標との間に相関性がある。また、第２指標である∫ｂａｋｅ０ｂａｋｅｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）は、タレ性指標との間に相関性がある。従って、これらの指標を用いれば、相関係数の高い嗜好性回帰式やタレ性回帰式を予め作成することができる。
【００３２】
次いで、この嗜好性回帰式及び／又はタレ性回帰式に基づいて、前記塗膜外観の嗜好性指標及び／又はタレ性指標が所定範囲内になるような、前記η０＊及び∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）並びに／又は∫ｂａｋｅ０ｂａｋｅｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）の範囲を算出する。
【００３３】
熱硬化型液状塗料に活性エネルギー線照射により粘性が増大する成分を含有させ、この塗料を被塗装物へ付着させ、その後、この付着塗料を前記活性エネルギー線照射及び加熱硬化する塗膜形成方法における塗膜形成条件を、適宜調節することによって、前記算出された範囲内に前記η０＊及び∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）並びに／又は∫ｂａｋｅ０ｂａｋｅｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）を調節する。
【００３４】
作成された前記嗜好性回帰式やタレ性回帰式の相関係数は高いから、この塗膜形成条件に調節すれば、高い確率で、前記塗膜外観の嗜好性指標及び／又はタレ性指標が所定範囲内になるように調節できる。
【００３５】
従って、タレを生じさせることなく、従来の各種の曖昧な良否判断基準を尺度にするよりも、より需要者の好みに適った商品的魅力が高いレベルにおいて、需要者に与える嗜好性を調節された塗装物品を提供することができる。
【００３６】
（３）前記嗜好性指標は、被験者が塗膜外観から感じる嗜好性を数値化した嗜好スコア又は波長１ｍｍ〜１０ｍｍのうねりの振幅の大きさを用いた指標である（１）又は（２）記載の調節方法。
【００３７】
（３）の発明によれば、需要者の嗜好を直接的に表す嗜好スコア又は嗜好性に対して最も大きく作用する波長である１ｍｍ〜１０ｍｍの波長のうねりの振幅の大きさを用いた指標を、嗜好性指標とする。
【００３８】
嗜好スコアとは、需要者が塗膜から感じる嗜好性を数値化したものであり、例えば、１から５までの巾を持っており、スコア１は好みでない、２があまり好みでない、３が普通、４がやや好み、５が好み、で表現される指標である。
【００３９】
好き嫌いという嗜好性には個人差による多様性が予想され、多変数から導かれる複雑系と考えられるため、需要者が塗装物を見たときに、どのような印象を受けるのかを明確に知る必要がある。そこで、本発明においては、需要者が塗装物を見た時に感じる質感の種類とその重み付けを明確にする目的で、表面粗度の異なる数種類のパネルを用いて、種々の塗装質感を表現する意味言語を使った因子分析を実施した。その結果、以下の２つの因子が抽出された。
【００４０】
一つ目の因子は、「つるり−ボテボテ弁別軸」であり、７８％の因子寄与率を持つ主因子であった。二つ目の因子は、「厚み感弁別軸」であり、１７％の因子寄与率を持つ副因子であった。即ち、需要者は、主に「つるり−ボテボテ」を弁別する軸上で、塗装物を見ていると言える。
【００４１】
本発明においては、需要者が塗装を見た時に感じる質感の種類とその重み付けが明確になった所で、次に、これらと、嗜好性との関係について調査した。その結果、「つるり−ボテボテ弁別軸」のみにおいて、嗜好性と強い直線的相関が見られ、「厚み感弁別軸」については、嗜好性とは無相関であった。即ち、需要者の嗜好性は、簡単な「つるり−ボテボテ弁別軸」の１軸で決定される。
【００４２】
更に、「つるり−ボテボテ弁別軸」は、塗膜におけるどのようなうねり波長成分と関わりがあるのか、塗膜の３次元表面粗さデータをフーリエ変換し、各波長のうねりの振幅の二乗和をＰｏｗｅｒとしたとき、このＰｏｗｅｒの波長分布であるＰｏｗｅｒ曲線の波長Ｘｍｍ〜Ｙｍｍにおける積分値（∫ＸＹＰｏｗｅｒ（λ）ｄλ）について、様々な分割波長で調査した。その結果、１ｍｍ〜１０ｍｍの長波長うねりのみが、嗜好性との間に相関性を持つことが認められた。
【００４３】
以上を総括すると、需要者の嗜好性は、１ｍｍ〜１０ｍｍの波長のうねり成分の振幅のみで、ほぼ説明されることになる。
【００４４】
従来から、塗装関係者においては、１ｍｍ〜１０ｍｍ波長成分のみならず、中波長と言われる０．１ｍｍ〜１ｍｍ、短波長といわれる０ｍｍ〜０．１ｍｍ、といった総ての波長成分のうねりの振幅を、同じ重み付けで低減しようとしていた。しかしながら、今回の調査結果に基づくと、中波長以下の波長については、需要者の質感としてある程度は検出されているものの、嗜好の決定に関してはほとんど使われていないことが分かった。極論すれば、例えば、長波長成分のうねりの振幅を低減することと、中波長成分のうねりの振幅を低減することがトレードオフの関係にある場合には、長波長成分のうねりの振幅を低減する為に、中波長成分のうねりを犠牲にしてもよいことになる。
【００４５】
従って、（３）の発明によれば、従来の各種の曖昧な良否判断基準を尺度にするよりも、より需要者の好みに適った商品的魅力が高いレベルにおいて、需要者に与える嗜好性を調節された塗装物品を提供することができる。
【００４６】
（４）前記タレ性指標は、前記加熱硬化後に塗膜の垂直塗装面において所定量のタレを生じる塗装膜厚（限界塗装膜厚）を用いた指標である（１）から（３）いずれか記載の調節方法。
【００４７】
（４）の発明によれば、タレの発生に大きく作用する塗装膜厚であって、垂直塗装面において所定量のタレを生じる塗装膜厚（限界塗装膜厚）を用いた指標をタレ性指標とする。この限界塗装膜厚を超えない範囲の膜厚で塗装をすれば、タレを生じさせることはない。
【００４８】
従って、（４）の発明によれば、従来の各種の曖昧な良否判断基準を尺度にするよりも、より需要者の好みに適った商品的魅力が高いレベルにおいて、需要者に与える嗜好性を調節された塗装物品を、タレを生じさせることなく、提供することができる。
【００４９】
所定量のタレとは、タレの長さ、面積、体積などのいずれでもよく、例えば、エッジ部の下端から５ｍｍの穴タレなどである。
【００５０】
しかし塗料の流動性を高めると、重力の影響で、垂直塗装面においてたるみを生じやすくなる。特に静電塗装をする場合には、塗装機と被塗装物間に発生する電気力線が鍵穴の部品取り付け穴などのエッジ部へ集中する。
【００５１】
霧化塗料もこの部品取り付け穴へ集中付着し、一般面より膜厚が厚くなるから、この穴に沿って鉛直方向へ直線的なタレ筋（穴タレと呼ばれる）が生じる。後付部品を組み込んだときに、タレ筋がこの部品からはみ出した場合は不良品となる。同様の現象は、ボンネット先端やドアとドアの隙間などのエッジ部でも発生する。
【００５２】
（５）活性エネルギー線照射により粘性が増大する成分を含有する熱硬化型液状塗料を被塗装物へ付着させた後、当該熱硬化型液状塗料を前記活性エネルギー線照射及び加熱硬化して得られる塗膜の形成方法であって、（１）から（４）いずれか記載の調節方法によって、所望の値の前記嗜好性指標及びタレ性指標を備える塗膜を形成する塗膜形成方法。
【００５３】
（１）から（４）の発明によれば、まず、前記付着後で前記加熱硬化前における前記熱硬化型液状塗料の複素粘性率を用いた第１指標と、前記塗膜外観の嗜好性を表す嗜好性指標と、から得られる嗜好性回帰式と、前記加熱硬化中における前記熱硬化型液状塗料の複素粘性率を用いた第２指標と、前記塗膜外観のタレ性を表すタレ性指標と、から得られるタレ性回帰式と、を予め作成する。第１指標と嗜好性指標との間には相関性があるから、相関係数の高い嗜好性回帰式を作成することができ、第２指標とタレ性指標との間には相関性があるから、相関係数の高いタレ性回帰式を作成することができる。
【００５４】
次いで、この嗜好性回帰式及び／又はタレ性回帰式に基づいて、所望の前記塗膜外観の嗜好性指標及び／又はタレ性指標の値になるような、前記第１指標及び／又は第２指標の値を算出する。
【００５５】
熱硬化型液状塗料に活性エネルギー線照射により粘性が増大する成分を含有させ、この塗料を被塗装物へ付着させ、その後、この付着塗料を前記活性エネルギー線照射及び加熱硬化する塗膜形成方法における塗膜形成条件を、適宜調節することによって、前記算出された値に前記第１指標及び／又は第２指標を調節する。
【００５６】
作成された前記嗜好性回帰式やタレ性回帰式の相関係数は高いから、この塗膜形成条件で塗膜を形成すれば、高い確率で、前記所望の嗜好性指標及び／又はタレ性指標を備える塗膜を形成できる。
【００５７】
また、前記嗜好性回帰式やタレ性回帰式は、塗料の組成等にかかわらず成立するものだから、例えば組成の異なる塗料を用いるときも、この回帰式に基づいて、容易に塗膜外観の嗜好性指標やタレ性指標を形成できる。
【００５８】
また本発明の塗膜形成方法は、従来の霧化塗布方法を流用できるから、既設ラインに設置されている準備工程に、活性エネルギー線照射設備を追加するだけでよい。従って、この実施形態によれば、塗装プロセス長が延長されることもないし、新たな増員をする必要もない。
【００５９】
従って、（５）の発明によれば、タレを生じさせることなく、従来の各種の曖昧な良否判断基準を尺度にするよりも、より需要者の好みに適った商品的魅力が高いレベルに嗜好性を調節された塗装物品を廉価で提供することができる。
【００６０】
所望の値の前記嗜好性指標とは、例えば後述の嗜好スコアＳが水平塗装面において３．７以上、垂直塗装面において３．０以上などであって、実現したい嗜好性の程度に応じて適宜定めればよいものである。
【００６１】
所望の値のタレ性指標とは、例えば後述のタレ安全率が２０％以上などであって、実現したい嗜好性の程度に応じて適宜定めればよいものである。
【００６２】
（６）前記塗膜形成方法によって得られる塗膜を備える塗装物は、自動車車体又は自動車部品である（５）記載の塗膜形成方法。
【００６３】
（６）の発明によれば、前記塗膜形成方法によって得られる塗膜を備える塗装物は、自動車車体又は自動車部品として用いられるものである。タレを生じさせることなく、嗜好性が需要者の要求するレベル以上となる塗膜を、自動車車体又は自動車部品に備えさせることができるため、格付けが高く、商品魅力の大きい自動車を提供できる。
【００６４】
（７）活性エネルギー線照射により粘性が増大する成分を含有する熱硬化型液状塗料を被塗装物へ付着させた後、当該熱硬化型液状塗料を前記活性エネルギー線照射及び加熱硬化して得られる塗膜の形成条件を評価するためにコンピュータを、前記付着後で前記加熱硬化前における前記熱硬化型液状塗料の複素粘性率を用いた第１指標と、前記加熱硬化中における前記熱硬化型液状塗料の複素粘性率を用いた第２指標と、が入力される入力手段と、予め、前記第１指標と、前記塗膜外観の嗜好性を表す嗜好性指標と、から得られる嗜好性回帰式と、前記第２指標と、前記塗膜のタレ性を表すタレ性指標と、から得られるタレ性回帰式と、を記憶しておく記憶手段と、前記入力手段に入力された前記第１指標の値を読み出して嗜好性回帰式に従って嗜好性指標を演算し、前記入力手段に入力された前記第２指標の値を読み出してタレ性回帰式に従ってタレ性指標を演算する演算手段と、前記嗜好性指標及びタレ性指標が所定値以上である場合には合格と判断をする判断手段と、前記判断を出力する出力手段と、として機能させるための塗膜形成条件評価プログラム。
【００６５】
（７）の発明によれば、需要者が感じる嗜好性に大きく作用する第１指標と、タレ性に大きく作用する第２指標と、を用いて相関係数の高い回帰式に従って、嗜好性指標及びタレ性指標を演算し、タレを生じさせることなく、需要者の満足が得られる塗膜を形成できるか否かの合否判定までを行うことができる。従って、タレを生じさせることなく、需要者の満足が得られる塗膜を形成できるかを容易に判定することができる。このため、タレを生じさせることなく、商品魅力のある塗装物のみを選択的に需要者に提供することも可能となる。
【００６６】
（８）活性エネルギー線照射により粘性が増大する成分を含有する熱硬化型液状塗料を被塗装物へ付着させた後、当該熱硬化型液状塗料を前記活性エネルギー線照射及び加熱硬化して得られる塗膜の形成条件を評価するための装置であって、前記付着後で前記加熱硬化前における前記熱硬化型液状塗料の複素粘性率を用いた第１指標と、前記加熱硬化中における前記熱硬化型液状塗料の複素粘性率を用いた第２指標と、が入力される入力手段と、予め、前記第１指標と、前記塗膜外観の嗜好性を表す嗜好性指標と、から得られる嗜好性回帰式と、前記第２指標と、前記塗膜のタレ性を表すタレ性指標と、から得られるタレ性回帰式と、を記憶しておく記憶手段と、前記入力手段に入力された前記第１指標の値を読み出して嗜好性回帰式に従って嗜好性指標を演算し、前記入力手段に入力された前記第２指標の値を読み出してタレ性回帰式に従ってタレ性指標を演算する演算手段と、前記嗜好性指標及びタレ性指標が所定値以上である場合には合格と判断をする判断手段と、前記判断を出力する出力手段と、を備える塗膜形成条件評価装置。
【００６７】
（８）の発明によれば、需要者が感じる嗜好性に大きく作用する第１指標と、タレ性に大きく作用する第２指標と、を用いて相関係数の高い回帰式に従って、嗜好性指標及びタレ性指標を演算し、タレを生じさせることなく、需要者の満足が得られる塗膜を形成できるか否かの合否判定までを自動的に行うことができる。従って、タレを生じさせることなく、需要者の満足が得られる塗膜を形成できるかを容易に判定することができる。このため、タレを生じさせることなく、商品魅力のある塗装物のみを選択的に需要者に提供することも可能となる。
【発明の効果】
【００６８】
本発明の（１）から（４）の調節方法によれば、タレを生じさせることなく、従来の各種の曖昧な良否判断基準を尺度にするよりも、より需要者の好みに適った商品的魅力が高いレベルにおいて、需要者に与える嗜好性を調節された塗装物品を提供することができる。
【００６９】
（５）、（６）の塗膜形成方法によれば、タレを生じさせることなく、従来の各種の曖昧な良否判断基準を尺度にするよりも、より需要者の好みに適った商品的魅力が高いレベルに嗜好性を調節された塗装物品を提供することができる。
【００７０】
（７）の塗膜形成条件評価プログラム、（８）の塗膜形成条件評価装置によれば、タレを生じさせることなく、需要者の満足が得られる塗膜を形成できるかを容易に判定することができる。従って、タレを生じさせることなく、需要者の好みに適った商品的魅力の高い塗装物を容易に提供できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００７１】
[第一実施形態]
[嗜好性回帰式の作成]
初期粘性率（η０＊）及び∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）の２因子を使って、多変量としてより予測精度の高い式の検討を行い、以下の式を得た。即ち、垂直塗装面の嗜好性を説明する数式（１）は
数式（１）    Ｗｄ＝２．３・Ｌｎ｛η０＊／∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）｝＋２７．４  相関係数＝０．９４
となり、水平塗装面の嗜好性を説明する数式（２）は
数式（２）    Ｗｄ＝１．５・η０＊・ＥＸＰ｛２０３．６／∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）｝＋１．２０  相関係数＝０．９９
となった。Ｗｄは波長１ｍｍ〜１０ｍｍのうねりの振幅の大きさを用いた指標の一例であり、後述する実施例１で示す通り、塗膜の嗜好性との間の相関性が高い嗜好性指標の一例である。
【００７２】
η０＊及び∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）は、それぞれ単独でも塗膜の嗜好性との間に相関性があるが、本実験式のように両者を併用することで、精度のより高い制御因子となる。即ち、∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）のみが高い場合や、η０＊のみが高い場合であっても、最終的に数式（１）及び数式（２）を満たせばよい。
【００７３】
[タレ性回帰式の作成]
【００７４】
以下の数式（３）で表されるタレ性回帰式を作成した。
数式（３）    タレ安全率（％）＝−０．３４５∫ｂａｋｅ０ｂａｋｅｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）＋２３．１  相関係数＝０．８３
【００７５】
タレ安全率（％）は（穴タレ限界膜厚‐塗布膜厚）×１００／塗布膜厚で示されるタレ性指標であって、数式（３）は塗装膜厚に対する耐タレ限界膜厚の余裕代を表す。
【００７６】
[所望の嗜好性指標値]
塗装物品の研究開発を行う上で重要なことは、目標値を決定すること、すなわち嗜好スコア軸上のいくつのポイント以上で、需要者の満足が得られるのかを決めることである。このポイントは、商品を提供する自動車製造会社が決めるものではあるが、自動車製造会社の都合で決められるべきものではなく、また、塗装関係者の好みで決められるべきものでもない。嗜好スコアＳの目標値は、需要者の視点により決められるべきものである。
【００７７】
本発明者らは、嗜好スコアＳのレベルの異なる塗装物品として、水平はボンネット、垂直はドアスキンを用いて、一般需要者による調査を実施した。その結果、需要者の望むレベルは、一般大衆車において、水平部位の嗜好スコアＳ≧３．７、垂直部位の嗜好スコアＳ≧３．０という結果が得られた。
【００７８】
水平部位における目標値となる３．７のレベルとは、例えば、Ｗｄにして２．０、テンションメーターにして１８とほぼ等価である。また、垂直部位における目標値となる３．０のレベルとは、例えば、Ｗｄにして４．０、テンションメーターにして１７とほぼ等価である。
【００７９】
一方、現状の一般大衆車では、水平部位の嗜好スコアＳは２．１〜２．３、Ｗｄにして１１〜１３、テンションメーターにして１３〜１５となっている。また、一般大衆車の垂直部位の嗜好スコアＳは１．８〜２．０、Ｗｄにして２０〜２５、テンションメーターにして１０〜１２となっている。
【００８０】
[所望のタレ性指標値]
タレ安全率が０％以上であればタレは生じないが、生産上の膜厚ばらつきを考慮するとタレ安全率が２０％以上であることが好ましい。
【００８１】
[第１指標、第２指標の算出]
例えば、嗜好性指標の範囲が垂直塗装面におけるＷｄ値１５以下及び水平塗装面におけるＷｄ値１０以下に、そして、タレ性指標の範囲がタレ安全率０以上に、なるような、η０＊、∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）、∫ｂａｋｅ０ｂａｋｅｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）の数値範囲を算出するためには、以下の数式（４）〜（６）の式を解けばよい。
垂直塗装面において
数式（４）    η０＊／｛∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）｝≦４．６×１０‐３
及び
数式（５）    ∫ｂａｋｅ０ｂａｋｅｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）≦６７
及び
水平塗装面において
数式（６）    η０＊・ＥＸＰ｛２０３．６／∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）｝≦５．９
【００８２】
例えば、嗜好性指標の範囲が垂直塗装面におけるＷｄ値４．０以下及び水平塗装面におけるＷｄ値２．０以下に、そして、タレ性指標の範囲がタレ安全率０以上に、なるような、η０＊、∫ｓｅｔ１Ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）、∫ｂａｋｅ０ｂａｋｅｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）の数値範囲を算出するためには、以下の数式（７）〜（９）の式を解けばよい。
垂直塗装面において
式（７）    η０＊／∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）≦３．９×１０‐5
及び
式（８）    ∫ｂａｋｅ０ｂａｋｅｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）≦６７
及び
水平塗装面において
式（９）    η０＊・ＥＸＰ｛２０３．６／∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）｝≦５．３×１０‐１
【００８３】
[第１指標、第２指標の調節]
この算出された範囲に、η０＊、∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）、∫ｂａｋｅ０ｂａｋｅｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）を調節するためには、以下の塗膜形成条件を適宜選択すればよい。
【００８４】
［塗膜形成条件の調節］
本発明においては、照射前にプレヒートと呼ばれる溶媒揮発処理をすることは好ましくない。照射前にプレヒートを行うと、加熱時間粘性率（∫ｂａｋｅ０ｂａｋｅｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ））の低下を引き起こすことによって、タレを助長する結果となる。また、このタレを防ぐために高粘度塗料を用いると、初期粘性率（η０＊）及び準備時間粘性率（∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ））が高くなるため、嗜好性向上の目的に反するからである。
【００８５】
一般に、活性エネルギー線照射のみで硬化を完結させる活性エネルギー線硬化塗料又はこれに含まれる硬化成分と、熱硬化型樹脂と、の併用塗料は、照射前にプレヒートと呼ばれる溶媒揮発処理を充分に施さないと、形成された塗膜にワキ、シワ、密着不良などの不良が生じるが、本発明によれば、適切な溶媒や消泡剤を選択すればワキ等の不良は生じない。従って、本発明においては、プレヒートの代わりに、適切な溶媒や消泡剤を選択することが好ましい。
【００８６】
本発明においては、高濃度の顔料が配合された塗料を用いてもよい。従来技術によれば、高濃度の顔料が配合された中塗り塗料や上塗りソリッドカラー塗料を用いる場合、顔料によって活性エネルギー線が吸収・散乱され、塗膜の下層まで到達しないため、塗膜が充分に硬化せず、外観不良や密着性不良を起こしやすかった。しかし、本発明においては、塗料に熱硬化型樹脂を含有させた塗料を用いるため、加熱硬化によって塗膜を充分に硬化させることができる。また、本発明において、塗料に活性エネルギー線照射で粘性が増大する成分を含有させるのは、加熱時間粘性率の低下を防ぐためだから、前記成分を少量含有させるだけでよい。
【００８７】
本発明によって、中塗り塗膜を形成することもできる。この場合、この中塗り塗膜形成時における、その下塗り塗膜は硬化、未硬化のいずれであってもよいが、未硬化であることがより好ましい。下塗り塗膜が未硬化の場合、中塗り塗膜の溶媒が大気への拡散に加えて下塗り塗膜へも拡散するため、下塗り塗膜が硬化の場合よりも、中塗り塗膜の溶媒消失速度が上昇し、加熱時間粘性率がより高くなる。従って、初期粘性率や準備時間粘性率のより低い塗料を用いてもタレは生じないため、タレを生じさせることなく嗜好性をより高めることができるからである。なお、下塗り塗膜が未硬化の場合、下塗り塗膜と中塗り塗膜との混層により短波長うねりが増幅するが、上塗り塗膜を形成すれば、このうねりは消失するので、問題とはならない。
【００８８】
クリヤー塗膜形成法に本発明を応用すれば、嗜好性をより大きく向上できる。本発明によって、クリヤー塗料を用いて上塗り塗膜を形成する場合、未硬化の着色ベースコート上にこのクリヤー塗料を塗布した後、活性エネルギー線を照射し、次いで加熱硬化させればよい（２コート１ベイク塗装方法）。ただし、未硬化着色ベースコートを溶解させないために、クリヤー塗料の溶媒は、その溶解性パラメータ値と、ベースコート樹脂の溶解性パラメータ値と、の差が大きい性質の溶媒を使用しなければならない。この差が小さい溶媒を用いると、ベースコートとクリヤーコートとが混層し、加熱硬化後のクリヤー塗膜表面につやびけが生じるため、好ましくない。
【００８９】
本発明を用いて、ソリッドカラー上塗り塗膜を形成することもできる。ただし、未硬化の中塗り塗膜上にこの塗料を塗布すると、上塗り塗膜の溶媒が中塗り塗膜へ拡散して混層するため、塗膜表面につやびけや縮み不良が生じる。従って、この場合、上塗り塗膜形成時に、中塗り塗膜は硬化していることが好ましい。また、中塗り塗膜の形成をせずに、下塗り硬化塗膜上に、直接この塗料を塗布してもよい。
【００９０】
下塗りから上塗りまでの総合複層塗膜において、嗜好性を高める上で最も好ましい方法は、以下の通りである。
未硬化の下塗り塗膜上に、まず本発明の方法で中塗り塗膜を形成し、良好な平滑複層塗膜を形成する。次いで、未硬化着色ベースコート塗膜上へ塗布するクリヤー塗料、又はソリッドカラー塗料、もしくは既形成の硬化上塗り塗膜上へ塗布するオーバーコートクリヤー塗料を用いて、本発明の方法によって上塗り塗膜を形成する方法である。
【００９１】
製造コスト上の制約がある場合には、以下の方法によって複層塗膜を形成してもよい。
未硬化下塗り塗膜上に、熱硬化型塗料を用いて中塗り塗料を塗布し、同時に、加熱硬化させ複層塗膜を形成する。次いで、この複層塗膜（下塗り／中塗り塗膜）上に、本発明の方法によって上塗り塗膜を形成する方法である。
【００９２】
本発明の塗膜形成方法は、液状塗料を粒子化（例えば、霧化）し、被塗装物へ付着させる方法総てに適用できる。塗膜表面のうねりは、粒子径の異なる塗料粒子の被塗装物上への累積により形成され、そのうねりの振幅は時間とともに減衰する。本発明の原理は、初期粘性率を小さくすることで付着時のうねりの振幅を小さくし、かつ準備時間粘性率を小さくすることで振幅を迅速に減衰させることにある。
【００９３】
従って、ロールコート等の、付着時からうねりを生じない塗装方法に、本発明を適用することはできない。なお、このような塗装方法においては、高粘性塗料を初めから塗布すればよい。また、粒子状の粉体塗料であって、付着後も連続性がなく、加熱によって初めて粘性を呈するような性質の塗料を用いて本発明を実施することもできない。
【００９４】
液状塗料を粒子化して被塗装物へ付着させる方法としては、例えば、エアーの負圧で塗料を微粒化するエアースプレー、エアーレススプレー、ベル型カップの遠心力で塗料を微粒化する回転霧化スプレー、インクジェット塗装などが挙げられる。自動車車体や自動車部品に塗料を付着させるときは、回転霧化スプレー法が好適である。
【００９５】
本発明で用いる塗料の樹脂成分は、熱硬化樹脂及び活性エネルギー線硬化成分との相溶性が確保されていれば、その種類が限定されるものではない。熱硬化樹脂は、例えば、水酸基含有アクリル樹脂とメラミン樹脂、ブロック型ポリイソシアネート樹脂、非ブロック型ポリイソシアネート樹脂などの硬化剤の組み合わせでもよく、水酸基含有ポリエステル樹脂でもよく、グリシジル基含有アクリル樹脂とポリカルボン酸の組み合わせでもよい。
【００９６】
本発明で使用される溶媒は、溶剤、水、あるいは溶剤と水との混合液のいずれでもよい。水を溶媒とする水性塗料を用いて形成した塗膜には、水の消失（蒸発）速度が遅く、加熱時間粘性率が高くならないので、タレが生じやすい。嗜好性が低下せずにこのタレを防ぐために、本発明は積極的に利用されるべきである。
【００９７】
本発明で用いる被塗装物は、粒子化（例えば、霧化）塗装をすることができ、活性エネルギー線照射及び加熱硬化に耐えうるものであれば、その種類が限定されるものではない。自動車車体や、例えばバンバ、ドアハンドル、ドアミラーケース、ドアプロテクターモール、スポイラなどの自動車部品は、特に高度な嗜好性が要求されるため、本発明はより積極的に用いられるべきである。
【００９８】
[嗜好性指標、タレ性指標の調節]
数式（４）〜（６）、又は数式（７）〜（９）を満たすように、熱硬化型液状塗料に活性エネルギー線照射により粘性が増大する成分を含有させ、この塗料を被塗装物へ付着させ、その後、この付着塗料を前記活性エネルギー線照射及び加熱硬化する塗膜形成方法における条件を、適宜調節する。
【００９９】
数式（４）〜（６）の相関係数は高いから、この条件で塗膜形成すれば、高い確率で、垂直塗装面におけるＷｄが１５以下、水平塗装面におけるＷｄが１０以下、タレ安全率が０以上という指標値を備える塗膜を形成できる。この塗膜は、タレを生じず、後述する実施例１から分かる通り、嗜好スコアＳが水平塗装面で２．３以上、垂直塗装面で２．０以上という嗜好性を有する。この嗜好スコアＳの水準は、従来の大量生産を前提とする自動車塗装方式において、最高水準の値である。
【０１００】
数式（７）〜（９）の相関係数は高いから、この条件で塗膜形成すれば、高い確率で、垂直塗装面におけるＷｄが４．０以下、水平塗装面におけるＷｄが２．０以下、タレ安全率が０以上という指標値を備える塗膜を形成できる。この塗膜は、タレを生じず、後述する実施例１から分かる通り、嗜好スコアＳが水平塗装面で３．７以上、垂直塗装面で３．０以上という嗜好性を有する。この嗜好スコアＳの水準は、従来の大量生産を前提とする自動車塗装方式では達成実績がない、極めて高い値である。
【０１０１】
また本発明の塗膜形成方法を使用するためには、既設ラインに設置されている準備工程に、活性エネルギー線照射設備を追加するだけでよい。従って、この実施形態によれば、塗装プロセスが延長されることもないし、新たな増員をする必要もない。
【実施例】
【０１０２】
次に実施例と比較例を挙げて本発明を具体的に説明するが、熱硬化型液状塗料に活性エネルギー線照射により粘性が増大する成分を含有させ、この塗料を被塗装物へ付着させた後、この付着塗料に対して前記活性エネルギー線照射及び加熱硬化する塗膜形成方法であって、嗜好性回帰式とタレ性回帰式に基づいてこれらの粘性率を独立して制御する、という本質を損なわない限りにおいて、本発明は以下の実施例により限定されるものではない。
【０１０３】
＜実施例１＞嗜好性指標の検討
［サンプルの準備］
評価を進めるにあたり、１２種類のサンプルを準備した。これらのサンプルについて、従来から表現されている質感に相当する波長成分の振幅水準を表１に示す。なお、本評価は、表面の凹凸と嗜好性との関係を把握する必要があることから、塗色の因子を排除する目的で、パネラが見た時に最も凹凸検出力の高いブラックソリッド色に統一したサンプルとした。
【０１０４】
【表１】
2006320874.tif 000002
【０１０５】
［需要者］
需要者による塗膜外観評価にあたり、表２に示されるような塗装に関する知識のない日本人およびアメリカ人の合計１２７名をパネラとした。
【０１０６】
【表２】
2006320874.tif 000003
【０１０７】
［意味言語］
需要者が塗装を見た時に感じる質感の種類とその重み付けを明確にする目的で、種々の塗装質感を表現する意味言語を使った因子分析を実施するため、上記の１２種類のサンプルにつき、塗装質感を表現する意味言語による塗膜外観の目視評価を行った。図３に、使用した意味言語およびその重み付けの基準を示す。
【０１０８】
［意味言語スコア］
表３に、各サンプルについて、１２７名のパネラによる、１１種類の意味言語項目の評価結果の平均値（意味言語スコア）を示す。
【０１０９】
【表３】
2006320874.tif 000004
【０１１０】
［因子分析］
得られた意味言語スコアから、因子分析を実施した。ここで、因子分析とは、ある事象について複雑多様な因子が混沌としている場合、より少数の本質的な因子によって全貌を把握するために、多変量解析を用いて因子数を整理させる統計分析手法である。本評価においては、１１種類の意味言語が複雑多様な因子に相当する。
【０１１１】
本評価では、多変量解析の常法に従い、固有値が１以上であることを基準として第２因子までを抽出した。評価にあたり、各サンプルにつき、１１種類の意味言語スコアをＸ１、Ｘ２・・・、Ｘ１１とし、抽出された２つの因子の能力をＦ１、Ｆ２とした場合、意味言語スコアは以下の数式で表せる。ここで、抽出された２つの因子の能力Ｆ１及びＦ２は、サンプルによって異なるものである。尚、ａは因子負荷量といい、意味言語と抽出された２つの因子との相関係数に相当するウエイトである。また、Ｅ１、Ｅ２、・・・、Ｅ１１は誤差を表す。
Ｘ１＝ａ１１・Ｆ１＋ａ１２・Ｆ２＋Ｅ１
Ｘ２＝ａ２１・Ｆ１＋ａ２２・Ｆ２＋Ｅ２
・
・
Ｘ１１＝ａ１１１・Ｆ１＋ａ１１２・Ｆ２＋Ｅ１１
【０１１２】
これらの数式に基づき、各因子の固有値および寄与率は、表４のように求めることができる。尚、固有値は２乗和とも呼ばれ、因子の分散すなわち影響度を表すものであり、本実施例ではバリマックス回転後の値である。また、寄与率とは、固定値を意味言語数で除した値である。
【０１１３】
【表４】
2006320874.tif 000005
【０１１４】
本評価においては、因子分析により、「つるり−ボテボテ弁別軸」と「厚み感弁別軸」の２つの因子が抽出された。因子分析によって得られた結果を表５に示す。
【０１１５】
【表５】
2006320874.tif 000006
【０１１６】
一つ目の因子である「つるり−ボテボテ弁別軸」は、７８％の因子寄与率を持つ主因子となった。二つ目の因子である「厚み感弁別軸」は、１７％の因子寄与率を持つ副因子となった。即ち、需要者は、主に「つるり−ボテボテ」を弁別する軸上で、塗装を見ていることが判る。
【０１１７】
［２つの因子に対する因子負荷量］
図４に、１１種類の意味言語における２つの因子に対する因子負荷量を示す。
【０１１８】
［塗膜に対する嗜好性］
上記１２種類のサンプルにつき、１２７名のパネラによる塗膜の嗜好性に関する５点満点の目視評価を行った。図５に、評価基準を示す。
【０１１９】
［嗜好性と因子との関係］
図６は、つるり−ボテボテ因子スコアと、１２７名のパネラによる嗜好スコアの平均値との関係を示す図である。図６に示されるように、つるり−ボテボテ因子スコアと嗜好スコアの間には、相関性が見られた。一方、図７は、厚み感因子スコアと、嗜好スコアの平均値との関係を示す図である。図７に示されるように、厚み感因子スコアと嗜好スコアとの間には、相関性はなかった。このことから、需要者の購買動機ともなりうる嗜好性と直結する因子は、「つるり−ボテボテ弁別軸」であることが判った。
【０１２０】
［平滑感に関する測定］
上記１２種類のサンプルにつき、種々の平滑感に関する測定を実施した。結果を表６に示す。尚、測定した平滑感の測定条件等は、以下の通りとした。
【０１２１】
（Ｗａ）
ＪＩＳ  Ｂ０６０１  ４．２．１でＷａ＝１／Ｌ∫０Ｌ｜Ｚ（ｘ）｜ｄｘで定義される算術平均うねりを求めた。
Ｌ：評価長さ
Ｚ（ｘ）：うねり曲線関数
うねり曲線：断面曲線にカットオフ値λｆ、λｃの輪郭曲線フィルタを順次かけることによって得られる輪郭曲線である。λｆフィルタによって長波長成分を遮断し、λｃフィルタによって短波長成分を遮断した。
【０１２２】
（Ｐｏｗｅｒ）
３次元表面粗さ計として、表面粗さ測定機サーフテストＳＶ−３０００Ｓ４・３Ｄ（ミツトヨ製、スタイラス先端半径：５μｍ、スタイラス先端角度：９０°）を用いて、波長１ｍｍ以上の長波長と、１ｍｍ未満の短波長に分けて、以下のように求めた。
【０１２３】
｛波長１ｍｍ以上の長波長｝
３次元表面粗さ計によって、Ｘ軸評価長さ５２ｍｍ、Ｘ軸のサンプリングピッチ１０μｍ、Ｙ軸ピッチ４ｍｍで、１１本の粗さ曲線データを採取し（カットオフλｃは５０ｍｍであり、試験片の素材反りの影響を排除する為５０ｍｍ以上の波長成分を事前に排除した）、Ｘ軸方向のみの積算サンプルデータをフーリエ変換し、各波長毎のうねりの振幅の二乗和をＰｏｗｅｒと定義した。（μｍΛ２）
【０１２４】
｛波長１ｍｍ未満の短波長｝
同様に、Ｘ軸評価長さ１０ｍｍ、Ｘ軸のサンプリングピッチ１μｍ、Ｙ軸ピッチ１ｍｍで、１１本の粗さ曲線データを採取し（カットオフλｃは２．５ｍｍであり表面の長波長成分の影響を排除する為２．５ｍｍ以上の波長成分を事前に排除した）、Ｘ軸方向のみの積算サンプルデータをフーリエ変換し各波長のうねりの振幅の二乗和をＰｏｗｅｒと定義した。（μｍΛ２）
【０１２５】
【表６】
2006320874.tif 000007
【０１２６】
［嗜好スコアと平滑感に関する測定結果との相関性］
（波長１ｍｍ〜１０ｍｍのＰｏｗｅｒ曲線の積分値）
図８に、波長１ｍｍ〜１０ｍｍのＰｏｗｅｒ積分値と、嗜好スコアとの関係を示す。図８に示されるように、これらには相関性が見られた。
【０１２７】
（波長０．１ｍｍ〜１ｍｍのＰｏｗｅｒ曲線の積分値）
図９に、波長０．１ｍｍ〜１ｍｍのＰｏｗｅｒ曲線の積分値と、嗜好スコアとの関係を示す。図９に示されるように、これらにはまったく相関性が見られなかった。
【０１２８】
（波長１ｍｍ〜１０ｍｍの算術平均うねり（Ｗａ））
図１０に、波長１ｍｍ〜１０ｍｍの算術平均うねり（Ｗａ）と、嗜好スコアとの関係を示す。図１０に示されるように、これらには相関性が見られた。
【０１２９】
（波長０．１ｍｍ〜１ｍｍの算術平均うねり（Ｗａ））
図１１に、波長０．１ｍｍ〜１ｍｍの算術平均うねり（Ｗａ）と、嗜好スコアとの関係を示す。図１１に示されるように、これらにはまったく相関性が見られなかった。
【０１３０】
（Ｗａｖｅ  Ｓｃａｎ−ＤＯＩ（商品名）によるうねり（Ｗｄ））
図１２に、Ｗａｖｅ  Ｓｃａｎ−ＤＯＩ（商品名）（ＢＹＫ  Ｇａｒｄｎｅｒ社製）によるうねり（Ｗｄ）と、嗜好スコアとの関係を示す。図１２に示されるように、これらには相関性が見られた。
【０１３１】
＜実施例２＞第１指標、第２指標の検討
本発明者らは、自動車車体の全体が需要者に与える嗜好性を高める、すなわち水平塗装面及び垂直塗装面の嗜好性を共に高度なものにする手法を検討するにあたって、各面についてどのような塗料特数をどう制御すればよいかについて検討を行った。既知の論文においては、刷毛塗り時の刷毛目の経時による減衰度合いを示す経験式として以下の式が示されている。
【０１３２】
【数１】
2006320874.tif 000008
Ｏｒｃｈａｒｄ‐Ｒｈｏｄｅｓの式
ここにＡｔ：ｔ時間後のうねりの振幅、Ａ０：塗布時のうねりの振幅、ｈ：塗液の平均膜厚、γ：塗液の表面張力、λ：うねりの波長、η：粘度
【０１３３】
これらの因子及び式中の配置は塗装技術者の観点からも妥当なものといえる。従って、本発明者らは、活性エネルギー線照射により粘性が増加する成分を含有する熱硬化型塗料であって、その特性の異なる試料を試作し、硬化後の嗜好性とこれらの因子との関係把握を試みた。
【０１３４】
［下地試験板の調整］
冷間圧延鋼板（住友金属社製）へ化成処理（日本パーカー社製；商品名ＰＢＬ３０２０）を施し、波長０．８ｍｍで測定した算術平均うねりＷａが０．９６μｍ、波長１ｍｍ〜１０ｍｍで測定した算術平均うねりＷａが０．２１μｍである表面粗さの化成処理試験板を得た。
【０１３５】
電着塗料（関西ペイント社製；商品名ＨＧ３５０Ｅ）を浴温２８℃、電圧２８０Ｖ、通電時間３分の条件で２０μｍ塗布し、水平塗装面は水平状態で、垂直塗装面は垂直状態で、それぞれ１７０℃、２０分間加熱し、塗膜を硬化させ、下塗り塗膜を形成した。次いで、乾燥膜厚３０μｍを得られる量の中塗り塗料（日本油脂ＢＡＳＦコーティング社製；商品名アクア９０００塗色Ｎ１．５のダークグレー）を、水性塗料用回転霧化方式静電塗装ガン（ＡＢＢ社製；商品名Ｇ１‐Ｃｏｐｅｓ）によって、塗装速度変更による膜厚傾斜塗装で、予め穴タレ限界膜厚が３５μｍになることを確認してある水希釈条件のもと、水平塗装面には３３μｍ、垂直塗装面には３０μｍの厚さになるよう塗布し、水平塗装面は水平状態で、垂直塗装面は垂直状態で、それぞれ１４０℃、３０分間加熱し、塗膜を硬化させ、中塗り塗膜を形成した。
【０１３６】
ここで、穴タレ限界膜厚の求め方は以下の通りであった。まず、穴中心間ピッチ３０ｍｍの間隔で直径１０ｍｍの穴が設けられた冷間圧延鋼板へ化成処理を施し、次いで電着塗膜を２５μｍ塗布し、硬化させることによって試験板を得た。この試験板上に、乾燥膜厚３０μｍを得られる量の塗料を回転霧化方式静電塗装ガンによって塗装速度変更による膜厚傾斜塗装をし（これは付着の一例である）、準備時間として垂直状態で１０分間静置した後、塗装物を水平状態にし、照度計（フュージョンＵＶシステムズ社製；商品名Ｐｏｗｅｒｐａｃｋ）を用いて所定量のエネルギーをそれぞれ照射するように調整したＵＶ照射機（フュージョンＵＶシステムズ社製；Ｈバルブ）によって、直ちにＵＶ照射をした（これは活性エネルギー線照射により粘性を増大させる一例である）。直ちに塗装物を垂直状態に戻してから、この塗装物を加熱乾燥炉内に投入し、炉内を１０分間かけて１４０℃まで定速昇温させ、１４０℃を３０分間保持し、硬化させる（これは加熱硬化の一例である）ことで、塗膜を形成し、タレ筋が穴の下端から５ｍｍ以上の穴タレ（これは所定量のタレの一例である）を生じていない塗膜厚を測定し、その最高値を穴タレ限界膜厚とした。
【０１３７】
この結果得られた複層塗膜を備える塗装物を下地試験板として用いた。波長１ｍｍ〜１０ｍｍで測定した算術平均うねりＷａは、水平塗装面において０．０９８μｍ〜０．１０９μｍ、垂直塗装面において０．１４４μｍ〜０．１５３μｍであった。
【０１３８】
[供試塗料の調整]
熱硬化型液状塗料である自動車車体用熱硬化型クリヤー塗料（日本油脂ＢＡＳＦコーティングス社製；商品名ベルコートＮｏ．６１００クリヤ）に対して、活性エネルギー線照射により粘性が増大する成分としてＵＶ硬化性モノマであるペンタエリスリトールテトラアクリレート（三菱レイヨン社製；商品名ＵＫ４１５４）、光重合開始剤（チバ・スペシャルティ・ケミカルズ社製；商品名ＩＲＧＡＣＵＲＥ７５４）を、表７の配合比になるよう添加して、供試クリヤーベース塗料を作製した。石油系ナフサ「ソルベッソ１５０（商品名）」（エクソン化学社製）、石油系ナフサ「ソルベッソ１００」（エクソン化学社製）、ｎ−ブチルアルコールを６０：３０：１０の重量比率で混合した溶剤を使って、表７に記載の穴タレ限界膜厚になることを確認してある希釈条件のもと、希釈を行い、供試塗料を得た。なお、限界穴タレ膜厚は、上記と同じ方法で測定した。
【０１３９】
【表７】
2006320874.tif 000009
【０１４０】
[塗膜の形成（供試塗料の付着、ＵＶ照射、加熱硬化）]
こ乾燥膜厚３０μｍを得られる量の塗料を回転霧化方式静電塗装ガンによって塗装速度変更による膜厚傾斜塗装をし（これは付着の一例である）、準備時間として垂直状態で１０分間静置した後、塗装物を水平状態にし、照度計（フュージョンＵＶシステムズ社製；商品名Ｐｏｗｅｒｐａｃｋ）を用いて所定量のエネルギーをそれぞれ照射するように調整したＵＶ照射機（フュージョンＵＶシステムズ社製；Ｈバルブ）によって、直ちにＵＶ照射をした（これは活性エネルギー線照射により粘性を増大させる一例である）。直ちに塗装物を垂直状態に戻してから、この塗装物を加熱乾燥炉内に投入し、炉内を１０分間かけて１４０℃まで定速昇温させ、１４０℃を３０分間保持し、硬化させた（これは加熱硬化の一例である）。
【０１４１】
供試塗料の付着に用いた塗装機は、ベル（ホンダエンジニアリング社製；商品名ＥＧII型μμ改）であった。この付着条件は、ベルカップ径５０φ、基本塗装速度５００ｍｍ／秒、パターン巾３００ｍｍ、ロボットガン移動ピッチ７０ｍｍ、ガン距離２５０ｍｍ、ベル回転数４００００ｒｐｍ、シェーピングエアー５００ｎｌ／分、印加電圧‐９０ｋｖ、１ゲート塗装とした。
【０１４２】
うねり評価用試験板は、前記下地試験板上に前記の条件のもと、供試塗料を塗布し硬化させて作製した。うねり評価用試験板、各種塗料特数測定用の掻き取り塗料は、いずれもその乾燥膜厚を３０μｍとした。
【０１４３】
[塗膜、塗料特数測定条件及び外観評価条件]
＜タレ限界膜厚＞
形成されたそれぞれの塗膜上において、タレ筋が穴の下端から５ｍｍ以上の穴タレ（これは所定量のタレの一例である）を生じていないクリヤー塗膜厚を測定し、その最高値を穴タレ限界膜厚とした。
【０１４４】
＜Ｗｄ＞
加熱硬化させ形成した塗膜を備える試験板を室温まで冷却した後、外観測定機（ＢＹＫ−Ｇａｒｄｎｅｒ社製；商品名Ｗａｖｅｓｃａｎ‐ＤＯＩ）を用いて、実施例１と同様の方法により、塗膜のＷｄ値を測定した。
【０１４５】
＜膜厚＞
付着１分後、付着１０分後における乾燥膜厚／塗料固形分重量比率／乾燥塗膜比重／混合溶媒比重からそれぞれの膜厚を算出し、１分後の膜厚と１０分後の膜厚との平均値を、塗着膜の準備時間（セッティング工程）における平均膜厚とした。
加熱硬化炉投入直前の乾燥膜厚／塗料固形分重量比率／乾燥塗膜比重/混合溶媒比重からそれぞれ膜厚を算出し、塗着膜の加熱硬化過程の膜厚とした。
【０１４６】
＜表面張力＞
塗着膜の表面張力は、付着１分後、付着１０分後の掻き取り塗料を、ドロップレット法（協和界面科学社製；商品名接触角計ＣＡ‐Ｘ型界面張力システムＰＤ‐Ｖ型）によって、形状因子及び塗着膜比重から算出した。
【０１４７】
＜複素粘性率＞
付着１分後（これは付着初期の一例である）、付着１０分後に、取得した掻き取り塗料を、２５℃定温にて、直径４０ｍｍ、コーン角２．０３°のコーンプレートチャックにて加振周波数１．６Ｈｚ、角シェアーレイト１０．０５ｒａｄ／秒の条件で、正弦波の動的粘弾性測定（商品名Ｒｈｅｏｓｏｌ‐Ｇ３０００ユーピーエム社製）をし、塗着膜の複素粘性率（初期粘性率（η０＊）、∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ））を得た。
【０１４８】
付着１０分後の掻き取り塗料を、１０分間かけて１４０℃まで定速昇温させ、２０分ホールド加熱モード（これは、加熱硬化の再現である）で正弦波の動的粘弾性測定の経時測定をし、塗着膜の複素粘性率（∫ｂａｋｅ０ｂａｋｅｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ））を得た。高粘性であることを考慮して、直径２５ｍｍ、ギャップ１ｍｍのバレラルプレートを用い、それ以外の加振条件は付着１分後の掻き取り塗料の測定と同じにした。
【０１４９】
＜ワキ判定、シワ判定＞
ワキ（ピンホール）判定及びシワ判定は、試験板を蛍光灯下で目視評価することにより行った。
【０１５０】
[試験結果]
穴タレ限界膜厚が１５μｍ、２５μｍ、３５μｍ、４５μｍであった塗膜の形成条件、タレ限界膜厚を表７に示す。
【０１５１】
水平塗装面のＷｄと塗料特数との関係を表すグラフを図１３〜図２０に示す。図１３及び図１５から、初期粘性率（η０＊）及び準備時間粘性率∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）が、Ｗｄとの間に強い相関性を示していることが分かる。また、その他塗料特数とＷｄとの間には相関性がないことが、図１４及び図１６〜図２０から分かる。
【０１５２】
垂直塗装面のＷｄと塗料特数との関係グラフを図２１〜図２７に示す。図２１及び図２３から、水平塗装面と同様に、η０＊と∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）が、Ｗｄとの間に強い相関性を示していることが分かる。また、その他塗料特数とＷｄとの間には相関性がないことが、図２２及び図２４〜図２７から分かる。
【０１５３】
[嗜好性回帰式、タレ性回帰式の作成]
この結果を踏まえて、更に、η０＊と∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）とを使って、多変量としてＷｄの予測精度がより高いパラメータの検討を行った。この結果得られたパラメータと、Ｗｄとの間には、より高い相関性があることが図２８及び図２９から、分かる。このように、η０＊及び∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）を用いた指標と、塗膜外観の嗜好性を表す嗜好性指標と、から得られる嗜好性回帰式は、極めて強い相関係数を持つ。
【０１５４】
タレ安全率と塗料特数との関係を表すグラフを図３０〜図３５に示す。図３３から、加熱時間粘性率∫ｂａｋｅ０ｂａｋｅｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）が、Ｗｄとの間に強い相関性を示していることが分かる。また、その他塗料特数とタレ安全率との間には相関性がないことが、図３０〜図３２、図３４、図３５から分かる。
【０１５５】
目視評価によるワキ、シワ判定の結果を表８に示す。表８から分かる通り、加熱硬化前にＵＶ照射したにもかかわらず、いずれの試料においても、ワキやシワの発生は認められなかった。
【０１５６】
【表８】
2006320874.tif 000010
【０１５７】
＜実施例３＞塗料に顔料が含有されている場合
熱硬化型液状塗料である自動車車体用熱硬化型溶剤中塗り塗料（関西ペイント社製；商品名ＨＳ‐６０Ｎ９ホワイト）に対して、活性エネルギー線照射により粘性が増大する成分としてＵＶ硬化性モノマであるペンタエリスリトールテトラアグリレート（三菱レイヨン社製；商品名ＵＫ４１５４）、光重合開始剤（チバ・スペシャルティ・ケミカルズ社製；商品名ＩＲＧＡＣＵＲＥ８１９）を、８０/２０/３の固形分重量比率で混合した。
【０１５８】
この塗料を、ソルベッソ１５０、ソルベッソ１００、ｎ−ブチルアルコールが６０/３０/１０の重量比率で混合されている溶剤によって、予めＵＶ照射及び加熱硬化後の穴タレ限界膜厚が３５μｍになることを確認してある希釈条件のもと、希釈し、供試塗料を得た。
【０１５９】
実施例２の条件で、化成処理、電着塗布〜硬化を行った下地試験板上に、水平塗装面には３５μｍ、垂直塗装面には３０μｍの乾燥膜厚を得られる量の、供試塗料を付着させた。５００ｍＪのＵＶ照射（フュージョンＵＶシステムズ社製；商品名Ｖバルブ）を行ったこと以外は、実施例２と同様にした。実施例２と同様の方法で、Ｗｄ値の測定、複素粘性率の測定、ワキ判定及びシワ判定を行い、更に、初期密着の評価試験、耐水劣化後密着試験を行った。
【０１６０】
＜実施例４＞下塗り塗膜が未硬化の場合
実施例２と同一の化成処理をし、電着塗料を同様に付着させて得た、水平塗装面、垂直塗装面をそれぞれ８０℃で１０分間加熱（プレヒート）し、下地試験板を作成した。実施例３と同じ中塗り塗料を、ソルベッソ１５０、ソルベッソ１００、ｎ−ブチルアルコールを６０/３０/１０の重量比率で混合した溶剤を用いて、予めＵＶ照射及び加熱硬化後の穴タレ限界膜厚が３５μｍになることを確認してある条件で希釈した。下地試験板は未硬化の状態で、この中塗り塗料を付着させた。その他の塗膜形成条件は、実施例２のクリヤーと同じにした。
【０１６１】
＜実施例５＞中塗り塗料はＵＶ硬化性モノマを含まず、かつ、下塗り塗料が未硬化の場合
実施例４と同一の、中塗り塗料、希釈溶剤を用いて、予め、ＵＶ照射しなかった場合に穴タレ限界膜厚が３５μｍになるような条件で希駅した。塗膜形成条件は、ＵＶ照射を行わないこと以外は、実施例４と同じにした。
【０１６２】
＜実施例６＞２コート１ベーク塗装方法で塗装物に上塗り塗膜を形成した場合
実施例２と同様の方法で、下地試験板を作成した。この下地試験板上に、乾燥膜厚１２μｍを得られる量の自動車車体用熱硬化型水性着色ベースコート塗料（日油ＢＡＳＦコーティングス社製；商品名アクアＢＣ３  Ｂ９２Ｐブラックパール）
を付着させ、水平塗装面、垂直塗装面をそれぞれ８０℃、５分間プレヒートした。
【０１６３】
自動車車体用熱硬化型溶剤クリヤー塗料（日油ＢＡＳＦコーティングス社製；商品名ベルコートＮｏ．６１００）に、ＵＶ硬化性モノマであるペンタエリスリトールテトラアクリレート（三菱レイヨン社製；商品名ＵＫ４１５４）、光重合開始剤（チバ・スペシャルティ・ケミカルズ社製；商品名ＩＲＧＡＣＵＲE７５４）を、８０/２０/３の固形分重量比率になるよう添加した。ソルベッソ１５０、ソルベッソ１００、キシレンを６０/３０/１０の重量比率で混合した溶剤で、予め着色ベースコートを１２ｍｍ塗布した穴タレ試験板上で穴タレ限界膜厚が３５μｍになることを確認してある条件で希釈して、上塗り塗料を得た。
【０１６４】
上記着色ベースコート膜に、付着し、プレヒートし、水平塗装面には３５μｍ、垂直塗装面には３０μｍの乾燥膜厚を得られる量のこの上塗り塗料を付着させ、付着後は実施例２の供試クリヤー塗料と同様の条件によって、塗膜を形成した。
【０１６５】
着色ベースコート塗料の付着に用いた塗装機及び塗装条件は、回転霧化型水性塗料用内部印加ベル（ホンダエンジニアリング社製；商品名ＥＧベル７型）、ベルカップ径７０φの、基本塗装速度５００ｍｍ／秒、パターン巾２５０ｍｍ、ロボットガン移動ピッチ７０ｍｍ、ガン距離２５０ｍｍ、ベル回転数３２００ｒｐｍ、シェーピングエアー７００ｎｌ／ｍｍ、印加電圧５０ｋＶ、２ゲート塗装とした。実施例２と同じ条件で、Ｗｄ値の測定、ワキ判定、シワ判定を行い、更につやびけの判定を行った。
【０１６６】
＜比較例１＞ＵＶ照射の前にプレヒートを行った場合
試料番号１７（表７、表８）の実施例２における塗膜形成条件において、準備時間（セッティング工程）とＵＶ照射との間に、８０℃１０分間のプレヒートを行った。その他は、実施例２同様の条件で、塗膜形成をし、穴タレ限界膜厚の測定を行った。
【０１６７】
＜比較例２＞ＵＶ照射を行わなかった場合
実施例３における塗膜形成条件において、ＵＶ照射を行わなかった。また、塗料の希釈は、予めＵＶ照射を行わず穴タレ限界膜厚が３５μｍになることを確認してある条件で行った。その他は、実施例３と同様の条件で行った。
【０１６８】
＜比較例３＞ベースコートの親溶媒を、上塗り塗料の溶媒として用いた場合
上塗り塗料の溶媒を、ベースコートに親溶媒性のあるｎ−ブタノールを、ソルベッソ１５０：ｎ−ブタノール＝６０：４０の重量比で混合されている溶剤として、用いた。その他の条件は、実施例６と同じにした。
【０１６９】
[試験結果]
実施例３〜６、比較例１〜３における評価の結果を表９に示す。
【０１７０】
【表９】
2006320874.tif 000011
【０１７１】
実施例２の試料番号１７のタレ限界膜厚が３５μｍであるのに対して、比較例１のたれ限界膜厚は２３μｍであった。従って、ＵＶ照射前にプレヒートをすると、塗膜にタレが生じやすくなることが分かった。
【０１７２】
実施例３におけるη０＊／∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）の値、η０＊・ＥＸＰ｛２０３．６／∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）｝の値は、比較例２におけるそれらの値よりも、いずれの値も小さい。従って、顔料を含有する塗料においてもＵＶ照射により増粘することが分かった。また、実施例３においても、シワ、ワキ、つやびけといった外観不良や、密着不良は認められなかった。従って、顔料を含有する塗料を用いる場合であっても、本発明によれば、タレを抑制し、かつ、嗜好性を向上できることが分かった。
【０１７３】
上塗り塗膜を付着させた被塗装物が、硬化している下塗り塗膜に中塗り塗膜を形成した複層塗膜であった実施例３よりも、未硬化の下塗り塗膜に中塗り塗膜を形成した複層塗膜であった実施例４の方が、η０＊／∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）の値及びη０＊・ＥＸＰ｛２０３．６／∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）｝の値がいずれも小さい。従って、下塗り塗膜は未硬化の方が好ましいことが分かった。なお、Ｗｄについても、実施例３よりも実施例４の方が小さいことから、うねりが消失していることが分かる。
【０１７４】
上塗り塗膜を付着させた被塗装物が、硬化している下塗り塗膜に中塗り塗膜をＵＶ照射して形成した複層塗膜であった実施例３と、未硬化の下塗り塗膜に中塗り塗膜をＵＶ照射せずに形成した複層塗膜であった実施例４とは、η０＊／∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）の値及びη０＊・ＥＸＰ｛２０３．６／∫ｓｅｔ１ｓｅｔｅｎｄｄｔ／η＊（ｔ）｝の値においてほぼ同等であった。従って、本発明において、未硬化の下塗り塗膜を用いることは、ＵＶ照射と同様に好ましいことが分かった。
【０１７５】
２コート１ベイク塗装方法で形成された塗膜に、クリヤー塗料を付着させ、本発明の方法で上塗り塗膜を形成した実施例６でも、塗膜上にワキ、シワ、つやびけはいずれも観察されなかった。また、実施例６の塗膜は、そのＷｄ値が小さいことから、嗜好性も高いことが分かった。一方、ベースコート樹脂の溶解性パラメータ値との差が小さい溶媒をクリヤー塗料の溶媒として用いた比較例３の塗膜では、つやびけが生じている。従って、外観向上のために、ベースコート樹脂の溶解性パラメータ値と、の差が大きい性質の溶媒を使用しなければならないことが分かった。
【図面の簡単な説明】
【０１７６】
【図１】Ｗｄ値と算術平均うねり（Ｗａ）との相関を示す図である。
【図２】Ｗｄ値と算術平均うねり（Ｗａ）との相関を示す図である。
【図３】因子分析にあたり、使用した意味言語およびその重み付けの基準を示す図である。
【図４】１１種類の意味言語における抽出因子に対する因子負荷量を示す図である。
【図５】塗膜の嗜好性についての評価基準を示す図である。
【図６】つるり−ボテボテスコアと嗜好スコアの関係を示す図である。
【図７】厚み感スコアと嗜好スコアの関係を示す図である。
【図８】波長１ｍｍ〜１０ｍｍのＰｏｗｅｒ曲線の積分値と嗜好スコアとの関係を示す図である。
【図９】波長０．１ｍｍ〜１ｍｍのＰｏｗｅｒ曲線の積分値と嗜好スコアとの関係を示す図である。
【図１０】波長１ｍｍ〜１０ｍｍの算術平均うねり（Ｗａ）と、嗜好スコアとの関係を示す図である。
【図１１】波長０．１ｍｍ〜１ｍｍの算術平均うねり（Ｗａ）と、嗜好スコアとの関係を示す図である。
【図１２】Ｗａｖｅ  Ｓｃａｎ−ＤＯＩ（商品名）によるうねり（Ｗｄ）と、嗜好スコアとの関係を示す図である。
【図１３】水平塗装面のＷｄ（嗜好性指標）と塗料特数との関係を示す図である。
【図１４】水平塗装面のＷｄ（嗜好性指標）と塗料特数との関係を示す図である。
【図１５】水平塗装面のＷｄ（嗜好性指標）と塗料特数との関係を示す図である。
【図１６】水平塗装面のＷｄ（嗜好性指標）と塗料特数との関係を示す図である。
【図１７】水平塗装面のＷｄ（嗜好性指標）と塗料特数との関係を示す図である。
【図１８】水平塗装面のＷｄ（嗜好性指標）と塗料特数との関係を示す図である。
【図１９】水平塗装面のＷｄ（嗜好性指標）と塗料特数との関係を示す図である。
【図２０】水平塗装面のＷｄ（嗜好性指標）と塗料特数との関係を示す図である。
【図２１】垂直塗装面のＷｄ（嗜好性指標）と塗料特数との関係を示す図である。
【図２２】垂直塗装面のＷｄ（嗜好性指標）と塗料特数との関係を示す図である。
【図２３】垂直塗装面のＷｄ（嗜好性指標）と塗料特数との関係を示す図である。
【図２４】垂直塗装面のＷｄ（嗜好性指標）と塗料特数との関係を示す図である。
【図２５】垂直塗装面のＷｄ（嗜好性指標）と塗料特数との関係を示す図である。
【図２６】垂直塗装面のＷｄ（嗜好性指標）と塗料特数との関係を示す図である。
【図２７】垂直塗装面のＷｄ（嗜好性指標）と塗料特数との関係を示す図である。
【図２８】水平塗装面のＷｄ（嗜好性指標）と塗料特数（初期粘性率及び準備時間粘性率を用いた指標）との関係を示す図である。
【図２９】垂直塗装面のＷｄ（嗜好性指標）と塗料特数（初期粘性率及び準備時間粘性率を用いた指標）との関係を示す図である。
【図３０】タレ安全率（タレ性指標）と塗料特数との関係を示す図である。
【図３１】タレ安全率（タレ性指標）と塗料特数との関係を示す図である。
【図３２】タレ安全率（タレ性指標）と塗料特数との関係を示す図である。
【図３３】タレ安全率（タレ性指標）と塗料特数（加熱時間粘性率を用いた指標）との関係を示す図である。
【図３４】タレ安全率（タレ性指標）と塗料特数との関係を示す図である。
【図３５】タレ安全率（タレ性指標）と塗料特数との関係を示す図である。
【図１】
2006320874.tif 000012
【図２】
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【図３】
2006320874.tif 000014
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
2006320874.tif 000019
【図９】
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【図１０】
2006320874.tif 000021
【図１１】
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【図１２】
2006320874.tif 000023
【図１３】
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【図１４】
2006320874.tif 000025
【図１５】
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【図１６】
2006320874.tif 000027
【図１７】
2006320874.tif 000028
【図１８】
2006320874.tif 000029
【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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【図３０】
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【図３１】
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【図３２】
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【図３３】
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【図３４】
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【図３５】
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