(57)【要約】【課題】装入鉱石としてペレットを配合した鉱石を用いても、安定した中心流操業が確保でき、安定な炉況を維持しつつ低コークス比および／または高出銑比操業を継続し得るような高炉への原料装入方法を確立する。【解決手段】軸芯部装入専用シュート２によって軸芯部のコークス比率を高めつつ、ベル方式装入装置３で炉壁から軸芯部寄りの位置にピーク高さＰを有するようにコークス層Ｃ２を山状に装入し、ついで、このコークス層Ｃ２上に鉱石を２回に分けて装入するが、その初回装入鉱石Ｏ１↓中のペレット配合比率を全装入鉱石中の平均ペレット配合比率よりも低くしておく。これにより、コークス層Ｃ２の一部が鉱石装入により軸芯部側へ押し流されて軸芯部の周囲に形成されたコークス充填部ＣＰ中にペレットが混入するのを抑制することができる。【選択図】  図１
2006089773.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
コークスを高炉の軸芯部へ集中的に投入するコークス軸芯装入手段と、コークスおよび鉱石を高炉の周縁部側へ投入する周縁装入手段とを備えてなる高炉内へ、コークスと、ペレットを配合した鉱石とを装入するに当り、
前記コークス軸芯装入手段によって高炉軸芯部のコークス比率を高めつつ、前記周縁装入手段によって炉壁から０．０２Ｒ〜０．６Ｒ（ただし、Ｒは高炉半径）の位置にピーク高さを有するようにコークス層を山状に装入し、ついで、このコークス層上に、鉱石を複数回に分けて前記周縁装入手段によって装入するが、前記複数回の鉱石装入のうち少なくとも初回装入の鉱石中のペレット配合比率を全装入鉱石中の平均ペレット配合比率よりも低くしておくことによって、前記山状装入コークス層の一部が高炉軸芯部側へ押し流されて高炉軸芯部の周囲に形成されたコークス充填部にペレットが混入するのを抑制するように構成してなることを特徴とする高炉への原料装入方法。
【請求項２】
少なくとも前記初回装入の鉱石の投入位置を前記コークス層のピーク位置よりも遠心側に設定する請求項１に記載の高炉への原料装入方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高炉操業の安定化および効率化に寄与し得る原料装入技術に関し、詳しくは本出願人の開発に係るコークス軸芯装入（またはコークス中心装入）技術の改良に関する。
【背景技術】
【０００２】
本出願人は、高炉操業の安定化および効率化を実現すべく、いわゆる中心流操業の安定化ないし確実化を向上させるコークス軸芯装入技術を確立し（たとえば特許文献１参照）、さらに低コークス比操業下においてもコークス軸芯装入操業の実施効果を確実に発揮できる改良技術を完成した（特許文献２参照）。
【０００３】
上記特許文献２に記載の発明は、「コークスを高炉の軸芯部へ集中的に投入するコークス軸芯装入手段と、コークスおよび鉱石を高炉の周縁部側へ投入する周縁装入手段とを備えてなる高炉内へ、コークスおよび鉱石を装入する方法において、前記コークス軸芯装入手段によって高炉軸芯部のコークス比率を高めるとともに、前記周縁装入手段によって炉壁から０．０２Ｒ〜０．６Ｒ（但しＲは高炉半径）の位置にピーク高さを有するように山状に装入されたコークス層に対し、鉱石装入の少なくとも初期段階で投入される鉱石の投入位置を、前記周縁装入手段によって前記ピーク位置よりも遠心側に設定することにより、前記山状装入コークス層の少なくとも山頂部を含む高地部を崩して高炉軸芯部側へ押し流す様に構成してなることを特徴とする高炉への原料装入方法。」である。
【０００４】
この発明により、軸芯部のＯ／Ｃが低くなるとともに炉壁部のＯ／Ｃが高くなり、かつ、それらの中間部はＯ／Ｃが平滑化されてその変化はなだらかであり、途中でＯ／Ｃが急激に高くなったり低くなることがないので炉内の上昇ガスは軸芯部へ集中し、安定した中心流操業を継続させることができ、そのために炉況が安定し、かつ経済的な操業が行われるようになった。
【０００５】
しかしながら、装入鉱石としてペレットを多量に配合した鉱石を用いると、鉱石が前記山状装入コークス層の少なくとも山頂部を含む高地部を崩して高炉軸芯部側へ押し流し、高炉軸芯部の周囲にコークス充填部を形成する際に、ペレットがコークス充填部中に混入し、コークス充填部の空隙率を低下させてしまうことがわかった（後述）。このため、装入鉱石としてペレットを多量に配合した鉱石を用いて、現状よりさらにコークス比を低下させたり、出銑比を増大させようとすると、軸芯部周辺の通気抵抗が増大し、安定した中心流操業が維持できなくなるおそれがあり、改善の余地があった。
【０００６】
また、ペレット配合比が高い場合の高炉の通気性を改善する目的で、コークス軸芯装入技術を用いない方法として、「ペレットを配合した鉱石類を複数回に分けて炉壁近傍に装入する高炉操業方法において、コークスダンプ後の最初の鉱石ダンプとして、ペレットを主体とする鉱石類を装入すると共にこれに引続くその他の鉱石ダンプとして焼結鉱及び又は塊鉱石を主体とする鉱石類を装入することを特徴とする高炉原料の装入方法。」が開示されている（特許文献３参照）。
【０００７】
この方法は、コークスダンプ後の最初の鉱石ダンプとして、ペレットを主体とする鉱石類を装入することにより、コークス層が崩されてその傾斜角が小さくなり、コークス層直上にダンプしたペレットを主体とした鉱石類によって形成される層の傾斜角が小さくなるので、後続の鉱石類ダンプによって形成される鉱石層が、炉壁部に堆積した状態に形成され、中心部の鉱石層の厚みが薄くなるので、中心流操業が可能となり、ペレット配合比が高い場合の高炉の通気性が改善されるとするものである（特許文献３の第２頁右欄１〜１７行目参照）。
【０００８】
しかしながら、この方法においても、コークスダンプ後の最初の鉱石ダンプとして、ペレットを主体とする鉱石類を装入する際に、コークス層は崩され、少量のペレットとともに炉中心部へ流れ込み、中間〜中心域にかけて空隙率の低いペレット・コークスの混合層が形成されるため（特許文献３の第２頁右欄４〜６行目参照）、低コークス比および／または高出銑比操業においては、炉中間〜中心域の通気抵抗が増大し、安定した中心流操業が維持できない可能性が高い。
【特許文献１】特開昭６４−６５２０７号公報
【特許文献２】特公平６−２７２８３号公報
【特許文献３】特公昭６１−１２９６７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
そこで、本発明は、装入鉱石としてペレットを配合した鉱石を用いても、安定した中心流操業が確保でき、安定な炉況を維持しつつ低コークス比および／または高出銑比操業を継続し得るような高炉への原料装入方法を確立することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者らは、上述したコークス充填層へのペレットの混入状況を把握するため、特許文献２に記載の原料装入方法を用いる従来の高炉軸芯操業において、高炉炉頂部より原料堆積層のサンプリングを行った。
【００１１】
具体的には、図１の高炉炉頂部における原料装入状況を説明する縦断面図に示すように、特許文献２に記載の原料装入方法に準拠して、Ｃ１↓Ｃ２↓ＣＣＣ１↓Ｏ１↓ＣＣＣ２↓Ｏ２↓を１サイクルとして装入される原料堆積層から、特許第３３５８９５５号公報に記載のサンプリング治具およびサンプリング方法を用いて、サンプル堆積層の採取を行った。ここで、Ｃ１↓，Ｃ２↓は周辺部へのコークス装入、ＣＣＣ１↓，ＣＣＣ２↓は軸芯部へのコークス装入（ここに、ＣＣＣはＣｅｎｔｅｒ−Ｃｈａｒｇｅｄ  Ｃｏｋｅの略）、Ｏ１↓，Ｏ２↓は鉱石装入を示し、Ｏ１↓とＯ２↓とはペレット配合比が等しいものである。
【００１２】
なお、高炉半径方向におけるサンプル堆積層の採取位置は炉壁から０．５Ｒ（ただし、Ｒは高炉半径）の位置とし、鉱石装入Ｏ１↓後に鉱石層Ｏ１とコークス層Ｃ２とを一体に採取し、サンプル堆積層とした。ここで、↓の付いていない符号（たとえばＯ１）は原料装入（たとえばＯ１↓）で形成された堆積層を意味し、以下同様である。
【００１３】
図２（ａ）に採取したサンプル堆積層の積層状態を示す。同図から、鉱石層Ｏ１とコークス層Ｃ２との間に、コークスと鉱石との混合層Ｍが存在しているのが明らかである。
【００１４】
このサンプル堆積層の縦断面写真上において肉眼によりコークス、ペレット、ペレット以外の鉱石（焼結鉱および塊鉱石）および空隙のいずれであるかを判別し、各別に異なるマーキングを施したのち、サンプル堆積層の縦断面全体をストックライン（鉱石層Ｏ１の上表面）と平行な直線で１０区分に分割し、画像解析により各区分ごとに各原料および空隙の面積比率を測定して、各原料の存在比率および空隙率を求めた。
【００１５】
図２（ｂ）に、サンプル堆積層の高さ方向における、全原料中の鉱石割合、鉱石中のペレット濃度および空隙率の変化を示す。なお、同図において、サンプル堆積層の高さは、サンプル堆積層の全高ｈを基準として無次元化した無次元高さＨで表示しており、Ｈ＝０の位置がコークス層Ｃ２の下表面の位置に相当し、Ｈ＝１．０の位置が鉱石層Ｏ１の上表面に相当する。
【００１６】
そして、高さ方向における全原料中の鉱石割合の変化から、Ｈ＝０〜略０．５の範囲がコークス層Ｃ２、Ｈ＝略０．５〜略０．８の範囲が混合層Ｍ、Ｈ＝略０．８〜１．０の範囲が鉱石層Ｏ１と判断される。
【００１７】
同図より、鉱石中のペレット濃度は、鉱石層Ｏ１内（Ｈ＞０．８）では鉱石中のペレット配合率である３０質量％に近い値を維持しているが、混合層Ｍ内に入るとその境界部近傍（Ｈ＝０．８〜０．７）でいったん少し低下した後、さらに下方にいくと混合層Ｍを越えてコークス層Ｃ２内まで（Ｈ＝０．７〜０．３）急激に上昇しているのがわかる。また、混合層Ｍは、鉱石層Ｏ１およびコークス層Ｃ２に比べ空隙率が大幅に低下しているのが明白に見てとれる。
【００１８】
このような現象は他の鉱石と異なるペレット特有の物理的性状に由来して生じると説明できる。すなわち、ペレットは球状で、かつ見掛け密度が大きいため、コークス層Ｃ２上への鉱石Ｏ１↓投入時に、ペレットだけが装入鉱石Ｏ１から選択的に分離されやすい。そして、この分離されたペレットが、鉱石に比べて粒径の大きいコークスで構成されたコークス層Ｃ２の大きな空隙内に深く落ち込む（潜り込む）ことによって、コークス層Ｃ２内へのペレットの選択的な混入が生じると考えられる。
【００１９】
上記知見に基づき、コークス層の直上に装入する鉱石中のペレットの存在量を少なくしてコークス層内にペレットをできるだけ混入させないようにすることにより上記課題を解決できると考え、以下の発明を完成するに至った。
【００２０】
本発明は、コークスを高炉の軸芯部へ集中的に投入するコークス軸芯装入手段と、コークスおよび鉱石を高炉の周縁部側へ投入する周縁装入手段とを備えてなる高炉内へコークスと、ペレットを配合した鉱石とを装入するに当り、前記コークス軸芯装入手段によって高炉軸芯部のコークス比率を高めつつ、前記周縁装入手段によって炉壁から０．０２Ｒ〜０．６Ｒ（ただし、Ｒは高炉半径）の位置にピーク高さを有するようにコークス層を山状に装入し、ついで、このコークス層上に、鉱石を複数回に分けて前記周縁装入手段によって装入するが、前記複数回の鉱石装入のうち少なくとも初回装入の鉱石中のペレット配合比率を全装入鉱石中の平均ペレット配合比率よりも低くしておくことによって、前記山状装入コークス層の一部が高炉軸芯部側へ押し流されて高炉軸芯部の周囲に形成されたコークス充填部にペレットが混入するのを抑制するように構成してなることを要旨とする。
【００２１】
上記において、少なくとも前記初回装入の鉱石の投入位置は、前記コークス層のピーク位置よりも遠心側に設定するのがより望ましい。
【発明の効果】
【００２２】
本発明によれば、コークス層上への少なくとも初回装入の鉱石中のペレット配合比率を全装入鉱石中の平均ペレット配合比率よりも低くすることにより、コークス充填部中へのペレットの混入（潜り込み）を抑制でき、高炉軸芯部〜中間部の通気性を高く維持でき、安定した中心流操業が継続できる。このため、炉況が安定し、低コークス比および／または高出銑比操業が達成され、経済的な高炉操業が実現できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
〔実施形態〕
以下、上記図１の高炉炉頂部における原料装入状況を説明する縦断面図を参照しつつ、本発明をさらに詳細に説明する。なお、以下の説明においては、ベル装入方式の高炉についてのみ説明するが、本発明は、これに限定されるものではなく、ベルレス装入方式の高炉にも当然に適用し得るものである。
【００２４】
図１に示すように、本実施形態に係る高炉１は、コークスを高炉の軸芯部へ集中的に投入するコークス軸芯装入手段としての軸芯部装入専用シュート２と、コークスおよび鉱石を高炉の周縁部側へ投入する周縁装入手段としての、ベル３ａとアーマプレート３ｂとの組み合わせからなるベル方式装入装置３とを備えている。
【００２５】
まず、コークス層の形成は、ベル方式装入装置３（ベル３ａとアーマプレート３ｂとの組み合わせ）を用いて、コークス装入をＣ１↓Ｃ２↓の２回に分割して行う。具体的には、例えば、アーマプレート３ｂを操作してＣ１↓では炉壁近傍にピーク高さを有するように山状にコークス層を装入してベースとなるコークス層厚みを形成したのち、アーマプレート３ｂの設定を変更してＣ２↓ではＣ１↓より高炉軸心寄りの位置Ｐにピーク高さを有するように山状にコークス層を装入する。
【００２６】
Ｃ２↓のピーク位置Ｐとしては、炉壁から０．０２Ｒ〜０．６Ｒ（ただし、Ｒは高炉半径）とするのが推奨される。０．０２Ｒより小さいときは炉壁側のコークス層が比較的厚くなる結果、炉壁側の鉱石層が比較的薄くなって上昇ガス流の一部が炉壁側へ偏流して熱放散量が大きくなり、いっぽう０．６Ｒより大きいときには高地部のコークスを崩してコークス充填部を形成し、コークス層の層厚をできるだけ均一化するという効果が十分に発揮されなくなるためである（特許文献２の第３頁左欄下から３行目〜同右欄上から８行目参照）。
【００２７】
次に、鉱石層の形成を行うが、鉱石層の形成は鉱石装入を複数回、たとえばＯ１↓Ｏ２↓の２回に分割して行う。具体的には、上記コークス層Ｃ１，Ｃ２を形成した後、軸芯部装入専用シュート２とベル方式装入装置３とを交互に使用して、軸芯部へのコークス装入ＣＣＣ１↓、周縁部への鉱石装入Ｏ１↓、軸芯部へのコークス装入ＣＣＣ２↓、および周縁部への鉱石装入Ｏ２↓の順序で装入を行う。このように、軸芯部へのコークス装入後に周縁部への鉱石装入を行うことにより、軸芯部装入コークスＣＣＣ１，ＣＣＣ２が鉱石層で分断されることがなく、上記コークス層Ｃ１，Ｃ２と軸芯部装入コークスＣＣＣ１，ＣＣＣ２とが連続し、軸芯部に完全なコークス・コラムを形成することができる。
【００２８】
上記鉱石装入にあたり、複数回（本実施例では２回）に分割した装入鉱石のうち、初回装入鉱石Ｏ１中のペレット配合比率を全装入鉱石（Ｏ１＋Ｏ２）中の平均ペレット配合比率よりも低くしておく。
【００２９】
山状のコークス層Ｃ２上に鉱石を装入することにより、山状コークス層Ｃ２の一部が高炉軸芯部側へ押し流され、高炉軸芯部の周囲に堆積しコークス充填部ＣＰが形成される。この際、初回装入鉱石Ｏ１中のペレット配合比率を全装入鉱石（Ｏ１＋Ｏ２）中の平均ペレット配合比率よりも低くしている（すなわち、初回装入鉱石Ｏ１中の焼結鉱＋塊鉱石の配合比率を高めている）ので、球状のペレットと異なり角張った形状の焼結鉱および塊鉱石が優先的にコークス充填部ＣＰの空隙の入り口部に架橋して前記空隙を閉塞するようになる。したがって、Ｏ１中にもともと存在するペレットの数が減少する効果と相まって、ペレットがコークス充填部ＣＰの空隙内に落ち込む確率が減少し、コークス充填部ＣＰへのペレットの混入が効果的に抑制されることとなる。なお、ペレットの混入抑制効果を確実に得るためには、Ｏ１中のペレット配合率は全装入鉱石（Ｏ１＋Ｏ２）中の平均ペレット配合比率の７０％以下とするのが好ましく、４０％以下とするのがさらに好ましい。
【００３０】
初回の鉱石装入Ｏ１↓に際し、アーマプレート３ｂを調整してコークス層Ｃ２のピーク位置Ｐよりも遠心側にＯ１↓の投入位置を設定するのがより望ましい。
【００３１】
これにより、山状コークス層Ｃ２の少なくとも山頂部を含む高地部を崩して、高炉軸芯部側へより多量のコークスを押し流すことができるので、高炉軸芯部の周囲へのコークス充填部ＣＰの形成をより確実に行うことができる。なお、Ｏ１↓の具体的な投入位置は、Ｏ１↓の装入量（すなわち、鉱石装入の分割数）およびペレット配合率等を考慮して適宜調整すればよい。
【００３２】
〔変形例〕
上記実施形態では、周縁部装入手段としてベルとアーマプレートとの組み合わせからなるベル方式装入装置を、コークス軸芯装入手段として軸芯部装入専用シュートをそれぞれ例示したが、ベルレス方式装入装置を有する高炉では、旋回シュートを用いて、周縁部装入手段およびコークス軸芯装入手段としての機能を兼ねさせてもよい。
【００３３】
また、上記実施形態では、鉱石装入を２回に分けた例を示したが、３回以上に分けてもよい。ただし、分割数が多くなると装入シーケンスが複雑になり、トラブルが発生しやすくなるので、２回程度が推奨される。
【００３４】
また、上記実施形態では、鉱石装入を２回に分け、初回装入鉱石中のペレット配合率を全装入鉱石中の平均ペレット配合率よりも低くしておく例を示したが、鉱石装入を３回以上に分けた場合、例えば３回に分けた場合は、その少なくとも初回装入鉱石（初回のみ、または初回＋第２回）中のペレット配合率を全装入鉱石中の平均ペレット配合率よりも低くしておいてもよい。
【００３５】
また、上記実施形態では、鉱石装入を２回に分け、初回装入鉱石の投入位置を、直前に形成されたコークス層のピーク位置よりも遠心側に設定する例を示したが、鉱石装入を３回以上に分けた場合、例えば３回に分けた場合は、その少なくとも初回装入鉱石（初回のみ、または初回＋第２回）の投入位置を、直前に形成されたコークス層のピーク位置よりも遠心側に設定するようにしてもよい。
【００３６】
また、上記実施形態では、鉱石装入を２回に分け、その初回装入のペレット配合率を全装入鉱石中の平均ペレット配合率よりも低くする例を示したが、鉱石装入を３回以上に分け、その少なくとも初回の鉱石装入（例えば、初回の鉱石装入のみ、初回＋第２回の鉱石装入）のペレット配合率を全装入鉱石中の平均ペレット配合率よりも低くしてもよい。
【００３７】
また、上記実施形態では、鉱石装入を２回に分け、初回装入鉱石中のペレット配合率を全装入鉱石中の平均ペレット配合率よりも低くしておき、その初回装入鉱石の投入位置を、直前に形成されたコークス層のピーク位置よりも遠心側に設定する例を示したが、鉱石装入を３回以上に分けた場合、例えば３回に分けた場合は、その少なくとも初回装入鉱石（初回のみ、または初回＋第２回）中のペレット配合率を全装入鉱石中の平均ペレット配合率よりも低くしておき、少なくとも初回装入鉱石（初回のみ、または初回＋第２回）の投入位置を、直前に形成されたコークス層のピーク位置よりも遠心側に設定するようにしてもよい。
【００３８】
また、上記実施形態では、コークス装入を２回に分けた例を示したが、１回で装入してもよく、あるいは３回以上に分けてもよい。ただし、１回で装入するとコークス層の厚みが不均一になりやすく、いっぽう分割数が多くなると上記鉱石装入と同様、装入シーケンスが複雑になり、トラブルが発生しやすくなるので、２回程度が推奨される。
【実施例】
【００３９】
本発明の効果を確認するため、内容積：４５００ｍ3、コークス比：３４０ｋｇ／ｔｈｍ、微粉炭吹込み比：１７０ｋｇ／ｔｈｍの高炉において、図１で示した軸芯装入を行ってはいるもののＯ１↓，Ｏ２↓のペレット配合率が等しい従来操業を比較例として実施し、ついで、全装入鉱石（Ｏ１＋Ｏ２）中の平均ペレット配合比率は一定に維持しつつ、Ｏ１↓のペレット配合率を順次低下させた操業を本発明例として実施した。なお、全装入鉱石（Ｏ１＋Ｏ２）中のペレット配合率は３０質量％、焼結鉱配合率は４５質量％、塊鉱石配合率は２５質量％とした。
【００４０】
図３および図４に操業結果を示す。
【００４１】
図３に、全装入鉱石（Ｏ１＋Ｏ２）中の平均ペレット配合比率に対するＯ１中のペレット配合率の割合ＩＰO1と、ガス利用率ηCOとの関係を示す。ＩＰO1＝１００％のプロットが従来例に相当し、ＩＰO1＝６７％および３８％のプロットが本発明例に相当する。図から明らかなように、ＩＰO1を小さくする（Ｏ１中のペレット配合率を低下させる）ほどガス利用率ηCOが上昇しており、本発明方法の適用により、コークス充填部へのペレットの混入が抑制されて中心流が確保され、炉内ガス流れが改善された結果、ガス利用率が上昇したものと推認できる。
【００４２】
図４に、比較例と本発明例（ＩＰO1＝６７％）における、日内ソリューションロス・カーボン変動量σSLCを比較して示す。ここに、日内ソリューションロス・カーボン変動量σSLCとは、ソリューションロス・カーボン量の経時的な変動の度合いを表すものであり、ソリューションロス・カーボン量の時間平均データの１日分（２４点）のデータから求めた標準偏差である。同図より、本発明方法の適用によりσSLCは４．１ｋｇ／ｔｈｍから３．６ｋｇ／ｔｈｍへと約１２％低下しており、炉内ガス流れの改善により操業がより安定化したことを示している。
【００４３】
つぎに、上記高炉操業における炉内の状況を把握するため、炉内の伝熱・ガス流れを考慮したシミュレーション計算を実施した。シミュレーション計算の対象としては、上記図４に示した比較例と本発明例（ＩＰO1＝６７％）を選択した。
【００４４】
図５に、比較例と本発明例（ＩＰO1＝６７％）における、炉内温度分布および高炉全圧損（＝羽口圧力−炉頂圧力）を比較して示す。図中、黒塗り部分は軟化融着帯を示す。（ａ）の比較例より（ｂ）の本発明例のほうが、軸芯部近くの軟化融着帯の厚みが薄くなっており、高炉全圧損も１８７．４ｋＰａから１８２．６ｋＰａへと約２．５％低下しており、本発明により、軸芯部周辺の通気性が向上し、炉内ガス流れが改善されたことが確認された。
【図面の簡単な説明】
【００４５】
【図１】高炉炉頂部における原料装入状況を説明する縦断面図である。
【図２】（ａ）はサンプル堆積層の積層状態を示す縦断面図、（ｂ）はサンプル堆積層の高さ方向における、全原料中の鉱石割合、鉱石中のペレット濃度および空隙率の変化を示すグラフ図である。
【図３】全装入鉱石中の平均ペレット配合比率に対するＯ１中のペレット配合率の割合ＩＰO1と、ガス利用率ηCOとの関係を示すグラフ図である。
【図４】比較例と本発明例における、日内ソリューションロス・カーボン変動量σSLCを比較して示すグラフ図である。
【図５】比較例と本発明例における、炉内温度分布および高炉全圧損を比較して示すグラフ図である。
【符号の説明】
【００４６】
１：高炉
２：コークス軸芯装入手段（軸芯部装入専用シュート）
３：周縁装入手段（ベル方式装入装置）
３ａ：ベル
３ｂ：アーマプレート
Ｏ１↓，Ｏ２↓：鉱石装入
Ｃ１↓，Ｃ２↓：周縁部へのコークス装入
ＣＣＣ１↓，ＣＣＣ２↓：軸芯部へのコークス装入
Ｏ１，Ｏ２：鉱石層
Ｃ１，Ｃ２：コークス層
ＣＣＣ１，ＣＣＣ２：軸芯部装入コークス
ＣＰ：コークス充填部
Ｐ：コークス層Ｃ２のピーク位置
【図１】
2006089773.tif 000003
【図２】
2006089773.tif 000004
【図３】
2006089773.tif 000005
【図４】
2006089773.tif 000006
【図５】
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