(57)【要約】【課題】  成形型と可塑性素材との摩擦係数に応じて冷却速度を調整することにより、成形品の形状精度の向上を図ることができ、また、冷却速度を速くしてサイクルタイムを短縮することができる可塑性素材の成形方法を提供する。【解決手段】  加熱溶融させた可塑性素材１６を成形型１１，１２によりプレス成形した後に冷却する可塑性素材の成形方法において、可塑性素材１６と成形型１１，１２との摩擦係数に応じて、可塑性素材１６の冷却速度を設定する。また、可塑性素材１６と成形型１１，１２との摩擦係数が０．１以下のときに、冷却速度を０．３℃／秒以上とする。さらに、可塑性素材１６を成形型１１，１２でプレス成形する前に、成形型１１，１２にカーボン１９を付着させて、可塑性素材１６と成形型１１，１２との摩擦係数を低くする。【選択図】      図１
2006089313.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
加熱溶融させた可塑性素材を成形型によりプレス成形した後に冷却する可塑性素材の成形方法において、前記可塑性素材と成形型との摩擦係数に応じて、前記可塑性素材の冷却速度を設定することを特徴とする可塑性素材の成形方法。
【請求項２】
前記可塑性素材と成形型との摩擦係数が０．１以下のときに、冷却速度を０．３℃／秒以上としたことを特徴とする請求項１記載の可塑性素材の成形方法。
【請求項３】
前記可塑性素材を成形型でプレス成形する前に、該成形型にカーボンを付着させて、前記可塑性素材と成形型との摩擦係数を低くすることを特徴とする請求項１又は２記載の可塑性素材の成形方法。
【請求項４】
前記可塑性素材の冷却開始時に、前記成形型にカーボンを付着させて、前記可塑性素材と成形型との摩擦係数を低くすることを特徴とする請求項１又は２記載の可塑性素材の成形方法。
【請求項５】
炭素元素から構成されるガス雰囲気で、前記可塑性素材を成形型によりプレス成形することを特徴とする請求項項１又は２記載の可塑性素材の成形方法。
【請求項６】
前記可塑性素材が、ガラス、金属ガラス又は合成樹脂のいずれかである請求項１〜５記載の可塑性素材の成形方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、加熱溶融させた可塑性素材を成形型によりプレス成形した後に冷却する可塑性素材の成形方法に関し、特に、成形型と可塑性素材との摩擦係数に応じて冷却速度を調整することにより、成形品の形状精度の向上を図ることができ、また、冷却速度を速くしてサイクルタイムを短縮することができる可塑性素材の成形方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来からガラス、金属ガラス又は合成樹脂等の可塑性素材を加熱溶融し、成形型でプレス成形することにより所望の最終形状を得る成形方法が広く知られている。例えば、特許３１２８９２８号（特許文献１）では、成形型が、レンズ面形状を転写するための鏡面部と、該鏡面部をとりまくコバ部とからなり、上型と下型とでそれぞれ前記コバ部の摩擦係数を異ならせ、又は摩擦係数に分布を持たせ、前記コバ部にレンズ素材を保持しながら押圧するレンズ成形用金型が提案されている。
【０００３】
このようなレンズ成形用金型では、上型と下型とでコバ部の摩擦係数を異ならせることにより、レンズの曲率に適した成形圧を加えて成形後の形状誤差を抑えている。また、コバ部上で摩擦係数の分布を持たせることにより、結晶材料特有の非対称な誤差成分を取り除いている。
【０００４】
一方、特許３２３１１６５号（特許文献２）では、ガラスよりなる光学素子のプレス成形に用いる光学素子成形用型において、該型母材の少なくとも成形表面に、平均ピッチ５〜３０ｎｍで平均高さ０．５〜３０ｎｍの突起を多数連設した形状の炭素膜を形成した光学素子成形用型が提案されている。
【０００５】
このような光学素子成形用型では、炭素膜に特定の形状を与えることにより、膜の吸着力、摩擦係数を小さくし、かつ膜の型母材への付着強度を高くしている。一方、成形された光学素子の表面粗さを劣化させることがないので、ガラスの融着や反応生成物が生ずることなく、ガラスとの離型性を長期間良好に保持し、ガラスとの離型性を長期間良好に保持し、ガラスの成形において膜の剥離やクラックが発生しない。
【特許文献１】特許３１２８９２８号公報
【特許文献２】特許３２３１１６５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
上述した従来のレンズ成形用金型では、前記コバ部の摩擦係数を変化させることによって、プレス成形時のレンズ素材の流動方向を制御し、成形品たるレンズの形状誤差を抑えている。しかし、レンズ面形状を転写するための前記鏡面部の摩擦抵抗については何ら考慮されておらず、該鏡面部とレンズ素材との摩擦抵抗が大きい場合は、冷却時にレンズ素材が収縮する際の抵抗となって該収縮が不均等となり、大きな歪みが発生して所望の形状精度が得られないという問題があった。
【０００７】
一方、上述した従来の光学素子成形用型では、所定のピッチ及び高さの突起を多数連設した形状の炭素膜を形成することにより、膜の吸着力、摩擦係数を小さくしている。しかし、例えば、Ｘ線ミラーや該Ｘ線ミラーを成形する金型に、該Ｘ線の波長より大きい突起を連設すると所望の光学性能が得られなくなるために、このような場合には、当該光学素子成形用型を実施することができないという問題があった。また、炭素膜では、成形する可塑性素材によっては焼き付きや曇りが発生するために、全ての可塑性素材に対して使用することができないという問題もあった。
【０００８】
このように、成形品の所望の形状精度を得るためには、プレス成形した可塑性素材が、冷却時において収縮する際の摩擦抵抗を考慮する必要があり、本発明者は、鋭意検討した結果、プレス成形した可塑性素材の冷却工程において、成形型と可塑性素材との摩擦係数に応じて冷却速度を調整すればよいことを見出した。
【０００９】
すなわち、成形型と可塑性素材との摩擦係数が大きい場合は、プレス成形した可塑性素材の冷却速度を遅くして収縮量を小さくすることにより、歪みの少ない所望の形状精度を得ることができる。また、成形型と可塑性素材との摩擦係数が小さい場合は、プレス成形した可塑性素材の冷却速度を早くして収縮量を大きくしても抵抗が少ないので、該可塑性素材が相似的に収縮し、歪みの少ない所望の形状精度を得ることができる。よって、摩擦係数が小さい場合は、冷却速度を速くしてサイクルタイムを短縮することができる。
【００１０】
本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであり、プレス成形した可塑性素材の冷却工程において、成形型と可塑性素材との摩擦係数に応じて冷却速度を調整することにより、成形品の形状精度の向上を図ることができ、また、冷却速度を速くしてサイクルタイムを短縮することができる可塑性素材の成形方法の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記目的を達成するために、本発明の可塑性素材の成形方法は、加熱溶融させた可塑性素材を成形型によりプレス成形した後に冷却する可塑性素材の成形方法において、前記可塑性素材と成形型との摩擦係数に応じて、前記可塑性素材の冷却速度を設定するようにしてある。好ましくは、前記可塑性素材と成形型との摩擦係数が０．１以下のときに、冷却速度を０．３℃／秒以上とする。
【００１２】
より好ましくは、前記可塑性素材を成形型でプレス成形する前に、該成形型にカーボンを付着させて、前記可塑性素材と成形型との摩擦係数を低くし、又は、前記可塑性素材の冷却開始時に、前記成形型にカーボンを付着させて、前記可塑性素材と成形型との摩擦係数を低くする。
【００１３】
より好ましくは、炭素元素から構成されるガス雰囲気で、前記可塑性素材を成形型によりプレス成形するようにし、また、前記可塑性素材を、ガラス、金属ガラス又は合成樹脂のいずれとする。
【発明の効果】
【００１４】
本発明の可塑性素材の成形方法によれば、プレス成形した可塑性素材の冷却工程において、成形型と可塑性素材との摩擦係数に応じて冷却速度を調整することにより、成形品の形状精度の向上を図ることができる。
【００１５】
また、成形型にカーボンを付着させて、可塑性素材と成形型との摩擦係数を低くした場合は、冷却速度を速くしてサイクルタイムを短縮することができる。特に、可塑性素材の冷却開始時に、成形型にカーボンを付着させて、可塑性素材と成形型との摩擦係数を低くした場合は、成形品の外観をより向上させることができる。
【００１６】
さらに、炭素元素から構成されるガス雰囲気で、前記可塑性素材を成形型によりプレス成形するようにしても、可塑性素材と成形型との摩擦係数を低くすることができ、成形品の形状精度の向上、及びサイクルタイムの短縮を図ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、本発明の実施形態に係る可塑性素材の成形方法について、図面を参照しつつ説明する。まず、本発明の第１実施形態に係る可塑性素材の成形方法について、図１〜図５を参照しつつ説明する。
【００１８】
図１は本発明の第１実施形態に係る可塑性素材の成形方法を実施するための成形装置の説明図である。図２は図１における下型の拡大図である。図３は成形型の加熱時におけるカーボンの揮発状態を示す拡大図である。図４は成形型による加圧完了直後のカーボンの付着状態を示す拡大図である。
【００１９】
図１において、本実施形態における成形装置１は、光学素子である両凸レンズをプレス成形するものであり、気密性を確保した成形室１０内に、上型１１、下型１２及び胴型１３からなる成形型を配置するとともに、前記胴型１３の外周にヒータ１４を配置した構成となっている。また、上型１１の上部には加圧軸１５が取り付けてあり、該加圧軸１５によって上型１１を加圧し、前記ヒータ１４により加熱溶融した可塑性素材１６を、上型１１と下型１２の各型面１１ａ，１２ａによってプレス成形する。さらに、成形室１０の下方両側には、不活性ガスの流入パイプ１７と流出パイプ１８とがそれぞれ取り付けてあり、各パイプ１７，１８には、それぞれ流量調整用の弁１７ａ，１８ａが介設してある。
【００２０】
ここで、図２に示すように、本実施形態では、下型１２の型面１２ａを取り囲むコバ部１２ｂ上にあらかじめカーボン１９を載置し、図３に示すように、可塑性素材１６をプレス成形する前に、ヒータ１４の熱で該カーボン１９を揮発させて、上型１１と下型１２の各型面１１ａ，１２ａにカーボン１９を付着させるようにしてある（図４参照）。
【００２１】
次に、上記成形装置を用いた本実施形態に係る可塑性素材の成形方法について、図１〜５を参照しつつ説明する。図５は本発明の第１実施形態に係る可塑性素材の成形方法の各工程図である。なお、図５の縦軸は本可塑性素材の成形方法の各工程を示し、横軸は各工程の実施時間を示す。
【００２２】
まず、図２に示すように、あらかじめ下型１２のコバ部１２ｂにカーボン１９を塗布する（図５のＳ１参照）。該カーボン１９は、カーボンを主成分とする溶剤であり、各型面１１ａ，１２ａと可塑性素材１６との摩擦係数を低くする役割を果たしている。溶剤中のカーボン含有量を調整することによって、該カーボン１９の各型面１１ａ，１２ａへの付着量を変化させ、各型面１１ａ，１２ａと可塑性素材１６との摩擦係数を調整することができる。
【００２３】
次いで、図１に示すように、前記カーボン１９を付着させた下型１２、上型１１及び胴型１３からなる成形型を組み立てて、成形室１０内に配置する（図５のＳ２参照）。そして、流入パイプ１７から成形室１０内に不活性ガスを流入させる（図５のＳ３参照）。該不活性ガスは、上型１１及び下型１２の酸化防止を図るためのものであり、例えば、窒素ガスやアルゴンガスを用いる。
【００２４】
次いで、上型１１、下型１２及び胴型１３からなる成形型をヒータ１４で加熱する（図５のＳ４参照）。その後、図３に示すように、前記成形型の温度が約１５０℃以上となったところでカーボン１９が揮発を開始する（図５のＳ５参照）。これにより、上型１１と下型１２の各型面１１ａ，１２ａに揮発したカーボン１９が付着する。
【００２５】
次いで、前記成形型と可塑性素材１６とが所定温度になったときに、図示しないサーボモータ又は油圧シリンダ等の駆動手段を駆動させ、加圧軸１５により上型１１及び下型１２の加圧を開始する（図５のＳ６参照）。その後、図４に示すように、可塑性素材１６が所定形状になった時点で、加圧軸１５による上型１１及び下型１２の加圧を終了する（図５のＳ７参照）。
【００２６】
次いで、上記プレス成形後の可塑性素材１６を冷却する（図５のＳ８参照）。該冷却工程では、上型１１及び下型１２の各型面１１ａ，１２ａと可塑性素材１６との摩擦係数に応じて冷却速度を調整する。
【００２７】
すなわち、各型面１１ａ，１２ａと可塑性素材１６との摩擦係数が大きい場合は、プレス成形した可塑性素材１６の冷却速度を遅くして収縮量を小さくすることにより、歪みの少ない所望の形状精度を得ることができる。また、各型面１１ａ，１２ａと可塑性素材１６との摩擦係数が小さい場合は、プレス成形した可塑性素材１６の冷却速度を早くして収縮量を大きくしても抵抗が少ないので、該可塑性素材１６が相似的に収縮し、歪みの少ない所望の形状精度を得ることができる。
【００２８】
また、該冷却工程における最適な冷却速度は、プレス成形の対象となる可塑性素材１６の種類によっても異なり、後述するガラス、金属ガラス又は合成樹脂を対象とした実施例の結果から、好ましくは、各型面１１ａ，１２ａと可塑性素材１６との摩擦係数が０．１以下のときに、冷却速度を０．３℃／秒以上とするとよい。
【００２９】
その後、上型１１及び下型１２が所定温度まで冷却されたところで、上型１１及び下型１２を型開きして成形品（可塑性素材１６）を取り出す（図５のＳ９参照）。
このような本実施形態に係る可塑性素材の成形方法によれば、プレス成形した可塑性素材１６の冷却工程において、上型１１及び下型１２の各型面１１ａ，１２ａと可塑性素材１６との摩擦係数に応じて冷却速度を調整することにより、冷却時における可塑性素材１６の収縮による歪みを低減することができ、最終的な成形品の形状精度の向上を図ることができる。
【００３０】
また、上型１１及び下型１２の各型面１１ａ，１２ａにカーボン１９を付着させて、可塑性素材１６との摩擦係数を低くし、冷却速度を速くしてサイクルタイムを短縮することができる。
【００３１】
次に、本発明の第２実施形態に係る可塑性素材の成形方法について、図６〜図８を参照しつつ説明する。
図６は本発明の第２実施形態に係る可塑性素材の成形方法を実施するための成形装置の説明図である。図７は成形型の冷却時におけるカーボンの揮発状態を示す拡大図である。なお、上記第１実施形態と同様の箇所に関しては、同一の符号を付して詳細な説明は省略する。
【００３２】
図６において、本実施形態における成形装置２は、成形室１０内の流入パイプ１７排出口手前に、焼結カーボン２１と、該焼結カーボン２１を揮発させるためのヒータ等の加熱手段２２とを配置するとともに、揮発させたガス状のカーボン２１を上型１１及び下型１２の各型面１１ａ，１２ａに流入させる（図７参照）ための通気口１３ａを胴型１３に設けた構成としてある。
【００３３】
次に、上記成形装置を用いた本実施形態に係る可塑性素材の成形方法について、図６〜図８を参照しつつ説明する。図８は本発明の第２実施形態に係る可塑性素材の成形方法の各工程図である。なお、図８の縦軸は本可塑性素材の成形方法の各工程を示し、横軸は各工程の実施時間を示す。
【００３４】
まず、図６に示すように、あらかじめ成形室１０内の流入パイプ１７排出口手前に、焼結カーボン２１と、該焼結カーボン２１を揮発させるための加熱手段２２とを配置する（図８のＳ１１参照）。次いで、上型１１、下型１２及び胴型１３からなる成形型を組み立てて、成形室１０内に配置する（図８のＳ１２参照）。そして、流入パイプ１７から成形室１０内に不活性ガスを流入させる（図８のＳ１３参照）。
【００３５】
次いで、上型１１、下型１２及び胴型１３からなる成形型をヒータ１４で加熱する（図８のＳ１４参照）。その後、前記成形型と可塑性素材１６とが所定温度になったときに、図示しないサーボモータ又は油圧シリンダ等の駆動手段を駆動させ、加圧軸１５により上型１１及び下型１２の加圧を開始する（図５のＳ１５参照）。その後、可塑性素材１６が所定形状になった時点で、加圧軸１５による上型１１及び下型１２の加圧を終了する（図８のＳ１６参照）。
【００３６】
次いで、加熱手段２２を駆動させて焼結カーボン２１を加熱する（図８のＳ１７参照）。その後、成形室１０内に揮発してガス状になったカーボン２１が満たされたところで、上記プレス成形後の可塑性素材１６の冷却を開始する（図５のＳ１８参照）。
【００３７】
すると、冷却開始時には、上型１１及び下型１２の各型面１１ａ，１２ａと可塑性素材１６とが密着しているが、冷却が進行するに従って、上型１１及び下型１２と可塑性素材１６との線膨張率の差から、図７に示すような隙間が発生する。これにより、該隙間にガス状になったカーボン２１が入り、上型１１及び下型１２の各型面１１ａ，１２ａと可塑性素材１６との摩擦係数を低減させる。
【００３８】
その後、上型１１及び下型１２が所定温度まで冷却されたところで、上型１１及び下型１２を型開きして成形品（可塑性素材１６）を取り出す（図８のＳ１９参照）。
このような本実施形態に係る可塑性素材の成形方法によれば、第１実施形態と同様に、プレス成形した可塑性素材１６の冷却工程において、上型１１及び下型１２の各型面１１ａ，１２ａと可塑性素材１６との摩擦係数に応じて冷却速度を調整することにより、冷却時における可塑性素材１６の収縮による歪みを低減することができ、最終的な成形品の形状精度の向上を図ることができる。
【００３９】
また、第１実施形態と同様に、上型１１及び下型１２の各型面１１ａ，１２ａにカーボン１９を付着させて、可塑性素材１６との摩擦係数を低くし、冷却速度を速くしてサイクルタイムを短縮することができる。
【００４０】
さらに、本実施形態に係る可塑性素材の成形方法によれば、可塑性素材１６の冷却開始時に、上型１１及び下型１２の各型面１１ａ，１２ａにカーボン２１を付着させて、可塑性素材と成形型との摩擦係数を低くしているので、成形品の外観をより向上させることができる。
【００４１】
次に、本発明の第３実施形態に係る可塑性素材の成形方法について、図９を参照しつつ説明する。図９は本発明の第３実施形態に係る可塑性素材の成形方法を実施するための成形装置の説明図である。なお、上記第１実施形態と同様の箇所に関しては、同一の符号を付して詳細な説明は省略する。
【００４２】
図９において、本実施形態における成形装置３は、流入パイプ１７の吸気口側に不活性ガス発生装置３０を接続した構成としてあり、該成形装置３を用いた本可塑性素材の成形方法は、可塑性素材１６の加熱開始前時に、前記不活性ガス発生装置３０から不活性ガスと揮発させたカーボンとの混合ガスを成形室１０内に供給するようにしてある。
【００４３】
このような本実施形態に係る可塑性素材の成形方法によれば、第１実施形態の成形方法と同様の作用効果を奏するとともに、既存の不活性ガス発生装置３０をそのまま利用してカーボンガスを供給することができるので、第２実施形態の成形方法と比較して、本成形方法の実施に用いる装置の構成を簡単化することができる。
【００４４】
また、可塑性素材１６の冷却開始時にカーボンガスが、上型１１及び下型１２の各型面１１ａ，１２ａに付着するようなタイミングで該カーボンガスの供給を行えば、第２実施形態の成形方法と同様に、成形品の外観をより向上させることができる。
【００４５】
なお、本発明の可塑性素材の成形方法は、上述した各実施形態に限定されるものではない。例えば、上記実施形態では、上型１１及び下型１２の各型面１１ａ，１２ａと可塑性素材１６との摩擦係数を低くするためにカーボンを使用したが、これに限らず、カーボン以外の炭素元素から構成されるガス雰囲気で、可塑性素材１６を上型１１及び下型１２によりプレス成形するようにしてもよい。
【００４６】
また、窒化ホウ素（ＢＮ）により各型面１１ａ，１２ａと可塑性素材１６との摩擦係数を低くすることもできる。但し、窒化ホウ素（ＢＮ）はガス化が困難であるため、この場合は、成形品の所望する製品品質に問題ない微粒子のものを各型面１１ａ，１２ａに直接塗布することが望ましい。
【００４７】
さらに、本成形方法の対象となる成形品の形状は、上記各実施形態のような凸形状に限定されるものではなく、凹形状、その他形状の成形品のプレス成形に適用することができる。
【実施例１】
【００４８】
［摩擦係数の測定］
摩擦係数の測定には、ＳＥＭ社  ＴＲＩＢＯＭＥＴＥＲ／ＨＴを使用した。図示を省略した平面の金型（成形型）と球体の可塑性素材により摩擦係数の測定を実施した。摩擦係数を測定する平面の金型は、実際の成形と同じ工程で摩擦を変化させる手段をとった後に、摩擦係数計数測定器を使用し測定した。
［使用した可塑性素材］
可塑性素材としてガラス素材を使用した。ガラス素材を加圧成形し、冷却工程に移行する際の温度である６３０℃の時点での摩擦係数を測定して、摩擦係数の異なる７種類の金型を準備し、冷却速度を変更し実施した。金型表面は、酸化防止とガラス素材との融着防止のために被覆した。
［成形方法の内容］
上述した第１実施形態と同様の成形装置及び成形方法（図１参照）によって、ヒータによる成形型の加熱時にカーボンを揮発させて該成形型の型面に付着させた。次いで、変形可能な温度まで加熱した時点で加圧を開始し、設定した肉厚となるまで加圧した。その後、冷却時に、ガラス転移点温度までの冷却速度と摩擦係数とを組み合わせ、成形品の形状精度を測定した。
［測定結果］
測定結果を図１０の折線グラフに示す。摩擦係数が小さい場合は、ガラス素材の収縮が阻害されないので、収縮時の収縮割合を大きくしても歪みが発生しない。これと逆に、摩擦係数が大きい場合は、ガラス素材が収縮するときの抵抗となり、収縮時の収縮割合が大きい歪みが発生する。ガラス素材の場合、摩擦係数が０．３５以下のときは冷却速度に依存しなかった。しかし、摩擦係数が０．４を越えたときは冷却速度を遅くしないと、歪みが発生して形状精度が悪くなってしまった。
【実施例２】
【００４９】
［使用した可塑性素材］
可塑性素材としてオレフィン系樹脂素材（合成樹脂）を使用した。オレフィン系樹脂素材を加圧成形し、冷却工程に移行する際の温度である２００℃の時点での摩擦係数を測定し、摩擦係数の異なる７種類の金型を準備し、冷却速度を変更し実施した。
［摩擦係数の測定］
上記実施例１と同様
［成形方法の内容］
上記実施例１と同様
［測定結果］
測定結果を図１１の折線グラフに示す。オレフィン系樹脂素材においても、摩擦係数の値が小さいと冷却速度を早くしてもよく、摩擦係数の値が大きいと冷却速度を遅くしなければ、形状精度が悪かった。
【実施例３】
【００５０】
［使用した可塑性素材］
可塑性素材としてアモルファス金属素材（金属ガラス）を使用した。アモルファス金属素材を加圧成形し、冷却工程に移行する際の温度である４８０℃の時点での摩擦係数を測定し、摩擦係数の異なる７種類の金型を準備し、冷却速度を変更し実施した。
［摩擦係数の測定］
上記実施例１と同様
［成形方法の内容］
上記実施例１と同様
［測定結果］
測定結果を図１２の折線グラフに示す。アモルファス金属素材においても、摩擦係数の値が小さいと冷却速度を早くしてもよく、摩擦係数の値が大きいと冷却速度を遅くしなければ、形状精度が悪かった。
【図面の簡単な説明】
【００５１】
【図１】本発明の第１実施形態に係る可塑性素材の成形方法を実施するための成形装置の説明図である。
【図２】図１における下型の拡大図である。
【図３】成形型の加熱時におけるカーボンの揮発状態を示す拡大図である。
【図４】成形型による加圧完了直後のカーボンの付着状態を示す拡大図である。
【図５】本発明の第１実施形態に係る可塑性素材の成形方法の各工程図である。
【図６】本発明の第２実施形態に係る可塑性素材の成形方法を実施するための成形装置の説明図である。
【図７】成形型の冷却時におけるカーボンの揮発状態を示す拡大図である。
【図８】縦軸は本可塑性素材の成形方法の各工程を示し、横軸は各工程の実施時間を示す。
【図９】本発明の第３実施形態に係る可塑性素材の成形方法を実施するための成形装置の説明図である。
【図１０】ガラス素材を対象とした摩擦係数と冷却速度及び形状精度の関係を示す折線グラフである。
【図１１】オレフィン系樹脂素材を対象とした摩擦係数と冷却速度及び形状精度の関係を示す折線グラフである。
【図１２】アモルファス金属素材を対象とした摩擦係数と冷却速度及び形状精度の関係を示す折線グラフである。
【符号の説明】
【００５２】
１，２，３  成形装置
１０  成形室
１１  上型（成形型）
１２  下型（成形型）
１３  胴型（成形型）
１３ａ  通気口
１４  ヒータ
１５  加圧軸
１６  可塑性素材
１７  流入パイプ
１８  流出パイプ
１７ａ，１８ａ
１９  カーボン
２１  焼結カーボン
２２  加熱手段
３０  不活性ガス発生装置
【図１】
2006089313.tif 000003
【図２】
2006089313.tif 000004
【図３】
2006089313.tif 000005
【図５】
2006089313.tif 000006
【図６】
2006089313.tif 000007
【図８】
2006089313.tif 000008
【図９】
2006089313.tif 000009
【図４】
2006089313.tif 000010
【図７】
2006089313.tif 000011
【図１０】
2006089313.tif 000012
【図１１】
2006089313.tif 000013
【図１２】
2006089313.tif 000014