(57)【要約】【課題】  圧縮機の性能に影響せずに、負荷変動に伴う天然ガス供給量の増減を滑らかに行うことのできる燃料供給装置を提供することを目的とする。【解決手段】  ＬＮＧを貯蔵するＬＮＧタンク３で発生するボイルオフガスを圧縮機９によって昇圧し、利用部へ供給する燃料供給ライン５と、ＬＮＧタンク３のＬＮＧを強制蒸発させ天然ガスとし、燃料供給ライン５における圧縮機９の上流側に供給する強制蒸発ライン７と、強制蒸発ライン７の下流端部分に設けられ、強制蒸発された天然ガスをカーゴタンク圧と同じ圧力まで開度調整により減圧して燃料供給ラインへ供給する開度調整弁３５と、強制蒸発ライン７における減圧弁３５の上流側で分岐され、燃料供給ライン５における圧縮機９の下流側に接続し、圧縮機９吐出よりも高い圧力で天然ガスの供給を開始する高圧供給ライン４７と、を備えていることを特徴とする。【選択図】      図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ＬＮＧを貯蔵するＬＮＧタンクで発生するボイルオフガスを圧縮機によって昇圧し、利用部へ供給する燃料供給ラインと、
前記ＬＮＧタンクのＬＮＧを強制蒸発させ天然ガスとし、前記燃料供給ラインにおける前記圧縮機の上流側に供給する強制蒸発ラインと、
該強制蒸発ラインの下流端部分に設けられ、強制蒸発された天然ガスをカーゴタンク圧と同じ圧力まで開度調整により減圧して前記燃料供給ラインへ供給する開度調整弁と、固定減圧機構と、
前記強制蒸発ラインにおける前記減圧弁の上流側で分岐され、前記燃料供給ラインにおける前記圧縮機の下流側に接続し、圧縮機吐出よりも高い圧力で天然ガスの供給を開始する高圧供給ラインと、
を備えていることを特徴とする燃料供給装置。
【請求項２】
前記強制蒸発ラインには、
蒸気や温水を熱源とし、ＬＮＧを蒸発させ天然ガスとするベーパライザと、
該ベーパライザの下流に設けられ、該ベーパライザから導入された天然ガスに対して該ベーパライザに入る前のＬＮＧを噴霧し、天然ガスと混合接触させることで当該ガスの温度を低下させる緩熱器と、
重力で落下した該緩熱器に噴霧されたLNGが含む高沸点炭化水素等の未蒸化分を溜める貯留部分と、
が備えられていることを特徴とする請求項１に記載された燃料供給装置。
【請求項３】
前記貯留部分と前記燃料供給ラインおよびカーゴタンクとを接続し、中途に加熱手段を有するガス供給ラインを備えたことを特徴とする請求項１または請求項２に記載された燃料供給装置。
【請求項４】
請求項１ないし３のいずれかに記載された燃料供給装置を有する推進手段を備えたことを特徴とするＬＮＧ船。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ＬＮＧタンクからのボイルオフガスとＬＮＧとを燃料として供給する燃料供給装置およびこれを備えたＬＮＧ船に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
LNG船等では、発生するボイルオフガスを安全かつ効率的に処理する必要があり、ボイラあるいは内燃機関等の燃料として利用されている。ボイルオフガスのみで所要量が不足する場合には、ＬＮＧタンクのＬＮＧを蒸気又は温水で強制蒸発させてボイルオフガスと合わせて供給されるのが一般的である。
ボイラの燃料供給装置として、例えば、特許文献１に示されるものが提案されている。
これは、ボイルオフガスとＬＮＧとが緩熱器に、下流側からの天然ガスによって緩熱されて圧縮機に導入され、昇圧され、さらに加熱器によって加熱され、ボイラへ供給されるものである。
【０００３】
【特許文献１】特開２００３−２２７６０８号公報（段落［００１０］〜［００１６］，及び図１）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、特許文献１に示されるものは、供給されるボイルオフガス、気化されたＬＮＧおよび下流から還流される天然ガスが、全て圧縮機に導入されるので、これらの最大流量に見合う大きさの圧縮機とする必要があり、装置が大型化し、高コストとなるという問題点があった。
また、消費先の負荷変動に伴い導入される天然ガス量を増減させる必要があり、結果的に圧縮機の運転が大きく変動し、消費先への安定した供給が難しくなる問題がある。
さらに、強制蒸発されるＬＮＧの成分および高沸点成分がドレンとして留まることを避けるため、圧縮機へ導入される温度を未蒸化成分の沸点より高温にする必要があり、一層圧縮機の大型化が必要となり、消費動力が増加する上に高温になればなるほど重量流量ベースでの最大流量は減少し、加えて最大吐出圧も低下するという問題点があった。
【０００５】
本発明は、上記問題点に鑑み、圧縮機の性能に影響せずに、消費先の負荷変動やカーゴタンクからのボイルオフガスの温度変動を伴う天然ガス供給を滑らかに行うことのできる燃料供給装置およびこれを備えたＬＮＧ船を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するために、本発明は以下の手段を採用する。
すなわち、本発明にかかる燃料供給装置は、ＬＮＧを貯蔵するＬＮＧタンクで発生するボイルオフガスを圧縮機によって昇圧し、利用部へ供給する燃料供給ラインと、前記ＬＮＧタンクのＬＮＧを強制蒸発させ天然ガスとし、前記燃料供給ラインにおける前記圧縮機の上流側に供給する強制蒸発ラインと、該強制蒸発ラインの下流端部分に設けられ、強制蒸発された天然ガスをカーゴタンク圧と同じ圧力まで減圧し前記燃料供給ラインへ供給する開度調整弁と、前記強制蒸発ラインにおける前記開度調整弁の上流側で分岐され、前記燃料供給ラインにおける前記圧縮機の下流側に接続し、圧縮機吐出よりも高い圧力で天然ガスの供給を開始する高圧供給ラインと、を備えていることを特徴とする。
【０００７】
本発明によれば、ＬＮＧタンクで発生する略大気圧のボイルオフガスは、圧縮機によって昇圧され、利用部へ燃料として供給される。利用部の負荷が上がり、発生するボイルオフガスでは所要量が不足するようになると、強制蒸発ラインを稼動しＬＮＧタンクのＬＮＧを強制蒸発することで天然ガスとし、ボイルオフガスと混気して圧縮機に供給されることとなる。
このとき、天然ガスは開度調整弁及び減圧機構によってカーゴタンクと同じ大気圧付近まで減圧されて圧縮機へ供給される。利用部の負荷がさらに上がりＬＮＧタンクからのＬＮＧ供給量を増加させる為、ベーパライザ上流の流量調整弁が開き、ＬＮＧが供給される。一方、圧縮機入口側に供給されるガス量は開度調整弁及び減圧機構で流れが制限されているのでＬＮＧの供給量増は開度調整弁の上流側の強制蒸発ラインおよび高圧供給ラインの圧力が増加することになる。そして、強制蒸発ラインおよび高圧供給ラインの圧力が圧縮機出口圧力よりも高くなると、天然ガスは高圧供給ラインから燃料供給ラインにおける圧縮機の下流側に供給されるようになり、燃料供給ラインに供給される天然ガス量の増加は圧縮機を経由せずに直接行うことができる。
【０００８】
一方、利用部の負荷が低下して、ＬＮＧタンクからのＬＮＧ供給量が減少すると、開度調整弁の上流側の強制蒸発ラインおよび高圧供給ラインの圧力が減少する。この圧力が圧縮機出口圧力よりも低下すると、高圧供給ラインから燃料供給ラインへの天然ガスの供給は逆止弁により自動的に遮断され、燃料供給ラインに供給される天然ガスは圧縮機を経由する量のみとなる。
このように、本発明によれば、利用部での負荷変動にしたがって、圧縮機とベーパラーザ出口圧力の干渉による制御の不安定を招くことなく、天然ガスの供給量を滑らかに増減させることができる。
また、天然ガス供給量の増加分において、高圧供給ラインによって燃料供給ラインにおける圧縮機の下流側へ供給されるガスは、圧縮機を経由することなく直接利用部へ供給されるので、圧縮機を小型化および省動力化することができる。
【０００９】
また、本発明にかかる燃料供給装置は、前記強制蒸発ラインには、ＬＮＧを蒸発させ天然ガスとするベーパライザと、該ベーパライザの下流に設けられ、該ベーパライザから導入された天然ガスに対して該ベーパライザに入る前のＬＮＧを噴霧し、天然ガスの温度を低下させる緩熱器と、その下部に噴霧されたLNGが含む高沸点炭化水素等の未蒸化分が重力で落下しそれを溜める部分と、が備えられていることを特徴とする。
【００１０】
本発明によれば、緩熱器はベーパライザによって気化された天然ガスに、ベーパライザをバイパスしたＬＮＧを噴霧し、天然ガスの温度を低下させるので、噴霧するＬＮＧの量を調整することによって燃料供給ラインへ供給する天然ガスの温度を調整することができる。
このため、開度調整弁から周囲環境からの入熱等によって温度が上昇したボイルオフガスに温度の低い天然ガスを供給して圧縮機へ導入される天然ガスの温度を低下させ制御することができるので、圧縮機の圧縮率および圧縮効率を向上させることができる。このように圧縮率が向上すると、圧縮機の駆動動力を低減させることができ、安定した運転を行うことができる。また、圧縮機容積流量が低減されるので、圧縮機の小型化が可能となり製造コストを安価にでき、運転コストも低減できる。
【００１１】
また、本発明にかかる燃料供給装置は、前記緩熱器の下部と前記燃料供給ラインとを接続し、中途に加熱手段を有するガス供給ラインを備えたことを特徴とする。
【００１２】
緩熱器の下部には、負荷増加時の圧力増加および低温雰囲気の維持等によって、天然ガスあるいはプロパン、エタン等の少量含有成分が凝縮して形成されたドレンが貯留される。
本発明によれば、このドレンは、緩熱器内の圧力によってガス供給ラインに押し出され、途中加熱器によって加熱されガス化され燃料供給ラインへ供給されるので、燃料として有効に活用しながら処理することができる。
【００１３】
また、本発明にかかるＬＮＧ船は、請求項１ないし３のいずれかに記載された燃料供給装置を有する推進手段を備えたことを特徴とする。
【００１４】
本発明によれば、推進手段の負荷変動に滑らかに追従できる燃料供給装置を備えているので、ＬＮＧ船は負荷変動があっても滑らかな運航を行うことができる。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、利用部での負荷変動にしたがって、圧縮機の性能に影響せずに、天然ガスの供給量及び供給圧を滑らかに増減させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下に、本発明にかかる実施形態について、図面を参照して説明する。
［第一実施形態］
以下、本発明の第一実施形態にかかる燃料供給装置１について、図１および図２を用いて説明する。本実施形態の燃料供給装置１は、蒸気タービン主機によって駆動されるＬＮＧ船に適用され、蒸気を生成するボイラ（利用部）へ天然ガスを燃料として供給するものである。
図１は、燃料供給装置１の全体概略構成を示すブロック図である。
燃料供給装置１には、ＬＮＧを貯蔵するLNGタンク３と、LNGタンク３で発生したボイルオフガスを図示しないボイラへ供給する燃料供給ライン５と、LNGタンク３のＬＮＧを強制蒸発して燃料供給ライン５へ供給する強制蒸発ライン７とが備えられている。
【００１７】
燃料供給ライン５には、ボイルオフガスの流れ方向に沿って、圧縮機９と、供給ヒータ１１と、供給圧力調整弁１３と、が設けられている。
圧縮機９は、ボイルオフガスを昇圧加温して下流側に供給するものである。圧縮機９の下流側には、供給されるボイルオフガスが圧縮機に逆流することがないように供給チェック弁１５が設けられている。供給チェック弁１５と圧縮機９との間と、圧縮機９の上流側と、を連結して戻りライン１７が設けられている。戻りライン１７には圧力制御弁１９が設けられており、圧縮機９の出口圧力が供給チェック弁１５の上流圧よりも低い場合に、ボイルオフガスを圧縮機９の上流側に戻して再循環させるように構成されている。
【００１８】
供給ヒータ１１は、ボイラへ供給されるボイルオフガスの温度を昇温させるものである。供給ヒータ１１の上流側と下流側とを連結してヒータバイパスライン２１が設けられている。ヒータバイパスライン２１には、バイパス流量調整弁２３が設けられている。バイパス流量調整弁２３は、下流側における燃料供給ライン５のボイルオフガス温度を計測する温度計２５の計測値を一定にする為にその開閉および開度が制御されるように構成されている。
供給圧力調整弁１３は、ボイラへ供給されるボイルオフガスの流量及び圧力を調整するものである。
【００１９】
強制蒸発ライン７には、ＬＮＧあるいは天然ガスの流れ方向に沿って、ＬＮＧタンク３に貯蔵されたＬＮＧを供給するカーゴポンプ２７と、ＬＮＧの流量を調節するＬＮＧ流量調整弁２９と、ＬＮＧを蒸発させるベーパライザ３１と、緩熱器３３と、減圧弁（開度調整弁）３５とが備えられている。
ベーパライザ３１は、ＬＮＧを加熱して蒸発させ、天然ガスとするものであり、蒸気や温水による加熱方式が用いられている。
燃料供給ライン７のベーパライザ３１の上流側に、緩熱器３３にＬＮＧを供給するＬＮＧ分岐管３７が設けられている。ＬＮＧ分岐管３７には、緩熱器３３に入る前の位置に、流量調節弁３９が設けられている。
【００２０】
緩熱器３３は、略円筒形状縦型の圧力容器又は垂直配管の一部であり、側面中央よりも下部側面よりにベーパライザ３１からの強制蒸発ライン７が接続されている。緩熱器３３の側面上方位置に、ＬＮＧ分岐管３７に接続されているＬＮＧ導入管４１が挿入されている。ＬＮＧ導入管４１の下部には複数の散布孔が設けられており、導入されたＬＮＧが散布される。
ベーパライザ３１からの接続部とＬＮＧ導入管４１との間の空間には、気液接触用障害物が配置されており、散布されたＬＮＧと導入された天然ガスとが接触してＬＮＧが気化されるとともに天然ガスの温度が低下させられる。
緩熱器３３の上端部には、燃料供給ライン５へ天然ガスを供給する強制蒸発ライン７が接続されている。
【００２１】
減圧弁３５は、導入される天然ガスの圧力が高い場合でも、カーゴタンクと同じ圧力、例えば、大気圧（第一の所定圧力）で下流側へ供給するように構成されている。
強制蒸発ライン７は燃料供給ライン５における圧縮機９の上流側に天然ガスを供給するように接続されている。強制蒸発ライン７の燃料供給ライン５への供給部分には、減圧機構兼エダクタとしてのエダクタ４３が設けられている。
エダクタ４３には、図２に示されるように、強制蒸発ライン７に接続された流路が先絞りとされた加速部４５が備えられている。
強制蒸発ライン７から供給される天然ガスは、加速部４５によって加速されて燃料供給ライン５へ導入される。加速部４５の側部から送られるボイルオフガスは、加速された天然ガスによって吸引されて加速される。これにより、合流部での圧力上昇は流速に変化されるので、圧力上昇を避けることができる。
【００２２】
緩熱器３３と減圧弁３５との間の分岐点Ａと、燃料供給ライン５における供給チェック弁１５（圧縮機９）の下流側に位置する合流点Ｂとを接続する高圧供給ライン４７が設けられている。
高圧供給ライン４７の合流点Ｂ側には、エダクタ４８およびチェック弁４９が設けられている。チェック弁４９は、上流側の高圧供給ライン４７の圧力が圧縮機の吐出圧力、例えば、２００ｋＰａAを超えると、高圧供給ライン４７から燃料供給ライン５へ天然ガスを供給するように構成されている。
エダクタ４８は、エダクタ４３と同じ構造をしており、加速部４５には高圧供給ライン４７が接続されている。
高圧供給ライン４７から供給される天然ガスは、加速部４５によって加速されて燃料供給ライン５へ導入される。加速部４５の側部から送られるボイルオフガスは、加速された天然ガスによって吸引されて加速される。これにより、合流部での圧力上昇は流速に変換されるので、圧力上昇を避けることができる。
【００２３】
緩熱器３３の下部ドレン溜めの下端部には、ガス供給ライン５１が接続されている。ガス供給ライン５１の緩熱器３３側には、ガス供給ライン５１を加熱するヒータコイル（加熱手段）５３が備えられている。ガス供給ライン５１の他端は、燃料供給ライン５における合流点Ｂ（圧縮機９）の下流側に位置する合流点Ｃに接続されている。
ガス供給ライン５１の合流点Ｃ側には、ガス供給チェック弁５５が設けられている。ガス供給チェック弁５５は、上流側のガス供給ライン５１の圧力が一定の圧力、例えば、２００ｋＰａＡを超えると、ガス供給ライン５１から燃料供給ライン５へドレンの蒸発気体を供給するように構成されている。
また、ガス供給ライン５１は、途中で分岐されカーゴタンク３のベントライン５９に接続されており、ドレン溜の液面上昇が一定のラインを超える場合にはカーゴタンク３へガスとして戻すことができるように構成されている。
【００２４】
以上、説明した本実施形態にかかるボイラの燃料供給装置１の動作について説明する。
起動時等におけるボイラ負荷の低い時には、ボイルオフガスのみで十分な燃料となる。
この場合、ＬＮＧタンク３で発生した大気圧下のボイルオフガスは、−１４０〜−１６０℃位の状態で、燃料供給ライン５で圧縮機９へ送られる。この時、配管途中での周囲環境からの入熱によって圧縮機９の入口では、略−１００〜−７０℃位まで昇温される。
圧縮機９では、このボイルオフガスを圧縮して、加圧する。この加圧されたボイルオフガスの圧力が、供給チェック弁１５上流のガス圧力、例えば略２００ｋＰａAよりも高い場合には、戻りライン１７で再循環させることなくボイルオフガスは、供給チェック弁１５から下流に送られる。
【００２５】
このボイルオフガスは、供給ヒータ１１でさらに昇温され、ボイラへは、例えば、略４０℃で送られる。この時、供給ヒータでは、ボイルオフガスを４０℃よりも高温になるように加熱し、ヒータバイパスライン２１を通る供給ヒータ１１で加熱する前のボイルオフガスと混合して冷却して略４０℃になるようにしている。これは、ボイルオフガスの温度を計測する温度計２５の計測値によってバイパス流量調整弁２３の開度あるいは開閉を調節し、ヒータバイパスライン２１を通る冷却用のボイルオフガス量を調整することで行われる。
温度が調整されたボイルオフガスは、供給量調整弁１３によって所定の圧力に調整されボイラに燃料として供給される。
【００２６】
ボイラの負荷が上がり、ボイルオフガスのみでは燃料として量が不足するようになると、強制蒸発ライン５が稼動される。
カーゴポンプ２７が作動し、ＬＮＧタンク３内のＬＮＧを汲み上げベーパライザ３１へ供給する。この時、ＬＮＧの供給量は、ボイラ負荷に応じてＬＮＧ流量調整弁２９によって調整されている。
ベーパライザ３１に導入されたＬＮＧは、蒸気又は温水によって加熱される。加熱されたＬＮＧは蒸発し天然ガスとされ、緩熱器３３の下部に供給される。
【００２７】
導入された天然ガスは、ＬＮＧ分岐管３７を通って導入され、ＬＮＧ導入管４１の下部から噴霧されたＬＮＧと接触する。この接触により、ＬＮＧは気化し、ボイルオフガスは冷やされる。両者が混合して温度制御された天然ガスとした状態で、緩熱器３３から搬出される。この出口温度は、流量調整弁３９によってＬＮＧの供給量を調節することにより適宜な温度に設定できる。
本実施形態では、この温度は略−１２０℃になるように調整されている。
この天然ガスは、減圧弁３５から大気圧状態でエダクタ４３の加速部４５に供給され、ボイルオフガスと混合されて圧縮機９へ導入される。この時、圧縮機９に導入される天然ガスとボイルオフガスの混合気の温度は、略−１００℃となっている。
この温度は、天然ガスの温度の設定値によって、適宜な値に設定できる。
【００２８】
このように、減圧弁３５からボイルオフガスに温度の低い天然ガスを供給して圧縮機９へ導入される天然ガスの温度を低下させることができるので、圧縮機９の圧縮率および圧縮効率を向上させることができる。
このように圧縮率が向上すると、圧縮機９の駆動動力を低減させることができ、安定した運転を行うことができる。また、圧縮機容量が低減できるので、製造コストを安価にでき、運転コストも低減できる。
さらに、導入される天然ガス等の温度が低減すると圧縮機９の重量流量が増加されるので、より多くの天然ガス等を圧縮して下流へ排出できる。このため、ボイラ負荷の増加に対して効率的に燃料の増加を行うことができる。
【００２９】
ボイラの負荷がさらに上がると、それに応じてカーゴポンプ２７によって汲み上げられ、ベーパライザに送られるＬＮＧが増加するように流量調整弁２９の開度が増すように調整する。
強制蒸発ライン７で供給されるＬＮＧの量が増えると、緩熱器３３で生成される温度調整された天然ガスの量が増加する。
一方、減圧弁３５から燃料供給ライン５へ供給される天然ガスの最大量は、略一定であるので、減圧弁３５の上流側、すなわち、緩熱器３３、高圧供給ライン４７および緩熱器３３と減圧弁３５との間の強制蒸発ライン７の収支バランスにより天然ガスが貯留されることになる。
天然ガスが貯留すると、天然ガスの圧力が増加する。そして、天然ガスの圧力が圧縮機出口圧以上、例えば略２００ｋＰａに達すると、チェック弁４９が開き、高圧供給ライン４７から燃料供給ライン５の合流点Ｂに天然ガスが供給される。
この状態になれば減圧弁３９は閉にすることができる。
閉にすれば強制蒸発されたガスの温度を低くする必要はないのでベーパライザで昇温、例えば４０℃まで、することができる。その場合、緩熱器下部の重質分ドレンの発生なく運転することができる。
【００３０】
このようにして、その後のＬＮＧ増量分は、圧縮機９の下流側に位置する燃料供給ライン７に供給され、圧縮機９からのものと混合されてボイラへ供給される。
一方、ボイラの負荷が低下してＬＮＧの所要量が減少すると、ＬＮＧタンク３からのＬＮＧ供給量が減少させられ、結果的に、減圧弁３５の上流側の強制蒸発ライン７および高圧供給ライン４７の圧力が減少する。この圧力が圧縮機の吐出圧、例えば略−２００ｋＰａAよりも低下すると、チェック弁４９が閉じ高圧供給ライン４７から燃料供給ライン５への天然ガスの供給が遮断され、燃料供給ラインに供給される天然ガスは圧縮機の入口側へのみとなる。更にＬＮＧ供給量が下がればその量も減少し、ベーパラ−ザの停止により燃料供給ラインに供給される天然ガスはボイルオフガスのみとなる。これ以下の流量では圧縮機の流量調整手段、例えば圧縮機回転スピード、ガイドベーンおよび再循環弁により調整される。
【００３１】
このように、本実施形態によれば、減圧弁３５によって供給量を制限した強制蒸発ライン７と併せて、圧縮機９と並列に設けた高圧供給ライン４７によって天然ガスの供給量を調整するようにしたので、ボイラの負荷変動に応じて天然ガスの供給量を滑らかに増減させることができる。
また、圧縮機９を通る天然ガスとボイルオフガスとの混合気は、一定の量以上にはならず、しかも流量の変動が少なくなる。このため、圧縮機を小型化および省動力化することができる。
【００３２】
また、緩熱器３３内の圧力が高くなり、かつ、温度が低く設定されるので、緩熱器３３の下部には、少量含有されたプロパン、エタン等の高沸点成分および天然ガスが凝縮され、ドレンとして貯留される。
このドレンは、緩熱器３３内の高圧力が背圧として作用し、ガス供給ライン５１又はカーゴタンクへ戻るベントラインへ押し出される。
ガス供給ライン５１へ供給されたドレンは、ヒータコイル５３によって加熱され、蒸発されエダクタ４３を経由して燃料供給ライン５へ導入される。
このように、本実施形態では、緩熱器３３の下部に貯留されたドレンは、燃料として有効に活用しながら処理される。
【００３３】
［第二実施形態］
次に、本発明の第二実施形態にかかる燃料供給装置１について、図３を用いて説明する。図３は、燃料供給装置１の全体概略構成を示すブロック図である。
本実施形態における燃料供給装置１は、ガス供給ライン５１で供給される燃料供給ライン５の位置が前述した第１実施形態のものと異なる。その他の構成要素については前述した第一実施形態のものと同じであるので、ここではそれら構成要素についての重複した説明は省略する。
なお、前述した第一実施形態と同一の部材には同一の符号を付している。
【００３４】
本実施形態では、緩熱器３３の下端部に接続されているガス供給ライン５１の他端は、圧縮機９の上流側である燃料供給ライン５のエダクタ４３における加速部４５の側部に接続されている。
また、ガス供給ライン５１は、途中で分岐されカーゴタンク３のベントライン５９に接続されており、ドレン溜の液面上昇が一定のラインを超える場合にはカーゴタンク３へガスとして戻すことができるように構成されている。
【００３５】
このように、本実施形態では、ドレンの蒸発気体を圧縮機９の上流側であるエダクタ４３の加速部４５の側部において、燃料供給ライン５に燃料として供給されるので、低圧部分に供給されることとなる。
このため、このドレンは、背圧として作用される緩熱器３３内の圧力によって滑らかに燃料供給ライン５へ供給することができる。
これ以外の作用効果については、前述の第一実施形態と同様であるので、重複した説明は省略する。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】本発明の第一実施形態にかかる燃料供給装置を示すブロック図である。
【図２】本発明の第一実施形態にかかるエダクタを示す断面図である。
【図３】本発明の第二実施形態にかかる燃料供給装置を示すブロック図である。
【符号の説明】
【００３７】
１  燃料供給装置
３  LNGタンク
５  燃料供給ライン
７  強制蒸発ライン
９  圧縮機
３１  ベーパライザ
３３  緩熱器
３５  減圧弁
４７  高圧供給ライン
５１  ガス供給ライン
５３  ヒータコイル
【図１】
2006177618.tif 000003
【図２】
2006177618.tif 000004
【図３】
2006177618.tif 000005