(57)【要約】【課題】プーリ油圧を制御するための高圧側ソレノイドバルブ出力圧が所定値未満の領域において、ライン圧が過剰に設定されるのを防止する。【解決手段】スプール型のライン圧調圧バルブ３でライン圧を調圧する構成とし、レギュレータバルブ１３で選択された高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL とライン圧調圧バルブ３との間に、当該高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が所定値未満の領域では、ライン圧ＰL を所定の一定油圧に保持するライン圧制御装置１４を介装する。ライン圧制御装置１４は、例えば受圧面積差があるスプール型減圧バルブで構成し、パイロット圧ＰPLT を入力油圧とし、スプール１５の受圧面積の大きい側に高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL を作用させ且つスプール１５の受圧面積の小さい側に出力油圧であるライン制御圧ＰLCTLを作用させ且つスプール１５の段差部１６にパイロット圧ＰPLT を作用させる。【選択図】      図２
2006097877.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
二つのプーリに巻回されるベルトを、各プーリに供給される油圧によって挟持しながら、当該ベルトと各プーリとの接触半径を変更することで二つのプーリ間の変速比を無段階に調整可能とした無段変速機の油圧制御装置であって、前記二つのプーリの何れか一方への油圧を制御する第１ソレノイドバルブと、前記二つのプーリの何れか他方への油圧を制御する第２ソレノイドバルブと、前記第１ソレノイドバルブ及び第２ソレノイドバルブの出力油圧のうち、高圧側のソレノイドバルブ出力油圧を選択し出力する高圧側ソレノイドバルブ出力油圧選択手段と、該高圧側ソレノイドバルブ出力油圧選択手段から出力された油圧が高くなるに従って油圧回路へのライン圧が高くなるよう制御するライン圧制御手段と、を備えた無段変速機の油圧制御装置において、前記高圧側ソレノイドバルブ出力油圧選択手段で選択された高圧側ソレノイドバルブ出力油圧が所定値未満の領域では、前記ライン圧制御手段によるライン圧を所定の一定油圧に保持するライン圧保持手段を設けたことを特徴とする無段変速機の油圧制御装置。
【請求項２】
前記ライン圧制御手段は、前記ライン圧保持手段の出力油圧を信号圧としてライン圧を出力するライン圧調圧バルブで構成され、前記ライン圧保持手段は、スプールに受圧面積差があるスプール型減圧バルブで構成され且つ一定油圧であるパイロット圧を入力油圧とし且つスプールの受圧面積の大きい側に前記高圧側ソレノイドバルブ出力油圧が作用し且つスプールの受圧面積の小さい側に自身の出力油圧が作用し且つスプールの受圧面積の段差部に前記パイロット圧が作用することを特徴とする請求項１に記載の無段変速機の油圧制御装置。
【請求項３】
前記ライン圧制御手段は、前記ライン圧保持手段の出力油圧を信号圧としてライン圧を出力するライン圧調圧バルブで構成され、前記ライン圧保持手段は、スプール型減圧バルブで構成され且つ一定油圧であるパイロット圧を入力油圧とし且つスプールの何れか一方に前記高圧側ソレノイドバルブ出力油圧が作用し且つスプールの何れか他方に自身の出力油圧が作用し且つ当該自身の出力油圧が作用する側に弾性体を設けてなることを特徴とする請求項１に記載の無段変速機の油圧制御装置。
【請求項４】
前記ライン圧制御手段は、前記ライン圧保持手段の出力油圧を信号圧としてライン圧を出力するライン圧調圧バルブで構成され、前記ライン圧保持手段は、スプール型切替バルブで構成され且つ前記高圧側ソレノイドバルブ出力油圧を入力油圧とし且つスプールの何れか一方に前記高圧側ソレノイドバルブ出力油圧が作用し且つスプールの何れか他方に弾性体を設けてなることを特徴とする請求項１に記載の無段変速機の油圧制御装置。
【請求項５】
前記ライン圧制御手段は、前記ライン圧保持手段の出力油圧を信号圧としてライン圧を出力するライン圧調圧バルブで構成され、前記ライン圧保持手段は、一定油圧であるパイロット圧を入力油圧とし且つスプールの何れか一方に自身の出力油圧が作用し且つスプールの何れか他方に弾性体を設けたスプール型減圧バルブと、前記スプール型減圧バルブの出力油圧及び前記高圧側ソレノイドバルブ出力油圧が入力され、該二つの油圧のうち高い方の油圧を前記ライン圧調圧バルブの信号圧として出力するシャトルボールとで構成されることを特徴とする請求項１に記載の無段変速機の油圧制御装置。
【請求項６】
二つのプーリに巻回されるベルトを、各プーリに供給される油圧によって挟持しながら、当該ベルトと各プーリとの接触半径を変更することで二つのプーリ間の変速比を無段階に調整可能とした無段変速機の油圧制御装置であって、前記二つのプーリの何れか一方への油圧を制御する第１ソレノイドバルブと、前記二つのプーリの何れか他方への油圧を制御する第２ソレノイドバルブと、前記第１ソレノイドバルブ及び第２ソレノイドバルブの出力油圧のうち、高圧側のソレノイドバルブ出力油圧を選択し出力する高圧側ソレノイドバルブ出力油圧選択手段と、該高圧側ソレノイドバルブ出力油圧選択手段から出力された油圧が高くなるに従って油圧回路へのライン圧が高くなるよう制御するライン圧制御手段と、を備えた無段変速機の油圧制御装置において、前記高圧側ソレノイドバルブ出力油圧選択手段で選択され出力された高圧側ソレノイドバルブ出力油圧の変化幅に対する前記ライン圧の変化幅の比で表される勾配を、前記選択された高圧側ソレノイドバルブ出力圧が所定値未満の領域における前記勾配の方が、所定値以上の領域における前記勾配よりも小さくするライン圧変化勾配変更手段を設けたことを特徴とする無段変速機の油圧制御装置。
【請求項７】
前記ライン圧制御手段は、スプールの移動量に応じたライン圧を出力するライン圧調圧バルブで構成され、前記ライン圧変化勾配変更手段は、前記高圧側ソレノイドバルブ出力油圧を信号圧として前記ライン圧調圧バルブのスプールを移動するプラグと、前記ライン圧調圧バルブのスプールと固定壁との間に介装された第１の弾性体と、前記プラグと前記ライン圧調圧バルブのスプールとの間に介装された第２の弾性体とで構成されることを特徴とする請求項６に記載の無段変速機の油圧制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、無段変速機の油圧制御装置に関するものであり、特に二つのプーリに巻回されるベルトを、各プーリに供給される油圧によって挟持しながら、当該ベルトと各プーリとの接触半径を変更することで二つのプーリ間の変速比を無段階に調整可能とした無段変速機の油圧制御装置として好適なものである。
【背景技術】
【０００２】
このような無段変速機の油圧制御装置としては、例えばライン圧を元圧として、入力側のプーリへの油圧を第１ソレノイドバルブの出力油圧で制御し、出力側のプーリへの油圧を第２ソレノイドバルブの出力油圧で制御すると共に、前記第１ソレノイドバルブ及び第２ソレノイドバルブの出力油圧のうちの何れか高圧側の油圧をレギュレータバルブで選択し、この選択された高圧側油圧を信号圧としてライン圧調圧バルブでライン圧を調圧するものがある（例えば特許文献１）。つまり、この無段変速機の油圧制御装置では、選択された高圧側のソレノイドバルブ出力油圧と共にライン圧がリニアに増圧する。ちなみに、前記選択された高圧側のソレノイドバルブ出力油圧とプーリへの油圧とはリニアであり、選択された高圧側のソレノイドバルブ出力油圧がゼロであるときには、プーリへの油圧もゼロとなる。また、ソレノイドバルブ出力油圧は、エンジンからの入力トルクの大きさに応じて大きくなる。
【特許文献１】特開平１１−２４７９８１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところで、無段変速機の油圧制御装置では、前述のようにプーリへの油圧はライン圧を元圧にしているので、ライン圧はプーリへの油圧より高くなければならない。また、プーリへの油圧が必要でなくても、ライン圧は全ての油圧の元圧であるため、必要潤滑流量を確保できる油圧以上であるとか、ロックアップクラッチの引きずりを防止できるだけの油圧以上である必要がある。つまり、プーリへの油圧（∝選択された高圧側のソレノイドバルブ出力油圧）がゼロであってもライン圧はゼロにできない、換言すれば選択された高圧側のソレノイドバルブ出力油圧に対するライン圧の切片はゼロ（大気圧）ではない。
【０００４】
しかしながら、前記選択された高圧側のソレノイドバルブ出力油圧がゼロであるときのライン圧の値を必要最小ライン圧とすると、前記従来の無段変速機の油圧制御装置では、選択された高圧側のソレノイドバルブ出力油圧とライン圧とがリニアであるので、実質的にはプーリの油圧が必要最小ライン圧を超えない領域では、ライン圧を上昇させる必要がないのに、その領域でもライン圧が上昇されてしまうという問題がある。
本発明は、上記のような問題点に着目してなされたものであり、選択された高圧側のソレノイドバルブ出力油圧が所定値未満の領域では、ライン圧の上昇を抑制することが可能な無段変速機の油圧制御装置を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記課題を解決するために、請求項１記載の発明の無段変速機の油圧制御装置では、二つのプーリに巻回されるベルトを、各プーリに供給される油圧によって挟持しながら、当該ベルトと各プーリとの接触半径を変更することで二つのプーリ間の変速比を無段階に調整可能とした無段変速機の油圧制御装置であって、前記二つのプーリの何れか一方への油圧を制御する第１ソレノイドバルブと、前記二つのプーリの何れか他方への油圧を制御する第２ソレノイドバルブと、前記第１ソレノイドバルブ及び第２ソレノイドバルブの出力油圧のうち、高圧側のソレノイドバルブ出力油圧を選択し出力する高圧側ソレノイドバルブ出力油圧選択手段と、該高圧側ソレノイドバルブ出力油圧選択手段から出力された油圧が高くなるに従って油圧回路へのライン圧が高くなるよう制御するライン圧制御手段と、を備えた無段変速機の油圧制御装置において、前記高圧側ソレノイドバルブ出力油圧選択手段で選択された高圧側ソレノイドバルブ出力油圧が所定値未満の領域では、前記ライン圧制御手段によるライン圧を所定の一定油圧に保持するライン圧保持手段を設けたことを特徴とするものである。
【０００６】
また、上記課題を解決するために、請求項６記載の発明の無段変速機の油圧制御装置では、二つのプーリに巻回されるベルトを、各プーリに供給される油圧によって挟持しながら、当該ベルトと各プーリとの接触半径を変更することで二つのプーリ間の変速比を無段階に調整可能とした無段変速機の油圧制御装置であって、前記二つのプーリの何れか一方への油圧を制御する第１ソレノイドバルブと、前記二つのプーリの何れか他方への油圧を制御する第２ソレノイドバルブと、前記第１ソレノイドバルブ及び第２ソレノイドバルブの出力油圧のうち、高圧側のソレノイドバルブ出力油圧を選択し出力する高圧側ソレノイドバルブ出力油圧選択手段と、該高圧側ソレノイドバルブ出力油圧選択手段から出力された油圧が高くなるに従って油圧回路へのライン圧が高くなるよう制御するライン圧制御手段と、を備えた無段変速機の油圧制御装置において、前記高圧側ソレノイドバルブ出力油圧選択手段で選択され出力された高圧側ソレノイドバルブ出力油圧の変化幅に対する前記ライン圧の変化幅の比で表される勾配を、前記選択された高圧側ソレノイドバルブ出力圧が所定値未満の領域における前記勾配の方が、所定値以上の領域における前記勾配よりも小さくするライン圧変化勾配変更手段を設けたことを特徴とするものである。
【発明の効果】
【０００７】
而して、請求項１記載の無段変速機の油圧制御装置によれば、第１ソレノイドバルブ及び第２ソレノイドバルブの出力油圧のうち、高圧側の油圧を選択し、その選択された高圧側油圧が所定値未満の領域では、ライン圧制御手段によるライン圧を所定油圧に保持するライン圧保持手段を設ける構成としたため、選択された高圧側ソレノイドバルブ出力油圧が所定値未満の領域では、ライン圧が所定の一定油圧に保持され、所定値以上の領域において高圧側の出力油圧が高くなるに従ってライン圧が高くなるよう制御されるようになる。その結果、従来に比べて、ライン圧を低圧にすることができるので、燃費の向上が図れる。
【０００８】
また、請求項６記載の無段変速機の油圧制御装置によれば、第１ソレノイドバルブ及び第２ソレノイドバルブの出力油圧のうち、高圧側の油圧を選択し、その選択された高圧側油圧が所定値未満の領域における、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧の変化幅に対するライン圧の変化幅の比で表される勾配を、所定値以上の領域における勾配よりも小さくする構成としたため、選択された高圧側ソレノイドバルブ出力油圧が所定値未満の領域では、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧が最低油圧時におけるライン圧に近い低圧状態とされ、所定値以上の領域において高圧側の出力油圧が高くなるに従ってライン圧が高くなるよう制御されるようになる。その結果、従来に比べて、ライン圧を過剰に設定するのを抑制できるので、燃費の向上が図れる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
次に、本発明の無段変速機の油圧制御装置の第１実施形態について図面を参照しながら説明する。
図１は、本実施形態の無段変速機の油圧制御装置のうち、プライマリ（入力側）プーリ及びセカンダリ（出力側）プーリに油圧を供給する部分を抜粋したものである。なお、ベルト式無段変速機の構成そのものは、前記特許文献１を始めとして周知であるため、説明を省略する。また、図中の×印はドレンである。
【００１０】
この油圧制御装置では、ポンプ１で加圧されたリザーバ２内の作動油の油圧をライン圧調圧バルブ３で調圧して、全ての油圧回路の元圧となるライン圧ＰL とし、このライン圧ＰL をパイロットバルブ４で減圧して一定の油圧であるパイロット圧ＰPLT を出力する。なお、前記ライン圧調圧バルブ３は、後述するライン圧制御装置１４からの出力油圧、即ちライン制御圧ＰLCTLを信号圧とするスプール型調圧バルブであり、当該ライン制御圧ＰLCTLがゼロであるときにも所定のライン圧ＰL （＝必要最小ライン圧ＰLMIN）を出力する。
【００１１】
このパイロット圧ＰPLT を元圧として、プライマリプーリ（第１）ソレノイドバルブ５でプライマリプーリソレノイド圧ＰPPSOL を創成し、このプライマリプーリソレノイド圧ＰPPSOL を信号圧とし、前記ライン圧ＰL を元圧として、プライマリプーリ制御バルブ６でプライマリプーリ圧ＰPPを創成し、これをプライマリプーリ７のプライマリプーリシリンダ８に供給する。一方、前記パイロット圧ＰPLT を元圧として、セカンダリプーリ（第２）ソレノイドバルブ９でセカンダリプーリソレノイド圧ＰSPSOL を創成し、このセカンダリプーリソレノイド圧ＰSPSOL を信号圧とし、前記ライン圧ＰL を元圧として、セカンダリプーリ制御バルブ１０でセカンダリプーリ圧ＰSPを創成し、これをセカンダリプーリ１１のセカンダリプーリシリンダ１２に供給する。
【００１２】
一方、プライマリプーリソレノイドバルブ５で創成されたプライマリプーリソレノイド圧ＰPPSOL 及びセカンダリプーリソレノイドバルブ９で創成されたセカンダリプーリソレノイド圧ＰSPSOL は、レギュレータバルブ１３に信号圧として供給される。そして、このレギュレータバルブ１３では、ライン圧ＰL を元圧として、プライマリプーリソレノイド圧ＰPPSOL 及びセカンダリプーリソレノイド圧ＰSPSOL のうちの何れか高圧側のソレノイド圧に比例した出力油圧を高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL として出力する。即ち、このレギュレータバルブ１３が本発明の高圧側ソレノイドバルブ出力油圧選択手段に相当する。
【００１３】
そして、前記レギュレータバルブ１３で選択出力された高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL 及びパイロット圧ＰPLT から、前記ライン圧調圧バルブ３によるライン圧ＰL を制御するためのライン制御圧ＰLCTLをライン圧制御装置１４で創成する。なお、後述する他の実施形態では、パイロット圧ＰPLT を必要としない場合や、ライン圧制御装置１４がライン圧調圧バルブ３と一体的に構成されている場合がある。そのような場合には、図１の油圧回路を適宜修正して用いるものとする。
【００１４】
図２には、本第１実施形態のライン圧制御装置１４の詳細を示す。本実施形態のライン圧制御装置１４は、スプール１５に受圧面積差があるスプール型減圧バルブで構成されている。このスプール型減圧バルブからなるライン圧制御装置１４は、前記パイロット圧ＰPLT を入力油圧とし、スプール１５の受圧面積の大きい側に前記高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が作用し且つスプール１５の受圧面積の小さい側に自身の出力油圧、つまりライン制御圧ＰLCTLが作用し且つスプール１５の受圧面積の段差部１６にもパイロット圧（個別の一定油圧）ＰPLT が作用する。
【００１５】
このライン圧制御装置１４では、スプール１５の段差部１６に作用するパイロット圧ＰPLT に高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL がうち勝つまで、つまり受圧面積の大きいスプール１５の端面の面積と高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL との積値からなる力が段差部１６の面積とパイロット圧ＰPLT との積値からなる力より大きくなるまで、出力油圧、即ちライン制御圧ＰLCTLはゼロである。スプール１５の段差部１６に作用するパイロット圧ＰPLT に高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL がうち勝った後、つまり受圧面積の大きいスプール１５の端面の面積と高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL との積値からなる力が段差部１６の面積とパイロット圧ＰPLT との積値からなる力より大きくなった後は、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL の増加と共にライン制御圧ＰLCTLもリニアに増加する。
【００１６】
この高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL とライン制御圧ＰLCTLとの関係を図３に示す。また、図４には、本実施形態で達成されるライン圧ＰL と、前記プライマリプーリ圧ＰPP及びセカンダリプーリ圧ＰSPのうち高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL によって達成される高圧側プーリ圧ＰPHi との関係を示す。前述のように、ライン制御圧ＰLCTLがゼロでも、ライン圧調圧バルブ３は必要最小ライン圧ＰLMINを出力する。ライン制御圧ＰLCTLが立ち上がった後は、当該ライン制御圧ＰLCTLに比例するライン圧ＰL が出力される。前述のように、ライン圧ＰL は高圧側プーリ圧ＰPHi の元圧でもあるので、例えば図４の○内に示すように、高圧側プーリ圧ＰPHi の誤差やライン圧ＰL 自身の誤差を含めて、常時、高圧側プーリ圧ＰPHi より高圧となるライン圧ＰL を設定し、このライン圧ＰL と前記必要最小ライン圧ＰLMINとの交わる曲線をライン圧ＰL の目標値とし、この目標ライン圧ＰL が達成されるようにライン制御圧ＰLCTL、即ち受圧面積の広いスプール１５の端面の面積や受圧面積差を構成する段差部１６の面積を設定する。
【００１７】
前述のように、必要最小ライン圧ＰLMINは、例えば必要な潤滑流量を確保するためや、ロックアップクラッチの引きずりを防止するために必要なライン圧である。つまり、ライン圧調圧バルブ３への信号圧の有無に関わらず、確保しなければならない油圧回路自体の元圧といえる。従来は、例えば図１のライン圧制御バルブ１４がなく、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が直接ライン圧調圧バルブ３の信号圧として供給されていたので、ライン圧ＰL は、例えば図５に実線で示すように、必要最小ライン圧ＰLMINから直接リニアに立ち上がっている。この従来のライン圧ＰL を図４に二点鎖線で示すと、本実施形態によるライン圧ＰL に対して、特に高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が所定値未満の領域、つまり小入力トルク状態で、過剰に設定されていたことが分かる。本実施形態の無段変速機の油圧制御装置によれば、この小入力トルク状態でのライン圧が過剰に設定されることがなくなり、燃費の向上につながる（請求項１の発明の効果）。
【００１８】
また、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が所定値未満の領域でライン圧ＰL を所定油圧（必要最小ライン圧ＰLMIN）に保持する手段として、スプール１５に受圧面積差があるスプール型減圧バルブで構成されたライン圧制御装置１４を用い、一定油圧であるパイロット圧ＰPLT を入力油圧とし且つスプール１５の受圧面積の大きい側に高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が作用し且つスプール１５の受圧面積の小さい側に自身の出力油圧、即ちライン制御圧ＰLCTLが作用し且つスプール１５の受圧面積の段差部１６にもパイロット圧ＰPLT が作用する構成としたため、構造が単純であり実用化が容易である（請求項２の発明の効果）。
【００１９】
次に、本発明の無段変速機の油圧制御装置の第２実施形態について、図６を用いて説明する。本実施形態の油圧回路の構成は、前記第１実施形態の図１のものと同様である。本実施形態のライン圧制御装置１４は、スプール型減圧バルブで構成されている。このスプール型減圧バルブで構成されるライン圧制御装置１４では、前記パイロット圧ＰPLT を入力油圧とし、スプール１７の一方の端面に前記高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が作用し且つスプール１７の他方の端面に自身の出力油圧、即ちライン制御圧ＰLCTLが作用し且つ当該ライン制御圧ＰLCTLが作用する端面側にバネ１８（弾性体）を設けて構成される。
【００２０】
このライン圧制御装置１４では、スプール１７の他方の端面に設けられたバネ１８の弾性に高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL がうち勝つまで、つまりスプール１７の端面の面積と高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL との積値からなる力がバネ１８の弾性係数と変位との積値からなる力より大きくなるまで、出力油圧、即ちライン制御圧ＰLCTLはゼロである。スプール１７の他方の端面に設けられたバネ１８の弾性に高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL がうち勝った後、つまりスプール１７の端面の面積と高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL との積値からなる力がバネ１８の弾性係数と変位との積値からなる力より大きくなった後は、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL の増加と共にライン制御圧ＰLCTLもリニアに増加する。
【００２１】
この高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL に対するライン制御圧ＰLCTLの出力特性は、前記第１実施形態の図３と同等であり、従って、本実施形態におけるライン圧ＰL と、前記プライマリプーリ圧ＰPP及びセカンダリプーリ圧ＰSPのうち高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL によって達成される高圧側プーリ圧ＰPHi との関係は図７に示すとおりである。従って、本実施形態でも、前記第１実施形態と同様に、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が所定値未満の領域、例えば小入力トルク状態で、ライン圧が過剰に設定されることがなくなり、燃費の向上につながる（請求項１の発明の効果）。
【００２２】
また、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が所定値未満の領域でライン圧ＰL を所定油圧（必要最小ライン圧ＰLMIN）に保持する手段として、スプール型減圧バルブで構成されたライン圧制御装置１４を用い、一定油圧であるパイロット圧ＰPLT を入力油圧とし、スプール１７の一方の端面に高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が作用し且つスプール１７の他方の端面に自身の出力油圧、即ちライン制御圧ＰLCTLが作用し且つ当該ライン制御圧ＰLCTLが作用する端面側にバネ１８（弾性体）を設けて構成したため、構造が単純であり実用化が容易であり、且つばらつきの大きい油圧に代わってバネ１８の弾性力を用いて切換えを行うことにより、ライン制御圧ＰLCTLの出力ばらつきを抑制することができるため、元圧であるライン圧ＰL の制御精度が向上し、更に燃費が向上する（請求項３の発明の効果）。
【００２３】
次に、本発明の無段変速機の油圧制御装置の第３実施形態について、図８を用いて説明する。本実施形態の油圧回路の構成は、前記第１実施形態の図１のものと同様であるが、本実施形態のライン圧制御装置１４は、パイロット圧ＰPLT を必要としないので、パイロットバルブ４からの油路は不要である。本実施形態のライン圧制御装置１４は、スプール型切替バルブで構成されている。このスプール型切替バルブで構成されるライン圧制御装置１４では、前記高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL を入力油圧とし、スプール１９の一方の端面に当該高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が作用し且つスプール１７の他方の端面にバネ２０を設けて構成される。
【００２４】
このライン圧制御装置１４では、スプール１７の他方の端面に設けられたバネ２０の弾性に高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL がうち勝つまで、つまりスプール１９の端面の面積と高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL との積値からなる力がバネ２０の弾性係数と変位との積値からなる力より大きくなるまで、出力油圧、即ちライン制御圧ＰLCTLはゼロである。スプール１７の他方の端面に設けられたバネ２０の弾性に高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL がうち勝った後、つまりスプール１９の端面の面積と高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL との積値からなる力がバネ２０の弾性係数と変位との積値からなる力より大きくなった後は、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL の増加と共にライン制御圧ＰLCTLもリニアに増加する。
【００２５】
この高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL に対するライン制御圧ＰLCTLの出力特性は、前記第１実施形態の図３と同等であり、従って、本実施形態におけるライン圧ＰL と、前記プライマリプーリ圧ＰPP及びセカンダリプーリ圧ＰSPのうち高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL によって達成される高圧側プーリ圧ＰPHi との関係は図９に示すとおりである。従って、本実施形態でも、前記第１実施形態と同様に、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が所定値未満の領域、例えば小入力トルク状態で、ライン圧を過剰に設定することがなくなり、燃費の向上につながる（請求項１の発明の効果）。
【００２６】
また、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が所定値未満の領域でライン圧ＰL を所定油圧（必要最小ライン圧ＰLMIN）に保持する手段として、スプール型切替バルブで構成されたライン圧制御装置１４を用い、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL を入力油圧とし、スプール１９の一方の端面に当該高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が作用し且つスプール１７の他方の端面にバネ２０（弾性体）を設けて構成したため、構造が単純であり実用化が容易であり、且つ減圧機能がないため、油圧振動に対して有利である（請求項４の発明の効果）。
【００２７】
次に、本発明の無段変速機の油圧制御装置の第４実施形態について、図１０を用いて説明する。本実施形態の油圧回路の構成は、前記第１実施形態の図１のものと同様である。本実施形態のライン圧制御装置１４は、スプール型減圧バルブ２１とシャトルボール２２とで構成されている。このうち、スプール型減圧バルブ２１では、一定油圧である前記パイロット圧ＰPLT を入力油圧とし且つスプール２３の一方の端面に自身の出力油圧ＰREG が作用し且つスプール２３の他方の端面にバネ２４（弾性体）を設けて構成される。また、シャトルボール２２は、前記スプール型減圧バルブ２１の一定出力油圧ＰREG 及び前記高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が入力され、このシャトルボール２２の出力油圧が前記ライン圧調圧バルブ３の信号圧、つまりライン制御圧ＰLCTLとして出力される。
【００２８】
このライン圧制御装置１４では、スプール型減圧バルブ２１によってパイロット圧ＰPLT が一定出力油圧ＰREG に減圧されて出力されるので、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が当該一定出力油圧ＰREG 未満のときには、シャトルボール２２は、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL 側の油路を封止し、且つ一定出力油圧ＰREG 側の油路とライン圧調圧バルブ３側の油路を連通させ、一定出力油圧ＰREG をライン制御圧として出力する。一方、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL がスプール型減圧バルブ２１からの一定出力圧力ＰREG 以上になると、シャトルボール２２は、一定出力油圧ＰREG 側の油路を封止し、且つ高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL の油路とライン圧調圧バルブ３側の油路を連通させ、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL がライン制御圧ＰLCTLとして出力される。それ以後、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL の増加と共にライン制御圧ＰLCTLもリニアに増加することになる。
【００２９】
この高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL に対するライン制御圧ＰLCTLの出力特性は、前記第１実施形態の図３の出力特性が正方向にドリフトしているものとなり、従って、本実施形態におけるライン圧ＰL と、前記プライマリプーリ圧ＰPP及びセカンダリプーリ圧ＰSPのうち高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL によって達成される高圧側プーリ圧ＰPHi との関係は図１１に示すとおりである。従って、本実施形態でも、前記第１実施形態と同様に、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が所定値未満の領域、例えば小入力トルク状態で、ライン圧を過剰に設定することがなくなり、燃費の向上につながる（請求項１の発明の効果）。
【００３０】
また、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が所定値未満の領域でライン圧ＰL を所定油圧（必要最小ライン圧ＰLMIN）に保持する手段として、スプール型減圧バルブ２１及びシャトルボール２２で構成されたライン圧制御装置１４を用い、スプール型減圧バルブ２１では、一定油圧であるパイロット圧ＰPLT を入力油圧とし、スプール２３の一方の端面に自身の一定出力油圧ＰREG が作用し且つスプール２３の他方の端面にバネ２４を設け、シャトルボール２２には、スプール型減圧バルブ２１の一定出力油圧ＰREG 及び高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が作用する構成としたため、構造が単純であり実用化が容易であり、且つパイロット圧を減圧バルブの作動圧として用いていないので、当該パイロット圧のばらつきによるライン制御圧ＰLCTLのばらつきを防止でき、元圧であるライン圧ＰL の制御精度を向上させることができる。更に、バネ２４の伸側でスプール型減圧バルブ２１の一定出力油圧ＰREG がパイロット圧ＰPLT となるので、例えば鉄製バルブとアルミボディとで構成された場合に見られるエンジンＯＦＦの冷機時のバルブスティック（クリアランスの縮小による）発生時でも、ライン圧ＰL の最大値を確保して変速機の信頼性が向上する（以上、請求項５の発明の効果）。
【００３１】
次に、本発明の無段変速機の油圧制御装置の第５実施形態について、図１２を用いて説明する。本実施形態の油圧回路の構成は、前記第１実施形態の図１のものと同様であるが、本実施形態のライン圧制御装置１４は、パイロット圧ＰPLT を必要としないので、パイロットバルブ４からの油路は不要である。本実施形態のライン圧制御装置１４（ライン圧変化勾配変更手段）は、前記高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL を信号圧として前記ライン圧調圧バルブ３のスプール３ａを移動するプラグ２５と、前記ライン圧調圧バルブ３のスプール３ａと固定壁との間に介装されたバネ２６（第１の弾性体）と、前記プラグ２５と前記ライン圧調圧バルブ３のスプール３ａとの間に介装されたバネ２７（第２の弾性体）とで構成される。
【００３２】
このライン圧制御装置１４では、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が小さい領域、即ち小入力トルク状態では、プラグ２５とライン圧調圧バルブ３のスプール３ａとが離間しており、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL の増圧に伴ってスプール３ａとプラグ２５との間のバネ２７が収縮され、それに伴う荷重増加分ずつ、ライン圧ＰL も僅かに増加する。高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が更に高くなり、プラグ２５とライン圧調圧バルブ３のスプール３ａとが当接した後は、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL の増加と共にライン圧ＰL もリニアに増加する。つまり、図１３にも示すように、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL の変化幅に対する前記ライン圧の変化幅の比で表される勾配は、前記選択された高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が所定値未満の領域における勾配の方が、所定値以上の領域における勾配よりも小さく設定されている。
【００３３】
従って、本実施形態の無段変速機の油圧制御装置によれば、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が所定値未満の領域では、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が変化しても必要最小ライン圧ＰLMINに近い低圧状態となるため、ライン圧ＰL が過剰に設定されることが抑制されて、燃費の向上につながる（請求項６の発明の効果）。
また、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL が所定値未満の領域でライン圧ＰL の増加を抑制する手段を、高圧側ソレノイドバルブ出力油圧ＰHiSOL を信号圧としてライン圧調圧バルブ３のスプール３ａを移動するプラグ２５と、ライン圧調圧バルブ３のスプール３ａと固定壁との間に介装されたバネ２６と、プラグ２５とライン圧調圧バルブ３のスプール３ａとの間に介装されたバネ２７とで構成したため、構造が単純であり実用化が容易である。（請求項７の発明の効果）。
【図面の簡単な説明】
【００３４】
【図１】本発明の無段変速機の油圧制御装置の第１実施形態を示す油圧回路図である。
【図２】図１の油圧回路のライン圧制御装置の詳細構成図である。
【図３】図２のライン圧制御装置によるライン制御圧の出力特性図である。
【図４】図２のライン圧制御装置によるライン圧の出力特性図である。
【図５】従来のライン圧出力特性図である。
【図６】本発明の無段変速機の油圧制御装置の第２実施形態を示すライン圧制御装置の詳細構成図である。
【図７】図６のライン圧制御装置によるライン圧の出力特性図である。
【図８】本発明の無段変速機の油圧制御装置の第３実施形態を示すライン圧制御装置の詳細構成図である。
【図９】図８のライン圧制御装置によるライン圧の出力特性図である。
【図１０】本発明の無段変速機の油圧制御装置の第４実施形態を示すライン圧制御装置の詳細構成図である。
【図１１】図１０のライン圧制御装置によるライン圧の出力特性図である。
【図１２】本発明の無段変速機の油圧制御装置の第５実施形態を示すライン圧制御装置の詳細構成図である。
【図１３】図１２のライン圧制御装置によるライン圧の出力特性図である。
【符号の説明】
【００３５】
１はポンプ
２はリザーバ
３はライン圧調圧バルブ
４はパイロットバルブ
５はプライマリプーリソレノイドバルブ
６はプライマリプーリ制御バルブ
７はプライマリプーリ
８はプライマリプーリシリンダ
９はセカンダリプーリソレノイドバルブ
１０はセカンダリプーリ制御バルブ
１１はセカンダリプーリ
１２はセカンダリプーリシリンダ室
１３はレギュレータバルブ
１４はライン圧制御装置
１５，１７，１９，２３はスプール
１６は段差部
１８，２０，２４，２６，２７はバネ
２１はスプール型減圧バルブ
２２はシャトルボール
２５はプラグ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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