(57)【要約】【課題】生産性に優れることに加えて軽量で長寿命な車輪支持用転がり軸受装置を提供する。【解決手段】車輪支持用転がり軸受装置１のハブ輪２，内輪３，及び外輪４は、炭素の含有量が０．４５質量％以上０．６質量％以下、ケイ素の含有量が０．５質量％以上０．８質量％以下、マンガンの含有量が０．６質量％以上１質量％以下、バナジウムの含有量が０．０３質量％以上１質量％以下である合金鋼に、プレス加工又は塑性加工を施すことにより成形されたものである。また、この合金鋼は、ビッカース硬さＨｖと限界圧縮率Ｘ（％）とがＸ≧０．０５×Ｈｖ＋５０なる式を満足するものである。そして、ハブ輪２及び外輪４には高周波焼入れによる硬化層２２が形成されている。【選択図】  図１
2006200700.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
外周面に軌道面を有する内方部材と、前記内方部材の軌道面に対向する軌道面を有し前記内方部材の外方に配された外方部材と、前記両軌道面間に転動自在に配された複数の転動体と、前記内方部材及び前記外方部材の少なくとも一方に設けられ車輪又は懸架装置が取り付けられるフランジと、を備えるとともに、前記内方部材及び前記外方部材の一方が回転輪、他方が固定輪とされる車輪支持用転がり軸受装置において、前記内方部材及び前記外方部材の少なくとも一方が下記の４つの条件を満足することを特徴とする車輪支持用転がり軸受装置。
条件１：炭素の含有量が０．４５質量％以上０．６質量％以下、ケイ素の含有量が０．５質量％以上０．８質量％以下、マンガンの含有量が０．６質量％以上１質量％以下、バナジウムの含有量が０．０３質量％以上１質量％以下である合金鋼で構成されている。    条件２：前記合金鋼のビッカース硬さＨｖと限界圧縮率Ｘ（％）とがＸ≧０．０５×Ｈｖ＋５０なる式を満足する。
条件３：プレス加工又は塑性加工で成形されたものである。
条件４：前記軌道面に高周波焼入れによる硬化層が形成されている。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車等の車輪を懸架装置に対して回転自在に支持する車輪支持用転がり軸受装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車等の車輪を懸架装置に対して回転自在に支持する車輪支持用転がり軸受装置は、外周面に軌道面を有する内方部材と、内周面に軌道面を有する外方部材と、これら両軌道面の間に転動自在に配された複数の転動体と、を備えている。また、内方部材の外周面には、車輪を取り付けるためのフランジが設けられ、外方部材の外周面には、懸架装置を取り付けるためのフランジが設けられている。そして、このような車輪支持用転がり軸受装置はユニット化が進んでおり、前述のフランジは内方部材や外方部材に一体化された構造となっている。
【０００３】
近年、自動車の燃費向上及び走行性能向上のため、車輪支持用転がり軸受装置の軽量化の要求が高まっており、例えば、車輪や懸架装置を取り付けるためのフランジのさらなる薄肉化も考慮されている。しかしながら、フランジを単に薄肉化した場合には、フランジに加わる応力が大きくなるため、フランジの強度が不足することが懸念される。
特に、車輪が取り付けられる部材に設けられたフランジの付け根部分は、回転しながら曲げ応力が負荷される。また、フランジには、車輪の回転に伴って捩り応力が加わるため、これに対する十分な強度が確保できない場合には疲労破壊が生じるおそれがある。
【０００４】
また、フランジには、車輪及びディスクロータを取り付けるためのスタッドやボルトを挿通する通孔が形成されるが、薄肉化されるとフランジの強度が低下するので、フランジに車輪を取り付けるためにスタッドとナットとを締結する際や、通孔に挿通したボルトを締結する際に、フランジのうちのスタッドの基端部を内嵌した通孔の周囲部分が変形しやすくなることも懸念される。
【０００５】
通孔の周囲部分が変形すると、フランジに取り付けられているディスクロータのハブの回転軸に対する直角度が悪化する。すなわち、被制動面であるディスクロータの両側面は、ハブの回転軸に対し直角をなすべきであるが、上記変形によって回転軸に対する前記両側面の直角度が悪化する。その結果、ディスクロータの両側面が回転に伴って軸方向に変位して、振れが発生する。このような原因で生じる振れの振幅が数十μｍ程度であっても、制動時にジャダーと呼ばれる振動が発生するおそれがあり、乗り心地性が低下することになる。したがって、フランジを薄肉化して軽量化を図る場合には、非焼入れ部において十分な疲労強度，降伏強度等が必要不可欠となる。
【０００６】
しかしながら、前述したようにフランジを有する部材にあっては、車輪や懸架装置を取り付けるためのスタッドやボルトを挿通する通孔を精度良く加工する必要があるので、強度向上を図るために単に硬さを増加させると、著しく加工性が低下して大幅に生産性が悪化する。
以上のような観点から、車輪支持用転がり軸受装置においては、転がり疲労を受ける内方部材の軌道面と外方部材の軌道面だけでなく、それ以外の非焼入れ部においても、成形後において十分な強度と加工性とが求められる。
【０００７】
一般に、鋼の強度は硬さと良好な相関性があり、例えば、０．７質量％以上の炭素を含有する高炭素鋼を用いて成形後の硬さを向上させれば、強度を向上させることが可能である。ただし、その反面、加工性が著しく低下して、大幅なコストアップを余儀なくされる。また、この場合には、加締め方式の車輪支持用転がり軸受装置においては、加締め部の塑性加工性が低下して、加締め加工自体が困難となる。
【０００８】
車輪支持用転がり軸受装置を構成する材料としては、日本工業規格のＳ５３ＣやＳＡＥ１０５５等の構造用炭素鋼がよく用いられている。そして、内方部材の軌道面及び外方部材の軌道面には、転動体から高面圧が繰り返し負荷されるので、十分な転がり疲労寿命と耐摩耗性とを兼ね備えるように、高周波焼入れによる硬化層が形成されている。一方、外方部材の軌道面以外の部分や内方部材の軌道面以外の部分は、加工性等の観点から、焼入れ等の硬化処理を施さずに、焼鈍しと冷間成形とを施したままの状態で使用される（本明細書においては、このような状態の部分を「非焼入れ部」と記す）。
【０００９】
特許文献１には、合金元素として、炭素を０．５〜０．７質量％、ケイ素を０．６〜１．２質量％、マンガンを０．６〜１．０質量％含有し、且つ、１１２７１Ｃ％＋５７９６Ｓｉ％＋２６６５Ｍｎ％−６９５５なる式で算出されるＬが５０００以上で、４８．０Ｃ％＋５．７Ｓｉ％＋１１．５Ｍｎ％−１６．２なる式で算出されるＨが２３〜２５である、加工性，疲労強度，及び転がり疲労寿命に優れる転動部品が開示されている。ただし、非焼入れ部の硬さ及び硬化層の表面硬さについて言及されているのみである。
【特許文献１】特開２００２−３６３７００号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
このように、特許文献１に記載のものは、非焼入れ部の強度と加工性との両方を十分に満足するものではない。また、車輪支持用転がり軸受装置は、一般の転がり軸受と同様に、内方部材の軌道面及び外方部材の軌道面において転がり疲労を受けるため、軌道面の硬化層においては十分な転がり疲労寿命が求められるが、特許文献１に記載のものは、軌道面の硬化層の転がり疲労寿命に関してほとんど考慮されていない。
【００１１】
さらに、車輪支持用転がり軸受装置の場合は、成形時の素材の状態によっても、硬さ，組織，及び強度が多様に変化するので、製品の品質を向上させるためには、成形された車輪支持用転がり軸受装置の硬さやミクロ組織なども考慮する必要がある。
そこで、本発明は上記のような従来技術が有する問題点を解決し、生産性に優れることに加えて軽量で長寿命な車輪支持用転がり軸受装置を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
前記課題を解決するため、本発明は次のような構成からなる。すなわち、本発明に係る請求項１の車輪支持用転がり軸受装置は、外周面に軌道面を有する内方部材と、前記内方部材の軌道面に対向する軌道面を有し前記内方部材の外方に配された外方部材と、前記両軌道面間に転動自在に配された複数の転動体と、前記内方部材及び前記外方部材の少なくとも一方に設けられ車輪又は懸架装置が取り付けられるフランジと、を備えるとともに、前記内方部材及び前記外方部材の一方が回転輪、他方が固定輪とされる車輪支持用転がり軸受装置において、前記内方部材及び前記外方部材の少なくとも一方が下記の４つの条件を満足することを特徴とする。
【００１３】
条件１：炭素の含有量が０．４５質量％以上０．６質量％以下、ケイ素の含有量が０．５質量％以上０．８質量％以下、マンガンの含有量が０．６質量％以上１質量％以下、バナジウムの含有量が０．０３質量％以上１質量％以下である合金鋼で構成されている。
条件２：前記合金鋼のビッカース硬さＨｖと限界圧縮率Ｘ（％）とがＸ≧０．０５×Ｈｖ＋５０なる式を満足する。
条件３：プレス加工又は塑性加工で成形されたものである。
条件４：前記軌道面に高周波焼入れによる硬化層が形成されている。
【００１４】
このような構成であれば、内方部材や外方部材が優れた静的強度及び疲労強度を有しているので、内方部材や外方部材に過大なモーメント荷重や衝撃荷重が加わるような条件下で使用されても、変形が生じにくい。よって、肉厚を厚くしたり、製造工程を通常よりも増やすことにより、強度向上を図る必要がない。また、合金鋼の加工性が優れているため、フランジを有する内方部材や外方部材を容易に加工することができる。よって、車輪支持用転がり軸受装置は、製造が容易である。
【００１５】
以下に、本発明の車輪支持用転がり軸受装置について、さらに詳細に説明する。
〔炭素の含有量について〕
炭素（Ｃ）は、非焼入れ部の硬さと、焼入れ，焼戻し後の硬化層の硬さとを確保するために、なくてはならない元素である。転がり疲労寿命の観点から０．４５質量％以上必要であるが、多すぎると非焼入れ部の硬さが高くなりすぎるとともに、塑性加工性が低下するおそれがある。よって、合金鋼中のＣ含有量は、０．４５質量％以上０．６質量％以下とする必要がある。
【００１６】
〔ケイ素の含有量について〕
ケイ素（Ｓｉ）は、製鋼時に脱酸剤として作用するとともに、非焼入れ部の硬さと焼入れ性とを向上させる作用を有している。特に、焼入れ，焼戻し後においては、マルテンサイト組織を強化し、転がり疲労寿命を向上させるだけでなく、非焼入れ部においては、フェライトに固溶し、フェライト組織の強度を向上させ、降伏強度や疲労強度を高める作用を有している。
ただし、Ｓｉが多すぎると、非焼入れ部の硬さが高くなりすぎて、成形時及び成形後の塑性加工性が低下するおそれがある。よって、合金鋼中のＳｉ含有量は、０．５質量％以上０．８質量％以下とする必要がある。
【００１７】
〔マンガンの含有量について〕
マンガン（Ｍｎ）は、Ｓｉと同様に脱酸剤として作用するとともに、非焼入れ部の硬さと焼入れ性とを向上させる作用を有しているので、０．６質量％以上添加する必要がある。ただし、Ｍｎが多すぎると、非焼入れ部の硬さが高くなりすぎて、成形時及び成形後の冷間加工性が低下するおそれがある。よって、合金鋼中のＭｎ含有量は、１質量％以下とする必要がある。
【００１８】
〔バナジウムの含有量について〕
バナジウム（Ｖ）は、合金鋼中で安定な炭化物又は炭窒化物を形成し、焼鈍し時及び高周波焼入れ時に旧オーステナイト結晶粒が成長することを極少量で効果的に抑制する作用を有している。また、旧オーステナイト結晶粒を微細化することにより、フェライトを分断化し、強度と加工性とのバランスを著しく改善する作用を有している。
このようなことから、Ｖは必要に応じて添加してもよいが、その効果を十分に得るためには、０．０３質量％以上添加する必要がある。ただし、Ｖが多すぎると、非焼入れ部の硬さが高くなりすぎて、成形時及び成形後の冷間加工性が低下するおそれがある。よって、合金鋼中のＶ含有量は、１質量％以下とする必要があり、０．５質量％以下とすることがより好ましい。
【００１９】
〔条件２について〕
塑性加工性は変形抵抗及び限界圧縮率で表され、変形抵抗及び限界圧縮率は材料の合金成分と組織とに影響される。良好な塑性加工性を得るためには、変形抵抗が低く限界圧縮率が高い材料を用いることが好ましい。一般に変形抵抗は硬さに依存し、変形抵抗が高い材料は硬度が高くなり、変形抵抗が低い材料は硬度が低くなる。一方、変形抵抗が低すぎると一般に硬さが低下し、軸受装置としての使用に耐えない。
【００２０】
そこで、本発明においては、硬さの上限をＨｖ３００とし、硬さそのものよりも、むしろ硬さと限界圧縮率との比に着目した。すなわち、ビッカース硬さＨｖと限界圧縮率Ｘ（％）とがＸ≧０．０５×Ｈｖ＋５０なる式を満足する合金鋼で、内方部材や外方部材を構成した。前記式を満足する合金鋼は、塑性加工性が良好である。
なお、外方部材の軌道面以外の部分や内方部材の軌道面以外の部分（非焼入れ部）は、ビッカース硬度Ｈｖが１８０以上３００以下とすることが好ましい。
【００２１】
また、限界圧縮率及び硬さは組織に影響されるため、合金鋼中のフェライトの含有量を面積率で１０％以上２５％以下とし、日本工業規格ＪＩＳ  Ｇ０５５１に規定の方法で測定された旧オーステナイト結晶粒度を粒度番号で６以上とすることが好ましい。詳述すると、非焼入れ部のフェライトの含有量が多いと強度面で問題が生じるおそれがあるため、面積率で２５％以下であることが好ましい。また、非焼入れ部の旧オーステナイト結晶粒及び初析フェライトが共に微細化して組織が緻密化されるためには、非焼入れ部の旧オーステナイト結晶粒度が粒度番号で６以上であること、及び、フェライトの含有率が面積率で１０％以上であることが好ましい。
【００２２】
軌道面を含む部分に成形される硬化層においては、転がり疲労寿命の観点から、十分な表面硬さと硬化層深さとが要求されるが、硬化層の諸品質は、非焼入れ部の諸品質と同様に、高周波焼入れ条件等によって異なるが、十分な転がり疲労寿命を確保するためには、硬化層の表面硬さはビッカース硬さＨｖで６５０以上７８０以下とすることが好ましく、硬化層の有効硬化層深さは１．５ｍｍ以上とすることが好ましい。
【００２３】
ただし、必要以上の有効硬化層深さを得ようとすると、合金鋼に高い焼入れ性が要求されることによって加工性が犠牲となったり、加熱条件によっては硬化層の結晶粒の粗大化を招いて転がり疲労寿命が不十分となる場合があるため、有効硬化層深さは４ｍｍ以下とすることが好ましい。また、硬化層の旧オーステナイト結晶粒が粗大であると転がり疲労寿命が不十分となる場合があるため、硬化層の旧オーステナイト結晶粒度（日本工業規格ＪＩＳ  Ｇ０５５１に規定の方法で測定されたもの）は粒度番号で８以上であることが望ましい。
【発明の効果】
【００２４】
本発明の車輪支持用転がり軸受装置は、優れた静的強度及び疲労強度を有し、大きな荷重が負荷されても変形が生じにくい。また、加工性に優れるため製造が容易であることに加えて、軽量で長寿命である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２５】
本発明に係る車輪支持用転がり軸受装置の実施の形態を、図面を参照しながら詳細に説明する。図１は、本発明に係る車輪支持用転がり軸受装置の一実施形態の構造を示す断面図である。なお、本実施形態においては、車輪支持用転がり軸受装置を自動車等の車両に取り付けた状態において、車両の幅方向外側を向いた部分を外端側部分と称し、幅方向中央側を向いた部分を内端側部分と称する。すなわち、図１においては、左側が外端側となり、右側が内端側となる。
【００２６】
図１の車輪支持用転がり軸受装置１は、ハブ輪２と、内輪３と、外輪４と、二列の転動体５，５と、転動体５を保持する保持器６，６と、を備えている。また、外輪４の内端側部分の内周面と内輪３の内端側部分の外周面との間、並びに、外輪４の外端側部分の内周面とハブ輪２の中間部の外周面との間には、それぞれシール装置７ａ，７ｂが設けられている。
【００２７】
さらに、ハブ輪２の外周面の外端側部分には、図示しない車輪を支持するための車輪取り付け用フランジ１０が設けられている。そして、外輪４の外周面には、車輪取り付け用フランジ１０から離間する側の端部に、懸架装置取り付け用フランジ１３が設けられている。
ハブ輪２の内端側部分には外径の小さい円筒部１１が形成されており、該円筒部１１に内輪３が圧入され、内輪３とハブ輪２とが一体的に固定されている。なお、内輪３とハブ輪２とが一体的に固定されたものが、本発明の構成要件である内方部材に相当し、外輪４が本発明の構成要件である外方部材に相当する。
【００２８】
この車輪支持用転がり軸受装置１においては、ハブ輪２，内輪３，及び外輪４は、炭素の含有量が０．４５質量％以上０．６質量％以下、ケイ素の含有量が０．５質量％以上０．８質量％以下、マンガンの含有量が０．６質量％以上１質量％以下、バナジウムの含有量が０．０３質量％以上１質量％以下であり、残部が鉄及び不可避的不純物元素である合金鋼で構成されている。また、この合金鋼は、ビッカース硬さＨｖと限界圧縮率Ｘ（％）とがＸ≧０．０５×Ｈｖ＋５０なる式を満足するものである。そして、ハブ輪２，内輪３，及び外輪４は、上記のような合金鋼にプレス加工又は塑性加工を施すことにより成形されたものである。
【００２９】
ハブ輪２の外周面の軸方向中間部及び内輪３の外周面には、それぞれ軌道面が形成されており、ハブ輪２の軌道面は第一内側軌道面２０ａ、内輪３の軌道面は第二内側軌道面２０ｂとされている。また、外輪４の内周面には、前記両内側軌道面２０ａ，２０ｂに対向する軌道面が形成されており、第一内側軌道面２０ａに対向する軌道面は第一外側軌道面２１ａ、第二内側軌道面２０ｂに対向する軌道面は第二外側軌道面２１ｂとされている。さらに、第一内側軌道面２０ａと第一外側軌道面２１ａとの間、及び、第二内側軌道面２０ｂと第二外側軌道面２１ｂとの間には、それぞれ複数の転動体５が転動自在に配置されている。なお、図示の例では、転動体として玉を使用しているが、車輪支持用転がり軸受装置１の用途等に応じて、ころを使用してもよい。
【００３０】
また、ハブ輪２の第一内側軌道面２０ａ，内輪３の第二内側軌道面２０ｂ，及び外輪４の第一，第二内側軌道面２１ａ，２１ｂには、転動体５から高面圧が繰り返し負荷されるため、十分な転がり疲労寿命と耐摩耗性とを兼ね備えるように、ハブ輪２の外周面のうち、円筒部１１の外端に形成された段差部１２の近傍から第一内側軌道面２０ａの近傍までの部分と、外輪４の内周面のうち、第一外側軌道面２１ａの近傍から第二外側軌道面２１ｂの近傍までの部分とに、高周波焼入れによる硬化層２２が形成されている。この硬化層２２のビッカース硬さＨｖは６５０以上７８０以下であり、日本工業規格ＪＩＳ  Ｇ０５５１に規定の方法で測定された旧オーステナイト結晶粒度は粒度番号で６以上である。
【００３１】
ハブ輪２及び外輪４のうち硬化層２２が形成されていない部分には焼入れは施されておらず、この非焼入れ部のビッカース硬さＨｖは１８０以上３００以下とされている。また、フェライトの含有量が面積率で１０％以上２５％以下であり、日本工業規格ＪＩＳ  Ｇ０５５１に規定の方法で測定された旧オーステナイト結晶粒度が、粒度番号で６以上である。そして、内輪３には浸炭処理又は浸炭窒化処理と焼入れと焼戻しとが施され、第二内側軌道面２０ｂには浸炭処理又は浸炭窒化処理による硬化層（図示せず）が形成されている。
【００３２】
このような車輪支持用転がり軸受装置１を自動車に組み付けるには、懸架装置取り付け用フランジ１３を懸架装置に固定し、車輪を車輪取り付け用フランジ１０に固定する。その結果、車輪支持用転がり軸受装置１によって車輪が懸架装置に対し回転自在に支持される。すなわち、内輪３とハブ輪２とが一体的に固定されたものが回転輪となり、外輪４が固定輪となる。
【００３３】
このような車輪支持用転がり軸受装置１は、ハブ輪２及び外輪４が優れた静的強度及び疲労強度を有しているので、フランジ１０，１３等に過大な荷重（モーメント荷重や衝撃荷重）が負荷されても変形が生じにくい。よって、肉厚を厚くしたり、製造工程を通常よりも増やすことにより、強度向上を図る必要がない。また、合金鋼の加工性が優れているため、フランジ１０，１３を有するハブ輪２及び外輪４を容易に加工することができる。よって、車輪支持用転がり軸受装置１は、製造が容易である。
【００３４】
以下に、前述のハブ輪２の製造方法の一例を、図２を参照しながら説明する。まず、前述の合金鋼製の圧延鋼板をＡ１変態点以上に加熱した後、Ａ１変態点未満の温度に冷却して焼鈍しを施す。次に、この圧延鋼板を打ち抜いて得た円板状の素材（図２の（ａ）を参照）に、深絞りを施して椀型に成形した後（図２の（ｂ）を参照）、底部に貫通孔を形成した（図２の（ｃ）を参照）。そして、ハブ輪２の形状に成形した後（図２の（ｄ）を参照）、ピアッシングによりフランジにボルト孔を設けた（図２の（ｅ）を参照）。前述の合金鋼は良好な塑性加工性を有しているので、このような加工度の高い成形も容易である。また、冷間鍛造で成形することにより、従来の熱間鍛造による成形よりも格段に精度良く成形できるため、切削加工を省略することができる。よって、非焼入れ部の強度向上とともに、製造コストの低減が図られる。
【００３５】
得られたハブ輪２の軌道面を含む外周面に高周波焼入れ及び焼戻しを施して、硬化層２２を形成した後、研削及び超仕上げ又は超仕上げのみを施して、ハブ輪２を完成した。
内輪３及び外輪４もハブ輪２と同様に製造して、これらを組み立てれば、車輪支持用転がり軸受装置１が得られる。
〔実施例〕
以下に、実施例を示して、本発明をさらに具体的に説明する。表１，２に示すような組成の合金鋼の冷間加工性を、限界圧縮率により評価した。また、非焼入れ部の物性を、旧オーステナイト結晶粒度，フェライトの含有量，硬さ，降伏強度，及び疲労強度により評価した。以下に、その評価方法について説明する。
【００３６】
【表１】
2006200700.tif 000003
【００３７】
【表２】
2006200700.tif 000004
【００３８】
合金鋼からなる棒材から切り出した素材を切削し、下記の条件で焼鈍しを施して、直径６０ｍｍ，高さ９０ｍｍの円柱状の試験片を作製した。
焼鈍し条件：室温からＡ１変態点以上の温度（７６０〜８２０℃）に２〜４時間かけて昇温し、その温度で１〜４時間保持した後、Ａ１変態点未満の温度（６８０〜７２０℃）に１〜４時間かけて冷却し、その温度で２〜１０時間保持した。そして、６６０〜７００℃へ２〜６時間、さらに４８０〜５２０℃へ５〜１５時間かけて炉冷した後、室温まで空冷した。
【００３９】
限界圧縮率は、冷間鍛造時の圧力や割れ発生限界評価の指針の一つである据え込み試験における割れ発生限界歪により算出した。すなわち、前述の試験片に据え込み加工を施し、目視によりクラックの発生が確認された試験片の高さＨｆを測定した。そして、Ｈｆと試験片の初期の高さＨ０（９０ｍｍ）とから、｛（Ｈ０−Ｈｆ）／Ｈ０｝×１００なる式により限界圧縮率を算出した。
【００４０】
また、非焼入れ部の硬さは、図１のような車輪支持用転がり軸受装置１のハブ輪（表１，２に示す合金鋼で構成されている）のフランジの平滑部を切り出し、樹脂に包理して、切断面をエメリー紙で仕上げ研磨した後、ビッカース硬度計を用いて測定した。また、硬さを測定した面と同一面をピクラール腐食液でエッチングした後、ミクロ組織観察及び画像処理を行うことによって、初析フェライトの含有量（面積率）及び旧オーステナイト結晶粒度を測定した。
【００４１】
さらに、非焼入れ部の降伏強度は、ハブ輪のフランジから切り出して作製したＪＩＳ  １４Ａ号試験片（直径８．５ｍｍ）を用いて測定した。また、非焼入れ部の疲労強度は、小野式回転曲げ疲労試験機を用いて測定した。試験条件は、回転速度３７００ｍｉｎ-1、回転数１０7 サイクルである。用いた試験片は、ＪＩＳ  Ｚ２２７１に規定された１−８号試験片であり、ハブ輪のフランジから切り出して作製した。
【００４２】
各評価結果を表３，４に示す。表３，４から分かるように、各実施例は好適な合金成分により旧オーステナイト結晶粒や初析フェライトが微細化されているため、冷間加工性（限界圧縮率）と強度（降伏強度，疲労強度）とのバランスが優れていた。硬さと限界圧縮率との関係を図３のグラフに示し、硬さと疲労強度との関係を図４のグラフに示す。各グラフから分かるように、硬さが同一である場合には冷間加工性，疲労強度ともに実施例が比較例よりも優れていた。
【００４３】
【表３】
2006200700.tif 000005
【００４４】
【表４】
2006200700.tif 000006
【００４５】
また、表３，４から分かるように、硬さが同一である場合には、実施例は比較例よりも降伏強度が優れており、フェライトの含有量が好適な量であった。そして、冷間加工性（限界圧縮率）を著しく低下させることなく、降伏強度５００ＭＰａ及び１０7 サイクル疲労強度４００ＭＰａを十分に達成することができるため、車輪支持用転がり軸受装置の冷間加工性及び軽量化に有利である。
【００４６】
次に、車輪支持用転がり軸受装置について回転試験を行い、その寿命を評価した。その際には、外輪の外周面に設けられた懸架装置取り付け用フランジを固定し、ハブ輪の外周面に設けられた車輪取り付け用フランジに荷重を負荷して、下記の条件で回転試験を行った。そして、ハブ輪及び外輪の振動を測定することによりフレーキングの発生を検知し、内輪の軌道面又は外輪の軌道面にフレーキングが生じるまでの総回転数により寿命を評価した。結果を表５，６に示す。また、硬化層の表面硬さＨｖと寿命との関係を図５のグラフに示し、硬化層の旧オーステナイト結晶粒度と寿命との関係を図６のグラフに示す。なお、表５，６及び図５，６に示した寿命の数値は、比較例２３の寿命を１とした場合の相対値で示してある。
ラジアル荷重  ：７０００Ｎ
アキシアル荷重：５０００Ｎ
回転速度      ：３００ｍｉｎ-1
【００４７】
【表５】
2006200700.tif 000007
【００４８】
【表６】
2006200700.tif 000008
【００４９】
表５，６及び図５，６から分かるように、実施例の車輪支持用転がり軸受装置は、比較例の車輪支持用転がり軸受装置と比べて寿命が優れていた。
【図面の簡単な説明】
【００５０】
【図１】本発明に係る車輪支持用転がり軸受装置の一実施形態の構造を示す断面図である。
【図２】ハブ輪の製造方法を説明する図である。
【図３】非焼入れ部の硬さと限界圧縮率との関係を示すグラフである。
【図４】非焼入れ部の硬さと疲労強度との関係を示すグラフである。
【図５】硬化層の表面硬さＨｖと車輪支持用転がり軸受装置の寿命との関係を示すグラフである。
【図６】硬化層の旧オーステナイト結晶粒度と車輪支持用転がり軸受装置の寿命との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
【００５１】
１      車輪支持用転がり軸受装置
２      ハブ輪
３      内輪
４      外輪
５      転動体
１０      車輪取り付け用フランジ
１３      懸架装置取り付け用フランジ
２０ａ    第一内側軌道面
２０ｂ    第二内側軌道面
２１ａ    第一外側軌道面
２１ｂ    第二外側軌道面
２２      硬化層
【図１】
2006200700.tif 000009
【図２】
2006200700.tif 000010
【図３】
2006200700.tif 000011
【図４】
2006200700.tif 000012
【図５】
2006200700.tif 000013
【図６】
2006200700.tif 000014