(57)【要約】【課題】  インダクタを小型・軽量化でき、１〜Ｎ倍の範囲で連続的に昇圧率と降圧率を可変にでき、所望倍率で昇圧・降圧を行えるＤＣ／ＤＣコンバータを提供する。【解決手段】  このＤＣ／ＤＣコンバータは、低電圧側ポートと高電圧側ポートを有するＤＣ／ＤＣコンバータ３１であって、１次巻線Ｌ１と２次巻線Ｌ２が逆巻き結線に接続され、低電圧側ポートの正極端子ＴＡ１に１次巻線と２次巻線の共通端子ｃを接続する磁気相殺の変圧器Ｔ１と、第１と第２のダイオード３２，３３と、１次巻線の中間タップと共通基準端子の間に接続される第１スイッチ手段ＳＷ１と、１次巻線の中間タップと高電圧側ポートの正極端子の間に接続される第２スイッチ手段ＳＷ２と、２次巻線の中間タップと共通基準端子の間に接続される第３スイッチ手段ＳＷ３と、２次巻線の中間タップと高電圧側ポートの正極端子の間に接続される第４スイッチ手段ＳＷ４とを有する。【選択図】      図２
2006223025.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
低電圧側ポートと高電圧側ポートを有する昇降圧型ＤＣ／ＤＣコンバータであって、
１次巻線と２次巻線が逆巻き結線に接続され、低電圧側ポートの正極端子に前記１次巻線と前記２次巻線の共通端子を接続する磁気相殺型の変圧器と、
前記変圧器の前記１次巻線の他端子と前記高電圧側ポートの正極端子とを接続する第１ダイオードと、
前記変圧器の前記２次巻線の他端子と前記高電圧側ポートの前記正極端子とを接続する第２ダイオードと、
前記１次巻線の中間タップと共通基準端子との間に接続され、前記１次巻線の前記中間タップから前記共通基準端子へ流れる電流を制御する第１スイッチ手段と、
前記１次巻線の前記中間タップと前記高電圧側ポートの前記正極端子との間に接続され、前記１次巻線の前記中間タップから前記高電圧側ポートの前記正極端子へ流れる電流を制御する第２スイッチ手段と、
前記２次巻線の中間タップと前記共通基準端子との間に接続され、前記２次巻線の前記中間タップから前記共通基準端子へ流れる電流を制御する第３スイッチ手段と、
前記２次巻線の前記中間タップと前記高電圧側ポートの前記正極端子との間に接続され、前記２次巻線の前記中間タップから前記高電圧側ポートの前記正極端子へ流れる電流を制御する第４スイッチ手段と、
を有することを特徴とするＤＣ／ＤＣコンバータ。
【請求項２】
制御手段から前記第１スイッチ手段と前記第３スイッチ手段に対しオン・オフ制御信号を与え、前記第１スイッチ手段と前記第３スイッチ手段のそれぞれのオン・オフ動作を交互に制御して昇圧動作を行うことを特徴とする請求項１記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。
【請求項３】
前記オン・オフ制御信号のデューティを可変にすることにより昇圧率を可変にすることを特徴とする請求項２記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。
【請求項４】
制御手段から前記第２スイッチ手段と前記第４スイッチ手段に対しオン・オフ制御信号を与え、前記第２スイッチ手段と前記第４スイッチ手段のそれぞれのオン・オフ動作を交互に制御して降圧動作を行うことを特徴とする請求項１記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。
【請求項５】
前記オン・オフ制御信号のデューティを可変にすることにより降圧率を可変にすることを特徴とする請求項４記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。
【請求項６】
前記１次巻線の前記中間タップの位置で決まる巻数比に依存して昇圧率と降圧率が設定されることを特徴とする請求項１記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。
【請求項７】
前記変圧器の前記１次巻線の他端子および前記２次巻線の他端子と、前記高電圧側ポートの正極端子との間を、前記第１ダイオードと前記第２ダイオードの代わりにブリッジ回路で接続し、かつ前記高電圧側ポートに負極側出力端子を設け、この負極側出力端子と前記共通基準端子との間にコンデンサを接続し、前記ブリッジ回路の高電圧側ポートの一方の端子を前記高電圧側ポートの正極端子に接続し、前記ブリッジ回路の高電圧側ポートの他方の端子を前記負極側出力端子に接続したことを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。
【請求項８】
低電圧側ポートと高電圧側ポートを有する昇圧型ＤＣ／ＤＣコンバータであって、
１次巻線と２次巻線が逆巻き結線に接続され、低電圧側ポートの正極端子に前記１次巻線と前記２次巻線の共通端子を接続する磁気相殺型の変圧器と、
前記変圧器の前記１次巻線の他端子と前記高電圧側ポートの正極端子とを接続する第１ダイオードと、
前記変圧器の前記２次巻線の他端子と前記高電圧側ポートの前記正極端子とを接続する第２ダイオードと、
前記１次巻線の中間タップと共通基準端子との間に接続され、前記１次巻線の前記中間タップから前記共通基準端子へ流れる電流を制御する第１スイッチ手段と、
前記１次巻線の前記中間タップと前記高電圧側ポートの前記正極端子との間に接続され、前記１次巻線の前記中間タップから前記高電圧側ポートの前記正極端子へ電流を流す第３ダイオードと、
前記２次巻線の中間タップと前記共通基準端子との間に接続され、前記２次巻線の前記中間タップから前記共通基準端子へ流れる電流を制御する第２スイッチ手段と、
前記２次巻線の前記中間タップと前記高電圧側ポートの前記正極端子との間に接続され、前記２次巻線の前記中間タップから前記高電圧側ポートの前記正極端子へ電流を流す第４ダイオードと、
を有することを特徴とするＤＣ／ＤＣコンバータ。
【請求項９】
制御手段から前記第１スイッチ手段と前記第２スイッチ手段に対しオン・オフ制御信号を与え、前記第１スイッチ手段と前記第２スイッチ手段のそれぞれのオン・オフ動作を交互に制御して昇圧動作を行うことを特徴とする請求項８記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。
【請求項１０】
前記オン・オフ制御信号のデューティを可変にすることにより昇圧率を可変にすることを特徴とする請求項９記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。
【請求項１１】
前記変圧器の前記１次巻線の他端子および前記２次巻線の他端子と、前記高電圧側ポートの正極端子との間を、前記第１ダイオードと前記第２ダイオードの代わりにブリッジ回路で接続し、かつ前記高電圧側ポートに負極側出力端子を設け、この負極側出力端子と前記共通基準端子との間にコンデンサを接続し、前記ブリッジ回路の高電圧側ポートの一方の端子を前記高電圧側ポートの正極端子に接続し、前記ブリッジ回路の高電圧側ポートの他方の端子を前記負極側出力端子に接続したことを特徴とする請求項８〜１０のいずれか１項に記載のＤＣ／ＤＣコンバータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はＤＣ／ＤＣコンバータに関し、特に、電気自動車等の電源部に使用され、小型・軽量化および昇圧・降圧の倍率調整に好適なＤＣ／ＤＣコンバータに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、様々な昇圧型ＤＣ／ＤＣコンバータが提案されている（例えば特許文献１や特許文献２など）。これらの特許文献に基づく昇圧型ＤＣ／ＤＣコンバータの基本的な回路構成を図１８に示す。図１８に示す昇圧型ＤＣ／ＤＣコンバータ１００は可変電圧昇圧方式の電気回路であり、１つのコイル（インダクタまたはインダクタンス要素）１０１を用いて構成されている。
【０００３】
上記ＤＣ／ＤＣコンバータ１００は、入力側平滑コンデンサ１０２とコイル１０１とスイッチ素子１０３とダイオード１０４と出力側平滑コンデンサ１０５とから構成される。平滑コンデンサ１０２は共通基準端子（アース端子）１０６と入力端子１０７との間に接続され、平滑コンデンサ１０５は共通基準端子１０６と出力端子１０８との間に接続されている。入力端子１０７と出力端子１０８との間にはコイル１０１とダイオード１０４の直列回路が接続される。スイッチ素子１０３は、コイル１０１およびダイオード１０４の中間点１０９と共通基準端子１０６との間に接続される。スイッチ素子１０３はバイポーラ型特性を有するトランジスタである。スイッチ素子１０３のコレクタは上記の中間点１０９に接続され、そのエミッタが共通基準端子１０６に接続される。スイッチ素子１０３のゲートは図示しない制御装置に接続され、当該制御装置からゲート信号ＳＧ１０１が供給される。スイッチ素子１０３はゲート信号ＳＧ１０１に基づいてオン・オフされる。
【０００４】
上記ＤＣ／ＤＣコンバータ１００の働きを説明する。最初の段階で入力側平滑コンデンサ１０２は、入力端子１０７に印加された入力電圧によって、その端子間電圧が入力電圧に一致するように充電されている。スイッチ素子１０３がオンとすると、入力側平滑コンデンサ１０２に蓄電された電荷に基づきコイル１０１とスイッチ素子１０３を経由してアースに電流が流れる。このときコイル１０１は励磁され、磁気エネルギが蓄積される。次にスイッチ素子１０３がオフすると、コイル１０１に蓄積された磁気エネルギに基づく誘電電圧が入力側平滑コンデンサ１０２の電圧に重畳され、入力電圧よりも大きな電圧が発生し、当該電圧は、ダイオード１０４を介して出力側平滑コンデンサ１０５に対して出力電流ＩOUTを供給する。スイッチ素子１０３のオン・オフのデューティを調整することにより、所定範囲内で所望の出力電圧を得ることができる。これにより可変電圧昇圧方式のＤＣ／ＤＣコンバータが実現される。
【０００５】
上記の昇圧型ＤＣ／ＤＣコンバータの構成によれば、単独のコイル１０１に磁気エネルギを一旦貯めて昇圧を行うので、磁気エネルギを蓄積させる目的でコイル１０１は非常に大型で重量を有するものとなっている。また昇圧率が上がると、効率が低下するという問題も有している。
【０００６】
さらに最近では、昇圧型のＤＣ／ＤＣコンバータに関してコア損および銅損を低減したものが提案されている（例えば非特許文献１、図３等）。このＤＣ／ＤＣコンバータは、集積マグネットコンポーネントを利用してコア損および銅損を低減している。集積マグネットコンポーネントは３つのインダクタで構成される。３つのインダクタを成す各巻線は１つのコアに巻回されている。これらのインダクタは小さいインダクタンス、および少ない巻数で実現される。そのうち２つのインダクタの各巻線は逆巻き結線の構造で接続されている。
【特許文献１】特開２００３−１１１３９０号公報
【特許文献２】特開２００３−２１６２５５号公報
【非特許文献１】ウィン・ウェン（Wei Wen）、イム・シュー・リー（Yim-Shu Lee）、「コア損と銅損を低減した２チャンネル・インターリーブ・昇圧コンバータ（A Two-Channel Interleaved Boost Convertor with Reduced Core Loss and Copper Loss）」、２００４年、３５年度ＩＥＥＥパワーエレクトロニクス特別会議、２００４年６月２２日（火）にて展示。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
図１８に示された１つのコイル１０１を用いて構成される基本的な昇圧型ＤＣ／ＤＣコンバータは、前述の通り、当該コイル１０１の磁気飽和を防止しつつ十分な昇圧を行うためには重量の大きい大型のコアを用いたコイルが必要となる。このことは、ＤＣ／ＤＣコンバータの全体の小型化および軽量化の阻害要因となる。
【０００８】
本発明の目的は、上記の課題に鑑み、インダクタを小型・軽量化することができ、１〜Ｎ倍の範囲で連続的に昇圧率および降圧率を可変にでき、所望の倍率で昇圧または降圧を行うことができるＤＣ／ＤＣコンバータを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明に係るＤＣ／ＤＣコンバータは、上記目的を達成するために、次のように構成される。
【００１０】
第１のＤＣ／ＤＣコンバータ（請求項１に対応）は、低電圧側ポートと高電圧側ポートを有する昇降圧型ＤＣ／ＤＣコンバータであって、１次巻線と２次巻線が逆巻き結線に接続され、低電圧側ポートの正極端子に１次巻線と２次巻線の共通端子を接続する磁気相殺型の変圧器と、変圧器の１次巻線の他端子と高電圧側ポートの正極端子とを接続する第１ダイオードと、変圧器の２次巻線の他端子と高電圧側ポートの正極端子とを接続する第２ダイオードと、１次巻線の中間タップと共通基準端子との間に接続され、１次巻線の前記中間タップから共通基準端子へ流れる電流を制御する第１スイッチ手段と、１次巻線の中間タップと高電圧側ポートの正極端子との間に接続され、１次巻線の中間タップから高電圧側ポートの正極端子へ流れる電流を制御する第２スイッチ手段と、２次巻線の中間タップと共通基準端子との間に接続され、２次巻線の中間タップから共通基準端子へ流れる電流を制御する第３スイッチ手段と、２次巻線の中間タップと高電圧側ポートの正極端子との間に接続され、２次巻線の中間タップから高電圧側ポートの正極端子へ流れる電流を制御する第４スイッチ手段とを有するように構成される。
【００１１】
第２のＤＣ／ＤＣコンバータ（請求項２に対応）は、上記の第１の構成において、好ましくは、制御装置から第１スイッチ手段と第３スイッチ手段に対しオン・オフ制御信号を与え、第１スイッチ手段と第３スイッチ手段のそれぞれのオン・オフ動作を交互に制御して昇圧動作を行うことで特徴づけられる。
【００１２】
第３のＤＣ／ＤＣコンバータ（請求項３に対応）は、上記の構成において、好ましくは、オン・オフ制御信号のデューティを可変にすることにより昇圧率を可変にすることを特徴とする。
【００１３】
第４のＤＣ／ＤＣコンバータ（請求項４に対応）は、上記の構成において、好ましくは、制御装置から第２スイッチ手段と第４スイッチ手段に対しオン・オフ制御信号を与え、第２スイッチ手段と第４スイッチ手段のそれぞれのオン・オフ動作を交互に制御して降圧動作を行うことを特徴とする。
【００１４】
第５のＤＣ／ＤＣコンバータ（請求項５に対応）は、上記の構成において、好ましくは、オン・オフ制御信号のデューティを可変にすることにより降圧率を可変にすることを特徴とする。
【００１５】
第６のＤＣ／ＤＣコンバータ（請求項６に対応）は、上記の構成において、好ましくは、１次巻線の中間タップの位置で決まる巻数比に依存して昇圧率と降圧率が設定されることを特徴とする。
【００１６】
第７のＤＣ／ＤＣコンバータ（請求項７に対応）は、上記の構成において、好ましくは、変圧器の１次巻線の他端子および２次巻線の他端子と、高電圧側ポートの正極端子との間を、上記の第１ダイオードと第２ダイオードの代わりにブリッジ回路で接続し、かつ高電圧側ポートに負極側出力端子を設け、この負極側出力端子と共通基準端子との間にコンデンサを接続し、ブリッジ回路の高電圧側ポートの一方の端子を高電圧側ポートの正極端子に接続し、ブリッジ回路の高電圧側ポートの他方の端子を負極側出力端子に接続したことを特徴とする。
【００１７】
第８のＤＣ／ＤＣコンバータ（請求項８に対応）は、低電圧側ポートと高電圧側ポートを有する昇圧型ＤＣ／ＤＣコンバータであって、１次巻線と２次巻線が逆巻き結線に接続され、低電圧側ポートの正極端子に１次巻線と２次巻線の共通端子を接続する磁気相殺型の変圧器と、変圧器の１次巻線の他端子と高電圧側ポートの正極端子とを接続する第１ダイオードと、変圧器の２次巻線の他端子と高電圧側ポートの正極端子とを接続する第２ダイオードと、１次巻線の中間タップと共通基準端子との間に接続され、１次巻線の中間タップから共通基準端子へ流れる電流を制御する第１スイッチ手段と、１次巻線の中間タップと高電圧側ポートの正極端子との間に接続され、１次巻線の中間タップから高電圧側ポートの正極端子へ電流を流す第３ダイオードと、２次巻線の中間タップと共通基準端子との間に接続され、２次巻線の中間タップから共通基準端子へ流れる電流を制御する第２スイッチ手段と、２次巻線の中間タップと高電圧側ポートの正極端子との間に接続され、２次巻線の中間タップから高電圧側ポートの正極端子へ電流を流す第４ダイオードとを有するように構成される。
【００１８】
第９のＤＣ／ＤＣコンバータ（請求項９に対応）は、上記の構成において、好ましくは、制御装置から第１スイッチ手段と第２スイッチ手段に対しオン・オフ制御信号を与え、第１スイッチ手段と第２スイッチ手段のそれぞれのオン・オフ動作を交互に制御して昇圧動作を行うことを特徴とする。
【００１９】
第１０のＤＣ／ＤＣコンバータ（請求項１０に対応）は、上記の構成において、好ましくは、オン・オフ制御信号のデューティを可変にすることにより昇圧率を可変にすることを特徴とする。
【００２０】
第１０のＤＣ／ＤＣコンバータ（請求項１１に対応）は、上記の構成において、好ましくは、変圧器の１次巻線の他端子および２次巻線の他端子と、高電圧側ポートの正極端子との間を、第１ダイオードと第２ダイオードの代わりにブリッジ回路で接続し、かつ高電圧側ポートに負極側出力端子を設け、この負極側出力端子と共通基準端子との間にコンデンサを接続し、ブリッジ回路の高電圧側ポートの一方の端子を高電圧側ポートの正極端子に接続し、ブリッジ回路の高電圧側ポートの他方の端子を負極側出力端子に接続したことを特徴とする。
【発明の効果】
【００２１】
本発明によれば、逆巻き結線構造を有する１次巻線および２次巻線から成る変圧器を利用し、かつ１次巻線および２次巻線の通電を制御するスイッチ素子を利用してＤＣ／ＤＣコンバータを構成したため、小型・軽量化することができる。さらに昇圧型ＤＣ／ＤＣコンバータとして構成する場合には昇圧率を所定範囲で連続的に変化することができる。また降圧型ＤＣ／ＤＣコンバータを実現することができ、この場合においても降圧率を所定範囲で連続的に可変にすることができる。さらに上記変圧器において１次巻線および２次巻線で中間タップを利用する構成を有したため、昇圧率等を中間タップの巻数比に応じて２倍以上のＮ倍にすることができると共に、上記同様に昇圧率等を連続的に可変にすることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
以下に、本発明の好適な実施形態（実施例）を添付図面に基づいて説明する。
【００２３】
図１を参照して本発明に係るＤＣ／ＤＣコンバータが適用される電気システムの例について説明する。図１は、本発明のＤＣ／ＤＣコンバータが適用される電気自動車の電気システムを示す。
【００２４】
図１において、電気自動車の電気システム１０は、走行用メインバッテリ１１と、補機類１２を駆動するための補機用バッテリ１３と、メインバッテリ１１および補機用バッテリ１３を充電するための充電器１４とを備える。充電器１４は、メインバッテリ１１と高圧ライン１５を介して接続され、メインバッテリ１１に対して高電圧（例えば数１００Ｖ）の電力を供給する。また充電器１４は、ＤＣ／ＤＣコンバータ１６および低圧ライン１７を介して補機用バッテリ１３と接続される。図１の回路例で、当該ＤＣ／ＤＣコンバータ１６は例えば降圧型のＤＣ／ＤＣコンバータとして用いられている。降圧型のＤＣ／ＤＣコンバータ１６は、充電器１４から供給される高電圧を低電圧に変換し、当該低電圧の電力を低圧ライン１７を介して補機用バッテリ１３に供給する。ＤＣ／ＤＣコンバータ１６の変換で得られる低電圧値は、例えば、ガソリン自動車で広く用いられている２つの規定値１４．５Ｖと１３．４Ｖである。ＤＣ／ＤＣコンバータ１６から出力される低電圧の電力は、低圧ライン１７を介して補機類１２および冷却装置１８等にも供給される。冷却装置１８は冷却ファンやウォータポンプから成り、温度が上昇したメインバッテリ１１を冷却するためのものである。
【００２５】
電気自動車の電気システム１０にはさらに制御装置（ＥＣＵ）１９が設けられている。制御装置１９は、電気システム１０に含まれる各機器から状態検出信号を入力する共に、当該各機器に対して制御信号を出力する。具体的には、制御装置１９は、メインバッテリ１１からバッテリ情報（電圧、電流、温度等）に係る信号ＳＧ１１を受けると共に、ＤＣ／ＤＣコンバータ１６に対して制御信号ＳＧ１２、充電器１４に対して充電指令に係る制御信号ＳＧ１３、冷却装置１８に対して作動指令に係る制御信号ＳＧ１４をそれぞれ与える。制御信号ＳＧ１２は、ＤＣ／ＤＣコンバータ１６における昇圧動作または降圧動作を定める各種の制御信号を含む。
【００２６】
図１に示した構成では、ＤＣ／ＤＣコンバータ１６は、電気自動車の電気システム１０において、その用途から降圧型のＤＣ／ＤＣコンバータとして用いられている。しかし、本発明に係るＤＣ／ＤＣコンバータは降圧型には限定されず、目的や用途に応じて昇圧型のＤＣ／ＤＣコンバータとして用いることもできる。また１つのＤＣ／ＤＣコンバータによって昇降圧型のＤＣ／ＤＣコンバータとして構成することもできる。
【００２７】
図２は上述したＤＣ／ＤＣコンバータの第１実施形態の回路構成を示す。第１実施形態では、昇降圧型のＤＣ／ＤＣコンバータ３１の例を説明する。図２〜図７を参照して本発明の第１実施形態を説明する。
【００２８】
図２に示したＤＣ／ＤＣコンバータ３１では昇圧動作と降圧動作が行われる。ＤＣ／ＤＣコンバータ３１の昇圧動作は図４と図５を参照して説明し、降圧動作は図６と図７を参照して説明する。なお回路各部に流れる各種の信号または電流の波形については図８〜図１３を参照して説明する。
【００２９】
図２で、ＤＣ／ＤＣコンバータ３１は２ポート回路（四端子回路）として示されている。昇圧型ＤＣ／ＤＣコンバータとして機能する場合にはその左側ポートが低電圧側の入力ポートとなり、その右側ポートが高電圧側の出力ポートとなる。また降圧型ＤＣ／ＤＣコンバータとして機能する場合には、高電圧側の上記右側ポートが入力ポートとなり、低電圧側の上記左側ポートが出力ポートとなり、昇圧型の場合と反対になる。
【００３０】
ＤＣ／ＤＣコンバータ３１は、平滑コンデンサＣ１と、変圧器（トランス）Ｔ１と、４つのスイッチ素子ＳＷ１，ＳＷ２，ＳＷ３，ＳＷ４と、平滑コンデンサＣ２と、ダイオード３２，３３とから構成される。平滑コンデンサＣ１は共通基準端子（通常ではアース端子(GND)）Ｅ１と端子ＴＡ１との間に接続され、平滑コンデンサＣ２は共通基準端子Ｅ１と端子ＴＡ２との間に接続されている。端子ＴＡ１に直流電圧Ｖ１が入力されると、端子ＴＡ２には直流電圧Ｖ２が出力される。直流電圧Ｖ１，Ｖ２の間の大小関係はＶ１＜Ｖ２である。端子ＴＡ１，ＴＡ２は共に正極（プラス）端子である。
【００３１】
変圧器Ｔ１はコア（フェライトコア、鉄心等）２１と１次巻線Ｌ１と２次巻線Ｌ２とによって構成される。１次巻線Ｌ１と２次巻線Ｌ２は逆巻き結線による接続関係で接続される。１次巻線Ｌ１と２次巻線Ｌ２の巻数比は好ましくは１：１である。図２で示す１次巻線Ｌ１と２次巻線Ｌ２の各々に付されたドット記号は電圧が誘起されたときの高電位側を示している。コア２１としてフェライトコアを使用すると、高周波に対応できかつコア部を軽量化することができる。
【００３２】
さらに変圧器Ｔ１において、１次巻線Ｌ１と２次巻線Ｌ２のそれぞれは中間タップ３４，３５を備えている。例えば中間タップ３４は、図３に示すように、１次巻線Ｌ１をｎ1：ｎ2の巻数比で分割する。巻数比をｎ1：ｎ2とすると、昇圧型ＤＣ／ＤＣコンバータ３１の昇圧率ＮはＮ＝（ｎ1＋ｎ2）／ｎ1＋１で決められる。この分割率は、本発明が適用されるシステムの昇降圧要求に応じて決定される。
【００３３】
上記の変圧器Ｔ１では、コア２１を介して１次巻線L１と２次巻線L２が磁気的に結合されている。また１次巻線L１と２次巻線L２の巻数比が１：１であるので、一方の巻線に励磁電流が流れると、他方の巻線には同じ値の電圧が誘起される。例えばスイッチ素子ＳＷ１がオンして、入力電圧Ｖ１に基づき１次巻線Ｌ１に電流が流れると、その変化に応じて１次巻線Ｌ１に電圧が誘起される。さらに１次巻線Ｌ１に励磁電流が流れると、相互誘導作用で２次巻線Ｌ２にも電圧が誘起される。従って端子ＴＡ２側に対しては、入力電圧Ｖ１と２次巻線Ｌ２の誘起電圧が加算された電圧が生じ、昇圧動作が行われる。変圧器Ｔ１の２次巻線Ｌ２の誘起電圧は、スイッチ素子ＳＷ１のオン動作時間に依存するので、２次巻線Ｌ２の誘起電圧の加算値はＶ１〜２Ｖ１で変化する。以上のことは、変圧器Ｔ１の２次巻線Ｌ２に通電を行うためのスイッチ素子ＳＷ３をオンするときにも同様である。
【００３４】
上記４つのスイッチ素子ＳＷ１〜ＳＷ４のそれぞれには、例えば大電流および高耐圧が可能なＩＧＢＴ（Insulated Gate Bipolar Mode Transistor）が用いられる。スイッチ素子ＳＷ１〜ＳＷ４はコレクタ、エミッタ、ベースの端子を有する。また各スイッチ素子ＳＷ１〜ＳＷ４のコレクタ・エミッタ間にはエミッタからコレクタに向かって順方向のダイオード２２が並列に設けられている。
【００３５】
上記ＤＣ／ＤＣコンバータ３１において、端子ＴＡ１すなわち平滑コンデンサＣ１の上端子には、変圧器Ｔ１における１次巻線Ｌ１と２次巻線Ｌ２の共通端子ｃが接続される。さらにＤＣ／ＤＣコンバータ３１では、変圧器Ｔ１の１次巻線Ｌ１の他端子と端子ＴＡ２との間に上記ダイオード３２が接続され、変圧器Ｔ１の２次巻線Ｌ２の他端子と端子ＴＡ２との間に上記ダイオード３３が接続されている。
【００３６】
上記変圧器Ｔ１では、さらに、１次巻線Ｌ１の中間タップ３４と共通基準端子Ｅ１との間にはスイッチ素子ＳＷ１のコレクタ・エミッタ間が接続され、同中間タップ３４と端子ＴＡ２との間にはスイッチ素子ＳＷ２のエミッタ・コレクタ間が接続される。また２次巻線Ｌ２の中間タップ３５と共通基準端子Ｅ１との間にはスイッチ素子ＳＷ３のコレクタ・エミッタ間が接続され、同中間タップ３５と端子ＴＡ２との間にはスイッチ素子ＳＷ４のエミッタ・コレクタ間が接続される。４つのスイッチ素子ＳＷ１〜ＳＷ４のゲートＧ１〜Ｇ４には前述した制御装置１９から各スイッチ素子のオン・オフ動作を制御するためのゲート信号ＳＧ１〜ＳＧ４が与えられる。各スイッチ素子ＳＷ１〜ＳＷ４のコレクタ・エミッタ間にはエミッタからコレクタに向かって順方向のダイオード２２が並列に設けられている。
【００３７】
次に図４と図５を参照してＤＣ／ＤＣコンバータ３１の昇圧動作を説明する。昇圧動作では、スイッチ素子ＳＷ１，ＳＷ３の各ゲートにはゲート信号ＳＧ１，ＳＧ３を与え、スイッチ素子ＳＷ２，ＳＷ４の各ゲートにはオフ信号（ＯＦＦ）を与える。
【００３８】
上記のゲート信号ＳＧ１，ＳＧ３の信号波形図を図８に示す。ゲート信号ＳＧ１，ＳＧ３は同じ周期（ｔ１）および同じデューティ（DUTY：ｔ２）のパルス波形の信号であり、かつスイッチ素子ＳＷ１，ＳＷ３が同時にオンにならないように位相はずらして設定されている。ゲート信号ＳＧ１，ＳＧ３によってスイッチ素子ＳＷ１，ＳＷ３は交互にオン・オフ動作を繰り返す。スイッチ素子ＳＷ１，ＳＷ３のオン動作時間を決めるデューティ（ｔ２）は、スイッチ素子ＳＷ１，ＳＷ３が、同時にオンになるのを避けるため、５０％以下で任意に変化させることが可能である。
【００３９】
図４は、ＤＣ／ＤＣコンバータ３１でゲート信号ＳＧ１によりスイッチ素子ＳＷ１のみをオンして変圧器Ｔ１の１次巻線Ｌ１に通電させるときの回路各部の電流の流れを示している。このときスイッチ素子ＳＷ３はゲート信号ＳＧ３によりオフの状態にある。また図５はＤＣ／ＤＣコンバータ３１でゲート信号ＳＧ３によりスイッチ素子ＳＷ３のみをオンして変圧器Ｔ１の２次巻線Ｌ２に通電させるときの回路各部の電流の流れを示している。このときスイッチ素子ＳＷ１はゲート信号ＳＧ１によりオフの状態にある。
【００４０】
図４に示したＤＣ／ＤＣコンバータ３１において、スイッチ素子ＳＷ１のゲートにはゲート信号ＳＧ１が供給され、ゲート信号ＳＧ１がオン（ＯＮ）であるときスイッチ素子ＳＷ１はオン動作する。端子ＴＡ１には直流電圧Ｖ１が入力されているので、スイッチ素子ＳＷ１がオン動作すると、変圧器Ｔ１の１次巻線Ｌ１には中間タップ３４を経由して励磁電流Ｉ１が流れる。この励磁電流Ｉ１は、端子ＴＡ１、１次巻線Ｌ１、中間タップ３４、スイッチ素子ＳＷ１のルートを流れる。ゲート信号ＳＧ１がオンである間、励磁電流Ｉ１は次第に増加する。ゲート信号ＳＧ１がオフ（ＯＦＦ）になると、励磁電流Ｉ１は減少し、最後にゼロになる。ゲート信号ＳＧ１がオフになった後に一定時間生じる励磁電流Ｉ１−１は、１次巻線Ｌ１、中間タップ３４、スイッチ素子ＳＷ２のダイオード２２を通って端子ＴＡ２へ流れる。
【００４１】
変圧器Ｔ１の１次巻線Ｌ１に上記励磁電流Ｉ１が流れると、２次巻線Ｌ２に相互誘導作用に基づき励起電流Ｉ２が生じる。励起電流I２はダイオード３３を経由して端子ＴＡ２へ流れる。２次巻線Ｌ２の励起電流Ｉ２は、励磁電流Ｉ１と実質的に同形の変化特性で生じ、かつ巻数比（１：１）に基づき実質的に同じ値で生じる。励起電流Ｉ２によって平滑コンデンサＣ２は充電され、その結果、端子ＴＡ２には励起電流Ｉ２に基づき直流電圧Ｖ２が出力される。
【００４２】
以上のゲート信号ＳＧ１および各電流Ｉ１，Ｉ２の変化は図９に示される。
【００４３】
次に図５の動作例を説明する。ＤＣ／ＤＣコンバータ３１において、スイッチ素子ＳＷ３のゲートにゲート信号ＳＧ３が供給され、ゲート信号ＳＧ３がオン（ＯＮ）であるときスイッチ素子ＳＷ３はオン動作する。端子ＴＡ１には直流電圧Ｖ１が入力されており、スイッチ素子ＳＷ３がオン動作すると、変圧器Ｔ１の２次巻線Ｌ２には励磁電流Ｉ３が流れる。この励磁電流Ｉ３は、端子ＴＡ１、２次巻線Ｌ２、中間タップ３５、スイッチ素子ＳＷ３のルートを流れる。ゲート信号ＳＧ３がオンである間、励磁電流Ｉ３は次第に増加する。ゲート信号ＳＧ３がオフ（ＯＦＦ）になると、励磁電流Ｉ３は減少し、最後にゼロになる。ゲート信号ＳＧ３がオフになった後に一定時間生じる励磁電流Ｉ３−１は、２次巻線Ｌ２、中間タップ３５、スイッチ素子ＳＷ４のダイオード２２を通って端子ＴＡ２へ流れる。
【００４４】
変圧器Ｔ１の２次巻線Ｌ２に励磁電流Ｉ３が流れると、１次巻線Ｌ１に相互誘導作用に基づき励起電流Ｉ４が流れる。１次巻線Ｌ１の励起電流Ｉ４は、励磁電流Ｉ３と実質的に同形の変化特性で生じ、かつ巻数比（１：１）に基づき実質的に同じ値で生じる。励起電流Ｉ４によって平滑コンデンサＣ２は充電され、その結果、端子ＴＡ２には励起電流Ｉ４に基づき直流電圧Ｖ２が出力される。
【００４５】
以上のゲート信号ＳＧ３および各電流Ｉ３，Ｉ４の変化は図１０に示される。
【００４６】
以上のごとくＤＣ／ＤＣコンバータ３１の昇圧動作によれば、第１に、スイッチ素子ＳＷ１がオンしかつスイッチ素子ＳＷ３がオフすると、１次巻線Ｌ１に励磁電流が流れ、同時に２次巻線Ｌ２にもコア２１の磁化を相殺する方向に励起電流が流れ、この２次巻線Ｌ２を通して電流（磁気エネルギ）が出力端子ＴＡ２側に供給される。第２に、スイッチ素子ＳＷ３がオンしかつスイッチ素子ＳＷ１がオフすると、２次巻線Ｌ２に励磁電流が流れ、同時に１次巻線Ｌ１にもコア２１の磁化を相殺する方向に励起電流が流れ、この１次巻線Ｌ１を通して電流（磁気エネルギ）が出力端子ＴＡ２側に供給される。これによって、変圧器Ｔ１の１次巻線Ｌ１と２次巻線Ｌ２のそれぞれの電流の向きが反対になり、コア２１における直流磁化が相殺され、コア２１が磁気飽和しにくくなる。従って、従来に比較し小さい巻線（コイル）であってもより大きな電力を扱うことができる。すなわち昇圧型ＤＣ／ＤＣコンバータ３１の小型化を達成することができる。
【００４７】
また端子ＴＡ２から出力される直流電圧Ｖ２に関し、入力電圧Ｖ１に対する出力電圧Ｖ２の昇圧機能は、変圧器Ｔ１の１次巻線Ｌ１および２次巻線Ｌ２による誘導起電力として実現される。その結果、ＤＣ／ＤＣコンバータ３１による昇圧動作は、ゲート信号ＳＷ１，ＳＷ３のデューティ（ｔ２）を５０％以下で可変にすることにより、入力電圧Ｖ１を１〜Ｎ倍の範囲で所望の値に昇圧することが可能となる。
【００４８】
次に図６と図７を参照してＤＣ／ＤＣコンバータ３１の降圧動作を説明する。降圧動作では、スイッチ素子ＳＷ２，ＳＷ４の各ゲートにはゲート信号ＳＧ２，ＳＧ４を与え、スイッチ素子ＳＷ１，ＳＷ３の各ゲートにはオフ信号（ＯＦＦ）を与える。
【００４９】
上記のゲート信号ＳＧ２，ＳＧ４の信号波形図を図１１に示す。ゲート信号ＳＧ２，ＳＧ４は同じ周期（ｔ１）および同じデューティ（DUTY：ｔ２）のパルス波形の信号であり、かつスイッチ素子ＳＷ２，ＳＷ４が同時にオンにならないように位相はずらして設定されている。ゲート信号ＳＧ２，ＳＧ４によってスイッチ素子ＳＷ２，ＳＷ４は交互にオン・オフ動作を繰り返す。スイッチ素子ＳＷ２，ＳＷ４のオン動作時間は決めるデューティ（ｔ２）は、スイッチ素子ＳＷ２，ＳＷ４が、同時にオンになるのを避けるため、５０％以下で任意に変化させることが可能である。
【００５０】
図６は、ＤＣ／ＤＣコンバータ３１でゲート信号ＳＧ２によりスイッチ素子ＳＷ２のみをオンして変圧器Ｔ１の１次巻線Ｌ１に通電させるときの回路各部の電流の流れを示している。このときスイッチ素子ＳＷ４はゲート信号ＳＧ４によりオフの状態にある。また図７はＤＣ／ＤＣコンバータ３１でゲート信号ＳＧ４によりスイッチ素子ＳＷ４のみをオンして変圧器Ｔ１の２次巻線Ｌ２に通電させるときの回路各部の電流の流れを示している。このときスイッチ素子ＳＷ２はゲート信号ＳＧ２によりオフの状態にある。
【００５１】
図６に示したＤＣ／ＤＣコンバータ３１において、スイッチ素子ＳＷ２のゲートにスイッチ素子ＳＷ２をオン・オフさせるゲート信号ＳＧ２が供給され、ゲート信号ＳＧ２がオン（ＯＮ）であるとき、スイッチ素子ＳＷ２はオン動作する。端子ＴＡ２には直流電圧Ｖ２が入力されているので、スイッチ素子ＳＷ２がオン動作すると、変圧器Ｔ１の１次巻線Ｌ１には励磁電流Ｉ１１が流れる。この励磁電流Ｉ１１は、端子ＴＡ２、スイッチ素子ＳＷ２、中間タップ３４、１次巻線Ｌ１、端子ＴＡ１のルートを流れる。ゲート信号ＳＧ２がオンである間、励磁電流Ｉ１１は次第に増加する。ゲート信号ＳＧ２がオフ（ＯＦＦ）になると、励磁電流Ｉ１１は減少し、最後にゼロになる。ゲート信号ＳＧ２がオフになった後一定時間生じる励磁電流Ｉ１１−１は、スイッチ素子ＳＷ１のダイオード２２、１次巻線Ｌ１を通って端子ＴＡ１へ流れる。
【００５２】
変圧器Ｔ１の１次巻線Ｌ１に励磁電流Ｉ１１が流れるとき、Ｖ２−Ｖ１＞Ｖ１の場合には２次巻線Ｌ２に相互誘導作用に基づき励起電流Ｉ１２が生じ、Ｖ２−Ｖ１＜Ｖ１の場合には励起電流は生ぜず、０になる。励起電流I１２は、スイッチ素子ＳＷ３のダイオード２２を経由して端子ＴＡ１へ流れる。２次巻線Ｌ２の励起電流Ｉ１２は、励磁電流Ｉ１１と実質的に同形の変化特性で生じ、かつ巻数比（１：１）に基づき実質的に同じ値で生じる。励起電流Ｉ１２によって平滑コンデンサＣ１は充電され、その結果、端子ＴＡ１には励起電流Ｉ１２に基づき直流電圧Ｖ１が出力される。
【００５３】
以上のゲート信号ＳＧ２および電流Ｉ１１，Ｉ１２の変化は図１２に示される。
【００５４】
次に図７の動作例を説明する。図７に示したＤＣ／ＤＣコンバータ３１において、スイッチ素子ＳＷ４のゲートにスイッチ素子ＳＷ４をオン・オフさせるゲート信号ＳＧ４が供給され、ゲート信号ＳＧ４がオン（ＯＮ）であるときスイッチ素子ＳＷ４はオン動作する。端子ＴＡ２には直流電圧Ｖ２が入力されており、スイッチ素子ＳＷ４はオン動作すると、変圧器Ｔ１の２次巻線Ｌ２には励磁電流Ｉ１３が流れる。この励磁電流Ｉ１３は、端子ＴＡ２、スイッチ素子ＳＷ４、中間タップ３５、２次巻線Ｌ２のルートを流れる。ゲート信号ＳＧ４がオンである間、励磁電流Ｉ１３は次第に増加する。ゲート信号ＳＧ４がオフ（ＯＦＦ）になると、励磁電流Ｉ１３は減少し、最後にゼロになる。ゲート信号ＳＧ４がオフになった後一定時間生じる励磁電流Ｉ１３−１は、スイッチＳＷ３のダイオード２２、２次巻線Ｌ２を通って端子ＴＡ１へ流れる。
【００５５】
変圧器Ｔ１の２次巻線Ｌ２に上記のごとき励磁電流Ｉ１３が流れるとき、Ｖ２−Ｖ１＞Ｖ１の場合には１次巻線Ｌ１に相互誘導作用に基づき励起電流Ｉ１４が生じ、Ｖ２−Ｖ１＜Ｖ１の場合には励起電流は生ぜず、０になる。１次巻線Ｌ１の励起電流Ｉ１４は、励磁電流Ｉ１３と実質的に同形の変化特性で生じ、かつ巻数比（１：１）に基づき実質的に同じ値で生じる。励起電流Ｉ１４によって平滑コンデンサＣ１は充電され、その結果、端子ＴＡ１には励起電流Ｉ１４に基づき直流電圧Ｖ１が出力される。
【００５６】
以上のゲート信号ＳＧ４および電流Ｉ１３，Ｉ１４の変化は図１３に示される。
【００５７】
以上のごとくＤＣ／ＤＣコンバータ３１の降圧動作によれば、第１に、スイッチ素子ＳＷ２がオンしかつスイッチ素子ＳＷ４がオフすると、１次巻線Ｌ１に励磁電流が流れ、同時に２次巻線Ｌ２にもコア２１の磁化を相殺する方向に励起電流が流れ、この２次巻線Ｌ２を通して電流（磁気エネルギ）が出力端子ＴＡ１側に供給される。第２に、スイッチ素子ＳＷ４がオンしかつスイッチ素子ＳＷ２がオフすると、２次巻線Ｌ２に励磁電流が流れ、同時に１次巻線Ｌ１にもコア２１の磁化を相殺する方向に励起電流が流れ、この１次巻線Ｌ１を通して電流（磁気エネルギ）が出力端子ＴＡ１側に供給される。これによって、変圧器Ｔ１の１次巻線Ｌ１と２次巻線Ｌ２のそれぞれの電流の向きが反対になり、コア２１における直流磁化が相殺され、コア２１が磁気飽和しにくくなる。従って、従来に比較し小さい巻線（コイル）であってもより大きな電力を扱うことができる。すなわち降圧型ＤＣ／ＤＣコンバータ１６の小型化を達成することができる。
【００５８】
また端子ＴＡ１から出力される直流電圧Ｖ１に関し、入力電圧Ｖ２に対する出力電圧Ｖ１の降圧機能は、変圧器Ｔ１の１次巻線Ｌ１および２次巻線Ｌ２による誘導起電力として実現される。その結果、ＤＣ／ＤＣコンバータ１６による降圧動作は、ゲート信号ＳＷ２，ＳＷ４のデューティ（ｔ２）を５０％以下で可変にすることにより、入力電圧Ｖ２を０〜１／Ｎ倍の範囲で所望の値に降圧することが可能となる。
【００５９】
上記の第１実施形態の構成によれば、磁気回路の磁気相殺作用によってコア２１の磁気飽和が防止されるので、変圧器Ｔ１の小型化、軽量化を図ることができる。また第１実施形態によれば、各スイッチのスイッチング周波数に比してコイル（巻線）に流れる電流の周波数が２倍になるので、フェライトのような高周波に適したコア材を使用することができ、結果として変圧器Ｔ１の更なる小型化、軽量化を実現することができる。一方、各スイッチのスイッチング周波数は従来と同様なので、ＩＧＢＴのような大電流、高耐圧のスイッチング素子が使用可能である。さらに、本実施形態による構成では、タップの分割率を適宜に変更することによってスイッチング周波数を変更させることなく所望の電圧を得ることができる。
【００６０】
次に、図１４と図１５を参照して本発明の第２実施形態に係るＤＣ／ＤＣコンバータ４１を説明する。第２実施形態に係るＤＣ／ＤＣコンバータ４１は上記の第１実施形態のＤＣ／ＤＣコンバータ３１の変形例である。図１４等において、第１実施形態で説明した要素には同一の符号を付し、重複説明は省略する。
【００６１】
第２実施形態に係るＤＣ／ＤＣコンバータ４１では昇圧動作のみが行われる。ＤＣ／ＤＣコンバータ４１による昇圧動作では、低電圧側入力ポートに入力される直流電圧Ｖ１が高電圧側出力ポートの直流電圧Ｖ２に昇圧される。
【００６２】
ＤＣ／ＤＣコンバータ４１は、第１実施形態の場合と同様に、平滑コンデンサＣ１、変圧器（トランス）Ｔ１、２つのスイッチ素子ＳＷ１，ＳＷ３、平滑コンデンサＣ２、２つのダイオード３２，３３を備える。また２つのスイッチ素子ＳＷ２，ＳＷ４は省略され、その代わりにダイオード４２，４３が接続される。低電圧側ポートの正極端子ＴＡ１には直流電圧Ｖ１が入力され、高電圧側ポートの正極端子ＴＡ２には直流電圧Ｖ２（＞Ｖ１）が出力される。符号Ｅ１は共通基準端子（アース端子）を示している。
【００６３】
ＤＣ／ＤＣコンバータ４１では、変圧器Ｔ１の１次巻線Ｌ１の中間タップ３４と出力端子ＴＡ２との間に出力端子ＴＡ２に向けて順方向のダイオード４２を接続すると共に、変圧器Ｔ１の２次巻線Ｌ２の中間タップ３５と出力端子ＴＡ２との間に出力端子ＴＡ２に向けて順方向のダイオード４３を接続し、これにより昇圧動作のみを行えるようにしている。その他の構成およびその作用は、第１実施形態における昇圧型のＤＣ／ＤＣコンバータ３１の構成・作用と基本的に同じである。
【００６４】
例えば、変圧器Ｔ１の１次巻線Ｌ１および２次巻線Ｌ２の中間タップがセンタにある場合、スイッチ素子ＳＷ１がオンすると、１次巻線Ｌ１の半分に電流が流れ、１次巻線Ｌ１の半分に入力電圧Ｖが加わるので、変圧器Ｔ１の作用で２次巻線Ｌ２に２倍の電圧（２Ｖ）が発生する。従って、入力側の電圧と２次巻線Ｌ２での電圧とを加えた電圧３Ｖが出力端子に発生する。
【００６５】
次に、スイッチ素子ＳＷ３がオンすると、２次巻線Ｌ２の半分に電流が流れ、２次巻線Ｌ２の半分に入力電圧Ｖが加わるので、変圧器Ｔ１の作用で１次巻線Ｌ１に２倍の電圧（２Ｖ）が発生する。従って、入力側の電圧と１次巻線Ｌ１での電圧とを加えた電圧３Ｖが出力端子に発生する。
【００６６】
上記において、スイッチ素子ＳＷ１がオフになると、１次巻線Ｌ１に流れていた電流はスイッチ素子ＳＷ１と中間タップ３４に接続されたダイオード４２を経由して出力端子ＴＡ２側に流れ、有効に使われる。またこのことはスイッチ素子ＳＷ３の場合にも同様であり、ダイオード４３を経由して出力端子ＴＡ２側に流れ、有効に使われる。
【００６７】
なお、上記の中間タップの位置がセンタではなく、左側から１／３であれば、反対側の巻線で３倍の電圧が発生し、全体として出力端で４倍の電圧が出力される。
【００６８】
図１５の（Ａ）および（Ｂ）に、一例として、ＤＣ／ＤＣコンバータ４１における点Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の各々の電圧変化特性を示す。点Ｐ１はスイッチ素子ＳＷ１のゲートＧ１と同電位点であり、点Ｐ２は出力端子ＴＡ２と同電位点であり、点Ｐ３は変圧器Ｔ１の２次巻線Ｌ２の高電位側の点であり、点Ｐ４は変圧器Ｔ１の２次巻線Ｌ２の中間タップ３５の電位を示す点である。また図１５の（Ａ）は、入力電圧５９．７９（Ｖ）、入力電流２０．８０（Ａ）、入力電力１２２８．２０（Ｗ）、出力電圧１７１．５８（Ｖ）、出力電流６．９０（Ａ）、出力電力１１８６．４０（Ｗ）、効率９６．６０（％）の場合における点Ｐ１〜Ｐ４の各々の電圧変化特性を示す。図１５の（Ｂ）は、入力電圧９９．６３（Ｖ）、入力電流３１．１９（Ａ）、入力電力３０７０．７０（Ｗ）、出力電圧２７４．３９（Ｖ）、出力電流１０．７２（Ａ）、出力電力２９３９．８０（Ｗ）、効率９５．７４（％）の場合における点Ｐ１〜Ｐ４の各々の電圧変化特性を示す。
【００６９】
上記の第２実施形態に係るＤＣ／ＤＣコンバータ４１によれば、変圧器Ｔ１においてセンタ位置にある中間タップを使うことで３倍弱の昇圧を行うことができる。また例えば入力側から１／３にタップを設けると、通電している反対側に３倍の電圧が発生し、さらにこの３倍の電圧に入力電圧が加算され、全体として４倍の昇圧が可能になる。
【００７０】
従来例で示したように、１つのインダクタのみで昇圧器を実現すると、インダクタにすべての昇圧機能が委ねられ、非常に大型で重いインダクタが必要になってしまう。また１つのインダクタのみで高い昇圧率を実現しようとすると、電力変換効率が低下してしまう。一方、本発明に係る構成では、磁気結合型の変圧器Ｔ１により、入力波形の緩和／可変機能を果たし、昇降圧動作を効率よく行うので、小型・軽量であって、高効率の昇降圧機能部（Ｔ１）が実現される。
【００７１】
上記の第２実施形態の構成によっても、第１実施形態と同様に、磁気回路の磁気相殺作用によってコア２１の磁気飽和が防止され、変圧器Ｔ１の小型化、軽量化を図ることができる。また第２実施形態によれば、各スイッチのスイッチング周波数に比してコイル（巻線）に流れる電流の周波数が２倍になるので、フェライトのような高周波に適したコア材を使用でき、結果として変圧器Ｔ１の更なる小型化、軽量化を実現できる。一方、各スイッチのスイッチング周波数は従来と同様なので、ＩＧＢＴのような大電流、高耐圧のスイッチング素子が使用できる。さらに、本実施形態による構成では、タップの分割率を適宜に変更することによってスイッチング周波数を変更させることなく所望の電圧を得ることができる。
【００７２】
次に、図１６を参照して本発明の第３実施形態に係るＤＣ／ＤＣコンバータ５１を説明する。第３実施形態に係るＤＣ／ＤＣコンバータ５１は、上記の第１実施形態のＤＣ／ＤＣコンバータ３１の変形例である。図１６において、第１実施形態で説明した要素には同一の符号を付し、重複説明は省略する。
【００７３】
このＤＣ／ＤＣコンバータ５１では、変圧器Ｔ１の１次巻線Ｌ１の右側端子および２次巻線Ｌ２の右側端子と高電圧側ポートの正極端子ＴＡ２との間を、第１実施形態の上記のダイオード３２，３３の代わりに、４つのダイオードから成るブリッジ回路５２で接続している。変圧器Ｔ１の１次巻線Ｌ１の右側端子および２次巻線Ｌ２の右側端子はブリッジ回路５２の２つの入力側端子のそれぞれに接続される。またＤＣ／ＤＣコンバータ５１の出力側の端子は、上記端子ＴＡ２に対して第２の他の端子ＴＡ３を設け、端子ＴＡ３と共通基準端子Ｅ１との間には第３のコンデンサＣ３が接続されている。端子ＴＡ３は負極側の出力端子となる。上記ブリッジ回路５２における２つの出力側端子は、一方が端子ＴＡ２に接続され、他方が端子ＴＡ３に接続されている。その他の構成は、第１実施形態のＤＣ／ＤＣコンバータ３１と同じである。
【００７４】
上記の第３実施形態では、上記の第１実施形態のＤＣ／ＤＣコンバータと同様な作用効果を生じると共に、端子ＴＡ３には負の電圧（−Ｖ）を出力することができる
【００７５】
次に、図１７を参照して本発明の第４実施形態に係るＤＣ／ＤＣコンバータ６１を説明する。第４実施形態に係るＤＣ／ＤＣコンバータ６１は、上記の第２実施形態のＤＣ／ＤＣコンバータ４１の変形例である。図１７において、第２実施形態で説明した要素には同一の符号を付し、重複説明は省略する。
【００７６】
このＤＣ／ＤＣコンバータ６１では、変圧器Ｔ１の１次巻線Ｌ１の右側端子および２次巻線Ｌ２の右側端子と高電圧側ポートの正極端子ＴＡ２との間を、第２実施形態の上記のダイオード３２，３３の代わりに、４つのダイオードから成るブリッジ回路６２で接続している。変圧器Ｔ１の１次巻線Ｌ１の右側端子および２次巻線Ｌ２の右側端子はブリッジ回路６２の２つの入力側端子のそれぞれに接続される。またＤＣ／ＤＣコンバータ６１の出力側の端子は、上記端子ＴＡ２に対して第２の他の端子ＴＡ３を設け、端子ＴＡ３と共通基準端子Ｅ１との間には第３のコンデンサＣ３が接続されている。端子ＴＡ３は負極側の出力端子となる。上記ブリッジ回路６２における２つの出力側端子は、一方が端子ＴＡ２に接続され、他方が端子ＴＡ３に接続されている。その他の構成は、第１実施形態のＤＣ／ＤＣコンバータ４１と同じである。
【００７７】
上記の第４実施形態では、上記の第２実施形態のＤＣ／ＤＣコンバータと同様な作用効果を生じると共に、端子ＴＡ３には負の電圧（−Ｖ１）を出力することができる。これは次の作用に基づいている。変圧器Ｔ１でのタップ位置が中間タップであるので、スイッチ素子ＳＷ１がオンすると一次巻線Ｌ１の左半分に電流が流れる。その結果、一次巻線Ｌ１の左半分に入力電圧Ｖ１が加わる。一次巻線Ｌ１の左半分に入力電圧Ｖ１が加わると、変圧器Ｔ１の作用で一次巻線Ｌ１の右半分にも電圧Ｖ１が発生する。この右半分の電圧Ｖ１が、出力側のダイオード（ブリッジ回路６２の図１７中左下のダイオード）を経由して端子ＴＡ３に負の電圧Ｖ１を出力する。またスイッチ素子ＳＷ３がオンした時にも、同様にして、上側の一次巻線Ｌ２で左半分に発生した電圧が端子ＴＡ３に出力される。
【００７８】
また各巻線Ｌ１，Ｌ２においてタップは中間タップ３４，３５であるので、この構成によれば入力電圧Ｖ１に対して３倍の出力電圧Ｖ２を得ることができる。
【００７９】
なお各巻線Ｌ１，Ｌ２においてタップの位置が入力側から１／３の位置であれば、マイナス出力（−出力）の端子ＴＡ３には入力電圧の２倍の電圧が発生する。
【００８０】
第４実施形態に係るＤＣ／ＤＣコンバータ６１によれば、入力電圧に対して３，４，…倍の昇圧と同時にその倍率から２倍を引いた倍率（例えば３倍ならば１倍、４倍ならば２倍）の負の電源を出力側に供給することができる。すなわち、メインの電源以外に同じ接地（グランド）でマイナスの電源を使う用途がある場合や、入力電圧の４倍の電圧と２倍の電圧、５倍の電圧と３倍の電圧といった２種類の電圧が必要な場合に有効である。
【００８１】
以上の実施形態で説明された構成、形状、大きさおよび配置関係については本発明が理解・実施できる程度に概略的に示したものにすぎず、また数値および各構成の組成（材質）については例示にすぎない。従って本発明は、説明された実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に示される技術的思想の範囲を逸脱しない限り様々な形態に変更することができる。
【産業上の利用可能性】
【００８２】
本発明のＤＣ／ＤＣコンバータは、電気自動車の電源部や各種電気機器の電源部に利用される。
【図面の簡単な説明】
【００８３】
【図１】本発明に係るＤＣ／ＤＣコンバータが適用される電気自動車の電気システムを示すブロック図である。
【図２】本発明に係るＤＣ／ＤＣコンバータの第１実施形態を示す電気回路図である。
【図３】第１実施形態のＤＣ／ＤＣコンバータの変圧器における中間タップに基づく巻数比を説明する図である。
【図４】第１実施形態のＤＣ／ＤＣコンバータの昇圧動作を説明するための第１の昇圧動作例を示す図である。
【図５】第１実施形態のＤＣ／ＤＣコンバータの昇圧動作を説明するための第２の昇圧動作例を示す図である。
【図６】第１実施形態のＤＣ／ＤＣコンバータの降圧動作を説明するための第１の降圧動作例を示す図である。
【図７】第１実施形態のＤＣ／ＤＣコンバータの降圧動作を説明するための第２の降圧動作例を示す図である。
【図８】第１実施形態のＤＣ／ＤＣコンバータを昇圧型として用いる場合のゲート信号ＳＧ１，ＳＧ３の波形図である。
【図９】第１実施形態のＤＣ／ＤＣコンバータの第１の昇圧動作例における波形図である。
【図１０】第１実施形態のＤＣ／ＤＣコンバータの第２の昇圧動作例における波形図である。
【図１１】第１実施形態のＤＣ／ＤＣコンバータを降圧型として用いる場合のゲート信号ＳＧ２，ＳＧ４の波形図である。
【図１２】第１実施形態のＤＣ／ＤＣコンバータの第１の降圧動作例における波形図である。
【図１３】第１実施形態のＤＣ／ＤＣコンバータの第２の降圧動作例における波形図である。
【図１４】本発明に係るＤＣ／ＤＣコンバータの第２実施形態を示す電気回路図である。
【図１５】第２実施形態のＤＣ／ＤＣコンバータの回路各部の代表的な電圧変化（Ａ），（Ｂ）を示す波形図である。
【図１６】本発明に係るＤＣ／ＤＣコンバータの第３実施形態を示す電気回路図である。
【図１７】本発明に係るＤＣ／ＤＣコンバータの第４実施形態を示す電気回路図である。
【図１８】従来のＤＣ／ＤＣコンバータを示す電気回路図である。
【符号の説明】
【００８４】
１０              電気システム
１６              ＤＣ／ＤＣコンバータ
１９              制御装置
２１              コア
２２              ダイオード
３１              ＤＣ／ＤＣコンバータ
３２，３３        ダイオード
３４，３５        中間タップ
４１              ＤＣ／ＤＣコンバータ
４２，４３        ダイオード
５１，６１        ＤＣ／ＤＣコンバータ
５２，６２        ブリッジ回路
Ｌ１              １次巻線
Ｌ２              ２次巻線
Ｔ１              変圧器
ＳＷ１〜ＳＷ４    スイッチ素子
ＳＧ１〜ＳＧ４    ゲート信号
ＴＡ１            端子
ＴＡ２            端子
Ｅ１              共通基準端子（アース端子）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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