(57)【要約】    【課題】  燃焼室形状を最適にすることによって、特に膨張行程の際の混合を促進し、リタード限界の改善及び高ＥＧＲ下での燃焼速度増加等により、ＰＭ低減とＮＯｘ低減との両立を図る。    【解決手段】  ピストンの頂部に形成した燃焼室１２の内部を、該燃焼室内部の中心軸線Ｏ２を通る縦断面形状が当該中心軸線を基準として対称形状となるように形成し、燃焼室１２の上端開口部１８を、Ｒ部２１と直線部２２とを組み合わせた略多角形状に形成する。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ピストンの頂部に凹状の燃焼室を形成し、燃焼室の内部に燃料を噴射するとともに燃料と空気の混合気を燃焼させるようにした、直噴式ディーゼル機関の燃焼室形状において、
燃焼室の内部が、ピストン摺動方向の軸線を中心とした略回転体形状に形成され、燃焼室の上端開口部が、Ｒ部と直線部とを組み合わせた略多角形状に形成されていることを特徴とする直噴式ディーゼル機関の燃焼室形状。
【請求項２】
燃焼室の上端開口部が、略正六角形状である、請求項１に記載の直噴式ディーゼル機関の燃焼室形状。
【請求項３】
燃焼室内部の中心軸線と上端開口部の中心軸線とが一致されている、請求項１又は２に記載の直噴式ディーゼル機関の燃焼室形状。
【請求項４】
燃焼室の上端開口部のＲ部半径Ｒと，ピストンの直径Ｄとが、０．０４＜Ｒ／Ｄ＜０．１２、の関係を満たしている、請求項１〜３のいずれかに記載の直噴式ディーゼル機関の燃焼室形状。
【請求項５】
燃焼室の内部壁が、ピストン上面から角度ａをもって下方へ延びる上部周壁と、ピストン上面に対する角度ｂをもって上部周壁の下端から径方向外側下方へ延びる中間周壁と、ピストン上面に対する角度ｃをもって中間周壁の下端から径方向外側下方へ延びる下部周壁と、を有しており、
上記角度がそれぞれ、ａ＝９０°、６５°＜ｂ＜７５°、４０°＜ｃ＜５５°、に設定されている、請求項１に記載の直噴式ディーゼル機関の燃焼室形状。
【請求項６】
燃焼室の全体深さＨと、中間周壁と下部周壁との境界から燃焼室底端までの深さｈ’とが、０．６５＜ｈ’／Ｈ＜０．７５、の関係を満たしている、請求項５記載の直噴式ディーゼル機関の燃焼室形状。
【請求項７】
燃焼室の上端開口部における互いに対向する直線状部分の距離Ｌと、燃焼室の最大直径ｄ’と、ピストン直径Ｄとが、０．４＜Ｌ／Ｄ＜０．５５、且つ、０．０５＜（ｄ’−Ｌ）／Ｄ、の関係を満たしている、請求項１に記載の直噴式ディーゼル機関の燃焼室形状。
【請求項８】
燃焼室の底部中央に中央突起部を形成し、中央突起部の頂壁外周縁と裾端との間の外周部に、径方向外方に隆起する隆起部を設けている、請求項１に記載の直噴式ディーゼル機関の燃焼室形状。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は直噴式ディーゼル機関の燃焼室形状に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
この種のディーゼル機関においては、近年、環境問題の高まりに伴って年々厳しい排気規制が施行されており、特に、排気に含まれる有害物質の中でも、ＮＯｘとパティキュレート・マター（以下、ＰＭという）の低減が求められている。
【０００３】
しかし、ＮＯｘは完全燃焼状態になると発生し易くなるのに対して、ＰＭは不完全燃焼状態になると発生し易くなるという性質があり、従って、ＮＯｘとＰＭとは、一方の排出量を低減すると他方が増加するというトレードオフの関係にある。このため、双方を同時に低減することがディーゼル機関の分野において重要な課題となっている。
【０００４】
ここで、ＮＯｘを低減するために従来より採用されていた手段としては、排気の一部を吸気系に環流させるＥＧＲ（エキゾースト・ガス・リサーキュレーション）や、燃料噴射時期のリタード等がある。しかし、これらの手段を単に施しただけでは、上記トレードオフの関係から、ＰＭの増加を伴う。
【０００５】
そして、このＰＭの増加には、以下のように、ピストンの上部に形成された燃焼室の形状も大きく関わっている。
【０００６】
例えば、下記特許文献１には、ピストンの上部に凹状の燃焼室を形成した直噴ディーゼルエンジンが開示されており、図１０に示すように、燃焼室１０１は、底面中央部に円錐状の中央突起部１０２を有し、その周りに断面略円弧状の環状溝１０３を形成することで構成されている。燃焼室１０１の開口部１０４は円形であり、該開口部１０４には、開口面積を狭めるように内周側に突出するリップ部１０５が形成されている。燃料は、燃焼室１０１の内部に向けて放射状に噴射され、燃焼室１０１内で空気と混合されて燃焼される。
【０００７】
燃焼室１０１内で発生した火炎や混合気は、膨張行程の際に燃焼室１０１から主室部１０６に流動するが、この際、燃焼室開口が円形であると、その流動が周方向に渡り均一となり、燃焼室１０１から主室部１０６への火炎、混合気の流動が弱くなる。また、燃料噴射ノズルから噴出された燃料は、燃焼室１０１内で空気と混合されながらスワール流によって燃料室１０１内を周方向へ流されるが、膨張行程の際、燃焼室１０１外へ向かう流動が弱いため、火炎や未燃の混合気も燃焼室１０１内を周方向に流れ、燃焼室１０１内での滞留時間が長くなっていた。これにより、特に主室部１０６における燃料と空気の混合促進が図れず、後期の燃焼が適切になされなかった。
【０００８】
このような事情から、ＮＯｘ低減のために燃料噴射時期のリタードを行うにしても、未完全燃焼により黒煙が増加する可能性が高くなるため、リタード限界を引き延ばすことができず、また、高ＥＧＲ率下でも、空気利用率が悪くなり燃焼速度が遅くなるために黒煙が増大する結果となっていた。
【０００９】
【特許文献１】特開２００１−２２１０５０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明は、上記問題点に着目し、燃焼室形状を最適にすることによって、特に膨張行程の際の混合を促進し、リタード限界の改善及び高ＥＧＲ下での燃焼速度増加等により、ＰＭ低減とＮＯｘ低減とを両立し得る、直噴式ディーゼル機関の燃焼室形状を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
請求項１記載の発明は、ピストンの頂部に凹状の燃焼室を形成し、燃焼室の内部に燃料を噴射するとともに燃料と空気の混合気を燃焼させるようにした、直噴式ディーゼル機関の燃焼室形状において、燃焼室の内部が、ピストン摺動方向の軸線を中心とした略回転体形状に形成され、燃焼室の上端開口部が、Ｒ部と直線部とを組み合わせた略多角形状に形成されていることを特徴とする。
【００１２】
請求項２記載の発明は、請求項１記載の発明において、燃焼室の上端開口が、略正六角形状である。
【００１３】
請求項３記載の発明は、請求項１記載の発明において、燃焼室内部の中心軸線と上端開口部の中心軸線とが一致している。
【００１４】
請求項４記載の発明は、請求項１記載の発明において、燃焼室の上端開口部のＲ部半径Ｒと，ピストンの直径Ｄとが、０．０４＜Ｒ／Ｄ＜０．１２、の関係を満たしている。
【００１５】
請求項５記載の発明は、請求項１記載の発明において、燃焼室の内部壁が、ピストン上面から角度ａをもって下方へ延びる上部周壁と、ピストン上面に対する角度ｂをもって上部周壁の下端から径方向外側下方へ延びる中間周壁と、ピストン上面に対する角度ｃをもって中間周壁の下端から径方向外側下方へ延びる下部周壁と、を有しており、上記角度がそれぞれ、ａ＝９０°、６５°＜ｂ＜７５°、４０°＜ｃ＜５５°、に設定されている。
【００１６】
請求項６記載の発明は、請求項５記載の発明において、燃焼室の全体深さＨと、中間周壁と下部周壁との境界から燃焼室底端までの深さｈ’とが、０．６５＜ｈ’／Ｈ＜０，７５、の関係を満たしている。
【００１７】
請求項７記載の発明は、請求項１記載の発明において、燃焼室の上端開口部における互いに対向する直線状部分の距離Ｌと、燃焼室の最大直径ｄ’と、ピストン直径Ｄとが、０．４＜Ｌ／Ｄ＜０．５５、且つ、０．０５＜（ｄ’−Ｌ）／Ｄ、の関係を満たしている。
【００１８】
請求項８記載の発明は、請求項１記載の発明において、燃焼室の底部中央に中央突起部を形成し、中央突起部の頂壁外周縁と裾端との間の外周部に、径方向外方に隆起する隆起部を設けている。
【発明の効果】
【００１９】
請求項１の発明によれば、膨張行程の際に、燃焼室内の火炎や混合気が多角形状の開口部の各Ｒ部から集中して強く主室部へ流れるようになり、主室部における空気と燃料との混合を促進することができる。従って、膨張過程での空気利用率を向上し、燃焼速度を増加することができ、このため、ＮＯｘ低減のための措置、例えば、噴射時期のリタードや高ＥＧＲ率化を行ったとしてもＰＭ低減が可能となる。つまり、ＮＯｘとＰＭを同時低減することができる。また、比較的低噴射圧力の噴射装置を使用した場合であっても、ＰＭ低減が可能となる。
【００２０】
請求項２の発明によれば、燃焼室開口部のＲ部の角度（隣接する直線部の相対角度）が最適となり、膨張行程の際にＲ部から集中した強い流れを好適につくることができる。
【００２１】
請求項３の発明によれば、燃焼室から主室部へ流れる火炎や混合気が、開口部の各Ｒ部から均一に流動するようになる。これにより、主室部における空気の利用効率向上及び混合の促進を図ることができる。
【００２２】
請求項４の発明によれば、燃焼室開口のＲ部の角度が最適となり、膨張行程の際にＲ部から集中した強い流れを好適につくることができる。
【００２３】
請求項５の発明によれば、燃焼室の周壁部の形状によって、燃焼室内のスワール流を保持するとともに、膨張行程の際には、開口部のＲ部から強い集中した流れを噴出させることができ、特に、中間周壁と下部周壁との境界付近で、強い流動の乱れを生じ、主室部への強い逆スキッシュ流を生成することができる。従って、主室部での混合を一層促進できる。
【００２４】
請求項６の発明によれば、中間周壁と下部周壁との境界位置が適正に設定され、燃焼室内のスワール流の保持や、膨張行程の際の強い逆スキッシュ流の生成等が良好に行えるようになる。
【００２５】
請求項７の発明によれば、燃焼室開口部のピストン直径に対する開口比（Ｌ／Ｄ）と、燃焼室の最大直径に対する開口部のオーバーハング量の、ピストン直径に対する比（（ｄ’−Ｌ）／Ｄ）とが適正に設定され、燃焼室内のスワール流を保持するとともに、膨張行程の際には、強い逆スキッシュ流と、開口部の各Ｒ部からの強い流動を得ることができる。
【００２６】
請求項８の発明によれば、膨出部により、燃焼室底部からの混合気を燃焼室上部のより流動の強い領域へ導き、混合を促進することができる。
【００２７】
なお、上記請求項１〜４、８では、ＰＭのうち、主として黒鉛の低減を図ることができ、請求項５〜７では、加えてハイドロカーボンの低減を図ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２８】
［燃焼室の形状］
図１は、本発明を適用した直噴式ディーゼル機関のピストン頂部の平面図、図２は、ピストン頂部の燃焼室の断面図である。この図１、２において、シリンダブロックのシリンダライナ１０内にピストン１１が嵌合しており、ピストン１１の頂部に凹状の燃焼室１２（キャビティ）を形成しており、燃焼室１２の上方はシリンダヘッド１３の下面により閉鎖されている。シリンダヘッド１３には、シリンダ中心線（ピストン中心軸線）Ｏ１上に噴口中心が位置する燃料噴射弁１４が取り付けられており、燃料噴射弁１４は、燃焼室１２内に向けて燃料を円錐状に噴射するようになっている。燃焼室１２内に噴射された燃料は、燃焼室１２内で、吸気された空気と混合され、その混合気が燃焼室内で燃焼される。
【００２９】
燃焼室１２は、底部中央に略裁頭円錐形の中央突起部１７が形成され、中央突起部１７の周りに環状溝が形成され、燃焼室１２の上端開口部１８には、当該開口面積を狭めるようにリップ部１９が突出されている。燃焼室１２の内部（内面形状）は、ピストン中心軸線Ｏ１と一致した軸線Ｏ２を中心とした回転体形状であり、当該軸線Ｏ２を通る燃焼室１２の縦断面が、当該軸線を基準とした対称形状となっている。
【００３０】
図１に示すように、燃焼室１２の開口部１８は、Ｒ部２１と直線部２２とを組み合わせた略多角形状に形成されている。本実施形態の開口部１８は、６つのＲ部２１と６つの直線部２２とによって略正六角形状に形成され、燃焼室１２の最大直径ｄ’内に収まる大きさに形成されている。開口部１８の中心軸線と燃焼室内部の中心軸線Ｏ２とは一致した配置とされている。
【００３１】
Ｒ部２１の半径Ｒと、ピストン１１の直径Ｄとは、０．０４＜Ｒ１／Ｄ＜０．１２の関係を満たすように設定されている。また、開口部１８の対向する直線部２２の距離Ｌと、ピストン１１の直径Ｄとは、０．４＜Ｌ／Ｄ＜０．５５の関係を満たし、更に、燃焼室１２の最大直径ｄ’と、上記距離Ｌ及びピストン直径Ｄとは、０．０５＜（ｄ’−Ｌ）／Ｄ、の関係を満たすように設定されている。
【００３２】
図３は、燃焼室１２の半分を拡大して示す縦断面図である。燃焼室１２の内面は、周壁部２４〜２７と、中央突起部１７の周壁３０ａ，３０ｂ及び頂壁２９と、から構成されている。周壁部２４〜２７は、ピストン１１の頂面１１ａから角度ａをもって下方へ直線状に延びる上部周壁２４と、上部周壁２４の下端から、ピストン頂面１１ａに対する角度ｂをもって径方向外側下方へ直線状に延びる中間周壁２５と、中間周壁２５の下端から、ピストン頂面１１ａに対する角度ｃをもって径方向外側下方へ直線状に延びる下部周壁２６と、下部周壁２６の下端から燃焼室１２の底部にかけて延び、前記中央突起部１７の周壁３０ａに連なる凹状円弧形の底部周壁２７と、から構成されている。
【００３３】
上記角度ａ，ｂ，ｃは、ぞれぞれ、ａ＝９０°、６５°＜ｂ＜７５°、４０°＜ｃ＜５５°、に設定され、上部周壁２４と中間周壁２５との境界Ｑ１及び中間周壁２５と下部周壁２６との境界Ｑ２はそれぞれ屈曲し、下部周壁２６と底部周壁２７、及び、底部周壁２７と中央突起部周壁３０ａとは滑らかに繋がっている。
【００３４】
中間周壁２５と下部周壁２６との境界Ｑ２から、燃焼室１２の底部までの深さｈ’は、燃焼室１２の全体深さＨとの間で、０．６５＜ｈ’／Ｈ＜０，７５の関係を満たすように設定されている。
【００３５】
中央突起部１７の頂壁２９は、軸線Ｏ２に直交する平坦面に形成され、頂壁２９の外周縁２９ａと、底部周壁２７の径方向内端部（中央突起部１７の裾端）Ｑ３との間には、径方向外側に膨出する膨出部３０が形成されている。この膨出部３０は、底部周壁２７と中央突起部頂壁２９の外周縁２９ａとを接続する外周壁（仮想線）３１から３角形状に膨出しており、その頂点Ｐ１が頂壁２９よりも低位置にあり、頂点Ｐ１から底部周壁２７に延びる壁３０ａと、中央突起部頂壁２９の外周縁２９ａに延びる壁３０ｂとが、それぞれ直線状であり、前者の壁３０ａよりも後者の壁３０ｂが短く形成されている。また、膨出部３０の膨出量は、燃料噴射弁１４から噴射される燃料Ｆ（図２）が直接当たらないように設定されている。
【００３６】
なお、膨出部３０は、中央突起部１７の全高にわたって形成されているため、その外面３０ａ、３０ｂが、実質的に中央突起部１７の外周壁を構成している。また、図３において、燃焼室１２の中央突起部１７と、周壁部２４〜２６との壁面間隔は、膨出部３０の頂点Ｐ１部分と前記境界Ｑ１部分との間で若干絞られ、これよりも下方及び上方へ向けて拡大されている。
【００３７】
［燃焼室の開口部形状に関する作用効果］
（１）図１に示すように、燃焼室１２の開口部１８を六角形状とすることによって、燃焼室１２内で発生した火炎や混合気は、開口部１８のＲ部２１から集中して主室部（ピストン頂面１１ａとシリンダヘッド下面１３との隙間）１５へ噴出されるようになる。このため、開口部１８を円形とした場合に比べて、各Ｒ部２１からの強い流動が得られ、また、局所的な流動の乱れが生じやすくなる。これにより、膨張行程の際の主室部１５における混合促進が図れ、燃焼速度を増加することができるようになっている。その結果、後期の燃焼が改善され、ＰＭの低減、特に煤煙濃度の低減が可能となる。
【００３８】
図６は、本発明と従来技術（開口部を円形とした場合）における、負荷トルクとＰＭ値との関係を示す図であり、従来技術に比べて本実施形態の場合は、特に高負荷時にＰＭ値に大きな低減が見られ、トルクが１００％のときには、従来技術に比べて略４１％のＰＭ値低減を得ることができた。
【００３９】
（２）燃焼室１２の開口部１８の中心軸線と、燃焼室１２内部の中心軸線Ｏ２とを一致させているため、各Ｒ部２１から主室部１５への流動が略均一となり、主室部１５における空気の利用率が向上され、混合の促進が図られるようになっている。その結果、上記と同様に、ＰＭ低減（煤煙濃度の低減）を図ることができる。
【００４０】
（３）図７は、燃焼室開口部１８の直線部２２の数（Ｒ部２１の数）とＰＭ値との関係を示している。本図から明らかなように、本実施形態の如く六角形状とした場合に最もＰＭ値が低減している。これは、多角形の角部（Ｒ部２１）の数が増えると、隣接する直線部２２間の角度が大きくなるため、燃焼室１２から主室部１５への火炎や混合気の流動が弱くなり、従来技術の円形状の開口部とさほど変わらなくなり、多角形のＲ部２１の数が少なくなると、隣接する直線部２２間の角度が小さくなり過ぎ、燃焼室１２から主室部１５への火炎等の通路面積が小さく絞られるため、燃焼室１２内に滞留する火炎等が増加し、その結果、主室部１５における混合が促進されなくなるからである。
【００４１】
（４）図８は、燃焼室開口部１８のＲ部２１の半径Ｒと、ピストン直径Ｄとの比（Ｒ／Ｄ）と、ＰＭ値との関係を示す図である。同図において、Ｒ／Ｄが、０．０４よりも小さい場合、つまり、Ｒ部２１の半径Ｒがピストン直径Ｄに対して相対的に小さい場合は、燃焼室１２から主室部１５への火炎や混合気の通路面積が小さくなるために、燃焼室１２内に滞留する火炎等が増加し、主室部１５における混合促進が図れない。また、Ｒ／Ｄが０．１２よりも大きい場合、つまり、Ｒ部２１の半径Ｒが相対的に大きい場合には、燃焼室１２から主室部１５への流動が直線部２２へも拡散してしまい、Ｒ部２１からの流動が弱くなるため、混合が促進されなくなる。したがって、本実施形態では、０．０４＜Ｒ／Ｄ＜０．１２、に設定し、これによって、ＰＭ値の低減を十分に得ることができるようにしている。
【００４２】
なお、図８において、最もＰＭ値が低減されるのは、Ｒ／Ｄが、約０．０７〜０．０８の場合である。
【００４３】
［燃焼室の内部形状に関する作用効果］
（１）図４は、本実施形態の燃焼室内における燃料乃至混合気の流れを示す図であり、図５は、比較例にかかる燃料乃至混合気の流れを示す図であり、図５では、中間及び下部周壁を１つの直線状の周壁にし、且つ、中央突起部１７に膨出部を形成していないものである。
【００４４】
図５に示す比較例では、燃焼室１２内に流入（Ｎ１）する混合気等は、周壁部３２に衝突した後に底部周壁２７の円弧形状に沿って曲がりながら、中央突起部１７の周壁３１に沿った軸線Ｏ側へ向く流れＮ２と、周壁部３２（リップ部１９内面）に沿って上方に向く流れＮ３とに別れ、さらに後者の流れＮ３は、逆スキッシュ流としてリップ部１９を超える流れＮ４と、再度燃焼室１２内へ巻き込まれる流れＮ５とに分かれる。
【００４５】
これに対して、図４に示す本実施形態では、上述したように、図３に示した角度ａ，ｂ，ｃが、ぞれぞれ、ａ＝９０°、６５°＜ｂ＜７５°、４０°＜ｃ＜５５°、に設定されており、燃焼室１２内に流入（Ｎ１）する混合気は、周壁部（下部周壁２６又は底部周壁２７）に衝突したのちに、底部流壁２７の円弧形状に沿って曲がりながら、中央突起部１７（膨出部３０）の周壁３０ａに沿う流れＮ２と、中間周壁２５、上部周壁２４に沿う流れＮ３（リップ部内面に沿う流れ）とに分かれる。中央突起部１７側の流れＮ２は、膨出部３０の存在によって、図５の場合よりも、より上向きに指向し、軸線Ｏ２側へ流れだけでなく、より流動の強いリップ部１９側の燃焼室１２の上部領域にも導かれ、これによって、膨張行程の際における主室部１５での混合促進が図られるようになっている。
【００４６】
また、後者の流れＮ３は、逆スキッシュ流としてリップ部１９を超えて燃焼室１２外へ出る流れＮ４と、再度燃焼室１２内へ巻き込まれる流れＮ５とに分かれるが、中間周壁２５と下部周壁２６との境界Ｑ２が屈曲していることから、逆スキッシュ流がより強く形成され、また、屈曲点Ｑ付近において流動の乱れが生じやすくなっている。
【００４７】
したがって、本実施形態の場合は、膨張行程の際に、強い逆スキッシュ流を得ることができ、また、燃焼室１２内でスワール流Ｓ（図２）を保持するとともに、開口部１８のＲ部２１から主室部１５側へ強く噴出させることが可能となるため、主室部１５での混合を促進することができる。
【００４８】
（２）屈曲点Ｑ２から底部までの深さｈ’と、燃焼室全体の深さＨとは、０．６５＜ｈ’／Ｈ＜０，７５、の関係に設定されており、これによって、スワール流Ｓを保持することができ、また、膨張行程の際に、上記のような強い逆スキッシュ流を得て、燃料と空気の混合促進を図ることができる。なお、屈曲点Ｑ２は、噴射燃料が到達する位置よりも上側に配置されている。
【００４９】
（３）図９は、燃焼室１２の最大直径ｄ’と対向する直線部２２間の距離Ｌとの差、即ちリップ部１９の最大オーバーハング量（ｄ’−Ｌ）と、ピストン直径Ｄと、の比率（（ｄ’−Ｌ）／Ｄ）と、ＰＭ値との関係を示す図である。
【００５０】
本実施形態では、上述したように、（ｄ’−Ｌ）／Ｄ＞０．０５、に設定しており、これによって、図９から明らかなように、十分にＰＭ値が低減されている。つまり、最大オーバーハング量をある程度の大きさ以上とすることによって、強い逆スキッシュ流を得ることができ、また、燃焼室１２内のスワール流を保持することができるため、膨張行程の際に、強い集中した流れを開口部１８の各Ｒ部２１から噴出することができ、混合促進を図ることができる。
【００５１】
（４）図２に示すように、燃焼室１２内に中央突起部１７を形成することにより、一定の燃焼室１２容積下では、中央突起部１７が無い場合に比べて、スワール流乃至スキッシュ流等の空気流動が大きな環状溝の領域を増やすことができる。
【００５２】
［他の実施形態］
本発明は、上記実施形態に限定されることなく適宜設計変更可能である。例えば、燃焼室１２の開口部１８の中心軸線と、内部の中心軸線とを、ずらした配置とすることができ、開口部１８の形状は、六角形状以外の多角形状にすることも可能である。
【図面の簡単な説明】
【００５３】
【図１】本発明を適用した直噴者式ディーゼル機関のピストン頂部の平面図である。
【図２】ピストン頂部の燃焼室の断面図である。
【図３】燃焼室の半分を拡大して示す縦断面図である。
【図４】本実施形態の燃焼室内における燃料乃至混合気の流れを示す図である。
【図５】比較例にかかる燃料乃至混合気の流れを示す図である。
【図６】本発明と従来技術（開口部を円形とした場合）における、発生トルクとＰＭ値との関係を示す図である。
【図７】燃焼室開口部の直線部の数（Ｒ部の数）とＰＭ値との関係を示す図である。
【図８】Ｒ／Ｄ値とＰＭ値との関係を示す図である。
【図９】燃焼室の最大径ｄ’と対向する直線部間の距離Ｌとの差、すなわち、リップ部の最大オーバーハング量（ｄ’−Ｌ）と、ピストン直径Ｄとの比率（（ｄ’−Ｌ）／Ｄ）と、ＰＭ値との関係を示す図である。
【図１０】従来技術に係るピストン頂部の燃焼室の断面図である。
【符号の説明】
【００５４】
１１  ピストン
１２  燃焼室
１７  中央突起部
１８  開口部
１９  リップ部
２１  Ｒ部
２２  直線部
２４  上部周壁
２５  中間周壁
２６  下部周壁
２７  底部周壁
２９  頂壁（中央突起部）
３０  膨出部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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