(57)【要約】  【課題】  軽量ラケットフレームにおいて、操作性を損なうことなく、反発性能及び面安定性を向上させる。  【解決手段】  繊維強化樹脂製の中空パイプからなるラケットフレームで、重量を１００ｇ以上２７０ｇ以下とし、かつ、ヘッド部の最大幅部分では、前記中空パイプのガット溝側の外側部分と打球面側の内側部分とでは前記繊維強化樹脂中における強化繊維の体積含有率の割合を相違させ、外面部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）と内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）の比（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を０．８３以上０．９７以下としている。  【選択図】  図２
2006081627.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
繊維強化樹脂製の中空パイプでグリップ部、シャフト部、左右スロート部、ヘッド部を連続的に形成し、前記左右スロート部をヨークで連結して該ヨークと前記ヘッド部とにより打球面を囲み、前記ヘッド部およびヨークの外面側にガット溝を設けているラケットフレームにおいて、
前記ラケットフレーム重量を１００ｇ以上２７０ｇ以下とし、かつ、
前記ヘッド部の最大幅部分では、前記中空パイプのガット溝側の外側部分と打球面側の内側部分とでは前記繊維強化樹脂中における強化繊維の体積含有率の割合を相違させ、外面部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）と内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）の比（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を０．８３以上０．９７以下としていることを特徴とするラケットフレーム。
【請求項２】
前記打球面にストリングを張架していない条件下で、スイング方向の慣性モーメント（Ｉｓ）を４５００００ｇ・ｃｍ２以上４９００００ｇ・ｃｍ２以下、センター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）を１５０００ｇ・ｃｍ２以上１９０００ｇ・ｃｍ２以下とし、
前記慣性モーメントの比（Ｉｓ／Ｉｃ）を２６以上２８以下としている請求項１に記載のラケットフレーム。
【請求項３】
前記内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）は５７％以上６３％以下、外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）は４９％以上５８％以下としている請求項１または請求項２に記載のラケットフレーム。
【請求項４】
前記外側部分に不織布あるいは／および制振フィルムを挿入している請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載のラケットフレーム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ラケットフレームに関し、詳しくは、繊維強化樹脂製の中空パイプからなり、テニス、バドミントン、スカッシュ等のスポーツ用ラケットフレームとして用いられ、特に、硬式テニスラケットのラケットフレームとして好適なものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、ラケットフレームの打球面の面外方向に厚みを持たせた所謂「厚ラケ」が提供されている。該厚ラケを必要とするユーザーは、女性やシニア層といった少ない力で飛び性能を要求する層であり、軽量で飛び性能の良いテニスラケットが求められている。さらに、女性やシニア層の中でも、競技思考の強いプレーヤーにおいてはコントロール性能にも優れたテニスラケットが求められる。
そのため、ラケットフレームの材料は、軽量で比強度が高く、設計自由度も高い繊維強化樹脂が主流となっている。
【０００３】
しかしながら、ラケットフレームを軽くした場合、インパクト時に伝わる運動エネルギーが減少するため、ボール反発性能が低下し、かつ、打球時に発生するラケットフレームの振動や衝撃がプレーヤーの手に伝わりやすくなる。
また、ラケットフレームとボールとの二物体が衝突する観点からみると、エネルギー保存則からはラケットフレームが軽くなると、ボールの反発係数が低下する。よって、ラケットフレームの軽量化は反発性能の低下を招くこととなる。
【０００４】
従来、２８０ｇ以下の軽量テニスラケットにおいて、ラケットフレームの反発性能を維持するため、グリップエンドからラケットフレームの重心位置までの距離であるバランスの値を大きくし、重心を先端（トップ）寄りにすることにより、スイング方向の慣性モーメントを維持することが一般的に行われている。
しかしながら、ラケットフレームを２８０ｇ以下に軽量化しても、スイング方法の慣性モーメントが大きければプレーヤは重たく感じて扱いづらいものとなり、非力な女性やシニア層にとって操作性の悪いラケットフレームとなる。
また、軽量化ラケットフレームでは、打球面の剛性（面内方向、面外方向）も低くなり、打球面が変形しやすくなるため、面安定性が劣り、コントロール性能の低下につながりやすい。
【０００５】
前記問題を解決するため、本出願人は、特開２００３−１７５１３４号（特許文献１）において、打球面剛性（打球面の面外方向）と側圧剛性（打球面の面内方向）の比を適宜設定すると共に、スイング方向の慣性モーメントとセンター方向の慣性モーメントも適宜設定して、反発性能とコントロール性能の向上を両立させたテニスラケットを提供している。
【０００６】
しかしながら、前記特許文献１では、センター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）を比較的小さく設定したため、反発性能、操作性の点で改良の余地があり、かつ、センター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）とスイング方向の慣性モーメント（Ｉｓ）との比（Ｉｓ／Ｉｃ）が２８以上３６以下と比較的大きく設定したため、面的安定性の点でも改良の余地がある。よって、打球時に打球面をよりぶれにくくし、さらに、振動吸収性の点についても改善の余地があることを判明した。
【特許文献１】特開２００３−１７５１３４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は上記した問題に鑑みてなされたものであり、軽量ラケットにおいて、ボールを打球する際に、打球面の安定化を図ることによりコントロール性能を向上させ、かつ、反発性能、振動吸収性をより向上させることを課題としている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記課題を解決するため、本発明は、繊維強化樹脂製の中空パイプでグリップ部、シャフト部、左右スロート部、ヘッド部を連続的に形成し、前記左右スロート部をヨークで連結し、該ヨークと前記ヘッド部とにより打球面を囲み、前記ヘッド部およびヨークの外面側にガット溝を設けているラケットフレームにおいて、
前記ラケットフレーム重量を１００ｇ以上２７０ｇ以下とし、かつ、
前記ヘッド部の最大幅部分では、前記中空パイプのガット溝側の外側部分と打球面側の内側部分とでは前記繊維強化樹脂中における強化繊維の体積含有率の割合を相違させ、外面部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）と内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）の比（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を０．８３以上０．９７以下としていることを特徴とするラケットフレームを提供している。
【０００９】
ヘッド部の最大幅位置は、ラケットフレームのグリップ端とトップ端とを結ぶ軸線と直交する幅方向において、打球面を時計面と見てヘッド部のトップ位置を１２時とした時、３時位置、９時位置としている。この３時位置および９時位置と同一幅を有する３時位置および９時位置の近傍も本発明において前記最大幅位置となる。
本発明の前記最大幅部分は、３時、９時の位置を中心として前後２〜４時、８時〜９時の範囲、より好ましくは２時３０分〜３時３０分、８時３０分〜９時３０分の範囲である。  より好ましくは、フレームの延在方向（パイプの軸線方向）の長さ範囲では、３時、９時を中心点として１００ｍｍ以上２００ｍｍの範囲である。
【００１０】
また、前記最大幅部における前記ガット溝側の外側部分と打球面側の内側部分とは、中空パイプの軸線方向に対して直交方向の断面において、最外端と最内端とを結ぶ幅方向の直線の中心点を通る直線（前記幅方向の直線と直交する厚さ方向の直線）により２分割し、ガット溝側を外側部分、打球面側を内側部分としている。
なお、前記外面側の最外端とは、外面側にガット溝が凹設されているため、該ガット溝の両端を仮想線で連続させた状態での最外端を指す。
【００１１】
前記のように、ヘッド部の最大幅部分における繊維強化樹脂中における強化繊維の体積含有率を注目しているのは、当該部分の繊維体積含有率（Vｆ）がセンター方向の慣性モーメントに大きく作用するからである。
本発明では、ヘッド部の最大幅部分における外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）を小さくし、外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）を内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）よりも小さくすることにより、センター方向の慣性モーメント（グリップ部の中心軸回りの慣性モーメン）を増大させ、その結果、打球面の安定性を高めている。
【００１２】
前記した外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ）を小さくする方法としては、樹脂含有率の高いプリプレグを積層したり、成形時における樹脂フローアウト量を小さくして樹脂量を増加させたり、あるいは／および、繊維強化樹脂製の中空パイプをプリプレグ積層体で形成する場合には、プリプレグ間に不織布や制振フィルム、樹脂単体を挿入する等の方法が採用できる。
上記のように、ヘッド部の最大幅部分の外側部分の樹脂量を多くし、あるいは／および不織布を挿入すると、ヘッド部の剛性も高めることができる。
具体的には、打球面剛性を１７３ｋｇｆ／ｃｍ〜１９０ｋｇｆ／ｃｍと高くし、側圧剛性を７２ｋｇｆ／ｃｍ〜８８ｋｇｆ／ｃｍと高くしている。このように剛性を高めることにより、反発性能も高めることができ、反発係数を０．４１０〜０．４２０と大きくできる。
さらに、外側部分にはガット溝を設ける必要があり、樹脂量を多くして強化繊維量を少なくすると、ボイド等の不良が発生しにくくなり、かつ、ガット溝の加工精度も向上できる。
【００１３】
前記不織布に変えて制振フィルムを挿入すると、振動吸収性を高めることもできる。
よって、振動吸収性を高める点から、ヘッド部の最大幅部分の外側部分に制振フィルムをプリプレグの間に挿入することが好ましい。
具体的には、ラケットフレームの３時位置（９時位置）を中心としてフレーム延在方向（パイプ軸線方向）に１００ｍｍ以上２００ｍｍ以下の領域のプリプレグ間に制振フィルムを挿入することが好ましい。これは１００ｍｍより小さいと、センター方向の慣性モーメントが十分に向上せず、２００ｍｍより大きいと、スイング方向の慣性モーメントが増大してラケットフレームの操作性が悪くなるからである。好ましくは、１２０ｍｍ以上１８０ｍｍ以下の領域、より好ましくは、１３０ｍｍ以上１７０ｍｍ以下である。
前記制振フィルムとしては、塩素化ポリエチレンフィルムやアイオノマー樹脂からなるフィルムが好適に用いられる。
このように制振フィルムを挿入すると、ラケットフレームの面外一次振動減衰率を０．６〜０．８％高めることができ、面外二次振動減衰率を０．８〜０．９％高めることができる。
【００１４】
一方、外側部分より繊維体積含有率（Ｖｆ）を大きくしている内側部分では、例えば、樹脂含有率（質量）が低く強化繊維の含有率が高いプリプレグを積層したり、カーボンブレードを用いたり、ラケットフレームの加熱加圧成形後の樹脂フローアウト量を大きくしている。
【００１５】
前記したように、繊維体積含有率の比（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を０．８３以上０．９７以下としている。これは、（Ｖｆ１／Ｖｆ２）が０．８３より小さいとラケットフレームの操作性（ラケットを振ったときに軽く感じる性質）の低下を招くからであり、０．９７より大きいと十分な面安定性（打球時に打球面がぶれず安定する性質）が得られないからである。好ましくは０．８５以上０．９５以下の範囲である。
【００１６】
内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）は、５７％以上６３％以下が好ましい。これは、５７％より低いとラケットフレームの重量が大きくなり操作性の低下を招くからであり、６３％より高いと樹脂が不足して強度が低下するからである。
一方、外側部分繊維体積含有率（Ｖｆ１）は、４９％以上５８％以下が好ましい。これは、４９％より低いとラケットフレームの重量が大きくなり操作性の低下を招くからであり、５８％より高いとセンター方向の慣性モーメントが十分に得られず、打球面の面安定性が向上しないからである。
【００１７】
本発明のラケットフレームでは、ストリングを張架していない状態で、スイング方向の慣性モーメント（Ｉｓ）を４５００００ｇ・ｃｍ２以上４９００００ｇ・ｃｍ２以下、センター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）を１５０００ｇ・ｃｍ２以上１９０００ｇ・ｃｍ２以下とし、前記慣性モーメントの比（Ｉｓ／Ｉｃ）を２６以上２８以下としていることが好ましい。
【００１８】
前記スイング方向の慣性モーメント（Ｉｓ）は前記特許文献１で提示したスイング方向の慣性モーメント（４４００００ｇ・ｃｍ２以上５２００００ｇ・ｃｍ２以下）と比較して上限を若干小さくしているが略同等としている。一方、センター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）は前記特許文献１では１３５００ｇ・ｃｍ２以上１７０００ｇ・ｃｍ２以下としていたのに対して、本発明では１５０００ｇ・ｃｍ２以上１９０００ｇ・ｃｍ２と大きくしている。このように、センター方向の慣性モーメントを大きくしている結果、慣性モーメントの比（Ｉｓ／Ｉｃ）は前記特許文献１では２８以上３６以下としているのに対して、本発明では（Ｉｓ／Ｉｃ）を２６以上２８以下として、比率を低下させ、その結果、打球面の面的安定性を高めている。
【００１９】
前記スイング方向の慣性モーメント（Ｉｓ）を４５００００ｇ・ｃｍ２以上４９００００ｇ・ｃｍ２以下としているのは、４５００００ｇ・ｃｍ２より小さいと、ラケットフレームの操作性は良いが軽くなりすぎて反発性能が低下するからである。一方、４９００００ｇ・ｃｍ２より大きいとラケットフレームが重くて振り抜きにくくなり操作性が悪くなるからである。より好ましくは、下限は４６００００ｇ・ｃｍ２以上、上限は４８００００ｃｍ２以下である。
このように、スイング方向の慣性モーメントを（Ｉｓ）を４５００００ｇ・ｃｍ２以上４９００００ｇ・ｃｍ２以下の範囲として、あまり大きくしていないため、ラケットフレームを振り抜いたときに重く感じることがなく操作性を損なうことがない。
【００２０】
前記センター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）を１５０００ｇ・ｃｍ２以上１９０００ｇ・ｃｍ２以下としているのは、１５０００ｇ・ｃｍ２より小さいと、ラケットフレームの面安定性が悪くなる一方、１９０００ｇ・ｃｍ２より大きいと、ラケットフレームの操作性が悪くなるからである。より好ましくは、下限は１６０００ｇ・ｃｍ２以上であり、上限は１８０００ｇ・ｃｍ２以下である。
【００２１】
前記慣性モーメントの比（Ｉｓ／Ｉｃ）を２６以上２８以下としているのは、（Ｉｓ／Ｉｃ）が２６より小さいとグリップ側に重量が極端に集中してラケットフレームの強度が低下するからであり、２８より大きいとスイング方向にラケットフレームが重くなり操作性が低下するからである。より好ましくは、下限は２６．５以上で、上限は２７．５以下である。
【００２２】
また、本発明は、前記したように、ラケットフレームの重量を１００ｇ以上２７０ｇ以下の軽量ラケットフレームとしている。これは１００ｇより小さいとラケット強度が不足し、２７０ｇを越えると軽量化に反するためである。より好ましくは２００ｇ以上２６０ｇ以下である。  
このような軽量ラケットにおいて、前記したようにヘッド部の最大幅部分の外側部分の樹脂量を多くして繊維体積含有率を比較的小さくしてセンター方向の慣性モーメントを大きくしている結果、軽量フレームでありながら打球面の面的安定性を保持でき、コントロール性能、反発性を高めることができる。
【００２３】
前記繊維強化樹脂の強化繊維としては、カーボン繊維の他、アラミド繊維、ボロン繊維、芳香族ポリアミド繊維、芳香族ポリエステル繊維、超高分子ポリエチレン繊維等が挙げられる。
【００２４】
前記繊維強化樹脂としては、強化繊維を引き揃えてマトリクス樹脂を含浸させたプリプレグの積層体から中空パイプからなるフレームを作成していることが好ましい。特に、強化繊維としてカーボン繊維を用い、マトリクス樹脂として熱硬化性樹脂（エポキシ樹脂）を用いたプリプレグが好適に用いられる。
なお、本発明の繊維強化樹脂からなるラケットフレームは、プリプレグの積層体に限定されず、マンドレルにフィラメントワインデイングで強化繊維を巻き付けてレイアップを形成しておき、これを金型内に配置してリムナイロン等の熱可塑性樹脂を充填して形成したラケットフレームにも適用できる。
【発明の効果】
【００２５】
前述したように、本発明によれば、ヘッド部の最大幅部分において、内側部分と外側部分とにおける強化繊維の体積含有率を異ならせ、外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）を内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）よりも小さくして、センター方向の慣性モーメントを増大させているため、打球面の面的安定性を高めることが出来ると共にラケットフレーム自体の剛性も高めることができる。その結果、コントロール性、反発性能を前記特許文献１のラケットフレームよりも向上させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２６】
本発明の実施形態を図面を参照して説明する。
図１及び図２は、本発明の実施形態のテニスラケットを示し、ラケットフレーム２は、繊維強化樹脂製の中空パイプ１００によりヘッド部３、スロート部４、シャフト部５、グリップ部６を連続して構成している。上記ヘッド部３は、別部材からなるヨーク７をスロート側でラケットフレーム２と連続して打球面Ｆを囲む環状としている。
【００２７】
前記ラケットフレームラケットフレーム２は、、カーボン繊維からなる強化繊維をマトリクス樹脂のエポキシ樹脂で含浸しているプリプレグの積層体から形成している。
【００２８】
ラケットフレーム２のグリップ端６ａとヘッド部３のトップ端３ａとを結ぶ長さ方向の軸線Ｌ１と直交する幅方向線Ｌ２が最大となる最大幅部をヘッド部３の３時と９時の位置に設定している。本実施形態では、３時と９時とを中心として、フレーム延在方向にそれぞれ１００〜２００ｍｍの範囲は同一幅として最大幅部３ｂ、３ｃとしている。
【００２９】
前記最大幅部３ｂ、３ｃでは、図２に示すように、中空パイプ１００のガット溝１０を設けた外側部分１１と打球面Ｆ側の内側部分１２とでは繊維強化樹脂中における強化繊維の体積含有率（Ｖｆ）の割合を相違させている。該強化繊維の体積含有率は成形後である。
前記外側部分１１と内側部分１２とは、中空パイプ１００の軸線方向に対して直交方向での断面において、最外端Ｐ１（ガット溝１０の開口上の仮想線上に位置する）と最内端Ｐ２とを結ぶ幅方向の直線Ｌ３の中心点を通って直交する直線Ｌ４により２分割し、ガット溝側を外側部分１１、打球面側を内側部分１２としている。
【００３０】
前記内側部分１２では繊維強化樹脂中における強化繊維（カーボン繊維）の体積含有率（Ｖｆ２）を５７％以上６３％以下とし、外側部分１１の繊維体積含有率（Ｖｆ１）は４９％以上５８％以下としている。前記（Ｖｆ１）は（Ｖｆ２）よりも小さくし、（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を０．８３以上０．９７以下としている。本実施形態では、Ｖｆ１を５３％、Ｖｆ２を５８％とし、（Ｖｇ１／Ｖｆ２を０．９１としている。
【００３１】
前記ラケットフレーム２は、部分的に積層するプリプレグを含めて１７層のプリプレグを積層し、前記最大幅部３ｂ、３ｃの外側部分１１では内層側から４層目と５層目の間に制振フィルム１５を挿入している。該制振フィルム１０は、本実施形態では厚さ０．２０ｍｍで、ラケットフレーム２の厚さ方向（面外方向）に２０ｍｍ、ラケットフレーム２の延在方向に１００ｍｍとし、３時位置、９時位置からそれぞれフレーム延在方向の両側に５０ｍｍの範囲で、かつ、厚さ方向では打球面Ｆと同一面から両側に略１０ｍｍの範囲で制振フィルム１０を配置している。
なお、制振フィルムに代えて不織布をプリプレグ間に介在させてもよい。
【００３２】
前記ラケットフレーム２では、打球面Ｆにストリングを張架していない条件下で、スイング方向の慣性モーメント（Ｉｓ）を４５００００ｇ・ｃｍ２以上４９００００ｇ・ｃｍ２以下とし、センター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）を１５０００ｇ・ｃｍ２以上１９０００ｇ・ｃｍ２以下とし、  前記慣性モーメントの比（Ｉｓ／Ｉｃ）を２６以上２８以下としている。
本実施形態では（Ｉｓ）を４７２０００ｇ・ｃｍ２、（Ｉｃ）を１７１００ｇ・ｃｍ２、上記スイング方向の慣性モーメント（Ｉｓ）とセンター方向の慣性モーメント（Ｉｃ）とし、（Ｉｓ／Ｉｃ）を２７．６０としている。
【００３３】
また、ラケットフレーム２の重量を１００ｇ以上２７０ｇ以下の軽量ラケットフレームとしている。本実施形態では重量を２５１ｇ、ヘッド部３のトップ位置３ａからグリップ部６の先端６ａまでの全長Ｌは７００ｍｍ、バランス点はグリップ部６の先端より３４９ｍｍの位置としている。
【００３４】
さらに、ラケットフレーム２は、打球面剛性（打球面の面外方向の剛性）値を１７３ｋｇｆ／ｃｍ〜１８３ｋｇｆ／ｃｍ（本実施形態では１７４ｋｇｆ／ｃｍ）、側圧剛性（打球面の面内方向の剛性）値を７２ｋｇｆ／ｃｍ〜８２ｋｇｆ／ｃｍ（本実施形態では７２ｋｇｆ／ｃｍ）としている。
また、ラケットフレーム２は、面外一次振動減衰率を０．６〜０．８％（本実施形態では０．７０％）、面外二次振動減衰率を０．８〜０．９％（本実施形態では０．８９％）としている。
【００３５】
前記のラケットフレームによれば、ヘッド部３の最大幅部分で内側部分と外側部分とで、繊維体積含有率（Ｖｆ１）を相違させ、内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）よりも外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）小さくしているため、センター方向の慣性モーメントを増加させることが出来ると共に、ヘッド部３の剛性値を高めることができる。
このように、スイング方向の慣性モーメントよりも比較的高く維持しながら、センター方向の慣性モーメントを増加させているため、テニスラケット１の面安定性が増すと共に、ヘッド部の剛性を高めていることと相俟って反発性能を向上させることができる。
さらに、ヘッド部の最大幅部の外側部分１１に制振フィルムを配置しているため、振動吸収性も高めることができる。
【００３６】
以下、本発明のテニスラケットの実施例１〜４及び比較例１〜３について詳述する。
実施例、比較例ともに全て、図１に示すフレーム形状であり、全長を７００ｍｍ、フレームの面外方向の厚みを２８ｍｍ、フレームの面内方向の幅を１３〜１６ｍｍとした。打球面の面積を１１５平方インチとし、フレーム重量およびフレームバランスは表１に示す通り設定した。
【００３７】
詳細には、ラケットフレームは、カーボン繊維を強化繊維とし、マトリクス樹脂としてエポキシ樹脂を用いたプリプレグシート（東レＴ３００、７００、８００、Ｍ４６Ｊ）を、用い、６６ナイロンからなる内圧チューブを被覆したマンドレル（φ１４．５）上に積層し、鉛直状の積層体を成形した。プリプレグ角度は０°、２２°、３０°、９０°とし、積層した。マンドレルを抜き取って前記積層体を金型にセットした。金型を型締して、金型を１５０℃に昇温し、３０分間の加熱を行うと同時に内圧チューブ内に９ｋｇｆ／ｃｍ２の空気圧を付加し、加圧保持し、加熱加圧成形により作成した。
【００３８】
実施例１〜４及び比較例１〜３のテニスラケットの慣性モーメント（スイング方向、センター方向）、側圧剛性、打球面剛性、反発係数、スイートエリアの面積、面外一次振動減衰率、面外二次振動減衰率を後述する方法により測定した。また、テニスラケットの操作性（振ったときの軽さ）、面安定性（打球時のぶれ）、飛び（飛距離及び打球スピード）、振動吸収性について実打評価を行った。測定結果及び実打評価の結果を下記の表１に示す。
【００３９】
【表１】
2006081627.tif 000003
【００４０】
（実施例１）
前記実施形態と同様な構成とし、ヘッド部の３時位置および９時位置を中心とする最大幅部分において、外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）を５６％、内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）を５９％とし、（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を０．９５とした。また、前記最大幅部分のプリプレグの間に、長さ８０ｍｍ、幅２０ｍｍ、厚さ０．１５ｍｍの不織布（ガラス繊維）（日本バイリーン製、商品名「キュムラス」）を１層介在させた。
【００４１】
（実施例２）
外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）を５３％、内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）を５９％とし、（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を０．９０とした。
また、前記最大幅部分のプリプレグの間に、前記実施形態と略同一箇所に長さ８０ｍｍ、幅２０ｍｍ、厚さ０．１５ｍｍの不織布（ガラス繊維）（日本バイリーン製、商品名「キュムラス」）を２層介在させた。他は実施例１と同様とした。
【００４２】
（実施例３）
外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）を５３％、内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）を５８％とし、（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を０．９１とした。
最大幅部分のプリプレグの間に、長さ１００ｍｍ、幅２０ｍｍ、厚さ０．２０ｍｍの制振フィルム（塩素化ポリエチレンフィルム、損失係数（ｔａｎδ）１．３）（ＣＣＩ社製、商品名「ダイポルギーフィルム」）を１層介在させた。他は実施例１と同様とした。
【００４３】
（実施例４）
外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）を５０％、内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）を５９％とし、（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を０．８５とした。
最大幅部分のプリプレグの間に、長さ８０ｍｍ、幅２０ｍｍ、厚さ０．１５ｍｍの不織布（ガラス繊維）（日本バイリーン製、商品名「キュムラス」）を３層介在させた。他は実施例１と同様とした。
【００４４】
（比較例１）
外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）を５９％、内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）を５９％とし、（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を１．００とした。
また、最大幅部分のプリプレグ間に不織布や制振フィルムを介在させなかった。他は実施例１と同様とした。
【００４５】
（比較例２）
外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）を４７％、内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）を５９％とし、（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を０．８０とした。
最大幅部分のプリプレグの間に、長さ８０ｍｍ、幅２０ｍｍ、厚さ０．１５ｍｍの不織布（ガラス繊維）（日本バイリーン製、商品名「キュムラス」）を４層介在させた。他は実施例１と同様とした。
【００４６】
（比較例３）
外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）を５９％、内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）を５６％とし、（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を１．０５とした。
最大幅部の内側のプリプレグ間に長さ８０ｍｍ、幅２０ｍｍ、厚さ０．１５ｍｍの不織布（ガラス繊維）（日本バイリーン製、商品名「キュムラス」）を１層介在させた。
【００４７】
（慣性モーメント測定）
図３（Ａ）に示すように、ラケットフレームに所要の付属部品を取り付ける。該テニスラケット１を慣性モーメント測定器で、テニスラケットのグリップを上端として吊り下げ、スイング周期Ｔｓを測定し、下記の数式により、スイング方向の慣性モーメント（グリップ端を支点とする打球面外へのスイング方向の慣性モーメント）を計算した。
図３（Ｂ）に示すように、慣性モーメント測定器で、テニスラケット１のグリップを上端として吊り下げ、センター周期Ｔｃを測定し、下記の数式により、センター方向の慣性モーメント（グリップ部の中心軸回りの慣性モーメント）を計算した。
【００４８】
（慣性モーメントの計算）
スイング方向：Ｉｓ［ｇ・ｃｍ２］
Ｉｓ＝Ｍ×ｇ×ｈ（Ｔｓ／２／π）２−Ｉｃ
センター方向：Ｉｃ［ｇ・ｃｍ２］
Ｉｃ＝２５４４５８×（Ｔｃ／π）２−８３５７
重心回り：Ｉｇ
Ｉｇ＝Ｉｓ−ｍ（１＋２．６）２
ここで、Ｍ＝ｍ＋ｍｃ、ｈ＝（ｍ×ｌ−ｍｃ×ｌｃ）／ｍ＋２．６であり、ｍ：ラケット重量、ｌ：ラケットバランスポイント、ｍｃ：チャック重量、ｌｃ：チャックバランスポイントである。
【００４９】
（側圧剛性の測定）
側圧剛性の測定は、図４に示すように、テニスラケット１を横向きで打球面Ｆを垂直方向として、テニスラケット１を保持している。この状態で上方のヘッド部３のサイド３ｃに対して、平板Ｐにより、７８４Ｎの荷重を加えて、荷重時の変位から、バネ定数を算出し、側圧剛性を測定した。
【００５０】
（打球面剛性の測定）
打球面剛性（面外方向の剛性）測定は、図５に示すように、テニスラケット１を水平に配置し、そのヘッド部３のトップ３ａを受け治具６１（Ｒ１５）で支持すると共に、トップ３ａから３４０ｍｍ離れた位置で、スロート部４の両側からヨーク７にかけた位置を受け治具６２（Ｒ１５）で支持した。この状態で、受け治具６１より受け治具６２の方向へ１７０ｍｍ離れた位置に対して、加圧具６３（Ｒ１０）により上方より７８４Ｎの荷重を加えて、荷重時の変位から、バネ定数を算出し、打球面剛性を測定した。
【００５１】
（反発係数の測定）
反発係数は、図６に示すように、実施例及び比較例のテニスラケット１に、ガットを縦６０ポンド、横５５ポンドの張力で張架し、各テニスラケットを垂直状態でフリーとなるようにグリップ部を柔らかく固定し、その打球面にボール打出機から一定速度Ｖ１（３０ｍ／ｓｅｃ）でテニスボールを打球面に衝突させ、跳ね返ったボールの速度Ｖ２を測定した。反発係数は発射速度Ｖ１、反発速度Ｖ２の比（Ｖ２／Ｖ１）であり、反発係数が大きい程、ボールの飛びが良いことを示している。このような方法で、反発係数を測定した。
【００５２】
（スイートエリア面積の測定）
前記反発係数の測定をテニスラケットのフェイス面の２１点で行い、反発係数が０．３８以上となる領域の面積を測定した。
【００５３】
（面外１次振動減衰率の測定）
各実施例および比較例のラケットフレーム２を図７（Ａ）に示すようにヘッド部３の上端を紐５１で吊り上げ、ヘッド部３とスロート部４との一方の連続点に加速度ピックアップ計５３を打球面に垂直に固定した。この状態で、図７（Ｂ）に示すように、ヘッド部３とスロート部４の他方の連続点をインパクトハンマー５５で加振した。インパクトハンマー５５に取り付けられたフォースピックアップ計で計測した入力振動（Ｆ）と加速度ピックアップ計５３で計測した応答振動（α）をアンプ５６Ａ、５６Ｂを介して周波数解析装置５７（ヒューレットパッカード社製、ダイナミックシングルアナライザーＨＰ３５６２Ａ）に入力して解析した。解析で得た周波数領域での伝達関数を求め、テニスラケットの振動数を得た。振動減衰比（ζ）は下式より求め、面外１次振動減衰率とした。各実施例および比較例のラケットフレームについて測定された平均値を前記表１に示す。
【００５４】
ζ＝（１／２）×（Δω／ωｎ）
Ｔｏ＝Ｔｎ×√２
【００５５】
（面外２次振動減衰率の測定）
ラケットフレーム２を図７（Ｃ）に示すようにヘッド部３上端を紐５１で吊り下げ、スロート部４とシャフト部５との連続点に加速度ピックアップ計５３を打球面に垂直に固定した。この状態で、加速度ピックアップ計５３の裏側のフレーム２をインパクトハンマー５５で加振した。そして、面外１次振動減衰率と同等の方法で減衰率を算出し、面外２次振動減衰率とした。各実施例および比較例のラケットフレームについて測定された平均値を前記表１に示す。
【００５６】
（実打評価）
ラケットの操作性・面安定性・飛び・振動吸収性についてアンケート調査を行った。５点満点（多い程良い）で採点し、中・上級者（テニス歴１０年以上、現在も週３日以上プレーする条件を満たす女性）４２名の採点結果の平均値をとった。
【００５７】
表１から明らかなように、ヘッド部の最大幅部分の外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）と内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）の比（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を０．８３以上０．９７以下として、センター方向の慣性モーメントを適度に上げた実施例１〜４は、操作性及び面安定性を維持しながら反発性能を向上させることができた。特に、外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）を調節するために制振フィルムを介在させた実施例３では、振動吸収性を顕著に向上させることができた。
【００５８】
一方、外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）と内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）の比（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を０．９７より大きくした比較例１、３は、センター方向の慣性モーメントが低く、面安定性及び反発性能が悪かった。
逆に、外側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ１）と内側部分の繊維体積含有率（Ｖｆ２）の比（Ｖｆ１／Ｖｆ２）を０．８３より小さくした比較例２は、スイング方向の慣性モーメント及びセンター方向の慣性モーメントが共に高く、面安定性と反発性能は向上するが操作性が悪かった。
【図面の簡単な説明】
【００５９】
【図１】本発明の実施形態のテニスラケットの正面図である。
【図２】テニスラケットのＡ−Ａ線断面図である。
【図３】（Ａ）（Ｂ）はラケットフレームの慣性モーメントの測定方法を示す概略図である。
【図４】ラケットフレームの側圧剛性の測定方法を示す概略図である。
【図５】ラケットフレームの打球面剛性の測定方法を示す概略図である。
【図６】ラケットフレームの反発係数の測定方法を示す概略図である。
【図７】（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）はラケットフレームの振動減衰率の測定方法を示す概略図である。
【符号の説明】
【００６０】
１  テニスラケット
２  ラケットフレーム
３  ヘッド部
３ｂ、３ｃ  最大幅部分
４  スロート部
５  シャフト部
６  グリップ部
７  ヨーク
１０  制振フィルム
Ｆ  打球面
１００  中空パイプ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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