(57)【要約】【課題】  ブーコンにてラックを直接操作して燃料噴射量を減量させる構造や、ブーコンによりテンションレバーを倒す構造では、ブースト圧が低いローアイドルのレバー位置で作業を行う場合、ブーコンにより制限噴射量が低くなっているため、エンジントルクを確保できずに作業性が悪化する。これを容易な構成により改善することを目的とする。【解決手段】  ガバナ装置に、ガバナレバー７と、テンションレバー３と、過給圧に応じて該テンションレバー３傾動させるブーストコンペンセーター４１とを有し、該テンションレバー３と、該アングライヒレバー６との間に始動増量バネ３３を配設し、始動増量バネ３３の作動域をローアイドル回転数ｎＬ以上とする。【選択図】  図６
2006177328.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
過給圧によりガバナ装置に作用するブーストコンペンセーターを有するディーゼル機関用燃料噴射装置において、
ガバナ装置に、ガバナレバーと、テンションレバーと、過給圧に応じて該テンションレバーを傾動させるブーストコンペンセーターとを有し、
該テンションレバーと、該アングライヒレバーとの間に始動増量バネを配設し、該始動増量バネによりエンジン始動時における燃料噴射量の増量を行うとともに、該始動増量バネの作動域をローアイドル回転数以上とすることを特徴とするディーゼル機関用燃料噴射装置。
【請求項２】
過給圧によりガバナ装置に作用するブーストコンペンセーターを有するディーゼル機関用燃料噴射装置において、
ガバナ装置に、ガバナレバーと、テンションレバーと、アングライヒレバーとを有する逆アングライヒレバー構造を持ち、
過給圧に応じて該テンションレバーを傾動させるブーストコンペンセーターとを有し、
該アングライヒレバーの回動軸がテンションレバーの回動軸より下方に位置し、かつガバナレバーに当接する始動時噴射量調整ボルトがアングライヒレバー軸の下方に位置することを特徴とするディーゼル機関用燃料噴射装置。
【請求項３】
過給圧によりガバナ装置に作用するブーストコンペンセーターを有するディーゼル機関用燃料噴射装置において、
ガバナ装置に、ガバナレバーと、テンションレバーと、過給圧に応じて該テンションレバーを傾動させるブーストコンペンセーターとを有し、
該テンションレバーに該ブーストコンペンセーターの作動を伝達するセットレバーの該テンションレバーとの接点と、該ブーストコンペンセーターとの接点とが、該セットレバーの回動軸に直交する同一平面上に位置することを特徴とするディーゼル機関用燃料噴射装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ディーゼル機関用の燃料噴射装置であって、吸気側における過給圧により燃料噴射量を調節するブーストコンペンセーター付きの燃料噴射装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、過給機付き機関では、加速時の黒煙を抑制するため、ブーストコンペンセーター機構（以下、ブーコン）により、過給圧が低い時に燃料噴射量を減量する構成をとっている。
このような構成として、ブーコンにてラックを直接操作して燃料噴射量を減量させる構造や、ブーコンによりテンションレバーを倒す構造が知られている。
ブーコンにてラックを直接操作して燃料噴射量を減量させる構造は、始動時にはブーコンの作動をキャンセルするためのレバーを操作してブーコンが作動しないようにするものである。例えば、燃料噴射量を機関の始動時に適正に増量し、かつ高速回転時には始動時以上に増量させるために、ブーコンにより作動するレバーにストッパを設けて燃料噴射量を制御するスタートレバーにこのストッパを当接させて機関の始動時に燃料増量側へ回動させるものが知られている（特許文献１を参照）。
【０００３】
ブーコンによりテンションレバーを倒す構造は、低速でのトルクを確保するために、ブーコンのスプリングのバネ定数および取り付け荷重を小さくするものが知られている。例えば、スタートレバーとテンションレバーを同軸上に支持して、スタートレバーの最大揺動位置を規制するように規制レバーを設け、これをバネ力の弱いスプリングにより保持し、始動時には規制スプリングに設けたバネよりバネ力の強いバネにより始動時増量を行うものが知れている（特許文献２を参照）。
【０００４】
次に、従来構成について、図を用いて説明する。
図８は従来のガバナ装置の構成を示す側面一部断面図であり、図９は同軸後面一部断面図であり、図１０は従来構成の燃料噴射量とラック位置とエンジン回転数との関係を示す図である。
ガバナ装置の上部には、ブーコン４１が配設されており、ブーコン４１の挙動は、セットレバー４７を介してテンションレバー３の当接部１４に伝達される。これにより、過給圧に応じてテンションレバー３を傾動させる構成となっている。セットレバー４７のブーコン４１との接点と当接部１４との接点との間に、このセットレバー４７を枢支する軸芯方向に距離差ｄがある。
図１０において、実線は過給圧が低い場合の挙動を示し、鎖線は過給圧が高い場合の挙動を示す。ｎＬはローアイドル時におけるエンジン回転数を示す。ｎＳは始動増量バネの作用が終了するエンジン回転数を示す。作業車両用のエンジン等においては、アイドリング回転数を低速側に維持するローアイドルと、高速側に維持するハイアイドルとを選択できるようになっており、低速での作業はローアイドル状態で行われる。このため、ローアイドル状態でのエンジンのトルク特性が作業性に影響する。
燃料噴射量とエンジン回転数との関係においては、過給圧が低い場合に回転数ｎＬ付近において急激な減少が見られる。そして、ラック位置とエンジン回転数との関係においても、回転数ｎＳの直前において、急激な変動が起こっている。
【特許文献１】特開平５−９８９９８号公報
【特許文献２】特開平５−２８８０８３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、ブーコンにてラックを直接操作して燃料噴射量を減量させる構造や、ブーコンによりテンションレバーを倒す構造では、ブースト圧が低いローアイドルのレバー位置で作業を行う場合、ブーコンにより制限噴射量が低くなっているため、エンジントルクを確保できずに作業性が悪化する。
そして、テンションレバーを倒す構造では、逆アングライヒ構造を利用する場合に、必要以上に制限噴射量が下がり、ローアイドル時の作業性がさらに悪化し、加速時の黒煙発生を低減するとともに作業性を向上させることが困難となる。さらに、ブーコンに配設するバネ定数および取り付け荷重を小さくする構成においては、ブーコンのヒステリシスが大きくなったり、エンジン側からの振動によりブーコンが誤作動を起こしたりする可能性が大きくなる。
また、セットレバー４７のブーコン４１との接点と当接部１４との接点との間に、距離があると、セットレバー４７の操作時にねじれ方向のモーメントが発生して、ブーコンのヒステリシスが大きくなったり、エンジン側からの振動によりブーコンが誤作動を起こしたりする可能性が大きくなる。
燃料噴射量とエンジン回転数との関係において、過給圧が低い場合に回転数ｎＬ付近において急激に変化すると、エンジントルクの急激な変動が発生することとなり、始動性が低減される。そして、ローアイドル時の安定的な運転が困難となる可能性がある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
請求項１に記載のごとく、過給圧によりガバナ装置に作用するブーストコンペンセーターを有するディーゼル機関用燃料噴射装置において、ガバナ装置に、ガバナレバーと、テンションレバーと、過給圧に応じて該テンションレバーを傾動させるブーストコンペンセーターとを有し、該テンションレバーと、該アングライヒレバーとの間に始動増量バネを配設し、該始動増量バネによりエンジン始動時における燃料噴射量の増量を行うとともに、該始動増量バネの作動域をローアイドル回転数以上とする。
【０００７】
請求項２に記載のごとく、過給圧によりガバナ装置に作用するブーストコンペンセーターを有するディーゼル機関用燃料噴射装置において、ガバナ装置に、ガバナレバーと、テンションレバーと、アングライヒレバーとを有する逆アングライヒレバー構造を持ち、過給圧に応じて該テンションレバーを傾動させるブーストコンペンセーターとを有し、該アングライヒレバーの回動軸がテンションレバーの回動軸より下方に位置し、かつガバナレバーに当接する始動時噴射量調整ボルトがアングライヒレバー軸の下方に位置するものとする。
【０００８】
請求項３に記載のごとく、過給圧によりガバナ装置に作用するブーストコンペンセーターを有するディーゼル機関用燃料噴射装置において、ガバナ装置に、ガバナレバーと、テンションレバーと、過給圧に応じて該テンションレバーを傾動させるブーストコンペンセーターとを有し、該テンションレバーに該ブーストコンペンセーターの作動を伝達するセットレバーの該テンションレバーとの接点と、該ブーストコンペンセーターとの接点とが、該セットレバーの回動軸に直交する同一平面上に位置するものとする。
【発明の効果】
【０００９】
請求項１に記載のごとく、ディーゼル機関用燃料噴射装置を構成するので、始動時における燃料噴射量の増量を行うとともに、高回転側に向かって燃料噴射量を減少させるので、加速時の黒煙を抑えつつ、過給圧が低いローアイドル付近でも、エンジントルクを確保し、良好な作業性を得ることができる。バネの設定により行うことが可能であり、容易にエンジン性能の改善を行うことができる。
【００１０】
請求項２に記載のごとく、ディーゼル機関用燃料噴射装置を構成するので、低温始動時の過給圧が低い場合、高回転まで始動増量バネを利かせて、良好な作業性を得ることができる。そして、過給圧が十分ある作業時には、始動増量噴射量を少なくすることができ、作業時の煙を抑制することができる。また、これを容易な構造により構成できる。
【００１１】
請求項３に記載のごとく、ディーゼル機関用燃料噴射装置を構成するので、ブーストコンペンセーターのセットレバー軸に発生するモーメント力をゼロにすることで、軸周りこじれを小さくし、ヒステリシスの幅を改善した結果出荷調整が容易になる。そして、良好な応答性を有するエンジン操作を行うことができ、容易な構造により実現できる。また、テンションレバーの当接部をセットレバー側に延出することにより、有効断面積の大きく取れる部材を延出することにより、レットレバーによりテンションレバーを操作する機構の各部の剛性を高い状態で維持することができ、ブーストコンペンセーターによる応答性を向上できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
ブーストコンペンセーター機構を有する燃料噴射装置において、ガバナレバーアッセンブリの構造および始動増量バネの設定によりエンジンの始動性およびローアイドル時の作業性を向上させる。
【実施例１】
【００１３】
ディーゼル機関用燃料噴射装置の構成について、図を用いて説明する。
ディーゼル機関用燃料噴射装置は、ポンプ部およびガバナ装置により構成されている。ポンプ部はプランジャの摺動により燃料を圧送するものであり、ガバナ装置はこのポンプ部による燃料吐出量を調節するものである。ポンプ部とガバナ装置とはリンク機構により接続されており、吸気圧や、エンジン回転数などに応じてポンプ部における燃料排出量を調節する。
図１はガバナ装置の構成を示す側面一部断面図であり、図２はガバナ装置の後面一部断面図である。
燃料噴射ポンプによる燃料噴射量は、主にスプリングレバー軸１２の回動量により制御される。ガバナ装置はスプリングレバー軸１２と燃料噴射ポンプとの間に介在して、燃料噴射量をエンジンの回転数等に応じて調節する。
ガバナ装置は、上部にブーコン４１を有しており、下部にガバナウェイト８、スライドスリーブ９、ガバナレバーアッセンブリ２０をケーシング２内に収納して構成されている。ブーコン４１は、ガバナレバーアッセンブリ２０に接続してエンジンの吸気圧に応じてガバナレバーアッセンブリ２０を操作する構成となっている。ガバナレバーアッセンブリ２０は、テンションレバー３と、アングライヒレバー６と、ガバナレバー７とにより構成されている。
【００１４】
テンションレバー３はケーシング２内に左右方向に配設された第一回動軸４に略中央部を枢支されている。テンションレバー３は三又形状に構成されており、端部はそれぞれ前方、下方、上方の３方向に延出している。テンションレバー３の前端にはスプリング１０を介してスプリングレバー１１が接続されており、上端は当接部１４となっており、下部にはアングライヒレバー６とガバナレバー７とが装着されている。なお、ブーコン４１とガバナレバーアッセンブリ２０はこの当接部１４を介して接続される。
ガバナレバー７の上端にはラック１３の後端が接続されており、このラック１３により燃料の噴射量の制御を行う。このラック１３はガバナ装置とポンプ部とを接続するリンク機構の一部を構成している。
アングライヒレバー６およびガバナレバー７は、アングライヒ軸５によりテンションレバー３に対して傾動自在に装着されている。アングライヒ軸５はガバナレバー７およびアングライヒレバー６の取り付けピンであり、第一回動軸４と平行に配設され、アングライヒレバー６およびガバナレバー７が前後方向に傾動可能に構成されている。
また、アングライヒレバー６とガバナレバー７とは、それぞれ下端部において連結スプリング７ｂにより接続されており、アングライヒレバー６とガバナレバー７のそれぞれの下端部が近接する方向に付勢されている。
【００１５】
図１において、スプリングレバー軸１２が、紙面に対して時計回りに、回動されると、スプリングレバー１１に接続したスプリング１０を介してテンションレバー３が反時計方回り方向に回動し、ラック１３が後方に移動す。これにより、エンジンに供給する燃料量を増大させる。
また、エンジン回転数が増大すると、遠心力によりガバナウェイト８がスライドスリーブ９を後方へと押し出し、アングライヒレバー６を、図１において、時計回り方向に押す。これにより、テンションレバー３が時計回り方向に付勢されて、スプリングレバー１１の位置を変えることなく時計回り方向に傾く。そして、ガバナレバー７を介して、ラック１３が前方に移動し、エンジンへの燃料供給量が減少させて、エンジンの回転数を安定維持させる。
【００１６】
ガバナレバーアッセンブリ２０はテンションレバー３にアングライヒレバー６を組み付け、このアングライヒレバー６の上にガバナレバー７を組み付けることにより構成される。すなわち、ガバナレバーアッセンブリ２０は内側より、テンションレバー３、アングライヒレバー６、ガバナレバー７の順に構成される。
テンションレバー３の下端にはコネクタ２１が装着されており、テンションレバー３とコネクタ２１とは固定ピン２２により接続される。コネクタ２１は上端部においてアングライヒ軸５を挿嵌して保持する構成となっている。テンションレバー３に装着されるアングライヒレバー６は、コネクタ２１の外側に装着されることとなる。そして、アングライヒ軸５がテンションレバー３、コネクタ２１、アングライヒレバー６、ガバナレバー７を挿通する構成となっている。
【００１７】
ブーコン４１は、主に隔膜４２、スプリング４３、係合体４６、セットレバー４７により構成されている。隔膜４２は、エンジンの吸気圧に応じて動くものであり、スプリング４３は隔膜を後方（図１における紙面右側）に付勢する。隔膜４２にはロッド４５を介して係合体４６が接続されており、隔膜４２の動きに応じて係合体４６は前後方向に摺動する構成となっている。係合体４６にはセットレバー４７の上端が係合しており、セットレバー４７は軸４８により回動自在に支持されている。なお、係合体４６の摺動方向と軸４８の延出方向とは直交する構成となっている。これにより、係合体４６が摺動するとセットレバー４７が回動する構成となる。
セットレバー４７の下端はテンションレバー３の当接部１４の後面側に位置しており、セットレバー４７により当接部１４を前方に回動可能に構成している。すなわち、エンジンの吸気圧変動により隔膜４２が動き、それにより係合体４６が摺動してセットレバー４７を動かす。そして、セットレバー４７が当接部１４に接触すると、当接部１４が前方に回動される。
図１において、隔膜４２の後側の空間に過給圧が導入される。そして、過給圧により隔膜４２が力を受け、この力がスプリング４３の付勢力より大きくなることにより隔膜４２が前方に移動し、ロッド４５に固定された係合体４６が前方に移動する。過給圧が小さくなると、スプリング４３の付勢力により係合体４６は後方に移動する。
ロッド４５は隔膜４２を貫通し、隔膜４２の中央部に固定されている。ロッド４５の後端側には、ブーコンリミッタ４４が配設され、ロッド４５の最後位置を調節可能に構成されている。
【００１８】
当接部１４は上端において、ブーコン４１のセットレバー４７側に延出されており、この側方への延出部とセットレバー４７の下端とが接触する。
セットレバー４７の上端と下端とにおいて、上端の係合体４６との接触位置と下端の当接１４との接触位置とは、同一軸上に位置するものであり、軸４８の延出方向と直交する同一平面上に位置している。
すなわち、セットレバー４７において、ブーコン４１に力点とテンションレバー３への作用点とが同一平面上に位置するので、セットレバー４７の上端と下端との間のねじれ方向のモーメントを低減できる。また、軸４８に発生するモーメント力も無くすことができ、セットレバー４７および軸４８におけるヒステリシス幅を改善でき、燃料噴射装置の出荷時における調整を容易に行うことができる。
また、このようにセットレバー４７を構成するので、セットレバー４７の形状を簡便にすることができ、セットレバー４７自体の耐久性も向上できる。
【００１９】
次に、ガバナレバーアッセンブリ２０の構成についてより詳しく説明する。
図３はブーコンとガバナレバーの構成を示す模式図であり、図４はブーコンとガバナレバーの可動構成を示す模式図である。
ブーコン４１の係合体４６は前後に摺動可能に構成されており、セットレバー４７は前後方向に回動可能に構成されている。そして、テンションレバー３は前後方向に回動可能に構成されており、アングライヒ軸５はテンションレバー３に対して前後に移動可能に構成されている。
テンションレバー３にはアングライヒ軸５を抑える付勢部３２が設けられており、アングライヒ軸５を前方（図３において紙面右側）に向けて付勢している。コネクタ２１は、固定ピン５を中心として回動可能に構成されており、アングライヒ軸５はテンションレバー３に対して前後方向に移動可能となっている。そして、アングライヒレバー６およびガバナレバー７はアングライヒ軸５に回動自在に支持されている。ガバナレバー７の下端部近傍には調整ボルト３１が配設されており、ガバナレバー７の後方への回動を規制するものである。この調整ボルト３１によりエンジン始動時における燃料噴射量を調節する構成となっている。
【００２０】
このように、本実施例においては、逆アングライヒ構造を有する逆アングライヒガバナ装置において、テンションレバー３の回動軸である第一回動軸４より下方にアングライヒレバー６の軸であるアングライヒ軸５を位置させる構成となっている。そして、始動時噴射量調整ボルトである調整ボルト３１をアングライヒ軸５の下方に設定している。
このような構成をとることにより、第一回動軸４と調整ボルト３１との間にアングライヒ軸５が位置することとなる。そして、調整ボルト３１とガバナレバー７とが当接する範囲において、テンションレバー３が前方に傾動されると、ガバナレバー７が後方に傾動される状況を構成できる。
【００２１】
そして、テンションレバー３とアングライヒレバー６との間には、始動バネ３３が配設されており、テンションレバー３とアングライヒレバー６との間を広げる方向に付勢している。始動バネ３３は、始動時の燃料増量を行う始動増量バネである。
エンジン回転数が上がり、スライドスリーブ９が後方に移動すると、アングライヒレバー６はスライドスリーブ９に後方へと付勢される。ここにおいて、スライドスリーブ９の付勢力と始動バネ３３とのバランスにより、アングライヒレバー６とテンションレバー３との間隔が決まる。
スライドスリーブ９の付勢力が始動バネ３３の付勢力より少しでも大きくなると、始動バネ３３が収縮してテンションレバー３の下端とアングライヒレバー６とが接触し、テンションレバー３とアングライヒレバー６とが一体的に動くこととなる。そして、この状態においてガバナレバー７もアングライヒレバー６と一体的に動く。
このため、始動バネ３３の設定により、テンションレバー３とガバナレバー７とが一体的に動き始めるエンジン回転数を調節できることとなる。
本実施例においては、始動バネ３３の作動終わり、すなわちテンションレバー３とアングライヒレバー６とが一体的に動くエンジン回転数、をローアイドル回転数以上になるように、始動バネを設定する。これにより、ブーコン４１が作動しない状態でも、ローアイドル域において、燃料噴射量を増量してエンジントルクを確保することができる。そして、ローアイドル域における良好な駆動特性をエンジンに与えることができる。
【００２２】
次に、過給圧によるブーコン４１の燃料量調節作用について説明する。
図５はブーコンによるテンションレバーへの作用構成を示す模式図であり、図５（ａ）は過給圧が高い状態を示す模式図であり、図５（ｂ）は過給圧が低い状態を示す模式図である。
図５（ａ）に示すごとく、過給圧が高い状態では、係合体４６が前方に移動し、セットレバー４７の下端が後方に傾動する。これにより、始動時およびローアイドル時において、セットレバー４７がテンションレバー３と接触しない。
そして、図５（ｂ）に示すごとく、過給圧が低い状態では、係合体４６が後方に移動し、セットレバー４７の下端が前方に傾動する。これにより、テンションレバー３の上部が前方に傾動し、アングライヒ軸５が後方に移動する。
テンションレバー３とアングライヒレバー６との間に配設される始動バネ３３は、アングライヒ軸５の下方に位置しており、始動バネ３３の下方においてガバナレバー７と調整ボルト３１とが当接している。調整ボルト３１は始動時の燃料噴射量の調整を行う始動時噴射量調整ボルトである。
このため、テンションレバー３上部の前方への傾動によりガバナレバー７の上部が後方に傾動する。そして、ガバナレバー７の上部に接続するラック１３が後方に移動する。これにより、燃料噴射量が増量されることとなる。
このように、過給圧に応じて、燃料噴射量を調節するものであり、過給圧が高圧時にはブーコン４１による燃料噴射量の増量を行わず、過給圧が低い時にはブーコン４１による燃料噴射量の増量を行う。これにより、加速時の黒煙を抑えつつ、ローアイドル付近の回転数においても、エンジントルクを確保でき、エンジンによる良好な作業性を実現することができる。
【００２３】
次に、本実施例における燃料噴射量とエンジン回転数との関係およびラック１３の位置とエンジン回転数との関係について説明する。
図６は燃料噴射量とラック位置とエンジン回転数との関係を示す図であり、図６（ａ）は燃料噴射量とエンジン回転数との関係を示す図であり、図６（ｂ）はラック位置とエンジン回転数との関係を示す図である。
実線は過給圧が低い場合の挙動を示し、鎖線は過給圧が高い場合の挙動を示す。そして、ｎＬはローアイドル時におけるエンジン回転数を示し、ｎＳは始動バネ３３の利き終わり位置（テンションレバー３とガバナレバー７とが一体的に回動し始める位置）を示す。
ローアイドルは、低速側のアイドリング回転数示すものである。
そして、Ｑは燃料噴射量であり、Ｒはラック１３の位置（移動量）であり、Ｎは単位時間あたりのエンジン回転数である。なお、Ｑの燃料噴射量は、エンジントルクに比例する。
【００２４】
図６（ａ）に示すごとく、ローアイドル回転数ｎＳの近傍において、過給圧が低い場合においても燃料噴射量が急激に減少することがなく、安定したエンジントルクを発生させることができる。過給圧が低い場合に、ブーコン４１によりテンションレバー３を倒すことにより、エンジン始動時の燃料噴射量を増加させて、始動性を向上させるとともに、ローアイドルにおいても安定した運転を行うことができる。そして、過給圧が高い通常作業時では、燃料噴射量を抑えて、作業時の煙の発生を抑えることができる。
図６（ｂ）に示すごとく、始動バネ３３の効き終わりをローアイドル回転数より高回転側に設定することにより、すなわちｎＳ＞ｎＬとすることにより、過給圧が低い場合には始動バネ３３が高回転まで作用することとなり、エンジンの良好な始動性を得ることができる。始動バネ３３が高回転まで作用させることにより、エンジン回転数に対するラック１３の位置変化をなだらかにすることができ、急激な燃料噴射量の減少を回避し、エンジントルクの急激な減少を防止できる。
【００２５】
図７はブーコンのヒステリシス特性を示す図である。
本実施例においては、セットレバー４７のブーコン４１との接点と、テンションレバー３との接点とを同一軸上に構成するので、従来よりも高い過給圧で、ブーコン４１のセットレバー４７が燃料噴射量減量側に作動し始め、従来よりも低い過給圧で、ブーコン４１のセットレバー４７がテンションレバー３の規制を解除する方向に作動し始める。
実線は本実施例における燃料噴射量と過給圧の関係を示すものであり、鎖線は従来の燃料噴射量と過給圧の関係を示すものである。
まず、従来の挙動を説明する。エンジンが始動する点Ｐ０から、エンジンの回転数上昇に伴い過給圧が上昇する。この状態において、ブーコン４１は減量方向に作動している。そして、鎖線に沿って点Ｐ１に至るとブーコン４１が解除方向に作動し始め、燃料噴射量を増大させながら、点Ｐ５に向かう。そして、過給圧が低下すると点Ｐ５より点Ｐ３よりブーコン４１が減量方向に作動し始める。そして、点Ｐ０に戻る。
【００２６】
次に、本実施例における挙動を説明する。エンジンが始動する点Ｐ０から、エンジンの回転数上昇に伴い過給圧が上昇する。この状態において、ブーコン４１は減量方向に作動している。そして、実線に沿って点Ｐ２に至るとブーコン４１が解除方向に作動し始め、燃料噴射量が増大する。そして、点Ｐ５に向かう。点Ｐ５より過給圧が減少すると、点Ｐ４においてブーコン４１が減量方向に作動し始め、過給圧の減少に伴い燃料噴射量を減少させながら点Ｐ０に戻る。
このように、本実施例においては、過給圧上昇時と過給圧低下時におけるブーコン４１の作動挙動差を減少でき、応答性のよいブーコン４１を得ることができることとなる。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】ガバナ装置の構成を示す側面一部断面図。
【図２】ガバナ装置の後面一部断面図。
【図３】ブーコンとガバナレバーの構成を示す模式図。
【図４】ブーコンとガバナレバーの可動構成を示す模式図。
【図５】ブーコンによるテンションレバーへの作用構成を示す模式図。
【図６】燃料噴射量とラック位置とエンジン回転数との関係を示す図。
【図７】ブーコンのヒステリシス特性を示す図。
【図８】従来のガバナ装置の構成を示す側面一部断面図。
【図９】同軸後面一部断面図。
【図１０】従来構成の燃料噴射量とラック位置とエンジン回転数との関係を示す図。
【符号の説明】
【００２８】
３    テンションレバー
４    第一回動軸
５    アングライヒ軸
６    アングライヒレバー
７    ガバナレバー
８    ガバナウェイト
９    ガバナスリーブ
２１  コネクタ
【図１】
2006177328.tif 000003
【図２】
2006177328.tif 000004
【図３】
2006177328.tif 000005
【図４】
2006177328.tif 000006
【図５】
2006177328.tif 000007
【図６】
2006177328.tif 000008
【図７】
2006177328.tif 000009
【図８】
2006177328.tif 000010
【図９】
2006177328.tif 000011
【図１０】
2006177328.tif 000012