(57)【要約】      （修正有）【課題】  合金鋼の高速歯切加工で硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を発揮する表面被覆高速度工具鋼製歯切工具を提供する。【解決手段】  高速度工具鋼で構成された歯切工具本体の表面に、（ａ）いずれも（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎからなる上部層と下部層で構成し、前記上部層は０．５〜１．５μｍ、前記下部層は２〜６μｍの層厚をそれぞれ有し、（ｂ）上記上部層は、いずれも５〜２０ｎｍ（ナノメ−タ−）の層厚を有する薄層Ａと薄層Ｂの交互積層構造を有し、上記薄層Ａは、組成式：（Ｃｒ1-（Ａ＋Ｂ）ＡｌＡＳｉＢ）Ｎを満足する（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎ層、上記薄層Ｂは、組成式：（Ｃｒ1-（Ｃ＋Ｄ）ＡｌＣＳｉＤ）Ｎを満足する（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎ層、からなり、（ｃ）上記下部層は、単一相構造を有し、組成式：（Ｃｒ1-（Ｅ＋Ｆ）ＡｌＥＳｉＦ）Ｎを満足する（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎ層、からなる硬質被覆層を蒸着形成してなる。【選択図】        なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
高速度工具鋼で構成された歯切工具本体の表面に、
（ａ）いずれもＣｒとＡｌとＳｉの複合窒化物からなる上部層と下部層で構成し、前記上部層は０．５〜１．５μｍ、前記下部層は２〜６μｍの層厚をそれぞれ有し、
（ｂ）上記上部層は、いずれも５〜２０ｎｍ（ナノメ−タ−）の層厚を有する薄層Ａと薄層Ｂの交互積層構造を有し、
上記薄層Ａは、
組成式：（Ｃｒ1-（Ａ＋Ｂ）ＡｌＡＳｉＢ）Ｎ（ただし、原子比で、Ａは０．０１〜０．１０、Ｂは０．３５〜０．５０を示す）を満足するＣｒとＡｌとＳｉの複合窒化物層、
上記薄層Ｂは、
組成式：（Ｃｒ1-（Ｃ＋Ｄ）ＡｌＣＳｉＤ）Ｎ（ただし、原子比で、Ｃは０．２０〜０．３５、Ｄは０．１５〜０．３０を示す）を満足するＣｒとＡｌとＳｉの複合窒化物層、からなり、
（ｃ）上記下部層は、単一相構造を有し、
組成式：（Ｃｒ1-（Ｅ＋Ｆ）ＡｌＥＳｉＦ）Ｎ（ただし、原子比で、Ｅは０．４５〜０．６５、Ｆは０．０１〜０．１０を示す）を満足するＣｒとＡｌとＳｉの複合窒化物層、
からなる硬質被覆層を蒸着形成してなること、
を特徴とする合金鋼の高速歯切加工で硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を発揮する表面被覆高速度工具鋼製歯切工具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、硬質被覆層が耐摩耗性とともにすぐれた耐欠損性を有し、したがって特に合金鋼などの高い発熱を伴う高速歯切加工に用いた場合にも、すぐれた耐摩耗性および耐欠損性を発揮する表面被覆高速度工具鋼製歯切工具（以下、被覆歯切工具という）に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、一般に自動車や航空機、さらに各種駆動装置などの構造部材として各種歯車が用いられ、これら歯車の歯形の歯切加工に、ソリッドホブ（例えば図３の概略斜視図参照）やピニオンカッタ（例えば図４の概略斜視図参照）、さらにシェービングカッタなどの歯切工具が用いられている。
また、被覆歯切工具として、例えば図３や図４に示される形状に機械加工された高速度工具鋼で構成された歯切工具本体を基体とし、この基体の表面に、組成式：（Ａｌ1-（Ｘ＋Ｙ）ＣｒＸ ＳｉＹ）Ｎ（ただし、原子比で、Ｘは０．２０〜０．７５、Ｙは０．０１〜０．３０を示す）を満足するＣｒ，Ａｌ及びＳｉを主成分とする複合窒化物層からなる硬質被覆層を物理蒸着してなる被覆歯切工具が提案され、前記硬質被覆層を構成する複合窒化物層は、優れた耐摩耗性を備えることが知られている。
さらに、上記の被覆歯切工具が、例えば図２に概略説明図で示される物理蒸着装置の１種であるアークイオンプレーティング装置に上記の基体を装入し、ヒータで装置内を、例えば雰囲気を２Ｐａの真空雰囲気として、４００℃の温度に加熱した状態で、アノード電極と所定組成を有するＣｒ−Ａｌ−Ｓｉ合金がセットされたカソード電極（蒸発源）との間に、例えば電圧：３５Ｖ、電流：９０Ａの条件でアーク放電を発生させ、同時に装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して、例えば２Ｐａの反応雰囲気とし、一方上記基体（歯切工具本体）には、例えば−２００Ｖのバイアス電圧を印加した条件で、前記基体の表面に、上記（ＣｒＡｌ，Ｓｉ）Ｎ層からなる硬質被覆層を蒸着することにより製造されることも知られている。
【特許文献１】特開２００３−３２１７６４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
近年の歯切加工装置の高性能化はめざましく、一方で歯切加工に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要求は強く、これに伴い、歯切加工は高速化の傾向にあるが、上記従来の被覆歯切工具においては、これを通常の歯切加工条件で用いた場合には大きな問題はないが、これを高い発熱を伴う合金鋼等の高速歯切加工条件で用いた場合には、耐欠損性、耐摩耗性はまだ十分とはいえず、欠損（カケ、チッピング）の発生により、あるいは、硬質被覆層の摩耗進行により、比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、特に高速歯切加工で硬質被覆層がすぐれた耐欠損性、耐摩耗性を発揮する被覆歯切工具を開発すべく、上記従来の被覆歯切工具を構成する硬質被覆層に着目し、研究を行った結果、
（ａ）硬質被覆層を構成するＣｒとＡｌとＳｉの複合窒化物［以下、（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎで示す］層の成分であるＳｉの含有割合を多くすれば層の耐熱塑性変形性が向上するようになるが、その含有割合は精々１〜１０原子％程度までで、これ以上含有させると、Ａｌ成分の含有割合が４５〜６５原子％であることと相俟って、Ｃｒ成分の含有割合が低下するようになることから、上記の従来の（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎ層の具備する特性のうち、特に高温強度が低下し、その結果、耐欠損性に劣るものとなる。一方、所定の高温強度を確保し得る程度に十分な量のＣｒ成分を含有させようとすれば、この場合Ａｌ成分の含有割合はきわめて低い状態となるのが避けられず、そうすると、硬質被覆層の高温硬さは低いものとなること。
（ｂ）上記（ａ）の（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎ層に比して、Ｓｉ含有割合をきわめて高く、一方Ｓｉ成分の含有割合を高めた分、Ａｌ含有割合を低くして、
組成式：［Ｃｒ1-（Ａ＋Ｂ）ＡｌＡＳｉＢ］Ｎ（ただし、原子比で、Ａは０．０１〜０．１０、Ｂは０．３５〜０．５０を示す）を満足するものとし、もってＡｌ成分の低含有によって高温硬さおよび高温耐酸化性は不十分となるが、高Ｓｉ含有によって耐熱塑性変形性を一段と向上せしめた（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎ層（以下、薄層Ａという）と、
上記薄層Ａに比して、相対的にＡｌ含有割合を相対的に高く、一方Ｓｉ含有割合を相対的に低くして、
組成式：［Ｃｒ1-（Ｃ＋Ｄ）ＡｌＣＳｉＤ］Ｎ（ただし、原子比で、Ｃは０．２０〜０．３５、Ｄは０．１５〜０．３０を示す）を満足するものとし、もって前記薄層Ａに比して、低Ｓｉ含有で相対的に耐熱塑性変形性は低いものとなるが、Ａｌ含有割合を相対的に高くした分高い高温硬さおよび高温耐酸化性を有する（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎ層（以下、薄層Ｂという）、
を、それぞれの一層平均層厚を５〜２０ｎｍ（ナノメーター）の薄層とした状態で、交互積層すると、この結果の薄層Ａおよび薄層Ｂの交互積層構造の（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎ層（この場合、前記薄層Ａおよび薄層Ｂとも３５原子％以上のＣｒ成分を含有するので、高い高温強度を保持する）においては、上記の高Ｓｉ含有の薄層Ａによるすぐれた耐熱塑性変形性と、上記の相対的に高いＡｌ含有の薄層Ｂによる高温硬さおよび高温耐酸化性を具備するようになること。
（ｃ）上記（ｂ）の薄層Ａと薄層Ｂの交互積層構造を有する（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎ層は、合金鋼の高速歯切加工で要求される、すぐれた耐熱塑性変形性および高温強度を有するが、前記薄層Ａおよび薄層Ｂとも相対的にＡｌ成分の含有割合が低いので、十分満足する高温硬さおよび高温耐酸化性を具備するものではなく、一方上記（ａ）の（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎ層、すなわち、
組成式：［Ｃｒ1-（Ｅ＋Ｆ）ＡｌＥＳｉＦ］Ｎ（ただし、原子比で、Ｅは０．４５〜０．６５、Ｆは０．０１〜０．１０を示す）を満足する単一相構造の（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎ層は、合金鋼の高速歯切加工で要求される十分な耐熱塑性変形性を具備するものではないが、Ａｌ成分の高含有によってすぐれた高温硬さおよび高温耐酸化性を具備するので、これを上記の薄層Ａと薄層Ｂの交互積層構造を有する（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎ層の下部層として硬質被覆層を構成すると、この結果の硬質被覆層は、すぐれた耐熱塑性変形性および高温強度、さらにすぐれた高温硬さおよび高温耐酸化性を備えたものとなるので、この硬質被覆層を蒸着形成してなる被覆歯切工具は、上記の高熱発生を伴う合金鋼の高速歯切加工でも、偏摩耗の原因となる熱塑性変形の発生なく、すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮すること。
以上（ａ）〜（ｃ）に示される研究結果を得たのである。
この発明は、上記の研究結果に基づいてなされたものであって、超硬基体の表面に、
（ａ）いずれも（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎからなる上部層と下部層で構成し、前記上部層は０．５〜１．５μｍ、前記下部層は２〜６μｍの平均層厚をそれぞれ有し、
（ｂ）上記上部層は、いずれも一層平均層厚が５〜２０ｎｍ（ナノメ−タ−）の薄層Ａと薄層Ｂの交互積層構造を有し、
上記薄層Ａは、
組成式：［Ｃｒ1-（Ａ＋Ｂ）ＡｌＡＳｉＢ］Ｎ（ただし、原子比で、Ａは０．０１〜０．１０、Ｂは０．３５〜０．５０を示す）を満足する（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎ層、
上記薄層Ｂは、
組成式：［Ｃｒ1-（Ｃ＋Ｄ）ＡｌＣＳｉＤ］Ｎ（ただし、原子比で、Ｃは０．２０〜０．３５、Ｄは０．１５〜０．３０を示す）を満足する（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎ層、からなり、
（ｃ）上記下部層は、単一相構造を有し、
組成式：［Ｃｒ1-（Ｅ＋Ｆ）ＡｌＥＳｉＦ］Ｎ（ただし、原子比で、Ｅは０．４５〜０．６５、Ｆは０．０１〜０．１０を示す）を満足する（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎ層、
からなる硬質被覆層を蒸着形成してなる、合金鋼の高速歯切加工で硬質被覆層がすぐれた耐欠損性を発揮する被覆歯切工具に特徴を有するものである。
つぎに、この発明の被覆歯切工具の硬質被覆層に関し、上記の通りに数値限定した理由を説明する。
（ａ）下部層の組成式および平均層厚
上記の通り、硬質被覆層を構成する（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎ層におけるＡｌ成分には高温硬さ、同Ｃｒ成分には高温強度を向上させると共に、ＡｌおよびＣｒが共存含有した状態で高温耐酸化性を向上させ、さらに同Ｓｉ成分には耐熱塑性変形性を向上させる作用があり、下部層ではＡｌ成分の含有割合を相対的に多くして、高い高温硬さおよび高温耐酸化性を維持するが、Ａｌの含有割合を示すＥ値がＣｒとＳｉとの合量に占める割合（原子比、以下同じ）で０．４５未満では、所望のすぐれた高温硬さおよび高温耐酸化性を確保することができず、摩耗進行が急激に促進するようになり、一方Ａｌの割合を示す同Ｅ値が同０．６５を越えると、高温強度が急激に低下し、この結果チッピング、微少欠けなどの欠損が発生し易くなることから、Ｅ値を０．４５〜０．６５と定めた。
【０００５】
また、Ｓｉの割合を示すＦ値がＣｒとＡｌの合量に占める割合で、０．０１未満では、所定の耐熱塑性変形性向上効果を確保することができず、一方同Ｆ値が０．１０を超えると、高温強度に明確な低下傾向が現れるようになることから、Ｆ値を０．０１〜０．１０と定めた。
【０００６】
さらに、その平均層厚が２μｍ未満では、自身のもつすぐれた高温硬さおよび耐熱塑性変形性を硬質被覆層に長期に亘って付与できず、工具寿命短命の原因となり、一方その平均層厚が６μｍを越えると、欠損が発生し易くなることから、その平均層厚を２〜６μｍと定めた。
【０００７】
（ｂ）上部層の薄層Ａの組成式
上部層の薄層Ａの（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）ＮにおけるＳｉ成分には、上記の通り相対的にその含有割合を高くして、耐熱塑性変形性を向上させ、もって高熱発生を伴う高硬度鋼の高速切削加工で偏摩耗の原因となる熱塑性変形の発生を防止する作用があるが、その含有割合を示すＢ値がＣｒとＡｌの合量に占める割合で、０．３５未満では前記作用に所望のすぐれた効果を確保することができず、一方同Ｂ値が０．５０を越えると、隣接して相対的に高温硬さおよび高温耐酸化性のすぐれた薄層Ｂが存在しても、上部層の高温硬さおよび高温耐酸化性の低下は避けられず、摩耗が促進するようになることから、Ｂ値を０．３５〜０．５０と定めた。
【０００８】
また、Ａｌの割合を示すＡ値がＣｒとＳｉの合量に占める割合で、０．０１未満では、最低限の高温硬さおよび高温耐酸化性を確保することができず、摩耗促進の原因となり、一方同Ａ値が０．１０を超えると、高温強度が低下するようになり、欠損発生の原因となることから、Ａ値を０．０１〜０．１０と定めた。
【０００９】
（ｃ）上部層の薄層Ｂの組成式
上部層の薄層Ｂにおいては、Ｓｉ成分の含有割合を相対的に低くし、Ａｌ成分の含有割合を高く維持することで、相対的に高い高温硬さおよび高温耐酸化性を具備せしめ、隣接する薄層Ａの高温硬さおよび高温耐酸化性の不足を補強し、もって、前記薄層Ａの有するすぐれた耐熱塑性変形性と、前記薄層Ｂの有する高温硬さおよび高温耐酸化性を具備した上部層を形成するものであるが、組成式におけるＡｌの含有割合を示すＣ値が０．２０未満では、所望の高温硬さおよび高温耐酸化性を確保することができず、摩耗進行が促進するようになり、一方同Ｃ値が０．３５を越えると、上部層全体の高温強度が低下するようになり、欠損発生の原因となることから、Ｃ値を０．２０〜０．３５と定めた。
【００１０】
また、Ｓｉの割合を示すＤ値がＣｒとＡｌの合量に占める割合で、０．１５未満になると、上部層全体の耐熱塑性変形性低下が避けられず、一方同Ｄ値が０．３０を超えると、高温強度が急激に低下するようになることから、Ｄ値を０．１５〜０．３０と定めた。
【００１１】
（ｄ）上部層の薄層Ａと薄層Ｂの一層平均層厚
それぞれの一層平均層厚が５ｎｍ未満ではそれぞれの薄層を上記の組成で明確に形成することが困難であり、この結果上部層に所望のすぐれた耐熱塑性変形性および所定の高温硬さおよび高温耐酸化性を確保することができなくなり、またそれぞれの一層平均層厚が２０ｎｍを越えるとそれぞれの薄層がもつ欠点、すなわち薄層Ａであれば高温硬さおよび高温耐酸化性不足、薄層Ｂであれば耐熱塑性変形性不足が層内に局部的に現れ、これが原因で欠損が発生し易くなったり、摩耗進行が促進されるようになることから、それぞれの一層平均層厚を５〜２０ｎｍと定めた。
【００１２】
（ｅ）上部層の平均層厚
その平均層厚が０．５μｍ未満では、自身のもつすぐれた耐熱塑性変形性および高温硬さを硬質被覆層に長期に亘って付与できず、工具寿命短命の原因となり、一方その平均層厚が１．５μｍを越えると、欠損が発生し易くなることから、その平均層厚を０．５〜１．５μｍと定めた。
【発明の効果】
【００１３】
この発明の被覆歯切工具は、硬質被覆層が（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎ層からなるが、硬質被覆層の表面層を薄層Ａと薄層Ｂの交互積層構造とすることによってすぐれた耐熱塑性変形性と所定の高温硬さおよび高温耐酸化性を具備せしめ、同単一相構造の下部層がすぐれた高温硬さおよび高温耐酸化性を有することから、特に高熱発生を伴なう合金鋼の高速歯切加工でも、硬質被覆層がすぐれた耐欠損性、耐熱塑性変形性を発揮し、この結果切刃部に偏摩耗の原因となる熱塑性変形の発生なく、切刃部は正常摩耗形態をとり、欠損の発生もなくすぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮するものである。
【発明の実施の形態】
【００１４】
つぎに、この発明の被覆歯切工具を実施例により具体的に説明する。
【００１５】
（実施例１）
歯切工具本体として、材質がＪＩＳ・ＳＫＨ５５および同ＳＫＨ５１の高速度工具鋼からなる直径：１１０ｍｍ×長さ：１７０ｍｍの寸法をもった素材から、機械加工にて外径：１０８ｍｍ×長さ：１６０ｍｍの全体寸法をもち、かつ３条右捩れ×１２溝の形状をもった図３に概略斜視図で示されるソリッドホブを製造した。
（ａ）ついで、上記の２種の材質の歯切工具本体（ソリッドホブ）を基体とし、これらの基体のそれぞれを、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、図１に示されるアークイオンプレーティング装置内の回転テーブル上の中心軸から半径方向に所定距離離れた位置に外周部にそって装着し、一方側のカソード電極（蒸発源）として、それぞれ表１に示される目標組成に対応した成分組成をもった上部層の薄層Ａ形成用Ｃｒ−Ａｌ−Ｓｉ合金、他方側のカソード電極（蒸発源）として、同じくそれぞれ表１に示される目標組成に対応した成分組成をもった表面層の薄層Ｂ形成用Ｃｒ−Ａｌ−Ｓｉ合金を前記回転テーブルを挟んで対向配置し、また前記両Ｃｒ−Ａｌ−Ｓｉ合金から９０度ずれた位置に前記回転テーブルに沿ってカソード電極（蒸発源）として下部層形成用Ｃｒ−Ａｌ−Ｓｉ合金を装着し、
（ｂ）まず、装置内を排気して０．１Ｐａ以下の真空に保持しながら、ヒーターで装置内を４００℃に加熱した後、前記回転テーブル上で自転しながら回転する歯切工具本体基体に−１０００Ｖの直流バイアス電圧を印加し、かつ前記下部層形成用Ｃｒ−Ａｌ−Ｓｉ合金とアノード電極との間に１００Ａの電流を流してアーク放電を発生させ、もって歯切工具本体基体表面を前記Ｃｒ−Ａｌ−Ｓｉ合金によってボンバード洗浄し、
（ｃ）装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して３Ｐａの反応雰囲気とすると共に、前記回転テーブル上で自転しながら回転する歯切工具本体基体に−１００Ｖの直流バイアス電圧を印加し、かつ前記下部層形成用Ｃｒ−Ａｌ−Ｓｉ合金とアノード電極との間に１００Ａの電流を流してアーク放電を発生させ、もって前記歯切工具本体基体の表面に、表１に示される目標組成および目標層厚の単一相構造を有する（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎ層を硬質被覆層の下部層として蒸着形成し、
（ｄ）ついで、装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して２Ｐａの反応雰囲気とすると共に、前記回転テーブル上で自転しながら回転する歯切工具本体基体に−１００Ｖの直流バイアス電圧を印加した状態で、前記薄層Ａ形成用Ｃｒ−Ａｌ−Ｓｉ合金のカソード電極とアノード電極との間に５０〜２００Ａの範囲内の所定の電流を流してアーク放電を発生させて、前記歯切工具本体基体の表面に所定層厚の薄層Ａを形成し、前記薄層Ａ形成後、アーク放電を停止し、代って前記薄層Ｂ形成用Ｃｒ−Ａｌ−Ｓｉ合金のカソード電極とアノード電極間に同じく５０〜２００Ａの範囲内の所定の電流を流してアーク放電を発生させて、所定層厚の薄層Ｂを形成した後、アーク放電を停止し（この場合薄層Ｂの形成から開始してもよい）、再び前記薄層Ａ形成用Ｃｒ−Ａｌ−Ｓｉ合金のカソード電極とアノード電極間のアーク放電による薄層Ａの形成と、前記薄層Ｂ形成用Ｃｒ−Ａｌ−Ｓｉ合金のカソード電極とアノード電極間のアーク放電による薄層Ｂの形成を交互に繰り返し行い、もって前記歯切工具本体基体の表面に、層厚方向に沿って表１に示される目標組成および一層目標層厚の薄層Ａと薄層Ｂの交互積層からなる上部層を同じく表１に示される全体目標層厚で蒸着形成することにより、本発明被覆歯切工具１〜６をそれぞれ製造した。
また、比較の目的で、上記の２種類の材質の基体（歯切工具本体）を、アセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、それぞれ図２に示されるアークイオンプレーティング装置に装入し、カソード電極（蒸発源）として、それぞれ表２に示される目標組成に対応した成分組成をもったＣｒ−Ａｌ−Ｓｉ合金を装着し、まず、装置内を排気して０．１Ｐａ以下の真空に保持しながら、ヒーターで装置内を４００℃に加熱した後、前記歯切工具本体基体に−１０００Ｖの直流バイアス電圧を印加し、かつカソード電極の前記Ｃｒ−Ａｌ−Ｓｉ合金とアノード電極との間に１００Ａの電流を流してアーク放電を発生させ、もって歯切工具本体基体表面を前記Ｃｒ−Ａｌ−Ｓｉ合金でボンバード洗浄し、ついで装置内に反応ガスとして窒素ガスを導入して３Ｐａの反応雰囲気とすると共に、前記歯切工具本体基体に印加するバイアス電圧を−１００Ｖに下げて、前記Ｃｒ−Ａｌ−Ｓｉ合金のカソード電極とアノード電極との間にアーク放電を発生させ、もって前記歯切工具本体基体の表面に、表２に示される目標組成および目標層厚の単一相構造を有する（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎ層からなる硬質被覆層を蒸着形成することにより、被覆歯切工具１〜６（以下、比較被覆歯切工具１〜６と云う）をそれぞれ製造した。
つぎに、上記の本発明被覆歯切工具１〜６および比較被覆歯切工具１〜６を用いて、材質がＪＩＳ・ＳＣｒ４２０Ｈの低合金鋼にして、モジュール：２．５、圧力角：２０度、歯数：２８、ねじれ角：２５度左捩れ、歯幅：５０ｍｍの寸法および形状をもった歯車の加工を、
切削速度（回転速度）：２２０ｍ／ｍｉｎ、
送り：２．０ｍｍ／ｒｅｖ、
加工形態：クライム、シフトなし、ドライ（エアーブロー）、
の条件で高速ドライ歯切加工（上記の材質がＪＩＳ・ＳＣｒ４２０Ｈの低合金鋼歯車の加工の場合の切削速度は通常１２０ｍ／ｍｉｎ）で行い、
逃げ面摩耗幅が０．２ｍｍに至るまでの歯車加工数を測定した。この測定結果を表１，２それぞれに示した。
【００１６】
（実施例２）
また、歯切工具本体として、同じく材質がＪＩＳ・ＳＫＨ５５および同ＳＫＨ５１の高速度工具鋼からなる外径：１１０ｍｍ×厚さ：２０ｍｍの寸法をもった素材から、機械加工にてピッチ円直径：１０５ｍｍ×厚さ：１８ｍｍの全体寸法をもち、かつカッタ歯数：４４の形状をもった図４に概略斜視図で示されるディスク型ピニオンカッタ（ＪＩＳ・Ｂ・４３５６記載の１００形）を製造した。
【００１７】
ついで、上記の歯切工具本体（ピニオンカッタ）を基体とし、これらの基体の表面をアセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、同じく図１に示されるアークイオンプレーティング装置に装入し、上記実施例１と同一の条件で、表１に示される目標組成および目標層厚の単一相構造を有する（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎ層からなる下部層と、同じく層厚方向に沿って表１に示される目標組成および一層目標層厚の薄層Ａと薄層Ｂの交互積層からなる表面層を同じく表１に示される全体目標層厚で蒸着形成することにより、本発明被覆歯切工具７〜１２をそれぞれ製造した。
【００１８】
また、比較の目的で、上記の歯切工具本体（ピニオンカッタ）の基体の表面をアセトン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、同じく図２に示されるアークイオンプレーティング装置に装入し、上記実施例１と同一の条件で、同じく表２に示される目標組成および目標層厚の単一相構造を有する（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎ層からなる硬質被覆層を蒸着することにより、被覆歯切工具７〜１２（以下、比較被覆歯切工具７〜１２と云う）をそれぞれ製造した。
つぎに、上記の本発明被覆歯切工具７〜１２および比較被覆歯切工具７〜１２を用いて、材質がＪＩＳ・ＳＣｒ４２０Ｈの低合金鋼にして、モジュール：２．２５、圧力角：２０度、歯数：４４、歯幅：２０ｍｍの寸法および形状をもった歯車の加工を、
ストローク数：９００ストローク／ｍｉｎ、
円周送り：０．５ｍｍ／ストローク、
半径送り：０．０１５ｍｍ／ストローク、
の条件で高速歯切加工（上記の材質がＪＩＳ・ＳＣｒ４２０Ｈの低合金鋼歯車の加工の場合のストローク数は通常６００ストローク／ｍｉｎ）で行い、逃げ面摩耗幅が０．２ｍｍに至るまでの歯車加工数を測定した。この測定結果を表１，２にそれぞれ示した。
【００１９】
【表１】
2006320974.tif 000002
【００２０】
【表２】
2006320974.tif 000003
【００２１】
この結果得られた本発明被覆歯切工具１〜１２の（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎからなる硬質被覆層を構成する上部層の薄層Ａおよび薄層Ｂ、さらに同下部層の組成、並びに比較被覆歯切工具１〜１２の（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎからなる硬質被覆層の組成を、透過型電子顕微鏡を用いてのエネルギー分散型Ｘ線分析法により測定したところ、それぞれ目標組成と実質的に同じ組成を示した。
また、上記の硬質被覆層の構成層の平均層厚を透過型電子顕微鏡を用いて断面測定したところ、いずれも目標層厚と実質的に同じ平均値（５ヶ所の平均値）を示した。
表１，２に示される結果から、本発明被覆歯切工具は、いずれも硬質被覆層がそれぞれ組成の異なる、（Ｃｒ，Ａｌ，Ｓｉ）Ｎからなる単一相構造の下部層と、層厚がそれぞれ５〜２０ｎｍの薄層Ａと薄層Ｂの交互積層構造を有する上部層で構成することによってすぐれた耐熱塑性変形性と所定の高温硬さ、高温強度および高温耐酸化性を具備せしめ、同単一相構造の下部層がすぐれた高温硬さおよび高温耐酸化性を有することから、特に高熱発生を伴なう合金鋼の高速歯切加工でも、硬質被覆層がすぐれた耐欠損性、耐熱塑性変形性を発揮し、この結果切刃部に欠損の発生はなく、また、偏摩耗の原因となる熱塑性変形の発生もなく、切刃部は正常摩耗形態をとり、欠損の発生もなくすぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮するものである。
上述のように、この発明の被覆歯切工具は、通常の条件での歯切加工は勿論のこと、特に各種の合金鋼製歯車などの歯切加工を、高い発熱を伴う高速歯切加工条件で行なった場合にも、硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性、耐欠損性を発揮し、長期に亘ってすぐれた性能を示すものであるから、歯切加工装置の高性能化、並びに歯切加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に十分満足に対応できるものである。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】この発明の被覆歯切工具を構成する硬質被覆層を形成するのに用いたアークイオンプレーティング装置を示し、（ａ）は概略平面図、（ｂ）は概略正面図である。
【図２】通常のアークイオンプレーティング装置の概略説明図である。
【図３】ソリッドホブの概略斜視図である。
【図４】ディスク型ピニオンカッタの概略斜視図である。
【図１】
2006320974.tif 000004
【図２】
2006320974.tif 000005
【図３】
2006320974.tif 000006
【図４】
2006320974.tif 000007