(57)【要約】【課題】  高い耐熱耐久性を備えるとともに、注水時の伝達性及び耐発音性に優れた摩擦伝動ベルトを提供する。【解決手段】Ｖリブドベルト１は、カバー帆布５からなる伸張部１と、心線３を埋設した接着部４、その下側に弾性体層である圧縮部６からなっている。そして前記圧縮部は、エチレン・α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して、酸化マグネシウム０．５〜３０重量部、酸化亜鉛０．５〜１０重量部、有機過酸化物１〜８重量部、そしてＮ，Ｎ’−ｍ−フェニレンジマレイミド０．５〜１０重量部配合されたゴム組成物で構成される。【選択図】図１
2006258114.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
伸張部と圧縮部を有し、ベルト長手方向に沿って心線を埋設した摩擦伝動ベルトであって、圧縮部の表面層が、エチレン・α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して、酸化マグネシウム０．５〜３０重量部、酸化亜鉛０．５〜１０重量部、有機過酸化物１〜８重量部、そしてＮ，Ｎ’−ｍ−フェニレンジマレイミド０．５〜１０重量部配合されたゴム組成物で構成されることを特徴とする摩擦伝動ベルト。
【請求項２】
摩擦伝動ベルトが、Ｖリブドベルトである請求項１記載の摩擦伝動ベルト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は駆動装置などの動力伝動に用いられる摩擦伝動ベルトに関する。
【背景技術】
【０００２】
摩擦伝動に用いられるベルトにおいて、オゾン雰囲気下でのゴムの劣化が問題視されており、従来の天然ゴム、スチレン−ブタジエンゴム、クロロプレンゴムなどから構成されているベルトではこのゴム劣化によって早期にクラックを生じるという問題が指摘されている。また、クロロプレンなどのハロゲンを含んだゴムはダイオキシンの発生につながることから、環境負荷物質であるハロゲンを含有しないゴムで製造されたベルトが近年求められている。
【０００３】
このような要求に対して、優れた耐オゾン性、耐熱性、耐寒性を有しているとともに比較的に安価で、脱ハロゲンという要求を満たすエチレン・α−オレフィンエラストマーで製造された摩擦伝動ベルトが注目されているが、汎用的に用いられているクロロプレンゴムに比べると水濡れ性に劣ることから、注水時に伝達性能が低下したり、スリップによる異音が発生したりし易いといった問題があった。ここでいうスリップ音とは、被水時にベルト−プーリ間に水が均一に浸入せず、水が入った部分は摩擦係数が低下し、水が入らなかった部分は摩擦係数が低下して、ベルトがスティックすることに因るスティック−スリップ音である。
【０００４】
注水時におけるスリップ対策としては、タルク等のパウダーを圧縮ゴム層表面に塗布したり、ベルト張力を高めてスリップ率を小さくする試みがなされている。また特定繊維（パラ系アラミド繊維）を配合したゴム組成物で圧縮ゴム層を形成するといった提案もある。（特許文献１参照）
【特許文献１】特開平０７−１５１１９１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、パウダー塗布に関しては作業工程増によるコストアップとなるとともに、経時的にベルト表面のパウダーが剥がれ落ちてスリップ抑制効果が低下するといった問題があった。一方、初期にベルト張力を高く設定した場合、ベルトの摩耗や心線の伸び等でベルトの張力が徐々に低下していき、経時的にスリップが起こりやすくなるといった問題が指摘されている。またパラ系アラミド繊維を配合したベルトにあっては吸水性能が低く、水膜除去効果が充分とは言えない。
【０００６】
本発明はこのような問題点を解決するものであり、高い耐久性、耐熱性及び耐寒性を備え、注水時でも優れた伝達性、静音性を有すると共に通常時との伝達性能との差が少ない摩擦伝動ベルトを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、伸張部と圧縮部を有し、ベルト長手方向に沿って心線を埋設した摩擦伝動ベルトであって、圧縮部の表面層が、エチレン・α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して、酸化マグネシウム０．５〜３０重量部、酸化亜鉛０．５〜１０重量部、有機過酸化物１〜８重量部、そしてＮ，Ｎ’−ｍ−フェニレンジマレイミド０．５〜１０重量部配合されたゴム組成物で構成されることを特徴とする摩擦伝動ベルトである。また本発明は、前記摩擦伝動ベルトがＶリブドベルトであることを特徴とする発明である。
【発明の効果】
【０００８】
本発明では、圧縮層の表面層を特定のゴム組成物で構成することで、高い耐久性、耐熱性及び耐寒性を備えるとともに、プーリ接触面の水濡れ性を高くし、注水時における伝達性、静音性を向上させた摩擦伝動ベルトとすることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
図１に本発明に係る摩擦伝動ベルトの一実施例としてＶリブドベルトの断面斜視図を示す。Ｖリブドベルト１は、カバー帆布５からなる伸張部と、コードよりなる心線３を埋設した接着部４、その下側に圧縮部６を配置した構成からなっている。この圧縮部６は、ベルト長手方向に延びる断面略三角形である台形の複数のリブを有しており、リブ表面が摩擦伝動面となる。
【００１０】
本発明においては、前記圧縮部６の表面層、即ち、リブの少なくともリブ表面が、エチレン・α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して、酸化マグネシウム０．５〜３０重量部、酸化亜鉛０．５〜１０重量部、有機過酸化物１〜８重量部、そしてＮ，Ｎ’−ｍ−フェニレンジマレイミド０．５〜１０重量部配合されたゴム組成物で構成されている。
【００１１】
エチレン・α−オレフィンエラストマーは、エチレンとα−オレフィン（プロピレン、ブテン、ヘキセン、あるいはオクテンなど）の共重合体、あるいは、エチレンと上記α−オレフィンと非共役ジエンの共重合体などであり、具体的にはエチレン・プロピレンゴム（ＥＰＭ）やエチレン・プロピレン・ジエン共重合体（ＥＰＤＭ）からなるゴムをいう。上記ジエン成分としては、エチリデンノルボルネン、ジシクロペンタジエン、１，４−ヘキサジエン、シクロオクタジエン、メチレンノルボルネンなどの炭素原子数５〜１５の非共役ジエンが挙げられる。このうちＥＰＤＭは耐熱性や耐寒性に優れるという特性を有しており、耐熱・耐寒性能の高い伝動ベルトを得ることができる。このＥＰＤＭはヨウ素価が３〜４０のものが好ましく用いられる。ヨウ素価が３未満であると、ゴム組成物の加硫が十分でなく摩耗や粘着の問題が発生し、またヨウ素価が４０を超えると、ゴム組成物のスコーチが短くなって扱い難くなり、耐熱性が悪くなる恐れがある。
【００１２】
上記ゴムの架橋には、有機過酸化物が使用される。有機過酸化物としては具体的には、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、１．１−ｔ−ブチルペロキシ−３．３．５−トリメチルシクロヘキサン、２．５−ジ−メチル−２．５−ジ（ｔ−ブチルペロキシ）ヘキサン、２．５−ジ−メチル−２．５−ジ（ｔ−ブチルペロキシ）ヘキサン−３、ビス（ｔ−ブチルペロキシジ−イソプロピル）ベンゼン、２．５−ジ−メチル−２．５−ジ（ベンゾイルペロキシ）ヘキサン、ｔ−ブチルペロキシベンゾアート、ｔ−ブチルペロキシ−２−エチル−ヘキシルカーボネートなどが挙げられる。この有機過酸化物は、単独もしくは混合物として、エチレン・α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して１〜８重量部の範囲で使用される。
【００１３】
また、架橋助剤（ｃｏ−ａｇｅｎｔ）を配合することによって、架橋度を上げて粘着摩耗等の問題を防止することができる。架橋助剤としては、Ｎ−Ｎ’−ｍ−フェニレンビスマレイミドが挙げられる。その配合量はエチレン・α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して、０．５〜１０重量部配合される。０．５質量部未満では添加による効果が顕著でなく、１０質量部を超えると引裂き力や接着力が低下するといった不具合がある。
【００１４】
加硫促進剤を配合しても良い。加硫促進剤としてはチアゾール系、チウラム系、スルフェンアミド系の加硫促進剤が例示でき、チアゾール系加硫促進剤としては、具体的に２−メルカプトベンゾチアゾール、２−メルカプトチアゾリン、ジベンドチアジル・ジスルフィド、２−メルカプトベンゾチアゾールの亜鉛塩等があり、チウラム系加硫促進剤としては、具体的にテトラメチルチウラム・モノスルフィド、テトラメチルチウラム・ジスルフィド、テトラエチルチウラム・ジスルフィド、Ｎ，Ｎ’−ジメチル−Ｎ，Ｎ’−ジフェニルチウラム・ジスルフィド等があり、またスルフェンアミド系加硫促進剤としては、具体的にＮ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド、Ｎ，Ｎ’−シクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド等がある。また、他の加硫促進剤としては、ビスマレイミド、エチレンチオウレアなども使用できる。これら加硫促進剤は単独で使用してもよいし、２種以上の組み合わせで使用してもよい。
【００１５】
そして、本発明においては、特定量の酸化亜鉛と酸化マグネシウムを併用することで、優れた耐熱耐久性を有しつつ、注水時の伝達性能を高め、スリップ音を抑制することができるといった効果がある。
【００１６】
酸化亜鉛は、硫黄加硫系においては加硫助剤として配合されるものであるが、有機過酸化物架橋系である本発明においては、加硫へは直接的に影響しないと考えられる。本発明においては、酸化亜鉛の熱伝導性の高さを利用して、耐熱性の改善を図ることに狙いがある。その配合量は、エチレン・α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して０．５〜１０重量部であることが望ましく、０．５未満では効果が極めて乏しく、他方、１０重量部を超えた場合は、加硫ゴム物性はほとんど改善が見られない一方、酸化亜鉛の分散性が悪くなり、加硫ゴムが硬くもろくなるためベルト強度が低下する恐れがある。
【００１７】
酸化マグネシウムは、塩素系ゴムであるクロロプレンゴム組成物においては受酸剤として配合されるものであるが、分子内に塩素が存在しないエチレン・α−オレフィンエラストマーでは受酸剤の配合は必要としない。本発明においては、酸化マグネシウムの吸湿性を利用して、注水時における伝達性能の向上、スリップ音の抑制を狙うものである。その配合量は、エチレン・α−オレフィンエラストマー１００重量部に対して０．５〜３０重量部であることが望ましく、０．５未満では効果が極めて乏しく、他方、３０重量部を超えた場合は未加硫ゴムの粘度が急激に増加し、練りや圧延などの加工が困難になる。ひいては、酸化マグネシウムの分散性が悪くなり、加硫ゴムが硬くもろくなるためベルト強度が低下する恐れがある。
【００１８】
また該ゴム組成物には、ポリアミド、ポリエステル、綿、アラミドなどからなる短繊維を混入して圧縮部６の耐側圧性を向上させるとともに、プーリと接する面になる圧縮部６の表面に該短繊維を突出させ、圧縮部の摩擦係数を低下させて、ベルト走行時の騒音を軽減させることができる。アラミド繊維は分子構造中に芳香環をもつ、例えば商品名コーネックス、ノーメックス、ケブラー、テクノーラ、トワロン等が例示できる。
【００１９】
前記短繊維は、繊維長さは１〜２０ｍｍで、その添加量はゴム成分１００質量部に対して５〜５０質量部であることが望ましい。短繊維の添加量が１質量部未満の場合には、圧縮部６のゴムが粘着しやすくなって摩耗する欠点があり、また一方４０質量部を越えると、短繊維がゴム中に均一に分散し難い。尚、短繊維は圧縮部６のゴムとの接着を向上させるためにも、該短繊維をエポキシ化合物やイソシアネート化合物などを含有する処理液やＲＦＬ溶液によって接着処理されることが好ましい。
【００２０】
そして、該ゴム組成物には、上記以外に必要に応じてカーボンブラック、シリカのような増強剤、炭酸カルシウム、タルクのような充填剤、可塑剤、安定剤、加工助剤、着色剤のような通常のゴム配合物に使用されるものが使用される。
【００２１】
尚、ベルト本体の少なくとも摩擦伝動面（圧縮部６の表層）を上述の如きゴム組成物で構成することを本発明の必須条件としてあげているが、いうまでもなくベルト本体を構成するゴム組成物全てを該ゴム組成物で構成することが可能である。また圧縮部６全体を該ゴム組成物、接着層４を別のゴム組成物で構成してもよい。接着層４は上述の如き原料ゴム、配合剤を用いたゴム組成物で構成することができるが、接着性を考慮すると短繊維は混入しないほうが好ましい。
【００２２】
心線３は、ポリエステル繊維、ポリトリメチレンテレフタレート繊維、ポリブチレンテレフタレート繊維、ガラス繊維、アラミド繊維などを材料とする撚コードが使用できる。ガラス繊維の組成は、Ｅガラス、Ｓガラス（高強度ガラス）のいずれでもよく、フィラメントの太さ及びフィラメントの集束本数及びストランド本数に制限されない。
【００２３】
前記心線３は接着処理を施されることが望ましく、例えば（１）未処理コードをエポキシ化合物やイソシアネート化合物から選ばれた処理液を入れたタンクに含浸してプレディップした後、（２）１６０〜２００℃に温度設定した乾燥炉に３０〜６００秒間通して乾燥し、（３）続いてＲＦＬ液からなる接着液を入れたタンクに浸漬し、（４）２１０〜２６０℃に温度設定した延伸熱固定処理器に３０〜６００秒間通し−１〜３％延伸して延伸処理コードとする、ことができる。
【００２４】
この前処理液で使用するイソシアネート化合物としては、例えば４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート、トリレン２，４−ジイソシアネート、ポリメチレンポリフェニルジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、ポリアリールポリイソシアネート（例えば商品名としてＰＡＰＩがある）等がある。このイソシアネート化合物はトルエン、メチルエチルケトン等の有機溶剤に混合して使用される。
【００２５】
また、上記イソシアネート化合物にフェノール類、第３級アルコール類、第２級アルコール類等のブロック化剤を反応させてポリイソシアネートのイソシアネート基をブロック化したブロック化ポリイソシアネートも使用可能である。
【００２６】
エポキシ化合物としては、例えばエチレングリコール、グリセリン、ペンタエリスリトール等の多価アルコールや、ポリエチレングリコール等のポリアルキレングリコールとエピクロルヒドリンのようなハロゲン含有エポキシ化合物との反応生成物や、レゾルシン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）ジメチルメタン、フェノール．ホルムアルデヒド樹脂、レゾルシン．ホルムアルデヒド樹脂等の多価フェノール類やハロゲン含有エポキシ化合物との反応生成物などである。上記エポキシ化合物はトルエン、メチルエチルケトン等の有機溶剤に混合して使用される。
【００２７】
ＲＦＬ処理液はレゾルシンとホルムアルデヒドの初期縮合物をゴムラテックスと混合したものであり、この場合レゾルシンとホルムアルデヒドのモル比は１：２〜２：１にすることが接着力を高める上で好適である。モル比が１／２未満では、レゾルシン−ホルムアルデヒド樹脂の三次元化反応が進み過ぎてゲル化し、一方２／１を超えると、逆にレゾルシンとホルムアルデヒドの反応があまり進まないため、接着力が低下する。またゴムラテックスとしては、スチレン−ブタジエン−ビニルピリジン三元共重合体、水素化ニトリルゴム、クロロプレンゴム、ニトリルゴムなどがあげられる。
【００２８】
尚、レゾルシン−ホルムアルデヒドの初期縮合物と上記ゴムラテックスの固形分質量比は１：２〜１：８が好ましく、この範囲を維持すれば接着力を高める上で好適である。上記の比が１／２未満の場合には、レゾルシン−ホルムアルデヒドの樹脂分が多くなり、ＲＦＬ皮膜が固くなり動的な接着が悪くなり、他方１／８を超えると、レゾルシン−ホルムアルデヒドの樹脂分が少なくなるため、ＲＦＬ皮膜が柔らかくなり、接着力が低下する。
【００２９】
更に、上記ＲＦＬ液には加硫促進剤や加硫剤を添加してもよく、添加する加硫促進剤は、含硫黄加硫促進剤であり、具体的には２−メルカプトベンゾチアゾール（Ｍ）やその塩類（例えば、亜鉛塩、ナトリウム塩、シクロヘキシルアミン塩等）ジベンゾチアジルジスルフィド（ＤＭ）等のチアゾール類、Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド（ＣＺ）等のスルフェンアミド類、テトラメチルチウラムモノスルフィド（ＴＳ）、テトラメチルチウラムジスルフィド（ＴＴ）、ジペンタメチレンチウラムテトラスルフィド（ＴＲＡ）等のチウラム類、ジ−ｎ−ブチルジチオカルバミン酸ナトリウム（ＴＰ）、ジメチルジチオカルバミン酸亜鉛（ＰＺ）ジエチルジメチルジチオカルバミン酸亜鉛（ＥＺ）等のジチオカルバミン酸塩類等がある。
【００３０】
また、加硫剤としては、硫黄、金属酸化物（酸化亜鉛、酸化マグネシウム、酸化鉛）、過酸化物等があり、上記加硫促進剤と併用する。
【００３１】
上記心線３を用いたＶリブドベルト１は、Ｖリブドベルトを２％伸張させるのに必要な引張力が１００〜２５０Ｎ／リブ、更に好ましくは１３０〜２１０Ｎ／リブとすることが好ましく、このような引張力であると、たとえリブゴム磨耗等によりベルト伸びが発生した場合でも、急激な張力低下を引き起こすことなく、安定した張力が維持できる。２５０Ｎ／リブを超えるとベルト伸び時に急激な張力低下が見られ、１００Ｎ／リブ未満であると心線伸びによるベルト張力低下が大きくなる。
【００３２】
またベルトに１４７Ｎ／５本コードの初荷重をかけ、１００℃雰囲気下３０分放置した後に発生したベルト乾熱時収縮力が５０〜１５０Ｎ／５本コードである特性を付与すると、ベルト伸びが発生しても張力を自己調整可能であり、オートテンショナーを設置しなくともベルトスリップ率が小さくてベルト寿命が長いものを得ることができる。ベルト乾熱時収縮力が５０Ｎ未満の場合には、ベルト張力を調整する性能に乏しく、スリップ率が高くなる傾向がある。また、ベルト乾熱時収縮力が１５０Ｎを越える場合には、ベルト長さの経時収縮が大きくなる傾向がある上に、スリップ率が小さくなる効果は小さい。
【００３３】
カバー帆布５は、織物、編物、不織布などから選択される繊維基材である。構成する繊維素材としては、公知公用のものが使用できるが、例えば綿、麻等の天然繊維や、金属繊維、ガラス繊維等の無機繊維、そしてポリアミド、ポリエステル、ポリエチレン、ポリウレタン、ポリスチレン、ポリフロルエチレン、ポリアクリル、ポリビニルアルコール、全芳香族ポリエステル、アラミド等の有機繊維が挙げられる。織物の場合は、これらの糸を平織、綾織、朱子織等することにより製織される。
【００３４】
上記カバー帆布５は、公知技術に従ってＲＦＬ液に浸漬することが好ましい。またＲＦＬ液に浸漬後、未加硫ゴムをカバー帆布５に擦り込むフリクションを行ったり、ゴムを溶剤に溶かしたソーキング液に浸漬処理することができる。尚、ＲＦＬ液には適宜カーボンブラック液を混合して処理反を黒染めしたり、公知の界面活性剤を０．１〜５．０質量％加えてもよい。
【００３５】
尚、摩擦伝動ベルトは上述したＶリブドベルトに限定されるものではなく、例えばＶベルトなども本発明の技術範囲に属するものである。また、Ｖリブドベルトは、図１のような構成に限定されず、例えば接着部を配置しないＶリブドベルトや、圧縮部を２層構成にしたＶリブドベルト、背面にカバー帆布を貼着せずゴム層を配置したＶリブドベルトなども本発明の技術範囲に属する。以下、これらの実施形態を図面をもとに説明する。
【００３６】
図２に示すＶリブドベルト２１は、背面が短繊維を含有するゴム組成物で形成された伸張部２５と、該伸張部２５の下層に圧縮部２６を配置した構成を有する。心線２３は、ベルト長手方向に沿って本体内に埋設されてなり、その一部が伸張部２５に接し、残部が圧縮部２６に接した状態となっている。そして、前記圧縮部２５にはベルト長手方向に伸びる断面略三角形の複数のリブが設けられており、該リブ表面には短繊維が植毛されている。ここで、伸張部２５に含有される短繊維はベルト幅方向に配向している。
【００３７】
図３に示すＶリブドベルト３１は、背面が短繊維を含有するゴム組成物で形成された伸張部３５と、該伸張部３５の下層に接着部３４が配設され、更にその下層に圧縮部３６を配置した構成を有する。心線３３は、ベルト長手方向に沿って本体内に埋設されてなり、その一部が伸張部３５に接し、残部が接着部３４に接した状態となっている。そして前記圧縮部３６はベルト長手方向に伸びる断面略三角形の複数のリブが設けられている。ここで、伸張部３５に含有される短繊維はベルト幅方向に配向しており、また圧縮部３６に含有される短繊維はリブ形状に沿った流動状態を呈し、表面近傍の短繊維はリブ形状に沿って配向している。
【００３８】
図２，３では、伸張部をカバー帆布で構成せず、短繊維を含有するゴム組成物で形成した構成を示したが、この際、背面駆動時の異音を抑制すべく、背表面に凹凸パターンを設けることができる。凹凸パターンとしては、編布パターン、織布パターン、スダレ織布パターンなどを挙げることができるが、最も好ましくは織物パターンである。また短繊維としては、ポリエステル、アラミド、ナイロン、綿などを所望に応じて配合することができ、好ましくはベルト幅方向に配向させることが望ましい。伸張部や圧縮部や接着部を構成するゴム組成物、心線などは上述と同様のものが使用できる。
【００３９】
尚、図２のように接着部を配置しない構成の場合、心線２３は伸張部２５と圧縮部２６の境界領域でベルト本体に埋設されることになる。この時、心線２３とベルト本体との接着性を考慮すると、圧縮部は短繊維を含有しないゴム組成物で構成することが望ましい。また図２では圧縮部表面に植毛を施した構成を示したが、圧縮部を表層と内層の２層とし、表層のみ短繊維を混入した構成としてもよい。
【００４０】
また図３では圧縮部６に含有される短繊維はリブ形状に沿った流動状態を呈しているが、短繊維が幅方向に配向した構成としてもかまわない。
【００４１】
次に、これらＶリブドベルトの製造方法を説明する。製造方法としては限定されるものではないが例えば以下のような方法がある。
【００４２】
第１の方法としては、まず、円筒状の成形ドラムの周面に伸張部を構成する部材と接着部を構成する接着ゴムシートとを巻き付けた後、この上にコードからなる心線を螺旋状にスピニングし、更に圧縮部（動力伝動部）を構成する圧縮ゴムシートを順次巻き付けて未加硫スリーブを形成した後、加硫して加硫スリーブを得る。次に、加硫スリーブを駆動ロールと従動ロールに掛架され所定の張力下で走行させ、更に回転させた研削ホイールを走行中の該加硫スリーブに当接するように移動してスリーブの圧縮部表面に３〜１００個の複数の溝状部を一度に研磨して摩擦伝動面を形成する。このようにして得られたスリーブを駆動ロールと従動ロールから取り外し、該スリーブを他の駆動ロールと従動ロールに掛架して走行させ、カッターによって所定に幅に切断して個々のＶリブドベルトに仕上げる。
【００４３】
第２の方法としては、周面にリブ刻印を設けた円筒状の成形ドラムに、圧縮部を構成する圧縮ゴムシート、接着部を構成する接着ゴムシートを巻き付けた後、心線をスピニングし、伸張部を構成する部材を巻き付けて未加硫スリーブを配置する。その後、該未加硫スリーブを成形ドラムに押圧しながら加硫することで、圧縮部にリブを型付けする。得られた加硫スリーブにはリブが形成されてなるが、必要に応じてリブ表面を研磨し、所定幅に切断して個々のＶリブドベルトとする。
【００４４】
第３の方法としては、円筒状の成形ドラムに装着された可撓性ジャケットの上に伸張部を構成する部材、接着部を構成する接着ゴムシートを巻き、その上に心線をスピニングした後、さらに圧縮部を構成する圧縮ゴムシートを順次無端状に捲き付けて未加硫スリーブを形成する。そして、可撓性ジャケットを膨張させて、未加硫スリーブをリブ部に対応した刻印を有する外型に押圧して加硫成形する。得られた加硫スリーブにはリブが形成されてなるが、必要に応じてリブ表面を研磨し、所定幅に切断して個々のＶリブドベルトとする。
【００４５】
第４の方法としては、円筒状の成形ドラムに装着された可撓性ジャケットの上に圧縮部を構成する圧縮ゴムシートを配置した第１未加硫スリーブを形成した後、可撓性ジャケットを膨張させて、該第１未加硫スリーブをリブ部に対応した刻印を有する外型に押圧して、リブ部を有する予備成型体を作製する。そして、前記予備成型体を密着させた外型から、内型を離間させ、次いで、内型に伸張部を構成する部材、接着部を構成する接着ゴムシートを配置し、心線をスピニングして第２未加硫スリーブを形成する。そして、可撓性ジャケットを膨張させて、前記予備成型体を密着させた外型に、該第２未加硫スリーブを内周側から押圧して予備成型体と一体的に加硫する。得られた加硫ベルトスリーブにはリブが形成されてなるが、必要に応じてリブ表面を研磨し、所定幅に切断して個々のＶリブドベルトとする。
【００４６】
尚、Ｖリブドベルトの圧縮部を表層と内層の２層からなる構成とする場合、表層と内層の２層構成を有する圧縮ゴムシートを巻き付ける、もしくは表層用圧縮ゴムシートと内層用圧縮ゴムシートを順次巻き付けるなどにより、表層と内層の２層構成を有する圧縮部を配置した未加硫スリーブを形成する必要がある。このとき、第１の方法では研磨によりリブを形成するため、得られたＶリブドベルトのリブ山には表層が存在するがリブ側面やリブ底には内層が露出することが考えられる。そのため、表層と内層の２層からなるＶリブドベルトは、第２の方法、第３の方法、もしくは第４の方法で製造することが望ましい。
【００４７】
また図２のような接着部を配置しないＶリブドベルトは、上記方法において接着ゴムシートを配置せずに製造することで得ることができる。更に図３のように圧縮部に含有される短繊維はリブ形状に沿った流動状態を呈しているＶリブドベルトは、例えば第２の方法、第３の方法、もしくは第４の方法で製造することで得られる。そして、圧縮部に含有される短繊維が幅方向に配向したＶリブドベルトは、例えば第１の方法で製造することで得られる。
【実施例】
【００４８】
以下、具体的な実施例を伴って説明する。
表１に示す配合のゴム組成物の粘度、並びに１６５℃で３０分間プレス加硫した加硫ゴム物性を評価した。結果を表２に記す。尚、表中のＭＤとは列理平行、ＣＭＤとは列理直角を意味する。
【００４９】
【表１】
2006258114.tif 000003
【００５０】
次にＶリブドベルトを作製した。ここで伸張部、圧縮部を表１に示すゴム組成物から調製し、バンバリーミキサーで混練後、カレンダーロールで圧延したものを用いた。
【００５１】
ベルトの製造方法は公知の方法であり、まずフラットな円筒モールドに伸張部を構成する伸張ゴムシートを巻いた後、心線をスピニングする。そして圧縮部を構成する圧縮ゴムシートを配置した後、該圧縮ゴムシートの上に加硫用ジャケットを挿入する。次いで、成形モールドを加硫缶内に入れ、加硫した後、筒状の加硫スリーブをモールドから取り出し、該スリーブの圧縮ゴム層をグラインダーによってリブに成形し、成形体から個々のベルトに切断する工程からなっている。
【００５２】
このようにして得られたＶリブドベルトは、短繊維を含有するゴム組成物にて伸張部が構成され、複数のリブを有する圧縮部を該伸張部の下側に配置し、ポリエステル繊維のロープからなる心線を圧縮部と伸張部の境界領域に埋設したものである。尚、伸張部、圧縮部に含有される短繊維はベルト幅方向に配向している。該Ｖリブドベルトの耐熱屈曲性試験および伝達性能走行試験の結果を表２に示す。
【００５３】
耐熱屈曲性試験の評価は６ＰＫ１１００サイズのベルトについて行い、用いた走行試験機は、駆動プーリ（直径６０ｍｍ）、アイドラープーリ（直径５０ｍｍ）、従動プーリ（直径５０ｍｍ）、テンションプーリ（直径５０ｍｍ）、そしてアイドラープーリ（直径５０ｍｍ）とを順に配置したものである。試験機の各プーリにＶリブドベルトを掛架し、ベルトのアイドラープーリへの巻き付け角度を９０°にし、雰囲気温度１３０℃、駆動プーリの回転数が３３００ｒｐｍ、ベルト張力が８００Ｎ／６リブになるように駆動プーリに荷重を付与した後、走行させ、心線に達する亀裂が６個発生するまでの時間を調べた。尚、試験は４００時間で打ち切りとした。
【００５４】
更に、伝達性能試験の評価は３ＰＫ１１００サイズのベルトについて行い、各Ｖリブドベルトを室温下で駆動プーリ（直径１２０ｍｍ）、従動プーリ（直径１２０ｍｍ）に設置し、ベルト張力が１５０Ｎ／３リブになるよう駆動プーリに荷重を掛け、駆動プーリの回転数が２０００ｒｐｍで走行させ、従動プーリの負荷を０から増加させてベルトが２％スリップするときのトルクを測定した。この伝達性能試験では、乾燥時の伝達性能及び水を３００ｍｌ／ｍｉｎ垂らした注水時の伝達性能の評価を行った。
【００５５】
【表２】
2006258114.tif 000004
【００５６】
結果、酸化マグネシウムを含有しない比較例１は、注水時の伝達性能が低く、通常時との伝達トルクの差が大きいといった不具合があった。またポリマーにクロロプレンゴムを用いた比較例２では、耐熱耐久性が極端に乏しいことに加えて、注水時と通常時との伝達性能の差も大きかった。また酸化亜鉛を配合していない比較例３では、耐熱耐久性が充分とは言えなかった。一方、実施例は耐熱耐久性に優れ、注水時の伝達性能も高く、通常時との伝達トルクの差が小さいことが判明した。
【産業上の利用可能性】
【００５７】
本発明にかかる摩擦伝動ベルトは自動車用あるいは一般産業用の駆動装置などに装着できる。
【図面の簡単な説明】
【００５８】
【図１】本発明に係る摩擦伝動ベルトであるＶリブドベルトの断面斜視図である。
【図２】本発明に係る摩擦伝動ベルトである別のＶリブドベルトの断面図である。
【図３】本発明に係る摩擦伝動ベルトである更に別のＶリブドベルトの断面図である。
【符号の説明】
【００５９】
１    Ｖリブドベルト
２    伸張部
３    心線
４    接着層
５    カバー帆布
６    圧縮部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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