(57)【要約】【課題】  耐水素疲労特性に優れた鋼材からなるハブ軸受を提供する。【解決手段】  複列の転走面を有する外方部材と、対向する内方部材と、転動体とを有し、車体に対して車輪を回転自在に支持し、内輪、外輪および転動体の少なくとも１つの部材が、Ｖを含有し、表面および表層においてＣ：０．５質量％以上１．２質量％以下、Ｓｉ：０．１質量％以上１質量％以下、Ｍｎ：０．１質量％以上１．５質量％以下、Ｃｒ：０．１質量％以上２質量％以下、Ｖ：０．１質量％以上の範囲内にある組成の鋼材よりなる。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
複列の転走面を有する外方部材と、前記外方部材の転走面に対向する転走面を有する内方部材と、前記対向する複列の転走面間に介在する転動体とを有し、自動車の車体に対して車輪を回転自在に支持するハブ軸受であって、
前記内方部材、前記外方部材および前記転動体の少なくとも１つの部材が、合金元素として少なくともＶを含有し、かつ転動接触を受ける表面および表層におけるＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｖの含有量が、それぞれＣ：０．５質量％以上１．２質量％以下、Ｓｉ：０．１質量％以上１質量％以下、Ｍｎ：０．１質量％以上１．５質量％以下、Ｃｒ：０．１質量％以上２質量％以下、Ｖ：０．１質量％以上の範囲内にある組成の鋼材であることを特徴とする、ハブ軸受。
【請求項２】
前記内方部材、前記外方部材および前記転動体の少なくとも１つの前記部材が、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｖ、Ｍｏの含有量から（１）式で求まるＨが（２）式を満たす鋼材であることを特徴とする、請求項１に記載のハブ軸受。
Ｈ＝５．８［Ｓｉ］＋１１．５［Ｍｎ］＋５６．２［Ｖ］＋１５．２［Ｍｏ］…（１）
Ｈ≦７０…（２）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、アンギュラーユニット、ハブユニットなど、自動車の車輪などに用いられるハブ軸受に関し、転がり接触表面で潤滑油が分解したり、水が混入したりして、それが鋼中に侵入することによって誘起される早期はく離を抑制するものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車の車輪などに用いられるハブ軸受は、基本的にはアンギュラー軸受が２列に並んだ構造になっている。アンギュラー軸受は、その機構上、転動体と軌道輪との間の転がり接触表面において不可避的にスピンが生じる。また、ハブ軸受は、シールはされるもののタイプを問わず外部環境と完全に遮断されておらず、軸受内部に水が混入することがある。なお、ここでいう水とは、直接、軸受部にかかって混入する水だけではなく、起動と停止との際に軸受内部が負圧になったときに流入する大気中の水蒸気も含まれる。
【０００３】
ハブ軸受では、転がり接触表面で潤滑油が分解したり、また上記混入した水が分解することで水素が発生し、その水素が鋼中に侵入することで早期はく離が生じることがある。水素は鋼の疲労強度をいちじるしく低下させるため、実用条件でも容易に転がり接触表面あるいはその直下の表層内部からき裂が発生し伝播して早期はく離にいたる。この早期はく離の多くは大きなすべりが作用したときに、転がり接触表面に作用する周方向の引張応力が原因で生じると考えられる。今後、自動車の省エネ、コンパクト化などにより、ハブ軸受の使用条件はますます厳しくなる傾向にあることは間違いなく、したがって、ますます耐早期はく離、すなわち耐水素疲労特性に優れる鋼材が必要になると予測される。
【０００４】
鋼材の耐水素疲労特性を向上させるために、鋼材にＣｒ（クロム）を多く含有させることで鋼表面に不動態膜を形成し、鋼中への水素の侵入を抑制する技術が提案されている（特許文献１）。しかし、Ｃｒの含有量が高いため炭化物が粗大化して、それが応力集中源となって早期はく離を生じることがある。また、不動態膜は水素の拡散を遅くする効果はあるが、発生した水素が鋼表面に吸着するのを促進する効果も併せ持つ。このため、起動と停止とが頻繁に行われる場合、停止時に水素が散逸するので、鋼中への水素の侵入を遅らせるという点で早期はく離の抑制には一応有効であろう。しかしながら、連続して使用される場合には、不動態膜が多くの水素を吸着する分、鋼中に侵入する水素量が増すため、早期はく離を抑制することは難しい。
【特許文献１】特開２０００−２８２１７８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明は、上記のような問題を解決するものであって、自動車における使用条件下において耐早期はく離特性に優れた鋼材からなるハブ軸受を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記の課題を解決するため、種々の組成のずぶ焼入れ鋼、浸炭鋼、および高周波焼入れ鋼（中炭素鋼）に対して、後述する疲労強度に及ぼす水素の影響を評価した結果、少なくともＶ（バナジウム）を含有し、かつＣ（炭素）、Ｓｉ（シリコン）、Ｍｎ（マンガン）、Ｃｒ、Ｖの含有量が、それぞれＣ：０．５質量％以上１．２質量％以下、Ｓｉ：０．１質量％以上１質量％以下、Ｍｎ：０．１質量％以上１．５質量％以下、Ｃｒ：０．１質量％以上２質量％以下、Ｖ：０．１質量％以上の範囲内にある組成の鋼材であれば、耐水素疲労特性（耐早期はく離特性）が大幅に向上することを見出した。
【０００７】
このため本発明のハブ軸受は、複列の転走面を有する外方部材と、外方部材の転走面に対向する転走面を有する内方部材と、対向する複列の転走面間に介在する転動体とを有し、自動車の車体に対して車輪を回転自在に支持するハブ軸受である。上記の内方部材、外方部材および転動体の少なくとも１つの部材が、合金元素として少なくともＶを含有し、かつ転動接触を受ける表面および表層におけるＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｖの含有量が、それぞれＣ：０．５質量％以上１．２質量％以下、Ｓｉ：０．１質量％以上１質量％以下、Ｍｎ：０．１質量％以上１．５質量％以下、Ｃｒ：０．１質量％以上２質量％以下、Ｖ：０．１質量％以上の範囲内にある組成の鋼材よりなることを特徴とする。
【０００８】
Ｖ炭化物は疲労強度の低下を招く拡散性水素を強力にトラップし、はく離の起点になる非金属介在物などの応力集中源への拡散性水素の集積を抑制する効果がある。通常、転動部品の転動接触部には高硬度が要求されるため、焼入れした後に低温焼戻しして用いられる。Ｖは少量の添加であっても焼入れ加熱時もしくは浸炭時にＶ炭化物として安定に存在するため、焼入れした後に低温焼戻してもＶ炭化物が残存する。Ｍｏ（モリブデン）炭化物やＴｉ（チタン）炭化物もＶ炭化物ほどではないものの同様の効果がある。しかしながら、Ｍｏは大量に添加しないと焼入れ加熱時もしくは浸炭時ではＭｏ炭化物としては存在せず母地に溶けてしまうため、焼入れした後に低温焼戻しした状態ではＭｏ炭化物は残存しない。Ｔｉは窒素との親和性が強く、非金属介在物の１つであるＴｉ窒化物を形成するため、剥離の起点となる応力集中源が増えることになる。なお、Ｖは素材硬さを高める欠点があるので、中炭素鋼のように焼鈍せずに用いる鋼材の場合は、Ｖを多く添加しすぎると加工性が損なわれる。そのため、必要とされる他の合金元素の添加量との兼ね合いで、それぞれの添加量を適当に調整する必要がある。また、窒素を含むＶ炭化物はＶ炭窒化物と呼ばれる場合があるが、本説明では窒素を含む場合もＶ炭化物という。
【０００９】
Ｃ量の下限を０．５質量％としたのは、高周波焼入れ鋼は通常中炭素鋼であるが、Ｃ量が０．５質量％未満では高周波焼入れ後に転動接触部に必要とされる硬度が得られなくなるためである。一方、Ｃ量の上限を１．２質量％としたのは、ずぶ焼入れ鋼の場合、焼入れ焼戻し後に残存する未溶解炭化物が粗大化し、靭性が低下するためである。なお、ここで言うＣ量とは、転動接触を受ける表面および表層におけるＣ量のことであり、浸炭鋼の場合には浸炭後の表層のＣ量を指す。
【００１０】
Ｓｉ量の下限を０．１質量％としたのは、もともとＳｉは鋼中に含まれるもので、それ未満に減らすこと自体が困難であり、そうすることの意味もないからである。Ｓｉは焼戻しによる軟化を抑える効果があり、高温用途で用いる安価な鋼材には欠かせない。しかし、１質量％を超えると冷間加工性、熱間加工性が低下するので、それを上限とした。
【００１１】
Ｍｎ量の下限を０．１質量％としたのは、Ｍｎは鋼中に不可避に含まれるＳと化合してＭｎＳを析出するため、Ｓの粒界偏析を抑制するためである。また、Ｓｉと同様にＭｎももともと鋼中に含まれるものなので、それ未満に減らすこと自体が困難であり、そうすることの意味もないからである。Ｍｎは鋼材の焼入れ性を向上させる有効な元素である。しかし、Ｍｎはセメンタイト中にＦｅ（鉄）原子と置換して複合炭化物を形成し、素材硬度を上昇させるので、添加しすぎると加工性や被削性が低下する。そのため、Ｍｎ量の上限は１．５質量％とした。
【００１２】
Ｃｒ量の下限を０．１質量％としたのは、それ未満程度の量は不純物として含まれ、それを取除くことで各種機械的特性が向上することはないためである。一方、多量に添加することで炭化物が粗大化するため、それが応力集中源となって早期剥離が生じることがある。また、鋼表面に生成するＣｒを含む不動態膜（Ｃｒ酸化物膜）は水素の拡散を遅くする効果はあるが、発生した水素が鋼表面に吸着するのを促進する効果も併せ持ち、連続使用の場合、必ずしも有効ではないためである。したがって、Ｃｒ量の上限は２質量％とした。
【００１３】
Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒの個々の上下限を設定した根拠は上記のとおりだが、それらの組合せについて注意すべきことが２つある。１つは、Ｓｉは高温でもフェライトを安定にするため、Ｃ量が亜共析の範囲で、かつＳｉ量が多い場合にはＡ3点が上昇するため、ＭｎとＣｒの量によっては焼入れ加熱温度が低すぎると焼入れ不足になることである。もう１つは、ＭｎやＣｒは低温でもオーステナイトを安定にするため、Ｃ量が下限もしくは上限で、かつＭｎやＣｒの量が多い場合には、焼入れ加熱温度もしくは浸炭温度が高すぎるとＶ炭化物が安定に存在しなくなることである。なお、これらの確認には多元系合金の平衡状態図を用いればよい。現在では、多元系合金の平衡状態図を計算により精度よく容易に求めることができる。
【００１４】
また、本発明のハブ軸受では、ドリルによる穴あけ加工性を有することが望ましい。このため、本発明のハブ軸受においては、上記特性を有する内方部材、外方部材および転動体の少なくとも１つの部材が、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｖ、Ｍｏの含有量（質量％）から（１）式で求まるＨが（２）式を満たす鋼材であることが好ましい。
【００１５】
Ｈ＝５．８［Ｓｉ］＋１１．５［Ｍｎ］＋５６．２［Ｖ］＋１５．２［Ｍｏ］………………（１）
Ｈ≦７０…（２）
【発明の効果】
【００１６】
自動車に用いられるハブ軸受の内方部材、外方部材および転動体の少なくとも１つに、上記のＶ炭化物を含む鋼材を用いることにより、自動車用ハブ軸受に特有の用途において水素侵入に起因する早期はく離を防止することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、本発明の実施の形態について図に基づいて説明する。
【００１８】
図１は本発明の実施の形態であるハブ軸受１０であり、従動輪用のものを示している。ハブ輪４と内輪２との結合は、内輪２を締め付けるように行なうハブ輪４に対する加締め加工によってなされる。またハブ輪に非切削部を有する。図１において、外輪３は図示していないボルトにより図示されていないナックルと連結される。２列の複数のボール１は、外輪３の複列の転走面３ａ、内輪２の転走面２ａおよびハブ輪４の転走面４ａに挟まれ、保持器１８に保持され配置される。転走面にはボールから高荷重が印加されるので高周波焼入れ等によって表面硬化層を形成する。また、ハブ輪４だけでなく外輪３や内輪２にも表面硬化層は形成される。外方部材の外輪３と、内方部材の内輪２およびハブ輪４との、隙間を塞ぐためにシール１７が配置される。上述のようにこのシール１７は内部と外気とを完全には遮断しないので、大気中の水蒸気が混入する。
【００１９】
ハブ輪４には、ハブボルト１１が配置され、図示していないタイヤに連結され回転自在に支持する。図１に示す構造では、ハブボルト１１の孔は車輪取付けフランジ４ｄに設けられる。軽量化のため、車輪取付けフランジ４ｄを、各ハブボルトごとのアームとする構造を採用する場合もある。ハブ輪４は、車輪取付けフランジのインボード側の表面４ｃおよび中央部外側の面４ｃは、非切削加工の面である。これらの面では表面性状や寸法精度はそれほど重要ではないので、非切削仕上げにより製造コストを低減している。
【００２０】
上述のように、内輪２はハブ輪４の加締め部４ｂにより加締められ、ハブ輪４の段差壁４ｓに押し付けられた状態でハブ輪４に結合される。本実施の形態では、ハブ輪４および内輪がともに内方部材を形成する。また、外輪が外方部材に対応する。上記の加締め加工には揺動加締め法が用いられる。
【００２１】
自動車の車体荷重は、外輪３→転動体１→内輪２およびハブ輪４を経て車輪に至り地面からの反力とつりあう。上記ハブ軸受１０を構成する部材は小型化、軽量化される傾向にあり、これら部材の転がり接触部に作用する応力も増加の一途をたどっている。ハブ軸受では、上記高応力下の転がり接触表面でその構造上また使用上、不可避的に生じるスピンなどにより潤滑油が分解したり、また大気から混入した水が分解することで水素が発生する。
【００２２】
本発明の実施の形態におけるハブ軸受では、転動体１、外輪３、内輪２、ハブ輪４のうちの少なくとも１つの部材が、合金元素として少なくともＶを含有し、かつ転動接触を受ける表面層（表面および表層）におけるＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｖの含有量が、それぞれＣ：０５質量％以上１．２質量％以下、Ｓｉ：０．１質量％以上１質量％以下、Ｍｎ：０．１質量％以上１．５質量％以下、Ｃｒ：０．１質量％以上２質量％以下、Ｖ：０．１質量％以上の範囲内にある組成である鋼材よりなっている。
【００２３】
本実施の形態におけるハブ軸受によれば、水素が鋼中に侵入しても、拡散性水素を強力にトラップし、はく離の起点になる非金属介在物などの応力集中源への拡散性水素の集積が抑制される。よって、水素に誘起される早期はく離を防止することができる。
【００２４】
また、ドリル加工などの加工性を確保するため、ボール１、外輪３および内輪２のうちの少なくとも１つの部材が上記の要件を備えた鋼材よりなるとともに、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｖ、Ｍｏの含有量から（１）式で求まるＨが（２）式を満たす鋼材であることが好ましい。
【００２５】
Ｈ＝５．８［Ｓｉ］＋１１．５［Ｍｎ］＋５６．２［Ｖ］＋１５．２［Ｍｏ］………………（１）
Ｈ≦７０…（２）
なお、上記の実施の形態においては、ハブ軸受として、内方部材が内輪とハブ輪とに分かれたもので両者を加締め加工によって一体化する構造についてのみ説明したが、両者が一体物の素材から一体成形されたものであってもよい。また、転動体がボールの場合を説明したがころであってもよい。さらに、従動輪に用いられる構造について説明したが、駆動輪について用いるものであってもよい。そのほかシール形状など多くのタイプのものが適用されてもよい。本発明のハブ軸受の上記Ｖを含む少なくとも１つの部材は、上記化学組成範囲を満たしていればよく、ミクロ組織はどのようなものであってもよく、例えば表層部のみ高周波焼入れされ、内部は鍛造後放冷されフェライト＋パーライト組織でもよい。また、表層部が浸炭窒化処理や浸炭処理がなされたあと表層部も含めて全体が焼入れされた組織であってもよい。焼入れ後に焼戻されていてもよい。
【実施例】
【００２６】
以下、本発明の実施例について説明する。
【００２７】
１．軸荷重疲労試験
表１に示すＡ−１〜Ａ−１０の発明鋼とＡ−１１〜Ａ−２０の比較鋼とから、試験部直径が４ｍｍの疲労試験片を製作し、表１中に示した焼入れ加熱温度からずぶ焼入れした後、１８０℃で焼戻しを施した。表１に熱処理後の硬さを示したように、いずれもＨＶ７００以上の硬度を有していた。表１中のＨの値はＳｉ、Ｍｎ、Ｖ、Ｍｏを上記（１）式に代入して求まる値である。表１中のＶ炭化物の欄には、焼入れ加熱温度においてＶ炭化物が安定に存在するならば「〇」、Ｖの添加量が少ないため母地に溶けてしまう、もしくはＶを含まなければ「×」を示した。なお、比較鋼Ａ−１１はＪＩＳ−ＳＵＪ２であり、比較鋼Ａ−１２はＪＩＳ−ＳＵＪ３である。
【００２８】
【表１】
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【００２９】
表２に示すＢ−１〜Ｂ−４の発明鋼とＢ−５〜Ｂ−１０の比較鋼とから、試験部直径が４ｍｍの疲労試験片を製作し、試験部のＣ濃度が内部まで均一に０．８質量％となるように、表２中に示した浸炭温度で浸炭し、適切な焼入れ加熱温度に下げてから焼入れし、１８０℃で焼戻しを施した。表２に熱処理後の硬さを示したように、いずれもＨＶ７００以上であった。表２中のＨの値はＳｉ、Ｍｎ、Ｖ、Ｍｏを上記（１）式に代入して求まる値である。表２中のＶ炭化物の欄には、浸炭温度においてＶ炭化物が安定に存在するならば「〇」、Ｖの添加量が少ないため母地に溶けてしまう、もしくはＶを含まなければ「×」を示した。なお、比較鋼Ｂ−５はＪＩＳ−ＳＣＭ４２０である。
【００３０】
【表２】
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【００３１】
表３に示すＣ−１〜Ｃ−５の発明鋼とＣ−６〜Ｃ−１２の比較鋼とから、試験部直径が４ｍｍの疲労試験片を製作し、試験部が内部まで均一に硬化するように、表３中に示した焼入れ加熱温度を狙って高周波加熱してから焼入れし、１５０℃で焼戻しを施した。表３に熱処理後の硬さを示したように、いずれもＨＶ７００以上であった。表３中のＨの値は、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｖ、Ｍｏを上記（１）式に代入して求まる値である。表３中のＶ炭化物の欄には、浸炭温度においてＶ炭化物が安定に存在するならば「〇」、Ｖの添加量が少ないため母地に溶けてしまう、もしくはＶを含まなければ「×」を示した。なお、比較鋼Ｃ−６はＪＩＳ−Ｓ５３Ｃである。
【００３２】
【表３】
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【００３３】
疲労試験に先立ち、試験片に陰極電解法により水素チャージを施した。水素チャージには、１．４ｇ／リットルのチオ尿素を添加した０．０５ｍｏｌ／リットルの希硫酸水溶液を用いた。鋼種によって水素の拡散速度が異なり、また鋼種が異なると同じ電流密度でも表面の水素濃度が異なる。それらを予め求めておいた上で、電流密度とチャージ時間とを調整し、試験部の内部まで拡散性水素量が均一に３質量−ｐｐｍとなるようにした。なお、ここで言う拡散性水素量とは、１８０℃／ｈで昇温したときに常温から３５０℃までに放出される水素質量のサンプル質量に対する分率のことである。
【００３４】
試験片に水素チャージした後、直ちに常温大気中で疲労試験を行なった。試験における応力比はＲ＝−１であり、負荷周波数２０ｋＨｚである。負荷回数が１０8回に達しても未破断であった場合は試験を打切った。なお、試験片に導入された拡散性水素は、常温でも鋼中を拡散し、時間がたてば散逸してしまう。しかし、今回行なった試験は高速負荷であり、極短時間で負荷回数が１０8回に達するので、拡散性水素が散逸する余地がない。したがって、疲労強度に及ぼす拡散性水素の影響を合理的に評価することができる。
【００３５】
表４に、ずぶ焼入れ鋼のＳＮ線図の回帰曲線から求めた１０7回強度を示す。Ｖ炭化物が焼入れ加熱温度において安定に存在する発明鋼は、そうでない比較鋼に対して１０7回強度が高かった。表５および表６に、それぞれ浸炭焼入れ鋼、高周波焼入れ鋼のＳＮ線図の回帰曲線から求めた１０7回強度を示す。これらの場合もずぶ焼入れ鋼の場合と同様に、Ｖ炭化物が焼入れ加熱温度において安定に存在する発明鋼は、そうでない比較鋼に対して１０7回強度が高かった。
【００３６】
【表４】
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【００３７】
【表５】
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【００３８】
【表６】
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【００３９】
転動部品の実用最大接触面圧は高くとも４ＧＰａ程度であり、４ＧＰａの最大面圧が作用したときに転動表面に繰返し作用する周方向の引張り応力は、転がり摩擦を考慮しても計算上７００ＭＰａ程度である。また、今回の疲労試験では、３質量−ｐｐｍの拡散性水素を強制的に導入した影響を見たが、実際にはそれほど多量の水素が侵入するのはごく稀なケースと考えられる。すなわち、１０7回強度が７００ＭＰａ以上であれば実用に十分に耐え得るものと考えられる。この観点から表１〜表３の発明鋼の１０7回強度を見ると、いずれの発明鋼も１０7回強度は７００ＭＰａ以上である。一方、比較鋼の１０7回強度はすべて７００ＭＰａ未満である。したがって、合金元素として少なくともＶを含有し、かつ焼入れ加熱温度もしくは浸炭温度においてＶ炭化物が安定に存在することが、耐水素疲労強度を良好に保つために必要条件と言える。
【００４０】
２．加工性確認試験
上記のように、Ｖの添加は耐水素疲労強度の向上に不可欠である。しかし、Ｖを多量に添加しすぎると加工性が損なわれる。そこで、加工性を確認するため、表１の発明鋼および比較鋼を同一条件で球状化焼鈍した後、厚さ１０ｍｍの試験片を製作した。それに直径２ｍｍのドリルで一定条件で穴をあけ、ドリルが折れるまでに空けられる穴の数を調べた。図２に表１のＨの値と空いた穴の数との関係を示す。
【００４１】
図２を参照して、Ｈの値が７０程度以下ではドリルの寿命は緩やかに低下し、それを超えると急激に寿命は低下した。上記（１）式からわかるように、Ｖの添加量はＨの値の上昇に対する寄与が最も大きい。したがって、耐水素疲労特性と加工性とのバランスを良好に保つためには、むやみにＶを添加しすぎず、かつＳｉ、Ｍｎ、Ｍｏの添加量を適正に調整することで、Ｈの値が７０以下となるようにすることが望ましい。
【００４２】
上記より転動接触を受ける表面および表層におけるＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｖの含有量が、それぞれＣ：０．５質量％以上１．２質量％以下、Ｓｉ：０．１質量％以上１質量％以下、Ｍｎ：０．１質量％以上１．５質量％以下、Ｃｒ：０．１質量％以上２質量％以下、Ｖ：０．１質量％以上の範囲内にある組成の鋼材であれば、目的とする耐早期はく離特性を得ることができる。またＶの含有量は２．０質量％以下であることが好ましい。
【００４３】
今回開示された実施の形態および実施例はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
【産業上の利用可能性】
【００４４】
本発明は、その特異な構造および使用条件から潤滑油の分解などにより転動表面で発生する水素が侵入することによって生じる早期剥離を抑制できるハブ軸受に適用され得る。
【図面の簡単な説明】
【００４５】
【図１】本発明の一実施の形態におけるハブ軸受を示す部分断面図である。
【図２】表１のＨの値と空いた穴の数との関係を示す図である。
【符号の説明】
【００４６】
１  転動体（ボール）、２  内輪、２ａ  内輪の転走面、３  外輪、３ａ  外輪の転走面、４  ハブ輪、４ａ  ハブ輪の転走面、４ｂ  加締め部、４ｃ  非切削部、４ｄ  車輪取付けフランジ、４ｓ  ハブ輪段差壁、１０  ハブ軸受、１１  ハブボルト、１７  シール、１８  保持器。
【図１】
2006132750.tif 000009
【図２】
2006132750.tif 000010