(57)【要約】【課題】割スリーブを用いて光ファイバを接続する際等に、安定した光学特性を有するとともに、接続損失が非常に小さいものとすることが困難であった。【解決手段】筒状体の一方の開口から他方の開口へ通ずる軸方向のスリット１ａを有する割スリーブ１であって、スリット１ａに対向する軸方向のスリット対向部１ｅにおいて、内周面の両端を結んだ直線Ｌ１の長さをＡ、該直線Ｌ１からの最大反り量をＢとしたとき、Ｂ／Ａで算出する反り率が０．０００４以下とした。【選択図】  図１
2006039350.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
筒状体の一方の開口から他方の開口へ通ずる軸方向のスリットを有する割スリーブであって、スリットに対向する軸方向のスリット対向部において、内周面の両端を結んだ直線の長さをＡ、該直線からの最大反り量をＢとしたとき、Ｂ／Ａで算出する反り率が０．０００４以下であることを特徴とする割スリーブ。
【請求項２】
上記スリットの軸方向の中央部にスリットの幅より広い幅を有する応力開放部を設けたことを特徴とする請求項１記載の割スリーブ。
【請求項３】
上記スリットの幅をＳ、上記応力開放部の軸方向の長さをＬ、軸に垂直な長さである幅をＷとしたとき、０．００１ｍｍ≦Ｌ≦３Ｓかつ１．２Ｓ≦Ｗ≦４Ｓであることを特徴とする請求項２記載の割スリーブ。
【請求項４】
請求項１〜３の何れかに記載の割スリーブをアダプタ内に保持するとともに、上記割スリーブの両端から光ファイバを保持した一対のフェルールを対向させて接続したことを特徴とする光コネクタ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、光通信等の光ファイバの接続に用いられる割スリーブおよびこの割スリーブを用いて光ファイバを接続する光コネクタに関する。
【背景技術】
【０００２】
光信号を伝送するための光ファイバを結合する光コネクタは、アダプタ内で結合すべき一対の光ファイバの端面同士を突き合せて両光ファイバを光学的に接続するものである。
【０００３】
ここで、一般的な光コネクタの構成は、図８（ａ）に示すように、光ファイバ５３をフェルール５２の細孔５２ａに挿通して固定し、その先端面５２ｂ同士をアダプタ５４内で装着されている割スリーブ５１の両端から挿入して突き合せるようになっており、上記一対のフェルール５２および割スリーブ５１の材質としては、アルミナやジルコニア等のセラミックスまたは金属、プラスチックス等が用いられている。
【０００４】
ここに用いられる割スリーブ５１は、図８（ｂ）に示すように、筒状体の一方の開口から他方の開口へ通ずる軸方向のスリット５１ａを有し、その内周面５１ｂはフェルール５２の外径よりわずかに小さく精密研磨されている。この割スリーブ５１にフェルール５２を挿入すると、割スリーブ５１が弾性変形して若干広がることにより、割スリーブ５１の内周面５１ｂでフェルール５２を強固に把持することができるようになっている（特許文献１参照）。
【０００５】
しかし、光ファイバ５３を挿通した一対のフェルール５２同士を割スリーブ５１の両端から挿入して当接させた時に、割スリーブ５１の接続損失が大きくバラツキが生じるという問題を生じている。
【０００６】
そこで、割スリーブの内周面５１ｂの真円度を１μｍ以下、かつ内周面の軸方向の真直度を１μｍ以下とした割スリーブ５１が提案されている（特許文献２参照）。
【０００７】
また、図９（ａ）に示すように、スリーブ６１の軸方向にスリット６１ａを二か所、またはそれ以上の複数箇所に設ける構成にしたスリーブ６１が提案されている（特許文献３参照）。
【０００８】
さらに、図９（ｂ）に示すように、同一軸線上に直列に配置された大径スリーブ部７１ｂと小径スリーブ部７１ｃとが、大径スリーブ部７１ｂから小径スリーブ部７１ｃへ徐々に縮径するテーパ状に形成された接続部７１ｄを介して一体に連結され、軸線方向に、大径スリーブ部７１ｂと小径スリーブ部７１ｃと接続部７１ｄとの全長にわたって連通するスリット７１ａが設けられた割スリーブ７１において、上記大径スリーブ部７１ｂおよび小径スリーブ部７１ｃおよび接続部７１ｄの少なくとも一方に、スリット７１ａの幅より広い部分である応力開放部７１ｅが設けられているスリーブ７１が提案されている（特許文献４および特許文献５参照）。
【特許文献１】特開平２−２３１５４５号公報
【特許文献２】特開２００１−９１７８３号公報
【特許文献３】特開２００２−３０３７５８号公報
【特許文献４】特開２００４−４５６３２号公報
【特許文献５】特開２００２−７２０１３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかしながら、従来の割スリーブ５１は、光ファイバ５３を挿通した一対のフェルール５２同士を割スリーブ５１の両端から挿入して当接させた時に、割スリーブ５１の接続損失が大きくバラツキが生じるという問題を生じている。
【００１０】
この接続損失にバラツキが生じる要因として、第一に割スリーブ５１の内周面の真円度、内周面の軸方向の真直度、外周面と内周面との同心度、内周面の表面粗さに個々のばらつきがあることであり、第二に割スリーブ５１に挿入するフェルール５２の真円度、真直度、同心度、内周面粗さ、外径寸法、内径寸法等の各部単体の寸法精度、第三に一対のフェルール５２の外径が全く同一でないことから割スリーブ５１より太い外径のフェルール５２により割スリーブ５１が拡径方向に弾性変形すると、これにともなって細い外径のフェルール５２側も拡径方向に弾性変形して開いたままの状態になるため、細径のフェルール５２の外周面と割スリーブ５１の内周面との間に隙間が生じ、両フェルール５２が均一に固定されないこと等があげられ、各部の寸法精度を上げることに注力してきたが、いくら寸法精度を良くしても安定した光学特性を得ることが困難であった。
【００１１】
そのため、光コネクタの低接続損失化を要望される中、割スリーブの光学特性が安定しないがために、なかなか標準化に規定されないという課題を有している。
【００１２】
そこで、特許文献２のように、内周面５１ｂの真円度かつ軸方向の真直度を規定したが、近年はさらに低接続損失の０．１ｄＢ以下という要求があり、この要求に対しては満足のいくものにはならなかった。フェルール５２の挿入固定される内周面５１ｂをミクロ的に精度を高めても、挿入されるフェルール５２との相対的な位置関係でフェルール先端の位置が決まるために、角度ずれ、軸ずれの要因となっており、安定して低接続損失を得ることができなかった。
【００１３】
また、特許文献３の示す図９（ａ）のように、スリット６１ａを複数箇所に設けた場合、フェルールの挿入によりスリット６１ａのついていない中央部の内径が変形せずに、スリーブ６１の端部では内径が広がるために、フェルールの外周面がスリーブ６１の内周面でしっかりと把持できなくなるために、把持力が安定しないという課題があった。
【００１４】
さらに、特許文献４及び特許文献５の示す図９（ｂ）のように、応力開放部７１ｅが設けた場合、大径スリーブ部７１ｂと小径スリーブ部７１ｃの内径が連続していないために、両内径の中心を一致させることが難しく、いくら応力開放部７１ｅを設けても、接続損失を０．２ｄＢ程度にしか下げることができず、０．１ｄＢ以下を要求される低接続損失のスリーブ７１とはなりえていないという課題があった。
【００１５】
ここで、大径スリーブ部７１ｂと小径スリーブ部７１ｃを有する内径の連続していない割スリーブ７１ではなく、内径の連続した段の付かない割スリーブに応力開放部７１ｅを設けても０．１ｄＢ以下という低接続損失を安定して、供給することはできないという問題を生じていた。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであり、本発明の割スリーブは、筒状体の一方の開口から他方の開口へ通ずる軸方向のスリットを有する割スリーブであって、スリットに対向する軸方向のスリット対向部において、内周面の両端を結んだ直線の長さをＡ、該直線からの最大反り量をＢとしたとき、Ｂ／Ａで算出する反り率が０．０００４以下であることを特徴とする。
【００１７】
また、上記スリットの軸方向の中央部にスリットの幅より広い幅を有する応力開放部を設けたことを特徴とする。
【００１８】
さらに、上記スリットの幅をＳ、上記応力開放部の軸方向の長さをＬ、軸に垂直な長さである幅をＷとしたとき、０．００１ｍｍ≦Ｌ≦３Ｓかつ１．２Ｓ≦Ｗ≦４Ｓであることを特徴とする。
【００１９】
またさらに、本発明の光コネクタは、上記割スリーブをアダプタ内に保持するとともに、上記割スリーブの両端から光ファイバを保持した一対のフェルールを対向させて接続したことを特徴とする。
【発明の効果】
【００２０】
以上のように本発明の割スリーブによれば、スリットに対向する軸方向のスリット対向部において、内周面の両端を結んだ直線の長さをＡ、該直線からの最大反り量をＢとしたとき、Ｂ／Ａで算出する反り率が０．０００４以下としたことにより、接続損失の発生要因である軸ずれおよび角度ずれを低減することが可能となり、光学特性である接続損失の低減をすることが可能となった。
【００２１】
また、上記スリットの軸方向の中央部にスリットの幅より広い幅を有する応力開放部を設けたことから、スリーブの両端から挿入される一対のフェルールの僅かな外径の誤差を吸収することができ、さらに低接続損失を得ることが可能となった。
【００２２】
さらに、上記スリットの幅をＳ、上記応力開放部の軸方向の長さをＬ、軸に垂直な長さである幅をＷとしたとき、０．００１ｍｍ≦Ｌ≦３Ｓかつ１．２Ｓ≦Ｗ≦４Ｓであることから、スリーブの両端から挿入される一対のフェルールの僅かな外径の誤差を吸収することができ、安定した低接続損失を得ることが可能となった。
【００２３】
また、本発明の光コネクタによれば、上記割スリーブをアダプタ内に保持するとともに、上記割スリーブの両端から光ファイバを保持した一対のフェルールを対向させて接続したことから、低接続損失とすることができた。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
以下、本発明の実施形態を図面を用いて説明する。
【００２５】
本発明の割スリーブは、図１（ａ）にその斜視図を、図１（ｂ）にそのＸ−Ｘ線における断面図を示すように、筒状体の一方の開口から他方の開口へ通ずる軸方向のスリット１ａを有し、アダプタ内に装着した割スリーブ１の両端から一対の光ファイバの端面同士を挿入して突き合せ、光信号を伝送するための光コネクタ等として用いられるものであり、割スリーブ１の内周面１ｃは挿入するフェルールの外径よりわずかに小さく精密研磨されている。この割スリーブ１にフェルールを挿入すると、割スリーブ１が弾性変形して若干広がることにより、割スリーブ１の内周面１ｃでフェルールを強固に把持することができるものである。
【００２６】
ここで、本発明の割スリーブ１は、図１（ｃ）に示すように、スリット１ａに対向する軸方向のスリット対向部１ｅにおいて、内周面１ｃの両端を結んだ直線Ｌ１の長さをＡ、該直線Ｌ１からの最大反り量をＢとしたとき、Ｂ／Ａで算出する反り率が０．０００４以下であることを特徴とする。
【００２７】
上記スリット対向部１ｅとは、図１（ｂ）のＸ−Ｘ線断面図に示すように、内周面１ｃ側のスリット１ａを等分した点Ｃから内周面１ｃの中心Ｄを通る線を基準として１８０°回転した点Ｅに位置する軸方向全体を指す。
【００２８】
また、スリット対向部１ｅにおける内周面１ｃの両端を結んだ直線Ｌ１は、投影機もしくはノギスもしくはマイクロメータによってその長さＡを測定し、最大反り量とは、スリット対向部１ｅにおける内周面１ｃの両端を結んだ直線Ｌ１を基準とし、スリット対向部１ｅの内周面１ｃを反り測定器によって、その反りが最大の位置の最大反り量Ｂを測定するものである。
【００２９】
ここで、図２は、本発明の割スリーブ１の反り量を測定する反り測定器である。
【００３０】
反り測定器１０は直線状の支持梁１２と、ダイヤルゲージ１３と、２個の脚部１１とからなる。ダイヤルゲージ１３は支柱１４の上端部に前後回動可能に取付けられており、支柱１４根部には支持梁１２が挿入貫通される貫通孔１４ａが設けられ、支持梁１２は支柱１４の貫通孔１４ａに摺動可能に挿入貫通される。支持梁１２には脚部１１が夫々取付孔１１ａを介して摺動可能に取付けられており、脚部１１はねじ１５によって支持梁１２の所定位置に固定され、脚部１１の取付孔１２ａの下縁が基準部となる。また、脚部１１は割スリーブ１のスリット対向部１ｅの両端を挟み込むようにしてねじ１６により割スリーブ１に固定する。
【００３１】
ここで、脚部１１とダイヤルゲージ１３の測定子１３ａが割スリーブ１のスリット１ａに入り込む構成となる。上記構成において、ダイヤルゲージ１３は支持梁１１に対して垂直に取付けられており、また脚部１１の支持梁１２から基準部までの垂直の長さも各々等しく設定されている。
【００３２】
次に、反り測定器１０を用いて最大反り量を測定する方法について説明する。
【００３３】
まず測定にあたって予め水平面上に反り測定器１０を載置して、ダイヤルゲージ１３の測定子１３ａが０目盛りを指示するように０点設定を行う。このようにしてダイヤルゲージ１３の測定子１３ａが脚部１１の水平線に位置するように０点調製が完了すれば、割スリーブ１の両端の反り量が０であることになる。被測定用の割スリーブ１の最大反り量を測定するには、ダイヤルゲージ１３を固定した支柱１４を支持梁１２に沿って両脚部１１間をスライドすることによりダイヤルゲージ１３の測定子１３ａがスリーブ１の内周面に当接するようにする。ダイヤルゲージ１３の測定子１３ａが割スリーブ１に当接した時の目盛りを読み取り、その最大の値を割スリーブ１の反りとして測定する。
【００３４】
ここで、測定子１３ａの先端の径はＪＩＳＢ７５０３に規定されているように、半径１．２ｍｍ以上なので、下限値の１．２ｍｍを用いることが望ましく、これにより半径１．２ｍｍ以下の溝部分は測定できないので、凹凸の山の部分のみを測定するマクロ的な測定となる。また、測定精度は０．１μｍ以上のものが必要である。
【００３５】
なお、「真直度」とはマクロ的な曲がりとミクロ的なキズを全て勘案した軸方向の凹凸の最大値と最小値との差を示すのに対し、ここでの「反り」とはスリット対向部１ｅの軸方向のマクロ的なやがみや曲がりを意味している。つまり、挿入されるフェルール１の外周面は割スリーブ１の内周面１ｃの凹凸の山の部分にしか接触しないために、ミクロ的に見た「真直度」ではなくマクロ的に見た「反り」を重要視したものである。
【００３６】
上記Ｂ／Ａである反り率を０．０００４以下とすることで、接続損失の発生要因である軸ずれ、角度ずれを低減することが可能となり、光学特性である接続損失の低減をすることが可能となった。一方、反り率が０．０００４を超えると、割スリーブ１の内周面１ｃの反りが大きくなるために、挿入された一対のフェルールの光ファイバが軸ずれや角度ずれを起こして接続されるために、接続損失が大きくなってしまう。さらには、反り率が０．０００１以下であるとより低接続損失が得られることにより好ましい。
【００３７】
また、この反り率を規定することで接続損失の発生要因である軸ずれおよび角度ずれを低減することが可能となり、光学特性である接続損失の低減をすることが可能となった。
【００３８】
ここで、接続損失はシングルモード光ファイバの接続において、理論計算式と実験値が一致するために、理論計算式を用いて接続損失値を見積もることができる。接続損失は光ファイバのコア中心位置のずれである軸ずれ、一対の光ファイバの角度のずれである角度ずれ、この双方が大きな要因となっており、接続損失は軸ずれの二乗に比例し、かつ角度ずれの二乗に比例する。そのため反り率が０．０００４を超えると極端に接続損失が大きくなる。
【００３９】
なお、このように反り率を０．０００４以下の割スリーブ１を得るには、セラミック製の場合は、成形段階で反り率を０．０００４以下として加工しておけば、その後の内周面の研磨仕上げ加工において、０．０００４を超える値まで悪化することがないので特に望ましい。
【００４０】
また、反り率を成形段階で０．００１程度まで悪化させてしまった場合には、剛性の高い研磨加工を行うことが望ましく、ピン研磨やホーニング加工を行うよりは、微細な粒径のダイヤモンド砥石を用いた旋盤加工を行うことにより、本発明の割スリーブ１を得ることができる。
【００４１】
また、本発明の割スリーブ１は、図３（ａ）の斜視図、（ｂ）の同図（ａ）のＸ−Ｘ線における断面図に示すように、スリット１ａの軸方向の中央部にスリット１ａより広い幅を有する応力開放部１ｂを設けることが好ましい。
【００４２】
これは、割スリーブ１に光ファイバを挿通した一対のフェルール同士を割スリーブ１の両端から挿入して当接させた時に、割スリーブ１は径方向外方に弾性変形し、その復元力で両フェルールをそれぞれ弾性的に抱持する。このとき、中央部は割スリーブ１の変形に伴い拡径方向に弾性変形するが、応力開放部１ｂの拡径方向の変形によって割スリーブ１の両接続部の変形を吸収する。したがって、両接続部の変形が相互に干渉せず、両フェルールの軸線を高い精度で一致させることができ、良好かつ安定な光学的接続状態を得ることができ、上記反り率を０．０００４以下とすることで、接続損失をより低減することができる。
【００４３】
このように、割スリーブ１及びフェルールの各部の寸法バラツキを小さくすることよりも簡易に光コネクタの接続損失特性を向上することができ、光コネクタとしての価格低減を実現することができる。
【００４４】
さらに、応力開放部１ｂを有する場合、スリット１ａの幅をＳ、応力開放部１ｂの軸方向の長さをＬ、軸に垂直な幅をＷとしたとき、０．００１ｍｍ≦Ｌ≦３Ｓかつ１．２Ｓ≦Ｗ≦４Ｓであることが好ましい。
【００４５】
ここで、応力開放部１ｂの軸方向の長さＬについて、０．００１ｍｍ≦Ｌ≦３Ｓとするのは、長さＬが０．００１ｍｍ未満となると、幅が狭いために、フェルールを挿入してスリーブに変形する力がかかると、応力開放部１ｂの軸方向の隙間の長さが０．００１ｍｍとなり、部分的に接触し応力開放効果が低下し、長さＬが３Ｓを超えると、応力開放効果が小さくなるとともに割スリーブ１の変形強度が極端に悪化するためである。
【００４６】
また、応力開放部１ｂの軸に垂直な幅Ｗについて、１．２Ｓ≦Ｗ≦４Ｓとするのは、１．２Ｓ未満となると、応力開放効果が極端に小さくなり、４Ｓを超えると応力開放効果が小さくなるとともに、割スリーブ１の変形強度が極端に悪化するためである。
【００４７】
また、応力開放部１ｂの長さＬと幅Ｗを同時に上述の関係を満たすことで、スリーブの両端から挿入される一対のフェルールの僅かな外径の誤差を吸収することができ、安定した低接続損失を得ることが可能となり、０．２Ｓ≦Ｌ≦２Ｓかつ２Ｓ≦Ｗ≦３Ｓとすることがより好ましい。
【００４８】
次に、応力開放部１ｂの様々な形状を図４に示す。ここでは、（ａ）〜（ｅ）までの５種類を示しており、全てスリット１ａの真上から見た正面図として表している。（ａ）は応力開放部１ｂが円形形状、（ｂ）は応力開放部１ｂが楕円形形状、（ｃ）は応力開放部１ｂが四角形形状、（ｄ）は応力開放部１ｂが菱形形状、（ｅ）は応力開放部１ｂが多角形形状を表している。応力開放部１ｂの形状はこれらに限ることなく様々な形状であってもその効果は変わらない。
【００４９】
また、応力開放部１ｂを有する割スリーブのスリットの様々な形状を図５に示す。
【００５０】
ここでは、図４と同様に（ａ）〜（ｃ）までの３種類を示しており、全てスリット１ａの真上から見た正面図として表している。（ａ）はスリット１ａが軸方向に対して斜め、（ｂ）はスリット１ａが軸方向に対してＶ字形、（ｃ）はスリット１ａが軸方向に対してらせん状を表している。スリット１ａの形状はこれらに限ることなく様々な形状であってもその効果は変わらない。
【００５１】
また、図６に本発明の応力開放部１ｂを有する割スリーブ１の側面図の様々な形状を示す。ここでは、（ａ）〜（ｃ）までの３種類を示しており、全て端面側からみた側面図で表している。（ａ）は内周面と外周面との肉厚が等しい場合、（ｂ）は内周面と外周面との肉厚が等しくなく、スリット１ａの対抗部分が肉厚になっている場合、（ｃ）は内周面に突起がある場合を表している。スリット１ａの形状はこれらに限ることなく様々な形状であってもその効果は変わらない。
【００５２】
ここで、本発明の割スリーブ１は、セラミックス、プラスチック、ガラス、金属等様々な材質を用いることができる。この中で、長期安定性の面からはセラミックスを用いることが好ましい。材質としては、アルミナ、ジルコニア等を用いることができるが、強度と靱性の高いジルコニアセラミックスが特に好ましい。具体的にはＺｒＯ２を主成分として、Ｙ２Ｏ３、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＣｅＯ２、Ｄｙ２Ｏ３等の一種以上を安定化剤として含み、平均結晶粒子径が２μｍ以下で、正方晶の結晶を５０％以上、好ましくは８０％以上含む部分安定化ジルコニアセラミックスを用いることができる。
【００５３】
また、成形性及び価格面からはプラスチックを用いることが望ましく、材質としては、フェノール、ユリア、メラミン、エポキシ、ジアリル、フタレート等の熱硬化性樹脂、および塩化ビニル、酢酸ビニル、ポススチレン、ＡＢＳ、ポリブリルテレタフテート、ポリエチレンテレタフレート、フッ素樹脂、液晶ポリマー等の熱可塑性樹脂、及びこれらにガラス繊維を充填した物も含め、様々なものが適用可能である。
【００５４】
さらに、りん青銅等の金属や結晶化ガラスやほう珪酸ガラス等のガラスを用いることも可能である。
【００５５】
このような材料を用いて割スリーブ１を作製するには、例えば、セラミックスからなる場合には、円筒状に成形した後に焼成して、内周面１ｃを研磨加工した後、スリット１ａ及び貫通孔１ｂを研削加工する。また、プラスチックからなる場合には、射出成形にて最終形状になるように一度にスリット１ａ、貫通孔１ｂを成形してしまうことが望ましい。
【００５６】
次いで、本発明の割スリーブ１を用いた光コネクタの一実施形態を図７を用いて説明する。
【００５７】
図７（ａ）に示すように、上記割スリーブ１を用いた光コネクタ６は、割スリーブ１をアダプタ４内に嵌挿して保持し、割スリーブ１内で光ファイバ３をフェルール２の細孔２ａに固定した一対のプラグフェルールの先端面２ｂ同士を対向させて結合するものであって、反り率を０．０００４以下の割スリーブ１を用いることにより、接続損失の発生要因である軸ずれおよび角度ずれを低減することが可能となり、光学特性である接続損失の低減をすることが可能となる。
【００５８】
なお、図３に示すように応力開放部１ｂを有する割スリーブ１を用いる場合は、固定部材５を応力開放部１ｂに入れ込んで回り止めとすることにより、割スリーブ１の回転方向および軸方向の動きを防止することができ、より安定した割スリーブ１の特性を得ることが可能となる。
【００５９】
また、図７（ｂ）に示すように、上記一対のプラグフェルールの先端面２ｂが軸に垂直な面に対して傾斜する凸球面となっている場合に上記割スリーブ１をより好適に用いることができる。
【００６０】
光ファイバ３をフェルール２の細孔２ａに固定したプラグの先端面２ｂの形状は、軸に垂直な面に対して凸球面である所謂ＰＣ型先端面と、軸方向の軸に垂直な面に対して傾斜する凸球面である所謂ＡＰＣ型先端面の２種類がある。
【００６１】
ＰＣ型先端面は、光コネクタ６において割スリーブ１内にて、一対のプラグの先端面２ｂ同士を対向させて結合する場合において、割スリーブ１に対して、円周方向の応力はフェルール２の外径と割スリーブ１の内径との差分の広がりしか与えないことになる。
【００６２】
しかし、ＡＰＣ型先端面は、光コネクタ６において割スリーブ１内にて、一対のプラグの先端面２ｂ同士を対向させて結合する場合において、割スリーブ１に対して、円周方向の応力はフェルール２の外径と割スリーブ１の内径との差分の広がりに加えて、軸方向の軸心に垂直な面に対して傾斜した部分がすべり応力を与えることになる。このすべり応力が割スリーブ１のスリット１ｂの位置によりずれ量を大きく影響を与えるので、割スリーブ１が回転方向にずれてしまうことにより、損失特性が大きく変動してしまう。そのために、特にＡＰＣ型先端面を有するプラグではより大きな本発明の効果を得ることができる。
【００６３】
この実施形態においても、上記同様に、固定部材５は必要条件ではないが、このように応力開放部１ｂに固定部材５を回りとめとして用いることにより、割スリーブ１の回転方向および軸方向の動きを防止することができ、より安定した割スリーブ１の特性を得ることが可能となる。
【実施例】
【００６４】
（実施例１）
以下、本発明の第１の実施例を説明する。
【００６５】
図１（ａ）に示す本発明の割スリーブ１の反り率Ｂ／Ａを様々に変えたサンプルを作製した。
【００６６】
割スリーブ１はジルコニアセラミック製として、内径φ２．４９３ｍｍ、外径φ３．４０ｍｍ、長さ１１．４ｍｍ、スリットの幅を０．５ｍｍとした。
【００６７】
ここで、反り率Ｂ／Ａを種々の数値としたサンプルを得るため、予め成形段階で反りを生じさせたサンプルの内周面を研磨加工して選別し、反り率Ｂ／Ａが０．００００８、０．０００２１、０．０００３２、０．０００３９、０．０００４３、０．０００５７のサンプルを準備した。
【００６８】
これらのサンプルをＳＣ形光アダプタに組み込んで、接続損失を測定した。
【００６９】
接続損失の測定はスリット１ａを基準として０度、９０度、１８０度、２７０度の方向での測定及びアダプタの方向を反転させて、さらにスリット１ａを基準として０度、９０度、１８０度、２７０度の方向で計８回の測定を行った。
【００７０】
なお、測定に用いたマスタープラグはＳＣ形ＰＣ光プラグとし、片端にフェルール外径を２．４９９ｍｍのものと他端に２．５００ｍｍのものを用い、共にコア偏心が０．１μｍ以内で共に軸ずれ方向をコネクタのキー方向にあわせこんで、調心したものを用いた。
【００７１】
使用した光ファイバのモードフィールド半径は４．７μｍ、測定のＬＤの波長を１３１０ｎｍとした。
【００７２】
また、マスタープラグに用いたフェルールの貫通孔の角度ずれは０．０１度以下のものを用い、光ファイバを固定したプラグフェルールの先端面は１μｍ以上のキズがないものを用いた。
【００７３】
各サンプルの８方向測定の１６０データの接続損失の平均値を表１に示す。
【表１】
2006039350.tif 000003
【００７４】
以上より、反り率Ｂ／Ａを０．０００４以下の範囲としたサンプルは、接続損失の平均値が０．０１１５ｄＢ以下となり小さな接続損失を得ることができた。
【００７５】
これに対し、反り率Ｂ／Ａが０．０００４３、０．０００５７のサンプルは、接続損失のが０．１４５ｄＢ、０．２４８ｄＢと大きなものであることが判った。
【００７６】
（実施例２）
次に、本発明の第２の実施例を説明する。
【００７７】
図３（ａ）に示す本発明の割スリーブ１の応力開放部１ｂの軸方向寸法Ｌ、幅方向寸法Ｗを様々に変えたサンプルを各２０個作製した。
【００７８】
割スリーブ１はジルコニアセラミック製として、内径φ２．４９３ｍｍ、外径φ３．４０ｍｍ、スリットの幅０．５ｍｍ、長さ１１．４ｍｍとした。反り率Ａ／Ｂは全てのサンプルにおいて０．０００３５〜０．０００４の範囲内にあるものを選別して使用した。
【００７９】
ここで、応力開放部１ｂの幅方向寸法Ｗを０．５（応力開放部なし）、０．５５、０．６、１．０、１．５、２．０、２．１ｍｍとし、スリット幅Ｓに対してそれぞれ、１Ｓ、１．２Ｓ、２Ｓ、３Ｓ、４Ｓ、４．２Ｓとしたサンプルを準備した。
【００８０】
また、応力開放部１ｂの軸方向寸法Ｌを０、０．００１、０．１、１、１．５、１．６、２．０ｍｍとした。ここで、スリット幅Ｓに対してそれぞれ、０Ｓ、０．００２Ｓ、０．２Ｓ、２Ｓ、３Ｓ、３．２Ｓとなる。
【００８１】
これらのサンプルをＳＣ形光アダプタに組み込んで、接続損失を測定した。
【００８２】
接続損失の測定はスリット１ａを基準として０度、９０度、１８０度、２７０度の方向での測定及びアダプタの方向を反転させて、さらにスリット１ａを基準として０度、９０度、１８０度、２７０度の方向で計８回の測定を行った。
【００８３】
なお、測定に用いたマスタープラグはＳＣ形ＰＣ光プラグとし、片端にフェルール外径を２．４９９ｍｍのものと他端に２．５００ｍｍのものを用い、共にコア偏心が０．１μｍ以内で共に軸ずれ方向をコネクタのキー方向にあわせこんで、調心したものを用いた。
【００８４】
使用した光ファイバのモードフィールド半径は４．７μｍ、測定のＬＤの波長を１３１０ｎｍとした。
【００８５】
また、マスタープラグに用いたフェルールの貫通孔の角度ずれは０．０１度以下のものを用い、光ファイバを固定したプラグフェルールの先端面は１μｍ以上のキズがないものを用いた。
【００８６】
各サンプル２０個の８方向測定の１６０データの接続損失の平均値を表２に示す。
【表２】
2006039350.tif 000004
【００８７】
表２より、本発明の応力開放部１ｂを設けたサンプルは、接続損失が０．１１ｄＢ以下となり小さな接続損失を得ることができた。さらに、応力開放部の大きさが０．００１ｍｍ≦Ｌ≦３Ｓかつ１．２Ｓ≦Ｗ≦４Ｓの範囲としたサンプルは、接続損失の平均値が０．０８０ｄＢ以下となりより小さな接続損失を得ることができることが判った。
【図面の簡単な説明】
【００８８】
【図１】（ａ）は本発明の割スリーブの一実施形態を示す斜視図、（ｂ）は同図（ａ）のＸ−Ｘ線における断面図、（ｃ）は同図（ａ）のＹ−Ｙ線における断面図である。
【図２】（ａ）は本発明の割スリーブの反り量の測定方法を示す図であり、（ｂ）はその測定結果を示すグラフである。
【図３】（ａ）は本発明の割スリーブの他の実施形態を示す斜視図であり、（ｂ）は同図（ａ）のＸ−Ｘ線における断面図である。
【図４】（ａ）〜（ｅ）は本発明の割スリーブの応力開放部の様々な形状を示す側面図である。
【図５】（ａ）〜（ｃ）は本発明の割スリーブのスリットの様々な形状を示す側面図である。
【図６】（ａ）〜（ｃ）は本発明の割スリーブの様々な形状を示す正面図である。
【図７】（ａ）、（ｂ）は本発明の割スリーブを用いた光コネクタを示す横断面図である。
【図８】（ａ）は一般的な光コネクタの構造を示す横断面図であり、（ｂ）はこれに用いる割スリーブを示す斜視図である。
【図９】（ａ）、（ｂ）は従来のスリーブを示す斜視図である。
【符号の説明】
【００８９】
１：割スリーブ
１ａ：スリット
１ｂ：応力開放部
１ｃ：内周面
１ｄ：外周面
１ｅ：スリット対向部
２：フェルール
２ａ：細孔
２ｂ：先端面
３：光ファイバ
４：アダプタ
４ａ：固定孔
５：固定部材
６：光コネクタ
１０：反り測定器
１１：脚部
１２：支持梁
１３：ダイヤルゲージ
１４：支柱
１５、１６：ねじ
５１、６１、７１：割スリーブ
５１ａ、６１ａ、７１ａ：スリット
５１ｂ：内周面
５２：フェルール
５２ａ：細孔
５２ｂ：先端面
５３：光ファイバ
５４：アダプタ
７１ｂ：大径スリーブ部
７１ｃ：小径スリーブ部
７１ｄ：接続部
７１ｅ：応力開放部
Ａ：直線の長さ
Ｂ：最大反り量
Ｓ：スリットの幅
Ｌ：応力開放部の軸方向寸法
Ｗ：応力開放部の幅方向寸法
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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