(57)【要約】【課題】異常分散性の材料より成るレンズを適切に用いることによって広角端から望遠端に至る全ズーム範囲において、色収差，特に２次スペクトルを良好に補正し、高い光学性能が得られるズームレンズを得ること。【解決手段】物体側より像側へ順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｌ１、負の屈折力の第２レンズ群Ｌ２、正の屈折力の第３レンズ群Ｌ３、正の屈折力の第４レンズ群Ｌ４を有し、広角端に比べ望遠端での第１レンズ群Ｌ１と第２レンズ群Ｌ１の間隔が広く、第２レンズ群Ｌ２と第３レンズ群Ｌ３の間隔が狭くなるように間隔を変化させてズーミングを行うズームレンズにおいて、第３レンズ群Ｌ３が、アッベ数をνｄ３ｎ、部分分散比をΘｇ,Ｆ３ｎとするとき、      １０＜νｄ３ｎ＜３５    −0.0027νｄ３ｎ＋0.620＜Θｇ,Ｆ３ｎ＜−0.0027νｄ３ｎ＋0.680なる条件を満足する負レンズを含むようにすること。【選択図】図１
2006113453.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
物体側より像側へ順に、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群およびこれに続く一つ以上のレンズ群を含む後群を有し、広角端に比べ望遠端での該第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が広く、第２レンズ群と第３レンズ群の間隔が狭くなるように各レンズ群の間隔を変化させてズーミングを行うズームレンズにおいて、該第３レンズ群は、アッベ数をνｄ３ｎ、部分分散比をΘｇ,Ｆ３ｎとするとき、
１０＜νｄ３ｎ＜３５
−0.0027νｄ３ｎ＋0.620＜Θｇ,Ｆ３ｎ＜−0.0027νｄ３ｎ＋0.680
なる条件を満足する材料で構成される負レンズを有することを特徴とするズームレンズ。
【請求項２】
前記負レンズの焦点距離をｆ３ｎ、前記第３レンズ群の焦点距離をｆ３、全系における望遠端の焦点距離をｆｔとするとき、
０．２＜｜ｆ３ｎ｜／ｆ３＜３．５
０．２＜ｆ３／ｆｔ＜０．８
を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
【請求項３】
前記第３レンズ群は、アッベ数をνｄ３ｐ、部分分散比をΘｇ,Ｆ３ｐとするとき、
−0.0030＜（Θｇ,Ｆ３ｎ−Θｇ，Ｆ３ｐ）／（νｄ３ｎ−νｄ３ｐ）
なる条件を満足する材料で構成される正レンズを有することを特徴とする請求項１又は２に記載のズームレンズ。
【請求項４】
前記負レンズの材料の屈折率をＮ３ｎとするとき、
１．８０＜Ｎ３ｎ
なる条件を満足することを特徴とする請求項１，２又は３に記載のズームレンズ。
【請求項５】
前記負レンズは空気と接する凹面を有し、該負レンズの凹面の曲率半径をＲ３ｎ、前記第３レンズ群の焦点距離をｆ３、望遠端における全系の焦点距離をｆｔとするとき、
０．２＜｜Ｒ３ｎ｜／ｆ３＜１．２
０．２＜ｆ３／ｆｔ＜０．８
なる条件を満足することを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のズームレンズ。
【請求項６】
前記負レンズは接合レンズの一部を構成し、該負レンズの焦点距離をｆ３ｎ、該接合レンズの焦点距離をｆ３ｓとするとき、
０．０１＜｜ｆ３ｎ｜／ｆ３ｓ＜１．５
なる条件を満足することを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載のズームレンズ。
【請求項７】
前記接合レンズは正レンズを含み、該正レンズを構成する材料のアッベ数をνｄ３ｐs、部分分散比をΘｇ,Ｆ３ｐsとするとき、
−0.0030＜（Θｇ,Ｆ３ｎ−Θｇ、Ｆ３ｐｓ）／（νｄ３ｎ−νｄ３ｐｓ）
なる条件を満足することを特徴とする請求項６に記載のズームレンズ。
【請求項８】
前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１、望遠端における全系の焦点距離をｆｔとするとき、
０．５＜ｆ１／ｆｔ＜２．２
なる条件を満足することを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載のズームレンズ。
【請求項９】
前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２、望遠端における全系の焦点距離をｆｔとするとき、
０．１＜｜ｆ２｜／ｆｔ＜０．４
なる条件を満足することを特徴とする請求項１〜８のいずれか１項に記載のズームレンズ。
【請求項１０】
前記後群は、正の屈折力の第４レンズ群より成ることを特徴とする請求項１〜９のいずれか１項に記載のズームレンズ。
【請求項１１】
前記後群は、物体側より像側へ順に、負の屈折力の第４レンズ群、正の屈折力の第５レンズ群より成ることを特徴とする請求項１〜９のいずれか１項に記載のズームレンズ。
【請求項１２】
固体撮像素子上に像を形成することを特徴とする請求項１〜１１のいずれか１項に記載のズームレンズ。
【請求項１３】
請求項１から１２のいずれか１項のズームレンズと、該ズームレンズによって形成された像を受光する固体撮像素子を有していることを特徴とする撮像装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ズームレンズ及びそれを有する撮像装置に関し、例えばビデオカメラやデジタルスチルカメラ等の撮像装置に好適なものである。
【背景技術】
【０００２】
最近、ビデオカメラ、デジタルスチルカメラ等の撮像装置（カメラ）では、画素数の多い（高画素の）固体撮像素子が多く使用され、それに用いる光学系には高性能のズームレンズが求められている。
【０００３】
特に高画素の撮像素子用のズームレンズには色収差として単色収差の補正のみならず広い波長域での色収差の補正を十分に行うことが要望されている。一般に高変倍比（高ズーム比）のズームレンズでは望遠端において全系の焦点距離が長いと、色収差については一次の色消しに加え二次スペクトルの低減が強く求められる。
【０００４】
従来、望遠端において軸上色収差の二次スペクトルの補正のために異常分散性を有するガラスより成るレンズを用いたズームレンズが数多く知られている。また、高変倍比化に適したズームレンズのズーム構成としては最も物体側のレンズ群を正の屈折力のレンズ群としたポジティブリード型のズームレンズが挙げられる。
【０００５】
物体側より順に、正、負、正の屈折力のレンズ群より成る３群構成のズームレンズにおいて異常分散性を有するガラスより成るレンズを用いたズームレンズが知られている（例えば特許文献１〜３）。
【０００６】
また物体側より順に、正、負、正、正の屈折力のレンズ群より成る４群構成のズームレンズにおいて異常分散性を有するガラスより成るレンズを用いたズームレンズが知られている（例えば特許文献４〜８）。
【０００７】
また物体側より順に、正、負、正、負、正の屈折力のレンズ群より成る５群構成のズームレンズにおいて異常分散性を有するガラスより成るレンズを用いたズームレンズが知られている（例えば特許文献９〜１２）。
【特許文献１】特許第３００８５８０号
【特許文献２】特開平６−４３３６３号公報
【特許文献３】特公平３−５８４９０号公報
【特許文献４】特許第３０９７３９９号
【特許文献５】特開２００２−６２４７８号公報
【特許文献６】特開２０００−３２１４９９号公報
【特許文献７】特開平８−２４８３１７号公報
【特許文献８】特開２００１−１９４５９０号公報
【特許文献９】特開平９−５６２４号公報
【特許文献１０】特開２００２−６２４７８号公報
【特許文献１１】特開２００１−３５００９３号公報
【特許文献１２】特開２００１−１９４５９０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
ポジティブリード型の高変倍比のズームレンズにおいては、望遠側のズーム領域において軸上色収差の二次スペクトルが大きくなりやすい。軸上色収差の二次スペクトルを低減させるためには、低分散かつ部分分散比の小さい異常分散性材料を用いるのが有効である。
【０００９】
特許文献２〜５，７，８，１１では正の屈折力の第１レンズ群中の正レンズの材料に、アッベ数が８０を越える異常分散性を有するガラスを用いている。
【００１０】
一般にアッベ数が８０を越える低分散ガラスは異常分散性を有しており、ポジティブリードの第１レンズ群の正レンズに用いると望遠側の二次スペクトルを低減させる効果がある。しかしながら異常分散性材料は一般に加工が難しく特に径の大きい第１レンズ群に用いる場合は製造が難しくなる。
【００１１】
特許文献１〜５，９では正の屈折力の第３レンズ群中の正レンズの材料に、アッベ数が８０を越える異常分散性を有するガラスを用いて二次スペクトルを低減させている。
【００１２】
しかしながら第３レンズ群中の負レンズの材料に異常分散特性を有するものは開示されておらず、二次スペクトルの低減方法としては、正レンズの材料に異常分散特性のガラスを用いることが開示されているだけであった。このため撮像素子の高画素化のために二次スペクトル量を従来より低減させるには、第３レンズ群中の正レンズに蛍石等のより異常分散性の強い材料を用いなければならなかった。
【００１３】
本発明は、異常分散性の材料より成るレンズを適切に用いることによって広角端から望遠端に至る全ズーム範囲において、色収差、特に２次スペクトルを良好に補正し、高い光学性能が得られるズームレンズの提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明のズームレンズは、物体側より像側へ順に、正の屈折力の第１レンズ群、負の屈折力の第２レンズ群、正の屈折力の第３レンズ群およびこれに続く一つ以上のレンズ群を含む後群を有し、広角端に比べ望遠端での該第１レンズ群と第２レンズ群の間隔が広く、第２レンズ群と第３レンズ群の間隔が狭くなるように各レンズ群の間隔を変化させてズーミングを行うズームレンズにおいて、該第３レンズ群は、アッベ数をνｄ３ｎ、部分分散比をΘｇ,Ｆ３ｎとするとき、
１０＜νｄ３ｎ＜３５
−0.0027νｄ３ｎ＋0.620＜Θｇ,Ｆ３ｎ＜−0.0027νｄ３ｎ＋0.680
なる条件を満足する材料よりなる負レンズを有することを特徴としている。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、広いズーム範囲において、色収差を良好に補正し、高い光学性能が得られるズームレンズが実現できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、本発明のズームレンズ及びそれを有する撮像装置の実施例について説明する。
【００１７】
図１は、本発明のズームレンズの一例としての実施例１〜６のズームレンズの近軸屈折力配置の説明図である。
【００１８】
図２は、実施例１のズームレンズの要部断面図、図３〜図５は実施例１のズームレンズの広角端、中間焦点距離、望遠端における収差図である。
【００１９】
図６は、実施例２のズームレンズの要部断面図、図７〜図９は実施例２のズームレンズの広角端、中間焦点距離、望遠端における収差図である。
【００２０】
図１０は、実施例３のズームレンズの要部断面図、図１１〜図１３は実施例３のズームレンズの広角端、中間焦点距離、望遠端における収差図である。
【００２１】
図１４は、実施例４のズームレンズの要部断面図、図１５〜図１７は実施例４のズームレンズの広角端、中間焦点距離、望遠端における収差図である。
【００２２】
図１８は、実施例５のズームレンズの要部断面図、図１９〜図２１は実施例５のズームレンズの広角端、中間焦点距離、望遠端における収差図である。
【００２３】
図２２は、実施例６のズームレンズの要部断面図、図２３〜図２５は実施例６のズームレンズの広角端、中間焦点距離、望遠端における収差図である。
【００２４】
図２６は、実施例７のズームレンズの要部断面図、図２７〜図２９は実施例７のズームレンズの広角端、中間焦点距離、望遠端における収差図である。
【００２５】
図３０はアッベ数νｄと部分分散比Θｇ,Ｆとの関係を示す説明図、図３１，図３２は本発明の実施例８，９の撮像装置の概略図である。
【００２６】
図２，図６，図１０，図１４，図１８，図２２に示した実施例１〜６のズームレンズのレンズ断面図において、Ｌ１は正の屈折力の第１レンズ群、Ｌ２は負の屈折力の第２レンズ群、Ｌ３は正の屈折力の第３レンズ群、Ｌ４は正の屈折力の第４レンズ群である。ＳＰは開口絞りであり、第３レンズ群Ｌ３の前方に位置している。
【００２７】
図２６に示した実施例７のズームレンズのレンズ断面図において、Ｌ１は正の屈折力の第１レンズ群、Ｌ２は負の屈折力の第２レンズ群、Ｌ３は正の屈折力の第３レンズ群、Ｌ４は負の屈折力の第４レンズ群、Ｌ５は正の屈折力の第５レンズ群である。やはり、ＳＰは開口絞りであり、第３レンズ群Ｌ３の前方に位置している。
【００２８】
図２，図６，図１０，図１４，図１８，図２２，図２６のレンズ断面図において、Ｇは光学フィルター、フェースプレート、色分解プリズム等に相当し、設計上設けられた光学ブロックである。ＩＰは像面であり、ＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子（光電変換素子）の撮像面が位置している。又レンズ断面図において左方が物体側で右方が像側である。
【００２９】
収差図において、ｄ，ｇ，Ｃ，Ｆはｄ線，ｇ線，Ｃ線，Ｆ線、ΔＭ，ΔＳはメリディオナル像面，サジタル像面、倍率色収差はｇ線，Ｃ線，Ｆ線によって表している。
【００３０】
各実施例では、広角端から望遠端へのズーミングに際して矢印のように各レンズ群を移動させている。
【００３１】
尚、広角端と望遠端とは変倍用のレンズ群が機構上、光軸方向に移動可能な範囲の両端に位置した時のズーム位置をいう。
【００３２】
各実施例では、広角端から望遠端へのズーミングに際して、第１レンズ群Ｌ１と第２レンズ群Ｌ２の間隔が広がるように第１レンズ群Ｌ１を物体側へ、第２レンズ群Ｌ２と絞りＳＰとの間隔が狭まるように第２レンズ群Ｌ２を像側へ、第２レンズ群Ｌ２と第３レンズ群Ｌ３の間隔が狭まるように第３レンズ群Ｌ３を物体側へ移動させるとともに、ズーミングに伴う像面変動を第４レンズ群Ｌ４（実施例７では第５レンズ群Ｌ５）を移動させて補正している。
【００３３】
第１レンズ群Ｌ１をズーミングの際に移動させることにより、広角端でのレンズ全長を短縮し光軸方向におけるレンズ系全体の小型化を図っている。また望遠側に比べて広角側にて第１レンズ群Ｌ１と絞りＳＰとの間隔を短縮することで第１レンズ群Ｌ１の有効径を小さくし、前玉径の小型化を図っている。
【００３４】
また、第３レンズ群Ｌ３を広角端から望遠端へのズーミングの際に物体側に移動させるとともに、第３レンズ群Ｌ３と第４レンズ群Ｌ４の間隔が広がるように移動させ、更に第３レンズ群Ｌ３に変倍作用を分担させている。これにより第１レンズ群Ｌ１と第２レンズ群Ｌ２の間隔変化による変倍作用を弱めることができ、望遠端における第１レンズ群Ｌ１と第２レンズ群Ｌ２の間隔を短縮することができる。これによって望遠側でのレンズ全長の短縮及び前玉径の小型化を図っている。
【００３５】
なお、絞りＳＰは、ズーミングの際に第３レンズ群Ｌ３と一体に移動させても、又別体にて移動させてもよい。一体とすると移動数が少なくなりメカ構造を簡素化しやすくなる。また、第３レンズ群Ｌ３と別体にて移動させる場合は特に物体側に凸状の軌跡にて移動させると前玉径の小型化が容易となる。  次に各実施例の特徴について説明する。
【００３６】
◎各実施例のズームレンズは、物体側より像側へ順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｌ１、負の屈折力の第２レンズ群Ｌ２、正の屈折力の第３レンズ群Ｌ３およびこれに続く一つ以上のレンズ群を含む後群を有し、広角端に比べ望遠端での該第１レンズ群Ｌ１と第２レンズ群Ｌ２の間隔が広く、第２レンズ群Ｌ２と第３レンズ群Ｌ３の間隔が狭くなるようにレンズ群を移動させて、ズーミングを行っている。なお、実施例１〜６は、後群が正の屈折力の第４レンズ群のみで構成されている例であり、実施例７は、後群が、負の屈折力の第４レンズ群と正の屈折力の第５レンズ群で構成されている例である。
【００３７】
◎また、各実施例では、次の条件式のうち１以上を満足するようにしており、これによって各々の条件式に対応した効果を得ている。
【００３８】
第３レンズ群Ｌ３は１枚以上の負レンズを有し、第３レンズ群Ｌ３中の所定の負レンズＡの材料の屈折率とアッベ数を各々Ｎ３ｎ，νｄ３ｎ、部分分散比をΘｇ,Ｆ３ｎ、負レンズＡの焦点距離をｆ３ｎ、第１，第２，第３レンズ群の焦点距離を各々ｆ１，ｆ２，ｆ３、全系における望遠端の焦点距離をｆｔ、第３レンズ群Ｌ３においてアッベ数の最も大きい正レンズＢのアッベ数をνｄ３ｐ、正レンズＢの部分分散比をΘｇ,Ｆ３ｐ、負レンズＡは空気と接する凹面の曲率半径をＲ３ｎ、負レンズＡを含んだ接合レンズの焦点距離をｆ３ｓ、接合レンズを構成する正レンズの材料のアッベ数をνｄ３ｐs、部分分散比をΘｇ,Ｆ３ｐsとするとき
１０＜νｄ３ｎ＜３５            ‥‥‥（１）
−0.0027νｄ３ｎ＋0.620＜Θｇ,Ｆ３ｎ＜−0.0027νｄ３ｎ＋0.680‥‥‥（２）
０．２＜｜ｆ３ｎ｜／ｆ３＜３．５‥‥‥（３）
０．２＜ｆ３／ｆｔ＜０．８      ‥‥‥（４）
−0.0030＜（Θｇ,Ｆ３ｎ−Θｇ，Ｆ３ｐ）／（νｄ３ｎ−νｄ３ｐ）‥‥‥（５）
１．８０＜Ｎ３ｎ                ‥‥‥（６）
０．２＜｜Ｒ３ｎ｜／ｆ３＜１．２‥‥‥（７）
０．０１＜｜ｆ３ｎ｜／ｆ３ｓ＜１．５‥‥‥（８）
−0.0030＜（Θｇ,Ｆ３ｎ−Θｇ、Ｆ３ｐｓ）／（νｄ３ｎ−νｄ３ｐｓ）‥‥‥（９）
０．５＜ｆ１／ｆｔ＜２．２      ‥‥‥（１０）
０．１＜｜ｆ２｜／ｆｔ＜０．４  ‥‥‥（１１）
なる条件を満足している。
【００３９】
ここでフラウンホーファ線のｄ線、Ｆ線、Ｃ線、ｇ線における材料の屈折率を順にＮｄ，ＮＦ，ＮＣ，Ｎｇとするとき、材料のアッベ数νｄ、部分分散比Θｇ，Ｆは、
【００４０】
【数１】
2006113453.tif 000003
【００４１】
【数２】
2006113453.tif 000004
【００４２】
である。
【００４３】
次に前述の各条件式の技術的意味について説明する。
【００４４】
条件式（１）は第３レンズ群Ｌ３の負レンズＡのアッベ数νｄ３ｎを規定する式であり、上限値を超えてアッベ数が大きくなると分散が小さくなりすぎ第３レンズ群Ｌ３の正レンズで発生する一次の色収差が補正不足となる。
【００４５】
また下限値を超えてアッベ数が小さくなると分散が大きくなり一次の色収差を補正するための負レンズＡの屈折力が小さくなる。負レンズＡの屈折力が弱すぎるとペッツバール和をマイナス側に補正する効果が薄れ像面彎曲がアンダー側に発生するので良くない。
【００４６】
条件式（２）は第３レンズ群Ｌ３の負レンズＡの部分分散比Θg,Ｆ３ｎを規定する式である。図３０においてΘg,Ｆ３ｎ＝−０．００２７νｄ３ｎ＋０．６８０となるのが線分Ｅであり、条件式（２）は図３０の線分Ｅより下側に位置することを意味する。線分Ｅは基準線２と同じ傾きを持つ線分であり条件式（２）を満足するガラスは基準線２近傍のガラスに対し高分散のわりに部分分散比が小さい材料である。
【００４７】
条件式（２）の上限値を超えて図３０の線分Eより上に位置する材料は高分散材料としては部分分散比が高く、負レンズＡに用いた場合、二次スペクトルを補正する効果が少なくなり、二次スペクトルが補正不足となる。また、図３０においてΘg,Ｆ３ｎ＝−０．００２７νｄ３ｎ＋０．６２０となるのが線分Ｆであり、条件式（２）は図３０の線分Ｆより上側に位置することを意味する。
【００４８】
条件式（２）の下限を超えて図３０の線分Ｆより下側の材料では二次スペクトルの補正能力は高まるが、補正能力が高すぎ負レンズＡの屈折力は弱まる。負レンズＡの屈折力が弱すぎるとペッツバール和をマイナス側に補正する効果が薄れ像面彎曲がアンダー側に発生するので良くない。
【００４９】
条件式（３）は第３レンズ群Ｌ３の負レンズＡの焦点距離を規定する式である。上限を超えて負レンズＡの焦点距離が長すぎると、すなわち負レンズＡの屈折力が弱すぎると高分散ガラス用いても第３レンズ群Ｌ３内における一次の色収差が補正不足となる。
【００５０】
また二次スペクトルを補正する効果も薄れる。下限を超えて負レンズＡの焦点距離が短すぎるとすなわち負レンズＡの屈折力が強すぎる場合はペッツバール和が負の側に大きくなりオーバー側に像面彎曲が発生するので良くない。
【００５１】
条件式（４）は第３レンズ群Ｌ３の焦点距離を規定する式である。上限を超えて第３レンズ群Ｌ３の焦点距離が長すぎると第３レンズ群Ｌ３からピント面までの距離が長くなり全長が大型化する。
【００５２】
下限を超えて第３レンズ群Ｌ３の焦点距離が短くなりすぎると、すなわち屈折力が強すぎると第３レンズ群Ｌ３にて球面収差の発生が顕著となり非球面を用いても補正が困難となる。
【００５３】
条件式（５）は第３レンズ群Ｌ３の負レンズＡと正レンズの部分分散比の関係を規定する式である。条件式（５）において（Θg,Ｆ３ｎ−Θｇ、Ｆ３ｐ）／（νｄ３ｎ−νｄ３ｐ）は図３０において第３レンズ群Ｌ３の負レンズＡと正レンズのアッベ数と部分分散比から該当する点を結んだ線分の傾きを表すものであり、傾きが小さいほど二次スペクトルが低減されやすい。
【００５４】
下限を超えて傾きが大きくなりすぎると条件式（１），（２）を満たすガラスを負レンズに用いても二次スペクトルの低減が難しくなる。各実施例において特に好ましくは、負レンズＡが条件式（１），（２）を満たした上で第３レンズ群Ｌ３の正レンズが条件式（５）を満足するのが好ましい。
【００５５】
条件式（６）は第３レンズ群の負レンズＡの材料の屈折率を規定する式である。第３レンズ群Ｌ３の負レンズＡの材料の屈折力が条件式（３）を満たす場合に、条件式（６）の下限を超えて屈折率が小さくなりすぎるとペッツバール和が負側に大きくなりすぎオーバー側に像面彎曲が発生するので良くない。
【００５６】
条件式（７）は負レンズＡの凹面の曲率半径を規定する式である。上限を超えて曲率が緩すぎると二次スペクトルを補正する効果が薄れる。また下限値を超えて曲率がきつすぎると球面収差、コマ収差の発生が顕著となり非球面を用いても補正が困難となる。
【００５７】
条件式（８）は第３レンズ群Ｌ３中の接合レンズを構成する負レンズＡの焦点距離を規定する式である。上限を超えて接合レンズの焦点距離に対して負レンズＡの焦点距離が長すぎる場合、すなわち屈折力が弱すぎる場合は負レンズＡにより二次スペクトルを補正する効果が薄れる。
【００５８】
また下限を超えて焦点距離が短すぎる場合、すなわち屈折力が強すぎる場合は接合面において発生する収差、例えば高次の色収差、球面収差、コマ収差等の発生が多くなるので良くない。
【００５９】
条件式（９）は第３レンズ群Ｌ３中の接合レンズを構成する負レンズＡと正レンズの部分分散比の関係を規定する式であり、接合レンズにて二次スペクトルが良好に補正されるための条件である。条件式（９）における（Θg,Ｆ３ｎ−Θｇ、Ｆ３ｐｓ）／（νｄ３ｎ−νｄ３ｐｓ）は図３０において接合レンズを構成する負レンズＡと正レンズのアッベ数と部分分散比から該当する点を結んだ線分の傾きを表すものであり、傾きが小さいほど二次スペクトルが低減される組み合わせとなる。下限を超えて傾きが大きくなりすぎると条件式（１），（２）を満たすガラスを負レンズＡに用いても二次スペクトルの補正が難しくなる。
【００６０】
各実施例においては負レンズＡが条件式（１），（２）を満たした上で接合レンズを構成する正レンズが条件式（９）を満足するのが好ましい。
【００６１】
条件式（１０）は第１レンズ群Ｌ１の焦点距離を規定する式である。上限を超えて第１レンズ群Ｌ１の焦点距離が長すぎると、すなわち第１レンズ群Ｌ１の屈折力が弱すぎると望遠端における全長が長くなるので良くない。下限を超えて第１レンズ群Ｌ１の焦点距離が短くなりすぎると、すなわち第１レンズ群Ｌ１の屈折力が強すぎると望遠端での球面収差の発生が顕著となる。
【００６２】
条件式（１１）は第２レンズ群Ｌ２の焦点距離を規定する式である。上限値を超えて第２レンズ群Ｌ２の焦点距離が長くなりすぎると、すなわち第２レンズ群Ｌ２の屈折力が弱すぎるとズーミング時に所望のズーム比を確保するための第２レンズ群Ｌ２の移動量が大きくなるため広角端における全長が大型化してくる。
【００６３】
下限値を超えて第２レンズ群Ｌ２の焦点距離が短くなりすぎると、すなわち第２レンズ群Ｌ２の屈折力が強すぎるとペッツバール和が負の側に大きくなり像面彎曲の発生が多くなるので良くない。
【００６４】
尚、更に好ましくは条件式（１）〜（１１）の数値範囲を次の如く設定するのが良い。
【００６５】
１５＜νｄ３ｎ＜３４            ‥‥‥（１ａ）
−0.0027νｄ３ｎ＋0.650＜Θｇ,Ｆ３ｎ＜−0.0027νｄ３ｎ＋0.676‥‥‥（２ａ）
０．３＜｜ｆ３ｎ｜／ｆ３＜３．２‥‥‥（３ａ）
０．３＜ｆ３／ｆｔ＜０．７      ‥‥‥（４ａ）
−0.0025＜（Θｇ,Ｆ３ｎ−Θｇ，Ｆ３ｐ）／（νｄ３ｎ−νｄ３ｐ）‥‥‥（５ａ）
１．８５＜Ｎ３ｎ                ‥‥‥（６ａ）
０．３＜｜Ｒ３ｎ｜／ｆ３＜１．１‥‥‥（７ａ）
０．０２＜｜ｆ３ｎ｜／ｆ３ｓ＜１．４５‥‥‥（８ａ）
−0.0025＜（Θｇ,Ｆ３ｎ−Θｇ、Ｆ３ｐｓ）／（νｄ３ｎ−νｄ３ｐｓ）‥‥（９ａ）
０．６＜ｆ１／ｆｔ＜２．１      ‥‥‥（１０ａ）
０．１２＜｜ｆ２｜／ｆｔ＜０．３５  ‥‥‥（１１ａ）
尚、条件式（２ａ）は条件式（２）を上限値、下限値ともに限定したものであり、条件式（２ａ）を満足すると二次スペクトル補正と像面彎曲補正がより両立するという効果がある。
【００６６】
又、条件式（６ａ）は条件式（６）に対してより高屈折率側に限定したものであり、より像面彎曲を低減しフラットな像面特性を得ることが容易となる。
【００６７】
次に各実施例の具体的な特徴について説明する。
【００６８】
図２の実施例１は広角端から望遠端へのズーミングに際して第１レンズ群Ｌ１は物体側に、第２レンズ群Ｌ２は像側に凸状の軌跡で、第３レンズ群Ｌ３は物体側に、第４レンズ群Ｌ４は物体側に凸状の軌跡で移動する。
【００６９】
第１レンズ群Ｌ１の構成は、物体側から順に負レンズと正レンズからなる接合レンズ、正レンズの３枚で構成し、高変倍ながら軸上色収差、倍率色収差の各色補正と球面収差の補正をしている。
【００７０】
第２レンズ群Ｌ２の構成は、物体側から像側へ順に、像側の面が凹でメニスカス形状の負レンズ、負レンズ、両レンズ面が凸形状の正レンズ、負レンズの４枚で構成している。
【００７１】
第３レンズ群Ｌ３の構成は物体側から像側へ順に、正レンズ３１と負レンズ３２からなり全体として正の屈折力の接合レンズ３６と、負レンズ３３と正レンズ３４からなり全体として正の屈折力の接合レンズ３７と、正レンズ３５との３群５枚で構成している。ここで負レンズ３３を前述の負レンズＡとし、高分散硝材としては比較的部分分散比が小さい材料を用いて軸上色収差の二次スペクトル低減を図っている。
【００７２】
負レンズ３３の材料は株式会社オハラ社製の商品名Ｓ−ＬＡＨ７９（Ｎｄ＝2.00330、νｄ＝28.3、Θg,F＝0.598）である。
【００７３】
図３０は光学材料のアッベ数νｄと部分分散比Θg,Fの関係を示したグラフである。図中点Ａは株式会社オハラ社製での商品名ＰＢＭ２（νｄ＝36.26、Θg,F＝0.5828）、点Ｂは株式会社オハラ社製での商品名ＮＳＬ７（νｄ＝60.49、Θg,F＝0.5436）、点Ｃは株式会社オハラ社製での商品名Ｓ−ＴＩＨ５３（νｄ＝23.8、Θg,F＝0.621）、点Ｄは株式会社オハラ社製での商品名Ｓ−ＴＩＭ２２（νｄ＝33.8、Θg,F＝0.594）を示す。
【００７４】
点Ａ，点Ｂを結んだ線を基準線１とすると、光学ガラスの分布としては大まかにはアッベ数νｄが３５程度より小さい高分散ガラスは基準線１より上側に、アッベ数νｄが３５から６５程度までの低分散ガラスは基準線１より下側に位置するものが多く、νｄが６０以上にて基準線１より上側に位置する異常分散性ガラスが存在している。
【００７５】
しかしながらアッベ数νｄが３５より小さい高分散ガラスでは点Ａ，点Ｂを結んだ基準線１より下側に位置するものはあまりないため、高分散ガラスに対しては点Ｃ，点Ｄを結んだ線を高分散ガラスにおける基準線２と定義する。このときアッベ数νｄが３５以下では基準線２近傍に位置するガラスが多く見られるが一部基準線２より下側に位置するものがある。一例として商品名Ｓ−ＬＡＨ７９はこの基準線２より下側に位置しており高分散材料としては比較的部分分散比が小さいという点が特徴である。
【００７６】
このような材料を第３レンズ群Ｌ３の負レンズに用いると軸上色収差の二次スペクトル低減が図れるという効果がある。
【００７７】
図２に示す実施例１の第３レンズ群Ｌ３のレンズ構成では高分散材料としては部分分散比の小さいガラスを用いた負レンズをある程度の屈折力とし、第３レンズ群Ｌ３中の正レンズを低分散としては部分分散比が大きい異常分散ガラスとしなくても二次スペクトルの低減を図っている。
【００７８】
なお第３レンズ群Ｌ３は広角端から望遠端へのズーミングに至るズーム領域全域にて軸上光線の高さが高い箇所であり、軸上色収差に関してズーム領域全域で二次スペクトルの補正効果を有している。
【００７９】
また、第３レンズ群Ｌ３の正レンズの材料に低分散としては部分分散比が大きい異常分散特性を有するガラス（図３０のアッベ数νｄが６０以上で基準線１より上側に位置するガラス）を用いるのが良く、これによればより一層の二次スペクトルが低減できる。このように負レンズの材料を高分散としては比較的部分分散比が小さい材料、正レンズの材料を低分散としては比較的部分分散比が大きい材料を用いることにより二次スペクトルの補正効果が高められ、高画素の撮像素子への対応、望遠端の焦点距離を長焦点化してズーム比を上げること等が容易となる。
【００８０】
次に図６の実施例２について説明する。各レンズ群の屈折力やズーミングにおける各レンズ群の移動条件等の基本レンズ構成は図２の実施例１と同じである。
【００８１】
第３レンズ群Ｌ３の負レンズ２３は株式会社オハラ社製の商品名Ｓ−ＬＡＨ７９（νｄ＝２８．３、Θg,F＝０．５９８）、正レンズ２４は株式会社オハラ社製の商品名Ｓ−ＦＰＬ５１（νｄ＝８１．５、Θg,F＝０．５３８）を用いている。負レンズ２３には高分散としては比較的部分分散比が小さい材料、正レンズ２４には低分散としては比較的部分分散比が大きい材料を用いており、これによって二次スペクトルを良好に補正している。特に接合レンズとすることにより極端な高次収差を発生させず二次スペクトルを容易に補正している。
【００８２】
次に図１０の実施例３について説明する。基本レンズ構成は実施例１と同じである。第３レンズ群Ｌ３の負レンズ３２は像側の面が凹形状の負レンズであり材料に株式会社ＨＯＹＡ社製の商品名ＮＢＦＤ１５（νｄ＝３３．３、Θg,F＝０．５８８）を用いている。また正レンズ３４，３５の材料は株式会社オハラ社製の商品名Ｓ−ＦＰＬである。負レンズ３２は高分散としては比較的部分分散比が小さい材料であるが空気と接する像側のレンズ面の曲率をある程度きつくすることで屈折力を強め二次スペクトルの補正効果を高めている。
【００８３】
また正レンズ３４、３５には低分散としては比較的部分分散比が大きい材料を用いており負レンズ３２を用いたときの効果に加えさらに二次スペクトルを良好に補正している。
【００８４】
次に図１４の実施例４について説明する。基本レンズ構成は実施例１と同じである。
【００８５】
実施例４は実施例１に比べて第３レンズ群Ｌ３を３群４枚のレンズ構成とした点が異なる。第３レンズ群Ｌ３の負レンズ４２は像側の面が凹形状の負レンズであり材料に株式会社オハラ社製の商品名Ｓ−ＬＡＨ７９（νｄ＝２８．３、Θg,F＝０．５９８）を用いている。正レンズ４３は株式会社オハラ社製の商品名Ｓ−ＦＰＬ５１（νｄ＝８１．５、Θg,F＝０．５３８）の材料を用いている。負レンズ４２には高分散としては比較的部分分散比が小さい材料を用いて空気と接する像側のレンズ面の曲率をある程度きつくすることで屈折力を強め二次スペクトルの補正効果を高めている。
【００８６】
また正レンズ４３には低分散としては比較的部分分散比が大きい材料を用いて負レンズ４２を用いたときの効果に加えさらに二次スペクトルを良好に補正している。
【００８７】
次に図１８の実施例５について説明する。基本レンズ構成は実施例１と同じである。第３レンズ群Ｌ３の負レンズ５３にはテルライト系ガラス（νｄ＝１７．６、Θg,F＝０．６２６）を用いている。正レンズ５４の材料には株式会社オハラ社製の商品名Ｓ−ＦＰＬ５１（νｄ＝８１．６、Θg,F＝０．５３８）を用いている。負レンズ５３は高分散としては比較的部分分散比が小さい材料、正レンズ５４は低分散としては比較的部分分散比が大きい材料を用いており、これによって二次スペクトルの補正効果を高めている。特に接合レンズとすることにより極端な高次収差を発生させず二次スペクトルを良好に補正している。
【００８８】
次に図２２の実施例６について説明する。実施例６は４つのレンズ群より成るズームレンズであり、各レンズ群の屈折力配置が実施例１と同じである。実施例６は実施例１に比べてズーミングの際に全レンズ群が移動することが同じであるが、広角端から望遠端へのズーミングに際して第２レンズ群Ｌ２が像側に単調移動し、第３レンズ群Ｌ３、第４レンズ群Ｌ４がともに物体側に凸状の軌跡で移動することが異なる。
【００８９】
また第２レンズ群Ｌ２は物体側より像側へ順に、像側の面が凹でメニスカス形状の負レンズ、負レンズ、正レンズの３枚で構成している。第３レンズ群Ｌ３は正レンズ６１、負レンズ６２、正レンズ６３の３枚で構成している点も実施例１と異なる。第３レンズ群Ｌ３の負レンズ６２には株式会社オハラ社製の商品名Ｓ−ＬＡＨ７９（νｄ＝２８．３、Θg,F＝０．５９８）の材料を用いている。負レンズ６２に高分散としては比較的部分分散比が小さい材料を用いることで二次スペクトルを良好に補正している。
【００９０】
次に図２６の実施例７について説明する。実施例７のズームレンズは、物体側より像側へ順に正の屈折力を有する第１レンズ群Ｌ１、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｌ２、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｌ３、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｌ４、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｌ５より成っている。
【００９１】
広角端から望遠端へのズーミングに際して、第１レンズ群Ｌ１は物体側に、第２レンズ群Ｌ２は像側に、第３レンズ群Ｌ３は物体側に、第４レンズ群Ｌ４は像側に、第５レンズ群Ｌ５は物体側に移動している。またガラスブロックＧは色分解用プリズム等と光路長が等価であり他の実施例よりも厚い。第３レンズ群Ｌ３は負レンズ７１、正レンズ７２から構成される接合レンズ、正レンズ７３の２群３枚で構成している。負レンズ７１は株式会社オハラ社製の商品名Ｓ−ＬＡＨ７９（νｄ＝２８．３、Θg,F＝０．５９８）である。負レンズ７１は高分散としては比較的部分分散比が小さい材料であり負レンズに用いることで二次スペクトルを良好に補正している。
【００９２】
なお各実施例のレンズ構成は上記実施例の移動方式に限定されるものではなく、正，負，正，正の屈折力の第１レンズ群、第３レンズ群をズーミングの為には固定としても良い。
【００９３】
次に本発明のズームレンズの数値実施例を示す。数値実施例においてｉは物体側からの光学面の順序を示し、Ｒｉは物体側より順に第ｉ番目のレンズ面の曲率半径、Ｄｉは物体側より順に第ｉ番目のレンズ厚及び空気間隔、Ｎｉとνｉは各々物体側より順に第ｉ番目のレンズのガラスの屈折率、アッベ数である。又前述の各条件式と数値実施例の関係を表１に示す。部分分散比Θg,F Iについては第３レンズ群の負レンズＡについてのみ示す。
非球面形状は光軸方向の変位を面頂点を基準にしてＸ軸、光軸と垂直方向にＨ軸、光の進行方向を正としＲを近軸曲率半径、Kを円錐定数、Ａ’，Ｂ’，Ｃ’，Ｄ’，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅを各々非球面係数としたとき
【００９４】
【数３】
2006113453.tif 000005
＋Ａ'Ｈ3＋ＢＨ4＋Ｂ'Ｈ5＋ＣＨ6＋Ｃ'Ｈ7＋ＤＨ8＋Ｄ'Ｈ9＋ＥＨ10
なる式で表している。
【００９５】
また例えば「ｅ−Ｚ」の表示は「１０-Z」を意味する。またｆは焦点距離、ＦｎｏはＦナンバー、ωは半画角を示す。各数値実施例において最終の２つの面はフィルター等のガラスブロックである。
【００９６】
［数値実施例１］
ｆ＝7.42〜 49.81  Ｆｎｏ＝ 2.45 〜 3.14  ２ω＝74.1゜ 〜 12.8゜
R 1 =   60.867      D 1 =  1.80      N 1 = 1.846660      ν 1 = 23.9
R 2 =   39.187      D 2 =  5.30      N 2 = 1.603112      ν 2 = 60.6
R 3 =  418.644      D 3 =  0.20
R 4 =   48.333      D 4 =  3.20      N 3 = 1.603112      ν 3 = 60.6
R 5 =  150.081      D 5 =  可変
R 6 =   56.887      D 6 =  1.10      N 4 = 1.772499      ν 4 = 49.6
R 7 =    9.793      D 7 =  4.58
R 8 =  -54.743      D 8 =  0.90      N 5 = 1.719995      ν 5 = 50.2
R 9 =   21.822      D 9 =  1.38
R10 =   31.006      D10 =  3.30      N 6 = 1.846660      ν 6 = 23.9
R11 =  -24.564      D11 =  0.53
R12 =  -15.952      D12 =  0.80      N 7 = 1.882997      ν 7 = 40.8
R13 =  -55.425      D13 =  可変
R14 =    絞り       D14 =  2.40
R15 =   10.897      D15 =  4.00      N 8 = 1.743300      ν 8 = 49.3
R16 =  -29.579      D16 =  4.00      N 9 = 1.647689      ν 9 = 33.8
R17 =    9.522      D17 =  1.42
R18 =   72.553      D18 =  1.16      N10 = 2.003300      ν10 = 28.3
R19 =   23.852      D19 =  4.40      N11 = 1.487490      ν11 = 70.2
R20 =  -22.225      D20 =  2.00
R21 =   20.206      D21 =  3.00      N12 = 1.487490      ν12 = 70.2
R22 = -166.360      D22 =  可変
R23 =   25.324      D23 =  2.80      N13 = 1.772499      ν13 = 49.6
R24 =  -53.348      D24 =  0.90      N14 = 1.846660      ν14 = 23.9
R25 =  250.592      D25 =  可変
R26 =    ∞         D26 =  2.40      N15 = 1.516330      ν15 = 64.1
R27 =    ∞
＼焦点距離    7.42    20.40     49.81
可変間隔＼
D 5           1.50    20.10     34.81
D13          19.97     6.94      1.30
D22           1.66    13.11     23.30
D25           5.00     5.67      3.55
非球面係数
R10 ｋ=-7.17899e+00 Ｂ= 8.46885e-05 Ｃ=-3.33220e-07 Ｄ=-7.27660e-10
Ｅ=-1.32077e-11
R11 ｋ=-2.53914e-01 Ｂ=-5.82787e-06 Ｃ=-2.30584e-07 Ｄ=-5.10167e-09
Ｅ= 1.70407e-11
R15 ｋ=-4.51997e-01 Ｂ=-3.07120e-05 Ｃ= 3.11687e-08 Ｄ= 0.00000e+00
Ｅ= 0.00000e+00
［数値実施例２］ 
ｆ＝7.41〜 49.76  Ｆｎｏ＝ 2.45 〜 3.14  ２ω＝74.2゜ 〜 12.8゜
R 1 =   60.391      D 1 =  1.80      N 1 = 1.846660      ν 1 = 23.9
R 2 =   39.348      D 2 =  5.30      N 2 = 1.603112      ν 2 = 60.6
R 3 =  372.414      D 3 =  0.20
R 4 =   48.834      D 4 =  3.20      N 3 = 1.603112      ν 3 = 60.6
R 5 =  148.809      D 5 =  可変
R 6 =   55.691      D 6 =  1.10      N 4 = 1.772499      ν 4 = 49.6
R 7 =    9.837      D 7 =  4.46
R 8 =  -64.785      D 8 =  0.90      N 5 = 1.719995      ν 5 = 50.2
R 9 =   21.479      D 9 =  1.38
R10 =   30.601      D10 =  3.30      N 6 = 1.846660      ν 6 = 23.9
R11 =  -24.721      D11 =  0.53
R12 =  -15.784      D12 =  0.80      N 7 = 1.882997      ν 7 = 40.8
R13 =  -57.872      D13 =  可変
R14 =    絞り       D14 =  2.40
R15 =   10.942      D15 =  5.00      N 8 = 1.743300      ν 8 = 49.3
R16 =  -31.848      D16 =  3.00      N 9 = 1.647689      ν 9 = 33.8
R17 =    9.569      D17 =  1.41
R18 =   73.381      D18 =  1.00      N10 = 2.003300      ν10 = 28.3
R19 =   25.459      D19 =  4.40      N11 = 1.496999      ν11 = 81.5
R20 =  -22.737      D20 =  2.00
R21 =   20.362      D21 =  3.00      N12 = 1.487490      ν12 = 70.2
R22 = -234.301      D22 =  可変
R23 =   25.885      D23 =  3.00      N13 = 1.772499      ν13 = 49.6
R24 =  -48.420      D24 =  0.90      N14 = 1.846660      ν14 = 23.9
R25 =  806.972      D25 =  可変
R26 =    ∞         D26 =  2.40      N15 = 1.516330      ν15 = 64.1
R27 =    ∞
＼焦点距離    7.41    20.78     49.76
可変間隔＼
D 5           1.50    20.68     35.27
D13          20.23     6.56      1.01
D22           2.43    13.24     23.01
D25           5.00     6.25      4.53
非球面係数
R10 ｋ=-8.08213e+00 Ｂ= 7.85119e-05 Ｃ=-1.85039e-07 Ｄ=-4.85066e-09
Ｅ= 4.29041e-11
R11 ｋ=-3.50553e-01 Ｂ=-1.82078e-05 Ｃ=-9.87066e-08 Ｄ=-9.37907e-09
Ｅ= 7.81990e-11
R15 ｋ=-4.52946e-01 Ｂ=-2.97445e-05 Ｃ= 5.14379e-08 Ｄ= 0.00000e+00
Ｅ= 0.00000e+00
［数値実施例３］
ｆ＝7.40〜 49.79  Ｆｎｏ＝ 2.45 〜 3.17  ２ω＝74.2゜ 〜 12.8゜
R 1 =   65.191      D 1 =  1.80      N 1 = 1.846660      ν 1 = 23.9
R 2 =   40.823      D 2 =  5.30      N 2 = 1.603112      ν 2 = 60.6
R 3 =  683.073      D 3 =  0.20
R 4 =   50.030      D 4 =  3.20      N 3 = 1.603112      ν 3 = 60.6
R 5 =  158.327      D 5 =  可変
R 6 =   69.953      D 6 =  1.10      N 4 = 1.772499      ν 4 = 49.6
R 7 =    9.044      D 7 =  5.40
R 8 =  -41.303      D 8 =  0.90      N 5 = 1.743997      ν 5 = 44.8
R 9 =   30.183      D 9 =  0.25
R10 =   39.230      D10 =  3.30      N 6 = 1.846660      ν 6 = 23.9
R11 =  -23.968      D11 =  0.55
R12 =  -15.318      D12 =  0.80      N 7 = 1.882997      ν 7 = 40.8
R13 =  -27.956      D13 =  可変
R14 =    絞り       D14 =  0.80
R15 =    9.075      D15 =  4.00      N 8 = 1.743300      ν 8 = 49.3
R16 = -126.862      D16 =  4.00      N 9 = 1.806100      ν 9 = 33.3
R17 =    8.141      D17 =  1.57
R18 =   36.369      D18 =  1.00      N10 = 1.603420      ν10 = 38.0
R19 =   13.766      D19 =  4.40      N11 = 1.496999      ν11 = 81.5
R20 =  -21.700      D20 =  2.00
R21 =   15.685      D21 =  3.00      N12 = 1.496999      ν12 = 81.5
R22 =   69.573      D22 =  可変
R23 =   22.235      D23 =  4.00      N13 = 1.772499      ν13 = 49.6
R24 =  -27.099      D24 =  0.90      N14 = 1.846660      ν14 = 23.9
R25 = 5461.127      D25 =  可変
R26 =    ∞         D26 =  2.40      N15 = 1.516330      ν15 = 64.1
R27 =    ∞
＼焦点距離    7.40    20.82     49.79
可変間隔＼
D 5           1.50    21.95     35.88
D13          19.69     7.09      1.42
D22           1.96    13.13     23.14
D25           5.00     4.95      2.35
非球面係数
R10 ｋ=-9.11623e+00 Ｂ= 8.43674e-05 Ｃ= 2.03964e-07 Ｄ= 7.73046e-09
Ｅ=-3.40062e-10
R11 ｋ= 6.28631e+00 Ｂ= 4.19463e-05 Ｃ= 7.32183e-07 Ｄ=-3.87583e-09
Ｅ=-1.21361e-10
R15 ｋ=-4.18532e-01 Ｂ=-2.22198e-05 Ｃ= 9.08447e-08 Ｄ= 0.00000e+00
Ｅ= 0.00000e+00
［数値実施例４］
ｆ＝7.40〜 49.79  Ｆｎｏ＝ 2.45 〜 3.37  ２ω＝74.2゜ 〜 12.8゜
R 1 =   67.958      D 1 =  1.80      N 1 = 1.846660      ν 1 = 23.9
R 2 =   40.649      D 2 =  5.50      N 2 = 1.603112      ν 2 = 60.6
R 3 =  858.539      D 3 =  0.20
R 4 =   46.066      D 4 =  3.30      N 3 = 1.603112      ν 3 = 60.6
R 5 =  151.771      D 5 =  可変
R 6 =   74.979      D 6 =  1.10      N 4 = 1.772499      ν 4 = 49.6
R 7 =    8.930      D 7 =  5.33
R 8 =  -55.569      D 8 =  0.90      N 5 = 1.806098      ν 5 = 40.9
R 9 =   32.588      D 9 =  0.25
R10 =   40.466      D10 =  3.30      N 6 = 1.846660      ν 6 = 23.9
R11 =  -22.739      D11 =  0.61
R12 =  -14.581      D12 =  0.80      N 7 = 1.882997      ν 7 = 40.8
R13 =  -30.718      D13 =  可変
R14 =    絞り       D14 =  0.80
R15 =    9.714      D15 =  4.00      N 8 = 1.743300      ν 8 = 49.3
R16 =   36.804      D16 =  4.00      N 9 = 2.003300      ν 9 = 28.3
R17 =    9.343      D17 =  1.25
R18 =   35.677      D18 =  5.40      N10 = 1.496999      ν10 = 81.5
R19 =  -19.905      D19 =  2.00
R20 =   17.166      D20 =  3.00      N11 = 1.487490      ν11 = 70.2
R21 =   81.806      D21 =  可変
R22 =   24.402      D22 =  4.00      N12 = 1.772499      ν12 = 49.6
R23 =  -28.644      D23 =  0.90      N13 = 1.922860      ν13 = 18.9
R24 = -325.677      D24 =  可変
R25 =    ∞         D25 =  2.40      N14 = 1.516330      ν14 = 64.1
R26 =    ∞
＼焦点距離    7.40    21.54     49.79
可変間隔＼
D 5           1.00    21.60     34.61
D13          22.75     8.61      2.92
D21           6.20    16.22     25.46
D24           5.00     6.14      4.33
非球面係数
R10 ｋ= 4.73026e+00 Ｂ= 6.80111e-05 Ｃ=-1.90565e-07 Ｄ= 3.41468e-09
Ｅ=-1.11868e-11
R11 ｋ= 1.60490e+00 Ｂ= 1.07600e-05 Ｃ=-1.80049e-07 Ｄ=-3.93171e-09
Ｅ= 2.77776e-11
R15 ｋ=-4.16400e-01 Ｂ=-1.63805e-05 Ｃ= 8.95486e-08 Ｄ= 0.00000e+00
Ｅ= 0.00000e+00
［数値実施例５］  
ｆ＝7.41〜 49.76  Ｆｎｏ＝ 2.45 〜 3.14  ２ω＝74.2゜ 〜 12.8゜
R 1 =   62.198      D 1 =  1.80      N 1 = 1.846660      ν 1 = 23.9
R 2 =   39.904      D 2 =  5.30      N 2 = 1.603112      ν 2 = 60.6
R 3 =  561.465      D 3 =  0.20
R 4 =   51.676      D 4 =  3.20      N 3 = 1.603112      ν 3 = 60.6
R 5 =  168.814      D 5 =  可変
R 6 =   76.445      D 6 =  1.10      N 4 = 1.772499      ν 4 = 49.6
R 7 =    9.604      D 7 =  4.53
R 8 =  -80.828      D 8 =  0.90      N 5 = 1.743997      ν 5 = 44.8
R 9 =   25.586      D 9 =  1.38
R10 =   33.444      D10 =  3.30      N 6 = 1.846660      ν 6 = 23.9
R11 =  -22.591      D11 =  0.30
R12 =  -16.830      D12 =  0.80      N 7 = 1.882997      ν 7 = 40.8
R13 =  -75.117      D13 =  可変
R14 =    絞り       D14 =  2.40
R15 =   10.589      D15 =  4.00      N 8 = 1.743300      ν 8 = 49.3
R16 = 2031.389      D16 =  4.00      N 9 = 1.672700      ν 9 = 32.1
R17 =    9.417      D17 =  1.38
R18 =   55.536      D18 =  1.16      N10 = 2.003300      ν10 = 28.3
R19 =   30.869      D19 =  4.40      N11 = 1.496999      ν11 = 81.5
R20 =  -23.001      D20 =  2.00
R21 =   20.478      D21 =  3.00      N12 = 1.487490      ν12 = 70.2
R22 = -518.854      D22 =  可変
R23 =   23.937      D23 =  2.80      N13 = 1.772499      ν13 = 49.6
R24 = -101.645      D24 =  0.90      N14 = 1.846660      ν14 = 23.9
R25 =  131.019      D25 =  可変
R26 =    ∞         D26 =  2.40      N15 = 1.516330      ν15 = 64.1
R27 =    ∞
＼焦点距離    7.41    20.07    49.76
可変間隔＼
D 5           1.50    20.39    35.65
D13          20.49     7.18     1.00
D22           1.37    11.98    21.62
D25           5.00     5.26     2.87
非球面係数
R10 ｋ=-1.11862e+01 Ｂ= 8.65350e-05 Ｃ=-3.62465e-07 Ｄ= 1.05864e-08
Ｅ=-4.46762e-10
R11 ｋ=-8.21740e-01 Ｂ=-1.80820e-05 Ｃ= 9.96845e-08 Ｄ=-1.45132e-08
Ｅ=-1.11035e-10
R15 ｋ=-5.02012e-01 Ｂ=-1.87507e-05 Ｃ= 8.73716e-08 Ｄ= 0.00000e+00
Ｅ= 0.00000e+00
［数値実施例６］
ｆ＝6.74〜 64.80  Ｆｎｏ＝ 2.88 〜 3.13  ２ω＝52.9゜ 〜 5.9゜
R 1 =   47.310      D 1 =  1.30      N 1 = 1.846660      ν 1 = 23.9
R 2 =   29.094      D 2 =  5.00      N 2 = 1.487490      ν 2 = 70.2
R 3 = -4034.398     D 3 =  0.20
R 4 =   28.453      D 4 =  3.70      N 3 = 1.696797      ν 3 = 55.5
R 5 =   94.268      D 5 =  可変
R 6 =   57.709      D 6 =  0.80      N 4 = 1.785896      ν 4 = 44.2
R 7 =    7.491      D 7 =  3.62
R 8 =  -28.113      D 8 =  0.70      N 5 = 1.834000      ν 5 = 37.2
R 9 =   26.990      D 9 =  0.86
R10 =   17.245      D10 =  1.90      N 6 = 1.922860      ν 6 = 18.9
R11 =  126.626      D11 =  可変
R12 =    絞り       D12 =  1.04
R13 =   10.155      D13 =  3.00      N 7 = 1.583126      ν 7 = 59.4
R14 =   90.080      D14 =  2.60
R15 =   20.045      D15 =  0.70      N 8 = 2.003300      ν 8 = 28.3
R16 =   10.467      D16 =  1.10
R17 =   39.936      D17 =  1.60      N 9 = 1.487490      ν 9 = 70.2
R18 =  -25.038      D18 =  可変
R19 =    ∞         D19 =  可変
R20 =   18.193      D20 =  2.70      N10 = 1.696797      ν10 = 55.5
R21 =  -27.078      D21 =  0.70      N11 = 1.846660      ν11 = 23.9
R22 = 23515.459      D22 =  可変
R23 =    ∞         D23 =  2.60      N12 = 1.516330      ν12 = 64.1
R24 =    ∞
＼焦点距離    6.74    21.28    64.80
可変間隔＼
D 5           0.92    15.31    26.28
D11          29.16    12.02     3.80
D18           2.30     2.30     2.30
D19           1.89     1.57     7.27
D22           5.00     9.31     3.05
非球面係数
R13 ｋ= 2.23526e-01 Ｂ=-1.31600e-05 Ｃ= 2.00597e-05 Ｄ= 2.17778e-07
Ｅ=-2.26333e-10
［数値実施例７］
ｆ＝10.70〜 50.94  Ｆｎｏ＝ 2.47 〜 3.13  ２ω＝73.6゜ 〜 17.9゜
R 1 =   87.732      D 1 =  2.20      N 1 = 1.846660      ν 1 = 23.9
R 2 =   63.233      D 2 =  8.00      N 2 = 1.487490      ν 2 = 70.2
R 3 =  641.376      D 3 =  0.20
R 4 =   58.183      D 4 =  5.00      N 3 = 1.696797      ν 3 = 55.5
R 5 =  132.663      D 5 =  可変
R 6 =   69.387      D 6 =  1.50      N 4 = 1.743997      ν 4 = 44.8
R 7 =   12.542      D 7 =  7.70
R 8 =  -87.184      D 8 =  1.20      N 5 = 1.712995      ν 5 = 53.9
R 9 =   31.114      D 9 =  0.20
R10 =   19.841      D10 =  4.80      N 6 = 1.805181      ν 6 = 25.4
R11 =  204.668      D11 =  0.70
R12 = -166.551      D12 =  1.05      N 7 = 1.603420      ν 7 = 38.0
R13 =   46.363      D13 =  可変
R14 =    絞り       D14 =  1.40
R15 =  -29.974      D15 =  0.70      N 8 = 2.003300      ν 8 = 28.3
R16 =   36.573      D16 =  3.80      N 9 = 1.806098      ν 9 = 40.9
R17 =  -21.759      D17 =  0.12
R18 =   37.569      D18 =  3.20      N10 = 1.719995      ν10 = 50.2
R19 =  -70.150      D19 =  可変
R20 =  -31.089      D20 =  2.05      N11 = 1.846660      ν11 = 23.9
R21 =  -17.262      D21 =  0.75      N12 = 1.638539      ν12 = 55.4
R22 = 4911.493      D22 =  可変
R23 = -201.546      D23 =  3.00      N13 = 1.583126      ν13 = 59.4
R24 =  -47.511      D24 =  1.40
R25 =  -28.970      D25 =  1.10      N14 = 1.846660      ν14 = 23.9
R26 = -371.076      D26 =  5.40      N15 = 1.516330      ν15 = 64.1
R27 =  -25.270      D27 =  0.20
R28 =   86.741      D28 =  5.60      N16 = 1.438750      ν16 = 95.0
R29 =  -35.679      D29 =  0.20
R30 =   91.355      D30 =  3.80      N17 = 1.438750      ν17 = 95.0
R31 =  -90.021      D31 =  2.00
R32 =    ∞         D32 = 30.00      N18 = 1.516330      ν18 = 64.1
R33 =    ∞
＼焦点距離   10.70    21.10    50.94
可変間隔＼
D 5           1.30    21.84    44.16
D13          31.11    15.68     4.38
D19           2.41    10.83    23.52
D22          25.03    16.61     3.92
非球面係数
R23 ｋ= 1.65044e+02 Ｂ=-1.19664e-05 Ｃ= 8.10561e-09 Ｄ=-7.88905e-11
Ｅ= 3.12444e-13
【００９７】
【表１】
2006113453.tif 000006
【００９８】
各実施例では、高変倍、コンパクトで球面収差、コマ収差、像面彎曲が良好に補正され、かつ軸上色収差の二次スペクトルが良好に補正された高画素のデジタルカメラ、ビデオカメラに対応可能な高性能なズームレンズを達成している。
【００９９】
次に本発明のズームレンズを撮影光学系として用いたビデオカメラ（撮像装置）の実施例を図３１を用いて説明する。
【０１００】
図３１において、２０はビデオカメラ本体、２１は本発明のズームレンズによって構成された撮影光学系、２２は撮影光学系２１によって被写体像を受光するＣＣＤ等の撮像素子、２３は撮像素子２２が受光した被写体像を記録する記録手段、２４は不図示の表示素子に表示された被写体像を観察する為のファインダーである。
【０１０１】
上記表示素子は液晶パネル等によって構成され、撮像素子２２上に形成された被写体像が表示される。
【０１０２】
このように本発明のズームレンズをビデオカメラ等の撮像装置に適用することにより、小型で高い光学性能を有する撮像装置を実現している。
【０１０３】
次に本発明のズームレンズを撮影光学系として用いたビデオカメラ（光学機器）の実施形態を図３２を用いて説明する。
【０１０４】
図３２において１０はビデオカメラ本体、１１は本発明のズームレンズによって構成された撮影光学系、１２は撮影光学系１１によって被写体像を受光するＣＣＤ等の撮像素子、１３は撮像素子１２が受光した被写体像を記録する記録手段、１４は不図示の表示素子に表示された被写体像を観察する為のファインダーである。上記表示素子は液晶パネル等によって構成され、撮像素子１２上に形成された被写体像が表示される。
【０１０５】
このように本発明のズームレンズをビデオカメラ等の光学素子に適用することにより、小型で高い光学性能を有する撮像装置を実現している。
【図面の簡単な説明】
【０１０６】
【図１】本発明における変倍光学系の近軸屈折力配置の概略図
【図２】本発明の数値実施例１のレンズ断面図
【図３】本発明の数値実施例１の広角端における収差図
【図４】本発明の数値実施例１の中間位置における収差図
【図５】本発明の数値実施例１の望遠端における収差図
【図６】本発明の数値実施例２のレンズ断面図
【図７】本発明の数値実施例２の広角端における収差図
【図８】本発明の数値実施例２の中間位置における収差図
【図９】本発明の数値実施例２の望遠端における収差図
【図１０】本発明の数値実施例３のレンズ断面図
【図１１】本発明の数値実施例３の広角端における収差図
【図１２】本発明の数値実施例３の中間位置における収差図
【図１３】本発明の数値実施例３の望遠端における収差図
【図１４】本発明の数値実施例４のレンズ断面図
【図１５】本発明の数値実施例４の広角端における収差図
【図１６】本発明の数値実施例４の中間位置における収差図
【図１７】本発明の数値実施例４の望遠端における収差図
【図１８】本発明の数値実施例５のレンズ断面図
【図１９】本発明の数値実施例５の広角端における収差図
【図２０】本発明の数値実施例５の中間位置における収差図
【図２１】本発明の数値実施例５の望遠端における収差図
【図２２】本発明の数値実施例６のレンズ断面図
【図２３】本発明の数値実施例６の広角端における収差図
【図２４】本発明の数値実施例６の中間位置における収差図
【図２５】本発明の数値実施例６の望遠端における収差図
【図２６】本発明の数値実施例７のレンズ断面図
【図２７】本発明の数値実施例７の広角端における収差図
【図２８】本発明の数値実施例７の中間位置における収差図
【図２９】本発明の数値実施例７の望遠端における収差図
【図３０】アッベ数νｄと部分分散比Θg,Fの関係を示すグラフ。
【図３１】本発明のズームレンズをデジタルカメラに適用したときの概略図
【図３２】本発明のズームレンズをビデオカメラに適用したときの概略図
【符号の説明】
【０１０７】
Ｌ１… 第１レンズ群
Ｌ２…第２レンズ群
Ｌ３…第３レンズ群
Ｌ４…第４レンズ群
Ｌ５…第５レンズ群
ＳＰ…絞り
ＩＰ…像面
ｄ…ｄ線
ｇ…ｇ線
Ｃ…Ｃ線
Ｆ…Ｆ線
ΔＭ…メリディオナル像面
ΔＳ…サジタル像面
Ｇ…ガラスブロック
【図１】
2006113453.tif 000007
【図２】
2006113453.tif 000008
【図３】
2006113453.tif 000009
【図４】
2006113453.tif 000010
【図５】
2006113453.tif 000011
【図６】
2006113453.tif 000012
【図７】
2006113453.tif 000013
【図８】
2006113453.tif 000014
【図９】
2006113453.tif 000015
【図１０】
2006113453.tif 000016
【図１１】
2006113453.tif 000017
【図１２】
2006113453.tif 000018
【図１３】
2006113453.tif 000019
【図１４】
2006113453.tif 000020
【図１５】
2006113453.tif 000021
【図１６】
2006113453.tif 000022
【図１７】
2006113453.tif 000023
【図１８】
2006113453.tif 000024
【図１９】
2006113453.tif 000025
【図２０】
2006113453.tif 000026
【図２１】
2006113453.tif 000027
【図２２】
2006113453.tif 000028
【図２３】
2006113453.tif 000029
【図２４】
2006113453.tif 000030
【図２５】
2006113453.tif 000031
【図２７】
2006113453.tif 000032
【図２８】
2006113453.tif 000033
【図２９】
2006113453.tif 000034
【図３０】
2006113453.tif 000035
【図３１】
2006113453.tif 000036
【図２６】
2006113453.tif 000037
【図３２】
2006113453.tif 000038