(57)【要約】【課題】  処理時間を延長させることなく、大量の鉄スクラップを迅速に溶解することの可能な鉄スクラップの溶解方法を提供する。【解決手段】  鉄スクラップのプレス屑を鉄源として溶解するに際し、溶解する前に前記プレス屑の内部に予め炭素源を混合させ、その内部に炭素源を混合したプレス屑を溶解することで上記課題は解決される。その際に、前記炭素源を鉄スクラップのプレス時に添加し、プレス屑の内部に炭素源を混合させること、前記炭素源のプレス屑への混合量を、鉄スクラップの質量に対する炭素源の炭素純分質量の混合比（炭素源中の炭素純分質量／鉄スクラップ質量）で０．００５〜０．１５の範囲とすること、更に、炭素源としてプラスチックを使用することが好ましい。【選択図】            なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
鉄スクラップのプレス屑を鉄源として溶解するに際し、溶解する前に前記プレス屑の内部に予め炭素源を混合させることを特徴とする、鉄スクラップの溶解方法。
【請求項２】
前記炭素源を鉄スクラップのプレス時に添加し、プレス屑の内部に炭素源を混合させることを特徴とする、請求項１に記載の鉄スクラップの溶解方法。
【請求項３】
前記プレス屑を溶銑中または溶鋼中で溶解することを特徴とする、請求項１または請求項２に記載の鉄スクラップの溶解方法。
【請求項４】
前記炭素源のプレス屑への混合量を、鉄スクラップの質量に対する炭素源中の炭素純分質量の混合比（炭素源中の炭素純分質量／鉄スクラップ質量）で０．００５〜０．１５の範囲とすることを特徴とする、請求項１ないし請求項３の何れか１つに記載の鉄スクラップの溶解方法。
【請求項５】
前記炭素源としてプラスチックを用いることを特徴とする、請求項１ないし請求項４の何れか１つに記載の鉄スクラップの溶解方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、プレスされた鉄スクラップを鉄源として迅速に溶解する方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
鋼の精錬工程においては、高炉から出銑された溶銑をトーピードカー、溶銑鍋、或いは転炉などヘ装入し、脱硫処理、脱珪処理、脱燐処理を行なっている。これら処理においては、各種精錬剤の添加とガス攪拌或いは機械攪拌とが行なわれ、必要に応じて鉄スクラップが装入され、鉄スクラップの溶解も行なわれている。また、転炉における溶銑の脱炭精錬においても、必要に応じて鉄スクラップが装入され、鉄スクラップの溶解が行なわれている。
【０００３】
しかしながら、これら工程における鉄スクラップの溶解速度は小さく、大量の鉄スクラップを添加すると処理時間が長くなってしまうという問題が発生する。従って、これら工程においては、鉄スクラップの添加量を少量にせざるを得ず、大量の鉄スクラップの溶解によって鉄鋼生産量を増産させるということは困難であった。
【０００４】
そこで、短い処理時間で大量の鉄スクラップを溶解すべく、鉄スクラップの溶解速度を増大させるための様々な手段が提案されている。例えば特許文献１には、転炉を用いた溶銑の脱燐処理の際に、鉄スクラップの最小厚みに応じて底吹きガスによる攪拌動力を変化させ、鉄スクラップの溶解を促進させながら脱燐処理する方法が開示されている。しかしながら、通常用いる鉄スクラップは、自動車の一部或いは全部をプレスしたものや廃棄された鉄源を回収したもの、或いは、製鉄所内で発生する鋳片のクロップや圧延時の切断屑などであり、種々の形や大きさのものから構成されているため、鉄スクラップの最小厚みに応じて攪拌動力を変化させることは実操業上では非常に困難である。
【０００５】
また、特許文献２には、溶鉄中の鉄スクラップを溶解する際に、攪拌ガスとして炭化水素ガスを吹き込みながら溶解する方法が開示されている。炭化水素ガスを溶鉄中に吹き込んだ場合、生成する水素ガスは気泡径が小さいために鉄スクラップの重なり合った内側部分へも気泡が回り込み、鉄スクラップの溶解速度を増大させることができるとしている。しかしながら、炭化水素ガスは分解時に吸熱反応となるため、炭化水素ガスを大量に吹き込むと溶銑温度が低下して熱的余裕度を確保することが困難になるという欠点がある。
【特許文献１】特開平８−１２０３１５号公報
【特許文献２】特開２００１−１１５２２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
鋼の精錬工程において、溶銑或いは溶鋼に添加した大量の鉄スクラップを迅速に溶解することが可能となれば、高炉からの溶銑の出銑量を調整することなく、鉄鋼生産量の調整が可能となり、市場の動向に対応する柔軟な生産体制が可能となるが、上記のように、大量の鉄スクラップを迅速に溶解する手段は未だ確立されていないのが現状である。
【０００７】
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、処理時間を延長させることなく、大量の鉄スクラップを迅速に溶解することの可能な鉄スクラップの溶解方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者等は、上記課題を解決すべく、転炉型精錬容器に溶銑と鉄スクラップとを装入し、上吹きランスから酸素ガスを溶銑湯面に吹き付け、底吹き羽口から不活性ガスを吹き込み、種々の条件下で鉄スクラップの溶解挙動の調査・検討を行なった。以下に、調査結果を説明する。
【０００９】
鉄スクラップの溶解は、一般に、熱及び炭素の移動によって進行することが知られている。この熱源としては、脱珪反応及び脱炭反応などの酸化反応熱が用いられており、大量の鉄スクラップを溶解させる場合には、発熱源としてＦｅ−Ｓｉ合金、炭素源などを添加し、珪素、炭素などの酸化反応熱を発生させて溶解用熱源の補償を行なっている。この場合、酸化反応熱によって鉄スクラップが直接加熱されることもあるが、通常酸化反応熱は溶銑或いは溶鋼の顕熱として蓄えられ、この顕熱の高くなった溶銑或いは溶鋼と鉄スクラップとが接触することで鉄スクラップの溶解が促進される。また、炭素の移動とは、溶銑中或いは溶鋼中の炭素を鉄スクラップ中に拡散させ、鉄スクラップの融点を低下させることを意味する。従って、鉄スクラップの溶解を促進させるには、熱源の確保と炭素の移動促進が重要となる。
【００１０】
本発明者等は、これに対処するために、鉄スクラップをプレス成形したプレス屑の内部に熱源及び炭素源を予め添加・混合しておくことを検討した。その結果、以下の事象が判明した。
【００１１】
即ち、鉄スクラップのプレス屑の内部に熱源を混合しておくことにより、その一部は上吹きランスから吹き付けて供給する酸素ガスと反応して燃焼し、その燃焼熱を効率良く鉄スクラップへと伝えることができるため、鉄スクラップの溶解が促進されることが明らかとなった。また、鉄スクラップのプレス屑の内部に炭素源を混合しておくことで、鉄スクラップの近傍に炭素源を存在させることが可能となり、炭素の鉄スクラップ中への拡散が促進され、鉄スクラップの溶解速度が向上することも分かった。
【００１２】
熱源と炭素源との両方の機能を有する、土壌黒鉛、無煙炭、コークスなどの炭素源を鉄スクラップのプレス屑の内部に予め混合して実験を行ない、鉄スクラップの溶解速度の向上を確認し、処理時間を延長することなく大量の鉄スクラップを溶解させることが可能であることを確認した。しかし、土壌黒鉛、無煙炭などの炭素源中には硫黄が含まれており、これらを使用することによって溶銑中の硫黄が上昇するという現象も明らかとなった。
【００１３】
そこで本発明者等は、土壌黒鉛、無煙炭などの炭素源に変わって、硫黄濃度の上昇を起こさない熱源であり且つ炭素源である物質を模索し、これらの機能を有する熱源且つ炭素源としてプラスチックを見出した。プラスチックは、主に炭素と水素から構成されており、しかも、ポリプロピレン及びポリエチレンなどは硫黄を含有していないため、溶銑中の硫黄を上昇させる問題がない。また、プラスチックの燃焼熱は４０００〜１００００kcal/kg（１６７４４〜４１８６０kJ／kg）程度であり、鉄スクラップを溶解させるに十分な発熱量を有している。更に、プラスチックは廃品回収によって入手することが可能であり、土壌黒鉛などと比較してコストメリットも享受できる。プラスチックを鉄スクラップのプレス屑の内部に混合して転炉型精錬容器に装入し、同様の実験を行なった結果、鉄スクラップの大量溶解が可能であり且つ溶銑中硫黄の上昇も抑えられることが分かった。
【００１４】
また、これら炭素源を鉄スクラップのプレス屑の内部に添加・混合するに当たって、プレスされた後のプレス屑の空隙に外側から炭素源を添加・混合する方法を採っていたが、プレス時に炭素源を添加し、その後プレスするという方法によって形成したプレス屑でも全く変わらない効果を有することも実験から分かった。プレス時に炭素源を添加・混合することで、プレス作業と炭素源の混合作業とを同時に行なうことができ、内部に炭素源を混合したプレス屑を短時間で得ることができる。また、炭素源はプレス屑の内部の１部分に集中して混合すると、溶銑との急激な反応により突沸が起こる危険性があるため、できればプレス屑の内部で数箇所に分散させることが望ましいことも分かった。
【００１５】
更に試験を繰り返すうちに、プレス屑の内部に混合する炭素源の混合量にも最適な範囲があることが分かった。即ち、プレス屑を構成する鉄スクラップの質量に対する炭素源中の炭素純分質量の混合比（炭素源中の炭素純分質量／鉄スクラップ質量）を０．００５〜０．１５の範囲にすれば、十分な効果を見出せることが分かった。混合比（炭素源中の炭素純分質量／鉄スクラップ質量）が０．００５より低いと、炭素源が少なすぎて効果を十分に発揮することができず、一方、混合比（炭素源中の炭素純分質量／鉄スクラップ質量）を０．１５より高くすると、炭素源と溶銑との急激な反応による突沸現象が見受けられ、操業の安全性の面から好ましくない。
【００１６】
本発明は、上記検討結果に基づいてなされたものであり、第１の発明に係る鉄スクラップの溶解方法は、鉄スクラップのプレス屑を鉄源として溶解するに際し、溶解する前に前記プレス屑の内部に予め炭素源を混合させることを特徴とするものである。
【００１７】
第２の発明に係る鉄スクラップの溶解方法は、第１の発明において、前記炭素源を鉄スクラップのプレス時に添加し、プレス屑の内部に炭素源を混合させることを特徴とするものである。
【００１８】
第３の発明に係る鉄スクラップの溶解方法は、第１または第２の発明において、前記プレス屑を溶銑中または溶鋼中で溶解することを特徴とするものである。
【００１９】
第４の発明に係る鉄スクラップの溶解方法は、第１ないし第３の発明の何れかにおいて、前記炭素源のプレス屑への混合量を、鉄スクラップの質量に対する炭素源中の炭素純分質量の混合比（炭素源中の炭素純分質量／鉄スクラップ質量）で０．００５〜０．１５の範囲とすることを特徴とするものである。
【００２０】
第５の発明に係る鉄スクラップの溶解方法は、第１ないし第４の発明の何れかにおいて、前記炭素源としてプラスチックを用いることを特徴とするものである。
【発明の効果】
【００２１】
本発明によれば、鉄スクラップのプレス屑の内部に炭素源を予め混合させておくので、炭素源の酸化熱を鉄スクラップに効率良く伝えることができ、また、炭素の鉄スクラップ中への拡散も促進できるため、鉄スクラップの溶解速度を高め、大量の鉄スクラップを短時間で溶解させることができる。その結果、従来に比較して格段に鉄鋼の生産量を増大させることができ、工業上有益な効果がもたらされる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
以下、本発明を添付図面を参照して具体的に説明する。図１は、本発明において鉄源として使用する鉄スクラップのプレス屑の断面概略図である。
【００２３】
図１に示すように、鉄スクラップのプレス屑１は、廃車屑、缶屑などの鉄スクラップ２をプレスして成形したものであり、外観は立方体状或いは直方体状であり、その内部に炭素源３が混合されている。この炭素源３は熱源としても機能する。炭素源３としては、石炭、木炭、コークス、土壌黒鉛、プラスチックなどの炭素を含有する物質を使用することができる。特に、プラスチックは、鉄スクラップ２を溶解させるに十分な燃焼熱を備えていると共に、ポリプロピレン及びポリエチレンなどは硫黄を含有しておらず、溶銑或いは溶鋼の硫黄濃度を上昇させることがなく、更に、廃品回収によって入手することができるというメリットを備えており、従って、炭素源３としてはプラスチック、特に廃プラスチックを使用することが好ましい。
【００２４】
炭素源３をプレス屑１に混合する方法としては、鉄スクラップ２のプレス成形時に炭素源３を混合し、鉄スクラップ２と共にプレス成形する方法と、鉄スクラップ２をプレス屑に成形した後、プレス屑の空隙に炭素源３を押し込んで混合する方法の２つの方法があるが、炭素源３が混合された鉄スクラップ２のプレス屑１を得ることができる限り、どちらの方法で混合させても構わない。但し、プレス屑１の内部にまで炭素源３を比較的均等に混合することができること、また、プレス屑１への炭素源３の混合作業を短時間で容易に行なうことができることなどから、鉄スクラップ２をプレス成形する際に、炭素源３を添加し、鉄スクラップ２と共にプレス成形することが好ましい。また、プレス屑１を迅速に溶解させる観点から、炭素源３のプレス屑１への混合量を、プレス屑１を構成する鉄スクラップ２の質量に対する炭素源３の炭素純分質量の混合比（炭素源中の炭素純分質量／鉄スクラップ質量）で０．００５〜０．１５の範囲とすることが好ましい。
【００２５】
このプレス屑１を溶銑或いは溶鋼に添加し、プレス屑中の炭素源３の酸化反応熱並びに溶銑或いは溶鋼の有する顕熱を利用して溶解する。以下、上底吹き型の転炉設備を用いて溶銑の脱燐処理を行なう際に、プレス屑１を脱燐処理が施されている溶銑中で溶解する場合を例として説明する。図２は、本発明に係る鉄スクラップの溶解方法を実施する際に用いた上底吹き型の転炉設備の１例を示す概略断面図である。
【００２６】
図２に示すように、転炉設備４には、その内部に溶銑５を収容し溶銑５の脱燐精錬を実施するための転炉本体７と、転炉本体７の内部に挿入され、上下方向の移動が可能である、転炉本体７の内部へ酸素ガスを供給するための上吹きランス１０と、転炉本体７の炉口を覆い、転炉本体７から発生するガスを集塵機（図示せず）へ導入するためのフード１１と、精錬剤としての生石灰１９を収容するためのホッパー１２と、脱燐剤としてのミルスケール、鉄鉱石などの酸化鉄２０を収容するためのホッパー１３と、ホッパー１２及びホッパー１３に接続し、ホッパー１２から切り出される生石灰１９及びホッパー１３から切り出される酸化鉄２０を搬送して転炉本体７の内部へ添加するための添加装置１６と、添加装置１６に接続し、フード１１を貫通した、添加装置１６によって添加された生石灰１９及び酸化鉄２０を転炉本体７の内部に導入するためのシュート１７と、プレス屑１を転炉本体７の内部に供給するためのスクラップシュート１８と、を備えている。ホッパー１２には生石灰１９の添加量を調整するための切出装置１４が設けられ、ホッパー１３には酸化鉄２０の添加量を調整するための切出装置１５が設けられており、また、転炉本体７には、その底部に、窒素ガスまたはＡｒガスなどの攪拌用ガスを吹き込むための複数の底吹き羽口９が設けられ、また、その側壁上部には、脱燐処理した溶銑５を出湯するための出湯口８が設けられている。スクラップシュート１８は、クレーンによって、吊り上げられて移動すると共に傾斜してプレス屑１を転炉本体７の内部に供給するものであるが、図２ではクレーンを省略している。
【００２７】
このような構成の転炉設備４を用い、以下に示すようにして本発明方法を実施する。
【００２８】
先ず、転炉本体７をスクラップシュート１８の設置された側に傾斜させ、スクラップシュート１８を介して転炉本体７の内部にプレス屑１を装入する。鉄源として使用する鉄スクラップは、全てプレス屑１にする必要はなく、例えば、連続鋳造鋳片のクロップ屑などはクロップ屑のままで装入しても構わない。プレス屑１の転炉本体７への装入後、転炉本体７を傾斜させた状態で溶銑５を転炉本体７の内部に装入する。尚、プレス屑１のサイズが小さく、炉上に設置された添加装置１６を介して投入可能な程度のサイズであるならば、脱燐精錬中に炉上から連続的にプレス屑１を投入することも可能である。また、炭素源３は全量プレス屑１の内部に混合することが望ましいが、炭素源３の一部をプレス屑１に予め混合しておき、脱燐精錬中に炉上から残りの炭素源を熱源として添加することも何ら問題はない。用いる溶銑５としてはどのような組成であっても処理することができる。
【００２９】
次いで、底吹き羽口９から窒素ガスなどの非酸化性ガスまたはＡｒガスなどの希ガスを攪拌用ガスとして溶銑５に吹き込みながら、上吹きランス１０から溶銑５の浴面に向けて酸素ガスを吹き付けて供給すると共に、生石灰１９を添加して脱燐精錬を実施する。生石灰１９は溶融してスラグ６を形成し、生成したスラグ６が脱燐反応で生ずるＰ2 Ｏ5 を吸収することで、脱燐反応が効率的に行なわれる。生石灰１９に蛍石などの融点降下剤を混合してもよい。
【００３０】
脱燐反応は酸化反応であり、この酸化反応による熱によって溶銑５の温度は上昇する。また、プレス屑１に混合した炭素源３も上吹きランス１０から供給される酸素ガスによって燃焼し、その燃焼熱はプレス屑１及び溶銑５に伝達される。その結果、溶銑５の温度は通常の脱燐精錬時に比べて大幅に上昇する。プレス屑１は、炭素源３の燃焼熱を受けると同時に底吹き羽口９から吹き込まれる攪拌ガスによって温度上昇した溶銑５と攪拌されるので、迅速に溶解していく。更に、炭素源３が鉄スクラップ２の内部に拡散して鉄スクラップ２の融点が低下することで、プレス屑１の溶解がより一層促進される。尚、脱燐剤として酸素ガスのみを使用することによって溶銑５の温度が高くなり過ぎる場合には、脱燐剤として酸化鉄２０を添加してもよい。酸化鉄２０はそれ自体の温度を上げる必要があることから、冷却剤として機能する。但し、プレス屑１の溶解量を多くしたい場合には、冷却剤として機能する酸化鉄２０は添加せず、全量酸素ガスとすることが好ましい。
【００３１】
所定量の酸素ガス及び酸化鉄２０を供給したならば、酸素ガス及び酸化鉄２０の供給を停止して脱燐精錬を終了する。この脱燐精錬において、プレス屑１の装入比率が、溶銑装入質量：プレス屑装入質量＝８：２程度までであるならば、脱燐精錬時間を延長させることなくプレス屑１を溶解することができる。これ以上にプレス屑１の装入比率を増加する場合には、精錬時間を延長するなどの処置が必要になる。
【００３２】
以上説明したように、本発明に係る鉄スクラップの溶解方法によれば、プレス屑１の内部に予め炭素源３を添加しておくことで、鉄スクラップ２の溶解速度を高めることができ、鉄源としてのプレス屑１の装入量を従来に比較して多くすることが可能となる。その結果、脱燐精錬時間を延長することなく、鉄鋼の生産量を増大させることができる。
【００３３】
尚、上記説明は、上底吹き型の転炉設備４を用いた例で説明したが、本発明は転炉設備４に限るものではなく、トーピードカー及び溶銑鍋における脱燐精錬においても実施することができる。また、上記説明は、溶銑５の脱燐精錬においてプレス屑１を溶解する例で説明したが、本発明は溶銑の脱燐精錬に限るものではなく、他の精錬においても上記に沿って本発明を実施することができる。但し、プレス屑１に混合した炭素源３の燃焼を促進させる観点から、溶銑の脱珪精錬及び溶銑の脱炭精錬などのように酸化剤を添加して行なう酸化精錬において本発明を実施することが好ましい。この場合、酸化剤によって炭素源３の燃焼が促進されるからである。また更に、電気的エネルギーを投入して鉄スクラップを溶解する電気炉においても本発明を適用することができる。
【実施例１】
【００３４】
図２に示す容量が３００トンの転炉設備を用いて溶銑の脱燐精錬を実施する際に、図１に示すプレス屑を転炉本体に装入してプレス屑を溶解する操業を合計１２回実施した（本発明例１〜１２）。
【００３５】
脱燐処理は、上吹きランスから酸素ガスを溶銑浴面に吹き付けると同時に、炉上から生石灰と蛍石とを精錬剤として投入した。また、底吹き羽口から窒素ガスを０．０７〜０．１２Nm3 ／min・tの供給量で吹き込んで溶銑を攪拌した。処理前後の溶銑温度は１２８０〜１３５０℃の範囲に調整した。また、比較のために、炭素源を混合しない鉄スクラップのプレス屑を使用した溶銑の脱燐精錬も合計７回実施した（比較例１〜７）。比較例におけるその他の操業条件は本発明例に準じた。本発明例において、吹錬前の熱計算により、鉄スクラップのプレス屑中に混合した炭素源のみでは熱量が不足する場合には、吹錬中に炉上ホッパーから炭素源を添加し熱量補償を行った。また、比較例においても、溶銑顕熱のみでは熱量が不足する場合には、同様の熱量補償を行った。
【００３６】
本発明例１〜１２及び比較例１〜７における操業条件及び操業結果を表１に示す。尚、表１の「処理時間」とは、溶銑装入から精錬終了後の出湯開始までの期間を表し、また、「硫黄濃度上昇指数」とは、炭素源を添加しないで行なった比較例１における溶銑の硫黄濃度の上昇幅を１として、それに対して各試験における溶銑中硫黄濃度がどの程度上昇したかを表している。
【００３７】
【表１】
2006097048.tif 000002
【００３８】
本発明例１〜６は各種炭素源をプレス屑内に混合させて鉄スクラップ溶解を実施したが、比較例１及び比較例２と比べて大量の鉄スクラップを、比較例１及び比較例２とほぼ同一の時間で溶解することができた。比較例３〜５においては、本発明例１〜６と同等量の鉄スクラップの溶解を試みたが、本発明例１〜６と同等時間では完全には溶解せず、未溶解が発生した。尚、ここで未溶解とは転炉本体内に投入した鉄スクラップの一部が溶け残ったことを指す。本発明例１〜６と同等量の鉄スクラップを溶解するためには、比較例６、７のように時間を延長させなければ完全な溶解は不可能であった。このように、プレス屑の内部に炭素源を混合させることで、大量の鉄スクラップを時間延長することなく溶解させることが本発明例により可能であることが確認できた。
【００３９】
また、本発明例７、８においては廃プラスチックを炭素源に用いて処理を行なったが、大量の鉄スクラップを時間延長せずに問題なく溶解させることができ、更に、溶銑中の硫黄濃度の上昇も認められなかった。
【００４０】
更に、本発明例９〜１２はプレス屑中に混合する炭素源の混合比を大きく変化させた例である。鉄スクラップの質量に対するプレス屑中に混合した炭素源中の炭素純分質量の混合比（炭素源中の炭素純分質量／鉄スクラップ質量）が０．００５より低いとき（本発明例９，１１）には、プレス屑中の炭素源が少ないために効果を十分に発揮することができず、若干処理時間の延長を招いた。しかしながら、比較例６、７と比べれば処理時間は十分に短縮した。また、混合比（炭素源中の炭素純分質量／鉄スクラップ質量）が０．１５よりも大きくなると（本発明例１０，１２）、鉄スクラップを時間延長することなく溶解することはできるものの、突沸現象が見受けられた。従って、操業安定性を考慮するならばプレス屑に混合する炭素源の混合量を、混合比（炭素源中の炭素純分質量／鉄スクラップ質量）が０．１５よりも小さくなるようにすることが望ましい。
【００４１】
また、本発明例においては炭素源の混合をプレス後にプレス屑の空隙に添加する方法（表１でプレス後と記載）と、プレスの際に添加する方法（表１でプレス中と記載）の両方について実施したが、どちらも優位差はなく十分に効果を発揮することができた。
【００４２】
このように、本発明方法により、鉄スクラップの溶解速度を高め、処理時間を延長させることなく大量の鉄スクラップを溶解することが可能であることが確認できた。また、硫黄濃度の上昇を防ぐためには、炭素源としてプラスチックを用いることが好ましいことも分かった。更に、本発明による効果の十分な享受並びに操業安定性を考慮して、プレス屑中に混合する炭素源は、鉄スクラップの質量に対する炭素源中の炭素純分質量の混合比（炭素源中の炭素純分質量／鉄スクラップ質量）が０．００５〜０．１５の範囲になるように制御することが望ましいことが確認できた。
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】本発明において鉄源として使用する鉄スクラップのプレス屑の断面概略図である。
【図２】本発明に係る鉄スクラップの溶解方法を実施する際に用いた上底吹き型の転炉設備の１例を示す概略断面図である。
【符号の説明】
【００４４】
１  プレス屑
２  鉄スクラップ
３  炭素源
４  転炉設備
５  溶銑
６  スラグ
７  転炉本体
８  出湯口
９  底吹き羽口
１０  上吹きランス
１１  フード
１２  ホッパー
１３  ホッパー
１４  切出装置
１５  切出装置
１６  添加装置
１７  シュート
１８  スクラップシュート
１９  生石灰
２０  酸化鉄
【図１】
2006097048.tif 000003
【図２】
2006097048.tif 000004