(57)【要約】  【課題】  ガバナウェイトを大きくしなくても、ガバナスプリングとしてバネ定数の大きいバネを使用することができ、これによりエンジン回転数のハンチングを防止する。  【解決手段】  スプリング力入力レバー２１の支点軸６１ｂの軸心線Ｘｂからスプリング係止部３１までの距離Ｂが同軸心線Ｘｂからトルクアップ装置５０までの距離Ｃよりも長くなるようにし、ガバナ軸１０の軸心線Ｙと平行な視線で見た場合に、スプリング係止部３１とトルクアップ装置５０とがスプリング力入力レバー２１の支点軸６１ｂの軸心線Ｘｂを基準に同じ側に配置する。スプリング力入力レバー２１の支点軸６１ｂとガバナ力入力レバー２２の支点軸６１ａとを別体に形成し、スプリング力入力レバー２１の支点軸６１ｂを、ガバナ力入力レバー２２の支点軸６１ａに対しスプリング係止部３１と反対側にオフセットさせる。【選択図】    図１
2006097481.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
揺動自在に支持されたガバナレバー（２０）を備え、このガバナレバー（２０）はスプリング力入力レバー（２１）とガバナ力入力レバー（２２）とを具備し、
前記スプリング力入力レバー（２１）にスプリング係止部（３１）を設けて、このスプリング係止部（３１）にガバナスプリング（３２）の一端を係止するとともに、ガバナスプリング（３２）の他端を調速レバー（３３）に係止して、前記スプリング力入力レバー（２１）をガバナスプリング力（ＧＳ）で燃料増量側（Ｒ）に付勢し、
前記ガバナ力入力レバー（２２）にガバナ力入力部（４１）を設けて、このガバナ力入力部（４１）に、ガバナ軸（１０）にスライド自在に設けられたガバナスリーブ（１２）を介してガバナウェイトのガバナ力（ＧＦ）を作用させてガバナ力入力レバー（２２）を燃料減量側（Ｌ）に押圧させるとともに、前記ガバナ力入力レバー（２２）に出力部（４２）を設けて、この出力部（４２）に燃料噴射ポンプの燃料調量部を連動連結し、
前記スプリング力入力レバー（２１）とガバナ力入力レバー（２２）との間にトルクアップ装置（５０）を介在させた、ディーゼルエンジンの遠心式ガバナであって、
スプリング力入力レバー（２１）の揺動支点である支点軸（６１ｂ）の軸心線（Ｘｂ）からスプリング係止部（３１）までの距離（Ｂ）が同軸心線（Ｘｂ）からトルクアップ装置（５０）までの距離（Ｃ）よりも長くなるようにし、
ガバナ軸（１０）の軸心線（Ｙ）と平行な視線で見た場合に、前記スプリング係止部（３１）と前記トルクアップ装置（５０）とが前記スプリング力入力レバー（２１）の支点軸（６１ｂ）の軸心線（Ｘｂ）を基準に同じ側に配置されている、ディーゼルエンジンの遠心式ガバナにおいて、
スプリング力入力レバー（２１）の支点軸（６１ｂ）とガバナ力入力レバー（２２）の支点軸（６１ａ）とを別体に形成し、
前記スプリング力入力レバー（２１）の支点軸（６１ｂ）を、前記ガバナ力入力レバー（２２）の支点軸（６１ａ）に対しスプリング係止部（３１）と反対側にオフセットさせた、ことを特徴とするディーゼルエンジンの遠心式ガバナ。
【請求項２】
請求項１に記載のディーゼルエンジンの遠心式ガバナにおいて、
前記スプリング力入力レバー（２１）の支点軸（６１ｂ）及び前記ガバナ力入力レバー（２２）の支点軸（６１ａ）を、それぞれ、一体形成されたレバーホルダ（６０）に支持させ、このレバーホルダ（６０）をエンジン機壁（４）に少なくとも２つの取付ボルト（６２）・（６３）で着脱自在に取り付けた、ことを特徴とするディーゼルエンジンの遠心式ガバナ。
【請求項３】
請求項２に記載のディーゼルエンジンの遠心式ガバナにおいて、
前記ガバナ力入力レバー（２２）の支点軸（６１ａ）の軸心線（Ｘａ）からトルクアップ装置（５０）までの距離（Ｄ）が同軸心線（Ｘａ）からガバナ力入力部（４１）までの距離（Ａ）よりも長くなるようにし、
ガバナ軸（１０）の軸心線（Ｙ）と平行な視線で見た場合に、前記トルクアップ装置（５０）と前記ガバナ力入力部（４１）とを前記ガバナ力入力レバー（２２）の支点軸（６１ａ）の軸心線（Ｘａ）を基準に同じ側に配置するとともに、前記ガバナ力入力レバー（２２）の支点軸（６１ａ）を、前記２つの取付ボルト（６２）・（６３）の位置を結ぶ仮想線（Ｚ）を基準に前記トルクアップ装置（５０）とは反対側に配置した、ことを特徴とするディーゼルエンジンの遠心式ガバナ。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれかに記載のディーゼルエンジンの遠心式ガバナにおいて、
前記スプリング力入力レバー（２１）の支点軸（６１ｂ）の軸心線（Ｘｂ）と前記ガバナ力入力レバー（２２）の支点軸（６１ａ）の軸心線（Ｘａ）とが互いに平行である、ことを特徴とするディーゼルエンジンの遠心式ガバナ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ディーゼルエンジンの遠心式ガバナに関し、詳しくは、遠心式ガバナのハンチングを防止する技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
ディーゼルエンジンの遠心式ガバナの従来技術として、例えば、図３及び図４に示すものが知られている。この遠心式ガバナ１０３は、支点軸１６１に揺動自在に支持されたガバナレバー１２０を備えており、ガバナレバー１２０はスプリング力入力レバー１２１とガバナ力入力レバー１２２とからなっている。スプリング力入力レバー１２１にはスプリング係止部３１が設けられ、ガバナスプリング３２の一端をこのスプリング係止部３１に係止するとともに、他端を調速レバー３３に係止し、スプリング力入力レバー１２１をガバナスプリング力で燃料増量側に付勢している。他方、ガバナ力入力レバー１２２にはガバナ力入力部４１が設けられ、このガバナ力入力部４１にガバナスリーブ１２を介してガバナウェイト（図外）のガバナ力を作用させてガバナ力入力レバー１２２を燃料減量側に押圧させるとともに、このガバナ力入力レバー１２２に出力部４２を設けて、この出力部４２に図外の燃料噴射ポンプの燃料調量部を連動連結させている。そして、スプリング力入力レバー１２１とガバナ力入力レバー１２２との間にはトルクアップ装置５０が介装され、無負荷（０／４）と全負荷（４／４）の間では、トルクピン５１が退入した状態で、ガバナ力とガバナスプリング力との不釣合い力により、スプリング力入力レバー１２１とガバナ力入力レバー１２２とが一体に揺動して、図外の燃料噴射ポンプの燃料調量部を調量移動させるようになっている。
【０００３】
この従来の遠心式ガバナ１０３では、スプリング力入力レバー１２１とガバナ力入力レバー１２２とを１本の支点軸１６１で揺動自在に支持しており、この支点軸１６１の軸心線ｘからスプリング係止部３１までの距離ｂが同軸心線ｘからトルクアップ装置５０までの距離ｃよりも長くなるように構成されている。また、この支点軸１６１の軸心線ｘからトルクアップ装置５０までの距離ｃが同軸心線ｘからガバナ力入力部４１までの距離ａよりも長くなるように構成されている。さらに、図３に示すように、ガバナ軸１０の軸心線Ｙと平行な視線で見た場合に、スプリング係止部３１とガバナ力入力部４１とトルクアップ装置５０とがガバナレバー１２０の支点軸１６１の軸心線ｘを基準に同じ側に配置されている。なお、図３・図４において、符号１６０は支点軸１６１を支持するレバーホルダ、符号６２・６３はレバーホルダ１６０をエンジン機壁４に着脱自在に取り付ける取付ボルト、符号６６は支点軸位置決め用ボルトである。
【０００４】
【特許文献１】特開平７−３３２１２５号公報
【特許文献２】特開２００２−１５５７６４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
一般に、エンジン回転数のハンチング防止にはバネ定数の大きいガバナスプリングを用いればよい。しかし、ガバナスプリングとしてバネ定数の大きいバネを用いた場合には、ガバナスプリング力と拮抗させるガバナ力も大きくする必要があるため、ガバナウェイトを大きく（重く）する等の対策が必要となる。
【０００６】
しかし、収容スペースの制約等の理由によりガバナウェイトを大きくすることは困難な場合が多く、特に、特許文献２に示すように、ガバナウェイトとしてウェイトボールを用い、このウェイトボールを伝動ギヤ内に収容させた場合には、伝動ギヤ自体の大きさの制約により、ウェイトボールの大きさを大きくすることは極めて困難であった。
【０００７】
本発明は、かかる課題の解決を目的としており、ガバナウェイトを大きくしなくても、ガバナスプリングとしてバネ定数の大きいバネを使用することができ、これによりエンジン回転数のハンチングを防止することができるディーゼルエンジンの遠心式ガバナを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するために、本発明は以下のように構成したことを特徴とする。
すなわち、揺動自在に支持されたガバナレバー（２０）を備え、このガバナレバー（２０）はスプリング力入力レバー（２１）とガバナ力入力レバー（２２）とを具備し、前記スプリング力入力レバー（２１）にスプリング係止部（３１）を設けて、このスプリング係止部（３１）にガバナスプリング（３２）の一端を係止するとともに、ガバナスプリング（３２）の他端を調速レバー（３３）に係止して、前記スプリング力入力レバー（２１）をガバナスプリング力（ＧＳ）で燃料増量側（Ｒ）に付勢し、前記ガバナ力入力レバー（２２）にガバナ力入力部（４１）を設けて、このガバナ力入力部（４１）に、ガバナ軸（１０）にスライド自在に設けられたガバナスリーブ（１２）を介してガバナウェイトのガバナ力（ＧＦ）を作用させてガバナ力入力レバー（２２）を燃料減量側（Ｌ）に押圧させるとともに、前記ガバナ力入力レバー（２２）に出力部（４２）を設けて、この出力部（４２）に燃料噴射ポンプの燃料調量部を連動連結し、前記スプリング力入力レバー（２１）とガバナ力入力レバー（２２）との間にトルクアップ装置（５０）を介在させた、ディーゼルエンジンの遠心式ガバナであって、スプリング力入力レバー（２１）の揺動支点である支点軸（６１ｂ）の軸心線（Ｘｂ）からスプリング係止部（３１）までの距離（Ｂ）が同軸心線（Ｘｂ）からトルクアップ装置（５０）までの距離（Ｃ）よりも長くなるようにし、ガバナ軸（１０）の軸心線（Ｙ）と平行な視線で見た場合に、前記スプリング係止部（３１）と前記トルクアップ装置（５０）とが前記スプリング力入力レバー（２１）の支点軸（６１ｂ）の軸心線（Ｘｂ）を基準に同じ側に配置されている、ディーゼルエンジンの遠心式ガバナにおいて、スプリング力入力レバー（２１）の支点軸（６１ｂ）とガバナ力入力レバー（２２）の支点軸（６１ａ）とを別体に形成し、前記スプリング力入力レバー（２１）の支点軸（６１ｂ）を、前記ガバナ力入力レバー（２２）の支点軸（６１ａ）に対しスプリング係止部（３１）と反対側にオフセットさせた、ことを特徴とする。
【０００９】
ここで、前記スプリング力入力レバー（２１）の支点軸（６１ｂ）及び前記ガバナ力入力レバー（２２）の支点軸（６１ａ）を、それぞれ、一体形成されたレバーホルダ（６０）に支持させ、このレバーホルダ（６０）をエンジン機壁（４）に少なくとも２つの取付ボルト（６２）・（６３）で着脱自在に取り付けることが望ましい。
【００１０】
また、前記ガバナ力入力レバー（２２）の支点軸（６１ａ）の軸心線（Ｘａ）からトルクアップ装置（５０）までの距離（Ｄ）が同軸心線（Ｘａ）からガバナ力入力部（４１）までの距離（Ａ）よりも長くなるようにし、ガバナ軸（１０）の軸心線（Ｙ）と平行な視線で見た場合に、前記トルクアップ装置（５０）と前記ガバナ力入力部（４１）とを前記ガバナ力入力レバー（２２）の支点軸（６１ａ）の軸心線（Ｘａ）を基準に同じ側に配置するとともに、前記ガバナ力入力レバー（２２）の支点軸（６１ａ）を、前記２つの取付ボルト（６２）・（６３）の位置を結ぶ仮想線（Ｚ）を基準に前記トルクアップ装置（５０）とは反対側に配置することが望ましい。
【００１１】
さらに、前記スプリング力入力レバー（２１）の支点軸（６１ｂ）の軸心線（Ｘｂ）と前記ガバナ力入力レバー（２２）の支点軸（６１ａ）の軸心線（Ｘａ）とが互いに平行であることが望ましい。
【発明の効果】
【００１２】
本発明の作用効果を、比較例と対比して説明すると以下のとおりである（図１・図２参照）。
【００１３】
まず、比較例として、スプリング力入力レバー（２１）の支点軸（６１ｂ）とガバナ力入力レバー（２２）の支点軸（６１ａ）とを一体に形成した場合について説明する。この比較例では、一体形成した支点軸の軸心線が図１の支点軸（６１ａ）の軸心線（Ｘａ）と一致しているとする。その場合に、支点・力点・作用点の関係をそれぞれ揺動支点（Ｘａ）・ガバナ力入力部（４１）・スプリング係止部（３１）において検討すると、以下のとおりである。ガバナ力入力部（４１）に作用するガバナ力をＦ１、スプリング係止部（３１）（ガバナスプリング係止位置）でのガバナ力の作用をＦ２、ガバナレバーの揺動支点（Ｘａ）からガバナ力入力部（４１）までの距離をＡ、同揺動支点（Ｘａ）からスプリング係止部（３１）までの距離をＥとすると、以下の関係が成り立つ。
【００１４】
Ｆ２＝（Ａ／Ｅ）Ｆ１
このＦ２がガバナスプリング力（ＧＳ）と直接拮抗することになる。
【００１５】
これに対し、本発明では、例えば図１に示すように、スプリング力入力レバー（２１）の支点軸（６１ｂ）を、ガバナ力入力レバー（２２）の支点軸（６１ａ）に対しスプリング係止部（３１）とは反対側にオフセットさせたので、スプリング力入力レバー（２１）の揺動支点（Ｘｂ）（支点軸（６１ｂ）の軸心線）からスプリング係止部（３１）までの距離及び同揺動支点（Ｘｂ）からトルクアップ装置（５０）までの距離がそれぞれ長くなる。一方、ガバナ力入力レバー（２２）の揺動支点（Ｘａ）（支点軸（６１ａ）の軸心線）からガバナ力入力部（４１）までの距離及び同揺動支点（Ｘａ）からトルクアップ装置（５０）までの距離は前記比較例の場合と変わらない。本発明におけるスプリング力入力レバー（２１）の揺動支点（Ｘｂ）からスプリング係止部（３１）までの距離をＢ、同揺動支点（Ｘｂ）からトルクアップ装置（５０）までの距離をＣ、ガバナ力入力レバー（２２）の揺動支点（Ｘａ）からガバナ力入力部（４１）までの距離をＡ、同揺動支点（Ｘａ）からトルクアップ装置（５０）までの距離をＤとし、上記比較例の場合と同じ大きさのガバナ力Ｆ１が本発明のガバナ力入力部（４１）に作用したとすると、スプリング係止部（３１）（ガバナスプリング係止位置）でのガバナ力の作用Ｆ２’は次のようになる。
【００１６】
Ｆ２’＝（Ｃ／Ｂ）ｆ
但し、ｆは、トルクアップ装置（５０）を介してガバナ力入力レバー（２２）がスプリング力入力レバー（２１）に及ぼす力である。
【００１７】
ここで、ｆ＝（Ａ／Ｄ）Ｆ１であり、また、図１及び図２に示すように、ガバナ力入力レバー（２２）の支点軸（６１ａ）の軸心線（Ｘａ）とスプリング力入力レバー（２１）の支点軸（６１ｂ）の軸心線（Ｘｂ）との離間距離（オフセット距離）をｎとすると、Ｂ＝Ｅ＋ｎ，Ｃ＝Ｄ＋ｎと表せる。よって、次の式が成り立つ。
【００１８】
Ｆ２’＝（Ｃ／Ｂ）・（Ａ／Ｄ）・Ｆ１
＝（Ａ／Ｅ）・｛（１＋ｎ／Ｄ）／（１＋ｎ／Ｅ）｝・Ｆ１
【００１９】
本発明では、スプリング力入力レバー（２１）の支点軸（６１ｂ）の軸心線（Ｘｂ）からスプリング係止部（３１）までの距離（Ｂ）は同軸心線（Ｘｂ）からトルクアップ装置（５０）までの距離（Ｃ）よりも長いので、Ｃ＜Ｂ、したがって、Ｄ＜Ｅとなる。
よって、
１＜｛（１＋ｎ／Ｄ）／（１＋ｎ／Ｅ）｝
つまり、Ｆ２＜Ｆ２’となる。
【００２０】
このように、本発明では、前記比較例の場合と同じ大きさのガバナ力（ＧＦ）がガバナ力入力部（４１）に作用する場合でも、大きな力をスプリング係止部（３１）に作用させることができるので、ガバナスプリング（３２）のバネ定数を大きくすることができる。この結果、エンジン回転数のハンチングを防止することができ、また、ガバナウェイトの重量を大きくしてガバナ力入力部（４１）に作用するガバナ力自体の大きさを大きくする等の対策を採る必要もない。
【００２１】
また、請求項２の発明のように構成すれば、一体形成された単一のレバーホルダ（６０）で２本の支点軸（６１ａ）・（６１ｂ）を支持させることができるので、ガバナの組立て及びエンジン機壁（４）への取付けの際の利便性が向上する。
【００２２】
さらに、請求項３の発明のように構成すれば、一層大きな力をスプリング係止部（３１）に作用させることができる。すなわち、請求項３の発明では、ガバナ軸（１０）の軸心線（Ｙ）と平行な視線で見た場合に、ガバナ力入力レバー（２２）の支点軸（６１ａ）を、２つの取付ボルト（６２）・（６３）の位置を結ぶ仮想線（Ｚ）を基準にトルクアップ装置（５０）とは反対側に配置したので、同支点軸（６１ａ）を上記仮想線（Ｚ）を基準にトルクアップ装置（５０）と同じ側に配置した場合と比べて、ガバナ力入力レバー（２２）の揺動支点（Ｘａ）（支点軸（６１ａ）の軸心線）からガバナ力入力部（４１）までの距離（Ａ）及び同揺動支点（Ｘａ）からトルクアップ装置（５０）までの距離（Ｄ）がそれぞれ長くなる。
【００２３】
ここで、ｆ＝（Ａ／Ｄ）Ｆ１であり、また、Ａ＜Ｄだから、仮にＡとＤが同じ量だけ大きくなったとすると、Ｆ１が同じ大きさであっても、ｆは大きくなる。したがって、ガバナ力入力レバー（２２）の支点軸（６１ａ）を仮想線（Ｚ）を基準にトルクアップ装置（５０）と同じ側に配置した場合と比べて、トルクアップ装置（５０）を介してスプリング力入力レバー（２１）に作用する力を大きくすることができる。これによりＦ２’が大きくなるので、ガバナスプリング（３２）のバネ定数を大きくすることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。図１は本発明の実施形態に係る遠心式ガバナの正面図、図２は上記実施形態の側面視概念図である。なお、説明の便宜のため、従来技術と同じ部材には同じ符号を付して説明する。
【００２５】
本実施形態の遠心式ガバナ３は、前記従来例（図３及び図４）とほぼ同様の基本構成を備える。図１に示すように、本実施形態の遠心式ガバナ３が適用されるディーゼルエンジン１には、図示しない燃料噴射ポンプが収容されるポンプ室（図外）に隣接してガバナ室２が設けられている。本実施形態の遠心式ガバナ３はこのガバナ室２に収容される。ガバナ室２とポンプ室とはエンジン機壁４によって区画される（図４参照）。
【００２６】
このガバナ室２には、燃料噴射カム軸１０の一端が導入される。この燃料噴射カム軸１０の一端にガバナウェイト（不図示）及びガバナスリーブ１２が取り付けられる。ガバナウェイトはウェイトボールからなり、燃料噴射カム軸１０の一端に設けられた伝動ギヤ（燃料噴射カムギヤ。不図示）内に公知の態様で収納され、燃料噴射カム軸１０の回転による遠心力（ガバナ力）の作用により移動し、ガバナスリーブ１２を押圧するようになっている（例えば特許文献２参照）。ガバナスリーブ１２は燃料噴射カム軸１０の一端にスライド自在に外嵌され、ガバナウェイトのガバナ力ＧＦを受けてスライドするようになっている。なお、本実施例では、燃料噴射カム軸１０がガバナ軸に相当するが、ガバナウェイト及びガバナスリーブ１２が取り付けられるガバナ軸は燃料噴射カム軸１０でなくてもよい。
【００２７】
本実施形態の遠心式ガバナ３は、揺動自在に構成されたガバナレバー２０を備える。ガバナレバー２０は、スプリング力入力レバー２１とガバナ力入力レバー２２とからなる。
【００２８】
スプリング力入力レバー２１にはスプリング係止部３１が設けられ、このスプリング係止部３１にガバナスプリング３２の一端が係止されるとともに、ガバナスプリング３２の他端は調速レバー３３に係止される。ガバナスプリング３２はスプリング力入力レバー２１を燃料増量側Ｒへ付勢する。
【００２９】
ガバナ力入力レバー２２にはガバナ力入力部４１が設けられ、このガバナ力入力部４１にガバナスリーブ１２を介してガバナウェイトのガバナ力ＧＦを作用させてガバナ力入力レバー２２を燃料減量側Ｌに押圧させるようになっている。また、ガバナ力入力レバー２２には出力部４２が設けられ、この出力部４２に、図示しない燃料噴射ポンプの燃料調量部を連動連結している。
【００３０】
具体的には、ガバナ力入力レバー２２は二股状に形成され、その一方の分岐の先端に出力部４２を設けて、燃料噴射ポンプの燃料調量部（コントロールラック）に設けられたラックピン４５と係合させている（図１及び図２参照）。ガバナ力入力部４１はピン状に形成され、二股状レバーの各分岐に設けられている。本実施形態におけるガバナ力入力部４１は、図１に示すように、ガバナ軸１０の軸心Ｙを基準として点対称の位置にあり、かつ、ガバナ力入力部４１とガバナ軸１０の軸心Ｙとを結ぶ直線がスプリング力入力レバー２１の支点軸６１ｂの軸心線Ｘｂ及びガバナ力入力レバー２２の支点軸６１ａの軸心線Ｘａと平行になるように配置されている。
【００３１】
スプリング力入力レバー２１とガバナ力入力レバー２２との間にはトルクアップ装置５０が介装され、無負荷（０／４）と全負荷（４／４）の間では、トルクピン５１が退入した状態で、スプリング力入力レバー２１とガバナ力入力レバー２２とが一体に揺動して、図外の燃料噴射ポンプの燃料調量部を調量移動させる。エンジン１が過負荷運転に移行するとエンジン回転数が低下し、ガバナスプリング３２で引かれたスプリング力入力レバー２１は燃料制限具５２で全負荷相当位置に受け止められ、トルクスプリング５３がトルクピン５１を押し出して、ガバナ力入力レバー２２を燃料増量側Ｒへ揺動させる。これにより、エンジン１は粘り強さを発揮する。なお、図１中の符号５６はスタートスプリングである。
【００３２】
本実施形態では、スプリング力入力レバー２１は支点軸６１ｂで揺動自在に支持され、ガバナ力入力レバー２２は支点軸６１ａで揺動自在に支持される。支点軸６１ａと支点軸６１ｂとはそれぞれ別体に形成され、スプリング力入力レバー２１の支点軸６１ｂは、ガバナ力入力レバー２２の支点軸６１ａに対しスプリング係止部３１と反対側にオフセットされている。また、本実施形態では、スプリング力入力レバー２１の支点軸６１ｂの軸心線Ｘｂとガバナ力入力レバー２２の支点軸６１ａの軸心線Ｘａとが互いに平行となるように配置される。
【００３３】
各支点軸６１ａ・６１ｂはそれぞれレバーホルダ６０に支持される。このレバーホルダ６０は一体に形成され、エンジン機壁４に２つの取付ボルト６２・６３で着脱自在に取り付けられる。これら２つの取付ボルト６２・６３は、両者の軸心を結ぶ仮想的な直線Ｚが各支点軸６１ａ・６１ｂの軸心線Ｘａ・Ｘｂと平行となるように配置されている。なお、符号６６ａは支点軸６１ａの位置決め用ボルトであり、符号６６ｂは支点軸６１ｂの位置決め用ボルトである。また、本実施形態と図３・４に示す従来の遠心式ガバナ１０３の場合とでエンジン機壁４における取付ボルト６２・６３の取り付け位置は変わらないものとする。
【００３４】
本実施形態では、スプリング力入力レバー２１の揺動支点である支点軸６１ｂの軸心線Ｘｂからスプリング係止部３１までの距離Ｂが同軸心線Ｘｂからトルクアップ装置５０までの距離Ｃよりも長くなるようにされている。また、図１に示すように、ガバナ軸１０の軸心線Ｙと平行な視線で見た場合に、スプリング係止部３１とトルクアップ装置５０とがスプリング力入力レバー２１の支点軸６１ｂの軸心線Ｘｂを基準に同じ側に配置されている。
【００３５】
さらに、ガバナ力入力レバー２２の支点軸６１ａの軸心線Ｘａからトルクアップ装置５０までの距離Ｄが同軸心線Ｘａからガバナ力入力部４１までの距離Ａよりも長くなるようにされている。また、ガバナ軸１０の軸心線Ｙと平行な視線で見た場合に、トルクアップ装置５０とガバナ力入力部４１とをガバナ力入力レバー２２の支点軸６１ａの軸心線Ｘａを基準に同じ側に配置するとともに、ガバナ力入力レバー２２の支点軸６１ａを、２つの取付ボルト６２・６３の位置を結ぶ仮想線Ｚを基準にトルクアップ装置５０とは反対側に配置されている。
【００３６】
次に、本実施形態の作用について説明する（図２参照）。
本実施形態において、スプリング力入力レバー２１の揺動支点Ｘｂからスプリング係止部３１までの距離をＢ、同揺動支点Ｘｂからトルクアップ装置５０までの距離をＣ、ガバナ力入力レバー２２の揺動支点Ｘａからガバナ力入力部４１までの距離をＡ、同揺動支点Ｘａからトルクアップ装置５０までの距離をＤ、ガバナ力入力部４１に作用するガバナ力をＦ１、トルクアップ装置５０を介してガバナ力入力レバー２２がスプリング力入力レバー２１に及ぼす力をｆとすると、スプリング係止部３１（ガバナスプリング係止位置）でのガバナ力の作用Ｆ２’は、支点（揺動支点Ｘｂ）・力点（トルクピン５１とスプリング力入力レバー２１の当接位置）・作用点（スプリング係止部３１）の関係から次のようになる。
Ｆ２’＝（Ｃ／Ｂ）ｆ
【００３７】
ここで、ｆ＝（Ａ／Ｄ）Ｆ１であり、また、図１及び図２に示すように、ガバナ力入力レバー２２の支点軸６１ａの軸心線Ｘａとスプリング力入力レバー２１の支点軸６１ｂの軸心線Ｘｂとの離間距離（オフセット距離）をｎとすると、Ｂ＝Ｅ＋ｎ，Ｃ＝Ｄ＋ｎと表せる。よって、
Ｆ２’＝（Ｃ／Ｂ）・（Ａ／Ｄ）・Ｆ１
＝（Ａ／Ｅ）・｛（１＋ｎ／Ｄ）／（１＋ｎ／Ｅ）｝・Ｆ１
【００３８】
他方、スプリング力入力レバー２１の支点軸６１ｂとガバナ力入力レバー２２の支点軸６１ａとを一体に形成し、この一体形成した支点軸の軸心線が図１に示す支点軸６１ａの軸心線Ｘａと一致する場合を比較例として説明すると、この比較例では、スプリング係止部３１におけるガバナ力の作用力Ｆ２は、支点（軸心線Ｘａ）・力点（ガバナ力入力部４１）・作用点（スプリング係止部３１）の関係から以下のようになる。
Ｆ２＝（Ａ／Ｅ）Ｆ１
【００３９】
本実施形態では、スプリング力入力レバー２１の支点軸６１ｂの軸心線Ｘｂからスプリング係止部３１までの距離Ｂは同軸心線Ｘｂからトルクアップ装置５０までの距離Ｃよりも長いので、Ｃ＜Ｂ、したがって、Ｄ＜Ｅとなる。よって、
１＜｛（１＋ｎ／Ｄ）／（１＋ｎ／Ｅ）｝
すなわち、Ｆ２＜Ｆ２’となる。
【００４０】
このように、本実施形態では、比較例の場合と同じ大きさのガバナ力ＧＦがガバナ力入力部４１に作用する場合でも、大きな力をスプリング係止部３１に作用させることができるので、ガバナスプリング３２のバネ定数を大きくすることができる。この結果、エンジン回転数のハンチングを防止することができ、また、ガバナウェイトの重量を大きくしてガバナ力入力部４１に作用するガバナ力自体の大きさを大きくする等の対策を採る必要もない。
【００４１】
また、本実施形態では、一体形成された単一のレバーホルダ６０で２本の支点軸６１ａ・６１ｂを支持させることができるので、ガバナの組立て及びエンジン機壁４への取付けの際の利便性が向上する。
【００４２】
さらに、本実施形態では、ガバナ軸１０の軸心線Ｙと平行な視線で見た場合に、ガバナ力入力レバー２２の支点軸６１ａを、２つの取付ボルト６２・６３の位置を結ぶ仮想線Ｚを基準にトルクアップ装置５０とは反対側に配置したので、ガバナ力入力レバー２２の揺動支点Ｘａからガバナ力入力部４１までの距離Ａ及び同揺動支点Ｘａからトルクアップ装置５０までの距離Ｄも、支点軸６１ａを仮想線Ｚを基準にトルクアップ装置５０と同じ側に配置した場合と比べて、それぞれ長くなる。ここで、ｆ＝（Ａ／Ｄ）Ｆ１であり、また、Ａ＜Ｄだから、仮にＡとＤが同じ量だけ大きくなったとすると、Ｆ１が同じ大きさであっても、ｆは大きくなる。
【００４３】
したがって、ガバナ力入力レバー２２の支点軸６１ａを仮想線Ｚを基準にトルクアップ装置５０と同じ側に配置した場合と比べて、トルクアップ装置５０を介してスプリング力入力レバー２１に作用する力を大きくすることができる。これによりＦ２’が大きくなるので、ガバナスプリング３２のバネ定数を大きくすることができる。
【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】本発明の実施形態に係る遠心式ガバナの正面図（ガバナ軸１０の軸心線Ｙと平行な視線で見た図）
【図２】上記実施形態の側面視概念図
【図３】従来の遠心式ガバナの正面図（ガバナ軸１０の軸心線Ｙと平行な視線で見た図）
【図４】従来の遠心式ガバナの分解斜視図
【符号の説明】
【００４５】
４…エンジン機壁、１０…燃料噴射カム軸（ガバナ軸）、１２…ガバナスリーブ、２０…ガバナレバー、２１…スプリング力入力レバー、２２…ガバナ力入力レバー、３１…スプリング係止部、３２…ガバナスプリング、３３…調速レバー、４１…ガバナ力入力部、４２…出力部、５０…トルクアップ装置、６０…レバーホルダ、６１ａ…ガバナ力入力レバーの支点軸、６１ｂ…スプリング力入力レバーの支点軸、６２…取付ボルト、６３…取付ボルト、ＧＳ…ガバナスプリング力、ＧＦ…ガバナ力、Ｒ…燃料増量方向、Ｌ…燃料減量方向、Ｘａ…ガバナ力入力レバーの支点軸の軸心線（ガバナ力入力レバーの揺動支点）、Ｘｂ…スプリング力入力レバーの支点軸の軸心線（スプリング力入力レバーの揺動支点）、Ｙ…ガバナ軸の軸心線、Ｚ…２つの取付ボルトの位置を結ぶ仮想線、Ａ…ガバナ力入力レバーの支点軸の軸心線Ｘａからガバナ力入力部までの距離、Ｂ…スプリング力入力レバーの支点軸の軸心線Ｘｂからスプリング係止部までの距離、Ｃ…スプリング力入力レバーの支点軸の軸心線Ｘｂからトルクアップ装置までの距離、Ｄ…ガバナ力入力レバーの支点軸の軸心線Ｘａからトルクアップ装置までの距離。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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