(57)【要約】【課題】  排出ガス温度を低くして、エアバッグバッグ膨張後のバッグ内部圧力を維持し、エアバッグの膨張を維持できるハイブリッドガス発生器の提供。【解決手段】  加圧媒質が収容された筒状ボトル22にガス排出口となる開口が形成され、開口はボトル22内の圧力上昇によって破裂する第1閉塞部材58で閉塞されている。ボトル22内の圧力上昇は加熱手段の作動により、作動前後における加圧媒質の温度上昇範囲は約500℃以下である。【選択図】図１
2006111257.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
加圧媒質が収容された筒状ボトルに該ボトル外へのガス排出口となる開口が形成され、該開口は第1閉塞部材で閉塞されており、
該第1閉塞部材は、ボトル内の圧力上昇によって破裂され、
ボトル内の圧力上昇は、火薬を含んで構成された加熱手段の作動によって行われるガス発生器であり、
ガス発生器作動前後に於ける加圧媒質の温度上昇範囲は約５００℃以下であるガス発生器。
【請求項２】
加圧媒質が収容された筒状ボトルに該ボトル外へのガス排出口となる開口が形成され、該開口は第1閉塞部材で閉塞されており、
該第1閉塞部材は、ボトル内の圧力上昇によって破裂され、
ボトル内の圧力上昇は、火薬を含んで構成された加熱手段の作動によって行われるガス発生器であり、
ガス発生器作動前における加圧媒質の温度と、ガス発生器の作動後における筒状ボトルの開口から排出されるガスの温度との差は、約５００℃以下であるガス発生器。
【請求項３】
前記加熱手段は、ガス発生器の作動前において、ボトル内の加圧媒質とは、第2閉塞部材により仕切られた空間に配置されており、該加熱手段の作動により第2閉塞部材が破裂する請求項１又は２に記載のガス発生器。
【請求項４】
前記ガス排出口となる開口は、筒状ボトルにおける軸方向一端部に形成されており、
前記加熱手段は、燃焼によりガスを発生させるガス発生剤と、該ガス発生剤を着火・燃焼させる点火手段を含み、当該加熱手段は、前記開口が形成された軸方向一端部側とは反対の端部に取り付けられている請求項１〜３の何れか一項に記載のガス発生器。
【請求項５】
前記ガス排出口となる開口には、一端が閉塞され、周壁面には複数のガス排出ノズルが均一に形成されたディフューザが取り付けられており、ガス排出ノズルと加圧媒質収容室を繋ぐガス通路には、ガスを冷却する冷却部材が配置されている請求項１〜４の何れか一項に記載のガス発生器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車両に搭載するエアバッグシステムに適したハイブリッドガス発生器に関する。
【背景技術】
【０００２】
エアバッグを膨張させるために使用されるガス発生器は、ガスのクリーン化の点では加圧ガスを使用したガス発生器が好ましい。加圧ガスを使用するガス発生器としては、ハウジング内部に加圧ガスのみを充填したストアードガスタイプのガス発生器の他、固形火薬を併用したハイブリッドガス発生器が知られている。いずれのガス発生器においても、ガス出口開口は、加圧媒質の密閉の目的で封止板により閉鎖されており、ガス排出のために破裂手段によって封止板を破裂させる構造を伴っているのが一般的であるが、封止板の開裂構造、ならびにガス発生器全体の構造を簡略化させるという点では、ハイブリッドガス発生器が好ましい。
【０００３】
即ち、破裂板の近傍に破裂手段を配置せざるをえないストアードガス発生器では、ガスの出口近傍に破裂手段が配置されることから、破裂手段とエアバッグとの干渉を避ける構造が必要になる。
【０００４】
一方固形火薬を併用するハイブリッドガス発生器では、火薬の燃焼によって加圧媒質の温度を上げ、ハウジング内圧を高めて封止板を開裂させることから、点火器等の破裂手段とガス出口開口との位置関係に制限がない。このことがハイブリッドガス発生器の一つの特徴となっている。
【０００５】
関連する先行文献としては特許文献１が存在する。この特許文献１は、ハイブリッドインフレータに関するものであり、その中には「活性化後のインフレータ温度に関しては、エア／安全バッグを膨脹するために使用される膨脹ガスの温度はインフレータハウジング内のガス通路を含むある金属部分の潜在的腐食を回避する様に充分に制御されるか又は減少されるのが望ましい。」あるいは「膨脹ガスは燃焼ガスより実質上より低い温度を有する。」との記載がある。
【０００６】
この特許文献１は、ハイブリッドガス発生器の典型的な構造を示すものではあるが、ガス温度やエアバッグの膨張性についての具体的な開示はない。
【特許文献１】特開平１１−２１７０５４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
前述のように、ハイブリッドガス発生器は、火薬の燃焼によって加圧媒質の温度を上げ、ハウジング内圧を高めて封止板を開裂させるものであることから、破裂手段とガス出口開口との位置関係に制限がない反面、ハウジング外部（即ちエアバッグ内部）に排出された膨張ガスの冷却により、バッグ内の圧力が低下することになる。このため、展開後のエアバッグ内部の圧力をある程度の時間保持しておく必要のあるエアバッグシステムには、使いにくいものとなっている。
【０００８】
依って本発明は、火薬を使用するハイブリッドガス発生器でありながら、ガス発生器からの排出ガス温度を低くして、エアバッグバッグ膨張後のバッグ内部圧力を維持し（すなわちエアバッグへのガス排出後の温度変化を小さくし）、エアバッグの膨張を維持できるハイブリッドガス発生器を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明は、加圧媒質が収容された筒状ボトルに該ボトル外へのガス排出口となる開口が形成され、該開口は第1閉塞部材で閉塞されており、該第1閉塞部材は、ボトル内の圧力上昇によって破裂され、ボトル内の圧力上昇は、火薬を含んで構成された加熱手段の作動によって行われるガス発生器であり、ガス発生器作動前後に於ける加圧媒質の温度上昇範囲は約５００℃以下であるガス発生器を提供する。
【００１０】
また本発明は、加圧媒質が収容された筒状ボトルの一端部に該ボトル外へのガス排出口となる開口が形成され、該開口が第1閉塞部材で閉塞されており、更に該加圧媒質を暖めるための火薬を内臓した、ボトル内の圧力上昇によって第1閉塞部材を破裂させるガス発生器であり、該加圧媒質は、火薬の着火・燃焼により少なくとも第1閉塞部材が破裂する圧力に相当する温度以上に上昇し、かつガス発生器作動前の加圧媒質の温度から最大約５００℃上昇するガス発生器を提供する。
【００１１】
更に本発明は、加圧媒質が収容された筒状ボトルに該ボトル外へのガス排出口となる開口が形成され、該開口は第1閉塞部材で閉塞されており、該第1閉塞部材は、ボトル内の圧力上昇によって破裂され、ボトル内の圧力上昇は、火薬を含んで構成された加熱手段の作動によって行われるガス発生器であり、ガス発生器作動前における加圧媒質の温度と、ガス発生器の作動後における筒状ボトルの開口から排出されるガスの温度との差は、約５００℃以下であるガス発生器を提供する。
【００１２】
上記本発明は、加圧媒質と該加圧媒質を暖める加熱手段（火薬を含む）を用いたガス発生器であり、エアバッグ膨張用のガスを該ガス発生器から発生させる場合に、できるだけ低い温度のガスを発生させ、エアバッグに供給することを目的としている。これにより、エアバッグ内部にガスが排出された後に、エアバッグ内部でのガスの温度降下が少なくなり、よってエアバッグ内部の圧力の低下率が低くなり、エアバッグ内圧の変化を少なくすることができる。ガス発生器が作動して少なくとも６秒はバッグの圧力を維持することが好ましく、この点従来では展開後のエアバッグ内圧を維持するのは、加圧ガス（ストアードガス）タイプのガス発生器の方が好ましいと考えられてきたが、ガス排出口を開口させるメカニズムやエアバッグとの取り付け構造が複雑になる。この点に鑑み、本発明では火薬の燃焼熱によって加圧媒質の温度を上昇させるガス発生器をベースにしている。
【００１３】
加圧媒質を収容する筒状ボトルの断面は、円形に限らず、楕円、多角形状であっても良い。該筒状ボトルには、その外部へガスを排出するガス排出口（開口部）が形成され、該ガス排出口（開口部）は作動前において第1閉塞部材で閉塞されている。この開口部は筒状ボトルの一端部に形成されているのが好ましいが、一端部に限定されることなく、その近傍（例えばボトルの一端部近傍の周壁部）に形成されているものでも良い。
【００１４】
火薬は加圧媒質に熱を与えるものであれば特に限定されるものではなく、熱以外にもエアバッグ膨張用ガスを発生させるものであっても良い。
【００１５】
そして本発明に係るガス発生器では、エアバッグ放出後における温度低下によるエアバッグ内圧の降下を極力少なくするために、
（１）ガス発生器作動前後に於ける加圧媒質の温度差（即ち、温度上昇範囲）、
（２）ガス発生器作動前における加圧媒質の温度と、ガス発生器の作動後における筒状ボトルの開口から排出されるガスの温度との差、
（３）ガス発生器から放出されるガスと外気との温度差、及び
（４）エアバッグ内に放出されるガスと外気との温度差、
の少なくとも何れかを約５００℃以下、望ましくは４００℃以下、更に望ましくは３００℃以下の範囲内に調整するものである。このように上記（１）〜（４）の少なくとも何れかの温度差を約５００℃以下の範囲内に調整することにより、使用環境の温度（気候環境）の違いを克服して、確実に作動する、即ち確実に第１閉塞部材を破裂させることのできるガス発生器とすることができる。なお、上記（１）における、ガス発生器作動後に於ける加圧媒質の温度は、望ましくは筒状ボトルに形成された開口近傍において測定される。
【００１６】
ガス発生器の最大出力は、発生ガスの温度とモル数によるが、発生したガスがエアバッグから洩れない状態（つまり、エアバッグ内部に排出されたガスのモル数が変化しないときには）、ガスの温度低下によってバッグ内の内圧が低下する。よって同じ出力（最大出力）のガス発生器のときには、発生ガスの温度がなるべく低く（即ち、火薬による加圧媒質の温度上昇がなるべく小さく）、モル数を多くして出力を出すほうが好ましい。ただし第１破裂板を開裂させるに必要な内圧をガス発生器内部で発生させるため、その圧力に相応する以上の温度上昇を充填ガスに与える必要がある。
【００１７】
火薬からは追加のガスが発生するとしても、必ず熱が伴うことを考えれば、上記のようにエアバッグから洩れるガスが無い場合、エアバッグの膨張を維持するのは、当初加圧ガスとして充填されていた加圧ガスのモル数に依存する。よって少なくとも加圧ガスの割合は、発生ガスモル数全体の８７％、好ましくは９０％以上であることが好ましい。
【００１８】
また、上記の通り、加圧媒質の温度上昇範囲が調整された本発明のガス発生器においては、ガス発生器全体から放出されるガス量は、例えば１〜４molに調整されることが望ましい。
【００１９】
更に本発明のガス発生器では、加圧媒質を暖めるための火薬を含んで構成される加熱手段は、ガス発生器の作動前において、ボトル内の加圧媒質とは、第2閉塞部材により仕切られた空間に配置されており、該加熱手段の作動（特に、火薬の着火）により第2閉塞部材が破裂するものであることが好ましい。これは火薬が加圧媒質の圧力の影響を受けにくいため、火薬の性能が劣化する事が無いためである。
【００２０】
火薬を含む加熱手段はボトルの内部又は外部に設置することができ、例えば、ボトルの内部に仕切り部材で仕切った部屋の中に配置し、その仕切り部材に連通孔を形成して、この連通孔を第２破裂板で覆った構造、あるいはボトルの外部に加熱手段を収納するハウジングを別途配置し、ボトルへの連通孔を第２破裂部材で閉塞したものであっても良い。
【００２１】
更に本発明のガス発生器において、前記加熱手段は、燃焼によりガスを発生させるガス発生剤と、該ガス発生剤を着火・燃焼させる点火手段を含んで構成することができ、また燃焼により主として熱を発生するガス発生剤と、該ガス発生剤を着火・燃焼させる点火手段を含んで構成することができる。この様に構成された加熱手段は、前記筒状ボトルにおいて、ガス排出口となる開口部が形成された軸方向一端部とは反対の端部に取り付けられているものであることが好ましい。このように形成すれば、加熱手段（火薬を含む）がボトルの一端部に存在し、ガス排出口がボトルの他端部に存在する構造となり、ガスがボトルの一端部から他端部へかけて流れる構造となる。したがってボトル内部の加圧媒質を均一に温度上昇させることができる。またこの様に形成する場合、加熱手段（火薬を含む）が存在する位置はボトルの他端部のみに限定されるものではなく、例えばボトル他端部の周壁部に存在していても良い。
【００２２】
加熱手段（火薬を含む）は、ガス発生剤と点火手段を含んでおり、ガス発生剤から熱以外にも更にガスを発生させることで、ボトル内部の圧力上昇を早く達成させることが出来る。よってより低温で閉塞部材を破壊させることができるので、ガス発生剤を使用することは好ましい。
【００２３】
点火手段は電気式点火器からなり、これによってガス発生剤を直接着火させるものであると、構造も簡略化できるため好ましい。
【００２４】
更に本発明のガス発生器において、ガス排出口となる開口には、一端が閉塞され、周壁面に複数のガス排出ノズルが均一に形成されたディフューザが取り付けられることが望ましく、更にこの場合、ガス排出ノズルと加圧媒質収容室を繋ぐガス通路には、ガスを冷却する冷却部材が配置されていることが好ましい。
【００２５】
冷却部材としては、各種金網、パンチングメタル、ラスメタル、エキスパンドメタル、圧縮成形金網などからなるスクリーンをはじめとする物理的にガスを冷却するもののほか、化学的な分解によりH2Oなどを発生したり、発生熱量を吸収して反応する化学反応を利用したクーラントを設置することができる。
【００２６】
これら冷却部材を配置するガス通路は、厳密には第1閉塞部材の外側（大気圧側）に存在するガス流路部分であることが好ましい。これは、加圧ガスの昇温によるボトル内部圧力の上昇を効果的に行って、確実に第1閉塞部材を破裂させるためであり、破裂後はできるだけ排出の際のガス温度を低下させる必要があるためである。なお、スクリーンはガス（加圧ガス及びガス発生剤からの燃焼ガス）の冷却だけでなく、ガス発生剤からの燃焼ガス中に含まれる固形残渣の捕集の働きを有するものでも良い。
【００２７】
なお、スクリーンを配置する以外にも、ガス通路を複雑な経路に形成し、ガスの衝突頻度を増すことで冷却するものであっても良い。
【発明の効果】
【００２８】
本発明により、排出ガス温度を低くすることができるため、エアバッグ内にガスを排出した後は、断熱膨張による温度低下でバッグ内圧が低下することが抑制され、エアバッグ圧力の変化が小さく、エアバッグ内部の圧力を維持することが可能となる。そのため、カーテンエアバッグなど、バッグの膨張時間をある程度維持する必要のあるエアバッグシステムに好適なガス発生器となる。なお、本発明の目的が達成される限りであれば、温度上昇を厳密に５００℃以下とは規定しない。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２９】
図１により、本発明のガス発生器の実施形態を説明する。図１は、ガス発生器の軸方向断面図である。
【００３０】
ガス発生器１０は、加圧ガス室２０と、ガス発生室３０、ディフュザー部５０とを有している。
【００３１】
加圧ガス室２０は、筒状の加圧ガス室ハウジング（即ち、筒状ボトル）２２により外殻が形成されており、アルゴン、ヘリウム、窒素、空気、二酸化炭素などの単体ガス、あるいはそれらの混合物からなる加圧ガス（即ち、加圧媒質）が充填されている。加圧ガス室ハウジング２２は、軸方向及び半径方向に対して対称形となっているので、組み立て時に軸方向及び半径方向への向きを調整する必要がない。
【００３２】
加圧ガス室ハウジング２２の側面には、加圧ガスの充填孔２４が形成されており、加圧ガスを充填した後にピン２６により閉塞されている。
【００３３】
ガス発生室３０は、加熱手段としての、ガス発生室ハウジング３２内に収容された点火手段（電気式点火器）３４とガス発生剤３６とを含んでおり、加圧ガス室２０の一端側に接続されている。ガス発生室ハウジング３２と加圧ガス室ハウジング２２は、接合部４９において抵抗溶接されている。ガス発生器１０をエアバッグシステムに組み込むとき、点火手段３４は、コネクタ、導線を介して、外部電源に接続される。
【００３４】
ガス発生剤３６は、例えば、燃料であるニトログアニジン、酸化剤である硝酸ストロンチウム、結合剤であるカルボキシメチルセルロースナトリウムとからなるもの（燃焼ガス温度７００〜１６３０℃）を用いることができる。このガス発生剤のように、本発明に用いるガス発生剤は、１００ｇ当たり１．２モル以上の燃焼ガスを発生させるのが好ましい。この組成のガス発生剤３６が燃焼したとき生じる燃焼残渣は、酸化ストロンチウム（融点２４３０℃）である。このため、燃焼残渣は溶融状態になることなく、塊状（スラグ状）に固化される。
【００３５】
加圧ガス室ハウジング２２、ガス発生室ハウジング３２、並びにディフューザ５０は同一の材質で形成されていることが好ましい。
【００３６】
加圧ガス室２０とガス発生室３０との間の第２連通孔３８は、椀状の第２破裂板４０で閉塞されており、ガス発生室３０内は常圧に保持されている。第２破裂板４０は、周縁部４０ａにおいてガス発生室ハウジング３２に抵抗溶接されている。
【００３７】
第２破裂板４０には、ガス排出孔４２を有するキャップ４４が、加圧ガス室２０側から被せられている。このキャップ４４は、第２破裂板４０を覆うことにより、ガス発生剤３６の燃焼により生じた燃焼ガスが必ずキャップ４４を経由してガス排出孔４２から噴出されるように取り付けられている。
【００３８】
キャップ４４は、開口周縁部が外側に折り曲げられたフランジ部４６を有しており、フランジ部４６においてガス発生室ハウジング３２の一部（かしめ部）４８をかしめることで固定されている。
【００３９】
加圧ガス室２０の他端側には、加圧ガス及び燃焼ガスを排出するガス排出孔（即ち、ガス排出ノズル）５２を有するディフュザー部５０が接続されており、ディフュザー部５０と加圧ガス室ハウジング２２は、接合部５４において抵抗溶接されている。
【００４０】
ディフュザー部５０は、ガスを通過させる複数のガス排出孔５２を有するキャップ状のものである。またこのディフュザー部５０の内側開口には、任意にガスを冷却するための、フィルタ等からなる冷却部材（図示せず）を配置することもできる。
【００４１】
加圧ガス室２０とディフュザー部５０との間の第１連通孔（即ち、開口）５６は、第１破裂板（即ち、第１閉塞部材）５８で閉塞されており、ディフュザー部５０内は常圧に保持されている。第１破裂板５８は、周縁部５８ａにおいてディフュザー部５０に抵抗溶接されている。
【００４２】
次に、図１に示すガス発生器１０を自動車に搭載したエアバッグシステムに組み込んだ場合の動作を説明する。
【００４３】
自動車が衝突して衝撃を受けたとき、作動信号出力手段により、点火器３４が作動点火してガス発生剤３６を燃焼させ、高温の燃焼ガスを発生させる。このとき、ガス発生剤３６の燃焼により生じる燃焼残渣の融点は、ガス発生剤３６から発生するガスの排出温度以上であるので、燃焼残渣は溶融し難く、固形状態を保持する。
【００４４】
その後、高温の燃焼ガスによるガス発生室３０内の圧力上昇により、第２破裂板（即ち、第２閉塞部材）４０が破壊され、燃焼残渣を含む燃焼ガスはキャップ４４内に流入し、ガス排出孔４２から噴出される。
【００４５】
このとき燃焼ガスは、キャップ４４の閉塞端面４４ｂに衝突して流れを変えた後に、ガス流出孔４２から流出する。
【００４６】
またガス発生剤３６から発生する熱量は、加圧ガス室２０内の加圧ガスに伝えられ、加圧ガスの温度を上昇させ、加圧ガス室２０内の圧力を上昇させる。更に高温の燃焼残渣は冷却凝固されると共に、キャップ４４の閉塞端面４４ｂにも燃焼残渣は付着される。そして噴出された燃焼ガスは、加圧ガス室ハウジング２２の内壁２２ａに衝突するので、燃焼残渣は内壁面に付着し、ガス発生器１０外に排出されにくくなる。
その後、加圧ガス室２０内の圧力上昇により、第１破裂板５８が破壊されるので、加圧ガス及び燃焼ガスは、第１連通孔５６を経て、ガス排出孔５２から排出され、エアバッグを膨張させる。
【００４７】
本発明のガス発生器は、カーテンエアバッグ用以外にも運転席用のエアバッグシステム、助手席用のエアバッグシステム、サイドエアバッグ用のエアバッグシステム、ニーボルスター用のエアバッグシステム等の各種エアバッグシステムのガス発生器や、インフレータブルシートベルト用ガス発生器、プリテンショナー用ガス発生器として適用できる。
【実施例】
【００４８】
図１に示す構造を備え、以下の特性を有するガス発生器を用いて、エアバッグの展開試験を行なった。この展開試験は、ディフューザ部５０のガス排出孔５２を覆うように、エアバッグを取り付け、ガス発生器作動後のエアバッグ内部の圧力の状態を検証するものである（環境温度23℃）。即ち、点火器作動時を０msecとして、そこから一定時間経過後のエアバッグ内部の圧力を測定するものである。この展開試験によって得られた結果を表１に示す。
【００４９】
なお、エアバッグには上記ディフューザ５０に接続する部分以外には、開口は形成されていないものを用いている。
【００５０】
・加圧ガス組成：Ar／Heの混合物
・固形ガス発生剤組成：ニトログアニジン/硝酸ストロンチウム／カルボキシメチルセルロース
・加圧ガス充填量：１．２７ｍｏｌ
・ガス発生剤よりの発生ガスモル数：０．１３mol
・ガス発生器からの総発生ガスモル数：１．２８３ｍｏｌ
・ガス発生器からの排出ガス温度：５００℃
・1ft3（cubic feet）容積のタンク中での最大出力：２２０ｋPa（常温にて）
【比較例】
【００５１】
以下の特性を有するガス発生器を用いて、実施例と同じ展開試験を行った。
【００５２】
・加圧ガス組成：Ar／Heの混合物
・固形ガス発生剤組成：ニトログアニジン/硝酸ストロンチウム／カルボキシメチルセルロース
・加圧ガス充填量：０．８４mol（32.5ｇ）
・ガス発生剤よりの発生ガスモル数：０．１３ｍｏｌ
・ガス発生器からの総発生ガスモル数：０．９７ｍｏｌ
・ガス発生器からの排出ガス温度：７５０℃
・1ft3（cubic feet）容積のタンク中での最大出力：２２０ｋPa（常温にて）
以上のようにして、実施例と比較例のガス発生器を、それぞれエアバッグに接続して、ガス発生器作動後のエアバッグ内部の圧力の状態を検証した（環境温度23℃）。なお、実施例、比較例とも、使用したエアバッグの材質及び容量は同じであり、エアバッグ内部で計測された最大圧力もほぼ同じであった。
【００５３】
その結果を以下の表１に示す。表１には、点火器作動時を０msecとして、そこから一定時間経過後のエアバッグ内部の圧力を、実施例と比較例とで比較して示している。
【００５４】
【表１】
2006111257.tif 000003
【００５５】
上記表１からも明らかなように、実施例と比較例とでは、最大バッグ圧力（あるいはガス発生器自体の最大出力）は大凡同じであるにもかかわらず、排出ガス温度の低い実施例では、作動後のバッグ内圧が高く維持されている。あるいは、点火器作動後初期（例えば１００ｍｓｅｃ）からのエアバッグ内部圧力の低下率を見ると、実施例のほうが変化が少ない。
また実施例のほうでは、点火器作動後２０００ｍｓｅｃ以降では、エアバッグの内部圧力が殆ど低下していない。これらは実施例のガス発生器の出力が、ガスのモル数に依存していたため、加圧ガスが温度低下を起こしても、ガス発生器の出力（エアバッグ内部圧力）に対する影響が小さいことによる。
一方、比較例のガス発生器は、その出力を温度上昇に依存していることによるため、エアバッグへ排出された後のガスの温度低下のエアバッグ内部圧力変化に与える影響が大きいことによる。これは実施例と比較例のガス発生器の最大出力を同じにするために、加圧ガスモル数とガス発生剤の量(ガス発生剤からの発生ガスモル数)の比を変えていることからもわかる。結果として実施例のガス発生器では、エアバッグの展開が維持され、乗員拘束性能が長時間持されたが、反対に比較例では作動後に十分なエアバッグ内圧を得ることができず、乗員拘束性能が満足されなかった。
一般にハイブリッドタイプのガス発生器では、火薬によって温められたガスがエアバッグ内に排出された瞬間に、急激に温度低下が発生する（バッグ内圧力が急激に低下する）が、その後は緩やかな変化となる。本発明では、実施例のように、点火器作動後一定時間内に内圧の低下が実質的に見られなくなる場合に限らず、一定時間経過後に、乗員拘束等に必要な程度にエアバッグ内圧が維持できるのであれば、本発明に含めるものとする。
なお、本発明は、基本的にガス発生剤の種類や加圧ガスの種類には依存せず、ガス発生器作動後の温度上昇が幾らであるかに専ら依存するものである。
【図面の簡単な説明】
【００５６】
【図１】実施の形態に示すガス発生器の軸方向断面図。
【符号の説明】
【００５７】
１０ ガス発生器
２０ 加圧ガス室
２２ 加圧ガス室ハウジング
３０ ガス発生室
３２ ガス発生室ハウジング
３４ 点火手段
３６ ガス発生剤
３８ 連通孔
４０ 破裂板
４２ ガス排出孔
４４ キャップ
５０ ディフューザ
５２ ガス排出孔
５６ 連通孔
５８ 破裂板
【図１】
2006111257.tif 000004