(57)【要約】【課題】  放電灯点灯回路の起動性を保証するとともに、そのために部品サイズやコストの著しい増加を伴わないようにする。【解決手段】  放電灯１０への電力伝送機能及び放電灯に起動用信号を供給するための始動機能を備えたトランス７と、直流−交流変換を行ってトランス７の出力を放電灯１０に供給する直流−交流変換回路３と、起動用信号を放電灯１０に印加するための起動回路４を備えた回路において、トランス７の一次側には、第１のコンデンサ１１、整流素子を含む回路部１３と、スイッチング素子１４が設けられる。トランス７には起動用信号の発生に必要な電圧を起動回路に供給するための補助巻線７ｖが設けられており、該補助巻線と回路部１３との間に第２のコンデンサ１２が介挿され、起動用信号の発生時においてコンデンサ１１によるエネルギー吸収を防ぎ、起動用信号が減衰しないように構成した。【選択図】図１
2006339102.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
放電灯への電力伝送機能及び放電灯に起動用信号を供給するための始動機能を備えたトランスと、直流入力電圧を受けて交流変換を行って該トランスの出力を放電灯に供給する直流−交流変換回路と、上記起動用信号を放電灯に印加するための起動回路を備えた放電灯点灯回路において、
上記トランスの一次側には、第１のコンデンサと、整流素子を含む回路部と、スイッチング素子が設けられており、上記第１のコンデンサの端子電圧が上昇して上記スイッチング素子が導通状態となったときに上記トランスの一次巻線に発生する信号が該トランスでの昇圧後に上記起動用信号として放電灯に印加されること、
上記トランスには上記起動用信号の発生に必要な電圧を上記起動回路に供給するための補助巻線が設けられ、該補助巻線と上記回路部との間に第２のコンデンサが介挿されている
ことを特徴とする放電灯点灯回路。
【請求項２】
請求項１に記載した放電灯点灯回路において、
複数のコンデンサを直列に接続することにより上記第１のコンデンサを構成するとともに、各コンデンサを流用して上記整流素子とともに倍電圧整流回路を構成した
ことを特徴とする放電灯点灯回路。
【請求項３】
請求項２に記載した放電灯点灯回路において、
グランド電位を基準とする交流電圧が上記倍電圧整流回路に供給され、該交流電圧に係る正半波及び負半波の各期間での電荷移送によって上記第１のコンデンサが充電される
ことを特徴とする放電灯点灯回路。
【請求項４】
請求項１又は請求項２又は請求項３に記載した放電灯点灯回路において、
上記補助巻線は、上記起動用信号の発生時に誘起されるサージ電圧が負電位となる極性をもって巻回されており、
上記回路部を構成する整流素子の一端が接地され、かつ該整流素子の他端が上記第２のコンデンサに接続されている
ことを特徴とする放電灯点灯回路。
【請求項５】
請求項２又は請求項３又は請求項４に記載した放電灯点灯回路において、
上記複数のコンデンサとして、常誘電体の積層セラミックコンデンサを用いた
ことを特徴とする放電灯点灯回路。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、トランスに設けられた補助巻線により得られる電圧を用いた起動回路を備え、トランスの主巻線を介して放電灯に起動用信号を印加する構成をもった点灯回路において、起動回路を構成するコンデンサ（スタータコンデンサ）による起動用信号の減衰を防ぐための技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
車両用照明光源に用いられる、メタルハライドランプ等の放電灯の点灯回路には、ＤＣ−ＤＣコンバータの構成をもった直流昇圧回路と、直流−交流変換回路、起動回路を備えた構成が知られている。起動回路として、例えば、トランスの一次側にコンデンサ（スタータコンデンサ）と、スパークギャップ等の自己降伏型スイッチング素子を設け、該コンデンサの充電によってその端子電圧が所定の閾値を超えた場合に自己降伏型スイッチング素子が導通する構成において、トランスに一次電流を流して起動用パルス（あるいはスタータパルス）を発生させ、トランスの二次巻線から放電灯に印加することができる。
【０００３】
上記コンデンサを充電してエネルギーを蓄えるための回路としては、トランスに高圧発生用の補助巻線を設け、ダイオード等の整流素子を介して該補助巻線からの電圧をコンデンサに供給する構成が挙げられる。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、上記の回路構成では、トランスを構成する主巻線（一次巻線及び二次巻線）と、高圧発生用の補助巻線とがコアを通じて磁気的に結合していることが問題とされる。即ち、放電灯の起動時に、トランスの一次巻線に高圧パルスが発生した際に、補助巻線にも該パルス発生に伴うサージ電圧が発生する。そのエネルギーがスタータコンデンサによって奪われると起動用信号を減衰させ、起動性の悪化に繋がる虞が生じる。
【０００５】
そこで、本発明は、放電灯点灯回路の起動性を保証するとともに、そのために部品サイズやコストの著しい増加を伴わないようにすることを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は、放電灯への電力伝送機能及び放電灯に起動用信号を供給するための始動機能を備えたトランスと、直流入力電圧を受けて交流変換を行って該トランスの出力を放電灯に供給する直流−交流変換回路と、起動用信号を放電灯に印加するための起動回路を備えた放電灯点灯回路において、下記に示す構成を有するものである。
【０００７】
・トランスの一次側には、第１のコンデンサと、整流素子を含む回路部と、スイッチング素子が設けられており、第１のコンデンサの端子電圧が上昇して該スイッチング素子が導通状態となったときにトランスの一次巻線に発生する信号が該トランスでの昇圧後に起動用信号として放電灯に印加されること。
【０００８】
・上記トランスには起動用信号の発生に必要な電圧を起動回路に供給するための補助巻線が設けられており、該補助巻線と上記回路部との間に第２のコンデンサが介挿されていること。
【０００９】
本発明では、起動用信号の発生時に第１のコンデンサによるエネルギー吸収を防止するために第２のコンデンサを設けている。即ち、第２のコンデンサは、起動用信号の発生時に高電圧が第１のコンデンサに直接印加されないようにして、起動用信号を減衰させない役目を有する。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、主巻線及び高圧発生用補助巻線を含むトランスを用いた回路構成において、放電灯の起動の確実性を保証することができる。
【００１１】
上記第１のコンデンサについては、複数のコンデンサを直列に接続して構成し、各コンデンサを流用して倍電圧整流回路を構成すると、部品サイズやコストの削減に有効である。
【００１２】
また、グランド電位を基準とする交流電圧が倍電圧整流回路に供給され、該交流電圧に係る正半波及び負半波の各期間での電荷移送によって第１のコンデンサが充電される構成を用いることにより、回路構成の簡素化や低コスト化を図ることができる。
【００１３】
補助巻線については、起動用信号の発生時に誘起されるサージ電圧が負電位となる極性をもって巻回し、上記回路部を構成する整流素子の一端を接地し、かつ該整流素子の他端を第２のコンデンサに接続すると、起動用信号の発生時におけるサージ電圧に関して第２のコンデンサの耐量を最低限に抑えることができるので、コスト面で有利になる。
【００１４】
また、少ない個数で上記第１のコンデンサを構成するためには、該コンデンサに常誘電体の積層セラミックコンデンサを用いることが好ましい（例えば、低耐圧かつ大容量のコンデンサを使用することができる。）。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
図１は本発明に係る放電灯点灯回路の基本構成例を示すものであり、放電灯点灯回路１は、直流電源２から電源供給を受ける直流−交流変換回路３と起動回路４を備えている。
【００１６】
直流−交流変換回路３は、直流電源２から直流入力電圧（図の「＋Ｂ」参照）を受けて交流変換及び昇圧を行うために設けられている。本例では、２つのスイッチング素子５Ｈ、５Ｌと、それらの駆動制御を行う制御手段６を備えている。つまり、高段側のスイッチング素子５Ｈの一端が電源端子に接続され、該スイッチング素子の他端が低段側のスイッチング素子５Ｌを介して接地されており、制御手段６によって各素子５Ｈ、５Ｌが交互にオン／オフされる。尚、図では簡単化のために素子５Ｈ、５Ｌをスイッチの記号で示しているが、電界効果トランジスタ（ＦＥＴ）やバイポーラトランジスタ等の半導体スイッチング素子が用いられる。
【００１７】
直流−交流変換回路３は、インダクタンス素子又はトランス及びコンデンサを含む直列共振回路を有する。本例では、直流−交流変換回路３が電力伝送用のトランス７を有しており、その一次側において共振用コンデンサ８と、インダクタ又はインダクタンス成分との共振現象を利用した回路構成が用いられている。つまり、構成形態としては、例えば、下記の３通りが挙げられる。
【００１８】
（Ｉ）共振用コンデンサ８とインダクタンス素子との共振を利用した形態
（ＩＩ）共振用コンデンサ８とトランス７のリーケージ（漏れ）インダクタンスとの共振を利用した形態
（ＩＩＩ）共振用コンデンサ８と、インダクタンス素子及びトランス７のリーケージインダクタンスとの共振を利用した形態。
【００１９】
先ず、上記（Ｉ）では、共振用コイル等のインダクタンス素子９を付設し、例えば、該素子の一端を共振用コンデンサ８に接続して、該コンデンサ８をスイッチング素子５Ｈと５Ｌとの接続点に接続する。そして、インダクタンス素子９の他端をトランス７の一次巻線７ｐに接続した構成が挙げられる。
【００２０】
また、上記（ＩＩ）では、トランス７のインダクタンス成分を利用することで、共振用コイル等の追加が不要である。つまり、共振用コンデンサ８の一端をスイッチング素子５Ｈと５Ｌとの接続点に接続し、該コンデンサ８の他端をトランス７の一次巻線７ｐに接続すれば良い。
【００２１】
上記（ＩＩＩ）では、インダクタンス素子９とリーケージインダクタンスとの直列合成リアクタンスを用いることができる。
【００２２】
いずれの形態でも、共振用コンデンサ８と誘導性要素（インダクタンス成分やインダクタンス素子）との直列共振を利用し、スイッチング素子５Ｈ、５Ｌの駆動周波数を直列共振周波数以上の値に規定して該スイッチング素子を交互にオン／オフさせれば、トランス７の二次巻線７ｓに接続された放電灯１０（車両用灯具に用いるメタルハライドランプ等）を点灯させることができる。尚、制御手段６による各スイッチング素子の駆動制御において、スイッチング素子がともにオン状態とならないように相反的にそれぞれの素子を駆動する必要がある（オンデューティーの制御等に依る。）。また、直列共振周波数については、点灯前の共振周波数を「ｆ１」、点灯状態での共振周波数を「ｆ２」と記し、共振用コンデンサ８の静電容量を「Ｃｒ」、インダクタンス素子９のインダクタンスを「Ｌｒ」、トランス７の一次側インダクタンスを「Ｌｐ１」と記すとき、例えば、上記形態（ＩＩＩ）において、放電灯の点灯前では、「ｆ１＝１／（２・π・√（Ｃｒ・（Ｌｒ＋Ｌｐ１））」となる。例えば、駆動周波数がｆ１よりも低いとスイッチング素子の損失が大きくなり効率が悪化するので、ｆ１よりも高い周波数領域でのスイッチング動作が行われる。また、放電灯点灯後には、「ｆ２≒１／（２・π・√（Ｃｒ・Ｌｒ））」となる（ｆ１＜ｆ２）。この場合も、ｆ２よりも高い周波数領域でスイッチング動作が行われる。
【００２３】
トランス７は、一次巻線７ｐ及び二次巻線７ｓを含む主巻線７Ｍと、放電灯１０への起動用信号の発生用に設けられた高圧発生用の補助巻線７ｖを有する。
【００２４】
起動回路４は、放電灯１０に起動用信号を供給するために設けられており、第１のコンデンサ１１、第２のコンデンサ１２、整流素子を含む回路部１３（例えば、倍電圧整流回路等のチャージポンプ式回路）、スイッチング素子１４（図にはスイッチの記号で簡略化して示す。）を用いて構成される。
【００２５】
トランス７の一次側には、第１のコンデンサ１１、回路部１３とスイッチング素子１４が設けられており、補助巻線７ｖによって得られる電圧が第２のコンデンサ１２を介して回路部１３に供給され、第１のコンデンサ１１が充電されて該コンデンサの端子電圧が所定の閾値を超えた時点でスイッチング素子１４が導通状態となる。そのときにトランス７の一次巻線７ｐに発生する信号が該トランス７で昇圧されて放電灯１０に印加される（交流変換された出力に対して起動用信号が重畳されて放電灯１０に供給される。）。尚、本例では、自己降伏型スイッチング素子１４の一端がコンデンサ１１に接続され、該素子１４の他端が一次巻線７ｐの中間タップに接続されている。
【００２６】
また、本例では、補助巻線７ｖと回路部１３との間にコンデンサ１２が介挿されているが、これに限らず、始動用巻線を用いた高圧発生部（コアや絶縁ボビンを含む）及びコンデンサ１２を用いる等、各種形態での実施が可能である。
【００２７】
図１の構成において、トランス７は、放電灯１０への電力伝送機能と、放電灯１０に起動用信号を供給するための始動機能を兼ね備えており、制御手段６の下に直流−交流変換回路３で直流入力から交流への変換及び昇圧が行われて放電灯１０の電力制御が行われる。放電灯１０の起動時にはトランス７の補助巻線７ｖから供給される電圧に基づいて起動用信号が発生され、該トランス７の主巻線７Ｍを介して放電灯１０に印加される。
【００２８】
尚、インダクタンス素子９（共振用コイル）や、二次巻線７ｓを用いて放電灯の始動に必要な一次電圧を得る方法も考えられるが、共振用コイルに補助巻線を追加した構成ではコアが大きくなり、損失の増加により熱的な問題が生じる（∵コア損はコア体積に比例する。）。あるいは、トランスの二次巻線を用いる方法では、高電圧パルスとされる起動用信号の発生時に該信号がコンデンサ１１に印加されてしまい、パルスの減衰が問題となる。
【００２９】
そこで、トランス７の補助巻線７ｖを設け、起動用信号の発生に必要な電圧を得るとともに、コンデンサ１２を用いた構成を採ることで、上記した各種の問題を解決することができる。
【００３０】
図２はトランス７の構成例を示す斜視図であり、本例では、Ｅ型コアとＩ型コアを用いた閉磁路型の構成を示している。
【００３１】
Ｅ型コア１５とＩ型コア１６を用いて構成される磁気コアにおいて、Ｅ型コア１５の中脚に主巻線７Ｍ（図には外周に位置する二次巻線７ｓだけを示す。）が巻回されている。つまり、コア支柱（中脚）の中心軸に沿って、一次巻線７ｐ、スペーサ１７、二次巻線７ｓ、絶縁ボビン１８、スペーサを兼ねた端子台１９が配置され、Ｅ型コア１５には端子台２０が取り付けられる。
【００３２】
本例では、中脚の周囲に一次巻線７ｐが配置され、その周囲に絶縁ボビン１８が配置され、該絶縁ボビン１８の外周に二次巻線７ｓが巻回された構成とされている。尚、図示は省略するが、Ｅ型コア１５及びＩ型コア１６を用いた磁気回路において、Ｅ型コア１５の中脚の端部とＩ型コア１６との間にはギャップが形成されている。
【００３３】
補助巻線７ｖは導電性線材を用いてボビン２１に巻回されており、主巻線７Ｍが巻回されたコア支柱とは別のコア支柱（本例では、外脚）の外周に配置される。これは、主巻線７Ｍとの磁気的結合を弱くするためである。即ち、主巻線７Ｍと同程度の磁気結合をもって補助巻線７ｖを配置したのでは、放電灯の始動時に発生される起動用信号と同程度の高電圧パルスが補助巻線７ｖに誘起されてそれが前記コンデンサ１１で吸収され、起動用信号の発生に必要なエネルギーを有効に利用できなくなる。主巻線７Ｍと補助巻線７ｖとの磁気的結合を弱めることにより、そのような不具合が起きないようすることができる。
【００３４】
図３は、トランス７を用いた起動回路の構成を例示したものである。本例２２では上記回路部１３が２つのダイオード２３、２４を用いて構成され、補助巻線７ｖによって得られる電圧に基づいて起動回路により起動用信号が発生され、これがトランス７の主巻線７Ｍを介して放電灯１０に印加される。
【００３５】
コンデンサ１１は、その一端がスパークギャップ等の自己降伏型のスイッチング素子１４を介して、一次巻線７ｐの中間タップに繋がれている。そして、コンデンサ１１の他端が接地され、トランス７の一次巻線７ｐ及び二次巻線７ｓの一端（巻き始端）に接続されている。
【００３６】
ダイオード２３は、そのアノードが接地され、該ダイオード２３のカソードがダイオード２４のアノードに接続されるとともに、コンデンサ１２を介して補助巻線７ｖに接続されている。
【００３７】
ダイオード２４は、そのカソードがコンデンサ１１とスイッチング素子１４との接続点に接続されている。
【００３８】
ダイオード２３を介してコンデンサ１２が充電される動作と、コンデンサ１２からダイオード２４を介してコンデンサ１１が充電される動作とが繰り返されて、コンデンサ１１の端子電圧が閾値を超えた時点でスイッチング素子１４が導通状態となり、このときに高電圧パルスが発生し、トランス７の主巻線７Ｍでの昇圧後に放電灯１０に印加される。
【００３９】
コンデンサ１２は、高圧パルスの発生時に補助巻線７ｖに誘起される高電圧がコンデンサ１１に印加されないようにする役目をもち、起動回路における一次電圧発生用の倍電圧整流回路の構成素子を兼ねている。
【００４０】
尚、本例に限らず、回路部１３において多段階の昇圧回路を用いた構成でも構わない。
【００４１】
図４は、トランス及び起動回路の構成例２５を示す回路図である。
【００４２】
本例では、複数のコンデンサ２６、２７を直列に接続することにより上記コンデンサ１１に相当するスタータコンデンサが構成され、各コンデンサを流用して整流素子（ダイオード）とともに倍電圧整流回路を形成している。
【００４３】
ダイオード２８とコンデンサ１２とにより倍電圧整流回路が構成され、ダイオード２８のアノードが接地されるとともに、該ダイオード２８のカソードがコンデンサ１２を介して補助巻線７ｖの一端に接続されている。尚、補助巻線７ｖの他端は接地されており、放電灯１０に印加される起動用信号の発生時に誘起されるサージ電圧がグランド電位に対して負電位となる極性をもってコアに巻回されている。
【００４４】
倍電圧整流回路（２８、１２）からダイオード２９及び抵抗３０を介してコンデンサ２７が充電されるように、ダイオード２９のアノードがダイオード２８のカソードに接続され、ダイオード２９のカソードが抵抗３０を介してコンデンサ２７の一端に接続されている。尚、コンデンサ２７の他端が接地されている。
【００４５】
コンデンサ２６はコンデンサ２７に対して直列に接続されており、該コンデンサ２６の一端がスイッチング素子１４に接続されている。該スイッチング素子１４にはスパークギャップ等の自己降伏型素子が用いられる。
【００４６】
ダイオード３１は、そのアノードがコンデンサ２６と２７との間に繋がれており、該ダイオードのカソードがコンデンサ３２の一端に接続されている。
【００４７】
コンデンサ３２は、ダイオード３１に接続されない方の端子がダイオード２８のカソード及びダイオード２９のアノードに接続されている。
【００４８】
コンデンサ３２に蓄えられた電荷は、ダイオード３３及び抵抗３４を介してコンデンサ２６に移送されるように、ダイオード３３のアノードがコンデンサ３２の一端に接続されるとともに、該ダイオード３３のカソードが抵抗３４を介してコンデンサ２６とスイッチング素子１４との間に接続されている。
【００４９】
コンデンサ２６の一端はスイッチング素子１４を介して一次巻線７ｐの中間タップに接続されている。
【００５０】
図５乃至図８は図４の回路における各コンデンサの電荷移送の流れを示すものである。
【００５１】
トランス７の補助巻線７ｖを用いて、図中に点Ｐで示すダイオード２８とコンデンサ３２との接続点において正負に振動する高圧の交流電圧を発生させる。つまり、グランド電位を基準とする交流電圧が後段の倍電圧整流回路に供給され、以下に示すように、該交流電圧に係る正半波及び負半波の各期間での電荷移送によってコンデンサ２６、２７が充電される。
【００５２】
最初の半周期（負半波）にて、図５に矢印Ａで示すように、ダイオード２８からコンデンサ１２へと電流が流れる。
【００５３】
次の正半波では、図６にて、コンデンサ１２及びダイオード２８を含む倍電圧整流回路により、図に矢印Ｂで示すように、ダイオード２９の順方向に沿って該ダイオード及び抵抗３０を通してコンデンサ２７に電荷が蓄積される。
【００５４】
図７では、交流電圧に係る次の負半波において矢印Ｃに示すようにコンデンサ３２に電荷が蓄えられる。つまり、コンデンサ３２とダイオード３１により倍電圧整流回路が形成される。
【００５５】
さらに、その次の半周期では、図８に矢印Ｄで示すように、ダイオード３３の順方向に沿って該ダイオード及び抵抗３４を通してコンデンサ２６に電荷が蓄えられる。
【００５６】
コンデンサ２６と２７の静電容量は等しくされており、上記した電荷移送に従ってこれらのコンデンサには、倍電圧整流回路（２８、１２）による生成電圧のさらに２倍の電圧が発生する（補助巻線７ｖの電圧に対して４倍の昇圧が行われる。）。
【００５７】
コンデンサ２６及び２７に係る電圧が上昇してこれが閾値を超えた場合にスイッチング素子１４が導通状態となって起動用信号が発生する。つまり、トランス７の一次巻線７ｐに発生する信号が、該トランスでの昇圧後に放電灯１０に印加される。
【００５８】
上記構成において、コンデンサ１２は、起動用パルスの発生時に、コンデンサ２６及び２７によるエネルギー吸収（延いてはパルス減衰に繋がる。）を防ぐ役目をもつ。つまり、高電圧発生用の補助巻線７ｖは上記したように弱いながらも主巻線７Ｍと磁気的に結合しているので、起動用信号である高圧パルスが発生した際に、補助巻線７ｖに該パルス発生に伴うサージ電圧が発生する。そのエネルギーがコンデンサ２６及び２７によって奪われると起動用信号の減衰に繋がるので、そのような不具合を防ぐためにコンデンサ１２が設けられている。尚、コンデンサ１２の静電容量は、上記交流電圧の周波数に対してコンデンサ２６及び２７を所定時間（つまり、スイッチング素子１４の導通に好適な時間であり、数ミリ秒乃至数十ミリ秒程度とされる。）内で充分に充電可能な大きさに選定する。但し、起動用信号の減衰を抑えるためには、極力小さな容量にすることが望ましい。
【００５９】
また、サージ電圧の発生時におけるコンデンサ１２の電位を確定するためにダイオード２８が介挿されてそのアノードが接地されており、補助巻線７ｖについては、起動用信号の発生時に誘起されるサージ電圧がグランド電位に対して負電位となる極性で巻回されている。
【００６０】
スタータコンデンサを構成する複数のコンデンサ２６、２７には、常誘電体の積層セラミックコンデンサを用いることが回路の小型化等の面で好ましい。つまり、積層セラミックコンデンサに使用される誘電体は、強誘電体と常誘電体に分けられるが、強誘電体では充電に伴う静電容量の低下や圧電効果をもつため、常誘電体を用いることが望ましい。
【００６１】
また、複数のコンデンサを用いて所定の容量を得るための接続形態には並列接続による方法と、低耐圧で大容量のコンデンサを複数個直列に接続する方法が挙げられるが、少ない個数で必要な容量を確保するには後者が好ましい。つまり、積層セラミックコンデンサの耐圧は内部電極の距離で決まり、電極間距離が長い程耐圧は上がるが静電容量は下がる。コンデンサ外形の厚さが規格で決められており、必要な静電容量を確保する場合に、耐圧の低い大容量のコンデンサを直列に接続する方が、より少ない個数で済む（∵コンデンサ１個の内部を考えた場合に、その耐圧が低ければ内部電極１層当たりの容量が増え、かつ積層数を増やすことができるため。）。
【００６２】
上記した回路では、２個のコンデンサ２６と２７を直列に接続し、各コンデンサを倍電圧整流回路のコンデンサに兼用するとともに、補助巻線７ｖの電圧に対して４倍の昇圧を行っているため、該補助巻線７ｖの巻数を低減させることができ、トランス７の小型化に寄与する。また、起動用パルスの発生時におけるサージ電圧を抑えることで、構成部品の耐圧を下げ、コスト削減に有効である。
【００６３】
以上に説明したように本構成によれば、下記に示す利点が得られる。
【００６４】
・コンデンサ１２を設け、起動用信号の発生時にコンデンサ２６、２７によるエネルギー吸収を防ぐことができ、また、該コンデンサを用いて倍電圧整流回路を形成できること
・グランド電位を基準として正負に変化する交流電圧を倍電圧整流回路に供給することで該回路を比較的少数の部品で構成できること
・起動用信号の発生時に補助巻線に発生するサージ電圧がグランド電位に対して負電位となる極性で補助巻線を巻回するとともに、ダイオード２８の作用によりコンデンサ１２の該ダイオード側電位がグランドに固定されること（これにより、コンデンサ１２における補助巻線７ｖ側の端子には該補助巻線によるサージ電圧以上の電圧が印加されないことが保証され、その結果、該コンデンサ１２の耐量を最低限に抑えることができ、コスト低減に有効である。また、ダイオード２８の作用により、起動用信号の発生時におけるダイオード２９のアノード電位が固定されるため、抵抗３０のサージ耐量を抑えることができる。）
・耐圧が低くかつ大容量とされる、複数の積層セラミックコンデンサを直列に接続した形態において、最小個数のコンデンサで必要な静電容量を確保できること
・コンデンサ及びダイオードを用いたチャージポンプ式の電荷移送により、４倍昇圧を行うことで補助巻線の巻数を減らし、トランスの小型化に寄与すること。
【図面の簡単な説明】
【００６５】
【図１】本発明に係る放電灯点灯回路の回路構成例を示す図である。
【図２】トランスの構成例を示す斜視図である。
【図３】起動回路の構成例を示す回路図である。
【図４】起動回路の別例を示す回路図である。
【図５】図６乃至図８とともに、図４の回路における電荷移送について説明するための図であり、本図はコンデンサ１２の充電経路を示す説明図である。
【図６】コンデンサ２７の充電経路を示す説明図である。
【図７】コンデンサ３２の充電経路を示す説明図である。
【図８】コンデンサ２６の充電経路を示す説明図である。
【符号の説明】
【００６６】
１…放電灯点灯回路、３…直流−交流変換回路、４…起動回路、７…トランス、７ｐ…一次巻線、７ｖ…補助巻線、１０…放電灯、１１…第１のコンデンサ、１２…第２のコンデンサ、１３…回路部、１４…スイッチング素子、２３、２４…整流素子、２６、２７…コンデンサ、２８、２９、３１、３３…整流素子
【図１】
2006339102.tif 000003
【図２】
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【図３】
2006339102.tif 000005
【図４】
2006339102.tif 000006
【図５】
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【図６】
2006339102.tif 000008
【図７】
2006339102.tif 000009
【図８】
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