(57)【要約】【課題】  対向する平板部間に配置するのに好適な波状のフィンの提供を図る。【解決手段】  断面波形状のフィン６０であって、波形の頂部６２、６２、・・・のうちフィン端部（切断部）６１の頂部６２Ａは、平板部４１ａに接触する側とは反対側に向けて凹む小湾曲部６３を備える。そのため、フィン６０の製造工程（波状金属板６０Ｂを切断工程）でフィン端部（切断部）６１に発生するバリ６４は、小湾曲部６３の凹みにより波の振幅範囲Ｈからはみ出す量が小さくなる。これにより、フィン６０を対向する平板部４１ａ、４１ａ間に狭持した状態では、バリ６４と平板部４１ａとの干渉量が小さくなりまたは無くなり、結果、フィン６０と平板部４１ａとの接合状態が良好となる。【選択図】  図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
断面波形状のフィン（３３または６０または７０）であって、
波形の頂部（６２、６２、・・・）のうち切断部（６１）がある頂部（６２Ａ）は、前記平板部（４１ａ）に接触する側とは反対側に向けて凹む小湾曲部（６３）を備えていることを特徴とするフィン（３３または６０または７０）。
【請求項２】
熱交換媒体の流路を区画するべく多段に設けられた平板部（４１ａ、４１ａ、・・・）と、前記平板部（４１ａ、４１ａ）の間に狭持される波形状のフィン（３３または６０または７０）と、を備えた熱交換器（１）であって、
前記フィン（３３または６０または７０）は、波形の頂部（６２、６２、・・・）うち切断部（６１）がある頂部（６２Ａ）に、前記平板部（４１ａ）に接触する側とは反対側に向けて凹む小湾曲部（６３）を備えていることを特徴とする熱交換器（１）。
【請求項３】
複数多段に設けられる扁平のチューブ（３０、３０、・・・）と、
前記チューブ（３０）の開口端と連通し前記チューブ内を流通する冷媒を合流・分配するヘッダタンク（１１、１２、２１、２２）と、
前記チューブ（３０）内部で前記チューブ（３０）の対向する平板部（４１ａ、４１ａ）の間に狭持される波形のインナーフィン（６０）と、
を備えた熱交換器（１）であって、
前記インナーフィン（６０）は、波形の頂部（６２、６２、・・・）のうち切断部（６１）がある頂部（６２Ａ）に、前記平板部（４１Ａ）に接触する側とは反対側に向けて凹む小湾曲部（６３）を備えていることを特徴とする熱交換器（１）。
【請求項４】
複数多段に設けられる扁平のチューブ（３０、３０、・・・）と、
前記チューブ（３０）の開口端と連通し前記チューブ内を流通する冷媒を合流・分配するヘッダタンク（１１、１２、２１、２２）と、
隣接するチューブ（３０、３０）同士の間に狭持される波形のアウターフィン（３３）と、
を備えた熱交換器（１）であって、
前記アウターフィン（３３）は、波形の頂部（６２、６２、・・・）のうち切断部（６１）がある頂部（６２Ａ）に、前記チューブ（３０）に接触する側とは反対側に向けて凹む小湾曲部（６３）を備えていることを特徴とする熱交換器（１）。
【請求項５】
フィン（３３または６０または７０）の製造方法であって、
平板状の金属板（６０Ａ）を、全体として波形状（６０Ｂ）に形成し、
波形の頂部（６２、６２、・・・）のうち少なくとも１つの頂部（６２Ａ）に振幅方向（Ｚ）内側に向けて凹む小湾曲部（６３）を形成し、
断面波形状の頂部（６２、６２、・・・）のうち小湾曲部（６３）を備える頂部（６２Ａ）で切断する
ことを特徴とするフィン（３３または６０または７０）の製造方法。
【請求項６】
請求項５に記載のフィン（３３または６０または７０）の製造方法であって、
対向する一対の成型歯車（５１、５１）によって、平板状の金属板（６０Ａ）を全体として波形状に形成しつつ波形の頂部（６２、６２、・・・）のうち少なくとも１つの頂部（６２Ａ）に振幅方向（Ｚ）内側に向けて凹む小湾曲部（６３）を形成することを特徴とするフィン（３３または６０または７０）の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フィンに関し、例えば熱交換器などに用いられるフィンに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より熱交換器や機械要素の放熱部などに、熱交換効率を向上させるための断面波形状のフィンが利用されている（例えば特許文献１、２）。この種の波状のフィンは、異なる熱交換媒体（例えば冷媒と空気）との流通路を区画する平板部間に挟まれる。フィンの製造は、対向する成形歯車によって平板状の金属板を断面波形状に加工したのち、所定長さに切断して製造される。
【特許文献１】特開２００１−３８４３９号公報
【特許文献２】特開２００３−１８１５４４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
フィンの製造工程のうち切断工程において生じるバリが、波形の振幅範囲を超えてはみ出してしまうと、フィンと平板部との接触不良が発生するおそれがある。
【０００４】
特に、チューブ内に狭持されるインナーフィンの場合は、バリが大きくはみ出していると、チューブを構成する２枚の金属板の接合面間に隙間が生じて、漏洩穴ができる可能性がある。
【０００５】
本発明は上記点に鑑みてなされたもので、対向する平板部間に配置するのに好適な波状のフィンの提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
請求項１の発明は、波形状のフィンであって、波形の頂部のうち切断部がある頂部は、前記平板部に接触する側とは反対側に向けて凹む小湾曲部を備えていることを特徴とする。
【０００７】
請求項２の発明は、熱交換媒体の流路を区画するべく多段に設けられた平板部と、前記平板部の間に狭持される波形状のフィンと、を備えた熱交換器であって、前記フィンは、波形の頂部うち切断部がある頂部に、前記平板部に接触する側とは反対側に向けて凹む小湾曲部を備えていることを特徴とする。
【０００８】
請求項３の発明は、複数多段に設けられる扁平のチューブと、前記チューブの開口端と連通し前記チューブ内を流通する冷媒を合流・分配するヘッダタンクと、前記チューブ内部に、前記チューブの対向する平板部の間に狭持される波形のインナーフィンと、を備えた熱交換器であって、前記インナーフィンは、波形の頂部のうち切断部がある頂部に、前記平板部に接触する側とは反対側に向けて凹む小湾曲部を備えていることを特徴とする。
【０００９】
請求項４の発明は、複数多段に設けられる扁平のチューブと、前記チューブの開口端と連通す前記チューブ内を流通する冷媒を合流・分配するヘッダタンクと、隣接するチューブ同士の間に狭持される波形のアウターフィンと、を備えた熱交換器であって、前記アウターフィンは、波形の頂部のうち切断部がある頂部に、前記チューブに接触する側とは反対側に向けて凹む小湾曲部を備えていることを特徴とする。
【００１０】
請求項５の発明は、フィンの製造方法であって、平板状の金属板を、断面波形状に形成し、波形の頂部のうち少なくとも１つの頂部に振幅方向内側に向けて凹む小湾曲部を形成し、波形の頂部のうち小湾曲部を備える頂部で切断する、ことを特徴とする。
【００１１】
請求項６の発明は、請求項５に記載のフィンの製造方法であって、対向する一対の成型歯車によって、平板状の金属板を全体として波形状に形成しつつ波形の頂部のうち少なくとも１つの頂部に振幅方向内側に向けて凹む小湾曲部を形成する、ことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１２】
請求項１の発明によれば、フィンの製造工程（波状金属板を切断工程）で発生するバリの波の振幅範囲からはみ出す量は、小湾曲部の凹み分、減少する。そのため、フィンを対向する平板部間に狭持した状態では、バリと平板部と干渉量が減少しまたは無くなり、フィンと平板部との接合状態が良好となる。
【００１３】
請求項２の発明によれば、フィンの製造工程（波状金属板を切断工程）で発生するバリは、小湾曲部の凹み分、波の振幅範囲からはみ出す量が減少する。そのため、バリと平板部と干渉量が減少しまたは無くなり、フィンと平板部との接合状態が良好となる。
【００１４】
請求項３の発明によれば、インナーフィンの製造工程（波状金属板を切断工程）で発生するバリは、小湾曲部の凹み分、波の振幅範囲からはみ出す量が減少する。そのため、バリとチューブの平板部と干渉量が減少しまたは無くなり、インナーフィンとチューブとの接合状態が良好となる。
【００１５】
請求項４の発明によれば、アウターフィンの製造工程（波状金属板を切断工程）で発生するバリは、小湾曲部の凹み分、波の振幅範囲からはみ出す量が減少する。そのため、バリとチューブと干渉量が減少しまたは無くなり、アウターフィンとチューブとの接合状態が良好となる。
【００１６】
請求項５の発明によれば、フィンの製造工程（波状金属板を切断工程）で発生するバリは、小湾曲部の凹み分、波の振幅範囲からはみ出す量が減少する。そのため、製造されたフィンを、対向する平板部に狭持する際には、バリと平板部と干渉量が減少しまたは無くなり、フィンと平板部との接合状態が良好となる。
【００１７】
請求項６の発明は、２つの工程を１つの工程にまとめることができる。つまり、平板状の金属板を断面波形状の金属板にする工程と、この波状金属板に小湾曲部を形成する工程と、をまとめることができる。これにより、製造コストを削減できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、本発明の一実施形態を図面に基づいて説明する。
【００１９】
「第１実施形態」
図１〜図７は本発明の第１実施形態を説明する図である。
【００２０】
蒸発器
まず、この実施形態の蒸発器（熱交換器）について説明する。蒸発器１は、自動車用空調装置の冷凍サイクルに介装される蒸発器であって、インストルメントパネルの内側に配置される空調ケース内に設置されている。蒸発器は、内部を流れる冷媒と外側を通過する空気との間で熱交換を行い、冷媒を蒸発気化させて空気を冷却する。
【００２１】
図１および図２に示すように、蒸発器１は、冷媒の入口側の熱交換部１０と、冷媒の出口側の熱交換部２０と、を風上側と風下側に配置した２層型の蒸発器である。
【００２２】
入口側熱交換部１０は、上部タンク１１と、下部タンク１２と、これら両タンク１１、１２間に連通接続される複数の熱交換通路３１と、を備えている。一方、出口側熱交換部２０は、同じく上部タンク２１と、下部タンク２２と、これら両タンク２１、２２間に連通接続される複数の熱交換通路３１と、を備えている。この熱交換部１０および２０のタンク１１、１２、２１、２２には仕切部（図示せぬ）が設けられている。これにより、各熱交換部１０、２０は複数のパスに区画されて、各熱交換部１０、２０内を冷媒が蛇行して流れるようになっている。
【００２３】
入口側熱交換部１０の冷媒入口７から冷媒を導入すると、冷媒は、入口側熱交換部１０内を流れた後、連通部９を通じて出口側熱交換部２０に流れこむ。出口側熱交換部２０に流れ込んだ冷媒は、出口側熱交換部２０を流通した後、冷媒出口８から蒸発器１外へ排出される。このように蒸発器１内を冷媒が流通している際に、チューブ３０内を流通する冷媒と、チューブ３０、３０同士の間を流通する空気と、の間で熱交換が行われる。
【００２４】
次に、この第１実施形態の蒸発器１の製造方法を説明する。チューブ３０をアウターフィン３３を介在させつつ複数多段に積層し、チューブ積層方向最外側（水平方向最外側）に強度補強用のサイドプレート３５、３７および配管コネクタ３６等を付けて所定の蒸発器の形状に組み立てて、治具で固定する。この状態で加熱して、各部材の表面のろう材を溶かして各部材を一体にろう付けすることで、求める蒸発器を得る（図１、図２参照）。なお、図１、２中符号３４は最外端用の金属板を示す。
【００２５】
チューブ
次に図３を参照しつつ、チューブについて説明する。
【００２６】
使用されるチューブ３０は、図３に示すように、一対の金属板４０（４０Ａ、４０Ｂ）を最中合わせにして形成される。一対の金属板４０（４０Ａ、４０Ｂ）は、周縁の接合部４０ｂ同士および中央の仕切部４０ａ同士が接合される。チューブ３０内部には、中央部の仕切部３０ａを隔てて冷媒を流す２本の熱交換通路３１、３１が形成されている。また、各熱交換通路３１の両端部からは積層方向外方に向けて筒状に突出するタンク部３２、３２が形成されている。
【００２７】
これに対応して、チューブ３０を形成する各金属板４０は、前記２本の通路３１および前記４つのタンク部３２を形成すべく、２本の熱交換通路用凹部４１と４つのタンク部４２とを備えている。なお、この実施形態では、金属板４０Ａと金属板４０Ｂは同一形状であって金属板４０Ａを裏返したものが金属板４０Ｂとなるが、金属板４０Ａと金属板４０Ｂとが異なる形状であってもよい。
【００２８】
インナーフィン
図３および図４に示すように、チューブ３０内には、一対の金属板４０に挟まれた状態で断面波形状のインナーフィン６０、６０が配置されている。なお、インナーフィン６０は、ろう付けにより一対の金属板４０と一体に接合される。このインナーフィン６０、６０は、チューブの剛性を高める役割を果たし、また、チューブ３０の内部表面積を拡大して熱交換効率を高める役割を果たす。
【００２９】
このインナーフィン６０は、一方の金属板４０Ａの熱交換通路用凹部４１の平板部４１ａと、他方の金属板４０Ｂの熱交換通路用凹部４１の平板部４１ａと、の間に挟み込まれている。つまり、インナーフィン６０の頂部６２（山または谷）が平板部４１ａに接触している。インナーフィン６０の振幅Ｈと、対応する平板部４１ａ、４１ａ間の距離と、は一致しており、図４に示すようにインナーフィン６０の波の振幅Ｈと、金属板４０の熱交換通路用凹部４１の深さＤと、の関係は、Ｈ＝２×Ｄである。
【００３０】
ここで、インナーフィン６０を製造する際に切断工程で生じるバリが、インナーフィン６０の振幅範囲Ｈから大きくはみ出していると、インナーフィン６０と平板部４１ａの接合状態が不安定になる可能性がある。そのため、この実施形態のインナーフィン６０では以下のような工夫が為されている。
【００３１】
次に、図５を参照しつつインナーフィン６０の構造を説明する。
【００３２】
インナーフィン６０は、波の頂部６２（山または谷）に幅方向両端６１、６１（つまり製造工程における切断部）が設定されており、この幅方向両端（切断部）６１、６１の頂部６２Ａは、振幅方向Ｚ内側に向けて凹む小湾曲部６３を備えている。これにより、フィン６０の製造工程（波状金属板６０Ｂを切断工程）で発生したバリ６４は、小湾曲部６３の凹み量ｄに対応して、波の振幅範囲Ｈからはみ出す量が減少している。なお、インナーフィン６０において、バリ６４の振幅範囲Ｈ外へのはみ出し量は０．４ｍｍ以下であることが好ましく、さらに好ましくは０．１ｍｍ以下があることが好ましい。この実施形態ではバリ６４は完全に振幅範囲Ｈ内におさまっている。
【００３３】
インナーフィンの製造方法
次に、インナーフィン６０の製造方法を図６〜図７を参照しつつ説明する。
【００３４】
まず、図６ａに示すように、平板状金属板６０Ａを、一対の対向する成型歯車５１、５１に供給し、波状の金属板６０Ｂに加工する。一対の成型歯車５１、５１は連動して回転しその歯部５１ａ同士が歯合するようになっている。歯車５１、５１は、小湾曲部６３を加工するために他の歯部とは異なる形状の歯部（図示せず）を備えている。加工された波状金属板６０Ｂは、図６ｂに示すように一定のピッチＰで頂部６２（山および谷）を備えている。多数の頂部６２のうち切断予定部（６１）となる頂部６２Ａには、振幅方向Ｚ内側に向けて凹む小湾曲部６３が形成されている。
【００３５】
次に、図７ａ、図７ｂに示すように波状金属板６０Ｂを切断工具５３ａ、５３ｂにて所定の幅Ｗに切断し、求めるフィン６０を得る。この切断加工において波状金属板６０Ｂの小湾曲部６３で切断する。
【００３６】
アウターフィン
この実施形態では、チューブ３０の平板部４１ａ、４１ａ間に狭持されているアウターフィン３３も、サイズが異なるものの上述のインナーフィン６０と同様の構造および製造方法で得られるため、その構造および製造方法および作用効果の説明は省略する。
【００３７】
効果
次に、この第１実施形態の効果をまとめる。
【００３８】
（１）この第１実施形態のフィン６０、３３は、対向する平板部４１ａ、４１ａの間に狭持される断面波形状のフィン６０、３３であって、波形の頂部６２のうちの切断部６１がある頂部６２Ａに前記平板部４１ａ、４１ａに接触する側とは反対側に向けて凹む小湾曲部６３を備えている。
【００３９】
そのため、フィン６０、３３の製造工程（波状金属板６０Ｂを切断工程）で発生するバリ６４は、小湾曲部６３の凹み量ｄに対応して、波の振幅範囲Ｈからはみ出す量が減少する。そのため、フィン６０、３３を対向する平板部４１ａ、４１ａ間に狭持した際には、フィン端部６１のバリ６４と平板部４１ａと干渉量が減少し、フィン６０、３３と平板部４１ａとの接合状態が良好になる。
【００４０】
特にこの第１実施形態のようにバリ６４が波の振幅範囲Ｈ内に完全におさまる構造であると、組立状態でバリ６４が平板部４１ａに一切干渉せず、フィン６０、３３と平板部４１ａとの接合状態が最も良好となる。
【００４１】
（２）この第１実施形態の熱交換器１は、熱交換媒体（空気または冷媒またはその他の熱交換媒体）の流路を区画するべく多段に設けられた平板部４１ａ、４１ａ、・・・と、この平板部４１ａ、４１ａの間に狭持される断面波形状のフィン６０、３３と、を備えた熱交換器であって、フィン６０、３３は、波形の頂部６２うち切断部６１がある頂部６２Ａに前記平板部４１ａに接触する側とは反対側に向けて凹む小湾曲部６３を備えている。
【００４２】
そのため、フィン６０、３３の製造工程（波状金属板６０Ｂを切断工程）で発生するバリ６４は、湾曲部６３の凹み量ｄに対応して、波の振幅範囲Ｈからはみ出す量が減少する。そのため、フィン端部６１のバリ６４と平板部４１ａと干渉量が減少し、フィン６０、３３と平板部４１ａとの接合状態が良好になる。
【００４３】
特にこの第１実施形態のようにバリ６４が波の振幅範囲Ｈ内に完全におさまる構造であると、組立状態でバリ６４が平板部４１ａに一切干渉せず、フィン６０、３３と平板部４１ａとの接合状態が最も良好となる。
【００４４】
（３）この第１実施形態の熱交換器１は、複数多段に設けられる扁平のチューブ３０、３０、・・・と、前記チューブ３０の開口端と連通し前記チューブ３０内を流通する冷媒を合流・分配するヘッダタンク１１、１２、２１、２２と、前記チューブ３０内部で前記チューブ３０の対向する平板部４１ａ、４１ａの間に狭持される断面波形のインナーフィン６０と、を備えた熱交換器１であって、インナーフィン６０は、波形の頂部６２のうち切断部６１がある頂部６２Ａに前記平板部４１ａへ接触する側とは反対側へ向けて凹む小湾曲部６３を備えている。
【００４５】
そのため、インナーフィン６０の製造工程（波状金属板６０Ｂを切断工程）で発生するフィン端部６１のバリ６４は、湾曲部６３の凹み量ｄに対応して、波の振幅範囲Ｈからはみ出す量が減少する。そのため、フィン端部６１のバリ６４と平板部４１ａと干渉量が減少し、インナーフィン６０と平板部４１ａとの接合状態が良好になる。
【００４６】
特にこの第１実施形態のようにバリ６４が波の振幅範囲Ｈ内に完全におさまる構造であると、組立状態でバリ６４が平板部４１ａに一切干渉せず、フィン６０、３３と平板部４１ａとの接合状態が最も良好となる。
【００４７】
なお、インナーフィン６０のバリ６４が波の振幅範囲Ｈからはみ出す場合は、はみ出し量が０．１ｍｍ以下であることが好ましい。このような場合に、インナーフィン６０とチューブ３０との接合状態が特に良好になるとともにチューブ３０を構成する金属板４０、４０同士の接合状態が特に良好になるからである。
【００４８】
（４）この第１実施形態の熱交換器１では、アウターフィン３３も上述のインナーフィン６０と同様の構造が適用されている。つまり、この第１実施形態の熱交換器１は、複数多段に設けられる扁平のチューブ３０、３０、・・・と、前記チューブ３０の開口端と連通す前記チューブ３０内を流通する冷媒を合流・分配するヘッダタンク１１、１２、２１、２２と、隣接するチューブ３０、３０同士の間に狭持される断面波形状のアウターフィン３３と、を備えた熱交換器１であって、アウターフィン３３は、波形の頂部６２のうち切断部６１がある頂部６２Ａに、チューブ３０に接触する側とは反対側に向けて凹む小湾曲部６３を備えている。
【００４９】
そのため、アウターフィン３３の製造工程（波状金属板６０Ｂを切断工程）で発生するフィン端部のバリは、湾曲部６３の凹み量ｄに対応して、波の振幅範囲Ｈからはみ出す量が減少する。そのため、アウターフィン端部６１のバリ６４と平板部４１ａと干渉量が減少し、アウターフィン３３と平板部４１ａとの接合状態が良好になる。
【００５０】
（５）この第１実施形態のフィン６０、３３の製造方法は、平板状の金属板６０Ａを断面波形状の金属板６０Ｂに形成し、波形の頂部６２のうち少なくとも１つの頂部６２Ａに振幅方向Ｚ内側に向けて凹む小湾曲部６３を形成し、波形の頂部６２のうち小湾曲部６３を備える頂部６２Ａで切断するものである。
【００５１】
そのため、フィン６０、３３の製造工程（波状金属板６０Ｂを切断工程）で発生するバリ６４は、湾曲部６３の凹み量ｄに対応して、波の振幅範囲Ｈからはみ出す量が減少する。そのため、製造されたフィン６０、３３を対向する平板部４１ａ間に狭持すると、フィン端部６１のバリ６４と平板部４１ａと干渉量が減少し、フィン６０、３３と平板部４１ａとの接合状態が良好になる。
【００５２】
（６）しかも、この第１実施形態のフィン６０、３３の製造方法は、対向する一対の成型歯車５１、５１によって、平板状の金属板６０Ａを断面波形状に形成しつつ小湾曲部６３を形成するものである。
【００５３】
そのため、２つの工程を１つの工程にまとめることができる。つまり、平板状金属板６０Ａを断面波形状の金属板にする工程（Ａ）と、この波状金属板６０Ｂに小湾曲部６３を形成する工程（Ｂ）と、をまとめることができる。これにより製造コストを低減できる。なお本発明では、工程（Ａ）、工程（Ｂ）を別々に行ってもよい。
【００５４】
以下、本発明のその他の実施形態を説明する。なお、以下の実施形態では第１実施形態と同一または類似の構成については同一の符号を付して説明を省略する。
【００５５】
「第２実施形態」
図１２は第２実施形態のフィンを示す。第１実施形態のフィン６０および３３は切断予定の頂部６２Ａに小湾曲部６３が形成されているが、この第２実施形態のフィン７０は全ての頂部６２の小湾曲部６３が形成されている。そのため、この第２実施形態によれば、第１実施形態と同様の効果が得られる。また、この第２実施形態によれば、全ての頂部６２に小湾曲部６３が形成されているため、どの頂部６２で切断してもよい。そのためフィンの幅Ｗを容易に変更できる利点もある。なお、第２実施形態のフィンの製造方法は第１実施形態と類似するため、説明を省略する。
【００５６】
「切断方法の変形例」
なお、波状金属板の切断方法は、上述の実施形態に限定されるものではなく以下のような他の切断方法やその他の切断方法を採用してもよい。
【００５７】
図８は切断方法の第１の変形例を示す。図８に示す切断方法は、波状金属板６０Ｂを上下から挟みこむクランプ８１ａ、８１ｂと可動型８２ａ、８２ｂとが交互に配置され、可動型８２ａの端部の刃部８３で波状金属板６０Ｂを切断する方法である。
【００５８】
この切断方法によれば、波状金属板６０Ｂの全体を固定した状態で切断を行うため、切断位置のズレが生じ難く、切断精度、寸法精度が向上する利点がある。
【００５９】
図９は切断方法の第２の変形例を示す。図９に示す切断方法は、波状金属板６０Ｂをクランプ８５ａ、８５ｂで挟み込みながら、クランプの一方８５ａから刃部が突設された刃部８６によって、波状金属板６０Ｂを切断する方法である。なお、他方のクランプ８５ｂには刃部８６を収容可能な穴部８７が設けられている。
【００６０】
この切断方法によれば、波状金属板６０Ｂの全体を固定した状態で切断を行うため、切断位置のズレが生じ難く、切断精度、寸法精度が向上する利点がある。
【００６１】
図１０は切断方法の第３の変形例を示す。図１０に示す切断方法は、対向するローラ８８、８９の刃部８８ａ、８９ａで波状金属板６０Ｂを切断するバリレス工法である。
【００６２】
図１１は切断方法の第４の変形例を示す。図１１に示す切断方法は、対向するローラ９１、９２のうち一方のローラ９１の刃部９１ａで、波状金属板を切断するバリレス工法である。
【００６３】
なおこの実施形態のフィンは、蒸発器以外のその他の熱交換器に利用できるほか、機械要素の放熱部などその他の分野にも利用できる。
【図面の簡単な説明】
【００６４】
【図１】図１は第１実施形態の蒸発器の正面図。
【図２】図２は同蒸発器の上面図。
【図３】図３ａは同蒸発器のチューブの分解斜視図、図３ｂはチューブの斜視図。
【図４】図４ａは同蒸発器のチューブの分解状態を示す断面図、図４ｂは同蒸発器のチューブの断面図。
【図５】図５は図４ｂの拡大断面図。
【図６】図６はフィンの製造工程を示すものであって、図６ａは成型歯車による加工工程を示す図、図６ｂは図６ａの工程でできた波状金属板を示す図。
【図７】図７ａ、図７ｂはフィンの製造工程を示すものであって、図６ｂの波状金属板を切断する切断工程を示す図。
【図８】図８は切断工程の第１変形例を示す概略図。
【図９】図９は切断工程の第２変形例を示す概略図。
【図１０】図１０は切断工程の第３変形例を示す概略図。
【図１１】図１１は切断工程の第４変形例を示す概略図。
【図１２】図１２はフィンの第２実施形態を示す図。
【符号の説明】
【００６５】
１…蒸発器（熱交換器）
３０…チューブ
３３…アウターフィン（フィン）
４０（４０Ａ、４０Ｂ）…金属板
４１ａ…平板部
５１…成型歯車
６０…インナーフィン（フィン）
６０Ａ…平板状金属板
６０Ｂ…波状金属板
６１…フィン端部（切断部）
６２…頂部
６２Ａ…切断部がある頂部
６３…小湾曲部
６４…バリ
７０…フィン
Ｈ…振幅範囲
Ｚ…振幅方向
ｄ…凹み量
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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