(57)【要約】【課題】ハロゲン化有機化合物を触媒分解する金属酸化物の触媒活性を容易かつ効果的に向上させる。排ガス及び飛灰中のハロゲン化有機化合物を、金属酸化物粉末の付着や摩耗、腐食による設備の損傷を引き起こすことなく効率的に分解する。【解決手段】アルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩を含む金属酸化物の触媒活性向上剤。金属酸化物にアルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩を混合する金属酸化物の触媒活性向上方法。金属酸化物とアルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩とを焼却炉煙道に噴霧し、金属酸化物及びアルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩をバグフィルタ濾布に堆積させることにより、排ガス及び飛灰中のハロゲン化有機化合物を低減する方法。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ハロゲン化有機化合物を触媒分解する金属酸化物の触媒活性を向上させるための薬剤であって、アルカリ金属の炭酸塩、アルカリ土類金属の炭酸塩、アルカリ金属の炭酸水素塩、及びアルカリ土類金属の炭酸水素塩よりなる群から選ばれる１種又は２種以上を含むことを特徴とする金属酸化物の触媒活性向上剤。
【請求項２】
請求項１において、炭酸水素ナトリウム及び／又は炭酸ナトリウムを含むことを特徴とする金属酸化物の触媒活性向上剤。
【請求項３】
請求項１又は２において、金属酸化物が酸化マンガン及び／又は酸化鉄であることを特徴とする金属酸化物の触媒活性向上剤。
【請求項４】
ハロゲン化有機化合物を触媒分解する金属酸化物の触媒活性を向上させる方法であって、該金属酸化物にアルカリ金属の炭酸塩、アルカリ土類金属の炭酸塩、アルカリ金属の炭酸水素塩、及びアルカリ土類金属の炭酸水素塩よりなる群から選ばれる１種又は２種以上を混合することを特徴とする金属酸化物の触媒活性向上方法。
【請求項５】
請求項４において、金属酸化物に炭酸水素ナトリウム及び／又は炭酸ナトリウムを混合することを特徴とする金属酸化物の触媒活性向上方法。
【請求項６】
請求項４又は５において、金属酸化物が酸化マンガン及び／又は酸化鉄であることを特徴とする金属酸化物の触媒活性向上方法。
【請求項７】
焼却炉排ガス及び飛灰中のハロゲン化有機化合物量を低減する方法において、金属酸化物と、請求項１ないし３のいずれか１項に記載の金属酸化物の触媒活性向上剤とを焼却炉煙道に噴霧し、該金属酸化物及び触媒活性向上剤をバグフィルタ濾布に堆積させることを特徴とする排ガス及び飛灰中のハロゲン化有機化合物低減方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ハロゲン化有機化合物を触媒分解する金属酸化物の触媒活性を向上させるための触媒活性向上剤及び触媒活性向上方法と、この触媒活性向上剤と金属酸化物とを用いて排ガス及び飛灰中のハロゲン化有機化合物量を低減する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
焼却炉から発生するダイオキシン類等のハロゲン化有機化合物の低減方法として、従来、貴金属酸化物の触媒を充填した反応塔に排ガスを通気する方法が知られているが、このような触媒反応塔を用いることなく、低コストで簡易な低減方法が求められており、安価な金属酸化物触媒粉末を焼却炉の煙道に吹き込んでハロゲン化有機化合物を酸化分解する技術が提案されている。
【０００３】
例えば、特開２０００−２０２２４０号公報や特開２００２−３６４８２９号公報には、安価な二酸化マンガン粉末を焼却炉の煙道に吹き込んでダイオキシン類を酸化分解する方法が提案されている。また、特開２００１−７９３５２号公報には、安価な酸化鉄や含水酸化鉄粉末を焼却炉の煙道に吹き込んでダイオキシン類を酸化分解する方法が提案されている。
【０００４】
また、特開２００３−１１７３４５号公報には、金属酸化物とアルカリ剤を含む脱塩用組成物を用いる排ガス処理方法が提案されている。
【特許文献１】特開２０００−２０２２４０号公報
【特許文献２】特開２００２−３６４８２９号公報
【特許文献３】特開２００１−７９３５２号公報
【特許文献４】特開２００３−１１７３４５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記特開２０００−２０２２４０号公報、特開２００２−３６４８２９号公報、特開２００１−７９３５２号公報に提案されている、金属酸化物触媒粉末を焼却炉煙道に吹き込んでダイオキシン類を酸化分解する方法は、安価で簡易な方法であるが、触媒粉末がその触媒活性を十分に発揮し得る吹き込み位置を選択することが非常に難しいという欠点がある。即ち、金属酸化物触媒粉末の触媒活性は高温である程高くなり、従って、ダイオキシン類等のハロゲン化有機化合物の分解反応は高温度であるほど進行しやすいことから、金属酸化物の触媒活性が最も期待できる添加場所は、焼却炉煙道排ガスの３００〜８００℃となる温度域、具体的には焼却炉直後のガス冷却室や廃熱ボイラの出口付近、熱交換器入口等であると考えられる。しかしながら、これらの箇所での金属酸化物の吹き込みは、吹き込んだ金属酸化物粉末の熱交換器等の煙道内壁への付着や摩耗、更には腐食による設備の損傷が懸念される。
【０００６】
これに対して、金属酸化物触媒粉末を通常排ガス温度が２００℃以下となるバグフィルタ等の集塵器手前で吹き込んだ場合には、このような懸念が解消され、容易に取り扱うことが可能であるが、この位置は低温度であるため、十分な触媒活性が得られず、満足し得る分解率が得られないという問題がある。
【０００７】
また、特開２００３−１１７３４５号公報には、金属酸化物とアルカリ剤、好ましくは水酸化カルシウムを含む脱塩用組成物を用いる排ガス処理方法が提案されているが、この方法はこの脱塩用組成物を排ガスに添加し、飛灰と共に回収した後、これを加熱して飛灰中のハロゲン化芳香族化合物を分解するものであるため、別途３００℃以上の加熱装置を必要とする。即ち、この公報には焼却炉煙道内でハロゲン化芳香族化合物を低減する方法は示されておらず、金属酸化物と脱塩用アルカリ剤を混合することは、二剤の吹き込み操作を一剤に簡単化すること以外は特に意味は無い。また、アルカリ剤は脱塩、脱硫のために用いられており、アルカリ剤が金属酸化物の触媒活性に寄与するとの認識はない。
【０００８】
本発明は、ハロゲン化有機化合物を触媒分解する金属酸化物の触媒活性を容易かつ効果的に向上させるための触媒活性向上剤及び触媒活性向上方法と、この触媒活性向上剤と金属酸化物とを用いて排ガス及び飛灰中のハロゲン化有機化合物量を効率的に低減する方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは、上記課題を解決すべく検討を重ねた結果、金属酸化物触媒にアルカリ又はアルカリ土類金属の炭酸塩又は炭酸水素塩を併用することによって、触媒活性を高め、集塵器手前のような低温度域での反応性を向上させることができることを見出し、本発明を完成させた。
【００１０】
本発明（請求項１）の金属酸化物の触媒活性向上剤は、ハロゲン化有機化合物を触媒分解する金属酸化物の触媒活性を向上させるための薬剤であって、アルカリ金属の炭酸塩、アルカリ土類金属の炭酸塩、アルカリ金属の炭酸水素塩、及びアルカリ土類金属の炭酸水素塩よりなる群から選ばれる１種又は２種以上を含むことを特徴とする。
【００１１】
請求項２の金属酸化物の触媒活性向上剤は、請求項１において、炭酸水素ナトリウム及び／又は炭酸ナトリウムを含むことを特徴とする。
【００１２】
請求項３の金属酸化物の触媒活性向上剤は、請求項１又は２において、金属酸化物が酸化マンガン及び／又は酸化鉄であることを特徴とする。
【００１３】
本発明（請求項４）の金属酸化物の触媒活性向上方法は、ハロゲン化有機化合物を触媒分解する金属酸化物の触媒活性を向上させる方法であって、該金属酸化物にアルカリ金属の炭酸塩、アルカリ土類金属の炭酸塩、アルカリ金属の炭酸水素塩、及びアルカリ土類金属の炭酸水素塩よりなる群から選ばれる１種又は２種以上を混合することを特徴とする。
【００１４】
請求項５の金属酸化物の触媒活性向上方法は、請求項４において、金属酸化物に炭酸水素ナトリウム及び／又は炭酸ナトリウムを混合することを特徴とする。
【００１５】
請求項６の金属酸化物の触媒活性向上方法は、請求項４又は５において、金属酸化物が酸化マンガン及び／又は酸化鉄であることを特徴とする。
【００１６】
本発明（請求項７）の焼却炉排ガス及び飛灰中のハロゲン化有機化合物低減方法は、排ガス及び飛灰中のハロゲン化有機化合物量を低減する方法において、金属酸化物と、請求項１ないし３のいずれか１項に記載の金属酸化物の触媒活性向上剤とを焼却炉煙道に噴霧し、該金属酸化物及び触媒活性向上剤をバグフィルタ濾布に堆積させることを特徴とする。
【００１７】
なお、以下において、アルカリ金属とアルカリ土類金属を「アルカリ（土類）金属」と称し、炭酸塩と炭酸水素塩を「炭酸（水素）塩」と称す場合がある。
【発明の効果】
【００１８】
本発明の金属酸化物の触媒活性向上剤及び触媒活性向上方法によれば、ハロゲン化有機化合物を触媒分解する金属酸化物の触媒活性を容易かつ効果的に向上させることができる。また、本発明の排ガス及び飛灰中のハロゲン化有機化合物低減方法によれば、このような本発明の触媒活性向上剤と金属酸化物とを用いて排ガス及び飛灰中のハロゲン化有機化合物量を煩雑な操作や特別な装置を用いることなく、また、金属酸化物粉末の付着や摩耗、腐食による設備の損傷を引き起こすことなく効率的に低減することができる。
【００１９】
本発明によれば、金属酸化物を集塵器手前のような低温度域に添加した場合においても、アルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩を併用することにより、低温度域における触媒活性の低下を補って、高い分解効率を得ることができる。このため、金属酸化物及びアルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩を集塵器手前に吹き込んで、金属酸化物粉末の付着や摩耗、腐食による設備の損傷といった不具合を引き起こすことなく、効率的な処理を行える。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
以下に本発明の実施の形態を詳細に説明する。
【００２１】
本発明において、ハロゲン化有機化合物の分解触媒として用いられる金属酸化物としては特に制限は無く、例えばＴｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ｍｏ、Ｗ等の各種酸化物が挙げられる。これらの金属酸化物は１種を単独で用いても良く、２種以上を併用しても良い。特に低コストで高い効果が得られ、安全性にも優れることから、Ｍｎの酸化物であるＭｎＯ２や、Ｆｅの酸化物であるＦｅ２Ｏ３やＦｅＯＯＨ等が好適である。
【００２２】
また、本発明に用いられるアルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩には特に制限は無く、Ｎａ、Ｋ、Ｍｇ、Ｃａの炭酸塩や炭酸水素塩が挙げられる。これらのアルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩は１種を単独で用いても良く、２種以上を併用しても良い。中でも価格や取り扱い易さ、効果の面から炭酸水素ナトリウムが好適である。
【００２３】
本発明の金属酸化物の触媒活性向上剤及び触媒活性向上方法において、金属酸化物に対するアルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩の使用量は、少な過ぎるとアルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩を併用することによる触媒活性の向上効果を十分に得ることができず、あまりに多過ぎると金属酸化物とハロゲン化有機化合物が接触しなくなるため、分解効率が低下する。従って、金属酸化物とアルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩との割合は、用いる金属酸化物とアルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩の種類や、目的とする触媒活性の向上度合等によっても異なるが、通常の場合、金属酸化物１００重量部に対してアルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩を５０〜１０００重量部、特に１００〜５００重量部となるように用いることが好ましい。
【００２４】
本発明の金属酸化物の触媒活性向上剤は、予めアルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩と金属酸化物とが混合された状態で提供されても良く、また、アルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩は金属酸化物とは別に提供されても良い。
【００２５】
なお、金属酸化物及びアルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩の形態については特に制限はないが、粉末の状態で本発明の排ガス及び飛灰中のハロゲン化有機化合物低減方法に従って、集塵器手前に吹き込む場合、各々の粒度（平均粒径）は、排ガスへの分散性と集塵器での集塵効率、及び吹き込み装置での取り扱い易さ（流動性）等を考慮すると、１〜１００μｍの範囲内であることが好ましい。
【００２６】
本発明に従って、アルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩を金属酸化物と併用して排ガス及び飛灰中のハロゲン化有機化合物の分解処理を行う場合、金属酸化物とアルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩の粉末をガス流中に吹き込んでも良いし、両成分を担持成型された固定層にガスを流しても良いが、前者の方が設備のイニシャルコストがかからず、容易かつ安価に実施できるので有利である。
【００２７】
特に、本発明の排ガス及び飛灰中のハロゲン化有機化合物低減方法に従って、金属酸化物とアルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩とを集塵器手前、特にバグフィルター手前で吹き込むことは、吹き込まれた触媒粉末が煤塵と共にバグフィルターの一次付着層に堆積し、触媒固定層として働くため、薬剤をガス中に分散させるときよりも排ガスとの接触効率が高くなる効果がある。
【００２８】
金属酸化物とアルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩とを吹き込む場所は集塵器の手前であれば特に制限はなく、金属酸化物の自己分解（例えば、二酸化マンガンでは分解温度５５０℃）を避けることができる温度であれば、ガス冷却室や空気予熱器といった比較的排ガス温度の高い上流側で添加した方が分解活性の高い状態で排ガスと接触でき、排ガスと薬剤の混合ガスが集塵器に到達するまでの滞留時間の間にも分解反応が進行するため都合が良い。しかしながら、前述の通りガス冷却室や空気予熱器への薬剤の堆積や悪影響が懸念される場合には、図３に示すようにバグフィルターの直前で吹き込むことができる。
【００２９】
金属酸化物とアルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩とを粉末で排ガス中に吹き込む場合は、金属酸化物とアルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩をそれぞれ別々に吹き込んでも良いし、これらを予め混合して吹き込んでも良い。
【００３０】
排ガスに対する各薬剤の吹き込み量は、金属酸化物は５０ｍｇ／Ｎｍ３以上、例えば５０〜２０００ｍｇ／Ｎｍ３で、特に２００ｍｇ／Ｎｍ３程度であることが好ましく、アルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩は１００ｍｇ／Ｎｍ３以上、例えば１００〜２０００ｍｇ／Ｎｍ３で、特に４００ｍｇ／Ｎｍ３程度であることが好ましいが、排ガス中の有機物や酸性成分等の量、及び排ガス煙道の構造等に起因する排ガスとの接触効率が焼却炉によって異なるため、事前の確認がテストにより十分な分解効果が得られる量とすることが重要である。薬剤の添加量は多いほど高い効果が期待できるが、集塵器への煤塵の負荷を考慮すると、合計の添加量で２〜３ｇ／Ｎｍ３以下にするのが好ましい。
【００３１】
なお、薬剤を吹き込む方法には特に制限はなく、通常一般的に焼却炉の排ガス処理に用いられている粉末消石灰や粉末活性炭の吹き込み装置と同様のものを用いて、同様に実施することができる。
【実施例】
【００３２】
以下に実施例及び比較例を挙げて本発明をより具体的に説明する。
【００３３】
実施例１
粒径０．５μｍのガラスビーズに、γ型を主とする電解二酸化マンガン（ＭｎＯ２，平均粒径４０μｍ）を重量比１０％、及び炭酸水素ナトリウム（平均粒径１０μｍ）を重量比１０％で混合したもの０．７５ｇを、直径２．５ｃｍの石英カラムに充填した。このカラムを１８０℃に加熱しながら、ジクロロベンゼンの希釈ガス（ジクロロベンゼン濃度１００ｐｐｍ）を流し、カラム出口のジクロロベンゼン濃度を測定して通ガス時間とジクロロベンゼン分解率との関係を調べたところ、図１に示す如く、２０分後に約２０％の分解率で安定した。
【００３４】
実施例２
実施例１において、炭酸水素ナトリウムの代りに炭酸ナトリウム（平均粒径１０μｍ）を用いたこと以外は同様にして、通ガス時間とジクロロベンゼン分解率との関係を調べたところ、図１に示す如く、実施例１と同様に２０分後に約２０％の分解率で安定した。
【００３５】
実施例３
実施例１において、炭酸水素ナトリウムの代りに炭酸カルシウム（平均粒径１０μｍ）を用いたこと以外は同様にして、通ガス時間とジクロロベンゼン分解率との関係を調べたところ、図１に示す如く、２０分後までは実施例１及び２と同等であったが、その後徐々に分解率は低下した。
【００３６】
比較例１
実施例１において、粒径０．５μｍのガラスビーズに、γ型を主とする電解二酸化マンガン（平均粒径４０μｍ）のみを重量比１０％で混合したもの０．７５ｇを石英カラムに充填したこと以外は同様にして通ガス時間とジクロロベンゼン分解率との関係を調べたところ、図１に示す如く、２０分後には分解率１０％以下で、３０分後にはほぼゼロの分解率となった。
【００３７】
比較例２
実施例１において、炭酸水素ナトリウムの代りに水酸化カルシウムを用いたこと以外は同様にして通ガス時間とジクロロベンゼン分解率との関係を調べたところ、図１に示す如く、比較例１と同様に、２０分後には分解率１０％以下、３０分後にはほぼゼロの分解率となった。
【００３８】
比較例３
実施例１において、粒径０．５μｍのガラスビーズに、炭酸水素ナトリウム（平均粒径１０μｍ）のみを重量比１０％で混合したもの０．７５ｇを石英カラムに充填したこと以外は同様にして通ガス時間とジクロロベンゼン分解率との関係を調べたところ、図１に示す如く、全く分解しなかった。
【００３９】
実施例１〜３及び比較例１〜３の結果から明らかなように、二酸化マンガンにアルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩を併用すると二酸化マンガンのジクロロベンゼン分解活性が向上する（即ち活性がより持続する）。アルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩によるこの触媒活性向上効果の作用機構の詳細は明らかではないが、水酸化カルシウムでは同様の効果は得られないことから、ジクロロベンゼンが分解して発生する腐食性ガス（塩化水素）を中和して、単に触媒の劣化を防いでいるというわけではないことが推定される。
【００４０】
実施例４
実施例１において、二酸化マンガンの代りに、酸化第二鉄（Ｆｅ２Ｏ３，平均粒径１μｍ）を用いたこと以外は同様にして通ガス時間とジクロロベンゼン分解率との関係を調べたところ、図２に示す如く、１０分後に約２０％の分解率であったが、徐々に低下した。
【００４１】
比較例４
実施例１において、粒径０．５μｍのガラスビーズに、酸化第二鉄を重量比１０％で混合したもの０．７５ｇを石英カラムに充填したこと以外は同様にして通ガス時間とジクロロベンゼン分解率との関係を調べたところ、図２に示す如く、１０分後には分解率がゼロになった。
【００４２】
実施例４及び比較例４より、金属酸化物として酸化第二鉄を用いた場合は、二酸化マンガンを用いた場合より劣るものの、アルカリ（土類）金属の炭酸（水素）塩により同様の触媒活性向上効果が得られ、従って、本発明による効果は、金属酸化物触媒全般に通用することが予測される。
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】実施例１〜３及び比較例１〜３における通ガス時間とジクロロベンゼン分解率との関係を示すグラフである。
【図２】実施例４及び比較例４における通ガス時間とジクロロベンゼン分解率との関係を示すグラフである。
【図３】焼却炉の排ガス処理フローと金属酸化物の吹き込み場所を示す図である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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