(57)【要約】【課題】  耐久性を向上させ、且つ吐出脈動及び騒音の低減を向上させることができ、しかもこれを極めて簡単な構造にて実現することができるトロコイド型オイルポンプとすること。【解決手段】  トロコイド歯形又は略トロコイド状歯形を有するインナーロータ５とアウターロータ６により構成される歯間空間Ｓが吸入ポート２と吐出ポート３間の間仕切部４箇所で圧縮行程Ｐ3 を開始するとともに、前記歯間空間Ｓは吐出行程Ｐ4 にある先行隣接の歯間空間Ｓと連通隙間Ｊが構成されること。該連通隙間Ｊは、圧縮行程Ｐ3 開始から吐出行程Ｐ4 において次第に拡大してなること。【選択図】      図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
トロコイド歯形又は略トロコイド状歯形を有するインナーロータとアウターロータにより構成される歯間空間が吸入ポートと吐出ポート間の間仕切部箇所で圧縮行程を開始するとともに、前記歯間空間は吐出行程にある先行隣接の歯間空間と連通隙間が構成され、該連通隙間は、圧縮行程開始から吐出行程において次第に拡大してなることを特徴とするトロコイド型オイルポンプ。
【請求項２】
吸入ポートと吐出ポートと前記吸入ポートと吐出ポートとの間に位置する間仕切部とを有するロータ室と、トロコイド歯形又は略トロコイド状歯形を有するインナーロータとアウターロータとからなり、前記インナーロータとアウターロータにより構成される歯間空間が前記吸入ポート終端と吐出ポート始端との間の前記間仕切部箇所における閉込み完了から圧縮開始とともに、前記アウターロータの歯形の歯頂部と歯元部との間に形成された前記インナーロータの歯形との非接触領域によって、前記歯間空間と、該歯間空間に対して先行隣接する歯間空間とを連通する連通隙間が形成され、該連通隙間は、ロータの回転とともに、次第に拡大してなることを特徴とするトロコイド型オイルポンプ。
【請求項３】
吸入ポートと吐出ポートと前記吸入ポートと吐出ポートとの間に位置する間仕切部とを有するロータ室と、トロコイド歯形又は略トロコイド状歯形を有するインナーロータとアウターロータとからなり、前記アウターロータの歯形の歯頂部と歯元部との間に凹み状の窪み部が形成され、前記インナーロータとアウターロータにより構成される歯間空間は、前記吸入ポートにおける吸入行程と、間仕切部箇所における吸入終了行程及び圧縮行程と、吐出ポートにおける吐出行程とを形成し、前記圧縮行程の歯間空間と、該歯間空間に対して先行隣接し且つ吐出行程にある歯間空間との間に前記窪み部による連通隙間が形成され、該連通隙間は、ロータの回転とともに、次第に拡大してなることを特徴とするトロコイド型オイルポンプ。
【請求項４】
請求項１，２又は３のいずれか１項の記載において、前記アウターロータの歯形６ａの非接触領域における外周縁の形状は、前記歯形の内方側に湾曲状又は略円弧形状に中間が曲状に凹むことを特徴とするトロコイド型オイルポンプ。
【請求項５】
請求項１，２，３又は４のいずれか１項の記載において、前記連通隙間は、前記歯間空間の閉込み完了状態から少なくとも圧縮行程終了状態又は吐出ポート内に交わる状態に到るまで継続して拡大が維持されてなることを特徴とするトロコイド型オイルポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、耐久性を向上させ、且つ吐出脈動及び騒音の低減を向上させることができ、しかもこれを極めて簡単な構造にて実現することができるトロコイド型オイルポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
内接歯車ポンプの外歯歯車の各歯の回転方向における後側の歯面もしくは内歯歯車の各歯の回転方向における先側の歯面の一部を全歯幅にわたり窪ませて対向する歯面との間で隣接する収縮室間および収縮室と吐出室間を絞り連通可能な隙間を形成することが、特開平５−２１５０７９に開示されている。
【特許文献１】特開平５−２１５０７９号
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
特許文献１に開示された技術内容は、外歯歯車又は内歯歯車の歯面の一部を全歯幅に亘って、窪みを平坦な平面で形成されたものである。これは、曲線歯形の歯面の一部に、その曲線歯形の歯面（曲線輪郭）より内側に平面状（直線輪郭）とした歯面が形成され、その平面状の歯面によって外歯歯車又は内歯歯車の歯面（曲線歯形）に全歯幅にわたり窪みが形成されているものである。
【０００４】
この平面状の歯面によって形成される隙間は、吐出側の収縮室の適宜収縮を経てから吐出室に至らせるような場合、小さく絞られる状態になる。なぜならば、外歯歯車又は内歯歯車の歯面における駆動接触部を避けると、その平面状の大きさは極限られた大きさになり、それによって構成される隙間も限られた範囲の大きさになるからである。そのような隙間を介して収縮室の液体の一部は、収縮室の容積減少に伴って隣接する収縮室と吐出室に放出されるが、その収縮室の容積減少の大きさに対して、隙間の大きさは回転方向に拡大しながら保持されるものではなく、すぐに隙間が小さく絞られてしまい、隣接する収縮室との連通を十分にすることが難しいものである。
【０００５】
そのため、収縮によって液体が隣接する収縮室へ逃げる量が少なくなり、収縮室内の過剰な圧力上昇を防止したり、また、キャビテーションによる騒音を生じないようにすることは困難である。本発明の目的は、収縮行程の歯間空間と、その先行隣接する歯間空間との連通を十分に確保し、収縮行程の歯間空間における、液体の逃げが十分となるようにして、収縮行程の歯間空間内の流体が過剰に圧力上昇することを防止し、且つ、キャビテーションによる騒音や壊食を生じないオイルポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
そこで、発明者は上記課題を解決すべく、鋭意，研究を重ねた結果、請求項１の発明はは、トロコイド歯形又は略トロコイド状歯形を有するインナーロータとアウターロータにより構成される歯間空間が吸入ポートと吐出ポート間の間仕切部箇所で圧縮行程を開始するとともに、前記歯間空間は吐出行程にある先行隣接の歯間空間と連通隙間が構成され、該連通隙間は、圧縮行程開始から吐出行程において、次第に拡大してなるトロコイド型オイルポンプとしたことにより、上記課題を解決した。
【０００７】
次に、請求項２の発明は、吸入ポートと吐出ポートと前記吸入ポートと吐出ポートとの間に位置する間仕切部とを有するロータ室１と、トロコイド歯形又は略トロコイド状歯形を有するインナーロータとアウターロータとからなり、前記インナーロータとアウターロータにより構成される歯間空間が前記吸入ポート終端と吐出ポート始端との間の前記間仕切部箇所における閉込み完了から圧縮開始とともに、前記アウターロータの歯形の歯頂部と歯元部との間に形成された前記インナーロータの歯形５ａとの非接触領域によって、前記歯間空間と、該歯間空間に対して先行隣接する歯間空間とを連通する連通隙間が形成され、該連通隙間は、ロータの回転とともに、次第に拡大してなるトロコイド型オイルポンプとしたことにより、上記課題を解決した。
【０００８】
次に、請求項３の発明は、吸入ポートと吐出ポートと前記吸入ポートと吐出ポートとの間に位置する間仕切部とを有するロータ室１と、トロコイド歯形又は略トロコイド状歯形を有するインナーロータとアウターロータとからなり、前記アウターロータの歯形の歯頂部と歯元部との間に窪み部が形成され、前記インナーロータとアウターロータにより構成される歯間空間は、前記吸入ポートにおける吸入行程と、間仕切部箇所における吸入完了行程及び圧縮行程と、吐出ポートにおける吐出行程とを形成し、前記圧縮行程の歯間空間と、該歯間空間に対して先行隣接し且つ吐出行程にある歯間空間との間に前記窪み部による連通隙間が形成され、該連通隙間は、ロータの回転とともに、次第に拡大してなるトロコイド型オイルポンプとしたことにより、上記課題を解決した。
【０００９】
次に、請求項４の発明は、前述の構成において、前記アウターロータの歯形の非接触領域における外周縁の形状は、前記歯形の内方側に湾曲形状又は略円弧形状に中間が曲状に凹むトロコイド型オイルポンプとしたことにより、上記課題を解決した。また、請求項５の発明は、前述の構成において前記連通隙間は、前記歯間空間の閉じ込み完了状態から少なくとも圧縮行程終了状態又は吐出ポート内に交わる状態に到るまで継続して拡大が維持されてなるトロコイド型オイルポンプとしたことにより上記課題を解決したものである。
【発明の効果】
【００１０】
請求項１の発明は、最大密閉容積時の歯間空間にオイルが充填される回転領域（キャビテーションが発生しない領域）では、その歯間空間の内圧上昇を過渡に上昇しないように連通隙間を介して適宜圧力を逃がしてロータのチップクリアランスにおける回転駆動方向のフリクションを低減でき、回転駆動トルクを低減することができる。また、歯間空間が最大密封空間のときにオイルが十分に充填されにくい回転領域では、その歯間室に隣接する回転方向先側歯間室の圧力流体を連通隙間を介して適宜流入することで、吐出圧との圧力差を小さくすることができ、圧力差による衝撃が緩和されエロージョンの発生を防ぐことができ、製品の耐久性を向上することができる。また、製品の駆動馬力損失を低減することができ、さらに、脈動を低減し、騒音を低減することができる。請求項２の発明は、請求項１の効果と略同等である。
【００１１】
請求項３の発明は、前記アウターロータの歯形の歯頂部と歯元部との間に凹み状の窪み部が形成されたもので、連通隙間を構成するのに適宜の大きさのものを容易に形成することができ、また、任意の形状にできるので種々の特性を容易に設定することができる。請求項４の発明は、前記窪み部を前記歯形の内方側に湾曲形状又は略円弧形状に中間が曲状に凹むようにしたもので、連通隙間における流体の流れを円滑にすることができる。請求項５の発明は、連通隙間の継続的な拡大を歯間空間の閉じ込み完了状態から少なくとも圧縮行程終了状態又は吐出ポート３内に交わる状態に到るまで維持されることにより、キャビテーションを抑制することができ、エロージョンの発生を防ぐことができる。また良好に脈動と騒音を低減することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明の最良の形態を図面に基づいて説明する。本発明のトロコイド型ポンプは、図１（Ａ）に示すように、ポンプケーシング内に形成されたロータ室１にトロコイド歯形のインナーロータ５及びアウターロータ６が内装されたものである。前記ロータ室１には、図１（Ａ）に示すように、その円周方向に沿ってほぼ外周寄りに吸入ポート２と吐出ポート３とが形成されている。具体的には、図１（Ａ），図４（Ａ）等に示すように、前記吸入ポート２と吐出ポート３とは左右非対称の形状であり、前記吸入ポート２が吐出ポート３よりも領域面積が大きく形成されている。
【００１３】
その吸入ポート２においては、図１（Ａ）に示すように、インナーロータ５とアウターロータ６との回転によって形成される歯間空間Ｓが移動して、前記吸入ポート２の領域に最初に到達する端部が吸入ポート２の始端部２ａとなり、その歯間空間Ｓが回転により前記吸入ポート２の領域最後に到達する端部が終端部２ｂとなる。同様に、前記吐出ポート３においては、前記インナーロータ５とアウターロータ６との回転によって形成される歯間空間Ｓが移動して吐出ポート３の領域に最初に到達する端部が吐出ポート３の始端部３ａとなり、その歯間空間Ｓが回転により前記吐出ポート３の領域最後に到達する端部が終端部３ｂとなる。
【００１４】
前記吸入ポート２の終端部２ｂから吐出ポート３に向かって突出連通溝２ｃが形成されている。また、前記吐出ポート３の始端部３ａには、吸入ポート２側に向かって突出連通溝３ｃが形成されている。これら吸入ポート２の突出連通溝２ｃ及び吐出ポート３の突出連通溝３ｃは、それぞれ浅溝として形成されている。これらの突出連通溝２ｃ，３ｃは、共に又はどちらか一方が形成されないこともある。
【００１５】
前記吸入ポート２と吐出ポート３との間には間仕切部４が形成されている。この間仕切部４は、２箇所に形成され、図４（Ａ）に示すように、その１つは、吸入ポート２の終端部２ｂから吐出ポート３の始端部３ａの間に位置するもので、この間仕切部４を第１間仕切部４ａと称する。また、もう１つの間仕切部４は、吐出ポート３の終端部３ｂから吸入ポート２の始端部２ａの間に位置するものであり、これを第２間仕切部４ｂと称する。前記第１間仕切部４ａは、平坦面であり、ケーシングのカバーとともに、歯間空間Ｓ内に吸入ポート２から吸入充填した流体を閉じ込めつつ、吐出ポート３側へ流体を移送する役目をする面である。第２間仕切部４ｂは、吐出ポート３側で吐出完了したインナーロータ５とアウターロータ６を吸入ポート２側へ移動させる仕切面である。
【００１６】
なお、ここで、本実施例では、前記インナーロータ５とアウターロータ６との回転方向は時計回りの方向に回転するものとしている。また、前記吸入ポート２と吐出ポート３との形成位置が左右反対に配置形成される場合には、前記インナーロータ５とアウターロータ６の回転方向は反時計回りの方向となる。
【００１７】
そのインナーロータ５は、図１（Ａ）に示すように、その歯数において前記アウターロータ６よりも一つ少なく、インナーロータ５が一回転すると、アウターロータ６は一歯分遅れて回転する関係となる。このように、前記インナーロータ５は、図５に示すように、外方に突出する歯形５ａ及び内方に凹状の歯底部５ｂを有し、同様にアウターロータ６は内周側より（回転）中心側に向かって突出する歯形６ａ及び凹状の歯底部６ｂを有している。そして、前記インナーロータ５とアウターロータ６とは、図１（Ａ）に示すように、少なくとも常時１箇所で噛み合い、前記インナーロータ５の歯形５ａが前記アウターロータ６の歯底部６ｂに挿入し、またアウターロータ６の歯形６ａがインナーロータ５の歯底部５ｂに挿入する。このとき、歯形６ａの歯頂部６ａ1 は、インナーロータ５の歯底部５ｂに接触することもあるし、或いは接触しない構造としてもよい。
【００１８】
アウターロータ６は、図６（Ａ），（Ｂ）に示すように、前記インナーロータ５と噛み合う接触歯面として歯頂部６ａ1 に頂部接触領域Ｔ1 が設定され、歯元部６ａ2 に元部接触領域Ｔ2 が設定される。また、前記歯頂部６ａ1 と前記歯元部６ａ2 との間にインナーロータ５の歯形５ａと常時，非接触となる非接触領域Ｋが形成されている。その非接触領域Ｋは、アウターロータ６がインナーロータ５と噛み合う状態において、その歯形５ａ及び歯底部５ｂに常時非接触状態で、後述する連通隙間Ｊを構成する領域である。前記歯頂部６ａ1 は、歯形６ａの先端部分であり、また歯元部６ａ2 は、歯形６ａの根元部分であり、歯形６ａ側面の歯底部６ｂ寄り側に位置する適宜の範囲にインナーロータ５と接触可能である。
【００１９】
また、その歯形６ａの非接触領域Ｋは、通常のアウターロータ６の歯を構成する円弧又はインナーロータによる創成曲線からなる輪郭〔図６（Ｂ）に図示された歯形６ａにおいて想像線（２点鎖線）により示された部分〕をアウターロータ歯形外周縁とした場合、このアウターロータ歯形外周縁よりも内方側に歯形６ａの輪郭が形成されている。すなわち、その非接触領域Ｋの歯側面の輪郭形状は、そのアウターロータ６が通常の円弧又はインナーロータ５による創成曲線にて形成された場合の輪郭とは異なる曲線としたものである。この非接触領域Ｋは、前記アウターロータ６の歯形６ａの歯厚方向側面箇所に設定され、その歯幅方向側面全体に設定されるものである。なお、ここで、前記歯形６ａの歯厚方向とは、前記アウターロータ６の回転する方向に沿って示される方向のことであり、歯幅方向とは、アウターロータ６の軸方向に沿った方向〔図６（Ａ）紙面上の垂直方向〕である。
【００２０】
その非接触領域Ｋにおける曲線形状は、円弧や任意の曲線を組み合わせた自由曲線又は代数方程式等で表される曲線（代数曲線）としたり、又はこれらの曲線を適宜に組み合わせてなる複合曲線等としたものである。またその円弧は、無限大の円弧とすることもある。この曲線を代数方程式として示すと、その次数は、２〜５であらわされることが好ましい。そのアウターロータ６の非接触領域Ｋは、通常の円弧又はインナーロータ５による創成曲線とは異なる上記曲線によって形成されたものであり、そのアウターロータ６と噛合うインナーロータ５の通常のトロコイド曲線からなる歯形５ａとは、両者の噛合状態で非接触状態を維持する輪郭を形成する。
【００２１】
さらに、前記歯頂部６ａ1 と歯元部６ａ2 においては、前記インナーロータ５の歯形５ａと接触する領域となっており、具体的には歯頂部６ａ1 は、頂部接触領域Ｔ1 を有し、インナーロータ５の歯形５ａと接触する部位となる。また歯元部６ａ2 も同様にインナーロータ５の歯形５ａと接触する部位となる。なお、歯形６ａの頂部接触領域Ｔ1 及び元部接触領域Ｔ2 は、歯形５ａに対して必ずしも常時，同時に接触するものではなく、前記頂部接触領域Ｔ1 又は前記元部接触領域Ｔ2 の何れか一方が歯形５ａに接触するものである。特に頂部接触領域Ｔ1 及び元部接触領域Ｔ2 は、インナーロータ５が駆動源によって回転し、アウターロータ６に回転伝達するときに、インナーロータ５の歯形５ａに対してアウターロータ６の歯形６ａが接触する部位であり、歯形５ａから回転力を受ける部位である。
【００２２】
このように、アウターロータ６の歯形６ａの歯面に前記インナーロータ５との非接触領域Ｋを設け、また前記インナーロータ５は通常のトロコイド曲線からなる歯形５ａとし、特にそのインナーロータ５側には、前記非接触領域Ｋに相当する領域を設けないものとする。そして、アウターロータ６とインナーロータ５とをオイルポンプのポンプ室に装填して組み合わせることで、前記インナーロータ５を回転駆動して該インナーロータ５の歯形５ａと前記アウターロータ６の歯形６ａとが噛み合いながら、アウターロータ６の歯頂部６ａ1 と歯元部６ａ2 のみがインナーロータ５のトロコイド曲線により形成された歯形５ａの外周縁に接触するものである。
【００２３】
そして、インナーロータ５の歯形５ａ及び歯底部５ｂと、アウターロータ６との歯形６ａ及び歯底部６ｂにより構成される歯間空間Ｓ，Ｓ，…がポンプハウジングの吸入ポート２と吐出ポート３において前記非接触領域Ｋによる隙間部分によって連通状態となり、且つ前記吸入ポート２と吐出ポート３との間に設けられる第１間仕切部４ａにおいて、アウターロータ６とインナーロータ５とからなる最大密封空間Ｓmax が構成される。該最大密封空間Ｓmax は、前記吸入ポート２と吐出ポート３との間における第１間仕切部４ａによって密封状の歯間空間Ｓが形成されるものであり、前記吸入ポート２の終端部２ｂと吐出ポート３の始端部３ａとの形成配置によって、その最大密封空間Ｓmax の容積の大きさが異なることもある。
【００２４】
前記非接触領域Ｋの形状としては、図６（Ａ），（Ｂ）及び図７（Ａ），（Ｂ）に示すように、前記アウターロータ６の回転方向に対して、少なくとも前方側箇所の面において、前記歯形６ａの内方側に凹むようにして形成されたもので、この凹み部を特に窪み部６ｃと称する。すなわち、歯形６ａのトロコイド創成曲線から歯形６ａの歯厚方向内方側に、より一層深く、引き込むようにして形成されたものである。この窪み部６ｃは、前記歯形６ａの非接触領域Ｋと、インナーロータ５の歯形５ａとの間により一層大きな間隔を設けるもので、この間隔部位がロータの回転によって相対的に隙間幅が可変する連通隙間Ｊとなる。
【００２５】
その窪み部６ｃの具体的な形状としては、前記歯形６ａの内方に向かって弧状又は湾曲形状に形成されたものである。このような形状とすることで、第１間仕切部４ａにおいて、最大密封空間Ｓmax を構成した歯間空間Ｓが次第に容積が小さくなる圧縮行程に変化するときに、歯形６ａの非接触領域Ｋを通過するインナーロータ５の歯形５ａの歯頂部５ａ1 と前記歯形６ａとの隙間、すなわち連通隙間Ｊを次第に拡大することができる（図３参照）。また、前記窪み部６ｃは、その歯形６ａを中心にして歯厚方向両側に左右対称形状に形成されることもあり、実際には、この形状とすることが多い〔図６（Ａ），（Ｂ）参照〕。
【００２６】
次に、本発明の動作について図２，図３に基づいて説明する。まず、トロコイド歯形又は略トロコイド歯形のインナーロータ５とアウターロータ６とが噛合って形成される歯間空間Ｓは、第１間仕切部４ａ箇所において、その吸入ポート２から第１間仕切部４ａを通過して吐出ポート３に向かう行程で、吸入〔図２（Ａ）参照〕、吸入終了〔図２（Ｂ）参照〕、圧縮〔図２（Ｃ）参照〕、吐出〔図２（Ｄ）又は（Ｅ）参照〕というポンプとしての４つの行程を有するものである。すなわち、そのポンプ行程は、吸入ポート２の吸入行程と、間仕切部４の吸入流体の閉じ込み（最大密封空間Ｓmax ）、と圧縮行程（吐出側に回転し、歯間空間Ｓが直接吐出ポート又は吐出ポートの連通溝と非連通状態）と、吐出ポート３の吐出行程の大きく４つが存在する。その４つの行程を、吸入行程Ｐ1 、吸入終了行程Ｐ2 、圧縮行程Ｐ3 、吐出行程Ｐ4 と符号を付す。
【００２７】
そして、４つの行程の歯間空間Ｓについて説明する。前記吸入行程Ｐ1 において前記吸入ポート２からインナーロータ５とアウターロータ６との歯間空間Ｓの容積を拡大しつつオイルが吸入される。吸入終了行程Ｐ2 においては、歯間空間Ｓが吸入ポート２から第１間仕切部４ａに移って密封空間となる。さらに、圧縮行程Ｐ3 は、前記第１間仕切部４ａ箇所において、アウターロータ６とインナーロータ５との歯間空間Ｓが吸入終了行程Ｐ2 が終了して密封空間となる状態から吐出ポート３側に向かって移動しつつ、その容積の縮小により圧縮される状態であり、この状態は吐出ポート３又は吐出ポート３の突出連通溝３ｃには直接開口しないようにしている。次に、吐出行程Ｐ4 では、前記歯間空間Ｓが前記吐出ポート３又は吐出ポート３の突出連通溝３ｃと連通して歯間空間Ｓの容積を縮小しつつオイルが前記吐出ポート３に吐出される。
【００２８】
本発明のオイルポンプにおけるインナーロータ５の歯形５ａは、通常のトロコイド歯形の歯面を有するものである。そして、歯間空間Ｓの圧縮行程Ｐ3 から吐出行程Ｐ4 に亘って、この歯間空間Ｓのロータ回転方向に対して、先行且つ隣接する歯間空間Ｓとの間に、隙間が可変する連通隙間Ｊが構成される。この連通隙間Ｊは、通常のチップクリアランスの概念に含まれるものであるが、通常のチップクリアランスは、インナーロータ５とアウターロータ６との回転を円滑にする役目をなすものであるのに対して、特に、この連通隙間Ｊは、歯間空間Ｓと先行隣接する歯間空間Ｓとの間で流体の流通を行わせる役目をなすものである。
【００２９】
その歯間空間Ｓが第１間仕切部４ａ箇所で圧縮行程Ｐ3 の作動状態に入るとともに、前記連通隙間Ｊは、図３（Ａ）乃至（Ｃ）に示すように、徐々に拡大をし始めて、圧縮行程Ｐ3 の領域に位置する歯間空間Ｓから先行隣接する歯間空間Ｓに流体を送出したり、又はその反対に先行隣接する歯間空間Ｓから歯間空間Ｓに流入したりと相互間の流通路となる。その連通隙間Ｊは、ロータの回転方向にしたがって、徐々に拡大するように可変するので、先行隣接する歯間空間Ｓへの流体の送り量を徐々に多くすることができ、また歯間空間Ｓに流体を適宜流入させることができる。
【００３０】
また、歯間空間Ｓが圧縮行程Ｐ3 に入ったときには、図２（Ｃ），図３（Ａ）に示すように、先行隣接する歯間空間Ｓは、すでに前記吐出ポート３、又は吐出ポート３の突出連通溝３ｃに開口連通しており、先行隣接する歯間空間Ｓから吐出ポート３に流体を吐出している状態なので、圧縮行程Ｐ3 にある歯間空間Ｓからの流体も円滑に先行隣接する歯間空間Ｓに送り込むことができる。また、先行隣接する歯間空間Ｓから歯間空間Ｓに圧力流体を適宜流入させることができる。この連通隙間Ｊの拡大動作は、少なくとも前記歯間空間Ｓの吐出ポート３又は吐出ポート３の突出連通溝３ｃにおける吐出開始位置近傍まで維持されることになる〔図２（Ｅ），図３（Ｃ）等参照〕。すなわち、歯間空間Ｓが圧縮行程Ｐ3 の開始位置から吐出行程Ｐ4 の開始位置に亘って、連通隙間Ｊが徐々に連続して拡大することが好ましい。
【００３１】
しかし、その歯間空間Ｓが吐出行程Ｐ4 の開始位置前から連通隙間Ｊを僅かに減少することがあってもかまわない。この場合、圧縮行程における回転駆動方向のフリクションに大きな影響をおよぼさない程度とする。その連通隙間Ｊは、可変チップクリアランスの最大隙間の１０％以内が好ましい。
【００３２】
その歯間空間Ｓが第１間仕切部４ａにおいて、吸入終了行程Ｐ2 が終了して最大密封空間Ｓmax に流体が十分に充填される回転領域、すなわち、キャビテーションが発生しない領域では、歯間空間Ｓ内に閉じ込められた流体は、その歯間空間Ｓの内圧を上昇させることになるが、前記連通隙間Ｊは、この内圧の上昇を過渡にしないようにするものである。すなわち、前記連通隙間Ｊから歯間空間Ｓの過度の圧力を先行隣接の歯間空間Ｓに適宜逃して、吐出圧との圧力差を小さくすることができる。そして、アウターロータ６及びインナーロータ５の回転駆動方向のフリクションを低減し、回転駆動トルクの増大を防ぐことができる。
【００３３】
その歯間空間Ｓの最大密封空間状態の吸入終了から圧縮行程において、その歯間空間Ｓと隣接先行する歯間空間Ｓとの連通隙間Ｊが徐々に拡大することによって、歯間空間Ｓの内圧を吐出ポート３へ逃がす場合、ロータの回転方向に向かって圧縮を大きく内圧を高めることになるが、連通隙間Ｊも徐々に拡大し、圧力の逃がしが適時緩やかに行われ、歯間空間Ｓに過渡な圧力上昇が発生することを防ぐことができる。また、最大密封空間Ｓmax に流体が十分に充填されにくい回転領域、すなわちキャビテーションが発生しやすい領域では、隣接先行する歯間空間Ｓにより前記連通隙間Ｊを介して歯間空間Ｓに適宜圧力の流体を適時量流入させることができ、そのために吐出ポート３側からの急激な流入によって起こるキャビテーションの崩壊によるエロージョンや振動、騒音を防ぐことができる。
【００３４】
次に、歯間空間Ｓの吐出行程Ｐ4 において前記連通隙間Ｊを継続して徐々に拡大させることで、歯間空間Ｓに対する隣接先行する歯間空間Ｓとの連通状態が大きくなり、吐出ポート３の突出連通溝３ｃ又は吐出ポート３に連通開口する吐出行程Ｐ4 領域にある歯間空間Ｓと、先行の隣接する歯間空間Ｓとの圧力差が小さくなるように調整され、急激な圧力変化を防止し、脈動、騒音を小さくすることができる。
【００３５】
前記連通隙間Ｊについて、具体例を図８に示すグラフで説明する。前記インナーロータ５とアウターロータ６の通常設定されるチップクリアランスを基準チップクリアランスとする。その大きさは、一例として０．１０mmとする。この値は、吸入終了行程Ｐ2 から圧縮行程Ｐ3 において、前記アウターロータ６の歯形６ａの回転方向先側とインナーロータ５の歯形５ａの回転方向後側との間に設けられた連通隙間Ｊとして、基準チップクリアランスに対しておよそ１．３倍の大きさとなる。
【００３６】
その大きさについて詳述すると、歯間空間Ｓの圧縮行程Ｐ3 の開始位置では、基準チップクリアランスに対しておよそ１．３倍の連通隙間Ｊになり、その圧縮行程Ｐ3 の開始位置から吐出行程Ｐ4 の開始位置における連通隙間Ｊが基準チップクリアランスに対しておよそ１．５倍となる。すなわち、圧縮行程Ｐ3 の開始と終了位置において連通隙間Ｊが基準チップクリアランスに対しておよそ１．３倍以上から始まって、およそ１．５倍以上（吐出開始位置）の大きさで継続的に拡大可変するものである。このように吸入終了行程Ｐ2 ，圧縮行程Ｐ3 ，吐出行程Ｐ4 に亘って構成される連通隙間Ｊは、０．１mm〜２．０mmまで適宜連通量を継続して拡大可変するものとすることが好ましい。
【００３７】
さらに、その好適範囲を詳述すると、歯間空間Ｓの圧縮行程Ｐ3 の開始位置では基準チップクリアランスに対しておよそ１．３倍〜１０倍の範囲の連通隙間Ｊとし、その圧縮行程Ｐ3 から吐出行程Ｐ4 の開始位置では、基準チップクリアランスに対しておよそ１．５倍〜２０倍の範囲の連通隙間Ｊとなる。また、本発明において、前記連通隙間Ｊは、前述したように０．１mm〜２．０mmまで適宜連通量を継続的に拡大可変するものとすることが好ましいとしたが、特に、この範囲に限定されるものではない。その連通隙間Ｊは、前記した非接触領域Ｋにおける窪み部６ｃの大きさを種々バリエーションを与えて、拡大の可変状態を緩やかにしたり、急激にしたりして種々のオイルポンプ特性が得られるようにするものである。その連通隙間Ｊの可変が緩やかでも急激でも、基準のチップクリアランスに対して連通隙間Ｊをおよそ圧縮行程Ｐ3 間連続して拡大するように可変させるものであれば良い。なお、図８において、０．３mmと０．１５mmのグラフは、圧縮行程Ｐ3 終了位置より吐出側（グラフ右側）に可変チップクリアランスの最大隙間が設けられたものである。
【００３８】
基準チップクリアランスに対して、連通隙間Ｊの可変傾向は、オイルポンプによって種々設定されるものである。これは、上記の可変状態が緩やかな傾斜で徐々に拡大するグラフ線に対して、その可変量が大きくなって変化の傾斜が大きくなったり、又はその反対に可変量が小さくなって変化の傾斜が小さくなったりと、オイルポンプの大きさやロータの歯数や特性などによってその連通隙間Ｊの可変の大きさは種々設定することができる。
【００３９】
この連通隙間Ｊは、吐出行程Ｐ4 において、吐出ポート３の突出連通溝３ｃ又は吐出ポート３に前記歯間空間Ｓが適宜開口する範囲において拡大するように可変したり、又は縮小するように可変したりと適宜設定される。また、吐出行程Ｐ4 の開始前に僅かに縮小可変させることもある。しかし、この場合には、圧縮行程Ｐ3 で連通隙間Ｊを小さくすることになるので、回転駆動方向のフリクションに大きく影響がない程度のものとする。この場合、連通隙間Ｊの最大隙間のおよそ１０％以内の縮小可変が好ましい。
【００４０】
また、前記吐出ポート３に突出連通溝３ｃが形成されている場合では、圧縮行程Ｐ3 において、連通隙間Ｊが吐出ポート３に連通開口しないことが好ましい。すなわち、歯間空間Ｓが突出連通溝３ｃに開口するまでは、その歯間空間Ｓの連通隙間Ｊのみから吐出側に連通するようにする。
【００４１】
ここで、オイルポンプの回転領域における連通隙間Ｊの働きを説明する。その歯間空間Ｓが最大密封空間Ｓmax であるとき、その歯間空間Ｓにオイルが充填される回転領域（キャビテーションが発生しない領域で低速回転ということもある。）では、その歯間空間Ｓの内圧上昇を過渡に上昇しないように連通隙間Ｊから適宜圧力を逃がしてロータのチップクリアランスにおける回転駆動方向のフリクションが低減でき、回転駆動トルクを低減することができる。
【００４２】
また、歯間空間Ｓが最大密封空間Ｓmax のときにオイルが十分に充填されにくい回転領域（キャビテーションが発生しやすい領域で高速回転ということもある。）では、その歯間空間Ｓの容積効率がキャビテーション発生により低い状態となって、歯間空間Ｓの内圧が低く圧力流体を吐出側から適宜流入して吐出圧との圧力差を小さくすることができる。すなわち、その歯間空間Ｓに先行隣接する歯間空間Ｓの圧力流体を連通隙間Ｊを介して適宜流入することで、吐出圧との圧力差を小さくすることができ、圧力差による衝撃が緩和されエロージョンの発生を防ぐことができる。また、以上の効果に加えてさらに、製品の耐久性を向上することができる。また、製品の駆動馬力損失を低減することができ、さらに、脈動を低減し、騒音を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】（Ａ）は本発明の正面図、（Ｂ）は（Ａ）の連通隙間付近の拡大図である。
【図２】（Ａ）は吸入行程図、（Ｂ）は吸入終了行程図、（Ｃ）は圧縮行程図、（Ｄ）は吐出行程を開始した状態図、（Ｅ）は吐出行程図である。
【図３】（Ａ）乃至（Ｃ）は連通隙間が次第に拡大する状態を示す作用図である。
【図４】ポンプケーシングの正面図である。
【図５】インナーロータの正面図である。
【図６】（Ａ）はアウターロータの正面図、（Ｂ）は（Ａ）の要部拡大図である。
【図７】（Ａ）はアウターロータの別の実施例の正面図、（Ｂ）は（Ａ）の要部拡大図である。
【図８】本発明の特性を示すグラフである。
【符号の説明】
【００４４】
吸入ポート…２、吐出ポート…３、間仕切部…４、インナーロータ…５、
アウターロータ…６、歯形…６ａ、歯頂部…６ａ1 、歯元部…６ａ2 、窪み部…６ｃ、
歯間空間…Ｓ、連通隙間…Ｊ、吸入行程…Ｐ1 、吸入終了行程…Ｐ2 、圧縮行程…Ｐ3 、吐出行程…Ｐ4 。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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