(57)【要約】【課題】  メタルバンドソーといった鋸刃工具の刃部に最適な、高温強度に優れ、さらに結晶粒を微細化した鋸刃を提供する。【解決手段】  質量％で、Ｃ：０．１〜３．０％、Ｃｒ：１．０〜１８．０％を含む工具鋼からなり、組織中には粒径２５ｎｍ以下の酸化物が１μｍ３あたり７５０個以上分散しかつ、旧オーステナイト粒界による結晶粒径が最大１０μｍ以下の鋸刃である。好ましくは組織中に分散する酸化物の粒径は最大で２５ｎｍ以下である。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．１〜３．０％、Ｃｒ：１．０〜１８．０％を含む工具鋼からなり、組織中には粒径２５ｎｍ以下の酸化物が１μｍ３あたり７５０個以上分散しかつ、旧オーステナイト粒界による結晶粒径が最大１０μｍ以下であることを特徴とする高温強度特性に優れた鋸刃。
【請求項２】
組織中に分散する酸化物の粒径は最大で２５ｎｍ以下であることを特徴とする請求項１に記載の高温強度特性に優れた鋸刃。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、切削・切断工具のなかでも、特にメタルバンドソーといった鋸刃工具の刃部に最適な、高温強度を改善させた鋸刃に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、金属材料などの切削・切断に用いられるメタルバンドソーは、靭性のある胴材と硬さの高い高速度鋼などからなる鋸刃材が接合されたものが用いられることが多く、かかる鋸刃材としてはＪＩＳ鋼種であるＳＫＨ５９やＳＫＨ５１系の高速度鋼が用いられていた。
【０００３】
そして、このような部材において、例えば高速度鋼の機械的性質を改善する手法が提案されている（特許文献１参照）。この提案は炭化物径および結晶粒径を微細化して室温強度を上昇させるという点で優れたものである。
【特許文献１】特開２００２−１０５５１３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上述した特許文献１に開示される手法は、室温強度を上昇させる点では有利であるものの、高温強度の点では、強度を担う炭化物が高温で成長し強度を維持できなくなることが懸念される。鋸刃は使用中に５００℃以上、更には５５０℃以上もの非常に高温になるため、高温強度が十分でない場合、軟化が起こりやすく、早期に使用不能となる。工具を用いて製造する製品のコストを低減するためには、使用する工具の長寿命化を達成し、高負荷化に耐える工具部材を開発する必要があり、その上で上記の高温強度の向上は大きな課題となる。
【０００５】
本発明の目的は、従来の技術に対し、強度を担う炭化物が高温で成長し強度を維持できなくなるという問題を解決して、さらに結晶粒を微細化して強度（高温強度含む）を向上させた鋸刃を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者は、強度を担う粒子として主に導入されていた炭化物が、高温で成長し強度を維持できなくなるという問題を検討し、高温でも安定であまり成長しない酸化物を微細に分散させることを採用した。そして、最適組成および製造方法を鋭意研究することによって、炭化物量を減少させても強度（高温強度含む）および靭性を大きく改善できることを見いだし本発明に到達した。
【０００７】
すなわち、本発明は、質量％で、Ｃ：０．１〜３．０％、Ｃｒ：１．０〜１８．０％を含む工具鋼からなり、組織中には粒径２５ｎｍ以下の酸化物が１μｍ３あたり７５０個以上分散しかつ、旧オーステナイト粒界による結晶粒径が最大１０μｍ以下である高温強度特性に優れた鋸刃である。好ましくは、組織中に分散する酸化物の粒径は最大で２５ｎｍ以下である。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、鋸刃組織中の結晶粒を非常に微細化でき、かつ高温強度特性を飛躍的に改善することができる。よって、製品コスト低減のために、使用する工具の長寿命化・高負荷化に耐える鋸刃の実用化にとって欠くことのできない技術となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
上述したように、本発明の重要な特徴は、鋸刃の強度、とりわけ高温強度の向上手段として、その組織中に酸化物を微細に分散させる手法を採用したことにある。
【００１０】
最初に本発明の根幹をなす酸化物を微細に分散させる理由について説明する。酸化物を微細に分散させることによって、母材の結晶粒成長を効果的に抑制することができる。結晶粒を微細に維持することで、結晶粒微細化強化を利用することができ、従来材で強度を担っていた炭化物による析出強化を代替することができる。析出強化を利用して強度を上昇させると靭性が劣化する傾向にあるのに対して、本発明の結晶粒微細化強化では靭性をあまり損なわないかまたは改善できる作用があるため、鋸刃の靭性改善にとっては有効である。
【００１１】
さらに、イットリウム系（Ｙ２Ｏ３）やチタン系（ＴｉＯ２）、アルミ系（Ａｌ２Ｏ３）といった酸化物は、通常、工具部材中に形成される炭化物に比べて、その高温での熱処理中や使用中でもあまり成長しないことから、従来材では炭化物の成長が起こって析出強化量が著しく減少するような高温域でも、結晶粒微細化強化を利用でき、飛躍的に高温強度を高めることができる。
【００１２】
よって、上述の効果を有効に利用するためには、組織中に分散させる酸化物の大きさおよび個数密度を同時に調整することが重要となる。本発明の鋸刃の場合、その酸化物の分散状態は粒径２５ｎｍ以下の酸化物を１μｍ３あたり７５０個以上分散させるものであり、好ましくは酸化物自体の最大径が２５ｎｍ以下となるようにする。特に好ましくは、酸化物の最大径が１５ｎｍ以下で１μｍ３中に２００００個以上となるようにする。
【００１３】
なお、酸化物の分散状態の評価は、透過型電子顕微鏡を用いた薄膜観察の結果から行なえば良い。該手段によって組織中に酸化物が分散していることが確認でき、例えば４０万倍の暗視野像（図１）および元素分布マッピングを行ないＦｅの透過電子線のみで結像したエレメントイメージ（図２）をそれぞれ１視野用いることで、酸化物の大きさ（最大径）および個数密度を得ることができる。Ｆｅのエレメントイメージを用いることで酸化物の個数を精度良く観察できる。
【００１４】
すなわち、暗視野像中の酸化物の最長方向の長さを計り、ＡＳＴＭの切断法から公称粒径を求めてそれを粒径とすれば良く、最も大きな酸化物の最長方向の長さについてその公称粒径を最大径とすれば良い。また、Ｆｅのエレメントイメージ中の直径２ｍｍ以上に写っている酸化物の個数を数えて、それを観察体積（観察面積×薄膜試料厚さ）で割って酸化物の個数密度とすれば良い。なお、図１，２の電子像は、後の（実施例１）で評価した供試材Ａの、５００℃で焼戻したときのものである。
【００１５】
以下に、本発明の効果を最大限に活用するのに好ましい、鋸刃の成分や結晶粒径を限定した理由について詳細に説明する。
【００１６】
・Ｃ：０．１〜３．０質量％
Ｃは、一部が基地中に固溶して強度を付与し、一部は炭化物を形成することで耐摩耗性や耐焼付き性を高める重要な元素であることから、その対象を鋸刃に限定する本発明にとっては、特に本発明の有用性を向上させる。また、固溶した侵入型原子であるＣは、ＣｒなどのＣと親和性の大きい置換型原子と共添加した場合、Ｉ（侵入型原子）−Ｓ（置換型原子）効果；溶質原子の引きずり抵抗として作用し高強度化する作用も期待される。ただし、含有量が０．１質量％未満では鋸刃として十分な硬さ、耐摩耗性を確保できなくなる。他方、過度の添加は靭性や熱間強度の低下を招くため上限を３．０質量％とする。
【００１７】
・Ｃｒ：１．０〜１８．０質量％
Ｃｒは焼入れ性を高めて、また、炭化物を形成して基地の強化や耐摩耗性を向上させる効果を有することから、対象を鋸刃に限定する本発明にとっては、特に本発明の有用性を向上させる元素であり、少なくとも１．０質量％添加する必要がある。ただし、過度の添加は焼入れ性や熱間強度の低下を招くため、上限を１８．０質量％とする。
【００１８】
・旧オーステナイト粒界による結晶粒径が最大１０μｍ以下
上述のように、ＣやＣｒを含有して基地組織がマルテンサイト組織からなる鋸刃にとって、本発明の酸化物の導入による結晶粒微細化効果は、その焼入れ焼戻し後の“旧オーステナイト粒界による結晶粒径”に反映されている。通常の鋸刃の場合、その旧オーステナイト粒界による結晶粒径は小さくても２０μｍ程度であるが、結晶粒微細化による強化量が大きくなるのは平均結晶粒径１０μｍ以下の領域である。結晶粒微細化強化を利用して強化を図るため、本発明にかかる鋸刃の結晶粒径は最大１０μｍ以下とする。好ましくは５μｍ以下、さらに好ましくは１μｍ以下とする。
【００１９】
なお、本発明の旧オーステナイト粒界による結晶粒径の評価は、透過型電子顕微鏡を用いた薄膜観察の結果（例えば４万倍の暗視野像を４視野）から行なえばよい。すなわち、暗視野像中のもっとも大きな結晶粒の最長方向の長さを計り、ＡＳＴＭの切断法から公称粒径を求めて、それを最大粒径とすればよい。図３に示す暗視野像は、後の（実施例１）で評価した供試材Ａの、５００℃で焼戻したときのものである。
【００２０】
また、本発明の鋸刃の成分組成は、質量％でＣ：０．１〜３．０％、Ｃｒ：１．０〜１８．０％を含む以外には、例えば必要に応じてＭｏ，Ｗ，Ｖ，Ｎｉ，Ｃｏなどを添加することができ、ＪＩＳに記載されるような工具鋼（高速度鋼を含む）組成の適用が可能である。
【００２１】
本発明にかかる鋸刃には、その作業面に表面改質処理、例えば、ＰＶＤ（物理蒸着）、ＣＶＤ（化学蒸着）、イオンプレーティングなどを施して、窒化物、酸化物、炭化物、ホウ化物、硫化物の１つまたは２つ以上からなる硬質（潤滑性を含む）皮膜を生成させたり、ＤＬＣ（ダイヤモンドライクカーボン）を被覆したりして使用することもできる。
【実施例１】
【００２２】
表１に示した供試材Ａは、ガスアトマイズ法で作製した合金粉末と市販のＹ２Ｏ３酸化物粉末の混合粉末を遊星型ボールミル装置を用いて回転数２３００ｒｐｍで１００時間のメカニカルミリング処理によって作製した粉末である。組成はＳＫＤ６１に相当し、これにＹ２Ｏ３酸化物が全体積の３％になるよう添加されている。
【００２３】
【表１】
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【００２４】
つぎに、供試材Ａの上記処理後粉末を金属製の容器に入れて１０００℃で圧延することで固化成形したのち、比較材として表１に別に準備したＳＫＤ６１溶製材と共に、ＳＫＤ６１の標準的な焼入れ焼戻し温度である１０２０℃での焼入れ処理と、５００℃および５５０℃での焼戻しを行った。そして、その焼入れ焼戻し後の旧オーステナイト粒径の最大結晶粒径、粒径２５ｎｍ以下の酸化物については、その最大径および単位体積当たりの個数、そして焼入れ状態および焼戻し後の硬さを測定した。結晶粒径の評価は透過型電子顕微鏡を用いた薄膜観察の結果（４万倍を４視野）から行った。酸化物の評価は透過型電子顕微鏡を用いた薄膜観察の結果（最大径：４０万倍の暗視野像を１視野、単位体積あたりの個数：４０万倍のＦｅのエレメントイメージを１視野）から行った。硬度測定はマイクロビッカース硬度計を用いて測定した。結果を表２に示す。
【００２５】
【表２】
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【００２６】
供試材Ａの焼戻し組織は、焼戻し温度に関わらず、およそ０．１〜０．５μｍのサイズの旧オーステナイト結晶粒からなっており、その測定による最大の結晶粒径は０．５μｍであった。一方、溶製法で作製したＳＫＤ６１の焼戻し組織も焼戻し温度に関わらず、旧オーステナイト粒径は平均で２２μｍであり、その一般的な粒径である約２０μｍと比べて、本発明の結晶粒径は極めて微細である。また、供試材Ａの５００℃焼戻し材の酸化物の最大径は９．４ｎｍで１μｍ３当り１２３５７７個存在し、供試材Ａの５５０℃焼戻し材の酸化物の最大径は９．８ｎｍで１μｍ３当り１１８９０４個存在した。なお、両供試材の組織中に粒径２５ｎｍを越える酸化物は確認されなかった。
【００２７】
一方、溶製法で作製したＳＫＤ６１の焼戻し材の組織中には１μｍを越える大きな酸化物（アルミナ系など）が極わずかに存在したが、粒径２５ｎｍ以下の酸化物は今回の手法では観察されなかった。
【００２８】
そして、本発明材は、結晶粒微細化に起因して焼入れ硬さが非常に高く、さらに使用中の鋸刃が達する温度域でもある５００℃および５５０℃で焼戻しても硬さはほぼ維持されており、高硬度かつ高温強度に優れている。これに対して、比較材は焼戻し後に硬さがかなり低下していることがわかる。本発明材の場合、その焼入れ時の組織も調べたところ、およそ０．１〜０．５μｍのサイズの結晶粒（大角粒）であった。酸化物が非常に微細かつ多数存在することによって、高温での固化成形および焼入れ過程での結晶粒の成長抑制に加えて、焼戻し過程（使用過程）での結晶粒の成長も抑制できていた。
【実施例２】
【００２９】
表３に示した供試材Ｂは、ガスアトマイズ法で作製した合金粉末と市販のＹ２Ｏ３酸化物粉末の混合粉末を遊星型ボールミル装置を用いて回転数２３００ｒｐｍで１００時間のメカニカルミリング処理によって作製した粉末である。組成は一次炭化物をほとんど含まない高速度鋼（以下マトリクス高速度鋼と記す）に相当し、これにＹ２Ｏ３酸化物が全体積の３％になるよう添加されている。
【００３０】
【表３】
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【００３１】
つぎに、供試材Ｂの上記処理後粉末を、金属製の容器に入れて１０００℃で圧延することで固化成形したのち、比較材として表３に別に準備したマトリクス高速度鋼の溶製材と共に、該マトリクス高速度鋼の標準的な焼入れ焼戻し温度である１１４０℃での焼入れ処理と、５００℃および５５０℃での焼戻しを行った。そして、（実施例１）に同様にその焼入れ焼戻し後の旧オーステナイト粒径の最大の結晶粒径、粒径２５ｎｍ以下の酸化物については、その最大径および単位体積当たりの個数と、焼入れ状態および焼戻し後の硬さを測定した。結果を表４に示す。
【００３２】
【表４】
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【００３３】
供試材Ｂの焼戻し組織は、焼戻し温度に関わらず、およそ０．１〜０．４μｍのサイズの旧オーステナイト結晶粒からなっており、その測定による最大の結晶粒径は０．４μｍであった。一方、溶製法で作製したマトリクス高速度鋼の焼戻し組織も焼戻し温度に関わらず、旧オーステナイト粒径は平均で２２μｍであり、その一般的な粒径である約２０μｍと比べて、本発明の結晶粒径は極めて微細である。また、供試材Ｂの５００℃焼戻し材の酸化物の最大径は１０．２ｎｍで１μｍ３当り１０９９７１個存在し、供試材Ｂの５５０℃焼戻し材の酸化物の最大径は９．５ｎｍで１μｍ３当り１１４３５７個存在した。なお、両供試材の組織中に粒径２５ｎｍを越える酸化物は確認されなかった。
【００３４】
一方、溶製法で作製したマトリクス高速度鋼の焼戻し材の組織中には１μｍを越える大きな酸化物（アルミナ系など）が極わずかに存在したが、粒径２５ｎｍ以下の酸化物は今回の手法では観察されなかった。
【００３５】
そして、本発明材は、結晶粒微細化に起因して焼入れ硬さが非常に高く、さらに使用中の鋸刃が達する温度域でもある５００℃および５５０℃の焼戻し後にはむしろやや上昇している。これに対して、比較材は焼戻し後に硬さがかなり低下していることがわかる。なお、供試材Ｂの場合も、その焼入れ時の組織はおよそ０．１〜０．４μｍのサイズの結晶粒（大角粒）からなっていた。
【産業上の利用可能性】
【００３６】
本発明によって、鋸刃組織中の結晶粒を非常に微細化し、かつ高温強度特性を飛躍的に改善することによって、従来材よりも非常に長寿命になるだけでなく、従来材では耐えられないような高負荷環境にも適用できる。また、本発明の鋸刃を構成する工具部材はドリル、エンドミル、タップ、リーマ、転造ダイスといった回転工具にも適用できる。
【図面の簡単な説明】
【００３７】
【図１】本発明の鋸刃に相当する、工具部材の組織を示す、透過電子顕微鏡写真（暗視野像）である。
【図２】本発明の鋸刃に相当する、工具部材の組織を示す、透過電子顕微鏡写真（Ｆｅのエレメントイメージ）である。
【図３】本発明の鋸刃に相当する、工具部材の組織を示す、透過電子顕微鏡写真（暗視野像）である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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