(57)【要約】      （修正有） 【課題】  長期間に亙る高接着強度、高柔軟性、耐熱性及び耐候性を兼ね備えた両面粘着テープを提供する。【解決手段】発泡樹脂製シート状支持体の両面に感圧接着剤層を積層してなる両面粘着テープであって、前記発泡樹脂製シート状支持体は、アクリル系エマルジョン５〜８０質量部とＳＢＲ系ラテックス９５〜２０質量部（但し、両者の合計量が１００質量部である）との混合物を発泡させて得られたものであることを特徴とする両面粘着テープ。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
発泡樹脂製シート状支持体の両面に感圧接着剤層を積層してなる両面粘着テープであって、前記発泡樹脂製シート状支持体は、アクリル系エマルジョン５〜８０質量部とＳＢＲ系ラテックス９５〜２０質量部（但し、両者の合計は１００質量部である。）との混合物を発泡させて得られたものであることを特徴とする高強度両面粘着テープ。
【請求項２】
アクリル系エマルジョン５〜７０質量部とＳＢＲ系ラテックス９５〜３０質量部（但し、両者の合計は１００質量部である。）との混合物を用いる請求項１記載の高強度両面粘着テープ。
【請求項３】
アクリル系エマルジョン中のアクリル系樹脂のガラス転移点Ｔｇが−１０℃以下である請求項１又は２記載の高強度両面粘着テープ。
【請求項４】
感圧接着剤として、アクリル系接着剤を用いる請求項１乃至３のいずれか一項に記載の高強度両面粘着テープ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、発泡樹脂製シート状支持体の両面に感圧接着剤層を積層してなる両面粘着テープに関し、特に、支持体の物性が優れているため、長期間に亙って高接着強度を維持する両面粘着テープに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、発泡樹脂製シート状支持体として、アクリル系支持体やＳＢＲ（スチレン−ブタジエンゴム）系支持体が知られている。アクリル系支持体は、アクリル系エマルジョンを機械発泡等により発泡し、次いでこれを離型シート面に塗工した後、乾燥することにより得られるものである（特許文献１、特許請求の範囲）。また、ＳＢＲ系支持体も、同様に、ＳＢＲ系ラテックスを発泡し、塗工及び乾燥することにより得られるものである。
【０００３】
アクリル系支持体を用いた両面粘着テープは、耐候性及び柔軟性に優れている（特許文献１、第２頁左上欄第１１〜１６行目）。しかしながら、この両面粘着テープは、接着強度が低く、また耐熱性にも劣るという欠点があった。この両面粘着テープに高接着強度や耐熱性を付与する方法としては、アクリル系エマルジョン中のアクリル系樹脂として、ガラス転移点Ｔｇの高いものを用いる方法がある。しかし、ガラス転移点Ｔｇの高いアクリル系樹脂は、主として低温下での柔軟性に劣るため、好ましくない。
【０００４】
一方、ＳＢＲ系支持体を用いた両面粘着テープは、高接着強度を持ち、耐熱性及び柔軟性に優れている。しかしながら、この両面粘着テープは、経時的に接着強度が低下してくるという欠点があった。この理由は、ＳＢＲ系支持体は耐候性が悪く、経時的に支持体自体の強度が低下してくるからである。すなわち、支持体の材破による被着物相互間の剥離及び剪断破壊が、経時的に生じやすくなるのである。
【０００５】
【特許文献１】特開昭６３−８９５８５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、長期間に亙る高接着強度、高柔軟性、耐熱性及び耐候性を兼ね備えた両面粘着テープを得ることを課題とするものである。そして、両面粘着テープの支持体として、特定の支持体を用いることにより、この課題を達成したものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
すなわち、本発明は、発泡樹脂製シート状支持体の両面に感圧接着剤層を積層してなる両面粘着テープであって、前記発泡樹脂製シート状支持体は、アクリル系エマルジョン５〜８０質量部とＳＢＲ系ラテックス９５〜２０質量部（但し、両者の合計は１００質量部である。）との混合物を発泡させて得られたものであることを特徴とする高強度両面粘着テープに関するものである。
【０００８】
本発明で用いる発泡樹脂製シート状支持体は、アクリル系エマルジョン５〜８０質量部とＳＢＲ系ラテックス９５〜２０質量部との混合物を発泡させて得られたものである。特に好ましくは、アクリル系エマルジョン５〜７０質量部とＳＢＲ系ラテックス９５〜３０質量部との混合物を発泡させて得られたものであり、最も好ましくは、アクリル系エマルジョン５〜５０質量部とＳＢＲ系ラテックス９５〜５０質量部との混合物を発泡させて得られたものである。ここで、アクリル系エマルジョンとＳＢＲ系ラテックスとの各質量部は、その合計量が１００質量部となることを前提として定められたものである。アクリル系エマルジョンが５質量部未満になると、得られる支持体の耐候性が低下するため、好ましくない。また、ＳＢＲ系ラテックスが２０質量部未満になると、高接着強度を持つ両面粘着テープが得られないため、好ましくない。
【０００９】
アクリル系エマルジョンとしては、両面粘着テープの支持体を得る際に使用されている、従来公知の任意のものが用いられる。一般的には、発泡性及び塗工性が良好で、ガラス転移点Ｔｇの低いもの、具体的にはＴｇが−１０℃以下のものを用いるのが好ましい。Ｔｇが−１０℃を超えると、得られる支持体の柔軟性が低下する傾向が生じ、特にＴｇが０℃を超えると、この傾向が顕著となる。ＳＢＲ系ラテックスとしても、両面粘着テープの支持体として使用されている、従来公知の任意のものが用いられる。そしてまた、発泡性及び塗工性の良好なものが用いられる。なお、ＳＢＲ系ラテックス中のＳＢＲ系樹脂のガラス転移点Ｔｇは、一般的に用いられている範囲内であれば、特に差し支えない。
【００１０】
アクリル系エマルジョンとＳＢＲ系ラテックスとを、混合攪拌して混合物を得る。この際、アクリル系樹脂とＳＢＲ系樹脂の固形分濃度を調整するため、水を添加混合してもよい。この混合物は、機械攪拌等により発泡せしめられる。機械攪拌のための装置としては、従来公知のものを用いればよく、たとえばホイッパー等が用いられる。発泡倍率も、両面粘着テープの支持体として適当な弾力性を持つ程度でよく、具体的には、１．５〜２．５倍程度である。この混合物には、発泡倍率や泡の大きさを調整するため、整泡剤や増粘剤を添加混合することができる。また、得られるシート状支持体の強度を向上させるため、アクリル系樹脂及びＳＢＲ系樹脂相互間を架橋する架橋剤を添加混合してもよい。さらに、必要に応じて、感熱ゲル化剤、着色剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、難燃剤等を添加することもできる。
【００１１】
発泡させた混合物は、離型シート上に塗工される。塗工厚は、得ようとするシート状支持体の厚みに合わせて設定すればよい。具体的には、０．０５〜３ｍｍ程度である。塗工した後、高温下で所定時間乾燥すればよい。これによって、所定の引張強度を持つ発泡樹脂製シート状支持体が得られる。
【００１２】
シート状支持体の両面には、感圧接着剤が塗布されて積層され、感圧接着剤層が形成される。感圧接着剤としては、従来公知の任意のものが採用される。本発明においては、アクリル系感圧接着剤を用いるのが好ましい。これは、シート状支持体との親和性がよく、感圧接着剤層が支持体中に食い込み、より高接着強度を実現しうるからである。そして、感圧接着剤層の各面に、離型紙が積層され両面粘着テープが得られるのである。
【発明の効果】
【００１３】
本発明に係る両面粘着テープは、支持体がアクリル系エマルジョンとＳＢＲ系ラテックスとの混合物を発泡させて得られたものであるため、後述の実施例で実証されているとおり、高接着強度、高柔軟性、耐熱性及び耐候性を兼ね備えるという効果を奏する。
【実施例】
【００１４】
以下、本発明を実施例に基づいて説明するが、本発明は、実施例に限定されるものではない。本発明は、両面粘着テープのシート状支持体として、アクリル系エマルジョンとＳＢＲ系ラテックスとの混合物を発泡させたものを用いれば、両面粘着テープに要求される各種性能を同時に満足するものが得られるとの知見に基づくものとして、解釈されるべきである。
【００１５】
実施例１
アクリル系エマルジョン（日本カーバイド工業社製「ＦＸ２１３８Ｙ」、Ｔｇ＝−３２℃）１０質量部と、ＳＢＲ系ラテックス（日本エイアンドエル社製「ＮＳＡ−６５」、Ｔｇ＝−１７℃）９０質量部とを混合し、水で希釈して固形分５０質量％に調整する。得られた混合物１００質量部に架橋剤（日本触媒製「エポクロスＫ−１０１０Ｅ」）１０質量部、整泡剤（サンノプコ社製「ノプコＤＣ１００Ａ」）２質量部、増粘剤（大日本インキ化学工業社製「ボンコートＶ」）１．５質量部を添加混合し、ホイッパーで攪拌発泡し、混合物を１．９倍に発泡した。この発泡物を、離型シート上に０．９ｍｍのクリアランスを有するアプリケーターで塗布した。そして、８０℃のオーブン中で２０分間、乾燥し、発泡樹脂製シート状支持体を得た。
【００１６】
実施例２
アクリル系エマルジョンの量を２５質量部に、ＳＢＲ系ラテックスの量を７５質量部に変更する他は、実施例１と同一の方法で発泡樹脂製シート状支持体を得た。
【００１７】
実施例３
アクリル系エマルジョンの量を５０質量部に、ＳＢＲ系ラテックスの量を５０質量部に変更する他は、実施例１と同一の方法で発泡樹脂製シート状支持体を得た。
【００１８】
実施例４
アクリル系エマルジョンの量を７５質量部に、ＳＢＲ系ラテックスの量を２５質量部に変更する他は、実施例１と同一の方法で発泡樹脂製シート状支持体を得た。
【００１９】
実施例５
ＳＢＲ系ラテックスを、ＪＳＲ社製「ＪＳＲ０５４５」（Ｔｇ＝−３１℃）に変更した他は、実施例１と同一の方法で発泡樹脂製シート状支持体を得た。
【００２０】
実施例６
アクリル系エマルジョンを新中村化学工業社製「ＲＢ５００ＨＮ」（Ｔｇ＝−２０℃）に変更し、架橋剤をコニシ社製「ＣＶＣ硬化剤」に変更し、発泡倍率を２．１倍に変更した他は、実施例１と同一の方法で発泡樹脂製シート状支持体を得た。
【００２１】
比較例１
アクリル系エマルジョンの量を１００質量部とし、ＳＢＲ系ラテックスを使用しない他は、実施例１と同一の方法で発泡樹脂製シート状支持体を得た。
【００２２】
比較例２
ＳＢＲ系ラテックスの量を１００質量部とし、アクリル系エマルジョンを使用しない他は、実施例１と同一の方法で発泡樹脂製シート状支持体を得た。
【００２３】
比較例３
アクリル系エマルジョンの量を１００質量部とし、ＳＢＲ系ラテックスを使用しない他は、実施例５と同一の方法で発泡樹脂製シート状支持体を得た。
【００２４】
比較例４
アクリル系エマルジョンの量を１００質量部とし、ＳＢＲ系ラテックスを使用しない他は、実施例６と同一の方法で発泡樹脂製シート状支持体を得た。
【００２５】
比較例５
アクリル系エマルジョンをローム・アンド・ハース・ジャパン社製「Ｅ３５８」（Ｔｇ＝８℃）に変更し、発泡倍率を１．６３倍に変更した他は、比較例４と同一の方法で発泡樹脂製シート状支持体を得た。
【００２６】
比較例６
アクリル系エマルジョンの量を９０質量部に、ＳＢＲ系ラテックスの量を１０質量部に変更する他は、実施例１と同一の方法で発泡樹脂製シート状支持体を得た。
【００２７】
実施例１〜６及び比較例１〜６で得られた発泡樹脂製シート状支持体の物性を、以下の方法で測定した。その結果を表１に示した。
【００２８】
［５０％引張強度（Ｎ／１００ｍｍ2）］
各発泡樹脂製シート状支持体を、ＪＩＳ  Ｋ  ６２５１の４．１（試験片の形状及び寸法）に規定するダンベル状１号形の打抜型で打ち抜いて、各試験片を作成する。各試験片を、−１０±２℃の雰囲気下に１２時間以上放置した。そして、この各試験片を、引張速度５０ｍｍ／ｍｉｎで引っ張り、試験片が５０％伸長したときの引張強度を測定した。
【００２９】
［破断強度（Ｎ／１００ｍｍ2）］
５０％引張強度の試験と同一の方法で、各試験片を引っ張り、各試験片が破断したときの強度を求め、それを破断強度とした。
【００３０】
［引張伸び（％）］
上記破断強度の試験の際に、破断したときの各試験片の伸び率を、次の式で求めた。［（破断時の試験片の長さ−当初の試験片の長さ）／（当初の試験片の長さ）］×１００（％）。
【００３１】
［耐候性］
各発泡樹脂製シート状支持体を、６０ｍｍ×１５０ｍｍの大きさに切断し、ＪＩＳ  Ｂ  ７７５３に規定するサンシャインカーボンアーク灯式耐光性及び耐候性試験機に、各試験片が光照射を受けるように取り付けた。光照射を１００時間行った後、取り出して、各発泡樹脂製シート状支持体の表面状態を目視で確認し、以下の評価基準で評価した。
○：表面にクラックが発生していない。
×：表面にクラックが発生している。
【００３２】
［表１］
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
５０％引張強度      破断強度      引張伸び    耐候性
(N/100mm2)        (N/100mm2)      (％) 
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
実施例１              １９０            ２７１        １０２      ○
実施例２              １９３            ２７１        １０８      ○
実施例３              ２１７            ３４０        １２０      ○
実施例４              ２４４            ４９８        １７５      ○
実施例５              １３３            ３８１        ２４５      ○
実施例６              ３９６            ４５１          ８５      ○
比較例１              １８７            ２６３          ９３      ×
比較例２              ２１３            ５４２        ２０２      ○
比較例３              １３３            ３８１        ２４５      ×
比較例４              ３０２            ３９５          ９０      ○
比較例５              ７８８            ８３５          ５５      ○
比較例６              ２２１            ５１１        １７８      ○
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
【００３３】
表１の結果から明らかなように、実施例１〜６に係る発泡樹脂製シート状支持体は、５０％引張強度、破断強度、引張伸び及び耐候性共に、良好なものであった。一方、比較例１及び３に係る支持体は、耐候性が悪く、経時的に接着強度が低下することが予測しうる。また、比較例５に係る支持体は、引張伸びが低く、柔軟性に欠けるため、両面粘着テープの支持体としては不適当である。比較例２、４及び６に係る支持体は、実施例１〜６に係る支持体と同様に良好な物性を持つものであるが、後記表２の結果から分かるように、両面粘着テープとしての接着強度に劣るものである。
【００３４】
次に、実施例１〜６及び比較例１〜６で得られた発泡樹脂製シート状支持体を用いて、その両面に、アクリル系粘着剤（コニシ社製「ＫＨ１１０」）を７５±５μｍの厚みで塗布積層し、両面粘着テープを得た。そして、各両面粘着テープの以下の特性について、以下に示す方法で測定した。その結果を表２に示した。
【００３５】
［引張剪断強さ（Ｎ／１００ｍｍ2）］
２３±２℃の雰囲気下において、ＳＵＳ３０４板（厚み２ｍｍ）同士を、２５ｍｍ×２５ｍｍの各両面粘着テープで貼り合わせ、５ｋｇロールで圧着する。圧着後、７２時間経過後の引張剪断強さを２３±２℃雰囲気下で測定する。引張速度は５０ｍｍ／ｍｉｎとする。
【００３６】
［９０°剥離強さ（Ｎ／１０ｍｍ）（２３℃・３日後）］
２３±２℃の雰囲気下において、ＳＵＳ３０４板（厚み２ｍｍ）に各両面粘着テープの片面を２５ｍｍ幅で貼り合わせ、５ｋｇロールで圧着する。他面の離型紙を剥がした後、その粘着面に陽極処理された特殊アルミニウム箔（厚み１３０μｍ）を貼り合わせる。７２時間放置した後、２３±２℃の雰囲気下にて９０°剥離強さを測定する。引張速度は３００ｍｍ／ｍｉｎとする。
【００３７】
［９０°剥離強さ（Ｎ／１０ｍｍ）（０℃・直後）］
０±２℃の雰囲気下に、試験で用いるＳＵＳ３０４板（厚み２ｍｍ）、各両面粘着テープ、特殊アルミニウム箔及び５ｋｇロールを１２時間以上放置する。同温度において、ＳＵＳ３０４板（厚み２ｍｍ）に各両面粘着テープの片面を２５ｍｍ幅で貼り合わせ、５ｋｇロールで圧着する。他面の離型紙を剥がした後、その粘着面に特殊アルミニウム箔（厚み１３０μｍ）を貼り合わせる。その直後に、０±２℃の雰囲気下にて９０°剥離強さを測定する。引張速度は３００ｍｍ／ｍｉｎとする。
【００３８】
［昇温耐熱性（℃）］
一枚のＳＵＳ３０４板（厚み２ｍｍ）の端部中央に孔が開けられているＳＵＳ３０４板（厚み２ｍｍ）一枚と、孔の開いていないＳＵＳ３０４板（厚み２ｍｍ）一枚を準備する。そして、孔の開いていない箇所で、二枚のＳＵＳ３０４板を、２５ｍｍ×２５ｍｍの大記載の各両面粘着テープで貼り合わせ、５ｋｇロールで圧着する。その後、４０分間放置した後、質量１ｋｇ±０．０１ｋｇのおもりを上記孔に掛けて垂下させ、熱風循環式高温装置内で、４０℃から毎分１℃ずつ昇温させた際のおもりの落下温度を測定する。
【００３９】
［表２］
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
引張剪断強さ      90°剥離強さ(N/100mm2)           昇温耐熱性
(N/100mm2)   ━━━━━━━━━━━━━━━━━      （℃）
23℃・三日後        ０℃・直後
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
実施例１    １３５          ２１．２            ５．７          ２３６
実施例２    １３６          ２０．４            ５．８          ２４０
実施例３    １２３          ２０．５            ５．４          ２３５
実施例４      ６６          ２１．１            ５．４          ２３０
実施例５    １４５          １９．２            ６．０          ２２４
実施例６    １４４          ２０．８            ４．８          ２３７
比較例１    １４６          ２１．３            ４．９          ２３８
比較例２      ４０          １６．８            ４．５            ８８
比較例３    １４０          １９．４            ５．８          ２４５
比較例４      ７６          １３．７            ４．５          １１５
比較例５    １７６          ２２．１            １．４          ２４３
比較例６      ４３          １５．１            ５．１            ９２
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
【００４０】
表２の結果から明らかなように、実施例１〜６に係る支持体を用いて得られた両面粘着テープは、引張剪断強さ、９０°剥離強さ及び昇温耐熱性共に良好で、高接着強度を与えるものであることが分かる。なお、実施例４に係る支持体を用いて得られた両面粘着テープは、引張剪断強さが低く、材破によって剪断破壊を生じるものであった。一方、支持体自体の物性は実施例１〜６に係るものと同等であった、比較例２、４及び６に係る支持体を用いて得られた両面粘着テープは、いずれも  引張剪断強さが低く、材破によって剪断破壊を生じるものであった。また、昇温耐熱性も低く、高温下では接着強度が低下することが分かる。したがって、比較例２、４及び６に係る支持体を用いて得られた両面粘着テープは、高接着強度を与えにくいことが分かる。