(57)【要約】【課題】  ＴＲＩＰ鋼において、伸びを劣化させずに穴広げ性を更に改善するとともに、表面品質にも優れた熱延鋼板の製造方法を提供する。【解決手段】  熱間圧延工程において、粗圧延開始時から１８０秒以内に均熱加熱を開始して、圧延された粗バーの温度を９５０℃以上に加熱することを特徴とする、加工誘起マルテンサイト相変態を利用したＴＲＩＰ鋼の特性を有する熱延鋼板を製造する方法。この場合に、均熱加熱開始時の粗バーは、粗圧延機により１０００〜１１５０℃、圧下率８０％以上で粗圧延し、粗圧延後に巻取り巻戻し装置を用いて、巻取り巻戻しを行った後に、均熱加熱を開始する。均熱加熱された粗バーの温度の上限を１０００℃以下とする。【選択図】      図２
2006052433.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱間圧延工程において、粗圧延開始から１８０秒以内に均熱加熱を開始して、粗圧延された粗バーの温度を９５０℃以上に均熱加熱することを特徴とする、加工誘起マルテンサイト相変態を利用したＴＲＩＰ鋼の特性を有する熱延鋼板を製造する方法。
【請求項２】
均熱加熱開始時の粗バーは、粗圧延機により１０００〜１１５０℃、圧下率８０％以上で粗圧延したことを特徴とする、請求項１に記載の熱延鋼板を製造する方法。
【請求項３】
粗圧延後に巻き取り巻き戻し装置を用いて、巻き取り巻き戻しを行った後に、均熱加熱を開始することを特徴とする、請求項１または２に記載の熱延鋼板を製造する方法。
【請求項４】
均熱加熱された粗バーの温度の上限を１０００℃以下とすることを特徴とする、請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の熱延鋼板を製造する方法。
【請求項５】
目標とする仕上げ圧延温度と、温度影響因子である圧延速度と、均熱加熱後のデスケーリング有り無しと、仕上げ圧延加速度と、スタンド間の冷却のうちから１つの因子もしくは複数の因子を選択して求めた温度を目標温度として、均熱加熱された粗バーの温度を調整することを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれかに記載の熱延鋼板を製造する方法。
【請求項６】
連続熱延方法を用いて、圧延速度を調整して仕上圧延温度を８１０〜８９０℃とすることを特徴とする、請求項１乃至請求項５のいずれかに記載の熱延鋼板を製造する方法。
【請求項７】
均熱加熱にトランスバース型のバーヒータ装置を用いることを特徴とする、請求項１乃至請求項６のいずれかに記載の熱延鋼板を製造する方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、主に自動車用鋼板として用いられる加工誘起マルテンサイト相変態を利用した鋼（ＴＲＩＰ鋼）（ＴＲＩＰ：Ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ  Ｉｎｄｕｃｅｄ  Ｐｌａｓｔｉｃｉｔｙ）の特性を有する熱延鋼板の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ＴＲＩＰ鋼とは熱的に安定化されたオーステナイトがプレス成形などの加工時に硬質のマルテンサイトに変化してその部分の強度が上昇し、相対的に低強度である周囲に変形が伝播することで高い加工性をもたらす現象を利用した鋼である。
【０００３】
このＴＲＩＰ現象は、従来は高合金系（Ｆｅ−Ｃ−２９％Ｎｉ等）で知られていたが、これを高価な合金元素を含まない低炭素鋼で実現し、良好なプレス成形性を達成した。すなわち、鉄系炭化物生成抑制とベイナイト変態を組み合わせて鋼中の炭素を局所的に濃化させることで、従来型の合金添加（ＮｉやＭｎ等）に頼らずオーステナイト相を軟質なフェライト中に分散させることを可能にした。
【０００４】
ユーザーからの要求板厚に応じて、厚手の材料は熱間圧延鋼板として、また薄手の材料は冷間圧延鋼板として供給される。
【０００５】
この内、熱延鋼板は、熱延工程での仕上げ温度、冷却速度等の制御により、鉄系炭化物生成とベイナイト変態、オーステナイト相の分散を調整して製造されてきた。
【０００６】
ＴＲＩＰ熱延鋼板を製造する方法としては、例えば、質量％で、Ｃ：０．００５〜０．１５％未満、Ｓｉ：０．５〜２．５％、Ｍｎ：０．５〜２．５％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｉ：０．００５〜０．１０％を含み、１．６≦Ｓｉ＋Ｍｎ≦５．０％を満たす成分の鋼片を、１１７０℃以下の加熱、仕上げ終了温度＋１００℃以上で、圧下率８０％以上で熱間圧延し、Ａｒ３−５０℃以上での仕上げ終了、冷却方法、巻き取り温度等を所定の条件として製造する方法が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
【０００７】
また、自動車用高強度熱延鋼板では、フェライト／オーステナイト界面のオーステナイト側にＣが濃化して、この部分がオーステナイトとして残留することから、ポリゴナルフェライトの占積率とポリゴナルフェライト粒径の比が強度−伸びバランスへ影響を及ぼすとされている。そして、Ｓｉ等のセメンタイト析出抑制元素を添加した鋼では、ベーナイト変態に伴ない未変態オーステナイト中へのＣ濃化が進行してオーステナイトが安定して存在することが報告されている（例えば、非特許文献１参照）。
【０００８】
また、鋼片を１１５０℃以下で加熱し、巻き取り巻き戻し装置内で粗バーを巻き取り、巻き戻した後にデスケーリングを行い、熱延連続化プロセスで製造する表面性状と酸洗性に優れる熱延鋼板の製造方法が提案されている（例えば、特許文献２参照）。
【０００９】
【特許文献１】特許第２６０９７３２号公報
【特許文献２】特開平９−２３５６２３号公報
【非特許文献１】「新日鉄技報」  第３７８号  ｐ７−ｐ１１  （２００３）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
ＴＲＩＰ鋼は、従来鋼に比べて伸びと穴広げ率とも良好であるが、ＴＲＩＰ鋼の中では、伸びを優先すると穴広げ性は低下し、反対に、穴広げ性を優先すると、伸びが低下する傾向となり、両方の性質向上を図ることは困難であった。
【００１１】
本発明は、従来のＴＲＩＰ鋼に比べて、伸びを劣化させずに穴広げ性を更に改善するとともに、表面品質にも優れた熱延鋼板の製造方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明者は、ＴＲＩＰ鋼において、穴広げ性を改善する為には、残留オーステナイトを微細に均一に分散させる必要があり、その為には、仕上げ圧延中及びそれ以降にＭｎＳを均一に析出させることが重要であることを見出した。
【００１３】
即ち、本発明者は、仕上圧延中またはそれ以降にＭｎＳが析出すると周囲のマトリックスにＭｎ欠乏層を生じさせ、最終圧延後において析出したＭｎＳがフェライト変態の核となる。この核を微細に均一に存在させると、フェライト粒が微細に均一に析出し、巻取り後のベイナイト変態、残留オーステナイト形成においても均一で微細なミクロ組織単位が形成され穴広げ性が向上することを見出した。
【００１４】
更に、仕上げ圧延前には、ＭｎＳが析出しないように、粗圧延後のＭｎＳの析出領域を避けて鋼板を仕上げ温度に供する温度に調整して、仕上げ圧延することが、仕上げ圧延中にＭｎＳを均一に析出させる為に有効なことを見出した。かつ、表面性状が悪化しない温度範囲を併せて選択した。
【００１５】
これらの技術思想を具現化した製造方法についての発明の要旨は以下に記する通りである。
【００１６】
（１）  熱間圧延工程において、粗圧延開始から１８０秒以内に均熱加熱を開始して、粗圧延された粗バーの温度を９５０℃以上に均熱加熱することを特徴とする、加工誘起マルテンサイト相変態を利用したＴＲＩＰ鋼の特性を有する熱延鋼板を製造する方法。
【００１７】
（２）  均熱加熱開始時の粗バーは、粗圧延機により１０００〜１１５０℃、圧下率８０％以上で粗圧延したことを特徴とする、上記（１）に記載の熱延鋼板を製造する方法。
【００１８】
（３）  粗圧延後に巻き取り巻き戻し装置を用いて、巻き取り巻き戻しを行った後に、均熱加熱を開始することを特徴とする、上記（１）または（２）に記載の熱延鋼板を製造する方法。
【００１９】
（４）  均熱加熱された粗バーの温度の上限を１０００℃以下とすることを特徴とする、上記（１）乃至（３）のいずれかに記載の熱延鋼板を製造する方法。
【００２０】
（５）  目標とする仕上げ圧延温度と、温度影響因子である圧延速度と、均熱加熱後のデスケーリング有り無しと、仕上げ圧延加速度と、スタンド間の冷却のうちから１つの因子もしくは複数の因子を選択して求めた温度を目標温度として、均熱加熱された粗バーの温度を調整することを特徴とする上記（１）乃至（４）のいずれかに記載の熱延鋼板を製造する方法。
【００２１】
（６）  連続熱延方法を用いて、圧延速度を調整して仕上圧延温度を８１０〜８９０℃とすることを特徴とする、上記（１）乃至（５）  のいずれかに記載の熱延鋼板を製造する方法。
【００２２】
（７）  均熱加熱にトランスバース型のバーヒータ装置を用いることを特徴とする、上記（１）乃至（６）のいずれかに記載の熱延鋼板を製造する方法。
【発明の効果】
【００２３】
従来のＴＲＩＰ鋼に比べて、穴広げ性が改善するので、伸びと穴広げ率のバランスが改善され、より加工性に優れた鋼板を製造できる。併せて、表面性状が改善される。これらにより、鋼板の歩留まり向上は元より、自動車部材製造においては、より複雑な形状を有する部材の加工も可能になることから、省工程、省部品の観点から、省エネルギーに寄与できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
以下、図を参酌して本発明を詳細に説明する。
【００２５】
図１は、熱間圧延ラインの概要を示す図である。
本発明の熱延鋼板の製造方法は、図１に示すように、加熱炉で加熱した鋼片（スラブ）を粗圧延機１により１０００〜１１５０℃、圧下率８０％以上で粗圧延して粗バーとなし、これを巻き取り巻き戻し装置（コイルボックス）２で巻取り、９５０℃以上の温度で保定した後に巻戻して、接合装置３で接合した後、バーヒータ４で９５０〜１０００℃に均熱加熱する。均熱は粗圧延開始から１８０秒以内に開始することが大切である。その後、必要に応じて、脱スケール装置５で脱スケール（デスケーリング）を施して、仕上圧延機６で仕上圧延温度が８４０〜８９０℃となるように仕上圧延し、ランナウトテーブル（ＲＯＴ）上で冷却装置７により冷却して、３５０〜５００℃で巻取装置８（コイラー）で巻取る。次いで、２００℃以下の温度まで３０℃／ｈｒ以上の冷却速度で冷却した後放冷する。このように熱間圧延中の温度制御を行うことにより、穴広げ率及び伸び性に優れたＴＲＩＰ鋼の特性を有する熱延鋼板を製造することができる。
【００２６】
本発明は、仕上げ圧延中及び以降にＭｎＳを均一に析出させ、周囲のマトリックスにＭｎ欠乏層を生じさせ、最終圧延後においてフェライト変態の核とし、この核を均一に存在させて、フェライト変態でフェライト粒を微細均一に析出させることを特徴としている。しかし、仕上げ圧延前、例えばスラブ加熱中や、粗圧延中に析出したＭｎＳは、比較的粗大であるばかりでなく、Ｍｎの拡散によるＭｎ濃度の均一化によるＭｎ欠乏層の解消により、フェライト変態の核とはなり得ない。
【００２７】
さらに、このような粗大化したＭｎＳが存在すると、穴広げ加工の際に、亀裂発生の起点となるので、ＭｎＳを粗大化させないことが重要である。
スラブ段階では、加熱温度が１２５０℃と高いと０．０５μｍの微細なＭｎＳの量は少なくむしろオストワルド成長した粗大なＭｎＳが多い。しかし、１０５０℃と低いと０．０５μｍ程度の微細なＭｎＳが多い。
【００２８】
溶解度積から見積もると１１５０℃では１２５０℃の１／５しか溶けないが、引き続く仕上げ圧延工程以降で微細なＭｎＳとして析出するのに充分なＳは固溶している。また、Ｓの添加量が少ないほど、ＭｎＳが粗大になり難い。このことから、加熱温度の範囲は１１００以上１１５０℃未満として、スラブ内のＭｎＳを微細化するとともに、Ｓを溶鋼段階で０．００２％以下と低く調整して、スラブ内のＭｎＳが成長しないようにした。
尚、加熱温度を１１５０℃以下に調整すると、表面品質が向上する効果も生じ、優れた表面性状を持った熱延鋼板を得ることが出来る。
【００２９】
仕上げ圧延中及び以降にＭｎＳを均一に析出させ、周囲のマトリックスにＭｎ欠乏層を生じさせ、最終圧延後においてフェライト変態の核とすることであるという観点からスラブ直送圧延（ＣＣ−ＤＲ、ＨＣＲ等）はスラブ再加熱時のＭｎＳのオストワルド成長による粗大化を抑制できるので望ましい。
【００３０】
熱間圧延の各工程での圧延条件について説明する。
【００３１】
粗圧延での圧下率、温度範囲については、温度範囲は、加熱後の履歴によるが、加熱温度が１０００以上１１５０℃以下であるので、テーブル上での待機や強制冷却などの特別な温度調整は要らない。圧下率は８０％以上であると、オーステナイト粒界が増加して仕上げ圧延以降でＭｎＳが微細に析出しやすい。したがって、本発明では粗圧延温度を１０００〜１１５０℃以下で、圧下率を８０％以上とした。
【００３２】
巻き取り巻き戻し装置（コイルボックス）での巻き取り、巻き戻し、温度の保定を行う、このように温度保定を行う理由は、粗圧延後の粗バーの温度降下を調整する為である。粗バーのフロント部（「粗圧延時のフロント部」）は、先に巻き取られる。一方、テール部（「粗圧延時のテール部」）は最後に巻き取られることになる。フロント部の方がテール部より巻き取り巻き戻し装置に早く巻き取られるので、フロント部はテール部よりも高い温度で巻き取られる。言い換えれば、粗圧延後から、巻き取り巻き戻し装置巻き取りまでの温度降下代は、「粗圧延時のフロント部」の方が、「粗圧延時のテール部」より小さい。巻き戻しの際には、「粗圧延時のテール部」が「粗圧延時のフロント部」よりも先に巻き戻されるので、巻き戻し後から均熱加熱前までの温度降下代は「粗圧延時のテール部」の方が、「粗圧延時のフロント部」よりも小さい。
【００３３】
このことから、巻き取り巻き戻し装置（コイルボックス）を使用すると、「粗圧延時のフロント部」と「粗圧延時のテール部」の均熱加熱装置に到達する時の温度は、フロント部とテール部でほぼ均一になる。
【００３４】
本発明では、この効果を利用することによってＭｎＳの析出領域をうまく避けることを見出した。以下、図２に基づいて説明する。
【００３５】
図２は、ＭｎＳ析出のノーズを示す模式図である。
【００３６】
ＭｎＳの析出領域は、図２の模式図に示す様に、温度と時間で定められた領域内で表現される。
【００３７】
一般的には、高温状態にある鋼では、高温になるほど析出物を構成する元素の鋼中の溶解度は増加する為に析出物が溶解する頻度は大きくなるが、高温になるほど拡散しやすくなるので析出物を析出する頻度が大きくなる。
【００３８】
反対に、低温になるほど析出物を構成する元素の鋼中の溶解度は減少する為に析出物が溶解する頻度が小さくなるが、低温になるほど元素の拡散が抑制されて、析出物を析出する頻度も小さくなる。
【００３９】
この様に、溶解の頻度より析出の頻度が大きい領域で、析出物が安定して生成されることになり、図２の模式図に示す様に、析出物の生成領域はＣ型の曲線で囲まれた領域内で示される。
【００４０】
この生成領域の温度と時間座標内での位置は、例えば、鋼中の結晶粒の分布や、転移の分散状態、他の析出物の分布状態などによっても変化する。
本発明者らは、粗圧延で、圧下率８０％以上で圧下して、巻き取り巻き戻し装置で巻き取り、巻き戻しの歪みを与えた場合には、粗圧延の開始から、１８０秒以内であればＭｎＳ析出領域に達し無い。加えて、１８０秒以上経過して温度が９５０℃未満の場合には、ＭｎＳが析出する領域に達することを見出した。
【００４１】
しかし、１８０秒以上経過して温度が９５０℃以上の場合に、図２の温度推移Ａに示したように、あたかも、図２のＣ型領域の肩の部分に沿うように、ＭｎＳの析出領域を回避するようなパターンで温度を上昇させれば、仕上げ圧延前までに、ＭｎＳの析出領域に達すること無しに、圧延に適する温度まで、鋼板温度を調整できることを本発明者らは見出した。
【００４２】
具体的には、巻き取り巻き戻し装置で、鋼板の温度を調整して、９５０℃以上に保った後に巻き戻して、粗圧延開始から１８０秒以内に、均熱加熱を開始すれば、上記の温度パターンを達成できる。
【００４３】
この際に、上記の温度パターンを達成させるためには均熱加熱の加熱速度は２０℃／ｓ以上が、望ましい。
【００４４】
一方、均熱加熱の開始が１８０秒以上経過した場合には、粗バーが、温度と時間の関係でＭｎＳが析出する領域に入り、仕上げ圧延前にＭｎＳが析出してしまう。この時に析出するＭｎＳは、仕上げ圧延時以降に析出するＭｎＳよりも析出する間隔が大きいので、最終的な目的である微細なフェライトを、生成させる為の核としては、不十分である。
【００４５】
また、図２の温度推移Ｂに示したように、均熱加熱の開始が１８０秒以内で、開始温度が９５０℃未満に低下した場合には、均熱加熱装置に到達する前か、到達して均熱加熱を行う間に、粗バーが、温度と時間の関係でＭｎＳが析出する領域に入り、仕上げ圧延前にＭｎＳが析出してしまう。この時に析出するＭｎＳも、仕上げ圧延時以降に析出するＭｎＳよりも析出する間隔が大きいので、最終的な目的である微細なフェライトを、生成させる為の核としては、不十分である。
【００４６】
巻き取り巻き戻し装置を使用しないと、均熱加熱装置に到達するまで「粗圧延時のテール部」の温度は低下し続けるので、１８０秒以内で、温度が９５０℃未満に低下した場合には、ＭｎＳが析出することになる。
【００４７】
これを避けるためには、図２の温度推移Ｃに示したように、予め、加熱温度を例えば１２００℃以上に高めてから粗圧延して巻き取り巻き戻し装置を使用せずに９５０℃以上で均熱加熱する方法も考えられる。しかし、この方法では加熱中にＭｎＳが粗大化して穴広げ性に影響を与えることと、表面性状改善の観点で不利である。
【００４８】
均熱加熱到達温度は、仕上げ温度と穴広げ性、伸びと関連があるので、仕上げ温度と圧延速度、デスケーリング有り無し、仕上げ圧延加速度と、スタンド間の冷却で、加熱到達温度が決められる。
【００４９】
ＴＲＩＰ鋼の場合には、図３の模式図に示す様に熱延鋼板内部に存在する残留オーステナイトの量が穴広げ性と伸びに影響を及ぼし、同一成分の熱延鋼板においては残留オーステナイトが多いと、図３（ｂ）に示すように伸びが向上するが、図３（ａ）に示すように穴広げ率が低下する。更にこの残留オーステナイトの量は圧延の仕上げ温度により変化して、仕上げ温度が高いと残留オーステナイトの量が減少する。したがって、圧延の仕上げ温度を精度良く調整することが、熱延鋼板の材質を均質化する上で重要である。
【００５０】
圧延の仕上げ温度は、仕上げ圧延機の入り側温度と圧延速度、仕上げ圧延加速度と、スタンド間の冷却で調整出来る。
仕上げ圧延機の入り側温度と仕上げ温度は、正の相間が有るので、操業で係数を求めて調整する．入り側温度が一定の場合には、圧延速度と仕上げ温度は正の相間が有るので、操業で係数を求めて調整する．入り側温度が一定の場合には、仕上げ温度と仕上げ圧延加速度は正の相間が有るので、操業で係数を求めて調整する．また、入り側温度が一定の場合には、仕上げ温度とスタンド間の冷却水量は負のの相間が有るので、操業で係数を求めて調整する．
そこで、圧延速度と目標の圧延の仕上げ温度との関係を見出して仕上げ圧延前の目標温度を決定し、これに、仕上げ圧延前のデスケーリングが必要な時にはデスケーリングによる温度降下量および、均熱加熱から仕上げ圧延開始までの温度降下量を加味して、均熱加熱到達温度を決定する。
【００５１】
この場合の均熱加熱到達温度の下限は、９５０℃とした。
この温度未満では、仕上げ圧延前にＭｎＳが生成する可能性が高くなる。ＭｎＳの析出領域を避けることからは、望ましくは９８０℃以上に設定するのが良い。
【００５２】
加えて、均熱加熱到達温度の上限を検討した。Ｓｉが１％程度以上含まれると、ＳｉＯ２やファイアライト（２ＦｅＯ−ＳｉＯ２）が生成する。これが生成して、鋼板表面に残存すると赤スケールまたはＳｉスケールと呼ばれるスケール模様欠陥になる。加熱時に生成したファイアライトをデスケーリングなどで除去した後も二次酸化でファイアライトを含んだＳｉ酸化物が生成すし、このスケール模様欠陥が発生する傾向は、仕上げ圧延前の粗バーの表面温度が１０００℃を超えると、顕著になる。
【００５３】
そこで、均熱加熱到達温度の上限は仕上げ圧延前の粗バーの表面温度が１０００℃以下になるように調整することが望ましい。
【００５４】
仕上げ圧延前に水噴射によるデスケーリングを行う場合には、この水噴射により、鋼板表面は一旦低温まで下がり、その後復熱するが、復熱後の温度降下代を見込んで仕上げ圧延前の粗バーの表面温度が１０００℃以下になるように、均熱加熱到達温度の上限を決める。
【００５５】
更に、均熱加熱を行うバーヒータ（均熱ヒータ）としては、誘導加熱式のバーヒータ装置が適しているが、この場合には、トランスバース型のバーヒータが好ましい。トランスバース型のバーヒータでは、磁束が粗バーを垂直に貫く形で形成される。この為に粗バーの厚み方向にほぼ均一に昇温されて、その厚み中央と表面の温度差は、２℃程度で有り、厚み方向の温度差を少なくできるからである。
【００５６】
一方、均熱加熱装置のもう１つの形態としては、ソレノイド型のバーヒータが有る。このタイプでは磁束は粗バーの表面と平行に粗バーの表層に集中して形成されるので、表面が先に加熱され、内部の加熱が遅れる。その為に表層と内部の温度差は１００℃から２００℃程度生じる。したがって、ソレノイド型のバーヒータを用いると、内部が１０００℃まで加熱された時には、表層の温度はそれ以上になり、Ｓｉスケールの生成が顕著になる可能性がある。また、表層を１０００℃以下に保つと、内部の温度が１０００℃よりも低い温度（例えば９００℃以下）になり、内部では、仕上げ圧延前にＭｎＳが生成される可能性が生じる。このため、本発明ではトランスバース型のバーヒータを用いることが好ましい。
【００５７】
仕上げ温度（ＦＴ）の目標範囲は、穴広げ率と伸びを選択する上では、８１０から８９０℃、好ましくは８４０℃から８９０℃の範囲に設定する必要が有る。この温度範囲外となると良好な穴広げ率と伸びが得られない。加えて圧延中には、圧延速度に関係した温度降下が有るので、仕上げ圧延前の温度を１０００℃以下に設定すると、仕上げ温度を確保する為には、圧延速度は、図４に示すように、仕上圧延後の温度（ＦＴ）８１０〜８９０℃の範囲内となる圧延速度に制御する必要がある。一般に、（バッチ圧延の場合には）フロント部の圧延速度は遅いので、この部分は、仕上げ圧延前の温度と仕上げ圧延後の温度（ＦＴ）の両者を満足しない。
【００５８】
そこで、フロント部を含めて仕上げ圧延前の温度と仕上げ圧延後の温度（ＦＴ）の両者を満足させる為には、先に圧延された粗バーのテールと、目的となる粗バーのフロントを接合して仕上げ圧延する、連続熱延方法を用いるのが、望ましい。
【００５９】
仕上げ圧延後の温度（ＦＴ）は、穴広げ率と伸びの狙い値より決める。
【００６０】
仕上げ圧延後の温度は（ＦＴ）は目標とする穴広げ率と伸びと仕上げ温度の関係の実績より決定する。
【００６１】
例えば、図４に示すように仕上げ温度（ＦＴ）と穴広げ率または伸びとの関係に基づいて決定する。本発明で提案したように、仕上げ圧延前に巻き取り巻き戻し装置と均熱加熱装置を用いて、更に連続熱延を行うと、仕上げ温度を調整出来るので、所定の機械特性を持つＴＲＩＰ鋼を製造出来る。
【００６２】
併せて図４に示すが、従来のＴＲＩＰ鋼に比べて、本発明で仕上げ圧延前の温度履歴を適正化することで、穴広げ率で３％程度改善することができる。
【００６３】
仕上圧延後にランアウトテーブル（ＲＯＴ）上での巻取温度への冷却は、パーライトの生成を防止し、フェライト（α）の細粒化を図るとともにフェライトの占積率を確保することが望ましい。パーライトの生成を防止し、フェライトの細粒化のためには４０℃／ｓ以上の冷却速度とすることが要求される。さらに、必要に応じて、フェライト占積率を増大させる場合には、冷却開始時又は冷却途中で冷却速度を４０℃／ｓ未満に３〜２５秒間保定することで達成できる。
【００６４】
したがって、冷却速度を４０℃／ｓ以上とする１段冷却パターン、或いは４０℃／ｓ未満の冷却速度で３〜２５秒間保定する冷却速度を組み合わせた２段（開始時に保定）又は３段（冷却途中で保定）の冷却パターンとすることができる。
【００６５】
冷却後の巻取温度は、穴広げ比を確保するため３５０〜５００℃とする。巻取温度の下限を３５０℃とするのはマルテンサイトの生成を防止して残留オーステナイトを確保し、併せて穴広げ性の劣化を防止するためであり、上限の５００℃はパーライトの生成を防止して残留オーステナイトを確保し、併せて過度のベイナイト変態を抑制して残留オーステナイトを確保するためである。
【００６６】
また、巻取後の冷却は過度のベイナイト変態を抑制して残留オーステナイトを確保することが大切である。
【００６７】
本発明が対象とする鋼は、穴広げ性及び伸びに優れた公知の鋼を用いることができる。
【００６８】
例えば、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｓｉ：０．５〜２．５％、Ｍｎ：０．５〜２．５％、Ｐ：０．０２％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ａｌ：０．００５〜０．１０％、好ましくは０．００５〜０．００８％、残部Ｆｅ及び不可避不純物からなり、かつ１．６％＜Ｓｉ＋Ｍｎ＜５．０％を満足する鋼である。なお、この鋼は、必要に応じて、Ｃａ：０．０００５〜０．１０％又はＲＥＭ：０．００５〜０．０５％を含有することができる。
【実施例１】
【００６９】
本発明の実施例について説明する。
【００７０】
表１に示す化学成分（質量％）を有する鋼を供試鋼片（スラブ）として用いて、図１に示すように、加熱炉から加熱抽出温度１０００〜１１５０℃の範囲内で抽出した鋼片を圧下率ほぼ８５％で粗圧延し粗圧延した粗バーを巻き取り巻き戻し装置に巻取り９５０℃以上の温度に保定して巻戻した後に、バーヒータで粗バーを均熱加熱し、スケールを除去した。ついで、仕上圧延を行い４０℃／ｓ以上の冷却速度で冷却してコイルに巻き取って、板厚２ｍｍの熱延鋼帯を製造した。
【００７１】
熱間圧延の操業条件は、本発明例は表２に、比較例は表３に示す通りであった。
【００７２】
また、熱延鋼帯の特性を表２及び表３に併せて記載した。
【００７３】
実施例の条件は、本発明の実施可能性および顕著な効果を立証するために採用した一条件であり、本発明は、この一条件に限定されるものでは無い。
【００７４】
【表１】
2006052433.tif 000003
【００７５】
【表２】
2006052433.tif 000004
【００７６】
【表３】
2006052433.tif 000005
【００７７】
表２に示すように、本発明で規定する条件を満たす発明例Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１６は、穴広げ率及び伸びに優れた製品特性を示した。一方、均熱加熱までの時間が１８０秒を超えた例（Ｎｏ．１７、１９、２０）は、発明例（Ｎｏ．１、３、４）に比較して、穴広げ率が５％程度悪化した。また、均熱加熱を実施しなかった比較例Ｎｏ．１８、２１は、発明例のＮｏ．２及び１３に比較して穴広げ率が劣っていた。
【図面の簡単な説明】
【００７８】
【図１】熱間圧延の概要を示す図である。
【図２】ＭｎＳ析出のノーズを示す模式図である。
【図３】ＴＲＩＰ鋼についての仕上温度と穴広げ率及び伸びとの関連を示す図で、（ａ）は穴広げ率（ｂ）は伸びを示す図である。
【図４】仕上温度と穴広げ率及び伸びとの関連を示す図である。
【符号の説明】
【００７９】
１  粗圧延機
２  巻き取り巻き戻し装置
３  接合装置
４  バーヒータ
５  デスケーリング装置
６  仕上圧延機
７  冷却装置
８  巻取装置
【図１】
2006052433.tif 000006
【図２】
2006052433.tif 000007
【図３】
2006052433.tif 000008
【図４】
2006052433.tif 000009