(57)【要約】  【課題】タイヤを含めた車両の設計において、実際のタイヤで実現可能なタイヤのコーナリング特性を要求特性として決定する。  【解決手段】タイヤの横力及びセルフアライニングトルクの特性曲線を「Magic Formula」で近似したときのパラメータＢ〜Ｅの値を車両モデルに付与して走行シミュレーションを行い性能評価を行う。この性能評価において、車両モデルが所定の性能を満足しない場合、パラメータＢ〜Ｅの値を修正して走行シミュレーションを行い、車両の性能評価を行うとともに、修正したパラメータＢ〜Ｅの値によって規定されるタイヤの特性曲線を算出し、この特性曲線から、複数のタイヤ力学要素パラメータを用いて構成されるタイヤ力学モデルに基づいて、タイヤ力学要素パラメータを導出する。一方、前記車両モデルが所定の性能を満足する場合、パラメータＢ〜Ｅに対応するタイヤ力学要素パラメータをタイヤ要求特性として決定する。【選択図】  図１２
2006259975.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
路面との間で作用する剪断力に基づいてタイヤ回転軸に作用する力又はトルクのスリップ率依存性を表す特性曲線の情報と車両諸元の情報とを用いて車両の走行シミュレーションを行うことによって、所望の車両性能を有する車両を設計するタイヤを含めた車両の設計方法であって、
車両諸元の情報を用いて車両モデルを作成するモデル作成ステップと、
前記特性曲線を非線形近似式で近似したときの、非線形近似式を規定する近似式パラメータの値を前記車両モデルに付与して、所定の走行条件で走行シミュレーションを行い、この走行シミュレーションの結果を用いて車両の性能評価を行う性能評価ステップと、
前記性能評価において、車両モデルが目標性能を満足しない場合、前記車両諸元の情報を修正し、修正した車両諸元の情報を用いて車両モデルを生成して、前記走行シミュレーション及び前記車両の性能評価を行う車両諸元修正ステップと、
前記性能評価において、車両モデルが所定の目標性能を満足しない場合、前記近似式パラメータの値を修正し、修正した近似式パラメータの値を前記車両モデルに付与して走行シミュレーションを行い、この走行シミュレーションの結果を用いて車両の性能評価を行うとともに、修正した近似式パラメータの値によって規定される非線形近似式から特性曲線を算出し、この特性曲線から、複数のタイヤ力学要素パラメータを用いて構成されるタイヤ力学モデルに基づいて、前記特性曲線を定めるタイヤ力学要素パラメータの値を導出するタイヤ特性修正ステップと、
前記車両モデルが目標性能を満足する場合、修正した前記近似式パラメータの値に対応して導出された前記タイヤ力学要素パラメータの値をタイヤ要求特性として決定するタイヤ特性決定ステップと、を有し、
前記タイヤ特性修正ステップは、前記車両諸元修正ステップを少なくとも１回行った後に行われることを特徴とするタイヤを含めた車両の設計方法。
【請求項２】
前記特性曲線は、スリップ角を与えたときの、タイヤ軸に発生する横力及びセルフアライニングトルクのスリップ角依存性を表す曲線である請求項１に記載のタイヤを含めた車両の設計方法。
【請求項３】
前記タイヤ力学モデルは、横力を算出するとともに、セルフアライニングトルクをタイヤの接地面に作用する横力によって生じる横力トルク成分と、タイヤの接地面に作用する前後力によって生じる前後力トルク成分とに分けてセルフアライニングトルクを算出するモデルである請求項２に記載のタイヤを含めた車両の設計方法。
【請求項４】
前記タイヤ特性修正ステップにおいて、前記タイヤ力学要素パラメータの値を導出する際、前記横力の特性曲線と前記タイヤ力学モデルで算出される横力の対応する曲線との二乗残差和と、前記セルフアライニングトルクの特性曲線と前記タイヤ力学モデルで算出されるセルフアライニングトルクの対応する曲線との二乗残差和とを、重み付け係数を用いて重み付け加算した値であって、前記重み付け係数として、前記近似式パラメータの値により算出される前記横力および前記セルフアライニングトルクのそれぞれの特性曲線の、スリップ角に依存して変化する値のばらつきの情報から求められる係数を用いた複合二乗残差和の値が、所定値以下となるように、タイヤのコーナリング中の特性を表すタイヤ力学要素パラメータの値を導出する請求項２又は３に記載のタイヤを含めた車両の設計方法。
【請求項５】
前記タイヤ特性修正ステップにおいて、前記特性曲線から、前記タイヤ力学モデルに基づいて、前記タイヤ力学要素パラメータの値を導出する際、セルフアライニングトルクにより発生するタイヤの捩じり変形によって、付与されるスリップ角が修正された実効スリップ角を用いてタイヤ力学要素パラメータの値を導出する請求項２〜４のいずれか１項に記載のタイヤを含めた車両の設計方法。
【請求項６】
前記タイヤ特性修正ステップにおいて導出されるタイヤ力学要素パラメータは、タイヤのトレッド部材と路面との間の凝着摩擦係数およびすべり摩擦係数と接地圧分布の形状を規定する形状規定係数を含む請求項１〜５のいずれか１項に記載のタイヤを含めた車両の設計方法。
【請求項７】
前記タイヤ特性修正ステップにおいて、予め求められた、タイヤの剪断変形に対する剛性パラメータ、タイヤの横曲げ変形に対する剛性パラメータおよびタイヤの捩じり変形に対する剛性パラメータの少なくとも1つを用いて、前記凝着摩擦係数、前記すべり摩擦係数および前記形状規定係数を導出する請求項６に記載のタイヤを含めた車両の設計方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、車両の走行シミュレーションを行うことによって、所望の車両性能を実現するために、車両諸元（ホイールベース、重心高さ、車両の総重量、車両の前後輪の重量配分等）及びタイヤの要求特性を決定するタイヤを含めた車両の設計方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
現在、車両の開発初期段階において所望の車両性能を実現する車両諸元の決定は、コンピュータを用いたシミュレーションを行い、所望の車両性能を実現するか否かを判断することによって行われている。すなわち、設定した車両諸元に基づいて車両モデルを生成し、この車両モデルにタイヤの発生力を与えて車両の走行シミュレーションを行い、シミュレーション結果からこの車両諸元における車両の性能評価が行われる。
特に車両の走行シミュレーションを行う際、タイヤは、路面から受ける力を車両に伝達する唯一の構成部品であり、車両の性能に大きな影響を与える部品である。このため、タイヤの発生力は正確に定める必要がある。
このタイヤの発生力として、タイヤのコーナリング中に発生する横力とセルフアライニングトルクのスリップ角依存性を表す特性曲線を、下記式（９）の基本式で代表される「Magic Formula」で近似することが提案されている。
Ｙ（ｘ）＝Ｄｓｉｎ［Ｃｔａｎ−１｛Ｂｘ−Ｅ（Ｂｘ−ｔａｎ−１（Ｂｘ））｝］  （９）
「Magic Formula」は、式（９）内の各パラメータＢ〜Ｅの値を決定することによってタイヤ特性を表す非線形近似式を用いた非解析モデルである。
この「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値を用いて、車両の走行シミュレーションを行うことが一般的に行われている。
【０００３】
図１７は、このような車両の性能評価を用いた車両の設計方法の流れを示すフローチャートである。
まず、車両の開発初期段階において、所望の車両諸元（ホイールベースや重心高さや車両の前後輪の重量配分等）を設定して車両モデルを生成するとともに、同時にタイヤの「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値を設定して車両モデルに与える。次に、車両の走行シミュレーションのための走行条件を設定し、この走行条件に応じて車両の走行シミュレーションを行う。走行条件は、評価する性能に応じて異なっており、例えば性能評価が耐久性評価の場合には車両の走行速度、路面の粗さ等のプロファイルデータが走行条件として設定される。緊急回避性能評価の場合には車両の走行速度や操舵角等のデータ、実際の路面のプロファイルデータ等が走行条件として設定される。
一方、車両モデルは、例えばＡＤＡＭＳ（米国ＭＤＩ社製）をはじめとする機構解析ソフトウェアで用いられる機構解析モデルや、ＣａｒＳｉｍ（Mechanical Simulation Corporation製）やさらにはＭａｔＬａｂ（The MathWorks, Inc.製）等の制御設計用ソフトウェアを組み合わせた車両運動解析ソフトウェアにおいて用いられる解析モデルが挙げられる。
【０００４】
次に、走行シミュレーションの結果に基づいて、性能指標となる性能評価データを抽出する。例えば、耐久性能の場合には特定の部材に加わる応力の最大値や特定部材の変形量を性能評価データとして用いる。緊急回避性能の場合には車両の走行速度と最大横加速度との関係、又は車両の滑り角、その変化率の時間的なトレースに基づく安定性を評価する。性能評価データが、車両の企画段階で定めた目標値に到達しない場合、車両諸元の一部を修正する。例えば、車両の前後輪の重量配分を修正し、又サスペンション等の構成部品の特性を修正し、又タイヤの前後力特性曲線や横力特性線図等のタイヤの発生力を修正する。タイヤの発生力を修正する場合、上述の「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値を修正する。
【０００５】
こうして、性能評価データが目標値に達するまで前記修正を繰り返す。目標値に達成すれば、そのときの車両諸元や構成部品の特性やタイヤ特性を表す「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値が要求特性として決定される。
自動車製作業者は、この決定に従って構成部品の詳細設計に移行する。自ら設計できないタイヤの場合、決定されたタイヤの要求特性、すなわち「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値がタイヤ製造業者への要求項目の１つとして提示され、タイヤの納品を発注する。
タイヤ製造業者は、上記「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値を実現するタイヤの構造設計及びタイヤの材料設計を行い、提示された要求項目に合うようにタイヤの試作を繰り返す。
【０００６】
しかし、上記方法では、タイヤの要求特性として用いられる「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅは、タイヤの実際の力学的挙動を無視してコーナリング特性の記述に特化したモデルのパラメータである。このため、上記式（９）に示されるパラメータＢ〜Ｅは、タイヤのコーナリング特性に影響を与える構造力学的なメカニズムを反映するものではない。このため、パラメータＢ〜Ｅの値が要求項目として与えられても、タイヤのコーナリング特性に影響を与えるタイヤの各種剛性を表すタイヤ力学要素パラメータとの結びつきが無く、タイヤの構造設計及び材料設計に直接反映されないといった問題があった。また、要求項目として与えられた「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅは、タイヤの構造力学的なメカニズムを考慮せずに決定されたものであるため、実際のタイヤで実現可能なものとはいえない場合も多い。
【０００７】
一方、下記特許文献１では、タイヤ性能を、タイヤが装着される車両と組み合わせて評価することで最適な設計を行うことができるタイヤ設計方法を開示している。
具体的には、タイヤを設計値に基づいて有限要素でモデル化して、タイヤの走行シミュレーションを行い、このシミュレーションにより、タイヤ特性データを獲得し、このタイヤ特性データを用いて車両の走行シミュレーションを行う。この方法では、タイヤを有限要素で細かくモデル化するため、修正の対象となる部分が極めて多数あり、どこを修正すればよいか不明な場合が多く、熟練した設計者に頼らざるを得ない。又タイヤの走行シミュレーション及び車両の走行シミュレーションを多数繰り返す必要があり、満足な性能を実現する設計値を効率よく見出すことは難しい。
【０００８】
さらに、「Magic Formula」では、下記非特許文献１に示されるように、スケールファクタλを変更することにより、タイヤに生じる横力及び前後力を修正することができる、すなわちタイヤ特性を修正することができる。すなわち、タイヤに発生する横力と前後力を独立して修正することができる。例えば開発初期段階で停止距離性能を大きく引き上げるためにタイヤの前後力を大きくなるよう設定し、緊急障害回避時の転覆を防ぐために横力を引き下げるように設定し、これをタイヤの要求特性として決定することができる。
しかし、タイヤに発生する横力及び前後力は構造力学の点から見て独立なメカニズムにより発生する力ではなく、密接に関連した力であるため、上記タイヤの要求特性は、実際のタイヤでは実現できないものである場合も多い。
【０００９】
【特許文献１】特開２００２−３５６１０６号公報
【非特許文献１】“TYRE AND VEHICLE DYNAMICS”,(HANS. B. PACEJKA, ISBH 0-7506-5141-5)， pp.172-191
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
そこで、本発明は、従来の車両の設計方法とは異なり、タイヤのコーナリング特性として表される「Magic Formula」等の近似式における近似式パラメータが、タイヤの各種剛性を含むタイヤ力学要素パラメータと結びついており、しかも、決定される「Magic Formula」等の近似式パラメータの値が実現可能なものであり、かつ効率よく実現可能なタイヤ要求特性を提示するタイヤを含めた車両の設計方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明は、路面との間で作用する剪断力に基づいてタイヤ回転軸に作用する力又はトルクのスリップ率依存性を表す特性曲線の情報と車両諸元の情報とを用いて車両の走行シミュレーションを行うことによって、所望の車両性能を有する車両を設計するタイヤを含めた車両の設計方法であって、車両諸元の情報を用いて車両モデルを作成するモデル作成ステップと、前記特性曲線を非線形近似式で近似したときの、非線形近似式を規定する近似式パラメータの値を前記車両モデルに付与して、所定の走行条件で走行シミュレーションを行い、この走行シミュレーションの結果を用いて車両の性能評価を行う性能評価ステップと、前記性能評価において、車両モデルが目標性能を満足しない場合、前記車両諸元の情報を修正し、修正した車両諸元の情報を用いて車両モデルを生成して、前記走行シミュレーション及び前記車両の性能評価を行う車両諸元修正ステップと、前記性能評価において、車両モデルが所定の目標性能を満足しない場合、前記近似式パラメータの値を修正し、修正した近似式パラメータの値を前記車両モデルに付与して走行シミュレーションを行い、この走行シミュレーションの結果を用いて車両の性能評価を行うとともに、修正した近似式パラメータの値によって規定される非線形近似式から特性曲線を算出し、この特性曲線から、複数のタイヤ力学要素パラメータを用いて構成されるタイヤ力学モデルに基づいて、前記特性曲線を定めるタイヤ力学要素パラメータの値を導出するタイヤ特性修正ステップと、前記車両モデルが目標性能を満足する場合、修正した前記近似式パラメータの値に対応して導出された前記タイヤ力学要素パラメータの値をタイヤ要求特性として決定するタイヤ特性決定ステップと、を有し、前記タイヤ特性修正ステップは、前記車両諸元修正ステップを少なくとも１回行った後に行われることを特徴とするタイヤを含めた車両の設計方法を提供する。
【００１２】
前記特性曲線は、スリップ角を与えたときの、タイヤ軸に発生する横力及びセルフアライニングトルクのスリップ角依存性を表す曲線、あるいはタイヤの転動速度の加減時にタイヤ軸に発生する前後力のスリップ率依存性を表す曲線を含む。
前記特性曲線が、タイヤ軸に発生する横力及びセルフアライニングトルクのスリップ角依存性を表す特性曲線である場合、前記タイヤ力学モデルは、横力を算出するとともに、セルフアライニングトルクをタイヤの接地面に作用する横力によって生じる横力トルク成分と、タイヤの接地面に作用する前後力によって生じる前後力トルク成分とに分けてセルフアライニングトルクを算出するモデルであることが好ましい。
また、前記タイヤ特性修正ステップにおいて、前記タイヤ力学要素パラメータの値を導出する際、前記横力の特性曲線と前記タイヤ力学モデルで算出される横力の対応する曲線との二乗残差和と、前記セルフアライニングトルクの特性曲線と前記タイヤ力学モデルで算出されるセルフアライニングトルクの対応する曲線との二乗残差和とを、重み付け係数を用いて重み付け加算した値であって、前記重み付け係数として、前記近似式パラメータの値により算出される前記横力および前記セルフアライニングトルクのそれぞれの特性曲線の、スリップ角に依存して変化する値のばらつきの情報から求められる係数を用いた複合二乗残差和の値が、所定値以下となるように、タイヤのコーナリング中の特性を表すタイヤ力学要素パラメータの値を導出することが好ましい。
また、前記タイヤ特性修正ステップにおいて、前記特性曲線から、前記タイヤ力学モデルに基づいて、前記タイヤ力学要素パラメータの値を導出する際、セルフアライニングトルクにより発生するタイヤの捩じり変形によって、付与されるスリップ角が修正された実効スリップ角を用いてタイヤ力学要素パラメータの値を導出することが好ましい。
【００１３】
前記タイヤ特性修正ステップにおいて導出されるタイヤ力学要素パラメータは、例えば、タイヤのトレッド部材と路面との間の凝着摩擦係数およびすべり摩擦係数と接地圧分布の形状を規定する形状規定係数を含む。その際、前記タイヤ特性修正ステップにおいて、予め求められた、タイヤの剪断変形に対する剛性パラメータ、タイヤの横曲げ変形に対する剛性パラメータおよびタイヤの捩じり変形に対する剛性パラメータの少なくとも1つを用いて、前記凝着摩擦係数、前記すべり摩擦係数および前記形状規定係数を導出することが好ましい。
【発明の効果】
【００１４】
本発明では、車両モデルに、近似式パラメータを与えて走行シミュレーションを行い、そのときの性能評価において車両モデルが目標性能を満足しない場合、近似式パラメータを修正して、再度、走行シミュレーションを行う。その際、修正した近似式パラメータによって規定される非線形近似式から特性曲線を算出し、この特性曲線から、タイヤ力学モデルに基づいてタイヤ力学要素パラメータを導出する。このためタイヤのコーナリング特性として表される非線形近似式における近似式パラメータは、タイヤの各種剛性を含むタイヤ力学要素パラメータと結びついており、実際のタイヤにおいて実現可能なパラメータとして決定することができる。また、近似式パラメータの修正のたびにタイヤ力学要素パラメータを導出するので、車両モデルが所定の性能を満足するとき、タイヤ製造業者にとって判り易いタイヤ力学要素パラメータも決定されるため、自動車製作業者は、このタイヤ力学要素パラメータをタイヤ要求特性として効率よく提示することができる。
さらに、タイヤ特性は、車両の性能に大きな影響を与えるものである。このため、タイヤ特性を修正するタイヤ特性修正ステップは、車両諸元の情報を修正して走行シミュレーション及び車両の性能評価を行う車両諸元修正ステップを少なくとも１回行った後に行うので、車両諸元では目標性能の達成できない部分をタイヤ特性で効率よく達成させることができ、タイヤを含めた車両の設計を効率よく行うことができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
以下、添付の図面に示す実施形態に基づいて、本発明のタイヤを含めた車両の設計方法を詳細に説明する。
【００１６】
図１は、本発明のタイヤを含めた車両の設計方法を実施する装置１の構成図である。装置１は、各種プログラムを実行させることで車両の設計方法を行うコンピュータで構成される。
装置１は、車両諸元のデータ（ホイールベース、重心高さ、車両の総重量、車両の前後輪の重量配分等）と車両の構成部品であるタイヤのコーナリング特性の情報をから、所望の性能を有する車両を実現する車両諸元及びタイヤの要求特性を決定する装置である。
【００１７】
装置１は、コンピュータの各部位及び各プログラムの実行を管理、制御するＣＰＵ２と、バス３を介して各種条件や演算結果を記憶するメモリ４と、各種条件や各種情報を指示入力するマウスやキーボード等の入力操作系５と、入力操作系５をバス３に接続するインターフェース６と、各種条件や情報の入力画面やシミュレーション結果をはじめとする各種プログラムの処理結果を表示し、プリント出力する出力装置７と、後述する各種プログラムを有し、本装置１の機能を実現するプログラム群８と、を有して構成される。
【００１８】
ここでプログラム群８は、車両諸元のデータ及びタイヤのコンーナリング特性として「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値を設定する設定プログラム９と、車両モデルを用いて車両の走行シミュレーションを行う車両走行シミュレーションプログラム１０と、「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値が与えられると、タイヤのコーナリングの特性曲線のデータを算出し、又コーナリングの特性曲線が与えられると、「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値を算出する、「Magic Formula」データ・パラメータ算出プログラム１１と、コーナリングの特性曲線が与えられると、後述するタイヤ力学モデルに基づいて複数のタイヤ力学要素パラメータ（以降、力学要素パラメータという）を導出し、あるいは、タイヤ力学モデルにおける力学要素パラメータが与えられると、タイヤ力学モデルを用いて横力およびセルフアライニングトルク（以降、トルクという）のコーナリングの特性曲線を算出するタイヤ力学モデルプログラム群１２と、これらのプログラムの制御、管理を統合して行い、シミュレーション結果に応じて「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値を修正し、又シミュレーション結果から車両の性能評価を行う統合・管理プログラム１３と、を有して構成される。
ここで、コーナリングの特性曲線とは横力、トルクのスリップ角依存性を表す曲線である。
なお、「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅは、横力及びセルフアライニングトルクの特性曲線を上記式（９）に示される非線形近似式で近似したときの、非線形近似式を規定する近似式パラメータである。
【００１９】
設定プログラム９は、車両諸元のデータ及び「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値を設定する部分であり、例えばホイールベース、重心高さ、車両の総重量、車両の前後輪の重量配分、サスペンション特性等のデータが、入力操作系５を介して、あるいはメモリ４に記憶されたデータを呼び出すことにより設定される。また、「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値はメモリ４に記憶されたデータを呼び出すことにより設定される。
車両走行シミュレーションプログラム１０は、車両諸元のデータに従って車両モデルを作成し、操作入力系５から与えられた走行シミュレーション条件、あるいは、メモリ４に記憶された走行条件を呼び出し、生成された車両モデルに設定されたパラメータＢ〜Ｅの値を付与して、車両の走行シミュレーションを行う部分である。
【００２０】
走行シミュレーションに用いられる車両モデルは機構解析モデルであり、例えば機構解析ソフトウェアＡＤＡＭＳで作成されるモデルである。また、運動解析ソフトウェアＣａｒＳｉｍや制御系設計ソフトウェアＭａｔＬａｂにて定義される解析モデルであってもよい。
走行シミュレーション条件は、車両の走行速度、操舵角、路面のプロファイル形状等であり、評価しようとする性能に応じて異なる走行シミュレーション条件が設定される。
走行シミュレーションは、機構解析ソフトウェアＡＤＡＭＳにて行われる。また、運動解析ソフトウェアＣａｒＳｉｍや制御系設計ソフトウェアＭａｔＬａｂにて走行シミュレーションの演算が行われてもよい。
【００２１】
「Magic Formula」データ・パラメータ算出プログラム１１は、パラメータＢ〜Ｅに値が与えられた場合、このパラメータＢ〜Ｅの値を用いて上記式（９）に従って横力及びセルフアライニングトルクの値を算出し、横力及びセルフアライニングトルクの特性曲線を求める。パラメータＢ〜Ｅの値は数種類の荷重毎に与えられており、荷重毎にスリップ角依存性の特性曲線が求められる。また、荷重毎に与えられるパラメータＢ〜Ｅの値を用いて、スリップ角１度のときの、横力やセルフアライニングトルクの荷重依存性の特性曲線も求めることができる。
一方、横力及びセルフアライニングトルクのスリップ角依存性の特性曲線が「Magic Formula」データ・パラメータ算出プログラム１１に与えられた場合、この特性曲線から、パラメータＢ〜Ｅの値を求める。パラメータＢ〜Ｅの値の求め方は特に限定されないが、例えば式（９）はパラメータＢ〜Ｅに対して非線形であるため、Newton-Raphson法に従って行なわれることが好ましい。
タイヤ力学モデルプログラム群１２については、以降で詳述する。
【００２２】
統合・管理プログラム１３は、上記プログラムの制御、管理を統合して行い、また、車両の走行シミュレーション結果に応じて車両諸元のデータや「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値を修正し、又シミュレーション結果から車両の性能評価を行う部分である。性能評価として算出される所定の評価データが設定された目標値に到達しない場合、統合・管理プログラム１３では、車両諸元のデータやパラメータＢ〜Ｅの値を、評価データが設定された目標値を満足するまで繰り返し修正する。修正方法は、特に限定されないが、例えば、車両諸元のデータやパラメータＢ〜Ｅの値を予め定められた幅で変更する。性能評価として算出される評価データが設定された目標値に到達しない場合、修正された車両諸元のデータ及びパラメータＢ〜Ｅの値及び後述するパラメータＢ〜Ｅの値から導出された力学要素パラメータが所望の性能を実現する設計仕様として決定される。力学要素パラメータは、タイヤの要求特性として決定される。このようなタイヤの要求特性は出力装置７に出力される。
【００２３】
タイヤ力学モデルプログラム群１２は、タイヤ力学モデルを解析式で表し、設定された力学要素パラメータを用いて横力およびトルクを算出するタイヤ力学モデル演算プログラム１４と、タイヤ力学モデル演算プログラム１４に所定のシーケンスで演算させることによって、各種の力学要素パラメータを導出する、あるいはタイヤ力学モデルで力が釣り合い状態(平衡状態)にある横力およびトルクを算出するプログラムを含む。なお、タイヤ力学モデルプログラム群１２にて導出された各種の力学要素パラメータ、あるいは算出された横力およびトルクの特性曲線は出力装置７に出力されるように構成される。
【００２４】
タイヤ力学モデルに基づいて算出される力学要素パラメータは、以下のものが例示される。
（ａ）タイヤの横方向の剪断剛性によって定められる横剛性Ｋｙ０、
（ｂ）路面とタイヤ間のすべり摩擦係数μｄ、
（ｃ）横剛性Ｋｙ０を路面とタイヤ間の凝着摩擦係数μｓで除算した横剛性係数（Ｋｙ０／μｓ）、
（ｄ）ベルト部材の横方向曲げ係数ε、
（ｅ）タイヤのタイヤ中心軸周りのねじり剛性の逆数であるねじりコンプライアンス（１／Ｇｍｚ）、
（ｆ）横力発生中の接地面の接地圧力分布を規定する係数ｎ、
（ｇ）接地圧力分布の偏向の程度を表す係数Ｃｑ、
（ｈ）接地面におけるタイヤ中心位置の前後方向への移動の程度を示す移動係数Ｃｘｃ、
（ｉ）横力発生時の実効接地長ｌｅ、
（ｊ）接地面内の前後剛性Ａｘ（前後力トルク成分を定めるパラメータ）、等である。
【００２５】
ここで、横剛性Ｋｙ０、横方向曲げ係数ε、ねじりコンプライアンス（１／Ｇｍｚ）のＧｍｚは、それぞれタイヤの剪断変形に対する剛性パラメータ、横曲げ変形に対する剛性パラメータおよびタイヤの捩じり変形に対する剛性パラメータである。また、横力の発生する方向である横方向とは、タイヤの回転軸の軸線方向を意味する。したがって、タイヤが直進状態で転動する場合の横方向は転動方向に対する左右方向となって方向が一致するが、スリップ角が付いた場合の横方向はタイヤの転動方向に対してスリップ角分ずれる。前後方向とは、タイヤの接地する路面に平行であり、かつタイヤの回転軸の軸線方向に対して直交する方向をいう。また、タイヤ中心軸（図５（ａ），（ｂ）中の軸ＣＬをいう）は、タイヤの転動する回転軸に直交し、かつタイヤの幅方向の中心面を通る、路面に垂直な軸である。
【００２６】
タイヤ力学モデルプログラム群１２は、異なる４種類のシーケンスを有し、それぞれのシーケンスに対応して、ＣＰ（スリップ角１度のときの横力）およびＳＡＴＰ（スリップ角１度のときのセルフアライニングトルク）の荷重依存性の曲線から上記各力学要素パラメータを決定するＣＰ／ＳＡＴＰパラメータ算出プログラム２０と、横力およびトルクのスリップ角依存性の特性曲線から上記各力学要素パラメータを決定するＦｙ／Ｍｚパラメータ算出プログラム２２と、タイヤ力学モデルで力の釣り合い状態にあるＣＰおよびＳＡＴＰの算出データを得るＣＰ／ＳＡＴＰデータ算出プログラム２４と、タイヤ力学モデルで力の釣り合い状態にある横力およびトルクの算出データを得るＦｙ／Ｍｚデータ算出プログラム２６と、を有して構成される。
なお、ＣＰ／ＳＡＴＰパラメータ算出プログラム２０、Ｆｙ／Ｍｚパラメータ算出プログラム２２、ＣＰ／ＳＡＴＰデータ算出プログラム２４およびＦｙ／Ｍｚデータ算出プログラム２６、の機能については、後述する。
【００２７】
タイヤ力学モデル演算プログラム１４は、設定プログラム９において設定された車両諸元のデータ及び「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値、あるいは、統合・管理プログラム１３にて修正された車両諸元のデータ及び「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値を用いてタイヤ力学モデルに基づいて横力およびトルクの対応算出データ（横力Ｆｙ'およびトルクＭｚ’）を算出し、算出した値を処理結果として、ＣＰ／ＳＡＴＰパラメータ算出プログラム２０、Ｆｙ／Ｍｚパラメータ算出プログラム２２、ＣＰ／ＳＡＴＰデータ算出プログラム２４、或いはＦｙ／Ｍｚデータ算出プログラム２６に返す演算部である。
図２、図３、図４（ａ）〜（ｃ）、図５（ａ）〜（ｄ）および図６（ａ）〜（ｃ）はタイヤ力学モデルを説明する図である。
【００２８】
タイヤ力学モデルは、図２に示すように、剛体の円筒部材にサイドウォールのばね特性を表す複数のばね要素からなるサイドウォールモデルと、これらのばね要素に接続された弾性リング体からなるベルトモデルと、この弾性リング体の表面に接続されたトレッドモデルを表す弾性要素からなるトレッドモデルとを有して構成されるものである。
【００２９】
タイヤ力学要素演算プログラム１４にて定める上記タイヤ力学モデルでは、より具体的には、図３に示すように、タイヤの各種ばね要素をまとめることによって構成される各種線形パラメータおよびベルト部材の横方向曲げ係数εや係数Ｃｑ等の非線形パラメータからなる力学要素パラメータが設定され、スリップ角αおよび横力ＦｙおよびトルクＭｚを入力することで、図３中の式（１）〜（６）によって処理された横力およびトルクの値（以降、横力Ｆｙ’、トルクＭｚ’とする）が算出されるように構成されている。勿論、入力された横力ＦｙおよびトルクＭｚの値と、処理された横力Ｆｙ’およびトルクＭｚ’の値との誤差が所定値以下、すなわち略一致した（収束した、タイヤ力学モデルで力が釣り合い状態となった）場合にのみ、横力Ｆｙ’およびトルクＭｚ’の値が力の釣り合い状態を実現するタイヤの横力およびトルクの値として決定される。
なお、線形パラメータとは、式（５），（６）において線形の形式で表されている力学要素パラメータをいい、非線形パラメータとは、式（５），（６）において非線形の形式で表されている力学要素パラメータをいう。
【００３０】
タイヤ力学要素演算プログラム１４は、式（１）に基づいて入力されたトルクＭｚとねじりコンプライアンス（１／Ｇｍｚ）とによって求められるねじり戻し角を算出し、このねじり戻し角を、付与されたスリップ角αから差し引くことにより、実効スリップ角αｅを算出する。このように実効スリップ角αｅを算出するのは、トルクＭｚが０より大きい場合、トルクは付与されたスリップ角を低減するようにタイヤ自身に作用し捩じり戻す作用を有するからである。したがって、トルクＭｚが０より大きい場合、図４（ａ）に示すように、実際に付与されたスリップ角αに対して実効スリップ角αｅは小さくなる。
【００３１】
さらに、式（２）により、トルクＭｚから接地圧分布の形状を規定する偏向係数ｑを算出する。偏向係数ｑとは、スリップ角α＝０の直進状態の接地圧分布（図５（ａ）参照）が、図５（ｂ）に示すように横力Ｆyが発生して接地圧分布が進行方向前方（接地面における踏込み端）に向かって偏向した接地圧分布の形状を表すパラメータである。この接地圧分布をｐ（ｔ）（ｔは、図５（ａ），（ｂ）中の進行方向の後方向に向かってｔ軸をとった場合の接地長さで規格化した座標位置）とすると、接地圧分布ｐ（ｔ）の形状は、図５（ｂ）中の式（７）で表される関数Ｄｇｓｐ(ｔ；ｎ，ｑ）で規定される。
ここで、関数Ｄｇｓｐ(ｔ；ｎ，ｑ）中の係数ｎは横力発生中の接地面の接地圧分布を規定するもので、図５（ｃ）に示すように接地圧分布の踏込み端および蹴りだし端付近で角張る（曲率が大きくなる）ように接地圧分布を規定する係数である。また、図５（ｄ）に示すように係数ｑが０から１になるにしたがって接地圧分布のピーク位置は踏込み端側に移動するように設定されている。このように係数qおよび係数ｎは、接地圧分布の形状を規定する形状規定係数である。
【００３２】
さらに、式（３）により、横力Ｆｙの発生時のタイヤ中心位置が踏込み端側へ移動する程度を表す値（xc／ｌ）をトルクＭｚと関連づけて算出する。ここでｌは、接地長である。このように式（３）においてタイヤ中心位置Ｏの移動を定めるのは、図５（ｂ）に示すように、トルクＭｚの回転中心となるタイヤ中心位置Ｏが横力Ｆｙの発生により接地面の踏込み側に移動するためである。
【００３３】
さらに、式（４）により、スリップ角αが大きいときに起こる接地面内でのすべり摩擦と凝着摩擦との境界位置（ｌh／ｌ)を算出する。境界位置（ｌh／ｌ)は、以下のように定義される。
図６（ａ）〜（ｃ）に示される最大摩擦曲線は、凝着摩擦係数μｓに接地圧分布ｐ（ｔ）を乗算したものである。踏込み端で路面と接地したタイヤトレッド部材は、蹴りだし端に移動するにつれてスリップ角αによって徐々に路面から剪断を受け、タイヤとレッド部材に剪断力（凝着摩擦力）が発生する。この剪断力は、徐々に大きくなって最大摩擦曲線に達すると、路面に凝着していたタイヤトレッド部材はすべり出し、すべり摩擦係数μｄに接地圧分布ｐ（ｔ）を乗算したすべり摩擦曲線に従ってすべり摩擦力が発生する。図６（ａ）では、境界位置（ｌh／ｌ)より踏込み端側の領域がタイヤトレッド部材が路面に凝着した凝着域となり、蹴りだし側の領域がタイヤトレッド部材が路面に対して滑るタイヤすべり域となる。図６（ｂ）は、スリップ角αが図６（ａ）に示すスリップ角αよりも大きくなった状態を示している。境界位置（ｌh／ｌ)は図６（ａ）に比べて踏込み端側に移動している。さらに、スリップ角αが大きくなると、図６（ｃ）に示すように接地面の踏込み端の位置からすべり摩擦が発生する状態となる。
【００３４】
図６（ａ）〜（ｃ）からわかるように、スリップ角αによって凝着域とすべり域の割合が大きく変化する。このような凝着域およびすべり域の摩擦力、すなわち横力成分をタイヤ幅方向に沿って積分することによって横力Ｆｙ’を算出することができ、さらにタイヤ中心Ｏ周りのモーメントを算出することによってトルクＭｚ’を算出することができる。
式（５）および（６）では、上述の凝着域およびすべり域に分けて、実効スリップ角αｅを用いて横力Ｆｙ’およびトルクＭｚ’を算出する。
【００３５】
式（５）では２つの項（２つの横力成分）の和によって横力Ｆｙ’を算出する。第１項は積分範囲が０〜（ｌh／ｌ)の積分であって、凝着域に発生する凝着横力成分を表す。第２項は積分範囲が（ｌh／ｌ）〜１の積分であってすべり域に発生するすべり横力成分を表す。
【００３６】
また、式（６）中、第１項は積分範囲が０〜（ｌh／ｌ)の積分であって、凝着域に発生する凝着横力成分によって生じるトルク成分を表し、第２項は積分範囲が（ｌh／ｌ)〜１の積分であってすべり域に発生するすべり横力成分によって生じるトルク成分を表す。なお、式（６）中では、上記２つのトルク成分の他に別のトルク成分、すなわち、第３項が設けられている。第３項であるＡｘ・（ｌh／ｌ)・tanαｅは、後述するようにタイヤの接地面がスリップ角αによって横方向に移動し、この時の移動量とタイヤの前後力とによって生じるタイヤ中心Ｏ周りのトルク成分を表す。すなわち、トルクＭｚ’は、凝着横力によって生じるトルク成分、すべり横力によって生じるトルク成分および前後力によって生じるトルク成分の３つの成分の合計によって算出される。
【００３７】
式（５）中の第１項の凝着横力成分は凝着域における横力であり、式（５）では、実効スリップ角αｅによって生じるトレッド部材の横方向変位がベルトの横曲げ変形によって緩和された状態を表すことによって凝着横力成分を算出する。
第２項のすべり横力成分はすべり域における横力であり、式（５）では、実効スリップ角αｅによって生じる接地圧分布ｐ（ｔ）の形状を関数Ｄｇｓｐ(ｔ；ｎ，ｑ）で表してすべり横力成分を算出する。
【００３８】
図４（ａ）〜（ｃ）は、実効スリップ角αｅ、ベルトの変形によって生じる緩和された凝着横力成分および前後力成分とトルク成分との関係を、接地面を模式的に表して図示したものである。
図４（ａ）は、スリップ角αが付与された際、スリップ角αによって生じるトルクによってスリップ角αを減ずるようにタイヤ自身に作用し、実効スリップ角αｅとなっている状態を示している。図４（ｂ）は、この実効スリップ角αｅによって生じる横方向変位とベルトの横曲げ変形によって生じる横方向変位の関係を示している。図４（ｃ）はタイヤの接地面が横力によって横方向に移動することによって生じる前後力分布がトルクＭｚ'に寄与するメカニズムを示している。図４(ｃ)中、Ｍｚ１およびＭｚ２は凝着横力成分によるトルク成分およびすべり横力成分によるトルク成分を、Ｍｚ３は接地面に作用する前後力によるトルク成分を示している。
【００３９】
図７は、スリップ角αが付与されタイヤ力学モデルに基づいて横力Ｆｙ'およびトルクＭｚ'が算出されるまでの処理ブロック図である。図7からわかるように、本発明におけるタイヤ力学モデルは、横力Ｆｙ'およびトルクＭｚ'の算出の際、ベルトの横曲げ変形、接地圧分布の形状変化およびタイヤの捩じり変形がフィードバックされて式（５），（６）において算出される。ここで、横力Ｆｙ'およびトルクＭｚ'を算出する際に用いるベルトの横曲げ変形、接地圧分布の形状変化およびタイヤの捩じり変形には、付与される横力ＦｙおよびトルクＭｚが用いられる。
【００４０】
なお、タイヤ力学モデル演算部１４において算出される横力Ｆｙ'およびトルクＭｚ'は、付与された横力ＦｙおよびトルクＭｚと必ずしも一致しない。しかし、後述するＣＰ／ＳＡＴＰパラメータ算出プログラム２０、およびＦｙ／Ｍｚパラメータ算出プログラム２２、ＣＰ／ＳＡＴＰデータ算出プログラム２４、Ｆｙ／Ｍｚデータ算出プログラム２６において行なわれるシーケンス処理により、タイヤ力学モデルにおいて、付与される横力ＦｙおよびトルクＭｚと算出される横力Ｆｙ'およびトルクＭｚ'とが略一致する（力の釣り合い状態となる）ように、横力ＦｙおよびトルクＭｚが探索され、タイヤ力学モデルにおいて釣り合い状態にある横力およびトルクが算出される。
【００４１】
次に、ＣＰ／ＳＡＴＰパラメータ算出プログラム２０、およびＦｙ／Ｍｚパラメータ算出プログラム２２、ＣＰ／ＳＡＴＰデータ算出プログラム２４、Ｆｙ／Ｍｚデータ算出プログラム２６の機能を説明する。
ＣＰ／ＳＡＴＰパラメータ算出プログラム２０は、「Magic Formula」の設定された、或いは修正されたパラメータＢ〜Ｅの値を用いて求められ、ＣＰ／ＳＡＴＰパラメータ算出プログラム２０に供給された、スリップ角α＝１度における横力ＦｙおよびトルクＭｚと、横力Ｆｙ’およびトルクＭｚ’との誤差が所定値以下となるように、すなわち、タイヤ力学モデルにおいて横力およびトルクが力の釣り合い状態になるように、上述の線形パラメータおよび非線形パラメータを導出するプログラムである。
【００４２】
図８は、ＣＰ／ＳＡＴＰパラメータ算出プログラム２０において行なわれる処理の流れを示している。
具体的には、スリップ角α＝１度における横力ＦｙおよびトルクＭｚのデータと、負荷荷重Ｆｚ、負荷荷重Ｆｚにおける非転動状態におけるタイヤの接地長ｌおよび接地幅ｗのデータを予め取得する（ステップＳ１００）。これらのデータは、メモリ４に記憶されているデータでありメモリ４から呼び出される。あるいは、入力操作系５から指示入力されたものであってもよい。
さらに、横方向曲げ係数ε、ねじりコンプライアンス（１／Ｇｍｚ）を所定の値に初期設定する（ステップＳ１０２）。
【００４３】
次に、横方向曲げ係数ε、ねじりコンプライアンス（１／Ｇｍｚ）の初期設定値を用いて線形パラメータである横剛性Ｋｙ０、前後剛性Ａｘを公知の手法である線形二乗回帰により算出する（ステップＳ１０４）。なお、スリップ角α＝１度における接地面において、接地面の形状を矩形形状とし、接地面に作用する前後力密度を一様として平均接地圧に比例するとした場合、横剛性Ｋｙ０および前後剛性Ａｘは下記式のように、接地長ｌ、接地幅ｗおよび負荷荷重Ｆｚを用いた算出値と比例の関係で定められ、この時の比例定数が横剛性Ｋｙ０、前後剛性Ａｘの値を特徴付けるパラメータとなる。
Ｋｙ０  ∝  ｗ・ｌ２／２
Ａｘ   ∝  Ｆｚ・ｌ／２
【００４４】
ここで、非線形パラメータは所定の値に設定されているので、線形パラメータである横剛性Ｋｙ０、前後剛性Ａｘについての正規方程式を定めることができ、この正規方程式を解くことによって線形パラメータである横剛性Ｋｙ０、前後剛性Ａｘを一意的に算出することができる。具体的には、式（５）、（６）によって算出される横力Ｆｙ’，Ｍｚ’が供給された横力Ｆｙ，Ｍｚに最適に回帰するように、設定された非線形パラメータを用いて二乗残差和の式から線形パラメータである横剛性Ｋｙ０、前後剛性Ａｘに関する正規方程式を作成し、この正規方程式を解くことによって横剛性Ｋｙ０、前後剛性Ａｘを算出する。ここで、正規方程式とは残差二乗和を定める式を横剛性Ｋｙ０、前後剛性Ａｘのそれぞれの線形パラメータで偏微分して偏微分値を０とした方程式であって、線形パラメータの個数分作成される線形パラメータに関する方程式である。
【００４５】
次に、取得された横力ＦｙおよびトルクＭｚのデータおよび算出された線形パラメータおよび初期設定された非線形パラメータをタイヤ力学モデル演算プログラム１４に付与する。タイヤ力学モデル演算プログラム１４では、横力ＦｙおよびトルクＭｚのデータおよび線形パラメータおよび非線形パラメータの付与によって図７に示す処理ブロック図の流れに従ってスリップ角α＝１度における横力Ｆｙ’およびトルクＭｚ’が算出される。この場合スリップ角αは１度であるので、接地圧分布はスリップ角α＝０度における接地圧分布の係数nが固定され、さらに、偏向係数ｑは０に設定される。さらに、凝着域とすべり域との境界位置（ｌh／ｌ)は１に設定される。すなわち、接地面にはすべり域が存在せず、すべて凝着域であり、したがって、式（５）、（６）における第２項のすべり横力成分およびこのすべり横力線分によって生じるトルク成分は０となる。また、接地長ｌが計測データとして付与されるので、図２中の線形パラメータである実効接地長ｌｅの替わりに計測された接地長ｌを負荷荷重Ｆｚの指数関数で回帰した接地長の関数、すなわち、負荷荷重Ｆｚ依存性を有する関数が用いられる。
【００４６】
ここで、接地幅ｗはタイヤのトレッド部材の横方向の幅であるが、トレッド部材にはトレッドパターンを形成するタイヤ溝が設けられている。このため路面と実際に接触する実接地面積はトレッド部材の総接地面積と異なることから、実接地面積／総接地面積の比率を用いて修正された接地幅ｗが用いられる。
【００４７】
次に、タイヤ力学モデル演算プログラム１４で算出されたスリップ角α＝１度における横力およびトルクの対応算出データである横力Ｆｙ’およびトルクＭｚ’が、ＣＰ／ＳＡＴＰパラメータ算出プログラム２０に返され、この横力Ｆｙ’およびトルクＭｚ’の算出データと、スリップ角α＝１度における横力ＦｙおよびトルクＭｚのデータとを用いて、下記式（８）で表される複合二乗残差和Ｑｃを計算する（ステップＳ１０６）。
【００４８】
【数１】
2006259975.tif 000003
【００４９】
ここで、Ｎは負荷荷重が変化する荷重条件の条件設定数であり、ｉは１以上Ｎ以下の整数である。また、ｇｆおよびｇｍは、横力ＦｙおよびトルクＭｚのデータについてＮ個の荷重条件における横力ＦｙおよびトルクＭｚの分散をσｆ２およびσｍ２としたとき、下記式で表される係数であり、複合二乗残差和Ｑｃを求める際に用いる重み付け係数である。
ｇｆ＝１／σｆ２
ｇｍ＝１／σｍ２
すなわち、複合二乗残差和Ｑｃは計測データのばらつきの情報である分散の逆数を重み付け係数とし、横力およびトルクのそれぞれの二乗残差和を重み付け加算したたものである。
【００５０】
このように、計測データの横力Ｆｙの値と算出データの横力Ｆｙ’の値との残差二乗和に重み付け係数ｇｆを乗算したものと、計測データのトルクＭｚの値と算出データのトルクＭｚ’の値との残差二乗和に重み付け係数ｇｍを乗算したものとを加算することによって複合二乗残差和を計算する。
ここで、複合二乗残差和を用いるのは、非線形パラメータの算出において複数の荷重条件の横力Ｆｙ’とトルクＭｚ’とを、対応する横力ＦｙとトルクＭｚとに最適に一致させるためである。
【００５１】
さらに、複合二乗残差和は、所定値以下となって収束しているか否かを判別する（ステップＳ１０８）。
収束していないと判別されると、先に設定された横方向曲げ係数ε、ねじりコンプライアンス（１／Ｇｍｚ）の非線形パラメータの調整を行う（ステップＳ１１０）。この非線形パラメータの調整は、例えばNewton-Raphson法に従って行なわれる。具体的には、複合二乗残差和を非線形パラメータに関して２次の偏微分を行なうことにより、行列と非線形パラメータの調整量とを関係付けた方程式を求め、この方程式を上記調整量に関して解くことにより、非線形パラメータの調整量を算出する。この算出方法については、本願出願人により出願された特願２００１−２４２０５９号の公開公報（特開２００３−５７１３４号公報）に詳細に記載されている。
【００５２】
この非線形パラメータを調整する度に、線形パラメータに関する線形最小二乗回帰（ステップＳ１０４）および複合二乗残差和の計算（ステップＳ１０６）を行なって、式（８）による複合二乗残差和を求める。そして、複合二乗残差和が所定値以下になるまで、非線形パラメータの調整が繰り返される。
複合二乗残差和が所定値以下になると、線形最小二乗回帰で算出された横剛性Ｋｙ０、前後剛性Ａｘおよび非線形パラメータである横方向曲げ係数ε、ねじりコンプライアンス（１／Ｇｍｚ）をパラメータとして決定する（ステップＳ１１２）。決定されたパラメータはメモリ２０に記憶される。
以上が、ＣＰ／ＳＡＴＰパラメータ算出プログラム２０が行なう、タイヤ力学モデルを用いたスリップ角α＝１度における線形パラメータおよび非線形パラメータの算出の流れである。
【００５３】
Ｆｙ／Ｍｚパラメータ算出プログラム２２は、スリップ角αを例えば０〜２０度まで変化させ、接地面に凝着域とすべり域が存在する時の横力Ｆｙ’およびトルクＭｚ’が、「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値から算出された横力ＦｙおよびトルクＭｚに一致するように上述の線形パラメータおよび非線形パラメータを算出する部分である。
【００５４】
図９は、Ｆｙ／Ｍｚパラメータ算出プログラム２２において行なわれる処理の流れを示している。
具体的には、図９に示すように、一定の負荷荷重においてスリップ角を種々変化させて
「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値から算出した横力ＦｙおよびトルクＭｚの特性曲線を取得する（ステップＳ２００）。
さらに、上記ＣＰ／ＳＡＴＰパラメータ算出プログラム２０において求められ、メモリ４に記憶された横方向曲げ係数ε、ねじりコンプライアンス（１／Ｇｍｚ）を読み取って力学要素パラメータを設定する（ステップＳ２０２）。
さらに、残りの非線形パラメータである係数ｎ、横剛性係数（Ｋｙ０／μｓ）、係数Ｃｑ、移動係数Ｃｘｃを所定の値に初期設定する（ステップＳ２０４）。
【００５５】
次に、「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値から算出された横力ＦｙおよびトルクＭｚの特性曲線と初期設定された非線形パラメータを用いて線形最小二乗回帰を行なう（ステップＳ２０６）。具体的には、横剛性Ｋｙ０、前後剛性Ａｘ等の線形パラメータに関する正規方程式を作成し、この正規方程式を解くことによって横剛性Ｋｙ０、前後剛性Ａｘ、すべり摩擦係数μｄ、実効接地長ｌｅを算出する。すなわち、線形最小二乗回帰を行なう。ここで、正規方程式とは残差二乗和を上記線形パラメータのそれぞれで偏微分して偏微分値を０とした線形パラメータの個数分作成される線形パラメータに関する方程式である。
こうして初期設定された非線形パラメータおよび正規方程式を用いて算出された線形パラメータおよび横力ＦｙおよびトルクＭｚの特性曲線のデータをタイヤ力学モデル演算プログラム１４に付与する。この付与によって図７のブロック図の流れに従って各スリップ角αにおける横力Ｆｙ’およびトルクＭｚ’が算出される。
【００５６】
次に、これらの横力Ｆｙ’およびトルクＭｚ’の算出データと、付与されたスリップ角αにおける横力ＦｙおよびトルクＭｚの特性曲線のデータとを用いて、上記式（８）で表される複合二乗残差和Ｑｃを計算する（ステップＳ２０８）。この場合、式（８）中のＮは付与されるスリップ角αの条件設定数である。また、このときの重み付け係数ｇｆ，ｇｍは、Ｎ個のスリップ角の条件における横力Ｆｙ，トルクＭｚの分散から求められたものである。
【００５７】
このように、「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値から算出された横力Ｆｙの値とタイヤ力学モデル演算プログラム１４にて算出された横力Ｆｙ’の値との残差二乗和に重み付け係数ｇｆを乗算したものと、「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値から算出されたトルクＭｚの値とタイヤ力学モデル演算プログラム１４にて算出されたトルクＭｚ’の値との残差二乗和に重み付け係数ｇｍを乗算したものとを加算することによって複合二乗残差和を計算する。ここで、複合二乗残差和を用いるのは、上述の場合と同様に、非線形パラメータの算出において複数のスリップ角の条件における横力Ｆｙ’およびトルクＭｚ’を横力ＦｙおよびトルクＭｚのそれぞれに同時に一致させるためである。
複合二乗残差和は、所定値以下となって収束しているか否かを判別する（ステップＳ２１０）。
収束していないと判別すると、ステップＳ２０４で初期設定された非線形パラメータの調整を行う（ステップＳ２１２）。この非線形パラメータの調整は、例えばNewton-Raphson法に従って行なわれる。
【００５８】
なお、図９中の実施例は、非線形パラメータである横方向曲げ係数ε、ねじりコンプライアンス（１／Ｇｍｚ）をメモリ４から読み出して定められた非線形パラメータとして用いるが、本発明においては、横方向曲げ係数ε、ねじりコンプライアンス（１／Ｇｍｚ）の非線形パラメータについても他の非線形パラメータと同様に未定のパラメータとして初期設定の対象としてもよい。しかし、ＣＰ／ＳＡＴＰパラメータ算出プログラム２０で横方向曲げ係数εおよびねじりコンプライアンス（１／Ｇｍｚ）の非線形パラメータが算出されているのであれば、算出された横方向曲げ係数εおよびねじりコンプライアンス（１／Ｇｍｚ）の値を用いるのが好ましい。ＣＰ／ＳＡＴＰパラメータ算出プログラム２０で求められた力学要素パラメータの値とＦｙ／Ｍｚパラメータ算出プログラム２２で求められた力学要素パラメータの値とを一致させるためである。
【００５９】
この非線形パラメータはステップＳ２１０において収束すると判別されるまで調整されるが、この調整が行なわれる度に、線形パラメータに関する線形最小二乗回帰（ステップＳ２０６）および複合二乗残差和の計算（ステップＳ２０８）を行なって、上記式（８）による複合残差二乗和を求める。そして、複合二乗残差和が所定値以下になるまで、非線形パラメータの調整が行なわれる。複合二乗残差和が所定値以下になると、線形最小二乗回帰で算出された横剛性Ｋｙ０、前後剛性Ａｘ等の各非線形パラメータを決定し（ステップＳ２１４）、これらの力学要素パラメータをメモリ４に記憶する。
以上が、Ｆｙ／Ｍｚパラメータ算出プログラム２２の行なう、タイヤ力学モデルを用いた各スリップ角αにおける線形パラメータおよび非線形パラメータの算出の流れである。
【００６０】
ＣＰ／ＳＡＴＰデータ算出プログラム２４は、スリップ角α＝１度における負荷荷重の異なる荷重条件での横力Ｆｙ’、トルクＭｚ’を、ＣＰ／ＳＡＴＰパラメータ算出プログラム２０で算出された線形パラメータおよび非線形パラメータを用いて算出する部分である。
図１０は、ＣＰ／ＳＡＴＰデータ算出プログラム２４において行なわれる処理の流れを示している。
【００６１】
具体的には、図１０に示すように、ＣＰ／ＳＡＴＰデータ算出プログラム２４は、まず、ＣＰ／ＳＡＴＰパラメータ算出プログラム２０で算出された線形パラメータおよび非線形パラメータをメモリ4から読み出して設定する（ステップＳ３００）。
さらに、負荷荷重Ｆzにおける横力ＦｙおよびトルクＭｚを初期設定する（ステップＳ３０２）。
この後、スリップ角α＝１度および初期設定された横力ＦｙおよびトルクＭｚとともに線形パラメータおよび非線形パラメータをタイヤ力学モデル演算プログラム１４に付与する。タイヤ力学モデル演算プログラム１４では、付与された線形パラメータおよび非線形パラメータと、初期設定された横力ＦｙおよびトルクＭｚが用いられて図３中の式（５）、（６）に従って横力Ｆｙ'、トルクＭｚ’が算出される（ステップＳ３０４）。
【００６２】
この場合、スリップ角α＝１度であるので、接地圧分布はスリップ角α＝０度における接地圧分布の係数nが固定され、さらに、偏向係数ｑは０に設定される。さらに、凝着域とすべり域の境界位置（ｌh／ｌ）は１に設定される。すなわち、接地面にはすべり域が存在せず、すべて凝着域であり、したがって、式（５）、（６）における第２項のすべり横力成分およびこのすべり横力線分によって生じるトルク成分は０となる。また、接地長ｌが付与される場合、この接地長ｌは図３中の線形パラメータである実効接地長ｌｅの替わりに既定値として用いられる。
【００６３】
こうして算出されたスリップ角α＝１度の横力Ｆｙ'およびトルクＭｚ’はＣＰ／ＳＡＴＰデータ算出プログラム２４に返される。ＣＰ／ＳＡＴＰデータ算出プログラム２４は、タイヤ力学モデル演算プログラム１４に付与した横力ＦｙおよびトルクＭｚの設定値と算出された横力Ｆｙ'、トルクＭｚ’の計算値との複合二乗残差和を式（８）に従って算出する（ステップＳ３０６）。
【００６４】
次に、複合二乗残差和が所定値以下となって収束しているか否かを判別する（ステップＳ３０８）。
収束していないと判別すると、先に設定された横力ＦｙおよびトルクＭｚの設定値が調整される（ステップＳ３１０）。調整された横力ＦｙおよびトルクＭｚは、線形パラメータおよび非線形パラメータとともに再度タイヤ力学モデル演算プログラム１４に付与される。
こうして、複合二乗残差和が所定値以下となって収束するまで横力ＦｙおよびトルクＭｚの設定値を調整する。この設定値の調整は、例えば上述したNewton-Raphson法に従って行なわれる。こうして、収束した横力Ｆｙ'およびトルクＭｚ'を決定する(ステップＳ３１２)。
【００６５】
さらに、負荷荷重Ｆｚの条件が変更される（ステップＳ３１４）。負荷荷重Ｆｚが変更される度に、横力ＦｙおよびトルクＭｚが初期設定され（ステップＳ３０２）、この設定値を用いて横力Ｆｙ’およびトルクＭｚ’が算出され（ステップＳ３０４）、複合二乗残差和が算出され（ステップＳ３０６）、この複合二乗残差和の収束が判別される（ステップＳ３０８）。
こうして、負荷荷重Ｆｚが所定荷重となるまで繰り返し変更される（ステップＳ３１６）。負荷荷重Ｆｚの変更の度に横力Ｆｙ’およびトルクＭｚ’を算出し、収束する横力Ｆｙ’およびトルクＭｚ’を決定する。決定された横力Ｆｙ’およびトルクＭｚ’はメモリ２０に記憶される。
このようにして、スリップ角α＝１度における横力およびトルクであるＣＰおよびＳＡＴＰの負荷荷重Ｆzに依存する曲線を求める。
【００６６】
Ｆｙ／Ｍｚデータ算出プログラム２６は、所定の負荷荷重における複数のスリップ角αでの横力Ｆｙ’、トルクＭｚ’を、Ｆｙ／Ｍｚパラメータ算出プログラム２２で算出された線形パラメータおよび非線形パラメータを用いて算出する部分である。
図１１は、Ｆｙ／Ｍｚデータ算出プログラム２６において行なわれる処理の流れを示している。
Ｆｙ／Ｍｚデータ算出プログラム２６は、まず、Ｆｙ／Ｍｚパラメータ算出プログラム２２で算出された線形パラメータおよび非線形パラメータをメモリ４から読み出して設定する（ステップＳ４００）。
さらに、負荷荷重Ｆzにおける横力ＦｙおよびトルクＭｚを初期設定する（ステップＳ４０２）。
この後、設定されたスリップ角α＝Δαとともに線形パラメータおよび非線形パラメータおよび初期設定された横力ＦｙおよびトルクＭｚをタイヤ力学モデル演算プログラム１４に付与する。タイヤ力学モデル１４では、付与された線形パラメータおよび非線形パラメータと、初期設定された横力ＦｙおよびトルクＭｚが用いられて式（５）、（６）に従って横力Ｆｙ'、トルクＭｚ’が算出される（ステップＳ４０４）。
【００６７】
こうして算出された横力Ｆｙ'、トルクＭｚ’はＦｙ／Ｍｚデータ算出プログラム２６に返される。Ｆｙ／Ｍｚデータ算出プログラム２６は、タイヤ力学モデル演算プログラム１４に付与した横力ＦｙおよびトルクＭｚの設定値と算出された横力Ｆｙ'、トルクＭｚ’の計算値との複合二乗残差和を式（８）に従って算出する（ステップＳ４０６）。
次に、算出された複合二乗残差和が所定値以下となって収束しているか否かを判別する（ステップＳ４０８）。
収束していないと判別すると、先に設定された横力ＦｙおよびトルクＭｚの設定値を調整する（ステップＳ４１０）。この調整された横力ＦｙおよびトルクＭｚと線形パラメータおよび非線形パラメータとが再度タイヤ力学モデル演算プログラム１４に付与される。
こうして、複合二乗残差和が所定値以下となって収束するまで、横力ＦｙおよびトルクＭｚの設定値を調整する。この設定値の調整は、例えば上述したNewton-Raphson法に従って行なわれる。こうして、横力Ｆｙ'、トルクＭｚ'を決定する（ステップＳ４１２）。
【００６８】
次に、スリップ角αが所定のスリップ角以下であるか否かを判別する（ステップＳ４１６）。
スリップ角αが所定のスリップ角以下であると判別した場合、スリップ角αの条件が変更される（α→α＋Δα）（ステップＳ４１４）。そして、変更されたスリップ角αにおける横力Ｆｙ、トルクＭｚの初期値が設定され（ステップＳ４０２）、横力Ｆｙ'およびトルクＭｚ’が算出され（ステップＳ４０４）、複合二乗残差和が算出され（ステップＳ４０６）、この複合二乗残差和の収束が判別される（ステップＳ４０８）。
こうして、スリップ角αが所定スリップ角となるまで繰り返し変更される（ステップＳ４１６）。このスリップ角の変更の度に横力Ｆｙ’およびトルクＭｚ’を算出し、収束する横力Ｆｙ’およびトルクＭｚ’を決定する。決定された横力Ｆｙ’およびトルクＭｚ’はメモリ４に記憶される。
このようにして、スリップ角αに依存する横力およびトルクの特性曲線を求める。
以上が、装置１の構成についての説明である。
【００６９】
このような装置１を用いて、図１２に示すフローで車両の設計が行われる。
まず、設定プログラム９において、車両諸元のデータ及びタイヤの「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値が設定される（ステップＳ６００，６０２）。これらの設定は、メモリ４から所定のデータを呼び出して設定してもよいし、入力操作系５によって指示入力されたものであってもよい。
次に、車両走行シミュレーションプログラム１０にて、設定された車両諸元のデータに基づいて車両モデルが生成される。例えば機構解析モデルによる車両モデルが生成される（ステップＳ６０４）。さらに、走行シミュレーション条件が設定される（ステップＳ６０６）。走行シミュレーション条件は、評価しようとする性能に応じて異なるものが設定される。例えば性能評価が耐久性評価の場合には車両の走行速度、路面の粗さ等のプロファイルデータが走行条件として設定される。緊急回避性能評価の場合には車両の走行速度や操舵角等のデータ、実際の路面のプロファイルデータ等が走行条件として設定される。
さらに、走行シミュレーション条件の下、設定された「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値から横力及びトルクを算出しながら車両モデルを用いて走行シミュレーションが行われる（ステップＳ６０８）。
走行シミュレーション結果は、メモリ４に記憶される。
【００７０】
次に、統合化・管理プログラム１３では、メモリ４から走行シミュレーション結果が呼び出され、設定された性能指標の性能評価データが算出され（ステップＳ６１０）、この性能評価データが予め設定された目標値を満足するか否かが判別される（ステップＳ６１２）。性能評価データが目標値を満足しない場合、車両諸元のデータの修正が可能か否かが判別され（ステップＳ６１４）、肯定されると、車両諸元のデータが修正される（ステップＳ６１６）。修正された車両諸元のデータは、再度、車両走行シミュレーションプログラム１０に送られ、車両モデルが再度生成され、「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値が車両モデルに付与され車両の走行シミュレーションが行われる。
【００７１】
このように、性能評価データが目標値を満足するまで、車両諸元のデータが修正され、性能評価がそのたびに繰り返される。
なお、性能評価データが目標値を満足せず、さらに車両諸元のデータがこれ以上修正不可能な場合、例えば車両のホイールベースが規制された長さを超える等の場合、車両諸元のデータに替わり「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値の修正が行われる（ステップＳ６１８）。パラメータＢ〜Ｅの値の修正方法は、特に限定されず、例えば予め定められた幅でパラメータＢ〜Ｅの値を順次変えていく。
このように、タイヤ特性を修正処理は、車両諸元のデータを修正して走行シミュレーション及び車両の性能評価を行う処理を少なくとも１回行った後に行うので、車両諸元では目標性能の達成できない部分をタイヤ特性で効率よく達成させることができ、タイヤを含めた車両の設計を効率よく行うことができる。
【００７２】
次に、この修正を加えたパラメータＢ〜Ｅの値を用いてタイヤ力学モデルにおける力学要素パラメータが導出される（ステップＳ６２０）。具体的には、「Magic Formula」データ・パラメータ算出プログラム１１にて、横力及びトルクのスリップ角依存性及び荷重依存性を表す特性曲線が算出され、この特性曲線がメモリ４に記憶される。パラメータＢ〜Ｅの値は、複数の荷重条件毎に設定されているので、スリップ角依存性の特性曲線は、荷重条件毎に生成される。次に、ＣＰ／ＳＡＴＰパラメータ算出プログラム２４にて、タイヤ力学モデルにおける力学要素パラメータが抽出され、さらに、Ｆｙ／Ｍｚパラメータ算出プログラム２６にて、タイヤ力学モデルにおける残りの力学要素パラメータが導出される（ステップＳ６２０）。導出された力学要素パラメータは修正を加えたパラメータＢ〜Ｅに対応する力学要素パラメータとしてメモリ４に記憶される。
【００７３】
なお、力学要素パラメータの導出において、収束（図９におけるステップＳ２１０）の程度によっては、パラメータＢ〜Ｅの値で表される特性曲線と、力学要素パラメータで表される特性曲線が完全に一致しない場合も多い。この場合、ステップＳ６２０の後に、力学要素パラメータで表される横力及びトルクのスリップ角依存性の特性曲線を、Ｆｙ／Ｍｚデータ算出プログラム２６にて算出し、この算出した特性曲線を「Magic Formula」データ・パラメータ算出プログラム１１に供給して、パラメータＢ〜Ｅの値を導出することが好ましい。導出されるパラメータＢ〜Ｅの値は、ステップＳ６１８にて修正を加えたパラメータＢ〜Ｅの値に極めて近く、かつタイヤ力学モデルにて実現可能なパラメータであることが保証されるからである。
【００７４】
次に、修正を加えたパラメータＢ〜Ｅの値を、車両モデルに与えて、走行シミュレーションが行われる。こうして、ステップＳ６１２における判別で、肯定されるまで、「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値の修正が行われ、そのたびに車両モデルを用いた走行シミュレーションが行われ、性能評価が行われる。
ステップＳ６１２における判別で肯定されると、車両諸元のデータは決定され、さらに「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値及びタイヤの力学要素パラメータの値がタイヤの要求特性として決定される（ステップＳ６２２）。
こうして決定された車両諸元のデータに基づいて、サスペンション等の構成部品の詳細設計が行われるとともに、タイヤは、決定された力学要素パラメータがタイヤの要求特性として提示されて、タイヤ製造業者にタイヤの発注がなされる（ステップＳ６２４）。
【００７５】
このように、タイヤの要求特性は、タイヤ力学モデルによって実現可能なものであるので、タイヤの構造設計及び材料設計で実現可能な要求特性といえる。したがって、決定された車両諸元のデータに適合した、実現可能なタイヤをタイヤ製造業者に発注することができる。また、タイヤの複雑な力学モデルを用いることなく、タイヤ特性を決定することができるため、タイヤのゴム部材の材料特性のデータベースを併用することで、車両設計担当者でも、タイヤ要求特性が妥当なものであるか否かを判断することができる。このため、車両設計の期間短縮に寄与する。また、タイヤの力学要素パラメータにより要求特性が提示されるので、車両設計者及びタイヤ設計者との円滑な開発体制が可能となり、開発効率が飛躍的に向上する。特に、実際のタイヤがない段階から車両の性能を評価できることから、緊急回避性能等の性能評価を早い段階から行うことができ、車両の性能向上が短時間に達成できる。
【００７６】
このように装置１では、タイヤ力学モデルを用いて力学要素パラメータを導出することを特徴とするが、タイヤ力学モデルを用いた力学要素パラメータの導出の妥当性を以下説明する。
【００７７】
図１３（ａ）は、上記ＣＰ／ＳＡＴＰパラメータ算出プログラム２０およびＣＰ／ＳＡＴデータ算出プログラム２４において複合二乗残差和を用いて算出されたＣＰの荷重依存性の特性曲線ｌ1と、複合二乗残差和を用いずにパラメータを算出し、このパラメータを用いて複合二乗残差和を用いずに算出したＣＰの荷重依存性の特性曲線l２と、計測された横力Ｆｙ（図中、「○」でプロット）と、を示している。また、図１３（ｂ）は、特性曲線ｌ1と同様に複合二乗残差和を用いて算出されたＳＡＴＰの荷重依存性の特性曲線l3と、特性曲線ｌ2と同様に複合二乗残差和を用いずに算出されたＳＡＴＰの荷重依存性の特性曲線l4と、計測されたトルクＭｚ（図中、「○」でプロット）と、を示している。
図１３（ａ），（ｂ）から明らかなように、複合二乗残差和を用いて算出した特性曲線ｌ１，ｌ３は、複合二乗残差和を用いずに算出した特性曲線ｌ２，ｌ４に比べて極めて良好に計測値に対応していることがわかる。
【００７８】
図１４（ａ），（ｂ）は、上記特性曲線ｌ1,ｌ２と、公知のタイヤ力学モデルであるＦｉａｌａモデルを用いて作成されたＣＰ、ＳＡＴＰの荷重依存性の特性曲線ｌ５，ｌ６とを示している。公知のＦｉａｌａモデルは、本発明におけるタイヤ力学モデルにおける実効スリップ角αｅ、接地面に作用する前後力がＳＡＴＰに与える前後力成分が考慮されていないモデルである。
図１４（ａ），（ｂ）から明らかなように、本発明のタイヤ力学モデルを用いて算出した特性曲線ｌ１，ｌ２は、公知のＦｉａｌａモデルを用いて算出した特性曲線ｌ５，ｌ６に比べて極めて良好に計測値に対応していることがわかる。
【００７９】
図１５は、ＣＰ／ＳＡＴデータ算出プログラム２４において算出されたＳＡＴＰの荷重依存性を表した特性曲線ｌ７を示している。特性曲線ｌ７は計測値に極めて良好に対応している。さらに、この特性曲線ｌ７においてＳＡＴＰにおける前後力トルク成分（一点鎖線）を示している。図１５からわかるように、前後力トルク成分はＳＡＴＰにおいて略３分の１の寄与を示す。このように本発明では、トルクの特性曲線を分解して表すことができ、タイヤ力学モデルを用いてタイヤのコーナリング特性を詳細に分析することが可能となる。
【００８０】
図１６（ａ），（ｂ）は、上記Ｆｙ／Ｍｚデータ算出プログラム２６において算出された横力Ｆｙ'およびトルクＭｚ'のスリップ角依存性を表した特性曲線ｌ８,ｌ９を示している。特性曲線ｌ８,ｌ９は計測値に極めて良好に対応している。
図１６（ａ）では、特性曲線ｌ８を、上記式（５）における第１項の凝着横力成分（点線）と第２項のすべり横力成分（一点鎖線）に分けて表示している。図１６（ｂ）では、上記式（６）における第１項および第２項の横力（凝着横力成分＋すべり横力成分）によって生じる横力トルク成分と、前後力によって生じる前後力トルク成分とに分けて表示している。このように、本発明では、横力およびトルクの特性曲線を分解して表すことができ、タイヤのコーナリング特性を詳細に分析することが可能となる。
図１６（ｃ）は、上記Ｆｙ／Ｍｚパラメータ算出プログラム２２でパラメータを算出した時の関数Ｄｇｓｐ(ｔ；ｎ，ｑ）によって表される接地圧分布の様子を示す図である。発生するセルフアライニングトルクＭｚが大きくなるほど、接地圧のピークは踏込み端側に偏り、接地面は蹴り出し側に移動することがわかる。
【００８１】
このように、本発明ではタイヤの特性曲線を導出された力学要素パラメータを用いて正確に表すことができる。このため、所定のタイヤについて「Magic Formula」のパラメータＢ〜Ｅの値から力学要素パラメータを導出し、この結果の一部を変更し、これにより特性曲線がどの様に変化するか、各パラメータの感度を見出すことができる。
このように、本発明において用いるタイヤ力学モデルは、横力及びトルクの特性曲線を従来に比べて精度良く再現することができる。
【００８２】
以上、本発明のタイヤを含めた車両の設計方法について詳細に説明したが、本発明は上記実施形態に限定されず、本発明の主旨を逸脱しない範囲において、種々の改良や変更をしてもよいのはもちろんである。以上の設計方法は、タイヤ回転軸に発生するタイヤ横力と車両設計の関係を主に述べたが、本発明においては、タイヤ前後方向においても同様のタイヤ力学モデルを用いることで車両設計をすることができ、車両設計全般に関わるシミュレーションに本手法を活用できることは明らかである。
【図面の簡単な説明】
【００８３】
【図１】本発明のタイヤを含めた車両の設計方法を実施する一実施例の装置のブロック図である。
【図２】本発明のタイヤを含めた車両の設計方法において用いられるタイヤ力学モデルを説明する図である。
【図３】本発明のタイヤを含めた車両の設計方法において用いられるタイヤ力学モデルを説明する他の図である。
【図４】（ａ）〜（ｃ）は、本発明のタイヤを含めた車両の設計方法において用いられるタイヤ力学モデルを説明する他の図である。
【図５】（ａ）〜（ｄ）は、本発明のタイヤを含めた車両の設計方法において用いられるタイヤ力学モデルを説明する他の図である。
【図６】（ａ）〜（ｃ）は、本発明のタイヤを含めた車両の設計方法において用いられるタイヤ力学モデルを説明する他の図である。
【図７】本発明のタイヤを含めた車両の設計方法において用いられるタイヤ力学モデルにおいて横力およびトルクを算出するまでの処理ブロック図である。
【図８】本発明のタイヤを含めた車両の設計方法において実施される１つの処理の流れを示すフローチャートである。
【図９】本発明のタイヤを含めた車両の設計方法において実施される他の処理の流れを示すフローチャートである。
【図１０】本発明のタイヤを含めた車両の設計方法において実施される１つの処理の流れを示すフローチャートである。
【図１１】本発明のタイヤを含めた車両の設計方法において実施される他の処理の流れを示すフローチャートである。
【図１２】本発明のタイヤを含めた車両の設計方法の一例の流れを示すフローチャートである。
【図１３】（ａ）および（ｂ）は、本発明のタイヤを含めた車両の設計方法によって得られる出力結果の一例を示す図である。
【図１４】（ａ）および（ｂ）は、本発明のタイヤを含めた車両の設計方法によって得られる出力結果の他の例を示す図である。
【図１５】本発明のタイヤを含めた車両の設計方法によって得られる出力結果の他の例を示す図である。
【図１６】（ａ）〜（ｃ）は、本発明のタイヤを含めた車両の設計方法によって得られる出力結果の他の例を示す図である。
【図１７】従来の車両の設計方法を示す図である。
【符号の説明】
【００８４】
１  装置
２  ＣＰＵ
３  バス
４  メモリ
５  入力操作系
６  インターフェース
７  出力装置
８  プログラム群
９  設定プログラム
１０  車両走行シミュレーションプログラム
１１  「Magic Formula」データ・パラメータ算出プログラム
１２  タイヤ力学モデルプログラム群
１３  統合・管理プログラム
１４  タイヤ力学モデル演算プログラム
２０  ＣＰ／ＳＡＴＰパラメータ算出プログラム
２２  Ｆｙ／Ｍｚパラメータ算出プログラム
２４  ＣＰ／ＳＡＴＰデータ算出プログラム
２６  Ｆｙ／Ｍｚデータ算出プログラム
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
2006259975.tif 000018
【図１６】
2006259975.tif 000019
【図１７】
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