(57)【要約】【課題】隔壁の堆積物の増加に伴う圧力損失の上昇を抑制することができ、かつ隔壁の堆積物の量を比較的簡易にかつ正確に検知することができるハニカムフィルタ及びその製造方法を提供する。【解決手段】一の方向に延びる複数のセルを形成する隔壁２と、端部４２、４４においてセル３を交互に目封じする目封じ部４とを備えるハニカムフィルタ１であって、隔壁２が気孔率３５〜７５％の多孔質の基材からなり、前記基材の水銀圧入法により測定される平均細孔径を（Ａ）μｍ、バブルポイント法により測定される平均細孔径を（Ｂ）μｍとした場合に、｛（Ａ−Ｂ）／Ｂ｝＊１００で表される平均細孔径差率が３５（％）以下であり、平均細孔径（Ｂ）が１５〜３０μｍであり、かつ、バブルポイント法で測定される最大細孔径が１５０μｍ以下であるハニカムフィルタを提供する。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
一の方向に延びる複数のセルを形成する隔壁と、端部において前記セルを交互に目封じする目封じ部とを備えるハニカムフィルタであって、前記隔壁が気孔率４５〜７０％の多孔質の基材からなり、前記基材の水銀圧入法により測定される平均細孔径を（Ａ）μｍ、バブルポイント法により測定される平均細孔径を（Ｂ）μｍとした場合に、｛（Ａ−Ｂ）／Ｂ｝＊１００で表される平均細孔径差率が３５（％）以下であり、平均細孔径（Ｂ）が１５〜３０μｍであり、かつ、バブルポイント法で測定される最大細孔径が１５０μｍ以下であるハニカムフィルタ。
【請求項２】
前記基材がコージェライト、炭化珪素、窒化珪素、ムライト、アルミナ及びシリカからなる群から選ばれる少なくとも１種からなる請求項１に記載のハニカムフィルタ。
【請求項３】
原料を水とともに混合した後成形して、一の方向に延びる複数のセルを形成する隔壁を備えるハニカム状の成形体とする工程；
成形体を乾燥して第１の乾燥体とする工程；
第１の乾燥体を水又は水蒸気に接触させて隔壁表面の少なくとも一部を可塑化した後再度乾燥して第２の乾燥体とする工程；
第２の乾燥体を焼成してハニカム状の焼成体とする工程；及び
第１の乾燥体、第２の乾燥体又は焼成体において、セルを交互に目封じする工程
を含むハニカムフィルタの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ハニカムフィルタ及びその製造方法に関する。特に、ディーゼルエンジンからの排ガス浄化用フィルタに好適に用いることができるハニカムフィルタ及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関、ボイラー等の排気ガス中の微粒子や有害物質は、環境への影響を考慮して排気ガス中から除去する必要性が高まっている。特に、ディーゼルエンジンから排出される微粒子（以下、ＰＭということがある）の除去に関する規制は欧米、日本国内ともに強化される方向にあり、ＰＭを除去するための捕集フィルタ（以下、ＤＰＦということがある）にハニカムフィルタの使用が注目されている。
【０００３】
一般に、ハニカムフィルタは、図５に示すように、一の方向に延びる複数のセル３を形成する多孔質の隔壁２と、端部４２、４４においてセル３を交互に目封じする目封じ部４とを備える。このように構成されたハニカムフィルタ１において、流体は、流入側開口部（例えば端部４２のセル開口部）からセル３に流入し、隔壁２を通って隣のセル３から排出される。この際、隔壁２がフィルタとなり、例えばＰＭ等が隔壁２上に堆積する。
【０００４】
隔壁にＰＭ等が堆積すると圧力損失が上昇するため、このような堆積物を除去することが必要となる。例えば、隔壁に堆積したＰＭを燃焼除去しやすくするために隔壁に触媒が担持されたＤＰＦが開発されている。そして排ガス温度の上昇によりＰＭを連続的に燃焼除去する方式が考えられている。更に、ハニカムフィルタの隔壁の表面に機械的な衝撃を与え、表面細孔量を増加させてハニカム構造体の隔壁に担持された触媒と堆積したＰＭとの接触面積を拡大させることで、酸化反応能力を向上させることが提案されている（例えば特許文献１参照）。
【０００５】
【特許文献１】特開２００２−３５５５１１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献１において提案されたような方法は、高温の排ガスによりＰＭを連続的に燃焼除去する場合には効果的である。しかし、一般的な市街地走行では、エンジン負荷が上がらないために排ガス温度がＰＭの燃焼温度まで上昇しない場合が多い。従って、堆積したＰＭを定期的に強制的に燃焼除去することが必要になる。このような場合において、ＰＭの堆積量の増加に伴う圧力損失の上昇を抑制することは燃費の向上、出力低下の防止に重要である。更に、ＰＭの堆積量を正確に検知することも重要となる。つまりＤＰＦに堆積したＰＭ量を正確に検知できないとＤＰＦの溶損や過剰なフィルタ再生による燃費悪化を引き起こすこととなる。
【０００７】
本発明は、上述した問題に鑑みてなされたものであり、ＰＭ等の隔壁の堆積物の増加に伴う圧力損失の上昇を抑制することができ、かつＰＭ等の隔壁の堆積物の量を比較的簡易にかつ比較的正確に検知することができるハニカムフィルタ及びその製造方法を提供することを特徴とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者等は上記課題に対応すべく鋭意検討した結果以下のことを見出した。即ち、従来のハニカムフィルタでは、図１のＹの線で示すように、隔壁にＰＭ等の堆積物が堆積する初期の段階（段階（ｉ））において、圧力損失が急激に上昇し、その後（段階（ｉｉ））は堆積物の増加に伴い比較的緩やかにかつ直線的に圧力損失が上昇することを見出した。
【０００９】
更に、隔壁を構成する多孔質の基材の水銀圧入法により測定される平均細孔径とバブルポイント法により測定される平均細孔径との差を小さくすることにより、段階（ｉ）における圧力損失の急激な上昇がＸの線で示すように抑制されることを見出した。
【００１０】
即ち本発明は、一の方向に延びる複数のセルを形成する隔壁と、端部において前記セルを交互に目封じする目封じ部とを備えるハニカムフィルタであって、前記隔壁が気孔率４５〜７０％の多孔質の基材からなり、前記基材の水銀圧入法により測定される平均細孔径を（Ａ）μｍ、バブルポイント法により測定される平均細孔径を（Ｂ）μｍとした場合に、｛（Ａ−Ｂ）／Ｂ｝＊１００で表される平均細孔径差率が３５（％）以下であり、平均細孔径（Ｂ）が１５〜３０μｍであり、且つ、バブルポイント法で測定される最大細孔径が１５０μｍ以下であるハニカムフィルタを提供するものである。
【００１１】
本発明において、前記基材がコージェライト、炭化珪素、窒化珪素、ムライト、アルミナ及びシリカからなる群から選ばれる少なくとも１種からなることが好ましい。
【００１２】
本発明は又、原料を水とともに混合した後成形して、一の方向に延びる複数のセルを形成する隔壁を備えるハニカム状の成形体とする工程；成形体を乾燥して第１の乾燥体とする工程；第１の乾燥体を水又は水蒸気に接触させて隔壁表面の少なくとも一部を可塑化した後再度乾燥して第２の乾燥体とする工程；第２の乾燥体を焼成してハニカム状の焼成体とする工程；及び、第１の乾燥体、第２の乾燥体又は焼成体において、セルを交互に目封じする工程を含むハニカムフィルタの製造方法を提供するものである。
【発明の効果】
【００１３】
本発明のハニカムフィルタは、隔壁を構成する基材の気孔率が所定の範囲内であり、かつ上記式で表される平均細孔径差率（以下、細孔径差率ということがある）が所定の範囲内であるため、図１のＸの線で示すように、段階（ｉ）における圧力損失の上昇が抑制されて、堆積物の増加に伴う圧力損失の上昇を抑制することができる。更に、堆積物の増加に伴う圧力損失の上昇が、より直線的となるため圧力損失を測定することにより、より正確に堆積物の量を検知することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、本発明の実施形態を具体的に説明するが、本発明は以下の実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、当業者の通常の知識に基づいて、以下の実施の形態に対し適宜変更、改良等が加えられたものも本発明の範囲に入ることが理解されるべきである。
【００１５】
図２（ａ）及び（ｂ）は、本発明のハニカムフィルタの一実施形態を示す模式的な図であり、図２（ａ）は模式的な斜視図、図２（ｂ）は模式的な側断面図である。図２（ａ）及び（ｂ）に示すハニカムフィルタ１は、一の方向に延びる複数のセル３を形成する隔壁２と、端部４２、４４の各々においてセル３を交互に目封じする目封じ部４とを備える。そして隔壁３は気孔率４５〜７０％の多孔質の基材から構成されるとともに、基材の細孔径差率、即ち水銀圧入法により測定される平均細孔径（Ａ）μｍとバブルポイント法により測定される平均細孔径（Ｂ）μｍとの差の、バブルポイント法により測定される平均細孔径（Ｂ）μｍに対する比率｛（Ａ−Ｂ）／Ｂ｝＊１００が３５％以下である。
【００１６】
ここで、水銀圧入法とは、試料を真空状態で水銀中に浸漬した状態で均等圧を加え、圧力を徐々に上昇させながら水銀を試料中に圧入し、圧力と細孔内に圧入された水銀の容量から細孔径分布を算出する方法である。圧力を徐々に上昇させると、径の大きい細孔から順に水銀が圧入され水銀の累積容量が増加し、最終的に全ての細孔が水銀で満たされると、累積容量は衡量に達する。このときの累積容量が全細孔容積となり、全細孔容積の５０％の容積の水銀が圧入された時点の細孔径を平均細孔径（メディアン径）とする。
【００１７】
バブルポイント法とは、表面張力が既知の液体にあらかじめ試料を浸して良くぬらし、片面からガス圧をかけて徐々に上昇させガス圧と流れるガスの量から細孔径を算出する方法である。ガス圧を上昇させていくと、細孔内の液体が押出され、試料中をガスが流れる。そして圧力の上昇に伴いガスの流量が増加する。この圧力とガスの流量を測ることで細孔径分布を測定することができる。更に、ガスが流れる最小の圧力をバブルポイントといい、その圧力に対応する細孔径が試料中の最大細孔径となる。この方法の場合、試料に対して一方から加圧するため、隔壁を貫通する１つの細孔に着目すると、この細孔の最小細孔径を測定する。
【００１８】
図３は、試料を貫通する１つの細孔５を模式的に示す図である。水銀圧入法により図３に示す細孔５を測定すると、所定の圧力でＡの部分（細孔径の大きな部分）に水銀が圧入され、更に圧力を上げるとＢの部分（細孔径の小さな部分）にも水銀が圧入される。従ってこのような形態の細孔５の場合、１つの細孔５においても細孔径の分布を測定することとなる。一方、バブルポイント法により図３に示す細孔５を測定すると、最も径の小さいＢの部分の液体を押出すガス圧がかかったときに試料中をガスが流れ出すために、１つの細孔における最小径のみを測定することになる。
【００１９】
図４（ａ）〜図４（ｃ）は各々隔壁を貫通する細孔５の一の形態を示す隔壁の模式的な断面図である。図４（ａ）に示すような細孔５を多く有する隔壁を水銀圧入法とバブルポイント法の両方で測定すると、バブルポイント法で測定した平均細孔径は水銀圧入法で測定した平均細孔径に比べてかなり小さな値となる。一方、図４（ｂ）及び図４（ｃ）に示すような細孔５を多く含む隔壁を水銀圧入法とバブルポイント法の両方で測定すると、両者で測定した平均細孔径は余り変わらない値となる。
【００２０】
従って、水銀圧入法とバブルポイント法の両方で測定した平均細孔径の差が従来のものより小さいということは、図４（ａ）に示すような、隔壁内部の径が小さく、隔壁表面の径が大きな細孔５が従来のものより少ないか、又は隔壁内部の径に対する隔壁表面の径が従来のものより小さいことを意味すると考えられる。或いは図４（ｂ）又は図４（ｃ）に示すような、隔壁内部の径が隔壁表面の径と同等或いは大きな細孔５が従来のものに比べて多いことを意味すると考えられる。
【００２１】
図４（ａ）に示すような、隔壁内部の径が小さく、隔壁表面の径が大きな細孔５を多く有する隔壁は、ＰＭ等をトラップする初期の段階（図１に示す段階（ｉ））で、ＰＭ等が隔壁内部にまで入り込むため、圧力損失が急激に上昇し、その後（図１に示す段階（ｉｉ））は、ＰＭ等が隔壁上に堆積する量に比例して比較的緩やかに圧力損失が上昇するものと考えられる。一方、図４（ａ）に示すような細孔５が少なく、図４（ｂ）及び図４（ｃ）に示すような細孔５が多い場合、段階（ｉ）におけるＰＭ等の隔壁内部への入り込みが少ないため、圧力損失の急激な上昇が抑制され、段階（ｉ）からＰＭ等が隔壁上に堆積する量に比例して比較的緩やかに圧力損失が上昇するものと考えられる。
【００２２】
従って、隔壁を構成する基材の、水銀圧入法により測定される平均細孔径とバブルポイント法により測定される平均細孔径の差が小さくなるように基材を形成することにより、段階（ｉ）における圧力損失の上昇が抑制されて、堆積物の増加に伴う圧力損失の上昇を抑制することができる。更に、堆積物の増加と圧力損失の上昇との関係が、より一次関数に近くなるため、圧力損失を測定することにより、より正確に堆積物の量を検知することができる。
【００２３】
このような効果を得るためには、細孔径差率が３５％以下であることが必要であり、２０％以下であることが好ましい。
【００２４】
また、基材の気孔率が小さすぎるとＰＭ等が隔壁に堆積した際の圧力損失が大きくなりすぎるため、気孔率は４５％以上であることが必要であり、５０％以上であることが好ましく６０％以上であることが更に好ましい。一方、気孔率が大きすぎるとハニカムフィルタの強度が低くなりすぎるため、気孔率は７０％以下であることが必要であり、６５％以下であることが好ましい。
【００２５】
また、バブルポイント法により測定される基材の平均細孔径を所定の範囲内とすることが、ＰＭが堆積していない状態の圧力損失を低くし、エンジン出力低下を防止し燃費を向上させる上で必要となる。具体的にはバブルポイント法により測定される平均細孔径は、１５〜３０μｍであることが必要であり、２０〜２５μｍであることが好ましい。
【００２６】
また、バブルポイント法により測定される基材の最大細孔径が大きすぎると捕集効率が低下する傾向にある。従って、この最大細孔径は１５０μｍ以下であることが必要であり、１４０μｍ以下であることが好ましく、１３０μｍ以下であることが特に好ましい。
【００２７】
隔壁を構成する基材の材料については特に制限はないが、強度や耐熱性の観点からセラミック材料であることが好ましい。具体的には、例えばコージェライト、炭化珪素、窒化珪素、ムライト、アルミナ及びシリカからなる群から選ばれる少なくとも１種からなる材料であることが好ましい。更に具体的にはこれらを５０質量％以上、特に８０質量％以上含む材料であることが好ましい。
【００２８】
目封じ部の材料についても特に制限はないが、セラミック材料であることが好ましく、隔壁を構成する基材の好ましい材料として挙げた中から選ぶことができる。更に、基材と同じ種類の材料を目封じ部が含むことが好ましい。
【００２９】
隔壁の厚さに特に制限はないが、厚すぎると圧力損失が大きくなりすぎ、薄すぎると強度が不足し各々好ましくない。隔壁の厚さは具体的には３０〜２０００μｍ、更には４０〜１０００μｍ、特には５０〜５００μｍであることが好ましい。
【００３０】
セルの断面形状については特に制限はなく、例えば三角形、四角形、六角形及び丸形等の形状が挙げられる。セル密度（単位断面積当たりのセルの数）についても特に制限はく、例えば６〜２０００セル／平方インチ（０．９〜３１１セル／ｃｍ2）、更に好ましくは５０〜１０００セル／平方インチ（７．８〜１５５セル／ｃｍ2）、特に好ましくは１００〜４００セル／平方インチ（１５．５〜６２．０セル／ｃｍ2）とすることができる。
【００３１】
ハニカムフィルタの断面形状にも特に制限はなく、例えば円形状、楕円形状、レーストラック形状、長円形状、三角、略三角、四角、略四角形状等の多角形状や異形形状とすることができる。
【００３２】
また、隔壁を構成する基材の表面や、その内部にＰＭ燃焼を補助するような触媒を担持することも好ましい。例えば、Ｐｔ、Ｐｄ、Ｒｈ等の貴金属類や、アルカリ金属類、アルカリ土類金属類、希土類等を好適に用いることができる。
【００３３】
次に、本発明のハニカムフィルタを好適に製造することができる製造方法について、具体例を基に説明する。なお、本発明のハニカムフィルタは特に隔壁を構成する基材の細孔形態に特徴があり、以下に述べる製造方法は、このような細孔形態を好適に形成することができるものであるが、他の方法でもこのような細孔形態を形成することは可能であり、本発明のハニカムフィルタは、以下の方法によってのみ製造されるものではない。
【００３４】
原料として、例えばコージェライト、コージェライト化原料（焼成によりコージェライトとなる原料）、炭化珪素、窒化珪素、ムライト、アルミナ及びシリカからなる群から選ばれる少なくとも１種に、メチルセルロース及びヒドロキシプロポキシルメチルセルロース等のバインダー、造孔材、界面活性剤及び水等を添加して、常法により混合・混練した後押出成形し、ハニカム状の成形体を形成する。これを、例えばマイクロ波及び熱風等で乾燥してハニカム状の乾燥体（第１の乾燥体）とする。
【００３５】
次に第１の乾燥体を、水又は水蒸気に接触させて、隔壁表面の少なくとも一部を可塑化する。表面を可塑化すると、可塑化された部分がより緻密化する。その後、再度乾燥することにより、表面に緻密層が形成された第２の乾燥体を得ることができる。次に、第２の乾燥体の各端面が市松模様状となるように、各端面においてセルを交互に目封じした後焼成して表面における細孔径が従来のものよりも小さいハニカムフィルタを得ることができる。なお、バインダーとしては水分の存在により可逆的に可塑化するバインダー、例えばメチルセルロース等を用いることが好ましい。
【００３６】
成形後、乾燥前に成形体を水蒸気又は水に接触させることによっても同様に表面の細孔径を小さくすることができる。しかし、成形体の形状が変形しやすいため一度乾燥した後に水蒸気又は水に接触させることが好ましい。成形体又は乾燥体に接触させる水蒸気の濃度、或いは、水蒸気又は水と成形体又は乾燥体との接触時間はバインダーの添加量、原料粒子径等に基づいて適宜設定することができる。また、目封じは、成形後であればどの段階で行っても良く、例えば第１の乾燥体や焼成体に対して行ってもよい。
【実施例】
【００３７】
以下、本発明を実施例に基づいて更に詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００３８】
コージェライト化原料、即ち、焼成後コージェライトとなるように原料比率を調整したタルク、カオリン、アルミナ、シリカに造孔材としてグラファイトを添加し、更にバインダーとしてメチルセルロースを加え、これに水を加え、混合し坏土とした。これを押出し成形し、焼成後に直径１４４ｍｍ、長さ１５２ｍｍの円柱状であって、隔壁厚さ０．３ｍｍ、セルピッチ１．４７ｍｍとなる成形体を得た。得られた成形体を乾燥し、第１の乾燥体を得た。得られるハニカムフィルタの気孔率、平均細孔径を変化させるため、原料粒子径及び造孔材添加量を種々変更し種々の第１の乾燥体を得た。
【００３９】
これらの第１の乾燥体に対して、飽和水蒸気を５分から１時間通過させ、乾燥体の隔壁表面を可塑化した。これらを再度乾燥し、第２の乾燥体を得た後、第２の乾燥体の端面が市松模様を呈するように、各端面においてセルをを交互に目封じした後、焼成を実施することで、目的のサンプル（ＤＰＦ）を得た。なお、従来例として、飽和水蒸気に接触させた後乾燥する工程を行わずに従来の方法で目的のサンプル（ＤＰＦ）を得た。
【００４０】
得られたＤＰＦに対して酸化触媒のコートを行った後、セラミックマットをＤＰＦの外周に巻きつけてキャンに挿入し、排気量２Ｌのディーゼルエンジンからの排気系統に取りつけ排ガス温度２００℃、排ガス流量３．５Ｎｍ3／ｍｉｎ、ＰＭが３ｇ／Ｌ堆積したときの圧力損失及び捕集効率の測定を実施した。また、フローベンチを使用し、室温下２０Ｎｍ3／ｍｉｎでＰＭ堆積がない状態の圧力損失の測定も行った。
【００４１】
また、触媒のコート前の同じロットの試料を用いて水銀圧入法による細孔分布測定と、バブルポイント法による細孔分布測定を実施した。水銀圧入法による細孔分布の測定は切り出した略立方体の０．３ｇのサンプルについて行った。測定機はＭｉｃｒｏｍｅｒｉｔｉｃｓ社製のＭｉｃｒｏｍｅｒｉｔｉｃｓＩＩ９２２０型を使用した。また、バブルポイント法による細孔分布測定はＰＭＩ社キャピラリーフローポロメーターＣＦＤ１１００ＡＥＸを使用した。この測定は直径２０ｍｍ、厚さ１リブ（隔壁厚さと同じ厚さ）の円板上に切り出した隔壁部分をサンプルとして用い、プロピレン１，１，２，３，３，３酸化ヘキサフッ素（Ｃａｓ  Ｎｏ．６９９９１−６７−９）に充分に浸した後に装置にセットして行った。試料はセルピッチを横断することになるため、充分にバリを落とす必要があるが、研削しすぎると隔壁表面まで研削することとなり、測定値をばらつかせる要因となるため充分な注意が必要である。バブルポイント法による測定では、一方から加圧し、最初に流通した圧力をバブルポイントといい、その圧力に対応する細孔径が最大細孔径となる。
【００４２】
結果を表１に示す。気孔率が４５％以下ではＰＭ堆積時の圧力損失（表１におけるＰＭ圧損）が高くなった。また気孔率が７０％以上では材料強度が低くなり、実車に搭載することができないレベルとなった。また、バブルポイント法と水銀圧入法による細孔径差率が３５％以上となるとＰＭ堆積時の圧力損失が上昇した。また、バブルポイント法による平均細孔径（表１における平均径）が１５μｍよりも小さくなると初期圧力損失（表１における初期圧損）が高くなりバブルポイント法による平均細孔径が３０μｍを超えると捕集効率が低くなり、厳しい規制下での使用は好ましくないレベルとなった。また、バブルポイント法により測定された最大細孔径（表１における最大径）が１５０μｍ以上となると捕集効率が低下した。なお、表１において、ＰＭ堆積時の圧力損失の値が初期圧力損失の値よりも見かけ上小さくなっているが、これは両者の測定時の流量及び温度が異なるためである。
【００４３】
バブルポイント法による平均細孔径が小さいと隔壁内の通気抵抗が上昇することで、初期圧力損失の上昇が起こった。初期圧力損失はＰＭが堆積していない状態の圧力損失であり、車輌の最高出力に影響するため、低いことが好ましい。ＰＭが堆積していない状態では、圧力損失に対して平均細孔径の影響が大きいが、ＰＭが堆積した状態では、基材の気孔率の影響が大きくなる。これはＰＭが堆積することで、ＰＭ堆積層を通過する圧力損失が増大するためである。従って、気孔率が低い場合には圧力損失が高くなる傾向があり、さらには、バブルポイント法と水銀圧入法による細孔径差率が大きい場合には、ＰＭが隔壁内部に侵入することで、隔壁の実質気孔率を低下させ、通気抵抗を基材の抵抗以上に上昇させるため、圧力損失が上昇するものと考えられる。また、このような場合には、ＰＭ堆積初期に圧力損失が急激に上昇することから、ＰＭ堆積量と圧力損失の関係が直線では無くなり、圧力損失からＰＭ堆積量を検知することが困難となる。
【００４４】
【表１】
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【産業上の利用可能性】
【００４５】
本発明のハニカムフィルタは、ＰＭ等の堆積による初期の圧力損失の急激な上昇が抑制されるため、ＰＭ等が堆積した際の圧力損失が抑制されるとともにＰＭ等の隔壁上に堆積する量の検出が容易となる。従って、ＤＰＦ等、各種フィルタに有用に用いることができる。また、本発明のハニカムフィルタの製造方法は、このようなハニカムフィルタを好適に製造することができる。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】従来のハニカムフィルタと本発明のハニカムフィルタにおけるＰＭ堆積量と圧力損失の関係を模式的に示す図である。
【図２】（ａ）及び（ｂ）は、本発明のハニカムフィルタの一実施形態を示す模式的な図であり、図２（ａ）は模式的な斜視図、図２（ｂ）は模式的な側断面図である。
【図３】隔壁を貫通する１つの細孔の一形態を示す模式図である。
【図４（ａ）】隔壁を貫通する１つの細孔の他の形態を示す模式図である。
【図４（ｂ）】隔壁を貫通する１つの細孔の更に他の形態を示す模式図である。
【図４（ｃ）】隔壁を貫通する１つの細孔の更に他の形態を示す模式図である。
【図５】従来のハニカム構造体の一例を示す模式的な側断面図である。
【符号の説明】
【００４７】
１…ハニカムフィルタ、２…隔壁、３…セル、４…目封じ部、５…細孔、４２…端部、４４…端部。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４（ａ）】
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【図４（ｂ）】
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【図４（ｃ）】
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【図５】
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