(57)【要約】【課題】  本発明は、エロージョンを抑制するために粒径の微細なＳｉ粉末を使用し、塗布量を多くした場合であっても、優れたろう付け性が得られる熱交換器用アルミニウム合金材の提供を目的とする。【解決手段】  本発明は、Ｓｉ系合金粉末とフッ化物フラックスとバインダを混合したろう付け用組成物が塗布されたアルミニウム合金材であって、前記Ｓｉ系合金粉末は少なくともＡｌ：０.０５〜５.０ｗｔ％、Ｆｅ：０.２〜１.２ｗｔ％のうち、１種または２種を含有し、残部Ａｌと不可避不純物であることを特徴とする。【選択図】  図１
2006183097.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
重量比率で０．０５〜５．０％のＡｌ、０．２〜１．２％のＦｅのうち、１種あるいは２種以上の元素を含有し、残部Ｓｉと不可避不純物からなるＳｉ系合金粉末と、フッ化物フラックスと、バインダとを混合したろう付け用組成物が塗布されたことを特徴とするろう付け性に優れた熱交換器用アルミニウム合金材。
【請求項２】
前記Ｓｉ系合金粉末の粒径が２０μｍ以下であることを特徴とする請求項１に記載のろう付け性に優れた熱交換器用ろう付けアルミニウム合金材。
【請求項３】
前記Ｓｉ系合金粉末の塗布量が１〜３０ｇ／ｍ２、フッ化物系フラックスの塗布量が３〜１００ｇ／ｍ２であることを特徴とする請求項１又は２に記載のろう付け性に優れた熱交換器用ろう付けアルミニウム合金材。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれかに記載のろう付け性に優れた熱交換器用ろう付けアルミニウム合金材を備えたことを特徴とする熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ろう付け性に優れた熱交換器用ろう付けアルミニウム合金材及びそれを備えた熱交換器に関する。
【背景技術】
【０００２】
これまでラジエータやヒータコアなどの水冷式の自動車用熱交換器に用いられるチューブ材においては、片面にＡｌ-Ｓｉ系ろう材、もう一方の面にＪＩＳ規定７０７２合金などの犠牲陽極皮材をクラッドしたブレージングシートが使用されており、ベアフィン材と組み合わされ、ろう付けされて使用されている。また、コンデンサなどのカーエアコン用材料においては、押出し多穴管と、両面にろう材をクラッドした、いわゆるクラッドフィン材が組み合わされ、ろう付けされて使用されている。これらの熱交換器におけるろう付け方法として従来、真空ろう付け方法と、ろう付け前にフラックスを塗布し、Ｎ２ガスなどの不活性ガス雰囲気中でろう付けする方法の２種類が知られている。
【０００３】
ところが最近では、これらのようなクラッド材を使用することなくろう付けする技術が開発されてきており（特許文献１参照）、この特許文献１には、アルミニウム、銅、黄銅、鋼などの表面にＳｉ、Ｃｕ、Ｇｅとフラックスからなる組成物を塗布してろう付けする方法が記載されている。この特許文献１に記載の技術は、カーエアコンのコンデンサなどに応用され、押出多穴管に塗布したろう材組成物とベアフィンと組み合わせにより接合した熱交換器が実用化されている。
【０００４】
ここで前述した組成物を塗布してろう付けする方法において粉末ろう付けは、以下のような課程で進行する。
（１）ろう付け熱処理の昇温課程においてフラックスが加熱されて活性化する。
（２）活性化したフラックスがアルミニウム合金材料表面とＳｉ粉末表面の酸化皮膜を破壊する。
（３）酸化皮膜が破壊された後、それぞれの金属が接触することにより固相拡散が進行し、Ａｌ-Ｓｉ合金共晶組成となった部分から溶解し、ろう材層を形成する。
【特許文献１】特表平６−５０４４８５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところが本発明者らの研究により、Ｓｉ粉末を使用した粉末ろう付け技術において、当該Ｓｉ粉末の粒径が大きい場合、アルミニウム合金基材に局部的に侵食し、エロージョンを発生させる問題があることが判明した。また、本発明者の研究によれば、このエロージョンを抑制するためには、Ｓｉ粉末の粒径を微細化する必要があることも判明した。
上述したろう材によるろう付け熱処理時においてフラックスは、Ｓｉ合金粉末表面の酸化皮膜を破壊する必要があるため、粉末を微細化しておくと粉末の表面積が増加して酸化皮膜の破壊が進まず、結果的にろう付け不良を引き起こす問題があると考えられる。ここで仮にフラックス量を増加させる手段も考えられ、フラックス量の増加によりろう付け不良を回避できるが、それでは無駄なフラックス量が増えてろう付けコストが上昇する問題が発生する。
更に、ろう材量を多くしたい場所においてＳｉ粉末の塗布量を増加すると、少ない場所と同じ比率のフラックス量ではろう付けができず、フラックスの比率を増やさざるを得ない状況となる問題がある。例えば、粉末ろう付けにおいてはアルミニウム表面にシリコン粉末が接触することになるので、ある一定量以上のろう材（シリコン粉末）を塗ってもアルミニウム表面に接触できるろう材には限度があり、過剰に塗布したろう材（シリコン粉末）はろう付けに寄与しないばかりか、ろう付けの阻害要因となってしまう問題がある。
【０００６】
以下にろう付け用組成物のろう付け時の状態を更に詳細に説明する。
Ａｌ合金からなる熱交換器のチューブ材などの被ろう付材に塗布された純Ｓｉ粉末においては、Ｓｉの融点が１４２７℃であるが、ろう付け加熱を通してＳｉと被ろう付材のＡｌが相互拡散して低融点（Ａｌ−Ｓｉ系２元状態図の固相線温度５７７℃）のＡｌ−Ｓｉろう合金を形成する。この時、Ｓｉ粒子が大きすぎるとろう侵食が進行し、被ろう付材の表面に腐食環境において孔食につながりやすいクレータ状の欠陥を形成する。
それ故、微細なＳｉ粉末を適用して上述のろう侵食を防止することが考えられるが、その拡散を通しての金属原子間または原子間の反応は、被ろう付材のＡｌに対して最前線に位置する（界面に位置する）Ｓｉ粒しか関与せず、仮に多くのＳｉ粒を添加しても未反応のＳｉ粒子が残留するだけに終始するので、微細なＳｉ粒子の場合に、供給したＳｉ粉末の量の割にはろう付け後に生成されるフィレット形成に関与できるろうが少ないという事情があった。これはＳｉが生成する酸化皮膜の影響も一因をなしている。
従って、純Ｓｉの微細粉末では充分なフィレットが得難く、フラックスの酸化皮膜破壊作用を促進する技術の登場が望まれている。
ここで例えば、フラックスの添加量を増加させると、上述の酸化皮膜の破壊作用を促進できるが、無駄なフラックスが増えてコストが上昇するだけでなく、ろう付け時に熱交換器部品を組み立てる初期組立段階での継手間の隙間が無駄なフラックスの介在により大きくなり、ひいてはろうの充填性を阻害する問題がある。
【０００７】
そこで本発明者は、上述の観点から、エロージョンを抑制するために粒径の微細なＳｉ粉末を使用し、塗布量を多くした場合であっても、優れたろう付け性が得られるＳｉ粉末のろう材の研究を行った結果、Ｓｉ-Ａｌ-Ｆｅ系合金粉末とすることで優れたろう付け性を発揮できることを可能としたろう付け性に優れた熱交換器用アルミニウム合金材を提供すること、およびそのアルミニウム合金材を備えた熱交換器の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的を達成するために本発明は、重量比率で０．０５〜５．０％のＡｌ、０．２〜１．２％のＦｅのうち、１種あるいは２種以上の元素を含有し、残部Ｓｉと不可避不純物からなるＳｉ系合金粉末と、フッ化物フラックスと、バインダとを混合したろう付け用組成物が塗布されたことを特徴とするろう付け性に優れた熱交換器用アルミニウム合金材であることを特徴とする。
本発明において、前記Ｓｉ系合金粉末の粒径を２０μｍ以下とすることが好ましい。
本発明において、前記Ｓｉ系合金粉末の塗布量を１〜３０ｇ／ｍ２、前記フッ化物系フラックスの塗布量を３〜１００ｇ／ｍ２の範囲とするものが好ましい。
また、本発明の熱交換器は、先のいずれかに記載のろう付け性に優れた熱交換器用ろう付けアルミニウム合金材を備えたことを特徴とする。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、耐エロージョン性に優れ、仮に塗布量を増やした場合であっても、優れたろう付け性を得ることができるろう付け性に優れたアルミニウム合金材およびそれを備えた熱交換器を提供することができる。
Ｓｉを主体とするＳｉ系合金粉末がろう材として機能するためには、ＳｉがＡｌと接触して固相拡散する必要がある。  
Ｓｉ系合金粉末の粒径は２０μｍ以下であることが好ましく、この範囲の粒径とすることにより、ろう付け時の温度で部分的に溶融したろう材においてＳｉがＡｌと接触し易くなり、固相拡散が円滑に進行する。
Ｓｉ系合金粉末の塗布量を１〜３０ｇ／ｍ２とすることで、適切な塗布量を確保することができる。塗布量が多すぎるとＡｌに接触できないＳｉ系合金粉末が存在する確率が高くなり、これら接触できない粉末はろう材として機能しないだけではなく、かえって異物となってろう付けの阻害要因となってしまう。このため塗布量の好ましい限界範囲を有する。また、Ｓｉ系合金粉末の塗布量が少なすぎると、ろう材の機能が不足してろう付け不良が増加する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
以下に本発明において限定する事項について説明する。
図１に示す熱交換器Ａは、離間して左右に配置されている一対のヘッダータンク１、１と、これらヘッダータンク１、１の間に互いに並行に間隔をあけて設けられたアルミニウム合金製の複数の扁平型のチューブ３（図２参照）と、これら隣接するチューブ３とチューブ３の間に架設されるように設けられた波形のフィン５とから構成されている。
そして、熱交換器Ａにおいて前記ヘッダータンク１とチューブ３は、ヘッダータンク１の側面に複数整列形成されたスロット（差込孔）に各チューブ３の端部を差し込み、差込部分の周りに配置したろう材を用いて両者を相互にろう付けするとともに、チューブ３とフィン５は、チューブ３の上下面に塗布した後述のろう付け用組成物（ろう材層）７を用いて両者を相互にろう付けすることで組み立てられている。
前記構造の熱交換器Ａは、図２に示すようなチューブ３の内部に複数形成された流通孔３Ａ…とヘッダータンク１の内部空間を介して冷媒を循環させ、前記フィン５を介して効率良く熱交換ができるように構成されている。
【００１１】
前記構造の熱交換器Ａにおいてチューブ３は、例えばｗｔ％でＳｉ：０.５〜１.０ｗｔ％、Ｍｎ：０.０５〜１.２ｗｔ％を含有し残部がＡｌ及び不可避不純物からなる組成を有するアルミニウム合金の押出材から構成されている。
また、このチューブ３を構成する押出材として、前記組成に加え、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｚｎのうちの１種以上を更に必要に応じて含有する組成のアルミニウム合金から構成することもできる。
なお、以下の表記において合金組成の範囲を〜の符号で示す場合、特に注記しない限りは下限値と上限値を含むことを意味するので、以上、以下を意味する。従って例えば、Ｍｎ：０.０５〜１.２ｗｔ％と表記した場合に、０.０５ｗｔ％以上、１.２ｗｔ％以下を意味する。
【００１２】
以下に前記チューブ３を構成するアルミニウム合金押出材の主要添加元素の添加理由について説明するが、これら元素の添加範囲は一例であって本発明が以下の範囲に規定されるものではない。
Ｓｉ：Ｓｉは、チューブを構成するＡｌ押出管にＳｉを多く固溶させることで押出管の電位を貴にし、熱交換器を構成する際にチューブにろう付けするフィンを犠牲的に腐食させることができ、これにより押出管への深い孔食の発生を抑制させ、またろう付け性を向上させると共に良好な接合部を形成してろう付け後の強度を向上させる作用を有する。チューブにおけるＳｉの含有量が０．５ｗｔ％未満では所望の効果が得られないので好ましくなく、一方、Ｓｉを１．０ｗｔ％より多くチューブに含有させると、合金の融点を低下させてろう付け時の過剰な溶融を招き、さらに押出し性を低下させうので好ましくない。したがって、Ａ１合金押出管に含まれるＳｉは０．５〜１.０ｗｔ％にすることが好ましい。
Ｍｎ：Ｍｎは、チューブを構成するＡ１合金押出管の電位を貴にし、ろう中に拡散し難いためにフィンまたはヘッダーパイプとの電位差を大きくとれ、フィンによる防食効果をより有効にし、外部耐食性を向上させ、さらにろう付け後の強度を向上させる作用を有する。Ｍｎの含有量が０．０５ｗｔ％未満ではＡ１合金押出管の電位を貴にする効果が少なくなってしまうので好ましくなく、含有量が１．２ｗｔ％を超えると、押出性が低下してしまうので好ましくない。したがって、Ａ１合金押出管に含まれるＭｎ量は、０．０５〜１．２ｗｔ％にすることが好ましい。
【００１３】
次に、本実施形態で用いるろう材層７を構成するＳｉ系合金粉末は、少なくともＡｌ：０.０５〜５.０ｗｔ％、Ｆｅ：０.２〜１.２ｗｔ％のうち、１種または２種を含有し、残部Ｓｉと不可避不純物からなるＳｉ系合金粉末であることが好ましい。
Ａｌ：Ａｌについては、Ｓｉ系合金粉末の酸化皮膜の成長を抑制し、特にフッ化物系フラックスの効果を有効に作用させる。Ａｌの融点が６６０℃であり、Ｓｉの融点が１４２７℃であること、Ａｌ−Ｓｉ系状態図から２％ＡｌまではＡｌがＳｉに容易に固溶する範囲であること、強制固溶により５％程度までは固溶可能であることなどから、Ａｌ含有量の上限は５ｗｔ％とする。
Ａｌ含有量が上限の５.０ｗｔ％を超えるとＳｉ系合金粉末の延性が増大し、粉末作成時のコストがかかり過ぎるようになる。即ち、粉末の粒径を後述する２０μｍ以下とするためにボールミルなどの粉砕装置にかけて粒径調整する場合にＳｉ系合金粉末の延性が高い場合に微細粒に粉砕できなくなるか、粉砕が困難になり、処理に時間と手間がかかるので粉末の製造コストが向上する。なお、Ａｌ含有量が下限の０.０５ｗｔ％を下回るようであると、酸化皮膜成長の抑制効果が不充分となる。
Ｆｅ：Ｆｅについては、ＦｅＳｉ２などの金属間化合物を形成し、Ｓｉ粉末表面の酸化皮膜の欠陥部を形成して、フラックスの効果を有効に作用させる。Ｆｅ含有量がその上限の１.２％を超えると効果が飽和する傾向となり、しかも粗大な金属間化合物が生成し易くなり、粉末作成時の障害となるため、好ましくなく、その下限の０.２ｗｔ％を下回ると上述の効果が不十分となり易い。Ｆｅ含有量に関し、先の範囲内であっても０.２〜１.０ｗｔ％の範囲がより好ましい。
前記ろう材層７には、前記Ｓｉ系合金粉末の他に、以下のフッ化物系フラックスが含まれている。これらは、Ｋ１−３ＡｌＦｅ４−６、ＫＺｎＦ３、Ｋ２ＳｉＦ６のいずれかのフラックスであることが好ましい。
【００１４】
Ｓｉ合金粉末粒径：２０μｍ以下
Ｓｉ合金粉末粒径が２０μｍを超えるようであると、後述する現象に基づいて局部的なエロージョンが発生し、アルミニウム合金製のチューブ３を侵食する。
Ｓｉ系合金粉末の塗布量：１〜３０ｇ／ｍ２。
塗布量が下限未満ではろう材層を形成することができず、上限を超える塗布量では効果が飽和する。この範囲でも３〜３０ｇ／ｍ２の範囲がより好ましい。
フッ化物系フラックスの塗布量：３〜１００ｇ／ｍ２。
フラックスはろう付け熱処理課程においてアルミニウム基材およびＳｉ合金粉末の酸化皮膜を破壊するために使用するが、上限を超える量を加えても効果は飽和し、下限を下回る量の塗布では酸化皮膜を破壊する効果が不純分となり易い。この範囲でも５〜１００ｇ／ｍ２の範囲がより好ましい。
【００１５】
上記粉末ろう材をチューブ３の上面あるいは下面に必要量塗布すれば、ろう材層７を形成することができる。
ろう材層７をチューブ３の上下両面に塗布したものをヘッダータンク１に装着した後、フィン５を組み付けた後、適当な雰囲気で適温に加熱して、ろう材を溶解させる。この際の加熱温度は、実体温度５８０〜６１０℃が望ましい。５８０℃以下ではろう材および母材の一部溶解が進まず、良好なろう付が難しく、一方、６１０℃を越えると、著しい侵食が生じるおそれがあるため、上記温度範囲が望ましい。
【００１６】
本実施形態の構造によれば、チューブ３を差し込むためのスロットが側面に設けられ、チューブ３を差し込むためのスロットが設けられたヘッダータンク１において、先のろう付け用組成物により先に記載の合金からなるチューブ３にフィン５が接合されているので、組立品全体のろう付け後の強度を高くすることができる。
【００１７】
次に本発明において、ヘッダータンクの形状は断面四角形状に限らず、丸形パイプ状のヘッダータンクであっても良い。
また、ヘッダータンクは１つの部材（ピース）からなる構成である必要はなく、縦割り半パイプ状のヘッダータンク半体を組み合わせてパイプ状とした構造の２ピース型のヘッダータンクであっても良い。
【００１８】
前述の如くＳｉ系合金粉末とＺｎ含有フラックスが混合されて塗布されており、ろう付け時にフラックスが溶融して活性度が上がり、アルミニウム材及びＳｉ系合金粉末の酸化皮膜を破壊する。フラックス中のＺｎは還元されてアルミニウム材へ拡散し、これによりアルミニウム材の表面近くに犠牲陽極層が形成され、熱交換器の耐食性を向上させる。
【００１９】
ところで、熱交換器のチューブ材あるいはフィン材などの被ろう付材にあっては、年々薄肉化が進められているので、図３に示す如く薄肉のアルミニウム合金製の被ろう付け材（チューブ）１０の場合、２０μｍ以下の粒径の小さなＳｉ系合金粉末１１であれば、ろう付け加熱を通してＳｉと被ろう付材１０のＡｌが相互拡散して低融点（Ａｌ−Ｓｉ系２元状態図の固相線温度５７７℃）のＡｌ−Ｓｉろう合金部１２を形成する。ここで被ろう付材１０の表面部分に存在するのはバインダ１５である。
【００２０】
この構造の場合、仮に、図３に示すようにＳｉ粒子１３が大き過ぎるとろう侵食が進行し、製品の腐食環境において孔食につながりやすいクレータ状の欠陥を生じさせてしまうおそれが高い。また、熱交換器において薄肉化、小型化などの要望から、チューブの肉厚は０.２ｍｍ程度の極薄のものまで登場している。
以上のような観点から見るとＳｉ系合金粉末は２０μｍ以下の粒径とすることが望ましい。また、Ｓｉ系合金粉末１１が２０μｍ以下の微細なものであっても、存在量が多すぎる場合はＡｌ−Ｓｉろう合金部１２の生成に寄与せずに未反応のまま残留するので、この未反応のＳｉ系合金粉末は逆にろう付けの障害物となる。
ところで、Ａｌを含むＳｉ系合金粉末においてフラックスの存在下においてろう付け温度（６００℃）まで加熱すると、Ｓｉの融点（１４２７℃）よりも遙かに低いが、Ａｌの存在下において初めて部分溶融が生じてＡｌ−Ｓｉろう合金部の生成が可能となる。
【００２１】
図４は本発明をラジエータに適用する場合の一例を説明するためのもので、この例のラジエータＢは、上部タンク及び下部タンクとこれらのタンクを接続する複数のチューブと該複数のチューブの間に配置されたフィン材とから構成される。図４においてはこの構造のラジエータＢの上部タンク２１とチューブ２２とフィン材２３の部分断面構造を示している。
この種のラジエータにおいて寒冷地にて使用される自動車の場合、道路に散布する融雪剤による腐食の問題を避けるために、フィン材２３に予めＺｎを含ませた孔食電位の低い材料で構成し、このフィン材を犠牲陽極材として利用し、防食効果を発揮できるようにしている。
この構造のラジエータＢにおいて、本発明構造を利用すると図３の構造の場合と同様にＳｉ系合金粉末とフラックスがチューブ２２とフィン材２３との境界部分に存在することとなるので、ＫＺｎＦ３をフラックスとして用いた場合、チューブ２２の内面と外面にＫＺｎＦ３のフラックスが塗布され、更にその外面側にＺｎ入りのフィン材２３が配置されるので、チューブ２２の内表面側にフラックスから還元されたＺｎ、その外側にフラックスから還元されたＺｎが存在する。チューブ２２の内表面側のＺｎゆえチューブ２２の内壁近傍が卑に、チューブ２２の内芯部が貴に、チューブ２２の外表側面が卑になる。このラジエータＢの構造にＫＺｎＦ３のフラックスを利用すると、この電位差ゆえにある時期以降は、逆に腐食を促進してしまう問題を生じる。
この点においてラジエータＢに本発明構造を採用する場合、Ｋ１−３ＡｌＦｅ４−６の組成のＺｎを含有しないフラックスを利用することが好ましい。本発明のろう付け材であるならば、ＫＺｎＦ３よりは活性度の低いＫ１−３ＡｌＦｅ４−６なる組成のＺｎを含有しないフラックスであっても、Ｓｉ系合金粉末表面の酸化膜を容易に破壊できてフラックスの作用を十分に発揮させて良好なろう付け性を得ることができる。
【実施例】
【００２２】
「実施例１」
以下の表１に示す組成のＳｉ合金粉末を作製し、フラックスとしてＫ１−３ＡｌＦｅ４−６、ＫＺｎＦ３、Ｋ２ＳｉＦ６のいずれかのフラックスを１：２の割合で混合し、アクリル系バインダーとアルコール系溶剤を用いてスラリー状のろう材組成物を作製した。これらのろう材組成物をＪＩＳ規定Ａ３００３のアルミニウム合金の押出材からなるチューブの表面に塗布し、コルゲートフィン材と組み合わせ、窒素雰囲気中にて６００℃で３分間保持するろう付けを行い、ろう付け接合率を測定した。
また、ろう付け後のフィン材付きチューブに対して腐食試験（ＡＳＴＭＧ８５−８５  ＳＷＡＡＴ  ２０日間）を行い、チューブの最大孔食深さを測定した。また、エロージョンについては、チューブにおける最大エロージョン深さを測定した。以上の結果を以下の表１に示す。
【００２３】
【表１】
2006183097.tif 000003
【００２４】
表１に示す結果から、Ａｌ：０.５〜１.９ｗｔ％の範囲、Ｆｅ：０.２〜０.９ｗｔ％の範囲の試料において、Ｓｉ粉末塗布量が３〜３０ｇ／ｍ２の範囲、Ｓｉ系合金粉末粒径３〜１８μｍ、フラックス塗布量１５〜９０ｇ／ｍ２の範囲の試料であれば、高い接合率を有し、最大腐食深さが浅く、エロージョンも少ないろう付け特性が得られた。
【００２５】
これらに対して比較例１はＳｉ系合金粉末においてＡｌ含有量が少ない試料、比較例２はＡｌ含有量が多い試料、比較例３はＦｅ含有量が少ない試料、比較例４はＦｅ含有量が多い試料であるが、いずれの試料において最大腐食深さが大きくなった。
比較例５はＳｉ系合金粉末塗布量が多すぎる試料であり、比較例６はＳｉ系合金粉末粒径が大きすぎる試料であるが、エロージョンが大きくなった。
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】図１は本発明に係る熱交換器の一実施形態を示す斜視図。
【図２】図２は同熱交換器の一実施形態のチューブの部分を示す断面図。
【図３】図３はチューブ材の表面に塗布したＳｉ系合金粉末の状態を示す説明図である。
【図４】図４は本発明が適用されるラジエータの一例を示す部分断面図である。
【符号の説明】
【００２７】
Ａ…熱交換器、１…ヘッダータンク、３…チューブ、５…フィン、７…ろう材層、
１０…チューブ、１１、１３…Ｓｉ系合金粉末、１２、１４…Ａｌ−Ｓｉろう合金部、
１５…バインダ、Ｂ…ラジエータ、２１…上部タンク、２２…チューブ、２３…フィン材。
【図１】
2006183097.tif 000004
【図２】
2006183097.tif 000005
【図３】
2006183097.tif 000006
【図４】
2006183097.tif 000007