(57)【要約】【課題】溶融金属に対する耐食性が大きいセラミックス焼結体と、このセラミックス焼結体で構成された長寿命のボートを提供する。【解決手段】二硼化チタン及び／又は二硼化ジルコニウムを３０〜８０質量％、窒化硼素を２０〜７０質量％含有し、しかも表面層、中間層及び裏面層を有するセラミックス焼結体であって、セラミックス焼結体の厚みに対する中間層の比率が１０〜８０％、表面層と裏面層の比率がそれぞれ少なくとも１０％であることを特徴とするセラミックス焼結体。本発明のセラミックス焼結体の表面層を溶融金属の蒸発面としてなることを特徴とする金属蒸着発熱体。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
二硼化チタン及び／又は二硼化ジルコニウムを３０〜８０質量％、窒化硼素を２０〜７０質量％含有し、しかも表面層、中間層及び裏面層を有するセラミックス焼結体であって、セラミックス焼結体の厚みに対する中間層の比率が１０〜８０％、表面層と裏面層の比率がそれぞれ少なくとも１０％であることを特徴とするセラミックス焼結体。
【請求項２】
中間層の比率が２０〜４０％、表面層と裏面層の比率がそれぞれ少なくとも３０％であることを特徴とする請求項１に記載のセラミックス焼結体。
【請求項３】
表面層：裏面層の比率が１：０．９５〜１．０５であることを特徴とする請求項１又は２に記載のセラミックス焼結体。
【請求項４】
二硼化チタン及び／又は二硼化ジルコニウムの濃度が、中間層では４７〜６０質量％、表面層及び裏面層では３７〜４６質量％であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のセラミックス焼結体。
【請求項５】
硼化チタン及び／又は二硼化ジルコニウムの濃度が、裏面層よりも表面層のほうが小さいことを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のセラミックス焼結体。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれかに記載のセラミックス焼結体の表面層を溶融金属の蒸発面としてなることを特徴とする金属蒸着発熱体。
【請求項７】
表面層にキャビティを有することを特徴とする請求項６に記載の金属蒸着発熱体。
【請求項８】
表面層に少なくとも一つの溝を有することを特徴とする請求項６又は７に記載の金属蒸着発熱体。
【請求項９】
交差点が少なくとも一カ所あるように溝同士を交差させてなることを特徴とする請求項８に記載の金属蒸着発熱体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、セラミックス焼結体及び金属蒸着発熱体に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、金属蒸発発熱体（以下、「ボート」という。）としては、窒化ホウ素（ＢＮ）、窒化アルミニウム（ＡｌＮ）、及び二硼化チタン（ＴｉＢ２）を主成分とするセラミックス焼結体の上面にキャビティを形成させてなる３成分ボートや、この３成分ボートから窒化アルミニウム（ＡｌＮ）を除いて構成された２成分ボートなどが知られている。ボートにはキャビティを形成させないものもある。２成分ボートは３成分ボートに比べて溶融金属に対する浸食速度が遅く、長寿命であることから２成分ボートが用いられている傾向にある。ボートは、その両端をクランプで電極につないで抵抗加熱させ、キャビティに入れられたＡｌ線材等の金属を溶融・蒸発させて蒸着膜を得る際の発熱体として用いられる。この蒸着操作が繰り返し行われる間に、ボートは冷熱サイクルと溶融金属による浸食を受け、蒸着膜の品質が低下したときにボートの寿命となる。
【０００３】
ボート寿命は、ボートを構成するセラミックス焼結体の組成に影響を受けており、比抵抗値の高いボートほど浸食量が少なくボート寿命が長くなることがわかっている。ボートの比抵抗値を支配する成分は二硼化チタン及び／又は二硼化ジルコニウムであるので、この成分の少ないボートほど長寿命となるが、ボートの加熱に必要な電源容量には制約があるので、その成分を減じて長寿命化を達成するには限度がある。一方、溶融金属に対する初期濡れ性能を高める観点から、二硼化チタン及び／又は二硼化ジルコニウムの導電性成分が金属の蒸発が起こるボートの表面で濃縮されているボートが提案されているが（特許文献１）、ボート寿命を延ばすことの言及はない。
【特許文献１】特開２０００−０９３７８８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
本発明の目的は、溶融金属に対する耐食性が大きいセラミックス焼結体を提供することであり、またこのセラミックス焼結体で構成された長寿命のボートを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明は、二硼化チタン及び／又は二硼化ジルコニウムを３０〜８０質量％、窒化硼素を２０〜７０質量％含有し、しかも表面層、中間層及び裏面層を有するセラミックス焼結体であって、セラミックス焼結体の厚みに対する中間層の比率が１０〜８０％、表面層と裏面層の比率がそれぞれ少なくとも１０％であることを特徴とするセラミックス焼結体である。
【０００６】
本発明においては、以下の実施形態の少なくとも一つを有することが好ましい。
（１）中間層の比率が２０〜４０％、表面層と裏面層の比率がそれぞれ少なくとも３０％であること。
（２）表面層：裏面層の比率が１：０．９５〜１．０５であること。
（３）二硼化チタン及び／又は二硼化ジルコニウムの濃度が、中間層では４７〜６０質量％、表面層及び裏面層では３７〜４６質量％であること。
（４）硼化チタン及び／又は二硼化ジルコニウムの濃度が、裏面層よりも表面層のほうが小さいこと。
【０００７】
また、本発明は、本発明のいずれかのセラミックス焼結体の表面層を溶融金属の蒸発面としてなることを特徴とする金属蒸着発熱体である。本発明においては、以下の実施形態の少なくとも一つを有するものであることが好ましい。
（５）表面層にキャビティを有すること。
（６）表面層に少なくとも一つの溝を有すること。
（７）交差点が少なくとも一カ所あるように溝同士を交差させてなること。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、溶融金属に対する耐食性の大きいセラミックス焼結体と、このセラミックス焼結体で構成された長寿命のボートが提供される。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
本発明のセラミックス焼結体の必須成分は、導電性と絶縁性をバランスさせて具有させる観点から、二硼化チタン及び／又は二硼化ジルコニウム（導電物質）が３０〜８０質量％、窒化硼素（絶縁物質）が２０〜７０質量％である。窒化チタン、炭化珪素、炭化クロム等の導電性物質や、窒化アルミニウム、窒化珪素、アルミナ、シリカ、酸化チタン等の絶縁性物質は適宜含有させることができる。
【００１０】
このような組成のセラミックス焼結体ならば知られているが、本発明のセラミックス焼結体は、表面層、中間層及び裏面層を有し、しかもこれらの構成比率を、セラミックス焼結体の厚みに対して、中間層を１０〜８０％、表面層と裏面層をそれぞれ少なくとも１０％としたことが特徴である。これは、溶融金属の浸食深さ（厚み）は、溶融金属の蒸着面（すなわちボート上面）から１０％までの深さにおいて顕著であり、５０％の部位（すなわち中間部分）まで浸食が進まないうちにボートが寿命になることにもとづいて決定されている。
【００１１】
このような関係にあっても、上記した実施形態（１）〜（４）の少なくとも一つを備えていることが好ましい。なかでも、表面層：裏面層の構成比率が１：０．９８〜１．０２であることが特に好ましく、また表面層における二硼化チタン及び／又は二硼化ジルコニウムの濃度を裏面層のそれよりも小さくするときは、２〜５質量％小さくすることが特に好ましい。このような実施形態によって本発明の効果が助長される。
【００１２】
本発明において、表面層、中間層及び裏面層における二硼化チタン及び／又は二硼化ジルコニウムと窒化硼素の分析は、各部位で切り離された試験片中の成分を発光分光分析することによって測定することができる。
【００１３】
本発明のセラミックス焼結体の相対密度は、溶融金属による浸食を更に軽減しボートを長寿命化させるために９０％以上が好ましく、特に９３％以上が好ましい。このような相対密度は、二硼化チタン及び／又は二硼化ジルコニウムと窒化硼素とからなる混合粉末１００質量部に対し、０．５〜１０質量部の焼結助剤を配合した原料を用いることによって容易に実現させることができる。なお、セラミックス焼結体の相対密度は、セラミックス焼結体を所定の寸法の直方体に加工し、その外寸及び質量より求めた実測密度を理論密度で除することによって求めることができる。
【００１４】
焼結助剤としては、アルカリ土類金属酸化物、希土類元素酸化物及び加熱によってこれらの酸化物となる化合物からなる群から選ばれる一種又は二種以上の粉末が用いられる。具体的には、ＣａＯ、ＭｇＯ、ＳｒＯ、ＢａＯ、Ｙ２Ｏ３、Ｌａ２Ｏ３、Ｃｅ２Ｏ３、Ｐｒ２Ｏ３、Ｎｄ２Ｏ３、Ｐｍ２Ｏ３、Ｓｍ２Ｏ３、Ｅｕ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３、Ｔｂ２Ｏ３、Ｄｙ２Ｏ３、Ｈｏ２Ｏ３、Ｅｒ２Ｏ３、Ｔｍ２Ｏ３、Ｙｂ２Ｏ３、Ｌｕ２Ｏ３など、更にはＣａ（ＯＨ）２等の水酸化物や、ＭｇＣＯ３等の炭酸塩等、加熱によってこれらの酸化物となる化合物などを例示することができる。
【００１５】
本発明のセラミックス焼結体は、例えば二硼化チタン粉末及び／又は二硼化ジルコニウム粉末と窒化硼素粉末と必要に応じて焼結助剤とを含有するが、それらの濃度が異なる混合粉末の複数を準備し、それらの三層を層状にして型に充填したから焼結するか、又は濃度の異なる未焼成成形体の複数個製造しておき、それらの三個を重ねて焼結することによって製造することができる。焼結は、常圧焼結、ホットプレス法のいずれであってもよく、その一例を示せば、０．５〜２００ＭＰａの一軸加圧又は冷間等方圧加圧した後１８００〜２２００℃の温度における常圧焼結、又は温度が１６５０〜２１００℃、圧力が１〜１００ＭＰａ下のホットプレス焼結である。二硼化チタン粉末又は硼化ジルコニウム粉末としては、平均粒子径が５〜２５μｍであるものが好ましく、窒化硼素粉末としては、平均粒子径が５μｍ以下であるものが好ましい。
【００１６】
本発明のボートは、本発明のセラミックス焼結体の表面層を溶融金属の蒸発面としてなるものである。この場合において、セラミックス焼結体の表面層にはキャビティを有するものであってもよい。ボート形状の一例を示せば、全体寸法が縦１００〜２００ｍｍ、幅（横）１５〜４５ｍｍ、厚み７〜１２ｍｍの板状体である。キャビティの一例は、縦９０〜１２０ｍｍ、幅（横）１２〜４１ｍｍ、深さ０．５〜２ｍｍである。キャビティは、例えば機械加工、サンドブラスト、ウォータージェット等によって加工することができる
【００１７】
本発明のボートについて、実施形態の一例である図面に基づいて更に説明する。図１〜３は本発明のボートの一例を示す斜視図である。キャビティ有するボートが図１、図３である。溝は、通電方向（すなわち電極と電極を結ぶ方向）と平行でない方向、すなわち図１に示されるように、セラミックス焼結体の長手方向である通電方向に対して、所定の角度αをもって、少なくとも一つが施される。溝を施すことによって、通電方向と平行方向の濡れ拡がり性を更に抑制し、通電方向と直交方向への濡れ拡がり性が助長され、溶融金属の濡れ性が更に向上する。溝は、機械加工、サンドブラスト、ウォータージェット等によって施される。キャビティ有するボートにあっては、キャビティ底面に溝を施すことが好ましい。
【００１８】
角度αは、２０〜１６０度が好ましく、特に６０〜１２０度が好ましい。溝は、幅が０．１〜１．５ｍｍ、深さが０．０３〜１ｍｍ、長さが１ｍｍ以上であることが好ましく、特に幅が０．３〜１ｍｍ、深さが０．０５〜０．２ｍｍ、長さが１０ｍｍ以上の断面が矩形であるものが好ましい。溝の数は、１つであっても溶融金属に対する濡れ性を改善することができるが、好ましくは２以上であり、特に好ましくは１０以上であり、更に好ましくは３０以上である。２以上の溝を有するものにあっては、溝の間隔は好ましくは２ｍｍ以下、特に０．５〜１．５ｍｍであることが好ましい。なかでも、図３に示されるように、溝同士を交差させ、その交差点を少なくとも一カ所、好ましくは溝の数と同数以上の交差点を形成させることが特に好ましい。図３のボートは、図１のボートにおいて、キャビティ底面に、通電方向に対して４５度にして、幅１ｍｍ、深さ０．１５ｍｍ、長さ３０ｍｍの溝を１ｍｍ間隔に３５本を施し、さらにこの溝と直交する通電方向に対して１３５度の傾きをもつ同形状の溝を３５本交差させて施されたものである。
【００１９】
本発明のボートを用いて金属を蒸発させるには、本発明のボートの表面層に、溝が施されているボートのときには、その溝の一部分又は全部に接触させて、Ａｌ線材等の金属を供給し、真空下、加熱することによって行われる。これによって、対象物に金属蒸着膜が形成される。真空加熱の条件の一例を示せば、好ましい真空度は１×１０−１〜１×１０−３Ｐａ、好ましい温度は１４００〜１６００℃である。
【実施例】
【００２０】
実施例１
二硼化チタン粉末（平均粒子径９μｍ、純度９９．９質量％以上）、二硼化ジルコニウム粉末（平均粒子径１０μｍ、純度９９．９質量％以上）、窒化硼素粉末（平均粒子径０．６μｍ、純度９９質量％以上）及び酸化ストロンチウム粉末（平均粒子径１．５μｍ、純度９９質量％以上）を用い、表１に示混合粉末イ〜二を調整した。
【００２１】
黒鉛ダイスに、混合粉末イ、その上面に混合粉末ロ、更にその上面に混合粉末イを順次層状に充填してから、温度１８５０℃でホットプレスを行いセラミックス焼結体（相対密度９５．０％、直径２００ｍｍ×高さ２０ｍｍ）を製造した。このセラミックス焼結体から、全体寸法が縦１５０ｍｍ、幅（横）３０ｍｍ、厚み１０ｍｍのボートを機械加工した。機械加工は、混合粉末イによる表面層の厚みが３ｍｍ（全厚みの３０％）、混合粉末ロによる中間層の厚みが４ｍｍ（全厚みの４０％）及び混合粉末イによる裏面層の厚みが３ｍｍ（全厚みの３０％）のボートとなるように行った。ついで、ボートの両面に、幅２７ｍｍ×深さ１ｍｍ×長さ１００ｍｍのキャビティを設け、更にそれぞれのキャビティ底面には５０本の溝を機械加工により施した。一本の溝の寸法は、長さ２４ｍｍ、幅１ｍｍ、深さ１ｍｍであり、それを１ｍｍ間隔幅で、通電方向に対して９０度にして施した（図１参照）。
【００２２】
実施例２〜４  比較例１〜４
混合粉末の種類とその充填厚みを種々変えたこと以外は、実施例１と同様にして表２に示す構成のボートを製造した。
【００２３】
実施例５
ボートの両面中央部にキャビティを設けることなく、直接、混合粉末イによる表面層に溝を施したこと以外は、実施例１と同様にしてボートを製造した（図２参照）。
【００２４】
これらのボートについて、１５００℃比抵抗値、１６００℃までの昇温可否、及びボート寿命を以下に従って測定した。それらの結果を表２に示す。
１５００℃比抵抗
ボートを銅製の電極間にクランプし、３×１０−１Ｐａ以下の真空下で１５００℃に通電加熱したときの電圧及び電流から求めた。
１６００℃までの昇温可否
１４Ｖ×１０００Ａの容量を持つ電源を用いてボートを抵抗加熱する際に、５×１０−１Ｐａ以下の真空下でボート中央部の温度を１６００℃まで昇温できるかどうかを評価した。
ボート寿命
ボートを銅製の電極間にクランプし、３×１０−１Ｐａ以下の真空下でボート中央部が１５５０℃になるよう通電加熱したのち、純度９９．９％のアルミニウムワイヤーを６．０ｇ／分の割合で供給し、ボート両面に生じた浸食深さがそれぞれ３ｍｍとなったときの蒸着時間を測定した。
【００２５】
【表１】
2006265037.tif 000002
【００２６】
【表２】
2006265037.tif 000003
【産業上の利用可能性】
【００２７】
本発明のセラミックス焼結体は、ボートの他に、例えばアンモニア等の黒鉛ヒーターを腐食させる雰囲気下で用いる加熱ヒーターとして使用することができる。本発明のボートは、例えばフイルム等の蒸着に用いられる。
【図面の簡単な説明】
【００２８】
【図１】本発明のボートの一例を示す斜視図。
【図２】本発明のボートの一例を示す斜視図。
【図３】本発明のボートの一例を示す斜視図。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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