(57)【要約】  【課題】  上下逆設置による据え付け姿勢でパルス管径ｄを増大させても自然対流が発生しない構成を採用することで可能な限りパルス管径ｄを大きくし、据え付け姿勢・パルス管の管長制限に影響されることなく、冷凍出力の増加を実現するパルス管冷凍機を提供する。  【解決手段】  少なくとも蓄冷器、低温端およびパルス管が直線状に接続されて直線状の流路となるように圧縮機、蓄冷器、低温端、パルス管および位相制御部が接続され、この直線状の流路を流れる作動ガスとの熱交換により低温端に寒冷を発生させるパルス管冷凍機において、  このパルス管１０内では、流路方向に延長する内管１１のような仕切り部により管内流路が分割形成され、複数の管内流路をガスが通流するようなパルス管冷凍機とした。【選択図】  図１
2006078003.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも蓄冷器、低温端およびパルス管が直線状に接続されて直線状の流路となるように圧縮機、蓄冷器、低温端、パルス管および位相制御部が接続され、この直線状の流路を流れる作動ガスとの熱交換により低温端に寒冷を発生させるパルス管冷凍機において、
このパルス管内では、流路方向に延長する仕切り部により管内流路が分割形成され、複数の管内流路を作動ガスが通流することを特徴とするパルス管冷凍機。
【請求項２】
請求項１記載のパルス管冷凍機において、
前記パルス管は、各管内流路を流れる作動ガスの振幅が同一となるように、各管内流路の流体抵抗を略等しくすることを特徴とするパルス管冷凍機。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載のパルス管冷凍機において、
前記パルス管を厚肉に、前記仕切り部を薄肉に形成することを特徴とするパルス管冷凍機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、極低温冷凍機として用いられるパルス管冷凍機に関する。
【背景技術】
【０００２】
まず、従来技術のパルス管冷凍機の構成について図を参照しつつ説明する。図７は従来技術のパルス管冷凍機の概略構成図である。
パルス管冷凍機１０００は、図７に示すように、パルス管１００、位相制御部２００、低温端３００、蓄冷器４００、圧縮機５００を備えている。
【０００３】
さらに位相制御部２００は、バッファタンク２１０とイナータンスチューブ２２０とを備え、低温端３００は、放熱部３１０と熱交換部３２０とを備え、また、圧縮機５００は、シリンダ５１０とピストン５２０とを備えている。このようなパルス管冷凍機１０００には流路が形成される。流路内には作動ガス（冷媒ガス）として、例えば、ヘリウムが封入されている。
【０００４】
続いて、パルス管冷凍機１０００の動作原理について説明する。パルス管冷凍機１０００を稼働すると、圧縮機５００のシリンダ５１０内でピストン５２０が往復動作することにより、シリンダ５１０内の作動ガスが圧縮、膨張される。このような作動ガスは圧縮機５００から蓄冷器４００、低温端３００、パルス管１００を通り、位相制御部２００との間を往復動流として流れる。
また、作動ガスは、位相制御部２００のイナータンスチューブ２２０とバッファタンク２１０の中を、ほぼ正弦波的に圧力振幅を伴って流れる。
これにより、作動ガスの圧力変化と流量変化の間には位相差が発生する。
【０００５】
これら流体回路を電気回路に例えると、イナータンスチューブ２２０は電気回路のインダクタンス、レジスタンス、キャパシタンス成分に相当し、また、バッファタンク２１０はキャパシタンス成分に相当する。
このような位相制御部２００は、作動ガスの圧力に対する流量の位相差を−９０°から＋９０°まで変化させることができる。
【０００６】
このようにパルス管冷凍機１０００の運転時には、パルス管１００および位相制御部２００による位相制御効果により、パルス管１００内で作動ガスの圧力と流量の間に位相差が生じ、この圧力と流量とがなす仕事が低温部でのＰＶ仕事となり、低温端３００に寒冷を発生する。この発生寒冷を低温ＰＶ仕事と呼ぶ。
【０００７】
ここで、低温端３００は前記のように蓄冷器４００とパルス管１００との間に介装されている。パルス管冷凍機１０００の運転時には、圧縮機５００の圧縮工程で送り出された作動ガスは低温となってパルス管１００に流入し、その内部で断熱膨張してこれにより吸熱して位相制御部２００に流出する。また、前記とは逆に作動ガスが位相制御部２００からパルス管１００を通過して低温端３００に還流する工程では、ほぼ一定体積で変化するため熱の発生または吸収は行わない。つまり低温端３００では発熱がなく吸熱のみなされ、寒冷を発生することとなる。
【０００８】
この場合に作動ガスがＰＶ仕事を効率よく行うためには、作動ガスがパルス管１００内で、あたかも、ある二面の固定面により区画されたピストン（以下「ガスピストン」と呼称する）１１０として作用することが必要であり、少なくとも低温端３００側では固定面を必ず形成する必要がある。このようなガスピストン１１０の形成のためには、パルス管１００内で偏りのない一様な速度分布を形成させることが必要不可欠となっている。
【０００９】
そこで、低温端３００ではパルス管１００と熱交換部３２０に整流作用を持たせ、パルス管１００内へ流入する作動ガスを整流し、整流済みの作動ガスによりガスピストン１１０を形成して、位相差に乱れがないようにする。従来技術のパルス管冷凍機１０００はこのようなものであった。
【００１０】
また、他の従来技術例として、特許文献１にも類似した構成を有するパルスチューブ冷凍機が開示されている。
【特許文献１】特開２００３−２７９１８４号公報      （段落番号０００７〜００１４，図１）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
パルス管冷凍機１０００は、冷凍出力の増大が求められている。このような冷凍出力を増大させるためには圧縮機５００の掃気量を増大させるとともに、パルス管１００内で最低限必要なパルス管容積（以下最低パルス管容積という）を確保しつつガスピストン１１０を機能させる必要がある。すなわち、掃気量の増大（冷凍出力の増大）に比例して、必然的にパルス管１００の容積を大きくしなければならない。そこで、パルス管１００の管径ｄおよび管長ｌを大きくする必要がある。しかしながら、パルス管冷凍機１０００の設置方向によっては管径ｄおよび管長ｌを単純に大きくできない場合があった。この点について説明する。
【００１２】
パルス管冷凍機１０００の設置方向について、通常は、図７に示すようにパルス管１００の高温側を上側に、また、低温側を下側に設置した状態で使用するのが一般的である。この向きで使用する場合には、パルス管１００内では、密度の大きい作動ガス（低温ガス）が下側に、密度の小さい作動ガス（高温ガス）が上側に存在して、安定状態にあり、管径ｄおよび管長ｌの増加による冷凍出力の増大が可能である。
【００１３】
しかしながら、機械的な位置の制約等によりパルス管１００の低温側を上側に、また、高温側を下側にする必要があって上下を逆に設置（以下、単に上下逆設置という）して使用する場合、密度の比が逆転して重力の作用により自然対流が発生する。自然対流が発生した場合、パルス管１００内で温度混合が促進され冷凍出力が低下するという問題があった。このような据え付け姿勢に関する問題は特許文献１でも指摘されている。
【００１４】
この自然対流の発生は、流路幅（壁面管距離）、つまり管径ｄと管長ｌとが大きく関係し、アスペクト比ｌ／ｄを大きくすることで自然対流を防止できる。つまり、パルス管１００の管径ｄを小さくしたり、また、パルス管１００の管長ｌを長くすることで自然対流の発生を抑制する必要がある。しかしながら、管径ｄを小さくすることは先に説明したように冷凍出力を低下させることとなる。
このようなパルス管冷凍機１０００の上下逆設置では、ｄを小さくして自然対流の影響を低減することと、ｄを大きくして冷凍出力を大きくすることはトレードオフ（二律背反）の関係となり、ｄの変更では冷凍出力の増大と自然対流の抑止とを共に実現することは困難である。
【００１５】
そこで、上下逆設置時で自然対流を発生させることなく冷凍出力を増大させるためには、パルス管１００の管長ｌを可能な限り長くし、さらに自然対流が発生しないようなパルス管１００の管径ｄの最大値を採用することで対処していた。
しかしながら、パルス管１００の管長ｌを長くすることも機械的制約等により限界があり、また、パルス管１００の管長ｌを短くしてパルス管冷凍機を小型化したいという要請もあってパルス管１００の管長ｌも長くできず、自然対流の防止と機械的制約の満足という相反する条件を満たしつつ冷凍出力を大きくすることは限界があった。
【００１６】
また、図示しないがパルス管を複数本用いて、必要な容積を確保する手段もあるが、この方法は各パルス管に流れる流量や流入時の整流が不安定になる等の問題があり、この場合も冷凍出力が低下するという問題が依然として残されている。
【００１７】
そこで、本発明は上記した問題に鑑みてなされたものであり、その目的は、上下逆設置による据え付け姿勢でパルス管径ｄを増大させても自然対流が発生しない構成を採用することで可能な限りパルス管径ｄを大きくし、据え付け姿勢・パルス管の管長制限に影響されることなく、冷凍出力の増加を実現するパルス管冷凍機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
上記課題を解決するため、本発明の請求項１に係る発明のパルス管冷凍機は、
少なくとも蓄冷器、低温端およびパルス管が直線状に接続されて直線状の流路となるように圧縮機、蓄冷器、低温端、パルス管および位相制御部が接続され、この直線状の流路を流れる作動ガスとの熱交換により低温端に寒冷を発生させるパルス管冷凍機において、
このパルス管内では、流路方向に延長する仕切り部により管内流路が分割形成され、複数の管内流路を作動ガスが通流することを特徴とする。
【００１９】
また、本発明の請求項２に係る発明のパルス管冷凍機は、
請求項１記載のパルス管冷凍機において、
前記パルス管は、各管内流路を流れる作動ガスの振幅が同一となるように、各管内流路の流体抵抗を略等しくすることを特徴とする。
【００２０】
また、本発明の請求項３に係る発明のパルス管冷凍機は、
請求項１または請求項２に記載のパルス管冷凍機において、
前記パルス管を厚肉に、前記仕切り部を薄肉に形成することを特徴とする。
【発明の効果】
【００２１】
このような本発明によれば、上下逆設置による据え付け姿勢でパルス管径ｄを増大させても自然対流が発生しない構成を採用することで可能な限りパルス管径ｄを大きくし、据え付け姿勢・パルス管の管長制限に影響されることなく、冷凍出力の増加を実現するパルス管冷凍機を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
続いて、本発明を実施するための最良の形態について、図を参照しつつ説明する。本形態では、図７のパルス管冷凍機１０００のうちパルス管１００に代えて、改良を施したパルス管１０を搭載する点が新規である。以下、このパルス管１０を中心に説明し、他の箇所は従来技術の説明と同様であるとしてその重複する説明を省略する。
【００２３】
図１は本形態のパルス管冷凍機のパルス管１０の概略図である。パルス管１０は、図１で示すように、内管１１、外管１２を備えている。内管１１は管径ｄ１が小さく、外管１２は管径ｄ２が大きいものであり、内管１１および外管１２は同心円状に配置される。
内管１１および外管１２は、熱伝導率が比較的小さく、許容応力が大きい材料であるステンレスなどの金属により形成される。内管１１は、パルス管１０内の流路方向に延長する仕切り部として機能し、内管１１内の断面が円状の管内流路と、内管１１および外管１２により形成される断面が環状（ドーナツ状）の管内流路と、に分割形成され、これら複数の管内流路を作動ガスが通流する。
【００２４】
このように二重同心円管により管内流路を二経路形成したため、大型管径ｄ２のパルス管１０においても、自然対流の発生に影響する流路幅（壁面管距離）を小さくしてアスペクト比を大きくとることが可能となる。また、パルス管容積自体は大型の管径ｄ２であるため、冷凍出力を大きくすることができる。
すなわち、本発明の構造をとることで、大型管径であっても自然対流の発生を抑え、パルス管１０の据え付け姿勢に影響されることなく冷凍出力を増加させたパルス管冷凍機が実現できる。
【００２５】
さらに好ましい形態について図を参照しつつ説明する。図２，図３はパルス管１０の流体抵抗を説明する説明図である。パルス管１０として多重同心円管を採用すると、通常は、図２で示すように、内側流路と外側流路とでは流体抵抗が異なると予想される。この流体抵抗の相違により、例えば内側の流体抵抗＜外側の流体抵抗の場合には、内側のガス振幅＞外側のガス振幅となり、内側と外側との管壁に温度差（内側の温度＜外側の温度）が生じて、内側で下降流、外側で上昇流が発生する。それらの部分的な下降流と上昇流とが発達して、図２中に示すような二次流れが発生し、温度混合が起きて性能を低下させてしまう。
【００２６】
そこで、図３に示すように内側と外側の流体抵抗を同一にすることで、両流路を流れる作動ガスの振動振幅を同一にする。
一般的に流体抵抗は、圧力損失ΔＰを指標として以下のように表される。
【００２７】
【数１】
2006078003.tif 000003
【００２８】
このうち、水力直径ｄは流路の断面積を、流路の濡れ長さ（すなわち流路断面の周囲の長さ（周長））で割り、４を掛けたものである。流路断面の周長ｓと流路断面積Ａとすると次の式で表される。
【００２９】
【数２】
2006078003.tif 000004
【００３０】
ここに円状流路と環状流路との両流路の流体抵抗ΔＰが同じであるとすると、密度ρ，管摩擦係数λｆ ，管長ｌ，平均流速は同じ作動ガスが流れるため共通であり、円状流路と環状流路とでは流路の水力直径についてｄｉ＝ｄｏを満たすときに流体抵抗が同じになるということができる。続いてこれら水力直径ｄｉとｄｏとを求める。
【００３１】
例えば、内側流路（円状流路）の水力直径ｄｉは図３のｄ１を用いると以下のようになる。
【００３２】
【数３】
2006078003.tif 000005
【００３３】
また、外側流路（環状流路）の水力直径ｄｏは図３のｄ１，ｄ２およびｔ１を用いると、以下のようになる。
【００３４】
【数４】
2006078003.tif 000006
【００３５】
この数４では、分子となる流路断面積は環の面積であり、分母となる断面内濡れ長さは内径と外径の周長を足し合わせた長さである。
先に述べたように流体抵抗が等しい場合はｄｉ＝ｄｏであり、外管の内径ｄ２と内管肉厚ｔ１を定義するとｄｉ＝ｄｏを満たすようなｄ１を算出できる。
【００３６】
続いて、更に好ましい形態について図を参照しつつ説明する。図４，図５はパルス管１０の内管１１における管厚設計を説明する説明図である。パルス管冷凍機１０００に封入されている作動ガスは高圧であるため、パルス管１０の外管１２はそれを支えるための強度が必要となる。そこで、図４で示すように外管１２の管厚ｔ２は高圧に耐えうるように充分な厚さを有し、そして、内管１１の厚さｔ１’もｔ２と同じ厚さで構成されることが多かった。
しかし、外管１２では内側が高圧で外側が大気圧であるのに対し、内管１１の管壁の内外両側にかかる半径方向の圧力は共に高圧であって平衡しており、内管１１は強度が小さくても圧力により破断することがない。したがって、図５で示すように、管壁の厚さｔ１を薄くすることが可能である。
内管１１の管壁の厚さｔ１を薄くすると、ガスピストンの容積が若干ながら増大するため、冷凍出力の増大に貢献する。
【００３７】
また、内管１１の管壁の厚さｔ１を薄くすると、低温側から高温側までの熱伝導による熱侵入を抑止できる。この点について説明する。一般的に熱伝導による熱侵入量Ｑｔｈは、以下の式で表される。
【００３８】
【数５】
2006078003.tif 000007
【００３９】
ここに内管１１の管壁が薄くなると、管内肉厚部断面積Ａｃ も小さくなり、侵入量Ｑｔｈが低減する。このように熱伝導による高温側から低温側への熱侵入を低減させることでより大きな冷凍出力を可能とし、良好な性能を確保することが可能となる。
【００４０】
続いて他の形態について図を参照しつつ説明する。図６は、仕切り部の各種形態を説明する説明図である。
例えば、図６（ａ）で示すような多重同心円管によるパルス管を採用しても良い。この図６（ａ）では、例えば、パルス管となる外管に、内管、中管による仕切り部を形成して三重同心円のパルス管を形成し、中央内側に円状の分割流路を、中側および外側に環状の分割流路を形成したものである。また、上記した数１〜数５を応用して、流体抵抗を同一にするような内管、中管、外管の管径および管厚を算出して流体抵抗を同一にすることもできる。また、この際、内管および中管の管厚を、外管の管厚よりも薄くして熱侵入を抑止することもできる。さらにまた、図示しないが、四重同心円、五重同心円としてより多くの分割流路を形成しても良い。
【００４１】
また、図６（ｂ）で示すような単純仕切板による仕切り部を採用しても良い。この図６（ｂ）では、例えば、パルス管内に横板、縦板により十字形の仕切部を形成し、扇型の分割流路を四個形成したものである。図示しないが、三枚の仕切板を等角６０°で六叉状の配置した仕切部とすることで六分割円の流路を六個形成したり、四枚の仕切板を等角４５°で八叉状の配置した仕切部とすることで八分割円の流路を八個形成しても良い。この場合、流路断面積および流路周長が同じとなって、流体抵抗は各流路で等しく、自然対流の発生を抑止できる。また、外管の管厚に対して、仕切板を薄肉にして、熱侵入を抑止するようにしても良い。
【００４２】
また、図６（ｃ）で示す多軸円管により仕切では、例えば、外管内に三軸の管を配置することにより、三輪状の仕切部を形成し、円状・銀杏葉状の分割流路等を形成したものである。図示しないが、四軸円管、五軸円管としてより多くの分割流路を形成しても良い。また、各流路で流体抵抗を同じにしたり、仕切り部を薄くして熱侵入を防止するようにしても良い。
【００４３】
また、図６（ｄ）で示す複合形による仕切りでは、例えば、中央に円管を、四方に横板、縦板が半径方向に伸びる仕切部を形成し、円状の分割流路を一個および分割環状の分割流路を四個形成したものである。図示しないが、円状の分割流路をさらに多重円としたり、分割環状の分割流路を６個，８個というように多数個形成しても良い。また、各流路で流体抵抗を同じにしたり、仕切り部を薄くして熱侵入を防止するようにしても良い。
【００４４】
以上、本発明のパルス管冷凍機について説明した。本発明のパルス管冷凍機によれば、パルス管において、管内流路を仕切り板により分割して構成することで、自然対流の影響を小さくして、設置方向に対する冷凍出力の低下を抑制する。
また、各流路の流体抵抗が同一になるようにして構成することで、両流路を流れる作動ガスの振動振幅を同一にして不要な熱ロスを抑制する。
さらにまた、各流路を隔てる仕切り板の肉厚を薄くすることで熱伝導によるロスを低減する。
以上のことを実施することで、パルス管の長さに縛られない自由な設計で設置方向による性能低下を抑制したパルス管冷凍機を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００４５】
【図１】本発明を実施するための最良の形態のパルス管冷凍機のパルス管の概略図である。
【図２】パルス管の流体抵抗を説明する説明図である。
【図３】パルス管の流体抵抗を説明する説明図である。
【図４】パルス管の内管における管厚設計を説明する説明図である。
【図５】パルス管の内管における管厚設計を説明する説明図である。
【図６】仕切り部の各種形態を説明する説明図である。
【図７】従来技術のパルス管冷凍機の概略構成図である。
【符号の説明】
【００４６】
１０００：パルス管冷凍機
１０，１００：パルス管
１１：内管
１２：外管
１１０：ガスピストン
２００：位相制御部
２１０：バッファタンク
２２０：イナータンスチューブ
３００：低温端
３１０：放熱部
３２０：熱交換部
４００：蓄冷器
５００：圧縮機
５１０：シリンダ
５２０：ピストン
【図１】
2006078003.tif 000008
【図２】
2006078003.tif 000009
【図３】
2006078003.tif 000010
【図４】
2006078003.tif 000011
【図５】
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【図６】
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【図７】
2006078003.tif 000014