(57)【要約】【課題】  −４０〜１５０℃の広い温度範囲にわたってコイル部品を適正に動作させることができ、広範な用途に使用できるフェライト焼結体等を提供すること。【解決手段】  本発明は、Ｆｅ２Ｏ３を４６．０〜５０．０ｍｏｌ％、ＺｎＯを２０．０〜３０．０ｍｏｌ％、ＣｕＯを１．０〜９．０ｍｏｌ％、Ｍｎ２Ｏ３を０．１〜１．０ｍｏｌ％含有し、Ｆｅ２Ｏ３、ＺｎＯ、ＣｕＯ及びＭｎ２Ｏ３を除いた残部に主にＮｉＯを含有し、ＺｎＯ／Ｆｅ２Ｏ３（モル比率）が０．５４〜０．６７であり、初透磁率μｉの相対温度係数αμｉｒが−４０〜１５０℃の温度範囲において−２〜２ｐｐｍ／℃であるフェライト焼結体１２である。【選択図】  図１
2006282437.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
酸化鉄をＦｅ２Ｏ３換算で４６．０〜４９．０ｍｏｌ％、
酸化亜鉛をＺｎＯ換算で２０．０〜３０．０ｍｏｌ％、
酸化銅をＣｕＯ換算で１．０〜９．０ｍｏｌ％、
酸化マンガンをＭｎ２Ｏ３換算で０．１〜１．０ｍｏｌ％含有し、
Ｆｅ２Ｏ３、ＺｎＯ、ＣｕＯ及びＭｎ２Ｏ３を除いた残部に酸化ニッケルを含有しており、
ＺｎＯ／Ｆｅ２Ｏ３で表されるＦｅ２Ｏ３とＺｎＯとのモル比率が０．５４〜０．６７であり、
平均結晶粒径Ｄ５０が５〜１５μｍであり、
初透磁率μｉの相対温度係数αμｉｒが−４０〜１５０℃の温度範囲にわたって−２〜２ｐｐｍ／℃である、
ことを特徴とするフェライト焼結体。
【請求項２】
酸化鉄をＦｅ２Ｏ３換算で４６．０〜４９．０ｍｏｌ％、
酸化亜鉛をＺｎＯ換算で２０．０〜３０．０ｍｏｌ％、
酸化銅をＣｕＯ換算で１．０〜９．０ｍｏｌ％、
酸化マンガンをＭｎ２Ｏ３換算で０．１〜１．０ｍｏｌ％含有し、
Ｆｅ２Ｏ３、ＺｎＯ、ＣｕＯ及びＭｎ２Ｏ３を除いた残部に酸化ニッケルを含有しており、
ＺｎＯ／Ｆｅ２Ｏ３で表されるＦｅ２Ｏ３とＺｎＯとのモル比率が０．５４〜０．６７である原料混合物を仮焼成して仮焼成物を得る仮焼工程と、
前記仮焼成物を粉砕して粉砕粉を得る粉砕工程と、
前記粉砕粉を本焼成してフェライト焼結体を得る本焼成工程とを含み、
前記粉砕工程において、前記粉砕粉の一次粒子径についての粒度分布における平均結晶粒径Ｄ９０が５μｍ以下となるように前記仮焼成物を粉砕し、
前記本焼成工程において、前記フェライト焼結体における平均結晶粒径Ｄ５０が５〜１５μｍとなるように前記粉砕粉を焼成する、
ことを特徴とするフェライト焼結体の製造方法。
【請求項３】
請求項１に記載のフェライト焼結体を備える
ことを特徴とするコイル部品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フェライト焼結体とその製造方法及びコイル部品に関する。
【背景技術】
【０００２】
フェライト焼結体で構成されるフェライトコアは、主としてコイル部品、センサ、アンテナ、偏向ヨーク等の部品に用いられており、これらの部品の組み込まれた電気製品はこれまでは主として屋内で使用されていた。
【０００３】
しかし、近年、携帯電話やノート型パソコン等、移動を前提とした電気製品の急速な普及、及び自動車部品としての用途の拡大により、コイル部品の組み込まれた製品については屋外で使用されるようになってきている。これら屋外で使用される製品に採用されるコイル部品には、当然のことながら、その厳しい使用環境、とりわけ温度変化に耐え得る特性が要求される。このような環境及び用途で使用されるコイル部品に具体的に要求される特性としては、使用温度域でのインダクタンスの変化が小さい、望ましくは全く変化しないことが挙げられる。この要求に応じるためにはフェライトコアの初透磁率μｉの相対温度係数αμｉｒを出来る限り小さくする必要がある。ここで、相対温度係数αμｉｒは後述の数１で表現される値であって温度変化に対する初透磁率の変化量の割合である。
【０００４】
このような特性を有するフェライトコアとして、従来、Ｎｉ−Ｃｕ−Ｚｎ系フェライトを主成分とし、これに副成分として０．２〜０．８ｗｔ％のNb２Ｏ５、０.３〜１.２wt%のTa２Ｏ５、０.１５〜１.３５wt%のMoＯ３のいずれか１種類を添加した酸化物磁性材料の焼結体が知られている（例えば下記特許文献１参照）。特許文献１によれば酸化物磁性材料の焼結体における組成を上記のものとすることにより、−２５〜８５℃の温度範囲における初透磁率μｉの相対温度係数αμｉｒが０．５〜２．９ｐｐｍ／℃の値を示すフェライト焼結体が実現されている。
【特許文献１】特開平５−３１１２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、近年、特にタイヤ空気圧センサやエンジンルーム内の制御回路等、自動車用電気製品に使用されるコイル部品には、初透磁率の温度特性に関し、他の用途に使用されるコイル部品に比べて一段と厳しい要求がなされている。例えばタイヤの空気圧センサは、−４０℃にも達する寒冷地においても精度の高い気圧掲出精度を保つことが求められる。また、エンジンルームは、砂漠等の高温雰囲気においては、１５０℃にも達することが想定され、このような高温雰囲気においても同様に高い温度検出精度を保つことが求められる。
【０００６】
しかし、前述した特許文献１に記載のフェライト焼結体では、−２５〜８５℃の温度領域においては低い相対温度係数が実現できるものの、特に上記温度範囲を外れる領域において低い相対温度係数を実現することができない傾向にある。その結果、上記温度範囲を外れる領域においてコイル部品が適正に動作しなくなるおそれがある。例えば前記のような過酷な環境温度変化により使用可能な周波数帯が変化して適正に動作しなくなるおそれがある。従って、コイル部品の用途が限定されてしまい、汎用性に劣るという問題があった。
【０００７】
また、Nb２Ｏ５、Ta２Ｏ５、MoＯ３などは高価であり、コイル部品のコスト高を招くという問題点があった。
【０００８】
本発明は、上記事情に鑑みてされたものであり、−４０〜１５０℃の広い温度範囲にわたってコイル部品を適正に動作させることができ、広範な用途に使用でき、かつ安価に製造できるフェライト焼結体とその製造方法及びコイル部品を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題を解決するため、本発明のフェライト焼結体は、  酸化鉄をＦｅ２Ｏ３換算で４６．０〜４９．０ｍｏｌ％、
酸化亜鉛をＺｎＯ換算で２０．０〜３０．０ｍｏｌ％、
酸化銅をＣｕＯ換算で１．０〜９．０ｍｏｌ％、
酸化マンガンをＭｎ２Ｏ３換算で０．１〜１．０ｍｏｌ％含有し、
Ｆｅ２Ｏ３、ＺｎＯ、ＣｕＯ及びＭｎ２Ｏ３を除いた残部に酸化ニッケルを含有しており、
ＺｎＯ／Ｆｅ２Ｏ３で表されるＦｅ２Ｏ３とＺｎＯとのモル比率が０．５４〜０．６７であり、
平均結晶粒径Ｄ５０が５〜１５μｍであり、
初透磁率μｉの相対温度係数αμｉｒが−４０〜１５０℃の温度範囲にわたって−２〜２ｐｐｍ／℃である、
ことを特徴とする。
【００１０】
また、本発明のフェライト焼結体の製造方法は、
酸化鉄をＦｅ２Ｏ３換算で４６．０〜４９．０ｍｏｌ％、
酸化亜鉛をＺｎＯ換算で２０．０〜３０．０ｍｏｌ％、
酸化銅をＣｕＯ換算で１．０〜９．０ｍｏｌ％、
酸化マンガンをＭｎ２Ｏ３換算で０．１〜１．０ｍｏｌ％含有し、
Ｆｅ２Ｏ３、ＺｎＯ、ＣｕＯ及びＭｎ２Ｏ３を除いた残部に酸化ニッケルを含有しており、
ＺｎＯ／Ｆｅ２Ｏ３で表されるＦｅ２Ｏ３とＺｎＯとのモル比率が０．５４〜０．６７である原料混合物を仮焼成して仮焼成物を得る仮焼工程と、
前記仮焼成物を粉砕して粉砕粉を得る粉砕工程と、
前記粉砕粉を本焼成してフェライト焼結体を得る本焼成工程とを含み、
前記粉砕工程において、前記粉砕粉の一次粒子径についての粒度分布における平均結晶粒径Ｄ９０が５μｍ以下となるように前記仮焼成物を粉砕し、
前記本焼成工程において、前記フェライト焼結体における平均結晶粒径Ｄ５０が５〜１５μｍとなるように前記粉砕粉を焼成する、
ことを特徴とする。
【００１１】
また、本発明のコイル部品は、上述したフェライト焼結体を備えることを特徴とする。
【００１２】
本発明において、「粉砕粉の一次粒子径」とは、粉砕粉１個当たりの粒子径のことを言うものとし、粉砕粉が凝集して得られる凝集粒子の粒子径即ち粉砕粉の二次粒子径を含まない。
【００１３】
また本発明において、「粉砕粉の一次粒子径についての粒度分布における平均結晶粒径Ｄ９０」とは、ＳＥＭ（Scanning Electron Microscope）を用いて粉砕粉を視野４６μｍ×３５μｍ（倍率：５５００倍）で観察し、このとき観察されるＳＥＭ画像を旭化成製画像解析装置ＩＰ−１０００により解析することにより算出される値を言うものとする。
【００１４】
更に本発明において、「フェライト焼結体の平均結晶粒径Ｄ５０」とは、ＳＥＭを用いてフェライト焼結体の断面を視野８５μｍ×６４μｍ（倍率：１５００倍）で観察し、このとき観察されるＳＥＭ画像を旭化成製画像解析装置ＩＰ−１０００により解析することにより算出される値を言うものとする。
【発明の効果】
【００１５】
本発明のフェライト焼結体によれば、−４０〜１５０℃の温度範囲において初透磁率μｉの相対温度係数αμｉｒが−２〜２ｐｐｍ／℃であるため、−４０〜１５０℃の広い温度範囲にわたってコイル部品を適正に動作させることができる。このため、本発明のフェライト焼結体は、タイヤ空気圧センサやエンジンルーム内の制御回路等、自動車用コイル部品のコアとしても自動車用以外のコイル部品としても使用することができ、広範な用途に使用できる。また、高価な成分を含まないため、比較的安価に提供できる。
【００１６】
また、本発明のフェライト焼結体の製造方法によれば、−４０〜１５０℃の温度範囲において初透磁率μｉの相対温度係数αμｉｒが−２〜２ｐｐｍ／℃であるフェライト焼結体を有効に製造することができる。また本製造方法により得られるフェライト焼結体は、−４０〜１５０℃の広い温度範囲にわたってコイル部品を適正に動作させることができる。このため、本発明のフェライト焼結体は、タイヤ空気圧センサやエンジンルーム内の制御回路等、自動車用コイル部品のコアとしても自動車用以外のコイル部品のコアとしても使用することができ、広範な用途に使用できる。また、高価な成分を含まないため、比較的安価に製造できる。
【００１７】
本発明のコイル部品によれば、フェライト焼結体において−４０〜１５０℃の温度範囲における初透磁率μｉの相対温度係数αμｉｒが−２〜２ｐｐｍ／℃であるため、−４０〜１５０℃の広い温度範囲にわたって適正に動作することが可能となる。このため、本発明のコイル部品は、タイヤ空気圧センサやエンジンルーム内の制御回路等、自動車用コイル部品としても自動車用以外のコイル部品としても使用することができ、広範な用途に使用できる。また、高価な成分を含まないため、比較的安価に提供できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、本発明の実施形態について図１を参照しながら詳細に説明する。
【００１９】
図１は、本発明のコイル部品の一実施形態を示す斜視図である。図１に示すように、コイル部品１０は、ドラム型のフェライトコア（焼結体コア）１２と、このフェライトコア１２に巻回された絶縁被覆付き銅線（巻線）１４とを備えている。
【００２０】
フェライトコア１２はフェライト焼結体で構成され、フェライト焼結体は、酸化鉄をＦｅ２Ｏ３換算で４６．０〜４９．０ｍｏｌ％、酸化亜鉛をＺｎＯ換算で２０．０〜３０．０ｍｏｌ％、酸化銅をＣｕＯ換算で１．０〜９．０ｍｏｌ、酸化マンガンをＭｎ２Ｏ３換算で０．１〜１．０ｍｏｌ％％を含有しており、Ｆｅ２Ｏ３、ＺｎＯ、ＣｕＯ、Ｍｎ２Ｏ３を除いた残部に酸化ニッケル（ＮｉＯ）を含有している。そして、ＺｎＯ／Ｆｅ２Ｏ３で表されるＦｅ２Ｏ３とＺｎＯとのモル比率は０．５４〜０．６７となっており、初透磁率μｉの相対温度係数αμｉｒは−４０〜１５０℃の温度範囲において−２〜２ｐｐｍ／℃となっている。
【００２１】
このコイル部品１０によれば、フェライトコア１２において−４０〜１５０℃の温度範囲における初透磁率μｉの相対温度係数αμｉｒが−２〜２ｐｐｍ／℃であるため、−４０〜１５０℃の広い温度範囲にわたって適正に動作することが可能となる。このため、コイル部品１０は、タイヤ空気圧センサやエンジンルーム内の制御回路等、自動車用コイル部品としても自動車用以外のコイル部品としても使用することができ、広範な用途に使用できる。
【００２２】
上記フェライト焼結体を上記のような組成とした理由は以下の通りである。
【００２３】
即ち、フェライト焼結体中のＦｅ２Ｏ３の含有率が４６．０ｍｏｌ％未満であると、焼結体密度が低下し、−４０〜１５０℃の広い温度範囲にわたってコイル部品１０を適正に動作させることができなくなる。このため、コイル部品１０の用途が限定され、コイル部品が汎用性に劣るものとなる。一方、フェライト焼結体中のＦｅ２Ｏ３の含有率が４９．０ｍｏｌ％を超えると、Ｆｅ３Ｏ４が顕著に析出し、焼結体密度が低下するためフェライトコア１２の機械的強度が低下する。またフェライト焼結体中のＦｅ２Ｏ３の含有率が４９．０ｍｏｌ％を超えると、コアとしての比抵抗の低下が顕著に起こり、渦電流の発生により高周波数領域で適正に動作しなくなる。
【００２４】
またフェライト焼結体中のＣｕＯの含有率が１．０ｍｏｌ％未満では、焼結体密度が低下するためフェライトコア１２の機械的強度が低下する。一方、９．０ｍｏｌ％を超えるとコアの比抵抗が低下し、渦電流の発生により高周波数領域で適正に動作しなくなる。
【００２５】
またＺｎＯの含有率が２０．０ｍｏｌ％未満では初透磁率が低下する。一方、ＺｎＯの含有率が３０．０ｍｏｌ％を超えるとキュリー温度が低くなり、温度の影響を受けて減磁が起こる。
【００２６】
またＭｎ２Ｏ３を０．１〜１．０ｍｏｌ％含有することにより本焼成時の結晶粒径の制御が容易になり良好な初透磁率μiの温度特性を得ることができる。ここで、Ｍｎ２Ｏ３の含有率が０．１ｍｏｌ％未満ではＭｎ２Ｏ３含有の効果が得られず、Ｍｎ２Ｏ３が１．０ｍｏｌ％を超えると焼結体密度が低下しフェライトコア１２の機械的強度が低下する。
【００２７】
またフェライト焼結体中のＦｅ２Ｏ３とＭｎ２Ｏ３の含有率の合計が５０．０ｍｏｌ％を超えると、焼結体密度が低下するためフェライトコア１２の機械的強度が低下する。またフェライト焼結体中のＦｅ２Ｏ３とＭｎ２Ｏ３の含有率の合計が５０．０ｍｏｌ％を超えると、コアとしての比抵抗の低下が顕著に起こり、渦電流の発生により高周波数領域で適正に動作しなくなる。
【００２８】
またフェライト焼結体においては、Ｆｅ２Ｏ３、ＺｎＯ、ＣｕＯ、Ｍｎ２Ｏ３を除いた残部はＮｉＯを含有している。これは、フェライト焼結体がＮｉＯを含有していないとコアの比抵抗が低下し、渦電流の発生により高周波数領域で適正に動作しなくなるためである。
【００２９】
更にＺｎＯ／Ｆｅ２Ｏ３で表されるＦｅ２Ｏ３とＺｎＯとのモル比率が０．５４未満では、相対温度係数αμirが正の方向に大きくなり、上記モル比率が０．６７を超えると、２０〜１５０℃の相対温度係数αμirが負の方向に大きくなる。
【００３０】
更にまた、フェライト焼結体において初透磁率μｉの相対温度係数αμｉｒが−４０〜１５０℃の温度範囲において−２〜２ｐｐｍ／℃の範囲を外れると、−４０〜１５０℃の温度範囲にわたってコイル部品１０が適正に動作しなくなる場合があり、汎用性に劣るものとなる。
【００３１】
なお、フェライト焼結体において、Ｆｅ２Ｏ３の含有率は好ましくは４６．０〜４９．０ｍｏｌ％さらに好ましくは４６．０〜４８．０ｍｏｌ％であり、ＺｎＯの含有率は好ましくは２０．０〜３０．０ｍｏｌ％さらに好ましくは２５．０〜３０．０ｍｏｌ％である。またＺｎＯ／Ｆｅ２Ｏ３で表されるＦｅ２Ｏ３とＺｎＯとのモル比率は好ましくは０．５４〜０．６７さらに好ましくは０．５４〜０．６４である。
【００３２】
上記フェライト焼結体においては、平均結晶粒径Ｄ５０（粒子の重量の積算値が５０％となる粒度）が５〜１５μｍであることが好ましい。平均結晶粒径Ｄ５０が５μｍ未満では、平均結晶粒径Ｄ５０が５μｍ以上である場合に比べて、αμirが負の方向に大きくなる傾向がある。一方、平均結晶粒径Ｄ５０が１５μｍを超えると、１５μｍ以下である場合に比べて相対温度係数αμirが正の方向に大きくなる傾向がある。
【００３３】
更にＦｅ２Ｏ３、ＺｎＯ、ＣｕＯ、Ｍｎ２Ｏ３を除いた残部にはＮｉＯ以外に、不可避不純物等が含有されていてもよい。
【００３４】
次に、前述したコイル部品１０の製造方法について説明する。
【００３５】
まずコイル部品１０を構成するフェライトコア１２の製造方法について説明する。
【００３６】
はじめに、酸化鉄α−Ｆｅ２Ｏ３、酸化銅ＣｕＯ、酸化亜鉛ＺｎＯ、酸化ニッケルＮｉＯ、酸化マンガンＭｎ２Ｏ３を用意し、これら酸化物を混合して原料混合物を得る。このとき、Ｆｅ２Ｏ３、ＺｎＯ、ＣｕＯ、Ｍｎ２Ｏ３の含有率がそれぞれ４６．０〜４９．０ｍｏｌ％、２０．０〜３０．０ｍｏｌ％、１．０〜９．０ｍｏｌ％、０．１〜１．０ｍｏｌ％となるように且つＺｎＯ／Ｆｅ２Ｏ３で表されるＦｅ２Ｏ３とＺｎＯとのモル比率が０．５４〜０．６７となるように原料を混合し、残部を主としてＮｉＯで構成する。なお、このとき、最終的に得られる原料混合物中の各酸化物成分の構成比が上記酸化物に換算して上記範囲内となるように上記酸化物とともに他の化合物を混合してもよい。各原料は、最終組成として上記組成比となるように混合される。
【００３７】
次いで上記原料混合物を仮焼成して仮焼成物を得る（仮焼工程）。仮焼は通常は空気中で行えばよい。仮焼温度は原料混合物を構成する成分に依存するが、８００〜１１００℃とすることが好ましい。また、仮焼時間は、原料混合物を構成する成分に依存するが、１〜３時間とすることが好ましい。
【００３８】
次に、得られた仮焼成物をボールミル等により粉砕して粉砕粉を得る（粉砕工程）。このとき、粉砕粉の一次粒子径についての粒度分布における平均結晶粒径Ｄ９０が５μｍ以下となるように仮焼成物を粉砕する。このようにするためには、具体的には、ボールミル等の粉砕装置を用いて原料混合物を１０〜４０時間混合し粉砕すればよい。
【００３９】
続いて、上記のようにして得られる粉砕粉と、ポリビニルアルコール等の適当なバインダとを混合し、フェライトコア１２と同形状、即ちドラム型に成型して成型体を得る。
【００４０】
次に、成型体を焼成する（本焼成工程）。こうしてフェライト焼結体からなるフェライトコア１２が得られる。このとき、フェライトコア１２における平均結晶粒径Ｄ５０が５〜１５μｍとなるように粉砕粉を焼結する。Ｄ５０が５μｍ未満では、相対温度係数αμirが負の方向に大きくなる。一方、平均結晶粒径Ｄ５０が１５μｍを超えると、相対温度係数αμirが正の方向に大きくなる。
【００４１】
上記成型体の焼成は通常空気中で行えばよい。焼成温度は、粉砕粉を構成する原料に依存するが、９００〜１３００℃であることが好ましく、また、１０００〜１２００℃であることがより好ましい。また焼成時間は粉砕粉を構成する原料に依存するが、２〜５時間とすることが好ましい。
【００４２】
最後に、上記のようにして得られたフェライトコア１２に対し、絶縁被覆付き銅線（巻線）１４を巻回する。こうしてコイル部品１０の製造が完了する。
【００４３】
上記のようにしてコイル部品１０を製造すると、上記フェライトコア１２の製造方法により、初透磁率μｉの相対温度係数αμｉｒが−４０〜１５０℃の温度範囲において−２〜２ｐｐｍ／℃であるフェライト焼結体を有効に製造することができる。また上記製造方法により得られるフェライト焼結体は、−４０〜１５０℃の広い温度範囲にわたってコイル部品１０を適正に動作させることができる。このため、得られるコイル部品１０は、タイヤ空気圧センサやエンジンルーム内の制御回路等、自動車用コイル部品としても自動車用以外のコイル部品としても使用することができ、広範な用途に使用できる。
【００４４】
なお、上記フェライト焼結体の製造方法において、Ｆｅ２Ｏ３とＺｎＯのモル比率、粉砕粉の一次粒子径についての粒度分布における平均結晶粒径Ｄ９０及びフェライト焼結体の平均結晶粒子径Ｄ５０を規定した理由を述べる。
【００４５】
初透磁率μｉの温度特性は、組成、組成によって決定されるキュリー温度、結晶粒子及び粒界の間の応力バランス、並びに磁気異方性に影響される。そこで、まずＺｎＯ／Ｆｅ２Ｏ３で表されるＦｅ２Ｏ３とＺｎＯのモル比率を規定することにより、組成及びキュリー温度による影響の制御が行われる。
【００４６】
そして、計平均結晶粒径Ｄ９０を規定した粗大粒子を含まない粉砕粉からなる成型体を適正な焼成条件で焼成することにより所望の平均結晶粒径平均結晶粒径Ｄ５０を持つ焼結体が得られる。このようにして得られた焼結体の微細構造には粗大な結晶粒がなく、焼結体は結晶粒子径の揃った均一な多結晶体となり、結果として、焼結体において結晶粒の大きさ（粒子径）と形状が不揃いであることから生じる形状磁気異方性のバラつきが小さくなり、また、結晶粒子と粒界との間の応力バランスのバラつきも小さくなる。このとき、焼成条件により平均結晶粒径Ｄ５０を任意の大きさに制御することで、焼結体全体として見た場合の結晶粒子と粒界との間の応力バランスを制御できる。これは、平均結晶粒径D５０が小さければ単位体積当りに占める粒界の割合が多くなり、逆に平均結晶粒径Ｄ５０が大きければ粒界の割合が少なくなるということによる。こうして初透磁率μｉの温度特性が良好なものとなる。以上の理由により、フェライト焼結体の製造方法において、Ｆｅ２Ｏ３とＺｎＯのモル比率、粉砕粉の一次粒子径についての粒度分布における平均結晶粒径Ｄ９０及びフェライト焼結体の平均結晶粒子径の平均結晶粒径Ｄ５０が規定されている。
【００４７】
本発明は、上記実施形態に限定されるものではない。例えば上記フェライトコア１２の製造方法においては、フェライトコア１２を所定形状とするために、本焼成の前に粉砕粉とバインダとの混合物をドラム型に成型しているが、フェライトコア１２を所定形状とするには、粉砕粉を本焼成した後、加工することによってドラム型に成型するようにしてもよい。
【００４８】
また上記実施形態では、コイル部品１０がフェライトコア１２と絶縁被覆付き銅線１４とで構成されているが、更にフェライトコア１２と絶縁被覆付き銅線１４とを包囲する樹脂モールドを備えてもよい。
【実施例】
【００４９】
（実施例１〜４及び比較例１〜６）  各成分原料を表１に示した組成になるように秤量し、ボールミルにて５時間混合した。こうして得られた原料混合物を空気中において、表２に示す仮焼温度で２時間仮焼した後、ボールミルにて２０時間混合及び粉砕を行った。
【００５０】
【表１】
2006282437.tif 000003
【００５１】
【表２】
2006282437.tif 000004
【００５２】
こうして得られた粉砕粉を乾燥し、粉砕粉１００質量部に対してポリビニルアルコールを１．０質量部加えた後、得られた混合物を１００ｋＰａの圧力で加圧成型し、寸法が外径２０mm、内径１０mm、高さ５mmのトロイダル状成型体を得た。これらの成型体を空気中において、表２に示す焼成温度で２時間焼成して、実施例１〜４及び比較例１〜６のトロイダルコアサンプル（フェライトコア）を得た。
【００５３】
実施例１〜４及び比較例１〜６のトロイダルコアサンプルのそれぞれにφ０．３５ｍｍのワイヤを２０回巻回した後、ヒューレットパッカード社製プレシジョンＬＣＲメータ４２８４Aによりインダクタンス値を測定し、１００ｋＨｚ、０．４Ａ／ｍにおける初透磁率μｉを求めた。結果を表１に示す。
【００５４】
また、上記初透磁率μiの測定に用いたトロイダルコアサンプルについて、さらに−４０〜１５０℃の範囲でインダクタンス値の測定を行い、この温度範囲における初透磁率の相対温度係数αμｉｒを前記数１に示す式により求めた。
【００５５】
【数１】
2006282437.tif 000005
ただし、上記式中、Ｔ１，Ｔ２はそれぞれ測定の行われた温度を表し、μi１，μi２はそれぞれ温度Ｔ１，Ｔ２における初透磁率を表す。この数式による初透磁率の算出結果を表１に示す。
【００５６】
ここで、初透磁率の相対温度係数αμｉｒは、−４０〜２０℃の範囲と、２０℃〜１５０℃の範囲とで符号が逆転し、Ｔ１＝−４０℃、Ｔ２＝１５０℃であるとして初透磁率の相対温度係数αμｉｒを算出すると小さい値として算出される場合がある。この場合に算出される相対温度係数αμｉｒは初透磁率の温度特性を的確に表しているとは言い難い。そこで、表１においては、温度範囲を−４０〜２０℃の範囲と、２０℃〜１５０℃の範囲の２つに分け、各温度範囲において初透磁率の相対温度係数αμｉｒを算出してある。
【００５７】
更に、実施例１〜４及び比較例１〜６のトロイダルコアサンプルを製造する過程で得られた粉砕粉について、ＳＥＭを用いて視野４６μｍ×３５μｍ（倍率：５５００倍）で観察し、このとき観察されるＳＥＭ画像を旭化成製画像解析装置ＩＰ−１０００により解析することにより粉砕粉の一次粒子径についての粒度分布における平均結晶粒径Ｄ９０を算出した。その結果を表２に示す。
【００５８】
更に実施例１〜４及び比較例１〜６のトロイダルコアサンプルについて、ＳＥＭを用いて視野８５μｍ×６４μｍ（倍率：１５００倍）で観察し、このとき観察されるＳＥＭ画像を旭化成製画像解析装置ＩＰ−１０００により解析することにより平均結晶粒径Ｄ５０を算出した。その結果を表２に示す。
【００５９】
更にまた、焼結体の密度を、トロイダルコアサンプルの外径、内径、高さ寸法と重量とから算出した。その結果を表２に示す。
【００６０】
更に実施例１，３及び比較例１，２に係るトロコイダルコアサンプルについては、初透磁率μｉと温度との関係を調べた。その結果を図２に示す。
【００６１】
表１に示す結果から明らかなように、実施例１〜４に係るトロイダルコアサンプルは、−４０〜２０℃の温度範囲、２０〜１５０℃の温度範囲のいずれにおいても初透磁率μiの相対温度係数αμｉｒが−２〜２ｐｐｍ／℃の範囲内にあり、コイル部品であるトロイダルコアサンプルを−４０〜１５０℃という広い温度範囲にわたって適正に動作させることができ、広範な用途に使用できることが分かった。
【００６２】
これに対し、比較例１〜６に係るトロイダルコアサンプルは、−４０〜２０℃の温度範囲において初透磁率μiの相対温度係数αμｉｒが−２〜２ｐｐｍ／℃の範囲を外れてしまい、コイル部品であるトロイダルコアサンプルを−４０〜１５０℃という広い温度範囲にわたって適正に動作させることができず、広範な用途には使用できないことが分かった。
【００６３】
以上より、本発明のフェライト焼結体によれば、−４０〜１５０℃という広い温度範囲にわたってコイル部品を適正に動作させることができ、広範な用途に使用できることが確認された。
【図面の簡単な説明】
【００６４】
【図１】本発明のコイル部品の一実施形態を示す斜視図である。
【図２】実施例１，３及び比較例１，２に係るトロコイダルコアサンプルについての初透磁率μｉと温度との関係を示すグラフである。
【符号の説明】
【００６５】
１０…コイル部品、１２…フェライトコア、１４…巻線
【図１】
2006282437.tif 000006
【図２】
2006282437.tif 000007