(57)【要約】【課題】  最適な潤滑・冷却が可能なスラスト軸受を備えたトロイダル型無段変速機を提供する。【解決手段】  本発明のトロイダル型無段変速機において、スラスト玉軸受の保持器２７は、外輪と対向する外側対向面１２５と、内輪と対向する内側対向面１２７とを有し、潤滑油供給側では内側対向面１２７に対して供給される潤滑油の量が外側対向面１２５に対して供給される潤滑油の量よりも多くなり且つ潤滑油排出側では外側対向面１２５に対して供給される潤滑油の量が内側対向面１２７に対して供給される潤滑油の量よりも多くなるように、ポケット１２０に連なる油溝１４０が外側対向面１２５および内側対向面１２７に設けられている。【選択図】      図１
2006316931.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
それぞれの内側面同士を互いに対向させた状態で互いに同心的に且つ回転自在に支持された入力側ディスクおよび出力側ディスクと、これらの入力側ディスクおよび出力側ディスクの中心軸に対し捻れの位置にある枢軸を中心として揺動するトラニオンと、このトラニオンに回転自在に支持された状態で、前記入力側ディスクと前記出力側ディスクとの間に挟持されたパワーローラと、このパワーローラと前記トラニオンとの間に設けられ、パワーローラに加わるスラスト方向の荷重を支承するスラスト軸受とを備え、前記スラスト軸受は、前記パワーローラによって形成される内輪と、外輪と、これらの内輪および外輪との間で転動する複数の転動体と、これらの複数の転動体を転動自在に個別に保持する複数のポケットが設けられた保持器とを有し、前記ポケットよりも径方向内側で潤滑油が前記スラスト軸受に対して供給され、前記ポケットよりも径方向外側で潤滑油が前記スラスト軸受から排出されるトロイダル型無段変速機において、
前記保持器は、前記外輪と対向する外側対向面と、前記内輪と対向する内側対向面とを有し、
潤滑油供給側では前記内側対向面に対して供給される潤滑油の量が前記外側対向面に対して供給される潤滑油の量よりも多くなり且つ潤滑油排出側では前記外側対向面に対して供給される潤滑油の量が前記内側対向面に対して供給される潤滑油の量よりも多くなるように、前記ポケットに連なる油溝が前記外側対向面および前記内側対向面に設けられていることを特徴とするトロイダル型無段変速機。
【請求項２】
前記内側対向面には前記ポケットよりも径方向内側にのみ前記油溝が設けられ、前記外側対向面には前記ポケットよりも径方向外側にのみ前記油溝が設けられていることを特徴とする請求項１に記載のトロイダル型無段変速機。
【請求項３】
前記油溝は、前記外側対向面および前記内側対向面の両面にそれぞれ前記ポケットを横切って径方向に延びるように形成され、
前記ポケットよりも径方向内側では、前記内側対向面の油溝の断面積が前記外側対向面の油溝の断面積よりも大きく、前記ポケットよりも径方向外側では、前記外側対向面の油溝の断面積が前記内側対向面の油溝の断面積よりも大きいことを特徴とする請求項１に記載のトロイダル型無段変速機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車や各種産業機械の変速機などに利用可能なトロイダル型無段変速機に関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば自動車用変速機として用いるダブルキャビティ式トロイダル型無段変速機は、図５および図６に示すように構成されている。図５に示すように、ケーシング５０の内側には入力軸（中心軸）１が回転自在に支持されており、この入力軸１の外周には、２つの入力側ディスク２，２と２つの出力側ディスク３，３とが取り付けられている。また、入力軸１の中間部の外周には出力歯車４が回転自在に支持されている。この出力歯車４の中心部に設けられた円筒状のフランジ部４ａ，４ａには、出力側ディスク３，３がスプライン結合によって連結されている。
【０００３】
入力軸１は、図中左側に位置する入力側ディスク２とカム板７との間に設けられたローディングカム式の押圧装置１２を介して、駆動軸２２により回転駆動されるようになっている。また、出力歯車４は、２つの部材の結合によって構成された仕切壁１３を介してケーシング５０内に支持されており、これにより、入力軸１の軸線Ｏを中心に回転できる一方で、軸線Ｏ方向の変位が阻止されている。
【０００４】
出力側ディスク３，３は、入力軸１との間に介在されたニードル軸受５，５によって、入力軸１の軸線Ｏを中心に回転自在に支持されている。また、図中左側の入力側ディスク２は、入力軸１にボールスプライン６を介して支持され、図中右側の入力側ディスク２は、入力軸１にスプライン結合されており、これら入力側ディスク２は入力軸１と共に回転するようになっている。また、入力側ディスク２，２の内側面（凹面）２ａ，２ａと出力ディスク３，３の内側面（凹面）３ａ，３ａとの間には、パワーローラ１１（図６参照）が回転自在に挟持されている。
【０００５】
図５中右側に位置する入力側ディスク２の内周面２ｃには、段差部２ｂが設けられ、この段差部２ｂに、入力軸１の外周面１ａに設けられた段差部１ｂが突き当てられるとともに、入力側ディスク２の背面（図５の右面）がローディングナット９に突き当てられている。これによって、入力側ディスク２の入力軸１に対する軸線Ｏ方向の変位が実質的に阻止されている。また、カム板７と入力軸１の鍔部１ｄとの間には、皿ばね８が設けられており、この皿ばね８は、各ディスク２，２，３，３の凹面２ａ，２ａ，３ａ，３ａとパワーローラ１１，１１の周面１１ａ，１１ａとの当接部に押圧力を付与する。
【０００６】
図６は、図５のＣ−Ｃ線に沿う断面図である。図６に示すように、ケーシング５０の内側には、入力軸１に対し捻れの位置にある一対の枢軸１４，１４を中心として揺動する一対のトラニオン１５，１５が設けられている。なお、図６においては、入力軸１の図示は省略している。各トラニオン１５，１５は、支持板部１６の長手方向(図６の上下方向)の両端部に、この支持板部１６の内側面側に折れ曲がる状態で形成された一対の折れ曲がり壁部２０，２０を有している。そして、この折れ曲がり壁部２０，２０によって、各トラニオン１５，１５には、パワーローラ１１を収容するための凹状のポケット部Ｐが形成される。また、各折れ曲がり壁部２０，２０の外側面には、各枢軸１４，１４が互いに同心的に設けられている。
【０００７】
支持板部１６の中央部には円孔２１が形成され、この円孔２１には変位軸（支持軸）２３の基端部（第１の軸部）２３ａが支持されている。そして、各枢軸１４，１４を中心として各トラニオン１５，１５を揺動させることにより、これら各トラニオン１５，１５の中央部に支持された変位軸２３の傾斜角度を調節できるようになっている。また、各トラニオン１５，１５の内側面から突出する変位軸２３の先端部（第２の軸部）２３ｂの周囲には、各パワーローラ１１が回転自在に支持されており、各パワーローラ１１，１１は、各入力側ディスク２，２および各出力側ディスク３，３の間に挟持されている。なお、各変位軸２３，２３の基端部２３ａと先端部２３ｂとは、互いに偏心している。
【０００８】
また、各トラニオン１５，１５の枢軸１４，１４はそれぞれ、一対のヨーク２３Ａ，２３Ｂに対して揺動自在および軸方向(図５の上下方向、図６の上下方向)に変位自在に支持されており、各ヨーク２３Ａ，２３Ｂにより、トラニオン１５，１５はその水平方向の移動を規制されている。各ヨーク２３Ａ，２３Ｂは鋼等の金属のプレス加工あるいは鍛造加工により矩形状に形成されている。各ヨーク２３Ａ，２３Ｂの四隅には円形の支持孔１８が４つ設けられており、これら支持孔１８にはそれぞれ、トラニオン１５の両端部に設けた枢軸１４がラジアルニードル軸受３０を介して揺動自在に支持されている。また、ヨーク２３Ａ，２３Ｂの幅方向（図５の左右方向）の中央部には、円形の係止孔１９が設けられており、この係止孔１９の内周面は球状凹面として、球面ポスト６４，６８を内嵌している。すなわち、上側のヨーク２３Ａは、ケーシング５０に固定部材５２を介して支持されている球面ポスト６４によって揺動自在に支持されており、下側のヨーク２３Ａは、球面ポスト６８およびこれを支持するシリンダ３１の上側バルブボディ６１によって揺動自在に支持されている。
【０００９】
なお、各トラニオン１５，１５に設けられた各変位軸２３，２３は、入力軸１に対し、互いに１８０度反対側の位置に設けられている。また、これらの各変位軸２３，２３の先端部２３ｂが基端部２３ａに対して偏心している方向は、両ディスク２，２，３，３の回転方向に対して同方向(図６で上下逆方向)となっている。また、偏心方向は、入力軸１の配設方向に対して略直交する方向となっている。したがって、各パワーローラ１１，１１は、入力軸１の長手方向に若干変位できるように支持される。その結果、押圧装置１２が発生するスラスト荷重に基づく各構成部材の弾性変形等に起因して、各パワーローラ１１，１１が入力軸１の軸方向に変位する傾向となった場合でも、各構成部材に無理な力が加わらず、この変位が吸収される。
【００１０】
また、パワーローラ１１の外側面とトラニオン１５の支持板部１６の内側面との間には、パワーローラ１１の外側面の側から順に、スラスト転がり軸受であるスラスト玉軸受２４と、スラストニードル軸受２５とが設けられている。このうち、スラスト玉軸受２４は、パワーローラ１１に加わるスラスト方向の荷重を支承しつつ、このパワーローラ１１の回転を許容するものである。このようなスラスト玉軸受２４は、複数個ずつの玉（以下、転動体という）２６と、これら各転動体２６を転動自在に保持する円環状の保持器２７と、内輪としてのパワーローラ１１と、円環状の外輪２８とから構成されている。また、各スラスト玉軸受２４の内輪軌道は各パワーローラ１１の外側面（大端面）に、外輪軌道は各外輪２８の内側面にそれぞれ形成されている。
【００１１】
また、スラストニードル軸受２５は、トラニオン１５の支持板部１６の内側面と外輪２８の外側面との間に挟持されている。このようなスラストニードル軸受２５は、パワーローラ１１から各外輪２８に加わるスラスト荷重を支承しつつ、これらパワーローラ１１および外輪２８が各変位軸２３の基端部２３ａを中心として揺動することを許容する。
【００１２】
さらに、各トラニオン１５，１５の一端部(図６の下端部)にはそれぞれ駆動ロッド（トラニオン軸）２９，２９が設けられており、各駆動ロッド２９，２９の中間部外周面に駆動ピストン（油圧ピストン）３３，３３が固設されている。そして、これら各駆動ピストン３３，３３はそれぞれ、上側バルブボディ６１と下側バルブボディ６２とによって構成された駆動シリンダ３１内に油密に嵌装されている。これら各駆動ピストン３３，３３と駆動シリンダ３１とで、各トラニオン１５，１５を、これらトラニオン１５，１５の枢軸１４，１４の軸方向に変位させる駆動装置３２を構成している。
【００１３】
このように構成されたトロイダル型無段変速機の場合、入力軸１の回転は、押圧装置１２を介して、各入力側ディスク２，２に伝えられる。そして、これら入力側ディスク２，２の回転が、一対のパワーローラ１１，１１を介して各出力側ディスク３，３に伝えられ、更にこれら各出力側ディスク３，３の回転が、出力歯車４より取り出される。
【００１４】
入力軸１と出力歯車４との間の回転速度比を変える場合には、一対の駆動ピストン３３，３３を互いに逆方向に変位させる。これら各駆動ピストン３３，３３の変位に伴って、一対のトラニオン１５，１５が互いに逆方向に変位する。例えば、図６の左側のパワーローラ１１が同図の下側に、同図の右側のパワーローラ１１が同図の上側にそれぞれ変位する。その結果、これら各パワーローラ１１，１１の周面１１ａ，１１ａと各入力側ディスク２，２および各出力側ディスク３，３の内側面２ａ，２ａ，３ａ，３ａとの当接部に作用する接線方向の力の向きが変化する。そして、この力の向きの変化に伴って、各トラニオン１５，１５が、ヨーク２３Ａ，２３Ｂに枢支された枢軸１４，１４を中心として、互いに逆方向に揺動する。
【００１５】
その結果、各パワーローラ１１，１１の周面１１ａ，１１ａと各内側面２ａ，３ａとの当接位置が変化し、入力軸１と出力歯車４との間の回転速度比が変化する。また、これら入力軸１と出力歯車４との間で伝達するトルクが変動し、各構成部材の弾性変形量が変化すると、各パワーローラ１１，１１およびこれら各パワーローラ１１，１１に付属の外輪２８，２８が、各変位軸２３，２３の基端部２３ａ、２３ａを中心として僅かに回動する。これら各外輪２８，２８の外側面と各トラニオン１５，１５を構成する支持板部１６の内側面との間には、それぞれスラストニードル軸受２５，２５が存在するため、前記回動は円滑に行われる。したがって、前述のように各変位軸２３，２３の傾斜角度を変化させるための力が小さくて済む。
【００１６】
ところで、前述したように、このようなトロイダル型無段変速機においては、各パワーローラ１１に加わるスラスト方向の荷重を支承するためにスラスト玉軸受２４が使用されている。パワーローラ１１に加わるスラスト力を支持するこのスラスト玉軸受２４は、通常のスラスト軸受と比較して非常に厳しい環境下で使用される。すなわち、スラスト玉軸受２４は、最大で１００００ｒｐｍにも及ぶ高い回転数下で使用されるとともに、車両に適用される環境下においては供給油温が１３０℃にも及ぶ高温に晒される。特にスラスト荷重にあっては、最大で６００００Ｎにも及ぶ高い荷重がスラスト玉軸受２４に作用する。そのため、転動体２６と内輪（パワーローラ１１）および外輪２８との当接部に加わる面圧は相当に大きくなり、この当接部での発熱も著しくなる。したがって、一般的には、スラスト玉軸受２４内に十分な量の潤滑油を供給して、前記当接部での発熱を抑制するようにしている。例えば、内輪（パワーローラ１１）および外輪２８と対向する保持器２７の両面（前記当接部に係る面）に油溝を設け、前記当接部に十分な量の潤滑油を供給するようにしている（例えば、特許文献１および特許文献２参照）。
【００１７】
具体的には、図７に示すように、保持器２７は環状の本体２７ａから成り、この本体２７ａには、転動体２６を転動自在に個別に保持する複数のポケット（貫通孔）１２０が、周方向に等しい角度間隔をもって形成されているとともに、変位軸２３の第２の軸部２３Ｂが貫通する中心孔１２２が形成されている。そして、保持器２７の本体２７ａは、外輪４と対向する外側対向面１２５および内輪（パワーローラ１１）と対向する内側対向面１２７を有しており、これらの対向面１２５，１２７には、各ポケット１２０を横切るように保持器２７の内周面から外周面に向かって径方向に延びる油溝１４０が形成されている。すなわち、油溝１４０は、保持器２７の両面で且つ各ポケット１２０の両側に、内周面から外周面に向かって径方向に延在している。
【００１８】
一方、保持器２７の片面だけに油溝を設ける構成も従来から知られている（例えば、特許文献３参照）。具体的には、図９に示すように、保持器２７の本体２７ａにおける内輪（パワーローラ１１の大端面）と対向する内側対向面１２７にのみ、各ポケット１２０を横切るように保持器２７の内周面から外周面に向かって径方向に延びる油溝１４０が形成されている。
【００１９】
【特許文献１】実開平７−３５８４７号公報
【特許文献２】特開２０００−３１０３０８号公報
【特許文献３】特開２００３−９０４０３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００２０】
しかしながら、スラスト玉軸受２４の内輪はパワーローラ１１という動力伝達部であり、パワーローラ１１はトラクション面でも発熱が生じることから、スラスト玉軸受２４の発熱量は、その外輪側よりも内輪側の方が多く、内輪側の温度上昇が外輪側のそれよりも大きくなる。また、スラスト玉軸受２４は、スラスト荷重に加え、動力を伝達するためにラジアル力も受ける。したがって、図７に示すようにスラスト玉軸受２４の内輪側および外輪側の両面（両方の対向面１２５，１２７）に同様の油溝１４０を設けてしまうと、図８に矢印で示すようにポケット１２０の径方向内側の油供給路１５０を通じて供給される潤滑油の量がスラスト玉軸受２４の内輪側と外輪側とで同一となって、結果的に、発熱量が多い（温度上昇が大きい）内輪側で冷却不足となる虞がある。無論、スラスト玉軸受２４に供給する潤滑油量全体を増やせば、スラスト玉軸受２４の内輪側での冷却不足を補償できる。しかし、潤滑油量を単純に増加させると、ポンプロスの増大やドラグロス等により、効率の低下が懸念される。
【００２１】
一方、図９に示すように、スラスト玉軸受２４の内輪側（対向面１２７）だけに油溝１４０を設けてしまうと、内輪側にかなりの量の潤滑油が供給され、内輪側の冷却は十分となるが、保持器２７が外輪２８に接触した場合に、スラスト玉軸受２４の外輪側の冷却（潤滑）が不足がちになる虞がある（図１０参照）
【００２２】
本発明は、前記事情に鑑みて為されたもので、最適な潤滑・冷却が可能なスラスト軸受を備えたトロイダル型無段変速機を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００２３】
前記目的を達成するために、請求項１に記載のトロイダル型無段変速機は、それぞれの内側面同士を互いに対向させた状態で互いに同心的に且つ回転自在に支持された入力側ディスクおよび出力側ディスクと、これらの入力側ディスクおよび出力側ディスクの中心軸に対し捻れの位置にある枢軸を中心として揺動するトラニオンと、このトラニオンに回転自在に支持された状態で、前記入力側ディスクと前記出力側ディスクとの間に挟持されたパワーローラと、このパワーローラと前記トラニオンとの間に設けられ、パワーローラに加わるスラスト方向の荷重を支承するスラスト軸受とを備え、前記スラスト軸受は、前記パワーローラによって形成される内輪と、外輪と、これらの内輪および外輪との間で転動する複数の転動体と、これらの複数の転動体を転動自在に個別に保持する複数のポケットが設けられた保持器とを有し、前記ポケットよりも径方向内側で潤滑油が前記スラスト軸受に対して供給され、前記ポケットよりも径方向外側で潤滑油が前記スラスト軸受から排出されるトロイダル型無段変速機であって、前記保持器は、前記外輪と対向する外側対向面と、前記内輪と対向する内側対向面とを有し、潤滑油供給側では前記内側対向面に対して供給される潤滑油の量が前記外側対向面に対して供給される潤滑油の量よりも多くなり且つ潤滑油排出側では前記外側対向面に対して供給される潤滑油の量が前記内側対向面に対して供給される潤滑油の量よりも多くなるように、前記ポケットに連なる油溝が前記外側対向面および前記内側対向面に設けられていることを特徴とする。
【００２４】
また、請求項２に記載のトロイダル型無段変速機は、請求項１に記載の発明において、前記内側対向面には前記ポケットよりも径方向内側にのみ前記油溝が設けられ、前記外側対向面には前記ポケットよりも径方向外側にのみ前記油溝が設けられていることを特徴とする。
【００２５】
また、請求項３に記載のトロイダル型無段変速機は、請求項１に記載の発明において、前記油溝は、前記外側対向面および前記内側対向面の両面にそれぞれ前記ポケットを横切って径方向に延びるように形成され、前記ポケットよりも径方向内側では、前記内側対向面の油溝の断面積が前記外側対向面の油溝の断面積よりも大きく、前記ポケットよりも径方向外側では、前記外側対向面の油溝の断面積が前記内側対向面の油溝の断面積よりも大きいことを特徴とする。
【発明の効果】
【００２６】
本発明のトロイダル型無段変速機においては、潤滑油供給側では保持器の内側対向面に対して供給される潤滑油の量が保持器の外側対向面に対して供給される潤滑油の量よりも多くなり且つ潤滑油排出側では保持器の外側対向面に対して供給される潤滑油の量が保持器の内側対向面に対して供給される潤滑油の量よりも多くなるように、保持器の外側対向面および内側対向面に油溝が設けられているので、トラクション面で発熱し且つ外輪よりも温度上昇が大きいパワーローラ側（内輪側）から潤滑油が入り易くなり、したがって、内輪側に対して先に多くの潤滑油を流すことができ、内輪側での温度上昇を避けることができ、その一方で、排出側では外輪へ多くの潤滑油が流れるため、外輪側の潤滑も十分に行なうことができる。よって、保持器を最適に潤滑・冷却することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２７】
以下、図面を参照しながら、本発明の実施形態について説明する。なお、本発明の特徴は、保持器の潤滑構造にあり、その他の構成および作用は前述した従来の構成および作用と同様であるため、以下においては、本発明の特徴部分についてのみ言及し、それ以外の部分については、図５〜図１０と同一の符号を付して簡潔に説明するに留める。
【００２８】
図１および図２は本発明の第１の実施形態を示している。これらの図に示すように、スラスト玉軸受（スラスト軸受）２４の保持器２７は、外輪２８と対向する外側対向面１２５と、内輪（パワーローラ１１）と対向する内側対向面１２７とを有している。また、この保持器２７には、ポケット１２０に連なる油溝１４０が外側対向面１２５および内側対向面１２７に設けられている。この場合、油溝１４０は、ポケット１２０の径方向内側における潤滑油供給側では内側対向面１２７に対して供給される潤滑油の量が外側対向面１２５に対して供給される潤滑油の量よりも多くなり且つポケット１２０の径方向外側における潤滑油排出側では外側対向面１２５に対して供給される潤滑油の量が内側対向面１２７に対して供給される潤滑油の量よりも多くなるように、形成されている。特に本実施形態では、具体的には、内側対向面１２７においてはポケット１２０よりも径方向内側にのみ油溝１４０が設けられ、外側対向１２５面においてはポケット１２０よりも径方向外側にのみ油溝１４０が設けられている。
【００２９】
したがって、このような構成では、図２に矢印で示すように、ポケット１２０の径方向内側の油供給路１５０を通じて潤滑油が供給されると、この潤滑油は、トラクション面で発熱し且つ外輪２８よりも温度上昇が大きいパワーローラ１１側（内側対向面１２７側）に多く流れ、したがって、内側対向面１２７側（内輪側）を十分に冷却する。これは、ポケット１２０よりも径方向内側では内側対向面１２７にしか油溝１４０が設けられていないからである。一方、排出側（ポケット１２０よりも径方向外側）では、外輪２８へ多くの潤滑油が流れ、外輪側の潤滑が十分に行なわれる。これは、ポケット１２０よりも径方向外側では外側対向面１２５にしか油溝１４０が設けられていないからである。このように、本実施形態では、保持器２７に対する油溝１４０の位置を内側対向面１２７と外側対向面１２５とで異ならせることにより、保持器の潤滑・冷却を最適に行なえるようになっている。
【００３０】
図３および図４は本発明の第２の実施形態を示している。図３に示すように、本実施形態の保持器２７には、ポケット１２０を横切って径方向に延びる断面積が異なる２種類の油溝１４０Ａ，１４０Ｂが外側対向面１２５および内側対向面１２７に設けられている。この場合、油溝１４０Ａ，１４０Ｂは、ポケット１２０の径方向内側における潤滑油供給側では内側対向面１２７に対して供給される潤滑油の量が外側対向面１２５に対して供給される潤滑油の量よりも多くなり且つポケット１２０の径方向外側における潤滑油排出側では外側対向面１２５に対して供給される潤滑油の量が内側対向面１２７に対して供給される潤滑油の量よりも多くなるように、形成されている。具体的には、ポケット１２０よりも径方向内側では、内側対向面１２７の油溝１４０Ａの断面積が外側対向面１２５の油溝１４０Ｂの断面積よりも大きく、ポケット１２０よりも径方向外側では、外側対向面１２５の油溝１４０Ａの断面積が内側対向面１２７の油溝１４０Ｂの断面積よりも大きくなっている。
【００３１】
したがって、このような構成では、図４に矢印で示すようにポケット１２０の径方向内側の油供給路１５０を通じて潤滑油が供給されると、この潤滑油は、内側対向面１２７側の油溝１４０Ａを通じて、トラクション面で発熱し且つ外輪２８よりも温度上昇が大きいパワーローラ１１側（内輪側）に多く流れ（潤滑油の一部は、破線で示すように、外側対向面１２５の油溝１４０Ｂを通じて外輪側にも流れる）、したがって、内側対向面１２７側（内輪側）を十分に冷却する。これは、ポケット１２０よりも径方向内側では内側対向面１２７の油溝１４０Ａの断面積が外側対向面１２５の油溝１４０Ｂの断面積よりも大きいからである。一方、排出側（ポケット１２０よりも径方向外側）では、外側対向面１２５側の油溝１４０Ａを通じて、外輪２８へ多くの潤滑油が流れ（潤滑油の一部は、破線で示すように、内側対向面１２７の油溝１４０Ｂを通じて排出される）、外輪側の潤滑が十分に行なわれる。これは、ポケット１２０よりも径方向外側では外側対向面１２５の油溝１４０Ａの断面積が内側対向面１２７の油溝１４０Ｂの断面積よりも大きいからである。このように、本実施形態では、ポケット１２０の両側における油溝１４０の断面積の大小関係を内側対向面１２７と外側対向面１２５とで異ならせることにより、保持器の潤滑・冷却を最適に行なえるようになっている。
【産業上の利用可能性】
【００３２】
本発明は、シングルキャビティ型やダブルキャビティ型などの様々なハーフトロイダル型無段変速機に適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】（ａ）は本発明の第１の実施形態に係る保持器の内輪側平面図、（ｂ）は保持器の横断面図、（ｃ）は保持器の外輪側平面図、（ｄ）は（ｃ）のＡ矢視図である。
【図２】（ａ）は図１の構成における潤滑油の流れ方向を示す断面図、（ｂ）は（ａ）の要部拡大図である。
【図３】（ａ）は本発明の第２の実施形態に係る保持器の内輪側平面図、（ｂ）は保持器の横断面図、（ｃ）は保持器の外輪側平面図、（ｄ）は（ｃ）のＢ方向矢視図である。
【図４】（ａ）は図３の構成における潤滑油の流れ方向を示す断面図、（ｂ）は（ａ）の要部拡大図である。
【図５】従来から知られているハーフトロイダル型無段変速機の具体的構造の一例を示す断面図である。
【図６】図５のＣ−Ｃ線に沿う断面図である。
【図７】（ａ）は従来の第１の例に係る保持器の内輪側平面図、（ｂ）は保持器の横断面図、（ｃ）は保持器の外輪側平面図、（ｄ）は（ｃ）のＤ方向矢視図である。
【図８】（ａ）は図７の構成における潤滑油の流れ方向を示す断面図、（ｂ）は（ａ）の要部拡大図である。
【図９】（ａ）は従来の第２の例に係る保持器の内輪側平面図、（ｂ）は保持器の横断面図、（ｃ）は保持器の外輪側平面図、（ｄ）は（ｃ）のＥ方向矢視図である。
【図１０】（ａ）は図９の構成における潤滑油の流れ方向を示す断面図、（ｂ）は（ａ）の要部拡大図である。
【符号の説明】
【００３４】
２    入力側ディスク
３    出力側ディスク
１１    パワーローラ（内輪）
１５    トラニオン
２４    スラスト玉軸受（スラスト軸受）
２６    転動体
２７    保持器
２８    外輪
１２０    ポケット
１２５    外側対向面
１２７    内側対向面
１４０，１４０Ａ，１４０Ｂ    油溝
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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