(57)【要約】【課題】公称厚みの小さなカバーを備えており、偏肉が少なく、かつ耐久性に優れたゴルフボールの提供。【解決手段】カバーの公称厚みＴに対し、６５％以上９５％以下の頂部厚みと１００％以上１２０％以下の側部厚みとを有するハーフシェル４６が成形される。次に、センターと中間層とを備えたコア４に、２枚のハーフシェル４６が嵌められる。次に、コア４及びハーフシェル４６が、成形型３２に投入される。次に、成形型３２が０．５ｍｍ／ｓ以上２．０ｍｍ／ｓ以下の速度で締められる。ハーフシェル４６の熱可塑性樹脂組成物は、球状キャビティ内で加圧されつつ加熱され、流動する。この樹脂組成物が固化し、厚みが０．１ｍｍ以上０．８ｍｍ以下であるカバーが得られる。カバーには、ピンプル４０によってディンプルが形成される。中間層には、ピンプル４０によって凹陥部が形成される。【選択図】図３
2006341081.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱可塑性樹脂組成物からなる中間層によってセンターが被覆されて、コアが得られるコア成形工程と、
他の熱可塑性樹脂組成物からなり碗状であるハーフシェルが成形されるハーフシェル成形工程と、
コアと、このコアに嵌められた２枚のハーフシェルとが、半球状のキャビティ面を有し表面に多数のピンプルを有する上型及び下型を備えた成形型に、この成形型が開かれた状態で投入される投入工程と、
この成形型が締められることにより、ハーフシェルの熱可塑性樹脂組成物が球状キャビティ内で加圧されつつ加熱されて余剰の熱可塑性樹脂組成物が球状キャビティから流出し、中間層がピンプルに押圧されて凹陥する型締め工程と、
球状キャビティに残存する熱可塑性樹脂組成物が固化して公称厚みＴが０．１ｍｍ以上０．８ｍｍ以下であるカバーが成形される固化工程とを含んでおり、
ハーフシェル成形工程で得られるハーフシェルが、公称厚みＴに対して６５％以上９５％以下の頂部厚みＴｔと、公称厚みＴに対して１００％以上１２０％以下の側部厚みＴｓを有しているゴルフボール製造方法。
【請求項２】
上記型締め工程における型締め速度が０．５ｍｍ／ｓ以上２．０ｍｍ／ｓ以下である請求項１に記載の製造方法。
【請求項３】
上記型締め工程の後に、型締め工程の圧力よりも高い圧力でハーフシェルの樹脂組成物が球状キャビティ内で加圧される高圧工程をさらに備えた請求項１又は２に記載の製造方法。
【請求項４】
上記高圧工程における圧縮力が１７６５２Ｎ以上４０２０７Ｎ以下である請求項３に記載の製造方法。
【請求項５】
上記高圧工程の時間が３０秒以上３００秒以下である請求項３又は４のいずれかに記載の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ゴルフボールの製造方法に関する。詳細には、本発明は、ゴルフボールの圧縮成形法に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般的なゴルフボールは、コアとカバーとを備えている。カバーは、熱可塑性樹脂組成物からなる。カバーは、射出成形法又は圧縮成形法によって成形される。カバーの表面には、ディンプルが形成されている。
【０００３】
射出成形法は、量産性に優れる。射出成形法では、まず保持ピンによってコアが球状キャビティの中心に保持される。次に、キャビティ面とコアとの間隙に、溶融した熱可塑性樹脂組成物が射出される。射出の最終段階では保持ピンは後退するので、樹脂組成物の流動に伴ってコアが中心から移動することがある。移動は、カバーの厚みの不均一（いわゆる偏肉）を招来する。キャビティ面とコアとの間隙に存在するエアは、樹脂組成物の流入に従ってベント穴又は保持ピンのクリアランスから排出される。この排出が不十分であると、残留エアによる外観不良が発生する。射出成形法による高品質なゴルフボールの製造には、困難が伴う。
【０００４】
圧縮成形法では、熱可塑性樹脂組成物からなるハーフシェル２枚と、これらハーフシェルに被覆されたコアとが成形型に投入される。この成形型は上型及び下型から成る。成形型が締められることで樹脂組成物が加圧され、余剰の樹脂組成物がパーティングラインから流出する。コアとハーフシェルとの間に存在するエアは、樹脂組成物の流出に伴ってパーティングラインから排出される。このような圧縮成形法が、特開２００４−３４４３８６公報に開示されている。
【特許文献１】特開２００４−３４４３８６公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
圧縮成形法では、型締めの進行中、ハーフシェルが熱収縮を起こす。この熱収縮により、頂部の近傍における樹脂組成物のボリュームは増大する。得られたゴルフボールでは、ポール（ハーフシェルの頂部に相当）のカバー厚みがシーム（ハーフシェルの側部に相当）のカバー厚みよりも大きい。換言すれば、熱収縮によりカバーの偏肉が生じる。特に、型締め速度が遅い場合に、熱収縮が生じやすい。圧縮成形法において樹脂組成物が特定方向に偏って流出することによっても、偏肉が生じる。特に、流出量が多い場合に、偏った流出が生じやすい。偏肉は、ゴルフボールの耐久性や、その他の性能に悪影響を与える。特に、カバーの公称厚みが薄いゴルフボールでは、偏肉による耐久性への悪影響が大きい。
【０００６】
ディンプルの直下では、カバーが薄い。ゴルフボールが繰り返し打撃されると、このディンプルの直下がクラックの起点となり、カバーが破損することがある。公称厚みが小さなカバーは特に破損しやすい。
【０００７】
近年、コントロール性能及び飛行性能の両立の観点から、薄いカバーを備えたゴルフボールが提案され、市販されている。このゴルフボールにおいて、耐久性の向上が急務である。本発明の目的は、公称厚みの小さなカバーを備えており、偏肉が少なく、かつ耐久性に優れたゴルフボールの提供にある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明に係る製造方法は、
（１）熱可塑性樹脂組成物からなる中間層によってセンターが被覆されて、コアが得られるコア成形工程、
（２）他の熱可塑性樹脂組成物からなり碗状であるハーフシェルが成形されるハーフシェル成形工程、
（３）コアと、このコアに嵌められた２枚のハーフシェルとが、半球状のキャビティ面を有し表面に多数のピンプルを有する上型及び下型を備えた成形型に、この成形型が開かれた状態で投入される投入工程、
（４）この成形型が締められることにより、ハーフシェルの熱可塑性樹脂組成物が球状キャビティ内で加圧されつつ加熱されて余剰の熱可塑性樹脂組成物が球状キャビティから流出し、中間層がピンプルに押圧されて凹陥する型締め工程
及び
（５）球状キャビティに残存する熱可塑性樹脂組成物が固化して公称厚みＴが０．１ｍｍ以上０．８ｍｍ以下であるカバーが成形される固化工程
を含む。このハーフシェル成形工程で得られるハーフシェルは、カバーの公称厚みＴに対して、６５％以上９５％以下の頂部厚みＴｔと１００％以上１２０％以下の側部厚みＴｓとを有する。本発明において公称厚みとは、塗装前のゴルフボールの半径からコアの半径が減じられた値である。
【０００９】
好ましくは、型締め工程における型締め速度は、０．５ｍｍ／ｓ以上２．０ｍｍ／ｓ以下である。
【００１０】
好ましくは、この製造方法は、型締め工程の後に、型締め工程の圧力よりも高い圧力でハーフシェルの樹脂組成物が球状キャビティ内で加圧される高圧工程をさらに備える。好ましくは、高圧工程における圧縮力は、１７６５２Ｎ以上４０２０７Ｎ以下である。好ましくは、高圧工程の時間は、３０秒以上３００秒以下である。
【発明の効果】
【００１１】
この製造方法により、ポールのカバー厚みとシームのカバー厚みとの差が小さなゴルフボールが得られる。この製造方法により、偏肉が抑制される。この製造方法により、ピンプルに相当する位置に、カバーが多数のディンプルを備え中間層が多数の凹陥部を備えたゴルフボールが得られる。この製造方法で得られたゴルフボールでは、ディンプル直下のカバー厚みが大きい。このゴルフボールは、耐久性に優れる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、適宜図面が参照されつつ、好ましい実施形態に基づいて本発明が詳細に説明される。
【００１３】
図１は、本発明の一実施形態に係る製造方法で得られたゴルフボール２が示された一部切り欠き断面図である。このゴルフボール２は、球状のコア４と、このコア４を覆うカバー６とを備えている。コア４は、球状のセンター８と、このセンター８を覆う中間層１０とからなる。カバー６の表面には、多数のディンプル１２が形成されている。カバー６の表面のうちディンプル１２以外の部分は、ランド１４である。このゴルフボール２は、カバー６の外側にペイント層及びマーク層を備えているが、これらの層の図示は省略されている。
【００１４】
このゴルフボール２の直径は、４０ｍｍから４５ｍｍである。米国ゴルフ協会（ＵＳＧＡ）の規格が満たされるとの観点から、直径は４２．６７ｍｍ以上が好ましい。空気抵抗抑制の観点から、直径は４４ｍｍ以下が好ましく、４２．８０ｍｍ以下がより好ましい。このゴルフボール２の質量は、４０ｇ以上５０ｇ以下である。大きな慣性が得られるとの観点から、質量は４４ｇ以上が好ましく、４５．００ｇ以上がより好ましい。ＵＳＧＡの規格が満たされるとの観点から、質量は４５．９３ｇ以下が好ましい。
【００１５】
センター８は、ゴム組成物が架橋されることで得られる。ゴム組成物の基材ゴムとしては、ポリブタジエン、ポリイソプレン、スチレン−ブタジエン共重合体、エチレン−プロピレン−ジエン共重合体及び天然ゴムが例示される。２種以上のゴムが併用されてもよい。反発性能の観点からポリブタジエンが好ましく、特にハイシスポリブタジエンが好ましい。
【００１６】
センター８の架橋には、通常は共架橋剤が用いられる。反発性能の観点から好ましい共架橋剤は、アクリル酸亜鉛、アクリル酸マグネシウム、メタクリル酸亜鉛及びメタクリル酸マグネシウムである。ゴム組成物には、共架橋剤と共に有機過酸化物が配合されるのが好ましい。好適な有機過酸化物としては、ジクミルパーオキサイド、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン及びジ−ｔ−ブチルパーオキサイドが挙げられる。
【００１７】
ゴム組成物には、充填剤、硫黄化合物、老化防止剤、着色剤、可塑剤、分散剤等の各種添加剤が、必要に応じて適量配合される。ゴム組成物に、架橋ゴム粉末又は合成樹脂粉末が配合されてもよい。
【００１８】
センター８の直径は３０．０ｍｍ以上、特には３５．０ｍｍ以上である。センター８の直径は４１．５ｍｍ以下、特には４１．０ｍｍ以下である。センター８に、研磨、ブラッシング、フレーミング、プラズマ処理等の表面処理が施されてもよい。センター８が２以上の層から構成されてもよい。センター８と中間層１０との間に、熱可塑性樹脂組成物からなる他の層が設けられてもよい。
【００１９】
中間層１０は、熱可塑性樹脂組成物からなる。この樹脂組成物の基材ポリマーとしては、アイオノマー樹脂、熱可塑性ポリエステルエラストマー、熱可塑性ポリアミドエラストマー、熱可塑性ポリウレタンエラストマー、熱可塑性ポリオレフィンエラストマー及び熱可塑性ポリスチレンエラストマーが例示される。特に、アイオノマー樹脂が好ましい。アイオノマー樹脂は、高弾性である。後述されるように、このゴルフボール２のカバー６は極めて薄い。このゴルフボール２がドライバーで打撃されると、中間層１０が大きく変形する。アイオノマー樹脂が用いられた中間層１０は、ドライバーでのショットにおける飛行性能に寄与する。アイオノマー樹脂と他の樹脂とが併用される場合は、飛行性能の観点から、アイオノマー樹脂が基材ポリマーの主成分とされる。全基材ポリマーに占めるアイオノマー樹脂の比率は５０質量％以上が好ましく、７０質量％以上がより好ましく、８５％以上が特に好ましい。
【００２０】
好ましくは、α−オレフィンと炭素数が３以上８以下のα，β−不飽和カルボン酸との共重合体におけるカルボン酸の一部が金属イオンで中和されたアイオノマー樹脂が用いられる。好ましいα−オレフィンは、エチレン及びプロピレンである。好ましいα，β−不飽和カルボン酸は、アクリル酸及びメタクリル酸である。中和のための金属イオンとしては、ナトリウムイオン、カリウムイオン、リチウムイオン、亜鉛イオン、カルシウムイオン、マグネシウムイオン、アルミニウムイオン及びネオジムイオンが例示される。中和が、２種以上の金属イオンでなされてもよい。ゴルフボール２の反発性能及び耐久性の観点から特に好適な金属イオンは、ナトリウムイオン、亜鉛イオン、リチウムイオン及びマグネシウムイオンである。
【００２１】
アイオノマー樹脂の具体例としては、三井デュポンポリケミカル社の商品名「ハイミラン１５５５」、「ハイミラン１５５７」、「ハイミラン１６０５」、「ハイミラン１７０６」、「ハイミラン１７０７」、「ハイミランＡＭ７３１１」、「ハイミランＡＭ７３１５」、「ハイミランＡＭ７３１７」、「ハイミランＡＭ７３１８」、「ハイミランＡＭ７３２９」及び「ハイミランＭＫ７３２０」；デュポン社の商品名「サーリン７９３０」、「サーリン７９４０」、「サーリン８１４０」、「サーリン８９４０」、「サーリン８９４５」、「サーリン９１２０」、「サーリン９９１０」及び「サーリン９９４５」；並びにエクソン社の商品名「ＩＯＴＥＫ７０１０」、「ＩＯＴＥＫ７０３０」、「ＩＯＴＥＫ８０００」及び「ＩＯＴＥＫ８０３０」が挙げられる。
【００２２】
飛行性能の観点から、中間層１０の厚みは０．３ｍｍ以上が好ましく、０．５ｍｍ以上がより好ましく、０．７ｍｍ以上が特に好ましい。打球感の観点から、厚みは２．５ｍｍ以下が好ましく、２．０ｍｍ以下がより好ましい。
【００２３】
中間層１０とカバー６との密着の観点から、中間層１０に表面処理が施され、その粗度が高められることが好ましい。表面処理の具体例としては、ブラッシング、研磨等が挙げられる。
【００２４】
カバー６は、熱可塑性樹脂組成物からなる。この樹脂組成物の基材ポリマーとしては、熱可塑性ポリウレタンエラストマー、熱可塑性ポリエステルエラストマー、熱可塑性ポリアミドエラストマー、熱可塑性ポリオレフィンエラストマー、熱可塑性ポリスチレンエラストマー及びアイオノマー樹脂が例示される。基材ポリマーとして熱可塑性ポリウレタンエラストマーが用いられることが好ましい。熱可塑性ポリウレタンエラストマーは、軟質である。熱可塑性ポリウレタンエラストマーからなるカバー６を備えたゴルフボール２がショートアイアンで打撃されたときのスピン速度は、大きい。熱可塑性ポリウレタンエラストマーからなるカバー６は、ショートアイアンでのショットにおけるコントロール性能に寄与する。熱可塑性ポリウレタンエラストマーは、カバー６の耐擦傷性能にも寄与する。
【００２５】
熱可塑性ポリウレタンエラストマーは、ハードセグメントとしてのポリウレタン成分と、ソフトセグメントとしてのポリエステル成分又はポリエーテル成分とを含む。ポリウレタン成分の硬化剤としては、脂環式ジイソシアネート、芳香族ジイソシアネート及び脂肪族ジイソシアネートが例示される。特に、脂環式ジイソシアネートが好ましい。脂環式ジイソシアネートは主鎖に二重結合を有さないので、カバー６の黄変が抑制される。しかも、脂環式ジイソシアネートは強度に優れるので、カバー６の傷つきが抑制される。２種以上のジイソシアネートが併用されてもよい。
【００２６】
脂環式ジイソシアネートとしては、４，４’−ジシクロヘキシルメタンジイソシアネート（Ｈ１２ＭＤＩ）、１，３−ビス（イソシアナトメチル）シクロヘキサン（Ｈ６ＸＤＩ）、イソホロンジイソシアネート（ＩＰＤＩ）及びトランス−１，４−シクロヘキサンジイソシアネート（ＣＨＤＩ）が例示される。汎用性及び加工性の観点から、Ｈ１２ＭＤＩが好ましい。
【００２７】
芳香族ジイソシアネートとしては、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアネート（ＭＤＩ）及びトルエンジイソシアネート（ＴＤＩ）が例示される。脂肪族ジイソシアネートとしては、ヘキサメチレンジイソシアネート（ＨＤＩ）が例示される。
【００２８】
熱可塑性ポリウレタンエラストマーの具体例としては、ＢＡＳＦジャパン社の商品名「エラストランＸＮＹ９０Ａ」、商品名「エラストランＸＮＹ９７Ａ」、商品名「エラストランＸＮＹ５８５」及び商品名「エラストランＸＫＰ０１６Ｎ」；並びに大日精化工業社の商品名「レザミンＰ４５８５ＬＳ」及び商品名「レザミンＰＳ６２４９０」が挙げられる。
【００２９】
カバー６において、熱可塑性ポリウレタンエラストマーと他の樹脂とが併用される場合は、コントロール性能の観点から、熱可塑性ポリウレタンエラストマーが基材ポリマーの主成分とされる。全基材ポリマーに占める熱可塑性ポリウレタンエラストマーの比率は５０質量％以上が好ましく、７０質量％以上がより好ましく、８５質量％以上が特に好ましい。
【００３０】
カバー６には、必要に応じ、二酸化チタンのような着色剤、硫酸バリウムのような充填剤、分散剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、蛍光剤、蛍光増白剤等が、適量配合される。比重調整の目的で、カバー６にタングステン、モリブデン等の高比重金属の粉末が配合されてもよい。
【００３１】
カバー６の公称厚みＴは、０．８ｍｍ以下である。前述のように、カバー６は低硬度である。低硬度なカバー６は、ゴルフボール２の反発係数の面では不利である。ドライバーでのショットでは、ゴルフボール２の中間層１０及びセンター８も大きく変形する。カバー６の公称厚みＴが０．８ｍｍ以下に設定されることにより、カバー６が低硬度であっても、ドライバーでのショットにおける反発係数にカバー６が大幅な悪影響を与えることがない。飛行性能及び成形容易の観点から、カバー６の公称厚みＴは０．６ｍｍ以下がより好ましく、０．５ｍｍ以下が特に好ましい。カバー６の成形容易の観点から、公称厚みＴは０．１ｍｍ以上が好ましく、０．２ｍｍ以上がより好ましい。
【００３２】
図２は、図１のゴルフボール２の製造に用いられる第一成形型１８の一部が示された断面図である。第一成形型１８は、上型２０及び下型２２からなる。上型２０は、平坦部２４と凸部２６とを備える。凸部２６の表面は、実質的に半球状である。下型２２は、平坦部２８と凹部３０とを備える。凹部３０の表面は、実質的に半球状である。凸部２６の半径は、凹部３０の半径よりも小さい。上型２０と下型２２とが合わされると、凸部２６と凹部３０との間にスペースが形成される。上型２０と下型２２とが合わされると、上型２０の平坦部２４と下型２２の平坦部２８との間にもスペースが形成される。好ましくは、第一成形型１８は、フッ素樹脂コーティング粗面状無電解メッキ処理が施されることが好ましい。この処理では、まず第一成形型１８の本体に無電解メッキが施される。典型的には、無電解ニッケルメッキが施される。次に、このメッキ層の表面が、化学処理で粗面化される。次に、このメッキ層にフッ素樹脂が塗布され、焼成される。焼成により、フッ素樹脂がメッキ層の微小凹部に入り込む。
【００３３】
図３は、図１のゴルフボール２の製造に用いられる第二成形型３２の一部が示された断面図である。第二成形型３２は、上型３４及び下型３６からなる。上型３４及び下型３６のそれぞれは多数のキャビティ面３８を備えており、このキャビティ面３８によって半球状のキャビティが形成されている。上型３４と下型３６とが合わされることにより、球状キャビティが形成される。キャビティ面３８には多数のピンプル４０が形成されている。
【００３４】
このゴルフボール２の製造では、まず基材ゴム、架橋剤及び各種添加剤が混練され、ゴム組成物が得られる。次に、このゴム組成物が、上型及び下型からなり球状キャビティを備えた成形型（図示されず）に投入される。次に、この成形型が締められる。次に、ゴム組成物は成形型を介して加熱される。加熱により、ゴムが架橋反応を起こす。架橋により、ゴム組成物が硬化する。成形型が開かれ、球状のセンター８が取り出される。
【００３５】
このセンター８は、上型及び下型からなり球状キャビティを備えた成形型（図示されず）に投入される。このセンター８の周りに、溶融樹脂組成物が、射出成形法によって注入される。この樹脂組成物が固化し、中間層１０が形成される。こうして、センター８及び中間層１０からなるコア４が得られる。中間層１０が、圧縮成形法によって成形されてもよい。
【００３６】
次に、熱可塑性樹脂及び添加剤がブレンドされ、押出機から押し出されて、樹脂組成物が得られる。次に、この樹脂組成物が所定サイズに切断される。切断により、ペレット４２（図２参照）が得られる。次に、このペレット４２が、第一成形型１８に投入される。図２に示されるように、ペレット４２は下型２２の凹部３０に載置される。次に、上型２０に対して下型２２が相対的に上昇し、型締めがなされる。型締めは通常、プレス機によってなされる。型締めにより、ペレット４２は加圧され、かつ加熱される。加圧と加熱とにより樹脂組成物は流動し、上型２０と下型２２との間のスペースが樹脂組成物で充填される。次に、第一成形型１８が冷却される。冷却により、樹脂組成物の温度も下降する。温度が十分に下がった段階で第一成形型１８が開かれ、予備成形体が取り出される。前述のように、第一成形型１８にはフッ素樹脂コーティング粗面状無電解メッキ処理が施されているので、予備成形体の脱型は容易になされうる。図３に示されるように、予備成形体４４は多数のハーフシェル４６を備えている。ハーフシェル４６は、碗状である。ハーフシェル４６が射出成形法によって成形されてもよい。
【００３７】
次に、図３に示されるように、２枚の予備成形体４４でコア４が挟まれる。コア４には、２枚のハーフシェル４６が嵌められる。次に、予備成形体４４及びコア４が、開かれている第二成形型３２に投入される。ハーフシェル４６及びコア４は、通常は下型３６のキャビティ面３８に載置される。
【００３８】
次に、上型３４に対して下型３６が相対的に上昇し、下型３６が上型３４に接近する。この操作は通常、プレス機によってなされる。接近の速度は、３．０ｍｍ／ｓｅｃ以上２００．０ｍｍ／ｓｅｃ以下である。この速度は、速い。速い速度により、短いサイクルタイムが達成される。この工程は、接近工程と称される。
【００３９】
上型３４と下型３６との距離が所定値に達した段階で、接近工程は終了する。その後は、０．５ｍｍ／ｓｅｃ以上２．０ｍｍ／ｓｅｃ以下の速度で、下型３６が上型３４に接近する。ハーフシェル４６の熱可塑性樹脂組成物は、球状キャビティ内で加圧されつつ加熱される。加圧と加熱とにより樹脂組成物が流動し、コア４の周りを覆う。余剰の樹脂組成物は、球状キャビティから流出する。この工程は、型締め工程と称される。型締め工程では、ピンプル４０がハーフシェル４６及び中間層１０を押圧する。この押圧により、ハーフシェル４６及び中間層１０は窪む。ハーフシェル４６が窪むことにより、ディンプル１２が形成される。
【００４０】
次に、プレス機の圧力が高められる。ハーフシェル４６の樹脂組成物は、球状キャビティ内で、型締め工程の圧力よりも高い圧力で加圧される。この工程は、高圧工程と称される。高圧工程により、上側のハーフシェル４６と下側のハーフシェル４６とが堅固に結合する。高圧工程により、ピンプル４０の形状が正確に反映されたディンプル１２が形成される。
【００４１】
次に、第二成形型３２が締められた状態で、この第二成形型３２が冷却される。冷却により、ハーフシェル４６の樹脂組成物が固化する。この樹脂組成物は、カバー６を構成する。この工程は、固化工程と称される。固化の後に第二成形型３２が開かれ、ゴルフボール２が取り出される。
【００４２】
前述のように型締め工程では、０．５ｍｍ／ｓｅｃ以上２．０ｍｍ／ｓｅｃ以下の速度で下型３６が上型３４に接近する。この速度は、極めて遅い。第二成形型３２はゆっくりと移動するので、ハーフシェル４６とコア４との間に存在するエア及びハーフシェル４６とキャビティ面３８との間に存在するエアが、球状キャビティの外へと確実に排出される。この製造方法では、ゴルフボール２へのエアの残留が抑制される。第二成形型３２がゆっくりと移動するので、樹脂組成物の偏った流出が生じにくい。この製造方法では、偏った流出に起因する偏肉が生じにくい。エアの残留及び偏肉が抑制されたゴルフボール２は、耐久性に優れる。耐久性の観点から、型締め工程において下型３６が上型３４に接近する速度は１．５ｍｍ／ｓｅｃ以下がより好ましく、１．０ｍｍ／ｓｅｃ以下が特に好ましい。
【００４３】
高圧工程における圧縮力は、１７６５２Ｎ以上が好ましい。圧縮力が１７６５２Ｎ以上に設定されることにより、ハーフシェル４６の樹脂組成物の過剰の流出が抑制され、偏肉が抑制される。圧縮力が１７６５２Ｎ以上に設定されることにより、中間層１０の樹脂組成物の流出も抑制される。この観点から、圧縮力は２０５９４Ｎ以上がより好ましく、２６４７８Ｎ以上が特に好ましい。圧縮力が過大であると高価な設備が必要なので、圧縮力は４０２０７Ｎ以下が好ましい。圧縮力とは、高圧工程においてプレス機によって第二成形型３２に加えられる最大の力が、第二成形型３２が有する球状キャビティの数で除された値である。プレス機によって第二成形型３２に加わる力とは、プレス機のラムの圧力にこのラムの断面積が乗じられた値である。
【００４４】
高圧工程の時間は、３０秒以上３００秒以下が好ましい。時間が３０秒以上に設定されることにより、上下のハーフシェル４６が堅固に接合される。この観点から、時間は７０秒以上がより好ましく、１００秒以上が特に好ましい。時間が３００秒以下に設定されることにより、中間層１０の樹脂組成物の流出が抑制される。この観点から、時間は２６０秒以下がより好ましく、２３０秒以下が特に好ましい。偏肉抑制の観点から、型締め工程の終了後直ちにプレス機の圧力が高められることが好ましい。
【００４５】
成形温度Ｔｆとハーフシェル４６（すなわちカバー６）の熱可塑性樹脂組成物の流動開始温度Ｆｃとの差（Ｔｆ−Ｆｃ）は、２０℃以上が好ましい。この差（Ｔｆ−Ｆｃ）が２０℃以上に設定されることにより、カバー６がコア４に堅固に密着する。この観点から、差（Ｔｆ−Ｆｃ）は２５℃以上がより好ましい。成形温度Ｔｆとは、投入工程から固化工程までの間に第二成形型３２が到達する最高温度を意味する。成形温度Ｔｆは、キャビティ面３８のポールにおいて測定される。流動開始温度Ｆｃは、島津製作所の「ＦＬＯＷＳＴＥＲ  ＣＦＴ−５００」によって測定される。測定条件は、以下の通りである。
プランジャー面積：１ｃｍ２
ＤＩＥ  ＬＥＮＧＴＨ：１ｍｍ
ＤＩＥ  ＤＩＡ：１ｍｍ
荷重：５８８．３９９Ｎ
開始温度：３０℃
昇温速度：３℃／ｍｉｎ
測定前に、試料は７０℃の環境下に８時間保持され、乾燥させられる。
【００４６】
図４は、図３のハーフシェル４６が示された拡大断面図である。このハーフシェル４６は、頂部４８と側部５０とを備えている。図４において符号Ｂで示されているのは、頂部４８と側部５０との境界である。図４から明らかなように、頂部４８は中心が最も薄く、この中心から境界Ｂに向かって徐々に厚くなっている。図４において両矢印Ｔｔで示されているのは、頂部４８の厚みである。頂部４８のなかで最も薄い箇所が決定され、この箇所において厚みＴｔが測定される。頂部４８が均一な厚みとされてもよい。側部５０は、均一な厚みである。図４において両矢印Ｔｓで示されているのは、側部５０の厚みである。このようなハーフシェル４６は、第一成形型１８の形状及び寸法に工夫が施されることによって得られうる。
【００４７】
頂部４８の厚みＴｔの、カバー６の公称厚みＴに対する比率は、９５％以下である。換言すれば、頂部４８は薄い。本発明に係る製造方法では、型締め工程の速度が遅いので、型締め工程においてハーフシェル４６の熱収縮が生じる。この熱収縮により、頂部４８の近傍における樹脂組成物のボリュームが増大する。加熱前の頂部４８が薄いので、熱収縮が生じても、カバー６のポール厚みが過大となることが抑制される。この観点から、比率は９０％以下がより好ましく、８５％以下が特に好ましい。この比率が過小であるとベアが生じやすいので、比率は６５％以上が好ましく、７０％以上がより好ましく、７５％以上が特に好ましい。
【００４８】
上下のハーフシェル４６が堅固に接合されるとの観点から、側部５０の厚みＴｓの、カバー６の公称厚みＴに対する比率は、１００％以上が好ましく、１０５％以上がより好ましい。樹脂組成物の過剰な流出による偏肉が防止されるとの観点から、この比率は１２０％以下が好ましく、１１５％以下が特に好ましい。
【００４９】
偏肉防止の観点から、頂部４８の中心角度θは１０°以上が好ましく、１５°以上がより好ましい。ハーフシェル４６の堅固な接合の観点から、中心角度θは６０°以下が好ましく、４５°以下がより好ましい。
【００５０】
上下のハーフシェル４６の合計体積の、カバー６の体積に対する比率は、１１０％以上１３０％以下が好ましい。この比率が１１０％以上に設定されることにより、エアの残留が生じにくい。この観点から、比率は１２０％以上がより好ましい。この比率が１３０％以下に設定されることにより、樹脂組成物の過剰な流出による偏肉が防止される。この観点から、比率は１２５％以下がより好ましい。
【００５１】
図５は、図１のゴルフボール２の一部が示された拡大断面図である。この図には、カバー６、中間層１０及びセンター８が示されている。カバー６は、ディンプル１２を備えている。中間層１０は、凹陥部５２を備えている。ディンプル１２及び凹陥部５２は、型締め工程及び高圧工程において、ピンプル４０によって成形される。凹陥部５２が存在することにより、ディンプル１２の直下におけるカバー６の厚みが確保される。このゴルフボール２では、繰り返し打撃されたときにディンプル１２がクラックの起点となることが抑制される。このゴルフボール２は、耐久性に優れる。耐久性の観点から、凹陥部５２の深さＤｅは０．０５ｍｍ以上が好ましく、０．１０ｍｍ以上が特に好ましい。凹陥部５２の深さＤｅは、０．５ｍｍ以下が好ましい。
【００５２】
凹陥部５２が形成されるには、型締め工程又は高圧工程において中間層１０が軟化する必要がある。この観点から、成形温度Ｔｆと中間層１０の熱可塑性樹脂組成物の流動開始温度Ｆｍとの差（Ｔｆ−Ｆｍ）は１０℃以上が好ましく、２０℃以上がより好ましい。中間層１０の流出抑制の観点から、差（Ｔｆ−Ｆｍ）は６０℃以下が好ましい。
【００５３】
図６は、本発明の他の実施形態に係る製造方法に用いられるハーフシェル５４が示された断面図である。このハーフシェル５４では、厚みは、頂点Ｐから端部Ｅに向かって、徐々に大きくなっている。頂部５６の厚みＴｔは、頂点Ｐにおいて測定される。側部５８の厚みＴｓは、端部Ｅにおいて測定される。このハーフシェル５４が用いられることによっても、偏肉が抑制されたゴルフボールが得られる。
【００５４】
このハーフシェル５４でも、頂部５６の厚みＴｔの、カバーの公称厚みＴに対する比率は、９５％以下が好ましく、９０％以下がより好ましく、８５％以下が特に好ましい。比率は、６５％以上が好ましく、７０％以上がより好ましく、７５％以上が特に好ましい。
【００５５】
このハーフシェル５４でも、側部５８の厚みＴｓの、カバーの公称厚みＴに対する比率は、１００％以上が好ましく、１０５％以上がより好ましい。この比率は１２０％以下が好ましく、１１５％以下が特に好ましい。
【００５６】
２枚のハーフシェル５４の合計体積の、カバー６の体積に対する比率は、１１０％以上が好ましく、１２０％以上がより好ましい。この比率は１３０％以下が好ましく、１２５％以下がより好ましい。
【実施例】
【００５７】
以下、実施例によって本発明の効果が明らかにされるが、この実施例の記載に基づいて本発明が限定的に解釈されるべきではない。
【００５８】
［実施例１］
１００質量部のポリブタジエン（ＪＳＲ社の商品名「ＢＲ１８」）、３５質量部のアクリル酸亜鉛、５．０質量部の酸化亜鉛、１３．４質量部の硫酸バリウム、０．８質量部のジフェニルジスルフィド（住友精化社製）及び０．５質量部のジクミルパーオキサイドを密閉式混練機で混練し、ゴム組成物を得た。このゴム組成物を共に半球状キャビティを備えた上型及び下型からなる金型に投入し、１７０℃の温度下で１５分間加熱して、直径が３８．５ｍｍであるセンターを得た。
【００５９】
５０質量部のナトリウム中和タイプ二元アイオノマー樹脂（前述の「ハイミラン１６０５」）及び５０質量部の亜鉛中和タイプアイオノマー樹脂（前述の「ハイミランＡＭ７３２９」）をブレンドし、二軸押出機で押し出して、樹脂組成物を得た。この樹脂組成物の流動開始温度Ｆｍは、９２．２℃である。この樹脂組成物を射出成形法にてセンターの周りに被覆し、中間層を得た。この中間層の厚みは、１．６２ｍｍである。
【００６０】
１００質量部の熱可塑性ポリウレタンエラストマー（前述の「エラストランＸＮＹ９７Ａ」）及び４質量部の二酸化チタンをブレンドし、二軸押出機で押し出して、樹脂組成物を得た。押出条件は、以下の通りである。
温度：２３０℃
スクリュー径：４５ｍｍ
スクリュー回転速度：２００ｒｐｍ
スクリューのＬ／Ｄ：３５
この樹脂組成物の流動開始温度Ｆｃは、１１５℃である。この樹脂組成物を切断して、円柱状のペレットを得た。このペレットの直径は２０ｍｍであり、質量は約２ｇである。このペレットを第一成形型の凹部ごとに１つずつ投入し、圧縮成形法で多数のハーフシェルを備えた予備成形体を得た。このハーフシェルは、図５に示された形状を備える。圧縮成形法の条件は、以下の通りである。
成形温度：１７０℃
一次加圧工程の圧縮力：７８４５Ｎ
一次加圧工程の時間：２分
二次加圧工程の圧縮力：２６４７８Ｎ
二次加圧工程の時間：３分
冷却工程の圧縮力：２６４７８Ｎ
冷却工程の時間：５分
【００６１】
センター及び中間層からなるコアを２枚の予備成形体で挟み込み、第二成形型に投入して、圧縮成形法にてカバーを成形した。圧縮成形法の条件は、以下の通りである。
成形温度：１４０℃
型締め工程の速度：１．０ｍｍ／ｓ
高圧工程の圧力：２６４７８Ｎ
高圧工程の時間：１５０秒
このカバーの表面に塗装を施して、ゴルフボールを得た。このゴルフボールの直径は、４２．７５ｍｍである。
【００６２】
［実施例２から４及び比較例１から３］
ハーフシェルの形状を下記の表１に示される通りとした他は実施例１と同様にして、ゴルフボールを得た。
【００６３】
［実施例５から６及び比較例４］
中間層の厚み及びハーフシェルの厚みを下記の表２に示される通りとした他は実施例１と同様にして、ゴルフボールを得た。
【００６４】
［実施例７から９］
圧縮成形法の条件を下記の表２に示される通りとした他は実施例１と同様にして、ゴルフボールを得た。
【００６５】
［比較例５］
中間層の樹脂組成物の基材ポリマーとして熱可塑性ポリアミドエラストマー（東レ社の商品名「ＰＥＢＡＸ  ７２３３」）を用いた他は実施例１と同様にして、ゴルフボールを得た。この樹脂組成物の流動開始温度Ｆｍは、１６５℃である。
【００６６】
［カバー厚みの測定］
上側ポールと下側ポールとを通過する平面でゴルフボールを切断し、断面を拡大した像を得た。この像において、上側ポールの厚みＴ１、下側ポールの厚みＴ２、一方のシームの厚みＴ３及び他方のシームの厚みＴ４を、ノギスで測定した。ディンプルを避けて、ランドの直下で厚みＴ１、Ｔ２、Ｔ３及びＴ４を測定した。そして、厚みＴ１と厚みＴ２との平均を算出してポール厚みＰとし、厚みＴ３と厚みＴ４との平均を算出してシーム厚みＳとし、ポール厚みＰとシーム厚みＳとの差（Ｐ−Ｓ）を算出した。さらに、厚みＴ１、Ｔ２、Ｔ３及びＴ４のなかの最大値から最小値を減じた値を算出し、偏肉の値とした。２４個のゴルフボールが測定されたデータの平均値が、下記の表１及び表２に示されている。
【００６７】
［目視観察］
２４個のゴルフボールの外観を目視で観察し、ベアーが発生しいてるゴルフボールの有無を判定した。同時に、カバーの内部に空気が残留しているゴルフボールの有無を判定した。この結果が、下記の表１及び表２に示されている。
【００６８】
［耐久性試験］
ツルテンパー社のスイングマシンに、メタルヘッドを備えたドライバーを装着した。ヘッド速度が４５ｍ／ｓｅｃである条件で、ゴルフボールを１００回打撃した。６個のゴルフボールが試験に供され、この中で割れが発生したものの有無が目視で判定された。この結果が、下記の表１及び表２に示されている。
【００６９】
【表１】
2006341081.tif 000003
【００７０】
【表２】
2006341081.tif 000004
【００７１】
表１及び表２から明らかなように、実施例の製造方法で得られたゴルフボールでは、（Ｐ−Ｓ）が小さく、しかも耐久性に優れる。これに対し、比較例１から４の製造方法で得られたゴルフボールでは、（Ｐ−Ｓ）が大きい。また、比較例５の製造方法で得られたゴルフボールは、耐久性に劣る。この評価結果から、本発明の優位性は明らかである。
【産業上の利用可能性】
【００７２】
本発明に係るゴルフボールは、ゴルフ競技での使用に特に適している。
【図面の簡単な説明】
【００７３】
【図１】図１は、本発明の一実施形態に係る製造方法で得られたゴルフボールが示された一部切り欠き断面図である。
【図２】図２は、図１のゴルフボールの製造に用いられる第一成形型の一部が示された断面図である。
【図３】図３は、図１のゴルフボールの製造に用いられる第二成形型の一部が示された断面図である。
【図４】図４は、図３のハーフシェルが示された拡大断面図である。
【図５】図５は、図１のゴルフボールの一部が示された拡大断面図である。
【図６】図６は、本発明の他の実施形態に係る製造方法に用いられるハーフシェルが示された断面図である。
【符号の説明】
【００７４】
２・・・ゴルフボール
４・・・コア
６・・・カバー
８・・・センター
１０・・・中間層
１２・・・ディンプル
１４・・・ランド
１８・・・第一成形型
２０、３４・・・上型
２２、３６・・・下型
２４、２８・・・平坦部
２６・・・凸部
３０・・・凹部
３２・・・第二成形型
３８・・・キャビティ面
４０・・・ピンプル
４２・・・ペレット
４４・・・予備成形体
４６、５４・・・ハーフシェル
４８、５６・・・頂部
５０、５８・・・側部
５２・・・凹陥部
【図１】
2006341081.tif 000005
【図２】
2006341081.tif 000006
【図３】
2006341081.tif 000007
【図４】
2006341081.tif 000008
【図５】
2006341081.tif 000009
【図６】
2006341081.tif 000010