(57)【要約】【課題】  キャビティの隅々に溶湯を充填して歩留まり率を高めることができる重力鋳造装置を提供する。【解決手段】  上側型板６ａと下側型板６ｂでキャビティ１３が形成される。キャビティ１３の湯口に溶湯貯留部１６が設けられている。溶湯貯留部１６の上部に開口するガス導入管１４が設けられており、ガス導入管１４を介してキャビティ１３内に不活性ガスが導入される。上側型板６ａにはキャビティ１３の肉厚部端部に相当する部分にキャビティ１３内の内部圧力を検出するための圧力検出器２２が配置されている。上側型板６ａ及び下側型板６ｂにはキャビティ１３の別の肉厚部端部に対応する位置に引抜孔１５ａ乃至１５ｃが設けられている。各引抜孔は熱電対２１を有し、流量可変バルブを有する減圧配管１８を介して減圧ポンプ１９に接続されている。減圧ポンプ１９は金型６の傾斜角度に応じた溶湯１７が鋳込まれるようにキャビティ内を減圧する。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
金型を傾斜させることにより溶湯貯留部内の溶湯を前記金型のキャビティ内に注入して鋳造する重力鋳造方法において、前記キャビティ内を不活性ガスで充填する工程と、前記不活性ガスが充填されたキャビティ内に前記金型の傾斜により溶湯を注入すると共に前記キャビティに連通する１又は複数の引抜孔からガスを吸引して前記キャビティ内を減圧する工程と、を有し、前記引抜孔からのガス吸引のための減圧の程度は、前記金型の傾動角度に応じて調整することを特徴とする重力鋳造方法。
【請求項２】
前記引抜孔は、前記キャビティにおける狭窄部又は鋳造品の肉厚部に相当する部分に設けられていることを特徴とする請求項１に記載の重力鋳造方法。
【請求項３】
前記狭窄部又は鋳造品の肉厚部に相当する部分における金型の温度を測定し、この金型温度の測定結果も考慮して、前記減圧の程度を調整することを特徴とする請求項２に記載の重力鋳造方法。
【請求項４】
前記溶湯はアルミニウム又はアルミニウム合金であることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載の重力鋳造方法。
【請求項５】
キャビティを有する金型と、前記キャビティに連通し溶湯を貯留した溶湯貯留部と、前記金型を傾動させ前記溶湯貯留部から溶湯を前記キャビティ内に注入する駆動部と、前記キャビティに連通する１又は複数の引抜孔と、この引抜孔からガスを吸引して前記キャビティ内を減圧する減圧装置と、前記キャビティ内に不活性ガスを導入する不活性ガス導入装置と、を有し、前記減圧装置は、前記金型の傾動角度に応じて減圧の程度を調整することを特徴とする重力鋳造装置。
【請求項６】
前記引抜孔は、前記キャビティにおける狭窄部又は鋳造品の肉厚部に相当する部分に設けられていることを特徴とする請求項５に記載の重力鋳造装置。
【請求項７】
前記引抜孔内に設けられ前記狭窄部又は鋳造品の肉厚部に相当する部分における金型の温度を測定する温度検出器を有し、前記減圧装置は、前記温度検出器の測定結果も考慮して前記狭窄部又は鋳造品の肉厚部に相当する部分の減圧圧力を調整することを特徴とする請求項６に記載の重力鋳造装置。
【請求項８】
前記溶湯はアルミニウム又はアルミニウム合金であることを特徴とする請求項５乃至７のいずれか１項に記載の重力鋳造装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、金型を傾斜させることにより重力によってキャビティ内に溶湯を鋳込んで鋳造品を製造する重力鋳造方法及び鋳造装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
金属製の鋳型に重力によって金属又は合金の溶湯を鋳込んで鋳物を製造する方法をグラビティ鋳造法という。図６（ａ）乃至図６（ｅ）は、このようなグラビティ鋳造法によって鋳造品を製造する工程を示す説明図である。
【０００３】
図６（ａ）において、上側型板３６ａと下側型板３６ｂとを合わせることにより、鋳造用キャビティ４３が構成される。このキャビティ４３は、図中左側から右側に向かって３箇所の拡径部４３ａと、３箇所の縮径部４３ｂとが交互に形成され、左端の拡径部４３ａの先端部がテーパ状に先細になっている。一方、右端の縮径部４３ｂには図中右側に向かって延びる縮径部４３ｂよりもさらに細い円筒部分４３ｃを有し、この円筒部分は湯口と連通している。金型３６の湯口部には溶湯を一時貯留する湯受け４６が設けられている。このキャビティは例えばロッド鋳造用のものである。
【０００４】
上側型板３６ａと下側型板３６ｂを夫々貫通するように２本の突き出しピン４５及び１本のリターンピン４４が設けられており、この突き出しピン４５及びリターンピン４４は上側型板３６ａの上側及び下側型板３６ｂの下側に夫々配置された突き出し板４９に固定されている。
【０００５】
上側型板３６ａを下降させて下側型板３６ｂに合わせると、キャビティ４３が形成される。このキャビティ４３の湯口部に付設された湯受け４６に例えばアルミニウム又はアルミニウム合金（以下、単にアルミニウムという）の溶湯４７を注入する。アルミニウムの溶湯４７を湯受け４６に注入した後、金型３６を例えば図６（ｂ）に示したように、水平に対して約３０度傾斜させると、湯受け４６内のアルミニウムの溶湯４７のキャビティ４３内への注入が開始され、その後、更に金型３６を傾斜させていくと、湯受け４６内の溶湯はキャビティ４３内に注入されていく。最終的に、金型３６を垂直状態にしてアルミニウムの溶湯４７のキャビティ４３内への鋳込みが終了する（図６（ｃ））。
【０００６】
この状態でキャビティ４３に鋳込んだアルミニウムの溶湯４７を凝固させ、溶湯が凝固した後、図６（ｄ）に示したように金型３６を水平状態に戻す。
【０００７】
その後、上側型板３６ａをリターンピン４４に沿って上昇させると共に突き出しピン４５によって鋳造品４８を押し出すと、図６（ｅ）に示したように、金型３６が開き、鋳造品４８が離型する
このようなグラビティ鋳造法に関する従来技術として、例えば特開平６−４７５１７号公報（特許文献１）が挙げられる。
【０００８】
図７（ａ）及び（ｂ）は、上記従来技術における鋳造品製造方法を示す図であり、図７（ａ）は、金属製の鋳型（以下、金型という）のパーティングラインに沿った断面図、図７（ｂ）はパーティングラインに直交する断面図である。図７（ａ）及び（ｂ）において、鋳造品は以下のようにして製造される。
【０００９】
即ち、金型Ａの固定型ａと可動型ｂを合わせて型閉めした後、ベント孔５１からキャビティ５２内のガスを吸引してキャビティ５２内を減圧し、この状態で湯口５３から溶湯を注入する。溶湯は重力により湯道を通ってキャビティ５２内に鋳込まれる。
【００１０】
次に、加圧シリンダ５４を動作させて加圧子５５によってキャビティ５２内の溶湯に圧力を加え、この状態で溶湯が凝固し、製品が鋳造されるまで放置する。このような従来技術によれば、鋳造品への加圧効果によってより寸法精度の良い鋳造品が得られるということである。
【００１１】
【特許文献１】特開平６−４７５１７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
しかしながら、上記従来技術には以下のような問題点がある。即ち、薄肉鋳造品を製造する際、金型内に鋳込まれた溶湯の冷却速度が速いために、溶湯をキャビティの狭窄部又は肉厚部端部の隅々にまで十分に充填させることができず、歩留まり率が低下するという問題点がある。
【００１３】
図５は、重力鋳造装置におけるキャビティ内に鋳込まれた溶湯の冷却速度曲線を示すものである。図５において、鋳造品の肉厚が３０ｍｍの場合、溶湯を鋳込んだ後、溶湯温度が５７０℃になるまでに約６０秒を要しており、その後、約２０秒間５７０℃を維持している。これに対し、肉厚が２０ｍｍの場合は、溶湯を鋳込んだ後、約４０秒で５７０℃に降下し、その後１５秒間５７０℃を維持した後、急激に温度を低下させ、溶湯を鋳込んでから７０秒後には５００℃まで温度を低下させている。一方、肉厚が１０ｍｍの場合は、溶湯鋳込み後、２０秒で５７０℃に降下し、４０秒後には５００℃まで溶湯温度が低下していることが分かる。このように薄肉鋳造品を製造する場合は急激に溶湯温度が低下するので、特にキャビティ内の狭窄部又は肉厚部端部の隅々にまで溶湯を充填することが困難となる。
【００１４】
本発明はかかる問題点に鑑みてなされたものであって、キャビティの狭窄部又は肉厚部端部の隅々にまで溶湯を充填して湯廻り性を向上させると共に、溶湯の歩留まり率を向上させることができる重力鋳造方法及び鋳造装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本願第１発明に係る重力鋳造方法は、金型を傾斜させることにより溶湯貯留部内の溶湯を前記金型のキャビティ内に注入して鋳造する重力鋳造方法において、前記キャビティ内を不活性ガスで充填する工程と、前記不活性ガスが充填されたキャビティ内に前記金型の傾斜により溶湯を注入すると共に前記キャビティに連通する１又は複数の引抜孔からガスを吸引して前記キャビティ内を減圧する工程と、を有し、前記引抜孔からのガス吸引のための減圧の程度は、前記金型の傾動角度に応じて調整することを特徴とする。
【００１６】
この場合において、前記引抜孔は、前記キャビティにおける狭窄部又は鋳造品の肉厚部に相当する部分に設けられていることが好ましい。
【００１７】
また、前記狭窄部又は鋳造品の肉厚部に相当する部分における金型の温度を測定し、この金型温度の測定結果も考慮して、前記減圧の程度を調整するようにすることができる。更に、前記溶湯はアルミニウム又はアルミニウム合金であることが好ましい。
【００１８】
本願第２発明に係る重力鋳造装置は、キャビティを有する金型と、前記キャビティに連通し溶湯を貯留した溶湯貯留部と、前記金型を傾動させ前記溶湯貯留部から溶湯を前記キャビティ内に注入する駆動部と、前記キャビティに連通する１又は複数の引抜孔と、この引抜孔からガスを吸引して前記キャビティ内を減圧する減圧装置と、前記キャビティ内に不活性ガスを導入する不活性ガス導入装置と、を有し、前記減圧装置は、前記金型の傾動角度に応じて減圧の程度を調整することを特徴とする。
【００１９】
この場合において、前記引抜孔は、前記キャビティにおける狭窄部又は鋳造品の肉厚部に相当する部分に設けられていることが好ましい。
【００２０】
また、前記引抜孔内に設けられ前記狭窄部又は鋳造品の肉厚部に相当する部分における金型の温度を測定する温度検出器を有し、前記減圧装置は、前記温度検出器の測定結果も考慮して前記狭窄部又は鋳造品の肉厚部に相当する部分の減圧圧力を調整するものとすることができる。更に、前記溶湯はアルミニウム又はアルミニウム合金であることが好ましい。
【発明の効果】
【００２１】
本願第１発明である請求項１に係る重力鋳造方法によれば、キャビティ内に所定量の溶湯が鋳込まれるように金型の傾斜角度に応じてキャビティの１又は複数の引抜孔からガスを吸引すると共に、金型の傾斜角度に応じてガス引抜のための減圧の程度を調整するようにしたので、薄肉鋳造品を鋳造する場合であっても溶湯をキャビティの狭窄部又は肉厚部端部の隅々にまで充填することができ、湯廻り性が向上し、溶湯の歩留まり率を改善することができる。また、キャビティ内に不活性ガスを充填した後、溶湯を注入することによって、溶湯の酸化を防止して鋳造品の品質を向上させることができる。
【００２２】
本願請求項２に係る重力鋳造方法によれば、キャビティ内の狭窄部又は肉厚部に相当する部分に引抜孔を設け、この引抜孔からガスを引き抜くようにしたので、キャビティの狭窄部又は肉厚部端部の隅々にまで溶湯を充填しやすくなり、湯廻り性が向上し、溶湯の歩留まり率を改善することができる。
【００２３】
本願請求項３に係る重力鋳造方法によれば、狭窄部又は鋳造品の肉厚部に相当する部分における金型の温度を測定し、この金型温度の測定結果も考慮して、前記減圧の程度を調整するようにしたので、溶湯が廻りにくい狭窄部又は肉厚部の減圧量を増加させることによって溶湯がキャビティ内の狭窄部又は肉厚部端部へ良好に充填され、湯廻り性がより向上し、溶湯の歩留まり率を更に改善することができる。
【００２４】
本願請求項４に係るの重力鋳造方法によれば、前記溶湯を、アルミニウム又はアルミニウム合金としたので、アルミニウム又はアルミニウム合金製の鋳造品を湯廻り性及び歩留りよく製造することができる。
【００２５】
本願第２発明である請求項５に係る重力鋳造装置によれば、キャビティ内に所定量の溶湯が鋳込まれるように金型の傾斜角度に応じてキャビティ内を減圧する減圧程度を調整するようにしたので、湯廻り性及び溶湯の歩留まり率が向上する。
【００２６】
本願請求項６に係る重力鋳造装置によれば、キャビティ内の狭窄部又は肉厚部に相当する部分に引抜孔を設け、この引抜孔からキャビティ内のガスを引き抜くようにしたので、狭窄部又は肉厚部端部の隅々にまで溶湯を充填して溶湯の歩留まり率を向上させながら、品質の安定した鋳造品を製造することができる。
【００２７】
本願の請求項７に係る重力鋳造装置によれば、キャビティ内の狭窄部又は肉厚部に相当する部分の温度を測定する温度検出器を設け、この温度検出器の測定結果をも考慮して減圧圧力を調整するようにしたので、溶湯の導入が遅い部分の減圧量を増大させる等によって湯廻り性をより改善することができる。
【００２８】
本願請求項８に係る重力鋳造装置によれば、前記溶湯をアルミニウム又はアルミニウム合金としたので、アルミニウム又はアルミニウム合金の溶湯を効率よく鋳造してアルミニウム又はアルミニウム合金製の鋳造品を製造することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２９】
以下、本発明の実施の形態について添付の図面を参照して詳細に説明する。
【００３０】
図１及び図２は本実施形態に係る重力鋳造装置を示す説明図であって、図１（ａ）は正面図、図１（ｂ）は図１（ａ）の左側面図である。また図２（ａ）乃至図２（ｃ）は、夫々図１の要部を示す断面図であって、鋳造工程に沿った金型部分を示す断面図である。
【００３１】
図１（ａ）において、この重力鋳造装置の鋳造機本体１は、架台２上に載置されており、直立状態（初期状態）から水平状態（注湯状態）に至るまで傾動可能になっている。鋳造機本体１の上下両端には夫々矩形の可動側取付板３及び固定側取付板４が配置されており、この可動側取付板３と固定側取付板４とは夫々その４角に配置された４本のタイバー５によって連結されている。
【００３２】
上側型板６ａ及び下側型板６ｂの４角には夫々貫通孔が設けられており、この貫通孔に夫々４本のタイバー５が挿入されている。上側型板６ａ及び下側型板６ｂはタイバー５に沿って上下動可能に設けられている。
【００３３】
上側型板６ａは可動側取付板３を貫通して上方に延びる上側型締めシリンダ８に連結されており、下側型板６ｂは固定側取付板４を貫通して下方に延びる下側型締めシリンダ９に連結されている。上側型締めシリンダ８は上側型板６ａをタイバー５に沿って上下動させるように作用し、下側型締めシリンダ９は下側型板６ｂをダイバー５に沿って上下動させるように作用する。
【００３４】
上側型板６ａと下側型板６ｂとの接合面には鋳造品を成型するためのキャビティが形成され、このキャビティ内に溶湯を鋳込んで鋳造品が製造される。
【００３５】
鋳造機本体１の下方端は架台２の一端に設けられた１対の軸受け１１に支持された傾動軸１２に回転可能に支持されている。また鋳造機本体１の長さ方向中央部と架台２とは傾動シリンダ１０によって連結されており、傾動シリンダ１０と鋳造機本体１との連結部及び傾動シリンダ１０と架台２との連結部は夫々回転可能となっている、従って、傾動シリンダ１０が伸縮することによって鋳造機本体１は軸受け１１に支持された傾動軸１２を中心として回動し、架台２に対して垂直の初期状態と水平の注湯状態との間を傾動する。
【００３６】
図１（ｂ）において、傾動軸１２は左右両側の軸受け１１によって支持されており、鋳造機本体１の固定側取付板４は傾動軸１２に回転可能に支持されている。固定側取付板４の４角には４本のタイバー５が配置されており、固定側取付板４はこの４本のタイバー５を介して図示省略した上方の固定側取付板３と連結されている。固定側取付板４のほぼ中央部には固定側取付板４を貫通するように下側型締めシリンダ９が配置されている。
【００３７】
鋳造機本体１の金型部分を示す図２（ａ）において、上側型板６ａと、下側型板６ｂとで金型６が形成され、この金型６内にキャビティ１３が形成されている。キャビティ１３の湯口部分には溶湯貯留部１６が設けられており、この溶湯貯留部１６に溶湯１７が注入され、金型６を傾斜させることによって溶湯１７がキャビティ１３内に注入される。
【００３８】
金型６には溶湯貯留部１６の上部に開口する不活性ガス導入装置としてのガス導入管１４が設けられており、このガス導入管１４を介してキャビティ１３内に不活性ガスとして、例えばアルゴンガスが導入、充填される。金型６の例えば上側型板６ａにはキャビティ１３の肉厚部分の端部に相当する部分にキャビティ１３内の内部圧力を検出するための圧力検出器（圧力センサ）２２が配置されている。
【００３９】
上側型板６ａ及び下側型板６ｂにはキャビティ１３の肉厚部の端部に対応する位置に引抜孔１５ａ乃至１５ｃが設けられている。この引抜孔１５ａ乃至１５ｃは夫々減圧配管１８を介して減圧装置としての減圧ポンプ１９に接続されている。この減圧ポンプ１９によってキャビティ１３内に充填された不活性ガスを吸引してキャビティ内を減圧する。減圧配管１８には夫々流量可変バルブ２０が設けられている。この流量可変バルブ２０を調整することによって減圧配管１８を流れるガス量、即ち肉厚部端部の減圧の程度が制御される。引抜孔１５ａ乃至１５ｃ内には夫々熱電対２１が配置されており、この熱電対２１によって肉厚部端部の金型温度が検出される。この肉厚部端部の金型温度によって溶湯が充填されたか否かを推定することができる。
【００４０】
金型６を傾斜することによって、図２（ｂ）に示したように、溶湯貯留部１６内の溶湯１７のキャビティ１３内への注入が開始する。金型６の傾斜角度を次第に大きくすることによって図２（ｃ）に示したように、溶湯１７をキャビティ１３内へ鋳込む。
【００４１】
図３は図２（ａ）の引抜孔１５ｃ部分を示す拡大図である。図３において、キャビティ１３の肉厚部端部に連結された引抜孔１５ｃは減圧流路１８に連結されており、引抜孔１５ｃ内にはキャビティ１３の肉厚部端部の金型温度を測定するための熱電対２１が配置されている。熱電対２１で肉厚部端部の金型温度を測定することによってキャビティ１３の当該部分に溶湯が充填されたか否かを推定することができる。なお、引抜孔１５ｃの上部は例えば絶縁物２３によって封鎖されており、下部には多孔質体２４が充填されている。
【００４２】
図４は図２の引抜孔１５ａ乃至１５ｃにおける溶湯注入開始時点から鋳込み完了までの温度変化を示したものである。図４において、溶湯が最も充填され易い肉厚部端部に連結された引抜孔１５ａ（図２（ｃ）参照）内に配置された熱電対２１の検出温度が最も速く上昇し、次に、引抜孔１５ｂ内に配置された熱電対２１の温度が上昇し、最後に、溶湯注入時に最も上部に位置する肉厚部端部に連結された引抜孔１５ｃ内に配置された熱電対２１の検出温度が上昇している。
【００４３】
図４において、各部位の温度上昇時間の差が溶湯到達時間の差となる。従って、各部の温度を検出することによって溶湯のキャビティ１３内への充填速度を測定することができる。
【００４４】
次に、上述のように構成された本実施形態に係る重力鋳造装置の動作を説明する。鋳造を開始するに際し、先ず、図１の傾動シリンダ１０を伸長して鋳造機本体１を垂直の初期状態に戻す。この初期状態において、上側型締めシリンダ８を操作して金型６の上側型板６ａを下降させて下側型板６ｂに当接させ、これによってキャビティ１３を形成する（図２）。
【００４５】
キャビティ１３を形成した後、ガス導入管１４から不活性ガスとして例えばアルゴンガス（Ａｒ）を供給してキャビティ１３内に充填する。アルゴンガスを充填した後、キャビティ１３に付設された溶湯貯留部１６に例えばアルミニウムの溶湯１７を注ぐ（図２(ａ)）。
【００４６】
アルミニウムの溶湯１７を溶湯貯留部１６に注いだ後、傾動シリンダ１０を短縮させて鋳造機本体１を傾動させることによって金型６を傾斜させ、これによって溶湯１７のキャビティ１３への注入を開始する（図２（ｂ））。次に、金型６の傾斜角度を更に大きくして溶湯１７をキャビティ１３内に鋳込む（図２（ｃ））。
【００４７】
このとき、金型の傾斜角度に応じてキャビティ内に所定量の溶湯が鋳込まれるように、前記金型の傾斜角度に応じて前記キャビティの肉厚部端部からのキャビティ内の不活性ガスの引き抜き量を調整する。即ち、金型６を傾斜させて溶湯１７をキャビティ１３内に鋳込む場合、金型の傾斜角度によってはキャビティ１３の入口部分である湯口開口部が溶湯によって塞がれる場合があるが、開口部が塞がれることなく溶湯を注入した場合における金型の傾斜角度と溶湯注入量を予め測定しておき、金型傾斜角度に応じた溶湯量が注入されるように金型傾斜角度に応じて減圧圧力を調整する。
【００４８】
減圧圧力は鋳造品の形状、鋳造条件等によって異なるが、例えば１００ｈＰａ（ヘクトパスカル）程度である。なお、本実施形態における金型６は、減圧機能を備えているので、通常の金型に設けられているような大気と連通するエアー抜き用の孔は設けられていない。
【００４９】
溶湯注入中の例えば図２（ｃ）において、例えば引抜孔１５ａ内に配置した熱電対２１の検出温度が引抜孔１５ｂ内に配置した熱電対２１の検出温度よりも上昇速度が遅い場合は、引抜孔１５ａに連通された肉厚部端部への溶湯１７の充填が良好に行われていないことを示す。従ってこの場合、引抜孔１５ａに連通する減圧流路１８に設けられた流量可変バルブ２０を開いてガスの抜き出し量を増加させ、これによって引抜孔１５ａが連通する肉厚部端部の圧力をより低下させ、これによって対応する肉厚部端部の隅々にまで溶湯を廻らせる。
【００５０】
本実施形態によれば、金型６の傾斜角度に対応した溶湯量がキャビティ１３に鋳込まれるようにキャビティ１３の肉厚部端部又は狭窄部に連通した引抜孔１５からキャビティ内の不活性ガスを引き抜いて減圧することにより、キャビティ１３の隅々にまで溶湯を良好に鋳込むことができる。特に溶湯の鋳込み速度が遅い肉厚部端部又は狭窄部をより減圧することによって湯廻り性及び溶湯の歩留まり率を著しく向上させることができる。
【００５１】
湯廻り性が向上することにより、例えば３００乃至４００℃で注湯作業を行っていた従来技術に比べて金型温度を３０乃至４０℃、溶湯温度を１０乃至２０℃低下させることができる。従って、例えば金型保温材が不要となる。また、従来５分程度を要していた生産作業のリードタイムが３０乃至４０秒短縮され、鋳造品製造時間の短縮、必要保温エネルギ量の低減が可能となる。
【００５２】
また、本実施形態によれば、キャビティ内に不活性ガスを充填した後、重力によって溶湯を注入するようにしたので、溶湯が層流でなく乱流となった場合でも、溶湯１７が酸素と接触して酸化されることを防止することができる。従って、溶湯表面に酸化膜が形成され、湯境及び酸化膜の巻き込み等による鋳造品の品質低下を防止することができる。
【００５３】
本実施形態によれば、金型６の初期温度を低下させることができるので、これに伴って相対的に鋳造品冷却速度が速くなり、内部組織のＤＡＳ（デントライロアームスペーシング）が密になり、製品強度が向上する。
【００５４】
本実施形態において、温度センサは湯廻り性が良くない肉厚部端部又は狭窄部に対応して配置されるものであり、通常の金型に比べて極端に温度センサ数が増加することはない。また圧力センサは金型を倒立させた溶湯の鋳込み状態において、下側となる部分に主として配置されるものであり、その数も従来技術に比べて極端に多くなることはない。従って温度センサ又は圧力センサが金型の操作性に影響することはない。
【００５５】
本実施形態においては、不活性ガスとしてアルゴンガスを使用した場合について説明したが、本発明において不活性ガスはアルゴンガスに限定されるものではなく、同様の目的を達成できれば窒素ガス、その他の不活性ガスを使用することもできる。また、本実施形態においては、肉厚部を有するキャビティを形成する金型を使用した場合について主とした説明したが、本発明は狭窄部を有するキャビティを形成する金型を有する場合にも適用することができる。
【産業上の利用可能性】
【００５６】
本発明は、キャビティ内の狭窄部又は肉厚部端部の隅々にまで溶湯を充填することができ、湯廻り性及び溶湯の歩留まり率を向上させることができるものであり、鋳造分野、特に重力鋳造分野において有用である。
【図面の簡単な説明】
【００５７】
【図１】重力鋳造装置の説明図である。
【図２】本発明の実施形態に係る重力鋳造装置の金型部分を示す断面図である。
【図３】図２の部分拡大図である。
【図４】キャビティ内の各肉厚部の温度測定結果を示す図である。
【図５】鋳造品の肉厚と溶湯の温度降下との関係を示す図である。
【図６】従来技術の説明図である。
【図７】従来技術の説明図である。
【符号の説明】
【００５８】
１：鋳造機本体
２：架台
３：可動側取付板
４：固定側取付板
５：タイバー
６：金型
６ａ：上側型板
６ｂ：下側型板
８：上側型締めシリンダ
９：下側型締めシリンダ
１０：傾動シリンダ
１１：軸受け
１２：傾動軸
１３：キャビティ
１４：ガス導入管
１５ａ〜１５ｃ：引抜孔
１６：溶湯貯留部
１７：溶湯
１８：減圧流路
１９：減圧ポンプ
２０：流量可変バルブ
２１：熱電対
２２：圧力検出器
２３：絶縁物
２４：多孔質体
３６：金型
３６ａ：上側型板
３６ｂ：下側型板
４３：キャビティ
４３ａ：拡径部
４３ｂ：縮径部
４４：リターンピン
４５：突き出しピン
４６：溶湯貯留部
４７：溶湯
４８：鋳造品
５１：ベント孔
５２：キャビティ
５３：湯口
５４：加圧シリンダ
５５：加圧子
【図１】
2006175463.tif 000003
【図２】
2006175463.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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