(57)【要約】  【課題】  例えば１５０ｋＨｚ〜３０ＭＨｚの高周波帯域において十分なインピーダンスを得ることが可能なコイルを提供する。  【解決手段】コイル１０は、第１のフェライトコア１１と、第２のフェライトコア１２と、これらのフェライトコア１１，１２に対して一体的に巻回されたコイル用導線１３Ａ，１３Ｂとによって構成されている。第２のフェライトコアは、その透磁率の減衰域が第１のフェライトコアの透磁率の減衰域よりも高周波側に存在するという周波数特性を有する。この構成により、例えば１５０ｋＨｚ〜３０ＭＨｚの高周波帯域において十分なインピーダンスを得ることができる。【選択図】  図１
2006100465.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１のフェライトコアと、前記第１のフェライトコアに重ね合わされた第２のフェライトコアと、前記第１及び前記第２のフェライトコアに対して一体的に巻回されたコイル用導線とを備え、
前記第２のフェライトコアの透磁率の減衰域が前記第１のフェライトコアの透磁率の減衰域よりも高周波側に存在することを特徴とするコイル。
【請求項２】
前記第１のフェライトコアがＭｎＺｎ系材料からなり、前記第２のフェライトコアがＮｉＺｎ系材料からなることを特徴とする請求項１に記載のコイル。
【請求項３】
前記第１のフェライトコアと前記第２のフェライトコアとが軸方向に重ね合わされており、前記第１のフェライトコアの軸方向の厚みが前記第２のコアの軸方向の厚みよりも厚いことを特徴とする請求項１又は２に記載のコイル。  
【請求項４】
前記第１のフェライトコアと前記第２のフェライトコアとが径方向に重ね合わされており、前記第１のフェライトコアが前記第２のフェライトコアの内径方向内側に配置されていることを特徴とする請求項１又は２に記載のコイル。
【請求項５】
請求項１乃至４のいずれか１項に記載のコイルを用いて構成されていることを特徴とするフィルタ回路。
【請求項６】
第１及び第２の導電線を同じ位相で伝搬するコモンモードノイズを低減するフィルタ回路であって、
前記第１の導電線に直列的に挿入され且つ互いに電磁的に結合された第１及び第２のインダクタと、
前記第２の導電線に直列的に挿入され且つ互いに電磁的に結合された第３及び第４のインダクタと、
前記第１及び第２のインダクタの接続点に一端が接続された第１のキャパシタと、
前記第３および前記第４のインダクタの接続点に一端が接続された第２のキャパシタと、
前記第１及び第２のキャパシタそれぞれの他端とグランド線との間に挿入された共振回路とを備え、
前記第１乃至第４のインダクタは、請求項１乃至４のいずれか１項に記載のコイルを用いて構成されていることを特徴とするフィルタ回路。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はコイル及びフィルタ回路に関し、より詳細には、高周波ノイズの除去に適したコイル及びこれを用いたフィルタ回路に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、環状コアに巻線を施したトロイダルコイルを用いたノイズフィルタが種々提案されている。
【０００３】
従来のトロイダルコイルでは、環状コアとして、Ｍｎ−Ｚｎ系の環状のフェライトコアが用いられており、高周波帯域で透磁率が減少してインダクタンスが低下し、その結果、インピーダンスが低下して高周波ノイズを十分に低減することができないという問題があった。
【０００４】
このような問題を解決するため、例えば、Ｍｎ−Ｚｎ系の環状フェライトコアを径方向に複数重ねる方法が提案されている（特許文献１参照）。また、環状フェライトコアと、鉄系高透磁率磁性体からなる環状コアとを径方向や軸方向に重ねる方法が提案されている（特許文献２参照）。
【特許文献１】特開平５−１２１２４４号公報
【特許文献２】特許第３１６３８５３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
近年、高周波ノイズが電子機器に対して及ぼす影響が非常に大きくなっている。このため、高周波ノイズを抑制することへの要望がますます高まっており、１５０ｋＨｚ〜３０ＭＨｚの高周波ノイズを抑制するための規格として、VCCI Class IIという規格も存在している。
【０００６】
しかしながら、上述したいずれの方法も、１５０ｋＨｚ〜３０ＭＨｚの高周波帯域においては十分なインピーダンスを得ることができず、未だ改善の余地がある。また、ノイズキャンセラー技術により端子雑音電圧の周波数帯域である１５０ｋＨｚ〜３０ＭＨｚのノイズを幅広く減衰させることは可能であるが、それでも１０ＭＨｚ前後の高周波ノイズを十分に減衰させることは非常に困難である。また鉄系高透磁率磁性体は、Ｍｎ−Ｚｎ系フェライトに比べて抵抗率が約５桁ほど小さいため、十分な絶縁対策を施さなければならないという問題がある（例えば鉄系高透磁率磁性体からなるコアに絶縁コーティングを施したり、基板と当該コアの間に絶縁シートを配置したりする）。
【０００７】
したがって、本発明は、例えば１５０ｋＨｚ〜３０ＭＨｚの高周波帯域において十分なインピーダンスを得ることが可能なコイルを提供することを目的とする。
【０００８】
本発明の目的はまた、そのような周波数帯域における高周波ノイズを十分に低減することが可能なフィルタ回路を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本願発明者は、上記目的を達成すべく研究に研究を重ねた結果、例えば１５０ｋＨｚ〜３０ＭＨｚの高周波帯域のノイズを除去するのに好ましいコイルのコア材料として、ＭｚＺｎ系フェライト材料とＮｉＺｎ系フェライト材料の組み合わせがあることを見いだした。すなわち、本発明の前記目的は、第１のフェライトコアと、前記第１のフェライトコアに重ね合わされた第２のフェライトコアと、前記第１及び前記第２のフェライトコアに対して一体的に巻回されたコイル用導線とを備え、前記第２のフェライトコアの透磁率の減衰域が前記第１のフェライトコアの透磁率の減衰域よりも高周波側に存在することを特徴とするコイルによって達成される。
【００１０】
本発明においては、前記第１のフェライトコアがＭｎＺｎ系材料からなり、前記第２のフェライトコアがＮｉＺｎ系材料からなることが好ましい。
【００１１】
本発明においてはさらに、前記第１のフェライトコアと前記第２のフェライトコアとが軸方向に重ね合わされており、前記第１のフェライトコアの軸方向の厚みが前記第２のコアの軸方向の厚みよりも厚いことが好ましい。これによれば、コイル用導線が第１のフェライトコアに巻回される部分の断面積を大きくすることができ、第1のフェライトコアの特性に起因して得られる大きなインダクタンス値を十分に確保することができ、その結果、インピーダンス値も十分確保することができる。
【００１２】
本発明においては、前記第１のフェライトコアと前記第２のフェライトコアとが径方向に重ね合わされており、前記第１のフェライトコアが前記第２のフェライトコアの内径方向内側に配置されていることが好ましい。これによれば、コイル用導線が第１のフェライトコアに巻回される部分の磁路長を短くすることができ、第1のフェライトコアの特性に起因して得られる大きなインダクタンス値を十分に確保することができ、その結果、インピーダンス値も十分確保することができる。
【００１３】
本発明の前記目的はまた、上述のコイルを用いて構成されたフィルタ回路によっても達成される。
【００１４】
本発明の前記目的はまた、第１及び第２の導電線を同じ位相で伝搬するコモンモードノイズを低減するフィルタ回路であって、前記第１の導電線に直列的に挿入され且つ互いに電磁的に結合された第１及び第２のインダクタと、前記第２の導電線に直列的に挿入され且つ互いに電磁的に結合された第３及び第４のインダクタと、前記第１及び第２のインダクタの接続点に一端が接続された第１のキャパシタと、前記第３および前記第４のインダクタの接続点に一端が接続された第２のキャパシタと、前記第１及び第２のキャパシタそれぞれの他端とグランド線との間に挿入された共振回路とを備え、前記第１乃至第４のインダクタは、請求項１乃至８のいずれか１項に記載のコイルを用いて構成されていることを特徴とするフィルタ回路によっても達成される。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、例えば１５０ＭＨｚ〜３０ＭＨｚの高周波帯域において十分なインピーダンスを得ることが可能なコイルを提供することができる。
【００１６】
また、本発明によれば、高周波ノイズを十分に低減することが可能なフィルタ回路を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、添付図面を参照しながら、本発明の好ましい実施の形態について詳細に説明する。
【００１８】
図１は、本発明の好ましい実施形態に係るコイルの構造を示す略斜視図である。また、図２は、図１に示したコイルの略分解斜視図であり、巻線を施す前の状態を示している。
【００１９】
図１及び図２に示すように、このコイル１０は、第１のフェライトコア１１と、第２のフェライトコア１２と、これらのフェライトコア１１，１２に対して一体的に巻回されたコイル用導線１３Ａ，１３Ｂとによって構成されている。
【００２０】
第１のフェライトコア１１及び第２のフェライトコア１２はともにトロイダル状のコアであり、本実施形態においては、第１のフェライトコア１１と第２のフェライトコア１２とが軸方向（コアの厚み方向）に重ね合わされている。第１のフェライトコア１１の厚みＴ１は、第２のフェライトコア１２の軸方向の厚みＴ２と同じかそれよりも厚く設定されていることが好ましい。一般に、コイルのインダクタンスLの大きさはコイルの断面積に比例するので、第1のフェライトコア１１の厚みＴ１をより厚くすることで、コイル用導線１３Ａ，１３Ｂが第１のフェライトコア１１に巻回される部分の断面積を大きくすることができ、第１のフェライトコアの特性に起因して得られる大きなインダクタンス値を十分に確保することができると共に、その結果得られるインピーダンス値も十分確保することができる。また、コイル用導線の巻き易さを考慮して、第１のフェライトコア１１の内径φ１２と第２のフェライトコア１２の内径φ２２は同一に設定されていることが好ましい。
【００２１】
第１のフェライトコアはマンガンと亜鉛を主成分として含むＭｎＺｎ系フェライト材料からなる。このような材料を用いて構成された第１のフェライトコア単体の透磁率は、低周波において非常に高いが高周波になるほど低下が著しいという周波数特性をもつ。
【００２２】
一方、第２のフェライトコアはニッケルと亜鉛を主成分として含むＮｉＺｎ系フェライト材料からなる。このような材料を用いて構成された第２のフェライトコア単体の透磁率は、第１のフェライトコアよりも減衰域が高周波側に存在するという周波数特性をもつ。
【００２３】
コイル用導線１３Ａ，１３Ｂは、互いに重ね合わされた第１及び第２のフェライトコア１１，１２に対して一体的に巻回される。例えば、コモンモードチョークコイルを構成する場合には、コモンモード電流によりそれぞれの巻線で生じる磁束が強め合う方向に巻回する。このようにすることで、コモンモードノイズを除去することができる。
【００２４】
このように、本実施形態に係るコイル１０は、互いに周波数特性の異なるＭｎＺｎ系のフェライトコアとＮｉＺｎ系のフェライトコアの組み合わせによって構成されているので、１５０ｋＨｚ〜３０ＭＨｚの高周波帯域においてインピーダンスが大きく、これをフィルタに用いた場合には、高周波ノイズを十分に低減することができる。また本実施の形態においては、フェライト材料を用いているため、従来のように鉄系高透磁率磁性体を用いた場合に比べて、抵抗率が高いので、十分な絶縁を確保することができる。さらに本実施の形態のように、抵抗率の大きいＮｉＺｎ系フェライト材料からなる第２コアを下側に配置しているので、基板にコイル１０を配置したときに、他の部品やパターンとの間で十分な絶縁を確保することができる。
【００２５】
なお、本実施の形態においては、第1及び第２のフェライトコアの外径φ１１、φ１２が同一として説明したが、これらのコアの外径は異なっていても良い。また、本実施形態においては、これらのコアの内径φ１２，φ２２が同一である場合について説明したが、コアの内径は異なっていてもかまわない。
【００２６】
次に、このコイル１０を用いたフィルタ回路について詳細に説明する。
【００２７】
図３は、本発明の好ましい実施形態に係るフィルタ回路の構成を示すブロック図である。
【００２８】
図３に示すように、このフィルタ回路２０は、一対の入力端子１Ａ，１Ｂと、出力端子２Ａ，２Ｂと、グランド端子５とを備えている。このフィルタ回路はさらに、一方の入力端子１Ａと一方の出力端子２Ａとの間に直列的に挿入された第１および第２のインダクタＬ１，Ｌ２と、他方の入力端子１Ｂと他方の出力端子２Ｂとの間に直列的に挿入され、第１および第２のインダクタＬ１，Ｌ２と協働してコモンモードノイズを抑制する第３および第４のインダクタＬ３，Ｌ４とを備えている。
【００２９】
第１乃至第４のインダクタＬ１乃至Ｌ４は、上述したコイル１０によって構成されている。詳細には、第１乃至第４のインダクタＬ１乃至Ｌ４は、図１に示した第１のフェライトコア１１と第２のフェライトコア１２との組み合わせからなる共通のコア１４によって互いに電磁気的に結合されており、このコア１４に対して一体的に巻回されたコイル用導線１３Ａの一端が端子１Ａ、他端が２Ａとなり、コイル用導線１３Ｂの一端が端子１Ｂ、他端が２Ｂとなる。そして、第１のコイル用導線１３Ａによる巻線３１の途中に接続点（中間接続部分Ｐ１）を設け、その巻線３１の一方の端部から接続点Ｐ１まで（巻線部分３１ａ）を第１のインダクタンスＬ１とし、その巻線３１の他方の端部から接続点Ｐ１まで（巻線部分３１ｂ）を第２のインダクタンスＬ２としている。第３および第４のインダクタＬ３，Ｌ４についても同様に、第２のコイル用導線１３Ｂによる巻線３２の途中に接続点（中間接続部分Ｐ２）を設け、その巻線３２の一方の端部から接続点Ｐ２まで（巻線部分３２ａ）を第３のインダクタＬ３とし、その巻線３２の他方の端部から接続点Ｐ２まで（巻線部分３２ｂ）を第４のインダクタＬ４としている。
【００３０】
ここで、フィルタとしての性能上、第１および第２のインダクタＬ１，Ｌ２のインダクタンスは同一の値であることが好ましい。また、第３および第４のインダクタＬ３，Ｌ４のインダクタンスも同一の値であることが好ましい。より好ましくは、第１および第２のインダクタＬ１，Ｌ２、ならびに第３および第４のインダクタＬ３，Ｌ４のすべてのインダクタンスを同一の値にすると良い。
【００３１】
第１および第２のインダクタＬ１，Ｌ２を構成する巻線３１（第１のコイル用導線１３Ａ）と、第３および第４のインダクタＬ３，Ｌ４を構成する巻線３２（第２のコイル用導線１３Ｂ）は、上述したように共通のコア１４に巻かれ、協働してコモンモードノイズを抑制するように互いに結合している。すなわち、それらの巻線は、それらにノーマルモードの電流が流れたときに各巻線を流れる電流によってコア１１に誘起される磁束が互いに相殺されるような向きにコア１４に巻かれている。このように、それらの巻線３１，３２およびコア１４は、コモンモードノイズを抑制しつつノーマルモード信号を通過させるコモンモードチョークコイルを構成している。
【００３２】
このフィルタ回路２０はさらに、一端が中間接続部分Ｐ１に接続された第１のキャパシタＣ１と、一端が中間接続部分Ｐ２に接続された第２のキャパシタＣ２と、一端が第１および第２のキャパシタＣ１，Ｃ２の各他端に接続され、他端がグランド端子５に接続された共振回路４１とを備えている。本実施形態に係る共振回路４１は、第５のインダクタＬ５、第３のキャパシタＣ３、および抵抗素子Ｒ１が並列接続されたＬＣＲ並列共振回路である。
【００３３】
直列に接続された第１のキャパシタＣ１と共振回路４１は、一端が中間接続部分Ｐ１に接続され、他端が接地された第１の直列回路を構成している。また、直列に接続された第２のキャパシタＣ２と共振回路４１は、一端が中間接続部分Ｐ２に接続され、他端が接地された第２の直列回路を構成している。このように、このフィルタ回路２０では、第１の直列回路と第２の直列回路とで共振回路４１が共通になっている。
【００３４】
次に、本実施形態に係るフィルタ回路２０の動作について説明する。
【００３５】
始めに、入力端子１Ａ，１Ｂにコモンモードの電圧Ｖｉが印加された場合について説明する。この場合、第１のインダクタＬ１の一方の端部（中間接続部分Ｐ１とは逆側の端部）とアース間、および第３のインダクタＬ３の一方の端部（中間接続部分Ｐ２とは逆側の端部）とアース間に等しい電圧Ｖｉが発生する。第１のインダクタＬ１の一方の端部とアース間に発生した電圧Ｖｉは、第１のインダクタＬ１と第１の直列回路（第１のキャパシタＣ１と共振回路４１）とによって分圧され、第１のインダクタＬ１の両端間と第１の直列回路の両端間とに、それぞれ所定の電圧が発生する。なお、図中の矢印は、その先の方が高い電位であることを表している。同様に、第３のインダクタＬ３の一方の端部とアース間に発生した電圧Ｖｉは、第３のインダクタＬ３と第２の直列回路（第２のキャパシタＣ２と共振回路４１）とによって分圧され、第３のインダクタＬ３の両端間と第２の直列回路の両端間とに、それぞれ所定の電圧が発生する。
【００３６】
第１のインダクタＬ１と第２のインダクタＬ２は互いに電磁気的に結合されているので、第１のインダクタＬ１の両端間に発生した電圧に応じて、第２のインダクタＬ２の両端間には所定の電圧が発生する。第２のインダクタＬ２の他方の端部（中間接続部分Ｐ１とは逆側の端部）とアース間の電圧、すなわち端子２Ａとアース間の電圧Ｖｏは、第２のインダクタＬ２に発生する電圧と第１の直列回路に発生する電圧との総和で表されるが、これらの電圧は逆向きであることから互いに打ち消し合い、その結果、第１のインダクタＬ１の一方の端部とアース間に発生した電圧、すなわち端子１Ａとアース間に発生した電圧Ｖｉよりも小さくなる。この場合、第１のインダクタＬ１が上述のコイル１０によって構成されており、広帯域に渡って大きなインピーダンスが得られる。従来のように広帯域に渡って十分なインピーダンスが得られないようなコイルを用いた場合には、当該コイルのインピーダンスが低下した分だけ第１の直列回路に発生する電圧が大きくなり、その結果、第1の直列回路に発生する電圧と第２のインダクタＬ２に発生する電圧の総和で表される電圧Ｖｏが大きくなってしまうが、本願発明の場合には、広帯域に渡って大きなインピーダンスを確保し得るコイルを用いていることからそのような問題を回避して、コモンモードノイズを十分に低減することができる。
【００３７】
同様に、第３のインダクタＬ３と第４のインダクタＬ４は互いに電磁気的に結合されているので、第３のインダクタＬ３の両端間に発生した電圧に応じて、第４のインダクタＬ４の両端間には所定の電圧が発生する。その結果、第４のインダクタＬ４の他方の端部（中間接続部分Ｐ２とは逆側の端部）とアース間の電圧、すなわち端子２Ｂとアース間の電圧Ｖｏは、第３のインダクタＬ３の一方の端部とアース間に発生した電圧、すなわち端子１Ｂとアース間に発生した電圧Ｖｉよりも小さくなる。このようにして、入力端子１Ａ，１Ｂにコモンモードの電圧が印加された場合には、出力端子２Ａ，２Ｂに発生するコモンモードの電圧は、入力端子１Ａ，１Ｂに印加されたコモンモードの電圧よりも小さくなる。
【００３８】
また、このフィルタ回路２０において、出力端子２Ａ，２Ｂにコモンモードの電圧が印加された場合も、上記の説明と同様にして、入力端子１Ａ，１Ｂに発生するコモンモードの電圧は、出力端子２Ａ，２Ｂに印加されたコモンモードの電圧よりも小さくなる。このように、このフィルタ回路によれば、入力端子１Ａ，１Ｂにコモンモードノイズが印加された場合と、出力端子２Ａ，２Ｂにコモンモードノイズが印加された場合のいずれの場合にも、コモンモードノイズを抑制することができる。
【００３９】
このフィルタ回路２０によれば、比較的簡単な構成で、広い周波数範囲において効果的にコモンモードノイズを抑制することができる。特に、このフィルタ回路では、所定の高周波帯域において大きなインダクタンスを有するコイルを用いているので、より効果的にコモンモードノイズを抑制することができる。また、共振回路４１として、第５のインダクタＬ５と第３のキャパシタＣ３とを含む並列回路を設けていることにより、第５のインダクタＬ５と第３のキャパシタＣ３とによる共振点付近において、例えば共振回路４１を第５のインダクタＬ５のみにした場合と比べてコモンモードのノイズ成分がより効果的に抑制される。したがって、その並列回路による共振点を例えば所望の高周波帯域に設定することで、特に高周波帯域におけるノイズ成分を部分的に、より効果的に抑制することができる。
【００４０】
図４は、本発明の他の好ましい実施の形態に係るコイルの構造を示す略斜視図である。また、図５は、図４に示したコイルの略分解斜視図であり、巻線を施す前の状態を示している。
【００４１】
図４に示すように、このコイル５０は、第１のフェライトコア１１と、第２のフェライトコア１２と、これらのフェライトコア１１，１２に対して一体的に巻回されたコイル用導線１３Ａ，１３Ｂとによって構成されている。本実施形態においては、第１のフェライトコア１１と第２のフェライトコア１２とが径方向に重ね合わされており、第１のフェライトコア１１が径方向内側、第２のフェライトコア１２が径方向外側に配置されている点が上記実施形態に係るコイル１０とは異なっている。第１のフェライトコア１１は第２のフェライトコア１２よりも径方向内側に配置されていることが好ましい。一般に、コイルのインダクタンスLの大きさはコイルの磁路長に反比例するので、第１のフェライトコア１１の径をより小さくすることで、コイル用導線１３Ａ，１３Ｂが第１のフェライトコア１１に巻回される部分の磁路長を短くすることができ、第1のフェライトコア１１の特性に起因して得られる大きなインダクタンス値を十分に確保することができると共に、その結果得られるインピーダンス値も十分確保することができる。
【００４２】
本実施形態において、第１のフェライトコア１１の厚みＴ１は、第２のフェライトコア１２の軸方向の厚みＴ２と等しく設定されている。また、第１のフェライトコア１１の外径φ１１は、第２のフェライトコア１２の内径φ２２と等しく設定されている。これにより、２つのフェライトコア１１，１２を径方向に重ね合わせることが可能となる。これらのフェライトコアの材質については上記実施形態に係るコイル１０と同様であり、第１のフェライトコア１１はＭｎＺｎ系フェライト材料、第２のフェライトコア１２はＮｉＺｎ系フェライト材料からなる。
【００４３】
以上のような構成のコイル５０も、上述したコイル１０と同様に、互いに周波数特性の異なるＭｎＺｎ系のフェライトコアとＮｉＺｎ系のフェライトコアの組み合わせによって構成されているので、１５０ｋＨｚ〜３０ＭＨｚの高周波帯域においてインピーダンス値が大きく、これをフィルタに用いた場合には、高周波ノイズを十分に低減することができる。また本実施の形態においては、フェライト材料を用いているため、従来のように鉄系高透磁率磁性体を用いた場合に比べて、抵抗率が高いので、十分な絶縁を確保することができる。さらに本実施の形態のように、抵抗率の大きいＮｉＺｎ系フェライト材料からなる第２コアを外側に配置しているので、基板にコイル５０を配置したときに、他の部品やパターンとの間で十分な絶縁を確保することができる。
【００４４】
本発明は、以上実施形態に限定されることなく、特許請求の範囲に記載された発明の範囲内で種々の変更を加えることが可能であり、これらも本発明の範囲に包含されるものであることは言うまでもない。
【００４５】
例えば、上記実施形態においては、フィルタ回路のコイルとしてコイル１０を適用した場合について説明したが、コイル５０を適用してもよいことは言うまでもない。また、コイル１０やコイル５０が用いられるフィルタ回路として、図３に示したフィルタ回路２０を例に説明したが、これに限定されるものではなく、種々のフィルタ回路に対して適用可能である。
【実施例】
【００４６】
（実施例)
まず、第１のフェライトコア及び第２のフェライトコアを用意した。第１のフェライトコアにはＴＤＫ株式会社製のＭｎＺｎ系フェライトコア（型番：ＨＳ７２）を用いた。このフェライトコアは、外径φ１１＝１２ｍｍ、内径φ１２＝６ｍｍ、厚みＴ１＝３ｍｍである。第２のフェライトコアにはＴＤＫ株式会社製のＮｉＺｎ系フェライトコア（型番：ＨＦ７０）を用いた。このフェライトコアは、外径φ２１＝１０ｍｍ、内径φ２２＝６ｍｍ、厚みＴ２＝３ｍｍである。これら第１及び第２のフェライトコアを軸方向に重ねた後、フェライトコアの４箇所に直径０．５５ｍｍのエナメル線１３をそれぞれ６ターンずつ巻回して、図６のようなトロイダルコイルを完成させた。なお、このトロイダルコイルの４つのコイルＬ１〜Ｌ４は、図３に示したフィルタ回路２０の第１乃至第４のインダクタＬ１〜Ｌ４に対応している。
【００４７】
以上のような構造を有するトロイダルコイルのうち、巻線部分の一箇所のインダクタンスＬｓ［Ｈ］及びインピーダンスＺ［Ω］の周波数特性の測定を行った。
【００４８】
図７は、実施例に係るコイルのインダクタンス及びインピーダンスの周波数特性の測定結果を示すグラフである。ここで、グラフの横軸は周波数ｆ［Ｈｚ］、左側の縦軸はインピーダンスＺ［Ω］、右側の縦軸はインダクタンスＬｓ［Ｈ］を示している。
【００４９】
図７に示すように、実施例に係るコイルでは、例えば１００ｋＨｚの低周波において４５０μＨ程度の比較的高いインダクタンスを有しており、４ＭＨｚまでは１０μＨ以上のインダクタンスが確保されることが確認できた。また、インピーダンスについては、インピーダンスのピークが２箇所あり、１ＭＨｚ〜４０ＭＨｚまでの広い帯域で２ｋΩ以上の高いインピーダンスが確保されることが確認できた。また、４００Ω以上のインピーダンスであれば、１５０ｋＨｚ以上の周波数帯域において確保することができた。
【００５０】
（比較例１）
まず、第１のフェライトコアを用意した。第１のフェライトコアにはＴＤＫ株式会社製のＭｎＺｎ系フェライトコア（型番：ＨＳ７２）を用いた。このフェライトコアの４箇所に直径０．５５ｍｍのエナメル線１３をそれぞれ６ターンずつ巻回して、図６のようなトロイダルコイルを完成させた。
【００５１】
以上のような構造を有するトロイダルコイルのうち、巻線部分の一箇所のインダクタンスＬｓ［Ｈ］及びインピーダンスＺ［Ω］の周波数特性の測定を行った。
【００５２】
図８は比較例１に係るコイルのインダクタンスＬｓ［Ｈ］及びインピーダンスＺ［Ω］の周波数特性の測定結果を示すグラフである。
【００５３】
図８に示すように、比較例１に係るコイルでは、例えば１００ｋＨｚの低周波において４５０μＨ程度の比較的高いインダクタンスを有しているが、１０μＨ以上のインダクタンスは約３ＭＨｚまでしか確保されないことが確認できた。また、インピーダンスについては、インピーダンスのピークが１箇所だけであり、２ｋΩ以上の高いインピーダンスが確保されるのは、１．５ＭＨｚ〜５ＭＨｚまでの狭い帯域であった。
【００５４】
（比較例２）
まず、第２のフェライトコアを用意した。第２のフェライトコアにはＴＤＫ株式会社製のＮｉＺｎ系フェライトコア（型番：ＨＦ７０）を用いた。このフェライトコアの４箇所に直径０．５５ｍｍのエナメル線１３をそれぞれ６ターンずつ巻回した。以上により、図６のようなトロイダルコイルを完成させた。
【００５５】
以上のような構造を有するトロイダルコイルのうち、巻線部分の一箇所のインダクタンスＬｓ［Ｈ］及びインピーダンスＺ［Ω］の周波数特性の測定を行った。
【００５６】
図９は比較例２に係るコイルのインダクタンスＬｓ［Ｈ］及びインピーダンスＺ［Ω］の周波数特性の測定結果を示すグラフである。
【００５７】
図９に示すように、比較例２に係るコイルでは、例えば１００ｋＨｚの低周波においても７０μＨ程度の比較的低いインダクタンスしか得られず、帯域全体に至っても比較的低いインダクタンスしか得られなかった。また、インピーダンスについても、インピーダンスのピークが１箇所だけであり、２ｋΩ以上の高いインピーダンスが確保されるのは、２０ＭＨｚ以上の高周波帯域のみであった。
【００５８】
以上の結果から、実施例に係るコイルでは、１５０ｋ〜３０ＭＨｚまでの高周波帯域において、比較的高いインピーダンスを有することがわかった。このことは、このコイルを例えば上述したフィルタ回路に適用した場合に、ノイズ成分の減衰量が大きくなり、高周波ノイズを十分に低減することが可能となることを意味する。
【図面の簡単な説明】
【００５９】
【図１】図１は、本発明の好ましい実施形態に係るコイルの構造を示す略斜視図である。
【図２】図２は、図１に示したコイルの略分解斜視図であり、巻線を施す前の状態を示している。
【図３】図３は、本発明の好ましい実施形態に係るフィルタ回路の構成を示すブロック図である。
【図４】図４は、本発明の他の好ましい実施の形態に係るコイルの構造を示す略斜視図である。
【図５】図５は、図４に示したコイルの略分解斜視図であり、巻線を施す前の状態を示している。
【図６】図６は、実施例及び比較例に係るトロイダルコイルの構造を模式的に示す平面図である。
【図７】図７は、実施例に係るコイルのインダクタンス及びインピーダンスの周波数特性の測定結果を示すグラフである。
【図８】図８は比較例１に係るコイルのインダクタンスＬｓ［Ｈ］及びインピーダンスＺ［Ω］の周波数特性の測定結果を示すグラフである。
【図９】図９は比較例２に係るコイルのインダクタンスＬｓ［Ｈ］及びインピーダンスＺ［Ω］の周波数特性の測定結果を示すグラフである。
【符号の説明】
【００６０】
１Ａ，１Ｂ      一対の入力端子
２Ａ，２Ｂ      一対の出力端子
１０      コイル
１１      第１のフェライトコア
１２      第２のフェライトコア
１３Ａ，１３Ｂ      コイル用導線
１４，１５      コアの組み合わせ
２０      フィルタ回路
３１      コイル用導線１３Ａによる巻線
３２      コイル用導線１３Ａによる巻線
３１ａ，３１ｂ      巻線部分
３２ａ，３２ｂ      巻線部分
４１      共振回路
Ｃ１      第１のキャパシタ
Ｃ２      第２のキャパシタ
Ｃ３      第３のキャパシタ
Ｌ１      第１のインダクタ
Ｌ２      第２のインダクタ
Ｌ３      第３のインダクタ
Ｌ４      第４のインダクタ
Ｌ５      第５のインダクタ
Ｒ１      第１の抵抗素子
Ｐ１    中間接続部分
Ｐ２      中間接続部分
φ１１      第１のフェライトコアの外径
φ１２      第１のフェライトコアの内径
φ２１      第２のフェライトコアの外径
φ２２      第２のフェライトコアの内径
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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