(57)【要約】【課題】  本発明は、総括的にはガスタービンエンジンに関し、より具体的には、そのタービンブレードに関する。【解決手段】  タービンブレード（１６）は、翼形部（１８）、プラットホーム（２０）、シャンク（２２）及びダブテール（２４）を含む。シャンク（２２）は、翼形部の前縁及び後縁（３６、３８）と対応する、対向する前面及び後面（４６、４８）と、翼形部の正圧側面及び負圧側面（３２、３４）と対応する、対向する第１及び第２の側面（５０、５２）とを含む。シャンク（２２）は、２つの側面から外方に延びる突起（５６）を更に含み、第１の突起は、プラットホーム（２０）に向かって外方に延びる逆スカート（６６）を有してシャンク後面（４８）に接合する。スカート（６６）は、ブレード間の漏洩を低減するためにエンジン内に取り付けられたときにシールボディー（５８）と協働する。【選択図】      図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
順に互いに一体的に接合された、翼形部（１８）、プラットホーム（２０）、シャンク（２２）及びダブテール（２４）を含むタービンブレード（１６）であって、
前記翼形部（１８）が、中空であり、前縁及び後縁（３６、３８）間の翼弦で且つ前記プラットホームにおける根元（４０）と外側先端（４２）との間のスパンで延びた、対向する正圧側面及び負圧側面（３２、３４）を含み、
前記シャンク（２２）が、前記翼形部前縁及び後縁（３６、３８）と対応する、対向する前面及び後面（４６、４８）と、前記翼形部正圧側面及び負圧側面（３２、３４）と対応する、対向する第１の側面及び第２の側面（５０、５２）とを含み、
前記ダブテールが、前記シャンク（２２）の前記前面及び後面（４６、４８）の下方で軸方向に延びる複数のローブ（５４）を含み、
前記シャンク（２２）が、前記シャンクの前面及び後面（４６、４８）における前記シャンク第１の側面及び第２の側面（５０、５２）から反対方向に延び、且つ前記ダブテールローブの上方に間隔を置いて配置された４つの突起（５６）を更に含み、前記突起の第１の突起が、前記プラットホームに向かって外方に延びて前記シャンク後面（４８）に接合する逆スカート（６６）を有することを特徴とするタービンブレード（１６）。
【請求項２】
前記スカート（５６）が、前記第１の突起（５６）から一体的に前記シャンク第２の側面（５２）に延びて、この間にブリッジを形成する請求項１に記載のブレード。
【請求項３】
前記プラットホーム（２０）が、前記ダブテール（２４）から鋭角的な捻り角を成して捻られ、前記プラットホーム上方から前記第１の突起（５６）及び一体型スカート（６６）を露出する請求項２に記載のブレード。
【請求項４】
前記翼形部前縁（３６）が、前記シャンク第２の側面（５２）の上に配置され、前記翼形部後縁（３８）が、前記シャンク第１の側面（５０）の上に配置される請求項３に記載のブレード。
【請求項５】
前記スカート（６６）が、前記後面（４８）において前記第１の突起（５６）の遠位端から前記シャンク第２の側面（５２）まで傾斜され、その間に三角形のブリッジを形成する請求項４に記載のブレード。
【請求項６】
前記突起（５６）の各々が、その上にシールボディー（５８）を支持するための傾斜した下部表面を含む請求項５に記載のブレード。
【請求項７】
前記ダブテール（２４）と前記シャンク第２の側面（５２）から延びる前記突起（５６）との間に取り付けられた前記シールボディー（５８）を更に含み、前記シールボディーが、前記逆スカート（６６）に隣接する前記第１の突起（５６）の上に配置されたヘッド（６０）を含む請求項６に記載のブレード。
【請求項８】
前記シールボディー（５８）が、前記シャンク突起（５６）の上方に配置される前記ヘッド（６０）と軸対称であり、前記下部表面と係合するために前記シャンク突起（５６）の下方に配置された支持タング（６２）の対を更に含む請求項７に記載のブレード。
【請求項９】
前記シールボディー（５８）が、前記シャンク（２２）の前面（４６）に横方向に重なる前端に配置された拡大シールプレート（６４）を更に含む請求項８に記載のブレード。
【請求項１０】
前記シールボディー（５８）の前記ヘッド（６０）及びタング（６２）が、前記シャンク後面（４８）と同一平面に配置される請求項９に記載のブレード。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、総括的にはガスタービンエンジンに関し、より具体的には、そのタービンブレードに関する。
【背景技術】
【０００２】
ガスタービンエンジンでは、空気は圧縮機内で圧縮されて燃焼器で燃料と混合され、高温燃焼ガスを発生する。タービン段は、燃焼ガスからエネルギーを取り出し、圧縮機に動力を供給して有用な仕事を行う。
【０００３】
高圧タービン（ＨＰＴ）は、燃焼器の直後に続き、圧縮機に動力を供給するためにガスからエネルギーを取り出すタービンロータブレードの１つ又はそれ以上の列を含む。
【０００４】
多段低圧タービン（ＬＰＴ）は、ＨＰＴに続き、燃焼ガスから同様にエネルギーを取り出す追加ロータブレードを含み、ターボファン航空機エンジン用途においては通常上流側ファンに動力を供給する。
【０００５】
更に別の構成では、中間圧力タービン（ＩＰＴ）はＨＰＴとＬＰＴとの間に配置され、追加の仕事を行うために燃焼ガスから同様にエネルギーを取り出す追加のタービン段を含む。この構成では、ＩＰＴは、高圧圧縮機から上流側に配置された低圧又はブースター圧縮機に接合して動力を供給することが可能である。また、ＬＰＴは、外部駆動シャフトに動力を供給し、これを用いて標準的な産業用ガスタービンエンジン用途において発電機に動力を供給することができる。
【０００６】
ＨＰＴのロータブレードは、燃焼ガスの最も高い温度を受けて高速で旋回するので、運転中に相当な熱及び遠心応力を受ける。これらの寿命及び耐久性を高めるために、ＨＰＴタービンブレードは通常、ニッケル基金属のような超合金で形成され、耐熱強度を向上させる。
【０００７】
タービンブレードは通常、運転中に圧縮機から抽気された冷却空気が循環される冷却回路を有する中空の翼形部を含む。ブレードはまた、高温燃焼ガスの内側境界を形成する一体型プラットホームを含み、一体型支持ダブテールがその下方に配置される。
【０００８】
ブレードダブテールは、支持タービンロータディスクの外周の対応するダブテールスロットに取り付けられる１つ又はそれ以上の対のダブテールタングすなわちローブを含む。軸方向挿入ダブテールが一般的であり、ロータディスクの外周の周りに配置される軸方向ダブテールスロットを通って延びる。
【０００９】
旋回するブレードの運転中に生じる遠心荷重は、半径方向内向きにダブテールローブを通って対応するディスクポスト中に伝わり、該ポストがロータディスクの外周の周りのダブテールスロットを形成する。ブレード翼形部、プラットホーム及びダブテールは厳密に言えば、種々の目的で構成されるので、これらは、タービン段の長い有効寿命を保証するために適切に制限されなければならない運転中の種々の熱及び遠心荷重を受ける。
【００１０】
従って、支持ロータディスクもまた、ロータブレードの列からの遠心荷重を伝達するよう適切に構成される必要があり、ディスクの長い有効寿命を保証するために応力が制限される。
【００１１】
ブレードダブテールはロータディスクの外周の周りに間隔を置いて配置され、且つ介在するディスクポストによって互いに分離される別個の構成部品であるので、運転中に適切にシールされなければならない対応するブレード間の空間、すなわち空隙が生成される。高温燃焼ガスが、運転中ブレードプラットホームの外側でブレード間に流れる。更に、圧縮機から抽気される冷却空気は、ディスクスロットを通して且つ個々のロータブレードを通り半径方向に延びる冷却チャネルを通して流される。
【００１２】
従って、個々のシールボディーは通常、隣接するダブテールの間にあって且つその間の対応するディスクポストの上方のブレード間空隙を埋めるように構成される。シールボディーは、ロータディスクの周囲に取り付けられると、ブレードの前面と後面との間の漏洩を制限する。これらのシールはまた、ロータディスクの有効寿命を最大にするためにディスクポストの運転温度を制御する。
【００１３】
タービン効率は、多くの相互関連するパラメーターによって影響を受ける。基本的には、タービン効率は、燃焼ガス温度が上昇するにつれて高くすることが可能であるが、燃焼ガスが高温になる程、適切に冷却される必要があるタービン構成部品に加わる熱負荷が増大することになる。抽気空気は燃焼プロセスでは使用されないので、圧縮機から冷却空気を抽気することは、エンジンの効率を低下させることになる。
【００１４】
更に、タービンブレード自体の空気力学的プロファイルは、エンジン効率に影響を及ぼし、翼形部構成もまた、翼形部自体においてだけでなく支持プラットホーム、ダブテール及びロータディスクポストにおいても熱及び遠心荷重並びに応力に影響を及ぼす。
【００１５】
発電機を駆動するための、ＨＰＴ、ＩＰＴ及びＬＰＴを有する３スプール産業用ガスタービンエンジンの最近の開発では、エンジン効率は、例えばＨＰＴの第２段内のタービン翼形部の三次元空気力学的構成を改善することによって高められる。第２段の翼形部の三次元構成を改良するのに最新の分析ツールを使用して、その効率を改善し、該ブレードは、従来見られたものよりもより大きい捻りを軸方向ダブテールに対して受ける。このような軸方向ダブテールは、従来のタービンにおいて耐久性を実証し、これに伴う支持ロータディスクの長い寿命が可能になる。
【００１６】
内側プラットホームにおける翼形部根元又はハブの捻り又は旋回が増すことで、これに従って半径方向軸の周りで同様に捻り及び旋回が加えられていない軸方向ダブテールへの荷重経路が変化する。
【００１７】
翼形部ハブ旋回は、タービンブレードの列内の隣接するプラットホームの間で適切に傾けられた、すなわち角度付の軸方向分割線を必要とする。従って、ブレードプラットホームは、支持する軸方向ダブテールに対して捻れており、全体的な構成だけでなくそこを通る遠心荷重経路にも影響を及ぼす。
【００１８】
軸方向ダブテール及びブレード間シールボディーは共に軸対称であるので、ブレード間の間隔は、三次元翼形部及び捻られたプラットホームによって影響を及ぼされ、これはブレード間の望ましくない流れの漏洩を招く可能性がある。
【特許文献１】特開２０００−２９１４０７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１９】
従って、ブレード間の漏洩を低減する特徴を備える軸方向のダブテールに接合された捻られたプラットホームを有する改良タービンブレードを提供することが望まれる。
【課題を解決するための手段】
【００２０】
タービンブレードは、翼形部、プラットホーム、シャンク及びダブテールを含む。シャンクは、翼形部の前縁及び後縁と対応した対向する前面及び後面と、翼形部の正圧側面及び負圧側面と対応した対向する第１の及び第２の側面とを含む。シャンクは更に、２つの側面から外方に延びる突起を含み、第１の突起がプラットホームに向かって外方に延びる逆スカートを有してシャンク後面に接合する。スカートは、ブレード間漏洩を低減するためにエンジン内に取り付けられたときにシールボディーと協働する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
好ましい例示的な実施形態に従って、本発明の更なる目的及び長所を添付の図面と共に以下の詳細な説明により具体的に説明する。
【００２２】
図１は、別の一般的なガスタービンエンジン用ＨＰＴの第２段タービンロータの代表的な部分を示す。エンジンは、飛行中に航空機に動力を供給するターボファン又は外部ドライブシャフトを駆動するＬＰＴを備えた船舶或いは産業用途のターボファンとして構成することができる。
【００２３】
タービンロータディスク１０は、部分的に示され、ディスクの周囲に形成され且つ相補形のディスクポスト１４によって形成された軸方向ダブテールスロット１２の列を含む。
【００２４】
第２段タービンロータブレード１６の列が、対応するダブテールスロット１２内のロータディスクの周りに取り付けられる。各ブレードは、翼形部１８、プラットホーム２０、シャンク２２、及び単一又は一体部品鋳造で半径方向に互いに一体的に接合された多重ローブダブテール２４を含む。
【００２５】
運転中、高温燃焼ガス２６は、燃焼器（図示せず）内で発生し、タービン翼形部１８の間で適切に流されて、そこからエネルギーが取り出され、ディスク１０を回転させる。ディスクは、空気２８を圧縮する多段軸流圧縮機（図示せず）にシャフトによって適切に接合され、該空気が燃焼器内で燃料と混合されて高温燃焼ガスを発生する。
【００２６】
圧縮された空気２８の一部分は、ロータディスク１０に適切に流されてディスクスロット１２内で個々のタービンブレードに送られ、鋳造プロセスの間に適切に形成された冷却回路３０内において半径方向外方に通って流れる。
【００２７】
従って、個々の翼形部１８は、中空であり且つ適切な隔壁又はリブをその中に含み、これらは、任意の従来的な方法で翼形部を冷却するための冷却回路３０の様々な脚部を形成する。冷却回路は、ブレードプラットホーム、シャンク及びダブテールを通って内方に延びる入口チャネルを含み、入口がダブテールの基部に形成され、やはり従来の方法で最初にその中の圧縮冷却空気を受け入れる。
【００２８】
図２及び図３に示すように、各翼形部１８は、ほぼ凹面形の正圧側面３２と、円周方向又は横方向に対向するほぼ凸面形の負圧側面３４とを含む。この２つの側面は、対向する前縁３６と後縁３８との間の翼弦で軸方向に且つプラットホームにおいて一体的に形成されたハブ又は根元４０と翼形部の遠位端の外側先端４２との間で長手方向又は半径方向スパンで延びる。
【００２９】
以下で説明することを除けば、図１〜図３に例示する基本的な第２段のタービンブレードは、構成及び操作は従来通りであり、且つ合衆国及び世界的にも長年にわたり販売され使用されている商用タービンエンジンでも同様に見られる。上記で指摘したように、この第２段タービンブレードの効率における更なる進歩は、翼形部１８の三次元空気力学的構成を改善することによって達成することができる。
【００３０】
より具体的には、最新のコンピュータ解析を用いて、図１〜図３に例示する翼形部１８の三次元構成、例えば、翼形部の半径方向中心線軸又は積み重ね軸の周りで増大した旋回又は捻れを改良することができる図４は特に、翼形部が、ロータディスクの軸方向の中心線軸に対して旋回又は捻れる場合があり、その結果対応するプラットホーム２０を捻り又は旋回させることを例示している。
【００３１】
各プラットホームは、円周方向に対向する分割線又はスラッシュ面４４の対を有し、これらは、平行四辺形構成でその前面と後面との間で斜めに延びる。各プラットホーム２０は、ディスク又はブレード自体の軸方向ダブテールの軸方向中心線軸から、例えば約２０度の鋭角傾斜又は捻り角Ａを成して捻られる。プラットホーム２０と下にあるダブテール２４との間の捻られた方向の差違は、ブレードを通る遠心荷重経路と、プラットホームの下方のブレード間の間隔の両方に影響を及ぼす。
【００３２】
より具体的には、シャンク２２は、図３及び図５により詳細に例示されており、翼形部前縁及び後縁３６、３８に対応し且つその半径方向内側に配置された軸方向に対向する前面及び後面４６、４８を含む。各シャンクはまた、翼形部正圧側面及び負圧側面３２、３４と対応し且つ半径方向でその下方に配置された横方向又は円周方向に対向する第１及び第２の側面５０、５２を含む。シャンクは、スパンで半径方向に延び、且つダブテール２４の上部に一体的に接合される。
【００３３】
図５に例示するダブテール２４は、軸方向に延びるタングすなわちローブ５４の３つの対を備える従来のツリー構成を有し、該ローブは半径方向シャンク２２の対応する前面及び後面４６、４８の下方の軸方向に延びる。
【００３４】
従って、シャンクは、該シャンクの対向する第１の側面及び第２の側面５０、５２から横方向外方に延びる４つの別個の支持突起５６を含む。突起は、その対応する前面及び後面４６、４８でシャンクの対向する側面から反対側に延びる２つの対になって配列され、且つダブテールローブ５４の上方に間隔を置いて配置される。
【００３５】
図５に最も良く示すように、４つの突起５６の各々は、ほぼ水平の上部表面と、その上にシールプラグ又はボディー５８を半径方向で支持するためのダブテールローブの最も外側の対に連続する傾斜した下部表面とを含む。
【００３６】
図２及び図５に示すように、シールボディー５８は、その長手方向又は軸方向の軸に沿って軸対称であり、且つ軸方向のローブ又はタング６２の対の上に配置されたほぼ長方形のヘッド６０を含む。
【００３７】
シールボディーはまた、図１に例示するように隣接するシャンク２２の前面４６に横方向すなわち円周方向に重なり合う、その前端に配置された拡大されたシールプレート６４を含み、ロータディスクに取り付けられたときに、シャンクの前面に沿って効果的な主要シールを形成する。
【００３８】
従って、図２に例示するようにその後端におけるシールボディー５８のヘッド６０及びタング６２は、好ましくは、シャンク後面４８と同一平面に配置されて、ディスクに取り付けられたシャンクの後面の間に２次的シールを形成する。シールボディーの中間部分は、そのシール効果を完全にするために隣接するブレードシャンクの間の空隙、すなわち空間を埋めるような好適な寸法にされる。
【００３９】
図１〜図３は、隣接するブレードシャンクの間に捕捉されたシールボディー５８の取り付け配置を示している。図２に示すように、シールヘッド６０は、シャンク突起５６の上方に配置され、シールタング６２は、その傾斜した下部表面に係合するようにシャンク突起５６の下方に配置される。
【００４０】
運転中、遠心力は、シールボディー５８の半径方向外方に働き、シールタング６２を通って対応するシャンク突起５６に伝達されて、全ブレード自体の遠心荷重が合わさって、その後、ダブテールローブ５４を通って図１に例示するディスクポスト１４の対応するローブに伝達される。
【００４１】
図１に示すように、拡大されたシールプレート６４は、プラットホーム２０とダブテール２４との間のブレードシャンクの前面の全体にわたるブレード間間隔を効果的に覆う。このようにして、ディスクの前面に沿うタービンの前部キャビティ内の高圧冷却空気又はパージ空気は、取り付けられたブレード間の漏洩がシールされる。しかしながら、各シールプレート６４は、運転中ブレードシャンクの間の少量のパージ空気を計量供給してディスク温度を制御するための小さな入口開口を含む。
【００４２】
図２は、前端において拡大された二重のシールプレート６４を含まないシールボディー５８の小さな後端を示す。図４に例示する捻り角Ａによって表されるような大きなハブ旋回を考慮すれば、図２に同様に示す旋回されたプラットホームと軸方向ダブテールとの間にかなりの円周方向のオフセットが生成され、これがシールボディーの対称的なヘッド６０の周りに非対称的な間隙を生成する。
【００４３】
従って、ブレードプラットホーム２０を旋回することによってシャンク後面４８で露出された４つの突起の内の１つの突起５６は、詳細には、図２及び図５で詳細に例示するように、一体的な逆方向スカート６６を含むように構成される。逆方向スカート６６は、プラットホーム２０の内部表面に向かって半径方向外方又は上方に延びて、シャンクの第２の又は負圧側面５２に沿ってシャンク後面４８に一体的に接合する。
【００４４】
４つの突起５６の内のこの第１の突起だけが逆スカート６６を含むように構成され、３つの残りの突起は、対応するスカートが無く、すなわちスカート無しである。
【００４５】
図２に最も良く示すように、シャンク後面４８における負圧側面突起５６は、ブレードの旋回されたハブ及びプラットホームのオフセットにより上方から露出されている。逆スカート６６は、第１の突起５６から一体的にシャンク第２の側面５２に延びて、この間にシーリングブリッジを形成する。このように、図２に例示する対称的なシールボディーヘッド６０の周りの非均一の間隔は、逆スカート６６を導入することによって実質的により小さくなる。従って、スカートは、シールボディー５８の後端における２次的シールを改善し、長いディスク寿命を維持するためにディスクポストの温度を追加して制御する。
【００４６】
図４に例示する固有のプラットホーム旋回は、ダブテール及びシャンクの負圧側面とかなりのオフセットを生じ、プラットホームの上方から第１の突起５６及び一体型スカート６６を露出する。旋回されたプラットホームは、翼形部前縁３６が、シャンク第２の側面５２のほぼ上に配置され、一方、翼形部後縁３８は、シャンク第１の側面５０の実質的に上に配置又は整列されることを確実にする。
【００４７】
翼形部、プラットホーム及びシャンクからダブテール中への対応する半径方向の荷重経路は、その中の運転応力を制限すると共に、支持ディスクポスト内の応力に対する制限を確保する。その結果、逆スカート６６は、シールボディーの後端を取り巻く間隙すなわちギャップを最小にするために好都合に導入することができる。
【００４８】
図２及び図５に例示する逆スカート６６は、好ましくは、第１の突起５６の遠位端から後面４８のシャンク第２の側面５２まで傾斜した終端縁を含み、この間にほぼ三角形のシーリングブリッジを形成する。スカート自体の重量及び従って遠心荷重もまた、ブレードダブテール及びディスクポストによって支持される必要があるので、スカートの大きさ及び重量は、対称的なシールボディー５８を取り巻く間隙すなわちギャップを依然として効果的に低減しながら三角形の形態で最小化するのが好ましい。
【００４９】
図２に示すように、シールボディー５８は、隣接するブレードダブテールにこれからの遠心荷重を対称的に分散するように対称形であるのが好ましい。対称且つほぼ長方形のヘッド６０は、逆スカート６６に密接に隣接する第１の突起５６の上方に配置され、該スカートは逆スカートが介在することなく、第１の突起に対してギャップが減少する。
【００５０】
図１及び図２に例示するように、ブレードプラットホーム２０の対向する前面及び後面は、半径方向に延びる一体型スカート部分を含み、これから軸方向に従来のエンジェルウィングのシールが延びる。逆スカート６６は、第１のシャンク突起５６に一体的に接合された半径方向の内側延長部として前方プラットホームスカートの一体部分として好都合に形成することができ、該突起はシャンクの後面４８との接合個所におけるシャンク負圧側面５２に位置付けられている。
【００５１】
従って、シールボディー５８の対称的な構成を維持しながら、逆ブレードスカート６６を導入することで、プラットホームスラッシュ面とダブテール傾斜角との間に大きな差違がある各ブレードのシャンク及びディスクポスト領域において、適度なクーラント漏れ区域のメンテナンスが可能になる。かなりのハブ旋回を、旋回されたプラットホームとの接合個所での三次元翼形部の根元に導入して、シールボディーの対称的なヘッドの周りの非対称的な間隙に起因するブレードシャンクの間の望ましくない流れ漏れを制限すると同時にタービンブレードの空気力学的効率を向上させることができる。
【００５２】
図５に例示するシールボディー５８は、構成及び作用においては実質的に従来通りであるが、軸方向ダブテールに対するプラットホームの旋回傾斜角Ａの増大に対応するように適切に修正されている。
【００５３】
図４に例示する各翼形部の後縁３８は、翼形部の根元におけるその捻り及びプラットホーム２０の対応する捻りに起因して、次のブレードの負圧側面により近接して配置されるので、図３に例示するシャンクの正圧側面５０がこれに伴い変位して、これにより、隣接するブレードシャンク間のシールボディーの後端に対して利用可能な空間が減少する。従って、図３に例示するシールボディー５８の後部ハンプは、ブリッジするシャンクによってもたらされるブレードプラットホームの大きな旋回及び軸方向ダブテールの対応する連続性に対応するために半径方向内方及び軸方向前方に移動することができる。
【００５４】
従って、他の従来のシールボディー５８の修正を最小にし、且つ各ブレード内の４つの突起５６の内の単一の突起に逆スカート６６を導入することによって、対称的なシールボディー５８の後端の周りの間隙をかなり減少させることができると同時に、翼形部ハブ及び支持プラットホームの対応する旋回に関してブレード翼形部の改善された三次元構成の導入を可能にする。
【００５５】
本発明の好ましく且つ例示的な実施形態であると考えられるものを本明細書でこれまで述べてきたが、本発明の他の変形形態がここの教示から当業者には明白になるはずである。なお、特許請求の範囲に記載された符号は、理解容易のためであってなんら発明の技術的範囲を実施例に限縮するものではない。
【図面の簡単な説明】
【００５６】
【図１】支持ロータディスクから半径方向外方に延びるロータブレードを含む第２段のタービンロータの一部分の前方から後方に面する立面図。
【図２】図１に例示するタービンブレードの後方から前方に面する立面図。
【図３】図１及び図２に例示するタービンブレードの１つの側面又は軸方向図。
【図４】図１に例示し且つ線４−４に沿って見た２つのブレードの部分断面平面図形。
【図５】図３に例示するタービンブレードの前方から後方に面する組立分解図。
【符号の説明】
【００５７】
１０  タービンロータディスク
１４  ディスクポスト
１６  第２段タービンロータブレード
１８  ブレード翼形部
２０  プラットホーム
２２  シャンク
２４  多重ローブダブテール
２６  高温燃焼ガス
３０  冷却回路
３２  翼形部正圧側面
３４  翼形部負圧側面
３６  翼形部前縁
３８  翼形部後縁
４０  翼形部根元
４２  翼形部外側先端
４６  シャンク前面
４８  シャンク後面
５４  ダブテールローブ
５６  突起
５８  シールボディー
６０  ヘッド
６２  タング
６４  シールプレート
６６  逆スカート
【図１】
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【図２】
2006029330.tif 000004
【図３】
2006029330.tif 000005
【図４】
2006029330.tif 000006
【図５】
2006029330.tif 000007