(57)【要約】【課題】  閉塞空間に連通する開口部を避けた閉塞空間内部に所定高さのリブを設けることで、空気に流入、流出を阻害することなく、所定高さのリブにより閉塞空間から流出する空気との摩擦面積を大きくすることができ、これにより閉塞空間を可及的大きくすることなく、レゾネータ効果を高めることができ、特に閉塞空間の容積確保が困難な部位で、かつ低周波騒音を低減させたい時に有効となるレゾネータ構造の提供を目的とする。【解決手段】  開口部１から該開口部１に連通する閉塞空間２に音波が入射した時、音のエネルギを摩擦による熱エネルギに変換して特定の共鳴周波数の騒音を低減するレゾネータ構造であって、閉塞空間２に連通する開口部１を避けた閉塞空間２内部に所定高さのリブ３を設けたことを特徴とする。【選択図】  図１０
2006195258.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
開口部から該開口部に連通する閉塞空間に音波が入射した時、音のエネルギを摩擦による熱エネルギに変換して特定の共鳴周波数の騒音を低減するレゾネータ構造であって、
上記閉塞空間に連通する開口部を避けた閉塞空間内部に所定高さのリブを設けたレゾネータ構造。
【請求項２】
上記リブは開口部から所定距離隔てて閉塞空間の内部に設けられた
請求項１記載のレゾネータ構造。
【請求項３】
上記リブは閉塞空間を横断して該閉塞空間の内壁に連結されると共に、
上記リブの開口部からの離間距離は閉塞空間の深さの１／６以上に設定され、
リブの肉厚は開口部直径の１／６以下〜１／３に設定された
請求項２記載のレゾネータ構造。
【請求項４】
上記リブは閉塞空間を横断して該閉塞空間の内壁に連結されると共に、
上記リブの開口部からの離間距離が閉塞空間の深さの１／６より大きくなるに従って、
リブの肉厚は開口部直径に対して１／３までの範囲で次第に厚く設定された
請求項２記載のレゾネータ構造。
【請求項５】
上記リブは閉塞空間を横断して該閉塞空間の内壁に連結されると共に、
上記リブの開口部からの離間距離は閉塞空間の深さの１／２に設定され、
リブの肉厚は開口部直径の１／３に設定され、
リブの高さは閉塞空間の深さの１／６に設定された
請求項２記載のレゾネータ構造。
【請求項６】
上記リブは閉塞空間を横断して該閉塞空間の内壁に連結されると共に、
上記リブの開口部からの離間距離は閉塞空間の深さの２／３に設定され、
リブの肉厚は開口部直径の１／６に設定され、
リブの高さは閉塞空間の深さの１／６に設定された
請求項２記載のレゾネータ構造。
【請求項７】
上記リブは閉塞空間を横断して該閉塞空間の内壁に連結されると共に、
上記リブの開口部からの離間距離は閉塞空間の深さの１／３に設定され、
リブの肉厚は開口部直径の１／６に設定され、
リブの高さは閉塞空間の深さの１／３に設定された
請求項２記載のレゾネータ構造。
【請求項８】
上記リブは閉塞空間の底面に設定された
請求項２記載のレゾネータ構造。
【請求項９】
上記リブの高さおよび肉厚は閉塞空間における共鳴現象を阻害しない値に設定された
請求項２または８記載のレゾネータ構造。
【請求項１０】
上記開口部から見て十字状に組合わされたクロス状のリブを閉塞空間内の深さ方向中間部に設けた
請求項２記載のレゾネータ構造。
【請求項１１】
上記開口部を避けてリブが十字状に組合わされるように４つのリブを閉塞空間の開口部側内壁に連結した
請求項１記載のレゾネータ構造。
【請求項１２】
上記リブは閉塞空間の底面と閉塞空間の側部内壁とに連結され、底面から閉塞空間の深さの１／３の高さに延びるように形成されると共に、開口部から見て該開口部とオーバラップしない位置まで側部内壁から閉塞空間内方へ突出する
請求項８記載のレゾネータ構造。
【請求項１３】
上記リブを開口部から見て所定の開角で複数設けた
請求項１２記載のレゾネータ構造。
【請求項１４】
上記リブを開口部から見て９０度の開角で合計４個設けた
請求項１２記載のレゾネータ構造。
【請求項１５】
上記閉塞空間の内壁対向部に、開口部から見て該開口部とオーバラップしない位置まで内壁から閉塞空間内方へ突出する所定高さの２つのリブを空気の流入流出方向に沿って設けた
請求項２記載のレゾネータ構造。
【請求項１６】
上記２つのリブは開口部から少なくとも閉塞空間の深さの１／６以上離間させた
請求項１５記載のレゾネータ構造。
【請求項１７】
上記２つのリブを閉塞空間の底面に連結すると共に、リブの高さを閉塞空間の深さの２／３に設定した
請求項１５記載のレゾネータ構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、ヘルムホルツの理論を用いて、開口部から該開口部に連通する閉塞空間（レゾナンスチャンバ）に音波が入射した時、音（空気の圧力変動）のエネルギを摩擦による熱エネルギに変換して特定の共鳴周波数の騒音を低減するようなレゾネータ構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、車両の騒音を低減する手段としては、吸音材を用いたものがある。すなわち、ＰＥＴフェルト基材をメイン基材として用い、このメイン基材の両面にフェノール樹脂含浸ガラスマット製の補強材を積層し、さらに、これら補強材の両外面にＰＥＴフィルムを積層して、何れか一方のＰＥＴフィルムに適宜間隔を隔てて複数の小孔を穿設し、小孔が穿設されたＰＥＴフィルムの外面に表皮材を接合して構成されたものを車両用成形天井として用いるものである（特許文献１参照）。
【０００３】
このように、吸音材を用いて剛性および質感を有する成形天井を成形することは、コスト及び品質の面で不利となるうえ、周波数が５００〜１０００ＨＺの高い周波数の吸音には効果がある反面、低周数域の騒音低減性能を確保することは困難であると共に、上述のように多層構造に形成すると、車両重量が増加するため、燃費が悪化する問題点があった。
【０００４】
一方、ヘルムホルツの理論を用いてレゾネータを構成した従来技術としては次のような各種の構造があった。  
つまり、トラックの運転席としてのキャブ構造体の天井部を構成するルーフパネルと、このルーフパネルに形成した補強用ビードとの間の隙間を利用して吸気レゾネータを構成して、騒音を低減するもの（特許文献２参照）、
シートバック上部に設けられるヘッドレストにレゾネータとなる空洞部を設け、この空洞部を、開口部を介して車室内に連通させて、騒音を低減するもの（特許文献３参照）、
リヤウエスト部の連通路を共鳴器のスロート部（いわゆる首部）として車室に連なるレゾネータを構成し、トランクルーム内で発生する低周波騒音の車室内への伝達を低下させるように構成したもの（特許文献４参照）、
車室とトランクルームとをレゾネータの首部としての穴部で連通し、この穴部のフランジの長さと、トランクルームの容積とにより決定されるレゾネータ最大吸音周波数（共鳴周波数と同意）を、車室内の特定のこもり音の周波数域にチューニングし、上記こもり音を低減すべく構成したもの（特許文献５参照）、
がある。
【０００５】
これらの各特許文献に開示されたレゾネータ構造を総括して模式的に図示する図５１のようになる。なお、図５１において図５１（イ）は平面図、図５１（ロ）は図５１（イ）のＸ−Ｘ線矢視断面図、図５１（ハ）は図５１（イ）のＹ−Ｙ線矢視断面図であって、この点に関しては他図についても同様である。
【０００６】
すなわち、このレゾネータ構造Ｚは開口部５０と、この開口部５０に連通する拡張室としての閉塞空間５１とを備えており、開口部５０の開口面積をＳ、開口部５０の管長（スロートの長さ）をＬ、閉塞空間５１の容積をＶとする時、共鳴周波数ｆ０は次の［数１］で求めることができる。
【０００７】
【数１】
2006195258.tif 000003
ここで、ｆ０＝４０８ＨＺとなるように、閉塞空間５１の深さＨを１２ｃｍに設定すると共に、その他の各部の寸法を設定して、騒音低減の効果代を実測した結果、効果代＝４．３ｄＢであり、充分なものとは云えなかった。
【０００８】
つまり、上記各特許文献に開示された従来構造（図５１参照）においては、開口部５０と、この開口部５０に連通する閉塞空間５１としての所定容積のレゾナンスチャンバのみによるものであるから、充分なレゾネータ効果を確保することができず、特に、低周波の騒音を低減させる場合には閉塞空間５１を大きく設定する必要があり、レゾネータ構造の小型化が困難であった。  
【特許文献１】特開２０００−２７２４３２号公報
【特許文献２】実開平６−４４６８１号公報
【特許文献３】実開平５−７４９６９号公報
【特許文献４】特開平１０−１２９５２５号公報
【特許文献５】特開平８−８０８７２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
そこで、この発明は、閉塞空間に連通する開口部を避けた閉塞空間内部に所定高さのリブを設けることで、空気に流入、流出を阻害することなく、所定高さのリブにより閉塞空間から流出する空気との摩擦面積を大きくすることができ、これにより閉塞空間を可及的大きくすることなく、レゾネータ効果を高めることができ、特に閉塞空間の容積確保が困難な部位で、かつ低周波騒音を低減させたい時に有効となるレゾネータ構造の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
この発明によるレゾネータ構造は、開口部から該開口部に連通する閉塞空間に音波が入射した時、音のエネルギを摩擦による熱エネルギに変換して特定の共鳴周波数の騒音を低減するレゾネータ構造であって、上記閉塞空間に連通する開口部を避けた閉塞空間内部に所定高さのリブを設けたものである。
【００１１】
上記構成によれば、開口部を避けた位置にリブを設けたので、開口部からの空気の流入、流出が阻害されない。しかも、上記リブの所定高さにより、閉塞空間から流出する空気の摩擦面積を大きくすることができ、この結果、音のエネルギが熱エネルギに変換される量が大きくなる。
【００１２】
したがって、閉塞空間（レゾナンスチャンバ）を可及的に大きくすることなく、レゾネータ効果の向上と、レゾネータ構造の小型化とが図れ、特に、閉塞空間の容積確保が困難な部位で、かつ低周波騒音を低減させたい場合に有効となる。
【００１３】
この発明の一実施態様においては、上記リブは開口部から所定距離隔てて閉塞空間の内部に設けられたものである。
【００１４】
上記構成によれば、リブを開口部から所定距離隔てて設けたので、開口部から空気が流入しやすくなり、レゾネータ効果の向上を図ることができる。
【００１５】
この発明の一実施態様においては、上記リブは閉塞空間を横断して該閉塞空間の内壁に連結されると共に、上記リブの開口部からの離間距離は閉塞空間の深さの１／６以上に設定され、リブの肉厚は開口部直径の１／６以下〜１／３に設定されたものである。
【００１６】
上記構成によれば、リブの開口部からの離間距離およびリブの肉厚を上記所定範囲に設定したので、レゾネータ効果のさらなる向上を図ることができる。
【００１７】
因に、リブの開口部からの離間距離が閉塞空間の深さの１／６未満の場合にはリブにより空気の流入が阻害され、リブの肉厚が開口部直径の１／３を超えると、リブにより空気の流入が阻害され、所期のレゾネータ効果が得られなくなるため、上記範囲内に設定するものである。
【００１８】
この発明の一実施態様においては、上記リブは閉塞空間を横断して該閉塞空間の内壁に連結されると共に、上記リブの開口部からの離間距離が閉塞空間の深さの１／６より大きくなるに従って、リブの肉厚は開口部直径に対して１／３までの範囲で次第に厚く設定されたものである。
【００１９】
上記構成によれば、リブの離間距離を大きくする程、該リブの肉厚を所定範囲内において厚く設定するので、レゾネータ構造を車両の内装材に一体的に組込み、リブを衝撃吸収用のリブとして用いる場合に有効となる。つまり、内装材の衝撃吸収性能とレゾネータ効果向上との両立を図ることができる。
【００２０】
この発明の一実施態様においては、上記リブは閉塞空間を横断して該閉塞空間の内壁に連結されると共に、上記リブの開口部からの離間距離は閉塞空間の深さの１／２に設定され、リブの肉厚は開口部直径の１／３に設定され、リブの高さは閉塞空間の深さの１／６に設定されたものである。
【００２１】
上記構成によれば、リブが閉塞空間を横断し、かつ、その肉厚が１／３のものにおいて最大のレゾネータ効果を確保することができ、またリブの肉厚が１／３であるので、内装材一体型のレゾネータ構造として有効となる。
【００２２】
この発明の一実施態様においては、上記リブは閉塞空間を横断して該閉塞空間の内壁に連結されると共に、上記リブの開口部からの離間距離は閉塞空間の深さの２／３に設定され、リブの肉厚は開口部直径の１／６に設定され、リブの高さは閉塞空間の深さの１／６に設定されたものである。
【００２３】
上記構成によれば、リブが閉塞空間を横断し、かつ、その肉厚が１／６のものにおいて最大のレゾネータ効果を確保することができる。
【００２４】
この発明の一実施態様においては、上記リブは閉塞空間を横断して該閉塞空間の内壁に連結されると共に、上記リブの開口部からの離間距離は閉塞空間の深さの１／３に設定され、リブの肉厚は開口部直径の１／６に設定され、リブの高さは閉塞空間の深さの１／３に設定されたものである。
【００２５】
上記構成によれば、リブが閉塞空間を横断し、かつ、その内厚が１／６のものにおいて、リブの高さを１／３に設定したので、レゾネータ効果の向上を図りつつ、内装材一体型の構造としても有効となる。
【００２６】
この発明の一実施態様においては、上記リブは閉塞空間の底面に設定されたものである。
【００２７】
上記構成によれば、リブを閉塞空間の底面に設けたので、開口部からの良好な空気の流入流出を確保しつつ、リブによる摩擦面積の確保にて、レゾネータ効果の向上を図ることができる。
【００２８】
この発明の一実施態様においては、上記リブの高さおよび肉厚は閉塞空間における共鳴現象を阻害しない値に設定されたものである。
【００２９】
上記構成によれば、共鳴現象が阻害されないので適切なレゾネータ効果を確保することができる。因に底付きタイプのリブにおいて、その高さ、肉厚が過大になると、空気の反射面の低減、共鳴空間の分離により共鳴現象が阻害される。
【００３０】
この発明の一実施態様においては、上記開口部から見て十字状に組合わされたクロス状のリブを閉塞空間内の深さ方向中間部に設けたものである。
【００３１】
上記構成によれば、クロス状のリブを中間部に設けたので、開口部からの空気の流入流出を阻害することなく、摩擦面積の増大を図ることができるので、充分なレゾネータ効果を確保することができる。
【００３２】
この発明の一実施態様においては、上記開口部を避けてリブが十字状に組合わされるように４つのリブを閉塞空間の開口部側内壁に連結したものである。
【００３３】
上記構成によれば、リブを開口部側内壁に設ける場合、開口部を避けてリブが十字状に組合わされるように合計４つのリブを設けたので、開口部からの空気の流入流出を阻害することなく、摩擦面積の増大を図ることができるので、良好なレゾネータ効果を確保することができる。
【００３４】
この発明の一実施態様においては、上記リブは閉塞空間の底面と閉塞空間の側部内壁とに連結され、底面から閉塞空間の深さの１／３の高さに延びるように形成されると共に、開口部から見て該開口部とオーバラップしない位置まで側部内壁から閉塞空間内方へ突出するものである。
【００３５】
上記構成によれば、リブが開口部からの空気の流入流出を阻害することなく、しかも、該リブにより摩擦面積の増大を図ることができるので、充分なレゾネータ効果を確保することができる。
【００３６】
この発明の一実施態様においては、上記リブを開口部から見て所定の開角で複数設けたものである。
【００３７】
上記構成によれば、複数のリブにより摩擦面積の拡大を図ることができるので、レゾネータ効果の向上を図ることができる。
【００３８】
この発明の一実施態様においては、上記リブを開口部から見て９０度の開角で合計４個設けたものである。
【００３９】
上記構成によれば、上記リブを合計４個設けたので、リブを１つ設けるもの、または、リブを２つ設けるものと比較して、摩擦面積の広大化を図ることができ、この結果、高いレゾネータ効果を確保することができる。
【００４０】
この発明の一実施態様においては、上記閉塞空間の内壁対向部に、開口部から見て該開口部とオーバラップしない位置まで内壁から閉塞空間内方へ突出する所定高さの２つのリブを空気の流入流出方向に沿って設けたものである。
【００４１】
上記構成によれば、リブが開口部からの空気の流入流出を阻害することなく、しかも、対向配置した２つのリブにより摩擦面積の拡大を図ることができるので、充分なレゾネータ効果を確保することができる。
【００４２】
この発明の一実施態様においては、上記２つのリブは開口部から少なくとも閉塞空間の深さの１／６以上離間させたものである。
【００４３】
上記構成によれば、２つのリブを対向配置したものにおいて、リブを開口部から閉塞空間の深さの１／６以上離間させたので、空気がさらに流入しやすくなり、この結果、レゾネータ効果の向上を図ることができる。
【００４４】
この発明の一実施態様においては、上記２つのリブを閉塞空間の底面に連結すると共に、リブの高さを閉塞空間の深さの２／３に設定したものである。
【００４５】
上記構成によれば、２つのリブを対向配置するものにおいて最大のレゾネータ効果を確保することができる。
【００４６】
すなわち、２つのリブを対向配置する構成のうちで、リブが開口部から遠い位置に存在し、開口部から空気が流入しやすく、また共鳴時の空気の反射面となる底面も充分に存在し、かつ、広い摩擦面積に設定されているので、上記効果が得られるものと推考される。
【発明の効果】
【００４７】
この発明によれば、閉塞空間に連通する開口部を避けた閉塞空間内部に所定高さのリブを設けたので、空気に流入、流出を阻害することなく、所定高さのリブにより閉塞空間から流出する空気との摩擦面積を大きくすることができ、これにより閉塞空間を可及的大きくすることなく、レゾネータ効果を高めることができ、特に閉塞空間の容積確保が困難な部位で、かつ低周波騒音を低減させたい時に有効となる効果がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【００４８】
空気に流入、流出を阻害することなく、所定高さのリブにより閉塞空間から流出する空気との摩擦面積を大きくし、これにより閉塞空間を可及的大きくすることなく、レゾネータ効果を高めて、特に閉塞空間の容積確保が困難な部位で、かつ低周波騒音を低減させたい場合に有効になるという目的を、開口部から該開口部に連通する閉塞空間に音波が入射した時、音のエネルギを摩擦による熱エネルギに変換して特定の共鳴周波数の騒音を低減するレゾネータ構造において、上記閉塞空間に連通する開口部を避けた閉塞空間内部に所定高さのリブを設けるという構成にて実現した。
【実施例】
【００４９】
この発明の一実施例を以下図面に基づいて詳述する。  
図面はレゾネータ構造を示し、図１（イ）は実施例品Ａ１の平面図、図１（ロ）は図１（イ）のＸ−Ｘ線矢視断面図、図１（ハ）は図１（イ）のＹ−Ｙ線矢視断面図（なお、他図におけるイ、ロ、ハの関係についても、これと同様である）であって、このレゾネータ構造は直径Ｄ、管長（スロートの長さ）Ｌの円筒状の開口部１と、この開口部１に連通する拡張室としての閉塞空間２（以下、レゾナンスチャンバと略記する）とを備え、該レゾナンスチャンバ２の深さをＨに設定している。
【００５０】
ここで、開口部１の開口面積をＳ、管長をＬ、レゾナンスチャンバ２の容積をＶとする時、共鳴周波数ｆ０は既述した［数１］で求めることができる。
【００５１】
上述の共鳴周波数（吸音周波数）を低周波に設定すべく、各部の寸法が決定されるが、この実施例ではｆ０＝４０８ＨＺとなるように各部の寸法が設定されており、レゾナンスチャンバ２の深さＨは１２ｃｍに設定されている。
【００５２】
しかも、上述のレゾナンスチャンバ２に連通する開口部１を避けた該レゾナンスチャンバ２内部には所定高さｈのリブ３が設けられており、このリブ３は開口部１から所定の離間距離ａを隔てて、レゾナンスチャンバ２内部に設けられている。
【００５３】
また、上述のリブ３は開口部１を平面から見て二分する位置において、レゾナンスチャンバ２を横断して該レゾナンスチャンバ２の内壁に連結されると共に、上述のリブ３の開口部１からの離間距離ａはレゾナンスチャンバ２の深さＨの１／６以上に設定され、リブ３の肉厚ｔは開口部１の直径Ｄの１／６以下〜１／３の範囲に設定されている。
【００５４】
図１に示す実施例品Ａ１の離間距離ａはＨ／６に設定され、リブ３の高さｈはＨ／６に設定され、肉厚ｔはＤ／６に設定されている。
【００５５】
図１に示す実施例品Ａ１のレゾネータ構造において、開口部１から該開口部１に連通するレゾナンスチャンバ２に音波が入射すると、このレゾナンスチャンバ２内で共鳴現象が発生し、開口部１から入る空気とレゾナンスチャンバ２から開口部１を介して出る空気との間で空気通過時の粘性によるエネルギ損失に加えて、レゾナンスチャンバ２から出る空気がリブ３および開口部１の内壁面と摩擦して、音のエネルギが摩擦による熱エネルギに変換されるので、騒音を低減することができる。
【００５６】
この図１で示した実施例品Ａ１の周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図１５に示すように、効果代＝４．７ｄＢで、図５１で示した従来例品Ｚの効果代４．３ｄＢに対して、レゾネータ効果の向上が認められた。
【００５７】
図２（イ）（ロ）（ハ）は、実施例品Ａ２を示し、この実施例品Ａ２においてはリブ３の開口部１からの離間距離ａをＨ／３に設定し、リブ３の高さｈはＨ／６に、また、リブ３の肉厚ｔはＤ／６にそれぞれ設定され、各部の値Ｄ，Ｌ，Ｈ等の他の条件は図１と同一に設定されている。
【００５８】
この図２に示す実施例品Ａ２の周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図１５に示す如く、効果代＝５．８ｄＢとなった。
【００５９】
つまり、この実施例品Ａ２では先の実施例品Ａ１に対してリブ３の開口部１からの離間距離ａが大きくなるので、この分、開口部１から空気が流入しやすくなり、さらに良好な効果代となる。
【００６０】
図３（イ）（ロ）（ハ）は実施例品Ａ３を示し、この実施例品Ａ３においてはリブ３の開口部１からの離間距離ａをＨ／２に設定し、リブ３の高さｈはＨ／６に、また、リブ３の肉厚ｔはＤ／６にそれぞれ設定され、各部の値Ｄ，Ｌ，Ｈ等の他の条件は図１と同一に設定されている。
【００６１】
この図３に示す実施例品Ａ３の周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図１５に示す如く、効果代＝５．５ｄＢとなった。
【００６２】
つまり、この実施例品Ａ３では先の実施例品Ａ１に対してリブ３の開口部１からの離間距離ａが大きくなるので、これにより開口部１から空気が流入しやすくなり、充分な効果代となる。
【００６３】
図４（イ）（ロ）（ハ）は実施例品Ａ４を示し、この実施例品Ａ４においてはリブ３の開口部１からの離間距離ａをレゾナンスチャンバ２の深さＨの２／３に設定し、リブ３の高さｈはＨ／６に、また、リブ３の肉厚ｔはＤ／６にそれぞれ設定され、各部の値Ｄ，Ｌ，Ｈ等の他の条件は図１と同一に設定されている。
【００６４】
この図４に示す実施例品Ａ４の周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図１５に示す如く、効果代＝６．２ｄＢとなった。
【００６５】
つまり、この実施例品Ａ４では先の実施例品Ａ１に対してリブ３の開口部１からの離間距離ａが充分大きくなるので、これにより開口部１から空気がより一層流入しやすくなり、さらに高い効果代となる。
【００６６】
図５（イ）（ロ）（ハ）は実施例品Ａ５を示し、この実施例品Ａ５においてはリブ３の開口部１からの離間距離ａをレゾナンスチャンバ２の深さＨの５／６に設定し、リブ３の高さｈはＨ／６に、また、リブ３の肉厚ｔはＤ／６にそれぞれ設定され、各部の値Ｄ，Ｌ，Ｈ等の他の条件は図１と同一に設定されている。換言すれば、リブ３をレゾナンスチャンバ２の底面に設けたものである。
【００６７】
この図５に示す実施例品Ａ５の周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図１５に示す如く、効果代＝４．７ｄＢとなった。
【００６８】
つまり、この実施例品Ａ５では先の実施例品Ａ１に対してリブ３の開口部１からの離間距離ａが充分大きくなり、これにより開口部１から空気が流入しやすくなる一方で、リブ３が図５に示すようにレゾナンスチャンバ２の底面に設定され、共鳴時の反射面が減少するので、実施例品Ａ１と同等の効果代となる。
【００６９】
図６（イ）（ロ）（ハ）は比較例品Ｂ１を示し、この比較例品Ｂ１においてはリブ３の開口部１からの離間距離ａをゼロに設定し、リブ３の高さｈはＨ／６に、また、リブ３の肉厚ｔはＤ／６にそれぞれ設定され、各部の値Ｄ，Ｌ，Ｈ等の他の条件は図１と同一に設定されている。
【００７０】
この図６に示す比較例品Ｂ１の周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図１５に示す如く、効果代＝１．８ｄＢとなった。
【００７１】
つまり、この比較例品Ｂ１では開口部１の入口直下においてレゾナンスチャンバ２内を横断するリブ３により、開口部１が過度に塞がって、空気の流入が阻害されるので、従来例品Ｚよりも劣る効果代となる。
【００７２】
図７（イ）（ロ）（ハ）は比較例品Ｂ２を示し、この比較例品Ｂ２においてはリブ３の開口部１からの離間距離ａをＨ／１２に設定し、リブ３の高さｈはＨ／６に、また、リブ３の肉厚ｔはＤ／６にそれぞれ設定され、各部の値Ｄ，Ｌ，Ｈ等の他の条件は図１と同一に設定されている。
【００７３】
この図７に示す比較例品Ｂ２の周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図１５に示す如く、効果代＝３．５ｄＢとなった。
【００７４】
つまり、この比較例品Ｂ２ではリブ３が開口部１から離間しているものの、離間距離ａがＨ／１２と過小なため、リブ３により開口部１が塞がって、空気の流入が阻害され、従来例品Ｚよりも劣る効果代となる。
【００７５】
図８〜図１４はリブ３の肉厚ｔを開口部１の直径Ｄの１／３に設定したものである。
【００７６】
図８（イ）（ロ）（ハ）は実施例品Ａ１１を示し、この実施例品Ａ１１においてはリブ３の開口部１からの離間距離ａをＨ／６に設定し、リブ３の高さｈはＨ／６に、また、リブ３の肉厚ｔはＤ／３にそれぞれ設定し、各部の値Ｄ，Ｌ，Ｈ等の他の条件は図１と同一に設定されている。
【００７７】
この図８に示す実施例品Ａ１１の周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図１５に示す如く、効果代＝５．４ｄＢとなった。
【００７８】
つまり、リブ３が開口部１から所定以上離間し、開口部１から空気が流入しやすいうえ、該リブ３により摩擦面積が確保されるので、従来例品Ｚの効果代４．３ｄＢに対して、レゾネータ効果の向上が認められた。
【００７９】
図９（イ）（ロ）（ハ）は実施例品Ａ１２を示し、この実施例品Ａ１２においてはリブ３の開口部１からの離間距離ａをＨ／３に設定し、リブ３の高さｈはＨ／６に、また、リブ３の肉厚ｔはＤ／３にそれぞれ設定し、各部の値Ｄ，Ｌ，Ｈ等の他の条件は図１と同一に設定されている。
【００８０】
この図９に示す実施例品Ａ１２の周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図１５に示す如く、効果代＝５．６ｄＢとなった。
【００８１】
つまり、この実施例品Ａ１２では先の実施例品Ａ１１に対してリブ３の開口部１からの離間距離ａが大きくなるので、この分、開口部１から空気が流入しやすくなり、さらに良好な効果代となる。
【００８２】
図１０（イ）（ロ）（ハ）は実施例品Ａ１３を示し、この実施例品Ａ１３においてはリブ３の開口部１からの離間距離ａをＨ／２に設定し、リブ３の高さｈはＨ／６に、また、リブ３の肉厚ｔはＤ／３にそれぞれ設定され、各部の値Ｄ，Ｌ，Ｈ等の他の条件は図１と同一に設定されている。
【００８３】
この図１０に示す実施例品Ａ１３の周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図１５に示す如く、効果代＝６．５ｄＢとなった。
【００８４】
つまり、この実施例品Ａ１３では先の実施例品Ａ１１に対してリブ３の開口部１からの離間距離ａがさらに大きくなるので、これにより開口部１から空気が流入しやすくなり、充分な効果代となる。
【００８５】
図１１（イ）（ロ）（ハ）は実施例品Ａ１４を示し、この実施例品Ａ１４においてはリブ３の開口部１からの離間距離ａをレゾナンスチャンバ２の深さＨの２／３に設定し、リブ３の高さｈはＨ／６に、また、リブ３の肉厚ｔはＤ／３にそれぞれ設定され、各部の値Ｄ，Ｌ，Ｈ等の他の条件は図１と同一に設定されている。
【００８６】
この図１１に示す実施例品Ａ１４の周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図１５に示す如く、効果代＝６．１ｄＢとなった。
【００８７】
つまり、この実施例品Ａ１４では先の実施例品Ａ１１に対してリブ３の開口部１からの離間距離ａが充分大きくなるので、これにより開口部１から空気がより一層流入しやすくなり、充分な効果代となる。
【００８８】
図１２（イ）（ロ）（ハ）は実施例品Ａ１５を示し、この実施例品Ａ１５においてはリブ３の開口部１からの離間距離ａをレゾナンスチャンバ２の深さＨの５／６に設定し、リブ３の高さｈはＨ／６に、また、リブ３の肉厚ｔはＤ／３にそれぞれ設定され、各部の値Ｄ，Ｌ，Ｈ等の他の条件は図１と同一に設定されている。換言すれば、リブ３をレゾナンスチャンバ２の底面に横架したものである。
【００８９】
この図１２に示す実施例品Ａ１５の周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図１５に示す如く、効果代＝５．４ｄＢとなった。
【００９０】
つまり、この実施例品Ａ１５では先の実施例品Ａ１に対してリブ３の開口部１からの離間距離ａがさらに大きくなり、これにより開口部１から空気が流入しやすくなる一方で、リブ３が図１２に示すようにレゾナンスチャンバ２の底面に設定され、共鳴時の反射面が減少するので、実施例品Ａ１３よりも効果代が低下する。
【００９１】
図１３（イ）（ロ）（ハ）は比較例品Ｂ１１を示し、この比較例品Ｂ１１においてはリブ３の開口部１からの離間距離ａをゼロに設定し、リブ３の高さｈはＨ／６に、また、リブ３の肉厚ｔはＤ／３にそれぞれ設定され、各部の値Ｄ，Ｌ，Ｈ等の他の条件は図１と同一に設定されている。
【００９２】
この図１３に示す比較例品Ｂ１１の周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図１５に示す如く、効果代＝０．５ｄＢとなった。
【００９３】
つまり、この比較例品Ｂ１１では開口部１の入口直下においてレゾナンスチャンバ２内を横断するリブ３により、開口部１が過度に塞がって、空気の流入が阻害されるので、従来例品Ｚよりも劣る効果代となる。
【００９４】
図１４（イ）（ロ）（ハ）は比較例品Ｂ１２を示し、この比較例品Ｂ１２においてはリブ３の開口部１からの離間距離ａをＨ／１２に設定し、リブ３の高さｈはＨ／６に、また、リブ３の肉厚ｔはＤ／３にそれぞれ設定され、各部の値Ｄ，Ｌ，Ｈ等の他の条件は図１と同一に設定されている。
【００９５】
この図１４に示す比較例品Ｂ１２の周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図１５に示す如く、効果代＝２．４ｄＢとなった。
【００９６】
つまり、この比較例品Ｂ１２ではリブ３が開口部１から離間しているものの、離間距離ａがＨ／１２と過小なため、リブ３により開口部１が塞がって、空気の流入が阻害され、従来例品Ｚよりも劣る効果代となる。
【００９７】
このように図１、図２、図３、図４、図５、図８、図９、図１０、図１１、図１２で示した実施例のレゾネータ構造（実施例品Ａ１〜Ａ５、Ａ１１〜Ａ１５参照）は、開口部１から該開口部１に連通するレゾナンスチャンバ２に音波が入射した時、音のエネルギを摩擦による熱エネルギに変換して特定の共鳴周波数の騒音を低減するレゾネータ構造であって、上記レゾナンスチャンバ２に連通する開口部１を避けたレゾナンスチャンバ２内部に所定高さのリブ３を設けたものである。
【００９８】
この構成によれば、開口部１を避けた位置にリブ３を設けたので、開口部１からの空気の流入、流出が阻害されない。しかも、上記リブ３の所定高さｈにより、レゾナンスチャンバ２から流出する空気の摩擦面積を大きくすることができ、この結果、音のエネルギが熱エネルギに変換される量が大きくなる。
【００９９】
したがって、レゾナンスチャンバ２を可及的に大きくすることなく、レゾネータ効果の向上と、レゾネータ構造の小型化とが図れ、特に、レゾナンスチャンバ２の容積確保が困難な部位で、かつ低周波騒音を低減させたい場合に有効となる。
【０１００】
また、上記リブ３は開口部１から所定の離間距離ａを隔ててレゾナンスチャンバ２の内部に設けられたものである。
【０１０１】
この構成によれば、リブ３を開口部１から所定距離隔てて設けたので、開口部１から空気が流入しやすくなり、レゾネータ効果の向上を図ることができる。
【０１０２】
しかも、上記リブ３はレゾナンスチャンバ２を横断して該レゾナンスチャンバ２の内壁に連結されると共に、上記リブ３の開口部１からの離間距離ａはレゾナンスチャンバ２の深さＨの１／６以上（但し、１／６を含む）に設定され、リブ３の肉厚ｔは開口部１の直径Ｄの１／６以下〜１／３に設定されたものである。
【０１０３】
この構成によれば、リブ３の開口部１からの離間距離ａおよびリブ３の肉厚ｔを上記所定範囲に設定したので、レゾネータ効果のさらなる向上を図ることができる。
【０１０４】
因に、リブ３の開口部１からの離間距離ａが閉塞空間の深さの１／６未満の場合（比較例品Ｂ１、Ｂ２、Ｂ１１、Ｂ１２参照）にはリブ３により空気の流入が阻害され、リブ３の肉厚ｔが開口部直径Ｄの１／３を超えると、リブ３により空気の流入が阻害され、所期のレゾネータ効果が得られなくなるため、上記範囲内に設定するものである。
【０１０５】
さらに、上記リブ３はレゾナンスチャンバ２を横断して該レゾナンスチャンバ２の内壁に連結されると共に、上記リブ３の開口部１からの離間距離ａがレゾナンスチャンバ２の深さの１／６より大きくなるに従って、リブ３の肉厚ｔは開口部直径Ｄに対して１／３までの範囲で次第に厚く設定されたものである。
【０１０６】
この構成によれば、リブ３の離間距離ａを大きくする程、該リブ３の肉厚ｔを所定範囲内において厚く設定するので、レゾネータ構造を車両の内装材に一体的に組込み、リブ３を衝撃吸収用のリブとして用いる場合に有効となる。つまり、内装材の衝撃吸収性能とレゾネータ効果向上との両立を図ることができる。
【０１０７】
また、上記リブ３はレゾナンスチャンバ２を横断して該レゾナンスチャンバ２の内壁に連結されると共に、上記リブ３の開口部１からの離間距離ａはレゾナンスチャンバ２の深さの１／２に設定され、リブ３の肉厚ｔは開口部直径Ｄの１／３に設定され、リブ３の高さｈはレゾナンスチャンバ２の深さＨの１／６に設定されたものである（実施例品Ａ１３参照）。
【０１０８】
この構成によれば、リブ３がレゾナンスチャンバ２を横断し、かつ、その肉厚ｔが１／３のものにおいて最大のレゾネータ効果を確保することができ、またリブ３の肉厚ｔが１／３であるので、内装材一体型のレゾネータ構造として有効となる。
【０１０９】
さらに、上記リブ３はレゾナンスチャンバ２を横断して該レゾナンスチャンバ２の内壁に連結されると共に、上記リブ３の開口部１からの離間距離ａはレゾナンスチャンバ２の深さの２／３に設定され、リブ３の肉厚ｔは開口部直径Ｄの１／６に設定され、リブ３の高さはレゾナンスチャンバ２の深さＨの１／６に設定されたものである（実施例品Ａ４参照）。
【０１１０】
この構成によれば、リブ３がレゾナンスチャンバ２を横断し、かつ、その肉厚ｔが１／６のものにおいて最大のレゾネータ効果を確保することができる。
【０１１１】
加えて、図１５で示した効果代の比較（特にＡ４とＡ５の比較、Ａ１４とＡ１５の比較）から明らかなようにリブ３をレゾナンスチャンバ２の底面に設けると、共鳴時の反射面が減少するので、上記リブ３の高さｈおよび肉厚ｔはレゾナンスチャンバ２における共鳴現象を阻害しない値に設定することが望ましい。
【０１１２】
このように、共鳴現象を阻害しない値に設定すると、適切なレゾネータ効果を確保することができる。因に底付きタイプのリブ３において、その高さ、肉厚が過大になると、空気の反射面の低減、共鳴空間の分離により共鳴現象が阻害されることになる。
【０１１３】
図１６は、図４で示した実施例品Ａ４を車両の内装材に一体化する構造を示し、車体パネルとしてのインナパネル４と、内装部材としてのトリム部材５との間にリブ構造体６を設け、このリブ構造体６は長手方向に延びるメインリブ７と、幅方向に延びる複数のサブリブ８とを備え、メインリブ７には上述のリブ３が一体に成形され、インナパネル４とリブ構造体６と、トリム部材５とを組合わせた時に、図４で示したレゾナンスチャンバ２が複数形成されるものである。
【０１１４】
そして、複数のレゾナンスチャンバ２にそれぞれ対応すべくトリム部材５には複数の開口部１…が形成されている。
【０１１５】
図１６で示す構造をセンタピラー、リヤピラーまたはルーフサイドヘッダ等の乗員の頭部に比較的近い部分に採用すると、衝撃吸収効果とレゾネータ効果との両立を図ることができ、特にレゾネータ効果により乗員の快適性向上を図ることができる。
【０１１６】
図１７は、図１０で示した実施例品Ａ１３を車両の内装材に一体化する構造を示し、車体パネルとしてのインナパネル４と、内装部材としてのトリム部材５との間にリブ構造体６を設け、このリブ構造体６は長手方向に延びるメインリブ７と、幅方向に延びる複数のサブリブ８とを備え、サブリブ８，８間には上述のリブ３が一体に成形され、インナパネル４とリブ構造体６と、トリム部材５とを組合わせた時に、図１０で示したレゾナンスチャンバ２が複数形成されるものである。
【０１１７】
そして、複数のレゾナンスチャンバ２にそれぞれ対応すべくトリム部材５には複数の開口部１…が形成されている。
【０１１８】
図１７に示すこの実施例においては、摩擦面積をさらに拡大する目的で、上述のリブ３には空気の流入流出方向に沿う凹部３ａが形成され、これにより、レゾネータ効果のさらなる向上を図るように構成している。
【０１１９】
図１７で示す構造をセンタピラー、リヤピラーまたはルーフサイドヘッダ等の乗員の頭部に比較的近い部分に採用すると、衝撃吸収効果とレゾネータ効果との両立を図ることができ、特にレゾネータ効果により乗員の快適性向上を図ることができる。
【０１２０】
図１８〜図２０はリブ３が開口部１の下方においてレゾナンスチャンバ２を横断するレゾネータ構造の他の実施例を示すものである。
【０１２１】
図１８（イ）（ロ）（ハ）は実施例品Ａ２１を示し、この実施例品Ａ２１においてはリブ３の開口部１からの離間距離ａをＨ／３に設定し、リブ３の高さｈはＨ／３に、またリブ３の肉厚ｔはＤ／６にそれぞれ設定して、各部の値Ｄ，Ｌ，Ｈ等の他の条件は図１と同一に設定している。
【０１２２】
この図１８に示す実施例品Ａ２１の周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図２１に示す如く、効果代＝５．１ｄＢとなった。
【０１２３】
つまり、この実施例品Ａ２１ではリブ３が開口部１から所定量離間していて、空気が流入しやすいうえ、リブ３の高さｈにより摩擦面積が確保できるので、従来例品Ｚの効果代４．３ｄＢに対して、充分高い効果代を得ることができた。
【０１２４】
図１９（イ）（ロ）（ハ）は実施例品Ａ２２を示し、この実施例品Ａ２２においてはリブ３の開口部１からの離間距離ａをレゾナンスチャンバ２の深さＨの２／３に設定し、リブ３の高さｈはＨ／３に、また、リブ３の肉厚ｔはＤ／６にそれぞれ設定して、各部の値Ｄ，Ｌ，Ｈ等の他の条件は図１と同一に設定している。換言すればリブ３をレゾナンスチャンバ２の底面に設けたものである。
【０１２５】
この図１９に示す実施例品Ａ２２の周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図２１に示す如く、効果代＝４．７ｄＢとなった。
【０１２６】
つまり、この実施例品Ａ２２ではリブ３が開口部１から所定量離間していて、空気が流入しやすいうえ、リブ３の高さｈにより摩擦面積が確保できるので、従来例品Ｚの効果代４．３ｄＢに対して、充分高い効果代を得ることができた。なお、リブ３が底面に設けられている関係上、共鳴時の反射面が減少し、この分、実施例品Ａ２１よりも効果代が小さくなる。
【０１２７】
図２０（イ）（ロ）（ハ）は実施例品Ａ２３を示し、この実施例品Ａ２３においてはリブ３の開口部１からの離間距離ａをＨ／２に設定し、リブ３の高さｈはＨ／２に、また、リブ３の肉厚ｔはＤ／６にそれぞれ設定して、各部の値Ｄ，Ｌ，Ｈ等の他の条件は図１と同一に設定している。換言すればリブ３をレゾナンスチャンバ２の底面に設けたものである。
【０１２８】
この図２０に示す実施例品Ａ２３の周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図２１に示す如く、効果代＝４．８ｄＢとなった。
【０１２９】
つまり、この実施例品Ａ２３ではリブ３が開口部１から所定量離間していて、空気が流入しやすいうえ、リブ３の高さｈにより摩擦面積が確保できるので、従来例品Ｚの効果代４．３ｄＢに対して、充分高い効果代を得ることができた。なお、リブ３が底面に設けられている関係上、共鳴時の反射面が減少し、この分、実施例品Ａ２１よりも効果代が小さくなる。
【０１３０】
このように図１８で示した実施例のレゾネータ構造は、上記リブ３はレゾナンスチャンバ２を横断して該レゾナンスチャンバ２の内壁に連結されると共に、上記リブ３の開口部１からの離間距離ａはレゾナンスチャンバ２の深さＨの１／３に設定され、リブ３の肉厚ｔは開口部直径Ｄの１／６に設定され、リブ３の高さｈはレゾナンスチャンバ２の深さの１／３に設定されたものである。
【０１３１】
この構成によれば、リブ３がレゾナンスチャンバ２を横断し、かつ、その肉厚ｔが１／６のものにおいて、リブ３の高さｈを１／３に設定したので、レゾネータ効果の向上を図りつつ、内装材一体型の構造としても有効となる。
【０１３２】
また図１９、図２０で示した実施例のレゾネータ構造は、上記リブ３がレゾナンスチャンバ２の底面に設定されたものである。
【０１３３】
この構成によれば、リブ３をレゾナンスチャンバ２の底面に設けたので、開口部１からの良好な空気の流入流出を確保しつつ、リブ３の高さｈに対応した摩擦面積の確保ができて、レゾネータ効果の向上を図ることができる。
【０１３４】
図２２〜図２４はレゾナンスチャンバ２内に開口部１側から見て十字状に組合わされたクロス状のリブ９を設けた構造を示す。
【０１３５】
図２２（イ）（ロ）（ハ）は実施例品Ａ３１を示し、この実施例品Ａ３１においてはリブ９（いわゆるクロスリブ）の開口部１からの離間距離ａをレゾナンスチャンバ２の深さのＨの５／１２に設定し、リブ９の高さｈはＨ／６に、またリブ３の肉厚ｔはＤ／６にそれぞれ設定し、各部の値Ｄ，Ｌ，Ｈ等の他の条件は図１と同一に設定している。換言すれば、リブ９をレゾナンスチャンバ２の深さ方向中央に横架したものである。
【０１３６】
この図２２に示す実施例品Ａ３１の周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図２６に示す如く、効果代＝５．７ｄＢとなった。
【０１３７】
つまり、この実施例品Ａ３１ではリブ９が開口部１から所定距離離間していて、空気が流入しやすいうえ、リブ９の高さｈにより充分な摩擦面積が確保できるので、従来例品Ｚの効果代４．３ｄＢに対して、充分高い効果代を得ることができた。
【０１３８】
図２３（イ）（ロ）（ハ）は実施例品Ａ３２を示し、この実施例品Ａ３２においてはリブ９（いわゆるクロスリブ）の開口部１からの離間距離ａをレゾナンスチャンバ２の深さのＨの５／６に設定し、リブ９の高さｈはＨ／６に、またリブ３の肉厚ｔはＤ／６にそれぞれ設定し、各部の値Ｄ，Ｌ，Ｈ等の他の条件は図１と同一に設定している。換言すれば、リブ９をレゾナンスチャンバ２の底面に設けたものである。
【０１３９】
この図２３に示す実施例品Ａ３２の周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図２６に示す如く、効果代＝６．４ｄＢとなった。
【０１４０】
つまり、この実施例品Ａ３２ではリブ９が開口部１から所定距離以上離間していて、空気がさらに流入しやすいうえ、リブ９の高さｈにより充分な摩擦面積が確保できるので、従来例品Ｚの効果代４．３ｄＢに対して、充分高い効果代を得ることができた。
【０１４１】
図２４（イ）（ロ）（ハ）は比較例品Ｂ３１を示し、この比較例品Ｂ３１においてはリブ９（いわゆるクロスリブ）の開口部１からの離間距離ａをゼロに設定し、リブ９の高さｈはＨ／６に、またリブ３の肉厚ｔはＤ／６にそれぞれ設定し、各部の値Ｄ，Ｌ，Ｈ等の他の条件は図１と同一に設定している。換言すれば、リブ９を開口部１側の入口直下に設けたものである。
【０１４２】
この図２４に示す比較例品Ｂ３１の周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図２６に示す如く、効果代＝４．３ｄＢとなった。
【０１４３】
つまり、クロス状のリブ９を開口部１の入口直下に設けると、このリブ９により開口部１からレゾナンスチャンバ２内への空気の流入が阻害されるので、効果代は従来例品Ｚのそれと変わらない。
【０１４４】
このように、図２２で示した実施例のレゾネータ構造は、上記開口部１から見て十字状に組合わされたクロス状のリブ９をレゾナンスチャンバ２内の深さ方向中間部に設けたものである。
【０１４５】
この構成によれば、クロス状のリブ９を中間部に設けたので、開口部１からの空気の流入流出を阻害することなく、摩擦面積の増大を図ることができるので、充分なレゾネータ効果を確保することができる。
【０１４６】
図２５は実施例品Ａ３３を示し、この実施例品Ａ３３においては上述の開口部１を避けてリブ３…が仮想十字状に組合わされるように合計４つのリブ３…をレゾナンスチャンバ２内の開口部１側の内壁に連結したものである。換言すれば図２４で示した比較例品Ｂ３１から開口部１と対向する部分のリブ９を除去して、間欠クロス状の十字リブと成したものである。
【０１４７】
そして、リブ３の高さｈをＨ／６に設定し、リブ３の肉厚ｔをＤ／６に設定し、各部の値Ｄ，Ｌ，Ｈ等の他の条件は図１と同一に設定している。
【０１４８】
この図２５に示す実施例品Ａ３３の周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図２６に示す如く、効果代＝５．０ｄＢとなった。
【０１４９】
つまり、この実施例品Ａ３３ではリブ３が開口部１を避けて設けられ、空気の流入を阻害しないうえ、複数のリブ３により摩擦面積が確保できるので、従来例品Ｚの効果代４．３ｄＢに対して、高い効果代を確保することができた。
【０１５０】
このように図２５で示した実施例のレゾネータ構造においては、上記開口部１を避けてリブ３が十字状に組合わされるように４つのリブ４をレゾナンスチャンバ２の開口部１側内壁に連結したものである。
【０１５１】
この構成によれば、リブ３を開口部１側の内壁に設ける場合、開口部１を避けてリブ３が間欠した十字状に組合わされるように合計４つのリブ３を設けたので、開口部１からの空気の流入流出を阻害することなく、摩擦面積の増大を図ることができるので、良好なレゾネータ効果を確保することができる。
【０１５２】
図２７〜図３１はレゾネータ構造のさらに他の実施例を示し、少なくとも１つのリブ３をレゾナンスチャンバ２の底面と、レゾナンスチャンバ２の側部内壁とに連結し、リブ３が底面からレゾナンスチャンバ２の深さＨの１／３の高さｈに延びるように形成すると共に、開口部１側から見て該開口部１とオーバラップしない位置までリブ３を側部内壁からレゾナンスチャンバ２の内方へ突設したもので、リブ３の肉厚ｔは開口部１の直径Ｄの１／６に設定され、各部の値Ｄ，Ｌ，Ｈ等の他の条件は図１と同一に設定されている。
【０１５３】
図２７に示す実施例品Ａ４１はリブ３を開口部１側から見て９０度の等開角で合計４つ設けたものであり、図２８に示す実施例品Ａ４２はリブ３を開口部１側から見て９０度の開角で合計３つ設けたものであり、図２９に示す実施例品Ａ４３は２つのリブ３を開口部１側から見て９０度の開角に設けたものであり、図３０に示す実施例品Ａ４４は２つのリブ３を１８０度の開角となるように対向配置したものであり、図３１に示す実施例品Ａ４５はリブ３を１つのみ設けたものである。
【０１５４】
これら図２７〜図３１に示す各実施例品Ａ４１，Ａ４２，Ａ４３，Ａ４４，Ａ４５の周波数に対する音圧の特性をそれぞれ実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図３２に示す如く、実施例品Ａ４１の効果代は６．２ｄＢ、実施例品Ａ４２の効果代は５．８ｄＢ、実施例品Ａ４３の効果代は５．４ｄＢ、実施例品Ａ４４の効果代は５．６ｄＢ、実施例品Ａ４５の効果代は５．５ｄＢとなり、何れも従来例品Ｚの効果代＝４．３ｄＢに対して充分高いレゾネータ効果を確保することができた。
【０１５５】
つまり、上述の各リブ３は開口部１から充分離間されていて、空気の流入を阻害しないことに加えて、リブ３の高さｈおよび数量により摩擦面積が増大するので、高いレゾネータ効果が得られる。ここで、摩擦面積との関係においてリブ３の数量が多い程、高い効果代が得られる。またリブ３を２つ設ける場合には、実施例品Ａ４３とＡ４４との比較から明らかなように、対向配置構成と成した方が高い効果代を確保することができる。
【０１５６】
このように図２７〜図３１で示した実施例のレゾネータ構造においては、上記リブ３はレゾナンスチャンバ２の底面と該レゾナンスチャンバ２の側部内壁とに連結され、底面からレゾナンスチャンバ２の深さＨの１／３の高さｈに延びるように形成されると共に、開口部１から見て該開口部１とオーバラップしない位置まで側部内壁から閉塞空間内方へ突出するものである。
【０１５７】
この構成によれば、リブ３が開口部１からの空気の流入流出を阻害することなく、しかも、該リブ３により摩擦面積の増大を図ることができるので、充分なレゾネータ効果を確保することができる。
【０１５８】
また、上記リブ３を開口部１から見て所定の開角で複数設けたものである。
【０１５９】
この構成によれば、複数のリブ３…により摩擦面積の拡大を図ることができるので、レゾネータ効果の向上を図ることができる。
【０１６０】
さらに、上記リブ３を開口部１から見て９０度の開角で合計４個設けたものである（図２７参照）。
【０１６１】
この構成によれば、上記リブ３を合計４個設けたので、リブ３を１つ設けるもの、または、リブ３を２つ設けるものと比較して、摩擦面積の広大化を図ることができ、この結果、高いレゾネータ効果を確保することができる。
【０１６２】
図３３は、図２７で示した実施例品Ａ４１を車両の内装材に一体化する構造を示し、車体パネルとしてのインナパネル４と、内装部材としてのトリム部材５との間にリブ構造体６を設け、このリブ構造体６は長手方向に延びるメインリブ７と、幅方向に延びる複数のサブリブ８とを備え、各リブ７，８およびトリム部材５の一部には上述のリブ３が一体に成形され、インナパネル４とリブ構造体６と、トリム部材５とを組合わせた時に、図２７で示したレゾナンスチャンバ２が複数形成されるものである。
【０１６３】
そして、複数のレゾナンスチャンバ２にそれぞれ対応すべくトリム部材５には複数の開口部１…が形成されている。
【０１６４】
図２７で示す構造をセンタピラー、リヤピラーまたはルーフサイドヘッダ等の乗員の頭部に比較的近い部分に採用すると、衝撃吸収効果とレゾネータ効果との両立を図ることができ、特にレゾネータ効果により乗員の快適性向上を図ることができる。
【０１６５】
図３４〜図３７はレゾネータ構造のさらに他の実施例を示し、レゾナンスチャンバ２の内壁対向部に、開口部１側から見て該開口部１とオーバラップしない位置まで内壁からレゾナンスチャンバ２内方へ突出する所定高さｈの２つのリブ３，３を空気の流入流出方向に沿って設けたもので、対向配置された２つのリブ３，３の高さｈはレゾナンスチャンバ２の深さＨの２／３に設定し、リブ３の肉厚ｔは開口部１の直径Ｄの１／６に設定し、各部の値Ｄ，Ｌ，Ｈ等の他の条件は図１と同一に設定されている。
【０１６６】
図３４に示す実施例品Ａ５１はリブ３の開口部１からの離間距離ａをゼロに設定し、図３５に示す実施例品Ａ５２は離間距離ａをＨ／６に設定し、図３６に示す実施例品Ａ５３は離間距離ａをＨ／４に設定し、図３７に示す実施例品Ａ５４は離間距離ａをＨ／３に設定している。
【０１６７】
これら図３４〜図３７に示す各実施例品Ａ５１，Ａ５２，Ａ５３，Ａ５４の周波数に対する音圧の特性（図３８参照、但し、図３８は従来例品Ｚの特性を点線で示し、実施例品Ａ５４の特性を実線で示す）をそれぞれ実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図３９に示す如く、実施例品Ａ５１の効果代は４．４ｄＢ、実施例品Ａ５２の効果代は４．９ｄＢ、実施例品Ａ５３の効果代は６．３ｄＢ、実施例品Ａ５４の効果代は７．０ｄＢとなり、何れも従来例品Ｚの効果代＝４．３ｄＢに対して高いレゾネータ効果を確保することができた。
【０１６８】
図３９の効果代の比較から明らかなように、リブ３の高さｈが同一で、摩擦面積が同等に拡大されたものにおいて、一対のリブ３，３は開口部１から遠ざかる程、高いレゾネータ効果を発揮する。
【０１６９】
特に、図３７に示すように対向配置構造の一対のリブ３，３をレゾナンスチャンバ２の底面に連結した実施例品Ａ５４では、最大の効果代＝７．０ｄＢを確保することができた。すなわち、この実施例品Ａ５４ではリブ３，３が開口部から大きく離間していて、空気が流入しやすく、レゾナンスチャンバ２における共鳴時の反射面も充分に残っているうえ、リブ３の高さｈがレゾナンスチャンバ２の深さＨの２／３と充分に広いため、効果代＝７．０ｄＢの最大のレゾネータ効果が得られる。
【０１７０】
このように、図３４〜図３７で示した実施例のレゾネータ構造においては、上記レゾナンスチャンバ２の内壁対向部に、開口部１から見て該開口部１とオーバラップしない位置まで内壁からレゾナンスチャンバ２内方へ突出する所定高さｈの２つのリブ３，３を空気の流入流出方向に沿って設けたものである。
【０１７１】
この構成によれば、リブ３が開口部１からの空気の流入流出を阻害することなく、しかも、対向配置した２つのリブ３，３により摩擦面積の拡大を図ることができるので、充分なレゾネータ効果を確保することができる。
【０１７２】
また、上記２つのリブ３，３は開口部１から少なくともレゾナンスチャンバ２の深さＨの１／６以上離間させたものである（実施例品Ａ５２，Ａ５３，Ａ５４参照）。
【０１７３】
この構成によれば、２つのリブ３，３を対向配置したものにおいて、リブ３，３を開口部１からレゾナンスチャンバ２の深さＨの１／６以上離間させたので、空気がさらに流入しやすくなり、この結果、レゾネータ効果の向上を図ることができる。
【０１７４】
さらに、上記２つのリブ３，３をレゾナンスチャンバ２の底面に連結すると共に、リブ３の高さｈをレゾナンスチャンバ２の深さＨの２／３に設定したものである（実施例品Ａ５４参照）。
【０１７５】
この構成によれば、２つのリブ３，３を対向配置するものにおいて最大のレゾネータ効果を確保することができる。
【０１７６】
すなわち、２つのリブ３，３を対向配置する構成のうちで、リブ３，３が開口部１から遠い位置に存在し、開口部１から空気が流入しやすく、また共鳴時の空気の反射面となる底面も充分に存在し、かつ、広い摩擦面積に設定されているので、上記効果が得られるものと推考される。
【０１７７】
図４０は、図３７で示した実施例品Ａ５４を車両の内装材に一体化する構造を示し、車体パネルとしてのインナパネル４と、内装部材としてのトリム部材５との間にリブ構造体６を設け、このリブ構造体６は長手方向に延びるメインリブ７と、幅方向に延びる複数のサブリブ８とを備え、各リブ７，８およびトリム部材５の一部には上述のリブ３が一体に成形され、インナパネル４とリブ構造体６と、トリム部材５とを組合わせた時に、図３７で示したレゾナンスチャンバ２が複数形成されるものである。
【０１７８】
そして、複数のレゾナンスチャンバ２にそれぞれ対応すべくトリム部材５には複数の開口部１…が形成されている。また上述の一対のリブ３，３はリブ構造体６の長手方向に隣接するレゾナンスチャンバ２，２間において一方のリブ３，３は長手方向に指向し、他方のリブ３，３は幅方向に指向すべく、その配置を交互に変向させている。
【０１７９】
図４０で示す構造をセンタピラー、リヤピラーまたはルーフサイドヘッダ等の乗員の頭部に比較的近い部分に採用すると、衝撃吸収効果とレゾネータ効果との両立を図ることができ、特にレゾネータ効果により乗員の快適性向上を図ることができる。
【０１８０】
図４１〜図４４はレゾナンスチャンバ２の深さＨの１／２の高さｈを有する単一のリブ３を開口部１側の内壁面に設けた構造を示し、リブ３の肉厚ｔは開口部１の直径Ｄの１／６に設定されており、各部の値Ｄ，Ｌ，Ｈ等の他の条件は図１と同一に設定されている。
【０１８１】
図４１に示す実施例品Ａ６１はリブ３の側壁からレゾナンスチャンバ２内方に向けて突出量ｂが、開口部１とオーバラップしない位置に制限されたものであり、図４２に示す比較例品Ｂ４１はリブ３の突出量ｂを、該リブ３の突出端が開口部１の中心に位置するように設定したものであり、図４３に示す比較例品Ｂ４２はリブ３で開口部１を完全に横断すべくその突出量ｂを設定したものであり、図４４に示す比較例品Ｂ４３はリブ３が開口部１を含んでレゾナンスチャンバ２の内部上端を完全に横断すべくその突出量ｂを設定したものである。
【０１８２】
これら図４１〜図４４に示す実施例品Ａ６１および各比較例品Ｂ４１〜Ｂ４３の周波数に対する音圧の特性をそれぞれ実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図４５に示す如く、実施例品Ａ６１の効果代は４．５ｄＢ、比較例品Ｂ４１の効果代は４．２ｄＢ、比較例品Ｂ４２の効果代は４．１ｄＢ、比較例品Ｂ４３の効果代は４．０ｄＢとなった。
【０１８３】
つまり、リブ３が開口部１を避けて設けれらた実施例品Ａ６１は、空気の流入を阻害することなく、リブ３により摩擦面積が増大されるので、従来例品Ｚの効果代＝４．３より高いレゾネータ効果が得られるが、リブ３により開口部１が過大に閉塞されるそれぞれの比較例品Ｂ４１，Ｂ４２，Ｂ４３においては、従来例品Ｚよりも効果代が低下する。
【０１８４】
図４６〜図４９は開口部１の入口直下において肉厚ｔが開口部１の直径Ｄの１／６のリブ３によりレゾナンスチャンバ２内の上端を横断するように張設した比較例品を示し、各部の値Ｄ，Ｌ，Ｈ等の他の条件は図１と同一に設定されている。
【０１８５】
図４６に示す比較例品Ｂ５１のリブの高さｈはＨ／６に設定され、図４７に示す比較例品Ｂ５２のリブの高さｈはＨ／３に設定され、図４８に示す比較例品Ｂ５３のリブの高さｈはＨ／２に設定され、図４９に示す比較例品Ｂ５４のリブの高さｈはレゾナンスチャンバ２の深さＨの２／３に設定されている。
【０１８６】
これら図４６〜図４９に示すそれぞれの比較例品Ｂ５１〜Ｂ５４の周波数に対する音圧の特性を実測し、ｆ０＝４０８ＨＺにおいて騒音低減の効果代を求めると、図５０に示す如く、比較例品Ｂ５１の効果代は１．０ｄＢ、比較例品Ｂ５２の効果代は１．７ｄＢ、比較例品Ｂ５３の効果代は１．９ｄＢ、比較例品Ｂ５４の効果代は３．１ｄＢとなった。
【０１８７】
つまり、各比較例品Ｂ５１〜Ｂ５４においては入口直下においてレゾナンスチャンバ２内の上端を横断するリブ３により、開口部１が過度に閉塞されるので、従来例品Ｚの効果代＝４．３ｄＢよりもレゾネータ効果が大幅に低下する。
【０１８８】
したがって、本実施例のレゾネータ構造においてはリブ３により開口部１を過度に閉塞する構造は採用しないものである。
【０１８９】
この発明の構成と、上述の実施例との対応において、  
この発明の閉塞空間は、実施例のレゾナンスチャンバ２に対応するも、  
この発明は、上述の実施例の構成のみに限定されるものではない。
【０１９０】
すなわち、上記構成のレゾネータ構造は図１６，図１７，図３３，図４０で例示した車室内の構成のみならず、エンジンルームにも適用でき、また、特定の共鳴周波数は、開口部１の直径Ｄとレゾナンスチャンバ２の容積Ｖとのチューニングにより４０８ＨＺ以下のロードノイズに対応する周波数に設定してもよい。  
さらに、開口部１の形状は円形に限定されることなく、楕円形や方形状などの非円形に設定してもよい。
【図面の簡単な説明】
【０１９１】
【図１】本発明のレゾネータ構造の一実施例を示す説明図
【図２】レゾネータ構造の他の実施例を示す説明図
【図３】レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図
【図４】レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図
【図５】レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図
【図６】レゾネータ構造の比較例を示す説明図
【図７】レゾネータ構造の比較例を示す説明図
【図８】レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図
【図９】レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図
【図１０】レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図
【図１１】レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図
【図１２】レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図
【図１３】レゾネータ構造の比較例を示す説明図
【図１４】レゾネータ構造の比較例を示す説明図
【図１５】実施例品と比較例品と従来例品の効果代を比較して示す説明図
【図１６】レゾネータ構造を内袋材に適用した実施例を示す分解斜視図
【図１７】レゾネータ構造を内袋材に適用した実施例を示す分解斜視図
【図１８】レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図
【図１９】レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図
【図２０】レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図
【図２１】実施例品と従来例品の効果代を比較して示す説明図
【図２２】レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図
【図２３】レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図
【図２４】レゾネータ構造の比較例を示す説明図
【図２５】レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図
【図２６】実施例品と比較例品と従来例品の効果代を比較して示す説明図
【図２７】レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図
【図２８】レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図
【図２９】レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図
【図３０】レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図
【図３１】レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図
【図３２】実施例品と従来例品の効果代を比較して示す説明図
【図３３】レゾネータ構造を内袋材に適用した実施例を示す分解斜視図
【図３４】レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図
【図３５】レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図
【図３６】レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図
【図３７】レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図
【図３８】実施例品と従来例品の周波数に対する音圧の変化を比較して示す特性図
【図３９】実施例品と従来例品の効果代を比較して示す説明図
【図４０】レゾネータ構造を内袋材に適用した実施例を示す分解斜視図
【図４１】レゾネータ構造のさらに他の実施例を示す説明図
【図４２】レゾネータ構造の比較例を示す説明図
【図４３】レゾネータ構造の比較例を示す説明図
【図４４】レゾネータ構造の比較例を示す説明図
【図４５】実施例品と比較例品と従来例品の効果代を比較して示す説明図
【図４６】レゾネータ構造の比較例を示す説明図
【図４７】レゾネータ構造の比較例を示す説明図
【図４８】レゾネータ構造の比較例を示す説明図
【図４９】レゾネータ構造の比較例を示す説明図
【図５０】比較例品と従来例品の効果代を比較して示す説明図
【図５１】レゾネータ構造の従来例を示す説明図
【符号の説明】
【０１９２】
1・・・開口部
２・・・レゾナンスチャンバ（閉塞空間）
３，９・・・リブ
【図１】
2006195258.tif 000004
【図２】
2006195258.tif 000005
【図３】
2006195258.tif 000006
【図４】
2006195258.tif 000007
【図５】
2006195258.tif 000008
【図６】
2006195258.tif 000009
【図７】
2006195258.tif 000010
【図８】
2006195258.tif 000011
【図９】
2006195258.tif 000012
【図１０】
2006195258.tif 000013
【図１１】
2006195258.tif 000014
【図１２】
2006195258.tif 000015
【図１３】
2006195258.tif 000016
【図１４】
2006195258.tif 000017
【図１５】
2006195258.tif 000018
【図１６】
2006195258.tif 000019
【図１７】
2006195258.tif 000020
【図１８】
2006195258.tif 000021
【図１９】
2006195258.tif 000022
【図２０】
2006195258.tif 000023
【図２１】
2006195258.tif 000024
【図２２】
2006195258.tif 000025
【図２３】
2006195258.tif 000026
【図２４】
2006195258.tif 000027
【図２５】
2006195258.tif 000028
【図２６】
2006195258.tif 000029
【図２７】
2006195258.tif 000030
【図２８】
2006195258.tif 000031
【図２９】
2006195258.tif 000032
【図３０】
2006195258.tif 000033
【図３１】
2006195258.tif 000034
【図３２】
2006195258.tif 000035
【図３３】
2006195258.tif 000036
【図３４】
2006195258.tif 000037
【図３５】
2006195258.tif 000038
【図３６】
2006195258.tif 000039
【図３７】
2006195258.tif 000040
【図３８】
2006195258.tif 000041
【図３９】
2006195258.tif 000042
【図４０】
2006195258.tif 000043
【図４１】
2006195258.tif 000044
【図４２】
2006195258.tif 000045
【図４３】
2006195258.tif 000046
【図４４】
2006195258.tif 000047
【図４５】
2006195258.tif 000048
【図４６】
2006195258.tif 000049
【図４７】
2006195258.tif 000050
【図４８】
2006195258.tif 000051
【図４９】
2006195258.tif 000052
【図５０】
2006195258.tif 000053
【図５１】
2006195258.tif 000054