(57)【要約】【課題】  Ａｌ，Ｔｉを含有する鋼を鋳造する場合に、難巻き込み性に優れ、パウダー性欠陥の無い高品位の製品を得ることができる、鋼の連続鋳造用モールドパウダーを提供する。【解決手段】  パウダー中のＳｉＯ2の活量が０．４以下であって、ＣａＯ*／ＳｉＯ2が０．６〜１．２であって、ＣａＯ*を３０％以下、ＳｉＯ2を１０％〜３５％、Ａｌ2Ｏ3を７％〜２５％、Ｆを２〜１０％含み、さらにＭｇＯを１０％以下、ＺｒＯ2を１０％以下、ＳｒＯを１０％以下含み、１３００℃における粘度が２ｐｏｉｓｅ以上、凝固温度が１０００〜１２００℃であることを特徴とする鋼の連続鋳造用モールドパウダー。【選択図】  図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ａｌ、Ｔｉの少なくとも一方を含有する鋼を連続鋳造するための連続鋳造用モールドパウダーであって、Ａｌ、Ｔｉの少なくとも一方を含有する溶鋼との界面張力が１５５０℃において０．９Ｎ／ｍ以上であることを特徴とする鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
【請求項２】
Ａｌ、Ｔｉの少なくとも一方を含有する鋼を連続鋳造するための連続鋳造用モールドパウダーであって、１５５０℃におけるＳｉＯ2の活量が０．４以下であることを特徴とする鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
【請求項３】
前記モールドパウダー中のＣａ／Ｓｉが質量比で０．８〜２．５であることを特徴とする請求項１または２に記載の鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
【請求項４】
前記モールドパウダー中のＣａＯ*／ＳｉＯ2が質量比で０．６〜１．２、ＣａＯ*が３０質量％以下であることを特徴とする請求項１または２に記載の鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
ここで、ＣａＯ*はパウダー中に含まれるＣａおよびＦを分析し、ＦをＣａＦ2で添加したとして、その分のＣａを差し引いたＣａ分をＣａＯに換算した値である。
【請求項５】
ＳｉＯ2が１０〜３５質量％、Ａｌ2Ｏ3が７〜２５質量％、Ｆが２〜１０質量％、ＭｇＯが１０質量％以下であることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
【請求項６】
ＺｒＯ2が１０質量％以下、ＳｒＯが１０質量％以下であることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
【請求項７】
１３００℃における粘度が２ｐｏｉｓｅ以上であることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
【請求項８】
凝固温度が１０００〜１２００℃であることを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載の鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
【請求項９】
溶融温度が１０００〜１２５０℃であることを特徴とする請求項１〜８のいずれかに記載の鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
【請求項１０】
炭素を含有する溶鋼を連続鋳造する際に、請求項１〜９のいずれかに記載の連続鋳造用モールドパウダーを用いることを特徴とする連続鋳造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋼の連続鋳造において鋳型内に添加して使用される鋼の連続鋳造用モールドパウダーに関する。
【背景技術】
【０００２】
溶鋼の連続鋳造に使用される従来の連続鋳造モールドパウダー（以下、単にパウダーと記載する）には、以下のような特性が要求される。
（１）溶鋼面をパウダーが溶融して形成された溶融パウダーとその上の未溶融層とで被覆することにより、空気による溶鋼酸化を防止し、保温効果を持つ。
（２）溶融パウダーは鋳型と鋳片との間に入って潤滑剤になるため、常に適当量供給される必要がある。このため、消費速度に合いかつ適正溶融パウダープール厚となる溶融速度を有する。
（３）溶融パウダー層が鋼中より浮上した非金属介在物を吸収し、その物性（粘性、溶融温度）の変化が小さいこと。
（４）溶融パウダーは鋳型と凝固シェル間に流れ込み均一なパウダーフィルムを形成し、その間で潤滑作用があること。
（５）溶融パウダーが適度の粘度、界面張力を持ち、溶鋼へ巻き込まれないこと。
【０００３】
これらの中で、特に鋼へのパウダーの巻き込みは、高速鋳造時や、中、低速鋳造でもブリキ材、自動車用鋼板等の品質要求が厳格な鋼に対し問題となることが多い。
【０００４】
このため、特許文献１に示されている高粘性や高表面張力タイプの難巻き込みパウダーや、特許文献２に示されている高界面張力タイプの難巻き込みパウダーが開発されてきた。
【０００５】
【特許文献１】特公平４−４０１０３号公報
【特許文献２】特開２０００−７１０５１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、近年さらなる高速鋳造化やさらなる品質の向上が要求されており、特許文献１の技術では巻き込みを防止するためにパウダーの組成を変更して高粘性とすると、適正なパウダーの流入量が確保できず、鋳型と凝固シェル間の十分な潤滑性が維持できなくなってしまい、最悪の場合ブレークアウトを招いて鋳造停止となる。
【０００７】
また、特許文献２の技術ではＣａＯ／ＳｉＯ2が７以上と非常に高いために、凝固温度が高くなり、適正なパウダーの流入量が確保できず、鋳型と凝固シェル間の十分な潤滑性が維持できなくなってしまい、最悪の場合ブレークアウトを招いて鋳造停止となる。
【０００８】
さらに、鋼中にＡｌやＴｉを含有すると、パウダー中のＳｉＯ2が溶鋼中のＡｌやＴｉと反応して、パウダーの物性値が変化するため、パウダーの潤滑性や、鋼へのパウダーの巻き込み性が悪化する。
【０００９】
具体的には、鋼中のＡｌ、Ｔｉともにパウダー中のＳｉＯ2との反応によって、パウダーの界面張力が低下して、鋼へパウダーを巻き込みやすくなる。
【００１０】
ここで、鋼中のＡｌは、反応によってパウダー中のＳｉＯ2が減少し、Ａｌ2Ｏ3が増加して、パウダーの粘度が上昇してしまい、潤滑性を阻害する。
【００１１】
一方、鋼中のＴｉは、反応によってパウダー中のＳｉＯ2が減少し、ＴｉＯ2が増加することによって、パウダーの粘度が低下し、鋼への巻き込みが起こりやすくなる。
【００１２】
また、鋼中のＭｎ濃度が高い場合には、パウダー中のＭｎＯも増加して、さらにパウダーの粘度が低下するため、鋼への巻き込みがより起こりやすくなる。
【００１３】
本発明はかかる事情に鑑みてなされたものであって、鋼中へ難巻き込みで、かつ潤滑性に優れており、パウダー性欠陥の無い高品位の製品を得ることができる、鋼の連続鋳造用パウダーを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
上記課題を解決するための本発明の概要は、以下の通りである。
（１）Ａｌ、Ｔｉの少なくとも一方を含有する鋼を連続鋳造するための連続鋳造用モールドパウダーであって、Ａｌ、Ｔｉの少なくとも一方を含有する溶鋼との界面張力が１５５０℃において０．９Ｎ／ｍ以上であることを特徴とする鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
（２）Ａｌ、Ｔｉの少なくとも一方を含有する鋼を連続鋳造するための連続鋳造用モールドパウダーであって、１５５０℃におけるＳｉＯ2の活量が０．４以下であることを特徴とする連続鋳造用モールドパウダー。
（３）前記モールドパウダー中のＣａ／Ｓｉが質量比で０．８〜２．５であることを特徴とする（１）または（２）に記載の鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
（４）前記モールドパウダー中のＣａＯ*／ＳｉＯ2が質量比で０．６〜１．２、ＣａＯ*が３０質量％以下であることを特徴とする（１）または（２）に記載の鋼の連続鋳造用パウダー。
ここで、ＣａＯ*はパウダー中に含まれるＣａおよびＦを分析し、ＦをＣａＦ2で添加したとして、その分のＣａを差し引いたＣａ量をＣａＯに換算した値である。
（５）ＳｉＯ2が１０〜３５質量％、Ａｌ2Ｏ3が７〜２５質量％、Ｆが２〜１０質量％、ＭｇＯが１０質量％以下であることを特徴とする（１）〜（４）のいずれかに記載の鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
（６）ＺｒＯ2が１０質量％以下、ＳｒＯが１０質量％以下であることを特徴とする（１）〜（５）のいずれかに記載の鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
（７）１３００℃における粘度が２ｐｏｉｓｅ以上であることを特徴とする（１）〜（６）のいずれかに記載の鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
（８）凝固温度が１０００〜１２００℃であることを特徴とする（１）〜（７）のいずれかに記載の鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
（９）溶融温度が１０００〜１２５０℃であることを特徴とする（１）〜（８）のいずれかに記載の鋼の連続鋳造用モールドパウダー。
（１０）炭素を含有する溶鋼を連続鋳造する際に、（１）〜（９）のいずれかに記載の連続鋳造用モールドパウダーを用いることを特徴とする連続鋳造方法。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、ＡｌやＴｉを含有する溶鋼を用いて連続鋳造を行う場合でも、従来と同様のパウダーの粘性を維持しつつ、鋼とパウダーの間の界面張力の低下を防止させることにより、溶鋼への難巻き込みで、かつ潤滑性に優れており、パウダー性欠陥の無い高品位の製品を得ることができる、鋼の連続鋳造用パウダーを提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
本発明者らは、ＡｌやＴｉを含有する溶鋼を用いて連続鋳造を行う場合でも、パウダーの性状を適切に調整することで、パウダーと溶鋼との反応を抑制できることに着目し、溶鋼中へのパウダーの巻き込みを抑制できることを見出した。以下、本発明について具体的に説明する。
【００１７】
本発明者らは、ＡｌやＴｉを０．１質量％（以降、単に％と記載する。）以下含む溶鋼を用いて、ＣａＯ，ＳｉＯ2，Ａｌ2Ｏ3等の成分を変化させた種々のパウダーについて、パウダー／溶鋼間の界面張力の変化やパウダーの粘度の変化およびパウダーの溶鋼への巻き込み性を検討した。
【００１８】
その結果、ＡｌやＴｉを含有する溶鋼であっても、パウダーとの反応を抑制することで、溶鋼とパウダーの界面張力の大幅な低下を防止できることにより、パウダーの溶鋼への巻き込みを減少できることを明らかにした。
【００１９】
さらに、パウダーとの反応を抑制することで、パウダー中へのＡｌ2Ｏ3やＴｉＯ2の濃化も低減し、粘度の変化も防止できることが判明した。
【００２０】
具体的には、パウダーの界面張力が１５５０℃において０．９Ｎ／ｍ以上になると、パウダーの鋼への巻き込みが良好に抑制されることが判明した。
【００２１】
パウダーの界面張力が０．９Ｎ／ｍ未満の場合、パウダーの鋼への巻き込みが増加する。
【００２２】
ここで、パウダーの界面張力の上限値は高い方が好ましいため、特に規定するものではないが、実際に調整可能な値としては１．７Ｎ／ｍ程度が目安となる。
【００２３】
また、パウダーの界面張力を１５５０℃における値としたのは、実際の連続鋳造に供する溶鋼の温度に近い温度であることによる。
【００２４】
ＡｌやＴｉを含有する溶鋼を用いる場合、溶鋼とパウダーとの界面張力は、パウダー中の成分の、溶鋼中のＡｌやＴｉとの反応性が影響している。
【００２５】
すなわち、鋼中にＡｌやＴｉを含有する場合、溶鋼とパウダーの界面で、パウダー中に存在するＡｌやＴｉよりも酸化力の弱い各種元素の酸化物成分が溶鋼中のＡｌやＴｉと反応し、パウダー中の各種酸化物成分はＡｌやＴｉに酸素を奪われた元素として溶鋼中へ流入し、一方で溶鋼中のＡｌやＴｉは酸化物としてパウダー中へ取り込まれる。
【００２６】
このため、溶鋼とパウダーとの界面で、パウダーに含有されるＡｌやＴｉよりも酸化力の弱い元素の濃度に勾配が生じ、また、溶鋼中のＡｌ、Ｔｉの濃度にも勾配が生じることになる。これらの濃度勾配が大きくなるほど、溶鋼とパウダーとの界面張力が低下する。
【００２７】
従って、これらの濃度勾配を減少させることが重要であるが、このためには溶鋼中のＡｌやＴｉとの反応性が低いパウダーの成分に調整することで、界面張力の大幅な低下が防止可能となり、鋼中へのパウダー巻き込みを減少できる。
【００２８】
すなわち、パウダーの界面張力を０．９Ｎ／ｍ以上となる様に、溶鋼中のＡｌやＴｉとの反応性が低いパウダーの成分に調整することで、鋼中へのパウダー巻き込みを減少できる。
【００２９】
溶鋼中のＡｌやＴｉとの反応性が低いパウダーの成分は、ＡｌやＴｉよりも酸化されにくい元素の酸化物である、ＳｉＯ2やＮａ2Ｏ，ＦｅＯ，ＭｎＯ等の含有量を少なくすることで調整することが例示できる。
【００３０】
尚、ＡｌやＴｉを０．１％超含む溶鋼については、パウダーとの反応性がより高いため、本発明の効果がより発揮される。
【００３１】
ここで、界面張力の測定は、「大井  浩、野崎  努、吉井  裕：鉄と鋼、５８（１９７２）、８９０」と同様の方法で行うことができる。
【００３２】
すなわち、図１に示すように、るつぼ内で溶融した１５５０℃の溶融パウダー中に、鋼試料を静かに添加して鋼を溶融させ、溶融パウダー中の溶鋼の形状を横からＸ線透過撮影し、このＸ線透過写真から鋼の形状を測定して界面張力を求めることができる。
【００３３】
上述の通り、ＡｌやＴｉを含有する溶鋼であっても、パウダーとの反応を抑制することで、溶鋼とパウダーの界面張力の大幅な低下を防止できることにより、パウダーの溶鋼への巻き込みを減少できることを明らかにしたが、さらに、パウダーとの反応を抑制することで、パウダー中へのＡｌ2Ｏ3やＴｉＯ2の濃化も低減し、粘度の変化も防止できることが判明した。
【００３４】
この様に、ＡｌやＴｉを含有する溶鋼を用いる場合に、パウダーとの反応を抑制するためには、パウダー中のＳｉＯ2の活量（以下ａＳｉＯ2と記載する。）を低下させることで、パウダーと溶鋼との反応が抑制されて、溶鋼中へのパウダーの巻き込みを減少できることを見出した。
【００３５】
ここで、活量とは化学反応性を示す指標であり、例えば「大谷正康：鉄冶金熱力学，日刊工業新聞社，東京，（１９７１），ｐ．７８」に開示されているように、濃度に活量係数を乗じることにより求めることができる。
【００３６】
以下、本発明のパウダーのａＳｉＯ2の範囲を限定した理由について説明する。
【００３７】
パウダーの溶鋼への巻き込みを評価するために、図２に示すように、溶融パウダー３を浮かべた溶鋼２中に石英製のＪ字管１を浸漬し、湯面近傍の溶鋼２を吸引した後、Ｊ字管１中に吸い込まれた鋼に含有されるパウダーの量を測定した。尚、パウダー量の測定は、凝固後の鋼の断面を顕微鏡観察することで求めた。
【００３８】
ここで、図２において、４は真空トラップ、５は真空ポンプ、６はるつぼ、７は高周波コイルである。
【００３９】
次に、ＣａＯ，ＳｉＯ2，Ａｌ2Ｏ3を含有し、ａＳｉＯ2を各種変化させたパウダーを用いて、上記方法により測定されたパウダーの量から、パウダー巻き込み指数を求めた。
【００４０】
パウダー巻き込み指数は、実際に調整可能な範囲でａＳｉＯ2を最も高くできる様にＳｉＯ2を主体としたパウダーで、ａＳｉＯ2が最も高い値である０．９のパウダーを用いた場合に、溶鋼中に巻き込まれたパウダーの量を１として、種々のａＳｉＯ2のパウダーを用いた場合に、溶鋼中に巻き込まれたパウダーの量を相対的に示した数値である。
【００４１】
そこで、図３に、１５５０℃におけるａＳｉＯ2とパウダー巻き込み指数との関係を示すように、ａＳｉＯ2が０．４超では巻き込み防止効果が小さいが、ａＳｉＯ2を０．４以下とすることで、溶鋼とパウダーとの反応を抑制できる。
【００４２】
そのため、溶鋼とパウダーとの界面張力の低下を抑制し、溶鋼中へのパウダーの巻き込みを防止できる。ここで、ａＳｉＯ2の下限値は０を含む。
【００４３】
また、パウダーのａＳｉＯ2を１５５０℃における値としたのは、実際の連続鋳造に供する溶鋼の温度に近い温度であることによる。
【００４４】
ここで、ａＳｉＯ2は実験で求めることができ、また、熱力学モデルを用いて計算によって求めることもできる。
【００４５】
パウダー中のａＳｉＯ2を実験で求めるのは、通常、スラグ中の成分の活量を求める際に行われる方法として、「藤澤敏治、坂尾  弘：鉄と鋼、６３（１９７７）、ｐ．１５０４」と同様の方法を用いることができる。
【００４６】
すなわち、溶鋼上でパウダーを溶解し、平衡に達するまで保持した後の溶鋼中のＳｉ濃度とパウダー中のＳｉＯ2濃度を分析して、純ＳｉＯ2すなわちａＳｉＯ2が１の場合の平衡濃度と比較して求められる。
【００４７】
一方、熱力学モデルを用いて活量を計算する計算ツールとして、ＳＯＬＧＡＳＭＩＸ（「Ｇ．Ｅｒｉｋｓｏｎ：Ｃｈｅｍｉｃａｌ  Ｓｃｒｉｐｔａ，８（１９７５），ｐ．１００」を参照）や、Ｔｈｅｒｍｏ−Ｃａｌｃ（「Ｂ．Ｓｕｎｄｍａｎ，Ｂ．Ｊａｎｓｓｏｎ，Ｊ．Ｏ．Ａｎｄｅｒｓｓｏｎ：ＣＡＬＰＨＡＤ、９（１９８５）、ｐ．１５３」を参照）等があり、これらを用いてパウダー組成から計算してもよい。
【００４８】
以上の通り、ＡｌやＴｉを含有する溶鋼において、パウダー中のａＳｉＯ2を低下させると、パウダー中のＳｉＯ2と溶鋼中のＡｌやＴｉとの反応を抑制して、界面張力の低下を抑制させるとともに、パウダーの物性値の変化を減少させることによって、潤滑性を損なうことなくパウダーの巻き込みを減少させることができる。
【００４９】
さらに、Ｍｎ濃度の高い溶鋼の場合には、パウダー中のＳｉＯ2と溶鋼中のＭｎが反応してパウダー中のＭｎＯの含有量が増加して、その結果、パウダーの粘度が低下する場合がある。ａＳｉＯ2を低くさせた場合には、ＭｎＯの増加を抑制して粘度の低下を防止できる。
【００５０】
次に、パウダー中のＣａ／Ｓｉが０．８〜２．５が好ましい理由を述べる。ここで、ＣａはＣａＯやＣａＦ2等で添加されたＣａの総量である。
【００５１】
蛍光Ｘ線分析装置等で組成を分析する場合にはＣａＯそのものを分析することは困難であるので、分析によって得られたＣａやＳｉの値を用いて成分を調整することが実用上望ましい。
【００５２】
パウダー中のＣａ／Ｓｉが０．８未満ではＳｉＯ2の活量が高くなり、巻き込み防止の効果が得られ難く、また２．５超では凝固温度が高くなり、潤滑性が損なわれ易い。
【００５３】
また、パウダー中のＣａＯ*／ＳｉＯ2が０．６〜１．２が好ましい理由を述べる。ここで、ＣａＯ*はパウダー中に含まれるＣａおよびＦを分析し、ＦをＣａＦ2で添加したとして、その分のＣａを差し引いたＣａ量をＣａＯに換算した値である。
【００５４】
パウダー中のＣａＯ*／ＳｉＯ2が０．６未満ではＳｉＯ2の活量が高くなり、巻き込み防止の効果が得られ難く、また１．２超では凝固温度が高くなり、潤滑性が損なわれ易い。
【００５５】
さらに、ＣａＯ*が３０％超では凝固温度が高くなり、潤滑性が損なわれ易い。
【００５６】
パウダーの成分としては、ＳｉＯ2はパウダーの主成分であり、パウダー中のＣａ／ＳｉやＣａＯ／ＳｉＯ2を維持して本発明の効果を得るためには、パウダー中のＳｉＯ2濃度が低い方がよく、ＳｉＯ2が３５％超では本発明の効果が得られにくい。但し、ＳｉＯ2が１０％未満では、溶融温度や粘度等の物性の調整が困難である。
【００５７】
Ａｌ2Ｏ3は凝固温度や粘度を調整するために添加するが、パウダー中のＡｌ2Ｏ3濃度が７％未満では調整効果が小さく、また２５％超では粘度が上昇しすぎたり、アルミナの結晶が生成して抜熱挙動が不安定となる。
【００５８】
Ｆは凝固温度や粘度を低下させる目的で添加するが、パウダー中のＦ濃度が２％未満では効果が小さく、１０％超では粘度が低下しすぎると共に、ＣａＦ2等の結晶が析出して抜熱挙動が不安定となったり、パウダーの流入が過多となり鋳片品質が悪化しやすい。
【００５９】
ＭｇＯは凝固温度および結晶化を調整する目的で添加する。パウダー中のＭｇＯ濃度が１０％以下では、凝固温度および結晶化を低下させるが、１０％超では、アルミナやスピネルの結晶が生成して凝固温度が上昇するので、１０％以下が望ましい。
【００６０】
また、ＺｒＯ2は粘度を確保するために添加する。しかし、パウダー中のＺｒＯ2濃度が１０％超では粘度が上昇しすぎるので、１０％以下が望ましい。
【００６１】
ＳｒＯは溶融パウダーの物性を調整する目的で添加する。ＳｒＯを添加すると、パウダー組成の変化に対する凝固温度や粘度等の物性値の変化を抑制することができる。ただし、パウダー中のＳｒＯ濃度が１０％超ではコストが高くなるので、１０％以下が望ましい。
【００６２】
また、本パウダーにはアルカリ金属酸化物を適宜含有させることができる。アルカリ金属酸化物（Ｌｉ2Ｏ，Ｎａ2Ｏ，Ｋ2Ｏ）は融点、粘度、凝固温度の調整のために使用する。
【００６３】
さらに、本パウダーにはカーボンブラックやコークス粉、グラファイト等の炭素質や繊維や樹脂等の有機質を適宜含有させることができる。これらの炭素質や有機質は溶融速度調整用や溶鋼表面保温効果、成形のためのバインダー等の目的で添加する。
【００６４】
上記のパウダーのそれぞれの成分は、蛍光Ｘ線や化学分析で分析された値を用いる。
【００６５】
また、１３００℃におけるパウダーの粘度は２ｐｏｉｓｅ以上が望ましい。２ｐｏｉｓｅ未満ではａＳｉＯ2を低下させても巻き込みを防止しにくくなる。
【００６６】
ここで、パウダーの粘度を１３００℃における値としたのは、温度が低すぎるとパウダーが完全に溶融していない場合があり、また温度が高くなりすぎるとパウダー中のフラックス成分等が揮発して組成が変化する恐れがあるということによる。
【００６７】
また、パウダーの粘度は高い方が望ましいため、上限は特に規定するものではないが、粘度が高くなりすぎると潤滑性が悪くなるので、鋳造速度等によって適宜選択できる。粘度測定にあたっては、回転円筒法を用いることができる。
【００６８】
縦型管状炉（エレマ炉）を用いて鉄るつぼ中で溶解した溶融パウダーの中に、Ｅ型粘度計のローターを浸漬し、１３００℃で３０分間安定させた後、ローターを回転させ粘性抵抗によるトルクを測定し、粘度を求めることができる。なおＥ型粘度計は事前に標準粘度液にて校正しておくことが重要である。
【００６９】
また、パウダーの凝固温度は１０００℃以上、１２００℃以下が望ましい。パウダーの凝固温度が１０００℃未満では抜熱挙動が不安定となり、１２００℃を超えると潤滑特性が不良となる。
【００７０】
凝固温度測定にあたっては、ローター回転法により１３００℃で粘度測定を実施し、その後２０℃ずつ温度を降下させて、各温度で保持後に粘度測定を行ってｌｏｇηと１／Ｔ（ηは粘度ｐｏｉｓｅ、Ｔは絶対温度゜Ｋを示す）の関係グラフを作成する。
【００７１】
この測定時、温度降下により、試料中に結晶が晶出し、ニュートン流体でなくなり、測定不能になった温度から１０℃高い温度を凝固温度と定義した。
【００７２】
さらに、パウダーの溶融温度は１０００℃以上、１２５０℃以下が望ましい。パウダーの溶融温度が１０００℃未満では抜熱挙動が不安定となり、１２５０℃を超えると潤滑が不良となる。溶融温度測定にあたっては、粉砕したパウダーをバインダーを用いずに底面と高さの比が１：１の円柱に成形した後、白金板の上で加熱していき、試料の高さが１／２になった温度を溶融温度として求めることができる。
【００７３】
本発明のパウダーは、ＣａＯ、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3等の成分によってａＳｉＯ2を調整するとともに、ＺｒＯ2、ＳｒＯや溶融温度や凝固温度、粘度を調整するために、例えばＣａＦ2、ＭｇＯ、ＺｒＯ2、ＳｒＯやアルカリ金属酸化物（Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ）を添加して製造する。また、ＳｉＯ2やＮａ2Ｏ，ＦｅＯ，ＭｎＯ等の成分によってパウダーの反応性を調整して、界面張力を調整する。
【００７４】
また、本発明は上記パウダーを用いたＡｌ、Ｔｉの少なくとも一方を含む溶鋼の連続鋳造方法を提案する。
【００７５】
本発明に係る上記パウダーが効果的に用いられる対象鋼種は、炭素を含有する鋼が好ましい。炭素を含有する鋼を対象とするのは、炭素を含有しない溶鋼では溶鋼の粘度やパウダーとの界面張力が高くなり本パウダーの効果を発揮しにくいということによる。
【００７６】
また、鋼中の炭素濃度は特に限定するものではないが、特に炭素濃度が０．０００５％〜０．０５％と炭素濃度の低い鋼で製造した鋼板はパウダー巻き込みによる欠陥が発生しやすく、本発明の効果が大きい。
【００７７】
さらに、本発明では溶鋼中のＡｌ、Ｔｉの含有量を限定するものではないが、Ａｌ、Ｔｉの少なくとも一方の含有量が０．１％以下の比較的含有量が低い溶鋼に用いた場合でも、本発明の効果が十分に得られる。
【実施例】
【００７８】
（実施例１）
転炉にて溶製した溶鋼３００ｔｏｎを、真空精錬炉（ＲＨ）にて所定の成分濃度に調整した極低炭素鋼の溶鋼を、タンディッシュ、浸漬ノズルを介して垂直曲げ型の連続鋳造機で、厚み２５０ｍｍ、幅１２００ｍｍの鋳片に鋳造した。鋳造速度は１．８ｍ／ｍｉｎとした。
【００７９】
パウダーの組成および物性値および鋳造した溶鋼中のＡｌ，Ｔｉ濃度を表１に示す。パウダーＡ〜Ｌは本発明例を示している。また、Ｍは従来パウダーを用いた比較例を示している。ここで、界面張力およびａＳｉＯ2は１５５０℃での値であり、粘度は１３００℃での値である。
【００８０】
鋳造して得られた鋳片を常法にて熱延・酸洗・冷延・焼鈍して自動車用の薄鋼板とし、表面を観察して表面疵を調査するとともに、プレス加工を行い割れの発生を検査した。
【００８１】
表１に示すように、本発明例の鋳片を用いた板では製品板の表面疵（線状）の発生率やプレス加工時の割れの発生率が従来パウダーを用いた比較例に比べ激減している。
【００８２】
今回は、垂直曲げ型連続鋳造設備を使用したが、湾曲型及び垂直型連続鋳造設備においても同様の効果が確認されている。
【００８３】
また、本実施例では自動車用の薄鋼板用の鋳片製造にあたっての例で述べたが、本技術の本質とするところは、パウダーの巻き込みによって生じる欠陥を防止することであり、缶用鋼板、鋼管など他の鋼種の鋳片を製造する場合にも効果が確認されている。
【００８４】
【表１】
2006175472.tif 000003
【００８５】
（実施例２）
転炉にて溶製した溶鋼３００ｔｏｎを、真空精錬炉（ＲＨ）にて所定の成分濃度に調整した低炭素鋼の溶鋼を、タンディッシュ、浸漬ノズルを介して垂直曲げ型の連続鋳造機で、厚み２５０ｍｍ、幅１０００ｍｍの鋳片に鋳造した。鋳造速度は１．２ｍ／ｍｉｎとした。
【００８６】
パウダーの組成および物性値および鋳造した溶鋼中のＡｌ，Ｔｉ濃度を表２に示す。パウダーＮ〜Ｓは本発明例を示している。Ｔは従来パウダーを用いた比較例を示す。ここで、界面張力およびａＳｉＯ2は１５５０℃での値であり、粘度は１３００℃での値である。
【００８７】
鋳造して得られた鋳片を常法にて熱延・酸洗・冷延・焼鈍、さらにメッキを施してＤＩ缶用の薄鋼板とし、製缶加工を行い割れの発生を検査した。
【００８８】
表２に示すように、本発明例の鋳片を用いた板では製缶加工時の割れの発生率が従来パウダーを用いた比較例に比べ激減している。
【００８９】
今回は、垂直曲げ型連続鋳造設備を使用したが、湾曲型及び垂直型連続鋳造設備においても同様の効果が確認された。
【００９０】
【表２】
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【産業上の利用可能性】
【００９１】
本発明により、ＡｌやＴｉを含む溶鋼を連続鋳造する際にパウダーの巻き込みを抑制して、介在物やパウダーの巻き込みに起因する介在物によって発生する加工時の割れや線状疵の発生が少ない表面性状や加工性の優れた薄鋼板を製造することが可能である。本鋼材を用いて冷延鋼板を製造できるのは勿論のこと、焼鈍後に電気亜鉛めっきや合金化電気亜鉛めっき鋼板として、またさらに、有機被覆鋼板の原板を製造することもできる。また、連続焼鈍条件が満たされる限り連続焼鈍溶融亜鉛めっき、合金化溶融亜鉛めっき用鋼板用鋼材としても使用可能である。従って、家庭電気製品や自動車、缶等の広い用途に適用できるため、産業上に与える効果は極めて大きい。
【図面の簡単な説明】
【００９２】
【図１】界面張力測定のための実験装置を示す図。
【図２】パウダーの巻き込みを評価するための実験装置を示す図。
【図３】１５５０℃におけるパウダーのａＳｉＯ2とパウダーの巻き込み指数との関係を示す図。
【符号の説明】
【００９３】
１  石英製のＪ字管
２  溶鋼
３  溶融パウダー
４  真空トラップ
５  真空ポンプ
６  るつぼ
７  高周波コイル
８  Ｘ線源
９  Ｘ線フィルム
１０  発熱体
１１  アルミナ管
【図１】
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【図２】
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【図３】
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