(57)【要約】【課題】  本発明は、厚みを薄くしても優れた剛性及び耐熱性を保持しているポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを提供する。【解決手段】  本発明のポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートは、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度を２個以上有し且つ１１０〜１３０℃及び１４０〜１７０℃のそれぞれの温度範囲に少なくとも１個の融解吸熱ピーク温度を有するポリオレフィン系樹脂からなると共に、密度が０．０５〜０．２０ｇ／ｃｍ3 、常温における２５％圧縮硬さが２５０〜４５０ｋＰａ、１６０℃における１００％引張強度が０．１〜０．３ＭＰａであることを特徴とする。【選択図】    なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度を２個以上有し且つ１１０〜１３０℃及び１４０〜１７０℃のそれぞれの温度範囲に少なくとも１個の融解吸熱ピーク温度を有するポリオレフィン系樹脂からなると共に、密度が０．０５〜０．２０ｇ／ｃｍ3 、常温における２５％圧縮硬さが２５０〜４５０ｋＰａ、１６０℃における１００％引張強度が０．１〜０．３ＭＰａであることを特徴とするポリオレフィン系樹脂架橋発泡シート。
【請求項２】
厚みが２．０ｍｍ以下であることを特徴とする請求項１に記載のポリオレフィン系樹脂架橋発泡シート。
【請求項３】
一面に表皮材が積層一体化されていることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のポリオレフィン系樹脂架橋発泡シート。
【請求項４】
一面に表皮材が積層一体化されているポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートをスタンピング成形によって成形してなり、他面に熱可塑性樹脂からなる骨材が積層一体化されてなることを特徴とする車両用内装材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、機械的強度及び耐熱性に優れたポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートは、優れた耐熱性及び断熱性を有していることから、断熱材や雑貨製品の材料として汎用されており、最近では、車両用内装材として用いられることが多くなっている。
【０００３】
そして、上記架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートを用いて車両用内装材を製造するにあたってはスタンピング成形が用いられ、このようなスタンピング成形に用いられるポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートとしては、特許文献１に、常温における２５％圧縮強度が０．５〜１．２ｋｇ／ｃｍ2 、１２０℃における１００％引っ張り強度が１．６〜３．０ｋｇ／ｃｍ2 、１６０℃における１００％引っ張り強度が０．４〜１．０ｋｇ／ｃｍ2 及び比重が０．０４〜０．２であるものが提案されている。
【０００４】
一方、近年、嗜好の多様化或いは高度化に伴って、車両用内装材にも複雑な形状及び成形角部のシャープさ（鮮明さ）が求められるようになってきており、この要望に対応するために車両用内装材の厚みを薄くすることが考えられる。
【０００５】
しかしながら、上述したポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの厚みを薄くすると、機械的強度や耐熱性が低下してしまい、スタンピング成形によってポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを所望形状に成形しようとすると、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートに破れが生じたり或いはポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートが溶融状態の熱可塑性樹脂に伴う熱によって破損するなどといった問題点が発生することがあり、上記要望を充分に満足するものではなかった。
【０００６】
【特許文献１】特開２０００−３５５０８５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、厚みを薄くしても優れた機械的強度及び耐熱性を保持しているポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明のポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートは、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度を２個以上有し且つ１１０〜１３０℃及び１４０〜１７０℃のそれぞれの温度範囲に少なくとも１個の融解吸熱ピーク温度を有するポリオレフィン系樹脂からなると共に、密度が０．０５〜０．２０ｇ／ｃｍ3 、常温における２５％圧縮硬さが２５０〜４５０ｋＰａ、１６０℃における１００％引張強度が０．１〜０．３ＭＰａであることを特徴とする。
【０００９】
上記ポリオレフィン系樹脂としては、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度を２個以上有し且つ１１０〜１３０℃及び１４０〜１７０℃のそれぞれの温度範囲に少なくとも１個の融解吸熱ピーク温度を有しておれば、特に限定されず、例えば、プロピレン単独重合体、プロピレンを５０重量％以上含有する他のモノマーとの共重合体などのポリプロピレン系樹脂；ポリエチレン系樹脂；プロピレン単独重合体、プロピレンを５０重量％以
上含有する他のモノマーとの共重合体、エチレン−プロピレン−ブテン三次元共重合体などを含有するポリオレフィン系熱可塑性エラストマーなどが挙げられ、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートが機械的強度、耐熱性及び成形性に優れていることから、プロピレン単独重合体、プロピレンを５０重量％以上含有するエチレン−プロピレン共重合体及びポリエチレン系樹脂を併用することが好ましい。
【００１０】
更に、ポリオレフィン系樹脂として、プロピレン単独重合体、プロピレンを５０重量％以上含有するエチレン−プロピレン共重合体及びポリエチレン系樹脂を併用する場合、ポリオレフィン系樹脂としては、プロピレン単独重合体１０〜３０重量％、エチレン−プロピレン共重合体４０〜６０重量％及びポリエチレン系樹脂１０〜４０重量％からなることが好ましい。
【００１１】
この理由としては、ポリオレフィン系樹脂中、プロピレン単独重合体の含有量が少ないと、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの機械的強度が低下することがある一方、多いと、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの成形性が低下することがあるからである。
【００１２】
又、ポリオレフィン系樹脂中、エチレン−プロピレン共重合体の含有量が少ないと、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの機械的強度や生産効率が低下することがある一方、多いと、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの成形性が低下することがあるからである。
【００１３】
更に、ポリオレフィン系樹脂中、ポリエチレン系樹脂の含有量が少ないと、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの製造工程中にて溶融状態のポリオレフィン系樹脂の耐熱性が低下することがある一方、多いと、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの機械的強度が低下することがあるからである。
【００１４】
なお、プロピレンを５０重量％以上含有する他のモノマーとの共重合体を構成する他のモノマーとしては、例えば、エチレン、１−ブテン、１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−ノネン、１−デセン等のα−オレフィンなどが挙げられる。
【００１５】
又、上記ポリエチレン系樹脂としては、エチレン単独重合体、エチレンを５０重量％以上含有するα−オレフィンとの共重合体などが挙げられ、このような共重合体としては、具体的には、低密度ポリエチレン、超低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレンなどが挙げられ、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの耐熱性及び成形性が優れていることから、直鎖状低密度ポリエチレンが好ましい。なお、上記α−オレフィンとしては、例えば、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテンなどが挙げられる。
【００１６】
そして、上記ポリオレフィン系樹脂は、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度を２個以上有している必要があり、融解吸熱ピーク温度を２〜４個有していることが好ましい。なお、ポリオレフィン系樹脂が複数種類の樹脂から構成されている場合、本発明において、ポリオレフィン系樹脂の示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度とは、ポリオレフィン系樹脂を構成する各樹脂の示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度の全てをいう。
【００１７】
これは、ポリオレフィン系樹脂の示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度が１個だけであると、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートが広範囲な温度領域で所望の機械的強
度を有しないからである。
【００１８】
そして、ポリオレフィン系樹脂における２個以上ある示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度のうち、少なくとも１個の融解吸熱ピーク温度が１１０〜１３０℃の温度範囲にあり且つ少なくとも１個の融解吸熱ピーク温度が１４０〜１７０℃の温度範囲にある必要があり、少なくとも１個の融解吸熱ピーク温度が１２０〜１３０℃の温度範囲にあり且つ少なくとも１個の融解吸熱ピーク温度が１５０〜１６５℃の温度範囲にあることが好ましい。
【００１９】
この理由を下記に説明する。ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートは、１２０℃前後の低温領域にて成形（低温成形）される場合と、１５０℃前後の高温領域にて成形（高温成形）される場合がある。そして、ポリオレフィン系樹脂における示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度の何れもが１１０〜１３０℃の温度範囲内に存在しない場合には、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを低温成形する際にポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートが破断する虞れがあり、同様に、ポリオレフィン系樹脂における示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度の何れもが１４０〜１７０℃の温度範囲内に存在しない場合には、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを高温成形する際にポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートが破断する虞れがあり、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを低温成形及び高温成形の何れの成形に対しても円滑に適用させて所望形状を有する成形体を得ることができるようにするためである。
【００２０】
そして、上記ポリオレフィン系樹脂を構成する少なくとも一種類の樹脂のメルトフローレイトは、小さいと、得られるポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの厚みを薄くすることができない虞れがあるので、８．０ｇ／１０分以上が好ましい。なお、ポリオレフィン系樹脂のメルトフローレイトは、ＪＩＳ  Ｋ７２１０に準拠して測定されたものをいう。
【００２１】
次に、上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの製造方法について説明する。ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの製造方法としては、汎用の方法が用いられ、例えば、(1) ポリオレフィン系樹脂及び熱分解型発泡剤に必要に応じて架橋助剤を添加してなる発泡性樹脂組成物を押出機に供給して溶融混練して所望形状を有する発泡性樹脂シートを押出し、この発泡性樹脂シートに電離性放射線を照射して発泡性樹脂シートを架橋させた上で発泡性樹脂シートを加熱、発泡させてポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを製造する方法、(2) ポリオレフィン系樹脂、熱分解型発泡剤及び架橋剤に必要に応じて架橋助剤を添加してなる発泡性樹脂組成物を押出機に供給して溶融混練して所望形状を有する発泡性樹脂シートを押出し、この発泡性樹脂シートを架橋剤及び熱分解型発泡剤の分解温度以上に加熱して発泡性樹脂シートを架橋しつつ発泡させてポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを製造する方法などが挙げられる。
【００２２】
ここで、上記熱分解型発泡剤としては、従来から発泡シートの製造に用いられているものであれば、特に限定されず、例えば、アゾジカルボンアミド、ベンゼンスルホニルヒドラジド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、トルエンスルホニルヒドラジド、４，４−オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）などが挙げられ、これらは単独で用いられても二種類以上が併用されてもよい。
【００２３】
又、上記架橋助剤としては、従来から発泡シートの製造に用いられているものであれば、特に限定されず、例えば、ジビニルベンゼン、トリメチロールプロパントリメタクリレート、１，９−ノナンジオールジメタクリレート、１，１０−デカンジオールジメタクリレート、トリメリット酸トリアリルエステル、トリアリルイソシアヌレート、エチルビニルベンゼン、ネオペンチルグリコールジメタクリレート、１，２，４−ベンゼントリカルボン酸トリアリルエステル、１，６−ヘキサンジオールジメタクリレート、ラウリルメタ
クリレート、ステアリルメタクリレート、フタル酸ジアリル、テレフタル酸ジアリル、イソフタル酸ジアリルなどが挙げられ、これらは単独で用いられても二種類以上が併用されてもよい。
【００２４】
更に、上記架橋剤としては、従来から発泡シートの製造に用いられているものであれば、特に限定されず、例えば、２，４−ジクロロベンゾイルパーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイド、ｔ−ブチルパーベンゾエート、クミルハイドロパーオキサイド、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド、１，１−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，３，５−トリメチルヘキサン、ｎ−ブチル−４，４−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）バレレート、α，  α′−ビス（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３、ｔ−ブチルパーオキシクメンなどが挙げられる。
【００２５】
なお、発泡性樹脂シートの架橋度合いの目安としてゲル分率が挙げられ、このゲル分率を調整することによって、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの厚みを薄くした場合にあっても、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートに優れた機械的強度及び耐熱性を付与することができ、具体的には、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートのゲル分率は、２０〜７５重量％が好ましく、３５〜７０重量％がより好ましい。
【００２６】
ここで、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートのゲル分率は下記の要領で測定されたものをいう。即ち、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートをＡｇ秤量し、これを１２０℃のキシレン中に２４時間浸漬して不溶解分を２００メッシュの金網で濾過し、金網上の残渣を真空乾燥して乾燥残渣の重量を測定し（Ｂｇ）、下記式により算出した。
ゲル分率（重量％）＝（Ｂ／Ａ）×１００
【００２７】
このようにして得られたポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの密度は、小さいと、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの機械的強度及び耐熱性が低下し、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの成形時に気泡が破壊され、得られるシートの機械的強度や耐熱性が低下する一方、大きいと、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの成形性が低下して、所望形状を有する成形体を得ることができなかったり或いは成形体の成形角部のシャープさ（鮮明さ）が不充分となるので、０．０５〜０．２０ｇ／ｃｍ3 に限定され、０．０６〜０．１３ｇ／ｃｍ3 が好ましい。なお、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの密度は、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの重量を見掛けの体積で除したものをいう。
【００２８】
又、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートにおける常温での２５％圧縮硬さは、低いと、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートをスタンピング成形によって成形しようとした際に、溶融状態の熱可塑性樹脂の射出圧力、溶融状態の熱可塑性樹脂がキャビティ内を流動するのに起因してポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートに加えられる剪断応力などによってポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートに破れが生じたり或いはポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの表面が溶けるなどの問題点が発生する一方、高いと、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートが容易に座屈してしまったり或いはポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートが割れ易くなるので、２５０〜４５０ｋＰａに限定され、３２０〜４００ｋＰａが好ましい。なお、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートにおける常温での２５％圧縮硬さは、ＪＩＳ  Ｋ６７６７に準拠して測定されたものをいう。
【００２９】
更に、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートにおける１６０℃での１００％引張強度は、小さいと、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの耐熱性が低下し、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを成形すると、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートに破れが発生したり或いはポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの表面が荒れたりすることがある一方、大きいと、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの成形時における伸び性が低下して、ポ
リオレフィン系樹脂架橋発泡シートを複雑な形状を有する成形体に成形することができないので、０．１〜０．３ＭＰａに限定され、０．１４〜０．２５ＭＰａが好ましい。なお、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートにおける１６０℃での１００％引張強度は、ＪＩＳ  Ｋ６７６７に準拠して測定されたものをいう。
【００３０】
上記の如くして得られたポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートは、スタンピング成形や真空成形などの汎用の成形方法を用いて所望形状に成形することができ、通常、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートは、その一面に表皮材を積層した上で所望形状に成形加工される。特に、車両用内装材用途としては、上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの一面に表皮材を積層し、他面に骨材用の溶融状態の熱可塑性樹脂を供給した後、プレス成形するのが好ましい（このような成形方法は、一般に「スタンピング成形」と称される）。
【００３１】
上記スタンピング成形の形態としては、例えば、上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの一面に表皮材を積層した複合シートを、凸型金型と凹型金型との間に配置して型を閉じ、複合シートのポリオレフィン系樹脂架橋発泡シート側に、骨材用の溶融状態の熱可塑性樹脂を射出供給した後、凸型金型と凹型金型とを型締めしてプレス成形する方法、予め凹型金型に骨材用の溶融状態の熱可塑性樹脂を供給しておき、上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの一面に表皮材を積層した複合シートのポリオレフィン系樹脂架橋発泡シート側が溶融状態の熱可塑性樹脂側になるように載置した後、凸型金型と凹型金型とを型締めしてプレス成形する方法、凸型金型と凹型金型との間に上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの一面に表皮材を積層した複合シートを配置し、型を閉じる前に、複合シートのポリオレフィン系樹脂架橋発泡シート側に骨材用の溶融状態の熱可塑性樹脂を載せ、その後型締めしてプレス成形する方法等が挙げられる。
【００３２】
上記表皮材としては特には限定されず、例えば、ポリオレフィン系樹脂シート、軟質ポリ塩化ビニル系樹脂シート、熱可塑性エラストマーシートなどの合成樹脂シート；ポリエステル系、ポリアミド系、ポリアクリレート系などの合成繊維シート又は不織布；セルロース系などの天然繊維シート又は不織布等が挙げられる。
【００３３】
そして、上記表皮材は、溶融状態の熱可塑性樹脂を供給する前に、熱ラミネート、接着剤等により上記ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートに積層一体化しておくのが好ましいが、後述する溶融状態の熱可塑性樹脂を供給した後、プレス成形加工する際に、その熱により積層一体化してもよい。又、上記熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリプロピレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂等が挙げられる。
【発明の効果】
【００３４】
本発明のポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートは、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度を２個以上有し且つ１１０〜１３０℃及び１４０〜１７０℃のそれぞれの温度範囲に少なくとも１個の融解吸熱ピーク温度を有するポリオレフィン系樹脂からなると共に、密度が０．０５〜０．２０ｇ／ｃｍ3 、常温における２５％圧縮硬さが２５０〜４５０ｋＰａ、１６０℃における１００％引張強度が０．１〜０．３ＭＰａであることを特徴とするので、機械的強度及び耐熱性に優れており、成形によって複雑な形状を有する成形体を正確に且つ確実に得ることができる。
【００３５】
しかも、本発明のポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートは、上述のように、機械的強度及び耐熱性に優れていることから、溶融状態の熱可塑性樹脂が直接接触するスタンピング成形法に好適に用いることができ、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの表面に熱可塑性樹脂からなる骨材が積層一体化され且つ所望形状に成形された成形体を得ることができる。
【００３６】
そして、本発明のポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートは、その厚みを薄くしても優れた機械的強度及び耐熱性を維持することから、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの厚みを薄く、具体的には、好ましくは厚みを２．０ｍｍ以下とすることによって、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの成形性を更に向上させて、更に複雑な形状を有し且つ成形角部がシャープ（鮮明）に成形されてなる成形体をポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートから得ることができる。
【００３７】
又、本発明のポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの一面に表皮材を積層し或いは積層一体化した上でスタンピング成形によってポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの他面に熱可塑性樹脂からなる骨材を積層一体化させて所望形状を有する車両用内装材を精度良く得ることができる。
【実施例】
【００３８】
（実施例１〜３、比較例２，３）
表１に示した所定量のプロピレン単独重合体（チッソ社製  商品名「Ｋ５０２０」、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度：１６０℃、曲げ弾性率：２０６０ＭＰａ、メルトフローレイト：１２．０ｇ／１０分、密度：０．９０ｇ／ｃｍ3 ）、エチレン−プロピレン共重合体（チッソ社製  商品名「ＸＫ０２３５」、プロピレン含有量：９６重量％、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度：１４５℃、曲げ弾性率：７５０ＭＰａ、メルトフローレイト：０．５ｇ／１０分、密度：０．９０ｇ／ｃｍ3 ）及び直鎖状低密度ポリエチレン（東ソー社製  商品名「ＺＦ２３０」、示差走査熱量分析による融解吸熱ピーク温度：１２０℃、メルトフローレイト：２．０ｇ／１０分、密度：０．９２ｇ／ｃｍ3 ）からなるポリオレフィン系樹脂、架橋助剤としてトリメチロールプロパントリメタクリレート４．０重量部、熱分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド７．０重量部、抗酸化剤として２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール０．３重量部及びジラウリルチオジプロピオレート０．３重量部からなる発泡性樹脂組成物を二軸押出機に供給して溶融混練し、樹脂温度１９０℃にて押出して厚さ０．７０ｍｍの発泡性樹脂シートを得た。
【００３９】
得られた発泡性樹脂シートの両面に加速電圧８００ｋＶにて電子線を３．０Ｍｒａｄ照射して、発泡性樹脂シートを架橋させた後、発泡性樹脂シートを２５０℃で５分間に亘って加熱、発泡させて、厚さが１．００ｍｍのポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを得た。
【００４０】
（比較例１）
アゾジカルボンアミドを７．０重量部の代わりに１５重量部としたこと、発泡性樹脂シートの厚みを０．７０ｍｍの代わりに０．６０ｍｍとしたこと以外は実施例１と同様にして、厚さが１．００ｍｍのポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを得た。
【００４１】
得られたポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを構成しているポリオレフィン系樹脂の融解吸熱ピーク温度、並びに、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの密度、常温における２５％圧縮硬さ、１６０℃における１００％引張強度及びスタンピング成形性を下記に示した要領で測定し、その結果を表１に示した。
【００４２】
（密度）
ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートの密度を比重計（ミラージュ社製  商品名「ＥＤ２０Ｔ」）を用いて測定した。
【００４３】
（常温における２５％圧縮硬さ）
ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートにおける常温での２５％圧縮硬さをＪＩＳ  Ｋ６７６７に準拠して測定した。具体的には、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートから一辺
が５ｃｍの平面正方形状の小片を複数個、切り出し、この小片を厚み方向に重ね合わせて厚み２５ｃｍの積層体を作製した。次に、上記積層体をその厚み方向に２５％圧縮した時の常温における圧縮硬さを測定した。
【００４４】
（１６０℃における１００％引張強度）
ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートを１６０℃の恒温槽内に５分間放置したこと以外は、ＪＩＳ  Ｋ６７６７に準拠して、ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートにおける１６０℃での１００％引張強度を測定した。
【００４５】
（スタンピング成形性）
ポリオレフィン系樹脂架橋発泡シートから一辺が１５０ｍｍの平面正方形状の試験片を切り出した。この試験片を水平面上に載置した後、試験片上に、２１０℃に加熱された溶融状態のポリプロピレン系樹脂（メルトフローレイト：１５ｇ／１０分）を２０ｇ載置した。
【００４６】
しかる後、上記試験片を垂直下方に向かって平板状の押圧板を用いて４．９×１０6 Ｐａの圧力で５秒間に亘って上下方向に圧縮し、続いて、９．８×１０5 Ｐａの圧力で５０秒間に亘って上下方向に圧縮すると共に押圧板内に通水することによって試験片を冷却した。
【００４７】
そして、上記押圧板を上方に変位させることによって上記試験片への圧力を開放して成形体を得た。得られた成形体の表面を目視観察して耐熱性及び成形シワの有無について下記基準により判断した。
〔耐熱性〕
○・・・発泡シート表面に凹凸や破れは発生しておらず、又、発泡シート内へのポリプ
ロピレン系樹脂の進入はなく、成形体の外観は良好であった。
×・・・発泡シート表面に凹凸又は破れが発生しており、更に、発泡シート内にポリプ
ロピレン系樹脂が進入していた。
【００４８】
〔成形シワ〕
○・・・発泡シートの下面（ポリプロピレン系樹脂の積層面とは反対側の面）にシワは
発生しておらず、平滑な状態であった。
×・・・発泡シートの下面（ポリプロピレン系樹脂の積層面とは反対側の面）にシワが
発生していた。
【００４９】
【表１】
2006169405.tif 000002