(57)【要約】【課題】フェルールのコア偏心測定を比較的容易におこなうこと。【解決手段】複数のキー溝を有するフランジを具備したフェルールのコア偏心測定方法において、光ファイバのコア中心のコア偏心量が既知であり、かつ光コネクタプラグの突起のある方向である偏心基準方向に偏心方向を合わせこんだ偏心マスタフェルールに対して被測定フェルールを対向接続させて、上記偏心マスタフェルールもしくは被測定フェルールの一方をその軸周りに回転させて上記複数のキー溝毎の挿入損失を測定する工程と、該挿入損失値から上記偏心マスタフェルールのコア中心からのずれ量を算出する工程と、該ずれ量に基づき被測定フェルールの外周に対する中心位置を基準位置として、該基準位置に対する被測定フェルールのコア中心との位置のずれであるコア偏心量、及び上記基準位置から被測定フェルールのコア中心への方向と偏心基準方向のなすコア偏心角を算出する工程を有すること。【選択図】  図２
2006184271.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
光ファイバを備えたフェルールのコア偏心測定方法において、被測定フェルールと光ファイバのコア中心のコア偏心量と偏心方向が既知である偏心マスタフェルールとを割スリーブに通して対向接続させ、上記偏心マスタフェルールもしくは被測定フェルールの一方を軸周りに回転させて複数の挿入損失値Ｌを測定する工程と、該挿入損失値Ｌから上記偏心マスタフェルールのコア中心に対する被測定フェルールのコア中心のずれ量ｄを算出する工程と、上記被測定フェルールの外周に対する中心位置を基準位置Ｏとし、被測定フェルールのコア中心との位置のずれであるコア偏心量δ、及び上記基準位置Ｏから被測定フェルールのコア中心への方向と偏心マスタフェルールの偏心方向のなすコア偏心角θを上記ずれ量ｄに基づいて算出する工程とを有することを特徴とするコア偏心測定方法。
【請求項２】
上記コア偏心量及びコア偏心角をディスプレイにて表示することを特徴とする請求項１記載のコア偏心測定方法。
【請求項３】
上記コア偏心角が最も小さいキー溝位置を選択することを特徴とする請求項１または２に記載のフェルールのコア偏心測定方法。
【請求項４】
複数のキー溝が形成されたフランジを有するフェルールの上記キー溝に係合可能な位置固定突起と、割スリーブを有する光アダプタを搭載したフェルールホルダと、上記光ファイバ用の光源と、該光源からの光を検出する光検出器と、上記光を検出した結果を演算するデータプロセッサと、演算結果を表示するためのディスプレイと、片端に光ファイバのコア中心の偏心量が既知である偏心マスタフェルールを有した偏心マスタコードを有し、光ファイバのコア中心の偏心量を測定可能であることを特徴とするコア偏心測定装置。
【請求項５】
上記位置固定突起が上記フランジよりも熱膨張係数の高い材料からなり、上記キー溝に挿入された状態の上記位置固定突起が熱膨張することで、位置固定突起を上記キー溝の内面に圧接させることにより、上記固定突起の両側面を対向する上記キー溝の内面に係合させたことを特徴とする請求項４記載のコア偏心測定装置。
【請求項６】
上記位置固定突起の一方端の幅を、一定幅とされた上記キー溝の開口幅より小さくし、他方端に向かって上記キー溝の開口幅よりも大きくしたものであることを特徴とする請求項４記載のコア偏心測定装置。
【請求項７】
弾性変形した状態の上記位置固定突起を上記キー溝の内面に圧接させることにより、上記位置固定突起の両側面を対向する上記キー溝の内面に係合させたことを特徴とする請求項４記載のコア偏心測定装置。
【請求項８】
上記データプロセッサとディスプレイが一体化されたことを特徴とする請求項４〜７のいずれかに記載のコア偏心測定装置。
【請求項９】
請求項１〜３のいずれかに記載のコア偏心測定方法により測定したフェルールを用いて組み立てたことを特徴とする光コネクタプラグの製造方法。
【請求項１０】
コア偏心角が最も小さいキー溝位置と、プラグハウジングの突起の位置の方向をそろえることを特徴とする請求項９記載の光コネクタプラグの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、光コネクタを構成するプラグ側の一部品であるフェルールのコア偏心測定装置および測定方法および光コネクタプラグの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、例えば、建物内の配線や機器への配線に使用される光ファイバケーブルや光ファイバコードの接続、すなわち、光ファイバ同士の光接続には、着脱自在な光コネクタが用いられている。
【０００３】
このような光コネクタは、一般的に、光ファイバの先端を挿入保持するフェルールが固定された光コネクタプラグと、光コネクタプラグが相対向する双方から嵌合する光コネクタアダプタとから構成されている。
【０００４】
図６は、一般的な光コネクタプラグの分解斜視図であり、図７は、プラグフェルールの概略図であって、（ａ）が斜視図であり、（ｂ）が断面図であり、（ｃ）が光ファイバの端面側の平面図である。
【０００５】
図示するように、光コネクタプラグ１は、ＳＣ型の光コネクタアダプタに嵌合するプラグハウジング２と、プラグハウジング２内に嵌合するプラグフレーム３と、光接続を行う光ファイバ７を保持すると共にプラグフレーム３の後方から挿入されるフランジ付フェルール４と、先端部がプラグフレーム３の後端部と係合するストップリング５と、フランジ付フェルール４とストップリング５との間に保持されてフランジ付フェルール４を軸方向先端側に向かって付勢する付勢ばね６とを具備する。フランジ付フェルール４は、本実施形態では、光ファイバ７を保持するフェルール円筒体４ａと、フェルール円筒体４ａの一端部に固着されたフランジ筒体４ｂとから構成されている。
【０００６】
フェルール円筒体４ａは、略円筒形状を有し、その内部には軸方向に貫通して光ファイバ７を挿入保持する光ファイバ挿入孔４ｃが設けられている。この光ファイバ挿入孔４ｃの後端部には、内径が開口側に向かって漸大するテーパ部４ｄが設けられている。このようなテーパ部４ｄを設けることによって、光ファイバ挿入孔４ｃに光ファイバ７を挿入した際に、光ファイバ７の先端がフェルール円筒体４ａの端面に接触することで欠けたり、折れたりするのを防止することができる。
【０００７】
なお、このようなフェルール円筒体４ａの材質としては、例えば、ジルコニア等のセラミックス材料、プラスチック材料及び結晶化ガラス、ホウケイ酸ガラス、石英等のガラス材料等を挙げることができる。
【０００８】
ここで、上述した光ファイバ７は、シングルモード（ＳＭ）であり、図７（ｃ）に示すように、光ファイバ７のコア７ａと、このコア７ａを覆うクラッド７ｂとから構成されている。そして、このような光ファイバ７同士の対向接続は、コア７ａ同士を当接させることにより行われる。
【０００９】
一方、フランジ筒体４ｂは、フェルール円筒体４ａの一端部を嵌合させるフランジ凹部４ｅと、光ファイバ７の外周に被覆を施した光ファイバ心線７ｃを挿入保持する光ファイバ心線挿入孔４ｆと、フランジ凹部４ｅが開口する側の外周に円周方向に亘って半径方向に所定量突出するように設けられたフランジ４ｇとを有する。
【００１０】
また、フランジ４ｇには、光ファイバ７のコアの偏心基準方向が決定できるキー溝４ｈがその円周方向に亘って９０°間隔で４箇所に設けられている。ここで、光ファイバ７のコアの偏心基準方向とは、本実施形態では、光ファイバ７のコア７ａに最も近いキー溝４ｈの位置を示す一方向のことである。
【００１１】
なお、このようなキー溝４ｈの数、位置、深さ及び形状等は、特に限定されず、フランジ付フェルール４を位置決めさせるプラグフレーム３に応じて適宜決定すればよい。また、フランジ筒体４ｂの材質としては、例えば、ステンレス鋼、真鍮、鉄等の金属材料を挙げることができ、本実施形態では、ステンレス鋼を用いた。
【００１２】
ここで、上述したフランジ付フェルール４の組立工程について説明する。まず、フェルール円筒体４ａをフランジ筒体４ｂのフランジ凹部４ｅに圧入する。次に、ストップリング５、付勢ばね６等を光ファイバ心線７ｃに通した後、この光ファイバ心線７ｃの先端の被覆を除去した光ファイバ７を光ファイバ挿入孔４ｃ内に接着剤（図示なし）を介して固定する。なお、このとき、光ファイバ心線挿入孔４ｆ内に光ファイバ心線７ｃも接着剤を介して固定する。その後、フェルール円筒体４ａの端面を光ファイバ７の端面と共に研磨する。これにより、上述したフランジ付フェルール４が完成する。なお、その後は、後述するフランジ付フェルール４の選別方法により選別したフランジ付フェルール４をプラグフレーム３及びプラグハウジング２に固定することで光コネクタプラグ１となる。
【００１３】
なお、最近では、上述した光コネクタプラグの光ファイバ同士を光コネクタアダプタを介して対向接続した際に、比較的低い挿入損失での光接続が望まれている。
【００１４】
ここで、光ファイバ同士の光接続時の損失要因としては、例えば、光ファイバ相互間の角度ずれ、コア偏心量、間隙、光ファイバ端面品質、及び端面反射等が挙げられ、この中でも光ファイバ相互間のコア偏心量が最も挿入損失を増大させる原因となることが一般的に知られている。
【００１５】
このような光ファイバ相互間のコア偏心量は、例えば、シングルモードの光ファイバ７を有する光コネクタプラグ１の場合、光接続時の基準となるフェルール４ａの外径に対する断面中心の位置と光ファイバのコア中心との位置のずれによって発生する値である。
【００１６】
このため、従来では、低損失の光コネクタプラグ１を保証するのに、例えば、コア偏心測定器やコア偏心測定システム等の測定機器を用いて各光コネクタプラグ１のコア偏心量を測定し、そのコア偏心量をユーザ側へ規格値として提供している。
【００１７】
なお、このようなコア偏心量の測定機器では、まず、Ｖ溝と押え部材との間にフェルール４ａを固定した状態でそのフェルール４ａに光を通し、光ファイバ７のコア中心をレンズで拡大して画像処理装置に取り込む。次に、フェルール４ａをＶ溝から外して、所定角度回転させて再びＶ溝に固定し、光ファイバのコア中心を再びレンズで拡大して画像処理装置に取り込む。そして、通常は、このような操作を４回行って各回転毎の光ファイバ７のコア中心を画像処理装置を用いて画像処理することにより、光ファイバ７のコア中心を推定し、このコア中心からコア偏心量を測定するようになっている（非特許文献１参照）。
【００１８】
また、従来の第２例では、光ファイバ７のコア中心が所定の基準位置にある偏心マスタフェルールに対して被測定フェルールを対向接続させて被測定フェルールをその軸周りに回転して挿入損失を測定し、挿入損失値が最小値となった基準方向の位置を偏心基準方向として決定し、基準位置を座標中心とした各回転位置毎のコア７ａの推定位置の座標を推定位置と座標中心との距離が挿入損失値に相関するものとして推定し且つ各回転位置毎の推定位置の座標から被測定フェルールの回転中心を算出すると共にその回転中心に対する非測定フェルールのコア７ａの推定位置をコア中心情報として算出して、偏心基準方向とコア中心情報とから算出される被測定フェルールのコア７ａの偏心基準方向に対する軸ずれ角及び回転中心からのコア偏心量に基づいて選別することにより、低損失のフランジ付フェルール４を比較的容易に選別することができるフェルールの選別方法及び光コネクタアダプタの製造方法が提案されている（特許文献１参照）。
【非特許文献１】ＮＴＴ−ＡＴ、「コア偏心測定システム  ＣＥＮＴＲＯＣ」、［ｏｎｌｉｎｅ］、［平成１４年８月２７日検索］、インターネット＜ＵＲＬ：ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｋｅｙｔｅｃｈ．ｎｔｔ−ａｔ．ｃｏ．ｊｐ／ｏｐｔｉｃ１／ｐｒｄ＿００２８．ｈｔｍｌ＞
【特許文献１】特開２００４−１１７６５６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１９】
しかしながら、従来の第１例でのコア偏心量の測定方法では、フェルール４ａを各回転毎にＶ溝と押え部材との間に固定して測定するため作業性が非常に悪く、また、フェルールの端面にごみ等が付着する等の理由から、安定したコア偏心量を得るためには非常に手間がかかってしまう。
【００２０】
すなわち、従来では、安定したコア偏心量を測定するために、フェルール４ａの回転毎のコア中心が所定の推定範囲に入った場合にのみコア偏心量を測定している。しかし、上述したように、コア偏心量の測定時の作業性が悪い等の理由から、各回転毎のコア中心が所定の推定範囲内に入らないことが頻繁に発生してしまう。このような場合には、コア中心が推定範囲内に入るまで繰り返し測定を行わなければならず、安定したコア偏心量を測定するまでには非常に手間がかかってしまう。
【００２１】
したがって、コア偏心量を測定する作業効率は低くなり、製造コストが高くなってしまうという問題がある。このため、高価なマスタ用のフランジ付フェルール４を選別するのにはコスト的に対応できたとしても、安価な標準用のフランジ付フェルール４を選別するのにはコスト的に採算が合わないという問題がある。
【００２２】
なお、上述したように、安定したコア偏心量を測定するのには手間がかかるため、光ファイバ７のコア中心を推定することは比較的難しいという問題もある。
【００２３】
また、従来の第２例でのコア偏心量の測定方法では、基準位置、偏心基準方向、回転位置等算出すべき量が多くそれゆえに、測定誤差からの計算誤差が生じてしまい、正しい偏心基準方向に対するコア偏心角及び基準位置からのコア偏心量が得られなく、結果として採用されていないという課題を生じている。
【００２４】
本発明はこのような事情に鑑み、フランジ付フェルール４のコア偏心測定を比較的容易におこなうことができるフランジ付フェルール４のコア偏心測定装置および測定方法および光コネクタプラグの製造方法を課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００２５】
本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであり、複数のキー溝を有するフランジを具備したフェルールのコア偏心測定方法において、光ファイバのコア中心のコア偏心量が既知であり、かつ光コネクタプラグの突起の位置する偏心基準方向に偏心方向を合わせた偏心マスタフェルールに対して被測定フェルールを対向接続させて、上記偏心マスタフェルールもしくは被測定フェルールの一方をその軸周りに回転させて上記複数のキー溝毎の挿入損失を測定する工程と、該挿入損失値から上記偏心マスタフェルールのコア中心からのずれ量を算出する工程と、該ずれ量に基づき被測定フェルールの外周に対する中心位置を基準位置として、該基準位置に対する被測定フェルールのコア中心との位置のずれであるコア偏心量、及び上記基準位置から被測定フェルールのコア中心への方向と偏心基準方向のなすコア偏心角を算出する工程を有することを特徴とする。
【００２６】
上記コア偏心量及びコア偏心角をディスプレイにて表示することを特徴とする。
【００２７】
上記コア偏心角が最も小さいキー溝位置を選別することを特徴とする。
【００２８】
複数のキー溝が形成されたフランジを有するフェルールの外周に対する光ファイバのコア中心の偏心量を測定するコア偏心測定装置において、上記フェルールのキー溝と係合可能な位置固定突起を有する光アダプタを搭載したフェルールホルダと、上記光ファイバ用の光源と、該光源からの光を検出する光検出器と、上記光を検出した結果を演算するデータプロセッサと、演算結果を表示するためのディスプレイと、片端に光ファイバのコア中心の偏心量が既知である偏心マスタフェルールを有した偏心マスタコードを有することを特徴とする。
【００２９】
上記データプロセッサとディスプレイが一体化されたことを特徴とする。
【００３０】
上記フェルールのコア偏心測定装置もしくはコア偏心測定方法により測定したフェルールを用いて組み立てたことを特徴とする。
【００３１】
上記に鑑みて本発明は光ファイバを備えたフェルールのコア偏心測定方法において、被測定フェルールと光ファイバのコア中心のコア偏心量と偏心方向が既知である偏心マスタフェルールとを割スリーブに通して対向接続させ、上記偏心マスタフェルールもしくは被測定フェルールの一方を軸周りに回転させて複数の挿入損失値Ｌを測定する工程と、該挿入損失値Ｌから上記偏心マスタフェルールのコア中心に対する被測定フェルールのコア中心のずれ量ｄを算出する工程と、上記被測定フェルールの外周に対する中心位置を基準位置Ｏとし、被測定フェルールのコア中心との位置のずれであるコア偏心量δ、及び上記基準位置Ｏから被測定フェルールのコア中心への方向と偏心マスタフェルールの偏心方向のなすコア偏心角θを上記ずれ量ｄに基づいて算出する工程とを有することを特徴とする。
【００３２】
さらに上記コア偏心量及びコア偏心角をディスプレイにて表示することを特徴とする。
【００３３】
さらに上記コア偏心角が最も小さいキー溝位置を選択することを特徴とする。
【００３４】
また複数のキー溝が形成されたフランジを有するフェルールの上記キー溝に係合可能な位置固定突起と、割スリーブを有する光アダプタを搭載したフェルールホルダと、上記光ファイバ用の光源と、該光源からの光を検出する光検出器と、上記光を検出した結果を演算するデータプロセッサと、演算結果を表示するためのディスプレイと、片端に光ファイバのコア中心の偏心量が既知である偏心マスタフェルールを有した偏心マスタコードを有し、光ファイバのコア中心の偏心量を測定可能であることを特徴とする。
【００３５】
さらに上記位置固定突起が上記フランジよりも熱膨張係数の高い材料からなり、上記キー溝に挿入された状態の上記位置固定突起が熱膨張し、位置固定突起を上記キー溝の内面に圧接させることにより、上記固定突起の両側面を対向する上記キー溝の内面に係合させたことを特徴とする。
さらに上記位置固定突起の一方端の幅を、一定幅とされた上記キー溝の開口幅より小さくし、他方端に向かって上記キー溝の開口幅よりも大きくしたものであることを特徴とする。
さらに弾性変形した状態の上記位置固定突起を上記キー溝の内面に圧接させることにより、上記位置固定突起の両側面を対向する上記キー溝の内面に係合させたことを特徴とする。
さらに上記データプロセッサとディスプレイが一体化されたことを特徴とする。
【００３６】
また上記コア偏心測定方法により測定したフェルールを用いて組み立てたことを特徴とする。
【００３７】
さらにコア偏心角が最も小さいキー溝位置と、プラグハウジングの突起の位置の方向をそろえることを特徴とする。
【発明の効果】
【００３８】
以上のように本発明によれば、複数のキー溝を有するフランジを具備したフェルールのコア偏心測定方法において、光ファイバのコア中心のコア偏心量が既知であり、かつ光コネクタプラグの突起の位置する偏心基準方向に偏心方向を合わせた偏心マスタフェルールに対して被測定フェルールを対向接続させて、上記偏心マスタフェルールもしくは被測定フェルールの一方をその軸周りに回転させて上記複数のキー溝毎の挿入損失を測定する工程と、該挿入損失値から上記偏心マスタフェルールのコア中心からのずれ量を算出する工程と、該ずれ量に基づき被測定フェルールの外周に対する中心位置を基準位置として、該基準位置に対する被測定フェルールのコア中心との位置のずれであるコア偏心量、及び上記基準位置から被測定フェルールのコア中心への方向と偏心基準方向のなすコア偏心角を算出する工程を有することを特徴とすることで、フェルールのコア偏心測定を比較的容易におこなうことができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３９】
以下に本発明を実施形態を図を用いて説明する。
【００４０】
図１に示すように、本発明のコア偏心測定装置９は、光ファイバを保持するフェルール４ａと、このフェルール４ａに固着し、かつ複数のキー溝４ｈを有するフランジ４ｇとを具備するフェルール４ａの外周中心位置に対するコア中心のコア偏心量δを測定する、被測定フェルール８ａのコア偏心測定装置において、レーザを搭載した光源９ａと、光受光センサを搭載した光検出器９ｄと、データ処理用のデータプロセッサ９ｅと、測定結果表示のためのディスプレイ９ｆと、光アダプタ９ｈを搭載しフェルールのキー溝を係号するための位置固定突起９ｃを有するフェルールホルダ９ｂと、偏心マスタフェルール８ｂを片端に有した偏心マスタコード８ｃとからなる。
【００４１】
ここで、上記コア偏心測定装置９において、データプロセッサ９ｅとディスプレイ９ｆが一体化された、いわゆるノートパソコンであることも本発明の特徴である。
【００４２】
測定方法としては、キー溝ごとの挿入損失Ｌ１〜Ｌｎの測定、次に挿入損失からずれ量ｄ１〜ｄｎの測定、次にコア偏心量とコア偏心角の算出の手順となる。
【００４３】
また、本発明のコア偏心測定方法は、図２〜図４に示すように、光ファイバ７を保持するフェルール４ａと、このフェルール４ａに固着し、かつ複数のキー溝４ｈを有するフランジ４ｇとを具備する被測定フェルール８ａのコア偏心測定方法において、光ファイバ７のコア中心のコア偏心量δが既知であり、かつ光コネクタプラグ１の突起の位置する偏心基準方向１０に偏心方向を合わせた偏心マスタフェルール８ｂに対して被測定フェルール８ａを対向接続させて、上記偏心マスタフェルール８ｂもしくは被測定フェルール８ａの一方をその軸周りに回転させて上記複数のキー溝４ｈ毎の挿入損失を測定する工程と、該挿入損失値から上記偏心マスタフェルール８ｂのコア中心からのずれ量を算出する工程と、該ずれ量に基づき被測定フェルール８ａの外周に対する中心位置を基準位置Ｏとして、該基準位置Ｏに対する被測定フェルール８ａのコア中心との位置のずれであるコア偏心量δ、及び上記基準位置Ｏから被測定フェルール８ａのコア中心への方向と偏心基準方向１０のなすコア偏心角θを算出する工程を有することを特徴とする。
【００４４】
まず、光ファイバ７のコア中心が偏心基準方向１０にある偏心マスタフェルール８ｂを用意する。
【００４５】
例えば、本実施形態では、コア偏心測定器（ＮＴＴ−ＡＦＴＹ「ＰＳＩ−１０１型」）を用いてコア偏心量δが０．９９μｍの偏心マスタフェルール８ｂを用意した。この偏心マスタフェルール８ｂのコア中心は、図３（ａ）に示すように、フランジ４ｇのキー溝４ｈの位置Ａに一致、すなわち、最も近いキー溝４ｈの位置Ａに位置合わせされている。そして、このキー溝４ｈの位置Ａの方向を偏心基準方向１０とした。
【００４６】
次に、光源９ａに接続された被測定フェルール８ａをキー溝４ｈの位置Ａが所定方向、図２（ａ）では、鉛直方向下方となる所定位置で、位置固定突起９ｃにより固定する。そして、図２（ｂ）に示すように、偏心マスタフェルール８ｂを割スリーブ９ｇの一方側の開口に挿入し、その後、光接続用スリーブ９ｇの他方側の開口に光検出器９ｄに接続された偏心マスタフェルール８ｂを挿入することで光ファイバの端面同士を対向接続する。
【００４７】
次いで、割スリーブ９ｇを介して両者を対向接続させた際の挿入損失、すなわち、光検出器９ｄにより光接続時の光量の大きさ（光強度）を測定し、その後、被測定フェルール８ａを所定角度ずつ回転させて挿入損失をそれぞれ測定する。
【００４８】
例えば、本実施形態では、図２（ｃ）に示すように、キー溝４ｈをフランジ４ｇの円周方向に亘って９０°間隔で４箇所に設けたので、これらキー溝４ｈを基準に被測定フェルール８ａを半時計回りに９０°ずつ回転させて、位置固定突起９ｃに都度キー溝４ｈを係合させて、正確に９０°の回転として、光検出器９ｄから各回転毎のコア中心に対応した挿入損失値Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４を読み取る。
【００４９】
ここでフラン４ｇとキー溝４ｈの間のクリアランスによる回転角度のずれが測定誤差の原因となるが、以下のような実施形態で改善することができる。
例えば図２において、上記位置固定突起９ｃを上記フランジよりも熱膨張係数の高い材料とし、上記位置固定突起９ｃを上記キー溝４ｈに挿入した後に、上記位置固定突起９ｃを加熱して膨張させることで、キー溝４ｈに係合可能とした状態でコア偏心測定を行うことができる。
フランジ４ｇは通常ステンレスが使用されており、位置固定突起９ｃはステンレス以上の熱膨張率のものであれば問題ない。位置固定突起９ｃの幅とキー溝４ｈの開口幅のクリアランスを多少大きくしても、位置固定突起９ｃと一体化した下部の台座が大きく熱膨張すれば、位置固定突起９ｃに引っ張り応力が働くので、さらにキー溝４ｈに隙間なく係合可能とすることができる。
加熱手段はセラミックヒータ（不図示）などの急速加熱が可能なものを位置固定突起９ｃと一体化した下部の台座に内蔵しておくのがよい。
また冷却手段についてはフランジ４ｇをスムースに外すために急速冷却とする必要があるが、位置固定突起９ｃと一体化した下部の台座が他の部材へヒートシンクしていれば足りる。
また、他の実施形態として図３のように上記位置固定突起９ｃの一方端の幅を上記キー溝４ｈの開口幅より小さくし、他方端に向かって幅を上記キー溝４ｈの開口幅よりも大きくなるようにすることでコア偏心を回転角度のずれがないように測定できる。
すなわち図３（ａ）は図３（ｃ）における断面での位置固定突起９ｃとキー溝４ｈの関係であるが、キー溝４ｈの開口幅より狭い幅の位置固定突起９ｃからキー溝４ｈを挿入する。
そして図３（ｂ）は図３（ｄ）における断面での位置固定突起９ｃとキー溝４ｈの関係であるが、キー溝４ｈの開口幅と位置固定突起９ｃの幅が同等になる部分で位置固定突起９ｃにキー溝４ｈを係合することで、コア偏心を回転角度のずれがないように測定できる。
またさらに他の実施形態として、図３（ｅ）のように上記位置固定突起９ｃの幅を上記キー溝４ｈの開口幅より小さくなるように弾性変形させて、図３（ｆ）のように上記位置固定突起９ｃをキー溝４ｈに係合させることにより、上記位置固定突起９ｃとキー溝４ｈとが係合することでコア偏心を回転角度のずれがないように測定できる。
その後、光検出器９ｄから読み取った各挿入損失値Ｌ１〜Ｌ４から、一般的に知られているずれ量ｄと挿入損失値Ｌとの関係を示した下記式（１）を、変形した式（２）よりｄ１〜ｄ４を算出する。式（１）：Ｌ＝Ｌ０×（ｄ／ω）２ここで、Ｌ：挿入損失（ｄＢ）、Ｌ０：ずれ量のみを考慮した場合の係数、ｄ：ずれ量（μｍ）、ω：モードフィールド半径（μｍ）、式（２）：ｄ＝（Ｌ×ω２／４．３４）1/2である。なお、本発明ではＬ０＝４．３４、ω＝４．７μｍとして算出を行った。
【００５０】
次に、図４に示すように上記ずれ量ｄ１〜ｄ４の値と、既知である偏心マスタフェルールの偏心量ｄ０から、基準位置Ｏに対する被測定フェルール８ａのコア中心との位置のずれであるコア偏心量δ、及び上記基準位置Ｏから被測定フェルール８ａのコア中心への方向と偏心基準方向１０のなすコア偏心角θを算出する。
【００５１】
以下、コア偏心量δ及びコア偏心角θの算出については、図４を用いて詳述する。
【００５２】
フェルール４ａの外周に対する中心位置を基準位置Ｏとして、該基準位置Ｏを基準の座標軸として、Ｘ軸方向を偏心基準方向１０とし、偏心マスタフェルール８ｂのコア中心をＲとする。Ｒの偏心量ｄ０は既知であり、その偏心方向は偏心基準方向１０に合わせてあるので、その座標はＲ（ｄ０、０）となる。
【００５３】
次に、上記式（２）より算出された、ずれ量ｄ１、ｄ２、ｄ３、ｄ４はそれぞれ基準位置Ｏを基準として、９０°左方向に回転した動いた値なので、それぞれの座標はＰ１（δＣＯＳθ、δＳＩＮθ）、Ｐ２（-δＳＩＮθ、δＣＯＳθ）、Ｐ３（-δＣＯＳθ、δＳＩＮθ）、Ｐ４（δＳＩＮθ、δＣＯＳθ）となる。
【００５４】
ここで、三角関数の関係より、式（３）：ｄ１＝｛（ｄ０−δＣＯＳθ）２＋（δＳＩＮθ）２｝1/2であり、この操作をｄ２〜ｄ４まで繰り返して算出し、ｄ１とｄ３の式から、式（４）：δ１３＝｛（ｄ１２＋ｄ３２−２ｄ０２））／２｝1/2が導かれる。
【００５５】
また、ｄ２とｄ４の式から、式（５）δ２４＝｛（ｄ２２＋ｄ４２−２ｄ０２）／２｝1/2が導かれる。
【００５６】
δ１３とδ２４の平均値をδとする。
【００５７】
以上よりコア偏心量δが求まるので、式（３）を変形した式（６）θ＝ＣＯＳ-1｛（ｄ０２＋δ２−ｄ１２））／（２ｄ０δ）｝にδを代入するとθが求まり、これにより、コア偏心量δとコア偏心角θがもと求まることとなる。
【００５８】
ここで、ｘを許容ばらつきコア偏心量としたとき、｜δ―δ１３｜＞ｘもしくは｜δ―δ２４｜＞ｘの場合は、接続損失値Ｌ１〜Ｌ４を再測定することが望ましい。これは接続損失はフェルール先端面のゴミ等による測定値の変動要因が大きいからである。再測定の際は被測定フェルール８ａ及び偏心マスタフェルール８ｂ双方の先端面を清掃することが望ましい。
【００５９】
上記許容ばらつきコア偏心量ｘは、シングルモード光ファイバを接続する場合には、０．１〜０．５μｍの範囲内が望ましく、０．１μｍ未満であれば、測定精度が十分なので再測定する必要がなく、また０．５μｍを超えると、誤差が大きすぎて、得られたコア偏心量の信憑性がなくなるからである。この範囲内で好ましくは０．２〜０．３μｍである。
【００６０】
また、マルチモード光ファイバを接続する場合には、０．５〜３μｍの範囲内が望ましく、０．５μｍ未満であれば、測定精度が十分なので再測定する必要がなく、また３μｍを超えると、誤差が大きすぎて、得られたコア偏心量の信憑性がなくなるからである。この範囲内で好ましくは１〜２μｍである。
【００６１】
なお以上の説明において、ずれ量ｄとは偏心マスタフェルール８ｂのコア中心と各座標点Ｐ１、Ｐ２、Ｐ３、Ｐ４との距離を示すもので、上記式（２）で求められる計算途中の値であって、フェルール４ａの外周の真の中心位置である基準位置Ｏに対する被測定フェルール８ａのコアの中心位置のずれであるコア偏心量δとは異なるものである。
【００６２】
上記計算をデータプロセッサにより行い、ディスプレイにて計算結果を表示させることが本発明の特徴であるが、データプロセッサとディスプレイを用いずに電卓等を用いた手計算をすることでも本発明の効果はかわらない。
【００６３】
なお、上記コア偏心角θが最も小さいキー溝位置を選別択することにより、低損失な接続損失を得ることができる。
【００６４】
ここで、上述した方法により測定された被測定フェルール８ａは、その後、図５（ａ）に示すように、光ファイバ７のコア中心の偏心方向を示すキー溝４ｈのマーク（図示なし）を基準にしてプラグフレーム３に嵌合させる。
【００６５】
次に、このプラグフレーム３の外周に突起２ａを有するプラグハウジング２を嵌合する。
【００６６】
これにより、図５（ｂ）に示すような光コネクタプラグ１が完成し、プラグハウジング２の突起２ａの方向と偏心基準方向１０を合わせこむことができる。
【００６７】
このように本発明では、コア偏心の偏心基準方向１０に対応するキー溝４ｈに基づいてフランジ付フェルール４をプラグフレーム３へ位置決め固定して光コネクタプラグ１を製造するようにしたので、この光コネクタプラグ１を用いて対向接続させた際には、光ファイバ７のコア中心が略一致し、低損失での光接続を行うことができる。
【００６８】
また、上述したように、光ファイバ７のコアを所定量偏心させた偏心マスタフェルール８ｂを基準とした被測定フェルール８ａを測定し、且つ大量生産できるため、このフランジ付フェルール４を用いて光コネクタプラグ１を製造することにより、常に安定した挿入損失での光接続が行える光コネクタプラグ１を実現できる。
【００６９】
また、上述したように、偏心マスタフェルール８ｂと被測定フェルール８ａとを割スリーブ９ｇを介して光接続するようにしたので、コア偏心測定装置等で回転毎にＶ溝と押え部材との間に被測定フェルール８ａを固定する作業を省略できるため、作業性を向上できると共に、被測定フェルール８ａの端面にごみ等が付着することもない。これらのことから、比較的安定した挿入損失値を測定することができる。したがって、コア偏心量δやコア偏心角度θを測定する作業効率を向上でき、製造コストを低く抑えることができるという効果もある。
【００７０】
さらに、マスタ用の光コネクタプラグ１の製造だけでなく、標準用の光コネクタプラグ１の製造にも採用できるため、マスタ並の低損失の光コネクタプラグ１を実現できる。
【００７１】
以上、本発明の各実施形態を説明したが、フェルールの測定方法及び光コネクタプラグの製造方法の基本的構成は上述したものに限定されるものではない。
【００７２】
例えば、上述した構成では、ＳＣ型の光コネクタプラグ１を例示したが、シングルモード（ＳＭ）の光ファイバ７を有する光コネクタプラグ１であれば限定されず、例えば、ＭＵ型、ＬＣ型、ＦＣ型又はＳＴ型等の光コネクタプラグ１であってもよい。
【００７３】
また、上述した実施形態では、フランジ付フェルール４を９０°毎に回転した際の挿入損失値Ｌ１〜Ｌ４を測定したが、これに限定されず、フランジ付フェルール４を少なくとも２回、すなわち、１８０°毎に回転した際の挿入損失値を測定するようにしてもよい。
【００７４】
このように、本発明の測定方法では、従来の偏心方向位置合わせ工程に準じて行うことができるので、工程数を増やすことなくフェルール４ａを測定することができる。
【００７５】
また、コア偏心測定装置等を用いてマスタ用フェルールの測定していた工程も、本発明の測定方法に置き換えが可能となり、マスタ用フェルールを測定する工程数を少なくできる。しかも、マスタ用フェルールを測定するのは勿論のこと、従来のコア偏心測定器等に比べて安定したコア偏心量δの算出が可能であるため、標準のフェルールの測定にも適用できる。したがって、マスタ用や標準用といったフェルールの用途に関係なく、０．１ｄＢ以下というマスタ並みの低い挿入損失のフランジ付フェルール４を選別できる。
【実施例】
【００７６】
本発明の実施例として、本発明の方法にて、被測定フェルールのコア偏心量δを測定した。
【００７７】
既知の偏心マスタフェルール８ｂのコア偏心量δが０．９１ｕｍであり、上記偏心マスタフェルール８ｂを偏心基準方向１０に合わせて、４方向の接続損失を測定した。
【００７８】
その接続損失値を式（１）〜（６）を用いて計算しコア偏心量δとコア偏心角θを求め、同一のサンプルについて上記測定を３回繰り返した。
【００７９】
また比較例として、Ｖ溝上でフェルール４ａを回転させてコア偏心量δを測定した。使用したサンプルは本発明の実施例を同一のサンプルを用いて、同じく３回繰り返し測定した。
【００８０】
その結果を表１に示す。
【表１】
2006184271.tif 000003
【００８１】
以上より、比較例ではコア偏心量しか測定できず、３回の測定結果は、０．３６、０．２３、０．３１μｍと最大で０．１３μｍのばらつきを生じた。これに比べ本発明では０．２８８、０．２９２、０．２７４μｍと最大でも０．０１８μｍのばらつきしかなく、安定した繰り返し測定精度の結果となった。
【００８２】
また、コア偏心角については、比較例では測定が不可能であったが、本発明では容易に値を得ることができた。
【図面の簡単な説明】
【００８３】
【図１】本発明のコア偏心測定装置を示す部分断面図である。
【００８４】
【図２】（ａ）〜（ｃ）は本発明のコア偏心測定方法の手順を示した図である。
【図３】（ａ）は（ｃ）における断面での位置固定突起とキー溝の関係、（ｂ）は（ｄ）における断面での位置固定突起とキー溝の関係をそれぞれ示す断面図であり、（ｃ）は位置固定突起にキー溝を挿入する位置、（ｄ）は位置固定突起にキー溝を係合する位置であって、（ｅ）は位置固定突起にキー溝を係合する前の状態、（ｆ）は位置固定突起にキー溝を係合した後の状態である。
【図４】本発明の軸偏心量と軸ずれ角の関係を説明する模式図である。
【図５】（ａ）及び（ｂ）はそれぞれ本発明の光コネクタプラグの分解図と組立断面図である。
【図６】一般的な光コネクタプラグの斜視分解図である。
【図７】（ａ）、（ｂ）はそれぞれ一般的なプラグフェルールの斜視図、部分断面図であり、（ｃ）は光ファイバの平面図である。
【符号の説明】
【００８５】
１：光コネクタプラグ
２：プラグハウジング
２ａ：突起
３：プラグフレーム
４：フランジ付フェルール
４ａ：フェルール
４ｂ：フランジ筒体
４ｃ：光ファイバ挿入孔
４ｄ：テーパ部
４ｅ：フランジ凹部
４ｆ：光ファイバ心線挿入孔
４ｇ：フランジ
４ｈ：キー溝
５：ストップリング
６：付勢ばね
７：光ファイバ
７ａ：コア
７ｂ：クラッド
７ｃ：光ファイバ心線
８ａ：被測定フェルール
８ｂ：偏心マスタフェルール
８ｃ：偏心マスタコード
８ｄ：被測定コード
９：コア偏心測定装置
９ａ：光源
９ｂ：フェルールホルダ
９ｃ：位置固定突起
９ｄ：光検出器 
９ｅ：データプロセッサ
９ｆ：ディスプレイ
９ｇ：割スリーブ
９ｈ：光アダプタ
１０：偏心基準方向
Ｏ：基準位置
Ｒ：偏心マスタフェルールコア中心
【図１】
2006184271.tif 000004
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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