(57)【要約】【課題】  シンクロナイザリングの耐スカッフィング性及び耐摩耗性を向上させる。【解決手段】  内面がテーパ状である焼結合金にかかるシンクロナイザリングに関し、内周面の大径側の内径を基準径とし、かつ、この内周面には、軸方向に延びる溝部と、これら溝部間に設けられたランド部とを設け、基準径に対する前記溝部の数の比（溝本数／基準径）と溝本数率とし、この比を０．６〜１．０とする共に、ランド幅に対する、溝部の溝幅の比（溝幅／ランド幅）を溝ランド比とし、この比を０．５〜１．２として、かつ、（１）式：溝ランド比≦１．７６×（溝本数率）−０．２３２の範囲内に設定し、しかも、（１）式において、溝ランド比が１．０、溝本数率が０．７となる値を前記溝ランド比及び前記溝本数率から除いた範囲となるように形成する。【選択図】      図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
焼結合金製シンクロナイザリングの内周面が、軸方向の一端側に向かうにつれて末広がりとなるテーパ状に形成され、この一端側が前記内周面の大円径となされ、かつ、この内周面には、周方向の所定間隔毎に配された前記軸方向に延びる溝部と、これら溝部間にランド部が設けられたシンクロナイザリングであって、
直径方向にて対向する前記ランド部間の間隔である内径を前記大円径とし、前記大円径を基準径として、この基準径に対する前記溝部の数の比（溝本数Ｎ／基準径Ｄ）（単位：本／ｍｍ）である溝本数率が０．６〜１．０となされると共に、
各ランド部の周方向に関する寸法であるランド幅に対する、前記溝の溝幅の比（溝幅Ｂ／ランド幅Ａ）である溝ランド比が０．５〜１．２となされ、
かつ、溝ランド比≦１．７６×（溝本数率）−０．２３２・・・（１）式
の範囲内に設定され、
しかも、前記（１）式において、溝ランド比が１．０、溝本数率が０．７となる値が前記溝ランド比及び前記溝本数率から除かれた範囲となるように形成されたことを特徴とする焼結合金製シンクロナイザリング。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、変速機の同期噛合装置に用いるシンクロナイザリングに関する。
【背景技術】
【０００２】
シンクロナイザリングは、回転する相手部材、例えば、テーパーコーンに対する接続、該テーパーコーンとの同期摺動、及び該テーパーコーンからの離脱を行う摩擦環であって、相互に噛み合う二つの歯車の周速を等速にさせている。図７は、その構造の一例を示すもので、最外周部には、相手部材と噛み合う多数の歯形１００が周方向に関して所定間隔毎に設けられる一方で、内周面１０１には、潤滑油を逃がすため、リング状の条溝１０２に対して直交する縦溝１０３が必要に応じて形成される。さらに、外周部にはシンクロナイザキーが嵌合するキー溝１０４が設けられている。そして、これらは、一般に黄銅（Ｃｕ−Ｚｎ合金）で形成されている。
【０００３】
かかるシンクロナイザリングは、一般に、機械的強度及び精度が高いことはもとより、相手部材と接触する内周面の摩擦特性に優れ、充分な耐摩耗性、耐スカッフィング性を有していることが要求される。特に自動車変速機の分野では、近年におけるミッションの高級化、高性能化に伴い確実な作動性が求められるだけでなく、操作性における高級感、スポーティー感も求められている。このため、内周面の摩擦特性及び耐摩耗性をより向上させることがシンクロナイザリングに要求されている。
【０００４】
そこで、黄銅（Ｃｕ−Ｚｎ合金）を使用する従来のシンクロナイザリングに比較して、内周面の摩擦特性及び耐摩耗性の向上を図ったシンクロナイザリングが種々検討されている。例えば、特許文献１には、基地組織に遊離Ｃｕ相が析出するＦｅ系焼結合金からなるシンクロナイザリングが示されている。
【０００５】
また、特許文献２では、焼結合金からなるシンクロナイザリングの製造方法において、粉末冶金法により圧縮成形及び焼結し、内周面にリング状の条溝を加工することなく、軸方向の溝のみを機械加工し、その後、内周面に耐摩耗材を溶射することが開示されている。そして、溶射後の内周面の面粗度は、プラトー率が１〜４０％の間に形成され、溶射被膜の突起高さを均一になされる。これにより、ギアとの間に形成される隙間のばらつきを少なくすることができ、他部品と干渉することを防止している。
【０００６】
また、特許文献３では、軸方向の溝のみを圧粉成形、焼結により製造された基部と、該基部の内周面に一体化されたリング状の摩擦部材とで構成される焼結合金からなるシンクロナイザリングが示されている。このシンクロナイザリングは、その内周面の傾斜摩擦面のコーン角と外周歯部のチャンファ角とを特定することで、シフトの操作力の低減とシンクロナイザリング食いつき制御の改善がなされている。
【０００７】
更に、特許文献４では、軸方向の溝のみを、圧粉成形、焼結により製造された焼結合金からなるシンクロナイザリングに関し、その内周面に主油溝と補助油溝とを形成し、冬季で潤滑油の粘度が高くとも、始動時などに良好な排出特性を発揮するようにした発明が開示されている。
【０００８】
【特許文献１】特開平８−１７７８７９号公報
【特許文献２】特許第３００４８０８号公報
【特許文献３】特開平１１−３２５１１５号公報
【特許文献４】特開平１１−１９０３６２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかし、特許文献２に示す発明では、機械加工及び溶射の双方を行うために、製造コストが高くなるという問題がある。他方、特許文献１，３，４に示す発明では、未だ必要とする耐摩耗特性が得られるに至っていない。
【００１０】
そこで、本発明では、高い耐摩耗特性を有し、しかも低廉なコストで製造可能なシンクロナイザリングを提供する。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明では、上記の課題を解決するために、焼結合金製シンクロナイザリングの内周面が、軸方向の一端側に向かうにつれて末広がりとなるテーパ状に形成され、この一端側が前記内周面の大円径となされ、かつ、この内周面には、周方向の所定間隔毎に配された前記軸方向に延びる溝部と、これら溝部間にランド部が設けられたシンクロナイザリングであって、直径方向にて対向する前記ランド部間の間隔である内径を前記大円径とし、前記大円径を基準径として、この基準径に対する前記溝部の数の比（溝本数Ｎ／基準径Ｄ）（単位：本／ｍｍ）である溝本数率が０．６〜１．０となされると共に、各ランド部の周方向に関する寸法であるランド幅に対する、前記溝の溝幅の比（溝幅／ランド幅）である溝ランド比が０．５〜１．２となされ、
かつ、溝ランド比≦１．７６×（溝本数率）−０．２３２・・・（１）式
の範囲内に設定され、しかも、前記（１）式において、溝ランド比が１．０、溝本数率が０．７となる値が前記溝ランド比及び前記溝本数率から除かれた範囲となるように形成されたシンクロナイザリングを採用した。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、溝本数率と溝ランド比とを適宜組み合わせたシンクロナイザリングを形成することで、高い耐摩耗性を得られる。加えて、ミッションの高級化、高性能化に伴い確実な作動性を付与するミッションが得られることは勿論のこと、操作感にも高級感やスポーティ感を与えることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下、図面を参照しながら、本発明の実施の形態について説明する。
【００１４】
図１は、本発明の一実施形態にかかるシンクロナイザリング１の正面図を、図２は、シンクロナイザリング１の縦断面図を、図４はシンクロナイザリング１の斜視図をそれぞれ示している。また、図３は、図１に示すＰ部の拡大図である。
【００１５】
シンクロナイザリング１は、回転力を伝達させる際に、その内周面を回転する相手部材、例えばテーパーコーンの外周面に当接せしめて同期摺動させ、伝達を遮断する際には、相手部材の外周面から離脱させる部材である。
【００１６】
このシンクロナイザリング１は鉄系や黄銅系等の焼結用粉末プレス成形焼結することによりリング状に形成されている。その外周面には、軸方向の一端側に半径方向外側に張り出すフランジ２が形成され、さらに、このフランジ２の外周面にはその全周に歯形３が半径方向外側に向けて張り出すように形成されている。さらに、外周面には、周方向の３ヶ所において、相互に等間隔をなして、突条４が半径方向外側に向けて突出されて、軸方向に延びている。また、各突条４同士の周方向における中間位置には、内側に向けて窪ませた凹所５が３ヶ所に設けられている。この凹所５はシンクロナイザキーが嵌合するキー溝である。
【００１７】
一方、シンクロナイザリング１の内径は、フランジ２の形成された軸方向の一端側に向けて末広がりとなるように角度θだけ傾けられて、テーパ状に形成されている（図２参照）。かかるシンクロナイザリング１の内周面は、全周に渡り等間隔毎をなして当該シンクロナイザリング１の軸方向に延びる複数の溝部１０と、各溝部１０の間にて中心側に向けて突出してなるランド部１１とから構成されている。溝部１０は、潤滑油を逃がすために形成されている一方で、溝部１０同士の間に形成されたランド部１１は、相手部材の外周面と当接し、テーパーコーン等の相手部材からの動力を伝達させるために設けられている。
【００１８】
図２に示すように、テーパ状に形成された内周面における、軸方向の大円径側に関し、直径方向にて対向しあうランド部１１同士の間隔として構成される直径を基準径Ｄとする。また、図２に示すように、この基準径Ｄに対する溝部１０の数の比（溝本数Ｎ／基準径Ｄ）を溝本数率とし、図３に示すように、各ランド部１１の周方向の寸法であるランド幅Ａに対する、溝部１０の溝幅Ｂの比（溝幅Ｂ／ランド幅Ａ）を溝ランド比とする。
【００１９】
このシンクロナイザリング１では、溝本数率が０．６〜１．０の範囲、溝ランド比が０．５〜１．２で、かつ、次の（１）式で表される直線で囲まれた範囲に設定されるように形成されている。但し、（１）式で表される直線において、溝ランド比が１．０、溝本数率が０．７となる点は除かれる。
【００２０】
溝ランド比＝１．７６×（溝本数率）−０．２３２・・・・（１）式
【００２１】
ここで、このシンクロナイザリング１において、溝本数率、溝ランド比を上記の範囲に設定したことの意義について図５を参照しながら説明する。
【００２２】
条件Ｉ
溝本数率＝（溝本数Ｎ／基準径Ｄ）＝０．６〜１．０としたこと
【００２３】
図５において、溝本数率は横軸として示されている。溝本数率を小さくするとは、シンクロナイザリング１の内周の基準径Ｄに対して溝数を少なくすることである。溝ランド比が同じであれば、溝本数Ｎの減少に伴い溝幅Ｂは大きくなる。そうすると、個々の溝が潤滑に必要な油まで排出してしまい、摩耗量が大きくなる。これを防止するため、溝本数率を０．６以上としている。
【００２４】
他方、溝深さに関しては、０．５（ｍｍ）未満とすると、潤滑油を排出させることが困難となることが見出された。このため、溝深さを０．５（ｍｍ）以上確保する必要がある。この場合、シンクロナイザリング１をプレス成形する工程で、型からの抜き出し性を考慮し、４５°の抜き勾配を設ける。この４５°の抜き勾配を確保するには溝本数率を１．０以下とする必要がある。
【００２５】
以上のことから、溝本数率＝（溝本数Ｎ／基準径Ｄ）＝０．６〜１．０とした。
【００２６】
条件ＩＩ
溝ランド比＝（溝幅Ｂ／ランド幅Ａ）＝０．５〜１．２としたこと
【００２７】
図５において、溝ランド比は縦軸として示されている。
【００２８】
当該シンクロナイザリング１をプレス成形する工程において、型からの抜き出し性を考慮すると、溝本数率を１．０以下にする必要があることと同様に、４５°の抜き勾配を確保するためにこの溝ランド比も０．５以上とする必要がある。
【００２９】
他方、潤滑油の排出特性は、溝部１０の体積に比例し、溝幅Ｂが大きくなるに連れ良好になる。しかし、必要以上に大きく形成すると、潤滑に必要な潤滑油までもが排出され、摩耗量が大きくなる。また、全周におけるランド部１１（摺動面部）自体の必要総面積が減少し、このランド部１１（摺動面部）に加わる面圧が大きくなり、ひいては摩耗量の増大を招いてしまう。この不都合を避けるために、溝ランド比を１．２以下とした。
【００３０】
以上のことより、溝ランド比＝（溝幅Ｂ／ランド幅Ａ）＝０．５〜１．２とした。
【００３１】
これら条件Ｉ及び条件ＩＩは、図５において、溝本数率と溝ランド比とで示される長方形の内側の範囲に該当する。
【００３２】
条件ＩＩＩ
（１）式：溝ランド比＝１．７６×（溝本数率）−０．２３２
【００３３】
この（１）式は、図５においてグラフの左上を斜めに延びる直線として示されている。この（１）式は、溝本数率と溝ランド比との関係において、摩耗量の上限としての意義を有する。即ち、摩耗量が所定量を超えないよう設定する場合その上限を（１）式で表される値を超えないようにしている。
【００３４】
上記条件Ｉ及び条件ＩＩも併せて考慮すれば、シンクロナイザリング１の内周面について、溝部１０とランド部１１とをいかなる比率で設計する場合において、溝本数率又は溝ランド比を（１）式に代入して計算し、図５において、溝本数率０．６〜１．０、溝ランド比０．５〜１．２、及び（１）式とで囲まれた範囲内に収まる溝本数率又は溝ランド比を選定することである。
【００３５】
条件ＩＶ
（１）式において、溝本数率が０．７、溝ランド比が１．０となる点を除くこと
【００３６】
図５の（１）式において、白抜きで示された部分が（溝本数率，溝ランド比）＝（０．７，１．０）である。この条件ＩＶは、条件Ｉ〜条件ＩＩＩで設定された部分から当該白抜きの点の部分を除くことである。
【００３７】
なお、この部分を除くことの意義は、後に説明する実施例で明らかにするように、耐摩耗性が従来品と変わらないことによる。
【実施例】
【００３８】
以上の構成を有するシンクロナイザリング１につき、実施例を以下に説明する。
【００３９】
所定の成分組成となるように混合調整された、鉄系や黄銅系の焼結用粉末を用いてシンクロナイザリング１を製造した。製造するに当たり、当該焼結用粉末を面圧５〜７トン／ｃｍ2でプレス成形を行い、圧粉体を形成した。このシンクロナイザリング１の寸法は、基準径Ｄがφ８０ｍｍ、溝深さが０．５ｍｍ、軸方向の厚みが８．５ｍｍである。そして、表１に示すように溝本数率と溝ランド比との組み合わせを複数形成した。
【００４０】
即ち、溝本数率は、０．６〜１．０の範囲について、０．１おきに設定し、溝ランド比は、０．５〜１．２の範囲について、０．１おきに設定したシンクロナイザリング１を作製した。
【００４１】
なお、各シンクロナイザリング１を製造するに当たり、その焼結条件は、一般的な焼結温度及び焼結時間で行った。
【００４２】
【表１】
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【００４３】
また、表２は、テストに使用した各シンクロナイザリング１に関し、内周面基準径Ｄに対するランド部１１の総面積率を示している。
【００４４】
【表２】
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【００４５】
なお、表３は各シンクロナイザリング１と実施例番号との対比表を示している。表３に示すように、溝本数率０．６、溝ランド比０．５を実施例１として順に番号を付けている。但し、この表３において上側の８個のシンクロナイザリング１、即ち、（溝本数率，溝ランド比）＝（０．６，０．９：比較例２）、（０．６，１．０：比較例３）、（０．６，１．１：比較例５）、（０．６，１．２：比較例７）、（０．７，１．０：比較例４）、（０．７，１．１：比較例６）、（０．７，１．２：比較例８）、（０．８，１．２：比較例９）の８個に関するものは、後に説明するように、当初の結論を得られなかったものであり、比較例として記載している。
【００４６】
【表３】
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【００４７】
このようにして製造されたシンクロナイザリング１の耐摩耗性能を調査するために単体摩耗試験機を用いて耐摩耗試験を行った。試験条件は次の通りである。
【００４８】
試験モード    ：イナーシャスリップモード
イナーシャ    ：０．０２９４ｋｇ・ｍ2
押し付け荷重  ：１２００Ｎ
回転数        ：２５００ｒｐｍ
使用潤滑油    ：ＳＡＥ７５Ｗ−８５
油温          ：８０℃
給油方式      ：コーン停止時浸漬
（軸心より下３７ｍｍ±１ｍｍ）
相手部材
材質      ：ＳＣＭ４２０（表面硬さＨｖ（０．１）６００）
形状      ：コーンテーパ
コーン角度：５°３０’
着脱回数      ：２０００回
【００４９】
この着脱回数は、相手部材をシンクロナイザリング１に押し付け、シンクロナイザリング１が停止するまでを１回としてカウントした。但し、着脱が２０００回に達する前にスカッフィングを起こしたものは、それまでの回数から２０００回における摩耗量を算出している。また、スカッフィングの発生は、シンクロナイザリング１に発生するトルクを測定し、トルクの波形の乱れ、過大なスティックトルクの発生、異音の発生から判断した。
【００５０】
なお、比較の対象として、従来技術として挙げた特許第３００４８０８号公報（特許文献２）に記載のシンクロナイザリング１を本発明と同じ材料により製作し、同様の試験を行った。表４は、このシンクロナイザリング１の溝本数率と溝ランド比を示している。
【００５１】
【表４】
2006070953.tif 000006
【００５２】
以上の条件の下に試験を行った結果を表５に示す。
【００５３】
表５は、各シンクロナイザリング１の軸方向摩耗量について、特許文献２に記載のシンクロナイザリング１を基準とした場合に本実施例にかかるこれらシンクロナイザリング１がどの程度の摩耗量であったかを比率として示したものである。
【００５４】
【表５】
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【００５５】
例えば、実施例１は、従来品として掲げた比較例１に対して、３３％しか摩耗しないことがこの表５から読みとれる。また、実施例５は、０％であり、全く摩耗しないことを意味する。さらに、比較例５及び比較例７は２０００回に達する前にスカッフィングを起こしたために強制終了させ、そのときの回数から２０００回の摩耗量を算出した。
【００５６】
この表５に示すように、溝本数率を０．６に形成したシンクロナイザリング１の内、溝ランド比を０．９〜１．２（比較例２，３，５，７）に形成したものとの組み合わせ、溝本数率を０．７に形成したシンクロナイザリング１の内、溝ランド比を１．０〜１．２（比較例４，６，８）に形成したものとの組み合わせ、及び溝本数率０．８と溝ランド比１．２（比較例９）との組み合わせにかかるシンクロナイザリング１については、特許文献２にかかる従来品よりも激しく摩耗することが分かる。また、溝本数率０．７と溝ランド比１．０との組み合わせにかかるシンクロナイザリング１については、特許文献２にかかる従来品とほとんど同じ耐摩耗性しか得ることができなかった。
【００５７】
この結果から、特許文献２にかかる従来品よりも優れた耐摩耗性のシンクロナイザリング１を得るためには、溝本数率を０．６に設定した場合には、溝ランド比を０．５〜１．２の範囲のうち０．５〜０．８の範囲に、溝本数率を０．７に設定した場合には、同様に溝ランド比を０．５〜１．２の範囲のうち０．５〜０．９の範囲に、溝本数率を０．８に設定した場合には、同様に溝ランド比を０．５〜１．２の範囲のうち０．５〜１．１の範囲にそれぞれ設定する必要がある。
【００５８】
図６は、各シンクロナイザリング１に対応する実施例及び比較例の番号のもの毎に、溝幅Ｂの測定値、ランド総面積率、及び摩耗率をプロットしたものである。なお、プロット点に関し、▲は溝幅Ｂを、■はランド総面積率を、●は摩耗率をそれぞれ示している。
【００５９】
この図６に示すように、摩耗率は溝幅Ｂが相対的に小さい場合には、溝幅Ｂの増加に関わりなくゼロとなる。溝幅Ｂが相対的に大きくなると、溝幅Ｂの増大に伴って摩耗率も大きくなる。これに対して、ランド総面積率は、溝幅Ｂが増大するに連れ、減少傾向にある。
【００６０】
この図６及び表５を併せて考察すると、比較例１より摩耗量が大きかった比較例２〜比較例９については、溝幅Ｂによる油の排出特性とランド部１１の総面積の相互作用によって、摩耗量が大きくなると判断できる。
【００６１】
なお、この図６において、摩耗率がゼロを示している実施例５〜実施例２６にかかるシンクロナイザリング１は、表３から明らかなように、表の右下側の欄に位置するシンクロナイザリング１である。即ち、溝本数率が相対的に大きく（０．９〜１．０）、しかも、溝ランド比が相対的に小さく（０．５〜１．０）形成されていると、高い耐摩耗性を得られることが分かる。
【００６２】
ここで、比較例１よりも摩耗量の小さな実施例１〜実施例３２について横軸を溝本数率、縦軸を溝ランド比としたグラフにプロットすると、これらは、図５において溝本数率＝（溝本数Ｎ／基準径Ｄ）＝０．６〜１．０、溝ランド比＝（溝幅Ｂ／ランド幅Ａ）＝０．５〜１．２であって、しかも、溝ランド比≦１．７６×（溝本数率）−０．２３２の領域にプロットされることが分かる。さらに、比較例１と同様の摩耗量しか得ることができなかった比較例４のポイントは、図５において白抜きで表された（溝本数率，溝ランド比）＝（０．７，１．０）の点である。
【００６３】
以上のように、この実験結果を総合的に判断すれば、耐摩耗性を特許文献２に記載の発明より向上させるためには、溝本数率の範囲が、０．６〜１．０で、溝ランド比が０．５〜１．２の範囲で囲まれた長方形の内部で、かつ、
溝ランド比≦１．７６×（溝本数率）−０．２３２
となる範囲に設定し、しかも、この直線上の（溝本数率，溝ランド比）＝（０．７，１．０）となる点を除く範囲で表された領域に設定するという既決を得る。
【図面の簡単な説明】
【００６４】
【図１】本発明の一実施形態にかかるシンクロナイザリングの正面図。
【図２】図１に示すシンクロナイザリングの縦断面図。
【図３】図１のＰ部の拡大図。
【図４】図１に示すシンクロナイザリングの斜視図。
【図５】本発明のシンクロナイザリングの溝本数率と溝ランド比との関係を示すグラフ。
【図６】実施例毎に溝幅、ランド総面積率、摩耗率の関係をそれぞれプロットしたグラフ。
【図７】従来のシンクロナイザリングの一例を示す斜視図。
【符号の説明】
【００６５】
１    シンクロナイザリング
２    フランジ
３    歯形
１０  溝部
１１  ランド部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
2006070953.tif 000011
【図５】
2006070953.tif 000012
【図６】
2006070953.tif 000013
【図７】
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