(57)【要約】【課題】  従来から一般に用いられている微生物を用いてホルムアルデヒド(1)を分解する方法を提供する。【解決手段】本発明の分解方法では、嫌気性雰囲気下、硝酸態窒素(2)の存在下に、脱窒細菌を含む活性汚泥(3)にホルムアルデヒド(1)を分解させることを特徴とする。例えばホルムアルデヒド排水を硝酸態窒素(2)および活性汚泥(3)と共に嫌気性処理槽(4)に連続的に供給すると同時に、嫌気性処理槽(4)から、ホルムアルデヒド(1)を分解した後の分解処理水(5)と共に活性汚泥(3)を連続的に抜き出して分解する。活性汚泥(3)が、生物学的処理槽(9)で排水(10)生物学的処理した後の活性汚泥(3)であり、嫌気性処理槽(4)から抜き出された活性汚泥(3)を生物学的処理槽(10)に環流させる。【選択図】  図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ホルムアルデヒドを、嫌気性雰囲気下、硝酸態窒素の存在下に、脱窒細菌を含む活性汚泥に分解させることを特徴とする前記ホルムアルデヒドの分解方法。
【請求項２】
請求項１に記載の分解方法により、ホルムアルデヒド排水に含まれるホルムアルデヒドを分解する方法であり、
前記ホルムアルデヒド排水を硝酸態窒素および活性汚泥と共に嫌気性処理槽に連続的に供給すると同時に、嫌気性処理槽から、ホルムアルデヒドを分解した後の分解処理水と共に活性汚泥を連続的に抜き出すことを特徴とする前記ホルムアルデヒドの分解方法。
【請求項３】
活性汚泥が、生物学的処理槽で排水を生物学的処理した後の活性汚泥であり、
前記嫌気性処理槽から抜き出された活性汚泥を前記生物学的処理槽に環流させることを特徴とする請求項２に記載の分解方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ホルムアルデヒドの分解方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ホルムアルデヒド排水に含まれるホルムアルデヒド〔ＨＣＨＯ〕(1)を分解する方法としては、好気性雰囲気下に、好気性微生物に分解させる方法が知られており、ホルムアルデヒドを分解しうる好気性微生物としては、例えばフサリウム属に属するホルムアルデヒド分解菌〔特許文献１：特開平１１−１９６８６号公報〕、アルスロバクター属に属するホルムアルデヒド分解菌〔特許文献２：特開平７−１０７９６７号公報、特許文献３：特開平７−１０８２９８号公報〕などが知られている。
【０００３】
【特許文献１】特開平１１−１９６８６号公報
【特許文献２】特開平７−１０７９６７号公報
【特許文献３】特開平７−１０８２９８号公報
【特許文献４】特開平６−４９６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、かかる従来の分解方法は、ホルムアルデヒドを分解するための特別の微生物を用いるものであった。
【０００５】
そこで本発明者は、従来から一般に用いられている微生物を用いてホルムアルデヒド(1)を分解する方法について鋭意検討した結果、硝酸態窒素の脱窒処理に通常用いられている脱窒細菌を含む活性汚泥(3)は、嫌気性雰囲気下、硝酸態窒素(2)の存在下に、ホルムアルデヒド(1)を分解しうることを見出し、本発明に至った。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
すなわち本発明は、ホルムアルデヒド(1)を、嫌気性雰囲気下、硝酸態窒素(2)の存在下に、脱窒細菌を含む活性汚泥(3)に分解させることを特徴とする前記ホルムアルデヒド(1)の分解方法を提供するものである。
【発明の効果】
【０００７】
本発明の分解方法によれば、通常の脱窒細菌を含む活性汚泥(3)により、ホルムアルデヒド(1)を分解することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
以下、図１〜図４を用いて本発明の分解方法について説明する。図１および図２は、本発明の分解方法によりホルムアルデヒド排水に含まれるホルムアルデヒド(1)を分解するための設備の一例を、図３および図４は、生物学的処理槽(9)から得られた活性汚泥(3)を用いて本発明の分解方法によりホルムアルデヒド(1)を分解するための設備の一例を、それぞれ模式的に示す図である。
【０００９】
本発明の分解方法により分解されるホルムアルデヒド(1)としては、例えば化学工場から排出される工場排水、病院その他の医療機関から排出される医療排水などのホルムアルデヒド排水に含まれるものが挙げられる。ホルムアルデヒド排水(1)におけるホルムアルデヒド濃度は５００ｍｇ／Ｌ以上、さらには１０００ｍｇ／Ｌ以上であってもよく、通常は１００００ｍｇ／Ｌ以下、好ましくは５０００ｍｇ／Ｌ以下である。
【００１０】
硝酸態窒素(2)としては、例えば硝酸イオン（ＮＯ3-）を含む硝酸化合物、亜硝酸イオン（ＮＯ2-）を含む亜硝酸化合物などが挙げられ、具体的には、例えば硝酸ナトリウム、亜硝酸ナトリウムなどが挙げられる。
【００１１】
硝酸態窒素(2)は通常、水に溶解された硝酸態窒素水溶液として用いられる。硝酸態窒素水溶液として、、上記した硝酸態窒素(2)を水に溶解したものを用いてもよいし、例えば化学工場、金属加工工場などから排出され、硝酸態窒素を含む硝酸態窒素排水を用いてもよい。また、硝酸態窒素水溶液として、例えば特許文献４〔特開平６−４９６号公報〕などに開示されるように、アンモニアなどのアンモニア態窒素を含むアンモニア態窒素排水を好気性雰囲気下に硝化細菌により硝化して得られる硝化処理水を用いることもできる。硝化処理水には、アンモニア態窒素が硝化細菌により硝化されて生成した硝酸態窒素が含まれている。硝酸態窒素水溶液を用いる場合、その硝酸態窒素濃度は、窒素換算で、通常１００ｍｇ／Ｌ〜２０００ｍｇ／Ｌ、好ましくは２００ｍｇ／Ｌ以上のものが用いられるが、亜硝酸化合物を含む場合、その濃度は、窒素換算で、通常５００ｍｇ／Ｌ以下である。
【００１２】
硝酸態窒素(2)の使用量は、ホルムアルデヒド(1)を十分に分解しうる点で、ホルムアルデヒド(1)の炭素換算の使用量（Ｃｆ）と、硝酸態窒素の窒素換算の使用量（Ｎ）との質量比（Ｃｆ／Ｎ）が、通常２．６以下、好ましくは１．７以下、さらに好ましくは１．５以下となる量である。
【００１３】
本発明の分解方法は、ホルムアルデヒド以外の有機態炭素の存在下に行われてもよい。ホルムアルデヒド以外の有機態炭素としては、例えばメタノール、蟻酸、エタノール、酢酸などのような、炭素数１個または炭素数２個以上の有機化合物が挙げられる。ホルムアルデヒド以外の有機態炭素の存在下にホルムアルデヒド(1)を分解する場合、その存在量は、ホルムアルデヒド(1)と合わせた炭素換算の合計量（ＴＯＣ）と、硝酸態窒素(2)の窒素換算の使用量（Ｎ）との質量比（ＴＯＣ／Ｎ比）が、脱窒細菌の活性を高く維持できる点で、通常１．３以上、好ましくは２以上となる量であり、ホルムアルデヒドを十分に分解しうる点で、通常６以下、好ましくは４以下となる量である。なお、ホルムアルデヒド(1)とホルムアルデヒド以外の有機態炭素との炭素換算の合計量（ＴＯＣ）は、総有機態炭素として測定することができる。
【００１４】
脱窒細菌を含む活性汚泥(3)としては、硝酸態窒素(2)を嫌気性雰囲気下に脱窒処理する嫌気性処理に用いられるものが好ましく用いられる。また、通常のホルムアルデヒドを含まない排水を好気性雰囲気下に処理する好気性処理に用いられる活性汚泥(3)にも、通常は脱窒細菌が含まれているので、このような活性汚泥(3)を用いることもできる。嫌気性処理および好気性処理に用いられる活性汚泥(3)は、通常、処理後の処理水から分離されてから、または分離後さらに濃縮されてから、本発明の分解方法に用いられる。
【００１５】
脱窒細菌は、硝酸態窒素(2)を脱窒処理しうる細菌であり、例えば硝酸イオン（ＮＯ3-）を式（１）
2006187703.tif 000003
に従い還元して亜硝酸イオン（ＮＯ2-）とし、亜硝酸イオンを式（２）
2006187703.tif 000004
に従い還元して窒素ガス（Ｎ2）とする細菌である。なお、式（１）および式（２）において、(Ｈ)は、水素供与体が分解して生成する水素原子を示す。
【００１６】
水素供与体として通常の脱膣処理ではメタノール、酢酸などのような、ホルムアルデヒド以外の有機体炭素が用いられるが、本発明の分解方法においては、ホルムアルデヒドが、この水素供与体として作用し、二酸化炭素（ＣＯ2）および水（Ｈ2Ｏ）に分解されるものと考えられる。
【００１７】
活性汚泥(3)の使用量は、ホルムアルデヒド(1)およびホルムアルデヒド以外の有機態炭素の合計量（ＴＯＣ）と、揮発性汚濁物質（ＭＬＶＳＳ）換算の活性汚泥の使用量との質量比（ＴＯＣ／ＭＬＶＳＳ）が、ホルムアルデヒド(1)を十分に分解しうる点で、１ｋｇ−ＴＯＣ／（ｋｇ−ＭＶＬＳＳ・日）以下となる程度であり、容積効率の点で、０．３ｋｇ−ＴＯＣ／（ｋｇ−ＭＶＬＳＳ・日）以上となる程度である。
【００１８】
本発明の分解方法によりホルムアルデヒド(1)を分解するには、例えばホルムアルデヒド(1)、硝酸態窒素(2)および活性汚泥(3)を混合すればよい。ホルムアルデヒド(3)の分解は通常、水中で行われる。ホルムアルデヒド排水に含まれるホルムアルデヒド(1)を分解する場合は、ホルムアルデヒド排水(1)をそのままで、または水で希釈して用いればよい。硝酸態窒素(2)として硝酸態窒素水溶液に含まれるものを用いる場合には硝酸態窒素水溶液をそのままで、または水で希釈して用いればよい。
【００１９】
ホルムアルデヒド(2)の分解は、嫌気性雰囲気下に行われ、通常は、例えば図１に示すように、脱窒細菌による硝酸態窒素(2)の脱窒処理に通常用いられると同様の嫌気性処理槽(4)を用い、塩化銀電極を基準とした酸化還元電位（ＯＲＰ）が通常−１００ｍＶ以下、好ましくは−２００ｍＶ以下を維持するように、大気との接触が実質的に断たれた、密閉された環境下で行われる。  
【００２０】
分解温度は、脱窒細菌の活性の点で、通常、１５℃〜４２℃である。特に４２℃を超えると、活性汚泥(3)に含まれる脱窒細菌その他の微生物が自己溶解してアンモニア態窒素の濃度が上昇することもあるため、好ましくない。
【００２１】
水素イオン濃度は、脱窒細菌の活性の点、ホルムアルデヒド排水に含まれるホルムアルデヒド(1)を分解する場合や、硝酸態窒素(2)として、硝酸態窒素水溶液、特に硝酸態窒素排水、硝化処理水などに含まれるものを用いる場合に、ホルムアルデヒド排水や硝酸態窒素水溶液の性状の変動による脱窒細菌の活性の変化が少なく、安定してホルムアルデヒド(1)を分解しうる点で、通常はｐＨ６以上、好ましくはｐＨ６．５以上である。また脱窒細菌の活性の点、硝酸態窒素の過度の還元によるアンモニア態窒素の生成が少ない点で、通常はｐＨ９以下、好ましくはｐＨ８．５以下である。
【００２２】
水素イオン濃度を上記範囲とするには、例えば水素イオン計により系内の水素イオン濃度を測定しながら分解を行い、測定結果に基づき、系内や、好ましくはホルムアルデヒド(1)または硝酸態窒素(2)に、あらかじめ酸またはアルカリ(5)を加えればよい。酸としては、例えば硫酸、塩酸などが、アルカリとしては、例えば水酸化ナトリウム、炭酸ナトリウム、水酸化カルシウムなどが、それぞれ用いられる。
【００２３】
図１に示すような嫌気性処理槽(4)を用いて、ホルムアルデヒド排水に含まれるホルムアルデヒド(1)を分解する場合には、ホルムアルデヒドによる脱窒細菌の活性低下を防止し、長期間にわたり安定してホルムアルデヒド(1)を分解しうる点で、ホルムアルデヒド排水(1)を硝酸態窒素(2)および活性汚泥(3)と共に嫌気性処理槽(4)に連続的に供給すると同時に、この嫌気性処理槽(4)から、ホルムアルデヒド(1)を分解した後の分解処理水(6)と共に活性汚泥(3)を連続的に抜き出すことにより、嫌気性処理槽(4)内の活性汚泥(3)を入れ換えながら分解することが好ましい。
【００２４】
ホルムアルデヒド排水(1)は、そのまま単独で嫌気性処理槽(4)に供給されてもよいが、嫌気性処理槽(4)内に局所的にホルムアルデヒド(1)の濃度が高い部分が生じ、この部分で脱窒細菌が死滅して、活性が低下するおそれがあるため、例えば図２に示すように、あらかじめ混合槽(7)にて硝酸態窒素水溶液(2)と混合して希釈してから、供給することが好ましい。また、ホルムアルデヒド排水(1)、硝酸態窒素水溶液(2)の水素イオン濃度によっては、脱窒細菌が死滅するおそれがあることから、あらかじめ上記したと同様の酸またはアルカリ(5)で水素イオン濃度を調整してから、供給することが好ましい。
【００２５】
嫌気性処理槽(4)では、通常、攪拌下にホルムアルデヒド(1)を分解する。攪拌には通常、電動モーターなどにより回転駆動される攪拌羽根などの攪拌機(41)が用いられる。
【００２６】
嫌気性処理槽(4)では、嫌気性雰囲気下に、活性汚泥(3)に含まれる脱窒細菌により硝酸態窒素(2)が上記式（１）および式（２）に従い分解されて、最終的には窒素ガスとなるが、このときホルムアルデヒド(1)は水素供与体として作用し、分解されて、二酸化炭素および水となるものと考えられる。このとき、通常は、嫌気性処理槽(4)内で脱窒細菌が増殖して、活性汚泥(3)が増加する。
【００２７】
嫌気性処理槽(4)でホルムアルデヒド(1)を分解した後の分解処理水(6)は、通常は、嫌気性処理槽(4)内の液量および活性汚泥量が一定となるように、活性汚泥(3)と共に嫌気性処理槽(4)から抜き出されるが、この抜き出された分解処理水(6)および活性汚泥(3)は、例えば図１に示すように、通常の沈降分離槽(8)にて、分離することができる。
【００２８】
活性汚泥(3)として、生物学的処理槽(9)で、ホルムアルデヒドを含まない通常の排水(10)を生物学的処理した後の活性汚泥(3)を用いる場合、例えば図３に示すように、生物学的処理槽(9)から生物学的処理水(11)および活性汚泥(3)を抜き出し、沈降分離槽(12)で生物学的処理水(11)を分離した後の活性汚泥(3)の一部または全部を嫌気性処理槽(4)に供給すればよい。
【００２９】
生物学的処理槽(9)としては、例えば図３に示すような暴気器(91)を備え、この暴気器(91)により空気を吹き込みながら、ホルムアルデヒド(1)を含まない排水(10)を連続的に供給し、必要により上記したと同様の酸またはアルカリ(5)を加えて水素イオン濃度を調整する好気性処理により、排水(10)に含まれる主として有機態炭素、アンモニア態窒素などを活性汚泥(3)により分解する好気性処理槽が挙げられる。また、例えば空気との接触を断った嫌気性雰囲気下で、ホルムアルデヒドを含まない排水(10)を連続的に供給し、必要により上記したと同様の酸またはアルカリを加えて水素イオン濃度を調整する嫌気性処理により、排水(10)に含まれる主として硝酸態窒素などを活性汚泥(3)により分解する嫌気性処理槽も挙げられる。
【００３０】
また、本発明の分解方法によりホルムアルデヒド(1)を分解した後の活性汚泥(3)は、通常は、更に生物学的処理槽(9)での排水(10)の処理に用いうるので、図３に示すように、嫌気性処理槽(4)から抜き出したのち、生物学的処理槽(9)に還流させて、再利用してもよい。活性汚泥(3)を生物学的処理槽(9)に還流させることにより、通常の生物学的処理に用いる生物学的処理槽(9)を備えた設備に、本発明の分解方法によりホルムアルデヒド(1)を分解するための嫌気性処理槽(4)などを追加するだけで、好気性処理槽(9)の活性汚泥(3)を用いることができ、また、ホルムアルデヒド(1)の分解に用いた活性汚泥(3)を生物学的処理槽(9)で、ホルムアルデヒド(1)を含まない排水(10)の生物学的処理に用いることにより、再生することもできて、好ましい。
【００３１】
生物学的処理槽(9)に還流させる活性汚泥(3)は、ホルムアルデヒドを分解した後の分解処理水(6)と分離してから還流させてもよいが（図３）、分解処理水(6)にホルムアルデヒド以外の有機態炭素が含まれている場合には、この有機体炭素を生物学的処理槽(9)にて分解しうるので、図４に示すように、分解処理水(6)を分離することなく、そのまま生物学的処理槽(9)に還流させてもよい。また、活性汚泥(3)の活性がホルムアルデヒド(1)により低下している場合には、生物学的処理槽(9)に還流させることなく、そのまま系外に排出できるように構成してもよい。
【実施例】
【００３２】
以下、実施例により本発明をより詳細に説明するが、本発明は、かかる実施例により限定されるものではない。
【００３３】
実施例１
〔ホルムアルデヒドの分解〕
図１に示すような内容積１８．５Ｌの直方形状の嫌気性処理槽(4)に、化学工場の生物化学的処理装置から採取した脱膣細菌を含む活性汚泥〔汚泥物質（ＭＬＳＳ）濃度１３１００ｍｇ／Ｌ〕(3)１８．５Ｌを入れ、攪拌羽根(41)により撹拌しながら、化学工場から排出されたホルムアルデヒド排水〔ホルムアルデヒド濃度１１２００ｍｇ／Ｌ〜１１３００ｍｇ／Ｌ、酢酸濃度約２２０００ｍｇ／Ｌ、ＴＯＣ濃度（炭素換算）１５０００ｍｇ／Ｌ〜１６０００ｍｇ／Ｌ、化学的酸素要求量（ＣＯＤＭｎ）１１５００ｍｇ／Ｌ〜１２１００ｍｇ／Ｌ〕(1)を流量１０ｍＬ／分で、上記と同様の活性汚泥〔ＭＬＳＳ濃度１３１００ｍｇ／Ｌ〜１５６００ｍｇ／Ｌ、ＭＬＶＳＳ濃度１２４００ｍｇ／Ｌ〜１４７００ｍｇ／Ｌ〕(3)を流量２０ｍＬ／分で、硝酸ナトリウム水溶液〔５５質量％濃度〕(2)を０．８３ｍＬ／分でそれぞれ連続的に流入させながら、嫌気性処理槽(4)内の液量が一定となるよう、連続的に分解処理水(6)および活性汚泥(3)を流出させた。このとき、嫌気性処理槽(4)内の温度は３６℃に維持した。塩化銀電極を基準とした酸化還元電位（ＯＲＰ）は−１１６ｍＶ〜−２１０ｍＶの範囲であった。硝酸ナトリウム水溶液(2)の使用量は、ＴＯＣ／Ｎ比２．０、Ｃｆ／Ｎ比０．６である。ＴＯＣ／ＭＬＶＳＳ比は、０．５５ｋｇ−ＴＯＣ／（ｋｇ−ＭＬＶＳＳ・日）〜０．６３ｋｇ−ＴＯＣ／（ｋｇ−ＭＬＶＳＳ・日）であった。なお、ホルムアルデヒド排水(1)および硝酸ナトリウム水溶液(2)には、酸またはアルカリ(5)は加えなかったが、嫌気性処理槽(4)内の水素イオン濃度は約ｐＨ７．５であった。
【００３４】
流出した分解処理水(6)から活性汚泥(3)を沈降分離槽(8)で分離した後、分解処理水(6)のホルムアルデヒド(1)濃度、硝酸態窒素(2)濃度、ＴＯＣ濃度およびＣＯＤＭｎをそれぞれ測定し、それぞれ１日あたりの排出量を測定した。また、活性汚泥(3)の流入量および流出量から、嫌気性処理槽(4)内で増加した活性汚泥の１日あたりの増加量を求めた。結果を第１表に示す。
【００３５】
第 １ 表                                   
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
ホルムアルデヒド  硝酸態窒素      ＴＯＣ  ＣＯＤＭｎ  活性汚泥増加量
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
流入量         99〜157       64〜106    133〜207    102〜157        −        
───────────────────────────────────────
流出量                                                                        
１日目         ０            ０          10           6          131        
２日目         ０            ０          10           6          112        
３日目         ０            ０           3           4          131        
４日目         ０            ０           4           7          145        
５日目         ０            ０           5           5          123        
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
単位：ｇ／Ｌ
【００３６】
〔活性汚泥の再利用〕
５日目の活性汚泥〔回収活性汚泥〕(3)１Ｌを回収し、内容２Ｌの曝気槽(9)に入れ、化学工場から採取した排水〔ホルムアルデヒドを含まず、有機態炭素およびアンモニア態窒素を含む〕(10)１Ｌを加えて混合した。混合液のＴＯＣ濃度（炭素換算）は６３０ｍｇ／Ｌ、ＣＯＤＭｎは５７６ｍｇ／Ｌ、アンモニア態窒素濃度（炭素換算）は２９６ｍｇ／Ｌであった。混合後、直ちに、エアーストーン(91)から空気(13)を吹き込んで曝気しながら、希硫酸または水酸化トリウム水溶液(5)を適宜加えて水素イオン濃度をｐＨ７〜８に維持した。曝気開始直後、３時間後、６時間後、１２時間後、２４時間後の内容物をそれぞれ採取し、濾過により活性汚泥(3)を除去して、ＴＯＣ濃度、ＣＯＤＭｎおよびアンモニア態窒素濃度をそれぞれ測定し、単位時間あたり、単位活性汚泥量（ＭＬＳＳ）あたりの処理速度を算出した結果を第２表に示す。
【００３７】
また、回収活性汚泥に代えて、上記化学工場の生物化学的処理装置から採取した脱膣細菌を含む活性汚泥〔新鮮活性汚泥〕(3)１Ｌを用いた以外は上記と同様に操作して、処理速度を算出した。結果を第２表に併せて示す。
【００３８】
第 ２ 表                        
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
ＴＯＣ      ＣＯＤＭｎ  アンモニア態窒素  
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
回収活性汚泥     2.7         1.7         0.5            
新鮮活性汚泥     2.4         1.9         0.3            
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
単位：ｍｇ／（ｇ−ＭＬＳＳ・時間）
回収活性汚泥は、新鮮活性汚泥とほぼ同等の処理速度を示す。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】本発明の分解方法によりホルムアルデヒドを分解するための設備の一例を模式的に示す図である。好気性処理槽から得られた活性汚泥を用いて本発明の分解方法によりホルムアルデヒドを分解するための設備の一例を、それぞれ模式的に示す図である
【図２】本発明の分解方法によりホルムアルデヒドを分解するための設備の他の一例を模式的に示す図である。
【図３】好気性処理槽から得られた活性汚泥を用いて本発明の分解方法によりホルムアルデヒドを分解するための設備の一例を模式的に示す図である。
【図４】好気性処理槽から得られた活性汚泥を用いて本発明の分解方法によりホルムアルデヒドを分解するための設備の他の一例を模式的に示す図である。
【符号の説明】
【００４０】
１：ホルムアルデヒド（ホルムアルデヒド排水）
２：硝酸態窒素(硝酸態窒素水溶液)        ３：活性汚泥
４：嫌気性処理槽    41：攪拌機          ５：酸またはアルカリ
６：分解処理水      ７：混合槽          ８：沈降分離槽      ９：生物学的処理槽
91：曝気器          10：ホルムアルデヒドを含まない排水      11：好気性処理水
12：沈降分離槽      13：空気
【図１】
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【図２】
2006187703.tif 000006
【図３】
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【図４】
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