(57)【要約】【課題】  吹付け直後のセメントモルタルの剥落、ダレを防止し、吹き厚を厚くでき、中性化や塩素イオン浸透を防止することにより、コンクリート構造物の耐久性を向上させことができる補修用セメント組成物及び補修工法を提供する。【解決手段】  セメント、高炉徐冷スラグ、骨材、及び粘調剤を含有するセメントモルタルと酸性物質とを含有してなる補修用セメント組成物であり、酸性物質が硫酸アルミニウム水溶液又はアクリル酸エステル共重合体エマルジョンである補修用セメント組成物であり、セメントモルタルが超微粉末を及び／又は膨張材を含有してなる前記補修用セメント組成物であり、前記セメントモルタルと前記酸性物質とを吹付け直前に混合して吹付ける補修工法である。さらに、前記補修用セメント組成物や前記補修工法で補修したコンクリートである。【選択図】    なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
セメント、高炉徐冷スラグ、骨材、及び粘調剤を含有してなるセメントモルタルと酸性物質とを含有してなる補修用セメント組成物。
【請求項２】
酸性物質が硫酸アルミニウム水溶液又はアクリル酸エステル共重合体エマルジョンである請求項１に記載の補修用セメント組成物。
【請求項３】
セメントモルタルが超微粉末を含有してなる請求項１又は２記載の補修用セメント組成物。
【請求項４】
セメントモルタルが膨張材を含有してなる請求項１〜３のうちの１項に記載の補修用セメント組成物。
【請求項５】
請求項１〜４のうちの１項に記載のセメントモルタルと酸性物質とを吹付け直前に混合して吹付ける補修工法。
【請求項６】
請求項１〜４のうちの１項に記載の補修用セメント組成物で補修したコンクリート。
【請求項７】
請求項５に記載の補修工法で補修したコンクリート。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、主に、土木、建築分野におけるコンクリートの補修に使用される補修用セメント組成物およびそれを用いた補修工法に関する。
なお、本発明のセメントモルタルとは、モルタルや必要に応じて粗骨材を混合したコンクリートを総称したものをいう。
また、本発明で云う部や％は、特に規定のない限り質量基準である。
【背景技術】
【０００２】
コンクリートの表面仕上げや断面修復には、主にセメントモルタルが使用されている。セメントモルタルは、通常、モルタルミキサなどで、セメント、骨材、及び水を攪拌混合して製造される。そして、その施工法としては、コテで塗付けて仕上げを行うことが多いが、熟練が必要な上、厚塗りが困難で、多大な労力が掛かるという課題があった。
【０００３】
そのため、セメントモルタルをポンプで圧送して吹付ける方法が提案されている(特許文献１、特許文献２、及び特許文献３参照)。
【０００４】
また、コンクリートの表面仕上げや断面修復は、仕上げ面の美観が求められるため、吹付け後に表面をコテなどで均していた。しかも、吹付け時のセメントモルタルの厚吹きを可能とするために、凝結が早い急結剤を使用する場合があるが、コテ均しができず、美観を損なう恐れがあり、人員を増して均し作業を行わざるを得ず、経済的に好ましくないという課題があった。
【０００５】
さらに、鉄筋コンクリート構造物中への塩化物イオンの浸透によってもたらされる鉄筋の腐食現象、いわゆる塩害や中性化による劣化したコンクリート構造物からコンクリート片が剥落する事故が相次いでいる。このような事故を未然に防止する目的で剥落防止工が行われている（特許文献４参照）。
従来の剥落防止工に用いられる補修材は、物質遮断性を有するものではなく、すなわち、塩化物イオンや二酸化炭素の透過を抑止するものではなく、コンクリート構造物の劣化防止の観点から延命化を図れるものではなかった。そのため、第三者被害を未然に防止する剥落防止工を施工する際に、コンクリート構造物の耐久性を飛躍的に向上させる補修材や剥落防止工法の開発が強く求められている。
【０００６】
また、海洋・港湾構造物を中心に予防保全計画が進められている。これは、重要構造物のライフサイクルを考慮し、劣化する前に予防処置を施すという考え方に基づいている。予防保全のための手法はまだ確立していないが、既存のコンクリート構造物に補修材を施工する方法により構造物の延命化が図れれば非常に有益である。このように、予防保全の観点からも、コンクリート構造物の耐久性を飛躍的に向上させる補修材の開発が強く求められている。
【０００７】
【特許文献１】特開平０９−０１２３７９号公報
【特許文献２】特開平０９−２９６４５３号公報
【特許文献３】特開平１０−２１６６２８号公報
【特許文献４】特開２００４−５２４１３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、モルタルの吹付け時のリバウンド過多や、厚付けによる剥落、ダレ等で目的とする施工が出来難いという課題があった。また、コテ塗りでの施工性、いわゆるモルタルの伸びが悪いという課題あった。
【０００９】
本発明者は、鋭意検討を重ねた結果、特定のセメントモルタルと酸性物質とを使用することにより、上記課題が解決できるという知見を得て本発明を完成するに至った。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
すなわち、本発明は、セメント、高炉徐冷スラグ、骨材、及び粘調剤を含有するセメントモルタルと酸性物質とを含有してなる補修用セメント組成物であり、酸性物質が硫酸アルミニウム水溶液又はアクリル酸エステル共重合体エマルジョンである補修用セメント組成物であり、セメントモルタルが超微粉末を及び／又は膨張材を含有してなる前記補修用セメント組成物であり、前記セメントモルタルと前記酸性物質とを吹付け直前に混合して吹付ける補修工法である。さらに、前記補修用セメント組成物や前記補修工法で補修したコンクリートである。
【発明の効果】
【００１１】
本発明は、特定のセメントモルタルと酸性物質とを吹付け直前に混合して吹付け、コンクリートの表面仕上げを行い、断面修復のために吹付けたセメントモルタルの剥落やダレを防ぎ、各層の吹付け時間の間隔を短縮し、施工性の向上を目的とするものである。さらに、塩化物イオンや二酸化炭素の透過を抑止し、コンクリート構造物の劣化防止を図れるもので、コンクリート構造物の耐久性を向上させるものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
以下、本発明を詳細に説明する。
【００１３】
本発明で使用するセメントとしては、普通、早強、及び中庸熱等の各種ポルトランドセメント、これらポルトランドセメントに高炉スラグ又はフライアッシュ等を混合した各種混合セメント、並びに、通常市販されている各種微粒子セメントが挙げられる。これらの中では、経済性や作業性が良く、スランプロスが少ない面で、普通ポルトランドセメントの使用が好ましい。
【００１４】
高炉徐冷スラグは、塩化物イオンや二酸化炭素の透過を抑止し、コンクリート構造物の劣化防止を図るもので、本発明で使用する高炉徐冷スラグは徐冷されて結晶化した高炉スラグである。
高炉徐冷スラグの成分は高炉水砕スラグと同様の組成を有しており、具体的には、ＳｉＯ２、ＣａＯ、Ａｌ２Ｏ３、及びＭｇＯ等を主要な化学成分とし、その他、ＴｉＯ２、Ｆｅ２Ｏ３等が挙げられる。また、化合物としては、ゲーレナイト２ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・ＳｉＯ２とアケルマナイト２ＣａＯ・ＭｇＯ・２ＳｉＯ２の混晶である、いわゆるメリライトを主成分とする。
【００１５】
本発明で使用する高炉徐冷スラグのガラス化率は、３０％以下が好ましく、１０％以下がより好ましい。ガラス化率が３０％を超えると、本発明の効果、すなわち、塩化物イオンや二酸化炭素の透過を抑止し、モルタルの中性化の抑えが充分に得られない場合がある。
【００１６】
本発明でいうガラス化率(Ｘ)はＸ（％）＝（１−Ｓ／Ｓ0）×１００として求められる。ここで、Ｓは粉末Ｘ線回折法により求められる徐冷スラグ中の主要な結晶性化合物であるメリライト（ゲーレナイト２ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・ＳｉＯ２とアケルマナイト２ＣａＯ・ＭｇＯ・２ＳｉＯ２の混晶）のメインピークの面積であり、Ｓ0は徐冷スラグを１０００℃で３時間加熱し、その後、５℃／分の冷却速度で冷却したもののメリライトのメインピークの面積を表す。
【００１７】
高炉徐冷スラグの粉末度は、通常、ブレーン比表面積で２０００〜８０００ｃｍ２／ｇ程度の範囲にあるものが好ましく、３０００〜７０００ｃｍ２／ｇ程度のものがより好ましく、ブレーン比表面積が２０００ｃｍ２／ｇ未満では、塩化物イオンや二酸化炭素の透過を抑止し、モルタルの中性化を抑える効果が弱まり、また、８０００ｃｍ２／ｇを超えるように粉砕するには、粉砕動力が大きくなり不経済であり、また、高炉徐冷スラグが風化しやすくなって、品質の経時的な劣化が大きくなる傾向がある。
【００１８】
高炉徐冷スラグの使用量は、通常、骨材１００部に対して、高炉徐冷スラグ１〜３０部が好ましく、３〜２０部がより好ましい。１部未満ではモルタルの中性化の抑えが充分に得られない場合があり、３０部を超えても、その効果の向上が期待できない。
【００１９】
本発明で使用する骨材としては、粗骨材や細骨材いずれも使用可能であるが、既設コンクリートの補修に使用でき、かつ、既設コンクリートへ吹付けた際にリバウンドしにくい面で、細骨材率が７０〜１００％であることが好ましい。
また、使用する骨材としては、吸水率が低く、骨材強度が高く、気象条件の変化に対して安定で耐久性の高いものが好ましい。
細骨材としては、川砂、山砂、石灰砂、及び珪砂等が使用でき、粗骨材としては、川砂利、山砂利、及び石灰砂利等が使用できる。最大骨材寸法は１５ｍｍが好ましい。
【００２０】
本発明で骨材の使用量は、セメントをＣ、骨材をＳとすると、Ｃ／Ｓ＝１／１〜１／３．５が好ましく、１／１．５〜１／３がより好ましい。１／１未満では吹付けたセメントモルタルにクラックが入りやすくなる場合があり、１／３．５を超えると単位セメント量が少なくなり、Ｗ／Ｃが上がり、短・長期強度が低くなるばかりか、ポンプ圧送性が悪くなり、吹付けしにくくなる場合がある。また、塩化物イオンや二酸化炭素の透過を抑止し、モルタルの中性化を抑える効果が弱まる。
【００２１】
本発明で使用する粘調剤は、吹付けセメントモルタルの吹付け時の付着性向上、リバウンド量の低減、及びセメントモルタル圧送性の向上等の目的に使用され、セメントモルタルの粘度を調整するもので、成分は特に限定されるものではなく、一般に水溶性高分子物質と呼ばれているものが使用可能である。具体的には、メチルセルロース(ＭＣ)、カルボキシルメチルセルロース(ＣＭＣ)、ポリビニルアルコール(ＰＶＡ)、ポリアクリル酸、及びポリエチレンオキサイド(ＰＥＯ)等が挙げられる。
【００２２】
粘調剤の使用量は、通常、セメント１００部に対して、０．０１〜１部が好ましく、０．０５〜０．５部がより好ましい。０．０１部未満では、吹付けセメントモルタルの吹付け時の付着性の向上、リバウンド量の低減、及びセメントモルタル圧送性の向上等の効果が期待できない場合があり、１部を超えるとその効果の向上が期待できないばかりか経済的でない。
粘調剤の混合方法は、特に限定されるものではないが、あらかじめセメントと混合するか、若しくは水に溶解して混合することなどが好ましい。
【００２３】
本発明で使用する酸性物質とは、セメントモルタルとの混合により、瞬時に凝結を起こし、吹付け時のセメントモルタルの剥落やダレを防止するため使用するもので、硫酸アルミニウム水溶液やアクリル酸エステル共重合体エマルジョン（以下、エマルジョンという）、及び塩酸、硫酸等が挙げられる。酸性物質のｐＨは５以下であり、通常、２〜４である。
【００２４】
硫酸アルミニウム水溶液は、特に限定されるものではないが、通常、水酸化アルミニウムと硫酸により反応、希釈、ろ過することにより得られる。その固形分濃度は、１０〜２７％が好ましく、１０％以下だと、初期の凝結効果が少なく、２７％以上だと析出し、ホースやポンプに詰まりが生じる場合がある。
【００２５】
硫酸アルミニウム水溶液の使用量は、通常、セメント１００部に対して、固形分換算で０．１〜５部が好ましく、０．５〜３部がより好ましい。０．１部未満では吹付けセメントモルタルの吹付け時の凝結が弱く、付着力が低下し、リバウンド低減、吹付け後のセメントモルタルの凝結促進の効果が期待できない場合があり、５部を超えるとその効果の向上が期待できないばかりか、短・長期強度が悪くなる場合がある。
硫酸アルミニウム溶液の混合方法は、吹付けのための圧送空気に硫酸アルミニウム溶液を圧入混合し、Ｙ字管又はシャワーリングへ圧送、ポンプにより送られたセメントモルタルと混合する方法が好ましい。
【００２６】
エマルジョンは、不飽和カルボン酸と、不飽和カルボン酸と共重合可能なエチレン性不飽和化合物とを、乳化重合、懸濁重合、溶液重合、または塊状重合等の方法を用いて共重合することにより得られるポリマーエマルジョンである。
【００２７】
不飽和カルボン酸類としては、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸等の不飽和カルボン酸、無水マレイン酸や無水シトラコン酸等の不飽和カルボン酸無水物、並びに、マレイン酸モノエチル等の不飽和カルボン酸半エステル等が挙げられる。これらの中では、凝結性状が大きい面で、不飽和カルボン酸が好ましく、アクリル酸及び／又はメタクリル酸がより好ましい。
【００２８】
不飽和カルボン酸と共重合可能なエチレン性不飽和化合物としては、エチレン、アクリルニトリル等のシアノビニルモノマー、メチルアクリレート、エチルアクリレート、ブチルアクリレートなどのアクリル酸エステルモノマー、メチルメタクリレート、エチルメタクリレート、ブチルメタクリレート等のメタクリル酸エステルモノマーや脂肪族カルボン酸ビニルエステル、ビニルエーテルモノマー等の多官能性ビニルモノマー等が挙げられる。これらの中では、より優れた効果を示す点で、アクリル酸エステルモノマー及び／又はメタクリル酸エステルモノマーが好ましい。
【００２９】
エマルジョン中、不飽和カルボン酸類とエチレン性不飽和化合物の共重合比(質量比)は、より優れた効果を示す面で、不飽和カルボン酸類：エチレン性不飽和化合物が２０：１〜１：２０が好ましく、５：１〜１：５がより好ましい。この範囲外では凝結効果が悪くなる場合がある。
【００３０】
エマルジョンの使用量は、通常、セメント１００部に対して、固形分換算で０．０１〜１部が好ましく、０．０５〜０．５部がより好ましい。０．０１部未満では吹付けセメントモルタルの吹付け時の凝結が弱く、付着力が低下し、リバウンド低減、吹付け後のセメントモルタルの凝結促進の効果が期待できない場合があり、１部を超えるとその効果の向上が期待できないばかりか、短・長期強度が悪くなる場合がある。
【００３１】
エマルジョンの混合方法は、吹付けのための圧送空気にエマルジョンを圧入混合し、Ｙ字管又はシャワーリングへ圧送、ポンプにより送られたセメントモルタルと混合する方法が好ましい。
【００３２】
本発明では、セメントモルタルをポンプ圧送したときの材料分離防止、吹付けたセメントモルタルのリバウンド低減、及び剥落防止のために、超微粉末を使用することが好ましい。
【００３３】
本発明で使用する超微粉末(以下、超微粉という)は、特に制限されるものではないが、例えば、金属シリコンやフェロシリコン合金等を製造する際に副生するシリカフューム、溶融シリカを製造する際に副生するシリカダスト、超微粉砕したスラグやベントナイト等が挙げられる。
超微粉の平均粒径は、１０μｍ以下が好ましく、材料分離防止やリバウンド低減の面から１μｍ以下がより好ましい。
【００３４】
超微粉の使用量は、セメント１００部に対して、通常、１〜１０部が好ましく、２〜７部がより好ましい。１部未満ではセメントモルタルの材料分離防止やリバウンド低減の効果が期待ができず、１０部を超えるとその効果の向上が期待できない。
【００３５】
超微粉の混合方法は特に限定されるものではないが、あらかじめセメントと混合することが好ましく、水と混合してスラリーとして使用することも可能である。
【００３６】
さらに、本発明では、セメントモルタルの収縮低減のために膨張材を使用することが好ましい。
本発明で使用する膨張材は、市販のいずれも使用可能であるが、アウイン系膨張材や石灰系膨張材等が通常使用される。
【００３７】
膨張材の使用量は、通常、セメント１００部に対して、１〜１０部が好ましく、３〜７部がより好ましい。１部未満ではセメントモルタルのひび割れ防止の効果が期待できなく、１０部を超えるとその効果の向上が期待できないばかりか異常膨張の原因となる場合がある。
【００３８】
膨張材の混合方法は特に限定されるものではないが、あらかじめセメントと混合しておくことが好ましい。  
【００３９】
本発明では、セメントモルタルの凍結融解性等の耐久性の向上、曲げ靭性の向上、及び亀裂防止等の性状を改善する目的で、セメント減水剤やＡＥ剤等の各種混和剤や、繊維、セメント用ポリマーを併用することが可能である。
【００４０】
本発明で使用する水の量は、水と、セメント、超微粉、及び膨張材からなる結合材との割合である水結合材比(Ｗ／Ｂ)で３５〜５５％が好ましい。３５％未満だとセメントモルタルの粘性が高くなり、流動性が悪く、ポンプ圧送性に支障をきたす場合があり、５５％を超えると強度発現性が低下する場合がある。
【００４１】
本発明のセメントモルタルは、モルタル、コンクリートいずれでも良いが、吹付けた際にリバウンドが少ない面で、モルタルが好ましい。
【００４２】
本発明の補修用セメント組成物を補修吹付け材料として使用したコンクリートの表面仕上げや断面修復等の補修吹付け工法としては、補修吹付け材料を直接補修個所へ吹付ける。一回での吹付け厚さは、天井部で約３０ｍｍ以下程度、側壁部で２０〜５０ｍｍ程度が好ましい。
【００４３】
本発明で使用する補修用セメント組成物におけるセメントモルタルと酸性物質の混合方法としては、特に限定されるものではないが、例えば以下の方法が挙げられる。
セメントモルタルと酸性物質を強制的に混合させる添加機、例えば、ダイヤフラムポンプ、スクイズポンプ、ピストンポンプ、及びスネークポンプなどの酸性物質を圧送するポンプにより、１０Ｍｐａ以下の圧力で酸性物質を圧送し、吹付ノズル先端から手前の位置、好ましくは吹付ノズル先端から０．０２〜１０ｍ、より好ましくは０．１〜５ｍ手前の位置で、セメントモルタルと酸性物質を混合して吹付けセメントモルタルを調製し、この吹付けセメントモルタルを補修用セメント組成物として、補修個所に吹付ける方法が挙げられる。０．０２ｍ未満だとセメントモルタルと酸性物質が充分混合しないので吹付け直後の吹付けセメントモルタルのダレを防止できず、吹付けセメントモルタルが天井部から剥がれ落ちる恐れがあり、１０ｍを超えると圧送管内でセメントモルタルと酸性物質が反応して圧送管が閉塞し、圧送性が低下する恐れがある。
【００４４】
なお、酸性物質は、ポンプにより送り、途中で圧送空気と混合し、ホースを経由してＹ字管又はシャワーリングへ圧送し、Ｙ字管又はシャワーリングから吐出してセメントモルタルと混合し、吹付けセメントモルタルとしてコンクリートの表面仕上げや断面修復に吹付けられるものが好ましい方法である
【００４５】
以下、実験例に基づき詳細に説明する。
【実施例】
【００４６】
実験例１
セメント１００部、高炉徐冷スラグ２０部、細骨材２００部、及び粘調剤０．１部、超微粉４部、膨張材５部、Ｗ／Ｂ（セメント、超微粉、膨張材）＝４５％、からなるモルタルを調製しポンプで吹付けノズルに圧送した。同時に、固形分換算でセメント１００部に対して表１に記す酸性物質を別途、ダイヤフラムポンプで圧送し、途中で圧搾空気と合流し、吹付けノズルシャワーリングから強制的にモルタルに吹き込み（混合位置はノズル先端から０．３ｍ）吹付けモルタルとし、その吹付けモルタルをコンクリート壁に吹付けて物性を測定した。結果を表１に併記する。
【００４７】
＜使用材料＞
セメント：普通ポルトランドセメント、比重３．１６
高炉徐冷スラグ：ＳｉＯ２＝３１．７％、ＣaＯ＝３９．５％、Ａｌ２Ｏ３＝１４．８％、ガラス化率＝５％
ブレーン比表面積６０００ｃｍ２／ｇ
細骨材：新潟県青海町産石灰砂、比重２．７０
粘調剤：メチルセルロース、市販品
超微粉：シリカフューム（市販品）、平均粒子径１μｍ以下
膨張材：アウイン系（市販品）
硫酸アルミニウム溶液  ：固形分２７％、市販品
エマルジョン：エチルアクリレート／メタクリル酸をモル比４５／５５で共重合したポリマーエマルジョン、固形分３％
【００４８】
＜測定方法＞
モルタルフロー：ＪＩＳ  Ｒ  ５２０１「セメントの物理試験方法」に準じ、モルタル混練り直後のモルタルフローを吹付け前とし、容器内に吹付けたモルタルのモルタルフローを吹付け後とした。
リバウンド率：側壁コンクリートに吹付けた質量を一定とし、リバウンドした質量を測定し、その割合（％）とした。
付着性：上面コンクリートに直径１０ｃｍでモルタルを吹付け、剥落時の吹付け厚さを測定。
【００４９】
【表１】
2006169042.tif 000002
【００５０】
表１から、本発明に依れば、吹付けモルタルはリバウンド率が著しく小さく、付着性が高いためダレがなく厚吹きが可能であることが判る。
【００５１】
実験例２
セメント１００部、細骨材２００部、及び粘調剤０．１部、及び表２に示す量の高炉徐冷スラグを配合し、Ｗ／Ｃが４５％のモルタルを調製し、ポンプで吹付けノズルに圧送した。同時に、固形分換算でセメント１００部に対して１．５部の硫酸アルミニウムを別途、ダイヤフラムポンプで圧送し、途中で圧送空気と合流し、吹付けノズルシャワーリングから強制的にモルタルに吹込み、その吹付けモルタルをコンクリート壁に吹付けて物性を測定した。結果を表２に記す。
【００５２】
（測定方法）
中性化試験：打設４週後、温度３０℃、湿度６０％、ＣＯ２濃度５％で４週間中性化促進養生による。モルタルの破断面にフェノールフタレインアルコール溶液を塗布し、赤色に変化しない領域を中性化領域とした。
塩素イオン浸透試験：打設４週後、海水（ＪＩＳ  Ａ  ６２０５に準拠、ＮａＣｌ２４．５ｇ／Ｌ、ＭｇＣｌ２１１．１ｇ／Ｌ、Ｎａ２ＳＯ４４．１ｇ／Ｌ、ＫＣｌ０．７ｇ／Ｌを含んだ人工海水）に４週間浸漬した後、モルタルの破断面に０．１ｍｏｌ／Ｌの硝酸銀を塗布し、白色に変化した領域を塩素イオンの浸透した領域とした。
【００５３】
【表２】
2006169042.tif 000003
【００５４】
表２から、本発明に依れば、吹付けモルタルは中性化深さと塩素イオン浸透深さが小さく、耐久性に優れていることが判る。
【００５５】
実験例３
セメント１００部、高炉徐冷スラグ２０部、細骨材２００部、超微粉４部、及び膨張材５部からなるモルタルと硫酸アルミニウム溶液を固形分換算で１．５部、及び表３に示す量の粘調剤を配合したこと以外は実験例１と同様に行った。結果を表３に併記する。
【００５６】
【表３】
2006169042.tif 000004
【００５７】
表３から、本発明に依れば、吹付けモルタルは粘調剤の配合量が増加するに伴い、リバウンド率が減少し、付着性が向上することが判る。
【００５８】
実験例４
セメント１００部、高炉徐冷スラグ２０部、細骨材２００部、粘調剤０．１部、及び膨張材５部からなるモルタルと硫酸アルミニウム溶液を固形分換算で１．５部、及び表４に示す量の超微粉を配合したこと以外は実験例１と同様に行った。結果を表４に併記する。
【００５９】
【表４】
2006169042.tif 000005
【００６０】
表４から、本発明に依れば、吹付けモルタルは超微粉の配合量が増加するに伴い、リバウンド率が減少し、付着性が向上することが判る。
【００６１】
実験例５
セメント１００部、高炉徐冷スラグ２０部、細骨材２００部、粘調剤０．１部、及び超微粉４部からなるモルタルと硫酸アルミニウム溶液を固形分換算で１．５部、及び表５に示す量の膨張材を配合したこと以外は実験例１と同様に行った。結果を表５に併記する。
【００６２】
＜測定方法＞
表面状態  ：３０×３０cmの厚さ６cmの平版コンクリートに吹付けモルタルを厚さ２cmに吹付け、表面を均した後２０℃、湿度６０％の室内に１週間放置し、表面の亀裂発生状態を観察、○は亀裂無し、△は亀裂が１本、×は亀裂が２本以上
【００６３】
【表５】
2006169042.tif 000006
【００６４】
表５から、本発明に依れば、吹付けモルタルは膨張材の配合量を増加すると、表面状態が良好になることが判る。
【００６５】
実験例６
モルタルと圧送空気の混合位置を変えた以外は、実験例１と同様に行った。その結果を表６に示す。なお、圧送空気の導入は、混合位置が１ｍ未満ではシャワーリングで行い、１ｍ以上ではＹ次管を使用して行った。
【００６６】
【表６】
2006169042.tif 000007
【００６７】
表６から、本発明の補修工法に依れば、吹付けモルタルはリバウンド率が小さく、付着性が高いことが判る。
【産業上の利用可能性】
【００６８】
本発明の補修用セメント組成物及び補修工法を使用することにより、吹付け直後のセメントモルタルの剥落、ダレを防止でき、吹付けセメントモルタルの吹き厚を厚くすることが可能となるばかりか、中性化の防止、塩素イオン浸透防止等により、コンクリート構造物の耐久性が飛躍的に伸びる。さらに、作業性の良好なコンクリートの表面仕上げ及び断面修復吹付け施工ができる。従って、本発明は、土木、建築分野において、広範囲な補修工事に適用できる。