(57)【要約】【課題】  常温硬化法で造型した長尺鋳型で見受けられる、鋳型収縮による鋳型の亀裂、折れ、割れ等を防止することのできる鋳型製造用粘結剤組成物、鋳型製造用組成物、およびこれを用いた鋳造用鋳型の製造方法を提供する。【解決手段】  クレゾール変性フェノール樹脂、ホウ素化合物およびイソシアネート化合物を含有する鋳型製造用粘結剤組成物、また、この粘結剤組成物、第三級アミン触媒および粒状耐火性骨材を含有する鋳型製造用組成物である。また、クレゾール変性フェノール樹脂とホウ素化合物とを有機溶剤に溶解した溶液と、イソシアネート化合物と、粒状耐火性骨材とを混合し、この混合物を鋳型枠内に収納して成形し、次いでこの成形物に気体状の第三級アミン触媒を通過させて硬化させる、鋳造用鋳型の製造方法である。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
クレゾール変性フェノール樹脂、ホウ素化合物およびイソシアネート化合物を含有すること、を特徴とする鋳型製造用粘結剤組成物。
【請求項２】
クレゾール変性フェノール樹脂とホウ素化合物とが、フェノール類とクレゾールとアルデヒド類とを反応させたのち、減圧下に脱水して反応を完結させる前に、ホウ素化合物を添加して得られる、クレゾール変性フェノール樹脂とホウ素化合物との混合物である、請求項１に記載の鋳型製造用粘結剤組成物。
【請求項３】
クレゾール変性フェノール樹脂、ホウ素化合物、イソシアネート化合物、第三級アミン触媒および粒状耐火性骨材を含有すること、を特徴とする鋳型製造用組成物。
【請求項４】
クレゾール変性フェノール樹脂とホウ素化合物とが、フェノール類とクレゾールとアルデヒド類とを反応させたのち、減圧下に脱水して反応を完結させる前に、ホウ素化合物を添加して得られる、クレゾール変性フェノール樹脂とホウ素化合物との混合物である、請求項３に記載の鋳型製造用組成物。
【請求項５】
クレゾール変性フェノール樹脂とホウ素化合物とを有機溶剤に溶解した溶液と、イソシアネート化合物と、粒状耐火性骨材とを混合し、この混合物を鋳型枠内に収納して成形し、次いでこの成形物に気体状の第三級アミン触媒を通過させて硬化させること、を特徴とする鋳造用鋳型の製造方法。
【請求項６】
クレゾール変性フェノール樹脂とホウ素化合物とを有機溶剤に溶解した溶液と、イソシアネート化合物と、粒状耐火性骨材とを混合し、この混合物を鋳型枠内に収納して成形し、次いでこの成形物に気体状の第三級アミン触媒を通過させて硬化させてなる鋳造用鋳型の製造方法であって、
前記のクレゾール変性フェノール樹脂とホウ素化合物が、フェノール類とクレゾールとアルデヒド類とを触媒と共に加熱して反応させたのち、減圧下に脱水する前に、ホウ素化合物を添加して得られる、クレゾール変性フェノール樹脂とホウ素化合物との混合物であること、を特徴とする前記方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋳造用の鋳型を製造するに際し、加熱を必要としない、常温硬化法（コールドボックス法）に関する。特に、アミン・コールドボックス法で、自動車のアクスルハウジング鋳造用等の長尺鋳物用鋳型の製造に用いることのできる鋳型製造用粘結剤組成物、鋳型製造用組成物、および鋳造用鋳型の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
常温硬化法は大きく分けてガス硬化型と自硬化型がある（例えば、非特許文献１参照。）。ガス硬化型の１つである、アミン・コールドボックス法は、フェノール樹脂を必須成分とし、必要により劣化防止剤、乾燥防止剤を添加し有機溶剤に溶かした溶液（以下、フェノール樹脂溶液と称する。）とイソシアネート化合物を必須成分とし、必要により前記添加剤を有機溶剤に溶かした溶液（以下、イソシアネート溶液と称する。）とからなる鋳型製造用粘結剤と、粒状耐火性骨材とをミキサーで混合して、粘結剤で被覆された粒状耐火性骨材を調製した後、これを鋳型製造用の型枠内に充填し、更にこの型枠内に触媒として気体状の第三級アミンを通気させることにより常温で硬化させ、次いで脱型して、鋳造用の鋳型を製造するものである。
自硬化型では初めから塩基性有機触媒を混合しておいて硬化する。すなわち、粒状耐火性骨材に、フェノール樹脂溶液、イソシアネート溶液、塩基性有機触媒を有機溶剤に溶かした溶液を混合し、得られた混合物を成形し硬化させる。
これらの鋳型製造法は、いずれも室温での硬化が可能で速硬性があり、しかも鋳造後、鋳型の崩壊に優れているので鋳型からの分離が極めて容易であるなどの利点を備えていることから、省エネルギー、高生産性の鋳型製造法として普及している。
【０００３】
常温硬化法では、例えば、フェノール樹脂をクレゾールで変性することにより、フェノール樹脂を低粘度化し有機溶媒の使用量を低減して作業環境の改善及び金型へのしみ着き性を改善した発明（例えば、特許文献１参照。）や、崩壊性に優れた砂中子を製造する発明（例えば、特許文献２参照。）が知られている。また、フェノール樹脂とホウ酸エステル類の混合物を使用することによって、鋳型強度を強くし硬化速度を速くした発明（例えば、特許文献３参照。）、ホウ酸を用いることで可使時間を延長した発明（例えば、特許文献４参照。）も知られている。
【０００４】
常温硬化法、アミン・コールドボックス法で造型した鋳型は、硬化時の型変形がないので抜型直後の寸法精度が極めて優れているが、抜型後２０〜３０分程度でわずかながら鋳型が収縮することが知られている（例えば、非特許文献２参照。）。この収縮は、鋳型が小さい場合は鋳型製造、鋳造にほとんど影響しない。しかし、長尺鋳型を造型し鋳造する場合は、鋳型の形状にもよるが、この鋳型収縮により鋳型に亀裂を生じたり、折れたり、割れたりして、鋳造ができない場合がある。特に、自動車のアクスルハウジング鋳造用の鋳型を製造する場合には亀裂を生じたり、折れたりすることが見受けられる。
以上のように、常温硬化法、アミン・コールドボックス法は造型した鋳型の収縮により、鋳型に亀裂、折れ、割れ等が生じる問題を有する。この問題は、自動車のアクスルハウジング鋳造用の鋳型など、長尺鋳型を造型する場合に特に深刻である。
【特許文献１】特開２０００−８４６４３号公報
【特許文献２】特開２００４−１０５９８２号公報
【特許文献３】特開平７−８０５９１号公報
【特許文献４】特開２００１−２０５３８６号公報
【非特許文献１】「ポリウレタン樹脂ハンドブック」、岩田敬治編、日刊工業新聞発行、１９８７年、ｐ．４８４
【非特許文献２】「新版  鋳型造型法」、鋳造技術普及協会編、鋳造技術普及協会発行、１９８７年、ｐ．１７９
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明の目的は、常温硬化法、特に、アミン・コールドボックス法で造型した鋳型、特に自動車のアクスルハウジング鋳造用鋳型などの長尺鋳型で見受けられる、鋳型収縮による鋳型の亀裂、折れ、割れ等を防止することのできる鋳型製造用粘結剤組成物、鋳型製造用組成物、および鋳造用鋳型の製造方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者らは、前記課題の解決方法を鋭意検討した結果、常温硬化法、アミン・コールドボックス法で使用するフェノール樹脂をクレゾールで変性し、なおかつ、クレゾールで変性したフェノール樹脂にホウ素化合物を添加することにより、鋳型の収縮を防止しうることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００７】
すなわち本発明は、下記（１）〜（６）である。
（１）  クレゾール変性フェノール樹脂、ホウ素化合物およびイソシアネート化合物を含有すること、を特徴とする鋳型製造用粘結剤組成物。
（２）  クレゾール変性フェノール樹脂とホウ素化合物とが、フェノール類とクレゾールとアルデヒド類とを反応させたのち、減圧下に脱水して反応を完結させる前に、ホウ素化合物を添加して得られる、クレゾール変性フェノール樹脂とホウ素化合物との混合物である、前記（１）の鋳型製造用粘結剤組成物。
（３）  クレゾール変性フェノール樹脂、ホウ素化合物、イソシアネート化合物、第三級アミン触媒および粒状耐火性骨材を含有すること、を特徴とする鋳型製造用組成物。
（４）  クレゾール変性フェノール樹脂とホウ素化合物とが、フェノール類とクレゾールとアルデヒド類とを反応させたのち、減圧下に脱水して反応を完結させる前に、ホウ素化合物を添加して得られる、クレゾール変性フェノール樹脂とホウ素化合物との混合物である、前記（３）の鋳型製造用組成物。
（５）  クレゾール変性フェノール樹脂とホウ素化合物とを有機溶剤に溶解した溶液と、イソシアネート化合物と、粒状耐火性骨材とを混合し、この混合物を鋳型枠内に収納して成形し、次いでこの成形物に気体状の第三級アミン触媒を通過させて硬化させること、を特徴とする鋳造用鋳型の製造方法。
（６）  クレゾール変性フェノール樹脂とホウ素化合物とを有機溶剤に溶解した溶液と、イソシアネート化合物と、粒状耐火性骨材とを混合し、この混合物を鋳型枠内に収納して成形し、次いでこの成形物に気体状の第三級アミン触媒を通過させて硬化させてなる鋳造用鋳型の製造方法であって、前記のクレゾール変性フェノール樹脂とホウ素化合物が、フェノール類とクレゾールとアルデヒド類とを触媒と共に加熱して反応させたのち、減圧下に脱水する前に、ホウ素化合物を添加して得られる、クレゾール変性フェノール樹脂とホウ素化合物との混合物であること、を特徴とする前記方法。
【発明の効果】
【０００８】
本発明により初めて、常温硬化法、特に、アミン・コールドボックス法で造型した長尺鋳型で見受けられる、鋳型収縮による鋳型の亀裂、折れ、割れ等を防止することのできる鋳型製造用粘結剤組成物、鋳型製造用組成物、および鋳造用鋳型の製造方法を提供することが可能となった。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
以下、本発明について、詳しく説明する。
本発明において使用されるクレゾール変性フェノール樹脂は、クレゾールとフェノール類を、クレゾール／フェノール類＝１／９９〜５０／５０（モル比）、更に１０／９０〜３０／７０の範囲でアルデヒド類と同時的又は段階的に付加縮合して得られる樹脂が好ましく、特にクレゾール変性ベンジリックエーテル型フェノール樹脂が好ましい。クレゾールの量が１モル％未満だと、鋳型収縮の防止が不十分となる。また、クレゾールの量が５０モル％を超えると、鋳型の耐熱性が低下する。クレゾール／フェノール類＝１０／９０〜３０／７０の範囲が鋳型収縮を防止した耐熱性を有する鋳型を造型するのに最も適している。
クレゾールとしては、収縮の少ない鋳型を造型することができる点で、ｏ−クレゾールが好ましい。
フェノール類としては、例えば、フェノール、レゾルシン、キシレノール、ビスフェノールＡ、クミルフェノール、ノニルフェノール、ブチルフェノール、フェニルフェノール、エチルフェノール、オクチルフェノール、アミルフェノール、ナフトール、ビスフェノールＦ、ビスフェノールＣ、カテコール、ハイドロキノン、ピロガロール、フロログリシン、リグニン、ビスフェノールＡ残渣、クロロフェノール、ジクロロフェノール、その他のクレゾール以外の置換フェノールが挙げられる。これらは単独で或いは２種以上を混合して使用できる。これらのうち、フェノールが好ましい。
アルデヒド類としては、例えば、ホルムアルデヒド、パラホルムアルデヒド、アセトアルデヒド、フルフラールが挙げられる。これらも単独で或いは２種以上を混合して使用できる。
クレゾール変性フェノール樹脂を製造する際には、ナフテン酸亜鉛などの公知の付加縮合反応における触媒を使用することができる。
これらから得られるクレゾール変性フェノール樹脂は、重量平均分子量が５００〜５０００のものが好ましい。
【００１０】
本発明において使用されるホウ素化合物としては、例えば、オルトホウ酸、メタホウ酸、四ホウ酸などのホウ酸を好適に挙げることができる。これらは単独で或いは２種以上を混合して使用できる。これらのうち、オルトホウ酸（Ｈ３ＢＯ３）が更に好ましい。
クレゾール変性フェノール樹脂に対するホウ素化合物の配合量は、クレゾール変性フェノール樹脂１００質量部に対して０．０１質量部〜５．０質量部、更に０．０５質量部〜１．５質量部であることが好ましい。ホウ素化合物の配合量が、０．０１質量部未満だと鋳型の収縮防止効果が少なく、５．０質量部を超えると鋳型強度が低下し、クレゾール変性フェノール樹脂中にホウ素化合物が沈殿して好ましくない。
本発明において、ホウ素化合物は、クレゾール変性フェノール樹脂を製造する際に、フェノールとｏ−クレゾールとパラホルムアルデヒドとを好適には触媒と共に加熱して反応させたのち、減圧下に脱水して反応を完結させる前に、添加して配合するのが最も好ましい。
【００１１】
本発明において使用されるイソシアネート化合物としては、公知の芳香族、脂肪族あるいは脂環式イソシアネートなどを挙げることができる。具体的には例えば、ジフェニルメタンジイソシアネート（以下、ＭＤＩと称する。）、ポリメチレンポリフェニレンポリイソシアネート（以下、ポリメリックＭＤＩと称する。）、ヘキサメチレンジイソシアネート、４，４′−ジシクロヘキシルメタンジイソシアネートを挙げることができる。これらは単独で或いは２種以上を混合して使用できる。これらのうち、ＭＤＩ系ポリイソシアネートが好ましい。
【００１２】
本発明において使用される第三級アミンとしては、例えば、トリエチルアミン、ジメチルエチルアミン、Ｎ，Ｎ−ジメチル−Ｎ−イソプロピルアミン、Ｎ，Ｎ−ジメチル−Ｎ−ｎ−プロピルアミンを挙げることができる。これらは単独で或いは２種以上を混合して使用できる。好ましくは、トリエチルアミンである。
【００１３】
本発明においては、クレゾール変性フェノール樹脂、ホウ素化合物およびイソシアネート化合物を溶解する溶剤を使用することができ、コールドボックス法等において通常使用される溶剤はいずれも好適に使用することができる。具体的には、脂肪族炭化水素系、脂環式炭化水素系、芳香族炭化水素系、ハロゲン化炭化水素系、ケトン系、エステル系、エーテル系、アルコール系等の有機溶剤を単独で或いは２種以上混合して使用することができる。
さらに、クレゾール変性フェノール樹脂溶液及び／又はイソシアネート溶液には、所望により、粒状耐火性骨材との接着性の向上を図るために、シラン化合物（例えば、３−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン）等の粘着性付与剤や、可使時間延長剤（例えば、フタル酸クロリド）、劣化防止剤、乾燥防止剤、離型剤等を配合して使用することができる。本発明においては、シラン化合物を併用するのが最も好ましい。
【００１４】
本発明において使用される粒状耐火性骨材としては、珪砂、クロム鉄鉱砂、ジルコン砂、かんらん石砂等の従来から鋳型製造用に使用されている耐火性の粒状砂のほか、微粒状の砂、粘土質の砂、再生砂等も挙げられる。また、砂以外のものとしては、ムライト砂、アルミナ砂、中空アルミナビーズ、シラスバルーン、ガラスビーズ等も使用できるが、鋳物砂が好ましく、平均粒径が５０〜６００マイクロメートル程度の砂が更に好ましい。
【００１５】
本発明において触媒を通気する前の鋳型製造用組成物の組成は、クレゾール変性フェノール樹脂が粒状耐火性骨材１００質量部に対して０．１〜３．０質量部、ホウ素化合物はクレゾール変性フェノール樹脂１００質量部に対して０．０１〜５．０質量部、イソシアネート化合物は粒状耐火性骨材１００質量部に対して０．１〜３．０質量部であることが好ましく、更に、クレゾール変性フェノール樹脂とイソシアネート化合物との合計量は、粒状耐火性骨材１００質量部に対して０．２〜３．０質量部であることが好ましい。
【００１６】
本発明において触媒（第三級アミン）は、前記クレゾール変性フェノール樹脂の１質量％以上を気体状にして使用するのが好ましい。
【００１７】
以下、実施例及び比較例により本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定して解釈されるものではない。また、試薬は全て試薬特級を使用した。
合成例１＜樹脂１：ホウ酸配合ｏ−クレゾール変性フェノール樹脂の合成＞
フェノール１０００ｇ、ｏ−クレゾール１００ｇ、パラホルムアルデヒド６５０ｇおよびナフテン酸亜鉛１．５ｇを攪拌混合し１１０℃〜１１４℃にて３時間反応させ、次いでオルトホウ酸（Ｈ３ＢＯ３）２ｇを加えて更に１５分間反応させた後、速やかに減圧下に脱水し、樹脂（樹脂固形分９８％）を得た。
この樹脂の重量平均分子量は１５００であった。この樹脂をＩＲおよびＨ−ＮＭＲで分析したところ、ベンジリックエーテル基を有するｏ−クレゾール変性フェノール樹脂であることを確認した。
【００１８】
合成例２＜樹脂２：ホウ酸配合ｏ−クレゾール変性フェノール樹脂の合成＞
フェノール１０００ｇ、ｏ−クレゾール２００ｇ、パラホルムアルデヒド６５０ｇおよびナフテン酸亜鉛１．５ｇを攪拌混合し１１０℃〜１１４℃にて３時間反応させ、次いでオルトホウ酸（Ｈ３ＢＯ３）２ｇを加えて更に１５分間反応させた後、速やかに減圧下に脱水し、樹脂（樹脂固形分９８％）を得た。
この樹脂の重量平均分子量は１５００であった。この樹脂をＩＲおよびＨ−ＮＭＲで分析したところ、ベンジリックエーテル基を有するｏ−クレゾール変性フェノール樹脂であることを確認した。
【００１９】
合成例３＜樹脂３：ホウ酸配合ｏ−クレゾール変性フェノール樹脂の合成＞
前記樹脂２と同様に合成したが、添加するオルトホウ酸（Ｈ３ＢＯ３）の量は５ｇである。
この樹脂の重量平均分子量は１５００であった。また、ＩＲおよびＨ−ＮＭＲで分析したところ、ベンジリックエーテル基を有するｏ−クレゾール変性フェノール樹脂であることを確認した。
【００２０】
合成例４＜樹脂４：ホウ酸配合ｏ−クレゾール変性フェノール樹脂の合成＞
前記樹脂２と同様に合成したが、添加するオルトホウ酸（Ｈ３ＢＯ３）の量が１０ｇである。
この樹脂の重量平均分子量は１５００であった。この樹脂をＩＲおよびＨ−ＮＭＲで分析したところ、ベンジリックエーテル基を有するｏ−クレゾール変性フェノール樹脂であることを確認した。
【００２１】
合成例５＜樹脂５：ホウ酸配合ｏ−クレゾール変性フェノール樹脂の合成＞
前記樹脂２と同様に合成したが、添加するオルトホウ酸（Ｈ３ＢＯ３）の量が２０ｇである。この樹脂の重量平均分子量は１５００であった。
この樹脂をＩＲおよびＨ−ＮＭＲで分析したところ、ベンジリックエーテル基を有するｏ−クレゾール変性フェノール樹脂であることを確認した。
【００２２】
合成例６＜樹脂６：フェノール樹脂の合成＞
フェノール樹脂１０００ｇ、パラホルムアルデヒド６５０ｇおよびナフテン酸亜鉛１．５ｇを攪拌混合し１１０℃〜１１４℃にて３時間反応させた後、速やかに減圧下に脱水し、樹脂（樹脂固形分９８％）を得た。
この樹脂の重量平均分子量は１５００であった。この樹脂をＩＲおよびＨ−ＮＭＲで分析したところ、ベンジリックエーテル基を有するフェノール樹脂であることを確認した。
【００２３】
合成例７＜樹脂７：ホウ酸配合フェノール樹脂の合成＞
フェノール１０００ｇ、パラホルムアルデヒド６５０ｇおよびナフテン酸亜鉛１．５ｇを攪拌混合し１１０℃〜１１４℃にて３時間反応させ、次いでオルトホウ酸（Ｈ３ＢＯ３）２ｇを加えて更に１５分間反応させた後、速やかに減圧下に脱水し、樹脂（樹脂固形分９８％）を得た。
この樹脂の重量平均分子量は１５００であった。この樹脂をＩＲおよびＨ−ＮＭＲで分析したところ、ベンジリックエーテル基を有するフェノール樹脂であることを確認した。
【００２４】
合成例８＜樹脂８：ｏ−クレゾール変性フェノール樹脂の合成＞
フェノール１０００ｇ、ｏ−クレゾール１００ｇ、パラホルムアルデヒド６５０ｇおよびナフテン酸亜鉛１．５ｇを攪拌混合し１１０℃〜１１４℃にて３時間反応させた後、速やかに減圧下に脱水し、樹脂（樹脂固形分９８％）を得た。
この樹脂の重量平均分子量は１５００であった。この樹脂をＩＲおよびＨ−ＮＭＲで分析したところ、ベンジリックエーテル基を有するｏ−クレゾール変性フェノール樹脂であることを確認した。
【００２５】
上記樹脂の原料組成を表１にまとめて示す。
【００２６】
【表１】
2006289467.tif 000002
【実施例１】
【００２７】
合成例１で得た樹脂１：ホウ酸配合ｏ−クレゾール変性フェノール樹脂５００ｇ、イソホロン２００ｇ、ＳＷ−１８００（石油系溶剤：丸善石油（株）製）３００ｇ及び３−グリシドキシプロピルメトキシシラン３ｇを混合して、クレゾール変性フェノール樹脂溶液を調製した。このクレゾール変性フェノール樹脂溶液１０ｇ、珪砂１０００ｇ及びイソシアネート化合物の有機溶媒溶液（商品名：「ＩＳＯＣＵＲＥパー  ＩＩ−６０８ＴＴ」、保土谷アシュランド（株）製）１０ｇを室温（２０℃）で品川式ミキサー（（株）ダルトン製  ５０Ｍ−ｒ型ミキサー）により９０秒間混練した。混練後一定時間放置（以下、待機時間と称する。）した後、混練砂を通気装置に接続可能な曲げ強さ試験用鋳型製作用金型および鋳型収縮量測定用鋳型製作用金型に充填密度が１．５（グラム／立方センチメートル）になるようにつきかためて充填した。次に、金型を通気装置に接続し、硬化触媒（トリエチルアミン含有ガス）を３０ｍｌ／分の通気量で１０秒間通気した。通気後、鋳型を金型より取り出し、一定時間室内に放置し（以下、放置時間と称する。）、曲げ強さ及び鋳型収縮量を測定した。
これらの測定結果を表２に示す。
なお、曲げ強さ試験及び鋳型収縮量の測定法は、次の通りである。
〔曲げ強さ試験〕
曲げ強さ：
試験片（鋳型）の両端を支持ばりとし、その中央部に上部から集中荷重を加えた場合
に於いて、荷重が最大値に達した瞬間の曲げ応力。
曲げ強さ試験用鋳型製作用金型寸法（鋳型寸法）：
１０ｍｍ（試験片の高さ）×３０ｍｍ（試験片の幅）×８５ｍｍ（試験片の長さ）
曲げ強さ試験：
金属製加圧くさび（ＪＩＳ  Ｋ６９１０−１９９５  ４．９曲げ強さ、４．９．１器
具及び材料（１２）金属製加圧くさびに規定した、先端に３±０．１ｍｍの丸みを持
った加圧くさび）および金属製支点（ＪＩＳ  Ｋ６９１０−１９９５  ４．９曲げ強
さ、４．９．１器具及び材料（１２）金属製支点に規定した、先端に２±０．１ｍｍ
の丸みを持った支点。支点間距離：５０±０．２５ｍｍ）をテンシロン測定器ＵＴＭ
−ＩＩＩ−５００（Ａ＆Ｄ社製）に取り付け、試験片を支持台で支えて試験片の中央
にひずみ速度（単位時間あたりのひずみの変化）３０ｍｍ／分で荷重を加えて曲げ強
さを測定した。
〔鋳型収縮量の測定法〕
収縮量測定用鋳型製作用金型寸法（鋳型寸法）：
３４ｍｍ（試験片の高さ）×５４ｍｍ（試験片の幅）×４００ｍｍ（試験片の長さ）
鋳型収縮量（％）の測定：
抜型後の鋳型を、定盤上のコロ（直径：０．５ｍｍ）５本に乗せて所定の放置時間放
置。定盤はＪＩＳ  Ｂ７５１３に規定している物を使用。
抜型直後の鋳型全長と放置時間後の鋳型全長を測定し、次式により収縮量を算出した。
鋳型収縮量（％）＝（（放置時間後の鋳型全長）−（抜型直後の鋳型全長））÷（抜型直後の鋳型全長）×１００
【実施例２】
【００２８】
樹脂１の代りに樹脂２を用いた以外は実施例１と同様にして、鋳型を製作し、曲げ強さ試験及び鋳型収縮量の測定を行なった。
これらの測定結果を表２に示す。
【実施例３】
【００２９】
樹脂１の代りに樹脂３を用いた以外は実施例１と同様にして、鋳型を製作し、曲げ強さ試験及び鋳型収縮量の測定を行なった。
これらの測定結果を表２に示す。
【実施例４】
【００３０】
樹脂１の代りに樹脂４を用いた以外は実施例１と同様にして、鋳型を製作し、曲げ強さ試験及び鋳型収縮量の測定を行なった。
これらの測定結果を表２に示す。
【実施例５】
【００３１】
樹脂１の代りに樹脂５を用いた以外は実施例１と同様にして、鋳型を製作し、曲げ強さ試験及び鋳型収縮量の測定を行なった。
これらの測定結果を表２に示す。
比較例１
【００３２】
樹脂１の代りに樹脂６を用いた以外は実施例１と同様にして、鋳型を製作し、曲げ強さ試験及び鋳型収縮量の測定を行なった。
これらの測定結果を表２に示す。
比較例２
【００３３】
樹脂１の代りに樹脂７を用いた以外は実施例１と同様にして、鋳型を製作し、曲げ強さ試験及び鋳型収縮量の測定を行なった。
これらの測定結果を表２に示す。
比較例３
【００３４】
樹脂１の代りに樹脂８を用いた以外は実施例１と同様にして、鋳型を製作し、曲げ強さ試験及び鋳型収縮量の測定を行なった。
これらの測定結果を表２に示す。
【００３５】
【表２】
2006289467.tif 000003
【００３６】
＜実施例１と比較例１の比較＞
表２に示した、各放置時間での鋳型の収縮率を比較すると、ホウ酸配合ｏ−クレゾール変性フェノール樹脂（樹脂１）を用いた実施例１は、フェノール樹脂（樹脂６）を用いた比較例１より、鋳型の収縮率が少ないことがわかる。
＜実施例１と比較例２の比較＞
表２の鋳型の収縮率を比較すると、樹脂１を用いた実施例１は、ホウ酸配合フェノール樹脂（樹脂７）を用いた比較例２より、鋳型の収縮率が少ないことがわかる。
＜実施例１と比較例３との比較＞
表２の鋳型の収縮率を比較すると、樹脂１を用いた実施例１は、ｏ−クレゾール変性フェノール樹脂（樹脂８）を用いた比較例３より、鋳型の収縮率が少ないことがわかる。
以上のように、ｏ−クレゾールで変性したフェノール樹脂にオルトホウ酸（Ｈ３ＢＯ３）を配合することにより、鋳型の収縮が少なくなることがわかる。
【００３７】
また、比較例１と比較例２を比較すると、フェノール樹脂にホウ酸を配合した場合には鋳型の収縮量が少なくなることがわかる。しかし、その量は実施例１には及ばない。更に、比較例１と比較例３を比較すると、ｏ−クレゾール変性フェノール樹脂のみを使用した場合には、フェノール樹脂を使用した場合より鋳型の収縮率が大きくなることがわかる。従って、鋳型の収縮率を効果的に少なくするためには、ｏ−クレゾール変性フェノール樹脂にホウ酸を配合しなければならない。
【産業上の利用可能性】
【００３８】
本発明により製造した鋳型は、寸法安定性に優れているので、自動車のアクスルハウジング鋳造用の鋳型など、長尺鋳型の製造に有利である。