(57)【要約】【課題】液化天然ガス又はガスハイドレートの冷熱を利用して、効率的で安定した発電を行うことができる複合冷熱発電装置を提供する。【解決手段】気化ライン５１を圧送される液化天然ガスの冷熱を利用し、ランキンサイクル１０とスターリングエンジン２１とを複合させて発電を行う複合冷熱発電装置であり、スターリングエンジン２１の高温部２２を加熱後の排熱をランキンサイクル１０の蒸発器１５に供給する。【選択図】図１
2006329059.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
液化天然ガス又はガスハイドレートの冷熱を利用し、ランキンサイクルとスターリングエンジンとを複合させて発電を行う複合冷熱発電装置であって、
ランキンサイクル内に、液化天然ガス又はガスハイドレートと熱交換させて作動媒体を凝縮するための凝縮器と、前記凝縮器で凝縮された作動媒体を昇圧するためのポンプと、前記ポンプで昇圧された作動媒体を蒸発させるための蒸発器と、前記蒸発器で蒸発させられた作動媒体により駆動される膨張タービンとを備え、前記膨張タービンに膨張タービンの駆動によって発電する発電機が取り付けられ、
スターリングエンジンには、スターリングエンジンの低温部を低温に冷却する冷却用熱媒体を液化天然ガス又はガスハイドレートと熱交換させて冷却するための気化器と、スターリングエンジンの高温部を高温に加熱するための燃焼器と、スターリングエンジンの駆動によって発電する発電機が取り付けられているとともに、
スターリングエンジンの高温部を加熱後の排熱を回収して、前記ランキンサイクル内の蒸発器に供給するようにしていることを特徴とする複合冷熱発電装置。
【請求項２】
液化天然ガス又はガスハイドレートが前記気化器をバイパスするようにして、スターリングエンジンを停止するともに、前記蒸発器にスターリングエンジンの高温部を加熱後の排熱以外の熱を供給するか、又はランキンサイクル内に補助蒸発器を設けることにより、ランキンサイクル単独での発電を可能にしていることを特徴とする請求項１に記載の複合冷熱発電装置。
【請求項３】
液化天然ガス又はガスハイドレートが前記凝縮器をバイパスするようにして、ランキンサイクルを停止するとともに、前記冷却用熱媒体と前記排熱用熱媒体に同一種類のブラインを用い、該ブラインが、前記スターリングエンジンの高温部、前記気化器、前記スターリングエンジンの低温部、前記スターリングエンジンの高温部の順に循環するようにして、スターリングエンジン単独での発電を可能にしていることを特徴とする請求項１又は２に記載の複合冷熱発電装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、液化天然ガス（ＬＮＧ）又はガスハイドレートの冷熱を利用し、ランキンサイクルとスターリングエンジンを複合させて発電を行う複合冷熱発電装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
液化天然ガスには約２５０ｋＷＨ／トンの冷熱エネルギーがあるが、有効に回収されず海水などに捨てられている。また、メタンハイドレートの分解は吸熱反応で約９３ｋＷＨ／トンの冷熱エネルギーを持つが、有効に利用されていない。
【０００３】
それに対して、従来から、液化天然ガスの冷熱エネルギーを有効に利用する技術として、冷熱発電が提案されている。
【０００４】
例えば、特許文献１には、液化天然ガスの冷熱を低温側熱源、海水を高温側熱源としたランキンサイクルによる冷熱発電が提案されている。図３に示すように、ＬＮＧ貯留タンク７０からの液化天然ガスを再ガス化する際に、液化天然ガスとの熱交換器７１、ポンプ７２、海水との熱交換器７３、タービン７４の順に作動流体を循環させて、作動流体にランキンサイクルを行わせ、タービン７４に連結した発電機７５により発電するようにしたものである。
【０００５】
また、特許文献２には、液化天然ガスの冷熱を利用し、フロンによるランキンサイクルと、気化した高圧の天然ガスによって膨張タービンを駆動する直接膨張方式の冷熱発電とを組み合わせた複合冷熱発電装置が提案されている。図４に示すように、ＬＮＧ貯留タンク８０からの液化天然ガスを再ガス化する際に、作動流体のフロンを、フロン凝縮器８１、フロンポンプ８２、フロン蒸発器８３、フロン膨張タービン８４の順に循環させて、作動流体にランキンサイクルを行わせるとともに、ＬＮＧ気化器８５で気化した天然ガスをＬＮＧ過熱器８６でさらに過熱して、ＬＮＧ膨張タービン８７を駆動させ、それによって発電機８８で発電するようにしたものである。
【０００６】
一方、特許文献３には、液化天然ガスの冷熱を利用したスターリングエンジンが提案されている。図５に示すように、ＬＮＧ貯留タンク９０からの液化天然ガスをラジエーター９４内において気化させ、気化した天然ガスをスターリングエンジン９１の高温部９２に供給し、そこで燃焼させて高温部９２を加熱するとともに、ラジエーター９４内において液化天然ガスの気化潜熱によって冷却された冷媒をスターリングエンジン９１の低温部９３に供給し、その冷媒によって低温部９３を冷却するようにしたものである。これによって、スターリングエンジン９１内の作動気体が膨張・収縮の運動を起こし、この運動はビストンからクランクを介して回転運動に転換されるので、そこに発電機を取り付ければ発電を行うことが可能となる。
【特許文献１】特開昭５７−８１１０５号公報
【特許文献２】特開平９−１５１７０７号公報
【特許文献３】特開昭５３−１４２５８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかし、前記特許文献１〜３の記載の技術には以下のような問題がある。
【０００８】
まず、特許文献１に記載されたランキンサイクルによる冷熱発電においては、ランキンサイクルの高温側熱源として海水を使用しているために、高温側熱源としての温度が充分でなく、発電効率があまり高くない。また、季節の変化により海水の温度が変わることから、安定した発電を行うことができない。
【０００９】
また、特許文献２に記載されたランキンサイクルと直接膨張方式の冷熱発電とを組み合わせた複合冷熱発電については、近年、ＬＮＧ火力発電所では、燃焼圧力が３０ｋｇ／ｃｍ2Ｇ以上と高くなり、都市ガス供給基地におけるＬＮＧの気化圧力も供給ガス導管の高圧化によって送出圧が６０ｋｇ／ｃｍ2Ｇ以上となってきていることから、膨張タービンの駆動により圧力が低下した天然ガスを再度昇圧する必要があり、そのための設備とコストを要する。その結果、直接膨張方式による冷熱発電は経済的に困難となり、ランキンサイクルと直接膨張方式の冷熱発電とを組み合わせた複合冷熱発電も成り立たなくなっている。
【００１０】
また、スターリングエンジンは、熱源に依存しない外燃機関であり、それを利用した発電システムは有力な発電システムであるが、排熱を利用して高温部を加熱する方式では、高温部と低温部の温度差が大きく取れず効率が上がらないという問題があり、高温部に燃焼器をつけて高温部を加熱する燃焼器方式では、その排熱が有効に利用できないという問題がある。特許文献３に記載されたスターリングエンジンにおいても、高温部と低温部の温度差を大きくとることが可能であるが、高温部の排熱が有効に利用されていないという問題がある。
【００１１】
本発明は、上記のような事情に鑑みてなされたものであり、液化天然ガス又はガスハイドレートの冷熱を利用して、効率的で安定した発電を行うことができる複合冷熱発電装置を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記課題を解決するために、本発明は以下の特徴を有する。
【００１３】
［１］液化天然ガス又はガスハイドレートの冷熱を利用し、ランキンサイクルとスターリングエンジンとを複合させて発電を行う複合冷熱発電装置であって、
ランキンサイクル内に、液化天然ガス又はガスハイドレートと熱交換させて作動媒体を凝縮するための凝縮器と、前記凝縮器で凝縮された作動媒体を昇圧するためのポンプと、前記ポンプで昇圧された作動媒体を蒸発させるための蒸発器と、前記蒸発器で蒸発させられた作動媒体により駆動される膨張タービンとを備え、前記膨張タービンに膨張タービンの駆動によって発電する発電機が取り付けられ、
スターリングエンジンには、スターリングエンジンの低温部を低温に冷却する冷却用熱媒体を液化天然ガス又はガスハイドレートと熱交換させて冷却するための気化器と、スターリングエンジンの高温部を高温に加熱するための燃焼器と、スターリングエンジンの駆動によって発電する発電機が取り付けられているとともに、
スターリングエンジンの高温部を加熱後の排熱を回収して、前記ランキンサイクル内の蒸発器に供給するようにしていることを特徴とする複合冷熱発電装置。
【００１４】
［２］液化天然ガス又はガスハイドレートが前記気化器をバイパスするようにして、スターリングエンジンを停止するともに、前記蒸発器にスターリングエンジンの高温部を加熱後の排熱以外の熱を供給するか、又はランキンサイクル内に補助蒸発器を設けることにより、ランキンサイクル単独での発電を可能にしていることを特徴とする前記［１］に記載の複合冷熱発電装置。
【００１５】
［３］液化天然ガス又はガスハイドレートが前記凝縮器をバイパスするようにして、ランキンサイクルを停止するとともに、前記冷却用熱媒体と前記排熱用熱媒体に同一種類のブラインを用い、該ブラインが、前記スターリングエンジンの高温部、前記気化器、前記スターリングエンジンの低温部、前記スターリングエンジンの高温部の順に循環するようにして、スターリングエンジン単独での発電を可能にしていることを特徴とする前記［１］又は［２］に記載の複合冷熱発電装置。
【発明の効果】
【００１６】
本発明においては、液化天然ガス又はガスハイドレートの冷熱を利用し、ランキンサイクルとスターリングエンジンとを複合させて発電を行うようにしているので、液化天然ガスの気化圧力が高くとも、直接膨張方式の場合のような影響を受けずに発電が行うことができる。そして、スターリングエンジンの高温部を加熱後の排熱を有効利用して、ランキンサイクル内の蒸発器に供給するようにしているので、従来のような海水を使用する場合に比べて、ランキンサイクルの高温側熱源を高い温度とすることができ、発電効率を向上させることができるとともに、季節の変化に影響されずに安定した発電を行うことができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
図１は、本発明の一実施形態に係る複合冷熱発電装置を示すものである。この実施形態に係る複合冷熱発電装置は、液化天然ガスの冷熱を利用し、ランキンサイクルとスターリングエンジンとを複合させて発電を行うようにしている。
【００１８】
図１において、５１が液化天然ガスの気化ラインであり、１０がランキンサイクル、２１がスターリングエンジンである。
【００１９】
ランキンサイクル１０内には、液化天然ガスとランキンサイクル作動媒体を熱交換させて、液化天然ガスの気化とランキンサイクル作動媒体の凝縮を行うための凝縮器１１と、凝縮器１１で凝縮されたランキンサイクル作動媒体を昇圧するためのポンプ１２と、ポンプ１２で昇圧されたランキンサイクル作動媒体を蒸発させるための蒸発器１５と、蒸発器１５を補助する補助蒸発器１３と、蒸発器１５及び補助蒸発器１３で蒸発させられたランキンサイクル作動媒体により駆動される膨張タービン１６とを備えている。それらは循環管路５４によって連結されており、凝縮器１１、ポンプ１２、補助蒸発器１３、蒸発器１５、膨張タービン１６、凝縮器１１の順にランキンサイクル作動媒体が循環するようになっている。そして、膨張タービン１６に、膨張タービン１６の駆動によって発電する発電機１７が取り付けられている。
【００２０】
ここで、ランキンサイクル作動媒体としては、Ｒ−４０７Ｃを用いるが、その他のＨＦＣやメタン、エタン、プロパン、ブタン等からなる炭化水素混合物を用いてもよい。
【００２１】
また、補助蒸発器１３には、近傍に設置されている排熱ボイラによって加熱された温水が管路５５を経由して供給されるようになっている。
【００２２】
一方、スターリングエンジン２１には、スターリングエンジン２１の低温部２３を冷却して低温に保持する冷却用熱媒体と液化天然ガスとを熱交換させて、冷却用熱媒体の冷却と液化天然ガスの気化を行うための気化器２５と、スターリングエンジン２１の高温部２２を加熱して高温に保持するための燃焼器２７と、スターリングエンジン２１の駆動によって発電する発電機２４が取り付けられている。
【００２３】
そして、スターリングエンジン２１の低温部２３と気化器２５の間には、循環管路５６が設けられており、管路５６上に配されているポンプ２６によって、冷却用熱媒体が、気化器２５、スターリングエンジン２１の低温部２３、ポンプ２６、気化器２５の順に循環するようになっている。なお、管路５６上において、スターリングエンジン２１の低温部２３とポンプ２６の間には開閉弁４１が設けられ、ポンプ２６と気化器２５の間には開閉弁４２が設けられている。
【００２４】
ここで、冷却用熱媒体としては、エチレングリコール水溶液、プロピレングリコールの水溶液などが使用可能である。
【００２５】
また、気化ライン５１と燃焼器２７の間には、管路５７が設けられており、気化ライン５１内の気化した天然ガスの一部が燃焼器２７に供給されるようになっている。
【００２６】
さらに、スターリングエンジン２１の高温部２２を加熱後の排熱をランキンサイクル１０の蒸発器１５に供給するために、スターリングエンジン２１の高温部２２とランキンサイクル１０の蒸発器１５の間には、循環管路５８が設けられており、管路５８上に配されているポンプ２８によって、排熱用熱媒体が、スターリングエンジン２１の高温部２２、ランキンサイクル１０の蒸発器１５、気化器２５の順に循環するようになっている。なお、管路５８上において、スターリングエンジン２１の高温部２２とランキンサイクル１０の蒸発器１５の間には開閉弁４３が設けられ、ランキンサイクル１０の蒸発器１５とポンプ２８の間には開閉弁４４が設けられている。
【００２７】
ここで、排熱用熱媒体としては、エチレングリコール水溶液、プロピレングリコールの水溶液など、前述の冷却用熱媒体と同一種類のブラインを使用する。
【００２８】
また、スターリングエンジン２１の高温部２２と開閉弁４３の間の管路５８から分岐して、開閉弁４２と気化器２５の間の管路５６に連結した管路５９を有するとともに、開閉弁４４とポンプ２８の間の管路５８から分岐して、スターリングエンジン２１の低温部２３とポンプ２６の間の管路５６に連結した管路６０を有している。なお、管路５９上には、開閉弁４５が設けられ、管路６０上には、開閉弁４６が設けられている。これによって、スターリングエンジンの高温部２２、気化器２５、スターリングエンジンの低温部２３、ポンプ２８、スターリングエンジンの高温部２２の順に循環する循環管路が形成されている。
【００２９】
そして、液化天然ガスの気化ライン５１には、必要に応じてランキンサイクル１０と縁を切れるように、液化天然ガスがランキンサイクル１０の凝縮器１１をパイパスするためのパイパス管路５２が設けられている。なお、気化ライン５１上には、パイパス管路５２との分岐点と凝縮器１１の間に開閉弁３１が設けられ、パイパス管路５２との合流点と凝縮器１１の間に開閉弁３２が設けられている。また、パイパス管路５２上には、分岐点近傍に開閉弁３３が設けられ、合流点の近傍に開閉弁３４が設けられている。
【００３０】
同様に、液化天然ガスの気化ライン５１には、必要に応じてスターリングエンジン２１と縁を切れるように、液化天然ガスがスターリングエンジン２１側の気化器２５をパイパスするためのパイパス管路５３が設けられている。なお、気化ライン５１上には、パイパス管路５３との分岐点と気化器２５の間に開閉弁３５が設けられ、パイパス管路５３との合流点と気化器２５の間に開閉弁３６が設けられている。また、パイパス管路５３上には、分岐点近傍に開閉弁３７が設けられ、合流点の近傍に開閉弁３８が設けられている。
【００３１】
上記のように構成された複合冷熱発電装置の運転状態を以下に説明する。なお、通常は、ランキンサイクル１０とスターリングエンジン２１の複合発電を行うものとし、開閉弁３１、３２、３５、３６、４１、４２、４３、４４を開放し、開閉弁３３、３４、３７、３８、４５、４６を閉鎖しておく。
【００３２】
約−１６０℃の液化天然ガスが気化ラインポンプ（図示せず）により、気化ライン２１内を圧送され、凝縮器１１に導かれる。凝縮器１１において、液化天然ガスはランキンサイクル作動媒体と熱交換をして、その一部が気化する。そして、凝縮器１１を通過した約−５０℃の液化天然ガスは、さらに気化器２５に導かれ、気化器２５において、スターリングエンジン２２の低温部２３を冷却するための冷却用熱媒体と熱交換をして気化する。
【００３３】
そして、ランキンサイクル１０では、ランキンサイクル作動媒体が、凝縮器１１において、液化天然ガスと熱交換をして液化し、ポンプ１２で昇圧されて、補助蒸発器１３に送られ、予備加熱された後、蒸発器１３に送られる。蒸発器１３において、ランキンサイクル作動媒体は、スターリングサイクル２１の高温部２２の排熱を回収した排熱用熱媒体と熱交換をして蒸発する。ちなみに、ランキンサイクル作動媒体としてＲ−４０７Ｃを用いた場合には、海水より高温の約８０℃に加熱させて２ＭＰａのガスとなる。蒸発してガス化したランキンサイクル作動媒体は、膨張タービン１６に送られて、膨張タービン１６を駆動する。それによって、発電機１７が発電を行う。なお、膨張タービン１６を通過したランキンサイクル作動媒体は、再び凝縮器１１に送られる。
【００３４】
一方、スターリングエンジン２１では、冷却用熱媒体が、気化器２５において液化天然ガスと熱交換をして約−４０℃に冷却され、ポンプ２６によってスターリングエンジン２１の低温部２３に送られて、スターリングエンジン２１の低温部２３を冷却する。低温部２３を冷却した冷却用熱媒体は、再び気化器２５に送られる。同時に、気化ライン５１内の気化した天然ガスの一部が管路５７を経由して燃焼器２７に供給され、燃焼器２７で燃焼されて、スターリングエンジン２１の高温部２２を加熱する。そして、高温部２２と低温部２３の温度差により、スターリングエンジンの作動気体が膨張・収縮の運動を起こして、パワーピストン（図示せず）を駆動し、それによって、発電機２４が発電を行う。その際に、排熱用熱媒体が、スターリングサイクル２１の高温部２２の排熱を回収して約８０℃になり、その排熱をランキンサイクル１０の蒸発器１３に供給する。
【００３５】
上記のようにして、この複合冷熱発電装置においては、液化天然ガスの冷熱を利用し、ランキンサイクル１０とスターリングエンジン２１とを複合させて発電を行うようにしているので、液化天然ガスの気化圧力が高くとも、直接膨張方式の場合のような影響を受けずに発電が行うことができる。そして、スターリングエンジン２１の高温部２２を加熱後の排熱を有効利用して、ランキンサイクル１０内の蒸発器１５に供給するようにしているので、従来のような海水を使用する場合に比べて、ランキンサイクル１０の高温側熱源を高い温度とすることができ、発電効率を向上させることができるとともに、季節の変化に影響されずに安定した発電を行うことができる。
【００３６】
なお、この複合冷熱発電装置においては、発電負荷の減少により、ランキンサイクル１０とスターリングエンジン２１の複合発電では発電効率が下がりすぎる場合に、ランキンサイクル１０単独での発電又はスターリングエンジン２１単独での発電を行うことによって、発電効率の低下を回避することができるようになっている。
【００３７】
ランキンサイクル１０単独での発電を行う場合には、気化器２５の上流側と下流側に設けられている開閉弁３５、３６を閉鎖し、バイパス管路５３に設けられている開閉弁３７、３８を開放して、液化天然ガスが気化器２５をバイパスするようにするとともに、燃焼器２７への天然ガスの供給を中止することによって、スターリングエンジン２１を停止する。その際、ランキンサイクル１０の蒸発器１５には、スターリングエンジン２１の高温部２２の排熱が供給されなくなるので、補助蒸発器１３のみでランキンサイクル作動媒体を蒸発させる。これにより、ランキンサイクル１０単独での発電が行われる。なお、補助蒸発器１３を備えていない場合には、他の熱源から蒸発器１５に熱を供給するようにすればよい。
【００３８】
また、スターリングエンジン２１単独での発電を行う場合には、凝縮器１１の上流側と下流側に設けられている開閉弁３１、３２を閉鎖し、バイパス管路５２に設けられている開閉弁３３、３４を開放して、液化天然ガスが凝縮器１１をバイパスするようにするとともに、排熱用熱媒体が循環する循環管路５８に設けられている開閉弁４３、４４を閉鎖することによって、ランキンサイクル１０を停止する。そして、ポンプ２６の上流側と下流側に設けられている開閉弁４１、４２を閉鎖するとともに、管路５９、６０にそれぞれ設けられている開閉弁４５、４６を開放することによって、同一種類のブラインである冷却用熱媒体と排熱用熱媒体が、スターリングエンジンの高温部２２、気化器２５、スターリングエンジンの低温部２３、ポンプ２８、スターリングエンジンの高温部２２の順に循環するようにする。これにより、スターリングエンジン２１単独での発電が行われる。
【００３９】
一例として、液化天然ガスの１０ｔｏｎ／ｈの気化ライン２１において、５００ｋＷのランキンサイクル１０と２５０ｋＷのスターリングエンジン２１とを組み合わせた場合について述べる。
【００４０】
スターリングエンジン２１では、燃焼器２７で約７００ｋＷの天然ガスを消費し、温熱４５０ｋＷを発生する。この温熱４５０ｋＷを蒸発器１５に供給するとともに、排熱ボイラ１４からの熱１２００ｋＷを補助蒸発器１３に供給することによって、ランキンサイクル作動媒体約２０ｔｏｎ／ｈの蒸発を行う。排熱ボイラ１４を設けていない場合には、燃料で加熱して補助蒸発器１３に供給してもよい。燃料としては、気化された天然ガス、ボイルオフガス又は別途の燃料によることが可能である。これによって、ランキンサイクル１０とスターリングエンジン２１の複合発電では、１０ｔｏｎ／ｈの液化天然ガスを気化して、７５０ｋＷの発電が行われる。
【００４１】
これに対して、ランキンサイクル１０単独での発電の場合には、蒸発器１５へのスターリングエンジン２１からの排熱の供給がなくなるので、排熱ボイラ１４から補助蒸発器１３に供給される１２００ｋＷの熱でランキンサイクル作動媒体の蒸発を行う。これに応じて、液化天然ガスの気化量は約７ｔｏｎ／ｈとなり、この時の発電電力は３５０ｋＷとなる。その際に、補助蒸発器１３に供給される熱量を調整することによって、液化天然ガスの気化量と発電電力を変更することができる。
【００４２】
一方、スターリングエンジン２１単独での発電の場合には、液化天然ガスの気化量は約２ｔｏｎ／ｈとなり、この時の発電電力は２５０ｋＷとなる。
【００４３】
以上のようにして、液化天然ガスの気化量が２ｔｏｎ／ｈ程度から最大１０ｔｏｎ／ｈ程度までの範囲で運転可能で、発電能力も２５０ｋＷから７５０ｋＷまでの広い範囲で対応することができる。
【００４４】
図２は、本発明の他の実施形態に係る複合冷熱発電装置を示すものである。図１に示した複合冷熱発電装置では、液化天然ガスの気化ライン５１の上流側にランキンサイクル１０を、下流側にスターリングエンジン２１を配置していたが、この実施形態に係る複合冷熱発電装置では、液化天然ガスの気化ライン５１の上流側にスターリングエンジン２１を、下流側にランキンサイクル１０を配置している。その他の構成については、図１に示した複合冷熱発電装置と基本的には同様であるが、ランキンサイクル１０内に補助蒸発器を設けていない。例えば、液化天然ガスの気化ライン５１の上流側に５００ｋＷのスターリングエンジン２１を、下流側に２５０ｋＷのランキンサイクル１０を配置した場合、スターリングエンジン２１の排熱を蒸発器１５に供給することによって、ランキンサイクル１０の作動媒体の蒸発に必要な熱量を賄うことが可能であるからである。なお、その際の液化天然ガスの気化量は約５ｔｏｎ／ｈとなる。
【００４５】
ちなみに、図１、図２においては、液化天然ガスの冷熱を利用して冷熱発電を行う場合について説明したが、液化天然ガスに替えてガスハイドレート（メタンハイドレート）を用いて冷熱発電を行うことも可能である。
【００４６】
その際に、図２に示した複合冷熱発電装置を用いた場合には、スターリングエンジン２１の低温部２３を約０℃とすることができ、図１に示した複合冷熱発電装置を用いた場合に、スターリングエンジン２１の低温部２３が常温であるのに比べて、発電効率は高くなる。そして、ランキンサイクル１０では、凝縮器１１の温度が数℃となるので、ランキンサイクル作動媒体としてアンモニア・水混合物を用い、スターリングエンジン２１の高温部２２の排熱が供給される蒸発器１５でランキンサイクル作動媒体を８０℃程度で蒸発させることにより、ランキンサイクル１０を運転することができる。
【図面の簡単な説明】
【００４７】
【図１】本発明の一実施形態を示す説明図である。
【図２】本発明の別の一実施形態を示す説明図である。
【図３】従来技術の説明図である。
【図４】他の従来技術の説明図である。
【図５】他の従来技術の説明図である。
【符号の説明】
【００４８】
１０  ランキンサイクル
１１  凝縮器
１２  ポンプ
１３  補助蒸発器
１４  排熱タービン
１５  蒸発器
１６  膨張タービン
１７  発電機
２１  スターリングエンジン
２２  スターリングエンジンの高温部
２３  スターリングエンジンの低温部
２４  発電機
２５  気化器
２６  ポンプ
２７  燃焼器
２８  ポンプ
３１〜３８、４１〜４６  開閉弁
５１  液化天然ガスの気化ライン
５２、５３  バイパス管路
５４〜６０  管路
７０  ＬＮＧ貯留タンク
７１  熱交換器
７２  ポンプ
７３  熱交換器
７４  タービン
７５  発電機
８０  ＬＮＧ貯留タンク
８１  フロン凝縮器
８２  フロンポンプ
８３  フロン蒸発器
８４  フロン膨張タービン
８５  ＬＮＧ気化器
８６  ＬＮＧ過熱器
８７  ＬＮＧ膨張タービン
８８  発電機
９０  ＬＮＧ貯留タンク
９１  スターリングエンジン
９２  スターリングエンジンの高温部
９３  スターリングエンジンの低温部
９４  ラジエーター
【図１】
2006329059.tif 000003
【図２】
2006329059.tif 000004
【図３】
2006329059.tif 000005
【図４】
2006329059.tif 000006
【図５】
2006329059.tif 000007