(57)【要約】【課題】  初期の温まりが非常に速く、熱効率が高く、ランニングコストが安くなるよう薄い板状体を用い、全体の厚さを１８ｍｍ以下としたにもかかわらず、へたり等もなく、防音性にも優れる暖房床を提供する。【解決手段】  厚さ１〜８ｍｍの板状体層と、樹脂製の流体配管が組み込まれた硬質発泡体からなるマット層とを有し、全体の厚さが１８ｍｍ以下である暖房床であって、前記硬質発泡体は、ＪＩＳ  Ｋ  ７２２０に準じて常温下、圧縮速度１０ｍｍ／ｍｉｎの条件で測定される圧縮降伏応力が０．５ＭＰａ以上、かつ、ＪＩＳ  Ｋ  ７２０３に準拠し、２３℃、５０％ＲＨの条件下において測定した曲げ弾性率が５〜３０ＭＰａであり、前記樹脂製の流体配管を組み込む溝内に、溝形状に賦形された厚さ２０〜４００μｍの金属箔を有する暖房床。【選択図】    図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
厚さ１〜８ｍｍの板状体層と、樹脂製の流体配管が組み込まれた硬質発泡体からなるマット層とを有し、全体の厚さが１８ｍｍ以下である暖房床であって、
前記硬質発泡体は、ＪＩＳ  Ｋ  ７２２０に準じて常温下、圧縮速度１０ｍｍ／ｍｉｎの条件で測定される圧縮降伏応力が０．５ＭＰａ以上、かつ、ＪＩＳ  Ｋ  ７２０３に準拠し、２３℃、５０％ＲＨの条件下において測定した曲げ弾性率が５〜３０ＭＰａであり、前記樹脂製の流体配管を組み込む溝内に、溝形状に賦形された厚さ２０〜４００μｍの金属箔を有する
ことを特徴とする暖房床。
【請求項２】
厚さ１〜８ｍｍの板状体層と、樹脂製の流体配管が組み込まれた硬質発泡体からなるマット層とを有し、全体の厚さが１８ｍｍ以下である暖房床であって、
前記硬質発泡体は、ＪＩＳ  Ｋ  ７２２０に準じて常温下、圧縮速度１０ｍｍ／ｍｉｎの条件で測定される圧縮降伏応力が０．５ＭＰａ以上、かつ、ＪＩＳ  Ｋ  ７２０３に準拠し、２３℃、５０％ＲＨの条件下において測定した曲げ弾性率が５〜３０ＭＰａであり、
前記樹脂製の流体配管は、厚さ１０〜２００μｍの金属箔からなる外層を有する
ことを特徴とする暖房床。
【請求項３】
板状体層とマット層との間に放熱層を有することを特徴とする請求項１又は２記載の暖房床。
【請求項４】
金属箔と放熱層とが連結していることを特徴とする請求項３記載の暖房床。
【請求項５】
硬質発泡体は、ガラス転移点が０℃以下、融点が９０℃以上であるポリオレフィン系樹脂からなることを特徴とする請求項１、２、３又は４記載の暖房床。
【請求項６】
硬質発泡体は、気泡の暖房床に垂直な方向の最大径Ｄｚと、暖房床に平行な方向の最大径Ｄｘｙとの比（Ｄｚ／Ｄｘｙ）の平均値が１．１〜４．０であることを特徴とする請求項１、２、３、４又は５記載の暖房床。
【請求項７】
硬質発泡体は、厚さ方向にリブ構造を有することを特徴とする請求項１、２、３、４又は５記載の暖房床。
【請求項８】
厚さ方向にリブ構造を有する硬質発泡体は、シート状の連続発泡層の少なくとも一方の面に凸状に形成された高発泡体部を備え、該高発泡体部の全表面が前記連続発泡層及び低発泡体層により被覆され、前記低発泡体層により被覆された相隣接する前記高発泡部間に凹部が形成されることにより凹凸が形成されているものであることを特徴とする請求項７記載の暖房床。
【請求項９】
マット層の放熱層との反対側の面に、軟質層を有することを特徴とする請求項１、２、３、４、５、６、７又は８記載の暖房床。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、初期の温まりが非常に速く、熱効率が高く、ランニングコストが安くなるよう薄い板状体を用い、全体の厚さを１８ｍｍ以下としたにもかかわらず、へたり等もなく、防音性にも優れる暖房床に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、床暖房需要の増加により、樹脂発砲体に溝付け加工を施し、温水等の流体を流すための流体配管を配置した暖房床が多く設置されている。
これらの暖房床としては、温水等の流体を通す流体配管が組み込まれたマット層を、例えば、一戸建て住宅にあっては、大引と床板との間、大引の上に敷いた下張合板の上面等に、マンション等のような集合住宅にあっては、スラブ床の上面に直接、又は、スラブ床の上面に敷いた下張合板の上等に敷き、該マット層上にフローリング材等の板状体（仕上げ材）を敷く形式のものが広く普及している（例えば、特許文献１等）。
【０００３】
このような形式の暖房床では、建築材料の規格等の問題もあって、従来から厚さ１２〜１５ｍｍ程度の板状体を用い、全体の厚さも２４〜３０ｍｍ程度に設定したものが多かった。
このように厚い板状体を用いた場合、上部への熱のぬけが悪くなり、床表面の温まりの立ち上がりが遅くなるという問題があった。このため、ガス温水式床暖房システム等では、運転のスタートから１時間程度は、８０℃近くの比較的高温の温水を流す等方法により、初期の昇温を促進していたが、このような方法では、暖房床にたどり着くまでの配管部分での熱ロスが大きいという問題もあった。
【０００４】
また、集合住宅等においては、暖房床をスラブに直に貼り付けることになるが、このように直貼りする場合には、防音性能を高め、階下に音を伝えない目的で、マット層と板状体との間に不織布や、樹脂発泡体等を設置することがある。このような不織布等を併用した場合には、上部への熱伝導が更に悪化してしまう。
【０００５】
また、近年、環境負荷を小さくする熱源として、ヒートポンプを用いる給湯暖房機、温水器や、マイクロガスエンジン、マイクロガスタービン、燃料電池等のコージェネレーション機が登場してきている。これらのコージェネレーション機は、従来の燃焼系温水器と比較して、温水を作る瞬発力が非常に弱いため、温水温度、取得熱量に制限が付く場合が多く、特に、これら省エネ型熱源と接続する暖房床としては、低温、少熱量でも、立ち上がりが速く、床表面温度が充分に温かいものが切望されている。
更に、このような厚い暖房床を施した場合には、暖房床を施していない部屋との段差が大きくなり、設計上、施工上も問題となっていた。
【０００６】
これに対して、上部への熱の抜けを改善し、暖房床全体の厚さを薄くする方法として、板状体の厚さを１１ｍｍ以下にすることが検討されている。しかし、このような薄い板状体を用いると、熱効率は改善するものの、局所荷重を下部に伝えやすくなり、下部の温水マット、温水パネルへの荷重負担が大きくなる。従来の暖房床ではマット層として断熱性に優れるポリスチレン系樹脂発泡体が用いられていたが、通常のポリスチレン系樹脂はガラス転移点（Ｔｇ）が１００℃近辺であるため、暖房床としての通常の温度条件（５〜８０℃）で繰り返し荷重をかけた場合には、厚さの回復度合いが小さくなり、へたってしまうという問題があった。
【０００７】
そこで、ポリスチレン系樹脂発泡体に代えて、ポリオレフィン系樹脂発泡体を用いることが検討されていた。ポリオレフィン系樹脂は、結晶性樹脂でありながら、Ｔｇが０℃以下であるものが多く、暖房床としての通常の温度条件（５〜８０℃）では、半ゴム状態又は皮革状体であるため、柔軟性と強靱性を併せ持ち、変形に対する回復性が高い（非特許文献１等）。しかしながら、ポリオレフィン系樹脂からなる発泡体は、一般に圧縮強度が低く、これを暖房床のマット層として用いると、歩行時の沈み込みが大きく歩きにくいという問題があった。
【０００８】
【特許文献１】特開平０７−２１７９２０号公報
【非特許文献１】高分子学会編集、「高分子化学の基礎」、東京化学同人、第４章（１９７８）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は、上記現状に鑑み、初期の温まりが非常に速く、熱効率が高く、ランニングコストが安くなるよう薄い板状体を用い、全体の厚さを１８ｍｍ以下としたにもかかわらず、へたり等もなく、防音性にも優れる暖房床を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明１は、厚さ１〜８ｍｍの板状体層と、樹脂製の流体配管が組み込まれた硬質発泡体からなるマット層とを有し、全体の厚さが１８ｍｍ以下である暖房床であって、前記硬質発泡体は、圧縮降伏応力が０．５ＭＰａ以上、かつ、曲げ弾性率が５〜３０ＭＰａであり、前記樹脂製の流体配管を組み込む溝内に、溝形状に賦形された厚さ２０〜４００μｍの金属箔を有する暖房床である。
【００１１】
本発明２は、厚さ１〜８ｍｍの板状体層と、樹脂製の流体配管が組み込まれた硬質発泡体からなるマット層とを有し、全体の厚さが１８ｍｍ以下である暖房床であって、前記硬質発泡体は、圧縮降伏応力が０．５ＭＰａ以上、かつ、曲げ弾性率が５〜３０ＭＰａであり、前記樹脂製の流体配管は、厚さ１０〜２００μｍの金属箔からなる外層を有する暖房床である。
以下に本発明を詳述する。
【００１２】
本発明の暖房床は、板状体層とマット層とを有する。
上記板状体層は、厚さの下限が１ｍｍ、上限が８ｍｍである。１ｍｍ未満であると、板状体の強度が不足し、運搬時等に壊れやすく、８ｍｍを超えると、熱伝導に劣り、初期の温まりが遅く、安定時の熱効率も悪い。好ましい下限は２ｍｍ、好ましい上限は７ｍｍである。
【００１３】
上記板状体層は、熱伝導率が０．０８Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上であることが好ましい。０．０８Ｗ／（ｍ・Ｋ）未満であると、上部への熱伝導が悪くなり、初期の温まりが遅かったり、安定時の熱効率が悪かったりすることがある。
【００１４】
上記板状体層としては特に限定されず、例えば、フローリング、コルク、タイル、畳、カーペット、化粧板等が挙げられる。一般的には、木質材料で作られたフローリングが用いられることが多い。このようなフローリングの基材としては、例えば、スギ、ヒノキ等の天然木の他、合板、パーチクルボード、ウエハーボード、ＭＤＦ等の木質ボード類等も挙げられる。また、必要に応じて、突板、合成樹脂シート、合成樹脂発泡シート、化粧紙、合成樹脂含浸シート等の表面化粧材を積層し、木目調や大理石調に加飾したものも用いることができる。更に、意匠性、木質感、耐傷性等を付与するために、印刷、塗装、着色、コーティング、溝切加工等を行ってもよい。
なお、表面に突板を接着する場合には、反りを防止する目的で、裏面に「捨て貼り」と呼ばれる板を接着することが好ましい。
【００１５】
上記板状体層としては、木粉又は木片と樹脂との複合材も好適に用いることができる。とりわけ、木質チップ、木粉、木片等を合成樹脂等に充填した合成木材、合成樹脂、及び、これらの積層体は、木の持つ吸湿、放湿による寸法変化が少なく、寸法安定性が高い。
なお、本明細書において木粉又は木片とは、廃棄木材又は天然木材を粉砕した木質系の粒状体又は粉状体を意味する。
【００１６】
上記マット層は、流体配管が組み込まれた硬質発泡体からなる。
上記マット層を構成する硬質発泡体は、ＪＩＳ  Ｋ  ７２０３に準拠し、２３℃、５０％ＲＨの条件下において測定した曲げ弾性率の下限が５ＭＰａ、上限が３０ＭＰａである。５ＭＰａ未満であると、マット層の柔軟性が高すぎ、圧縮方向の弾性率も不足することから、床下に施工した場合、歩行する際に歩行感が悪く、「船酔い現象」が生じる。３０ＭＰａを超えると、暖房床全体の柔軟性、制振性が低下し、充分な防音性が得られない。好ましい下限は１０ＭＰａ、好ましい上限は２５ＭＰａである。
なお、曲げ弾性率は、ＪＩＳ  Ｋ７２０３に準拠し、２３℃、５０％ＲＨの条件下で厚さ９ｍｍのサンプルを支点間距離１９２ｍｍで支持し、その中点に上部より５ｍｍ／ｍｉｎの速度で下降しさせたときの変位−応力曲線より求めたものである。
【００１７】
上記マット層を構成する硬質発泡体は、ＪＩＳ  Ｋ  ７２２０に準じ圧縮速度１０ｍｍ／ｍｉｎの条件で測定される圧縮降伏応力が０．５ＭＰａ以上である。０．５ＭＰａ未満であると、局所荷重がかかったときにへたりを生じる。
【００１８】
上記マット層を構成する硬質発泡体は、熱伝導率が０．０８Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下であることが好ましい。０．０８Ｗ／（ｍ・Ｋ）を超えると、上部以外、例えば下部方向へ放熱してしまい、昇温が遅くなったり、安定時の熱効率が悪くなったりすることがある。
【００１９】
上記マット層を構成する硬質発泡体は、ガラス転移点が０℃以下、融点が９０℃以上である樹脂からなることが好ましい。ガラス転移点が０℃を超えると、樹脂そのものの圧縮弾性率は向上するものの、耐衝撃性が低下し、セル壁の薄い発泡体においては座屈、変形等が発生しやすくなり、局所荷重が繰り返しかかったときにはへたりが生じてしまう。融点が９０℃未満であると、暖房床の通常の使用条件下でも軟化してしまい、充分な床性能が発揮できない。
【００２０】
このような樹脂としては特に限定されないが、暖房床の使用温度条件下でクリープ現象等が起きにくいことから、例えば、ポリオレフィン系樹脂、ポリオキシメチレン、ポリビニルメチルエーテル、ポリビニルイソブチルエーテル等の結晶性樹脂が好適であり、なかでも、ポリオレフィン系樹脂がより好適である。
なお、本明細書においてポリオレフィン系樹脂とは、オレフィン性モノマーの（共）重合体を意味する。
【００２１】
上記ポリオレフィン系樹脂としては特に限定されず、例えば、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン等のポリエチレン；ホモタイプポリプロピレン、ランダムタイプポリプロピレン、ブロックタイプポリプロピレン等のポリプロピレン；ポリブテン、ポリブチレン、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−プロピレン−ジエン三元共重合体、エチレン−ブテン共重合体、エチレン−ブチレン共重合体、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−アクリル酸エステル共重合体等のエチレンを主成分とする共重合体等が挙げられる。
これらの樹脂は単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【００２２】
上記マット層を構成する硬質発泡体は、軽量、耐薬品性、柔軟性、弾性等のポリオレフィン系樹脂等の特徴を損ねず、かつ、発泡に必要な溶融粘度に影響を与えない限りにおいて、ポリ塩化ビニル、塩素化ポリ塩化ビニル、ＡＢＳ樹脂、ポリスチレン、ポリカーボネート、ポリアミド、ポリフッ化ビニリデン、ポリフェニレンサルファイド、ポリスルホン、ポリエーテルケトン、及び、これらの共重合体等の樹脂を含有してもよい。
【００２３】
上記硬質発泡体の発泡倍率の好ましい下限は２倍、好ましい上限は３０倍である。２倍未満であると、断熱性能に劣り、コストも高くなり実用的ではなく、３０倍を超えると、気泡のセル壁の厚みが薄くなり、圧縮強度が低下することがある。
【００２４】
上記樹脂からなり、上述の機械的性能を発揮できる硬質発泡体としては、例えば、厚さ方向に発泡されたもの（縦長気泡タイプ）；厚さ方向にリブ構造を有するもの（リブタイプ）等が挙げられる。上記縦長気泡タイプとリブタイプとは、それぞれ単独で用いてもよいし、併用してもよい。
【００２５】
上記縦長気泡タイプの硬質発泡体は、厚さ方向に発泡されたものであり、その気泡が厚み方向に縦長状になっているものである。このような縦長気泡タイプの硬質発泡体は、厚さ方向に圧縮力を受けたときに、紡錘形の気泡の長軸方向に力がかかることになるので、その方向に高い圧縮強度、圧縮弾性率を示す。
【００２６】
上記縦長気泡タイプの硬質発泡体は、含有される気泡の暖房床に垂直な方向の最大径Ｄｚと、暖房床に平行な方向の最大径Ｄｘｙとの比（Ｄｚ／Ｄｘｙ：アスペクト比）の平均値の好ましい下限が１．１、好ましい上限が４．０である。１．１未満であると、気泡がほぼ球形となり、紡錘形状に起因する圧縮強度、圧縮弾性率の向上が得られず、床等に重量物を一定時間置いた後の変形回復が不充分となる。また、体感評価においても床がへこむため歩行感が悪い。４．０を超えると、安定して生産することが困難になる。
図３に、上記縦長気泡タイプの硬質発泡体中の断面を示す模式図を示した。
なお、本明細書において上記アスペクト比は、硬質発泡体を暖房床に垂直な方向（ｚ方向）に平行な任意な面に切断し、その断面の倍率１０倍の拡大写真を撮り、無作為に選ばれる少なくとも５０個の気泡について、暖房床に垂直な方向及び暖房床に平行な方向の最大値を測定し、その個数平均値を算出することにより得たものを意味する。
【００２７】
上記縦長発泡タイプの硬質発泡体を製造する方法としては特に限定されないが、例えば、原反の面内方向の発泡力を抑制しうる強度を有する面材を原反の少なくとも片面に積層した上で、後述する化学発泡法又は物理発泡法により発泡を行う方法が好適である。これは、発泡時に面内の２次元方向の発泡を抑制することで、厚み方向にのみ発泡させることが可能となるからであり、結果的に、発泡体の気泡は厚み方向に、その長軸を配向した紡錘形の気泡を有する発泡体が得られる。
具体的には、発泡原反の少なくとも一方の面に、上記発泡原反の発泡温度以上の環境に耐え得る面剤、例えば、紙、布、木材、鉄、非鉄金属、不織布、寒冷紗、ガラス繊維、無機物繊維、テトラフルオロエチレンシート等を積層した上で、発泡させる。
【００２８】
上記リブタイプの硬質発泡体は、厚さ方向にリブ構造を有するものであり、上記リブは厚さ方向に柱、壁状等に形成されている。このようなリブタイプの硬質発泡体は、厚さ方向からの圧縮力に対して、つぶれにくいという優れた性質を有する。上記リブの形状としては柱、壁状に形成されていれば特に限定されず、例えば、ハニカム構造、Ｉ鋼、Ｃ鋼、梁等の建築で用いられるような圧縮に強い構造等が挙げられる。
【００２９】
上記リブタイプの硬質発泡体としては特に限定されないが、例えば、シート状の連続発泡層の少なくとも一方の面に凸状に形成された高発泡体部を備え、該高発泡体部の全表面が上記連続発泡層及び低発泡体層により被覆され、上記低発泡体層により被覆された相隣接する上記高発泡部間に凹部が形成されることにより凹凸が形成されているものが好適である。このようなリブタイプの硬質発泡体は、厚さ方向からの圧縮力に対して特につぶれにくいことに加え、上面放熱効率が大幅に改善される。
【００３０】
なお、ここで高発泡体部及び低発泡体層とは、該高発泡体部と低発泡体層との発泡倍率を比較して高い又は低いと表現したものである。
上記高発泡体部の発泡倍率の好ましい下限は２倍、好ましい上限は１００倍である。２倍未満であると、得られる本発明の暖房床の軽量化が困難となり、１００倍を超えると、得られる硬質発泡体の圧縮強度が不充分となることがある。より好ましい下限は５倍、より好ましい上限は５０倍であり、更に好ましい下限は８倍、更に好ましい上限は３５倍である。
上記低発泡体層の発泡倍率の好ましい下限は１．１倍、好ましい上限は１０倍である。１．１倍未満であると、床材の軽量化が困難になり、かつ、弾性率が増大するため防音性能が低下することがあり、１０倍を超えると、床材の沈み込み量が増加し、又、歩行時及び重量物を載置したときに破壊しやすくなる。より好ましい下限は１．２倍、より好ましい上限は７倍であり、更に好ましい下限は１．２倍、更に好ましい上限は５倍である。
上記連続発泡層の発泡倍率の好ましい下限は１．１倍、好ましい上限は１０倍である。１．１倍未満であると、得られる本発明の暖房床の軽量化が困難となり、１０倍を超えると、融着力が低下して高い圧縮強度を有する硬質発泡体が得られないことがある。より好ましい下限は２倍、より好ましい上限は８倍であり、更に好ましい上限は７倍である。
【００３１】
図４〜図８に、上記リブタイプの硬質発泡体の好ましい一例を示す模式図を示した。
図４に示したリブタイプの硬質発泡体１０は、ポリオレフィン系樹脂よりなる連続発泡層２０と、連続発泡層２０の少なくとも一面に凸状に形成されたポリオレフィン系樹脂よりなる複数の高発泡体部３０、及び、低発泡体層４０を備えている。高発泡体部３０の全表面は、連続発泡層２０又は低発泡体層４０により被覆され、かつ、相隣接する高発泡体部３０間の低発泡体層４０は互いに凹部４１が形成されることにより、表面に凹凸が形成されている。また、図３に示したリブタイプの硬質発泡体１０では、相隣接する高発泡体部３０間の低発泡体層４０は互いに熱融着されているが、必ずしも融着されていなくてもよく図６に示したリブタイプの硬質発泡体のように互いの高発泡体部３が離間されていてもよい。
【００３２】
図４に示したリブタイプの硬質発泡体１０においては連続発泡体層２０の表面が平坦であるが、図５又は図６に示したリブタイプの硬質発泡体１０では、高発泡体部３０の連続発泡体層２０に接する側に凹部３２が形成され、これにより連続発泡層２０には凹部２２が形成されている。このように、リブタイプの硬質発泡体１０の複数の高発泡体部３０が、一方の表面は凸状に形成され、他方の表面が凹状に形成されている場合には、高い圧縮強度を示しながら、緩衝性が更に向上する。
すなわち、図５又は図６に示したリブタイプの硬質発泡体１０は、少なくとも一方の面が凸状に形成された複数の高発泡体部３０を備え、その側面の一部で隣接する高発泡体部３０と接合され（又は接合されずに離間されて）、接合されていない部分（又は接合されずに離間された部分）が空隙（又は凹部４１）となることにより凹凸形状を形成している構造となる。
【００３３】
図５又は図６に示したリブタイプの硬質発泡体１０では、凹部２２の深さの好ましい下限は１ｍｍ、好ましい上限は５ｍｍである。１ｍｍ未満であると、緩衝性の向上効果が得られないことがあり、５ｍｍを超えると、高い圧縮強度を発現することが困難となることがある。より好ましい上限は５ｍｍである。
【００３４】
上記リブタイプの硬質発泡体１０の厚み精度、質量精度の向上及び圧縮強度のバラツキの低減の為には、複数の高発泡体部３０が発泡体横断面方向において平面的に略均一に配置されることが好ましい。もっとも、複数の高発泡体部３０を平面的に略均一に配置する態様としては、特に限定されるものではない。
【００３５】
例えば、図７に示したリブタイプの硬質発泡体１０においては、複数の高発泡体部３０が低発泡体層４０により画成されて格子状に配置されている。この場合には、個々の高発泡体部３０が四角柱の形状となり、硬質発泡体１０の表面平滑性が良好となり、かつ、圧縮強度も充分となる。
また、図８に示したリブタイプの硬質発泡体１０においては、複数の高発泡体部３０がハニカム状に形成された低発泡体層４０に画成されて千鳥状に配置されている。この場合、複数の六角柱状の高発泡体部３０形成され、隣接する高発泡体部３０同士の壁面が熱融着時に低発泡層（低発泡薄膜）４０となる構造となり、全体としてハニカム状の硬質発泡体１０が得られることになり、表面平滑性が向上し、圧縮強度が特に優れたものとなる。
【００３６】
図４〜図８に示したリブタイプの硬質発泡体１０において、高発泡体部３０の平面方向（横断面方向）の最大直径の好ましい下限は３ｍｍ、好ましい上限は５０ｍｍである。３ｍｍ未満であると、得られる本発明の暖房床用積層体の軽量化が困難となることがあり、５０ｍｍを超えると、硬質発泡体１０の圧縮強度が不充分となることがある。より好ましい下限は５ｍｍ、より好ましい上限は３０ｍｍである。
高発泡体部３０の連続発泡層２０からの高さ（凸状部の高さ）の好ましい下限は１ｍｍである。１ｍｍ未満であると、充分な緩衝性を発揮できないことがある。より好ましい下限は２ｍｍ、更に好ましい下限は３ｍｍである。
なお、高発泡体部３０の大きさは均一である必要はなく、不均一であってもよい。
【００３７】
図４〜図８に示したリブタイプの硬質発泡体１０において、連続発泡層２０の縦断面方向の平均厚さの好ましい下限は１００μｍ、好ましい上限は５ｍｍである。１００μｍ未満であると、高い圧縮強度を有する硬質発泡体が得られないことがあり、５ｍｍを超えると、得られる本発明の暖房床用積層体の軽量化が困難となることがある。より好ましい下限は３００μｍ、より好ましい上限は３ｍｍであり、更に好ましい下限は５００μｍ、更に好ましい上限は２ｍｍである。
なお、連続発泡層２０の厚さは均一である必要はなく、不均一であってもよい。
【００３８】
図４〜図８に示したリブタイプの硬質発泡体１０において、充填率の好ましい下限は３０％、好ましい上限は９５％である。３０％未満であると、充分な緩衝性が得られないことがあり、９５％を超えると、高い圧縮強度を有する硬質発泡体が得られないことがある。より好ましい下限は５０％、より好ましい上限は９０％である。
なお、本明細書において充填率とは、平板状に樹脂発泡体１０を置いた際の最大高さから求められる体積（嵩体積）における、樹脂発泡体１０の質量を密度で割ることで求められる体積（真体積）の比であり、例えば、図４において一点鎖線で示す直方体Ｋに対する樹脂発泡体１０の占める割合である。
【００３９】
上記リブタイプの硬質発泡体を製造する方法としては特に限定されず、例えば、発泡剤を含有した発泡性樹脂組成物（発泡性樹脂組成物）を所定の容器中で発泡させ、一面を除いた外表面が樹脂よりなる低発泡体層が被覆されている高発泡体を製造し、これを上記低発泡体層を介して熱融着し、別途製造した連続気泡層の少なくとも一方の面に熱融着等により積層する方法；発泡性樹脂組成物からなる薄膜上に、発泡性樹脂組成物からなる粒状体を均一に配置して接着した後、これを発泡剤の分解温度以上に加熱し発泡させる方法等が挙げられる。
【００４０】
上記発泡性樹脂組成物からなる薄膜を調製する方法としては特に限定されず、例えば、樹脂と熱分解型発泡剤とを射出成形機に供給し、該熱分解型発泡剤の分解温度より低い温度で溶融混練し、配置する発泡性樹脂組成物からなる粒状体の形状に応じた凹部を有する金型に射出した後冷却する方法；樹脂と熱分解型発泡剤とを押出機に供給し、該熱分解型発泡剤の分解温度より低い温度で溶融混練した後、軟化状態のシート状体を、該シート状体の厚さより狭いクリアランスを有し、少なくとも一方の外周面に多数の凹部が均一に配設された異方向に回転する一対の賦形ロールに導入し、この凹部に軟化状態のシート状体の一部を圧入した後、冷却、離型する方法等が挙げられる。
【００４１】
上記発泡性樹脂組成物からなる薄膜の厚さとしては、目的とするリブタイプの硬質発泡体の発泡倍率や厚さ等によっても異なり特に限定されないが、好ましい下限は０．０５ｍｍ、好ましい上限は３ｍｍである。０．０５ｍｍ未満であると、発泡性樹脂組成物からなる粒状体を保持できないことがあり、３ｍｍを超えると、発泡時に発泡性樹脂組成物からなる粒状体が移動してしまったり、幅方向及び長手方向における膨張が大きくなってしまったりすることがある。より好ましい下限は０．１ｍｍ、より好ましい上限は２ｍｍである。
【００４２】
上記発泡性樹脂組成物からなる粒状体の形状としては特に限定されず、例えば、六方体、円柱状、球状体等が挙げられるが、発泡が均一にできることから円柱状が好適である。このような円柱状の発泡性樹脂組成物からなる粒状体の径の好ましい下限は１ｍｍ、好ましい上限は３０ｍｍである。１ｍｍ未満であると、発泡時の加熱で円柱が溶融変形して一次元発泡性を発現できないことがあり、厚み精度、重量精度のばらつきが大きくなったり、表面平滑性が低下したりすることがあり、３０ｍｍを超えると、発泡速度が低下してしまうことがある。より好ましい下限は２ｍｍ、より好ましい上限は２０ｍｍである。
また、円柱状の発泡性樹脂組成物からなる粒状体の高さの好ましい下限は１ｍｍ、好ましい高さは３０ｍｍである。１ｍｍ未満であると、幅方向及び長手方向において大きく膨張して所定のリブ構造が得られないことがあり、３０ｍｍを超えると、発泡速度が低下してしまうことがある。より好ましい下限は２ｍｍ、より好ましい上限は２０ｍｍである。
【００４３】
上記発泡性樹脂組成物からなる粒状体の配置方法としては特に限定されず、均一であってもよいし、不均一であってもよい。上記発泡性樹脂組成物からなる粒状体が格子状に配置された場合には、個々の発泡性樹脂組成物からなる粒状体が発泡してなる高発泡体部が四角柱の形状となり、また、千鳥状に配置された場合には、高発泡体部が六角柱の形状となるため、擬似的なハニカム構造を構成する。
【００４４】
配置する上記発泡性樹脂組成物からなる粒状体の距離としては、目的とするリブタイプの硬質発泡体の発泡倍率や厚さ等によっても異なるため特に限定されないが、好ましい下限は２ｍｍ、好ましい上限は５０ｍｍである。２ｍｍ未満であると完全充填してしまうことがあり、５０ｍｍを超えると、発泡性樹脂組成物からなる粒状体が発泡したときに充填不足となる可能性がある。より好ましい下限は３ｍｍ、より好ましい上限は３０ｍｍである。
【００４５】
上記リブタイプの硬質発泡体を製造する方法の一例を説明する模式図を図９に示した。
図９においては、発泡性樹脂組成物からなる薄膜２００上に、発泡性樹脂組成物からなる粒状体（発泡性樹脂柱状体）３００を平面的に略均一に間隔を開けて配置して発泡性樹脂シート１００を調製している。ここで、薄膜２００は複数の発泡性樹脂柱状体３００を連結して一体化している。
【００４６】
上記発泡性樹脂シート１００を調製する方法の好ましい一例を説明する模式図を図１０に示した。図１０に示した方法では、まず、発泡性樹脂組成物を押出機により溶融混練押出ししたり、カレンダーロールを用いて溶融化したりする方法により軟化状態のシート状体を得る。次いで、軟化状態のシート状体を、該シート状体の厚さより狭いクリアランスを有し、少なくとも一方の外周面に多数の凹部が均一に配設された異方向に回転する一対の賦形ロール７００、８００に導入し、この凹部に軟化状態のシート状体の一部を圧入した後、冷却、離型する。
【００４７】
賦形ロール７００の外周面の凹部の配設は、目的とする発泡性樹脂シート１００の質量精度、厚み精度の向上の為、略均一的に配置されることが好ましい。賦形ロールの外周面の凹部の配設は、賦形ロール外周面全体で均一的にあれば特に限定されないが、より均一であることから、格子または千鳥に配設されていることが最も好ましい。
【００４８】
賦形ロール７００の外周面の凹部の形状として特に限定されず、例えば、六方体状、円柱状、球状体等が挙げられるが、凹部を成形し易い点、発泡性樹脂柱状部３００を均一に成形しやすい点、冷却後の離型が行い易い点から円柱が最も好ましい。
【００４９】
賦形ロール７００のクリアランスは、軟化状態のシート状体の厚さより狭いことが必要である。この範囲であれば、目的とする発泡性樹脂シート１００の形状により変化するため特に限定されないが、好ましい下限は０．０５ｍｍ、好ましい上限は３ｍｍである。０．０５ｍｍ未満であると、冷却後の離型時に発泡性樹脂薄膜２００が破れやすくなり、３ｍｍを超えると、１次元発泡を行える発泡性樹脂シート１００が形成できないことがある。より好ましい下限は０．１ｍｍ、より好ましい上限は２ｍｍである。
【００５０】
軟化状態のシート状体の一部を凹部へ圧入する方法は、１対の賦形ロールのクリアランスを変化させないことにより、軟化状態のシート状体に賦形ロールからの圧力が付与されて成し遂げられる。
【００５１】
一部を圧入された賦形された軟化状態のシート状体の冷却方法としては、発泡性樹脂組成物の融点以下に下げることができれば特に限定されず、例えば、賦形ロール７内部に冷却水を流す等の方法が挙げられる。
【００５２】
調製した発泡性樹脂シート１００を発泡剤の分解温度以上で加熱して発泡させ、得られた発泡体を冷却することにより、リブタイプの硬質発泡体を得ることができる。
即ち、発泡性樹脂シート１００を発泡剤の分解温度以上に加熱して発泡させると、発泡性樹脂柱状体３００の部分が発泡するが、このとき、隣接する発泡性樹脂柱状体３００の壁面同士が発泡圧力により低発泡体層を有する構造となる。この結果、柱状体内部の高い発泡倍率の高発泡体部同士を低発泡体層が熱融着して低発泡体層が低発泡薄膜を形成した状態となる。一方、薄膜２００も同様に発泡するが、厚みが薄く気泡保持性が低いことから低発泡倍率の連続発泡体となる。発泡後に冷却装置の隙間を、発泡膨張するシート状体が完全充填される以上に設定することで融着が一部分のみ進行し、完全充填できない空隙（図４等における凹部４１）を有する。これにより、この連続発泡体層の上に高発泡体部が複数配置された図４に示したような構造の硬質発泡体が得られる。
【００５３】
加熱により発泡させる工程においては、発泡性樹脂柱状体３００に含有されている熱分解型発泡剤の分解温度以上にシート状体を加熱し得る適宜の方法を用いることができ、例えば、電気ヒーター、遠赤外線ヒーター、加熱された油や空気等の加熱媒体を循環させてなる加熱装置等を用いて加熱する方法を挙げることができる。
【００５４】
発泡性樹脂シート１００を、発泡剤の分解温度以上に加熱して発泡させた後、発泡膨張するシート状体が完全充填される以上の隙間を有する冷却装置により冷却することが好ましい。上記冷却装置としては、発泡膨張するシート状体が完全充填される以上の隙間を有していれば特に限定されず、発泡体を構成する樹脂の軟化点以下の温度に冷却し得る適宜の方法を採用することができ、例えば、冷却された水や空気等の冷却媒体を循環させる形式の冷却装置などを用いて冷却する方法を採用することができる。
【００５５】
上記発泡膨張するシート状体が完全充填される以上の隙間は、発泡性樹脂シート１００の発泡倍率、質量等から計算される大きさであるが、隙間が大きすぎると得られる硬質発泡体全体が大きく波打つため、発泡性樹脂シート１００の発泡倍率、質量等から計算される完全充填の隙間プラス１０ｍｍ以下であることが好ましく、プラス５ｍｍ以下であることがより好ましく、プラス３ｍｍ以下であることが更に好ましい。
【００５６】
なお、発泡性樹脂柱状体３００に用いられる発泡性樹脂組成物と、薄膜２００に用いられる発泡性樹脂組成物とでは、同一の樹脂を用いる必要性はないが、発泡性及び接着性等の観点から、同一又は同種の樹脂を用いることが好ましい。同一又は同種の樹脂を用いることにより連続発泡層と高発泡体部との融着力が高くなり、これにより得られるリブタイプの硬質発泡体の圧縮荷重付与時の破壊が起こりにくくなる。
【００５７】
上記マット層は、樹脂製の流体配管が組み込まれた上記硬質発泡体からなる。
上記流体配管は、熱源で温められた温水や不凍液等が流すための経路である。上記流体配管には、内径が４〜１３ｍｍ程度、断面が真円状、楕円状、小判状、多角形状、袋状である管の他、温水が漏れなく流れ、放熱体として機能する限りにおいて、マット層自体に加工を施してこれを流路とする場合を含む。
上記流体配管を構成する樹脂としては特に限定されず、例えば、耐熱性ポリエチレン、架橋ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン等が挙げられる。
【００５８】
本発明の暖房床では、この流体配管を流れる流体の熱を、床面側に効率よく伝達するための工夫が施されている。
本発明１の暖房床においては、上記マット層を構成する硬質発泡体は、樹脂製の流体配管を組み込む溝内に、溝形状に賦形された厚さ２０〜４００μｍの金属箔を有する。
本発明２の暖房床においては、樹脂製の流体配管は、厚さ１０〜２００μｍの金属箔からなる外層を有する。
これらの金属箔は極めて熱伝導性に優れることから、樹脂製の流体配管を流れる流体の熱を効率よく外部に伝えることができ、厚さの薄い板状体層を用いることとあいまって、床上面側への放熱効率を飛躍的に高めることができる。
【００５９】
上記金属箔としては、熱伝導性に優れるものであれば特に限定されず、例えば、鉄、真鋳、銅、ステンレス、アルミニウム、チタン、銀合金等が挙げられる。なかでも、価格、加工性の観点から、銅、アルミニウムが好適であり、腐食等の原因になりにくいことからアルミニウムがより好適である。
【００６０】
本発明の暖房床は、板状体層とマット層との間に放熱層を有することが好ましい。
上記放熱層は、マット層中の流体配管を流れる流体の熱を、より効率よく上面側に伝導する役割を有する。とりわけ、上記金属箔と上記放熱層とが連結している場合には、極めて高い効率で流体の熱を床上面側に伝えることができる。
【００６１】
上記放熱層としては熱伝導性に優れるものであれば特に限定されないが、例えば、アルミニウム及びその合金、鉄、鋼材、銅及びその合金等からなるものが好適である。
上記放熱層の厚さとしては特に限定されないが、好ましい下限は２０μｍ、好ましい上限は４００μｍである。２０μｍ未満であると、皺等を生じることなく施工することが難しく、４００μｍを超えると、防音性を損ねる恐れがある。より好ましい下限は３０μｍ、より好ましい上限は２００μｍである。
【００６２】
図１に本発明１の暖房床の一例を示す模式図を示した。
図１に示した暖房床１は、板状体層２、放熱層４及びマット層３からなり、マット層３中には流体配管５が配置されている。マット層３の流体配管５が配置されている溝内には、溝形状に賦形された金属箔６が設置されており、金属箔６は放熱層４と接続されている。
金属箔６は、例えば、図１１に示したような溝形状に賦形された金属箔をマット層３の溝に入れ込むことにより配置することができる。
【００６３】
金属箔３の厚さの下限は２０μｍ、上限は４００μｍである。２０μｍ未満であると、充分な床上面へ熱伝導効果が得られず、４００μｍを超えると、溝部分のマット層の厚さを充分に確保できなくなり、厚い金属箔を挿入してマット層全体の弾性率が上がってしまうことと相まって、防音性が劣る。
【００６４】
図２に本発明２の暖房床の一例を示す模式図を示した。
図２に示した暖房床１’は、板状体層２、放熱層４及びマット層３からなり、マット層３中には流体配管５が配置されている。流体配管５は、金属箔からなる外層６’を有し、金属箔６’は放熱層４と接続されている。
【００６５】
金属箔６’の厚さの下限は１０μｍ、上限は２００μｍである。１０μｍ未満であると、充分な床上面へ熱伝導効果が得られず、４００μｍを超えると、溝部分のマット層の厚さを充分に確保できなくなり、厚い金属箔を挿入してマット層全体の弾性率が上がってしまうことと相まって、防音性が劣る。
【００６６】
本発明の暖房床は、マット層の放熱層との反対側の面に、軟質層を有することが好ましい。このような軟質層を有することにより、本発明の暖房床をコンクリートスラブ上に直接設置した場合でも、コンクリートスラブ表面の凹凸に柔軟に密着することができる。このため、施工時にコンクリートスラブの表面を削って平滑にする工程を省略することができ、大幅に施工性を向上できる。また、上記軟質層を有することにより、若干の間隙が生じることから、下方向への断熱性が向上し、防音性も向上する。
【００６７】
上記軟質層としては特に限定されないが、例えば、発泡ポリエチレン、発泡ポリウレタン、発泡ポリプロピレン、発泡ポリスチレン等の軟質発泡体等からなるものが挙げられる。なかでも、防音効果が特に高いことから、発泡ポリウレタンが好適である。
上記軟質層の厚さの好ましい下限は０．５ｍｍ、好ましい上限は５．０ｍｍである。０．５ｍｍ未満であると、充分な効果が得られないことがあり、５．０ｍｍを超えると、局所荷重をかけたときの暖房床の沈みこみが激しくなり、歩行の際に柔らかく沈みこんで、船酔いを連想させるような違和感を生じることがある。
【００６８】
本発明の暖房床において、上記板状体層、放熱層、マット層は、接着剤やネジ、釘等により互いに固定されていてもよいし、施工時に積層してもよい。施工時に積層する場合には、各層は極めて軽量であることから、施工が容易である。
【００６９】
本発明の暖房床を施工する際には、通常、ヘッダーと呼ばれる熱源と流体配管とを接続するための金具を暖房床の端部等に設置する。ヘッダーの設置部分では、ヘッダーの形状に合わせて暖房床の一部を切り欠くが、このとき切断部が丸くなるように切り欠くことが好ましい。切断部が丸くなるように切り欠くことにより、切り欠き部分において暖房床が破損してしまうのを防止することができる。図１２に本発明の暖房床のヘッダー設置部分の好ましい態様を説明する模式図を示した。図１２に示した態様では、ヘッダー５０の形状に合わせて暖房床１を切断部が丸くなるように切り欠いている。
【００７０】
マット層に配置される流体配管は、循環水の腐食や不純物の混入による詰まりを避けるために５ｍｍ程度の内径が必要であり、これにより外径７ｍｍ程度のものを用いることが一般的である。このような外径の流体配管を配置するためには、マット層の厚さは最低でも７ｍｍ以上は必要となる。一方、従来から用いられる一般的な遮音性能を有する板状体層の厚さは１２ｍｍ程度である。従って、これらの板状体層とマット層とを組み合わせると、暖房床全体の厚さは１９ｍｍ以上となり、薄型とはならない。
これは、基本的なコンセプトとして、防音性能を板状体層に求めているためである。
【００７１】
本発明においては、基本的なコンセプトとして、防音性能を板状体ではなくマット層に求めたことを特徴とする。その結果、板状体の厚さには制約がなくなり、薄い板状体を使用することが可能となり、暖房床全体の厚さを飛躍的に薄くすることに成功した。このように薄い板状体層を用いることと、金属箔を利用することとがあいまって、床上面側への放熱効率を飛躍的に高めることができた。
【発明の効果】
【００７２】
本発明によれば、初期の温まりが非常に速く、熱効率が高く、ランニングコストが安くなるよう薄い板状体を用い、全体の厚さを１８ｍｍ以下としたにもかかわらず、へたり等もなく、防音性にも優れる暖房床を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００７３】
以下に実施例を掲げて本発明を更に詳しく説明するが、本発明はこれら実施例のみに限定されるものではない。
【００７４】
（実施例１）
（１）板状体層
厚さ５ｍｍ、縦横１５０ｍｍ×９００ｍｍが１プライであり、床に敷き詰められるように、おすめす部分が明確になった本さね構造を有する、合成樹脂シートにより表面を木目調に加飾された合板を用いた。
【００７５】
（２）マット層
低（無）架橋性樹脂として高密度ポリエチレン（三菱化学社製；品番「ＨＹ３４Ｏ」、密度０．９５２ｇ／ｃｍ３、ＭＩ＝１．５ｇ／１０分、融点１３３℃）２５重量部、高架橋性樹脂として高密度ポリエチレン（三菱化学社製；品番「ＨＪ３８１Ｐ」、密度０．９５１ｇ  ／ｃｍ３、ＭＩ＝９．０ｇ／１０分、融点１３２℃）２５重量部、ポリプロピレン  （三菱化学社製；品番「ＭＡ３」、密度０．９Ｏ０ｇ／ｃｍ３、ＭＩ＝１１ｇ／１０分、融点１５１℃）２９重量部、シラン架橋性ポリプロピレン（三菱化学社製；品番「ＸＰＭ８００ＨＭ」２１重量部、シラン架橋触媒（三菱化学社製；品番「ＰＺ−１０Ｓ」）１重量部、熱分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド（大塚化学社製；品番「ＳＯ−２０」）９重量部の混合物を、２軸押出機（径４４ｍｍ）て１８０℃で溶融混練し、面長３００ｍｍ、リップ１．５ｍｍのＴダイにより軟化状態のシート状発泡性熱可塑性樹脂を押出した。
【００７６】
得られたシート状発泡性熱可塑性樹脂を図１０に示したような、高さ５ｍｍ、直径４ｍｍの凹部が賦形ロール７００のみに千鳥状に配置された、径２５０ｍｍ、面長３００ｍｍの該発泡性熱可塑性樹脂シート状体を賦型しつつ冷却し、更に発泡性熱可塑性シート状体を９８℃の熱水中に２時間浸漬した後  乾燥させることにより、図９に示したような発泡性熱可塑性樹脂シート状体（架橋度１５％）を得た。得られた発泡性熱可塑性樹脂シート状体では、賦型ロールの凹部に対応する部分において発泡性熱可塑性樹脂粒状体が構成されており、該発泡性熱可塑性樹脂粒状体がその端部にて厚み０．４ｍｍの発泡性熱可塑性樹脂薄膜により連結されて、全体として発泡性熱可塑性樹脂シート状体が構成されていた。
【００７７】
得られた発泡性熱可塑性樹脂シート状体を、ポリテトラフルオロエチレンシート上に配置した状態で加熱装置を有する無端ベルトに供給し、発泡性熱可塑性樹脂シート状体を発泡剤の分解温度以上に加熱して発泡させることにより、図４に示したような構造のリブタイプの硬質発泡体を得た。得られた硬質発泡体の厚さは９ｍｍであった。
また、得られた硬質発泡体について、ＪＩＳ  Ｋ  ７２２０に準じて常温下、圧縮速度１０ｍｍ／ｍｉｎの条件で圧縮降伏応力を、ＪＩＳ  Ｋ  ７２０３に準拠し、２３℃、５０％ＲＨの条件下において曲げ弾性率を測定した。
【００７８】
得られた硬質発泡体を縦横１０００ｍｍ×２０００ｍｍに組み合わせ、表面にリューターで加工し、巾７．２ｍｍ、深さ７．２ｍｍの流体配管用の溝を７５ｍｍピッチとなるように溝付け加工した。この配管溝に、図１１に示したように、流水配管用の溝にあわせて「ひ形状」にあらかじめ賦形した１００μｍ厚のアルミ製金属箔を曲線部を除く直線部に挿入した後、この溝部に架橋ポリエチレン管（積水化学工業社製、５Ａ）を１回路でマット全面にいきわたるように配置して、マット層を形成した。
【００７９】
（３）放熱層
厚さ５０μｍのアルミニウムテープ平板（イノアック社製モジュラーパネル用灼熱アルミテープ、雛板ＤＭＴＡ４７０−２５）を用いた。
【００８０】
（４）暖房床の施工
得られたマット層をコンクリートスラブ厚２５０ｍｍの住戸駆体に接着貼付し、放熱層を配置した上に板状体層を両面テープで固定し敷き詰めて、暖房床を完成した。
得られた暖房床を、ヘッダーを介して金型温調機と接続し、住戸内を２０℃に維持しながら５５℃の温水を流速０．６Ｌ／ｍｉｎで流した。
【００８１】
（評価）
得られた暖房床について、以下の評価を行った。
結果を表１に示した。
【００８２】
（１）上面放熱効率
暖房床の上下面に熱流束計を設置し、温水流水開始後６０分後の瞬間値を記録した。
【００８３】
（２）表面温度
暖房床の表面に熱電対を貼り付け、２時間後の温度を測定した。
【００８４】
（３）防音評価
ＪＩＳ  Ａ  １４１８に準拠する方法により軽量床衝撃騒音レベルを測定し、防音評価を行った。
【００８５】
（４）歩行感（ふみごこち）
鉄球５０Ｒを硬質板状態上に８０Ｋｇｆの力で押し付けた時の沈み込み量を測定し、以下の基準により評価した。
〇：沈み込み量が３ｍｍ以内
×：沈み込み量が３ｍｍを超える
【００８６】
（実施例２）
「ひ形状」にあらかじめ賦形したアルミ製金属箔を用いる代わりに、架橋ポリエチレン管にあらかじめ厚さ５０μｍ、巾３０ｍｍのアルミテープを、１５ｍｍピッチでらせん状に、各所２重になるようにまきつけ、巻きつけ厚さ１００μｍとしたものを、マット層の流体配管用の溝に挿入した以外は、実施例１と同様にして暖房床を作製し、評価を行った。
【００８７】
（実施例３）
更に、マット層の下部に柔軟層として厚さ２ｍｍのウレタン発泡体を貼り付けた以外は、実施例１と同様にして暖房床を作製し、評価を行った。
【００８８】
（実施例４）
実施例１と同様にして得られた発泡性熱可塑性樹脂シート状体を、厚み１１ｍｍの型内に入れて発泡剤の分解温度以上に加熱して発泡させることにより、凹凸のない平滑な発泡体を得たこと以外は実施例１と同様である。得られた硬質発泡体の厚さは９ｍｍであった。
また、得られた硬質発泡体について、ＪＩＳ  Ｋ  ７２２０に準じて常温下、圧縮速度１０ｍｍ／ｍｉｎの条件で圧縮降伏応力を、ＪＩＳ  Ｋ  ７２０３に準拠し、２３℃、５０％ＲＨの条件下において曲げ弾性率を測定した。
【００８９】
（比較例１）
マット層を構成する硬質発泡体として、市販の厚さ９ｍｍのポリスチレン発泡体（発泡倍率２０倍）を用いた以外は、実施例１と同様にして暖房床を作製し、評価を行った。
【００９０】
（比較例２）
「ひ形状」にあらかじめ賦形したアルミ製金属箔を挿入せず、マット層の下部に柔軟層として厚さ２ｍｍのウレタン発泡体を貼り付けた以外は、実施例１と同様にして暖房床を作製し、評価を行った。
【００９１】
（比較例３）
「ひ形状」にあらかじめ賦形したアルミ製金属箔として厚さが５００μｍのものを用い、マット層の下部に柔軟層として厚さ２ｍｍのウレタン発泡体を貼り付けた以外は、実施例１と同様にして暖房床を作製し、評価を行った。
【００９２】
（比較例４）
「ひ形状」にあらかじめ賦形したアルミ製金属箔として厚さが１０μｍのものを用い、マット層の下部に柔軟層として厚さ２ｍｍのウレタン発泡体を貼り付けた以外は、実施例１と同様にして暖房床を作製し、評価を行った。
【００９３】
（比較例５）
板状体層として市販の厚さ１３ｍｍの遮音フローリング（松下電工社製、９ｍｍ仕上げ材＋４ｍｍ不織布）を用い、マット層の下部に柔軟層として厚さ２ｍｍのウレタン発泡体を貼り付けた以外は、実施例１と同様にして暖房床を作製し、評価を行った。
【００９４】
【表１】
2006169947.tif 000003
【産業上の利用可能性】
【００９５】
本発明によれば、初期の温まりが非常に速く、熱効率が高く、ランニングコストが安くなるよう薄い板状体を用い、全体の厚さを１８ｍｍ以下としたにもかかわらず、へたり等もなく、防音性にも優れる暖房床を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００９６】
【図１】本発明１の暖房床の一例を示す模式図である。
【図２】本発明２の暖房床の一例を示す模式図である。
【図３】縦長気泡タイプの硬質発泡体中の断面を示す模式図である。
【図４】リブタイプの硬質発泡体の好ましい一例を示す模式図である。
【図５】リブタイプの硬質発泡体の好ましい一例を示す模式図である。
【図６】リブタイプの硬質発泡体の好ましい一例を示す模式図である。
【図７】リブタイプの硬質発泡体の好ましい一例を示す模式図である。
【図８】リブタイプの硬質発泡体の好ましい一例を示す模式図である。
【図９】リブタイプの硬質発泡体を製造する方法の一例を説明する模式図である。
【図１０】発泡性樹脂シートを調製する方法の好ましい一例を説明する模式図である。
【図１１】溝形状に賦形された金属箔を示す模式図である。
【図１２】本発明の暖房床のヘッダー設置部分の好ましい態様を説明する模式図である。
【符号の説明】
【００９７】
１、１’  暖房床
２  板状体層
３  マット層
４  放熱層
５  流体配管
６、６’  金属箔
１０  リブタイプの硬質発泡体
２０  連続発泡層
３０  高発泡体部
４０  低発泡体層
４１  凹部
３２  凹部
２２  凹部
１００  発泡性樹脂シート
２００  発泡性樹脂組成物からなる薄膜
３００  発泡性樹脂組成物からなる粒状体（発泡性樹脂柱状体）
７００、８００  賦形ロール
５０  ヘッダー
【図１】
2006169947.tif 000004
【図２】
2006169947.tif 000005
【図３】
2006169947.tif 000006
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2006169947.tif 000010
【図８】
2006169947.tif 000011
【図９】
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【図１０】
2006169947.tif 000013
【図１１】
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【図１２】
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