(57)【要約】【課題】成形性、強度および耐食性を兼ね備えた、自動車車体用に適するアルミニウム合金圧延シートの提供。【解決手段】アルミニウム合金圧延シートの製造方法であり、重量％で、（ａ）約０．８〜約１．５％のＳｉ、約０．２〜約０．６５％のＭｇ、約０．０２〜約０．１％のＣｕ、約０．０１〜約０．１％のＭｎ、約０．０５〜約０．２％のＦｅを含み；および残部が実質的にＡｌおよび偶然含まれる元素および不純物である合金の塊体を用意する段階；（ｂ）この塊体を加工してシートを作る段階；（ｃ）このシートを溶体化熱処理する段階；および（ｄ）このシートを迅速焼入れする段階を含む方法。好適例において、この溶体化熱処理は、４６０°Ｃを超える温度で行い、このシートを水噴霧によって迅速焼入れする。成品シートは、成形性、強度および耐食性の組合せが改善されている。【選択図】図１
2006118047.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
特に自動車の車体用に使うために適したアルミニウム合金圧延シートの製造方法であって：
（ａ）  約０．８〜約１．５重量％のシリコン、
約０．２〜約０．６５重量％のマグネシウム、
約０．０１〜約０．１重量％の銅、
約０．０１〜約０．１重量％のマンガン、および
約０．０５〜約０．２重量％の鉄を含み、
残部が実質的にアルミニウムおよび偶然含まれる元素および不純物である合金の塊体を用意する段階；
（ｂ）  上記塊体を加工して上記シートを作る段階；
（ｃ）  上記シートを溶体化熱処理する段階；および
（ｄ）  上記シートを迅速焼入れする段階、以上の各段階を含む方法。
【請求項２】
請求項１に記載する方法において、上記合金が：
約０．９５〜約１．３５重量％のシリコン、
約０．３〜約０．６重量％のマグネシウム、
約０．０４〜約０．０８重量％の銅、
約０．０２〜約０．０８重量％のマンガン、および
約０．１０〜約０．１５重量％の鉄を含む方法。
【請求項３】
請求項１に記載する方法において、段階（ａ）が、更に約０．９５〜約１．３重量％のシリコンを含む方法。
【請求項４】
請求項１に記載する方法において、段階（ａ）が、更に約０．０４〜約０．０８重量％のマンガンを含む方法。
【請求項５】
請求項１に記載する方法において、段階（ｂ）が、複数の別々の加工工程を含み、別々の加工工程の間に中間焼鈍を行わない方法。
【請求項６】
請求項１に記載する方法において、段階（ｃ）が、上記シートを、約４６０°Ｃ（８６０°Ｆ）を超える温度で溶体化熱処理することを含む方法。
【請求項７】
請求項１に記載する方法において、段階（ｃ）が、上記シートを、約４６０〜６０７°Ｃ（８６０°〜１１２５°Ｆ）の範囲の温度で溶体化熱処理することを含む方法。
【請求項８】
請求項１に記載する方法において、段階（ｄ）が、更に迅速水焼入れすることを含む方法。
【請求項９】
自動車の車体用に使うために適したアルミニウム合金であって：
約０．８〜約１．５重量％のシリコン、
約０．２〜約０．６５重量％のマグネシウム、
約０．０１〜約０．１重量％の銅、
約０．０１〜約０．１重量％のマンガン、および
約０．０５〜約０．２重量％の鉄を含み、
残部が実質的にアルミニウムおよび偶然含まれる元素および不純物である合金。
【請求項１０】
請求項９に記載する合金であって、更に：
約０．９５〜約１．３５重量％のシリコン、
約０．３〜約０．６重量％のマグネシウム、
約０．０４〜約０．０８重量％の銅、
約０．０２〜約０．０８重量％のマンガン、および
約０．１０〜約０．１５重量％の鉄を含む合金。
【請求項１１】
請求項９に記載する合金であって、更に約０．９〜約１．３重量％のシリコンを含む合金。
【請求項１２】
請求項９に記載する合金であって、更に約０．０４〜約０．０８重量％のマンガンを含む合金。
【請求項１３】
成形性、強度および耐食性が改善され、自動車の車体部材に成形するのに適したアルミニウム合金シートであって、上記アルミニウム合金が：
約０．８〜約１．５重量％のシリコン、
約０．２〜約０．６５重量％のマグネシウム、
約０．０１〜約０．１重量％の銅、
約０．０１〜約０．１重量％のマンガン、および
約０．０５〜約０．２重量％の鉄を含み、
残部が実質的にアルミニウムおよび偶然含まれる元素および不純物であり；この合金のインゴットを鋳造し、このインゴットを均質化し、このインゴットを熱間圧延してスラブを作り、上記スラブを冷間圧延してシートを作り、および上記シートを溶体化熱再加熱することによって製造される合金。
【請求項１４】
請求項１３に記載するアルミニウム合金シートであって、更に：
約０．９５〜約１．３５重量％のシリコン、
約０．３〜約０．６重量％のマグネシウム、
約０．０４〜約０．０８重量％の銅、
約０．０２〜約０．０８重量％のマンガン、および
約０．１０〜約０．１５重量％の鉄を含むシート。
【請求項１５】
請求項１３に記載するアルミニウム合金シートであって、更に約０．９〜約１．３重量％のシリコンを含むシート。
【請求項１６】
請求項１３に記載するアルミニウム合金シートであって、更に約０．０４〜約０．０８重量％のマンガンを含むシート。
【請求項１７】
アルミニウム合金シートを成形し、時効硬化した製品を含む成形した車両用パネルであって、上記アルミニウム合金が：
約０．８〜約１．５重量％のシリコン、
約０．２〜約０．６５重量％のマグネシウム、
約０．０１〜約０．１重量％の銅、
約０．０１〜約０．１重量％のマンガン、および
約０．０５〜約０．２重量％の鉄を含み、
残部が実質的にアルミニウムおよび偶然含まれる元素および不純物であり；この合金のインゴットを鋳造し、このインゴットを均質化し、このインゴットを熱間圧延してスラブを作り、上記スラブを冷間圧延してシートを作り、および上記シートを溶体化熱再加熱することによって製造される合金。
【請求項１８】
請求項１７に記載する成形した車両用パネルであって、更に：
約０．９５〜約１．３５重量％のシリコン、
約０．３〜約０．６重量％のマグネシウム、
約０．０４〜約０．０８重量％の銅、
約０．０２〜約０．０８重量％のマンガン、および
約０．１０〜約０．１５重量％の鉄を含むパネル。
【請求項１９】
請求項１７に記載する成形した車両用パネルであって、更に：
約１．０〜約１．５重量％のシリコン、
約０．３〜約０．６重量％のマグネシウム、および
約０．０２〜約０．１重量％の銅を含むパネル。
【請求項２０】
請求項１７に記載する成形した車両用パネルであって、更に：
約０．９〜約１．３重量％のシリコン
を含むパネル。
【請求項２１】
請求項１７に記載する成形した車両用パネルであって、更に約０．０４〜約０．０８重量％のマンガンを含むパネル。
【請求項２２】
請求項１７に記載する成形した車両用パネルにおいて、上記アルミニウム合金シートを自動車のドアパネルに成形するパネル。
【請求項２３】
請求項１７に記載する成形した車両用パネルにおいて、上記アルミニウム合金シートを自動車のフードパネルに成形するパネル。
【請求項２４】
請求項１７に記載する成形した車両用パネルにおいて、上記アルミニウム合金シートを自動車の車体パネルに成形するパネル。
【請求項２５】
特に自動車の車体用として適するアルミニウム合金圧延シートの製造方法であって、
（ａ）  ０．８〜１．５重量％のシリコン、
０．３〜０．６５重量％のマグネシウム、
０．０１〜０．１重量％の銅、
０．０１〜０．１重量％のマンガン、および
０．０５〜０．２重量％の鉄を含み、
残部が実質的にアルミニウムおよび偶然含まれる元素と不純物である合金から成る塊体を用意する段階；
（ｂ）  上記塊体を加工して上記シートを作る段階；
（ｃ）  上記シートを溶体化熱処理する段階；および
（ｄ）  上記シートを迅速焼入れする段階、以上の各段階を含む方法。
【請求項２６】
特に自動車の車体用として適するアルミニウム合金圧延シートの製造方法であって、
（ａ）  ０．８〜１．５重量％のシリコン、
０．３〜０．６５重量％のマグネシウム、
０．０１〜０．１重量％の銅、
０．０１〜０．１重量％のマンガン、および
０．０５〜０．２重量％の鉄を含み、
残部が実質的にアルミニウムおよび偶然含まれる元素と不純物である合金から成る塊体を用意する段階；
（ｂ）  前記塊体を加工して前記アルミニウム合金圧延シートを作る段階；
（ｃ）  前記アルミニウム合金圧延シートを溶体化熱処理する段階；
（ｄ）  前記アルミニウム合金圧延シートを迅速焼入れする段階；および
（ｅ）  前記アルミニウム合金圧延シートを自動車部材に成形する前に自然時効させる段階、以上の各段階を含む方法。
【請求項２７】
前記アルミニウム合金が、
０．９５〜１．３５重量％のシリコン、
０．３〜０．６重量％のマグネシウム、
０．０４〜０．０８重量％の銅、
０．０２〜０．０８重量％のマンガン、および
０．１０〜０．１５重量％の鉄を含む請求項２５または請求項２６に記載された方法。
【請求項２８】
段階（ａ）におけるシリコン量が０．９〜１．３重量％である請求項２５または請求項２６に記載された方法。
【請求項２９】
段階（ａ）におけるマンガン量が０．０４〜０．０８重量％である請求項２５または請求項２６に記載された含む方法。
【請求項３０】
段階（ｂ）が、中間焼鈍の行われない複数の非連続的加工工程を含む請求項２５に記載された方法。
【請求項３１】
段階（ｃ）が、前記シートを、温度４５０°Ｃ（８４２°Ｆ）〜６１３°Ｃ（１１３５°Ｆ）で溶体化熱処理することを含む請求項２５に記載された方法。
【請求項３２】
段階（ｃ）が、前記シートを、温度４６０〜６０７°Ｃ（８６０°Ｆ〜１１２５°Ｆ）で溶体化熱処理することを含む請求項２５に記載された方法。
【請求項３３】
段階（ｄ）が、更に迅速水焼入れすることを含む請求項２５に記載された方法。
【請求項３４】
自動車の車体用として適するアルミニウム合金であって：
０．８〜１．５重量％のシリコン、
０．３〜０．６５重量％のマグネシウム、
０．０１〜０．１重量％の銅、
０．０１〜０．１重量％のマンガン、および
０．０５〜０．２重量％の鉄を含み、
残部が実質的にアルミニウムおよび偶然含まれる元素と不純物であるアルミニウム合金。
【請求項３５】
０．９５〜１．３５重量％のシリコン、
０．３〜０．６重量％のマグネシウム、
０．０４〜０．０８重量％の銅、
０．０２〜０．０８重量％のマンガン、および
０．１０〜０．１５重量％の鉄を含む請求項３４に記載されたアルミニウム合金。
【請求項３６】
シリコン量が０．９〜１．３重量％である請求項３４に記載されたアルミニウム合金。
【請求項３７】
マンガン量が０．０４〜０．０８重量％である請求項３４に記載されたアルミニウム合金。
【請求項３８】
自動車の車体用として適するアルミニウム合金であって、
０．８〜約１．５重量％のシリコン、
０．３〜０．６５重量％のマグネシウム、
０．０４〜０．１重量％の銅、
０．０１〜０．１重量％のマンガン、および
０．０５〜０．２重量％の鉄を含み、
残部が実質的にアルミニウムおよび偶然含まれる元素と不純物であるアルミニウム合金。
【請求項３９】
自動車の車体用として適するアルミニウム合金であって、
０．８〜１．５重量％のシリコン、
０．３〜０．６５重量％のマグネシウム、
０．０１〜０．１重量％の銅、
０．０２〜０．１重量％のマンガン、および
０．０５〜０．２重量％の鉄を含み、
残部が実質的にアルミニウムおよび偶然含まれる元素と不純物であるアルミニウム合金。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、成形用アルミニウム合金圧延シートおよびその製造方法に係り、更に詳しく言えば、成形性がよく、高強度および耐食性が要求される用途に適し、例えば自動車車体に適用する場合のように塗料焼付けを受ける成形用アルミニウム合金圧延シートに関するものである。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００２】
とりわけ、エネルギー保存の観点で軽量自動車を製造する重要さが増したために、自動車への適用に適したアルミニウム合金製品の開発にかなりの努力が払われている。特に望ましいのは、単一アルミニウム合金製品を幾つかの異なる自動車用用途に使えることであろう。そのようなことは、金属在庫品を明らかに節約することに加えて、廃品再生でも有利であろう。しかし、自動車の異なる部品には、使用する形によって異なる特性を必要とすることがある。例えば、アルミニウム合金シートは、造形した外側車体パネルに成形するとき、リューダース線が無いことは勿論、耐へこみ性を与える高強度を達成できなければならないが、普通は見えない内側支持パネル上では、強度およびそのような線の有無は、さほど重要ではない。リューダース線とは、弾性限界を超える歪みを加えた金属の、そうでなければ滑らかな表面に、通常、多方向成形作業の結果として、その作業中の金属の移動を反映して現れる線すなわち縞模様である。他方、バンパー用では、通常クロームめっき受容性と共に、高強度に加えて、耐へこみ性並びに耐応力腐食割れ性および耐剥離腐食性のような特性を必要とする。多数の自動車用途に役立つために、アルミニウム合金製品は、割れ、裂け、リューダース線または過度の皺またはプレス負荷無しに、形状付与、絞り、曲げ等を容易にするような良い成形性を有しながら、十分な強度を有する必要がある。通常、成形は、室温で行われるため、室温または低温での成形性が主な関心事であることが多い。自動車用で重要と考えられる更に他の観点は、溶接性、特に耐スポット溶接性である。例えば、フード、ドアまたはトランク蓋のような二重シート構造の外側車体シートと内側支持シートは、スポット溶接で接合することが多く、スポット溶接電極の寿命を、アルミニウム合金シートであるがために不当に短縮して、電極交換のために、組立ライン生産を不必要に中断するようなことがないことが重要である。また、そのような接合は、例えば表面酸化物の除去のような余分な工程を必要としないことが望ましい。その上、これらの構造製品は、縁取りまたは継ぎ合せによって互いに締結または接合することが多いので、この合金は、割れまたはゆず膚を示すことなく、高い曲げ能力がなければならない。
【０００３】
熱処理可能および熱処理不能合金の両方を含め、各種アルミニウム合金およびそのシート製品が、自動車用用途に考慮されてきた。熱処理可能な合金は、溶体化処理され、焼入れ焼戻しされた所与の低強度水準で作り、それを後にパネルに成形してから、人工時効によって強化できるという利点をもたらす。これは、低強度水準で容易に成形でき、それを後に最終用途に合せて強化できるようにする。更に、人工時効を行うための熱処理は、時には、強化処理のための別工程が不要なように、塗料焼付け処理中に同時に行うことができる。他方、熱処理不能合金は、典型的には、例えば冷間圧延による歪硬化によって強化する。塗料焼付けまたは硬化サイクルのような熱暴露が、これらの歪硬化または加工硬化の効果を部分的に焼鈍または緩和するので、これらの歪硬化の効果は、通常、熱暴露を受けている間に減少する。
従って、成形性、強度および耐食性を兼ね備えたシート材料を提供することは、好都合だろう。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
本発明によれば、特に自動車の車体用に使うために適したアルミニウム合金圧延シートの製作方法であって：（ａ）約０．８〜約１．５重量％のシリコン、約０．２〜約０．６５重量％のマグネシウム、約０．０１〜約０．１重量％の銅、約０．０１〜約０．１重量％のマンガン、約０．０５〜約０．２重量％の鉄を含み；および残部が実質的にアルミニウムおよび偶然含まれる元素および不純物である合金の塊体を用意すること；（ｂ）この塊体を加工してシートを作ること；（ｃ）このシートを溶体化熱処理すること；および（ｄ）このシートを迅速焼入れすることを含む方法が提供される。このシートは、成形性、強度および耐食性が改善されている。
【０００５】
好適例において、この組成物は、約０．９５〜約１．３５重量％のシリコン、約０．３〜約０．６重量％のマグネシウム、約０．０４〜約０．０８重量％の銅、約０．０２〜約０．０８重量％のマンガンおよび約０．１０〜約０．１５重量％の鉄を含む。最好適例において、このシートは、約０．９５〜約１．３５重量％のシリコン、約０．０４〜約０．０８重量％の銅、約０．０２〜約０．０８重量％のマンガンおよび約０．１０〜約０．１５重量％の鉄を含む。
【０００６】
本発明の第２の観点によれば、成形用アルミニウム合金シートの生産方法であって：組成が上記の組成である合金インゴットを連続鋳造または半連続ＤＣ（直接チル）鋳造によって鋳造すること；この合金インゴットを温度４５０°〜６１３°Ｃで１〜４８時間均質化すること；次に必要なシート厚さが得られるまで圧延すること；このシートを温度４５０°〜６１３°Ｃに少なくとも５秒間保持し、続いて迅速焼入れすること；および室温で時効処理することの各工程を含む方法が提供される。
【０００７】
本発明のその他の特徴は、以下の好適例に関連する説明で更に詳しく説明する。この説明は、添付の図面と共に考慮すべきであり、この図面で類似の数字は、類似の部品を指す。
【０００８】
また、図面は、本発明の好適例によるアルミニウム合金シートのＳｉ、ＭｇおよびＣｕ含有量に対する組成範囲の透視図である。
【０００９】
この明細書で広義に用いられている「シート」という用語は、板と箔の中間の厚さは勿論、時には「板」および「箔」と呼ばれる厚さも包含することを意図する。
「ｋｓｉ」は、１平方インチ当たりキロポンド（千ポンド）を意味するものとする。
「最小強度」という用語は、製品の９９％が、標準の統計的手法を使って９５％の信頼度で、適合すると期待される強度水準を意味するものとする。
「インゴットを経た」という用語は、粉末冶金または類似の技術によるのではなく、既知のまたはその後開発された鋳造法による液体金属から凝固したことを意味するものとする。この用語は、直接チル（ＤＣ）連続鋳造、スラブ鋳造、ブロック鋳造、噴霧鋳造、電磁連続（ＥＭＣ）鋳造およびそれらの変形を明らかに含むが、それらに限定すべきではない。
「溶体化熱処理」という用語は、この明細書では、合金を加熱して、可溶性成分を固溶体の中に溶解させるに十分な温度に維持し、それらの成分を焼入れ後に過飽和状態に保持することを意味して使用している。本発明の溶体化熱処理では、実質的に全ての可溶性ＳｉおよびＭｇ２Ｓｉの第２相粒子が固溶体の中に溶解される。
「迅速焼入れ」という用語は、この明細書では、溶体化熱処理中に固溶体の中に溶解された、実質的に全ての可溶性成分が、焼入れ後に過飽和状態に保持するに十分な速度で材料を冷却することを意味して使用している。この冷却速度は、焼入れされた合金の性質に絶大な影響を与えることがある。温水焼入れまたは霧化水におけるがごとく焼入れ速度が遅過ぎると、単体シリコンまたはＭｇ２Ｓｉを固溶体の中から析出させることがある。固溶体の中から析出したＳｉまたはＭｇ２Ｓｉは、粒界に沈でんする傾向があり、低曲げ性に関連している。もし、固溶体からのシリコンまたはＭｇ２Ｓｉの析出がはっきり認められなければ、焼入れ速度が速いと考えられる。アルミニウムシート上に水を噴霧することは、迅速焼入れを生ずることが判っている。
【００１０】
それ故、本発明によれば、この明細書で広義に使用する「成形パネル」または「車両用成形パネル」という用語は、バンパー、ドア、トランク蓋、フェンダ、フェンダ壁、床、車輪および自動車または車両車体のその他の部分を含むことを意図している。そのようなパネルは、平らなシートに対をなすダイの間で型打ちして、多くの場合、一般的に車両の外側から見えるパネルに関して凸形状である、３次元の輪郭形状を与えることによって作ることができる。二重または複数パネル部材は、内側パネルと外側パネルの、二つ以上の成形パネルを含み、その個々の特徴は上に説明した通りである。この内側パネルと外側パネルは、米国特許第４０８２５７８号に記載されているように、周縁を接合または結合して、二重または複数パネル組立体を作ることができ、その特許の教示内容を参考までにこの明細書中に援用する。或る装置では、２枚のパネルではその構造体を十分に強化できず、それは、この構造体の長さまたは幅の全部または一部に沿ってまたは横切って拡がる第３のパネルによって補強することができる。この構造体には、内パネルと外パネルの間に周縁継目または結合装置があるが、そのような継目または結合装置は、周縁部の周りに伸び、周縁全体を取り囲む必要はない。例えば、この周縁継目が、底を横切って伸び、両側または両端を上がり、各端からこの上部を横切って、あったとしても、短い距離だけ伸びてもよい。その上、内パネルと外パネルを、第３の中間、またはスペーサ、部材を介して結合することが可能である。この二重または複数部材構造体は、両パネルとも改良アルミニウム合金加工品のパネルであることが好ましいが、１枚以上が改良シート品であってもよい。あまり好適ではないが、幾つかの例は、１枚を超えるパネル、例えば２枚以上のパネルを含む構造体で、１枚以上のパネルを改良シート品で、他のパネルを鋼またはおそらく別のアルミニウム合金で作ることを企図している。
【００１１】
この明細書で使用する「自動車」または「車両」という用語は、自動車は勿論、トラック、オフロード用の車両、および一般に自動車車体または構造構成に関連した一般的方法で作られた他の運搬車両も指すことを意図している。
最初に図を参照すると、本発明によるアルミニウム合金シートのＳｉ、ＭｇおよびＣｕ含有量の範囲の透視図が示されている。点Ａ〜Ｈで規定される立方領域が、請求する合金のＳｉ、ＭｇおよびＣｕ含有量に対する請求領域を示す。点Ａ〜Ｄは、全て０．０２重量％の銅平面上にある。点Ｅ〜Ｈは、全て０．１０重量％の銅平面上にある。点ＡとＥ、ＢとＦ、ＣとＧおよびＤとＨに対するＭｇおよびＳｉの重量パーセントは同じである。
【００１２】
Ｓｉ、ＭｇおよびＣｕの外に、本発明による合金は、この合金の必須成分としてＭｎおよびＦｅも含む。これらの必須元素の各々は、上述のように、相乗作用をするように行われる役目を持っている。
Ｓｉは、単体ＳｉおよびＭｇの共存の下で作られたＭｇ２Ｓｉの析出硬化によって、本発明合金を強化する。この有効な強化に加えて、Ｓｉは、成形性、特に延伸成形性も効果的に高める。Ｓｉ含有量が約０．８重量％未満であると、この強度は不十分である。他方、Ｓｉ含有量が約１．５重量％を超えると、本発明合金を溶融させることなく熱処理中に全ての可溶性粒子を固溶体中に入れることはできない。それ故、成品シートの成形性および機械的特性は低下する。従って、Ｓｉ含有量を約０．８〜約１．５重量％と定める。
【００１３】
上に説明したように、Ｍｇは、Ｓｉの共存の下でＭｇ２Ｓｉを作ることによって働く合金強化元素である。この結果は、約０．１重量％未満のＭｇ含有量では有効に達成されない。Ｍｇは、Ｍｇ２Ｓｉを作るために必要な量を超える量で、アルミニウム合金の強度を、より高い水準で強化する上で有効であるが、この合金の成形性を低下させる。従って、Ｍｇ含有量を約０．２〜約０．６５重量％とする。
【００１４】
Ｃｕは、アルミニウム合金の強度および成形性を高める元素である。ＭｇおよびＳｉを使うことだけで成形性を維持または改良しながら、十分な強度を得ることは困難である。従って、Ｃｕは必須である。しかし、Ｃｕはアルミニウム合金の耐食性と抵触する。以下に更に詳しく説明するように、強度と成形性を改良するために、合金中に多少のＣｕを入れることが望ましいが、耐食性の懸念をひき起こさないために、このＣｕを約０．１重量％未満に維持することも望ましい。従って、Ｃｕ含有量を約０．０１〜約０．１重量％とする。
【００１５】
Ｆｅは、再結晶粒を微細化し、ゆず膚として知られる表面を粗す現象に対するこの合金の感受性を減少または除去する。従って、Ｆｅは、粒組織を制御するために望ましい。しかし、Ｆｅが多過ぎると、この合金のネッキング（くびれ）抵抗性および／または破損抵抗性を低下させる。再結晶粒は、Ｆｅ含有量約０．０５重量％未満で粗くなり、成形性は、Ｆｅ含有量が０．２重量％を超えると低下する。従って、Ｆｅ含有量を約０．０５〜約０．２重量％とする。このＦｅ含有量は約０．１５重量％未満が好ましい。
【００１６】
Ｍｎも再結晶粒を微細化する。この合金からＭｎを除去すると、熱処理中に粒子を粗し、その後の変形中にゆず膚を生ずることが分かっている。それ故、Ｍｎは合金中に分散質を形成し、それがその構造を安定化すると信じられている。分散質が低水準であると、等二軸応力状態でのこの合金の成形性を強化する。しかし、Ｍｎが０．１重量％を超えると、平面歪状態での成形性は、低下することが判っている。従って、Ｍｎが低水準であることは、変形中の粗面化（ｒｏｕｇｈｅｎｉｎｇ）を防ぐ際および二軸応力状態での成形性を改良する際に有益ではあるが、合金中のＭｎの量は、その平面歪状態での成形性を低下させないように制限しなければならない。平面歪状態での成形性は、自動車の用途で使われるような、大型の成形パネルを作る際に重要な特性であることが判っている。Ｍｎは、最高約０．１重量％までの水準が望ましいことが判っている。従って、Ｍｎ含有量を約０．０１〜０．１重量％と定める。
【００１７】
次に、本発明によるアルミニウム合金シートの生産方法を説明する。
上に指定した範囲の組成をもつアルミニウム合金インゴットを、普通の連続鋳造法または半連続ＤＣ鋳造法によって作る。溶質の均質性を改善し、最終製品の再結晶粒を微細化するために、このアルミニウム合金インゴットを均質化処理する。均質化の効果は、加熱温度が４５０°Ｃ（８４２°Ｆ）未満のとき、適正には得られない。しかし、均質化温度が６１３°Ｃ（１１３５°Ｆ）を超えると、融解が起こるかも知れない。均質化温度は、インゴットが均質化されたことを保証するために十分な時間の間維持しなければならない。
【００１８】
インゴットを均質化してから、それを妥当な圧延温度にし、次に普通の方法によって最終厚さに圧延する。その代わりに、インゴットを均質化の後で室温にしてから、妥当な圧延温度に再加熱して熱間圧延してもよい。この圧延は、熱間圧延だけでも、熱間圧延とそれに続く冷間圧延の組合せでもよい。冷間圧延は、自動車車体パネルに望まれる表面仕上げにするために望ましい。
【００１９】
圧延したシートを４５０°〜６１３°Ｃ（８４２〜１１３３°Ｆ）の温度で溶体化熱処理し、続いて迅速冷却（焼入れ）する。この溶体化熱処理温度が４５０°Ｃ（８４２°Ｆ）未満であるとき、溶体化の効果は不十分であり、満足な成形性および強度は得られない。他方、溶体化熱処理が６１３°Ｃ（１１３３°Ｆ）を超えると、融解が起こるかも知れない。溶体化を完了するためには、少なくとも５秒間保持する必要がある。３０秒以上保持することが好ましい。溶体化温度に保持した後の迅速冷却は、冷却速度が少なくとも強制空冷に等しく、特に３００°Ｃ／分以上であるようにしてもよい。冷却速度に関する限り、水焼入れが最も好ましいが、強制空冷は、歪のない焼入れをする。溶体化熱処理は、連続溶体化熱処理炉の中で、以下の条件で行うのが好ましい：即ち、２°Ｃ／秒以上の速度で加熱すること；５〜１８０秒間以上保持すること、および３００°Ｃ／分以上の速度で冷却することである。２°Ｃ／秒以上の速度で加熱することは、溶体化熱処理中に再結晶化する粒子を微細化するために有利である。
【００２０】
連続溶体化熱処理炉は、コイルの形で大量生産されるシートに溶体化熱処理し、迅速冷却するために最も適当である。１８０秒間以上の保持時間は、高い生産性を達成するために望ましい。冷却速度を遅くすることは、シートの平面度を良くし、歪を小さくするためには、より望ましい。
【００２１】
冷却速度を速くすること（＞３００°Ｃ／分）は、成形性を良くし、強度を高めるためには、より望ましい。平面度を良くし、歪をなくするためには、５°Ｃ／秒〜３００°Ｃ／秒の冷却速度で強制空冷することが好ましい。
【００２２】
また、熱間圧延と溶体化熱処理の間に、中間焼鈍に続いて冷間圧延を行って、結晶組織の粒子サイズを制御しおよび／または冷間圧延を容易にしてもよい。保持温度は、３４３°〜５００°Ｃが好ましく、３７０°〜４００°Ｃが更に好ましく、保持時間は、中間焼鈍に対して０．５〜１０時間が好ましい。この中間焼鈍したアルミニウム合金のシートは、圧延比少なくとも３０％で冷間圧延するのが好ましく、次に溶体化熱処理し迅速焼入れする。
【００２３】
中間焼鈍温度が３００°Ｃ未満のとき、再結晶化は、完全でないかも知れず、中間焼鈍の温度が５００°Ｃより高いとき、結晶粒の成長およびシート表面の変色が起こるかも知れない。中間焼鈍の時間が０．５時間未満のとき、箱型の焼鈍炉の中での大量のコイルの均質な焼鈍は困難になる。他方、中間焼鈍が１０時間より長いと、この方法を経済的に存立できなくしがちである。溶体化熱処理を連続溶体化熱処理炉で行うとき、この中間焼鈍温度は、３００°〜３５０°Ｃであるのが好ましい。中間焼鈍温度が３５０°Ｃより高いと、Ｍｇ２Ｓｉ相が粗くなり、溶体化は困難なだけで、１８０秒内に完了する。圧延比少なくとも３０％での冷間圧延は、溶体化熱処理中での結晶粒の成長を防ぐために、中間焼鈍と溶体化熱処理の間に入れなければならない。
成形後に、塗装および焼付けまたはＴ６処理を行っても良い。焼付け温度は、普通、約１５０°〜２５０°Ｃである。
【００２４】
本発明によるアルミニウム合金圧延シートは、自動車の車体に後から取付けるパネルとしての用途に最も適し、例えば防熱材、計器盤およびその他の所謂「ボデー・イン・ホワイト」（白物体）部品のような、その他の自動車部品に使用するときも、優れた特性を示すことができる。
【実施例】
【００２５】
本発明の利点を以下の例に示す。
第１〜９例
本発明の実際とその利点を実証するため、第１表に示す組成のアルミニウム合金製品を作った。九つ全ての合金が、図に示す組成箱の中に入る。これらの合金を鋳造してインゴットを得、普通の方法でシート厚さに作った。これらのインゴットを５４６°〜５５２°Ｃ（１０１５°〜１０２５°Ｆ）で少なくとも４時間均質化し、その後０．３１８ｃｍ（０．１２５インチ）の厚さに直接熱間圧延し、室温まで冷却するにまかせ、約４２７°Ｃ（８００°Ｆ）で約２時間、中間焼鈍し、次に１ｍｍ（０．０４０インチ）の最終厚さに冷間圧延した。溶体化熱処理前に、このシートを検査し、有意量の可溶性ＳｉおよびＭｇ２Ｓｉ第２相粒子が存在することが判った。追加のシートを５４６°Ｃ（１０１５°Ｆ）の範囲で溶体化熱処理し、冷水を使って迅速焼入れした。次に、これらのシートを室温で２週間の間自然時効処理した。これらの合金を検査し、実質的に全てのＳｉおよびＭｇ２Ｓｉ第２相粒子がこの固溶体の中に過飽和状態で残存することが判った。
【００２６】
【表１】
2006118047.tif 000003
【００２７】
第１０例
比較のために、第１表に示す第１０例の組成をもつＡＡ６０１６合金シートを試験した。第１０例の材料は、市販材料で、それを標準の商用実施法を使ってシートに成形した。ＡＡ６０１６は、Ｔ４の成形性、Ｔ６の強度およびＴ６の耐食性の最善の組合せをもつので、現行の規準になっている自動車用アルミニウム合金である。第１〜９例の合金と同様に、第１０例の合金は、図に示す組成箱の中に入る。しかし、第１０例の合金の鉄の水準は、本発明のＦｅの最も広い範囲の外側にある。その上、第１０例の合金は、迅速焼入れをしなかった。このシートを検査し、有意の量の可溶性第２相粒子が存在することが判った。上述のように、単体ＳｉおよびＭｇ２Ｓｉのような、可溶性第２相粒子が存在することは、曲げ性能不良に関連している。
【００２８】
第１１例
比較のために、第１表に示す第１１例の組成をもつＡＡ２００８合金をシートに作った。ＡＡ２００８は、自動車の用途の市販の材料で、成形性に対する現行の規準になっている。このインゴットに、５０２°Ｃ（９３５°Ｆ）で５時間と５６０°Ｃ（１０４０°Ｆ）で４時間の２段階の余熱をして、このインゴットを均質化し、溶体化熱処理温度が５１０°Ｃ（９５０°Ｆ）であったことを除いて、第１〜９例と同様に処理した。出来たシートを検査し、実質的に全てのＳｉおよびＭｇ２Ｓｉ第２相粒子が焼入れ後の固溶体の中に残存することが判った。第１〜１０例の合金と違って、第１１例の合金は、図に示す組成箱の外側にある。
【００２９】
第１２〜２３例
第１〜１１例の合金は、室温で自然時効処理した。少なくとも１カ月の自然時効後、これらの材料を試験し、機械的性質と成形性を確定した。その結果を第２表に示す。
制限ドーム高さ（ＬＤＨ）最小点（平面歪）法は、１０．１６ｃｍ（４インチ）の半球ポンチで作ったサンプルのドームの高さを定める。ＬＤＨは、歪硬化および歪制限能力の影響を反映する。
９０°案内曲げ試験（ＧＢＴ）は、合金が縁を平らにできるかどうかを評価するための、実質的に無摩擦の下向きフランジ試験である。この９０°ＧＢＴでは、試験片をしっかりとクランプし、次にローラによってダイ半径の上で９０°に押し曲げる。ダイ半径を次第に小さくして、破損が起こるまでこの試験を繰り返す。破損なしに曲げられた最小ダイ半径（Ｒ）を元のシート厚さ（ｔ）で割って、最小Ｒ／ｔ比を出す。最小Ｒ／ｔ値が約０．５未満の材料は、一般に縁を平らにできると考えられる。最小Ｒ／ｔ値が約０．５〜約１．０の範囲内のものは、限界であると考えられ、最小Ｒ／ｔ値が約１．０を超える材料は、縁を平らにできないと考えられる。
【００３０】
【表２】
2006118047.tif 000004
【００３１】
驚いたことに、第１〜９例の合金の成形性は、平均Ｎ値および横均一伸び率値のような、成形性表示パラメータが示すように、第１０例のＡＡ６０１６合金よりかなり良かった。意外にも、第１〜９例の合金全てに対する縦方向案内曲げ試験は、第１０例のＡＡ６０１６合金よりかなり良かった（第２０例参照）。第１〜９例の合金が示す案内曲げ値は、これらの材料が、自動車の外部アルミニウムパネルの製造業者のきびしい要求である、「縁を平らにできる」ことを示す。逆に、第１０例の合金（ＡＡ６０１６）の縁を平らにできる能力は、限界である。この成形性および曲げ試験は、第２相のＳｉおよびＭｇ２Ｓｉの粒子が固溶体の中に溶解し、それらを迅速焼入れを経ても固溶体中に維持することの重要性を実証する。
その上、第１〜９例の合金は、横降伏強度と成形性の組合せが、第２２および２３例の合金より良いことを示した（第１３、１７および１９例参照）。更に、第１〜９例の合金の多くは、第１１例のＡＡ２００８合金と同じか優れた成形性特性を示した。これは、ＡＡ２００８が、自動車用に対し市販されている最良の成形用熱処理可能合金の一つと考えられているので、意外である。従って、強度と成形性の良好な組合せを示す合金を、より厳しい形状の成形パネルの製造に使うことができる。
【００３２】
第２４〜３３例
塗料焼付け後のシートの横引張降伏強度の変化を調べるため、第１〜１０例のシートを平面歪で２％だけ伸ばし、このシートを１８５°Ｃ（３６５°Ｆ）で２０分間加熱することによって、Ｔ６２型焼戻し時効処理した。その結果を第３表に示す。驚いたことに、第２、６および８例の材料（第２５、２９および３１例参照）は、引張降伏強度が第１０例のＡＡ６０１６材料（第３３例参照）よりかなり高かった。成形性と強度の優れた組合せを示すような合金は、薄い厚さを使うことによって軽量化および／またはコスト削減の機会を与えることは勿論、より困難な部品を作れるようにする。
【００３３】
【表３】
2006118047.tif 000005
【００３４】
第３４〜４５例
低温での塗料焼付け後のシートの横引張降伏強度の変化を調べるため、第１〜１０例のシートを平面歪で２％だけ伸ばし、１７７°Ｃ（３５０°Ｆ）で３０分間加熱することによって時効処理した。この結果を第４表に示す。驚いたことに、第２、６および８例の材料（第２５、２９および３１例参照）は、再び、第１０例の材料よりかなり高い引張降伏強度を示した。それ故、時効処理を要求より低い温度で行っても、耐へこみ性および／または軽量化の機会を与え続ける。
その上、このシートの耐食性を耐久試験規格ＡＳＴＭ（アメリカ材料試験協会）Ｇ１１０を使って測定した。その結果を第４表に示す。点食しか示さなかった合金（第２および６例の材料を含む）は全て、第１０例の材料（ＡＡ６０１６）および粒間型腐食を示した他の二つの市販の自動車の合金（第４４および４５例参照）より優れると判定された。粒間腐食は、与えられた材料の中に深く入り込み、腐食に続いて機械的性質を低下する結果となることがある。
【００３５】
【表４】
2006118047.tif 000006
【００３６】
第４６〜５６例
塗料焼付け後にＴ６２焼戻ししたシートの横引張降伏強度の変化を調べるため、第１〜１１例のシートを２０４°Ｃ（４００°Ｆ）で６０分間加熱した。その結果を第５表に示す。もう一度、第２、６および８例の材料（第４７、５１および５９例参照）は、市販成分の第１０例よりかなり強かった。
【００３７】
【表５】
2006118047.tif 000007
【００３８】
第５７および５８例
シートの特性および特徴について、処理中の変化を調べるため、図の平行四辺形の中心である、第９例の組成の合金を、中間焼鈍無しに、４２７°Ｃ（８００°Ｆ）で２時間処理した。先の例の材料は、第１０例のＡＡ６０１６材料を除いて、中間焼鈍して処理した。第５７および５８例の処理条件を第６表に示し、このシートの結果としての特性および特徴を第７表に示す。
【００３９】
（表６）
第６表
例番号    合金の例番号        中間焼鈍  
５７            ９              あり
５８            ９              なし
【００４０】
【表７】
2006118047.tif 000008
【００４１】
第７表から、降伏強度は似ているが、焼鈍しなかった材料は、焼鈍した材料に比べて、特性および等方性の特徴が優れていることが明らかである。例えば、横引張伸び率および縦制限ドーム高さ試験が、二つの例の間の性能に最も意味のある差があることを示す。特に、焼鈍せずに処理したサンプル（第５８例）は、大きな伸び率、伸び能力（制限ドーム高さ）および曲げ性能（案内曲げ）を示す。更に、中間焼鈍せずに処理したサンプルは、より等方的、即ち方向による特性の変動が少なかった。第５７および５８例の特徴は、第１〜９例の材料を使った先の例で得た値が、市販の自動車用合金よりかなり改善され得るであろうという点であり、理由は、これらのサンプルが中間焼鈍を施されており、それがこれらサンプルの性能を低下させているからである。
【００４２】
第５９〜６２例
本発明を実施する際の鉄およびマンガンの利点を実証するため、第８表に示す組成のアルミニウム合金製品を以前のように作った。第５９および６０例の組成は、鉄およびマンガンの両方の水準を維持する恩恵を示すように設計した。第６１および６２例は、鉄の水準を推奨範囲内で増加することの影響を実証する。
これらのシート製品を試験し、機械的性質と成形性を確定した。その結果を第９表に示す。鉄を多く含む合金は、高い平均Ｎ値、縦均一伸び率値、横引張曲げ値およびバルジ高さ測定値が示すように、鉄の量が少ない類似合金（第５９〜６２例参照）より低い成形性値を示した。
【００４３】
【表８】
2006118047.tif 000009
【００４４】
【表９】
2006118047.tif 000010
【００４５】
第６３および６４例
本発明を実施する際のマンガンの存在の重要性を実証するため、第８表に示す組成のアルミニウム合金製品を以前のように作った。ＡＳＴＭ粒子サイズおよび１ｍｍ３当たりの粒子数を光学的に測定した。その値を第１０表に記載する。
【００４６】
【表１０】
2006118047.tif 000011
【００４７】
第１０表から、マンガンを含まない第６３例の１ｍｍ３当たりの粒子数が、第６４例の２５％未満であることが明らかである。粒子サイズが粗いと、典型的には変形中にゆず膚を起こすことがあるので、材料中のＭｎの水準を幾らか低く保つことが望ましい。
【００４８】
本発明の最善の態様と考えられることを上に説明してきた。しかし、本発明に、本発明の精神から逸脱することなく、説明した種類の多数の変形をなすことが出来ることは、当業者には明白であろう。本発明の範囲は、請求項が使用する用語の広い一般的な意味によって定義する。
【図面の簡単な説明】
【００４９】
【図１】本発明の好適例によるアルミニウム合金シートのＳｉ、ＭｇおよびＣｕ含有量に対する組成範囲の透視図。
【図１】
2006118047.tif 000012
【手続補正書】
【提出日】平成17年11月25日(2005.11.25)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
特に自動車の車体用に使うために適したアルミニウム合金圧延シートの製造方法であって：
（ａ）  約０．８〜約１．５重量％のシリコン、
約０．２〜約０．６５重量％のマグネシウム、
約０．０１〜約０．１重量％の銅、
約０．０４〜約０．０８重量％のマンガン、および
約０．０５〜約０．２重量％の鉄を含み、
残部が実質的にアルミニウムおよび偶然含まれる元素および不純物である合金の塊体を用意する段階；
（ｂ）  上記塊体を加工して上記シートを作る段階；
（ｃ）  上記シートを溶体化熱処理する段階；
（ｄ）  上記シートを急速焼入れする段階、および
（ｅ）  上記シートを自動車部材に成形する前に自然
時効させる段階、以上の各段階を含む方法。
【請求項２】
請求項１に記載する方法において、上記合金が：
約０．９５〜約１．３５重量％のシリコン、
約０．３〜約０．６重量％のマグネシウム、
約０．０４〜約０．０８重量％の銅、
約０．０４〜約０．０８重量％のマンガン、および
約０．１０〜約０．１５重量％の鉄を含む方法。
【請求項３】
請求項１に記載する方法において、段階（ａ）が、更に約０．９５〜約１．３重量％のシリコンを含む方法。
【請求項４】
請求項１に記載する方法において、段階（ｂ）が、複数の別々の加工工程を含み、別々の加工工程の間に中間焼鈍を行わない方法。
【請求項５】
請求項１に記載する方法において、段階（ｃ）が、上記シートを、約４６０°Ｃ（８６０°Ｆ）を超える温度で溶体化熱処理することを含む方法。
【請求項６】
請求項１に記載する方法において、段階（ｃ）が、上記シートを、約４６０〜６０７°Ｃ（８６０°〜１１２５°Ｆ）の範囲の温度で溶体化熱処理することを含む方法。
【請求項７】
請求項１に記載する方法において、段階（ｄ）が、更に急速水焼入れすることを含む方法。
【請求項８】
自動車の車体用に使うために適したアルミニウム合金であって：
約０．８〜約１．５重量％のシリコン、
約０．２〜約０．６５重量％のマグネシウム、
約０．０１〜約０．１重量％の銅、
約０．０４〜約０．０８重量％のマンガン、および
約０．０５〜約０．２重量％の鉄を含み、
残部が実質的にアルミニウムおよび偶然含まれる元素および不純物である合金。
【請求項９】
請求項８に記載する合金であって、更に：
約０．９５〜約１．３５重量％のシリコン、
約０．３〜約０．６重量％のマグネシウム、
約０．０４〜約０．０８重量％の銅、
約０．０４〜約０．０８重量％のマンガン、および
約０．１０〜約０．１５重量％の鉄を含む合金。
【請求項１０】
請求項８に記載する合金であって、更に約０．９〜約１．３重量％のシリコンを含む合金。
【請求項１１】
成形性、強度および耐食性が改善され、自動車の車体部材に成形するのに適したアルミニウム合金シートであって、上記アルミニウム合金が：
約０．８〜約１．５重量％のシリコン、
約０．２〜約０．６５重量％のマグネシウム、
約０．０１〜約０．１重量％の銅、
約０．０４〜約０．０８重量％のマンガン、および
約０．０５〜約０．２重量％の鉄を含み、
残部が実質的にアルミニウムおよび偶然含まれる元素および不純物であり；この合金のインゴットを鋳造し、このインゴットを均質化し、このインゴットを熱間圧延してスラブを作り、上記スラブを冷間圧延してシートを作り、および上記シートを溶体化熱再加熱することによって製造される合金。
【請求項１２】
請求項１１に記載するアルミニウム合金シートであって、更に：
約０．９５〜約１．３５重量％のシリコン、
約０．３〜約０．６重量％のマグネシウム、
約０．０４〜約０．０８重量％の銅、
約０．０４〜約０．０８重量％のマンガン、および
約０．１０〜約０．１５重量％の鉄を含むシート。
【請求項１３】
請求項１１に記載するアルミニウム合金シートであって、更に約０．９〜約１．３重量％のシリコンを含むシート。
【請求項１４】
アルミニウム合金シートを成形し、時効硬化した製品を含む成形した車両用パネルであって、上記アルミニウム合金が：
約０．８〜約１．５重量％のシリコン、
約０．２〜約０．６５重量％のマグネシウム、
約０．０１〜約０．１重量％の銅、
約０．０４〜約０．０８重量％のマンガン、および
約０．０５〜約０．２重量％の鉄を含み、
残部が実質的にアルミニウムおよび偶然含まれる元素および不純物であり；この合金のインゴットを鋳造し、このインゴットを均質化し、このインゴットを熱間圧延してスラブを作り、上記スラブを冷間圧延してシートを作り、および上記シートを溶体化熱再加熱することによって製造されるパネル。
【請求項１５】
請求項１４に記載する成形した車両用パネルであって、更に：
約０．９５〜約１．３５重量％のシリコン、
約０．３〜約０．６重量％のマグネシウム、
約０．０４〜約０．０８重量％の銅、
約０．０２〜約０．０８重量％のマンガン、および
約０．１０〜約０．１５重量％の鉄を含むパネル。
【請求項１６】
請求項１４に記載する成形した車両用パネルであって、更に：
約１．０〜約１．５重量％のシリコン、
約０．３〜約０．６重量％のマグネシウム、および
約０．０２〜約０．１重量％の銅を含むパネル。
【請求項１７】
請求項１４に記載する成形した車両用パネルであって、更に：
約０．９〜約１．３重量％のシリコンを含むパネル。
【請求項１８】
請求項１４に記載する成形した車両用パネルにおいて、上記アルミニウム合金シートを自動車のドアパネルに成形するパネル。
【請求項１９】
請求項１４に記載する成形した車両用パネルにおいて、上記アルミニウム合金シートを自動車のフードパネルに成形するパネル。
【請求項２０】
請求項１４に記載する成形した車両用パネルにおいて、上記アルミニウム合金シートを自動車の車体パネルに成形するパネル。
【請求項２１】
特に自動車の車体用として適するアルミニウム合金圧延シートの製造方法であって、
（ａ）  ０．８〜１．５重量％のシリコン、
０．３〜０．６５重量％のマグネシウム、
０．０１〜０．１重量％の銅、
０．０４〜０．０８重量％のマンガン、および
０．０５〜０．２重量％の鉄を含み、
残部が実質的にアルミニウムおよび偶然含まれる元素と不純物であ
る合金から成る塊体を用意する段階；
（ｂ）  上記塊体を加工して上記シートを作る段階；
（ｃ）  上記シートを溶体化熱処理する段階；
（ｄ）  上記シートを迅速焼入れする段階、および
（ｅ）  前記アルミニウム合金圧延シートを自動車部材に成形する前に自然
時効させる段階、以上の各段階を含む方法。
【請求項２２】
前記アルミニウム合金が、
０．９５〜１．３５重量％のシリコン、
０．３〜０．６重量％のマグネシウム、
０．０４〜０．０８重量％の銅、
０．０４〜０．０８重量％のマンガン、および
０．１０〜０．１５重量％の鉄を含む請求項２１に記載された方法。
【請求項２３】
段階（ａ）におけるシリコン量が０．９〜１．３重量％である請求項２１に記載された方法。
【請求項２４】
段階（ｂ）が、中間焼鈍の行われない複数の非連続的加工工程を含む請求項２１に記載された方法。
【請求項２５】
段階（ｃ）が、前記シートを、温度４５０°Ｃ（８４２°Ｆ）〜６１３°Ｃ（１１３５°Ｆ）で溶体化熱処理することを含む請求項２１に記載された方法。
【請求項２６】
段階（ｃ）が、前記シートを、温度４６０〜６０７°Ｃ（８６０°Ｆ〜１１２５°Ｆ）で溶体化熱処理することを含む請求項２１に記載された方法。
【請求項２７】
段階（ｄ）が、更に迅速水焼入れすることを含む請求項２１に記載された方法。
【請求項２８】
自動車の車体用として適するアルミニウム合金であって：
０．８〜１．５重量％のシリコン、
０．３〜０．６５重量％のマグネシウム、
０．０１〜０．１重量％の銅、
０．０４〜０．０８重量％のマンガン、および
０．０５〜０．２重量％の鉄を含み、
残部が実質的にアルミニウムおよび偶然含まれる元素と不純物であるア
ルミニウム合金。
【請求項２９】
０．９５〜１．３５重量％のシリコン、
０．３〜０．６重量％のマグネシウム、
０．０４〜０．０８重量％の銅、
０．０４〜０．０８重量％のマンガン、および
０．１０〜０．１５重量％の鉄を含む請求項２８に記載されたアルミニウム合金。
【請求項３０】
シリコン量が０．９〜１．３重量％である請求項２８に記載されたアルミニウム合金。
【請求項３１】
自動車の車体用として適するアルミニウム合金であって、
０．８〜１．５重量％のシリコン、
０．３〜０．６５重量％のマグネシウム、
０．０４〜０．１重量％の銅、
０．０４〜０．０８重量％のマンガン、および
０．０５〜０．２重量％の鉄を含み、
残部が実質的にアルミニウムおよび偶然含まれる元素と不純物であるアルミニウム合金。
【請求項３２】
自動車の車体用として適するアルミニウム合金であって、
０．８〜１．５重量％のシリコン、
０．３〜０．６５重量％のマグネシウム、
０．０１〜０．１重量％の銅、
０．０４〜０．０８重量％のマンガン、および
０．０５〜０．２重量％の鉄を含み、
残部が実質的にアルミニウムおよび偶然含まれる元素と不純物であるアルミニウム合金。