(57)【要約】【課題】  エジェクタサイクルにおける、システム性能の低下を防止し、システムの安定化を図る。【解決手段】  分離器冷媒入口４１がエジェクタ冷媒出口３３よりも上方に位置し、冷媒の状態が二相流である部位にて冷媒が持ち上げられるため、冷媒を持ち上げるときの圧損が少なくなる。また、エジェクタ３の吸引流入口３２が蒸発器冷媒出口５２よりも下方に位置し、蒸発器冷媒出口５２から吸引流入口３２に向かう冷媒は下方に向かって流れるため、蒸発器５の冷媒出口に停滞したオイルの影響による圧損増加を回避することができる。さらに、蒸発器冷媒入口５１が分離器液冷媒出口４３よりも下方に位置し、分離器液冷媒出口４３から蒸発器冷媒入口５１に向かう冷媒も下方に向かって流れるため、液冷媒持ち上げによる圧損増加を回避することができる。【選択図】        図２
2006118847.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒を吸入して圧縮する圧縮機（１）と、
前記圧縮機（１）にて圧縮された高圧冷媒を冷却する放熱器（２）と、
前記放熱器（２）から流出した高圧冷媒をノズル部（３ａ）にて減圧加速し、前記ノズル部（３ａ）から噴射される高速冷媒流の巻き込み作用により気相冷媒を吸引するエジェクタ（３）と、
前記エジェクタ（３）から流出する冷媒を気相と液相とに分離する気液分離器（４）と、
前記気液分離器（４）から流出した液相冷媒を蒸発させる蒸発器（５）とを備え、
前記蒸発器（５）で蒸発した気相冷媒が前記エジェクタ（３）に吸引されるエジェクタサイクルにおいて、
冷媒の状態が二相流である部位にて冷媒が持ち上げられるように、前記エジェクタ（３）と前記気液分離器（４）と前記蒸発器（５）の上下方向の位置関係が設定されていることを特徴とするエジェクタサイクル。
【請求項２】
前記気液分離器（４）の冷媒入口（４１）が、前記エジェクタ（３）の冷媒出口（３３）と同じ高さ、ないしは前記エジェクタ（３）の冷媒出口（３３）よりも上方に位置することを特徴とする請求項１に記載のエジェクタサイクル。
【請求項３】
前記蒸発器（５）の冷媒出口（５２）と前記エジェクタ（３）の吸引流入口（３２）とを接続する冷媒通路は、前記蒸発器（５）の冷媒出口（５２）から前記エジェクタ（３）の吸引流入口（３２）に向かって水平ないしは下がっていることを特徴とする請求項１または２に記載のエジェクタサイクル。
【請求項４】
前記気液分離器（４）の液冷媒出口（４３）と前記蒸発器（５）の冷媒入口（５１）とを接続する冷媒通路は、前記気液分離器（４）の液冷媒出口（４３）から前記蒸発器（５）の冷媒入口（５１）に向かって水平ないしは下がっていることを特徴とする請求項１から３のいずれか１つに記載のエジェクタサイクル。
【請求項５】
前記気液分離器（４）の液冷媒出口（４３）と前記蒸発器（５）の冷媒入口（５１）との間に、液相冷媒を二相化する減圧機構（６）を備え、
前記蒸発器（５）の冷媒入口（５１）が、前記減圧機構（６）と同じ高さ、ないしは前記減圧機構（６）よりも上方に位置することを特徴とする請求項１から３のいずれか１つに記載のエジェクタサイクル。
【請求項６】
高圧冷媒をノズル部（３ａ）にて減圧加速し、前記ノズル部（３ａ）から噴射される高速冷媒流の巻き込み作用により気相冷媒を吸引するエジェクタ（３）と、
前記エジェクタ（３）から流出する冷媒を気相と液相とに分離する気液分離器（４）とを備え、
前記気液分離器（４）の冷媒入口（４１）が、前記エジェクタ（３）の冷媒出口（３３）と同じ高さ、ないしは前記エジェクタ（３）の冷媒出口（３３）よりも上方に位置することを特徴とするエジェクタサイクル用構成部品。
【請求項７】
さらに、冷媒を蒸発させる蒸発器を備え、
前記蒸発器の冷媒出口（１２２）と前記エジェクタの吸引流入口（３２）とを接続する冷媒通路は、前記蒸発器（１２）の冷媒出口（１２２）から前記エジェクタ（３）の吸引流入口（３２）に向かって水平ないしは下がっていることを特徴とする請求項６に記載のエジェクタサイクル用構成部品。
【請求項８】
前記気液分離器（４）の液冷媒出口（４３）と前記蒸発器（５）の冷媒入口（５１）とを接続する冷媒通路は、前記気液分離器（４）の液冷媒出口（４３）から前記蒸発器（５）の冷媒入口（５１）に向かって水平ないしは下がっていることを特徴とする請求項７に記載のエジェクタサイクル用構成部品。
【請求項９】
さらに、前記気液分離器（４）の液冷媒出口（４３）と前記蒸発器（５）の冷媒入口（５１）との間に、液相冷媒を二相化する減圧機構（６）を備え、
前記蒸発器（５）の冷媒入口（５１）が、前記減圧機構（６）と同じ高さ、ないしは前記減圧機構（６）よりも上方に位置することを特徴とする請求項７に記載のエジェクタサイクル用構成部品。
【請求項１０】
冷媒を吸入して圧縮する圧縮機（１）と、
前記圧縮機（１）にて圧縮された高圧冷媒を冷却する放熱器（２）と、
前記放熱器（２）から流出した高圧冷媒をノズル部（３ａ）にて減圧加速し、前記ノズル部（３ａ）から噴射される高速冷媒流の巻き込み作用により気相冷媒を吸引するエジェクタ（３）と、
冷媒を蒸発させる蒸発器（１２）とを備え、
前記蒸発器（１２）の冷媒出口（１２２）と前記エジェクタ（３）の吸引流入口（３２）とを接続する冷媒通路は、前記蒸発器（１２）の冷媒出口（１２２）から前記エジェクタ（３）の吸引流入口（３２）に向かって水平ないしは下がっていることを特徴とするエジェクタサイクル。
【請求項１１】
さらに、前記放熱器（１３）と前記エジェクタ（３）との間で冷媒流れを分岐して、この冷媒流れを前記エジェクタ（３）の吸引流入口（３２）に導く分岐通路（９）を備え、この分岐通路（９）に前記蒸発器（１２）が設けられることを特徴とする請求項１０に記載のエジェクタサイクル。
【請求項１２】
冷媒を蒸発させる蒸発器（１２）と、
高圧冷媒をノズル部（３ａ）にて減圧加速し、前記ノズル部（３ａ）から噴射される高速冷媒流の巻き込み作用により、前記蒸発器（１２）から流出する気相冷媒を吸引するエジェクタ（３）とを備え、
前記蒸発器（１２）の冷媒出口（１２２）と前記エジェクタ（３）の吸引流入口（３２）とを接続する冷媒通路は、前記蒸発器（１２）の冷媒出口（１２２）から前記エジェクタ（３）の吸引流入口（３２）に向かって水平ないしは下がっていることを特徴とするエジェクタサイクル用構成部品。
【請求項１３】
前記冷媒は、フロン系冷媒、ＨＣ系冷媒、二酸化炭素のいずれか１つであることを特徴とする請求項１ないし５、および請求項１０ないし１１のいずれか１つに記載のエジェクタサイクル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、流体を減圧する減圧手段であるとともに、高速で噴出する作動流体の巻き込み作用によって流体輸送を行う運動量輸送式ポンプであるエジェクタを有するエジェクタサイクルに関する。
【背景技術】
【０００２】
エジェクタサイクルとして、冷媒が気液分離器から蒸発器を通りエジェクタの吸引流入口に流れる形式のものや（例えば、特許文献１参照）、冷媒が放熱器の下流から分岐して蒸発器を通りエジェクタの吸引流入口に流れる形式のもの（例えば、特許文献２参照）が知られている。
【特許文献１】特開平５−３１２４２１号公報
【特許文献２】特開２００４−２５７６９４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところで、本出願人は、特願２００４−５３５９４号の出願（以下先願例という）にて、複数の蒸発器を持つエジェクタサイクルにおける、エジェクタおよび気液分離器の搭載位置に関する提案を行った。
【０００４】
しかしながら、先願例は、複数の蒸発器を持つエジェクタサイクルにおけるエジェクタおよび気液分離器の搭載位置に関するもので、エジェクタ、気液分離器、および蒸発器の位置関係に関するものではない。そして、エジェクタ、気液分離器、および蒸発器の位置関係によってはシステム性能（冷凍能力、ＣＯＰ等）を大幅に低下させるだけでなく、サイクルが成立しない負荷領域が出現することも考えられる。
【０００５】
また、本出願人は、冷媒が放熱器の下流から分岐して蒸発器を通りエジェクタの吸引流入口に流れるエジェクタサイクルにおいて、気液分離器を不要にしたエジェクタサイクルの検討を行っているが、この場合でも、エジェクタと蒸発器の位置関係によっては、システム性能（冷凍能力、ＣＯＰ等）を大幅に低下させるだけでなく、サイクルが成立しない負荷領域が出現することも考えられる。
【０００６】
本発明は上記点に鑑みて、エジェクタサイクルにおける、システム性能の低下を防止し、システムの安定化を図ることを目的とする。
【０００７】
本発明の他の目的は、エジェクタの周辺における冷媒の流れを改善することにある。
【０００８】
本発明のさらに他の目的は、優れた性能を発揮するエジェクタサイクル用構成部品を提供することにある。
【０００９】
本発明のさらに他の目的は、エジェクタ周辺における圧損を低減することのできるエジェクタサイクルおよびエジェクタサイクル用構成部品を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
ところで、エジェクタ、気液分離器、および蒸発器の位置が上下方向にずれていて高低差がある場合は、冷媒の持ち上げが必要となる部位が発生する。そこで、本発明者らは、その高低差の影響について検討したところ、以下のことが分かった。
【００１１】
（ａ）気液分離器の液冷媒出口と蒸発器の冷媒入口の間で冷媒の持ち上げが必要な場合は、高い密度の液冷媒をエジェクタによって持ち上げなくてはならず、圧損増大による冷凍能力低下が大きい。
【００１２】
（ｂ）蒸発器の冷媒出口とエジェクタの吸引流入口の間で冷媒の持ち上げが必要な場合は、蒸発器の冷媒出口にて高密度、高粘度のオイルが停滞するため、圧損増大による冷凍能力低下が大きい。
【００１３】
（ｃ）エジェクタの冷媒出口と気液分離器の冷媒入口間で冷媒の持ち上げが必要な場合は、二相流での配管圧損が影響するが、二相流の場合高低差による影響は（ａ）、（ｂ）の場合に比べて小さい。
【００１４】
一方、気液分離器を備えていないエジェクタサイクルについて検討したところ、上記の（ｂ）のように、蒸発器の冷媒出口とエジェクタの吸引流入口の間で冷媒の持ち上げが必要な場合は、蒸発器の冷媒出口にて高密度、高粘度のオイルが停滞するため、圧損増大による冷凍能力低下が大きいことが分かった。
【００１５】
請求項１に記載の発明では、冷媒を吸入して圧縮する圧縮機（１）と、圧縮機（１）にて圧縮された高圧冷媒を冷却する放熱器（２）と、放熱器（２）から流出した高圧冷媒をノズル部（３ａ）にて減圧加速し、ノズル部（３ａ）から噴射される高速冷媒流の巻き込み作用により気相冷媒を吸引するエジェクタ（３）と、エジェクタ（３）から流出する冷媒を気相と液相とに分離する気液分離器（４）と、気液分離器（４）から流出した液相冷媒を蒸発させる蒸発器（５）とを備え、蒸発器（５）で蒸発した気相冷媒がエジェクタ（３）に吸引されるエジェクタサイクルにおいて、冷媒の状態が二相流である部位にて冷媒が持ち上げられるように、エジェクタ（３）と気液分離器（４）と蒸発器（５）の上下方向の位置関係が設定されていることを特徴とする。
【００１６】
これによると、冷媒を持ち上げるときの圧損が少なくなるため、システム性能の低下を防止し、システムの安定化を図ることができる。
【００１７】
請求項２に記載の発明では、請求項１に記載のエジェクタサイクルにおいて、気液分離器（４）の冷媒入口（４１）が、エジェクタ（３）の冷媒出口（３３）と同じ高さ、ないしはエジェクタ（３）の冷媒出口（３３）よりも上方に位置することを特徴とする。
【００１８】
これによると、エジェクタから流出する二相流の冷媒が気液分離器に向かって持ち上げられるため、請求項１と同様の効果を得ることができる。
【００１９】
請求項３に記載の発明では、請求項１または２に記載のエジェクタサイクルにおいて、蒸発器（５）の冷媒出口（５２）とエジェクタ（３）の吸引流入口（３２）とを接続する冷媒通路は、蒸発器（５）の冷媒出口（５２）からエジェクタ（３）の吸引流入口（３２）に向かって水平ないしは下がっていることを特徴とする。
【００２０】
これによると、蒸発器の冷媒出口とエジェクタの吸引流入口の間で冷媒の持ち上げがないため、蒸発器の冷媒出口でのオイル停滞が防止され、オイルの影響による圧損増加を回避することができる。また、蒸発器からエジェクタへの冷媒通路での圧損を抑えることができる。
【００２１】
請求項４に記載の発明では、請求項１から３のいずれかに記載のエジェクタサイクルにおいて、気液分離器（４）の液冷媒出口（４３）と蒸発器（５）の冷媒入口（５１）とを接続する冷媒通路は、気液分離器（４）の液冷媒出口（４３）から蒸発器（５）の冷媒入口（５１）に向かって水平ないしは下がっていることを特徴とする。
【００２２】
これによると、気液分離器の液冷媒出口と蒸発器の冷媒入口の間で冷媒の持ち上げがないため、液冷媒持ち上げによる圧損増加を回避することができる。
【００２３】
請求項５に記載の発明では、請求項１から３のいずれかに記載のエジェクタサイクルにおいて、気液分離器（４）の液冷媒出口（４３）と蒸発器（５）の冷媒入口（５１）との間に、液相冷媒を二相化する減圧機構（６）を備え、蒸発器（５）の冷媒入口（５１）が、減圧機構（６）と同じ高さ、ないしは減圧機構（６）よりも上方に位置することを特徴とする。
【００２４】
これによると、蒸発器に向かって冷媒の流れが持ち上げられる部位が生じるが、冷媒は減圧機構によって二相化されているため、気液分離器と蒸発器との間の冷媒通路における圧損の増加を抑えることができる。
【００２５】
請求項６に記載の発明のように、高圧冷媒をノズル部（３ａ）にて減圧加速し、ノズル部（３ａ）から噴射される高速冷媒流の巻き込み作用により気相冷媒を吸引するエジェクタ（３）と、エジェクタ（３）から流出する冷媒を気相と液相とに分離する気液分離器（４）とを備え、気液分離器（４）の冷媒入口（４１）が、エジェクタ（３）の冷媒出口（３３）と同じ高さ、ないしはエジェクタ（３）の冷媒出口（３３）よりも上方に位置するエジェクタサイクル用構成部品を用いることにより、請求項１に記載の発明を実施することができる。
【００２６】
請求項７に記載の発明では、請求項６に記載のエジェクタサイクル用構成部品において、さらに、冷媒を蒸発させる蒸発器を備え、蒸発器の冷媒出口（１２２）とエジェクタの吸引流入口（３２）とを接続する冷媒通路は、蒸発器（１２）の冷媒出口（１２２）からエジェクタ（３）の吸引流入口（３２）に向かって水平ないしは下がっていることを特徴とする。
【００２７】
これによると、蒸発器の冷媒出口とエジェクタの吸引流入口の間で冷媒の持ち上げがないため、蒸発器の冷媒出口でのオイル停滞が防止され、オイルの影響による圧損増加を回避することができる。また、蒸発器からエジェクタへの冷媒通路での圧損を抑えることができる。
【００２８】
請求項８に記載の発明では、請求項７に記載のエジェクタサイクル用構成部品において、気液分離器（４）の液冷媒出口（４３）と蒸発器（５）の冷媒入口（５１）とを接続する冷媒通路は、気液分離器（４）の液冷媒出口（４３）から蒸発器（５）の冷媒入口（５１）に向かって水平ないしは下がっていることを特徴とする。
【００２９】
これによると、気液分離器の液冷媒出口と蒸発器の冷媒入口の間で冷媒の持ち上げがないため、液冷媒持ち上げによる圧損増加を回避することができる。
【００３０】
請求項９に記載の発明では、請求項７に記載のエジェクタサイクル用構成部品において、さらに、気液分離器（４）の液冷媒出口（４３）と蒸発器（５）の冷媒入口（５１）との間に、液相冷媒を二相化する減圧機構（６）を備え、蒸発器（５）の冷媒入口（５１）が、減圧機構（６）と同じ高さ、ないしは減圧機構（６）よりも上方に位置することを特徴とする。
【００３１】
これによると、蒸発器に向かって冷媒の流れが持ち上げられる部位が生じるが、冷媒は減圧機構によって二相化されているため、気液分離器と蒸発器との間の冷媒通路における圧損の増加を抑えることができる。
【００３２】
請求項１０に記載の発明では、冷媒を吸入して圧縮する圧縮機（１）と、圧縮機（１）にて圧縮された高圧冷媒を冷却する放熱器（２）と、放熱器（２）から流出した高圧冷媒をノズル部（３ａ）にて減圧加速し、ノズル部（３ａ）から噴射される高速冷媒流の巻き込み作用により気相冷媒を吸引するエジェクタ（３）と、冷媒を蒸発させる蒸発器（１２）とを備え、蒸発器（１２）の冷媒出口（１２２）とエジェクタ（３）の吸引流入口（３２）とを接続する冷媒通路は、蒸発器（１２）の冷媒出口（１２２）からエジェクタ（３）の吸引流入口（３２）に向かって水平ないしは下がっていることを特徴とする。
【００３３】
これによると、蒸発器の冷媒出口とエジェクタの吸引流入口の間で冷媒の持ち上げがないため、蒸発器の冷媒出口でのオイル停滞が防止され、オイルの影響による圧損増加を回避することができる。
【００３４】
請求項１１に記載の発明のように、請求項１０に記載のエジェクタサイクルにおいて、さらに、放熱器（１３）とエジェクタ（３）との間で冷媒流れを分岐して、この冷媒流れをエジェクタ（３）の吸引流入口（３２）に導く分岐通路（９）を備え、この分岐通路（９）に蒸発器（１２）を設けることができる。
【００３５】
請求項１２に記載の発明のように、冷媒を蒸発させる蒸発器（１２）と、高圧冷媒をノズル部（３ａ）にて減圧加速し、ノズル部（３ａ）から噴射される高速冷媒流の巻き込み作用により、蒸発器（１２）から流出する気相冷媒を吸引するエジェクタ（３）とを備え、蒸発器（１２）の冷媒出口（１２２）とエジェクタ（３）の吸引流入口（３２）とを接続する冷媒通路は、蒸発器（１２）の冷媒出口（１２２）からエジェクタ（３）の吸引流入口（３２）に向かって水平ないしは下がっているエジェクタサイクル用構成部品を用いることにより、請求項１０に記載の発明を実施することができる。
【００３６】
請求項１３に記載の発明のように、冷媒として、フロン系冷媒、ＨＣ系冷媒、二酸化炭素のいずれかを使用することができる。
【００３７】
なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３８】
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態について説明する。図１は第１実施形態に係るエジェクタサイクルの構成図、図２は図１のエジェクタサイクルにおける主要構成要素の配置位置を示す模式図である。
【００３９】
図１において、圧縮機１は冷媒を吸入圧縮するものであり、この圧縮機１で高圧状態となった冷媒は放熱器２に流入する。放熱器２は、冷媒を空気と熱交換させて冷却する。
【００４０】
放熱器２で冷却された冷媒は、駆動流入口３１からエジェクタ３に流入する。エジェクタ３に流入した冷媒は、エジェクタ３内部のノズル部３ａで圧力エネルギが速度エネルギに変換される。この時、ノズル部３ａから高速で噴出する作動流体の巻き込み作用によって、後述する蒸発器５にて蒸発した気相冷媒を吸引流入口３２から吸引する。さらに、冷媒の通路面積が拡大していくディフューザ部３ｂで冷媒の膨張エネルギを圧力エネルギに変換し、エジェクタ３の冷媒流れ下流の圧縮機１の吸入圧を上昇させる。
【００４１】
エジェクタ冷媒出口３３から流出した気液二相状態の冷媒は、分離器冷媒入口４１から気液分離器４に流入する。気液分離器４では、流入した冷媒を気相冷媒と液相冷媒とに分離して冷媒を蓄えており、分離された気相冷媒は気相冷媒出口４２から流出した後、圧縮機１に吸引されて再び圧縮される。
【００４２】
一方、分離された液相冷媒は、液相冷媒出口４３から流出した後、蒸発器冷媒入口５１から蒸発器５に流入する。蒸発器５は、液相冷媒を空気と熱交換させて蒸発させる。そして、蒸発した気相冷媒は蒸発器冷媒出口５２から流出した後、吸引流入口３２からエジェクタ３に吸引される。
【００４３】
次に、図２に基づいて、主要構成要素の設置時における位置関係や姿勢等について説明する。
【００４４】
まず、エジェクタ３は、ノズル部３ａが上でディフューザ部３ｂが下になり、駆動流入口３１、吸引流入口３２、およびエジェクタ冷媒出口３３のうちエジェクタ冷媒出口３３が最下部に位置する、縦置きの姿勢で設置されている。
【００４５】
分離器冷媒入口４１は、エジェクタ冷媒出口３３よりも上方に位置している。因みに、図２においては、分離器冷媒入口４１は気液分離器４における筒状の本体部から突出したパイプになっているが、位置関係をいう場合には、パイプ状の分離器冷媒入口４１において、気液分離器４の本体部の内部空間に合流する部位の位置が重要である。
【００４６】
そして、エジェクタ冷媒出口３３と分離器冷媒入口４１とを接続する配管は、エジェクタ冷媒出口３３から下方に延び、次いで水平方向に延び、次いで上方に延び、その後、水平方向に延びて分離器冷媒入口４１に接続されている。なお、エジェクタ冷媒出口３３と分離器冷媒入口４１とを接続する配管においては、下方に延びる部位はなるべく短くするのが望ましい。
【００４７】
また、エジェクタ３の吸引流入口３２は、蒸発器冷媒出口５２よりも下方に位置している。因みに、図２においては、エジェクタ３の吸引流入口３２はエジェクタ３における筒状の本体部から突出したパイプになっているが、位置関係をいう場合には、パイプ状の吸引流入口３２において、エジェクタ３の本体部の内部空間に合流する部位の位置が重要である。同様に、図２においては、蒸発器冷媒出口５２は蒸発器５における直方体の本体部から突出したパイプになっているが、位置関係をいう場合には、パイプ状の蒸発器冷媒出口５２において、蒸発器５の本体部の内部空間に合流する部位の位置が重要である。
【００４８】
そして、蒸発器冷媒出口５２とエジェクタ３の吸引流入口３２とを接続する配管は、蒸発器冷媒出口５２から水平方向に延び、次いで下方に延び、その後、水平方向に延びてエジェクタ３の吸引流入口３２に接続されている。
【００４９】
さらに、蒸発器冷媒入口５１は、分離器液冷媒出口４３よりも下方に位置している。因みに、図２においては、蒸発器冷媒入口５１は蒸発器５の本体部から突出したパイプになっているが、位置関係をいう場合には、蒸発器冷媒入口５１において、蒸発器５の本体部の内部空間に合流する部位の位置が重要である。同様に、図２においては、分離器液冷媒出口４３は気液分離器４の本体部から突出したパイプになっているが、位置関係をいう場合には、パイプ状の分離器液冷媒出口４３において、気液分離器４の本体部の内部空間に合流する部位の位置が重要である。
【００５０】
そして、分離器液冷媒出口４３と蒸発器冷媒入口５１とを接続する配管は、分離器液冷媒出口４３から水平方向に延び、次いで下方に延び、その後、水平方向に延びて蒸発器冷媒入口５１に接続されている。
【００５１】
上記構成において本実施形態の作動を説明する。圧縮機１が起動すると、気液分離器４から気相冷媒が圧縮機１に吸入され、圧縮された冷媒が放熱器２に吐出される。そして、放熱器２にて空気で冷却された冷媒は、エジェクタ３のノズル部３ａに流入する。この時、冷媒は絞り部により通路面積を絞られることにより減圧膨張される。換言すると、圧力エネルギが速度エネルギに変換される。
【００５２】
ノズル部３ａを通過した冷媒は噴出口から高速度で噴出する。この時、蒸発器５で気相となった冷媒が、高速度の噴出流により吸引流入口３２から吸引される。噴出口から噴出した冷媒と吸引流入口３２から吸引された気相冷媒は混合部で混合しながらディフューザ部３ｂへ流れる。そして、ディフューザ部３ｂで冷媒の動圧が静圧に変換されて気液分離器４へ流出する。
【００５３】
一方、エジェクタ３により蒸発器５内の冷媒が吸引されるため、蒸発器５には気液分離器４から液相冷媒が流入する。蒸発器５に流入した冷媒は空気から吸熱して蒸発する。
【００５４】
本実施形態では、分離器冷媒入口４１がエジェクタ冷媒出口３３よりも上方に位置し、冷媒の状態が二相流である部位にて冷媒が持ち上げられるため、冷媒を持ち上げるときの圧損が少なくなる。
【００５５】
また、エジェクタ３の吸引流入口３２が蒸発器冷媒出口５２よりも下方に位置し、蒸発器冷媒出口５２から吸引流入口３２に向かう冷媒は下方に向かって流れるため、蒸発器冷媒出口５２でのオイル停滞が防止され、オイルの影響による圧損増加を回避することができる。
【００５６】
さらに、蒸発器冷媒入口５１が分離器液冷媒出口４３よりも下方に位置し、分離器液冷媒出口４３から蒸発器冷媒入口５１に向かう冷媒も下方に向かって流れるため、液冷媒持ち上げによる圧損増加を回避することができる。
【００５７】
そして、それらの効果が相俟って、システム性能の低下を防止し、システムの安定化を図ることができる。
【００５８】
この実施形態では、主としてエジェクタ３による吸引作用によって冷媒が流される冷媒通路を、エジェクタ３の吸引流入口３２に向かって重力方向の上から下へ延びる冷媒通路として構成した。このため、エジェクタ３による吸引作用によって冷媒が流される冷媒通路における圧力損失を抑えることができる。この結果、エジェクタ３を用いることによる性能向上効果を十分に発揮させることができる。特に、蒸発器の下流の冷媒通路を上記構成とすることで、気相冷媒が多い通路における圧力損失を抑えることができる。主としてエジェクタ３による吸引作用によって冷媒が流される冷媒通路には、その流れ方向の一部分にわずかな高さだけ下から上へ冷媒が流れる部位を設けることができる。かかる部位は、冷媒が気液二相状態にある通路、あるいは冷媒が気状態にある通路に設けることが望ましい。かかる構成を得るために、膨脹弁あるいは減圧装置を配置することができる。このような実施態様は後述する。
【００５９】
また、この実施形態では、エジェクタ３の出口側に配置される冷媒通路を重力方向の下から上へ延びる冷媒通路として構成しているので、比較的冷媒の流れに勢いがある部位にて冷媒通路の位置を高くすることができる。また、この構成を採用することで、エジェクタ３の吸引側において重力方向の上から下へ向かう冷媒通路を設けることができる。
【００６０】
また、この実施形態では、エジェクタ３と蒸発器５とを接続する循環路としての冷媒通路のうち、エジェクタ３の出口側に配置される冷媒通路のみを重力方向の下から上へ延びる冷媒通路とし、残部をもっぱら重力方向の上から下へ延びる冷媒通路としたので、エジェクタ３と蒸発器５とを備える構成部品における圧力損失を抑えることができる。特に、実施形態では、エジェクタ３のみが差圧を供給する手段である循環路が設けられることから、エジェクタ３への吸引路における圧損への配慮が、エジェクタによる性能向上を十分に発揮させるために有効となる。
【００６１】
なお、本実施形態は、以下のように変更して実施することができる。まず、分離器冷媒入口４１とエジェクタ冷媒出口３３は同じ高さであってもよい。
【００６２】
また、分離器液冷媒出口４３と蒸発器冷媒入口５１とを接続する配管は、分離器液冷媒出口４３から蒸発器冷媒入口５１まで、連続して下がっていてもよい。
【００６３】
また、分離器液冷媒出口４３と蒸発器冷媒入口５１は同じ高さであってもよく、この場合には、分離器液冷媒出口４３と蒸発器冷媒入口５１とを接続する配管は、水平にする。
【００６４】
また、蒸発器冷媒出口５２とエジェクタ３の吸引流入口３２とを接続する配管は、蒸発器冷媒出口５２からエジェクタ３の吸引流入口３２まで、連続して下がっていてもよい。
【００６５】
また、蒸発器冷媒出口５２とエジェクタ３の吸引流入口３２は同じ高さであってもよく、この場合には、蒸発器冷媒出口５２とエジェクタ３の吸引流入口３２とを接続する配管は、水平にする。
【００６６】
さらに、分離器液冷媒出口４３と蒸発器冷媒入口５１とを接続する配管、および蒸発器冷媒出口５２とエジェクタ３の吸引流入口３２とを接続する配管は、冷媒流れ向きに沿って水平ないしは下がっておればよく、換言すると冷媒流れ向きに沿って上がる部位がなければよく、したがって、水平な平面内において折れ曲がったり蛇行したりしていてもよい。
【００６７】
（第２実施形態）
本発明の第２実施形態について説明する。図３は第２実施形態に係るエジェクタサイクルの主要構成要素の配置位置を示す模式図である。なお、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付し、その説明を省略する。
【００６８】
本実施形態では、分離器液冷媒出口４３と蒸発器冷媒入口５１との間に、より詳細には、分離器液冷媒出口４３に近接した位置に、液相冷媒を二相化する固定絞り６を設けている。なお、固定絞り６は、本発明の減圧機構に相当する。
【００６９】
また、蒸発器冷媒入口５１は、分離器液冷媒出口４３および絞り６よりも上方に位置している。そして、絞り６と蒸発器冷媒入口５１とを接続する配管は、絞り６から水平方向に延び、次いで上方に延び、その後、水平方向に延びて蒸発器冷媒入口５１に接続されている。
【００７０】
これによると、蒸発器５に向かって持ち上げられる冷媒は絞り６によって二相化されているため、冷媒を持ち上げるときの圧損が少なくなる。
【００７１】
なお、気液分離器４と蒸発器５との間、より詳細には絞り６と蒸発器５との間で冷媒が持ち上げられるため、分離器冷媒入口４１をエジェクタ冷媒出口３３よりも下方に位置させてもよい。
【００７２】
また、減圧機構としては、固定絞り６以外のものを用いることができ、可変絞り、レイアウト上の圧損等、液冷媒を減圧沸騰させて二相化する構造であれば、同等の効果をもたらす。
【００７３】
（第３実施形態）
本発明の第３実施形態について説明する。図４は第３実施形態に係るエジェクタサイクルの構成図、図５は図４のエジェクタサイクルにおける主要構成要素の配置位置を示す模式図である。なお、第１実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付し、その説明を省略する。
【００７４】
本実施形態では、第１実施形態における気液分離器４を廃止するとともに、２つの蒸発器８、１２を設けている。また、本実施形態は、エジェクタサイクルを車両用空調冷蔵装置の冷凍サイクルに適用したものである。
【００７５】
図４に示すように、冷媒が循環する冷媒循環経路７には、冷媒流れに沿って、圧縮機１、放熱器２、エジェクタ３、第１蒸発器８（詳細後述）の順に配置されている。
【００７６】
圧縮機１は図示しない車両走行用エンジンによりベルト等を介して回転駆動されるようになっている。圧縮機１は可変容量型あるいは固定容量型の圧縮機を用いることができる。例えば、圧縮機１として吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機を使用している。ここで、吐出容量は１回転当たりの冷媒吐出量に相当するもので、冷媒の吸入容積を変化させることにより吐出容量を変化させることができる。可変容量型圧縮機１としては斜板式が代表的であり、具体的には、斜板の角度を変化させてピストンストロークを変化させて冷媒の吸入容積を変化させる。
【００７７】
エジェクタ３のディフューザ部３ｂから流出した冷媒は、第１蒸発器冷媒入口８１から第１蒸発器８内に流入する。第１蒸発器８は、例えば、車室内空調ユニット（図示せず）の通風路内に設置され、車室内冷房用の冷却作用を果たす。
【００７８】
具体的には、車室内空調ユニットの電動送風機（図示せず）により車室内空調空気が第１蒸発器８に送風され、エジェクタ３にて減圧後の低圧冷媒が第１蒸発器８において車室内空調空気から吸熱して蒸発することにより車室内空調空気が冷却されて冷房能力を発揮する。第１蒸発器８で蒸発した気相冷媒は、第１蒸発器冷媒出口８２から流出した後に冷媒循環経路７を通って圧縮機１に吸入される。
【００７９】
また、本実施形態のエジェクタサイクルには、冷媒循環経路７の放熱器２とエジェクタ３との間の部位で分岐し、エジェクタ３の吸引流入口３２で冷媒循環経路７に合流する第１分岐通路９が設けられている。
【００８０】
この第１分岐通路９には、第１分岐通路９を開閉する電磁弁１０が配置されている。また、第１分岐通路９における電磁弁１０よりも冷媒流れ下流側部位には、第１分岐通路９を流れる冷媒の流量調節と冷媒の減圧を行う第１流量調節弁１１が配置されている。この第１流量調節弁１１は電気的に弁開度を調節可能なものである。
【００８１】
さらに、第１分岐通路９における第１流量調節弁１１よりも冷媒流れ下流側部位には、第２蒸発器１２が配置され、第１流量調節弁１１から流出した冷媒は、第２蒸発器冷媒入口１２１から第２蒸発器１２内に流入する。
【００８２】
この第２蒸発器１２は、例えば、車両搭載の冷蔵庫（図示せず）内部に設置され、冷蔵庫内の空気から吸熱して蒸発することにより、冷蔵庫内の冷却作用を果たす。第２蒸発器１２で蒸発した気相冷媒は、第２蒸発器冷媒出口１２２から流出した後、第１分岐通路９を通りエジェクタ３に吸引される。このように、この実施形態では、２つの蒸発器８、１２が異なる温度状態を提供する。実施形態では、圧縮機１により得られる低圧に応じた温度を提供する蒸発器８と、エジェクタ３により得られる低圧に応じた温度を提供する蒸発器１２とが２つの冷却温度を提供する。
【００８３】
次に、上記構成において本実施形態の作動を説明する。圧縮機１を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機１で圧縮されて高温高圧状態となった冷媒は矢印Ａ方向に吐出され、放熱器２に流入する。放熱器２では高温の冷媒が外気により冷却されて凝縮する。
【００８４】
ここで、電磁弁１０が第１分岐通路９を開いている場合には、放熱器２から流出した液相冷媒は、冷媒循環経路７を流れる矢印Ｂの流れと、第１分岐通路９を流れる矢印Ｃの流れとに分流する。
【００８５】
そして、第１分岐通路９を流れる冷媒（矢印Ｃ）は、第１流量調節弁１１で減圧されて低圧冷媒となり、この低圧冷媒は第２蒸発器１２で冷蔵庫内の空気から吸熱して蒸発する。これにより、第２蒸発器１２が冷蔵庫内の冷却作用を発揮する。
【００８６】
因みに、第１分岐通路９を流れる冷媒流量、すなわち、第２蒸発器１２の冷媒流量は第１流量調節弁１１の開度を制御することで調節できる。従って、第２蒸発器１２が発揮する冷却対象空間（具体的には冷蔵庫内空間）の冷却能力は、第１流量調節弁１１の開度および送風量を制御することにより、制御できる。
【００８７】
第２蒸発器１２から流出した気相冷媒はエジェクタ３の吸引流入口３２へ吸引される。一方、冷媒循環経路７を流れる矢印Ｂの冷媒流れはエジェクタ３に流入し、ノズル部３ａで減圧され膨張する。従って、ノズル部３ａで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、このノズル部３ａの噴出口から冷媒は高速度となって噴出する。この際の冷媒圧力低下により、吸引流入口３２から第２蒸発器１２にて蒸発した気相冷媒を吸引する。
【００８８】
ノズル部３ａから噴出した冷媒と吸引流入口３２から吸引された冷媒は、ノズル部３ａ下流側で混合してディフューザ部３ｂに流入する。このディフューザ部３ｂでは通路面積の拡大により、冷媒の速度（膨張）エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。エジェクタ３のディフューザ部３ｂから流出した冷媒は、第１蒸発器８に流入する。
【００８９】
第１蒸発器８では、冷媒が車室内へ吹き出す空調空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は、圧縮機１に吸入、圧縮され再び冷媒循環経路７を矢印Ａ方向に流れる。ここで、圧縮機１の容量制御を行って、圧縮機１の冷媒吐出能力を制御することにより第１蒸発器８への冷媒流量を調節するとともに、送風量を制御することにより、第１蒸発器８が発揮する冷却対象空間の冷却能力、具体的には車室内冷房能力を制御できる。
【００９０】
一方、電磁弁１０が第１分岐通路９を閉じている場合には、放熱器２から流出した液相冷媒は、冷媒循環経路７のみを流れ、第１分岐通路９は流れない。したがって、この場合には、第１蒸発器８による車室内冷房が行われ、第２蒸発器１２による冷蔵庫内の冷却は行われない。
【００９１】
次に、本実施形態による作用効果を列挙すると、（１）エジェクタ３のディフューザ部３ｂの下流側に第１蒸発器８を配置するととともに、放熱器２の下流で冷媒循環経路７から分岐し、エジェクタ３の吸引流入口３２に接続される第１分岐通路９を設け、この第１分岐通路９に第１流量調節弁１１と第２蒸発器１２を配置したため、第１、第２蒸発器８、１２で同時に冷却作用を発揮できる。
【００９２】
（２）第１蒸発器８の冷媒蒸発圧力はディフューザ部３ｂで昇圧した後の圧力であり、一方、第２蒸発器１２の出口側はエジェクタ３の吸引流入口３２に接続されているから、ノズル部３ａでの減圧直後の最も低い圧力を第２蒸発器１２の出口側に作用させることができる。
【００９３】
これにより、第１蒸発器８の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも第２蒸発器１２の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を低くすることができる。従って、第１蒸発器８により車室内の冷房に適した比較的高温域の冷却作用を発揮できると同時に、第２蒸発器１２により冷蔵庫内の冷却に適した一段と低温域の冷却作用を発揮できる。
【００９４】
このように、第１分岐通路９を付加するという簡素な構成でもって、車室内の冷房に適した高温域の冷却作用と、冷蔵庫内の冷却に適した低温域の冷却作用、すなわち、高低２温度域の冷却作用を得ることができる。
【００９５】
（３）前述したように、圧縮機１の冷媒吐出能力を制御することにより第１蒸発器８への冷媒流量を調節するとともに、送風量を制御することにより、第１蒸発器８側の冷却能力を制御できる。
【００９６】
一方、第２蒸発器１２側の冷却能力は、第１流量調節弁１１による冷媒流量の調節および送風量制御により制御できる。
【００９７】
このように第１、第２蒸発器８、１２側の冷却能力をそれぞれ個別に制御できるので、第１、第２蒸発器８、１２での熱負荷変動に対して容易に対応できる。
【００９８】
（４）第２蒸発器１２には、第１分岐通路９を通して第１流量調節弁１１により減圧された気液２相冷媒を供給できるから、第１蒸発器８の下流側に気液分離器を設け、この気液分離器から液冷媒を第２蒸発器１２側に供給する必要がない。
【００９９】
また、上記のごとく第１蒸発器８側の冷媒流量の調節と第２蒸発器１２側の冷媒流量の調節とを、圧縮機１の冷媒吐出能力の制御と第１流量調節弁１１の開度調節とにより個別に行うことができるので、各蒸発器８、１２の冷媒流量調節を熱負荷に応じて適切に行うことができる。そのため、エジェクタ３下流側の第１蒸発器８で全ての冷媒が気相冷媒となるように冷媒流量を調節できる。
【０１００】
以上のことから、本実施形態によると、気液分離器を廃止することができ、エジェクタサイクルの製品コストを低減することができる。
【０１０１】
（５）エジェクタ３のディフューザ部３ｂで冷媒が昇圧されるため、圧縮機１の冷媒吸入圧力を高くすることができる。これにより、圧縮機１の駆動動力が少なくて済むため、サイクルの効率を向上できる。
【０１０２】
次に、図５に基づいて、主要構成要素の設置時における位置関係や姿勢等について説明する。
【０１０３】
まず、エジェクタ３は、ノズル部３ａが上でディフューザ部３ｂが下になり、駆動流入口３１、吸引流入口３２、およびエジェクタ冷媒出口３３のうちエジェクタ冷媒出口３３が最下部に位置する、縦置きの姿勢で設置されている。
【０１０４】
第１蒸発器冷媒入口８１は、エジェクタ冷媒出口３３よりも上方に位置している。これにより、冷媒の状態が二相流である部位にて冷媒が持ち上げられる。因みに、図５においては、第１蒸発器冷媒入口８１は第１蒸発器８における直方体の本体部から突出したパイプになっているが、位置関係をいう場合には、パイプ状の第１蒸発器冷媒入口８１において、第１蒸発器８の本体部の内部空間に合流する部位の位置が重要である。
【０１０５】
そして、エジェクタ冷媒出口３３と第１蒸発器冷媒入口８１とを接続する配管は、エジェクタ冷媒出口３３から下方に延び、次いで水平方向に延び、次いで上方に延び、その後、水平方向に延びて第１蒸発器冷媒入口８１に接続されている。なお、エジェクタ冷媒出口３３と第１蒸発器冷媒入口８１とを接続する配管においては、下方に延びる部位はなるべく短くするのが望ましい。
【０１０６】
また、エジェクタ３の吸引流入口３２は、第２蒸発器冷媒出口１２２よりも下方に位置している。因みに、図５においては、第２蒸発器冷媒出口１２２は第２蒸発器１２における直方体の本体部から突出したパイプになっているが、位置関係をいう場合には、パイプ状の第２蒸発器冷媒出口１２２において、第２蒸発器１２の本体部の内部空間に合流する部位の位置が重要である。
【０１０７】
そして、第２蒸発器冷媒出口１２２とエジェクタ３の吸引流入口３２とを接続する配管は、第２蒸発器冷媒出口１２２から吸引流入口３２まで連続して下がっている。なお、第２蒸発器冷媒出口１２２とエジェクタ３の吸引流入口３２とを接続する配管は、冷媒流れ向きに沿って水平な部分と下がる部分とで構成してもよい。
【０１０８】
さらに、第１蒸発器冷媒入口８１および第１蒸発器冷媒出口８２は、第２蒸発器冷媒入口１２１および第２蒸発器冷媒出口１２２よりも、上方に位置している。
【０１０９】
本実施形態では、エジェクタ３の吸引流入口３２が第２蒸発器冷媒出口１２２よりも下方に位置し、第２蒸発器冷媒出口１２２から吸引流入口３２に向かう冷媒は下方に向かって流れるため、第２蒸発器冷媒出口１２２でのオイル停滞が防止され、オイルの影響による圧損増加を回避することができる。これにより、システム性能の低下を防止し、システムの安定化を図ることができる。
【０１１０】
なお、本実施形態は、以下のように変更して実施することができる。まず、第１蒸発器冷媒入口８１を、エジェクタ冷媒出口３３よりも下方に位置させてもよい。また、エジェクタ３の吸引流入口３２と第２蒸発器冷媒出口１２２は同じ高さであってもよく、この場合には、エジェクタ３の吸引流入口３２と第２蒸発器冷媒出口１２２とを接続する配管は、水平にする。
【０１１１】
（第４実施形態）
本発明の第４実施形態について説明する。図６は第４実施形態に係るエジェクタサイクルの構成図である。なお、第３実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付し、その説明を省略する。
【０１１２】
本実施形態は、第３実施形態のエジェクタサイクルに、３つ目の蒸発器を追加したものである。
【０１１３】
図６に示すように、第１分岐通路９のうち電磁弁１０の上流側部位と、第１蒸発器８と圧縮機１の間の部位とを接続する第２分岐通路１３を備えている。そして、第２分岐通路１３には、冷媒の流量調節と冷媒の減圧を行う第２流量調節弁１４が配置されている。
【０１１４】
さらに、第２分岐通路１３における第２流量調節弁１４よりも冷媒流れ下流側部位には、第３蒸発器１５が配置されている。そして、第２流量調節弁１４から流出した冷媒は、第３蒸発器冷媒入口１５１から第３蒸発器１５内に流入し、第３蒸発器１５で蒸発した気相冷媒は、第３蒸発器冷媒出口１５２から流出した後、第２分岐通路１３および冷媒循環経路７を通り圧縮機１に吸引される。
【０１１５】
ここで、第３蒸発器１５の下流側は第１蒸発器８の下流側に合流して、圧縮機１の吸入側に接続されるので、第１、第３蒸発器８、１５の冷媒蒸発圧力はともに圧縮機１の吸入圧とほぼ同一圧力となる。従って、第１、第３蒸発器８、１５の冷媒蒸発温度も同一温度となる。
【０１１６】
そこで、第１蒸発器８の具体的な冷却対象空間として例えば車室内の前席側空間を設定し、第３蒸発器１５の具体的な冷却対象空間として例えば車室内の後席側空間を設定すれば、第１蒸発器８と第３蒸発器１５とにより車室内の前席側空間および後席側空間を同時に冷房することができる。
【０１１７】
因みに、本実施形態では、第２蒸発器冷媒出口１２２でのオイル停滞を防止するために、エジェクタ３の吸引流入口３２と第２蒸発器冷媒出口１２２の上下位置関係や、第２蒸発器冷媒出口１２２とエジェクタ３の吸引流入口３２とを接続する配管の構成は、第３実施形態と同様になっている。
【０１１８】
（第５実施形態）
本発明の第５実施形態について説明する。図７は第５実施形態に係るエジェクタサイクルの構成図である。なお、第３実施形態と同一もしくは均等部分には同一の符号を付し、その説明を省略する。
【０１１９】
上述の第３実施形態では、エジェクタ３と第１蒸発器８とを直列に接続しているので、エジェクタ３は第１蒸発器８の冷媒流量調節機能を果たすとともに、第１蒸発器８と第２蒸発器１２との間に冷媒圧力差をつけるポンプ作用の機能を果たしている。
【０１２０】
従って、エジェクタ３の設計に際しては、冷媒流量調節機能とポンプ機能の要求仕様をともに満足する必要があり、そして、第１蒸発器８の冷媒流量調節機能を確保するために第１蒸発器８に依存した設計とならざるを得ない。その結果、エジェクタサイクルを高効率で運転することが困難になるという課題がある。
【０１２１】
そこで、本実施形態では、エジェクタ３にポンプ作用の機能のみを分担させ、第１蒸発器８の冷媒流量調節機能は分担しないですむようにして、エジェクタサイクルの高効率運転が可能なエジェクタ３の設計を容易にすることを目的としている。
【０１２２】
以下、本実施形態を図７により具体的に説明する。冷媒循環経路７において、放熱器２の出口側と第１蒸発器８の入口側との間に専用の絞り機構１６を設け、エジェクタ３は冷媒循環経路７に設けずに、この絞り機構１６と並列に設けている。
【０１２３】
なお、絞り機構１６としては種々なものを使用できるが、本例では、第１蒸発器８の出口冷媒の過熱度を所定値に維持するよう弁体開度を調節する温度式膨張弁を使用する。
【０１２４】
一方、放熱器２の出口側とエジェクタ３の入口側との間の部位から分岐した第１分岐通路９には、絞り機構１７と第２蒸発器１２を直列に配置し、第２蒸発器１２の出口側をエジェクタ３の吸引流入口３２に接続している。第１分岐通路９の絞り機構１７も種々なものを使用できるが、本例では、構成の簡単なキャピラリチューブ等の固定絞りを使用している。
【０１２５】
次に、本実施形態の作動を説明する。圧縮機１を作動させると、圧縮機１の吐出冷媒は放熱器２で外気に放熱して凝縮し、その凝縮後の液冷媒は次の３つの流れに分岐される。
【０１２６】
すなわち、第１の冷媒流れは、絞り機構１６を通過して減圧され、第１蒸発器８に流入する。第２の冷媒流れは、エジェクタ３のノズル部３ａを通過して減圧され、その後、ディフューザ部３ｂを通過して昇圧し、第１蒸発器８に流入する。第３の冷媒流れは、絞り機構１７を通過して減圧され、第２蒸発器１２を通過した後にエジェクタ３の吸引流入口３２に吸引される。
【０１２７】
本実施形態においても、エジェクタ３がポンプ作用の機能、すなわち、第２蒸発器１２の出口側冷媒を吸引してノズル部３ａを通過した冷媒流れ（駆動流）と混合し、その混合流をディフューザ部３ｂで昇圧させるというポンプ作用の機能を果たすので、第２蒸発器１２の蒸発発力よりも第１蒸発器８の蒸発発力の方が高いという圧力差（冷媒蒸発温度差）が形成される。
【０１２８】
そして、第１蒸発器８に流入する冷媒流量は専用の絞り機構１６により調節できるので、エジェクタ３は第１蒸発器８の冷媒流量調節機能を分担しないですむ。また、第２蒸発器１２に流入する冷媒流量も専用の絞り機構１７により調節できる。従って、エジェクタ３の機能は、第１、第２蒸発器８、１２間の圧力差をつけるためのポンプ作用に特化できる。
【０１２９】
これにより、第１、第２蒸発器８、１２間の所定の圧力差をつけるように、換言すると、エジェクタ３の通過流量が所定流量となるように、エジェクタ３の形状を最適に設計することが可能となる。この結果、サイクル運転条件（圧縮機回転数、外気温度、冷却対象空間温度等）の広範囲の変動に対しても、エジェクタサイクルの高効率運転が可能となる。
【０１３０】
また、エジェクタ３の機能をポンプ作用の機能のみに特化できるので、エジェクタ３のノズル部３ａとして通路面積を一定値に固定する固定ノズルの採用が容易となる。この固定ノズルの採用によりエジェクタ３の低コスト化を実現できる。
【０１３１】
因みに、本実施形態では、第２蒸発器冷媒出口１２２でのオイル停滞を防止するために、エジェクタ３の吸引流入口３２と第２蒸発器冷媒出口１２２の上下位置関係や、第２蒸発器冷媒出口１２２とエジェクタ３の吸引流入口３２とを接続する配管の構成は、第３実施形態と同様になっている。
【０１３２】
（他の実施形態）
上述の各実施形態では、エジェクタサイクルを循環する冷媒の種類について言及していないが、例えばフロン系冷媒、ＨＣ系冷媒、二酸化炭素等を、冷媒として使用することができる。
【０１３３】
また、各実施形態では、エジェクタ３は、ノズル部３ａが上でディフューザ部３ｂが下になる縦置きの姿勢で設置したが、ノズル部３ａが下でディフューザ部３ｂが上になる姿勢で設置してもよいし、ノズル部３ａとディフューザ部３ｂが水平になる横置きの姿勢で設置してもよい。
【０１３４】
また、上記実施形態では、エジェクタ３の冷媒出口３３と気液分離器４の冷媒入口４１との間、蒸発器５の冷媒出口５２とエジェクタ３の吸引流入口３２との間、ならびに気液分離器４の液冷媒出口４３と蒸発器５の冷媒入口５１との間を接続する冷媒通路は、配管によって提供される構成としたが、これら冷媒通路の少なくともひとつあるいはすべてを配管ではない通路形成部材によって提供してもよい。例えば、気液分離器４の液冷媒出口４３と蒸発器５の冷媒入口５１との間を接続する冷媒通路は、減圧機構６を収容した膨脹弁ブロックの中に形成されることができる。また、例えば、エジェクタ３、気液分離器４および蒸発器５のいずれか２つまたは３つを一体的に取り扱い可能なエジェクタサイクル用構成部品の組立体として構成し、提供する場合には、冷媒通路は、これらの構成部品の一部、あるいはこれらの構成部品の間に配置される部材に形成することができる。
【図面の簡単な説明】
【０１３５】
【図１】本発明の第１実施形態に係るエジェクタサイクルの構成図である。
【図２】図１のエジェクタサイクルにおける主要構成要素の配置位置を示す模式図である。
【図３】本発明の第２実施形態に係るエジェクタサイクルの配置位置を示す模式図である。
【図４】本発明の第３実施形態に係るエジェクタサイクルの構成図である。
【図５】図４のエジェクタサイクルにおける主要構成要素の配置位置を示す模式図である。
【図６】本発明の第４実施形態に係るエジェクタサイクルの構成図である。
【図７】本発明の第５実施形態に係るエジェクタサイクルの構成図である。
【符号の説明】
【０１３６】
１…圧縮機、２…放熱器、３…エジェクタ、３ａ…ノズル部、４…気液分離器、５…蒸発器。
【図１】
2006118847.tif 000003
【図２】
2006118847.tif 000004
【図３】
2006118847.tif 000005
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2006118847.tif 000009