(57)【要約】【目的】  高圧蒸気滅菌の際や補液加温における液体流通の際に、液体流路の屈曲部における破裂を防止するために、改良工夫した医療用熱交換バッグ及びその製造方法を提供する。【構成】  熱可塑性合成樹脂製の表裏シート１、１’の溶着部分に均等な圧力を加えながら熱溶着させ、液体流路２の屈曲流路２Ｂを所定の形状に形成し、且つ、直線流路の外側壁面２Ａａから直線流路の内側壁面２Ａｂの距離よりも、屈曲流路２Ｂの中心部分の距離の方が所定比率短く成形されるとともに、屈曲流路２Ｂにおける下流側の傾斜壁面と下流側の直線流路の内側壁面２Ａｂとの間に微小な曲面が形成されている。【選択図】  図１
2006034515.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
重合された熱可塑性合成樹脂製シートを熱溶着して貼り合わせ、その接合面に液体を流通するための直線流路（２Ａ）と屈曲流路（２Ｂ）とが連続する略蛇行形状に連通した液体流路（２）を形成して成る医療用熱交換バッグであって、
前記液体流路（２）は、前記液体を流通したときに、前記シートの接合面に対する上下の断面積が略同一形状になることを特徴とする医療用熱交換バッグ。
【請求項２】
前記屈曲流路（２Ｂ）は、湾曲部分における中心部分の外側壁面から内側壁面までの距離（ａ2 ）が、前記直線流路の外側壁面（２Ａａ）から内側壁面（２Ａｂ）までの距離（ａ1 ）よりも所定比率短いことを特徴とする請求項１記載の医療用熱交換バッグ。
【請求項３】
前記屈曲流路（２Ｂ）は、少なくとも下流側の内側壁面が微小でなめらかな曲線を介して前記直線流路の内側壁面（２Ａｂ）とつながってなることを特徴とする請求項１又は２記載の医療用熱交換バッグ。
【請求項４】
前記屈曲流路（２Ｂ）は、内側壁面が外側壁面に沿って一定の距離の距離を保ちつつ、一定曲率の円弧状で上流側と下流側の各端部が対向する位置に形成された外側円弧壁面（２Ｂａ）と内側円弧壁面（２Ｂｂ）を有し、
前記内側円弧壁面（２Ｂｂ）の上流側の端部が、前記上流側の直線流路の内側壁面（２Ａｂ）の終端へとつながっているとともに、前記内側円弧壁面（２Ｂｂ）の下流側の端部から徐々に幅が下流側の直線流路の内側壁面（２Ａｂ）と下流側の直線流路の外側壁面（２Ａａ）との幅と略同一距離になるように、前記下流側の端部から所定間隔で形成された下流側の傾斜壁面の終端から微小でなめらかな曲線を介して下流側の直線流路の内側壁面（２Ａｂ）の始端へとつながって形成されていることを特徴とする請求項１又は２記載の医療用熱交換バッグ。
【請求項５】
請求項１乃至４の何れかに記載の医療用熱交換バッグの製造方法であって、
重合された熱可塑性合成樹脂製シートを、該シートと対面する両面側から挟み込み、前記シートの溶着する壁面に均等な圧力を加えながら熱溶着して貼り合わせて前記液体流路（２）を形成することを特徴とする医療用熱交換バッグの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、血液浄化用装置や血液透析装置などに用いる医療用熱交換バッグ及びその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般に、血液透析装置に用いられる医療用熱交換バッグは、例えば２枚のＰＶＣ（ポリ塩化ビニル）等の熱可塑性合成樹脂製シートを重ねて、例えば図６（ａ）に示すように、片側から部分的に熱溶着することにより袋状で屈曲した液体流路が形成されたものを、略１２０℃／２０分前後の高圧蒸気滅菌した後、ヒータ等の外部熱源を有する加温装置に装着して、液体流路内の液体（補充液）の温度を所定の温度に調節するものである。
【０００３】
しかし、この種の医療用熱交換バッグは、液体流通時にかかる内圧の負荷により、液体流路の内側部分（特に屈曲流路分）から破袋し、流通中の液体が漏洩してしまう恐れがあった。このような問題を解決するためのものとして、例えば下記特許文献１に開示される医療用熱交換バッグが知られている。
【０００４】
図４又は図５に示すように、特許文献１に開示された医療用熱交換バッグは、液体を取り込む供給口５１と、供給口５１から取り込まれた液体を吐出する吐出口５２と、供給口５１と吐出口５２とを屈曲しつつ連通する液体流路５３とを備えた医療用熱交換バッグ５０において、液体流路５３の屈曲流路Ｘに、液体流路５３内に流れる液体を屈曲流路Ｘの形状に沿って分流させるための分流部位５５が形成されている。
【０００５】
この医療用熱交換バッグは、分流部位５５を形成することにより、液体流路５３における屈曲部の特にｂ部位にかかる負荷を低減するとともに、液体流路５３に液体が流れる際、屈曲部ｂに過大な内圧がかかっても圧着部５７より先に分流部位５５が剥離するので、液体が医療用熱交換バッグ５０から漏れることを防止している。
【特許文献１】特開２００１−１２０６５８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、特許文献１に開示された医療用熱交換バッグを含むこの種の医療用熱交換バッグは、例えば図５に示すように、屈曲部ｂにおけるα1 ，α2 ，α3 の各部位への負荷が他部に比べて特に大きく、液体流通前に行なわれる高圧蒸気滅菌の際や、液体を流通した際に、これらの部位からピンホール等のバーストにより破袋が生じ、液体の液漏れや滅菌時の蒸気漏れを起こす恐れがあった。そして、このような問題は、医療において重大な過失を招く恐れがあり、前記各部位からの破袋しない医療用熱交換バッグの開発が強く望まれていた。
【０００７】
そこで、本発明は上記問題点に鑑みてなされたものであり、高圧蒸気滅菌の際や液体流通の際に、熱交換バッグに形成された液体流路における屈曲流路からの破袋を防止することができる医療用熱交換バッグ及びその製造方法を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記した目的を達成するために、請求項１記載の医療用熱交換バッグは、重合された熱可塑性合成樹脂製シートを熱溶着して貼り合わせ、その接合面に液体を流通するための直線流路（２Ａ）と屈曲流路（２Ｂ）とが連続する略蛇行形状に連通した液体流路（２）を形成して成る医療用熱交換バッグであって、
前記液体流路（２）は、前記液体を流通したときに、前記シートの接合面に対する上下の断面積が略同一形状になることを特徴とする医療用熱交換バッグ。
【０００９】
請求項１記載の医療用熱交換バッグによれば、前記シート断面が略同一形状になることにより、シートの接合面に均等に圧力が加わるようになるので、破袋しにくくなる。
【００１０】
請求項２記載の医療用熱交換バッグは、請求項１記載の医療用熱交換バッグにおいて、前記屈曲流路（２Ｂ）は、湾曲部分における中心部分の外側壁面から内側壁面までの距離（ａ2 ）が、前記直線流路の外側壁面（２Ａａ）から内側壁面（２Ａｂ）までの距離（ａ1 ）よりも所定比率短いことを特徴とする。
【００１１】
請求項２記載の医療用熱交換バッグによれば、直線流路の外側壁面から内側壁面までの距離よりも中心部分の距離が所定比率短いことにより、内側壁面にかかる内圧を減少させ、屈曲流路における破袋を防止する効果を奏する。
【００１２】
請求項３記載の医療用熱交換バッグは、請求項１又は２記載の医療用熱交換バッグにおいて、前記屈曲流路（２Ｂ）は、少なくとも下流側の内側壁面が微小でなめらかな曲線を介して前記直線流路の内側壁面（２Ａｂ）とつながってなることを特徴とする。
【００１３】
請求項３記載の医療用熱交換バッグによれば、少なくとも屈曲流路の下流側の内側壁面に微小でなめらかな曲線が形成されていることにより、液体や蒸気をスムーズに流通させることができる。
【００１４】
請求項４記載の医療用熱交換バッグは、請求項１又は２記載の医療用熱交換バッグにおいて、前記屈曲流路（２Ｂ）は、内側壁面が外側壁面に沿って一定の距離の距離を保ちつつ、一定曲率の円弧状で上流側と下流側の各端部が対向する位置に形成された外側円弧壁面（２Ｂａ）と内側円弧壁面（２Ｂｂ）を有し、
前記内側円弧壁面（２Ｂｂ）の上流側の端部が、前記上流側の直線流路の内側壁面（２Ａｂ）の終端へとつながっているとともに、前記内側円弧壁面（２Ｂｂ）の下流側の端部から徐々に幅が下流側の直線流路の内側壁面（２Ａｂ）と下流側の直線流路の外側壁面（２Ａａ）との幅と略同一距離になるように、前記下流側の端部から所定間隔で形成された下流側の傾斜壁面の終端から微小でなめらかな曲線を介して下流側の直線流路の内側壁面（２Ａｂ）の始端へとつながって形成されていることを特徴とする。
【００１５】
請求項４記載の医療用熱交換バッグによれば、液体や蒸気の流通する際に屈曲流路にかかる内圧の負荷を軽減し、屈曲流路における破袋を回避することができる。
【００１６】
請求項５記載の医療用熱交換バッグの製造方法は、請求項１乃至４の何れかに記載の医療用熱交換バッグの製造方法であって、
重合された熱可塑性合成樹脂製シートを、該シートと対面する両面側から挟み込み、前記シートの溶着する壁面に均等な圧力を加えながら熱溶着して貼り合わせて前記液体流路（２）を形成することを特徴とする。
【００１７】
請求項５記載の発明によれば、液体流路を前述した形状に形成することにより、高圧蒸気滅菌の際や液体流通の際に、特に多く発生していた液体流路の屈曲流路における破袋を防止する医療用熱交換バッグを製造することができる。
【発明の効果】
【００１８】
以上説明したように本発明によれば、重合された熱可塑性合成樹脂製のシートを両面側から挟み込み、溶着部分に均等な圧力を加えながら熱溶着して貼り合わせ、前述した形状の液体流路を形成したことにより、液体流通時の液体流路の接合面にかかる圧力が均等に分散し、且つ、液体流路の断面積が大きくなるとともに、液体がスムーズに流通するため、屈曲流路の内側壁面にかかる圧力が減少し、屈曲流路における破袋を回避することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、本発明の実施の形態を図面を参照しながら具体的に説明する。図１は、本発明に係る医療用熱交換バッグの正面図、図２（ａ）は溶着時における図１のＩ−Ｉ線に沿った部分断面図、図２（ｂ）は液体流通時における図１のＩ−Ｉ線に沿った部分断面図、図３（ａ）は図１のＡ部分の屈曲流路の部分図、図３（ｂ）は図１のＢ部分の屈曲流路の部分図である。
【００２０】
本例の医療用熱交換バッグは、例えばＰＶＣ（ポリ塩化ビニル）、ＰＰ（ポリプロピレン）やＥＶＡ（エチレン−酢酸ビニル共重合樹脂）などの熱可塑性合成樹脂製シートを重合させ、両面側から挟み込み、均等に圧力を加えながら熱溶着させ、袋状で蛇行形状に連通した液体流路に補充液等の液体を流通させて液体の熱交換を行なうためのものである。
【００２１】
まず、本発明に係る医療用熱交換バッグの各要部について、図１〜３を参照しながら製造方法に沿って説明する。
【００２２】
図１に示すように、医療用熱交換バッグ１０は、例えばＰＶＣ（ポリ塩化ビニル）、ＰＰ（ポリプロピレン）やＥＶＡ（エチレン−酢酸ビニル共重合樹脂）などの熱可塑性合成樹脂製の表裏シート１、１’を重合させ、プレス成形しながら熱溶着し、両シート間の熱溶着部以外の面を直線流路２Ａと屈曲流路２Ｂから成る連通した所定の蛇行形状に液体流路２を形成する。
【００２３】
この液体流路２は、図２（ａ）に示すように、例えば高周波溶着などで表裏シート１、１’の両面側から挟み込むように表裏シート１、１’の溶着部分に均等な圧力を加えて熱溶着させる。このように、両面から均等な圧力を加えながら熱溶着を行なうことにより、液体流通時における液体流路２の形状は、表裏シート１、１’の接合面を境として各シートが膨出する方向における膨出角度（β1 ，β2 ）が略同一角度になる。すなわち、図２（ｂ）に示すように、液体流通時における液体流路２の接合面から流路壁面まで各膨出距離（ｌ1 ，ｌ2 ）は略均等になる。
なお、熱可塑性合成樹脂の種類によっては、溶着温度を所定温度ずつ徐々に上昇させながら熱溶着を行なうことにより、表裏シート１、１’の接合面が固くならず、より柔軟性を保持した医療用熱交換バッグ１０を形成することができる。
【００２４】
図３（ａ）に示すように、屈曲流路２Ｂは、内側壁面が外側壁面に沿って一定の距離を保ちつつ、図中の中心Ｏから一定曲率の円弧状で上流側と下流側の各端部が対向する位置に形成された外側円弧壁面２Ｂａと内側円弧壁面２Ｂｂからなる湾曲部分を有している。  この湾曲部分の外側円弧壁面２Ｂａと内側円弧壁面２Ｂｂの間の中心部分の距離ａ2 は、直線流路の外側壁面２Ａａから直線流路の内側壁面２Ａｂまでの距離ａ1 よりも所定比率短く形成されている。また、外側円弧壁面２Ｂａの各端部は、上流側から下流側に向かって、図中に示す中心Ｏから一定曲率の円弧部分によって直線流路の外側壁面２Ａａとつながっている。
さらに、内側円弧壁面２Ｂｂは、内側円弧壁面２Ｂｂの上流側の端部から徐々に幅が上流側の直線流路の内側壁面２Ａｂと上流側の直線流路の外側壁面２Ａａとの幅と略同一距離になるように上流側の端部から所定間隔で形成された上流側の傾斜壁面を介して上流側の直線流路の内側壁面２Ａｂの終端へとつながっているとともに、内側円弧壁面２Ｂｂの下流側の端部から徐々に幅が下流側の直線流路の内側壁面２Ａｂと下流側の直線流路の外側壁面２Ａａとの幅と略同一距離になるように下流側の端部から所定間隔で、且つ、内側壁面２Ａｂを基準としたときに、上流側の傾斜壁面の傾斜角度γ1 よりも所定角度大きい傾斜角度γ2 で形成された下流側の傾斜壁面の終端から微小でなめらかな曲線を介して下流側の直線流路の内側壁面２Ａｂの始端へとつながって形成されている。
【００２５】
また、図３（ｂ）に示すように、液体流路２が液体流通方向より最初に屈曲する屈曲流路２Ｂの内側壁面の形状は、内側円弧壁面２Ｂｂの上流側の端部が上流側の直線流路の内側壁面２Ａｂの終端へとつながっているとともに、内側円弧壁面２Ｂｂ下流側の端部から徐々に幅が下流側の直線流路の内側壁面２Ａｂと下流側の直線流路の外側壁面２Ａａとの幅と略同一距離になるように下流側の端部から所定間隔で形成された下流側の傾斜壁面の終端から微小でなめらかな曲線を介して下流側の直線流路の内側壁面２Ａｂの始端へとつながって形成されている。
なお、供給口３より最初に屈曲する屈曲流路２Ｂの内側壁面の形状は、これに限定されることはなく、図３（ａ）の屈曲流路２Ｂの形状でもよい。また、屈曲流路２Ｂは、下流側の傾斜壁面が微小でなめらかな曲線を介して下流側の直線流路の内側壁面２Ａｂとつながっている例について説明したが、これに限定されることはなく、例えば屈曲流路２Ｂの上流側の内側円弧壁面の端部や傾斜壁面が、微小でなめらかな曲線を介して直線流路の上流側の内側壁面２Ａｂとつながっている形状としてもよい。
【００２６】
そして、液体流路２に連通するように、液体を補充するための供給口３と、液体流路２を通過して液体を吐出する吐出口４の両端に接続チューブ５ａ，５ｂを封着している。また、表裏シート１、１’は、その内外面に微細な凹凸によるエンボスを形成しており、熱交換バッグを形成する際、前熱溶着は、通路領域外で行なわれている。
【００２７】
なお、上記表裏シート１、１’は、２枚のシートを重合させて熱溶着させるようにしてもよく、また、１枚のシートを折り返すようにして熱溶着させてもよい。表裏シート１、１’の内外面には、上記熱溶着の前の工程で全面にエンボス加工が施されるが、熱溶着部分のエンボスは熱溶着によりほとんど消滅し、液体流路２部分の内外面にのみエンボスが形成されることになる。
【００２８】
また、エンボスは、滅菌温度、好ましくは、約１２０℃前後の温度で、約２０分間、高圧蒸気滅菌を行っても、外面が高圧蒸気滅菌の際にバッグを折った時の外面どうし乃至はバッグの外面と他の部品（図示せず）とが溶着しない程度の粗さ、また、液体流路２における内面が互いに溶着しない程度（溶着によって、液体流路２内で、対向面が付着して、流通が妨げられることがない程度）の粗さとする。すなわち、好ましくは、前記内面の粗度Ｒａが略１０μｍ以上で形成され、前記外面の粗度Ｒａが略１．２μｍ以上で形成されている。なお、粗度Ｒａは、次式で示す算術平均粗さであって、平均線から測定曲線までの偏差Ｙｉの絶対値を合計し、平均した値である。
Ｒａ＝１／Ｎ・ΣＹｉ（ｉ＝１→Ｎ）
【００２９】
そして、上記構成による医療用熱交換バッグ１は、まず、ヒータ等の加温装置に装着され、供給口３から使用する液体を供給し、蛇行形成された液体流路２を通過させながら液体の熱交換を行ない、所定温度まで加温された液体を吐出口４より吐出する。そして、吐出された液体は、人工透析等の補充液として人体に補充される。
【００３０】
上記構成による医療用熱交換バッグ１０の液体流路２（図２（ｂ）を参照）と、従来の医療用熱交換バッグの液体流路（図６（ｂ）を参照）において、同一の液体に同圧力を加えて液体を流通したときの液体流路２を比較した場合、従来の医療用熱交換バッグの形状は、片側からの溶着により膨出角度が均一でないため、接合面を境として上下の断面が異なる形状であるのに対し、本例の医療用熱交換バッグ１０の形状は、膨出角度（β1 ，β2 ）が略同一角度になるため、接合面を介して上下の断面が略同一形状を成している。
従って、本例の医療用熱交換バッグ１０の直径Ｌの方が、従来の医療用熱交換バッグの直径Ｋに比べて長いため、本例の医療用熱交換バッグは、従来の医療用熱交換バッグに比べて液体流路の断面積が大きく形成されていることがわかる。これにより、液体流通時に液体流路２（特に屈曲流路２Ｂ）にかかる圧力が減少するという効果を奏する。
【００３１】
このように、上述した医療用熱交換バッグ１は、表裏シート１、１’の溶着部分に均等な圧力を加えながら熱溶着させ、液体流路２の屈曲流路２Ｂを前述のような形状に形成し、且つ、直線流路の外側壁面２Ａａから直線流路の内側壁面２Ａｂの距離ａ1 よりも、屈曲流路２Ｂの中心部分の距離ａ2 の方が所定比率短く形成されるとともに、屈曲流路２Ｂにおける下流側の傾斜壁面と下流側の直線流路の内側壁面２Ａｂとの間に微小な曲面が形成されている。
これにより、液体流通時の液体流路２の接合面にかかる圧力が均等に分散し、且つ、液体流路２の断面積が大きくなるとともに、液体がスムーズに流通するため、屈曲流路２Ｂの内側壁面２ｂにかかる圧力が減少し、屈曲流路２Ｂにおける破袋を回避することができる。
【００３２】
また、液体流路２の直径が、従来の液体流路に比べて長くなっているので、本例の液体流路２の方が従来に比べて、液体流路２の表面積が大きくなっている。すなわち、流路の表面積が大きくなることにより、液体に対する熱伝導率が向上し、液体流通時に行なわれる熱交換を少ない熱量で効率よく行なうことができるため、加温装置の電力消費コストを削減することができる。
【００３３】
ところで、上述した医療用熱交換バッグ１０の溶着方法において、高周波溶着を例に挙げて説明したが、これに限定されることはなく、例えばヒータなどの加温装置を用いた加温溶着や超音波溶着、溶剤による溶着など、他の溶着方法を用いてもよい。
また、表裏シート１、１’の材質は、前述した熱可塑性合成樹脂に限定されることはなく、熱伝導効率がよく、且つ、柔軟性を有し、液体の成分や高圧蒸気滅菌の圧力に耐え得る熱可塑性合成樹脂であればよい。
【００３４】
以上、本発明を用いて最良の形態について説明したが、この形態による記述及び図面により本発明が限定されることはない。すなわち、この形態に基づいて当業者等によりなされる他の形態、実施例及び運用技術等はすべて本発明の範疇に含まれることは勿論である。
【００３５】
以下に、本例の医療用熱交換バッグの耐圧性能を調査した各実施例について、それぞれ表を参照しながら説明する。
【実施例１】
【００３６】
【表１】
2006034515.tif 000003
【００３７】
表１は、本例の医療用熱交換バッグ内と従来の医療用熱交換バッグに水温３７℃の水を充填後、各熱交換バッグ内の内圧を以下の加圧条件に従い、耐圧試験を行なったときの試験結果である。
（加圧条件）
１）  ０．５〜３．０ｋｇｆ／ｃｍ2 まで０．５ｋｇｆ／ｃｍ2 ずつ圧力を上げる。
２）  各圧力を５分間保持する。
３）  供給口から加圧する。
【００３８】
上記のように、試験を行なった結果、本例の医療用熱交換バッグと従来品の医療用熱交換バッグの耐圧は、共に３．０ｋｇｆ／ｃｍ2 と数値的には同じであったが、前記圧力により破袋するまでの経過時間が従来の医療用熱交換バッグでは、平均で１．０３分（σ＝０．４５）、本例の医療用熱交換バッグでは、平均で２．５５分（σ＝１．１８）となり、本例の耐久時間の方が従来品に比べ、約２．５倍長いという結果になった。
また、破袋した部分については、従来の医療用熱交換バッグのうち、サンプルＮｏ．４の従来品以外は全て屈曲流路の内側壁面であるのに対し、本例の医療用熱交換バッグの破袋位置は、すべて直線流路で起こった。
すなわち、従来の医療用熱交換バッグに比べ、本例の医療用熱交換バッグは、破袋するまでの時間が長い傾向にあるとともに、屈曲流路における破袋がなくなっている。従って、従来品よりも耐圧力が向上していることがわかる。
【実施例２】
【００３９】
【表２】
2006034515.tif 000004
【００４０】
表２は、本例の医療用熱交換バッグと従来の医療用熱交換バッグの内圧を一定の２．５ｋｇｆ／ｃｍ2 に保持した場合の耐圧試験を行なったときの試験結果である。
【００４１】
圧力を一定にした場合の破袋するまでの経過時間は、従来の医療用熱交換バッグでは、平均で１９．７１分（σ＝５．８３）、本例の医療用熱交換バッグでは、平均で２９．５４分（σ＝３．１１）となり、本例の耐久時間の方が従来品に比べ、約１．５倍長いという結果になった。
また、実施例１のときと同様に、破袋した部分については、従来の医療用熱交換バッグがすべて屈曲流路の内側壁面であるのに対し、本例の医療用熱交換バッグの破袋位置は、すべて直線流路で起こった。
すなわち、実施例１と同様、従来の医療用熱交換バッグに比べ、本例の医療用熱交換バッグは破袋するまでの時間が長い傾向にあるとともに、屈曲流路における破袋がなくなっている。従って、従来品よりも耐圧力が向上していることがわかる。
【図面の簡単な説明】
【００４２】
【図１】本発明に係る医療用熱交換バッグの正面図である。
【図２】（ａ）  溶着時における図１のＩ−Ｉ線に沿った部分断面図である。  （ｂ）  液体流通時における図１のＩ−Ｉ線に沿った部分断面図である。
【図３】（ａ）  図１のＡ部分の屈曲流路の部分図  （ｂ）  図１のＢ部分の屈曲流路の部分図
【図４】従来の医療用熱交換バッグの正面図である。
【図５】図４のＢ部分における模式拡大図である。
【図６】（ａ）  溶着時における図４のＩＩ−ＩＩ線に沿った部分断面図である。  （ｂ）  液体流通時における図４のＩＩ−ＩＩ線に沿った部分断面図である。
【符号の説明】
【００４３】
１，１’、５４，５４’  表裏シート  
２  液体流路
２Ａ  直線流路
２Ｂ  屈曲流路
２Ａａ  外側壁面
２Ａｂ  内側壁面
２Ｂａ  外側円弧壁面
２Ｂｂ  内側円弧壁面
３  供給口
４  吐出口
５ａ，５ｂ  接続チューブ
１０  医療用熱交換バッグ
【図１】
2006034515.tif 000005
【図２】
2006034515.tif 000006
【図３】
2006034515.tif 000007
【図４】
2006034515.tif 000008
【図５】
2006034515.tif 000009
【図６】
2006034515.tif 000010