(57)【要約】【課題】  本発明は、耐熱性及び柔軟性に優れた架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シート、特に、スタンピング成形に好適に用いることができる架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートを提供する。【解決手段】  本発明の架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートは、ポリプロピレン系樹脂１０〜９０重量％及びポリエチレン系樹脂１０〜９０重量％からなるポリオレフィン系樹脂に電離性放射線を照射して架橋した上で発泡させてなる架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートであって、示差走査熱量分析による、ポリピロピレン系樹脂の融点〔mp(PP)〕とポリエチレン系樹脂の融点〔mp(PE)〕とが所定条件を満たすことを特徴とする。【選択図】    なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリプロピレン系樹脂１０〜９０重量％及びポリエチレン系樹脂１０〜９０重量％からなるポリオレフィン系樹脂に電離性放射線を照射して架橋した上で発泡させてなる架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートであって、示差走査熱量分析による、ポリピロピレン系樹脂の融点〔mp(PP)〕とポリエチレン系樹脂の融点〔mp(PE)〕とが下記式１を満たすことを特徴とする架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シート。
mp(PP) −２０℃＜mp(PE)＜mp(PP)＋２０℃・・・式１
【請求項２】
示差走査熱量分析によるポリプロピレン系樹脂の結晶融解熱量〔Q(PP) 〕が、示差走査熱量分析によるポリエチレン系樹脂の結晶融解熱量〔Q(PE) 〕よりも小さいことを特徴とする請求項１に記載の架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シート。
【請求項３】
示差走査熱量分析によるポリエチレン系樹脂の融点〔mp(PE)〕が１２０℃よりも高いことを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シート。
【請求項４】
示差走査熱量分析によるポリエチレン系樹脂の結晶融解熱量〔Q(PE) 〕が６０Ｊ／ｇよりも大きいことを特徴とする請求項１乃至請求項３の何れか１項に記載の架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シート。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、耐熱性及び柔軟性に優れており、特にスタンピング成形に好適に用いることができる架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートは、優れた耐熱性及び断熱性を有していることから、断熱材や雑貨製品の材料として汎用されており、最近では、車両用内装材として用いられることが多くなっている。
【０００３】
そして、上記架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートを用いて車両用内装材を製造する成形方法としては、雌雄型間に形成されたキャビティ内に架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートを配設すると共に上記キャビティ内に溶融状態の熱可塑性樹脂を供給することによって架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートと熱可塑性樹脂とを所望形状に成形しつつ積層一体化させる、所謂、スタンピング成形が挙げられる。
【０００４】
しかしながら、上記架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートは、溶融状態の熱可塑性樹脂に直接接触することから、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートの耐熱性が不十分である場合には、スタンピング成形時に架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートが破れたり、或いは、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シート表面に皺が発生したりするといった問題点があった。
【０００５】
更に、上記スタンピング成形において使用される雌雄型は、生産効率を向上させるため等の理由により加熱されないで用いられることが多く、このような場合、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートにおける溶融状態の熱可塑性樹脂が接触する面は耐熱性が要求される一方、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートにおける溶融状態の熱可塑性樹脂が接触しない面は常温付近の温度であって常温付近での伸びが不足すると、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートが成形時に破れるといった問題点があった。
【０００６】
そこで、特開平１０−４５９７５号公報には、高結晶性のホモポリプロピレンを所定量添加してなる架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体が提案されている。
【０００７】
ところが、上記架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体に高結晶性のホモポリプロピレンを添加すると、得られる架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体の常温での伸度や柔軟性が低下し、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体を巻回させた場合に架橋ポリオレフィン系樹脂発泡体に亀裂が発生したりするといった別の問題点が発生した。
【０００８】
【特許文献１】特開平１０−４５９７５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は、耐熱性及び柔軟性に優れた架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シート、特に、スタンピング成形に好適に用いることができる架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートを提供する。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明の架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートは、ポリプロピレン系樹脂１０〜９０重量％及びポリエチレン系樹脂１０〜９０重量％からなるポリオレフィン系樹脂に電離性放
射線を照射して架橋した上で発泡させてなる架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートであって、示差走査熱量分析による、ポリピロピレン系樹脂の融点〔mp(PP)〕とポリエチレン系樹脂の融点〔mp(PE)〕とが下記式１を満たすことを特徴とする。
mp(PP) −２０℃＜mp(PE)＜ mp(PP) ＋２０℃・・・式１
【００１１】
本発明の架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートを構成するポリプロピレン系樹脂としては、特に限定されず、例えば、プロピレン単独重合体、プロピレンと他のオレフィンとの共重合体などが挙げられ、単独で用いられても二種以上が併用されてもよい。又、プロピレンと他のオレフィンとの共重合体は、ブロック共重合体、ランダム共重合体、ランダムブロック共重合体の何れであってもよい。
【００１２】
なお、プロピレンと共重合されるオレフィンとしては、例えば、エチレン、１−ブテン、１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−ノネン、１−デセン等のα−オレフィン等が挙げられる。
【００１３】
そして、上記ポリプロピレン系樹脂のメルトインデックスは、小さいと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートの製造時において押出性が低下することがある一方、大きいと、電離性放射線によるポリプロピレン系樹脂の架橋効率が低下し、ポリプロピレン系樹脂の架橋に必要な電離性放射線量が大きくなり、ポリプロピレン系樹脂の分子鎖の劣化が生じて架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートの耐熱性が低下するので、０．１〜１００ｇ／１０分が好ましく、０．２〜５０ｇ／１０分がより好ましく、０．３〜３０ｇ／１０分が特に好ましい。なお、ポリプロピレン系樹脂のメルトインデックスは、ＪＩＳ  Ｋ７２１０に準拠して温度２３０℃、荷重２．１２Ｎの条件下にて測定されたものをいう。
【００１４】
又、上記架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートを構成するポリエチレン系樹脂としては、特に限定されず、例えば、低密度ポリエチレン系樹脂、中密度ポリエチレン系樹脂、高密度ポリエチレン系樹脂、直鎖状低密度ポリエチレン系樹脂、直鎖状中密度ポリエチレン系樹脂、直鎖状高密度ポリエチレン系樹脂などが挙げられ、単独で用いられても併用されてもよい。
【００１５】
そして、上記ポリエチレン系樹脂のメルトインデックスとしては、小さいと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートの製造時において押出性が低下することがある一方、大きいと、電離性放射線によるポリプロピレン系樹脂の架橋効率が低下し、ポリプロピレン系樹脂の架橋に必要な電離性放射線量が大きくなり、ポリプロピレン系樹脂の分子鎖の劣化が生じて架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートの耐熱性が低下するので、０．１〜１００ｇ／１０分が好ましく、０．３〜５０ｇ／１０分がより好ましく、０．５〜３０ｇ／１０分が特に好ましい。なお、ポリエチレン系樹脂のメルトインデックスは、ＪＩＳ  Ｋ７２１０に準拠して温度１９０℃、荷重２．１２Ｎの条件下にて測定されたものをいう。
【００１６】
更に、ポリオレフィン系樹脂中におけるポリプロピレン系樹脂の含有量は、少ないと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートの耐熱性が低下する一方、多いと、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートの常温での伸度及び柔軟性が低下するので、１０〜９０重量％に限定され、２０〜８０重量％が好ましい。同様の理由で、ポリオレフィン系樹脂中におけるポリエチレン系樹脂の含有量は、１０〜９０重量％に限定され、２０〜８０重量％が好ましい。
【００１７】
そして、示差走査熱量分析による、ポリプロピレン系樹脂の融点〔mp(PP)〕とポリエチレン系樹脂の融点〔mp(PE)〕とが下記式１を満たすことが必要であり、式２を満たすことが好ましく、式３を満たすことがより好ましい。
mp(PP) −２０℃＜mp(PE)＜mp(PP)＋２０℃・・・式１
mp(PP) −１５℃＜mp(PE)＜mp(PP)＋１５℃・・・式２
mp(PP) −  ５℃＜mp(PE)＜mp(PP)＋１０℃・・・式３
【００１８】
これは、ポリプロピレン系樹脂の融点〔mp(PP)〕とポリエチレン系樹脂の融点〔mp(PE)〕との差が２０℃未満となるように調整することによって、ポリプロピレン系樹脂とポリエチレン系樹脂との相溶性が向上し、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートの耐熱性や柔軟性を改善することができるからである。
【００１９】
なお、示差走査熱量分析とは、測定対象となる試料と基準物質とを炉内に同一条件下に載置して加熱或いは冷却し、この際、両者に流れる熱量差を熱電対によって測定する測定方法をいう。そして、示差走査熱量分析による、ポリプロピレン系樹脂の融点〔mp(PP)〕及びポリエチレン系樹脂の融点〔mp(PE)〕とは、昇温速度１０℃／分での示差走査熱量分析曲線のピーク温度をいう。又、示差走査熱量分析による、ポリプロピレン系樹脂及びポリエチレン系樹脂の融点は、セイコー電子株式会社から商品名「ＤＳＣ−２２０Ｃ」で市販されている示差走査熱量計を用いて測定することができる。
【００２０】
又、示差走査熱量分析によるポリエチレン系樹脂の融点〔mp(PE)〕は１２０℃よりも高いことが好ましく、１２５℃よりも高いことがより好ましい。これは、ポリエチレン系樹脂は主に結晶部分に架橋が生じるため、ポリエチレン系樹脂の融点〔mp(PE)〕が低いと、ポリエチレン系樹脂の結晶部分が減少してポリエチレン系樹脂の架橋が不充分となって、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートの耐熱性や柔軟性が低下するからである。
【００２１】
しかしながら、示差走査熱量分析によるポリエチレン系樹脂の融点〔mp(PE)〕は、高すぎると、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートの柔軟性が低下することがあるので、１４５℃よりも低いことが好ましく、１４０℃よりも低いことがより好ましい。
【００２２】
そして、示差走査熱量分析によるポリプロピレン系樹脂の結晶融解熱量〔Q(PP) 〕が、示差走査熱量分析によるポリエチレン系樹脂の結晶融解熱量〔Q(PE) 〕よりも小さいことが好ましい。
【００２３】
この理由は明確には解明されていないものの、ポリプロピレン系樹脂の架橋は主に非晶部分に生じる一方、ポリエチレン系樹脂の架橋は主に結晶部分から生じるものと考えられ、示差走査熱量分析によるポリプロピレン系樹脂の結晶融解熱量〔Q(PP) 〕が、示差走査熱量分析によるポリエチレン系樹脂の結晶融解熱量〔Q(PE) 〕よりも小さくなるように、ポリプロピレン系樹脂及びポリエチレン系樹脂を選択することによって、結晶性の低いポリプロピレン系樹脂と、結晶性の高いポリエチレン系樹脂とを組み合わせて用いることができ、その結果、ポリオレフィン系樹脂全体に均一に架橋構造を付与することができ、得られる架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートの耐熱性及び柔軟性を優れたものとすることができると考えられる。
【００２４】
ここで、示差走査熱量分析による、ポリプロピレン系樹脂及びポリエチレン系樹脂の結晶融解熱量は、測定試料として約１０ｍｇのポリプロピレン系樹脂又はポリエチレン系樹脂を秤取し、測定試料を昇温速度１０℃／分で２５０℃まで加熱した後に、測定試料を冷却速度１００℃／分で冷却し、その後再び、測定試料を昇温速度１０℃／分で２５０℃まで昇温させ、この昇温時における吸熱量及び発熱量を測定し、この吸熱量及び発熱量に基づいて結晶融解熱量を算出することができる。なお、示差走査熱量分析による、ポリプロピレン系樹脂及びポリエチレン系樹脂の結晶融解熱量は、セイコー電子株式会社から商品名「ＤＳＣ−２２０Ｃ」で市販されている示差走査熱量計を用いて測定することができる。
【００２５】
更に、示差走査熱量分析によるポリエチレン系樹脂の結晶融解熱量〔Q(PE) 〕は、小さいと、ポリエチレン系樹脂の結晶性が低下して、ポリエチレン系樹脂の架橋が不充分となって架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートの耐熱性や柔軟性が低下することがあるので、６０Ｊ／ｇよりも大きいことが好ましく、７０Ｊ／ｇよりも大きいことがより好ましく、８０Ｊ／ｇよりも大きいことが特に好ましい。
【００２６】
しかしながら、示差走査熱量分析によるポリエチレン系樹脂の結晶融解熱量〔Q(PE) 〕は、大きすぎると、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートの柔軟性が低下することがあるので、３００Ｊ／ｇよりも小さいことが好ましく、２５０Ｊ／ｇよりも小さいことがより好ましい。
【００２７】
又、上記架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートには、その物性を損なわない範囲内において、炭酸カルシウム、タルク、クレー、酸化マグネシウムなどの気泡形成剤、フェノール系、リン系、アミン系、イオウ系などの酸化防止剤、金属害防止剤、ヘキサブロモビフェニルエーテル、デカブロモジフェニルエーテルなどのハロゲン化難燃剤、ポリリン酸アンモニウム、トリメチルフォスフェートなどのリン系難燃剤などの難燃剤、充填剤、帯電防止剤、安定剤、顔料などが添加されていてもよい。
【００２８】
次に、上記架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートの製造方法について説明する。架橋ポリオレフィン系樹脂の製造方法としては、示差走査熱量分析による融点が上記式１を満たし且つ所定割合に調整されたポリプロピレン系樹脂及びポリエチレン系樹脂からなるポリオレフィン系樹脂組成物、並びに、熱分解型発泡剤、必要に応じて、架橋助剤及びその他の添加剤を、押出機、バンバリーミキサー、ロールなどの汎用の混練手段に供給して溶融混練してシート状に成形し、得られた発泡性ポリオレフィン系樹脂シートに電離性放射線を照射して発泡性ポリオレフィン系樹脂シートを架橋した後、この発泡性ポリオレフィン系樹脂シートを熱分解型発泡剤の分解温度以上に加熱して発泡させて架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートを得ることができる。
【００２９】
上記電離性放射線としては、従来から発泡シートの製造に用いられていたものであれば、特に限定されず、例えば、α線、β線、γ線、電子線などが挙げられる。この電離性放射線の照射量は、少ないと、発泡性ポリオレフィン系樹脂シートに必要な架橋を付与することができないことがある一方、多いと、発泡性ポリオレフィン系樹脂シートに架橋がかかり過ぎてしまって発泡性ポリオレフィン系樹脂シートの発泡性が却って低下することがあるので、０．１〜３０Ｍｒａｄが好ましく、０．２〜２０Ｍｒａｄがより好ましく、０．３〜１５Ｍｒａｄが特に好ましい。
【００３０】
又、電離性放射線の加速電圧は、発泡性ポリオレフィン系樹脂シートの厚みによって適宜調整されればよく、更に、発泡性ポリオレフィン系樹脂発泡シートへの電離性放射線の照射は、発泡性ポリオレフィン系樹脂発泡シートの片面にのみ行なっても或いは両面に行なってもよいが、発泡性ポリオレフィン系樹脂発泡シートをその厚み方向に均一に架橋させるために、電離性放射線を同一加速電圧、同一照射量で発泡性ポリオレフィン系樹脂シートの両面に照射することが好ましい。
【００３１】
そして、この電離性放射線の照射によって発泡性ポリオレフィン系樹脂シートの架橋を促進するために架橋助剤が添加されてもよい。このような架橋助剤としては、従来から発泡シートの製造に用いられているものであれば、特に限定されず、例えば、ジビニルベンゼン、トリメチロールプロパントリメタクリレート、１，９−ノナンジオールジメタクリレート、１，１０−デカンジオールジメタクリレート、トリメリット酸トリアリルエステル、トリアリルイソシアヌレート、エチルビニルベンゼン、ネオペンチルグリコールジメタクリレート、１，２，４−ベンゼントリカルボン酸トリアリルエステル、１，６−ヘキ
サンジオールジメタクリレート、ラウリルメタクリレート、ステアリルメタクリレート、フタル酸ジアリル、テレフタル酸ジアリル、イソフタル酸ジアリルなどが挙げられ、これらは単独で用いられても二種類以上が併用されてもよい。
【００３２】
上記架橋助剤の添加量は、少ないと、発泡性ポリオレフィン系樹脂シートに必要な架橋構造を付与することができないことがある一方、多いと、架橋助剤を添加した効果はそれほど変わらないので、ポリオレフィン系樹脂１００重量部に対して０．１〜３０重量部が好ましく、０．２〜２０重量部がより好ましく、０．３〜１５重量部が特に好ましい。
【００３３】
又、上記発泡性ポリオレフィン系樹脂シートの厚みは、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートの気泡径を均一にするために、３ｍｍ以下が好ましく、２．５ｍｍ以下がより好ましく、２．０ｍｍが特に好ましいが、薄すぎても、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートの気泡径にばらつきを生じるので、０．５ｍｍ以上が好ましく、０．７ｍｍ以上がより好ましい。
【００３４】
なお、上記熱分解型発泡剤としては、従来から発泡シートの製造に用いられているものであれば、特に限定されず、例えば、アゾジカルボンアミド、ベンゼンスルホニルヒドラジド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、トルエンスルホニルヒドラジド、４，４−オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）などが挙げられ、これらは単独で用いられても併用されてもよい。
【発明の効果】
【００３５】
本発明の架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートは、示差走査熱量分析による融点が所定の条件を満たす、ポリプロピレン系樹脂とポリプロピレン系樹脂とからなるポリオレフィン系樹脂を電離性放射線により架橋させて発泡させてなるものであることから、ポリプロピレン系樹脂とポリエチレン系樹脂との相溶性に優れ、架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートは耐熱性及び柔軟性に優れており、特に、スタンピング成形に好適に用いることができる。
【００３６】
そして、上記架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートにおいて、示差走査熱量分析によるポリプロピレン系樹脂の結晶融解熱量〔Q(PP) 〕が、示差走査熱量分析によるポリエチレン系樹脂の結晶融解熱量〔Q(PE) 〕よりも小さい場合には、低結晶性のポリプロピレン系樹脂と、高結晶性のポリエチレン系樹脂とを組み合わせることができ、即ち、架橋の生じる非晶部分の多いポリプロピレン系樹脂と、架橋の生じる結晶部分の多いポリエチレン系樹脂とをバランス良く組み合わせて、ポリオレフィン系樹脂全体に均一に架橋構造を付与することができ、得られる架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートの耐熱性及び柔軟性をより優れたものとすることができる。
【００３７】
更に、上記架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートにおいて、示差走査熱量分析によるポリエチレン系樹脂の融点〔mp(PE)〕が１２０℃よりも高い場合や、示差走査熱量分析によるポリエチレン系樹脂の結晶融解熱量〔Q(PE) 〕が６０Ｊ／ｇよりも大きい場合には、ポリエチレン系樹脂を架橋の生じる結晶部分の多いものとすることができ、その結果、ポリオレフィン系樹脂に充分な架橋構造を付与することができ、得られる架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートの耐熱性及び柔軟性をより優れたものとすることができる。
【実施例】
【００３８】
（実施例１）
ポリプロピレン系樹脂としてエチレン−プロピレンランダム共重合体（示差走査熱量分析による融点〔mp(PP)〕：１２５℃、示差走査熱量分析による結晶融解熱量〔Q(PP) 〕：６５Ｊ／ｇ、メルトインデックス：２．０ｇ／１０分）５０重量部と、ポリエチレン系樹
脂として高密度ポリエチレン（示差走査熱量分析による融点〔mp(PE)〕：１３４℃、示差走査熱量分析による結晶融解熱量〔Q(PE) 〕：１５４Ｊ／ｇ、メルトインデックス：８．０ｇ／１０分）５０重量部、架橋助剤としてジビニルベンゼン３重量部、熱分解型発泡剤としてアゾジカルボンアミド１３重量部、酸化防止剤として２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール０．３重量部及びジラウリルチオプロピオネート０．３重量部、並びに、金属害防止剤としてメチルベンゾトリアゾール０．５重量部を押出機に供給して１８５℃にて溶融混練してシート状に押出し、厚さが１ｍｍの発泡性ポリオレフィン系樹脂シートを得た。
【００３９】
得られた発泡性ポリオレフィン系樹脂シートの両面に、加速電圧が８００ｋＶの電子線を１．４Ｍｒａｄ照射した後に、加速電圧が３００ｋＶの電子線を５Ｍｒａｄ照射して発泡性ポリオレフィン系樹脂シートを架橋させた。
【００４０】
次に、上記発泡性ポリオレフィン系樹脂シートを発泡炉に供給して２５０℃に加熱して３．５倍に一軸延伸しつつ発泡させて、密度が０．０５ｇ／ｃｍ3 の架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートを得た。
【００４１】
（実施例２）
ポリプロピレン系樹脂として、示差走査熱量分析による融点〔mp(PP)〕が１３５℃で且つ示差走査熱量分析による結晶融解熱量〔Q(PP) 〕が８６Ｊ／ｇのエチレン−プロピレンランダム共重合体を用いたこと以外は実施例１と同様にして、密度が０．０５ｇ／ｃｍ3 の架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートを得た。
【００４２】
（比較例１）
ポリプロピレン系樹脂として、示差走査熱量分析による融点〔mp(PP)〕が１６８℃で且つ示差走査熱量分析による結晶融解熱量〔Q(PP) 〕が９８Ｊ／ｇのプロピレン単独重合体を用いたこと以外は実施例１と同様にして、密度が０．０５ｇ／ｃｍ3 の架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートを得た。
【００４３】
（比較例２）
ポリプロピレン系樹脂として、示差走査熱量分析による融点〔mp(PP)〕が１２５℃で且つ示差走査熱量分析による結晶融解熱量〔Q(PP) 〕が６５Ｊ／ｇのエチレン−プロピレン共重合体を用いたこと、ポリエチレン系樹脂として、示差走査熱量分析による融点〔mp(PE)〕が９６℃で且つ示差走査熱量分析による結晶融解熱量〔Q(PE) 〕が７１Ｊ／ｇの直鎖状低密度ポリエチレンを用いたこと以外は実施例１と同様にして、密度が０．０５ｇ／ｃｍ3 の架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートを得た。
【００４４】
（比較例３）
ポリプロピレン系樹脂として、示差走査熱量分析による融点〔mp(PP)〕が１６８℃で且つ示差走査熱量分析による結晶融解熱量〔Q(PP) 〕が９８Ｊ／ｇのプロピレン単独重合体を用いたこと、ポリエチレン系樹脂として、示差走査熱量分析による融点〔mp(PE)〕が９６℃で且つ示差走査熱量分析による結晶融解熱量〔Q(PE) 〕が７１Ｊ／ｇの直鎖状低密度ポリエチレンを用いたこと以外は実施例１と同様にして、密度が０．０５ｇ／ｃｍ3 の架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートを得た。
【００４５】
得られた架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートのスタンピング成形性を下記の要領で測定した。
【００４６】
（スタンピング成形性）
架橋ポリオレフィン系樹脂発泡シートから一辺が１５０ｍｍの平面正方形状の試験片を
切り出した。そして、この試験片を一対の平板状の上下押圧プレス板における下側押圧プレス板上に上記試験片を載置した後、この試験片上に基材樹脂として２００℃のポリプロピレン系樹脂（メルトインデックス：２０ｇ／１０分）２０ｇを載置した。
【００４７】
しかる後、２０℃に保持した上下押圧プレス板を閉じて圧力４．９×１０6 Ｐａで上記試験片を厚み方向に５秒間に亘って圧縮した後、圧力９．８×１０6 Ｐａで上記試験片を厚み方向に５０秒間に亘って圧縮した。
【００４８】
次に、上記上下押圧プレス板を冷却した上で上下押圧プレス板を開放して成形体を得た。この成形体の表面を目視観察したところ、実施例１、２では、発泡シートに破れはなく良好なものであった。一方、比較例１、２では、発泡シートに破れが発生し、この破れを通じて基材樹脂の露出が発生して外観が悪いものであり、比較例３にいたっては、発泡シートに破れが発生し、この破れを通じて基材樹脂の露出が著しく外観は極めて悪いものであった。