(57)【要約】【課題】流体伝動装置用羽根車の製造に際して，シェル及びリテーナプレートに歪みを生じさせずに，シェルにリテーナプレートを溶接により容易に仮止めし得るようにする。【解決手段】シェル２ｓの内面上で環状に配列した複数のブレード２ｂの半径方向内端部を押さえる環状のリテーナプレート２ｒをシェル２ｓの内面に溶接により仮止めし，ブレード２ｂ及びリテーナプレート２ｒをシェル２ｓの内面にロー付けする，流体伝動装置用羽根車の製造方法において，リテーナプレート２ｒをシェル２ｓの内面に重ね合わせて，リテーナプレート２ｒ側からレーザビームＢ１を照射することにより，リテーナプレート２ｒ及びシェル２ｓ間に溶接シーム４６を形成する。【選択図】      図４
2006038055.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
椀状のシェル（２ｓ，３ｓ）の内面上で複数のブレード（２ｂ，３ｂ）を環状に配列し，これらブレード（２ｂ，３ｂ）の半径方向内端部を押さえる環状のリテーナプレート（２ｒ，３ｒ）をシェル（２ｓ，３ｓ）の内面に溶接により仮止めし，その仮止め後，ブレード（２ｂ，３ｂ）及びリテーナプレート（２ｒ，３ｒ）をシェル（２ｓ，３ｓ）の内面にロー付けし，そのロー付け後，シェル（２ｓ，３ｓ）の中心部にハブ（２ｈ，３ｈ）を溶接してなる，流体伝動装置用羽根車の製造方法において，
リテーナプレート（２ｒ，３ｒ）をシェル（２ｓ，３ｓ）の内面に重ね合わせて，該リテーナプレート（２ｒ，３ｒ）側からレーザビーム（Ｂ１）を照射することにより，リテーナプレート（２ｒ，３ｒ）及びシェル（２ｓ，３ｓ）間に溶接シーム（４６，４６′）を形成することを特徴とする，流体伝動装置用羽根車の製造方法。
【請求項２】
請求項１記載の流体伝動装置用羽根車の製造方法において，
前記溶接シーム（４６）を，ハブ（２ｈ）を囲繞するように環状に形成し，この溶接シーム（４６）の半径方向外方でブレード（２ｂ）及びリテーナプレート（２ｒ）をシェル（２ｓ）の内面にロー付けすることを特徴とする，流体伝動装置用羽根車の製造方法。
【請求項３】
請求項１記載の流体伝動装置用羽根車の製造方法において，
シェル（３ｓ）の内周端に，リテーナプレート（３ｒ）側に突出してハブ（３ｈ）と溶接される円筒状のボス（４９）を形成し，前記溶接シーム（４６′）をスポット状に形成したことを特徴とする，流体伝動装置用羽根車の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は，椀状のシェルの内面上で複数のブレードを環状に配列し，これらブレードの半径方向内端部を押さえる環状のリテーナプレートをシェルの内面に溶接により仮止めし，その仮止め後，ブレード及びリテーナプレートをシェルの内面にロー付けし，そのロー付け後，シェルの中心部にハブを溶接してなる，流体伝動装置用羽根車の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
かゝる流体伝動装置用羽根車の製造方法は，例えば下記特許文献１に開示されているように，既に知られている。
【特許文献１】特開２００３−２１４５２３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
従来，かゝる流体伝動装置用羽根車の製造方法において，シェルの内面にリテーナプレートを仮止めするには，通常，スポット溶接又はプロジェクション溶接が行われるが，その何れの溶接時にも，シェル及びリテーナプレートを相互に強圧する必要があり，その圧力によりシェル及びリテーナプレートに歪みが発生する虞がある。特に，プロジェクション溶接時には，シェル及びリテーナプレートの対向面の一方に形成された突起の変形が周囲に波及して，歪みが発生し易くなる。
【０００４】
本発明は，かゝる事情に鑑みてなされたもので，シェル及びリテーナプレートに歪みを生じさせずに，シェルにリテーナプレートを溶接により容易に仮止めし得る，流体伝動装置用羽根車の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するために，本発明は，椀状のシェルの内面上で複数のブレードを環状に配列し，これらブレードの半径方向内端部を押さえる環状のリテーナプレートをシェルの内面に溶接により仮止めし，その仮止め後，ブレード及びリテーナプレートをシェルの内面にロー付けし，そのロー付け後，シェルの中心部にハブを溶接してなる，流体伝動装置用羽根車の製造方法において，リテーナプレートをシェルの内面に重ね合わせて，該リテーナプレート側からレーザビームを照射することにより，リテーナプレート及びシェル間に溶接シームを形成することを第１の特徴とする。
【０００６】
また本発明は，第１の特徴に加えて，前記溶接シームを，ハブを囲繞するように環状に形成し，この溶接シームの半径方向外方でブレード及びリテーナプレートをシェルの内面にロー付けすることを第２の特徴とする。
【０００７】
さらに本発明は，第１の特徴に加えて，シェルの内周端に，リテーナプレート側に突出してハブと溶接される円筒状のボスを形成し，前記溶接シームをスポット状に形成したことを第３の特徴とする。
【０００８】
尚，前記流体伝動装置は，後述する本発明の実施例中のトルクコンバータＴに対応し，羽根車はポンプ羽根車２及びタービン羽根車３に対応する。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の第１の特徴によれば，シェルにリテーナプレートを仮止めすべく，両者間にレーザ溶接による溶接シームを形成する際には，シェル及びリテーナプレートの平坦な対向面を単に重ね合わせるだけでよく，従来のスポット溶接時やプロジェクション溶接時のように両者を相互に強圧する必要がないから，溶接作業が簡単であるのみならずシェル及びリテーナプレートに歪みが生じることを回避でき，羽根車の品質と生産性の向上に寄与し得る。
【００１０】
また本発明の第２の特徴によれば，ブレード及びリテーナプレートのシェルへのロー付け時には，溶融したロー材の，シェルの内周面側への流出を前記環状の仮止め用溶接シームにより阻止することができるので，ロー付け後，シェルとハブとの溶接時，その溶融部へのロー材の溶出，混入を確実に防ぐことができ，その溶接を良好に行うことができる。
【００１１】
さらに本発明の第３の特徴によれば，シェルにブレード及びリテーナプレート３ｒをロー付けするとき，溶融したロー材は，シェル及びリテーナプレート間を，スポット状の溶接シームの周りを迂回して通過することがあっても，シェルのボスの外周面に妨げられて，該ボスの内周面に到達することはない。したがって，リテーナプレートの仮止めの溶接シームはスポット状のもので充分であり，仮止め作業の能率向上を図ることができる。そして次のシェルのボスとハブとの溶接時，その溶融部へのロー材の溶出，混入を確実に防ぎ得るので，その溶接を良好に行うことができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
本発明の実施の形態を，添付図面に示す本発明の好適な実施例に基づいて以下に説明する。
【００１３】
図１は本発明の実施例に係るトルクコンバータの上半部縦断側面図，図２は図１の２−２線断面図，図３は図２の３−３線断面図，図４はポンプ羽根車の製造工程説明図，図５は図１の５−５線断面図，図６は図５の６−６線断面図，図７はタービン羽根車の製造工程説明図，図８はポンプ羽根車の変形例を示す，図３との対応図，図９はタービン羽根車の変形例を示す，図６との対応図である。
【００１４】
先ず，図１において，流体伝動装置としてのトルクコンバータＴは，ポンプ羽根車２と，それと対置されるタービン羽根車３と，それらの内周部間に配置されるステータ羽根車４とを備え，これら三羽根車２，３，４間に作動オイルによる動力伝達のための循環回路６が画成される。
【００１５】
ポンプ羽根車２には，タービン羽根車３の外側面を覆う伝動カバー５が溶接により一体的に連設される。伝動カバー５の外周面には，始動用のリングギヤ７が溶接されており，エンジンのクランク軸１に結合した駆動板８がこのリングギヤ７にボルト９で固着される。タービン羽根車３のハブ３ｈと伝動カバー５との間にスラストニードルベアリング１７が介裝される。
【００１６】
トルクコンバータＴの中心部にクランク軸１と同軸上に並ぶ出力軸１０が配置され，この出力軸１０は，タービン羽根車３のハブ３ｈにスプライン嵌合されると共に，伝動カバー５のハブ５ａの内周面に軸受ブッシュ１６を介して回転自在に支承される。出力軸１０は多段変速機の主軸となる。
【００１７】
出力軸１０の外周には，ステータ羽根車４のハブ４ｈをフリーホイール１１を介して支承する円筒状のステータ軸１２が配置され，これら出力軸１０及びステータ軸１２間には，それらの相対回転を許容する軸受ブッシュ１５が介裝される。ステータ軸１２の外端部はミッションケース１４に回転不能に支持される。
【００１８】
ステータ羽根車４のハブ４ｈと，これに対向するポンプ羽根車２及びタービン羽根車３の各ハブ２ｈ，３ｈとの間にはスラストニードルベアリング１８，１８′が介裝される。
【００１９】
またステータ軸１２の外周には，ポンプ羽根車２のハブ２ｈに連設した補機駆動軸２０が相対回転可能に配置され，この補機駆動軸２０によって，トルクコンバータＴに作動オイルを供給するオイルポンプ２１が駆動される。
【００２０】
タービン羽根車３及び伝動カバー５は，それらの間にクラッチ室２２を画成して，タービン羽根車３及び伝動カバー５間を直結し得るロックアップクラッチＬを収容する。ロックアップクラッチＬの主体をなすクラッチピストン２５は，クラッチ室２２をタービン羽根車３側の内側室２２ａと伝動カバー５側の外側室２２ｂとに区画するように配置される。このクラッチピストン２５は，伝動カバー５の内側面に対向する摩擦ライニング２５ａを外周部側壁に備えていて，この摩擦ライニング２５ａを伝動カバー５の内側面に圧接させる接続位置と，その内壁から離間する非接続位置との間を軸方向に移動し得るように，タービン羽根車３のハブ３ｈの外周面に摺動可能に支承される。
【００２１】
クラッチ室２２には，また，クラッチピストン２５及びタービン羽根車３間を緩衝的に連結するトルクダンパＤが配設される。
【００２２】
出力軸１０の中心部には，横孔２６及びスラストニードルベアリング１７を介してクラッチ室２２の外側室２２ｂに連通する第１油路３０が設けられる。また補機駆動軸２０とステータ軸１２との間には，スラストニードルベアリング１８，１８′及びフリーホイール１１を介して循環回路６の内周部に連通する第２油路３１が画成され，これら第１油路３０及び第２油路３１は，ロックアップ制御弁３２により，オイルポンプ２１の吐出側とオイル溜め３３とに交互に接続されるようになっている。
【００２３】
而して，エンジンのアイドリングないし極低速運転域では，ロックアップ制御弁３２は，図１に示すように，第１油路３０をオイルポンプ２１の吐出側に接続する一方，第２油路３１をオイル溜め３３に接続するように，図示しない電子制御ユニットにより制御される。したがって，エンジンのクランク軸１の出力トルクが駆動板８，伝動カバー５，ポンプ羽根車２へと伝達して，それを回転駆動し，更にオイルポンプ２１をも駆動すると，オイルポンプ２１の吐出作動オイルがロックアップ制御弁３２から第１油路３０，横孔２６及びスラストニードルベアリング１７，クラッチ室２２の外側室２２ｂ，内側室２２ａを順次経て循環回路６に流入し，該回路６を満たした後，スラストニードルベアリング１８，１８′及びフリーホイール１１を順次経て第２油路３１に移り，ロックアップ制御弁３２からオイル溜め３３に還流する。
【００２４】
而して，クラッチ室２２では，上記のような作動オイルの流れにより外側室２２ｂの方が内側室２２ａよりも高圧となり，その圧力差によりクラッチピストン２５が伝動カバー５の内壁から引き離される方向へ押圧されるので，ロックアップクラッチＬは非接続状態となっており，ポンプ羽根車２及びタービン羽根車３の相対回転を許容している。したがって，クランク軸１からポンプ羽根車２が回転駆動されると，循環回路６を満たしている作動オイルが矢印のように循環回路６を循環することにより，ポンプ羽根車３の回転トルクをタービン羽根車３に伝達し，出力軸１０を駆動する。
【００２５】
このとき，ポンプ羽根車２及びタービン羽根車３間でトルクの増幅作用が生じていれば，それに伴う反力がステータ羽根車４に負担され，ステータ羽根車４は，フリーホイール１１のロック作用により固定される。
【００２６】
トルク増幅作用を終えると，ステータ羽根車４は，これが受けるトルク方向の反転により，フリーホイール１１を空転させながらポンプ羽根車２及びタービン羽根車３と共に同一方向へ回転するようになる。
【００２７】
トルクコンバータＴがこのようなカップリング状態となったところで，電子制御ユニットによりロックアップ制御弁３２を切換える。その結果，オイルポンプ２１の吐出作動オイルは，先刻とは反対に，ロックアップ制御弁３２から第２油路３１を経て循環回路６に流入して，該回路６を満たした後，クラッチ室２２の内側室２２ａに移って，該内側室２２ａをも満たす。一方，クラッチ室２２の外側室２２ｂは，第１油路３０及びロックアップ制御弁３２を介してオイル溜め３３に開放されるので，クラッチ室２２では，内側室２２ａの方が外側室２２ｂよりも高圧となり，クラッチピストン２５は，その圧力差により伝動カバー５側に押圧され，摩擦ライニング２５ａを伝動カバー５の内側壁に圧接させ，ロックアップクラッチＬは接続状態となる。すると，クランク軸１からポンプ羽根車２に伝達した回転トルクは，トルクダンパＤを介してタービン羽根車３に機械的に伝達することになるから，ポンプ羽根車２及びタービン羽根車３は直結の状態となり，クランク軸１の出力トルクを出力軸１０に効率良く伝達することができ，燃費の低減を図ることができる。
【００２８】
さて，図２〜図４を参照しながらポンプ羽根車２の構成及びその製造方法について説明する。
【００２９】
ポンプ羽根車２は，椀状且つ環状のシェル２ｓ，このシェル２ｓ，このシェル２ｓの内側面の定位置にロー付けされる多数枚のブレード２ｂ，２ｂ…，シェル２ｓの内側面にロー付けされてこれらブレード２ｂ，２ｂ…の半径方向内端部を押さえる環状のリテーナプレート２ｒ，全ブレード２ｂ，２ｂ…の中間部相互を連結するコア２ｃ及び，シェル２ｓ及びリテーナプレート２ｒの内周面に嵌合されて，それらにレーザ溶接により形成される環状の溶接シーム４０を介して接合されるハブ２ｈから構成される。
【００３０】
シェル２ｓには，周方向に並ぶ多数の位置決め凹部４１，４１…が形成されており，各凹部４１に，各ブレード２ｂの半径方向内端に形成された位置決め突起４２が係合される。
【００３１】
一方，リテーナプレート２ｒは，その外周縁部で全ブレード２ｂ，２ｂ…の各位置決め突起４２を位置決め凹部４１側に押し付けるように配置される。またこのリテーナプレート２ｒには，各ブレード２ｂが係合する位置決め用の切欠き４３，４３…が設けられる。
【００３２】
また各ブレード２ｂには，コア２ｃとの対向縁に位置決め突起４４が形成されており，この位置決め突起４４が係合する位置決め孔４５がコア２ｃに穿設される。
【００３３】
シェル２ｓ，ブレード２ｂ，２ｂ…群及びリテーナプレート２ｒのシェル２ｓへのロー付けに際しては，先ず，図４（Ａ）に示すようにシェル２ｓ上の定位置にブレード２ｂ，２ｂ…群及びリテーナプレート２ｒをセットしてから，シェル２ｓ及びリテーナプレート２ｒを，その軸線周りに回転しながら，リテーナプレート２ｒの内周端寄りの外側面にレーザ溶接トーチＷ１からのレーザビームＢ１を照射することで，溶け込みがリテーナプレート２ｒの外側面からシェル２ｓの壁内に達し且つハブ２ｈを囲繞するような環状の溶接シーム４６を形成する。この溶接シーム４６によってリテーナプレート２ｒはシェル２ｓに仮止めされる。
【００３４】
この仮止め後，図４（Ｂ）に示すように環状の溶接シーム４６の外周側で，シェル２ｓとブレード２ｂ，２ｂ…群及びリテーナプレート２ｒとの間に溶融したロー材４７を浸透させて，ロー付けを行う。これによってブレード２ｂ，２ｂ…群は，リテーナプレート２ｒと共にシェル２ｓに強固に接合される。その際，溶融したロー材４７のシェル２ｓ及びリテーナプレート２ｒの内周端側への流出は，環状の溶接シーム４６により確実に阻止される。
【００３５】
ところで，レーザ溶接による溶接シーム４６の形成の際には，シェル２ｓ及びリテーナプレート２ｒの平坦な対向面を単に重ね合わせるだけでよく，従来のスポット溶接時やプロジェクション溶接時のように両者２ｓ，２ｒを相互に強圧する必要がないから，溶接作業が簡単であるのみならずシェル２ｓ及びリテーナプレート２ｒに歪みが生じることを回避できる。しかも前記溶接シーム４６は，リテーナプレート２ｒから始まってシェル２ｓの壁内で終わるので，溶接跡がシェル２ｓの外表面に現れず，外観を良好にすることができる。
【００３６】
上記ロー付け後は，リテーナプレート２ｒ及びシェル２ｓの内周面を同時に切削して，前記ハブ２ｈの外周面に嵌合する嵌合孔４８を形成する。そして，この嵌合孔４８にハブ２ｈの外周面を嵌合した後，図４（Ｃ）に示すように，シェル２ｓ，リテーナプレート２ｒ及びハブ２ｈを，その軸線周りに回転しながら，シェル２ｓの外方からシェル２ｓ及びリテーナプレート２ｒとハブ２ｈとの嵌合部に向かってレーザ溶接トーチＷ２からのレーザビームＢ２を照射することで，溶け込みが上記嵌合部の軸方向一端から他端に達する環状の溶接シーム４０を形成する。したがって，この環状の溶接シーム４０は，上記嵌合部に，その嵌合深さの全長にわたり形成されることになり，これによってシェル２ｓ及びリテーナプレート２ｒとハブ２ｈとが液密に且つ強固に接合される。
【００３７】
前述のように，ブレード２ｂ，２ｂ…及びリテーナプレート２ｒをシェル２ｓに接合したロー材４７は，環状の仮止め用溶接シーム４６により嵌合孔４８側への流出が阻止されているから，上記嵌合部のレーザ溶接時，その溶融部へのロー材４７の溶出，混入を確実に防ぐことができ，したがって良好な溶接シーム４０を形成して，シェル２ｓ及びリテーナプレート２ｒとハブ２ｈとの接合強度を高めることができる。
【００３８】
またレーザ溶接によれば，比較的少ない入熱により環状の溶接シーム４０，４６の形成が可能であるから，シェル２ｓの熱歪みを回避することができ，またスパッタの発生もないから，スパッタの除去作業を行う必要もない。したがって，ポンプ羽根車２の品質と生産性の向上に大いに寄与することができる。
【００３９】
さらに，環状の溶接シーム４０は，レーザビームＢ２による溶け込みが，シェル２ｓ及びリテーナプレート２ｒとハブ２ｈとの嵌合部の軸方向一端から他端に達するように形成されるので，上記嵌合部の他端側，即ちリテーナプレート２ｒの外表面に環状の変色部を形成することになり，その変色部の有無を目視検査するだけで，レーザ溶接の良否を誰でも簡単，確実に判定することができ，高品質の保証に寄与し得る。
【００４０】
尚，シェル２ｓ及びハブ２ｈ間の接合のためには，図８に示すように，ＴＩＧ又はＭＩＧ溶接による環状の溶接シーム１４０を形成することもできる。
【００４１】
次に，図５〜図７を参照しながらタービン羽根車３の構成及びその製造方法について説明する。
【００４２】
タービン羽根車３は，椀状且つ環状のシェル３ｓ，このシェル３ｓの内側面の定位置にロー付けされる多数枚のブレード３ｂ，３ｂ…，シェル３ｓの内側面にロー付けされてこれらブレード３ｂ，３ｂ…の半径方向内端部を押さえるリテーナプレート３ｒ，全ブレード３ｂ，３ｂ…の中間部相互を連結するコア３ｃ及び，シェル３ｓの内周面に嵌合されて，それらにレーザ溶接により形成される環状の溶接シーム４０を介して接合されるハブ３ｈからなる点では，前記ポンプ羽根車２の構成と同様であるが，このタービン羽根車３のシェル３ｓは，ポンプ羽根車２のシェル２ｓとは異なり薄肉であるため，その内周端には，ハブ３ｈとの充分な嵌合深さを確保すべく，タービン羽根車３の軸方向内方に突出した円筒状のボス４９が予め屈曲成形される。
【００４３】
尚，タービン羽根車３におけるシェル３ｓ，ブレード３ｂ，３ｂ…群及びリテーナプレート３ｒの位置決め構造は，前記ポンプ羽根車２のそれと同じであるので，図中，ポンプ羽根車２と対応する部分には，それと同一の参照符号を付して，その位置決め構造の説明を省略する。
【００４４】
シェル３ｓ，ブレード３ｂ，３ｂ…群及びリテーナプレート３ｒのシェル３ｓへのロー付けに際しては，先ず，図７（Ａ）に示すようにシェル３ｓ上の定位置にブレード３ｂ，３ｂ…群及びリテーナプレート３ｒをセットしてから，シェル３ｓ及びリテーナプレート３ｒを，その軸線周りに回転しながら，リテーナプレート３ｒの内周端寄りの外側面にレーザ溶接トーチＷ１からのレーザビームＢ１を照射することで，溶け込みがリテーナプレート３ｒの外側面からシェル３ｓの壁内に達する複数のスポット状の溶接シーム４６′，４６′…を形成する。これら複数のスポット状の溶接シーム４６′，４６′…によってリテーナプレート３ｒはシェル３ｓに仮止めされる。
【００４５】
この仮止め後，図７（Ｂ）に示すように，シェル３ｓとブレード３ｂ，３ｂ…群及びリテーナプレート３ｒとの間に溶融したロー材４７を浸透させて，ロー付けを行う。これによってブレード３ｂ，３ｂ…群は，リテーナプレート３ｒと共にシェル３ｓに強固に接合される。
【００４６】
このロー付け時，溶融したロー材４７は，シェル３ｓ及びリテーナプレート３ｒ間を，各スポット状の溶接シーム４６′の周囲を迂回してリテーナプレート３ｒの内周端まで到達するので，リテーナプレート３ｒを，その内周端までシェル３ｓにロー付けすることが可能となり，そのロー付け強度を増強することができ，したがってリテーナプレート３ｒの板厚の減少させて，その軽量化を図ることができる。しかも，各スポット状の溶接シーム４６′の周囲を迂回してボス４９の外周面まで到達した溶融したロー材４７は，ボス４９の外周面を上ることはできないから，該ボス４９の内周面に到達することはない。したがって，リテーナプレート３ｒの仮止めの溶接シーム４６′，４６′…はスポット状のもので充分であり，仮止め作業の能率向上を図ることができる。
【００４７】
この場合も，レーザ溶接によるスポット状の溶接シーム４６′，４６′…の形成の際には，シェル３ｓ及びリテーナプレート３ｒの平坦な対向面を単に重ね合わせるだけで済むので，溶接作業が簡単であると共に，シェル３ｓ及びリテーナプレート３ｒに歪みが生じることを回避できる。しかも各溶接シーム４６′は，リテーナプレート３ｒから始まってシェル３ｓの壁内で終わるので，溶接跡がシェル３ｓの外表面に現れず，外観を良好にすることができる。
【００４８】
上記ロー付け後は，図７（Ｃ）に示すように，シェル３ｓのボス４９をハブ３ｈの外周面に嵌合した後，シェル３ｓ，リテーナプレート３ｒ及びハブ３ｈを，その軸線周りに回転しながら，シェル３ｓの外側方からボス４９及びハブ３ｈの嵌合部に向かってレーザ溶接トーチＷ２からのレーザビームＢ２を照射することで，溶け込みが上記嵌合部の軸方向一端から他端に達する，即ちその嵌合深さ全長にわたる環状の溶接シーム４０を形成する。この環状の溶接シーム４０によってシェル３ｓとハブ３ｈとが液密に且つ強固に接合される。
【００４９】
前述のように，リテーナプレート３ｒをシェル３ｓに接合したロー材４７は，シェル３ｓのボス４９の外周面により阻止され，該ボス４９の内周面までは達していないから，上記嵌合部のレーザ溶接時，その溶融部へのロー材４７の溶出，混入を確実に防ぐことができ，したがって，この場合も良好な溶接シーム４０を形成して，シェル３ｓのボス４９とハブ３ｈとの接合強度を高めることができる。
【００５０】
またシェル３ｓのボス４９は，ハブ３ｈとの軸方嵌合長さを充分に長くするものであるから，シェル３ｓが比較的薄肉であるにも拘らず，溶接シーム４０の深さを充分に確保して，シェル３ｓ及びハブ３ｈの接合を強固にすることができる。
【００５１】
勿論，このタービン羽根車３においても，レーザ溶接によるスポット状の溶接シーム４６′，４６′…及び環状の溶接シーム４０の形成時には，入熱が比較的少ないから，シェル３ｓの熱歪みを回避することができ，またスパッタの発生もないから，スパッタの除去作業を行う必要もない。したがって，タービン羽根車３の品質と生産性の向上に大いに寄与することができる。
【００５２】
さらに，環状の溶接シーム４０は，レーザビームＢ２による溶け込みが，シェル３ｓのボスとハブ３ｈとの嵌合部の軸方向一端から他端に達するように形成されるので，この場合も上記嵌合部の他端側，即ちリテーナプレート３ｒの外表面に環状の変色部を形成することになり，その変色部の有無を目視検査するだけで，レーザ溶接の良否を誰でも簡単，確実に判定することができ，高品質の保証に寄与し得る。
【００５３】
尚，シェル３ｓ及びハブ３ｈ間の接合のためには，図９に示すように，ＴＩＧ又はＭＩＧ溶接による環状の溶接シーム１４０を形成することもできる。
【００５４】
本発明は上記実施例に限定されるものではなく，その要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更が可能である。上記実施例のポンプ羽根車２の構造をタービン羽根車に採用することもでき，また上記実施例のタービン羽根車３の構造をポンプ羽根車に採用することもできる。また本発明は，流体継手のポンプ羽根車及びタービン羽根車にも適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００５５】
【図１】本発明の実施例に係るトルクコンバータの上半部縦断側面図。
【図２】図１の２−２線断面図。
【図３】図２の３−３線断面図。
【図４】ポンプ羽根車の製造工程説明図。
【図５】図１の５−５線断面図。
【図６】図５の６−６線断面図。
【図７】タービン羽根車の製造工程説明図。
【図８】ポンプ羽根車の変形例を示す，図３との対応図。
【図９】タービン羽根車の変形例を示す，図６との対応図。
【符号の説明】
【００５６】
Ｂ１・・・・・レーザビーム
Ｔ・・・・・・流体伝動装置（トルクコンバータ）
２・・・・・・羽根車（ポンプ羽根車）
２ｂ・・・・・ブレード
２ｈ・・・・・ハブ
２ｒ・・・・・リテーナプレート
２ｓ・・・・・シェル
３・・・・・・羽根車（タービン羽根車）
３ｂ・・・・・ブレード
３ｈ・・・・・ハブ
３ｒ・・・・・リテーナプレート
３ｓ・・・・・シェル
４６，４６′・・・溶接シーム
４９・・・・・ボス
【図１】
2006038055.tif 000003
【図２】
2006038055.tif 000004
【図３】
2006038055.tif 000005
【図４】
2006038055.tif 000006
【図５】
2006038055.tif 000007
【図６】
2006038055.tif 000008
【図７】
2006038055.tif 000009
【図８】
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【図９】
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