(57)【要約】【課題】内燃機関の動弁機構用ローラフォロアに用いる金属製ブッシュにおいて、その内周面を研磨する作業を不要とすること。【解決手段】ローラ５の内周面に滑り軸受となる金属製ブッシュ４を圧入嵌合した内燃機関の動弁機構用ローラフォロア１において、金属製ブッシュ４が、滑り層用非鉄金属材１３と裏金層用鋼材１２との複合板に対するプレス絞り加工により、非鉄金属材からなる滑り層１０を内径側とし、鋼材からなる裏金層１１を外径側とした２層構造の円筒形状のブッシュに成形されたものであり、かつ、金属製ブッシュ４が、ローラ５の内周面に圧入嵌合されており、かつ、金属製ブッシュ４の内周面の表面粗さが、その圧入嵌合前後でほぼ同等になっている。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ローラの内周面に滑り軸受となる金属製ブッシュを圧入嵌合した内燃機関の動弁機構用ローラフォロアにおいて、前記金属製ブッシュが、滑り層用非鉄金属材と裏金層用鋼材との複合板をプレス絞り加工により、前記非鉄金属材からなる滑り層を内径側とし、鋼材からなる裏金層を外径側とした２層構造の円筒形状のブッシュに成形されたものであり、かつ、前記金属製ブッシュが、前記ローラの内周面に圧入嵌合されており、かつ、前記金属製ブッシュの内周面の表面粗さが、前記ローラへの圧入嵌合前の表面粗さとほぼ同等になっている、ことを特徴とする内燃機関の動弁機構用ローラフォロア。
【請求項２】
前記滑り層の表面粗さが、３．２μｍＲｚ以下である、ことを特徴とする請求項１に記載の内燃機関の動弁機構用ローラフォロア。
【請求項３】
内燃機関の動弁機構用ローラフォロアが備えるローラの内周面に滑り軸受として嵌合される金属製ブッシュにおいて、滑り層用非鉄金属材と裏金層用鋼材との複合板をプレス絞り加工により、前記非鉄金属材からなる滑り層を内径側とし、鋼材からなる裏金層を外径側とした２層構造の円筒形状のブッシュに成形されたものであり、かつ、前記金属製ブッシュの内周面の表面粗さが、前記ローラへの圧入嵌合前の表面粗さとほぼ同等である、ことを特徴とする金属製ブッシュ。
【請求項４】
ローラの内周面に滑り軸受となる金属製ブッシュを嵌合した内燃機関用の動弁機構用ローラフォロアの製造方法において、
共に板状の滑り層用非鉄金属材と裏金層用鋼材とを積層した積層板材を作製し、前記積層板材に対してプレス絞り加工を行うことにより、非鉄金属材からなる滑り層を内径側とし、鋼材からなる裏金層を外径側とした２層構造の円筒形状の金属製ブッシュを得るとともに、その金属製ブッシュをローラの内周面に圧入嵌合するとともに、圧入嵌合後の金属製ブッシュの内周面に対して非研磨状態とする、ことを特徴とする内燃機関用の動弁機構用ローラフォロアの製造方法。
【請求項５】
プレス絞り加工が、絞り深さを段階的に深くする複数の工程からなる、ことを特徴とする請求項４に記載の内燃機関用の動弁機構用ローラフォロアの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関における動弁機構用ローラフォロアに係り、特には、非回転の軸に回転自在なローラを支持する滑り軸受としての金属製ブッシュを備えた内燃機関の動弁機構用ローラフォロアと、そのローラフォロアに用いる金属製ブッシュと、ローラフォロアの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ディーゼルエンジンやガソリンエンジン等の内燃機関の動弁機構においては、エンジンの駆動によりバルブを開閉させるローラフォロアが設けられている。このようなローラフォロアの中には、エンジンの駆動により動作するカムシャフトのカムが転接するローラと、ローラの内周面に嵌着される金属製ブッシュと、この金属製ブッシュの挿通孔に挿通される固定軸とを備えたタイプがある（特許文献１参照）。上記構成のローラフォロアにおいては、固定軸と金属製ブッシュとの隙間寸法が大きすぎると、振動騒音の増大等の不具合があり、隙間寸法が小さすぎると、固定軸との摩擦損失の増大等の不具合があり、金属製ブッシュと固定軸との隙間寸法は最適な寸法に設定する必要がある。この隙間寸法の設定のため、金属製ブッシュはローラの内周面に所要の締め代により圧入嵌合されている。
【０００３】
このような金属製ブッシュには、外径側において金属製ブッシュの強度確保や形状維持のため鋼製の裏金層とし、内径側において鋼製裏金層に焼結された銅系合金等からなる非鉄金属層との２層構造となっているものがある。金属製ブッシュの内径側が非鉄金属層とされているのは、固定軸の外周面を摺動するときに焼付きを防止する等のためである。この非鉄金属層は多孔質焼結金属層である。
【０００４】
このような金属製ブッシュの製造方法として、従来、裏金層と該裏金層に焼結結合された非鉄金属層との２層からなる積層板材を所定長さに切断し、切断した積層板材の両端を突合わせるように円筒形状に丸め加工して製造するものがある。
【特許文献１】特開平０３−３１５０３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
このように金属製ブッシュを円筒形に丸め加工されて製造してある場合、金属製ブッシュの外周面には、所定長さに切断した積層板材の切断された両端（切断部）が丸め加工により突き合わされた状態になっており、その金属製ブッシュをローラの内周部に嵌合装着させた時点ではこの突き合わせ部には隙間が無いので、割れが発生したりしなくても、使用に伴い金属製ブッシュの内周面が摩耗してくると、該突き合わせ部に隙間が発生し、その隙間から割れが生じたり、あるいは、積層金属材の剥離等の損傷が発生したりするおそれがあった。
【０００６】
このような金属製ブッシュの従来の製造方法を図８を参照して説明する。図８（ａ）に示す、滑り用非鉄金属材の板材と裏金用鋼材の板材とを積層した積層板材２０を、図８（ｂ）で示すように所定長さで切断し、切断した所定長さの積層板材２１に対して図８（ｃ）で示すように丸め加工を施し（一次成形）、図８（ｄ）で示すように積層板材２１の切断部分同士を突き合わせる（最終成形）。このようして巻きタイプの金属製ブッシュ２２が製造される。
【０００７】
このような製造方法では、積層板材２１を丸め加工していく工程（一次成形から最終成形に至る工程）において、金属製ブッシュの周面が実際的には多角形状に変形することになる。したがって、このような丸め加工に伴い周面が多角形状となっているために、軸と摺接する内周面を円滑な摺接面（真円度の高い円筒内周面）としたり、寸法精度を良好なものとする研磨加工（ホーニング加工など）を最終成形後の金属製ブッシュに対して実施することが必要となっていた。このため加工コストの増大を招くなどの問題があった。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明に係る内燃機関の動弁機構用ローラフォロアは、ローラの内周面に滑り軸受となる金属製ブッシュを圧入嵌合した内燃機関の動弁機構用ローラフォロアにおいて、前記金属製ブッシュが、滑り層用非鉄金属材と裏金層用鋼材との複合板をプレス絞り加工により、前記非鉄金属材からなる滑り層を内径側とし、鋼材からなる裏金層を外径側とした２層構造の円筒形状のブッシュに成形されたものであり、かつ、前記金属製ブッシュが、前記ローラの内周面に圧入嵌合されており、かつ、前記金属製ブッシュの内周面の表面粗さが、前記ローラへの圧入嵌合前の表面粗さとほぼ同等になっていることを特徴とするものである。
【０００９】
本発明に係るローラフォロアによると、金属製ブッシュがプレス絞り加工により製造されたものであるから、切断部が無い円筒形状であり、従来の板状素材の丸め加工により成形する金属製ブッシュとは異なって、円筒形の内周面の真円度、円筒度が高い。そして、金属製ブッシュが、前記ローラの内周面に圧入嵌合されており、かつ、前記金属製ブッシュの内周面の表面粗さが、前記圧入嵌合前後でほぼ同等になっているので、ローラの内周面に圧入嵌合した後に、従来のように金属製ブッシュの内周面を研磨する作業が不要となり、研磨作業を必要としない分、加工ないし製造コストが安く済む上に、丸め加工による金属製ブッシュとは異なって、本発明の金属製ブッシュでは切断部が無い円筒形状であるから、上記課題において説明したような割れや剥離等の損傷が発生するおそれが無い。
【００１０】
上記内燃機関としてはディーゼルエンジン、ガソリンエンジンがある。
【００１１】
上記非鉄金属層には、青銅、鉛青銅、燐青銅等の銅系合金や、アルミニウム系合金、等がある。これらは多孔質焼結金属でもよい。非鉄金属層の肉厚は、０．１−１．０ｍｍである。
【００１２】
上記非鉄金属層の表面粗さは、その素材の表面粗さと同等以下である。
【００１３】
上記非鉄金属層の表面粗さは３．２μｍＲｚ以下が好ましい。
【００１４】
このような非鉄金属層の表面粗さの上限値は量産時の工程能力、下限値は加工設備の能力で決まる。内径側に非鉄金属とするのは、鉄系では軸材料と同種金属となり、金属結合により内径側の滑り面に焼付きが起こるなどの不具合があり、これを防止する上で、非鉄金属とされている。
【００１５】
上記裏金層の材料の鋼種として冷間圧延鋼板（ＳＰＣＣ；ＪＩＳＧ４１４１）、一般構造用圧延鋼板（ＳＳ：ＪＩＳＧ３１０１）等であり、肉厚は０．５−２．５ｍｍである。
上記非鉄金属層と裏金層との肉厚比率は、非鉄金属層を１．０ｍｍとしたとき裏金層が１．４−１．５ｍｍの範囲が好ましい。
【００１６】
本発明に係る金属製ブッシュにおいては、プレス絞り加工であるから、そのプレス絞り加工を切絞り加工、中荒絞り加工、荒絞り加工、仕上げ加工というように段階的な絞り加工により製造されている場合では、板厚が一定の金属製ブッシュとなって好ましい。また、本発明の金属製ブッシュは、プレス絞り加工の中に切絞り加工が含まれていると、積層板材からブランク材を打ち抜く工程が無くなり、製造工程を１つ減らせるものとなって製造コストの低減を図る上では好ましい。
【００１７】
本発明に係るローラフォロアの製造方法は、ローラの内周面に滑り軸受となる金属製ブッシュを嵌合した内燃機関用の動弁機構用ローラフォロアの製造方法において、共に板状の滑り層用非鉄金属材と裏金層用鋼材とを複合して板状とした積層板材を作製し、前記積層板材に対してプレス絞り加工を行うことにより、非鉄金属材からなる滑り層を内径側とし、鋼材からなる裏金層を外径側とした２層構造の円筒形状の金属製ブッシュを得るとともに、その金属製ブッシュをローラの内周面に圧入嵌合するとともに、圧入嵌合後の金属製ブッシュの内周面に対して非研磨状態とすることを特徴とするものである。
【００１８】
本発明に係るローラフォロアの製造方法によると、金属製ブッシュを、積層板材に対してプレス絞り加工により成形するから、従来の板状素材を丸め加工により成形するブッシュとは異なって、円筒度が高く、板厚が一定の形状になっており、かつ、その金属製ブッシュをローラの内周面に圧入嵌合した場合、その圧入嵌合の前後の内周面の表面粗さが小さいために、ローラの内周面に圧入嵌合後に、金属製ブッシュの内周面に対する研磨作業が不要となり、製作コストが安く済む。また、従来のローラフォロアの金属製ブッシュとは異なって、本発明のローラフォロアにおける金属製ブッシュでは、切断分が無い円筒形状であるから、その切断部に起因した割れや剥離等の損傷が発生するおそれが無い。
【００１９】
好ましくは、プレス絞り加工が、絞り深さを段階的に深くする複数の工程からなる。
【００２０】
好ましくは、前記プレス絞り加工が、板状の鋼材と非鉄金属材とを複合してなる積層板材に対してケース体を得る切絞り加工を含む。
【発明の効果】
【００２１】
本発明の内燃機関の動弁機構用ローラフォロアによれば、金属製ブッシュとして、プレスによる深絞り加工により切断部が無い円筒形に形成されているから、従来の板状素材の丸め加工により成形する金属製ブッシュとは異なって、前記円筒形の内周面の真円度が高くなっており、したがって、円筒形の内周面を研磨する作業が不要となり、製作コストが安く済むものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２２】
以下、添付した図面を参照して、本発明の実施の形態に係る内燃機関の動弁機構用ローラフォロアとその製造方法を説明する。
図１（ａ）は、ローラフォロアの側面図、図１（ｂ）は図１（ａ）のＡ−Ａ線断面図である。これらの図を参照して、ローラフォロア１は、対向する一対の側壁２，２間に固定軸３が設けられ、この固定軸３に金属製ブッシュ４を介してローラ５が外装されている。金属製ブッシュ４はローラ５の内周面に圧入により嵌合されている。カム６は、エンジンの駆動により動作するカムシャフト７に設けられており、ローラ５の外周面上を転接するようになっている。両側壁２，２の長手方向両側に連接壁８，９が設けられ、一方の連接壁８はラッシュアジャスタ受けとなり、他方の連接壁９はバルブステム受けとなる。
【００２３】
図２を参照して、金属製ブッシュ４の断面構成を説明すると、この金属製ブッシュ４は、プレス絞り加工により、板状の滑り層用の非鉄金属材と板状の裏金層用の鋼材との複合板から、滑り層１０を内径側に、裏金層１１を外径側にした２層構造からなる、切断部が無い円筒形状のブッシュに成形された構造を備えている。金属製ブッシュ４は、ローラ５の内周面に締め代をもって圧入嵌合されており、その内周面の表面粗さが、ローラ５への圧入嵌合前後でほぼ同等になっているものである。
【００２４】
滑り層１０には、青銅、鉛青銅、燐青銅等の銅系合金や、アルミニウム系合金、等がある。これらは多孔質焼結金属である。滑り層１０の表面粗さは、その素材の表面粗さと同等以下である。滑り層１０を鉛青銅とするとその素材の表面粗さは、５．８μｍＲｚ程度であり、プレス絞り加工により、ローラ５への圧入前後ではその表面粗さは、２．７５４μｍＲｚである。そのため、滑り層１０の内周面、つまり、金属製ブッシュ４の内周面４ａは研磨が不要である。なお、滑り層１０の内周面の表面粗さは、摩耗対策として可能な限り、良好であることが好ましいが、製造工程における能力からは、その表面粗さは最大でも３．２μｍＲｚであり、好ましくは、２．５μｍＲｚ以下であることが好ましい。このような表面粗さは、プレス絞り加工だけで達成することができる。滑り層１０の表面粗さの上限値は、金属製ブッシュ４の量産工程の能力、下限値は加工設備の能力で決まる。また、金属製ブッシュ４の滑り層１０が非鉄金属材から構成されているのは、金属製ブッシュ４の内径側を鉄系とすると、固定軸３の材料と同種金属となり、金属製ブッシュ４と固定軸３との金属結合により金属製ブッシュ４の内周面に焼付きが起こるなどの不具合があり、これを防止するためである。
【００２５】
裏金層１１の鋼材としては、冷間圧延鋼板（ＳＰＣＣ；ＪＩＳＧ４１４１）、一般構造用圧延鋼板（ＳＳ：ＪＩＳＧ３１０１）等、が好ましく、裏金層１１の肉厚は０．５−２．５ｍｍである。
【００２６】
非鉄金属層１１の肉厚は、０．１−１．０ｍｍである。
【００２７】
滑り層１０と裏金層１１との肉厚比率は、滑り層１０の肉厚：裏金層１１の肉厚＝１．０ｍｍ：１．４ｍｍ−２．０ｍｍが好ましく、より好ましくは１．０ｍｍ：１．４ｍｍ−１．５ｍｍである。
【００２８】
裏金層１１は、プレス絞り加工による加工硬化により、その素材よりも硬くなり、例えば、プレス絞り加工前の素材硬度である１５０（Ｈｖ）前後から、２００（Ｈｖ）前後に硬くなる。同様に、滑り層１０は、プレス絞り加工による加工硬化により、その素材よりも硬くなり、例えば、プレス絞り加工前の素材硬度である４５（Ｈｖ）程度から、７０（Ｈｖ）程度に硬くなる。このように、プレス絞り加工を行うと、裏金層１１の剛性が向上し、耐摩耗性が向上するので、金属製ブッシュ４をローラフォロア１に使用する場合に好ましい。
【００２９】
また、従来の金属製ブッシュと本実施の形態の金属製ブッシュ４との円筒度を比較すると、従来の金属製ブッシュでは、ローラ５に圧入後で内周面研磨前では円筒度４２．３μｍ、内周面研磨後では円筒度２．６μｍであり、実施の形態の金属製ブッシュ４では、ローラ５に圧入前（研磨無し）では円筒度１７．１μｍであるが、圧入後（研磨無し）では円筒度２．４μｍである。したがって、実施の形態の金属製ブッシュ４では、その内周面の円筒度が、従来の金属製ブッシュの内周面の円筒度と同程度である。
【００３０】
これらを図３ないし図６を参照して説明する。なお、図３ないし図６は、本発明の発明者によって作製された本発明に係る金属製ブッシュ、従来の製法による金属製ブッシュから得られた測定結果を図示したものである。
【００３１】
まず、図３は従来の金属製ブッシュのローラに圧入するときの内周面の形状において、研磨前を図３（ａ）に、研磨後を図３（ｂ）にそれぞれ示したものである。従来の金属製ブッシュにおいては、ローラの内周面に圧入した状態では、外周面の形状が内周面に反映されている。金属製ブッシュの外周面が丸め加工により多角形に変形しており、ローラの内周面に圧入されると、その外周面の多角形の変形形状が内周面に反映するのである。図３（ａ）での従来の金属製ブッシュの内周面の真円度は４２．３μｍであり、同軸度は８．６μｍであり、真円度平均は３３．１μｍである。図３（ａ）で示す従来の金属製ブッシュの内周面に対してホーニングにより、金属製ブッシュの内周面を図３（ｂ）で示す形状に研磨する。図３（ｂ）で示す従来の金属製ブッシュの内周面の真円度は２．６μｍであり、同軸度は０．８μｍであり、真円度平均は１．４μｍである。したがって、図３（ａ）と図３（ｂ）とを対比して明らかであるように、従来の金属製ブッシュにおいては、ローラの内周面に圧入後には、ホーニングによる研磨が必要不可欠である。これは、従来の金属製ブッシュでは、積層板材材を所定長さに切断し、その切断部を合わせるように丸め加工するために、外周面が多角形に変形し、そのため、ローラの内周面に金属製ブッシュを圧入すると、外周面の多角形の形状が内周面に反映しており、そのため、加工コストがかかる内周面研磨の工程が必要となる。
【００３２】
図４は、実施の形態の金属製ブッシュ４をローラ５の内周面に圧入するときの内周面の形状において、図４（ａ）では、ローラ５の内周面に圧入する前、図４（ｂ）ではローラ５の内周面に圧入後の金属製ブッシュ４の内周面形状を示している。図４（ａ）で示す実施の形態の金属製ブッシュ４の内周面の真円度は１７．１μｍであり、同軸度は１．７μｍであり、真円度平均は１３．８μｍである。図４（ｂ）で実施の形態の金属製ブッシュ４の内周面の真円度は２．４μｍであり、同軸度は６．２μｍであり、真円度平均は１．２μｍである。実施の形態の金属製ブッシュ４においては、ローラ５の内周面に圧入後に研磨を実施していないが、ローラ５の内周面に圧入嵌合する前後でそれぞれ図４（ａ）（ｂ）で示すような内周面形状を有しており、その内周面に研磨を行う必要が無いからである。
【００３３】
すなわち、実施の形態のようにプレス絞り加工により切断部が無い円形形状に成形した金属製ブッシュ４では、ローラ５の内周面に圧入した後で、内周面の研磨工程が不要となる分、研磨による加工コストを削減でき、ローラフォロア１の製造コストを低減することができる。
【００３４】
なお、図３および図４はいずれも、その測定条件は同じであり、倍率を１．０００、フィルタをＮ１５０、検出器を１ｂ、演算法を最小二乗法として行ったものである。
【００３５】
図５は、従来の金属製ブッシュの内周面の表面粗さに関わり、図６は実施の形態の金属製ブッシュ４の内周面の表面粗さに関わる。なお、図５，図６において、横方向の一目盛り分長さは０．２ｍｍ分の長さを示し、縦方向の一目盛り分長さは２μｍ分を示す。図５で示す従来の金属製ブッシュの内周面の表面粗さ（滑り層１０の表面粗さ）において、ローラ５の内周面に圧入後でかつ研磨前の表面粗さを図５（ａ）に、ローラ５の内周面に圧入後でかつ研磨後の表面粗さを図５（ｂ）に示す。図５（ａ）では、Ｒａが０．９９２７μｍ、Ｒｙが８．６１４μｍ、Ｒｚが５．７６５μｍ、Ｒｍａｘが１２．１８であることを示しており、図５（ｂ）では、Ｒａが０．３１００μｍ、Ｒｙが２．２０９μｍ、Ｒｚが２．２６６μｍ、Ｒｍａｘが２．５１５μｍであることを示している。表記としては、例えばＲｚが２．２０９μｍは２．２０９μｍＲｚと表記することができる。従来の金属製ブッシュの場合では、研磨前での表面粗さは大きく、例えば、Ｒｚが研磨前の５．７６５μｍから研磨後の２．２６６μｍになっている。すなわち、従来の金属製ブッシュの場合では、その内周面を研磨しないと、表面粗さが多きすぎて、金属製ブッシュの内周面は、固定軸回りを回転摺動するときに、摺動摩擦で摩耗しやすくなる。一方、実施の形態の金属製ブッシュ４の場合では、プレス絞り加工後の内周面の表面粗さは２．２７５μｍであり、この表面粗さの大きさでは、従来の金属製ブッシュのごとく、その内周面を研磨する必要が無い。これによって、実施の形態の金属製ブッシュ４では、プレス絞り加工後に、研磨加工が不要であり、その分、加工コストが安価に済む。なお、図５および図６において、測定条件は同一であり、送り速さは０．５ｍｍ／ｓ、カットオフは、０．８ｍｍ、測定長さは、４．００ｍｍ、基準長さは０．８０ｍｍ、極性は通常である。なお、ＪＩＳ  Ｂ０６０１−１９９４で定義される表面粗さにおいて、Ｒａは算術平均粗さ、Ｒｙは最大高さ、Ｒｚは十点平均粗さを示す。なお、この測定は、株式会社小坂研究所製、表面粗さ測定器、ＳＥ−３４００を用いて行った。
【００３６】
図７を参照して、ローラフォロア１の製造方法において、金属製ブッシュ４のプレスによる深絞り加工（プレス絞り加工）による製造方法を説明する。なお、このプレス絞り加工を行うために用いるプレス機械、プレス金型の図示は省略する。
【００３７】
図７（ａ）で示すように、板状の裏金層用の鋼材１２に板状の滑り層用の非鉄金属材１３（非鉄の多孔質焼結金属）を焼結して２層の積層構造とした積層板材１４を用意する。この積層板材１４に対してプレス機械とプレス金型とにより、図７（ｂ）で示すように、切絞り加工を施す。図７（ｂ）で示すように、積層板材１４の表面（非鉄金属材１３側の表面）に切絞り加工の切断位置を示すブランク打ち抜きのためのテーパーをもった形状の溝１５（ブランク打ち抜き線）を環状に形成する。このブランク打ち抜き線で切絞り加工を行うことにより、図７（ｂ）で示す第１ケース体１６を得ることができる。この切絞り加工においては、ブランク打ち抜き線で切断するときに、同時に第１ケース体１６に打ち抜いているから、ブランク打ち抜き線で一旦、平坦なブランク材に切断し、そのブランク材に対して第１ケース体に絞り加工する必要が無くなり、絞り加工の工程を１つ削減することができる。もちろん、ブランク打ち抜き線を形成することなく、切絞り加工を行ってもよい。切絞り加工とすると、第１ケース体の材料間隔を短くすることができるので、材料使用効率が向上する。この第１ケース体１６は、絞り深さは浅く、円形底部１６ａと、この円形底部の外周縁から径方向外方に拡径して広がる側面部１６ｂとから構成されている。なお、切絞り加工を行うことなく、金属製ブッシュの外形に一回で深絞り加工を行い、最後にブランク打ち抜きを行う場合、ブランク打ち抜き後に、さらに、その外形に対する加工を行う必要があり、加工コストが高くなる。本実施の形態では、切絞り加工を行って第１ケース体１６を得るとともに、第１ケース体１６に対して、切絞り加工より以降、以下に示すように、絞り深さを段階的に深くする絞り加工を行うことにより、肉厚の不平等が無い金属製ブッシュを製造することができるようにしている。
【００３８】
この切絞り加工により得られた第１ケース体１６に対して、図７（ｃ）で示すように、荒絞り加工を行うことにより、絞り深さが中程度の第２ケース体１７を得る。第２ケース体１７は、円形底部１７ａとこの円形底部の外周縁からほぼ垂直に立ち上がる側面円筒部１７ｂとにより構成されている。この円形底部と円筒形側面部との境界においてのＲ（アール）部の曲率は大きくなっている。次いで、この第２ケース体に対して、図７（ｄ）で示すように、中荒絞り加工を行うことにより、絞り深さが最も深い第３ケース体１８を得る。第３ケース体１８は、円形底部１８ａと、この円形底部１８ａの外周縁からほぼ垂直に立ち上がる円筒形側面部１８ｂとから構成されているが、その円形底部１８ａと円筒形側面部１８ｂとの境界においてのＲ部の曲率は、第２ケース体１７のそれよりも小さくされている。このように、深絞り加工を数回に分けて段階的に行うことにより、円周方向に板厚の不同等が無い精度の高い金属製ブッシュを製造することができる。最後に、第３ケース体１８に対して、図７（ｅ）で示すように、板厚を一定にするための仕上げ成形を行う。この仕上げ成形においては、第３ケース体１８の円形底部１８ａを切断しており、円筒形の構成となっている。このようにしてプレス絞り加工により得られた実施の形態の金属製ブッシュ４においては、その外周面に切断部が無い。
【００３９】
なお、本実施の形態では、切絞り加工、荒絞り加工、中荒絞り加工を行うが、本発明はこのような加工に限定されるものではなく、切絞り加工を省略してもよい。もちろん、中荒絞り加工を上記のように２段階で行うことに限定されるものではなく、要するに、プレスによる深絞り加工であればよい。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】本発明の実施の形態に係るローラフォロアにおいて、（ａ）はその全体を示す側面図、（ｂ）は（ａ）におけるＡ−Ａ線矢視断面図である。
【図２】図１の金属製ブッシュの断面を拡大して示す図である。
【図３】従来の金属製ブッシュにおいて（ａ）はローラに圧入時で内周面に対して研磨する前の金属製ブッシュの内周面形状、（ｂ）はローラに圧入後で内周面に対して研磨した後の金属製ブッシュの内周面形状を示す図である。
【図４】本発明に係る実施の形態の金属製ブッシュにおいて（ａ）はローラに圧入前の金属製ブッシュの内周面形状、（ｂ）はローラに圧入後の金属製ブッシュの内周面形状を示す図である。
【図５】従来の金属製ブッシュにおいて、（ａ）はローラに圧入後で内周面研磨前の金属製ブッシュの内周面の表面粗さを示す図、（ｂ）はローラに圧入後で内周面研磨後の金属製ブッシュの内周面の表面粗さを示す図である。
【図６】実施の形態の金属製ブッシュにおいて、ローラに圧入後の金属製ブッシュの内周面の表面粗さを示す図である。
【図７】実施の形態に係るローラフォロアの製造方法の説明に供する各工程図である。
【図８】従来に係るローラフォロアの製造方法の説明に供する各工程図である。
【符号の説明】
【００４１】
１      ローラフォロア
４      金属製ブッシュ
５      ローラ
１０    滑り層
１１    裏金層
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
2006070811.tif 000008
【図７】
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【図８】
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