(57)【要約】【課題】還元炉から出銑された粗フェロニッケル熔湯を攪拌式精製炉へ装入後、脱硫剤を添加し該熔湯中のイオウを精製炉スラグ中に固定、除去してフェロニッケルを脱硫する方法において、高脱硫効率を達成するとともに、脱硫処理後に精製炉からフェロニッケル熔湯を排出し、次いで炉内に残した精製炉スラグを排出する際に、該スラグを容易にかつ効率良く掻き出しスラグの排出処理時間を短縮することができる脱硫方法を提供する。【解決手段】粗フェロニッケル熔湯の温度を１５５０〜１６００℃に昇温するとともに、組成調整剤を添加して、脱硫処理後の精製炉スラグの組成を、酸化カルシウム（ＣａＯ）品位が４０〜５５重量％、及び二酸化ケイ素（ＳｉＯ２）品位が５〜１０重量％になるように調整することを特徴とするフェロニッケルの脱硫方法などによって提供する。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
還元炉から出銑された粗フェロニッケル熔湯を攪拌式精製炉へ装入後、脱硫剤を添加し該熔湯中のイオウを精製炉スラグ中に固定、除去してフェロニッケルを脱硫する方法において、
粗フェロニッケル熔湯の温度を１５５０〜１６００℃に昇温するとともに、組成調整剤を添加して、脱硫処理後の精製炉スラグの組成を、酸化カルシウム（ＣａＯ）品位が４０〜５５重量％、及び二酸化ケイ素（ＳｉＯ２）品位が５〜１０重量％になるように調整することを特徴とするフェロニッケルの脱硫方法。
【請求項２】
前記脱硫剤は、カルシウムカーバイドを主体とする脱硫剤であることを特徴とする請求項１に記載のフェロニッケルの脱硫方法。
【請求項３】
酸化カルシウムの組成調整剤として、生石灰を添加することを特徴とする請求項１に記載のフェロニッケルの脱硫方法。
【請求項４】
二酸化ケイ素の組成調整剤として、還元炉スラグを添加することを特徴とする請求項１に記載のフェロニッケルの脱硫方法。
【請求項５】
粗フェロニッケル熔湯の攪拌式精製炉への装入に先だって、出銑後の粗フェロニッケル熔湯に酸素富化空気又は純酸素ガスを吹き込むことを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のフェロニッケルの脱硫方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フェロニッケルの脱硫方法に関し、さらに詳しくは、還元炉から出銑された粗フェロニッケル熔湯を攪拌式精製炉へ装入後、脱硫剤を添加し該熔湯中のイオウを精製炉スラグ中に固定、除去してフェロニッケルを脱硫する方法において、高脱硫効率を達成するとともに、脱硫処理後に精製炉からフェロニッケル熔湯を排出し、次いで炉内に残した精製炉スラグを排出する際に、該スラグを容易にかつ効率良く掻き出しスラグの排出処理時間を短縮することができる脱硫方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
フェロニッケルは、鉄とニッケルを主成分とする合金であり、ステンレス鋼及び特殊鋼の原料として使用されている。その一般的な製造方法としては、ニッケルを含有するケイ酸マグネシウム鉱石であるガーニエライト鉱を原料鉱石として、焙焼（焼成）工程、還元熔解工程及び精製工程からなる乾式製錬方法が用いられている。
ガーニエライト鉱の代表的な組成としては、乾燥鉱換算でＮｉ品位が２．１〜２．５重量％、Ｆｅ品位が１１〜２３％、ＭｇＯ品位が２０〜２８重量％、ＳｉＯ２品位が２９〜３９重量％、ＣａＯ品位が＜０．５重量％、灼熱減量が１０〜１５重量％である。
【０００３】
ここで、まず、焙焼（焼成）工程においては、原料鉱石に無煙炭等の石炭（炭素質還元剤）と必要に応じて熔剤を添加して焙焼又は焼成され、炭素質還元剤を含有する焼鉱又は焼結塊が生成される。次に、還元熔解工程においては、前記焼鉱又は焼結塊が電気炉又は熔鉱炉等の還元炉で還元熔解に付され、粗フェロニッケルとスラグとが形成される。
還元炉から産出される粗フェロニッケルの組成は、炭素質還元剤の調合量の調製によって、１５〜２５重量％のニッケル品位に調整され、原料鉱石中の大部分のニッケル及びコバルトと一部の鉄を含むとともに、イオウ、炭素、ケイ素、クロム、リン、マンガン等の不純物を含有する。また、還元炉から産出されるスラグは、原料鉱石中の酸化鉄の大部分と二酸化ケイ素及び酸化マグネシウムを含む。ここで、スラグは、粗フェロニッケルとは別に出滓され、鉄鋼の焼結工程での成分調整用熔剤、アスファルト用細骨材及びコンクリート用細骨材等として利用される。
【０００４】
次いで、粗フェロニッケル熔湯は取り鍋に出銑され精製工程で処理され製品となる。粗フェロニッケルは、精製工程として、まず、脱硫に付される。脱硫処理では、機械撹拌式又は電気誘導撹拌式の精製炉を用いて、カルシウムカーバイド等の脱硫剤を添加して粗フェロニッケル中のイオウを精製炉スラグ中に硫化カルシウム（ＣａＳ）として固定除去し、粗フェロニッケル中のイオウを所望の含有量まで低下させて、高炭素フェロニッケル（ＪＩＳ：フェロニッケルＨ１−２で規定されている。）を製造する。
【０００５】
さらに、低炭素フェロニッケル（ＪＩＳ：フェロニッケルＬ１−２で規定されている。）を製造する場合には、精製工程として、次に、酸化吹練に付される。酸化吹練処理では、高炭素フェロニッケルの熔湯を転炉に装入し、これに熔剤を添加して純酸素ガスによる吹錬を行って、熔湯中の炭素、ケイ素、クロム、リン、マンガン等の不純物元素を酸化除去する。
【０００６】
これら精製工程で得られるフェロニッケル熔湯は、最後に鋳造され製品化される。鋳造方法としては、底部に熔湯排出装置（スライディングノズル）を持った鍋を介してあるいは傾転により熔湯を排出し、鋳型に注入してインゴット製品とするか、又は水砕してショット製品とする方法がとられている。
【０００７】
また、脱硫処理で産出される精製炉スラグは、一般に、フェロニッケル熔湯を排出した後に、精製炉を傾転させて固形物をスラグポットへ人力により掻き出して移し、放冷した後屋外に放置される。その後、ある程度風化を進行させた後に、粒径２０〜５０ｍｍ程度に破砕機を用いて破砕され、さらに、磁力選鉱によってフェロニッケルメタルの混入した磁着物と非磁着物に分離される。ここで、通常、回収された磁着物は、焙焼（焼成）工程又は還元熔解工程に繰返され、また、非磁着物は、一部が工程内に繰返され、残りは廃棄される。
【０００８】
しかしながら、前記精製炉スラグのスラグポットへの掻き出し作業は、その効率性の悪化によって作業を遅延させ、脱硫処理の時間を延ばすという問題があった。すなわち、脱硫において炉内に熔着する精製炉スラグが生成されると、スラグの掻き出しの困難性が増加しそのため作業負荷が増加するとともに、精製炉スラグの排出までを含めた脱硫処理が律速段階となり全工程での製品の生産効率を低下させる。したがって、粗フェロニッケル熔湯の脱硫処理においては、高脱硫効率を達成することは勿論、脱硫処理で生成されるスラグの除去の効率化が求められていた。
【０００９】
ところで、乾式製錬において金属熔湯からの脱硫処理で生成されたスラグの除去に関しては、鉄鋼製錬の溶銑の脱硫方法において記載されている。例えば、窒素ガスを搬送ガスとして粉状のカルシウムカーバイドを主体とする脱硫剤を溶銑内に吹込む方法において、前記脱硫剤の吹込みに先だって、粉状の生石灰及び／又は焼成ドロマイトと炭素を溶銑内に吹込み、溶銑表面上に浮遊するスラグを半固形物ないしは固形物として溶銑表面上を覆う方法（例えば、特許文献１参照。）、または、前記脱硫剤の吹込みに先だって、粒径３０〜２００ｍｍの生石灰及び／又は焼成ドロマイトを添加して溶銑表面上を覆う方法（例えば、特許文献２参照。）が開示されている。ここで、脱硫処理で生成されるスラグを小塊状にすることで除滓が容易に行なわれることが記載されている。
【００１０】
しかしながら、上記提案は、脱硫剤の吹込みによる脱硫方法において高価なカルシウムカーバイド等の脱硫剤の効率的は使用方法を主眼とするものであり、主に鉄からなる溶銑に比べてより高融点であるとともに脱硫効率が低い粗フェロニッケル熔湯への適用に際して、その技術的要因については何ら言及されていない。
【００１１】
【特許文献１】特公昭６１−２５７６３号公報（第１〜５頁）
【特許文献２】特公昭６１−２５７６４号公報（第１〜５頁）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
本発明の目的は、上記の従来技術の問題点に鑑み、還元炉から出銑された粗フェロニッケル熔湯を攪拌式精製炉へ装入後、脱硫剤を添加し該熔湯中のイオウを精製炉スラグ中に固定、除去してフェロニッケルを脱硫する方法において、高脱硫効率を達成するとともに、脱硫処理後に精製炉からフェロニッケル熔湯を排出し、次いで炉内に残した精製炉スラグを排出する際に、該スラグを容易にかつ効率良く掻き出しスラグの排出処理時間を短縮することができる脱硫方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明者らは、上記目的を達成するために、還元炉から出銑された粗フェロニッケル熔湯を攪拌式精製炉へ装入後、脱硫剤を添加し該熔湯中のイオウを精製炉スラグ中に固定、除去してフェロニッケルを脱硫する方法について、鋭意研究を重ねた結果、攪拌式精製炉での操業を特定の熔湯温度とスラグ組成の条件下で行なったところ、脱硫処理で生成されるスラグを粗粒状化することができ、これによって該スラグを容易にかつ効率良く掻き出しスラグの排出作業時間を短縮することができることを見出し、本発明を完成した。
【００１４】
すなわち、本発明の第１の発明によれば、還元炉から出銑された粗フェロニッケル熔湯を攪拌式精製炉へ装入後、脱硫剤を添加し該熔湯中のイオウを精製炉スラグ中に固定、除去してフェロニッケルを脱硫する方法において、
フェロニッケル熔湯の温度を１５５０〜１６００℃に昇温するとともに、組成調整剤を添加して、脱硫処理後の精製炉スラグの組成を、酸化カルシウム（ＣａＯ）品位が４０〜５５重量％、及び二酸化ケイ素（ＳｉＯ２）品位が５〜１０重量％になるように調整することを特徴とするフェロニッケルの脱硫方法が提供される。
【００１５】
また、本発明の第２の発明によれば、第１の発明において、前記脱硫剤は、カルシウムカーバイドを主体とする脱硫剤であることを特徴とするフェロニッケルの脱硫方法が提供される。
【００１６】
また、本発明の第３の発明によれば、第１の発明において、酸化カルシウムの組成調整剤として、生石灰を添加することを特徴とするフェロニッケルの脱硫方法が提供される。
【００１７】
また、本発明の第４の発明によれば、第１の発明において、二酸化ケイ素の組成調整剤として、還元炉スラグを添加することを特徴とするフェロニッケルの脱硫方法が提供される。
【００１８】
また、本発明の第５発明によれば、第１〜４いずれかの発明において、粗フェロニッケル熔湯の攪拌式精製炉への装入に先だって、出銑後の粗フェロニッケル熔湯に酸素富化空気又は純酸素ガスを吹き込むことを特徴とするフェロニッケルの脱硫方法が提供される。
【発明の効果】
【００１９】
本発明のフェロニッケルの脱硫方法は、還元炉から出銑された粗フェロニッケル熔湯を攪拌式精製炉へ装入後、脱硫剤を添加し該熔湯中のイオウを精製炉スラグ中に固定して除去する方法において、高脱硫効率を達成することができるとともに、脱硫処理で生成されるスラグを粗粒状化することができる。これにより、脱硫処理後に精製炉からフェロニッケル熔湯を排出し、次いで炉内に残した精製炉スラグを排出する際に容易にかつ効率良く掻き出すことができるハンドリング性の良好なスラグが生成され、スラグの排出作業時間を短縮することができるので、その工業的価値は極めて大きい。
【００２０】
さらに、粗フェロニッケル熔湯の攪拌式精製炉への装入に先だって、出銑後の粗フェロニッケル熔湯に酸素富化空気又は純酸素ガスを吹き込む場合には、熔湯を所定温度に加温することができるとともに、該熔湯中のケイ素の一部を酸化して精製炉スラグの二酸化ケイ素源として用いることができるので、より有利である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
以下、本発明のフェロニッケルの脱硫方法を詳細に説明する。
本発明のフェロニッケルの脱硫方法は、還元炉から出銑された粗フェロニッケル熔湯を攪拌式精製炉へ装入後、脱硫剤を添加し該熔湯中のイオウを精製炉スラグ中に固定、除去してフェロニッケルを脱硫する方法において、粗フェロニッケル熔湯の温度を１５５０〜１６００℃に昇温するとともに、組成調整剤を添加して、脱硫処理後の精製炉スラグの組成を、酸化カルシウム（ＣａＯ）品位が４０〜５５重量％、及び二酸化ケイ素（ＳｉＯ２）品位が５〜１０重量％になるように調整することを特徴とする。
【００２２】
本発明において、攪拌式精製炉での脱硫処理において、粗フェロニッケル熔湯の温度を１５５０〜１６００℃に昇温するとともに、組成調整剤を添加して、脱硫処理後の精製炉スラグの組成を、酸化カルシウム品位が４０〜５５重量％、及び二酸化ケイ素品位が５〜１０重量％になるように調整することが重要である。これによって、脱硫処理で生成されるスラグは、その大半が固相であり、かつ粒径が３０〜１００ｍｍの略球状に粗粒状化される。この粗粒状化されたスラグは、容易にかつ効率良く掻き出すことができるなどハンドリング性が良好である。
【００２３】
上記方法で用いる粗フェロニッケル熔湯としては、特に限定されるものではなく、電気炉、熔鉱炉等の還元炉から出銑された粗フェロニッケル熔湯が用いられる。その代表的な組成としは、例えば、ニッケル品位が１５〜２５重量％、イオウ品位が０．３〜０．６重量％、炭素品位が１．５〜２．５重量％及びケイ素品位が０．５〜２．０重量％である。また、還元炉から出銑される温度は、１３００〜１５００℃である。
【００２４】
上記方法の具体例としては、特に限定されるものではないが、以下のように行なわれる。
まず、還元炉から取り鍋に出銑された粗フェロニッケル熔湯は、機械撹拌式又は電気誘導撹拌式の精製炉内へ装入される。次に、粗フェロニッケル熔湯を撹拌しながら、所定添加量の脱硫剤と組成調整剤を投入して、所定時間脱硫処理を行なう。脱硫処理の終点判定は、採取試料を分析して、脱硫処理後の粗フェロニッケル中のイオウ品位が目標値に到達したことを確認することで行なう。脱硫が不足の場合には、さらに脱硫剤と組成調整剤を追加して脱硫処理を継続する。
【００２５】
この際、熔湯の温度管理と脱硫処理で生成されるスラグの組成調整が不可欠であり、粗フェロニッケル熔湯の温度は、１５５０〜１６００℃に昇温され、一方、脱硫処理後の精製炉スラグの組成は、酸化カルシウム品位が４０〜５５重量％、及び二酸化ケイ素品位が５〜１０重量％になるように調整される。なお、脱硫剤の所定添加量は、出銑された粗フェロニッケル中のイオウ品位と使用する脱硫剤の脱硫効率から経験的に得られたものであり、例えば、粗フェロニッケル中のイオウ品位が０．４〜０．５重量％の場合には、粗フェロニッケル１トン当たり１０〜２０ｋｇである。
脱硫処理後、フェロニッケル熔湯を排出した後に精製炉を傾転させて粗粒状のスラグをスラグポットへ掻き出す作業を行なう。
【００２６】
上記の方法で用いる脱硫剤としては、特に限定されるものではなく、カルシウムカーバイド、石灰窒素及び両者の混合物が挙げられるが、高脱硫効率が得られるカルシウムカーバイドを主体とする脱硫剤が好ましい。ここで、脱硫反応としては、粗フェロニッケル中のイオウを精製炉スラグ中に硫化カルシウム（ＣａＳ）として固定除去することによって行なわれる。また、カルシウムカーバイドを主体とする脱硫剤の一部は脱硫反応に直接的に寄与せずに酸化され、精製炉スラグの酸化カルシウム源として用いることができる酸化カルシウムを生成する。
【００２７】
上記脱硫剤の形状及び純度は、特に限定されるものではなく、粉状又は顆粒状の市販の工業用薬品が用いられる。
【００２８】
上記方法で用いる粗フェロニッケル熔湯の温度は、１５５０〜１６００℃の所定温度に昇温される。すなわち、熔湯の温度が１５５０℃未満では、精製炉において粗フェロニッケルと脱硫剤の攪拌による接触が不十分である。例えば、熔湯の攪拌が十分に行われないため脱硫が十分に進まないことに加えて、スラグの熔融が不十分であるため、固相のスラグ同士あるいは固相のスラグと熔融されたスラグの接触機会が減少するので粗粒状化が起らず、所望の大きさの略球状に成長しない。一方、熔湯の温度が１６００℃を超えると、スラグの熔融が過度に進むので固相のスラグが得られにくく、その結果、生成したスラグの全体が精製炉内に熔着を起こして排出が困難になる。
【００２９】
上記粗フェロニッケル熔湯の温度の調整方法としては、還元炉からの粗フェロニッケル熔湯の出銑温度を所定温度に制御することで行うことができるが、一般に、還元炉での過度の温度上昇は炉体の耐火物の著しい損耗をもたらすので望ましくない。
したがって、前記熔湯を所定温度よりも低い温度で出銑し、その後、攪拌式精製炉への装入に先だって、出銑後の粗フェロニッケル熔湯に酸素富化空気又は純酸素ガスを吹き込むことによって、粗フェロニッケル成分の一部を酸化することにより昇温する工程を付加することが好ましい。ここで、粗フェロニッケル中のケイ素、リン等がスラグとして優先的に酸化除去されるので、高炭素フェロニッケルの品質規格を満足させるための精製手段としての役割もはたすことができる。すなわち、前記熔湯を所定温度にまで昇温することができるとともに、熔湯中のケイ素の一部を酸化して精製炉スラグの二酸化ケイ素源として用いることができる。
【００３０】
上記方法で用いる脱硫処理後の精製炉スラグの組成は、酸化カルシウム（ＣａＯ）品位が４０〜５５重量％、及び二酸化ケイ素（ＳｉＯ２）品位が５〜１０重量％になるように調整される。すなわち、精製炉スラグの酸化カルシウム品位と二酸化ケイ素品位がこの範囲内である場合には、精製炉スラグの大半が固相となるとともに、スラグの一部が熔融して固相が略球状に粗粒状化される。また、このとき得られる精製炉スラグのイオウ品位は１０〜２０重量％である。
【００３１】
より詳しく説明すると、精製炉スラグ中の酸化カルシウム品位が４０重量％未満では、生成したスラグ全体が鍋内に熔着を起こし排出が困難になり、一方、５５重量％を超えると脱硫剤及び熔剤の原単位の悪化を招く。また、精製炉スラグ中の酸化ケイ素品位が５重量％未満では、固相のスラグを成長させる低融点スラグの生成量が足りずスラグが球状に大きく成長しないで砂状で残るので排出が困難になり、一方、１０重量％を超えると、生成したスラグ全体が炉内に熔着を起こし排出が困難になる。
【００３２】
上記方法で用いる精製炉スラグの組成調整は、必要に応じて、酸化カルシウムを含む組成調整剤、二酸化ケイ素を含む組成調整剤又は両者を含む組成調整剤から選ばれる少なくとも１種の組成調整剤を新たに添加して行なうことができる。上記酸化カルシウムの組成調整剤としては、特に限定されるものではなく、酸化カルシウムを含む化合物が用いられるが、水分又は炭酸ガス等の酸化性ガスの発生がない生石灰及び焼成ドロマイトが好ましく、生石灰がより好ましい。また、上記生石灰及び焼成ドロマイトの形状及び純度は、特に限定されるものではなく、粉状又は顆粒状の市販の工業用薬品が用いられる。
【００３３】
また、上記二酸化ケイ素の組成調整剤としては、特に限定されるものではなく、二酸化ケイ素等のケイ素を含む化合物が用いられるが、この中で、特に粗フェロニッケル熔湯を産出する際に大量に生成される還元炉スラグを用いることがコスト上経済的である。例えば、還元炉スラグとしては、ＭｇＯ品位が３２〜３６重量％、ＳｉＯ２品位が５０〜５５重量％、ＣａＯ品位が略０．５重量％、及びＦｅ品位が５〜１０重量％の組成ものが用いられる。また、上記還元炉スラグの形状としては、粒状物、例えば、水砕スラグ（ＪＩＳＡ０２０３のコンクリート用語で定義される粗粒率で３．６〜４．３）が好ましい。
【００３４】
上記組成調整剤の添加量の具体的な調整手段を説明する。例えば、出銑後の粗フェロニッケル熔湯に酸素富化空気又は純酸素ガスを吹き込むことによって、酸化され生成された二酸化ケイ素を二酸化ケイ素源として用いる場合には、酸化されるケイ素量を厳密に制御することは困難であるので、経験的に得られている同一条件で粗フェロニッケルから除去されたケイ素量をスラグに含まれる二酸化ケイ素量と見なす。また、投入された脱硫剤量から生成する酸化カルシウム量を経験的に評価し、所望の組成と比較して、二酸化ケイ素が少ない場合には還元炉スラグを添加する手段が、また多い場合には生石灰を添加する手段が選ばれる。
【００３５】
以上の方法によって、品質規格を満足するイオウ品位が０．０３重量％以下のフェロニッケルが得られる。一方、脱硫処理で生成される精製炉スラグは、大半が固相であり、かつ粒径が３０〜１００ｍｍの略球状に粗粒状化され、容易にかつ効率良く掻き出すことができるなどハンドリング性が良いものである。
【実施例】
【００３６】
以下に、本発明の実施例及び比較例によって本発明をさらに詳細に説明するが、本発明は、これらの実施例によってなんら限定されるものではない。なお、実施例及び比較例で用いた分析方法は、以下の通りである。
（１）フェロニッケルのＮｉの分析：ジメチルグリオキシム分離ＥＤＴＡ滴定法で行った。
（２）フェロニッケルのＳｉの分析：蛍光Ｘ線法で行った。
（３）フェロニッケル及びスラグのＳの分析：赤外線吸収法で行った。
（４）スラグのＣａＯの分析：蛍光Ｘ線法で行った。
（５）スラグのＳｉＯ２の分析：蛍光Ｘ線法で行った。
【００３７】
（実施例１〜５、比較例１〜１０）
電気炉から産出された粗フェロニッケル熔湯を用いて、取り鍋での酸化吹錬と機械攪拌式精製炉での脱硫処理を行った。粗フェロニッケル熔湯は、代表的組成を有するガーニエライト鉱をドライヤーで乾燥した後、石炭を加えロータリーキルンにて予備還元焙焼して得た焼鉱を直径約１８ｍの電気炉に投入して還元熔解して得られたものである。
まず、各バッチ毎に粗フェロニッケル熔湯１４〜１７トンを取り鍋内に出銑し、昇温と不純物品位の調整のため純酸素ガスを５ｍ３／分の流量で、吹込み時間を変えて処理した。なお、出銑温度は１３９５〜１４３５℃の間で変動した。その後、酸化吹錬後の粗フェロニッケルの試料を採取し分析した。表１に、各バッチ毎の粗フェロニッケルの出銑温度、純酸素吹込み時間、並びに酸化吹錬後の粗フェロニッケルの重量、Ｓｉ品位、及びＳ品位を示す。
【００３８】
次いで、酸化吹錬後の粗フェロニッケルを１バッチ当たり１７トンの精製能力を有する機械攪拌式精製炉に装入し、カルシウムカーバイドの添加量を２２０〜３２０ｋｇ、生石灰の添加量を０〜６８ｋｇ、及び還元炉スラグの添加量を０〜４０ｋｇに変えて脱硫処理を行なった。表１に、脱硫開始温度、並びに脱硫処理でのカルシウムカーバイド、生石灰及び還元炉スラグの添加量を示す。なお、還元炉スラグとしては、ＭｇＯ品位が３３．２重量％、ＳｉＯ２品位が５１．４重量％、ＣａＯ品位が略０．２重量％、及びＦｅ品位が７．９重量％の組成ものが用いられた。
その後、得られた精製炉スラグの粗粒化状態（球状スラグの生成の有無）の観察結果と精製炉からのスラグ排出の作業時間、並びに脱硫処理後の精製炉スラグ及びフェロニッケルの組成の分析を行った。結果を表２に示す。
【００３９】
【表１】
2006199981.tif 000002
【００４０】
【表２】
2006199981.tif 000003
【００４１】
表１、表２より、実施例１〜５では、粗フェロニッケル熔湯の脱硫開始温度と脱硫処理後の精製炉スラグのＣａＯ品位及びＳｉＯ２品位で、本発明の方法に従って行われたので、十分な脱硫効率が得られるとともに、球状のスラグが生成され、スラグの排出作業時間が短時間で行われることが分かる。これに対して、比較例１〜１０では、粗フェロニッケル熔湯の脱硫開始温度と精製炉スラグのＣａＯ品位及びＳｉＯ２品位のいずれかがこれらの条件に合わないので、球状のスラグの生成及びスラグの排出作業時間において満足すべき結果が得られないことが分かる。
【産業上の利用可能性】
【００４２】
以上より明らかなように、本発明のフェロニッケルの脱硫方法は、脱硫後の精製炉スラグの排出作業時間が短縮され、精製炉スラグの排出までを含めた脱硫処理が効率化されるので全工程での製品の生産効率の低下を防止することができる。したがって、フェロニッケル製錬で粗フェロニッケルの脱硫工程で利用される熔湯の脱硫方法として好適であり、特にイオウ品位が高い粗フェロニッケルの脱硫方法としてより有用である。