(57)【要約】【課題】  中空率を略一定にし、反り、変形、膨れ、バースト等の不良の発生をなくした中空成形品の製造方法を提供する。【解決手段】  射出時間を一定に制御して金型キャビティに溶融樹脂を射出し、保圧時間を一定に制御して溶融樹脂の密度を上げ、溶融樹脂に加圧流体を注入した後、溶融樹脂を冷却中に、注入した前記加圧流体を排出することにより、加圧流体の圧力が一定であっても、一定量の加圧流体を溶融樹脂中に注入することができるので、中空率が一定な中空成形品を製造することができる。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
射出時間を一定に制御して金型キャビティに溶融樹脂を射出し、
保圧時間を一定に制御して前記溶融樹脂の密度を上げ、
前記溶融樹脂に加圧流体を注入した後、
前記溶融樹脂を冷却中に、注入した前記加圧流体を排出することを特徴とする中空成形品の製造方法
【請求項２】
射出時間を一定に制御して金型キャビティに溶融樹脂を射出し、
保圧時間を一定に制御して前記溶融樹脂の密度を上げながら、前記溶融樹脂に加圧流体を注入した後、
前記溶融樹脂を冷却中に、注入した前記加圧流体を排出することを特徴とする中空成形品の製造方法
【請求項３】
金型キャビティに溶融樹脂を射出する際、射出速度および射出圧力を多段階に制御することを特徴とする請求項１および請求項２に記載の中空成形品の製造方法
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ガスアシスト成形法により、内部に中空部を有する樹脂成形品（中空成形品）を製造する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般に、ガスアシスト成形法とは、金型キャビティ内に溶融樹脂を充填後、溶融樹脂中に気体、液体等の加圧流体を注入し、内部に中空部を有する樹脂成形品を製造する方法をいう（例えば、特許文献１参照）。
このガスアシスト成形法を実施するための装置は、市販されている射出成形装置の近傍に、加圧流体を供給するための高圧ガス供給装置等を付設することが一般的に行われている（例えば、特許文献２参照）。
【０００３】
金型キャビティへの溶融樹脂の充填は、溶融樹脂を射出する射出工程と、更に溶融樹脂を射出して溶融樹脂の密度を上げる保圧工程に分けることができる。そして、射出工程に要する時間（射出時間）をＴ１、保圧工程に要する時間（保圧時間）をＴ２とすると、充填時間（Ｔ）は、Ｔ＝Ｔ１＋Ｔ２となる。
【０００４】
市販されている射出成形装置の多くは、充填時間（Ｔ）を一定にする制御方法を採用している（例えば、特許文献３参照）。
【特許文献１】特公昭４８−０４１２６４号公報
【特許文献２】特開２００２−０２８９６０号公報
【特許文献３】特開平０８−１９７５６１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、射出時間（Ｔ１）は、射出速度と射出圧力により決まるのが一般的であるので、充填時間（Ｔ）を一定にする制御方法の場合、何らかの要因で射出速度が変われば、射出時間（Ｔ１）が変動し、その結果、保圧時間（Ｔ２）が変動する結果となる。すなわち、溶融樹脂のロット間での流動性のばらつき、室温等の影響による射出成形装置における加熱筒の温度のばらつき、射出ノズルの先端のつまりや糸引き等の外乱により、射出時間（Ｔ１）がΔＴ長くなれば保圧時間（Ｔ２）はΔＴ短くなり、射出時間（Ｔ１）がΔＴ短くなれば保圧時間（Ｔ２）はΔＴ長くなるという現象が生じる。そうすると、金型キャビティ内に充填した溶融樹脂の圧力、粘度および重量がショットごとにばらつく結果となる。
【０００６】
前記したように、一般に、ガスアシスト成形法は、溶融樹脂を金型キャビティに充填後、溶融樹脂中に加圧流体を注入するため、金型キャビティ内に充填された溶融樹脂の圧力と、該溶融樹脂中に注入する加圧流体の圧力の関係が重要である。なぜなら、加圧流体の圧力は一定であるため、溶融樹脂の圧力が高いと加圧流体の注入量が少なくなり、溶融樹脂の圧力が低いと加圧流体の注入量が多くなるからである。
【０００７】
したがって、金型キャビティ内の溶融樹脂の圧力等がばらついた状態でガスアシスト成形法による中空成形品の生産を行った場合、中空成形品に、中空率、反り、変形、膨れ、バースト等の不良が発生し易くなるという問題がある。
また、発泡成形法を用いた場合においても、金型キャビティ内の溶融樹脂の圧力等のばらつきによって、同様に、中空率（発泡倍率）にばらつきが生じるという問題が生じる。
【０００８】
本発明は、かかる問題を解決するためになされたものであり、中空率を略一定にし、反り、変形、膨れ、バースト等の不良の発生をなくした中空成形品の製造方法を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
請求項1に記載の中空成形品の製造方法は、射出時間を一定に制御して金型キャビティに溶融樹脂を射出し、保圧時間を一定に制御して溶融樹脂の密度を上げ、溶融樹脂に加圧流体を注入した後、溶融樹脂を冷却中に、注入した加圧流体を排出するので、中空成形品の中空率を略一定にし、反り、変形等の成形不良をなくすことができる。
【００１０】
請求項２に記載の中空成形品の製造方法は、射出時間を一定に制御して金型キャビティに溶融樹脂を射出し、保圧時間を一定に制御して溶融樹脂の密度を上げながら、溶融樹脂に加圧流体を注入した後、溶融樹脂を冷却中に、注入した加圧流体を排出するので、中空成形品の中空率を略一定にし、反り、変形等成形不良をなくすことができる。
【００１１】
請求項３に記載の中空成形品の製造方法は、請求項１または請求項２において、金型キャビティに溶融樹脂を射出する際、射出速度および射出圧力を多段階に制御することにより、複雑な形状の中空成形品であっても中空率を略一定にし、反り、変形等成形不良をなくすものである。
【発明の効果】
【００１２】
本発明は、外乱の影響を受けることなく、金型キャビティ内の溶融樹脂の圧力等を略一定にすることにより、中空成形品に生じる各種成形不良をなくすことができるという効果を奏する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下に実施例を用いて、本発明を詳細に説明する。
【実施例１】
【００１４】
図１及び図２に示すように、厚さ（天肉）が２ｍｍ、幅が１００ｍｍ、長さが４５０ｍｍの板状のものに、高さＨが３ｍｍ、幅Ｔが１ｍｍ、長さが４５０ｍｍのリブ２を設けた中空成形品１を、透明ＡＢＳ｛トヨラック９２０（商品名）｝を用い、ガスアシスト成形法にて成形した。ゲートは、注入口３に設け、加圧流体としての窒素ガスは、注入口３から注入した。
【００１５】
成形条件は、最大射出速度の７０％の速度設定，最大射出圧力の６５％の圧力設定で溶融樹脂を金型キャビティに射出し、最大射出圧力の４０％の圧力設定で０．５秒間の設定値で金型キャビティ内の溶融樹脂を保圧した。そして、溶融樹脂の保圧完了後、１０ＭＰａで５秒間、溶融樹脂中に窒素ガスを注入し、５秒間のガス保圧を行い、図示しないガス注入ピンの隙間から窒素ガスを大気排出した。そして、金型を開いて中空成形品１を金型キャビティから取り出して、中空部４が形成されている長さＬを測定した。つまり、長さＬとは、注入口３がある中空成形品１の一端から、リブ２に沿って窒素ガスが進んだ最大長さのことをいう。
【００１６】
この中空成形品１を、射出時間Ｔ１および保圧時間Ｔ２をそれぞれ独立にタイマーで制御できる装置（例えば、名機製作所製の射出成形装置）を用いた場合と、充填時間Ｔ（Ｔ＝Ｔ１＋Ｔ２）をタイマーで制御できる装置（例えば、東芝機械製の射出成形装置）を場合とに分けて、それぞれ成形し、長さＬを測定した。
【００１７】
ここで、射出時間Ｔ１および保圧時間Ｔ２をそれぞれ独立にタイマーで制御できるとは、溶融樹脂の射出開始からの時間経過をタイマーで監視し、射出時間がＴ１になった時点で溶融樹脂の射出を停止し、かつ、溶融樹脂の保圧開始からの時間経過をタイマーで監視し、保圧時間がＴ２になった時点で溶融樹脂の保圧を停止することをいう。
また、充填時間Ｔをタイマーで制御できるとは、射出時間Ｔ１および保圧時間Ｔ２を個々にタイマーで監視するのではなく、その合計時間たる充填時間Ｔをタイマーで監視すること、すなわち、溶融樹脂の射出開始からの時間経過をタイマーで監視し、充填時間がＴになった時点で溶融樹脂の保圧を停止することをいう。
【００１８】
その結果、射出時間Ｔ１および保圧時間Ｔ２をそれぞれ独立にタイマーで一定に制御した場合の長さＬのバラツキは±０．０５ｍｍであったのに対し、充填時間Ｔ（Ｔ＝Ｔ１＋Ｔ２）をタイマーで一定に制御した場合の長さＬのバラツキは±０．５ｍｍであり、１０倍のバラツキがあった。
【実施例２】
【００１９】
実施例１で説明した図１及び図２に示す成形品をガスアシスト成形法により成形した。
成形条件は、最大射出速度の７０％の速度設定，最大射出圧力の６５％の圧力設定で溶融樹脂を金型キャビティに射出し、最大射出圧力の４０％の圧力設定で２秒間の設定値で金型キャビティ内の溶融樹脂を保圧した。一次圧完了後（射出完了信号があった後）すぐに、１０ＭＰａの圧力で５秒間、窒素ガスを溶融樹脂に注入し、１０秒間のガス保圧を行い、図示しないガス注入ピンの隙間から窒素ガスを大気排出した。そして、金型を開いて中空成形品１を金型キャビティから取り出して、中空部４が形成されている長さＬを測定した。
【００２０】
この中空成形品１を、射出時間Ｔ１および保圧時間Ｔ２をそれぞれ独立にタイマーで制御できる装置（例えば、名機製作所製の射出成形装置）を用いた場合と、充填時間Ｔ（Ｔ＝Ｔ１＋Ｔ２）をタイマーで制御できる装置（例えば、東芝機械製の射出成形装置）を場合とに分けて、それぞれ成形し、長さＬを測定した。
【００２１】
その結果、射出時間Ｔ１および保圧時間Ｔ２をそれぞれ独立にタイマーで一定に制御した場合の長さＬのバラツキは、実施例１と同様、充填時間Ｔ（Ｔ＝Ｔ１＋Ｔ２）をタイマーで一定に制御した場合の長さＬのバラツキよりも非常に小さく、安定していることがわかった。
【実施例３】
【００２２】
図３に示すように、厚さ（天肉）が２．５ｍｍであり、長さ１００ｍｍ×高さ１００ｍｍの部材１１と、長さ５０ｍｍ×高さ１０ｍｍの部材１２と、長さ２００ｍｍ×高さ１５０ｍｍの部材１３が連結され、かつ、部材１３に幅が１ｍｍ、高さが３ｍｍのリブ１４が渦巻き状に形成されたものを一体的に成形した中空成形品１６を、透明ＡＢＳ｛トヨラック９２０（商品名）｝を用い、ガスアシスト成形法にて成形した。ゲートは、ゲート口１０に設け、加圧流体としての窒素ガスは、注入口１５から注入した。
【００２３】
この中空成形品１６を、まず、射出速度と射出圧力をそれぞれ独立に多段階に設定でき、かつ射出時間Ｔ１及び保圧時間Ｔ２とをそれぞれ独立に制御できる射出成形装置（例えば、名機製作所製の射出成形装置）を用いて成形した。
成形条件は、部材１１（Ａ点からＢ点まで）は、射出速度が最大射出速度の７０％の速度、射出圧力が最大射出圧力の６５％の圧力で、部材１２（Ｂ点からＣ点まで）は、射出速度が最大射出速度の２０％の速度、射出圧力が最大射出圧力の２０％の圧力で、部材１３（Ｃ点からＤ点まで）は、射出速度が最大射出速度の７０％の速度、射出圧力が最大射出圧力の６０％の圧力で、金型キャビティ内に溶融樹脂を射出した後、最大射出圧力の４０％の圧力で０．５秒間、保圧をかけた。一次圧完了後（射出完了後、すなわち、射出時間Ｔ１完了後）０．１秒間の遅延をとって、１５ＭＰａの圧力で５秒間、溶融樹脂に窒素ガスを注入し、１０秒間のガス保圧を行い、ガス注入ピンの隙間から窒素ガスを大気排出した。そして、金型を開いて中空成形品１６を取り出し、リブ１４に沿って形成された中空部の長さを測定した。１０回の成形で得られた１０個の中空成形品１６を測定した結果、ばらつきは、±５．５ｍｍであった。
【００２４】
一方、図３に示した中空成形品１６を、射出時間Ｔ１及び保圧時間Ｔ２とをそれぞれ独立に制御でき、かつ、射出速度は可変であるが、射出圧力は一圧（金型キャビティ内に溶融樹脂を射出する際、最大圧力の設定であり、射出速度に応じて圧力が追従する）である射出成形装置（例えば、住友重機製の射出成形装置）を用いて成形した。
【００２５】
成形条件は、部材１１（Ａ点からＢ点まで）は、射出速度が最大射出速度の７０％の速度、部材１２（Ｂ点からＣ点まで）は、射出速度を最大射出速度の２０％の速度、部材１３（Ｃ点からＤ点まで）は、射出速度を最大射出速度７０％の速度とした。射出圧力は、Ｂ点からＣ点を通過する際にバリが張らない程度にするために射出速度を最大射出速度の２０％で金型キャビティ内に溶融樹脂を射出した後、最大射出圧力の４０％で０．５秒間保圧をかけた。一次圧完了後（射出完了後、すなわち、射出時間Ｔ１完了後）０．１秒間の遅延をとって、１５ＭＰａの圧力で５秒間、溶融樹脂に窒素ガスを注入し、１０秒間のガス保圧を行い、ガス注入ピンの隙間から窒素ガスを大気排出した。そして、金型を開いて中空成形品１６を取り出し、リブ１４に沿って形成された中空部の長さを測定した。１０回の成形で得られた１０個の樹脂成形品１６を測定した結果、バラツキは、±１１ｍｍであった。
【００２６】
前記した実施例は、説明のために例示したものであって、本発明としてはそれらに限定されるものではなく、特許請求の範囲、発明の詳細な説明および図面の記載から当業者が認識することができる本発明の技術的思想に反しない限り、変更および付加が可能である。
【００２７】
例えば、中空成形品を成形するための金型キャビティに、メルトシャッターを設けても良い。メルトシャッターとは、金型キャビティに近接して設けられた樹脂たまり部（ダミー形状）と、金型キャビティとを連通させる通路に設けられたシャッターのことである。
【００２８】
メルトシャッターを閉じた状態で金型キャビティに溶融樹脂を射出し、樹脂保圧をして、金型キャビティ面を溶融樹脂に転写させた後、メルトシャッターを開いて、溶融樹脂に窒素ガスを注入すると、溶融樹脂の内部における中空部の形成に応じて余分な溶融樹脂（メルト）が溶融樹脂の内部から通路を通って樹脂たまり部へ移動する。このようにして中空成形品を成形すると、外観の綺麗な樹脂成形品を得ることができる。
【００２９】
メルトシャッターは、油圧または空気圧シリンダでピンを動作させて、ピンにシャッター機能を持たせるることができる。
例えば、サブマリンゲートの逆の構造を持たせた金型において、油圧シリンダによりピンの前進後退により金型キャビティと樹脂たまり部の開閉を可能にすることができる。なお、メルトシャッターの閉は、窒素ガスのガス保圧の間、または大気排出の間に実施するのが望ましい。
【００３０】
また、ガスアシスト成形においては、リブの厚さは、根本において天肉の厚さの７０％以下にすることが望ましい。リブの厚さが天肉の厚さの７０％を超える場合は、中空成形品の外観にリブの転写斑が発生するからである。しかし、成形品の設計上、リブの厚さを天肉の厚さの７０％以上にしなければならない場合には、メルトシャッターを用いることにより、窒素ガスを注入する前の十分な樹脂保圧効果によって、金型キャビティ面の転写率がＵＰするので、比較的綺麗な中空成形品を得ることができる。
【００３１】
特に材料として、ポリプロピレン等の結晶性樹脂を用いる場合は、外観を良くするために、リブの根本だけに窒素ガスを注入するのが望ましいため、メルトシャッターを用いると効果的である。
【００３２】
中空成形品の中空率をコントロールする為には、樹脂成形品の体積と、樹脂たまり部の容量とを一致させることが望ましい。この場合は、樹脂たまり部の容量を可変できる機構を用いることが望ましく、樹脂たまり部の容量は、窒素ガスの注入を行うことで樹脂たまり部がメルトでちょうど満たされることが望ましい。
【００３３】
発泡成形においては、金型キャビティ内に溶融樹脂を射出した後メルトシャッターを開けると金型キャビティ内の溶融樹脂の圧力が下がるため、樹脂たまり部は、溶融樹脂を発泡しやすくするという作用効果がある。メルトシャッターを開けるタイミングは、ガスカウンタープレシャー（ＧＣＰ）使用の有無に関わらず射出時間Ｔ１の完了後、または保圧時間Ｔ２の完了後の何れかである。ガスアシスト成形の場合と同様に、樹脂たまり部の容量によって発泡倍率が左右されるので、樹脂たまり部の容量を可変できるようにすることが望ましい。
【００３４】
また、加圧流体を注入する場所は、溶融樹脂に直接注入する場合、ゲートの近傍では中空率が大きくなり、ゲートから離れた場所では寸法精度は良くなる傾向がある。
【００３５】
ランナーから加圧流体を注入する場合は、溶融樹脂の流路にガス注入機構を設けることが好ましい。一次スプルーのコールドストラッグウェルや、特別にガス注入の形状を設けてガス注入を行う（「たこ足ニードル」と称す）と、ガス注入ピンに射出圧力がかかり、加圧流体の注入が困難になったり、注入ガス圧力や時間にばらつきが出たりする。その結果、中空成形品の中空率にばらつきが出る等の不具合が発生するので好ましくない。したがって、ランナーからガス注入を行う場合は、可能な限り、ゲートの近傍で行うことが望ましい。また、ガス注入ピンの先端をランナーに潜り込まると、溶融樹脂の流路を塞ぐことになり、圧力損失や乱流が発生し、シルバーストリークの不良発生の原因となるので、潜り込ませないことが重要である。
【００３６】
ガスアシスト成形では、ランナーロックピンやコールドストラッグウェルなどからスプルー・ランナーに溶融樹脂が流れる場合に、スプルー・ランナー内のエアーベント（ガス抜き）を設けることで樹脂焼けが少なくなりウェルドが目立たなくなる。
【００３７】
また、金型キャビティ内への不活性ガス（例えば、窒素ガス、炭酸ガス等）の封止（置換）、射出時にコールドストラッグウェルやランナーロックピンからの不活性ガスを注入しての焼けの防止、ランナーおよび／または金型キャビティへのＤＬＣ、ＢＮなど熱伝導率の良い、或いはＷ２Ｃ、ＴｉＮ，ＳｉＣなど熱伝導率の悪い表面処理の実施、スプルー・ランナー部分流動時の超低速射出による樹脂焼けの低減などをすることが望ましい。
【００３８】
また、ガスアシスト成形で使用するガス注入ピンは、ガス注入ピンに設けられた０．０３ｍｍ程度の間隙から加圧流体としての窒素ガス等の入出が行われるので、ガス注入ピンの先端に接する溶融樹脂は、ガス注入（ガスの「入り」）時には溶融していることが必要であって、ガス放出（ガスの「出」）時には冷却固化が完了していないことが必要である。ガス回路がふさがれたまま、即ち中空部に残圧が残った状態で金型を開けると膨れやバーストなど成形不良品となるからである。これを防止する為には、ガス注入ピンの先端部の周りを厚さ０．５ｍｍ〜１ｍｍ程度の溶融樹脂が取り囲むようにすることが好ましく、厚肉の溶融樹脂が取り囲むようにするのは好ましくない。
【００３９】
ガスアシスト成形は、冷却固化に時間のかかる厚肉部が中空となるので、冷却時間の短縮になるが、ガス注入ピン先端の冷却をスムーズに行うには、ガス注入後にガス注入ピンを冷却して、ガス排出回路部分の溶融樹脂を十分に冷却固化させることが望ましい。このためには、ガス注入ピンの後部にエアーを吹きかけて冷却することで実現できる。
【００４０】
このガス注入ピンの材質は、鋼材でもかまわないが、熱伝導率の良いリンセイ銅やベリリウム銅の使用が好ましい。また、銀にＮｉ電鋳を施し、機械加工によって製造しても良い。
【００４１】
また、ゲートが１点の場合は、金型キャビティ内の溶融樹脂の圧力は、高くなるので、溶融樹脂に注入する加圧流体の圧力は、高圧でなければならない。しかし、多点ゲートの場合は、金型キャビティ内の溶融樹脂の圧力は、１点ゲートの場合と比較して低くなるので、溶融樹脂に注入する加圧流体の圧力を低圧にすることができる。
【００４２】
保圧時間Ｔ２の制御が可能な射出成形装置は、保圧時間Ｔ２と射出圧力によって金型キャビティ内の溶融樹脂を高圧にする場合（保圧時間Ｔ２を長く、射出圧力を高くした場合）、低圧にする場合（保圧時間Ｔ２を短く、射出圧力を低くした場合）などのコントロールが可能となるので、金型キャビティ内の溶融樹脂の圧力を高めてから加圧流体を注入する、または金型キャビティ内の溶融樹脂の圧力を低い状態で加圧流体を注入するなど、外観や中空成形品の中空率のコントロールが可能となる。
【００４３】
溶融樹脂に注入された加圧流体が、ループしたり閉塞すると、中空成形品の内部に残圧が残るので、金型から取り出し際、膨れやバーストの不良の原因となる。この現象を回避するには、厚肉部でガスのループが発生しないように、またはガス注入ピンを近づけ過ぎないような配慮が必要である。
【００４４】
ガス注入ピンは、冷却がスムーズに行われる場所に設置するのが良く、周りが樹脂に囲まれた部分、例えば高いリブによって四角に囲まれた場所に設置すると、ガス注入ピンが冷えないので、膨れやバーストの原因となる。
銀、アルムミウム、銅合金の丸棒の上にニッケル電鋳で１ｍｍ程度のニッケル層を付けた構造を有する冷却構造を持たせたガス注入ピンの冷却は、ガス注入ピンの後方にエアーを吹きかけることで行う。冷却は、ガス注入と同時に、または少し遅延時間をとった後開始し、大気排出の開始、途中、完了の何れかに終了させる。
このガス注入ピンを用いることにより、注入ガスのブローアウト回路が確保され、注入されたガスをスムーズに成形品内部からブローアウトできるので、膨れやバーストの発生は少なくなる。
【００４５】
本発明で実施可能な樹脂は、ＡＢＳ、ＨＩＰＳなどのスチレン系、ＰＥ、ＰＰなどのオレフィン系、塩ビなどのビニル系、ポリアミドなどアミド系、ポリエステルなどエステル系、エーテル系樹脂に代表される熱可塑性樹脂の全て、およびユリア、フェノールの代表される熱硬化性樹脂の全て、および前記樹脂のポリマーブレンドやポリマーアロイ、更には前記樹脂に無機および／または有機繊維やミネラル、難燃剤などを配合した複合材、それ以外にはアルミニウムやマグネシウム、及びそれらを主成分とした合金の射出成形にも適用拡大が可能と予測される。
【００４６】
本発明が適用可能な射出成形法は、一般の射出成形（中実射出成形法）に有効で、特に旭化成工業のＡＧＩ、ＧＰＩ、ＣＧＭ、Ｈ２Ｍ、出光石油化学のＧＩＭ、新日鉄化学のＰＦＰ、英国のシンプレス、米国のＧＡＩＮ  Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ、独国のエアーモールド、コンツールなどに代表される中空射出（ガスアシスト）成形法、及び米国のＵＣＣ法、ＵＳＭ法、或いは、東芝機械と旭ダウとが開発したＴＡＦ法、ＥＸ−ＣＥＬＬ−Ｏ社法、ヘッティンガーの発泡成形や、Ｎｅｗ−ＳＦ、ＧＣＰ法、アライドケミカル社の技法、更に超臨界状態の気態（体）を用いた米国  トレクセル社のＭｕＣｅｌｌ（ミューセル）や旭化成工業のＡＭＯＴＥＣに代表される発泡射出成形法と、発泡成形、発泡射出成形法と前記ガスアシスト成形法と融合された方法、更には、圧縮成型、射出圧縮成型、トランスファー成形、小野産業やシスコ、ＧＥプラスチックスが開発し、販売しているヒートアンドクール、住友化学のＳＰモールド、インモールド成形法との前記ガスアシスト成形法とを融合させた方法にも適用される。
【産業上の利用可能性】
【００４７】
本発明は、中空成形品の製造に適用される。
【図面の簡単な説明】
【００４８】
【図１】本発明により製造された中空成形品の斜視図である（実施例１）
【図２】本発明により製造された中空成形品の部分拡大図である（実施例１）
【図３】本発明により製造された中空成形品の斜視図である（実施例２）
【符号の説明】
【００４９】
１  中空成形品
２  リブ
３  注入口
４  中空部
【図１】
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【図２】
2006159566.tif 000004
【図３】
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