(57)【要約】【課題】少ない触媒貴金属量でも触媒が高い排気ガス浄化性能を長期間にわたって維持できるように、複酸化物の耐熱性を改善する。【解決手段】ハニカム状担体のセル壁５の表面に、Ｃｅ、Ｚｒ、Ｎｄ及び触媒貴金属を含有する複酸化物と、活性アルミナとを含む触媒層６が形成された排気ガス浄化用触媒において、複酸化物のＺｒＯ2／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2）の比率を６５質量％以上９０質量％以下とし、Ｎｄ2Ｏ3／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2＋Ｎｄ2Ｏ3）の比率を２．６質量％よりも高く４０質量％以下とする。【選択図】    図２
2006159016.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃｅ、Ｚｒ及びＮｄを含む複酸化物の結晶格子又は原子間に貴金属が配置されている触媒材料であって、
上記複酸化物は、ＺｒＯ2／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2）の比率が６５質量％以上９０質量％以下であり、Ｎｄ2Ｏ3／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2＋Ｎｄ2Ｏ3）の比率が２．６質量％よりも高く４０質量％以下であることを特徴とする触媒材料。
【請求項２】
請求項１において、
上記Ｎｄ2Ｏ3／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2＋Ｎｄ2Ｏ3）の比率が５質量％以上３５質量％以下であることを特徴とする触媒材料。
【請求項３】
エンジンの排気ガス通路に配設される排気ガス浄化用触媒であって、
ハニカム状担体のセル壁表面に触媒層が形成され、
上記触媒層は、Ｃｅ、Ｚｒ及びＮｄを含み且つ結晶格子又は原子間に貴金属が配置されている複酸化物と、活性アルミナとを含有し、
上記複酸化物は、ＺｒＯ2／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2）の比率が６５質量％以上９０質量％以下であり、Ｎｄ2Ｏ3／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2＋Ｎｄ2Ｏ3）の比率が２．６質量％よりも高く４０質量％以下であることを特徴とする排気ガス浄化用触媒。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は触媒材料及び排気ガス浄化用触媒に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
エンジンの排気ガス浄化等に用いる触媒材料として、Ｃｅ、Ｚｒ及びＮｄを含む複酸化物の結晶格子又は原子間に触媒金属としてＲｈが配置されているものが知られている（特許文献１参照）。この触媒材料は、Ｒｈを複酸化物の結晶格子又は原子間に配置することによって、該Ｒｈのシンタリング抑制、複酸化物自体のシンタリング抑制を図り、少量のＲｈでも高い触媒浄化性能を得るようにするとともに、酸素吸蔵性能の向上を図ったものであり、また、Ｎｄを含有する複酸化物とすることによって、触媒材料の低温活性の向上及び耐熱性の向上が図られている。また、この特許文献１には、上記複酸化物のＺｒＯ2／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2）の比率を６５〜９０質量％とすると、当該触媒材料を三元触媒として利用したときの低温活性の向上及び高温での浄化性能の向上に有利であることが記載されているとともに、ＺｒＯ2：ＣｅＯ2：Ｎｄ2Ｏ3＝72.8：24.5：2.6の質量比を採用した複酸化物が記載されている。
【特許文献１】特開２００４−１７４４９０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
本発明者は、触媒貴金属のシンタリング防止、触媒のコスト低減の観点から、上述の如き複酸化物に関して、その結晶格子又は原子間に配置する触媒貴金属量を少なくする方向でさらに研究を進めた。しかし、触媒貴金属は複酸化物表面に現れていることが触媒の排気ガス浄化性能を高める上で重要であるところ、触媒貴金属量が少なくなると、複酸化物表面に現れる触媒貴金属も少なくなる。その結果、排気ガスが触媒貴金属に接触する機会が減少し、排気ガス浄化性能が低下するという問題がある。特に、触媒材料が高温の排気ガスに晒されると、複酸化物がシンタリングしてその比表面積が低下することから、それに伴って該複酸化物の表面に現れている触媒貴金属も少なくなる。
【０００４】
そこで、本発明は、少ない貴金属量でも触媒が高い排気ガス浄化性能を長期間にわたって維持できるように、複酸化物の耐熱性を改善すること、併せて触媒のコスト低減を図ることを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明者は、上記複酸化物のＺｒＯ2／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2）の比率を６５〜９０質量％とすることが好ましいことを踏まえて、その耐熱性及び浄化性能の向上の観点から当該複酸化物の成分についての検討を進め、Ｎｄの添加量が当該複酸化物の結晶構造及び比表面積に大きな影響を与え、その添加量を多くすることが上記課題の解決に結びつくことを見いだし、本発明を完成するに至った。
【０００６】
すなわち、請求項１に係る発明は、Ｃｅ、Ｚｒ及びＮｄを含む複酸化物の結晶格子又は原子間に貴金属が配置されている触媒材料であって、
上記複酸化物は、ＺｒＯ2／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2）の比率が６５質量％以上９０質量％以下であり、Ｎｄ2Ｏ3／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2＋Ｎｄ2Ｏ3）の比率が２．６質量％よりも高く４０質量％以下であることを特徴とする。
【０００７】
ＺｒＯ2／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2）の比率を６５質量％以上９０質量％以下としているから、当該触媒材料の低温活性の向上が図れ、また、当該触媒材料を排気ガス浄化用触媒に用いたときの高温での浄化性能の向上が図れる。
【０００８】
そうして、本発明において重要な点は、Ｎｄ2Ｏ3／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2＋Ｎｄ2Ｏ3）の比率を２．６質量％よりも高く４０質量％以下としたことである。すなわち、Ｎｄ2Ｏ3比率が２．６質量％を越えると、当該触媒材料の比表面積が急に大きくなるとともに、高温ガスに晒されたときにその比表面積が減少する度合いが小さくなる。
【０００９】
比表面積が大きくなるということは、触媒材料に微細孔が多く形成され、それだけ複酸化物の結晶格子又は原子間に配置されている貴金属が複酸化物表面（細孔面）に多く現れるということである。その結果、当該触媒材料で処理すべきガスと貴金属との接触機会が増え、触媒としての活性が高くなる。
【００１０】
また、高温ガスに晒されたときのその比表面積の減少度合いが小さくなるということは、耐熱性が高くなることを意味するが、その理由は、Ｎｄ2Ｏ3比率の増大に伴い、触媒材料の構造が正方晶から立方晶へと変化して熱的に安定になるためと考えられる（この点は後述の実施例で明らかになる。）。また、立方晶になるということは、酸素吸蔵能（酸素濃度が高いときに酸素を吸蔵し、酸素濃度が低下したときにその酸素を放出する性能）に優れていることが知られているセリアの結晶構造に近づく、つまり、酸素吸蔵能が高くなるということであり、酸素が関与する触媒反応の促進に有利になる。従って、結晶構造が立方晶になるようにＮｄ2Ｏ3比率を高くすることが好ましい。
【００１１】
一方、上記Ｎｄ2Ｏ3比率が高くなるほど上記複酸化物の比表面積が大きくなるとともに、その耐熱性も高くなるものの、３０質量％以上になると飽和状態になる（比表面積の増加等が殆どなくなる。）。かえって、Ｎｄ2Ｏ3比率の増加に伴い、相対的にＣｅＯ2の比率が下がって、触媒材料の低温活性及び高温浄化性能に不利になる。従って、上記Ｎｄ2Ｏ3比率は４０質量％以下が好ましい。
【００１２】
請求項２に係る発明は、請求項１において、
上記Ｎｄ2Ｏ3／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2＋Ｎｄ2Ｏ3）の比率が５質量％以上３５質量％以下であることを特徴とする。
【００１３】
従って、触媒材料の比表面積増大による触媒の低温活性向上、耐熱性の向上、及び排気ガス浄化用触媒に用いたときの高温浄化性能の向上に有利になる。
【００１４】
請求項３に係る発明は、エンジンの排気ガス通路に配設される排気ガス浄化用触媒であって、
ハニカム状担体のセル壁表面に触媒層が形成され、
上記触媒層は、Ｃｅ、Ｚｒ及びＮｄを含み且つ結晶格子又は原子間に貴金属が配置されている複酸化物と、活性アルミナとを含有し、
上記複酸化物は、ＺｒＯ2／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2）の比率が６５質量％以上９０質量％以下であり、Ｎｄ2Ｏ3／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2＋Ｎｄ2Ｏ3）の比率が２．６質量％よりも高く４０質量％以下であることを特徴とする。
【００１５】
従って、排気ガスの浄化における触媒の低温活性の向上、耐熱性の向上、及び高温浄化性能の向上が図れる。
【００１６】
以上の発明において、上記貴金属としては、Ｐｔ、Ｒｈ、Ｐｄ、Ｉｒなど白金族及び同族の各種貴金属を採用することができる。
【発明の効果】
【００１７】
以上のように、本発明によれば、Ｃｅ、Ｚｒ及びＮｄを含む複酸化物の結晶格子又は原子間に貴金属が配置されているとともに、該複酸化物のＺｒＯ2／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2）比率が６５質量％以上９０質量％以下であり、Ｎｄ2Ｏ3／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2＋Ｎｄ2Ｏ3）比率が２．６質量％よりも高く４０質量％以下であるから、触媒の低温活性の向上、耐熱性の向上、及び排気ガス浄化用触媒に採用したときの高温浄化性能の向上に有利になる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００１９】
図１は自動車のエンジンの排気通路に配設される排気ガス浄化用触媒（三元触媒）１が示されている。この触媒１は、排気ガス流れ方向に貫通する多数のセル３を有する多孔質のモノリス担体（ハニカム状担体）２を有し、図２に示すように、各セル壁５の表面に、排気ガス浄化用の触媒層６が形成されている。
【００２０】
触媒層６は、Ｃｅ、Ｚｒ及びＮｄを含有し、その結晶格子又は原子間に触媒貴金属が配置され、且つＺｒＯ2／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2）比率が６５質量％以上９０質量％以下、Ｎｄ2Ｏ3／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2＋Ｎｄ2Ｏ3）比率が２．６質量％よりも高く４０質量％以下の酸素吸蔵放出能を有する複酸化物と活性アルミナとバインダとによって形成されている。
【００２１】
なお、上記複酸化物及び活性アルミナにはさらに上記触媒貴金属と同一の又は異なる触媒貴金属を担持させるようにしてもよく、また、セル壁５の表面に上記触媒層６と、該触媒層とは配合の異なる他の触媒層とを層状に形成してもよい。
【００２２】
以下、好ましいＺｒＯ2／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2）比率、及びＮｄ2Ｏ3／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2＋Ｎｄ2Ｏ3）比率の策定について、触媒層６に関する実施例及び比較例に基いて説明する。
【００２３】
＜Ｎｄ2Ｏ3／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2＋Ｎｄ2Ｏ3）比率＞
−触媒の調製−
以下の方法により、Ｎｄ2Ｏ3／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2＋Ｎｄ2Ｏ3）比率が相異なる６種類の、すなわち、該比率が０質量％、０．２６質量％、１０質量％、２０質量％、３０質量％及び５０質量％の各複酸化物（触媒材料）を調製した。いずれも、ＺｒＯ2／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2）比率は７５質量％であり、Ｒｈ量は当該複酸化物の０．１２５質量％である。
【００２４】
オキシ硝酸ジルコニウム、硝酸第一セリウム、硝酸ネオジム(III)含水、及び硝酸ロジウム溶液各々の所定量と水とを混合して合計３００ｍＬとし、この混合溶液を室温で約１時間撹拌した。この混合溶液を８０℃まで加熱昇温させた後、この混合溶液に２８％アンモニア水５０ｍＬを一気に加えて１秒以内に攪拌混合し反応を終了させた。アンモニア水の混合により白濁した溶液を一昼夜放置し、生成したケーキを遠心分離器にかけ、十分に水洗した。この水洗したケーキを約１５０℃の温度で乾燥させた後、４００℃の温度に５時間保持し、次いで５００℃の温度に２時間保持するという条件で焼成した。
【００２５】
以上により得られた各複酸化物は、原料溶液にＲｈ成分を添加して共沈法により生成されているから、Ｒｈは、Ｃｅ、Ｚｒ及びＮｄと同じく当該複酸化物の結晶格子に配置された状態、あるいは当該複酸化物の原子間に配置された状態になり、いずれにしても、Ｒｈが複酸化物の表面及び内部において均一に分散した状態となる。
【００２６】
上記各複酸化物について、これに活性アルミナ、バインダ（第一稀元素社製 ジルコゾールAC-7）及び水の所定量を混合することによりスラリーを調製し、これにコージェライト製ハニカム状担体を浸漬して引き上げ、余分なスラリーを吹き飛ばした後、５００℃の温度に２時間保持する焼成を行なうことにより、各触媒を得た。
【００２７】
いずれの触媒に関しても、担体としては容積２４ｍＬ、１平方インチ（約６．５４ｃｍ2）当たりのセル数４００、相隣るセルを隔てる壁厚４ミル（約０．１ｍｍ）のものを用い、担体容積１Ｌ当たりの触媒担持量は１８１ｇ／Ｌ（複酸化物担持量１１２ｇ／Ｌ，活性アルミナ担持量５１ｇ／Ｌ，ジルコニアバインダ担持量１８ｇ／Ｌ）とした。Ｒｈ担持量は１１２ｇ／Ｌ×０．１２５質量％＝０．１４ｇ／Ｌとなる。また、これらの触媒に対しては、大気雰囲気において１０００℃の温度に２４時間保持するエージングを行なった。
【００２８】
−触媒性能評価−
モデルガス流通反応装置及び排気ガス分析装置を用いて、上記各触媒（上記エージング後のもの）をモデルガス流通反応装置に取り付け、空燃比リッチのモデルガス（温度６００℃）を２０分間流した後、下記のモデルガスにより、ＨＣ、ＣＯ及びＮＯｘの浄化に関するライトオフ温度Ｔ５０及び高温浄化率Ｃ５００を測定した。Ｔ５０は、触媒に流入するモデルガス温度を１００℃から５００℃まで漸次上昇させていき、浄化率が５０％に達したときの触媒入口のガス温度である。Ｃ５００は触媒入口ガス温度が５００℃のときの浄化率である。モデルガスは、Ａ／Ｆ＝１４．７±０．９とした。すなわち、Ａ／Ｆ＝１４．７のメインストリームガスを定常的に流しつつ、所定量の変動用ガスを１Ｈｚでパルス状に添加することにより、Ａ／Ｆを±０．９の振幅で強制的に振動させた。空間速度ＳＶは６００００ｈ-1、昇温速度は３０℃／分である。
【００２９】
Ｔ５０の結果を図３に示し、Ｃ５００の結果を図４に示す。なお、図３及び図４、並びに後述の図５及び図６において、Ｎｄ2Ｏ3比率とは、Ｎｄ2Ｏ3／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2＋Ｎｄ2Ｏ3）比率を意味する（以下、同じ）。
【００３０】
Ｔ５０（図３）をみると、ＨＣに関しては、Ｎｄ2Ｏ3比率が高くなっても大きな変化はないが、Ｎｄ2Ｏ3比率が２０質量％のときに低くなっている。これに対して、ＣＯ及びＮＯｘに関しては、Ｎｄ2Ｏ3比率が２０質量％になるまでは該Ｎｄ2Ｏ3比率の増大に伴ってＴ５０が低下し、その後はＮｄ2Ｏ3比率の増大に伴ってＴ５０が上昇していく傾向にある。一方、Ｃ５００（図４）をみると、ＨＣ、ＣＯ及びＮＯのいずれに関しても、Ｎｄ2Ｏ3比率が２０質量％になるまでは該Ｎｄ2Ｏ3比率の増大に伴って上昇し、その後はＮｄ2Ｏ3比率の増大に伴って低下していく傾向にある。ＣＯ及びＮＯにおいては当該傾向が特に顕著である。また、Ｎｄ2Ｏ3比率が５０質量％になると、０質量％のときよりもＣ５００が悪化している。
【００３１】
そうして、図３及び図４に示すＮｄ2Ｏ3比率の増大に伴うＴ５０及びＣ５００の変化の傾向から、Ｎｄ2Ｏ3比率は４０質量％以下が好ましく、３５質量％以下がさらに好ましく、さらには３０質量％以下がより好ましいことがわかる。
【００３２】
−ＢＥＴ比表面積−
上述の如くＮｄ2Ｏ3比率が高くなるとＴ５０及びＣ５００が良くなる理由を検討するために、Ｎｄ2Ｏ3比率が相異なる上記６種類の複酸化物のフレッシュ時（上記エージング前）及び上記エージング後のＢＥＴ比表面積を測定した。結果は図５に示されている。Ｎｄ2Ｏ3比率が３０質量％になるまではＮｄ2Ｏ3比率の増大に伴ってＢＥＴ比表面積が増大しており、Ｎｄ2Ｏ3比率が複酸化物の比表面積に大きな影響を与えることがわかる。また、Ｎｄ2Ｏ3比率が２．６質量％を越えると、ＢＥＴ比表面積が１２０ｍ2／ｇ以上になることがわかる。
【００３３】
上記エージングによるＢＥＴ比表面積の劣化度（（フレッシュ時の値−エージング後の値）／フレッシュ時の値）をみると、図６に示すように、Ｎｄ2Ｏ3比率が１０質量％になるまでは劣化度が急激に減少しているものの、その後はＮｄ2Ｏ3比率が増大しても劣化度には殆ど変化がない。
【００３４】
以上から、Ｎｄ2Ｏ3比率が高くなるとＴ５０及びＣ５００が良くなる理由の一つは、Ｎｄ2Ｏ3比率の増大に伴って複酸化物の比表面積が大きくなるとともに、エージングによる劣化度も小さくなって、大きな比表面積が確保されたことにあると考えられる。そうして、図５及び図６に示すＮｄ2Ｏ3比率の増大に伴う比表面積及びその劣化度の変化の傾向から、Ｎｄ2Ｏ3比率は２．６質量％よりも高くすることが好ましいことがわかり、その比率は５質量％以上にすることが、さらには１０質量％以上にすることがより好ましいということができる。
【００３５】
−複酸化物のＸＲＤチャート−
上記Ｎｄ2Ｏ3比率が５０質量％のものを除く残り５種類の複酸化物について、ＸＲＤにより、、エージング（大気雰囲気で１０００℃の温度に２４時間保持）後の構造解析を行なった。図７はそれら複酸化物のＸＲＤチャートである。なお、同図では例えば「Ｎｄ＝０質量％」としているが、この「Ｎｄ＝」は「Ｎｄ2Ｏ3比率＝」を略記したものである。
【００３６】
同図によれば、Ｎｄ2Ｏ3比率が０質量％のときは複酸化物が正方晶になっているが、２．６質量％になると、立方晶に近づき、Ｎｄ2Ｏ3比率がさらに高くなると、立方晶の傾向が強くなる。このように、Ｎｄ2Ｏ3比率を高くすると、複酸化物の結晶構造が正方晶から立方晶に変化していくから、それによって熱的に安定になり、すなわち、耐熱性が高くなり、大きな比表面積の確保に有利になる。また、酸素吸蔵能が良いＣｅＯ2は立方晶であるから、上述の如く複酸化物が立方晶になるということは、その酸素吸蔵能も良くなるということであり、そのことは触媒の低温活性及び高温浄化性能の向上に有利に働く。
【００３７】
＜ＺｒＯ2／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2）比率＞
次にＺｒＯ2比率（ＺｒＯ2／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2））が５０質量％、７５質量％、８０質量％及び１００質量％の各Ｃｅ−Ｚｒ系複酸化物（但し、Ｎｄは含まず、Ｒｈ量は０．４８６質量％である。）を先のケースと同様にして調製し、さらにそれら各複酸化物を用いて同様の触媒（但し、担体容積１Ｌ当たりのＲｈ担持量０．２７ｇ）を調製した。そうして、得られた各触媒について大気雰囲気において１０００℃の温度に２４時間保持するエージングを施した後、上記触媒性能評価と同じ方法でＴ５０及びＣ４００（触媒入口ガス温度が４００℃のときの浄化率）を測定した。Ｔ５０の結果は図８に示し、Ｃ４００の結果は図９に示す。
【００３８】
図８及び図９によれば、ＺｒＯ2比率８０％のときにＴ５０及びＣ４００が最も良い結果を示しているが、同図からＺｒＯ2比率が６５質量％以上９０質量％以下の範囲で、特に７０質量％以上９０質量％以下の範囲で良好な結果が得られることが見込まれる。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】本発明に係る排気ガス浄化用触媒の斜視図である。
【図２】同触媒の一部を拡大して示す断面図である。
【図３】複酸化物のＮｄ2Ｏ3比率が異なる各触媒のＴ５０を示すグラフ図である。
【図４】複酸化物のＮｄ2Ｏ3比率が異なる各触媒のＣ５００を示すグラフ図である。
【図５】Ｎｄ2Ｏ3比率が異なる各複酸化物のフレッシュ時及びエージング後のＢＥＴ比表面積を示すグラフ図である。
【図６】Ｎｄ2Ｏ3比率が異なる各複酸化物のエージングによる比表面積の劣化度を示すグラフ図である。
【図７】Ｎｄ2Ｏ3比率が異なる各複酸化物のＸＲＤチャート図である。
【図８】ＺｒＯ2比率と触媒のＴ５０との関係を示すグラフ図である。
【図９】ＺｒＯ2比率と触媒のＣ４００との関係を示すグラフ図である。
【符号の説明】
【００４０】
１    排気ガス浄化用触媒
２    担体
３    セル
５    セル壁
６    触媒層
【図１】
2006159016.tif 000003
【図２】
2006159016.tif 000004
【図３】
2006159016.tif 000005
【図４】
2006159016.tif 000006
【図５】
2006159016.tif 000007
【図６】
2006159016.tif 000008
【図７】
2006159016.tif 000009
【図８】
2006159016.tif 000010
【図９】
2006159016.tif 000011
【手続補正書】
【提出日】平成18年4月10日(2006.4.10)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃｅ、Ｚｒ及びＮｄを含む複酸化物の結晶格子又は原子間に貴金属が配置されている排気ガス浄化用触媒材料であって、
上記複酸化物は、ＺｒＯ2／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2）の比率が６５質量％以上９０質量％以下であり、Ｎｄ2Ｏ3／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2＋Ｎｄ2Ｏ3）の比率が２．６質量％よりも高く４０質量％以下であることを特徴とする排気ガス浄化用触媒材料。
【請求項２】
請求項１において、
上記Ｎｄ2Ｏ3／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2＋Ｎｄ2Ｏ3）の比率が５質量％以上３５質量％以下であることを特徴とする排気ガス浄化用触媒材料。
【請求項３】
エンジンの排気ガス通路に配設される排気ガス浄化用触媒であって、
ハニカム状担体のセル壁表面に触媒層が形成され、
上記触媒層は、Ｃｅ、Ｚｒ及びＮｄを含み且つ結晶格子又は原子間に貴金属が配置されている複酸化物と、活性アルミナとを含有し、
上記複酸化物は、ＺｒＯ2／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2）の比率が６５質量％以上９０質量％以下であり、Ｎｄ2Ｏ3／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2＋Ｎｄ2Ｏ3）の比率が２．６質量％よりも高く４０質量％以下であることを特徴とする排気ガス浄化用触媒。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００１】
本発明は排気ガス浄化用触媒材料及び排気ガス浄化用触媒に関するものである。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００６
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００６】
すなわち、請求項１に係る発明は、Ｃｅ、Ｚｒ及びＮｄを含む複酸化物の結晶格子又は原子間に貴金属が配置されている排気ガス浄化用触媒材料であって、
上記複酸化物は、ＺｒＯ2／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2）の比率が６５質量％以上９０質量％以下であり、Ｎｄ2Ｏ3／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2＋Ｎｄ2Ｏ3）の比率が２．６質量％よりも高く４０質量％以下であることを特徴とする。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１７】
以上のように、本発明によれば、Ｃｅ、Ｚｒ及びＮｄを含む複酸化物の結晶格子又は原子間に貴金属が配置されているとともに、該複酸化物のＺｒＯ2／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2）比率が６５質量％以上９０質量％以下であり、Ｎｄ2Ｏ3／（ＣｅＯ2＋ＺｒＯ2＋Ｎｄ2Ｏ3）比率が２．６質量％よりも高く４０質量％以下であるから、触媒の低温活性の向上、耐熱性の向上、及び高温浄化性能の向上に有利になる。