(57)【要約】  【課題】  軽量ラケットフレームの反発性と面安定性を向上させる。  【解決手段】  炭素繊維２２を強化繊維とする繊維強化樹脂プリプレグ２１の積層体からなるテニスラケットフレーム１１において、少なくとも一部の層を、前記炭素繊維２２の表面に硬質炭素膜（ＤＬＣ膜２３）を被覆した繊維強化樹脂プリプレグ２１ａからなる硬質層Ａとしている。  【選択図】  図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
繊維強化樹脂のテニスラケットフレームにおいて、
強化繊維として炭素繊維を含む複数種類の強化繊維を備え、前記炭素繊維の表面には硬質炭素膜からなる硬質層を設けていることを特徴とするテニスラケットフレーム。
【請求項２】
前記硬質炭素膜はダイヤモンド状カーボン（ＤＬＣ）膜である請求項１に記載のテニスラケットフレーム。
【請求項３】
前記繊維強化樹脂は繊維を引き揃えてマトリクス樹脂で含浸したプリプレグからなり、該プリプレグの積層体からなる請求項１または請求項２に記載のテニスラケットフレーム。
【請求項４】
前記炭素繊維はクロスに編組されると共に該クロスの表面が前記硬質樹脂層で被覆され、該硬質樹脂層で被覆された前記クロスにエポキシ樹脂からなるマトリクス樹脂が含浸されている前記プリプレグを備えている請求項３に記載のテニスラケットフレーム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、テニスラケットフレームに関し、詳しくは、繊維強化樹脂製のフレームを備え、強化繊維を改良してラケットフレームの剛性、反発性および面安定性の向上を図るものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、特に女性やシニア層のために、少ない力で飛び性能の高いラケットへの要望が強まっている。そのため、ラケットフレームの材料は、金属や木材ではなく、軽量で比強度が高く、設計自由度も高い繊維強化樹脂が主流となっている。
しかしながら、ラケットフレームとボールとの二物体が衝突する観点からみると、エネルギー保存則により、ラケットフレームが軽くなるとボールの反発係数が低下する。よって、ラケットフレームの軽量化は反発性能の低下を招くこととなる。
【０００３】
前記問題を解決するには、フレームの厚みを増加させることや、重心を先寄りにすることによりスイング方向の慣性モーメントを高めることが考えられる。しかしながら、軽量性を維持しながらフレームの厚みを増加させると、肉厚が薄くなり、強度や剛性を低下させることになる。また、スイング方向の慣性モーメントを大きくすれば、プレーヤーにはラケットが重く感じられ、操作性を悪化させる。そのほか、フレームに反発構造を搭載することも考えられるが、反発構造の搭載は重量増加を招き、操作性が悪化してしまう。そこで、ラケットフレームの軽量性を維持しながら、剛性を高め、操作性と反発性の両立を図ることが課題となっている。
【０００４】
ところで、図１２に示す特許第２９４０３９７号（特許文献１）や特開平１０−２４５７５号（特許文献２）では、ラケットフレームやゴルフクラブシャフトなどの繊維強化樹脂製の成型品の表面に（硬質）炭素膜を形成することにより、該成型品の耐摩耗性や耐スクラッチ性を高めることが提案されている。しかしながら、これらは、成型品の表面処理を行うだけであり、成型品の剛性や強度を向上させるものではない。
【０００５】
【特許文献１】特許第２９４０３９７号公報
【特許文献２】特開平１０−２４５７５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は前記問題に鑑みてなされたもので、軽量性を維持しながら、剛性が高く、優れた反発性と面安定性を併せ持つテニスラケットフレームの提供を課題としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
前記課題を解決するために、本発明は、繊維強化樹脂のテニスラケットフレームにおいて、強化繊維として炭素繊維を含む複数種類の強化繊維を備え、前記炭素繊維の表面には硬質炭素膜からなる硬質層を設けていることを特徴とするテニスラケットフレームを提供している。
【０００８】
前記硬質炭素膜をダイヤモンド状カーボン（ＤＬＣ）膜で形成していることが好ましい。このＤＬＣ膜はアモルファス構造で、ダイヤモンドに近い高い硬度を有し、耐摩性、耐食性、平面平滑性に優れた特性を有する。なお、ＤＬＣ膜の厚みは、重量増加抑制と硬度向上のバランスより１０〜０．１μｍの範囲で選択し、好ましくは約１μｍ程度としている。
【０００９】
前記硬質炭素膜、特に、ＤＬＣは、わずかな厚みでも、基材に対して高い硬度を付与することができるため、この硬質炭素膜を前記強化繊維の表面に被覆することにより、重量増加を抑えながら、剛性、耐摩耗性、平滑性を高めることができる。従って、硬質炭素膜で被覆された炭素繊維を強化繊維とした繊維強化樹脂製品のラケットフレーム自体の剛性を高めることができ、反発性が向上すると共に、打球時のフレーム変形によるエネルギーロスも少なくなり、面安定性が向上する。
【００１０】
前記硬質炭素膜の形成方法には、高周波プラズマＣＶＤ法や、イオン化蒸着法、アークイオンプレーティング法などが挙げられる。いずれも２００℃以下で成膜可能であるが、量産性等に鑑み、高周波プラズマＣＶＤ法が好ましい。
【００１１】
前記炭素繊維を含む繊維強化樹脂は、強化繊維を引き揃えてマトリクス樹脂で含浸したプリプレグの形態で用い、該プリプレグの積層体でラケットフレームを形成していることが好ましい。よって、前記硬質炭素膜で被覆した炭素繊維もプリプレグの強化繊維として用いている。  
なお、硬質炭素膜で被覆した炭素繊維をフィラメントワインディング法でマンドレルに巻き付けて予備成形体を設け、該予備成形体を樹脂に含浸させて成形した繊維強化樹脂製のラケットフレームにも適用可能である。
【００１２】
炭素繊維は、通常、マトリクス樹脂を含浸させてプリプレグとして成形の際に、マトリクス樹脂との密着力を向上させるために、液相酸化、電解酸化、気相酸化等の酸化表面処理が行われる。
また、高次加工性を向上させるために、炭素繊維表面にはサイジング剤がコーティングされる。このサイジング剤としては、エポキシ系などの有機化合物、あるいは無機化合物が用いられるが、マトリクス樹脂がエポキシ樹脂である場合、マトリクス樹脂との関係では、エポキシ系が選定されることが多い。
【００１３】
本発明で用いられる炭素繊維は、前記酸化表面処理された炭素繊維でも、有機化合物や無機化合物からなるサイジング剤でコーティングされた炭素繊維でも、あるいは、表面処理もサイジング処理も施されている炭素繊維でもよい。
しかしながら、本発明の炭素繊維は、表面にサイジング剤が付与され、該サイジング剤を洗浄した後に炭素繊維表面に前記硬質炭素膜を被覆していることが好ましい。
即ち、前述のサイジング処理により、炭素繊維にエポキシ樹脂等のサイジング剤がコーティングされている場合、硬質炭素膜との密着性が悪くなりやすいため、このサイジング剤を取り除いた後に硬質炭素膜を被覆することが好ましい。これにより、炭素繊維と硬質炭素膜の密着性が高まり、成型品であるラケットフレームの剛性も向上する。
なお、サイジング剤の洗浄は、ＭＥＫ等の溶剤を用いた超音波洗浄などで行うことができる。
【００１４】
また、プリプレグは、通常は、繊維にマトリクス樹脂を含浸しながら、繊維方向が一定方向となるようにドラムに巻付け、一定量巻きつけた後にドラムから切り取り、約８０度〜１００度の熱をかけて擬似硬化状態としたプリプレグが用いられる。これは、繊維方向が一方向であることにより、様々な変形に対応させて繊維角度を自由に調整、配置することができるためである。
しかしながら、一方向の繊維には硬質炭素膜を被覆することが難しいため、本発明の硬質層で被覆された炭素繊維を強化繊維するプリプレグでは、繊維方向を経糸と緯糸を交差させたクロス状と編組した後に、硬質炭素膜で被覆し、この状態でエポキシ樹脂を含浸させたプリプレグとしている。
【００１５】
テニスラケットフレームを構成する繊維強化樹脂の強化繊維は炭素繊維以外に、例えば、フレームの外面側等にガラス繊維を配置してもよく、炭素繊維と共に他種の強化繊維も含んでいることが好ましい。
しかしながら、強化繊維の殆どを炭素繊維とし、該炭素繊維の表面を前記硬質炭素膜で被覆することにより、ラケットフレームの剛性を高め、反発性を向上させることができる。
【００１６】
本発明のテニスラケットフレームは、プリプレグを１０層程度積層して成型することが好ましく、前記硬質層を備えた炭素繊維を強化樹脂とするプリプレグは、そのうち少なくとも１層、より好ましくは、２層以上７層以下が好ましい。これは、硬質層を８層以上とすると、フレーム重量の増加量が大きくなり、面安定性を悪化させることに因る。さらには、３層以上５層以下とすることが好ましい。
【発明の効果】
【００１７】
上述したように、本発明の繊維強化樹脂製のラケットフレームでは、強化繊維のうちの炭素繊維は硬質炭素膜で被覆して硬度を向上させいるため、重量増加を抑制しながら、ラケットフレーム自体の剛性を高めることができ、ラケットフレームの反発性と面安定性を向上させることができる。
【００１８】
また、炭素繊維にサイジング処理が施されている場合は、サイジング剤を洗浄した後に硬質炭素膜を被覆することにより、炭素繊維と硬質炭素膜との密着性を高めることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
以下、発明の実施形態を図面を参照して説明する。なお、以下に説明する実施形態はいずれも本発明を硬式テニス用ラケットに適用したものである。
【００２０】
図１乃至図３は、本発明の実施形態に係るラケットフレーム１１を示す。
ラケットフレーム１１は、ヘッド部１２、スロート部１３、シャフト部１４、グリップ部１５を連続して形成し、ヘッド部１２とシャフト部１４とを連結するスロート部１３を二股状としている。スロート部１３の両側枠の間にはヨーク部１６を設け、ヘッド部１２と共に打球面Ｆを囲むガット張架部Ｇを形成している。ヘッド部１２の外側にはガット溝１８を凹設している。
【００２１】
前記ラケットフレーム１１は、炭素繊維２２にエポキシ樹脂を含浸してなるプリプレグシート２１（２１ａ、２１ｂ）を巻回した積層体からなる連続パイプ形状よりなる。
【００２２】
詳しくは、ラケットフレーム１１は、図２（Ａ）（Ｂ）に示すように、前記プリプレグシート２１を１０層に積層してなり、内層から３層目と８層目に硬質層Ａを形成している。この硬質層Ａは、図３（Ａ）に示すように、繊維方向がクロス状となるように編組された炭素繊維２２の表面に、図３（Ｂ）に示すように、厚さ１μｍのＤＬＣ膜２３を形成し、このＤＬＣ膜２３で被覆された炭素繊維（以下「被膜繊維」という）２４にエポキシ樹脂を含浸してなる繊維強化樹脂プリプレグシート２１ａで構成されている。
【００２３】
前記硬質層Ａ以外の層は、ドラムワインディング法により、繊維方向が一方向となるように引き揃えられた炭素繊維２２にエポキシ樹脂を含浸して作製された繊維強化樹脂プリプレグシート２１ｂで構成されている。
【００２４】
前記構成のテニスラケットフレーム１１は、該ラケットフレーム１１を構成する１０層のうち２層が、前記被膜繊維２４を用いた繊維強化樹脂プリプレグシート２１ａからなる硬質層Ａであるため、該硬質層Ａで炭素繊維２２の硬度が高まることにより、ラケットフレーム１１の剛性も向上し、反発性および面安定性が高まる。また、前記ＤＬＣ膜２３は極めて薄く、被膜による重量増加がほとんどないため、ラケットフレーム１１の剛性と軽量性を両立することができる。
【００２５】
図４および図５は第二実施形態を示している。
本実施形態では、硬質層Ａに用いられる炭素繊維２２’が、図４に示すように、繊維本体２２ａの表面にエポキシ系のサイジング剤２２ｂが付与されたものであり、図５に示すように、このサイジング剤２２ｂを洗浄により取り除いた後の繊維本体２２ａの表面に前記ＤＬＣ膜２３を被覆して被膜繊維２４を形成している。
【００２６】
図６は本発明の第三実施形態を示している。
本実施形態では、ラケットフレーム１１を構成する１０層の繊維強化樹脂プリプレグシート２１のうち、内層から2層目、４層目、６層目、８層目、１０層目を前記プリプレグシート２１ａからなる硬質層Ａとし、他の層は、前記被膜繊維２４を用いていないプリプレグシート２１ｂで構成している。
【００２７】
図７は本発明の第四実施形態を示している。
本実施形態では、ラケットフレーム１１の全層を硬質層Ａで構成している。即ち、ラケットフレーム１１を構成する繊維強化樹脂プリプレグシート２１の全てを、被膜繊維２４を用いた前記プリプレグシート２１ａとしている。
【００２８】
（実施例）
以下の表１に示すとおり、被膜繊維の有無、炭素繊維のサイジン剤洗浄処理（前処理）の有無、硬質層Ａの層数、を異ならせた実施例１〜４と比較例１を作製し、テニスラケットフレームの剛性、反発係数、反発領域を測定し、飛び性能と面安定性に関する実打テストも行った。
【００２９】
【表１】
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【００３０】
実施例１〜４および比較例１のいずれのラケットフレーム１１も、繊維強化熱硬化性樹脂で成形した中空形状で、打球面Ｆの面積が１００平方インチである同一形状とし、フレーム重量およびフレームバランスは表１に示すとおり設定した。
詳細には、ラケットフレーム１１は炭素繊維２２を強化繊維とし、マトリクスをエポキシ樹脂とした繊維強化熱硬化性樹脂のプリプレグシート２１を、６６ナイロンからなる内圧チューブを被覆したマンドレル上に積層し、１０層からなる鉛直状の積層体を成形した。プリプレグ角度は、前記硬質層Ａでは、±４５°とし、他の層では０°、２２°、３０°、又は９０°とした。マンドレルを抜き取って上記積層体を金型にセットした。金型を型締して、金型を１５０℃に昇温し、３０分間の加熱を行うと同時に内圧チューブ内に９ｋｇｆ／ｃｍ２の空気圧を付加し、加圧保持し、加熱加圧成形により作成した。
【００３１】
使用するプリプレグシート２１のうち、硬質層Ａに用いられるプリプレグシート２１ａは、炭素繊維として、繊維方向がクロス状に配置された３Ｋカーボンクロス（東邦レーヨン製：Ｗ−３１０１）を用いた。この３Ｋカーボンクロスは、繊維表面にエポキシ系サイジング剤が付与されている。
一方、硬質層Ａ以外の層に用いられるプリプレグシート２１ｂは、炭素繊維をエポキシ樹脂に浸漬しながら、ドラムに一定の繊維方向となるように巻きつけ、一定量巻き付けた後にドラムから切り取り、約８０℃〜１００℃の熱をかけて擬似硬化させたプリプレグを用いた。炭素繊維としては、東レ社製（Ｔ３００、７００、８００、Ｍ４６Ｊ）を用いた。
【００３２】
前記ＤＬＣ膜の形成には、図８に示すように、高周波プラズマＣＶＤ装置３１を用いた。この装置３１の真空容器３２の内部には、平板状のアノード電極３３とカソード電極３４が相対向して設置され、該カソード電極３４上に基材３５（３Ｋカーボンクロス）を載せ、前記真空容器３２内に原料ガス３６を導入して一定の真空度を維持しながら、前記カソード電極３４に接続されている１３．５６ＭＨｚの高周波電源３７から高周波電力を供給して、前記アノード電極３３とカソード電極３４間にプラズマを発生させることにより、前記基材３５の表面に厚さ１μｍのＤＬＣ膜を形成した。
【００３３】
炭素繊維（３Ｋカーボンクロス）の前処理（サイジング剤洗浄処理）は、ＭＥＫ溶剤を用いた超音波洗浄により行った。
【００３４】
（実施例１）
前記第一実施形態同様、ラケットフレーム１１を構成する１０層のうち内側から３層目と８層目を、前記プリプレグシート２１ａを用いた硬質層Ａとし、他の層は、被膜繊維を用いないプリプレグシート２１ｂで構成した。ただし、硬質層Ａで使用した炭素繊維は、表面に付与されているサイジング剤を洗浄せず、該サイジング剤の上からＤＬＣ膜を形成した。
【００３５】
（実施例２）
硬質層Ａに使用した炭素繊維は、表面のサイジング剤を洗浄処理後にＤＬＣ膜を形成した。その他は実施例１と同一とした。
【００３６】
（実施例３）
前記第三実施形態同様、ラケットフレーム１１を構成する１０層のうち、内側から２層目、４層目、６層目、８層目、１０層目を、前記プリプレグシート２１ａを用いた硬質層Ａとし、他の層は、被膜繊維を用いないプリプレグシート２１ｂで構成した。また、硬質層Ａに使用した炭素繊維は、表面のサイジング剤を洗浄処理後にＤＬＣ膜を形成した。
【００３７】
（実施例４）
前記第四実施形態同様、ラケットフレーム１１を構成する全１０層を、前記プリプレグシート２１ａからなる硬質層Ａとした。また、硬質層Ａに使用した炭素繊維は、表面のサイジング剤を洗浄処理後にＤＬＣ膜を形成した。
【００３８】
（比較例１）
ラケットフレーム１１を構成する全１０層を、被膜繊維を用いないプリプレグシート２１ｂで構成した。
【００３９】
（打球面剛性の測定）
図９（Ａ）（Ｂ）に示すように、実施例および比較例のラケットフレーム１１にストリングを張架したテニスラケットを水平に配置し、そのヘッド部１２のトップ位置を受け治具４１（R１５）で支持すると共に、トップ位置から３４０ｍｍ離れた位置で、スロート部１３の両側からヨーク部１６にかけた位置を受け治具４２（R１５）で支持した。この状態で、受け治具４１より受け治具４２の方向へ１７０ｍｍ離れた位置に対して、加圧具４３（Ｒ１０）により上方より８０ｋｇｆの荷重を加えて変位量（たわみ量）を測定し、加えた荷重値である８０ｋｇｆを変位量（ｃｍ）で割って、その値を打球面の面外方向の剛性値とした。
【００４０】
（側圧剛性の測定）
図１０に示すように、実施例および比較例のテニスラケットを横向きで打球面Ｆを垂直方向として保持している。この状態で上方のヘッド部１２からサイド１２ｓに対して、平板Pにより、８０ｋｇｆの荷重を加えて変位量（たわみ量）を測定し、加えた荷重値である８０ｋｇｆを変位量（ｃｍ）で割って、その値をヘッド部１２の側面の面内方向の剛性値とした。
【００４１】
（最大反発係数、高反発領域の測定）
反発係数は、図１１に示すように、実施例および比較例のテニスラケットフレーム１１に、ストリングを縦６０ポンド、横５５ポンドの張力で張架し、各テニスラケットを垂直状態でフリーとなるようにグリップ部１５を柔らかく固定し、その打球面にボール打出機から一定速度Ｖ１（３０ｍ／ｓｅｃ）でテニスボールを打球面に衝突させ、跳ね返ったボールの速度Ｖ２を測定した。反発係数は発射速度Ｖ１、反発速度Ｖ２の比（Ｖ２／Ｖ１）であり、反発係数が大きいほどボールの飛びが良いことを示している。このような方法で、最大反発係数および反発係数が０．３８０以上の高反発領域を測定した。
【００４２】
（飛び性能、面安定性評価）
中上級者（テニス歴１０年以上で現在も週３日以上プレーする条件を満たす）５０名が、実施例および比較例のラケットフレーム１１にストリングを張架した各テニスラケットで打撃し、フィーリングを５点法（点が多いほど良い評価）で評価した。表１には、採点結果の平均値を示した。
【００４３】
表１から確認できるように、硬質層Ａを全く形成しなかった比較例１は、少なくとも一部に硬質層Ａを形成した実施例１〜４に比して、フレームの剛性値が低く、最大反発係数および高反発領域も少なく、実打テストにおいても、飛び性能および面安定性に対する評価が低かった。
【００４４】
実施例１と実施例２を比較すると、実施例１よりも実施例２の方が、フレーム剛性値が高く、最大反発係数および高反発領域も高く、実打テストにおいても高評価となった。これは、実施例２が、硬質層Ａに用いた炭素繊維のサイジング剤を洗浄した後にＤＬＣ膜を形成したことによって、炭素繊維とＤＬＣ膜の密着性が向上したことに因ると考えられる。
【００４５】
実施例２〜実施例４を比較すると、硬質層Ａの層数が増えるほど、フレーム剛性値および最大反発係数が高まり、高反発領域は広がり、飛び性能に対する評価も高まったが、面安定性の評価については、実施例４が実施例２、３よりも低くなった。これは、実施例４の全層の炭素繊維にＤＬＣ膜を形成したことで、フレーム重量の増加量が大きくなったためと認められる。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】本発明の第一実施形態に係るラケットフレームの正面図である。
【図２】（Ａ）は図１のＩＩ−ＩＩ線概略断面図であり、（Ｂ）は積層構造を示す部分拡大断面図である。
【図３】硬質層の炭素繊維を示し、（Ａ）は炭素繊維の配置形状を示し、（Ｂ）はＤＬＣ膜形成後の炭素繊維を示す斜視図である。
【図４】本発明の第二実施形態の硬質層に用いられる炭素繊維の断面図である。
【図５】炭素繊維のサイジング剤洗浄処理を示す拡大説明図である。
【図６】本発明の第三実施形態に係るラケットフレームの積層構造を示す部分拡大断面図である。
【図７】本発明の第三実施形態に係るラケットフレームの積層構造を示す部分拡大断面図である。
【図８】高周波プラズマＣＶＤ装置を示す概略図である。
【図９】（Ａ）（Ｂ）はラケットフレームの打球面剛性測定方法を示す概略図である。
【図１０】ラケットフレームの側圧剛性測定方法を示す概略図である。
【図１１】ラケットの反発係数の測定方法を示す概略図である。
【図１２】従来例の図である。
【符号の説明】
【００４７】
１１  テニスラケットフレーム
２１、２１ａ、２１ｂ  繊維強化樹脂プリプレグシート
２２、２２’  炭素繊維
２２ａ  繊維本体
２２ｂ  サイジング剤
２３  ＤＬＣ膜
２４  被膜繊維
Ａ  硬質層
【図１】
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【図２】
2006340865.tif 000005
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2006340865.tif 000010
【図８】
2006340865.tif 000011
【図９】
2006340865.tif 000012
【図１０】
2006340865.tif 000013
【図１１】
2006340865.tif 000014
【図１２】
2006340865.tif 000015