(57)【要約】【課題】高圧燃料を供給するインレットコネクタ９を横方向から斜めに取付けた燃料噴射弁１において、インレットコネクタ９の斜め取付け角度によらず、噴射弁本体２に発生する曲げモーメントを相殺する組付け方法を提供する。【解決手段】噴射弁本体２をクランプ８により図示上下方向に固定し、高圧燃料を供給するインレットコネクタ９を横方向から斜めに取付けた燃料噴射弁１において、クランプ８の腕部当接面８１を、噴射弁本体２の軸心よりインレットコネクタ９の反対側へ偏心量ｅだけ偏心する位置に、もしくは噴射弁本体２のクランプ面２１をインレットコネクタ９側に傾く斜面となして、当接し、クランプボルト８２によって固定する。これによりインレットコネクタ９の斜め取付けによるモーメントを相殺し、噴射弁本体２の曲げ歪や、固定端であるガスケット５座面に発生するシール圧の除圧を解消する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃料を噴射弁本体に供給するインレットコネクタの出口側端部を、前記噴射弁本体の外周面に形成された燃料流入口の周縁部に傾斜した状態で押圧するとともに、
前記噴射弁本体をクランプで軸方向に押圧することによってシリンダヘッドの嵌め込み穴に前記噴射弁本体を組付ける燃料噴射弁の組付け方法において、
前記インレットコネクタの押圧により前記噴射弁本体に加わるモーメントを、前記クランプが前記噴射弁本体を押圧する作用力によるモーメントにより相殺したことを特徴とする燃料噴射弁の組付け方法。
【請求項２】
請求項１に記載の燃料噴射弁の組付け方法において、
前記クランプが前記噴射弁本体を押圧する作用位置を、前記噴射弁本体の中心軸から偏心させたことを特徴とする燃料噴射弁の組付け方法。
【請求項３】
請求項２に記載の燃料噴射弁の組付け方法において、
前記クランプが前記噴射弁本体を押圧する作用位置に突起を設けたことを特徴とする燃料噴射弁の組付け方法。
【請求項４】
請求項１または２に記載の燃料噴射弁の組付け方法において、
前記クランプが前記噴射弁本体を押圧する作用位置に傾斜面を設けたことを特徴とする燃料噴射弁の組付け方法。
【請求項５】
燃料を噴射弁本体に供給するインレットコネクタの出口側端部を、前記噴射弁本体の外周面に形成された燃料流入口の周縁部に傾斜した状態で押圧するとともに、
前記噴射弁本体をクランプで軸方向に押圧することによってシリンダヘッドの嵌め込み穴に前記噴射弁本体を組付ける燃料噴射弁の組付け方法において、
前記クランプが前記噴射弁本体を押圧する作用位置を、前記噴射弁本体の中心軸に対して前記インレットコネクタの反対側に偏心させたことを特徴とする燃料噴射弁の組付け方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、噴射ポンプによって加圧した高圧燃料を、内燃機関（以下エンジンという）の燃焼室に噴射するためにエンジンに装着する燃料噴射弁の組付け方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
〔従来の技術〕
燃料噴射弁は、ディーゼルエンジンなどの蓄圧式燃料噴射装置に用いられ、噴射ポンプによって加圧した高圧燃料をエンジンの燃焼室に噴射する。
図６に示すように、燃料噴射弁１は、先端に噴射ノズル４を備え、側面にテーパ穴付き燃料流入口３２を有した棒状の噴射弁本体２と、高圧燃料を供給するインレットコネクタ９からなる。噴射弁本体２は、エンジンのシリンダヘッド７に加工された嵌め込み穴７１に嵌め込まれ、軸心位置にてクランプ８をクランプボルト８２で締付けることにより先端方向に押圧して固定される。エンジンの燃焼室と噴射弁本体２との気密は、先端部座面のガスケット５の押圧により保たれる。
【０００３】
一方、高圧配管であるインレットコネクタ９は、内部に高圧燃料通路を有しており、噴射弁本体２と結合する方法として、シリンダヘッド７の横方向に設けられ、嵌め込み穴７１と交差した挿入穴７２から挿入されて、インレットコネクタ９先端の球状接合面９３が、テーパ穴付き燃料流入口３２に接合し、インレットコネクタ９後端の締付けナット９２の締付けで固定され、高圧燃料のシールを確保している。
【０００４】
従来、インレットコネクタ９は、特許文献１に記載されているように、水平取付されるのが一般的であるが、時にはエンジン搭載上の制約からインレットコネクタ９を斜めに取付ける必要が生じる場合もある。
【０００５】
〔従来技術の不具合〕
インレットコネクタ９先端の球状接合面９３が、テーパ穴付き燃料流入口３２に接合し、インレットコネクタ９後端の締付けナット９２の締付けで固定される場合の噴射弁本体２に作用する力バランスは以下のように考えることができる。
特許文献１に示すように、インレットコネクタ９が水平取付の場合、図８（ａ）に示すように、インレットコネクタ９の締付け軸力による燃料流入口３２の法線方向の作用力ｆの垂直分力ｆｖと水平分力ｆｈは、燃料流入口３２上下面において共に大きさが等しい。垂直分力ｆｖについては向きが反対なので打ち消しあい、水平分力ｆｈについては向きが同じなので、合力２ｆｈの大きさで壁面からの反作用力と釣り合うため、噴射弁本体２に曲げモーメントおよび歪が発生しない。
【０００６】
インレットコネクタ９を斜めに取付ける場合は少し状況が変わる。この場合、図８（ｂ）に示すように、インレットコネクタ９の締付け軸力による燃料流入口３２の法線方向の作用力ｆ１、ｆ２の垂直分力ｆｖ１、ｆｖ２と水平分力ｆｈ１、ｆｈ２は、大きさに違いが生じ、垂直分力ｆｖ１、ｆｖ２では燃料流入口３２上面での垂直分力ｆｖ１が燃料流入口３２下面の垂直分力ｆｖ２よりも小さくなり、Ｆ２＝ｆｖ２−ｆｖ１の大きさの垂直分力が、インレットコネクタ９先端の球状接合面９３の中心位置にて噴射弁本体２に作用するとみなすことができる。
【０００７】
図７（ａ）に示すように、この作用力Ｆ２は垂直方向の力であり、力の向きとしては噴射弁本体２の軸心方向と一致しているが、作用力Ｆ２の作用する位置が、噴射弁本体２の軸心より離れているため、噴射弁本体２の固定端であるガスケット５座面から作用力Ｆ２の作用点までの距離（腕の長さともいう）をｒ２とし、作用力Ｆ２のｒ２方向の分力をＦ２ｃ、およびｒ２と直角方向の分力をＦ２ｍとすると、Ｍ２＝ｒ２×Ｆ２ｍなる図中の左回りのモーメントを発生させる。この左回りのモーメントＭ２は噴射弁本体２に曲げモーメントとして作用するので、噴射弁本体２に歪が発生し、先端にあるノズル摺動部クリアランスが部分的に減少し、経時的に摺動部に偏磨耗が発生し、噴射弁本体２の性能に影響する。
【０００８】
図７（ｂ）は、固定端であるガスケット５座面における作用力の均衡マップであるが、この作用力Ｆ２によるモーメントＭ２も併記してある。縦座標は力軸で上がプラス（引張力）で下がマイナス（圧縮力）であり、横座標は位置軸で右がプラス（ガスケット右端）で左がマイナス（ガスケット左端）である。ガスケット５の有効径をＤとすれば、横座標は＋Ｄ／２〜−Ｄ／２の間で定義されることとなる。そして、図７（ａ）の作用力Ｆ１、Ｆ２は、図７（ｂ）においてマイナス座標の横線Ｆ１と横線Ｆ２にプロット（横線Ｆ２は作用力Ｆ１に作用力Ｆ２を加えた大きさでプロットされている）され、限界シール圧相当力ＦＧより大きく、シールは確保されていると解釈する。
【０００９】
しかるに固定端であるガスケット座面に左回りモーメントＭ２が作用するのであるから、このモーメント依存力は図中のＦＭとなり、モーメントＭ２に比例した勾配で負荷される。モーメント依存力ＦＭはガスケット右側では圧縮力を減少させる向きに、左側では圧縮力を増加させる向きに作用する。そして、モーメントＭ２の大きさ次第ではガスケット５右側近傍では限界シール圧相当力ＦＧを下回ることも生じる。このときシール圧が不足し、気密性に支障が生じることとなる。
【特許文献１】米国特許第６２３４４１３号明細書
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
先端に噴射ノズルを備え、側面にテーパ穴付き燃料流入口を有した棒状の噴射弁本体と、高圧燃料を供給するインレットコネクタからなる燃料噴射弁において、エンジンのシリンダヘッドに垂直方向に加工された嵌め込み穴と、横方向に設けられた挿入穴にそれぞれ噴射弁本体とインレットコネクタが挿入されて、噴射弁本体はクランプをクランプボルトで締付けることにより固定され、インレットコネクタは、その球状先端面が、テーパ穴付き燃料流入口に接合し、インレットコネクタの締付けナットの締付けで固定され、ともに高圧燃料のシールを確保する構成の燃料噴射弁において、時にはエンジン搭載上の制約からインレットコネクタを斜めに取付ける必要が生じる場合がある。
【００１１】
このときインレットコネクタの斜め取付けによって発生する噴射弁本体の軸方向の作用力による曲げモーメントを相殺もしくは減少させて、噴射弁本体に発生する歪や気密要部のシール圧の除圧を防止し、高信頼、高性能な燃料噴射弁の確保が課題となる。
【００１２】
本発明の目的は、噴射弁本体をクランプにより固定し、高圧燃料を供給するインレットコネクタを横方向から斜めに取付けた燃料噴射弁において、インレットコネクタの斜め取付角度によらず、噴射弁本体の固定端に発生する曲げモーメントを相殺する組付け方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
〔請求項１の手段〕
燃料を噴射弁本体に供給するインレットコネクタの出口側端部を、噴射弁本体の外周面に形成された燃料流入口の周縁部に傾斜した状態で押圧するとともに、噴射弁本体をクランプで軸方向に押圧することによってシリンダヘッドの嵌め込み穴に噴射弁本体を組付ける燃料噴射弁の組付け方法において、インレットコネクタの押圧により噴射弁本体に加わるモーメントを、クランプが噴射弁本体を押圧する作用力によるモーメントにより相殺したことを特徴とする燃料噴射弁の組付け方法を採用している。
【００１４】
この方法によれば、噴射弁本体に発生する歪を低減することにより、ノズル摺動部の偏磨耗を抑制し、噴射弁本体の経時的性能変化を抑制できる。また、固定端であるガスケット座面のシール圧を除圧することなくそのままに気密性を維持することができる。
【００１５】
〔請求項２の手段〕
請求項１に記載の燃料噴射弁の組付け方法において、クランプが噴射弁本体を押圧する作用位置を、噴射弁本体の中心軸から偏心させたことを特徴とする燃料噴射弁の組付け方法を採用している。
【００１６】
この方法によれば、インレットコネクタを斜めに取付けたことによる噴射弁本体に作用するモーメントを略相殺する逆向きのモーメントが生じ、噴射弁本体に発生する歪を低減することにより、ノズル摺動部の偏磨耗を抑制し、噴射弁本体の経時的性能変化を抑制できる。また、固定端であるガスケット座面のシール圧を除圧することなくそのままに気密性を維持することができる。
【００１７】
〔請求項３の手段〕
請求項２に記載の燃料噴射弁の組付け方法において、クランプが噴射弁本体を押圧する作用位置に突起を設けたことを特徴とする燃料噴射弁の組付け方法を採用している。
【００１８】
この方法によれば、精度よく、かつ簡単に偏心量の位置決めができ、インレットコネクタを斜めに取付けたことによる噴射弁本体に作用するモーメントを略相殺する逆向きのモーメントが生じ、噴射弁本体に発生する歪を低減することにより、ノズル摺動部の偏磨耗を抑制し、噴射弁本体の経時的性能変化を抑制できる。また、固定端であるガスケット座面のシール圧を除圧することなくそのままに気密性を維持することができる。
【００１９】
〔請求項４の手段〕
請求項１または２に記載の燃料噴射弁の組付け方法において、クランプが噴射弁本体を押圧する作用位置に傾斜面を設けたことを特徴とする燃料噴射弁の組付け方法を採用している。
【００２０】
この方法によれば、インレットコネクタを斜めに取付けたことによる噴射弁本体に作用するモーメントを略相殺する逆向きのモーメントが生じ、噴射弁本体に発生する歪を低減することにより、ノズル摺動部の偏磨耗を抑制し、噴射弁本体の経時的性能変化を抑制できる。また、固定端であるガスケット座面のシール圧を除圧することなくそのままに気密性を維持することができる。
【００２１】
〔請求項５の手段〕
燃料を噴射弁本体に供給するインレットコネクタの出口側端部を、噴射弁本体の外周面に形成された燃料流入口の周縁部に傾斜した状態で押圧するとともに、
噴射弁本体をクランプで軸方向に押圧することによってシリンダヘッドの嵌め込み穴に噴射弁本体を組付ける燃料噴射弁の組付け方法において、クランプが噴射弁本体を押圧する作用位置を、噴射弁本体の中心軸に対して前記インレットコネクタの反対側に偏心させたことを特徴とする燃料噴射弁の組付け方法を採用している。
【００２２】
この方法によれば、請求項１記載の発明と同様に、噴射弁本体に発生する歪を低減することにより、ノズル摺動部の偏磨耗を抑制し、噴射弁本体の経時的性能変化を抑制できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
この発明の最良の実施形態を、図に示す実施例１とともに説明する。
【実施例１】
【００２４】
〔実施例１の構成〕
図１は、本発明の実施例１における燃料噴射弁の構成を示す。
燃料噴射弁１は、ディーゼルエンジン用の蓄圧式燃料噴射装置に用いられ、図示しない噴射ポンプによって加圧した高圧燃料をエンジンの燃焼室に間欠的に噴射する。
蓄圧式燃料噴射装置に用いられる燃料噴射弁１は、広く使用されており、良く知られた構成であるため、詳細な説明は省略し、基本的構成と作用についてのみ説明する。
【００２５】
燃料噴射弁１は噴射弁本体２と、高圧燃料を送るインレットコネクタ９とからなる。噴射弁本体２は、棒状の弁ボディ３と、その先端に連結した燃料の噴射ノズル４とからなる。
弁ボディ３は、その軸心に、スプリング（図示せず）により付勢されたプレッシャピン（図示せず）を内装するとともに、軸心に並行した高圧燃料通路３１を有している。
また、弁ボディ３の側面には、テーパ穴付き燃料流入口３２が軸心に向け、所定の傾斜角を有して設けられ、高圧燃料通路３１と交差している。
【００２６】
噴射ノズル４は、その軸心に、ニードル弁（図示せず）を内装し、その先端は噴孔室（図示せず）に当接し、後端はプレッシャピンに当接するとともに、噴射ノズル４の先端着座面にガスケット５が配され、リテーニングナット６により弁ボディ３と同軸的に締結され、噴射弁本体２が構成される。
【００２７】
噴射弁本体２は、エンジンのシリンダヘッド７の垂直方向（図示縦方向）に設けられた嵌め込み穴７１に嵌め込まれ、後端をクランプ８によって押圧され、シリンダヘッド７に固定される。
【００２８】
インレットコネクタ９は、噴射管９１とインレットコネクタ９後端の締付ナット９２から構成され、噴射管９１は内部に高圧燃料が通る燃料通路が形成され、その先端は球面状の球状接合面９３を設けた円筒状の管であり、シリンダヘッド７の横方向に設けられた挿入穴７２に挿入され、その先端の球状接合面９３が、噴射弁本体２の側面に設けられたテーパ穴付き燃料流入口３２に当接され、インレットコネクタ９後端の締付ナット９２の締付けにより軸力を形成するとともに、シール圧を構成し固定されている。
【００２９】
ニードル弁は、スプリングのバネ荷重による下方への付勢力（開弁圧に相当）と、噴射ノズル４内の燃料圧によりニードル弁に加わる上方への付勢力とのバランスで上下動し、噴孔（図示せず）を開閉する。すなわち、燃料圧が開弁圧より高くなるとニードル弁がリフトし、燃料が噴孔より噴射される。燃料圧が開弁圧より低くなるとニードル弁が着座し、噴射が終了する。
【００３０】
しかるに、本発明の実施例１では、クランプ８の腕部当接面８１を、噴射弁本体２の軸心よりインレットコネクタ９の反対側へ偏心量ｅだけ偏心する位置に、クランプボルト８２にて固定している。これにより、図２（ａ）に示すように、作用力Ｆ１がクランプ面２１に偏心量ｅだけ偏心した位置に垂直方向に作用するが、噴射弁本体２の固定端であるガスケット５座面から作用力Ｆ１の作用点までの距離（腕の長さともいう）をｒ１とし、作用力Ｆ１のｒ１方向の分力をＦ１ｃ、およびｒ１と直角方向の水平分力をＦ１ｍとすると、Ｍ１＝ｒ１×Ｆ１ｍなるモーメントが、図中右回りモーメントＭ１として固定端であるガスケット５座面に生じる。このモーメントＭ１は偏心固定したことによって、新たに生じたモーメントであるので、図２（ｂ）の均衡マップでは、マイナス勾配のモーメント線図となる。つまり既に作用する作用力Ｆ２に係るモーメントＭ２と逆向きでキャンセルさせるように働くモーメントである。よって、両モーメントＭ１、Ｍ２の差が、残存モーメントとして固定端であるガスケット５座面に生じることとなる。
【００３１】
この残存モーメントの固定端であるガスケット５座面での圧縮力に対する影響は、僅かなものであり図中のモーメント依存力ＦＭにて示される。図示例では、モーメントＭ２がモーメントＭ１より少し大きいため、残存モーメントがプラス勾配、即ち左回りモーメントとして作用し、そのモーメント依存力ＦＭはプラス勾配の作用力として固定端であるガスケット５座面に作用し、ガスケット５の右端（＋Ｄ／２）ではシール圧を僅かに減少させることとなる。つまり、限界シール圧相当力ＦＧに比し十分なマージンは確保され、気密性は維持できる。また、モーメントＭ２がモーメントＭ１と同じ大きさであったときは、互いに相殺し、モーメント依存力は発生せずに固定端であるガスケット５座面のシール圧はそのまま維持される。
【００３２】
また、実施例１では、偏心量ｅの設定を、インレットコネクタ９側にクランプ８を固定し、その腕部当接面８１を噴射弁本体２の軸心に対し、オーバハングする構成で決定しているが、これに限ることなく、インレットコネクタ９の反対側からクランプ８を固定しても構わないし、直角方向のそれぞれからクランプ８を固定しても構わない。要はインレットコネクタ９の反対側の噴射弁本体２のクランプ面２１の軸心から偏心量ｅだけ偏心した位置に押圧が作用すれば、クランプ８の取付け位置および向きは如何様でも構わず、簡単で確実な方法を採用すればよい。
【００３３】
〔実施例１の効果〕
本実施例では、クランプ８の腕部当接面８１を、噴射弁本体２の軸心よりインレットコネクタ９の反対側へ偏心量ｅだけ偏心する位置に、クランプボルト８２にて固定している。これによりインレットコネクタ９を斜めに取付けたことによる噴射弁本体２に作用するモーメントを略相殺する逆向きのモーメントが生じ、噴射弁本体２に発生する歪を低減することにより、ノズル摺動部の偏磨耗を抑制し、噴射弁本体２の経時的性能変化を抑制できる。また、固定端であるガスケット５座面のシール圧を除圧することなくそのままに気密性を維持することができる。
【実施例２】
【００３４】
〔実施例２の構成〕
図３（ａ）、（ｂ）は、本発明の実施例２の燃料噴射弁１の構成を示す。実施例２において、実施例１と異なるのは、クランプ８の腕部当接面８１の形状が円弧状でその頂点が接点となる形状であったものを、三角形状の突起８３を接点とする形状であって、その接点を、噴射弁本体２の軸心よりインレットコネクタ９の反対側へ偏心量ｅだけ偏心する位置に当接して、クランプボルト８２にて固定する構成のもので、所望の偏心量ｅを正確かつ簡単に位置決めできるという特徴がある。
【００３５】
噴射弁本体２後端の平坦なクランプ面２１は平坦であってもよいが、好ましくは突起８３の接点と対をなす受けの凹所８４を形成し、確実な位置決めが可能なように構成されていてもよい。また、突起８３は腕部当接面８１の幅に渡って一様に形成されていてもよく、また略中央に一点のみ突起８３が突き出ていてもよい。腕部当接面８１の幅に渡って形成された突起８３は、突条形状を有し、接点は点ではなく線接触となり、一点のみの突き出し突起８３は錐形状の突起であり、接点は一点だけの点接触となる。
【００３６】
これにより、燃料噴射弁１の組付け時の作用力線図は実施例１と同様、図２（ａ）に示すようになる（同様であるため詳細な説明は省略する）。また、作用力の均衡マップも図２（ｂ）と同様となる（詳細な説明は省略する）。つまり、既に作用するＦ２に係るモーメントＭ２と逆向きでキャンセルさせるように働くモーメントＭ１が付加されることとなる。
【００３７】
実施例２では、偏心量ｅの設定を、クランプ８の腕部８０に形成された三角形状の突起８３の接点と噴射弁本体２後端の平坦なクランプ面２１との線または点接触で決定しているが、これに限ることなく図３（ｃ）に示す円弧状（線接触のとき）または球状（点接触のとき）の突起８５でも構わないし、また、逆にクランプ面２１に突起８５が構成されていてもよく、突起８５の接点の受けを形成する凹所８６をクランプ８の腕部８０に形成してもよい。
【００３８】
〔実施例２の効果〕
本実施例では、クランプ８の腕部当接面８１を、噴射弁本体２の軸心よりインレットコネクタ９の反対側へ偏心量ｅだけ偏心させるときに、位置決めを正確に、かつ簡単にすることができるようになる。これによりインレットコネクタ９を斜めに取付けたことによる噴射弁本体２に作用するモーメントを略相殺する逆向きのモーメントが生じ、噴射弁本体２に発生する歪を低減することにより、ノズル摺動部の偏磨耗を抑制し、噴射弁本体２の経時的性能変化を抑制できる。また、固定端であるガスケット５座面のシール圧を除圧することなくそのままに気密性を維持することができる。
【実施例３】
【００３９】
〔実施例３の構成〕
図４は、本発明の実施例３の燃料噴射弁１の構成を示す。実施例３において、実施例１と異なるのは、クランプ８の腕部当接面８１を、噴射弁本体２の軸心よりインレットコネクタ９の反対側へ偏心量ｅだけ偏心する位置に、クランプボルト８２にて固定するのでなく、あくまで軸心位置にクランプ８の腕部当接面８１を固定するが、噴射弁本体２後端のクランプ面２１がインレットコネクタ９側に傾斜していることがその違いであり、特徴である。これにより、図５（ａ）に示すように、作用力Ｆ１は傾斜面の法線方向に作用し、噴射弁本体２の固定端であるガスケット５座面から作用力Ｆ１の作用点までの距離（腕の長さともいう）をｒ１とし、作用力Ｆ１のｒ１方向の分力をＦ１ｃ、およびｒ１と直角方向の水平分力をＦ１ｍとすると、Ｍ１＝ｒ１×Ｆ１ｍなるモーメントが、図中右回りモーメントＭ１として固定端であるガスケット５座面に生じる。このモーメントＭ１は傾斜したクランプ面２１によって、新たに生じたモーメントであるので、図５（ｂ）の均衡マップでは、マイナス勾配のモーメント線図となる。つまり既に作用するＦ２に係るモーメントＭ２と逆向きでキャンセルさせるように働くモーメントである。よって、両モーメントＭ１、Ｍ２の差が、残存モーメントとして固定端であるガスケット５座面に生じることとなる。
【００４０】
この残存モーメントの固定端であるガスケット５座面での圧縮力に対する影響は、僅かなものであり図中のモーメント依存力ＦＭにて示される。図示例では、モーメントＭ２がモーメントＭ１より少し大きいため、残存モーメントがプラス勾配、即ち左回りモーメントとして作用し、そのモーメント依存力ＦＭはプラス勾配の作用力として固定端であるガスケット５座面に作用し、ガスケット５の右端（＋Ｄ／２）ではシール圧を僅かに減少させることとなる。つまり、限界シール圧相当力ＦＧに比し十分なマージンは確保され、気密性は維持できる。また、モーメントＭ２がモーメントＭ１と同じ大きさであったときは、互いに相殺し、モーメント依存力は発生せずに固定端であるガスケット５座面のシール圧はそのまま維持される。また、逆にモーメントＭ１がモーメントＭ２より少し大きいと、残存モーメントはマイナス勾配の作用力として固定端であるガスケット５座面に作用し、この場合はガスケット５の左端（−Ｄ／２）にてシール圧を僅かに減少させることとなる。しかし、僅かであればシール圧の余裕は有り、気密性は維持できる。
【００４１】
実施例３では、既に生じているモーメントＭ２を相殺するために、噴射弁本体２の後端のクランプ面２１を傾斜面となしてクランプ力によるモーメントＭ１を発生させているが、これに限らず噴射弁本体２の後端のクランプ面２１の頂部を軸心に有する円弧状の腕部当接面８１を傾斜面となし、クランプ８の腕部当接面８１にインレットコネクタ９側に傾く斜面を構成し、当接させても良い。要は、インレットコネクタ９が生じるモーメントと反対向きのモーメントが生じるように傾斜面と腕部当接面８１の一対が構成されていれば、傾斜面はクランプ８の腕部８０または噴射弁本体２後端のクランプ面２１のどちらに設けられていても構わないし、クランプ位置がどこであっても構わない。
【００４２】
〔実施例３の効果〕
本実施例では、噴射弁本体２後端のクランプ面２１をインレットコネクタ９側に傾く斜面となして、クランプ８の腕部当接面８１を軸心位置に当接し、クランプボルト８２にて固定している。これによりインレットコネクタ９を斜めに取付けたことによる噴射弁本体２に作用するモーメントを略相殺する逆向きのモーメントが生じ、噴射弁本体２に発生する歪を低減することにより、ノズル摺動部の偏磨耗を抑制し、噴射弁本体２の経時的性能変化を抑制できる。また、固定端であるガスケット５座面のシール圧を除圧することなくそのままに気密性を維持することができる。
【００４３】
〔他の実施例〕
上記各実施例では、本発明をディーゼルエンジン用の蓄圧式燃料噴射装置に用いられる燃料噴射弁の組付け方法に適用した例について説明したが、これに限られることなく、例えば、ジャーク式燃料噴射装置に用いられる燃料噴射弁の組付け方法に適用したり、ガソリンエンジン用の燃料噴射装置に用いられる燃料噴射弁の組付け方法に適用してもよい。
【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】燃料噴射弁の断面図である（実施例１）。
【図２】（ａ）は燃料噴射弁組付け時の作用力線図であり、（ｂ）は固定端での作用力均衡線図である（実施例１）。
【図３】（ａ）は燃料噴射弁の断面図であり、（ｂ）は同要部拡大図であり（実施例２）、（ｃ）は同要部拡大図である（変形例）。
【図４】燃料噴射弁の断面図である（実施例３）。
【図５】（ａ）は燃料噴射弁組付け時の作用力線図であり、（ｂ）は固定端での作用力均衡線図である（実施例３）。
【図６】燃料噴射弁の断面図である（従来例）。
【図７】（ａ）は燃料噴射弁組付け時の作用力線図であり、（ｂ）は固定端での作用力均衡線図である（従来例）。
【図８】（ａ）はインレットコネクタの水平取付け時の作用力線図であり、（ｂ）は同斜め取付け時の作用力線図である（従来例）。
【符号の説明】
【００４５】
１      燃料噴射弁
２      噴射弁本体
２１    クランプ面
３      弁ボディ
３１    高圧燃料通路
４      噴射ノズル
５      ガスケット
６      リテーニングナット
７      シリンダヘッド
７１    嵌め込み穴
７２    挿入穴
８      クランプ
８０    クランプ腕部
８１    腕部当接面
８２    クランプボルト
８３    突起
８５    突起
９      インレットコネクタ
９１    噴射管
９２    締付ナット
９３    球状接合面
【図１】
2006274953.tif 000003
【図２】
2006274953.tif 000004
【図３】
2006274953.tif 000005
【図４】
2006274953.tif 000006
【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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