(57)【要約】【課題】  靭性に優れた鋼矢板の制御圧延方法を提供する。【解決手段】  質量％で、Ｃ：0.05〜0.20％、Si：0.05〜0.20％、Mn：0.50〜1.60％、適宜、Cu：0.3〜1.0％、Ni：0.2〜1.0％、Mo：0.3〜0.7％、Cr：0.2〜0.7%の１種または２種以上、および／または、Nb：0.005〜0.040％、Ｖ：0.05〜0.10％の１種または２種、さらに、Ｎ：0.005％以下を含有し、成分含有量が、炭素当量式Ｃeq＝Ｃ+Si/24+Mn/6+Ni/40+Cr/5+Mo/4+Ｖ/4において、Ｃeqが0.28〜0.45％を満足し、残部がFe及び不可避不純物からなる鋼片を1100〜1300℃に再加熱して、熱間圧延を開始し、900℃以下の累積圧下率を20％以上40％以下として熱間圧延を仕上げ、適宜、鋼材平均温度が750℃から550℃までの間における平均冷却速度を0.8〜10.0℃/sとなるように加速冷却し、０℃衝撃吸収エネルギーが100Ｊ以上の鋼矢板を製造する。【選択図】      なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：０．０５〜０．２０％、Ｍｎ：０．５０〜１．６０％を含有し、これら成分の含有量が、炭素当量式、
Ｃeq＝Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／４
において、０．２８％≦Ｃeq≦０．４５％を満足し、さらに、Ｎ：０．００５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼片を１１００〜１３００℃に再加熱して、熱間圧延を開始し、９００℃以下の累積圧下率を２０％以上４０％以下として熱間圧延を仕上げ、０℃衝撃吸収エネルギーが１００Ｊ以上の鋼矢板を製造することを特徴とする靭性の優れた鋼矢板の制御圧延方法。
【請求項２】
質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：０．０５〜０．２０％、Ｍｎ：０．５０〜１．６０％を含有し、さらに、Ｃｕ：０．３〜１．０％、Ｎｉ：０．２〜１．０％、Ｍｏ：０．３〜０．７％およびＣｒ：０．２〜０．７％のいずれか１種または２種以上を含有し、これら成分の含有量が、炭素当量式、
Ｃeq＝Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／４
において、０．２８％≦Ｃeq≦０．４５％を満足し、さらに、Ｎ：０．００５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼片を１１００〜１３００℃に再加熱して、熱間圧延を開始し、９００℃以下の累積圧下率を２０％以上４０％以下として熱間圧延を仕上げ、０℃衝撃吸収エネルギーが１００Ｊ以上の鋼矢板を製造することを特徴とする靭性の優れた鋼矢板の制御圧延方法。
【請求項３】
請求項１または２記載の靭性の優れた鋼矢板の制御圧延方法において、熱間圧延の終了後に、鋼材平均温度が７５０℃から５５０℃までの間における平均冷却速度が０．８〜１０．０℃／ｓとなるように加速冷却を行なうことを特徴とする靭性の優れた鋼矢板の制御圧延方法。
【請求項４】
質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：０．０５〜０．２０％、Ｍｎ：０．５０〜１．６０％を含有し、さらに、Ｎｂ：０．００５〜０．０４０％およびＶ：０．０５〜０．１０％のいずれか１種または２種を含有し、これら成分の含有量が、炭素当量式、
Ｃeq＝Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／４
において、０．２８％≦Ｃeq≦０．４５％を満足し、さらに、Ｎ：０．００５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼片を１１００〜１３００℃に再加熱して、熱間圧延を開始し、９００℃以下の累積圧下率を２０％以上４０％以下として熱間圧延を仕上げ、０℃衝撃吸収エネルギーが１００Ｊ以上の鋼矢板を製造することを特徴とする靭性の優れた鋼矢板の制御圧延方法。
【請求項５】
質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：０．０５〜０．２０％、Ｍｎ：０．５０〜１．６０％を含有し、さらに、Ｎｂ：０．００５〜０．０４０％およびＶ：０．０５〜０．１０％のいずれか１種または２種、および、Ｃｕ：０．３〜１．０％、Ｎｉ：０．２〜１．０％、Ｍｏ：０．３〜０．７％およびＣｒ：０．２〜０．７％のいずれか１種または２種以上を含有し、これら成分の含有量が、炭素当量式、
Ｃeq＝Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／４
において、０．２８％≦Ｃeq≦０．４５％を満足し、さらに、Ｎ：０．００５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼片を１１００〜１３００℃に再加熱して、熱間圧延を開始し、９００℃以下の累積圧下率を２０％以上４０％以下として熱間圧延を仕上げ、０℃衝撃吸収エネルギーが１００Ｊ以上の鋼矢板を製造することを特徴とする靭性の優れた鋼矢板の制御圧延方法。
【請求項６】
請求項４または５記載の靭性の優れた鋼矢板の制御圧延方法において、熱間圧延の終了後に、鋼材平均温度が７５０℃から５５０℃までの間における平均冷却速度が０．８〜１０．０℃／ｓとなるように加速冷却を行なうことを特徴とする靭性の優れた鋼矢板の制御圧延方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、土木建築の分野において構造用鋼材として使用される鋼矢板およびその製造方法、特に、その制御圧延方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
土木建築の分野においては、各種の鋼矢板が構造用鋼材として使用されているが、近年、耐震設計思想の普及に伴い、ビルディング等の建築構造物に対してのみならず、港湾、河川等の基盤整備に用いる土木構造物に対しても、耐震性が求められている。土木建築構造材として用いられる鋼矢板の機械的特性については、ＪＩＳ規格等が規定されているが、充分な耐震性能を満足する鋼矢板を提供することはできない。
【０００３】
ところで、従来、上下非対称の各種断面構造を有する鋼矢板は、ビームブランクまたは幅の狭いブルームを熱間圧延して製造されているが、鋼材断面における温度分布が不均一であることに起因して、圧延終了温度から常温まで冷却される過程において、高温域でのオーステナイト相が、最終組織であるフェライト相またはパーライト相へ変態するタイミングが微妙に異なる。
【０００４】
この変態タイミングのずれに伴い、相変態前後の体積変化と、相変態周辺の拘束部位における内部応力の上昇に起因して、鋼材内部において局所的な塑性変形が発生する。
【０００５】
このため、鋼矢板の製造においては、圧延終了温度から常温まで冷却される途中の段階で、下反りおよび／または上反りが発生し、トラブルの原因となる。
【０００６】
例えば、圧延後ホットソー切断までの間で下反りが著しい場合、鋼材が搬送ローラーと接触できず、搬送不能状態に陥ることがある。また、鋼材を注文長さに切断した後においても、上反りが著しい場合には、鋼材の接地面積が極端に減少し、鋼材搬送時に鋼材が斜行するというトラブルの原因になる。
【０００７】
それ故、鋼矢板の製造においては、鋼材断面の不均一温度分布に起因する相変態のタイミングのずれを考慮して、圧延条件および冷却条件を設定しなければならず、鋼材に優れた強度、靭性を付与する手法として制御圧延が知られていても、この制御圧延を、直ちに鋼矢板の製造に適用することはできない。
【０００８】
しかし、前述したように、近年、靭性に優れた耐震性の鋼矢板を求める要望は強く、制御圧延により靭性に優れた鋼矢板を製造することが技術課題として認識されるようになった。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は、上記技術課題を解決する鋼矢板の制御圧延方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明者は、上記技術課題を解決するため、鋼矢板の温度シミュレーションモデルを作成し、熱間圧延開始から冷却完了に至るまでの鋼材断面内の温度分布を計算して、下反りと上反りが発生するタイミングを予測し、反りを極力抑制する圧延方法および冷却方法を確立するに資する知見を得た。
【００１１】
また、反りによる搬送トラブルに対しては、圧延パス間における冷却能力を調整し、反りのタイミングをコントロールする技術を確立するに資する知見を得た。
【００１２】
本発明は、上記知見に基づいてなされたもので、その要旨は以下のとおりである。
【００１３】
（１）  質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：０．０５〜０．２０％、Ｍｎ：０．５０〜１．６０％を含有し、これら成分の含有量が、炭素当量式、
Ｃeq＝Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／４
において、０．２８％≦Ｃeq≦０．４５％を満足し、さらに、Ｎ：０．００５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼片を１１００〜１３００℃に再加熱して、熱間圧延を開始し、９００℃以下の累積圧下率を２０％以上４０％以下として熱間圧延を仕上げ、０℃衝撃吸収エネルギーが１００Ｊ以上の鋼矢板を製造することを特徴とする靭性の優れた鋼矢板の制御圧延方法。
【００１４】
（２）  質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：０．０５〜０．２０％、Ｍｎ：０．５０〜１．６０％を含有し、さらに、Ｃｕ：０．３〜１．０％、Ｎｉ：０．２〜１．０％、Ｍｏ：０．３〜０．７％およびＣｒ：０．２〜０．７％のいずれか１種または２種以上を含有し、これら成分の含有量が、炭素当量式、
Ｃeq＝Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／４
において、０．２８％≦Ｃeq≦０．４５％を満足し、さらに、Ｎ：０．００５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼片を１１００〜１３００℃に再加熱して、熱間圧延を開始し、９００℃以下の累積圧下率を２０％以上４０％以下として熱間圧延を仕上げ、０℃衝撃吸収エネルギーが１００Ｊ以上の鋼矢板を製造することを特徴とする靭性の優れた鋼矢板の制御圧延方法。
【００１５】
（３）  前記（１）または（２）記載の靭性の優れた鋼矢板の制御圧延方法において、熱間圧延の終了後に、鋼材平均温度が７５０℃から５５０℃までの間における平均冷却速度が０．８〜１０．０℃／ｓとなるように加速冷却を行なうことを特徴とする靭性の優れた鋼矢板の制御圧延方法。
【００１６】
（４）  質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：０．０５〜０．２０％、Ｍｎ：０．５０〜１．６０％を含有し、さらに、Ｎｂ：０．００５〜０．０４０％およびＶ：０．０５〜０．１０％のいずれか１種または２種を含有し、これら成分の含有量が、炭素当量式、
Ｃeq＝Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／４
において、０．２８％≦Ｃeq≦０．４５％を満足し、さらに、Ｎ：０．００５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼片を１１００〜１３００℃に再加熱して、熱間圧延を開始し、９００℃以下の累積圧下率を２０％以上４０％以下として熱間圧延を仕上げ、０℃衝撃吸収エネルギーが１００Ｊ以上の鋼矢板を製造することを特徴とする靭性の優れた鋼矢板の制御圧延方法。
【００１７】
（５）  質量％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、Ｓｉ：０．０５〜０．２０％、Ｍｎ：０．５０〜１．６０％を含有し、さらに、Ｎｂ：０．００５〜０．０４０％およびＶ：０．０５〜０．１０％のいずれか１種または２種、および、Ｃｕ：０．３〜１．０％、Ｎｉ：０．２〜１．０％、Ｍｏ：０．３〜０．７％およびＣｒ：０．２〜０．７％のいずれか１種または２種以上を含有し、これら成分の含有量が、炭素当量式、
Ｃeq＝Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／４
において、０．２８％≦Ｃeq≦０．４５％を満足し、さらに、Ｎ：０．００５％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる鋼片を１１００〜１３００℃に再加熱して、熱間圧延を開始し、９００℃以下の累積圧下率を２０％以上４０％以下として熱間圧延を仕上げ、０℃衝撃吸収エネルギーが１００Ｊ以上の鋼矢板を製造することを特徴とする靭性の優れた鋼矢板の制御圧延方法。
【００１８】
（６）  前記（４）または（５）記載の靭性の優れた鋼矢板の制御圧延方法において、熱間圧延の終了後に、鋼材平均温度が７５０℃から５５０℃までの間における平均冷却速度が０．８〜１０．０℃／ｓとなるように加速冷却を行なうことを特徴とする靭性の優れた鋼矢板の制御圧延方法。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、０℃衝撃吸収エネルギーが１００Ｊ以上の靭性を有する鋼矢板を製造することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
本発明について、詳細に説明する。
【００２１】
本発明においては、鋼矢板に、０℃衝撃吸収エネルギーが１００Ｊ以上の靭性を付与する。このため、鋼材の化学組成、さらに、炭素当量Ｃeqが所定の範囲に規定される。
【００２２】
まず、本発明に係る鋼矢板の素材となる鋼片（本発明の鋼片）の化学組成について説明する。なお、「％」は「質量％」を意味する。
【００２３】
Ｃは、鋼の強度を高めるのに有効な元素であるが、０．０５％未満の含有では、鋼矢板として必要な強度を確保するのが難しくなり、一方、０．２０％を超えて含有すると、靭性が低下し、０℃で１００Ｊ以上の衝撃吸収エネルギーを確保することが難しくなるので、その含有量を０．０５〜０．２０％とした。強度と靭性をバランスよく確保する観点から、Ｃの含有量は、０．１０〜０．２０％が好ましい。
【００２４】
Ｓｉは、脱酸元素として、また、鋼材の強度を確保するのに有効な元素であるが、０．０５％未満の含有では脱酸が不充分となり、また、強度向上に寄与しない。一方、０．２０％を超えて含有すると、Ｓｉ添加によるセメンタイトの析出抑制効果が顕著になり、冷却条件によっては、高炭素島状マルテンサイトを生成し、靭性を著しく低下させる場合があるので、その含有量を０．０５〜０．２０％とした。強度と靭性をバランスよく確保する観点から、Ｓｉの含有量は、０．０５〜０．１５％が好ましい。
【００２５】
Ｍｎは、強度、靭性の確保に有効な元素であるが、０・５０％未満の含有では、強度、靭性の確保に寄与せず、一方、１．６０％を超えて含有すると、焼入れ性が増大し、強度が向上しすぎるので、その含有量を０．５０〜１．６０％とした。強度と靭性をバランスよく確保する観点から、Ｍｎの含有量は、１．００〜１．６０％が好ましい。
【００２６】
本発明の鋼片は、以上の元素を基本成分とするが、さらに、以下の元素を含有する。
【００２７】
Ｎは、鋼中に不純物として存在する元素で、時効により靭性を劣化させるので、その含有量を０．００５％以下とした。
【００２８】
Ｃｕは、鋼中に固溶して鋼材の強度を向上させる元素であるが、０．３％未満の含有では、Ｃｕ添加による強度向上効果を充分に得ることができず、一方、１．０％を超えて含有すると、高温状態において、オーステナイト粒界で不純物として含有するＳと化合してＣｕ硫化物を生成し、靭性を著しく低下せしめるので、その含有量は０．３〜１．０％とした。
【００２９】
Ｎｉは、鋼中に固溶し、焼入れ性を高め、強度を向上させる元素であるが、０．２％未満の含有では、Ｎｉ添加による強度向上効果は不充分であり、一方、１．０％を超えて含有すると、焼入れ性が向上しすぎて、強度が望む範囲を超えてしまう場合が生じるので、その含有量は０．２〜１．０％とした。
【００３０】
Ｍｏは、母材強度および高温強度の確保に有効な元素であるが、０．３％未満の含有では、Ｍｏ添加による上記強度確保効果を充分に得ることができず、一方、０．７％を超えて含有すると、焼入れ性が向上しすぎて、靭性が低下する場合が生じるので、その含有量は０．３〜０．７％とした。
【００３１】
Ｃｒは、焼入れ性向上と、析出強化による強度上昇に有効な元素であるが、０．２％未満の含有では、Ｃｒ添加による上記強度向上効果を充分に得ることができず、一方、０．７％を超えて含有すると、母材および溶接熱影響部の靭性を低下させるので、その含有量は０．２〜０．７％とした。
【００３２】
本発明の鋼片においては、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃｒのいずれか１種または２種以上を、選択成分として含有する。
【００３３】
Ｎｂは、鋼中に固溶して、焼入れ性を高めるとともに、ＣやＮと化合して析出物を生成することにより、鋼材の強度を高める元素であるが、０．００５％未満の含有では、固溶による焼入れ性向上効果を充分に発揮できず、一方、０．０４０％を超えて含有すると、析出して生成させるＮｂ炭窒化物が過剰となり、靭性を低下させてしまうので、その含有量は０．００５〜０．０４０％とした。
【００３４】
Ｖは、ＣやＮと化合して炭窒化物を生成することにより、鋼材を強化する元素であるが、０．０５％未満の含有では、炭窒化物の生成量が不足して、Ｖ添加による強化を充分に発揮できず、一方、０．１０％を超えて含有すると、上記生成量が過剰になり、母材および溶接部の靭性を劣化せしめるので、その含有量は０．０５〜０．１０％とした。
【００３５】
本発明の鋼片では、さらに、ＮｂおよびＶのいずれか１種または２種を、選択成分として含有する。
【００３６】
本発明の鋼片においては、化学組成を上記の如く規定する他、炭素当量Ｃeqを０．２８５以上０．４５％以下に限定する。
【００３７】
即ち、本発明の鋼片を構成する成分の含有量が、炭素当量式、
Ｃeq＝Ｃ＋Ｓｉ／２４＋Ｍｎ／６＋Ｎｉ／４０＋Ｃｒ／５＋Ｍｏ／４＋Ｖ／４
において、０．２８％≦Ｃeq≦０．４５％を満足する必要がある。
【００３８】
Ｃeqが０．２８％未満であると、化学組成が満たされていても、例えば、ＪＩＳ等で定められた所定の規格の強度範囲に到達できない場合が生じる。
【００３９】
一方、Ｃeqが０．４５％を超えると、同様に、化学組成が満たされていても、０℃で１００Ｊ以上の衝撃吸収エネルギーを確保することが困難であり、構造部材として、耐震性等の材料信頼性が失われてしまう。
【００４０】
次に、本発明の鋼片に対する制御圧延（本発明の制御圧延）に係る諸条件について説明する。
【００４１】
本発明の制御圧延においては、鋼片を熱間圧延するに際し、まず、１１００〜１３００℃に再加熱する。この再加熱温度は、制御圧延により、０℃衝撃吸収エネルギーが１００Ｊ以上の鋼矢板を製造する際において重要な因子である。
【００４２】
再加熱温度が１１００℃未満であると、後続する熱間圧延工程において、圧延に必要な鋼材温度を確保できず、一方、１３００℃を超えると、スケール量の増加、および、溶融スケールの落下・堆積等が発生して、材料ロスの増大や、加熱設備への負荷の増大を招くので、再加熱温度は１１００〜１３００℃とする。
【００４３】
鋼片を上記再加熱温度に加熱した後、熱間圧延を開始するが、本発明の制御圧延においては、９００℃以下の累積圧下率が２０％以上４０％以下となるように熱間圧延を仕上げる。
【００４４】
累積圧下率として、“９００℃以下の累積圧下率”を採用する技術的理由は、未再結晶温度域において、所要の圧延加工量を確保できているか否かを評価するためである。
【００４５】
そして、上記累積圧下率が２０％未満であると、未再結晶温度領域での圧延加工量が不充分となり、充分に細粒化したミクロ組織が得られず、それに伴い、所要の母材靭性を得ることができず、一方、４０％を超えると、ミクロ組織は充分に細粒化されるが、圧延装置への負荷が大きくなりすぎて、制御圧延操業を阻害する事態を招くことがある（？）。
【００４６】
２０％以上４０％以下の圧下率を採用すれば、円滑な制御圧延によりミクロ組織を充分に細粒化し、所要の母材靭性を確保することができるので、本発明の制御圧延においては、９００℃以下の累積圧下率を２０％以上４０％以下にする必要がある。
【００４７】
本発明の制御圧延においては、熱間圧延の終了後に、鋼材平均温度が７５０℃から５５０℃までの間における平均冷却速度が０．８〜１０．０℃／ｓとなるように加速冷却を行なうことが好ましい。
【００４８】
鋼矢板を加速冷却する際の冷却速度は、鋼矢板の機械的特性や形状（上反り、下反り）に大きく影響するので、鋼材平均温度で７５０℃から５５０℃までの間における平均冷却速度を、所定の範囲に規定することとした。
【００４９】
上記平均冷却速度が、０．８／ｓ未満であると、空冷した場合とほとんど同等の材質特性となり、加速冷却による材質向上効果が得られない。一方、１０．０℃／ｓ超であると、ベイナイト組織比率が高くなり、強度の著しい上昇、それに伴い、靭性の著しい低下を招くので、上記平均冷却速度は０．８〜１０．０℃／ｓと規定した。
【実施例】
【００５０】
以下、本発明の実施例について説明するが、実施例の条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例であり、本発明の制御圧延は、この一条件例に限定されるものではない。本発明の制御圧延は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する限りにおいて、種々の条件を採用し得るものである。
【００５１】
（実施例）
表１に示す化学組成とＣeqを有する鋼片を１２００℃に再加熱した後、９００℃以下の累積圧下率を変えて圧延し、次いで、放冷もしくは制御冷却して、ウェブ厚１８ｍｍの鋼矢板（サイズ名称：ＮＳＰ−ＩＶw）を製造した。この鋼矢板について、０℃衝撃吸収エネルギー（Ｊ）を測定した。その結果を、Ｃeq、累積圧下率、冷却速度と併せて、表２に示す。なお、０℃衝撃吸収エネルギー（Ｊ）は、３点の測定点の最小値で示す。
【００５２】
表２には、Ｃeqは０．２８％以上０．４５％以下の範囲にあるが、９００℃以下の累積圧下率が２０％未満（１０．１％）の例を、比較例として併せて示す。
【００５３】
この表から、Ｃeqが０．２８％以上０．４５％以下で、かつ、９００℃の累積圧下率が２０％以上４０％以下であると、１００Ｊ以上の０℃衝撃吸収エネルギーを確保できることがわかる。
【００５４】
【表１】
2006249513.tif 000002
【００５５】
【表２】
2006249513.tif 000003
【産業上の利用可能性】
【００５６】
前述したように、本発明によれば、０℃衝撃吸収エネルギーが１００Ｊ以上の靭性を有する鋼矢板を製造することができる。
【００５７】
本発明による鋼矢板は、土木建築構造材として、耐震性に優れた鋼矢板であって、構造物の長寿命化に貢献するから、本発明は、産業上利用可能性が大きいものである。