(57)【要約】【課題】  樹脂に充填した際、低粘度、易硬化性が発揮される、高耐熱性の水酸化アルミニウムを提供する。【解決手段】平均粒子径をＤ（μｍ）とし、（１）２５０℃に１５分間保持したときの平均質量減少速度をＷＬＲ２５０（質量％／ｍｉｎ）としたとき、ＷＬＲ２５０＜−０.６２×ｌｏｇＤ＋２.２である水酸化アルミニウム、（２）２００℃に１００分間保持したときの平均質量減少速度をＷＬＲ２００（質量％／ｍｉｎ）としたときＷＬＲ２００＜−０.０５６×ｌｏｇＤ＋０.１２である水酸化アルミニウム、（３）昇温速度５℃／ｍｉｎで昇温させた時２５０℃到達時の質量減少率をＷＬ２５０（％）としたときＷＬ２５０＜−３.０×ｌｏｇＤ＋１０である水酸化アルミニウム、（４）それら水酸化アルミニウムをフィラーとして含んだ水酸化アルミニウム含有組成物、（５）それら水酸化アルミニウム含有組成物を含む電線及びプリント基板。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
平均粒子径Ｄ（μｍ）と、２５０℃に１５分間保持したときの平均質量減少速度ＷＬＲ２５０（質量％／ｍｉｎ）とが、下記式（１）
【数１】
2006199565.tif 000008
の条件を満たすことを特徴とする水酸化アルミニウム。
【請求項２】
平均粒子径Ｄ（μｍ）、２００℃に１００分間保持したときの平均質量減少速度ＷＬＲ２００（質量％／ｍｉｎ）とが、下記式（２）
【数２】
2006199565.tif 000009
の条件を満たすことを特徴とする水酸化アルミニウム。
【請求項３】
平均粒子径Ｄ（μｍ）と、昇温速度５℃／ｍｉｎで昇温させた際の２５０℃到達時の質量減少率ＷＬ２５０（％）とが、下記式（３）
【数３】
2006199565.tif 000010
の条件を満たすことを特徴とする水酸化アルミニウム。
【請求項４】
平均粒子径Ｄが１〜３０μｍである請求項１乃至３のいずれか１項に記載の水酸化アルミニウム。
【請求項５】
ＢＥＴ比表面積Ｓが５ｍ2／ｇ以下である請求項１乃至４のいずれか１項に記載の水酸化アルミニウム。
【請求項６】
Ｎａ2Ｏの含有量が、0.1質量％以下である請求項１乃至５のいずれか１項に記載の水酸化アルミニウム。
【請求項７】
比表面積（Ｓ）と真密度（ρ）とから下記式（４）
【数４】
2006199565.tif 000011
により算出した球近似粒子径（Ｄbet）と平均粒子径Ｄとの比（凝集度）Ｄ／Ｄbetが１０以下である請求項１乃至６のいずれか１項に記載の水酸化アルミニウム。
【請求項８】
Ｄ≦２０μｍであって、４５μｍ以上の粒子の含有量が５質量％以下である請求項１乃至７のいずれか１項に記載の水酸化アルミニウム。
【請求項９】
請求項１乃至８のいずれか１項に記載の水酸化アルミニウムをフィラーとして含む水酸化アルミニウム含有組成物。
【請求項１０】
水酸化アルミニウム含有組成物が樹脂組成物である請求項９に記載の水酸化アルミニウム含有組成物。
【請求項１１】
水酸化アルミニウム含有樹脂組成物のマトリックス材料が、ゴムまたはプラスチックである請求項１０に記載の水酸化アルミニウム含有組成物。
【請求項１２】
請求項９乃至１１のいずれか１項に記載の水酸化アルミニウム含有組成物を含む電線。
【請求項１３】
請求項９乃至１１のいずれか１項に記載の水酸化アルミニウム含有組成物を含むプリント基板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、プラスチック、ゴム等の難燃フィラー用等として利用される水酸化アルミニウム及びその用途に関する。
【背景技術】
【０００２】
水酸化アルミニウムはゴム・プラスチックに充填するフィラーとして幅広く用いられている。例えば、熱可塑性樹脂、ゴム、エポキシ樹脂には難燃剤として、不飽和ポリエステル樹脂、アクリル樹脂などの樹脂には調色フィラーとして用いられている。
【０００３】
水酸化アルミニウムは、２００℃前後から脱水反応が開始するため、フィラーとして使用すると、成形時に発泡したり、成形物の耐熱性を低下させたりする等の問題が起こることが知られていた。
【０００４】
そして、水酸化アルミニウムの耐熱性を向上させるために、加熱処理を行い、見かけ上の結晶水のモル数を1.8〜2.9に減らしたものが開示されている（特許文献１：特開昭51-27898号公報）。
【０００５】
また、水酸化アルミニウムと加熱水和アルミナとを混合することで、耐熱性に優れたフィラーとして使用することが提案されているが（特許文献２：特開2002-194119号公報）、いずれの提案も水酸化アルミニウムの耐熱性は十分なものではなく、さらに改善することが望まれていた。
【０００６】
【特許文献１】特開昭５１−２７８９８号公報
【特許文献２】特開２００２−１９４１１９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明の目的は、脱水に起因する気孔の残留、脱水開始温度が低い、脱水開始時間が早いなどの問題がなく、樹脂に充填した際、低粘度で、易硬化性が発揮され、高耐熱性の水酸化アルミニウムを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
かかる事情下に鑑み、本発明者らは、上記目的を達成すべく鋭意研究を重ねた結果、特定のアルミン酸ナトリウム溶液中に水酸化アルミニウムの二次凝集粒子を懸濁させたスラリーを特定の条件で昇温し保持することにより、広範囲の粒子径に関してＢＥＴ比表面積が低く、凝集粒子の含有量が極めて少なく、単粒子状に解砕され、脱水に起因する気孔の残留が無く、Ｎａ2Ｏ濃度が低く耐熱性に優れ、フィラーとして理想的な水酸化アルミニウムが得られることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００９】
すなわち、本発明は以下の水酸化アルミニウム、その水酸化アルミニウムをフィラーとして含む水酸化アルミニウム含有組成物、その水酸化アルミニウム含有組成物を含む電線及びプリント基板を含むものである。
【００１０】
１．  平均粒子径Ｄ（μｍ）と、２５０℃に１５分間保持したときの平均質量減少速度ＷＬＲ２５０（質量％／ｍｉｎ）とが、下記式（１）
【数１】
2006199565.tif 000002
の条件を満たすことを特徴とする水酸化アルミニウム。
２．  平均粒子径Ｄ（μｍ）、２００℃に１００分間保持したときの平均質量減少速度ＷＬＲ２００（質量％／ｍｉｎ）とが、下記式（２）
【数２】
2006199565.tif 000003
の条件を満たすことを特徴とする水酸化アルミニウム。
３．  平均粒子径Ｄ（μｍ）と、昇温速度５℃／ｍｉｎで昇温させた際の２５０℃到達時の質量減少率ＷＬ２５０（％）とが、下記式（３）
【数３】
2006199565.tif 000004
の条件を満たすことを特徴とする水酸化アルミニウム。
４．  平均粒子径Ｄが１〜３０μｍである前記１乃至３のいずれか１項に記載の水酸化アルミニウム。
５．  ＢＥＴ比表面積Ｓが５ｍ2／ｇ以下である前記１乃至４のいずれか１項に記載の水酸化アルミニウム。
６．  Ｎａ2Ｏの含有量が、0.1質量％以下である前記１乃至５のいずれか１項に記載の水酸化アルミニウム。
７．  比表面積（Ｓ）と真密度（ρ）とから下記式（４）
【数４】
2006199565.tif 000005
により算出した球近似粒子径（Ｄbet）と平均粒子径Ｄとの比（凝集度）Ｄ／Ｄbetが１０以下である前記１乃至６のいずれか１項に記載の水酸化アルミニウム。
８．  Ｄ≦２０μｍであって、４５μｍ以上の粒子の含有量が５質量％以下である前記１乃至７のいずれか１項に記載の水酸化アルミニウム。
９．  前記１乃至８のいずれか１項に記載の水酸化アルミニウムをフィラーとして含む水酸化アルミニウム含有組成物。
１０．  水酸化アルミニウム含有組成物が樹脂組成物である前記９に記載の水酸化アルミニウム含有組成物。
１１．  水酸化アルミニウム含有樹脂組成物のマトリックス材料が、ゴムまたはプラスチックである前記１０に記載の水酸化アルミニウム含有組成物。
１２．  前記９乃至１１のいずれか１項に記載の水酸化アルミニウム含有組成物を含む電線。
１３．  前記９乃至１１のいずれか１項に記載の水酸化アルミニウム含有組成物を含むプリント基板。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の好ましい実施態様である水酸化アルミニウムを樹脂に充填する場合、耐熱性が高く、低粘度、易硬化性の樹脂が得られるので、特に電子材料用の組成物用途で優れた効果を発揮する。また、樹脂の濡れ性が良好で、樹脂中への分散性に優れ、凝集粒のない樹脂組成物が得られる。
さらに、本発明の好ましい実施態様である水酸化アルミニウムを充填した樹脂を使用し、優れた性能を有するプリント基板、繊維強化プラスチック（ＦＲＰ；Fiber Reinforced plastics）、電線被覆材、フライバックトランス（ＦＢＴ；Flyback Transformers）、ケーシング、建材、人造大理石、塗料、接着材、歯磨き粉、塊状形成材料（ＢＭＣ；Bulk molding compound）、シート形成材料（ＳＭＣ；Sheet molding compound）、成形材料、カーペット、タイヤ、トナーなどを製造することが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
本発明の水酸化アルミニウムの製造法は、特に限定されないが、アルミン酸ナトリウム溶液にバイヤー法により得られた水酸化アルミニウムを添加して水酸化アルミニウム懸濁スラリーを得、このスラリーを所定の昇温速度で所定温度に特定時間保持して製造することができる。以下に詳しく説明する。
【００１３】
先ずバイヤー法により得られた水酸化アルミニウムを、アルミン酸ナトリウム溶液に添加し、水酸化アルミニウムが懸濁したスラリーを得る。バイヤー法による水酸化アルミニウムは通常一次粒子が凝集した二次粒子を用いることができるが、二次粒子径が１０〜１００μｍ、一次粒子径が１〜２０μｍのものが好ましい。
【００１４】
水酸化アルミニウムを添加するアルミン酸ナトリウム溶液は、アルミナ濃度Ａ（単位ｇ／リットル）と水酸化ナトリウム濃度Ｃ（単位ｇ／リットル）の比率Ａ／Ｃが好ましくは0.40以下、さらに好ましくは0.35以下、最も好ましくは0.30以下である。Ａ／Ｃが0.40より高いと粒界をほぐすのに必要なアルミナ分が溶解せず、凝集粒が残存し易くなる。
【００１５】
水酸化アルミニウムを懸濁させたアルミン酸ナトリウム溶液のスラリーは先ず６０℃以下、好ましくは５５℃以下の温度から９０℃以上の温度に１５分以内に昇温する。
昇温前のスラリー温度が６０℃より高いと昇温時、粒界のみを選択的に溶解するのに充分な熱衝撃が与えられず、凝集粒子が残存してしまうため好ましくない。６０℃以下の下限については特に制限はないが、通常は常温付近でよい。
スラリーは６０℃以下の温度から１５分以内に９０℃以上に昇温する。昇温の際の温度が９０℃未満であると、粒界のみを選択的に溶解するのに充分な熱衝撃が与えられず凝集粒子が残存してしまい、また粒子全体の溶解が進行してしまうため好ましくない。
【００１６】
因みにアルミン酸ナトリウム溶液の沸点は、水酸化ナトリウム濃度によって変化するので限定できないが、バイヤー工程で使用されるアルミン酸ナトリウム溶液の場合１０４℃程度である。したがって９０℃以上の上限は１０４℃程度である。この温度までの昇温時間は１５分以内である。１５分より長いと粒界のみを選択的に溶解するのに充分な熱衝撃が与えられず、凝集粒子が残存してしまい、また粒子全体の溶解が進行してしまうため好ましくない。
【００１７】
スラリーを６０℃以下から９０℃以上に昇温する方法は特に限定はない。直線的に昇温してもよく、あるいは初め緩やかに終わりの方を急に昇温したり、またその逆にすることもできる。昇温時間の下限は特に制限なく、二重管式熱交換器等により急激に昇温してもよい。
【００１８】
上記の温度に昇温後、スラリーは特定条件下で保持されるが、その条件は昇温時間に依存する。昇温時間１５分の範囲内において、昇温時間が短くなるにつれて保持時間が長くなる。本発明の方法では昇温時間を１５分以内のＨ分間とすると、保持時間は少なくとも（１５−Ｈ）分間である。したがって昇温時間が１５分の時は保持の工程は設けても設けなくてもよい。昇温後の保持温度は８５℃以上、好ましくは９０℃以上である。保持温度が８５℃未満であると解砕された粒子が再度凝集を起こすため好ましくない。保持温度の上限は一般的にはアルミン酸ナトリウム溶液の沸点である。
【００１９】
スラリーの昇温後の水酸化アルミニウムの溶解率は、３０％未満、好ましくは２５％未満である。溶解率が３０％より多いと、水酸化アルミニウムの収率が低くなるので生産効率が悪い。この溶解率において昇温後とは昇温、保持後のことを意味する。
ここで、昇温による水酸化アルミニウムの溶解率は、下記一般式、
【数５】
2006199565.tif 000006
（式中、Ａはアルミン酸ナトリウム溶液のアルミナ濃度（単位ｇ／リットル）、Ｃは水酸化ナトリウム濃度（単位ｇ／リットル）を表す。）で算出される。
【００２０】
本発明の好ましい実施態様である水酸化アルミニウムは、粒径が小さい場合にも、耐熱性が高いという優れた特性を有している。
すなわち、粒度が小さい場合においても、昇温時における質量減少が少ないという優れた特性を有しており、平均粒子径をＤ（μｍ）、２５０℃に１５分間保持したときの平均質量減少速度をＷＬＲ２５０（質量％／ｍｉｎ）としたときに、好ましくはＷＬＲ２５０＜−0.62×ｌｏｇＤ＋2.2であり、さらに好ましくは、ＷＬＲ２５０＜−0.62×ｌｏｇＤ＋1.8であり、より好ましくは、ＷＬＲ２５０＜−0.62×ｌｏｇＤ＋1.7である。
【００２１】
さらに、２００℃に１００分間保持したときの平均質量減少速度をＷＬＲ２００（質量％／ｍｉｎ）としたときに、好ましくはＷＬＲ２００＜−0.056×ｌｏｇＤ＋0.12であり、さらに好ましくは、ＷＬＲ２００＜−0.056×ｌｏｇＤ＋0.09であり、より好ましくは、ＷＬＲ２００＜−0.056×ｌｏｇＤ＋０．０７である。
【００２２】
また、昇温速度５℃／ｍｉｎで昇温させた際の２５０℃における質量減少率ＷＬ２５０（％）が、好ましくはＷＬ２５０＜−3.0×ｌｏｇＤ＋１０の関係を有しており、より好ましくは、ＷＬ２５０＜−3.0×ｌｏｇＤ＋８であり、さらに好ましくはＷＬ２５０＜−3.0ｌｏｇＤ＋７である。
【００２３】
本発明の好ましい実施態様である水酸化アルミニウムは、上記範囲内の値が小さいものほど耐熱性を有しており、樹脂組成物の耐熱特性、成形性等を低下させることなく、フィラーとして使用することが可能である。
【００２４】
ここで、平均粒子径Ｄの測定方法は、特に限定されないが、レーザー回折散乱により測定することが好ましく、質量平均粒子径であるＤ５０の値で評価される。
また、質量減少率の測定方法は、特に限定されないが、好ましくは、示差熱分析（ＴＧ−ＤＴＡ）によって測定する。
【００２５】
本発明の好ましい態様である水酸化アルミニウムは、好ましくは平均粒子径Ｄが１〜３０μｍであり、より好ましくは１〜１５μｍ、さらに好ましくは１〜１０μｍである。
本発明の好ましい態様である水酸化アルミニウムは、好ましくはＢＥＴ比表面積が５ｍ2／ｇ以下であり、より好ましくは0.2〜4.5ｍ2／ｇ、さらに好ましくは0.4〜４ｍ2／ｇである。
【００２６】
また、比表面積Ｓから球近似で算出した粒子径Ｄbet（ここで、Ｄbetは比表面積（Ｓ）と真密度（ρ）とからＤbet＝６／（Ｓ×ρ）で算出される。）と平均粒子径Ｄの比：Ｄ／Ｄbetで示される凝集度が好ましくは１０以下であり、より好ましくは９以下、さらに好ましくは８以下である。
【００２７】
本発明の好ましい態様である水酸化アルミニウムのＮａ2Ｏ含有量は、好ましくは0.1％以下であり、より好ましくは0.08％以下であり、さらに好ましくは0.07％以下である。0.1％より含有量が多いと、樹脂組成物の耐熱性、電気特性を低下させる場合がある。
本発明の好ましい態様である水酸化アルミニウムは、好ましくは４５μｍ以上の粒子の含有量が0.5質量％以下であり、より好ましくは0.4質量％以下である。
【００２８】
本発明において製造される水酸化アルミニウムは、各種フィラー用として好適である。例えば、フィラーとして含んだ水酸化アルミニウム含有組成物のマトリックス材料としては、ゴムまたは熱可塑性樹脂、エポキシ樹脂、熱硬化性樹脂（不飽和ポリエステル樹脂、アクリル樹脂等）などのプラスチックが好適に使用できる。
【００２９】
また、本方法で得られた水酸化アルミニムを樹脂等に充填する際は、単独で用いても良いし、樹脂組成物粘度を低くするため、粒子径の異なる他の数種類の水酸化アルミニウムと混合して使用してもよい。
【００３０】
さらに、本方法で得られた水酸化アルミニウムを従来公知の表面処理剤で表面処理して用いてもよい。表面処理剤としては、特に限定されないが、シランカップリング剤、チタネートカップリング剤等の各種カップリング剤、オレイン酸、ステアリン酸などの脂肪酸、及びそれらの脂肪酸エステル、メチルシリケート、エチルシリケート等のシリケート等が挙げられる。
【００３１】
本発明の水酸化アルミニウムをフィラーとすれば、樹脂粘度が低いために充填性、流動性に優れ、極めて成形性が良い。また、ゲルタイム（硬化時間）が短いので、生産性が格段に向上する。
【００３２】
本発明の好ましい実施態様である水酸化アルミニウムをフィラーとして使用したコンパウンドを使用することにより、優れた性能を有するプリント基板、繊維強化プラスチック（ＦＲＰ）、電線被覆材、フライバックトランス（ＦＢＴ）、ケーシング、建材、人造大理石、塗料、接着材、歯磨き粉、塊状形成材料（ＢＭＣ）、シート形成材料（ＳＭＣ）、成形材料、カーペット、タイヤ、トナーなどを製造することが可能となる。
【実施例】
【００３３】
以下、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明は以下の実施例により限定されるものではない。なお、本発明の実施例及び比較例の水酸化アルミニウムの、平均粒子径（Ｄ）、ＢＥＴ比表面積（Ｓ）、凝集度（Ｄ／Ｄbet）、４５μｍ以上の粒子含有量、耐熱性及びＮａ2Ｏ含有量は以下の方法で測定した。
【００３４】
平均粒子径（Ｄ）：
水酸化アルミニウムの平均粒子径Ｄは、レーザー散乱回折法により測定した。
ＢＥＴ比表面積（Ｓ）：
水酸化アルミニウムの比表面積Ｓは、窒素吸着法（ＢＥＴ法）で測定した。
【００３５】
凝集度（Ｄ／Ｄbet）：
水酸化アルミニウムの凝集度は、Ｓから球近似で算出した粒子径Ｄbet（ここで、ＤbetはＤbet＝６／（Ｓ×ρ）で算出される。ρは水酸化アルミニウムの真密度である。）とＤの比Ｄ／Ｄbetから計算して見積もった。
【００３６】
４５μｍ以上の粒子含有量：
試料５ｇを、１μｍ以上の固形物が除去可能なフィルターを通過させた後の水道水1.5リットルに分散させ、極微粒分級機（横浜理科（株）製ＰＳ−８０）にて１０分間超音波分散させながら目開き４５μｍのステンレス製篩網で篩い分け、篩残渣の質量を測定した。篩い前の試料質量に対する篩残渣の質量百分率を４５μｍ以上の粒子含有量として算出した。
【００３７】
耐熱性：
示差熱分析計として、リガク製ＴＧ−８１２０を使用し、窒素雰囲気下にてＴＧ曲線を測定した。リファレンスとしてＡｌ2Ｏ3を使用した。
２００，２５０℃の平均質量減少速度は、室温〜１００℃までを２０℃／ｍｉｎ、１００℃にて１ｈｒ保持、２００、２５０℃までを１００℃／ｍｉｎで昇温し、２００℃で１００分間保持、あるいは２５０℃で１５分間保持し、そのときの質量減少量をもとに求めた。
２５０℃到達時の質量減少は、室温〜１００℃までを２０℃／ｍｉｎ、１００℃にて１ｈｒ保持した後５℃／ｍｉｎで昇温し、２５０℃到達時の質量減少量を求めた。
【００３８】
Ｎａ2Ｏ含有量の測定：
２５％硫酸液中で加圧溶解、希釈後、セイコー電子工業（株）製SPR 1700 VR ICPで測定した。
【００３９】
粘度：
不飽和ポリエステル樹脂（昭和高分子（株）製，リゴラック 2004WM-2）１００質量部及び水酸化アルミニウム２００質量部をプラスチック製の容器中で混合し、３５℃の水浴中で３０分間保持した。その後ＢＳ型粘度計で１０ｒｐｍ粘度を測定した。
【００４０】
ゲルタイム：
不飽和ポリエステル樹脂（大日本インキ化学工業（株）製，ポリライト TP-123）１００質量部、水酸化アルミニウム１５０質量部、及び硬化剤（日本油脂（株）製，パーメック Ｎ）1.5質量部をプラスチック製の容器中で混合し、３０℃の水浴中で保持しながらＢＳ型粘度計で１分間隔で粘度を測定した。測定した粘度をプロットし、粘度が急激に上昇する変曲点をゲルタイムとした。
【００４１】
実施例１：
バイヤー法により得られた水酸化アルミニウムをアルミン酸ナトリウム溶液中に懸濁させたスラリー（水酸化アルミニウムの平均粒子径26.5μｍ、水酸化ナトリウム濃度１５８ｇ／リットル、Ａ／Ｃ＝0.35、スラリーの水酸化アルミニウム濃度２２５ｇ／リットル、スラリー温度５０℃）を二重管式熱交換器（内管側容積0.019ｍ3、伝熱面積3.2ｍ2）の内管側に３ｍ3／Ｈｒ（熱交換器内滞留時間２３秒）で送液し、外管に蒸気投入し、９６℃まで昇温した後、スラリーを８５℃で１５分間保持した。スラリーのＡ／Ｃは0.49、溶解率は15.0％であった。
該スラリーから固体水酸化アルミニウムを洗浄、ろ別した後、乾燥した。得られた水酸化アルミニウムの平均粒子径（Ｄ）は3.2μｍ、ＢＥＴ比表面積（Ｓ）は1.25ｍ2／ｇ、凝集度（Ｄ／Ｄbet）は1.5、また１０μｍ以上の粒子含有量は0.2質量％であった。
さらにこの粉の示差熱分析を実施したところ、２５０℃における質量減少率は5.0％であった。さらに、Ｎａ2Ｏ含有量は0.06％であった。その他物性値を表１に示した。
【００４２】
実施例２：
バイヤー法により得られた水酸化アルミニウムをアルミン酸ナトリウム溶液中に懸濁させたスラリー（水酸化アルミニウムの平均粒子径57.6μｍ、水酸化ナトリウム濃度１５８ｇ／リットル、Ａ／Ｃ＝0.31、スラリーの水酸化アルミニウム濃度３２０ｇ／リットル、スラリー温度６０℃）を二重管式熱交換器（内管側容積0.019ｍ3、伝熱面積3.2ｍ2）の内管側に２ｍ3／Ｈｒ（熱交換器内滞留時間３５秒）で送液し、外管に蒸気投入し、９６℃まで昇温した後、スラリーを８５℃で１５分間保持した。スラリーのＡ／Ｃは0.55、溶解率は18.1％であった
該スラリーから固体水酸化アルミニウムを洗浄、ろ別した後、乾燥した。得られた水酸化アルミニウムの平均粒子径（Ｄ）は8.9μｍ、ＢＥＴ比表面積（Ｓ）は0.55ｍ2／ｇ、凝集度（Ｄ／Ｄbet）は2.2、また４５μｍ以上の粒子含有量は1.2質量％であった。
さらにこの粉の示差熱分析を実施したところ、２５０℃における質量減少率は3.6％であった。さらに、Ｎａ2Ｏ含有量は0.04％であった。その他の物性値を表１に示した。
【００４３】
実施例３：
バイヤー法により得られた水酸化アルミニウムをアルミン酸ナトリウム溶液中に懸濁させたスラリー（水酸化アルミニウムの平均粒子径92.5μｍ、水酸化ナトリウム濃度１５８ｇ／リットル、Ａ／Ｃ＝0.45、スラリーの水酸化アルミニウム濃度４００ｇ／リットル、スラリー温度６０℃）を二重管式熱交換器（内管側容積0.019ｍ3、伝熱面積3.2ｍ2）の内管側に３ｍ3／Ｈｒ（熱交換器内滞留時間２３秒）で送液し、外管に蒸気投入し、９６℃まで昇温した後、スラリーを８５℃で１５分間保持した。スラリーのＡ／Ｃは0.55、溶解率は6.0％であった
該スラリーから固体水酸化アルミニウムを洗浄、ろ別した後、乾燥した。得られた水酸化アルミニウムの平均粒子径（Ｄ）は18.2μｍ、ＢＥＴ比表面積（Ｓ）は0.34ｍ2／ｇ、凝集度（Ｄ／Ｄbet）は2.4、また４５μｍ以上の粒子含有量は2.0質量％であった。
さらにこの粉の示差熱分析を実施したところ、２５０℃における質量減少率は2.9％であった。さらにＮａ2Ｏ含有量は0.05％であった。その他物性値を表１に示した。
【００４４】
実施例４：
バイヤー法により得られた水酸化アルミニウム（水酸化アルミニウムの平均粒子径36.2μｍ、Ｎａ2Ｏ 0.04％）をコトブキ技研（株）製ボールミルで粉砕した。得られた水酸化アルミニウムの平均粒子径Ｄは7.9μｍ、ＢＥＴ比表面積は、2.1ｍ2／ｇであった。この粉の示差熱分析結果を表１に示す。
【００４５】
実施例５：
実施例４と同様にして得られた水酸化アルミニウムの平均径（Ｄ）は、10.2μｍ、ＢＥＴ比表面積（Ｓ）は、1.7ｍ2／ｇであった。この粉の示差熱分析結果を表１に示した。
【００４６】
以上、各実施例の粉をフィラーとして樹脂コンパウンドを成形したところ、樹脂中への分散性に優れ、粘度が低く、ゲルタイムが短いために、成形性が高く、生産性に優れていた。
【００４７】
比較例１：
バイヤー法により得られた水酸化アルミニウム（水酸化アルミニウムの平均粒子径1.0μｍ、Ｎａ2Ｏ 0.32％）を洗浄、ろ過、乾燥した。得られた水酸化アルミニウムの平均粒子径（Ｄ）は1.1μｍ、ＢＥＴ比表面積（Ｓ）は、4.2ｍ2／ｇであった。この粉の示差熱分析結果を表１に示す。
この粉をフィラーとして樹脂組成物を成形したところ、分散性が悪く、粘度が高い上に発泡してしまい、成形しづらかった。また、ゲルタイムが長いために生産性が低下した。
【００４８】
比較例２：
バイヤー法により得られた水酸化アルミニウム（水酸化アルミニウムの平均粒子径67.2μｍ、Ｎａ2Ｏ 0.18％）を１０ｍ3ボールミルで粉砕した。得られた水酸化アルミニウムの平均粒子径（Ｄ）は11.8μｍ、ＢＥＴ比表面積（Ｓ）は、2.8ｍ2／ｇであった。この粉の示差熱分析結果を表１に示す。
【００４９】
比較例３：
比較例２と同様にして得られた水酸化アルミニウムの平均径（Ｄ）は、35.1μｍ，ＢＥＴ比表面積（Ｓ）は1.1ｍ2／ｇであった。この粉の示差熱分析結果を表１に示す。
【００５０】
【表１】
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【００５１】
上記実施例１〜５及び比較例１〜３の水酸化アルミニウムの平均粒子径と示差熱分析結果（各条件における平均質量減少速度）との関係を図１（２５０℃，１５分間保持時の平均質量減少速度ＷＬＲ２５０）、図２（２００℃，１００分間保持時の平均質量減少速度ＷＬＲ２００）：図３（昇温速度５℃／ｍｉｎの昇温時２５０℃到達時の質量減少率ＷＬ２５０）に示す。
【図面の簡単な説明】
【００５２】
【図１】実施例１〜５及び比較例１〜３の水酸化アルミニウムについて、平均粒子径と２５０℃，１５分間保持時の平均質量減少速度（ＷＬＲ２５０）の関係を示すグラフである。
【図２】実施例１〜５及び比較例１〜３の水酸化アルミニウムについて、平均粒子径と２００℃，１００分間保持時の平均質量減少速度（ＷＬＲ２００）の関係を示すグラフである。
【図３】実施例１〜５及び比較例１〜３の水酸化アルミニウムについて、平均粒子径と昇温速度５℃／ｍｉｎの昇温時２５０℃到達時の質量減少率（ＷＬ２５０）の関係を示すグラフである。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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