(57)【要約】【課題】高圧燃料流路６に生じる圧力脈動を抑制することができて、所定のタイミングで噴射孔２４から燃料噴射を正確に断続させ得て、ＴＱ−Ｑ特性の線形性を保持して噴射の制御による噴射精度の向上に寄与するインジェクタ１を提供する。【解決手段】高圧燃料流路６の燃料溜まり部４５に対する上流側に容積拡大室４８を設けているので、容積拡大室４８には高圧燃料が常に満たされるようになり、噴射孔２４の開閉動作時、燃料の急減に起因して高圧燃料流路６に生じる圧力低下は減少するとともに、圧力脈動は容積拡大室４８で減衰して抑制される。高圧燃料流路６を拡張するといった簡素な構造で容積拡大室４８を形成することにより、高圧燃料流路６の圧力が乱れず、所定のタイミングで噴射孔２４から燃料噴射を正確に断続させることができ、ＴＱ−Ｑ特性の線形性を保持して噴射精度の向上を図る。【選択図】図２
2006274877.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
先端にノズルボデーが連結された噴射弁本体を備えたインジェクタにおいて、
前記噴射弁本体は、駆動手段により制御される制御ピストンが収容され、高圧燃料が供給される高圧燃料流路、ならびに余剰の燃料を帰還させる低圧燃料流路が設けられたハウジングを有し、
前記ノズルボデーは、該ノズルボデーの先端部に設けられた噴射孔に連通し、前記制御ピストンと連動するノズルニードルが収容されたノズル摺動孔を形成するとともに、前記高圧燃料流路を前記噴射孔に連通させる燃料溜まり部を有し、
前記高圧燃料流路の前記燃料溜まり部に対する上流側に、前記高圧燃料流路の一部を拡張することにより形成された容積拡大室を設けたことを特徴とするインジェクタ。
【請求項２】
請求項１において、前記容積拡大室は、前記制御ピストンの存在する側に近接するように配置されていることを特徴とするインジェクタ。
【請求項３】
請求項１または２のいずれかにおいて、前記ハウジングと前記ノズルボデーとの間に、前記高圧燃料流路に連通する案内流路を形成した所定厚みのパッキンを設け、前記案内流路を拡張して前記容積拡大室を構成したことを特徴とするインジェクタ。
【請求項４】
請求項３において、前記容積拡大室の入口部および出口部を前記容積拡大室の他の部分よりも径小に設定したことを特徴とするインジェクタ。
【請求項５】
請求項１ないし２のいずれかにおいて、前記制御ピストンの周囲に設けられて互いに連通する複数の容積拡大室を形成したことを特徴とするインジェクタ。
【請求項６】
請求項１ないし２のいずれかにおいて、前記容積拡大室の内壁部に、高圧燃料からの燃料圧を受けて厚みが変形する弾性部材を設けたこと特徴とするインジェクタ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、例えばコモンレール内に蓄圧した高圧燃料を高圧燃料流路を介して内燃機関の燃焼室に噴射させるインジェクタに係り、とりわけ燃料噴射の開始時から終了時に高圧燃料流路に生じる圧力低下や圧力脈動を抑制するように改良したインジェクタに関する。
【背景技術】
【０００２】
電磁制御式のインジェクタでは、ディーゼルエンジンなどの蓄圧式燃料噴射装置に用いられ、コモンレールから高圧燃料流路および燃料溜まり部を介して供給される高圧燃料をエンジンの燃焼室に噴射する。このインジェクタは、ノズルボデーを有する噴射弁本体と、噴射弁本体を制御する電磁弁とからなる。電磁弁は、電磁ソレノイドと、噴射弁本体を制御する圧力制御室の燃料圧を増減させる開閉弁機構とを有する。電磁ソレノイドは、エンジン制御装置（ＥＣＵ）から送られた制御信号により開閉弁機構を制御する。
【０００３】
電磁ソレノイドは、通電および通電停止によって変位する可動子を有する。この可動子は、開閉弁機構の弁体として働き、可動子の変位により弁口（インジェクタの圧力制御室の出口オリフィス）が開閉される。この弁口の開閉により、圧力制御室の高圧燃料の燃料圧が制御され、噴射弁本体の制御ピストンおよびノズルボデーのニードル弁に加わる燃料圧が変化し、制御ピストンおよびニードル弁が変位してノズルボデーの噴射孔が開閉する。
【０００４】
高圧燃料流路はコモンレールから高圧を受けているが、電磁ソレノイドの通電により噴射孔が開放する毎に、ノズルボデーの上流側で高圧燃料流路に燃料の急減が生じるため、圧力低下に伴い高圧燃料流路に圧力脈動（圧力反射波）が発生する。この圧力脈動の発生によって、図９に示すように、高圧燃料流路が１８０Ｍｐａ程度の高圧になると、インジェクタの噴射特性を意味するＴＱ−Ｑ特性（トリガー量−燃料噴射量特性）の関係に線形性が失われて特性にうねりが生じる。このため、圧力制御室の正確な圧力制御が乱れて所定のタイミングで噴射孔から燃料噴射を行うことができなくなる。圧力脈動では、インジェクタ内部の燃料通路長さ、燃料通路径および噴射孔の仕様などに起因して影響度が変化し、ＴＱ−Ｑ特性にうねりが生じることは、コモンレール用インジェクタに潜在していて除去し難いものである。
【０００５】
近年、ディーゼルエンジンの燃料噴射用インジェクタでは、噴射制御による噴射精度の向上が求められており、ＱＲ（クイックレスポンス）補正による噴射量補正、パイロット噴射量学習制御（目標回転数補正、気筒間補正）などといった手法が編み出されて高い噴射精度の確立に貢献している。これらの補正手法は、ＴＱ−Ｑ特性の線形性を利用しており、ＴＱ−Ｑ特性にうねりが生じると、その線形性が崩れて前述の補正手法自体が成り立たなくなる問題がある。
【０００６】
高圧燃料流路に生じる圧力脈動を抑制・減衰させる燃料噴射装置では、インジェクタの上端に圧力脈動減衰手段を構成するハウジングを設けている（例えば、特許文献１参照）。このハウジングはフィルタの上部に設けられており、内部がゴム製あるいは樹脂製の仕切板により区分されている。ハウジングと仕切板とにより形成された空間には、空気を気密に封入するとともに、仕切板を噴孔側に付勢する圧縮コイルスプリングを配置している。噴孔の開閉に伴い発生する圧力脈動は、フィルタから仕切板および圧縮コイルスプリングに伝わって吸収により減衰されるように構成されている。
【０００７】
また、特許文献２の燃料噴射装置では、高圧燃料流路から絞り用の連通路を介して連通させる脈動減衰室をハウジングに形成している。この脈動減衰室は、非常に小さな流路面積の圧力室絞りを介して圧力室に連通している。高圧燃料流路で生じた圧力脈動は、連通路から脈動減衰室に伝えられ、脈動減衰室で減衰されて燃料噴射の正確なタイミングに影響を与えないようにしている。
【特許文献１】特開平１１−２６４３６０号公報
【特許文献２】特開２００３−１７６７６３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
特許文献１では、圧力脈動減衰手段を構成するに、フィルタを設けてハウジングに仕切板および圧縮コイルスプリングを配置しているため、必要な部品点数が増加してコスト的に不利となる。また、特許文献２では、燃料噴射装置のハウジングに、高圧燃料流路に連通する脈動減衰室や小さな流路面積の圧力室絞りからなる脈動減衰回路が複雑となり製作も難しくなる問題がある。
【０００９】
この発明の目的は、高圧燃料流路に生じる圧力脈動を抑制することができて、所定のタイミングで噴射孔から燃料噴射を正確に断続させ得て、ＴＱ−Ｑ特性の線形性を保持して噴射の制御による噴射精度の向上に寄与し、しかも比較的簡素な構造で済みコスト的に有利になるとともに、容積拡大室を簡単に製作できるインジェクタを提供するにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
請求項１の発明では、先端にノズルボデーが連結された噴射弁本体を備えたインジェクタにおいて、噴射弁本体は、駆動手段により制御される制御ピストンが収容され、高圧燃料が供給される高圧燃料流路、ならびに余剰の燃料を帰還させる低圧燃料流路が設けられたハウジングを有する。ノズルボデーは、ノズルボデーの先端部に設けられた噴射孔に連通し、制御ピストンと連動するノズルニードルが収容されたノズル摺動孔を形成するとともに、高圧燃料流路を噴射孔に連通させる燃料溜まり部を有している。高圧燃料流路の燃料溜まり部に対する上流側には、高圧燃料流路の一部を拡張することにより形成された容積拡大室を設けている。
【００１１】
高圧燃料流路の燃料溜まり部に対する上流側に容積拡大室を設けているので、容積拡大室には高圧燃料が常に満たされるようになる。このため、噴射孔の開閉動作時、容積拡大室に高圧燃料の不足が生じにくくなり、燃料の急減に起因して高圧燃料流路に生じる圧力低下は減少し、圧力脈動は容積拡大室で減衰して抑制される。
圧力脈動の抑制により、高圧燃料流路の圧力が乱れず、所定のタイミングで噴射孔から燃料噴射を断続させることができ、ＴＱ−Ｑ特性（トリガー量−燃料噴射量特性）の線形性を保持して噴射の制御による噴射精度の向上に寄与する。しかも容積拡大室は、高圧燃料流路の一部を拡張することにより形成可能なので、比較的簡素な構造で済み、製作性に優れるとともにコスト的にも有利である。
【００１２】
請求項２の発明において、容積拡大室は、制御ピストンの存在する側に近接するように配置されている。このため、容積拡大室が燃料溜まり部寄りであるので、燃料溜まり部からの圧力脈動を容積拡大室で早期に減衰・抑制できる利点がある。
【００１３】
請求項３の発明において、ハウジングとノズルボデーとの間に、高圧燃料流路に連通する案内流路を形成した所定厚みのパッキンを設け、案内流路を拡張して容積拡大室を構成している。容積拡大室の形成にパッキンを利用しているので、空洞の容積拡大室に起因するハウジングの強度低下を抑制することができる。
【００１４】
請求項４の発明では、容積拡大室の入口部および出口部を容積拡大室の他の部分よりも径小に設定している。入口部および出口部の開口面積が容積拡大室の他の部分よりも小さくなるので、ハウジングおよびノズルボデーに対する入口部および出口部のシール性が向上する。
【００１５】
請求項５の発明では、制御ピストンの周囲に設けられて互いに連通する複数の容積拡大室を形成している。これにより、容積拡大室の容積量が増加して圧力脈動に対する減衰・抑制効果が高まる。
複数の縦孔を互いに連通させて容積拡大室を構成しているので、容積拡大室を一カ所で一体的に拡大するものと異なり、容積拡大室による空洞部が一カ所に偏らず分散し、ハウジングやパッキンの強度を保持するうえで有利である。
【００１６】
請求項６の発明では、容積拡大室の内壁部に、高圧燃料からの燃料圧を受けて厚みが変形する弾性部材を設けている。燃料圧変動に伴う弾性部材の拡縮変形により、容積拡大室の圧力脈動が大幅に緩和されて、圧力脈動に対する減衰効果の向上に寄与することがきる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
この発明のインジェクタでは、高圧燃料流路の燃料溜まり部に対する上流側に容積拡大室を設けているので、容積拡大室には高圧燃料が常に満たされるようになり、噴射孔の開閉動作時、燃料の急減に起因して高圧燃料流路に生じる圧力低下は減少し、圧力脈動は容積拡大室で減衰して抑制される。これにより、高圧燃料流路の圧力が乱れず、所定のタイミングで噴射孔から燃料噴射を断続させることができ、ＴＱ−Ｑ特性（トリガー量−燃料噴射量特性）の線形性を保持して噴射の制御による噴射精度の向上に資する。
【実施例１】
【００１８】
この発明の実施例１を図１および図２に基づいて説明する。
図１はエンジンの燃焼室内へ間欠的に燃料を噴射する電磁制御式のインジェクタ１を示す。インジェクタ１は、ディーゼルエンジン用の蓄圧式（コモンレール式）燃料噴射システムに用いられ、図示しないコモンレールから供給される高圧燃料をエンジンの燃焼室に噴射する。インジェクタ１は、噴射弁本体２と、該噴射弁本体２の上端部に装着した電磁弁３と、下端に締結した燃料噴射のノズルボデー４とからなる。電磁弁３には、図示しないエンジン制御装置（ＥＣＵ）からのワイヤハーネスに接続されるコネクタＴが設けられており、ＥＣＵから送出される制御信号により制御される。
【００１９】
噴射弁本体２は、図１の（ａ）に示す如く棒状を呈し、軸心に貫通したシリンダ５を設けているとともに、シリンダ５に平行して高圧燃料流路６および低圧燃料流路７が設けられたハウジング８を弁ボディとして備えている。ハウジング８の上端部には、円筒状のキャップ内に電磁弁設置室９が設けられ、電磁弁設置室９には電磁弁３が装着されて保持ナット１０により固定されている。ハウジング８の下端には、ノズルボデー４が同軸的に連結され、リテーニングナット１２により締結されている。ハウジング８の上部には、斜め上方に傾斜して、いずれも筒状のインレット部１３およびアウトレット部１４が設けられている。
【００２０】
電磁弁３は、電磁弁設置室９内の上部に設置された電磁ソレノイド１５および電磁弁設置室９内の下部に設置された開閉弁機構１６からなる。開閉弁機構１６は、可動子１７と、該可動子１７を保持する可動子ホルダ１８とを有する。可動子ホルダ１８の下側は、内径の僅かに小さなプレート室２０となっており、内部に円板状のオリフィスプレート２０ａが収容されている。
【００２１】
シリンダ５には制御ピストン２１が収容され、ノズルボデー４内には、ノズルニードル４１を介して制御ピストン２１に連結されたニードル弁２３が収容されている。ノズルボデー４はその先端に噴射孔２４が設けられ、ニードル弁２３は、シリンダ５の下部に設置されたスプリング２５により、噴射孔２４を閉じる下方に付勢されている。制御ピストン２１の上端と、オリフィスプレート２０ａとの間には圧力制御室２６が形成されている。  
【００２２】
ニードル弁２３は、圧力制御室２６の燃料圧およびスプリング２５のバネ荷重による下方への付勢力と、ノズルボデー４内の燃料圧によりニードル弁２３に加わる上方への付勢力との圧力関係により上下動して噴射孔２４を開閉する。すなわち、電磁ソレノイド１５に通電して圧力制御室２６が低圧になったとき、制御ピストン２１とニードル弁２３とが上方に移動して噴射孔２４を開き、高圧燃料流路６からノズルボデー４に供給された高圧燃料を燃焼室に噴射する。
【００２３】
インレット部１３の内部には、高圧燃料流路６に連通した高圧燃料流入路１９および高圧燃料流入路１９とプレート室２０とを連通する入口流路２７が形成されている。アウトレット部１４には、プレート室２０を経て低圧燃料流路７に連結した流出路２８が設けられており、インジェクタ１内の余剰燃料を外部に排出する排出流路を形成している。
【００２４】
オリフィスプレート２０ａは、下面の中心に圧力制御室２６を形成し、図１の（ｂ）に示す入口オリフィス２９に連通する入口穴３０が開けられている。コモンレールから供給された高圧燃料の燃料圧は、高圧燃料流路６、入口流路２７、入口オリフィス２９および入口穴３０を介して圧力制御室２６に導かれるようになっている。
【００２５】
電磁ソレノイド１５は、強磁性材製で内筒３１の外周に磁気コア３２を配し、制御ピストン２１に対する駆動手段として働く。そして、磁気コア３２の外周を強磁性材製の外筒３３で包囲し、磁気コア３２内に電磁コイル３４を配設した構造を有する。電磁ソレノイド１５の下面は、可動子１７の吸引面となっており、内筒３１の下端面は可動子１７が当接するストッパ面となっている。
【００２６】
可動子１７は、平板部３５およびシャフト部３６とを有し、平板部３５は可動子室３７に配されている。可動子ホルダ１８は円筒状を呈し、内部にシャフト部３６を摺動自在に収容している。平板部３５の上面は平面であり、電磁ソレノイド１５の下面に吸着される吸着面となっている。可動子ホルダ１８は、外周に外ネジが形成され、電磁弁設置室９の内周に設けた内ネジに螺合されている。
【００２７】
シャフト部３６は円柱状を呈し、下端面の中心には円筒部および円錐部からなる弁体室３８が設けられ、弁体室３８には例えば窒化珪素製のボール弁３９が収容されている。ボール弁３９の下面は、出口オリフィス４０を塞ぐシール面として働く。可動子１７は、スプリングＳにより下方の閉弁方向に付勢され、電磁ソレノイド１５で生じた磁力により上方の開弁方向に吸引されて上下に変位する。可動子室３７および電磁ソレノイド１５および開閉弁機構１６が収容されている電磁弁設置室９は、低圧燃料流路７に連結した流出路２８に連通しており、低圧燃料油で満たされている。
【００２８】
噴射弁本体２の下方に位置するノズルボデー４には、図２に示す如く制御ピストン２１に連結されてノズルニードル４１を摺動案内するノズル摺動孔４２およびニードル弁２３を案内するノズルガイド孔４４が設けられている。また、ノズルボデー４内には、ノズルニードル４１とニードル弁２３との連結部を中心に空洞の燃料溜まり部４５が収容空間として形成されている。さらに、ノズルボデー４は、高圧燃料流路６を燃料溜まり部４５に連通させる高圧案内流路４６および高圧孔４７を高圧燃料流路６と略同径に形成している。
【００２９】
ノズルボデー４に近接するハウジング８の下端には、高圧燃料流路６の一部を所定長さ（Ｌ）にわたって拡径して形成した容積拡大室４８を燃料溜まり部４５に対する上流側に設けている。これにより、容積拡大室４８の径寸法（Ｎ）は、高圧燃料流路６の径寸法（Ｍ）よりも所定長さ大きくなり、大きくなった分だけ高圧燃料を多く収容させることができる（図２参照）。容積拡大室４８の形成に伴い、高圧燃料流路６に対する容積拡大室４８の境界部分で段差部４８Ｅ、４８Ｆを上下に形成している。容積拡大室４８は、高圧燃料流路６と同心的でも偏心していてもよく、制御ピストン２１の存在する側寄りで燃料溜まり部４５寄りに位置している。
【００３０】
上記構成において、電磁ソレノイド１５への通電があると、可動子１７は電磁力により吸引されて上方に移動する。この際、可動子１７に連動してボール弁３９は上方に変位し、出口オリフィス４０が開放されて流出路２８に連通するため、圧力制御室２６内の高圧燃料は、略１／２程度の燃料圧に降圧する。これにより、制御ピストン２１は上方に移動し、ニードル弁２３も連動して上方に変位するため、噴射孔２４から燃料の噴射が行われる。
【００３１】
電磁ソレノイド１５への通電が停止されると、可動子１７はスプリングＳのバネ力で下方に移動し、シャフト部３６とともに、ボール弁３９は下方に変位して出口オリフィス４０を閉じる。圧力制御室２６内の高圧燃料は、コモンレールからの燃料圧により昇圧し、制御ピストン２１は下方に移動し、ニードル弁２３も連動して下方に変位するため、噴射孔２４は閉じて燃料の噴射は終了する。
【００３２】
（実施例１の効果）
この場合、燃料溜まり部４５に対する高圧燃料流路６の上流側に容積拡大室４８を設けているので、容積拡大室４８には高圧燃料が常に満たされるようになる。このため、噴射孔２４の開閉動作時、容積拡大室４８に高圧燃料の不足が生じにくくなり、ノズルボデー４の上流側で燃料の急減に起因して高圧燃料流路６に生じる圧力低下は減少し、圧力脈動は容積拡大室４８で減衰して抑制される。
しかも、容積拡大室４８が燃料溜まり部４５寄りであるので、燃料溜まり部４５からの圧力脈動を容積拡大室４８で早期に減衰・抑制できる利点がある。
【００３３】
圧力脈動の抑制により、高圧燃料流路６および圧力制御室２６の圧力が乱れず、所定のタイミングで噴射孔２４から燃料噴射を断続させることができ、ＴＱ−Ｑ特性（トリガー量−噴射量特性）の線形性を保持して噴射の制御による噴射精度の向上に寄与する。しかも容積拡大室４８は、高圧燃料流路６の一部を拡張することにより形成可能なので、比較的簡素な構造で済みコスト的に有利になる。
ＴＱ−Ｑ特性の線形性が保持されることに伴い、ＴＱ−Ｑ特性の線形性を利用した、ＱＲ（クイックレスポンス）補正による噴射量補正、パイロット噴射量学習制御（目標回転数補正、気筒間補正）などといった手法により高い噴射精度の確立に貢献し、とりわけ近年求められているディーゼルエンジンの燃料噴射用インジェクタに好適となる。
【実施例２】
【００３４】
図３はこの発明の実施例２を示す。実施例２が実施例１と異なるところは、ハウジング８の容積拡大室４８から制御ピストン２１の周囲に角度（θ）だけ離して別の容積拡大室４８Ａを形成したことである。容積拡大室４８、４８Ａ同士は、連通路５０により繋がって高圧燃料で満たされている。これにより、容積拡大室４８、４８Ａの容積量が単数個の場合に較べて増加し、圧力脈動が容積拡大室４８および連通路５０を介して容積拡大室４８Ａに伝わって低下し、圧力脈動に対する減衰・抑制効果が大幅に向上する。
二個の容積拡大室４８、４８Ａを設けているので、容積拡大室を一カ所で一体的に拡大するものと異なり、容積拡大室４８、４８Ａによる空洞部が一カ所に偏らず分散し、ハウジング８の強度を保持するうえで有利である。容積拡大室４８、４８Ａは二個に限らず３個以上設けてもよい。
【実施例３】
【００３５】
図４はこの発明の実施例３を示す。実施例３が実施例１と異なるところは、ハウジング８とノズルボデー４との間に、所定厚さ（Ｗ）を有する短円柱金属製のパッキン５２を設け、容積拡大室４８をハウジング８に代わってパッキン５２に形成したことである。
容積拡大室４８は、高圧燃料流路６に連通する案内流路５３を拡径して形成したものである。ハウジング８とノズルボデー４とをパッキン５２により締付けて固定することにより、容積拡大室４８の入口部４８ａが高圧燃料流路６の先端開口縁部６ａに合致し、出口部４８ｂがノズルボデー４における高圧案内流路４６の後端開口縁部４６ａに合致する。  この場合、容積拡大室４８の入口部４８ａおよび出口部４８ｂは、縮径状態に絞られて開口面積を容積拡大室４８の他の部分よりも小に設定され、ハウジング８およびノズルボデー４に対するシール性を高めている。
【００３６】
実施例３でも、噴射孔２４の開閉動作時、パッキン５２の容積拡大室４８により高圧燃料流路６への圧力脈動減衰効果が働いて、実施例１と同様な効果を奏する。また、容積拡大室４８の形成にパッキン５２を利用しているので、空洞の容積拡大室４８に起因するハウジング８の強度低下を抑制することができる。
【実施例４】
【００３７】
図５はこの発明の実施例４を示す。実施例４が実施例３と異なるところは、図５の（ａ）、（ｂ）に示すように、パッキン５２の容積拡大室４８から制御ピストン２１の周囲に角度（θ）だけ離して別の容積拡大室４８Ｂを形成したことである。
【００３８】
容積拡大室４８、４８Ｂ同士は、図５の（ｃ）に示すように、連通路５５により繋がって高圧燃料で満たされている。これにより、実施例２と同様に容積拡大室４８、４８Ｂの容積量が単数個の場合に較べて増加して圧力脈動に対する減衰・抑制効果が大幅に向上する。
【００３９】
二個の容積拡大室４８、４８Ｂを連通路５５により互いに連通させて設けているので、容積拡大室４８、４８Ｂを一カ所で一体的に拡大するものと異なり、容積拡大室４８、４８Ｂによる空洞部が一カ所に偏らず分散し、パッキン５２の強度を保持するうえで有利である。実施例２と同様に容積拡大室４８、４８Ｂは二個に限らず３個以上設けてもよい。
【実施例５】
【００４０】
図６はこの発明の実施例５を示す。実施例５が実施例１と異なるところは、図６の（ａ）、（ｂ）に示すように、容積拡大室４８の内壁部に、高圧燃料からの燃料圧を受けて厚みが変形するゴム板状の弾性部材５７を張り合わせたことである。燃料圧変動に伴う弾性部材５７の拡縮変形により、容積拡大室４８で圧力脈動が緩和されて圧力脈動に対する減衰効果の向上に寄与することができる。
【実施例６】
【００４１】
図７はこの発明の実施例６を示す。実施例６が実施例２と異なるところは、容積拡大室４８、４８Ａ同士を連通路５０で繋げる代わりに、容積拡大室４８、４８Ａ同士を円弧状の立体空間５８で連結して一体的に形成したことである。これにより、実施例２と同様に容積拡大室４８、４８Ａの容積量が増大して圧力脈動に対する減衰・抑制効果が大幅に向上する。
【実施例７】
【００４２】
図８の（ａ）はこの発明の実施例７を示す。実施例７が実施例１と異なるところは、後述する実施例８ないし実施例１０と同様に、容積拡大室４８の形状を変更したことである。すなわち、実施例７では、容積拡大室４８の形状を略球状にして実施例１と同様な効果を得ている。
【実施例８】
【００４３】
図８の（ｂ）に示す実施例８では、容積拡大室４８の形状を略楕円体状にして実施例１と同様な効果を得ている。
【実施例９】
【００４４】
図８の（ｃ）に示す実施例９では、容積拡大室４８の形状を略算盤珠状にして実施例１と同様な効果を得ている。
【実施例１０】
【００４５】
図８の（ｄ）に示す実施例１０では、容積拡大室４８の形状を略数珠状にして実施例１と同様な効果を得ている。
【００４６】
（変形例）
なお、実施例１では、電磁制御式のインジェクタ１を用いたが、電磁弁３の電磁ソレノイド１５に代わって、磁歪性を有する可動板から成るピエゾ式アクチュエータを駆動手段として用いて、電圧が印加される毎に可動板を磁歪変形させて制御ピストン２１を上下動させるようにしてもよい。高圧案内流路４６および高圧孔４７を高圧燃料流路６と略同径に形成したが、高圧案内流路４６および高圧孔４７は高圧燃料流路６よりも径小であってもよい。
【図面の簡単な説明】
【００４７】
【図１】（ａ）はインジェクタの縦断面図、（ｂ）はプレート室の周囲を示す拡大縦断面図である（実施例１）。
【図２】インジェクタの要部を示す拡大縦断面図である（実施例１）。
【図３】インジェクタの要部を示す分解斜視図である（実施例２）
【図４】インジェクタの要部を示す拡大縦断面図である（実施例３）。
【図５】（ａ）はパッキンの斜視図、（ｂ）はパッキンの平面図、（ｃ）は（ｂ）のＺ−Ｚ線に沿う展開図である（実施例４）。
【図６】（ａ）は容積拡大室の縦断面図、（ｂ）は容積拡大室の斜視図である（実施例５）。
【図７】インジェクタの要部を示す分解斜視図である（実施例６）。
【図８】（ａ）〜（ｄ）は容積拡大室を示す概略図である（実施例７〜実施例１０）。
【図９】圧力脈動に起因してインジェクタの噴射特性にうねりが生じることを示すＴＱ−Ｑ特性（トリガー量−燃料噴射量特性）のグラフである。
【符号の説明】
【００４８】
１    インジェクタ
２    噴射弁本体
４    ノズルボデー
６    高圧燃料流路
７    低圧燃料流路
８    ハウジング
１５  電磁ソレノイド（駆動手段）
２１  制御ピストン
２３  ニードル弁
２４  噴射孔
２６  圧力制御室
４１  ノズルニードル
４２  ノズル摺動孔
４４  ノズルガイド孔
４５  燃料溜まり部
４６  高圧案内流路
４７  高圧孔
４８、４８Ａ、４８Ｂ  容積拡大室
４８ａ  入口部
４８ｂ  出口部
５０、５５  連通路
５２  パッキン
５３  案内流路
５７  弾性部材
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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