(57)【要約】【課題】  高強度かつ加工性に優れたCr含有合金熱延鋼板およびその製造方法を提供する。【解決手段】  本発明のCr含有合金熱延鋼板は、mass%で、C:0.003％以上0.03％以下、N:0.003％以上0.02％以下、Si:1.0％越え3.0％以下、Mn:1.0％越え3.0％以下、P:0.05％以下、S:0.01％以下、Cr:11％以上18%以下、Ni: 1.0％越え3.0%以下、V:0.005％以上0.030％未満、Al: 0.05%以下、O:0.0050％以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、金属組織として、体積分率で、フェライト相：50％以上、マルテンサイト相：50％未満の組織を有する。また、前記組成を有する鋼を、仕上げ圧延終了温度を800〜1000℃、巻取り温度を900℃以下で熱間圧延し、焼鈍温度を600〜900℃で熱延板焼鈍を行うことにより製造される。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
mass%で、C:0.003％以上0.03％以下、N:0.003％以上0.02％以下、Si:1.0％越え3.0％以下、Mn:1.0％越え3.0％以下、P:0.05％以下、S:0.01％以下、Cr:11％以上18%以下、Ni: 1.0％越え3.0%以下、V:0.005％以上0.030％未満、Al: 0.05%以下、O:0.0050％以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、金属組織として、体積分率で、フェライト相：50％以上、マルテンサイト相：50％未満の組織を有することを特徴とする引張強さ600MPa以上である高強度かつ加工性に優れたCr含有合金熱延鋼板。
【請求項２】
さらに、mass%で、Ti:0.05％以上0.3％以下、Nb:0.05％以上0.3％以下、Zr:0.05％以上0.3％以下のうちから選ばれた1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載の引張強さ600MPa以上である高強度かつ加工性に優れたCr含有合金熱延鋼板。
【請求項３】
さらに、mass%で、Cu:2.0％以下を含有することを特徴とする請求項1または２に記載の引張強さ600MPa以上である高強度かつ加工性に優れたCr含有合金熱延鋼板。
【請求項４】
Crを含有する鋼素材に熱間圧延を施し熱延板とした後、該熱延板に焼鈍を施しCr含有合金熱延鋼板を製造するに際し、前記鋼素材を、請求項1〜３のいずれかに記載の組成を有する鋼素材とし、
前記熱間圧延を、仕上げ圧延終了温度を800〜1000℃、巻取り温度を900℃以下で行い、
前記熱延板焼鈍を、焼鈍温度を600〜900℃で行う
ことを特徴とする引張強さ600MPa以上である高強度かつ加工性に優れたCr含有合金熱延鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高強度かつ加工性に優れた熱延鋼板に係り、電気電子機器部品や自動車部品などとして好適な、高強度かつ加工性に優れたCr含有合金熱延鋼板ならびにその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、自動車産業では、地球環境の保全という観点から、車体重量を軽量化し燃費向上で排出ガス量を低減することが強く求められている。その対策の一つとして、足回りや車体補強部品などの構造部材への高強度鋼板の適用が推進されている。
【０００３】
自動車用の構造部材は、プレス成形後に防錆処理として、アクリルやウレタン、エポキシ系樹脂等の塗装が施される。塗装は脱脂、化成処理、塗装、水洗、乾燥（焼き付け）と多くの工程を要し、塗装ラインの建設には多額の資金が必要となる。このため近年の生産工場の海外進出に伴い、塗装工程の簡略化が重要な課題と考えられている。さらに、塗装による防錆は部品端部の膜厚が薄くなりやすく、耐食性が局所的に低下するという問題がある。また、足回りに用いる場合は路面からの石の跳ね返りにより塗膜が欠損し、耐食性が急激に低下するという問題があり、材料自身の耐食性を向上させることが求められている。
【０００４】
また、電気部品や家電製品のケ−ス等の部品においても、素材の薄肉化で容積を増し、製品の高機能化に対応することが求められている。高機能化に伴い、部品の形状も多様化しており、高い加工性と耐食性を兼備した材料の開発が臨まれている。
【０００５】
以上のように、高強度化し、高耐食化を目的として、種々の産業において構造部材にCr含有鋼が無垢で使用され始めている。しかし、Cr含有鋼を加工度が高い構造部材として適用するためには、さらに優れた加工性を兼備する必要がある。
【０００６】
一般的な高強度Cr含有鋼として、SUS301等のオーステナイト系ステンレス鋼を冷間圧延あるいは熱処理し硬質化させたばね材や、SUS410等のマルテンサイト系ステンレス鋼が広く用いられている。このうち、オーステナイト系ステンレス鋼製のばね材は、高価なNiを多量に含むことに加え、構造材として用いた場合には応力腐食割れ感受性が高いという問題がある。また、マルテンサイト系ステンレス鋼は、価格が安いという利点があるが、引張強さTSが600MPaを越えるような高強度を志向する場合は、最終焼鈍でAc1点以上まで加熱して焼入れ処理を行うか、マルテンサイト状態から低温処理（ハーフ焼鈍）を行う必要がある。しかし、いずれの処理によるマルテンサイト系ステンレス鋼も伸びが低く、十分な加工性が得られないという問題がある。
【０００７】
また、高強度鋼板を各種部材として適用するに際し、種々の成形に適応することを目的としたステンレス鋼板が開発されている。
【０００８】
例えば、特許文献1では、重量％でCr:6〜18％を含有し、さらにC, Nの合計を0.025％以下に調整し、Si:2％以下、Mn:1％越5％以下、P:0.05％以下、S:0.02%以下、Ni:0.1〜3％、Al:0.1％以下、V:0.03〜0.3％を含有しかつ、γp＝420C+470N+23Ni+9Cu+7Mn-11.5Cr-11.5Si-12Mo-23V-47Nb-49Ti-52Al+189で定義されるγpを50以上70以下に調整することによって、加工性と溶接性に優れるステンレス鋼を得る技術が開示されている。
【０００９】
特許文献2では、重量％でCr:6〜15％を含有し、さらにC:0.02％以下、Si:1％以下、Mn:1〜5％以下、P:0.05％以下、S:0.02%以下、Ni:1％以下、Al:0.1％以下、N:0.02％以下、V:0.03〜0.3％を含有しかつ、F値=Cr+0.4×Si+0.2×Al+5×P-0.4×Mn-0.7×Ni-35×C-10×N+10×Vで定義されるF値に、各成分の含有量の値を代入し算出したF値を13.5以下に調整することによって、HAZの靭性、強度および耐食性が優れたステンレス鋼を得る技術が開示されている。
【００１０】
特許文献3では、重量％でCr:8越え15％未満を含有し、さらにC:0.01以上0.54％未満、V:0.01％以上0.5％未満、W:0.001％以上0.05％未満の範囲で含有させるとともに、X=Cr+Mo+1.5Si+0.5Nb+0.2V+8Al-Ni-0.6Co-0.5Mn-30C-30N-0.5Cuで定義されるX値に関して11.0以下を満足するように調整することで、初期発錆性、加工性および溶接性に優れるステンレス鋼を得る技術が開示されている。
【特許文献１】特開2002-167653号公報
【特許文献２】特開2002-121652号公報
【特許文献３】特開2002-53938号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
しかしながら、特許文献1に記載された技術では、V含有量を0.03％以上とする必要があり、その結果、V炭窒化物の量が多くなるため、600MPaを越える高強度材として適用する場合には、延性が低下し加工性が劣化するという問題がある。
【００１２】
特許文献2に記載された技術では、Si含有量が少ないため、高強度材として適用するには、多量のMnを含有する必要がある。そのため、熱延板を600〜900℃程度で箱焼鈍した場合でも、延性が低下し、十分な加工性が得られないという問題がある。
【００１３】
特許文献3に記載された技術では、Co, VおよびWを複合添加する必要があり、これらの元素の固溶強化作用によって、文献１、2と同様に、延性が低下し加工性が劣化するという問題がある。また、原料コストが高いという問題がある。
【００１４】
本発明は上記問題点を解決するためになされたもので、高強度かつ高延性で、かつ構造部材として重要な特性である伸びフランジ性に優れたCr含有合金熱延鋼板ならびにその製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明者らは、上記の課題を解決すべく、強度と加工性に影響を与える各種要因について鋭意研究した。その結果、一般的なCによる強化機構を用いた鋼ではなく、適正量のCrを含有させた上で、C、N、Si、Mn、P、S、Ni、V、Al含有量を規制した鋼組成とし、さらに、製造時の熱間圧延条件と熱延板焼鈍条件を調整することにより、フェライト相をベースとし、第2相としてマルテンサイト相を均一に分散させた組織とすることで、ベース相の延性を保ちながら、第2相との強度差を比較的少なくし、強度および加工性が飛躍的に向上することを見出した。
【００１６】
本発明は、以上の知見に基づきなされたもので、その要旨は以下のとおりである。
【００１７】
［１］mass%で、C:0.003％以上0.03％以下、N:0.003％以上0.02％以下、Si:1.0％越え3.0％以下、Mn:1.0％越え3.0％以下、P:0.05％以下、S:0.01％以下、Cr:11％以上18%以下、Ni: 1.0％越え3.0%以下、V:0.005％以上0.030％未満、Al: 0.05%以下、O:0.0050％以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなり、金属組織として、体積分率で、フェライト相：50％以上、マルテンサイト相：50％未満の組織を有することを特徴とする引張強さ600MPa以上である高強度かつ加工性に優れたCr含有合金熱延鋼板。
【００１８】
［２］前記［１］において、mass%で、Ti:0.05％以上0.3％以下、Nb:0.05％以上0.3％以下、Zr:0.05％以上0.3％以下のうちから選ばれた1種または2種以上を含有することを特徴とする引張強さ600MPa以上である高強度かつ加工性に優れたCr含有合金熱延鋼板。
【００１９】
［３］前記［１］または［２］において、さらに、mass%で、Cu:2.0％以下を含有することを特徴とする引張強さ600MPa以上である高強度かつ加工性に優れたCr含有合金熱延鋼板。
【００２０】
［４］Crを含有する鋼素材に熱間圧延を施し熱延板とした後、該熱延板に焼鈍を施しCr含有合金熱延鋼板を製造するに際し、前記鋼素材を、前記［１］〜［３］のいずれかに記載の組成を有する鋼素材とし、前記熱間圧延を、仕上げ圧延終了温度を800〜1000℃、巻取り温度を900℃以下で行い、前記熱延板焼鈍を、焼鈍温度を600〜900℃で行うことを特徴とする引張強さ600MPa以上である高強度かつ加工性に優れたCr含有合金熱延鋼板の製造方法。
【００２１】
なお、本明細書において、鋼の成分を示す%はすべてmass%である。
【発明の効果】
【００２２】
本発明によれば、600MPa以上の引張り強さ、および伸びElが16％以上、穴拡げ率λが80％を有する、高強度でかつ加工性に優れたCr含有合金熱延鋼板を得ることができる。
【００２３】
そして、本発明によるCr含有合金熱延鋼板は、例えば自動車、電気電子機器の構造部材として要求される強度、延性、伸びフランジ性の全ての特性を満足しており、産業上格段の効果を有する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
本発明のCr含有合金熱延鋼板は、下記に示す組成に制御し、体積分率で、フェライト相：50％以上、マルテンサイト相：50％未満の組織を有することを特徴とする。そして、これらの特徴は、上記鋼板を製造するに際し、熱間圧延を、仕上げ終了温度：800〜1000℃、巻取り温度：900℃以下で行い、熱延板焼鈍を焼鈍温度：600〜900℃で行うことにより得られ、本発明においてはこの熱間圧延における仕上圧延条件および熱延板焼鈍条件を製造方法の特徴とする。以上のように、組成、組織が最適化されることにより、高強度かつ加工性に優れたCr含有合金熱延鋼板が得られる。
【００２５】
以下、本発明を詳細に説明する。
【００２６】
まず、本発明における鋼の化学成分（組成）の限定理由は以下の通りである。
【００２７】
C:0.003％以上0.03％以下、
Cは、鋼の強度上昇に極めて有効に作用する元素であるが、過剰な含有は加工性や靭性を低下させる。よって、本発明では、Cは0.003％以上0.03％以下とする。好ましくは0.004％以上0.025％以下である。
【００２８】
N:0.003％以上0.02％以下、
Nは、Cと同様に鋼の強度上昇に有効に作用する元素であるが、過剰な含有は靭性を低下させるだけでなく、加工性をも低下させる。よって、本発明では、Nは0.003％以上0.02％以下とする。好ましくは0.004％以上0.015％以下である。
【００２９】
Si:1.0％越え3.0％以下、
Siは、鋼の強化元素であると同時に、耐酸化性ならびに耐食性高めるのに有効に作用する元素である。また、フェライト相を安定化させ、高強度化する効果を有する。さらに、オーステナイト相安定化元素であるMnと複合添加することで、熱間圧延中にオ−ステナイト相が安定になり、オ−ステナイト相中にC, Nを多量に固溶することが出来る。その後の冷却過程でオ−ステナイト相はマルテンサイト相へ変態するが、その際、Cr炭窒化物の析出を抑制することが考えられる。以上の効果を得るためには、Siは1.0％超えの含有を必要とする。一方、3.0％を超えて過剰に含有すると、伸びや靭性の低下、あるいは加工割れが発生する危険性が大きくなる。よって、上限は3.0％以下とする。すなわち、本発明では、Siは、1.0％超え3.0％以下とする。好ましくは1.2％以上2.8％以下である。
【００３０】
Mn:1.0％越え3.0％以下、
Mnは、高温でオーステナイト相を安定化させ、その後の冷却中にマルテンサイト相を生成させる作用がある。したがって、鋼の強度上昇に有効であり、本発明においては重要な元素である。このような効果は1.0％を越える含有で顕著となる。一方、3.0％を越えて多量に含有すると、靭性を低下させるばかりでなく、耐食性を劣化させる。以上より、本発明では、Mnは、1.0％越え3.0％以下とする。好ましくは1.2％以上2.5％以下である。
【００３１】
P:0.05％以下、
Pは、鋼を高強度化するが、含有量が多くなるほど伸びと靭性を低下させる。よって、本発明では、Pは0.05％以下とする。好ましくは0.04％以下である。
【００３２】
S:0.01％以下、
Sは、Mnと結合しやすいため、MnSを形成して鋼板の曲げ加工性を劣化させるばかりでなく、耐食性を著しく劣化させる。このため本発明ではSはできるだけ低減することが望ましいが、0.01％までの含有であれば許容できる。よって、本発明では、Sは0.01％以下とする。好ましくは0.005％以下である。
【００３３】
Cr:11％以上18%以下、
Crは、耐食性の向上ならびに耐酸化性の向上に不可欠な元素である。このような効果は、11％以上の含有で顕著となる。また、Crはフェライト相の高強度化も非常に有効であり、フェライト相と第2相のマルテンサイト相との強度差を減少させ、Crを十分含まない一般のDP鋼板で問題となる、フェライト相と第２相との強度差による割れを防止する効果をも有する。一方で、18％を超える含有は、本発明で重要なマルテンサイト相の形成を阻害するばかりでなく、靭性の低下を招く。よって、本発明では、Crは11％以上18%以下とする。好ましくは11.5％以上17.5％以下である。
【００３４】
Ni:1.0％超え3.0%以下、
Niは、靭性ならびに耐食性の向上に寄与し、かつ高温でγ相を形成する。γ相は冷却中にマルテンサイト変態し、高強度化に有効に寄与する。この効果を得るためには、1.0％を超えて含有することが望ましい。一方で、Niは高価であり、多量の含有は材料コストの高騰を招く。よって、本発明では、Niは3.0%以下とする。好ましくは1.1％以上2.8％以下である。
【００３５】
V:0.005％以上0.030％未満、
Vは、本発明鋼のようにMnを多く含有する場合、熱間圧延中に(α+γ)2相域を通過し、冷却される際に、大部分は炭窒化物あるいはりん化物としてフェライト相中に分散析出し、フェライト相を安定化させる作用がある。また、Vは、TiやNb、Zrといった、その他の安定化元素に比べると、C, Nとの化学結合力が弱く、V炭窒化物はCrを含んだ形態（例えば、(Cr, V)2(C, N)）で析出する場合がある。これらのV炭窒化物がフェライト相中に適度に分散している場合は、マトリクスとの相性が良く、変形が加えられた際にマトリクスとの界面で破壊の起点となりにくい。このため、フェライト相の延性を高く保ちつつ、高強度化することが可能となる。このような高強度化されかつ延性に優れるフェライト相は、本発明において、強度と加工性の両特性向上に対して極めて重要であり、このような効果は、0.005％以上の含有で顕著となる。一方で、0.030％以上の含有はV炭窒化物の量が多くなり過ぎ、またVの固溶量も増すため、本発明のような600MPaを越える高強度材を志向する場合は、延性が低下し加工性が劣化する。以上より、本発明では、Vは、0.005％以上0.030％未満とする。好ましくは0.01％以上0.025％未満である。
【００３６】
Al: 0.05%以下、
Alは非常に強力な酸化物形成元素であり、0.05％を超えて含有すると、Al2O3系酸化物がクラスター状になり表面欠陥が発生しやすくなる。よって、本発明では、Alは、0.05％以下とする。好ましくは0.04％以下である。なお、本発明では、Alを意図的に脱酸剤として添加しない場合も含むものとする。その場合、Alは不可避的不純物として0.004％未満程度が許容される。
【００３７】
O:0.0050％以下、   
Oは、介在物あるいは固溶状態で鋼中に存在し、溶接時に酸化物を生成するため、本発明ではできるだけ低減することが好ましい。また、Oを0.0050％越えて含有すると酸化物の量が増加し、母材自体の加工性を低下させるだけでなく、耐食性の劣化を招く。よって、本発明では、Oは、0.0050％以下とする。好ましくは0.0040％以下である。
【００３８】
本発明の鋼板は、上記の必須添加元素で目的とする特性が得られるが、所望の特性に応じて以下の元素を含有することができる。
【００３９】
Ti:0.05％以上0.3％以下、Nb:0.05％以上0.3％以下、Zr:0.05％以上0.3％以下の１種または２種以上、
Ti、NbおよびZrは、いずれも溶接による熱影響部の鋭敏化を抑制し、耐食性を向上させるのに有効な元素であり、必要に応じて１種または２種以上を選択して含有することできる。上記した効果は、Ti:0.05％以上、Nb:0.05％以上、Zr:0.05％以上の含有で顕著となる。一方で、Ti: 0.3％超え、Nb:0.3％超え、Zr:0.3％超えの含有は、母材および溶接部熱影響部の靭性を低下させる。よって、含有する場合は、Ti:0.05％以上0.3％以下、Nb:0.05％以上0.3％以下、Zr:0.05％以上0.3％以下とする。好ましくはTi:0.08％以上0.25％以下、Nb:0.1％以上0.25％以下、Zr:0.08％以上0.25％以下である。
【００４０】
Cu:2.0％以下、
Cuは、耐食性を向上させる元素であり、より高耐食を具備させることを志向する場合に必要に応じて適宜含有することできる。このような効果を得るためには、0.2％以上含有することが望ましい。一方、2.0％を超える含有は、熱間加工性の低下による表面品質の劣化、ならびに溶接部の靭性の劣化を招く。よって、含有する場合は、Cuは2.0％以下とする。好ましくは0.2％以上1.5％以下である。
【００４１】
上記した成分以外の残部は、Feおよび不可避的不純物である。不可避的不純物として、は、製鋼工程までに混入が予想される、Mg、Ca、B等の元素が挙げられ、それぞれMg:0.0015％以下、Ca:0.0020％以下、B:0.0020％以下が許容される。
【００４２】
次に、本発明にとって重要な要件の一つである鋼の組織の限定理由について説明する。
本発明のCr含有合金熱延鋼板は、上記した組成に加えて、体積分率で、フェライト相：50％以上、マルテンサイト相：50％未満の組織を有する。
【００４３】
フェライト相は加工性を向上させる相であり、所望の加工性を確保するために、本発明では体積分率で50％以上の含有を必要とする。好ましくは６０％以上である。
【００４４】
また、第2相は、強度上昇および伸びフランジ性の向上を目的とし、マルテンサイト相を体積分率で50％未満とする。第2相であるマルテンサイト相を50％を越えて含有すると、強度が高くなりすぎ、同時に延性、加工性が低下する。好ましくは40％未満である。また、上述の通り、マルテンサイト相はフェライト相と比較して硬質であるが、塑性異方性が小さいため、均一変形を促進させ、伸びフランジ性を向上させる相である。よって、本発明では、マルテンサイト相を体積分率で3％以上含有することが望ましい。
【００４５】
上記以外の残部組織は、特に限定しない。例えば、炭窒化物、りん化物、脱酸生成物等を含むことができる。
【００４６】
次に、本発明の高強度かつ加工性に優れたCr含有合金熱延鋼板の製造方法について説明する。
【００４７】
本発明のCr含有合金熱延鋼板は、上記した組成を有する鋼素材に熱間圧延を施し熱延板とした後、該熱延板に焼鈍を施すことにより得られる。この時、前記熱間圧延を、仕上げ圧延終了温度：800〜1000℃、巻取り温度：900℃以下で行い、前記熱延板焼鈍を、焼鈍温度：600〜900℃で行うこととする。
【００４８】
例えば、上記した組成を有する鋼素材に加熱処理を施し、次いで、粗圧延と仕上げ圧延（仕上げ圧延終了温度：800〜1000℃、巻取り温度：900℃以下）とからなる熱間圧延により熱延板とした後、該熱延板に焼鈍（焼鈍温度：600〜900℃）を施して製造される。
【００４９】
まず、上記した組成を有する溶鋼を、例えば、転炉、電気炉等の通常公知の溶製方法により溶製し、造塊-分塊圧延法あるいは連続鋳造法でスラブ等の鋼素材とする。
【００５０】
鋼素材に対して加熱処理を行う場合の加熱温度については、本発明では特に限定しないが、1050℃以上とするのが好ましい。加熱温度が1050℃未満では、所望の仕上げ圧延終了温度を確保できなくなるとともに、鋼帯表面温度の低下による割れ、ロール疵等により表面品質が劣化する場合がある。
【００５１】
鋼素材は加熱後、粗圧延により所望厚さのシートバーとされることが好ましい。そして、シートバーは粗圧延まま、あるいは必要に応じて加熱または温度保定処理を施したのち、仕上げ圧延を施し、熱延板とするのが好ましい。
【００５２】
仕上げ圧延終了温度（FDT）は、表面品質の劣化防止および粗大組織形成の抑制という観点から、800〜1000℃とする。なお、上記した仕上げ圧延終了温度を確保し、かつ加工性を向上さるためには、仕上げ圧延前にシートバー加熱、あるいはシートバーの保熱処理や、シートバーを複数本数接合して圧延するなどの連続圧延をすることが有効である。
【００５３】
巻取り温度は、900℃以下とする。巻取り温度が900℃を越えて高くなると、バンド状組織が形成され、熱延鋼板の加工性が低下する。なお、好ましくは加工性の観点から750℃以下である。
【００５４】
熱間圧延終了後、熱延板に焼鈍を施す。この場合の加熱温度は、600〜900℃とする。600℃未満では加工性が低下し、900℃超えでは軟質化し強度が低下する。また、この場合の焼鈍は、連続焼鈍であってもバッチ焼鈍であってもどちらでもよい。
【００５５】
その後、必要に応じてショットブラスト処理を行った後、スケール除去のため酸洗処理をし、また必要に応じてスキンパス圧延による平滑化処理を行っても良い。
【００５６】
また、本発明のCr含有熱延鋼板の表面に、ZnやAl等の種々の金属粉と顔料からなる犠牲防食塗料を塗布し、更なる高耐食化を図ることも使用上何ら問題はない。
【００５７】
なお、上述したところは、この発明形態の一例を示したのみであり、請求の範囲において種々の変更を加えることができる。
【実施例１】
【００５８】
表１に示す化学組成を有する鋼を転炉にて溶製し、連続鋳造法により鋼素材（スラブ）とした。これらスラブに、加熱温度1170℃とする加熱処理を施したのち、表2に示す粗圧延と仕上げ圧延とからなる熱間圧延を施し、2.5mm厚の熱延板とした。次いで、得られた熱延板に対して、表2に示す温度で10h保持後徐冷する熱延板焼鈍を施した。次いで、ショットブラスト、酸洗処理により表面スケールを除去した。その後、1％程度のスキンパス圧延を行い、2.5mm厚の熱延焼鈍板とした。
【００５９】
得られた熱延焼鈍板から各種試験片を採取し、組織観察、引張特性、伸びフランジ性を調査した。試験方法は次の通りである。
（１）組織観察
得られた熱延焼鈍板から組織観察用試験片を採取し、これら試験片を研磨したのち、腐食液：村上試薬を用いてエッチングし、鋼板の圧延方向の板厚方向中央部について光学顕微鏡および走査型電子顕微鏡（100、400倍）で観察し、30視野撮影して、各視野についてそれぞれ、画像解析装置を用いて、フェライト相の組織分率を求め、各視野の平均値を算出し、各試験片の組織分率とした。なお、粒内に炭窒化物を含むフェライト相が観察された場合は、粒内の炭窒化物はフェライト相に含まれるものとした。また、フェライト相とその他の相との区別を明確にするために、EPMA（電子線マイクロアナリシス）による測定を行った。EPMA分析は、Cr、Si、Mn、Ni（あるいはCu）のカラ−マッピングを鋼板の圧延方向の板厚方向中央部について、倍率×500、加速電圧15kVで行った。この際、Cr、Siが凝縮している組織をフェライト相とし、Mn、Ni（あるいはCu）が濃縮している組織をマルテンサイト相とした。
（２）引張特性
得られた熱延焼鈍板より、JIS Z 2201に準拠した13号B試験片を圧延方向と垂直な方向から採取し、JIS Z 2241に準拠して引張試験を実施し、引張強さTSと破断伸びElを測定した。
（３）伸びフランジ性
伸びフランジ性は熱延焼鈍板より試験片（大きさ：2.5mm×100mm×100mm）試料にクリアランス13％で10mmΦの初期穴d0を打ち抜き加工し、この穴に頂角60°の円錐ポンチを打ち抜きバリが出た面と反対の面側から加圧装入し、打ち抜き端面に板厚を貫通する割れが生じた時点での穴径dを測定した。これらの値から、次式
λ（％）＝（d-d0）/d0×100
で定義される穴拡げ率λを求め、伸びフランジ性を評価した。
【００６０】
得られた結果を表3に示す。
【００６１】
【表１】
2006249514.tif 000002
【００６２】
【表２】
2006249514.tif 000003
【００６３】
【表３】
2006249514.tif 000004
【００６４】
表３より、本発明例はいずれも、引張り強さTSが600MPa以上の高強度を有し、かつ、16％以上の伸びElと80％以上の穴拡げ率λを示し、高強度で、延性及び伸びフランジ性に優れた熱延鋼板となっているのがわかる。
【００６５】
一方、比較例では、強度、延性、伸びフランジ性のいずれか一つ以上の特性が劣っている。
【産業上の利用可能性】
【００６６】
本発明のCr含有合金熱延鋼板は、電気電子機器部品や自動車部品以外の高強度及び優れた加工性が必要とされる分野にも好適である。