(57)【要約】【課題】  誘導ブリルアン散乱のしきいパワーを従来の光ファイバと比べてより高めることができる光ファイバとそれを用いた伝送システム並びに波長多重伝送システムの提供。【解決手段】  コアおよびクラッドからなるシングルモード光ファイバであって、コアがある屈折率分布をもち、およびクラッドはほぼ一定の屈折率からなり、中心からの距離をｒ、クラッドに対するコアの比屈折率をΔ（ｒ）％、Δ（ｒ）の最大値をＭａｘ（Δ（ｒ））とすると、Δ（０）＜Ｍａｘ（Δ（ｒ））なる関係となり、該光ファイバ中を伝搬する光の基本モードの電界分布をＥ（ｒ）、音響モードの変位量分布をＹ（ｒ）、Ｅ２（ｒ）およびＹ（ｒ）が最大値となる半径をそれぞれｒｍａｘＥおよびｒｍａｘＹとしたとき、ｒｍａｘＥとｒｍａｘＹが異なることを特徴とするシングルモード光ファイバ。【選択図】  図４
2006154713.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
コアおよびクラッドからなるシングルモード光ファイバであって、
コアがある屈折率分布をもち、およびクラッドはほぼ一定の屈折率からなり、中心からの距離をｒ、クラッドに対するコアの比屈折率をΔ（ｒ）％、Δ（ｒ）の最大値をＭａｘ（Δ（ｒ））とすると、Δ（０）＜Ｍａｘ（Δ（ｒ））なる関係となり、
該光ファイバ中を伝搬する光の基本モードの電界分布をＥ（ｒ）、音響モードの変位量分布をＹ（ｒ）、Ｅ２（ｒ）およびＹ（ｒ）が最大値となる半径をそれぞれｒｍａｘＥおよびｒｍａｘＹとしたとき、ｒｍａｘＥとｒｍａｘＹが異なることを特徴とするシングルモード光ファイバ。
【請求項２】
Ｅ（ｒ）およびＹ（ｒ）で定義される光モードフィールド径および音響モードフィールド径が異なることを特徴とする請求項１に記載のシングルモード光ファイバ。
【請求項３】
フィールド径（ＭＦＤ）が以下の式（Ａ）および（Ｂ）
【数１】
2006154713.tif 000016
【数２】
2006154713.tif 000017
（式中、ＭＦＤｐｅｔＩＩはPetermann IIの定義によるモードフィールド径、ｗｐはその導出の債の介在変数、ｒは中心からの距離、Ｆ（ｒ）はｒにおける分布（Ｅ（ｒ）およびＹ（ｒ））をそれぞれ表す。）
で定義されることを特徴とする請求項２に記載のシングルモード光ファイバ。
【請求項４】
（音響モードフィールド径）／（光モードフィールド径）の比率が０．５以下であることを特徴とする請求項３に記載のシングルモード光ファイバ。
【請求項５】
光モードフィールド径が波長１５５０ｎｍにおける値であることを特徴とする請求項４に記載のシングルモード光ファイバ。
【請求項６】
カットオフ波長が１２６０ｎｍ以下であることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載のシングルモード光ファイバ。
【請求項７】
波長１３１０ｎｍにおける光モードフィールド径が８．０μｍ以上１０．０μｍ以下であることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載のシングルモード光ファイバ。
【請求項８】
零分散波長が１３００ｎｍ以上１３２４ｎｍ以下であることを特徴とする請求項１〜７のいずれかに記載のシングルモード光ファイバ。
【請求項９】
ある波長における、ＡｅｆｆとＭＦＤｐｅｔＩＩを次式（Ｃ）で求められるｋ値
【数３】
2006154713.tif 000018
（式中、Ａｅｆｆは実効コア断面積を表す。）
で関連付けたとき、波長１３１０ｎｍおよび１５５０ｎｍにおいて、ｋ値が１より大きいことを特徴とする請求項１〜８のいずれかに記載のシングルモード光ファイバ。
【請求項１０】
波長１３１０ｎｍにおけるｋ値が１．１よりも大きいことを特徴とする請求項９に記載のシングルモード光ファイバ。
【請求項１１】
コアおよびクラッドからなり、コアおよびクラッドがほぼ一定の屈折率からなる単峰形シングルモード光ファイバであって、
請求項１記載のシングルモード光ファイバと該単峰形シングルモード光ファイバのカットオフ波長、光モードフィールド径、波長分散値および曲げ損失を含む光学特性がほぼ同一の場合に、請求項１記載のシングルモード光ファイバの誘導ブリルアン散乱しきいパワーをＰｔｈ１、該単峰形シングルモード光ファイバの誘導ブリルアン散乱しきいパワーをＰｔｈ２としたとき、Ｐｔｈ１がＰｔｈ２よりも３ｄＢ以上大きいことを特徴とするシングルモード光ファイバ。
【請求項１２】
請求項１〜１１のいずれかに記載のシングルモード光ファイバを用いてアナログ信号伝送又はベースバンド伝送又は光ＳＣＭ伝送を行うように構成されたことを特徴とする伝送システム。
【請求項１３】
請求項１〜１１のいずれかに記載のシングルモード光ファイバを用いてアナログ信号伝送および／またはベースバンド伝送又は光ＳＣＭ伝送とともに、データ伝送および／または音声伝送を行うように構成されたことを特徴とする波長多重伝送システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、誘導ブリルアン散乱（以下、ＳＢＳと記す。）の発生を抑制し、より高パワーの信号で伝送が可能なシングルモード光ファイバ（以下、光ファイバと記す。）に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、光ファイバを各家庭に延線し、それを用いて各種の情報をやり取りする、ファイバトゥザホーム（Fiber To The Home；以下、ＦＴＴＨと記す。）サービスが開始されている。
【０００３】
様々な情報を伝送するＦＴＴＨの一つの形態として、放送信号と、その他の通信信号をそれぞれ異なる方式で一本の光ファイバを用いて同時に伝送するシステムがある（ＩＴＵＴ  Ｒｅｃｏｍｍｅｎｄａｔｉｏｎ  Ｇ．９８３．３）。一般に、このシステムにおいて、放送信号はアナログ信号かベースバンド信号又は光ＳＣＭ信号であることが多い。
【０００４】
伝送媒体である光ファイバの観点から見た該システムの特徴は、次のようになる。
・ＦＴＴＨは通常ダブルスター型のＰＯＮ（Passive Optical Network）であり、分配ロスが大きい（通常最大３２分岐が想定されている）。
・アナログ信号かベースバンド信号又は光ＳＣＭ信号を伝送するので、受信機におけるＣＮＲ（Carrier Noise Ratio）を大きくする必要があり、必要となる受光部における最低信号光パワーが通信で用いられるデジタル伝送に比して大きい。
【０００５】
これらのことから、このシステムにおいては、信号入力部における必要信号光パワーを大きくする必要がある。特に、信号光の伝送中の減衰や分配ロスを考えると、より長距離の線路やより多分岐の線路においては、より高パワーが必要になる。当然のことながら、信号はなるべく遠距離まで伝送でき、また一度に多くの加入者に同時に分配できる方が様々な観点（建設コスト、メンテナンス性、システム設計など）からメリットがある。
【０００６】
本発明に関する従来技術として、非特許文献１〜４及び特許文献１が挙げられる。
【非特許文献１】A.R.Charaplyvy, J.Lightwave Technol., vol.8, pp.1548-1557(1990)
【非特許文献２】岡本、“光導波路の基礎”、コロナ社(1992)
【特許文献１】特許第２５８４１５１号公報
【非特許文献３】K.Shiraki, et al., J. Lightwave Technol., vol.14, pp.50-57(1996)
【非特許文献４】Y.Koyamada, et al., J. Lightwave Technol., vol.22, pp.631-639(2004)
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、光ファイバを用いる光伝送においては、非線形現象の一種であるＳＢＳによって、光ファイバにあるパワー以上の光を入射しようとしても、ある一定光量（以下、ＳＢＳしきいパワーと呼ぶ。）までしか入射できず、残りは後方散乱光となって入射光側に戻ってきてしまうという現象が起こり、入力部における信号光パワーに制限を与えてしまうケースがあり、問題となっていた（例えば、非特許文献１参照。）。
【０００８】
本発明は前記事情に鑑みてなされ、より高パワー光を光ファイバに入射するために、ＳＢＳの発生を抑制し、ＳＢＳしきいパワーを従来の光ファイバと比べてより高めることができる光ファイバとそれを用いた伝送システム並びに波長多重伝送システムの提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
前記目的を達成するため、本発明は、コアおよびクラッドからなるシングルモード光ファイバであって、
コアがある屈折率分布をもち、およびクラッドはほぼ一定の屈折率からなり、中心からの距離をｒ、クラッドに対するコアの比屈折率をΔ（ｒ）％、Δ（ｒ）の最大値をＭａｘ（Δ（ｒ））とすると、Δ（０）＜Ｍａｘ（Δ（ｒ））なる関係となり、
該光ファイバ中を伝搬する光の基本モードの電界分布をＥ（ｒ）、音響モードの変位量分布をＹ（ｒ）、Ｅ２（ｒ）およびＹ（ｒ）が最大値となる半径をそれぞれｒｍａｘＥおよびｒｍａｘＹとしたとき、ｒｍａｘＥとｒｍａｘＹが異なることを特徴とする光ファイバを提供する。
【００１０】
本発明の光ファイバにおいて、Ｅ（ｒ）およびＹ（ｒ）で定義される光モードフィールド径および音響モードフィールド径が異なることが好ましい。
【００１１】
本発明の光ファイバにおいて、フィールド径（ＭＦＤ）が以下の式（Ａ）および（Ｂ）
【００１２】
【数１】
2006154713.tif 000003
【００１３】
【数２】
2006154713.tif 000004
【００１４】
（式中、ＭＦＤｐｅｔＩＩはPetermann IIの定義によるモードフィールド径、ｗｐはその導出の債の介在変数、ｒは中心からの距離、Ｆ（ｒ）はｒにおける分布（Ｅ（ｒ）およびＹ（ｒ））をそれぞれ表す。）で定義されることが好ましい。
【００１５】
本発明の光ファイバにおいて、（音響モードフィールド径）／（光モードフィールド径）の比率が０．５以下であることが好ましい。
【００１６】
本発明の光ファイバにおいて、光モードフィールド径が波長１５５０ｎｍにおける値であることが好ましい。
【００１７】
本発明の光ファイバにおいて、カットオフ波長が１２６０ｎｍ以下であることが好ましい。
【００１８】
本発明の光ファイバにおいて、波長１３１０ｎｍにおける光モードフィールド径が８．０μｍ以上１０．０μｍ以下であることが好ましい。
【００１９】
本発明の光ファイバにおいて、零分散波長が１３００ｎｍ以上１３２４ｎｍ以下であることが好ましい。
【００２０】
本発明の光ファイバにおいて、ある波長における、ＡｅｆｆとＭＦＤｐｅｔＩＩを次式（Ｃ）で求められるｋ値
【００２１】
【数３】
2006154713.tif 000005
【００２２】
（式中、Ａｅｆｆは実効コア断面積を表す。）
で関連付けたとき、波長１３１０ｎｍおよび１５５０ｎｍにおいて、ｋ値が１より大きいことが好ましい。
【００２３】
本発明の光ファイバにおいて、波長１３１０ｎｍにおけるｋ値が１．１よりも大きいことが好ましい。
【００２４】
また本発明は、コアおよびクラッドからなり、コアおよびクラッドがほぼ一定の屈折率からなる単峰形シングルモード光ファイバであって、
請求項１記載のシングルモード光ファイバと該単峰形シングルモード光ファイバのカットオフ波長、光モードフィールド径、波長分散値および曲げ損失を含む光学特性がほぼ同一の場合に、請求項１記載のシングルモード光ファイバの誘導ブリルアン散乱しきいパワーをＰｔｈ１、該単峰形シングルモード光ファイバの誘導ブリルアン散乱しきいパワーをＰｔｈ２としたとき、Ｐｔｈ１がＰｔｈ２よりも３ｄＢ以上大きいことを特徴とするシングルモード光ファイバを提供する。
【００２５】
また本発明は、前述した本発明に係る光ファイバを用いてアナログ信号伝送又はベースバンド伝送又は光ＳＣＭ伝送を行うように構成されたことを特徴とする伝送システムを提供する。
【００２６】
また本発明は、前述した本発明に係る光ファイバを用いてアナログ信号伝送および／またはベースバンド伝送又は光ＳＣＭ伝送とともに、データ伝送および／または音声伝送を行うように構成されたことを特徴とする波長多重伝送システムを提供する。
【発明の効果】
【００２７】
本発明によれば、ＳＢＳの発生を抑制し、より高パワーの信号で伝送が可能な光ファイバと、それを用いた多分岐・長距離の伝送が可能な伝送システム並びに波長多重伝送システムを提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２８】
以下、図面を参照して本発明の実施形態を説明する。
本発明に係る光ファイバは、光ファイバ中に発生する音響モードの基本モードのモードフィールド径が、該光ファイバの光強度分布のモードフィールド径と異なる構成とし、これによってＳＢＳの発生を抑制し、より高パワーの信号で伝送を可能としたことを特徴としている。
【００２９】
ＳＢＳは、光ファイバを構成する石英ガラスなどの媒質の音響フォノンと入射光との相互作用によって起こる、非弾性散乱の一種である。ハイパワー信号光入力という観点からすると、ＳＢＳは、
・しきいパワーが他の非弾性散乱と比較し低い、
・ブリルアン散乱光の大部分が後方散乱光となる、
という特徴を持っている。
【００３０】
図１は、通常の光ファイバにおけるＳＢＳしきいパワーを例示するグラフである。
発生効率（この場合はＳＢＳ効率）が急激に増大する光強度を意味する、しきいパワーが低い、ということは、即ち他の非弾性散乱に比してより低い入射光パワーでＳＢＳが発生することを意味する。さらには、発生したＳＢＳ光のほとんどが後方（入射側）に散乱されてしまい、前方（受光側）にＳＢＳ光は伝搬せず、ＳＢＳによって減じられた入射信号光のみが伝搬する。これらの２つの作用により、高パワー光を光ファイバに入射しようとしても、前方にはＳＢＳしきいパワー以上の光は伝搬しない（図１中、透過光のパワーを示す曲線参照。）。
【００３１】
ＳＢＳしきいパワーは、信号光のスペクトル線幅が狭い場合には、近似的に次式（１）で示される。
【００３２】
【数４】
2006154713.tif 000006
【００３３】
式（１）中、ＰｔｈはＳＢＳしきいパワー、Ａｅｆｆは実効コア断面積、ｇＢＯはブリルアンゲイン係数をそれぞれ表している。またＬｅｆｆは実効作用長であり、次式（２）で求められる。
【００３４】
【数５】
2006154713.tif 000007
【００３５】
式（２）中、αは光ファイバの損失、Ｌは実ファイバ長（線路長）をそれぞれ表している。
【００３６】
式（１）からわかるように、ＳＢＳしきいパワーを向上させるには、実効コア断面積Ａｅｆｆを大きくするか、ブリルアンゲイン係数ｇＢＯを小さくすればよい。しかしながら、Ａｅｆｆは、例えば分散特性などのその他の光学特性と密接に関連するため、Ａｅｆｆを大きくするという選択はなるべく避けたい。となると、実質的にとり得る手段としては、ブリルアンゲイン係数を小さくすることが考えられる。
【００３７】
ブリルアンゲイン係数は、信号光のスペクトル線幅が狭い場合には、ブリルアンスペクトルがローレンツ型であるとの仮定のもと、次式（３）で表される。
【００３８】
【数６】
2006154713.tif 000008
【００３９】
式（３）中、ｎ０は光ファイバ媒質（本例では石英ガラス）の屈折率、ｐ１２はポッケルス（Pockels）の光弾性係数、ｃは光速、λは信号光波長、ρ０は光ファイバ媒質（本例では石英ガラス）の密度、ｖＡは光ファイバのクラッドにおける音速、ΔνＢはブリルアンスペクトルの半値全幅（ＦＷＨＭ）をそれぞれ表している。なお、ここまでの一般的なＳＢＳの説明については、例えば非特許文献２等にて参照できる。
【００４０】
式（３）を見ると、ΔνＢ以外のパラメータは、材料もしくはシステム固有のものであるので、大幅な変更・改善は困難である。つまり、しきいパワーを高めるためには、ブリルアンスペクトル幅を拡げることが一つの解となる。
【００４１】
ブリルアンスペクトル幅拡大を実現する方法としては、光ファイバ長手方向に光学特性やドーパント濃度、残留応力を変化させることにより、ブリルアンゲインが最大となる周波数（ピーク周波数）を長手方向に変化させることによって、光ファイバ伝送路全体としてのブリルアンスペクトル幅を拡大する手法が報告されている（例えば、特許文献１，非特許文献３参照。）。しかしながら、この従来技術による手法によると、必然的に長手方向に光ファイバの光学特性も変化してしまうことになり、実用上は好ましくない。
【００４２】
ブリルアンスペクトルは、一方で、別の表式として、相互作用をする（複数の）音響フォノンモードの空間広がりと光学モードの空間的パワー分布との重なりの総和として、次式（４），（５）で表されることもある（例えば、非特許文献４参照。）。
【００４３】
【数７】
2006154713.tif 000009
【００４４】
【数８】
2006154713.tif 000010
【００４５】
式（４），（５）中、Ｓｉ（ν）は各音響モードの周波数νにおけるブリルアンゲイン、ｉは各音響モード番号、ν０はピーク周波数、ｆｉは各音響モードの音響周波数、Γｉは音響波減衰係数（減衰緩和時間の逆数）をそれぞれ表している。またＧｉは、次式（６）で求められる。
【００４６】
【数９】
2006154713.tif 000011
【００４７】
式（６）中、ｐ１２はポッケルス（Pockels）の光弾性係数、ω０は入射光の角振動数、βｉは各音響モードの伝搬定数をそれぞれ表している。また、Ｘ（ｒ）及びＹｚｉ（ｒ）は、それぞれ、光ファイバ中の伝搬光の電界分布、及び各音響モードの軸（ｚ）方向振動の変位量分布である。なお、ここで、ピーク周波数でのＳ（ν）（＝Ｓ（ν０））が式（３）中のｇＢ０に相当する。
【００４８】
式（４）〜式（６）に従えば、Ｇｉを小さく、即ち、伝搬光の電界分布と各音響モードの軸（ｚ）方向の振動変位量分布との、分布の重なりを小さくすることで、ブリルアンゲインを小さく（＝しきいパワーを大きく）することができることを本発明者らは見出した。
そこで、本発明者らは、前記重なりを小さくするための具体的方法について鋭意検討を行った。以下に検討結果を示す。
【００４９】
既存の光ファイバの構造を図２に例示する。この光ファイバ１は、屈折率の高い石英ガラスからなるコア２と、その外周に設けられた石英ガラスからなるクラッド３とからなっている。コア２の部分には、屈折率を高めるドーパント（例えば、ゲルマニウム）が添加されている。クラッド３には意図的なドーパントの添加は行われていない。光ファイバ１の構造は図２に示す通り同心状であり、中央のコア２の屈折率がクラッド３に比べ相対的に高められ、そのコア２に光が閉じ込められて導波する。
【００５０】
一方、ＳＢＳに関連する音響モードも、同様に光ファイバ中を伝搬する。音響波にとって、石英ガラスへの異元素添加は、いずれも音速低下（＝音響波を閉じ込める）効果を持つ。故に、図２に示す構造の場合、音響波も光と同様にコア２の部分に閉じ込められて導波する。
【００５１】
図３に、図２の構造での音響モードの変位量分布（フィールド分布）と、光のパワー分布（電界分布の２乗分布）の計算結果の一例を示す。ここに例示されるように、特にＳＢＳ低減を意図しない従来の光ファイバにおいては、音響モードフィールド分布と、光のパワー分布はほぼ同じ分布を有している。
【００５２】
音響フィールド分布と光のパワー分布の重なりを減らすには、図４に示す通り、
（ａ）音響フィールド分布中心と光パワー分布中心とをずらす（図４（ａ）参照）、
（ｂ）音響フィールド分布を光パワー分布よりも拡げる（図４（ｂ）参照）、又は
（ｃ）光パワー分布を音響フィールド分布よりも拡げる（図４（ｃ）参照）、
という方法が考えられる。
【００５３】
しかしながら、前記（ａ）については、図２に示す通り光ファイバの構造上、音響モードと光パワーの分布は同心状にならざるを得ず、実施が困難である。
故に、前記（ｂ）及び（ｃ）の手法によれば、音響フィールド分布と光のパワー分布の重なりを減らし、ＳＢＳの抑制とＳＢＳしきいパワーの増加を達成することができる。
【００５４】
前記図４（ｂ）において、音響フィールド分布を光パワー分布よりも広げる方法の別の形態として、図５に示すように、音響フィールド分布と光パワー分布のピーク位置をずらすように分布させる形態が考えられる。このような形態をとることにより、図４（ｂ）に比べて、音響フィールドと光パワー分布の重なりをより効率的に低減することが可能となる。
【００５５】
図５に示すようなフィールド分布は、図６に示すような屈折率分布により得ることができる。図６の屈折率分布は、以下の光学特性を示す。
・ファイバカットオフ波長が１．３３μｍ。
・ケーブルカットオフ波長が１．２４μｍ。
・モードフィールド径（Petermann II）が、波長１３１０ｎｍで９．３２μｍ、波長１５５０ｎｍで１０．５７μｍ。
・零分散波長が１３２１．１ｎｍ。
・波長分散値が、波長１３１０ｎｍで−１．０３ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ、波長１５５０ｎｍで１６．８３ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ。
・曲げ直径２０ｍｍでの曲げ損失が、波長１３１０ｎｍで０．２ｄＢ／ｍ、波長１５５０ｎｍで３ｄＢ／ｍ。
【００５６】
前記モードフィールド径は、以下の式（７）及び（８）で知られるPetermann IIの定義式による。
【００５７】
【数１０】
2006154713.tif 000012
【００５８】
【数１１】
2006154713.tif 000013
【００５９】
式（７）及び（８）中、ＭＦＤｐｅｔＩＩはPetermann IIの定義によるモードフィールド径、ｗｐはその導出の債の介在変数、ｒは中心からの距離、Ｅ（ｒ）はｒにおける電界強度をそれぞれ表す。
【００６０】
同様に、音響フィールドのフィールド径についても、以下の式（９）及び（１０）で定義する。
【００６１】
【数１２】
2006154713.tif 000014
【００６２】
【数１３】
2006154713.tif 000015
【００６３】
前記式（９）及び（１０）中、ＭＦＤａｃは音響フィールドのフィールド径、ｗｐ−ａｃはそ導出過程の介在変数、ｒは中心からの距離、Ｅ（ｒ）はｒにおける音響モードの振動変位量をそれぞれ表す。
【００６４】
前記式（９）及び（１０）の定義に基づくと、図６の光ファイバにおいて、ＭＦＤａｃ＝２．８０μｍとなる。
【００６５】
比較対照として、図７に示す光ファイバを考える。図７の光ファイバの特性を以下に示す。これは、ＩＴＵ−Ｔ  Ｇ．６５２としてカテゴライズされる１．３μｍ帯用のシングルモード光ファイバである。
【００６６】
・ファイバカットオフ波長が１．２７μｍ。
・ケーブルカットオフ波長が１．２２μｍ。
・モードフィールド径（Petermann II）が、波長１３１０ｎｍで９．４２μｍ、波長１５５０ｎｍで１０．５７μｍ。
・零分散波長が１３０７．０ｎｍ。
・波長分散値が、波長１３１０ｎｍで０．２６ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ、波長１５５０ｎｍで１７．４３ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ。
・曲げ直径２０ｍｍでの曲げ損失が、波長１３１０ｎｍで０．３ｄＢ／ｍ、波長１５５０ｎｍで３．２ｄＢ／ｍ。
【００６７】
光学特性的には、図６に示す光ファイバと図７に示す光ファイバは、ほぼ同等の特性を示していることが分かる。図７記載の光ファイバの光パワーと音響フィールドの分布を図８に示す。音響フィールドと光パワーの中心値は、コア中心に位置し、ほぼ同様な分布をしていることがわかる。式（９）及び（１０）によると、ＭＦＤａｃ＝６．００μｍとなった。
【００６８】
図９は、図６に示す本発明の光ファイバと図７に示す従来の光ファイバのそれぞれのブリルアンスペクトルを示す。本発明の光ファイバのブリルアンスペクトルのピーク値は、従来の光ファイバに対して、０．４程度と大幅に低くなっていることがわかる。これは、式（３）におけるブリルアンゲインｇＢ０が、従来型の０．４倍になっていることを意味する。従って、式（１）により規定されるＳＢＳしきいパワーは、４ｄＢ程度改善される。
【００６９】
次に、本発明に係る伝送システムについて記す。
前述した本発明の光ファイバを用いる利点は、より高パワーの信号光を導入できることである。故に、比較的高パワーの必要なアナログ伝送やベースバンド伝送又は光ＳＣＭ伝送を本発明の光ファイバを用いて行うことによって、より多分岐・長距離の伝送が可能になり、最も大きな恩恵を享受できる。特に、伝送距離で１５ｋｍ以上、および／または分岐数が３２分岐以上であるようなシステムの場合、最も大きな恩恵を享受できる。
【００７０】
また、本発明に係る光ファイバを用いて、前述したアナログ伝送やベースバンド伝送又は光ＳＣＭ伝送に加えてその他の伝送も同時に行う、波長多重伝送を行うこともできる。波長多重伝送としては、ＩＴＵ−Ｔ  Ｇ．９８３．３に示されているようなＦＴＴＨの一形態として、あるいはＣＷＤＭ等が考えられる。
勿論、伝送システムとしてこれら用途に限定する必要はない。例えば、通常の公衆データ通信ばかりでなく、デジタル長距離無中継伝送システムや、ＩＴＳ、センサ用途、遠隔レーザ切断システム等にも使用できる。
【００７１】
最後に、本例においては、音響モードは全て基本モードを対象として説明したが、実際には、音響モードは単一モードであるとは限らず、複数のモードが存在する場合もある。しかし、その場合においても、光のモードが基本モードである関係上、最も式（６）の重なりの大きい音響モードは基本モードである場合が殆どである。故に、ＳＢＳ抑制を考える際には、音響モードは基本モードのみを対象としても一般的には問題のないことを付記しておく。
【図面の簡単な説明】
【００７２】
【図１】しきいパワーを説明するグラフである。
【図２】一般の光ファイバの構造を示す端面図である。
【図３】光パワー分布と音響モードフィールド分布の重なり状態を示すグラフである。
【図４】ＳＢＳ抑制を実現する光パワーと音響モードフィールド分布の例示である。
【図５】本発明の光強度分布と音響モードの分布例を示すグラフである。
【図６】本発明の光ファイバの屈折率分布を例示するグラフである。
【図７】従来の光ファイバの屈折率分布を例示するグラフである。
【図８】従来の光ファイバの光強度分布と音響モードの分布例を示すグラフである。
【図９】本発明の光ファイバと従来の光ファイバのブリルアンスペクトルを示すグラフである。
【符号の説明】
【００７３】
１…光ファイバ、２…コア、３…クラッド。
【図１】
2006154713.tif 000019
【図２】
2006154713.tif 000020
【図３】
2006154713.tif 000021
【図４】
2006154713.tif 000022
【図５】
2006154713.tif 000023
【図６】
2006154713.tif 000024
【図７】
2006154713.tif 000025
【図８】
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【図９】
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