(57)【要約】【課題】粘性流体室を構成する部品、または複数の第１トルク伝達部材および第２トルク伝達部材の加工精度に基づいて、トルク伝達性能を調整することの可能なビスカスカップリングを提供する。【解決手段】相対回転可能に配置された第１回転部材Ｋ６および第２回転部材２２と、この第１回転部材Ｋ６と第２回転部材２２との間に形成された粘性流体室Ｂ１と、粘性流体室Ｂ１に配置され、かつ、第１回転部材Ｋ６と一体回転する第１トルク伝達部材３８と、第１トルク伝達部材３８と対向して配置され、かつ、第２回転部材２２と一体回転する第２トルク伝達部材４５とを備えたビスカスカップリングにおいて、粘性流体室Ｂ１に臨む内壁１０４の一部に、内壁１０４の他の部位に対する取付位置に基づいて粘性流体室Ｂ１の容積を変更し、かつ、内壁１０４の他の部位に固定された状態で粘性流体室Ｂ１の容積を固定させる容積調整壁９９を備えている。【選択図】  図２１
2006207830.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
相対回転可能に配置された第１回転部材および第２回転部材と、この第１回転部材と第２回転部材との間に形成された粘性流体室と、この粘性流体室に配置され、かつ、前記第１回転部材と一体回転する第１トルク伝達部材と、前記第１トルク伝達部材と対向して配置され、かつ、前記第２回転部材と一体回転する第２トルク伝達部材とを備えたビスカスカップリングにおいて、
前記粘性流体室に臨む内壁の一部に、前記内壁の他の部位に対する取付位置に基づいて前記粘性流体室の容積を変更し、かつ、前記内壁の他の部位に固定された状態で前記粘性流体室の容積を固定させる容積調整壁を備えていることを特徴とするビスカスカップリング。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、車両のトルク伝達経路に配置されるビスカスカップリングに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来の四輪駆動車などに用いられているビスカスカップリングの一例が特許文献１に記載されている。この特許文献１に記載されたビスカスカップリングは、相対回転可能に配置された環状の第１回転部材および環状の第２回転部材を備えている。第１回転部材の内周には環状の凹部が形成されており、この凹部に、第２回転部材が配置されている。ここで、第１回転部材と第２回転部材とは、軸線方向に所定量を相対移動することが可能になっている。そして、第１回転部材と第２回転部材との間には粘性流体室が形成され、この粘性流体室にはシリコンオイル（粘性流体）が封入されている。ここで、シリコンオイルは、その熱膨張を考慮して、粘性流体室の容積に対して、７０ないし９０％程度の充填率で充填されている。
【０００３】
また、粘性流体室には、環状の第１プレート（第１トルク伝達部材）が複数配置されており、この複数の第１プレートが、第１回転部材の内周にスプライン嵌合されている。さらに、第１プレートと交互に環状の第２プレート（第２トルク伝達部材）が複数配置されており、複数の第２プレートが、第２回転部材の外周にスプライン嵌合されている。さらにまた、第１回転部材に形成された凹部の一方の壁面と、第２回転部材の側面との間には弾性部材が配置されている。この弾性部材の弾性力により、第２回転部材が、凹部の他方の壁面側に押圧されている。
【０００４】
上記の特許文献１に記載されたビスカスカップリングにおいては、第１プレートと第２プレートとに差動回転が生じた場合は、その差動回転数に応じてシリコンオイルにせん断力が生じ、このせん断力により、第１プレートと第２プレートとの間でトルクの伝達が行われる。そして、第１プレートと第２プレートとの差動回転数の増大により粘性流体室の内圧が上昇し、この内圧が所定値以上になる場合がある。この場合は、第２回転部材が、弾性部材の押圧力に抗して一方の壁面側に移動する。その結果、粘性流体室の容積が拡大されて内圧の急激な上昇が抑制され、トルクの伝達性能を所定の状態に維持できるとされている。すなわち、この公報に記載されたビスカスカップリングにおいては、粘性流体室の圧力変動に応じて粘性流体室の容積を変化させることにより、粘性流体室に対するシリコンオイルの充填率を制御しているのである。
【０００５】
【特許文献１】特開平４−２５６４６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
上記のように、ビスカスカップリングは、シリコンオイルのせん断力によりトルクが伝達される構成になっている。このため、ビスカスカップリングの粘性流体室に臨んで配置される部品の加工精度が低下していた場合は、粘性流体室の容積に対するシリコンオイルの充填率を所定値に設定することができず、トルク伝達性能が低下する可能性がある。しかしながら、上記の特許文献１に記載されたビスカスカップリングは、粘性流体室の圧力変動に対応して粘性流体室の容積を拡大し、トルクの伝達性能を制御することは可能であるが、ビスカスカップリングの部品の加工精度に応じてトルク伝達性能を調整することは困難であり、上記問題に対処することはできなかった。
【０００７】
したがって、ビスカスカップリングの製品品質が低下して、歩留まりが低下する可能性があった。従来は、製造したビスカスカップリングにより、所定のトルク伝達性能を得られない場合は、ビスカスカップリングを分解して部品の再加工や部品の取り替えを行ったり、若しくはビスカスカップリング全体を処分しなければならず、製造コストの上昇を招いていた。さらに、複数のビスカスカップリング毎に、部品の加工精度にバラツキが生じていた場合は、この加工精度のバラツキに基づいて、各ビスカスカップリングのトルク伝達性能にバラツキが生じる可能性があった。
【０００８】
この発明は、上記事情を背景としてなされたもので、粘性流体室を構成する部品、または複数の第１トルク伝達部材および第２トルク伝達部材の加工精度に基づいて、トルク伝達性能を調整することの可能なビスカスカップリングを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するため請求項１の発明は、相対回転可能に配置された第１回転部材および第２回転部材と、この第１回転部材と第２回転部材との間に形成された粘性流体室と、この粘性流体室に配置され、かつ、前記第１回転部材と一体回転する第１トルク伝達部材と、前記第１トルク伝達部材と対向して配置され、かつ、前記第２回転部材と一体回転する第２トルク伝達部材とを備えたビスカスカップリングにおいて、前記粘性流体室に臨む内壁の一部に、前記内壁の他の部位に対する取付位置に基づいて前記粘性流体室の容積を変更し、かつ、前記内壁の他の部位に固定された状態で前記粘性流体室の容積を固定させる容積調整壁を備えていることを特徴とするものである。
【発明の効果】
【００１０】
請求項１の発明によれば、粘性流体の温度と、第１回転部材と第２回転部材との間で伝達されるトルクとの関係に基づいて、シリコンオイルの注入量を設定する。このため、ビスカスカップリングを構成する部品のうち、トルクの伝達に関与する部品が、その製造過程で寸法精度が低下していた場合においても、寸法精度に関わりなく、ビスカスカップリングにおけるトルク伝達性能の管理精度を高めることができ、製品品質が向上する。したがって、ビスカスカップリングのトルク伝達性能を、所期の状態に設定することができる。
【００１１】
また、複数のビスカスカップリングを製造した場合に、各ビスカスカップリング毎に、その構成部品の寸法精度にバラツキがあった場合においても、寸法精度のバラツキに関わりなく、各ビスカスカップリングのトルク伝達性能をほぼ均一に維持することができる。また、複数のビスカスカップリングに注入される粘性流体の粘度にバラツキがあった場合においても、粘性流体の粘度のバラツキに関わりなく、各ビスカスカップリングのトルク伝達性能をほぼ均一に維持することができる。つまり、ビスカスカップリングの製造工程の最終工程において、ビスカスカップリングのトルク伝達性能が調整されるため、各種の部品の寸法精度を高精度に維持する必要性が無いとともに、粘性流体室の内容積の測定精度、およびシリコンオイルの充填率測定の精度も高精度が要求されず、ビスカスカップリングの製造コストを抑制することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
つぎに、この発明を添付図面に基づいて詳細に説明する。図１は、この発明のビスカスカップリングを、スタンバイ四輪駆動車１の動力伝達装置として適用した場合を示す模式図である。スタンバイ四輪駆動車１の前部にはエンジン２が搭載され、このエンジン２の出力側にはトランスミッション３が連結されている。また、トランスミッション３の出力側には、フロントデファレンシャル４が配置され、フロントデファレンシャル４の出力側には、一対のフロントドライブシャフト５を介して一対の前輪６が連結されている。さらに、フロントデファレンシャル４にはトランスファー７が接続され、このトランスファー７の出力側にはプロペラシャフト８が連結されている。
【００１３】
一方、スタンバイ四輪駆動車１の後部にはリヤデファレンシャル９が搭載されており、リヤデファレンシャル９の出力側には、一対のリヤドライブシャフト１０を介して一対の後輪１１が接続されている。また、リヤデファレンシャル９の入力側にはビスカスカップリング１２が設けられており、前記プロペラシャフト８の後端が、ビスカスカップリング１２の入力側に接続されている。以下、上記ビスカスカップリング１２の各種の構成例およびビスカスカップリング１２の製造方法ならびにシリコンオイルの注入方法、さらにはビスカスカップリング用添加剤を説明する。
（第１実施例）
【００１４】
図２はビスカスカップリング１２の一実施例を示す平面断面図である。前記プロペラシャフト８の後端には、フックジョイント１３を介してコンパニオンフランジ１４が取り付けられている。一方、リヤデファレンシャル９の外殻を構成するデファレンシャルキャリヤ１５の内部にはドライブピニオンシャフト１６が配置されている。なお、デファレンシャルキャリヤ１５の内部には、オイル（図示せず）が注入されている。また、デファレンシャルキャリヤ１５の開口端には、円筒形状のカバー１７が取り付けられている。このカバー１７と、デファレンシャルキャリヤ１５とは、ボルト１８により締め付け固定されている。そして、カバー１７の内部からデファレンシャルキャリヤ１５の内部に亘り、ビスカスカップリング１２が配置されている。カバー１７は金属材料を鍛造および機械加工して成形されている。
【００１５】
ビスカスカップリング１２は、ケーシングＫ１とハブ２２とを備えており、ケーシングＫ１とハブ２２とが、同一の軸線Ａ１を中心として相対回転可能に配置されている。このケーシングＫ１は、円筒部材１９と、環状のフロントカバー２０と、円筒形状のリヤカバー２１と、円筒形状のハブ２２とから構成されている。環状のフロントカバー２０は、円筒部材１９におけるプロペラシャフト８側の開口端部に溶接固定され、リヤカバー２１は、円筒部材１９におけるデファレンシャルキャリヤ１５側の開口端部に溶接固定されている。なお、ハブ２２は、ケーシングＫ１の内部に配置されている。
【００１６】
また、フロントカバー２０の外周にはフランジ２３が形成され、フランジ２３の外周端と、円筒部材１９の開口端とが溶接されている。また、カバー１７の内周におけるプロペラシャフト８側の端部には、ラジアル軸受２４が固定されている。このラジアル軸受２４により、フロントカバー２０が回転可能に保持されている。さらに、フロントカバー２０の外周において、ラジアル軸受２４よりもプロペラシャフト８側の位置には、環状のダストシール２５が取り付けられている。このダストシール２５は、カバー１７の外部のダストが、カバー１７のプロペラシャフト８側の開口部から内部に侵入することを防止するための機構である。さらに、フロントカバー２０におけるプロペラシャフト８側の端面には、ボルト２６によりコンパニオンフランジ１４が固定されている。また、フロントカバー２０の外端面には、複数の雌ねじ部１１２が形成されている。
【００１７】
前記リヤカバー２１の外周にはフランジ２７が形成されており、フランジ２７の外周端と、円筒部材１９の開口端とが溶接されている。一方、デファレンシャルキャリヤ１５の内周にはラジアル軸受２８が取り付けられており、ラジアル軸受２８により、リヤカバー２１が回転可能に保持されている。また、フランジ２７には、その厚さ方向に貫通する注入孔２９が形成され、注入孔２９がボール３０により液密に封止されている。この注入孔２９は、ビスカスカップリング１２の製造工程において、シリコンオイル（粘性流体）をビスカスカップリング１２の内部に注入したり、内部に注入されているシリコンオイルを抜き取ったりするための機構である。なお、ケーシングＫ１には、シリコンオイルを注入する場合に、粘性流体室（後述）を減圧するための排気孔（図示せず）が形成されている。シリコンオイルは、ジメチルシリコンなどを主成分とし、所定の添加剤が添加されている。この添加剤としては、アウタープレート３８およびインナープレート４５の摩耗を抑制する摩耗剤が例示される。
【００１８】
前記ハブ２２の内周にはドライブピニオンシャフト１６の先端がスプライン嵌合されている。一方、フロントカバー２０の内周には円筒形状のブッシュ３１が固定され、リヤカバー２１の内周には円筒形状のブッシュ３２が固定されている。そして、ブッシュ３１，３２により、ハブ２２が回転可能に保持されている。このブッシュ３１，３２により、ケーシングＫ１とハブ２２とが相対回転可能に構成され、かつ、半径方向に位置決めされている。
【００１９】
また、前記フロントカバー２０の内周には蓋体３３が嵌合固定され、デファレンシャルキャリヤ１５の内部に存在するオイルが、フロントカバー２０側から漏れることを防止している。さらに、デファレンシャルキャリヤ１５とリヤカバー２１との間にオイルシール３４が設けられており、デファレンシャルキャリヤ１５の内部に存在するオイルが、デファレンシャルキャリヤ１５とリヤカバー２１との間を介して、デファレンシャルキャリヤ１５の外部に漏れることを防止している。
【００２０】
さらに、前記フロントカバー２０の内周におけるブッシュ３１よりもリヤカバー２１側の位置には、Ｘリング３５が装着されている。このＸリング３５によりハブ２２とフロントカバー２０との間が液密にシールされている。さらに、リヤカバー２１の内周におけるブッシュ３２よりもフロントカバー２０側の位置には、Ｘリング３６が装着されている。このＸリング３６により、ハブ２２とリヤカバー２１との間が液密にシールされている。
【００２１】
つまり、ケーシングＫ１とハブ２２との間の空間を、Ｘリング３５およびＸリング３６により液密にシールすることにより、環状の粘性流体室Ｂ１を形成している。粘性流体室Ｂ１内には粘性流体としてのシリコンオイル（図示せず）が充填されている。ここで、シリコンオイルは、粘性流体室Ｂ１の容積の７０ないし９０％程度の充填率で充填されている。なお、粘性流体室Ｂ１の容積のうち、シリコンオイルの占有空間以外の空間には空気が充填されている。
【００２２】
前記円筒部材１９の内周、つまり粘性流体室Ｂ１に対面する位置には内歯３７が形成されている。また、粘性流体室Ｂ１には環状（円板形状）のアウタープレート３８が複数配置されている。図３は、アウタープレート３８の側面図であり、アウタープレート３８の外周には外歯３９が形成されている。この外歯３９が内歯３７に対してスプライン嵌合されている。各アウタープレート３８の内径は、ハブ２２の外径よりも大きく設定されている。さらに、各アウタープレート３８には、その内周端から外側に延びたスリット４０が複数形成されている。各スリット４０は、アウタープレート３８の円周方向にほぼ等間隔おきに配置されている。また、アウタープレート３８には、厚さ方向、つまり、軸線方向に貫通する孔４１が複数形成されている。各孔４１は、アウタープレート３８の同一円周上に、ほぼ等間隔おきに配置されている。
【００２３】
前記円筒部材１９の内周には、複数のスペーサリング４２が取り付けられている。そして、各スペーサリング４２が各アウタープレート３８同士の間に配置されている。図４は、図２に示されたビスカスカップリング１２を、IV−IV線で破断した場合の側面断面図である。スペーサリング４２の円周方向の一部には切欠部４３が形成されている。このため、スペーサリング４２は、円周方向における単位長さあたりの重量が、切欠部４３を含む部分の重量よりも、切欠部４３を含まない部分の重量の方が重く設定されている。また、軸線Ａ１を含む平面内における各スペーサリング４２の断面形状がほぼ円形に構成されている。スペーサリング４２の線径は、アウタープレート３８の軸線方向の厚さよりも大きく設定されている。
【００２４】
そして、各スペーサリング４２は、円筒部材１９の内周に取り付けられた状態では、その弾性力により円筒部材１９の内周、具体的には各内歯３７の歯先に押し付けられている。つまり、各スペーサリング４２は、その弾性力により、ケーシングＫ１に対する円周方向の位置決め、言い換えれば各スペーサリング４２同士の円周方向の位置決めが行われている。そして、少なくとも２つのスペーサリング４２が、切欠部４３同士の円周方向の位相が異なるように位置決めされている。すなわち、図４の実施例においては、隣接するスペーサリング４２の切欠部４３同士の円周方向の位相が、１８０度ずつ異なる状態で固定されている。なお、各切欠部４３同士の位相を９０度間隔で異ならせたり、または、３６０度をスペーサリング４２の枚数で除し、得られた角度ずつ切欠部４３の位相が全周方向に分散するように、スペーサリング４２を位置決めすることも可能である。上記構成のスペーサリング４２により、各アウタープレート３８同士の軸線方向の間隔が所定値以上に設定されている。
【００２５】
一方、前記ハブ２２の外周、つまり粘性流体室Ｂ１に対面する位置には外歯４４が形成されている。また、粘性流体室Ｂ１には環状（円板形状）のインナープレート４５が複数配置されている。図５は、インナープレート４５の側面図であり、インナープレート４５の内周には内歯４６が形成されている。この内歯４６が外歯４４に対してスプライン嵌合されている。各インナープレート４５の外径は、円筒部材１９に取り付けられた状態のスペーサリング４２の内径よりも小さく設定されている。そして、各インナープレート４５と各アウタープレート３８とが、軸線方向に交互に（１枚おきに）配置されている。このため、各インナープレート４５の側面と、アウタープレート３８の側面とが対向している。また、各インナープレート４５には、外周端から内側に延びた複数のスリット４７が形成されている。各スリット４７は、インナープレート４５の円周方向にほぼ等間隔で配置されている。なお、インナープレート４５の軸線方向の厚さは、スペーサリング４２の線径よりも小さく設定されている。さらに、前記リヤカバー２１のフランジ２７と、フランジ２７に対面するアウタープレート３８との間には、環状の受圧板４８が配置されている。上記のケーシングＫ１が第１回転部材に相当し、ハブ２２が第２回転部材に相当し、アウタープレート３８が第１トルク伝達部材に相当し、インナープレート４５が第２トルク伝達部材に相当する。さらに、スペーサリング４２の切欠部４３自体、またはスペーサリング４２において、切欠部４３を含む円周方向の所定長さ部分が、重量偏在部に相当する。
【００２６】
つぎに、上記構成のビスカスカップリング１２の製造方法について説明する。まず、炭素鋼またはクロムモリブデン鋼などの鍛造素材を機械加工することにより、円筒部材１９およびフロントカバー２０およびリヤカバー２１およびハブ２２が製造される。ここで、円筒部材１９およびフロントカバー２０およびリヤカバー２１およびハブ２２において、ビスカスカップリング１２の動作中に摺動する箇所には、焼き入れ処理や軟窒化処理を施して、耐摩耗性および剛性を向上している。また、アウタープレート３８およびインナープレート４５は、鋼材コイルをプレス機により打ち抜き加工した後、所定の熱処理を施して耐摩耗性および剛性を向上している。さらに、スペーサリング４２は、ばね鋼ワイヤーをほぼ円形に屈曲して製造されている。
【００２７】
つぎに、ビスカスカップリング１２の組立手順の一例を、図６のフローチャートに基づいて説明する。この図６のフローチャートは、円筒部材１９を回転させながらビスカスカップリング１２を組み立てる場合の手順である。まず、円筒部材１９とフロントカバー２０とを溶接するとともに、円筒部材１９およびフロントカバー２０を非回転の状態に固定する。また、円筒部材１９およびフロントカバー２０の内部にハブ２２を挿入する。さらに、１枚のアウタープレート３８を円筒部材１９の内周にスプライン嵌合して取り付けるとともに（ステップ１）、１本のスペーサリング４２を円筒部材１９の内周に取り付ける（ステップ２）。つぎに、１枚のインナープレート４５をハブ２２の外周にスプライン嵌合して取り付けるとともに（ステップ３）、つぎのアウタープレート３８を円筒部材１９の内周にスプライン嵌合して取り付ける（ステップ４）。そして、円筒部材１９およびフロントカバー２０を、軸線Ａ１を中心として角度θだけ所定方向に回転させる（ステップ５）。その後、アウタープレート３８およびインナープレート４５およびスペーサリング４２を、全個数取り付けたか否かが判断され（ステップ６）、ステップ６で否定判断された場合はステップ２ないしステップ５の動作を繰り返す。一方、ステップ６で肯定判断された場合は、図６の作業を終了する。
【００２８】
すなわち、図６のフローチャートにおいては、ステップ５で円筒部材１９が所定角度θだけ回転されることにより、少なくとも２つのスペーサリング４２の切欠部４３の円周方向の位相が異なる状態で位置決めされる。また、ステップ５で円筒部材１９およびフロントカバー２０を回転させることにより、既に取り付けられているアウタープレート３８の円周方向の位相と、新たに取り付けられるアウタープレート３８の円周方向の位相とが異なる状態になる。また、既に取り付けられているインナープレート４５の円周方向の位相と、新たに取り付けられるインナープレート４５の円周方向の位相とが異なる状態になる。このようにして、アウタープレート３８およびインナープレート４５ならびにスペーサリング４２を取り付けた後、円筒部材１９に対してリヤカバー２１を溶接固定する。ついで、注入孔２９からシリコンオイルを粘性流体室Ｂ１に充填し、注入孔２９をボール３０により封止して、ビスカスカップリング１２の組立作業が完了する。
【００２９】
つぎに、ビスカスカップリング１２の他の組立例を、図７のフローチャートに基づいて説明する。この図７のフローチャートは、アウタープレート３８およびインナープレート４５ならびにスペーサリング４２を回転させながらビスカスカップリング１２を組み立てる場合の手順である。まず、１枚のアウタープレート３８を円筒部材１９の内周にスプライン嵌合して取り付けるとともに、１本のスペーサリング４２を円筒部材１９の内周に取り付ける。さらに、１枚のインナープレート４５をハブ２２の外周にスプライン嵌合して取り付けるとともに、つぎのアウタープレート３８を円筒部材１９の内周に取り付ける（ステップ１１）。
【００３０】
さらにまた、つぎのスペーサリング４２を円筒部材１９の内周にスプライン嵌合して取り付ける（ステップ１２）。このステップ１２で取り付けるスペーサリング４２は、取付済みのスペーサリング４２に対して、軸線Ａ１を中心として所定角度θだけ回転して取り付けられる。そして、つぎのインナープレート４５が取り付けられる（ステップ１３）。このステップ１３で取り付けるインナープレート４５は、取付済みのインナープレート４５に対して、軸線Ａ１を中心として所定角度θだけ回転して取り付けられる。
【００３１】
さらに、つぎのアウタープレート３８が取り付けられる（ステップ１４）。このステップ１４で取り付けるアウタープレート３８は、取付済みのアウタープレート３８に対して、軸線Ａ１を中心として所定角度θだけ回転して取り付けられる。その後、アウタープレート３８およびインナープレート４５ならびにスペーサリング４２が全枚数取り付けられたか否かが判断される（ステップ１５）。ステップ１５で否定判断された場合はステップ１２に戻り、ステップ１５で肯定判断された場合は、図７の作業を終了する。
【００３２】
このように、図７のフローチャートにおいては、ステップ１２でスペーサリング４２を回転させることにより、取付済みのスペーサリング４２の切欠部４３の円周方向の位相と、新たに取り付けられるスペーサリング４２の切欠部４３の円周方向の位相とが異なる状態になる。また、ステップ１３により、取付済みのインナープレート４５の円周方向の位相と、新たに取り付けられるインナープレート４５の円周方向の位相とが異なる状態になる。また、ステップ１４により、取付済みのアウタープレート３８の円周方向の位相と、新たに取り付けられるアウタープレート３８の円周方向の位相とが異なる状態になる。
【００３３】
つぎに、第１実施例のビスカスカップリング１２を、図１に示すスタンバイ四輪駆動車１に取り付けて走行する場合の動作を説明する。まず、エンジン２から出力されたトルクが、トランスミッション３を介してフロントデファレンシャル４に伝達される。フロントデファレンシャル４に伝達されたトルクの一部は、フロントドライブシャフト５を介して前輪６に伝達され、前輪６の駆動力によりスタンバイ四輪駆動車１が走行する。また、フロントデファレンシャル４に伝達されたトルクの一部は、トランスファー７を介してプロペラシャフト８に伝達されている。プロペラシャフト８に伝達されたトルクは、ケーシングＫ１に伝達されている。
【００３４】
一方、スタンバイ四輪駆動車１の走行中は、後輪１１から入力されるトルクが、リヤデファレンシャル９を介してハブ２２に伝達されている。そして、ケーシングＫ１の回転数と、ハブ２２の回転数とが等しい場合は、各アウタープレート３８の回転数と、各インナープレート４５の回転数とが等しく、プロペラシャフト８のトルクは後輪１１には伝達されない。つまり、スタンバイ四輪駆動車１は二輪駆動（前輪駆動）により走行する。さらに、前輪６がスリップして、ケーシングＫ１とハブ２２とが差動回転した場合は、各アウタープレート３８と各インナープレート４５とに差動回転が生じ、その回転差に応じてシリコンオイルにせん断力が発生する。すると、プロペラシャフト８からケーシングＫ１に伝達されたトルクが、このせん断力によりハブ２２に伝達されるとともに、リヤデファレンシャル９を介して後輪１１に伝達され、四輪駆動状態になる。
【００３５】
ところで、アウタープレート３８とインナープレート４５とが差動回転した場合は、スリット４０，４７および孔４１により、粘性流体室Ｂ１のシリコンオイルの循環が促進される。また、スリット４０，４７および孔４１により、アウタープレート３８およびインナープレート４５に生じる熱的応力および機械的応力が逃がされる。さらに、スリット４０，４７により、アウタープレート３８とインナープレート４５との間にシリコンオイルを導入する作用が促進される。
【００３６】
また、シリコンオイルのせん断力によるトルク伝達状態が長時間継続された場合は、シリコンオイルおよび空気が熱膨張して粘性流体室Ｂ１の内圧が上昇し、各インナープレート４５の両側面付近で圧力差が生じる。その結果、インナープレート４５が軸線方向に移動して、アウタープレート３８とインナープレート４５とが直結される、いわゆるハンプ現象が生じる。アウタープレート３８とインナープレート４５とが直結されると、シリコンオイルによるエネルギーの吸収が解消されて温度上昇が停止し、粘性流体室Ｂ１の熱がケーシングＫ１の外部に放熱される。そして、シリコンオイルの熱が充分放熱されると、粘性流体室Ｂ１の内圧が低下して、アウタープレート３８とインナープレート４５との直結状態が解除され、せん断力によるトルクの伝達状態に復帰する。
【００３７】
そして、この第１実施例においては、ビスカスカップリング１２の各スペーサリング４２が、各切欠部４３の円周方向の位相が異なるように配置されているため、各スペーサリング４２全体としての半径方向のバランス精度が向上する。したがって、ビスカスカップリング１２の全体が一体的に回転している二輪駆動状態において、ビスカスカップリング１２の振動が抑制されて、スタンバイ四輪駆動車１の挙動が安定して乗り心地が向上するとともに、騒音が抑制されて静粛性を向上させることができる。
【００３８】
また、図６または図７に示す手順により、ビスカスカップリング１２を組み立てた場合は、各アウタープレート３８の円周方向の位相が異なる状態になり、かつ、各インナープレート４５の円周方向の位相が異なる状態になる。このため、各アウタープレート３５および各インナープレート４５の形状や加工精度に起因する固有のアンバランスについても、図６または図７の組立手順を行うことにより、そのバランス精度を向上することができる。したがって、ビスカスカップリング１２の振動および騒音抑制機能が一層向上する。
【００３９】
ここで、第１実施例に開示した特徴的な構成を記載すれば、以下の通りである。すなわち、粘性流体室を形成する第１回転部材と第２回転部材とを、相対回転可能に配置した後、前記第１回転部材と前記第２回転部材との間に、前記第１回転部材と一体回転する複数の第１プレートと、前記第２回転部材と一体回転する第２プレートとを対向して配置するとともに、前記第１プレート同士の間に、円周方向における単位長さあたりの重量を異ならせた重量偏在部を有するスペーサリングをそれぞれ配置するビスカスカップリングの製造方法（組立方法）において、少なくとも２つのスペーサリングを、前記重量偏在部同士の円周方向の位相を異ならせて配置することを特徴とするビスカスカップリングの製造方法。
（第２実施例）
【００４０】
つぎに、この発明の第２実施例を説明する。従来、スタンバイ四輪駆動車においては、前輪と後輪との差動回転を抑制するための機構として、ビスカスカップリングを用いる場合がある。このビスカスカップリングは、相対回転可能に配置されたケーシング（第１回転部材）および軸部材（第２回転部材）を備えている。ここで、ケーシングはプロペラシャフトを介してフロントデファレンシャルに接続されている。一方、軸部材は、リヤデファレンシャルを介して後輪に接続されている。
【００４１】
また、ケーシングと軸部材との間に環状の粘性流体室が形成され、粘性流体室にはシリコンオイル（粘性流体）が充填されている。さらに、粘性流体室には複数のアウタープレート（第１トルク伝達部材）および複数のインナープレート（第２トルク伝達部材）が交互に配置されている。ここで、複数のアウタープレートがケーシングに取り付けられ、複数のインナープレートが軸部材に取り付けられている。
【００４２】
そして、エンジンから出力されたトルクが、フロントデファレンシャルを介して前輪に伝達され、前輪の駆動力により車両が走行する。ここで、前輪の回転数と後輪の回転数、言い換えれば、ケーシングの回転数と軸部材の回転数とが等しい場合は、アウタープレートの回転数とインナープレートの回転数とが等しくなる。このため、ケーシングと軸部材との間でトルクの伝達が行われず、前輪駆動（二輪駆動）状態に維持される。
【００４３】
一方、前輪がスリップしてケーシングと軸部材とに差動回転が生じた場合は、アウタープレートとインナープレートとに差動回転が生じる。すると、この差動回転に応じてシリコンオイルにせん断力が生じ、このせん断力により、ケーシングと軸部材との間でトルクの伝達が行われる。つまり、四輪駆動状態になる。
【００４４】
また、アウタープレートとインナープレートとの差動回転が継続的に行われた場合は、摩擦抵抗によりシリコンオイルの温度が上昇して粘度が変化（低下）する。その結果、ビスカスカップリングにより伝達されるトルクが不安定になり、車両の走行性能が低下する可能性があった。また、シリコンオイルが劣化して耐久性が損なわれる問題があった。そこで、シリコンオイルの温度上昇を抑制することの可能なビスカスカップリングの一例が、特開昭６２−１８４２３６号公報に記載されている。この公報に記載されたビスカスカップリングは、ケーシングの外周側にパイプが螺旋状に設けられている。そして、ポンプにより冷却媒体を輸送し、この冷却媒体をパイプに供給することで、粘性流体室を外周側から強制的に冷却し、シリコンオイルの温度上昇を抑制している。
【００４５】
しかしながら、上記公報に記載された従来例においては、粘性流体室を外周側から冷却することはできるが、粘性流体室の内周側に存在するシリコンオイルの熱が放熱されずにこもってしまい、その冷却機能が充分であるとはいえなかった。また、ビスカスカップリングを冷却するために格別の構成部品、すなわち、ポンプおよびパイプなどを必要としていた。このため、部品点数の増加により、ビスカスカップリングの大型化および大重量化を招くとともに、製造コストが上昇する問題があった。
【００４６】
第２実施例は、上記事情を背景としてなされたもので、粘性流体室の内周側に対する冷却性能を向上するとともに、格別の構成部品を用いることなく粘性流体室を冷却することの可能なビスカスカップリングを提供することを目的としている。図８は、ビスカスカップリング１２の第２実施例を示す断面図である。図８のビスカスカップリング１２も、図１に示されたスタンバイ四輪駆動車１に適用される。図８に示されたビスカスカップリング１２において、第１実施例のビスカスカップリング１２と同様の構成部分については、第１実施例と同一の符号を付与し、その説明を省略する。図８に示されたビスカスカップリング１２は、ケーシングＫ２とハブ２２とを備えている。ケーシングＫ２とハブ２２とは、同一の軸線Ａ１を中心として相対回転可能に配置されている。第２実施例においては、ケーシングＫ２の構成が、第１実施例のケーシングＫ１の構成と相違する。
【００４７】
以下、ケーシングＫ２の構成を具体的に説明する。ケーシングＫ２は、フロントカバー２０およびリヤカバー２１と、３個の円筒部材４９および２個の環状部材５０とにより構成されている。円筒部材４９および環状部材５０は、鍛造素材を機械加工して製造されている。各円筒部材４９は、その外径および内径がほぼ同一に設定されている。そして、フロントカバー２０側に位置する円筒部材４９の開口端と、フロントカバー２０のフランジ２３の外周端とが溶接されている。また、リヤカバー２１側に位置する円筒部材４９の開口端と、リヤカバー２１のフランジ２７の外周端とが溶接されている。さらに、各円筒部材４９の内周には内歯５１が形成されている。
【００４８】
一方、２個の環状部材５０がハブ２２の外側に配置されている。２個の環状部材５０は、円筒部５２と、円筒部５２の外周に形成された一対のフランジ５３とを備えている。すなわち、軸線Ａ１を含む平面内における環状部材５０の断面形状は、ほぼＵ字形状に構成されており、その外周に環状溝（言い換えれば、窪みまたは凹部）５４が形成されている。また、円筒部５２の外径が、円筒部材４９の内径未満に設定され、一対のフランジ５３の外径と、円筒部材４９の外径とがほぼ同一に設定されている。そして、２個の環状部材５０の開口端と、円筒部材４９の開口端とが溶接されている。
【００４９】
上記構成のケーシングＫ２とハブ２２とにより取り囲まれた空間を、Ｘリング３５，３６により液密にシールして環状の粘性流体室Ｂ１が形成されている。そして、粘性流体室Ｂ１の内部、具体的には、フロントカバー２０と環状部材５０との間、および環状部材５０同士の間、ならびに環状部材５０とリヤカバー２１との間には、複数のアウタープレート３８および複数のインナープレート４５がそれぞれ配置されている。そして、複数のアウタープレート３８と複数のインナープレート４５とが交互に配置されている。
【００５０】
ここで、アウタープレート３８は図３に示す構成を備えており、インナープレート４５は図５に示す構成を備えている。そして、アウタープレート３８の外歯３９が、円筒部材４９の内歯５１にスプライン嵌合され、インナープレート４５の内歯４６が、ハブ２２の外歯４４にスプライン嵌合されている。また、各円筒部材４９の内周には複数のスペーサリング４２が取り付けられており、各スペーサリング４２はアウタープレート３８同士の間に配置されている。
【００５１】
そして、上記環状部材５０の内径は、アウタープレート３８の内径とほぼ同一に設定されており、２個の環状部材５０がアウタープレート３８同士の間に配置されている。つまり、環状部材５０は、ケーシングＫ２における粘性流体室Ｂ１に臨む位置に、半径方向に突出して形成され、その内周端が、粘性流体室Ｂ１の内周側まで到達している。また、環状部材５０の外周に形成された環状溝５４が、ケーシングＫ２の外部と、軸線方向におけるアウタープレート３８の投影領域の一部とを連通している。上記のケーシングＫ２が第１回転部材に相当し、ハブ２２が第２回転部材に相当し、環状溝５４が通路に相当する。また、アウタープレート３８が第１トルク伝達部材に相当し、インナープレート４５が第２トルク伝達部材に相当する。
【００５２】
つぎに、図８に示されたビスカスカップリング１２の動作を説明する。図８に示されたビスカスカップリング１２において、図２に示された構成と同様の構成部分については同様の作用が生じる。また、図８のビスカスカップリング１２において、アウタープレート３８とインナープレート４５が差動回転すると、摩擦抵抗によりシリコンオイルの温度が上昇する。粘性流体室Ｂ１の外周側のシリコンオイルの熱の殆どは、円筒部材４９を介して外部に放熱される。一方、粘性流体室Ｂ１の内周側のシリコンオイルの熱は、環状部材５０を介して環状溝５４に放熱される。したがって、粘性流体室Ｂ１の内周側に熱がこもることはない。つまり、第２実施例においては、粘性流体室Ｂ１を取り囲むケーシングＫ２自体の外周形状を、放熱フィンに近似する形状に構成することで放熱面積を可及的に拡大している。言い換えれば、ケーシングＫ２自体が放熱機構（ヒートシンク）としての機能している。
【００５３】
このように、第２実施例においては、環状部材５０がアウタープレート３８同士の間に突出して配置され、環状溝５４が、ビスカスカップリング１２の外部と、軸線方向におけるアウタープレート３８の投影領域に対応する空間とを連通しているため、粘性流体室Ｂ１の内周側のシリコンオイルの熱を充分に放熱し、冷却することができる。つまり、粘性流体室Ｂ１の内部のシリコンオイルの温度が、ケーシングＫ２の外部の雰囲気温度に近い値に制御される。その結果、粘性流体室Ｂ１の内部の温度変化が抑制され、シリコンオイルの粘度がほぼ一定に維持される。このため、ビスカスカップリング１２により伝達されるトルクが安定し、スタンバイ四輪駆動車１の走行性能を良好に維持することができる。また、アウタープレート３８とインナープレート４５とが長期間に亘って差動回転した場合においても、シリコンオイルの粘度低下（劣化）が抑制され、シリコンオイルの耐久性が向上する。
【００５４】
また、第２実施例においては、ケーシングＫ２自体の放熱機能により、粘性流体室Ｂ１の熱が放熱される構成になっており、粘性流体室Ｂ１を冷却するために格別の構成部品を必要としない。したがって、部品点数が抑制されてビスカスカップリング１２の小型化および軽量化に寄与でき、かつ、製造コストの上昇を抑制できる。なお、第２実施例においては、カバー１７とケーシングＫ２との間に密封装置を装着するとともに、密封装置により密封された空間にオイルなどの冷却媒体を封入することも可能である。この構成を採用した場合は、粘性流体室Ｂ１の熱が冷却媒体により冷却されるため、粘性流体室Ｂ１に対する冷却機能が一層向上する。
【００５５】
また、第２実施例においては、各円筒部材４９が同一形状に構成され、各環状部材５０が同一形状に構成されている。このため、ケーシングＫ２の部品の種類数が低減され、製造コストを抑制することができる。また、図８の実施例においては、アウタープレート３８同士の間に突出部を形成しているが、アウタープレート３８とインナープレート４５との間に突出部を形成することも可能である。また、第２実施例においては、ケーシングの内周面における円周方向の一部に、ハブ側に向けて突出する突出部を形成し、この突出部に、ケーシングの外部と、軸線方向におけるプレート同士の投影領域の一部とを連通する凹部（通路）を形成することも可能である。また、第２実施例において、円筒形状のケーシングの内周側に、プレート同士の間に配置されるフランジを形成し、ケーシングおよびフランジに、ケーシングの半径方向の断面内において弦方向に貫通する通路を形成することも可能である。
（第３実施例）
【００５６】
つぎに、この発明の第３実施例を説明する。従来、スタンバイ四輪駆動車においては、前輪と後輪との差動回転を抑制するための機構として、ビスカスカップリングを用いる場合がある。このビスカスカップリングは、相対回転可能に配置されたケーシング（第１回転部材）および軸部材（第２回転部材）を備えている。ここで、ケーシングはプロペラシャフトを介してフロントデファレンシャルに接続されている。一方、軸部材は、リヤデファレンシャルを介して後輪に接続されている。また、ケーシングと軸部材との間に環状の粘性流体室が形成され、粘性流体室にはシリコンオイル（粘性流体）が充填されている。さらに、粘性流体室には複数のアウタープレート（第１トルク伝達部材）および複数のインナープレート（第２トルク伝達部材）が交互に配置されている。ここで、複数のアウタープレートがケーシングに取り付けられ、複数のインナープレートが軸部材に取り付けられている。そして、エンジンから出力されたトルクが、フロントデファレンシャルを介して前輪に伝達され、前輪の駆動力により車両が走行する。ここで、前輪の回転数と後輪の回転数、言い換えれば、ケーシングの回転数と軸部材の回転数とが等しい場合は、アウタープレートの回転数とインナープレートの回転数とが等しくなる。このため、ケーシングと軸部材との間でトルクの伝達が行われず、前輪駆動（二輪駆動）状態に維持される。
【００５７】
一方、前輪がスリップしてケーシングと軸部材とに差動回転が生じた場合は、アウタープレートとインナープレートとに差動回転が生じる。すると、この差動回転に応じてシリコンオイルにせん断力が生じ、このせん断力により、ケーシングと軸部材との間でトルクの伝達が行われる。つまり、四輪駆動状態になる。また、アウタープレートとインナープレートとの差動回転が継続的に行われた場合は、摩擦抵抗によりシリコンオイルの温度が上昇して粘度が変化する。その結果、ビスカスカップリングにより伝達されるトルクが不安定になり、車両の走行性能が低下する可能性があった。また、シリコンオイルが劣化（粘度が低下）して耐久性が損なわれる問題があった。
【００５８】
そこで、シリコンオイルの温度上昇を抑制することの可能なビスカスカップリングの一例が、特開昭６２−１８４２３６号公報および実開昭６２−１５５２３４号公報に記載されている。特開昭６２−１８４２３６号公報に記載されたビスカスカップリングは、ケーシングの外周側にパイプが螺旋状に設けられている。そして、ポンプにより冷却媒体を輸送し、この冷却媒体をパイプに供給することで、粘性流体室を外周側から強制的に冷却し、シリコンオイルの温度上昇を抑制している。また、実開昭６２−１５５２３４号公報に記載されたビスカスカップリングにおいては、ビスカスカップリングがデファレンシャル装置の外殻部材の内部に配置されている。そして、ビスカスカップリングのケーシングの外周面に凹部が形成されている。このビスカスカップリングにおいては、シリコンオイルの温度が上昇した場合は、その熱がケーシングの外部に放熱されることで、粘性流体室が冷却されるとされている。
【００５９】
しかしながら、特開昭６２−１８４２３６号公報に記載されたビスカスカップリングにおいては、粘性流体室を冷却するために格別の構成部品、すなわち、ポンプおよびパイプなどを必要としていた。このため、部品点数の増加により、ビスカスカップリングの大型化および大重量化を招くとともに、製造コストが上昇する問題があった。また、実開昭６２−１５５２３４号公報のビスカスカップリングにおいては、格別の部品を設けることなく粘性流体室を冷却することができるものの、ケーシングの周囲が外殻部材により囲まれているため、ケーシングの外部に放熱された熱が外殻部材の内部にこもることになり、結果的にビスカスカップリングに対する冷却機能が不十分であった。
【００６０】
第３実施例は、上記事情を背景としてなされたもので、格別の構成部品を用いることなく、粘性流体室に対する冷却機能を可及的に向上することの可能なビスカスカップリングを提供することを目的としている。図９は、ビスカスカップリング１２の第３実施例を示す平面断面図、図１０は、図９のＸ−Ｘ線における側面断面図である。第３実施例のビスカスカップリング１２において、第１実施例のビスカスカップリング１２と同様の構成部分については、第１実施例と同一の符号を付与し、その説明を省略する。図９に示されたビスカスカップリング１２は、ケーシングＫ３とハブ２２とを備えている。ケーシングＫ３とハブ２２とは、同一の軸線Ａ１を中心として相対回転可能に配置されている。
【００６１】
また、カバー１７と、円筒部材１９におけるデファレンシャルキャリヤ１５側の端部との間には、オイルシール５５が取り付けられている。さらに、カバー１７とフロントカバー２０との間において、ラジアル軸受２４よりもデファレンシャルキャリヤ１５側の位置には、別のオイルシール５６が設けられている。このようにして、カバー１７とケーシングＫ３との間の空間をオイルシール５５，５６により液密にシールすることにより、第２粘性流体室Ｂ２が形成されている。ここで、カバー１７はケーシングＫ３を取り囲み、かつ、外気中に露出する状態で最も外周側に配置されている。
【００６２】
さらに、カバー１７を半径方向に貫通し、かつ、第２粘性流体室Ｂ２に連通する注入孔５７が形成されている。この注入孔５７は、第２粘性流体室Ｂ２にシリコンオイル（粘性流体）を注入したり、第２粘性流体室Ｂ２からシリコンオイルを抜き取ったりするための構成である。この注入孔５７は、ボール５８により封止されている。なお、図９に示すリヤカバー２１には、図２に示すリヤカバー２１の注入孔２９およびボール３０に相当する構成は設けられていない。
【００６３】
前記円筒部材１９には、半径方向に貫通する通路５９，６０が形成されている。具体的には、ケーシングＫ３の複数（例えば３箇所）の円周上に通路５９，６０がそれぞれ形成されている。各通路５９，６０は円周方向に交互に配置されている。また、図１０に示すように、通路５９，６０はケーシングＫ３の円周方向に傾斜している。なお、通路５９の傾斜方向と、通路６０の傾斜方向とが逆に設定されている。この通路５９，６０により、粘性流体室Ｂ１と第２粘性流体室Ｂ２とが連通されている。したがって、第２粘性流体室Ｂ２に注入されたシリコンオイルが、通路５９，６０を介して粘性流体室Ｂ１にも充填されている。ここで、粘性流体室Ｂ１および通路５９，６０ならびに第２粘性流体室Ｂ２に対して、全容積の７０ないし９０％の充填率で、シリコンオイルが充填されている。
【００６４】
つぎに、第３実施例のビスカスカップリング１２をデファレンシャルキャリヤ１５に取り付ける手順を説明する。まず、カバー１７の内部にビスカスカップリング１２を組み付けることにより、カバー１７とケーシングＫ３との間に第２粘性流体室Ｂ２を形成する。つぎに、注入孔５７からシリコンオイルを注入し、第２粘性流体室Ｂ２および粘性流体室Ｂ１に充填する。その後、カバー１７およびビスカスカップリング１２を一括してデファレンシャルキャリヤ１５側に取り付ける。上記のケーシングＫ３が第１回転部材に相当し、ハブ２２が第２回転部材に相当する。また、アウタープレート３８が第１トルク伝達部材に相当し、インナープレート４５が第２トルク伝達部材に相当する。
【００６５】
第３実施例のビスカスカップリング１２において、トルクの伝達および遮断動作は、第１実施例と同様である。また、第３実施例においては、粘性流体室Ｂ１と第２粘性流体室Ｂ２とが通路５９，６０により連通されている。このため、アウタープレート３８とインナープレート４５とが差動回転して粘性流体室Ｂ１側のシリコンオイルの温度が上昇した場合においても、第２粘性流体室Ｂ２および粘性流体室Ｂ１に充填されているシリコンオイルがケーシングＫ３の回転により撹拌され、粘性流体室Ｂ１側のシリコンオイルが第２粘性流体室Ｂ２側に移行する。そして、粘性流体室Ｂ１から第２粘性流体室Ｂ２に移行したシリコンオイルの熱が、カバー１７を介して外気中に放熱される。すなわち、カバー１７の内部に熱がこもることがない。
【００６６】
特に、第３実施例においては、通路５９，６０が逆方向に傾斜している。このため、図１０に示すようにケーシングＫ３が時計方向に回転した場合、粘性流体室Ｂ１のシリコンオイルが遠心力により通路６０を介して第２粘性流体室Ｂ２側に移動し易くなっている。一方、第２粘性流体室Ｂ２側のシリコンオイルが、ケーシングＫ３における通路５９に面するエッジ部分の楔作用により、粘性流体室Ｂ１側に強制的に移動させられる。その結果、第２粘性流体室Ｂ２と粘性流体室Ｂ１との間におけるシリコンオイルの循環が促進される。
【００６７】
上記動作により、粘性流体室Ｂ１内のシリコンオイルの温度上昇が抑制され、シリコンオイルの粘度がほぼ一定に維持される。したがって、ビスカスカップリング１２により伝達されるトルクが安定し、スタンバイ四輪駆動車の走行性能を良好に維持することができる。また、アウタープレート３８とインナープレート４５とが長期間に亘って差動回転した場合においても、シリコンオイルの粘度低下（劣化）が抑制され、シリコンオイルの耐久性が向上する。
【００６８】
また、第３実施例においては、粘性流体室Ｂ１から第２粘性流体室Ｂ２に伝導された熱を、カバー１７自体の外表面から外気中に放熱して粘性流体室Ｂ１を冷却する構成になっている。このため、粘性流体室Ｂ１を冷却するために格別の構成部品を必要としない。したがって、部品点数が抑制されてビスカスカップリング１２の小型化および軽量化に寄与でき、かつ、製造コストの上昇を抑制できる。さらに、第３実施例においては、粘性流体室Ｂ１の外周側に第２粘性流体室Ｂ２を設けることで、シリコンオイルの充填容積が可及的に拡大され、シリコンオイルの熱容量が増大している。したがって、シリコンオイルの発熱が一層抑制される。さらに、シリコンオイルの単位容積あたりの仕事量が減少し、シリコンオイルの低粘度化（劣化）が抑制され、シリコンオイルの耐久性が向上する。
【００６９】
ここで、第３実施例に開示した特徴的な構成を記載すれば以下の通りである。回転可能に配置されたケーシングと、このケーシングと同一の軸線を中心として回転可能に構成され、かつ、前記ケーシングの内部に配置された軸部材（ハブ）と、前記ケーシングと前記軸部材との間に形成され、かつ、粘性流体が充填される粘性流体室と、この粘性流体室の内部に配置され、かつ、前記ケーシングに取り付けられた第１プレートと、前記軸部材に取り付けられ、かつ、前記第１プレートと対向して配置された第２プレートと、前記ケーシングの外側を取り囲み、かつ、外気に露出する状態で最も外周側に配置された外殻部材とを備えたビスカスカップリングにおいて、前記ケーシングと前記外殻部材との間に形成された第２粘性流体室と、前記ケーシングを半径方向に貫通して形成され、かつ、前記粘性流体室と前記第２粘性流体室とを連通する複数の通路とを備え、前記複数の通路が、前記ケーシングの円周方向に逆向きに傾斜していることを特徴とするビスカスカップリング。
（第４実施例）
【００７０】
つぎに、この発明の第４実施例を説明する。従来、車両の動力伝達経路に配置されているビスカスカップリングの一例が、特開平２−２７５１２４号公報に記載されている。この公報に記載されたビスカスカップリングは、相対回転可能に配置された第１回転部材および第２回転部材と、第１回転部材と第２回転部材との間に形成された粘性流体室とを備えている。また、粘性流体室には分離ブレードが配置されており、分離ブレードが第１回転部材の内周にスプライン嵌合されている。このようにして、粘性流体室が、分離ブレードにより第１の空間と第２の空間とに分離されている。
【００７１】
そして、第１の空間には、複数のアウタープレート（第１トルク伝達部材）と複数のインナープレート（第２トルク伝達部材）とが交互に配置されている。各アウタープレートは第１回転部材に取り付けられ、各インナープレートは第２回転部材に取り付けられている。さらに分離ブレードには、厚さ方向に開口部が形成されているとともに、分離ブレードには遠心力により動作して開口部を開放するシャッタが取り付けられている。
【００７２】
上記構成において、ビスカスカップリング全体が低速回転している場合は、シャッタにより開口部が閉じられている。そして、アウタープレートとインナープレートとに差動回転が生じた場合は、シリコンオイル（粘性流体）のせん断力により、第１の回転部材と第２の回転部材との間でトルクの伝達が行われる。一方、ビスカスカップリングが高速回転した場合は、遠心力によりシャッタが外側に移動し、開口部が開放されて、第１の空間と第２の空間とが連通する。このため、アウタープレートとインナープレートとに差動回転が生じて、第１の空間の圧力が上昇した場合は、第１の空間のシリコンオイルが開口部を通過して第２の空間に移動することで、第１の空間の圧力上昇が抑制される。
【００７３】
したがって、アウタープレートとインナープレートとが高差動回転し、シリコンオイルの圧力上昇によりアウタープレートとインナープレートとが直結される、いわゆるハンプ現象を回避することができるとされている。その後、ビスカスカップリングの回転数が低下した場合は、シャッタが内側に動作して開口部が閉じられるとともに、第２の空間側のシリコンオイルが、分離ブレードと第２回転部材との隙間を通過して第１の空間に戻る。
【００７４】
しかしながら、上記公報に記載されたビスカスカップリングにおいては、シャッタにより開口部が閉じられている状態においても、第１の空間と第２の空間とが、分離ブレードと第２回転部材との隙間を介して連通している。このため、第２の空間側の圧力上昇が隙間を介して第１の空間側にも伝達される可能性があり、第１の空間の圧力が抑制されにくく、トルクを充分に抑制することができなかった。第４実施例は、上記事情を背景としてなされたもので、粘性流体室の内部の圧力上昇を抑制する機能を確実に向上させることのできるビスカスカップリングを提供することを目的としている。
【００７５】
図１１は、第４実施例のビスカスカップリング１２のうち、第１の構成例を示す半断面図である。図１１の構成において、図２および図３ならびに図５と同様の構成部分については、図２および図３ならびに図５と同様の符号を付し、その説明を省略する。図１１のビスカスカップリング１２は、軸線Ａ１を中心として相対回転可能なケーシングＫ４とハブ２２とを備えている。ケーシングＫ４は、フロントカバー２０と円筒部材６１とリヤカバー２１とから構成されている。円筒部材６１の一端側がフロントカバー２０に溶接され、円筒部材６１の他端側がリヤカバー２１に溶接されている。このケーシングＫ４とハブ２２との間に形成された空間がＸリング３５，３６により液密にシールされて、環状の粘性流体室Ｂ１が形成されている。この粘性流体室Ｂ１に、複数のアウタープレート３８と、複数のインナープレート４５とが交互に配置されている。
【００７６】
図１２は、図１１のＸII−ＸII線における側面断面図である。円筒部材６１には、その一部を外周側に向けて突出した突出部６２が形成されている。この突出部６２は、円筒部材６１の軸線方向におけるほぼ中央に配置されている。また、突出部６２は、円筒部材６１の外周側に、円周方向に所定間隔で複数設けられている。なお、図１２においては、便宜上１つの突出部６２のみを図示している。そして、突出部６２の内周には円柱形状のシリンダ６３が形成されている。このシリンダ６３は、前記粘性流体室Ｂ１に連通している。
【００７７】
シリンダ６３内には円柱形状のピストン６４が配置されている。このピストン６４はシリンダ６３内をケーシングＫ４の半径方向に移動可能に構成されている。すなわち、ピストン６４は、粘性流体室Ｂ１の外周側に位置している。ピストン６４における粘性流体室Ｂ１側の端面は、円筒部材６１の内周面形状に近似する形状に湾曲している。また、ピストン６４の外周にはＯリング６５が装着されている。そして、シリンダ６３内には、ピストン６４により粘性流体室Ｂ１から隔てられた副室６６が形成されている。この副室６６には空気が封入されている。この副室６６には圧縮ばね６７が収納されており、圧縮ばね６７の弾性力によりピストン６４が粘性流体室Ｂ１側に向けて押圧されている。なお、粘性流体室Ｂ１と副室６６との間は、Ｏリング６５により液密にシールされている。
【００７８】
また、前記円筒部材６１の内周面におけるシリンダ６３と同一円周上には、シリンダ６３に臨むストッパ６８が設けられている。そして、圧縮ばね６７により押圧されたピストン６４の端部がストッパ６８に当接して、ピストン６４が停止している。上記突出部６２およびシリンダ６３ならびに圧縮ばね６７の数、および円周方向の配置位置は、ケーシングＫ４の半径方向の動的バランス精度を維持できるように設定することが好ましい。
【００７９】
一方、前記円筒部材６１の内周面のうち、シリンダ６３以外の部位には内歯３７が形成されている。また、アウタープレート３８およびインナープレート４５は、第１実施例と同様に、図３および図５に示す構成を備えている。そして、アウタープレート３８の外歯３９が内歯３７にスプライン嵌合されている。また、インナープレート４５の内歯４６が、ハブ２２の外歯４４にスプライン嵌合されている。さらに、円筒部材６１の内周面におけるシリンダ６３に臨む箇所には、受圧板（図示せず）が設けられており、アウタープレート３８がシリンダ６３側に移動する量を規制している。なお、ストッパ６８により、この受圧板の機能を兼備させることも可能である。上記のケーシングＫ４が第１回転部材に相当し、ハブ２２が第２回転部材に相当し、ピストン６４および圧縮ばね６７が可動部材に相当する。なた、アウタープレート３８が第１トルク伝達部材に相当し、インナープレート４５が第２トルク伝達部材に相当する。
【００８０】
つぎに、図１１ないし図１３に示すビスカスカップリング１２の動作を説明する。このビスカスカップリング１２が、図１に示すスタンバイ四輪駆動車１に適用された場合、第１実施例と同様にしてトルクの伝達・遮断が行われる。そして、図１１ないし図１３のビスカスカップリング１２は、シリコンオイルのせん断力によりトルクが伝達されている状態では、軸線Ａ１に直交する平面内におけるトルクの伝達面積が、アウタープレート３８の内径およびインナープレート４５の外径と、粘性流体室Ｂ１に対するシリコンオイルの充填率とに基づいて決定される。
【００８１】
一方、図１１ないし図１３の実施例においては、圧縮ばね６７の弾性力により、ピストン６４が粘性流体室Ｂ１側に押圧されている。このため、スタンバイ四輪駆動車１の走行時に、ビスカスカップリング１２が全体回転してピストン６４に遠心力が作用した場合でも、遠心力が所定値以下の状態では、図１２に示すように、ピストン６４の端部がストッパ６８に当接した状態に維持される。つまり、粘性流体室Ｂ１の容積が最少の状態に制御される。
【００８２】
スタンバイ四輪駆動車１の車速が増大した場合は、ビスカスカップリング１２の全体回転数が増大して、ピストン６４に作用する遠心力が所定値を超える場合がある。この場合は、図１３に示すように、圧縮ばね６７および副室６６の空気が圧縮されてピストン６４が外側に移動し、副室６６の容積が縮小される。つまり、シリンダ６３のうち、ピストン６４の移動量に相当する容積が、粘性流体室Ｂ１の容積に付加される。すなわち、粘性流体室Ｂ１の容積が実質的に拡大される。そして、副室６６の空気および圧縮ばね６７の圧縮限界に到達した時点、または、ピストン６４に作用する遠心力が、一定の値に維持された時点でピストン６４が停止する。
【００８３】
ところで、ビスカスカップリング１２が全体回転した場合は、シリコンオイルに遠心力が作用して、シリコンオイルが粘性流体室Ｂ１の外周側に移動する。しかし、前述のように、粘性流体室Ｂ１の容積が拡大した場合は、シリコンオイルの一部がシリンダ６３側に移動する。つまり、ピストン６４がストッパ６８に当接して停止している状態から、ピストン６４が外側に移動すると、シリコンオイルのうちトルク伝達作用を生じる領域の外径は変化しないが、内径が大きくなる。その結果、トルクの伝達面積が減少する。具体的には、この場合のトルクの伝達面積Ｔ１は、次式によって表される。
Ｔ１＝π／４×（Ｄ０2−Ｄ１2）・・・・・（１）
（１）式において、Ｄ０は、シリコンオイルのうちトルク伝達作用を生じる領域の外径（インナープレート４５の外径）であり、Ｄ１は、シリコンオイルのうちトルク伝達作用を生じる領域の内径である。
【００８４】
ここで、粘性流体室の容積が固定された比較例のビスカスカップリング（図示せず）と、図１１ないし図１３のビスカスカップリング１２とを比較する。すなわち、比較例のビスカスカップリングのトルクの伝達面積Ｔ２は、次式（２）によって表される。
Ｔ２＝π／４×（Ｄ０2−Ｄ２2）・・・・・（２）
（２）式において、Ｄ０は、シリコンオイルのうちトルク伝達作用を生じる領域の外径（インナープレートの外径）であり、Ｄ２は、シリコンオイルのうちトルク伝達作用を生じる領域の内径である。そして、比較例のビスカスカップリングにおいては、粘性流体室の容積が固定されているため、比較例の内径Ｄ２と、第４実施例の内径Ｄ１とを比較すると、Ｄ１＞Ｄ２の関係になる。したがって、図１１ないし図１３のビスカスカップリング１２のトルク伝達面積Ｔ１と、比較例におけるトルク伝達面積Ｔ２とを比較すると、Ｔ１＜Ｔ２の関係になることがわかる。なお、スタンバイ四輪駆動車１の車速が低下した場合は、ピストン６４に作用する遠心力の減少に基づいて、前述とは逆の動作によりピストン６４が内側に移動して粘性流体室Ｂ１の容積が減少する。
【００８５】
以上のように、図１１ないし図１３の実施例においては、スタンバイ四輪駆動車１の走行中に、ピストン６４に作用する遠心力が所定値を超えた場合は、ピストン６４が外側に移動する。その結果、粘性流体室Ｂ１の容積が拡大され、シリコンオイルが遠心力によりインナープレート４５およびアウタープレート３８との対向面よりも外周側に移動して、トルクの伝達面積Ｔ１が減少する。このため、スタンバイ四輪駆動車１の高速走行中に、アウタープレート３８とインナープレート４５とに低差動回転が生じた場合でも、ケーシングＫ４とハブ２２との間で伝達されるトルクの増大を抑制することができる。
【００８６】
したがって、シリコンオイルの発熱および温度上昇が抑制され、シリコンオイルの劣化が防止されて、耐久性を向上することができる。また、リヤデファレンシャル９およびリヤドライブシャフト１０などのドライブトレーンの構成部品に対して、過大な負荷が加わることが抑制される。したがって、ドライブトレーンの構成部品の疲労が軽減され、その寿命を向上させることができる。言い換えれば、ドライブトレーンの構成部品の限界強度を高める必要が無く、比較的低強度の構成部品を用いることができる。
【００８７】
さらに、粘性流体室Ｂ１の容積の拡大量を制御することで、スタンバイ四輪駆動車１の高速走行時におけるトルク伝達特性、言い換えれば、走行性能を任意に変更することができる。さらにまた、粘性流体室Ｂ１の容積が拡大されることで内圧の上昇が抑制され、アウタープレート３８とインナープレート４５とが直結する、いわゆるハンプ現象を抑制することができる。したがって、ケーシングＫ４とハブ２２との間で伝達されるトルクが抑制され、ドライブトレーンを構成する部品の耐久性を向上することができる。
【００８８】
なお、上記動作中、アウタープレート３８とインナープレート４５とが差動回転し、かつ、粘性流体室Ｂ１の容積が拡大した場合は、粘性流体室Ｂ１の空気およびシリコンオイルが熱膨張して粘性流体室Ｂ１の内圧が上昇しようとする。しかしながら、粘性流体室Ｂ１の容積の拡大に対応して内圧の上昇が抑制される。その後、ピストン６４に作用する遠心力が減少し、かつ、アウタープレート３８とインナープレート４５との差動回転数が減少した場合は、温度の低下に伴って空気およびシリコンオイルが収縮し、粘性流体室Ｂ１の内圧が下降しようとする。しかし、ピストン６４が内側に移動して粘性流体室Ｂ１の容積が縮小するため、内圧の下降が抑制される。
【００８９】
ところで、特開平２−２７５１２４号公報に記載されたビスカスカップリングにおいては、分離ブレードと第２回転部材との隙間を介して粘性流体が収納室に戻るように構成されている。このため、粘性流体が隙間を通過する場合の抵抗により、粘性流体が副室から収納室に復帰するために長時間を要する。したがって、ビスカスカップリングの全体回転速度が低下した場合には、収納室側のシリコンオイルの圧力が所期の値に復帰しにくく、伝達トルクが不十分になる可能性があった。
【００９０】
これに対して、図１１ないし図１３の実施例によれば、ピストン６４に作用する遠心力が所定値以下になった場合は、圧縮ばね６７の弾性力によりピストン６４が内側に移動して粘性流体室Ｂ１の容積が縮小し、かつ、図１２の初期状態に復帰する。このため、粘性流体室Ｂ１の容積の縮小が円滑、かつ、迅速に行われる。したがって、ビスカスカップリング１２の全体回転速度が減少した場合において、粘性流体室Ｂ１の容積の縮小が短時間で行われ、伝達トルクを充分に確保することができる。なお、図１１ないし図１３の実施例においては、圧縮ばね６７のばね定数（言い換えれば強度）を変更することにより、粘性流体室Ｂ１の容積の変化程度を制御することが可能である。また、突出部６２の一部に、副室６６とケーシングＫ４の外部とを連通する通路（図示せず）を形成することも可能である。この通路を設けた場合は、ピストン６４が外側に移動する際に、副室６６の空気の圧縮抵抗が軽減される。このため、ピストン６４に作用する遠心力が比較的小さい状態においても、粘性流体室Ｂ１の容積が拡大される。
【００９１】
また、図１１ないし図１３の実施例においては、円筒部材６１の軸線方向のほぼ中央に突出部６２およびシリンダ６３が形成されているが、円筒部材６１の軸線方向の全域に亘って、突出部およびシリンダを形成し、このシリンダの内部に、円筒部材の半径方向に移動するピストンを配置することも可能である。さらに、シリンダおよびピストンを、円筒部材の異なる円周上に、それぞれ配置することも可能である。
【００９２】
図１４は、ビスカスカップリング１２の他の構成例を示す平面断面図である。図１４のビスカスカップリング１２において、図２および図３ならびに図５のビスカスカップリング１２と同様の構成部分については、図２および図３ならびに図５と同様の符号を付してその説明を省略する。図１４のビスカスカップリング１２においては、ケーシングＫ５を構成するリヤカバー６９の構成に特徴がある。すなわち、リヤカバー６９には、粘性流体室Ｂ１に臨むシリンダ７０が形成されている。シリンダ７０は軸線Ａ１を中心として環状に構成されている。このシリンダ７０内には、ピストン７１が配置されている。ピストン７１は、軸線Ａ１を中心とする環状に構成され、ピストン７１は、シリンダ７０内において軸線方向に移動可能に構成されている。このようにして、シリンダ７０内に、ピストン７１により粘性流体室Ｂ１から隔てられた副室７３が形成されている。
【００９３】
そして、ピストン７１における副室７３側の端面７２には、粘性流体室Ｂ１側からデファレンシャルキャリヤ１５側に向けて縮径する方向のテーパが付与されている。そして、端面７２と副室７３の奥端面とが引っ張りばね７４により接続されている。引っ張りばね７４は、副室７３の内部に円周方向にほぼ等間隔で複数配置されている。この引っ張りばね７４の弾性力により、ピストン７１が軸線方向、具体的にはデファレンシャルキャリヤ１５側に向けて引かれている。
【００９４】
また、ピストン７１の内周にはＯリング７５が取り付けられ、ピストン７１の外周にはＯリング７６が取り付けられている。このＯリング７５，７６により、粘性流体室Ｂ１と副室７３とが液密にシールされている。そして、副室７３には空気が封入されている。さらに、副室７３には、円周方向に所定間隔で複数のウェイト７７が配置されている。各ウェイト７７におけるピストン７１側の端面７８には、ピストン７１の端面７２と同じ方向のテーパが付与されている。
【００９５】
一方、各ウェイト７７とシリンダ７０の内周面とが引っ張りばね７９によりそれぞれ接続され、引っ張りばね７９の弾性力により、各ウェイト７７が内側に引かれている。その結果、ピストン７１の端面７２と、各ウェイト７７の端面７８とが密着している。つまり、ビスカスカップリング１２が回転していない状態では、引っ張りばね７９の弾性力により各ウェイト７７が内側に引かれて、ピストン７１が粘性流体室Ｂ１側に押圧されている。そして、この押圧力と、引っ張りばね７４の弾性力との釣り合いにより、ピストン７１が軸線方向の所定位置に停止している。したがって、引っ張りばね７４の強度（ばね定数）は、前記押圧力が減少した場合に、副室７３の空気を圧縮して、副室７３の容積を縮小させる値に設定されている。
【００９６】
なお、シリンダ７０の内周面におけるピストン７１よりも粘性流体室Ｂ１側の位置にストッパ（図示せず）を設けておくことも可能である。この構成により、ピストン７１が粘性流体室Ｂ１側に押圧された場合に、ピストン７１がストッパに当接して所定位置に停止する。この場合は、引っ張りばね７９の弾性力を、引っ張りばね７４の弾性力よりも強く設定することが可能である。なお、上記ウェイト７７および引っ張りばね７４，７９の配置位置および配置数は、ケーシングＫ５の半径方向の動的バランスを維持できる状態に設定することが好ましい。
【００９７】
また、この実施例では、フロントカバー２０に、粘性流体室Ｂ１と外部とを連通する注入孔８０が形成されている。注入孔８０は、粘性流体室Ｂ１にシリコンオイルを注入したり、粘性流体室Ｂ１内のシリコンオイルを抜き取ったりするための機構である。この注入孔８０はボール８１により封止されている。上記のケーシングＫ５が第１回転部材に相当し、ハブ２２が第２回転部材に相当し、ウェイト７７およびピストン７１および引っ張りばね７４，７９が可動部材に相当する。また、アウタープレート３８が第１トルク伝達部材に相当し、インナープレート４５が第２トルク伝達部材に相当する。
【００９８】
つぎに、図１４の実施例の動作を説明する。図１４に示されたビスカスカップリング１２が、図１に示すスタンバイ四輪駆動車１に適用された場合は、第１実施例と同様にして、トルクの伝達・遮断が行われる。そして、図１４に示すビスカスカップリング１２が全体回転すると、ウェイト７７に遠心力が作用する。遠心力が所定値以下にある場合は、図１４に示すように、各ウェイト７７が最も内周側に停止している。このため、ピストン７１が、最も粘性流体室Ｂ１に近い位置に停止し、粘性流体室Ｂ１の容積が最も少ない状態に制御される。
【００９９】
一方、ビスカスカップリング１２の全体回転数の増大により、各ウェイト７７に作用する遠心力が所定値を超えた場合は、図１５に示すように、各ウェイト７７が引っ張りばね７９の弾性力に抗して外側に移動する。すると、引っ張りばね７４の弾性力によりピストン７１がデファレンシャルキャリヤ１５側に移動し、副室７３の容積が縮小される。その結果、ピストン７１の移動量に相当する容積が、粘性流体室Ｂ１の容積に追加され、粘性流体室Ｂ１の容積が拡大される。すなわち、粘性流体室Ｂ１内のシリコンオイルが、シリンダ７０の内部に進入することが可能な状態になる。
【０１００】
なお、ビスカスカップリング１２の全体回転数が低下して、各ウェイト７７に作用する遠心力が低下した場合は、前述と逆の動作により各ウェイト７７が内側に移動する。その結果、各ウェイト７７の端面７８からピストン７１の端面７２に対して押圧力が作用する。この押圧力によりピストン７１が粘性流体室Ｂ１側に押圧され、粘性流体室Ｂ１の容積が縮小される。
【０１０１】
以上のように、図１４および図１５に示す実施例においても、ビスカスカップリング１２の回転数が増大して、各ウェイト７７に作用する遠心力が所定値を超えた場合は、ピストン７１がデファレンシャルキャリヤ１５側に移動することで、粘性流体室Ｂ１の容積が拡大される。このため、粘性流体室Ｂ１内のシリコンオイルがピストン７１側に移動し易くなり、アウタープレート３８とインナープレート４５との間に存在するシリコンオイルの量が減少する。すなわち、トルクの伝達面積が減少する。したがって、アウタープレート３８とインナープレート４５とに差動回転が生じた場合は、図１１ないし図１３の実施例と同様の効果を得られる。
【０１０２】
なお、図１４および図１５の実施例において、フロントカバー２０側にも、前述したシリンダ７０およびピストン７１およびウェイト７７および引っ張りばね７４，７９に相当する構成、すなわち、粘性流体室Ｂ１の容積拡大機構を設けることも可能である。このように、フロントカバー２０およびリヤカバー２１の両方に、上記構成の容積拡大機構を設けた場合は、粘性流体室Ｂ１の容積を拡大する機能が倍増され、一層効果的である。
【０１０３】
なお、図１４ないし図１５の実施例においては、引っ張りばね７４，７９のばね定数（言い換えれば強度）を変更することにより、粘性流体室Ｂ１の容積の変化程度を制御することが可能である。また、リヤカバー２１の一部に、副室７３とケーシングＫ５の外部とを連通する通路（図示せず）を形成することも可能である。この通路を設けた場合は、ピストン７１がデファレンシャルキャリヤ１５側に移動する際に、副室７３の空気の圧縮抵抗が軽減される。このため、ピストン７１の作動抵抗が減少し、粘性流体室Ｂ１の容積拡大機能が向上する。
【０１０４】
ここで、第４実施例に開示された特徴的な構成を記載すれば以下の通りである。相対回転可能に配置された第１回転部材および第２回転部材と、この第１回転部材と第２回転部材との間に形成され、かつ、粘性流体が充填される粘性流体室と、この粘性流体室に配置され、かつ、前記第１回転部材と一体回転する第１トルク伝達部材と、前記第１トルク伝達部材に対向して配置され、かつ、第２回転部材と一体回転する第２トルク伝達部材とを備えたビスカスカップリングにおいて、前記粘性流体室に隣接する副室と、前記粘性流体室と前記副室とを液密に隔てる隔壁と、遠心力の作用に基づいて前記隔壁を前記副室側に移動させることにより、前記副室の容積を縮小させ、かつ、前記粘性流体室の容積を拡大させる動作機構とを設けたことを特徴とするビスカスカップリング。すなわち、図１１ないし図１３の実施例のピストン６４が隔壁に相当し、圧縮ばね６７が動作機構に相当する。また、図１４および図１５の実施例のピストン７１が隔壁に相当し、ウェイト７７および引っ張りばね７４，７９が、動作機構に相当する。
（第５実施例）
【０１０５】
従来、車両用の動力伝達装置、または差動装置、または差動制限装置としてビスカスカップリングが用いられる場合がある。このビスカスカップリングは、相対回転可能に配置された第１回転部材および第２回転部材を備えている。また、第１回転部材と第２回転部材との間には、環状の粘性流体室が形成され、この粘性流体室にはシリコンオイル（粘性流体）が封入されている。さらに、粘性流体室には複数のアウタープレート（トルク伝達部材）が配置されており、この複数のアウタープレートが、第１回転部材に取り付けられている。さらに、粘性流体室には複数のインナープレート（トルク伝達部材）が配置されており、複数のインナープレートが、第２回転部材に取り付けられている。そして、各インナープレートと各アウタープレートとが交互に配置されている。
【０１０６】
上記構成のビスカスカップリングにおいて、第１回転部材と第２回転部材との回転数が等しい場合には、第１回転部材のトルクは第２回転部材には伝達されない。この場合、ビスカスカップリング全体が一体的に回転する。一方、第１回転部材と第２回転部材とに差動回転が生じた場合は、複数のアウタープレートと複数のインナープレートとが差動回転し、その回転差に応じてシリコンオイルにせん断力が発生し、第１回転部材と第２回転部材との間でトルクの伝達が行われる。また、アウタープレートとインナープレートとの差動回転数が所定の値まで増大した場合は、シリコンオイルの温度上昇により粘性流体室の内圧が増大する。その結果、アウタープレートとインナープレートとが直結する、いわゆるハンプ現象が生じ、アウタープレートとインナープレートとの間で直接トルクが伝達される。
【０１０７】
一方、ビスカスカップリングの製造過程において、上記アウタープレートおよびインナープレートは、金属板をプレス加工して所定の形状に成形され、その後、所定の熱処理が施されて耐摩耗性および耐熱性が付与されている。このように、金属板をプレス加工することにより、アウタープレートおよびインナープレートを製造した場合は、プレートの切断面にバリが発生する可能性がある。上記のように、バリのあるアウタープレートまたはインナープレートを粘性流体室に配置した場合、後工程において、粘性流体室に注入されるシリコンオイルの移動が、前記バリにより阻害される。その結果、シリコンオイルがアウタープレートとインナープレートとの間に、均一に流入しない可能性があり、ビスカスカップリングの製品状態におけるトルク伝達性能に影響を及ぼしていた。
【０１０８】
この問題を解消することの可能なビスカスカップリングの一例が、特開平４−６４７３１号公報に記載されている。この公報に記載されたビスカスカップリングにおいては、各プレートの成形時に生じた突出部（バリ）が、一方向に規制された状態で各プレートが組み付けられている。具体的には、突出部の方向が粘性流体室にシリコンオイルを注入する注入口に対して反対方向に向けられている。このため、注入口からシリコンオイルを粘性流体室に注入した場合に、シリコンオイルの流入が突出部に阻害されることなく円滑に行われる。したがって、ビスカスカップリングの製品状態において、安定したトルク伝達性能を得られるとされている。
【０１０９】
しかしながら、上記従来例においては、粘性流体室に対するシリコンオイルの充填率の精度を向上させることはできるが、バリ自体はそのまま残ることになる。このため、一方のプレートと他方のプレートとが接触した状態で差動回転した場合は、バリが摩耗する可能性があった。この摩耗粉が生じる過程においては、シリコンオイルの分子の切断・重合が促進され、シリコンオイルの粘度が高められる。したがって、ビスカスカップリングのトルク伝達特性が経時的に変化（増大）し、車両の走行性能に影響を及ぼす可能性があった。また、シリコンオイルの温度が上昇してシリコンオイルの劣化を招き、耐久性が低下する可能性があった。
【０１１０】
第５実施例は、上記事情を背景としてなされたもので、粘性流体室に各プレートが取り付けられた状態において、プレートに形成されている厚さ方向の突出部の摩耗を可及的に抑制することの可能なビスカスカップリング用トルク伝達部材の製造方法を提供することを目的としている。この第５実施例においては、図１および図２に示すスタンバイ四輪駆動車１のビスカスカップリング１２のトルク伝達部材を対象として、その製造方法を説明する。図１６は、アウタープレート（トルク伝達部材）３８およびインナープレート（トルク伝達部材）４５を製造するための工程図である。まず、アウタープレート用の金属板（冷間圧延鋼板）、およびインナープレート用の金属板（冷間圧延鋼板）を別個に用意する。そして、これらの金属板をプレス加工して、図３および図５に示す構成のアウタープレート３８およびインナープレート４５を成形する（ステップ２１，２２）。つぎに、プレス加工されたアウタープレート３８およびインナープレート４５を熱処理し、その耐摩耗性および強度を向上させる（ステップ２３，２４）。このステップ２３，２４で行われる熱処理には、焼き入れ処理および軟窒化処理が含まれる。
【０１１１】
一方、アウタープレート３８およびインナープレート４５には、プレス加工時の荷重により、残留応力が存在しており、プレートに歪みや変形が生じてその平面度が損なわれている。そこで、アウタープレート３８およびインナープレート４５の平面度を矯正する処理が行われる（ステップ２５，２６）。このステップ２５，２６においては、アウタープレート３８同士、インナープレート４５同士を重ね合わせ、その厚さ方向に加圧しながら焼き戻し処理を行うことにより残留応力を除去し、アウタープレート３８およびインナープレート４５の平面度が矯正される。
【０１１２】
ところで、アウタープレート３８およびインナープレート４５は、金属板をプレス加工して製造した製品である。このため、アウタープレート３８およびインナープレート４５の外周縁、またはスリットの縁部、または孔の縁部には、厚さ方向のバリ（突出部）が形成されている可能性がある。そこで、ステップ２７によりバリを除去する作業が行われる。図１７は、ステップ２７のバリ除去作業に用いられるバリ除去装置８２の概略構成を示す断面図である。バリ除去装置８２は、固定ハウジング８３と、固定ハウジング８３に取り付けられたアウターケース８４と、固定ハウジング８３の内部からアウターケース８４の内部に亘って配置されたインナーシャフト８５と、押圧機８６とを備えている。
【０１１３】
固定ハウジング８３には軸孔８７が形成されており、軸孔８７内にインナーシャフト８５が配置されている。そして、固定ハウジング８３側には、電動モータなどの駆動機構Ｍ１が設けられており、駆動機構Ｍ１から伝達される動力により、インナーシャフト８５が軸線Ｃ１を中心として回転する構成になっている。また、インナーシャフト８５におけるアウターケース８４の内部側の外周には外歯８８が形成されている。つまり、インナーシャフト８５の外周形状は、図２に示されたハブ２２の外周形状とほぼ同一に構成されている。
【０１１４】
一方、アウターケース８４はほぼ円筒形状に構成され、ボルト８９により固定ハウジング８３に対して固定されている。アウターケース８４は、軸線Ｃ１を中心として配置されており、アウターケース８４の内周にはフランジ９０が形成されている。また、アウターケース８４の内周において、インナーシャフト８５の外歯８８と対向する位置には、内歯９１が形成されている。つまり、アウターケース８４の内周形状は、図２に示された円筒部材１９の内周形状とほぼ同一に構成されている。
【０１１５】
前記押圧機８６は、油圧シリンダまたは空気圧シリンダなどのアクチュエータ（図示せず）により、軸線方向に移動する構成になっている。また、押圧機８６における固定ハウジング８３側の端部には、押圧ヘッド９２が形成されている。この押圧ヘッド９２は、アウターケース８４とインナーシャフト８５との間に挿入可能な形状を備えている。この押圧ヘッド９２は、インナープレート４５およびアウタープレート３８を、全周に亘ってほぼ均一に、かつ、厚さ方向に加圧するための構成である。したがって、押圧ヘッド９２は、環状に構成されているか、または、円周方向にほぼ等間隔で複数形成されている。
【０１１６】
つぎに、バリ除去装置８２により、アウタープレート３８およびインナープレート４５のバリを除去する動作を説明する。まず、アウターケース８４とインナーシャフト８５とにより形成された環状の空間に、複数のアウタープレート３８と、複数のインナープレート４５とを挿入する。この場合、アウタープレート３８とインナープレート４５とを交互に配置する。また、アウタープレート３８の外歯３９を、アウターケース８４の内歯９１にスプライン嵌合し、インナープレート４５の内歯４６を、インナーシャフト８５の外歯８８にスプライン嵌合する。
【０１１７】
その後、押圧機８６をフランジ９０側に移動して、押圧ヘッド９２とフランジ９０とにより、各アウタープレート３８および各インナープレート４５を挟持するとともに、インナーシャフト８５を所定の回転数（例えば２５rpm程度）で回転させる。ここで、押圧機８６からアウタープレート３８およびインナープレート４５に作用する押圧力は、例えば、５Ｎ・ｍ以下に設定される。すると、アウタープレート３８とインナープレート４５とが軸線Ｃ１を中心として相対回転し、その対向面が摺動する。
【０１１８】
このようにして、アウタープレート３８とインナープレート４５とが相対回転されると、アウタープレート３８またはインナープレート４５に形成されているバリと、対向するプレートとが摺動する。その結果、バリが摩耗し、プレートの厚さ方向におけるバリの高さ（突出量）が減少する。例えば図１８に示すように、アウタープレート３８の孔４１の周囲にバリ９３が形成されていた場合は、図１９に示すようにバリ９３の高さが減少する。なお、インナープレート４５にバリが形成されていた場合も、同様の作用によりその高さが減少する。
【０１１９】
なお、バリ除去作業中においては、バリ除去装置８２のアウターケース８４の内部空間、すなわち、アウタープレート３８およびインナープレート４５が配置される空間を、乾燥状態または湿潤状態の何れに維持してもよい。なお、上記空間を湿潤状態に維持する場合は、上記空間が密封装置により液密になるように構成し、この空間に対してオイルなどを供給すればよい。ステップ２７が行われた後は、アウタープレート３８およびインナープレート４５をバリ除去装置８２から取り外す。そして、アウタープレート３８およびインナープレート４５を洗浄し、アウタープレート３８およびインナープレート４５に付着している摩耗粉が除去される（ステップ２８）。
【０１２０】
一方、図２に示されたケーシングＫ１およびハブ２２は、第１実施例で説明したように、アウタープレート３８およびインナープレート４５とは別の工程により製造されている。そして、第１実施例と同様の手順によりアウタープレート３８およびインナープレート４５を、円筒部材１９およびハブ２２に対して交互に取り付けた後、リヤカバー２１と円筒部材１９とを溶接する（ステップ２９）。ついで、注入孔２９からシリコンオイルを粘性流体室Ｂ１内に注入するとともに（ステップ３０）、注入孔２９をボール３０により封止してビスカスカップリング１２の組立が完了する。このシリコンオイルには、アウタープレート３８およびインナープレート４５の摩耗を防止する耐摩耗剤が添加されている。そして、トルク測定器により、ビスカスカップリング１２のトルク伝達性能を測定した後、出荷されることになる。
【０１２１】
以上のように、ビスカスカップリング１２の製造過程において、アウタープレート３８とインナープレート４５とを相互に重ね合わせて摺動させる動作が行われる。この動作により、アウタープレート３８またはインナープレート４５に形成されているバリの高さを減少させることができる。具体的には、アウタープレート３８とインナープレート４５とを、ビスカスカップリング１２の製品状態とほぼ同じ状態で配置し、各プレートに形成されているバリの高さを低減させることができる。つまり、ビスカスカップリング１２の製品状態における、アウタープレート３８とインナープレート４５との接触部分のなじみ性を、ビスカスカップリング１２の製造過程で向上させることができる。
【０１２２】
このため、図１に示すスタンバイ四輪駆動車１の走行中に、アウタープレート３８とインナープレート４５とが接触した状態で差動回転が生じた場合においても、各プレートの摩耗量、具体的には摩耗粉の発生量が低減される。その結果、シリコンオイルの分子の切断・重合が抑制され、シリコンオイルの粘度の変化（高まり）が抑制される。
【０１２３】
したがって、ビスカスカップリング１２により伝達されるトルクを可及的に低く維持し、かつ、経時的なトルク変動を抑制して安定化させることができ、スタンバイ四輪駆動車１の走行性能を良好に維持することができる。また、シリコンオイルの劣化が抑制され、シリコンオイルの耐久性を向上することができる。さらに、予めアウタープレート３８およびインナープレート４５のバリの高さを減少させておくため、初期使用時においては、各ビスカスカップリング１２毎に、トルクの伝達特性のバラツキが抑制されて製品品質が向上する。
【０１２４】
ここで、図１６に示す工程により製造したビスカスカップリング１２と、バリを除去していないアウタープレートおよびインナープレートを取り付けたビスカスカップリング（比較例）とを用意し、実施例および比較例について、各プレートの摩耗粉量、および粘性流体室のシリコンオイルに添加した耐摩耗剤の残量、およびシリコンオイルの粘度、およびシリコンオイルのせん断力により伝達されるトルクを、それぞれ経時的に測定する試験を行った。この試験結果が、図２０のグラフ図に示されている。
【０１２５】
まず、第５実施例に対応するプレートは、使用開始時から所定期間は、ほぼ一定で、かつ、低い摩耗粉量に維持され、その後、徐々に増大する傾向を示している。一方、比較例に対応するプレートは、バリが高いため、使用開始直後から摩耗粉量が急激に増大し、その後、一定期間は、高い摩耗粉量が維持され、さらに所定期間後に摩耗粉量が一層増大する傾向を示している。この試験結果から、実施例によれば、比較例に比べて摩耗粉量が少ない状態が長期間に亘って継続されることがわかる。
【０１２６】
つぎに、耐摩耗剤の残量の変化試験について説明する。この試験においては、実施例および比較例共に、各々ビスカスカップリングを２個用意し、各ビスカスカップリングのシリコンオイルに、２種類の耐摩耗剤を別々に添加してその残量を測定している。耐摩耗剤は、各プレートの接触により生じる摩擦熱で熱分解され、摩耗防止機能を発揮する化学的特性を備えている。ここで、耐摩耗剤Ｄ１は、摩耗防止効果（反応性）は低いが、その摩耗防止効果が長期的に継続的に発揮される特性を備えている。また、耐摩耗剤Ｄ２は、摩耗防止効果（反応性）は高いが、その摩耗防止効果が短期間で終了する特性を備えている。
【０１２７】
そして、実施例に対応するプレートは、前述したように長期間に亘って摩耗粉量が少ない値に維持される。このため、２個のビスカスカップリング１２に別々に注入した耐摩耗剤Ｄ１および耐摩耗剤Ｄ２は、いずれもその残量が徐々に減少し、長期間に亘って摩耗防止効果が継続する傾向を示している。この試験結果から、実施例のプレートによれば、耐摩耗剤Ｄ１または耐摩耗剤Ｄ２のいずれを使用した場合でも、プレートの摩耗を長期間に亘って防止することができることがわかる。
【０１２８】
これに対して、比較例のプレートは、耐摩耗剤Ｄ１を使用した場合は、その特性により徐々に残量が減少する傾向を示している。しかし、比較例においては、前述したように摩耗粉量が急激に増大するため、耐摩耗剤Ｄ２については、急激に減少してしまい、その摩耗防止効果が消滅する傾向を示している。すなわち、比較例のプレートに対して耐摩耗剤Ｄ２を使用した場合は、摩耗防止効果を所定期間継続できなくなることがわかる。さらに、シリコンオイルの粘度変化の試験について説明する。実施例の製造方法により製造されたプレートを使用した場合は、前述したように摩耗粉が生成されにくいため、シリコンオイルの温度上昇が抑制される。このため、シリコンオイルの粘度の変化率が、長期間に亘って低い値に維持され、その後、徐々に変化率が増大する傾向を示している。
【０１２９】
これに対して、比較例においては、前述したように初期段階から摩耗粉が急激に生成されるため、実施例よりも早い時期から粘度変化率が高い値に変化する傾向を示している。この試験結果から、実施例のプレートを配置した粘性流体室に充填されるシリコンオイルの方が、比較例のプレートを配置した粘性流体室に充填されるシリコンオイルよりも、劣化しにくく、その耐久性が優れていることがわかる。
【０１３０】
さらにまた、各プレートが差動回転した場合のせん断力により伝達されるトルクの変化試験について説明する。前述したように、第５実施例では、シリコンオイルの粘度変化が長期間に亘って低い値に維持される。このため、伝達されるトルクの変化割合が、長期間に亘って比較的低い値に維持される。これに対して、比較例においては、シリコンオイルの粘度の変化割合が短期間で増大している。このため、伝達されるトルクの変化割合が、短期間で増大する傾向を示している。すなわち、第５実施例と比較例とを比較した場合、第５実施例の方が、長期間に亘って、ビスカスカップリングのトルク伝達性能が安定することがわかる。
【０１３１】
なお、第５実施例に適用されるバリ除去装置８２の構成としては、アウターケース８４および押圧機８６を回転させ、インナーシャフト８５を固定する構成を採用することも可能である。また、第５実施例においては、アウタープレート３８同士、またはインナープレート４５同士を重ね合わせて平面方向に相対回転させ、バリの除去を行うことも可能である。
【０１３２】
ここで、第５実施例に開示された特徴的な構成を記載すれば以下の通りである。すなわち、相対回転可能に配置された第１回転部材と第２回転部材との間に形成される粘性流体室に相対回転可能に配置される複数のアウタープレートおよび複数のインナープレートを、金属板をプレス加工することにより成形するビスカスカップリング用トルク伝達部材の製造方法において、プレス加工されたアウタープレートとインナープレートとを交互に重ね合わせ、アウタープレートとインナープレートとをその平面方向に相対回転することにより、各プレートの厚さ方向に突出している突出部の高さを低減することを特徴とするビスカスカップリング用トルク伝達部材の製造方法。
【０１３３】
また、ビスカスカップリングの粘性流体室に同心状に配置される複数の第１プレートを保持する第１保持機構と、前記複数の第１プレートと交互に配置され、かつ、複数の第２プレートを同心状に保持する第２保持機構と、前記複数の第１プレートと第２プレートとを同一軸線を中心として相対回転させるとともに、前記第１プレートおよび第２プレートに厚さ方向の加圧力を与えて相互に摺動させることにより、プレートの厚さ方向に突出しているバリの高さを低減させる回転加圧機構とを備えていることを特徴とするビスカスカップリング用プレートのバリ除去装置。ここで、第５実施例のアウターケース８４が第１保持機構に相当し、インナーシャフト８５が第２保持機構に相当し、押圧機８６および駆動機構Ｍ１ならびにフランジ９０が、回転加圧機構に相当する。
（第６実施例）
【０１３４】
つぎに、第６実施例を説明する。この第６実施例は、請求項１の発明に対応する実施例である。従来の四輪駆動車などに用いられているビスカスカップリングの一例が特開平４−２５６４６号公報に記載されている。この公報に記載されたビスカスカップリングは、相対回転可能に配置された環状の第１回転部材および環状の第２回転部材を備えている。第１回転部材の内周には環状の凹部が形成されており、この凹部に、第２回転部材が配置されている。ここで、第１回転部材と第２回転部材とは、軸線方向に所定量を相対移動することが可能になっている。そして、第１回転部材と第２回転部材との間には粘性流体室が形成され、この粘性流体室にはシリコンオイル（粘性流体）が封入されている。ここで、シリコンオイルは、その熱膨張を考慮して、粘性流体室の容積に対して、７０ないし９０％程度の充填率で充填されている。
【０１３５】
また、粘性流体室には、環状の第１プレート（第１トルク伝達部材）が複数配置されており、この複数の第１プレートが、第１回転部材の内周にスプライン嵌合されている。さらに、第１プレートと交互に環状の第２プレート（第２トルク伝達部材）が複数配置されており、複数の第２プレートが、第２回転部材の外周にスプライン嵌合されている。さらにまた、第１回転部材に形成された凹部の一方の壁面と、第２回転部材の側面との間には弾性部材が配置されている。この弾性部材の弾性力により、第２回転部材が、凹部の他方の壁面側に押圧されている。
【０１３６】
上記公報に記載されたビスカスカップリングにおいては、第１プレートと第２プレートとに差動回転が生じた場合は、その差動回転数に応じてシリコンオイルにせん断力が生じ、このせん断力により、第１プレートと第２プレートとの間でトルクの伝達が行われる。そして、第１プレートと第２プレートとの差動回転数の増大により粘性流体室の内圧が上昇し、この内圧が所定値以上になる場合がある。この場合は、第２回転部材が、弾性部材の押圧力に抗して一方の壁面側に移動する。その結果、粘性流体室の容積が拡大されて内圧の急激な上昇が抑制され、トルクの伝達性能を所定の状態に維持できるとされている。すなわち、この公報に記載されたビスカスカップリングにおいては、粘性流体室の圧力変動に応じて粘性流体室の容積を変化させることにより、粘性流体室に対するシリコンオイルの充填率を制御しているのである。
【０１３７】
上記のように、ビスカスカップリングは、シリコンオイルのせん断力によりトルクが伝達される構成になっている。このため、ビスカスカップリングの粘性流体室に臨んで配置される部品の加工精度が低下していた場合は、粘性流体室の容積に対するシリコンオイルの充填率を所定値に設定することができず、トルク伝達性能が低下する可能性がある。しかしながら、上記公報に記載されたビスカスカップリングは、粘性流体室の圧力変動に対応して粘性流体室の容積を拡大し、トルクの伝達性能を制御することは可能であるが、ビスカスカップリングの部品の加工精度に応じてトルク伝達性能を調整することは困難であり、上記問題に対処することはできなかった。
【０１３８】
したがって、ビスカスカップリングの製品品質が低下して、歩留まりが低下する可能性があった。従来は、製造したビスカスカップリングにより、所定のトルク伝達性能を得られない場合は、ビスカスカップリングを分解して部品の再加工や部品の取り替えを行ったり、若しくはビスカスカップリング全体を処分しなければならず、製造コストの上昇を招いていた。さらに、複数のビスカスカップリング毎に、部品の加工精度にバラツキが生じていた場合は、この加工精度のバラツキに基づいて、各ビスカスカップリングのトルク伝達性能にバラツキが生じる可能性があった。
【０１３９】
第６実施例は上記事情を背景としてなされたもので、粘性流体室を構成する部品、または複数の第１トルク伝達部材および第２トルク伝達部材の加工精度に基づいて、トルク伝達性能を調整することの可能なビスカスカップリングを提供することを目的としている。第６実施例を、図１に示すスタンバイ四輪駆動車１に適用されるビスカスカップリング１２を対象として説明する。図２１は、図１に示されたビスカスカップリング１２の構成例を示す半断面図である。図２１において、図２のビスカスカップリング１２と同様の構成部分については、図２と同様の符号を付し、その説明を省略する。図２１に示すビスカスカップリング１２は、ケーシングＫ６とハブ２２とを備えている。このケーシングＫ６とハブ２２とは、軸線Ａ１を中心として相対回転可能に配置されている。ケーシングＫ６は円筒形状に構成され、ケーシングＫ６は、内筒部９４と、内筒部９４の外周にフランジ９５を介して接続された外筒部９６とから構成されている。
【０１４０】
一方、カバー１７の内部にはラジアル軸受２４，９７が設けられており、ラジアル軸受２４，９７により、ケーシングＫ６が回転可能に保持されている。なお、外筒部９４には、ボルト（図示せず）によりプロペラシャフト８が連結される。外筒部９４には、ボルトをねじ込むための雌ねじ部１１２が、複数形成されている。また、外筒部９６の内周には内歯３７が形成され、内歯３７よりもデファレンシャルキャリヤ１５側の内周には、雌ねじ部９８が形成されている。さらに内筒部９４の内周にはＸリング３５が取り付けられている。Ｘリング３５により、ハブ２２と内筒部９４との間が液密にシールされている。一方、ハブ２２の外周には外歯４４が形成され、ハブ２２における外歯４４よりもデファレンシャルキャリヤ１５側の外周面と、前記雌ねじ部９８との間の空間には、環状の可動壁９９が固定されている。この可動壁９９は軸線Ａ１を中心として配置され、可動壁９９の外周には雄ねじ部１００が形成されている。そして、雄ねじ部１００が雌ねじ部９８にねじ込まれた状態で、可動壁９９とケーシングＫ６とが、溶接またはカシメなどの手段により固定されている。
【０１４１】
また、可動壁９９における雄ねじ部９８よりも内歯３７側の位置には、Ｏリング１０１が取り付けられている。このＯリング１０１により、外筒部９６の内周と、可動壁９９の外周との間が液密にシールされている。さらに、可動壁９９の内周にはＸリング１０２が取り付けられており、Ｘリング１０２により、可動壁９９の内周と、ハブ２２の外周との間が液密にシールされている。前記ハブ２２はケーシングＫ６の内部に配置されており、ハブ２２とケーシングＫ６と可動壁９９とにより取り囲まれた環状の空間を形成している。この環状の空間をＸリング３５，１０２、およびＯリング１０１により液密にシールすることにより、粘性流体室Ｂ１が構成されている。なお、フランジ９５には、粘性流体室Ｂ１にシリコンオイルを注入するための孔１０５が形成され、孔１０５がボール１０６により封止されている。
【０１４２】
前記粘性流体室Ｂ１には、複数のアウタープレート３８および複数のインナープレート４５が交互に配置されている。アウタープレート３８およびインナープレート４５は、図３および図５に示されたものと同様に構成されている。また、アウタープレート３８は、ケーシングＫ６の内歯３７に対してスプライン嵌合されている。また、インナープレート４５は、ハブ２２の外歯４４に対してスプライン嵌合されている。さらに、外筒部９６の内周にはスペーサリング４２が複数取り付けられており、このスペーサリング４２がアウタープレート３８同士の間に配置されている。このスペーサリング４２により、アウタープレート３８同士の間隔が所定値以上に設定されている。
【０１４３】
上記のように、図２１のビスカスカップリング１２においては、各アウタープレート３８および各インナープレート４５の軸線方向の両側に、フランジ９５と可動壁９９とが配置されている。なお、可動壁９９における粘性流体室Ｂ１とは反対側の側面には、軸線Ａ１を中心とする環状溝１１０が形成されている。そして、軸線Ａ１に直交する平面における環状溝１１０の平面形状は、非円形に構成されている。たとえば、環状溝１１０の平面形状は、６角形、またはトラック形状などに構成されている。なお、図２１に示されたビスカスカップリング１２の動作は、図２に示されたビスカスカップリング１２とほぼ同様である。そして、図２１に示されたビスカスカップリング１２においては、ケーシングＫ６と可動壁９９とが一体回転する。上記のケーシングＫ６が第１回転部材に相当し、ハブ２２が第２回転部材に相当する。また、アウタープレート３８が第１トルク伝達部材に相当し、インナープレート４５が第２トルク伝達部材に相当する。さらに、ケーシングＫ６およびハブ２２が内壁に相当し、可動壁９９が容積調整壁に相当する。
【０１４４】
つぎに、図２１に示されたビスカスカップリング１２の製造過程の一例を、図２２に示すフローチャートに基づいて説明する。まず、炭素鋼またはクロムモリブデン鋼などの鍛造素材を機械加工することにより、ケーシングＫ６およびハブ２２ならびに可動壁９９が製造される。また、鋼材コイルをプレス機により打ち抜き加工することにより、アウタープレート３８およびインナープレート４５が製造される。さらに、ばね鋼ワイヤーをほぼ円形に屈曲することにより、スペーサリング４２が製造される。
【０１４５】
ついで、上記部品を相互に組み付ける作業が行われる（ステップ４１）。このステップ４１の組み付け動作は以下のようにして行われる。まず、ケーシングＫ６の内周にアウタープレート３８およびインナープレート４５を交互に挿入し、アウタープレート３８とケーシングＫ６とをスプライン嵌合させる。つぎに、ケーシングＫ６の内部にハブ２２を挿入して、ハブ２２とインナープレート４５とをスプライン嵌合させる。その後、ケーシングＫ６とハブ２２との間に可動壁９９が挿入される。そして、後述する調整治具により、可動壁９９を回転して締め付ける。そして、可動壁９９とケーシングＫ６とが、軸線方向の所定の相対位置関係になった状態で可動壁９９の回転を停止する。さらに、注入孔１０５から粘性流体室Ｂ１の内部にシリコンオイルを注入し、注入孔１０５をボール１０６により封止する。ついで、ビスカスカップリング１２のトルク測定を行う（ステップ４２）。
【０１４６】
ステップ４２のトルク測定に用いられる測定装置の構成、および測定動作を図２３に基づいて説明する。この測定装置は、ハブ２２の内周にスプライン嵌合される駆動シャフト１０７を備えている。この駆動シャフト１０７は、電動モータなどの駆動機構１０８により回転される。駆動シャフト１０７の外周には外歯１１５が形成されている。また、可動壁９９を回転させる調整治具１０９が設けられている。この調整治具１０９は環状に構成され、調整治具１０９は駆動シャフト１０７の外周側に配置されている。調整治具１０９の先端が、環状溝１１０の内部に挿入可能な形状を備えている。そして、調整治具１０９を環状溝１１０に挿入した状態では、調整治具１０９と可動壁９９とが一体回転する。
【０１４７】
一方、ケーシングＫ６側にはトルク測定機１１１が接続される。このトルク測定機１１１は、ケーシングＫ６の雌ねじ部１１２に挿入される複数のピン１１３を備えている。そして、ピン１１３には、トルク測定センサー１１４が接続されている。このトルク測定センサー１１４としては、ロードセルなどが例示される。そして、トルク測定機１１１は、トルク測定センサー１１４により検出されたトルクを表示する表示機構（図示せず）を備えている。
【０１４８】
つぎに、ビスカスカップリング１２のトルク測定動作を説明する。まず、ピン１１３をケーシングＫ６の雌ねじ部１１２に挿入するとともに、調整治具１０９を環状溝１１０に挿入し、ケーシングＫ６および可動壁９９の回転を防止する。そして、駆動シャフト１０７をハブ２２の内周にスプライン嵌合するとともに、駆動シャフト１０７を所定の回転速度で回転させる。すると、駆動シャフト１０７の回転がハブ２２に伝達され、アウタープレート３８とインナープレート４５とが相対回転する。そして、アウタープレート３８とインナープレート４５との差動回転数に応じて、シリコンオイルにせん断力が生じる。このせん断力により、インナープレート４５からアウタープレート３８にトルクが伝達され、このトルクがケーシングＫ６に伝達される。ケーシングＫ６に伝達されたトルクは、トルク測定センサー１１４により検出され、かつ、表示機構により表示される。
【０１４９】
一方、駆動シャフト１０７の回転速度に基づいて、ビスカスカップリング１２により伝達すべきトルク、すなわち、基準値（規格）が予め設定されている。そして、ステップ４２で検出されたトルクの測定値が、規格内にあるか否かを判断する（ステップ４３）。そして、粘性流体室Ｂ１の容積に対するシリコンオイルの充填率が、所定の差動回転数に応じて所定のせん断力を生じさせるのに適合する状態にあれば、ステップ４３で肯定判断される。つまり、粘性流体室Ｂ１の容積が、上記基準値を達成するのに適合する状態であることを意味している。
【０１５０】
ステップ４３で肯定判断された場合は、ケーシングＫ６と可動壁９９とをそのままの状態で固定することにより、粘性流体室Ｂ１の容積を固定させ（ステップ４４）、作業ルーチンを終了する。前記ステップ４３で否定判断された場合は、検出されたトルクが、基準値よりも低いか否かが判断される（ステップ４５）。そして、インナープレート４５が所定回転数で回転している場合に、アウタープレート３８とインナープレート４５との差動回転により生じるシリコンオイルのせん断力、つまり伝達トルクが不充分である場合は、ステップ４５で肯定判断される。つまり、粘性流体室Ｂ１に対するシリコンオイルの充填率が、基準値を達成することの可能な充填率よりも低いことになる。
【０１５１】
ステップ４５で肯定判断された場合は、調整治具１０９を回転させて、可動壁９９を締め付ける方向に回転させる。その結果、可動壁９９が図２３の左方向に移動して、可動壁９９の端面１０４と、端面１０４に最も近い位置に配置されているプレートとの隙間Ｄ１が狭められ、粘性流体室Ｂ１の容積が縮小する（ステップ４６）。その結果、シリコンオイルの充填量を変更することなく、粘性流体室Ｂ１に対するシリコンオイルの充填率が高められる。つまり、アウタープレート３８とインナープレート４５との差動回転数に応じて生じるせん断力が増大する。そして、ステップ４６の作業が行われた後、ステップ４２に戻る。
【０１５２】
また、測定されるトルクが規格を超えている場合は、ステップ４５で否定判断される。つまり、アウタープレート３８とインナープレート４５との差動回転により生じるシリコンオイルのせん断力が過剰であることになる。そこで、ステップ４５で否定判断された場合は、調整治具１０９を所定方向に回転して可動壁９９を緩めて図２３の右方向に移動する。すると、隙間Ｄ１が広げられ、粘性流体室Ｂ１の容積が拡大される（ステップ４７）。その結果、シリコンオイルの充填量を変更することなく、粘性流体室Ｂ１に対するシリコンオイルの充填率が低下し、アウタープレート３８とインナープレート４５との差動回転数に応じて生じるせん断力が低下する。ステップ４７の作業が行われた後は、ステップ４２に戻る。
【０１５３】
なお、図２２の作業ルーチンにおいては、可動壁９９を移動して粘性流体室Ｂ１の容積を変更（拡大・縮小）させた後に、再度トルク測定を行っているが、可動壁９９を移動して粘性流体室Ｂ１の容積を拡大・縮小させる動作と、再度トルク測定を行う動作とを並行して（同時に）行うことも可能である。図２４の線図には、可動壁９９の移動により調整される隙間Ｄ１と、ビスカスカップリング１２の伝達トルクとの関係が示されている。図２４の線図には、４つの異なるビスカスカップリングに相当する測定対象１ないし４のトルク伝達特性が示されている。図２４の線図から、隙間Ｄ１の増大に伴ってトルクが減少することがわかる。
【０１５４】
このように、第６実施例においては、ビスカスカップリング１２の製造過程において、トルク測定機１１１により検出されるビスカスカップリング１２のトルクが、基準値から外れていた場合は、可動壁９９を軸線方向に移動することにより、粘性流体室Ｂ１の容積を拡大・縮小することができる。つまり、シリコンオイルの充填量を変更することなく、粘性流体室Ｂ１に対するシリコンオイルの充填率を増減することができる。その結果、差動回転数に対応するシリコンオイルのせん断力が増減する。そして、粘性流体室Ｂ１の容積が、所定のトルクを伝達することの可能な状態になった場合に、固定機構により可動壁９９を固定することで、粘性流体室Ｂ１の容積を確定することができる。
【０１５５】
つまり、図２２の作業ルーチンによれば、ビスカスカップリング１２の製造過程において、ケーシングＫ６、またはハブ２２、またはアウタープレート３８、またはインナープレート４５などの部品の加工精度、特に、軸線方向の加工精度が低下していた場合でも、ビスカスカップリング１２の製造過程で粘性流体室Ｂ１の容積を拡大・縮小することで、ビスカスカップリング１２のトルク伝達性能を調整することができる。
【０１５６】
このため、ビスカスカップリング１２を構成する部品の加工精度に関わりなく、所定のトルク伝達性能を得ることができ、製品品質が向上する。したがって、組立の完了したビスカスカップリング１２を分解して部品の再加工や部品の取り替えを行ったり、若しくはビスカスカップリング全体を処分する必要が無く、製品の歩留まりが向上する上、製造コストを抑制することができる。また、所定の差動回転数に対して所期のトルク伝達性能を得られ、スタンバイ四輪駆動車１の走行性能が向上する。さらに、複数のビスカスカップリング１２毎に、その部品の加工精度にバラツキがあり、この加工精度のバラツキに基づいて、各ビスカスカップリング１２毎にトルク伝達性能にバラツキが生じた場合でも、可動壁９９の移動により粘性流体室Ｂ１の容積を調整して、各ビスカスカップリング１２のトルク伝達性能のバラツキを解消することができる。
【０１５７】
なお、第６実施例においては、粘性流体室Ｂ１に臨む位置に、半径方向に移動する可動壁（図示せず）を設け、この可動壁の移動により粘性流体室の容積を拡大・縮小する構成を採用することも可能である。また、図２１に示されたビスカスカップリング１２においては、カバー１７の内部に設けられたラジアル軸受９７により、ケーシングＫ６の一端を保持しているが、他の構成を採用することも可能である。例えば、デファレンシャルキャリヤ１５の内周に、軸線Ａ１を中心とする円筒部（図示せず）を形成し、この円筒部の外周にラジアル軸受（図示せず）を取り付け、このラジアル軸受により可動壁９９の内周面を嵌合保持する構成を採用することができる。
【０１５８】
また、図２３に示されたトルク測定装置においては、トルクの測定結果に基づいて、調整治具１０９を回転させる動作は、手動で行っても良いし、自動的に行うことも可能である。調整治具１０９を自動的に動作させて粘性流体室Ｂ１の容積を調整する場合は、例えば、以下のような構成を採用することにより達成される。すなわち、演算部および記憶部ならびに入出力インターフェースを備えたマイクロコンピュータ（制御装置）を設ける。そして、この制御装置に対して、駆動機構１０８およびトルク測定センサーならびに調整治具１０９を、電気的に接続する。そして、トルクセンサー１１４により検出されるトルクに基づいて、制御装置により調整治具１０９の移動量（つまり回転量）を演算するとともに、制御装置から出力される信号に基づいてステップモータなどを駆動し、自動的に調整治具１０９を回転させて可動壁９９を移動させればよい。上記のケーシングＫ６が、この発明の第１回転部材に相当し、ハブ２２が、この発明の第２回転部材に相当し、アウタープレート３８が、この発明の第１トルク伝達部材に相当し、インナープレート４５が、この発明の第２トルク伝達部材に相当し、粘性流体室Ｂ１が、この発明の粘性流体室に相当し、端面１０４が、この発明の内壁に相当し、可動壁９９が、この発明の容積調整壁に相当する。
（第７実施例）
【０１５９】
従来、車両の動力伝達装置、または差動装置、または差動制限装置として、ビスカスカップリングが適用される場合がある。このビスカスカップリングは、相対回転可能に配置された第１回転部材および第２回転部材とを備えている。また、第１回転部材と第２回転部材との間には、粘性流体室が形成されている。粘性流体室には、第１回転部材と一体回転する複数の第１トルク伝達部材と、第２回転部材と一体回転する複数の第２トルク伝達部材とが配置されている。そして、第１トルク伝達部材と第２トルク伝達部材とが交互に配置されている。
【０１６０】
また、ビスカスカップリングの一部を構成するケーシングには、注入孔が形成されている。そして、ビスカスカップリングの製造工程においては、注入孔を介して粘性流体室にシリコンオイル（粘性流体）が充填される。そして、ビスカスカップリングを車両に搭載した状態において、第１回転部材と第２回転部材とが差動回転した場合は、差動回転数に応じてシリコンオイルにせん断力が生じる。このせん断力により、第１回転部材と第２回転部材との間でトルクの伝達が行われる。
【０１６１】
ところで、粘性流体室には、複数の第１トルク伝達部材と複数の第２トルク伝達部材とが交互に配置されており、前記せん断力を生じさせるために、各部材同士の隙間がきわめて狭い状態に設定されている。一方、粘性流体室に注入されるシリコンオイルは高粘度である。したがって、シリコンオイルを粘性流体室に注入する場合に、各部材同士の隙間の狭さに応じてシリコンオイルの流動抵抗が増大し、シリコンオイルの充填率が所定値に到達するまでに長時間を要する問題がある。
【０１６２】
このような事態に対処することの可能な、ビスカスカップリングの粘性流体注入方法の一例が、特開昭６２−１３５１９５号公報に記載されている。この公報に記載された粘性流体注入方法は、第１回転部材と第２回転部材とを相対回転させつつ粘性流体室に粘性流体を注入するものである。この注入方法によれば、複数の第１トルク伝達部材と、複数の第２トルク伝達部材との相対回転によってシリコンオイルの流入が促進され、所定の充填率に到達するまでの時間を短縮できる。また、各ビスカスカップリング毎に、シリコンオイルの充填率のバラツキを解消することができるとされている。
【０１６３】
ところで、ビスカスカップリングの構成部品である第１回転部材および第２回転部材は、鍛造素材を機械加工して製造された後、熱処理が施されている。また、第１トルク伝達部材および第２トルク伝達部材は、鋼板コイルをプレス加工して成形された後、熱処理が施されている。このため、各種の構成部品は、機械加工時の加工精度に加えて、熱処理により歪みや変形が生じ、寸法精度が低下する可能性がある。また、複数のビスカスカップリングを製造した場合は、各ビスカスカップリングにおける部品の寸法精度にバラツキが生じる可能性がある。一方、第１回転部材と第２回転部材との間のトルク伝達媒体となる粘性流体は、温度に応じて粘度が変化する特性を備えている。したがって、ビスカスカップリングにおいては、各種の構成部品の寸法精度、およびビスカスカップリングの使用環境における温度変化に基づいて、トルク伝達性能が変化する。その結果、ビスカスカップリングにおけるトルク伝達性能の管理精度を高めたり、各ビスカスカップリングのトルク伝達性能のバラツキを抑制することが困難であった。
【０１６４】
しかしながら、上記公報に記載された注入方法は、粘性流体室にシリコンオイルを注入する場合の注入作業性を向上させる発明であり、ビスカスカップリングを構成する部品の寸法精度、または、シリコンオイルの温度については何ら考慮がなされていなかった。したがって、公報に記載された技術に基づいて、ビスカスカップリングを製造した場合でも、依然として前述した問題が発生する可能性があった。第７実施例は上記事情を背景としてなされたもので、トルクの伝達に関与する部品の寸法精度、およびビスカスカップリングの使用環境の温度に対応して、トルク伝達性能の管理精度を向上させることの可能なビスカスカップリングの粘性流体注入方法を提供することを目的としている。
【０１６５】
第７実施例を、図１および図２に示すビスカスカップリング１２を対象として説明する。図２５は、第７実施例に用いられるシリコンオイル注入装置１１６の構成を示す概略図、図２６は、図２５のシリコンオイル注入装置１１６によりシリコンオイルを注入するビスカスカップリング１２の半断面図である。シリコンオイル注入装置１１６は、トルク検出装置１１７と駆動装置１１８と制御装置１１９と固定装置１２０とバルブ１２１と温度センサー１２３と減圧ポンプ（真空ポンプ）Ｐ１と供給ポンプＰ２とシリコンオイルを貯留したオイルタンク１２７とを備えている。
【０１６６】
まず、駆動装置１１８は、ビスカスカップリング１２のケーシングＫ１とハブ２２とを相対回転させるための構成である。駆動装置１１８は電動モータなどにより構成され、ハブ２２の内周にスプライン嵌合することの可能な出力軸１２２を備えている。また、固定装置１２０はケーシングＫ１の外周側を保持して、ケーシングＫ１の回転を防止するための機構である。供給ポンプＰ２は、注入孔２９とオイルタンク１２７とを接続する配管中に設けられており、オイルタンク１２７のシリコンオイルを粘性流体室Ｂ１側に輸送するための構成である。この供給ポンプＰ２としては、加圧ポンプまたは定量供給ポンプが用いられる。バルブ１２１は、供給ポンプＰ２と粘性流体室Ｂ１との間の配管に配置されており、この配管を通過するシリコンオイル量を制御するための機構である。
【０１６７】
また、真空ポンプＰ１は、粘性流体室Ｂ１にシリコンオイルを注入する場合に、粘性流体室Ｂ１の空気を外部に排気して減圧するための構成である。この真空ポンプＰ１は、ケーシングＫ１に設けられた排気孔（図示せず）に接続されている。また、温度センサー１２３は、シリコンオイルの温度を、ケーシングＫ１の外部から間接的に検出するための構成である。具体的には、ケーシングＫ１の表面温度を検出する。なお、ケーシングＫ１に温度検出用の孔を形成しておき、この孔から温度検出センサーを粘性流体室Ｂ１の内部に挿入することにより、シリコンオイルの温度を直接検出する構成でもよい。
【０１６８】
トルク検出装置１１７は、ケーシングＫ１とハブ２２との相対回転により、ハブ２２からケーシングＫ１に伝達されるトルクを検出するための機構である。トルク検出装置１１７は、検出軸１２４を備えており、検出軸１２４の先端には、ケーシングＫ１の雌ねじ部１１２に挿入される複数のピン１２５が形成されている。また、トルク検出装置１１７は、検出軸１２４に伝達されるトルクを検出するトルクセンサー１２６を備えている。このトルクセンサー１２６は、ロードセルなどの公知のものである。制御装置１１９は、シリコンオイル注入装置１１６全体を制御するためのものであり、制御装置１１９は、記憶装置（ＲＯＭ，ＲＡＭ）および演算装置ならびに入出力インターフェースを備えたマイクロコンピュータにより構成されている。そして、制御装置１１９から出力される制御信号に基づいて、駆動装置１１８の駆動が制御される。
【０１６９】
また、温度センサー１２３の検出信号と、トルクセンサー１２６の検出信号とが、制御装置１１９に入力されている。そして、制御装置１１９は、トルクセンサー１２６の検出信号と、温度センサー１２３の検出信号とに基づいて、粘性流体室Ｂ１に注入するシリコンオイルの注入量（言い換えれば充填率）を演算し、この演算結果に基づいてバルブ１２１を制御する制御信号を出力する機能を備えている。また、真空ポンプＰ１、供給ポンプＰ２も、制御装置１１９により制御されている。上記のケーシングＫ１が第１回転部材に相当し、ハブ２２が第２回転部材に相当する。また、アウタープレート３８が第１トルク伝達部材に相当し、インナープレート４５が第２トルク伝達部材に相当する。
【０１７０】
上記構成のシリコンオイル注入装置１１６においては、出力軸１２２から伝達されたトルクによりハブ２２が回転する。すると、ケーシングＫ１が固定装置１２０により固定されているため、ハブ２２とケーシングＫ１とが相対回転する。すなわち、ビスカスカップリング１２を車両に搭載し、かつ、インナープレート４５とアウタープレート３８とに差動回転が生じたことと同じ状態になる。すると、相対回転数に応じてシリコンオイルにせん断力が生じ、このせん断力に応じたトルクがアウタープレート３８に伝達される。アウタープレート３８に伝達されたトルクは、ケーシングＫ１を介してトルク検出装置１１７に伝達され、トルクセンサー１２６により検出される。
【０１７１】
上記シリコンオイル注入装置１１６により、ビスカスカップリング１２に対するシリコンオイルの注入作業を行う前の準備作業を説明する。この準備作業もシリコンオイル注入装置１１６を用いて行われる。まず、図２のビスカスカップリング１２と同一の構成を備えた基準ビスカスカップリングを用意し、基準ビスカスカップリングの粘性流体室に所定の充填率でシリコンオイルを充填する。ついで、基準ビスカスカップリングのハブに所定の回転速度を与えるとともに、粘性流体室の温度を、初期温度から１０℃間隔、好ましくは５℃間隔で区分し、各温度区分において、ハブからケーシングに伝達されたトルクを検出する。このようにして、粘性流体室の温度と目標トルクとの関係を示す特性線をマップ化し、制御装置１１９に記憶しておく。
【０１７２】
つぎに、シリコンオイル注入装置１１６により、ビスカスカップリング１２にシリコンオイルを注入する作業を図２７のフローチャートに基づいて説明する。まず、真空ポンプＰ１を駆動させて粘性流体室Ｂ１内を減圧するとともに、供給ポンプＰ２を駆動させる。また、バルブ１２１を開放し、所定量のシリコンオイルを粘性流体室Ｂ１に注入する（ステップ５１）。このステップ５１において、粘性流体室Ｂ１に注入するシリコンオイルの量は、ビスカスカップリング１２のインナープレート４５とアウタープレート３８とに、所定の差動回転を与えた状態において、トルク検出装置１１７により検出される測定トルクが、所定温度に対応する目標トルクを超える値になるように、多めのシリコンオイルを注入する。
【０１７３】
ステップ５１についで、真空ポンプＰ１および供給ポンプＰ２を停止させ、一旦バルブ１２１を閉じるとともに、ケーシングＫ１の表面温度を検出する（ステップ５２）。そして、制御装置１１９により、検出温度に対応する目標トルクが演算される（ステップ５３）。具体的には、図２８の線図に示すように、検出された表面温度ｔ０に相当する特性線Ｅ１と、制御装置１１９に記憶されているマップとを対照し、検出された温度ｔ０よりも１区分低い温度ｔ１の特性線Ｅ２、および１区分高い温度ｔ２の特性線Ｅ３により、検出された表面温度ｔ０に対応する目標トルクを補間して演算する。
【０１７４】
その後、駆動装置１１８を駆動させてハブ２２を回転させ、ハブ２２とケーシングＫ１とを相対回転させる（ステップ５４）。すなわち、図１に示されたスタンバイ四輪駆動車１の走行中に、アウタープレート３８とインナープレート４５とに差動回転が生じた状態と同じ状態になる。ついで、バルブ１２１を開放させるとともに（ステップ５５）、ケーシングＫ１に伝達されるトルク（Ｔ）を検出し、かつ、ケーシングＫ１の表面温度（ｔ）を検出する（ステップ５６）。
【０１７５】
上記のように、アウタープレート３８とインナープレート４５とが相対回転すると、摩擦熱によりシリコンオイルの温度が上昇する。すると、粘性流体室Ｂ１内のシリコンオイルおよび空気が膨張して内圧が上昇し、粘性流体室Ｂ１のシリコンオイルが注入孔２９を介して外部に流出する。このため、粘性流体室Ｂ１におけるシリコンオイルの充填率が減少する。この減少に伴ってハブ２２からケーシングＫ１に伝達されるトルクが、図２９の線図に示すように、シリコンオイルが流出する前の初期トルクから徐々に減少する。そして、検出された表面温度（ｔ）における検出トルク（Ｔ）と、所定温度（ｔ）における目標トルク（Ｔ０）とが等しくなったか否かが判断される（ステップ５７）。ここで、検出トルク（Ｔ）が目標トルク（Ｔ０）よりも高い場合は、ステップ５７で否定判断されてステップ５６に戻り、シリコンオイルの抜き取りを続行する。
【０１７６】
一方、検出トルク（Ｔ）と目標トルク（Ｔ０）とが等しくなった場合は、ステップ５７で肯定判断され、バルブ１２１を閉じる制御が行われる（ステップ５８）。その結果、粘性流体室Ｂ１からのシリコンオイルの流出が終了し、粘性流体室Ｂ１に対するシリコンオイルの充填率が、所定の作動回転数において、所定温度（ｔ）で目標トルク（Ｔ０）を得ることの可能な状態に設定される。その後、駆動装置１１８を停止することにより、ハブ２２とケーシングＫ１との相対回転が解消され（ステップ５９）、シリコンオイルの注入作業を終了する。
【０１７７】
このように、図２７に示すフローチャートにおいては、アウタープレート３８とインナープレート４５とを相対回転させ、かつ、粘性流体室Ｂ１の表面温度と、ケーシングＫ１に伝達されるトルクとを検出し、検出されるトルクが、所定温度に対応する目標トルクと等しくなるまで、粘性流体室Ｂ１のシリコンオイルの抜き取りを続行し、粘性流体室Ｂ１のシリコンオイルの充填率を減少させる作業が行われる。そして、検出されるトルクが、所定温度に対応する目標トルクと等しくなった時点で、粘性流体室Ｂ１におけるシリコンオイルの抜き取りを終了して、粘性流体室Ｂ１におけるシリコンオイルの充填率を確定させる。
【０１７８】
このため、ビスカスカップリング１２を構成する部品のうち、トルクの伝達に関与する部品、具体的には、アウタープレート３８またはインナープレート４５またはスペーサリング４２またはケーシングＫ１またはハブ２２が、その製造過程で寸法精度が低下していた場合においても、寸法精度に関わりなく、ビスカスカップリング１２におけるトルク伝達性能の管理精度を高めることができ、製品品質が向上する。上記寸法精度には、機械加工による加工誤差、または熱処理による歪みおよび変形が含まれる。
【０１７９】
したがって、ビスカスカップリング１２を搭載したスタンバイ四輪駆動車１の走行性能を、所期の状態に設定することができる。また、複数のビスカスカップリング１２を製造した場合に、各ビスカスカップリング１２毎に、その構成部品の寸法精度にバラツキがあった場合においても、寸法精度のバラツキに関わりなく、各ビスカスカップリング１２のトルク伝達性能をほぼ均一に維持することができる。
【０１８０】
また、複数のビスカスカップリング１２に注入されるシリコンオイルの粘度にバラツキがあった場合においても、シリコンオイルの粘度のバラツキに関わりなく、各ビスカスカップリング１２のトルク伝達性能をほぼ均一に維持することができる。つまり、第７実施例によれば、ビスカスカップリング１２の製造工程の最終工程において、ビスカスカップリング１２のトルク伝達性能が調整されるため、各種の部品の寸法精度を高精度に維持する必要性が無いとともに、粘性流体室Ｂ１の内容積の測定精度、およびシリコンオイルの充填率測定の精度も高精度が要求されず、ビスカスカップリング１２の製造コストを抑制することができる。
【０１８１】
さらに、図２７のフローチャートにおいては、粘性流体室Ｂ１の温度を測定しながらビスカスカップリング１２のトルク伝達性能を調整するため、温度の低下に伴うシリコンオイルの粘度低下によりトルクが低下する場合と、粘性流体室Ｂ１におけるシリコンオイルの充填率の低下によりトルクが低下する場合とを区別して判断することが可能である。したがって、ビスカスカップリング１２のトルク伝達性能の管理精度が一層向上する。さらにまた、ビスカスカップリング１２のトルク測定作業と、シリコンオイルの抜き取り作業とを並行して行っているため、作業時間が短縮され、トルク調整作業を迅速に行うことができる。
【０１８２】
さらに、図２７の作業例においては、予め目標トルクを超えるトルクが生じる量のシリコンオイルを粘性流体室Ｂ１に注入しておき、シリコンオイルの温度上昇による空気およびシリコンオイルの膨張により、シリコンオイルを抜き取る作業を行っている。このため、粘性流体室Ｂ１のシリコンオイルの充填率を減少させるために格別の動力機構を設ける必要が無く、シリコンオイルの注入作業コストを抑制することができる。なお、図２７に示すフローチャートにおいては、検出された温度に基づいて、目標トルクを補間する演算処理を行っているが、ステップ５１から直接ステップ５４に進む注入作業を行うことも可能である。この注入作業を行う場合は、制御装置１１９に固定的に記憶されている目標トルクが得られるように、バルブ１２１の制御を行えばよい。
【０１８３】
図３０は、シリコンオイル注入装置１１６による他のシリコンオイル注入作業を示すフローチャートである。図３０のフローチャートにおいては、シリコンオイルの注入に際して、粘性流体室Ｂ１の温度を考慮しない点が、図２７のフローチャートと相違している。図３０のフローチャートを実行する場合は、制御装置１１９には、所定の差動回転数に対応する目標トルクが予め記憶されている。また、図３１は、図３０のフローチャートを行った場合において、ビスカスカップリング１２により伝達されるトルクと、バルブ１２１の状態との関係を示すタイムチャートである。
【０１８４】
図３０において、ステップ６１の内容は、前述したステップ５１と同様の内容である。また、ステップ６２，６３の内容は、前述したステップ５４，５５と同様の内容である。そして、アウタープレート３８とインナープレート４５とが相対回転している状態において、図３１に示すようにバルブ１２１が開放されると、前述と同様に理由により、粘性流体室Ｂ１のシリコンオイルが粘性流体室Ｂ１の外部に流出する。このため、ケーシングＫ１に伝達されるトルクが徐々に減少する。そして、ステップ６５においては、検出トルクと目標トルクとが等しくなったか否かが判断される。ここで、検出トルクが、未だに目標トルクよりも高い場合は、ステップ６５で否定判断されてステップ６４に戻り、シリコンオイルの抜き取りが続行される。一方、検出トルクとが目標トルクとが等しくなった場合はステップ６５で肯定判断され、ステップ６６，６７が行われて注入作業を終了する。ステップ６６，６７の内容は、前述したステップ５８，５９と同様である。
【０１８５】
このように、図３０に示すフローチャートにおいては、アウタープレート３８とインナープレート４５とに差動回転を与え、かつ、ケーシングＫ１に伝達されるトルクとを検出し、検出されるトルクが目標トルクと等しくなるまで、粘性流体室Ｂ１のシリコンオイルの抜き取りを続行し、粘性流体室Ｂ１のシリコンオイルの充填率を減少させる作業が行われる。そして、検出されるトルクが目標トルクと等しくなった時点において、粘性流体室Ｂ１におけるシリコンオイルの抜き取りを終了して、粘性流体室Ｂ１におけるシリコンオイルの充填率を確定させる。このため、図２７のフローチャートと同様の効果を得られる。なお、図２７および図３０のフローチャートにおいては、予め目標トルクを超えるトルクが生じる量のシリコンオイルを粘性流体室に注入しておき、シリコンオイルを減少させながら目標トルクを達成する作業を行っているが、粘性流体室に注入するシリコンオイルを増加させながら目標トルクを達成させる作業を行うことも可能である。
【０１８６】
ここで、第７実施例に開示された特徴的な構成を記載すれば以下の通りである。すなわち、第１トルク伝達部材を有する第１回転部材と、この第１回転部材と相対回転可能に配置され、かつ、前記第１トルク伝達部材と対向して配置される第２トルク伝達部材を有する第２回転部材と、前記第１トルク伝達部材および前記第２トルク伝達部材が配置される粘性流体室とを有するビスカスカップリングを用意し、前記粘性流体室に粘性流体を注入するビスカスカップリングの粘性流体注入方法において、前記第１回転部材と前記第２回転部材とを相対回転させるとともに、所定温度状態で前記第１回転部材と第２回転部材との間で伝達されるトルクを検出し、この検出トルクと、所定温度に対応して予め設定されている目標トルクとを比較して、検出トルクが目標トルクに到達した場合に、粘性流体室からの粘性流体の抜き取りを終了することを特徴とするビスカスカップリングの粘性流体注入方法。
【０１８７】
また、第１トルク伝達部材を有する第１回転部材と、この第１回転部材と相対回転可能に配置され、かつ、前記第１トルク伝達部材に対向して配置される第２トルク伝達部材を有する第２回転部材と、前記第１トルク伝達部材および前記第２トルク伝達部材が配置される粘性流体室とを有するビスカスカップリングを用意し、前記粘性流体室に粘性流体を注入するビスカスカップリングの粘性流体注入装置において、前記第１回転部材と前記第２回転部材とを相対回転させる駆動装置と、粘性流体の温度を検出する温度測定装置と、所定温度で前記第１回転部材と第２回転部材との間で伝達されるトルクを検出するトルク検出装置と、所定温度で検出された検出トルクと、所定温度に対応して予め設定されている目標トルクとを比較して、検出トルクが目標トルクに到達した場合に、粘性流体室からの粘性流体の抜き取りを終了する制御装置とを有することを特徴とするビスカスカップリングの粘性流体注入装置。
（第８実施例）
【０１８８】
従来、車両の動力伝達装置、または差動装置、または差動制限装置として、ビスカスカップリングを搭載する場合がある。このビスカスカップリングは、相対回転可能に配置された第１回転部材および第２回転部材とを備えている。また、第１回転部材と第２回転部材との間には、粘性流体室が形成されている。粘性流体室には、第１回転部材と一体回転する複数の第１トルク伝達部材と、第２回転部材と一体回転する複数の第２トルク伝達部材とが配置されている。そして、第１トルク伝達部材と第２トルク伝達部材とが交互に配置されている。さらに、粘性流体室には、シリコンオイルが所定の充填率で充填されている。
【０１８９】
そして、車両の走行中に第１回転部材と第２回転部材とが差動回転した場合は、差動回転数に応じてシリコンオイルにせん断力が生じる。このせん断力により、第１回転部材と第２回転部材との間でトルクの伝達が行われる。また、第１トルク伝達部材と第２トルク伝達部材との差動回転数が所定の値まで増大した場合は、粘性流体室の温度上昇によりシリコンオイルおよび空気が膨張し、粘性流体室の内圧が増大する。その結果、第１トルク伝達部材と第２トルク伝達部材とが直結する、いわゆるハンプ現象が生じ、第１トルク伝達部材と第２トルク伝達部材との間で直接トルクが伝達される。このように、ビスカスカップリングはシリコンオイルのせん断力によりトルクを伝達する第１のトルク伝達状態と、ハンプ現象により直接トルクを伝達する第２のトルク伝達状態とを備えている。
【０１９０】
一方、粘性流体室には第１トルク伝達部材と第２トルク伝達部材とが、きわめて狭い間隔で交互に配置されているとともに、粘性流体が高粘度を備えている。このため、ビスカスカップリングの製造過程において、粘性流体室にシリコンオイルを注入する場合に、シリコンオイルの流動抵抗が大きく、その流動が阻害される可能性がある。その結果、粘性流体室に対するシリコンオイルの充填率を、高精度に管理することが困難であった。
【０１９１】
このような問題を解消することの可能な発明が、特開昭６２−１３５１９５号公報に記載されている。この公報に記載された粘性流体注入方法は、第１回転部材と第２回転部材とを相対回転させつつ粘性流体室に粘性流体を注入するものである。この注入方法によれば、複数の第１トルク伝達部材と、複数の第２トルク伝達部材との相対回転によってシリコンオイルの流入が促進され、シリコンオイルの充填率を高精度に調整できるとされている。ところで、従来、ビスカスカップリングの製造工程において、シリコンオイルの充填率によりトルク伝達性能を調整する場合は、まず、所定量のシリコンオイルを粘性流体室に注入した状態でトルクを検出している。そして、検出されたトルクが規格トルクよりも低い場合は、シリコンオイルを追加することにより、トルクを増大させ、規格トルクを達成する作業を行っている。
【０１９２】
しかしながら、上記公報に記載された発明においては、シリコンオイルの充填率と、トルク伝達性能との関係が何ら考慮されていない。このため、第１のトルク伝達状態におけるトルク伝達性能を確保するためにシリコンオイルを追加した場合は、第２のトルク伝達状態に対応する充填率の規格外になる可能性があった。この場合にはビスカスカップリング自体を処分しなければならず、材料資源の無駄および製造コストの上昇を招いていた。また、複数のビスカスカップリングを製造する場合は、各ビスカスカップリング毎に部品の寸法精度が異なる可能性があり、同じトルク伝達性能を得るための充填率にバラツキが生じる問題があった。
【０１９３】
第８実施例は上記事情を背景としてなされたもので、所定の充填率の範囲内において、トルクの伝達性能を調整でき、かつ、複数のビスカスカップリングを製造する場合にも、各ビスカスカップリングの粘性流体室に対する粘性流体の充填率のバラツキを抑制することの可能なビスカスカップリングの粘性流体注入方法を提供することを目的としている。第８実施例を、図１および図２に示すビスカスカップリング１２を対象として説明する。図３２は、第８実施例に用いられるシリコンオイル注入装置１２８の構成を示す概略図である。このシリコンオイル注入装置１２８において、図２５に示されたシリコンオイル注入装置１１６と同一の構成部分については同一の符号を付してその説明を省略する。また、図３２のシリコンオイル注入装置１２８に対して、ビスカスカップリング１２を取り付けた状態は、前述の図２６と同様である。
【０１９４】
図３２のシリコンオイル注入装置１２８においては、バルブ１２１を設けた配管が途中から３本に分岐されている。この分岐点には、３本の配管とバルブ１２１側に接続された配管とを選択的に切り換える切換バルブ１２９が設けられている。そして、３本の配管は３個のオイルタンク１３０，１３１，１３２に別個に接続されている。オイルタンク１３０，１３１，１３２には、粘度の異なるシリコンオイルが貯留されている。この実施例においては、オイルタンク１３１のシリコンオイルの粘度が、オイルタンク１３０のシリコンオイルの粘度よりも高く設定され、オイルタンク１３２のシリコンオイルの粘度が、オイルタンク１３１のシリコンオイルの粘度よりも高く設定されている。
【０１９５】
さらに、切換バルブ１２９と各オイルタンク１３０，１３１，１３２とを接続する３本の配管途中には、供給ポンプＰ２，Ｐ３，Ｐ４がそれぞれ配置されている。この供給ポンプＰ２，Ｐ３，Ｐ４としては、加圧ポンプまたは定量供給ポンプが用いられる。供給ポンプＰ２，Ｐ３，Ｐ４および切換バルブ１２９は、制御装置１１９により制御されている。したがって、シリコンオイル注入装置１２８においては、切換バルブ１２９の切換制御により、粘性流体室Ｂ１とオイルタンク１３０，１３１，１３２の何れか一つとを連通させることにより、粘度の異なるシリコンオイルを粘性流体室Ｂ１に注入することが可能である。
【０１９６】
また、この第８実施例においては、アウタープレート３８とインナープレート４５とに所定の相対回転を与えた状態において、要求される目標トルクと、所定の条件下でハンプ現象を生じさせるためのシリコンオイルの目標充填率とを対応させたマップが、制御装置１１９に記憶されている。そして、ビスカスカップリング１２にシリコンオイルを注入する場合に、所定のトルクおよび充填率を達成するために、制御装置１１９は、既にビスカスカップリング１２に充填されているシリコンオイルの充填率および粘度に基づいて、その後に充填するべきシリコンオイルの粘度および充填量を判断し、切換バルブ１２９および供給ポンプＰ２，Ｐ３，Ｐ４を制御する機能を備えている。上記のケーシングＫ１が第１回転部材に相当し、ハブ２２が第２回転部材に相当する。また、アウタープレート３８が第１トルク伝達部材に相当し、インナープレート４５が第２トルク伝達部材に相当する。
【０１９７】
つぎに、ビスカスカップリング１２の製造工程において、シリコンオイル注入装置１２８により、粘性流体室Ｂ１にシリコンオイルを注入する動作を、図３３のフローチャートに基づいて説明する。まず、真空ポンプＰ１を駆動させて粘性流体室Ｂ１内を減圧するとともに、供給ポンプＰ３を駆動させる。さらに、切換バルブ１２９を制御して、オイルタンク１３１に連通する配管を開放し、かつ、バルブ１２１を開放する。このようにして、オイルタンク１３１のシリコンオイルを、粘性流体室Ｂ１に注入し（ステップ７１）、一旦、シリコンオイルの注入を中断する。ステップ７１で注入されるシリコンオイルの注入量は、粘性流体室Ｂ１の目標充填率の規格幅の下限側に制御される。その理由は、後工程でシリコンオイルを追加して、ビスカスカップリング１２のトルク伝達性能を調整する可能性があるからである。
【０１９８】
ついで、駆動装置１１８を駆動させ、第７実施例と同様の作用により、アウタープレート３８とインナープレート４５とを相対回転させる。さらに、ケーシングＫ１に伝達されるトルクを、トルク検出装置１１７により検出する（ステップ７２）。そして、制御装置１１９により、ステップ７２で検出されたトルクと、目標とする規格トルクとが比較され、検出トルクが規格トルクの範囲内にあるか否かが判断される（ステップ７３）。この規格トルクは、スタンバイ四輪駆動車１の走行中に、アウタープレート３８とインナープレート４５とが差動回転した場合に、スタンバイ四輪駆動車１の走行性能を所定の状態に維持することの可能な範囲に設定されている。ステップ７３で肯定判断された場合は、ステップ７１で注入されたシリコンオイルの充填率により、所定の相対回転数において、目標とするトルクが得られ、かつ、目標充填率の規格を達成している状態であるため、そのまま注入作業を終了する。
【０１９９】
一方、ステップ７３で否定判断された場合は、制御装置１１９により、ステップ７１で注入されたシリコンオイルと同一の粘度のシリコンオイルを基準として、規格トルクに到達するまでの追加充填量が演算される（ステップ７４）。そして、制御装置１１９により、ステップ７４で演算された量のシリコンオイルを粘性流体室Ｂ１に追加した後の充填率が、目標充填率の規格内に設定されるか否かが判断される（ステップ７５）。この目標充填率の規格は、所定の条件下において、シリコンオイルおよび空気が膨張して粘性流体室Ｂ１の内圧が上昇し、インナープレート４５とアウタープレート３８とが直結される、いわゆるハンプ現象を実現することの可能な範囲に設定される。すなわち、粘性流体室Ｂ１の容積に対して、例えば、シリコンオイルの充填率が７０ないし９０％程度に設定されている。
【０２００】
ステップ７５で肯定判断された場合は、ステップ７１で注入されたシリコンオイルと同一の粘度のシリコンオイルを追加し（ステップ７６）、ステップ７２に戻る。なお、ステップ７６で追加されるシリコンオイルの注入量は、ステップ７４で演算した値に制御される。一方、ステップ７１でシリコンオイルを充填した時点において、トルクおよび充填率が図３４に示す線図の点Ｆ１に設定されている場合がある。つまり、この点Ｆ１においては、充填率は目標充填率の規格内に設定されているが、トルクが目標トルクよりも不足していることになる。そして、点Ｆ１の状態から、目標となる規格トルクを達成するために同一粘度のシリコンオイルを追加すると、点Ｆ１から点Ｆ２に移動し、充填率が規格外になることが予想される。このため、ステップ７５の判断時点において、トルクおよび充填率が点Ｆ１に設定されている場合は否定判断され、高粘度のシリコンオイルを追加する制御が行われ（ステップ７７）、ステップ７２に戻る。
【０２０１】
具体的には、切換バルブ１２９の動作により、オイルタンク１３２に接続された配管と粘性流体室Ｂ１とが接続され、既に注入されているシリコンオイルよりも高粘度シリコンオイルが追加される。シリコンオイルは粘度の増大に伴って伝達トルクが増大する特性を備えているため、同一粘度のシリコンオイルを追加する場合に比べて、充填率の増大割合が小さく、かつ、トルクの増大割合が大きくなる傾向を示す。このため、ステップ７７の制御が行われた場合は、トルクおよび充填率が、点Ｆ１から、目標充填率の規格内にある点Ｆ３に向けて調整される。
【０２０２】
なお、図３２においては、オイルタンクが３個設けられているが、粘度の異なるオイルタンクを４個以上設けておき、ステップ７７の実行回数が増加する毎に、シリコンオイルの粘度をさらに高める注入作業を行うことも可能である。また、図３３のフローチャートにおいて、ステップ７３で否定判断された場合に、注入済みのシリコンオイルの粘度に比べて、追加するシリコンオイルの粘度を低くすることも可能である。つまり、粘性流体室にシリコンオイルを注入した状態において、トルクは目標トルクの規格内にあるが、充填率が目標充填率の規格未満である場合には、注入済みのシリコンオイルと同一の粘度、または注入済みのシリコンオイルよりも高粘度のシリコンオイルを追加すると、充填率が増大して目標充填率の規格内に設定されるものの、トルクが目標トルクの規格を超えてしまう可能性がある。そこで、注入済みのシリコンオイルの粘度よりも低粘度のシリコンオイルを追加すると、充填率の増大割合が同一であっても、トルクの増大を抑制することが可能である。したがって、シリコンオイルの充填率の目標規格、および伝達トルクの目標規格を両方達成することができる。
【０２０３】
以上のように、第８実施例によれば、ビスカスカップリング１２の製造工程で粘性流体室Ｂ１にシリコンオイルを注入する途中で、伝達トルクと充填率との関係に基づいて、その後に、粘性流体室Ｂ１に追加するシリコンオイルの粘度が設定される。このため、粘性流体室Ｂ１に充填するシリコンオイルの充填率の目標規格と、アウタープレート３８とインナープレート４５に所定の相対回転を与えた場合の伝達トルクの目標規格とを、両方高精度に管理・調整することができる。つまり、単一のビスカスカップリング１２において、シリコンオイルのせん断力により伝達されるトルクを高精度に管理することができ、かつ、アウタープレート３８とインナープレート４５とが直結状態になる、いわゆるハンプ現象を生じさせる条件などを高精度に管理することができ、ビスカスカップリング１２の製品品質が向上する。
【０２０４】
したがって、ビスカスカップリング１２を搭載したスタンバイ四輪駆動車１の走行性能が所期の状態に維持される。また、ビスカスカップリング１２の材料資源の無駄や、再加工の必要性が無くなり、製造コストが抑制される。さらには、複数のビスカスカップリング１２を製造した場合に、各ビスカスカップリング１２の部品の寸法精度にバラツキがあった場合においても、各ビスカスカップリング１２のトルクのバラツキ、および充填率のバラツキが抑制される。この部品の寸法精度には、鍛造素材を機械加工した場合の加工精度、および熱処理を行った場合の歪みや変形が含まれる。
【０２０５】
ここで、第８実施例に開示されたこの発明の特徴的な構成を記載すれば以下の通りである。すなわち、第１トルク伝達部材を有する第１回転部材と、この第１回転部材と相対回転可能に配置され、かつ、前記第１トルク伝達部材に対向する第２トルク伝達部材を有する第２回転部材と、前記第１トルク伝達部材および前記第２トルク伝達部材が配置される粘性流体室とを有するビスカスカップリングを用意し、前記粘性流体室に粘性流体を注入するビスカスカップリングの粘性流体注入方法において、前記粘性流体室にシリコンオイルを注入した後に、前記第１回転部材と前記第２回転部材とを相対回転させ、この第１回転部材と第２回転部材との間で伝達されるトルクを検出するとともに、この伝達トルクの検出結果に基づいて、前記粘性流体室に粘性流体を追加する場合に、既に注入されている粘性流体と同一の粘度を有する粘性流体の注入により、追加後における粘性流体室の充填率が所定の範囲内に設定されるか否かを判断し、その判断結果に基づいて、既に注入されている粘性流体の粘度と、追加する粘性流体の粘度とを異ならせることを特徴とするビスカスカップリングのシリコンオイル注入方法（ビスカスカップリングのトルク調整方法）。
（第９実施例）
【０２０６】
従来の四輪駆動車などに用いられているビスカスカップリングの一例が特開平４−２８２０３４号公報に記載されている。この公報に記載されたビスカスカップリングは、同一の軸線を中心として相対回転可能に配置された第１回転部材および第２回転部材を備えている。第１回転部材にはドラム形状のケーシングが固定されており、ケーシングの内部には粘性流体室が形成されている。この粘性流体室にはシリコンオイル（粘性流体）が封入されているとともに、第２回転部材の一部が粘性流体室に配置されている。
【０２０７】
また、粘性流体室には板形状の第１トルク伝達部材が複数配置されており、この複数の第１トルク伝達部材が、ケーシングの内周にスプライン嵌合されている。さらに、粘性流体室には、板形状の第２トルク伝達部材が複数配置されており、複数の第２トルク伝達部材が、第２回転部材の外周にスプライン嵌合されている。そして、第１トルク伝達部材と第２トルク伝達部材とが交互に配置されている。さらにまた、ケーシングの内周には複数のスペーサリングが取り付けられており、各スペーサリングが各第１トルク伝達部材同士の間に配置されている。
【０２０８】
上記構成のビスカスカップリングにおいて、第１回転部材と第２回転部材との回転数が等しい場合には、第１回転部材と第２回転部材との間でトルクの伝達が行われない。この場合、ビスカスカップリング全体が一体的に回転する。一方、第１回転部材と第２回転部材とに差動回転が生じた場合は、第１トルク伝達部材と第２トルク伝達部材とが差動回転し、その回転差に応じてシリコンオイルにせん断力が発生し、第１回転部材と第２回転部材との間でトルクの伝達が行われる。
【０２０９】
ところで、ビスカスカップリングは、つぎのようにして製造されている。すなわち、第１回転部材および第２回転部材は、鍛造素材を機械加工して所定の形状に成形されている。また、第１トルク伝達部材および第２トルク伝達部材は、金属板をプレス加工により円板形状に打ち抜いて成形される。その後、第１トルク伝達部材および第２トルク伝達部材には、熱処理を施して強度および耐摩耗性を向上させている。
【０２１０】
しかしながら、従来のビスカスカップリングの製造工程においては、金属板をプレス加工した場合の荷重により、残留応力が発生している。このため、プレス加工されたトルク伝達部材に熱処理を施した場合に、残留応力部分の歪みや変形が増大され、トルク伝達部材の寸法精度（言い換えれば加工精度）が低下する可能性があった。すると、回転部材に対してトルク伝達部材を取り付けた場合に、回転部材とトルク伝達部材との取付部分の隙間が増大して、両者の同心度が低下する。その結果、ビスカスカップリングが全体として一体的に回転する場合に、半径方向のバランス、つまり動的釣り合い精度が低下することがあった。その結果、ビスカスカップリングが振動して騒音が生じる可能性があった。
【０２１１】
第９実施例は、上記事情を背景としてなされたもので、ビスカスカップリングのトルク伝達部材の寸法精度（言い換えれば加工精度）を向上させることの可能なビスカスカップリング用トルク伝達部材の製造方法を提供することを目的としている。この第９実施例においては、図１および図２に示されたビスカスカップリング１２に取り付けられているトルク伝達部材、特に、図５に示されているインナープレート４５の製造方法を説明する。図３５は、インナープレート４５の製造方法を示す工程図である。まず、金属板（鋼板）を用意する（ステップ８１）とともに、この金属板をプレス機（図示せず）により打ち抜き加工してインナープレート４５を成形する（ステップ８２）。プレス機は公知の構造のものであり、ステップ８２により、スリット４７および内歯４６が形成される。また、ステップ８２により形成されるインナープレート４５の内径、具体的には、内歯４６のピッチ円直径は、最終目標とするピッチ円直径未満に設定されている。
【０２１２】
つぎに、ステップ８２で成形されたインナープレート４５をブローチ加工する（ステップ８３）。図３６に基づいて、ステップ８３のブローチ加工に用いるブローチ盤１３３の構成、および具体的な加工方法を説明する。ブローチ盤１３３は、ベース部１３４と押え部材１３５とブローチ１３６とを有する。ベース部１３４と押え部材１３５とは、油圧機構などのアクチュエータ（図示せず）により図３６の上下方向に相対移動し、相互の間隔が制御される。ベース部１３４には孔１３７が形成され、押え部材１３５には孔１３８が形成されている。また、ブローチ１３６の外周には、長手方向に複数の歯列１３９が形成されている。各歯列１３９は、円周方向に配置された複数の歯により構成されている。さらに、各歯列１３９の歯先円の直径が、図３６において下方から上方に向けて大きくなるように設定されている。そして、ブローチ１３６は油圧機構などのアクチュエータ（図示せず）により、図３６の上下方向に移動する。
【０２１３】
ブローチ盤１３３によりインナープレート４５をブローチ加工する場合は、まず、インナープレート４５を厚さ方向に複数枚重ね合わせた状態でベース部１３４上に載せる。ここで、各インナープレート４５は同心状に重ね合わされ、かつ、プレス加工により形成されている内歯４６の各々が、円周方向の同一位相に配置されるように、各インナープレート４５同士が位置決めされている。つぎに、ベース部１３４と押え部材１３５との間隔を狭めて、ベース部１３４と押え部材１３５との間に、複数枚のインナープレート４５を挟持する。そして、ブローチ１３６を下降すると、各歯列１３９によりインナープレート４５の内歯４６が切削される。各歯列１３９の歯先円の外径は、図３６の下方から上方に向けて大きくなるように設定されているため、各歯列１３９により内歯４６が複数段階に分けて徐々に切削される。
【０２１４】
その結果、図３７に示すように、インナープレート４５のうち、プレス加工時の荷重により残留応力が発生している部分Ｇ１が、ブローチ加工により除去される。また、各歯列１３９の寸法が下方から上方に向けて徐々に大きくなるように設定されているため、内歯４６をブローチ加工した場合に、残留応力が生じにくい。このようにして、インナープレート４５がブローチ加工されて、内歯４６のピッチ円直径が最終目標とする値に加工される。
【０２１５】
その後、ブローチ１３６を上方に移動させるとともに、ベース部１３４と押え部材１３５とを相対移動して、各インナープレート４５に対する挟持力を解除する。そして、各インナープレート４５をブローチ盤１３３から取り外すとともに、各インナープレート４５に熱処理が施され（ステップ８４）、強度および耐久性が向上される。ステップ８４で行われる熱処理には、焼き入れおよび軟窒化処理が含まれる。さらに、各インナープレート４５同士を厚さ方向に重ね合わせ、かつ、厚さ方向の両側から加圧した状態で、各インナープレート４５の平面度を矯正する加熱処理が行われる（ステップ８５）。ステップ８５の加熱処理としては焼き戻しが例示される。なお、アウタープレート３８およびケーシングＫ１およびハブ２２は、第１実施例と同様にして製造され、これらの部品が第１実施例と同様にして組み付けられてビスカスカップリング１２が完成する。
【０２１６】
このように、第９実施例においては、インナープレート４５の製造過程において、プレス加工によりインナープレート４５を成形した後、プレス加工時の荷重により残留応力が発生している部分Ｇ１を、ブローチ加工により除去する工程が行われる。その後、インナープレート４５を熱処理する工程が行われる。このため、インナープレート４５を熱処理する工程において、内歯４６の歪みや変形が抑制され、内歯４６の寸法精度（言い換えれば加工精度）が向上する。
【０２１７】
本出願人は、第９実施例により製造された複数のインナープレート４５と、プレス加工後にそのまま熱処理を行った複数のインナープレート（比較例）とに対して、オーバーボールダイヤ（ＯＢＤ）手法を適用し、各プレートの内歯の歯厚を測定した。オーバーボールダイヤ手法とは、内歯の相互に向かい合った２つの歯溝に２個のボールを入れ、最大の外側寸法を測定する歯厚管理手法である。その結果、第９実施例により製造した各インナープレートの歯厚のバラツキの方が、比較例の各インナープレートの歯厚のバラツキよりも少ないことが確認されている。このため、図３５の製造工程により製造されたインナープレート４５をハブ２２にスプライン嵌合することにより、インナープレート４５とハブ２２との嵌合部分の隙間を可及的に狭く設定することが可能である。ここで、インナープレート４５の内歯４６と、ハブ２２の外歯４４との噛み合い状態を、図３８に基づいて説明する。
【０２１８】
すなわち、外歯４４のピッチ円Ｈ１上における外歯４４の歯面と内歯４６の歯面との間に、歯面隙間Ｊ１が設定されている。また、ピッチ円Ｈ１に対する圧力角θ１を形成する線分Ｍ１に対して、ほぼ平行な方向の隙間Ｌ１が設定されている。そして、インナープレート４５とハブ２２とがスプライン嵌合された場合は、隙間Ｌ１に対応して、インナープレート４５の中心と、ハブ２２の中心との心ずれ範囲が決定される。すなわち、歯面隙間Ｊ１が増大するほど、インナープレート４５の中心と、ハブ２２の中心との心ずれが増大する傾向を示す。
【０２１９】
そして、第９実施例においては、インナープレート４５の寸法精度が可及的に向上するため、前記歯面隙間Ｊ１を可及的に狭く設定することが可能である。このため、ハブ２２に対してインナープレート４５をスプライン嵌合した状態において、ハブ２２の中心とインナープレート４５の中心との心ずれを可及的に小さくすることができる。したがって、ビスカスカップリング１２の製品状態において、半径方向のバランス精度が向上する。つまり、ビスカスカップリング１２の全体が一体的に回転している二輪駆動状態において、ビスカスカップリング１２の振動が抑制されて、スタンバイ四輪駆動車１の挙動が安定して乗り心地が向上するとともに、騒音が抑制されて静粛性を向上させることができる。
【０２２０】
また、図３５に示す工程図においては、一枚のインナープレート４５の内歯４６の部分Ｇ１を、ブローチ加工により全周に亘って一回の切削動作により除去しているため、円周方向における切削量がほぼ均等になり、一枚のインナープレート４５における各歯毎の寸法精度のバラツキが抑制される。さらに、内歯４６の部分Ｇ１を除去する場合には、立削り盤（言い換えればスロッタ）を用いることも可能である。この立削り盤を用いて部分Ｇ１を除去する場合は、切削工具により、内歯４６を円周方向の一歯毎に別個に切削することになる。
【０２２１】
なお、第９実施例の製造方法は、アウタープレート３８を製造する場合にも適用可能である。すなわち、プレス加工によりアウタープレート３８を成形した後、外歯３９をブローチ盤または立削り盤により切削する。なお、この場合は、プレス加工により成形される外歯３９の寸法（ピッチ円）は、最終目標とするピッチ円よりも大きく設定されていることは勿論である。このようにして、アウタープレート３８をプレス加工した時の荷重により発生した応力の残留している部分を除去すれば、アウタープレート３８を熱処理する場合に生じる変形や歪みを抑制することが可能になる。このため、アウタープレート３８の寸法精度（言い換えれば加工精度）が向上し、アウタープレート３８をケーシングＫ１にスプライン嵌合した状態において、内歯３７と外歯３９との隙間を可及的に狭くすることができる。したがって、ビスカスカップリング１２の製品状態においては、前述と同様の効果を得られる。
（第１０実施例）
【０２２２】
従来の四輪駆動車などに用いられているビスカスカップリングの一例が特開平４−２８２０３４号公報に記載されている。この公報に記載されたビスカスカップリングは、同一の軸線を中心として相対回転可能に配置された第１回転部材および第２回転部材とを備えている。第１回転部材にはドラム形状のケーシングが固定されており、ケーシングの内部には粘性流体室が形成されている。この粘性流体室にはシリコンオイル（粘性流体）が封入されているとともに、第２回転部材の一部が粘性流体室に配置されている。
【０２２３】
また、粘性流体室には環状の第１トルク伝達部材が複数配置されており、この複数の第１トルク伝達部材が、ケーシングの内周にスプライン嵌合されている。さらに、粘性流体室には第２トルク伝達部材が複数配置されており、各第２トルク伝達部材が、第２回転部材の外周にスプライン嵌合されている。そして、第１トルク伝達部材と第２トルク伝達部材とが、交互に配置されている。上記構成のビスカスカップリングにおいて、第１回転部材の回転数と、第２回転部材の回転数とが等しい場合には、第１回転部材と第２回転部材との間でトルクの伝達が行われない。この場合、ビスカスカップリング全体が一体的に回転する。一方、第１回転部材と第２回転部材とに差動回転が生じた場合は、複数の第１トルク伝達部材と、複数の第２トルク伝達部材とが差動回転し、その回転差に応じてシリコンオイルにせん断力が発生し、第１回転部材と第２回転部材との間でトルクの伝達が行われる。
【０２２４】
ところで、ビスカスカップリングの製造工程において、第１トルク伝達部材および第２トルク伝達部材は、金属板をプレス加工して成形されている。このため、第１トルク伝達部材および第２トルク伝達部材には、バリが存在している。このため、ビスカスカップリングの製品状態において、第１トルク伝達部材と第２トルク伝達部材とが差動回転した場合は、バリの摩耗粉が発生する。ここで、ビスカスカップリングの初期使用時には、バリの高さが高いため多量の摩耗粉が発生する。また、所定の使用期間が経過した後は、バリの高さが低くなって各トルク伝達部材のなじみ性が良好になるため、摩耗粉が減少する。
【０２２５】
上記のような摩耗粉の発生過程においては、シリコンオイルの分子の切断および重合が繰り返され、シリコンオイルの粘度が高められる。その結果、ビスカスカップリングにより伝達されるトルクが経時的に変化（増大）し、かつ、耐久性が低下する問題がある。そこで、従来は、シリコンオイルに耐摩耗剤（添加剤）を添加することにより、トルク伝達部材の摩耗を抑制し、上記問題に対処している。また、摩耗粉の発生傾向は、経時的に減少するため、複数種類の耐摩耗剤を、シリコンオイルに添加している。すなわち、初期段階で急激に反応して摩耗を抑制する耐摩耗剤と、徐々に反応して摩耗を抑制する耐摩耗剤とを添加している。しかしながら、耐摩耗剤は熱分解されて酸性物質になる特性を備えており、この酸性物質により、シリコンオイルの分子が分解される。その結果、シリコンオイルの粘度が低下して、ビスカスカップリングにより伝達されるトルクが経時的に変化（減少）し、かつ、耐久性が低下する問題があった。
【０２２６】
第１０実施例は上記事情を背景としてなされたもので、所定の機能を継続的に発揮でき、かつ、シリコンオイルの粘度変化を抑制することの可能なビスカスカップリング用添加剤を提供することを目的としている。この第１０実施例においては、図１および図２に示されたビスカスカップリング１２を対象として具体的に説明する。なお、図２に示されたアウタープレート３８およびインナープレート４５が、図３および図５に示す構成を備えていることは、第１実施例と同様である。そして、ビスカスカップリング１２の粘性流体室Ｂ１に充填されるシリコンオイルは、ジメチルシリコンを主成分とし、耐摩耗剤（添加剤）が添加されている。具体的には、シリコンオイル全体に対して、耐摩耗剤が０．０３ないし０．１重量％の割合で添加されている。この耐摩耗剤は、アウタープレート３８およびインナープレート４５の摩耗を抑制する機能を備えている。
【０２２７】
図３９は、耐摩耗剤の粒子１４０を示す拡大断面図である。粒子１４０の粒子径は、６ないし１０μｍ程度に設定され、かつ、ほぼ球状に成形されている。そして、粒子１４０は、その外周側を構成する外側組成成分層１４１と、外側組成成分層１４１の内部に配置された内側組成成分層１４２とから構成されている。つまり、粒子１４０は二重構造になっている。また、外側組成成分層１４１と内側組成成分層１４２との重量比率は、例えば、１：４程度に設定されている。
【０２２８】
そして、外側組成成分層１４１の摩耗防止機能（熱反応性）の方が、内側組成成分層１４２の摩耗防止機能よりも高い特性を備えている。つまり、外側組成成分層１４１の方が、内側組成成分層１４２よりも耐熱性が低い。言い換えれば、外側組成成分層１４１は即効性に優れており、内側組成成分層１４２は持続性に優れている。外側組成成分層１４１を構成する組成成分としては、ジオクチルジスルフィドチアジアゾールが例示される。また、内側組成成分層１４２を構成する組成成分としては、トリフェニルフォスフォロチオエートが例示される。上記構成を備えた粒子１４０は、例えば、Ｉｎ−Ｓｉｔｕ（インサイチュ）重合法、または界面重合法などの製造方法により、二重構造に構成されている。
【０２２９】
つぎに、ビスカスカップリング１２の動作中における耐摩耗剤の機能を説明する。まず、ビスカスカップリング１２の製造工程において、アウタープレート３８およびインナープレート４５は、金属板をプレス加工して成形されている。このため、アウタープレート３８およびインナープレート４５には、その厚さ方向に突出したバリ（図示せず）が生じている。
【０２３０】
バリのあるアウタープレート３８およびインナープレート４５をビスカスカップリング１２に用いた場合、アウタープレート３８とインナープレート４５とが接触した状態で相互に差動回転すると、図４０に示すように、初期使用時は摩耗粉（鉄粉）の発生割合が急激に増大する傾向を示す。そして、アウタープレート３８とインナープレート４５との差動および同期回転を繰り返して所定の使用期間（サイクル数）が経過すると、バリの高さが減少してアウタープレート３８とインナープレート４５とのなじみ性が良好になり、摩耗粉の発生割合がほぼ一定になる傾向を示す。すなわち、定常摩耗状態になる。
【０２３１】
ところで、図３９に示された耐摩耗剤の粒子１４０は、外側組成成分層１４１の摩耗防止機能の方が、内側組成成分層１４２の摩耗防止機能よりも高い特性を備えている。このため、まず、摩耗粉の発生割合が急激に増大する初期摩耗時には、外側組成成分層１４１が作用して、摩耗粉の発生を抑制する。このため、図４１に示すように、シリコンオイル中における外側組成成分層１４１の残存量（破線）は、サイクル数の初期段階から急激に減少する。したがって、外側組成成分層１４１による摩耗防止機能は、初期摩耗段階の終了にほぼ同期して終了する。
【０２３２】
一方、内側組成成分層１４２は耐熱性に優れており、かつ、外側組成成分層１４１よりも内周側に配置されている。このため、内側組成成分層１４２は、初期摩耗段階における熱分解が抑制され、外側組成成分層１４１が所定の残存量まで減少した時点から、内側組成成分層１４２の熱分解が行われる。また、定常摩耗のサイクル数が増大しても、その摩耗防止機能が持続する。すなわち、図４１に示すように、シリコンオイル中における内側組成成分層１４２の残存量（実線）は、サイクル数の増加に伴って徐々に減少する。
【０２３３】
このように、第１０実施例においては、アウタープレート３８およびインナープレート４５にバリがあった場合においても、耐摩耗剤により摩耗粉の発生が抑制される。したがって、シリコンオイルの分子の切断および重合が抑制され、粘度の高まりを防止できる。したがって、ビスカスカップリング１２により伝達されるトルクの増大を抑制でき、安定したトルク伝達性能が維持され、かつ、耐久性が向上する。
【０２３４】
また、第１０実施例においては、耐摩耗剤の粒子１４０が、外側組成成分層１４１と内側組成成分層１４２とにより構成され、初期摩耗段階においては外側組成成分層１４１が熱分解されて摩耗防止機能が発生し、外側組成成分層１４１の残存量が所定値まで減少してから内側組成成分層１４２が熱分解されて、定常摩耗段階で摩耗防止機能が継続的に発生する。つまり、シリコンオイル中における耐摩耗剤の見かけ濃度が低く設定されていることになる。
【０２３５】
このため、単位時間あたりにおける耐摩耗剤の熱分解割合が抑制され、酸性物質の発生を減少させることができる。その結果、酸性物質によるシリコンオイルの分子の分解が抑制され、シリコンオイルの粘度変化（低下）を防止することができる。したがって、ビスカスカップリング１２のトルク伝達性能が安定し、かつ、シリコンオイルの耐久性が向上する。
【０２３６】
図４２は、シリコンオイル中における耐摩耗剤の濃度とサイクル数との関係を示す線図である。すなわち、第１０実施例においては、外側組成成分層１４１の熱分解時期と、内側組成成分層１４２の熱分解時期とに差があるため、見かけ上の濃度が比較的低く、その変化量も小さい。これに対して、破線で示す比較例は、摩耗防止機能（反応性）の異なる２種類の耐摩耗剤を、別々にシリコンオイルに添加した場合を示している。比較例においては、２種類の耐摩耗剤がほぼ同時期に熱分解され始めるため、シリコンオイル中における濃度が、実施例の濃度よりも高く設定されている。また、比較例においては、サイクル数の増大に伴って摩耗防止機能の高い耐摩耗剤が急激に熱分解されるため、濃度が急激に減少する傾向を示している。なお、第１０実施例で、耐摩耗剤が二重構造に構成されているが、反応特性の異なる組成成分層を３層以上備えた添加剤を構成することも可能である。また、第１０実施例においては、異なる機能を備えた組成成分層を複数形成することも可能である。
【０２３７】
なお、第１実施例ないし第１０実施例に記載されたビスカスカップリングは、車両の差動装置または、差動制限装置に適用することも可能である。また、第１実施例ないし第１０実施例は、特開平４−３５３０２６号公報に記載された構成のビスカスカップリングにも適用可能である。すなわち、この公報においては、半径が異なり、かつ、同心状に配置された複数の円筒部材（第１トルク伝達部材）が第１回転部材に設けられている。また、半径が異なり、かつ、同心状に配置された複数の円筒部材（第２トルク伝達部材）が第２回転部材に設けられている。そして、第１回転部材に設けられた円筒部材と、第２回転部材に設けられた円筒部材とが、半径方向に交互に配置されている。
【０２３８】
また、第２実施例ないし第１０実施例においては、第１実施例で開示している図１または図２または図３または図５と同様の構成部分については、説明を省略している。したがって、第２実施例ないし第１０実施例において、図１または図２または図３または図５と同様の構成部分については、同様の作用効果が生じることは勿論である。
【図面の簡単な説明】
【０２３９】
【図１】この発明のビスカスカップリングの適用対象の一例であるスタンバイ四輪駆動車の概念図である。
【図２】この発明のビスカスカップリングの第１実施例を示す平面断面図である。
【図３】図２のビスカスカップリングに取り付けられるアウタープレートの側面図である。
【図４】図２のビスカスカップリングを、IV−IV線で破断した場合を示す側面断面図である。
【図５】図２のビスカスカップリングに取り付けられるインナープレートの側面図である。
【図６】図２に示すビスカスカップリングの組立手順を示すフローチャートである。
【図７】図２に示すビスカスカップリングの他の組立手順を示すフローチャートである。
【図８】この発明のビスカスカップリングの第２実施例を示す平面断面図である。
【図９】この発明のビスカスカップリングの第３実施例を示す平面断面図である。
【図１０】図９のＸ−Ｘ線における側面断面図である。
【図１１】この発明のビスカスカップリングの第４実施例を示す平面断面図である。
【図１２】図１０のＸII−ＸII線における側面断面図である。
【図１３】図１２に示されたピストンの動作を示す側面断面図である。
【図１４】この発明のビスカスカップリングの第４実施例の他の構成例を示す平面断面図である。
【図１５】図１４のビスカスカップリングの要部を示す拡大断面図である。
【図１６】この発明の第５実施例におけるビスカスカップリング用トルク伝達部材の製造方法の一例を示す工程図である。
【図１７】第５実施例に用いられるバリ除去装置の概略構成を示す断面図である。
【図１８】第５実施例においては、バリの高さが減少される前のアウタープレートの形状を示す拡大断面図である。
【図１９】第５実施例においては、バリの高さが減少された後のアウタープレートの形状を示す拡大断面図である。
【図２０】第５実施例により製造したインナープレートおよびアウタープレートと、比較例により製造されたアウタープレートおよびインナープレートについて、各プレートの摩耗量、および粘性流体室のシリコンオイルに添加した添加剤の残存量、およびシリコンオイルの粘度、およびビスカスカップリングの伝達トルクの経時的な変化を比較するグラフ図である。
【図２１】第６実施例に対応するビスカスカップリングの構成を示す半断面図である。
【図２２】第６実施例のビスカスカップリングを組み立てる作業ルーチンの一例を示すフローチャートである。
【図２３】図２２のフローチャートで用いるトルク装置の構成、およびビスカスカップリングの構成を示す半断面図である。
【図２４】図２２のフローチャートで測定されるビスカスカップリングのトルク変動特性を示す線図である。
【図２５】第７実施例で用いられるシリコンオイル注入装置の構成を示す概略図である。
【図２６】図２５に示すシリコンオイル注入装置に、ビスカスカップリングを取り付けた状態の半断面図である。
【図２７】第７実施例に相当するシリコンオイルの注入作業過程を示すフローチャートである。
【図２８】第７実施例において、シリコンオイルの目標トルクを設定する場合に用いる線図である。
【図２９】第７実施例において、シリコンオイルの注入量を設定する場合に用いる線図である。
【図３０】この発明に実施例において、シリコンオイルの他の注入作業過程を示すフローチャートである。
【図３１】図３０のフローチャートを用いた場合において、バルブの状態と、トルクの変化状態とを示す線図である。
【図３２】第８実施例で用いられるシリコンオイル注入装置の構成を示す概略図である。
【図３３】第８実施例に相当するシリコンオイルの注入作業過程を示すフローチャートである。
【図３４】第８実施例でシリコンオイルの注入作業を行う場合に、トルクの規格と充填率の規格との関係を示す線図である。
【図３５】第９実施例に相当するトルク伝達部材の製造方法を示す工程図である。
【図３６】第９実施例で行われるブローチ加工動作の断面図である。
【図３７】第９実施例において、ブローチ加工されるインナープレートの内歯を示す拡大図である。
【図３８】第９実施例において、インナープレートとハブとの噛み合い部分を示す拡大図である。
【図３９】第１０実施例における耐摩耗剤の粒子を示す拡大断面図である。
【図４０】第１０実施例において、ビスカスカップリングのトルク伝達部材の摩耗量の経時変化を示す線図である。
【図４１】第１０実施例において、耐摩耗剤の残存量の経時変化を示す線図である。
【図４２】第１０実施例において、実施例および比較例の、耐摩耗剤濃度の経時変化を示す線図である。
【符号の説明】
【０２４０】
１２…ビスカスカップリング、  ２２…ハブ、  ３８…アウタープレート、  ４２…スペーサリング、  ４５…インナープレート、  ４９…円筒部材、  ５０…環状部材、  ５４，５９，６０…通路、  ９９…可動壁、  １０４…端面、  Ａ１…軸線、  Ｂ１…粘性流体室、  Ｋ１，Ｋ２，Ｋ３，Ｋ４，Ｋ５，Ｋ６…ケーシング。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
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【図２８】
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【図２９】
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【図３０】
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【図３１】
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【図３２】
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【図３３】
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【図３４】
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【図３５】
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【図３６】
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【図３７】
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【図３８】
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【図３９】
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【図４０】
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【図４１】
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【図４２】
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