(57)【要約】【課題】高炉出銑孔閉塞材の変形特性（変形に要する力の大きさ）を、型の壁面との滑り抵抗の影響を受けることなく評価する。【解決手段】一方の筒状の型と他方の筒状の型とを備えた分割可能な型の、内部に形成された空間（高炉出銑孔閉塞材の充填空間）に高炉出銑孔閉塞材を充填し、一方の筒状の型を固定した状態で、他方の筒状の型を、軸方向と直交する方向に移動させて型内の高炉出銑孔閉塞材をせん断破壊させ、型内の高炉出銑孔閉塞材がせん断破壊する際のせん断荷重を測定し、得られたせん断荷重のデータから高炉出銑孔閉塞材の変形特性を評価する。  また、せん断荷重の測定を、所定の制御された温度条件下で行う。  また、せん断時における前記型の変位量と、せん断荷重を連続的に測定する。【選択図】図１
2006249511.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
(ａ)軸方向に直交する面が互いの当接面となり、前記当接面を当接させた状態で、内部に高炉出銑孔閉塞材の充填空間が形成される、一方の筒状の型と他方の筒状の型とを備えた分割可能な型に、高炉出銑孔閉塞材を充填する工程と、
(ｂ)一方の筒状の型を固定し、他方の筒状の型を、軸方向と直交する方向に移動させて型内の高炉出銑孔閉塞材をせん断破壊させ、型内の高炉出銑孔閉塞材がせん断破壊する際におけるせん断荷重を測定する工程と、
(ｃ)前記せん断荷重から高炉出銑孔閉塞材の変形特性を判定する工程と
を具備することを特徴とする高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価方法。
【請求項２】
前記(ｂ)の前記せん断荷重の測定を、所定の制御された温度条件下で行うことを特徴とする請求項１記載の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価方法。
【請求項３】
前記(ｂ)の前記せん断時における前記型の変位量と、せん断荷重を連続的に測定することを特徴とする請求項１または２記載の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価方法。
【請求項４】
軸方向に直交する面が互いの当接面となり、前記当接面を当接させた状態で、内部に高炉出銑孔閉塞材の充填空間が形成される、一方の筒状の型と他方の筒状の型とを備えた分割可能な型と、
一方の筒状の型を固定し、他方の筒状の型を、軸方向と直交する方向に移動させて型内の高炉出銑孔閉塞材をせん断破壊させる型駆動手段と、
前記型内の高炉出銑孔閉塞材がせん断破壊する際におけるせん断荷重を測定するせん断荷重測定手段と
を具備することを特徴とする高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価装置。
【請求項５】
前記せん断荷重を測定する際における高炉出銑孔閉塞材の温度を所定の温度に制御することができるように構成された加熱手段を備えていることを特徴とする請求項４記載の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価装置。
【請求項６】
前記せん断時における前記型の変位量を連続的に測定する変位量測定手段と、前記せん断時におけるせん断荷重を連続的に測定するせん断荷重測定手段とを具備することを特徴とする請求項４または５記載の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本願発明は耐火材の変形特性を測定する方法及び装置に関し、詳しくは、高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価方法および高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
高炉の安定操業にとって、高炉出銑孔閉塞材の性能の重要性が増大している。特に近年の高炉の大型化、高圧化に伴う出銑滓速度の上昇により、高炉出銑孔閉塞材にはより高い耐久性が要求されるようになっている。
【０００３】
ところで、高炉出銑孔閉塞材の出銑孔への充填性能は、高炉の安定操業にとって非常に重要であり、適正な圧力で出銑孔に充填されることが必要である。そのために、高炉出銑孔閉塞材に関し、バインダーの粘性、微粉部の組成、粒度配合などのさらなる適正化が検討されている。
【０００４】
このように、高炉出銑孔閉塞材の組成について種々の検討がなされる一方で、充填性能を評価する方法としては、通常、マーシャル試験による方法が用いられている（例えば、特許文献１参照）。
【０００５】
以下、図８を参照しつつ、このマーシャル試験について説明する。
(１)まず、高炉出銑孔閉塞材（試料）５１を、金枠５２内に充填する。
(２)次に、金型５２ごと高炉出銑孔閉塞材（試料）５１を上昇させる。このとき、押し出し型５３を通じて荷重がリングバネ５４に伝達され、リングバネ５４が変形する。
(３)そして、このときのリングバネ５４の変形量をダイヤルゲージ５５で読み取る。
(４)それから、既知であるリングバネのバネ定数を用いて換算し、押し出し時の荷重（押し出し荷重）を求め、得られた荷重により、高炉出銑孔閉塞材の変形性能を評価する。
上述のように、マーシャル試験による評価方法は簡便に実施することができるため、幅広く用いられている。
【０００６】
しかしながら、実使用において、高炉出銑孔閉塞材は１５００℃以上の鉄滓を出銑している出銑孔に充填される。さらに高炉出銑孔閉塞材の主なバインダーであるタールピッチは粘性の温度依存性が強く、３００℃付近で最も低い粘性を示す。
【０００７】
そのため、実際の充填においては、３００℃付近での変形特性が最も強く影響することになる。しかし、マーシャル試験においては、通常、高炉出銑孔閉塞材および金型は、試験者によって手で取り扱われることから、１００℃を超える温度で試験を行うことは困難である。
【０００８】
さらに、マーシャル試験によって測定される押し出し荷重は、高炉出銑孔閉塞材の粘性と金型壁面の滑り抵抗が複合されたものであり、高炉出銑孔閉塞材そのものの変形特性を物理的に正確に測定したものとはいえないのが実情である。
【０００９】
加えて、マーシャル試験作業は、試験操作自体は簡便であるとはいえ、型枠を組み立てて高炉出銑孔閉塞材を充填し、ひとつひとつ所定の架台に乗せ、垂直に押し上げる工程を備えた不安定な試験であり、自動化、連続化の困難な構造の試験方法であるため、試験者にかかる負荷は大きなものがあった。
【００１０】
マーシャル試験以外に、物質の変形特性を評価する方法として、２重円筒粘度計などを用いて、粘弾性を測定する方法があるが、この方法は比較的粘性の低い液体に対して用いられるものである。しかしながら、高炉出銑孔閉塞材は可塑体であるため、このような方法を適用することは不可能である。
【００１１】
また、弾性体の変形挙動については、所定形状に成形されたものを３点、あるいは４点曲げにより荷重をかけ、破断にいたるまでの荷重と変位を測定することにより変形特性を調べる方法が知られている。しかしながら、高炉出銑孔閉塞材は所定形状に成形しても、評価装置にセットした際に自重で変形するため、支持が不可能であり、この方法を適用することはできないのが実情である。
【００１２】
このように、液体と弾性体の中間的な特性を有する可塑体である高炉出銑孔閉塞材については、上述したような問題があるものの、変形特性を評価する適当な方法がないことから、マーシャル試験による押し出し荷重の測定によって評価する方法が広く用いられている。
【特許文献１】特開２００３−１４７４２２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
本願発明は、可塑体である高炉出銑孔閉塞材の変形特性（変形に要する力の大きさ）を、型の壁面との滑り抵抗の影響を受けることなく評価することが可能で、しかも、例えば１００℃以上の高温下における変形特性を評価したり、型の変位量と、せん断荷重を連続的に測定して、変形特性を精度よく評価したりすることが可能な高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価方法および高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
上記課題を解決するために、本願発明（請求項１）の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価方法は、
(ａ)軸方向に直交する面が互いの当接面となり、前記当接面を当接させた状態で、内部に高炉出銑孔閉塞材の充填空間が形成される、一方の筒状の型と他方の筒状の型とを備えた分割可能な型に、高炉出銑孔閉塞材を充填する工程と、
(ｂ)一方の筒状の型を固定し、他方の筒状の型を、軸方向と直交する方向に移動させて型内の高炉出銑孔閉塞材をせん断破壊させ、型内の高炉出銑孔閉塞材がせん断破壊する際におけるせん断荷重を測定する工程と、
(ｃ)前記せん断荷重から高炉出銑孔閉塞材の変形特性を判定する工程と
を具備することを特徴としている。
【００１５】
また、請求項２の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価方法は、請求項１の発明の構成において、前記(ｂ)の前記せん断荷重の測定を、所定の制御された温度条件下で行うことを特徴としている。
【００１６】
また、請求項３の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価方法は、請求項１または２の発明の構成において、前記(ｂ)の前記せん断時における前記型の変位量と、せん断荷重を連続的に測定することを特徴としている。
【００１７】
また、本願発明（請求項４）の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価装置は、
軸方向に直交する面が互いの当接面となり、前記当接面を当接させた状態で、内部に高炉出銑孔閉塞材の充填空間が形成される、一方の筒状の型と他方の筒状の型とを備えた分割可能な型と、
一方の筒状の型を固定し、他方の筒状の型を、軸方向と直交する方向に移動させて型内の高炉出銑孔閉塞材をせん断破壊させる型駆動手段と、
前記型内の高炉出銑孔閉塞材がせん断破壊する際におけるせん断荷重を測定するせん断荷重測定手段と
を具備することを特徴としている。
【００１８】
また、請求項５の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価装置は、請求項４の発明の構成において、前記せん断荷重を測定する際における高炉出銑孔閉塞材の温度を所定の温度に制御することができるように構成された加熱手段を備えていることを特徴としている。
【００１９】
また、請求項６の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価装置は、請求項４または５の発明の構成において、前記せん断時における前記型の変位量を連続的に測定する変位量測定手段と、前記せん断時におけるせん断荷重を連続的に測定するせん断荷重測定手段とを具備することを特徴としている。
【発明の効果】
【００２０】
本願発明（請求項１）の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価方法は、上述のように、一方の筒状の型と他方の筒状の型とを備えた分割可能な型の、内部に形成された空間（高炉出銑孔閉塞材の充填空間）に高炉出銑孔閉塞材を充填し、一方の筒状の型を固定した状態で、他方の筒状の型を、軸方向と直交する方向に移動させて型内の高炉出銑孔閉塞材をせん断破壊させ、型内の高炉出銑孔閉塞材がせん断破壊する際のせん断荷重を測定し、得られたせん断荷重のデータから高炉出銑孔閉塞材の変形特性を評価するようにしているので、可塑変形を示す物質である高炉出銑孔閉塞材の変形を、前述のマーシャル試験においては避けることのできない、型の壁面との滑り抵抗の影響を受けることをなくして、精度よく評価することが可能になる。
【００２１】
また、請求項２の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価方法のように、所定の制御された温度条件下でせん断荷重の測定を実施することができるようにすることにより、１００℃以上の高い温度（例えば、１００〜３００℃）における変形特性を評価することが可能になり、高炉出銑孔閉塞材の変形性能をより確実に評価することが可能になる。
なお、所定の制御された温度条件下でせん断荷重の測定を実施することができるようにする方法としては、温度制御機能を備えた恒温装置内でせん断荷重の測定を行う方法や、型に温度制御の可能なヒーターを取り付けて、内部の高炉出銑孔閉塞材の温度を制御しつつ、せん断荷重の測定を行う方法などが例示される。
【００２２】
また、請求項３の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価方法のように、せん断時における型の変位量と、せん断荷重を連続的に測定することができるようにした場合、より高い精度で高炉出銑孔閉塞材の変形性能を評価することが可能になり、本願発明をさらに実効あらしめることができる。
なお、高炉出銑孔閉塞材がせん断される際の型の変位量とせん断荷重を連続的に測定する方法としては、例えば、リニアゲージを用いて型の変位量を連続的に測定するとともに、例えば、ロードセルを用いてせん断荷重を連続的に測定する方法などが例示されるが、変位量とせん断荷重を連続的に測定するための具体的な方法に特別の制約はない。
【００２３】
また、本願発明（請求項４）の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価装置は、軸方向に直交する面が互いの当接面となり、当接面を当接させた状態で、内部に高炉出銑孔閉塞材の充填空間が形成される、一方の筒状の型と他方の筒状の型とを備えた分割可能な型と、一方の筒状の型を固定し、他方の筒状の型を、軸方向と直交する方向に移動させて型内の高炉出銑孔閉塞材をせん断破壊させる型駆動手段と、型内の高炉出銑孔閉塞材がせん断破壊する際におけるせん断荷重を測定するせん断荷重測定手段とを具備しているので、本願請求項１の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価方法を確実に実施して、高炉出銑孔閉塞材の変形特性を精度よく評価することが可能になる。
【００２４】
また、請求項５の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価装置のように、せん断荷重を測定する際における高炉出銑孔閉塞材の温度を所定の温度に制御することができる加熱手段を備えた構成とすることにより、１００℃以上の高い温度（例えば、１００〜３００℃）における変形特性を評価することが可能になり、高炉出銑孔閉塞材の変形性能をより確実に評価することが可能になる。
なお、所定の制御された温度条件下でせん断荷重の測定を実施することができるようにするための加熱手段としては、温度制御機能を備えた恒温装置や、型に取り付けて使用される、温度制御の可能なヒーターなどが例示される。
【００２５】
また、請求項６の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価装置のように、せん断時における型の変位量を連続的に測定する変位量測定手段と、せん断時におけるせん断荷重を連続的に測定するせん断荷重測定手段とを備えた構成とすることにより、さらに高い精度で高炉出銑孔閉塞材の変形性能を評価することが可能になり、本願発明をさらに実効あらしめることができる。
【００２６】
なお、高炉出銑孔閉塞材がせん断される際の型の変位量を連続的に測定するための変位量測定手段としては、例えば、リニアゲージなどが例示され、また、高炉出銑孔閉塞材がせん断される際のせん断荷重を連続的に測定するためのせん断荷重測定手段としては、例えば、ロードセルなどが例示されるが、変位量とせん断荷重を連続的に測定するための手段に特別の制約はなく、種々の測定手段を用いることが可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２７】
以下に本願発明の実施の形態を示して、本願発明の特徴とするところを詳しく説明する。
【００２８】
本願発明の実施の形態（具体的構成）を図を用いて説明する。図１は、本願発明の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価方法（装置）の原理を示す図である。
本願発明の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価方法においては、試料である高炉出銑孔閉塞材（試料）１を、一方の筒状の型である固定型２と他方の筒状の型である移動型３とに分割可能な型１０に充填し、温度制御することが可能な加熱手段（恒温装置）４内に設置する。
【００２９】
それから、加熱を開始し、所定温度に到達した後、移動型３に荷重をかけて高炉出銑孔閉塞材（試料）１を型１０ごとせん断する。
【００３０】
そして、高炉出銑孔閉塞材（試料）１がせん断される際の荷重をロードセル５で連続的に測定するとともに、移動型３の変位量をリニアゲージ６で連続的に測定し、記録計７に出力し、記録することにより、高炉出銑孔閉塞材（試料）１がせん断されるときの変形挙動が連続的に詳細に調べられる。
【００３１】
またさらに、高炉出銑孔閉塞材（試料）１に所定の荷重をかけた後に、荷重を解除し、その後再度荷重をかけて、変位挙動を測定するような、いわゆる「負荷−除荷法」を実施することにより、高炉出銑孔閉塞材（試料）１の弾塑性挙動を精密に解析することが可能になる。
【００３２】
また、ひとつの装置に複数個の高炉出銑孔閉塞材（試料）をセットできるようにしておくことにより、複数の試料について一度に評価を行うことが可能になる。
【００３３】
このように、本願発明は、一方の筒状の型である固定型２と他方の筒状の型である移動型３を備えた、分割可能な型１０内に高炉出銑孔閉塞材を充填し、移動型３を軸方向に直交する方向に移動させることにより、型内の高炉出銑孔閉塞材をせん断して変形挙動を評価するようにしているため、前述のマーシャル試験においては避けることのできない、型の壁面との滑り抵抗の影響を受けることなく、高炉出銑孔閉塞材自体の特性を評価することができる。
【００３４】
また、高炉出銑孔閉塞材１自体は型１０内で拘束されているため、自重による変形を生じることがない。試料をこのような分割可能な型１０に常温で充填した後、温度制御することが可能な加熱手段（恒温装置）４内に挿入し、高炉出銑孔閉塞材１の温度が所定温度に到達した後、試験を行うことにより、１００℃以上の高温下での測定を実施することが可能になる。
【００３５】
なお、温度の制御方法としては、恒温装置４を用いる方法に限らず、型に温度制御の可能なヒーターを取り付けて、内部の高炉出銑孔閉塞材の温度を制御するように構成することも可能である。
【００３６】
また、本願発明の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価装置において、試験温度は、評価の目的によって調整されることになるが、バインダーの粘性が最も低くなる温度、例えばコールタールピッチをバインダーとして用いた高炉出銑孔閉塞材の場合には、２００〜３００℃の範囲とすることが好ましい。また、フェノール樹脂をバインダーとしたものであれば８０〜１５０℃の範囲とすることが好ましい。
【００３７】
さらに、本願発明の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価装置において用いられる型の寸法を大きくすれば、測定される荷重や変位の値が大きくなり、測定精度が向上するが、装置の大型化や、測定時のハンドリングの困難化を招くという弊害がある。したがって、実用的には内径が３０mm〜２００mm程度のものを用いることが好ましい。
【００３８】
また、型の形状については、四角筒状の形状とすることにより、破断中に面積変化が無く、精度の高いデータを得ることができて望ましい。
一方、型の形状を円筒状の形状とする方が装置の作成は簡便になる。
上述のように、型の形状や寸法は目的によって選択が可能で、特に限定されるものではない。
【００３９】
また、本願発明の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価方法によれば、試料を分割可能な型に常温で充填した後は、従来の方法の場合のように、架台を上下動させたりする必要がなく、比較的簡便に測定の自動化、連続化（連続して次々と複数の試料のせん断荷重を測定することを可能にすること）を図ることが可能になる。
【００４０】
なお、自動化、連続化した場合の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価装置の例を図２に示す。なお、図２において、図１と同一符号を付した部分は、同一または相当部分を示す。
この高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価装置は、図２に示すように、高炉出銑孔閉塞材（試料）がセットされた分割可能な型１０を複数個、加熱手段であるトンネル型恒温装置１４内に連続的に供給し、移動型３に荷重をかけて、型１０の内部の高炉出銑孔閉塞材（試料）をせん断するとともに、ロードセル５でせん断荷重を測定し、コンピュータ１１にデータを出力することにより、せん断荷重の自動測定および連続測定が行われるように構成されている。
【００４１】
この高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価装置を用いることにより、高炉出銑孔閉塞材の変形挙動を効率よく調べて、変形特性を精度よく評価することができるようになる。
【実施例】
【００４２】
以下に、本願発明の実施例を示して、本願発明の特徴とするところをさらに詳しく説明する。
【００４３】
図３は、本願発明の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価方法を実施するために用いた装置の要部構成を示す図である。なお、図３において、図１および２と同一符号を付した部分は、同一または相当する部分を示している。
【００４４】
この高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価装置においては、軸方向に直交する面が互いの当接面となり、当接面を当接させた状態で、内部に高炉出銑孔閉塞材１の充填空間が形成される、一方の円筒状の型（固定型）２と他方の円筒状の型（移動型）３とを備えた分割可能な型１０が用いられている。
【００４５】
また、固定型２を固定した状態で、移動型３を、軸方向と直交する方向（矢印Ａの方向）に移動させて型１０内の高炉出銑孔閉塞材１をせん断破壊させる型駆動手段１５として、駆動部１７により、バネばかり１６を介して移動型３を引っ張ることにより、高炉出銑孔閉塞材１をせん断破壊させるように構成された機構が用いられており、型１０内の高炉出銑孔閉塞材１がせん断破壊する際におけるせん断荷重が、バネばかり１６により測定されるように構成されている。
【００４６】
また、せん断荷重の測定は、温度制御機能を備えた加熱手段（この実施例は電気炉）２４内で行われるように構成されており、高炉出銑孔閉塞材１の温度が、熱電対２５により測定されるように構成されている。
【００４７】
なお、この実施例では、円筒状の型１０として、直径（内径）が７０mmのものを４個用意した。
そして、高炉出銑孔閉塞材１を６０℃に加熱し、常温の雰囲気下で型１０に充填した。
【００４８】
これを温度制御機能を有する加熱手段（この実施例では電気炉）２４内に配置し、セットした熱電対２５により、型１０の内部の高炉出銑孔閉塞材１が目標温度に達したことを確認して、炉外から、最大値を保持できるバネばかり１６を介して、移動型３を引っ張って高炉出銑孔閉塞材１をせん断破壊させ、最大荷重を測定した。
【００４９】
図４に、高炉出銑孔閉塞材１（試料Ａ）をバインダーであるタール量を変えて混練した場合における、タール量と、７０℃におけるマーシャル値（マーシャル試験における押し出し荷重の値）、および、せん断荷重の関係を示す。
図４に示すように、タール量に対して、マーシャル値とせん断荷重は同じ傾向で変化をすることが確認された。
【００５０】
また、図５に、材質設計（組成）がそれぞれ異なる３つの試料（高炉出銑孔閉塞材）Ａ，Ｂ，およびＣのそれぞれについて、タール量を変えて混練した場合の、７０℃におけるマーシャル値と、７０℃におけるせん断荷重の関係を示す。
なお、図５において、試料Ａ，Ｂ，Ｃのそれぞれにおいて、マーシャル値、せん断荷重とも小さいものは添加されたタール量が多いことを示し、マーシャル値、せん断荷重とも大きいものは添加されたタール量が少ないことを示す。
上述の図４からわかるように、タール量を増量することによってマーシャル値、せん断荷重とも低下する。したがって、せん断荷重−マーシャル値のプロットは正の傾きを持つ曲線になる。ここで、マーシャル値とせん断荷重に一般的な関係が成り立つとすると、全て同一曲線上にプロットされることになる。
しかし、図５に示すように、７０℃におけるマーシャル値と、７０℃におけるせん断荷重をプロットした場合、試料Ｂはもっとも傾きが大きく、試料Ｃはもっとも傾きが小さい。これは材質設計（組成）の違いが反映されていると考えられる。本願発明による評価により、従来のマーシャル試験による評価では検出できなかった特性の差を検出することができる。
【００５１】
また、本願発明の大きな特徴は、高温での評価が可能である点である。これについて評価した結果を以下に示す。
図６に７０℃のせん断荷重と２００℃のせん断荷重の関係を示し、図７に７０℃のせん断荷重と３００℃のせん断荷重の関係を示す。試料としては前述の試料Ａ，Ｂ，Ｃのそれぞれについて、タール量を変えて混練したものを別途調整して用いた。
その結果、試料Ｃは試料Ａ，Ｂに比較して、高温でのせん断荷重が大きいことがわかった。前述したように、実際の出銑孔への充填においては、タールの粘性が最も小さくなる３００℃程度での変形特性が、出銑孔への充填挙動に大きく影響するので、本願発明を用いて測定することにより、比較的低温で行われるマーシャル試験の場合に比べて、精度よく実出銑孔への充填挙動を予測することが可能になる。
【００５２】
なお、この実施例では最大荷重のみの測定例を示したが、これに加えて荷重と変位を精密に測定し、種々の計測を行うことにより、高炉出銑孔閉塞材の実出銑孔への充填挙動を詳細に調べることができることは明白である。
【００５３】
さらに、試料の加熱を例えばトンネル型の炉で行い、試料をセットした型の供給とせん断破壊を自動化して連続測定を行うことにより、多量の試料についての種々の試験を連続的に実施することができる。なお、この自動化および連続化は、マーシャル試験の自動化および連続化よりも容易であり、十分な実用性を備えており、高炉出銑孔閉塞材の試験負荷の削減と試験数量の増大に寄与することができる。
【００５４】
なお、本願発明は上記実施形態および実施例に限定されるものではなく、発明の範囲内において、種々の応用、変形を加えることができる。
【産業上の利用可能性】
【００５５】
本願発明によれば、可塑体である高炉出銑孔閉塞材の変形特性を、従来のマーシャル試験においては避けることのできない、型の壁面との滑り抵抗の影響を受けることなく、精度よく評価することができる。
また、本願発明によれば、１００℃以上の高温下での測定が可能になるとともに、せん断時の型の変位量とせん断荷重を連続的に測定することにより、高炉出銑孔閉塞材の変形特性をより詳細に評価することができる。
さらに、本願発明は、測定原理自体を簡略するようにしているので、特性評価（試験）の連続化、自動化が可能になる。
【００５６】
したがって、本願発明は、高炉出銑孔閉塞材の変形特性を評価することが必要となる分野に広く適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００５７】
【図１】本願発明の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価方法（装置）の原理を示す図である。
【図２】自動化、連続化した場合の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価装置の例を示す図である。
【図３】本願発明の高炉出銑孔閉塞材の変形特性評価方法を実施するために用いた装置の要部構成を示す図である。
【図４】高炉出銑孔閉塞材をバインダーであるタール量を変えて混練した場合における、タール量と、７０℃におけるマーシャル値（マーシャル試験における押し出し荷重の値）、および、せん断荷重の関係を示す図である。
【図５】タール量を変えて混練した高炉出銑孔閉塞材についての、７０℃におけるマーシャル値と、せん断荷重の関係を示す図である。
【図６】７０℃におけるせん断荷重と２００℃のせん断荷重の関係を示す図である。
【図７】７０℃におけるせん断荷重と３００℃のせん断荷重の関係を示す図である。
【図８】高炉出銑孔閉塞材の充填性能を評価する方法としての、マーシャル試験を説明するための図である。
【符号の説明】
【００５８】
１        高炉出銑孔閉塞材（試料）
２        固定型
３        移動型
４        加熱手段（恒温装置）
５        ロードセル
６        リニアゲージ
７        記録計
１０      分割可能な型
１１      コンピュータ
１４      トンネル型恒温装置
１５      型駆動手段
１６      バネばかり
１７      駆動部
２４      加熱手段（この実施例では電気炉）
２５      熱電対
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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