(57)【要約】【課題】特別な検知手段（センサ）を備えることなく、また、予め基準値の測定を要求することなく、鍋の大小を判別することのできる誘導加熱調理器を提供する。【解決手段】内コイルＬ１と外コイルＬ２とで構成される加熱コイルに少なくとも２種類の周波数の電流を流し、各周波数における比（電流比やインピーダンス比、電力比）を算出し、その比に基づいて被加熱体（鍋）の大きさを判別するようにした。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
被加熱体を加熱する複数のコイルで構成された加熱コイルと、
前記加熱コイルに電流を供給するインバータ回路と、
前記加熱コイルに流れる電流を測定する測定回路と、
前記測定回路の測定情報に基づいて前記インバータ回路を制御する演算制御回路とを備え、
前記演算制御回路は、
前記被加熱体を載置した状態で前記複数のコイルに少なくとも２種類の周波数の電流を供給するようにインバータ回路を制御し、前記測定回路で測定された電流により、各周波数における前記複数のコイル間の電流の比をそれぞれ算出し、前記各周波数における電流の比の相対関係に基づいて前記被加熱体の大きさを判別する
ことを特徴とする誘導加熱調理器。
【請求項２】
被加熱体を加熱する複数のコイルで構成された加熱コイルと、
前記加熱コイルに電流を供給するインバータ回路と、
前記加熱コイルに流れる電流とその電圧を測定する測定回路と、
前記測定回路の測定情報に基づいて前記インバータ回路を制御する演算制御回路とを備え、
前記演算制御回路は、
前記被加熱体を載置した状態で前記複数のコイルに少なくとも２種類の周波数の電流を供給するようにインバータ回路を制御し、前記測定回路で測定された電流及び電圧から各周波数における各コイルのインピーダンスを求めて、各周波数における前記複数のコイル間のインピーダンスの比をそれぞれ算出し、前記各周波数におけるインピーダンスの比の相対関係に基づいて前記被加熱体の大きさを判別する
ことを特徴とする誘導加熱調理器。
【請求項３】
被加熱体を加熱する複数のコイルで構成された加熱コイルと、
前記加熱コイルに電流を供給するインバータ回路と、
前記加熱コイルに流れる電流とその電圧を測定する測定回路と、
前記測定回路の測定情報に基づいて前記インバータ回路を制御する演算制御回路とを備え、
前記演算制御回路は、
前記被加熱体を載置した状態で前記複数のコイルに少なくとも２種類の周波数の電流を供給するようにインバータ回路を制御し、前記測定回路で測定された電流及び電圧から各周波数における各コイルの電力を求めて、各周波数における前記複数のコイル間の電力の比をそれぞれ算出し、前記各周波数における電力の比の相対関係に基づいて前記被加熱体の大きさを判別する
ことを特徴とする誘導加熱調理器。
【請求項４】
電流が供給されるコイルを前記加熱コイルを構成するコイル毎に切り替える切替手段を備え、
前記演算制御回路は、
前記加熱コイルに電流が供給される際に、
前記切替手段を制御して少なくとも２種類の周波数におけるコイル間の前記比を算出する
ことを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の誘導加熱調理器。
【請求項５】
前記加熱コイルを、
第１のコイルと、前記第１のコイルよりも円周が大きい第２のコイルとで構成する
ことを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の誘導加熱調理器。
【請求項６】
前記加熱コイルを、
第１のコイルと、前記第１のコイルよりも円周が大きい第２のコイルと、前記第１のコイルよりも円周が大きく前記第２のコイルよりも円周が小さい第３のコイルとで構成する
ことを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の誘導加熱調理器。
【請求項７】
前記演算制御回路は、
前記相対関係から被加熱体の大きさを推定し、その推定した大きさに基づいて前記インバータ回路を制御する
ことを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の誘導加熱調理器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、加熱コイルで被加熱体（大鍋や小鍋等）を加熱する誘導加熱調理器の被加熱体判別に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、誘導加熱用の加熱コイルを外側のコイルと内側のコイルとに分割し、その分割単位毎に通電状態を制御するようにした誘導加熱調理器が存在する（たとえば、特許文献１参照）。この誘導加熱調理器は、加熱コイルを外側のコイルと内側のコイルとに分割し、切替操作部によって外側のコイルに通電するか否かを制御するようにしたものである。また、被加熱体の判別を小鍋検知手段によって自動的に検知するようにしたものである。
【０００３】
また、誘導加熱用の加熱コイルを内周側加熱コイルと外周側加熱コイルとで構成し、それらのコイルのうち被加熱体と誘導結合する加熱コイルに通電するようにした誘導加熱調理器が存在する（たとえば、特許文献２参照）。この誘導加熱調理器は、内周側加熱コイルと外周側加熱コイルとにおける被加熱体毎の基準電流を予め測定し、その基準電流に基づいて被加熱体を判定するようにしたものである。
【０００４】
【特許文献１】特開平１１−２１４１３８号公報（第３頁、第２図）
【特許文献２】特開昭５９−１１４７８９号公報（第２頁、第３図）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１に記載の誘導加熱調理器は、被加熱体の判別を小鍋検知手段によって検知するようになっているので、その小鍋検知手段を誘導加熱調理器に内蔵させなければならなかった。つまり、誘導加熱調理器に小鍋検知手段の設置スペースを設けなければならず、誘導加熱調理器の小型化を図ることができないという問題があった。また、その小鍋検知手段を設置する費用も多くかかってしまうという問題もあった。
【０００６】
特許文献２に記載の誘導加熱調理器は、内周側加熱コイルと外周側加熱コイルとにおける被加熱体毎の基準電流に基づいて被加熱体を判定するので、事前に各種の被加熱体の基準値を測定しなければならなかった。つまり、被加熱体の種類に対応するように基準値をあらかじめ測定しなければならず、被加熱体の種類が変化する都度に測定し直さなければならず煩わしいという問題があった。
【０００７】
本発明は、上記のような問題を解決するためになされたもので、被加熱体の種類を判別するための特別な検知手段（センサ）を備えることなく、また、予め被加熱体に対応させた基準値を測定することなく、被加熱体の種類を判別することのできる誘導加熱調理器を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明に係る誘導加熱調理器は、被加熱体を加熱する複数のコイルで構成された加熱コイルと、前記加熱コイルに電流を供給するインバータ回路と、前記加熱コイルに流れる電流を測定する測定回路と、前記測定回路の測定情報に基づいて前記インバータ回路を制御する演算制御回路とを備え、前記演算制御回路は、前記被加熱体を載置した状態で前記複数のコイルに少なくとも２種類の周波数の電流を供給するようにインバータ回路を制御し、前記測定回路で測定された電流により、各周波数における前記複数のコイル間の電流の比をそれぞれ算出して、前記各周波数における電流の比の相対関係に基づいて前記被加熱体の大きさを判別することを特徴とする。
【発明の効果】
【０００９】
本発明に係る誘導加熱調理器は、被加熱体を加熱する複数のコイルで構成された加熱コイルと、前記加熱コイルに電流を供給するインバータ回路と、前記加熱コイルに流れる電流を測定する測定回路と、前記測定回路の測定情報に基づいて前記インバータ回路を制御する演算制御回路とを備え、前記演算制御回路は、前記被加熱体を載置した状態で前記複数のコイルに少なくとも２種類の周波数の電流を供給するようにインバータ回路を制御し、前記測定回路で測定された電流により、各周波数における前記複数のコイル間の電流の比をそれぞれ算出して、前記各周波数における電流の比の相対関係に基づいて前記被加熱体の大きさを判別するので、被加熱体を判別するためのセンサが不要となりコストが削減できるとともに、コンパクト化を図ることも可能になる。また、比の大小で被加熱体の大きさを判別するので、予め基準値を測定することが不要となり煩わしさが解消できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
［実施の形態１］
以下、本発明の実施の形態１を図面に基づいて説明する。
図１は、本発明の実施の形態１に係る誘導加熱調理器１００の電気的な構成を示すブロック図である。誘導加熱調理器１００は、大鍋や小鍋等の被加熱体を誘導加熱する内側加熱コイル（以下、内コイルと称す）Ｌ１と外側加熱コイル（以下、外コイルと称す）Ｌ２とから成る加熱コイルと、内コイルＬ１と外コイルＬ２とに流す電流を切り替える切替手段１と、内コイルＬ１と外コイルＬ２とに流れる電流及びそのコイルの電圧を測定する測定回路２と、加熱コイルを駆動するための電流を加熱コイルに流すインバータ回路３と、測定回路２からの情報から演算処理を行い、その演算処理に基づいて切替手段１及びインバータ回路３を制御する演算制御回路４とで構成されている。なお、演算制御回路４は、インバータ回路３に最適な駆動信号を与えるようになっている。
【００１１】
図２は、誘導加熱調理器１００の加熱コイル周辺の回路構成を示す回路図である。直流電源Ｖは、誘導加熱調理器１００に電源を供給するものである。なお、直流電源Ｖは、商用電源を整流・平滑して得られる直流電源が通常使用される。内コイルＬ１と外コイルＬ２とは直列に接続し、共振コンデンサＣｒと並列に接続している。共振コンデンサＣｒは、チョークコイルＬＦと直列に接続すると同時に平滑コンデンサＣと接続している。また、平滑コンデンサＣは、グランドに接続している。内コイルＬ１と外コイルＬ２とには、スイッチング素子ＳＷ１とスイッチング素子ＳＷ２とが並列に接続している。
【００１２】
内コイルＬ１と外コイルＬ２とに供給される電源の電流及び電圧を計測するための測定回路２が、内コイルＬ１と外コイルＬ２とに直列に接続されている。ここでは、測定回路２がカレントトランスＣＴである場合を例に示している。なお、この回路は、ＩＧＢＴＱとダイオードＤとの逆並列回路に接続している。このＩＧＢＴＱは、２０ｋＨｚ以上の高周波信号で駆動されるようになっている。
【００１３】
内コイルＬ１と外コイルＬ２との切り替えは、スイッチング素子ＳＷ１とスイッチング素子ＳＷ２によって行うとよい。なお、内コイルＬ１と外コイルＬ２との切り替えをスイッチング素子ＳＷ１とスイッチング素子ＳＷ２とに限定するものではない。たとえば、トランジスタやＩＧＢＴ（絶縁ゲート型バイポーラトランジスタ）のような半導体やリレー等で切り替えを行ってもよい。
【００１４】
スイッチング素子ＳＷ１及びスイッチング素子ＳＷ２は、演算制御回路４に接続されていて内コイルＬ１と外コイルＬ２とに流す電流の切り替えが制御されている。測定回路２は、加熱コイルに流れる電流及びそのコイルの電圧を測定している。ここでは、測定回路２がカレントトランスＣＴである場合を例に示しているが、これに限定するものではなく、電流及び電圧を検知できるものであればよい。また、測定回路２は、加熱コイルに流れる電流を測定する場合を例に示しているが、これに限定するものではない。たとえば、電源の入力電流を測定するようにしてもよい。
【００１５】
次に、誘導加熱調理器１００の動作について説明する
まず、内コイルＬ１と外コイルＬ２とで構成される加熱コイルに、被加熱体である大鍋や小鍋等を載置する。誘導加熱調理器１００に電源が投入されると、演算制御回路４は、加熱コイルに被加熱体を載置した状態で内コイルＬ１及び外コイルＬ２に少なくとも２種類の周波数の電流を流すようにインバータ回路３を制御する。そして、演算制御回路４は、それぞれの周波数における内コイルＬ１と外コイルＬ２との電流比（外コイルＬ２／内コイルＬ１）を算出する。演算制御回路４は、算出した電流比に基づいて被加熱体の種類（底面の大きさ）を判別する。すなわち、周波数が高くなるに従って電流比の値が増加するときは大鍋と判別し、電流比の値が減少するときは小鍋と鍋の種類を判別するようになっている。
【００１６】
図３は、各被加熱体における加熱コイルのインピーダンスの周波数特性を示す説明図である。図において、縦軸は自己インダクタンス（Ｌｓ）を、横軸は周波数（ｋＨｚ）をそれぞれ示している。ここで、各被加熱体における加熱コイルのインピーダンスの周波数特性について説明する。被加熱体が加熱コイルに載置していない状態のときにインピーダンスは最大を示し、周波数の変化に対してはほとんど変化しない。被加熱体を加熱コイルに載置すると被加熱体毎に特有の値をとり、周波数が大きくなるに従ってインピーダンスは減少するようになる。特に、１５ＫＨｚ付近までの変化は大きい。
【００１７】
図４は、各被加熱体における加熱コイルの抵抗の周波数特性を示す説明図である。図において、縦軸は抵抗（Ｒｓ）を、横軸は周波数（ｋＨｚ）をそれぞれ示している。ここで、各被加熱体における加熱コイルの抵抗の周波数特性について説明する。被加熱体が加熱コイルに載置していない状態のときに抵抗は最小を示し、周波数の変化に対してはほとんど変化しない。被加熱体を加熱コイルに載置すると被加熱体毎に特有の値をとり、周波数が大きくなるに従って抵抗は増加するようになる。特に、１５ＫＨｚ付近までの変化は大きい。
【００１８】
誘導加熱調理器１００では、一般的に、可聴周波数である２０ＫＨｚ以下の周波数を避け、２０ＫＨｚ以上の周波数を用いて加熱調理を行うようになっている。また、載置される被加熱体が加熱コイルからずれた場合は、そのずれ具合に応じて被加熱体が加熱コイルに載置していないときの値に近づくようになっている。すなわち、図３及び図４からもわかるように、インピーダンスと周波数との関係や抵抗と周波数との関係から被加熱体の種類判別が可能になっているのである。
【００１９】
図５は、誘導加熱調理器１００の動作の流れの詳細を示すフローチャートである。ここで、誘導加熱調理器１００の動作処理の詳細について説明する。演算制御回路４は、加熱コイル上の被加熱体が載置されると鍋判別のルーチンに入る。そうすると、まず加熱コイルの内コイルＬ１を選択する（ステップＳ１０１）。すなわち、切替手段１を制御して内コイルＬ１のみに電流が流れるようにするのである。その後、図示省略の０点検出手段からＡＣ入力の０点を検出する（ステップＳ１０２）。そして、検出した０点を基準に電流測定に最適な電源電圧となるような所定時間までの経過時間をカウントする（ステップＳ１０３）。
【００２０】
演算制御回路４は、所定の時間が経過すると第１周波数での測定が終了したかどうかの確認を行う（ステップＳ１０４）。第１周波数とは、上述した少なくとも２種類の周波数のうちの一つである。なお、特に周波数を限定するものではない。そして、演算制御回路４は、測定が終了していないと判断すると（ステップＳ１０４；ＮＯ）、第１周波数のＩＧＢＴ駆動信号をインバータ回路３に出力する（ステップＳ１０５）。
【００２１】
測定回路２は、このときの内コイルＬ１の電流・電圧を必要なパルス回数分測定する（ステップＳ１０６）。演算制御回路４は、必要なパルス回数分の測定が終了してないと判断すると（ステップＳ１０７；ＮＯ）、第１周波数のＩＧＢＴ駆動信号を継続してインバータ回路３に出力する（ステップＳ１０５）。必要なパルス回数分の測定が終了したとき（ステップＳ１０７；ＹＥＳ）、第１周波数測定終了フラグをセットする（ステップＳ１０８）。
【００２２】
再び、０点検出手段からＡＣ入力の０点を検出し（ステップＳ１０２）、上記と同様に、検出した０点を基準に電流測定に最適な電源電圧となるような所定時間までの経過時間をカウントする（ステップＳ１０３）。また、演算制御回路４は、所定の時間が経過すると第１周波数での測定が終了したかどうかの確認を行う（ステップＳ１０４）。今度は、第１周波数での測定は終了しているので（ステップＳ１０４；ＹＥＳ）、演算制御回路４は、第２周波数のＩＧＢＴ駆動信号をインバータ回路３に出力する（ステップＳ１０９）。
【００２３】
測定回路２は、このときの内コイルＬ１の電流・電流を必要なパルス回数分測定する（ステップＳ１１０）。演算制御回路４は、必要なパルス回数分の測定が終了してないと判断すると（ステップＳ１１１；ＮＯ）、第２周波数のＩＧＢＴ駆動信号を継続してインバータ回路３に出力する（ステップＳ１０９）。必要なパルス回数分の測定が終了したとき（ステップＳ１１１；ＹＥＳ）、第１周波数測定終了フラグをリセットする（ステップＳ１１２）。
【００２４】
演算制御回路４は、現在内コイルＬ１を選択しているかどうかの確認を行う（ステップＳ１１３）。内コイルＬ１を選択している場合には（ステップＳ１１３；ＹＥＳ）、次に外コイルＬ２を選択する（ステップＳ１１４）。すなわち、切替手段１を制御して外コイルＬ２のみに電流が流れるようにするのである。そして、内コイルＬ１と同様に第１周波数及び第２周波数の電流・電圧をそれぞれ測定する。外コイルＬ２の測定が終了すると、内コイルＬ１の測定と同様に第１周波数測定終了フラグをリセット（ステップＳ１１２）し、現在内コイルＬ１を選択しているか確認する（ステップＳ１１３）。このときは、外コイルＬ２を選択しているので、判別処理を実行する（ステップＳ１１５）。
【００２５】
図６は、判別処理の流れを示すフローチャートである。誘導加熱調理器１００が行う被加熱体の判別処理の流れを説明する。ただし、この場合において、第１周波数＜第２周波数とする。まず、演算制御回路４は、第１周波数における外コイルＬ２の測定データ（Ｄ２１とする）と内コイルＬ１のデータ（Ｄ１１とする）との比（Ｄ２１／Ｄ１１）を算出し、第１周波数比データ（Ａ）とする（ステップＳ２０１）。次に、演算制御回路４は、第２周波数の外コイルＬ２の測定データ（Ｄ２２とする）と内コイルＬ１の測定データ（Ｄ１２とする）との比（Ｄ２２／Ｄ１２）を算出し、第２周波数比データ（Ｂ）とする（ステップＳ２０２）。
【００２６】
演算制御回路４は、算出した第１周波数比データ（Ａ）と第２周波数比データ（Ｂ）とを比較する（ステップＳ２０３）。第１周波数比データ（Ａ）が第２周波数比データ（Ｂ）よりも小さい場合（Ａ＜Ｂ）であれば（ステップＳ２０４；ＹＥＳ）、大鍋と判別し、大径鍋フラグを立てる（ステップＳ２０６）。一方、第１周波数比データ（Ａ）が第２周波数比データ（Ｂ）よりも大きい場合（Ａ＞Ｂ）であれば（ステップＳ２０４；ＮＯ）、小鍋と判別し、小経鍋フラグを立てる（ステップＳ２０５）。そして、判別処理が終了する。
【００２７】
言い換えれば、電流比において、高い周波数の電流比から低い周波数の電流比を引いたとき、その結果が正（＋）であれば大鍋と判別し、負（−）であれば小鍋と判別可能であるということである。ここでは、０点から所定時間経過後、ＩＧＢＴの駆動信号の周期毎にデータを測定するようにしているが、これに限定するものではない。たとえば、処理能力が低い場合は一回の測定終了後、都度０点検出に戻り測定パルスをカウントして順に測定してもよい。
【００２８】
以上のように、誘導加熱調理器１００は、加熱コイル（内コイルＬ１及び外コイルＬ２）に流れる電流を測定し、それらを比べることで、被加熱体の種類を判別している。つまり、被加熱体である鍋判別のためのセンサが不要で、誘導加熱調理器１００内におけるセンサの設置場所を設けなくて済む。これは、誘導加熱調理器１００の小型化が実現可能であるとともに、センサを設置するコストを削減できるという効果がある。
【００２９】
また、２種類の周波数における各コイルの電流比の大小で判断するため、予め被加熱体に対応させた基準値を測定しなくて済む。これは、各種の被加熱体毎に基準値を測定するための調査を予め行う必要がなく、煩わしさを低減できるという効果もある。さらに、加熱コイルに載置される被加熱体が小鍋のときは、鍋底からはみ出す外コイルＬ２をショートすることで外コイルＬ２から漏洩する磁束の発生を防止することも可能になる。
【００３０】
［実施の形態２］
実施の形態１に係る誘導加熱調理器１００は、ＡＣ入力の０点を検出し、０点から所定時間経過した時点の電源電圧が十分低い点からＩＧＢＴの駆動信号を出力して必要回数分だけ測定するようにしたものであるが、ＡＣ入力を分圧して、判定時は十分に低い電圧に分圧した電源を使用して各コイルに流れる電流及びその電圧を測定してもよい。この場合は、ＩＧＢＴに流れる電流がピーク値でもＩＧＢＴを破壊しない程度に十分小さい値となるように電源電圧の分圧比を決定するとよい。
【００３１】
このようにすれば、実施の形態１に係る誘導加熱調理器１００のように電源電圧が低い一部分に限定して測定する必要がなく、全期間に渡って測定が可能となる。したがって、電流の実効値も測定することが可能となり、より正確に被加熱体の種類の判別をすることが可能になる。なお、この実施の形態２における誘導加熱調理器の基本的な構成及び回路構成は、実施の形態１に係る誘導加熱調理器１００と同様であってもよく、異なっていてもよい。
【００３２】
［実施の形態３］  
実施の形態１及び実施の形態２に係る誘導加熱調理器では、被加熱体の判別時の入力電源にＡＣ入力を用いて測定したが、これに代えてＤＣ電源を用いてもよい。この場合、ＡＣ入力のように一周期分測定して実効値を求める必要がなく、短時間で正確に判別することが可能になる。なお、実施の形態１及び実施の形態２に係る誘導加熱調理器では、各コイルに流れる電流を用いて判別しているが、コイルの電力を用いて判別しても同様の効果が得られる。また、入力電源の電流及び電力を用いて判別してもよい。この実施の形態３における誘導加熱調理器の基本的な構成及び回路構成は、実施の形態１及び実施の形態２に係る誘導加熱調理器と同様であってもよく、異なっていてもよい。
【００３３】
［実施の形態４］
実施の形態１や実施の形態２、実施の形態３に係る誘導加熱調理器では、内コイルＬ１と外コイルＬ２とをそれぞれ切り替えて一つのインバータ回路３で駆動している場合を例に示したが、それぞれのコイルに専用のインバータ回路３を備えるようにして駆動してもよい。こうすれば、各コイルを切り替える必要がなくなり、すなわち、切替手段１を設ける必要がなくなり、駆動信号を制御するだけで被加熱体の判別が可能となる。
【００３４】
［実施の形態５］
実施の形態１や実施の形態２、実施の形態３、実施の形態４に係る誘導加熱調理器では、加熱コイルを内コイルＬ１と外コイルＬ２との二つに分割し、大鍋又は小鍋を載置した状態でそれぞれのコイルに流れる電流を用いて被加熱体の種類を判別したが、各コイルのインピーダンスを少なくとも２種類の周波数で測定し、それぞれの周波数における内コイルＬ１と外コイルＬ２とのインピーダンスの比を算出することによって判別してもよい。
【００３５】
インピーダンスの比を「外コイルＬ２／内コイルＬ１」とした場合において、周波数が高くなるに従って比の値が増加するときは小鍋と判別し、比の値が減少するときは大鍋と判別することが可能である。言い換えれば、インピーダンスの比で高い周波数の比から低い周波数の比を引いた時、結果が正（＋）となれば小鍋、負（−）となれば大鍋と判別することが可能であるということである。
【００３６】
［実施の形態６］
被加熱体が外コイルＬ２の一部分まで掛かる様な中鍋の場合は、「外コイルＬ２／内コイルＬ１」の比の変化率から被加熱体の大きさを推定し、その大きさに従って外コイルＬ２の掛かりが少ない場合は外コイルＬ２に流す電流を少なくし、掛かりが大きい場合は外コイルＬ２に流す電流を多くするように外コイルＬ２に流す電流を制御するとよい。このように制御することにより、外コイルＬ２の露出が大きいときは電流が少ないので漏洩する磁束を小さくする事が可能となり、露出が少ないときは多少電流を流しても漏洩する磁束は少ないので大きな投入電力を得ることが可能となる。すなわち、漏洩する磁束を制御しながら最大の投入電力を得るということが実現できるのである。
【００３７】
以上の実施の形態では、誘導加熱調理器に外コイルＬ２と内コイルＬ１とを用いた場合を例に示したが、この２つのコイルに限定するものではない。たとえば、外コイルＬ２と、中コイルと、内コイルＬ１との３つに分割してもよい。この場合は、外コイルＬ２と内コイルＬ１の比の他に中コイルと内コイルＬ１の比も算出することで被加熱体の種類をより詳細に判別することが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】実施の形態１に係る誘導加熱調理器の電気構成を示すブロック図である。
【図２】誘導加熱調理器の加熱コイル周辺の回路構成を示す回路図である。
【図３】加熱コイルのインピーダンスの周波数特性を示す説明図である。
【図４】加熱コイルの抵抗の周波数特性を示す説明図である。
【図５】誘導加熱調理器の動作の流れの詳細を示すフローチャートである。
【図６】判別処理の流れを示すフローチャートである。
【符号の説明】
【００３９】
１  切替手段、２  測定回路、３  インバータ回路、４  演算制御回路、１００  誘導加熱調理器、Ｌ１  内コイル、Ｌ２  外コイル、ＳＷ１  スイッチング素子、ＳＷ２  スイッチング素子、ＬＦ  チョークコイル、Ｃ  平滑コンデンサ、Ｃｒ  共振コンデンサ、Ｑ  ＩＧＢＴ、Ｄ  ダイオード、Ｖ  全波整流直流電源。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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