(57)【要約】【課題】燃焼室形状を、圧縮着火内燃機関の燃焼室内での噴射燃料と空気との混合がより十分に行われ得る形状とする。【解決手段】圧縮着火内燃機関の燃焼室１であって、圧縮行程上死点近傍の時期における燃料噴射弁からの噴射燃料の仮想中心線２２と燃焼室１を形成するシリンダヘッドの下面６とからなる噴射角θ２に基づいて、該ピストン頂面からの燃焼室深さに対する該仮想中心線２２と凸状曲面１８ａとの交点２４と、ピストン頂面９と、の間の距離の比率である深さ比率が算出され、更に、燃焼室１内に発生するスキッシュの強さに基づいて深さ比率Ｌ１／Ｈ１が補正され、該補正された深さ比率によって窪みの形状が特定される。【選択図】  図２
2006104980.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ピストン頂部に設けられた窪みとシリンダヘッドの内壁面によって形成され、該窪みの壁面が該ピストンの中心線回りに連続し且つ該ピストンの外側に向かう凸状曲面として形成された圧縮着火内燃機関の燃焼室であって、
圧縮行程上死点近傍の時期における燃料噴射弁からの噴射燃料の仮想中心線と前記燃焼室を形成するシリンダヘッドの下面とからなる噴射角に基づいて、ピストン頂面からの燃焼室深さに対する該仮想中心線と前記凸状曲面との交点と、前記ピストン頂面と、の間の距離の比率である深さ比率が算出され、
更に、前記燃焼室内に発生するスキッシュの強さに基づいて前記深さ比率が補正され、
該補正された深さ比率によって前記窪みの形状が特定されることを特徴とする圧縮着火内燃機関の燃焼室。
【請求項２】
前記深さ比率の補正は、シリンダ径に対する前記ピストンのストロークの比率に起因して前記燃焼室内に発生するスキッシュの強さに基づいて行われることを特徴とする請求項１に記載の圧縮着火内燃機関の燃焼室。
【請求項３】
前記窪みの形状は、基準径比率と、前記窪みのリップ径に対するシリンダ径の径比率との比率から定まる係数を、所定の二次関数に対して適用することにより決定されることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の圧縮着火内燃機関の燃焼室。
【請求項４】
前記窪みの形状は、基準スキッシュ強さと、実際のスキッシュ強さとの比率から定まる係数を、所定の二次関数に対して適用することにより決定されることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の圧縮着火内燃機関の燃焼室。
【請求項５】
前記所定の二次関数は、ｙ＝−０．００７３ｘ２＋０．１８４ｘ−０．７６であり、前記変数ｙは深さ比率を表し、前記変数ｘは前記噴射角を表すことを特徴とする請求項３又は請求項４に記載の圧縮着火内燃機関の燃焼室。
【請求項６】
前記圧縮着火内燃機関において、シリンダ径に対する前記ピストンのストロークの比率は１．３から１．５までの何れかの値であることを特徴とする請求項１から請求項５の何れかに記載の圧縮着火内燃機関の燃焼室。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、圧縮着火内燃機関の燃焼室、特に燃焼室の形状に関する。
【背景技術】
【０００２】
圧縮着火内燃機関ではピストンが上死点にある時のシリンダヘッドとピストン頂部とによって燃焼室が形成され、該燃焼室に向けて燃料噴射弁から燃料が直接噴射される。また、燃焼室で燃料を空気とよく混ぜ合わせるためにピストン頂部には窪みを形成し、内燃機関の作動行程のうち圧縮行程中に窪み内で空気の乱流を生じさせるとともに窪みに向けて燃料噴射弁から燃料噴射する。したがって圧縮着火内燃機関の燃焼室の形状は、噴射燃料と空気とが十分に混合される構造であることが必要とされる。
【０００３】
そこで、理想とする燃焼室形状の特定を容易に決定できるように、燃料噴射弁からの噴射燃料の噴射角に基づいて、該噴射燃料の仮想中心線と燃焼室の窪みの壁面との交点とピストン頂面との間の距離、およびピストン頂面からの燃焼室深さの寸法を決定する技術が公開されている（例えば、特許文献１を参照。）。
【特許文献１】特開２００２−９７９６１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
圧縮着火内燃機関の燃焼室の窪みの形状を決定する場合に、燃料噴射弁からの噴射燃料の噴射角に基づいて、該噴射燃料の仮想中心線と燃焼室の窪みの壁面との交点とピストン頂面との間の距離、およびピストン頂面からの燃焼室深さの寸法を決定する場合、燃焼室内に発生する乱流による影響が十分に考慮されていない。そして、圧縮着火内燃機関の使用目的等によって決定されるピストン、シリンダの寸法、形状が、燃焼室内に発生する乱流を弱める寸法、形状であったりすると、噴射燃料と空気との混合が十分に行われず、スモークの発生や燃費の悪化等に繋がる虞がある。
【０００５】
本発明では、上記した問題に鑑み、圧縮着火内燃機関の燃焼室内での噴射燃料と空気との混合がより十分に行われ得る燃焼室形状の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明においては、上記した課題を解決するために、燃焼室内に生じるスキッシュの強さに着目した。このスキッシュの強さに応じて燃焼室の窪みの形状を決定することで、噴射燃料と空気との混合をより十分に行うことが可能となるからである。
【０００７】
そこで、本発明は、ピストン頂部に設けられた窪みとシリンダヘッドの内壁面によって形成され、該窪みの壁面が該ピストンの中心線回りに連続し且つ該ピストンの外側に向かう凸状曲面として形成された圧縮着火内燃機関の燃焼室であって、圧縮行程上死点近傍の時期における燃料噴射弁からの噴射燃料の仮想中心線と前記燃焼室を形成するシリンダヘッドの下面とからなる噴射角に基づいて、ピストン頂面からの燃焼室深さに対する該仮想中心線と前記凸状曲面との交点と、前記ピストン頂面と、の間の距離の比率である深さ比率が算出され、更に、前記燃焼室内に発生するスキッシュの強さに基づいて前記深さ比率が補正され、該補正された深さ比率によって前記窪みの形状が特定される。
【０００８】
ここで、噴射燃料の仮想中心線がシリンダヘッドの下面となす噴射角は、同一の圧縮着火内燃機関であれば一定である。これは、圧縮着火式内燃機関においては、圧縮行程での圧力が規定の圧力に達した時点で燃料噴射されるからである。よって異種類の圧縮着火内
燃機関ごとに噴射角は定まる。
【０００９】
本発明では、噴射燃料の仮想中心線がシリンダヘッド下面となす噴射角に基づいて、燃焼室深さに対する前記仮想中心線の前記燃焼室壁面との交点および前記ピストン頂面間の距離の比率である深さ比率を求めることを特徴とする。更に、該深さ比率が、燃焼室内に発生するスキッシュの強さに基づいて補正される。スキッシュは、圧縮着火内燃機関において噴射燃料が燃焼室内で空気とより均一に混合されるために必要な空気の乱流の一つである。このスキッシュは、ピストン頂面において窪みが開口していない概ね平坦な部位（以下、「スキッシュ部」という。）によって押し出された空気が窪み内に流れ込むことで発生する。
【００１０】
圧縮着火内燃機関の使用目的等によってはピストンやシリンダ等の寸法が異なるため、燃焼室内に発生するスキッシュの強さが異なる。そこで、このスキッシュの強さに基づいて、深さ比率を補正することで、燃焼室形状が燃焼室内でのスキッシュによる噴射燃料と空気との混合の程度をより十分とし得る形状となる。
【００１１】
また、噴射角を求めるには、燃料噴射弁の噴孔から仮想中心線の燃焼室壁面との交点までの距離を求める。該距離は、圧縮着火内燃機関の排気量や圧縮比をどれくらいにするかによって燃焼室容積を定め、更に燃料の最大噴射圧等から決定される値である。
【００１２】
補正された深さ比率と噴射角によって、実際の仮想中心線の前記燃焼室壁面との交点およびピストン頂面間の距離と燃焼室深さとが求められる。この結果、燃焼室内部で発生するスキッシュが考慮されて、燃料噴射弁の噴孔から噴射されて前記窪みに向かう噴射燃料の仮想中心線が凸状曲面と交わる交点と前記ピストン頂面との間の距離、および燃焼室深さの寸法が決定される。以て、燃焼室形状が、圧縮着火内燃機関の燃焼室内での噴射燃料と空気との混合がより十分に行われ得る形状となる。
【００１３】
ここで、前記深さ比率の補正は、シリンダ径に対する前記ピストンのストロークの比率に起因して前記燃焼室内に発生するスキッシュの強さに基づいて行われるようにしてもよい。
【００１４】
例えば、圧縮着火内燃機関において熱損失を軽減するために、排気量は概ね同一のままにシリンダ径を小さくし且つシリンダのストロークを長くする場合がある。このような場合には、ピストン頂部の窪みの寸法はそのままに、シリンダ径が小さくなることによってスキッシュ部が小さくなるため、燃焼室内に発生するスキッシュが弱くなる。その結果、噴射燃料と空気との混合が十分に行われない。そこで、このような圧縮着火内燃機関でのピストンのストロークに対するシリンダ径の比率に起因するスキッシュの強さを、燃焼室の形状を決定する深さ比率に反映させることで、燃焼室形状が、噴射燃料と空気との混合がより十分に行われ得る形状となる。
【００１５】
また、上述までの圧縮着火内燃機関の燃焼室において、前記窪みの形状は、基準径比率と、前記窪みのリップ径に対するシリンダ径の径比率との比率から定まる係数を、所定の二次関数に対して適用することにより決定されるようにしてもよい。即ち、噴射燃料と空気との混合が十分に行われる二次関数に従った燃焼室の窪み形状において、よりその混合を促進させるために上記係数が算出される。そこで、該係数は、噴射燃料と空気との混合に関係するスキッシュ強さ、即ち窪みのリップ径に対するシリンダ径の径比率から決定される。ここで、基準径比率とは、該係数を算出するために予め設定されている径比率である。この基準径比率と実際の径比率との関係から該係数が算出される。
【００１６】
また、上述までの圧縮着火内燃機関の燃焼室において、前記窪みの形状は、基準スキッ
シュ強さと、実際のスキッシュ強さとの比率から定まる係数を、所定の二次関数に対して適用することにより決定されるようにしてもよい。即ち、噴射燃料と空気との混合が十分に行われる二次関数に従った燃焼室の窪み形状において、よりその混合を促進させるために上記係数が算出される。そこで、該係数は、噴射燃料と空気との混合に関係するスキッシュ強さから決定される。ここで、基準スキッシュ強さとは、該係数を算出するために予め設定されているスキッシュ強さである。この基準スキッシュ強さと実際のスキッシュ強さとの関係から該係数が算出される。
【００１７】
ここで、上記の所定の二次関数は、ｙ＝−０．００７３ｘ２＋０．１８４ｘ−０．７６であり、前記変数ｙは深さ比率を表し、前記変数ｘは前記噴射角を表すものであってもよい。尚、この二次関数は実験的に得られた関数であり、本発明に係る燃焼室の窪み形状を決定する二次関数は、この二次関数に限られるものではない。
【００１８】
また、上述までの圧縮着火内燃機関において、シリンダ径に対する前記ピストンのストロークの比率は１．３から１．５までの何れかの値であってもよい。上述したように、シリンダ径に対する前記ピストンのストロークの比率が大きくなるに従い、燃焼室内に発生するスキッシュの強さは弱くなる。そのため、従来の圧縮内燃機関では、シリンダ径に対する前記ピストンのストロークの比率は１．３より小さく設定される場合が圧倒的である。しかし、本発明にかかる圧縮着火内燃機関の燃焼室の形状は、シリンダ径に対する前記ピストンのストロークの比率が大きくなることに伴うスキッシュ強さの低下を考慮に入れているため、シリンダ径に対する前記ピストンのストロークの比率が１．３以上であっても、十分に噴射燃料と空気との混合が十分に行われ得る。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によって、燃焼室形状が圧縮着火内燃機関の燃焼室内での噴射燃料と空気との混合がより十分に行われ得る形状となり得る。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
ここで、本発明に係る圧縮着火内燃機関の燃焼室の実施の形態について、図面に基づいて説明する。
【実施例１】
【００２１】
図１は、本実施形態に係る圧縮着火内燃機関の燃焼室１において、ピストン３が上死点に向かう圧縮行程の終わりにある時の燃焼室１の状態を、シリンダの長手方向に対して平行な縦断面で示した図である。シリンダヘッド５の下面６とピストン３の頂部に形成した窪み１０とによって、本発明に係る圧縮着火内燃機関の燃焼室１がシリンダ（図示せず）内に画成されている。ただし、この実施形態では、シリンダを省略してある関係から、燃焼室１が、シリンダヘッド５の下面６と、ピストン３の頂部に形成した窪み１０とによって画成された旨記載したが、正確には、ピストン３が上死点に向かう圧縮行程の終わりにおいて、窪み１０を含み、ピストン３の頂部の頂面９と、シリンダボア（図示せず）と、シリンダヘッド５の下面６とで囲まれる空間を燃焼室という。
【００２２】
また、ピストン３は図示しないクランクシャフトとコンロッドの動きに連動して筒内を往復動するので、その動きに伴って燃焼室１の容積は、拡大・縮小を繰り返して変化する。
【００２３】
図中符合１２で示すものは高圧噴射型の燃料噴射弁の噴孔であり、燃焼室１に臨んだ状態になるように燃料噴射弁をシリンダヘッド５に取り付けてある。そして圧縮着火内燃機関が圧縮行程に入ると圧縮作用が始まって燃焼室１内の圧力が次第に高まり、規定の圧力に達すると噴孔１２から窪み１０の内周面に向けて燃料が霧状に直接噴射されるようにな
っている。
【００２４】
次に窪み１０について図１および図２を参照して説明する。なお、図２は図１の一部を拡大して示す図である。
【００２５】
窪み１０の開口部１４の径Ｄ２は、窪み１０の最大径Ｄ１に比べて小さくされた狭窄形状をしている。また窪み１０の底部１６は、ピストン３の中心線Ｌ周りで連続しかつピストン３の外側に向かう凸状曲面（燃焼室内壁面）１８ａからなる、底部周囲溝１８を有する。また、底部１６の中央には山形の凸部２０を有する。また図２において符合２２で示すものは、燃料噴射弁の噴孔１２から噴射されて底部周囲溝１８の凸状曲面１８ａに向かう噴射燃料の仮想中心線であり、仮想中心線２２がシリンダヘッド５の下面６となす角度θ２（以下、「噴射角θ２」という。）に基づいて、燃焼室深さＨ１に対する、仮想中心線２２が凸状曲面１８ａと交わる交点２４とピストン３の頂面９との間の距離Ｌ１の比率である深さ比率Ｌ１／Ｈ１を求めることで窪み１０の形状を特定する。
【００２６】
ここで、圧縮行程においてピストン３が上昇して圧縮作用が始まると、燃焼室１内にスキッシュが発生する。スキッシュは、ピストン３の頂面９において開口部１４でない比較的平坦な部位であるスキッシュ部８が、ピストン３の上昇に伴って、燃焼室１内の空気を窪み１０側に押し出すことで発生する空気の乱流である。
【００２７】
圧縮行程中に燃焼室１内でスキッシュが発生するとともに燃料噴射弁の噴孔１２から窪み１０に向けて燃料が噴射されることによって、窪み１０内で空気と燃料である例えば軽油とが適度に混合されて混合気となる。そして混合気は自己着火し、燃料が爆発・燃焼して圧縮着火内燃機関が爆発燃焼行程に移行する。
【００２８】
しかし、圧縮着火内燃機関においては、その排気量は同一であっても、その使用目的等によってピストン３やシリンダの寸法が異なる。その結果、スキッシュ部８の寸法が圧縮着火内燃機関毎に異なることになり、ピストン３の圧縮作用によって生じる燃焼室１内のスキッシュの強さ（スキッシュ速度）と、それに起因する噴射燃料と空気との混合の程度も変化する。
【００２９】
図３に、同一排気量の圧縮着火内燃機関において、シリンダ径に対するピストン３のストロークの比率（以下、「ストローク／ボア比」という。）と、燃焼室１内に生じるスキッシュ強さとの関係を示す。圧縮着火内燃機関において、ストローク／ボア比を大きくすることのメリットは、燃焼室での熱損失を抑制することが可能となる点であるが、図３に示すようにストローク／ボア比が大きくなるに従い、スキッシュ強さが弱くなり、以て噴射燃料と空気との混合の程度が弱くなる。これは、ストローク／ボア比が大きくなる場合、シリンダ径Ｄ３が小さくなる一方で開口部径Ｄ１は概ね一定であるため、スキッシュ部８の寸法が小さくなることに依る。そこで、燃焼室１内に生じるスキッシュの強さを考慮して、燃焼室１の形状を特定する必要がある。以下に、その詳細を示す。
【００３０】
深さ比率Ｌ１／Ｈ１は、特定の算式を用いて求めるようになっており、具体的には次の二次方程式で求める。
ｙ＝−０．００７３ｘ２＋０．１８４ｘ−０．７６・・・（１）
ここで、上式（１）のｙは深さ比率であって、ｙ＝Ｌ１’／Ｈ１’×α（＝Ｌ１／Ｈ１）で表される。このαは、燃焼室１内に生じるスキッシュ強さに関連した補正パラメータである。また、Ｌ１’およびＨ１’は、それぞれ補正パラメータαが１であるときの、即ち基準となる交点２４とピストン３の頂面９との間の距離Ｌ１と、燃焼室深さＨ１である。更に、上式（１）のｘは、噴射角θ２である。
【００３１】
噴射燃料の仮想中心線２２がシリンダヘッド下面６となす噴射角θ２は、同一の圧縮着火内燃機関であれば一定である。尚、噴射角θ２は、圧縮行程上死点時の燃料噴射角である。
【００３２】
上述の通り、噴射燃料の仮想中心線２２がシリンダヘッド下面６となす噴射角θ２は一定であるから、この噴射角θ２が求まれば基準となる交点２４とピストン３の頂面９との間の距離Ｌ１’に対する燃焼室深さＨ１’の比率である深さ比率Ｌ１’／Ｈ１’を一元的に求めることができる。例えば、図４に示すように、縦軸に当該深さ比率Ｌ１’／Ｈ１’をとり、横軸に噴射角θ２をとってなる二次元マップＭを予めの実験等で用意しておき、噴射角θ２が求まったらこの二次元マップＭから基準となる深さ比率Ｌ１’／Ｈ１’を求める。この二次元マップＭは、上式（１）を満たすマップである。本実施例においては、例えばθ２が１５ｄｅｇの時の深さ比率Ｌ１’／Ｈ１’はおよそ０．３６となる。
【００３３】
ここで、補正パラメータαについて説明する。補正パラメータαは、上述したように燃焼室１内に生じるスキッシュの強さを反映させるパラメータである。燃焼室１内のスキッシュの強さが弱いときは、燃焼室での噴射燃料と空気との混合の程度が低下する。従って、そのような場合は、噴孔１２からの噴射燃料が燃焼室内のより深いところに到達すると、局所的に過濃な部位が生じスモークが発生し易くなるため、噴射燃料に対する窪み１０の深さが実質的に浅くなるべく補正パラメータαを設定する。
【００３４】
具体的には、開口部１４の径Ｄ２に対するシリンダ径Ｄ３の比率が大きくなるに従い、換言すると、スキッシュ部８の大きさに対するシリンダ径Ｄ３の比率が小さくなるに従い、補正パラメータαの値をより大きく設定する。これにより、燃焼室１内のスキッシュ強さが低下した場合、噴射燃料が燃焼室壁面に衝突する交点２４の位置が、燃焼室深さＨ１に対して実質的に浅くなることで、噴射燃料と空気との混合の程度が改善される。また、燃焼室１内のスキッシュの強さが弱くなるに従い、補正パラメータαの値をより大きく設定するようにしてもよい。
【００３５】
そして、深さ比率Ｌ１’／Ｈ１’および補正パラメータαが求められると、実際の交点２４とピストン３の頂面９との距離Ｌ１および燃焼室深さＨ１が、Ｌ１’／Ｈ１’×αとなるように、Ｌ１およびＨ１の寸法を決定すればよい。
【００３６】
尚、噴射角θ２を求めるには、燃料噴射弁の噴孔１２から仮想中心線２２の燃焼室壁面との交点２４までの距離である噴射燃料の飛距離Ｌ３を求める。
【００３７】
この飛距離Ｌ３は、圧縮着火内燃機関の排気量や圧縮比をどれ位にするかによって燃焼室容積を定め、さらに燃料の最大噴射圧力をどれ位にし、またどれ位の期間で吹き終わるかを決めて燃料噴射弁の噴孔径（図示せず）が決まることで得られる値である。
【００３８】
飛距離Ｌ３が決まったら燃料噴射弁の噴孔１２から仮想中心線２２の燃焼室壁面との交点２４までの距離寸法がＬ３になる箇所を求め、当該箇所を交点２４とする。当該交点２４が求まればこの交点２４とピストン３の頂面９との間の距離Ｌ１と噴射角θ２とが自ずと決まる。
【００３９】
そして、噴射角θ２が決まれば二次元マップより基準となる深さ比率Ｌ１’／Ｈ１’が決まり、更には深さ比率Ｌ１’／Ｈ１’と補正パラメータαから実際の深さ比率Ｌ１／Ｈ１が求められる。ここで、距離Ｌ１は既に求まっているので、実際の深さ比率Ｌ１／Ｈ１と、距離Ｌ１とから、燃焼室深さＨ１が求められる。
【００４０】
以上より、燃料噴射弁の噴孔１２から噴射されて窪み１０に向かう噴射燃料の仮想中心
線２２が燃焼室壁面と交わる交点２４と、ピストン３の頂面９との間の距離Ｌ１、および燃焼室深さＨ１の寸法を、燃焼室１内に生じるスキッシュの強さを考慮した上で決定することができる。その結果、燃焼室形状を、圧縮着火内燃機関の燃焼室内での噴射燃料と空気との混合がより十分に行われ得る形状とすることが可能となる。
【００４１】
ここで、上記の燃焼室１と、従来の燃焼室との相対関係を図５に示す。図５は、横軸をシリンダの排気量で表し、縦軸を、ストローク／ボア比で表している。ここで、従来の燃焼室は、図中のＰ２でまとめられるように、ストローク／ボア比が全て１．３０より小さい。この要因の一つは、燃焼室内に十分なスキッシュを発生させることである。それに対し、上記の燃焼室１は、Ｐ１で表される。即ち、ストローク／ボア比が１．５０となる燃焼室構造であって、スキッシュの強さは従来に比べて弱くなる構造である。
【００４２】
そして、図６に上記の燃焼室１と従来の燃焼室の一つとの間においてスモーク発生量を測定した結果を示す。上記の燃焼室１は図中Ｓ１で表され、従来の燃焼室は図中Ｓ２で表される。即ち、上記の燃焼室１は、発生するスキッシュの強さは弱くなっているにもかかわらず、上述した燃焼室形状により噴射燃料と空気との混合が十分に行われ、従来よりスモークの発生量が抑制される。具体的には、本実施例の場合は、深さ比率を０．３１１とすると、スモーク量が抑制される。
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】本発明の実施例に係る圧縮着火内燃機関の燃焼室の概略構成を表す図である。
【図２】図１に示す圧縮着火内燃機関の燃焼室の拡大図である。
【図３】同一排気量の圧縮着火内燃機関におけるストローク／ボア比と燃焼室内のスキッシュ強さとの関係を示す図である。
【図４】本発明の実施例に係る圧縮着火内燃機関の燃焼室の深さ比率Ｌ１／Ｈ１を算出するための基準となる深さ比率Ｌ１’／Ｈ１’と噴射角θ２との関係を示す図である。
【図５】本発明の実施例に係る燃焼室と、従来の燃焼室との相対関係を示す図である。
【図６】本発明の実施例に係る燃焼室と、従来の燃焼室とにおいて発生するスモークの比較を示す図である。
【符号の説明】
【００４４】
１・・・・燃焼室
３・・・・ピストン
５・・・・シリンダヘッド
６・・・・シリンダヘッドの下面
８・・・・スキッシュ部
９・・・・ピストンの頂面
１０・・・・窪み
１２・・・・噴孔
１４・・・・開口部
１６・・・・底部
１８・・・・底部周囲溝
１８ａ・・・・凸状曲面
２２・・・・仮想中心線
２４・・・・交点
【図１】
2006104980.tif 000003
【図２】
2006104980.tif 000004
【図３】
2006104980.tif 000005
【図４】
2006104980.tif 000006
【図５】
2006104980.tif 000007
【図６】
2006104980.tif 000008