(57)【要約】【課題】  注水時の背面走行においてもスリップ等が発生しにくくし、それにより注水時においても伝達性能に優れ、通常走行時との伝達性能の差が少なく、スリップ等による異音を抑制するＶリブドベルトを提供する。【解決手段】  背面走行される伸張層５は、エチレン・α−オレフィンエラストマーを主成分とするゴムで形成されるとともに、セルロース短繊維を含有して形成され、前記セルロース短繊維の一部が背面に露出している。【選択図】      図１
2006275070.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ベルト長手方向に延びるリブ部が形成されるとともにベルト長手方向に沿って心線が埋設されたゴム層を有し、
前記ゴム層は、前記リブ部が設けられる内層と、前記内層の背面側に配置され、背面走行される伸張層と、を備えるＶリブドベルトであって、
前記伸張層は、エチレン・α−オレフィンエラストマーを主成分とするゴムで形成されるとともに、セルロース短繊維を含有して形成され、
前記セルロース短繊維の一部が背面に露出していることを特徴とするＶリブドベルト。
【請求項２】
前記伸張層の背面が研磨面で形成されていることを特徴とする請求項１に記載のＶリブドベルト。
【請求項３】
前記セルロース短繊維が、繊維長０．１〜１．０ｍｍのセルロース極短繊維であることを特徴とする請求項１又は２に記載のＶリブドベルト。
【請求項４】
前記伸張層は、更にポリアミド短繊維を含有して形成されており、このポリアミド短繊維の一部も背面に露出していることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載のＶリブドベルト。
【請求項５】
前記ポリアミド短繊維がポリアミドミルドファイバーであることを特徴とする請求項４に記載のＶリブドベルト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ベルト長手方向に延びるリブ部が形成されるとともにベルト長手方向に沿って心線が埋設されたゴム層を有するＶリブドベルトに関し、とくに、伸張層に帆布が設けられていないＶリブドベルトに関する。
【背景技術】
【０００２】
動力伝動に用いられるＶリブドベルトは、一般的には、ベルト長手方向に平行に延びて並列状態に配置された複数のリブが形成された圧縮ゴム層と、その圧縮ゴム層の上部に積層されてコードからなる心線が埋設された接着ゴム層と、この接着ゴム層の背面側に縫合された帆布からなる伸張層とを備えて構成されている。そして、このような一般的なＶリブドベルトにおける伸張層としての帆布は、ベルトの耐縦亀裂性を保持するために設けられているものであり、例えば、経糸と緯糸とを織り込んだ平織布にゴム引き処理を施すことで形成されている。
【０００３】
しかし、上述したような一般的なＶリブドベルトを駆動プーリと従動プーリとに掛架し、ベルト背面をアイドラープーリに接触係合させた（背面走行させた）ときに、周期的に異音が発生することが多い。この周期的な異音発生は、帆布の縫合領域にて発生し易いが、その縫合領域以外の領域でも発生するものであり、縫合領域を平坦面となるように形成しても発生する。この縫合領域以外での異音発生の原因の一つとして、帆布の表面状態の影響があることが知られている。即ち、バイアス帆布や筒状帆布を成形中に、あるいは筒状帆布をベルト成形体に嵌入中に、帆布が機械的に変形して経糸と緯糸との交差角や経糸と緯糸とによって形成される開口部の大きさが変化し、開口部の大きい部分と小さい部分との差が広がってしまい、糸が局部的に収束する領域が発生する。このため、糸が局部的に収束した領域での帆布表面の凹凸等の形態が他の領域の形態と異なることによって異音が発生することが知られている。
【０００４】
そこで、異音の発生を抑制する観点から、ベルト背面に帆布を積層しないＶリブドベルト、即ち、伸張層をゴム組成物で構成したＶリブドベルトが提案されつつある。しかし、このようなＶリブドベルトは、ベルト背面においてゴムが直接露出している状態となるため、アイドラープーリに当接係合するときに、ベルト背面にて粘着磨耗が発生し易く、そのことによって逆にスリップ音等の異音が発生し易くなってしまうという問題があった。そこで、ベルト背面のゴム層に短繊維を配合し、粘着磨耗を抑制することが検討されており、さらに、ベルト背面のゴム層における短繊維の配向方向を制御することで、異音の発生を抑制する試みがなされていることが知られている（例えば、特許文献１参照）。
【０００５】
一方、Ｖリブドベルトにおいて、オゾン雰囲気下でのゴムの劣化が問題視されており、従来の天然ゴム、スチレン−ブタジエンゴム、クロロプレンゴムなどから構成されているベルトではこのゴム劣化によって早期にクラックを生じるという問題点が指摘されている。また、クロロプレンなどのハロゲンを含んだゴムはダイオキシンの発生につながることから、環境負荷物質であるハロゲンを含有しないゴムで製造されたベルトが近年求められている。このような要求に対して、最近ではエチレン・プロピレン系ゴム（ＥＰＲ）あるいはエチレン・プロピレン・ジエン共重合体（ＥＰＤＭ）等のエチレン・α−オレフィンエラストマーが、優れた耐オゾン性、耐熱性、耐寒性を有しているとともに比較的安価なポリマーであり、脱ハロゲンという要求を満たしていることからも有望視されている。
【０００６】
【特許文献１】特開２００４−１６２８９９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、背面走行を行った際、エチレン・α−オレフィンエラストマーはクロロプレンゴムに比べると水濡れ性が劣ることから、プーリ部分に雨水や泥水が浸入した時（注水時）に伝達性能が低下したり、スリップによる異音が発生したりするといった問題がある。
【０００８】
本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであり、注水時の背面走行においてもスリップ等が発生しにくい、即ち、注水時においても伝達性能に優れ、通常走行時（乾燥時）との伝達性能の差が少なく、スリップ等による異音を抑制することができるＶリブドベルトを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段及び効果】
【０００９】
本発明に係るＶリブドベルトは、ベルト長手方向に延びるリブ部が形成されるとともにベルト長手方向に沿って心線が埋設されたゴム層を有し、前記ゴム層は、前記リブ部が設けられる内層と、前記内層の背面側に配置され、背面走行される伸張層と、を備えるＶリブドベルトベルトに関する。
そして、本発明に係るＶリブドベルトは、上記目的を達成するために以下のようないくつかの特徴を有している。即ち、本発明は、以下の特徴を単独で、若しくは、適宜組み合わせて備えている。
【００１０】
上記目的を達成するための本発明に係るＶリブドベルトにおける第１の特徴は、前記伸張層は、エチレン・α−オレフィンエラストマーを主成分とするゴムで形成されるとともに、セルロース短繊維を含有して形成され、前記セルロース短繊維の一部が背面に露出していることである。
【００１１】
この構成によると、伸張層がエチレン・α−オレフィンエラストマーを主成分とするゴムで形成されるため、優れた耐オゾン性、耐熱性、耐寒性を有しているとともに比較的安価なポリマーであり、脱ハロゲンという要求を満たす。なお、主成分として用いられているゴムとは、複数の種類のゴム材料が含有されている場合においては、ゴムの組成において最も多く含有されている成分のゴムのことを指し、例えば、５０％以上含有されているものであれば主成分となる。
この伸張層に水濡れ性が劣るエチレン・α−オレフィンエラストマーを採用した場合でも、新水性を有するセルロース繊維を含有させ、且つセルロース繊維を背面に露出させることにより、このセルロース繊維による水膜除去が作用し、注水時の背面走行においてもスリップ等が発生しにくい。即ち、注水時においても伝達性能に優れ、通常走行時（乾燥時）との伝達性能の差が少なく、スリップ等による異音を抑制したＶリブドベルトとすることができる。
【００１２】
また、本発明に係るＶリブドベルトにおける第２の特徴は、前記伸張層の背面が研磨面で形成されていることである。
【００１３】
この構成によると、伸張層の背面を研磨することにより、簡単且つ確実に、この伸張層に含有されるセルロース繊維の一部を背面に露出させることができる。研磨の程度を調整することにより、セルロース繊維を背面に起毛させることができる。
【００１４】
また、本発明に係るＶリブドベルトにおける第３の特徴は、前記セルロース短繊維が、繊維長０．１〜１．０ｍｍのセルロース極短繊維であることである。
【００１５】
この構成によると、繊維長０．１〜１．０ｍｍのセルロース極短繊維であるため、短繊維の配向性が少ない。そのため、多方向からの作用する力に対して耐性を示し、多方向からの裂きや亀裂の発生を抑制でき、即ちリブ間の谷部分の縦裂きの発生及びベルト端部からの亀裂の発生をいずれも抑制することができ、これによりベルト寿命が向上する。
【００１６】
また、本発明に係るＶリブドベルトにおける第４の特徴は、前記伸張層は、更にポリアミド短繊維を含有して形成されており、このポリアミド短繊維の一部も背面に露出していることである。
【００１７】
この構成によると、伸張層がポリアミド短繊維を含有することで、ベルト背面をアイドラープーリに接触係合させて駆動する背面駆動においても、優れた耐摩耗性を発揮することができる。
【００１８】
また、本発明に係るＶリブドベルトにおける第５の特徴は、前記ポリアミド短繊維がポリアミドミルドファイバーであることである。
【００１９】
この構成によると、粉砕処理等によって形成されるミルドファイバーを用いることで、屈曲部を有する短繊維を容易に実現することができる。また、ミルドファイバーは、適度な屈曲を有するため、ゴム組成物中での良好な分散性を確保し易く、短繊維の分布状態のムラが発生することを抑制できるため、耐亀裂性と耐引き裂き性とをより顕著に発揮してベルト寿命の向上をより確実に図ることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
以下、本発明を実施するための最良の形態について図面を参照しつつ説明する。なお、本発明の実施形態として図１乃至図３の断面図に例示した３つの形態のＶリブドベルトについて説明するが、必ずしもこの例に限定されるものではない。即ち、本発明は、図１乃至図３に示すものと同様に、ベルト長手方向に延びるリブ部が形成されるとともにベルト長手方向に沿って心線が埋設されたゴム層を有するＶリブドベルトであれば、広く適用することができるものである。
【００２１】
図１に示すＶリブドベルト１Ａ、図２に示すＶリブドベルト１Ｂ、及び図３に示すＶリブドベルト１Ｃは、いずれも、ベルト長手方向（図１乃至図３における紙面垂直方向）に延びるリブ部が形成されるとともにベルト長手方向に沿って心線３が埋設されたゴム層を有するものとして形成されている。そして、そのリブ部は、ベルト長手方向に平行に延びて並列状態に配置された複数のリブ７により構成されている。また、ゴム層は、リブ部が設けられる内層と、この内層の背面側に配置される伸張層５とを備えて構成されている。伸張層５は、後述するように、エチレン・α−オレフィンエラストマーを主成分とするゴムで形成されるとともに、セルロース短繊維を含有して形成され、このセルロース短繊維の一部が背面に露出している。
【００２２】
図４は、Ｖリブドベルト１Ａ，１Ｂ，１Ｃを配した自動車エンジンのプーリレイアウト例を示す。
このプーリレイアウト例は、最上位置のパワーステアリングプーリ２１と、そのパワーステアリングプーリ２１の下方に配置されたＡＣジェネレータプーリ２２と、パワーステアリングプーリ２１の左下方に配置されたテンショナプーリ２３と、そのテンショナプーリ２３の下方に配置されたウォーターポンププーリ２４と、テンショナプーリ２３の左下方に配置されたクランクシャフトプーリ２５と、そのクランクシャフトプーリ２５の右下方に配置されたエアコンプーリ２６と、により構成されている。これらのうち、フラットプーリであるテンショナプーリ２３及びウォーターポンププーリ２４以外は全てリブプーリである。
そして、Ｖリブドベルト１Ａ，１Ｂ，１Ｃは、リブ側が接触するようにパワーステアリングプーリ２１に巻き掛けられ、次いで、ベルト背面が接触するようにテンショナプーリ２３に巻き掛けられた後、リブ側が接触するようにクランクシャフトプーリ２５及びエアコンプーリ２６に順に巻き掛けられ、さらに、ベルト背面が接触するようにウォーターポンププーリ２４に巻き掛けられ、そして、リブ側が接触するようにＡＣジェネレータプーリ２２に巻き掛けられ、最後にパワーステアリングプーリ２１に戻るように設けられている。
このように、このＶリブドベルト１Ａ，１Ｂ，１Ｃは、フラットプーリによって背面走行される伸張層５を備えている。
【００２３】
まず、図１に示すＶリブドベルト１Ａは、エチレン・α−オレフィンエラストマーを主成分とするゴム組成物で形成されるとともに、セルロース短繊維４を含有して形成され、前記セルロース短繊維４の一部が背面に起毛状態で露出している伸張層５と、この伸張層５の下層に配置される接着層２と、さらにその下層に配置され短繊維４ａを含有するゴム組成物で形成された圧縮層６（圧縮層６ａ）とを備えて構成されている。Ｖリブドベルト１Ａでは、伸張層５、接着層２、及び圧縮層６ａの３層でゴム層が構成されており、圧縮層６ａが内層を構成している（なお、接着層２及び圧縮層６が内層を構成しているものとして定義されてもよい）。また、心線３は、ベルト長手方向に沿って本体内に埋設されるように配置されており、その一部が伸張層５に接し、残りの部分が接着層２に接した状態で配置されている。そして、圧縮層６ａには、断面が略台形形状でベルト長手方向に延びる複数のリブ７が設けられている。なお、伸張層５に含有される短繊維４は、特定の方向を配向していないランダムな配向状態で含有されており、圧縮層６ａに含有される短繊維４ａは、ベルト長手方向と直交する方向であるベルト幅方向に配向した状態で含有されている。また、伸張層５の背面及びリブ７の表面は研磨面となっている。
【００２４】
図２に示すＶリブドベルト１Ｂは、エチレン・α−オレフィンエラストマーを主成分とするゴム組成物で形成されるとともに、セルロース短繊維４を含有して形成され、前記セルロース短繊維４の一部が背面に起毛状態で露出している伸張層５と、この伸張層５の下層に配置される接着層２と、さらにその下層に配置され短繊維４ｂを含有するゴム組成物で形成された圧縮層６（圧縮層６ｂ）とを備えて構成されている。Ｖリブドベルト１Ｂも、伸張層５、接着層２、及び圧縮層６ｂの３層でゴム層が構成されており、圧縮層６ｂが内層を構成している。また、心線３は、ベルト長手方向に沿って本体内に埋設されるように配置されており、その一部が伸張層５に接し、残りの部分が接着層２に接した状態で配置されている。そして、圧縮層６ｂには、断面が略台形形状でベルト長手方向に延びる複数のリブ７が設けられている。なお、伸張層５に含有される短繊維４は、特定の方向を配向していないランダムな配向状態で含有されている。一方、圧縮層６ｂに含有される短繊維４ｂは、リブ形状に沿った流動状態を呈するように配向した状態で含有されており、表面近傍においては、短繊維４ｂはリブ７の外形に沿って配向した状態で含有されている。また、伸張層５の背面は研磨面となっている。
【００２５】
図３に示すＶリブドベルト１Ｃは、エチレン・α−オレフィンエラストマーを主成分とするゴム組成物で形成されるとともに、セルロース短繊維４を含有して形成され、前記セルロース短繊維４の一部が背面に起毛状態で露出している伸張層５と、この伸張層５の下層に配置され短繊維を含有しないゴム組成物で形成された圧縮層６（圧縮層６ｃ）とを備えて構成されている。Ｖリブドベルト１Ｃでは、伸張層５及び圧縮層６ｃの２層でゴム層が構成されており、圧縮層６ｃが内層を構成している。また、心線３は、ベルト長手方向に沿って本体内に埋設されるように配置されており、その一部が伸張層５に接し、残りの部分が圧縮層６ｃに接した状態で配置されている。そして、圧縮層６ｃには、断面が略台形形状でベルト長手方向に延びる複数のリブ７が設けられており、各リブ７の表面には短繊維９が植毛されている。なお、伸張層５に含有される短繊維４は、特定の方向を配向していないランダムな配向状態で含有されている。また、伸張層５の背面は研磨面となっている。
【００２６】
上述したＶリブドベルト１Ａ乃至１Ｃにおいては、心線３が、伸張層５及び接着層２、又は伸張層５及び圧縮層６の２層に接した状態である場合を例にとって説明したが、必ずしもこの通りでなくてもよい。即ち、心線３の全部が、１つの層（例えば、接着層２のみ）に埋設された状態で配置されているものであってもよい。
【００２７】
また、Ｖリブドベルト１Ａ乃至１Ｃにおいては、圧縮層６として、短繊維を分散して含有させたり、表面に植毛したりしている構成を例示したが、必ずしも短繊維が用いられているものでなくてもよい。また、圧縮層６が表層と裏層の２層で構成されているものとすることもできる。このように圧縮層６を２層構造にした場合は、表層にのみ短繊維を含有させることが望ましい。圧縮層６の表層が短繊維を含有するゴム組成物で構成される場合、その短繊維は例えばベルト幅方向に配向させたり（図１参照）、リブ形状に沿った流動状態を呈するように配向させるとともに表面近傍のみリブ７の外形に沿って配向させたり（図２参照）することもできる。なお、植毛の方法としては、機械的植毛、静電気的植毛など、種々の方法を用いることができ、限定されるものではない。
【００２８】
また、Ｖリブドベルト１Ａ乃至１Ｃにおいて、伸張層５は、エチレン・α−オレフィンエラストマーを主成分とするゴム組成物で形成されるとともに、セルロース短繊維４を含有して形成され、前記セルロース短繊維４の一部は、背面に起毛状態で露出している。ここで、起毛状態とは、セルロース短繊維４の一部が背面から突き出している状態を示す。
【００２９】
また、図３のＶリブドベルト１Ｃのように接着層を設けないＶリブドベルトの場合は、心線３は伸張層５と圧縮層６との境界領域でベルト本体に埋設されることになる。この場合、心線３とベルト本体との接着性を考慮すると、圧縮層６において少なくとも心線３の近傍の部分が短繊維を含有していないゴム組成物で構成されることが望ましい。また、図１・図２のＶリブドベルト１Ａ・１Ｂのように接着層２を設けるＶリブドベルトの場合は、接着層２は、短繊維を含有していないゴム組成物で構成されることが望ましい。
【００３０】
また、Ｖリブドベルト１Ａ乃至１Ｃにおいて、伸張層５におけるゴム組成物は、エチレン・α−オレフィンを主成分（ゴムの組成において最も多く含有されている成分のゴムのことを指し、例えば、５０％以上含有されているものであれば主成分となる）とする。圧縮層６、接着層２（ベルト１Ｃ以外）５も、ゴム組成物として形成されており、そのゴム成分としては、例えば、エチレン・α−オレフィンゴム、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレン・ブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、水素化ニトリルゴム（Ｈ−ＮＢＲ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、天然ゴム（ＮＲ）、エチレン−ビニルエステル共重合体、エチレン−α,β−不飽和カルボン酸エステル共重合体などのうちの少なくとも一種類のゴムを挙げることができる。なかでも伸張層５にも用いられるエチレン・α−オレフィンゴムが、優れた耐オゾン性、耐熱性、耐寒性を有しているとともに比較的安価なポリマーであり、脱ハロゲンという要求を満たしていることから、これを用いることが好ましい。即ち、ゴム成分としては、エチレン・α−オレフィンゴム単独またはその他の種類のゴムからなるゴムとエチレン・α−オレフィンゴムを混ぜ合わせたブレンドゴムが望ましい。
【００３１】
エチレン・α−オレフィンゴムは、エチレンとα−オレフィン（プロピレン、ブテン、ヘキセン、オクテンなど）の共重合体、あるいは、エチレンと上記α−オレフィンと非共役ジエンの共重合体であり、具体的にはエチレン−プロピレンゴム（ＥＰＭ）やエチレン−プロピレン−ジエン共重合体（ＥＰＤＭ）などのゴムを指す。上記ジエン成分としては、エチリデンノルボルネン、ジシクロペンタジエン、１,４−ヘキサジエン、シクロオクタジエン、メチレンノルボルネンなどの炭素原子数５乃至１５の非共役ジエンが挙げられる。ＥＰＤＭは、耐熱性や耐寒性に優れるという特性を有しており、耐熱・耐寒性能の高いベルトを得ることができる。このＥＰＤＭはヨウ素価が３乃至４０のものが好ましく用いられる。ヨウ素価が３未満であると、ゴム組成物の加硫が十分でなく磨耗や粘着の問題が発生し、またヨウ素価が４０を超えると、ゴム組成物のスコーチが短くなって扱い難くなり、耐熱性が悪化することになる。
【００３２】
なお、接着性や耐引き裂き性を向上させるために、エチレン−ビニルエステル共重合体及び／又はエチレン−α,β−不飽和カルボン酸エステル共重合体とエチレン・α−オレフィンゴムとを質量割合で５／９５乃至９５／５、更に好ましくは１０／９０乃至６０／４０含有するゴム組成物としてもよい。また、圧縮層６、接着層２及び伸張層５をゴム成分が同一配合となるように配合されたゴム組成物として構成してもよいし、また、異なる配合のゴム組成物として構成してもよい。
【００３３】
上記ゴムの架橋には、硫黄や有機過酸化物が使用される。有機過酸化物としては、具体的には、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、１,１−ｔ−ブチルペロキシ−３,３,５−トリメチルシクロヘキサン、２,５−ジ−メチル−２,５−ジ（ｔ−ブチルペロキシ）ヘキサン、２,５−ジ−メチル−２,５−ジ（ｔ−ブチルペロキシ）ヘキサン−３、ビス（ｔ−ブチルペロキシジ−イソプロピル）ベンゼン、２,５−ジ−メチル−２,５−ジ（ベンゾイルペロキシ）ヘキサン、ｔ−ブチルペロキシベンゾアート、ｔ−ブチルペロキシ−２−エチル−ヘキシルカーボネートが挙げられる。この有機過酸化物は、単独もしくは混合物として、質量割合においてゴムの質量１００に対して０．５乃至８の質量の範囲の割合で配合されて使用されることが好ましい。
【００３４】
また、加硫促進剤を配合してゴム組成物を構成してもよい。加硫促進剤としては、チアゾール系、チウラム系、スルフェンアミド系の加硫促進剤が例示できる。チアゾール系加硫促進剤としては、具体的には２−メルカプトベンゾチアゾール、２−メルカプトチアゾリン、ジベンドチアゾル・ジスルフィド、２−メルカプトベンゾチアゾールの亜鉛塩等がある。チウラム系加硫促進剤としては、具体的にはテトラメチルチウラム・モノスルフィド、テトラメチルチウラム・ジスルフィド、テトラエチルチウラム・ジスルフィド、Ｎ,Ｎ'−ジメチル−Ｎ,Ｎ'−ジフェニルチウラム・ジスルフィド等がある。スルフェンアミド系加硫促進剤としては、具体的にはＮ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド、Ｎ,Ｎ'−シクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド等がある。また、他の加硫促進剤としては、ビスマレイミド、エチレンチオウレアなども使用できる。これらの加硫促進剤は単独で使用してもよいし、２種以上の組み合わせで使用してもよい。
【００３５】
また、架橋助剤（co-agent）を配合することによって、架橋度を上げて粘着磨耗等の問題を防止することもできる。架橋助剤としては、ＴＡＩＣ、ＴＡＣ、１,２ポリブタジエン、不飽和カルボン酸の金属塩、オキシム類、グアニジン、トリメチロールプロパントリメタクリレート、エチレングリコールジメタクリレート、Ｎ−Ｎ'−ｍ−フェニレンビスマレイミドが好ましい。その配合量としては、質量割合においてゴムの質量１００に対して０．５乃至１０の質量の範囲の割合で配合されることが望ましく、０．５未満の質量割合では配合による効果が顕著でなく、１０を超える質量割合では引き裂き力や接着力が低下する傾向がある。
【００３６】
また、上述した以外に、必要に応じてカーボンブラック、シリカのような増強剤、炭酸カルシウム、タルクのような充填材、可塑剤、安定剤、加工助剤、着色剤のような通常のゴム配合物に使用されるものも配合して用いることができる。
【００３７】
Ｖリブドベルト１Ａ・１Ｂにおいては、圧縮層６には、ポリアミド、ポリエステル、綿、アラミドなどからなる短繊維（４ａ、４ｂ）を混入して圧縮層６の耐側圧性を向上させるとともに、プーリと接する面になる圧縮層６の表面に短繊維（４ａ、４ｂ）を突出させ、圧縮層６の摩擦係数を低下させて、ベルト走行時の騒音を軽減させることもできる。短繊維（４ａ、４ｂ）は、繊維長さ１乃至２０ｍｍで、その配合量は、質量割合においてゴムの質量１００に対して１乃至５５の質量の範囲の割合であることが望ましい。短繊維（４ａ、４ｂ）の配合量が１未満の質量割合の場合には、圧縮層６のゴムが粘着し易くなって磨耗する傾向があり、また一方５５を超える質量割合の場合には、短繊維（４ａ、４ｂ）がゴム中において均一に分散しにくい傾向がある。なお、短繊維（４ａ、４ｂ）は、圧縮層６のゴムとの接着性を向上させるためにも、エポキシ化合物やイソシアネート化合物などを含有する処理液によって接着処理されていることが望ましい。
【００３８】
Ｖリブドベルト１Ａ乃至１Ｃにおいて、伸張層５には、セルロース短繊維を含有することを必須とし、それに加えてアラミド短繊維、ポリアミド短繊維等を加えることができる。セルロース短繊維に併用される短繊維としては、耐摩耗性を考慮すると好ましくはポリアミド短繊維である。
【００３９】
セルロース短繊維は、吸水性能に優れる繊維材料であり、水分率６〜３０％のものが好ましく用いられる。天然セルロース系繊維としては、綿、合成セルロース系繊維としてはビスコースレーヨン、銅アンモニアレーヨンなどが挙げられる。水分率（％）とは、２０℃×６５％ＲＨの条件で自重に対してどれだけ吸湿するかを示す数値であって、繊維そのものが有する吸水性能のキャパシティーを表す指標である。水分率が６％未満の場合は吸水性に乏しく、水膜除去効果が乏しい。一方、水分率が２０％を超えると、短繊維の計量で誤差が生じやすく、また短繊維中の水分が他の配合剤に悪影響を及ぼすおそれがある。
【００４０】
このようなセルロース短繊維として具体的には、３．０〜１０．０ｍｍのセルロースカット糸や、繊維長０．１〜１．０ｍｍの極短繊維が挙げられる。特に０．１〜１．０ｍｍの極短繊維を用いると、短繊維の配向性が少ないため、他方向から作用する力に対して耐性を示し、多方向からの裂きや亀裂の発生を抑制でき、これによりベルト寿命が向上するという効果を奏することができる。また、セルロース繊維長が異なるものを併用してもよい。繊維長が０．１ｍｍ未満のものは繊維自体の製作が不可能であり、１．０ｍｍを超えると配向によるベルト物性への影響がある。
【００４１】
セルロース短繊維に併用されるポリアミド短繊維としては、１．０〜１０．０ｍｍのポリアミドカット糸や、繊維長が０．１〜３．０ｍｍのポリアミドミルドファイバー等が用いられる。ポリアミドとしては、６ナイロン、６．６ナイロン、１２ナイロン等が挙げられる。
【００４２】
なかでも、ポリアミド短繊維として、ポリアミドミルドファイバーが好ましい。ミルドファイバーは、例えばチョップドストランドをミル等により粉砕処理することによって得られる短繊維であり、この粉砕処理時の負荷により適度な屈曲部を有する短繊維４を形成することができる。伸張層５には、屈曲部を有する短繊維４を用いると、特定の方向を配向していないランダムな配向状態で含有されているとすることができる。屈曲部を有する短繊維４がランダムな配向状態で含有されることで、一定の方向に対する方向性を示すことなく多方向から作用する力に対して耐性があるため、多方向からの裂きや亀裂の発生を抑制でき、これによりベルト寿命が向上するという効果を奏することができる。なお、伸張層５に屈曲部を有する短繊維４とともに、屈曲部を有さない短繊維も含有するものにしてもよい。
【００４３】
また、伸張層５における短繊維４の配合量については、短繊維４の質量とゴムの質量とが４対１００乃至３５対１００の範囲の割合となるように、短繊維４が含有されていることが望ましい。短繊維の配合量が４未満の質量割合の場合には、耐引き裂き性、耐亀裂性の改善が見られず、一方３５を超える質量割合の場合には、短繊維４がゴム中に均一に分散し難く、またベルト屈曲性が悪化してしまう傾向にある。また、セルロース短繊維に併用されるポリアミド短繊維を併用する場合、セルロース短繊維は、全短繊維に対して、重量割合で２０％以上は含まれていることが望ましい。なお、短繊維４についても、短繊維（４ａ、４ｂ）の場合と同様に、接着処理を施すことができる。
【００４４】
このような短繊維４を含有する伸張層５の背面は、研削ホイールで研削加工された研磨面となっている。伸張装置５の背面を研磨面とすることにより、前記セルロース短繊維及び前記ポリアミド短繊維等の短繊維４の一部は、伸張層５の表面に露出する。研削ホイールによる研削加工条件(研削ホイールの種類や押し付け力)を調整することにより、伸張層５の背面から露出する短繊維は、ゴムと短繊維とを一緒に削り取った状態から、セルロース短繊維４の一部が毛羽のように背面から突き出している起毛状態までの任意の状態とすることができる。好ましくは、伸張層５の背面に露出する短繊維４の量を増やす為に、起毛状態にして露出させることが好ましい。
円盤状の研削ホイールとしては、周面にダイヤモンド砥粒を固定したものが好適に用いられる。この砥粒の粒径は、♯３０〜♯２００が好ましい。また、研削ホイールの回転は、周速が５００〜２０００ｍ／ｍｉｎが好ましい。
【００４５】
Ｖリブドベルト１Ａ乃至１Ｃにおいて、心線３としては、ポリエステル繊維、ポリトリメチレンテレフタレート繊維、ポリブチレンテレフタレート繊維、ガラス繊維、アラミド繊維などを材料とする撚コード等を用いることができる。ガラス繊維の組成は、Ｅガラス、Ｓガラス（高強度ガラス）のいずれでもよく、フィラメントの太さ及びフィラメントの収束本数及びストランド本数に制限されるものではない。
【００４６】
心線３は、接着処理が施されることが望ましく、例えば（１）未処理コードをエポキシ化合物やイソシアネート化合物から選ばれた処理液を入れたタンクに含浸してプレディップした後、（２）１６０℃乃至２００℃に温度設定した乾燥炉に３０秒間乃至６００秒間通して乾燥し、（３）続いてＲＦＬ液からなる接着液を入れたタンクに浸漬し、（４）２１０℃乃至２６０℃に温度設定した延伸熱固定処理器に３０秒間乃至６００秒間通し、−１％乃至３％延伸して延伸処理コードとする、ことができる。
【００４７】
この場合、前処理液で使用するイソシアネート化合物としては、例えば４,４'−ジフェニルメタンジイソシアネート、トリレン２,4−ジイソシアネート、ポリメチレンポリフェニルジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、ポリアリールポリイソシアネート等を用いることができる。このイソシアネート化合物は、トルエン、メチルエチルケトン等の有機溶剤に混合して使用される。また、このようなイソシアネート化合物にフェノール類、第３級アルコール類、第２級アルコール類等のブロック化剤を反応させてポリイソシアネートのイソシアネート基をブロック化したブロック化ポリイソシアネートも使用することができる。
【００４８】
また、エポキシ化合物としては、例えばエチレングリコール、グリセリン、ペンタエリスリトール等の多価アルコールや、ポリエチレングリコール等のポリアルキレングリコールとエピクロルヒドリンのようなハロゲン含有エポキシ化合物との反応生成物や、レゾルシン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）ジメチルエタン、フェノール・ホルムアルデヒド樹脂、レゾルシン・ホルムアルデヒド樹脂等の多価フェノール類やハロゲン含有エポキシ化合物との反応生成物などである。このようなエポキシ化合物は、トルエン、メチルエチルケトン等の有機溶剤に混合して使用される。
【００４９】
ＲＦＬ処理液はレゾルシンとホルムアルデヒドの初期縮合物をゴムラテックスと混合したものであり、この場合レゾルシンとホルムアルデヒドのモル比は１：２乃至２：１にすることが接着力を高める上で好適である。モル比が１／２未満では、レゾルシン−ホルムアルデヒド樹脂の三次元化反応が進みすぎてゲル化し、一方モル比が２／１を超えると、逆にレゾルシンとホルムアルデヒドの反応があまり進まないため、接着力が低下してしまう。ゴムラテックスとしては、スチレン−ブタジエン−ビニルピリジン三元共重合体、水素化ニトリルゴム、クロロプレンゴム、ニトリルゴム等を用いることができる。
【００５０】
また、レゾルシン−ホルムアルデヒドの初期縮合物と上記ゴムラテックスの固形分質量比は、１：２乃至１：８が好ましく、この範囲の比率を維持すると接着力を高める上で好適である。固形分質量比１／２未満の場合には、レゾルシン−ホルムアルデヒドの樹脂分が多くなり、ＲＦＬ皮膜が硬くなって動的な接着性が悪化する。一方、固形分質量比が１／８を超えた場合には、レゾルシン−ホルムアルデヒドの樹脂分が少なくなってしまうため、ＲＦＬ皮膜が柔らかくなってしまい、接着力が低下することになる。
【００５１】
さらに、上述したＲＦＬ液には、加硫促進剤や加硫剤を添加してもよく、添加する加硫促進剤としては、含硫黄加硫促進剤を用いることができ、具体的には２−メルカプトベンゾチアゾール（Ｍ）やその塩類（例えば、亜鉛塩、ナトリウム塩、シクロヘキシルアミン塩等）、ジベンゾチアジルジスフィド（ＤＭ）等のチアゾール類、Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンアミド（ＣＺ）等のスルフェンアミド類、テトラメチルチウラムモノスルフィド（ＴＳ）、テトラメチルチウラムジスルフィド（ＴＴ）、ジペンタメチレンチウラムテトラスルフィド（ＴＲＡ）等のチウラム類、ジ−ｎ−ブチルジチオカルバミン酸ナトリウム（ＴＰ）、ジメチルジチオカルバミン酸亜鉛（ＰＺ）、ジエチルジメチルジチオカルバミン酸亜鉛（ＥＺ）等のジチオカルバミン酸塩類等を用いることができる。また、加硫剤としては、硫黄、金属酸化物（酸化亜鉛、酸化マグネシウム、酸化鉛）、過酸化物等があり、上述の加硫促進剤と併用することができる。
【００５２】
心線３を用いたＶリブドベルト１Ａ乃至１Ｃは、Ｖリブドベルトを２％伸張させるのに必要な引張力が１００Ｎ／リブ乃至２５０Ｎ／リブ、更に好ましくは１３０Ｎ／リブ乃至２１０Ｎ／リブとするのがよい。このような引張力に設定することで、たとえリブゴム磨耗等によりベルト伸びが発生した場合でも、急激な張力低下を引き起こすことなく、安定した張力が維持できる。上記引張力が２５０Ｎ／リブを超えるとベルト伸び時に急激な張力低下が見られ、１００Ｎ／リブ未満であると心線伸びによるベルト張力低下が大きくなってしまう。
【００５３】
また、ベルトに１４７Ｎ／５本コードの初荷重をかけ、１００℃雰囲気下３０分放置した後に発生したベルト乾熱時収縮が５０から１５０Ｎ／５本コードである特性を付与すると、ベルト伸びが発生しても張力を自己調整可能であり、オートテンショナーを設置しなくともベルトスリップ率が小さくてベルト寿命が長いものを得ることができる。ベルト乾熱時収縮力が５０Ｎ未満の場合には、ベルト張力を調整する性能に乏しく、スリップ率が高くなる傾向にある。また、ベルト乾熱時収縮力が１５０Ｎを超える場合には、ベルト長さの経時収縮が大きくなる傾向にある上に、スリップ率が小さくなる効果は小さい。
【００５４】
以上、図１乃至図３を参照しつつＶリブドベルト１Ａ乃至１Ｃの構成を例にとって本実施形態のＶリブドベルトについて説明したが、必ずしも図１乃至図３に示した構成のＶリブドベルトでなくても本発明を適用することができる。
【００５５】
次に、上述したＶリブドベルト１Ａ乃至１Ｃを含む本発明の実施形態に係るＶリブドベルトの製造方法について説明する。なお、本発明のＶリブドベルトの製造方法は、以下に例示して説明する本実施形態のＶリブドベルトの製造方法に限定されるものではなく、ベルト長手方向に延びるリブ部が形成されるとともにベルト長手方向に心線を埋設したゴム層を有するＶリブドベルトの製造方法として広く適用できるものである。
【００５６】
本実施形態のＶリブドベルトの製造方法における第１の製造方法としては、まず、円筒状の成形ドラムの周面に伸張層を構成する伸張ゴムシートと接着層を構成する接着ゴムシートとを巻きつけた後、この上にコードからなる心線を螺旋状にスピニングし、更に圧縮層を構成する圧縮ゴムシートを順次巻きつけて未加硫スリーブを形成した後、加硫して加硫スリーブを得る。次に、加硫スリーブを駆動ロールと従動ロールに掛架して所定の張力下で走行させ、更に回転させた研削ホイールを走行中の加硫スリーブに当接するように移動してスリーブの圧縮層表面に３乃至１００個の複数の溝状部を一度に研磨してリブ部を形成する。このようにして得られたスリーブを駆動ロールと従動ロールから取り外し、そのスリーブを他の駆動ロールと従動ロールに掛架して走行させ、研削ホイールにより伸張層の表面を研磨して研磨面とすることにより、短繊維の一部を起毛状態で露出させ、更にカッターによって所定の幅に切断して個々のＶリブドベルトに仕上げるものである。
【００５７】
次に、本実施形態のＶリブドベルトの製造方法における第２の製造方法としては、周面にリブ刻印を設けた円筒状の成形ドラムに、圧縮層を構成する圧縮ゴムシート、及び接着層を構成する接着ゴムシートを巻きつけた後、心線をスピニングし、伸張層を構成する伸張ゴムシートを巻きつけて未加硫スリーブを配置する。その後、この未加硫スリーブを成形ドラムに押圧しながら加硫することで、圧縮層にリブを型付けする。得られた加硫スリーブにはリブが形成されているが、必要に応じてリブ表面を研磨し、更に研削ホイールにより伸張層の表面を研磨して研磨面とすることにより、短繊維の一部を起毛状態で露出させ、更に所定幅に切断して個々のＶリブドベルトに仕上げるものである。
【００５８】
また、本実施形態のＶリブドベルトの製造方法における第３の製造方法としては、円筒状の成形ドラムに装着された可撓性ジャケットの上に伸張層を構成する伸張ゴムシート、接着層を構成する接着ゴムシートを巻き、その上に心線をスピニングした後、さらに圧縮層を構成する圧縮ゴムシートを順次無端状に巻き付けて未加硫スリーブを形成する。そして、可撓性ジャケットを膨張させて、未加硫スリーブをリブ部に対応した刻印を有する外型に押圧して加硫成形する。得られた加硫スリーブにはリブが形成されているが、必要に応じてリブ表面を研磨し、研削ホイールにより伸張層の表面を研磨して研磨面とすることにより、短繊維の一部を起毛状態で露出させ、更に所定幅に切断して個々のＶリブドベルトに仕上げるものである。
【００５９】
また、本実施形態のＶリブドベルトの製造方法における第４の製造方法としては、円筒状の成形ドラムに装着された可撓性ジャケットの上に圧縮層を構成する圧縮ゴムシートを配置した第１未加硫スリーブを形成した後、可撓性ジャケットを膨張させて、第１未加硫スリーブをリブ部に対応した刻印を有する外型に押圧して、リブ部を有する予備成型体を作成する。そして、この予備成型体を密着させた外型から内型を離間させ、次いで、内型に伸張層を構成する伸張ゴムシート、及び接着層を構成する接着ゴムシートを配置し、心線をスピニングして第２未加硫スリーブを形成する。そして、可撓性ジャケットを膨張させて、上記予備成型体を密着させた外型に第２未加硫スリーブを内周側から押圧して予備成型体と一体的に加硫する。得られた加硫ベルトスリーブにはリブが形成されているが、必要に応じてリブ表面を研磨し、研削ホイールにより伸張層の表面を研磨して研磨面とすることにより、短繊維の一部を起毛状態で露出させ、更に所定幅に切断して個々のＶリブドベルトに仕上げるものである。
【００６０】
なお、Ｖリブドベルトの圧縮層を表層と裏層の２層からなる構成とする場合、表層と裏層の２層構成を有する圧縮ゴムシートを巻きつけることによって、若しくは表層用圧縮ゴムシートと裏層用圧縮ゴムシートとを順次巻きつけることなどによって、表層と裏層の２層構成を有する圧縮層を配置した未加硫スリーブを形成する必要がある。この場合、第１の製造方法では、研磨によりリブを形成するため、得られたＶリブドベルトのリブ山には表層が存在するが、リブ側面やリブ底には裏層が露出することが考えられる。そのため、表層と裏層の２層からなる圧縮層を有するＶリブドベルトの場合は、第２乃至第４の製造方法のいずれかで製造することが望ましい。
【００６１】
また、図３に例示したような接着層が設けられていないＶリブドベルトは、上述した製造方法において接着ゴムシートを配置せずに製造することで得ることができる。更に図２に例示するように圧縮層６に含有される短繊維４ｂがリブ形状に沿った流動状態を呈しているＶリブドベルトは、例えば第２乃至第４の製造方法のいずれかにより製造することで得ることができる。そして、図１に例示するように圧縮層６に含有される短繊維４ａがベルト幅方向に配向したようなＶリブドベルトは、例えば第１の製造方法で製造することで得ることができる。
【００６２】
上述したいずれの製造方法によるものであっても、本実施形態の製造方法は、伸張層を形成するための伸張ゴムシートを、エチレン・α−オレフィンエラストマーを主成分とするゴム組成物で形成されるとともに、セルロース短繊維４を含有して形成される伸張ゴムシート形成ステップが備えられている。なお、この伸張ゴムシート形成ステップでは、伸張ゴムシートが、短繊維が分散配合された状態のゴム組成物が圧延されることでシートとして形成されるものであることが望ましい。
【００６３】
また、上述したいずれの製造方法によるものであっても、本実施形態の製造方法は、研削ホイールにより伸張層の表面を研削して研磨面とすることにより、短繊維の一部を好ましくは起毛状態で露出させる伸張層研削工程が備えられている。
【００６４】
なお、上述したＶリブドベルト１Ａ乃至１Ｃにおいて、伸張層５に含有される、セルロース短繊維やアラミド短繊維などの短繊維４は、ランダムに配向されたものが望ましいとしているが、これら短繊維４は特定の方向に配向しているものであってよい。特定の方向に配向させる場合、Ｖリブドベルト１Ａ乃至１Ｃにあっては、幅方向に配向させ、リブ部の間での引き裂き抵抗を増加させるものが望ましい。
【実施例】
【００６５】
次に、本実施形態に係るＶリブドベルトの具体的な実施例について説明する。本実施例においては、まず、表１の配合に従ってゴム組成物を調製し、そのゴム組成物をカレンダーロールにて厚み１．０ｍｍに圧延したゴムシートを作製した。このゴムシートを１６５℃で３０分間加硫し、それによって得られた加硫ゴムの物性を測定した。ＪＩＳ  Ｋ６２５３に従って硬度（ＪＩＳ−Ａ）を測定し、ＪＩＳ  Ｋ６２５１に従って１００％伸張時の応力Ｍ１００（ＭＰａ）、ＪＩＳ  Ｋ６２５１に従って切断時の応力ＴＢ（ＭＰａ）を、ＪＩＳ  Ｋ６２５１に従って切断時の伸びＥＢ（％）を、列理平行と列理直角の場合の各々について測定した。その測定結果を表２に示している。なお、表２において、圧延方向と平行な方向が列理平行、圧延方向と直角な方向が列理直角を意味するものである。
【００６６】
【表１】
2006275070.tif 000003
【００６７】
【表２】
2006275070.tif 000004
【００６８】
【表３】
2006275070.tif 000005
【００６９】
上述の表１・表２においては、実施例１−４及び比較例１−６について、３ＰＫ１１００サイズのＶリブドベルトと６ＰＫ１１００サイズのＶリブドベルトを下記の要領で製作した。また、上述の表１・表３の実施例５−６及び比較例７−９に関しても、同様の要領で６ＰＫ１１００サイズのＶリブトベルトを製作した。
なお、表１において、ＥＰＤＭはエチレン含量が６０ｗｔ％であってジエン成分としてエチリデンノルボルネンを含有している。また、綿カット糸は繊維長が直線形状の６ｍｍであり、綿極短繊維は繊維長が直線形状の０．５ｍｍである。ナイロンカットファイバーは直線形状で繊維長が３ｍｍのものであり、ナイロンミルドファイバーは緩やかな曲線形状となった繊維長が２ｍｍのものである。そして、有機過酸化物としては１,３−ビス（ｔ−ブチルペルオキシイソプロピル）ベンゼンを４０％ｗｔ含有し炭酸カルシウムを６０ｗｔ％含有したものを用いた。
【００７０】
表２，３において、実施例１−６及び比較例１−９のＶリブドベルトは、ポリエステル繊維のロープからなる心線を接着層に埋設し、その上側に伸張層を配置し、接着層の下側に設けた圧縮層にリブをベルト長手方向に配したＶリブドベルトの製造を行った。また、このＶリブドベルトの製造においては、まず、フラットな円筒モールドに伸張ゴムシートを巻いた後、接着層を構成する接着ゴムシートを巻き付けて心線をスピニングした。そして、圧縮ゴム層を構成する圧縮ゴムシートを配置した後、この圧縮ゴムシートの上に加硫用ジャケットを挿入した。次いで、成型モールドを加硫缶内に入れ、加硫した後、筒状の加硫スリーブをモールドから取り出し、このスリーブの圧縮ゴム層をグラインダーによってリブに成形し、研削ホイールにより伸張層の表面を研削して研磨面とすることにより、短繊維の一部を起毛状態で露出させ、その成形体から個々のベルトに切断することでＶリブドベルトを製造した。
なお、研削ホイールには、ダイヤモンド砥粒が♯１００のものを用い、周速１５００ｍ／ｍｉｎで研削した。
【００７１】
ここで、圧縮ゴムシートとしては、表１に示す配合で調整したゴム組成物をバンバリーミキサーで混練後にカレンダーロールで圧延したものを用いた。また、接着ゴムシートとしては、表１に示す配合からカット糸などの短繊維を除去した状態で調製したゴム組成物をバンバリーミキサーで混練後にカレンダーロールで圧延したものを用いた。また、伸張ゴムシートとしては表１に示す配合で調整したゴム組成物をバンバリーミキサーで混練後にカレンダーロールで圧延したものを用いた。
【００７２】
［第１試験］
表２において、上述のようにして得られたＶリブドベルト（実施例１−４，比較例１−６）の２％スリップ試験と摩擦試験の結果を示している。
２％スリップ試験は、３ＰＫ１１００サイズを有するＶリブドベルトについて行った。図５に示すように、Ｖリブドベルトを室温下で駆動プーリ１４（直径１２０ｍｍ）、従動プーリ１５（直径１２０ｍｍ）に背面走行状態で設置し、ベルト張力Ｆ２が１５０Ｎ／３リブになるように駆動プーリに荷重を掛け、駆動プーリ１４の回転数を２０００ｒｐｍで走行させ、従動プーリ１５の負荷を０から増加させてベルトが２％スリップするときのトルクを特定した。この伝達性能試験では、乾燥時の伝達性能及び水を３００ｍｌ／ｍｉｎ垂らした注水時の伝達性能の評価を行った。
【００７３】
摩擦試験は、６ＰＫ１１００サイズを有するＶリブドベルトについて行った。図６に示すように、案内ローラ１７にＶリブドベルトの背面を巻き付きけ角度が９０°となるように掛け、２．０ｋｇｆのウェイト１８を垂下させ、案内ローラ１７を４３ｒｐｍで回転させたとき、ロードセル１６の値を検出することによって張り側の張力Ｔ１と緩み側の張力Ｔ２を検出し、張力比（Ｔ１／Ｔ２）から、摩擦係数μ＝（１／２π）ｌｎ（Ｔ１／Ｔ２）を求めた。摩擦係数は、乾燥時と注水時の両方について求めた。
【００７４】
表２に示すように、セルロース短繊維を含まず、背面研磨もない比較例１，２では、注水時に２％スリップが低トルクで発生するとともに、摩擦係数も大幅に低下する。セルロース短繊維を含むものの、背面研磨がない比較例３−６は、注水時の２％スリップ時のトルクと摩擦係数の低下が比較例１，２より改善されるものの、依然として大きい。それに対して、セルロース短繊維を含み、背面研磨により短繊維が露出しているものは、注水時の２％スリッブ時トルクと摩擦係数の低下の割合が少なく、注水時の伝達性能の劣化が抑制されている。
【００７５】
［第２試験］
表３において、前述のようにして得られたＶリブドベルト（実施例５−６，比較例７−９）の摩擦試験の結果を示している。
摩擦試験は、６ＰＫ１１００サイズを有するＶリブドベルトについて行った。図６に示すように、案内ローラ１７にＶリブドベルトの背面を巻き付きけ角度が９０°となるように掛け、２．０ｋｇｆのウェイト１８を垂下させ、案内ローラ１７を４３ｒｐｍで回転させたとき、ロードセル１６の値を検出することによって張り側の張力Ｔ１と緩み側の張力Ｔ２を検出し、張力比（Ｔ１／Ｔ２）から、摩擦係数μ＝（１／２π）ｌｎ（Ｔ１／Ｔ２）を求めた。乾燥時の摩擦係数を測定し、その後注水を行い、注水時の摩擦係数を測定する。また、摩擦係数を時系列的に記録し、最大摩擦係数を調べるとともに聴覚による異音評価を行った。なお、摩擦係数は、注水直後に急激に低下し、水分の乾燥とともに上昇、その後、一定の値となる挙動が見られる。そのため、注水後の乾燥時に摩擦係数の上昇が急で、また最大摩擦係数が高いレベルほど異音が発生しやすい。
【００７６】
表３に示すように、背面研磨が有っても、セルロース短繊維を含まない比較例７−９は、注水後の乾燥時に現れる摩擦係数の最大値が大きくなっている。そのため、異音もレベル４，５となっている。それに対して、背面研磨があって、セルロース短繊維を含む実施例５−６は、注水後の乾燥時に現れる摩擦係数の最大値の上昇が少なくなっている。そのため、異音もレベル３に収まっている。
【００７７】
以上説明したように、本実施例に係るＶリブドベルトによると、伸張層がセルロース短繊維を含有して形成されるとともに、前記セルロース短繊維の一部が背面に起毛状態で露出していることにより、セルロース繊維による水膜除去が作用し、注水時の背面走行においてもスリップ等が発生しにくい。そのため、注水時においても伝達性能に優れ、通常走行時（乾燥時）との伝達性能の差が少なく、スリップ等による異音を抑制したＶリブドベルトとすることができる。
【００７８】
以上、本発明の実施の形態について説明したが、本発明は、上述した実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載した限りにおいて様々な変更が可能なものである。
【産業上の利用可能性】
【００７９】
本発明に係るＶリブドベルトは、自動車用あるいは一般産業用の駆動装置などに装着して用いることができる。しかし、これらの用途に限らずより広汎な適用が可能であり、多くの異なる動力電動のための用途に適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００８０】
【図１】本発明の一実施形態に係るＶリブドベルトを例示した断面斜視図である。
【図２】本発明の一実施形態に係るＶリブドベルトを例示した断面斜視図である。
【図３】本発明の一実施形態に係るＶリブドベルトを例示した断面斜視図である。
【図４】背面走行例を示すプーリレイアウト図である。
【図５】２％スリップ試験の模式図である。
【図６】摩擦試験の模式図である。
【符号の説明】
【００８１】
１Ａ、１Ｂ、１Ｃ      Ｖリブドベルト
２                    接着層（ゴム層）
３                    心線
４                    短繊維
５                    伸張層（ゴム層）
６、６ａ、６ｂ、６ｃ  圧縮層（内層、ゴム層）
７                    リブ（リブ部）
８                    背面
【図１】
2006275070.tif 000006
【図２】
2006275070.tif 000007
【図３】
2006275070.tif 000008
【図４】
2006275070.tif 000009
【図５】
2006275070.tif 000010
【図６】
2006275070.tif 000011