(57)【要約】【課題】  ＳＯｘ放出時に燃料を添加する期間を短かくする。【解決手段】  内燃機関の排気通路２１から分岐された第１の排気通路２２ａと第２の排気通路２２ｂとを具備し、各排気通路２２ａ，２２ｂ内に夫々ＮＯｘ吸収剤６７を担持したＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ａ，２３ｂおよびパティキュレートフィルタ２４ａ，２４ｂが配置される。ＮＯｘ吸収剤６７からＳＯｘを放出すべきときには燃料添加弁３２からの燃料添加期間Ｆと燃料添加休止期間Ｒとが交互に繰返され、各燃料添加期間Ｆ中に第１の排気制御弁２６ａ又は第２の排気制御弁２６ｂのいずれか一方が閉弁され、その後燃料添加休止期間Ｒ中も閉弁され続ける。【選択図】      図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
共通の排気通路から分岐された第１の排気通路と第２の排気通路を具備し、流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中のＮＯｘを吸蔵し、流入する排気ガスの空燃比がリッチになると吸蔵しているＮＯｘを放出するＮＯｘ吸収剤を第１の排気通路内および第２の排気通路内に夫々配置した内燃機関において、第１の排気通路および第２の排気通路の上流に燃料添加弁を配置し、第１の排気通路および第２の排気通路内に配置されたＮＯｘ吸収剤からＳＯｘを放出すべきときには連続パルス状の燃料噴射が行われる燃料添加期間と、燃料噴射が休止される燃料添加休止期間とを交互に繰返しながら燃料添加弁からの燃料添加作用が行われると共に、第１の排気通路が開通し第２の排気通路が閉鎖される状態と、第１の排気通路が閉鎖され第２の排気通路が開通する状態とが交互に繰返され、その際第１の排気通路および第２の排気通路は夫々上記燃料添加期間中に閉鎖されると共に上記燃料添加休止期間中閉鎖され続ける内燃機関の排気浄化装置。
【請求項２】
第１の排気通路および第２の排気通路内に夫々上記ＮＯｘ吸収剤を担持したＮＯｘ吸蔵還元触媒が配置されている請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項３】
第１の排気通路および第２の排気通路内に夫々上記ＮＯｘ吸収剤を担持したパティキュレートフィルタが配置されている請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項４】
第１の排気通路および第２の排気通路を閉鎖又は開通させるために少くとも一つの排気制御弁を備えている請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項５】
上記燃料添加弁が第１の排気通路および第２の排気通路上流の上記共通の排気通路内に配置されている請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項６】
上記燃料噴射弁がＮＯｘ吸収剤上流の第１の排気通路内に配置された第１の燃料噴射弁と、ＮＯｘ吸収剤上流の第２の排気通路内に配置された第２の燃料噴射弁からなる請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項７】
第１の排気通路および第２の排気通路内に配置されたＮＯｘ吸収剤からＳＯｘを放出すべきときに第１の排気通路および第２の排気通路は上記燃料添加期間の末期に閉鎖される請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項８】
第１の排気通路および第２の排気通路は燃料添加期間の末期に閉鎖された後、次の燃料添加期間の末期まで閉鎖され続ける請求項７に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項９】
第１の排気通路および第２の排気通路内に配置されたＮＯｘ吸収剤からＳＯｘを放出すべきときに上記燃料添加休止期間を制御することによってＮＯｘ吸収剤の温度を予め定められたＳＯｘ放出目標温度範囲内に維持するようにした請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項１０】
上記燃料添加期間の開始時期を制御することによって上記燃料添加休止期間を制御するようにした請求項９に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項１１】
ＮＯｘ吸収剤の温度がＳＯｘ放出目標温度範囲の下限温度よりも低下したときには上記燃料添加休止期間が短かくされ、ＮＯｘ吸収剤の温度がＳＯｘ放出目標温度範囲の上限温度を越えたときには上記燃料添加休止期間が長くされる請求項９に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項１２】
第１の排気通路および第２の排気通路内に配置されたＮＯｘ吸収剤からＳＯｘを放出すべきときに第１の排気通路および第２の排気通路が閉鎖される時期を制御することによってＮＯｘ吸収剤の温度を予め定められたＳＯｘ放出目標温度範囲内に維持するようにした請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【請求項１３】
ＮＯｘ吸収剤の温度がＳＯｘ放出目標温度範囲の下限温度よりも低下したときには第１の排気通路および第２の排気通路が閉鎖される時期が遅らされ、ＮＯｘ吸収剤の温度がＳＯｘ放出目標温度範囲の上限温度を越えたときには第１の排気通路および第２の排気通路が閉鎖される時期が早められる請求項１２に記載の内燃機関の排気浄化装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は内燃機関の排気浄化装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中に含まれるＮＯｘを吸蔵し流入する排気ガスの空燃比が理論空燃比又はリッチになると吸蔵したＮＯｘを放出するＮＯｘ吸蔵剤を機関排気通路内に配置した内燃機関が公知である。この内燃機関ではリーン空燃比のもとで燃焼が行われているときに発生するＮＯｘがＮＯｘ吸蔵剤に吸蔵される。一方、ＮＯｘ吸蔵剤のＮＯｘ吸蔵能力が飽和に近づくと排気ガスの空燃比が一時的にリッチにされ、それによってＮＯｘ吸蔵剤からＮＯｘが放出され還元される。
ところで燃料および潤滑油内にはイオウが含まれており、従って排気ガス中にはＳＯｘが含まれている。このＳＯｘはＮＯｘと共にＮＯｘ吸蔵剤に吸蔵される。ところがこのＳＯｘは排気ガスの空燃比を単にリッチにしただけではＮＯｘ吸蔵剤から放出されず、従ってＮＯｘ吸蔵剤に吸蔵されているＳＯｘの量が次第に増大していく。その結果吸蔵しうるＮＯｘ量が次第に減少してしまう。
【０００３】
しかしながらこのＳＯｘはＮＯｘ吸蔵剤の温度を約６００℃以上に保持した状態で排気ガスの空燃比をリッチにするとＮＯｘ吸蔵剤から放出される。この場合、ＮＯｘ吸蔵剤上流の機関排気通路内に燃料を添加するとＮＯｘ吸蔵剤の温度を約６００℃以上に保持しかつ排気ガスの空燃比をリッチに維持することができる。しかしながら機関排気通路内に燃料を添加し続けるとＮＯｘ吸蔵剤の温度がＮＯｘ吸蔵剤の劣化をひき起す上限温度を越えてしまう。そこでＮＯｘ吸蔵触媒の温度がこの上限温度を越えたときには燃料の添加を休止するようにした内燃機関が公知である（例えば特許文献１を参照）。
【特許文献１】特開２００４−６８７００号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら燃料の添加が休止されると排気ガスの空燃比がリーンとなるためにＮＯｘ吸蔵剤からのＳＯｘの放出作用が全く停止される。ところがこのようにＳＯｘの放出作用が全く停止されるとＮＯｘ吸蔵剤からＳＯｘを放出させるのに長い時間を要することになり、斯くしてＮＯｘ吸蔵剤からＳＯｘを放出させるのに多量の燃料を必要とするという問題がある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記問題点を解決するために本発明によれば、共通の排気通路から分岐された第１の排気通路と第２の排気通路を具備し、流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中のＮＯｘを吸蔵し、流入する排気ガスの空燃比がリッチになると吸蔵しているＮＯｘを放出するＮＯｘ吸収剤を第１の排気通路内および第２の排気通路内に夫々配置した内燃機関において、第１の排気通路および第２の排気通路の上流に燃料添加弁を配置し、第１の排気通路および第２の排気通路内に配置されたＮＯｘ吸収剤からＳＯｘを放出すべきときには連続パルス状の燃料噴射が行われる燃料添加期間と、燃料噴射が休止される燃料添加休止期間とを交互に繰返しながら燃料添加弁からの燃料添加作用が行われると共に、第１の排気通路が開通し第２の排気通路が閉鎖される状態と、第１の排気通路が閉鎖され第２の排気通路が開通する状態とが交互に繰返され、その際第１の排気通路および第２の排気通路は夫々燃料添加期間中に閉鎖されると共に燃料添加休止期間中閉鎖され続ける。
【発明の効果】
【０００６】
ＳＯｘ放出のために排気ガスの空燃比をリッチにする時間を短かくすることができ、従ってＳＯｘ放出のための燃料消費量を低減することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
図１に圧縮着火式内燃機関の全体図を示す。
図１を参照すると、１は機関本体、２は各気筒の燃焼室、３は各燃焼室２内に夫々燃料を噴射するための電子制御式燃料噴射弁、４は吸気マニホルド、５は排気マニホルドを夫々示す。吸気マニホルド４は吸気ダクト６を介して排気ターボチャージャ７のコンプレッサ７ａの出口に連結され、コンプレッサ７ａの入口はエアフローメータ８を介してエアクリーナ９に連結される。吸気ダクト６内には電気制御式スロットル弁１０が配置され、更に吸気ダクト６周りには吸気ダクト６内を流れる吸入空気を冷却するための冷却装置１１が配置される。図１に示される実施例では機関冷却水が冷却装置１１内に導かれ、機関冷却水によって吸入空気が冷却される。一方、排気マニホルド５は排気ターボチャージャ７の排気タービン７ｂの入口に連結され、排気タービン７ｂの出口は排気後処理装置２０に連結される。
【０００８】
排気マニホルド５と吸気マニホルド４とは排気ガス再循環（以下、ＥＧＲと称す）通路１２を介して互いに連結され、ＥＧＲ通路１２内には電気制御式ＥＧＲ制御弁１３が配置される。また、ＥＧＲ通路１２周りにはＥＧＲ通路１２内を流れるＥＧＲガスを冷却するための冷却装置１４が配置される。図１に示される実施例では機関冷却水が冷却装置１４内に導かれ、機関冷却水によってＥＧＲガスが冷却される。一方、各燃料噴射弁３は燃料供給管１５を介してコモンレール１６に連結される。このコモンレール１６内へは電子制御式の吐出量可変な燃料ポンプ１７から燃料が供給され、コモンレール１６内に供給された燃料は各燃料供給管１５を介して燃料噴射弁３に供給される。
【０００９】
排気後処理装置２０は排気タービン７ｂの出口に連結された共通の排気通路２１と、この共通の排気通路２１から分岐された第１の排気通路２２ａと第２の排気通路２２ｂとを具備する。第１の排気通路２２ａ内には上流側から順に第１のＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ａ、第１のパティキュレートフィルタ２４ａ、第１の酸化触媒２５ａ、およびアクチュエータ２７ａにより駆動される第１の排気制御弁２６ａが配置され、第２の排気通路２２ｂ内には上流側から順に第２のＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ｂ、第２のパティキュレートフィルタ２４ｂ、第２の酸化触媒２５ｂ、およびアクチュエータ２７ｂにより駆動される第２の排気制御弁２６ｂが配置される。これら第１の排気通路２２ａおよび第２の排気通路２２ｂは第１の排気制御弁２６ａおよび第２の排気制御弁２６ｂの下流において共通の排気管２７に合流せしめられる。
【００１０】
また、第１の排気通路２２ａには第１のＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ａの温度を検出するための温度センサ２８ａと、第１のパティキュレートフィルタ２４ａの前後差圧を検出するための第１の差圧センサ２９ａと、第１の酸化触媒２５ａから排出された排気ガスの温度および空燃比を夫々検出するための温度センサ３０ａおよび空燃比センサ３１ａが配置され、第２の排気通路２２ｂには第２のＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ｂの温度を検出するための温度センサ２８ｂと、第２のパティキュレートフィルタ２４ｂの前後差圧を検出するための第２の差圧センサ２９ｂと、第２の酸化触媒２５ｂから排出された排気ガスの温度および空燃比を夫々検出するための温度センサ３０ｂおよび空燃比センサ３１ｂが配置される。
【００１１】
一方、図１に示されるように第１の排気通路２２ａおよび第２の排気通路２２ｂ上流の共通の排気通路２１内には第１の排気通路２２ａおよび第２の排気通路２２ｂに対して共通の燃料添加弁３２が配置されている。この燃料添加弁３２からは図１においてＦで示されるように燃料が添加される。本発明による実施例ではこの燃料は軽油からなる。
【００１２】
電子制御ユニット４０はデジタルコンピュータからなり、双方向性バス４１によって互いに接続されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）４２、ＲＡＭ（ランダムアクセスメモリ）４３、ＣＰＵ（マイクロプロセッサ）４４、入力ポート４５および出力ポート４６を具備する。エアフローメータ８、各温度センサ２８ａ，２８ｂ，３０ａ，３０ｂ、各差圧センサ２９ａ，２９ｂ、および各空燃比センサ３１ａ，３１ｂの出力信号は夫々対応するＡＤ変換器４７を介して入力ポート４５に入力される。また、アクセルペダル４９にはアクセルペダル４９の踏込み量Ｌに比例した出力電圧を発生する負荷センサ５０が接続され、負荷センサ５０の出力電圧は対応するＡＤ変換器４７を介して入力ポート４５に入力される。更に入力ポート４５にはクランクシャフトが例えば１５°回転する毎に出力パルスを発生するクランク角センサ５１が接続される。一方、出力ポート４６は対応する駆動回路４８を介して燃料噴射弁３、スロットル弁１０駆動装置、ＥＧＲ制御弁１３、燃料ポンプ１７、アクチュエータ２７ａ，２７ｂおよび燃料添加弁３２に接続される。
【００１３】
図２に圧縮着火式内燃機関の別の実施例を示す。この実施例では排気マニホルド５に燃料添加弁３２が取付けられ、この燃料添加弁３２から排気マニホルド５内に燃料、即ち軽油が添加される。
【００１４】
図３はＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ａ，２３ｂの構造を示している。図３に示される実施例ではＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ａ，２３ｂはハニカム構造をなしており、薄肉の隔壁６０により互いに分離された複数個の排気ガス流通路６１を具備する。各隔壁６０の両側表面上には例えばアルミナからなる触媒担体が担持されており、図４（Ａ）および（Ｂ）はこの触媒担体６５の表面部分の断面を図解的に示している。図４（Ａ）および（Ｂ）に示されるように触媒担体６５の表面上には貴金属触媒６６が分散して担持されており、更に触媒担体６５の表面上にはＮＯｘ吸収剤６７の層が形成されている。
【００１５】
本発明による実施例では貴金属触媒６６として白金Ｐｔが用いられており、ＮＯｘ吸収剤６７を構成する成分としては例えばカリウムＫ、ナトリウムＮａ、セシウムＣｓのようなアルカリ金属、バリウムＢａ、カルシウムＣａのようなアルカリ土類、ランタンＬａ、イットリウムＹのような希土類から選ばれた少なくとも一つが用いられている。
機関吸気通路、燃焼室２およびＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ａ，２３ｂ上流の排気通路内に供給された空気および燃料（炭化水素）の比を排気ガスの空燃比と称すると、ＮＯｘ吸収剤６７は排気ガスの空燃比がリーンのときにはＮＯｘを吸収し、排気ガス中の酸素濃度が低下すると吸収したＮＯｘを放出するＮＯｘの吸放出作用を行う。
【００１６】
即ち、ＮＯｘ吸収剤６７を構成する成分としてバリウムＢａを用いた場合を例にとって説明すると、排気ガスの空燃比がリーンのとき、即ち排気ガス中の酸素濃度が高いときには排気ガス中に含まれるＮＯは図４（Ａ）に示されるように白金Ｐｔ６６上において酸化されてＮＯ2となり、次いでＮＯｘ吸収剤６７内に吸収されて酸化バリウムＢａＯと結合しながら硝酸イオンＮＯ3-の形でＮＯｘ吸収剤６７内に拡散する。このようにしてＮＯｘがＮＯｘ吸収剤６７内に吸収される。排気ガス中の酸素濃度が高い限り白金Ｐｔ６６の表面でＮＯ2が生成され、ＮＯｘ吸収剤６７のＮＯｘ吸収能力が飽和しない限りＮＯ2がＮＯｘ吸収剤６７内に吸収されて硝酸イオンＮＯ3-が生成される。
【００１７】
これに対し、排気ガスの空燃比がリッチ或いは理論空燃比にされると排気ガス中の酸化濃度が低下するために反応が逆方向（ＮＯ3-→ＮＯ2）に進み、斯くして図４（Ｂ）に示されるようにＮＯｘ吸収剤６７内の硝酸イオンＮＯ3-がＮＯ2の形でＮＯｘ吸収剤６７から放出される。次いで放出されたＮＯｘは排気ガス中に含まれる未燃ＨＣ，ＣＯによって還元される。
【００１８】
このように排気ガスの空燃比がリーンであるとき、即ちリーン空燃比のもとで燃焼が行われているときには排気ガス中のＮＯｘがＮＯｘ吸収剤６７内に吸収される。しかしながらリーン空燃比のもとでの燃焼が継続して行われるとその間にＮＯｘ吸収剤６７のＮＯｘ吸収能力が飽和してしまい、斯くしてＮＯｘ吸収剤６７によりＮＯｘを吸収できなくなってしまう。そこで本発明による実施例ではＮＯｘ吸収剤６７の吸収能力が飽和する前に燃料添加弁３２から燃料を添加することによって排気ガスの空燃比を一時的にリッチにし、それによってＮＯｘ吸収剤６７からＮＯｘを放出させるようにしている。
【００１９】
一方、図５（Ａ）および（Ｂ）はパティキュレートフィルタ２４ａ，２４ｂの構造を示している。なお、図５（Ａ）はパティキュレートフィルタ２４ａ，２４ｂの正面図を示しており、図５（Ｂ）はパティキュレートフィルタ２４ａ，２４ｂの側面断面図を示している。図５（Ａ）および（Ｂ）に示されるようにパティキュレートフィルタ２４ａ，２４ｂはハニカム構造をなしており、互いに平行をなして延びる複数個の排気流通路７０，７１を具備する。これら排気流通路は下流端が栓７２により閉塞された排気ガス流入通路７０と、上流端が栓７３により閉塞された排気ガス流出通路７１とにより構成される。なお、図５（Ａ）においてハッチングを付した部分は栓７３を示している。従って排気ガス流入通路７０および排気ガス流出通路７１は薄肉の隔壁７４を介して交互に配置される。云い換えると排気ガス流入通路７０および排気ガス流出通路７１は各排気ガス流入通路７０が４つの排気ガス流出通路７１によって包囲され、各排気ガス流出通路７１が４つの排気ガス流入通路７０によって包囲されるように配置される。
【００２０】
パティキュレートフィルタ２４ａ，２４ｂは例えばコージライトのような多孔質材料から形成されており、従って排気ガス流入通路７０内に流入した排気ガスは図５（Ｂ）において矢印で示されるように周囲の隔壁７４内を通って隣接する排気ガス流出通路７１内に流出する。
本発明による実施例では各排気ガス流入通路７０および各排気ガス流出通路７１の周壁面、即ち各隔壁７４の両側表面上および隔壁７４内の細孔内壁面上にも例えばアルミナからなる触媒担体が担持されており、この触媒担体６５の表面上には図４（Ａ）および（Ｂ）に示されるように白金Ｐｔからなる貴金属触媒６６が分散して担持されており、ＮＯｘ吸収剤６７の層が形成されている。
【００２１】
従ってリーン空燃比のもとで燃焼が行われているときには排気ガス中のＮＯｘがパティキュレートフィルタ２４ａ，２４ｂ上のＮＯｘ吸収剤６７内にも吸収される。このＮＯｘ吸収剤６７に吸収されたＮＯｘも燃料添加弁３２から燃料を添加することによって放出される。
【００２２】
一方、排気ガス中に含まれる粒子状物質はパティキュレートフィルタ２４ａ，２４ｂ上に捕集され、順次酸化される。しかしながら捕集される粒子状物質の量が酸化される粒子状物質の量よりも多くなると粒子状物質がパティキュレートフィルタ２４ａ，２４ｂ上に次第に堆積し、この場合粒子状物質の堆積量が増大すると機関出力の低下を招いてしまう。従って粒子状物質の堆積量が増大したときには堆積した粒子状物質を除去しなければならない。この場合、空気過剰のもとでパティキュレートフィルタ２４ａ，２４ｂの温度を６００℃程度まで上昇させると堆積した粒子状物質が酸化され、除去される。
【００２３】
そこで本発明による実施例ではパティキュレートフィルタ２４ａ，２４ｂ上に堆積した粒子状物質の量が許容量を越えたとき、即ち差圧センサ２９ａ，２９ｂにより検出されたパティキュレートフィルタ２４ａ，２４ｂの前後差圧ΔＰが許容値を越えたときにはパティキュレートフィルタ２４ａ，２４ｂに流入する排気ガスの空燃比をリーンに維持しつつ燃料添加弁３２から燃料を添加してこの添加された燃料の酸化反応熱によりパティキュレートフィルタ２４ａ，２４ｂの温度を上昇させ、それによって堆積した粒子状物質を酸化除去するようにしている。
【００２４】
なお、図１においてＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ａ，２３ｂを省くこともできる。また、図１においてパティキュレートフィルタ２４ａ，２４ｂとして、ＮＯｘ吸収剤６７を担持していないパティキュレートフィルタを用いることもできる。ただし、第１の排気通路２２ａ内および第２の排気通路２２ｂ内のいずれにもＮＯｘ吸収剤６７が配置されていることが必要である。
【００２５】
さて、排気ガス中にはＮＯｘばかりでなくＳＯ2も含まれており、このＳＯ2は図４（Ａ），（Ｂ）に示される白金Ｐｔ６６において酸化されてＳＯ3となる。次いでこのＳＯ3はＮＯｘ吸収剤６７内に吸収されて酸化バリウムＢａＯと結合しながら、硫酸イオンＳＯ42-の形でＮＯｘ吸収剤６７内に拡散し、安定した硫酸塩ＢａＳＯ4を生成する。しかしながらＮＯｘ吸収剤６７が強い塩基性を有するためにこの硫酸塩ＢａＳＯ4は安定していて分解しづらく、排気ガスの空燃比を単にリッチにしただけでは硫酸塩ＢａＳＯ4は分解されずにそのまま残る。従ってＮＯｘ吸収剤６７内には時間が経過するにつれて硫酸塩ＢａＳＯ4が増大することになり、斯くして時間が経過するにつれてＮＯｘ吸収剤６７が吸収しうるＮＯｘ量が低下することになる。
【００２６】
ところが、ＮＯｘ吸収剤６７の温度を約６００℃以上のＳＯｘ放出温度まで上昇させた状態で排気ガスの空燃比をリッチにするとＮＯｘ吸収剤６７からＳＯｘが放出される。従って本発明による実施例ではＮＯｘ吸収剤６７に吸収されているＳＯｘ量が増大したときにはＮＯｘ吸収剤６７の温度をＳＯｘ放出温度まで上昇させて排気ガスの空燃比をリッチにするようにしている。
【００２７】
図６はＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ａ，２３ｂ上のＮＯｘ吸収剤６７、およびパティキュレートフィルタ２４ａ，２４ｂ上のＮＯｘ吸収剤６７からのＮＯｘおよびＳＯｘの放出制御のタイムチャートを示している。図６においてＸで示されるようにＮＯｘ吸収剤６７に吸収されているＮＯｘ吸収量が許容値を越える毎にＮＯｘ吸収剤６７に流入する排気ガスの空燃比Ａ／Ｆがリーンからリッチに一時的に切換えられる。このときＮＯｘがＮＯｘ吸収剤６７から放出され、還元される。
【００２８】
一方、ＮＯｘ吸収剤６７に吸収されているＳＯｘ量が許容値を越えるとＮＯｘ吸収剤６７からのＳＯｘ放出作用が行われる。この場合、本発明による実施例ではＮＯｘ吸収剤６７に単位時間当り吸収されるＳＯｘ量ＳＯＸＺが要求トルクＴＱおよび機関回転数Ｎの関数として図７に示されるようなマップの形で予めＲＯＭ４２内に記憶されており、このＳＯｘ量ＳＯＸＺを積算することによってＮＯｘ吸収剤６７に吸収されているＳＯｘ量の積算値ΣＳＯＸが算出される。本発明による実施例では図６に示されるようにこのＳＯｘ量の積算値ΣＳＯＸが許容値ＭＡＸを越えるとＮＯｘ吸収剤６７からのＳＯｘ放出作用が行われる。即ち、まず初めにＮＯｘ吸収剤６７の温度ＴがＳＯｘ放出温度ＴＸに達するまで、例えば燃料噴射弁３からの燃料噴射時期を圧縮上死点まで遅角させることによりリーン空燃比のもとでＮＯｘ吸収剤６７の温度Ｔを上昇させる昇温制御が行われる。
【００２９】
次いで、ＮＯｘ吸収剤６７の温度ＴがＳＯｘ放出温度ＴＸに達するとＮＯｘ吸収剤６７に流入する排気ガスの空燃比がリーンからリッチに切換えられ、ＮＯｘ吸収剤６７からＳＯｘを放出させるためのＳＯｘ放出制御が行われる。このＳＯｘ放出制御が行われている間、ＮＯｘ吸収剤６７の温度ＴはＳＯｘ放出温度ＴＸに保持され、排気ガスの空燃比は交互にリーンとリッチにされる。次いでＳＯｘ放出作用が完了すると排気ガスの空燃比がリーンに戻される。
【００３０】
図８は図６に示されるＳＯｘ放出制御時における燃料添加弁３２からの燃料添加作用と、各排気制御弁２６ａ，２６ｂの開閉動作を示している。なお、図８においてＩは第１の排気通路２２ａを示しており、IIは第２の排気通路２２ｂを示している。
【００３１】
図８を参照すると、ＮＯｘ吸収剤６７からＳＯｘを放出すべきときには連続パルス状の燃料噴射が行われる燃料添加期間Ｆと、燃料噴射が休止される燃料添加休止期間Ｒとが交互に繰返されながら燃料添加弁３２からの燃料添加作用が行われる。極く概略的に言うと、燃料添加期間Ｆ中は、ＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ａ，２３ｂおよびパティキュレートフィルタ２４ａ，２４ｂの温度、即ちＮＯｘ吸収剤６７の温度が上昇し、燃料添加休止期間Ｒ中は、ＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ａ，２３ｂおよびパティキュレートフィルタ２４ａ，２４ｂの温度、即ちＮＯｘ吸収剤６７の温度が低下する。
【００３２】
一方、ＳＯｘ放出時にはＮＯｘ吸収剤６７の温度をほぼ６００℃程度のＳＯｘ放出温度ＴＸ以上に保持しておく必要があり、更にＮＯｘ吸収剤６７の温度をＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ａ，２３ｂおよびパティキュレートフィルタ２４ａ，２４ｂの熱劣化をひき起こす上限温度、例えば７５０℃以下に保持しておく必要がある。即ち、ＳＯｘ放出時にはＳＯｘ吸収剤６７の温度をＳＯｘ放出温度ＴＸである下限温度と上限温度との間のＳＯｘ放出目標温度範囲内に維持しておく必要がある。従ってこの実施例では、ＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ａ，２３ｂおよびパティキュレートフィルタ２４ａ，２４ｂの温度、即ちＮＯｘ吸収剤６７の温度がこのＳＯｘ放出目標温度範囲内に維持されるように燃料添加期間Ｆと燃料添加休止期間Ｒとの割合が定められている。
【００３３】
さて、本発明による実施例では図８に示されるように第１の排気制御弁２６ａおよび第２の排気制御弁２６ｂは開弁と閉弁とが繰返され、この場合第１の排気制御弁２６ａが開弁したときには第２の排気制御弁２６ｂが閉弁せしめられ、第１の排気制御弁２６ａが閉弁したときには第２の排気制御弁２６ｂが開弁せしめられる。即ち、第１の排気通路２２ａが開通し第２の排気通路２２ｂが閉鎖される状態と、第１の排気通路２２ａが閉鎖され第２の排気通路２２ｂが開通する状態とが交互に繰返される。
【００３４】
更に、このとき第１の排気制御弁２６ａおよび第２の排気制御弁２６ｂは夫々燃料添加期間Ｆ中に閉弁せしめられると共に燃料添加休止期間Ｒ中閉鎖され続ける。即ち、第１の排気通路２２ａおよび第２の排気通路２２ｂは夫々燃料添加期間Ｆ中に閉鎖されると共に燃料添加休止期間Ｒ中閉鎖され続ける。また、図８からわかるように第１の排気制御弁２６ａおよび第２の排気制御弁２６ｂは燃料添加期間Ｆとなる毎に交互に閉弁せしめられる。
【００３５】
このように第１の排気通路２２ａおよび第２の排気通路２２ｂが燃料添加期間Ｆ中に閉鎖され、燃料添加休止期間Ｒ中閉鎖され続けると燃料添加作用の行われる期間を短かくすることができる。即ち、図８における最初の燃料添加期間Ｆに注目すると、燃料添加が開始されたときは第１の排気制御弁２６ａは開弁し、第２の排気制御弁２６ｂは閉弁しているので排気ガスは第１の排気通路２２ａ内にのみ流入しており、従って燃料添加弁３２から添加された燃料、即ち軽油は第１の排気通路２２ａ内にのみ流入する。
【００３６】
第１の排気通路２２ａ内に流入した燃料は第１のＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ａおよび第１のパティキュレートフィルタ２４ａに一旦付着し、次いで蒸発する。従って図８のＩに示されるように第１の排気通路２２ａ内における排気ガスの空燃比はリッチとなり、ＮＯｘ吸収剤６７からのＳＯｘの放出作用が行われる。
【００３７】
次いで燃料添加期間Ｆの末期になると第１の排気制御弁２６ａは閉弁され、第２の排気制御弁２６ｂが開弁される。従って排気ガスは今度は第２の排気通路２２ｂに流入することになる。第２の排気制御弁２６ｂが開弁するとすぐに燃料添加期間Ｆが終了し、燃料添加休止期間Ｒとなる。従って第２の排気通路２２ｂ内における排気ガスの空燃比は燃料添加休止期間Ｒ中、リーンとなり、この間ＮＯｘ吸収剤６７からのＳＯｘ放出作用は停止される。
【００３８】
一方、前述したように図８における最初の燃料添加期間Ｆにおいて第１の排気制御弁２２ａが開弁しているときには燃料添加弁３２から添加された燃料は一旦第１のＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ａおよび第１のパティキュレートフィルタ２４ａ上に付着する。従って第１の排気制御弁２６ａが閉弁したときにも第１のＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ａおよび第１のパティキュレートフィルタ２４ａ上には燃料が付着しており、この付着燃料は第１の排気制御弁２６ａが閉弁した後に蒸発する。このとき第１の排気通路２２ａ内は排気ガスが流れておらず、第１の排気通路２２ａ内の限られた容積内の排気ガス中に付着燃料が蒸発するので図８に示されるように第１の排気制御弁２６ａが閉弁され続けている間、たとえ燃料添加休止期間Ｒが存在していたとしても第１の排気通路２２ａ内における排気ガスの空燃比はリッチに維持される。その結果、第１の排気制御弁２６ａが閉弁されている間、ＮＯｘ吸収剤６７からのＳＯｘ放出作用が行われる。
【００３９】
同じことが第２の排気制御弁２６ｂの閉弁時についても言える。即ち、図８に示されるように第２の排気制御弁２６ｂが閉弁している間、第２の排気通路２２ｂ内における排気ガスの空燃比はリッチに維持され、従ってこの間、ＮＯｘ吸収剤６７からのＳＯｘ放出作用が行われる。このように本発明ではＳＯｘの放出作用が行われない期間が極めて短かく、従ってＳＯｘ放出のために燃料添加作用を行う期間を短かくすることができるのでＳＯｘ放出のための燃料消費量を低減することができる。
【００４０】
なお、例えば第１の排気制御弁２６ａが閉弁しているときに第１の排気通路２２ａ内における排気ガスの空燃比を確実にリッチにするには第１の排気制御弁２６ａが閉弁したときに第１のＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ａおよび第１のパティキュレートフィルタ２４ａにできる限り多くの燃料を付着させればよく、そのためには第１の排気制御弁２６ａが閉弁する前にできる限り多くの添加燃料を第１の排気通路２２ａ内に導びかせる必要がある。そのために本発明による実施例では図８に示されるように第１の排気通路２２ａおよび第２の排気通路２２ｂ内に配置されたＮＯｘ吸収剤６７からＳＯｘを放出すべきときには第１の排気制御弁２６ａおよび第２の排気制御弁２６ｂが燃料添加期間Ｆの末期に閉弁せしめられる。即ち、第１の排気通路２２ａおよび第２の排気通路２２ｂが燃料添加期間Ｆの末期に閉鎖される。従って図８に示される実施例では、第１の排気通路２２ａおよび第２の排気通路２２ｂは燃料添加期間Ｆの末期に閉鎖された後、次の燃料添加期間Ｆの末期まで閉鎖され続けることになる。
【００４１】
図９にＮＯｘ放出制御ルーチンを示す。
図９を参照するとまず初めにステップ１００において図７に示すマップから単位時間当り吸収されるＳＯｘ量ＳＯＸＺが算出される。次いでステップ１０１ではこのＳＯＸＺがＮＯｘ吸収剤６７に吸収されているＳＯｘ量ΣＳＯＸに加算される。次いでステップ１０２では吸収ＳＯｘ量ΣＳＯＸが許容値ＭＡＸを越えたか否かが判別され、ΣＳＯＸ＞ＭＡＸとなったときにはステップ１０３に進んでＮＯｘ吸収剤６７に流入する排気ガスの空燃比をリーンに維持しつつＮＯｘ吸収剤６７の温度ＴをＳＯｘ放出温度ＴＸまで上昇させる昇温制御が行われる。次いでステップ１０４では昇温制御が完了したか否かが判別され、昇温制御が完了したときにはステップ１０５に進んで図８に示されるＳＯｘ放出処理が行われる。次いでステップ１０６ではＳＯｘ放出が完了したか否かが判別され、ＳＯｘ放出が完了したときにはステップ１０７に進んでΣＳＯＸがクリアされる。
【００４２】
図１０から図１３はＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ａ，２３ｂおよびパティキュレートフィルタ２４ａ，２４ｂの温度、即ちＮＯｘ吸収剤６７の温度をＮＯｘ放出目標温度範囲内に制御するようにした実施例を示している。
【００４３】
まず初めに図１０（Ａ），（Ｂ）に示す例について説明すると、この例では第１の排気通路２２ａおよび第２の排気通路２２ｂ内に配置されたＮＯｘ吸収剤６７からＳＯｘを放出すべきときに燃料添加休止期間Ｒを制御することによってＮＯｘ吸収剤６７の温度をＳＯｘ放出目標温度範囲内に維持するようにしている。即ち、燃料添加休止期間Ｒが短かくなれば単位時間当りの平均添加量が増大するのでＮＯｘ吸収剤６７の温度は上昇し、燃料添加休止期間Ｒが長くなれば単位時間当りの平均添加量が減少するのでＮＯｘ吸収剤６７の温度は低下する。従って図１０（Ａ），（Ｂ）に示す例では、ＮＯｘ吸収剤６７の温度がＳＯｘ放出目標温度範囲の下限温度よりも低下したときには燃料添加休止期間Ｒが短かくされ、ＮＯｘ吸収剤６７の温度がＳＯｘ放出目標温度範囲の上限温度を越えたときには燃料添加休止期間Ｒが長くされる。
【００４４】
なお、図１０（Ａ），（Ｂ）に示される例では燃料添加期間Ｆの開始時期を制御することによって燃料添加休止期間Ｒを制御するようにしている。例えば図１０（Ａ）に示されるように燃料添加パルスの周期をΔｆｔとすると、ＮＯｘ吸収剤６７の温度が下限温度よりも低下した場合には燃料添加期間Ｆの開始時期が２パルス分２・Δｆｔだけ早められ、それによって燃料添加休止期間ＲがＲ１からＲ２まで短縮される。即ち、図１０（Ｂ）に示されるようにＮＯｘ吸収剤６７の温度ＴがＳＯｘ放出目標温度範囲の下限温度ＴＬより低下したときには燃料添加開始時期が２・Δｆｔだけ早められる。一方、ＮＯｘ吸収剤６７の温度ＴがＳＯｘ放出目標温度範囲の上限温度ＴＨを越えたときには燃料添加開始時期が２・Δｆｔだけ遅らされ、その後一定期間ｔｃ経過したときに依然としてＮＯｘ吸収剤６７の温度ＴがＳＯｘ放出目標温度範囲の上限温度ＴＨを越えているときには燃料添加開始時期が再び２・Δｆｔだけ遅らされる。
【００４５】
図１１は図１０（Ａ），（Ｂ）に示される温度制御を実行するために図９のステップ１０５において行われるＮＯｘ放出処理ルーチンを示している。
図１１を参照すると、まず初めにステップ２００においてＮＯｘ吸収剤６７の温度Ｔが下限温度ＴＬよりも低いか否かが判別される。Ｔ≧ＴＬのときはステップ２０５に進んでＮＯｘ吸収剤６７の温度Ｔが上限温度ＴＨよりも高いか否かが判別される。Ｔ≦ＴＨのときには図９のステップ１０６に進む。
【００４６】
ステップ２００においてＴ＜ＴＬであると判別されたときにはステップ２０１に進んで燃料添加開始時期の補正量ΔＦに設定値２・Δｆｔが加算される。次いでステップ２０２では予め定められている燃料添加時期の基準値Ｆｔ0に補正量ΔＦを加算することによって最終的な燃料添加開始時期Ｆｔが算出される。次いでステップ２０３ではこの燃料添加開始時期Ｆｔに従って燃料添加指令が出され、このとき燃料添加開始時期は早められる。次いでステップ２０４では一定時間Ｔｃが経過するのを待ち、一定時間Ｔｃが経過したらステップ２００に戻る。
【００４７】
一方、ステップ２０５においてＴ＞ＴＨであると判別されたときにはステップ２０６に進んで燃料添加開始時期の補正量ΔＦから設定値２・Δｆｔが減算される。次いでステップ２０７では予め定められている燃料添加時期の基準値Ｆｔ0に補正量ΔＦを加算することによって最終的な燃料添加開始時期Ｆｔが算出される。次いでステップ２０８ではこの燃料添加開始時期Ｆｔに従って燃料添加指令が出され、このとき燃料添加開始時期は遅らされる。次いでステップ２０９では一定時間Ｔｃが経過するのを待ち、一定時間Ｔｃが経過したらステップ２０５に戻る。
【００４８】
次に図１２（Ａ），（Ｂ）に示す例について説明すると、この例では第１の排気通路２２ａおよび第２の排気通路２２ｂ内に配置されたＮＯｘ吸収剤６７からＳＯｘを放出すべきときには第１の排気通路２２ａおよび第２の排気通路２２ｂが閉鎖される時期を制御することによって、具体的に言うと第１の排気制御弁２６ａおよび第２の排気制御弁２６ｂの閉弁時期を制御することによってＮＯｘ吸収剤６７の温度をＳＯｘ放出目標温度範囲内に維持するようにしている。
【００４９】
即ち、例えば図８において最初の燃料添加期間Ｆの前半では第１の排気制御弁２２ａが開弁しているので添加された燃料は第１の排気通路２２ａ内に流入する。このとき排気ガス中のほとんど全ての酸素は添加された燃料を酸化するために消費され、それによってリッチ空燃比が形成される。このとき、大きな酸化反応熱が発生し、斯くしてＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ａおよびパティキュレートフィルタ２４ａの温度、即ちＮＯｘ吸収剤６７の温度が上昇する。一方、第１の排気制御弁２２ａが閉弁した後も前述したように付着燃料の蒸発によって第１の排気通路２２ａ内の空燃比はリッチになる。しかしながらこのとき燃料の酸化に使用される酸素は第１の排気通路２２ａ内の限られた容積内に存在する酸素だけなので燃料の酸化に使用される酸素量は極めて少ない。従ってこのとき発生する酸化反応熱は極めて小さく、斯くしてこのときＮＯｘ吸収剤６７の温度はほとんど変化しない。
【００５０】
このように排気ガス流とともに流れる添加燃料量が増大するとＮＯｘ吸収剤６７の温度は上昇し、排気制御弁２６ａ，２６ｂが閉弁したときにＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ａ，２３ｂおよびパティキュレートフィルタ２４ａ，２４ｂ上に付着する燃料量が増大するとＮＯｘ吸収剤６７の温度上昇作用は弱まる。この場合、ＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ａ，２３ｂおよびパティキュレートフィルタ２４ａ，２４ｂ上に付着する燃料量は排気制御弁２６ａ，２６ｂの開弁時期を遅くするほど増大し、従って排気制御弁２６ａ，２６ｂの開弁時期を遅くするほどＮＯｘ吸収剤６７の温度上昇作用は弱まることになる。従って排気制御弁２６ａ，２６ｂの開弁時期を制御することによってＮＯｘ吸収剤６７の温度上昇作用を制御できることになる。
【００５１】
即ち、この例では図１２（Ｂ）に示されるように何らかの理由によってＮＯｘ吸収剤６７の温度ＴがＳＯｘ放出目標温度範囲の下限温度ＴＬよりも低下したときにはＮＯｘ吸収剤６７の温度を上昇させるために第１の排気制御弁２６ａおよび第２の排気制御弁２６ｂの閉弁時期が遅らされる。即ち、第１の排気通路２２ａおよび第２の排気通路２２ｂが閉鎖される時期が遅らされる。
【００５２】
一方、ＮＯｘ吸収剤６７の温度ＴがＳＯｘ放出目標温度範囲の上限温度ＴＨを越えたときにはＮＯｘ吸収剤６７の温度が低下するように第１の排気制御弁２６ａおよび第２の排気制御弁２６ｂの閉弁時期が早められ、その後一定期間ｔｃが経過したときに依然としてＮＯｘ吸収剤６７の温度ＴがＳＯｘ放出目標温度範囲の上限温度ＴＨを越えているときには第１の排気制御弁２６ａおよび第２の排気制御弁２６ｂの閉弁時期が更に早められる。なお、図１２（Ａ）に示されるように第１の排気制御弁２６ａおよび第２の排気制御弁２６ｂの閉弁時期がΔｖｔだけ早められると第１の排気制御弁２６ａおよび第２の排気制御弁２６ｂの開弁時期もΔｖｔだけ早められる。
【００５３】
図１３は図１２（Ａ），（Ｂ）に示される温度制御を実行するために図９のステップ１０５において行われるＮＯｘ放出処理ルーチンを示している。
図１３を参照すると、まず初めにステップ３００においてＮＯｘ吸収剤６７の温度Ｔが下限温度ＴＬよりも低いか否かが判別される。Ｔ≧ＴＬのときはステップ３０５に進んでＮＯｘ吸収剤６７の温度Ｔが上限温度ＴＨよりも高いか否かが判別される。Ｔ≦ＴＨのときには図９のステップ１０６に進む。
【００５４】
ステップ３００においてＴ＜ＴＬであると判別されたときにはステップ３０１に進んで排気制御弁２６ａ，２６ｂの閉弁時期および開弁時期の補正量ΔＶから設定値Δｖｔが減算される。次いでステップ３０２では予め定められている排気制御弁２６ａ，２６ｂの閉弁時期および開弁時期の基準値Ｖｔ0に補正量ΔＶを加算することによって最終的な排気制御弁２６ａ，２６ｂの閉弁時期および開弁時期Ｖｔが算出される。次いでステップ３０３ではこの排気制御弁２６ａ，２６ｂの閉弁時期および開弁時期Ｖｔに従って排気制御弁２６ａ，２６ｂの開閉弁指令が出され、このとき排気制御弁２６ａ，２６ｂの閉弁時期および開弁時期は遅らされる。次いでステップ３０４では一定時間Ｔｃが経過するのを待ち、一定時間Ｔｃが経過したらステップ３００に戻る。
【００５５】
一方、ステップ３０５においてＴ＞ＴＨであると判別されたときにはステップ３０６に進んで排気制御弁２６ａ，２６ｂの閉弁時期および開弁時期の補正量ΔＶに設定値Δｖｔが加算される。次いでステップ３０７では予め定められている排気制御弁２６ａ，２６ｂの閉弁時期および開弁時期の基準値Ｖｔ0に補正量ΔＶを加算することによって最終的な排気制御弁２６ａ，２６ｂの閉弁時期および開弁時期Ｖｔが算出される。次いでステップ３０８ではこの排気制御弁２６ａ，２６ｂの閉弁時期および開弁時期Ｖｔに従って排気制御弁２６ａ，２６ｂの開閉弁指令が出され、このとき排気制御弁２６ａ，２６ｂの閉弁時期および開弁時期は早められる。次いでステップ３０９では一定時間Ｔｃが経過するのを待ち、一定時間Ｔｃが経過したらステップ３０５に戻る。
【００５６】
図１４（Ａ）および（Ｂ）に変形例を示す。
図１４（Ａ）に示す例では第１の排気通路２２ａの下流端と第２の排気通路２２ｂの下流端の排気通路２７への合流部に一個の排気制御弁２６が配置され、この一個の排気制御弁２６によって実線で示されるように第１の排気通路２２ａと第２の排気通路２２ｂが共に開通している状態と、破線ａで示されるように第１の排気通路２２ａのみが閉鎖されている状態と、破線ｂで示されるように第２の排気通路２２ｂのみが閉鎖されている状態との３つの状態に切換えられる。
【００５７】
図１１（Ｂ）に示す例では第１のＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ａ上流の第１の排気通路２２ａに第１の排気制御弁２６ａが配置され、第２のＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ｂ上流の第２の排気通路２２ｂに第２の排気制御弁２６ｂが配置される。この場合でも添加した燃料が第１のＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ａおよび第１のパティキュレートフィルタ２４ａに付着したときに第１の排気制御弁２６ａを閉弁すれば第１の排気通路２２ａ内の排気ガスはリッチに保持され、添加した燃料が第２のＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ｂおよび第２のパティキュレートフィルタ２４ｂに付着したときに第２の排気制御弁２６ｂを閉弁すれば第２の排気通路２２ｂ内の排気ガスはリッチに保持される。
【００５８】
図１５に別の実施例を示す。図１５に示されるようにこの実施例では第１のＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ａ上流の第１の排気通路２２ａに第１の燃料添加弁３２ａが配置され、第２のＮＯｘ吸蔵還元触媒２３ｂ上流の第２の排気通路２２ｂに第２の燃料添加弁３２ｂが配置される。この実施例では図１６に示されるように第１の燃料添加弁３２ａによる燃料添加期間Ｆと燃料添加休止期間Ｒは夫々第２の燃料添加弁３２ｂによる燃料添加期間Ｆと燃料添加休止期間Ｒに完全に同期しており、燃料添加期間Ｆに対する各排気制御弁２６ａ，２６ｂの開弁時期および閉弁時期は図８に示される場合と全く同様に設定されている。
【００５９】
図１６からわかるようにこの実施例でも第１の排気制御弁２６ａおよび第２の排気制御弁２６ｂが閉弁しているときでも夫々第１の排気通路２２ａ内および第２の排気通路２２ｂ内における排気ガスの空燃比はリッチに維持されるので図８に示される場合と同様にＳＯｘ放出のために燃料添加が行われる期間が短かくでき、斯くしてＳＯｘ放出のための燃料消費量を低減することができる。なお、この実施例では例えば第１の排気制御弁２６ａが閉弁しているときに第１の燃料添加弁３２ａから添加された燃料は全て第１の排気通路２２ａ内に保持されるので第１の排気制御弁３２ａが閉弁せしめられている間、第１の排気通路２２ａ内の排気ガスの空燃比を確実にリッチに維持することができる。
【図面の簡単な説明】
【００６０】
【図１】圧縮着火式内燃機関の全体図である。
【図２】圧縮着火式内燃機関の別の実施例を示す全体図である。
【図３】ＮＯｘ吸蔵還元触媒の側面断面図である。
【図４】触媒担体の表面部分の断面図である。
【図５】パティキュレートフィルタの構造を示す図である。
【図６】ＳＯｘ放出制御を説明するためのタイムチャートである。
【図７】単位時間当りのＳＯｘ吸収量ＳＯＸＺのマップを示す図である。
【図８】燃料添加のタイミングと排気制御弁の開閉弁時期の関係を示すタイムチャートである。
【図９】ＳＯｘ放出制御を行うためのフローチャートである。
【図１０】燃料添加のタイミングと排気制御弁の開閉弁時期の関係等を示すタイムチャートである。
【図１１】ＮＯｘ放出処理を行うためのフローチャートである。
【図１２】燃料添加のタイミングと排気制御弁の開閉弁時期の関係等を示すタイムチャートである。
【図１３】ＳＯｘ放出処理を行うためのフローチャートである。
【図１４】圧縮着火式内燃機関の変形例を示す図である。
【図１５】圧縮着火式内燃機関の別の実施例を示す図である。
【図１６】燃料添加のタイミングと排気制御弁の開閉弁時期の関係を示すタイムチャートである。
【符号の説明】
【００６１】
５    排気マニホルド
２０    排気後処理装置
２１，２７    共通の排気通路
２２ａ    第１の排気通路
２２ｂ    第２の排気通路
２３ａ    第１のＮＯｘ吸蔵還元触媒
２３ｂ    第２のＮＯｘ吸蔵還元触媒
２４ａ    第１のパティキュレートフィルタ
２４ｂ    第２のパティキュレートフィルタ
２５ａ    第１の酸化触媒
２５ｂ    第２の酸化触媒
２６ａ    第１の排気制御弁
２６ｂ    第２の排気制御弁
３２    燃料添加弁
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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