(57)【要約】【課題】  ベーン先端に強い反力を受ける回転領域でベーン先端の摩耗をより効果的に抑制し、耐久性の向上を図り得る気体圧縮機を提供する。【解決手段】  ハウジング１１内に収容された圧縮機構１４は、シリンダ１６と、そのシリンダ室１７内に回転可能に配置されたロータ１９と、該ロータに形成されたベーン溝２５内に保持され、該ベーン溝の底部に形成された背圧室２７に案内される潤滑油の圧力を背圧として受けるベーン２６とを有し、該ベーンがシリンダ１６の周壁２８へ向けて押圧されてシリンダ室１７内を摺動する。ベーン２６には、シリンダ室１７の周壁２８へ向けて開放する端部を有する油案内路４５が設けられ、ベーン２６がシリンダ室１７の周壁２８から最も強い反力を受ける回転位置の近傍で、背圧室２７に導入される潤滑油圧力よりも高い圧力の潤滑油が油案内路４５に案内される。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸入ポートおよび吐出ポートを有するハウジングと、該ハウジング内に収容され、前記吸入ポートを経て吸入した気体を圧縮し、圧縮された気体を前記吐出ポートから前記ハウジング外に排出すべく動作する圧縮機構とを備え、該圧縮機構が、シリンダ室を規定するシリンダと、前記シリンダ室内に回転可能に配置されたロータと、該ロータに形成されたベーン溝内に保持され、前記シリンダ室内で前記ベーン溝の底部に形成された背圧室に案内される潤滑油の圧力を背圧として受け、前記シリンダの周壁へ向けて押圧された状態で前記ロータの回転に伴って前記シリンダ室内を摺動することにより、該シリンダ室を容量の増減する圧縮室に区画するベーンとを有する気体圧縮機であって、
前記ベーンには、前記シリンダ室の前記周壁へ向けて開放する端部を有する油案内路が設けられ、前記ベーンが前記シリンダ室の周壁から最も強い反力を受ける回転位置の近傍にあるとき、前記背圧室に導入される潤滑油圧力よりも高圧の潤滑油が前記ベーンの前記油案内路に案内されることを特徴とする気体圧縮機。
【請求項２】
前記油案内路は、前記端部を前記ベーンの先端に開放し、前記ベーンの先端から前記背圧室の潤滑油よりも高い圧力の潤滑油が前記シリンダ室の周壁へ向けて供給される請求項１に記載の気体圧縮機。
【請求項３】
前記油案内路は、また前記シリンダ室の端壁に沿って摺動する前記ベーンの側面に開放する開口を有し、前記シリンダには、前記ベーンが前記シリンダ周壁から最も強い反力を受ける回転位置にあるとき前記油案内路の前記ベーンの側面に開放する前記開口に連通すべく前記端壁で前記シリンダ室内に開放する潤滑油供給路が形成されており、該潤滑油供給路を経て前記油案内路に前記背圧室の潤滑油よりも高い圧力の潤滑油が案内される請求項２に記載の気体圧縮機。
【請求項４】
前記ハウジング内には前記吐出ポートに連通して形成されかつ下部に油貯めが形成された高圧室が形成され、前記圧縮機構で圧縮された気体は前記高圧室を経て前記吐出ポートに導かれ、前記油貯め内の潤滑油の一部は前記ロータの回転軸を受けるべく前記シリンダに形成された軸受け面を経ることにより減圧されて前記ベーンの背圧として前記背圧室に導かれ、前記油貯め内の潤滑油の他の一部は、前記軸受け面を経ることなく前記潤滑油供給路に案内される請求項３に記載の気体圧縮機。
【請求項５】
炭酸ガスを被圧縮気体とする気体圧縮機である請求項３に記載の気体圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷凍機及び空気調和装置等に冷媒圧縮機として組み込むのに好適な気体圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来のこの種の気体圧縮機に、同芯型ベーンロータリ式気体圧縮機がある（例えば、特許文献１参照。）。このベーンロータリ式圧縮機の圧縮機構は、楕円形の横断面形状を有するシリンダ室を規定するシリンダと、該シリンダ内に回転可能に配置されたロータとを備える。ロータには複数のベーン溝が形成され、この各ベーン溝には、シリンダ室内を複数の圧縮室に区画するベーンが突出可能に保持されている。各ベーンは、ベーン溝内に供給される油圧を背圧として、シリンダの周壁に向けての押圧力を受けた状態でロータの回転に伴ってシリンダ室の壁面を摺動する。このベーンの摺動により、シリンダ室内の前記圧縮室の容積が増減し、この容積の増減に伴い、各圧縮室に気体が吸入され、吸入された気体が圧縮されて気体圧縮機外に排出される。
【０００３】
また、前記圧縮室から高圧室に排出された気体圧力で加圧された潤滑油はロータの軸受で適正に減圧を受けた後、ベーン溝の前記背圧室に案内される。したがって、べーン溝内に保持されたベーンは、ロータが回転すると、適正に減圧された背圧室内の潤滑油の圧力を受けることにより、シリンダ周壁に過度に押圧されることなく、前記したようにシリンダ周壁上を摺動する。
【０００４】
また、前記特許文献１に記載の発明によれば、ベーン先端とシリンダ周壁との摺動抵抗の低減を図ることによってベーンの摺動を円滑になすべく、ベーンには、該ベーンに背圧を与える背圧室の潤滑油をシリンダ周壁に向けて案内する油案内路が形成され、該油案内路の先端開口からベーン先端とシリンダ周壁との間に潤滑油が供給される。
【特許文献１】特開平９−７２２９０号公報（図４参照）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ベーン先端の摩耗を効果的に抑制するには、該ベーン先端と該先端が摺動するシリンダ周壁との間の潤滑性を高めることが考えられ、そのために、前記油案内路を経てベーン先端から前記シリンダ周壁に向けて供給される潤滑油の供給量を増大することが考えられる。
【０００６】
しかしながら、従来の前記気体圧縮機では、ベーン先端からの潤滑油の供給量の増大を図るために、単に、背圧室の油圧を高く設定すると、この背圧の上昇に伴ってベーンがシリンダ周壁から受ける反力も増大することから、逆に、ベーンのシリンダ周壁上の円滑な摺動が妨げられるという問題が生じる。特に、圧縮室の圧力が最も高まる回転位置の近傍では、ベーンはシリンダ周壁から最も強い反力を受けることから、この強い反力を受ける所定の回転領域でベーン先端とシリンダ周壁との摩擦力が増大すると、ベーンの摩耗が促進されて耐久性が低下する虞がある。
【０００７】
そこで、本発明の目的は、ベーン先端にシリンダ周壁から強い反力を受ける回転領域でベーン先端を円滑に摺動させることにより、ベーンの摩耗をより効果的に抑制し、これにより耐久性の向上を図り得る気体圧縮機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、吸入ポートおよび吐出ポートを有するハウジングと、該ハウジング内に収容され、前記吸入ポートを経て吸入した気体を圧縮し、圧縮された気体を前記吐出ポートから前記ハウジング外に排出すべく動作する圧縮機構とを備え、該圧縮機構が、シリンダ室を規定するシリンダと、前記シリンダ室内に回転可能に配置されたロータと、該ロータに形成されたベーン溝内に保持され、前記シリンダ室内で前記ベーン溝の底部に形成された背圧室に案内される潤滑油の圧力を背圧として受け、前記シリンダの周壁へ向けて押圧された状態で前記ロータの回転に伴って前記シリンダ室内を摺動することにより、該シリンダ室を容量の増減する圧縮室に区画するベーンとを有する気体圧縮機であって、前記ベーンには、前記シリンダ室の前記周壁へ向けて開放する端部を有する油案内路が設けられ、前記ベーンが前記シリンダ室の周壁から最も強い反力を受ける回転位置の近傍にあるとき、前記背圧室に導入される潤滑油圧力よりも高圧の潤滑油が前記ベーンの前記油案内路に案内されることを特徴とする。
【０００９】
本発明に係る前記気体圧縮機では、ベーンの先端に端部を開放する油案内路に案内される潤滑油は、ベーンの背圧室のそれよりも高い圧力を有することから、ベーン背圧を高めることなく、ベーン先端から該ベーン先端が摺動するシリンダ周壁へ向けて供給される潤滑油の供給の増大を図ることができる。しかも、ベーンがシリンダ周壁から最も強い反力を受ける回転位置の近傍で、前記ベーンとシリンダ周壁との間に、両者間の摩耗の低減を図るに充分な量の潤滑油を供給することができるので、ベーン先端の摩耗を確実に防止し、耐久性の向上を図ることが可能となり、また気体圧縮機の動力効率の向上を図り、エネルギー効率の向上を図ることが可能となる。
【００１０】
前記油案内路は、前記端部を前記ベーンの先端に開放させることが望ましく、これにより、背圧室の潤滑油よりも高い圧力の潤滑油をベーンの先端から確実にシリンダ室の周壁へ向けて供給することができる。
【００１１】
前記油案内路の例えば他端を前記シリンダ室の端壁に沿って摺動するベーンの側面に開放させることができる。この場合、シリンダには、潤滑油供給路を形成し、ベーンがシリンダ周壁から最も強い反力を受ける回転位置にあるとき背圧室の潤滑油よりも高圧の潤滑油を前記潤滑油供給路を経て前記ベーンの油案内路に供給することができる。そのために、前記潤滑油供給路は、ベーンがシリンダ周壁から最も強い反力を受ける回転位置にあるとき該ベーンの側面に開放する開口に連通すべく、前記端壁で前記シリンダ室内に開放するように形成される。
【００１２】
前記ハウジング内に吐出ポートに連通して形成されかつ下部に油貯めが形成された高圧室を形成することができ、圧縮機構で圧縮された気体を、この高圧室を経て吐出ポートに導くことができる。この場合、油貯め内の潤滑油の一部をロータの回転軸を受ける軸受け面を経ることにより減圧し、この減圧後の潤滑油をベーンの背圧として前記背圧室に導くことができ、また、油貯め内の潤滑油の他の一部を軸受け面を経ることなく、したがって、減圧することなく、前記潤滑油供給路に案内することができる。
【００１３】
油案内路をベーンの両側面でそれぞれ開放させることができ、この場合、前記油案内路に潤滑油を供給する潤滑油供給路は、シリンダの両端壁に対をなして形成することにより、潤滑油をベーンの油案内路に該ベーンの両側から供給することができる。
【００１４】
本発明に係る気体圧縮機は、炭酸ガスを被圧縮気体とする気体圧縮機に適用することができる。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、前記したように、ベーンの背圧室のそれよりも高い圧力を有する潤滑油をベーンの先端に端部を開放する油案内路に案内することにより、ベーン背圧を高めることなく、ベーン先端が摺動するシリンダ周壁へ向けて確実に潤滑油を供給することができるので、ベーンとシリンダ周壁との間に両者間の摩耗の低減を図るに充分な量の潤滑油を供給することができ、これにより、ベーン先端の摩耗を確実に防止し、耐久性の向上を図ることが可能となると共に、気体圧縮機の動力効率の向上を図り、エネルギー効率の向上を図ることが可能となる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
本発明を図示の実施例に沿って以下に詳細に説明する。
【実施例】
【００１７】
本発明に係る気体圧縮機は、例えば建物に設置され、ガスエンジンの駆動力によって作動されることから、ＧＨＰ（ガスヒートポンプ）と称される空気調和装置に適用され、空気調和装置の構成要素である従来よく知られた凝縮器、膨張弁及び蒸発器等と共に、冷却サイクルのための冷媒循環経路が構成される。
【００１８】
本発明に係る気体圧縮機１０は、図１に示すように、一端開放の筒状ハウジング本体１１ａと、該筒状ハウジング本体の前記開放端を閉じるフロントハウジング部材１１ｂとからなる全体に円筒状のハウジング１１を備える。
【００１９】
フロントハウジング部材１１ｂには、前記蒸発器に接続される吸入ポート１２が設けられ、該吸入ポートには、圧縮すべき例えば炭酸ガスのような冷媒ガスの逆流を防止する逆止弁１３が配置されている。また、フロントハウジング部材１１ｂによって前記開放端を閉鎖されるハウジング本体１１ａ内には、圧縮機構１４が収容されている。圧縮機構１４は、後述するように、ガスエンジン（図示せず）の回転駆動力によって作動され、この作動により、吸入ポート１２の逆止弁１３を経て前記蒸発器から取り入れた冷媒ガスを圧縮する。ハウジング本体１１ａには、圧縮された冷媒ガスを前記凝縮器へ吐出すべく該凝縮器に接続される吐出ポート１５が設けられている。
【００２０】
圧縮機構１４は、図示の例では、従来よく知られた同芯型のベーンロータリ式の圧縮機構である。冷媒ガスを圧縮するための圧縮機構１４は、両端開放のシリンダ部材１６ａと該シリンダ部材の各開放端を気密的に閉鎖する平板状のフロントサイドブロック１６ｂ及びリアサイドブロック１６ｃとで構成されるシリンダ１６を備え、該シリンダによってシリンダ室１７が規定されている。
【００２１】
シリンダ室１７は、図２に示すように、その横断面が楕円形をなす。このシリンダ室１７内には、回転軸１８（１８ａ、１８ｂ）を有する円柱状のロータ１９が収容されている。回転軸１８（１８ａ、１８ｂ）は、図１に示すように、フロントサイドブロック１６ｂ及びリアサイドブロック１６ｃの各ボス部の内周面で形成された各滑り軸受け面２０（２０ａ、２０ｂ）により、回転可能に支承されている。
【００２２】
回転軸１８ａは、その先端をフロントハウジング部材１１ｂの筒状端部２１内に突出させて配置されている。筒状端部２１には、前記ガスエンジンにより駆動される循環駆動ベルト（図示せず）を受けるプーリ２２が軸受２３を介して回転可能に支持されている。回転軸１８ａは、その先端部に設けられた電磁クラッチ２４を介してプーリ２２に断続可能に結合される。従って、電磁クラッチ２４への通電によって、回転軸１８ａはプーリ２２と一体的に回転され、これによりロータ１９が一方向へ駆動回転される。
【００２３】
ロータ１９には、図２に示すように、その外周面に開放するベーン溝２５が形成されている。各ベーン溝２５内には、ベーン２６がロータ１９の外方へ突出可能に収容されている。各ベーン２６は、各ベーン溝２５の底部に形成された背圧室２７に供給される潤滑油の圧力を背圧として受ける。この背圧により、各ベーン２６は、シリンダ室１７の周壁２８へ向けての偏倚力を受け、該周壁に先端２６ａが当接する。各背圧室２７およびベーン溝２５は、各サイドブロック１６ｂおよび１６ｃに当接するロータ１９の両端に開放する。
【００２４】
シリンダ室１７は、ロータ１９に保持されたベーン２６によってロータ１９の周方向へ区画されることにより、各圧縮室１７ａに分割されている。各圧縮室１７ａは、ロータ１９の回転に伴って、その容積の増大および減少を繰り返す。
【００２５】
シリンダ室１７の短径Ｘの近傍には、各圧縮室１７ａに冷媒を吸入するための一対の吸入口２９及び各圧縮室１７ａで圧縮された冷媒を該圧縮室から吐出するための一対の吐出口３０がそれぞれ形成されている。シリンダ室１７の短径Ｘを間にして、ロータ１９の回転方向（図２では時計方向）の側へ偏倚した位置にはシリンダ室１７の径方向に整列して各吸入口２９が配置され、ロータ１９の回転方向と逆方向（図２では反時計方向）の側へ偏倚した位置には各吐出口３０がシリンダ室１７の径方向に整列して配置されている。各吐出口３０には、圧縮室１７ａから排出される冷媒の逆流を阻止する従来よく知られた吐出弁（図示せず）が設けられている。各吐出口３０は、前記吐出弁を経て、図１に示すように、リアサイドブロック１６ｃに設けられた従来よく知られた油分離器３１に連通する。
【００２６】
再び図１を参照するに、吸入ポート１２は、該吸入ポートが形成されたフロントハウジング部材１１ｂとフロントサイドブロック１６ｂとの間に形成された吸入室３２を経て、圧縮機構１４の前記した吸入口２９（図２参照）に連通する。したがって、ロータ１９の回転に伴い、吸入行程で、吸入ポート１２から吸入口２９を経て圧縮室１７ａに冷媒が吸入され、吸入された冷媒は、圧縮行程で圧縮される。この圧縮された冷媒は、ロータ１９の回転に伴い、吐出行程で、各吐出口３０および該吐出口に連通する連通路３３（いずれも図２参照）を経て油分離器３１に案内され、該油分離器を経て高圧室３４に排出される。
【００２７】
油分離器３１は、ハウジング本体１１ａと圧縮機構１４のリアサイドブロック１６ｃとの間に規定された高圧室３４内に配置されている。油分離器３１は、従来よく知られているように、吐出口３０から連通路３３を経て高圧室３４に排出される冷媒から該冷媒中の潤滑油を分離する。潤滑油が分離された冷媒は、高圧室３４から該高圧室に連通する吐出ポート１５を経て前記凝縮器に供給される。冷媒から分離された潤滑油は、高圧室３４の底部に形成された油貯め３５に回収される。
【００２８】
油貯め３５内の潤滑油は、高圧室３４内の高い圧力により、図１に示すように、リアサイドブロック１６ｃに形成され、下端が油貯め３５に開放しかつリアサイドブロック１６ｃの直径方向へ伸長する直線油通路３６に案内される。この直線油通路３６は、図４（ａ）および図４（ｂ）に示すように、リアサイドブロック１６ｃに形成された軸受部であるボス部の軸受け面２０ｂに伸び、該軸受け面を取り巻いて形成された環状溝３７を経て前記ボス部の上方に達する。直線油通路３６に案内された高圧の潤滑油の一部は、軸受け面２０ｂに供給され、軸受け面２０ｂ上の回転軸１８ｂの回転を円滑に保持する。この潤滑油は、軸受け面２０ｂと回転軸１８ｂとの間を経ることにより高圧から中圧に減圧された後、シリンダ室１７の一方の端壁を規定するリアサイドブロック１６ｃの内面に形成された凹所３８から各背圧室２７に供給される。
【００２９】
また、直線油通路３６に案内される高圧の潤滑油は、シリンダ部材１６ａに形成されかつ直線油通路３６に連通する水平油通路３９に案内される。この水平油通路３９は、図１に示すように、フロントサイドブロック１６ｂに形成された傾斜油通路４０（４０ａ、４０ｂ）に連通する。傾斜油通路４０は、図５（ａ）および図５（ｂ）に示すように、軸受け面２０ａの中心線を通る水平面に関して面対称的に形成された第１の傾斜油通路部分４０ａおよび第２の傾斜油通路部分４０ｂを有し、第１の傾斜油通路部分４０ａは、その下端で水平油通路３９に連通し、その上端で回転軸１８ａを受ける軸受け面２０ａを取り巻いて形成された環状溝４１に連なり、該環状溝を経て第２の傾斜油通路部分４０ｂに連通する。
【００３０】
直線油通路３６から傾斜油通路４０に案内された高圧の潤滑油の一部は、軸受け面２０ａに供給され、軸受け面２０ａ上の回転軸１８ａの回転を円滑に保持する。この潤滑油は、軸受け面２０ａと回転軸１８ａとの間を経ることにより、高圧から中圧に減圧された後、シリンダ室１７の他方の端壁を規定するフロントサイドブロック１６ｂの内面に形成された凹所４２から各背圧室２７に供給される。
【００３１】
フロントハウジング部材１１ｂの筒状端部２１の近傍には、大気側への冷媒ガスおよび潤滑油の漏れを防止するための従来よく知られたシール機構４３が設けられている。
【００３２】
前記したように、各サイドブロック１６ｂ、１６ｃの各凹所４２、３８から、ロータ１９に形成された各背圧室２７にロータ１９の両側より中圧の潤滑油が供給されることから、ロータ１９に保持された各ベーン２６は、この背圧室２７の中圧の油圧を背圧として受ける。したがって、ロータ１９が回転すると、ベーン２６は、図１に示したように、ベーン溝２５の案内を受け、その先端２６ａをシリンダ室１７の周壁２８に当接させた状態でロータ１９の回転に伴って周壁２８上を摺動する。このベーン２６の摺動により、図６に示すように、ベーン２６の先端２６ａには、周壁２８からの反力Ｆ１が作用する。
【００３３】
図７は、ロータ１９の回転に伴うベーン２６に作用する反力Ｆ１の変化を示すグラフである。図７に示すグラフの横軸は、図２に示す短径Ｘを基点とするロータ１９の回転角（度）を示し、縦軸はその回転角にあるベーン２６に作用する反力たるＦ１荷重（Ｎ／ｍｍ）を示す。このグラフの特性線４４によれば、１１０度の近傍の回転角で最も高い反力Ｆ１が作用する。したがって、この角度位置近傍の所定の角度範囲（図示の例では、ほぼ１００度から１１０度の間の回転領域）およびこれと１８０度の角度関係を有する対称的な所定の角度範囲にベーン２６があるとき、周壁２８から最も強い摺動抵抗を受けていると考えられる。
【００３４】
この摺動抵抗の低減のために、図３（ａ）〜図３（ｃ）に示すように、各ベーン２６には、油案内路４５が形成されている。油案内路４５は、ベーン２６の中央部を横方向に貫通して形成された横案内路部分４５ａと、該横案内路部分の中央部から先端２６ａに伸び、該先端で開放する縦案内路部分４５ｂとを有する。ベーン２６の両側に開放する横案内路部分４５ａの両端には、縦長の長穴溝４５ｃが形成されている。
【００３５】
また、各ベーン２６の油案内路４５に高圧の潤滑油を供給するために、シリンダ室１７の端壁を規定するフロントサイドブロック１６ｂおよびリアサイドブロック１６ｃのそれぞれに、潤滑油供給路が形成されている。
【００３６】
リアサイドブロック１６ｃには、図４（ａ）および図４（ｂ）に示すように、一対の潤滑油供給路４６がリアサイドブロック１６ｃの中心点に関して互いに点対称の関係となるように形成されている。各潤滑油供給路４６は、図４（ａ）に示すように、それぞれ直線油通路３６からこれとほぼ直角な関係で該直線通路より離れる方向へ伸長するように、リアサイドブロック１６ｃの内面に形成された傾斜溝部４６ａと、該傾斜溝部の先端に連なり傾斜溝部４６ａからこれに角度的に伸びる先端溝部４６ｂとを有する「へ」の字状の溝で構成されている。
【００３７】
この潤滑油供給路４６のうち、傾斜溝部４６ａはロータ１９の一方の端面が摺動することにより、該端面によって溝の開放部が封止され、図２に示すように、ロータ１９のベーン溝２５内を摺動するベーン２６の油案内路４５の一方の開口すなわち長穴溝４５ｃが傾斜溝部４６ａに重なり合うことはなく、これにより長穴溝４５ｃが直接的に傾斜溝部４６ａに接続されることはない。
【００３８】
他方、傾斜溝部４６ａの先端から伸びる先端溝部４６ｂは、ロータ１９の前記一方の端面が摺動することにより、傾斜溝部４６ａと同様に封止されているが、ベーン２６が前記した所定の角度範囲にあるとき、このベーン２６に設けられた油案内路４５の一方の長穴溝４５ｃに重なり合うことから、このとき、先端溝部４６ｂおよび油案内路４５が連通する。
【００３９】
また、フロントサイドブロック１６ｂには、図５（ａ）および図５（ｂ）に示すように、リアサイドブロック１６ｃにおけると同様な一対の「へ」の字状の潤滑油供給路４７が互いに点対称の関係となるように形成されている。この潤滑油供給路４７のうち、傾斜溝部４７ａはロータ１９の他方の端面が摺動することにより、該端面によって溝の開放部が封止され、図２に示すように、ロータ１９のベーン溝２５内を摺動するベーン２６の油案内路４５の他方の開口すなわち他方の長穴溝４５ｃが傾斜溝部４７ａに重なり合うことはなく、両者が直接的に接続されることはない。また、傾斜溝部４７ａの先端から伸びる先端溝部４７ｂは、ロータ１９の前記他方の端面が摺動することにより、傾斜溝部４７ａと同様に封止されているが、ベーン２６が前記した所定の角度範囲にあるとき、このベーン２６に設けられた油案内路４５の前記他方の長穴溝４５ｃが連通する。
【００４０】
各直線油通路３６および傾斜油通路４０には、前記したように、滑り軸受面２０（２０ａ、２０ｂ）で減圧されない高圧の潤滑油が案内されていることから、ロータ１９に設けられたベーン２６がロータ１９の回転に伴って前記した所定の回転領域に至ると、該ベーンに形成された油案内路４５の横案内路部分４５ａに、該横案内路部分の両端から直線油通路３６および傾斜油通路４０を経て、減圧されない高圧の潤滑油が導かれ、この高圧の潤滑油は油案内路４５の縦案内路部分４５ｂからベーン２６の先端２６ａに対向するシリンダ室１７の周壁２８に向けて噴出する。
【００４１】
前記したベーン２６の所定の回転領域では、圧縮室１７ａは吐出行程への移行直前であり、この圧縮室１７ａの圧力も最大値に近づくが、油案内路４５には、減圧されない高圧の潤滑油が導かれることから、周壁２８へ向けて確実に噴出され、該周壁とベーン２６の先端２６ａとの間で両者の摩擦を確実に低減させる。
【００４２】
その結果、ベーン２６に作用する背圧室２７の圧力を高めることなく、したがってベーン２６がシリンダ室１７の周壁２８から受ける反力Ｆ１の増大を招くことなく、該周壁とベーン２６の先端２６ａとの間の摩擦の低減を図るに十分な量の潤滑油を両者間に供給することができるので、ベーン２６の摩耗を効果的に防止することができ、ベーン２６および該ベーンを備える気体圧縮機１０の耐久性の向上を図ることができる。
【００４３】
油案内路４５の横案内路部分４５ａの端部に形成された長穴溝４５ｃは、ベーン２６が前記した所定の角度領域の摺動時にベーン溝２５内を摺動するが、このときのベーン溝２５内の摺動に拘わらず、各潤滑油供給路４６、４７の先端溝部４６ｂ、４７ｂから油案内路４５へ潤滑油の案内を円滑になす作用を担う。
【００４４】
ベーン２６の油案内路４５に、その両端から高圧潤滑油を供給する例を示したが、油案内路４５の一端を閉鎖し、他端から油案内路４５に高圧潤滑油を供給することができる。
【００４５】
また、ＧＨＰの例に沿って本発明を説明したが、これに限らず本発明を車載用冷媒圧縮機の気体圧縮機に適用することができる。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】本発明に係る気体圧縮機の実施例を示す縦断面図である。
【図２】図１に示す線II-IIに沿って得られた断面図である。
【図３】本発明に係るベーンを示し、図３（ａ）はその平面図であり、図３（ｂ）は図３（ａ）に示した線IIIｂ−IIIｂに沿って得られた断面図であり、図３（ｃ）は端面図である。
【図４】図１に示したシリンダのリアサイドブロックを示し、図４（ａ）は図１の線IVａ−IVａに沿って得られた端面図であり、図４（ｂ）は図４（ａ）に示された線IVb−IVbに沿って得られた断面図である。
【図５】図１に示したシリンダのフロントサイドブロックを示し、図５（ａ）は図１の線Vａ−Vａに沿って得られた端面図であり、図５（ｂ）は図５（ａ）に示された線Vb−Vbに沿って得られた断面図である。
【図６】ベーンがシリンダ周壁から受ける反力を模式的に示す説明図である。
【図７】ベーンがシリンダから受ける反力をロータの回転角との関係で示すグラフである。
【符号の説明】
【００４７】
１０  気体圧縮機
１１  ハウジング
１２  吸入ポート
１４  圧縮機構
１５  吐出ポート
１６  シリンダ
１７  シリンダ室
１７ａ  圧縮室
１８（１８ａ、１８ｂ）  回転軸
１９  ロータ
２０（２０ａ、２０ｂ）  軸受け面
２５  ベーン溝
２６  ベーン
２６ａ  ベーンの先端
２７  背圧室
２８  周壁
３４  高圧室
３５  油貯め
３６  （潤滑油供給路）直線油通路
３９  （潤滑油供給路）水平油通路
４０  （潤滑油供給路）傾斜油通路
４５  油案内路
４５ｃ（油案内路の開口）長穴溝
【図１】
2006226116.tif 000003
【図２】
2006226116.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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