(57)【要約】【課題】  電気炉によって発生する電気炉スラグからのフッ素の溶出抑制方法に関する。【解決手段】  電気炉において溶解と酸化精錬を行い、取鍋において還元精錬を行う鋼の溶解精錬方法において、電気炉の酸化精錬後に一定量の酸化性スラグを伴って出鋼された溶鋼を取鍋に移注するに際し、先行チャージにて、先行ヒートの取鍋からタンディシュへ出鋼後に残る還元性スラグと残湯の全部を先行チャージにて製造された酸化性スラグと混合する第１の混合工程と、実施チャージにて、先行チャージにて製造された混合スラグからの還元性スラグと残湯の全部を実施チャージにて製造された酸化性スラグと混合する第２の混合工程とからなることを特徴とする。【選択図】    図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
電気炉において溶解と酸化精錬を行い、取鍋において還元精錬を行う鋼の溶解精錬方法において、
電気炉の酸化精錬後に一定量の酸化性スラグを伴って出鋼された溶鋼を取鍋に移注するに際し、先行チャージにて、先行ヒートの取鍋からタンディシュへ出鋼後に残る還元性スラグと残湯の全部を先行チャージにて製造された酸化性スラグと混合する第１の混合工程と、実施チャージにて、先行チャージにて製造された混合スラグからの還元性スラグと残湯の全部を実施チャージにて製造された酸化性スラグと混合する第２の混合工程とからなることを特徴とする電気炉スラグのフッ素溶出抑制方法。
【請求項２】
前記酸化性スラグの主要化合物形態が２ＣａＯ・ＳｉＯ2であり、前記還元性スラグの主要化合物形態が３ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3であって、これらの混合によって、混合スラグに１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3を生成せしめることを特徴とする請求項１に記載の電気炉スラグのフッ素溶出抑制方法。
【請求項３】
混合源である先行チャージの前記還元性スラグが、その還元精錬初期において、先行チャージにて製造された前記酸化性スラグと熱間混合によって混合スラグとなり、次いで、直ちにこの混合スラグをスラグ鍋にて移注混合した状態より還元精錬が行われることを特徴とする請求項１又は２に記載の電気炉スラグのフッ素溶出抑制方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電気炉と取鍋精錬炉を用いる鋼の溶解精錬方法において、発生する電気炉スラグのフッ素の溶出を抑制する方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
電気炉における鋼の溶解精錬方法は、一般に電気炉でスクラップの溶解と酸化精錬のみを行い、還元精錬は、取鍋精錬炉（取鍋を加熱用電極を備えた蓋の下に持って行き、蓋を被せて一体化することで、精錬炉の役割をさせる。以下、一体化した場合を「精錬炉」といい、一体化していない場合を単に「取鍋」という。）で行う分離精錬方法が行われている。この中でスラグの処理に関する従来の方法は、およそ次の通りである。
【０００３】
（１）電気炉で酸化精錬用の酸化性スラグを作り、酸化精錬を終えると、酸化性スラグはスラグ鍋へ、溶鋼は取鍋へ分離移注する。この際、溶鋼に伴って取鍋へ出鋼された酸化性スラグは、取鍋精錬前にスラグ鍋へ掻き出し、除滓することが望ましい。
【０００４】
（２）取鍋精錬炉では、新しく造滓剤を溶鋼面に投入・加熱し、還元性スラグを作り、還元精錬を行う。
【０００５】
（３）還元精錬後、環流式真空脱ガス精錬を行う場合は、取鍋を環流式真空脱ガス装置（ＲＨ脱ガス装置）の下に移動し、環流式真空脱ガス精錬を経て、連続鋳造用タンディッシュ又は鋼塊鋳型へ取鍋底のノズルから移注する。
【０００６】
（４）溶鋼をタンディッシュ又は鋼塊鋳型へ出鋼した後、取鍋に残る還元性スラグをスラグ鍋に傾転移注し、廃棄に係る処理を行う。ここで、残湯（残溶鋼）は、分離して電気炉あるいは取鍋に移注するか、同時移注後に分離する。
【０００７】
（５）還元性スラグの再利用を行う場合は、還元性スラグを取鍋に移注後あるいは取鍋のまま残湯（残溶鋼）を伴って、酸化精錬前の電気炉あるいは還元精錬前の取鍋に移注することが多く、スラグ鍋に還元性スラグを移注時、あるいは移注後に、還元性スラグの流動性を向上させる為の改質処理を行うこともある。
【０００８】
従来、鉄鋼精錬においては、スラグの融点を低下し、スラグの流動性を向上させ、溶鋼との反応性を高めるために造滓剤として蛍石が使用されており、精錬によって生成されるスラグには、フッ素が混入していた。このフッ素が混入したスラグからは、土壌の環境基準値を超えるフッ素が溶出することがあった。
【０００９】
そこで、従来は、スラグからのフッ素溶出を抑制するために石膏、アルミニウムの含有物質やクロム等の固定剤、および増容材が使用されていた。
【００１０】
また、凝固したフッ素を含む鉄鋼スラグから溶出するフッ素を抑制する方法として、フッ素を含む鉄鋼スラグに１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3および３ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3を添加することが開示されている（例えば、特許文献１参照）。
【００１１】
さらに、フッ素を含むスラグからのフッ素の溶出防止方法として、フッ素を含む酸化スラグをエージングしたものと、フッ素を含む還元スラグをエージングしたものと、石膏とを混合することが開示されている（例えば、特許文献２参照）。
【００１２】
その上、還元スラグを有効利用を図る方法として、溶融状態の還元スラグを酸化スラグと混合した後、混合溶融スラグを結粒化し、急冷却する方法が開示されている（例えば、特許文献３参照）。
【特許文献１】特開２００３−２１１１１８号公報
【特許文献２】特開２００４−１２３４７６号公報
【特許文献３】特開２００１−２６２２１７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
しかしながら、上述のようなスラグのフッ素の溶出抑制において、スラグの調質を目的とした物質を投入する、あるいは、安定化剤を投入する等の処理を行っており、フッ素の固定化処理に際し、多大な費用を要している。また、スラグの組成を変更するにあたり、耐火物の磨耗を促進させ、炉寿命を低下させる副次的なデメリットが発生したり、また、溶鋼生産工程において、溶鋼生産の歩留りに影響を及ぼすという問題があった。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明の方法は、従来の生産工程に、先行ヒートの取鍋からタンディシュへ出鋼後に残る還元性スラグ（排滓）と残湯の全部を、先行チャージにて製造された酸化性スラグと混合する工程を増やすことにより、電気炉スラグからのフッ素の溶出が抑制されることが判明したことに基づく。
【００１５】
電気炉と取鍋精錬炉を用いる鋼の溶解精錬にて発生する、電気炉スラグからのフッ素の溶出抑制に関して、処理費用が僅かであり、かつ、鉄鋼製品の品質を損なうことが無く、従来の生産工程を準用することにより、新規設備が不要となり、これにより発生する電気炉スラグからのフッ素の溶出を抑制する方法を提供するものである。
【００１６】
すなわち、上記の課題を解決するための本発明における第一の発明の電気炉スラグのフッ素溶出抑制方法は、電気炉において溶解と酸化精錬を行い、取鍋において還元精錬を行う鋼の溶解精錬方法において、
電気炉の酸化精錬後に一定量の酸化性スラグを伴って出鋼された溶鋼を取鍋に移注するに際し、先行チャージにて、先行ヒートの取鍋からタンディシュへ出鋼後に残る還元性スラグと残湯の全部を先行チャージにて製造された酸化性スラグと混合する第１の混合工程と、実施チャージにて、先行チャージにて製造された混合スラグからの還元性スラグと残湯の全部を実施チャージにて製造された酸化性スラグと混合する第２の混合工程とからなることを特徴とする。
【００１７】
本発明の第二の発明は、第一の発明において、前記酸化性スラグ中の主要化合物形態が２ＣａＯ・ＳｉＯ2であり、前記還元性スラグ中の主要化合物形態が３ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3であって、これらの混合によって、混合スラグに１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3を生成せしめることを特徴とする。
【００１８】
本発明の第三の発明は、第一又は第二の発明において、混合源である先行チャージの前記還元性スラグが、その還元精錬初期において、先行チャージにて製造された前記酸化性スラグと熱間混合によって混合スラグとなり、次いで、直ちにこの混合スラグをスラグ鍋にて移注混合した状態より還元精錬が行われることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１９】
以上、本発明の方法の実施により、電気炉と取鍋精錬炉を用いる溶解精錬方法において、従来の生産工程を活かしながら、安定化剤等のコストをかけることなく、発生する電気炉スラグからのフッ素の溶出を極めて効果的に抑制することができた。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
（作用）
（１）電気炉から取鍋へ移注した直後の高温の溶鋼の上で、充分に高温の酸化性スラグに先行ヒートの還元性スラグ（排滓）と残湯の全部を混合させるので、たとえ先行ヒートの還元性スラグの温度が下がっていても何ら差し支えなく充分な反応温度が得られて混合される。
【００２１】
（２）混合・攪拌が、先行ヒートの取鍋からタンディッシュへ出鋼後に残る還元性スラグ（排滓）と残湯の全部を、電気炉精錬終了後に一定量の酸化性スラグを伴って取鍋に移注する時と、排滓を受けた後に攪拌・除滓を行う時の２度行われるため、十分な混合が行われる。そして、２度混合・攪拌が行われた混合スラグには、１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3が生成され、フッ素を多く含有する還元スラグ中のフッ素は、固定化される。
【００２２】
（３）すなわち、酸化性スラグと還元性スラグの混合時の温度が高温であるため、酸化性スラグ中の主要化合物形態である２ＣａＯ・ＳｉＯ2と、還元性スラグ中の主要化合物形態である３ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3及び未反応のＣａＯ等が反応し、混合スラグには、１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3が生成される。
【００２３】
（４）スラグ中において、フッ素は、カルシウムが配位する形態で存在しており、フッ素の固定化においては、固定化されていないフッ素へ配位可能なＣａＯの存在が重要となる。
【００２４】
（５）したがって、スラグの混合に際して、混合源となる先行チャージの還元性スラグは、その還元精錬初期において、先行チャージにて製造された酸化性スラグと熱間混合によって混合スラグとなり、次いで、直ちにこの混合スラグを除滓し、若干量の混合スラグを湯面に有した状態より還元精錬が行われることが必要になる。
【００２５】
（６）その理由として、混合源となる先行チャージの還元性スラグが、還元精錬初期にスラグの混合が行われていない場合、還元精錬時に投入されるＣａＯ源が、酸化精錬後の溶鋼を取鍋に移注する際に、溶鋼に伴って移注された若干量の酸化性スラグの改質等に使用されてしまい、還元精錬終了後に後続ヒートの電気炉出鋼後の取鍋に移注し、スラグの混合を行っても、フッ素へ配位可能なＣａＯ量が十分でなく、有効なフッ素の溶出抑制効果を得ることができない。
【００２６】
（７）このフッ素の溶出抑制方法においては、カルシウムシリケートを主成分とする酸化性スラグと、ＣａＯ及びＡｌ2Ｏ3あるいは３ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3といった、ＣａＯ源とＡｌ2Ｏ3源となりうる物質及びフッ素源を、カルシウムアルミネートが生成可能な温度域に保持した溶融状態で混合することによって成立する。しかしながら、改質剤を使用する場合、改質剤の費用およびこれを反応温度域まで加熱するエネルギーコストなどの処理費用が新たに発生するため、十分な高温状態にある酸化性スラグと還元性スラグを使用し、混合することが望ましい。
【００２７】
（８）改質剤として、酸化性スラグを使用するので、改質剤の費用は全くかからない。
【００２８】
（９）作業は、従来の生産工程である取鍋へ移注した直後の高温の溶鋼の上で、充分に高温の酸化性スラグに先行ヒートの還元性スラグ（排滓）と残湯の全部を移注・混合させ、製造された混合スラグをスラグ鍋へ排出する工程が一つ増えるだけで工程費用が殆どかからない。
【００２９】
（１０）従来、取鍋で発生していた残湯（残溶鋼）が、本発明の方法では、操業上可能な限り後続ヒートに返されるので、その分溶鋼の歩留りが向上し、更に、残溶鋼処理の為のコストが不要になった。
【実施例】
【００３０】
本発明においては、肌焼鋼を溶解精錬する場合の一実施例を示す。
【００３１】
図１は、実施例であるフッ素の溶出抑制方法を模式的に示す説明図であり、先行チャージにて、スラグ混合を行っている還元性スラグ（以下、取鍋から出鋼後に排滓を受けた還元滓を「排受還元スラグ」または「排受還元滓」という。）を、実施チャージにて、酸化性スラグと混合したフッ素の溶出抑制方法を模式的に示す説明図である。
【００３２】
９０トン電気炉で、酸化精錬を終了した後、電気炉から溶鋼を取鍋に移注する。この時、酸化性スラグ約１トンを同時に移注する。これとほぼ前後して、２ヒート先行する取鍋では、タンディッシュへの移注が終る。取鍋には、還元性スラグ約４トンと残溶鋼約１トンが残っており、これを電気炉出鋼後の取鍋の上に持っていき、内容物計約５トン全量を取鍋に傾転移注する。移注完了後、移注により混合されたスラグをスラグ鍋に掻き出す。この際、スラグドラッカー（スラグを掻き出す装置）にてスラグ面を掻き混ぜ、酸化性スラグと還元性スラグを十分混合させてから、スラグ鍋への掻き出しを行い、第一の混合工程とする。
【００３３】
スラグを掻き出し後、僅かな混合スラグを有した状態から造滓材を投入して、還元精錬を開始する。この還元精錬終了時に生成している、混合スラグから還元精錬を開始した還元性スラグが排受還元スラグである。排受還元スラグのチャージにおいて、還元精錬が終了し、タンディッシュへ出鋼するのに前後して、およそ2チャージ後の実施チャージにて電気炉酸化精錬が終了する。
【００３４】
実施チャージにおいても、酸化性スラグを約１トン伴って取鍋へ出鋼し、ここへ先行チャージの排受還元スラグ約４トンを移注・混合し、第2の混合工程を行う。第2の混合工程によって、生成されたフッ素溶出抑制能を有する混合スラグはスラグ鍋に排出後、スラグ処理場で緩冷却を行い、路盤材などに利用する。
【００３５】
この時の混合源である酸化性スラグ、還元性スラグおよび混合スラグについて、組成およびフッ素の溶出量、含有量の測定を行った。スラグの組成は、溶融ガラスビート法にて、また、平成３年環境庁告示第４６号の規定に従い、フッ素含有量については、アルカリ融解−吸光光度法を用い、フッ素の溶出試験については、ＪＩＳ  Ｋ０１０２・３４．１を用いて測定した。
【００３６】
表１は、還元性スラグに排受還元滓を使用した混合スラグ、およびその混合源である酸化性スラグと還元性スラグの組成（質量％）およびフッ素含有量（％）とフッ素溶出量（ｍｇ／ｌ）の一例である。
【００３７】
混合スラグの実施（１）は、酸化性スラグの実施（１）と還元性スラグの実施（１）を混合して製造されたものである。同様に、混合スラグの実施（２）は、酸化性スラグの実施（２）と還元性スラグの実施（２）を混合して製造されたものである。以下同様に、混合スラグの実施（３）、（４）、（５）は、酸化性スラグの実施の同じ番号のものと還元性スラグの実施の同じ番号のものを混合して製造されたものである。
【００３８】
【表１】
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【００３９】
表１に示すとおり、実施（１）〜（５）の５種類の混合スラグのフッ素溶出量は、０．４〜０．８ｍｇ／ｌの範囲内で、いずれも０．８ｍｇ／ｌ以下の、土壌環境基準値（０．８ｍｇ／ｌ）を満足する数値であり、土壌環境基準の適応外である路盤材だけでなく、土壌改良剤等各種の土木用途に適応できる。
【００４０】
（比較例）
次に、図２は、比較例であるフッ素の溶出抑制方法を模式的に示す説明図である。
【００４１】
すなわち、先行チャージにて、スラグ混合が行われていない還元性スラグ（以下、混合源である取鍋から出鋼後に排滓を受けていない、新規に生成された「新規還元スラグ」または「新規還元滓」という。）を、実施チャージにて、この新規還元スラグと酸化性スラグを混合したフッ素の溶出抑制方法を模式的に示す説明図である。
【００４２】
まず、先行チャージにおいて、９０トン電気炉から取鍋に出鋼後、還元性スラグを受けることなく直ちに還元精錬を行う。この出鋼直後の還元精錬初期の溶鋼面においては、溶鋼の酸化を防ぐため若干量の酸化スラグを有しており、ここへ新たに造滓剤を投入・加熱し、還元性スラグを生成する。このスラグ混合を行っていない、新規に生成された還元性スラグが新規還元スラグである。このチャージにおけるタンディッシュへの出鋼と前後して、2ヒート後の実施チャージにおいて、電気炉精錬が終了する。
【００４３】
実施チャージにおいて、実施例と同様に電気炉から酸化性スラグ約１トンを伴って溶鋼を取鍋に出鋼する。この取鍋へ先行チャージにてタンディッシュ出鋼後の残溶鋼1トンおよび新規還元スラグ４トンを傾倒し、移注混合する。混合後のスラグは、スラグドラッカーにて攪拌後、スラグ鍋へ掻き出し、スラグ処理場で通常の処理を行なって、緩冷スラグにする。
【００４４】
表２は、還元性スラグに新規還元滓を使用した、混合スラグおよびその混合源である酸化性スラグと還元性スラグの組成（質量％）およびフッ素含有量（％）とフッ素溶出量（ｍｇ／ｌ）の一例である。
【００４５】
混合スラグの比較（１）は、酸化性スラグの比較（１）と還元性スラグの比較（１）を混合して製造されたものである。同様に、混合スラグの比較（２）は、酸化性スラグの比較（２）と還元性スラグの比較（２）を混合して製造されたものである。
【００４６】
【表２】
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【００４７】
表２に示すとおり、還元性スラグとして、新規還元滓を使用した比較（１）と比較（２）の２種類の混合スラグのフッ素の溶出量は、２．１ｍｇ／ｌと１３．０ｍｇ／ｌで、いずれも土壌環境基準値の０．８ｍｇ／ｌを大幅に超えるものであった。
【００４８】
次に、フッ素溶出挙動に関する因子を特定するために、混合スラグおよびその混合源である酸化性スラグと還元性スラグについて、Ｘ線回折とＥＰＭＡマッピング分析を行い、各々のスラグ中の主要な鉱物層とフッ素濃化部位の組成を特定した。
【００４９】
図３に示すとおり、Ｘ線回折で酸化性スラグを調べた結果、酸化性スラグには、特に、２ＣａＯ・ＳｉＯ2及びＦｅＯの強い回折パターンが確認された。
【００５０】
また、図４に示すとおり、Ｘ線回折で還元性スラグを調べた結果、還元性スラグには、特に、３ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3、ＣａＯの強い回折パターンが確認できた。
【００５１】
さらに、図５に示すとおり、Ｘ線回折で混合スラグを調べた結果、混合スラグには、１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3，２ＣａＯ・ＳｉＯ2，ＦｅＯ，ＭｇＯのピークが確認され、特に、１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3の強い回折パターンが確認できた。混合スラグには、酸化性スラグと還元性スラグのいずれにも存在しない１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3の結晶が検出された。これより、混合スラグは、酸化性スラグと還元性スラグが単に物理的な混在状態にあるのではなく、熱間混合により、１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3の結晶が生成されたことが確認された。
【００５２】
ＥＰＭＡマッピング分析による結果とＸ線回折により、特定した化合物に照らし合わせ、各スラグ中でフッ素が存在する組成を特定したところ、還元性スラグは、３ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3層に、混合スラグは、１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3層にフッ素の濃化が確認された。
【００５３】
また、溶融スラグ中でフッ素は周りにＣａが配意した状態で存在しているという知見がある。酸化性スラグと還元性スラグの混合により、１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3が生成すること、およびこの１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3にフッ素が濃化していることから、スラグ混合時にフッ素へ配位したＣａＯから１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3が生成、フッ素が固定化されていると考えられる。
【００５４】
すなわち、フッ素へのＣａの配位を含む１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3の生成過程において、フッ素溶出抑制挙動に影響を及ぼす要因は、フッ素への配意が可能な活性なＣａＯの存在であると推察される。
【００５５】
ＣａＯの影響について、ＣａＯ源である排受還元スラグのX線回折パターンとその混合スラグのフッ素含有量および溶出量から検討する。まず、排受還元スラグのX線回折パターンについて着目すると、図６に示すＸ線のピーク強度の比率が３ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3：ＣａＯ＝４：６とＣａＯ割合が多いものと、図７に示す３ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3：ＣａＯ＝９：１とＣａＯ割合が少ないものに大別できる。ここで、３ＣａＯ・Ａｌ2Ｏ3：ＣａＯの比率は、Ｘ線回折におけるピーク強度の比率であり、化学成分の含有量の比率とは異なる。
【００５６】
実施例中で、ＣａＯ割合の多い還元性スラグは実施（１）、（２）、（５）であり、ＣａＯ割合の少ない還元性スラグは実施（３）、（４）である。これらを混合源とする混合スラグはいずれもフッ素溶出抑制能を示すが、ＣａＯ割合の少ない還元性スラグの実施（３）、（４）は、フッ素の含有量が他に比べて少ないにも関わらず溶出量が高く、フッ素へ配位可能なＣａＯが混合スラグのフッ素溶出抑制挙動に影響していることが推察される。
【００５７】
次に、混合源となる還元性スラグの生成工程に着目すると、排滓が排受還元滓であるか新規還元滓であるかによって、還元精錬初期のスラグの状態が異なる。すなわち、排受還元スラグは、還元精錬前にスラグ混合が行われており、フッ素の固定化が行われた１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3を主鉱物層とする混合スラグから還元精錬が開始されるが、新規還元スラグは、電気炉出鋼時に伴って取鍋に移注された、２ＣａＯ・ＳｉＯ2を主鉱物層とする酸化性スラグから還元精錬が開始される。
【００５８】
排受還元スラグおよび新規還元スラグのいずれも、造滓剤の投入により、還元精錬終了時には、化学組成や主要な鉱物層は、判別不可能な、ほぼ同一の状態となるが、これらを酸化性スラグと混合して生成される混合スラグのフッ素溶出抑制能は、混合源が排受還元スラグ、新規還元スラグかによって全く異なる。
【００５９】
すなわち、新規還元滓においては、還元精錬時に投入されるＣａＯ源が酸化精錬後に溶鋼伴って移注された酸化性スラグの改質等に使用されてしまい、還元精錬終了後にはフッ素へ配位可能なＣａＯ量が十分でなく、有効な溶出抑制効果を得ることができない。
【００６０】
以上総合的に判断すると、酸化性スラグと還元性スラグの混合によって、フッ素に配位したＣａから１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3が生成し、このフッ素を取り込む１２ＣａＯ・７Ａｌ2Ｏ3の生成過程が混合スラグのフッ素の溶出抑制挙動に影響していること、さらに混合源である還元性スラグが、還元精錬初期において、第一のスラグ混合過程を経た排受還元滓でなければ、十分なフッ素溶出抑制効果が得られないことが推察される。
【００６１】
本発明の方法で製造される混合スラグは、従来の生産工程を活かしながら、安定化剤等のコストをかけることなく、フッ素の溶出を極めて効果的に抑制することができた。また、路盤材だけでなく、土壌改良材など様々な土木用材料として実用化することができる。
【図面の簡単な説明】
【００６２】
【図１】排受還元滓を使用したフッ素の溶出抑制方法を模式的に示す説明図である。
【図２】新規還元滓を使用したフッ素の溶出抑制方法を模式的に示す説明図である。
【図３】酸化性スラグのＸ線回折のピークパターン図である。
【図４】還元性スラグのＸ線回折のピークパターン図である。
【図５】混合スラグのＸ線回折のピークパターン図である。
【図６】高ＣａＯの排受還元滓のＸ線回折のピークパターン図である。
【図７】低ＣａＯの排受還元滓のＸ線回折のピークパターン図である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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