(57)【要約】【課題】低膨張性の原料としての溶融ＳｉＯ２を含む連続鋳造ノズル用通気性耐火材料において、シリカ消失後の通気特性劣化を抑制すること。【解決手段】耐火性骨材、黒鉛、結合材等からなる通気性材料の使用前の未加熱の状態において、ＳｉＯ２成分として８質量％以上５０質量％以下を含み、そのＳｉＯ２成分の少なくとも一部が、０．１ｍｍ以上の粒径を含む非晶質の耐火性骨材で構成され、使用前の未加熱の状態の常温通気率をＡとし、１５５０℃×１０時間還元雰囲気加熱後の常温での通気率をＢとした際にＢ／Ａ≦４を満たす材質とした。また、このような非晶質の溶融ＳｉＯ２の消失に伴う通気特性の劣化を抑制するために、溶融ＳｉＯ２の消失後に空隙となる部分に、その空隙の周囲に、耐火性材質からなる皮膜状物質を形成させる。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
連続鋳造用通気性耐火材料の使用前の未加熱の状態において、
前記耐火材料がＳｉＯ２成分として８質量％以上５０質量％以下を含み、そのＳｉＯ２成分の少なくとも一部が、０．１ｍｍ以上の粒径を含む非晶質の耐火性骨材から構成されており、
使用前の未加熱の状態の常温通気率をＡとし、１５５０℃×１０時間還元雰囲気加熱後の常温での通気率をＢとしたとき、Ｂ／Ａ≦４の条件を満たして、通気特性を安定させる、連続鋳造用通気性耐火材料。
【請求項２】
１５５０℃×１０時間還元雰囲気加熱後の通気性耐火材料に存在する空隙の一部又は全部がその周囲に皮膜状物質を形成してなる請求項１に記載の連続鋳造用通気性耐火材料。
【請求項３】
皮膜状物質の厚みが、３μｍ以上〜１５０μｍ以下である請求項２に記載の連続鋳造用通気性耐火材料。
【請求項４】
皮膜状物質が、独立して存在するそれぞれの空隙毎の周囲面積の３０％以上の領域に存在する請求項２または請求項３に記載の連続鋳造用通気性耐火材料。
【請求項５】
通気性耐火材料が、ＳｉＯ２成分の周囲に活性の高い炭素系材料を集中的に配合して、加熱中に揮発するＳｉＯ２成分の周囲に、加熱中ないし加熱後にＳｉＯ２成分との反応による皮膜状物質等を形成せしめた、請求項１から４のいずれかに記載の連続鋳造用通気性耐火材料。
【請求項６】
使用前の未加熱の状態の常温通気率が、５×１０−３ＮＬ・ｃｍ／（ｍｉｎ・ａｔｍ・ｃｍ２）以上３×１０−１ＮＬ・ｃｍ／（ｍｉｎ・ａｔｍ・ｃｍ２）以下である請求項１から５のいずれかに記載の連続鋳造用通気性耐火材料。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、連続鋳造用ノズルのような連続鋳造用部材に適用される通気性耐火材料に関する。
【背景技術】
【０００２】
ロングノズル、浸漬ノズル等の連続鋳造用ノズルには、受鋼時の熱衝撃に対するスポーリング抵抗性を向上させるために、黒鉛、アルミナ等の耐火性骨材の他に低膨張性の溶融シリカが配合されることが多い。
【０００３】
とくに、浸漬ノズルにおいては、溶鋼中の介在物の浮上と内孔のアルミナ介在物等による閉塞防止等を目的として、ノズル内孔からＡｒガス等の不活性ガスを吹き込むことが行われており、この不活性ガスの吹き込みは、鋼の品質低下を防止するために、微細な気泡を一定の量で安定的に吹き込むことが必要であり、操業面では背圧（Ｐ）−流量（Ｑ）、いわゆるＰ−Ｑ特性値の管理が重要視されている。
【０００４】
また、この浸漬ノズルのガスを吹き込む部分に使用される通気性耐火材料にも熱衝撃に対するスポ−リング抵抗性を向上させるために、黒鉛、アルミナの他に低膨張性の溶融シリカが配合されている。
【０００５】
しかし、高温下で長時間使用する間に、その通気性耐火材料中の溶融シリカのＳｉＯ２成分と炭素質成分との間で、
ＳｉＯ２＋Ｃ→ＳｉＯ↑＋ＣＯ↑
の反応が生じてＳｉＯ２が消失し、ノズル通気性耐火材料中のその部分が空隙化して組織劣化が起り、通気性が高くなり、一定流量の下では背圧低下が生じＰ−Ｑ特性値が低下する。
【０００６】
このようなＳｉＯ２の消失によってもたらされた気孔径の大形化、気孔量の増大、通気性の増大によって、吹き込まれる不活性ガスの気泡径が大きくなり、それが鋼の泡欠陥をもたらすことになる。
【０００７】
この対策として、例えば、特許文献１には、添加する溶融ＳｉＯ２の量を低減せずにその粒度を０．１〜０．６ｍｍの比較的小さい粒径を使用する方法が開示されている。この方法によればＳｉＯ２の消失に伴う気孔径の拡大は比較的小さいものとなるが、ＳｉＯ２の絶対量は変わらず、ＳｉＯ２の消失に伴う空隙部分の通気特性の変化は依然大きく、上述の問題は解決されない。
【０００８】
また特許文献２には、添加する溶融ＳｉＯ２等のシリカをアルミナ溶剤で被覆してノズルに使用することで、そのシリカを侵蝕から保護することが開示されている。しかしながら、この方法では、シリカの周囲のアルミナ皮膜は極めて薄く、強固な皮膜を形成することは困難であり、また、その皮膜の存在状態も不安定であり、通常の鋳造条件では、とくに、鋳造初期や短時間の鋳造ではシリカの侵蝕を遅らせるのに若干の効果はあるものの、シリカの消失を抑制することができず、シリカ消失後には通気特性劣化を抑制するという面では、抜本的な対策にはなっていない。
【０００９】
さらに、特許文献３には、耐火骨材として、溶融シリカを含まない低膨張性のアルミナを使用することで、耐スポーリング性の低下を抑制することが提案されている。しかしながら、そのような低膨張性のアルミナを使用しても熱膨張性の低下幅は小さいので耐スポーリング性の改善効果は小さく、抜本的な対策にはなっていない。
【特許文献１】特開２００２−２５４１４５号公報
【特許文献２】特開平４−１２７９４４号公報
【特許文献３】特開平３−２４３２５７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明の課題は、低膨張性の原料としての溶融ＳｉＯ２を含む連続鋳造ノズル等に使用される通気性耐火材料において、シリカ消失後の通気特性劣化を抑制することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明は、連続鋳造用通気性耐火材料において、その骨材が、耐スポーリング性を付与するためにそのＳｉＯ２成分の少なくとも一部を０．１ｍｍ以上の粒径を含む非晶質の耐火性骨材で構成し、その通気特性の変化を使用前すなわち加熱前の状態と１５５０℃×１０時間還元雰囲気加熱後の状態の、それぞれの常温に於ける通気率の変化により特定することが有効であるとの知見に基づいて完成した。
【００１２】
すなわち、本発明の通気性耐火材料は、耐火性骨材、黒鉛、結合材からなり、さらには金属や炭化珪素等の非酸化物の化合物等を含んでもよいが、使用前の未加熱の状態において、ＳｉＯ２成分として８質量％以上５０質量％以下を含み、そのＳｉＯ２成分の少なくとも一部が、０．１ｍｍ以上の粒径を含む非晶質の耐火性骨材で構成され、使用前の未加熱の状態の常温通気率をＡとし、１５５０℃×１０時間還元雰囲気加熱後の常温での通気率をＢとした際にＢ／Ａ≦４を満たす材質であることを特徴とする。
【００１３】
その要件を得るために、本発明では活性度の高い、易結晶性等の特性を有する、炭素系材料を耐火材料中に適量配合せしめ、揮発するＳｉＯ２成分と他の耐火性骨材等との間の反応性や耐火材の焼結性等を高めて、通気性耐火材料中に緻密な物質を形成せしめて、耐火材料中の気孔が増大又は拡大することを抑制する。
【００１４】
通気性耐火材料の通気特性の劣化は、とくに溶融ＳｉＯ２を適量分布せしめて膨張特性を低位に保つ耐火材料の場合に顕著になる。本発明では、そのような通気性耐火材料に顕著な効果を付与することができる。すなわち、溶融ＳｉＯ２を適量分布せしめて膨張特性を低位に保ちつつ、且つ、それらの周囲に耐火材質からなる緻密な皮膜状物質を形成させて、その皮膜状物質が、溶融ＳｉＯ２消失後の溶融ＳｉＯ２が存在していた周辺のマトリクス中の気孔を塞ぎ、ガスの流通経路が拡大することを防いで、通気性耐火材料の通気特性の劣化を抑制する。
【００１５】
溶融ＳｉＯ２をアルミナ等の酸化物等で被覆して配合することは従来も試みられているが、これらは溶融ＳｉＯ２の周囲に耐食性や耐火性の高い耐火骨材等を予め配置しておいて、溶融ＳｉＯ２を保護し、そのスラグ等との反応による低融化ないし溶損、消失等を抑制しようとするものである。すなわち、従来のそれら技術は、耐火材料の耐食性向上を目的としている。したがって通気性耐火材料へのそのような試みは行われていない。
【００１６】
また、とくに通気性耐火材料に関しては、その中の溶融ＳｉＯ２はできるだけ長時間消失させないために、その周囲にはＳｉＯ２成分の揮発を促進する原因となる炭素系、とくに活性の高い炭素系材料を配合することは否定されてきた。
【００１７】
しかしながら，本発明は、通気性耐火材料の通気特性の改善を目的としており、溶融ＳｉＯ２の周囲に予め耐火性の材質を配置しておくのではなく、また耐食性向上を主たる目的とするものでもなく、逆に従来否定されてきたＳｉＯ２成分周囲への炭素系、とくに活性の高い炭素系統材料を配合することにより通気特性の安定化をなすことに成功したものである。
【００１８】
とくに、通気特性の劣化の指標としての、上記Ｂ／Ａの比が、４またはそれ以下であれば、安定的な不活性ガスの吹き込みを約８時間以上継続することが可能となる。また、このＢ／Ａが４を超えると、連続鋳造に於いて鋳造開始後約５時間程度から、内孔面全体からの均一な不活性ガスの吹き込みが困難になって内孔への介在物の付着が大きくなり、また不活性ガスの気泡径の拡大による鋼の泡欠陥の増大が顕著になる。  
【００１９】
なお、Ｂ／Ａの条件は、加熱前の試料と１５５０℃×１０時間還元雰囲気加熱後の試料とを同じ測定方法により得た通気率の値を相対的に得ればよく、測定方法に依存されない。
【００２０】
本発明の材質は、耐火性骨材、黒鉛、結合材からなり、金属や炭化珪素等の非酸化物の化合物等を含んでもよいが、使用前の未加熱の状態において、ＳｉＯ２成分として８質量％以上５０質量％以下を含む。このＳｉＯ２成分は、耐火性骨材として、例えば、ムライト、フォルステライト、ジルコン等のＳｉＯ２成分含有の化合物をも使用できるが、優れた耐スポーリング性を付与するためには、０．１ｍｍ以上好ましくは０．６ｍｍ以下の粒径を、好ましくは８０質量％以上含む非晶質の溶融ＳｉＯ２骨材を含むことが望ましく、また、溶融ＳｉＯ２骨材がその材質中に占める割合は、８質量％以上３０質量％以下程度であることが好ましい。
【００２１】
溶融ＳｉＯ２骨材の粒径が０．１ｍｍ未満のものが２０質量％を超える場合、材質の膨張性を低くする効果が小さく、粒径が０．６ｍｍを超えるものが２０質量％を超える場合には、材質中の溶融ＳｉＯ２骨材が偏在する傾向となって材質中に歪みやそれに起因する損傷を生じやすくなり、また耐食性や耐摩耗性等の物性の低下が著しくなると共にその消失後の気泡径も大きくなる。
【００２２】
但し、本発明では、溶融ＳｉＯ２骨材の周囲に、ガスの通気を抑制する程度に緻密な耐火性の皮膜を形成するので、溶融ＳｉＯ２骨材の粒径が０．６ｍｍを越える比較的大きいものが溶融ＳｉＯ２骨材量の２０％を超えて存在していても、通気特性の劣化の程度は、耐火性の皮膜状物質を備えない従来の通気性耐火材料よりは小さいので、特定の粒径とそれを超える粒径の含有量を限定しなくても構わない。
【００２３】
溶融ＳｉＯ２骨材が８質量％未満では耐スポーリング性の向上効果が小さく、３０質量％を超えると通気特性の変化が大きくなりやすく、また耐食性や耐摩耗性の低下、加熱中〜加熱後の強度劣化等が大きい。
【００２４】
さらに、本発明では、このような非晶質の溶融ＳｉＯ２の消失に伴う通気特性の劣化を抑制するために、溶融ＳｉＯ２の消失後に空隙となる部分に、その空隙の周囲に、耐火性材質からなる皮膜状物質を形成させる。
【００２５】
本発明でいう皮膜状とは、空隙の外周面方向に連続した組織で存在する状態を意味し、その外周面方向の長さが、外周面方向に垂直方向の長さすなわち厚みを越えて存在する状態をいう。
【００２６】
そして、この皮膜状物質のそれぞれの空隙毎の周囲面積に対する存在領域の割合とは、顕微鏡視野内の独立した空隙の断面の外周を周囲の面とみなして、その外周の長さに対する皮膜状物質が存在する領域の長さの合計を百分率で示した値をいい、その厚みは、上記の皮膜状物質の最大厚みと最小厚みを平均した値をいう。
【００２７】
この皮膜状物質は、溶融ＳｉＯ２骨材、その他材質中の諸成分、および、受鋼した溶鋼中の成分に起因する成分が相互に反応して生成した酸化物、炭化物、炭化珪素等、さらには反応生成物にとどまらず組織中に存在する酸化物、炭化物、炭化珪素等が結合あるいは焼結したものから構成される。
【００２８】
これらの中で、多くは、溶融ＳｉＯ２骨材の揮発したのちの空隙すなわち気孔の周囲に存在する他の耐火性骨材等と反応して生成した物質からなる。
【００２９】
しかも、その通気性耐火材料の組織中には密封状態の気孔は見られるものの、皮膜状物質を貫通する気孔は極めて少なく、この皮膜状物質がガスの流通することを抑制している。
【００３０】
これらの空隙中の皮膜状物質の形成は、必ずしも画一的な速度等で形成するものではなく、空隙の周囲に存在した諸成分の量や質等、溶融ＳｉＯ２骨材等ないし空隙の大きさ、熱の程度等も影響し、熱を受ける間に連続的に形成されていく。このため、ある加熱後時点で、対象となる空隙の全てに形成されていないことは当然であり、また消失途中の溶融ＳｉＯ２骨材の残留機能等の影響もあるので全てに形成させる必要もない。
【００３１】
むしろ、使用時の熱衝撃抵抗性を高位に確保するためには、使用前時点では溶融ＳｉＯ２骨材の周囲には強固な皮膜状物質が形成されていないことが好ましい。
【００３２】
したがって、この皮膜状物質は、１５５０℃×１０時間還元雰囲気での加熱後の組織観察に於いても、その中に存在する空隙の少なくとも一部に存在すればよいが、検査試料の断面の視野内の０．１ｍｍ以上の空隙の数の少なくとも３０％以上に存在していることが好ましく、全個に存在していることがさらに好ましい。
【００３３】
なお、この皮膜状物質は、約０．１ｍｍ以上の溶融ＳｉＯ２骨材が消失した位置の空隙にとどまらず、マトリクス中のさらに小さい空隙部分でも反応生成物や耐火性骨材等の焼結や結合によって促進されるもので、約０．１ｍｍより小さなＳｉＯ２成分の消失等によるマトリクスの組織劣化に伴う通気特性の劣化も顕著ではないが抑制する。
【００３４】
本発明において、この空隙の外周に皮膜状物質を形成せしめる通気性耐火材料は、耐火性骨材や黒鉛の種類、粒度、構成及び結合材の種類、構成、配合添加量、さらには、溶融ＳｉＯ２骨材の粒径や配合添加量等を調整すること、並びに製造時の混練等の条件を調整することにより、通気量等の絶対的な水準、受鋼後または加熱後の通気特性の変化の程度等を任意に設定することを可能とする。
【００３５】
この空隙は、材質が溶鋼受鋼や１５５０℃×１０時間還元雰囲気加熱等の強い熱を受けることにより溶融ＳｉＯ２骨材を中心とするＳｉＯ２成分が揮発して生じる。しかし、ＳｉＯ２成分の揮発過程で、殆ど同時にこの溶融ＳｉＯ２骨材の周囲に耐火性材質からなる強固な皮膜状物質を形成させることで、溶融ＳｉＯ２の消失により生じた空隙が、いわゆる殻の壁で囲まれたような状態にすることができる。
【００３６】
このような状態で存在する皮膜状物質は、以下の機能を果たす。
【００３７】
その第１は、溶融ＳｉＯ２との境界部分すなわち空隙の壁に存在するガスの流通経路となり得るマトリクス内の気孔の開放を抑制して、材質の通気特性が劣化することを抑制することである。
【００３８】
その第２は、通気材質の組織内で補強材となり、また応力を分散して、材質の破壊抵抗性を向上させることである。
【００３９】
その第３は、付随的にスラグ等が通気材質のマトリクス深部へ浸透するのを防止して、耐食性や耐摩耗性を向上させることである。
【００４０】
この皮膜状物質は、３μｍ以上〜１５０μｍ以下の厚みであることが好ましく、２０μｍ以上〜８０μｍ以下であることがさらに好ましい。３μｍ未満の場合はその皮膜状物質の形成自体が散逸的で不十分になりやすく、また皮膜状物質内の気孔が相互に連結してガスの流通経路となったり、皮膜状物質自体の破壊等による欠損部位も生じやすいため、上述の各機能が小さくて材質の改善効果が現れにくい。１５０μｍを超えると皮膜状物質自体の柔軟性が小さくなり、また皮膜状物質自体の膨張がその周辺の材質組織に応力を生じさせて、材質の破壊抵抗性を低下させる虞がある。
【００４１】
さらに、この皮膜状物質は、溶融ＳｉＯ２の消失に伴い生じた空隙の周囲面積の少なくとも３０％以上の領域に形成させることが好ましく、６０％以上の領域に形成させることがさらに好ましい。
【００４２】
この皮膜状物質の形成割合と通気特性の変化の程度との間には反比例的な関係があるが、連続鋳造の通気材質の実用上、３０％未満では、上記Ｂ／Ａ≦４を満足し難い。６０％以上であれば、さらに安定的に上記Ｂ／Ａを小さくすること、例えば２〜３程度以下にすることができる。
【００４３】
これらの空隙と皮膜状物質は、１５５０℃×１０時間還元雰囲気加熱後の組織を顕微鏡で観察することで特定できる。１５５０℃×１０時間還元雰囲気加熱の条件は、通気材質が溶鋼を長時間受鋼して、溶融ＳｉＯ２骨材が消失する温度と時間に相当する条件とみなしたものである。
【００４４】
これらの空隙は溶融ＳｉＯ２骨材の消失により生じた部分を主な対象とするので、１５５０℃×１０時間還元雰囲気加熱後の組織中に存在する空隙の内、材質中に配合添加した溶融ＳｉＯ２骨材の最小粒径に相当する大きさ以上の空隙を主な対象とする。
【００４５】
溶融ＳｉＯ２骨材は、０．１ｍｍ以上好ましくは０．６ｍｍ以下の粒径を、好ましくは８０質量％以上含むように配合添加するので、材質断面の空隙の直径が約０．１ｍｍ以上のものを観察の対象にすればよい。
【００４６】
その大きさは、顕微鏡視野内の独立した空隙につき、その空隙の断面全体を覆う最小の円を想定して、その直径が０．１ｍｍ以上のものを０．１ｍｍ以上の空隙とみなす方法を採ればよい。
【００４７】
本発明の通気性耐火材料は、鋼の連続鋳造に於けるＰ−Ｑ特性、鋳片の膨れ、鋳造可能時間等の前述の課題を解決するために前記のＢ／Ａ≦４を満たすようにするが、それらは、通気特性の絶対的な水準にも影響されることから、個別の操業条件に応じてその設定をすることが必要である。
【００４８】
とくに、連続鋳造用ノズルの通気用の材質の場合には、使用前の未加熱の常温通気率(ＮＬ・ｃｍ／(ｍｉｎ・ａｔｍ・ｃｍ２))すなわち前記Ａが、５×１０−３以上３×１０−１以下であることが好ましく、１．０×１０−２以上１．２×１０−１であることがさらに好ましい。
【００４９】
５×１０−３未満の場合は所用の通気量が得にくく、通気性耐火材料を適用するノズルのガス流通部分の圧力が過度に高まって、ノズルの破壊を生じる虞があり、また溶鋼接触面へのアルミナを中心とする介在物の付着が増大する虞もある。３×１０−１を超える場合は、過剰なガス流量により鋳片の膨れ等の品質劣化を生じる虞があり、また通気性耐火材料の組織が粗になりやすく、強度低下や耐食性、耐摩耗性の低下を生じる虞がある。
【００５０】
この通気率の値は、図５に示すように、外径φ９５×内径φ７５×高さ５０ｍｍの試料ａの上下面をシ−ルし、常温で内孔に１ｋｇ／ｃｍ２のＡｒガスを流したときの通気量を測定し、次の関係式より通気率を算出した値である。
【００５１】
Ｋ＝Ｖ・ｌｎ(Ｒ１／Ｒ０）／（２π・Ｈ・ΔＰ）
Ｋ  ：通気率(ＮＬ・ｃｍ／(ｍｉｎ・ａｔｍ・ｃｍ２))
Ｖ  ：内孔通気量（ＮＬ／ｍｉｎ) 
ΔＰ：背圧(ａｔｍ) 
Ｒ１：試料外半径(ｃｍ)
Ｒ０：試料内半径(ｃｍ)
Ｈ  ：試料高さ(ｃｍ) 
π  ：円周率
【００５２】
尚、この通気特性の条件は、適用する連続鋳造用ノズルの構造や個別の操業条件に対応して決定されるべきものであるが、この試料の個別の寸法が異なっても、上記条件に換算した場合に、上記通気率の値の範囲を充たしていればよく、試料形状等を特定するものではない。
【００５３】
本発明の通気性耐火材料の製造に於いては、溶融ＳｉＯ２骨材の周囲に皮膜状物質を形成しやすくするための添加材の選定、混合物の形態の制御等を行うことが好ましい。
【００５４】
例えば、活性の高い、易結晶性炭素系材料等の高温下で無定形から結晶層へと変化するカーボン層と、高温の還元雰囲気下で揮発するＳｉＯ２とを直接接触させることで、ＳｉＯ２と他骨材等との反応性等を高め、それらの反応生成物等の存在位置を、揮発するＳｉＯ２の周囲に集中させることができる。
【００５５】
それを基本に、溶融ＳｉＯ２骨材、他の耐火性骨材等との通気性耐火材料中での相互の存在形態を次のような条件で制御することが好ましい。
【００５６】
構成原料を混練する過程で、最初に溶融ＳｉＯ２骨材と共に、活性の高い、高温での炭素化過程で易結晶性を有し、且つ溶融ＳｉＯ２骨材の濡れ性が比較的高い炭素系材料をミキサーに投入し、溶融ＳｉＯ２骨材に被覆されるまで混練する。この易結晶性炭素系材料としては、例えばキシレン樹脂、キシレン変性樹脂、タール、ピッチ等が挙げられる。その後溶融ＳｉＯ２骨材以外の耐火性骨材、黒鉛等の残余の構成原料、フェノール樹脂等を投入して均一に混ざるまで混練する。
【００５７】
この他に、この易結晶性炭素系結合材を比較的多めに添加する事で、溶融ＳｉＯ２を含む耐火性骨材、黒鉛、易結晶性炭素系材料、フェノール樹脂等を同時にミキサーに投入し、均一に混ざるまで混練するという方法でも構わない。さらに、溶融ＳｉＯ２骨材と他の耐火性骨材の中の微粉部分、易結晶性炭素系材料等を先に混合又は造粒等を行ってから残余の原料を加える等の方法も採り得る。
【００５８】
要は、溶融ＳｉＯ２骨材と易結晶性を有する炭素系材料、いわゆるソフトカーボン等が相互に高密度で接触するような状況を作ること、さらには、反応性を高めるために、溶融ＳｉＯ２骨材に接触する他の耐火性骨材の比表面積を大きくする、すなわち粒径の小さなものを溶融ＳｉＯ２骨材周辺に多く存在させる等が効果的であり、その条件を満たせば他の代替手段も採り得る。
【００５９】
このような方法を採ることで、溶融ＳｉＯ２骨材の揮発時に形成される皮膜状物質の形成速度を高くすること、その皮膜状物質を強固に且つ大きくすること、その皮膜状物質をより緻密なものにして溶融ＳｉＯ２骨材の周囲のマトリクスに存在するガスの流通経路となり得る気孔を塞ぐこと等が可能になり、またはそれら機能を強化できる。
【００６０】
さらには、溶融ＳｉＯ２骨材、炭素系材料、その他耐火性骨材、及びそれらの質や形態等を適宜通気性耐火材料毎に調整することで、皮膜状物質の厚み、分散状態等の諸特性を調整することができる。
【００６１】
このようにして得たはい土を、通常のノズルの製法と同じく、成型用モールド等に適宜配置、充填してアイソスタティックプレスにより加圧成型し、還元焼成後、浸漬ノズル等の鋳造用ノズルの製品とする。
【発明の効果】
【００６２】
連続鋳造用ノズルに使用する溶融ＳｉＯ２を含む通気性耐火材料において、その組織や物性の劣化を抑制できるので耐熱衝撃性に優れ、熱衝撃による割れ等の危険性が少なくなる。
【００６３】
とくに、内孔面からのガス吹き機能を有する浸漬ノズルに於いては、内孔体剥離や首部折損の危険を回避しつつ、ガスの吹き込みの通気特性を長時間安定化させることで、溶鋼中の介在物の浮上効果と浸漬ノズル内孔の閉塞防止効果を持続させ、鋼の泡欠陥と鋼の品質低下を抑制し、さらには鋳造時間を延長することが可能になる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００６４】
以下、実施例によって、本発明の実施の形態を説明する。
【実施例１】
【００６５】
空隙内に皮膜状物質を形成した本発明の実施例と、空隙内に皮膜状物質を形成しない比較例との通気特性の変化を調査した。
【００６６】
表１は、実施例及び比較例の各配合割合を示す。易結晶性炭素系結合材としてはキシレン変性樹脂を使用した。
【表１】
2006239704.tif 000002
【００６７】
図１に、この実施例及び比較例の各通気特性の変化を示す。
【００６８】
供試料は、浸漬ノズルと同様の外径φ９５×内径φ７５×高さ５０ｍｍの試料を作製し、実使用後を想定した１５５０℃の１０時間、コークス詰めの還元雰囲気下で加熱処理を行い、その前後での通気特性と組織を調べた。
【００６９】
通気率は、前記の図５に示す方法、および、関係式によって得たものである。
【００７０】
図１中のＢ／Ａは、使用前の未加熱の状態の常温通気率をＡとし、使用時を想定した１５５０℃×１０時間還元雰囲気加熱後の常温での通気率をＢとした際の通気率増加割合を示す。
【００７１】
実施例のＢ／Ａは２．２であるのに対し、比較例のＢ／Ａは５．５であり、通気特性が顕著に改善されていることがわかる。
【００７２】
図２に、実施例の加熱処理後の組織写真を、図４に皮膜状物質の更なる拡大写真を、図３に、比較例の加熱処理後の組織写真を示す。
【００７３】
実施例には、溶融ＳｉＯ２骨材が揮発した空隙の外周部に約１５μｍの厚み、外周面の殆ど全領域に緻密な皮膜状物質が形成されているが、比較例には緻密な皮膜状物質は観られない。
【００７４】
実施例の皮膜状物質は連続的で緻密な状態になっており、この皮膜状物質を貫通するような開放気孔は見られない。
【００７５】
図４と表２にこの実施例の皮膜状物質を分析した結果を示す。
【００７６】
表２中の番号は、図４の組織写真中の各番号に対応する部分を示す。
【表２】
2006239704.tif 000003
【００７７】
本実施例では、溶融ＳｉＯ２骨材以外の耐火性骨材にアルミナを使用しているため、アルミニウム成分、シリコン成分を中心とする多様な形態の反応生成物等が形成されていることがわかる。
【産業上の利用可能性】
【００７８】
本発明の連続鋳造ノズル用通気性耐火材料は、ロングノズル、浸漬ノズル、その他の溶鋼排出用のノズルをはじめ、ストッパーにも適用できる。
【００７９】
また、本発明の通気性耐火材料は、溶鋼との接触面を持つ通気性耐火材料にとくに好適である。その典型的な形態は、タンディッシュからモールドに溶鋼を排出する浸漬ノズルの内孔からガスを吹き込むために配置される内孔内張材または吐出孔周辺を含む溶鋼接触面全面への内張材である。
【図面の簡単な説明】
【００８０】
【図１】実施例１に示す本発明の実施例及び比較例の各通気特性の変化を示すグラフである。
【図２】実施例１に示す本発明の実施例の加熱処理後の組織写真である。
【図３】実施例１に示す比較例の組織写真である。
【図４】皮膜状物質の更なる拡大写真である。
【図５】本発明の通気性耐火材料の通気率の測定方法の概要を示す図である。
【符号の説明】
【００８１】
１  溶融ＳｉＯ２が消失した部分の空隙を示す。
２  皮膜状物質の一部を示す。
【図１】
2006239704.tif 000004
【図５】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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