(57)【要約】【課題】  内部高圧型の多段圧縮式ロータリコンプレッサにおいて、第１の回転圧縮要素のベーンスロット近傍のシール性を改善して、第１の回転圧縮要素の体積効率の向上を図る。【解決手段】  第１の支持部材としての下部支持部材５６、第１のシリンダとしての下シリンダ４０、中間仕切板３６、第２のシリンダとしての上シリンダ３８及び第２の支持部材としての上部支持部材５４を、複数の主ボルト８０・・にて締結すると共に、主ボルト８０・・の外側で、且つ、吸込ポート１６１とは反対側のベーンスロット８２近傍に補助ボルト８１を設け、この補助ボルト８１を下部支持部材５６側から挿入し、当該下部支持部材５６、下シリンダ４０、中間仕切板３６、上シリンダ３８を経て上部支持部材５４に締結する。【選択図】      図４
2006214375.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
密閉容器内に駆動要素と、該駆動要素の回転軸にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を備え、前記第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒を前記第２の回転圧縮要素にて圧縮して前記密閉容器内に吐出するロータリコンプレッサにおいて、
前記第１及び第２の回転圧縮要素を構成する第１及び第２のシリンダと、
前記回転軸に形成された偏心部に嵌合されて前記第１のシリンダ内で偏心回転するローラと、
該ローラに当接して前記第１のシリンダ内を高圧室と低圧室とに区画するベーンと、
前記第１のシリンダに形成され、前記ベーンを移動自在に収納するベーンスロットと、
前記各シリンダ間に介設されて両シリンダの一方の開口部を閉塞する中間仕切板と、
前記第１及び第２のシリンダの他方の開口部をそれぞれ閉塞すると共に、前記回転軸の軸受けを有する第１及び第２の支持部材と、
前記第１の支持部材に形成された吸込通路と、
前記ベーンスロット近傍の前記第１のシリンダに形成され、前記吸込通路を当該第１のシリンダ内の低圧室に連通させる吸込ポートとを備え、
前記第１の支持部材、前記第１のシリンダ、前記中間仕切板、前記第２のシリンダ及び前記第２の支持部材を、複数の主ボルトにて締結すると共に、
該主ボルトの外側で、且つ、前記吸込ポートとは反対側の前記ベーンスロット近傍に補助ボルトを設け、該補助ボルトを前記第１の支持部材側から挿入し、当該第１の支持部材、前記第１のシリンダ、前記中間仕切板、前記第２のシリンダを経て前記第２の支持部材に締結したことを特徴とするロータリコンプレッサ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、密閉容器内に駆動要素と、この駆動要素の回転軸にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を備え、第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒を第２の回転圧縮要素にて圧縮して密閉容器内に吐出するロータリコンプレッサに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種ロータリコンプレッサは、第１の回転圧縮要素の吸込ポートから冷媒ガスがシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により圧縮されて中間圧となりシリンダの高圧室側より吐出ポートを経て吐出消音室に吐出される。そして、吐出消音室に吐出された中間圧の冷媒ガスは第２の回転圧縮要素の吸込ポートからシリンダの低圧室側に吸入され、ローラとベーンの動作により２段目の圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなり、高圧室側より吐出ポート、吐出消音室を経て密閉容器内に吐出される。これにより、密閉容器内は高温高圧となる。一方、密閉容器内に吐出された冷媒ガスは、冷媒吐出管からロータリコンプレッサの外部に吐出される（例えば、特許文献１参照）。
【特許文献１】特開２００４−２７９７０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
ところで、このような内部高圧型のロータリコンプレッサでは、密閉容器内が高圧となるため、第１の回転圧縮要素のシリンダ内と密閉容器内の圧力差が非常に大きく、係る圧力差により、密閉容器内の高圧冷媒が第１の回転圧縮要素のシリンダ内に流入する冷媒リークの発生が問題となっていた。
【０００４】
特に、ベーンスロット近傍では、ベーンを移動自在に収納することができるようにベーンとベーンスロットとの間に隙間が設けられているため、当該隙間から密閉容器内の冷媒がベーンスロット内を通って、シリンダ内に流入し、第１の回転圧縮要素の体積効率が低下する不都合が生じていた。
【０００５】
本発明は、係る従来技術の課題を解決するために成されたものであり、内部高圧型の多段圧縮式ロータリコンプレッサにおいて、第１の回転圧縮要素のシリンダのベーンスロット近傍のシール性を改善して、第１の回転圧縮要素の体積効率の向上を図ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明のロータリコンプレッサは、密閉容器内に駆動要素と、この駆動要素の回転軸にて駆動される第１及び第２の回転圧縮要素を備え、第１の回転圧縮要素で圧縮された冷媒を第２の回転圧縮要素にて圧縮して密閉容器内に吐出するものであって、第１及び第２の回転圧縮要素を構成する第１及び第２のシリンダと、回転軸に形成された偏心部に嵌合されて第１のシリンダ内で偏心回転するローラと、このローラに当接して第１のシリンダ内を高圧室と低圧室とに区画するベーンと、第１のシリンダに形成され、ベーンを移動自在に収納するベーンスロットと、各シリンダ間に介設されて両シリンダの一方の開口部を閉塞する中間仕切板と、第１及び第２のシリンダの他方の開口部をそれぞれ閉塞すると共に、回転軸の軸受けを有する第１及び第２の支持部材と、第１の支持部材に形成された吸込通路と、ベーンスロット近傍の第１のシリンダに形成され、吸込通路を当該第１のシリンダ内の低圧室に連通させる吸込ポートとを備え、第１の支持部材、第１のシリンダ、中間仕切板、第２のシリンダ及び第２の支持部材を、複数の主ボルトにて締結すると共に、この主ボルトの外側で、且つ、吸込ポートとは反対側のベーンスロット近傍に補助ボルトを設け、この補助ボルトを第１の支持部材側から挿入し、当該第１の支持部材、第１のシリンダ、中間仕切板、第２のシリンダを経て第２の支持部材に締結するものである。
【発明の効果】
【０００７】
本発明のロータリコンプレッサによれば、複数の主ボルトに加え、ベーンスロット近傍に補助ボルトを設けたので、第１のシリンダのベーンスロット近傍における締付け力の向上を図ることができるようになる。
【０００８】
これにより、第１のシリンダと中間仕切板との間、第１の支持部材と第１のシリンダとの間のシール性が改善されて、第１の回転圧縮要素の体積効率が向上すると共に、ロータリコンプレッサの成績係数の向上を図ることができるようになる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
以下、図面に基づき本発明のロータリコンプレッサの実施形態を詳述する。図１は本発明のロータリコンプレッサの一実施例として、第１の回転圧縮要素３２で圧縮された冷媒を第２の回転圧縮要素３４にて圧縮して密閉容器１２内に吐出する内部高圧型の多段圧縮式ロータリコンプレッサ１０の縦断側面図、図２及び図３はロータリコンプレッサ１０の回転軸１６を含む第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４の縦断側面図、図４は第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４の底面図、図５は第１の回転圧縮要素のシリンダの底断面図をそれぞれ示している。尚、上記図１乃至図３はそれぞれ異なる断面を示している。
【００１０】
各図において、ロータリコンプレッサ１０は、鋼板から成る縦型円筒状の密閉容器１２内に、この密閉容器１２の内部空間の上側に配置された駆動要素としての電動要素１４と、この電動要素１４の下側に配置され、電動要素１４の回転軸１６により駆動される第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４からなる回転圧縮機構部１８を収納している。そして、本実施例のロータリコンプレッサ１０は、上記第１の回転圧縮要素３２で圧縮された冷媒を第２の回転圧縮要素３４にて圧縮して密閉容器１２内に吐出する、所謂内部高圧型ロータリコンプレッサである。尚、本実施例のロータリコンプレッサ１０には冷媒として二酸化炭素が使用される。
【００１１】
密閉容器１２は底部をオイル溜めとし、電動要素１４と回転圧縮機構部１８を収納する容器本体１２Ａと、この容器本体１２Ａの上部開口を閉塞する略椀状のエンドキャップ（蓋体）１２Ｂとで構成されており、且つ、このエンドキャップ１２Ｂの上面には円形の取付孔１２Ｄが形成され、この取付孔１２Ｄには電動要素１４に電力を供給するためのターミナル（配線を省略）２０が取り付けられている。
【００１２】
電動要素１４は、密閉容器１２の上部空間の内周面に沿って環状に溶接固定されたステータ２２と、このステータ２２の内側に若干の間隔を設けて挿入設置されたロータ２４とから構成されており、このロータ２４は中心を通り鉛直方向に延びる回転軸１６に固定される。
【００１３】
前記ステータ２２は、ドーナッツ状の電磁鋼板を積層した積層体２６と、この積層体２６の歯部に直巻き（集中巻き）方式により巻装されたステータコイル２８を有している。また、ロータ２４もステータ２２と同様に電磁鋼板の積層体３０で形成されている。
【００１４】
前記回転圧縮機構部１８は、中間仕切板３６を挟んで、２段目となる第２の回転圧縮要素３４を密閉容器１２内の電動要素１４側、１段目となる第１の回転圧縮要素３２を電動要素１４とは反対側に配置している。即ち、回転圧縮機構部１８は、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４を構成する第１のシリンダとしての下シリンダ４０と、第２のシリンダとしての上シリンダ３８と、回転軸１６に形成された上下偏心部４２、４４に嵌合されて各シリンダ３８、４０内で偏心回転するローラ４６、４８と、各ローラ４６、４８に当接して各シリンダ３８、４０内を低圧室側と高圧室側にそれぞれ区画するベーン５０、５２と、各シリンダ３８、４０間に介設されて両シリンダ３８、４０の一方（上シリンダ３８の下側及び下シリンダ４０の上側）の開口部を閉塞する上記中間仕切板３６と、上下シリンダ３８、４０の他方（上シリンダ３８の上側及び下シリンダ４０の下側）の開口部をそれぞれを閉塞すると共に、回転軸１６の軸受け５４Ａ、５６Ａを有する第１の支持部材としての下部支持部材５６と、第２の支持部材としての上部支持部材５４によて構成される。尚、上記上下偏心部４２、４４は１８０度の位相差を有して回転軸１６に設けられている。
【００１５】
下シリンダ４０には、後述するベーンスロット８２近傍に形成され、下部支持部材５６に形成された吸込通路６０を下シリンダ４０内の低圧室に連通させる吸込ポート１６１が形成されている。同様に上シリンダ３８にも上部支持部材５４に形成された吸込通路５８を下シリンダ４０内の低圧室に連通させる吸込ポート１６０が形成されている。
【００１６】
また、下部支持部材５６の下シリンダ４０とは反対側（下側）の面で、且つ、軸受け５６Ａの外側を凹陥させ、この凹陥部を下部カバー６８にて閉塞することにより吐出消音室６４が形成される。同様に、上部支持部材５４の上シリンダ３８とは反対側（上側）の面を凹陥させ、この凹陥部を上部カバー６３にて閉塞することにより吐出消音室６２が形成される。
【００１７】
この場合、上部支持部材５４の中央には軸受け５４Ａが起立形成されている。また、下部支持部材５６の中央には軸受け５６Ａが貫通形成される。また、軸受け５６Ａの下部カバー６８と当接する面（下面）には、図示しないＯリング溝が形成されており、当該Ｏリング溝内にはＯリング７１が収納される。
【００１８】
一方、前記下シリンダ４０内にはベーン５２をローラ４８方向に移動自在に収納するベーンスロット８２が形成され、このベーンスロット８２の外側には、ベーン５２を常時ローラ４８側に付勢するバネ部材としてのスプリング７６を収納する収納部８２Ａが形成されており、この収納部８２Ａはベーン５２側（ベーンスロット８２側）と密閉容器１２側に開口している。
【００１９】
そして、このスプリング７６の密閉容器１２側の収納部には金属製のプラグ１００が設けられ、スプリング７６の抜け止めの役目を果たす。当該プラグ１００の周面には当該プラグ１００と収納部８２Ａの内面間をシールするための図示しないＯリングが取り付けられている。
【００２０】
そして、ベーン５２のベーンスロット８２に連通する収納部８２Ａには第１の回転圧縮要素３２の吐出圧力である中間圧が背圧として印加される。即ち、第１の回転圧縮要素３２の下シリンダ４０にて圧縮された冷媒が吐出される吐出消音室６４と収納部８２Ａとは連通路１０５にて連通されており、当該連通路１０５から吐出消音室６４内の中間圧の冷媒が収納部８２Ａに流入するため、収納部８２Ａ内は中間圧力となる。従って、プラグ１００のスプリング７６側は中間圧、密閉容器１２側は高圧となる。
【００２１】
上記プラグ１００に対応する部分の下部支持部材５６及び中間仕切板３６は、下シリンダ４０と干渉しない形状とされている。本実施例では、プラグ１００に対応する部分の下部支持部材５６及び中間仕切板３６に、下シリンダ４０に離間する方向に凹陥した逃げ部５６Ｃ、３６Ｃを形成している。
【００２２】
このような逃げ部５６Ｃ、３６Ｃにより、収納部８２Ａ内にプラグ１００を圧入した際に、当該プラグ１００の圧入に伴う下シリンダ４０の変形を吸収することができるようになる。これにより、下シリンダ４０の変形によって、下シリンダ４０と下部支持部材５６との間、及び、下シリンダ４０と中間仕切板３６との間に隙間が形成され、下シリンダ４０のシール性が低下する不都合を未然に回避することができるようになる。
【００２３】
一方、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４は下部カバー６８側から複数の主ボルト８０・・及び補助ボルト８１にて締結される。即ち、本実施例では、下部カバー６８、下部支持部材５６、下シリンダ４０、中間仕切板３６、上シリンダ３８及び上部支持部材５４を下部カバー６８側から４つの主ボルト８０・・にて締結すると共に、主ボルト８０・・の外側で、且つ、下シリンダ４０に形成された吸込ポート１６１とは反対側のベーンスロット８２近傍に補助ボルト８１を設け、当該補助ボルト８１を下部支持部材５６側から挿入し、当該下部支持部材５６、下シリンダ４０、中間仕切板３６、上シリンダ３８を経て上部支持部材５４に締結する。
【００２４】
そして、下部カバー６８、下部支持部材５６、下シリンダ４０、中間仕切板３６、上シリンダ３８及び上部支持部材５４には、主ボルト８０・・を挿通するための孔８０Ａ・・が形成されている。また、下部支持部材５６、下シリンダ４０、中間仕切板３６、上シリンダ３８及び上部支持部材５４には補助ボルト８１を挿通するための孔８１Ａが形成されている。また、上部支持部材５４には主ボルト８０・・の先端部に形成されたねじ山と相互に螺合するねじ溝と補助ボルト８１の先端部に形成されたねじ山と相互に螺合するねじ溝が形成されている。
【００２５】
ここで、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４から構成される上記回転圧縮機構部１８を組み立てる手順を説明する。先ず、上部カバー６３と上部支持部材５４と上シリンダ３６を位置決めし、上シリンダ３８に螺合する２本の上ボルト７８、７８を上部カバー６３側（上側）から軸心方向（下方向）に挿通し、これらを一体化する。これにより、第２の回転圧縮要素３４が組み立てられる。
【００２６】
次に、上述の上ボルト７８、７８にて一体化された第２の回転圧縮要素３２を上端側から回転軸１６に挿通する。そして、中間仕切板３６と下シリンダ４０を組み付けて、これを下端側から回転軸１６に挿通し、既に取り付けられた上シリンダ３８と位置決めして、下シリンダ４０に螺合する２本の図示しない上ボルトを上部カバー６３側（上側）から軸心方向（下方向）に挿通し、これらを固定する。
【００２７】
そして、下部支持部材５６を下端側から回転軸１６に挿通した後、同様に、下部カバー６８を下端側から回転軸１６に挿通して、下部支持部材５６に形成された凹陥部を塞ぎ、前記孔８０Ａ・・に４本の主ボルト８０・・を下部カバー６８側（下側）から軸心方向（上方向）に挿通する。このとき、主ボルト８０・・の先端部に形成されたねじ山と前記上部支持部材５４に形成されたねじ溝とを相互に螺合させることで、これらが締結される。
【００２８】
次に、上記主ボルト８０・・と同様に孔８１Ａに補助ボルト８１を下部支持部材５６側（下側）から軸心方向（上方向）に挿通する。このとき、補助ボルト８１の先端部に形成されたねじ山と前記上部支持部材５４に形成されたねじ溝とを相互に螺合することで、これらが締結され、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４が組み付けられる。
【００２９】
尚、回転軸１６には第１及び第２の偏心部４２、４４が形成されている関係上、下部カバー６８が一番最後に回転軸１６に取り付けられることとなる。
【００３０】
このように、回転軸１６に第２の回転圧縮要素３４（上部カバー６３、上部支持部材５４及び上シリンダ３８）、中間仕切板３６、下シリンダ４０、下部支持部材５６及び下部カバー６８を順次取り付けて、一番最後に取り付けられた下部カバー６８の下側から、孔８０Ａ・・に４本の主ボルト８０・・を挿通して、上部支持部材５４に螺合させると共に、下部支持部材５６側から孔８１Ａに補助ボルト８１を挿通して上部支持部材５４に螺合させて、これらを締結することで、第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４を回転軸１６に固定することができる。
【００３１】
ところで、従来のロータリコンプレッサ１０では、図６及び図７に示すように補助ボルト８１が設けられていなかった。即ち、下部カバー６８側から第１の回転圧縮要素３２を締結するボルトは４本の主ボルト１８０・・のみであった。この場合、内部高圧側のロータリコンプレッサでは、密閉容器１２内が高圧となるため、低圧の冷媒が吸い込まれて圧縮される第１の回転圧縮要素３２の下シリンダ４０と密閉容器１２内との圧力差が大きく、係る圧力差により、密閉容器１２内の高圧冷媒が下シリンダ４０内に流入する冷媒リークが生じていた。
【００３２】
特に、ベーンスロット８２近傍では、ベーン５２を移動自在に収納する関係上、ベーン５２とベーンスロット８２との間に隙間が形成されているため、従来の主ボルト１８０・・のみでの締付け力では、密閉容器１２内の高圧冷媒が下シリンダ４０と中間仕切板３６の間から、当該隙間を経て下シリンダ４０内に流入してしまう。これにより、下シリンダ４０内に吸い込まれる冷媒量が低下し、第１の回転圧縮要素３２における体積効率が悪化し、その結果、ロータリコンプレッサ１０の成績係数（ＣＯＰ）の低下を招いていた。
【００３３】
更に、本実施例の如く圧縮による高低圧差が大きい二酸化炭素を使用した場合、密閉容器１２内と下シリンダ４０の圧力差が非常に大きくなるため、冷媒のリークも増大して、第１の回転圧縮要素３２の体積効率がより一層悪化してしまう。このため、従来より、第１の回転圧縮要素３２のシール性を改善することが切望されていた。
【００３４】
そこで、本発明の如く主ボルト８０・・の外側で、且つ、下シリンダ４０の吸込ポート１６１とは反対側のベーンスロット８２近傍に補助ボルト８１を設けることで、ベーンスロット８２近傍における締付け力を向上することができるようになる。
【００３５】
これにより、下シリンダ４０と中間仕切板３６との間のシール性が改善され、ベーンスロット８２からの冷媒リークを抑えることができるようになり、第１の回転圧縮要素３２の体積効率を改善することができるようになる。
【００３６】
更に、下シリンダ４０と下部支持部材５６との間のシール性も改善されるため、当該下シリンダ４０と下部支持部材５６との間からの冷媒リークも回避することができるようになる。
【００３７】
これにより、下シリンダ４０と中間仕切板３６との間、下部支持部材５６と下シリンダ４０との間のシール性が改善されて、第１の回転圧縮要素３２の体積効率が向上すると共に、ロータリコンプレッサ１０の成績係数の向上を図ることができるようになる。
【００３８】
また、従来のロータリコンプレッサ１０では、主ボルト１８０・・を上部支持部材５４にて螺合させずに、上シリンダ３８にて螺合する構造とされていた。即ち、上シリンダ３８に主ボルト１８０・・の先端部に形成されたねじ山と螺合するねじ溝が形成されており、これらを相互に螺合することで固定していた。
【００３９】
この場合、係る主ボルト１８０・・の締付け力により、上シリンダ３８のねじ溝近傍が引っ張られて、主ボルト１８０・・周辺で上シリンダ３８が中間仕切板３６側に（下側）に反り返り、上シリンダ３８とその上側の上部支持部材５４との間に隙間が生じて、ここらか冷媒リークが生じる問題が生じていた。
【００４０】
しかしながら、本実施例の如く上部支持部材５４にねじ溝を形成し、主ボルト８０・・及び補助ボルト８１の先端部を当該上部支持部材５４にて螺合させることで、上シリンダ３８と上部支持部材５４との間に隙間が生じる不都合を未然に回避することができるようになる。
【００４１】
これにより、上シリンダ３８のシール性も向上し、第２の回転圧縮要素３４の体積効率を改善することができるようになる。
【００４２】
他方、前記上部カバー６３には吐出消音室６２と密閉容器１２内とを連通する図示しない連通路が形成されており、この連通路から第２の回転圧縮要素３４で圧縮された高温高圧の冷媒ガスが密閉容器１２内に吐出される。
【００４３】
そして、密閉容器１２の容器本体１２Ａの側面には、上部支持部材５４と下部支持部材５６の吸込通路５８、６０、吐出消音室６４及び電動要素１４の上側に対応する位置に、スリーブ１４０、１４１、１４２及び１４３がそれぞれ溶接固定されている。スリーブ１４０と１４１は上下に隣接すると共に、スリーブ１４２はスリーブ１４１の略対角線上にある。
【００４４】
スリーブ１４０内には上シリンダ３８に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９２の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９２の一端は上シリンダ３８の吸込通路５８に連通される。この冷媒導入管９２は密閉容器１２の上側を通過して、スリーブ１４２に至り、他端はスリーブ１４２内に挿入接続されて吐出消音室６４に連通する。
【００４５】
また、スリーブ１４１内には下シリンダ４０に冷媒ガスを導入するための冷媒導入管９４の一端が挿入接続され、この冷媒導入管９４の一端は下シリンダ４０の吸込通路６０に連通される。また、スリーブ１４３内には冷媒吐出管９６が挿入接続され、この冷媒吐出管９６の一端は密閉容器１２内に連通される。
【００４６】
以上の構成で、次にロータリコンプレッサ１０の動作を説明する。ターミナル２０及び図示されない配線を介して電動要素１４のステータコイル２８に通電されると、電動要素１４が起動してロータ２４が回転する。この回転により回転軸１６と一体に設けた上下偏心部４２、４４に嵌合されたローラ４６、４８が上下シリンダ３８、４０内を偏心回転する。
【００４７】
これにより、冷媒導入管９４及び下部支持部材５６に形成された吸込通路６０を経由して吸込ポート１６１から下シリンダ４０に低圧室側に吸入された低圧の冷媒ガスは、ローラ４８とベーン５２の動作により圧縮されて中間圧となり、下シリンダ４０の高圧室側より吐出ポート４１を経て吐出消音室６４内に吐出される。
【００４８】
吐出消音室６４に吐出された中間圧の冷媒ガスは、当該吐出消音室６４内に連通された冷媒導入管９２を通って、上部支持部材５４に形成された吸込通路５８を経由して吸込ポート１６０から上シリンダ３８の低圧室側に吸入される。尚、前述の如く連通路１０５にて吐出消音室６４と収納部８２Ａとが連通されているため、吐出消音室６４内に吐出された中間圧の冷媒ガスの一部は、当該連通路１０５を介して収納部８２Ａ内に流入する。これにより、収納部８２Ａ内が中間圧となる。
【００４９】
他方、上シリンダ３８内に  吸入された中間圧の冷媒ガスは、ローラ４６とベーン５０の動作により２段目の圧縮が行われて高温高圧の冷媒ガスとなり、下シリンダ４０の高圧室側より図示しない吐出ポートを経て吐出消音室６４内に吐出される。
【００５０】
そして、吐出消音室６２に吐出された冷媒は、図示しない連通路を経由して密閉容器１２内に吐出された後、電動要素１４の隙間を通過して密閉容器１２内上側へと移動し、当該密閉容器１２上側に接続された冷媒吐出管９６からロータリコンプレッサ１０の外部に吐出される。
【００５１】
以上詳述する如く、本発明により、第１の回転圧縮要素３２の下シリンダ４０のシール性が改善され、第１の回転圧縮要素３２の体積効率が向上し、ロータリコンプレッサ１０の成績係数（ＣＯＰ）の向上を図ることができるようになる。
【００５２】
尚、本実施例では、ロータリコンプレッサとして第１及び第２の回転圧縮要素３２、３４を備えた内部高圧型のロータリコンプレッサ１０を用いて説明したが、本発明のロータリコンプレッサはこれに限らず、３段以上の回転圧縮要素を備えたロータリコンプレッサに適用しても構わない。
【００５３】
また、実施例では回転軸を縦置き型として説明したが、回転軸を横置き型としたロータリコンプレッサにも適応できることは言うまでもない。
【００５４】
更に、ロータリコンプレッサの冷媒として二酸化炭素を用いるものとしたが、他の冷媒を使用しても、本発明は有効である。
【図面の簡単な説明】
【００５５】
【図１】本発明の一実施例のロータリコンプレッサの縦断側面図である。
【図２】図１のロータリコンプレッサの回転軸を含む第１及び第２の回転圧縮要素の縦断側面図である。
【図３】図１のロータリコンプレッサの回転軸を含む第１及び第２の回転圧縮要素のもう一つの縦断側面図である。
【図４】図１のロータリコンプレッサの第１及び第２の回転圧縮要素の底面図である。
【図５】図１のロータリコンプレッサの第１の回転圧縮要素のシリンダの底断面図である。
【図６】従来のロータリコンプレッサの回転軸を含む第１及び第２の回転圧縮要素の縦断側面図である。
【図７】図５の第１及び第２の回転圧縮要素の底面図である。
【符号の説明】
【００５６】
１０  ロータリコンプレッサ
１２  密閉容器
１４  電動要素
１６  回転軸
１８  回転圧縮機構部
２０  ターミナル
２２  ステータ
２４  ロータ
２６  積層体
２８  ステータコイル
３０  積層体
３２  第１の回転圧縮要素
３４  第２の回転圧縮要素
３６  中間仕切板
３８  上シリンダ
４０  下シリンダ
５４  上部支持部材
５６  下部支持部材
５４Ａ、５６Ａ  軸受け
５８、６０  吸込通路
６２、６４  吐出消音室
６３  上部カバー
６８  下部カバー
８２  ベーンスロット
８０  主ボルト
８０Ａ、８１Ａ  孔
８１  補助ボルト
１６０、１６１  吸込ポート
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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