(57)【要約】【課題】  幅切断したスラブを素材として用いた場合においても、エッジヘゲの発生しない熱延鋼板の製造方法を提案する。【解決手段】  連続鋳造スラブを幅切断し、その後、熱間圧延して熱延鋼板を製造する方法において、上記幅切断を、連続鋳造スラブの両側端部から幅中央に向かってスラブ厚の１／２長さ以上内側で行うことを特徴とする熱延鋼板の製造方法。【選択図】    なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
連続鋳造スラブを幅切断し、その後、熱間圧延して熱延鋼板を製造する方法において、上記幅切断を、連続鋳造スラブの両側端部から幅中央に向かってスラブ厚の１／２長さ以上内側で行うことを特徴とする熱延鋼板の製造方法。
【請求項２】
上記連続鋳造スラブは、Ｃ：0.20mass％以上、Si：0.50mass％以上、Ｐ：0.050mass％以上、Ni：0.50mass％以上、Cr：0.50mass％以上、Mo：0.050mass％以上、Ｖ：0.010mass％以上、Nb：0.006mass％以上のうちの１種または２種以上を含有する成分組成を有するものであることを特徴とする請求項１に記載の熱延鋼板の製造方法。
【請求項３】
上記連続鋳造スラブは、下記式で定義されるＣ当量が0.22mass％以上の成分組成を有するものであることを特徴とする請求項１に記載の熱延鋼板の製造方法。
記
Ｃ当量(mass％)＝Ｃ＋Si/24＋Mn/6＋Ni/40＋Cr/5＋Mo/4＋Ｖ/14＋Nb/7
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱延鋼板の製造方法に関し、特に、連続鋳造スラブの内部割れに起因するエッジ欠陥のない熱延鋼板の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
熱延鋼板は、冷延鋼板用素材のほか、一般構造材用素材、ロール成形またはプレス加工用素材、溶接管用素材など非常に幅広い分野で使用されている。そのため、使用される用途に応じて、板厚が１.2〜30mm超まで、板幅が600〜2000mm超までの各種サイズの熱延鋼板が製造されている。
【０００３】
上記熱延鋼板の素材となる鋼スラブは、わが国の場合、そのほぼ100％が連続鋳造法で製造されている。そのため、需要家からの受注寸法に応じた熱延鋼板の幅の造り込みは、連続鋳造時に、鋳造スラブの幅を変化させて行うのが一般的である。しかし、連続鋳造時における鋳造スラブの幅変更は、鋳造条件が不安定化し、内部品質および表面品質の劣化を招いたり、生産能率の低下を招いたりするので好ましくない。さらに、鋳造後のスラブは、室温まで冷却した後、表面手入れを行う必要があるので、エネルギーロスや生産効率の低下、歩留まり低下を招くという問題もある。
【０００４】
そこで、受注量の多い寸法の鋼板あるいはリピート性の高い寸法の鋼板については、その受注幅に合わせたスラブ幅で鋳造を行うが、それ以外の受注量の少ない寸法の鋼板については、その受注幅よりも大きめの特定幅でスラブを製造しておき、このスラブを、熱間圧延の粗圧延に先立って幅プレスあるいは幅圧下圧延を行い、所望のスラブ幅とした後、粗圧延および仕上圧延からなる熱間圧延をし、受注幅の熱延鋼板を製造することが行われるようになってきた。さらに、上記幅プレスあるいは幅圧下圧延によってスラブ幅を調整する方法は、鋳造時の幅(スラブ幅)を大きくできるので、連続鋳造の生産性向上の面からも好ましいことである。そこで、最近では、連続鋳造能力を高めるため、上記受注量の多いサイズにおいても、積極的にこの方法が適用されている。
【０００５】
しかし、上記幅プレスあるいは幅圧下圧延によりスラブ幅を調整する方法は、設備能力の点から限界があり、現状での幅調整代は精々300mm程度である。そのため、この方法を全ての幅のスラブに適用できるわけではない。特に、特殊鋼等の受注量の少ない鋼種や連続鋳造での幅変更が難しい鋼種では、製造されるスラブ幅も限定されているため、より上記方法を適用することが難しくなる。
【０００６】
一方、わが国の鉄鋼製造法の主流である転炉において、１回のチャージで精錬可能な量は100トン以上である。そのため、これより少ない受注量しかない場合には、残りの溶湯は、そのまま鋳造して余剰スラブとし、新たな注文を受けた時に、そのスラブを充当して熱延鋼板を製造している。しかし、受注量の少ないあるいはリピート性の低い寸法(幅)のスラブは、長期滞留し易く、在庫スラブが多量に発生していた。
【０００７】
そこで、受注量の少ないあるいはリピート性の低い熱延板製品については、予め受注幅よりも広幅のスラブを見込み鋳造して在庫スラブとしておき、注文があった時に、このスラブを、幅プレスあるいは幅圧下圧延が可能な幅まで幅切断し、熱延鋼板の素材に充当することが行われている。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、幅切断したスラブを素材として製造した熱延鋼板においては、しばしば、幅切断した側のエッジ部にヘゲが発生し、そのため、当初予定した幅以上の耳切りを行わざるを得ず、せっかく製造した熱延鋼板が製品とならない場合が多く発生していた。特に、この傾向は、Ｃや合金成分を多量に含む特殊鋼において顕著であった。そのため、製品歩留まりの低下や納期遅延等の問題を引き起こしていた。
【０００９】
そこで、本発明の目的は、従来技術が抱える上記問題点を解決し、幅切断したスラブを素材として用いた場合においても、エッジヘゲの発生しない熱延鋼板の製造方法を提案することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
発明者らは、幅切断を行った連続鋳造スラブを素材とした熱延鋼板に発生するエッジヘゲについて、その原因を調査した。その結果、上記エッジヘゲは、連続鋳造スラブの短辺に発生した、バルジングによる内部割れに起因するものであることを突き止めた。そして、そのエッジヘゲを防止するには、短辺の内部割れが発生している部位を避けて幅切断を行えばよいことを見出し、本発明を完成させた。
【００１１】
すなわち、本発明は、連続鋳造スラブを幅切断し、その後、熱間圧延して熱延鋼板を製造する方法において、上記幅切断を、連続鋳造スラブの両側端部から幅中央に向かってスラブ厚の１／２長さ以上内側で行うことを特徴とする熱延鋼板の製造方法である。
【００１２】
本発明における上記連続鋳造スラブは、Ｃ：0.20mass％以上、Si：0.50mass％以上、Ｐ：0.050mass％以上、Ni：0.50mass％以上、Cr：0.50mass％以上、Mo：0.050mass％以上、Ｖ：0.010mass％以上、Nb：0.006mass％以上のうちの１種または２種以上を含有する成分組成を有するものであることを特徴とする。
【００１３】
また、本発明の上記連続鋳造スラブは、下記式；
Ｃ当量(mass％)＝Ｃ＋Si/24＋Mn/6＋Ni/40＋Cr/5＋Mo/4＋Ｖ/14＋Nb/7
ただし、上記の各元素記号は、それらの含有量(mass％)を意味する。
で定義されるＣ当量が0.22mass％以上の成分組成を有するものであることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１４】
本発明の熱延鋼板の製造方法によれば、幅切断した連続鋳造スラブを素材として用いても、スラブ短辺内部割れに起因するエッジヘゲの発生を有効に防止できるので、製品歩留まりの向上、在庫スラブの削減等に大いに寄与する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１５】
発明者らは、幅切断スラブを熱間圧延した時に発生するエッジヘゲの原因について詳細な調査を行った。その結果、連続鋳造スラブの短辺には、図１に示すように、凝固時のバルジングによって発生した内部割れが存在しており、この内部割れが存在する部分でスラブを切断した場合には、この内部割れがスラブ切断面に露出し、熱間圧延した時に、ヘゲとなることを見出した。そして、上記内部割れは、連続鋳造スラブの両側端部から幅中央方向に１/２スラブ厚の部分に存在しており、この内部割れの存在領域を避けてスラブの幅切断を行う、すなわち、スラブの幅切断を、スラブ両側端部から幅中央方向に１/２スラブ厚の長さ以上内側で行うことにより、熱延鋼板のエッジヘゲを有効に防止できることを見出した。
【００１６】
なお、連続鋳造スラブの両幅端部から幅中央方向に１/２スラブ厚の長さ以上内側には、いわゆる中心偏析が存在しており(図１参照)、これが切断スラブ切断面に露出した場合には、熱延鋼板のエッジ部分に割れが発生することがある。しかし、発明者らの調査では、この割れの深さは、最大でも５mmであり、熱延鋼板の耳切り代を５mm以上確保すれば、エッジ欠陥のない熱延鋼板を得ることができることがわかった。本発明は、上記知見に基くものである。
【００１７】
なお、連続鋳造スラブの短辺に発生する内部割れは、いずれの鋼種においても発生するものであるが、特に、Ｃ：0.20mass％以上、Si：0.50mass％以上、Ｐ：0.050mass％以上、Ni：0.50mass％以上、Cr：0.50mass％以上、Mo：0.050mass％以上、Ｖ：0.010mass％以上、Nb：0.006mass％以上のうちの１種または２種以上を含有する、あるいは、下記式；
Ｃ当量(mass％)＝Ｃ＋Si/24＋Mn/6＋Ni/40＋Cr/5＋Mo/4＋Ｖ/14＋Nb/7
ただし、上記の各元素記号は、それらの含有量(mass％)を意味する。
で定義されるＣ当量が0.22mass％以上の成分組成を有する特殊鋼成分を有する連続鋳造スラブにおいて発生し易い。そのため、本発明は、Ｃ：0.20mass％以上、Si：0.50mass％以上、Ｐ：0.050mass％以上、Ni：0.50mass％以上、Cr：0.50mass％以上、Mo：0.050mass％以上、Ｖ：0.010mass％以上、Nb：0.006mass％以上のうちの１種または２種以上を含有する、あるいは、上記Ｃ当量が0.22mass％以上の成分組成を有する鋼スラブを素材とする熱延鋼板の製造に適用することが好ましい。
【実施例１】
【００１８】
表１に示した成分組成を有する断面厚さが220mmの鋼スラブを、表２に示した幅で片側幅切断した。その後、この幅切断スラブを加熱炉に装入して再加熱し、両側約300mm弱の幅プレスを行った後、粗圧延と仕上圧延からなる熱間圧延を行い、表２に示した板厚、板幅の熱延鋼板を得た。このようにして得た熱延鋼板を精整ラインに通板し、熱間圧延ままの状態でのエッジの割れ発生状況を観察すると共に、10〜15mm(片側)の耳切りを行い、耳切り後のエッジの割れ発生状況を観察した。
【００１９】
上記観察の結果を表２に併記して示した。この表２の結果から、本発明にしたがって幅切断したスラブを用いて熱延鋼板を製造した場合には、耳切り前でもエッジ部の割れは５mm以内であり、耳切り後のエッジ割れは皆無であった。これに対して、本発明から外れた幅切断を行った場合には、いずれも耳切り後でエッジ割れが発生し、そのままでは、製品として充当することはできなかった。
【００２０】
【表１】
2006255731.tif 000002
【００２１】
【表２】
2006255731.tif 000003
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】連続鋳造断面に発生する内部割れを説明する図である。
【図１】
2006255731.tif 000004