(57)【要約】【課題】少ない試験練りで事前に配合が決定できるようにする。【解決手段】配合を参照して、各スランプ値での水モルタル比を演算する水モルタル比演算手段１と、水モルタル比とスランプ値との回帰直線を求め、その際に最大のスランプ値を予め設定した値だけずらして回帰線を求めて、当該回帰直線に基づきスランプ値を推定するスランプ値推定手段２と、該スランプ値推定手段２で推定したスランプ値の分散図から相関係数を求めて、該相関係数が所定値以上であるか否かに応じて、配合が適正であるか否かを判断する配合判定手段３とを設ける。これにより、設計した配合が適正であるか否かの診断が、コンクリートの試験練りの前に行うことができるようになり、試験練り回数を少なくすることができると共に品質の向上が可能になる。【選択図】      図４
2006023106.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
セメントの種類、使用骨材の最大寸法、呼び強度を同じくするコンクリート配合の指定スランプ値ごとの使用材料割合と材料特性値とから当該配合の水モルタル比を演算する水モルタル比演算手段と、
前記水モルタル比と前記指定スランプ値との回帰直線を求め、当該回帰直線に基づき推定スランプ値を算出するスランプ値推定手段と、
該スランプ推定手段で算出した推定スランプ値と指定スランプ値との散布図から相関係数を求めて該相関係数が所定値以上であるか否かに応じて、前記コンクリート配合が適正であるか否かを判断する配合判定手段とを有することを特徴とするコンクリート配合設計システム。
【請求項２】
前記回帰直線を求める際に、最大の指定スランプ値を設定した値だけずらして求めることを特徴とする請求項１記載のコンクリート配合設計システム。
【請求項３】
前記配合の使用材料割合のうち単位水量と粗骨材かさ容積の２つの指定スランプ値に対する回帰直線をそれぞれ求め、これらの回帰直線に基づき各スランプ値における単位水量及び粗骨材かさ容積を演算して前記配合を修正する配合修正手段を有することを特徴とする請求項１又は２記載のコンクリート配合設計システム。
【請求項４】
予め指定された配合表に基づき所定の計量を行なってコンクリートを混練し、そのワーカビリーティに基づき当該スランプ値における前記粗骨材かさ容積の補正値が入力されると、該補正後の粗骨材かさ容積とスランプ値とから回帰直線を求めて各スランプ値の粗骨材のかさ容積を演算して前記配合表を補正するかさ容積補正手段と、
前記混練されたコンクリートの実測スランプ値と配合設計におけるスランプ値との差が入力されると、所定の演算式に従い前記単位水量を補正する単位水量補正手段とを有することを特徴とする請求項１乃至３いずれか１項記載のコンクリート配合設計システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コンクリートの製造におけるセメント、水、骨材等の配合を診断、修正、検証・補正して指定された性能特性を持つコンクリートの配合を設計するコンクリート配合設計システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
コンクリートの性能特性は、セメントの種類、使用骨材の最大寸法、打設時の流動性をあらわすスランプ値、２８日の最終呼び強度によって指定され、このような性能特性を持つようにセメント、砂利や砂等の骨材、水、必要により使用される添加物等の各材料の配合を決定する必要がある。
【０００３】
コンクリート配合における水の量は、コンクリート呼び強度を保証するため水セメント比（Ｗ／Ｃ）により規定されているが、一方で施工性に大きく影響する流動性を確保するための手段として強度の発現に差し支えない範囲で当該水セメント比を大きめに設定することがある。
【０００４】
ところが、近年、コンクリートの耐久力不足による剥離落下や崩壊が社会問題化してきている。かかる耐久性は、使用する水量と大きな相関があり、管理指標として使用する水量（単位水量）が重要視されるようになってきている。
【０００５】
このためコンクリートの流動性を確保しつつ（即ち施工性を確保しつつ）、指定された水セメント比を満たすために規定された単位水量を維持しながら施工に必要な流動性を確保するための配合適正化が必要となり、砂や砂利等の使用材料の性状を考慮した適切な配合の作成が求められている。
【０００６】
しかし、通常、コンクリート配合の作成においては材料特性の微妙な違いによる設計値の発現の成否を確認するために配合ごとに試験練を行なう必要があり、配合の見直しは多大な労力を必要としている。
【０００７】
このような観点から、細骨材が変わるごとに試験練りを行わずとも所要のワーカビリティーを得ることができるように、評価の対象となる細骨材と水とを相異なる３つの水細骨材比ａ％、ｂ％、ｃ％で混合して水細骨材混合体を作製し、そのコンシステンシーをそれぞれ計測する。そして、３つの水細骨材比に対して水細骨材混合体のスランプ値を求め、これをグラフ化して、水細骨材比と水細骨材混合体のスランプ値との関連性を把握するようにした技術が開示されている（特許文献１参照）。
【特許文献１】特開２００３−３２９５６１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、上記公報にかかる方法では、水細骨材混合体のスランプ値を求めて、そのデータに基づき配合設計しているが、コンクリートには水や細骨材以外に、セメントや粗骨材も含まれるため、水細骨材混合体のスランプ値とコンクリートのスランプ値とは一致しない。従って、試験練り回数を十分に減らすことができない問題があった。
【０００９】
そこで、本発明は、最小限の試験練りで配合が作成できるように、配合設計時にスランプ推定を行なう手段を提供し、かつ配合修正における基本要素である単位水量、粗骨材かさ容積の修正方法を合理化したコンクリート配合設計システムを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を解決するため、請求項１にかかる発明は、セメントの種類、使用骨材の最大寸法、呼び強度を同じくするコンクリート配合の指定スランプ値ごとの使用材料割合と材料特性値とから当該配合の水モルタル比を演算する水モルタル比演算手段と、水モルタル比と指定スランプ値との回帰直線を求め、当該回帰直線に基づき推定スランプ値を算出するスランプ値推定手段と、該スランプ推定手段で算出した推定スランプ値と指定スランプ値との散布図から相関係数を求めて該相関係数が所定値以上であるか否かに応じて、コンクリート配合が適正であるか否かを判断する配合判定手段とを有するものである。
【００１１】
これにより、当該配合が適正であるか否かの診断を行なうことができる。かかる機能を配合設計時に利用すればコンクリートの試験練りの前に配合の適否が判定可能になり、試験練り回数を少なくすることができる。
【００１２】
請求項２にかかる発明は、回帰直線を求める際に、最大の指定スランプ値を設定した値だけずらして求めるものである。
【００１３】
これにより、適切な回帰直線を得ることができ、スランプ値の推定値の妥当性が向上する。
【００１４】
請求項３にかかる発明は、配合の使用材料割合のうち単位水量と粗骨材かさ容積の２つの指定スランプ値に対する回帰直線をそれぞれ求め、これらの回帰直線に基づき各スランプ値における単位水量及び粗骨材かさ容積を演算して配合を修正する配合修正手段を有するものである。
【００１５】
これにより、配合が修正でき、かつ、その際に最大のスランプ値を予め設定した値だけずらして回帰線を求めて、これに基づき各スランプ値における単位水量及び粗骨材かさ容積を演算して修正するので、設計した配合が適正であるか否かの診断が、コンクリートの試験練りの前に行うことができるようになり、試験練り回数を少なくすることができる。
【００１６】
請求項４にかかる発明は、予め指定された配合表に基づき所定の計量を行なってコンクリートを混練し、そのワーカビリーティに基づき当該スランプ値における粗骨材かさ容積の補正値が入力されると、該補正後の粗骨材かさ容積とスランプ値とから回帰直線を求めて配合表を補正するかさ容積補正手段と、混練されたコンクリートの実測スランプ値と配合設計におけるスランプ値との差が入力されると、所定の演算式に従い単位水量を補正する単位水量補正手段とを有するものである。
【００１７】
これにより、設計した配合のコンクリート特性と、この配合に従い試験練りしたコンクリート特性との対比から設計した配合の補正が行えて、少ない試験練り回数で、要求される特性のコンクリートの供給が可能になる。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、配合表を参照して、各スランプ値での水モルタル比を演算する水モルタル比演算手段と、水モルタル比とスランプ値との回帰直線を求めて、当該回帰直線に基づきスランプ値を推定するスランプ値推定手段と、該スランプ値推定手段で推定したスランプ値の分散図から相関係数を求めて、該相関係数が所定値以上であるか否かに応じて、配合が適正であるか否かを判断する配合判定手段とを備えるので、設計した配合が適正であるか否かの診断が、コンクリートの試験練りの前に行うことができるようになって、試験練り回数を少なくすることができると共に品質の向上が可能になる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
本発明の実施の形態を図を参照して説明する。実施例の説明に先立ち、本発明の原理を説明する。
コンクリートの性能特性は、セメントの種類、呼び強度、スランプ値、粗骨材の最大寸法等により指定される。このうちセメントの種類、粗骨材の最大寸法は材料に関する指定値であるので、該当する仕様の材料を用いるが、呼び強度やスランプ値は、混練された結果物としての特性である。
従って、この指定値を満たすように、セメント、細骨材（砂）、粗骨材（砂利）、水、添加物等の配合を設定する必要がある。
【００２０】
ところが、指定された呼び強度やスランプ値を満たすために、各材料をどのように配合すべきかは、生コン工場により多少の違いはあるものの、大筋では経験値に基づき配合を設定して混練し、その混練結果に応じて設定した配合を修正する作業を繰り返している。
【００２１】
このようにトライ・アンド・エラーを繰り返すことにより最終配合を決定する手法を採用するのは、かかる配合を決定する計算式が存在しないためである。特に、呼び強度は使用するセメントにより略決まるが、スランプ値は非常に多くの要因が作用し合って決まるため数式化が困難であった。
【００２２】
スランプ値の数式化を困難にしている大きな要因として、材料的な要因と測定方法に伴う要因が挙げられる。
【００２３】
材料的な要因の一例として、同じ粗骨材最大寸法の砂利を用いた場合を考えてみる。この場合、他の条件が同じであれば同じスランプ値を示すはずであるが、スランプ値に影響を与える砂利の特性は最大寸法ばかりでなく、その表面状態も影響する。
【００２４】
例えば、砕石のように表面の起伏が激しい砂利と、川砂利のように表面が滑らかな砂利とではスランプ値への影響が異なることは容易に想起される。しかし、かかる砂利の表面状態までも数値化して配合設計に反映させることは困難であり、最終的な確認は当該配合のコンクリートを試験練してスランプ値を実測する以外に方法がない。
【００２５】
一方、スランプ値計測は、ＪＩＳ  Ａ  １１０１のスランプ試験方法により求められる。この方法は、図１に示すように上端内径１０ｃｍ、下端内径２０ｃｍ、高さ３０ｃｍの円錐台状のスランプコーン１０に混練したコンクリート１１を充填し（図１（ａ））、２５回棒で均等に突いた後にスランプコーン１０を引き抜き、そのときの沈み量がスランプ値として定義される（図１（ｂ））。
【００２６】
この測定方法によるスランプ測定値と実際の流動性の対応関係はスランプ１８ｃｍを超える高スランプの領域において、測定原理的に流動性の増加に対してスランプの増加が抑制される傾向になる。つまり、スランプ値３０ｃｍが原理的に存在しないため１８ｃｍを超えるコンクリートのスランプ値変動は実際の流動性の変化に比べて小さくなることが考えられる。
【００２７】
このような考察に基づき、本願発明者は、図２や図３においてＪＩＳで定義されている最大スランプ値であるスランプ値２１ｃｍの単位水量やかさ容積を、スランプ値２３ｃｍの単位水量やかさ容積としてプロットし（図２及び図３において白抜き四角「◇」）、その点とスランプ値８ｃｍの点とを結ぶ直線（一点鎖線）を描くと、この直線の示すスランプ値が混練したコンクリートのスランプ値と定性的に良く一致することを見いだした。
【００２８】
そこで、本発明では、配合の設計においては、スランプ値２１ｃｍの値をスランプ値２３ｃｍの値と考えるようにする。即ち、最大スランプ値を経験から得たスランプ値に置き換えるようにする。
【００２９】
無論、経験値から得たスランプ値が最大スランプ値と一致する場合もあり、本発明はかかる概念を含むものである。
【００３０】
なお、図２及び図３に示した図は実測値であり、配合の設計におけるスランプ値にはかかる測定方法上の特性は考慮され得ないので、図２等を考察して得られた最大スランプ値（２１ｃｍ）を経験から得たスランプ値（２３ｃｍ）に置き換える手法を配合設計に導入することについて疑義が残る。
【００３１】
しかし、配合の設計は、経験値（実測値）を元にしているので、この経験値の補正として考えるならば、かかる疑義は必ずしも妥当でないことが理解でき、またこのようにスランプ値の誤差を予め配合設計に取り込んでおくことは、実測値の誤差補正を行う必要性が少なくなる点で有効な方法である。
【００３２】
このような手法により得られる単位水量等のスランプ値に対する値は、先に述べたように定性的に実測値と非常によく一致するが、定量的一致性は低い。そこで、最終的な試験練りを行うことにより定量的にも一致するように補正する。
【００３３】
次に、上述した原理に基づく本発明の実施例を説明する。本発明に係るコンクリート配合設計システムは、（１）配合の適正を判定する配合診断部、（２）配合の修正を行う配合修正部、（３）試験練りした結果に対応させて配合を補正する配合作成部とを備え、これらが独立に又は連係して動作するようになっている。
【００３４】
先ず、（１）配合の適正を判定する配合診断部の説明を行う。この配合診断部は、図４に示すように水モルタル比演算手段１、スランプ値推定手段２、配合判定手段３を有して、後述する配合診断処理を行う。
【００３５】
水モルタル比演算手段１では、生コン工場において従来から用いられている、図５（ｂ）に例示するようなコンクリート配合（以下、配合データという）における水セメント比（Ｗ／Ｃ）、単位水量、かさ容積の各データを入力する（ステップＳＡ１）。
【００３６】
なお、図５（ｂ）は使用材料の密度等の特性値および図５（ａ）に示す基礎データに基づき作成される配合データで、呼び強度が２４の場合の各スランプ値に対する水セメント比（Ｗ／Ｃ）、単位水量、かさ容積が例示されている。かかる配合データは、予めデータベース化して記憶し、これを読み出して利用するようにしても良い。
【００３７】
そして、各スランプ値に対応する水モルタル比Ｗ／Ｍを式１に従い演算する（ステップＳＡ２）。
Ｗ／Ｍ＝Ｗｖ／（Ｗｖ＋Ｃｖ＋Ｓｖ＋Ｘｖ）    …（式１）
ここで、Ｗｖは単位水量、Ｃｖはセメント容積、Ｓｖは細骨材（砂）容積、Ｘｖは添加物容積である。
【００３８】
具体例として、呼び強度２４（Ｎ／ｍｍ２）が指定されて図５（ｂ）の配合データに基づき水モルタル比Ｗ／Ｍを計算する場合を説明する。
この場合、水セメント比Ｗ／Ｃは、配合データからＷ／Ｃ＝５５（％）である。そして、スランプ値８（ｃｍ）のときの単位水量ＷｖはＷｖ＝１５８（ｋｇ／ｍ３）である。
また、粗骨材かさ容積Ｇｖは、実積率ηをη＝０．５９４（％）とすると、Ｇｖ＝６８０＊０．５９４＝４０４（リットル／ｍ３）となる。
【００３９】
指定されたセメントの密度がρ＝３．１６（ｋｇ／ｍ３）であったとすると、セメント容積Ｃｖは、Ｃｖ＝Ｗｖ＊１００／（Ｗｖ／Ｃｖ）／ρ＝１５８＊１００／５５／３．１６＝９１（リットル／ｍ３）となる。
また、砂と添加物との容積Ｓｖ＋Ｘｖは、空気量ＡがＡ＝４．５（％）であるので、Ｓｖ＋Ｘｖ＝１０００−Ｗｖ−Ｃｖ−Ｇｖ−１０００＊Ａ＝３０２（リットル／ｍ３）となる。
従って、水モルタル比Ｗ／Ｍは、Ｗ／Ｍ＝１５８／（１５８＋９１＋３０２）＝０．２８７となる。
【００４０】
同様に計算して、スランプ値１０，１２，…，２１（ｃｍ）のそれぞれの水モルタル比Ｗ／Ｍは、Ｗ／Ｍ＝０．２８９，０．２９６，０．３００，０．３１０，０．３１３となる。
【００４１】
次に、スランプ値推定手段２により、このようにして求めた水モルタル比Ｗ／Ｍを横軸に、スランプ値を縦軸にしてプロットし、図６に示すような回帰直線（実線）を求める。
なお、最大スランプ値２１ｃｍを経験値から得たスランプ値（例えば、２３ｃｍ）に置き換えて回帰直線を求めることにより診断することも可能である。
【００４２】
そして、回帰直線の傾きｍ及び切片ｎを求めて、式２で定義する推定スランプ値βを求める（ステップＳＡ３）。
β＝ｍ＊（Ｗ／Ｍ）＋ｎ      …（式２）
【００４３】
次に、配合判定手段３により、推定スランプ値の相関図を作成し、その相関係数γから配合の適正を判断する（ステップＳＡ４）。
【００４４】
例えば相関係数γが、γ≧０．９９８の場合は、推定スランプ値と指定スランプ値との差が０．９（ｃｍ）以下で許容範囲内であるので、配合は適切であると判断する。
また相関係数γが、０．９８８＜γ＜０．９９８の範囲の場合は、推定スランプ値と指定スランプ値との差は１．０〜２．０（ｃｍ）で許容範囲ぎりぎりの状態であり、多少配合に問題があるとする。
一方、相関係数γがγ≦０．９８８の場合は、推定スランプ値と指定スランプ値との差が２（ｃｍ）以上で許容範囲外で配合は不適切であるとする。
【００４５】
このようにして、配合の診断が行われ、その結果が印刷されて配合診断報告書が作成される（ステップＳＡ５）。なお、配合が不適正な場合には、配合診断報告書を作成せずに後述する配合の修正処理を行うことも可能である。
【００４６】
以上により、設計した配合が適正であるか否かの診断が、コンクリートの試験練りの前に行うことができるようになり、試験練り回数を少なくすることができる。
【００４７】
次に（２）配合の修正を行う配合修正部について説明する。配合修正部は配合修正手段４、水モルタル比演算手段１、スランプ値推定手段２、配合判定手段３等を有して、図７に示す手順で配合修正処理を行う。
なお、水モルタル比演算手段１、スランプ値推定手段２、配合判定手段３は上述した配合診断部における対応する各手段と同じものである。
【００４８】
先ず、配合修正手段４は、図５に示す配合データにおけるスランプ値８，１８（ｃｍ）における単位水量１５８，１８２（ｋｇ／ｍ３）及び粗骨材かさ容積６８０，６２０（リットル／ｍ３）を基準値として、この基準値を通る２本の直線の傾きｍ１，ｍ２及び切片ｎ１，ｎ２を求めて、各スランプ値での単位水量及び粗骨材かさ容積を式３及び式４に従い演算する（ステップＳＢ１，ＳＢ２）。ここでスランプ値をαとする。また先に説明したように、粗骨材容積Ｇｖは、かさ容積と実積率との積の関係にあり、ここでは実積率０．５９４とする。
単位水量＝α＊ｍ１＋ｎ１            …（式３）
粗骨材かさ容積＝α＊ｍ２＋ｎ２      …（式４）
【００４９】
この結果は、図８に示すように、単位水量の傾きｍ１は２．４であり、切片ｎ１は１３８．８となり、粗骨材かさ容積の傾きｍ２は−６であり、切片ｎ２は７２８であった。
【００５０】
なお、以下の説明では細骨材量Ｓと全骨材量ａとの比Ｓ／ａについては言及しないが、粗骨材かさ容積に代えＳ／ａを算出しても良く、これらは使い勝手に応じて選択可能である。
【００５１】
このようにスランプ値が８（ｃｍ）と１８（ｃｍ）の場合の単位水量及び粗骨材かさ容積を通る直線を元に、他のスランプ値での単位水量及び粗骨材かさ容積を演算するのは、土木工事においてはスランプ値として８（ｃｍ）が要求されることが多く、また建築工事においてはスランプ値として１８（ｃｍ）が要求される場合が多いことに対応して決定している。
【００５２】
このようにして求められた単位水量及び粗骨材かさ容積を用いて、図５（ｂ）に示す配合データを修正する。
【００５３】
そして、水モルタル比演算手段１及びスランプ値推定手段２により、修正された配合データに基づき、先に説明した配合診断部での手順に従い推定スランプ値を演算して、その相関係数γから配合の妥当性を判断する（ステップＳＢ３，ＳＢ４）。
【００５４】
相関係数γがγ≦０．９８８の場合には、図５（ｂ）の修正した単位水量及び粗骨材かさ容積をさらに補正し、補正後の値で再び上述の処理を繰り返して相関係数γ＞０．９８８になるようにする。なお、２回目以降の修正値は、作業者により入力するものとする。
【００５５】
その後、図５（ｂ）に示したような配合データは、正式なデータとして保存等され（ステップＳＢ５）、水セメント比の異なる配合についても同様の処理がい行われて、その結果が配合修正報告書として作成される（ステップＳＢ６，ＳＢ７）。
【００５６】
以上により、配合データが修正でき、かつ、その際に最大のスランプ値を予め設定した値だけずらして回帰線を求めて、これに基づき各スランプ値における単位水量及びかさ容積を演算して修正するので、設計した配合が適正であるか否かの診断が、コンクリートの試験練りの前に行うことができるようになり、試験練り回数を少なくすることができる。
【００５７】
次に、（３）試験練りした結果に対応させて配合を補正する配合作成部の説明を図９に従い行う。当該配合作成部では、配合診断部や配合修正部の結果の配合に基づき試験練りして、その結果に基づき配合を修正することにより配合の定量的な一致性を高めて配合を確定する処理である。
【００５８】
基本的な構成は、配合診断部や配合修正部と同じであるが、混練結果に基づき配合を修正するかさ容積補正手段５と単位水量補正手段６とを備えている点が相違している。
【００５９】
先ず、水セメント比５５（％）でのスランプ値８，１８，２１（ｃｍ）での配合に基づきコンクリートを試験練りし、そのスランプ値、空気量を計測する（ステップＳＣ１）。
【００６０】
この結果、配合設計におけるスランプ値と実測値のスランプ値との差を算出する（ステップＳＣ２）。この差が許容値（例えば、±１ｃｍ以内）であれば配合は妥当と判断して配合が作成されるが、許容範囲外の場合には配合の補正処理を行う（ステップＳＣ３）。
【００６１】
配合の補正処理のうち、粗骨材のかさ容積の補正はかさ容積補正手段５により行われる。このかさ容積補正手段５の概略手順は、混練したコンクリートのワーカビリティから当該粗骨材かさ容積を補正し、その補正値から回帰直線を算出して、各スランプ値における粗骨材かさ容積を算出するものである。
【００６２】
なお、これまで施工性の観点からコンクリートの施工性（ワーカビリティ）を考え、このワーカビリティを表すパラメータとしてスランプ値を用いてきた。しかし、同じスランプ値であっても、例えば粗骨材が砕石の場合と玉石の場合では、コンクリートをポンプ圧送するような場合には流動性に差が生じる。
【００６３】
従って、ここで言うワーカビリティからの補正は、スランプ値では表現できない砕石と玉石との違い等の実際の作業における施工性を勘案した補正で、作業者が混練したコンクリートを見て補正量を判断する。例えば、ワーカビリティが粗いと判断した場合は、５リットルの粗骨材を減少させる等の処理を行う。
【００６４】
図１０はこのようなワーカビリティからの補正例を示した図で、スランプ値が８ｃｍのコンクリートであるが、流動性が少し足りないと作業者が判断すると粗骨材かさ容積を−５リットル減らすことを示している。同様に、スランプ値が１８ｃｍの場合に流動性が少し足りないと判断して粗骨材かさ容積を−１０リットルだけ減らしている。
【００６５】
このような補正を行った結果、ワーカビリティが良好となるとその値が採用される。即ち、スランプ値が８ｃｍのコンクリートの配合値６４０リットルに対して粗骨材かさ容積を−５リットル減らした場合に、良好なワーカビリティが得られたとすると、粗骨材かさ容積として６３５＝６４０−５が採用される。
【００６６】
このようにしてスランプ値８，１８，２１（ｃｍ）に対する粗骨材の採用値が決定すると、これらの値を用いて回帰直線を求め、その際に最大のスランプ値を予め設定した値だけずらして回帰線を求めて、当該回帰直線の切片及び傾きから新たな粗骨材かさ容積を演算して最終的な粗骨材かさ容積とする。
【００６７】
一方、単位水量の補正は、先に説明したワーカビリティに対する粗骨材かさ容積の補正項及び、設計値のスランプ値と実測したスランプ値との差に対して行う補正項とを織り込んた式５に基づき補正を行う。
補正後の単位水量＝（単位水量＋ε）−φ      …（式５）
【００６８】
ここでεは、
ε＝単位水量＊スランプ値の偏差＊１．２／１００
であり、設計スランプ値と実測値との差が（スランプ値の偏差）、±１ｃｍ毎に１．２％の単位水量を減増する補正項を示している。
【００６９】
また、φは、
φ＝（ワーカビリティからの粗骨材かさ容積の補正量／１３）＊１．５
であり、ワーカビリティからの粗骨材かさ容積の補正量が＋１３リットル毎に−１．５（ｋｇ／ｍ３）、−１３リットル毎に＋１．５（ｋｇ／ｍ３）の単位水量を減増する補正項である。なお、ε及びφにおける定数は、土木学会コンクリート示方書に準拠している。
【００７０】
このように単位水量を補正するために粗骨材のかさ容積の補正量を導入するのは、配合の全体量が規定されているためであり、粗骨材のかさ容積の変動に応じて他の材料も変動することに対応したもので、Ｓ／ａ法による補正も可能である。
【００７１】
次に、このようにして補正されたスランプ値８，１８，２１（ｃｍ）の単位水量を用いて、回帰直線を求め、その傾き及び切片から新たな単位水量を演算して補正する。そして、新たな粗骨材かさ容積、単位水量が決まると、この新たな値に基づき配合を補正し（ステップＳＣ４）、練り試験を行いその結果について判定を行う（ステップＳＣ５）。
【００７２】
その結果、指定性能特性を満たす配合が得られた場合には配合が作成され（ステップＳＣ６）、得られなかった場合には上述した補正、試験練りを繰り返す。
【００７３】
以上により設計した配合のコンクリート特性と、この配合に従い試験練りしたコンクリート特性との対比から設計した配合の補正が行えて、少ない試験練り回数で、要求される特性のコンクリートの供給が可能になる。
【図面の簡単な説明】
【００７４】
【図１】スランプ値測定方法を説明する図である。
【図２】スランプ値と単位水量との関係を示す図である。
【図３】スランプ値と粗骨材かさ容積との関係を示す図である。
【図４】配合の適正を判定する配合診断部の処理手順を示す図である。
【図５】配合を例示した図である。
【図６】スランプ値の推定に用いる水モルタル比とスランプ値との回帰直線を示す図である。
【図７】配合の修正を行う配合修正部の処理手順を示す図である。
【図８】配合修正を行う際に算出した単位水量及び粗骨材かさ容積の回帰直線の傾き及び切片の結果を例示する図である。
【図９】試験練りした結果に対応させて配合を補正する配合作成部の処理手順を示す図である。
【図１０】ワーカビリティからの粗骨材かさ容積を補正する際の、当該粗骨材の値を例示する図である。
【符号の説明】
【００７５】
１  水モルタル比演算手段
２  スランプ値推定手段
３  配合判定手段
４  配合修正手段
５  かさ容積補正手段
６  単位水量補正手段
【図１】
2006023106.tif 000003
【図２】
2006023106.tif 000004
【図３】
2006023106.tif 000005
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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