(57)【要約】【課題】  タービン動翼の隣接するカバー間の段差や、翼間スロートの下流側における作動流体の減速によって生じる剥離や乱れを抑制したタービン動翼構造を提供する。【解決手段】  翼１の背側及び腹側でタービン回転軸方向２２に対して傾斜した端面８，９と、作動流体の入口及び出口側に面した端面２０，１９をもつカバー３において、カバー内周面１８を半径方向外周側から見た平行四辺形における短対角線(カバー対角線５)を一辺とする２つの３角形平面で構成し、隣接するカバー同士の３角形頂点の半径距離が実質的に一致するように、２つの３角形平面と翼平行線１０のなす角度をカバー内周側から測って９０°より小さく設定し、カバー対角線５から下流側にかけて作動流体の流路が半径方向に狭くなるように構成する。【選択図】図１
2006214397.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
翼と、翼根部と、前記翼の先端に形成されたカバーとを備え、該カバーはタービン回転軸方向に対して傾斜した一対のカバー背側傾斜面，カバー腹側傾斜面と、作動流体の流入方向に面したカバー入口側端面及び作動流体の流出方向に面したカバー出口側端面を有し、隣接する翼の前記カバー同士を接触させるようにしたタービン動翼において、
前記カバー内周面は、前記カバー背側傾斜面と前記カバー入口側端面及び前記カバー出口側端面の各交点、並びに前記カバー腹側傾斜面と前記カバー入口側端面の交点の３点からなる平面と、前記カバー腹側傾斜面と前記カバー入口側端面及び前記カバー出口側端面の各交点、並びに前記カバー背側傾斜面と前記カバー出口側端面の交点の３点からなる平面の２つの平面で構成され、
タービン回転軸中心を通り前記翼の半径方向に延びる翼半径方向線に平行で、かつ前記カバー背側傾斜面と前記カバー出口側端面の交点と前記カバー腹側傾斜面と前記カバー入口側端面の交点を結ぶカバー対角線を通る翼平行線に対して、前記２つの平面のなす角度が、それぞれ前記翼平行線のカバー内周側より測って９０度より小さく形成されていることを特徴とするタービン動翼。
【請求項２】
請求項１において、前記カバー内周面における前記カバー背側傾斜面と前記カバー入口側端面の交点と、前記翼の背側に隣接する翼のカバー内周面における前記カバー腹側傾斜面と前記カバー入口側端面の交点とが、前記タービン回転軸中心から測って半径方向距離が実質的に一致し、
かつ前記カバー内周面における前記カバー背側傾斜面と前記カバー出口側端面の交点と、前記翼の背側に隣接する翼のカバー内周面における前記カバー腹側傾斜面と前記カバー出口側端面の交点とが、前記タービン回転軸中心から測って半径方向距離が実質的に一致するように、
前記２つの平面が前記翼平行線に対してなす角度が形成されていることを特徴とするタービン動翼。
【請求項３】
翼と、翼根部と、前記翼の先端に形成されたカバーとを備え、該カバーはタービン回転軸方向に対して傾斜した一対のカバー背側傾斜面，カバー腹側傾斜面と、作動流体の流入方向に面したカバー入口側端面及び作動流体の流出方向に面したカバー出口側端面を有し、隣接する翼の前記カバー同士を接触させるようにしたタービン動翼において、
前記カバー内周面は、前記カバー背側傾斜面と前記カバー入口側端面及び前記カバー出口側端面の各交点、並びに前記カバー腹側傾斜面と前記カバー入口側端面の交点の３点からなる平面と、前記カバー腹側傾斜面と前記カバー入口側端面及び前記カバー出口側端面の各交点、並びに前記カバー背側傾斜面と前記カバー出口側端面の交点の３点からなる平面の２つの平面で構成され、
前記カバー内周面における前記カバー背側傾斜面と前記カバー入口側端面の交点と前記カバー腹側傾斜面と前記カバー入口側端面の交点が前記タービン回転軸中心から測って実質的に同一半径距離となるよう形成され、
かつ前記カバー背側傾斜面と前記カバー出口側端面の交点と前記カバー腹側傾斜面と前記カバー出口側端面の交点が前記タービン回転軸中心から測って実質的に同一半径距離となるよう形成されていることを特徴とするタービン動翼。
【請求項４】
請求項１乃至３のいずれかに記載のタービン動翼において、前記カバー内周面における前記カバー背側傾斜面と前記カバー入口側端面及びカバー出口側端面の各交点、並びに前記カバー腹側傾斜面と前記カバー入口側端面及びカバー出口側端面の各交点の４点が、前記タービン回転軸中心から測って実質的に同一半径距離となるよう形成されていることを特徴とするタービン動翼。
【請求項５】
請求項１乃至４のいずれかに記載のタービン動翼において、前記カバー内周面の前記カバー対角線が、隣接する翼同士の距離が最小となる位置をむすぶ線分より、作動流体の上流側に形成されていることを特徴とするタービン動翼。
【請求項６】
請求項１乃至５のいずれかに記載のタービン動翼において、前記カバー対角線の位置における前記カバーの厚さが、前記カバーにおける他の部位の厚さよりも小さいことを特徴とするタービン動翼。
【請求項７】
翼と、翼根部を備え、該翼根部は、タービン回転軸方向に対して傾斜した背側，腹側端面と作動流体の流入方向に面した翼根部入口側端面及び作動流体の流出方向に面した翼根部出口側端面を有するタービン動翼において、
前記翼根部の半径方向外周面は、前記翼根部背側端面と前記翼根部入口側端面及び前記翼根部出口側端面の各交点、並びに前記翼根部腹側端面と前記翼根部入口側端面の交点の３点からなる平面と、前記翼根部腹側端面と前記翼根部入口側端面及び前記翼根部出口側端面の各交点、並びに前記翼根部背側端面と前記翼根部出口側端面の交点の３点からなる平面の２つの平面で構成され、
前記翼根部外周面における前記翼根部背側端面と前記翼根部入口側端面の交点と前記翼根部腹側端面と前記翼根部入口側端面の交点が前記タービン回転軸中心から測って実質的に同一半径距離となるよう形成され、
かつ前記翼根部背側端面と前記翼根部出口側端面の交点と前記翼根部腹側端面と前記翼根部出口側端面の交点が前記タービン回転軸中心から測って実質的に同一半径距離となるよう形成されていることを特徴とするタービン動翼。
【請求項８】
請求項７において、前記翼根部外周面における前記翼根部背側端面と前記翼根部入口側端面及び前記翼根部出口側端面の各交点、並びに前記翼根部腹側端面と前記翼根部入口側端面及び前記翼根部出口側端面の各交点の４点が、前記タービン回転軸中心から測って実質的に同一半径距離となるよう形成されていることを特徴とするタービン動翼。
【請求項９】
請求項７又は８のいずれかに記載のタービン動翼において、請求項１から６のいずれかに記載のカバーを備えたことを特徴とするタービン動翼。
【請求項１０】
エネルギーを動力に変換する翼列とタービンロータを備え、前記翼列は、静止した静翼と、前記タービンロータに取り付けられ前記エネルギーを回転動力に変換する動翼が交互に配置されたタービンであって、
前記動翼は、請求項１乃至９項のいずれかに記載のタービン動翼であるタービン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、翼先端部に形成されたインテグラルカバー（以後カバーと略す）を有するタービン動翼、およびそのタービン動翼を有するタービンに関する。
【背景技術】
【０００２】
タービン動翼の振動対策として、隣り合う翼のカバー同士の摩擦で振動を減衰させるカバー構造が提案されている。このカバー構造では、隣接するカバー間の段差が生ずることに起因して、作動流体に剥離や乱れが生ずることがある。
【０００３】
カバー間の段差の対策としては、従来、例えば特許文献１に記載のような、翼の加工基準線に直交するカバー弦長線を稜線としてカバー内外周面を傾斜させるカバー段差解消方法が提案されている。
【特許文献１】特開２００４−１６９６０４号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、前記の隣接するカバー間の段差により生ずる流体の剥離や乱れに加えて、作動流体が翼間スロートを通過した後、カバー出口側にかけて急激に減速した際に生じる流体の剥離や乱れによっても、タービン効率が低下することになる。
特許文献１では、スロート部を通過した後の流体剥離については、何ら考慮されていない。
本発明の目的は、カバー間の段差を解消しつつ、翼間スロート通過後の作動流体の減速を抑制して、前記作動流体の剥離や乱れを抑制するタービン動翼構造を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記目的を達成するために、本発明はカバー形状が翼の背側及び腹側でタービン回転軸に対して傾斜した端面と、作動流体の入口及び出口側に面した端面をもつカバーを有するタービン動翼において、カバー内周面を半径方向外周側から見た形状となる平行四辺形における短対角線（カバー対角線）を一辺とする２つの３角形平面で構成し、隣接するカバー同士の３角形頂点の半径距離が実質的に一致するように、２つの３角形平面と翼平行線のなす角度をカバー内周側から測って９０°より小さく設定し、カバー対角線から下流側にかけて作動流体の流路が半径方向に狭くなるように構成する。
さらに、翼根部の外周面を半径方向外周側から見た平行四辺形の背側端面の出口側頂点と、腹側端面の入口側頂点を結ぶ対角線（翼根部対角線）を一辺とする２つの３角形平面で構成し、入口側頂点同士と出口側頂点同士をそれぞれ実質的に同一半径距離とする。
【発明の効果】
【０００６】
本発明のタービン動翼は、作動流体に接するカバーの面に傾斜を設けて隣接するカバー間の段差を解消しつつ、翼間スロートの下流側で作動流体の流路が半径方向に狭まるように前記カバーの傾斜面が構成されて作動流体の減速を抑制し、作動流体の剥離や乱れを抑制してタービン性能の向上が可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
以下、本発明の実施例を図面によって説明する。図１は、本発明の第１の実施例におけるタービン動翼構造の一部を表す斜視図である。図２はタービン動翼構造の一部に関して、カバー内周面１８を半径方向外周側から見た平面図である。図３は、カバー３を図２矢印６方向より見た側面図である。なお、タービン回転軸および翼とタービン回転軸の植え込み部は省略している。
【０００８】
タービン回転軸上に円周方向に植え込まれる複数の翼１は、それぞれタービン回転軸中心３８から伸びる翼半径方向線２４に沿って配置される。例えば、全周で６０本の翼１が配置される場合、すべての翼１が同一形状であればタービン回転軸周りに３６０°／６０＝６°間隔で翼半径方向線２４に沿って配置される。それぞれの翼１は翼半径方向線２４を基準に形成されており、多くは、翼半径方向線２４が、翼１の図心、均質な材料で形成されていれば重心をとおるように形成されている。
【０００９】
タービン動翼は、翼１，翼根部２，翼先端部に形成されたカバー３からなり、タービンロータの円盤状に形成されたディスク外周に植え込まれることにより組み立てられる。図１，図２では、全周に植え込まれる翼のうち３本についてのみ示している。
【００１０】
次に、カバー３の形状について図２，図３を用いて説明する。カバー３はタービン回転方向２１に区切られ、タービン回転軸方向２２から反時計回りに測って正の鋭角である傾斜角７に形成されたカバー背側傾斜面８とカバー腹側傾斜面９をもち、隣り合う翼同士は、互いのカバー背側傾斜面８とカバー腹側傾斜面９で接触している。
【００１１】
カバー内周面１８は、カバー背側傾斜面８とカバー入口側端面２０，カバー出口側端面１９の交点、およびカバー腹側傾斜面９とカバー入口側端面２０，カバー出口側端面１９の交点をそれぞれ、交点Ａ，交点Ｂ，交点Ｃ，交点Ｄとしたとき、交点Ａ，Ｂ，Ｃの３点からなる平面、および交点Ｂ，Ｃ，Ｄの３点からなる平面の２つの平面から構成されている。カバー３と翼１は一体型に形成され、カバー内周面１８において連続的に形成されているため、これら２つの面は、カバー３と翼１の結合部を除く面を形成している。
【００１２】
また、交点Ｂおよび交点Ｃを結ぶカバー対角線方向６から見て、カバー内周面１８を構成する２つの平面と、翼半径方向線２４に平行でカバー対角線５をとおる翼平行線１０のなす角α，βが、半径方向内周側より測って９０度より小さくなるように、カバー内周面１８が形成されている。
【００１３】
図４はカバー３の段差が解消される様子を示す説明図であり、（Ａ）はカバー内周面
１８の平面図、（Ｂ）はカバー３の側面図である。
カバー内周面１８が翼半径方向線２４に対して直角な一つの平面（点Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄを頂点とする平行四辺形）からなる場合、側面図（Ｂ）における直線ＡＣも同様に翼半径方向線２４に対して直角であるため、Ａ点とＣ点の半径距離は翼半径方向線２４からの距離が大きいＡ点の方が大きくなり、Ａ点とＣ点の接触部で段差が生じる。
一方、本実施例では、Ｃ点がＡ点と実質的に同一半径距離のＣ′点になるように、３角形平面ＡＢＣのＡ点から対角線５に向かう程カバー３の厚みが小さくなる様に加工する。このときの３角形平面ＡＢＣと前記の翼平行線との成す角度が図３に示すαであり、同様に３角形平面ＢＣＤと前記の翼平行線との成す角度が図３に示すβである。
【００１４】
本実施例は、作動流体流入側から作動流体流出側にかけて、作動流体の流路が半径方向に拡大しないタービン動翼における例であり、前記角α，βの大きさは、カバー内周面
１８における交点Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄが全てタービン回転軸中心３８から測った半径距離が等しくなるように設定する。
【００１５】
本実施例の効果を具体的な数値により説明するため、比較例として、カバーが各翼の図心をとおりタービン回転軸中心から半径方向に伸びる翼半径方向線に垂直に形成されている場合について示す。
図１１は比較例のタービン動翼のカバー３を示すもので、タービン回転軸方向入口側から見た側面図である。図１２は図１１に示される符号１２の部分の模式図である。なお、簡略化のため、タービン回転軸および翼とタービン回転軸の植え込み部は省略している。
【００１６】
タービン動翼は、翼１，翼根部２，翼先端部に形成されたカバー３からなり、タービンロータの円盤状に形成されたディスク外周に植え込まれることにより組み立てられる。図１１では、全周に植え込まれる翼のうち３本についてのみ示し、簡略化のため、翼根部，タービン回転軸を省略している。これらタービン動翼が、タービンロータのディスク外周に設けられた溝に植え込まれた場合に、隣接する翼のカバー３間の半径方向外周面１７及び内周面１８にカバー外周側段差１３，カバー内周側段差１４が生じる。これは、各カバー３が各翼の翼半径方向線２４に垂直に形成されるとともに、カバー３の背側，腹側傾斜面が、半径方向外周側から見てタービン回転軸方向に対して傾斜して形成されており、各翼の翼半径方向線２４とカバー内周面の交点から背側，腹側傾斜面への周方向長さ２５，２６が、カバー入口側端面から出口側端面にかけて異なり、タービン回転軸中心３８からの半径距離が異なるからである。
【００１７】
各翼１の翼半径方向線２４に沿ってタービン回転軸中心３８から測ったカバー内周面
１８の半径距離をＲ、翼半径方向線２４とカバー内周面１８の交点からカバー背側傾斜面８，腹側傾斜面９への周方向長さ２５，２６をそれぞれＬｓ，Ｌｐとした時、カバー背側，腹側傾斜面における半径方向距離Ｒｓ，Ｒｐはそれぞれ
Ｒｓ＝√(Ｒ＾２＋Ｌｓ＾２)，Ｒｐ＝√(Ｒ＾２＋Ｌｐ＾２)
となり、カバー背側傾斜面８とその翼背側に隣接する翼１のカバー腹側傾斜面９の内周側の段差はＲｓ−Ｒｐとなる。
【００１８】
例えば、翼１が６°間隔で全周に６０本配置され、カバー内周面１８のタービン回転軸中心３８からの半径方向距離が６００mm、カバー軸方向幅３９が８６.４mm 、傾斜角７が２０°、Ｌｓ＝４０.９mm，Ｌｐ＝２２.０mm の場合には、Ｒｓ≒６０１.４mm，Ｒｐ≒
６００.４mmとなるため１.０mmの段差が生じる。
【００１９】
これに対し、本実施例では、前記カバー内周面１８を構成する２つの平面と翼平行線
１０のなす角α，βともに８９.０°＜α（β）＜８９.１°の範囲でカバー内周面１８を加工することで、隣接するカバー内周面１８の段差を加工前の１／１０以下にすることができ、作動流体流路で段差による流体剥離が抑制されるので、これによるエネルギーの損失を低減できる。
なお、本発明における半径距離が実質的に一致、あるいは、実質的に同一半径距離との記載は、加工精度や組立精度を考慮すると、カバー内周面が一つの平面で構成される場合に比べてカバー間の段差を１／１０以下に低減した状態ということができる。
【００２０】
また、タービン動翼においては、翼背側面において作動流体が、亜音速流れ、つまり作動流体が音速以下の流速で流れている場合、一般に入口側より出口側へ向けて増速し、翼間スロート４付近、一般に翼背側に隣接する翼１の後縁１１付近と翼１の背側面を結ぶ最短距離となる位置付近で流速が最大となり、出口側に向けて減速していく。翼間スロート４付近から出口側にかけて作動流体が減速していくことから、境界層が発達し、流れによっては剥離し、性能低下をまねく畏れがある。
【００２１】
しかしながら本実施例の構成をとるタービン動翼では、カバー内周面１８の、交点Ｂ，Ｃを結ぶカバー対角線５の位置が翼間スロート４の下流側ではあるが近くに形成されており、翼背側面を矢印方向６から見た、カバー内周面１８が形成する作動流体の流路形状が、翼間スロート４の下流側に位置するカバー対角線５から出口側へ向けて半径方向に狭くなり、作動流体は増速しようとするため、境界層発達を抑えることができ、さらなる性能向上が望める。
【００２２】
なお、２つの面が交差するカバー対角線５において、カバー対角線方向６から見て、２つの面がなめらかに交わるように、Ｒ部を形成してもよい。
【００２３】
図５に本発明の第２の実施例を示す。図５はタービン動翼構造の一部を示すもので、カバー内周面１８を半径方向外周側から見た図である。
カバー３はタービン回転方向２１に区切られ、タービン回転軸方向２２から反時計回りに測って正の鋭角である傾斜角７に形成されたカバー背側傾斜面８とカバー腹側傾斜面９をもち、隣り合う翼同士は、互いのカバー背側傾斜面８とカバー腹側傾斜面９で接触している。本実施例では、カバー３のカバー背側傾斜面８及びカバー腹側傾斜面９と、カバー入口側端面２０及びカバー出口側端面１９の交点において、半径方向外周側から見て角を落とした形状となっており、その他の構成は第１の実施例と同じである。
【００２４】
本実施例の効果としては、翼１とカバー３の端部（点Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ）との距離が実施例１より短いため、カバー３自身の振動が低減できる。
なお、隣接する翼のカバー内周面１８において、作動流体の流路で段差が低減され、タービン運転中に流れが剥離するなどの作動流体の乱れを抑制する効果については、実施例１と同様である。
【００２５】
図６に本発明の第３の実施例を示す。図６は翼構造の一部を示すもので、カバー内周面１８を半径方向外周側から見た図である。
本実施例はカバー対角線５が、翼間スロート４より作動流体の上流側に位置するもので、その他の構成は実施例１と同じである。
【００２６】
本実施例の効果は、翼背側面を矢印６方向から見た作動流体の流路形状が、翼間スロート４から出口側へ向けて連続的に半径方向の距離が狭くなっており、翼背側の減速領域すべてにおいて、作動流体は増速しようとするため、境界層発達を抑えることができ、実施例１，２と比べてさらなる性能向上が望める。
【００２７】
前記実施例１，２及び３で述べたカバー３は、作動流体流入側から作動流体流出側にかけて、作動流体の流路が半径方向に拡大しない翼における例であるが、他の実施例として、作動流体流入側から作動流体流出側にかけて作動流体の流路が半径方向に拡大する場合を図７に示す。
即ち、カバー内周面１８が、タービン回転軸方向２２と鋭角の拡大角４０を成すもので、角α，βの大きさは、カバー内周面１８における交点ＡとＣが、また、交点ＢとＤがそれぞれタービン回転軸中心３８から測った半径距離が等しくなるように設定する。
【００２８】
図８に本発明の第４の実施例の翼構造を表す斜視図を示す。また図９に翼構造の一部に関して、翼根部外周面２７を半径方向外周側から見た平面図を示す。
なお、簡略化のため、タービン回転軸および翼とタービン回転軸の植え込み部は省略している。
タービン動翼は、翼１，翼根部２，翼先端部に翼１と一体形に形成されたカバー３からなり、タービンロータの円盤状に形成されたディスク外周に植え込まれることにより組み立てられる。図８，図９では、全周に植え込まれる翼のうち３本についてのみ示している。
【００２９】
次に、翼根部２の形状について図８，図９を用いて説明する。翼根部２はタービン回転方向２１に区切られ、タービン回転軸方向２２から反時計回りに測って正の鋭角である傾斜角３７に形成された翼根部背側端面２８と翼根部腹側端面２９が形成されている。
翼根部外周面２７における、翼根部背側端面２８と翼根部入口側端面３５，翼根部出口側端面３４の交点および翼根部腹側端面２９と翼根部入口側端面３５，翼根部出口側端面３４の交点をそれぞれ交点Ｅ，Ｆ，Ｇ，Ｈとしたとき、翼根部外周面２７は、交点Ｅ，Ｆ，Ｇの３点からなる平面と、交点Ｆ，Ｇ，Ｈの３点からなる平面の２つの面から構成されている。翼根部２と翼１は一体型に形成され、翼根部外周面２７において連続的に結合されているため、これら２つの面は、翼根部２と翼１の結合面を除く面を形成している。
【００３０】
また、交点Ｅ，Ｆ，Ｇ，Ｈの４点すべてが、タービン回転軸中心３８から測った半径距離が実質的に等しくなるよう設定されている。
【００３１】
本実施例の効果を説明するため、比較例として、翼根部２が翼半径方向線に垂直に形成されている場合について示す。
図１３に、図１１に示される翼根部段差３０の模式図を示す。翼根部２の翼根部外周面２７は、各翼半径方向線２４に垂直に形成されるとともに、翼根部背側端面２８，翼根部腹側端面２９が、半径方向外周側から見て、タービン回転軸方向に対して傾斜して形成されており、各翼の翼半径方向線２４から翼根部背側端面２８，翼根部腹側端面２９への周方向長さ３１，３２が、翼根部入口側から出口側にかけて異なるため、タービン回転軸中心３８からの半径距離が異なる。そのため、翼根部背側端面２８とその翼背側に隣接する翼の翼根部腹側端面２９は、翼根部外周面２７において翼根部段差３０が生じる。
【００３２】
例えば、翼１が６°間隔で全周に６０本配置され、各翼１の翼半径方向線２４に沿ってタービン回転軸中心３８から測った翼根部外周面２７の半径距離を４００mm、翼半径方向線２４と翼根部外周面２７の交点から翼根部背側端面２８，腹側端面２９への周方向長さ３１，３２をそれぞれ２７mm，１５mmとしたとき、翼根部外周面段差３３は０.６mmとなる。
【００３３】
これに対し、本実施例のタービン動翼とすることで、隣接する翼の翼根部外周面２７において、作動流体流路で段差が低減され、タービン運転中に流れが剥離するなどの作動流体の乱れを抑制し、タービン性能は低下しない。
【００３４】
図１０に、本発明を表す蒸気タービンの構造を示す。図１０は、以上に説明したタービン動翼を用いた蒸気タービン断面図の一部を示したものであり、タービン動翼１５とタービン静翼１６の組み合わせからなる段落が形成されている。ここでは、図の左側から右側に向かって順に高圧部，中圧部，低圧部となり、作動流体はその向きに流れ、右側になるほど図７に示したカバー３の拡大角４０が大きくなる。そのため、タービンの左側（上流，高圧側）においては、前記カバー内周面１８における交点Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄの４点すべてがタービン回転軸中心３８から測った半径距離が実質的に等しくなるように設定され、タービンの右側（下流，低圧側）では、交点ＡとＣ、交点ＢとＤがそれぞれタービン回転軸中心３８から測った半径距離が実質的に等しくなるように設定される。
なお、ガスタービンについても、同様な構成と効果が可能であることは明らかである。
【００３５】
各実施例に示すタービン動翼を複数段に適用することによって、作動流体の剥離や乱れを抑制した性能の高いタービンを提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】本発明の第１の実施例となるタービン動翼構造を示す部分の斜視図。
【図２】本発明の第１の実施例となるタービン動翼構造を示す部分を半径方向外周側から見た平面図。
【図３】本発明の第１の実施例となるタービン動翼構造を示す部分を矢印６方向から見た側面図。
【図４】本発明の第１の実施例におけるカバー段差解消の説明図。
【図５】本発明の第２の実施例となるタービン動翼構造を示す部分を半径方向外周側から見た平面図。
【図６】本発明の第３の実施例となるタービン動翼構造を示す部分を半径方向外周側から見た平面図。
【図７】本発明の他の実施例となるタービン動翼構造を示す部分をタービン回転方向から見た平面図。
【図８】本発明の第４の実施例となるタービン動翼構造を示す部分の斜視図。
【図９】本発明の第４の実施例となるタービン動翼構造を示す部分を半径方向外周側から見た平面図。
【図１０】本発明のタービン動翼構造を採用した蒸気タービンの断面図。
【図１１】従来構造となるタービン動翼構造を示す部分の側面図。
【図１２】従来構造となるタービン動翼構造のカバー段差を示す部分の模式図。
【図１３】従来構造となるタービン動翼構造の翼根部段差を示す部分の模式図。
【符号の説明】
【００３７】
１…翼、２…翼根部、３…カバー、４…翼間スロート、５…カバー対角線、６…矢印
（カバー対角線方向）、７…傾斜角、８…カバー背側傾斜面、９…カバー腹側傾斜面、
１０…翼平行線、１１…翼後縁、１２…カバー段差、１３…カバー外周側段差、１４…カバー内周側段差、１５…タービン動翼、１６…タービン静翼、１７…カバー外周面、１８…カバー内周面、１９…カバー出口側端面、２０…カバー入口側端面、２１…タービン回転方向、２２…タービン回転軸方向、２３…タービン半径方向、２４…翼半径方向線、
２５…カバー背側傾斜面周方向長さ、２６…カバー腹側傾斜面周方向長さ、２７…翼根部外周面、２８…翼根部背側端面、２９…翼根部腹側端面、３０…翼根部段差、３１…翼根部背側端面周方向長さ、３２…翼根部腹側端面周方向長さ、３３…翼根部外周面段差、
３４…翼根部出口側端面、３５…翼根部入口側端面、３６…翼根部対角線、３７…翼根部傾斜角、３８…タービン回転軸中心、３９…カバー軸方向幅、４０…拡大角。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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