(57)【要約】      （修正有）【課題】スラブ連続鋳造において鋳型の交差部近傍の凝固欠陥が生じないようにする。【解決手段】短辺と長辺とを備えた長方形の鋳型４に、吐出孔１５が前記短辺に向かって設けられている浸漬ノズル１４が差し込まれ、該浸漬ノズル１４に設けられたスライドプレート２０が鋳型４の長辺側に移動する連続鋳造装置１で、炭素量が０．０８〜０．１８％の溶鋼２を連続的に鋳造する連続鋳造方法において、前記吐出孔１５から吐出する溶鋼流が鋳型４の長辺と短辺との交差部近傍に当たらないように該溶鋼流の吐出方向を制御する。【選択図】図２
2006000895.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
短辺と長辺とを備えた平面視長方形の鋳型に、吐出孔が前記短辺に向かって設けられている浸漬ノズル体が差し込まれており、この浸漬ノズル体の基端側に設けられたスライドプレートが鋳型の長辺側に移動することで浸漬ノズル体内の溶鋼の流速が可変となっている連続鋳造装置で、炭素量が０．０８〜０．１８％の溶鋼を連続的に鋳造する連続鋳造方法において、
前記吐出孔から吐出する溶鋼流が鋳型の長辺と短辺との交差部近傍に当たらないように、該溶鋼流の吐出方向を制御することを特徴とする連続鋳造方法。
【請求項２】
前記溶鋼の吐出方向の制御は、浸漬ノズル体中の溶鋼の流速を変えることにより行われることを特徴とする請求項１に記載の連続鋳造方法。
【請求項３】
前記鋳型の長辺は短辺に対して２倍以上の長さを有すると共に、前記溶鋼の流速の変更は、スラブの鋳造速度又は浸漬ノズル体の内側断面積を変えることにより行われるものであって、
当該鋳造速度と浸漬ノズル体の内側断面積とが次式を満たすように設定されていることを特徴とする請求項２に記載の連続鋳造方法。
【数１】
2006000895.tif 000006
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、連続鋳造装置における溶鋼の連続鋳造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
スラブなどの鋼塊を連続的に鋳造する連続鋳造装置では、タンディッシュ内の溶鋼は、タンディッシュ底部に設けられた浸漬ノズル体を介して鋳型に注入されるようになっている。鋳型内では、前記溶鋼が浸漬ノズル体の先端に設けられた吐出孔から吐出して、平面視長方形の鋳型の短辺や長辺に衝突し、その後、上下周縁に沿って流れるようになる。
従来より、かかる吐出溶鋼が衝突する場所や衝突後の流れ状況如何によっては、シェルの凝固遅れが生じたり、最悪の場合は、ブレークアウトを引き起こす原因となることが知られていた。
【０００３】
上記問題を回避すべく、特許文献１には、長辺と短辺との長さ比が大きいスラブ用の鋳型において、吐出溶鋼の吐出方向と浸漬ノズル体の中心から鋳型の短辺壁面に下ろした垂線とのなす角度θを、５°〜１５°の範囲にすることで、短辺側へ吐出溶鋼が直接当たることを防ぐと共に当該短辺の近傍で吐出溶鋼の流れが淀むことに起因する凝固遅れなどの欠陥を防止する技術が開示されている。
【特許文献１】特開２０００−２６３１９９号公報（第２頁〜第３頁、図１）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、凝固時の収縮率が大きい鋼種を連続鋳造する場合は、特許文献１に記載された技術を用いることで、別の問題が生じることが現場の実績より判明している。
例えば、長辺が約１５０ｃｍ、短辺が約２５ｃｍのスラブ用鋳型において、平面視で鋳型の対角線と長辺とのなす角はｔａｎ-1（２５／１５０）≒９．４°であって、吐出溶鋼の吐出角θが５°〜１５°であると、浸漬ノズル体から吐出溶鋼流が鋳型の長辺と短辺との交差部近傍に直接当たるようになる。
鋳型の交差部に接する溶鋼は鋳型の長辺と短辺との二辺に接し、熱を多く奪われるため、他の部分より急速に冷却が進むことになると共に、この冷却に伴うシェルの収縮も発生する。凝固時の収縮率が大きい鋼種の場合、前記交差部のシェル収縮量が比較的大きいため、交差部近傍の凝固シェルが交差部側に引っ張られることになって、図５のＳＣの如く、鋳型周壁から離れるようになる。
【０００５】
かかるシェル剥離部は、鋳型と非接触であるため熱放散量が非常に少なく、浸漬ノズル体からの高温の吐出溶鋼が衝突する状況が続くと、当該剥離部の凝固遅れが生じたりブレークアウトの原因ともなりかねない。
そこで、本発明は、上記問題に鑑み、鋳型の交差部近傍の凝固欠陥が生じないような連続鋳造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
前記目的を達成するため、本発明においては以下の技術的手段を講じた。
すなわち、本発明における課題解決のための技術的手段は、短辺と長辺とを備えた平面視長方形の鋳型に、吐出孔が前記短辺に向かって設けられている浸漬ノズル体が差し込まれており、この浸漬ノズル体の基端側に設けられたスライドプレートが鋳型の長辺側に移動することで浸漬ノズル体内の溶鋼の流速が可変となっている連続鋳造装置で、炭素量が０．０８〜０．１８％の溶鋼を連続的に鋳造する連続鋳造方法において、前記吐出孔から吐出する溶鋼流が鋳型の長辺と短辺との交差部近傍に当たらないように、該溶鋼流の吐出方向を制御することを特徴とする。
【０００７】
この技術的手段によれば、冷却時に収縮量の大きい鋼種（中炭素鋼、炭素含有量０．０８〜０．１８％）の連続鋳造に際し、浸漬ノズル体からの吐出する溶鋼流、すなわち吐出溶鋼流が、鋳型の交差部に生じるシェル剥離部に衝突することを回避することができるようになり、該剥離部の凝固遅れなどの欠陥を避けると共にブレークアウトの原因を排除することが可能となる。
なお、前記溶鋼の吐出方向の制御は、浸漬ノズル体中の溶鋼の流速を変えることにより行うとよい。
【０００８】
このことを見いだすべく、本願出願人はスラブ鋳造の実験モデルとして、短辺と長辺とを備える平面視長方形の鋳型を透明プラスチックで製作し、上方から浸漬ノズル体を挿入し、溶鋼に見立てた水流の観察実験を行った。
図２に示すように、浸漬ノズル体の先端側には、鋳型の短辺に向かって吐出孔が形成され、その基端側には、浸漬ノズル体の軸芯方向に垂直に出入りすることでノズル内の溶鋼（ノズル溶鋼）の流速および流量を調整するスライドプレートが備えられている。ノズル溶鋼の流速を上げるためは、前記スライドプレートをＹ軸のプラス側に移動させ、前記流速を減ずるにはＹ軸マイナス側に移動させるようにする。
【０００９】
数々の実験の結果、スライドプレートにより形成された開口を通過したノズル溶鋼流は、浸漬ノズル体内の底部に衝突し渦流となり、この渦流により吐出溶鋼流の吐出方向は、平面視でＸ軸とは平行とはならずに、浸漬ノズル体内の開口部とは反対側の長辺側に傾くことが判明した。開口度が大きい場合はその傾き角は大きく、開口度が小さい場合は短辺側すなわちＸ軸に略平行に吐出することがわかった。
ゆえに、ノズル溶鋼の流速を変えること、すなわち、浸漬ノズル体のスライドプレートを移動させることで吐出溶鋼の吐出方向を制御することが可能となる。
【００１０】
また、前記鋳型の長辺は短辺に対して２倍以上の長さを有すると共に、前記溶鋼の流速の変更は、スラブの鋳造速度又は浸漬ノズル体の内側断面積を変えることにより行われるものであって、当該鋳造速度と浸漬ノズル体の内側断面積とが次式を満たすように設定されるとよい。
【００１１】
【数２】
2006000895.tif 000003
【００１２】
すなわち、連続鋳造装置の実操業に当たっては、鋼種や要求される製品特性により、スラブの鋳造速度を変化させることが常であり、鋳造速度に連動してスライドプレートを動かし、ノズル溶鋼の流速を変えるようにしている。また、鋳造ロットが変われば浸漬ノズル体も取り替えられ、違う種類の浸漬ノズル体を用いた場合は、ノズルの内側断面積の変更と共に前記ノズル溶鋼の流速も変化する。
このように、ノズル溶鋼の流速は、鋳造速度又は浸漬ノズル体断面積と所定の関係があるため、鋳造速度又は浸漬ノズル体断面積というパラメータを変えることで、当該ノズル溶鋼流速を変更することができ、ひいては、吐出溶鋼流が鋳型の交差部近傍に当たらないようにその吐出方向を制御することが可能となる。
【００１３】
この技術的思想の下、本願出願人は、各種条件の下で連続鋳造実験を行い、図４のような結果を得た。
図４は、横軸がノズル溶鋼の平均流速であり、制御パラメータである鋳造速度、浸漬ノズル体断面積を備えるものとなっている。縦軸は、その実験を行った際に用いた鋳型のコーナー角（鋳型対角線とＸ軸との角度）である。このコーナー角と吐出溶鋼の吐出角とが異なるように設定することで、吐出溶鋼流が交差部近傍に当たらないようにでき、シェルの凝固欠陥発生を防ぐことができるようになる。
【００１４】
様々な条件下での実験データから、シェルの凝固遅れは、実線グラフと破線グラフとに挟まれた領域で発生していることがわかった。したがって、該領域以外の条件を満たすように鋳造速度又は浸漬ノズル体断面積を設定するとよい。
鋳造速度又は浸漬ノズル体の内側断面積が、前記領域以外となることを数式で表したものが、式（１）であり、この式を満たすような連続鋳造装置の鋳造速度又は浸漬ノズル体の内側断面積とすることで、溶鋼流がシェル剥離部に衝突することを回避でき、該剥離部の凝固遅れなどの欠陥を避けることが可能となる。
【００１５】
なお、コーナー角θは、前記鋳型の長辺は短辺に対して２倍以上の長さを有しているため、θ≦ｔａｎ-1（１／２）≒２６．６°の関係を満たすものとなっている。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、スラブ連続鋳造において鋳型の交差部近傍の凝固欠陥が生じないようになる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、本発明にかかる連続鋳造方法の実施の形態を図に基づいて説明する。
図１に示すように、本鋳造方法を採用する連続鋳造装置１は、溶鋼２を一時的に蓄えるタンディッシュ３と、鋳型４と、鋳型４から出たスラブ９を冷却する冷却スタンド５と、スラブ９を支えつつ移送する複数のサポートロール６とを有している。
取鍋７により運ばれた溶鋼２は、下方に配設されたタンディッシュ３に注がれ、タンディッシュ３の底に設けられた複数の浸漬ノズル８によって流量をコントロールされつつ鋳型４に注入されるようになっている。鋳型４では溶鋼２が冷却（１次冷却）され、その表面部のみが凝固した状態のスラブ９となって、鋳型４下部から引き抜かれるようになる。
【００１８】
垂直方向に引き抜かれたスラブ９は、サポートロール６で支持されつつ徐々に水平方向に湾曲され、水平になったスラブ９は下流側に備えられたガス切断機（図示せず）により所定長さのスラブ片に分割される。このスラブ片の断面は略長方形であり、幅方向両側の狭面と、板厚方向両側の広面とからなる。
本発明は、このような連続鋳造装置１の鋳型４内において、吐出孔１５から吐出する溶鋼２ａの流れが鋳型４の長辺２４と短辺２５との交差部１０近傍に当たらないように、該溶鋼２ａの流れの吐出方向を制御するものであり、鋳型４の交差部１０に生じるシェル剥離部ＳＣに前記溶鋼２ａの流れが衝突することを回避することで、該シェル剥離部ＳＣの凝固遅れなどの欠陥を避けるものである。
【００１９】
なお、以下説明のおいて、浸漬ノズル１４内を流れる溶鋼を「ノズル溶鋼２ｂ」と呼び、浸漬ノズル先端部の吐出孔１５から吐出する溶鋼を「吐出溶鋼２ａ」と呼ぶ。鋳型４やタンディッシュ３内に貯まっている溶鋼は単に「溶鋼２」と表記する。
図３に示すように、前記鋳型４は、平面視で短辺２５と長辺２４とを備えた略長方形であって、長辺２４は短辺２５に対して２倍以上の長さを有するスラブ鋳造用となっている。鋳型４の長辺２４によりスラブ９の広面が形成され、短辺２５によりスラブ狭面が形成される。
【００２０】
この鋳型４の上方側から平面視ほぼ中央位置に、浸漬ノズル８の先端部が挿入されている。
図２に示すように、浸漬ノズル８はタンディッシュ３の底面に１つ以上設けられており、タンディッシュ底部に設けられた注入孔１１と、それに続く円筒状のインサートノズル１２と、該インサートノズル１２に続く円筒状のシュートノズル１３、該シュートノズル１３に続く長尺筒状の浸漬ノズル１４とから構成されている。
浸漬ノズル８の先端部でその筒側壁には、水平方向で略反対を向く一対の吐出孔１５，１５が形成されており、「吐出孔１５の合計面積 ≧ 浸漬ノズル１４内部の断面積Ｓ」となっている。浸漬ノズル８の基端側、詳しくは、インサートノズル１２とシュートノズル１３との間には、タンディッシュ３から流れ出す溶鋼２の流量を調整する堰部１６が設けられている。
【００２１】
この堰部１６は、上下に貫通している略円形の貫通孔１７を備えた上部プレート１８と下部プレート１９とを有し、両者の間には水平方向に摺動自在となっているスライドプレート２０が設けられている。このスライドプレート２０には、前記貫通孔１７と略同形状の円孔２１が形成されており、前記円孔２１と貫通孔１７とが重なり合うことで形成された開口部２２を介して、ノズル溶鋼２ｂが流れることによりその流量が制御可能となっている。なお、前記スライドプレート２０は、鋳型４の長辺２４側、すなわち、図３のＹ軸に平行にスライド移動するようになっており、堰部１６の開口は、長辺２４ｂ側に偏った位置に存在するものとなっている。以上述べた浸漬ノズル８の各構成部は高温の溶鋼２に耐えるために、耐熱煉瓦や耐熱性の焼結体により成形されている。
【００２２】
タンディッシュ３に蓄えられた溶鋼２は、底部の注入孔１１からインサートノズル１２→堰部１６→シュートノズル１３→浸漬ノズル１４の順でヘッド圧により流下し、浸漬ノズル先端の吐出孔１５，１５から鋳型４内に注入される。
なお、浸漬ノズル１４の内側断面積Ｓは一定であるため、前記スライドプレート２０はノズル溶鋼２ｂの流速を制御するものとなっている。
図２，図３に示す如く、浸漬ノズル１４の吐出孔１５から吐出する吐出溶鋼２ａの挙動は、本出願人が行った数々の水実験モデルから明らかになっている。
【００２３】
すなわち、堰部１６を通過したノズル溶鋼２ｂ流（落下流）は、浸漬ノズル１４内の先端に衝突し渦流となり、この渦流により吐出溶鋼２ａ流の吐出方向は、該開口部２２とは反対側の長辺２４ａ側に傾く偏流となる。開口度が大きい、換言すればノズル溶鋼の流速が大きい場合は吐出角は大きく、開口度が小さい、すなわちノズル溶鋼の流速が小さい場合は短辺２５側すなわちＸ軸に略平行に吐出するようになる。
本実施形態の場合、取鍋７からタンディッシュ３に供給される溶鋼２は、中炭素鋼といわれ溶鋼２中の炭素量［Ｃ］が０．０８〜０．１８％のものである。このような成分の溶鋼２は、冷却される際の収縮率が他の成分の鋼に比較して非常に大きいものとなっている。
【００２４】
この溶鋼２が鋳型４内で一次冷却される際には、溶鋼２は、鋳型４の交差部１０で鋳型４の長辺２４と短辺２５との二辺に接し熱を多く奪われるため、他の部分より急速に冷却が進むことになると共に、冷却に伴うシェル収縮が発生する。その際、前記交差部１０の収縮量が比較的大きいため、交差部１０近傍で凝固したシェル２３が交差部１０側に引っ張られることになって、図５の如くシェル剥離部ＳＣが形成される。かかるシェル剥離部ＳＣは鋳型４周壁から大きいときで１〜２ｍｍ程度剥離していると共に、前記隙間に添加されたフラックスなどが入り込んだりしているため、鋳型４に向けての熱放散量が非常に少ない状態となっている。ゆえに、シェル剥離部ＳＣは凝固が他の部分に比して遅く、シェル２３の厚みが薄いものとなっている。
【００２５】
一方、前述の如く、吐出溶鋼２ａは偏流となっており、この偏流がシェル剥離部ＳＣに衝突する状況が続くと、当該シェル剥離部ＳＣの凝固遅れが生じたりブレークアウトの原因ともなりかねない。
そこで、本実施形態では、スラブの鋳造速度Ｖｃ、浸漬ノズル１４の横断面積Ｓを制御パラメータとしてノズル溶鋼２ｂの流速を変化させて、吐出溶鋼２ａが鋳型４の交差部１０近傍に当たらないようにし、凝固遅れなどの欠陥発生を回避するようにしている。
かかる凝固遅れの発生の有無と、鋳造速度Ｖｃ及び吐出溶鋼２ａの吐出方向の関係については、本願出願人は数々の条件下で鋳造実験を行っている。
【００２６】
図４は、実験結果をまとめたものである。横軸がノズル溶鋼２ｂの平均流速であり、制御パラメータである鋳造速度Ｖｃ、浸漬ノズル１４の横断面積Ｓを備えるものとなっている。縦軸は、その実験を行った際に用いた鋳型４のコーナー角（鋳型４対角線とＸ軸との角度）である。このコーナー角と吐出溶鋼２ａの吐出角とが異なるように設定することで、吐出溶鋼２ａ流が交差部１０近傍に当たらないようにでき、シェル２３の凝固欠陥発生を防ぐことが可能となる。
様々な条件下での実験データから、シェル２３の凝固遅れ（図中▲）は、実線グラフと破線グラフとに挟まれた領域で発生していることが明らかになった。したがって、該領域以外の条件を満たすように鋳造速度Ｖｃ又は浸漬ノズル断面積Ｓを設定するとよい。
【００２７】
式（１）は、制御パラメータＶｃ又はＳが、凝固遅れが発生する領域以外となることを数式で表現したものであり、この式を満たすようにすることで、吐出溶鋼２ａ流がシェル剥離部ＳＣに衝突することを回避でき、該剥離部ＳＣの凝固遅れなどの欠陥を避けることが可能となる。
なお、コーナー角θは、前記鋳型４の長辺２４は短辺２５に対して２倍以上の長さを有しているため、θ≦ｔａｎ-1（１／２）≒２６．６°の関係を満たすものとなっている。
【００２８】
【数３】
2006000895.tif 000004
【００２９】
なお、前述した凝固遅れの判定は、凝固遅れ度≧５０％の時（図中▲）にその部位でブレークアウトを起こすと考え、凝固遅れ度≦３０％（図中◇）なら安定的に鋳造できるとしている。凝固状態は、溶鋼に流れがある際に生成する負偏析のライン（ホワイトバンドという）によって知ることができ、凝固遅れ度は、表面から１０ｍｍ程度の位置に見られるホワイトバンドから観測されるシェルの厚みのなかでもっとも薄いδｂと、広面、狭面それぞれの中央厚みδａとを基に式（２）で定義され、どの程度凝固が遅れているかを表す指標である。
【００３０】
【数４】
2006000895.tif 000005
【００３１】
各制御パラメータである鋳造速度Ｖｃ，浸漬ノズル断面積Ｓが前述の式（１）を満たすようにした場合、例えば、図３に示すように、鋳造速度Ｖｃ＝１．２となって、吐出溶鋼２ａ流は交差部１０をさけて鋳型４の短辺２５に当たるようになる。逆に、鋳造速度Ｖｃ＝１．６となって、吐出溶鋼２ａ流は長辺２４に当たるようになる。
なお、本発明は、上記実施の形態に限定されるものではない。
すなわち、浸漬ノズル１４の吐出孔１５近傍に耐熱性のフィンをつけ、かかるフィンの角度を変えることにより吐出溶鋼２ａの吐出角度を変更するようにしてもよい。浸漬ノズル１４を、吐出口含む下端部分と上部との別体に構成し、下端部分を上部に対して回転が自在なように取り付けた構造とし、浸漬ノズル１４の下端部分を回転させるようにしてもよい。
【００３２】
また、本発明の技術的思想は、スラブ鋳造用の鋳型４に限定されるものではなく、ビレット鋼片の鋳造にも適用可能である。
また、鋳型４の上部に、鋳型４内の溶鋼２を電磁力により攪拌する電磁攪拌手段が設置されている場合にも、本発明の技術的思想は適用可能である。電磁攪拌手段としては、鋳型４の長辺側に相対するように設置された一対の誘導型リニアモータが好ましく、前記浸漬ノズル体８の吐出孔１５，１５より上方側に該リニアモータを配置するとよい。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】連続鋳造装置の概略図である。
【図２】鋳型の右側面断面図である。
【図３】鋳型の平面図である。
【図４】浸漬ノズル内の溶鋼流速と凝固遅れ発生との関係を示した図である。
【図５】鋳型内で冷却されつつある溶鋼のコーナー断面図である。
【符号の説明】
【００３４】
１    連続鋳造装置
２    溶鋼
２ａ  吐出溶鋼
２ｂ  ノズル溶鋼
４    鋳型
８    浸漬ノズル体
１５  吐出孔
【図１】
2006000895.tif 000007
【図２】
2006000895.tif 000008
【図３】
2006000895.tif 000009
【図４】
2006000895.tif 000010
【図５】
2006000895.tif 000011