(57)【要約】【課題】  熱交換特性が向上した熱交換器およびスターリング機関を提供する。【解決手段】  スターリング機関用の熱交換器１８は、Ｖ字状の断面形状が連続して繋がる直線状コルゲートフィンが筒状に丸められた環状コルゲートフィン４２１と、環状コルゲートフィン４２１の外径と略等しい内径を有し、環状コルゲートフィン４２１が軸方向に沿って挿入された外側円筒状部材４１と、環状コルゲートフィン４２１の内径よりわずかに大きな外径を有し、外側円筒状部材４１に挿入された環状コルゲートフィン４２１内に軸方向に沿って挿入された内側円筒状部材４２２とを備えている。また、環状コルゲートフィン４２１の軸方向端面を構成するフィン材端部に流動抵抗低減加工が施されている。【選択図】        図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｖ字状の断面形状が連続して繋がる直線状コルゲートフィンが筒状に丸められた環状コルゲートフィンと、
該環状コルゲートフィンの外径と略等しい内径を有し、前記環状コルゲートフィンが軸方向に沿って挿入された外側円筒状部材と、を備えたスターリング機関用熱交換器であって、
前記環状コルゲートフィンの軸方向端面を構成するフィン材端部に流動抵抗低減加工が施された、熱交換器。
【請求項２】
前記直線状コルゲートフィンを形成する前の板状フィン材に前記流動抵抗低減加工が施された、請求項１に記載の熱交換器。
【請求項３】
前記流動抵抗低減加工が、バリ取りを含む面取り加工である、請求項１に記載の熱交換器。
【請求項４】
作動媒体を封入したケーシング内に組み付けられたシリンダと、
前記シリンダ内で往復運動するピストンと、
前記シリンダ内で前記ピストンに対し位相差を有する状態で往復運動するディスプレーサと、
前記ピストンと前記ディスプレーサとの間に形成された圧縮空間と、
前記ディスプレーサの前記圧縮空間とは逆側に設けられた膨張空間と、
前記圧縮空間と前記膨張空間とを連通する連通路に設けられた請求項１に記載の熱交換器とを備えた、スターリング機関。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱交換器（放熱器，吸熱器）およびそれが用いられたスターリング機関に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
まず、図１２〜図１４を参照して、スターリング機関の高温側の熱交換器である放熱器を説明する。なお、低温側の熱交換器である吸熱器の説明は、放熱器と同様であるので省略する。
【０００３】
スターリング機関においては、図１２に示す熱交換器１８が、放熱器として、ディスプレーサを取り囲むように設けられている。また、熱交換器１８は、放熱器を構成する外側円筒状部材４１と、外側円筒状部材４１にはめ込まれた環状コルゲートフィン４２１とを備えている。環状コルゲートフィン４２１は、コルゲート加工（波型：コルゲーション形状加工）された薄板が円筒状に成形されている。
【０００４】
環状コルゲートフィン４２１を側面からみると、Ｖ字型の溝４２１ａが複数形成されている。つまり、環状コルゲートフィン４２１は、いわゆる折板構造となっている。
【０００５】
ここでは、外側円筒状部材４１の中心側に突出している部分を溝４２１ａの底部４２１ｂとし、外側円筒状部材４１の内周面の側に突出している部分を溝４２１ａの頂部４２１ｃとする。頂部４２１ｃ同士を滑らかに結んでできる円の直径(環状コルゲートフィン４２１の外径)と外側円筒状部材４１の内径とはほぼ等しく、外側円筒状部材４１とコルゲートフィン４２１とは互いに同軸になっている。また、図１３は、外側円筒状部材４１の内周面と環状コルゲートフィン４２１の頂部４２１ｃとが固定された状態を示す図である。
【特許文献１】特開２００２−８１７７４号公報
【特許文献２】特開２００２−２４３２９１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
上記従来の熱交換器の環状コルゲートフィン４２１の製造工程においては、まず、一枚のプレートを一定幅に切断するスリット加工の後、プレス加工によって切断された一定幅の板材が折り曲げられ、折板形状が形成される。
【０００７】
前述の製造行程においては、図１３および図１４に示すように、スリット加工によって環状コルゲートフィン４２１の軸方向端面にバリ５００が形成されてしまう。このバリ５００は、スターリング冷凍機内の閉回路内の作動ガスの流通経路に対して垂直方向に延びている。したがって、作動ガスは、環状コルゲートフィン４２１の軸方向端面および前述のバリ５００によって、流動性が低下する。つまり、軸方向端面およびバリ５００によって作動ガスの圧力損失が大きくなる。そのため、熱交換器４２を通過する作動ガスの流速が低下する。その結果、スターリング機関のピストンおよびディスプレーサの振幅が小さくなり、環状コルゲートフィン４２１と外側円筒状部材４１との間の熱交換特性が低下する。したがって、スターリング冷凍機の冷却性能が低下する。
【０００８】
本発明は、上述の問題に鑑みなされたものであり、その目的は、熱交換特性が向上した熱交換器およびスターリング機関を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の熱交換器は、Ｖ字状の断面形状が連続して繋がる直線状コルゲートフィンが筒状に丸められた環状コルゲートフィンと、その環状コルゲートフィンの外径と略等しい内径を有し、環状コルゲートフィンが軸方向に沿って挿入された外側円筒状部材（放熱部または吸熱部）と、を備えている。また、環状コルゲートフィンの軸方向端面を構成するフィン材端部に流動抵抗低減加工が施されている。この構成によれば、作動ガスの流動抵抗が低減されるため、スターリング機関用熱交換器の熱交換性能が向上する。
【００１０】
また、直線状コルゲートフィンを形成する前の板状フィン材に流動抵抗低減加工が施されている。この構成によれば、流動抵抗低減加工を行なう作業が容易になり、製造コストを低減させることができる。
【００１１】
また、流動抵抗低減加工がバリ取りを含む面取り加工である。この構成によれば、流動抵抗低減加工が容易になり、製造コストを低減させることが可能になる。
【００１２】
本発明のスターリング機関は、作動媒体を封入したケーシング内に組み付けられたシリンダと、シリンダ内で往復運動するピストンと、シリンダ内で前記ピストンに対し位相差を有する状態で往復運動するディスプレーサと、ピストンとディスプレーサとの間に形成された圧縮空間と、ディスプレーサの圧縮空間とは逆側に設けられた膨張空間と、圧縮空間と膨張空間とを連通する連通路に設けられた前述の熱交換器とを備えている。この構成によれば、熱交換特性が高いスターリング機関が得られる。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、熱交換器の熱交換性能が向上し、スターリング機関の効率が向上する。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下に、本発明の熱交換器およびスターリング機関、ならびに、それらが用いられたスターリング冷却庫の一実施の形態について説明する。
【００１５】
なお、本願明細書において、「冷却庫」とは、「冷蔵庫」、「冷凍庫」および「冷凍冷蔵庫」の全てを含む概念である。
【００１６】
また、本実施の形態においては、スターリング機関としてのスターリング冷凍機、および、該スターリング冷凍機を備えたスターリング機関搭載機器としてのスターリング冷却庫について説明するが、本発明に係るスターリング機関は、スターリング冷凍機に限定されるものではなく、たとえば、発電機としても用いられる。
【００１７】
図１は、本発明の一実施の形態のスターリング冷却庫の配管系統図である。
【００１８】
スターリング冷却庫１は、図１に示すように、放熱部２と吸熱部３とを有するスターリング冷凍機４（スターリング機関）と、放熱部２に取付けられた高温側蒸発器５、高温側凝縮器７およびパイプ２Ａ，２Ｂを含む第１高温側循環回路（第１循環回路）と、高温側蒸発器５、循環ポンプ６、発露防止パイプ９およびパイプ２Ｃ，２Ｄ，２Ｅを含む第２高温側循環回路（第２循環回路）と、吸熱部３に取付けられた低温側凝縮器１０、低温側蒸発器１１およびパイプ３Ａ，３Ｂを含む低温側循環回路とを備える。第１高温側循環回路は、スターリング冷凍機４の放熱部２の冷却を行ない、第２高温側循環回路は、発露防止パイプ９に熱を供給する。また、低温側循環回路は、冷却庫内の空気とスターリング冷凍機４の吸熱部３との熱交換を行なう。
【００１９】
第１と第２高温側循環回路内には水（Ｈ2Ｏ）などが冷媒として封入されている。高温
側蒸発器５において蒸発した冷媒はパイプ２Ａ（高温側導管）を介して高温側凝縮器７に達する（図１中の破線矢印）。高温側凝縮器７において外気との熱交換が行なわれることで冷媒が凝縮する。この熱交換を促進するために、高温側凝縮器７近傍に気流を生じさせるファン８が設けられている。凝縮した冷媒は、パイプ２Ｂ（高温側戻り管）を介して高温側蒸発器５に戻る。第１高温側循環回路においては、このように、冷媒の蒸発と凝縮とによる自然循環を利用して、放熱部２で発生した熱を高温側凝縮器７に伝達することができるように、高温側凝縮器７が高温側蒸発器５より上方に配置されている。また、冷媒の沸点を調整するために、循環回路系内の圧力が調整（大気圧より減圧）されている。
【００２０】
一方、高温側蒸発器５の下部には、パイプ２Ｃが接続されている。高温側蒸発器５からパイプ２Ｃに液相の冷媒が流入する。パイプ２Ｃに流入した冷媒は、スターリング冷凍機４よりも下方に設けられた循環ポンプ６に達する。循環ポンプ６から吐出された冷媒は、パイプ２Ｄを介して発露防止パイプ９に送られる。ここで、発露防止パイプ９内を流れる冷媒は、スターリング冷凍機４の放熱部２から与えられた熱により比較的高温に保たれている。したがって、発露防止パイプ９を冷却庫の前面開口部に配置することで、ドア部等における発露を抑制することができる。発露防止パイプ９内を流れた冷媒は、パイプ２Ｅを介して高温側蒸発器５内に戻る。このように、第２高温側循環回路においては、循環ポンプ６による強制循環が行なわれている。
【００２１】
低温側循環回路内には二酸化炭素や炭化水素などが冷媒として封入されている。低温側凝縮器１０において凝縮した冷媒はパイプ３Ａ（低温側導管）を介して低温側蒸発器１１に達する。低温側蒸発器１１において冷媒が蒸発することで熱交換が行なわれる。この熱交換を促進するために、低温側蒸発器１１近傍に気流を生じさせるファン１２が設けられている。熱交換の後、ガス化された冷媒は、パイプ３Ｂ（低温側戻り管）を介して低温側凝縮器１０に戻る。低温側循環回路においては、このように、冷媒の蒸発と凝縮とによる自然循環を利用して、吸熱部３で発生した冷熱を伝達することができるように、低温側蒸発器１１が低温側凝縮器１０より下方に配置されている。また、冷媒の沸点を調整するために、循環回路系内の圧力が調整されている。
【００２２】
スターリング冷凍機４を作動させると、該冷凍機４の放熱部２で発生した熱が、高温側凝縮器７を介して空気と熱交換される。一方、スターリング冷凍機４の吸熱部３で発生し
た冷熱は、低温側蒸発器１１を介して冷却庫内の空気と熱交換される。冷却庫内からの暖かくなった気流は、再び低温側蒸発器１１近傍に送られ、繰り返し冷却される。
【００２３】
次に、図２を用いて、スターリング冷凍機４の構造の一例およびその動作について説明する。
【００２４】
図２に示すように、本実施の形態のスターリング冷凍機４は、フリーピストン型のスターリング機関であって、ケーシング３０と、該ケーシング３０に組付けられたシリンダ１３と、シリンダ１３内で往復動するピストン１４およびディスプレーサ１５と、再生器１６と、圧縮空間１７Ａと膨張空間１７Ｂとを含む作動空間１７と、放熱部２と、吸熱部３と、ピストン駆動手段としてのリニアモータ２３と、ピストンスプリング２４と、ディスプレーサスプリング２５と、ディスプレーサロッド２６と、背圧空間２７とを備える。
【００２５】
図２の例では、スターリング冷凍機４の外殻体（外壁）は、単一の容器で構成されず、背圧空間２７側に位置するケーシング３０（ベッセル部分）と、作動空間１７側に位置する放熱部２、チューブ１８Ａおよび吸熱部３とで主に構成される。ケーシング３０は、背圧空間２７を規定する。ケーシング３０には、シリンダ１３、リニアモータ２３、ピストンスプリング２４およびディスプレーサスプリング２５をはじめとする種々の部品が組付けられる。上記外殻体の内部には、ヘリウムガスや水素ガス、窒素ガスなどの作動媒体が充填される。
【００２６】
シリンダ１３は、略円筒状の形状を有し、内部にピストン１４とフリーピストンとしてのディスプレーサ１５とを往復動可能に受け入れる。シリンダ１３内において、ピストン１４とディスプレーサ１５とは同軸上に間隔をあけて配置され、このピストン１４およびディスプレーサ１５によってシリンダ１３内の作動空間１７が圧縮空間１７Ａと膨張空間１７Ｂとに区画される。より詳しくは、作動空間１７は、ピストン１４におけるディスプレーサ１５側の端面よりもディスプレーサ１５側に位置する空間であり、ピストン１４とディスプレーサ１５との間に圧縮空間１７Ａが形成され、ディスプレーサ１５と吸熱部３との間に膨張空間１７Ｂが形成される。圧縮空間１７Ａは主に放熱部２によって囲まれ、膨張空間１７Ｂは主に吸熱部３によって囲まれている。
【００２７】
圧縮空間１７Ａと膨張空間１７Ｂとの間には、チューブ１８Ａの内周面上に所定の隙間を有しながらフィルムが巻回されてなる再生器１６が配設されており、この再生器１６を介して圧縮空間１７Ａと膨張空間１７Ｂとが連通する。それにより、スターリング冷凍機４内に閉回路が構成される。この閉回路内に封入された作動媒体が、ピストン１４およびディスプレーサ１５の動作に合わせて流動することにより、後述する逆スターリングサイクルが実現される。
【００２８】
シリンダ１３の外側に位置する背圧空間２７にはリニアモータ２３が配設される。リニアモータ２３は、インナーヨーク２０と、可動マグネット部２１と、アウターヨーク２２とを有し、このリニアモータ２３によって、シリンダ１３の軸方向にピストン１４が駆動される。
【００２９】
ピストン１４の一端は、板バネなどで構成されるピストンスプリング２４と接続される。該ピストンスプリング２４は、ピストン１４に弾性力を付与する弾性力付与手段として機能する。該ピストンスプリング２４に弾性力を付加することにより、シリンダ１３内でピストン１４をより安定して周期的に往復運動させることが可能となる。ディスプレーサ１５の一端は、ディスプレーサロッド２６を介してディスプレーサスプリング２５と接続される。ディスプレーサロッド２６はピストン１４を貫通して配設され、ディスプレーサスプリング２５は板バネなどで構成される。該ディスプレーサスプリング２５の周縁部と、ピストンスプリング２４の周縁部は、リニアモータ２３からピストン１４の背圧空間２７側（以下、後方と称する場合がある。）に延びる支持部材により支持される。
【００３０】
ピストン１４に対しディスプレーサ１５と反対側には、ケーシング３０によって囲まれた背圧空間２７が配設されている。背圧空間２７は、ケーシング３０内でピストン１４の周囲に位置する外周領域と、ケーシング３０内でピストン１４よりもピストンスプリング２４側（後方側）に位置する後方領域とを含む。この背圧空間２７内にも、作動媒体が存在する。
【００３１】
放熱部２は、ベース部材３０Ａを介してケーシング３０に取付けられる。放熱部２と吸熱部３とは、チューブ１８Ａを介して接続される。放熱部２および吸熱部３は、それぞれ、内部熱交換器１８および内部熱交換器１９で構成される。内部熱交換器１８，１９は、それぞれ、圧縮空間１７Ａ，膨張空間１７Ｂと放熱部２に取り付けられる蒸発器，吸熱部３に取り付けられる凝縮器との間の熱交換を行なう。
【００３２】
ケーシング３０の後方側には、板バネ２８を介してバランスマス２９が取付けられている。バランスマス２９は、ピストン１４やディスプレーサ１５が振動することによって生じるケーシング３０の振動を吸収する質量部材である。具体的には、ピストン１４やディスプレーサ１５が振動することによってケーシング３０に振動が生じた場合に、このケーシング３０の振動に対して追従するようにバランスマス２９が振動することにより、スターリング冷凍機４の振動が低減される。
【００３３】
たとえば、ピストン１４のディスプレーサ１５側の端面上に第１距離センサが設けられ、ディスプレーサ１５の吸熱部３側の端面上に第２距離センサが設けられる。第１距離センサは、スターリング冷凍機４の動作時のピストン１４とディスプレーサ１５との間隔の経時変化を計測可能である。また、第２距離センサは、スターリング冷凍機４の動作時のディスプレーサ１５と吸熱部３との間隔の経時変化を計測可能である。
【００３４】
次に、このスターリング冷凍機４の動作について説明する。
【００３５】
まず、リニアモータ２３を作動させてピストン１４を駆動する。リニアモータ２３によって駆動されたピストン１４は、ディスプレーサ１５に接近し、圧縮空間１７Ａ内の作動媒体（作動ガス）を圧縮する。
【００３６】
ピストン１４がディスプレーサ１５に接近することにより、圧縮空間１７Ａ内の作動媒体の温度は上昇するが、放熱部２によってこの圧縮空間１７Ａ内に発生した熱が外部へと放出される。そのため、圧縮空間１７Ａ内の作動媒体の温度はほぼ等温に維持される。すなわち、本過程は、逆スターリングサイクルにおける等温圧縮過程に相当する。
【００３７】
ピストン１４がディスプレーサ１５に接近した後にディスプレーサ１５は吸熱部３側に移動する。他方、ピストン１４によって圧縮空間１７Ａ内において圧縮された作動媒体は再生器１６内に流入し、さらに膨張空間１７Ｂへと流れ込む。その際、作動媒体の持つ熱が再生器１６に蓄熱される。すなわち、本過程は、逆スターリングサイクルの等容冷却過程に相当する。
【００３８】
膨張空間１７Ｂ内に流入した高圧の作動媒体は、ディスプレーサ１５がピストン１４側（後方側）へ移動することにより膨張する。このようにディスプレーサ１５が後方側へ移動するのに伴い、ディスプレーサスプリング２５の中央部も後方側に突出するように変形する。
【００３９】
上記のように膨張空間１７Ｂ内で作動媒体が膨張することにより、膨張空間１７Ｂ内の作動媒体の温度は下降するが、吸熱部３によって外部の熱が膨張空間１７Ｂ内へと伝達されるため、膨張空間１７Ｂ内はほぼ等温に保たれる。すなわち、本過程は、逆スターリングサイクルの等温膨張過程に相当する。
【００４０】
その後、ディスプレーサ１５がピストン１４から遠ざかる方向に移動し始める。それにより、膨張空間１７Ｂ内の作動媒体は再生器１６を通過して再び圧縮空間１７Ａ側へと戻る。その際に再生器１６に蓄熱されていた熱が作動媒体に与えられるため、作動媒体は昇温する。すなわち、本過程は、逆スターリングサイクルの等容加熱過程に相当する。
【００４１】
この一連の過程（等温圧縮過程−等容冷却過程−等温膨張過程−等容加熱過程）が繰り返されることにより、逆スターリングサイクルが構成される。この結果、吸熱部３は徐々に低温になり、極低温（たとえば−５０℃程度）を有するに至る。一方で、放熱部２は徐々に高温（たとえば６０℃程度）になる。上述したように、吸熱部３における冷熱は、低温側循環回路を介して冷却庫内に供給され、放熱部２における熱は、第１と第２高温側循環回路を介して冷却庫外に放出される。
【００４２】
以下、図３および図４参照して、本発明の実施の形態の熱交換器を説明する。なお、本実施の形態の熱交換器を説明する各図においては、従来技術と同一の構造および同一の機能を有する部位に図１２〜図１４において付されている符号と同一の符号が付されている。また、本実施の形態においては、放熱器としての熱交換器１８の構成について説明するが、その構成および部材の材料は、吸熱器としての熱交換器１９に適用することが可能である。したがって、特に断らない限り、放熱器の構成は、吸熱器の構成にも適用される。
【００４３】
本実施の形態の熱交換器１８は、図３に示すように、外側円筒状部材４１（図２における放熱部２）と、外側円筒状部材４１に嵌め込まれた環状コルゲートフィン４２１と、環状コルゲートフィン４２１に嵌め込まれた内側円筒状部材４２２と、を有する。
【００４４】
環状コルゲートフィン４２１は、図１２および図１３に示す従来技術の環状コルゲートフィン４２１と同じ構成である。より具体的には、環状コルゲートフィン４２１は、環状コルゲート加工された０．２ｍｍのＣｕ合金の薄板からなっている。したがって、環状コルゲートフィン４２１によって形成された溝４２１ａがスターリング冷凍機のピストンの軸方向と平行に延びている。また、環状コルゲートフィン４２１は、円筒状に成形され、外側円筒状部材４１の内周面に沿うように設けられている。また、内側円筒状部材４２２は、良好な熱伝導性を有する材料から成る筒体であり、環状コルゲートフィン４２１の内側に設けられている。
【００４５】
図４に示すように、コルゲートフィン４２１と内側円筒状部材４２２とが、互いに同軸になるように接している。ここでは、環状コルゲートフィン４２１の底部４２１ｂ同士を滑らかに結んでできる円の直径(環状コルゲートフィン４２１の内径)は、内側円筒状部材４２２の外径よりもわずかに小さい。
【００４６】
したがって内側円筒状部材４２２が環状コルゲートフィン４２１内に押し込まれることにより、環状コルゲートフィン４２１が外側円筒状部材４１に強く押し付けられ、環状コルゲートフィン４２１と外側円筒状部材４１とは、熱伝達が良好になるように圧着されている。本実施の形態においては、環状コルゲートフィン４２１と外側円筒状部材４１とが圧着されているが、その代わりに、ロウ付けまたははんだ付けが用いられてもよい。
【００４７】
また、本実施の形態においては、環状コルゲートフィン４２１の軸方向端面に図５〜図９のいずれかに示すように流動抵抗低減加工が施されている。つまり、従来技術において図１３を用いて説明されたバリ５００が除去された上、環状コルゲートフィン４２１の軸方向端面の角部が除去されている、つまり面取りされている。軸方向端面の断面形状としては、図５に示すような二等辺三角形、図６に示すような台形、図７に示すような直角三角形などや、図８に示すような半円弧状、図９に示すような１／４円弧状などが考えられる。
【００４８】
なお、軸方向端面の加工方法においては、図１０に示す一定幅の板材４２０が形成された後、板材４２０を長さ方向にスライドさせて刃物で板材４２０の側端部のバリ５００を削り落とす切削加工が用いられる。また、板材４２０のバリ５００を削り落とすときに刃物と板材４２０との接触角を変化させれば、板材４２０の側端部を円弧形状（Ｒ形状）に加工することが可能である。その後、図１１に示すように、Ｖ字状の断面形状が連続して繋がる直線状コルゲートフィン４２０ａが形成される。この直線状コルゲートフィン４２０ａが矢印で示されるように丸められることによって、図４に示す環状コルゲートフィン４２１が形成される。
【００４９】
上記した実施の形態のスターリング機関用の熱交換器４２は、Ｖ字状の断面形状が連続して繋がる直線状コルゲートフィン４２０ａが筒状に丸められた環状コルゲートフィン４２１と、環状コルゲートフィン４２１の外径と略等しい内径を有し、環状コルゲートフィン４２１が軸方向に沿って挿入された外側円筒状部材４１と、環状コルゲートフィン４２１の内径よりわずかに大きな外径を有し、外側円筒状部材４１に挿入された環状コルゲートフィン４２１内に軸方向に沿って挿入された内側円筒状部材４２２とを備えている。また、環状コルゲートフィン４２１の軸方向端面を構成するフィン材端部に、図５〜図９に示すような流動抵抗低減加工が施されている。この構成によれば、作動ガスの流動抵抗が低減されるため、スターリング機関用の熱交換器４２の熱交換性能が向上する。
【００５０】
また、直線状コルゲートフィン４２０ａを形成する前の板材４２０に流動抵抗低減加工を施すため、流動抵抗低減加工を行なう作業が容易であり、製造コストを低減することができる。
【００５１】
また、流動抵抗低減加工が図５〜図９に示すようなバリ取りを含む面取り加工であるため、流動抵抗低減加工が容易であり、製造コストを低減できる。
【００５２】
今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
【図面の簡単な説明】
【００５３】
【図１】実施の形態のスターリング冷凍機が用いられた冷却庫の概略構成を示す図である。
【図２】実施の形態のフリーピストン型スターリング冷凍機の断面概略図である。
【図３】実施の形態の熱交換器の外観斜視図である。
【図４】実施の形態の熱交換器の部品の分解斜視図である。
【図５】実施の形態の環状コルゲートフィンの断面の形状を示す第１の図である。
【図６】実施の形態の環状コルゲートフィンの断面の形状を示す第２の図である。
【図７】実施の形態の環状コルゲートフィンの断面の形状を示す第３の図である。
【図８】実施の形態の環状コルゲートフィンの断面の形状を示す第４の図である。
【図９】実施の形態の環状コルゲートフィンの断面の形状を示す第５の図である。
【図１０】直線状コルゲートフィンを形成する前の板材を説明するための図である。
【図１１】直線状コルゲートフィンを説明するための図である。
【図１２】従来の熱交換器の外観斜視図である。
【図１３】従来の熱交換器の一例を示す要部拡大図である。
【図１４】従来の環状コルゲートフィンの端面にバリが形成された状態を示す図である。
【符号の説明】
【００５４】
４１  外側円筒状部材（放熱部または吸熱部）、１８，１９  熱交換器、４２０  板材、４２０ａ  直線状コルゲートフィン、４２１  環状コルゲートフィン、４２１ａ  溝、４２２  内側円筒状部材。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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