(57)【要約】【課題】  １００℃未満の熱エネルギーを効率よく回収できるエネルギー変換装置を提供する。【解決手段】  第１のタービン３の下流に凝縮器ではなく、細孔を有する吸着器４、５を配置する。第１のタービン３の出口圧力を吸着現象により下げ、効率を向上させる。吸着破過に至った吸着器５は暖めて脱着し、その脱着蒸気で第２のタービン６を駆動する。作動流体としては、メタノール、アンモニア等が好適である。【選択図】    図３
2006226225.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
蒸発器により熱交換された作動流体を第１の膨張機に送る行程と、第１の膨張機から排出された作動流体を吸着器に吸着させる行程と、吸着器に吸着された作動流体を脱着させる行程と、脱着した作動流体を凝縮する行程と、凝縮した作動流体を前記蒸発器に戻す行程、とを備えることを特徴とするエネルギー変換方法。
【請求項２】
前記吸着器と凝縮器の間に第2の膨張器を備えることを特徴とする請求項１に記載のエネルギー変換方法。
【請求項３】
作動流体を加熱し蒸発させる蒸発器と、
該蒸発器からの作動流体により機械的出力を出力する第１の膨張機と、該第１の膨張機から排出された作動流体を吸着する吸着器と、該吸着器から脱着された作動流体を凝縮させる凝縮器と、該凝縮器からの作動流体を前記蒸発器に送るポンプ手段と、
を備えることを特徴とするエネルギー変換装置。
【請求項４】
前記蒸発器と前記第１の膨張機の間に、作動流体を過熱する過熱器を備えることを特徴とする請求項３に記載のエネルギー変換装置。
【請求項５】
前記吸着器の凝縮器の間に第２の膨張器を備えることを特徴とする請求項３に記載のエネルギー変換装置。
【請求項６】
前記吸着器が、第１の吸着器と第２の吸着器の２つの吸着器を備え、いずれか一方の吸着器が冷却され作動流体の吸着を行っているときは他方の吸着器は暖められ作動流体の脱着を行うような流路切り替え手段を備えることを特徴とする請求項３に記載のエネルギー変換装置。
【請求項７】
前記吸着器の吸着剤が、活性炭、シリカゲル、ゼオライト等の多孔質の固体からなることを特徴とする請求項３に記載のエネルギー変換装置。
【請求項８】
前記作動流体が、メタノール、アンモニア、高圧炭酸ガス、減圧された水等の沸点の低い液体であることを特徴とする請求項３に記載のエネルギー変換装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、低温の熱源からエネルギーを取り出し、たとえば発電を行うエネルギー変換方法及びその装置に関する。特に、１００°Ｃ未満の低温エネルギーを電気エネルギーに変換するのに好適なものである。
【背景技術】
【０００２】
従来のランキンサイクル（Rankine Cycle）は図１２に示すようなものである。ここでは、作動流体が蒸発器１０１で加熱蒸発され、過熱器１０２で飽和蒸気温度より過熱された作動流体とされ、膨張機であるタービン１０３で運動エネルギーに変換され、凝縮器１０４で液体に凝縮される。そして、循環ポンプ１０５で蒸発器１０１に作動流体が戻される。このようなランキンサイクルにおける発電効率は、作動流体分子の分子間力による飽和蒸気圧により決まり、タービン入口−出口間における圧力比が大きくなるほど向上する。しかし、熱源温度が低温（１００°Ｃ以下）である場合は圧力比が小さく発電効率が低くなり実用性に乏しい。低温熱源で発電するサイクルとして、米国のカリーナ（Kalina）は、非共沸混合媒体であるアンモニア水を作動流体として用いるカリーナサイクルを提唱した（特公昭６２−３９６６０号公報）。これは、アンモニア分子が水分子の相に溶け込むという吸収現象により、タービン出口側の飽和蒸気圧が低下することによる圧力比の向上を利用している。また、佐賀大学の上原らは、カリーナサイクルをさらに発展させ、アンモニアと水との混合物を用い、完全凝縮状態となる前の二相状態に凝縮し、気液分離器で蒸気のみ分離してタービンに送るウエハラサイクルを提唱している（特開平８−９３６３３号公報）。
【０００３】
【特許文献１】特公昭６２−３９６６０号公報
【特許文献２】特開平８−９３６３３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、カリーナサイクルは、アンモニア水の装置への腐食性が高いため特殊合金を使用する必要があり、装置が高価になる。水−アンモニア混合物の相変化に伴い熱交換器の性能が悪化する。混合媒体の濃度が不安定であるため発電システム内の組成の安定性維持が困難である。等の課題があった。本発明は、カリーナサイクルとは全く異なった物理的現象を用いて、高効率低温発電のためのエネルギー変換サイクルを提案しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
そこで、本発明では、ランキンサイクルの膨張機（タービン）の下流側に熱交換器である凝縮器ではなく、吸着器を配置する。熱交換器である凝縮器による液化ではなく、吸着剤による吸着現象による作動流体の液化に着目したのである。吸着器に作動流体を吸着させることにより蒸気圧を下げ、膨張機の入口−出口の圧力差を大きくしてエネルギー変換効率を高めようとするのである。
【０００６】
本発明を方法の発明で表現すると、図１を参照し、蒸発器１により熱交換された作動流体を第１の膨張機３に送る行程と、第１の膨張機３から排出された作動流体を吸着器４に吸着させる行程と、吸着器４に吸着された作動流体を脱着させる行程と、脱着した作動流体を凝縮する行程７と、凝縮した作動流体を前記蒸発器１に戻す行程とを備えることを特徴とするエネルギー変換方法となる。
【０００７】
そして、吸着器４と凝縮器７の間に第２の膨張機６を備え、吸着された作動流体を脱着させる行程と、脱着した作動流体を第２の膨張機６に送る行程と、第２の膨張機６から排出された作動流体を凝縮する行程７を備えるのが好ましい。
【０００８】
本発明を装置の発明で表現すると、図１を参照し、作動流体を加熱し蒸発させる蒸発器１と、前記蒸発器１からの作動流体により機械的出力を出力する第１の膨張機３と、前記第１の膨張機３から排出された作動流体を吸着する吸着器４と、前記吸着器４から脱着された作動流体を凝縮させる凝縮器７と、前記凝縮器７からの作動流体を前記蒸発器１に送るポンプ手段８と、を備えることを特徴とするエネルギー変換装置となる。
【０００９】
そして、前記蒸発器１と前記第１の膨張機３の間に、作動流体を過熱する過熱器２を備えることが好ましい。さらに、吸着器４と凝縮器７の間に第２の膨張機６を備え、吸着器４から脱着された作動流体により機械的出力を出力する第２の膨張機６と、前記第２の膨張機６から排出された作動流体を凝縮させる凝縮器７を備えるのが好ましい。さらに、図２及び図３を参照し、前記吸着器が、第１の吸着器４と第２の吸着器５の２つの吸着器を備え、いずれか一方の吸着器４が冷却され作動流体の吸着を行っているときは他方の吸着器５は暖められ作動流体の脱着を行うような流路切り替え手段１１，１２を備えることが望ましい。そして、前記吸着器４、５の吸着剤は、活性炭、シリカゲル、ゼオライト等の多孔質の固体とすることができる。また、前記作動流体は、メタノール、アンモニア、高圧炭酸ガス、減圧された水等の、沸点の低い液体とすることができる。
【発明の効果】
【００１０】
上記のように構成すると、第１の膨張機３下流の吸着器４による作動流体の吸着（Adsorption）、正確には毛管凝縮（Capillary Condensation）により第１の膨張機３出口の圧力は同温度における飽和蒸気圧よりも低下し、入口−出口の圧力比が向上する。このためエネルギー変換効率（発電効率）が向上する。吸着器４の吸着が飽和に近くなると、吸着器４を暖め作動流体の脱着（Desorption）を行い、脱着した作動流体蒸気により第２の膨張機６を駆動する。脱着の際にも低位熱源の熱エネルギーが作動流体の熱−圧力エネルギーとして回収される。脱着が終了すると吸着器を冷却し次の吸着に備える。本発明のサイクルでは、第１の膨張機３の出口圧力が吸着器４の吸着により低下し、第１の膨張機３内での凝縮が激しく起こる可能性があるため、過熱器２を備え、過熱蒸気を第１の膨張機３に供給することが望ましい。低位熱源の熱エネルギーは吸着器４の加熱の他、蒸発器１、過熱器２の熱源に用いられる。
【００１１】
第１の吸着器４と第２の吸着器５の２つの吸着器を備え、いずれか一方の吸着器４が冷却され作動流体の吸着を行っているときは他方の吸着器５は暖められ作動流体の脱着を行うような流路切り替え手段１１、１２を備えることにより、吸着器４、５の吸着剤が吸着破過（飽和）に達する前に吸着に使う吸着器と脱着に使う吸着器を次々に切り替え、システムの連続的な運転が可能になる。
【００１２】
吸着器４、５の吸着剤が、活性炭、シリカゲル、ゼオライト等の多孔質の固体であるとこれらは０．３ナノメートルから１０ナノメートルの細孔を有し、吸着（Adsorption）、毛管凝縮（Capillary Condensation）が活発に生じて好適である。また、作動流体が、メタノール、アンモニア、高圧炭酸ガス、減圧された水等の沸点の低い液体であると、その沸点に応じた低位熱源の熱エネルギーが利用できる。
【００１３】
一例として、吸着剤に特に吸収性能の良い活性炭、作動流体にメタノールを用いた系の平衡論的な理論解析の結果、蒸発器温度３２３Ｋ、過熱器温度３５３Ｋ、吸着時の吸着器温度２９３Ｋ、脱着時の吸着器温度３５３Ｋの条件で、１２．５％の熱効率を得た。これは、同温度条件での従来技術であるランキンサイクルの熱効率８．９６％を大きく上回る結果である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
図１は、本発明の基本概念を説明する系統図である。作動流体は蒸発器１、過熱器２、第１の膨張機（タービン）３、吸着器４、第２の膨張機（タービン）６、凝縮器７、循環ポンプ８、蒸発器１、の順に循環する。２つの膨張機３、６で機械的出力Ｗが取り出され、発電等が行われる。ここで、第１の膨張機３の下流に熱交換器である凝縮器ではなく、吸着器４が配置されている点が特徴的である。
【００１５】
図２は、吸着器を２つ備えた系を示す系統図である。図１と同じ部品には同じ符号を付して説明を省略する。吸着器は第１の吸着器４と第２の吸着器５の２つを備える。一方の吸着器４が冷却され作動流体の吸着（Adsorption）を行っているときは、他方の吸着器５は暖められ吸着した作動流体の脱着（Desorption）が行われる。吸着と脱着は第１の吸着器４と第２の吸着器５とで交代して行われ、吸着を行っている吸着器４の吸着剤が破過（飽和）に達する前に脱着を行っていた吸着器５と交代する。交代は配管系統の切り替えにより行われる。
【００１６】
図３は、本発明に係る吸着器追加型蒸気サイクルのシステムを示す系統図である。本システムは、作動流体を気化させる蒸発器１、作動流体の高温化により過熱蒸気とするための過熱器２、作動流体を液化させる凝縮器７、２基のタービン３、６、２基の吸着器４、５、循環ポンプ８により構成される。また、第１のタービン３下流の作動流体蒸気を第１の吸着器４に送るか、第２の吸着器５に送るかを切り替える第１の三方弁１１、２つの吸着器４、５のうちいずれの吸着器からの脱着蒸気を第２のタービン６に送るかを切り替える第２の三方弁１２を備える。さらに、図示されていないが、２つの吸着器４、５の吸着、脱着の作用に応じて冷却水、低位熱源を切り替えて送るための三方弁が備えられている。これらの三方弁１１、１２、（図示しないものを含め）は流路切り替え手段を構成する。また、各タービン３、６には発電機１３、１４が結合され、タービン３、６の機械出力を電気エネルギーに変換する。
【００１７】
本システムでは、２つのタービン３、６がそれぞれ原理を異にするサイクルにより発電を行う。第１のサイクルでは、蒸発器１で蒸発させられた作動流体は過熱器２により飽和蒸気から過熱蒸気となり、この過程で低位熱エネルギーを熱・圧力エネルギーとして回収する。過熱された作動流体は第１のタービン３にて急激な膨張変化を介し機械・動力エネルギーに変換後、発電に至る。第１のタービン３から出た作動流体は吸着器４または５にて吸着される。吸着材が吸着破過（飽和）に達すると、吸着器４、５を切り替え、今度は吸着材が吸着破過（飽和）に達した吸着器５を加熱することにより脱着を行う。この過程でも、低位熱エネルギーを熱・圧力エネルギーとして回収する。第２のサイクルでは、この脱着された作動流体蒸気は第２のタービン６にて急激な膨張変化を介し機械・動力エネルギーに変換後、発電に至る。膨張した作動流体は凝縮器７にて液化し、循環ポンプ８により蒸発器１に送られる。
【００１８】
図４は、吸着器４、５内の作動流体の平衡圧力Ｐと温度Ｔの関係を示す吸着等量線図である。パラメータは作動流体の吸着量ｑである。ここでは、ある吸着量q1の時の平衡圧力はP1となることを示している。このシステムにおける吸着器では、吸着剤に対する作動流体の吸着量ｑが少ない時は、吸着器側の圧力Ｐが低く、吸着量ｑが多い時は吸着器内の圧力Ｐが高いということを示している。つまり第１のサイクルでは吸着量ｑが少ない時ほど効率が高く、第２のサイクルでは吸着量ｑの多い時ほど効率が良いという圧力比変動型のランキンサイクルとなる。
【００１９】
図５は、システムのエントロピー−温度線図（s-T線図）である。従来のランキンサイクルでは、１→２等圧加熱、２→３等圧加熱（過熱）、３→４´断熱膨張、４´→８等圧冷却、８→９断熱圧縮、9→１等圧加熱と進む。これに対して本発明の吸着ランキンサイクルでは、１→２等圧加熱、２→３等圧加熱（過熱）、３→４断熱膨張、４→５吸着、５→６脱着、６→７断熱膨張、７→８等圧冷却、８→９断熱圧縮、９→１等圧加熱と進む。この図からわかるように、第１のサイクルでは通常のランキンサイクル以上の発電効率を示し、第２のサイクルではランキンサイクル以下の発電効率となり、総合的な発電効率は両サイクルの平均効率となる。サイクルの作動範囲における作動流体の吸着材への吸着量が大きいほど効率が良くなることが予想される。ここでは、作動流体にメタノール（Methanol）、アンモニア（Ammonia）、吸着材に高性能活性炭SAC（Super Activated Carbon）を用いた場合について、吸着器追加型蒸気サイクルを通常のランキンサイクルとの平衡論的な効率の比較を行うことで吸着器追加型蒸気サイクルの優位性を示す。
【００２０】
以下、吸着器追加型蒸気サイクルの平衡論的解析を示す。図１０は、作動流体として検討したメタノール（Methanol）、アンモニア（Ammonia）の熱物性値を示す表図である。また、吸着材には活性炭BG-20-1（商品名：カネボウ株式会社製）及び活性炭SAC（商品名：大阪ガス株式会社製）を用い全自動ガス吸着装置Belsorp18（商品名：日本ベル株式会社製）を用いて吸着等温線を測定した。シミュレーションにはプロセスシミュレーターを用いた。シミュレーションモデルの概略図を図１に示す。シミュレーションをするに当たり、高温熱源を３５３Ｋ、低温熱源を２９３Ｋと設定し、蒸発温度は３２３Ｋ、過熱温度を３５３Ｋに設定した。また、圧力損失、熱損失は無いものとし下記のようにシミュレーションを行った。以下において使用記号は次のようである。Cp 比熱 [kJ/(kg・K)]、h  エンタルピー [kJ] 、m  質量 [kg]、P  圧力[kPa]、Q  エネルギー [kJ]、T  温度 [K]、η 効率 [-]、W  仕事[W]。
【００２１】
先ず、循環ポンプ８での作動について検討する。循環ポンプ８では、液相の作動流体は状態（P1,T1）から状態（P2,T2）まで圧縮される。この時のポンプ仕事は、
【００２２】
【数１】
2006226225.tif 000003
で与えられ、ポンプ出口におけるエンタルピーは次のように算出される。
【００２３】
【数２】
2006226225.tif 000004
ここでｍは、作動流体の質量流量である。
【００２４】
次に、蒸発器１における作動について検討する。作動流体は蒸発器１にて状態（T3,P3）まで加熱される。この時のエンタルピーは、
【００２５】
【数３】
2006226225.tif 000005
【００２６】
次に、過熱器２における作動について検討する。作動流体は過熱器にて状態（T4,P3）まで過熱される。この時のエンタルピーは、
【００２７】
【数４】
2006226225.tif 000006
【００２８】
次に、第１のタービン３における作動について検討する。過熱蒸気の作動流体が保有する熱・圧力エネルギーは膨張変化を介して機械エネルギーに変換される。この時、第１のタービン３から取り出しうるタービン仕事Ｗは、
【００２９】
【数５】
2006226225.tif 000007
により算出される。WT1はタ-ビン仕事[W]、πは圧力比[-]、CPは比熱[kJ/(kg・K)]、ηTはタービン効率[-]、γは比熱比[-]である。
【００３０】
次に、吸着器４における吸着過程について検討する。膨張した作動流体は吸着器４にて吸着され、状態（Pad,T5）まで冷却される。Padは吸着器内圧力であり、吸着等温線に基づく平衡圧と仮定する。吸着に伴ってPadは変化するが、本シミュレーションではPadを10分割し、それぞれのPadまで膨張した時のWTを算出している。
【００３１】
次に、吸着器４における脱着過程について検討する。吸着された作動流体は再び加熱され、状態（Pde,T6）となる。Pdeは吸着器内圧力であり、吸着等温線に基づく平衡圧と仮定する。脱着に伴ってPdeは変化するが、本シミュレーションではPdeを10分割し、それぞれのPdeから膨張した時のWT2を算出している。
【００３２】
次に、第２のタービン６における作動について検討する。作動流体が保有する熱・圧力エネルギーは膨張変化を介して機械エネルギーに変換される。この時、第２のタービン６から取り出しうるタービン仕事Ｗは、
【００３３】
【数６】
2006226225.tif 000008
により算出される。
【００３４】
次に、凝縮器７における作動について検討する。膨張した作動流体は凝縮器７にて（P1,T1）まで凝縮する。本条件では凝縮器７出口を飽和液として仮定している。
【００３５】
【数７】
2006226225.tif 000009
【００３６】
図６は、アンモニア／活性炭（Ammonia / SAC）の吸着等温線を示す図、図７は、メタノール／活性炭（Methanol / BG-20-1）の吸着等温線を示す図である。それぞれの系における各相対圧間における吸着量差Δqは、0.48及び0.66であった。今回検討した範囲内では、作動相対圧域での吸着量差Δqは、メタノール／活性炭（Methanol / BG-20-1）の系が最も大きい。
【００３７】
図８は、蒸発器１の温度３２３Ｋにおけるアンモニア及びメタノール（Ammonia 及びMethanol ）の第１のタービン３での出力及び作動流体の乾き度を示す図である。第１のタービン３では吸着に伴う平衡圧の増大によりタービン出力は低下していくが、低相対圧側で吸着量の多いメタノール／活性炭（Methanol / BG-20-1）系のほうが高出力を維持している。また、吸着器４温度における飽和蒸気圧以下まで作動流体が膨張するため、タービン３出口温度は最大で２７０．５Ｋ程度まで低下する。この現象は背景技術で述べた「カリーナサイクル」などで見られるものと同じ現象であるとであると考えられる。また、蒸発器１温度が上昇するほど第１のタービン３の入口・出口間での圧力比が高いため乾き度が大きく低下する。タービン内における乾き度が低下してくるとタービン内部における羽の腐食、疲労が大きくなるため、第１のタービン３入口は飽和蒸気ではなく過熱蒸気であることが望ましい。
【００３８】
図９は、第２のタービン７でのアンモニア及びメタノール（Ammonia 及びMethanol）の脱着平衡圧と出力WT2及び乾き度を示す図である。第２のタービン７では脱着に伴う平衡圧の低下によりタービン出力は低下していくが、高相対圧側で脱着量の多いアンモニア／活性炭（Ammonia / SAC）系のほうが高出力を維持できることがわかる。また、吸着器４温度における飽和蒸気圧以下から作動媒体が膨張するためタービン内での凝縮は少なく、同一温度条件でのランキンサイクル以下のタービン出力となる。
【００３９】
システム効率について考察する。吸着器追加型蒸気サイクルのシステム効率は、
【００４０】
【数８】
2006226225.tif 000010
により算出される。
【００４１】
図１１は、上式で計算される吸着器追加型蒸気サイクルのシステム効率と同温度条件におけるランキンサイクルのシステム効率を共に示す表図である。メタノール／活性炭（Methanol / BG-20-1）系、及びアンモニア／活性炭（Ammonia / SAC）系共にランキンサイクルにおける発電効率を上回り、平衡論的には吸着器追加型蒸気サイクルがランキンサイクルと比べ発電効率が優れていることが明らかとなった。従来のランキンサイクルでのシステム効率が８．９６及び９．１５であるのに対して、本発明の吸着器追加型蒸気サイクルのシステム効率は１２．５及び１２．１であり、３０％以上効率が向上している。
【００４２】
ランキンサイクルでは、作動流体にアンモニア（Ammonia）を用いたほうが、タービン入口・出口間の圧力比が大きいことより効率が高いが、吸着器付蒸気サイクルではメタノール／活性炭（Methanol / BG-20-1）系での発電効率が高くなっている。これは、吸着材に対してメタノール（Methanol）のほうが低相対圧側で吸着量が多いことから、第１のタービン３で大きな圧力比を維持しているためと考えられる。活性炭はある圧力から急激な吸着が起こるが、どの相対圧で急激な吸着が起こるかは作動流体と吸着材の親和性、細孔径などにより決まる関係であり、活性炭は疎水性であるため疎水基のあるメタノール（Methanol）のほうが低相対圧側で吸着が起こったと考えられる。このことは、作動相対圧の範囲内において低圧側で吸着が起こる吸着材を選択することで発電効率の向上が可能であることを示している。
【００４３】
吸着器４における課題について述べる。以上述べた説明では、吸着器４内圧力は吸着材と作動流体の圧力と吸着量の関係である吸着等温線に従って変化すると仮定していた。しかし、実際には吸着に伴う発熱により温度が上昇し、圧力は平衡圧より高くなると考えられるため、吸着器４に付属する熱交換器により熱のすみやかな供給・除去をする必要がある。しかしながら、脱着サイクルで熱交換器自体も加熱されるため、熱交換器における顕熱も発電効率を下げる要因となる。脱着過程において加える熱量Qdesには実際には吸着器４の熱交換器顕熱が含まれ、さきほどの平衡論的検討では熱交換器の顕熱が０として計算されており、実際の装置の設計では熱交換器重量が少なくなるような設計が必要となる。
【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】本発明の基本概念を説明する系統図である。
【図２】吸着器を２つ備えた系を示す系統図である。
【図３】本発明に係る吸着器追加型蒸気サイクルのシステムを示す系統図である。
【図４】吸着器内の作動流体の平衡圧力Ｐと温度Ｔの関係を示す吸着等量線図である。
【図５】システムのエントロピー−温度線図（s-T線図）である。
【図６】アンモニア／活性炭（Ammonia / SAC）の吸着等温線を示す図である。
【図７】メタノール／活性炭（Methanol / BG-20-1）の吸着等温線を示す図である。
【図８】蒸発器の温度３２３°Ｋにおけるアンモニア及びメタノールの第１のタービンでの出力及び作動流体の乾き度を示す図である。
【図９】第２のタービン７でのアンモニア及びメタノールの脱着平衡圧と出力及び乾き度を示す図である。
【図１０】作動流体として検討したメタノール及びアンモニアの熱物性値を示す表図である。
【図１１】吸着器追加型蒸気サイクルのシステム効率と同温度条件におけるランキンサイクルのシステム効率を共に示す表図である。
【図１２】従来のランキンサイクル（Rankine Cycle）を示す系統図である。
【符号の説明】
【００４５】
１  蒸発器
２  過熱器
３  第１の膨張機（タービン）
４  第１の吸着器
５  第２の吸着器
６  第２の膨張機（タービン）
７  凝縮器
８  循環ポンプ
１１  流路切り替え手段
１２  流路切り替え手段
【図１】
2006226225.tif 000011
【図２】
2006226225.tif 000012
【図３】
2006226225.tif 000013
【図４】
2006226225.tif 000014
【図５】
2006226225.tif 000015
【図６】
2006226225.tif 000016
【図７】
2006226225.tif 000017
【図８】
2006226225.tif 000018
【図９】
2006226225.tif 000019
【図１０】
2006226225.tif 000020
【図１１】
2006226225.tif 000021
【図１２】
2006226225.tif 000022