(57)【要約】【課題】  高温成形後に1200MPa以上の強度を得ることができる耐水素脆性に優れた高強度部品及びその製造方法を提供する。【解決手段】  質量%でC:0.05〜0.55%、Mn:0.1%〜3%の化学成分を含有する鋼板を用い、体積分率で水素10%以下（0%を含む）、かつ露点が30℃以下である雰囲気にて、Ac3〜融点までに鋼板を加熱した後、フェライト、パーライト、ベイナイト、マルテンサイト変態が生じる温度より高い温度で成形を開始し、成形後に金型中にて冷却して焼入れを行い高強度の部品を製造し、剪断加工を行った後に、剪断加工を行った端面に圧縮加工を施すことを特徴とする高強度部品の製造方法と、その方法で製造した高強度部品。【選択図】図６
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量%で、C:0.05〜0.55%、Mn:0.1%〜3%の化学成分を含有する鋼板を用い、体積分率で水素10%以下（0%を含む）、かつ露点が30℃以下である雰囲気にて、Ac3〜融点までに鋼板を加熱した後、フェライト、パーライト、ベイナイト、マルテンサイト変態が生じる温度より高い温度で成形を開始し、成形後に金型中にて冷却して焼入れを行い高強度の部品を製造し、剪断加工を行った後に、剪断加工を行った端面に圧縮加工を施すことを特徴とする高強度部品の製造方法。
【請求項２】
前記鋼板の化学成分が質量%で、C:0.05〜0.55%、Mn:0.1%〜3%、Si:1.0%以下、Al:0.005〜0.1%、S:0.02%以下、P:0.03%以下、Cr:0.01〜1%、B:0.0002%〜0.0050%、Ti:(3.42*N+0.001)%以上、3.99×(C-0.1)%以下、N:0.01%以下、O:0.015%以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなることを特徴とする請求項１に記載の高強度部品の製造方法。
【請求項３】
前記鋼板がアルミめっき、アルミ−亜鉛めっき、亜鉛めっきのいずれかを施したものであることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の高強度部品の製造方法。
【請求項４】
前記圧縮加工を行う方法として、コイニング加工を用いることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の高強度部品の製造方法。
【請求項５】
請求項１乃至請求項４のいずれかに記載の方法で製造されたことを特徴とする高強度部品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車の構造部材・補強部材に使用されるような強度が必要とされる部材に関し、特に高温成形後の強度に優れた部品とその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
地球環境問題に端を発する自動車の軽量化のためには、自動車に使用される鋼板をできるだけ高強度化することが必要となるが、一般に鋼板を高強度化していくと伸びやｒ値が低下し、成形性が劣化していく。このような課題を解決するために、温間で成形し、その際の熱を利用して強度上昇を図る技術が特許文献１に開示されている。この技術では、鋼中成分を適切に制御し、フェライト温度域で加熱し、この温度域での析出強化を利用して強度を上昇させることを狙っている。
また、特許文献２では、プレス成形精度を向上させる目的で成形温度での降伏強度を常温での降伏強度より大きく低下する高強度鋼板が提案されている。しかしながら、これらの技術では得られる強度に限度がある可能性がある。一方、より高強度を得る目的で、成形後に高温のオーステナイト単相域に加熱し、その後の冷却過程で硬質の相に変態させる技術が特許文献３に提案されている。
しかしながら、成形後に加熱・急速冷却を行うと形状精度に問題が生じる可能性があるため、この欠点を克服する技術として、鋼板をオーステナイト単相域に加熱し、その後プレス成形過程にて冷却を施す技術が、非特許文献１や特許文献４に開示されている。
【特許文献１】特開２０００−２３４１５３号公報
【特許文献２】特開２０００−８７１８３号公報
【特許文献３】特開２０００−３８６４０号公報
【特許文献４】特開２００１−１８１８３３号公報
【特許文献５】特開２００３−３２８０３１号公報
【非特許文献１】SAE,2001-01-0078
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
前述のように、自動車等に使用される高強度鋼板は高強度化されるほど上述した成形性の問題や、特に1000MPaを超えるような高強度材においては従来から知られているように水素脆化（置き割れや遅れ破壊と呼ばれることもある）という本質的な課題がある。ホットプレス用鋼板として用いられる場合、高温でのプレスによる残留応力は少ないものの、プレス前の加熱時に水素が鋼中に浸入すること、また後加工での残留応力により水素脆化の感受性が高くなる。したがって単に高温でプレスするだけでは本質的な課題解決にならず、加熱工程および後加工までの一貫工程での工程条件最適化が必要となる。
剪断加工などの後加工時の残留応力を減らすためには、後加工を行う部位の強度が低下していればよい。後加工を行う部位の冷却速度を低下させて焼入れを不十分として、その部位の強度を低下させる技術としては、特許文献５に示されている。この方法によれば部品の一部の強度が低下し、剪断加工などの後加工を容易に行うことができるとされている。
しかし、この方法を用いる場合には、金型構造が複雑になり、経済的に不利であると考えられる。さらに、この方法では水素脆化に対しては何ら言及しておらず、この方法により鋼板強度が若干低下して後加工後の残留応力がある程度低下した場合であっても、鋼中に水素が残存した状態であれば水素脆化が生じる可能性は否定できない。
本発明は上記課題を解決するためになされたものであり、高温成形後に1200MPa以上の強度を得ることができる耐水素脆性に優れた高強度部品及びその製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
本発明者らは、上記課題を解決するために種々の検討を実施した。その結果、水素脆化を抑制するためには、成形前の加熱炉中の雰囲気を制御して鋼中の水素量を減少させ、さらに剪断加工により生じた残留応力が存在する部位に圧縮加工を加えて、圧縮の残留応力を付与することが効果的であることを見出した。
すなわち、本発明の要旨とするところは下記のとおりである。
（１）質量%で、C:0.05〜0.55%、Mn:0.1%〜3%の化学成分を含有する鋼板を用い、体積分率で水素10%以下（0%を含む）、かつ露点が30℃以下である雰囲気にて、Ac3〜融点までに鋼板を加熱した後、フェライト、パーライト、ベイナイト、マルテンサイト変態が生じる温度より高い温度で成形を開始し、成形後に金型中にて冷却して焼入れを行い高強度の部品を製造し、剪断加工を行った後に、剪断加工を行った端面に圧縮加工を施すことを特徴とする高強度部品の製造方法。
（２）前記鋼板の化学成分が質量%で、C:0.05〜0.55%、Mn:0.1%〜3%、Si:1.0%以下、Al:0.005〜0.1%、S:0.02%以下、P:0.03%以下、Cr:0.01〜1%、B:0.0002%〜0.0050%、Ti:(3.42*N+0.001)%以上、3.99×(C-0.1)%以下、N:0.01%以下、O:0.015%以下を含有し、残部Feおよび不可避的不純物からなることを特徴とする（１）に記載の高強度部品の製造方法。
（３）前記鋼板がアルミめっき、アルミ−亜鉛めっき、亜鉛めっきのいずれかを施したものであることを特徴とする（１）または（２）に記載の高強度部品の製造方法。
（４）前記圧縮加工を行う方法として、コイニング加工を用いることを特徴とする（１）乃至（３）のいずれかに記載の高強度部品の製造方法。
（５）（１）乃至（４）のいずれかに記載の方法で製造されたことを特徴とする高強度部品。
【発明の効果】
【０００５】
本発明により、成形後に金型中にて冷却して焼入れを行って高強度の部品を製造する際に、車体が軽量で衝突安全性に優れた自動車が製造できるため、社会的貢献が大きいものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００６】
以下に本発明について詳細に説明する。本発明の特徴は、高温成形に引き続く剪断加工において発生しやすい、水素脆化による割れを防止する手段として、（１）高温成形前の加熱雰囲気を厳密に規定すること、（２）高温成形に引き続く剪断加工の後に、割れの起点となる加工面に対し、圧縮応力を付与すること、を組み合わせたことにある。水素脆化割れは鋼中に水素が浸入し、かつ加工による残留応力が残っている部位に生じることから、加熱雰囲気中の水素源を減少し、かつ剪断加工により残留応力が生じた部位に対し、圧縮加工を行うことで、残留応力を相殺し、割れの発生を抑制することが可能となる。
【０００７】
はじめに、高温成形の条件について説明する。鋼板を加熱する際の雰囲気中の水素量を体積分率で10%以下（0%を含む）としたのは、水素量がこれを超えると、加熱中に鋼板中に進入する水素量が多量となり、耐水素脆化特性が低下するためにである。また、雰囲気中の露点を30℃以下としたのは、露点がこれを超えると、やはり加熱中に鋼板中に進入する水素量が多量となり、耐水素脆化特性が低下するためである。
鋼板の加熱温度をAc3以上、融点以下としたのは、成形後に焼入れ強化するために鋼板の組織をオーステナイトにしておくためである。また加熱温度が融点を超えると、プレス成形が不可能であるためである。
成形開始温度をフェライト、パーライト、ベイナイト、マルテンサイト変態が生じる温度より高い温度としたのは、これらの変態が生じる温度以下で成形した場合には、成形後の硬度が不十分であるためである。
以上のような条件で鋼板を加熱後、プレス方法などを用いて成形し、成形後に金型中にて冷却して焼入れを行って、高強度の部品を製造する。以上の条件は公知の方法を適用できる。
高温成形された部品は続いて、穴開けや切断など、製造する部品の形状にするための剪断加工を、周知の方法で行う。本発明では、この剪断加工に引き続き、剪断加工を行った端面に圧縮加工を施す。剪断加工後に水素脆化を引き起こすと思われる引張の残留応力は剪断加工を行った端部が高く、その部位に圧縮加工を施すと引張の残留応力が減少し、耐水素脆化特性を向上させることが出来る。
剪断加工を行った端面に圧縮加工を施す方法としては、いかなる方法を用いても良いか、工業的にはコイニング加工を用いると良い。
【０００８】
次に、本発明に用いる鋼板の成分について説明する。
Cは冷却後の組織をマルテンサイトとして材質を確保するために添加する元素であり、強度1000MPa以上を確保するためには0.1％以上添加することが望ましい。ところが、添加量が多すぎると、衝撃変形時の強度確保が困難となるため、その上限を0.55％が望ましい。
Mnは強度および焼入れ性を向上させる元素であり、0.2％未満では焼入れ時の強度を十分に得られず、また、3％を超えて添加しても効果が飽和するため、0.2〜3％の範囲が望ましい。
その他、必要に応じて以下の元素を添加しても良い。
Siは固溶強化型の合金元素であるが、1.0%を超えると、表面スケールの問題が生じる。また、特に鋼板表面にメッキ処理を行う場合は、Siの添加量が多いとメッキ性が劣化するため、上限を0.5%とすることが好ましい。
Alは溶鋼の脱酸剤として使われる必要な元素であり、またNを固定する元素でもあり、その量は結晶粒径や機械的性質に影響を及ぼす。このような効果を有するためには0.005%以上の含有量が必要であるが、0.1%を超えると非金属介在物が多くなり製品に表面疵が発生しやすくなる。このため、Alは0.005〜0.1%の範囲が望ましい。
【０００９】
Sは鋼中の非金属介在物に影響し、加工性を劣化させるとともに、靱性劣化、異方性および再熱割れ感受性の増大の原因となる。このため、Sは0.02%以下が望ましい。なお、さらに好ましくは、0.01%以下である。また、Sを0.005%以下に規制することにより、衝撃特性が飛躍的に向上する。
Pは溶接割れ性および靱性に悪影響を及ぼす元素であるため、Pは0.03%以下が望ましい。なお、好ましくは、0.02%以下である。また、更に好ましくは0.015%以下である。
Crは焼入れ性を向上させる元素であり、またマトリックス中へM23C6 型炭化物を析出させる効果を有し、強度を高めるとともに、炭化物を微細化する作用を有する。0.01%未満ではこれらの効果が十分期待できず、また、1%を超えると降伏強度が過度に上昇する傾向にあるため、Crは0.01〜1%の範囲が望ましい。より望ましくは、0.05〜1%である。
Bはプレス成形中あるいはプレス成形後の冷却での焼入れ性を向上させるために添加すると良い。この効果を発揮させるためには0.0002%以上の添加が必要である。しかしながら、この添加量がむやみに増加すると熱間での割れの懸念があることや、その効果が飽和するためその上限は0.0050%が望ましい。
TiはBの効果を有効に発揮させるため、Bと化合物を生成するNを固着する目的で添加してもよい。この効果を発揮させるためには、Nと結合していないTiが0.001%以上、すなわち、(3.42*N+0.001)以上が必要であるが、Ti量がむやみに増加するとTiと結合していないC量が減少し冷却後に十分な強度が得られなくなるため、その上限として、Tiと結合していないC量が0.1%以上確保できるTi当量、すなわち、3.99×(C-0.1)%とした方がよい。
【００１０】
Nについては特に規制しないが、0.01%を超えると窒化物の粗大化および固溶Nによる時効硬化により、靱性が劣化する傾向がみられる。このため、Nは0.01%以下の含有が望ましい。
Oについても特に規制しないが、過度の添加は靱性に悪影響を及ぼす酸化物の生成の原因となるとともに、疲労破壊の起点となる酸化物を生成するため、0.015%以下の含有が望ましい。
その他、不可避的に含まれる不純物が含有しても特に問題は生じない。スクラップから混入すると考えられるNi, Cu, Snなどの元素が含有してもよい。また介在物の形状制御のため、Ca, Mg, Y, ,As, Sb, REMを添加してもよい。またさらに強度を向上する目的で、Ti, Nb, Zr, Mo, Vを添加してもよいが、むやみに増加するとこれらの元素と結合していないC量が減少し、冷却後に十分な強度が得られなくなる。
【００１１】
以上の成分からなる鋼片を熱間圧延し、またはさらに酸洗、冷間圧延、焼鈍を行って、鋼板とする。これらの工程条件はいずれも常法で良い。
鋼板はそのまま用いても良く、またはアルミめっき、アルミ−亜鉛めっき、亜鉛めっきを施しても良い。めっき工程についても常法で問題ない。
例えばアルミめっきを施す場合、めっき浴中Si濃度は5〜12%が適しており、アルミ−亜鉛めっきの場合は、浴中Zn濃度は40〜50%が適している。また、アルミめっき層中にMgやZnを混在させても、アルミ−亜鉛めっき層中にMgを混在させても、特に問題なく同様の特性の鋼板を製造することができる。また、めっき工程における雰囲気についても、無酸化炉を有する連続式めっき設備でも、無酸化炉を有しない連続式めっき設備でも、通常の条件でめっき可能であり、本鋼板だけ特別な制御を必要としないことから、生産性を阻害することもない。
また、亜鉛めっき方法であれば、溶融亜鉛めっき、電気亜鉛めっき、合金化溶融亜鉛めっきなど、いかなる方法と取っても良い。また、NiプレめっきやFeプレめっき、その他めっき性を向上させる金属プレめっきを施しても特に問題は無い。また、めっき層表面に異種の金属めっきや無機系、有機系化合物の皮膜などを付与しても特に問題は無い。
【実施例】
【００１２】
表１に示す化学成分のスラブを鋳造した。これらのスラブを1050〜1350℃に加熱し、熱間圧延にて仕上温度800〜900℃、巻取温度450〜680℃で板厚4mmの熱延鋼板とした。続いて酸洗を行った後、冷間圧延により板厚1.6mmの冷延鋼板とした。その冷延鋼板の一部に、溶融アルミめっき、溶融アルミ−亜鉛めっき、合金化溶融亜鉛めっき、溶融亜鉛めっきを施した。表２に各実験のめっき種を示す。ここで符号は、めっき無しは「CR」、アルミめっきは「AL」、合金化溶融亜鉛めっきは、「GA」、溶融亜鉛めっきは「GI」とした。
その後、それらの冷延鋼板、表面処理鋼板を炉加熱によりAc3点以上である950℃のオーステナイト領域に加熱した後、熱間成型加工を行った。加熱炉の雰囲気は水素量と露点を変化させた。その条件を表２に示す。
金型形状の断面を図１に示す。パンチを上方から見た形状を図２に示す。ダイスを下方から見た形状を図３に示す。金型はパンチ形状に倣い、板厚1.6mmのクリアランスにてダイスの形状と決定した。ブランクサイズを1.6mm厚×300mm×500mmとした。成形条件は、パンチ速度10mm/s、加圧力200トン、下死点での保持時間を5秒とした。成形品の模式図を図４に示す。
【００１３】
続いて、成形品に剪断加工としてピアス加工を行った。図５に示す、成形品を上方から見た形状において、符号４で示す位置に直径10mmφのパンチを用い、直径10.5mmのダイスを用いてピアス加工を行った。ピアス加工は熱間成形後30分以内に実施した。
ピアス加工後、加工面に対しコイニング加工を行った。コイニング加工は板面に対して45°の角度を持つ円錐台パンチと、平面のダイスに加工する板を挟んで行った。この条件については表２にあわせて示した。図６にコイニングの工具を示す。コイニング加工はピアス加工後30分以内に実施した。
耐水素脆化特性の評価基準は、ピアス加工の１週間後に穴を全周観察し、割れの有無を判定した。観察はルーぺもしくは電子顕微鏡にて行った。判定結果は表２にあわせて示した。
実験番号1〜249はコイニング加工を行った場合について、鋼種、めっき種、雰囲気中の水素濃度、露点の影響を検討した結果であるが、本発明の範囲内であれば、ピアス加工後に割れが発生しなかった。実験番号250〜277はコイニング加工をしなかった場合の比較例で、本発明の範囲外であるため、ピアス加工後に割れが発生した。
【表１】
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【表２−１】
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【表２−２】
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【表２−３】
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【表２−４】
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【表２−５】
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【表２−６】
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【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本発明に用いる金型形状の断面を示す図である。
【図２】本発明に用いるパンチを上方から見た形状を示す図である。
【図３】本発明に用いるダイスを下方から見た形状を示す図である。
【図４】本発明における成形品の模式図である。
【図５】本発明における成形品を上方から見た形状を示す図である。
【図６】本発明におけるコイニングの工具を示す図である。
【符号の説明】
【００１５】
１：ダイス
２：パンチ
３：成形品
４：ピアス穴中心位置
５：コイニングのパンチ
６：コイニングのダイス、
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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