(57)【要約】【課題】  触媒を外熱または熱交換によらずに６００℃以下に加熱することを可能とし、かつ分解ガスの冷却が不要とし、エネルギー損失を少なくする。また、触媒の性能を長時間にわたり維持でき、高いアンモニア分解効率を達成する。【解決手段】  アンモニアを含みかつ炭素原子を含む化合物も含む燃料に、触媒の上流で当該燃料を気相燃焼させえない量でかつ前記触媒に供給されたときに前記触媒表面で触媒燃焼して前記触媒を６００℃以下２００℃以上に加熱するのに必要な量の酸素を添加し、前記触媒の表面に供給される酸素によって、前記触媒表面での触媒燃焼により前記触媒を６００℃以下２００℃以上に加熱しながら、前記燃料中のアンモニアの窒素と水への分解反応を選択的に進めると共に触媒表面で一酸化炭素等が炭素に分解される反応を同時に抑制する。【選択図】        図７
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
アンモニアを含みかつ炭素原子を含む化合物も含む燃料に、触媒の上流で当該燃料を気相燃焼させえない量でかつ前記触媒に供給されたときに前記触媒表面で触媒燃焼して前記触媒を６００℃以下２００℃以上に加熱するのに必要な量の酸素を添加し、前記触媒の表面に供給される酸素によって、前記触媒表面での触媒燃焼により前記触媒を６００℃以下２００℃以上に加熱しながら前記燃料中のアンモニアの窒素と水への分解反応を選択的に進めると共に触媒表面で一酸化炭素等の前記炭素原子を含む化合物が炭素に分解される反応を同時に抑制する乾式アンモニア分解処理方法。
【請求項２】
前記触媒は、担体に担持され、かつ白金族及びプロメチウム及びアクチノイド以上の元素番号の元素を除く遷移元素のうち少なくとも１種の元素を含むものである請求項１記載の乾式アンモニア分解処理方法。
【請求項３】
前記燃料はガス化燃料である請求項１または２記載の乾式アンモニア分解処理方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えばガス化燃料のようにアンモニアを含みかつ炭素原子を含む化合物も含む燃料の乾式アンモニア分解処理方法に関する。さらに詳述すると、本発明は、ガス化燃料に代表されるアンモニアを含みかつ炭素原子を含む化合物も含む燃料中に含まれるアンモニアの乾式分解除去を行うアンモニア分解処理方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、石油に代わる燃料として、石炭やバイオマス燃料を高効率かつクリーンに利用することが求められている。また、特に都市部における大気中の窒素酸化物（ＮＯｘ）が増加し続けていることから、ＮＯｘの発生を抑制することが強く求められている。この窒素酸化物としては燃料中の窒素化合物に因るフュエルＮＯｘと、高温の燃焼域での空気中の窒素と酸素の反応に因るサーマルＮＯｘとがあり、前者は燃料中の窒素化合物を除去することにより、後者は燃焼の際に局部的高温域を発生させないことによりそれぞれ低減可能である。
【０００３】
ところで、石炭・重質油・バイオマス・都市ゴミ等を高効率で利用するためには、これらを高温でガス化して水素や一酸化炭素等を含むガス化燃料にする方法があるが、原料中に窒素化合物が含まれているため、燃料をガス化する際にアンモニアが生成され、燃料中に混入する。アンモニアが混入したガス化燃料をそのまま燃焼させると、アンモニア中の窒素と酸素が反応してフュエルＮＯｘが発生することとなる。
【０００４】
そこで、このフュエルＮＯｘの発生を、ガス化プラントの熱効率を下げずに効率的に抑制する方法として、触媒の反応促進作用によってアンモニアを無害な窒素と水素に分解する乾式の処理方法が研究されている。
【０００５】
この種の方法としては、（ａ）アンモニア分解活性が高い触媒を用い、高い分解効率が得られる温度に触媒層を加熱してアンモニアを分解する方法（特許文献１）や、（ｂ）ガス化プロセスの中で、ガス化燃料の温度が高温の位置に触媒を配置する方法（特許文献２）、（ｃ）ガス化燃料に酸素または空気を混入してガス化燃料の一部を燃焼させ、その発熱によって触媒を高温に加熱してアンモニアを分解する方法（特許文献３）が提案されている。
【０００６】
（ａ）の方法としては、実質的に炭素からなる担体と、この担体に担持されアルカリ土類金属及び遷移金属からなる群より選ばれる少なくとも１種の元素とを備えた複合体を触媒として用いて、５００〜１２００℃の温度条件でアンモニアガスを窒素ガスへと分解するものである。
【０００７】
また、（ｂ）の方法としては、液体炭化水素系燃料またはその液体エマルジョン、石油コークスの水性スラリー、またはそれらの混合物から選ばれ、硫黄、窒素などを含有しているポンプで汲み上げられる燃料を部分酸化させて、約９８０℃〜１６５０℃の温度を有し、ＮＨ３、Ｈ２Ｓなどを含む高温の生ガス流を製造し、そのガス流を約８００℃〜９８０℃の温度に冷却して、触媒により不均化して実質的にＮＨ３を含まないプロセスガス流を生成するものである。
【０００８】
また、（ｃ）の方法としては、炭化水素をガス化して生成したアンモニアを含む可燃性ガスに、酸素富化空気または酸素を添加して上記可燃性ガスの一部を燃焼させてその温度を上昇させた上、８００℃以上の温度でニッケル、クロム及び鉄の少なくとも１種類以上を含む触媒に接触させ、アンモニアを窒素と水に分解するものである。
【０００９】
【特許文献１】特開２００１−２６１３０２号
【特許文献２】特開平７−１０５０２号
【特許文献３】特開平２−２７６８９０号
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
しかしながら、上記（ａ）の方法は触媒を５００〜１２００℃に加熱するために、外熱が必要とされる。このため、触媒を加熱するために加熱装置の設置および新たなエネルギーが必要になり、設備費およびエネルギーコストの上昇を招く。尚、触媒の加熱下限温度を５００℃としているが、実施例には７５０℃以上でのアンモニア分解処理しか開示されておらず、しかも７５０℃での反応では活性低下を生じるが８５０℃での反応では活性低下が生じていない実験データが開示されており、６００℃以下での反応について言及されていない。
【００１１】
また、熱交換による方法でも、熱交換器の設置による設備費の上昇および熱交換に伴うエネルギー損失を生じ、プラント全体の熱効率が低下してしまう。さらに、高温で反応させるためには耐熱性の高い高価な装置材料が必要になる。また、触媒の熱による劣化も加速する。その一方、反応を低温で行わせると、アンモニア分解率が低下するとともに触媒上に炭素が析出して急速に触媒性能が低下してしまう。
【００１２】
また、（ｂ）の方法のように高温のガス化炉の出口にアンモニア分解装置を配置する場合には、ガス化燃料中に含まれる硫化水素およびダスト等が触媒に直接供給されることになるため、被毒や摩耗等によって急速に触媒性能が低下してしまう。さらに、高温で反応させるために耐熱性の高い高価な装置材料が必要になる。また、触媒の熱による劣化も加速する。
【００１３】
また、（ｃ）の方法のように、８００℃以上の温度で反応させると、耐熱性の高い高価な装置材料が必要になるとともに、下流に設置される流量調整弁などの機器の耐熱性の問題から、熱交換器を設置して分解後のガスの温度を下げなければならず、設備費の上昇および熱交換に伴うエネルギー損失を生じる。さらに、触媒の熱による劣化も加速する。また、この方法は単にニッケル、クロム及び鉄の少なくとも１種類以上を含む触媒で反応させるため、８００℃以下の温度では低い分解率しか得られない。
【００１４】
以上の従来のアンモニア分解方法並びに装置は、いずれも６００℃を超える高温での反応を前提としている。ところが、本発明のアンモニア分解処理方法を実施する装置を組み込む実機、例えばガスタービン燃焼器に供給するガス化燃料中のアンモニアを分解する装置などでは、流量調節弁で燃料流量を調節する必要があるが、実機に適用可能なガス化燃料用の流量調節弁の耐熱温度は６００℃が上限である。ガス化燃料は多くの場合水素を含んでいるため、鋼は水素脆化を生じやすく、高温高圧での使用は鋼にとって極めて過酷な条件となることから、それ以上の高温で使用可能な鋼製の流量調節弁は入手困難であると共に、入手できても極めて高価で信頼性も低くなり、実機には適用し難い。このことから、６００℃を超える温度に触媒が加熱される場合には、熱交換器で６００℃以下に温度を下げる必要がある。しかしながら、このようにアンモニア分解処理装置の後流に高価な熱交換器を設置することは、上述したとおり設備コストを上げると共に熱交換器によるエネルギー損失でプラント全体の熱効率を損なうこととなるので、６００℃以下で効率的にアンモニアを分解処理できる技術が望まれている。
【００１５】
本発明は、触媒を外熱または熱交換によらずに６００℃以下に加熱することができ、分解ガスの冷却が不要となるとともに、触媒の性能を長時間にわたり維持でき、エネルギー損失が少なく、メンテナンスが容易なガス化燃料のアンモニア分解処理方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
かかる目的を達成するために本発明の乾式アンモニア分解方法は、アンモニアを含みかつ炭素原子を含む化合物も含む燃料に、触媒の上流で当該燃料を気相燃焼させえない量でかつ前記触媒に供給されたときに前記触媒表面で触媒燃焼して前記触媒を６００℃以下２００℃以上に加熱するのに必要な量の酸素を添加し、前記触媒の表面に供給される酸素によって、前記触媒表面での触媒燃焼により前記触媒を６００℃以下２００℃以上に加熱しながら前記ガス化燃料中のアンモニアの窒素と水への分解反応を選択的に進めると共に触媒表面で一酸化炭素等が炭素に分解される反応を同時に抑制するものである。なお、ここで、触媒表面で触媒の酸化促進作用によって燃料が酸化する際に発熱することを示す触媒燃焼と、通常の燃焼とを区別するために、通常の燃焼を気相燃焼と表現している。
【００１７】
したがって、酸素又は酸素を含む少量のガスが触媒に供給されることによって、アンモニアを含みかつ炭素原子を含む化合物も含む燃料例えばガス化燃料の一部が触媒表面で酸化・触媒燃焼されることにより、外部から加熱すること無く、触媒に供給される燃料全体の温度が上昇し、触媒が６００℃以下に加熱される。同時に、６００℃以下の低温においても触媒表面でアンモニア分子内の水素が選択的に酸素と反応して窒素と水に分解する。さらに、添加された酸素によって触媒への炭素の析出が防止され、６００℃の低温であるため触媒の熱による劣化も生じず、触媒の活性が長時間持続される。
【００１８】
ここで、アンモニア分解触媒は、酸素の存在下かつ６００℃以下でアンモニアを効率よく分解できる触媒が使用される。このような触媒としては、白金族、プロメチウム及びアクチノイド以上の元素番号の元素を除く遷移元素のうち少なくとも１種の元素を含む触媒、並びに遷移元素以外の触媒例えば、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、バリウム、ガリウム、インジウム、ゲルマニウム、スズなどが挙げられ、より好ましくは白金族、プロメチウム及びアクチノイド以上の元素番号の元素を除く遷移元素のうち少なくとも１種の元素を含む触媒を用いるものであり、最も好ましくは担体に担持され、かつ白金族、ランタノイド及びアクチノイド以上の元素番号の元素を除く遷移元素のうち少なくとも１種の元素を含む触媒である。これらの触媒はアンモニア以外の可燃成分の酸化活性が低く、アンモニア分子内の水素を選択的に酸素と反応させて窒素と水に分解する活性が高い。
【００１９】
したがって、少量の酸素が触媒に供給されることによって、６００℃以下の低温においても燃料に含まれるアンモニアが窒素と水素に分解する反応に加え、酸素によるアンモニアの窒素と水への分解反応が触媒表面で選択的に進む。また、酸素が触媒表面に供給されることによって、触媒表面で一酸化炭素等が炭素に分解される反応が進まなくなり炭素析出が防止される。
【発明の効果】
【００２０】
しかして、本発明のアンモニア分解処理方法では、アンモニアを含みかつ炭素原子を含む化合物も含む燃料の酸化熱によって触媒が６００℃以下に加熱されるのに必要な量の酸素又は酸素を含むガスを触媒に供給しているので、外部から加熱すること無く燃料の酸化熱により触媒を６００℃以下に加熱することができる。即ち、高価な加熱装置の設置および加熱に必要なエネルギーの外部からの供給も不要となり、安価な設備費および運転費で効率的にアンモニアを分解処理できる。また、添加された酸素によって触媒への炭素の析出が防止され、６００℃の低温であるため触媒の熱による劣化も生じず、触媒の活性が長時間持続される。したがって、安定したアンモニア分解処理を可能とすると共に触媒の長時間使用により運転費を低減できる。
【００２１】
しかも、６００℃以下の低温において燃料に含まれるアンモニアを効率よく分解できるため、アンモニア分解処理装置の後流に高価な熱交換器を設置する必要が無くなると共に熱交換器によるエネルギー損失も無くなり、プラント全体の熱効率を損なうことなく効率的にアンモニアを分解処理できる。加えて、低廉な低温用反応器を使用できるので、高価な耐熱材料で設備を構成する必要が無くなり、設備費を安価にできる。
【００２２】
また、請求項２記載のアンモニア分解処理方法によると、６００℃以下の低温においても燃料に含まれるアンモニアが窒素と水素に分解する反応に加え、酸素によるアンモニアの窒素と水への分解反応が触媒表面で選択的に進むことによって高いアンモニア分解率が実現される。しかも、担体上に触媒活性成分が高分散担持され、燃料と触媒活性成分が接触する表面積が増大し、少量の触媒活性成分で高いアンモニア分解活性が得られる結果、担体に担持しない触媒より安価に製造できる。さらに、白金族、ランタノイド、及びアクチノイド以上の元素番号の元素の触媒と比べて安価に触媒を製造できるため、アンモニア分解処理費用を低減できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２３】
以下、本発明の構成を図面に示す最良の形態に基づいて詳細に説明する。
本発明のアンモニア分解処理方法は、アンモニアを含み、かつ炭素原子を含む化合物も含む燃料に含まれるアンモニアを触媒に接触させて分解するものであり、触媒に供給される燃料に、触媒の上流で当該燃料を気相燃焼させ得ない量でかつ触媒に供給されたときに触媒表面で触媒燃焼して触媒を６００℃以下２００℃以上に加熱するのに必要な量の酸素を添加し、触媒の表面に供給される酸素によって、触媒表面での触媒燃焼により触媒を６００℃以下２００℃以上に加熱しながら燃料中のアンモニアの窒素と水への分解反応を選択的に進めると共に触媒表面で一酸化炭素等が炭素に分解される反応を同時に抑制するものである。尚、アンモニアを含み、かつ炭素原子を含む化合物も含む燃料としては、より好ましくはアンモニアを除く可燃成分を１０ｖｏｌ％以上含むと共に炭素原子を含む化合物を含み、かつアンモニアを含む燃料であり、ガス化燃料が代表的なものであるので、本実施形態においてはガス化燃料について主に説明する。
【００２４】
ここで、アンモニア分解触媒は、酸素の存在下かつ６００℃以下でアンモニアを効率よく分解できる触媒が使用される。このような触媒としては、遷移元素並びに遷移元素以外の一部の元素が挙げられる。
【００２５】
アンモニアの触媒による水中酸化分解に関する研究によると、アンモニア以外に燃料成分が存在しない条件でのアンモニアの窒素への分解活性の序列は、Pt > Ru > Pd > Rh >> Cu, Co, Niである（岩本正和監修、「環境触媒ハンドブック」、エヌ・ティー・エス、p. 69、2001年11月20日）。また、アンモニアの分解率の序列に関する他の研究においては、Ru, Pd > Rh > Mo >> Co > Pt > Mn/CeO2 > Cr, Ni > Feである（岩本正和監修、「環境触媒ハンドブック」、エヌ・ティー・エス、p. 74表1、2001年11月20日）。このようにアンモニアの酸化活性を示す元素の多くは遷移元素である。その理由としては、以下に反応の一例を示すように、遷移元素が酸化数を変化させやすく、アンモニア（NH3）から電子を引き抜いて、遷移元素自身の酸化数を変化させるとともに、H+とNH2やN2に分解したり、H+とO2をH2Oに化合したりする能力を持つためと考えられる。
NH3 + Mn+ → NH2 + M(n-1)+ + H+
2NH2 → N2H4
N2H4 + 4Mn+ → N2 + 4M(n-1)+ + 4H+
2M(n-1)+ + 2H+ + 1/2 O2 → 2Mn+ + H2O
M; 遷移元素
【００２６】
また、遷移元素は水素の酸化活性も有しており、その序列は、PdO > PtO2 > RuO2 > Ag2O > Co3O4, Au > NiO > CuO, MnO2 > Fe2O3 > Cr2O3 > V2O5 であり（春田正毅、触媒、vol.29、No.4、p.299 (1987)）、白金族の水素の酸化活性が高い。
【００２７】
ところが、本発明のアンモニア分解処理方法が対象とするアンモニア含有燃料たるガス化燃料中には多くの場合水素が含まれている。したがって、水素の酸化活性が高いと、アンモニアを選択的に酸化することができない。また、水素以外にも、一酸化炭素、メタンなどの可燃成分が含まれることが多く、これらの酸化活性が高くても、アンモニアを選択的に酸化することができない。白金族の元素の触媒は６００℃以上の高温で優れたアンモニア分解活性を有するが、６００℃以下の温度では、水素等の酸化反応を優先的に進行させるためにアンモニアの分解活性が低い。これに対し、白金族以外の遷移金属は、６００℃以下の温度では水素等の酸化活性が低く、アンモニアの窒素と水への酸化反応を選択的に進行させるために、優れたアンモニアの分解活性を示す。しかも、遷移金属は、６００℃以下の温度で酸素を添加せずにガス化燃料を反応させると、触媒上に炭素が析出して急速に触媒性能が低下するが、酸素の添加によって炭素析出が防止され、触媒性能を長時間にわたり維持できる。なお、酸素の添加によってフュエルＮＯｘが生成する可能性があるが、このフュエルＮＯｘはガス化燃料中のアンモニアや水素等によって還元・分解されるため、触媒の出口からのフュエルＮＯｘの排出を防止することができる。このことから、遷移元素のなかでも、水素、一酸化炭素、メタンなどの酸化活性が高い白金族を除いた遷移元素が、これらの可燃成分の存在下で、アンモニアを選択的に酸化する能力を持つと考えられる。
【００２８】
また。プロメチウム及びアクチノイド以上の元素番号の元素については、全て放射性元素であり、また元素番号１０４以上の元素についても天然に存在せず、現実的に使用が困難であることから、アンモニア分解活性を有し使用可能であるが好適な触媒活性成分としては除外することが好ましい。しかも高価である。
【００２９】
更に、プロメチウムを除くランタノイド（元素番号５７〜６０、６２〜７１）については、放射性元素でもなく、天然に存在し入手可能であり、アンモニア分解活性を有していることから使用可能であるが、高価である。このため、経済的理由が問題にならなければ触媒活性成分として使用することが可能である。
【００３０】
以上の理由から、触媒活性成分として好ましい遷移元素は、白金族及びプロメチウム及びアクチノイド以上の元素番号の元素を除く遷移元素（即ち、元素番号２１〜２９、３９〜４３，４７，５７〜６０、６２〜７１，７２〜７５、７９の元素）のうち少なくとも１種の元素であり、より好ましくは白金族、ランタノイド及びアクチノイド以上の元素番号の元素を除く遷移元素のうちの少なくとも１種の元素である。安価で入手し易すさを考慮すると、例えば鉄、コバルト、ニッケル、銅等を含むことが好ましい。
【００３１】
これら触媒活性成分は、担体を用いずに使用することも可能であるが、より好ましくは担体に担持して用いることである。触媒活性成分を担体に担持すると、活性成分粒子を担体上に高分散担持できるので、反応ガスとの接触面積が増大し、少量の活性成分によって６００℃以下の温度でアンモニア分解反応の促進が可能となる。担体の形状および組成に制限はなく、例えば粒径が数ｃｍの粒子であってもセル密度が数百セル／平方インチのハニカムであっても良い。また、ハニカムの表面に担体を担持し、その上に触媒を担持しても良い。また、担体の組成も制限はなく、例えばγ−アルミナ、チタニア、ジルコニアであっても良い。
【００３２】
また、触媒活性成分としては、性能は劣るものの安価な遷移元素以外の触媒例えば、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、バリウム、ガリウム、インジウム、ゲルマニウム、スズ等の典型金属元素も使用可能である。これら典型金属元素の中から選ばれた１つの元素は、それだけで触媒活性成分を構成しても良いし、白金族及びプロメチウム及びアクチノイド以上の元素番号の元素を除く遷移元素のうち少なくとも１種の元素と同時に含んでも良い。
【００３３】
この触媒に対しガス化燃料に混入されて供給される酸素は、触媒の上流で当該ガス化燃料を気相燃焼させ得ない程度の少量であり、かつ触媒に供給されたときに触媒表面でガス化燃料を触媒燃焼させて触媒を６００℃以下２００℃以上に加熱するのに必要な量である。これにより、触媒表面にガス化燃料と共に酸素を供給し、酸素によるアンモニアの窒素と水への分解反応を選択的に進めることができる触媒によって、６００℃以下での高いアンモニア分解率を達成しようとするものであり、また、酸素が触媒表面に供給されることによって、触媒表面で一酸化炭素等が炭素に分解される反応が進まなくなり、炭素析出が防止されるようにしたものである。尚、酸素は、純酸素の状態でガス化燃料に注入されても良いし、酸素を含むガスとして供給しても良い。即ち、酸素又は酸素を含むガスは、例えば酸素、空気、空気に酸素を混入して酸素濃度を増加させたガス等である。
【００３４】
ここで、触媒の加熱温度は６００℃以下でかつ少なくともアンモニアの分解反応が起こる温度以上の範囲であれば何℃でも良いが、好ましくは６００℃以下２００℃以上の範囲であり、より好ましくは燃料組成などによって定まるアンモニアの分解反応が起こり易い温度帯域である。例えば、ガス化燃料の組成が水素が約１１ｍｏｌ％、一酸化炭素が約２８ｍｏｌ％、二酸化炭素が約４ｍｏｌ％、窒素が約５４ｍｏｌ％、水蒸気が約３ｍｏｌ％で、Ｎｉなどに代表される遷移元素の触媒の場合には、好ましくは４００℃〜６００℃、より好ましくは４００℃〜５５０℃、最も好ましくは５００℃程度である。６００℃を超えると、６００℃以下に温度を下げる熱交換器が必要となるし、１００℃未満ではほとんどアンモニアは分解されず、２００℃程度で燃料がガス状を保って安定した分解反応を起こすものと思われる。さらに、温度が高いほど焼結によって活性成分粒子が凝集成長して表面積が減少し、触媒性能が低下するが、６００℃以下の低温で触媒を使用できるために活性成分の焼結が防止され、触媒性能を長時間にわたり維持できる。
【００３５】
尚、酸素あるいは酸素を含むガスの供給量は、ガスの温度、燃料の流量、燃料の組成及び温度、ガス中の酸素の濃度並びにアンモニア分解処理装置の放熱量などに応じても変化するので、これらを考慮して適宜決定される。また、自己着火を起こし得ない程度の燃料と酸素との比率となる少量の酸素の場合には、触媒の上流で燃料中に混入しても、燃料は気相燃焼しない。その量は燃料の組成、圧力、入口温度、滞留時間、放熱などによって変化するが、概ね触媒表面での燃料の酸化熱によって触媒を６００℃以下に加熱するのに必要な酸素量以下であれば、触媒上流で気相燃焼しない範囲を概ね含むものと思われる。
【００３６】
図１に、本発明を適用したガス化燃料のアンモニア分解処理装置の実施形態の一例を示す。このアンモニア分解処理装置２は、ガス化燃料を触媒３に接触させてガス化燃料に含まれるアンモニアを分解するもので、触媒３にガス化燃料Ｆと酸素又は酸素を含むガスＯを供給して燃料を触媒３に接触させることによって燃料の一部を酸化させてその熱により触媒３を６００℃以下に加熱するとともに、燃料中のアンモニアを触媒３で分解するものである。
【００３７】
本実施形態では、乾式脱硫装置１の下流にアンモニア分解処理装置２を配置し、ガス化燃料Ｆを乾式脱硫装置１で脱硫した後、酸素を含むガスＯと共にアンモニア分解処理装置２の内部の触媒３に供給してガス化燃料Ｆの一部を酸化させる。アンモニア分解処理装置２を乾式脱硫装置１の下流に設置することにより、乾式脱硫装置により脱硫されたガス化燃料に含まれるアンモニアを分解するようにしているので、硫化水素による触媒被毒が防止され、触媒の活性が長時間持続される。
【００３８】
ガスＯは酸素又は酸素を含むガスであり、例えば酸素、空気、空気に酸素を混入して酸素濃度を増加させたガス等である。酸素を含むガスＯの流量は、ガス化燃料Ｆの酸化熱によって触媒が６００℃以下に加熱されるのに必要な流量であれば良い。それ以上の流量を供給すると、下流の機器の耐熱温度を超えるために、アンモニア分解処理されたガス化燃料の冷却が必要となり、プラントの熱効率の低下および設備費の増加を招く。
【００３９】
酸素を含むガスＯの流量は、ガスＯの酸化熱によって触媒が６００℃以下に加熱されるのに必要な流量に調節する。このため、その流量はガスＯ中の酸素の濃度、ガスＯの温度、ガス化燃料Ｆの流量、組成及び温度、アンモニア分解処理装置２の放熱などに応じて決定される。酸素富化空気吹き石炭ガス化プラントにおいて、乾式脱硫装置１の下流にアンモニア分解処理装置２を配置する場合、想定される条件の一例として、ガス化燃料Ｆの組成は水素が１０．５ｍｏｌ％、一酸化炭素が２８．４ｍｏｌ％、二酸化炭素が３．６ｍｏｌ％、窒素が５４．３ｍｏｌ％、水蒸気が３．１ｍｏｌ％、アンモニアが１０４０ｐｐｍ、ガス化燃料Ｆの温度は４２０℃、ガスＯの組成は１００％酸素、ガスＯの温度は１００℃が挙げられる。この場合のガスＯの流量は、例えばアンモニア分解処理装置２が断熱構造で放熱が無く、酸素が完全に消費されると仮定し、触媒を６００℃に加熱する場合、ガス化燃料１ｍｏｌに対して約０．０１ｍｏｌが必要になる。
【００４０】
アンモニア分解処理装置２の下流にはガスタービン燃焼器４が配置され、アンモニアを分解されたガス化燃料が供給される。その結果、燃焼器４内でのフュエルＮＯｘの生成が抑制される。アンモニア分解処理装置２が燃焼器４の上流に設置されることによって、ガス化燃料に含まれるアンモニアを分解して燃焼器４に供給することができるので、燃焼器４で生成するフュエルＮＯｘが低減され、燃焼排ガスのクリーン化が可能になる。
【００４１】
更に、燃焼器４の下流には脱硝装置が配置され、ＮＯｘがさらに低減されて、クリーンな排ガスが煙突１４から放出される。燃焼器の下流に脱硝装置を設置することにより、アンモニア分解処理装置で分解されずに燃焼器に供給されるアンモニアに起因して、燃焼器内で生成するフュエルＮＯｘに加え、サーマルＮＯｘも低減され、燃焼排ガスの一層のクリーン化を可能とする。
【００４２】
次に、図２にアンモニア分解処理装置を並列に配置した装置の概略構成を示す。この装置は、上述のアンモニア分解処理装置２を並列に二台設置すると共に、当該アンモニア分解処理装置２を各々独立して運転可能にし、運転するアンモニア分解処理装置２を順次切り替えることでガス化燃料Ｆに含まれるアンモニアの分解処理を継続して行いながら休止状態のアンモニア分解処理装置２のメンテナンスを可能にしたものである。これにより、一方のアンモニア分解処理装置によってガス化燃料に含まれるアンモニアの分解処理を続けながら、他方のアンモニア分解処理装置のメンテナンス、例えば触媒の交換や再生作業を行うことができる。
【００４３】
本実施形態では、２台のアンモニア分解処理装置２を図示しない燃焼器の上流に並列に配置している。なお、２台のアンモニア分解処理装置２のうち、一方のアンモニア分解処理装置２及びその関連部材に符号Ａを、他方のアンモニア分解処理装置２及びその関連部材に符号Ｂを付して説明する。
【００４４】
各アンモニア分解処理装置２へのガス化燃料Ｆの供給は燃料入口弁１５の開閉により制御され、酸素を含むガスＯの供給は酸素入口弁１７の開閉により制御される。また、各アンモニア分解処理装置２の出口には、出口弁１６及び１８が設けられている。
【００４５】
いま、一方のアンモニア分解処理装置２Ａを運転する場合には、出口弁１８Ａ及び他方のアンモニア分解処理装置２Ｂの燃料入口弁１５Ｂ及び出口弁１６Ｂ、１８Ｂを閉じた状態で、一方のアンモニア分解処理装置２Ａの燃料入口弁１５Ａ、酸素入口弁１７Ａ及び出口弁１６Ａを開弁する。これにより、ガス化燃料及び酸素を含むガスは一方のアンモニア分解処理装置２Ａへと流れてアンモニア分解処理された後、図示しない燃焼器へと供給される。即ち、一方のアンモニア分解処理装置２Ａが運転される。この状態では他方のアンモニア分解処理装置２Ｂは休止状態となっており、劣化した触媒３Ｂの交換などのメンテナンス作業を行うことができる。
【００４６】
なお、劣化の原因が炭素等の可燃性物質の場合には、触媒３Ｂを充填したまま酸素入口弁１７Ｂ及び出口弁１８Ｂを開弁し、劣化の原因物質を酸化処理によってガス化して除去排出し、触媒を交換せずに再生することができる。ここで、排出するガスは燃焼器出口または排熱回収ボイラ入口または脱硝装置入口等に供給して良い。
【００４７】
そして、所定期間稼働させた後、運転を一方のアンモニア分解処理装置２Ａから他方のアンモニア分解処理装置２Ｂへと切り替える。即ち、一方のアンモニア分解処理装置２Ａの燃料入口弁１５Ａ、酸素入口弁１７Ａ、及び出口弁１６Ａ、１８Ａを閉じると共に、他方のアンモニア分解処理装置２Ｂの燃料入口弁１５Ｂ、酸素入口弁１７Ｂ、及び出口弁１６Ｂを開き、出口弁１８Ｂを閉じる。これにより、ガス化燃料は他方のアンモニア分解処理装置２Ｂへと流れてアンモニア分解処理される。この状態では一方のアンモニア分解処理装置２Ａは休止状態となるので、劣化した触媒３Ａの再生、交換などのメンテナンス作業を行うことができる。即ち、プラントの燃料ガス化装置および燃焼器等を連続運転しながら、劣化した触媒３の再生処理や交換作業を行うことができる。
【００４８】
なお、上述の形態は本発明の好適な形態の一例ではあるがこれに限定されるものではなく本発明の要旨を逸脱しない範囲において種々変形実施可能である。例えば、上述の説明では、担体に担持され、かつ白金族、ランタノイド、及びアクチノイド以上の元素番号の元素を除く遷移元素のうち少なくとも１種の元素を含む触媒を用いていたが、性能は劣るがより安価なそれ以外の触媒例えば、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、バリウム、ガリウム、インジウム、ゲルマニウム、スズなどを用いても良い。また、乾式脱硫装置１の下流にアンモニア分解処理装置２を配置していたが、ガス化燃料中の硫化水素が少ない場合、乾式脱硫装置１を省いても良い。また、下流にガスタービン燃焼器３を配置していたが、ガスタービン以外の燃焼器でも良く、化学製品の合成装置などの燃焼器以外の装置でも良い。また、燃焼器出口に脱硝装置１２を配置していたが、脱硝装置を省いても良い。
【００４９】
また、本発明のアンモニア分解方法は、アンモニアを含み、かつ炭素原子を含む化合物も含む燃料であれば、ガス化ガス以外の燃料に対しても適用できることは言うまでもない。より具体的には、本発明は、アンモニアを除く可燃成分を１０ｖｏｌ％以上含むと共に炭素原子を含む化合物を含み、かつアンモニアを含む燃料であれば、実施可能である。また、燃料の中でも特に酸素と反応し易いＨ２が含まれる燃料においても、上述の触媒を用いることによって、アンモニアを選択的に分解できることから、Ｈ２より酸素と反応し難い他の燃料の場合、より一層アンモニアを選択的に分解できると考えられる。なお、炭素析出防止効果を発揮するためには、燃料中に、炭素原子を含む化合物（一酸化炭素、二酸化炭素、炭化水素、アルコール、フェノール、エーテル、ケトン等）を含む必要がある。また、少なくとも燃料が触媒表面に接する時点までに気化される燃料の方が好ましい。重質油や石炭等を直接触媒に供給すると、触媒上流で気化されず、液体や固体の状態で触媒に接するため、触媒に接しない部分、即ち液滴や固体粒子の内部でアンモニアの分解反応が進まず、十分な分解率を得られない可能性がある。
【００５０】
更に、このアンモニア分解処理方法は、燃料そのものに含まれるアンモニアを分解する場合に限られず、例えば下水処理や排水処理におけるアンモニア分解にも応用できる。即ち、アンモニアを含む下水や排水を気化して燃料を混入し、該燃料を気相燃焼させえない量でかつ前記触媒に供給されたときに前記触媒表面で触媒燃焼して前記触媒を６００℃以下２００℃以上に加熱するのに必要な量の酸素を添加し、前記触媒の表面に供給される酸素によって、前記触媒表面での触媒燃焼により前記触媒を６００℃以下２００℃以上に加熱しながら、前記下水や排水中のアンモニアの窒素と水への分解反応を選択的に進めると共に触媒表面で一酸化炭素等が炭素に分解される反応を同時に抑制することによりアンモニアを分解し、その後に燃料を燃焼して処理を完了する。
【実施例】
【００５１】
（実施例１）
本発明においてガス化燃料中のアンモニアが分解される可能性を、ギブスのエネルギー最小化法を基にして開発された市販の化学平衡計算ソフトウェア（ＨＳＣ  Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ）を用いて調べた。図３に、酸素富化空気吹きガス化燃料を模擬した、水素が１０．５ｍｏｌ％、一酸化炭素が２８．４ｍｏｌ％、二酸化炭素が３．６ｍｏｌ％、窒素が５４．３ｍｏｌ％、水蒸気が３．１ｍｏｌ％、アンモニアが１０４０ｐｐｍの組成のガス中のアンモニアの化学平衡組成を示す。図３から明らかなように、約６００℃以下の温度では比較的アンモニアの化学平衡濃度が低く、アンモニアの分解速度が速ければ、アンモニアを低濃度に分解できる可能性がある。図４に、前記ガス組成のガス化燃料において、酸素添加が炭素析出に及ぼす影響を化学平衡計算によって求めた結果を示す。添加する酸素が多いほど炭素析出しない温度が低温側にシフトし、炭素析出し難くなる可能性がある。
【００５２】
（実施例２）
以下に示す方法により触媒を製造し、模擬石炭ガス化燃料中のアンモニアを窒素に分解する能力を調べた。担体であるアルミナ粉末は住友化学工業株式会社製ＴＡ−１３０１を用いた。硝酸ニッケル六水和物、アルミナ粉末に蒸留水を加え十分攪拌した。続いてホットプレート上で蒸発乾固を行い、溶媒を蒸発させた後粉末を採取した。得られた粉末は電気炉を用い、シリカゲルによる乾燥空気気流中１０℃／ｍｉｎで昇温、８００℃で２時間焼成し、自然放冷した。Ｎｉ担持量は１５ｗｔ％になるように担持した。得られたＮｉ／Ａｌ２Ｏ３触媒は、プレス成形後９〜１６メッシュに整粒した。次に、実験方法を示す。ボンベから質量流量調節計で流量を調節しながらＮ２、Ｈ２、ＣＯ、ＣＯ２、Ｏ２、２ｖｏｌ％ＮＨ３／Ｎ２を混合器に供給し、定量ポンプを用いて蒸留水をスプレーノズルから混合器に噴射した。混合されたガスを反応管に供給し、反応ガスを分析した。反応管はインコネル製外管、石英製内管およびインコネル製シース管の三重管構造で、触媒層の軸方向温度分布をシース管内に挿入したＫ型熱電対で３点測定した。石英管の内径は１６ｍｍ、シース管の外径は３．２ｍｍで、石英製目皿の上に石英ウールを敷き、触媒を充填した。反応管はマッフル炉で加熱した。１３０℃に加熱したテフロン（デュポン社商標）製サンプルチューブを通して触媒出口からガスの一部を堀場製作所製ＦＴ−７３０Ｇフーリエ変換赤外分光光度計に導入し、ＮＨ３、ＨＣＮ、ＮＯ、ＮＯ２およびＮ２Ｏを定量分析した。同時に、塩化カルシウムを用いて室温で除湿後、Ｃｈｒｏｍｐａｃｋ社製ＣＰ２００２マイクロガスクロマトグラフィに導入し、Ｈ２、ＣＨ４、ＣＯ、ＣＯ２、Ｎ２およびＯ２を測定した。反応装置内の圧力は、反応装置出口の圧力調整弁で制御した。基準とした実験条件を表１に示す。酸素富化空気吹き石炭ガス化燃料を模擬した組成である。実験終了後の触媒の炭素析出量は、マックサイエンス製四重極質量分析・熱重量・示差熱分析装置ＴＧ−ＤＴＡ２０００Ｓを用いて測定した。アルミナセルに５０ｍｇの触媒を充填して天秤にセットし、２１ｖｏｌ％のＯ２濃度となるＯ２とＨｅの混合ガスを１００ｍｌ／ｍｉｎの流量で供給しながら、室温から１０００℃まで１０℃／ｍｉｎの速度で昇温し、ＣＯ２に相当するｍ／ｚが４４のピーク強度を生じる温度範囲の重量減少を測定した。この値から、その温度範囲の触媒の酸化による重量増加を差し引いて、炭素析出量を計算した。
【００５３】
【表１】
2006056935.tif 000003
【００５４】
図５に３．０ｍｌの触媒を用い、大気圧下で反応させた場合の酸素の添加効果を示す。酸素／燃料が０．０００８ｍｏｌ／ｍｏｌ以下では６００℃以下の触媒温度でアンモニアの分解がほとんど進行しなかったが、酸素／燃料が０．００４ｍｏｌ／ｍｏｌ以上で４００℃から６００℃の温度範囲における分解が促進され、特に酸素／燃料が０．００８ｍｏｌ／ｍｏｌ、触媒温度が５００℃の条件でアンモニアの窒素への転換率が４４％を達成した。実験終了後の触媒への炭素析出量を図６に示す。なお、触媒は、各燃料／酸素条件で２００℃から８７５℃までほぼ同じ温度履歴で７時間実験を行った後にそれぞれ反応器から取り出して、炭素析出量を測定している。図６から明らかなように、酸素を添加しない場合は触媒重量に対して約３ｗｔ％の炭素析出を生じたが、酸素／燃料が０．０００８ｍｏｌ／ｍｏｌで急激に炭素析出量が減少し、０．００４ｍｏｌ／ｍｏｌで炭素析出量が５０分の１以下の０．０６ｗｔ％以下に抑制された。
【００５５】
（実施例３）
前記Ｎｉ／Ａｌ２Ｏ３触媒と同様の製法でＲｕ／Ａｌ２Ｏ３触媒を製造した。なお、Ｒｕの原料試薬は硝酸ルテニウム六水和物を用いた。空筒、３．６ｍｌの前記Ｎｉ／Ａｌ２Ｏ３触媒、及び３．６ｍｌの本Ｒｕ／Ａｌ２Ｏ３触媒を用いて表１の条件で酸素／燃料が０．００８ｍｏｌ／ｍｏｌの酸素を供給し、かつ０．９ＭＰａの圧力で反応させた場合のアンモニアの窒素への転換率を図７に示す。空筒の場合、７００℃以下の反応温度でアンモニアの分解がほとんど進行しなかった。Ｒｕ／Ａｌ２Ｏ３触媒の場合は、約３００℃の触媒温度で１０％程度の転換率を示したが、温度の上昇と共に６００℃まで転換率が減少した。なお、６００℃以上では急激に転換率が上昇した。それに対し、Ｎｉ／Ａｌ２Ｏ３触媒は約４００℃から５５０℃にかけて高いアンモニア転換率を示した。
【図面の簡単な説明】
【００５６】
【図１】本発明のアンモニア分解処理方法を実施するアンモニア分解処理装置を組み込んだ発電システムの一実施形態を示す概略構成図である。
【図２】本発明にかかるアンモニア分解処理方法を実施する装置の第２の実施形態を示す概略構成図である。
【図３】アンモニアを含む石炭ガス化模擬燃料の種々の圧力におけるアンモニアの化学平衡組成と温度の関係を示すグラフである。
【図４】アンモニアを含む石炭ガス化模擬燃料の炭素析出／非析出温度領域に関して、種々の圧力における酸素／燃料比の影響を化学平衡計算によって求めたグラフである。
【図５】実施例２の実験において、Ｎｉ／Ａｌ２Ｏ３触媒を用い、アンモニアを含む石炭ガス化模擬燃料を大気圧下で反応させた場合の、アンモニアの転換率に及ぼす酸素／燃料比の影響を示すグラフである。
【図６】実施例２の実験において、各酸素／燃料比の反応実験を行った後の触媒の炭素析出量を測定し、反応時の酸素／燃料比が炭素析出量に与える影響を調べたグラフである。
【図７】実施例３の実験において、空筒、Ｎｉ／Ａｌ２Ｏ３触媒、及びＲｕ／Ａｌ２Ｏ３触媒について、アンモニアを含む石炭ガス化模擬燃料に酸素／燃料が０．００８ｍｏｌ／ｍｏｌの酸素を供給し、かつ０．９ＭＰａの圧力で反応させた場合の、アンモニアの転換率を示すグラフである。
【符号の説明】
【００５７】
１ 乾式脱硫装置
２ アンモニア分解処理装置
３ 触媒
４ 燃焼器
５ 空気圧縮機
６ ガスタービン
７ 発電機
８ 排熱回収ボイラ
９ 蒸気タービン
１０ 発電機
１１ コンデンサー
１２ 加圧ポンプ
１３ 脱硝装置
１４ 煙突
１５ 燃料入口弁
１６ 出口弁
１７ 酸素入口弁
１８ 出口弁
Ａ 空気
Ｆ ガス化燃料
Ｏ 酸素を含むガス
Ｇ アンモニアを分解処理したガス化燃料
Ｈ 触媒再生時に発生したガス
【図１】
2006056935.tif 000004
【図２】
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【図３】
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【図４】
2006056935.tif 000007
【図５】
2006056935.tif 000008
【図６】
2006056935.tif 000009
【図７】
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