(57)【要約】  【課題】  本発明の目的は、光ファイバ用多孔質母材を脱水、透明ガラス化する際に、この光ファイバ用多孔質母材を支持するサポート棒や支持棒の変形を少なくし、かつ光ファイバ母材の有効長も長く取ることができ、しかもコア偏心量やクラッド非円率の小さい光ファイバを得ることのできる光ファイバ母材の製造方法を提供することにある。  【解決手段】  本発明の光ファイバ母材の製造方法は、炉心管５を有する加熱炉の前記炉心管５内に上端が支持棒６で支持された光ファイバ用多孔質母材を挿入して脱水、透明ガラス化する光ファイバ母材の製造方法において、炉心管５の長手中心軸での最高温度が１５００℃となるように加熱炉の温度を設定したとき、炉心管５の長手中心軸の温度が１０００〜１３００℃の位置での炉心管５内の周方向同一面内における温度差が１０℃以下であることを特徴とする。  【選択図】  図１
2006056755.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
炉心管を有する加熱炉の前記炉心管内に上端が支持棒で支持された光ファイバ用多孔質母材を挿入して脱水、透明ガラス化する光ファイバ母材の製造方法において、前記炉心管の長手中心軸での最高温度が１５００℃となるように加熱炉の温度を設定したとき、炉心管の長手中心軸の温度が１３００℃となる位置が、炉心管の長手中心軸の温度が１４００℃である位置から炉心管の軸方向上方に３００ｍｍ以内にあって、かつ炉心管の長手中心軸の温度が１０００〜１３００℃の位置での炉心管内の周方向同一面内における温度差が１０℃以下であることを特徴とする光ファイバ母材の製造方法。
【請求項２】
前記炉心管の長手中心軸での温度が１０００〜１３００℃の領域における炉心管の外周には、放熱性遮蔽物が設けられていることを特徴とする請求項１記載の光ファイバ母材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、光通信等に使用される光ファイバ、特にコア偏心量やクラッド非円率の小さい光ファイバを得るための光ファイバ母材の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来から、透明ガラス化した光ファイバ母材を製造する場合、ＶＡＤ法やＯＶＤ法によって合成された光ファイバ用多孔質母材を、炉心管を有する加熱炉内に徐々に挿入して脱水、透明ガラス化する方法が採用されている。
また、近年、特にコストダウンを図るべく、光ファイバ母材を大型化する傾向になってきている。
【０００３】
ところが光ファイバ母材の大型化にともない、光ファイバ用多孔質母材の上端を支持している石英ガラス製のサポート棒や、このサポート棒をさらに支持している石英ガラス製の支持棒の下端が、吊り下げている光ファイバ母材の重さで細る等熱変形してしまう問題がある。
【０００４】
以下に、加熱炉、すなわち光ファイバ母材の製造装置を具体的に示す。
図１２が示すように、コアを含むガラスロッド１（以下、コアロッド１と称す。）の周りにさらにクラッド用のスート２を堆積せしめてなる光ファイバ用多孔質母材を石英ガラス製のサポート棒４ａを介して石英ガラス製の支持棒６の下端に支持し、これを支持棒６の軸の周りに回転させながら加熱ヒーター７を備えた炉心管５内に送り込み、加熱ヒーター７により加熱して脱水、透明ガラス化し、透明な光ファイバ母材８を得る。
尚、図１２で符号３はスート２がガラス化された部分を、符号４ｂは光ファイバ用多孔質母材の他端に接続されたサポート棒を、そして符号９は加熱ヒーター７や炉心管５を覆う、例えば断熱材からなる加熱炉保護体を示している。
この図に示すように、加熱ヒーター７の上部において、炉心管５の全体が断熱材からなる加熱炉保護体９で覆われていると、概してその温度分布は、図１２の加熱ヒーター７の右側に示すようにブロードな温度分布となり易い。
【０００５】
このように高温領域が広い、すなわちブロードな温度分布の中に光ファイバ用多孔質母材を曝すと、光ファイバ用多孔質母材を支持棒６に連結している石英ガラス製のサポート棒４ａも長時間高温に曝されることになって、前述したように光ファイバ母材８の重さで細ってしまう等々の問題がある。
通常、このサポート棒４ａは繰り返し使用されるが、上記のように変形してしまうと以後使用することができなくなる。
【０００６】
さらに光ファイバ用多孔質母材を、前述したようなブロードな温度分布に曝すと、その表面と内部における透明ガラス化の進行速度の差が大きくなって、本来ならば図１３（ａ）が示すように、透明ガラス化後の光ファイバ母材８の上部のテーパーの長さＬ１が短くなってほしいところが、図１３（ｂ）が示すようにＬ１より長いＬ２になってしまって、光ファイバ母材８の有効長、すなわち実際に使用できる長さが短くなってしまう、という問題もあって、コストダウンが図り難い状況にある。
因みに光ファイバ母材８の有効長とは、母材の外径Ｄが所定の値の範囲で安定した部分、すなわち光ファイバ母材８の両端部分を除いた外径Ｄが一定となる部分であって、使用可能な光ファイバを線引きできる部分の長さをいう。
【０００７】
そこで、例えば前者のサポート棒の問題を解決すべく、特許文献１には、光ファイバ用多孔質母材の透明ガラス化工程中に、加熱ヒーターの長さを調整できる加熱炉を提案している。
この特許文献１に記載のものは、具体的には光ファイバ用多孔質母材の透明ガラス化が進行し、その上部の石英ガラス製のサポート棒との連結部が加熱ヒーターに近づいてきたら、加熱ヒーターの上部の一部を取り除いてサポート棒を加熱し過ぎないようにするものである。
【０００８】
【特許文献１】特開平０６−０４８７６０号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかしながら特許文献１に記載のものでは、サポート棒が所定位置に来たらその都度加熱ヒーターの一部を取り外さねばならず、作業が煩雑になる。また仮にこれを自動的に行おうとすれば、装置が複雑になって、かつ高価なものになってしまう、という問題もあって、コストダウンに相反する。
【００１０】
そこで単に、図１２における加熱炉保護体９の一部、より具体的には加熱ヒーター７のすぐ上の部分をその周方向全体にわたって除去し、外気で炉心管５を冷却して、高温領域の立ち上がり部分を急峻にする方法が試みられた。
この方法によれば、炉内温度の立ち上がり部が急峻になったことから、サポート棒４ａへの加熱時間が短縮され、サポート棒４ａの熱変形問題もほぼ解決された。また光ファイバ用多孔質母材の内部、外部のガラス化速度の差も小さくなって、光ファイバ母材８の上部のテーパーもガラス化後図１３（ａ）のような形状のものを確実に得ることができるようになった。すなわち有効長の長い光ファイバ母材８をより確実に得ることができるようになった。
しかもこの方法は、加熱炉保護体９の一部を単に除去するだけで済むため、極めて安価な方法であり、この点からもコストダウン上優れた方法である、と考えられていた。
【００１１】
ところが得られた光ファイバ母材８から光ファイバを線引きすると、光ファイバのコア偏心量やクラッド非円率が、加熱炉保護体９の一部を取り除く前に得られた光ファイバ母材８を線引きして得られた光ファイバのそれより大きくなっていることがわかった。
【００１２】
上記問題に鑑み本発明の目的は、光ファイバ用多孔質母材を脱水、透明ガラス化する際に、この光ファイバ用多孔質母材を支持するサポート棒および支持棒の変形を少なくし、かつ光ファイバ母材の有効長も長く取ることができ、しかもコア偏心量やクラッド非円率の小さい光ファイバを得ることのできる光ファイバ母材の製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
前記目的を達成すべく請求項１記載の光ファイバ母材の製造方法は、炉心管を有する加熱炉の前記炉心管内に上端が支持棒で支持された光ファイバ用多孔質母材を挿入して脱水、透明ガラス化する光ファイバ母材の製造方法において、前記炉心管の長手中心軸での最高温度が１５００℃となるように加熱炉の温度を設定したとき、炉心管の長手中心軸の温度が１３００℃となる位置が、炉心管の長手中心軸の温度が１４００℃である位置から炉心管の軸方向上方に３００ｍｍ以内にあって、かつ炉心管の長手中心軸の温度が１０００〜１３００℃の位置での炉心管内の周方向同一面内における温度差が１０℃以下であることを特徴とするものである。
【００１４】
このようにしてなる請求項１記載の光ファイバ母材の製造方法によれば、前記炉心管の長手中心軸での最高温度が１５００℃となるように加熱炉の温度を設定したとき、炉心管の長手中心軸の温度が１３００℃となる位置が、炉心管の長手中心軸の温度が１４００℃である位置から炉心管の軸方向上方に３００ｍｍ以内にあるため、すなわち高温部への立ち上がり部分の温度分布が急峻になっていることから、より確実に光ファイバ用多孔質母材を支持するサポート棒および支持棒の変形を少なくし、かつ光ファイバ母材の有効長も長く取ることができ、光ファイバのコストダウンを図ることもできる。
同時に炉心管の長手中心軸の温度が１０００〜１３００℃の位置での炉心管内の周方向同一面内における温度差を１０℃以下にしているため、光ファイバ用多孔質母材はその周方向からほぼ均一な温度で加熱され、その結果、コア偏心量やクラッド非円率の小さい光ファイバ母材を容易に製造できる。それ故、この光ファイバ母材を線引きすればコア偏心量やクラッド非円率の小さい光ファイバを得ることができる。
【００１５】
また請求項２記載の光ファイバ母材の製造方法は、請求項１記載の光ファイバ母材の製造方法において、前記炉心管の長手中心軸での温度が１０００〜１３００℃の領域における炉心管の外周には、放熱性遮蔽物が設けられていることを特徴とするものである。
【００１６】
このようにしてなる請求項２記載の光ファイバ母材の製造方法によれば、炉心管の長手中心軸での温度が１０００〜１３００℃の領域における炉心管の外周には、放熱性遮蔽物が設けられているので、より確実に炉心管における１０００〜１３００℃領域の温度分布を急峻に、かつ外部の影響を排除し、炉心管周方向の温度分布をより均一に、具体的には１０℃以下の温度差に保持することができる。
それ故、サポート棒や支持棒の変形を少なくでき、また光ファイバ母材の有効長を長くできるのはもちろん、製造した光ファイバ母材を線引きすればコア偏心量やクラッド非円率の極めて小さい光ファイバを得ることもできる。
【発明の効果】
【００１７】
以上のように本発明によれば、光ファイバ用多孔質母材を脱水、透明ガラス化する際に、この光ファイバ用多孔質母材を支持するサポート棒および支持棒の変形を少なくし、かつ光ファイバ母材の有効長も長く取ることができ、しかもコア偏心量やクラッド非円率の小さい光ファイバを得ることのできる光ファイバ母材の製造方法を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１８】
以下に本発明の光ファイバ母材の製造方法を図を用いて詳細に説明する。尚、図１２に示す従来の光ファイバ母材の製造装置と同じ部分には同一の符号を付し、詳細な説明は省略する。
図１は本発明の光ファイバ母材の製造方法の一実施例に使用される光ファイバ母材の製造装置の概略図、図５はさらに別の実施例に用いられる製造装置の概略図である。
尚、本明細書中の実施例および比較例における製造品種は、最も一般的なシングルモード光ファイバとしている。
【実施例１】
【００１９】
図１が示すように、コアロッド１の周りにクラッド用スート２を堆積せしめてなる光ファイバ用多孔質母材の両端には、石英ガラス製のサポート棒４ａ、４ｂがそれぞれ接続されており、光ファイバ用多孔質母材は、このサポート棒４ａを介して石英ガラス製の支持棒６に接続される。ところでサポート棒４ａと支持棒６とは、例えばピン止されて連結される。
【００２０】
前述のようにサポート棒４ａを介して支持棒６の先端に光ファイバ用多孔質母材を装着したら、これを支持棒６の軸の周りに回転させながら加熱ヒーター７を備えた炉心管５内に所定の速度で送り込み、加熱して脱水し、さらに透明ガラス化して透明な光ファイバ母材８を得る。尚、前記支持棒６の軸中心は、前記炉心管５の長手中心軸と一致している。      
【００２１】
この実施例１において用いられる光ファイバ母材の製造装置、すなわち加熱炉の特徴は、図１が示すように、炉心管５や加熱ヒーター７を覆っていた加熱炉保護体９を取り払って、加熱ヒーター７のすぐ上の部分に放熱性遮蔽物１０を炉心管５の長手中心軸と同軸状に設けた点にある。
この放熱性遮蔽物１０は、内側にはアルミニウム板を放熱板として装着し、その外側に作業者の安全を考慮して断熱材を設けた環状のもので、これを炉心管５の外側に炉心管５と同軸状に、かつこの例では炉心管５と１５０ｍｍの隙間を設けた状態で設置してある。
【００２２】
ここで前述のように加熱ヒーター７の直ぐ上の部分に放熱性遮蔽物１０を設けた理由は、放熱性遮蔽物１０を設けることで加熱ヒーター７のすぐ上の炉心管５を覆って外部環境の影響を排除すると共に、この放熱性遮蔽物１０の放熱性により炉心管５の温度を一部外部に放熱して、加熱ヒーター７により作り出されている温度分布において、高温部への立ち上がりを急峻にするためである。
図１において、その右側に記載した温度分布曲線が示すように、図中点線で示す図１２の加熱炉における炉心管５の長手中心軸に沿った温度分布と比較すると、図１の加熱炉における温度分布（実線が示すもの）は高温部への立ち上がりが急峻になっている。
【００２３】
すなわち、本発明の発明者は、前述したように図１２において加熱ヒーター７のすぐ上の加熱炉保護体９をその周方向全体にわたって除去し、外気で炉心管５を冷却して、高温領域への立ち上がり部分を急峻する試みを行った結果、光ファイバのコア偏心量やクラッド非円率が加熱炉保護体９を取り除く前に得られた光ファイバのそれより大きくなっていたのは、加熱炉保護体９を除去したことで外気に剥き出しになった炉心管５が、外気の影響でその周方向に不均一に冷却されたからである、と推測した。そこで外気の遮蔽と炉心管５の冷却という２つの目的により、この放熱性遮蔽物１０を設けたものである。
【００２４】
具体的にこれを立証するために、加熱ヒーター７のすぐ上の部分の炉心管５において、炉心管５の周方向の外部環境を、風を吹きつける等して不均一に変化させ、炉心管の長手中心軸における温度が約１２５０℃となる位置における炉心管５の周方向の温度を変化させて周方向の最大温度差と光ファイバのコア偏心量の平均値との関係を調べた。
この結果を図２に示す。図２が示すように、炉心管５の周方向の温度差に比例してコア偏心量の平均値も大きくなっており、本発明者の推測が正しいことがわかる。特に、周方向の最大温度差が１０℃を越えるとコア偏心量の平均値は急に大きくなる傾向があり、周方向の最大温度差を１０℃以下とする必要があることがわかる。
また、周方向の最大温度差を１０℃以下とする必要がある位置は、炉心管の長手中心軸での温度が１０００〜１３００℃の領域である。スートの収縮が開始する温度は１０００〜１３００℃であることが一般的に知られている。この温度領域において炉心管の周方向の最大温度差が大きいとスートが非対称に収縮してしまい、結果としてコア偏心量やクラッド非円率の大きい光ファイバ母材が製造されてしまうためである。
ここで光ファイバのコア偏心量およびクラッド非円率の定義は、ＩＥＣ６０７９３−１−２０に準ずるものとする。
【００２５】
ところで、放熱性遮蔽物１０を加熱ヒーター７のすぐ上の位置に設置した理由のうち、この部分の温度分布の観点からみた理由は、炉心管５の長手中心軸における最高温度を１５００℃となるように加熱炉の温度を設定したとき、炉心管５の中心の温度が１３００℃となる位置が、炉心管５の長手中心軸の温度が１４００℃である位置から炉心管の長手中心軸方向上方に３００ｍｍ以内になるようにしたいためである。すなわち、加熱ヒーター７により作り出される温度分布において、高温部への立ち上がり部に相当する１３００℃から１４００℃の温度域をより急峻にし、サポート棒４ａやこのサポート棒４ａに接続されている支持棒６の下端を長く加熱しないように、またスート２のガラス化が内部と外部とでほぼ同時に進行し、光ファイバ母材８の上部を図１３（ａ）のように仕上げ、光ファイバ母材８の有効長を長くとれるようにするためである。
【００２６】
このように放熱性遮蔽物１０を設置した状態で、加熱炉の温度を炉心管５の中心における最高温度がスート２の透明ガラス化に必要な１５００℃となるように設定し、かつスート２の透明ガラス化の条件に合わせ炉心管５内にＨｅを１０リットル／分流した。この状態で炉心管５の長手中心軸に沿って上部から熱電対を挿入し、炉内温度の測定を行った。
測定に際しては、まず熱電対を炉心管５の長手中心軸に沿って挿入し、炉心管５の長手方向に５０ｍｍずつ移動し、測定される温度が約１０００℃〜１３００℃の領域を探し、しかる後この領域において、炉心管５内の周方向の温度差を測定した。具体的には、測定位置を炉心管５の内壁から２０ｍｍ離れた位置とし、各位置で熱電対を周方向に４５°ずつずらして、すなわち周方向同一平面上で８点の測定を行った。この結果、実施例１の炉心管５内にあっては最大温度差は８℃であった。
【００２７】
このようにしてなる製造装置を用いて、実際に光ファイバ用多孔質母材の脱水、透明ガラス化を行った。この光ファイバ用多孔質母材としては、予め脱水、透明ガラス化済みのコアロッド１に公知のＯＶＤ法によりクラッド用として外径２８０ｍｍのスート２を外付けしたものを使用した。この光ファイバ用多孔質母材を、内径３２０ｍｍの炉心管５に回転させながら一定速度で送り込んで、脱水、透明ガラス化して光ファイバ母材８を製造した。
【００２８】
得られた光ファイバ母材８の上端は図１３（ａ）のようになっており、有効長を長く取ることのできる光ファイバ母材に仕上がっていた。
この光ファイバ母材８を線引きして得た光ファイバのコア偏心量、及びクラッド非円率を測定したところ、コア偏心量の平均値は０．１１μｍ、クラッド非円率の平均値は０．０９％、各々の標準偏差はそれぞれ０．０１μｍ、０．０１％であった。
またサポート棒４ａや支持棒６の下端にはなんら変形や損傷は見られなかった。
【００２９】
尚、この実施例１において、炉心管５の中心の最高温度を１５００℃としたとき、炉心管５の中心の温度が１３００℃となる位置は１４００℃となる位置から１９０ｍｍ上方の位置であった。
またこの光ファイバの長手方向のコア偏心量及びクラッド非円率の各変動を図３及び図４に示す。これらの図から得られた光ファイバは品質上なんら問題のないことがわかる。ここで両図において横軸は光ファイバ長を示しており、左がサポート棒４ａ側、右がサポート棒４ｂ側である。
【実施例２】
【００３０】
図５を用いて本発明の別の実施例を示す。この放熱性遮蔽物１０は、図１と同様に、炉心管５の長手中心軸の最高温度を１５００℃としたとき、炉心管５の長手中心軸の温度が１０００℃〜１３００℃の領域において炉心管５を取り囲むように設置されており、その形状は図５に示すように炉心管５側が開放されているバームクーヘン型の箱状をしている。この放熱性遮蔽物１０は断熱材製の箱の内側に放熱性に優れたアルミニウム材を貼り付けたものである。
【００３１】
具体的には、この放熱性遮蔽物１０は炉心管５の外径のおよそ３倍の外径を有していて、その内径は炉心管５の外径より若干大きめになっているが、両者の隙間はごくわずかである。
このように、加熱ヒーター７のすぐ上で炉心管５の外側を覆うと共に、炉心管５との間に空間を形成することにより、１０００℃〜１３００℃の領域において適度な放熱が図られ、かつ炉心管５の周方向の温度を均一にすることができる。
尚、放熱性遮蔽物１０の上方の炉内温度が１０００℃以下となる領域は、開放状態のままでもよいし、従来のように加熱炉保護体９を施してもよい。
【００３２】
この実施例２でも、実施例１同様に１０００℃〜１３００℃の領域での周方向の温度を測定したところ最大温度差は６℃であることが確認された。
また、図５において、その右側に記載した温度分布曲線が示すように、図中点線で示す図１２の加熱炉における温度分布と比較すると、図５の加熱炉における温度分布（実線で示すもの）は高温部への立ち上がりが急峻になっている。また炉心管５内の長手中心軸の温度が１３００℃となる位置は１４００℃となる点から２１０ｍｍ上方の位置であった。
【００３３】
図５が示す光ファイバ母材の製造装置により、実施例１と同サイズの光ファイバ用多孔質母材を脱水、透明ガラス化し、光ファイバ母材８を得た。この光ファイバ母材８の上部は、実施例１と同じように図１３（ａ）のように仕上がっていた。
得られたこの光ファイバ母材８を線引きして得た光ファイバのコア偏心量及びクラッド非円率を測定したところ、コア偏心量の平均値は０．０８μｍ、クラッド非円率の平均値は０．０７％、標準偏差はそれぞれ０．０１μｍ、０．０１％であった。
またこの実施例２においても、サポート棒４ａや支持棒６の下端に変形等は見られなかった。
図６及び図７にこの光ファイバの長手方向のコア偏心量及びクラッド非円率の変動を示す。これらの図からわかるように、コア偏心量及びクラッド非円率とも光ファイバの品質上なんら問題はない。因みに、これらの図において横軸は光ファイバ長を示しており、左がサポート棒４ａ側、右がサポート棒４ｂ側である。
【比較例１】
【００３４】
以下に比較例１を示す。図８に示す光ファイバ母材の製造装置は、図１に示す製造装置から放熱性遮蔽物１０を除いた点以外は全く同じ装置である。この光ファイバ母材の製造装置の炉心管５内に実施例１で使用したものと同じ光ファイバ用多孔質母材を実施例１と同じ条件で送り込んで脱水、透明ガラス化して、その上端が図１３（ａ）に示すような光ファイバ母材８を得た。
この光ファイバ母材８を線引きし、得られた光ファイバのコア偏心量、クラッド非円率を測定したところ、コア偏心量の平均値は０．２０μｍ、クラッド非円率の平均値は０．１３％、各々の標準偏差はそれぞれ０．０３μｍ、０．０２％であった。
【００３５】
因みに、この光ファイバの長手方向のコア偏心量及びクラッド非円率の変動を図９及び図１０に示す。
尚、両図において横軸は光ファイバ長を示しており、左がサポート棒４ａ側、右がサポート棒４ｂ側である。図９及び図１０が示すように、コア偏心量もクラッド非円率も光ファイバの長手方向にサポート棒４ｂ側にいくに従ってその値が大きくなっている。
【００３６】
尚、この比較例１において、図８の右側に記載した温度分布曲線が示すように、図中点線で示す図１２の加熱炉における温度分布と比較すると図８の加熱炉における温度分布（実線で示すもの）は高温部への立ち上がりが急峻になっており、炉心管５の長手中心軸の最高温度を１５００℃としたとき、炉心管５の長手中心軸の温度が１３００℃となる位置は１４００℃となる位置から１５０ｍｍ上方の位置であった。
また前記各実施例同様に、炉心管５の長手中心軸の温度が１０００℃〜１３００℃の温度領域で、炉心管５の内壁から２０ｍｍ離れた位置で、同一平面上で熱電対を周方向に４５°ずつ移動して８箇所の温度測定を行ったところ、最大温度差は炉心管の長手中心軸の温度が約１２５０℃となる位置で観測され、１５℃であった。
結局、この比較例１では放熱性遮蔽物１０が存在しないため、炉心管５の長手中心軸の温度が１０００℃〜１３００℃の温度領域内での炉心管５の周方向の温度差が大きくなって、コア偏心量やクラッド非円率が大きくなったものと考えられる。
【比較例２】
【００３７】
次に別の比較例を示す。図１１は比較例２で用いる光ファイバ母材の製造装置、すなわち加熱炉を示しており、この加熱炉の特徴は、炉心管５の長手中心軸の最高温度を１５００℃としたとき、炉心管５の長手中心軸の温度が１０００℃〜１３００℃の領域において炉心管５を取り囲むようにセラミックファイバー製の断熱材のみからなる遮蔽物１１を、加熱ヒーター７のすぐ上の部分に設置したものである。
因みに、この製造装置の炉心管５内の長手中心軸の温度が１０００℃〜１３００℃の領域で、炉心管５の周方向の温度を実施例１、２及び比較例１同様に測定したところ最大で２℃の温度差が確認された。
また、図１１の右側に記載した温度分布曲線が示すように、図１１の加熱炉における温度分布（実線で示すもの）は、点線で示す図１２の加熱炉における温度分布とほぼ同じであり、炉心管内の長手中心軸の温度が１３００℃となる位置は１４００℃となる点から３３０ｍｍ上方の位置であった。
【００３８】
この加熱炉を用いて、実施例１、２及び比較例１と同様の光ファイバ用多孔質母材を炉心管５内に同じように送り込んで光ファイバ母材８を得た。この光ファイバ母材８の上部のテーパーは図１３（ｂ）のＬ２に示すように長いものになっていた。
また、得られた光ファイバ母材８を線引きして得た光ファイバのコア偏心量の平均値は０．０８μｍ、クラッド非円率の平均値は０．０７％、標準偏差はそれぞれ０．０１μｍ、０．０１％であった。
因みに、この光ファイバの長手方向のコア偏心量及びクラッド非円率の変動を測定したが、図６、図７とほぼ同様の結果であり、コアの偏心量及びクラッドの非円率とも光ファイバの品質上なんら問題がない結果であった。
【００３９】
但し、この比較例２においては、サポート棒４ａに伸びが発生し、また支持棒６の下端にも一部変形が見られた。これは炉心管５内の長手中心軸において、高温部がブロードな温度分布となり、具体的には、炉心管５内の長手中心軸の温度が１３００℃となる位置が１４００℃となる点から３３０ｍｍ上方の位置になった、これにより、サポート棒４ａや支持棒６の下端が加熱され過ぎたためと思われる。また光ファイバ母材８の上部も図１３（ｂ）のようになっていて、有効長が短く、コストダウンには不向きであった。
このように比較例２のものは、光ファイバのコア偏心量の平均値やクラッド非円率の平均値は光ファイバの品質上満足のいくものであったが、光ファイバ母材８の有効長は短く、コストダウンには不向きで、またサポート棒４ａや支持棒６に熱変形が見られ、特にサポート棒４ａについては再利用できなかった。
【００４０】
ところで、前述した各実施例では放熱性遮蔽物１０として、断熱材の内側にアルミニウムを装着したものを使用しているが、放熱性材料としてアルミニウム以外の、例えば銅板、銅箔等、放熱性に優れた、換言すると熱伝導性に優れた不燃性材料であれば使用可能である。また断熱材としてはカーボンが使用できるが、この放熱性遮蔽物１０の目的が主として断熱ではなく放熱であることに鑑みて、断熱材の厚さは作業者の取り扱い性や安全性等に必要な厚さにして、それ以上に厚くしないようにすることが肝心である。
【００４１】
また加熱ヒーター７のすぐ上に放熱性遮蔽物１０を設置しているが、この放熱性遮蔽物１０のさらに上の部分、すなわち炉心管５の長手中心軸の温度が１０００℃以下の部分では、炉心管５を露出したままにしておいてもよいし、従来のように加熱炉保護体９で覆っても問題ない。必要なのは炉心管５の長手中心軸の温度が１０００℃〜１３００℃になっている部分の炉心管５の外側を実施例１、２が示すように放熱性遮蔽物１０で覆い、炉心管５の長手中心軸の温度が１３００℃になる位置が１４００℃である位置から上方に３００ｍｍ以内となるように、かつ長手中心軸の温度が１０００℃〜１３００℃になっている部分の炉心管５の周方向の最大温度差を１０℃以内にすることにある。
【００４２】
以上述べたように本発明の光ファイバ母材の製造方法によれば、光ファイバ用多孔質母材を脱水、透明ガラス化する際に、この光ファイバ用多孔質母材を支持するサポート棒や支持棒の変形を少なくし、かつ光ファイバ母材の有効長も長く取ることができ、しかもコア偏心量やクラッド非円率の小さい光ファイバを得ることのできる光ファイバ母材の製造方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００４３】
【図１】本発明の実施例１に用いた光ファイバ母材の製造装置を示す概略図である。
【図２】炉心管周方向の最大温度差と光ファイバのコア偏心量の平均値の関係を示すグラフである。
【図３】実施例１において得られた光ファイバ長手方向のコア偏心量の変動を示すグラフである。
【図４】実施例１において得られた光ファイバ長手方向のクラッド非円率の変動を示すグラフである。
【図５】本発明の実施例２に使用した光ファイバ母材の製造装置を示す概略図である。
【図６】実施例２において得られた光ファイバ長手方向のコア偏心量の変動を示すグラフである。
【図７】実施例２において得られた光ファイバ長手方向のクラッド非円率の変動を示すグラフである。
【図８】比較例１に用いた光ファイバ母材の製造装置を示す概略図である。
【図９】比較例１において得られた光ファイバ長手方向のコア偏心量の変動を示すグラフである。
【図１０】比較例１において得られた光ファイバ長手方向のクラッド非円率の変動を示すグラフである。
【図１１】比較例２に使用した光ファイバ母材の製造装置を示す概略図である。
【図１２】従来の光ファイバ母材の製造装置の概略図である。
【図１３】光ファイバ母材の先端部の形状を示す拡大縦断面図で、（ａ）は有効長の長い光ファイバ母材の拡大断面図、（ｂ）は有効長の短い光ファイバ母材の拡大断面図である。
【符号の説明】
【００４４】
１  コアロッド
２  スート
４ａ、４ｂ  サポート棒
５  炉心管
６  支持棒
７  加熱ヒーター
９  加熱炉保護体
１０  放熱性遮蔽物
１１  遮蔽物
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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