(57)【要約】【課題】  減衰発生機能に影響を与えずに有効ストローク長を長く設定することができるモノチューブ式ショックアブソーバのフリーピストンシール構造を提供する。【解決手段】  フリーピストン１０の外周面に環状の装着凹部１８を形成し、この装着凹部１８に環状のシール部材１６を装着する。そして、フリーピストン１０内に、ガス室Ｓ３と装着凹部１８内を連通し、ガス室Ｓ３のガスをシール部材１８の内周面２６ｂに向けて導入する連通孔２４を設けた。【選択図】      図３
2006266290.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
チューブ内にピストンロッドを進退自在に挿入し、このピストンロッドの先端に、チューブ内周面に摺接する減衰発生機構を備えたピストンを結合し、前記チューブ内の底部側に、前記チューブ内周面に摺接自在にフリーピストンを配置することで、前記チューブ内を前記底部側のガス室と前記ピストン側の油室とに分離したモノチューブ式ショックアブソーバにおいて、
前記フリーピストンの外周面に環状のシール部材を装着し、前記ガス室のガス圧を、前記シール部材を弾性変形させながら前記チューブ内周面に押し付ける手段として利用することを特徴とするモノチューブ式ショックアブソーバのフリーピストンシール構造。
【請求項２】
前記フリーピストンの外周面に環状の装着凹部を形成し、この装着凹部に前記環状のシール部材を装着するとともに、前記フリーピストン内に、前記ガス室と前記装着凹部内を連通し、前記ガス室のガスを前記シール部材の内周面に向けて導入する連通孔を設けたことを特徴とする請求項１記載のモノチューブ式ショックアブソーバのフリーピストンシール構造。
【請求項３】
前記フリーピストン内に前記連通孔を複数設け、それぞれの連通孔は、前記環状の装着溝の周方向に等間隔の位置で開口していることを特徴とする請求項２記載のモノチューブ式ショックアブソーバのフリーピストンシール構造。
【請求項４】
前記複数の連通孔は、前記フリーピストンを軸方向から見た際に、前記環状の装着溝ので開口している孔開口中心を通過する径方向に対して所定の角度で斜めに延在していることを特徴とする請求項３記載のモノチューブ式ショックアブソーバのフリーピストンシール構造。
【請求項５】
前記シール部材の前記チューブ内周面に接触するシール外周面を、凸状の円弧面形状としたことを特徴とする請求項１乃至４の何れかに記載のモノチューブ式ショックアブソーバのフリーピストンシール構造。
【請求項６】
前記ガス室のガスが接触する前記シール部材の内周面を、前記チューブ内周面に対して平行な面としたことを特徴とする請求項１乃至５の何れかに記載のモノチューブ式ショックアブソーバのフリーピストンシール構造。
【請求項７】
前記装着凹部の互いに対向している一対の内壁に係合凹部を形成し、これら一対の内壁に対面する前記シール部材の両側面に係合凸部を突出して形成し、前記係合凸部を前記係合凹部内に係合した状態で前記装着凹部に前記シール部材を装着したことを特徴とする請求項２乃至６の何れかに記載のモノチューブ式ショックアブソーバのフリーピストンシール構造。
【請求項８】
前記係合凸部は、弾性変形により前記係合凹部の内壁に密着しながら前記係合凹部内に係合していることを特徴とする請求項７記載のモノチューブ式ショックアブソーバのフリーピストンシール構造。
【請求項９】
前記係合凸部の基端側に、薄肉で弾性変形自在な首部を設けたことを特徴とする請求項８記載のモノチューブ式ショックアブソーバのフリーピストンシール構造。
【請求項１０】
前記ガス室のガスが接触する前記シール部材の内周面を、前記係合凸部を設けた位置まで前記シール外周面側に凹んだ面として形成したことを特徴とする請求項７乃至９の何れかに記載のモノチューブ式ショックアブソーバのフリーピストンシール構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、モノチューブ式ショックアブソーバのフリーピストンシール構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
車両のサスペンション装置等に使用され、走行中の衝撃を吸収して振動を速やかに減衰するショックアブソーバの中に、チューブ内にガス室を設けたモノチューブ式ショックアブソーバがある（例えば、特許文献１）。
このモノチューブ式ショックアブソーバは、チューブと、このチューブの一端側の開口部から内部に挿入したピストンロッドと、チューブ内周面に摺接するようにチューブ内に配置され、ピストンロッドの先端に結合した減衰力発生部付きピストンと、チューブ内の閉塞されている底部側に、シール部材を介してチューブ内周面に摺動自在に配置されているフリーピストンとを備えている。そして、チューブの一端側の開口部を閉塞部材で閉塞し、この閉塞部材とピストンとの間のチューブ内に作動油を封入して第１油室とし、ピストンとフリーピストンとの間に作動油を封入して第２油室とし、フリーピストンより底部側のチューブ内にガスを封入してガス室としている。そして、伸び工程、縮み工程によりピストンがチューブ内の軸方向に移動すると、減衰力発生部を通過して第１及び第２油室に流れる作動油の流動抵抗により減衰力が発生する。ここで、伸び工程時では、ピストンロッドが第１油室から退出する体積変化分に相当する油圧が第２油室で低下し、縮み工程では、ピストンロッドが第１油室に進入する体積変化分に相当する油圧が第２油室で上昇するが、フリーピストンは、第１及び第２油室の圧力バランスがとれる位置まで移動し、ピストンロッドの体積変化分を吸収している。
【特許文献１】特開平８−１５９１９９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
このモノチューブ式ショックアブソーバは、例えばツインチューブ式ショックアブソーバと比較して、チューブの縮径化によりレイアウト自由度が向上するが、チューブ内に、油圧室とガス室を直列に設けていることからピストンの移動範囲が規制され、有効ストローク長が短くなるという問題がある。
そこで、チューブ長を変えずに有効ストローク長を長くするために、中立状態のフリーピストンをチューブの底部側に近づけて配置し、ガス室の体積を小さくすることが考えられる。しかし、このようにガス室の体積を小さくすると、縮み工程時にガス室のガス圧が急激に増大し、フリーピストンの外周とチューブ内周面との間に装着しているシール部材がガス室のガス圧増大により変形し、ガス室のガスが第２油室側に漏れることでショックアブソーバの減衰発生機能に影響を与えてしまうおそれがある。
本発明はこのような不都合を解消するためになされたものであり、減衰発生機能に影響を与えずに有効ストローク長を長く設定することができるモノチューブ式ショックアブソーバのフリーピストンシール構造を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００４】
前記課題を解決するため、本発明に係るモノチューブ式ショックアブソーバのフリーピストンシール構造は、チューブ内にピストンロッドを進退自在に挿入し、このピストンロッドの先端に、チューブ内周面に摺接する減衰発生機構を備えたピストンを結合し、前記チューブ内の底部側に、前記チューブ内周面に摺接自在にフリーピストンを配置することで、前記チューブ内を前記底部側のガス室と前記ピストン側の油室とに分離したモノチューブ式ショックアブソーバにおいて、前記フリーピストンの外周面に環状のシール部材を装着し、前記ガス室のガス圧を、前記シール部材を弾性変形させながら前記チューブ内周面に押し付ける手段として利用するようにした。
【発明の効果】
【０００５】
本発明のモノチューブ式ショックアブソーバのフリーピストンシール構造によると、縮み工程の際に、ガス室が圧縮される方向にフリーピストンが移動すると、ガス室内の増大したガス圧によってフリーピストンの外周面に装着したシール部材が押し付けられてチューブのチューブ内周面に密に接触するので、縮み工程におけるシール部材のシール性能が大幅に向上する。このため、中立状態のフリーピストンの位置を底部側に近づけてガス室の体積を小さくし、縮み工程でガス室が高圧状態となるようにしても、シール部材は、ガス室のガスが油室側に漏れるのを確実に防止し、減衰力発生機構の機能に何等影響を与えることがない。したがって、本発明は、減衰力発生機構の機能に何等影響を与えずに、中立状態のフリーピストンの位置を底部側に近づけてガス室の体積を小さくすることができるので、有効ストローク長を長く設定したモノチューブ式ショックアブソーバとすることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００６】
以下、本発明に係るモノチューブ式ショックアブソーバの実施形態ついて、図面を参照しながら説明する。
図1は第１実施形態としてのモノチューブ式ショックアブソーバの構成を示す概略図であり、図１（ａ）は中立状態のモノチューブ式ショックアブソーバ、図１（ｂ）は縮み工程に切り替わったときのモノチューブ式ショックアブソーバを示す図である。
【０００７】
図１（ａ）で示すように、本実施形態のモノチューブ式ショックアブソーバ２は、チューブ４と、このチューブ４の一端開口部から内部に挿入されているピストンロッド６と、このピストンロッド６の先端に固定され、チューブ内周面４ａに摺動自在にチューブ４内に配置されているピストン８と、チューブ４の底部側に配置されているフリーピストン１０と、チューブ４の一端側開口部を液密に閉塞している閉塞部材１２とを備え、閉塞部材１２とピストン８との間のチューブ２内に作動油を封入して第１油室Ｓ１とし、ピストン８とフリーピストン１０との間に作動油を封入して第２油室Ｓ２とし、フリーピストン１０より底部側のチューブ２内にガスを封入してガス室Ｓ３としている。
【０００８】
また、ピストン８には減衰力発生機構１４が設けられており、モノチューブ式ショックアブソーバ２の伸び工程、縮み工程によりピストン８がチューブ４内の軸方向に移動するときに、作動油が減衰力発生機構１４を通過して第１油室Ｓ１及び第２油室Ｓ２の間を流れる際の流動抵抗により減衰力が発生するようになっている。
ここで、伸び工程時では、ピストンロッド６が第１油室Ｓ１から退出する体積変化分に相当する油圧が第２油室Ｓ２で低下するとともに、縮み工程では、ピストンロッド６が第１油室Ｓ１に進入する体積変化分に相当する油圧が第２油室Ｓ２で上昇するが、フリーピストン１０は、第１油室Ｓ１及び第２油室Ｓ２の圧力バランスがとれる位置までチューブ４内を移動することで、第１油室Ｓ１及び第２油室Ｓ２のピストンロッド６の体積変化分を吸収する。
【０００９】
フリーピストン１０の外周にはシール部材１６が装着されており、このシール部材１６の摺動面がチューブ内周面４ａに密に接触することで、ガス室Ｓ３のガス及び第２油室Ｓ２の作動油が分離されている。
フリーピストン１０は、チューブ２の内径より小さな外径とした円盤形状をなし、外周から軸心に向かうに従い徐々に肉厚が減少した部材である。
【００１０】
図３に示すように、フリーピストン１０の外周面１０ａには第１環状溝１８が形成されており、この第１環状溝１８内の互いに対向している溝内側面１８ａ，１８ｂに、小さな溝幅の第２及び第３環状溝２０，２２が形成されている。
また、フリーピストン１０には、第１環状溝１８とガス室Ｓ３とを連通する複数の連通孔２４が形成されている。それぞれの連通孔２４は、一方の孔開口がガス室Ｓ３を向く端面１０ｂで開口し、他方の孔開口が第１環状溝１８の溝底面１８ｃで開口している。
【００１１】
そして、図２に示すように、第１環状溝１８の溝底面１８ｃで開口している各連通孔２４の他方の孔開口は、互いに周方向に等間隔の角度α（α＝１２０度）の位置で開口しているとともに、各連通孔２４は、他方の孔開口中心を通過する径方向に対して所定の角度で斜めに延在するように形成されている。
シール部材１６は環状の弾性部材であり、第１環状溝１８の溝幅より小さな幅のシール本体２６と、このシール本体２６の幅方向の両端から突出している環状の係合突起２８，３０とで構成されている。
【００１２】
シール本体２６の外周面は、凸状円弧のシール面２６ａとして形成されているとともに、シール本体２６の内周面は、平坦内周面２６ｂとして形成されている。
また、シール本体２６をフリーピストン１０の第１環状溝１８内に挿入すると、第２及び第３環状溝２０，２２内にそれぞれ遊びを設けて入り込んだ係合突起２８，３０が、第２及び第３環状溝２０，２２の溝面に接触することで、シール本体２６が第１環状溝１８内から径方向外方へ脱落するのが規制される。そして、シール本体２６を挿入した第１環状溝１８内には、シール本体２６の平坦内周面２６ｂとの間に空隙３２が設けられる。また、シール本体２６のシール面２６ａがチューブ内周面４ａに接触しているときには、シール本体２６の平坦内周面２６ｂは、チューブ内周面４ａと略平行に延在する。
【００１３】
次に、本実施形態の動作について説明する。
図１に示した中立状態のモノチューブ式ショックアブソーバ２は、フリーピストン１０が上下に移動していないので、ガス室Ｓ３のガス圧Ｐが一定となっている。
ガス室Ｓ３からフリーピストン１０に設けた複数の連通孔２４を介して空隙３２内に流れ込んだガスは、図３に示すように、シール部材１６の平坦内周面２６ｂを径方向外方に向けて押圧する。平坦内周面２６ｂは、チューブ４の内周面４ａと略平行に延在しているので、空隙３２内に流れ込んだガスは平坦内周面２６ｂに対して均一に押し付け力を作用していく。ガス室Ｓ３のガスによってチューブ４のチューブ内周面４ａに押し付けられたシール部材１６は、シール面２６ａが凸状円弧の形状を維持しながらチューブ内周面４ａに密に接触し、係合突起２８，３０がフリーピストン１０に設けた第２及び第３環状溝２０，２２の溝面に密に接触する。このように、シール部材１６のシール面２６ａがチューブ内周面４ａに密に接触し、係合突起２８，３０もフリーピストン１０の第２及び第３環状溝２０，２２内で密に接触するので、シール部材１６は、ガス室Ｓ３のガスと第２油室Ｓ２の作動油の行き来を遮断するようにシール性が確保される。
【００１４】
一方、縮み工程に切り替わったモノチューブ式ショックアブソーバ２は、図１（ｂ）に示すように、ピストンロッド６とともにピストン８が下方に移動し、同時にフリーピストン１０も下方に移動していく。このとき、フリーピストン１０の下方移動によりガス室Ｓ３の体積が減少し、ガス室Ｓ３のガス圧Ｐ'が高くなっていく（Ｐ'＞Ｐ）。
【００１５】
図４は、縮み工程におけるシール部材１６の動作を示す図である。ガス室Ｓ３から複数の連通孔２４を介して空隙３２内に流れ込む高圧（ガス圧Ｐ'）のガスは、シール部材１６の平坦内周面２６ｂに対して大きな押し付け力を作用する。大きな押し付け力を受けたシール部材１６は、チューブ内周面４ａに接触しているシール面２６ａの凸状円弧の形状が潰れるとともに、シール本体２６の厚さが減少しつつ、シール本体２６及び係合突起２８，３０の幅が増大するように弾性変形していく。このように、シール部材１６のシール面２６ａがチューブ内周面４ａに対して接触面積を増大させてさらに密に接触し、係合突起２８，３０が第２及び第３環状溝２０，２２の溝面にさらに密に接触していき、ガス室Ｓ３のガス圧Ｐ'が高くなるに従いシール部材１６のシール圧が高くなっていく。
【００１６】
このように、本実施形態は、モノチューブ式ショックアブソーバ２が縮み工程に切り替わり、ガス室Ｓ３が圧縮される方向にフリーピストン１０が移動すると、ガス室Ｓ３のガス圧により、チューブ内周面４ａに接触しているシール面２６ａを密に接触させる大きな押し付け力がシール部材１６に作用し、しかも、ガス室Ｓ３のガス圧が高くなるに従い前記押し付け力が増大していくので、縮み工程におけるシール部材１６のシール性能が大幅に向上する。
【００１７】
このため、中立状態のフリーピストン１０の位置を底部側に近づけてガス室Ｓ３の体積を小さくし、縮み工程のガス室Ｓ３を高圧状態にしても、シール部材１６はガス室Ｓ３のガスが第２油室Ｓ２側に漏れるのを確実に防止するので、減衰力発生機構１４の機能に何等影響を与えることがない。
したがって、本実施形態は、減衰力発生機構１４の機能に何等影響を与えずに、中立状態のフリーピストン１０の位置を底部側に近づけてガス室Ｓ３の体積を小さくすることができるので、有効ストローク長を長く設定したモノチューブ式ショックアブソーバ２を得ることができる。
【００１８】
また、凸状円弧の形状としたシール本体２６のシール面２６ａは、押し付け力が増大するに従い、全周に渡って均一に押し潰れながら接触面積が増大してチューブ内周面４ａに接触する。また、平坦内周面２６ｂとしたシール本体２６の内周面は、チューブ４の内周面４ａと略平行に延在しているので、ガス室Ｓ３のガスが平坦内周面２６ｂ側に流れてくると、シール部材１６の全周に向けて均一に押し付け力が作用する。このように、本実施形態は、ガス室Ｓ３のガス圧が増大すると、それに応じた押し付け力がシール本体２６のシール面２６ａに作用してガス室Ｓ３のガスと第２油室Ｓ２の作動油の行き来を確実に遮断するので、シール部材１６のシール機能を最適に発揮することができる。
【００１９】
さらに、例えば、車両走行中の突起乗り越し等によりモノチューブ式ショックアブソーバ２のストローク速度が急速に増大し、ガス室Ｓ３のガス圧が急激に変化する場合があるが、本実施形態のガス室Ｓ３に連通している複数の連通孔２４は、第１環状溝１８の周方向に等間隔の角度α（図２参照）で開口しており、しかも、図２に示したように、複数の連通孔２４は、第１環状溝１８で開口している他方の孔開口中心を通過する径方向に対して所定の角度で斜めに延在するように形成されているので、シール本体２６の平坦内周面２６ｂには局部的に高圧のガスが流れ込まない。したがって、モノチューブ式ショックアブソーバ２のストローク速度が急速に増大しても、シール本体２６の平坦内周面２６ｂに対して面圧分布のバラツキを発生させずに、シール機能を最適に発揮することができる。
【００２０】
次に、図５及び図６は、本発明に係る第２実施形態のフリーピストン１０のシール構造を示すものである。なお、図１から図４で示した構成と同一構成部分には、同一符号を付してその説明を省略する。
図５に示すように、フリーピストン１０の外周面１０ａに形成した第１環状溝１８内の互いに対向している溝内側面１８ａ，１８ｂに、第２及び第３環状溝４０，４２が形成されている。
第１環状溝１８内に装着されているシール部材４４は環状の弾性部材であり、第１環状溝１８の溝幅より小さな幅のシール本体４６と、このシール本体４６の幅方向の両端から突出している環状の係合突起４８，５０とで構成されている。
【００２１】
シール本体４６の外周面は、凸状円弧のシール面４６ａとして形成されているとともに、シール本体４６の内周面は、平坦内周面４６ｂとして形成されている。この平坦内周面４６ｂは、チューブ４の内周面４ａと略平行に延在している。
係合突起４８，５０は、第２及び第３環状溝４０，４２内に弾性変形しながら嵌まり込み、これによりシール本体４６が第１環状溝１８内から径方向外方へ脱落するのが規制されている。また、係合突起４８，５０には、薄肉で弾性変形自在な首部４８ａ，５０ａが設けられている。
【００２２】
次に、本実施形態の動作について図５及び図６を参照して説明する。
モノチューブ式ショックアブソーバ２が中立状態のときには、図５に示すように、ガス室Ｓ３から連通孔２４を介して空隙３２内に流れ込んだガスが、シール部材４４の平坦内周面４６ｂを径方向外方に向けて押圧する。平坦内周面４６ｂは、チューブ４の内周面４ａと略平行に延在しているので、空隙３２内に流れ込んだガスは平坦内周面４６ｂに対して均一に押し付け力を作用していく。ガス室Ｓ３のガスによってチューブ４のチューブ内周面４ａに押し付けられたシール部材４４は、シール面４６ａが凸状円弧の形状を維持しながらチューブ内周面４ａに密に接触する。
このように、シール部材１６のシール面２６ａがチューブ内周面４ａに密に接触し、係合突起４０，４２は第２及び第３環状溝４０，４２内に弾性変形しながら嵌まり込んでいるので、シール部材４４は、ガス室Ｓ３のガスと第２油室Ｓ２の作動油の行き来を遮断するようにシール性が確保される。
【００２３】
そして、モノチューブ式ショックアブソーバ２が縮み工程に切り替わり、フリーピストン１０の下方移動によりガス室Ｓ３の体積が減少してガス室Ｓ３のガス圧が高くなっていくと、図６に示すように、ガス室Ｓ３から連通孔２４を介して空隙３２内に流れ込む高圧のガスは、シール部材４４の平坦内周面４６ｂに対して大きな押し付け力を作用する。大きな押し付け力を受けたシール部材４４は、首部４８ａ，５０ａが径方向外方に弾性変形することでシール本体４６が径方向外方に移動していく。そして、チューブ内周面４ａに接触しているシール面４６ａの凸状円弧の形状が潰れるとともに、シール本体４６の厚さが減少するように弾性変形していく。このように、シール部材４４のシール面４６ａがチューブ内周面４ａに対して接触面積を増大させてさらに密に接触していき、ガス室Ｓ３のガス圧が高くなるに従いシール部材４４のシール圧が高くなっていく。
【００２４】
本実施形態によると、図４及び図５で示した実施形態と同様の効果を得ることができるとともに、シール部材４４の係合突起４０，４２が、第２及び第３環状溝４０，４２内に弾性変形しながら嵌まり込んでいるので、第１環状溝１８内におけるガス室Ｓ３及び第２油室Ｓ２間のシール性を確保することができる。
また、本実施形態は、首部４８ａ，５０ａが径方向外方に弾性変形することでシール本体４６の径方向外方への移動が容易となり、それにより、シール部材４４全体に加わる局部的な応力が低減するので、シール部材４４の耐久性を向上させることができる。
【００２５】
次に、図７及び図８は、本発明に係る第３実施形態のフリーピストン１０のシール構造を示すものである。
図７に示すように、フリーピストン１０の外周面１０ａに形成した第１環状溝１８内の互いに対向している溝内側面１８ａ，１８ｂに、第２及び第３環状溝６０，６２が形成されている。
第１環状溝１８内に装着されているシール部材６４は環状の弾性部材であり、第１環状溝１８の溝幅より小さな幅のシール本体６６と、このシール本体６６の幅方向の両端から突出している環状の係合突起６８，７０とで構成されている。
【００２６】
シール本体６６の外周面は、凸状円弧のシール面６６ａとして形成されているとともに、シール本体６６の内周面は、シール面６６ａに向かう方向に大きく凹んだ凹面６６ｂとして形成されている。そして、凹面６６ｂの縁部に係合突起６８，７０が位置している。
係合突起６８，７０は、第２及び第３環状溝６０，６２内に弾性変形しながら嵌まり込み、これによりシール本体６６が第１環状溝１８内から径方向外方へ脱落するのが規制されている。
【００２７】
次に、本実施形態の動作について図７及び図８を参照して説明する。
モノチューブ式ショックアブソーバ２が中立状態のときには、図７に示すように、ガス室Ｓ３から連通孔２４を介して空隙３２内に流れ込んだガスは凹面６６ｂに対して均一に押し付け力を作用していく。ガス室Ｓ３のガスによってチューブ４のチューブ内周面４ａに押し付けられたシール部材６４は、シール面６６ａが凸状円弧の形状を維持しながらチューブ内周面４ａに密に接触する。また、係合突起６８，７０がフリーピストン１０の第２及び第３環状溝６０，６２の溝面に密に接触する。このように、シール部材６４のシール面６６ａがチューブ内周面４ａに密に接触し、係合突起６８，７０が第２及び第３環状溝６０，６２の溝面に密に接触するので、シール部材６４は、ガス室Ｓ３のガスと第２油室Ｓ２の作動油の行き来を遮断するようにシール性が確保される。
【００２８】
そして、モノチューブ式ショックアブソーバ２が縮み工程に切り替わり、フリーピストン１０の下方移動によりガス室Ｓ３の体積が減少してガス室Ｓ３のガス圧が高くなっていくと、図８に示すように、ガス室Ｓ３から連通孔２４を介して空隙３２内に流れ込む高圧のガスが、シール部材６４の凹面６６ｂに対して大きな押し付け力を作用する。大きな押し付け力を受けたシール部材６４は、内部空間が拡大するように凹面６６ｂが押し広げられて弾性変形していく。
【００２９】
このようにシール部材６４が弾性変形していくと、係合突起６８，７０も厚さ方向に移動して第２及び第３環状溝６０，６２の溝面に密に接触していく。また、チューブ内周面４ａに接触しているシール面６６ａの凸状円弧の形状も潰れていく。このように、係合突起６８，７０が第２及び第３環状溝６０，６２の溝面にさらに密着していき、シール部材６４のシール面６６ａもチューブ内周面４ａに対して接触面積を増大させてさらに密着していくので、ガス室Ｓ３のガス圧が高くなるに従いシール部材４４のシール圧が高くなっていく。
【００３０】
本実施形態も、図４及び図５で示した実施形態と同様の効果を得ることができるとともに、シール部材６４の凹面６６ｂが、内部空間が拡大するように凹面６６ｂが押し広げられて弾性変形していき、係合突起６８，７０が厚さ方向に移動して第２及び第３環状溝６０，６２の溝面に密に接触するので、第１環状溝１８内におけるガス室Ｓ３及び第２油室Ｓ２間のシール性を確保することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】本発明に係るモノチューブ式ショックアブソーバの構成を示す断面図である。
【図２】図１（ｂ）のII-II線矢視図である。
【図３】本発明に係る第１実施形態のフリーピストンシール構造を示す要部断面図である。
【図４】第１実施形態のフリーピストンシール構造においてガス室のガス圧によりシール部材がチューブ内周面に押し付けられている状態を示す要部断面図である。
【図５】本発明に係る第２実施形態のフリーピストンシール構造を示す要部断面図である。
【図６】第２実施形態のフリーピストンシール構造においてガス室のガス圧によりシール部材がチューブ内周面に押し付けられている状態を示す要部断面図である。
【図７】本発明に係る第３実施形態のフリーピストンシール構造を示す要部断面図である。
【図８】第３実施形態のフリーピストンシール構造においてガス室のガス圧によりシール部材がチューブ内周面に押し付けられている状態を示す要部断面図である。
【符号の説明】
【００３２】
２  モノチューブ式ショックアブソーバ
４  チューブ
４ａ  チューブ内周面
６  ピストンロッド
８  ピストン
１０  フリーピストン
１４  減衰力発生機構
１６，４４，６４  シール部材
１８  第１環状溝（装着凹部）
２０，４０，６０  第２環状溝（係合凹部）
２２，４２，６２  第３環状溝（係合凹部）
２４  連通孔
２６，４６，６６  シール本体
２６ａ，４６ａ，６６ａ  シール面（シール外周面）
２６ｂ  平坦内周面（シール部材の内周面）
２８，３０，４８，５０，６８，７０  係合突起（係合凸部）
３２  空隙
４８ａ，５０ａ  首部
６６ｂ  凹面
Ｓ２  第２油室（油室）
Ｓ３  ガス室
【図１】
2006266290.tif 000003
【図２】
2006266290.tif 000004
【図３】
2006266290.tif 000005
【図４】
2006266290.tif 000006
【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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