(57)【要約】【課題】  被加熱物内に生じる干渉磁場によって回路内に誘起される電圧を考慮してインバータの出力電圧を設定し、インバータからの出力電流の制御を安定させる誘導加熱方法を提供する。【解決手段】  上記課題を解決するための誘導加熱方法は、近接配置された複数の誘導加熱コイル毎に直列共振回路を構成し、各々の周波数・電流を同期させると共に個別に電力制御することを可能とした電源部を備えた誘導加熱装置により被加熱物を誘導加熱する方法であって、個々の回路に設定されたインダクタンスとキャパシタンスとから算出されるインピーダンスが誘導性となる値に出力電流の周波数を設定または制御することを特徴とする。【選択図】    図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
近接配置された複数の誘導加熱コイル毎に直列共振回路を構成し、各々の周波数・電流を同期させると共に個別に電力制御することを可能とした電源部を備えた誘導加熱装置により被加熱物を誘導加熱する方法であって、
個々の回路に設定されたインダクタンスとキャパシタンスとから算出されるインピーダンスが誘導性となる値に出力電流の周波数を設定または制御することを特徴とする誘導加熱方法。
【請求項２】
前記電源部からの出力電圧の制御を行うに際し、
回路内に生ずる相互誘導電圧に対する制御相当値を、回路の電流値と抵抗値及び干渉係数から算出し、
フィードフォワード制御値として出力電圧の制御演算に反映し、
電源部からの出力電圧が、相互誘導電圧よりも高い値になるように制御することを特徴とした請求項１に記載の誘導加熱方法。
【請求項３】
前記電源部からの出力電圧が、出力電流に対して、所望される分解能を得ることができる値となるように共振回路のインピーダンスを設定することを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の誘導加熱方法。
【請求項４】
近接配置された複数の誘導加熱コイルと、前記誘導加熱コイル毎に構成される直列共振回路と、前記直列共振回路毎に周波数・電流を同期させると共に個別に電力制御することを可能とした電源部と、を備えて被加熱物を誘導加熱する誘導加熱装置であって、
個々の回路に設定されたインダクタンスとキャパシタンスとに基づいて、共振回路のインピーダンスが誘導性となる周波数を算出し、当該周波数を出力電流の周波数に対する制御値として前記電源部に備えるインバータに出力する制御手段を備えることを特徴とする誘導加熱装置。
【請求項５】
前記電源部におけるインバータの入力側には、電圧調整回路が設けられ、前記インバータには前記電圧調整回路を介して電圧調整された電流が入力され、前記インバータは入力された電流を周波数調整して出力する構成とされており、
前記制御手段は、回路内に生ずる相互誘導電圧に対する制御相当値を、回路の電流値と抵抗値及び干渉係数から算出し、フィードフォワード制御値として出力電圧の制御演算に反映し、前記演算によって算出された値を、電圧制御値として前記電圧調整回路に与える構成としたことを特徴とする請求項４に記載の誘導加熱装置。
【請求項６】
前記制御手段は、前記インバータからの出力電圧が、出力電流に対して所望される分解能を得ることができるインピーダンスを算出し、当該インピーダンスに基づいて出力電流の周波数を算出する構成としたことを特徴とする請求項４又は請求項５に記載の誘導加熱装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、誘導加熱方法、及び誘導加熱装置に係り、特に複数の誘導加熱コイルを近接配置して被加熱物の加熱を行う高磁気結合の誘導加熱装置における誘導加熱方法及び誘導加熱装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
近接配置された複数の誘導加熱コイルを用いて被加熱物を加熱する際の課題として、当該被加熱物を均一加熱する、あるいは高精度に加熱制御するということが挙げられている。この課題の解決を妨げる要因として、近接配置された誘導加熱コイル間に発生する相互誘導電圧が知られている。
【０００３】
高磁気結合の誘導加熱装置における誘導加熱コイル間の相互誘導の影響を抑制する方法や、その方法に対応した装置としては、特許文献１〜３に開示されているようなものを挙げることができる。
【０００４】
特許文献１には、近接配置する誘導加熱コイルに投入する電流の周波数を異ならせ、コイルの配置方向（例えば巻き方向）を近接するコイルと逆向きにすることで、コイル内に発生する相互誘導電圧を相殺することが開示されている。しかし、特許文献１では、コイルのサイズを考慮していない。このため、実際に高磁気結合の誘導加熱装置に適応させた場合には、相互誘導電圧を完全に相殺することはできないと考えられる。また、コイル内に発生する相互誘導電圧を相殺する場合には、被加熱物を加熱するための磁界も相殺されてしまい、被加熱物の加熱が困難となる可能性もある。
【０００５】
また、特許文献２、特許文献３には、複数の誘導加熱コイルに供給する電力を時分割で切り換えることで、相互誘導の影響を排除することが開示されている。このような技術によれば、稼動しているコイルは相互誘導の影響を受けることは無くなる。しかし、稼動していないコイル内には依然として相互誘導電圧が発生することとなる。また、被加熱物を同時加熱することができないため、被加熱物には加熱ムラが発生する。
【特許文献１】特開平１０−２７６８１号公報
【特許文献２】特開２０００−２４３５４４号公報
【特許文献３】特開２００４−２２０９２８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
上記特許文献１〜３に開示されているものの他にも、コイル間に生じる相互誘導の影響を抑制・排除するための技術は数多く提案されている。しかし、いずれの技術においても、高磁気結合の誘導加熱装置において相互誘導の影響を完全に抑制することはできない。
【０００７】
このような現状において、本願出願人の研究により、次のようなことが解明された。
複数の誘導加熱コイルを制御する高磁気結合の誘導加熱装置においては、各コイルから発生される磁力線は、他のコイルにおける被加熱物（ワーク）の加熱領域（ゾーン）にも影響を及ぼす。このため、１つのコイルの磁力線を受けてワーク内に発生した誘導起電力が、他のコイルに対して相互誘導電圧として影響を与えるという現象が起こる。
【０００８】
ここで、ワーク内における他の加熱コイルに対応した加熱ゾーンに干渉し、ワークの加熱を促す誘導起電力によって回路内に生ずる電圧成分（ワーク内に生じる干渉磁場によって回路内に誘起される電圧成分）を有効分の相互誘導による相互誘導電圧（有効分の相互誘導電圧）と定義する。そして、ワークの加熱に関与しないコイル間の相互誘導電圧を、無効分の相互誘導電圧と定義する。
【０００９】
上記理論によると、隣接配置した誘導加熱コイルには、無効分の相互誘導による相互誘導電圧の他に、有効分の相互誘導による相互誘導電圧が発生することとなる。このため、無効分の相互誘導電圧を抑制する従来の制御方法では、予期しない有効分の相互誘導によりコイル内に発生する相互誘導電圧を抑制することができず、インバータからの出力電流の制御が不安定となる。
【００１０】
したがって本発明では、上記有効分の相互誘導によって生じる相互誘導電圧を考慮してインバータの出力電圧を設定し、インバータからの出力電流の制御を安定させ、その制御性能を向上させることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
インバータの出力電流の制御は、誘導加熱コイルを含む回路内の共振素子（回路）に対し、投入を予定する電流を得るための電圧を確保するようにインバータの出力電圧を制御すれば良いと考えられる。すなわち、インバータの出力電圧が、無効分の相互誘導によって回路内に生ずる相互誘導電圧と、有効分の相互誘導電圧によって回路内に生ずる相互誘導電圧と、共振素子に投入する電流を得るために必要とする電圧との総和と等しい値となれば良い。
【００１２】
そこで、上記目的を達成するための本発明に係る誘導加熱方法は、近接配置された複数の誘導加熱コイル毎に直列共振回路を構成し、各々の周波数・電流を同期させると共に個別に電力制御することを可能とした電源部を備えた誘導加熱装置により被加熱物を誘導加熱する方法であって、個々の回路に設定されたインダクタンスとキャパシタンスとから算出されるインピーダンスが誘導性となる値に出力電流の周波数を設定または制御することを特徴とした。
【００１３】
このような誘導加熱方法であれば、電源部からの出力電圧は常に、回路内に生ずる相互誘導電圧よりも高い値となる。したがって、誘導加熱コイルに対して電流を供給することができなくなる虞が無く、誘導加熱装置を安定して運転させることが可能となる。
【００１４】
また、前記電源部からの出力電圧の制御を行うに際し、回路内に生ずる相互誘導電圧に対する制御相当値を、回路の電流値と抵抗値及び干渉係数から算出し、フィードフォワード制御値として出力電圧の制御演算に反映し、電源部からの出力電圧が、相互誘導電圧よりも高い値になるように制御するようにすると良い。
【００１５】
このような誘導加熱方法によれば、変動する相互誘導電圧に対して、電源部からの出力電圧をフィードフォワード制御を踏まえて設定することができる。このため、電源部からの出力電圧として、前記インピーダンスと設定した出力電流の値とから算出される電圧値を精度良く確保することができる。したがって、設定した出力電流を安定して出力することができる。
【００１６】
また、上記のような誘導加熱方法では、前記電源部からの出力電圧が、出力電流に対して、所望される分解能を得ることができる値となるように共振回路のインピーダンスを設定することが望ましい。
このような方法により、出力電流が、相互誘導電圧の変動による影響を受けにくくなる。
【００１７】
上記目的を達成するための本発明に係る誘導加熱装置は、近接配置された複数の誘導加熱コイルと、前記誘導加熱コイル毎に構成される直列共振回路と、前記直列共振回路毎に周波数・電流を同期させると共に個別に電力制御することを可能とした電源部と、を備えて被加熱物を誘導加熱する誘導加熱装置であって、個々の回路に設定されたインダクタンスとキャパシタンスとに基づいて、共振回路のインピーダンスが誘導性となる周波数を算出し、当該周波数を出力電流の周波数に対する制御値として前記電源部に備えるインバータに出力する制御手段を備えることを特徴とする。
【００１８】
また、上記特徴を有する誘導加熱装置において、前記電源部におけるインバータの入力側には、電圧調整回路が設けられ、前記インバータには前記電圧調整回路を介して電圧調整された電流が入力され、前記インバータは入力された電流を周波数調整して出力する構成とされており、前記制御手段は、回路内に生ずる相互誘導電圧に対する制御相当値を、回路の電流値と抵抗値及び干渉係数から算出し、フィードフォワード制御値として出力電圧の制御演算に反映し、前記演算によって算出された値を、電圧制御値として前記電圧調整回路に与える構成とすると良い。
【００１９】
さらに、上記構成の誘導加熱装置において、前記制御手段は、前記インバータからの出力電圧が、出力電流に対して所望される分解能を得ることができるインピーダンスを算出し、当該インピーダンスに基づいて出力電流の周波数を算出する構成とすることが望ましい。
上記構成の装置によれば、上記誘導加熱方法を実施することができ、上記誘導加熱方法による効果を奏することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
以下、本発明の誘導加熱方法および誘導加熱装置に係る実施の形態について図面を参照して説明する。なお、以下に示す実施の形態・実施例は、本発明に係る一部の実施形態・実施例であって、本発明は、以下の形態のみに拘束されるものではない。
【００２１】
図１に本発明に係る誘導加熱装置の概略ブロック図を示す。なお、図１において、図１（Ａ）は平面図を示し、図１（Ｂ）は側面断面図を示す。
本実施形態における誘導加熱装置の概略構成は、被加熱物（ワーク）１０と、前記ワーク１０の下面側に備えられ、前記ワーク１０を加熱するための誘導加熱コイル１２、１４、１６、１８、２０、２２と、前記それぞれの誘導加熱コイルに電流・電圧を供給するための電源部とから成る。
【００２２】
前記ワーク１０は、導電性物質から構成されており、本実施形態の場合、図１に示すように円形の板状体としている。このようなワーク１０は、加熱効率を高める場合には、体積あたりの固有抵抗が高い物質を採用することが望ましい。
【００２３】
前記誘導加熱コイル１２、１４、１６、１８、２０、２２は、それぞれ同心円上となるように環状（Ｃ型）に近接配置されており、ワーク１０の均一加熱を可能とするために、後述する電源部により相互誘導の影響によって各誘導加熱コイル内に生じる相互誘導電圧を抑制して、それぞれの誘導加熱コイル１２、１４、１６、１８、２０、２２への投入電力を制御可能に設定されている。
【００２４】
前記電源部は、電圧調整回路と、当該電圧調整回路によって電圧調整された電流が入力されるインバータ３２（３２ａ〜３２ｆ）とより成る。ここで、電圧調整回路とは、例えば、装置全体の電源となる三相交流電源２４と、前記三相交流電源２４からの出力電流を直流電流に変換するコンバータ（順変換器）２６と、出力する電流の電圧を制御するチョッパ回路３０（３０ａ〜３０ｆ）とのことを言う。また、前記インバータ３２は、誘導加熱コイル１２〜２２への出力電流の周波数を制御し、前記コンバータ２６によって直流に変換された電流を交流に変換して出力する逆変換器のことを言う。なお、ここで定義した電圧調整回路は、他の構成であっても良い。
【００２５】
本実施形態の誘導加熱装置の場合、前記インバータ３２は直列共振型インバータとしており、誘導加熱コイルと、インバータ３２との間に、前記誘導加熱コイルと直列にキャパシタ（コンデンサ）４２を接続している。また、誘導加熱コイルと、インバータ３２との間には、前記誘導加熱コイルと並列に変圧器３８が設けられ、前記誘導加熱コイルと直列に変流器３６が設けられており、インバータ３２からの出力電圧と出力電流を検出できるようになっている。なお、変圧器３８及び変流器３６によって検出されたインバータ３２からの出力電圧、及び出力電流は、後述する制御ユニット３４（３４ａ〜３４ｆ）へフィードバックされる構成としている。
【００２６】
制御ユニット３４には、インバータ３２やチョッパ回路３０の駆動を制御する駆動制御部（不図示）や、近接配置した誘導加熱コイル内を流れる負荷電流（出力電流）の位相を調整する位相制御部（不図示）、及び各種信号に基づいて制御値を算出する演算部（不図示）等が備えられている。制御ユニット３４には、基準信号生成部２８から各誘導加熱コイル１２〜２２に供給する電流波形が入力され、これを基に各インバータ３２や各チョッパ回路３０へ制御信号を送る。
【００２７】
本実施形態の制御ユニット３４は、詳細を後述するように、誘導加熱コイルを含む回路内のインダクタンスと、直列共振用のキャパシタンスとから求められるインピーダンスが誘導性となる周波数値を算出し、これを前記インバータ３２に対する周波数制御値として出力する。このような制御を行うことにより、インバータからの出力電圧が回路内に発生する相互誘導電圧よりも高い値となるため、誘導加熱装置の運転が安定する。
【００２８】
また、本実施形態の制御ユニット３４は、ＦＦ（フィードフォワード）制御を考慮したＰＩＤ（Proportional Integral Derivative）制御によりＰＷＭ（Pulse Width Modulation）制御率を求め、これをチョッパ回路３０の制御値として与えることでインバータ３２からの出力電圧を制御する構成としている。このような制御を行うことにより、インバータ３２からの出力電圧の制御性能が格段に向上する。
【００２９】
上記のような構成の誘導加熱装置において、インバータ３２からの出力電流・電圧の検出、電流位相差の検出、電流位相差、出力電流・電圧の補正、を高速で行うことにより、相互誘導の影響を抑制して近接配置した誘導加熱コイルを制御することができる。
なお、詳細な回路構成、及び電流制御に関しては既知の技術（例えば特開２００３−１７４２６号公報）及び後述する制御理論に基づくものとする。
【００３０】
上記のような構成の誘導加熱装置を制御するにあたり、誘導加熱コイルを備える各回路内に発生する相互誘導電圧は、発明が解決しようとする課題の項で述べたように、無効分の相互誘導によって生じる相互誘導電圧（無効分の相互誘導電圧）と、有効分の相互誘導によって生じる相互誘導電圧（有効分の相互誘導電圧）である。以下、これらの相互誘導電圧を考慮してインバータ３２からの出力電流を安定制御する誘導加熱方法、及びインバータの制御性能を向上させる誘導加熱方法について説明する。
【００３１】
以下、説明を簡単化するために、図２を参照して２ゾーンでワークの誘導加熱を行う場合における誘導加熱方法について説明する。
インバータＩＶ１に接続した回路に設定電流（所望する電流）Ｉ１を流すためには、誘導加熱コイルＬ１を含む回路内のインダクタンス（Ｌ１+Ｌｓ１）と、コンデンサのキャパシタンスＣ１とから構成される共振素子に対して負荷する電圧ＶｚをインバータＩＶ１からの出力電圧として確保する必要がある。
【００３２】
インバータＩＶ１とＩＶ２のそれぞれに接続された回路に同時に電流を投入した場合、各回路内には、図２に示すように無効分の相互誘導電圧Ｖｍと、有効分の相互誘導電圧Ｖｒとが発生する。したがって、共振素子に対して電圧Ｖｚを負荷するためには、インバータの出力電圧Ｖｉｖが、
【数１】
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となるように制御する必要がある。
【００３３】
インバータＩＶ１に接続された回路に干渉する無効分の相互誘導電圧Ｖｍ２１と有効分の相互誘導電圧Ｖｒ２１とはそれぞれ、数式２のように表すことができる。
【数２】
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ここで、Ｖｒ１１とは、当該回路の電流によって誘起される電圧（有効分の電圧）を示し、Ｖｒ２１とは有効分の相互誘導の影響により誘起される相互誘導電圧（有効分の相互誘導電圧）を示し、Ｖｒ１はその和を示す。また、ｋは無効分の相互誘導の結合係数であり、αは有効分の結合係数である。また、Ｒｗはワークの等価抵抗を示す。
【００３４】
また、共振素子に対して所望される電圧Ｖｚは共振素子のインピーダンスＺ×回路に投入する電流値Ｉであるから、数式１は、
【数３】
2006278097.tif 000005
と表すことができる。すなわち、共振素子のインピーダンスＺが定まれば、回路に対して所望する電流値Ｉを供給するために必要とする電圧Ｖｚが求まる。ここで、共振素子を構成するインダクタンスＬに係るインピーダンスＺＬと、キャパシタンスＣに係るインピーダンスＺＣはそれぞれ、
【数４】
2006278097.tif 000006
と表すことができる。よって回路内の共振素子（共振回路）のインピーダンスＺは、
【数５】
2006278097.tif 000007
となる。ここで、ｊは虚数を表し、Ｌ、Ｃはそれぞれ定数であるから、Ｚを定めるには周波数ωを制御すれば良いこととなる。
【００３５】
ここで、インピーダンスＺには誘導性（プラス）と容量性（マイナス）とがあることを考慮する。インピーダンスＺが誘導性の場合、上記数式２においてインバータＩＶ１からの出力電圧Ｖｉｖ１を計算した場合の設定値は、
【数６】
2006278097.tif 000008
となる。この場合、Ｖｉｖ１は相互誘導電圧の総和（Ｖｍ２１+Ｖｒ２１）よりも必ず高い値となる。一方、インピーダンスＺが容量性となった場合のインバータＩＶ１からの出力電圧Ｖｉｖ１の設定値を表すと、
【数７】
2006278097.tif 000009
となる。この場合、インバータＩＶ１からの出力電圧Ｖｉｖ１の設定値は相互誘導電圧の総和（Ｖｍ２１+Ｖｒ２１）よりも低い値となってしまう（図３参照）。こうした場合、電流がインバータ側に逆流し、装置の故障原因となることがある。したがって、インバータＩＶ１は、出力電流の周波数を定めるにあたり、インピーダンスＺ１が誘導性となるように設定、又は制御する必要がある。また、インピーダンスＺ１が誘導性となるように設定、又は制御することにより、インバータからの出力電圧が回路内に発生する相互誘導電圧の総和よりも高い値となるため、誘導加熱装置の運転が安定する。
【００３６】
ここで、インピーダンスＺ１を誘導性とするためには、
【数８】
2006278097.tif 000010
が成り立てば良い。この式を周波数ωについて解くと、
【数９】
2006278097.tif 000011
となる。すなわち、数式９が成り立つようにインバータの出力周波数ωを定めることにより、インピーダンスＺ１を誘導性とすることができる。そして、周波数ωを設定、又は制御して所望のインピーダンスＺ１を定めることにより、共振回路への投入電流Ｉ１に対する電圧値Ｖｚが定まる。これにより、インバータの出力電圧Ｖｉｖ１が求まるため、電源部はインバータの出力電圧がＶｉｖ１となるようにチョッパ回路３０にて出力電圧の制御を行うことにより、インバータ３２からの出力電流Ｉ１を安定させることが可能となる。
【００３７】
上述のようにして算出された回路への投入電流Ｉ１を安定制御するための投入電圧Ｖｉｖ１を安定して出力するために、上記制御ユニット３４は、ＦＦ（フィードフォワード）制御を考慮したＰＩＤ（Proportional Integral Derivative）制御によりＰＷＭ（Pulse Width Modulation）制御率を求め、これをチョッパ回路３０の制御値として与えることでインバータ３２からの出力電圧Ｖｉｖ１を制御することとした（図４参照）。
【００３８】
この場合、インバータからの出力電圧Ｖｉｖ１は、
【数１０】
2006278097.tif 000012
となる。ここで、ＶＤＣ１はコンバータ２６から出力される直流電流の電圧を示す。また、ＰＷＭ制御率とは、チョッパ回路のＯＮ／ＯＦＦ周期：ＴにおけるＯＮ時間：ｔの割合（ｔ／Ｔ）のことをいう。すなわち、コンバータ２６からの出力電圧ＶＤＣ１をチョッパ回路に入力し、チョッパ回路にてＰＷＭ制御率に従った出力制御を行うことで、インバータからの出力電圧がＶｉｖ１となるように制御するのである。したがって、ＰＷＭ制御率の精度によりインバータ３２からの出力電圧Ｖｉｖ１の制御精度が変わることとなる。
【００３９】
本実施形態では、次のような方法でＰＷＭ制御率を算出することとしている。例えば、ある時ｎにおけるＰＷＭ制御率：ＰＷＭｎは、数式１１のように表すことができる。
【数１１】
2006278097.tif 000013
【００４０】
ここで、ＦＦｃｒｎ−１、ＦＦｃｒｎはそれぞれ、フィードフォワード電圧（ＦＦ）に対して与えられるＰＷＭ制御相当値（ｃｒ：contain reading）である。また、Ｉｓｅｔは回路に投入する電流の目標（設定）値であり、Ｉ１ｎはある時ｎにおいて回路に投入されている電流値である。なお、ｋｉ、ｋｐはそれぞれ積分ゲイン、比例ゲインを示す。
【００４１】
数式１１においてフィードフォワード電圧（ＦＦ）として取得する電圧は、無効分の相互誘導電圧と有効分の相互誘導電圧の総和である。したがって、ある時ｎにおけるフィードフォワード電圧ＦＦｎは次のように示すことができる。
【数１２】
2006278097.tif 000014
【００４２】
このように、インバータ電圧Ｖｉｖ１を制御するチョッパ回路３０のＯＮ／ＯＦＦ制御におけるＯＮ時間の制御率（ＰＷＭ制御率）を算出する際に、無効分の相互誘導電圧と有効分の相互誘導電圧との総和電圧に相当する制御値をフィードフォワード値として与えることで、インバータの出力電圧Ｖｉｖ１の安定制御が可能となる。ここで注目すべきことは、フィードフォワード値として与える制御値に、有効分の相互誘導電圧に対する制御相当値を含むことである。このように、従来考慮されていなかった変動値（有効分の相互誘導に対する制御相当値）をフィードフォワード値として演算に反映させることにより、制御系の制御性能は格段に向上する。
【００４３】
また、本実施形態に係る誘導加熱方法及び装置では、図５（Ａ）、（Ｂ）に示すようにインピーダンスＺ１の値を大きくすることにより、投入電流Ｉ１の変動に対するＶｉｖ１の変化が大きくなる。換言すれば、Ｖｉｖ１の変動に対する投入電流Ｉ１の変化が小さくなるということである。
【００４４】
すなわち、インピーダンスＺ１の設定値を向上させることにより、インバータ３２からの出力電圧Ｖｉｖ１による出力電流Ｉ１の分解能を、向上させることができるのである。また、相互誘導の影響により相互誘導電圧の総和が変動し、共振回路への投入電圧Ｖｚが変動した場合であっても、インバータ３２からの出力電流Ｉ１に及ぶ影響が少なくなるため、ワークの加熱制御が安定する。
【図面の簡単な説明】
【００４５】
【図１】本発明の誘導加熱装置における概略構成を示す図である。
【図２】２ゾーンにおける相互誘導の関係を示すブロック図である。
【図３】インピーダンスの違いによる出力電圧の変化を示す図である。
【図４】誘導加熱装置における電源部及び制御ユニットのブロック図である。
【図５】インバータからの出力電圧の変化と、インピーダンスの変化との関係を示す図である。
【符号の説明】
【００４６】
１０………被加熱物（ワーク）、１２，１４，１６，１８，２０，２２………誘導加熱コイル、２４………三相交流電源、２６………順変換器（コンバータ）、２８………基準信号生成部、３０（３０ａ〜３０ｆ）………チョッパ回路、３２（３２ａ〜３２ｆ）………逆変換器（インバータ）、３４（３４ａ〜３４ｆ）………制御ユニット。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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