(57)【要約】【課題】  量産性に優れ、コスト低減が可能であって、高効率かつ低騒音な遠心送風機および該遠心送風機を備えた空気調和装置を提供する。【解決手段】  軸心部にモータ４の回転軸４ａが連結されるハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数立設され、その前縁３ａ，３ａ・・・が回転方向前方に向って傾斜した羽根３，３・・とからなる羽根車１を備え、該羽根車１の空気吸込側に、空気吸込口６を有するベルマウス５を配設してなる遠心送風機であって、前記羽根車１の吹出側から前記ベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度前記羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ2を形成し得るように構成している。【選択図】        図７
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸心部にモータ（４）の回転軸（４ａ）が連結されるハブ（２）と、該ハブ（２）の外周部に円周方向所定間隔に多数立設され、その前縁（３ａ），（３ａ）・・・が回転方向前方に向って傾斜した羽根（３），（３）・・とからなる羽根車（１）を備え、該羽根車（１）の空気吸込側に、空気吸込口（６）を有するベルマウス（５）を配設してなる遠心送風機であって、前記羽根車（１）の吹出側から前記ベルマウス（５）における空気吸込口（６）の背面側を通って再度前記羽根車（１）に吸い込まれる循環流（ｆ2）を形成し得るように構成したことを特徴とする遠心送風機。
【請求項２】
軸心部にモータ（４）の回転軸（４ａ）が連結されるハブ（２）と、該ハブ（２）の外周部に円周方向所定間隔に多数立設され、その前縁（３ａ），（３ａ）・・・が回転方向前方および回転方向後方の何れの方向に向かっても傾斜していない羽根（３），（３）・・とからなる羽根車（１）を備え、該羽根車（１）の空気吸込側に、空気吸込口（６）を有するベルマウス（５）を配設してなる遠心送風機であって、前記羽根車（１）の吹出側から前記ベルマウス（５）における空気吸込口（６）の背面側を通って再度前記羽根車（１）に吸い込まれる循環流（ｆ2）を形成し得るように構成したことを特徴とする遠心送風機。
【請求項３】
前記羽根車（１）における羽根（３），（３）・・・の全体が、回転方向に傾斜していることを特徴とする請求項２記載の遠心送風機。
【請求項４】
前記羽根車（１）における羽根（３），（３）・・・の全体が、反回転方向に傾斜していることを特徴とする請求項２記載の遠心送風機。
【請求項５】
前記羽根車（１）における羽根（３），（３）・・・の翼端が、回転方向に傾斜していることを特徴とする請求項１および２のいずれか一項記載の遠心送風機。
【請求項６】
前記羽根車（１）における羽根（３），（３）・・・の翼端が、反回転方向に傾斜していることを特徴とする請求項１および２のいずれか一項記載の遠心送風機。
【請求項７】
前記ベルマウス（５）における空気吸込口（６）の内径をＤ0、前記羽根車（１）における羽根（３），（３）・・の内径をＤ1、該羽根（３），（３）・・の外径をＤ2としたとき、０＜（Ｄ0−Ｄ1）／（Ｄ2−Ｄ1）＜０．６となるように設定したことを特徴とする請求項１、２、３、４、５および６のいずれか一項記載の遠心送風機。
【請求項８】
前記ベルマウス（５）における空気吸込口（６）の内径をＤ0、前記羽根車（１）における羽根（３），（３）・・の内径をＤ1、該羽根（３），（３）・・の外径をＤ2としたとき、−０．３＜（Ｄ0−Ｄ1）／（Ｄ2−Ｄ1）＜０．３となるように設定したことを特徴とする請求項１、２、３、４、５および６のいずれか一項記載の遠心送風機。
【請求項９】
前記羽根車（１）における羽根（３），（３）・・の軸方向先端部には、遠心方向に所定の幅を有するリング体（９），（２０）を付設したことを特徴とする請求項１、２、３、４、５、６、７および８のいずれか一項記載の遠心送風機。
【請求項１０】
前記リング体（２０）の遠心方向幅をＨ、前記羽根車（１）における羽根（３），（３）・・の外径をＤ2としたとき、０．０５＜ｋｉ＝Ｈ／Ｄ2＜０．２２５となるように設定したことを特徴とする請求項９記載の遠心送風機。
【請求項１１】
前記羽根車（１）の吹出側には、該羽根車（１）からの吹出空気流を斜め後方側に案内する斜流ディフューザ（２３）を設けたことを特徴とする請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９および１０のいずれか一項記載の遠心送風機。
【請求項１２】
前記羽根車（１）の吹出側には、該羽根車（１）からの吹出空気流を斜め後方側から遠心方向に案内する斜流および遠心ディフューザ（２３）を設けたことを特徴とする請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９および１０のいずれか一項記載の遠心送風機。
【請求項１３】
前記ベルマウス（５）における空気吸込口（６）の外周側には、前記循環流（ｆ2）が通過し得る流通空間（Ｓ）を形成したことを特徴とする請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９、１０、１１および１２のいずれか一項記載の遠心送風機。
【請求項１４】
前記羽根車（１）における各羽根（３）の出口側高さをＢ、該羽根（３），（３）・・の外径をＤ2としたとき、Ｂ／Ｄ2≧０．１１３に設定したことを特徴とする請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９、１０、１１、１２および１３のいずれか一項記載の遠心送風機。
【請求項１５】
前記羽根車（１）を構成するハブ（２）の外径Ｄ3を、前記各羽根（３）の外径Ｄ2より小さく設定したことを特徴とする請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９、１０、１１、１２および１３のいずれか一項記載の遠心送風機。
【請求項１６】
前記羽根車（１）における各羽根（３）の出口側高さをＢ、該羽根（３），（３）・・の外径をＤ2としたとき、Ｂ／Ｄ2≧０．０８に設定したことを特徴とする請求項１５記載の遠心送風機。
【請求項１７】
前記羽根車（１）における羽根（３），（３）・・の枚数が５枚から１５枚であることを特徴とする請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９、１０、１１、１２、１３、１４、１５および１６のいずれか一項記載の遠心送風機。
【請求項１８】
前記羽根車（１）における羽根（３），（３）・・の枚数が２０枚から５０枚であることを特徴とする請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９、１０、１１、１２、１３、１４、１５および１６のいずれか一項記載の遠心送風機。
【請求項１９】
前記羽根車（１）における羽根（３），（３）・・の枚数が３０枚から７２枚であることを特徴とする請求項２、３、４、５、６、７、８、９、１０、１１、１２、１３、１４、１５および１６のいずれか一項記載の遠心送風機。
【請求項２０】
ケーシング（１３）内に形成された通風路（１４）に、熱交換器（１５）と送風機（Ｘ）とを配設してなる空気調和装置であって、前記送風機（Ｘ）として、請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９、１０、１１、１２、１３、１４、１５、１６、１７、１８および１９のいずれか一項記載の遠心送風機を採用したことを特徴とする空気調和装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本願発明は、遠心送風機および該遠心送風機を備えた空気調和装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般に良く知られている遠心送風機としては、モータの回転軸に連結されるハブと、該ハブの外周部に対して所定間隔をもって対向配置されるシュラウドと、該シュラウドと前記ハブの外周部との間に円周方向所定間隔に配置される多数の羽根とからなる羽根車を備えたものがある（特許文献１参照）。
【０００３】
また、シュラウドを有していない遠心送風機としては、軸心部にモータの回転軸が連結されるハブと、該ハブの外周部に円周方向所定間隔に多数立設された羽根とからなる羽根車を備え、該羽根車の空気吸込側に、空気吸込口を有するベルマウスを配設してなるものがある（特許文献２参照）。
【０００４】
【特許文献１】特開平１１−１０１１９４号公報。
【０００５】
【特許文献２】特開平１０−１８５２３８号公報。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところが、上記特許文献１に開示されている遠心送風機の場合、羽根の外径側端部が内径側端部より羽根車の回転方向後側に位置する後退翼タイプの遠心送風機（即ち、ターボファン）として多用されており、シュラウドとハブの外周部との間に多数の羽根を配置するという複雑な構造となっているところから、羽根車を製作するに当たってハブと羽根とを一体成形したものに、別途製作したシュラウドを接合する必要があり、量産性やコスト面で問題がある。
【０００７】
一方、上記特許文献２に開示されている遠心送風機の場合、羽根の外径側端部が内径側端部より羽根車の回転方向前側に位置する前進翼タイプの遠心送風機（即ち、シロッコファン）として多用されており、羽根車は簡素な構造となっているが、渦巻きケーシングを付設しないと、空力性能や運転音特性が劣化するので、量産性やコストの面で問題がある。
【０００８】
本願発明は、上記の点に鑑みてなされたもので、量産性に優れ、コスト低減が可能であって、低騒音かつ高効率の遠心送風機および該遠心送風機を備えた空気調和装置を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本願発明では、上記課題を解決するための第１の手段として、軸心部にモータ４の回転軸４ａが連結されるハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数立設され、その前縁３ａ，３ａ・・・が回転方向前方に向って傾斜した羽根３，３・・とからなる羽根車１を備え、該羽根車１の空気吸込側に、空気吸込口６を有するベルマウス５を配設してなる遠心送風機であって、前記羽根車１の吹出側から前記ベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度前記羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ2を形成し得るように構成している。
【００１０】
このように構成したことにより、例えばターボファンに代表されるような後退翼形状の羽根を備えた羽根車１において、当該羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ2が形成されることとなる。
【００１１】
その結果、羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1が循環流ｆ2によって羽根３，３・・先端側に引き寄せられることとなり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができるようになる。
【００１２】
しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、コスト低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。
【００１３】
本願発明では、上記課題を解決するための第２の手段として、軸心部にモータ４の回転軸４ａが連結されるハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数立設され、その前縁３ａ，３ａ・・・が回転方向前方および回転方向後方の何れの方向に向かっても傾斜していない羽根３，３・・とからなる羽根車１を備え、該羽根車１の空気吸込側に、空気吸込口６を有するベルマウス５を配設してなる遠心送風機であって、前記羽根車１の吹出側から前記ベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度前記羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ2を形成し得るように構成している。
【００１４】
このように構成したことにより、例えばラジアルプレートファンに代表されるような羽根を備えた羽根車１においても、当該羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ2が形成されることとなる。
【００１５】
その結果、羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1が循環流ｆ2によって羽根３，３・・先端側に引き寄せられることとなり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化を図ることができる。
【００１６】
しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、コスト低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。
【００１７】
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第３の手段として、上記第１又は第２の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１における羽根３，３・・・の全体が、回転方向に傾斜していることを特徴としている。
【００１８】
このような構成によると、羽根３，３・・・がリング体２０によって形成される循環流ｆ2を吸い込む方向に作用し、強い循環流ｆ2が形成される。
【００１９】
また、ベルマウス５の空気吸込口６の内径を大きくした場合でも、上記強い循環流ｆ2が羽根３，３・・・内側まで深く入り込まず、リング体２０付近でスムーズに循環する。
【００２０】
その結果、より良好な送風性能を実現することができる。
【００２１】
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第４の手段として、上記第１又は第２の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１における羽根３，３・・・の全体が、反回転方向に傾斜していることを特徴としている。
【００２２】
このような構成によると、羽根３，３・・・がリング体２０によって形成される循環流ｆ2を吸い込みにくい方向に作用する。
【００２３】
また、ベルマウス５の空気吸込口６の内径を小さくした場合でも、上記強い循環流ｆ2が羽根３，３・・・内側まで深く入り込まず、リング体２０付近でスムーズに循環する。
【００２４】
その結果、やはり良好な送風性能を実現することができる。
【００２５】
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第５の手段として、上記第１又は第２の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１における羽根３，３・・・の翼端が、回転方向に傾斜していることを特徴としている。
【００２６】
このような構成によると、羽根３，３・・・がリング体２０によって形成される循環流ｆ2を吸い込む方向に作用し、強い循環流ｆ2が形成される。
【００２７】
また、ベルマウス５の空気吸込口６の内径を大きくした場合でも、上記強い循環流ｆ2が羽根３，３・・・内側まで深く入り込まず、リング体２０付近でスムーズに循環する。
【００２８】
その結果、より良好な送風性能を実現することができる。
【００２９】
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第６の手段として、上記第１又は第２の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１における羽根３，３・・・の翼端が、反回転方向に傾斜していることを特徴としている。
【００３０】
このような構成によると、羽根３，３・・・がリング体２０によって形成される循環流ｆ2を吸い込みにくい方向に作用する。
【００３１】
また、ベルマウス５の空気吸込口６の内径を小さくした場合でも、上記強い循環流ｆ2が羽根３，３・・・内側まで深く入り込まず、リング体２０付近でスムーズに循環する。
【００３２】
その結果、やはり良好な送風性能を実現することができる。
【００３３】
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第７の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第５又は第６の手段を備えた遠心送風機において、前記ベルマウス５における空気吸込口６の内径をＤ0、前記羽根車１における羽根３，３・・の内径をＤ1、該羽根３，３・・の外径をＤ2としたとき、０＜（Ｄ0−Ｄ1）／（Ｄ2−Ｄ1）＜０．６となるように設定することもでき、そのように構成した場合、羽根３，３・・の枚数が少ない時（例えば、５枚〜１５枚の時）において、図４に示すように、最低比騒音Ｋｓを低く抑え得ることとなり、より一層の空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
【００３４】
なお、（Ｄ0−Ｄ1）／（Ｄ2−Ｄ1）≧０．６となると、羽根３，３・・の枚数が少ない時には、図５（ロ）に示すように、羽根３，３・・の前縁端部において発生する逆流ｆ′が強くなるとともに、羽根３，３・・の後縁先端部における循環流ｆ2が弱くなり、空力性能の向上を阻害する。
【００３５】
また、０≧（Ｄ0−Ｄ1）／（Ｄ2−Ｄ1）となると、羽根３，３・・の枚数が少ない時には、図５（イ）に示すように、羽根３，３・・における前縁先端部が有効に作用できなくなり、空力性能の向上を阻害する。
【００３６】
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第８の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第５又は第６の手段を備えた遠心送風機において、前記ベルマウス５における空気吸込口６の内径をＤ0、前記羽根車１における羽根３，３・・の内径をＤ1、該羽根３，３・・の外径をＤ2としたとき、−０．３＜（Ｄ0−Ｄ1）／（Ｄ2−Ｄ1）＜０．３となるように設定することもでき、そのように構成した場合、羽根３，３・・の枚数が多い時（例えば、３０枚〜５０枚の時）において、図１４に示すように、最低比騒音Ｋｓを低く抑え得ることとなり、より一層の空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
【００３７】
なお、（Ｄ0−Ｄ1）／（Ｄ2−Ｄ1）≧０．３となると、羽根３，３・・の枚数が多い時には、羽根３，３・・の前縁端部において発生する逆流が強くなるとともに、羽根３，３・・の後縁先端部における循環流ｆ2が弱くなり、空力性能の向上を阻害する。また、−０．３≧（Ｄ0−Ｄ1）／（Ｄ2−Ｄ1）となると、羽根３，３・・の枚数が多い時には、羽根３，３・・における前縁先端部が有効に作用できなくなり、空力性能の向上を阻害する。
【００３８】
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第９の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６、第７又は第８の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１における羽根３，３・・の軸方向先端部に、遠心方向に所定の幅を有するリング体９，２０を付設することもでき、そのように構成した場合、羽根車１と共回りするリング体９，２０が回転円板として作用し、回転円板の粘性作用により羽根３，３・・の出口流れに回転方向の流れが誘起され、その結果吹出流れの整流化と循環流の整流化によるファン性能の向上および静音化を図ることができる。
【００３９】
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第１０の手段として、上記第９の手段を備えた遠心送風機において、前記リング体２０の遠心方向幅をＨ、前記羽根車１における羽根３，３・・の外径をＤ2としたとき、０．０５＜ｋｉ＝Ｈ／Ｄ2＜０．２２５となるように設定することもでき、そのように構成した場合、図９に示すように、最低比騒音Ｋｓを低く抑え得ることとなり、より一層の空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
【００４０】
ところで、０．１≦ｋｉ＝Ｈ／Ｄ2≦０．１５とするのが低騒音化を図る上からより望ましい。
【００４１】
なお、ｋｉ＝Ｈ／Ｄ2≦０．０５となると、効果が小さくなるし、ｋｉ＝Ｈ／Ｄ2≧０．２２５となると、循環流の形成に悪影響を与えることとなって、羽根３，３・・の後縁先端部における循環流が弱くなり、空力性能の向上を阻害する。
【００４２】
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第１１の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第６、第７、第８、第９又は第１０の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１の吹出側に、該羽根車１からの吹出空気流を斜め後方側に案内する斜流ディフューザ２３を設けることもでき、そのように構成した場合、羽根車１から吹き出される空気流における動圧の静圧回復が効率良く行えることとなり、性能向上（即ち、高効率、低騒音）に大いに寄与する。
【００４３】
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第１２の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６、第７、第８、第９又は第１０の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１の吹出側に、該羽根車１からの吹出空気流を斜め後方側から遠心方向に案内する斜流遠心ディフューザ２３を設けることもでき、そのように構成した場合、羽根車１から吹き出される空気流における動圧の静圧回復と吹出される風の風速分布の均一化が効率良く行えることとなり、性能向上（即ち、高効率、低騒音）に大いに寄与する。
【００４４】
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第１３の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６、第７、第８、第９、第１０、第１１又は第１２の手段を備えた遠心送風機において、前記ベルマウス５における空気吸込口６の外周側に、前記循環流ｆ2が通過し得る流通空間Ｓを形成することもでき、そのように構成した場合、循環流ｆ2の形成が容易確実となる。
【００４５】
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第１４の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６、第７、第８、第９、第１０、第１１、第１２又は第１３の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１における各羽根３の出口側高さをＢ、該羽根３，３・・の外径をＤ2としたとき、Ｂ／Ｄ2≧０．１１３に設定することもでき、そのように構成した場合、羽根車１の出口側における空気流の流線ｆ1がゆらぐという不具合が解消することとなり、安定した性能が得られる。
【００４６】
なお、Ｂ／Ｄ2＜０．１１３となると、風量が増加するにつれて、羽根車１の出口側における空気流の流線ｆ1が大きくゆらぐこととなり、ついに循環流ｆ2が羽根３，３・・間の流路を閉塞し、性能が急降下する。
【００４７】
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第１５の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６、第７、第８、第９、第１０、第１１、第１２又は第１３の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１を構成するハブ２の外径を、前記各羽根３の外径Ｄ2より小さく設定することもでき、そのように構成した場合、各羽根３におけるハブ側の外周部に開口２２が形成されることとなり、特に前記した斜流ディフューザ２３又は斜流遠心ディフューザ２３が設けられた場合には、羽根３，３・・から吹き出される空気流の吹出抵抗が小さくなる。
【００４８】
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第１６の手段として、上記第１５の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１における各羽根３の出口側高さをＢ、該羽根３，３・・の外径をＤ2としたとき、Ｂ／Ｄ2≧０．０８に設定することもでき、そのように構成した場合、羽根車１における各羽根３の出口側高さをＢが小さくなっても、羽根車１の出口側における空気流の流線ｆ1がゆらぐという不具合が解消することとなり、安定した性能が得られる。
【００４９】
なお、Ｂ／Ｄ2＜０．０８となると、羽根車１の出口側における空気流の流線ｆ1が大きくゆらぐこととなり、ついには循環流ｆ2が羽根３，３・・間の流路を閉塞し、性能が急降下する。
【００５０】
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第１７の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６、第７、第８、第９、第１０、第１１、第１２、第１３、第１４、第１５又は第１６の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１における羽根３，３・・の枚数が５枚から１５枚となっている。
【００５１】
本願発明の前記第１〜第１６の手段による作用は、例えば図４のように、羽根３，３・・・の枚数が少ない時においても、最低比騒音Ｋｓを低く抑え得ることができ、効果的に空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
【００５２】
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第１８の手段として、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６、第７、第８、第９、第１０、第１１、第１２、第１３、第１４、第１５又は第１６の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１における羽根３，３・・の枚数が２０枚から５０枚となっている。
【００５３】
本願発明の前記第１〜第１６の手段による作用は、例えば図１４および図４３のように、羽根３，３・・・の枚数が多い時において、特に最高静圧効率比を高くできる一方、最低比騒音レベルを低く抑え得ることができ、より有効に空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
【００５４】
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第１９の手段として、上記第２、第３、第４、第５、第６、第７、第８、第９、第１０、第１１、第１２、第１３、第１４、第１５又は第１６の手段を備えた遠心送風機において、前記羽根車１における羽根３，３・・の枚数が３０枚から７２枚となっている。
【００５５】
本願発明の前記第２〜第１６の手段による作用は、例えば図１４および図５０のように羽根３，３・・・の枚数が３０枚から７２枚程度の多い時において、特に有効に最高静圧効率比を高くできる一方、最低比騒音レベルを可及的に低く抑え得ることができ、より有効に空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
【００５６】
本願発明では、さらに、上記課題を解決するための第２０の手段として、ケーシング１３内に形成された通風路１４に、熱交換器１５と送風機Ｘとを配設してなる空気調和装置において、前記送風機Ｘとして、上記第１、第２、第３、第４、第５、第６、第７、第８、第９、第１０、第１１、第１２、第１３、第１４、第１５、第１６、第１７、第１８又は第１９の手段を備えた遠心送風機をを採用することもでき、そのように構成した場合、遠心送風機の保有する有効な作用効果が発揮できるところから、空気調和装置としての性能向上およびコスト低減に大いに寄与する。
【発明の効果】
【００５７】
本願発明の遠心送風機によると、シュラウドが不要となることによる構造の簡素化、量産性向上効果に加えて、さらに送風性能が大きく向上し、高効率かつ静音性能の高いものとなる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００５８】
以下、添付の図面を参照して、本願発明の幾つかの好適な実施の形態について詳述する。
【００５９】
（第１の実施の形態）
図１ないし図６には、本願発明の第１の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ1および空気調和装置Ｚ1が示されている。
【００６０】
この遠心送風機Ｘ1は、図１および図２に示すように、軸心部にモータ４の回転軸４ａが連結される円板形状のハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数立設された羽根３，３・・とからなる羽根車１を備えており、該羽根車１の空気吸込側には、空気吸込口６を有するベルマウス５が配設されている。
【００６１】
この羽根車１は、図２に示すように、その前縁が回転方向前方に向かって傾斜し、各羽根３の外径側端部３ｂが内径側端部３ａより羽根車１の回転方向Ｍの後側に位置する後退翼タイプ（即ち、ターボファンタイプ）とされている。このようにすると、羽根車１の全圧上昇に占める静圧上昇の割合が大きいので、渦巻きスクロールが不要となる。
【００６２】
また、前記ハブ２の軸心部には、前記モータ４を収納配置するための凹部２ａが形成されている。符号７はモータ４を固定しているモータ固定部、８はモータ４の回転軸４ａを枢支する軸受ボス、９は羽根３，３・・の軸方向先端部を連結する補強リングである。
【００６３】
そして、前記ベルマウス５における空気吸込口６の内径Ｄ0は、前記羽根車１における羽根３，３・・の内径Ｄ1より大きく設定されている。また、前記ベルマウス５の背面側（換言すれば、外周側）には、流通空間Ｓが形成されており、前記羽根車１の吹出側から前記ベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度前記羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ2を容易且つ確実に形成し得るように構成されている。ところで、前記ベルマウス５における空気吸込口６の形状は、図３（イ）に示すように、ストレート形状としてもよく、図３（ロ）に示すように、クサビ形状としてもよく、図３（ハ）に示すように、フレア形状としてもよい。
【００６４】
本実施の形態においては、前記ベルマウス５における空気吸込口６の内径をＤ0、前記羽根車１における羽根３，３・・の内径をＤ1、該羽根３，３・・の外径をＤ2としたとき、０＜（Ｄ0−Ｄ1）／（Ｄ2−Ｄ1）＜０．６となるように設定とされている。なお、羽根３，３・・の枚数は１０枚とされている。
【００６５】
上記のように構成した遠心送風機においては、次のような作用効果が得られる。
【００６６】
即ち、上記の構成では、補強リブ９を中心として、その外周囲に羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ2が形成されることとなっているので、空気吸込口６から吸込まれた後に羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1が当該循環流ｆ2によって羽根３，３・・の先端側に引き寄せられることとなり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化を図ることができるという効果がある。しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、コスト低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなるという効果もある。
【００６７】
また、本実施の形態においては、前記ベルマウス５における空気吸込口６の内径をＤ0、前記羽根車１における羽根３，３・・の内径をＤ1、該羽根３，３・・の外径をＤ2としたとき、０＜ｋ＝（Ｄ0−Ｄ1）／（Ｄ2−Ｄ1）＜０．６となるように設定されており、このようにすると、図４に示すように、最低比騒音Ｋｓを低く抑え得ることとなり、より一層の空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。なお、０≧ｋ＝（Ｄ0−Ｄ1）／（Ｄ2−Ｄ1）となると、図５（イ）に示すように、羽根３，３・・における前縁先端部が有効に作用できなくなり、空力性能の向上を阻害する。また、ｋ＝（Ｄ0−Ｄ1）／（Ｄ2−Ｄ1）≧０．６となると、図５（ロ）に示すように、羽根３，３・・の前縁端部において発生する逆流ｆ′が強くなるとともに、羽根３，３・・の後縁先端部における循環流ｆ2が弱くなり、空力性能の向上を阻害する。
【００６８】
ちなみに、本実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ1における羽根３，３・・の内径をＤ1、羽根３，３・・の外径をＤ2、空気吸込口６の内径をＤ0とし、空気吸込口６の吸込側中心Ｑから斜め４５度前方１ｍの位置にマイク１２を設置して、ｋ＝（Ｄ0−Ｄ1）／（Ｄ2−Ｄ1）を変数とし、最低比騒音Ｋｓの変化を調べたところ、図４に示す結果が得られた。
【００６９】
上記結果によれば、０＜ｋ＜０．６の範囲において良好な運転音特性が得られていることが分かる。
【００７０】
図６には、本実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ1を組み込んだ天井埋込式の空気調和装置Ｚ1が示されている。
【００７１】
この場合、ケーシング１３内に形成された空気流Ｗの通風路１４に、熱交換器１５と遠心送風機Ｘ1とが配設されることとなっており、モータ４を固定するモータ固定部７は、ケーシング１３の天板１３ａと一体とされている。符号１６は吸込グリル、１７はエアフィルタ、１８はドレンパン、１９は空気吹出口である。このようにすると、遠心送風機Ｘ1の保有する有効な作用効果が発揮できるところから、空気調和装置Ｚ1としての性能向上およびコスト低減に大いに寄与する。また、このようにすると、空気吸込口６の最適口径を従来のものより大きくすることができることとなり、エアフィルタ１７等における圧力損失を小さく抑えることができる。
【００７２】
（第２の実施の形態）
図７および図１１には、本願発明の第２の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ2および空気調和装置Ｚ2が示されている。
【００７３】
この場合、遠心送風機Ｘ2における羽根車１には、第１の実施の形態における補強リング９に代えて、遠心方向に所定の幅Ｈを有するリング体２０が付設されている。その他の構成および作用効果は、第１の実施の形態におけると同様なので説明を省略する。
【００７４】
ところで、リング体２０は、図８（イ）〜（ヲ）に示すように、種々の形状とすることができる。なお、下記に示すものは、あくまでも一例であって、図示以外の形状とすることができることは勿論である。
【００７５】
即ち、図８（イ）に示すように、羽根３の軸方向端面にリング体２０を接合するようにしてもよく、図８（ロ）に示すように、リング体２０が反ハブ側に傾斜した状態で取り付けられていてもよく、図８（ハ）に示すように、リング体２０がハブ側に傾斜した状態で取り付けられていてもよく、図８（ニ）に示すように、リング体２０の遠心方向端部が円弧面２０ａとされていてもよく、図８（ホ）に示すように、リング体２０の遠心方向端部が円弧面２０ａとされ且つ全体が反ハブ側に湾曲傾斜した状態で取り付けられていてもよい。この場合、コアンダ効果により循環流ｆ2の形成が促進される。
【００７６】
また、図８（ヘ）に示すように、リング体２０の反ハブ側の面が凹部２０ｂとされていてもよい。この場合、凹部２０ｂに負圧が生じるところから、循環流ｆ2の形成が促進される。また、図８（ト）に示すように、リング体２０の反ハブ側の面が凹部２０ｂとされ且つハブ側に傾斜した状態で取り付けられていてもよい。この場合にも、図８（ヘ）に示す場合と同様に、循環流ｆ2の形成が促進される。また、図８（チ）に示すように、リング体２０のハブ側の面が凹部２０ｃとされていてもよい。この場合、凹部２０ｃに負圧が生じるところから、循環流ｆ2の形成が促進される。
【００７７】
また、図８（リ）に示すように、リング体２０のハブ側の面が凹部２０ｃとされ且つハブ側に傾斜した状態で取り付けられていてもよい。この場合にも、図８（チ）に示す場合と同様に、循環流ｆ2の形成が促進される。また、図８（ヌ）に示すように、リング体２０を比較的厚みを有する部材で構成し且つ取付部側および遠心方向端部側にそれぞれ円弧面２０ｄ，２０ｅを形成するようにしてもよい。この場合、スムーズな循環流ｆ2が形成できる。
【００７８】
また、図８（ル）に示すように、リング体２０を比較的厚みを有する部材で構成し且つ取付部側および遠心方向端部側にそれぞれ円弧面２０ｄ，２０ｅを形成するとともに、ハブ側に傾斜した状態で取り付けられるようにしてもよい。この場合にも、図８（ヌ）に示す場合と同様に、スムーズな循環流ｆ2が形成できる。
【００７９】
また、図８（ヲ）に示すように、ハブ２において、羽根３が立設されている部分に反羽根側に傾斜する傾斜面２ｂを形成する一方、リング体２０を比較的厚みを有する部材で構成し且つ取付部側および遠心方向端部側にそれぞれ円弧面２０ｄ，２０ｅを形成するとともに、リング体２０を羽根３の先端部に形成した傾斜面３ｃ（前記ハブ２の傾斜面２ｂと同一傾斜）に取り付けるようにしてもよい。この場合、成形時における金型の抜き方向を外周側とすることができる。
【００８０】
ちなみに、本実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ2における羽根３，３・・の外径をＤ2、リング体２０の遠心方向幅をＨとし、空気吸込口６の吸込側中心Ｑから斜め４５度前方１ｍの位置にマイク１２を設置して、変数ｋｉ＝Ｈ／Ｄ2に対する最低比騒音Ｋｓの変化を調べたところ、図９の結果が得られた。
【００８１】
上記結果によれば、０．０５＜ｋｉ＜０．２２５の範囲において良好な運転音特性が得られていることが分かる。ところで、０．１＜ｋｉ＜０．１５の範囲とするのがより好ましい。なお、ｋｉ＝Ｈ／Ｄ≦０．０５となると、効果が小さくなるし、ｋｉ＝Ｈ／Ｄ≧０．２２５となると、循環流の形成に悪影響を与えることとなって、羽根３，３・・の後縁先端部における循環流が弱くなり、空力性能の向上を阻害する。
【００８２】
また、リング体２０とベルマウス５との距離をＬとし、変数Ｌ／Ｄ2に対する最低比騒音Ｋｓの変化を調べたところ、図１０の結果が得られた。
【００８３】
上記結果によれば、Ｌ／Ｄ2≧０．１６９の範囲において、良好な運転音特性が得られていることが分かる。
【００８４】
図１１には、本実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ2を組み込んだ天井埋込式の空気調和装置Ｚ2が示されている。
【００８５】
この場合、ケーシング１３内に形成された空気流Ｗの通風路１４に、熱交換器１５と遠心送風機Ｘ2とが配設されることとなっており、モータ４を固定するモータ固定部７は、ケーシング１３の天板１３ａと一体とされている。符号１６は吸込グリル、１７はエアフィルタ、１８はドレンパン、１９は空気吹出口である。このようにすると、遠心送風機Ｘ2の保有する有効な作用効果が発揮できるところから、空気調和装置Ｚ2としての性能向上およびコスト低減に大いに寄与する。また、このようにすると、空気吸込口６の最適口径を従来のものより大きくすることができることとなり、エアフィルタ１７等における圧力損失を小さく抑えることができる。
【００８６】
上記各実施の形態にかかる遠心送風機の場合、羽根３，３・・の枚数が少ない（即ち、５枚〜１５枚）ものに適用される。
【００８７】
（第３の実施の形態）
図１２ないし図１６には、本願発明の第３の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ3および空気調和装置Ｚ3が示されている。
【００８８】
この遠心送風機Ｘ3は、図１２および図１３に示すように、軸心部にモータ４の回転軸４ａが連結される円板形状のハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数立設された羽根３，３・・とからなる羽根車１を備えており、該羽根車１の空気吸込側には、空気吸込口６を有するベルマウス５が配設されている。
【００８９】
この羽根車１は、図１３に示すように、その前縁が回転方向前方に向かって傾斜し、各羽根３の外径側端部３ｂが内径側端部３ａより羽根車１の回転方向Ｍの後側に位置する後退翼タイプ（即ち、ターボファンタイプ）とされている。このようにすると、羽根車１の全圧上昇に占める静圧上昇の割合が大きいので、渦巻きスクロールが不要とすることもできる。なお、本実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ3の場合、羽根３，３・・の枚数は、第１および第２の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ1，Ｘ2における羽根枚数に比べて多くされている（例えば、３０枚〜５０枚）。
【００９０】
また、前記ハブ２の軸心部には、前記モータ４を収納配置するための凹部２ａが形成されている。符号７はモータ４を固定しているモータ固定部、８はモータ４の回転軸４ａを枢支する軸受ボスである。
【００９１】
また、羽根車１には、第２の実施の形態におけると同様に、遠心方向に所定の幅Ｈを有するリング体２０が付設されている。本実施の形態の場合、該リング体２０は、遠心方向に向かうに従ってハブ２側に傾斜する形状とされている。
【００９２】
また、前記ベルマウス５の背面側（換言すれば、外周側）には、流通空間Ｓが形成されており、前記羽根車１の吹出側から前記ベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度前記羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ2を容易且つ確実に形成し得るように構成されている。ところで、前記ベルマウス５における空気吸込口６の形状は、第１の実施の形態におけると同様に、ストレート形状としてもよく、クサビ形状あるいは、フレア形状としてもよい。
【００９３】
本実施の形態においては、前記ベルマウス５における空気吸込口６の内径をＤ0、前記羽根車１における羽根３，３・・の内径をＤ1、該羽根３，３・・の外径をＤ2としたとき、−０．３＜（Ｄ0−Ｄ1）／（Ｄ2−Ｄ1）＜０．３となるように設定されている。なお、羽根３，３・・の枚数は４０枚とされている。
【００９４】
上記のように構成した遠心送風機においては、次のような作用効果が得られる。
【００９５】
即ち、羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ2が形成されることとなっているので、羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1が循環流ｆ2によって羽根３，３・・先端側に引き寄せられることとなり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化を図ることができるという効果がある。しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、コスト低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなるという効果もある。
【００９６】
また、本実施の形態においては、前記ベルマウス５における空気吸込口６の内径をＤ0、前記羽根車１における羽根３，３・・の内径をＤ1、該羽根３，３・・の外径をＤ2としたとき、−０．３＜ｋ＝（Ｄ0−Ｄ1）／（Ｄ2−Ｄ1）＜０．３となるように設定されており、このようにすると、図１４に示すように、最低比騒音Ｋｓを低く抑え得ることとなり、より一層の空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。なお、−０．３≧ｋ＝（Ｄ0−Ｄ1）／（Ｄ2−Ｄ1）となると、羽根３，３・・における前縁先端部が有効に作用できなくなり、空力性能の向上を阻害する。また、ｋ＝（Ｄ0−Ｄ1）／（Ｄ2−Ｄ1）≧０．３となると、羽根３，３・・の前縁端部において発生する逆流ｆ′が強くなるとともに、羽根３，３・・の後縁先端部における循環流ｆ2が弱くなり、空力性能の向上を阻害する。
【００９７】
ちなみに、本実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ3における羽根３，３・・の内径をＤ1、羽根３，３・・の外径をＤ2、空気吸込口６の内径をＤ0とし、空気吸込口６の吸込側中心から斜め４５度前方１ｍの位置にマイクを設置して、ｋ＝（Ｄ0−Ｄ1）／（Ｄ2−Ｄ1）を変数とし、最低比騒音Ｋｓの変化を調べたところ、図１４に示す結果が得られた。
【００９８】
上記結果によれば、−０．３＜ｋ＜０．３の範囲において良好な運転音特性が得られていることが分かる。
【００９９】
また、遠心送風機Ｘ3における羽根３，３・・の外径Ｄ2とリング体２０の遠心方向幅Ｈとの関係については、第２の実施の形態におけるのと同様である。遠心送風機Ｘ3における羽根３，３・・の外径Ｄ2とリング体２０とベルマウス５との距離Ｌとの関係については、図１５に示す通りであり、Ｌ／Ｄ2≧０．０７の範囲において最低比騒音Ｋｓを低く抑え得ることとなる。なお、Ｌ／Ｄ2＜０．０７においては、最低比騒音Ｋｓが急激に増大する。
【０１００】
ところで、羽根車１における各羽根３の出口側高さＢが小さくなると、羽根車１の出口側における空気流の流線ｆ1のゆらぎが大きくなり、ついには循環流ｆ2が羽根３，３・・間の流路を閉塞し、図１６の実線で示すように、空力性能が急降下し、図１６の点線で示すヒステリシス特性が発生するという不具合が発生する。なお、この場合、羽根枚数には関係しない。
【０１０１】
そこで、本実施の形態においては、Ｂ／Ｄ2≧０．１１３に設定している。このようにすると、羽根車１の出口側における空気流の流線ｆ1がゆらぐという不具合が解消することとなり、図１６の２点鎖線で示すように、安定した性能が得られる。なお、Ｂ／Ｄ2＜０．１１３となると、羽根車１の出口側における空気流の流線が大きくゆらぐこととなり、ついには循環流ｆ2が羽根３，３・・間の流路を閉塞し、性能が急降下する。
【０１０２】
ちなみに、本実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ3におけるＢ／Ｄ2に対する最大流量係数ψｍａｘ（劣化なしの場合を基準値＝１としている）の変化を調べたところ、図１７の結果が得られた。ここで、ψｍａｘ＝Ｑｍａｘ／６０（πＤ2Ｂ）ｕ2、ｕ2＝πＤ2Ｎ、Ｑｍａｘ：全開風量（ｍ3／ｍｉｎ）、Ｎ：回転数（ｒｐｍ）である。
【０１０３】
図１７の結果から、Ｂ／Ｄ2≧０．１１３において、最大流量係数ψｍａｘが基準値＝１を示すことが分かる。
【０１０４】
図１８には、本実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ3を組み込んだ天井埋込式の空気調和装置Ｚ3が示されている。
【０１０５】
この場合、ケーシング１３内に形成された空気流Ｗの通風路１４に、熱交換器１５と遠心送風機Ｘ3とが配設されることとなっており、モータ４を固定するモータ固定部７は、ケーシング１３の天板１３ａと一体とされている。符号１６は吸込グリル、１７はエアフィルタ、１８はドレンパン、１９は空気吹出口である。このようにすると、遠心送風機Ｘ3の保有する有効な作用効果が発揮できるところから、空気調和装置Ｚ3としての性能向上およびコスト低減に大いに寄与する。また、このようにすると、空気吸込口６の最適口径を従来のものより大きくすることができることとなり、エアフィルタ１７等における圧力損失を小さく抑えることができる。
【０１０６】
ついで、第３の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ3の変形例について説明する。
【０１０７】
（変形例Ｉ）
図１９に示すように、羽根車１における各羽根３のチップ側端部を、リング体２０の傾斜角と略同一の傾斜角で傾斜させるようにしてもよい。この場合においても、Ｄ0、Ｄ1、Ｄ2、Ｈ、Ｌ、Ｂの関係については前述したと同様である。
【０１０８】
（変形例ＩＩ）
図２０に示すように、羽根車１における各羽根３のチップ側端部を、リング体２０の傾斜角と略同一の傾斜角で傾斜させるとともに、各羽根３の入口側端部を、ハブ側に向かうに従って羽根車１の求心方向に近付くように傾斜させるようにしてもよい。この場合においても、Ｄ0、Ｄ1、Ｄ2、Ｈ、Ｌ、Ｂの関係については前述したと同様である。
【０１０９】
（変形例ＩＩＩ）
図２１に示すように、羽根車１における各羽根３のチップ側端部を、リング体２０の傾斜角と略同一の傾斜角で傾斜させるとともに、各羽根３の入口側端部を、ハブ側に向かうに従って羽根車１の求心方向に近付くように傾斜させ且つ該入口側端部に、セレーション２１を形成するようにしてもよい。このようにすると、羽根面における境界層の形成が抑制されるところから、送風音が低減する。この場合においても、Ｄ0、Ｄ1、Ｄ2、Ｈ、Ｌ、Ｂの関係については前述したと同様である。
【０１１０】
（第４の実施の形態）
図２２には、本願発明の第４の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ4が示されている。
【０１１１】
この場合、羽根車１を構成するハブ２の外径Ｄ3を、各羽根３の外径Ｄ2より小さく設定している。このようにすると、各羽根３におけるハブ側の外周部に開口２２が形成されることとなり、後に述べるように斜流ディフューザ２３が設けられた場合（図２９参照）には、羽根３，３・・から吹き出される空気流の吹出抵抗が小さくなる。その他の構成および作用効果は、第３の実施の形態におけると同様なので、説明を省略する。
【０１１２】
ところで、本実施の形態においても、第３の実施の形態におけると同様に、羽根車１における各羽根３の出口側高さＢが小さくなると、羽根車１の出口側における空気流の流線ｆ1のゆらぎが大きくなり、ついには循環流ｆ2が羽根３，３・・間の流路を閉塞し、図１６の実線で示すように、空力性能が急降下し、図１６の点線で示すヒステリシス特性が発生するという不具合が発生する。なお、この場合、羽根枚数には関係しない。
【０１１３】
そこで、本実施の形態においては、Ｂ／Ｄ2≧０．０８に設定している。Ｂ／Ｄ2の上限を第３の実施の形態の場合より小さく設定した理由は、各羽根３におけるハブ側の外周部に開口２２が形成されることによる。このようにすると、羽根車１の出口側における空気流の流線ｆ1がゆらぐという不具合が解消することとなり、図１５の２点鎖線で示すように、安定した性能が得られる。なお、Ｂ／Ｄ2＜０．０８となると、羽根車１の出口側における空気流の流線が大きくゆらぐこととなり、ついには循環流ｆ2が羽根３，３・・間の流路を閉塞し、性能が急降下する。
【０１１４】
ちなみに、本実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ4におけるＢ／Ｄ2に対する最大流量係数ψｍａｘ（劣化なしの場合を基準値＝１としている）の変化を調べたところ、図２３の結果が得られた。ここで、ψｍａｘ＝Ｑｍａｘ／６０（πＤ2Ｂ）ｕ2、ｕ2＝πＤ2Ｎ、Ｑｍａｘ：全開風量（ｍ3／ｍｉｎ）、Ｎ：回転数（ｒｐｍ）である。
【０１１５】
図２３の結果から、Ｂ／Ｄ2≧０．０８において、最大流量係数ψｍａｘが基準値＝１を示すことが分かる。
【０１１６】
ついで、第４の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ4の変形例について説明する。
【０１１７】
（変形例Ｉ）
図２４に示すように、羽根車１における各羽根３のチップ側端部を、リング体２０の傾斜角と略同一の傾斜角で傾斜させるようにしてもよい。この場合においても、Ｄ0、Ｄ1、Ｄ2、Ｈ、Ｌ、Ｂの関係については前述したと同様である。
【０１１８】
（変形例ＩＩ）
図２５に示すように、羽根車１における各羽根３のチップ側端部を、リング体２０の傾斜角と略同一の傾斜角で傾斜させるとともに、各羽根３の入口側端部を、ハブ側に向かうに従って羽根車１の求心方向に近付くように傾斜させるようにしてもよい。この場合においても、Ｄ0、Ｄ1、Ｄ2、Ｈ、Ｌ、Ｂの関係については前述したと同様である。
【０１１９】
（変形例ＩＩＩ）
図２６に示すように、羽根車１における各羽根３のチップ側端部を、リング体２０の傾斜角と略同一の傾斜角で傾斜させるとともに、各羽根３の入口側端部を、ハブ側に向かうに従って羽根車１の求心方向に近付くように傾斜させ且つ該入口側端部に、セレーション２１を形成するようにしてもよい。このようにすると、羽根面における境界層の形成が抑制されるところから、送風音が低減する。この場合においても、Ｄ0、Ｄ1、Ｄ2、Ｈ、Ｌ、Ｂの関係については前述したと同様である。
【０１２０】
（変形例ＩＶ）
図２７に示すように、羽根車１を、ハブ２における外周側（即ち、羽根３が設けられる部分）が傾斜している斜流ファンタイプとしてもよい。この場合においても、Ｄ0、Ｄ1、Ｄ2、Ｈ、Ｌ、Ｂの関係については前述したと同様である。
【０１２１】
（変形例Ｖ）
図２８に示すように、羽根車１を、ハブ２における外周側（即ち、羽根３が設けられる部分）が傾斜している斜流ファンタイプとし且つ各羽根３の入口側端部を、ハブ側に向かうに従って羽根車１の求心方向に近付くように傾斜させるようにしてもよい。この場合においても、Ｄ0、Ｄ1、Ｄ2、Ｈ、Ｌ、Ｂの関係については前述したと同様である。
【０１２２】
なお、本実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ4も、空気調和装置に組み込むことができることは勿論である。
【０１２３】
（第５の実施の形態）
図２９には、本願発明の第５の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ5が示されている。
【０１２４】
この場合、羽根車１を構成するハブ２の外径Ｄ3を、各羽根３の外径Ｄ2より小さく設定するとともに、前記羽根車１の吹出側には、該羽根車１からの吹出空気流を斜め後方側から、さらに遠心方向に案内する斜流遠心ディフューザ２３が設けられている。このようにすると、各羽根３におけるハブ側の外周部に開口２２が形成されることとなり、羽根３，３・・から吹き出される空気流の吹出抵抗が小さくなるとともに、羽根車１から吹き出される空気流における動圧の静圧回復が効率良く行えることとなり、性能向上（即ち、高効率、低騒音）に大いに寄与する。その他の構成および作用効果は、第３の実施の形態におけると同様なので、説明を省略する。
【０１２５】
ついで、第５の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ5の変形例について説明する。
【０１２６】
（変形例Ｉ）
図３０に示すように、羽根車１における各羽根３のチップ側端部を、リング体２０の傾斜角と略同一の傾斜角で傾斜させるようにしてもよい。この場合においても、Ｄ0、Ｄ1、Ｄ2、Ｈ、Ｌ、Ｂの関係については前述したと同様である。
【０１２７】
（変形例ＩＩ）
図３１に示すように、羽根車１における各羽根３のチップ側端部を、リング体２０の傾斜角と略同一の傾斜角で傾斜させるとともに、各羽根３の入口側端部を、ハブ側に向かうに従って羽根車１の求心方向に近付くように傾斜させるようにしてもよい。この場合においても、Ｄ0、Ｄ1、Ｄ2、Ｈ、Ｌ、Ｂの関係については前述したと同様である。
【０１２８】
上記第３〜第５の実施の形態にかかる遠心送風機の場合、羽根３，３・・の枚数が多い（即ち、３０枚〜５０枚）ものに適用される。
【０１２９】
なお、本実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ4も、空気調和装置に組み込むことができることは勿論である。また、渦巻きケーシングの場合も同様な効果が得られることは勿論である。
【０１３０】
（変形例ＩＩＩ）
図３２の遠心送風機Ｘ5は、上述した第３の実施の形態に係る遠心送風機Ｘ3の羽根車およびベルマウスの構造に対して、図２９〜図３１のものと同様の斜流遠心ディフューザ２３を設けたことを特徴とするものである。
【０１３１】
このようにすると、図示のように羽根車１の各羽根３，３・・・の出口部における風速分布は、上述したリング体２０のガイド作用により吸込口側で大きくなる一方、ハブ２側で相対的に小さくなるが、その後、ハブ２側に偏位する斜流方向のディフューザ通路を通ることによってハブ２側の吹出空気が斜流方向に増速された後、最終的に遠心方向の吹出口から吹き出されることになり、同遠心方向の吹出口から吹き出される吹出流の吹出速度は全体に亘って均一なものとなる。
【０１３２】
したがって、送風効率が向上するとともに、静音性能が有効に向上する。
【０１３３】
この作用を確認するために、例えば前述の図１９に示す第３の実施の形態の変形例Ｉに係る遠心送風機Ｘ3（図３３）および従来のシュラウド付き遠心送風機に斜流遠心ディフューザ２３を設けたもの（図３４）各々の風速分布と対比して見ると、次のようになる。
【０１３４】
すなわち、先ず図３４の従来のシュラウド付き遠心送風機では、ベルマウス５の空気吸込口６から吸込まれた空気流がハブ２側に偏位して流れることにより、各羽根３，３・・・の出口部における風速分布が、空気吸込口６で小さく、ハブ２側で大きくなり、ハブ２側に大きく偏位したものとなる。
【０１３５】
しかも、同ハブ２側に偏位した流れが斜流遠心ディフューザ２３の斜流方向の通路を通ることによって一層大きく後方に偏位が拡大され、そのまま遠心方向に吹き出されるので、最終的に吹き出される空気流の風速分布は大きく後方に偏位したものとなる。
【０１３６】
これに対して、図３３に示す第３の実施の形態の変形例Ｉに係る遠心送風機Ｘ3の場合には、すでに述べたようにシュラウドレスで、しかも羽根３，３・・・の軸方向先端部外周にリング体２０が設けられており、同リング体２０によって形成される循環流ｆ2によって主流ｆ1が羽根３，３・・・の先端側に引き寄せられるので、その分羽根３，３・・・の出口部分における風速分布が相当に改善されるが、しかし逆にリング体２０部分の吹出空気が大きく、吹出口全体として見ると、必ずしも均一にはならない。
【０１３７】
これに対して、本実施の形態の変形例ＩＩＩに係る半径方向に通路形状が変化する半径方向移行形の斜流遠心ディフューザ２３を有する遠心送風機Ｘ5の場合には、図３２のように最終的に遠心方向の吹出口から吹き出される空気流の風速分布が全体に亘って均一になることから、その騒音低減効果は、図３５に示すように、図３４に示す従来のシュラウド付き遠心送風機の場合に比べて遥かに大きい。
【０１３８】
（第６の実施の形態）
図３６および図３７には、本願発明の第６の実施の形態にかかる遠心送風機の羽根車が示されている。
【０１３９】
この遠心送風機の羽根車１は、例えば図３６および図３７に示すように、軸心部にモータ４の回転軸４ａが連結される円板形状のハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数枚立設された羽根３，３・・とから構成されている。
【０１４０】
この羽根車１の各羽根３，３・・・は、その前縁である内径側端部３ａが回転方向前方に向かって傾斜し、後縁である外径側端部３ｂが内径側端部３ａより羽根車１の回転方向Ｍの後側に位置しているとともに、キャンバー線が回転方向に凸の後退翼タイプ（いわゆる、ターボファンタイプ）とされている。
【０１４１】
そして、上記羽根車１の羽根３，３・・・の枚数は、例えば２０枚〜５０枚の多数枚に設定され、そのベルマウス側端部の外周には遠心方向に所定の幅Ｈを有するリング体２０が付設されている。本実施の形態の場合、該リング体２０および羽根３，３・・・のベルマウス側端部は、図２４のものと同様に、それぞれ遠心方向に向かうに従ってハブ２側に傾斜する形状とされている。
【０１４２】
その他の構成は、上述した各実施の形態のものと基本的に同様である
このような羽根車１を、シュラウドを設けることなく、上記各実施の形態のものと同様のベルマウス５と組合せて構成した本実施の形態の遠心送風機においても、上記各実施の形態のものと同様の次のような有益な作用効果が得られる。
【０１４３】
すなわち、上記リング体２０の存在により、羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ2が形成されるので、羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1が循環流ｆ2によって羽根３，３・・先端側に効果的に引き寄せられることになり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が均等に改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化を図ることができる。
【０１４４】
しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、構造の簡素化、コスト低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。
【０１４５】
（第７の実施の形態）
図３８および図３９には、本願発明の第７の実施の形態にかかる遠心送風機の羽根車が示されている。
【０１４６】
この遠心送風機の羽根車１は、例えば図３８および図３９に示すように、軸心部にモータ４の回転軸４ａが連結される円板形状のハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数枚立設された羽根３，３・・とから構成されている。
【０１４７】
この羽根車１の各羽根３，３・・・は、その前縁である内径側端部３ａが回転方向前方に向かって傾斜し、後縁である外径側端部３ｂが内径側端部３ａより羽根車１の回転方向Ｍの後側に位置しているとともに、キャンバー線が回転方向に凹の後退翼タイプ（いわゆる、ターボファンタイプ）とされている。
【０１４８】
そして、上記羽根車１の羽根３，３・・・の枚数は、例えば２０枚〜５０枚の多数枚に設定され、そのベルマウス側端部の外周には遠心方向に所定の幅Ｈを有するリング体２０が付設されている。本実施の形態の場合、該リング体２０および羽根３，３・・・のベルマウス側端部は、図２４のものと同様に、それぞれ遠心方向に向かうに従ってハブ２側に傾斜する形状とされている。
【０１４９】
その他の構成は、上述した各実施の形態のものと基本的に同様である
このような羽根車１を、シュラウドを設けることなく、上記各実施の形態のものと同様のベルマウス５と組合せて構成した本実施の形態の遠心送風機においても、上記各実施の形態のものと同様の次のような有益な作用効果が得られる。
【０１５０】
すなわち、上記リング体２０の存在により、羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ2が形成されるので、羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1が循環流ｆ2によって羽根３，３・・先端側に効果的に引き寄せられることになり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が均等に改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化を図ることができる。
【０１５１】
しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、構造の簡素化、コスト低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。
【０１５２】
（第８の実施の形態）
図４０および図４１には、本願発明の第８の実施の形態にかかる遠心送風機の羽根車が示されている。
【０１５３】
この遠心送風機の羽根車１は、例えば図４０および図４１に示すように、軸心部にモータ４の回転軸４ａが連結される円板形状のハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数枚立設された羽根３，３・・とから構成されている。
【０１５４】
この羽根車１の各羽根３，３・・・は、その前縁である内径側端部３ａが回転方向前方に向かって傾斜し、後縁である外径側端部３ｂが内径側端部３ａより羽根車１の回転方向Ｍの後側に位置しているとともに、キャンバー線が直線状の後退翼タイプ（いわゆる、ターボファンタイプ）とされている。
【０１５５】
そして、上記羽根車１の羽根３，３・・・の枚数は、例えば２０枚〜５０枚の多数枚に設定され、そのベルマウス側端部の外周には遠心方向に所定の幅Ｈを有するリング体２０が付設されている。本実施の形態の場合、該リング体２０および羽根３，３・・・のベルマウス側端部は、図２４のものと同様に、それぞれ遠心方向に向かうに従ってハブ２側に傾斜する形状とされている。
【０１５６】
その他の構成は、上述した各実施の形態のものと基本的に同様である
このような羽根車１を、シュラウドを設けることなく、上記各実施の形態のものと同様のベルマウス５と組合せて構成した本実施の形態の遠心送風機においても、上記各実施の形態のものと同様の次のような有益な作用効果が得られる。
【０１５７】
すなわち、上記リング体２０の存在により、羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ2が形成されるので、羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1が循環流ｆ2によって羽根３，３・・先端側に効果的に引き寄せられることになり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が均等に改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化を図ることができる。しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、構造の簡素化、コスト低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。
【０１５８】
今、上記のような各羽根３，３・・・の外径側端部３ｂが内径側端部３ａよりも羽根車１の回転方向Ｍの後側に位置し、かつキャンバー線が直線状の後退翼を採用した羽根車を採用して構成した遠心送風機について、その羽根枚数をパラメータとして、最高静圧効率比（基準値１．０）と最低比騒音レベル比（基準値レベル±０）を測定した結果を図４３のグラフに示す。
【０１５９】
測定に供した遠心送風機は、上記図４０および図４１に示した羽根車構成のもので、各羽根３，３・・・の入口角θ1、出口角θ2は、図４２に示すようにθ1＝２５°、θ2＝５０°、そして、羽根３，３・・・の入口高さＢ1、出口高さＢ2、ベルマウス２５の空気吸込口６の内径Ｄ0、羽根３，３・・・の内径Ｄ1、外径Ｄ2は、それぞれ図４４に示すようにＢ1＝３５ｍｍ、Ｂ2＝３０ｍｍ、Ｄ0＝１３０ｍｍ、Ｄ1＝１１０ｍｍ、Ｄ2＝１６０ｍｍのものである。
【０１６０】
図４３の測定結果から判断すると、羽根３，３・・・の枚数が２０枚よりも少ない場合には、上述の循環流ｆ2が図４４のｆ2′で示すように羽根３，３・・・の内側に大きく入り込むために性能が劣化する一方、羽根枚数が５０枚を超えると、羽根３，３・・・の前縁間の間隔Ｐが狭くなりすぎるために性能が劣化する。
【０１６１】
これに対し、羽根３，３・・・の枚数が２０枚から５０枚の場合には、上述のような問題が生じにくく、静圧効率比が高い一方、比騒音レベル比を可及的に低く抑えることができる。
【０１６２】
つまり、送風効率をアップさせながら、静音性能を有効に向上させることができることがわかる。
【０１６３】
これと同様の羽根枚数による性能向上は、上記第６、第７および後に述べる第１２の各実施の形態の構成の場合にも略同様に期待することができる。
【０１６４】
（第９の実施の形態）
図４５および図４６には、本願発明の第９の実施の形態にかかる遠心送風機が示されている。
【０１６５】
この遠心送風機の羽根車１は、例えば図４５および図４６に示すように、軸心部にモータ４の回転軸４ａが連結される円板形状のハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数枚立設された羽根３，３・・とから構成されている。
【０１６６】
この羽根車１の各羽根３，３・・・は、その前縁である内径側端部３ａが回転方向Ｍの前方および後方の何れの方向に向かっても傾斜せず、キャンバー線が半径方向に直線状に延びるラジアル翼タイプ（いわゆる、ラジアルプレートファンタイプ）とされている。
【０１６７】
そして、上記羽根車１の羽根３，３・・・の枚数は、例えば３０枚〜７２枚の多数枚に設定され、そのベルマウス側端部の外周には遠心方向に所定の幅Ｈを有するリング体２０が付設されている。本実施の形態の場合、該リング体２０および羽根３，３・・・のベルマウス側端部は、前述の図４４のものと同様に、それぞれ遠心方向に向かうに従ってハブ２側に傾斜する形状とされている。
【０１６８】
その他の構成は、上述した各実施の形態のものと基本的に同様である
このような羽根車１を、シュラウドを設けることなく上記各実施の形態のものと同様のベルマウス５と組合せて構成した本実施の形態の遠心送風機においても、上記各実施の形態のものと同様の次のような有益な作用効果が得られる。
【０１６９】
すなわち、上記リング体２０の存在により、羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ2が形成されるので、羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1が循環流ｆ2によって羽根３，３・・先端側に有効に引き寄せられることになり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が均等に改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
【０１７０】
しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、構造の簡素化、量産化の向上により、大幅なコスト低減を図ることができるようになる。
【０１７１】
（第１０の実施の形態）
図４７および図４８には、本願発明の第１０の実施の形態にかかる遠心送風機の羽根車が示されている。
【０１７２】
この遠心送風機の羽根車１は、例えば図４７および図４８に示すように、軸心部にモータ４の回転軸４ａが連結される円板形状のハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数枚立設された羽根３，３・・とから構成されている。
【０１７３】
この羽根車１の各羽根３，３・・・は、その前縁である内径側端部３ａが回転方向Ｍの前方および後方の何れの方向にも傾斜せず、かつキャンバー線が回転方向Ｍの後方に少し傾斜したラジアル翼タイプ（上記ラジアルプレートファンの第１の変形タイプ）とされている。
【０１７４】
そして、上記羽根車１の羽根３，３・・・の枚数は、例えば３０枚〜７２枚の多数枚に設定され、そのベルマウス側端部の外周には遠心方向に所定の幅Ｈを有するリング体２０が付設されている。本実施の形態の場合、該リング体２０および羽根３，３・・・のベルマウス側端部は、図４４の場合同様に、それぞれ遠心方向に向かうに従ってハブ２側に傾斜する形状とされている。
【０１７５】
その他の構成は、上述した各実施の形態のものと基本的に同様である
このような羽根車１を、シュラウドを設けることなく、上記各実施の形態のものと同様のベルマウス５と組合せて構成した本実施の形態の遠心送風機においても、上記各実施の形態のものと同様の次のような有益な作用効果が得られる。
【０１７６】
すなわち、上記リング体２０の存在により、羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ2が形成されるので、羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1が循環流ｆ2によって羽根３，３・・先端側に効果的に引き寄せられることになり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が均等に改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化を図ることができる。しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、構造の簡素化、量産性の向上により、大幅なコスト低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。
【０１７７】
今、本実施の形態の遠心送風機について、その羽根枚数をパラメータとして、最高静圧効率比（基準値１．０）と最低比騒音レベル比（基準値レベル±０）を測定した結果を、図５０のグラフに示す。
【０１７８】
測定に供した遠心送風機は、上記図４７および図４８に示した羽根車構成のもので、各羽根３，３・・・の入口角θ1、出口角θ2は、図４９に示すようにθ1＝９０°、θ2＝７５°、そして、羽根３，３・・・の入口高さＢ1、出口高さＢ2、ベルマウス５の空気吸込口６の内径Ｄ0、羽根車１の羽根３，３・・・の内径Ｄ1、外径Ｄ2は、Ｂ1＝２５ｍｍ、Ｂ2＝２０ｍｍ、Ｄ0＝１３０ｍｍ、Ｄ1＝９０ｍｍ、Ｄ2＝１５０ｍｍのものである。
【０１７９】
図５０の測定結果から判断すると、本構成の場合、羽根３，３・・・の枚数が３０枚よりも少ない場合には、上述の循環流ｆ2が図４４のｆ2′で示すように羽根３，３・・・の内側に大きく入り込むために吸込性能が劣化する一方、羽根枚数が７２枚を超えると、羽根３，３・・・の前縁部３ａ，３ａ間の間隔Ｐが狭くなりすぎるために性能が劣化する。
【０１８０】
これに対し、羽根３，３・・・の枚数が３０枚から７２枚の場合には、上述のような問題が生じにくく、静圧効率比が高い一方、比騒音レベル比を十分に低く抑えることができる。
【０１８１】
つまり、送風効率をアップさせながら、静音性能を有効に向上させることができることがわかる。
【０１８２】
これと同様の羽根枚数による性能向上は、上記第９および次に述べる第１１の各実施の形態の構成の場合にも略同様に期待することができる。
【０１８３】
（第１１の実施の形態）
図５１および図５２には、本願発明の第１１の実施の形態にかかる遠心送風機の羽根車が示されている。
【０１８４】
この遠心送風機の羽根車１は、例えば図５１および図５２に示すように、軸心部にモータ４の回転軸４ａが連結される円板形状のハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数枚立設された羽根３，３・・とから構成されている。
【０１８５】
この羽根車１の各羽根３，３・・・は、その前縁である内径側端部３ａが回転方向Ｍの前方および後方の何れの方向にも傾斜せず、キャンバー線が回転方向Ｍの前方に少し傾斜したラジアル翼タイプ（上記ラジアルプレートファンの第２の変形タイプ）とされている。
【０１８６】
そして、上記羽根車１の羽根３，３・・・の枚数は、上記同様に例えば３０枚〜７２枚の多数枚に設定され、そのベルマウス側端部の外周には遠心方向に所定の幅Ｈを有するリング体２０が付設されている。本実施の形態の場合、該リング体２０および羽根３，３・・・のベルマウス側端部は、図４４のものと同様に、それぞれ遠心方向に向かうに従ってハブ２側に傾斜する形状とされている。
【０１８７】
その他の構成は、上述した各実施の形態のものと基本的に同様である
このような羽根車１を、シュラウドを設けることなく、上記各実施の形態のものと同様のベルマウス５と組合せて構成した遠心送風機においても、上記各実施の形態のものと同様の次のような有益な作用効果が得られる。
【０１８８】
すなわち、上記リング体２０の存在により、羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ2が形成されるので、羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1が循環流ｆ2によって羽根３，３・・先端側に効果的に引き寄せられることになり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が均等に改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化を図ることができる。
【０１８９】
しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、構造の簡素化、量産性の向上により、大幅なコスト低減を図ることができるようになる。
【０１９０】
（第１２の実施の形態）
図５３および図５４には、本願発明の第１２の実施の形態にかかる遠心送風機の羽根車が示されている。
【０１９１】
この遠心送風機の羽根車１は、例えば図５３および図５４に示すように、軸心部にモータ４の回転軸４ａが連結される円板形状のハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数枚立設された羽根３，３・・とから構成されている。
【０１９２】
この羽根車１の各羽根３，３・・・は、そのキャンバー線が回転方向に凹の曲線となったラジアル翼タイプ（出口角θ2が約９０°のラジアルチップファンタイプ）とされている。
【０１９３】
そして、上記羽根車１の羽根３，３・・・の枚数は、上記実施の形態６，７，８のものと同様に例えば２０枚〜５０枚の多数枚に設定され、そのベルマウス側端部の外周には遠心方向に所定の幅Ｈを有するリング体２０が付設されている。本実施の形態の場合、該リング体２０および羽根３，３・・・のベルマウス側端部は、上述の図４４のものと同様に、それぞれ遠心方向に向かうに従ってハブ２側に傾斜する形状とされている。
【０１９４】
その他の構成は、上述した各実施の形態のものと基本的に同様である
このような羽根車１を、シュラウドを設けることなく、上記各実施の形態のものと同様のベルマウス５と組合せて構成した本実施の形態の遠心送風機においても、上記各実施の形態のものと同様の次のような有益な作用効果が得られる。
【０１９５】
すなわち、上記リング体２０の存在により、羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ2が形成されるので、羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1が循環流ｆ2によって羽根３，３・・先端側に有効に引き寄せられることになり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が均等に改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化とを図ることができる。
【０１９６】
しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、構造の簡素化、量産性の向上により、大幅なコスト低減を図ることができるようになる。
【０１９７】
（第１３の実施の形態）
次に図５５ないし図５８には、本願発明の第１３の実施の形態にかかる遠心送風機の要部の構成が示されている。
【０１９８】
この遠心送風機の羽根車１は、例えば図５５ないし図５８に示すように、上記各実施の形態のものと同様に軸心部にモータの回転軸が連結される円板形状のハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数枚立設された羽根３，３・・とから構成されている。
【０１９９】
この羽根車１の各羽根３，３・・・は、その全体が回転方向Ｍの前方に所定角傾斜した前傾翼タイプのもの３Ａ（図５７）、又はその逆の後傾翼タイプのもの３Ｂ（図５８）とされている。
【０２００】
そして、それら何れのタイプのものにあっても、上記羽根車１の羽根３，３・・・の枚数は、例えば３０枚〜７２枚の多数枚に設定され、そのベルマウス側端部の外周には遠心方向に所定の幅Ｈを有するリング体２０が付設されている。本実施の形態の場合、該リング体２０および羽根３，３・・・のベルマウス側端部は、図５５から明らかなように、それぞれ遠心方向に向かうに従ってハブ２側に傾斜する形状とされている。
【０２０１】
その他の構成は、上述した各実施の形態のものと同様である
このような羽根車１を、シュラウドを設けることなく、上記各実施の形態のものと同様のベルマウス５と組合せて構成した本実施の形態の遠心送風機においても、上記各実施の形態のものと同様の次のような作用効果が得られる。
【０２０２】
すなわち、リング体２０により、羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ2が形成されるので、羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1が循環流ｆ2によって羽根３，３・・先端側に引き寄せられることになり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化を図ることができる。しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、構造の簡素化、コスト低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。
【０２０３】
このような構成の場合、さらにベルマウス５の空気吸込口６の内径Ｄ0との関係で、つぎのような特有の作用効果を生じる。
【０２０４】
（Ａ）  羽根３が前傾羽根３Ａの場合
この場合、例えば図５７に示されるように、羽根３（３Ａ），３（３Ａ）・・・がリング体２０によって形成される循環流ｆ2を吸い込む方向に作用し、強い循環流ｆ2が形成される。
【０２０５】
また、図５５中に符号６Ａで示すように、ベルマウス５の空気吸込口６の内径Ｄ0を大きくした場合でも、上記強い循環流ｆ2が羽根３（３Ａ），３（３Ａ）・・・内側まで深く入り込まず、リング体２０付近でスムーズに循環する。
【０２０６】
その結果、良好な送風性能を実現することができる。
【０２０７】
（Ｂ）  羽根３が後傾羽根３Ｂの場合
この場合、例えば図５８に示されるように、羽根３（３Ｂ），３（３Ｂ）・・・がリング体２０によって形成される循環流ｆ2を吸い込みにくい方向に作用する。
【０２０８】
また、図５５中に符号６Ｂで示すように、ベルマウス５の空気吸込口６の内径Ｄ0を小さくした場合でも、上記循環流ｆ2が羽根３（３Ｂ），３（３Ｂ）・・・内側まで深く入り込まず、リング体２０付近でスムーズに循環する。
【０２０９】
その結果、やはり良好な送風性能を実現することができる。
【０２１０】
（第１４の実施の形態）
次に図５９および図６０には、本願発明の第１４の実施の形態にかかる遠心送風機の要部の構成が示されている。
【０２１１】
この遠心送風機の羽根車１は、例えば図５９および図６０に示すように、上記各実施の形態のものと同様に軸心部にモータの回転軸が連結される円板形状のハブ２と、該ハブ２の外周部に円周方向所定間隔に多数枚立設された羽根３，３・・とから構成されている。
【０２１２】
この羽根車１の各羽根３，３・・・は、その翼端３Ｃのみが回転方向Ｍの前方に所定角傾斜した前傾翼タイプのもの３Ａ、又はその逆の後傾翼タイプのもの３Ｂとされている（折り曲げラインＬ）。
【０２１３】
そして、それら何れのタイプのものにあっても、上記羽根車１の羽根３，３・・・の枚数は、例えば３０枚〜７２枚の多数枚に設定され、そのベルマウス側端部の外周には遠心方向に所定の幅Ｈを有するリング体２０が付設されている。本実施の形態の場合、該リング体２０および羽根３，３・・・のベルマウス側端部は、図５９から明らかなように、それぞれ遠心方向に向かうに従ってハブ２側に傾斜する形状とされている。
【０２１４】
その他の構成は、基本的に上述した各実施の形態のものと同様である
このような羽根車１を、図５９のように上記各実施の形態のものと同様のベルマウス５と組合せて構成した遠心送風機においても、上記各実施の形態のものと同様の次のような作用効果が得られる。
【０２１５】
すなわち、リング体２０により、羽根車１の吹出側からベルマウス５における空気吸込口６の背面側を通って再度羽根車１に吸い込まれる循環流ｆ2が形成されるので、羽根３，３・・を通る空気主流ｆ1が循環流ｆ2によって羽根３，３・・先端側に引き寄せられることになり、羽根３，３・・の出口部分における風速分布が改善され、空力性能の向上と運転音の低騒音化を図ることができる。しかも、シュラウドが不要なので、羽根車１の一体成形が可能となり、構造の簡素化とコストの低減を図ることができるとともに、量産性に優れたものとなる。
【０２１６】
このような構成の場合、さらにベルマウス５の空気吸込口６の内径Ｄ0との関係で、つぎのような特有の作用効果を生じる。
【０２１７】
（Ａ）  羽根３の翼端３Ｃが回転方向前方に傾斜した前傾羽根３Ａの場合
この場合、例えば図６０に示されるように、羽根３（３Ａ），３（３Ａ）・・・がリング体２０によって形成される循環流ｆ2を吸い込む方向に作用し、比較的に強い循環流ｆ2が形成される。
【０２１８】
また、図５９中に符号６Ａで示すように、ベルマウス５の空気吸込口６の内径Ｄ0を大きくした場合でも、上記比較的強い循環流ｆ2が羽根３（３Ａ），３（３Ａ）・・・内側まで深く入り込まず、リング体２０付近でスムーズに循環する。
【０２１９】
その結果、良好な送風性能を実現することができる。
【０２２０】
（Ｂ）  羽根３翼端３Ｃが回転方向後方に傾斜した後傾羽根３Ｂの場合
この場合、例えば図６０に示されるように、羽根３（３Ｂ），３（３Ｂ）・・・がリング体２０によって形成される循環流ｆ2を吸い込みにくい方向に作用する。
【０２２１】
また、図５９中に符号６Ｂで示すように、ベルマウス５の空気吸込口６の内径Ｄ0を小さくした場合でも、上記強い循環流ｆ2が羽根３（３Ｂ），３（３Ｂ）・・・内側まで深く入り込まず、リング体２０付近でスムーズに循環する。
【０２２２】
その結果、やはり良好な送風性能を実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【０２２３】
【図１】本願発明の第１の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ1の縦断面図である。
【図２】本願発明の第１の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ1における羽根車の正面図である。
【図３】（イ）および（ロ）は、本願発明の第１の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ1の２種の変形例の要部を示す断面図である。
【図４】本願発明の第１の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ1における変数ｋ＝（Ｄ0−Ｄ1）／（Ｄ2−Ｄ1）に対する最低比騒音Ｋｓの変化を示す特性図である。
【図５】（イ）はｋ≦０の場合を示す要部断面図であり、（ロ）はｋ≧０．６の場合を示す要部断面図である。
【図６】本願発明の第１の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ1を組み込んだ空気調和装置Ｚ1の縦断面図である。
【図７】本願発明の第２の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ2の縦断面図である。
【図８】（イ）〜（オ）は本願発明の第２の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ2の変形例の要部を示す断面図である。
【図９】本願発明の第２の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ2における変数ｋｉ＝Ｈ／Ｄ2に対する最低比騒音ｋｓの変化を示す特性図である。
【図１０】本願発明の第２の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ2における変数Ｌ／Ｄ2に対する最低比騒音ｋｓの変化を示す特性図である。
【図１１】本願発明の第２の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ2を組み込んだ空気調和装置Ｚ2の縦断面図である。
【図１２】本願発明の第３の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ3の縦断面図である。
【図１３】本願発明の第３の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ3における羽根車の正面図である。
【図１４】本願発明の第３の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ3における変数ｋ＝（Ｄ0−Ｄ1）／（Ｄ2−Ｄ1）に対する最低比騒音Ｋｓの変化を示す特性図である。
【図１５】本願発明の第３の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ3におけるＬ／Ｄ2に対する最大比騒音Ｋｓの変化を示す特性図である。
【図１６】本願発明の第３の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ3における風量に対する静圧の変化を示す特性図である。
【図１７】本願発明の第３の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ3におけるＢ／Ｄ2に対する最大流量係数ψｍａｘ（劣化なしの場合を基準値＝１としている）の変化を示す特性図である。
【図１８】本願発明の第３の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ3を組み込んだ空気調和装置Ｚ3の縦断面図である。
【図１９】本願発明の第３の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ3の変形例Ｉを示す半縦断面図である。
【図２０】本願発明の第３の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ3の変形例ＩＩを示す半縦断面図である。
【図２１】本願発明の第３の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ3の変形例ＩＩＩを示す半縦断面図である。
【図２２】本願発明の第４の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ4の半縦断面図である。
【図２３】本願発明の第４の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ3におけるＢ／Ｄ2に対する最大流量係数ψｍａｘ（劣化なしの場合を基準値＝１としている）の変化を示す特性図である。
【図２４】本願発明の第４の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ4の変形例Ｉを示す半縦断面図である。
【図２５】本願発明の第４の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ4の変形例ＩＩを示す半縦断面図である。
【図２６】本願発明の第４の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ4の変形例ＩＩＩを示す半縦断面図である。
【図２７】本願発明の第４の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ4の変形例ＩＶを示す半縦断面図である。
【図２８】本願発明の第４の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ4の変形例Ｖを示す半縦断面図である。
【図２９】本願発明の第５の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ5の半縦断面図である。
【図３０】本願発明の第５の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ5の変形例Ｉを示す半縦断面図である。
【図３１】本願発明の第５の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ5の変形例ＩＩを示す半縦断面図である。
【図３２】本願発明の第５の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ5の変形例ＩＩＩの構成を示す半縦断面図である。
【図３３】本願発明の第５の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ5の変形例ＩＩＩとの対比例（図１９のものに対応）の構成と作用を示す半縦断面図である。
【図３４】本願発明の第５の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ5の変形例ＩＩＩとの別の対比例である従来のシュラウド付き遠心送風機の構成を示す半縦断面図である。
【図３５】本願発明の第５の実施の形態にかかる遠心送風機Ｘ5の変形例ＩＩＩの騒音低減効果を対比例と比較して示すグラフである。
【図３６】本願発明の第６の実施の形態にかかる遠心送風機の構成を示す水平断面図である。
【図３７】本願発明の第６の実施の形態にかかる遠心送風機の構成を示す縦断面図である。
【図３８】本願発明の第７の実施の形態にかかる遠心送風機の構成を示す水平断面図である。
【図３９】本願発明の第７の実施の形態にかかる遠心送風機の構成を示す縦断面図である。
【図４０】本願発明の第８の実施の形態にかかる遠心送風機の構成を示す水平断面図である。
【図４１】本願発明の第８の実施の形態にかかる遠心送風機の構成を示す縦断面図である。
【図４２】本願発明の第８の実施の形態にかかる遠心送風機の供試例の要部の構成を示す水平断面図である。
【図４３】本願発明の第８の実施の形態にかかる遠心送風機の供試例の性能を羽根枚数との関係を示すグラフである。
【図４４】本願発明の第８の実施の形態にかかる遠心送風機の構成を示す供試例の半縦断面図である。
【図４５】本願発明の第９の実施の形態にかかる遠心送風機の構成を示す水平断面図である。
【図４６】本願発明の第９の実施の形態にかかる遠心送風機の構成を示す縦断面図である。
【図４７】本願発明の第１０の実施の形態にかかる遠心送風機の構成を示す水平断面図である。
【図４８】本願発明の第１０の実施の形態にかかる遠心送風機の構成を示す縦断面図である。
【図４９】本願発明の第１０の実施の形態にかかる遠心送風機の供試例の要部の構成を示す水平断面図である。
【図５０】本願発明の第１０の実施の形態にかかる遠心送風機の供試例の性能を羽根枚数との関係で示すグラフである。
【図５１】本願発明の第１１の実施の形態にかかる遠心送風機の構成を示す水平断面図である。
【図５２】本願発明の第１１の実施の形態にかかる遠心送風機の構成を示す縦断面図である。
【図５３】本願発明の第１２の実施の形態にかかる遠心送風機の構成を示す水平断面図である。
【図５４】本願発明の第１２の実施の形態にかかる遠心送風機の構成を示す縦断面図である。
【図５５】本願発明の第１３の実施の形態にかかる遠心送風機の構成を示す半縦断面図である。
【図５６】本願発明の第１３の実施の形態にかかる遠心送風機の要部の構成を示す半縦断面図である。
【図５７】本願発明の第１３の実施の形態にかかる遠心送風機の要部の構成と作用を示す水平断面図である。
【図５８】本願発明の第１３の実施の形態にかかる遠心送風機の要部の構成と作用を示す水平断面図である。
【図５９】本願発明の第１４の実施の形態にかかる遠心送風機の構成を示す半縦断面図である。
【図６０】本願発明の第１４の実施の形態にかかる遠心送風機の要部の構成と作用を示す水平断面図である。
【符号の説明】
【０２２４】
１は羽根車
２はハブ
３，３Ａ，３Ｂは羽根
４はモータ
４ａは回転軸
５はベルマウス
６は空気吸込口
９は補強リブ
１３はケーシング
１４は通風路
１５は熱交換器
２０はリング体
２２は開口
２３は斜流遠心ディフューザ
ｆ2は循環流
Ｂは羽根の出口側高さ
Ｄ0は空気吸込口の内径
Ｄ1は羽根の内径
Ｄ2は羽根の外径
Ｄ3  は羽根車のハブの外径
Ｈは遠心方向幅
Ｓは流通空間
Ｘは遠心送風機
Ｚは空気調和装置
【図１】
2006194245.tif 000003
【図２】
2006194245.tif 000004
【図３】
2006194245.tif 000005
【図４】
2006194245.tif 000006
【図５】
2006194245.tif 000007
【図６】
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【図７】
2006194245.tif 000009
【図８】
2006194245.tif 000010
【図９】
2006194245.tif 000011
【図１０】
2006194245.tif 000012
【図１１】
2006194245.tif 000013
【図１２】
2006194245.tif 000014
【図１３】
2006194245.tif 000015
【図１４】
2006194245.tif 000016
【図１５】
2006194245.tif 000017
【図１６】
2006194245.tif 000018
【図１７】
2006194245.tif 000019
【図１８】
2006194245.tif 000020
【図１９】
2006194245.tif 000021
【図２０】
2006194245.tif 000022
【図２１】
2006194245.tif 000023
【図２２】
2006194245.tif 000024
【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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【図２７】
2006194245.tif 000029
【図２８】
2006194245.tif 000030
【図２９】
2006194245.tif 000031
【図３０】
2006194245.tif 000032
【図３１】
2006194245.tif 000033
【図３２】
2006194245.tif 000034
【図３３】
2006194245.tif 000035
【図３４】
2006194245.tif 000036
【図３５】
2006194245.tif 000037
【図３６】
2006194245.tif 000038
【図３７】
2006194245.tif 000039
【図３８】
2006194245.tif 000040
【図３９】
2006194245.tif 000041
【図４０】
2006194245.tif 000042
【図４１】
2006194245.tif 000043
【図４２】
2006194245.tif 000044
【図４３】
2006194245.tif 000045
【図４４】
2006194245.tif 000046
【図４５】
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【図４６】
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【図４７】
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【図４８】
2006194245.tif 000050
【図４９】
2006194245.tif 000051
【図５０】
2006194245.tif 000052
【図５１】
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【図５２】
2006194245.tif 000054
【図５３】
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【図５４】
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【図５５】
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【図５６】
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【図５７】
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【図５８】
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【図５９】
2006194245.tif 000061
【図６０】
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