(57)【要約】【課題】  研削工程時にＳＭＣステータ６とステータケース７との間に形成される隙間に研削異物が擦り込まれるような構造を廃止してアーマチャ５の作動不良を防止する。【解決手段】  電磁弁１のステータケース７の先端環状端面６２の位置が、ＳＭＣステータ６の先端磁極面５１よりもアーマチャ側とは逆側に所定の軸線方向寸法（Ｌ）だけ引っ込んでいる。これにより、ＳＭＣステータ６の先端磁極面５１を平面形状となるように砥石によって研削する際に、研削工程時に発生する研削異物がＳＭＣステータ６とステータケース７との間に形成される隙間に擦り込み難くなる。したがって、電磁弁１の作動中に、研削異物がアーマチャ５とストッパ８との間に侵入することはなく、また、アーマチャ５のフルリフト量が減少することはなく、また、アーマチャ５のステータ側端面とＳＭＣステータ６の先端磁極面５１との間に所定のエアギャップを確保することができる。【選択図】  図１
2006194237.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
（ａ）通電されると周囲に磁束を発生するコイルと、
（ｂ）軸線方向に往復移動することが可能なアーマチャと、
（ｃ）前記コイルおよび前記アーマチャを伴って磁気回路を形成すると共に、前記コイルの通電時に前記アーマチャを軸線方向の一方側に吸引するステータコアと、
（ｄ）このステータコアの外周部を被覆する筒状のステータケースと
を備えた電磁式アクチュエータにおいて、
前記ステータケースは、前記ステータコアの先端磁極面よりも前記アーマチャ側とは逆側に引っ込んでいることを特徴とする電磁式アクチュエータ。
【請求項２】
請求項１に記載の電磁式アクチュエータにおいて、
前記アーマチャは、前記ステータコアの先端磁極面に対向するステータ側端面を有し、  前記アーマチャがフルリフトした際に、前記ステータコアの先端磁極面と前記アーマチャのステータ側端面との間に軸線方向の隙間が確保されていることを特徴とする電磁式アクチュエータ。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載の電磁式アクチュエータにおいて、
内部を流体が流れる流体通路を有するバルブボデー、および前記アーマチャと一体的に動作すると共に、前記流体通路の途中に設けられた弁孔を開閉する弁体を有する電磁弁に適用されて、
前記アーマチャは、前記ステータコアの先端磁極面に対向して配置される環状部、およびこの環状部より軸線方向の前記ステータコア側とは逆側に突出する軸状部を有し、
前記バルブボデーは、前記アーマチャの軸状部が摺動する摺動孔を有し、前記アーマチャの軸状部を摺動自在に支持していることを特徴とする電磁式アクチュエータ。
【請求項４】
請求項１ないし請求項３のうちのいずれか１つに記載の電磁式アクチュエータにおいて、
内燃機関の気筒に燃料を噴射供給するインジェクタ用電磁弁に適用されて、
前記インジェクタ用電磁弁は、ノズルニードルと一体的に動作するコマンドピストンの背圧制御を行う制御室、この制御室から燃料系の低圧側に燃料を排出するための燃料排出経路、および前記アーマチャと一体的に動作すると共に、前記燃料排出経路の途中に設けられた弁孔を開閉する弁体を有し、
前記コイルは、前記弁体および前記アーマチャを軸線方向の一方側に駆動すると共に、コイルボビンの外周に絶縁被膜を施した導線を複数回巻装したソレノイドコイルであって、
前記ステータコアは、前記ソレノイドコイルを収容する筒状のコイル収納部を有していることを特徴とする電磁式アクチュエータ。
【請求項５】
請求項４に記載の電磁式アクチュエータにおいて、
前記ステータケースは、前記ステータコアの外周部に嵌め合わされる筒状の側壁部、およびこの側壁部より半径方向の外径側に突出するように設けられた環状のフランジ部を有していることを特徴とする電磁式アクチュエータ。
【請求項６】
請求項５に記載の電磁式アクチュエータにおいて、
内部にノズルニードルを摺動自在に支持するインジェクタボデーと、前記ステータケースのフランジ部と前記インジェクタボデーとを締め付け固定するリテーニングナットとを備え、
前記ステータケースの側壁部は、前記フランジ部よりも前記アーマチャ側に、前記インジェクタボデーと軸線方向で重なり合うオーバーラップ部を有していることを特徴とする電磁式アクチュエータ。
【請求項７】
請求項６に記載の電磁式アクチュエータにおいて、
前記ステータケースのフランジ部と前記インジェクタボデーとの間には、前記アーマチャの軸線方向の移動距離を規定するためのスペーサが介装されていることを特徴とする電磁式アクチュエータ。
【請求項８】
請求項６または請求項７に記載の電磁式アクチュエータにおいて、
前記アーマチャは、軟質磁性材料によって形成されており、
前記ステータケースは、低炭素鋼によって形成されており、
前記インジェクタボデーは、クロム・モリブデン鋼によって形成されていることを特徴とする電磁式アクチュエータ。
【請求項９】
請求項１ないし請求項８のうちのいずれか１つに記載の電磁式アクチュエータにおいて、
前記ステータコアは、表面を絶縁被膜で覆った軟質磁性粉体を圧縮成型して形成されていることを特徴とする電磁式アクチュエータ。
【請求項１０】
請求項１ないし請求項８のうちのいずれか１つに記載の電磁式アクチュエータにおいて、
前記ステータコアは、軟質磁性材料によって形成されていることを特徴とする電磁式アクチュエータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、表面を絶縁被膜で覆った軟質磁性粉体を圧縮成型して作られたステータコアを備えた電磁式アクチュエータに関するもので、特に内燃機関の気筒に燃料噴射を行うインジェクタのノズルニードルを開弁方向または閉弁方向に駆動するインジェクタ用電磁弁に係わる。
【背景技術】
【０００２】
［従来の技術］
従来より、内燃機関の吸気弁または排気弁を電磁力により駆動するバルブ駆動装置用の電磁式アクチュエータが提案されている（例えば、特許文献１参照）。これは、ステータの先端磁極面に近接対向してアーマチャを配置している。そして、この電磁式アクチュエータは、ステータとして、純鉄粉等の軟質磁性材料からなる軟質磁性粉体の周りに非磁性材料からなる絶縁被膜を被覆した粉体を所定形状の成形型を用いて加圧および加熱した軟質磁性材料よりなるＳＭＣステータを採用している。また、従来の技術として、ディーゼルエンジン用のコモンレール式燃料噴射システムに使用される電磁式燃料噴射弁（インジェクタ）がある。これは、電磁弁（電磁式アクチュエータ）自身を開弁駆動することで、ノズルニードルと連動するコマンドピストンの背圧を制御して、ノズルニードルを開閉させるものであるが、近年、インジェクタ用電磁弁のステータとしてＳＭＣステータを用いるものが多くなりつつある。
【０００３】
このようなＳＭＣステータを使用するインジェクタ用電磁弁においては、図４に示したように、流体通路が形成されているハウジング１０１に対して位置決めされたＳＭＣステータ１０２の先端磁極面１０３にソレノイドコイル１０４により励磁されたアーマチャ１０５が吸引されることにより、アーマチャ１０５と一体的に軸線方向の図示上方側に移動する弁体が弁孔を開放するように構成されている。ここで、図中の１０６はハウジング１０１を締め付け固定するインジェクタボデーであり、また、図中の１０７はＳＭＣステータ１０２の外周に嵌合するステータケースであり、また、図中の１０８はスペーサ１０９を介してステータケース１０７の鍔状部１１０をインジェクタボデー１０６の環状端面に密着させるリテーニングナットである。
【０００４】
そして、インジェクタ用電磁弁は、ＳＭＣステータ１０２の外周をステータケース１０７で押し付けることで固定し、ＳＭＣステータ１０２とステータケース１０７とを組み付けた後に、ＳＭＣステータ１０２の先端磁極面１０３を研削することで、ＳＭＣステータ１０２の先端磁極面１０３とステータケース１０７の鍔状部１１０との平行度を精度良く仕上げるようにしている。これにより、リテーニングナット１０８でスペーサ１０９を介してステータケース１０７の鍔状部１１０をインジェクタボデー１０６の環状端面に密着させた際に、ハウジング１０１に対してＳＭＣステータ１０２の先端磁極面１０３が位置決めされるため、弁体およびアーマチャ１０５の最大リフト量が精度良く規定される。
【０００５】
また、インジェクタ用電磁弁では、ソレノイドコイル１０４に流れる励磁電流を遮断した後の残留磁気による応答不良を防止するため、ソレノイドコイル１０４に励磁電流を流し、ＳＭＣステータ１０２およびアーマチャ１０５を共に磁化（励磁）させた場合でも、ＳＭＣステータ１０２の先端磁極面１０３とアーマチャ１０５のステータ側端面１１１との間に適正なエアギャップを確保している。なお、エアギャップは、アーマチャ１０５の中央部からステータ側に突出した突起部１１２によって確保されている。また、ＳＭＣステータ１０２の内周部には、アーマチャ１０５がフルリフトした際にアーマチャ１０５の突起部１１２が当接するストッパ１１３が設けられている。
【０００６】
［従来の技術の不具合］
ところが、ＳＭＣステータ１０２は、一般的に強度が低く脆いために、砥石１１４によってＳＭＣステータ１０２の先端磁極面１０３を研削する際にＳＭＣステータ１０２の外周部が欠け易い。そこで、この対策としてＳＭＣステータ１０２の先端側の先端面とステータケース１０７の先端側の環状端面とを同一平面上に位置させて、ステータケース１０７の先端側の環状端面もＳＭＣステータ１０２の先端側の先端面と共に砥石１１４によって研削して、ＳＭＣステータ１０２の外周部を保護し、ＳＭＣステータ１０２の外周部の欠けを低減させる必要があった。
【０００７】
しかるに、この方法は、ＳＭＣステータ１０２の外周面とステータケース１０７の内周面との間に形成される隙間に、研削異物（研削粉）を擦り込むことになる（図５（ａ）参照）。そして、インジェクタ用電磁弁の作動中に、ＳＭＣステータ１０２の外周面とステータケース１０７の内周面との間に形成される隙間から研削異物（研削粉）が流出して、ＳＭＣステータ１０２の先端磁極面１０３とアーマチャ１０５のステータ側端面１１１との間に侵入する（図５（ｂ）参照）。その後に、アーマチャ１０５とストッパ１１３との間に研削異物（研削粉）が挟まって堆積すると、ソレノイドコイル１０４に励磁電流を流しても、アーマチャ１０５の移動量が本来のフルリフト量よりも短い移動量となる。これにより、弁体が弁孔をあまり開くことができず、インジェクタ用電磁弁の作動不良を引き起こす可能性があった。すなわち、ＳＭＣステータ１０２の先端側の先端面とステータケース１０７の先端側の環状端面とを砥石１１４によって研削する作業は、インジェクタ用電磁弁のアーマチャ１０５等の可動部材の作動不良を引き起こす原因となる異物の発生源になるという問題があった。
【０００８】
また、ソレノイドコイル１０４が通電されてソレノイドコイル１０４の周囲に磁束が発生し、発生した磁束が磁性体であるＳＭＣステータ１０２、アーマチャ１０５を通過し、アーマチャ１０５にはＳＭＣステータ１０２の先端磁極面１０３に近づく方向（軸線方向の一方側、図示上方側）への吸引力が生じる。しかるに、上記のインジェクタ用電磁弁のように、ＳＭＣステータ１０２の先端磁極面１０３とステータケース１０７の環状端面とを同一平面上に位置させた場合には、図４に示したように、ステータケース１０７、インジェクタボデー１０６、ハウジング１０１への磁束漏れが発生し易く、ＳＭＣステータ１０２、ソレノイドコイル１０４、アーマチャ１０５等よりなる磁気回路の磁気効率の低下を招き、アーマチャ１０５に安定した吸引力を与えることができなくなり、インジェクタ用電磁弁のアーマチャ１０５等の可動部材の作動不良を引き起こす可能性があった。ここで、図４中の実線矢印は有効磁束を示し、図４中の破線矢印は漏れ磁束を示す。
【特許文献１】特開２００１−１１８７２５号公報（第１−９頁、図１−図９）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明の目的は、近年急速にステータコア（例えばＳＭＣステータ等）の改良が重ねられ、密度、強度の向上が見られる点に着目し、研削異物がステータコアとステータケースとの間に形成される隙間に擦り込まなくすることで、アーマチャ等の作動不良を防止することのできる電磁式アクチュエータを提供することにある。また、磁気回路からの漏れ磁束を少なくすることで、磁気効率を向上して、アーマチャに安定した吸引力を与えることのできる電磁式アクチュエータを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
請求項１に記載の発明によれば、コイルが通電されてコイルの周囲に磁束が発生する。そして、発生した磁束は、ステータコア、アーマチャを通過する。これにより、ステータコアおよびアーマチャが励磁（磁化）されるため、アーマチャにはステータコアの先端磁極面に近づく方向（軸線方向の一方側）への吸引力が働く。したがって、アーマチャが軸線方向の一方側に移動する。
【００１１】
ここで、ステータケースが、ステータコアの先端磁極面よりもアーマチャ側とは逆側に引っ込んでいる。すなわち、ステータコアの先端磁極面の方が、ステータケース（の先端環状端面）の位置よりもアーマチャ側に突き出している。これにより、例えば対象物に対してステータコアの先端磁極面の位置決め精度を向上させるため、あるいはアーマチャがフルリフトした際にステータコアの先端磁極面とアーマチャとの間に所定のクリアランス（エアギャップ）を確保するため、ステータコアの先端磁極面を平面形状となるように研削する際に、ステータコアの先端磁極面とステータケース（の先端環状端面）とが同一平面上に位置していないので、研削時に発生する研削異物（研削粉）がステータコアとステータケースとの間に形成される隙間に擦り込み難くなる。これによって、コイルへの通電と通電停止とを繰り返してアーマチャを往復移動させた場合でも、ステータコアの外周とステータケースの内周との間に形成される隙間から研削異物（研削粉）が流出して、ステータコアの先端磁極面とアーマチャのステータ側端面との間に研削異物（研削粉）が侵入することを抑制することができる。
【００１２】
また、ステータケースの方を、ステータコアの先端磁極面よりもアーマチャ側とは逆側に引っ込ませることにより、コイル、アーマチャ、ステータコア等によって構成される磁気回路からの磁束漏れ、つまりステータケース等への磁束漏れが少なくなるので、アーマチャおよびステータコアを通過する透過磁束が増加する。この結果、コイル径を増加したり、コイルの巻回数を増加したりして電磁式アクチュエータを大型化させることなく、磁気回路の磁気効率を向上することができる。これにより、コイルを通電した際にアーマチャに安定した吸引力、つまりステータコアの先端磁極面に近づく側（軸線方向の一方側）への吸引力が安定して働くようになる。したがって、電磁式アクチュエータのアーマチャ等の作動不良を解消することができる。
【００１３】
請求項２に記載の発明によれば、アーマチャがフルリフトした際に、ステータコアの先端磁極面とアーマチャのステータ側端面との間に軸線方向の隙間（エアギャップ）が確保されている。これにより、コイルへの通電を停止した後の残留磁気による応答不良を防止できるので、コイルへの通電を停止するとアーマチャがステータコアの先端磁極面より遠ざかる側（軸線方向の他方側）への移動を即座に開始することができる。これは、例えばアーマチャの中央部からステータコア側に所定の突出量だけ突出する突起部によってエアギャップを確保するようにしても良い。そして、アーマチャがフルリフトした際に、アーマチャの突起部が、アーマチャのフルリフト位置を規制するストッパに当接するようにしても良い。
【００１４】
請求項３に記載の発明によれば、電磁式アクチュエータを、バルブボデーに形成された流体通路の途中の弁孔を開閉する電磁弁に適用しても良い。この場合には、電磁弁の弁体は、アーマチャと一体的に動作するため、コイルを通電した際にアーマチャが弁体を伴ってステータコアの先端磁極面に近づく側（軸線方向の一方側）に移動する。なお、この電磁弁の場合には、バルブボデーがアーマチャの軸状部を摺動自在に支持しているので、アーマチャが往復移動する軌道がずれることはなく、ステータコアの先端磁極面とアーマチャとの間に形成される間隙の大きさが場所によって異なることはない。したがって、電磁弁の作動不良を誘発することはない。
【００１５】
請求項４に記載の発明によれば、電磁式アクチュエータを、内燃機関の気筒に燃料を噴射供給するインジェクタ用電磁弁に適用しても良い。この場合、電磁弁の弁体は、アーマチャと一体的に動作するため、コイルを通電した際にアーマチャが弁体を伴ってステータコアの先端磁極面に近づく側（軸線方向の一方側）に移動して、燃料排出経路の途中に設けられた弁孔を開放（または閉塞）する。なお、このインジェクタ用電磁弁の場合には、コイルボビンの外周に絶縁被膜を施した導線を複数回巻装したソレノイドコイルを収容するコイル収納部（例えば筒状空間等）をステータコアに設けている。そして、ソレノイドコイルのコイル径を増加したり、ソレノイドコイルの巻回数を増加したりすることなく、コイル、アーマチャ、ステータコア等によって構成される磁気回路からの磁束漏れが少ない構造を備えているので、コイル収納部の大型化、つまりステータコアの大型化を招くことはない。
【００１６】
請求項５に記載の発明によれば、ステータケースに側壁部およびフランジ部を設けても良い。また、請求項６に記載の発明によれば、ステータケースの側壁部の、フランジ部よりもアーマチャ側に、インジェクタボデーと軸線方向で重なり合うオーバーラップ部を設けても良い。さらに、請求項７に記載の発明によれば、ステータケースのフランジ部とインジェクタボデーとの間にスペーサを介装しても良い。このスペーサの軸線方向の厚みによって、アーマチャの軸線方向の移動距離（アーマチャと一体的に動作する可動部材のストローク量：例えば電磁式流量制御弁または電磁式開閉弁等の電磁弁の弁体のフルリフト量または電磁スイッチ装置の可動接点が固定接点に対して接近離間する際に動作する可動接点のストローク量）が規定される。したがって、スペーサの厚みを変更することで、アーマチャの軸線方向の移動距離（例えば弁体のフルリフト量）を調整することができる。  
【００１７】
請求項８に記載の発明によれば、軟質磁性材料によってアーマチャを形成し、また、表面を絶縁被膜で覆った軟質磁性粉体を圧縮成型によってステータコアを作り、また、低炭素鋼によってステータケースを形成し、また、クロム・モリブデン鋼によってインジェクタボデーを形成しても良い。この場合、高価なステンレス鋼等の非磁性材料をステータケースやインジェクタボデーに採用しなくても、コイル、アーマチャ、ステータコア等によって構成される磁気回路からの磁束漏れが少なく、磁気回路の磁気効率を向上することができる。
【００１８】
請求項９に記載の発明によれば、ステータコアとして、表面を絶縁被膜で覆った軟質磁性粉体を圧縮成型して作られたステータコア（ＳＭＣステータ）を使用している。また、請求項１０に記載の発明によれば、ステータコアとして、珪素鋼または電磁ステンレスのような軟質磁性材料によって形成されたステータコアを使用している。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
本発明を実施するための最良の形態は、アーマチャ等の作動不良を防止するという目的を、研削異物がステータコアとステータケースとの間に形成される隙間に擦り込まなくすることで実現した。また、磁気効率を向上して、アーマチャに安定した吸引力を与えるという目的を、磁気回路からの漏れ磁束を少なくすることで実現した。
【実施例１】
【００２０】
［実施例１の構成］
図１ないし図３は本発明の実施例１を示したもので、図１はインジェクタの主要構造を示した図で、図２はインジェクタの全体構造を示した図である。
【００２１】
本実施例は、例えば自動車等の車両に搭載された多気筒ディーゼルエンジン等の内燃機関（以下エンジンと言う）用の燃料噴射システムとして知られるコモンレール式燃料噴射システム（蓄圧式燃料噴射装置）に適用されている。ここで、コモンレール式燃料噴射システムは、燃料を加圧して高圧化する燃料供給ポンプ（サプライポンプ）と、このサプライポンプより圧送された高圧燃料を蓄圧するコモンレールと、このコモンレール内に蓄圧された高圧燃料をエンジンの各気筒の燃焼室内へ噴射供給するインジェクタとを備えている。
【００２２】
そして、エンジンの各気筒毎に対応して搭載されたインジェクタは、サプライポンプから圧送供給された高圧燃料を蓄圧するコモンレール（図示せず）より分岐する燃料供給配管（図示せず）の下流端に接続されて、エンジンの各気筒の燃焼室内への燃料噴射を行う燃料噴射ノズルと、この燃料噴射ノズルの弁体を開弁方向に駆動する電磁式アクチュエータとしてのインジェクタ用電磁弁（以下電磁弁と略す）１とを備えている。なお、本実施例では、燃料噴射ノズルと電磁弁１とによって電磁式燃料噴射弁を構成する。
【００２３】
燃料噴射ノズルは、ノズルボデーおよびこれに連結するノズルホルダよりなるインジェクタボデー１１と、インジェクタボデー１１内に摺動自在に収容されて、複数個の噴射孔１２を開閉するノズルニードル１３とから構成されている。なお、インジェクタボデー１１は、例えばクロム・モリブデン鋼等の金属材料によって円筒形状に形成されている。このインジェクタボデー１１内には、ノズルニードル１３に連動して図示上下方向に移動するコマンドピストン１４、およびノズルニードル１３を閉弁方向に付勢するニードル付勢手段としてのスプリング１５等が収容されている。また、インジェクタボデー１１には、燃料供給配管の下流端に接続される継ぎ手部（図示せず）から燃料溜まり１６および背圧制御室１７に高圧燃料を供給するための燃料通路１８が形成されている。
【００２４】
また、燃料溜まり１６からインジェクタボデー１１とノズルニードル１３との摺動隙間を経てばね室１９内に溢流したリーク燃料、および背圧制御室１７からコマンドピストン１４とインジェクタボデー１１との摺動隙間を経てばね室１９内に溢流したリーク燃料は、燃料通路２０を経て電磁弁１側の燃料通路２１内に流れ込むように構成されている。ここで、２２、２３は、通過する燃料の流量を調節するための入口側、出口側オリフィス（固定絞り）である。なお、本実施例では、出口側オリフィス２３が電磁弁１の弁孔を構成し、また、出口側オリフィス２３を形成するオリフィスプレート２４の図示上端面が電磁弁１のバルブ（弁体）２の第１弁座を構成している。この第１弁座は、電磁弁１のソレノイドコイル４への通電停止（ＯＦＦ）時におけるバルブ２の閉弁方向（図示下方）への移動を、バルブ２の全閉位置にて規制するための第１規制面となる。また、燃料通路２１は、インジェクタボデー１１の内周とオリフィスプレート２４の外周との間に形成される円環状空間である。
【００２５】
電磁弁１は、燃料噴射ノズルのインジェクタボデー１１の後端部（図示上端部）に一体的に組み付けられており、インジェクタボデー１１内に収容されたノズルニードル１３を開弁方向に駆動する電磁式アクチュエータである。そして、電磁弁１は、弁部材（弁体）としてのバルブ２が上記の出口側オリフィス（弁孔）２３を開閉する弁部と、励磁電流を供給することにより磁気吸引力を発生する電磁駆動部（ソレノイド部）とから構成されており、電磁弁駆動回路（インジェクタ駆動回路）を介してエンジン制御ユニット（以下ＥＣＵと呼ぶ）から印加されるパルス状のインジェクタ駆動電流（励磁電流）に応じて、出口側オリフィス２３を開閉制御できるように構成されている。
【００２６】
先ず、弁部は、出口側オリフィス２３を開閉するバルブ２と、燃料通路２１や出口側オリフィス２３に連通する燃料通路２５、２６を形成するバルブボデー３と、このバルブボデー３の密着面と燃料噴射ノズルのインジェクタボデー１１の密着面との間に挟持された上記のオリフィスプレート２４とから構成されている。また、電磁駆動部は、通電されると周囲に磁束を発生してバルブ２を、出口側オリフィス２３を開く側（軸線方向の一方側、開弁方向）に駆動するソレノイドコイル４と、このソレノイドコイル４により励磁されるアーマチャ５およびステータコア（以下ＳＭＣステータと言う）６と、このＳＭＣステータ６の外周部を被覆して保護するステータケース７と、ＳＭＣステータ６の内周部に装着されたストッパ８とから構成されている。
【００２７】
また、本実施例の電磁弁１は、内部にバルブ２およびアーマチャ５等の可動部材を閉弁方向に付勢するコイルスプリング９を備え、リテーニングナット１０を用いて燃料噴射ノズル側のインジェクタボデー１１の図示上端部に締め付け固定されている。なお、電磁弁１の図示上端部には、インジェクタ内の各摺動部から燃料通路２０を経て電磁弁１側の燃料通路２１、２５、２６に排出された燃料を、燃料系の低圧側（燃料タンク）に溢流させるためのリークポート２７が設けられており、インジェクタ内の各摺動部および背圧制御室１７からのリーク燃料は、燃料還流配管（図示せず）を介して燃料タンク（図示せず）に戻される。
【００２８】
バルブ２は、例えばクロム・モリブデン鋼等の金属材料によって球面（ボール）形状に形成されている。このバルブ２は、電磁弁１のソレノイドコイル４への通電を停止している際に、オリフィスプレート２４の図示上端面（第１弁座）に着座して、出口側オリフィス２３を閉塞する。また、バルブ２は、電磁弁１のソレノイドコイル４への通電が開始されると、オリフィスプレート２４の第１弁座より離座してアーマチャ５と共に軸線方向の一方側に移動して、出口側オリフィス２３を開放する。したがって、本実施例の電磁弁１は、常閉型（ノーマリクローズタイプ）の電磁式開閉弁を構成する。
【００２９】
バルブボデー３は、例えばクロム・モリブデン鋼等の金属材料によって円環状に形成されている。バルブボデー３の中心軸線上には、アーマチャ５が摺動する摺動孔２９が形成されている。また、バルブボデー３の摺動孔２９の図示下端側の開口端には、内径が拡径された空間３０が設けられている。そして、この空間３０と燃料通路２６とを連通する燃料通路２５は、斜めに設けられている。また、バルブボデー３の外周には、インジェクタボデー１１の内周ねじ（雌ねじ部）と螺合する外周ねじ部（雄ねじ部）が形成されている。
【００３０】
ソレノイドコイル４は、通電を受けることにより起磁力を発生してアーマチャ５およびＳＭＣステータ６を励磁（磁化）することで、アーマチャ５をストローク方向（軸線方向の一方側）に吸引して電磁弁１のバルブ２を開弁駆動すると共に、ＳＭＣステータ６のコイル収納部３１に収容されたコイルボビン３２の外周に絶縁被膜を施した導線を複数回巻装したコイルである。なお、ソレノイドコイル４は、コイルボビン３２の外周に巻装したコイル部、およびこのコイル部より取り出された一対の端末リード線を有している。また、コイルボビン３２は、電気絶縁性に優れる熱可塑性樹脂（樹脂材料）によって略円筒形状に形成されている。また、ＳＭＣステータ６のコイル収納部３１内には、ソレノイドコイル４のコイル部の外径側を被覆して保護する熱可塑性樹脂（樹脂材料）よりなるコイル保護部材３３、３４が充填されている。
【００３１】
そして、ソレノイドコイル４の一対の端末リード線は、接続端子３５を介してターミナル３６に電気的に接続されている。接続端子３５は、ソレノイドコイル４の一対の端末リード線との結合部がコイル保護部材３４に埋設されて保護されており、ＳＭＣステータ６の図示上端部に固定されるハウジング３７の貫通孔を貫通して樹脂モールド部材３８内に至るまで図示上方に向かって延長されている。なお、接続端子３５は、ターミナル３６との結合部が樹脂モールド部材３８に埋設されて保護されている。そして、接続端子３５の外周とハウジング３７の貫通孔との間には、電気絶縁性に優れる熱可塑性樹脂（樹脂材料）よりなるブッシュ４０、耐油性のゴム系弾性体としてのＯリング４１、および電気絶縁性に優れる熱可塑性樹脂（樹脂材料）よりなるブッシュ４２が装着されている。また、ハウジング３７の外周とステータケース７の内周との間には、耐油性のゴム系弾性体としてのＯリング４３が装着されている。
【００３２】
ここで、ハウジング３７は、例えばステンレス鋼等の非磁性金属材料によって形成されており、ステータケース７の軸線方向の一端側に設けられる円筒状のかしめ固定部４４をかしめることで、ＳＭＣステータ６の図示上端部に固定されている。また、ハウジング３７には、リークポート２７を形成する円筒状の出口側管４５が一体的に形成されている。また、樹脂モールド部材３８は、ターミナル３６を保持する筒状のコネクタ部４６を有している。この樹脂モールド部材３８は、電気絶縁性に優れる熱可塑性樹脂（樹脂材料）によって形成されており、ソレノイドコイル４、接続端子３５およびターミナル３６よりなるコイルアッセンブリ、ＳＭＣステータ６、ステータケース７およびハウジング３７をインサート成形している。
【００３３】
アーマチャ５は、例えば純鉄や低炭素鋼（またはフェライト系のステンレス鋼：ＳＵＳ１３）等の軟質磁性材料によって形成されており、ソレノイドコイル４により励磁されると、ＳＭＣステータ６の先端磁極面５１に吸引されて、バルブ２を伴って軸線方向の一方側、つまりＳＭＣステータ６の先端磁極面５１に接近する側に移動する。このアーマチャ５は、ＳＭＣステータ６の先端磁極面５１に対向して配置される円環状部５２、およびこの円環状部５２より軸線方向のＳＭＣステータ側とは逆側（他方側）に突出してバルブボデー３の摺動孔２９内に摺動自在に支持される軸状部５３を有している。
【００３４】
円環状部５２には、ＳＭＣステータ６の先端磁極面５１に対向するアーマチャ側端面とバルブボデー３の図示上端面に対向するボデー側端面とを連通するように、円環状部５２を軸線方向に貫通する貫通孔５４が形成されている。この貫通孔５４は、アーマチャ５とＳＭＣステータ６およびコイルボビン３２との間に挟み込まれる不要な燃料を排出するために形成されている。また、軸状部５３の図示下端部とオリフィスプレート２４の第１弁座との間に形成される空間は、バルブ２を往復移動自在に収容するバルブ室（弁室）５５となっている。また、バルブ室５５の内壁面は、電磁弁１のバルブ（弁体）２の第２弁座を構成している。この第２弁座は、電磁弁１のソレノイドコイル４への通電（ＯＮ）時におけるバルブ２の開弁方向（図示上方）への移動を、バルブ２の全開位置（フルリフト位置）にて規制するための第２規制面となる。なお、円環状部５２と軸状部５３とを別部品で構成して、両者を圧入または溶接等により結合しても良い。この場合には、軸状部５３の材質として耐摺動性に優れる軸受鋼を用いても良い。
【００３５】
ＳＭＣステータ６は、例えば純鉄粉等の軟質磁性材料よりなる軟質磁性粉体の表面を非磁性材料よりなる絶縁被膜で被覆した粉末を、所望の形状の成形型を用いて加圧および加熱することで得られる軟磁性複合材（ＳＭＣ）によって形成されている。なお、軟磁性複合材は、軟質磁性粉体同士が互いに接触するように接触部を有している。また、絶縁被膜は、酸化被膜または樹脂被膜で構成されている。そして、ＳＭＣステータ６は、ソレノイドコイル４およびアーマチャ５を伴って磁気回路を形成すると共に、ソレノイドコイル４への通電時に磁化されて電磁石となり、アーマチャ５を軸線方向の一方側、つまり円環板状の先端磁極面５１に接近する側に吸引するステータコアである。
【００３６】
ＳＭＣステータ６は、ソレノイドコイル４およびコイルボビン３２を収納する略円筒形状のコイル収納部３１、およびアーマチャ５のステータ側端面との間に所定の間隙を隔てて対向配置される先端磁極面５１を有している。このＳＭＣステータ６の図示上端部には、ステータケース７のかしめ固定部４４をかしめることでハウジング３７が装着されている。また、ＳＭＣステータ６の外周部は、ステータケース７に被覆されて保護されている。また、ＳＭＣステータ６の内周部には、バルブ２およびアーマチャ５のフルリフト位置を規制するストッパ８が嵌め込まれている。
【００３７】
ステータケース７は、例えば低炭素鋼等の金属材料によって円筒形状に形成されている。このステータケース７は、ＳＭＣステータ６の外周部に嵌合する円筒状の側壁部（円筒状部）６０、およびこの側壁部６０より半径方向の外径側に突出するように設けられた円環状のフランジ部（鍔状部）６１を有している。側壁部６０の軸線方向の一端側には、ハウジング３７をＳＭＣステータ６の図示上端部にかしめにより固定するための円筒状のかしめ固定部４４が設けられている。
【００３８】
また、側壁部６０の軸線方向の他端側、すなわち、ＳＭＣステータ６の先端磁極面５１より所定の軸線方向寸法（Ｌ）だけ引っ込んだ位置には、先端環状端面６２が設けられている。したがって、ステータケース７の先端環状端面６２の位置が、ＳＭＣステータ６の先端磁極面５１よりもアーマチャ側とは逆側（軸線方向の一方側）に所定の軸線方向寸法（Ｌ）だけ引っ込んでいる。すなわち、ＳＭＣステータ６の先端磁極面５１の方が、ステータケース７の先端環状端面６２の位置よりもアーマチャ側に所定の軸線方向寸法（Ｌ）だけ突き出している。
【００３９】
ステータケース７の側壁部６０は、フランジ部６１よりもアーマチャ側に、インジェクタボデー１１の図示上端側の側壁部（円筒状部）６４と軸線方向で重なり合うオーバーラップ部６５を有している。また、ステータケース７のフランジ部６１の図示下端面とインジェクタボデー１１の側壁部６４の図示上端面との間には、バルブ２およびアーマチャ５の軸線方向の移動距離（フルリフト量）を規定するためのスペーサ６６が介装されている。なお、スペーサ６６の軸線方向の肉厚（板厚）を変更することで、バルブ２およびアーマチャ５の軸線方向の移動距離（フルリフト量）を調整することができる。
【００４０】
ここで、本実施例の電磁弁１では、ソレノイドコイル４に流れる励磁電流を遮断した後の残留磁気による応答不良を防止するため、バルブ２およびアーマチャ５がフルリフトした場合でも、アーマチャ５のステータ側端面とＳＭＣステータ６の先端磁極面５１との間に適正な軸線方向隙間（エアギャップ）を確保している。このエアギャップは、アーマチャ５の中央部からＳＭＣステータ側に所定の突出量（エアギャップ分）だけ突出する円環状の突起部（被係止部）６７によって確保されている。そして、アーマチャ５の突起部６７は、バルブ２およびアーマチャ５がフルリフトした際にストッパ８の図示下端部に当接するように構成されている。
【００４１】
本実施例のストッパ８は、例えばクロム・モリブデン鋼等の金属材料によって円筒状に形成されている。なお、ソレノイドコイル４に流れる励磁電流を遮断した後の残留磁気による応答不良を防止するために非磁性材料によって形成することが望ましい。ストッパ８は、ＳＭＣステータ６およびハウジング３７の内部に固定されている。このストッパ８の図示下端部は、バルブ２およびアーマチャ５がフルリフトした際に、アーマチャ５の突起部６７を係止してアーマチャ５のそれ以上の移動を規制する円環状の係止部として機能する。この係止部は、電磁弁１のソレノイドコイル４への通電（ＯＮ）時におけるアーマチャ５の軸線方向の一方側（図示上方）への移動を、アーマチャ５のフルリフト位置にて規制するための規制面となる。また、ストッパ８内に形成される軸方向孔６３は、上記のコイルスプリング９を収容するばね室として機能する。
【００４２】
コイルスプリング９は、ストッパ８の軸方向孔６３内に収容されており、軸線方向の一端が円環状のシム７１、スプリングシート７２に係止され、軸線方向の他端が円環状のスプリングシート７３に係止されている。このコイルスプリング９は、バルブ２およびアーマチャ５を、出口側オリフィス２３を閉じる側（軸線方向の他方側、閉弁方向）に付勢する弁体付勢手段として機能する。なお、ストッパ８の軸方向孔６３、シム７１の内部空間、スプリングシート７２、７３の内部空間は、燃料通路２６とリークポート２７とを連通する燃料通路７４として機能する。
【００４３】
リテーニングナット１０は、電磁弁１のステータケース７の側壁部６０に設けられたフランジ部６１を係止する係止部７５を有している。また、リテーニングナット１０の側壁部７６の内周には、燃料噴射ノズル側のインジェクタボデー１１の図示上端部の外周ねじ部（雄ねじ部）に螺合する内周ねじ部（雌ねじ部）が形成されている。そして、リテーニングナット１０は、インジェクタボデー１１の図示上端部の外周に締め付け固定されることで、インジェクタボデー１１の図示上端部の内周に締め付け固定されたバルブボデー３の図示上端面に対するＳＭＣステータ６の先端磁極面５１の位置決めを行う。また、リテーニングナット１０の側壁部７６の内周とインジェクタボデー１１の図示上端部の外周との間には、外部への燃料の漏洩を防止するためのＯリング７７が装着されている。
【００４４】
［実施例１の作用］
次に、本実施例の電磁弁１を備えたインジェクタの作用を図１ないし図３に基づいて簡単に説明する。
【００４５】
エンジンの各気筒毎に対応して搭載された各インジェクタの噴射孔１２からエンジンの各気筒の燃焼室内への燃料の噴射は、ノズルニードル１３に連結したコマンドピストン１４の背圧制御を行う背圧制御室１７内の燃料圧力を増減制御する電磁弁１のソレノイドコイル４への通電および通電停止によって電子制御される。すなわち、噴射タイミング（燃料の噴射時期）となって、ＥＣＵからインジェクタ駆動回路を介してソレノイドコイル４にパルス状のインジェクタ駆動電流が印加されると、ソレノイドコイル４の周囲に磁束が発生する。
【００４６】
そして、ソレノイドコイル４の周囲に発生した磁束は、図３に実線矢印で示したように、アーマチャ５、ＳＭＣステータ６を通過する。これにより、アーマチャ５およびＳＭＣステータ６が励磁（磁化）されるため、アーマチャ５にはＳＭＣステータ６の先端磁極面５１に近づく方向（軸線方向の一方側）への吸引力が働く。したがって、アーマチャ５は、コイルスプリング９の付勢力によってバルブ２をオリフィスプレート２４の第１弁座（第１規制面）に押し付けている状態からＳＭＣステータ６の先端磁極面５１に近づく方向（軸線方向の一方側）への移動を開始する。
【００４７】
このとき、バルブ２よりも燃料流方向の上流側の背圧制御室１７内には、コモンレールから入口側オリフィス２２を介して高圧燃料が導入されており、バルブ２よりも燃料流方向の下流側の燃料通路２５内は、燃料通路２６、７４およびリークポート２７を介して燃料系の低圧側（燃料タンク）に連通している。このため、バルブ２よりも燃料流方向の上流側の方が、バルブ２よりも燃料流方向の下流側よりも圧力が高いので、アーマチャ５の移動に伴ってバルブ２がオリフィスプレート２４の第１弁座（第１規制面）から離座してＳＭＣステータ６の先端磁極面５１に近づく方向（軸線方向の一方側）へ移動する。
【００４８】
そして、アーマチャ５がＳＭＣステータ６の先端磁極面５１に近づく方向（軸線方向の一方側）へ移動して、アーマチャ５の突起部６７がストッパ８の係止部（規制面）に当接する。そして、バルブ２がアーマチャ５の第２弁座（第２規制面）に着座する。これにより、バルブ２がフルリフト位置（全開位置）およびアーマチャ５がフルリフト位置に到達することで、オリフィスプレート２４に設けられた出口側オリフィス２３が開放されるため、背圧制御室１７内の燃料が出口側オリフィス２３→空間３０（バルブ室５５）→燃料通路２５→燃料通路２６→燃料通路７４→リークポート２７を経由して燃料系の低圧側（燃料タンク）に溢流する。
【００４９】
これによって、背圧制御室１７内の燃料圧力（ノズルニードル１３を押し下げる方向（閉弁方向）に作用する油圧力）が低下し、背圧制御室１７内の燃料圧力がノズル開弁圧よりも低くなると、燃料溜まり１６内の燃料圧力（ノズルニードル１３を押し上げる方向（開弁方向）に作用する油圧力）が、背圧制御室１７内の油圧力にスプリング１５の付勢力（ノズルニードル１３を押し下げる方向（閉弁方向）に作用する付勢力）を加えた合力よりも大きくなるため、ノズルニードル１３がインジェクタボデー１１の弁座より離座して、複数個の噴射孔１２が開弁する。これにより、コモンレール内に蓄圧された高圧燃料がエンジンの各気筒の燃焼室内に噴射供給される。
【００５０】
噴射タイミングから指令噴射期間が経過すると、ＥＣＵによって電磁弁１のソレノイドコイル４への通電が停止される。すると、アーマチャ５およびＳＭＣステータ６が消磁されるため、アーマチャ５がコイルスプリング９の付勢力によってＳＭＣステータ６の先端磁極面５１より遠ざかる方向（軸線方向の他方側）へ移動して、バルブ２をオリフィスプレート２４の第１弁座（第１規制面）に押し付ける。これにより、出口側オリフィス２３が閉塞されるため、コモンレールから燃料通路１８、入口側オリフィス２２を経由して背圧制御室１７内に高圧燃料が充満する。
【００５１】
これによって、背圧制御室１７内の燃料圧力が上昇し、背圧制御室１７内の燃料圧力にスプリング１５の付勢力を加えた合力が燃料溜まり１６内の燃料圧力よりも大きくなると、ノズルニードル１３がインジェクタボデー１１の弁座に着座して、複数個の噴射孔１２が閉弁する。これにより、エンジンの各気筒の燃焼室内への燃料噴射が終了する。
【００５２】
［実施例１の効果］
以上のように、本実施例の電磁弁１においては、ＳＭＣステータ６の外周部を被覆して保護するステータケース７の先端環状端面６２の位置が、ＳＭＣステータ６の先端磁極面５１よりもアーマチャ側とは逆側（軸線方向の一方側）に所定の軸線方向寸法（Ｌ）だけ引っ込んでいる。すなわち、ＳＭＣステータ６の先端磁極面５１の方が、ステータケース７の先端環状端面６２の位置よりもアーマチャ側に所定の軸線方向寸法（Ｌ）だけ突き出している。
【００５３】
これにより、バルブボデー３の図示上端面（対象物）に対してＳＭＣステータ６の先端磁極面５１の位置決め精度を向上させるため、あるいはアーマチャ５がフルリフトした時にＳＭＣステータ６の先端磁極面５１とアーマチャ５との間に所定のエアギャップを確保するため、あるいはＳＭＣステータ６の先端磁極面５１とステータケース７のフランジ部６１との間に所定の平行度（例えば１０μｍ程度）を確保するため、ＳＭＣステータ６の先端磁極面５１を平面形状となるように例えば砥石等によって研削する際に、ＳＭＣステータ６の先端磁極面５１とステータケース７の先端環状端面６２とが同一平面上に位置していないので、例えば砥石等によって研削する研削工程時に発生する研削異物（研削粉）がＳＭＣステータ６とステータケース７との間に形成される隙間に擦り込み難くなる。
【００５４】
これによって、電磁弁１を作動させても、つまりソレノイドコイル４への通電と通電停止とを繰り返してアーマチャ５を往復移動させても、ＳＭＣステータ６の外周とステータケース７の内周との間に形成される隙間から研削異物（研削粉）が流出して、ＳＭＣステータ６の先端磁極面５１とアーマチャ５のステータ側端面との間に研削異物（研削粉）が侵入したり、アーマチャ５の突起部６７とストッパ８の係止部との間に研削異物（研削粉）が侵入したりすることを抑制することができる。
【００５５】
また、ステータケース７の方を、ＳＭＣステータ６の先端磁極面５１よりもアーマチャ側とは逆側に引っ込ませることにより、図３に示したように、コイル、アーマチャ５、ＳＭＣステータ６等によって構成される磁気回路からの磁束漏れ、つまりステータケース７等への磁束漏れが少なくなるので、アーマチャ５およびＳＭＣステータ６を通過する透過磁束が増加する。ここで、図３中の実線矢印は有効磁束を示し、図３中の破線矢印は漏れ磁束を示す。この結果、コイル径を増加したり、コイルの巻回数を増加したりして電磁弁１を大型化させることなく、また、漏れ磁束が透過するバルブボデー３、ステータケース７およびインジェクタボデー１１の材質を高価なステンレス鋼等の非磁性材料を用いることなく、磁気回路の磁気効率を向上することができる。これにより、コストの上昇を抑えながらも、電磁弁１のソレノイドコイル４を通電した際にアーマチャ５に安定した吸引力、つまりＳＭＣステータ６の先端磁極面５１に近づく側（軸線方向の一方側）への吸引力が安定して働くようになる。
【００５６】
したがって、電磁弁１のソレノイドコイル４を通電（ＯＮ）してアーマチャ５を軸線方向の一方側に吸引する際に、アーマチャ５が正規のフルリフト位置まで移動できるので、バルブ２が出口側オリフィス２３を十分に開くことができる。これにより、電磁弁１のバルブ２およびアーマチャ５等の作動不良を解消することができるので、ノズルニードル１３の実開弁時期が遅れることを防止できる。このため、燃料噴射量の調量精度が向上し、エンジンの燃焼状態が改善され、エンジンより排出される排気ガスがよりクリーンになる。
【００５７】
また、本実施例の電磁弁１においては、アーマチャ５がフルリフトした際に、アーマチャ５のステータ側端面とＳＭＣステータ６の先端磁極面５１との間に軸線方向の隙間（エアギャップ）が確保されている。これにより、電磁弁１のソレノイドコイル４への通電を停止した後の残留磁気による応答不良を防止できるので、電磁弁１のソレノイドコイル４への通電を停止するとアーマチャ５がＳＭＣステータ６の先端磁極面５１より遠ざかる側（軸線方向の他方側）への移動を即座に開始することができる。したがって、作動応答性に優れた電磁弁１となる。なお、図１に示したように、アーマチャ５の中央部からＳＭＣステータ側に所定の突出量だけ突出する突起部６７によってエアギャップを確保するようにしても良く、また、ストッパ８の係止部をＳＭＣステータ６の先端磁極面５１よりもアーマチャ側に所定の突出量だけ突出させても良い。
【００５８】
また、本実施例の電磁弁１においては、バルブボデー３の摺動孔２９内をアーマチャ５の軸状部５３が摺動し、バルブボデー３にアーマチャ５が摺動自在に支持されているので、アーマチャ５が軸線方向に往復移動する軌道がずれることはなく、つまりアーマチャ５が軸線方向に対して斜めに往復移動することはない。したがって、アーマチャ５が軸線方向の一方側に吸引された際に、ＳＭＣステータ６の先端磁極面５１に対してアーマチャ５のステータ側端面が前傾する等の不具合が生じることはなく、ＳＭＣステータ６の先端磁極面５１とアーマチャ５のステータ側端面との間に形成されるエアギャップの大きさが場所によって異なることはない。したがって、電磁弁１のバルブ２およびアーマチャ５の作動不良を誘発することはない。
【００５９】
［変形例］
本実施例では、本発明を、コモンレール式燃料噴射システムに使用されるインジェクタの電磁弁（弁部材＋電磁駆動部）１に採用したが、本発明を、車両に搭載される内燃機関の出力軸に駆動連結される自動変速機の入力軸と出力軸との間に配設された遊星歯車装置の構成要素を接続駆動する少なくとも１つ以上の油圧サーボに連通する油圧回路に供給する出力油圧を、パイロット圧に比例した制御圧に調圧するためのスプール弁を備えた電磁式油圧制御弁（弁部材）に一体化される電磁式アクチュエータ（電磁駆動部、ソレノイド部）に適用しても良い。
【００６０】
また、本発明を、内燃機関の吸気バルブまたは排気バルブの少なくとも一方のバルブの開弁時期、閉弁時期を変更する吸排気可変バルブタイミング機構の進角油圧室または遅角油圧室に対して油圧源の油圧を選択的に給排するための電磁式油圧制御弁の弁部材（スプール弁等）を駆動する電磁式アクチュエータ（電磁駆動部、ソレノイド部）に適用しても良い。また、本発明を、電磁式燃料噴射弁や電磁式油圧制御弁だけでなく、水、燃料、作動油、空気等の流体の流量を制御する電磁式流量制御弁または電磁式開閉弁等の電磁弁の弁部材を駆動する電磁式アクチュエータ（電磁駆動部、ソレノイド部）に適用しても良い。また、本発明を、固定接点に対して可動接点を往復移動させる電磁スイッチの電磁式アクチュエータ（電磁駆動部、ソレノイド部）に適用しても良い。
【００６１】
なお、電磁弁１のソレノイドコイル４を通電した際に漏れ磁束が透過するバルブボデー３、ステータケース７またはインジェクタボデー１１を非磁性材料（例えばステンレス鋼等）によって形成しても良い。また、ストッパ８は、電磁弁１のソレノイドコイル４への通電を停止した後の残留磁気による応答不良を防止するために非磁性材料（例えばステンレス鋼等）によって形成することが望ましい。
【００６２】
本実施例では、ソレノイドコイル４の周囲に発生する磁束によってバルブ２およびアーマチャ５よりなる可動部材を軸線方向の一方側に駆動するように構成し、更に可動部材をバルブ２とアーマチャ５とに少なくとも２分割しているが、ソレノイドコイル４に励磁（磁化）されるアーマチャ機能と弁孔の流路開口面積を変更する弁体機能とを兼ね備えたアーマチャ（可動部材）を用いても良い。
【００６３】
本実施例では、ステータコアとして、例えば純鉄粉等の軟質磁性材料よりなる軟質磁性粉体の表面を非磁性材料よりなる絶縁被膜で被覆した粉末を、所望の形状の成形型を用いて加圧および加熱することで得られる軟磁性複合材（ＳＭＣ）によって形成されたＳＭＣステータ６を使用しているが、ステータコアとして、珪素鋼または電磁ステンレスのような軟質磁性材料によって形成されたステータコアを使用しても良い。なお、電磁ステンレスとして、例えばフェライト系のステンレス鋼（ＳＵＳ１３）等を採用しても良い。また、軟質磁性材料よりなる軟質磁性粉体として、珪素鋼または電磁ステンレスのような軟質磁性材料よりなる軟質磁性粉体を使用しても良い。
【図面の簡単な説明】
【００６４】
【図１】インジェクタの主要構造を示した断面図である（実施例１）。
【図２】インジェクタの全体構造を示した概略図である（実施例１）。
【図３】磁束の流れを示した説明図である（実施例１）。
【図４】磁束の流れを示した説明図である（従来の技術）。
【図５】（ａ）は研削異物の発生状況を示した説明図で、（ｂ）、（ｃ）は研削異物の流出状況を示した説明図である（従来の技術）。
【符号の説明】
【００６５】
１  電磁弁（電磁式アクチュエータ、インジェクタ用電磁弁）
２  バルブ（弁体）
３  バルブボデー
４  ソレノイドコイル
５  アーマチャ
６  ＳＭＣステータ（ステータコア）
７  ステータケース
８  ストッパ
１０  リテーニングナット
１１  インジェクタボデー
１３  ノズルニードル
１４  コマンドピストン
１７  背圧制御室（制御室）
２３  出口側オリフィス（弁孔）
２５  燃料通路（流体通路、燃料排出経路）
２６  燃料通路（流体通路、燃料排出経路）
２９  バルブボデーの摺動孔
３１  コイル収納部
３２  コイルボビン
５１  ＳＭＣステータの先端磁極面
５２  アーマチャの円環状部（環状部）
５３  アーマチャの軸状部
６０  ステータケースの側壁部
６１  ステータケースのフランジ部
６５  ステータケースのオーバーラップ部
６６  スペーサ
【図１】
2006194237.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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