(57)【要約】【課題】良流動性を保ち耐衝撃性、耐薬品性、耐熱性、成形品外観に優れさらに熱滞留時での成形品の耐シルバー外観と耐衝撃性にも優れた熱可塑性樹脂組成物の提供。【解決手段】カルボン酸エステル系単量体を含有する規定のグラフト共重合体（Ａ）と含有しないグラフト共重合体（Ｂ）の２種類、規定の組成範囲を持つ共重合体（Ｃ）、ポリカーボネート樹脂（Ｄ）を下記２条件を満たすように配合して得られる熱可塑性樹脂組成物。条件１：グラフト共重合体（Ａ）とグラフト共重合体（Ｂ）の関係グラフト共重合体（Ａ）のゴム質重合体のゴム平均粒子径ｒAとグラフト共重合体（Ｂ）のゴム質重合体のゴム平均粒子径ｒBの粒径比が０．２〜０．９である。条件２：グラフト共重合体（Ａ）でアセトン不可溶成分中にも、アセトン可溶成分中にもカルボン酸エステルが必ず共重合しており、その組成比（φinsolve/φsolve）が０．７０以上である。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
（イ）ゴム質重合体（ａイ）５０〜８０重量部の存在下に、芳香族ビニル系単量体（ｂ）１９〜４０重量％、シアン化ビニル系単量体（ｃ）１〜２０重量％、およびカルボン酸エステル系単量体（ｄ）４０〜８０重量％からなる単量体混合物２０〜５０重量部をグラフト共重合して得られたグラフト率が３０〜１００重量％であるグラフト共重合体（Ａ）２〜１０重量部
（ロ）ゴム質重合体（ａロ）５０〜８０重量部の存在下に、芳香族ビニル系単量体（ｂ）４０〜８０重量％、シアン化ビニル系単量体（ｃ）２０〜６０重量％からなる単量体混合物２０〜５０重量部をグラフト共重合して得られたグラフト率が３０〜１００重量％であるグラフト共重合体（Ｂ）５〜２５重量部
（ハ）芳香族ビニル系単量体（ｂ）１０〜９０重量％、シアン化ビニル系単量体（ｃ）１０〜３０重量％およびカルボン酸アルキルエステル以外のその他の共重合可能なビニル系単量体（ｅ）０〜８０重量％からなる単量体混合物を共重合して得られたビニル系共重合体（Ｃ）５〜４０重量部
（二）ポリカーボネート樹脂（Ｄ）３０〜８０重量部
を含有した（Ａ）＋（Ｂ）＋（Ｃ）＋（Ｄ）＝１００重量部からなり下記２条件を満たした熱可塑性樹脂組成物。
条件１：グラフト共重合体（Ａ）とグラフト共重合体（Ｂ）の関係
グラフト共重合体（Ａ）で使用するゴム質重合体のゴム平均粒子径ｒAとグラフト共重合体（Ｂ）で使用するゴム質重合体のゴム平均粒子径ｒBの粒径比が０．２〜０．９である。
条件２：グラフト共重合体（Ａ）でアセトン不可溶成分中にも、アセトン可溶成分中にもカルボン酸エステルが共重合しており、その組成比（φinsolve/φsolve）が０．７０以上である。
【請求項２】
前記グラフト共重合体（Ａ）及び（Ｂ）のゴムが、ポリブタジエンであることを特徴とする請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項３】
前記ビニル系共重合体（Ｃ）が、懸濁重合法により製造されたものであることを特徴とする請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項４】
前記ビニル系共重合体（Ｃ）が、乳化重合法により製造されたものであることを特徴とする請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項５】
前記ビニル系共重合体（Ｃ）のメチルエチルケトン溶媒での３０℃測定の極限粘度が０．３０〜０．５５ｄｌ／ｇの範囲にあることを特徴とする請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項６】
前記ポリカーボネート樹脂（Ｄ）のテトラヒドロフラン溶液において、３０℃測定の極限粘度が０．２５〜０．５５ｄｌ／ｇの範囲にあることを特徴とする請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、耐衝撃性、耐薬品性、耐熱性、成形加工性、成形品の外観が優れており、さらに成形時の熱滞留に対する耐シルバー外観にも優れた２種類のゴム含有グラフト共重合体と共重合体、ポリカーボネート樹脂からなる熱可塑性樹脂組成物に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ＡＢＳ樹脂はすぐれた機械的性質、成形加工性、電気絶縁性によって家庭電気機器、ＯＡ機器、自動車などの各部品を始めとする広範囲な分野で使用されている。特に自動車用途では、耐衝撃性、耐熱性を要求されるために、ＡＢＳ樹脂にポリカーボネート樹脂を混合した組成物が使用されている。また、ウェルド部位にも高い衝撃性を付与させる目的でポリメタクリル酸エステル樹脂やＭＢＳ樹脂を使用する場合がある。
【０００３】
例えば特許文献１では、ＡＢＳ樹脂とポリカーボネート樹脂に、ポリメタクリル酸エステル樹脂および／またはポリグルタルイミドとＭＢＳ樹脂および／またはアクリル酸エステル系グラフト共重合体を添加することで耐衝撃性（ウェルド強度も含む）を改善している。特許文献２では、ポリブタジエンゴムラテックスに不飽和酸単量体やメタクリル酸エステル単量体を含有する共重合体ラテックスをブレンドさせて、ブタジエンゴムを肥大化させた後にビニル系単量体をグラフト共重合させた材料を用いることで、耐衝撃性に優れ且つ耐熱性、成形加工性、滞留熱安定性に優れた熱可塑性樹脂組成物を提供している。
【特許文献１】特開昭６３−２２１１５５号公報
【特許文献２】特開平８−１３４２９９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし特許文献１では、成形機内で熱滞留させるとフローマークやジェッティングが発生して外観不良が発生しやすく、そのときの衝撃強度の低下も大きい。ポリメタクリル酸エステルやＭＢＳ樹脂の添加により、薬品に対する強度が低下する。また、成形加工性についても十分といえない。今後は軽量化の思考から大型の成形品や薄肉の成形品用途にも本材料を使用する場合が増えており、高温成形での熱滞留による外観不良問題や衝撃低下問題が起こらないように、低温領域で成形できる良流動で高衝撃な材料が求められている。ウェルド強度向上は良流動化で解決することもある。
【０００５】
特許文献２のように、不飽和酸単量体やメタクリル酸エステル単量体の共重合体を添加して肥大化ゴムを作り衝撃強度向上は可能である。しかし、ゴムを肥大化させる衝撃強度の向上には限界があり、薬品・塗料に接触したときの衝撃保持は満足できるものではない。
また、不飽和酸単量体を使用したグラフト共重合では、重合時に発生するコアギュラムによるロスが多くなりやすく製造時のハンドリング性の悪さが懸念される。
【０００６】
そこで本発明は、衝撃強度を向上させ薬品・塗料に対する衝撃強度を保持する目的で、特定条件の異ゴム粒径かつ異組成の２種類のグラフト共重合体と共重合体を使用することで、耐衝撃性、耐薬品性、耐熱性、成形加工性、成形品外観に優れさらに熱滞留時での成形品の耐シルバー外観にも優れた熱可塑性樹脂組成物を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意検討した結果、カルボン酸エステル系単量体を含有する規定のグラフト共重合体と含有しないグラフト共重合体の２種類、規定の組成範囲を持つ共重合体、ポリカーボネート樹脂を溶融混合させることが有効であることを見出した。
【０００８】
すなわち、本発明は、（イ）ゴム質重合体（ａイ）５０〜８０重量部の存在下に、芳香族ビニル系単量体（ｂ）１９〜４０重量％、シアン化ビニル系単量体（ｃ）１〜２０重量％、およびカルボン酸エステル系単量体（ｄ）４０〜８０重量％からなる単量体混合物２０〜５０重量部をグラフト共重合して得られたグラフト率が３０〜１００重量％であるグラフト共重合体（Ａ）２〜１０重量部
（ロ）ゴム質重合体（ａロ）５０〜８０重量部の存在下に、芳香族ビニル系単量体（ｂ）４０〜８０重量％、シアン化ビニル系単量体（ｃ）２０〜６０重量％をグラフト共重合して得られたグラフト率が３０〜１００重量％であるグラフト共重合体（Ｂ）５〜２５重量部
（ハ）芳香族ビニル系単量体（ｂ）１０〜９０重量％、シアン化ビニル系単量体（ｃ）１０〜３０重量％およびカルボン酸アルキルエステル以外のその他の共重合可能なビニル系単量体（ｅ）０〜８０重量％からなる単量体混合物を共重合して得られたビニル系共重合体（Ｃ）５〜４０重量部
（二）ポリカーボネート樹脂（Ｄ）３０〜８０重量部
を含有した（Ａ）＋（Ｂ）＋（Ｃ）＋（Ｄ）＝１００重量部からなり下記２条件を満たした熱可塑性樹脂組成物。
条件１：グラフト共重合体（Ａ）とグラフト共重合体（Ｂ）の関係
グラフト共重合体（Ａ）で使用するゴム質重合体のゴム平均粒子径ｒAとグラフト共重合体（Ｂ）で使用するゴム質重合体のゴム平均粒子径ｒBの粒径比が０．２〜０．９である。
条件２：グラフト共重合体（Ａ）でアセトン不可溶成分中にも、アセトン可溶成分中にもカルボン酸エステルが必ず共重合しており、その組成比（φinsolve/φsolve）が０．７０以上である。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、耐衝撃性、耐薬品性、成形加工性、成形品の外観が均衡して優れており、さらに成形機の熱滞留に対する耐シルバー外観性能と耐衝撃性が優れるものである。各種自動車外装・内装部品、ＯＡ機器、家電機器、一般雑貨、住宅機器部品などに有用である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
以下、本発明を具体的に説明する。
【００１１】
本発明における グラフト共重合体（Ａ）とは、ゴム質重合体（ａイ）５０〜８０重量部の存在下に 芳香族ビニル系単量体（ｂ）１９〜４０重量％、シアン化ビニル系単量体（ｃ）１〜２０重量％およびカルボン酸エステル系単量体（ｄ）４０〜８０重量％からなる単量体混合物２０〜５０重量部をグラフト共重合して得られたものである。ここでいう グラフト共重合体とは、ゴム質重合体にグラフト共重合したものの他に、アセトンに溶解するグラフトしていない共重合体を含むものであり、アセトンで溶解するグラフト共重合体反応物を合わせてグラフト共重合体（Ａ）という。
【００１２】
本発明においてグラフト共重合体（Ｂ）とは、ゴム質重合体（ａロ）５０〜８０重量部の存在下に 芳香族ビニル系単量体（ｂ）４０〜８０重量％、シアン化ビニル系単量体（ｃ）２０〜６０重量％からなる単量体混合物２０〜５０重量部をグラフト共重合して得られたものである。ここでいう グラフト共重合体とは、ゴム質重合体にグラフト共重合したものの他に、アセトンに溶解するグラフトしていない共重合体を含むものであり、アセトンで溶解するグラフト共重合体反応物を合わせてグラフト共重合体（Ｂ）という。
【００１３】
上記ゴム質重合体（ａイ）及び（ａロ）としては、ガラス転移温度が０℃以下のものが好適であり、ジエン系ゴムが好ましく用いられる。具体的にはポリブタジエン、スチレン−ブタジエン共重合体、アクリロニトリル−ブタジエン共重合体、スチレン−ブタジエンのブロック共重合体、アクリル酸ブチル−ブタジエン共重合体などのジエン系ゴム、ポリアクリル酸ブチルなどのアクリル系ゴム、ポリイソプレン、エチレン−プロピレン−ジエン系三元共重合体などが挙げられる。なかでもポリブタジエンまたはブタジエン共重合体が好ましい。
【００１４】
ゴム質重合体（ａイ）及び（ａロ）のゴム粒子径は特に制限されないが、ゴム粒子の重量平均粒子径が０．１０〜０．５０μｍであることが、耐衝撃性の点から好ましく、さらに好ましくは０．１８〜０．４０μｍである。なお、重量平均粒子径は「Ｒｕｂｂｅｒ  Ａｇｅ  Ｖｏｌ．８８  ｐ．４８４〜４９０（１９６０）ｂｙ  Ｅ．Ｓｃｈｍｉｄｔ，Ｐ．Ｈ．Ｂｉｄｄｉｓｏｎ」記載のアルギン酸ナトリウム法（アルギン酸ナトリウムの濃度によりクリーム化するポリブタジエン粒子径が異なることを利用して、クリーム化した重量割合とアルギン酸ナトリウム濃度の累積重量分率より累積重量分率５０％の粒子径を求める）により測定する。
【００１５】
本発明においてビニル系単量体（Ｃ）とは、芳香族ビニル系単量体（ｂ）１０〜９０重量％、シアン化ビニル系単量体（ｃ）１０〜３０重量％およびカルボン酸アルキルエステル以外のその他の共重合可能なビニル系単量体（ｅ）０〜８０重量％からなる単量体混合物を共重合して得られたビニル系共重合体のことをいう。
【００１６】
２種類のグラフト共重合体（Ａ）と（Ｂ）およびビニル系共重合体（Ｃ）に用いる芳香族ビニル系単量体（ｂ）としてはスチレン、α−メチルスチレン、ビニルトルエン、ｏ−エチルスチレン、ｐ−ｔ−ブチルスチレンなどが挙げられるが、特にスチレンが好ましい。
【００１７】
２種類のグラフト共重合体（Ａ）と（Ｂ）およびビニル系共重合体（Ｃ）に用いるシアン化ビニル系単量体（ｃ）としてはアクリロニトリル、メタアクリロニトリル、エタアクリロニトリルなどが挙げられるが、特にアクリロニトリルが耐衝撃性の点で好ましい。
【００１８】
グラフト共重合体（Ａ）に用いるカルボン酸エステル系単量体（ｄ）としては、メタクリル酸メチル、メタクリル酸ブチルなどが挙げられる。特にメタクリル酸メチルが耐衝撃性の点で好ましい。
【００１９】
ビニル系共重合体（Ｃ）に用いるカルボン酸エステル以外のその他の共重合可能なビニル系単量体（ｅ）としてはマレイミド、Ｎ−メチルマレイミド、Ｎ−フェニルマレイミドなどのマレイミド系単量体およびアクリルアミドなどが使用でき、中でもＮ−フェニルマレイミドが成形性の点で好ましい。
【００２０】
グラフト共重合体（Ａ）において用いる単量体混合物は、芳香族ビニル系単量体（ｂ）は１９〜４０重量％である。芳香族ビニル系単量体（ｂ）が１９重量％未満では、得られる熱可塑性樹脂組成物の流動性が十分でなく、４０重量％を越えると、得られる熱可塑性樹脂組成物の耐衝撃性が十分ではない。また、シアン化ビニル系単量体（ｃ）は１〜２０重量％である。シアン化ビニル系単量体（ｃ）が１重量％未満であると、得られる熱可塑性樹脂組成物の耐衝撃性が十分でなく薬品に対する強度も低下し、２０重量％を越えると、得られる熱可塑性樹脂組成物の流動性が十分でない。また、カルボン酸エステル系単量体（ｄ）は４０〜８０重量％であり、好ましくは５０〜８０重量％である。４０重量％未満では熱可塑性樹脂の高衝撃化を十分発現しなく、８０重量％以上であると成形時の熱滞留によりシルバー外観が発生しやすく、また薬品に対する強度も低下する。
【００２１】
グラフト共重合体（Ｂ）において用いる単量体混合物は、芳香族ビニル系単量体（ｂ）は４０〜８０重量％である。芳香族ビニル系単量体（ｂ）が４０重量％未満では、得られる熱可塑性樹脂組成物の流動性が十分でなく、８０重量％を越えると、得られる熱可塑性樹脂組成物の耐衝撃性が十分ではない。また、シアン化ビニル系単量体（ｃ）は２０〜６０重量％である。シアン化ビニル系単量体（ｃ）が２０重量％未満であると、得られる熱可塑性樹脂組成物の耐衝撃性が十分でなく薬品に対する強度も低下し、６０重量％を越えると、得られる熱可塑性樹脂組成物の流動性が十分でない。
【００２２】
グラフト共重合体（Ａ）を得る際のゴム質重合体（ａイ）と単量体混合物との割合は、ゴム質重合体（ａイ）５０〜８０重量部の存在下に、単量体混合物５０〜２０重量部をグラフト重合する必要がある。ゴム質重合体（ａイ）が５０重量部未満では、得られる熱可塑性樹脂組成物の耐衝撃性が十分でなく、８０重量部を越えると、得られる熱可塑性樹脂組成物の流動性が十分でなく、ウェルドラインが目立ったり、成形温度を上げる手段が必要になり熱滞留の影響を受けやすくなる等、成形外観の低下による影響を受ける。
【００２３】
グラフト共重合体（Ａ）を得る際のゴム質重合体（ａロ）と単量体混合物との割合は、ゴム質重合体（ａロ）５０〜８０重量部の存在下に、単量体混合物５０〜２０重量部をグラフト重合する必要がある。ゴム質重合体（ａロ）が５０重量部未満では、得られる熱可塑性樹脂組成物の耐衝撃性が十分でなく、８０重量部を越えると、得られる熱可塑性樹脂組成物の流動性が十分でなく、ウェルドラインが目立ったり、成形温度を上げる手段が必要になり熱滞留の影響を受けやすくなる等、成形外観の低下による影響を受ける。
【００２４】
グラフト共重合体（Ａ）及びグラフト共重合体（Ｂ）は通常の重合法で得ることができる。例えばゴム質重合体ラテックスの存在下に単量体および連鎖移動剤の混合物と乳化剤に溶解したラジカル発生剤の溶液を連続的に重合容器に供給して乳化重合する方法などによって得ることができる。
【００２５】
これらの２種類のグラフト共重合体の重合方法は同一でもよく、また各々が別の重合方法から製造してもよい。
【００２６】
グラフト共重合体（Ａ）及びグラフト共重合体（Ｂ）は、ゴム質重合体にビニル系単量体をグラフト共重合させたものの他に、グラフトしていない共重合体を含有するものであり、これらを合わせてグラフト共重合体という。 グラフト共重合体（Ａ）及びグラフト共重合体（Ｂ）のグラフト率は、耐衝撃性および光沢外観が均衡して優れる樹脂組成物を得るために３０〜１００重量％であることが必要であり、好ましくは３０〜８０重量％である。ここで、グラフト率は次式により算出される。
グラフト率（％）＝（ゴム質重合体にグラフト重合したビニル系共重合体量）／（グラフト共重合体のゴム含有量）×１００
グラフト共重合体（Ａ）のゴム質重合体のゴム粒子径ｒAとグラフト共重合体（Ｂ）のゴム質重合体のゴム粒子径ｒBについては、下記条件１を満たす必要がある。好ましくは０．３〜０．８である。本範囲においてゴムのバイモーダルによる衝撃向上の効果が付随できる。粒子径比が０．２未満であると、得られる熱可塑性樹脂の高衝撃化が十分ではなく、０．９を超えても、得られる熱可塑性樹脂の高衝撃化は十分ではない。
【００２７】
条件１：  ０．２≦ｒA／rB≦０．９
グラフト共重合体（Ａ）のカルボン酸エステル系単量体については、下記条件２を満たす必要がある。好ましくは０．９０以上である。組成比が０．７０未満であると得られる熱可塑性樹脂の高衝撃化が十分ではなく、薬品に対する強度も低下する。
【００２８】
条件２：  ０．７０≦φinsolve/φsolve
アセトン不可溶分カルボン酸エステル＝φinsolve
アセトン可溶分カルボン酸エステル  ＝φsolve
本発明におけるビニル系共重合体（Ｃ）は、単量体混合物中の芳香族ビニル系単量体（ｂ）は１０〜９０重量％である。芳香族ビニル系単量体（ｂ）が１０重量％未満では、得られる熱可塑性樹脂組成物の流動性が十分でなく、９０重量％を越えると得られる熱可塑性樹脂組成物の耐衝撃性が十分ではない。また、シアン化ビニル系単量体（ｃ）は１０〜３０重量％である。シアン化ビニル系単量体（ｃ）が１０重量％未満であると、得られる熱可塑性樹脂組成物の耐衝撃性が十分でなく、薬品に対する強度も十分とはいえない。３０重量％を越えると、得られる熱可塑性樹脂組成物の流動性も耐衝撃性も十分でない。
本熱可塑性樹脂において耐衝撃性を発揮させるためには、シアン化ビニル系単量体（ｃ）は１０〜２５重量％が最適な組成である。また、カルボン酸アルキルエステル以外のその他の共重合可能なビニル系単量体（ｅ）はその存在が任意であり、０〜８０重量％、好ましくは０〜７０重量％である。その他の共重合可能なビニル系単量体（ｄ）が８０重量％を越えると、得られる熱可塑性樹脂組成物の耐衝撃性が十分でない。ここでその他の共重合可能なビニル系単量体（ｅ）にカルボン酸アルキルエステルは使用すべきではない。本来、カルボン酸アルキルエステルにより本熱可塑性樹脂組成物は衝撃強度を向上させる働きを持つが、グラフト共重合体（Ａ）に含有しており添加しているために問題ない。また、添加により成形時の熱滞留で外観を悪化させ、薬品に対する強度も低下し好ましくない。
【００２９】
ビニル系共重合体（Ｃ）の粘度は特に制限されるものではないが、極限粘度［η］（メチルエチルケトン溶媒、３０℃測定）が０．３０〜０．５５ｄｌ／ｇの範囲であることが、耐衝撃性、流動性の点から望ましく、特に０．３０〜０．５０ｄｌ／ｇの範囲のものが好ましく用いられる。
【００３０】
ビニル系共重合体（Ｃ）の製造法は特に制限がなく、塊状重合法、懸濁重合法、乳化重合法、溶液重合法、塊状−懸濁重合法など通常の方法で製造することができる。組成物以外の重合残物（例えば重合開始剤、重合助剤、未反応単量体）が少ない方が成形時及び熱滞留時の外観が良好になるため、水を使用し重合残物を落とせる懸濁重合法または乳化重合法が好ましい。
【００３１】
ポリカ−ボネ−ト樹脂（Ｄ）としては、一般には２，２−ビス（４−オキシフェニル）アルカン系、ビス（４−オキシフェニル）エ−テル系、ビス（４−オキシフェニル）スルホン、スルフィドまたはスルホキサイド系などのビスフェノ−ル類からなる重合体、もしくは共重合体が用いられる。芳香族ポリカ−ボネ−トは任意の方法によって製造されるものが使用可能である。例えば、４，４´−ジヒドロキシジフェニル−２，２−プロパン（通称ビスフェノ−ルＡ）からのポリカ−ボネ−トの製造には、苛性アルカリ水溶液および溶剤存在下にホスゲンを吹き込んで製造するホスゲン法、または４，４´−ジヒドロキシジフェニル−２，２−プロパンと炭酸ジエステルとを触媒存在下でエステル交換させて製造する方法などが利用できる。
【００３２】
また、ポリカ−ボネ−ト樹脂（Ｄ）の粘度は特に制限されるものではないが、テトラヒドロフラン溶液で３０℃測定の極限粘度が０．２５〜０．５５ｄｌ／ｇの範囲であることが、耐衝撃性、流動性、耐薬品性の点から望ましく、特に０．３０〜０．５０ｄｌ／ｇの範囲のものが、得られる熱可塑性樹脂組成物の耐衝撃性と溶融成形時の流動性のバランスに優れ好ましい。
【００３３】
本発明の熱可塑性樹脂組成物において、グラフト共重合体（Ａ）は２〜１０重量部、好ましくは４〜１０重量部である。グラフト共重合体（Ａ）が１０重量部を越えると、成形機内での熱滞留時においてシルバー外観が発生しやすく、２重量部未満では得られる熱可塑性樹脂組成物の高衝撃化が十分に発揮されない。
【００３４】
本発明の熱可塑性樹脂組成物において、グラフト共重合体（Ｂ）は５〜２５重量部、好ましくは５〜２０重量部である。グラフト共重合体（Ｂ）が２５重量部を越えると、流動性が十分ではなく、また成形機内での熱滞留時においてシルバー外観が発生しやすい。５重量部未満では得られる熱可塑性樹脂組成物の耐衝撃性が十分ではない。
【００３５】
本発明の熱可塑性樹脂組成物においてビニル系共重合体（Ｃ）は５〜４０重量部、好ましくは１０〜４０重量部である。ビニル系共重合体（Ｂ）が４０重量部を越えると耐衝撃性が十分ではない。５重量部未満では得られる熱可塑性樹脂組成物の流動性が十分でなく、またグラフト共重合体とポリカーボネート樹脂を部分相溶する働きが薄くなり耐衝撃性も十分ではなくなる。
【００３６】
本発明の熱可塑性樹脂組成物においてポリカーボネート樹脂（Ｄ）は３０〜８０重量部、好ましくは４０〜７５重量部である。ポリカーボネート樹脂（Ｄ）が８０重量部を超えると流動性が十分ではなく、３０重量部未満では得られる熱可塑性樹脂組成物の耐衝撃性、耐熱性が十分ではなくなる。
【００３７】
本発明の熱可塑性樹脂組成物には、必要に応じてリン系化合物や無水マレイン酸のようなアルカリ中和効果を持つ添加剤を含有せしめることができる。ここでいうリン系化合物とは、トリメチルホスファイト、ジエチルホスファイト、トリエチルホスファイト、トリシクロヘキシルホスファイト、トリフェニルホスファイト、トリアリルホスファイト、トリクレジルホスファイト、トリキシレニルホスファイト、フェニルジイソデシルホスファイト、ジフェニルイソデシルホスファイト、トリス（モノノニルフェニル）ホスファイト、トリス（モノノニルフェニル）ホスファイト、トリス（ジノニルフェニル）ホスファイト、ヒドロキシフェニルジフェニルホスファイトなどの亜リン酸エステルやこれらを各種置換基で変成した化合物などである。りん系化合物の中でも、フェニルジイソデシルホスファイトやジフェニルイソデシルホスファイトが好ましい。無水マレイン酸はアルカリ中和効果としては特に好ましい。
【００３８】
また、本発明の熱可塑性樹脂組成物には、必要に応じてヒンダードフェノール系、含硫黄化合物系、含リン有機化合物系などの酸化防止剤、フェノール系、アクリレート系などの熱安定剤、ベンゾトリアゾール系、ベンソフェノン系、サクシレート系などの紫外線吸収剤、有機ニッケル系などの光安定剤などの各種安定剤、高級脂肪酸の金属塩類、高級脂肪酸アミド類などの滑剤、フタル酸エステル類、リン酸エステル類などの可塑剤、デカブロモビフェニールエーテル、テトラブロモビスフェノールＡ、塩素化ポリエチレン、臭素化エポキシオリゴマー、臭素化ポリカーポネート、三酸化アンチモン、縮合リン酸エステルなどの難燃剤・難燃助剤、カーボンブラック、酸化チタン、離型剤、潤滑剤、顔料および染料などを添加することもできる。
【００３９】
さらに、本発明の熱可塑性樹脂組成物には、ガラス繊維、ガラスフレーク、ガラスビーズ、炭素繊維および金属繊維などの繊維系補強剤を必要に応じて添加することもできる。また、アスベスト、チタン酸カリウム、炭酸カルシウム、ワラステナイト、タルク、マイカ、クレー、硫酸バリウム、酸化チタン、酸化アルミニウムなどの充填剤を必要に応じて添加することもできる。
【００４０】
本発明の熱可塑性樹脂組成物の製造方法に関しては特に制限されない。加熱装置を有するシリンダーで単軸、二軸のスクリューを使用して溶融混合する方法などが採用可能であり、特に二軸のスクリューを使用することが好ましい。加熱温度も本発明の目的を損なわない範囲で、溶融混合時の温度勾配等を自由に設定することができる。グラフト共重合体（Ａ）及びグラフト共重合体（Ｂ）及びビニル系共重合体（Ｃ）を溶融混合してＡＢＳ樹脂を製造した後に、再度ポリカーボネート樹脂（Ｄ）とともに溶融混合させて製造する方法、あるいはグラフト共重合体（Ａ）及びグラフト共重合体（Ｂ）及びビニル系共重合体（Ｃ）を溶融混合している途中で、ポリカーボネート樹脂（Ｄ）をサイドフィードさせて溶融混練により製造する方法、グラフト共重合体（Ａ）及びグラフト共重合体（Ｂ）及びビニル系共重合体（Ｃ）、ポリカーボネート樹脂（Ｄ）を全部配合させてから溶融混練により製造する方法などが挙げられる。
【００４１】
上記によって得られた熱可塑性樹脂組成物は、射出成形、押出成形、ブロー成形、真空成形、圧縮成形および、ガスアシスト成形などの現在の熱可塑性樹脂の成形に用いられる公知の方法によって成形することができ、特に制限されるものではない。
【００４２】
本発明の樹脂混合物は耐衝撃性、剛性、成形加工性、耐熱性、成形品の外観に優れた特徴を生かして、ＯＡ機器、家電機器などのハウジングおよびそれらの部品類、自動車部品類に適している。
【実施例】
【００４３】
本発明をさらに具体的に説明するために、以下、実施例および比較例を挙げて説明する。なお、実施例中の部数および％はそれぞれ重量部および重量％を示す。参考例および実施例中で用いた特性および物性の測定方法を以下に示す。
【００４４】
（１）グラフト共重合体（Ａ）のグラフト率
グラフト共重合体の所定量（ｍ）にアセトンを加え３時間還流した。この溶液を８０００ｒｐｍ（１０，０００Ｇ）３０分遠心分離後、不溶分を濾過した。この不溶分を７０℃で５時間減圧乾燥し、乾燥重量（ｎ）を測定した。
グラフト率＝［（ｎ）−（ｍ）×Ｌ］／［（ｍ）×Ｌ］×１００
ここでＬはグラフト共重合体のゴム含有率を意味する。
【００４５】
（２）グラフト共重合体（Ａ）のメタクリル酸メチル組成比（φinsolve/φsolve）
グラフト共重合体にアセトンを加えて３時間還流した。この溶液を８０００ｒｐｍ
（１０，０００Ｇ）３０分遠心分離後、不溶分を濾過した。この不溶分を７０℃で５時間減圧乾燥した。また、可溶分は蒸留乾燥させて固形分を析出させた。それぞれにおいて、ＦＴ−ＩＲによりスチレン／アクリロニトリル／メタクリル酸メチルの組成比を測定し、
メタクリル酸メチルの重量比を求めた。
【００４６】
（３）ビニル系共重合体（Ｂ）の極限粘度
ビニル系重合体（Ｂ）の極限粘度は、ウベローデ粘度計を使用し、測定温度３０℃、試料濃度０．４ｇ／ｄｌのメチルエチルケトン溶媒より測定した。
【００４７】
（４）芳香族ポリカ−ボネ−ト（Ｄ）の極限粘度
芳香族ポリカ−ボネ−ト（Ｄ）の極限粘度はＷＡＴＥＲＳ社ゲル浸透クロマトグラフＧＰＣ−２４４を用いて、次のような測定条件でポリスチレンを基準に測定した。
カラム：ＴＳＫ−ｇｅｌ−ＧＭＨＸＬ、
溶媒：テトラヒドロフラン
流速：１ｍｌ／分
測定温度：３０℃
試料濃度：０．１％
検出器：示差屈折率検出器
（５）アイゾット衝撃強さ：ＡＳＴＭ  Ｄ２５６−５６Ａ（２３℃条件で測定、テストピース厚み＝６．４ｍｍ）。
【００４８】
（６）ＭＦＲ（メルトフローレート値）：ＩＳＯ１１３３（２４０℃、９８Ｎ荷重）。
【００４９】
（７）熱滞留後の成形品外観と衝撃強度：
滞留成形時の熱安定性および成形品外観評価試験は次のように評価した。射出成形機を使用して、シリンダー温度２８０℃および金型温度６０℃に設定し、シリンダー中に樹脂組成物を１５分滞留後、６．４ｍｍ厚アイゾット試験片と５０×４０×３ｍｍ各板を成形し、最も低下したショットでのアイゾット衝撃強さの保持率（％）を評価するとともに、角板成形品のシルバーストリーク（銀状模様）有無を目視で判定した。
【００５０】
◎：シルバーストリークは観察されなかった。
【００５１】
○：ゲート近傍に直径２ｍｍ未満の小さなシルバーストリークが僅かに観察された。
【００５２】
△：ゲート近傍に直径１０ｍｍ未満のシルバーストリークが観察された。
【００５３】
×：成形品の全面にシルバーストリークが観察された。
【００５４】
（８）耐薬品性：
射出成形した短冊状試験片（１２７ｍｍ×１２．７ｍｍ×１．５ｍｍ）を図１に示した
１／４楕円治具に沿わして固定後、試験片表面に下記３種類の薬品を塗布する。２３℃環境下で４８時間放置後、クレーズおよびクラックの発生有無を確認し、式Ｉより臨界歪み（％）を算出した。その数値について０．７％未満であれば×、０．７％以上であれば△、
クラックやクレーズが見つからない場合は○として評価を行った。
【００５５】
薬品Ａ’  ：ワックスリムーバー
薬品Ｂ’  ：トルエン／メチルエチルケトン＝３／１混合溶液
薬品Ｃ’  ：シンナー
式Ｉ
【００５６】
【数１】
2006045252.tif 000002
【００５７】
（ａ＝127ｍｍ、ｂ＝38ｍｍ、ｔ＝1.5ｍｍ）
参考例１（グラフト共重合体（Ａ）の調製）
（１）グラフト共重合体（Ａ−１）の調製
ポリブタジエンラテックス（重量平均ゴム粒子径０．２１μｍ、ゲル含率８０％）５５部（固形分換算）の存在下でスチレン２３％、アクリロニトリル８％、メタクリル酸メチル６９％からなる単量体混合物４５部を乳化重合した。得られたグラフト共重合体を硫酸で凝固し、苛性ソーダで中和、洗浄、ろ過、乾燥して、パウダー状のグラフト共重合体（Ａ−１）を調製した。得られたグラフト共重合体（Ａ−１）のグラフト率は４４％であった。φinsolve/φsolve＝１．０８であった。
（２）グラフト共重合体（Ａ−２）の調製
ポリブタジエンラテックス（重量平均ゴム粒子径０．２０μｍ、ゲル含率８０％）５５部（固形分換算）の存在下でスチレン２３％、アクリロニトリル８％、メタクリル酸メチル６９％からなる単量体混合物４５部を乳化重合した。得られたグラフト共重合体を硫酸で凝固し、苛性ソーダで中和、洗浄、ろ過、乾燥して、パウダー状のグラフト共重合体（Ａ−２）を調製した。得られたグラフト共重合体（Ａ−２）のグラフト率は４４％であった。φinsolve/φsolve＝０．７５であった。
（３）グラフト共重合体（Ａ−３）の調製
ポリブタジエンラテックス（重量平均ゴム粒子径０．２０μｍ、ゲル含率８０％）５５部（固形分換算）の存在下でスチレン１５％、メタクリル酸メチル８５％からなる単量体混合物４５部を乳化重合した。得られたグラフト共重合体は硫酸で凝固し、苛性ソーダで中和、洗浄、ろ過、乾燥してパウダー状のグラフト共重合体（Ａ−３）を調製した。得られたグラフト共重合体（Ａ−３）のグラフト率は５０％であった。φinsolve/φsolve＝
１．１１であった。
（４）共重合体（Ａ−４）の調整
ポリブタジエンラテックス（重量平均ゴム粒子径０．２０μｍ、ゲル含率８０％）５５部（固形分換算）にスチレン２３％、アクリロニトリル８％、メタクリル酸メチル６９％
からなる単量体混合物４５部を乳化重合させたラテックスを混合させた。得られた重合体は硫酸で凝固し、苛性ソーダで中和、洗浄、ろ過、乾燥してパウダー状の共重合体（Ａ−４）を調製した。グラフト重合はしておらず、アセトン不可溶成分側にはメタクリル酸メチルは存在していない。
（５）グラフト共重合体（Ａ−５）の調製
ポリブタジエンラテックス（重量平均ゴム粒子径０．２１μｍ、ゲル含率８０％）１００部（固形分換算）の存在下でメタクリル酸メチル２１．６部を混合して作った肥大化ゴム６６．９量部（ゴム分５５重量部）に、スチレン２３％、アクリロニトリル８％、メタクリル酸メチル４７．４％からなる単量体混合物３３．１部を乳化重合した。得られたグラフト共重合体を硫酸で凝固し、苛性ソーダで中和、洗浄、ろ過、乾燥して、パウダー状のグラフト共重合体（Ａ−５）を調製した。得られたグラフト共重合体（Ａ−１）のグラフト率は４８％であった。φinsolve/φsolve＝１．１０であった。
【００５８】
参考例２（グラフト共重合体（Ｂ）の調製）
（１）グラフト共重合体（Ｂ−１）の調製
ポリブタジエンラテックス（重量平均ゴム粒子径０．２６μｍ、ゲル含率８８％）６０部（固形分換算）の存在下でスチレン７０％、アクリロニトリル３０％からなる単量体混合物４０部を乳化重合した。得られたグラフト共重合体は硫酸で凝固し、苛性ソーダで中和、洗浄、ろ過、乾燥してパウダー状のグラフト共重合体（Ｂ−１）を調製した。得られたグラフト共重合体（Ｂ−１）のグラフト率は４２％であった。
（２）グラフト共重合体（Ｂ−２）の調整
ポリブタジエンラテックス（重量平均ゴム粒子径０．２０μｍ、ゲル含率８８％）６０部（固形分換算）の存在下でスチレン７０％、アクリロニトリル３０％からなる単量体混合物４０部を乳化重合した。得られたグラフト共重合体は硫酸で凝固し、苛性ソーダで中和、洗浄、ろ過、乾燥してパウダー状のグラフト共重合体（Ｂ−１）を調製した。得られたグラフト共重合体（Ｂ−１）のグラフト率は３７％であった。
【００５９】
参考例３（ビニル系共重合体（Ｃ）の調製）
（１）ビニル系共重合体（Ｃ−１）の調製
スチレン７６％、アクリロニトリル２４％の単量体混合物を懸濁重合してビニル系共重合体（Ｃ−１）を調製した。得られたビニル系共重合体（Ｃ−１）はメチルエチルケトン可溶分の極限粘度が０．４５ｄｌ／ｇであった。
（２）ビニル系共重合体（Ｃ−２）の調製
スチレン７６％、アクリロニトリル２４％の単量体混合物を塊状重合してビニル系共重合体（Ｃ−２）を調製した。得られたビニル系共重合体（Ｃ−２）はメチルエチルケトン可溶分の極限粘度が０．４８ｄｌ／ｇであった。
（３）ビニル系共重合体（Ｃ−３）の調製
スチレン５０％、Ｎ−フェニルマレイミド３０％、アクリロニトリル２０％、の単量体混合物を乳化重合してビニル系共重合体（Ｃ−３）を調製した。得られたビニル系共重合体（Ｃ−３）はメチルエチルケトン可溶分の極限粘度が０．４８ｄｌ／ｇであった。
（４）ビニル系共重合体（Ｃ−４）の調製
スチレン７６％、アクリロニトリル２４％の単量体混合物を懸濁重合してビニル系共重合体（Ｃ−４）を調製した。得られたビニル系共重合体（Ｃ−４）はメチルエチルケトン可溶分の極限粘度が０．５９ｄｌ／ｇであった。
（５）ビニル系共重合体（Ｃ−５）の調製
スチレン６４％、アクリロニトリル３６％の単量体混合物を懸濁重合してビニル系共重合体（Ｃ−５）を調製した。得られたビニル系共重合体（Ｃ−５）はメチルエチルケトン可溶分の極限粘度が０．５２ｄｌ／ｇであった。
（６）ビニル系共重合体（Ｃ−６）の調製
スチレン７０％、アクリロニトリル２５％、メタクリル酸メチル５％の単量体混合物を懸濁重合してビニル系共重合体（Ｃ−６）を調製した。得られたビニル系共重合体（Ｃ−６）はメチルエチルケトン可溶分の極限粘度が０．５２ｄｌ／ｇであった。
【００６０】
参考例４（ ポリカ−ボネ−ト樹脂（Ｄ）の調製）
（１）ポリカーボネート樹脂（Ｄ−１）の調製
４，４´−ジヒドロキシジフェニル−２，２−プロパンを用いて、苛性アルカリ水溶液および溶剤存在下にホスゲンを吹き込んで芳香族ポリカ−ボネ−ト（Ｄ−１）を調製した。得られたポリマはテトラヒドロフラン溶媒で３０℃測定の極限粘度が０．４３ｄｌ／ｇであった。
（２）ポリカーボネート樹脂（Ｄ−２）の調製
４，４´−ジヒドロキシジフェニル−２，２−プロパンを用いて、苛性アルカリ水溶液および溶剤存在下にホスゲンを吹き込んで芳香族ポリカ−ボネ−ト（Ｄ−１）を調製した。得られたポリマはテトラヒドロフラン溶媒で３０℃測定の極限粘度が０．３５ｄｌ／ｇであった。
（３）ポリカーボネート樹脂（Ｄ−３）の調製
上述した参考例４に記載のポリカーボネート樹脂（Ｄ−１）と（Ｄ−２）を５０％ずつブレンドしてポリカーボネート樹脂（Ｄ−３）を調整した。
実施例１〜実施例１２（熱可塑性樹脂組成物の製造）
参考例１で製造したグラフト共重合体（Ａ）、参考例２で製造したグラフト共重合体（Ｂ）、参考例３で製造した共重合体（Ｃ）、参考例４で製造したポリカーボネート樹脂（Ｄ）を表１に示した比率で配合し、ポリカーボネート樹脂の熱分解を抑制する目的で無水マレイン酸を０．２％添加して、ベント付３０mmφ２軸押出機で樹脂温度２６０℃で溶融混練、押出しを行うことによって、ペレット状の熱可塑性樹脂組成物を製造した。得られた熱可塑性樹脂組成物を射出成形機により、シリンダー温度２６０℃、金型温度６０℃で試験片を成形し、物性を測定し、得られた測定結果を表２に示した。
【００６１】
比較例１〜比較例１０（熱可塑性樹脂組成物の製造）
実施例と同様に、参考例１で製造したグラフト共重合体（Ａ）、参考例２で製造したグラフト共重合体（Ｂ）、参考例３で製造した共重合体（Ｃ）、参考例４で製造したポリカーボネート樹脂（Ｄ）を表１に示した比率で配合し、ポリカーボネート樹脂の熱分解を抑制する目的で無水マレイン酸を０．２％添加して、ベント付３０mmφ２軸押出機で樹脂温度２６０℃で溶融混練、押出しを行うことによって、ペレット状の熱可塑性樹脂組成物を製造した。得られた熱可塑性樹脂組成物を射出成形機により、シリンダー温度２６０℃、金型温度６０℃で試験片を成形し、物性を測定し、得られた測定結果を表２に示した。
【００６２】
【表１】
2006045252.tif 000003
【００６３】
【表２】
2006045252.tif 000004
【００６４】
表２の結果から次のことが明らかである。本発明の熱可塑性樹脂組成物（実施例１〜１１）はいずれも耐衝撃性、耐薬品性、成形加工性、成形品の外観が均衡して優れており、さらに成形機の熱滞留に対する耐シルバー外観性能と耐衝撃性が優れる。
【００６５】
一方、 グラフト共重合体（Ａ）について、カルボン酸エステル系単量体組成が８０重量％を超え、シアン化ビニル系単量体が０％の場合（比較例１）は成形機での熱滞留時において成形外観不良及び衝撃保持率の低下が確認され、薬品に対する強度も他例に比較して弱く好ましくない。
【００６６】
共重合体（Ａ−４）のように、カルボン酸エステルが全くグラフト重合していない場合（比較例２）は成形品の耐衝撃性が劣り、薬品に対する強度も他例に比較して弱く好ましくない。
【００６７】
グラフト共重合体（Ａ）とグラフト共重合体（Ｂ）の使用するゴム粒径の比ｒA/ｒBについて、その値が１．０と規定範囲０．２〜０．９にない場合（比較例３）は成形品の耐衝撃性が劣るため好ましくない。
【００６８】
共重合体（Ｃ）の芳香族ビニル系単量体とシアン化ビニル系単量体の組成について６４％／３６％と規定組成範囲から外れる場合（比較例４）は成形品の耐衝撃性が十分な数値ではなく好ましくない。
【００６９】
ビニル系共重合体（Ｃ）にカルボン酸エステルを使用する場合（比較例５）は成形機での熱滞留時において成形外観不良及び衝撃保持率の低下が確認され、薬品に対する強度も他例に比較して弱く好ましくない。
【００７０】
グラフト共重合体（Ａ）が添加部数１０部を超える場合（比較例６）は成形機での熱滞留時において成形外観不良及び衝撃保持率の低下が確認され、薬品に対する強度も他例に比較して弱く好ましくない。
【００７１】
グラフト共重合体（Ａ）を使用しない場合（比較例７）は成形品の耐衝撃性が劣るために好ましくない。
【００７２】
グラフト共重合体（Ｂ）を使用しない場合（比較例８）は成形品の耐衝撃性が劣り、更に成形機での熱滞留時において成形外観不良及び衝撃保持率の低下が確認され、薬品に対する強度も他例に比較して弱く好ましくない。
【００７３】
ビニル系共重合体（Ｃ）が５部より少ない場合（比較例９）は流動性が劣り、大型成形等では成形時の樹脂温度を上げる必要性が生じるために好ましくない。また成形機での熱滞留時において成形外観不良及び衝撃保持率の低下が確認されるために好ましくない。
【００７４】
グラフト共重合体（Ａ−５）のように、メタクリル酸メチルをゴムに混合して肥大化させて製造したものを用いてかつグラフト共重合体（Ｂ）を使用しない場合（比較例１０）は、成形機での熱滞留時において成形外観不良及び衝撃保持率の低下が確認され、薬品に対する強度も他例に比較して弱く好ましくない。
【図面の簡単な説明】
【００７５】
【図１】射出成形した短冊状試験片の図面である。
【符号の説明】
【００７６】
Ｘ：クラック発生箇所からの距離
【図１】
2006045252.tif 000005