(57)【要約】【課題】フィン材用クラッド材のアルミニウム合金は、高強度化のために多種類の元素を添加するのでその化合物が粗大な初晶となり、後の圧延工程において切れを生じる原因となり製造が困難であった。また、芯材にＳｉが多く含まれていると、耐垂下性が悪くなるという問題があった。熱交換器の製造に適した、強度及びろう付け性に優れる、製造の容易なアルミニウム合金クラッド材を提供する。【解決手段】Ｓｉ：０．００５〜０．６質量％、Ｆｅ：０．０３〜０．８質量％、Ｍｎ：１．５〜３．０質量％、Ｚｎ：０．５〜３．０質量％を含有し、さらに必要に応じてＭｇ：０．４質量％以下及びＣｕ：０．２質量％以下の少なくとも1種を含有するアルミニウム合金芯材の両面に、Ｓｉ：６．５〜１１．０質量％を含有するＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材をクラッドしたアルミニウム合金クラッド材。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
アルミニウム合金芯材の両面にＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材をクラッドしてなるアルミニウム合金クラッド材であって、
前記アルミニウム合金芯材がＳｉ：０．００５〜０．６質量％、Ｆｅ：０．０３〜０．８質量％、Ｍｎ：１．５〜３．０質量％、Ｚｎ：０．５〜３．０質量％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物からなることを特徴とするアルミニウム合金クラッド材。
【請求項２】
前記アルミニウム合金芯材がさらにＭｇ：０．４質量％以下及びＣｕ：０．２質量％以下の少なくとも１種を含有することを特徴とする請求項１に記載のアルミニウム合金クラッド材。
【請求項３】
前記Ａｌ−Ｓｉ系合金ろう材が、Ｓｉ：６．５〜１１．０質量％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物からなることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載のアルミニウム合金クラッド材。
【請求項４】
複数の冷媒用タンクと、これらのタンク間に架設された複数のチューブと、各チューブにろう付されたフィン材とが具備されてなる熱交換器であって、前記フィン材として請求項１〜請求項３のいずれか１項に記載のアルミニウム合金クラッド材を用いたことを特徴とする熱交換器。
【請求項５】
アルミニウム合金芯材及びＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材をそれぞれ鋳造する鋳造工程と、前記Ａｌ−Ｓｉ系合金ろう材を熱間圧延により圧延する熱間圧延工程と、これらを組合わせて加熱し熱間圧延を行う合わせ熱間圧延工程と、を含むアルミニウム合金クラッド材の製造方法であって、
前記アルミニウム合金芯材の組が、Ｓｉ：０．００５〜０．６質量％、Ｆｅ：０．０３〜０．８質量％、Ｍｎ：１．５〜３．０質量％、Ｚｎ：０．５〜３．０質量％、残部：Ａｌ及び不可避不純物であり、
さらに、前記アルミニウム合金芯材を鋳造する鋳造工程における溶湯の冷却速度が５℃／秒以上であることを特徴とするアルミニウム合金クラッド材の製造方法。
【請求項６】
アルミニウム合金芯材及びＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材をそれぞれ鋳造する鋳造工程と、前記Ａｌ−Ｓｉ系合金ろう材を熱間圧延により圧延する熱間圧延工程と、これらを組合わせて加熱し熱間圧延を行う合わせ熱間圧延工程と、を含むアルミニウム合金クラッド材の製造方法であって、
前記アルミニウム合金芯材の組成が、Ｓｉ：０．００５〜０．６質量％、Ｆｅ：０．０３〜０．８質量％、Ｍｎ：１．５〜３．０質量％、Ｚｎ：０．５〜３．０質量％、残部：Ａｌ及び不可避不純物であり、
さらに、前記アルミニウム合金芯材を鋳造する鋳造工程における溶湯の冷却速度が１００℃／秒以上であることを特徴とするアルミニウム合金クラッド材の製造方法。
【請求項７】
前記アルミニウム合金芯材がさらにＭｇ：０．４質量％以下及びＣｕ：０．２質量％以下の少なくとも1種を含有することを特徴とする請求項５又は請求項６に記載のアルミニウム合金クラッド材の製造方法。
【請求項８】
前記Ａｌ−Ｓｉ系合金ろう材が、Ｓｉ：６．５〜１１．０質量％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物からなることを特徴とする請求項５〜請求項７のいずれか１項に記載のアルミニウム合金クラッド材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車等の熱交換器のフィン材等に用いられるアルミニウム合金クラッド材およびその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ラジエータなどの自動車用熱交換器は、複数の冷媒用タンクと、これらのタンク間に架設された複数のチューブと、各チューブに接合されたフィン材とから構成されており、チューブ内部を媒体が循環され、フィンを介して熱効率よく熱交換できる。前記フィン材は、アルミニウム合金板をコルゲート成形し、チューブ材と組み合わせてろう付け接合することにより熱交換器が製造される。この際のろう付け性を考慮して、Ａｌ−Ｓｉ系合金などのろう材をあらかじめＡｌ合金芯材にクラッドしたブレージングシートからなるフィン材がよく用いられている。
【０００３】
ところで、近年、熱交換器の軽量化やコスト低減の要求がますます高まり、フィン材はじめ主要部材の薄肉化がさらに進行している。フィン材を薄くする際、熱交換器の特性を維持、向上する必要があるため、近年のフィン材はさまざまな元素を添加したり、その製造工程を検討したりすることによって、高強度化が図られている。
このようなアルミニウム合金の高強度化には、例えばＭｎやＦｅを添加することが有効であり、このような高強度化を図った合金として、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｎ−Ｆｅ系合金が挙げられる（例えば、特許文献１参照）。
【特許文献１】特開平１０−０８１９３１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、従来のフィン材用クラッド材に用いられるアルミニウム合金は、高強度化のために多種類の元素を添加することに基因して、製造上の困難、特に量産する場合の困難を生じていた。例えば、クラッド材を構成する芯材にＳｉが多く添加されていると、鋳造時にＡｌ、Ｍｎ、Ｓｉの化合物が初晶として粗大に晶出し、その後の圧延工程において切れを生じる原因となったりするという問題があった。
また、芯材にＳｉが多く含まれていると、耐垂下性が悪くなるという欠点があった。
【０００５】
さらにまた、熱交換器の重要な特性である熱伝導性を損なうことなく高強度化を実現することは難しかった。なお、一般に、合金の熱伝導率の指標としては測定が簡単な導電率が用いられるので、導電率を向上させることが望まれる。（例えば、フィンの導電率が５％ＩＡＣＳ向上すると熱交換器の熱伝導率は１％程度向上する。）
これらの問題に鑑み、本発明は、導電率、耐垂下性は損なわず、強度に優れ、ろう付け性の良い熱交換器の製造に適したアルミニウム合金クラッド材及びその製造方法を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は、上記の目的を達成するためになされたものであり、以下の手段により解決された。すなわち、
（１）アルミニウム合金芯材の両面にＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材をクラッドしてなるアルミニウム合金クラッド材であって、
前記アルミニウム合金芯材がＳｉ：０．００５〜０．６質量％、Ｆｅ：０．０３〜０．８質量％、Ｍｎ：１．５〜３．０質量％、Ｚｎ：０．５〜３．０質量％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物からなることを特徴とするアルミニウム合金クラッド材、
（２）前記アルミニウム合金芯材がさらにＭｇ：０．４質量％以下及びＣｕ：０．２質量％以下の少なくとも１種を含有することを特徴とする（１）に記載のアルミニウム合金クラッド材、
（３）前記Ａｌ−Ｓｉ系合金ろう材が、Ｓｉ：６．５〜１１．０質量％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物からなることを特徴とする（１）又は（２）に記載のアルミニウム合金クラッド材、
（４）複数の冷媒用タンクと、これらのタンク間に架設された複数のチューブと、各チューブにろう付されたフィン材とが具備されてなる熱交換器であって、前記フィン材として（１）〜（３）のいずれか１項に記載のアルミニウム合金クラッド材を用いたことを特徴とする熱交換器、
（５）アルミニウム合金芯材及びＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材をそれぞれ鋳造する鋳造工程と、前記Ａｌ−Ｓｉ系合金ろう材を熱間圧延により圧延する熱間圧延工程と、これらを組合わせて加熱し熱間圧延を行う合わせ熱間圧延工程と、を含むアルミニウム合金クラッド材の製造方法であって、
前記アルミニウム合金芯材の組が、Ｓｉ：０．００５〜０．６質量％、Ｆｅ：０．０３〜０．８質量％、Ｍｎ：１．５〜３．０質量％、Ｚｎ：０．５〜３．０質量％、残部：Ａｌ及び不可避不純物であり、
さらに、前記アルミニウム合金芯材を鋳造する鋳造工程における溶湯の冷却速度が５℃／秒以上であることを特徴とするアルミニウム合金クラッド材の製造方法、
（６）アルミニウム合金芯材及びＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材をそれぞれ鋳造する鋳造工程と、前記Ａｌ−Ｓｉ系合金ろう材を熱間圧延により圧延する熱間圧延工程と、これらを組合わせて加熱し熱間圧延を行う合わせ熱間圧延工程と、を含むアルミニウム合金クラッド材の製造方法であって、
前記アルミニウム合金芯材の組成が、Ｓｉ：０．００５〜０．６質量％、Ｆｅ：０．０３〜０．８質量％、Ｍｎ：１．５〜３．０質量％、Ｚｎ：０．５〜３．０質量％、残部：Ａｌ及び不可避不純物であり、
さらに、前記アルミニウム合金芯材を鋳造する鋳造工程における溶湯の冷却速度が１００℃／秒以上であることを特徴とするアルミニウム合金クラッド材の製造方法、
（７）前記アルミニウム合金芯材がさらにＭｇ：０．４質量％以下及びＣｕ：０．２質量％以下の少なくとも1種を含有することを特徴とする（５）又は（６）に記載のアルミニウム合金クラッド材の製造方法、および、
（８）前記Ａｌ−Ｓｉ系合金ろう材が、Ｓｉ：６．５〜１１．０質量％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物からなることを特徴とする（５）〜（７）のいずれか１項に記載のアルミニウム合金クラッド材の製造方法、である。
【発明の効果】
【０００７】
本発明によれば、高強度で、ろう付け性が良好で、そのうえ、圧延時に割れ等を生じることのない生産性に優れるアルミニウム合金クラッド材を得ることができる。そして、このアルミニウム合金クラッド材は熱交換器フィン材用として、きわめて優れたものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
本発明のアルミニウム合金クラッド材の好ましい実施形態について、詳細に説明する。
本発明のアルミニウム合金クラッド材は、アルミニウム合金芯材の両面にＡｌ−Ｓｉ系合金のろう材をクラッドしてなるアルミニウム合金クラッド材である。
そのアルミニウム合金芯材はＳｉ：０．００５〜０．６質量％、Ｆｅ：０．０３〜０．８質量％、Ｍｎ：１．５〜３．０質量％、Ｚｎ：０．５〜３．０質量％を含有し、さらに必要に応じてＭｇ：０．４質量％以下及びＣｕ：０．２質量％以下の少なくとも1種を含有し、残部Ａｌと不可避不純物からなる組成を有するものである。
そして、前記ろう材は、Ｓｉ：６．５〜１１．０質量％を含有するアルミニウム合金とすることが特に好ましい。
【０００９】
先ず、本発明のアルミニウム（Ａｌ）合金芯材の合金組成の各成分元素について、その元素を選択した理由及び含有量の規定理由を説明する。
【００１０】
芯材におけるケイ素（Ｓｉ）は芯材の高強度化に有効な成分であり、また、ろう付け性を確保する上でも必要である。本発明においては、ろう材におけるＳｉの好ましい含有量を６．５質量％以上と高く設定しているため、芯材中のＳｉ量を多くする必要はなく、アルミニウム地金から通常取り込まれるＳｉ量である０．００５質量％以上あれば最低限のろう付け性は確保される。ろう材中のＳｉ量を少なめに設定する場合は、芯材中のＳｉを多めにする必要があるが、Ｓｉ量が多過ぎると導電率が低下し、特に熱交換器用フィン材としての熱伝導特性が損なわれることになる。加えて、Ｓｉ量が多過ぎると、鋳造時にＡｌ−Ｍｎと共に巨大な晶出物を形成し、晶出物が介在したまま鋳塊ができてしまう。このような晶出物は、圧延工程において材料破断の原因となり易いため好ましくない。これら熱伝導性及び生産性の観点から、芯材におけるＳｉの含有量は０．６質量％以下とした。上記の観点から、さらに好ましいＳｉ量は０．０５質量％〜０．３質量％である。
【００１１】
芯材における鉄（Ｆｅ）クラッド材とした場合の高強度化に有効な成分であるが、本発明においては主にＭｎの添加によって必要な強度を確保しているため、Ｆｅ量を多くする必要はなく、アルミニウム地金から通常取り込まれるＦｅ量である０．０３質量％以上あれば最低限の強度は確保される。一方、Ｆｅ量が多すぎると、鋳造時にＡｌ、Ｍｎと共に巨大な晶出物を形成し、製造性を損なうこととなる。また、Ｆｅ量が多いと、ろう付け加熱時にろう材から芯材へのＳｉ拡散が促進され材料が溶融してしまう、ろう拡散現象が顕著になる。これは、Ｆｅ量の増加により再結晶粒が小さくなるため、Ｓｉの拡散経路が多くなるためである。このような理由から、芯材におけるＦｅの含有量の上限は０．８質量％以下とした。同様の観点から、さらに好ましいＦｅの含有量は０．０５〜０．４質量％である。
【００１２】
芯材におけるマンガン（Ｍｎ）の添加は、クラッド材の高強度化のためである。本発明のクラッド材は、ろう材中のＳｉがろう付け加熱中に芯材に拡散して芯材にあるＭｎと反応し、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系化合物を形成することで、高い導電率と強度を確保している。そのため、芯材には１．５質量％以上のＭｎを添加することが必須となる。Ｍｎ量が少なすぎると、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系化合物の生成量が少なくなり、十分な強度が得られない。一方、３．０質量％を超えて添加すると、鋳造が困難になり、さらに圧延工程で割れが生じる原因となる。以上の理由から、芯材におけるＭｎの含有量は１．５質量％〜３．０質量％、好ましくは１．６質量％〜２．５質量％である。
【００１３】
芯材における亜鉛（Ｚｎ）は、熱交換器のチューブ材の犠牲防食の目的で添加する。一般に、熱交換器のチューブが内部を流れる冷媒により腐食して穴あきが発生すると、熱交換器としての機能を維持できなくなる。そのため、フィン材にＺｎを添加してフィン材の電位を卑にし、チューブの腐食を防止することが必要となる。そこで、芯材にＺｎを添加するのであるが、その含有量は０．５質量％〜３．０質量％とするのが好ましい。添加量が少なすぎると犠牲防食の効果が不十分なためである。また、多く添加し過ぎても、それ以上の犠牲防食効果は得られないうえに、芯材の融点が低下するためろう付け加熱時にフィン材が溶融してしまう恐れがある。こうした理由から、Ｚｎの含有量を０．５質量％以上、３．０質量％以下としたが、１．０質量％〜２．５質量％がさらに好ましい。
【００１４】
芯材におけるマグネシウム（Ｍｇ）は高強度化に有効な成分であるので、強度の強化をさらに望む場合には添加する。前述したように、ろう付け加熱時にろう材中のＳｉは芯材側に拡散するが、芯材に拡散したＳｉは、芯材中に存在するＭｇと反応してＭｇ−Ｓｉ系化合物を形成し、この化合物が高強度化に寄与する。一方、Ｍｇは、ろう付け加熱時に使用されるフラックスと反応して、フラックスの活性度を低下させる働きも持つので、Ｍｇを多く含有した材料では、ろう付けができなくなる。具体的には、Ｍｇ含有量が０．４質量％を超えるとろう付け性が著しく低下する。以上の理由から、芯材におけるＭｇの含有量は０．４質量％以下、好ましくは０．０５質量％〜０．２０質量％である。
【００１５】
芯材における銅（Ｃｕ）は、Ａｌ中に固溶して固溶硬化をもたらすため、高強度化に有効な成分であり、Ｍｇと同様強度の強化に本発明ではＣｕを任意添加成分とした。Ｃｕが所定量を超えて添加されると、フィン材として利用した場合にフィンの電位が貴になり、チューブの犠牲防食効果が低減してしまう理由から、芯材におけるＣｕの含有量は０．２質量％以下、さらには０.０５質量％〜０．１０質量％が好ましい。
【００１６】
続いて、Ａｌ−Ｓｉ系合金ろう材の合金組成について述べる。
Ａｌ−Ｓｉ系合金ろう材は、ろう付け性を確保するためＳｉを添加したＡｌ合金から構成され、Ｓｉの含有量は６．５質量％以上１１．０％以下が好ましい。ろう材のＳｉはろう付け加熱中に芯材に拡散するため、ろう材が溶融する温度におけるろう材中のＳｉ量は、添加したＳｉ量よりも低くなっている。特に、本発明においては、上記したように芯材中のＳｉ量を０．６質量％以下と低めに設定しているため、ろう材中のＳｉが少なすぎるとろう付け温度でのＳｉ量が少な過ぎてろう材が溶融しないため、ろう付け性が著しく低下する。一方、Ｓｉが多すぎると、融点が下がり過ぎて、ろう付け加熱時にフィン材全体が溶融してしまう。こうした理由から、ろう材におけるＳｉの含有量は６．５質量％以上、１１．０質量％以下が好ましいが、さらに好ましくは７．５質量％〜１０．０質量％である。
【００１７】
なお、上記した添加元素の他に、芯材成分については、高強度化を目的として、さらにＮｉ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒを添加することも可能である。また、フィン材の電位を卑にして犠牲防食効果を高めるために、Ｉｎ、Ｓｎを添加することも可能である。
また、ろう材成分については、溶融温度や電位調整を目的として、良好な製造を損なわない範囲でＺｎ、Ｃｕを添加することができる。
【００１８】
次に、本発明のアルミニウム合金クラッド材の製造方法について説明する。
本発明の上記金属組成を有するアルミニウム合金芯材については、ＤＣ鋳造法(Direct Chill Casting Process)で製造することができる。通常のＤＣ鋳造法で製造する場合、芯材のＭｎ量が従来のように少ない場合は問題なく鋳造できるが、本発明のようにＭｎを多く含む場合は、巨大晶出物の発生が起こり易くなる。これに対しては、溶湯凝固時の冷却速度を大きくすると、巨大晶出物の発生を抑えることができる。本発明の芯材成分においては、冷却速度を５℃／秒以上にすることで、巨大晶出物の発生を防ぐことができるため、Ｍｎが多くても問題なく鋳造できる。
具体的には、厚さが１００ｍｍ程度の薄型鋳型を使用することにより、冷却速度を５〜１０℃／秒程度に大きくすることができ、効果的である。鋳造後に、熱間圧延により所定のサイズに圧延する。また、さらに冷却速度が速い双ロールキャスター等の連続鋳造圧延法を用いると、冷却速度を１００〜１０００℃／秒程度にすることができ、晶出部がより微細となって、さらに良好に鋳造を行うことができる。冷却速度が小さすぎると、先にも記載したように、晶出物が大きくなり、圧延工程で割れを生じたり、フィン材の厚さまで薄く圧延した際に、晶出物が基点となり材料が切れたりする。
【００１９】
ろう材については、通常のＤＣ鋳造法で問題なく製造することができる。ろう材を鋳造した後、熱間圧延により所定のサイズに圧延し、上記で製造した芯材と組み合わせて加熱し、合わせ圧延をすることにより、クラッド材とすることができる。
さらに、圧延と中間焼鈍、最終圧延を行うことにより、所定のサイズのアルミニウム合金クラッド材を得ることができる。本発明のクラッド材のクラッド率（％）（片面のろう材の厚さ×１００／材料の厚さ）は５〜２０％程度が好ましい。
【００２０】
得られたアルミニウム合金クラッド材をフィン材として熱交換器を組み立てる。
複数の冷媒用タンクの間に相互に間隔をあけて互いに平行に多数のチューブを設け、各チューブにコルゲート状に成形したクラッド材をろう付けしてフィンとし、熱交換器を構成する。
【実施例】
【００２１】
以下に、本発明を実施例に基づいてさらに詳細に説明するが、本発明はこれに制限されるものではない。
[実施例及び比較例]
芯材成分として表１に示す金属成分と組成比（質量％で示し、残部はＡｌである）を持つアルミニウム合金鋳塊をＤＣ鋳造により製造し、厚さ４０ｍｍに面削した。溶湯凝固時の冷却速度は１０℃／秒であった。
また、ろう材成分として表２に示す合金組成（質量％で示し、残部はＡｌである）を持つアルミニウム合金鋳塊を上記の芯材と同様の鋳造方法（冷却速度１０℃／秒）で製造し、５２０℃で熱間圧延して厚さ５ｍｍとした。
【００２２】
【表１】
2006281266.tif 000002
【００２３】
【表２】
2006281266.tif 000003
【００２４】
ついで、表３に示す組合せで芯材の表裏にろう材を合わせ、５２０℃で熱間圧延して両面ろうクラッド材とした。このクラッド材に圧延および中間焼鈍を行うことにより、最終圧延率３０％、最終板厚０．１ｍｍの熱交換器フィン材用アルミニウム合金クラッド材を製造した。なお、表裏の各クラッド率は１０％である。各クラッド材の圧延の状況を表３に示した。
上記のようにして製造された熱交換器フィン材用アルミニウム合金クラッド材について、ろう付け条件相当の６００℃、５分保持の加熱を実施した後、引張試験により強度を測定した。強度は、圧延方向から切り出したＪＩＳ  Ｚ２２０１−１３Ｂ号の試験片をＪＩＳ  Ｚ２２４１に準じて３本測定しその平均値を表３に示した。
【００２５】
また、フィン材を巾２０ｍｍにスリットした後コルゲート成形加工したものを、チューブ材用の巾２０ｍｍ、板厚０．５ｍｍのＪＩＳ−Ａ３００３合金板材と組み合わせ、熱交換器を模擬したミニコアを組み立てた。このミニコアにノコロックろう付け用のフラックスを塗布し、ろう付け加熱を実施した。加熱は酸素濃度を１００ｐｐｍ以下にした窒素雰囲気中で行い、温度条件は６００℃で５分保持とした。このろう付け後のミニコアについて、チューブ材とフィン材の接合状態を観察した結果を表３に示した。
【００２６】
【表３】
2006281266.tif 000004
【００２７】
表３に示すように、本発明例Ｎｏ．１〜１２のアルミニウム合金クラッド材は、圧延工程等で特に問題を生じることなく製造でき、ろう付け後の強度が高く、また、ろう付け性も良好であった。
一方、Ｎｏ．１３及びＮｏ．１５は、芯材におけるＳｉ，Ｍｎ量が本発明に規定した添加量よりも少なかったため、ろう付け後の強度が低い結果となった。Ｎｏ．１４及びＮｏ．１６は、芯材におけるＦｅ，Ｍｎ量が本発明に規定した添加量よりも多かったため、合わせ圧延後の冷間圧延の際に割れが発生し、試験に供する材料を製造することができなかった。Ｎｏ．１７は、芯材におけるＭｇ量が本発明に規定した添加量よりも多かったため、アルミニウム合金クラッド材ろう付け条件相当の加熱を行った後の強度は高かったが、ミニコアを組み立てる試験において、ろう付け時にフィレットが形成されず、ろう付けが行えなかった。Ｎｏ．１８は、芯材におけるＺｎ量が本発明に規定した添加量よりも多かったため、ろう付け加熱によりフィンが溶融してしまった。
【００２８】
また、Ｎｏ．１９は、ろう材におけるＳｉ量が本発明に規定した添加量よりも少なかったため、ミニコアのろう付けにおいてフィレットが形成されず、ろう付けが行えなかった。Ｎｏ．２０は、ろう材におけるＳｉ量が本発明に規定した添加量よりも多かったため、ろう付け加熱によりフィンが溶融してしまった。
【００２９】
以上のように、本発明によれば、高強度で、ろう付け性が良好で、かつ、圧延時に割れ等を生じることのない生産性に優れる、熱交換器フィン材用に適したアルミニウム合金クラッド材を得ることができる。