(57)【要約】【課題】タングステンまたはモリブデンからなる封着材であっても溶接によって外部リード線との接続強度を十分確保することができる封着用リード線およびこのリード線を有する冷陰極蛍光ランプを提供する。【解決手段】封着用リード線３は、タングステンまたはモリブデンからなる封着材４と；この封着材４の外側端部に溶接によって接続された芯線５ａの表面に銅、錫または亜鉛からなる金属のうち少なくとも一種からなる金属の被覆層５ｂが形成された外部リード線５と；を具備している。封着材４と被覆層５ｂとの間で相互拡散が発生するので、抵抗溶接によって容易に接続することが可能で接続強度を向上させた封着用リード線３を提供できる。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
タングステンまたはモリブデンからなる封着材と；
この封着材の外側端部に溶接によって接続された芯線の表面に銅、錫または亜鉛からなる金属のうち少なくとも一種からなる金属の被覆層が形成された外部リード線と；
を具備していることを特徴とする封着用リード線。
【請求項２】
外部リード線の被覆層は、外部リード線全体に対して１４質量％以上の比率で被覆されていることを特徴とする請求項１記載の封着用リード線。
【請求項３】
外部リード線の被覆層は、一部が溶融して封着材よりも径大な膨出部を形成し、この膨出部が封着材の外側端部よりも中間側の外周表面上に延在するように被着されていることを特徴とする請求項１または２記載の封着用リード線。
【請求項４】
膨出部が封着材の外周表面上に被着する外側端部からの長さは、封着材の直径の１０％以上であることを特徴とする請求項３記載の封着用リード線。
【請求項５】
封着材はモリブデンで、外部リード線の被覆層は銅でそれぞれ構成されており、封着材のモリブデンと被覆層の銅とが相互に拡散していることを特徴とする請求項１ないし４いずれか一記載の封着用リード線。
【請求項６】
高融点金属材料からなる封着材と；
この封着材の外側端部に溶接によって接続された熱膨張率が封着材の高融点金属材料の熱膨張率の８０〜１２０％の範囲内である外部リード線と；
を具備していることを特徴とする封着用リード線。
【請求項７】
封着材はモリブデンからなり、外部リード線がコバールからなることを特徴とする請求項６記載の封着用リード線。
【請求項８】
外部リード線の外表面に銅、錫または亜鉛からなる金属のうち少なくとも一種からなる金属の被覆層が形成されていることを特徴とする請求項６または７記載の封着用リード線。
【請求項９】
封着材はモリブデンまたはタングステンからなり、外部リード線は鉄−ニッケル合金線からなる芯線の表面に銅、錫または亜鉛からなる金属のうち少なくとも一種からなる金属の被覆層が形成されており、この被覆層は外部リード線全体の１〜５質量％の比率で被覆されていることを特徴とする請求項６記載の封着用リード線。
【請求項１０】
内面に蛍光体層が形成された硬質ガラス製のバルブと；
このバルブの内部に封入された放電媒体と；
前記バルブの両端にそれぞれ気密に封着された請求項１ないし９いずれか一記載の封着用リード線と；
前記リード線の内側端部それぞれ設けられた冷陰極と；
を具備していることを特徴とする冷陰極蛍光ランプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷陰極放電ランプなどの管球製品に使用される封着用リード線およびこのリード線を用いた冷陰極蛍光ランプに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、液晶表示装置（以下ＬＣＤと略称する。）を用いた小形のパソコンやテレビなどは薄形化や高輝度のカラー化がすすめられている。このＬＣＤを照明するためのバックライト装置に使用される小形の蛍光ランプには、小形化が容易であって寿命特性にも優れた冷陰極蛍光ランプが多用されている。
【０００３】
冷陰極蛍光ランプは電極が冷陰極であるためバルブ径を小さくすることが可能であり、バルブ内径が１２ｍｍ以下、たとえば、５ｍｍ以下の極めて細径のランプも開発されている。そして、冷陰極蛍光ランプの小形、高出力化に伴い、バルブを構成するガラスも軟質ガラスよりも石英ガラスやホウケイ酸ガラスのような硬質ガラスを使用する傾向にある。このように硬質ガラスをバルブに使用した冷陰極蛍光ランプの封着用リード線としては、封着材にタングステンやモリブデンを封着材に用いたものが提案されている（例えば特許文献１参照）。
【０００４】
この従来技術においては、硬質ガラス用封着材の外側端部に接続される外部リード線にニッケル線が使用されている。
【特許文献１】特開２００３−１５１４９６号公報（第４頁）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記従来技術のように、外部リード線にニッケル線を用いた封着用リード線は、外部リード線の耐食性がよいので外観性は良好であるが、封着材がタングステンまたはモリブデンの場合には外部リード線のニッケルとは抵抗溶接では十分に接続強度が確保できず、封着用リード線を配線処理のため折り曲げ加工を行うと溶接面で破断するおそれがあるという問題がある。
【０００６】
本発明は上記問題に鑑みなされたもので、タングステンまたはモリブデンからなる封着材であっても溶接によって外部リード線との接続強度を十分確保することができる封着用リード線およびこのリード線を有する冷陰極蛍光ランプを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
請求項１の封着用リード線は、タングステンまたはモリブデンからなる封着材と；この封着材の外側端部に溶接によって接続された芯線の表面に銅、錫または亜鉛からなる金属のうち少なくとも一種からなる金属の被覆層が形成された外部リード線と；を具備していることを特徴とする。
【０００８】
外部リード線の芯線は、鉄（Ｆｅ）−ニッケル（Ｎｉ）合金ワイヤーや鉄（Ｆｅ）製ワイヤーなどが挙げられる。
【０００９】
封着材のタングステンまたはモリブデンは高融点金属であるので、抵抗溶接が困難であるが、被覆層の銅、錫または亜鉛とタングステンまたはモリブデンとの共晶相の融点は低いので抵抗溶接によって封着材と被覆層との接続界面で相互拡散が発生し、この拡散によって接続強度が向上する。
【００１０】
請求項２は、請求項１記載の封着用リード線において、外部リード線の被覆層は、外部リード線全体に対して１４質量％以上の比率で被覆されていることを特徴とする。
【００１１】
請求項３は、請求項１または２記載の封着用リード線において、外部リード線の被覆層は、一部が溶融して封着材よりも径大な膨出部を形成し、この膨出部が封着材の外側端部よりも中間側の外周表面上に延在するように被着されていることを特徴とする。
【００１２】
請求項４は、請求項３記載の封着用リード線において、膨出部が封着材の外周表面上に被着する外側端部からの長さは、封着材の直径の１０％以上であることを特徴とする。
【００１３】
請求項５は、請求項１ないし４いずれか一記載の封着用リード線において、封着材はモリブデンで、外部リード線の被覆層は銅でそれぞれ構成されており、封着材のモリブデンと被覆層の銅とが相互に拡散していることを特徴とする。
【００１４】
請求項６の封着用リード線は、高融点金属材料からなる封着材と；この封着材の外側端部に溶接によって接続された熱膨張率が封着材の高融点金属材料の熱膨張率の８０〜１２０％の範囲内である外部リード線と；を具備していることを特徴とする。
【００１５】
請求項７は、請求項６記載の封着用リード線において、封着材はモリブデンからなり、外部リード線がコバールからなることを特徴とする。
【００１６】
コバールとは、鉄（Ｆｅ）、ニッケル（Ｎｉ）、コバルト（Ｃｏ）からなる合金であって「ＫＯＶ」とも称される封着用金属であり、その組成はニッケル２８〜３０質量％、コバルト１５〜１８質量％、残部が鉄からなる。
【００１７】
コバールは、モリブデン（Ｍｏ）との相溶性がよく、抵抗溶接によってモリブデンがコバールに適度に溶け込むので、溶接強度を確保することができる。
【００１８】
請求項８は、請求項６または７記載の封着用リード線において、外部リード線の外表面に銅、錫または亜鉛からなる金属のうち少なくとも一種からなる金属の被覆層が形成されていることを特徴とする。
【００１９】
請求項９は、請求項６記載の封着用リード線において、封着材はモリブデンまたはタングステンからなり、外部リード線は鉄−ニッケル合金線からなる芯線の表面に銅、錫または亜鉛からなる金属のうち少なくとも一種からなる金属の被覆層が形成されており、この被覆層は外部リード線全体の１〜５質量％の比率で被覆されていることを特徴とする。
【００２０】
請求項１０の冷陰極蛍光ランプは、内面に蛍光体層が形成された硬質ガラス製のバルブと；このバルブの内部に封入された放電媒体と；前記バルブの両端にそれぞれ気密に封着された請求項１ないし９いずれか一記載の封着用リード線と；前記リード線の内側端部それぞれ設けられた冷陰極と；を具備していることを特徴とする。
【００２１】
冷陰極は、封着材に取付けられたものであって、板状、スリーブ状等の形状で構成されるが、封着材と一体的に構成されているものであってもよい。
【発明の効果】
【００２２】
請求項１によれば、封着材と被覆層との間で相互拡散が発生するので、抵抗溶接によって容易に接続することが可能で接続強度を向上させた封着用リード線を提供することができる。
【００２３】
請求項２によれば、外部リード線の被覆層が外部リード線全体に対して１４質量％以上の比率で被覆されているので、外部リード線の接続強度をより向上させた封着用リード線を提供することができる。
【００２４】
請求項３によれば、外部リード線の一部が溶融して形成された膨出部が封着材の外側端部よりも中間側の外周表面上に延在しているので、外部リード線の接続強度をより向上させた封着用リード線を提供することができる。
【００２５】
請求項４によれば、膨出部が封着材の外周表面上に被着する外側端部からの長さを封着材の直径の１０％以上とすることで、外部リード線の接続強度をより向上させた封着用リード線を提供することができる。
【００２６】
請求項５によれば、封着材のモリブデンと被覆層の銅とを相互に拡散させているので、外部リード線の接続強度をより確実に向上させた封着用リード線を提供することができる。
【００２７】
請求項６によれば、封着材の高融点金属材料と外部リード線との封着材熱膨張率差を所定値以下（±２０％）に抑えたので、溶接時の接続作業が容易になって接続強度が向上するとともに、経年使用のヒートサイクルによって生じる溶接界面の歪が低減されるので溶接部における接続不良の発生を抑制することができる。
【００２８】
請求項７によれば、封着材のモリブデンが外部リード線のコバールに溶接によって適度に溶け込むので、抵抗溶接によって容易に接続することが可能で接続強度を向上させた封着用リード線を提供することができる。
【００２９】
請求項８によれば、コバールからなる外部リード線の外表面に銅、錫または亜鉛からなる金属のうち少なくとも一種からなる金属の被覆層を形成したので、半田付け処理を容易に行うことができる。
【００３０】
請求項９によれば、安価な鉄−ニッケル合金線を芯線として使用するとともに表面に所定範囲内の比率で被覆層を形成したので、外部リード線の径方向の熱膨張率が大きく変動することなく被覆層による接続強度を確保するとともに、半田付け処理を容易に行うことができる。
【００３１】
請求項１０の発明は、請求項１ないし９いずれか一記載の封着用リード線を備えた冷陰極蛍光ランプを提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３２】
以下、本発明の一実施形態について図面を参照して説明する。図１は第１の実施形態の冷陰極蛍光ランプを示す一部断面図、図２は図１の冷陰極蛍光ランプの外部リード線を示す拡大断面図である。
【００３３】
Ｌは冷陰極蛍光ランプであり、たとえば直管形の消費電力が５Ｗ以下、例えば２．５Ｗである。このランプＬは外径が２．６ｍｍ、内径が約１．６ｍｍ、長さが約２００ｍｍのホウ珪酸ガラス（熱膨張率約４×１０−６／℃）等からなる硬質ガラス製の管形バルブ１を有している。管形バルブ１の両端は、封着用リード線３の封着材４に溶着されたビードガラス２によって封止されている。なお、封着材４を構成する材料が高融点金属であるモリブデン（Ｍｏ）、タングステン（Ｗ）である場合には、管形バルブ１のガラス材質として半硬質ガラス（熱膨張率５１×１０−７／℃）を使用してもよい。
【００３４】
このバルブ１の内壁面には青色、緑色、赤色に発光領域を有する蛍光体を混合した３波長形蛍光体層Ｐが形成されている。また、このバルブ１内にはネオン（Ｎｅ）およびアルゴン（Ａｒ）の混合ガスが約８０００Ｐａと水銀が封入されている。
【００３５】
封着用リード線３、３に使用される封着材４は、直径１．０ｍｍの高融点金属であるモリブデン（Ｍｏ）製のワイヤーを用いている。外部リード線５は、芯線として直径０．８ｍｍの鉄（Ｆｅ）−ニッケル（Ｎｉ）合金からなるジメットワイヤー５ａの表面に銅（Ｃｕ）からなる被覆層５ｂを被着して形成されている。この被覆層５ｂは、外部リード線５全体に対して１４質量％以上の比率で被覆されていればよく、本実施形態の銅比率は約２４質量％である。この封着材４の外側端部に外部リード線５が抵抗溶接により接続されている。
【００３６】
冷陰極蛍光ランプＬの発光効率を上げるために、仕事関数が低いモリブデン（Ｍｏ）製の有底円筒状のカップ形状の冷陰極６が使用されており、この冷陰極６がバルブ１の両端内部にそれぞれ封装されている。冷陰極６はバルブ１の両端にビードガラス２を介して封着される封着材４に溶接によって接続されている。
【００３７】
蛍光ランプＬは、バックライト装置の光源として組み込まれて使用される。バックライト装置は、パソコンやテレビなどのＬＣＤとして使用され高効率な照明効果が得られる。なお、本発明は上記実施形態に限定されない。たとえば、封止部としてのビードガラス２は必ず必要ではなく、封着材４がガラスバルブの端部にそのまま封止される形態であってもよい。また、ランプＬは冷陰極形の蛍光ランプに限らず、放電維持媒体としては水銀以外の発光物質を封入していてもあるいはキセノンガスなどを封入した希ガス発光によるランプなど他種の細管形の放電ランプに適用できる。また、バルブの形状は直管形に限らずＵ字形、Ｗ字形、環形などに屈曲してあってもよい。
【００３８】
図３は、封着材４と外部リード線５との接続状態を示す拡大断面図である。封着材４の外側端部４ａの面と外部リード線５の先端面とが抵抗溶接によって接続されている。抵抗溶接の電力は約３００Ｗである。この溶接によって、溶接時に外部リード線５先端側の被覆層５ｂの一部が溶融して封着材４よりも径大な一部が略球体状の形状を有する膨出部５ｃが形成されている。この膨出部５ｃは、封着材４の外側端部４ａよりも中間側（電極側）の外周表面上に延在するように被着されている。
【００３９】
封着材４の外周表面上に被着している膨出部５ｃの外側端部からの長さａは約０．２ｍｍであり、封着材の直径ｂの１０％以上となっている。また、膨出部５ｃの最大直径ｃは約１．２ｍｍである。
【００４０】
次に本実施形態の作用効果について説明する。この溶接部分を分析した結果、封着材４のモリブデンは外部リード線５の芯線５ａ部分にはほとんど拡散しないが、被覆層５ｂの膨出部５ｃを構成する銅（Ｃｕ）と封着材のモリブデンとが相互に拡散していることがわかった。これは、モリブデン製の封着材とジメットワイヤーからなる外部リード線とを抵抗溶接した場合、鉄（Ｆｅ）またはニッケル（Ｎｉ）とモリブデン（Ｍｏ）との共晶溶解温度は、鉄１０質量％−残部モリブデンのとき１５２０℃、ニッケル１０質量％−残部モリブデンのとき１４４０℃であるのに対し、銅−モリブデンは約９００℃から一部溶融し始めるためである。特に封着材４の外周表面上に被着している膨出部５ｃに効果的にモリブデンが拡散していることが確認できた。このモリブデンの拡散により、外部リード線５として必要な溶接強度を得ることができる。
【００４１】
封着用リード線３の溶接強度を確認するため、上記実施形態の封着用リード線３を２０本試作し、所定角度での折り曲げを破断するまで繰り返す折り曲げ試験を実施した。その結果、溶接部分で破断したものは０本であり、すべての封着用リード線が外部リード線５においてストレスによって破断した。
【００４２】
次に、外部リード線５全体に対する被覆層５ｂの質量比を変化させた場合の溶接強度について実験により確認した。実験は、上記と同一の芯線５ａに銅からなる被覆層５ｂの質量比率を１０％，１４％，２０％，２８％と変化させた封着用リード線５をそれぞれ１０本ずつ試作し、上記と同様の折り曲げ試験を行って溶接部で破断したサンプル数を調べた。表１にその結果を示す。
【表１】
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【００４３】
この実験の結果、被覆層５ｂの質量比率は、１４質量％以上とすればよいことが分かった。なお、被覆層５ｂの質量比率の上限は特に設定しないが、３０質量％を超えるとリード線径方向の熱膨張率が被覆層の影響を受けて封着用リード線５との熱膨張率差が大きくなる等の要因によってそれ以上の溶接強度の向上は望めなくなる。したがって、溶接強度や製造の容易さを考慮すると３０質量％以下とするのが妥当である。
【００４４】
上記実験は、芯線５ｂに鉄−ニッケル合金を使用したが、鉄製のワイヤーを芯線５ａに使用した場合にも同様な効果が得られることが確認できた。また外部リード線５がすべて銅で形成された場合には、外部リード線５が柔軟すぎて適度な剛性が得られないため好ましくない。
【００４５】
次に、封着材４の直径ｂを１．０ｍｍ一定、膨出部５ｃの最大直径ｃを１．２ｍｍ一定としたときに、膨出部５ｃの外側端部からの長さａを変化させた場合の溶接強度を実験により確認した。表２にその結果を示す。なお、表２のａ／ｂ＝０は、膨出部５ｃが封着材４の外周表面には延在せずに封着材４の外側端部４ａのみに被着している状態を示す。
【表２】
2006140128.tif 000004
【００４６】
ここで、外部リード線破断とは、外部リード線の中間部において折り曲げの繰り返しによってストレス破断したことを示している。この実験の結果、ａ／ｂは０．１０以上であれば溶接面の強度を確保できることが分かった。
【００４７】
次に、膨出部５ｃの外側端部からの長さａを０．２ｍｍ一定、封着材４の直径ｂを１．０ｍｍ一定としたときに、膨出部５ｃの最大直径ｃを変化させた場合の溶接強度を実験により確認した。表３にその結果を示す。
【表３】
2006140128.tif 000005
【００４８】
ここで、外部リード線破断とは、外部リード線の中間部において折り曲げの繰り返しによってストレス破断したことを示している。この実験の結果、ｃ／ｂは１．０５以上であれば溶接面の強度を確保できることが分かった。
【００４９】
このように、封着材４、外部リード線５および膨出部５ｃの寸法比をａ／ｂまたはｃ／ｂで管理することによって溶接強度を確保することができ、信頼性の高い封着用リード線部品を供給することができる。
【００５０】
なお、上記実施形態では被覆層５ｂに銅（Ｃｕ）を使用しているが、封着材４が被覆層５ｂの膨出部５ｃに拡散して接続強度が確保できる場合には、錫（Ｓｎ）または亜鉛（Ｚｎ）を用いてもよい。このように、外部リード線の外表面に銅（Ｃｕ）等からなる被覆層が被着されていると、冷陰極ランプＬの製造後に外部リード線３に半田付けすることが容易になる。
【００５１】
図４は、第２の実施形態の封着用リード線の封着材４と外部リード線５との接続状態を示す拡大断面図である。第２の実施形態の封着用リード線は、第１の実施形態の封着線４の外側端部４ａ近傍の外周面に凹溝４ｂを形成したものである。この凹溝４ｂを周方向に連続的に設けることによって、被覆層５ｂの膨出部５ｃを構成する銅（Ｃｕ）が凹溝４ｂに入り込み、封着材のモリブデンと相互に拡散するので溶接強度が一層向上することになる。なお、この凹部４ｂは周方向に連続するものに限らず、部分的に形成されたものであってもよい。また、凹部４ｂは１本に限らず、２本以上形成されていてもよい。
【００５２】
図５は、第３の実施形態の封着用リード線の封着材４と外部リード線５との接続状態を示す拡大断面図である。第３の実施形態の封着用リード線は、第１の実施形態の封着線４の外側端部４ａ側の外周面が径方向に膨出したフランジ部４ｃを形成したものである。被覆層５ｂの膨出部５ｃは、フランジ部４ｃを包み込むように封着材４の外周面に被着していくので、封着材のモリブデンと相互に拡散する面積が大きくなって溶接強度が向上するとともに、フランジ部４ｃが被覆層５ｂに対して鉤状に内部へ突出することによって封着材４と外部リード線５とが互いに離反する方向への引張り強度が向上することになる。
【００５３】
図６は、第４施形態の封着用リード線の封着材４と外部リード線５との接続状態を示す拡大断面図である。第４の実施形態の封着用リード線は、第１の実施形態の外部リード線５をコバール（ＫＯＶ）線５ａ（コバールの組成Ｆｅ約５３質量％、Ｎｉ約２８質量％、Ｃｏ約１８質量％、融点は約１４５０℃）としたものであり、その他の構成は第１の実施形態と同様である。モリブデンの熱膨張率は５１×１０−７／℃であるのに対し、コバールの熱膨張率は４７×１０−７／℃であってモリブデンの約９２％である。このように、封着材４に高融点金属を使用する場合に外部リード線５の熱膨張率をこの高融点金属のそれに近似させたものを使用することによって、溶接時における溶接部の微細な亀裂発生を抑えることができる。この微細な亀裂の発生を抑えることにより、ランプ製造時における溶接部のはずれ、ランプ使用時の断線等の発生が軽減できる。また、大ワットの入力電力で点灯する高負荷ランプの場合には、使用時の封着用リード線の温度が比較的高いので、熱膨張率差が大きいと溶接部の界面に歪が発生しやすいが、本実施形態の封着用リード線は封着材４と外部リード線５との熱膨張率差が所定範囲内であることから、点滅を繰り返したとしても溶接部のはずれが起きにくく、断線の発生を軽減することができる。上記作用を得るためには、外部リード線の熱膨張率を封着材の熱膨張率の８０〜１２０％、好ましくは９０〜１１０％の範囲内とする必要がある
【００５４】
また、コバールはモリブデンとの相溶性がよく、溶接時にモリブデンがコバール線にとけ込むので、高い溶接強度が得られる。また、本実施形態の場合、第１の実施形態のように膨出部５ｃを形成することなく、溶接強度を確保することができるという利点がある。
【００５５】
例えば、封着材４には直径１．０ｍｍのモリブデン製のワイヤーを使用し、外部リード線には直径０．８ｍｍのコバール線５ａを使用し、それぞれの端部同士を抵抗溶接で接続することにより、第４の実施形態の封着用リード線を得ることができる。
【００５６】
折り曲げ試験の結果、１５回後に外部リード線でストレス破断することを確認した。このように、外部リード線５にコバール線５ａを使用することで、図３に示す膨出部５ｃを封着材４の外周表面に被着させることなく、安定的に溶接強度を確保することができる。
【００５７】
なお、外部リード線５には、ランプ装着時に半田付け処理が行われることが多いが、その場合には、表面に、銅、錫、亜鉛のうち少なくとの一種からなる被覆層５ｂを第１の実施形態のようにメッキすることで良好な半田の濡れ特性を確保することができる。ただし、この被覆層５ｂの厚さが大きくなると被覆層５ｂの材質の影響を受けて外部リード線５の径方向の熱膨張率が変動してしまうので、所定の厚さ（被覆層の質量比率が外部リード線全体の１〜５質量％）にする必要がある。また、この被覆層によって図３に示すような膨出部５ｃを形成し、この膨出部５ｃへのモリブデン拡散によって溶接強度をさらに向上させてもよい。
【００５８】
次に、第５の実施形態について説明する。第５の実施形態の封着用リード線は、第４の実施形態の外部リード線５をコバール（ＫＯＶ）線に代えて安価なＮｉ−Ｆｅ線としたものである。Ｎｉ−Ｆｅ線は、ジュメット線の芯線であるが、ニッケル（Ｎｉ）の比率が４０〜４５％の組成比のものは熱膨張率４５〜６５×１０−７／℃であり、モリブデンの熱膨張率５１×１０−７／℃に対して約７８〜１２７％、タングステンの熱膨張率４３×１０−７／℃に対して約１０５〜１５１％である。したがって、Ｎｉ−Ｆｅ線の熱膨張率が封着材の高融点金属の熱膨張率の８０〜１２０％、好ましくは９０〜１１０％の範囲内となるようにニッケル（Ｎｉ）の成分比率を調整すればよい。本実施形態では、ニッケルの成分比が４２％のＮｉ−Ｆｅ線を使用してモリブデンの熱膨張率の８０〜１２０％に収まるようにしている。
【００５９】
比較例として従来外部リード線として使用されているジュメット線（Ｎｉ−Ｆｅ線芯線の表面に２０〜３０μｍの銅層が被覆され、ボレート処理を行っていないもの）を外部リード線として用いて耐久試験を行った。ジュメット線の熱膨張率は軸方向こそ６０×１０−７／℃であるが、半径方向は９３×１０−７／℃である。第５の実施形態および比較例の各封着用リード線のそれぞれ５０本用意し、溶接強度を引っ張り試験で確認した。その結果、溶接部から破断した本数は、本実施形態が５０本中１本であったのに対し、比較例は５０本中９本であった。
【００６０】
以上の結果よりアウターリード線として封止部材料と熱膨張率が近似している４２％Ｎｉ−Ｆｅ線の方が良好であった。この結果は、比較例の外部リード線をＮｉ−Ｍｎ線（熱膨張率１４０×１０−７／℃）とした場合でも同様であった。
【００６１】
また、第５の実施形態のＮｉ（４２％）−Ｆｅ線の熱膨張率に影響を与えない程度の厚さ（外部リード線全体の１〜５質量％の比率）であれば、はんだとの接続性に優れた金属、たとえば銅（Ｃｕ）、錫（Ｓｎ）等のメッキ層を被覆してもよい。例えば、Ｎｉ（４２％）−Ｆｅ芯線の線径がφ０．５〜０．７ｍｍの場合には、銅等の被覆層の厚さは２〜３μｍの範囲とするのが好ましい。このように被覆層を形成することによって、溶接部において溶解した被覆層の一部が高融点金属からなる封着材の端面と強固に接続することから、接続強度をより高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【００６２】
【図１】本発明の第１の実施形態の冷陰極蛍光ランプを示す一部切欠正面図である。
【図２】図1のランプに使用される外部リード線を示す正面断面図である。
【図３】図１の封着用リード線の溶接状態を示す拡大断面図である。
【図４】本発明の第２の実施形態の封着用リード線の溶接状態を示す拡大断面図である。
【図５】本発明の第３の実施形態の封着用リード線の溶接状態を示す拡大断面図である。
【図６】本発明の第４の実施形態の封着用リード線の溶接状態を示す拡大断面図である。
【符号の説明】
【００６３】
Ｌ…ランプ、１…ガラスバルブ、２…封止部としてのガラスビード、３…封着用リード線、４…封着材、５…外部リード線、５ｃ…膨出部、６…冷陰極。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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