(57)【要約】【課題】  高負荷・高速回転運転で使用されるのに好適な円筒ころ軸受を提供する。【解決手段】  円筒ころ軸受の内輪２０には、軌道面２１と鍔面２４とが交わる隅部にぬす溝２３が設けられている。円筒ころ４０には、転動面４１と端面４３とが交わる角部に面取り４２が設けられている。転動面４１からの面取り４２の高さをｈとし、面取り部の曲率半径をＲとすると、１．０≦Ｒ／ｈ≦１．５の関係が成立する。【選択図】      図８
2006090516.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
軌道面の両側に鍔部を有し、かつ前記鍔部のうち少なくとも一方の鍔面と軌道面とが交わる隅部にぬすみ溝が設けられた軌道輪と、
前記軌道面上を転動自在に配置され、その転動面と両端面とが交わる角部に面取りが設けられた円筒ころとを備えた円筒ころ軸受において、
前記転動面からの面取りの高さをｈとし、面取り部の曲率半径をＲとすると、
１．０≦Ｒ／ｈ≦１．５
の関係が成立することを特徴とする、円筒ころ軸受。
【請求項２】
前記面取りの高さｈは、前記軌道面からのぬすみ溝の高さＨよりも小さい、請求項１に記載の円筒ころ軸受。
【請求項３】
前記円筒ころの直径が２４ｍｍを越え３０ｍｍ以下であり、前記ぬすみ溝の高さが１．２ｍｍ以下である、請求項１または２に記載の円筒ころ軸受。
【請求項４】
前記円筒ころの直径が３０ｍｍを越え４０ｍｍ以下であり、前記ぬすみ溝の高さが１．４ｍｍ以下である、請求項１または２に記載の円筒ころ軸受。
【請求項５】
前記円筒ころの直径が４０ｍｍを越え５０ｍｍ以下であり、前記ぬすみ溝の高さが１．６ｍｍ以下である、請求項１または２に記載の円筒ころ軸受。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、風力発電増速機、工作機械、ジェットエンジン、ガスタービン等において、高速および高負荷で回転する軸を支持するのに好適な円筒ころ軸受に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
円筒ころ軸受は、一般に、外周に軌道面を有する内輪と、内周に軌道面を有する外輪と、内輪の軌道面と外輪の軌道面との間に転動自在に配置された複数の円筒ころと、円筒ころを円周方向の所定間隔に保持する保持器とを備えている。
【０００３】
例えば、内輪の両側部にそれぞれ鍔部を備えている場合、内輪の各鍔部の鍔面と軌道面とが交わる隅部に、ぬすみ溝が設けられる。このぬすみ溝は、主として、軌道面と鍔面を研削加工する際の逃げ溝として設けられるものである。また、円筒ころの転動面と両端面とが交わる角部には、それぞれ、面取りが設けられる。軸方向に対向する鍔面間の軸方向寸法は円筒ころの長さ寸法よりも僅かに大きく設定され、これにより円筒ころと鍔部との間に案内隙間が確保される。
【０００４】
上記のような円筒ころ軸受は、円筒ころの転動面と軌道輪の軌道面とが線接触するため、ラジアル荷重の負荷能力が高く、高速回転にも適しているが、その反面、玉軸受に比べて高速回転時の発熱量が大きく、とりわけ、円筒ころと鍔部との滑り接触部に発熱増大や摩耗が生じ易いという問題を抱えている。すなわち、円筒ころは上記の案内隙間分だけ傾きの自由度を持っており、軸受回転時、円筒ころの軸線が軸受の軸線に対して傾く現象、すなわちスキューが発生することが避けられない。円筒ころがスキューを起こすと、回転側の軌道面によって与えられる駆動力に軸方向成分が発生し、これが軸方向推力Ｆとなって円筒ころの端部を一方の鍔部に押し付けるので、円筒ころと鍔面との滑り接触部の摩擦抵抗が増大して、発熱や摩耗の原因となることがある。
【０００５】
上記のような問題に対して、従来より種々の改善策が提案されている。例えば特公昭５８―４３６０９号公報（特許文献１）では、ぬすみ溝の高さ寸法を円筒ころの面取りの高さ寸法よりも大きくすると共に、軸方向外側に所定の角度をもって広がったテーパ面を鍔面に設けることにより、上記滑り接触部の潤滑状態を改善している。
【０００６】
また、特開平７―１２１１９号公報（特許文献２）では、円筒ころがスキューを起こしたときに、円筒ころの両端面外周縁部が鍔面の先端縁よりも基端に寄った部分で接触する構成とすることにより、円筒ころの両端面外周縁部が鍔面の先端縁と接触する場合に比較して、上記滑り接触部のエッジロードが小さくなるようにしている。
【０００７】
上述のように、円筒ころは案内隙間分だけ傾きの自由度を持っており、軸受回転時、円筒ころは最大スキュー角の範囲内で時々刻々とその姿勢を変えながら自転および公転運動を行う。図１に模式的に示すように、円筒ころ１が最大スキュー角θmax未満のスキュー角θでスキューを起こしているとき、その円筒ころ１は上記の軸方向推力Ｆによって軸方向の一方側に押され、内輪２の一方の鍔部２ａに押し付けられた状態で案内されながら転動する。その際、円筒ころ１と鍔部２ａとの接触状態は、スキュー角θによって次のように変化する。
【０００８】
すなわち、スキュー角θが０＜θ＜θ１の範囲では、図２に示すように、円筒ころ１の端面１ａと面取り１ｂとの境界部Ｂ１が、鍔面２ｂとぬすみ溝２ｃとの境界部Ｂ２と接触し（接触点を黒丸●で示す）、スキュー角θがθ１＜θ＜θ２の範囲では、図３に示すように、円筒ころ１の端面１ａと面取り１ｂとの境界部Ｂ１が鍔面２ｂと接触する（接触点を黒丸●で示す）。そして、スキュー角θがθ２に近付くと、円筒ころ１の端面１ａと面取り１ｂとの境界部Ｂ１が、鍔面２ｂと鍔部面取り２ｄとの境界部Ｂ３と接触する（図示省略）。その後、円筒ころ１の両端部が両鍔部２ａとそれぞれ接触して最大スキュー角θmaxに達する（図示省略）。
【０００９】
図４は、円筒ころ１のスキュー角θと、円筒ころ１と鍔部２ａとの接触面圧Ｐとの関係（実線）、および円筒ころ１に作用する軸方向推力Ｆとの関係（点線）を示している。同図に示すように、軸方向推力Ｆはスキュー角θの増大に伴って大きくなる。
【００１０】
０＜θ＜θ１の範囲において、接触面圧Ｐがスキュー角θの増大に伴い比較的急激な勾配で上昇する現象が起こる。これは、円筒ころ１と鍔部２ａとが境界部Ｂ１と境界部Ｂ２とで接触すること（図２に示す状態）、および軸方向推力Ｆがスキュー角θの増大に伴って大きくなることと関係している。特に、θ０＜θ＜θ１の範囲（同図にクロスハッチングで示す領域）では、接触面圧Ｐが、該接触部に摩耗が発生する面圧レベルＰ０以上になることが試験により確認されている。
【００１１】
スキュー角θがθ１を超えると、接触面圧Ｐは面圧レベルＰ０以下の値に減少し、その後はスキュー角θの増大にかかわらず比較的低い値で安定した推移を示す。これは、円筒ころ１と鍔部２ａとの接触状態が、境界部Ｂ１と境界部Ｂ２との接触（図２に示す状態）から、境界部Ｂ１と鍔面２ｂとの接触（図３に示す状態）に移行したことと関係している。
【００１２】
スキュー角θがθ２に近付くと、接触面圧Ｐは再び急激な上昇に転じ、θ２に達した時点から面圧レベルＰ０以上の値となる。これは、円筒ころ１と鍔部２ａとの接触状態が、境界部Ｂ１と鍔面２ｂとの接触（図３に示す状態）から、境界部Ｂ１と境界部Ｂ３との接触状態に移行したことと関係している。
【００１３】
上記のように、円筒ころと鍔部との接触面圧Ｐは、最大スキュー角θmaxに達する前の段階、すなわちスキュー角θがθ０＜θ＜θ１の範囲およびθ２＜θ＜θmaxで、該接触部に摩耗が発生する面圧レベルＰ０以上の値になっており、このことが該接触部の発熱や摩耗の大きな要因となっていると考えられる。
【００１４】
しかしながら、前述した特公昭５８―４３６０９号は、上記の現象に対する認識はなく、その改善策を提案したものではない。また、前述した特開平７―１２１１９号は、最大スキュー角θmaxでの、円筒ころの両端面外周縁部と鍔面との接触状態を規定したものであり、最大スキュー角θmaxに達する前の段階で生じる上記の現象に対する認識はなく、その改善策を提案したものではない。
【００１５】
本件出願と同一の出願人は、特開２００３−２７８７４５号公報（特許文献３）において、より高速回転に適した円筒ころ軸受を提案した。この公報に開示された発明の特徴は、円筒ころの端面と面取りとの境界部が、鍔面とぬすみ溝との境界部と接触する最大スキュー角である限界スキュー角θ１を所定角度以下に規制した点にある。これにより、円筒ころと鍔部との接触状態を、より小さなスキュー角で、境界部同士の接触（図２に示す状態）から、境界部と鍔面との接触（図３に示す状態）に移行させて、接触面圧の低減を図ることができる。
【００１６】
特開２００３−２７８７４５号公報に記載の発明について、より詳しく説明する。図５に拡大して示すように、内輪２の各鍔部２ａの鍔面２ｂと軌道面２ｅとが交わる隅部には、それぞれ、ぬすみ溝２ｃが設けられている。これらぬすみ溝２ｃは、主に、軌道面２ｅと鍔面２ｂを研削加工する際の逃げ溝として設けられるものである。鍔面２ｂは外径方向に向かって漸次開く方向に傾斜したテーパ面になっており、鍔面２ｂと鍔部２ａの外径面２ｆとが交わる角部には面取り２ｄが設けられている。また、円筒ころ１の転動面１ｃと両端面１ａとが交わる角部には、それぞれ、面取り１ｂが設けられている。さらに、軸方向に対向する鍔面２ｂ間の軸方向寸法は円筒ころ１の長さ寸法よりも僅かに大きくされ、円筒ころ１の端面１ａと鍔面２ｂとの間に案内隙間Ｓが設けられている。
【００１７】
内輪２の軌道面２ｅからのぬすみ溝２ｃの高さ寸法Ｈは円筒ころ１の転動面１ｃからの面取り１ｂの高さ寸法ｈよりも大きく設定されている。そして、ぬすみ溝２ｃの高さ寸法Ｈと円筒ころの面取り１ｂの高さ寸法ｈとの寸法差δ（δ＝Ｈ−ｈ）を所定値以下に管理し、これにより、前述した限界スキュー角θ１が所定角度以下に規制される。
【００１８】
なお、ぬすみ溝２ｃの高さ寸法Ｈは、軌道面２ｅの位置から、ぬすみ溝２ｃと鍔面２ｂとの境界部Ｂ２までの半径方向寸法である。また、円筒ころの面取り高さ寸法ｈは、転動面１ｃと面取り部１ｂとの境界部Ｂ４の位置から、面取り部１ｂと端面１ａとの境界部Ｂ１までの半径方向寸法である。
【００１９】
図６は、特開２００３−２７８７４５号公報に開示された円筒ころ軸受における円筒ころ１のスキュー角θと、円筒ころ１と鍔部２ａとの接触面圧Ｐとの関係（実線）、および円筒ころ１に作用する軸方向推力Ｆとの関係（点線）を示している。０＜θ＜θ１の範囲において、接触面圧Ｐがスキュー角θの増大に伴って比較的急激な勾配で上昇する現象が起こるが、図４に示すものと比較して、限界スキュー角θ１が小さな角度に規制されているため、接触面圧Ｐは、該接触部に摩耗が発生する面圧レベルＰ０以下の値で推移している（図４にクロスハッチングで示す領域がなくなっている。）。すなわち、円筒ころ１と鍔部２ａとが、境界部Ｂ１と境界部Ｂ２とで接触しても（図２に示す状態）、スキュー角θが小さければ、円筒ころ１を鍔部２ａに押し付ける軸方向推力Ｆが小さいため、接触面圧Ｐは比較的小さくなる。
【００２０】
θ１＜θ＜θ２の範囲では、図４に示したものと同様に、接触面圧Ｐはスキュー角θの増大にかかわらず比較的低い値で安定した推移を示す。スキュー角θがθ２に近付くと、接触面圧Ｐは再び急激な上昇に転じ、θ２に達した時点から面圧レベルＰ０以上の値となるが、図４に示すものと比較して、最大スキュー角θmaxが小さな角度に規制されているため、接触面圧Ｐが面圧レベルＰ０を超える角度範囲（θ２＜θ＜θmax）が狭くなっている。
【００２１】
上記のように、限界スキュー角θ１を小さな角度に規制して、円筒ころ１と鍔部２ａとの接触状態を、より小さなスキュー角で、境界部Ｂ１と境界部Ｂ２との接触（図２に示す状態）から、境界部Ｂ１と鍔面２ｂとの接触（図３に示す状態）に移行させることにより、接触面圧Ｐを低減して、該接触部の発熱や摩耗を抑制することができる。
【特許文献１】特公昭５８−４３６０９号公報
【特許文献２】特開平７−１２１１９号公報
【特許文献３】特開２００３−２７８７４５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００２２】
特開２００３−２７８７４５号公報に開示された円筒ころ軸受によれば、円筒ころと鍔部との接触部の発熱や摩耗をある程度抑制できるが、さらに改良すべき余地もある。すなわち、特開２００３−２７８７４５号公報では、スキュー角θがθ１〜θ２の範囲内にあるときの接触面圧（図６参照）を減少させることについて、特に検討していない。例えば、風力発電増速機の遊星歯車用円筒ころ軸受は高負荷の状態で高速回転運転されるが、このような高負荷・高速回転運転で使用される円筒ころ軸受の場合、接触面圧が相対的に低くなるθ１〜θ２の範囲のスキュー角においても、接触面圧をより低くして接触部における発熱および摩耗をさらに抑制することが望まれる。
【００２３】
また、図６に示すように、最初の接触面圧のピークは、円筒ころの面取り部の上端にある境界部Ｂ１（円筒ころの端面と面取り部との境界）と、軌道輪のぬすみ溝の上端にある境界部Ｂ２（ぬすみ溝と鍔面との境界部）との接触によって生じる。好ましくは、この最初の接触面圧のピークの大きさをより小さくしたい。
【００２４】
本発明の目的は、特開２００３−２７８７４５号公報に開示された円筒ころ軸受を改良し、高負荷・高速回転運転で使用されるのに好適な円筒ころ軸受を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００２５】
本発明に従った円筒ころ軸受は、軌道面の両側に鍔部を有し、かつ鍔部のうち少なくとも一方の鍔面と軌道面とが交わる隅部にぬすみ溝が設けられた軌道輪と、軌道面上を転動自在に配置され、その転動面と両端面とが交わる角部に面取りが設けられた円筒ころとを備えた円筒ころ軸受を前提とし、次のことを特徴とする。すなわち、円筒ころの転動面からの面取りの高さをｈとし、面取り部の曲率半径をＲとすると、１．０≦Ｒ／ｈ≦１．５の関係が成立することを特徴とする。
【００２６】
円筒ころが軌道輪の軌道面上でスキューした場合、円筒ころの端面と面取り部との境界部が、軌道輪の鍔面に接触する。通常、円筒ころの境界部にはエッジ（角）が残る。円筒ころと軌道輪の鍔面との接触面圧を低くするには、円筒ころの境界部におけるエッジを極力小さくし、できるだけ連続的な曲面にするのが望ましい。そこで、本発明では、境界部におけるエッジを小さくするために、円筒ころの面取り部の高さ寸法に対する面取り部の曲率半径の比率を１．０〜１．５の範囲内となるようにした。比率が１．０であれば、エッジは無くなり、完全な連続的な曲面の境界部となる。
【００２７】
好ましくは、円筒ころと軌道輪の鍔部との滑り接触部の潤滑状態を改善するために、円筒ころの面取りの高さｈを、軌道輪の軌道面からのぬすみ溝の高さＨよりも小さくする。
【００２８】
軌道輪が内輪の場合、軌道面からのぬすみ溝の高さが大きくなるほど、ぬすみ溝と鍔面との境界部の周速度が大きくなるので、円筒ころとの接触面圧が高くなる。接触面圧を小さくするには、ぬすみ溝の高さを小さくすることが好ましい。例えば、円筒ころの直径が２４ｍｍを越え３０ｍｍ以下の場合、ぬすみ溝の高さを１．２ｍｍ以下にする。円筒ころの直径が３０ｍｍを越え４０ｍｍ以下の場合、ぬすみ溝の高さを１．４ｍｍ以下にする。円筒ころの直径が４０ｍｍを越え５０ｍｍ以下の場合、ぬすみ溝の高さを１．６ｍｍ以下にする。
【発明の効果】
【００２９】
以上のように、この発明によれば、円筒ころと軌道輪の鍔部との接触部の接触面圧を一層小さくすることにより接触部の発熱および摩耗を抑制することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３０】
図７は、この発明の一実施形態に係る円筒ころ軸受１０を示している。この円筒ころ軸受１０は、例えば、風力発電増速機、工作機械、ジェットエンジン、ガスタービン等のように、高負荷・高速回転運転で使用されるものである。
【００３１】
円筒ころ軸受１０は、外周に軌道面２１を有する内輪２０と、内周に軌道面３１を有する外輪３０と、内輪２０の軌道面２１と外輪３０の軌道面３１との間に転動自在に配置された複数の円筒ころ４０と、複数の円筒ころ４０を円周方向で所定間隔に保持する保持器５０とを備える。内輪２０の両側部には、鍔部２２が設けられている。
【００３２】
図８に拡大して示すように、内輪２０の各鍔部２２の鍔面２４と軌道面２１とが交わる隅部に、ぬすみ溝２３が設けられている。このぬすみ溝２３は、主に、軌道面２１と鍔面２４とを研削加工する際の逃げ溝として設けられるものである。この実施形態では、鍔面２４は外径方向に向かって漸次開く方向に傾斜したテーパ面となっており、鍔面２４と鍔部２２の外径面２５とが交わる角部には面取りが設けられている。
【００３３】
円筒ころ４０の転動面４１と両端面４３とが交わる角部には、面取り４２が設けられている。軸方向に対向する鍔面２４間の軸方向寸法は円筒ころ４０の長さ寸法よりも僅かに大きくされ、円筒ころ４０の端面４３と鍔面２４との間に案内隙間Ｓが設けられる。
【００３４】
円筒ころ４０の転動面４１と面取り４２との境界部Ｂ４、および端面４３と面取り４２との境界部４２に、必ずエッジ（角）が残る。その理由は、円筒ころ４０の熱処理後に転動面４１および端面４３を研磨するからである。
【００３５】
前述したように、円筒ころ４０と内輪２０の鍔面２４との接触面圧を低くするには、円筒ころ４０の面取り４２と端面４３との境界部Ｂ１におけるエッジ（角）を極力小さくし、できるだけ連続的な曲面にするのが望ましい。そこで、図示した実施形態では、円筒ころ４０の転動面４１からの面取りの高さをｈとし、面取り部４２の曲率半径をＲとしたとき、１．０≦Ｒ／ｈ≦１．５の関係が成立するように円筒ころ４０を加工する。Ｒ／ｈの値が１．０であれば面取り２３の高さｈと曲率半径Ｒとが同じなので、端面２３は面取り部４２の接線となり、エッジは無くなる。Ｒ／ｈの値の上限値を１．５としたのは、従来の円筒ころのＲ／ｈの値が概ね２．０〜３．０の範囲であり、従来の円筒ころ軸受よりも円筒ころ４０と鍔面２４との接触部の接触面圧を低くしたいからである。
【００３６】
図６を参照して記載したように、最初の接触面圧のピークは、円筒ころ４０の面取り部４２の上端にある境界部Ｂ１と、内輪２０のぬすみ溝２３の上端にある境界部Ｂ２との接触によって生じる。本実施形態では、この最初の接触面圧のピークの大きさをより小さくするとともに滑り接触部の潤滑状態を改善するために、円筒ころの面取りの高さｈをぬすみ溝Ｈの高さよりも小さくし、ぬすみ溝Ｈの高さ寸法を従来の円筒ころ軸受のぬすみ溝よりも小さくする。内輪２０のぬすみ溝２３と鍔面２４との境界部Ｂ２の高さ寸法Ｈ（ぬすみ溝２３の高さ）が高くなれば、内輪２０の回転軸線から境界部Ｂ２に至るまでの半径Ｌが大きくなり、境界部Ｂ２の周速度は大きくなる。Ｂ２の周速度が大きいほど、円筒ころ４０の境界部Ｂ１と内輪２０の境界部Ｂ２との接触面圧が高くなるので、初期の接触面圧のピークを小さくするには境界部Ｂ２の高さ寸法Ｈを小さくするのが望ましい。
【００３７】
例えば、円筒ころ４０の直径が２４ｍｍを越え３０ｍｍ以下の場合、ぬすみ溝２３の高さＨを１．２ｍｍ以下にする。また、円筒ころ４０の直径が３０ｍｍを越え４０ｍｍ以下の場合、ぬすみ溝２３の高さＨを１．４ｍｍ以下にする。さらに、円筒ころ４０の直径が４０ｍｍを越え５０ｍｍ以下の場合、ぬすみ溝２３の高さＨを１．６ｍｍ以下にする。
【００３８】
本件発明者は、風力発電増速機の遊星歯車を回転可能に支持する円筒ころ軸受の従来品について各部の寸法を測定し、併せて本発明実施品の各部の寸法も測定した。その測定結果を下記の表１に示す。
【００３９】
【表１】
2006090516.tif 000003
【００４０】
表１の測定結果から明らかなように、従来品のＲ／ｈの値は２以上であるのに対し、本発明実施品のＲ／ｈの値は、１．５以下である。また、ぬすみ溝の高さに関して、本発明実施品は従来品に比べてかなり小さくなっている。
【００４１】
なお、図示した実施形態では、内輪が軌道面の両側に鍔部を有し、その両方の鍔部の鍔面と軌道面とが交わる隅部にぬすみ溝を設けていたが、他の実施形態として、一方の鍔面と軌道面とが交わる隅部にのみぬすみ溝を設けるようにしても良い。
【００４２】
さらに、外輪が鍔部を有する場合、外輪の鍔部と円筒ころとの関係についても上述したのと同様の寸法関係を適用するのが望ましい。なお、請求の範囲に記載している「軌道輪」とは、内輪および外輪のいずれか一方または両者を含むものとして理解すべきである。
【００４３】
以上、図面を参照してこの発明の実施形態を説明したが、この発明は、図示した実施形態のものに限定されない。図示した実施形態に対して、この発明と同一の範囲内において、あるいは均等の範囲内において、種々の修正や変更を加えることが可能である。
【産業上の利用可能性】
【００４４】
この発明は、風力発電増速機、工作機械、ジェットエンジン、ガスタービン等のように高負荷・高速回転運転で使用される円筒ころ軸受に有利に適用され得る。
【図面の簡単な説明】
【００４５】
【図１】円筒ころがスキューを起こし、一方の鍔部と接触している状態を模式的に示す図である。
【図２】円筒ころの端面と面取りとの境界部が、鍔面とぬすみ溝との境界部と接触している状態を示す図である。
【図３】円筒ころの端面と面取りとの境界部が、鍔面と接触している状態を示す図である。
【図４】従来の円筒ころ軸受における円筒ころのスキュー角θと、円筒ころと鍔部との接触面圧Ｐとの関係（実線）、および円筒ころに作用する軸方向推力Ｆとの関係（点線）を示す図である。
【図５】円筒ころの端部と鍔部の周辺部を示す拡大断面図である。
【図６】特開２００３−２７８７４５号公報に開示された円筒ころ軸受における円筒ころのスキュー角θと、円筒ころと鍔部との接触面圧Ｐとの関係（実線）、および円筒ころに作用する軸方向推力Ｆとの関係（点線）を示す図である。
【図７】本発明の一実施形態に係る円筒ころ軸受の断面図である。
【図８】本発明の一実施形態に係る円筒ころの端部と鍔部とを示す拡大断面図である。
【符号の説明】
【００４６】
１  円筒ころ、１ａ  端面、１ｂ  面取り、１ｃ  転動面、２  内輪、２ａ  鍔部、２ｂ  鍔面、２ｃ  ぬすみ溝、２ｄ  鍔部面取り、２ｅ  軌道面、２ｆ  外径面、１０  円筒ころ軸受、２０  内輪、２１  軌道面、２２  鍔部、２３  ぬすみ溝、２４  鍔面、２５  外径面、３０  外輪、３１  軌道面、４０  円筒ころ、４１  軌道面、４２  面取り、４３  端面、５０  保持器、Ｂ１，Ｂ２，Ｂ３，Ｂ４  境界部。
【図１】
2006090516.tif 000004
【図２】
2006090516.tif 000005
【図３】
2006090516.tif 000006
【図４】
2006090516.tif 000007
【図５】
2006090516.tif 000008
【図６】
2006090516.tif 000009
【図７】
2006090516.tif 000010
【図８】
2006090516.tif 000011