(57)【要約】【課題】  表面が平滑なプロピレン系樹脂製発泡シートの製造方法を提供する。【解決手段】プロピレン系樹脂および発泡剤を押出機にて溶融混練した後サーキュラーダイから大気圧中に押出して得られる溶融状プロピレン系樹脂製発泡シートを、円筒状の内筒部と外筒部の間を通して内筒部の外壁面および外筒部の内壁面と接触させてプロピレン系樹脂製発泡シートを製造する方法であって、外筒部内壁面には複数の孔が設けられており、該孔を通じて溶融状プロピレン系樹脂製発泡シートと外筒部との間を減圧することにより溶融状プロピレン系樹脂製発泡シートを外筒部内壁面に接触させるプロピレン系樹脂製発泡シートの製造方法を提供する。【選択図】          図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
プロピレン系樹脂および発泡剤を押出機にて溶融混練した後サーキュラーダイから大気圧中に押出して得られる溶融状プロピレン系樹脂製発泡シートを、円筒状の内筒部と外筒部の間を通して内筒部の外壁面および外筒部の内壁面と接触させてプロピレン系樹脂製発泡シートを製造する方法であって、外筒部内壁面には複数の孔が設けられており、該孔を通じて溶融状プロピレン系樹脂製発泡シートと外筒部との間を減圧することにより溶融状プロピレン系樹脂製発泡シートを外筒部内壁面に接触させるプロピレン系樹脂製発泡シートの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はプロピレン系樹脂製発泡シートの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
プロピレン系樹脂からなる発泡シートは、断熱性や軽量性、耐熱性、リサイクル性に優れることから、食品包装容器や自動車部材等幅広い分野で使用されている。特にサーキュラーダイを用いてプロピレン系樹脂製発泡シートを製造する場合、ダイから押し出した溶融状の発泡シートを円筒状の内筒部と接触させて冷却することにより製造する方法が一般的である。この方法によれば、得られる発泡シートの内筒部と接触するシート面は平滑化されるが、内筒部と接触しないシート面は大気中で自然冷却されるため、内筒部との接触面に比べて平滑性に劣ることが多かった。
表面が平滑な発泡シートを得る方法として、表面温度が７０℃〜１６０℃の発泡シート表面に、冷却水により温度調整された外マンドレルをあてる方法が知られている（例えば特許文献１参照）。
【０００３】
【特許文献１】特開２００１−３２８１５５号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら上記の方法では、外マンドレルと発泡シートとを均一に接触させることが困難であるため、外マンドレルをあてずに得られる発泡シートよりは表面が平滑ではあるものの、未だその平滑性は不十分であった。
本発明の目的は、表面が平滑なプロピレン系樹脂製発泡シートの製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
すなわち本発明は、プロピレン系樹脂および発泡剤を押出機にて溶融混練した後サーキュラーダイから大気圧中に押出して得られる溶融状プロピレン系樹脂製発泡シートを、円筒状の内筒部と外筒部の間を通して内筒部の外壁面および外筒部の内壁面と接触させてプロピレン系樹脂製発泡シートを製造する方法であって、外筒部内壁面には複数の孔が設けられており、該孔を通じて溶融状プロピレン系樹脂製発泡シートと外筒部との間を減圧することにより溶融状プロピレン系樹脂製発泡シートを外筒部内壁面に接触させるプロピレン系樹脂製発泡シートの製造方法を提供するものである。
【発明の効果】
【０００６】
本発明の製造方法により、表面が平滑なプロピレン系樹脂製発泡シートを製造することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００７】
以下、本発明を詳細に説明する。
【０００８】
プロピレン系樹脂としては、公知のホモポリプロピレン、ブロックポリプロピレン、ランダムポリプロピレン等のプロピレン系樹脂を使用することができる。発泡性の観点から、１９０℃におけるメルトテンション（ＭＴ（１９０））と２３０℃におけるメルトフローレート（ＭＦＲ（２３０））とが下式１を満足するプロピレン系重合体を含むものが好ましい。
ＭＴ（１９０）≧７．５２×ＭＦＲ（２３０）(-0.576)      ［式１］
【０００９】
式１を満たすプロピレン系重合体としては、高分子量成分を含有する直鎖状重合体や分岐状重合体が挙げられる。
直鎖状重合体としては、例えば特開平１１−２２８６２９号公報に開示された、超高分子量成分を導入したプロピレン系重合体（Ｔ）、すなわち、極限粘度が５ｄｌ／ｇ以上の結晶性プロピレン系重合体部分（Ａ）を製造する工程および極限粘度が３ｄｌ／ｇ未満の結晶性プロピレン系重合体部分（Ｂ）を製造する工程を含む重合方法により得られ、極限粘度が３ｄｌ／ｇ未満であり、結晶性プロピレン系重合体部分（Ａ）の割合が０．０５重量％以上３５重量％未満であるプロピレン系重合体（Ｔ）が挙げられる。
また、分岐状重合体としては、特開昭６２−１２１７０４号公報に開示された、通常の直鎖状重合体に電子線が照射されたものなどが挙げられ、株式会社サンアロマよりＰＦ８１４、ＳＤ６３２等として上市されている。
【００１０】
２３０℃におけるメルトフローレート（ＭＦＲ（２３０））とは、ＪＩＳ  Ｋ７２１０に従って、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆで測定される値である（単位  ｇ／１０分）。１９０℃におけるメルトテンション（ＭＴ（１９０））とは、市販のメルトテンションテスターを用いて、サンプル量５ｇ、加熱温度１９０℃、加熱時間５分間、押出速度５．７ｍｍ／分で、長さ８ｍｍ、直径２ｍｍのオリフィスからストランドを押し出し、該ストランドを直径５０ｍｍのローラーを用いて巻取速度１００ｒｐｍで巻き取ったときの張力である（単位  ｇ）。
【００１１】
プロピレン系樹脂は、全プロピレン系樹脂中に式１を満たすプロピレン系重合体を通常１０％以上含むことが好ましく、他に式１を満たさない公知のホモポリプロピレン、ブロックポリプロピレン、ランダムポリプロピレンを含んでいてもよい。式１を満たすプロピレン系重合体を含むプロピレン系樹脂は、破泡しにくく発泡性に優れたものである。またプロピレン系樹脂は、発泡性を損なわない程度にエチレン系樹脂やその他のオレフィン系樹脂を含んでいてもよい。
【００１２】
本発明で用いられる発泡剤は特に限定されるものではなく、公知の発泡剤を用いることができる。例えば物理発泡剤としては、炭酸ガス、窒素ガス、空気、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン、ジクロルエタン、ジクロロジフルオロメタン、ジクロロモノフルオロメタン、トリクロロモノフルオロメタンを挙げることができ、窒素ガス、炭酸ガス、空気等の安全で環境にやさしい無機ガスを用いることが好ましく、プロピレン系樹脂への溶解性が高いことから、炭酸ガスを用いることがより好ましい。炭酸ガスを用いる場合は、７．４ＭＰａ以上、３１℃以上の超臨界状態でプロピレン系樹脂に混合することが、樹脂への拡散、溶解性の観点から好ましい。
【００１３】
本発明で用いられる化学発泡剤の例としては、重曹、重曹とクエン酸、クエン酸ナトリウム、ステアリン酸などの有機酸との混合物、アゾジカルボンアミド、トリレンジイソシアネート、４，４’ジフェニルメタンジイソシアネートなどのイソシアネート化合物、アゾビスブチロニトリル、バリウム・アゾジカルボキシレート、ジアゾアミノベンゼン、トリヒドラジノトリアジンなどのアゾ、ジアゾ化合物、ベンゼン・スルホニル・ヒドラジド、Ｐ，Ｐ’−オキシビス（ベンゼンスルホニル・ヒドラジド）、トルエン・スルホニル・ヒドラジドなどのヒドラジン誘導体、Ｎ，Ｎ’−ジニトロソ・ペンタメチレン・テトラミン、Ｎ，Ｎ’−ジメチル−Ｎ，Ｎ’−ジニトロソ・テレフタルアミドなどのニトロソ化合物、Ｐ−トルエン・スルホニル・セミカルバジド、４，４’オキシビスベンゼンスルホニルセミカルバジドなどのセミカルバジド化合物の他アジ化合物やトリアゾール化合物を挙げることができる。特に、重曹、クエン酸、アゾジカルボンアミドが好ましい。
【００１４】
上記の物理発泡剤や化学発泡剤は単体で使用してもよく、２種類以上を併用してもよい。また、化学発泡剤を用いる場合には、その分解温度や分解速度を調整するために発泡助剤を併用してもよい。例えば、アゾジカルボンアミド単体では分解温度が約２００℃と高いため、低温で加工したい場合には発泡助剤として酸化亜鉛、ステアリン酸亜鉛、尿素などを少量添加してもよい。
【００１５】
物理発泡剤を用いる場合には、気泡核剤を添加することできる。気泡核剤としては、タルク、シリカ、珪藻土、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、硫酸バリウム、水酸化アルミニウム、水酸化マグネシウム、水酸化カルシウム、ケイ酸カルシウム、ゼオライト、マイカ、クレー、ワラストナイト、ハイドロタルサイト、酸化マグネシウム、酸化亜鉛、ステアリン酸亜鉛、ステアリン酸カルシウム、ＰＭＭＡ等のポリマービーズ、合成アルミノシリケートや上記の化学発泡剤が例示される。
【００１６】
プロピレン系樹脂に対する発泡剤の添加量は、所望の発泡倍率に応じて適宜設定される。物理発泡剤として炭酸ガスを用いる場合、その添加量は一般に０．１〜４ＰＨＲであり、例えば発泡倍率３倍の発泡シートを製造する場合には０．３ＰＨＲ、発泡倍率５倍の場合には０．６ＰＨＲ程度である。
【００１７】
押出機としては、単軸や多軸の通常の押出成形に用いられる押出機を使用することができ、複数の押出機を組み合わせたタンデム押出機も使用可能である。特に同方向回転２軸押出機が好ましく、スクリュー１回転あたりの押出量が多くて所定の押出量を低回転で得ることができ、スクリュー回転によるせん断発熱の少ない構造の押出機であることがより好ましく、スクリュー本体に冷却媒体を循環させて温調可能な押出機であることがさらに好ましい。
【００１８】
押出機とサーキュラーダイとの間にギヤポンプを設け、原料供給用に定量フィーダーを設けて、スクリューまたはギアポンプの回転数や原料供給量へフィードバックしてギアポンプ入口圧力を一定に制御するシステムも押出発泡状態の安定化に有効である。
また、押出機とサーキュラーダイとをつなぐアダプタには、スタティックミキサーなどを挿入して樹脂温度均一化をはかるのも発泡状態の安定化に有効である。
【００１９】
物理発泡剤を用いる場合、押出機は溶融した樹脂中に発泡剤を圧入できる構造であるが、圧入位置以前には樹脂原料を十分に溶融可塑化させ、圧入以降は樹脂と発泡剤を十分に混合均一化させ、発泡に適切な樹脂温度に制御できることが必要である。
【００２０】
サーキュラーダイとしては、通常の押出成形に用いられるダイを使用することができ、円周方向の厚み分布を均一にするため、円周方向におけるリップ開度やダイ温度を調整できる構造が好ましい。また、通常、リップの口径は５０ｍｍ〜５００ｍｍであり、リップ開度は０．３ｍｍ〜３ｍｍである。
【００２１】
本発明の製造方法では、サーキュラーダイから大気圧中に押し出された筒状の溶融状プロピレン系樹脂製発泡シートを、円筒状の内筒部と外筒部の間を通して内筒部の外壁面および外筒部の内壁面と接触させる。内筒部の外壁面とは、外筒部と対向する壁面であり、外筒部の内壁面とは、内筒部と対向する壁面である。溶融状プロピレン系樹脂製発泡シートは、内筒部の外壁面および外筒部の内壁面に接触することで冷却され、プロピレン系樹脂製発泡シートが得られる。
【００２２】
内筒部は、その外壁面がサーキュラーダイより押し出された溶融状プロピレン系樹脂製発泡シートの内面と均一に接触するように設置される。内筒部の外径はサーキュラーダイのリップ口径に対して通常１．５倍〜５倍であり、内筒部の押出方向の長さは通常３００ｍｍ〜１５００ｍｍである。内筒部の素材には熱伝導率の高いアルミニウムやステンレス鋼などを用いることが好ましく、シートと接触する面にはテフロン（登録商標）処理などを施し、滑りやすくすることが好ましい。また内筒部に冷却水を循環させ、円周方向の温度が均一になるようにすることが好ましい。
【００２３】
外筒部は、内筒部の外壁面と外筒部の内壁面とが対向し、かつ外筒部の内壁面がサーキュラーダイより押し出された溶融状プロピレン系樹脂製発泡シートの外面と均一に接触するように設置される。外筒部の押出方向の長さは、内筒部の押出し方向の長さと同じかあるいは短くてもよい。外筒部の素材には熱伝導率の高いアルミニウムやステンレス鋼などを用いることが好ましく、シートと接触する面にはテフロン処理などを施し、滑りやすくすることが好ましい。また外筒部に冷却水を循環させ、円周方向の温度が均一になるようにすることが好ましい。
【００２４】
溶融状プロピレン系樹脂製発泡シートと接する外筒部壁面（内壁面）には複数の孔が設けられており、真空ポンプを用いて、これら孔を通じてシートと外筒部との間を減圧し、シートを外筒部内壁面に均一に接触させる。孔の孔径は通常０．１ｍｍ〜１ｍｍであり、孔の数は通常１〜１０個／ｃｍ2である。また減圧度は通常、大気圧よりも０．０２〜０．０５ＭＰａ低くする。
【００２５】
外筒部は、シート押出方向における位置や外筒部と内筒部の対向する壁面の距離を調整できる構造が好ましい。外筒部のダイ側開口部と接触する溶融状プロピレン系樹脂製発泡シートの表面温度が１００℃以上１６０℃以下となるように、押出条件や外筒部の押出方向における位置を調整することが好ましい。シート表面温度は、１１０℃以上１４０℃以下であることがより好ましい。前記温度範囲の表面温度であるシートと外筒部壁面とを接触させることによって、表面平滑性に極めて優れるプロピレン系樹脂製発泡シートを得ることができる。
【００２６】
内筒部と外筒部の対向する壁面の距離は、以下のように設定することが好ましい。まず外筒部を用いずに内筒部のみを用いてプロピレン系樹脂製発泡シートを製造し、得られる発泡シートの厚みをｔとする。外筒部を用いる以外は同一の条件で製造する場合に、前記発泡シートの厚みｔ以上かつ該発泡シート厚みｔの１．５倍以下に内筒部と外筒部の対向する壁面の距離を設定することが好ましく、１．３倍以下に設定することがより好ましい。内筒部と外筒部の対向する壁面の距離が短すぎるとシート表面が外筒部内壁面との摩擦で荒れることがあり、長すぎると減圧度を保持しにくく、シートを外筒部に密着させることが困難となることがある。
【００２７】
溶融状プロピレン系樹脂製発泡シートと接する内筒部外壁面にも外筒部同様に複数の孔を設けて、これら孔を通じて減圧し、シートを内筒部に密着させてもよい。
【００２８】
本発明で得られるプロピレン系樹脂製発泡シートには、通常発泡シートの表面に施される、コロナ処理、オゾン処理や帯電防止剤塗布などの表面処理を行うこともできる。
【００２９】
本発明で得られる発泡シートの発泡倍率や厚みは特に限定されることはないが、通常、厚みが０．５〜４ｍｍであり、発泡倍率は２〜１５倍である。なお本発明で得られる発泡シートは、通常の多層共押出成形による多層発泡シートであってもよい。
【００３０】
本発明で得られる発泡シートは、包装、通函、仕切り板、食品容器、文具、建材、自動車内装材等に使用することができる。また、発泡シートの片面または両面にシートやフィルム（薄板状物）を貼合したり、帯電防止剤溶液やガスバリア性樹脂組成物溶液等の溶液を塗布してコーティング層を設けてもよい。この場合、発泡シートの表面にコロナ処理、オゾン処理等の表面処理を行うことが好ましい。
貼合する薄板状物としては用途に応じて公知のものを使用することができ、例えば、アルミニウムや鉄等の金属、熱可塑性樹脂、紙、合成紙、麻、ガラスウール等からなる薄板状物や、不織布、織布等を挙げることができる。
【００３１】
本発明で得られる発泡シートを食品包装材として用いる場合、該シートの少なくとも片面に、１０〜１００μｍ厚みのプロピレン系樹脂フィルム、またはガスバリア性樹脂フィルムを貼合することが好ましい。ガスバリア性樹脂としては、エチレン・ビニルアルコール共重合体、ポリ塩化ビニリデン、ポリビニルアルコール、ポリアミドなど公知のガスバリア性樹脂が用いられる。
【００３２】
また本発明で得られる発泡シートを自動車内装材として用いる場合には、該シートの少なくとも片面に不織布、織布、麻、ガラスウール等を貼合して用いることが好ましい。
発泡シートを箱の仕切り板等として使用する場合には、内容物保護のため、発泡倍率の高い他の発泡シートを少なくとも片面に貼合することが好ましい。
【００３３】
本発明で得られる発泡シートにフィルム、薄板状物を貼合する方法は特に限定されるものではなく、例えば、（１）接着剤を発泡シート表面および／または薄板状物表面に塗布して貼合する方法、（２）接着性樹脂フィルムがラミネートされた薄板状物を用い、該接着性樹脂フィルム面を加熱溶融して発泡シートと貼合する方法、（３）ヒーターや熱風などによって発泡シート表面および／または薄板状物表面を溶融させて貼合する方法、（４）溶融樹脂を薄板状物と発泡シートとの間に押出しラミネートして貼合する方法等が挙げられる。
【００３４】
本発明で得られる発泡シートおよび薄板状物などが貼合された発泡シートに、真空成形等の熱成形を行い所望の形状に成形した成形品として使用することもできる。
熱成形法としては、公知の方法を用いることができ、例えば真空成形や熱罫線加工が挙げられる。
【実施例】
【００３５】
以下、実施例によって本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの例に何ら限定されるものではない。
【００３６】
（１）重合体の極限粘度
ウベローデ型粘度計を用いて１３５℃テトラリン中で測定を行った。なお、結晶性プロピレン重合体部分（Ｂ）の極限粘度は結晶性プロピレン重合体部分（Ａ）および全体のプロピレン系重合体（Ｔ）の極限粘度より特開平１１−２２８６２９号公報に記載の計算式より求めた。
【００３７】
（２）ＭＦＲ
ＪＩＳ  Ｋ７２１０に従い、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆで測定した。単位はｇ／１０分。
【００３８】
（３）メルトテンション（ＭＴ）
東洋精機社製メルトテンションテスターＭＴ−５０１Ｄ３型を用いて、サンプル量５ｇ、加熱温度１９０℃、加熱時間５分間、押出速度５．７ｍｍ／分で、長さ８ｍｍ、直径２ｍｍのオリフィスからストランドを押し出し、該ストランドを直径５０ｍｍのローラーを用いて巻取速度１００ｒｐｍで巻き取ったときの張力を、メルトテンション（ＭＴ）として測定した（単位＝ｇ）。
【００３９】
（４）発泡倍率
ＪＩＳ  Ｋ７１１２に従い、水中置換法による測定方法を使用し発泡シートの密度ρｆを求め、樹脂密度ρｓ（０．９０）を用いて下式２により発泡倍率χを計算した。
χ＝ρｓ／ρｆ                                    [式２]
ρｓ：樹脂密度（ｇ／ｃｍ3）、ρｆ：発泡体密度（ｇ／ｃｍ3）
【００４０】
（５）表面粗さ
（株）東京精密製表面粗さ測定装置ＳＵＲＦＣＯＭ２００Ｃを用い、触針先端は半径５μｍのダイアモンド製を用いた。測定部位はシートの幅方向から３箇所、幅方向８０ｍｍ×押出方向４０ｍｍのサンプルを切り出し、測定距離は幅方向に５０ｍｍとした。変位の最大と最小の差を表面粗さとし、３箇所を平均した。
【００４１】
［参考例１］（プロピレン系樹脂ＰＰ１の製造）
特開平１１−２２８６２９号公報に開示された方法により、プロピレン系重合体粉末を製造した。該プロピレン系重合体粉末は、極限粘度７．７ｄｌ／ｇの結晶性プロピレン重合体部分Ａと、極限粘度１．２ｄｌ／ｇの結晶性プロピレン重合体部分Ｂを有するものであった。なお、ＡとＢの重量比は１１：８９であり、プロピレン系重合体全体の極限粘度は１．９ｄｌ／ｇであった。
上記プロピレン系重合体粉末１００重量部に対して、ステアリン酸カルシウム０．１重量部、商品名イルガノックス１０１０（チバガイギー株式会社製）０．０５重量部、商品名スミライザーＢＨＴ（住友化学工業株式会社製）０．２重量部を加えて混合し、２３０℃で溶融混練し、メルトフローレートＭＦＲが１２ｇ／１０分であるペレット（プロピレン系樹脂ＰＰ１）を得た。このペレットのメルトテンションＭＴを測定したところ、４．７ｇであり、［式１］の右辺７．５２×ＭＦＲ（２３０）(-0.576)は１．８０となり、［式１］を満足するものであった。
【００４２】
［実施例１］（押出発泡試験）
下記に示す方法にて中間層に発泡層を、その両面に非発泡層を設けた２種３層のプロピレン系樹脂製多層発泡シートを作製した。
発泡層用押出機として先端にギアポンプを設けた６５ｍｍΦ同方向回転２軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４１．５、Ｌはスクリュー有効長さ、Ｄはスクリュー径）を、非発泡層用押出機として６０ｍｍΦ単軸押出機（Ｌ／Ｄ＝３０）を使用し、これら押出機にリップ口径２３０ｍｍΦの多層サーキュラーダイ（外リップ半径ｒ2 ＝１１．６ｃｍ、内リップ半径ｒ1 ＝１１．５ｃｍ、リップ開度ｒ2 − ｒ1 ＝０．１ｃｍ）を接続した装置を使用した。
上記参考例１で得られたポリプロピレン系樹脂ＰＰ１（ＭＦＲ＝１２）７０重量部と低密度ポリエチレンＰＥ１（住友化学工業（株）製、スミカセンＧ２０１）３０重量部の配合物に対して、気泡核剤（日本ベーリンガーインゲルハイム（株）製、ハイドロセロールＣＦ４０Ｅ）を１ＰＨＲブレンドした原料樹脂を定量フィーダーを経て発泡層用押出機ホッパーに投入して溶融混錬を行い、溶融が進んだ位置（Ｌ／Ｄ＝２０）で液化炭酸ガス２．７ＰＨＲをダイヤフラム式定量ポンプを用いて高圧で注入した。原料樹脂と炭酸ガスを十分溶融混練したのち、１８５℃に調整し、吐出量１１０Ｋｇ／ｈでギアポンプを用いて多層ダイに導入した。
一方、ポリプロピレン系樹脂ＰＰ２（（株）サンアロマ製、ＰＦ８１４（ＭＦＲ＝３））７０重量部と低密度ポリエチレンＰＥ１（住友化学工業（株）製、スミカセンＧ２０１）３０重量部の配合物を定量フィーダーを経て非発泡層用押出機ホッパーに投入して溶融混錬を行い、１８５℃に調整し、吐出量５５Ｋｇ／ｈで多層ダイに導入した。
多層ダイから大気圧中に押出した円筒状の溶融状プロピレン系樹脂製発泡シートを、ダイ出口より２５０ｍｍ離れたところに設置された外径７００ｍｍφ（リップ口径に対して３倍）、長さ１０００ｍｍの内筒部および外筒部の間を通して内筒部外壁面と外筒部内壁面に接触させた。内筒部および外筒部はともにアルミニウム製であり、シートと接触する面にはテフロン処理を施し、内部には冷却水を循環させ、円周方向均一に温度制御した。
外筒部は内筒部を円周方向全体に覆い、シートが接触する外筒部の押出方向の長さは３００ｍｍであり、内筒部の押出方向の中央付近に設置した。
また、外筒部のシート接触面には孔（直径０．５ｍｍ）が密度５個／ｃｍ2で設けられており、前記孔を通じて大気圧よりも０．０２ＭＰａ減圧し、シートを外筒部に密着させた。外筒部入口における溶融状プロピレン系樹脂製シート表面温度は１２０℃であって、内筒部と外筒部の隙間は内筒部のみを使用して得られた比較例１の発泡シートの厚みの１．１倍とした。
内筒部と外筒部の壁面と接触して冷却された円筒状プロピレン系樹脂製発泡シートに左右からカッターでスリットを入れ、円筒を平板状に切り開いて上下２枚の約１１００ｍｍ幅の平板状シートとし、各々のシートをニップロールを備えた引取機で引取ったのち、２軸ターレット電動反転式巻取機にて巻き取った。
得られた発泡シートは、発泡倍率９．２倍、厚み１．９ｍｍ、外筒部内壁面に接触した面の表面粗さは１４２μｍであり、内筒部外壁面に接触した面の表面粗さは１５０μｍであり、表面平滑性良好なシートであった。
【００４３】
［比較例１］
外筒部を使用せず、内筒部のみを使用して冷却成形した以外は実施例１と同様に行った。得られた発泡シートは、発泡倍率８．４倍、厚み１．７ｍｍ、内筒部外壁面に接触した面の表面粗さは１５０μｍであったが、該面と反対側の面の表面粗さは２２８μｍであり、表面平滑性に劣るシートであった。
【００４４】
［比較例２］
外筒部内壁面と内筒部外壁面との距離を比較例１のシート厚み１．７ｍｍの１．６倍である２．７ｍｍとした以外は実施例１と同様にして、プロピレン系樹脂製発泡シートの製造を試みたが、減圧度を保持することができず、得られた発泡シートは比較例１と同等の平滑性に劣るものであった。
【図面の簡単な説明】
【００４５】
【図１】図１は本発明におけるプロピレン系樹脂製発泡シートの製造方法の例を示す図である。
【符号の説明】
【００４６】
１：サーキュラーダイ
２：溶融状プロピレン系樹脂製発泡シート
３：内筒部
４：外筒部
【図１】
2006007511.tif 000003