(57)【要約】【課題】増圧動作と噴射動作の各制御を１つの二位置アクチュエータ２７による簡易な構成で実現できる安価な燃料噴射装置１を提供すること。【解決手段】制御弁５は、増圧制御部に用いられる増圧制御弁と、噴射制御部に用いられる噴射制御弁とを有し、この増圧制御弁と噴射制御弁とが、１つの二位置アクチュエータ２７に発生する駆動力を受けて作動する。増圧制御弁と噴射制御弁との間には、両者の間に作動のずれを発生させるために、隙間ｈｇが設定されている。  ＥＣＵ３０は、アクチュエータ２７に駆動信号を出力した後、電磁コイル３１に対する通電パターンを変更して、増圧制御弁のリフト量を隙間ｈｇ内に維持させる。これにより、噴射制御部による噴射動作の制御開始が遅れるので、いわゆるスクエア型の噴射率パターンを得ることが可能である。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃料を蓄圧する蓄圧器と、
この蓄圧器より供給される燃料を増圧可能な増圧器と、
前記蓄圧器より直接供給される燃料または前記増圧器によって増圧された燃料を噴射する噴射ノズルと、
前記増圧器の増圧動作を第１の弁体によって制御する増圧制御部および前記噴射ノズルの噴射動作を第２の弁体によって制御する噴射制御部を有する制御弁と、
前記第１の弁体および前記第２の弁体を作動させるための駆動力を発生する１つの二位置アクチュエータと、
このアクチュエータを通電制御する通電制御手段とを備える内燃機関用燃料噴射装置であって、
前記制御弁は、前記第１の弁体による増圧動作の制御開始タイミングと前記第２の弁体による噴射動作の制御開始タイミングとの間、および前記第１の弁体による増圧動作の制御終了タイミングと前記第２の弁体による噴射動作の制御終了タイミングとの間に、それぞれ時間のずれ（インターバルと呼ぶ）を生じさせる構成を有し、
前記通電制御手段は、前記アクチュエータに対する通電パターンを変更することで、前記インターバルを可変することを特徴とする内燃機関用燃料噴射装置。
【請求項２】
請求項１に記載した内燃機関用燃料噴射装置において、
前記増圧器は、第１の油圧通路に接続される制御室と、この制御室に作用する油圧の増減に応じて可動する油圧ピストンとを有し、この油圧ピストンを介して前記蓄圧器より供給される燃料を増圧可能に設けられ、
前記噴射ノズルは、第２の油圧通路に接続される背圧室と、この背圧室に作用する油圧の増減に応じて開閉作動するニードルとを有し、前記蓄圧器より直接供給される燃料または前記増圧器によって増圧された燃料を前記ニードルの開弁動作に伴って噴射し、
前記増圧制御部は、前記第１の油圧通路を介して前記制御室に通じる増圧制御ポートと、低圧側に通じる第１の低圧ポートとを有し、前記増圧制御ポートと前記第１の低圧ポートとの間を前記第１の弁体により断続可能に設けられ、
前記噴射制御部は、前記第２の油圧通路を介して前記背圧室に通じる噴射制御ポートと、低圧側に通じる第２の低圧ポートとを有し、前記噴射制御ポートと前記第２の低圧ポートとの間を前記第２の弁体により断続可能に設けられていることを特徴とする内燃機関用燃料噴射装置。
【請求項３】
請求項１または２に記載した内燃機関用燃料噴射装置において、
前記通電制御手段は、（１）前記アクチュエータに対する通電電流の大小、または（２）印加電圧の大小、または（３）通電パルス幅の変更、または前記（１）〜（３）の何れかの組み合わせによって、前記通電パターンを変更することを特徴とする内燃機関用燃料噴射装置。
【請求項４】
請求項１〜３に記載した何れかの内燃機関用燃料噴射装置において、
前記制御弁は、前記第１の弁体と前記第２の弁体とが別部材により構成されて、両者の間に前記インターバルを生じさせる隙間が設定され、且つ、前記第１の弁体と前記第２の弁体とのうち、一方の弁体が前記アクチュエータに駆動され、他方の弁体が前記一方の弁体を介して前記アクチュエータの駆動力を受けて従動することを特徴とする内燃機関用燃料噴射装置。
【請求項５】
請求項４に記載した内燃機関用燃料噴射装置において、
前記通電制御手段は、前記一方の弁体のリフト量を前記隙間内で維持できる様に、前記アクチュエータに対する通電パターンを変更することを特徴とする内燃機関用燃料噴射装置。
【請求項６】
請求項４に記載した内燃機関用燃料噴射装置において、
前記通電制御手段は、前記一方の弁体のリフト量を前記隙間内で一定に維持できる様に、前記アクチュエータに対する通電パターンを変更することを特徴とする内燃機関用燃料噴射装置。
【請求項７】
請求項１〜３に記載した何れかの内燃機関用燃料噴射装置において、
前記制御弁は、前記第１の弁体と前記第２の弁体とが前記アクチュエータの駆動力を受けて一体に可動する構成であり、且つ、第１の弁体と第２の弁体とのうち、一方の弁体の作動領域に対して他方の弁体の作動領域に前記インターバルを生じさせるデッド領域が設けられていることを特徴とする内燃機関用燃料噴射装置。
【請求項８】
請求項７に記載した内燃機関用燃料噴射装置において、
前記通電制御手段は、前記他方の弁体が前記デッド領域に存在する間に、前記一方の弁体のリフト量を維持できる様に、前記アクチュエータに対する通電パターンを変更することを特徴とする内燃機関用燃料噴射装置。
【請求項９】
請求項７に記載した内燃機関用燃料噴射装置において、
前記通電制御手段は、前記他方の弁体が前記デッド領域に存在する間に、前記一方の弁体のリフト量を一定に維持できる様に、前記アクチュエータに対する通電パターンを変更することを特徴とする内燃機関用燃料噴射装置。
【請求項１０】
請求項１〜４及び７に記載した何れかの内燃機関用燃料噴射装置において、
前記第１の弁体による増圧動作の制御開始タイミングと前記第２の弁体による噴射動作の制御開始タイミングとの間に生じる前記インターバルの変更は、主噴射に先立って行われるパイロット噴射の行程に実施されることを特徴とする内燃機関用燃料噴射装置。
【請求項１１】
請求項１〜１０に記載した何れかの内燃機関用燃料噴射装置において、
前記制御弁は、前記増圧制御部が二位置三方弁の機能を有し、前記噴射制御部が二位置二方弁の機能を有していることを特徴とする内燃機関用燃料噴射装置。
【請求項１２】
請求項１〜１０に記載した何れかの内燃機関用燃料噴射装置において、
前記制御弁は、前記増圧制御部および前記噴射制御部が、共に二位置二方弁の機能を有していることを特徴とする内燃機関用燃料噴射装置。
【請求項１３】
請求項１〜１２に記載した何れかの内燃機関用燃料噴射装置において、
前記制御弁は、前記第１の弁体による増圧動作の制御開始タイミングの方が、前記第２の弁体による噴射動作の制御開始タイミングより早く、且つ、前記第１の弁体による増圧動作の制御終了タイミングの方が、前記第２の弁体による噴射動作の制御終了タイミングより遅くなる様に構成されていることを特徴とする内燃機関用燃料噴射装置。
【請求項１４】
請求項１〜１２に記載した何れかの内燃機関用燃料噴射装置において、
前記制御弁は、前記第１の弁体による増圧動作の制御開始タイミングの方が、前記第２の弁体による噴射動作の制御開始タイミングより遅く、且つ、前記第１の弁体による増圧動作の制御終了タイミングの方が、前記第２の弁体による噴射動作の制御終了タイミングより早くなる様に構成されていることを特徴とする内燃機関用燃料噴射装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関、特にディーゼル機関用の燃料噴射装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関用の燃料噴射装置として、コモンレールシステムが知られている。
このコモンレールシステムは、噴射圧力に相当する高圧燃料を蓄える蓄圧器（コモンレール）を備え、その蓄圧器より供給される高圧燃料をインジェクタより内燃機関の各気筒へ噴射するシステムであり、噴射圧力と噴射量とを独立に制御できる等の優れた性能を有している。
【０００３】
このようなコモンレールシステムに対し、近年、排気ガス浄化、及び燃費低減の見地から、さらに高性能化の要求があり、燃料の噴射圧力を高めることが必要になっている。これを簡易に実現できる公知技術として、例えば、特許文献１に記載された燃料噴射装置がある。この燃料噴射装置は、コモンレールシステムの長所である「噴射ノズルの開閉を油圧で制御する機構」を備えると共に、蓄圧器の燃料を増圧する増圧機構を備えている。
【０００４】
増圧機構を備えることで、より高圧での噴射ができるだけでなく、増圧と噴射の両方を制御することができる。その結果、１噴射サイクルの中で噴射圧力を変えることが可能であり、低圧での微小噴射と超高圧での主噴射を実現できる。また、噴射率のパターンを最適化できるので、よりミクロな燃焼の最適化ができるようになる。
【特許文献１】特許第２８８５０７６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところが、上記の公知技術（特許文献１）では、本質的に２つの動作、すなわち増圧動作と噴射動作を各々独立に制御することが必要であるため、アクチュエータが少なくとも２個必要になる等、システムの構成が複雑になり、それに伴ってコストが高くなるという問題を有している。このため、公知技術と同等の機能をより簡易に実現することが望まれている。
本発明は、上記事情に基づいて成されたもので、その目的は、増圧動作と噴射動作の各制御を１つの二位置アクチュエータによる簡易な構成で実現できる安価な燃料噴射装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
（請求項１の発明）
本発明の内燃機関用燃料噴射装置は、燃料を蓄圧する蓄圧器と、この蓄圧器より供給される燃料を増圧可能な増圧器と、蓄圧器より直接供給される燃料または増圧器によって増圧された燃料を噴射する噴射ノズルと、増圧器の増圧動作を第１の弁体によって制御する増圧制御部および噴射ノズルの噴射動作を第２の弁体によって制御する噴射制御部を有する制御弁と、第１の弁体および第２の弁体を作動させるための駆動力を発生する１つの二位置アクチュエータと、このアクチュエータを通電制御する通電制御手段とを備える。
【０００７】
制御弁は、第１の弁体による増圧動作の制御開始タイミングと第２の弁体による噴射動作の制御開始タイミングとの間、および第１の弁体による増圧動作の制御終了タイミングと第２の弁体による噴射動作の制御終了タイミングとの間に、それぞれ時間のずれ（インターバルと呼ぶ）を生じさせる構成を有し、通電制御手段は、アクチュエータに対する通電パターンを変更することで、インターバルを可変することを特徴とする。
【０００８】
上記の構成によれば、１つのアクチュエータの駆動力で第１の弁体と第２の弁体とを作動させて増圧器の増圧動作と噴射ノズルの噴射動作とを制御できるので、同様の制御に対して２つのアクチュエータを必要とする公知技術と比較すると、より簡易な構成で、増圧動作と噴射動作の両方を制御できる燃料噴射装置を実現できる。
また、アクチュエータに対する通電パターンの変更によりインターバルを可変するので、運転中であってもインターバルの変更が容易である。その結果、内燃機関の運転条件に合わせて噴射率のパターンを最適に制御することが可能である。
【０００９】
（請求項２の発明）
請求項１に記載した内燃機関用燃料噴射装置において、増圧器は、第１の油圧通路に接続される制御室と、この制御室に作用する油圧の増減に応じて可動する油圧ピストンとを有し、この油圧ピストンを介して蓄圧器より供給される燃料を増圧可能に設けられている。また、噴射ノズルは、第２の油圧通路に接続される背圧室と、この背圧室に作用する油圧の増減に応じて開閉作動するニードルとを有し、蓄圧器より直接供給される燃料または増圧器によって増圧された燃料をニードルの開弁動作に伴って噴射を行う。
【００１０】
制御弁の増圧制御部は、第１の油圧通路を介して制御室に通じる増圧制御ポートと、低圧側に通じる第１の低圧ポートとを有し、増圧制御ポートと第１の低圧ポートとの間を第１の弁体により断続することで、増圧器の制御室に作用する圧力を増減可能である。
また、噴射制御部は、第２の油圧通路を介して背圧室に通じる噴射制御ポートと、低圧側に通じる第２の低圧ポートとを有し、噴射制御ポートと第２の低圧ポートとの間を第２の弁体により断続することで、噴射ノズルの背圧室に作用する圧力を増減可能である。
【００１１】
（請求項３の発明）
請求項１または２に記載した内燃機関用燃料噴射装置において、通電制御手段は、（１）アクチュエータに対する通電電流の大小、または（２）印加電圧の大小、または（３）通電パルス幅の変更、または（１）〜（３）の何れかの組み合わせによって、通電パターンを変更することを特徴とする。
上記（１）〜（３）の何れか、または（１）〜（３）の何れかの組み合わせによって、アクチュエータに対する通電パターンを変更することで、運転中でのインターバルの変更を容易に実施できる。
【００１２】
（請求項４の発明）
請求項１〜３に記載した何れかの内燃機関用燃料噴射装置において、制御弁は、第１の弁体と第２の弁体とが別部材により構成されて、両者の間にインターバルを生じさせる隙間が設定され、且つ、第１の弁体と第２の弁体とのうち、一方の弁体がアクチュエータに駆動され、他方の弁体が一方の弁体を介してアクチュエータの駆動力を受けて従動することを特徴とする。
【００１３】
上記の構成によれば、一方の弁体がアクチュエータに駆動されると、第１の弁体と第２の弁体との間に設定される隙間分を一方の弁体がリフトした後、他方の弁体が一方の弁体と共にアクチュエータの駆動力を受けて作動するので、第１の弁体による増圧動作制御と第２の弁体による噴射動作制御との間に、前記隙間分に相当するインターバルを設けることができる。従って、一方の弁体が隙間分を移動する間に、アクチュエータに対する通電パターンを変更することによってインターバルを変更できる。
【００１４】
（請求項５の発明）
請求項４に記載した内燃機関用燃料噴射装置において、通電制御手段は、一方の弁体のリフト量を隙間内で維持できる様に、アクチュエータに対する通電パターンを変更することを特徴とする。
一方の弁体のリフト量を隙間内で維持することにより、一方の弁体が隙間分をリフトするために要する時間（インターバル）を延ばすことができる。
【００１５】
（請求項６の発明）
請求項４に記載した内燃機関用燃料噴射装置において、通電制御手段は、一方の弁体のリフト量を隙間内で一定に維持できる様に、アクチュエータに対する通電パターンを変更することを特徴とする。
一方の弁体のリフト量を隙間内で一定に維持することにより、一方の弁体が隙間分をリフトするために要する時間（インターバル）を延ばすことができる。
【００１６】
（請求項７の発明）
請求項１〜３に記載した何れかの内燃機関用燃料噴射装置において、制御弁は、第１の弁体と第２の弁体とがアクチュエータの駆動力を受けて一体に可動する構成であり、且つ、第１の弁体と第２の弁体とのうち、一方の弁体の作動領域に対して他方の弁体の作動領域にインターバルを生じさせるデッド領域が設けられていることを特徴とする。
なお、第１の弁体と第２の弁体は、必ずしも一体に設けられている必要はなく、第１の弁体と第２の弁体とが別部材から成り、両者が一体となって可動する構成でも良い。
上記の構成によれば、他方の弁体がデッド領域に存在する間に、アクチュエータに対する通電パターンを変更することによって、増圧制御部と噴射制御部との間に設定される制御タイミングのずれ（インターバル）を変更できる。
【００１７】
（請求項８の発明）
請求項７に記載した内燃機関用燃料噴射装置において、通電制御手段は、他方の弁体がデッド領域に存在する間に、一方の弁体のリフト量を維持できる様に、アクチュエータに対する通電パターンを変更することを特徴とする。
他方の弁体がデッド領域に存在する間に、一方の弁体のリフト量を維持することで、増圧制御部と噴射制御部との間に設定される制御タイミングのずれ（インターバル）を延ばすことができる。
【００１８】
（請求項９の発明）
請求項７に記載した内燃機関用燃料噴射装置において、通電制御手段は、他方の弁体がデッド領域に存在する間に、一方の弁体のリフト量を一定に維持できる様に、アクチュエータに対する通電パターンを変更することを特徴とする。
他方の弁体がデッド領域に存在する間に、一方の弁体のリフト量を一定に維持することで、増圧制御部と噴射制御部との間に設定される制御タイミングのずれ（インターバル）を延ばすことができる。
【００１９】
（請求項１０の発明）
請求項１〜４及び７に記載した何れかの内燃機関用燃料噴射装置において、第１の弁体による増圧動作の制御開始タイミングと第２の弁体による噴射動作の制御開始タイミングとの間に生じるインターバルの変更は、主噴射に先立って行われるパイロット噴射の行程に実施されることを特徴とする。
噴射の直前にあるインターバルが長い場合、基準タイミングに対する噴射タイミングの制御精度が悪くなりがちであるが、もともとパイロット噴射が必要な場合には、その期間を使うことで、主噴射タイミングの精度を悪化させずにインターバルを設けることが可能である。
【００２０】
（請求項１１の発明）
請求項１〜１０に記載した何れかの内燃機関用燃料噴射装置において、制御弁は、増圧制御部が二位置三方弁の機能を有し、噴射制御部が二位置二方弁の機能を有していることを特徴とする。
増圧制御部を二位置三方弁として構成することで、増圧器の増圧動作に対して、よりきめ細かな制御が可能である。また、噴射制御部を二位置二方弁として構成することで、簡易な構造で噴射ノズルの噴射動作を制御できる。
【００２１】
（請求項１２の発明）
請求項１〜１０に記載した何れかの内燃機関用燃料噴射装置において、制御弁は、増圧制御部および噴射制御部が、共に二位置二方弁の機能を有していることを特徴とする。
増圧制御部と噴射制御部とを、共に二位置二方弁として構成することにより、増圧器の増圧動作と噴射ノズルの噴射動作をより簡易な構造で制御できる。
【００２２】
（請求項１３の発明）
請求項１〜１２に記載した何れかの内燃機関用燃料噴射装置において、制御弁は、第１の弁体による増圧動作の制御開始タイミングの方が、第２の弁体による噴射動作の制御開始タイミングより早く、且つ、第１の弁体による増圧動作の制御終了タイミングの方が、第２の弁体による噴射動作の制御終了タイミングより遅くなる様に構成されていることを特徴とする。
この場合、系の作動遅れによる増圧動作の遅れを抑制でき、且つ、噴射終了時の噴射圧力の低下を防止できるので、超高圧での噴射が可能になる。
【００２３】
（請求項１４の発明）
請求項１〜１２に記載した何れかの内燃機関用燃料噴射装置において、制御弁は、第１の弁体による増圧動作の制御開始タイミングの方が、第２の弁体による噴射動作の制御開始タイミングより遅く、且つ、第１の弁体による増圧動作の制御終了タイミングの方が、第２の弁体による噴射動作の制御終了タイミングより早くなる様に構成されていることを特徴とする。
この場合、増圧前に短期間の噴射（例えば、主噴射の前に実施されるパイロット噴射）を行うことで、低圧での微小噴射が可能である。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
本発明を実施するための最良の形態を以下の実施例を基に説明する。
【実施例１】
【００２５】
図１は本発明の燃料噴射装置１の概略構成を示す模式図である。                  
本発明の燃料噴射装置１は、例えば、車両用ディーゼル機関のコモンレールシステムに適用されるもので、図１に示す様に、燃料を蓄圧する蓄圧器２（コモンレール）と、この蓄圧器２から供給される燃料を増圧可能な増圧器３と、蓄圧器２より直接供給される燃料または増圧器３によって増圧された燃料を噴射する噴射ノズル４と、増圧器３の増圧動作および噴射ノズル４の噴射動作を制御する制御弁５等を備え、蓄圧器２を除く増圧器３と噴射ノズル４および制御弁５とが一体的に組み合わされて、図２に示す燃料噴射弁６として構成されている。
【００２６】
Ａ）蓄圧器２は、図示しない燃料供給ポンプより加圧された燃料が供給されて、所定の燃料圧力まで蓄圧する。この蓄圧器２に蓄圧された燃料は、燃料配管７を通って燃料噴射弁６に供給される。
Ｂ）増圧器３は、図２に示す様に、大径ピストン８ａと小径プランジャ８ｂとが同心上に設けられた油圧ピストン８を有し、この油圧ピストン８がボディ９に形成された大径ボアと小径ボアとに摺動可能に収容されている。大径ピストン８ａが収容される大径ボアには、大径ピストン８ａの上端面より上側に駆動室１０が形成され、大径ピストン８ａの下端面より下側に制御室１１が形成される。また、小径プランジャ８ｂが収容される小径ボアには、小径プランジャ８ｂの下端面より下側に加圧室１２が形成される。
【００２７】
駆動室１０には、燃料配管７に接続される燃料通路１３を通って蓄圧器２から高圧燃料が流入し、油圧ピストン８に対して図示下向きの燃料圧力を作用させている。
制御室１１は、燃料通路１４（本発明の第１の油圧通路）を介して制御弁５に接続され、この制御弁５により制御室１１の燃料圧力が制御される。また、制御室１１には、大径ピストン８ａを図示上方へ常時付勢するスプリング１５（図２参照）が配設されている。  加圧室１２は、逆止弁１６を有する燃料通路１７を介して前記燃料通路１３に接続されると共に、絞り部１８ａを有する燃料通路１８を介して噴射ノズル４の背圧室１９（図２参照）に連通している。逆止弁１６は、燃料通路１７を加圧室１２へ向かって流れる燃料（蓄圧器２から供給される燃料）の流れを許容し、その逆流を防止するものである。
【００２８】
この増圧器３は、制御弁５により制御室１１の燃料圧力を低下させることで、油圧ピストン８を駆動して加圧室１２の燃料を加圧（増圧）することができる。つまり、制御室１１から燃料が流出して制御室１１の燃料圧力が低下すると、駆動室１０の燃料圧力が油圧ピストン８を押し上げる力（制御室１１および加圧室１２の燃料圧力＋スプリング１５の付勢力）に打ち勝つことにより、油圧ピストン８が図示下方へ押し下げられて、加圧室１２の燃料を加圧する。
【００２９】
Ｃ）噴射ノズル４は、図２に示す様に、先端部に噴孔２０が形成されたノズルボディ２１と、このノズルボディ２１の内部に収容されて噴孔２０を開閉するニードル２２と、このニードル２２の図示上部に背圧室１９を形成するノズルホルダ２３等より構成され、前記ボディ９の下部にリテーナ２４によって固定されている。
背圧室１９には、燃料通路１８を介して高圧燃料が供給され、その燃料圧力がニードル２２を閉弁方向に付勢する背圧として作用している。また、背圧室１９には、ニードル２２を常時閉弁方向へ付勢するスプリング２５（図２参照）が配設されている。この背圧室１９は、絞り部２６ａを有する燃料通路２６（本発明の第２の油圧通路）を介して制御弁５に接続され、その制御弁５により背圧室１９の燃料圧力が制御される。
【００３０】
上記の噴射ノズル４は、背圧室１９の燃料圧力と、ニードル２２を開弁方向へ付勢する燃料圧力とが釣り合っていると、スプリング２５の付勢力によってニードル２２が閉弁方向へ押し付けられて、噴孔２０を閉じている。一方、背圧室１９の燃料圧力が開放されて、ニードル２２を開弁方向へ付勢する燃料圧力が、スプリング２５の付勢力に打ち勝つと、ニードル２２がリフトして噴孔２０を開くことにより、蓄圧器２より供給される燃料または増圧器３によって増圧された燃料を噴射する。
【００３１】
Ｄ）制御弁５は、増圧器３の増圧動作を制御する増圧制御部と、噴射ノズル４の噴射動作を制御する噴射制御部とを有し、駆動力を発生する二位置アクチュエータ２７と共に、前記ボディ９の上部にリテーナ２８によって固定されている。
（ａ）アクチュエータ２７は、図２に示す様に、円板状のアーマチャ２９と、ＥＣＵ３０（図１参照）により通電制御される電磁コイル３１と、アーマチャ２９を図示上方へ付勢する戻りバネ３２等より構成される。このアクチュエータ２７は、電磁コイル３１への通電によって磁力が発生すると、その磁力を受けてアーマチャ２９が吸引され、図示下方へ移動することによって駆動力を発生する。また、電磁コイル３１への通電が停止すると、磁力の消滅により、戻りバネ３２の反力でアーマチャ２９が押し戻されて、図２に示す初期位置へ移動する。
【００３２】
（ｂ）増圧制御部は、以下に説明する増圧制御ポート３３、低圧ポート３４（本発明の第１の低圧ポート）、油圧ポート３５、および増圧制御弁（以下に説明する）等により、二位置三方弁として構成されている。
増圧制御ポート３３は、制御弁５のボディ３６に形成された油圧室３７の側面に開口して設けられ、前記燃料通路１４を介して増圧器３の制御室１１に連通している。油圧室３７は、図２に示す様に、ボディ３６の略中央部を上下方向に貫通するガイド孔の一部を径方向に拡大して形成されている。
【００３３】
低圧ポート３４は、ガイド孔を通じて油圧室３７より図示上方に形成された低圧室３８の側面に開口して設けられ、絞り部３９ａを有する燃料戻し通路３９に接続されている。低圧室３８は、油圧室３７と同じく、ガイド孔を利用して形成されている。燃料戻し通路３９は、外部の燃料戻し管４０（図２参照）に接続されて、この燃料戻し管４０を介して燃料タンク４１に通じている。
油圧ポート３５は、油圧室３７より図示下方（低圧室３８と反対側）へ至るガイド孔の側面に開口しており、絞り部４２ａを有する燃料通路４２を介して前記燃料通路１３に接続されている。
【００３４】
増圧制御弁は、図１に示す様に、油圧室３７に配設される第１の弁体４３と、この第１の弁体４３の動きをガイドする一組の摺動軸部４４と、この一組の摺動軸部４４と第１の弁体４３とを連結する一組の連結軸４５とで構成される。
第１の弁体４３は、一方の連結軸４５が結合される上端から他方の連結軸４５が結合される下端に向かって外径が次第に縮小する円錐形状を有しており、その円錐形状の上端外径がガイド孔の内径より大きく設けられ、下端外径がガイド孔の内径より小さく設けられている。
【００３５】
一組の摺動軸部４４は、ガイド孔に油密を保って摺動可能に挿入され、連結軸４５を介して第１の弁体４３と一体に可動することで、第１の弁体４３の挙動を安定させている。この一組の摺動軸部４４のうち、図２に示す上側の摺動軸部４５は、ガイド孔から抜け出てアクチュエータ２７の内部まで延出し、アクチュエータ２７に内蔵されたアーマチャ２９に結合されている。これにより、増圧制御弁は、アクチュエータ２７の駆動力がアーマチャ２９を介して直接伝達され、アーマチャ２９と一体に可動する。
一組の連結軸４５は、摺動軸部４４より軸径が細く、第１の弁体４３の下端外径と略等しい軸径を有している。従って、連結軸４５の周囲には、ガイド孔の内周面との間に環状の隙間が確保されている。
【００３６】
上記の増圧制御弁は、第１の弁体４３に２つのシート部が設けられ、一方のシート部を形成する第１の弁体４３の上端面が、油圧室３７の上端面に着座する初期位置（図１の実線位置）と、他方のシート部を形成する第１の弁体４３の外周面（円錐面）が、油圧室３７の下側に通じるガイド孔の開口部周縁に着座する制御位置（図１の二点鎖線位置）との間で可動する。これにより、第１の弁体４３が初期位置にある時は、一方のシート部が油圧室３７の上端面に着座することで、増圧制御ポート３３と低圧ポート３４との間を遮断すると共に、増圧制御ポート３３と油圧ポート３５との間を連通させる。また、第１の弁体４３が制御位置に移動した時は、他方のシート部がガイド孔の開口部周縁に着座することで、増圧制御ポート３３と油圧ポート３５との間を遮断すると共に、増圧制御ポート３３と低圧ポート３４との間を連通させることができる。
【００３７】
（ｃ）噴射制御部は、以下に説明する噴射制御ポート４６、低圧ポート４７（本発明の第２の低圧ポート）、および噴射制御弁（以下に説明する）等により、二位置二方弁として構成されている。
噴射制御ポート４６は、増圧制御ポート３３と同様に、ガイド孔の一部を径方向に拡大して形成された油圧室４８の側面に開口し、前記燃料通路２６を介して噴射ノズル４の背圧室１９に連通している。なお、油圧室４８は、油圧室３７より下方に位置し、且つ油圧室３７との間に十分な間隔を確保して形成されている。
【００３８】
低圧ポート４７は、増圧制御部の低圧ポート３４と同様に、ガイド孔を利用して形成された低圧室４９の側面に開口して、燃料戻し通路５０に接続されている。この燃料戻し通路５０は、低圧ポート３４に接続される燃料戻し通路３９と合流して、外部の燃料戻し管４０に接続されている。
噴射制御弁は、図１に示す様に、低圧室４９に配設される第２の弁体５１と、この第２の弁体５１の動きをガイドする摺動軸部５２と、この摺動軸部５２と第２の弁体５１とを連結する連結軸５３とで構成される。
【００３９】
第２の弁体５１は、連結軸５３が結合される上端から下端に向かって外径が次第に拡大する円錐形状を有しており、その円錐形状の下端外径がガイド孔の内径より大きく設けられ、上端外径がガイド孔の内径より小さく設けられている。
摺動軸部５２は、第２の弁体５１より上方のガイド孔に油密を保って摺動可能に挿入され、連結軸５３を介して第２の弁体５１と一体に可動することで、第２の弁体５１の挙動を安定させている。
連結軸５３は、摺動軸部５２より軸径が細く、第２の弁体５１の上端外径と略等しい軸径を有している。従って、連結軸５３の周囲には、ガイド孔の内周面との間に環状の隙間が確保されている。
【００４０】
上記の噴射制御弁は、第２の弁体５１に１つのシート部が設けられ、そのシート部を形成する第２の弁体５１の外周面（円錐面）が、低圧室４９の上側に通じるガイド孔の開口部周縁に着座する初期位置（図１に示す位置）と、この初期位置から図示下方へ所定量だけリフトした制御位置との間で可動する。これにより、第２の弁体５１が初期位置にある時は、シート部がガイド孔の開口部周縁に着座することで、噴射制御ポート４６と低圧ポート４７との間を遮断し、第２の弁体５１のシート部がガイド孔の開口部周縁から離れて図示下方へ移動することで、噴射制御ポート４６と低圧ポート４７との間を連通させることができる。
【００４１】
ここで、上記の増圧制御弁は、電磁コイル３１が通電されていない時（無通電状態）に、アーマチャ２９を付勢する戻りバネ３２の力が作用して、図２に示す初期位置に静止している。
一方、噴射制御弁は、低圧室４９において第２の弁体５１の下側に配設されたスプリング５４（図２参照）により図示上方へ常時付勢されており、アクチュエータ２７の駆動力を受けていない時は、第２の弁体５１のシート部がガイド孔の開口部周縁に着座する初期位置に静止している。
【００４２】
また、増圧制御弁と噴射制御弁とは、同一のガイド孔に直列に挿入され、１つのアクチュエータ２７に発生する駆動力を受けて作動する。但し、増圧制御弁は、上側の摺動軸部４４がアクチュエータ２７のアーマチャ２９に結合されて、アーマチャ２９と一体に可動するのに対し、噴射制御弁は、増圧制御弁とは別部材によって構成され、アクチュエータ２７の駆動力が増圧制御弁を介して伝達されることにより作動する。
【００４３】
更に、増圧制御弁と噴射制御弁との間には、両者が共に初期位置に静止している状態、つまり電磁コイル３１の無通電状態の時に、図１に示す様に、対向する互いの摺動軸部４４、５２の間に隙間ｈｇが設定されている。なお、アクチュエータ２７のリフト量、つまり増圧制御弁に設けられる第１の弁体４３の可動範囲ｈｓは、第１の弁体４３に設けられる２つのシート部によって決まるが、その可動範囲ｈｓは、上記の隙間ｈｇより大きく（ｈｓ＞ｈｇ）設定されていることは当然である（図１参照）。
【００４４】
上記の隙間ｈｇを設けたことにより、増圧制御弁による増圧動作の制御タイミングと噴射制御弁による噴射動作の制御タイミングとの間に隙間ｈｇに相当する時間的なずれ（インターバル）が発生する。従って、噴射停止状態から噴射を開始する場合には、増圧制御弁の作動に遅れて噴射制御弁が作動する。つまり、先に増圧動作の制御が開始された後、隙間ｈｇに相当するインターバルを経て、噴射動作の制御が開始される。
一方、噴射を停止する場合は、噴射制御弁の作動に遅れて増圧制御弁が作動する。つまり、先に噴射動作の制御が終了した後、隙間ｈｇに相当するインターバルを経て、増圧動作の制御が終了する。
【００４５】
次に、ＥＣＵ３０により電磁コイル３１をＯＮ／ＯＦＦ制御した場合の燃料噴射装置１の作動を図３のタイムチャートを基に説明する。
なお、図中の１）は図１に示す初期状態、２）は増圧制御の開始から噴射制御の開始までの増圧制御期間、３）は噴射制御期間に対応している。
図中の１）に対応する無通電状態の時は、増圧制御弁と噴射制御弁とが、共に初期位置に静止している（図１参照）。これにより、増圧制御部では、第１の弁体４３によって増圧制御ポート３３と低圧ポート３４との間が遮断され、増圧制御ポート３３と油圧ポート３５とが連通しているので、制御室１１の圧力が蓄圧器２と同じ燃料圧力となっている。  
【００４６】
また、蓄圧器２の燃料が燃料通路１７を通って加圧室１２にも供給されているため、増圧器３の油圧ピストン８に作用する燃料圧力は、油圧ピストン８の上側（駆動室１０）と下側（制御室１１および加圧室１２）とでバランスしている。但し、油圧ピストン８には、燃料圧力の他に、制御室１１に配設されたスプリング１５（図２参照）の付勢力が作用しているため、そのスプリング１５の付勢力を受けて油圧ピストン８が図示上方へ移動し、それに伴い、蓄圧器２より供給される高圧燃料が燃料通路１７を通って加圧室１２に充填される。
【００４７】
一方、噴射制御部では、第２の弁体５１によって噴射制御ポート４６と低圧ポート４７との間が遮断されているので、噴射ノズル４の背圧室１９には、燃料通路１８を介して連通する加圧室１２と同じ燃料圧力、すなわち蓄圧器２の燃料圧力が作用している。これにより、噴射ノズル４では、ニードル２２を閉弁方向へ付勢する力（背圧室１９の燃料圧力＋スプリング２５の付勢力）の方が、ニードル２２を開弁方向へ付勢する燃料圧力より大きくなる。その結果、噴射ノズル４が開弁する（ニードル２２がリフトする）ことはなく、噴射は行われない。
【００４８】
次に、（ａ）ＥＣＵ３０よりアクチュエータ２７に駆動信号が出力されると、吸引力が発生してアーマチャ２９が図示下方へ移動することにより、アーマチャ２９と一体に増圧制御弁が作動を開始し、（ｂ）初期位置から制御位置へ向かって移動（リフト）する。この増圧制御弁の作動により、（ｄ）増圧制御部の増圧制御ポート３３と低圧ポート３４との間が閉状態から開状態へ移行すると共に、（ｅ）増圧制御ポート３３と油圧ポート３５との間が開状態から閉状態へ移行するため、制御室１１の圧力が開放される。
【００４９】
制御室１１の圧力開放に伴い、油圧ピストン８に作用する上側と下側との圧力バランスが崩れるため、（ｇ）油圧ピストン８が駆動室１０の燃料圧力に押圧されて大径ボアおよび小径ボアの下方へ押し下げられる。この油圧ピストン８の移動に伴い、加圧室１２の圧力が上がり始め、最終的には、大径ピストン８ａと小径プランジャ８ｂとの断面積比に応じて加圧される。例えば、蓄圧器２の燃料圧力を５０ＭＰａとし、大径ピストン８ａと小径プランジャ８ｂとの断面積比を４：１に設定した場合、加圧室１２の圧力は、４×５０＝２００ＭＰａとなる。
【００５０】
増圧制御弁のリフトが進行して、隙間ｈｇを過ぎると、（ｃ）噴射制御弁が増圧制御弁と一体にリフトする。これにより、（ｆ）噴射制御部の噴射制御ポート４６と低圧ポート４７との間が閉状態から開状態へ移行するため、それに伴って、背圧室１９の圧力が開放される。この結果、ニードル２２を開弁方向へ付勢する燃料圧力がスプリング２５の付勢力に打ち勝つことで、噴射ノズル４が開弁（ニードル２２がリフト）して、（ｈ）増圧器３で増圧された超高圧の燃料が噴射ノズル４より噴射される。
【００５１】
その後、アクチュエータ２７に対する駆動信号が停止されると、戻りバネ３２の反力でアーマチャ２９が押し戻されることにより、そのアーマチャ２９と一体に増圧制御弁が制御位置から初期位置へ向かって移動する（戻りリフトと呼ぶ）。一方、噴射制御弁は、スプリング５４に常時付勢されているので、アクチュエータ２７の駆動力が増圧制御弁を介して作用しなくなると、スプリング５４の反力で押し戻されることにより、制御位置から初期位置へ向かって戻りリフトする。この時の動作は、増圧制御弁と噴射制御弁とが一体となって戻りリフトする。
【００５２】
ここで、上記のｈｓ＞ｈｇの関係より、噴射制御弁が先に初期位置へ到達して、噴射制御部の噴射制御ポート４６と低圧ポート４７との間を遮断することで、噴射動作の制御が終了する。これにより、背圧室１９の燃料圧力が回復して、ニードル２２を閉弁方向へ付勢する力（背圧室１９の燃料圧力＋スプリング２５の反力）がニードル２２を開弁方向へ付勢する燃料圧力より上回ると、ニードル２２が押し下げられて噴射ノズル４が閉弁することにより、噴射が終了する。
【００５３】
その後、更に噴射制御弁が隙間ｈｇ分だけ戻りリフトして初期位置へ到達すると、増圧制御部の増圧制御ポート３３と低圧ポート３４との間が遮断されるため、制御室１１の燃料圧力が回復して、油圧ピストン８に作用する燃料圧力が上側（駆動室１０）と下側（制御室１１および加圧室１２）とで再びバランスする。これに伴い、油圧ピストン８がスプリング１５の反力を受けて押し上げられることで、増圧動作の制御が終了する。
【００５４】
（実施例１の効果）
実施例１に記載した燃料噴射装置１では、増圧制御弁と噴射制御弁との間に隙間ｈｇを設定することで、増圧制御弁による増圧制御タイミングと、噴射制御弁による噴射制御タイミングとの間に時間的なずれを設けることができる。具体的には、図３に示す様に、増圧制御部の制御開始タイミングより噴射制御部の制御開始タイミングを遅く（図３のＡ）、且つ増圧制御部の制御終了タイミングより噴射制御部の制御終了タイミングを早く（図３のＢ）することができる。これにより、増圧器３の各室の容積や油圧ピストン８の移動ストロークが、噴射ノズル４の各室の容積やニードル２２のリフト量より大きいことによる系の作動遅れによって十分な増圧が行われないまま、より低い圧力で噴射することがなくなり、超高圧での噴射を可能にしている。
【００５５】
また、パイロット噴射などの超高圧を必要としない噴射では、噴射制御部が噴射状態になる時間が極めて短く、それに伴う増圧制御部の増圧作動時間も短いため、上記作動遅れを利用して、加圧が進まないうちに、比較的低圧での噴射を行うことが可能である。
さらに、増圧期間を噴射期間より長くしたことにより、噴射制御部の噴射制御ポート４６と低圧ポート４７との間が閉状態となった時点で、まだ増圧器３の油圧ピストン８が増圧期間にあるため、主噴射直後に超高圧で微小噴射を行う、いわゆるアフター噴射も可能となる。また、従来問題であった噴射終了時の圧力低下を防止できる効果も得られる。
【００５６】
この様に、上述した燃料噴射装置１では、増圧制御部と噴射制御部とを有する制御弁５と、駆動力を発生する１つの二位置アクチュエータ２７とを組み合わせた簡易な構成で、増圧器３の増圧動作および噴射ノズル４の噴射動作を制御できる。また、増圧制御部と噴射制御部との間に作動のずれ（隙間ｈｇ）を設けることにより、全噴射期間にわたりロスのない超高圧噴射を可能にすると共に、低圧あるいは超高圧での微小噴射など、各種の噴射パターンを実現できる。
【００５７】
さらに、上記の燃料噴射装置１では、隙間ｈｇを変えることによって、噴射率パターンを変更できる。例えば、隙間ｈｇを小さくすると、増圧制御タイミングと噴射制御タイミングとの時間的なずれ（インターバル）を小さくできる。つまり、隙間ｈｇが小さくなることで、その分、噴射制御の開始を早く、且つ噴射制御の終了を遅くすることができる。これをタイムチャートで比較すると、図３（ｄ）に示される作動のずれＡおよびＢに対して、図４（ｄ）に示される作動のずれＡ′およびＢ′の方が小さくなる。これにより、図４（ｈ）に示される様に、噴射の前半が小さくなって、いわゆるグラジュアルライジング、デルタ型、ブーツ型と呼ばれるグループのパターンに近くなる。
【００５８】
逆に、隙間ｈｇを大きくすると、その分、噴射制御の開始が遅く、且つ噴射制御の終了が早くなるので、増圧制御タイミングと噴射制御タイミングとの時間的なずれは大きくなる。この場合、増圧行程が進んだ後の超高圧燃料を噴射することができ、いわゆるスクエア型の噴射率を得ることが可能である。
但し、上記の隙間ｈｇを変更することは、運転中の制御によって実施できるものではなく、制御弁５の作り込みによって対応する必要がある。また、制御弁５に使用されるアクチュエータ２７のリフト量は、性能面から必要以上大きく設定することが困難であるため、隙間ｈｇの取り得る設定値においても許容幅が存在する。このため、作り込みによって隙間ｈｇを変更したとしても、ディーゼル機関の運転状態に合わせて噴射率パターンを変えることは不可能であり、且つディーゼル機関毎に要求に合わせて最適化することは容易ではない。
【実施例２】
【００５９】
実施例１に記載した燃料噴射装置１の構成において、この実施例２では、アクチュエータ２７に対する通電パターンを変更することで、増圧制御タイミングと噴射制御タイミングとの時間的なずれ（インターバル）を可変する一例について説明する。
ＥＣＵ３０は、アクチュエータ２７に駆動信号を出力した後、増圧制御弁のリフト量を隙間ｈｇ内で維持できる様に、電磁コイル３１に対する通電パターンを変更する。例えば、図５（ａ）に示す様に、増圧制御弁が作動を開始した後、増圧制御弁が隙間ｈｇ分をリフトする間に、電磁コイル３１に対する通電と非通電とを繰り返すことにより、増圧制御弁のリフト量を隙間ｈｇ内に維持できる。
【００６０】
これにより、増圧行程のみが進行して、噴射制御部による噴射動作の制御開始が遅れる（図５のＣ）ことにより、その後の噴射期間で超高圧状態を確保できるので、いわゆるスクエア型の噴射率パターンを得ることが可能である。
この実施例２の方法によれば、もともとの隙間ｈｇ（製造時の隙間）を小さく設定することで、運転条件に応じて噴射率パターンの変更も可能である。例えば、ある運転条件では、図４に示す通電パターンにすることで、より噴射の前半を低く抑えたデルタ型の噴射率を得ることができ、他の運転条件では、図５に示す通電パターンにすることで、よりスクエア型の噴射率を得ることができる。また、電磁コイル３１に対する通電パターンの変更は、運転中であっても何ら問題はなく、容易に実施できる。従って、ディーゼル機関の運転条件等に合わせて、全域で最適な噴射率パターン（例えばデルタ型、スクエア型など）を得ることができる。
【００６１】
なお、電磁コイル３１に対する通電パターンの変更は、通電と非通電とを繰り返す方法以外にも、（１）通電電流の大小、または（２）印加電圧の大小、または（３）通電パルス幅の変更（例えばデューティ比制御）、または（１）〜（３）の何れかの組み合わせによって実施できる。
【実施例３】
【００６２】
図６は実施例３に係わる燃料噴射装置１の概略構成を示す模式図である。
実施例１では、制御弁５の増圧制御部を二位置三方弁として構成しているが、図６に示す様に、二位置二方弁として構成することも可能である。
つまり、実施例１に記載した増圧制御部は、図１に示す様に、増圧制御ポート３３、低圧ポート３４、および油圧ポート３５の三つのポートを有しているため、二位置三方弁として構成されている。
【００６３】
これに対し、実施例３の燃料噴射装置１は、図６に示す様に、蓄圧器２と増圧器３の加圧室１２とを接続する燃料通路１７に分岐通路５５を接続して、この分岐通路５５を通じて蓄圧器２の高圧燃料を増圧器３の制御室１１に導く様に構成されている。つまり、蓄圧器２の高圧燃料が制御弁５を通ることなく、直接増圧器３の制御室１１に導入される。
従って、増圧制御部には、実施例１に記載した油圧ポート３５を設ける必要がなく、増圧制御ポート３３と低圧ポート３４だけが設けられている。
【００６４】
これにより、増圧制御弁は、増圧制御ポート３３と低圧ポート３４との間を断続するだけで良いため、増圧制御部を二位置二方弁として構成することができる。なお、噴射制御部は、実施例１と同じく、二位置二方弁として構成される。
この実施例３によれば、実施例１に記載した制御弁５と比較した場合に、より簡易な構成で増圧と噴射の両方を制御することができ、且つ増圧制御部に用いられる増圧制御弁を短くできるので、制御弁５の小型化、延いては燃料噴射弁６（図７参照）の小型化にも寄与できる。
【００６５】
なお、制御弁５による増圧制御と噴射制御は実施例１と同じであり、その制御タイムチャートを図８に示す。
また、実施例２と同様に、電磁コイル３１に対する通電パターンを変更して、増圧制御弁のリフト量を隙間ｈｇ内に維持することで、噴射制御部による噴射動作の制御開始を遅らせることもできる。その結果、ディーゼル機関の運転条件等に合わせて、最適な噴射率パターンを得ることが可能である。電磁コイル３１に対する通電パターンを変更した場合のタイムチャートの一例を図９に示す。
【実施例４】
【００６６】
図１０は実施例４に係わる燃料噴射装置１の概略構成を示す模式図である。
実施例１では、増圧制御弁および噴射制御弁に、それぞれ円錐形状の弁体４３、５１を用いているが、例えば、図１０に示す様に、スプール弁５６を採用することもできる。
このスプール弁５６は、実施例１の第１の弁体４３に相当する第１の弁部５６ａと第２の弁部５６ｂ、および実施例１の第２の弁体５１に相当する第３の弁部５６ｃを有すると共に、第１の弁部５６ａと第２の弁部５６ｂとが細軸部５６ｄにより連結され、第２の弁部５６ｂと第３の弁部５６ｃとが細軸部５６ｅにより連結された一体構造を有し、且つアクチュエータ２７のアーマチャ２９に結合されている。
【００６７】
第１の弁部５６ａには、増圧制御部の油圧ポート３５と増圧制御ポート３３との間を断続する円筒シール部が設けられ、第２の弁部５６ｂには、増圧制御部の増圧制御ポート３３と低圧ポート３４との間を断続する円筒シール部が設けられている。
第３の弁部５６ｃには、噴射制御部の噴射制御ポート４６と低圧ポート４７との間を断続する円筒シール部が設けられている。
また、スプール弁５６が初期位置（図１０に示す位置）に静止している状態で、第２の弁部５６ｂに設けられる円筒シール部の長さｈａより、第３の弁部５６ｃに設けられる円筒シール部の長さｈｉの方が長く設けられ、両者の差（本発明のデッド領域に相当する）Ｘ＝ｈｉ−ｈａにより、増圧制御部と噴射制御部との間に作動のずれを生じる。
【００６８】
この実施例４の構成においても、スプール弁５６を用いた制御弁５と、そのスプール弁５６を作動させるための駆動力を発生する１つの二位置アクチュエータ２７とを組み合わせた簡易な構成で、増圧器３の増圧動作および噴射ノズル４の噴射動作を制御できる。
また、実施例２と同様に、電磁コイル３１に対する通電パターンを変更してスプール弁５６のリフト量を上記Ｘの範囲内に維持することで、噴射制御部による噴射動作の制御開始を遅らせることもでき、実施例２と同様の作用効果を発揮できる。
【００６９】
（変形例）
実施例２および実施例３では、電磁コイル３１に対する通電パターンを変更して、増圧制御弁のリフト量を隙間ｈｇ内に維持することで、噴射制御部による噴射動作の制御開始を遅らせることを記載したが、この方法を制御終了時に適用することもできる。つまり、噴射の終了時に、噴射制御弁が初期位置に到達した後、電磁コイル３１に対する通電パターンを変更して、増圧制御弁のリフト量を隙間ｈｇ内に維持することで、増圧制御弁が初期位置に戻るまでの時間（例えば、図５に示すＢ）を遅らせることもできる。
【００７０】
実施例１〜４に記載した燃料噴射装置１では、増圧制御部による増圧動作の制御期間より噴射制御部による噴射動作の制御期間の方が短くなる様に構成されているが、その逆、つまり増圧制御部による増圧動作の制御期間より噴射制御部による噴射動作の制御期間の方が長くなる様に構成しても良い。
また、実施例１〜３では、増圧制御弁がアクチュエータ２７のアーマチャ２９に結合されて、その増圧制御弁と噴射制御弁との間に隙間ｈｇを設定しているが、その逆、つまり噴射制御弁がアクチュエータ２７のアーマチャ２９に結合されて、その噴射制御弁と増圧制御弁との間に隙間ｈｇを設定しても良い。
【００７１】
実施例４では、アクチュエータ２７のアーマチャ２９に結合された一体構造のスプール弁５６を示しているが、このスプール弁５６を分割構造としても良い。例えば、第２の弁部５６ｂと第３の弁部５６ｃとの間で分割して、両者が一体に可動する構成でも良い。但し、この場合は、第３の弁部５６ｃを第２の弁部５６ｂ側へ付勢するスプリングが必要となる。
実施例１〜４に記載した燃料噴射装置１では、本発明の二位置アクチュエータとして、電磁式の二位置アクチュエータ２７を説明したが、例えば、ピエゾ式の二位置アクチュエータを採用することもできる。
【図面の簡単な説明】
【００７２】
【図１】燃料噴射装置の概略構成を示す模式図である（実施例１、２）。
【図２】燃料噴射弁の構造を示す全体断面図である（実施例１、２）。
【図３】制御弁の制御動作に係わるタイムチャートである（実施例１）。
【図４】制御弁の制御動作に係わるタイムチャートである（実施例１）。
【図５】制御弁の制御動作に係わるタイムチャートである（実施例２）。
【図６】燃料噴射装置の概略構成を示す模式図である（実施例３）。
【図７】燃料噴射弁の構造を示す全体断面図である（実施例３）。
【図８】制御弁の制御動作に係わるタイムチャートである（実施例３）。
【図９】制御弁の制御動作に係わるタイムチャートである（実施例３）。
【図１０】燃料噴射装置の概略構成を示す模式図である（実施例４）。
【符号の説明】
【００７３】
１  燃料噴射装置
２  蓄圧器
３  増圧器
４  噴射ノズル
５  制御弁
８  油圧ピストン
１１  制御室
１４  燃料通路（第１の油圧通路）
１９  背圧室
２２  ニードル
２６  燃料通路（第２の油圧通路）
２７  二位置アクチュエータ
３０  ＥＣＵ（通電制御手段）
３３  増圧制御ポート
３４  低圧ポート（第１の低圧ポート）
４３  第１の弁体
４６  噴射制御ポート
４７  低圧ポート（第２の低圧ポート）
５１  第２の弁体
【図１】
2006022673.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2006022673.tif 000009
【図８】
2006022673.tif 000010
【図９】
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【図１０】
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