(57)【要約】【課題】  各種物性のバランスに優れた自動車内装部品を安定的に提供する。【解決手段】  下記の条件（Ａ）及び（Ｂ）を満足するプロピレン系樹脂組成物を、下記の条件（Ｉ）及び（II）を満足する金型を用いて射出成形して得られる自動車内装用部品。  （Ａ）：互いに直行する方向の成形収縮率Ｓ１とＳ２の算術平均値Ｓａ［＝（Ｓ１＋Ｓ２）×１０００／２］が７〜１５であること  （Ｂ）：ＤＳＣ（熱示差分析計）により得られる結晶化ピーク温度が１００℃以上であること  （Ｉ）：意匠面を除く金型表面について、１０点平均粗さ（Ｒｚ）が１〜５０μｍの部分を有すること  （II）：意匠面を除く金型表面について、表面の凹凸の凸部と凸部の平均距離（Ｌｍ）が１２０μｍ未満の部分を有すること【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
下記の条件（Ａ）及び（Ｂ）を満足するプロピレン系樹脂組成物を、下記の条件（Ｉ）及び（II）を満足する金型を用いて射出成形して得られる自動車内装用部品。
（Ａ）：互いに直行する方向の成形収縮率Ｓ１とＳ２の算術平均値Ｓａ［＝（Ｓ１＋Ｓ２）×１０００／２］が７〜１５であること
（Ｂ）：ＤＳＣ（熱示差分析計）により得られる結晶化ピーク温度が１００℃以上であること
（Ｉ）：意匠面を除く金型表面について、１０点平均粗さ（Ｒｚ）が１〜５０μｍの部分を有すること
（II）：意匠面を除く金型表面について、表面の凹凸の凸部と凸部の平均距離（Ｌｍ）が１２０μｍ未満の部分を有すること
【請求項２】
金型温度とプロピレン系樹脂組成物のＤＳＣにより得られる結晶化ピーク温度の差が３０℃を越える条件で成形される請求項１記載の自動車内装用部品。
【請求項３】
プロピレン系樹脂組成物が下記の成分（ａ）〜（ｃ）を含む請求項１記載の自動車内装用部品。
（ａ）：プロピレンから誘導される単量体単位と、炭素原子数２〜２０の鎖状オレフィン（ただしプロピレンを除く）から誘導される単量体単位とを含有する重合体であって、下記要件（ａ１）、（ａ２）および（ａ３）を充足するプロピレン系重合体２０〜８０重量％
（ａ１）プロピレンから誘導される単量体単位の含有量が６０〜９９重量％であること。（ただし、プロピレン系重合体の全単量体単位の含有量を１００重量％とする。）
（ａ２）温度２３０℃および荷重２．１６ｋｇで測定されるメルトフローレートが０．３〜３００ｇ／１０分であること。
（ａ３）融解熱量が５０ｍＪ／ｍｇ以上であること。
（ｂ）：エチレンから誘導される単量体単位と、炭素原子数３〜２０の鎖状オレフィンから誘導される単量体単位とを含有する重合体であって、下記要件（ｂ１）、（ｂ２）、（ｂ３）および（ｂ４）を充足するエチレン系重合体１〜４０重量％
（ｂ１）エチレンから誘導される単量体単位の含有量が６０〜９５重量％であること。（ただし、エチレン系重合体の全単量体単位の含有量を１００重量％とする。）
（ｂ２）温度１００℃で測定されるムーニー粘度ＭＬ１００℃（１＋４）が１０〜９０であること。
（ｂ３）ガラス転移温度が−２０℃以下であること。
（ｂ４）融解熱量が８０ｍＪ／ｍｇ以下であること。
（ｃ）：エチレン、プロピレン、および、非共役ジエンから誘導される単量体単位とを含有する重合体であって、下記要件（ｃ１）および（ｃ２）を充足するエチレン−プロピレン−非共役ジエン共重合体  ２０〜６０重量％
（ｃ１）非共役ジエン単量体単位の含有量が０．１〜３０重量％であること。（ただし、エチレン−プロピレン−非共役ジエン系重合体の全単量体単位の含有量を１００重量％とする。）
（ｃ２）温度１００℃で測定されるムーニー粘度ＭＬ１００℃（１＋４）が３０〜１５０であること。
【請求項４】
プロピレン系樹脂組成物が、請求項３記載の（ａ）〜（ｃ）を架橋剤（ｄ）により動的に部分架橋したものである請求項３記載の自動車内装用部品。
【請求項５】
自動車内装用部品がエアバッグカバーである請求項１記載の自動車内装用部品。
【請求項６】
自動車内装用部品が運転席用エアバッグカバーである請求項１記載の自動車内装用部品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、特定の成形金型を成形したプロピレン系重合体組成物を用いた自動車内装部品に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車内装部品には、プロピレン系樹脂組成物が多く用いられており、多くは射出成形にて製造される。なかでも、エアバッグカバーに用いられる成形品は、その性能上、低温展開性が重要である事から非晶成分が多く含まれるため、成形品の離型性が悪化しやすい。
【０００３】
この離型性を改良する方法として、例えば特許文献１にはゴムや樹脂などの高分子材料を成形する金型の表面にメッキ層とセラミック層により凹凸を形成させ、離型性の向上をはかる技術が開示されている。
また、特許文献２には金型表面の凹凸の形状を規定することで、樹脂と金型との離型性を向上させる技術が開示されている。
【０００４】
開示された技術はいずれも金型の表面性状を変化させる事で離型性改良を図ったものである。ただし、何れの技術も、本発明の目的であるプロピレン系樹脂組成物を用いた自動車内装部品を成形する際に充分な効果が得られない場合があった。
【０００５】
【特許文献１】特開２００４−１５４９９８号公報
【特許文献２】特開２００４−１９３３７９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
かかる状況において、本発明が解決しようとする課題はプロピレン系樹脂組成物の離型性を、特定の条件を満足する金型を用いる事で顕著に改良できることを発見し、各種物性のバランスに優れた自動車内装部品を安定的に提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
すなわち本発明は、下記の条件（Ａ）及び（Ｂ）を満足するプロピレン系樹脂組成物を、下記の条件（Ｉ）及び（II）を満足する金型を用いて射出成形して得られる自動車内装用部品に係るものである。
（Ａ）：互いに直行する方向の成形収縮率Ｓ１とＳ２の算術平均値Ｓａ［＝（Ｓ１＋Ｓ２）×１０００／２］が７〜１５であること
（Ｂ）：ＤＳＣ（熱示差分析計）により得られる結晶化ピーク温度が１００℃以上であること
（Ｉ）：意匠面を除く金型表面について、１０点平均粗さ（Ｒｚ）が１〜５０μｍの部分を有すること
（II）：意匠面を除く金型表面について、表面の凹凸の凸部と凸部の平均距離（Ｌｍ）が１２０μｍ未満の部分を有すること
【発明の効果】
【０００８】
本発明のプロピレン系重合体組成物を、特定の表面形状を有する金型を用いて成形する事により、要求物性を充分に満足する自動車内装用部品を安定的に提供する事ができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００９】
本発明のプロピレン系樹脂組成物は、互いに直行する方向の成形収縮率Ｓ１とＳ２の算術平均値Ｓａ［＝（Ｓ１＋Ｓ２）×１０００／２］が７〜１５、好ましくは７〜１３、より好ましくは８〜１２の範囲である。
【００１０】
成形収縮率が７より小さいと成形後の収縮が小さい事から離型不良を生じやすく、１５を越えると成形品の変形による反りや寸法安定性に問題を生じやすい。
【００１１】
成形収縮率は、所定条件で射出成形した成形品を２３℃、湿度５０％雰囲気下で射出成形後１２時間以上経時させた後、成形品の寸法と金型寸法との差を１０００分率で表した。寸法は、図１に示されるように、樹脂の流れに対し平行にゲート中心線から両側３５ｍｍを測定した収縮率の平均値をＳ１、樹脂の流れに対し垂直に成形品中心線から両側６５ｍｍを測定した収縮率の平均値をＳ２とし、測定したＳ１とＳ２の算術平均値をＳａとした。
【００１２】
成形収縮率を測定する試料は、縦１５０ｍｍ、横９０ｍｍ、厚み２ｍｍ、ゲート面積２×５ｍｍのサイドゲート金型を用いて、成形温度２２０℃、射出率３０〜１００ｇ／秒、射出時間１０秒、金型温度５０℃、冷却時間３０秒の条件で実施される。
【００１３】
プロピレン系樹脂組成物の結晶化温度は、ＤＳＣ（熱示差分析計）により得られ、該結晶化ピーク温度は１００℃以上、好ましくは１００℃〜１５０℃、より好ましくは、１１０℃〜１３０℃の範囲である。
【００１４】
該結晶化ピーク温度が１００℃未満の場合、プロピレン系樹脂組成物の互着や成形品の耐熱性に問題を生じる場合がある。
【００１５】
結晶化温度は、示差走査熱量測定装置（セイコー電子工業社製ＤＳＣ２２０Ｃ：入力補償ＤＳＣ）を用いた。測定は、常温から２００℃まで３０℃／分で昇温後、５分間保持し、−１５０℃まで１０℃／分で降温する際の放熱曲線を測定した。得られた放熱曲線から単位重量当たりの放熱量を算出し、得られた曲線から放熱量のピーク位置を求め、ピーク温度の最高値を結晶化ピーク温度とした。
【００１６】
プロピレン系樹脂組成物を成形する金型は、意匠面を除く金型表面について、１０点平均粗さ（Ｒｚ）が１〜５０μｍ、好ましくは１〜３０μｍ、より好ましくは１〜２０μｍの部分を有する。
【００１７】
該表面粗さが１μ未満の場合、樹脂組成物の離型改良効果が不充分であり、離型不良を生じやすい。５０μｍを越えると成形品表面の凹凸により、機械的物性が低下し、自動車内装用部品に要求される性能を満足できない場合がある。
【００１８】
成形品の意匠面を除く金型表面とは、意匠としてシボなどの模様がつけられた部分以外を示す。離型性に影響が大きいのは、金型から成形品が取り出される際に成形品と金型とが剪断剥離、あるいは、それに近い状態で剥離される部分であり、当該部分を本発明に示される特定の表面状態とする事が重要である。
【００１９】
プロピレン系樹脂組成物を成形する金型は、意匠面を除く金型表面について、表面の凹凸の凸部と凸部の平均距離（Ｌｍ）が１２０μｍ未満、好ましくは１００μｍ未満、より好ましくは８０μｍ未満の部分を有する。
【００２０】
Ｌｍが１２０μｍ以上の場合、表面粗さが所定の範囲内であっても離型性の改良効果が得られない場合がある。
【００２１】
金型表面の粗さは、表面粗さ測定器（東京精密製サーフコムＥ−ＲＣ−Ｓ０１Ａ）を用いた。測定は成形品の抜出方向と並行方向に実施し、測定長８ｍｍ、測定倍率２０００倍、速度０．３ｍｍ／分、カットオフ値０．３、測定子先端半径０．３ｍｍで実施した。表面表面粗さ（Ｒｚ）が測定不可となった際は、表面状態に合わせて測定倍率を調整した。
【００２２】
本発明の自動車内装部品は、金型温度とプロピレン系樹脂組成物のＤＳＣにより得られる結晶化ピーク温度の差が３０℃を越える条件、好ましくは４０℃を越える条件、より好ましくは５０℃を越える条件で成形される。
【００２３】
成形時に金型温度とプロピレン系樹脂組成物のＤＳＣにより得られる結晶化ピーク温度の差が３０℃以下の場合、本発明のプロピレン系樹脂組成物を用いた自動車内装部品は離型不良を生じ易くなり、本発明の自動車内装部品を安定して得られない場合がある。
【００２４】
成分（ａ）のプロピレン系重合体は、プロピレンから誘導される単量体単位と、炭素原子数２〜２０の鎖状オレフィン（ただしプロピレンを除く）から誘導される単量体単位とを含有する重合体である。炭素原子数２〜２０の鎖状オレフィン（ただしプロピレンを除く）としては、例えば、エチレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−へプテン、１−オクテン、１−ノネン、１−デセン、１−ウンデセン、１−ドデセン、１−トリデセン、１−テトラデセン、１−ペンタデセン、１−ヘキサデセン、１−ヘプタデセン、１−オクタデセン、１−ノナデセン、１−エイコセン等の直鎖状オレフィン；３−メチル−１−ブテン、３−メチル−１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、２−エチル−１−ヘキセン、２，２，４−トリメチル−１−ペンテン等の分岐状オレフィンなどがあげられ、これらは１種以上用いられる。
【００２５】
成分（ａ）のプロピレン系重合体としては、具体的には、プロピレン−エチレン共重合体、プロピレン−１−ブテン共重合体、プロピレン−１−ヘキセン共重合体、プロピレン−エチレン−１−ブテン共重合体などをあげることができる。これらは、ランダム共重合体であってもよく、ブロック共重合体であってもよい。
【００２６】
成分（ａ）のプロピレン系重合体としては、第１工程で重合された第１セグメントである結晶性プロピレンホモポリマー部分もしくは結晶性プロピレン−α−オレフィンランダムコポリマー部分と、第２工程で重合された第２セグメントであるプロピレン−α−オレフィンランダムコポリマー部分とを有する結晶性プロピレン−α−オレフィンブロックコポリマーを用いることが好ましい。
【００２７】
成分（ａ）のプロピレン系重合体がプロピレン−α−オレフィンブロックコポリマーの場合、プロピレンホモポリマー部分とプロピレン−α−オレフィンランダムコポリマー部分とを有する重合体であって、以下の要件（ａ４）、（ａ５）および（ａ６）を充足する重合体であることが好ましい。
（ａ４）２０℃キシレン可溶部の含有量が２．０重量％以下であること
（ａ５）沸騰ヘプタン可溶部の含有量が５．０重量％以下であること
（ａ６）プロピレンホモポリマー部分の沸騰ヘプタン不溶部のアイソタクチック・ペンタッド分率が０．９７０以上であること
【００２８】
２０℃キシレン可溶部の含有量とは、以下の方法で測定されるものである。すなわち、成分（ａ）のプロピレン系重合体５ｇを沸騰キシレン５００ｍｌに完全に溶解させた後、２０℃で４時間放置し、次にこれを濾別し、２０℃キシレン不溶部を分離する。濾液を濃縮、乾固してキシレンを蒸発させ、さらに減圧下６０℃で乾燥して、２０℃のキシレンに可溶な重合体を得る。この乾燥重量を仕込みサンプル重量で除した値を百分率で表現したものが２０℃キシレン可溶部の含有量である。
【００２９】
沸騰ヘプタン可溶部の含有量とは、以下の方法で測定されるものである。すなわち、上記の２０℃キシレン可溶部の測定で得られた２０℃キシレン不溶部を乾燥後、沸騰ｎ−ヘプタンで８時間ソックスレー抽出する。この抽出残渣を沸騰ヘプタン不溶部と称し、この沸騰ヘプタン不溶部の乾燥重量を仕込みサンプル重量（５ｇ）から減じた値を仕込みサンプル重量で除した値を百分率で表現したものが、沸騰ヘプタン可溶部の含有量である。
【００３０】
沸騰ヘプタン不溶部のアイソタクチック・ペンタッド分率は、上記沸騰ヘプタン可溶部の含有量の測定で得られた沸騰ヘプタン不溶部を用いて測定される。
【００３１】
アイソタクチック・ペンタッド分率とは、13Ｃ−ＮＭＲを使用して測定される結晶性ポリプロピレン分子鎖中のペンタッド単位でのアイソタクチック連鎖、換言すればプロピレン単量体単位が５個連続してメソ結合した連鎖の中心にあるプロピレン単量体単位の分率であり、Ａ．ＺａｍｂｅｌｌｉらによってＭａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，６，９２５（１９７３）に発表されている方法を、Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，８，６８７（１９７５）に基づいたＮＭＲ吸収ピークの帰属によって行うものである。具体的には13Ｃ−ＮＭＲスペクトルのメチル炭素領域の全吸収ピーク中のｍｍｍｍピークの面積分率としてアイソタクチック・ペンタッド分率を測定する。なお、この方法により英国ＮＡＴＩＯＮＡＬ  ＰＨＹＳＩＣＡＬ  ＬＡＢＯＲＡＴＯＲＹのＮＰＬ  標準物質ＣＲＭ  Ｎｏ．  Ｍ１９−１４Ｐｏｌｙｐｒｏｐｙｌｅｎｅ  ＰＰ／ＭＷＤ／２のアイソタクチック・ペンタッド分率を測定したところ、０．９４４であった。
【００３２】
該ブロックコポリマーはスラリー重合法および気相重合法によって製造が可能である。特に高い耐衝撃性が要求される用途に用いる場合、第２セグメント量を多くすることが必要であり気相重合法によって好適に製造される。
【００３３】
成分（ａ）のプロピレン系重合体のプロピレンから誘導される単量体単位の含有量は、６０〜９９重量％であり、好ましくは７０〜９８重量％であり、より好ましくは８０〜９７重量％である。ただし、プロピレン系重合体の全単量体単位の含有量を１００重量％とする。該含有量が少なすぎると樹脂組成物の低温衝撃強度に不足することがあり、該含有量が多すぎると樹脂組成物の剛性や耐熱性が低下することがある。該含有量は赤外吸収スペクトル測定装置で測定される。
【００３４】
成分（ａ）のプロピレン系重合体のメルトフローレート（ＭＦＲ）は、０．３〜３００ｇ／１０分であり、好ましくは０．５〜１００ｇ／１０分であり、より好ましくは１〜８０ｇ／１０分である。該ＭＦＲが小さすぎるとプロピレン系樹脂組成物の流動性が不足する場合があり、該ＭＦＲが大きすぎると衝撃強度が低下することがある。該ＭＦＲは、ＪＩＳ  Ｋ７２１０に従い、荷重２１．１８Ｎ、温度２３０℃の条件で測定される。
【００３５】
成分（ａ）のプロピレン系重合体の融解熱量は、５０ｍＪ／ｍｇ以上であり、好ましくは５５ｍＪ／ｍｇ以上であり、より好ましくは６０ｍＪ／ｍｇ以上である。該融解熱量が低すぎると重合体が互着を起こす場合がある。また、該融解熱量が高すぎると低温衝撃強度が低下する事があるため、好ましくは１５０ｍＪ／ｍｇ以下であり、より好ましくは１２０ｍＪ／ｍｇ以下である。
【００３６】
なお、該融解熱量は、ＪＩＳ  Ｋ７１２２に従い、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）法により測定される。
【００３７】
成分（ａ）のプロピレン系重合体の製造方法としては、公知のオレフィン重合用触媒を用いた公知の重合方法が用いられる。例えば、チーグラー・ナッタ系触媒、メタロセン系錯体や非メタロセン系錯体などの錯体系触媒を用いた、スラリー重合法、溶液重合法、塊状重合法、気相重合法等があげられる。また、市販の該当品を用いることも可能である。
【００３８】
成分（ｂ）のエチレン系重合体は、エチレンから誘導される単量体単位と、炭素原子数３〜２０の鎖状オレフィンから誘導される単量体単位とを含有する重合体である。炭素原子数３〜２０の鎖状オレフィンとしては、例えば、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−へプテン、１−オクテン、１−ノネン、１−デセン、１−ウンデセン、１−ドデセン、１−トリデセン、１−テトラデセン、１−ペンタデセン、１−ヘキサデセン、１−ヘプタデセン、１−オクタデセン、１−ノナデセン、１−エイコセン等の直鎖状オレフィン；３−メチル−１−ブテン、３−メチル−１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、２−エチル−１−ヘキセン、２，２，４−トリメチル−１−ペンテン等の分岐状オレフィンなどがあげられ、これらは１種以上用いられる。
【００３９】
成分（ｂ）のエチレン系重合体としては、具体的には、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−１−ブテン共重合体、エチレン−１−ヘキセン共重合体、エチレン−１−オクテン共重合体、エチレン−プロピレン−１−ブテン共重合体、エチレン−１−ブテン−１−ヘキセン共重合体などをあげることができる。
【００４０】
成分（ｂ）のエチレン系重合体において、エチレンから誘導される単量体単位の含有量は、４０〜８５重量％、好ましくは４５〜８０重量％、より好ましくは４５〜７０重量％である。ただし、エチレン系重合体の全単量体単位の含有量を１００重量％とする。
【００４１】
該含有量が少なすぎると成形品の互着を発生することがあり、該含有量が多すぎると成形品の低温衝撃強度が不足することがある。該含有量は、核磁気共鳴装置により測定される。
【００４２】
成分（ｂ）のエチレン系重合体の温度１００℃で測定されるムーニー粘度ＭＬ１００℃（１＋４）が１０〜９０であり、好ましくは２０〜８０であり、より好ましくは２０〜６０である。ムーニー粘度ＭＬ１００℃（１＋４）が大きすぎると樹脂組成物の流動性が低くなり成形不良を生じることがあり、ムーニー粘度ＭＬ１００℃（１＋４）が小さすぎると低温衝撃強度が不足することがある。ムーニー粘度ＭＬ１００℃（１＋４）は、ＡＳＴＭ  Ｄ−９２７−５７Ｔに準拠して測定される。
【００４３】
成分（ｂ）のエチレン系重合体のガラス転移温度（Ｔｇ）は、−２０℃以下であり、好ましくは−３０℃以下であり、より好ましくは−４０℃以下である。該Ｔｇが高すぎると、低温衝撃強度が不足することがある。また、該Ｔｇが低すぎると重合体が互着を生じやすいため、好ましくは−７０℃以上、より好ましくは−６０℃以上である。なお、該Ｔｇは、ＪＩＳ  Ｋ７１２１に従い測定される。
【００４４】
成分（ｂ）のエチレン系重合体の製造方法としては、公知のオレフィン重合用触媒を用いた公知の重合方法が用いられる。例えば、チーグラー・ナッタ系触媒、メタロセン系錯体や非メタロセン系錯体などの錯体系触媒を用いた、スラリー重合法、溶液重合法、塊状重合法、気相重合法等があげられる。また、市販の該当品を用いることも可能である。
【００４５】
成分（ｃ）のエチレン、プロピレン、および、非共役ジエンから誘導される単量体単位とを含有する重合体は、温度１００℃で測定されるムーニー粘度ＭＬ１００℃（１＋４）が３０〜１５０であり、好ましくは６０〜１５０であり、より好ましくは６０〜１２０である。ムーニー粘度ＭＬ１００℃（１＋４）が小さすぎると低温衝撃強度が不足することがあり、大きすぎると樹脂組成物の流動性が不足して成形不良を生じることがある。ムーニー粘度ＭＬ１００℃（１＋４）は、ＡＳＴＭ  Ｄ−９２７−５７Ｔに準拠して測定される。
【００４６】
成分（ｃ）を構成する炭素原子数２〜２０の鎖状オレフィンから誘導される繰り返し単位の鎖状オレフィンとしては、例えば、エチレン、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−へプテン、１−オクテン、１−ノネン、１−デセン、１−ウンデセン、１−ドデセン、１−トリデセン、１−テトラデセン、１−ペンタデセン、１−ヘキサデセン、１−ヘプタデセン、１−オクタデセン、１−ノナデセン、１−エイコセン等の直鎖状オレフィンや、３−メチル−１−ブテン、３−メチル−１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、２−エチル−１−ヘキセン、２，２，４−トリメチル−１−ペンテン等の分岐状オレフィンなどがあげられ、これらは１種以上用いられる。
【００４７】
成分（ｃ）を構成する炭素原子数２〜２０の鎖状オレフィンから誘導される繰り返し単位は２０〜６０重量％、好ましくは２５〜６０重量％、より好ましくは２５〜５５重量％である。ただし、成分（ｃ）を構成する全単量体単位の含有量を１００重量％とする。
【００４８】
該含有量が少なすぎると成形品の低温衝撃強度が不足することがあり、該含有量が多すぎると成形品の互着を発生することがある。該含有量は赤外吸収スペクトル測定装置で測定される。
【００４９】
また、成分（ｃ）を構成する非共役ジエンとしてはジシクロペンタジエン、１，４−ヘキサジエン、シクロオクタジエン、メチレンノルボルネン、エチリデンノルボルネン等があげられる。なかでもジシクロペンタジエンとエチリデンノルボルネンが好ましい。
【００５０】
成分（ｃ）の非共役ジエンから誘導される単量体単位の含有量は、０．１〜３０重量％、好ましくは０．３〜１５重量％、より好ましくは０．５〜５重量％である。ただし、成分（ｃ）を構成する全単量体単位の含有量を１００重量％とする。該含有量が少なすぎると射出成形時の流動性に不足することがあり、該含有量が多すぎると成形品の各種耐久物性が悪化することがある。該含有量は赤外吸収スペクトル測定装置で測定される。
【００５１】
成分（ｃ）のエチレン、プロピレン、および、非共役ジエンから誘導される単量体単位とを含有する重合体の製造方法としては、公知のオレフィン重合用触媒を用いた公知の重合方法が用いられる。例えば、チーグラー・ナッタ系触媒、メタロセン系錯体や非メタロセン系錯体などの錯体系触媒を用いた、スラリー重合法、溶液重合法、塊状重合法、気相重合法等があげられる。また、市販の該当品を用いることも可能である。
【００５２】
成分（ｃ）のエチレン、プロピレン、および、非共役ジエンから誘導される単量体単位とを含有する重合体のガラス転移温度（Ｔｇ）は、−７０℃以上であり、好ましくは−６０℃以上、より好ましくは−５０℃以上である。
【００５３】
該Ｔｇが低すぎると、当該重合体の互着が生じやすくなる。また、該Ｔｇは、樹脂組成物の生産安定性の観点から、好ましくは８０℃以下であり、より好ましくは６０℃以下である。なお、該Ｔｇは、ＪＩＳ  Ｋ７１２１に従い測定される。
【００５４】
本発明のプロピレン系重合体組成物の成分（ａ）、成分（ｂ）および成分（ｃ）の含有量は、成分（ａ）〜（ｃ）の合計量を１００重量％として、成分（ａ）の含有量が、２０〜８０重量％であり、好ましくは３０〜６０重量％であり、成分（ｂ）の含有量が、１〜４０重量％であり、好ましくは５〜３０重量％であり、成分（ｃ）の含有量が、２０〜６０重量％であり、好ましくは３０〜５０重量％である。成分（ａ）が少なすぎると成形品の耐熱性に問題が生じることがあり、多すぎると低温衝撃性が不足することがある。成分（ｂ）が少なすぎると成形収縮率が大きくなり寸法安定性に問題を生じる事があり、多すぎると成形品の耐熱性に問題を生じることがある。成分（ｃ）が少なすぎると低温衝撃性が不足する事があり、多すぎると流動性が不足することがある。
【００５５】
本発明のプロピレン系樹脂組成物は、動的に部分架橋させる成分（ｄ）として架橋剤が添加される。
【００５６】
架橋剤は公知のものを用いる事が可能であるが、例えば、有機過酸化物としては、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパ−オキシ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパ−オキシ）ヘキシン−３、１，３−ビス（ｔ−ブチルパ−オキシイソプロピル）ベンゼン、１，１−ジ（ｔ−ブチルパ−オキシ）３，５，５−トリメチルシクロヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（パ−オキシベンゾイル）ヘキシン−３、ジクミルパ−オキシド等がある。これらの中では臭気、スコ−チ性の点で特に２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパ−オキシ）ヘキサンが好ましい。
【００５７】
成分（ｄ）の添加量は、本発明のプロピレン系樹脂組成物を１００重量部とすると、それに対して０．００５〜２重量部、好ましくは０．０１〜０．６の範囲で選ぶことができる。成分（ｄ）の添加量が０．００５重量部未満では架橋反応の効果が小さく、２重量部を超えると反応の制御が難しく、又経済的にも有利ではない。
【００５８】
本発明のプロピレン系樹脂組成物を製造する際、架橋剤と併用して架橋助剤も使用することができる。
【００５９】
架橋助剤としては、Ｎ，Ｎ’−ｍ−フェニレンビスマレイミド、トルイレンビスマレイミド、Ｐ−キノンジオキシム、ニトロベンゼン、ジフェニルグアニジン、トリメチロ−ルプロパン等のパ−オキサイド架橋助剤、又はジビニルベンゼン、エチレングリコ−ルジメタクリレ−ト、ポリエチレングリコ−ルジメタクリレ−ト、トリメチロ−ルプロパントリメタクリレ−ト、アリルメタクリレ−ト等の多官能性のビニルモノマ−を配合することもできる。
【００６０】
本発明のプロピレン系重合体組成物はさらに離型性を高める観点から、成分（ａ）〜（ｃ）に加え、下記成分（ｅ）を含有することが好ましい。
（ｅ）：炭素原子数５以上の脂肪酸、炭素原子数５以上の脂肪酸の金属塩、炭素原子数５以上の脂肪酸のアミド、および、炭素原子数５以上の脂肪酸のエステルからなる化合物群から選ばれる少なくとも１種の化合物
【００６１】
成分（ｅ）の炭素原子数５以上の脂肪酸としては、ラウリル酸、パルミチン酸、ステアリン酸、１２−ヒドロキシステアリン酸、ベヘニン酸、オレイン酸、エルカ酸、リノール酸、リシノール酸、エチレンビスステアリン酸、エチレンビスオレイン酸、ヘキサメチレンビスオレイン酸などを例示することができる。
【００６２】
成分（ｅ）の炭素原子数５以上の脂肪酸の金属塩としては、上記脂肪酸と、Ｌｉ、Ｎａ、Ｍｇ、Ａｌ、Ｋ、Ｃａ、Ｚｎ、Ｂａ、Ｐｂなどの金属との塩を、具体的には、ステアリン酸リチウム、ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛などを例示することができる。
【００６３】
成分（ｅ）の炭素原子数５以上の脂肪酸のアミドとしては、ラウリル酸アミド、パルミチン酸アミド、ステアリン酸アミド、オレイン酸アミド、エルカ酸アミド、メチレンビスステアリン酸アミド、エチレンビスステアリン酸アミド、エチレンビスオレイン酸アミド、ステアリルジエタノールアミド、ヘキサメチレンビスオレイン酸アミドを例示することができる。なかでも、エルカ酸アミドが好ましい。
【００６４】
成分（ｅ）の炭素原子数５以上の脂肪酸のエステルとしては、脂肪族アルコール（ミリスチルアルコール、パルミチルアルコール、ステアリルアルコール、ベヘニルアルコール、１２−ヒドロキシステアリルアルコールなど）、芳香族アルコール（ベンジルアルコール、β−フェニルエチルアルコール、フタリルアルコールなど）、多価アルコール（グリセリン、ジグリセリン、ポリグリセリン、ソルビタン、ソルビトール、プロピレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリエチレングリコール、ペンタエリスリトール、トリメチロールプロパンなど）などのアルコールと、上記脂肪酸とのエステルを、具体的には、グリセリンモノオレート、グリセリンジオレート、ポリエチレングリコールモノステアレート、クエン酸ジステアレートを例示することができる。
【００６５】
本発明のプロピレン系重合体組成物は、必要に応じ、無機フィラー（タルク、炭酸カルシウム、焼成カオリン等）、有機フィラー（繊維、木粉、セルロースパウダー等）、滑剤（シリコーンオイル、シリコーンガム等）、酸化防止剤（フェノール系、イオウ系、燐系、ラクトン系、ビタミン系等）、耐候安定剤、紫外線吸収剤（ベンゾトリアゾール系、トリアジン系、アニリド系、ベンゾフェノン系等）、熱安定剤、光安定剤（ヒンダードアミン系、ベンゾエート系等）、顔料、造核剤、吸着剤（金属酸化物（酸化亜鉛、酸化マグネシウム等）、金属塩化物（塩化鉄、塩化カルシウム等）、ハイドロタルサイト、アルミン酸塩等）等を含有してもよい。
【００６６】
成分（ｅ）の含有量としては、成形製造時の離型性と、金型汚染性とのバランスから、成分（ａ）〜（ｃ）の合計量１００重量部あたり、好ましくは０．０１〜５重量部であり、より好ましくは０．０５〜２重量部である。
【００６７】
本発明のプロピレン系樹脂組成物は、成分（ａ）と成分（ｂ）、成分（ｃ）と、必要に応じて他の成分とを、公知の方法、例えば、二軸押出機、バンバリーミキサーなどにより溶融混練することにより得ることができる。
【００６８】
本発明のプロピレン系樹脂組成物は、自動車内装用部品としての性能を損わない範囲で、無機充填剤、例えば炭酸カルシウム、ケイ酸カルシウム、クレー、カオリン、タルク、シリカ、ケイソウ土、雲母粉、アスベスト、アルミナ、硫酸バリウム、硫酸アルミニウム、硫酸カルシウム、塩基性炭酸マグネシウム、二硫化モリブデン、グラファイト、ガラス繊維、ガラス球、シラスバルーン、カーボン繊維等あるいは着色剤、例えばカーボンブラック、酸化チタン、亜鉛華、べんがら、群青、紺青、アゾ顔料、ニトロソ顔料、レーキ顔料、フタロシアニン顔料等を配合することができる。
【００６９】
プロピレン系重合体組成物は自動車内装用部品、例えば、インストルメントパネル、ステアリングホイール、各種ハンドルレバー、ドアトリム、エアバッグカバーに用いられる。好ましくはエアバッグカバー、特に好ましくは運転席用エアバッグカバーとして好適に用いられる。
【実施例】
【００７０】
以下、実施例および比較例によって、本発明をより詳細に説明する。
［Ｉ］  物性測定方法
（１）ガラス転移温度（Ｔｇ）
示差走査熱量測定装置（セイコー電子工業社製ＤＳＣ２２０Ｃ：入力補償ＤＳＣ）を使用し、ＪＩＳ  Ｋ７１２１に従い測定した。
（２）結晶化熱量（ΔＨｃ）
示差走査熱量測定装置（セイコー電子工業社製ＤＳＣ２２０Ｃ：入力補償ＤＳＣ）を使用し、ＪＩＳ  Ｋ７１２２に従い測定した。
（３）単量体単位含有量
成分（ａ）、成分（ｃ）は赤外吸収スペクトル（日本分光製  ＦＴ−ＩＲ５２００型）を用い、検量線による方法により求めた。
成分（ｂ）は、核磁気共鳴装置（Ｂｒｕｃｋｅｒ製  ＡＣ−２５０型）を用いて、13Ｃ−ＮＭＲスペクトル、1Ｈ−ＮＭＲスペクトルの測定結果に基づき算出した。
【００７１】
（４）離型性
図２に示す形状の成形を得る金型により、離型状態を２段階評価した。
（○：離型不良なし、×：離型不良発生）
成形は、日精工業製射出成形機（ＦＳ１６０Ｓ２５ＡＳＥＮ）を用い、シリンダー設定温度２２０℃、射出率９０〜１１０ｇ／秒、射出時間１５秒、冷却時間３０秒、エアエジェクター圧力１．８ｋｇ／ｃｍ2で、ヒケなどの成形不良が生じない条件で実施した。
（５）静摩擦力
静摩擦力の測定には、所定条件で射出成形した厚さ２ｍｍの平板状成形品の中心部から２５×２５ｍｍの試験片を準備し、ホットプレート（新東化学  ＨＰ２０００）とＡＳＴＭ平面圧子を装備した表面試験機（新東科学  ＨＥＩＤＯＮ−１４Ｓ）を用いた。
測定は離型性を評価した金型と同一の表面状態を有する金型を離型性評価時の金型温度に合わせ、測定速度７５ｍｍ／分、状態調整時の荷重２１００ｇ、状態調整時間３０分、測定時の荷重１００ｇの条件下で、樹脂と金型との静摩擦力を測定した。静摩擦力は、ｎ＝７の平均値を用いた。
（６）引張破断伸び（ＴＥ）
所定条件で射出成形した厚さ２ｍｍの平板状成形品からＪＩＳ３号試験片を作成し、標線間距離２０ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／分、２３℃、湿度５０％の条件下で測定した。測定した引張伸びを２段階評価した。
（○：ＴＥが３００％を越えている、×：ＴＥが３００％以下）
【００７２】
実施例１
成分（ａ）としてプロピレン・エチレンランダム共重合体Ａ−１（住友化学工業  ノーブレンＺ１４４Ａ、ＭＦＲ＝２５ｇ／１０分、ΔＨｃ＝８２ｍＪ／ｍｇ、プロピレン含量９６重量％）５０重量％と、成分（ｂ）としてエチレン・プロピレンランダム共重合体Ｂ−１（住友化学  エスプレンＳＰＯ  Ｅ２０１、ＭＬ１００℃（１＋４）＝４３、Ｔｇ＝−５８℃、プロピレン含量５３重量％）１０重量％と、成分（ｃ）としてエチレン・プロピレン・エチリデンノルボルナジエン共重合体Ｃ−１（住友化学工業  エスプレンＥＰＤＭ  Ｅ５１２Ｐ、ＭＬ１００℃（１＋４）＝９０、Ｔｇ＝−４９℃、プロピレン含量３０重量％、エチリデンノルボルナジエン含量０．６重量％）４０重量％を配合し、バンバリー混練機（神戸製鋼製  ＢＢ−１６  ＭＩＸＥＲ）を用いて溶融混練した後、ペレット状のプロピレン系樹脂組成物（樹脂組成物１）を得た。
溶融混練の前に（ａ）〜（ｃ）成分の全樹脂量１００重量部に対し、酸化防止剤（チバスペシャリティーケミカルズ製  Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０）を０．１重量部、成分（ｅ）としてエルカ酸アミド（日本精化製  ニュートロンＳ）を０．０５重量部になるようにプロピレン系樹脂組成物に添加した。
得られた樹脂組成物１を東芝機械製射出成形機ＩＳ−１００ＥＮを用いて、物性評価に使用する平板状成形品を得た。成形は、成形温度２２０℃、射出圧力５０〜１００ＭＰａ、金型温度５０℃、冷却時間３０秒、射出率２０〜４０ｇ／秒の範囲内で実施した。成形には縦１５０ｍｍ、横９０ｍｍ、厚み２ｍｍ、ゲート面積２×５ｍｍのサイドゲート金型を用い、成形収縮率、静摩擦力、引張伸びを測定した。結果を表１に示す。
また、所定部分の表面粗さ（Ｒｚ）が３．１μｍ、表面の凹凸の凸部と凸部の平均距離（Ｌｍ）が３９μｍの金型を用い、金型温度とプロピレン系樹脂組成物のＤＳＣにより得られる結晶化ピーク温度の差が６０℃の条件で樹脂組成物１の離型性を評価した。結果を表１に示す。
【００７３】
比較例１
金型温度とプロピレン系樹脂組成物のＤＳＣにより得られる結晶化ピーク温度の差が３０℃の条件で離型性の評価をした以外、実施例１と同様の項目、評価を実施した。結果を表１に示す。
【００７４】
比較例２
成分（ａ）としてプロピレン・エチレンブロック共重合体Ａ−２（住友化学  ノーブレンＡＸ５６８、ＭＦＲ＝６５ｇ／１０分、ΔＨｃ＝９６ｍＪ／ｍｇ、プロピレン含量９４．２重量％）５０重量％と、成分（ｂ）としてエチレン・ブテン共重合体Ｂ−２（三井化学  タフマー  Ａ１０５０、ＭＬ１００℃（１＋４）＝４０、Ｔｇ＝−５７℃、ブテン含量２７重量％）５０重量％を配合し、実施例１と同様の方法でペレット状のプロピレン系樹脂組成物（樹脂組成物２）を得た。
得られた樹脂組成物２を実施例１と同様の方法で同様の項目を評価した。結果を表１に示す。
【００７５】
比較例３
成分（ａ）としてプロピレン・エチレンブロック共重合体Ａ−２  ５０重量％と、成分（ｃ）としてエチレン・プロピレン・エチリデンノルボルナジエン共重合体Ｃ−２（住友化学  エスプレンＥＰＤＭ  Ｅ６１９２Ｓ、ＭＬ１００℃（１＋４）＝１５０以上、Ｔｇ＝−４９℃、プロピレン含量３８重量％、エチリデンノルボルナジエン含量３．５重量％）５０重量％を配合し、実施例１と同様の方法でペレット状のプロピレン系樹脂組成物（樹脂組成物３）を得た。
得られた樹脂組成物３を実施例１と同様の方法で同様の項目を評価した。結果を表１に示す。
【００７６】
比較例４
成分（ａ）としてプロピレン・エチレン・ブテンランダム共重合体Ａ−３（住友化学  ノーブレンＷ５３１、ＭＦＲ＝１０ｇ／１０分、ΔＨｃ＝−７７ｍＪ／ｍｇ、エチレン含量２重量％、ブテン含量５．４重量％）５０重量％と、成分（ｂ）としてエチレン・オクテン共重合体Ｂ−３（デュポンダウエラストマー  エンゲージ  ８１８０、ＭＬ１００℃（１＋４）＝４３、Ｔｇ＝−５４℃、オクテン含量４２重量％）５０重量％を配合し、実施例１と同様の方法でペレット状のプロピレン系樹脂組成物（樹脂組成物４）を得た。
得られた樹脂組成物２を実施例１と同様の方法で同様の項目を評価した。結果を表１に示す。
【００７７】
【表１】
2006248156.tif 000003
【００７８】
本発明の請求範囲内にある実施例１の離型性は良好であり、自動車内装部品として好適に使用できる。ただし、本発明の請求範囲に含まれない比較例１〜４は金型から成形品を取り出す事が困難であり、成形品が安定的に得られない。したがって、本発明の目的を達成するには請求範囲を満足するプロピレン系樹脂組成物である事が重要である。
【００７９】
実施例２
樹脂組成物１を、離型性を除いて実施例１と同様の項目、評価を実施した。所定部分の表面粗さ（Ｒｚ）が２．９μｍ、表面の凹凸の凸部と凸部の平均距離（Ｌｍ）が２６μｍの金型を用い、金型温度とプロピレン系樹脂組成物のＤＳＣにより得られる結晶化ピーク温度の差が６０℃の条件で静摩擦力を評価した。結果を表２に示す。
【００８０】
実施例３
樹脂組成物１を、離型性を除いて実施例１と同様の項目、評価を実施した。所定部分の表面粗さ（Ｒｚ）が１０．８μｍ、表面の凹凸の凸部と凸部の平均距離（Ｌｍ）が４５μｍの金型を用い、金型温度とプロピレン系樹脂組成物のＤＳＣにより得られる結晶化ピーク温度の差が６０℃の条件で静摩擦力を評価した。結果を表２に示す。
【００８１】
比較例５
樹脂組成物１を、離型性を除いて実施例１と同様の項目、評価を実施した。所定部分の表面粗さ（Ｒｚ）が０．８μｍ、表面の凹凸の凸部と凸部の平均距離（Ｌｍ）が１２３μｍの金型を用い、金型温度とプロピレン系樹脂組成物のＤＳＣにより得られる結晶化ピーク温度の差が６０℃の条件で離型性の変わりに静摩擦力を評価した。結果を表２に示す。
【００８２】
比較例６
樹脂組成物１を、離型性を除いて実施例１と同様の項目、評価を実施した。所定部分の表面粗さ（Ｒｚ）が３．３μｍ、表面の凹凸の凸部と凸部の平均距離（Ｌｍ）が１４８μｍの金型を用い、金型温度とプロピレン系樹脂組成物のＤＳＣにより得られる結晶化ピーク温度の差が６０℃の条件で離型性の変わりに静摩擦力を評価した。結果を表２に示す。
【００８３】
比較例７
樹脂組成物１を、離型性を除いて実施例１と同様の項目、評価を実施した。所定部分の表面粗さ（Ｒｚ）が８２．０μｍ、表面の凹凸の凸部と凸部の平均距離（Ｌｍ）が１５４μｍの金型を用い、金型温度とプロピレン系樹脂組成物のＤＳＣにより得られる結晶化ピーク温度の差が６０℃の条件で離型性の変わりに静摩擦力を評価した。結果を表２に示す。
【００８４】
【表２】
2006248156.tif 000004
【００８５】
実施例１より、プロピレン系樹脂樹脂組成物は静摩擦力が４４２ｃＮ以下の場合は離型性に問題は生じないと判断され、比較例１より、静摩擦力が７０３ｃＮ以上の場合に離型不良を生じると判断される。この判定基準により、実施例２〜３、および、比較例５〜７の離型性を判定した。
【００８６】
本発明の請求範囲である実施例２〜３は、実施例１と同様に離型性に問題は生じないと判断され、自動車内装用部品として好適に使用できる。
【００８７】
一方、本発明の請求範囲に含まれない比較例５〜６は離型不良を生じ、成形品が安定的に得られないと判断される。また、比較例７は離型性に問題は生じないと判断されるが、成形品の引張伸びが３００％以下であり、自動車内装用部品として要求物性を満足する事ができない。
【００８８】
したがって、本発明の目的を達成するには金型の表面形状が請求範囲を満足する事が重要である。
【図面の簡単な説明】
【００８９】
【図１】成形収縮率測定部位を示す図である。
【図２】離型性評価成形品の概略を示す図である。
【図１】
2006248156.tif 000005
【図２】
2006248156.tif 000006