(57)【要約】【課題】特に耐疲労性および耐摩耗性の点で信頼性が高く、高速用途にも十分に耐えうるスラスト針状ころ軸受、当該スラスト針状ころ軸受用の保持器、および当該スラスト針状ころ軸受用の保持器を形成するための合成樹脂組成物を提供すること。【解決手段】スラスト針状ころ軸受３０は、ハウジングＨＧの穴に内嵌可能な固定軌道輪３１と、回転軸ＲＳに外嵌可能な回転軌道輪３２と、固定軌道輪３１の円環状軌道面３１ａと回転軌道輪３２の円環状軌道面３２ａとの間で周方向に転動自在に配設される複数の針状ころ３３と、これら針状ころ３３を周方向等間隔に転動自在に保持する保持器３４と、を備えている。保持器３４は、合成樹脂および１０質量％〜４０質量％の平均直径６μｍ〜７μｍのガラス繊維を含有するガラス繊維含有合成樹脂組成物を成型したものである。【選択図】図２
2006153028.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
相対向する円環状軌道面の間で転動自在に配設される複数の針状ころと、当該針状ころを転動自在に保持する保持器と、を備えたスラスト針状ころ軸受であって、
前記保持器が、合成樹脂および１０質量％〜４０質量％の平均直径６μｍ〜７μｍのガラス繊維を含有するガラス繊維含有合成樹脂組成物を成型したものであることを特徴とするスラスト針状ころ軸受。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、相対向する円環状軌道面の間で転動自在に配設される複数の針状ころと、当該針状ころを転動自在に保持する保持器と、を備えたスラスト針状ころ軸受に関し、特に、ガラス繊維含有合成樹脂組成物で成型されるスラスト針状ころ軸受用合成樹脂製保持器の改良に関する。
【背景技術】
【０００２】
針状ころ軸受の一例として、ナイロン６６、ナイロン４６、等といったポリアミド樹脂および強化材として平均直径１０μｍや１３μｍのガラス繊維を含有するガラス繊維含有合成樹脂組成物で成型された合成樹脂製保持器を備えたラジアル針状ころ軸受は、従来から知られている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
例えば自動車の変速機等といった種々の機器の回転部分の支持に用いられる針状ころ軸受には、種々の機器の回転部分を高速化するため、高速回転に安定して対応できる能力が要求される。
【０００４】
また、針状ころ軸受では、その負荷容量に対する能力を優先すると、針状ころをできるだけ数多く配置し、更にはころ長をできるだけ長くするように設計せねばならないので、そのような設計に基づいて作製された針状ころ軸受のうち特にスラスト針状ころ軸受の合成樹脂製の保持器は、例えば図３に示されるように、その柱部（３４ｃ）が細長くなり、肉薄になってしまう。
【０００５】
特に高速回転用途では、スラスト針状ころ軸受の構造上、針状ころが激しくスキューして保持器の柱部を繰返し押したり、公転しながら自転している針状ころの端面が、遠心力によって、保持器のポケットの外径側面に非常に強く押し付けられ続けたりするため、スラスト針状ころ軸受用保持器は疲労および摩耗という点で特に厳しい状況下で使用される。
【特許文献１】特許第３００１２８８号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
従って、スラスト針状ころ軸受に合成樹脂製保持器を採用する場合、繰返し発生する応力が集中し易いポケットの隅の角部から保持器が破断したり、針状ころの端面が摺接するポケットの外径側面が摩耗あるいは溶融したりすることにより保持器が破損することが懸念される。つまり、合成樹脂製保持器には、柱部が細長く、肉薄でありながら、スキューによる繰返し応力と遠心力によるポケットの外径側面の摩擦摩耗に対する信頼性が求められる。しかしながら、従来から知られている合成樹脂製保持器は、機械的強度や耐油性はともかく、耐疲労性や耐摩耗性に対する信頼性となると十分とは言い難い。それ故、機械的強度等に加え、耐疲労性および耐摩耗性の点で信頼性が高く、高速用途にも十分に耐えうるスラスト針状ころ軸受用合成樹脂製保持器の登場、換言すれば、そのような合成樹脂製保持器を備えたスラスト針状ころ軸受の登場が望まれている。
【０００７】
スラスト針状ころ軸受用合成樹脂製保持器を形成するガラス繊維含有合成樹脂組成物のガラス繊維の含有量を増すことで所望の性能を向上させることも可能ではあるが、成形性、形状保持性、等を考慮すると一般にガラス繊維の含有量は保持器を形成するガラス繊維含有合成樹脂組成物全量の約４０質量％までが限界であり、ガラス繊維含有量の増加という手法では保持器の更なる性能向上の検討の余地が無い状況にある。
【０００８】
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、特に耐疲労性および耐摩耗性の点で信頼性が高く、高速用途にも十分に耐えうるスラスト針状ころ軸受、当該スラスト針状ころ軸受用の保持器、および当該スラスト針状ころ軸受用の保持器を形成するための合成樹脂組成物を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
前述した目的を達成するため、本発明に係るスラスト針状ころ軸受は、
相対向する円環状軌道面の間で転動自在に配設される複数の針状ころと、当該針状ころを転動自在に保持する保持器と、を備えたスラスト針状ころ軸受であって、
前記保持器が、合成樹脂および１０質量％〜４０質量％の平均直径６μｍ〜７μｍのガラス繊維を含有するガラス繊維含有合成樹脂組成物を成型したものであることを特徴としている。
【００１０】
また、前述した目的を達成するため、本発明に係るスラスト針状ころ軸受用保持器は、
相対向する円環状軌道面の間に配設される複数の針状ころを転動自在に保持するスラスト針状ころ軸受用保持器であって、
合成樹脂および１０質量％〜４０質量％の平均直径６μｍ〜７μｍのガラス繊維を含有するガラス繊維含有合成樹脂組成物を成型したものであることを特徴としている。
【００１１】
また、前述した目的を達成するため、本発明に係るガラス繊維含有合成樹脂組成物は、
相対向する円環状軌道面の間に配設される複数の針状ころを転動自在に保持するスラスト針状ころ軸受用保持器を形成するための合成樹脂組成物であって、
合成樹脂および１０質量％〜４０質量％の平均直径６μｍ〜７μｍのガラス繊維を含有するガラス繊維含有合成樹脂組成物であることを特徴としている。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、特に耐疲労性および耐摩耗性の点で信頼性が高く、高速用途にも十分に耐えうるスラスト針状ころ軸受、当該スラスト針状ころ軸受用の保持器、および当該スラスト針状ころ軸受用の保持器を形成するための合成樹脂組成物を提供することができる。
【００１３】
以上、本発明について簡潔に説明した。更に、以下に説明される発明を実施するための最良の形態を添付の図面を参照して通読することにより、本発明の詳細は更に明確化されるであろう。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
以下、本発明に係る複数の好適な実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００１５】
（実施形態）
図１〜図３を参照して本発明に係るスラスト針状ころ軸受の実施形態を説明する。図１は本発明に係るスラスト針状ころ軸受の実施形態の一部破断斜視図、図２は図１のスラスト針状ころ軸受を回転軸およびハウジングに嵌合させた（即ち、組み付けた）状態を示す断面図、そして図３は本発明に係るスラスト針状ころ軸受に具備される保持器の斜視図である。
【００１６】
図１および図２に示されるように、本発明の実施形態であるスラスト針状ころ軸受３０は、ハウジングＨＧの穴に内嵌する固定軌道輪３１と、回転軸ＲＳに外嵌する回転軌道輪３２と、固定軌道輪３１の円環状軌道面３１ａと回転軌道輪３２の円環状軌道面３２ａとの間で周方向に転動自在に配設される複数の針状ころ３３と、これら針状ころ３３を周方向等間隔に転動自在に保持する保持器３４と、を備えている。
【００１７】
スラスト針状ころ軸受３０に設けられている保持器３４は、図３に示されるように、中空正円板形を有する円環状本体３４ａと、針状ころ３３をそれぞれ保持するために円環状本体３４ａに周方向に複数形成されたポケット３４ｂと、各ポケット３４ｂ間に形成された柱部３４ｃと、を備えている。この保持器３４は、合成樹脂および１０質量％〜４０質量％の平均直径６μｍ〜７μｍのガラス繊維を含有するガラス繊維含有合成樹脂組成物を成型したものである。この保持器３４の柱部３４ｃは図３に示されるように細長く肉薄であるが、このような柱部３４ｃであっても十分な耐久性が得られる（即ち、特に耐疲労性および耐摩耗性の点での信頼性が高い）。
【００１８】
以下、上記の保持器３４を形成するためのガラス繊維含有合成樹脂組成物について詳細に説明する。
【００１９】
保持器３４を形成するためのガラス繊維含有合成樹脂組成物に含有される好適な樹脂成分としては、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリアミド４６、ポリアミド６６、等が挙げられる。ポリフェニレンサルファイドは、２００℃という高い耐熱性を有し、耐薬品性や寸法精度にも優れ、保持器３４を形成するためのガラス繊維含有合成樹脂組成物に含有される樹脂成分として用いられた場合、保持器３４の信頼性が向上するので特に好ましい。ポリアミド４６は、１２０℃〜１４０℃という比較的高い耐熱性を有し、樹脂自体の衝撃強度および耐疲労性が高く、保持器３４を形成するためのガラス繊維含有合成樹脂組成物に含有される樹脂成分として用いられた場合、保持器３４が破損し難いという点で信頼性が向上するので好ましい。一方、ポリアミド６６の場合、その耐熱性は１００℃〜１２０℃であるが、衝撃強度、耐疲労性、等のバランスが良く、材料コストが低いため、使用環境によっては保持器３４の形成に最も好適である。
【００２０】
これら樹脂の分子量は、ガラス繊維含有状態で射出成形できる範囲であれば構わない。ただし、ポリアミド６６の場合、数平均分子量が２００００以上でないと分子量が低すぎて耐疲労性等が低くなるので、好ましくない。よって、ポリアミド６６の分子量は、２００００以上であることが好ましく、２６０００以上だと、なお良い。
【００２１】
保持器３４を形成するためのガラス繊維含有合成樹脂組成物に含有されるガラス繊維は、前述の通り、平均直径が６μｍ〜７μｍのものが用いられる。ここで、平均直径が６μｍのガラス繊維とは直径５μｍ〜７μｍの範囲に入るガラス繊維のことであり、平均直径が７μｍのガラス繊維とは直径６μｍ〜８μｍの範囲に入るガラス繊維のことである。従って、平均直径が６μｍ〜７μｍの範囲にあるガラス繊維とは、直径５μｍ〜８μｍの範囲に入るガラス繊維のことである。
【００２２】
保持器３４を形成するためのガラス繊維含有合成樹脂組成物に含有されるガラス繊維の繊維長は特に制限されるものではないが、１００μｍ〜９００μｍが好ましく、より好ましくは３００μｍ〜６００μｍである。繊維長が１００μｍ未満の場合は、短すぎて補強効果および寸法抑制効果が低く、好ましくない。一方、繊維長が９００μｍを超える場合、補強効果および寸法抑制効果は向上するものの、樹脂成形工程でのガラス繊維の破損や、ガラス繊維の配向性の低下による成形精度悪化が想定されるようになり、好ましくない。
【００２３】
また、保持器３４を形成するためのガラス繊維含有合成樹脂組成物に含有されるガラス繊維は、上記ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）、ポリアミド４６、ポリアミド６６、等といった合成樹脂との親和性を考慮して、表面処理されているものが好ましく、例えば、片末端にエポキシ基やアミノ基等を有するシランカップリング剤で表面処理されているガラス繊維が好ましい。ガラス繊維表面に結合されたシランカップリング剤は、片末端に存在するエポキシ基やアミノ基等の官能基が、樹脂に作用し、ガラス繊維の補強効果を向上させる。
【００２４】
従来から用いられている市販のガラス繊維含有合成樹脂組成物には、直径８μｍ〜１５μｍのガラス繊維が含有されており、上述の特許文献１の発明でも直径８μｍ〜１２μｍのガラス繊維が使用されている。これに対し本発明では、平均直径６μｍ〜７μｍ（即ち、直径５μｍ〜８μｍ）という、より細いガラス繊維を用いているため、同一の含有量で比較した場合、従来（即ち、直径８μｍ〜１２μｍ）よりも樹脂と相互作用するガラス繊維の本数が増加し、それにより耐疲労性および機械的強度（引張強度、衝撃強度等）が向上する。また、ガラス繊維の本数が増えることによって、ガラス繊維含有合成樹脂組成物の性質が全体的に均質化する（つまり、局所的に強度の低い部分が存在する確率が低くなる）ので、応力を均等に分散し易くなり、耐摩耗性が向上する。尚、平均直径６μｍ未満のガラス繊維を用いると、保持器３４の製造コストが高くなり、実用性が低く、好ましくない。
【００２５】
また、ガラス繊維の本数が増えることによって、ガラス繊維全体の表面積が増え、それに伴い、合成樹脂との相互作用点も増える。従って、合成樹脂製の保持器３４が、熱、グリース、あるいは潤滑油に晒されたり、繰返し応力を受けたりして生じる保持器３４の合成樹脂とガラス繊維との界面の破損に起因する劣化が抑制される。
【００２６】
ガラス繊維の含有量は、ガラス繊維含有合成樹脂組成物全体の１０質量％〜４０質量％、好ましくは１５質量％〜３５質量％である。ガラス繊維の含有量が１０質量％未満の場合は、耐疲労性および機械的強度の改善が少なく、好ましくない。ガラス繊維の含有量が４０質量％を超える場合は、成形性が低下すると共に、靭性も低下し、保持器の成型時、軸受組み立て時、軸受使用時、等において僅かな応力による変形で破損する可能性が高くなり、好ましくない。
【００２７】
尚、上記においてガラス繊維の一部を炭素繊維等の繊維状物あるいは、チタン酸カリウムウィスカー等のウィスカー状物に置き換えてもよく、また着色剤等を加えてもよい。また、成型時および使用時の熱による劣化を防止するために、添加剤として銅系熱安定剤やアミン系酸化防止剤を、それぞれ単独あるいは併用して添加することが好ましい。更に、耐衝撃性を改善するエチレンプロピレン非共役ジエンゴム（ＥＰＤＭ）等のゴム状物質を別途添加してもよい。尚、これら添加剤の添加量は、本発明の効果を損なわない範囲で適宜選択される。また、上記のガラス繊維含有合成樹脂組成物の調製方法ならびに保持器の成型方法には制限がなく、それぞれ従来の方法に従うことができる。保持器の成型方法としては生産性を考慮すると射出成形が好ましい。
【００２８】
（実施例）
次に、本発明の効果を確かめるために行なった実験ついて説明する。
【００２９】
ポリアミド６６（ＰＡ６６）、ポリアミド４６（ＰＡ４６）、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）およびガラス繊維を用い、表１、表２および表３に示される配合にてガラス繊維含有合成樹脂組成物をそれぞれ調製し、これらを射出成形して摩擦摩耗試験用試験片Ａ、引張強度試験用試験片Ｂ、衝撃強度試験用試験片、およびスラスト針状ころ軸受用保持器３４（図３参照、主な寸法は外径（外周縁の直径）：７０ｍｍ、内径（内周縁の直径）：５４ｍｍ、厚さ：１９ｍｍ、ポケット長さ：４ｍｍ、ポケット幅：２．１ｍｍ）をそれぞれ製作した。このうち、製作した保持器３４から図１１に示される形状の保持器型疲労試験用試験片３４’を製作した。尚、実施例１、実施例２および実施例３の平均直径６μｍのガラス繊維とは直径５μｍ〜７μｍの範囲にあるガラス繊維であり、比較例１、比較例２および比較例３の平均直径１３μｍのガラス繊維とは直径が１２μｍ〜１４μｍの範囲にあるガラス繊維である。また、ガラス繊維は何れもシランカップリング剤で表面処理が施されている。
【００３０】
そして、各評価用の試験片を使用して耐摩耗性、引張強度、アイゾット衝撃強度、耐熱性、耐グリース性および耐油性（耐ＡＴＦ（Automatic Transmission Fluid）性）を評価した。尚、耐摩耗性を評価するための摩擦摩耗試験では、図５に示されるように、鋼球固定用治具６０により固定された鋼球５０（材質：ＳＵＪ２、表面粗さ：１．０μｍＲａ）と摩擦摩耗試験用試験片Ａとが２００Ｎの荷重を与えられて接触している状態で、鋼球５０と摩擦摩耗試験用試験片Ａとの接触部の中心と鋼球５０の中心とを結ぶ延長線ＣＬを回転軸として１０００ｍｉｎ−１の速度で鋼球５０を鋼球固定用治具６０とともに回転させ、試験開始２０時間後の摩擦摩耗試験用試験片Ａの表面の変形量（具体的には深さ、即ち、塑性変形深さと摩耗深さの合計）を測定し、比較例を１００とした相対値を求めた。この試験は装置全体をＡＴＦ中に浸漬した状態で行なった。引張強度を評価するための引張強度試験はＪＩＳ  Ｋ７１１３に準拠し、アイゾット衝撃強度を評価するためのアイゾット衝撃強度試験はＪＩＳ  Ｋ７１１０に準拠した。耐熱性を評価するための耐熱性試験は、引張強度試験用試験片Ｂを１６０℃で１０００時間保持した後に、ＪＩＳ  Ｋ７１１３に従って引張強度を測定し、初期値を１００とした相対値を求めた。耐グリース性を評価するための耐グリース性試験は、引張強度試験用試験片Ｂを１４０℃のポリα−オレフィン油／ウレア系グリースに１０００時間浸漬した後に、ＪＩＳ  Ｋ７１１３に従って引張強度を測定し、初期値を１００とした相対値を求めた。耐油性を評価するための耐油性試験は、引張強度試験用試験片Ｂを１５０℃のＡＴＦ中に１０００時間浸漬した後に、ＪＩＳ  Ｋ７１１３に従って引張強度を測定し、初期値を１００とした相対値を求めた。実施例１および比較例１の実験結果が表１に、実施例２および比較例２の実験結果が表２に、そして実施例３および比較例３の実験結果が表３に併記される。
【００３１】
【表１】
2006153028.tif 000003
【００３２】
【表２】
2006153028.tif 000004
【００３３】
【表３】
2006153028.tif 000005
【００３４】
ＰＡ６６、ＰＡ４６およびＰＰＳのいずれも、ガラス繊維の平均直径を１３μｍから６μｍにすることで、耐摩耗性、機械的強度（即ち、引張強度およびアイゾット衝撃強度）、耐熱性、耐グリース性、および耐油性が全て向上したことがわかる。尚、引張強度試験用試験片Ｂの耐疲労性を片振り引張疲労試験で評価した。この片振り引張疲労試験は、具体的には、図６に示されるように、引張強度試験用試験片Ｂが、その下端部を片振り引張疲労試験装置の固定部ＬＴＤにより固定され、そして上端部を片振り引張疲労試験装置の作用部ＵＴＤに把持されながら引張方向に片振りされ、これにより引張応力が引張強度試験用試験片Ｂに加えられるといった試験である。この際の試験温度は、高温環境を想定して１２０℃とし、まず引張方向の応力を発生させるために引張強度試験用試験片Ｂを図６中の上向き矢印の方向（即ち、上方）に引張り、続いて発生した応力を除くために図６中の下向き矢印の方向（即ち、下方）に戻す、という繰返しの変位を図７に示すように２０Ｈｚの周波数で応力制御のもと与えた（例えば、試験応力：５０ＭＰａの試験というのは、図７の応力曲線の最大値が５０ＭＰａとなるように繰返し応力を引張強度試験用試験片Ｂに加えた試験のことである）。引張強度試験用試験片Ｂが破損した時点で試験を終了したが、繰返し数が１０７回に到達しても引張強度試験用試験片Ｂが破損しなかったものについてはその時点で打ち切りとし、その場合は試験結果のプロットに矢印を付けて表した。
【００３５】
図８は、実施例１および比較例１に該当する引張強度試験用試験片Ｂの応力対繰返し数の特性線を示すグラフ（即ち、Ｓ−Ｎ線図）である。例えば、応力：４０ＭＰａのところで比べると、比較例１では約５．０×１０４回の繰返し数で引張強度試験用試験片Ｂが破損したのに対し、実施例１では１．０×１０７回の繰返し数に到達しても引張強度試験用試験片Ｂは破損しなかった。このように、ガラス繊維の平均直径を１３μｍから６μｍにすることで、耐疲労性が向上したことがわかる。同様に図９、即ち、実施例２および比較例２に該当する引張強度試験用試験片Ｂの応力対繰返し数の特性線を示すグラフ（即ち、Ｓ−Ｎ線図）に示されるように、やはりガラス繊維の平均直径を１３μｍから６μｍにすることで、耐疲労性が向上したことがわかる。同様に図１０、即ち、実施例３および比較例３に該当する引張強度試験用試験片Ｂの応力対繰返し数の特性線を示すグラフ（即ち、Ｓ−Ｎ線図）に示されるように、やはりガラス繊維の平均直径を１３μｍから６μｍにすることで、耐疲労性が向上したことがわかる。尚、図８中、「分子量２６０００、ＧＦ６μｍ」というのは、数平均分子量が２６０００の高分子量タイプのＰＡ６６に６μｍのガラス繊維を２５質量％配合したもので、「分子量１６０００、ＧＦ６μｍ」というのは、数平均分子量が１６０００の低分子量タイプのＰＡ６６に６μｍのガラス繊維を２５質量％配合したものである。このように、図８中の４つの例のうち、数平均分子量が２６０００の高分子量タイプのＰＡ６６に６μｍのガラス繊維を２５質量％配合したガラス繊維含有合成樹脂組成物が、保持器３４の耐疲労性を向上させる上で最も良いことがわかる。
【００３６】
続いて、スラスト針状ころ軸受用保持器３４から製作した保持器型疲労試験用試験片３４’を使用した片振り引張疲労試験を行なった。つまり、図１１に示されるような保持器型疲労試験用試験片３４’と片振り引張疲労試験装置の固定部ＬＴＤおよび作用部ＵＴＤを使用して、上述した図６の試験内容と同様の試験を行なった。尚、図６に示した引張強度試験用試験片Ｂを使用した片振り引張疲労試験では応力対繰返し数の特性線で試験結果を表現したが、保持器型疲労試験用試験片３４’を使用した片振り引張疲労試験では、試験片形状が複雑であるので、図１２〜図１４に示されるように荷重対繰返し数の特性線で試験結果を表現することとした。
【００３７】
図１２は、実施例１および比較例１に該当する保持器型疲労試験用試験片３４’の荷重対繰返し数の特性線を示す図（グラフ）である。図１２中の荷重は、比較例１において繰返し数が１．０×１０７回に到達した荷重を１とし、比率で表した。やはり、ガラス繊維の平均直径を１３μｍから６μｍにすることで、耐疲労性が向上したことがわかる。同様に図１３は、実施例２および比較例２に該当する保持器型疲労試験用試験片３４’の荷重対繰返し数の特性線を示す図（グラフ）である。図１３中の荷重は、比較例２において繰返し数が１．０×１０７回に到達した荷重を１とし、比率で表した。やはり、ガラス繊維の平均直径を１３μｍから６μｍにすることで、耐疲労性が向上したことがわかる。同様に図１４は、実施例３および比較例３に該当する保持器型疲労試験用試験片３４’の荷重対繰返し数の特性線を示す図（グラフ）である。図１４中の荷重は、比較例３において繰返し数が１．０×１０７回に到達した荷重を１とし、比率で表した。やはり、ガラス繊維の平均直径を１３μｍから６μｍにすることで、耐疲労性が向上したことがわかる。
【００３８】
以上のことから明らかなように、ＰＡ６６、ＰＡ４６およびＰＰＳの何れについても、ガラス繊維の平均直径が６μｍのガラス繊維含有合成樹脂組成物で形成されたスラスト針状ころ軸受用合成樹脂製保持器が、ガラス繊維の平均直径が１３μｍのガラス繊維含有合成樹脂組成物で形成されたスラスト針状ころ軸受用合成樹脂製保持器と比較して、耐久性が高く、従来困難であったスラスト針状ころ軸受の高速用途等への適用が可能になる。
【００３９】
このように、本発明に係るスラスト針状ころ軸受によれば、その保持器を形成するための合成樹脂組成物が、従来よりも細いガラス繊維を含有することから、含有量を同じにして比較した場合、引張強度、衝撃強度、等といった機械的強度、耐熱性、耐グリース性、耐油性はもとより、耐疲労性や耐摩耗性が向上するため、従来困難であったスラスト針状ころ軸受の高速回転用途等への適用が可能となる。
【００４０】
尚、本発明は、上述した実施形態に限定されるものではなく、適宜、変形，改良，等が可能である。
【００４１】
例えば、図４（ａ）または図４（ｂ）に示されるように、スラスト針状ころ軸受用合成樹脂製保持器１３４，２３４の内径環状部あるいは外径環状部に、グリース、潤滑油、等といった潤滑剤の流路となる溝（凹部）１３４ｄ，２３４ｄを設けた場合、それら溝１３４ｄ，２３４ｄが形成された円環状本体の部分はそれぞれ薄肉となってしまうが、これらスラスト針状ころ軸受用合成樹脂製保持器１３４，２３４は、それぞれ、本発明に係るガラス繊維含有合成樹脂組成物により形成されているので、十分な耐久性がある。
【００４２】
図４（ａ）に示される保持器１３４は、中空正円板形を有する円環状本体１３４ａと、針状ころをそれぞれ保持するために円環状本体１３４ａに周方向に複数形成されたポケット１３４ｂと、各ポケット１３４ｂ間に形成された柱部１３４ｃと、円環状本体１３４ａの内径環状部上に複数配置された溝１３４ｄと、を備えている。これら溝１３４ｄは、具体的には、円環状本体１３４ａ中央の正円形穴を画成する円環状本体１３４ａの内周縁に沿って周方向に並んで配置されている。また、各溝１３４ｄは、隣り合う一対のポケット１３４ｂの内径側端部と前述した円環状本体１３４ａの内周縁との間に連設されている。この保持器１３４は、図３の保持器３４と同様に、合成樹脂および１０質量％〜４０質量％の平均直径６μｍ〜７μｍのガラス繊維を含有するガラス繊維含有合成樹脂組成物を成型したものである。
【００４３】
図４（ｂ）に示される保持器２３４は、中空正円板形を有する円環状本体２３４ａと、針状ころをそれぞれ保持するために円環状本体２３４ａに周方向に複数形成されたポケット２３４ｂと、各ポケット２３４ｂ間に形成された柱部２３４ｃと、円環状本体２３４ａの外径環状部上に複数配置された溝２３４ｄと、を備えている。これら溝２３４ｄは、具体的には、円環状本体２３４ａの外周縁に沿って周方向に並んで配置されている。また、各溝２３４ｄは、隣り合う一対のポケット２３４ｂの外径側端部と円環状本体２３４ａの外周縁との間に連設されている。この保持器２３４は、図４（ａ）の保持器１３４と同様に、合成樹脂および１０質量％〜４０質量％の平均直径６μｍ〜７μｍのガラス繊維を含有するガラス繊維含有合成樹脂組成物を成型したものである。
【００４４】
尚、スラスト針状ころ軸受用合成樹脂製保持器の内径環状部および外径環状部の両方に、グリース、潤滑油、等といった潤滑剤の流路となる溝（凹部）１３４ｄ，２３４ｄを設けてもよいことは言うまでもない。
【図面の簡単な説明】
【００４５】
【図１】本発明に係るスラスト針状ころ軸受の一部破断斜視図である。
【図２】図１のスラスト針状ころ軸受を回転軸およびハウジングに嵌合させた（即ち、組み付けた）状態を示す断面図である。
【図３】本発明に係るスラスト針状ころ軸受に具備される保持器の斜視図である。
【図４】（ａ）および（ｂ）はそれぞれ本発明に係るスラスト針状ころ軸受に具備される保持器の変形例の斜視図である。
【図５】耐摩耗性を評価するための摩擦摩耗試験の試験方法を説明するための図である。
【図６】引張強度試験用試験片を使用した片振り引張疲労試験の試験方法を説明するための図であり、実施例１、実施例２、実施例３、比較例１、比較例２および比較例３に該当する引張強度試験用試験片が片振り引張疲労試験装置にセットされ、引張方向の荷重を加えるために上向き矢印の方向（即ち、上方）に引張られる状態および加えた荷重を除くために下向き矢印の方向（即ち、下方）に戻される状態を示す平面図である。
【図７】片振り引張疲労試験における応力または荷重の作用状態を説明するための図である。
【図８】実施例１（分子量２００００）、比較例１（分子量２００００）、「分子量２６０００、ＧＦ６μｍ」、および「分子量１６０００、ＧＦ６μｍ」に該当する引張強度試験用試験片を使用した片振り引張疲労試験における応力対繰返し数の特性線を示す図（グラフ）である。
【図９】実施例２および比較例２に該当する引張強度試験用試験片を使用した片振り引張疲労試験における応力対繰返し数の特性線を示す図（グラフ）である。
【図１０】実施例３および比較例３に該当する引張強度試験用試験片を使用した片振り引張疲労試験における応力対繰返し数の特性線を示す図（グラフ）である。
【図１１】スラスト針状ころ軸受用保持器から製作した保持器型疲労試験用試験片を使用した片振り引張疲労試験の試験方法を説明するための図であり、実施例１、実施例２、実施例３、比較例１、比較例２および比較例３に該当する保持器型疲労試験用試験片が片振り引張疲労試験装置にセットされ、引張方向の荷重を加えるために上向き矢印の方向（即ち、上方）に引張られる状態および加えた荷重を除くために下向き矢印の方向（即ち、下方）に戻される状態を示す平面図である。
【図１２】実施例１および比較例１に該当する保持器型疲労試験用試験片を使用した片振り引張疲労試験における荷重対繰返し数の特性線を示す図（グラフ）である。
【図１３】実施例２および比較例２に該当する保持器型疲労試験用試験片を使用した片振り引張疲労試験における荷重対繰返し数の特性線を示す図（グラフ）である。
【図１４】実施例３および比較例３に該当する保持器型疲労試験用試験片を使用した片振り引張疲労試験における荷重対繰返し数の特性線を示す図（グラフ）である。
【符号の説明】
【００４６】
３０    スラスト針状ころ軸受
３１    固定軌道輪
３１ａ  円環状軌道面
３２    回転軌道輪
３２ａ  円環状軌道面
３３    針状ころ
３４    保持器
３４ａ  円環状本体
３４ｂ  ポケット
３４ｃ  柱部
ＨＧ    ハウジング
ＲＳ    回転軸
【図１】
2006153028.tif 000006
【図２】
2006153028.tif 000007
【図３】
2006153028.tif 000008
【図４】
2006153028.tif 000009
【図５】
2006153028.tif 000010
【図６】
2006153028.tif 000011
【図７】
2006153028.tif 000012
【図８】
2006153028.tif 000013
【図９】
2006153028.tif 000014
【図１０】
2006153028.tif 000015
【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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