(57)【要約】【課題】充分な熱価を有する小型の内燃機関用スパークプラグを提供すること。【解決手段】ネジ径Ｍ１２以下の取付け用ネジ部２１を設けた取付金具２と、取付金具２に挿嵌保持される絶縁碍子３と、絶縁碍子３に挿嵌保持される中心電極４と、電極先端部４１との間に火花放電ギャップを形成する接地電極１１とを備えた内燃機関用のスパークプラグ１。中心電極４は、主成分としてのＮｉ又はＦｅにＣｒ、Ａｌの少なくとも１種を添加してなる耐酸化合金部４２と、Ｃｕ、Ｃｕ合金、又はＮｉ、若しくはこれらの複合材からなる良熱伝導金属部４３とによって構成されている。少なくとも、先端側において絶縁碍子３から露出した中心電極４の露出部は、耐酸化合金部４２によって構成されている。少なくとも、絶縁碍子３が取付金具２に係止固定される部分である碍子固定部２２の軸方向位置において、中心電極４の外周面に良熱伝導金属部４３が露出している。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
外周にネジ径Ｍ１２以下の取付け用ネジ部を設けた取付金具と、碍子先端部が突出するように上記取付金具に挿嵌保持される絶縁碍子と、電極先端部が上記碍子先端部から突出するように上記絶縁碍子に挿嵌保持される中心電極と、上記電極先端部との間に火花放電ギャップを形成する接地電極とを備えた内燃機関用のスパークプラグであって、
上記中心電極は、主成分としてのＮｉ又はＦｅにＣｒ、Ａｌの少なくとも１種を添加してなる耐酸化合金部と、Ｃｕ、Ｃｕ合金、又はＮｉ、若しくはこれらの複合材からなる良熱伝導金属部とによって構成されており、
少なくとも、先端側において上記絶縁碍子から露出した上記中心電極の露出部は、上記耐酸化合金部によって構成され、
少なくとも、上記絶縁碍子が上記取付金具に係止固定される部分である碍子固定部の軸方向位置において、上記中心電極の外周面に上記良熱伝導金属部が露出していることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項２】
請求項１において、上記中心電極が上記絶縁碍子に係止固定される部分である電極固定部は、上記碍子固定部よりも基端側に配置されていることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項３】
請求項２において、上記良熱伝導金属部は、上記碍子先端部から５〜１０ｍｍ基端側の位置よりも基端側において、上記中心電極の外周面に露出していることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項４】
請求項１において、上記中心電極が上記絶縁碍子に係止固定される部分である電極固定部は、上記碍子固定部よりも先端側に配置されており、上記良熱伝導金属部の先端面は、上記電極固定部よりも基端側に配置されていることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【請求項５】
請求項４において、上記良熱伝導金属部は、該良熱伝導金属部の先端面を、上記碍子先端部から２〜７ｍｍ基端側の位置に有することを特徴とする内燃機関用のスパークプラグ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車、コージェネレーション、ガス圧送用ポンプ等に使用する内燃機関用のスパークプラグに関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車のエンジン等の内燃機関には、着火手段としてスパークプラグが配設されている。そして、エンジンに設けられるインテークマニホールドやエキゾーストマニホールドのバルブ径を拡大して、エンジンの高出力化・燃費向上を図ったり、ウォータージャケットを拡大して、水廻りの改善を図ることが行われている。これに伴い、取付金具のネジ径がＭ１２以下となるような小型のスパークプラグが要求されている。そして、スパークプラグの小型化には、中心電極の細径化が求められる。
【０００３】
一方、スパークプラグにおいては、中心電極の先端部の過熱を防いでプレイグニッションを防止する必要がある。そのため、図９に示すごとく、熱伝導性に優れたＣｕ芯９１をＮｉ合金製母材９２の内側に入れた中心電極９を採用することにより、熱引きをよくする（熱価を高める）技術がある（特許文献１の従来例参照）。
【０００４】
ところが、Ｃｕ芯９１は内側に配されているために熱が中心電極９の外周面から絶縁碍子へ逃げ難い構造となっており、熱価を充分に高めることが困難である。
また、上記のごとく、中心電極９の細径化を図るためには、Ｃｕ芯９１を細くする必要が生じ、熱伝導性が低下して、結果的に熱価が低下するという問題がある。また、Ｃｕ芯９１を取り巻くＮｉ合金母材９２を薄くすることも考えられるが、Ｃｕは熱膨張率が高いため、中心電極９の温度が上昇した際にＮｉ合金母材９２を押し広げてしまうという問題がある。
また、熱引きの改善策としては、一般に脚長（絶縁碍子の碍子先端から取付金具との固定部までの長さ）を短くすることが考えられる。しかし、この場合には、スパークプラグの耐くすぶり性が低下するという問題がある。
【０００５】
【特許文献１】特開平５−１３１４７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、かかる従来の問題点に鑑みてなされたもので、充分な熱価を有する小型の内燃機関用スパークプラグを提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、外周にネジ径Ｍ１２以下の取付け用ネジ部を設けた取付金具と、碍子先端部が突出するように上記取付金具に挿嵌保持される絶縁碍子と、電極先端部が上記碍子先端部から突出するように上記絶縁碍子に挿嵌保持される中心電極と、上記電極先端部との間に火花放電ギャップを形成する接地電極とを備えた内燃機関用のスパークプラグであって、
上記中心電極は、主成分としてのＮｉ又はＦｅにＣｒ、Ａｌの少なくとも１種を添加してなる耐酸化合金部と、Ｃｕ、Ｃｕ合金、又はＮｉ、若しくはこれらの複合材からなる良熱伝導金属部とによって構成されており、
少なくとも、先端側において上記絶縁碍子から露出した上記中心電極の露出部は、上記耐酸化合金部によって構成され、
少なくとも、上記絶縁碍子が上記取付金具に係止固定される部分である碍子固定部の軸方向位置において、上記中心電極の外周面に上記良熱伝導金属部が露出していることを特徴とする内燃機関用のスパークプラグにある（請求項１）。
【０００８】
次に、本発明の作用効果につき説明する。
上記スパークプラグは、中心電極を、上記耐酸化合金部と上記良熱伝導金属部とによって構成している。そして、碍子固定部の軸方向位置において、中心電極の外周面に良熱伝導金属部が露出している。そのため、内燃機関の燃焼室から中心電極が受熱した熱を、効率的に絶縁碍子及び取付金具を伝わせて放熱することができる。
即ち、中心電極は、その先端部において受熱して高温となるが、その熱は中心電極を基端側へ向かって伝わる。そして、その大半は中心電極の外周の絶縁碍子に伝わり、更に、絶縁碍子から上記碍子固定部を通じて取付金具へ伝わり放熱される。
【０００９】
ここで、上記スパークプラグは、上記碍子固定部の軸方向位置において、中心電極の外周が良熱伝導金属部によって構成されている。そのため、上記碍子固定部の軸方向位置において、中心電極の外周から絶縁碍子へ熱が伝わり、更にその径方向外側にある上記碍子固定部から、取付金具へ熱が伝わる。即ち、中心電極から取付金具までの伝熱経路を短くすることができ、熱引きをしやすくすることができる。従って、中心電極の直径が小さくても、充分な熱価を得ることができる。
【００１０】
また、上記中心電極の露出部は、上記耐酸化合金部によって構成されている。即ち、燃焼室に曝される部分である上記露出部を、耐酸化合金部によって構成することにより、中心電極の酸化腐食を抑制し、耐久性を確保することができる。
【００１１】
以上のごとく、本発明によれば、充分な熱価を有する小型の内燃機関用スパークプラグを提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
本発明（請求項１）において、上記内燃機関用のスパークプラグは、例えば、自動車、コージェネレーション、ガス圧送用ポンプ等における着火手段として用いることができる。
本明細書において、上記スパークプラグにおける、内燃機関の燃焼室に挿入する側を先端側とし、その反対側を基端側とする。
また、上記中心電極は、電極先端部にＩｒ金属、Ｉｒ合金、Ｐｔ金属、Ｐｔ合金等の貴金属チップを接合することもできる。なお、貴金属チップを接合した場合には、本発明（請求項１）において示した「中心電極の露出部」には、上記貴金属チップの部分は含まないものとする。
【００１３】
また、上記耐酸化合金部は、Ｎｉ（ニッケル）を主成分とする場合、Ｎｉの含有量は７０〜９８重量％とすることができ、Ｆｅ（鉄）を主成分とする場合、Ｆｅの含有量は７０〜９８重量％とすることができる。また、Ｃｒ（クロム）を添加する場合、Ｃｒの添加量は１〜２０重量％とすることができ、Ａｌ（アルミニウム）を添加する場合、Ａｌの添加量は０．５〜５重量％とすることができる。
【００１４】
Ｃｒの添加量が１重量％未満の場合、及びＡｌの添加量が０．５重量％未満の場合には、充分な耐酸化性を有する合金を得ることが困難となるおそれがある。一方、Ｃｒの添加量が２０重量％を超える場合、及びＡｌの添加量が５重量％を超える場合には、中心電極の加工が困難となるおそれがある。
【００１５】
また、上記取付金具の取付け用ネジ部は、ネジ径がＭ８以上であることが好ましい。ネジ径がＭ８未満の場合には、中心電極の直径を充分に確保することができず、充分な熱価を得ることが困難となるおそれがある。
また、上記ネジ径がＭ１２（１２ｍｍ）を超える場合には、スパークプラグの充分な小型化が困難となる。
【００１６】
また、上記中心電極が上記絶縁碍子に係止固定される部分である電極固定部は、上記碍子固定部よりも基端側に配置することができる（請求項２）。
この場合には、絶縁碍子の肉厚を確保することが容易となる。即ち、碍子固定部よりも先端側においては、絶縁碍子の直径は小さくなる。一方、電極固定部よりも基端側においては、中心電極の直径が大きくなり、絶縁碍子の内径は大きくなる。そのため、電極固定部を碍子固定部よりも基端側に配置することにより、絶縁碍子の肉厚を確保しやすい。
【００１７】
また、上記良熱伝導金属部は、上記碍子先端部から５〜１０ｍｍ基端側の位置よりも基端側において、上記中心電極の外周面に露出していることが好ましい（請求項３）。
この場合には、充分な熱価を確保すると共に、中心電極の熱膨張を防ぐことができる。
上記良熱伝導金属部の露出開始位置が上記碍子先端部から５ｍｍ未満の位置である場合には、スパークプラグの使用によって、中心電極の熱膨張が生じ、火花放電ギャップが小さくなるおそれがある。一方、上記良熱伝導金属部の露出開始位置が上記碍子先端部から１０ｍｍを超えた位置である場合には、充分な熱価を得ることが困難となり、プレイグニッションを防止することが困難となるおそれがある。
【００１８】
また、上記中心電極が上記絶縁碍子に係止固定される部分である電極固定部は、上記碍子固定部よりも先端側に配置されており、上記良熱伝導金属部の先端面は、上記電極固定部よりも基端側に配置されていてもよい（請求項４）。
この場合には、中心電極が熱膨張して火花放電ギャップが小さくなることを防ぐことができる。即ち、中心電極の熱膨張は、熱膨張係数の高い良熱伝導金属部の熱膨張が主である。そこで、上記のごとく、良熱伝導金属部の先端面が電極固定部よりも基端側に配置されていることにより、上記耐酸化合金部がストッパーとなって、良熱伝導金属部の先端側への膨張を抑制する。これにより、火花放電ギャップの縮小を抑制することができる。
【００１９】
また、上記良熱伝導金属部は、該良熱伝導金属部の先端面を、上記碍子先端部から２〜７ｍｍ基端側の位置に有することが好ましい（請求項５）。
この場合には、充分な熱価を確保すると共に、碍子先端部の強度を確保することができる。
碍子先端部からの上記良熱伝導金属部の先端面の位置が２ｍｍ未満の場合には、碍子先端部の強度を確保することが困難となるおそれがある。一方、碍子先端部からの上記良熱伝導金属部の先端面の位置が７ｍｍ未満の場合には、充分な熱価を得ることが困難となり、プレイグニッションを防止することが困難となるおそれがある。
【実施例】
【００２０】
（実施例１）
本発明の実施例にかかる内燃機関用のスパークプラグにつき、図１〜図３を用いて説明する。
本例の内燃機関用のスパークプラグ１は、図１、図２に示すごとく、取付金具２と絶縁碍子３と中心電極４と接地電極１１とを備えている。
【００２１】
上記取付金具２は、外周にネジ径Ｍ１２以下の取付け用ネジ部２１を設けている。上記絶縁碍子３は、碍子先端部３１が突出するように取付金具２に挿嵌保持される。上記中心電極４は、電極先端部４１が碍子先端部３１から突出するように絶縁碍子３に挿嵌保持されている。上記接地電極１１は、図２に示すごとく、電極先端部４１との間に火花放電ギャップＧを形成する。
【００２２】
中心電極４は、図３に示すごとく、耐酸化合金部４２と良熱伝導金属部４３とによって構成されている。耐酸化合金部４２は、主成分としてのＮｉ（ニッケル）又はＦｅ（鉄）にＣｒ（クロム）、Ａｌ（アルミニウム）の少なくとも１種を添加してなる。また、良熱伝導金属部４３はＣｕ（銅）、Ｃｕ合金、又はＮｉからなる。
また、図１に示すごとく、少なくとも、先端側において絶縁碍子３から露出した中心電極４の露出部４０１は、上記耐酸化合金部４２によって構成されている。
そして、少なくとも、絶縁碍子３が取付金具２に係止固定される部分である碍子固定部２２の軸方向位置において、中心電極４の外周面に良熱伝導金属部４３が露出している。
【００２３】
また、中心電極４が絶縁碍子３に係止固定される部分である電極固定部３２は、碍子固定部２２よりも基端側に配置されている。
電極固定部３２は、絶縁碍子３の軸孔３３において内径が変化することにより段部が形成された部分である。そして、この段状の電極固定部３２に対して係止されるように、中心電極４にも外径が変化する部分である係止段部４４が形成されている。
【００２４】
また、上記碍子固定部２２は、取付金具２の内径が変化することによって段部が形成された部分である。そして、この段状の碍子固定部２２に対して係止されるように、絶縁碍子３にも外径が変化する部分である係止段部３４が形成されている。また、絶縁碍子３の係止段部３４は、パッキン１２を介して碍子固定部２２に当接している。
【００２５】
また、良熱伝導金属部４３は、碍子先端部３１から５〜１０ｍｍ基端側の位置よりも基端側において、中心電極４の外周面に露出している。即ち、図３に示すごとく、碍子先端部３１と良熱伝導金属部４３の露出開始部４３１との軸方向距離Ａが５〜１０ｍｍである。そして、この露出開始部４３１よりも基端側において、中心電極４は良熱伝導金属部４３を表面に露出させており、この領域は全て良熱伝導金属部４３によって構成されている。
【００２６】
また、中心電極４の先端部には、貴金属チップ４５が溶接されている。該貴金属チップ４５は、Ｉｒ金属、Ｉｒ合金、Ｐｔ金属、Ｐｔ合金等からなる。
また、接地電極１１にも、上記中心電極４の貴金属チップ４５に対向するように、貴金属チップ１１５が溶接されている。この貴金属チップ１１５は、Ｉｒ金属、Ｉｒ合金、Ｐｔ金属、Ｐｔ合金等からなる。
【００２７】
また、本例においては、上記耐酸化合金部４２は、主成分としてのＮｉに、Ｃｒを１５重量％添加してなるインコネル６００（インコネル社の商標）を用いることができる。また、良熱伝導金属部４３には純Ｃｕを用いている。
また、上記碍子固定部２２の軸方向位置における中心電極４の直径は、例えば、１．２〜２．２ｍｍとすることができる。
【００２８】
また、図３に示すごとく、中心電極４の内部においては、上記露出開始部４３１よりも先端側にも良熱伝導金属部４３が入り込んでいる。
なお、上記耐酸化合金部４２は、上記貴金属チップ４５を除いた中心電極４の露出部４０１に少なくとも配置されている。
【００２９】
次に、本例の作用効果につき説明する。
上記スパークプラグ１は、中心電極４を、耐酸化合金部４２と良熱伝導金属部４３とによって構成している。そして、碍子固定部２２の軸方向位置において、中心電極４の外周面に良熱伝導金属部４３が露出している。そのため、内燃機関の燃焼室から中心電極４が受熱した熱を、効率的に絶縁碍子３及び取付金具２を伝わせて放熱することができる。
即ち、中心電極４は、その先端部において受熱して高温となるが、その熱は中心電極４を基端側へ向かって伝わる。そして、その大半は中心電極４の外周の絶縁碍子３に伝わり、更に、絶縁碍子３から碍子固定部２２を通じて取付金具２へ伝わり放熱される。
【００３０】
ここで、上記スパークプラグ１は、碍子固定部２２の軸方向位置において、中心電極４の外周が良熱伝導金属部４３によって構成されている。そのため、碍子固定部２２の軸方向位置において、中心電極４の外周から絶縁碍子３へ熱が伝わり、更にその径方向外側にある碍子固定部２２から、取付金具４３へ熱が伝わる。即ち、中心電極４から取付金具２までの伝熱経路を短くすることができ、熱引きをしやすくすることができる。従って、中心電極４の直径が小さくても、充分な熱価を得ることができる。
【００３１】
また、中心電極４の露出部４０１は、耐酸化合金部４２によって構成されている。即ち、燃焼室に曝される部分である上記露出部４０１を、耐酸化合金部４２によって構成することにより、中心電極４の酸化腐食を抑制し、耐久性を確保することができる。
【００３２】
また、電極固定部３２は碍子固定部２２よりも基端側に配置してあるため、絶縁碍子３の肉厚を確保することが容易となる。即ち、碍子固定部２２よりも先端側においては、絶縁碍子３の直径は小さくなる。一方、電極固定部３２よりも基端側においては、中心電極の直径が大きくなり、絶縁碍子３の内径は大きくなる。そのため、電極固定部３２を碍子固定部２２よりも基端側に配置することにより、絶縁碍子３の肉厚を確保しやすい。
【００３３】
また、良熱伝導金属部４３は、碍子先端部３１から５〜１０ｍｍ基端側の位置よりも基端側において、中心電極４の外周面に露出している。そのため、充分な熱価を確保すると共に、中心電極４の熱膨張を防ぐことができる（実施例４、５参照）。
【００３４】
以上のごとく、本例によれば、充分な熱価を有する小型の内燃機関用スパークプラグを提供することができる。
【００３５】
（実施例２）
本例は、図４に示すごとく、電極固定部３２０が、碍子固定部２２よりも先端側に配置されたスパークプラグ１の例である。
該スパークプラグ１においては、良熱伝導金属部４３は、電極固定部３２０よりも基端側に配置されている。
また、良熱伝導金属部４３の先端面４３２は、碍子先端部３１から２〜７ｍｍ基端側の位置に有する。即ち、碍子先端部３１と良熱伝導金属部４３の先端面４３２との軸方向距離Ｂが２〜７ｍｍである。
【００３６】
上記電極固定部３２０は、絶縁碍子３の軸孔３３の内径が変化することにより段部が形成される部分である。そして、この段状の電極固定部３２０に対して係止されるように、中心電極４にも外径が変化する部分である係止段部４４が形成されている。中心電極４は、係止段部４４よりも先端側が小径部４６、基端側が大径部４７となる。例えば、上記小径部４６の直径を０．８〜１．４ｍｍとし、上記大径部４７の直径を１．２〜２．２ｍｍとすることができる。
その他は、実施例１と同様である。
【００３７】
本例の場合には、中心電極４が熱膨張して火花放電ギャップＧを小さくすることを防ぐことができる。即ち、中心電極４の熱膨張は、熱膨張係数の高い良熱伝導金属部４３の熱膨張が主である。そこで、上記のごとく、良熱伝導金属部４３の先端面４３２が電極固定部３２０よりも基端側に配置されていることにより、耐酸化合金部４２がストッパーとなり、良熱伝導金属部４３の先端側への膨張を抑制する。これにより、火花放電ギャップＧの縮小を抑制することができる。
【００３８】
また、良熱伝導金属部４３の先端面４３２が、碍子先端部３１から２〜７ｍｍ基端側の位置にあるため、充分な熱価を確保すると共に、碍子先端部３１の強度を確保することができる。
その他、実施例１と同様の作用効果を有する。
【００３９】
（実施例３）
本例は、図５に示すごとく、良熱伝導金属部４３を、ＣｕとＮｉとの複合材により構成したスパークプラグ１の例である。
即ち、良熱伝導金属部４３における外周部分４３３を純Ｃｕにより構成し、該外周部分４３３の内側の芯部分４３４を純Ｎｉにより形成してある。上記外周部分４３３は、例えば０．１〜０．４ｍｍの厚みを有する。
その他は、実施例１と同様である。
【００４０】
本例の場合には、熱伝導性に特に優れたＣｕと、比較的熱膨張係数の小さいＮｉとを複合して利用することにより、中心電極４の熱膨張による不具合を抑制しつつ、熱価の高いスパークプラグ１を得ることができる。
その他、実施例１と同様の作用効果を有する。
【００４１】
（実施例４）
本例は、図６に示すごとく、上記実施例１に示したスパークプラグ１につき、熱価の評価を行った例である。
即ち、図１〜３に示す構成のスパークプラグ１において、碍子先端部３１と良熱伝導金属部４３の露出開始部４３１との軸方向距離Ａを４〜１４ｍｍの間で変更して、プレイグニッション評価を行った。
【００４２】
プレイグニッション評価は、自動車用のエンジンにおいて、スパークプラグ１による点火時期を変化させて、プレイグニッションの発生し始める点火時期を測定することにより評価する。このプレイグニッションの発生する点火時期が進んでいるほど、熱引きがよく熱価の高いスパークプラグであるといえる。点火時期が進んでいるほど燃焼時間が長くなり、中心電極４が受ける熱が大きくなり、過酷な状況となるといえるためである。
【００４３】
点火時期は、エンジンシリンダー内のピストンを動かすクランクの角度（クランクアン
グル）によって表し、図６の縦軸が、プレイグニッションが発生し始める点火時期を表す。
上記エンジンには、６気筒、２Ｌのエンジンを用い、スロットル全開、回転数５６００ｒｐｍにて運転して、上記の点火時期を徐々に早めながら試験を行った。
また、使用したスパークプラグ１の取付金具２のネジ径はＭ１０である。
【００４４】
また、従来のスパークプラグと同様に、図９に示すごとく、中心電極９の外周面全体にＮｉ合金製母材９２を配置したものであって、ネジ径をＭ１４としたもの及びＭ１０としたものについても、同様の試験を行った。
評価の結果を図６に示す。同図において、本発明のスパークプラグ１についての評価値を「●」にて示す。また、一点鎖線Ｍ１４、Ｍ１０は、それぞれネジ径Ｍ１４、Ｍ１０の従来構造のスパークプラグの評価値を示す。図８においても同様である。
【００４５】
同図より分かるように、軸方向距離Ａが小さくなるほど、プレイグニッションが生じ始める点火時期が進むこととなり、熱引きがよくなることを示している。そして、Ａ＝１０ｍｍ以下であれば、従来のネジ径Ｍ１４のスパークプラグよりも優れた熱引きを実現することができることが分かる。
一方、軸方向距離Ａに関わらず、ネジ径Ｍ１０とした従来の構成のスパークプラグに比べて充分に熱引きが優れていることも分かる。
【００４６】
（実施例５）
本例は、図７に示すごとく、実施例１に示したスパークプラグにおいて、耐久後の中心電極の熱膨張を測定した例である。
即ち、図１〜３に示す構成のスパークプラグ１において、碍子先端部３１と良熱伝導金属部４３の露出開始部４３１との軸方向距離Ａを４〜１０ｍｍの間で変更して、耐久試験前後の火花放電ギャップＧの変化量を測定した。
【００４７】
耐久試験は、６気筒、２Ｌのエンジンを用い、スロットル全開、回転数５６００ｒｐｍにて１００時間運転することにより行った。この耐久試験において、中心電極４の電極先端部４１は９００℃の高温となる。
また、使用したスパークプラグ１の取付金具２のネジ径はＭ１０である。
評価結果を図７に「●」のプロットにて示す。同図より分かるように、上記軸方向距離Ａが５ｍｍ以上であれば、火花放電ギャップＧの縮小を防ぐことができる。
【００４８】
（実施例６）
本例は、図８に示すごとく、上記実施例２に示したスパークプラグ１につき、熱価の評価を行った例である。
即ち、図４に示す構成のスパークプラグ１において、碍子先端部３１と良熱伝導金属部４３の先端面４３２との軸方向距離Ｂを３〜９ｍｍの間で変更して、プレイグニッション評価を行った。
【００４９】
評価方法は、実施例４に示した方法と同様である。評価結果を図８に示す。
同図より分かるように、Ｂ＝７ｍｍ以下であれば、従来のネジ径Ｍ１４のスパークプラグよりも優れた熱引きを実現することができることが分かる。
【図面の簡単な説明】
【００５０】
【図１】実施例１における、内燃機関用のスパークプラグの先端部の説明図。
【図２】実施例１における、内燃機関用のスパークプラグの説明図。
【図３】実施例１における、中心電極の断面図。
【図４】実施例２における、内燃機関用のスパークプラグの先端部の説明図。
【図５】実施例３における、内燃機関用のスパークプラグの先端部の説明図。
【図６】実施例４における、評価結果を示す線図。
【図７】実施例５における、評価結果を示す線図。
【図８】実施例６における、評価結果を示す線図。
【図９】従来例における、中心電極の断面図。
【符号の説明】
【００５１】
１  スパークプラグ
１１  接地電極
２  取付金具
２１  取付け用ネジ部
２２  碍子固定部
３  絶縁碍子
３１  碍子先端部
４  中心電極
４１  電極先端部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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