(57)【要約】      （修正有）【課題】少ないレンズ枚数で、投写レンズの光学性能を向上させ、投写レンズの光学フォーカス温度ドリフトを抑制する。【解決手段】  投写レンズの構成を適切に設定する事によって、少ないレンズ枚数で構成された投写レンズの光学性能を向上させ、かつ温度変化に起因する光学フォ−カスドリフトを抑制する。また、温度変化に起因する光学フォ−カスドリフトを抑制することによって、投写表示装置の画質を向上させ、かつ、表示中の画質の安定性を向上させる。【選択図】  図１
2006030667.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
スクリーン側から順に、
第１面と第２面とを有し、前記スクリーン側の前記第１面が凸面形状であり、前記第１面及び前記第２面の少なくとも一方が非球面形状であり、正のパワーを有する第１群レンズと、
前記第２面に面する凸球面形状の第３面と凸球面形状の第４面とを有し、全系の中で最も強い正のパワーを有するガラス製の第２群レンズと、
前記第４面に面する凹面形状の第５面と凸面形状の第６面とを有し、前記第５面及び前記第６面の少なくとも一方が非球面形状であり、前記第１群レンズよりも強く前記第２群レンズよりも弱い正のパワーを有する単調メニスカス構造の第３群レンズと、
前記第６面に面する凹面形状の第７面と凸面形状の第８面とを有し、前記第７面及び前記第８面の少なくとも一方が非球面形状である略均等肉厚のメニスカスレンズ、及び、前記メニスカスレンズの前記第８面と接する光学結合冷媒層を備えた負のパワーを有する第４群レンズと、を含む４群４枚構成の投写レンズであって、
前記投写レンズの焦点距離をｆ0、前記投写レンズのレンズ長をＬ、前記第２群レンズにおけるｅ線に対する屈折率をＮe2、前記第３群レンズの焦点距離をｆ3、前記第４群レンズのうちの前記メニスカスレンズ及び前記光学冷媒層に対する合成焦点距離をｆ4A、前記第４群レンズの光軸上における前記光学結合冷媒層の厚さをＤOCとして、下記の４つの関係式、
０．６≦｜ｆ4A／ｆ3｜≦０．９、
Ｌ／ｆ0＜１．８５、
Ｎe2＜１．５５、
ＤOC／ｆ0＜０．１
を全て満たすことを特徴とする投写レンズ。
【請求項２】
前記第１群レンズ、前記第３群レンズ及び前記第４群レンズの前記メニスカスレンズが、それぞれ、アクリル樹脂からなる請求項１に記載の投写レンズ。
【請求項３】
前記第２群レンズを構成する材料が、ＢＫ７である請求項１に記載の投写レンズ。
【請求項４】
前記第４群レンズの前記メニスカスレンズが、耐熱性アクリル樹脂からなる請求項１に記載の投写レンズ。
【請求項５】
スクリーン側から順に、
第１面と第２面とを有し、前記スクリーン側の前記第１面が凸面形状であり、前記第１面及び前記第２面の少なくとも一方が非球面形状であり、正のパワーを有する第１群レンズと、
前記第２面に面する凸球面形状の第３面と凸球面形状の第４面とを有し、全系の中で最も強い正のパワーを有するガラス製の第２群レンズと、
前記第４面に面する凹面形状の第５面と凸面形状の第６面とを有し、前記第５面及び前記第６面の少なくとも一方が非球面形状であり、前記第１群レンズよりも強く前記第２群レンズよりも弱い正のパワーを有する単調メニスカス構造の第３群レンズと、
前記第６面に面する凹面形状の第７面と凸面形状の第８面とを有し、前記第７面及び前記第８面の少なくとも一方が非球面形状である略均等肉厚のメニスカスレンズ、及び、前記メニスカスレンズの前記第８面と接する光学結合冷媒層を備えた負のパワーを有する第４群レンズと、
前記光学結合冷媒層と接するフェースプレートを有する陰極線管と、を含む投写表示装置であって、
前記投写レンズの焦点距離をｆ0、前記投写レンズのレンズ長をＬ、前記第２群レンズにおけるｅ線に対する屈折率をＮe2、前記第３群レンズの焦点距離をｆ3、前記第４群レンズのうちの前記メニスカスレンズ及び前記光学冷媒層に対する合成焦点距離をｆ4A、前記第４群レンズの光軸上における前記光学結合冷媒層の厚さをＤOCとして、下記の４つの関係式、
０．６＜｜ｆ4A／ｆ3｜＜０．９、
Ｌ／ｆ0＜１．８５、
Ｎe2＜１．５５、
ＤOC／ｆ0＜０．１、
を全て満たすことを特徴とする投写表示装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、投写レンズに関し、特に陰極線管の映像をスクリーン上に拡大投写するプロジェクションテレビ用に好適な投写レンズに関する。また、本発明は、陰極線管及び投写レンズを備えたプロジェクションテレビ等の投写表示装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
大画面の映像機器としては、最近、プラズマディスプレイが映像も良く市場で人気があるが、コスト的にはまだかなり高価である。陰極線管を使用したプロジェクションテレビの方がプラズマディスプレイより低価格であるため、世界的な市場で見ればプロジェクションテレビの需要は相変わらず拡大している。プロジェクションテレビが、プラズマディスプレイに対抗して、今後とも需要を伸ばすためには商品として高画質化と使用時の画質の安定化と低コスト化が必要である。
【０００３】
最近のプロジェクションテレビの光学システムでは、投写レンズのレンズ群と陰極線管の間を光学結合冷媒液（ＯＣ液）で満たし光学的に結合させている構成が多い（例えば、特許文献１参照）。この構成の場合、光学的に結合に寄与するレンズとしては、略均等肉厚の樹脂製のシェルレンズが使用されている。この光学システムの目的は、陰極線管の映像を投写レンズで拡大するシステムにおいて、コントラストの低下を抑制し、かつ陰極線管の映像表示中の温度上昇を抑制するためである。
【０００４】
しかしながら、ＯＣ液やシェルレンズを構成する樹脂は、ガラスレンズの硝材に比べて温度の変化による屈折率の変化が大きいため、プロジェクションテレビの使用時にはスクリーン上での最適光学フォーカスが変動し（光学フォーカスドリフト）、画質の低下に繋がっていた。この光学フォーカスドリフトを改善する方法としては、投写レンズの一部のレンズを温度変化に対して空間的に移動させる方式が知られており、この方式を採用したプロジェクションテレビも既に商品化されている。しかし、構造が複雑になるためにコストアップに繋がっていた。
【０００５】
また、少ない枚数で良好な光学性能を達成するには、レンズ長が長くなりプロジェクションテレビとしての好適な周辺光量を確保するのが困難であった。また、従来のプロジェクションテレビ用の投写レンズにおいては、プロジェクションテレビのインチサイズに対応して、陰極線管に結合した結合レンズ（本発明における第４群レンズに相当）とその直前方に配置された調整レンズ（本発明における第３群レンズに相当）の空気間隔を変化させ光学フォーカスを調整している場合がほとんどであり、もし、調整レンズの形状が周辺部（光軸から離れた部分）で結合レンズに近づくような形状であれば、調整レンズと結合レンズとが物理的に干渉するために空気間隔を狭くできず、高インチサイズの表示に対応できなかった。
【特許文献１】特開平５−３２３１８８
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
そこで、本発明では、投写レンズのレンズ構成を適切に設定することによって、少ないレンズ枚数で構成された投写レンズの光学性能を向上させ、かつ温度変化に起因する光学フォーカスドリフトを抑制する。また、本発明では、温度変化に起因する光学フォーカスドリフトを抑制することにより、投写表示装置の画質を向上させ、かつ、表示中の画質の安定性を向上させる。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記の課題を解決するために、本発明の投写レンズは、スクリーン側から順に、第１面と第２面とを有し、スクリーン側の第１面が凸面形状であり、第１面及び第２面の少なくとも一方が非球面形状であり、正のパワーを有する第１群レンズと、第２面に面する凸球面形状の第３面と凸球面形状の第４面とを有し、全系の中で最も強い正のパワーを有するガラス製の第２群レンズと、第４面に面する凹面形状の第５面と凸面形状の第６面とを有し、第５面及び第６面の少なくとも一方が非球面形状であり、第１群レンズよりも強く第２群レンズよりも弱い正のパワーを有する単調メニスカス構造の第３群レンズと、第６面に面する凹面形状の第７面と凸面形状の第８面とを有し、第７面及び第８面の少なくとも一方が非球面形状である略均等肉厚のメニスカスレンズ、及び、メニスカスレンズの第８面と接する光学結合冷媒層を備えた負のパワーを有する第４群レンズと、を含む４群４枚構成の投写レンズであって、投写レンズの焦点距離をｆ0、投写レンズのレンズ長をＬ、第２群レンズにおけるｅ線（波長６４６ｎｍ）に対する屈折率をＮe2、第３群レンズの焦点距離をｆ3、第４群レンズのうちのメニスカスレンズ及び光学冷媒層に対する合成焦点距離をｆ4A、第４群レンズの光軸上における光学結合冷媒層の厚さをＤOCとして、下記の４つの関係式、
０．６≦｜ｆ4A／ｆ3｜≦０．９・・・（１）
Ｌ／ｆ0＜１．８５・・・（２）
Ｎe2＜１．５５・・・（３）
ＤOC／ｆ0＜０．１・・・（４）
を全て満たすことを特徴とする。
【０００８】
また、上記の課題を解決するために、本発明の投写装置は、スクリーン側から順に、第１面と第２面とを有し、スクリーン側の第１面が凸面形状であり、第１面及び第２面の少なくとも一方が非球面形状であり、正のパワーを有する第１群レンズと、第２面に面する凸球面形状の第３面と凸球面形状の第４面とを有し、全系の中で最も強い正のパワーを有するガラス製の第２群レンズと、第４面に面する凹面形状の第５面と凸面形状の第６面とを有し、第５面及び第６面の少なくとも一方が非球面形状であり、第１群レンズよりも強く第２群レンズよりも弱い正のパワーを有する単調メニスカス構造の第３群レンズと、第６面に面する凹面形状の第７面と凸面形状の第８面とを有し、第７面及び第８面の少なくとも一方が非球面形状である略均等肉厚のメニスカスレンズ、及び、メニスカスレンズの第８面と接する光学結合冷媒層を備えた負のパワーを有する第４群レンズと、光学結合冷媒層と接するフェースプレートを有する陰極線管と、を含む投写装置であって、投写レンズの焦点距離をｆ0、投写レンズのレンズ長をＬ、第２群レンズにおけるｅ線に対する屈折率をＮe2、第３群レンズの焦点距離をｆ3、第４群レンズのうちのメニスカスレンズ及び光学冷媒層に対する合成焦点距離をｆ4A、第４群レンズの光軸上における光学結合冷媒層の厚さをＤOCとして、上記の４つの関係式（数式（１）〜数式（４））、を全て満たすことを特徴とする。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の投写レンズであれば、第１群レンズ、第３群レンズ及び第４群レンズのメニスカスレンズの各々における少なくとも１つの面を非球面とすることにより各種の収差を補正できるために光学性能を向上させることができ、また、温度変化に起因する光学フォーカスドリフトを小さく抑えることができるために温度変化に対する光学性能の安定性を向上させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
本発明の投写レンズは、上述のように、第１群レンズと、第２群レンズを、第３群レンズと、メニスカスレンズ及び光学結合冷媒層（以下においてＯＣ層とも略記する）を有する第４群レンズとを含み、上記の数式（１）〜数式（４）を全て満たす構成である。なお、上記の数式（１）〜数式（４）は、２０℃の雰囲気下に放置して熱平衡状態に到達させた状態において満たされていればよいことに注意を要する。
【００１１】
本発明の投写レンズは、レンズ構成を複雑化させないために、４群４枚のレンズ構成である。
【００１２】
投写レンズにおいて、第１群レンズは、主に、球面収差及びコマ収差を補正し、第２群レンズは、投写レンズ系における正のパワーの大部分を受けもち、第３群レンズは、投写レンズ系における正のパワーの一部を受けもつと共にコマ収差を補正し、第４群レンズは、主に像面湾曲を補正する。なお、第３群レンズにおける正のパワーは、第１群レンズよりも強く、かつ第２群レンズより弱いことに注意を要する。ここで、正のパワーが強いとは、焦点距離の逆数が大きいことを意味する。
【００１３】
以上のような各レンズの機能に基づき、第１群レンズ、第３群レンズ及び第４群レンズは、少なくとも１面が非球面形状を有するレンズとする。好ましくは、第１群レンズ及び第３群レンズは、それぞれ、両面非球面形状を有するレンズとする。
【００１４】
本発明の投写レンズは、陰極線管に備え付けられて用いられる。映像表示時には陰極線管の温度は１００℃を越える高温になり、陰極線管に相接される第４群レンズの温度が上昇し、第４群レンズの屈折率が変化する。しかし、本発明の投写レンズであれば、比較的に簡単なレンズ構成でありながら、負のパワーを有する第４群レンズを構成するシェルレンズ及びＯＣ層（ＯＣ液）の屈折率変化に起因するスクリーン位置での光学フォーカスドリフトを、第４群レンズの近隣に位置し、温度変化を第４群レンズの次に受けやすい正のパワーを有する第３群レンズの温度変化に起因する屈折率変化によって補正することができる。これによって、温度変化に対する投写レンズの光学性能の安定性を向上させることができる。
【００１５】
ここで、上記の数式（１）〜数式（４）で与えられる各条件について説明する。上記の数式（１）で与えられる条件は、光学フォーカスドリフトに関する条件である。｜ｆ4A／ｆ3｜が０．６未満であれば、第４群レンズ全体の屈折率変化に対する第３群レンズの屈折率変化による補正が過度に不十分となり、温度上昇に伴って、バックフォーカスがスクリーンに近づく方向に移動する。また、｜ｆ4A／ｆ3｜が０．９を越えて大きければ、第４群レンズ全体の屈折率変化に対する第３群レンズの屈折率変化による補正が過度に過剰になり、温度上昇に伴ってバックフォーカスがスクリーンから遠ざかる方向に移動する。したがって、上記の数式（１）を満たす本発明の投写レンズでは、第４群レンズ全体の屈折率変化に対する第３群レンズの屈折率変化による補正が良好に行われる。
【００１６】
上記の数式（２）で与えられる条件は、投写レンズの周辺光量に関する条件である。一般的に、投写画面の中心部の明るさに対する周辺部の明るさの比率（周辺光量比）は、開口効率×ｃｏｓ4θで与えられる。ここで、開口効率は、投写画面の中心光束の面積に対する周辺光束の面積比であり、θは、周辺部の画角である。同一投写システムにおいて画角が同一である場合、周辺光量（周辺光量比に比例）を大きくするには、開口効率を大きくする、つまり、周辺部の光束の面積を大きくする必要がある。これを実現するためには、周辺部におけるケラレを少なくしなければならない。周辺部のケラレを少なくするためには、投写レンズ系のレンズ長を極力短くする必要がある。したがって、画像の周辺部まで明るく表示させるためには、上記の数式（２）を満たすことが好ましい。
【００１７】
上記の数式（３）で与えられる条件は、周辺画角のメリディオナル上光線の収差に関する条件である。本発明に係る投写レンズように、４群のレンズ構成の投写レンズにおいては、第３群レンズが正のパワーのレンズの場合、周辺部では大きな負の歪曲収差が発生する。この負の歪曲収差を緩和するためには、第３群レンズの周辺部における主光線の通る位置でのレンズ形状は、スクリーン側に凹面を向けたメニスカス形状が好ましい。一方、上記の数式（２）を満たすレンズ長の比較的に短い投写レンズにおいては、周辺画角のメリディオナル上光線が、主光線に対して下方向に曲がり足りない状態を引き起こす。これを第３群レンズのレンズ形状で補正しようとすると周辺部での形状が、第４群レンズ側に近づくような中心部から周辺部に向かう有効範囲内に変曲点を有する表面形状となる。この場合、上述のように、第３群レンズを第４群レンズに近づけることが困難になり、高インチの投写に対応できないと共に、レンズ形状が複雑となり、形状の精度を確保することも困難となる。しかしながら、上記の数式（３）を満たす場合、第２群レンズによる周辺部を通過する光線の振れ角が大きく、周辺画角のメリディオナル上光線を主光線に対して下方向に更に曲げることができる。したがって、第３群レンズとしてスクリーン側に凹面を向けた単調メニスカス構造のレンズを用いたとしても、周辺画角のメリディオナル上光線の収差を良好に抑制することができる。ここで、単調メニスカス構造のレンズとは、２つの面が有効範囲内に変曲点を有していない表面形状であるメニスカスレンズを意味する。第２群レンズを構成する硝材としては、ＢＫ７（ショット社製）が例示できる。なお、数式（３）を満たさない、つまり、１．５５≦Ｎe2の条件のガラスレンズを使用した場合は、上記のように第３群レンズとして変曲点を有するレンズ形状のメニスカスレンズを用いなければならない。
【００１８】
上記の数式（４）で与えられる条件は、バックフォーカスの長さに関する条件である。本発明のような少ないレンズ枚数（４枚）の光学システムにおいては、バックフォーカスが短い場合の方が長い場合に比べて容易に光学性能を確保できる。なお、投写レンズに相接される陰極線管のフェースプレートの中心厚みとしては、機械的強度を確保できる厚みが必要であり、最近では１４．１ｍｍが標準となっている。したがって、バックフォーカスの長さを短くするには、ＯＣ層（ＯＣ液）の厚さを薄くするしかない。数式（４）を満たす場合、良好な光学性能を確保することができる。また、ＯＣ液が本来的には陰極線管を冷却する冷却媒体であることを考慮すれば、陰極線管を良好に冷却するためには、ＯＣ層（ＯＣ液）の厚さを３ｍｍ以上の厚さに確保することが好ましい。なお、この好ましい厚さは、陰極線管の出力に応じて調整される。
【００１９】
本発明に係る投写レンズでは、第１群レンズ、第３群レンズ及び第４群レンズのメニスカスレンズが、それぞれ、アクリル樹脂からなる構成が好ましい。この構成であれば、非球面を有しかつ光学性能が良好でかつ低コストを達成するレンズとなるからである。また、第４群レンズに含まれるシェルレンズが樹脂製のシェルレンズであれば、ガラス製のレンズに比べて温度変化に対する屈折率変化が約５０倍程大きいために第４群レンズの屈折率変化に起因する投写レンズ系の焦点距離変化やバックフォーカスの変化が大きくなるが、第４群レンズの近くの第３群レンズに適切な正のパワーの樹脂製のレンズを配設することによって、第４群レンズの温度変化に伴う光学フォーカスドリフトを第３群レンズの温度変化に伴う屈折率の変化で良好に補正することができるからである。なお、第１群レンズ、第３群レンズ及び第４群レンズのメニスカスレンズは、同一のアクリル樹脂からなるレンズであってもよいし、少なくとも１つが異なるアクリル樹脂からなるレンズであってもよい。
【００２０】
本発明に係る投写レンズでは、第２群レンズを構成する材料が、ＢＫ７であることが好ましい。この構成であれば、上述のように、周辺画角のメリディオナル上光線の収差を抑制できるからである。
【００２１】
本発明に係る投写レンズでは、第４群レンズのメニスカスレンズを構成する材料が、耐熱性アクリル樹脂であることが好ましい。上記の数式（４）の条件を満たすには、第４群レンズの温度上昇に耐える耐熱性アクリル樹脂が適しているからである。
【００２２】
本発明に係る投写表示装置は、上述のように、フェースプレートを有する陰極線管と本発明に係る投写レンズとを備えた表示装置である。なお、投写レンズの装着される陰極線管は、公知のいかなる陰極線管であってもよい。
【実施例１】
【００２３】
本実施例１の投写表示装置について、図１〜図３を参照しながら説明する。図１は、投写表示装置の構成を表す模式的な断面図である。図２は、陰極線管の作動直後における投写表示装置の表示性能（ＭＴＦ）を表すグラフである。また、図３は、飽和状態における投写表示装置の表示性能（ＭＴＦ）を表すグラフである。
【００２４】
図１に示されたように、本実施例１の投写表示装置は、光軸（図１中の一点鎖線）上に配列した、第１群レンズ１１と、第２群レンズ１２と、第３群レンズ１３と、メニスカスレンズ１４ａ及びＯＣ層１４ｂを有する第４群レンズ１４と、フェースプレート１５を有する陰極線管（図示せず）とを備えている。図１に示された投写表示装置は、第１群レンズ１１の前方に配置されるスクリーン（図示せず）から第１群レンズ１１までの投写距離を７９０ｍｍとし、陰極線管の蛍光面上で約５.１５インチのラスターをスクリーン上で５１インチ（９.９倍）に拡大する装置である。
【００２５】
第１群レンズ１１として、スクリーン側の面（第１面）が光軸に対して回転対称な非球面形状の凸面であり、第２群レンズ１２側の面（第２面）が光軸に対して回転対称な非球面形状の凹面であるアクリル樹脂製のレンズを用いた。
【００２６】
第２群レンズ１２として、第１群レンズ１１側の面（第３面）が光軸に対して回転対称な球面形状の凸面（凸球面形状）であり、第３群レンズ１３側の面（第４面）が光軸に対して回転対称な球面形状の凸面（凸球面形状）であるＢＫ７製のガラスレンズを用いた。なお、第３面と第４面とは異なる形状である。
【００２７】
第３群レンズ１３として、第２群レンズ１１側の面（第５面）が光軸に対して回転対称であり変曲点を有していない非球面形状の凹面であり、第４群レンズ側１４の面（第６面）が光軸に対して回転対称であり変曲点を有していない非球面形状の凸面である単調メニスカス構造のアクリル樹脂製のレンズを用いた。
【００２８】
第４群レンズ１４におけるメニスカスレンズ１４ａとして、第３群レンズ１３側の面（第７面）が光軸に対して回転対称な非球面形状の凹面であり、ＯＣ層１４ｂ側の面（第８面）が光軸に対して回転対称な球面形状の凸面であるアクリル樹脂製のレンズを用いた。なお、メニスカスレンズ１４ａの肉厚は、略均一とした。ここで、肉厚とは、第７面上の任意の点における垂線がメニスカスレンズ１４ａを横断する際の長さ、つまり、その垂線と第７面との交点からその垂線と第８面との交点までの長さを意味する。また、ＯＣ層１４ｂは、容器（図示せず）により封止されたＯＣ液で構成されている。なお、ＯＣ層１４ｂの屈折率という場合、ＯＣ液の屈折率を意味する。
【００２９】
陰極線管としては、フェースプレート１５を有する陰極線管を用いた。なお、フェースプレート１５とＯＣ層１４ｂとの間の界面を便宜的に第９面と称する。また、フェースプレート１５におけるＯＣ層１４ｂと反対側の面を便宜的に第１０面と称する。
【００３０】
投写レンズにおける各面間の軸線方向距離をまとめて表１に表す。なお、表１において、ｄiは、第ｉの面と第（ｉ＋１）の面との間の光軸上の距離を表す。つまり、本実施例１においては、ｄ1、ｄ3、ｄ5、ｄ7、ｄ8及びｄ9は、それぞれ、第１群レンズ、第２群レンズ、第３群レンズ、第４群レンズ１４における単調メニスカスレンズ１４ａ、第４群レンズ１４におけるＯＣ層１４ｂ及びフェースプレート１５対する光軸上の厚さを表す。また、ｄ2、ｄ4及びｄ6は、それぞれ、第１群レンズ１１と第２群レンズ１２との光軸上でのレンズ面間隔（第２面と第３面との間の間隔）、第２群レンズ１２と第３群レンズ１３との間のレンズ面間隔（第４面と第５面との間の間隔）、第３群レンズ１３と第４群レンズ１４との間のレンズ面間隔（第６面と第７面との間の間隔）を表す。なお、表１には、本実施例１に対する値と共に、後述される実施例２、実施例３及び比較例に対する値が表されており、また、下述する表２〜表１０についても同様である。
【００３１】
【表１】
2006030667.tif 000003
【００３２】
第１群レンズ１１〜第４群レンズ１４に対する有効半径をまとめて表２に表す。表２において、ｒ’i（ｉ＝１〜４）は、第ｉ群レンズの有効半径を意味する。
【００３３】
【表２】
2006030667.tif 000004
【００３４】
第１群レンズ１１の屈折率（ｎ1）、第２群レンズ１２の屈折率（ｎ2）、第３群レンズ１３の屈折率（ｎ3）、単調メニスカスレンズ１４ａの屈折率（ｎ4）、ＯＣ層１４ｂの屈折率（ｎ5）及びフェースプレート１５の屈折率（ｎ6）を表３にまとめて表す。表３に示された各屈折率ｎ1〜ｎ6は、投写表示装置の温度が２０℃である場合のｅ線に対する屈折率である。なお、図３においては、陰極線管を作動させた直後（作動開始時、２０℃）における屈折率と、連続的に陰極線管を作動させた状態において投写レンズを構成するレンズの温度が飽和状態（熱平衡状態）に達した後におけるｅ線の屈折率とが示されている。
【００３５】
【表３】
2006030667.tif 000005
【００３６】
第１群レンズ１１、第３群レンズ１３及び第４群レンズ１４における非球面形状は、下記の数式におけるｋ及びａ３〜ａ１４を選択することにより決定される。
【００３７】
【数１】
2006030667.tif 000006
【００３８】
上記の数１（数式（５））において、Ｘ（ｈ）は光軸からの高さがｈである面上の点から頂点（光軸と面との交点）の接平面への距離を表し、ｈは光軸からの高さを表し、ｒは頂点における曲率半径を表し、ｋは円錐定数を表し、ａiはｎ次の非球面係数を表す。
【００３９】
第１面〜第１０面の各々に対する頂点の曲率半径（表面半径）をまとめて表４に表す。表４において、ｒi（ｉ＝１〜１０）は、第ｉの面の曲率半径を意味する。また、第１面及び第２面、並びに、第５面〜第７面における非球面形状を特定するための円錐定数及び非球面係数を、それぞれ、表５〜表９に表す。
【００４０】
【表４】
2006030667.tif 000007
【００４１】
【表５】
2006030667.tif 000008
【００４２】
【表６】
2006030667.tif 000009
【００４３】
【表７】
2006030667.tif 000010
【００４４】
【表８】
2006030667.tif 000011
【００４５】
【表９】
2006030667.tif 000012
【００４６】
図１に示された本実施例１に係る投写表示装置では、表１０に示すように、開口比が１：１．１で、倍率が９．９倍で、半画角が３９°で、開口効率が６２．４で、投写レンズ全体の焦点距離ｆ0が７４．１０で、第３群レンズ１３の焦点距離ｆ3が１８７．４６で、メニスカスレンズ１４ａの焦点距離が−１４５．５２で、投写レンズ全体のレンズ長Ｌが１３１．２３で、第２群レンズ１２におけるｅ線の屈折率Ｎe2（ｎ2）が１．５１８７２で、光軸上におけるＯＣ層１４ｂの厚さＤOCが６．５であった。したがって、数式（３）を満たしている。また、ｆ4A及びｆ3から算出されるｆ4A／ｆ3の絶対値は０．７８であり、Ｌ及びｆ0から算出されるＬ／ｆ0は１．７７でり、ＤOC及びｆ0から算出されるＤOC／ｆ0は０．０８８であるため、数式（１）、数式（２）及び数式（４）を満たしている。また、バックフォーカスを空気換算した値は、作動直後では１０．９４ｍｍであり、飽和状態では１０．９５ｍｍであった。ここで、バックフォーカスは、メニスカスレンズ１４ａの第８面から近軸光線の結像位置までの距離を表す。
【００４７】
【表１０】
2006030667.tif 000013
【００４８】
ここで、投写表示装置の光学性能について説明する。図２には、陰極線管を作動させた直後におけるｅ線の光に対するＭＴＦ（Modulation Transfer Function:変調伝達関数）を表す。縦軸が、ＭＴＦを表し、横軸が画角を表す。サジタル方向及びメリディオナル方向に対して１ｌｐ／ｍｍの条件で求めたＭＴＦが、それぞれ、太い実線及び細い実線で表され、サジタル方向及びメリディオナル方向に対して２ｌｐ／ｍｍの条件で求めたＭＴＦが、それぞれ、太い破線及び細い破線で表され、サジタル方向及びメリディオナル方向に対して３ｌｐ／ｍｍの条件で求めたＭＴＦが、それぞれ、太い一点鎖線及び細い一点鎖線で表されている。
【００４９】
陰極線管による映像の表示を開始すると、第１群レンズ１１の温度は、２５度まで上昇して飽和状態に到達した。同様に、第３群レンズ１３の温度は４０℃まで、メニスカスレンズ１４ａの温度は５０℃まで、ＯＣ層１４ｂの温度（ＯＣ液の液温）は５４度まで上昇して飽和状態に到達した。この温度上昇に伴って、表３に示されたように、第１群レンズ１１の屈折率（ｎ1）、第３群レンズ１３の屈折率（ｎ3）、メニスカスレンズ１４ａの屈折率（ｎ4）及びＯＣ層１４ｂの屈折率（ｎ5）の各々は減少した。
【００５０】
図３には、上記と同一のプログラムによって算出した、飽和状態におけるｅ線の光に対するＭＴＦを表す。なお、温度変化に対する第２群レンズ１２の屈折率（ｎ２）及びフェースプレート１５の屈折率（ｎ6）の各々の変化は、第１群レンズ１１、第３群レンズ１３及び第４群レンズ１４に比べて無視できる程度に小さいため、シミュレーションにおいては考慮しなかった（表３中には「−」と記した）。つまり、映像表示を開始した直後の温度（２０℃）に対する屈折率を用いた。
【００５１】
図２及び図３において、同一の線種で表されるＭＴＦを比較すれば、表示開始直後における値と飽和状態における値とが概ね同一の値をとり、飽和状態においても表示性能が変化していないことがわかる。ここで、表示開始直後におけるＭＴＦと飽和状態におけるＭＴＦとの差分は、光学フォーカスドリフトの変動量を指標する。つまり、その差分が大きければ、光学フォーカスドリフトが大きく、その差分が小さければ、光学フォーカスドリフトが小さくなる。
【００５２】
ここで、比較のために、上記の数式（３）を満たさず、第３群レンズのレンズ形状が周辺で第４群レンズに近づき第３群レンズと第４群レンズとの光軸上における間隔を狭くできない構成、つまり高インチサイズの表示に対応できない構成である比較例の投写表示装置を作製した。本比較例に係る投写表示装置の構成について、図１０を参照しながら説明する。図１０は、比較例の投写表示装置の構造を表す模式的な断面図である。図１１は、陰極線管の作動直後における投写レンズの表示性能（ＭＴＦ）を表すグラフである。また、図１２は、飽和状態における投写レンズの表示性能（ＭＴＦ）を表すグラフである。
【００５３】
図１０に示されたように、比較例に係る投写表示装置は、光軸（図１中の一点鎖線）上に配列した、第１群レンズ１０１と、第２群レンズ１０２と、第３群レンズ１０３と、メニスカスレンズ１０４ａ及びＯＣ層１０４ｂを有する第４群レンズ１０４と、フェースプレート１０５を有する陰極線管（図示せず）とを備えている。図１０に示された投写表示装置は、上記の実施例１に係る投写表示装置と同様に、第１群レンズ１０１の前方に配置されるスクリーン（図示せず）から第１群レンズ１０１までの投写距離を７９０ｍｍとし、陰極線管の蛍光面上で約５.１５インチのラスターをスクリーン上で５１インチ（９.９倍）に拡大する装置である。
【００５４】
第１群レンズ１０１は、第１面が光軸に対して回転対称な非球面形状の凸面であり、第２面が光軸に対して回転対称な非球面形状の凹面であるアクリル樹脂製のレンズである。なお、図１に示された第１群レンズ１１とは、第１面及び第２面の非球面形状が異なる。
【００５５】
第２群レンズ１０２は、第３面が光軸に対して回転対称な球面形状の凸面であり、第４面が光軸に対して回転対称な球面形状の凸面であるＳＫ５製のガラスレンズである。なお、図１に示された第２群レンズ１２とは、第１面及び第２面の球面形状（曲率半径）が異なり、構成材料が異なる。
【００５６】
第３群レンズ１０３は、第５面が光軸に対して回転対称であり変曲点を有する非球面形状の凹面であり、第６面が光軸に対して回転対称であり変曲点を有する非球面形状の凸面であるアクリル樹脂製のレンズである。なお、図１に示された第３群レンズ１３とは、第５面及び第６面の非球面形状（変曲点の有無）が異なる。
【００５７】
第４群レンズ１０４におけるメニスカスレンズ１０４ａは、第７面が光軸に対して回転対称な非球面形状の凹面であり、第８面が光軸に対して回転対称な非球面形状の凸面であるアクリル樹脂製のレンズである。なお、図１に示されたメニスカスレンズ１４ａとは、第７面の非球面形状が異なる。
【００５８】
第４群レンズ１０４におけるＯＣ層１０４ｂは、メニスカスレンズ２４ａとの界面の形状が異なること以外は、図１に示されたＯＣ層１４ｂと同一の構成である。
【００５９】
フェースプレート１０５を有する陰極線管は、図１に示されたフェースプレート１５を有する陰極線管と同一である。
【００６０】
図１０に示された本比較例に係る投写表示装置の構成を特定するための諸元は、表１〜表９に表す。
【００６１】
図１０に示された本比較例に係る投写表示装置では、表１０に示すように、開口比が１：１．１で、倍率が９．９倍で、半画角が３９°で、開口効率が６２．４で、投写レンズ全体の焦点距離ｆ0が７３．９８で、第３群レンズ１０３の焦点距離ｆ3が２１２．７７で、メニスカスレンズ１４ａの焦点距離ｆ4Aが−１６５．９９で、投写レンズ全体のレンズ長Ｌが１３２．５８で、第２群レンズ１０２におけるｅ線の屈折率Ｎe2（ｎ2）が１．５９で、光軸上におけるＯＣ層の厚さＤOCが６．５であった。したがって、数式（３）は満たしていない。なお、ｆ4A及びｆ3から算出されるｆ4A／ｆ3の絶対値は０．７８であり、Ｌ及びｆ0から算出されるＬ／ｆ0は１．７９であり、ＤOC及びｆ0から算出されるＤOC／ｆ0は０．０８８であり、数式（１）、数式（２）及び数式（４）は満たされている。図１０に示された本比較例に係る投写表示装置において、バックフォーカスを空気換算した値は、作動直後では１０．４３ｍｍであり、飽和状態では１０．４３ｍｍであった。
【００６２】
ここで、本比較例に係る投写表示装置の光学性能について説明する。図１１には、上記の実施例１と同一のプログラムによって算出した、陰極線管を作動させた直後におけるｅ線の光に対するＭＴＦを表す。なお、図１１中における線種の意味は、図２と同じである。
【００６３】
陰極線管による映像の表示を開始すると、上記の実施例２の場合と同様に、第１群レンズ１０１の温度は、２５度まで上昇して飽和状態に到達した。また、第３群レンズ１０３の温度は４０℃まで、メニスカスレンズ１０４ａの温度は５０℃まで、ＯＣ層１０４ｂの温度（ＯＣ液の液温）は５４度まで上昇して飽和状態に到達した。この温度上昇に伴って、表３に示されたように、第１群レンズ１０１の屈折率（ｎ1）、第３群レンズ１０３の屈折率（ｎ3）、メニスカスレンズ１０４ａの屈折率（ｎ4）及びＯＣ層１０４ｂの屈折率（ｎ5）の各々は減少した。
【００６４】
図１２には、上記の実施例１と同様にして算出した、飽和状態におけるｅ線の光に対するＭＴＦを表す。なお、図１１中における線種の意味は、図２と同じである。図１１及び図１２において、同一の線種で表されるＭＴＦを比較すれば、表示開始直後における値と飽和状態における値とが大きくことなり、表示開始直後におけるＭＴＦと飽和状態におけるＭＴＦとの値が大きく変動したことがわかる。また、その変動は、上記の実施例１に係る投写表示装置に対する変動より大きい。つまり、図１に示された上記の実施例１に係る投写表示装置においては、光学フォーカスドリフトが抑制されたことがわかる。
【実施例２】
【００６５】
本実施例２に係る投写表示装置の構成について、図４を参照しながら説明する。実施例２は、光学フォーカスドリフトの補正が実施例１よりも不十分な場合である。つまり、投写表示装置の温度が上昇するに伴って、バックフォーカスがスクリーン側に移動する場合である。図４は、投写表示装置の構造を表す模式的な断面図である。図５は、投写表示装置に対する陰極線管の作動直後における表示性能（ＭＴＦ）を表すグラフである。また、図６は、投写表示装置に対する飽和状態における表示性能（ＭＴＦ）を表すグラフである。
【００６６】
本実施例２に係る投写表示装置は、図４に示されたように、光軸（図４中の一点鎖線）上に配列した、第１群レンズ２１と、第２群レンズ２２と、第３群レンズ２３と、メニスカスレンズ２４ａ及びＯＣ層（光学結合冷媒層）２４ｂを有する第４群レンズ２４と、フェースプレート２５を有する陰極線管（図示せず）とを備えている。図４に示された投写表示装置は、上記の実施例１に係る投写表示装置と同様に、第１群レンズ２１の前方に配置されるスクリーン（図示せず）から第１群レンズ２１までの投写距離を７９０ｍｍとして、陰極線管の蛍光面上で約５.１５インチのラスターをスクリーン上で５１インチ（９.９倍）に拡大する装置である。
【００６７】
第１群レンズ２１は、第１面が光軸に対して回転対称な非球面形状の凸面であり、第２面が光軸に対して回転対称な非球面形状の凹面であるアクリル樹脂製のレンズである。なお、図１に示された第１群レンズ１１とは、第１面及び第２面の非球面形状が異なる。
【００６８】
第２群レンズ２２は、第３面が光軸に対して回転対称な球面形状の凸面であり、第４面が光軸に対して回転対称な球面形状の凸面であるＢＫ７製のガラスレンズである。なお、図１に示された第２群レンズ１２とは、第１面及び第２面の球面形状（曲率半径）が異なる。
【００６９】
第３群レンズ２３は、第５面が光軸に対して回転対称であり変曲点を有していない非球面形状の凹面であり、第６面が光軸に対して回転対称であり変曲点を有していない非球面形状の凸面であるアクリル樹脂製のレンズである。なお、図１に示された第３群レンズ１３とは、第５面及び第６面の非球面形状が異なる。
【００７０】
第４群レンズ２４におけるメニスカスレンズ２４ａは、第７面が光軸に対して回転対称な非球面形状の凹面であり、第８面が光軸に対して回転対称な非球面形状の凸面であるアクリル樹脂製のレンズである。なお、図１に示されたメニスカスレンズ１４ａとは、第７面の非球面形状が異なる。
【００７１】
第４群レンズ２４におけるＯＣ層２４ｂは、メニスカスレンズ２４ａとの界面の形状が異なること以外は、図１に示されたＯＣ層１４ｂと同一の構成である。
【００７２】
フェースプレート２５を有する陰極線管は、図１に示されたフェースプレート１５を有する陰極線管と同一である。
【００７３】
図４に示された本実施例２に係る投写表示装置の構成を特定するための諸元は、表１〜表９に表す。
【００７４】
図４に示された本実施例２に係る投写表示装置では、表１０に示すように、開口比が１：１．１で、倍率が９．９倍で、半画角が３９°で、開口効率が５９．４で、投写レンズ全体の焦点距離ｆ0が７５．３６で、第３群レンズ２３の焦点距離ｆ3が１９９．１５、メニスカスレンズ２４ａの焦点距離が−１２３．２７で、投写レンズ全体のレンズ長Ｌが１２７．９５で、第２群レンズ２２におけるｅ線の屈折率Ｎe2（ｎ2）が１．５１８７２で、光軸上におけるＯＣ層１４ｂの厚さＤOCが６．５であった。したがって、上記の数式（３）を満たしている。また、ｆ4A及びｆ3から算出されるｆ4A／ｆ3の絶対値は０．６２であり、Ｌ及びｆ0から算出されるＬ／ｆ0は１．７７であり、ＤOC及びｆ0から算出されるＤOC／ｆ0は０．０８６であるため、上記の数式（１）、数式（２）及び数式（４）を満たしている。図４に示された本実施例２に係る投写表示装置において、バックフォーカスを空気換算した値は、作動直後では１３．１９ｍｍであり、飽和状態では１３．１７ｍｍであった。
【００７５】
ここで、本実施例２に係る投写表示装置の光学性能について説明する。図５には、上記の実施例１と同様にして算出した、陰極線管を作動させた直後におけるｅ線の光に対するＭＴＦを表す。なお、図５中における線種の意味は、図２と同じである。
【００７６】
陰極線管による映像の表示を開始すると、上記の実施例１と同様に、第１群レンズ２１の温度は、２５度まで上昇して飽和状態に到達した。また、第３群レンズ２３の温度は４０℃まで、メニスカスレンズ２４ａの温度は５０℃まで、ＯＣ層２４ｂの温度（ＯＣ液の液温）は５４度まで上昇して飽和状態に到達した。この温度上昇に伴って、表３に示されたように、第１群レンズ２１の屈折率（ｎ1）、第３群レンズ２３の屈折率（ｎ3）、メニスカスレンズ２４ａの屈折率（ｎ4）及びＯＣ層２４ｂの屈折率（ｎ5）の各々は減少する。
【００７７】
図６には、上記の実施例１と同様にして算出した、飽和状態におけるｅ線の光に対するＭＴＦを表す。なお、図６中における線種の意味は、図２と同じである。図５及び図６において、同一の線種で表されるＭＴＦを比較すれば、表示の開始直後における値と飽和状態における値との差分は、上記の比較例１に係る投写表示装置に対するそれらの差分より小さい。つまり、図４に示された実施例２に係る投写表示装置においては、光学フォーカスドリフトが抑制されたことがわかる。なお、図４に示された本実施例２の投写表示装置に対する表示の開始直後におけるＭＴＦと飽和状態におけるＭＴＦとの差分は、図１に示された上記の実施例１の投写表示装置に対するそれらの差分より大きく、本実施例２では光学フォーカスドリフトの補正が十分ではないことがわかる。
【実施例３】
【００７８】
本実施例３に係る投写表示装置の構成について、図７を参照しながら説明する。本実施例３に係る投写表示装置は、実施例１よりも光学フォーカスドリフトの補正が過剰の場合である。つまり、投写レンズの温度が上昇するに伴って、バックフォーカスがスクリーンより遠ざかる方向に移動する場合である。図７は、投写表示装置の構造を表す模式的な断面図である。図８は、投写表示装置の陰極線管の作動直後における表示性能（ＭＴＦ）を表すグラフである。また、図９は、飽和状態における投写レンズの表示性能（ＭＴＦ）を表すグラフである。
【００７９】
本実施例３に係る投写表示装置は、図７に示されたように、光軸（図７中の一点鎖線）上に配列した、第１群レンズ３１と、第２群レンズ３２と、第３群レンズ３３と、メニスカスレンズ３４ａ及びＯＣ層（光学結合冷媒層）３４ｂを有する第４群レンズ３４と、フェースプレート３５を有する陰極線管（図示せず）とを備えている。図７に示された投写表示装置は、上記の実施例１に係る投写表示装置と同様に、第１群レンズ３１の前方に配置されるスクリーン（図示せず）から第１群レンズ３１までの投写距離を７９０ｍｍとして、陰極線管の蛍光面上で約５.１５インチのラスターをスクリーン上で５１インチ（９.９倍）に拡大する装置である。
【００８０】
第１群レンズ３１は、第１面が光軸に対して回転対称な非球面形状の凸面であり、第２面が光軸に対して回転対称な非球面形状の凹面であるアクリル樹脂製のレンズである。なお、図１に示された第１群レンズ１１及び図４に示された第１群レンズ２１とは、第１面及び第２面の非球面形状が異なる。
【００８１】
第２群レンズ３２は、第３面が光軸に対して回転対称な球面形状の凸面であり、第４面が光軸に対して回転対称な球面形状の凸面であるＢＫ７製のガラスレンズである。なお、図１に示された第２群レンズ１２及び図４に示された第２群レンズ２２とは、第１面及び第２面の球面形状（曲率半径）が異なる。
【００８２】
第３群レンズ３３は、第５面が光軸に対して回転対称であり変曲点を有していない非球面形状の凹面であり、第６面が光軸に対して回転対称であり変曲点を有していない非球面形状の凸面であるアクリル樹脂製のレンズである。なお、図１に示された第３群レンズ１３及び図４に示された第３群レンズ２３とは、第５面及び第６面の非球面形状が異なる。
【００８３】
第４群レンズ３４におけるメニスカスレンズ３４ａは、第７面が光軸に対して回転対称な非球面形状の凹面であり、第８面が光軸に対して回転対称な非球面形状の凸面であるアクリル樹脂製のレンズである。なお、図１に示されたメニスカスレンズ１４ａ及び図４に示されたメニスカスレンズ２４ａとは、第７面の非球面形状が異なる。
【００８４】
第４群レンズ３４におけるＯＣ層３４ｂは、メニスカスレンズ３４ａとの界面の形状が異なること以外は、図１に示されたＯＣ層１４ｂ及び図４に示されたＯＣ層２４ｂと同一の構成である。
【００８５】
フェースプレート３５を有する陰極線管は、図１に示されたフェースプレート１５を有する陰極線管及び図１に示されたフェースプレート２５を有する陰極線管と同一である。
【００８６】
図７に示された投写表示装置の構成を特定するための諸元は、表１〜表９に表す。
【００８７】
図７に示された投写表示装置では、表１０に示すように、開口比が１：１．１で、倍率が９．９倍で、半画角が３９°で、開口効率が５７．６で、投写レンズ全体の焦点距離ｆ0が７２．７３で、第３群レンズ３３の焦点距離ｆ3が１７１．２６、メニスカスレンズ３４ａの焦点距離が−１５０．９６で、投写レンズ全体のレンズ長Ｌが１３１．８１で、第２群レンズ３２におけるｅ線の屈折率Ｎe2（ｎ2）が１．５１８７２で、光軸上におけるＯＣ層３４ｂの厚さＤOCが６．５であった。したがって、上記の数式（３）を満たしている。また、ｆ4A及びｆ3から算出されるｆ4A／ｆ3の絶対値は０．８８であり、Ｌ及びｆ0から算出されるＬ／ｆ0は１．８１であり、ＤOC及びｆ0から算出されるＤOC／ｆ0は０．０８９であるため、上記の数式（１）、数式（２）及び数式（４）を満たしている。図７に示された本実施例２に係る投写表示装置において、バックフォーカスを空気換算した値は、作動直後では９．９８ｍｍであり、飽和状態では１０．００ｍｍであった。
【００８８】
ここで、本実施例２に係る投写表示装置の光学性能について説明する。図８には、上記の実施例１と同様にして算出した、陰極線管を作動させた直後におけるｅ線の光に対するＭＴＦを表す。なお、図８中における線種の意味は、図２と同じである。
【００８９】
陰極線管による映像の表示を開始すると、上記の実施例１と同様に、第１群レンズ３１の温度は、２５度まで上昇して飽和状態に到達した。また、第３群レンズ３３の温度は４０℃まで、メニスカスレンズ３４ａの温度は５０℃まで、ＯＣ層３４ｂの温度（ＯＣ液の液温）は５４度まで上昇して飽和状態に到達した。この温度上昇に伴って、表３に示されたように、第１群レンズ３１の屈折率（ｎ1）、第３群レンズ３３の屈折率（ｎ3）、メニスカスレンズ３４ａの屈折率（ｎ4）及びＯＣ層３４ｂの屈折率（ｎ5）の各々は減少する。
【００９０】
図９には、上記の実施例１と同様にして算出した、飽和状態におけるｅ線の光に対するＭＴＦを表す。なお、図９中における線種の意味は、図２と同じである。図８及び図９において、同一の線種で表されるＭＴＦを比較すれば、表示の開始直後における値と飽和状態における値との差分は、上記の比較例１に係る投写表示装置に対するそれらの差分より小さい。つまり、図７に示された本実施例３に係る投写表示装置においては、光学フォーカスドリフトが抑制されたことがわかる。なお、図７に示された本実施例２の投写表示装置に対する表示の開始直後におけるＭＴＦと飽和状態におけるＭＴＦとの差分は、図１に示された上記の実施例１の投写表示装置に対するそれらの差分より大きく、本実施例３では光学フォーカスドリフトの補正が十分ではないことがわかる。
【産業上の利用可能性】
【００９１】
本発明は、投写レンズの光学性能を向上させ、かつ温度変化に対する光学性能の安定性を向上させるために利用できる。また、本発明は、投写表示装置の画質を向上させ、かつ温度変化に対する画質の安定性を向上させるために利用できる。
【図面の簡単な説明】
【００９２】
【図１】図１は、実施例１に係る投写表示装置の構造を表す模式的な断面図である。
【図２】図２は、実施例１に係る投写表示装置に対する陰極線管の作動直後の表示性能（ＭＴＦ）を表すグラフである。
【図３】図３は、実施例１に係る投写表示装置に対する飽和状態の表示性能（ＭＴＦ）を表すグラフである。
【図４】図４は、実施例２に係る投写表示装置の構造を表す模式的な断面図である。
【図５】図５は、実施例２に係る投写表示装置に対する陰極線管の作動直後の表示性能（ＭＴＦ）を表すグラフである。
【図６】図６は、実施例２に係る投写表示装置に対する飽和状態の表示性能（ＭＴＦ）を表すグラフである。
【図７】図７は、実施例３に係る投写表示装置の構造を表す模式的な断面図である。
【図８】図８は、実施例３に係る投写表示装置に対する陰極線管の作動直後の表示性能（ＭＴＦ）を表すグラフである。
【図９】図９は、実施例３に係る投写表示装置に対する飽和状態の表示性能（ＭＴＦ）を表すグラフである。
【図１０】図１０は、比較例に係る投写表示装置の構造を表す模式的な断面図である。
【図１１】図１１は、比較例に係る投写表示装置に対する陰極線管の作動直後の表示性能（ＭＴＦ）を表すグラフである。
【図１２】図１２は、比較例に係る投写表示装置に対する飽和状態の表示性能（ＭＴＦ）を表すグラフである。
【符号の説明】
【００９３】
１１，２１，３１，１０１  第１群レンズ
１２，２２，３２，１０２  第２群レンズ
１３，２３，３３，１０３  第３群レンズ
１４，２４，３４，１０４  第４群レンズ
１４ａ，２４ａ，３４ａ，１０４ａ  メニスカスレンズ
１４ｂ，２４ｂ，３４ｂ，１０４ｂ  ＯＣ層（光学結合冷媒層）
１５，２５，３５，１０５  フェースプレート
【図１】
2006030667.tif 000014
【図２】
2006030667.tif 000015
【図３】
2006030667.tif 000016
【図４】
2006030667.tif 000017
【図５】
2006030667.tif 000018
【図６】
2006030667.tif 000019
【図７】
2006030667.tif 000020
【図８】
2006030667.tif 000021
【図９】
2006030667.tif 000022
【図１０】
2006030667.tif 000023
【図１１】
2006030667.tif 000024
【図１２】
2006030667.tif 000025