(57)【要約】【課題】  各軸の負荷指令が均一でない場合であっても系列としての窒素酸化物の排出量を適正に低下させることができ、アンモニアの過注入を防止することである。【解決手段】  系列脱硝制御装置２３は、各軸の負荷指令値Ｐa、Ｐb、Ｐcに応じて系列としての窒素酸化物の排出量設定値を按分し各軸が同じ割合で窒素酸化物の排出量を低下させる各軸の窒素酸化物の排出量設定値Ｑra0、Ｑrb0、Ｑrc0を出力する。各軸脱硝制御装置２２ａ、２２ｂ、２２ｃは、予め各軸ごとに定められた軸個別の窒素酸化物の濃度設定値Ｑra、Ｑrb、Ｑrcと系列脱硝制御装置２３で按分された各軸の窒素酸化物の排出量設定値Ｑra0、Ｑrb0、Ｑrc0を濃度に換算した濃度設定値とのうち低値を選択して排熱回収ボイラ１５ａ、１５ｂ、１５ｃの脱硝装置１８ａ、１８ｂ、１８ｃに供給するアンモニア注入量を制御する。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガスタービンと蒸気タービンと排熱回収ボイラとを組み合わせて構成され、各々のガスタービンに対応してそれぞれ軸を形成し、複数の軸をまとめて系列を形成したコンバインドサイクル発電プラントの脱硝制御装置において、
系列として窒素酸化物の排出量を削減する場合に、系列の窒素酸化物の排出量設定値を各軸の負荷指令値で按分することにより各軸が同じ割合で窒素酸化物の排出量を低下させるように、各軸に窒素酸化物の排出量設定値を出力する系列脱硝制御装置と、
前記系列脱硝制御装置で按分された各軸の窒素酸化物の排出量設定値を濃度に換算した濃度設定値と予め各軸ごとに定められた軸個別の窒素酸化物の濃度設定値とのうち低値を選択して前記排熱回収ボイラの脱硝装置に供給するアンモニア注入量を制御する各軸脱硝制御装置とを備えたことを特徴とするコンバインドサイクル発電プラントの脱硝制御装置。
【請求項２】
ガスタービンと蒸気タービンと排熱回収ボイラとを組み合わせて構成され、各々のガスタービンに対応してそれぞれ軸を形成し、複数の軸をまとめて系列を形成し、複数の系列をまとめて発電所を形成したコンバインドサイクル発電プラントの脱硝制御装置において、
発電所として窒素酸化物の排出量を削減したい場合、発電所の窒素酸化物の排出量設定値を各軸の負荷指令値で按分することにより各軸が同じ割合で窒素酸化物の排出量を低下させるように、各軸に窒素酸化物の排出量設定値を出力する発電所脱硝制御装置と、
前記発電所脱硝制御装置で按分された各軸の窒素酸化物の排出量設定値を濃度に換算した濃度設定値と予め各軸ごとに定められた軸個別の窒素酸化物の濃度設定値とのうち低値を選択して前記排熱回収ボイラの脱硝装置に供給するアンモニア注入量を制御する各軸脱硝制御装置とを備えたことを特徴とするコンバインドサイクル発電プラントの脱硝制御装置。
【請求項３】
各軸の負荷指令値に対する各軸の窒素酸化物の排出量設定値は、計画値、設計値または各軸の試運転データを基に算出することを特徴とする請求項１または２記載のコンバインドサイクル発電プラントの脱硝制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コンバインドサイクル発電プラントの各軸の負荷指令が均一でない場合であってもアンモニアの過注入を防止できるコンバインドサイクル発電プラントの脱硝制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
コンバインドサイクル発電プラントは、ガスタービンと蒸気タービンとを組み合せて熱効率を向上させ、高効率および高運用性を図った火力発電プラントである。すなわち、コンバインドサイクル発電プラントは、ガスタービンからの排ガスを排熱回収ボイラに導き、排熱回収ボイラで発生した蒸気で蒸気タービンを駆動するように構成され熱効率を向上させている。  通常、コンバインドサイクル発電プラントでは、複数のガスタービンの各々のガスタービンに対応してそれぞれ軸を形成し、これらの複数の軸をまとめて系列を形成し、これらの複数の系列をまとめて発電所を形成している。各軸には、ガスタービンと蒸気タービンとを一軸で連結し発電機を駆動する一軸型やガスタービンと蒸気タービンとを別軸とした多軸型とがある。
【０００３】
このような高効率なコンバインドサイクル発電プラントにおいては、ガスタービンで仕事を終えた排ガスには窒素酸化物（以下ＮＯxという）が含まれているので、排熱回収ボイラに設けられた脱硝装置によりアンモニア（ＮＨ3）と反応させてＮＯxを除去するようにしている（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
また、コンバインドサイクル発電プラントの負荷制御は、複数の系列に対して系列負荷制御することが基本となっており、系列負荷指令値を各軸が均等に分担して制御するようになっている。
【０００５】
従って、系列脱硝制御装置から各軸に対してＮＯxの排出量の設定値を変化させる場合にも同様に、同じ値のＮＯx設定値（排出量ベース）を出力することになる。各軸の分担する負荷が均等であることから、同じ値のＮＯx設定値に対して同じ割合でＮＯxの排出量が変化し、ＮＯxの排出量もほぼ均等となる。
【特許文献１】特開２００１−３４９２０６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、コンバインドサイクル発電プラントの負荷制御は、系列負荷制御の考え方から軸負荷制御へと変わり、系列負荷指令に対して、各軸への軸負荷指令は必ずしも均一でなくなってきている。各軸の軸負荷指令が変化しても所定の運用負荷帯では、ＮＯx濃度設定値は一定値を保つように制御されているので、所定の運用負荷帯内で、低負荷で運用している軸は排ガス流量が少なくＮＯx排出量が少なくなる特性にあり、高負荷で運用している軸は排ガス流量が多くＮＯx排出量が多くなる特性にある。
【０００７】
従って、負荷指令は同じに保ったままで、系列としてのＮＯxの排出量を５％低下させたＮＯx設定値とした場合、もとのＮＯxの排出量が多い軸は抑制量が大きく、ＮＯxの排出量が少ない軸は少ない抑制量となる。このことから、ＮＯxの抑制量の多い軸はもとのＮＯxの排出量の５％以上の抑制量となり、アンモニア注入量の増加に伴いリークアンモニア量が増大してしまう可能性がある。
【０００８】
図６は、従来例におけるＮＯxの排出量の変化状態の説明図である。図６では、各軸の軸負荷指令がそれぞれ異なり所定の運用負荷帯で一定値のＮＯxの濃度（５．０ppm）で運転されている状態Ａ１から、ＮＯxの排出量を５％低下させたＮＯx設定値とした状態Ａ２になったときのＮＯxの排出量の変化状態を示している。
【０００９】
図６に示すように、初期の状態Ａ１では、１軸は４００(MW)、２軸は３００(MW)、３軸は２００(MW)とそれぞれ異なる負荷指令で運転されているが、ＮＯx濃度は各軸とも同じ５．０(ppm）で運転されている。このときの各軸のＮＯxの排出量は、１軸は１５．０(m3N/h)、２軸は１０．０(m3N/h)、３軸は５．０(m3N/h)である。また、系列としてのＮＯxの排出量は、３０．０(m3N/h)である。
【００１０】
一方、各軸の負荷指令は同じに保ったままで、系列としてのＮＯxの排出量を５％低下させたＮＯx設定値２８．５(m3N/h)とした状態Ａ２では、同じ値のＮＯx設定値２８．５(m3N/h)に対して同じ割合でＮＯxの排出量を変化させるように制御されるので、１軸のＮＯxの排出量はＮＯx設定値２８．５(m3N/h)の１／３である９．５(m3N/h)、２軸も同様に９．５(m3N/h)となる。また、３軸は、ＮＯx設定値２８．５(m3N/h)の１／３である９．５(m3N/h)よりも小さいＮＯx設定値５．０(m3N/h)であるので、５％低下させたＮＯx設定値２８．５(m3N/h)に対してはＮＯx設定値５．０(m3N/h)を保持したままとなる。従って、状態Ａ２での系列としてのＮＯxの排出量は、２４．０(m3N/h)となり、５％低下させたＮＯx設定値２８．５(m3N/h)より小さい値となってしまう。
【００１１】
つまり、もとのＮＯxの排出量が多い１軸は抑制量が大きく（削減率３６．６％）、ＮＯxの排出量が少ない３軸は少ない抑制量（削減率０％）となる。また、１軸はＮＯx排出量の５％以上の抑制量｛３６．６％｝となり、アンモニア注入量が増加するとともにリークアンモニア量が増大してしまう可能性がある。
【００１２】
本発明の目的は、各軸の負荷指令が均一でない場合であっても系列としての窒素酸化物の排出量を適正に低下させることができ、アンモニアの過注入を防止できるコンバインドサイクル発電プラントの脱硝制御装置を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
請求項１の発明に係わるコンバインドサイクル発電プラントの脱硝制御装置は、ガスタービンと蒸気タービンと排熱回収ボイラとを組み合わせて構成され、各々のガスタービンに対応してそれぞれ軸を形成し、複数の軸をまとめて系列を形成したコンバインドサイクル発電プラントの脱硝制御装置において、系列として窒素酸化物の排出量を削減する場合、系列の窒素酸化物の排出量設定値を各軸の負荷指令値で按分することにより各軸が同じ割合で窒素酸化物の排出量を低下させるように、各軸に窒素酸化物の排出量設定値を出力する系列脱硝制御装置と、前記系列脱硝制御装置で按分された各軸の窒素酸化物の排出量設定値を濃度に換算した濃度設定値と予め各軸ごとに定められた軸個別の窒素酸化物の濃度設定値とのうち低値を選択して前記排熱回収ボイラの脱硝装置に供給するアンモニア注入量を制御する各軸脱硝制御装置とを備えたことを特徴とする。
【００１４】
請求項２の発明に係わるコンバインドサイクル発電プラントの脱硝制御装置は、ガスタービンと蒸気タービンと排熱回収ボイラとを組み合わせて構成され、各々のガスタービンに対応してそれぞれ軸を形成し、複数の軸をまとめて系列を形成し、複数の系列をまとめて発電所を形成したコンバインドサイクル発電プラントの脱硝制御装置において、発電所として窒素酸化物の排出量を削減する場合、発電所の窒素酸化物の排出量設定値を各軸の負荷指令値で按分することにより各軸が同じ割合で窒素酸化物の排出量を低下させるように、各軸に窒素酸化物の排出量設定値を出力する発電所脱硝制御装置と、前記発電所脱硝制御装置で按分された各軸の窒素酸化物の排出量設定値を濃度に換算した濃度設定値と予め各軸ごとに定められた軸個別の窒素酸化物の濃度設定値とのうち低値を選択して前記排熱回収ボイラの脱硝装置に供給するアンモニア注入量を制御する各軸脱硝制御装置とを備えたことを特徴とする。
【００１５】
請求項３の発明に係わるコンバインドサイクル発電プラントの脱硝制御装置は、請求項１または２の発明において、各軸の負荷指令値に対する各軸の窒素酸化物の排出量設定値は、計画値、設計値または各軸の試運転データを基に算出することを特徴とする。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、各軸脱硝制御装置に出力する各軸のＮＯxの排出量設定値（軸ＮＯx排出量設定値）を各軸の負荷指令値にて按分することにより、各軸が同じ割合でＮＯx排出量を低下させるので、各軸の負荷指令が均一でない場合であっても系列または発電所としてのＮＯx排出量を適正に低下させることができる。従って、アンモニアの過注入を防止できリークアンモニア量の増大を防止できる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１７】
以下、本発明の実施の形態を説明する。図１は本発明の実施の形態に係わるコンバインドサイクル発電プラントの脱硝制御装置の構成図である。コンバインドサイクル発電プラントは、各々のガスタービン１２ａ、１２ｂ、１２ｃに対応してそれぞれ軸１１ａ、１１ｂ、１１ｃが形成され、これらの複数の軸１１ａ、１１ｂ、１１ｃをまとめて１つの系列を形成している。図１では、複数の系列のうちの１系列のみを示しており、その１系列が３軸である場合を示している。また、ガスタービン１２ａ、１２ｂ、１２ｃと蒸気タービン１３ａ、１３ｂ、１３ｃとが同軸に連結された一軸型を示している。各々の軸１１ａ、１１ｂ、１１ｃは同一構成であるので、軸１１ａについて説明する。
【００１８】
軸１１ａは、ガスタービン１２ａと蒸気タービン１３ａとを連結して発電機１４ａを駆動するように構成され、蒸気タービン１３ａには排熱回収ボイラ（ＨＲＳＧ）１５ａから蒸気が供給される。すなわち、空気圧縮機１６ａで圧縮された圧縮空気と燃料とを混合して燃焼器１７ａで燃焼し、その燃焼ガスでガスタービン１２ａを駆動し、ガスタービン１２ａの排ガスを排熱回収ボイラ１５ａに導く。排熱回収ボイラ１５ａは排ガスで蒸気を発生させ、図示省略の蒸気配管により蒸気タービン１３ａに蒸気を導き蒸気タービン１３ａを駆動する。
【００１９】
排熱回収ボイラ１５ａにはＮＯxを除去する脱硝装置１８ａが設けられており、この脱硝装置１８ａにより排ガスに含まれるＮＯxを除去する。脱硝装置１８ａでは、ＮＯxとアンモニア（ＮＨ3）とを反応させて水Ｈ2Ｏと窒素Ｎ2とを生成することにより、排ガスに含まれるＮＯxを除去する。すなわち、脱硝装置１８ａにはアンモニア流量調節弁１９ａを介してアンモニアＮＨ3が供給され、脱硝装置１８ａに供給するアンモニア注入量は軸脱硝制御装置２０ａで制御される。
【００２０】
排熱回収ボイラ１５ａから排出されるＮＯx濃度は、ＮＯx計測装置２１ａで計測されて軸脱硝制御装置２０ａに入力され、軸脱硝制御装置２０ａは、ＮＯx計測装置２１ａで計測された排熱回収ボイラ１５ａからのＮＯx濃度がＮＯx濃度設定値になるように、脱硝装置１８ａに供給するアンモニア注入量を調節する。
【００２１】
ここで、各軸の軸脱硝制御装置２０ａ、２０ｂ、２０ｃのＮＯx濃度設定値は、低値優先回路（ＬＶＧ）２２ａ、２２ｂ、２２ｃを介して入力される。低値優先回路２２ａ、２２ｂ、２２ｃは、それぞれ各軸のＮＯx濃度の設定値である軸個別ＮＯx濃度設定値Ｑra、Ｑrb、Ｑrc、および系列脱硝制御装置２３で算出された軸按分ＮＯx排出量設定値Ｑra0、Ｑrb0、Ｑrc0をそれぞれの換算手段２９ａ、２９ｂ、２９ｃで濃度に換算した濃度設定値を入力し、いずれか小さい方を選択して各軸の軸脱硝制御装置２０ａ、２０ｂ、２０ｃにＮＯx濃度設定値として出力する。軸按分ＮＯx排出量設定値Ｑra0、Ｑrb0、Ｑrc0は、系列脱硝制御装置２３により、系列全体としてのＮＯxの排出量の設定値（系列ＮＯx排出量設定値）Ｑr0を各軸の負荷指令値Ｐa、Ｐb、Ｐcに応じて按分し、各軸が同じ割合でＮＯxの排出量を低下させるように求められる。
【００２２】
図２は、本発明の実施の形態における系列脱硝制御装置２３の構成図である。各軸の負荷指令値Ｐa、Ｐb、Ｐcは、関数発生器２４ａ、２４ｂ、２４ｃに入力され、関数発生器２４ａ、２４ｂ、２４ｃのそれぞれの関数Ｆ1、Ｆ2、Ｆ3により負荷指令値Ｐa、Ｐb、Ｐcに応じたＮＯxの排出量Ｑa、Ｑb、Ｑcに変換する。
【００２３】
図３は、関数発生器２４の関数の一例を示す特性図である。一般に、各軸のＮＯxの排出量Ｑは各軸の発電機１４の負荷指令値Ｐに応じて変化し、負荷指令値Ｐが低いときはＮＯxの排出量Ｑはほぼ一定値で推移し、負荷指令値Ｐが所定値Ｐ1〜Ｐ2の範囲で増加するとＮＯxの排出量Ｑも増加し、負荷指令値Ｐが所定値Ｐ2を超えるとＮＯxの排出量Ｑはほぼ一定値で推移するという特性を有する。このような負荷指令値Ｐに対するＮＯxの排出量Ｑの関数Ｆ1、Ｆ2、Ｆ3は、各軸ごとに異なるので各軸の試運転データを基に負荷指令値Ｐに対するＮＯxの排出量Ｑの関数Ｆ1、Ｆ2、Ｆ3を予め用意しておく。
【００２４】
関数発生器２４ａ、２４ｂ、２４ｃで得られた負荷指令値Ｐa、Ｐb、Ｐcに応じたＮＯxの排出量Ｑa、Ｑb、Ｑcは加算器２５で合計され、系列全体としてのＮＯx排出量Ｑt（Ｑt＝Ｑa＋Ｑb＋Ｑc）が求められる。また、各軸の負荷指令値Ｐa、Ｐb、Ｐcに応じたＮＯxの排出量Ｑa、Ｑb、Ｑcは、それぞれ除算器２６ａ、２６ｂ、２６ｃに入力され、系列全体としてのＮＯx排出量Ｑtで除算されて、負荷指令値Ｐa、Ｐb、Ｐcで按分されたＮＯxの排出量比率ηa、ηb、ηcが算出される。そして、乗算器２７ａ、２７ｂ、２７ｃで系列ＮＯx排出量設定値Ｑr0に各々のＮＯxの排出量比率ηa、ηb、ηcを乗算し、リミッタ２８ａ、２８ｂ、２８ｃでそれぞれ上下限および変化率制限を加えて、各々の軸按分ＮＯx排出量設定値Ｑra0、Ｑrb0、Ｑrc0として出力する。
【００２５】
このように、系列脱硝制御装置２３に各軸の軸脱硝制御装置２０ａ、２０ｂ、２０ｃに負荷指令値Ｐa、Ｐb、Ｐcに応じた軸按分ＮＯx排出量設定値Ｑra0、Ｑrb0、Ｑrc0を出力する機能を付加したので、全ての軸が同じ割合でＮＯx排出量を低下させることができる。
【００２６】
ここで、系列ＮＯx排出量設定値Ｑr0を各軸の負荷指令値で按分するようにしたのは、以下の理由による。系列ＮＯx排出量設定値Ｑr0を各軸の実際のＮＯx排出量で按分すると、ＮＯx排出量設定値を変化させた瞬間から排出量が変化し、ＮＯx排出量設定値自体が不安定の状態となってしまう。その場合、ＮＯx排出量の変化開始時の値を一定期間保持しておき、ＮＯx排出量設定値自体が不安定になることを避けることも考えられるが、保持するタイミングと開放するタイミングとを適切に定めることが困難となる。そこで、実際のＮＯx排出量で按分することに代えて、各軸に対する負荷指令値からＮＯx排出量を想定し、その排出量を基に按分することとした。
【００２７】
図４は、本発明の実施の形態におけるＮＯxの排出量の変化状態の説明図である。図４では、各軸の軸負荷指令がそれぞれ異なり所定の運用負荷帯で一定値のＮＯx濃度（５．０ppm）で運転されている状態Ａ１から、ＮＯxの排出量を５％低下させたＮＯx設定値とした状態Ａ２になったときのＮＯxの排出量の変化状態を示している。
【００２８】
図４に示すように、初期の状態Ａ１では、１軸は４００(MW)、２軸は３００(MW)、３軸は２００(MW)とそれぞれ異なる負荷指令で運転されているが、ＮＯx濃度は各軸とも同じ５．０(ppm）で運転されている。このときの各軸のＮＯxの排出量は、１軸は１５．０(m3N/h)、２軸は１０．０(m3N/h)、３軸は５．０(m3N/h)である。また、系列としてのＮＯxの排出量は、２９．６(m3N/h)である。
【００２９】
一方、各軸の負荷指令は同じに保ったままで、系列としてのＮＯxの排出量を５％低下させたＮＯx設定値２８．５(m3N/h)とした状態Ａ２では、負荷指令値に応じて各軸のＮＯxの排出量を変化させるように制御されるので、１軸のＮＯxの排出量、２軸のＮＯxの排出量、３軸のＮＯxの排出量の比率は、状態Ａ１のときと同じ比率になる。つまり、１軸のＮＯxの排出量は状態Ａ１のときのＮＯxの排出量１５．０(m3N/h)の約５％減（９５％）である１４．２５(m3N/h)、２軸のＮＯxの排出量は状態Ａ１のときのＮＯxの排出量１０．０(m3N/h)の約５％減（９５％）である９．５(m3N/h)、３軸のＮＯxの排出量は状態Ａ１のときのＮＯxの排出量５．０(m3N/h)の約５％減（９５％）である４．７５(m3N/h)となる。
【００３０】
従って、状態Ａ２での系列としてのＮＯxの排出量は、２８．５(m3N/h)となり、５％低下させたＮＯx設定値２８．５(m3N/h)と等しい値となる。この場合、１軸、２軸、３軸ともに削減率は５％になり、アンモニア注入量の増加に伴うリークアンモニア量の増大も抑制できる。
【００３１】
以上の説明では、系列としてのＮＯx排出量設定値を各軸の負荷指令値で按分することにより、各軸が同じ割合でＮＯx排出量を低下させる場合について説明したが、発電所としてのＮＯx排出量設定値を各軸の負荷指令値で按分することにより、各軸が同じ割合でＮＯx排出量を低下させる場合についても適用できる。
【００３２】
図５は、その場合のコンバインドサイクル発電プラントの脱硝制御装置の構成図である。図１に対して、系列脱硝制御装置２３に代えて、発電所脱硝制御装置３０が設けられている。図１と同一要素には同一符号を付し重複する説明は省略する。
【００３３】
発電所脱硝制御装置３０はコンバインドサイクル発電プラントとしてのＮＯx排出量設定値Ｑｒを入力し、そのＮＯx排出量設定値Ｑｒを各軸の負荷指令値Ｐａ〜Ｐｎで按分する。すなわち、各軸の負荷指令値Ｐａ〜Ｐｎで按分した軸按分ＮＯx排出量設定値Ｑra0〜Ｑrｎ0をそれぞれ演算する。軸按分ＮＯx排出量設定値Ｑra0〜Ｑrｎ0は換算手段２９ａ〜２９ｎでＮＯx濃度設定値に換算され、低値優先回路（ＬＶＧ）２２ａ〜２２ｎに入力される。低値優先回路２２ａ〜２２ｎは、それぞれ各軸のＮＯx濃度の設定値である軸個別ＮＯx濃度設定値Ｑra、〜Ｑrｎ、および発電所脱硝制御装置３０で算出された軸按分ＮＯx排出量設定値Ｑra0、Ｑrb0、Ｑrc0をそれぞれの換算手段２９ａ〜２９ｎで濃度に換算した濃度設定値を入力し、いずれか小さい方を選択して各軸の軸脱硝制御装置２０ａ〜２０ｎにＮＯx濃度設定値として出力する。これにより、各軸の軸脱硝制御装置２０ａ〜２０ｎは、そのＮＯx濃度設定値になるように制御する。例えば、コンバインドサイクル発電プラントとしてのＮＯxの排出量を５％低下させたＮＯx排出量設定値Ｑｒである場合には、各軸１１ａ〜１１ｎが同じ割合でＮＯxの排出量を低下させるように制御する。
【００３４】
本発明の実施の形態によれば、現在排出している系列またはコンバインドサイクル発電プラントとしてのＮＯx排出量に対して、５％のＮＯx排出量を低下させる場合には、各軸はともに５％のＮＯx排出量を低下させるので、系列またはコンバインドサイクル発電プラントとしてのＮＯx排出量を要求通り低下させることができる。また、各軸のＮＯx排出量の削減率を同じできるので、特定の軸へのアンモニアの過注入も防止できる。
【図面の簡単な説明】
【００３５】
【図１】本発明の実施の形態に係わるコンバインドサイクル発電プラントの脱硝制御装置の一例を示す構成図。
【図２】本発明の実施の形態における系列脱硝制御装置の構成図。
【図３】本発明の実施の形態における関数発生器の関数の一例を示す特性図。
【図４】本発明の実施の形態におけるＮＯxの排出量の変化状態の説明図。
【図５】本発明の実施の形態に係わるコンバインドサイクル発電プラントの脱硝制御装置の他の一例を示す構成図。
【図６】従来例におけるＮＯxの排出量の変化状態の説明図。
【符号の説明】
【００３６】
１１…軸、１２…ガスタービン、１３…蒸気タービン、１４…発電機、１５…排熱回収ボイラ、１６…空気圧縮機、１７…燃焼器、１８…脱硝装置、１９…アンモニア流量調節弁、２０…軸脱硝制御装置、２１…ＮＯx計測装置、２２…低値優先回路、２３…系列脱硝制御装置、２４…関数発生器、２５…加算器、２６…除算器、２７…乗算器、２８…リミッタ、２９…換算手段、３０…発電所脱硝制御装置
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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