(57)【要約】【課題】  圧延機の板厚制御の効果を自動板厚制御の安定範囲内で最大限とする圧延設備の制御方法を提供することにある。【解決手段】  圧延機本体および入側、出側のリールから構成される圧延機と、入側リールと圧延機本体との間の張力を制御する入側張力制御および圧延機出側の板厚を制御する自動板厚制御が適用される圧延設備であって、自動板厚制御の制御ゲインを設定し（２０１）、入側張力制御系の制御ゲインを演算し（２０２）、前記両制御ゲインを比較して整合性をチェックし（２０３）、前記板厚制御の効果が自動板厚制御の安定範囲内で最大限となるように、前記入側張力制御系の制御ゲインを調整し（２０６）、また、入側張力制御の安定性をチェックし（２０４）、安定性が得られないとき、前記自動板厚制御の制御ゲインを変更する（２０７）。【選択図】  図２
2006212709.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧延機本体および入側、出側のリールから構成される圧延機と、
入側リールと圧延機本体との間の張力を制御する入側張力制御および圧延機出側
の板厚を制御する自動板厚制御が適用される圧延設備であって、前記自動板厚制
御の制御ゲインを設定し、前記入側張力制御系の制御ゲインを演算し、前記両制
御ゲインを比較して整合性をチェックし、前記板厚制御の効果が自動板厚制御の
安定範囲内で最大限となるように、前記入側張力制御系の制御ゲインを調整する
ことを特徴とする圧延設備の制御方法。
【請求項２】
請求項１において、前記入側張力制御の安定性をチェックし、
安定性が得られないとき、前記自動板厚制御の制御ゲインを変更することを特徴
とする圧延設備の制御方法。
【請求項３】
圧延機本体および入側、出側のリールから構成される圧延機と、
入側リールと圧延機本体との間の張力を制御する入側張力制御および圧延機出側
の板厚を制御する自動板厚制御が適用される圧延設備であって、前記自動板厚制
御の応答時間を設定し、前記入側張力制御系の応答時間を演算し、前記両応答時
間を比較して整合性をチェックし、前記板厚制御の効果が自動板厚制御の安定範
囲内で最大限となるように、前記入側張力制御系の応答時間を上げることを特徴
とする圧延設備の制御方法。
【請求項４】
請求項１において、前記入側張力制御の安定性をチェックし、
安定性が得られないとき、前記自動板厚制御の応答時間を下げることを特徴とす
る圧延設備の制御方法。
【請求項５】
請求項１から請求項４のいずれかにおいて、前記入側張力制御
系を構成する自動張力制御の制御構成を変更することを特徴とする圧延設備の制
御方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、圧延機に適用される入側張力制御系および自動板厚制御系の制御ゲ
インを自動調整する圧延設備の制御方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
図９に、圧延機の構成を示す。圧延機１は、被圧延材に対して上下対称に配置
された複数のロールと、ロールを駆動するための圧延機用電動機７およびロール
の間隔を制御する圧下位置制御装置４より構成され、圧延機１の入側、出側には、
コイル状に巻かれた被圧延材を巻出し、または、巻取るために、入側リール２お
よび出側リール３が設けられる。各リールは、入側リール用電動機８および出側
リール用電動機９によって駆動され、圧延を行うために必要な圧延機の入側、出
側の張力を一定に維持するために使用される。なお、圧延機１の入側、出側の張
力はそれぞれ入側張力計１１、出側張力計１２により計測される。また、入側デ
フロール５、出側デフロール６が設けられる。
図１０に、圧延設備の制御系の概要を示す。入側リール用電動機８の制御方法
としては、入側電動機電流演算器１００において被圧延材にかける張力（設定張
力）から電動機トルクしいては電動機電流を逆算して電流指令を作成し、電流実
績を用いて電動機に流れる電流を一定にするＡＣＲ（Ａｕｔｏｍａｔｉｃ  Ｃｕ
ｒｒｅｎｔ  Ｒｅｇｕｌａｔｏｒ）制御１０１が用いられる。
ＡＣＲ制御１０１は、リール入側用電動機８に流れる電流を一定にする制御で
あり、入側リール２と圧延機１との間の張力は、図３下のブロック図（詳細は後
述する。）に示される動作により修正される。入側リール用電動機８には被圧延
材の張力がトルクとして伝わる。これが入側リール用電動機８の発生すべきトル
クより小さければ、入側リール用電動機８の速度を下げ、大きければ、上げるこ
とにより張力を一定とする。ここで、図３の電動機発生トルクΔＴｑは入側リー
ル２の回転方向とは逆方向にトルクを加える必要があるため、電流指令が−符号
で与えられる。
入側リール２には機械的な摩擦等が加わるため、設定張力から演算された電流
指令にオフセット誤差が発生する場合がある。そのオフセット誤差を除去するた
め、入側リール２と圧延機１との間に設置された被圧延材の張力を測定する入側
張力計１１で測定した実績張力と設定張力との偏差を０とするようなＡＴＲ（Ａ
ｕｔｏｍａｔｉｃ  Ｔｅｎｓｉｏｎ  Ｒｅｇｕｌａｔｏｒ）制御１０２が適用さ
れる。ＡＴＲ制御１０２は、ＡＣＲ制御１０１に対する電流指令しいてはトルク
指令を修正するものである。
結局、入側リール２と圧延機１との間の張力を制御するものとしては、ＡＣＲ
制御１０１によって決定されるトルク指令に対して、入側リール用電動機８が張
力変動をトルク変動として検出して速度を修正する機械的な張力制御系と、ＡＴ
Ｒ制御１０２のように、入側張力計１１からの検出信号に基づいて入側リール用
電動機８に対する電流しいてはトルク指令を変更するものの２種類がある。以下、
本明細書では、機械的な張力制御系を入側張力修正系、ＡＴＲ制御１０２等の張
力検出値を用いた制御を自動張力制御系、両者を併せて入側張力を制御するもの
を入側張力制御系とする。
被圧延材の圧延機出側の板厚は、製品品質上重要であり、出側板厚を一定値に
維持するために自動板厚制御（Ａｕｔｏｍａｔｉｃ  Ｇａｕｇｅ  Ｃｏｎｔｒｏ
ｌ；ＡＧＣ）１０３が行われる。ＡＧＣ１０３は、圧延機出側に設置された出側
板厚計１４によって測定した板厚偏差を用いて、圧延機１に設置された圧下位置
制御装置４に圧下位置指令を出力し、板厚を自動的に制御する。
圧下位置が変化すると、圧延機出側の板厚が変化すると共に、圧延機入側およ
び出側の張力が変化する。張力が変化すると、出側板厚も変化してしまう。例え
ば、出側板厚を薄くしようとする場合、圧下位置制御装置４により圧延機１のロ
ールギャップを閉（小さく）する。ロールギャップが小さくなると、被圧延材の
板速は、入側で遅くなり、出側で早くなる。その結果、入側出側の張力は小さく
なる。入側出側の張力が小さくなると、出側板厚は厚くなるので、ロールギャッ
プを閉したことによる出側板厚への効果が少なくなってしまう。出側および入側
の張力を設定張力に戻すことにより、ロールギャップ閉による効果を最大限に得
ることができる。
出側板厚に対する張力の影響は、入側張力が出側張力に比べて大きいので、入
側張力の影響のみを考える。圧延機入側の張力の変動は、入側リール用電動機８
に対して行われる張力制御系により除去され、圧延機出側の板厚が圧下位置変更
量に見合った量として変化する。つまり、ＡＧＣ１０３の効果は、入側張力と密
接に関係する。入側張力は、入側張力制御系により一定に保たれるが、これら制
御系も含めた入側張力の応答がＡＧＣ１０３の応答に影響を与える。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００３】
従来の技術において述べたように、入側張力制御系の応答は圧延機出側の板厚
制御装置１０３の応答に影響を与える。
入側張力修正系の応答は、機械構成、被圧延材の材料特性および圧延スケジュ
ール、圧延速度等により変化するが、従来は入側自動張力制御系を一定の制御構
成および制御ゲインで構成し、制御していた。このため、入側張力修正系の応答
が遅くなると、入側張力制御系の応答が遅くなり、ＡＧＣ１０３の効果が小さく
なったり、ＡＧＣ１０３の応答速度より入側張力制御系の応答速度が遅くなると、
ＡＧＣ１０３が過制御状態となり、出側板厚が発振してしまう、といった問題が
あった。
【０００４】
本発明の課題は、圧延機の板厚制御の効果を自動板厚制御の安定範囲内で最大
限とする圧延設備の制御方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記課題を解決するために、自動板厚制御の制御ゲイン（応答時間）を設定し、
入側張力制御系の制御ゲイン（応答時間）を演算し、両制御ゲイン（応答時間）
を比較して整合性をチェックし、板厚制御の効果が自動板厚制御の安定範囲内で
最大限となるように、入側張力制御系の制御ゲイン（応答時間）を調整し、また、
入側張力制御の安定性をチェックし、安定性が得られないとき、自動板厚制御の
制御ゲイン（応答時間）を変更する。
また、板厚制御の効果が自動板厚制御の安定範囲内で最大限となるように、入
側張力制御系を構成する自動張力制御の制御構成を変更する。
【０００６】
本発明は、ＡＧＣ１０３が安定（過制御状態とならない。）かつ最大の効果を
得るように制御するために、具体的には、入側張力制御系の応答を自動張力制御
系を調整して変化させればよい。入側張力制御系の応答を上げるには、ＡＴＲ制
御１０２等の制御ゲインを上げる。しかし、入側張力修正系の応答は定まってい
るため、あまり大きくすると、過制御状態となって、入側張力が安定しなくなっ
てしまう。このような状態となると、ＡＧＣ１０３の効果が小さくなってしまう。
このように、入側張力制御系の応答を変化させるについては、自動張力制御に制
御的な限界が存在する。そこで、入側張力制御系の応答を変化させても、ＡＧＣ
１０３が安定とならない場合は、ＡＧＣ１０３を安定とするために、ＡＧＣ１０
３の応答を変化させる必要がある。これは、ＡＧＣ１０３の制御ゲインを下げ、
応答を下げることになるが、過制御状態となった場合、板厚が大きく乱れるので
（入側板厚偏差より出側板厚偏差が大きくなってしまう場合もある。）、板厚精
度の観点からは制御ゲインを下げた方がよい。
ここで、入側張力制御系の応答を上げるには、ＡＴＲ制御１０２等の制御ゲイ
ンを上げることの外に、ＡＴＲ制御１０２の制御構成を変化させてもよい。
【発明の効果】
【０００７】
本発明は、出側板厚制御の応答よりも入側張力制御系の応答を常に小さくする
ことができるので、圧延機に適用される自動板厚制御を制御系の安定な範囲内
（その時点の圧延状態）で最大限の制御効果で実行でき、板厚精度を著しく向上
させることができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
以下、本発明の実施の最良の形態を図１から図１０を用いて説明する。
【実施例１】
【０００９】
図１は、本発明の一実施形態による圧延設備の制御系を示し、図１０の圧延設
備の制御系に板厚・張力協調制御装置を設けることを特徴とする。図２に、その
動作フローを示す。
本実施形態は、図１０に示すように、１スタンドのみの圧延機１に対して、出
側板厚を制御するＡＧＣ１０３、入側リール２の張力を制御するＡＣＲ１０１お
よびＡＴＲ１０２が適用される場合について述べる。
ここで、図３に、圧延機１の入側張力制御系のブロック図を示す。圧延機１に
対して圧下位置変更量ΔＳを与えると、
Ｍ／（Ｍ＋Ｑ）
Ｍ：ミル定数
Ｑ：塑型定数
倍の圧延機出側板厚変化が発生し、マスフロー一定則より、
Ｖｅ／ｈ
Ｖｅ：入側板速度
ｈ  ：出側板厚
倍の圧延機入側速度変化が発生する。この入側速度とリール速度の差の時間積分
の
Ｅｂｈ／Ｌ
Ｅ：ヤング率
ｂ：板幅
ｈ：出側板厚
Ｌ：圧延機〜リール間距離
倍にて入側張力が変化する。圧延現象自体は安定な系となっているため、入側張
力変動ΔＴｂが発生した場合はそれを抑制しようとする。この場合は、圧延機入
側速度が変化することによって、張力変動を抑える方向に動作する。これを表わ
すのが図３の（１）のループである。ここで、（∂Ｐ／∂Ｔｂ）／（Ｍ＋Ｑ）は
張力変化による出側板厚変化を表わす。入側リール２は入側リール用電動機８と
入側ギア２０を介して接続されるが、入側リール用電動機８、入側リール２およ
び入側ギア２０を一体とした場合のリールの慣性による入側張力修正系が図３の
（２）のループである。ギア比をＧｒ（リール１回転時の電動機の回転数）、リ
ール直径をＤ、リールと電動機、ギアの慣性モーメントをＪとしている。
ループ（１）は、圧延現象であるため応答は速いが、張力の発散を抑制するル
ープであり、張力を一定に維持するのはループ（２）である。このループ（２）
は、圧延機入側の張力から計算された電動機発生トルクＴｑを一定とするように
電動機速度を制御するため、最終的には一定張力を維持する。
【００１０】
図４に、図３のループ（１）がループ（２）と比較して高速であるとして、ル
ープ（２）を定数に置き換えたブロック図を示す。これは、一次遅れ系のブロッ
ク図であり、図５（ａ）に示すような一次遅れのブロックとなる。
以上より、入側リール２自体の慣性による入側張力修正系は、図５（ａ）のよ
うな一次遅れとして表現できる。この場合、一次遅れの時定数Ｔ２は、入側リー
ルの慣性モーメントＪ、入側コイル径Ｄ、入側ギア比Ｇｒ、入側速度Ｖｅ、出側
板厚ｈ、圧延スケジュールのパラメータＫｂ、重力加速度ｇを有し、
Ｔ２＝−（Ｊ・Ｋｂ  Ｖｅ）／（Ｄ１／２Ｇｒ）２ｇｈ
により表わされ、圧延機の機械構成、圧延状態により変化する。入側ギア比Ｇｒ
は、圧延機固有の機械条件であり、圧延機を設計する段階で決定される。入側コ
イル径Ｄおよび入側リールの慣性モーメントＪは圧延が進行すると、入側リール
２より被圧延材が巻き出されて、入側コイル径Ｄが小さくなっていくため、圧延
中に変化する。出側板厚ｈおよび圧延スケジュールのパラメータＫｂについては、
被圧延材の製品仕様により決定される。入側速度Ｖｅも圧延中に常時変化する。
ここで、トルク−張力変換ゲインＴＧ＝１／（Ｄ１／２Ｇｒ）として、図５
（ａ）に示す一次遅れのブロックを図５（ｂ）のブロックにまとめることができ
る。
【００１１】
ＡＧＣ１０３が板厚を制御しようとして圧下位置制御装置４により圧下位置変
更量ΔＳを出力すると、入側張力が設定値に戻って出側板厚が修正されるまでの
時間は上記パラメータによって異なる。圧下位置変更量ΔＳを入力した時の入側
張力、出側板厚の変化する様子を図７に示す。時間＝１（ｓ）の時、圧下位置変
更量ΔＳを入力すると、圧下位置（ロールギャップ指令）が変化し、入側張力が
ステップ状に変化する。入側リール２、ＡＣＲ１０１が入側張力を一定にするよ
うに動作し、入側張力が設定値に戻って行くのと同様に出側板厚も変化する。こ
のように、入側張力と出側板厚は密接に関係しており、圧下位置変更時の出側板
厚変化と入側張力の応答は同等となる。
ＡＧＣ１０３の応答は、圧延機出側の板厚を制御する場合を考えると、以下の
ように制限される。圧延機１には出側板厚計１４が通常設置されているが、機械
構成上圧延機直下から数メートル離れた位置に出側板厚計１４は設置される。そ
のため、ＡＧＣ１０３が制御対象としているロール直下の板厚を検出するまで
（被圧延材の該当部分が出側板厚計１０４直下に到着するまで）の無駄時間Ｔｄ
が存在する。この無駄時間Ｔｄの存在のため、安定に制御するには、この無駄時
間Ｔｄの３〜５倍の時定数を持った積分制御としてＡＧＣ１０３を構成する。
出側板厚は製品品質に直結するため、設定値からの偏差をできるだけ短時間に
除去する必要がある。そのため、検出遅れの無駄時間Ｔｄを考慮しつつ設定板厚
からの偏差が最も小さくなるようにＡＧＣ１０３は動作する必要がある。そのた
め、ＡＧＣ１０３は、
・できるだけ速く板厚偏差を除去するように応答を速くしたい。
・過制御状態となって、出側板厚が発振するのを防止したい。
の２つの条件を満たすように動作する必要がある。前記の無駄時間Ｔｄの３〜５
倍の時定数の設定は、この２つの条件を満たしている。
一方、圧延機入側の張力制御は、従来は図１０のように、ＡＣＲ（電流一定制
御）１０１の他に、入側張力計１１で測定した実績張力と設定張力のオフセット
偏差を除去する積分制御のＡＴＲ（張力一定制御）１０２を行うのが一般的であ
る。入側リール２のコイル径が大きい時は、入側リール２が大きな慣性モーメン
トを持ち、積極的に操作する（例えば、ＡＴＲ１０１の比例制御）と、制御出力
に入側リール２の動作が追いつかず、発振してしまう可能性があるためである。
入側リール２の張力制御系の応答を上げる方法としては、図８に示すように、
ＡＴＲ１０２に比例制御（Ｋｐ）を追加する方法、ＡＧＣ１０３の圧下位置指令
から張力変動を予測して入側リール２への電流指令を操作する非干渉制御（フィ
ード  フォーワード制御）１０５を追加する方法等が存在する。ＡＴＲ制御１０
２の応答を比例制御の追加により上げすぎると、制御が発振してしまう可能性が
あるため、前述した張力修正系の遅れ要因パラメータより安定に制御可能な範囲
内で最大の応答を出す必要がある。
上記で、ＡＧＣ制御１０３およびＡＴＲ制御１０２等の自動張力制御系等の安
定性および安定とするためのゲインについて述べたが、これらは、ブロック図か
らボード線図を作成する等の手法により安定度を考慮した設計が可能である。
【００１２】
以上から、高応答かつ安定したＡＧＣ制御１０３を実施するためには、
１．板厚検出の無駄時間Ｔｄから決まる安定して制御できる最大の制御ゲインで
ＡＧＣを行う。
２．入側張力制御系の応答が上記ＡＧＣ応答より遅くなる場合は、ＡＧＣ系が発
振して安定した制御が不可能となるので、入側張力制御系の応答を上げるように
入側自動張力制御系を変更する。例えば、ＡＴＲ１０１を積分制御から積分＋比
例制御に変更する。
３．入側張力制御系の応答を上げることが不可能な場合は、ＡＧＣ１０３が発振
しないようにＡＧＣ１０３の制御ゲインを下げる。
ことが必要である。
【００１３】
図１は、本発明の一実施形態であり、上記１〜３の機能を実現するために、板
厚・張力協調制御装置１２０を設ける。板厚・張力協調制御装置１２０では、図
２に示すようなフローによって、圧延機１の状態よりＡＧＣ１０３および入側張
力制御系のゲインを設定する。
入側張力制御系のゲインには、ＡＴＲ制御１０２の比例および積分制御ゲイン、
非干渉制御１０５のゲイン等、また、制御系の構成の変化を伴うものを含む。制
御系の構成変更も制御ゲインの変更（使用しない制御モードの制御ゲインは０と
する。）で対応できる。
まず、ＡＧＣゲイン演算２０１において、圧延機１の直下から出側板厚計１４
までの無駄時間Ｔｄを圧延速度Ｖｒより下記の式を用いて演算する。
Ｔｄ＝（圧延機１〜出側板厚計１４間距離）／Ｖｒ
続いて、ＡＧＣ１０３の積分ゲインの時定数Ｔｉを
Ｔｉ＝（３〜５）*Ｔｄ
に設定し、ＡＧＣゲイン演算２０１を終了する。
入側張力制御応答時間演算２０２においては、入側張力制御系の一次遅れ時定
数Ｔ１を演算する。図５に示した入側張力修正系に自動張力制御系（ＡＴＲ１０
２）を追加した入側張力制御系のブロック図を図６に示す。ここで、ＡＴＲ１０
２の積分ゲインが十分小さいと仮定すると、図６の上図のブロック図は、下図の
一次遅れ系に変換することができ、入側張力制御系の時定数Ｔ１を求めることが
できる。すなわち、
Ｔ１＝Ｔ２／（１＋Ｋｐ・ＴＧ）
入側張力制御応答時間とＡＧＣ応答時間の整合性チェック２０３においては、
ＡＧＣ１０３の時定数Ｔｉと一次遅れ時定数Ｔ１を比較して整合性をチェックす
る。例えば、
Ｔｉ＞（２〜３）*Ｔ１
ならば、ＯＫと判定する。このチェック２０３にてＮＧとなった場合は、入側張
力制御系の応答ＵＰ２０６にて入側自動張力制御系の制御ゲインを上げて入側張
力制御系の応答を上げる。
入側張力制御安定性チェック２０４においては、入側自動張力制御系の制御ゲ
インより決定される入側張力制御の安定性をチェックする。このためには、自動
張力制御まで含めた入側張力制御系の安定確認が必要であるが、これについては
制御の設計理論が確立されている。ここでは、入側張力修正系の時定数Ｔ２と入
側張力制御系の時定数Ｔ１との関係を下記のような条件に設定する。
Ｔ１＞（０．２〜０．５）*Ｔ２
入側張力制御安定性チェック２０４において、入側張力制御の安定性がＮＧ
（安定でない）と判定された場合は、ＡＧＣの応答ＤＯＷＮ２０７にてＡＧＣ１
０３の制御ゲインを下げる。具体的には、時定数Ｔｉを長くする。
以上２０３および２０４のチェックが両方共ＯＫとなった時点でＡＧＣ、入側
張力制御ゲイン設定２０５にてＡＧＣ制御１０３および入側張力制御の制御ゲイ
ンが決定され、このゲインを制御系に対して設定する。
【００１４】
板厚・張力協調制御装置１２０の動作タイミングは、入側張力制御系の応答時
間パラメータである入側リール２の慣性モーメント、入側コイル径、ギア比、入
側速度、出側板厚、圧延スケジュール変更時である。このうち、入側リール２の
慣性モーメント、入側コイル径、入側速度は圧延中に常時変化するものでる。そ
のため、圧延中常時、板厚・張力協調制御装置１２０を動作させておくことが最
も望ましいが、圧延設備および圧延スケジュールから、入側リール２の慣性モー
メント、入側コイル径、入側速度の変化範囲が定められるから、最悪の条件を想
定して圧延開始前に一回だけ演算をさせることも可能である。
【００１５】
本実施形態では、シングルスタンドの圧延機について述べたが、入側にリール
またはプライドルロール等のトルク一定制御で制御される設備がある場合には、
本発明をそのまま適用することができる。
【産業上の利用可能性】
【００１６】
本発明は、出側板厚制御の応答よりも入側張力制御系の応答を常に小さくする
ことができるので、圧延機に適用される自動板厚制御を制御系の安定な範囲内
（その時点の圧延状態）で最大限の制御効果で実行でき、板厚精度が著しく向上
する。したがって、圧延設備の制御方法としての利用可能性が大きい。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明の一実施形態による圧延設備の制御系
【図２】板厚・張力協調制御装置の動作フロー
【図３】入側張力制御系のブロック図
【図４】入側張力制御系のブロック図（変更−１）
【図５】入側張力制御系のブロック図（変更−２）
【図６】入側張力制御系の時定数を求める説明図
【図７】圧下位置変更時の入側張力、出側板厚の変化図
【図８】応答を上げた入側張力制御のブロック図
【図９】圧延機の構成図
【図１０】従来の圧延設備の制御系
【符号の説明】
【００１８】
１…圧延機、２…入側リール、３…出側リール、４…圧下位置制御装置、５…入
側デフロール、６…出側デフロール、７…圧延機用電動機、８…入側リール用電
動機、９…出側リール用電動機、１１…入側張力計、１２…出側張力計、１４…
出側板厚計、１００…入側電動機電流演算器、１０１…電流制御（ＡＣＲ：Ａｕ
ｔｏｍａｔｉｃ  Ｃｕｒｒｅｎｔ  Ｒｅｇｕｌａｔｏｒ）、１０２…張力制御
（ＡＴＲ：Ａｕｔｏｍａｔｉｃ  Ｔｅｎｓｉｏｎ  Ｒｅｇｕｌａｔｏｒ）、１０
３…板厚制御（ＡＧＣ：Ａｕｔｏｍａｔｉｃ  Ｇａｕｇｅ  Ｃｏｎｔｒｏｌ）、
１０５…非干渉制御、１２０…板厚・張力協調制御装置
【図１】
2006212709.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
2006212709.tif 000008
【図７】
2006212709.tif 000009
【図８】
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【図９】
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【図１０】
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