(57)【要約】  【課題】低熱伝導率の気体吸着材に加え、芯材の空隙径を低減することによりさらに優れた断熱性能を有する高性能な断熱体を提供する。  【解決手段】気体吸着材１において、工業的真空排気プロセスで除去しきれない水分及び内部発生水分を化学的水分吸着性物質が吸着除去し、水分が吸着除去されたことにより、窒素吸着活性を発現する銀イオン交換型ゼオライトが工業的真空排気プロセスで除去しきれない窒素および経時的に侵入する窒素を吸着固定化する。その結果、断熱体６の断熱性能の向上を図ることができる一方で、上記ゼオライトは空隙間距離が気体の平均自由行程以下の多孔体構造を有しているため、気体吸着材１による熱伝導率の増大を抑制することができ、また合金より固体密度が低いため固体熱伝導率が低減できるものである。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも、銀イオン交換型ゼオライトと化学的水分吸着性物質とを含むことを特徴とする気体吸着材。
【請求項２】
前記銀イオン交換型ゼオライトが、その周囲を水分吸着性物質に覆われていることを特徴とする請求項１記載の気体吸着材。
【請求項３】
前記銀イオン交換型ゼオライトが、銀イオン交換率が１５％以上であることを特徴とする請求項１または請求項２記載の気体吸着材。
【請求項４】
前記銀イオン交換型ゼオライトが、銀イオン交換後に１００℃以上で熱処理されたことを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか一項記載の気体吸着材。
【請求項５】
前記前記銀イオン交換型ゼオライトが、Ａ型構造であることを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか一項記載の気体吸着材。
【請求項６】
少なくとも、芯材と、ガスバリア性を有する外被材と、請求項１から請求項５のいずれか一項記載の気体吸着材とを備え、前記外被材の内部を減圧してなることを特徴とする断熱体。
【請求項７】
前記芯材がメソ多孔構造を有することを特徴とする請求項６記載の断熱体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、気体吸着材および気体吸着材を含む断熱体に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、地球環境問題である温暖化を防止することの重要性から、省エネルギー化が望まれており、民生用機器に対しても省エネルギーの推進が行われている。特に冷凍冷蔵庫に関しては、冷熱を効率的に利用するという観点から、優れた断熱性を有する断熱材が求められている。
【０００３】
このような課題を解決する一手段として、空間を保持する芯材と、空間と外気を遮断する外被材によって構成される真空断熱体がある。その芯材として、一般に、粉体材料、繊維材料、連通化した発泡体などが用いられているが、近年では、真空断熱体への要求が多岐にわたってきており、一層高性能な真空断熱体が求められている。
【０００４】
真空断熱体の断熱原理は、熱を伝える空気を可能な限り排除し、気体による熱伝導を低減することである。空気を介在して熱伝導が行われる場合、断熱性能に影響を及ぼす因子として気体の平均自由行程がある。
【０００５】
平均自由行程とは、空気を構成する分子の一つが別の分子と衝突するまでに進む距離のことであり、平均自由行程よりも芯材が形成する空隙が大きい場合は空隙内において分子同士が衝突し、気体による熱伝導が生じるため、熱伝導率は大きくなる。逆に平均自由行程よりも空隙が小さい場合は、分子の衝突による熱伝導がほとんどなくなるため熱伝導率は小さくなる。
【０００６】
従って、真空断熱体の断熱性能を向上するためには、初期の内部圧力を低圧とすることにより、分子の衝突による気体熱伝導を抑制する必要がある。しかしながら、工業的レベルで高真空にすることは困難であり、実用的に達成可能な真空度は１０Ｐａ程度までである。
【０００７】
また、真空断熱体内部から発生するガスや、外部から経時的に真空断熱体へ透過侵入してくるガスも真空断熱体の経時的な断熱性能の劣化を招く要因となる。よって、これらの気体、すなわち空気中の窒素および酸素、水分、微量含まれる水素を吸着除去することにより、初期断熱性能や経時的な断熱性能を維持することが可能となる。
【０００８】
また、これらの気体の吸着は、非可逆であることが要求されるため、物理吸着は不適であり、より強固な結合を形成する化学吸着が望ましい。しかしながら、空気の８０％をしめる窒素は、その安定な三重結合のため、化学吸着が非常に困難である。
【０００９】
このような課題を解決する手段として、水分吸着物質と酸素の吸収に水分を必要としない酸素吸収剤との組み合わせによる真空用ゲッターが提案されている（特許文献１参照）。
【００１０】
また、真空用ゲッターとして、非蒸発型バリウムゲッターであるＢａＬｉ合金を用いた窒素吸着材が提案されている（特許文献２参照）。
【００１１】
また、さらに水分も同時に吸着可能とした、ＢａＬｉ合金と乾燥剤とを含むゲッター物質をアルミニウム容器へ封入した真空用ゲッターが提案されている（特許文献３参照）。
【００１２】
また、精製対象ガスから窒素などの不純物ガスを除去する方法として、銀イオン交換したゼオライトＡからなる吸着材が提案されている（特許文献４）。
【特許文献１】特開平９−２６７８７３号公報
【特許文献２】特開平５−１３１１３４号公報
【特許文献３】特表平９−５１２０８８号公報
【特許文献４】特開２００３−２７５５８２号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
しかしながら、特許文献１の構成では、水分および酸素は吸着可能であるが、特に吸着困難な窒素吸着に関しては具体的に述べられていない。
【００１４】
また、特許文献２および特許文献３の構成では、ＢａＬｉ合金で窒素を化学的に吸着することが可能であるが、合金材料であるためにゲッター自身の熱伝導率が高く、ゲッターを適用することにより断熱性能の悪化する部位が生じることとなる。
【００１５】
また、特許文献３の構成では、アルミニウム容器へ封入されており、さらに熱伝導性の高い構成となっている。また、構成材料として用いられているＢａはＰＲＴＲ指定物質であり、作業環境に規制が設けられている。
【００１６】
一方、特許文献４の構成では、ガス精製などの限られた絶乾条件では窒素吸着が可能であるが、我々の求める断熱体中の窒素吸着に用いるには問題がある。すなわち、断熱体中には必ず水分が共存しており、窒素活性サイトである銀イオンは窒素よりも水分との反応活性が高いため、水分により酸化されその結果銀水酸化物および銀酸化物を形成し、窒素に対して不活性となるのである。
【００１７】
本発明の目的は、真空断熱体の内部圧力を低減し、かつ、その圧力を維持する気体吸着材であって、特に吸着困難な窒素に関して、常温低圧下で窒素吸着活性を発揮できる吸着材を提供することである。
【００１８】
また、断熱性能を損なわない気体吸着材を提供することである。また、有害性を持たない気体吸着材を提供することである。さらに、芯材の空隙径を低減することにより残存気体の影響による気体熱伝導の増大を抑制する優れた断熱性能を有する高性能な真空断熱体を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
上記目的を達成するために、本発明の気体吸着材は、少なくとも、芯材と、ガスバリア性を有する外被材と、気体を吸着する気体吸着材を備え、前記外被材の内部を減圧してなる断熱体に適用する気体吸着材であって、少なくとも、銀イオン交換型ゼオライトと化学的水分吸着性物質とを含み、前記銀イオン交換型ゼオライトが、その周囲を水分吸着性物質に覆われていることを特徴とするものである。
【００２０】
本発明の気体吸着材は、少なくとも、銀イオン交換型ゼオライトと、化学的水分吸着性物質とを含む気体吸着材により、化学的水分吸着性物質が工業的真空排気プロセスで除去しきれない水分及び内部発生水分を吸着除去し、水分が吸着除去されたことにより、窒素吸着活性を発現する銀イオン交換型ゼオライトが工業的真空排気プロセスで除去しきれない窒素および経時的に侵入する窒素を吸着固定化する。
【００２１】
その結果、断熱体の断熱性能の向上を図ることができる一方で、前記ゼオライトは空隙間距離が気体の平均自由行程以下の多孔体構造を有しているため、気体吸着材による熱伝導率の増大を抑制することができ、また固体密度が低いため固体熱伝導率が低減できるものである。その結果、優れた断熱性能を有する高性能な断熱体を提供することができるものである。
【発明の効果】
【００２２】
本発明の気体吸着材は、少なくとも、銀イオン交換型ゼオライトと、化学的水分吸着性物質とを含む気体吸着材により、化学的水分吸着性物質が工業的真空排気プロセスで除去しきれない水分及び内部発生水分を吸着除去し、水分が吸着除去されたことにより、窒素吸着活性を発現する銀イオン交換型ゼオライトが工業的真空排気プロセスで除去しきれない窒素および経時的に侵入する窒素を吸着固定化する。
【００２３】
その結果、断熱体の断熱性能の向上を図ることができる一方で、前記ゼオライトは空隙間距離が気体の平均自由行程以下の多孔体構造を有しているため、気体吸着材による熱伝導率の増大を抑制することができ、また固体密度が低いため固体熱伝導率が低減できるものである。その結果、優れた断熱性能を有する高性能な断熱体を提供することができるものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２４】
請求項１に記載の気体吸着材は、少なくとも、銀イオン交換型ゼオライトと化学的水分吸着性物質とを含むことを特徴とすることものである。
【００２５】
まず、銀イオン交換型ゼオライトの調整方法について述べる。
【００２６】
各種ゼオライトへの銀イオン交換は、従来から行われている既知の方法にて行うことができ、硝酸銀水溶液や酢酸銀水溶液など銀の可溶性塩の水溶液に浸漬する方法が一般的である。また、銀イオン交換率は、イオン交換可能な量の少なくとも１５％以上であることが望ましく、５０％以上であることがより望ましい。これは、銀イオン交換型ゼオライト中の銀サイトが窒素吸着活性サイトであるため、銀イオン交換率が高いほど、窒素吸着能が高まるためである。
【００２７】
イオン交換後は、十分に水洗し、乾燥後、低圧下にて適切な熱処理を行うことにより、窒素吸着能が発現するものである。熱処理時の圧力は、水分による銀水酸化物形成を抑制するため、１０ｍＰａ以下、好ましくは１ｍＰａ以下であり、温度は１００℃以上、好ましくは４００℃程度である。
【００２８】
次いで、気体吸着材の作製方法について述べる。熱処理され窒素吸着活性となった銀イオン交換型ゼオライトは、窒素や水、酸素に触れることなく、不活性ガス雰囲気下で化学的水分吸着性物質と混合あるいは化学的水分吸着性物質により周囲を覆うなどして、ペレット化、あるいは取り扱い容易な形状に成形する。
【００２９】
さらに不活性ガスを充填した気体不透過性容器にてこれを封止し、断熱体への適用時まで保管することが望ましい。断熱体への適用時には、気体不透過性容器を開封し、速やかに使用する。このように取り扱うことにより、気体吸着材中の本発明の銀イオン交換型ゼオライトは、窒素を効果的に吸着除去できるものである。
【００３０】
また、銀イオン交換型ゼオライト中の窒素吸着活性サイトである銀イオンは、水分存在下で窒素より優先的に酸素と反応し、酸化銀を形成し、その結果窒素吸着不活性となることが明らかとなった。この課題に対し、本発明の気体吸着材は、化学的水分吸着性物質を含むことにより、化学的水分吸着性物質が、銀イオン交換型ゼオライト中の銀イオンが水分接触により酸化銀を形成し窒素吸着不活性となることを抑制することができる。より確実に酸化銀形成を抑制するためには、本発明の銀イオン交換型ゼオライトの周囲を化学的水分吸着性物質にて覆うことが望ましい。
【００３１】
以上のような構成によって、銀イオン交換型ゼオライトが工業的真空排気プロセスで除去しきれない窒素を吸着除去可能となり、その結果、断熱体の断熱性能の向上を図ることができる一方で、前記銀イオン交換型ゼオライトは空隙間距離が気体の平均自由行程以下の多孔体構造を有しているため、気体吸着材による熱伝導率の増大を抑制することができ、また固体密度が合金に比べ低いため固体熱伝導率が低減できるものである。
【００３２】
また、銀イオン交換型ゼオライトは有害性情報がなく、環境負荷は低いと考えられる。
【００３３】
また、本発明の気体吸着材とは、気体成分を吸着可能な材料を指しており、少なくとも銀イオン交換型ゼオライトと化学的水分吸着性物質とを含み、化学的水分吸着材は水による銀イオン交換型ゼオライトの窒素吸着能の低下を予め抑制し、かつ、断熱体中の水分を吸着除去することができ、銀イオン交換型ゼオライトは断熱体中の工業的排気プロセスで除去しきれない窒素および経時的に侵入する窒素を吸着除去できる。
【００３４】
また、さらに酸素吸着成分、水素吸着成分を併用し、断熱体へ適用する気体吸着材として、懸念する気体をすべて吸着除去可能な気体吸着材とすることも可能である。その気体吸着成分の構成比は、使用環境や内部発生ガスの種類により選択できるものである。
【００３５】
また、本発明のゼオライトとは、多孔性結晶性アルミノケイ酸塩を指している。
【００３６】
また、本発明の銀イオン交換型ゼオライトは、特にＡ型が好ましいが、Ｘ型など他のゼオライトも適用可能である。
【００３７】
また、本発明の化学的水分吸着性物質は、アルカリ金属やアルカリ土類金属の酸化物および水酸化物などの化学吸着剤などが使用できるが、化学的に水分を固定化できるものならば、特に規定するものではない。
【００３８】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明における銀イオン交換型ゼオライトが、その周囲を水分吸着性物質に覆われていることを特徴とするものであり、本構成により、水分吸着性物質が、窒素吸着サイトである銀イオンが水分との接触により酸化銀を形成し窒素吸着不活性となることを抑制するため、銀イオン交換型ゼオライトが工業的真空排気プロセスで除去しきれない窒素を吸着し、その結果、断熱体の断熱性能の向上を図ることができるものである。
【００３９】
銀イオン交換型ゼオライトが、その周囲を水分吸着性物質に覆われていることにより、より一層窒素吸着活性を発現し、工業的真空排気プロセスで除去しきれない窒素を効率よく吸着し、その結果、断熱体の断熱性能の向上を図ることができる一方で、ゼオライトは気体の平均自由行程以下の多孔体構造を有しているため、気体吸着材による熱伝導率の増大を抑制することができ、また固体密度が合金に比べ低いため固体熱伝導率が低減できるものである。
【００４０】
請求項３に記載の発明は、請求項１または請求項２に記載の発明における銀イオン交換型ゼオライトの銀イオン交換率が１５％以上であることを特徴とするものであり、本構成により窒素吸着量の増大が確認された。この要因は、銀イオン交換率が１５％以上の領域から、窒素吸着サイトである銀イオンと気体窒素が十分接触するためであると考える。
【００４１】
その結果、銀イオンが工業的真空排気プロセスで除去しきれない窒素を効率よく吸着し、断熱体の断熱性能の向上を図ることができる一方で、ゼオライトは気体の平均自由行程以下の多孔体構造を有しているため、気体吸着材による熱伝導率の増大を抑制することができ、また固体密度が合金に比べ低いため固体熱伝導率が低減できるものである。
【００４２】
請求項４に記載の発明は、請求項１から請求項３記載の発明における銀イオン交換型ゼオライトが、銀イオン交換後に１００℃以上で熱処理されたことを特徴とするものであり、本構成によって、窒素吸着量の増大が確認された。この要因は、おそらく熱処理によって、ゼオライト中の結晶水が脱離し、比表面積が増大する一方で、窒素吸着サイトである銀イオンの総量には変化がなく、銀イオンと窒素との接触が容易となるためであると考える。
【００４３】
その結果、銀イオンが工業的真空排気プロセスで除去しきれない窒素を効率よく吸着し、断熱体の断熱性能の向上を図ることができる一方で、ゼオライトは気体の平均自由行程以下の多孔体構造を有しているため、気体吸着材による熱伝導率の増大を抑制することができ、また固体密度が合金に比べ低いため固体熱伝導率が低減できるものである。
【００４４】
熱処理温度は１００℃以上が好ましいが、より好ましくは、３００℃から４００℃である。
【００４５】
請求項５に記載の発明は、請求項１から請求項４記載の発明における銀イオン交換型ゼオライトが、Ａ型構造であることを特徴とするものであり、本構成によって、窒素吸着量の増大が確認された。その要因について詳細は不明であるが、おそらくはＡ型ゼオライトの細孔径と窒素の分子径の相対関係に起因する形状選択性、および、その三次元構造の特異性によるものと考える。
【００４６】
銀イオン交換Ａ型ゼオライトは窒素吸着に対する活性が高く、工業的真空排気プロセスで除去しきれない窒素を効率よく吸着し、その結果、断熱体の断熱性能の向上を図ることができる一方で、ゼオライトは気体の平均自由行程以下の多孔体構造を有しているため、気体吸着材による熱伝導率の増大を抑制することができ、また固体密度が合金に比べ低いため固体熱伝導率が低減できるものである。
【００４７】
請求項６に記載の断熱体は、少なくとも、芯材と、ガスバリア性を有する外被材と、請求項１から請求項５のいずれか一項記載の気体吸着材とを備え、前記外被材の内部を減圧してなることを特徴とするものであり、銀イオン交換型ゼオライトが工業的真空排気プロセスで除去しきれない窒素を吸着し、その結果、断熱体の断熱性能の向上を図ることができる一方で、銀イオン交換型ゼオライトは気体の平均自由行程以下の多孔体構造を有しているため、気体吸着材による熱伝導率の増大を抑制することができ、また固体密度が合金に比べ低いため固体熱伝導率が低減できるものである。
【００４８】
また、本発明の芯材としては、ポリスチレンやポリウレタンなどのポリマー材料の連通気泡体や、無機材料の連通気泡体、無機および有機の粉末、無機および有機の繊維材料などが利用できる。またそれらの混合物であっても良い。
【００４９】
また、本発明の外被材は、ガスバリア性を有するものが利用でき、金属容器やガラス容器、樹脂と金属の積層されたガスバリア容器、さらには表面保護層、ガスバリア層、および熱溶着層によって構成されるラミネートフィルムなど、気体侵入を阻害可能な種々の材料および複合材料が利用できる。
【００５０】
また、本発明の断熱体は、少なくとも、芯材と、ガスバリア性を有する外被材と、請求項１から請求項５のいずれか一項記載の気体吸着材を備えるものであり、工業的真空排気手段および／または請求項１から請求項５のいずれか一項記載の気体吸着材の作用により、ガスバリア性を有する外被材の内空間が減圧となっているものである。
【００５１】
請求項７に記載の断熱体は、請求項６に記載の発明における断熱体の芯材がメソ多孔構造を有することを特徴とするものであり、芯材の空隙径が２〜５０ｎｍの範囲であるために、平均自由行程よりも空隙が小さく、その結果、気体吸着材によっても除去しきれなかった残存気体の気体熱伝導をより低減可能とするものである。
【００５２】
以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によってこの発明が限定されるものではない。
【００５３】
（実施の形態１）
図１は、本発明の実施の形態１における、少なくとも、銀イオン交換型ゼオライトと化学的水分吸着性物質とを含むことを特徴とする気体吸着材の断面図および拡大図を示すものである。
【００５４】
気体吸着材１は、窒素吸着活性である銀イオン交換型ゼオライト２と、化学的水分吸着性物質３と、酸素吸着材４と、水素吸着材５とを含み、これらの材料をアルゴンなどの不活性気体中で混合し、ペレット化を施した。
【００５５】
以上のように構成された気体吸着材１では、工業的真空排気プロセスで除去しきれない水分及び内部発生水分を化学的水分吸着性物質３が吸着除去し、水分が吸着除去されたことにより、窒素吸着活性を発現する銀イオン交換型ゼオライト２が工業的真空排気プロセスで除去しきれない窒素および経時的に侵入する窒素を吸着固定化する。
【００５６】
また、酸素吸着材４と、水素吸着材５がそれぞれ酸素及び水素を吸着除去し、その結果、断熱体の断熱性能の向上を図ることができる一方で、銀イオン交換型ゼオライト２は空隙間距離が気体の平均自由行程以下の多孔体構造を有しているため、気体吸着材１による熱伝導率の増大を従来の合金系材料より抑制することができ、また合金より固体密度が低いため固体熱伝導率が低減できるものである。
【００５７】
（実施の形態２）
図２は、本発明の実施の形態２における、少なくとも、銀イオン交換型ゼオライトと化学的水分吸着性物質とを含むことを特徴とする気体吸着材の断面図を示すものである。
【００５８】
気体吸着材１は、球状に成形された、窒素吸着活性である銀イオン交換型ゼオライト２と、酸素吸着材４と、水素吸着材５とが、化学的水分吸着性物質３中に分散され覆われた構造で、これらを不活性ガス雰囲気中でペレット化を施したものである。
【００５９】
以上のように構成された気体吸着材１では、工業的真空排気プロセスで除去しきれない水分及び内部発生水分を化学的水分吸着性物質３が吸着除去し、水分が吸着除去されたことにより、窒素吸着活性を発現する銀イオン交換型ゼオライト２が工業的真空排気プロセスで除去しきれない窒素および経時的に侵入する窒素を吸着固定化する。
【００６０】
また、酸素吸着材４と、水素吸着材５がそれぞれ酸素及び水素を吸着除去し、その結果、断熱体の断熱性能の向上を図ることができる一方で、銀イオン交換型ゼオライト２は空隙間距離が気体の平均自由行程以下の多孔体構造を有しているため、気体吸着材１による熱伝導率の増大を従来の合金系材料より抑制することができ、また合金より固体密度が低いため固体熱伝導率が低減できるものである。
【００６１】
また、窒素吸着活性である銀イオン交換型ゼオライト２が化学的水分吸着性物質３に周囲を覆われているため、水分による窒素吸着活性サイトの低減がより一層抑制される。
【００６２】
（実施の形態３）
図３は、本発明の実施の形態３における、少なくとも、銀イオン交換型ゼオライトと化学的水分吸着性物質とを含むことを特徴とする気体吸着材の断面図を示すものである。
気体吸着材１は、窒素吸着活性である銀イオン交換型ゼオライト２を中心に、その周囲を酸素吸着材４と、水素吸着材５と、化学的水分吸着性物質３とが覆うような構造で、不活性ガス雰囲気中でペレット化を施したものである。
【００６３】
以上のように構成された気体吸着材１では、工業的真空排気プロセスで除去しきれない水分及び内部発生水分を化学的水分吸着性物質３が吸着除去し、水分が吸着除去されたことにより、窒素吸着活性を発現する銀イオン交換型ゼオライト２が工業的真空排気プロセスで除去しきれない窒素および経時的に侵入する窒素を吸着固定化する。
【００６４】
また、酸素吸着材４と、水素吸着材５がそれぞれ酸素及び水素を吸着除去し、その結果、断熱体の断熱性能の向上を図ることができる一方で、銀イオン交換型ゼオライト２は空隙間距離が気体の平均自由行程以下の多孔体構造を有しているため、気体吸着材１による熱伝導率の増大を従来の合金系材料より抑制することができ、また合金より固体密度が低いため固体熱伝導率が低減できるものである。
【００６５】
また、窒素吸着活性である銀イオン交換型ゼオライト２が化学的水分吸着性物質３に周囲を覆われているため、水分による窒素吸着活性サイトの低減がより一層抑制される。
【００６６】
窒素吸着活性を有する銀イオン交換型ゼオライト２のイオン交換率及び熱処理温度、ゼオライトの型を変えて、気体吸着材１を評価した結果を実施例１から実施例７に示す。
【００６７】
実施例１から実施例７においては、化学的水分吸着性物質３には酸化カルシウムを、酸素吸着材４には金属酸化物を用いた。評価は、それぞれの１０Ｐａ以下で気体吸着材を減圧封止したパネルの熱伝導率にて行い、比較例１を比較対象とした。
【００６８】
（実施例１）
有効吸着成分のうち、化学的水分吸着性物質３を７５ｗｔ％と、銀イオン交換型ゼオライト２を１０ｗｔ％と、酸素吸着材を１５％とを含む、気体吸着材１ペレットを作製し、その熱伝導率を測定した。
【００６９】
銀イオン交換型ゼオライトは、硝酸銀水溶液にてイオン交換を実施したＡ型ゼオライトであり、イオン交換後真空乾燥し、４００℃にて熱処理を加えた。イオン交換率は１０％であった。
【００７０】
熱伝導率は、０．０８０Ｗ／ｍＫであり、比較例１に対し３８％の改善が見られた。
【００７１】
また、銀イオン交換型ゼオライトは、ＰＲＴＲ指定物質ではなく、毒性などの指摘がない物質である。
【００７２】
（実施例２）
有効吸着成分のうち、化学的水分吸着性物質３を７５ｗｔ％と、銀イオン交換型ゼオライト２を１０ｗｔ％と、酸素吸着材を１５％とを含む、気体吸着材１ペレットを作製し、その熱伝導率を測定した。
【００７３】
銀イオン交換型ゼオライトは、硝酸銀水溶液にてイオン交換を実施したＡ型ゼオライトであり、イオン交換後真空乾燥し、４００℃にて熱処理を加えた。イオン交換率は１５％であった。
【００７４】
熱伝導率は、０．０８０Ｗ／ｍＫであり、比較例１に対し３８％の改善が見られた。
【００７５】
また、銀イオン交換型ゼオライトは、ＰＲＴＲ指定物質ではなく、毒性などの指摘がない物質である。
【００７６】
（実施例３）
有効吸着成分のうち、化学的水分吸着性物質３を７５ｗｔ％と、銀イオン交換型ゼオライト２を１５ｗｔ％と、酸素吸着材を１０％とを含む、気体吸着材１ペレットを作製し、その熱伝導率を測定した。銀イオン交換型ゼオライトは、硝酸銀水溶液にてイオン交換を実施したＡ型ゼオライトであり、イオン交換後真空乾燥し、４００℃にて熱処理を加えた。イオン交換率は４０％であった。
【００７７】
熱伝導率は、０．０８０Ｗ／ｍＫであり、比較例１に対し３８％の改善が見られた。
【００７８】
また、銀イオン交換型ゼオライトは、ＰＲＴＲ指定物質ではなく、毒性などの指摘がない物質である。
【００７９】
（実施例４）
有効吸着成分のうち、化学的水分吸着性物質３を７５ｗｔ％と、銀イオン交換型ゼオライト２を１５ｗｔ％と、酸素吸着材を１０％とを含む、気体吸着材１ペレットを作製し、その熱伝導率を測定した。
【００８０】
銀イオン交換型ゼオライトは、硝酸銀水溶液にてイオン交換を実施したＡ型ゼオライトであり、イオン交換後真空乾燥し、４００℃にて熱処理を加えた。イオン交換率は７０％であった。
【００８１】
熱伝導率は、０．０８０Ｗ／ｍＫであり、比較例１に対し３８％の改善が見られた。
【００８２】
また、銀イオン交換型ゼオライトは、ＰＲＴＲ指定物質ではなく、毒性などの指摘がない物質である。
【００８３】
（実施例５）
有効吸着成分のうち、化学的水分吸着性物質３を７５ｗｔ％と、銀イオン交換型ゼオライト２を１５ｗｔ％と、酸素吸着材を１０％とを含む、気体吸着材１ペレットを作製し、その熱伝導率を測定した。
【００８４】
銀イオン交換型ゼオライトは、硝酸銀水溶液にてイオン交換を実施したＡ型ゼオライトであり、イオン交換後真空乾燥し、８０℃にて熱処理を加えた。イオン交換率は７０％であった。
【００８５】
熱伝導率は、０．０８２Ｗ／ｍＫであり、比較例１に対し３７％の改善が見られた。
【００８６】
また、銀イオン交換型ゼオライトは、ＰＲＴＲ指定物質ではなく、毒性などの指摘がない物質である。
【００８７】
（実施例６）
有効吸着成分のうち、化学的水分吸着性物質３を７５ｗｔ％と、銀イオン交換型ゼオライト２を１５ｗｔ％と、酸素吸着材を１０％とを含む、気体吸着材１ペレットを作製し、その熱伝導率を測定した。
【００８８】
銀イオン交換型ゼオライトは、硝酸銀水溶液にてイオン交換を実施したＡ型ゼオライトであり、イオン交換後真空乾燥し、１００℃にて熱処理を加えた。イオン交換率は７０％であった。
【００８９】
熱伝導率は、０．０８２Ｗ／ｍＫであり、比較例１に対し３７％の改善が見られた。
【００９０】
また、銀イオン交換型ゼオライトは、ＰＲＴＲ指定物質ではなく、毒性などの指摘がない物質である。
【００９１】
（実施例７）
有効吸着成分のうち、化学的水分吸着性物質３を７５ｗｔ％と、銀イオン交換型ゼオライト２を１５ｗｔ％と、酸素吸着材を１０％とを含む、気体吸着材１ペレットを作製し、その熱伝導率を測定した。
【００９２】
銀イオン交換型ゼオライトは、硝酸銀水溶液にてイオン交換を実施したＸ型ゼオライトであり、イオン交換後真空乾燥し、４００℃にて熱処理を加えた。イオン交換率は７０％であった。
【００９３】
熱伝導率は、０．０８１Ｗ／ｍＫであり、比較例１に対し３８％の改善が見られた。
【００９４】
また、銀イオン交換型ゼオライトは、ＰＲＴＲ指定物質ではなく、毒性などの指摘がない物質である。
【００９５】
（実施の形態４）
図４は、本発明の実施の形態４における、少なくとも、銀イオン交換型ゼオライトと化学的水分吸着性物質とを含むことを特徴とする気体吸着材を適用した断熱体の断面図を示すものである。
【００９６】
断熱体６は、芯材７と、ガスバリア性を有する外被材８と、少なくとも、銀イオン交換型ゼオライト２と化学的水分吸着性物質３とを含むことを特徴とする気体吸着材１とを備え、外被材８の内部を減圧してなるものであり、芯材７として無機繊維集合体を、外被材８として表面保護層、ガスバリア層、および熱溶着層によって構成されるラミネートフィルムを、気体吸着材１として実施の形態３の気体吸着材１が用いられたことを特徴とするものである。
【００９７】
以上のように構成された気体吸着材１では、工業的真空排気プロセスで除去しきれない水分及び内部発生水分を化学的水分吸着性物質３が吸着除去し、水分が吸着除去されたことにより、窒素吸着活性を発現するシリカ対アルミナ比が８以上２５以下である銀イオン交換型ゼオライト２が工業的真空排気プロセスで除去しきれない窒素および経時的に侵入する窒素を吸着固定化する。
【００９８】
その結果、断熱体６の断熱性能の向上を図ることができる一方で、前記ゼオライトは空隙間距離が気体の平均自由行程以下の多孔体構造を有しているため、気体吸着材による熱伝導率の増大を抑制することができ、また合金より固体密度が低いため固体熱伝導率が低減できるものである。
【００９９】
実施例１から実施例７の気体吸着材１を適用した断熱体における窒素吸着の評価結果を実施例８から実施例１４に示す。評価は、いずれも初期の内圧を１０Ｐａとし、その後の経時的な内圧増大を比較例３および比較例４の断熱体と比較して行った。
【０１００】
（実施例８）
実施例１の気体吸着材を適用した断熱体にて、経時１ヶ月後の内圧は２３．７Ｐａであった。経時的な劣化は、比較例３より若干大きいが、銀交換されていないゼオライトを用いた比較例４よりは小さく、外部より侵入した気体および内部発生ガスを気体吸着材が吸着除去していると判断できる。
【０１０１】
（実施例９）
実施例２の気体吸着材を適用した断熱体にて、経時１ヶ月後の内圧は１１．８Ｐａであり、経時的な劣化は比較例３とほぼ同等であり、外部より侵入した気体および内部発生ガスを気体吸着材が吸着除去していると考える。
【０１０２】
また、実施例５に比較して、内圧が１１．８Ｐａ低下している。これは、イオン交換率が１５％以上であるために、窒素吸着能力が向上したためと考える。
【０１０３】
（実施例１０）
実施例３の気体吸着材を適用した断熱体にて、経時１ヶ月後の内圧は９．２Ｐａであり、経時的な劣化は比較例３とほぼ同等であるが若干の改善が見られ、外部より侵入した気体および内部発生ガスを気体吸着材が吸着除去していると考える。
【０１０４】
また、実施例５に比較して、内圧が１４．５Ｐａ低下している。これは、イオン交換率が１５％以上の条件を満たした、４０％交換体であるために、窒素吸着能力が向上したためと考える。
【０１０５】
（実施例１１）
実施例４の気体吸着材を適用した断熱体にて、経時１ヶ月後の内圧は９．２Ｐａであり、経時的な劣化は比較例３とほぼ同等であるが若干の改善が見られ、外部より侵入した気体および内部発生ガスを気体吸着材が吸着除去していると考える。
【０１０６】
また、実施例５に比較して、内圧が１５．８Ｐａ低下している。これは、イオン交換率が１５％以上の条件を満たした、７０％交換体であるために、窒素吸着能力が向上したためと考える。
【０１０７】
（実施例１２）
実施例５の気体吸着材を適用した断熱体にて、経時１ヶ月後の内圧は２１．１Ｐａであった。経時的な劣化は、比較例３より若干大きいが、銀交換されていないゼオライトを用いた比較例４よりは小さく、外部より侵入した気体および内部発生ガスを気体吸着材が吸着除去していると判断できる。これは、熱処理温度が１００℃未満の８０℃であるため、窒素吸着活性が比較的小さいためであると考える。
【０１０８】
（実施例１３）
実施例６の気体吸着材を適用した断熱体にて、経時１ヶ月後の内圧は１４．５Ｐａであった。経時的な劣化は、比較例３とほぼ同等であり、銀交換されていないゼオライトを用いた比較例４よりは小さく、外部より侵入した気体および内部発生ガスを気体吸着材が吸着除去していると判断できる。熱処理温度が１００℃以上であり、窒素吸着活性が十分発揮されているためであると考える。
【０１０９】
（実施例１４）
実施例７の気体吸着材を適用した断熱体にて、経時１ヶ月後の内圧は１７．１Ｐａであった。経時的な劣化は、比較例３より若干大きく、銀交換されていないゼオライトを用いた比較例４よりは小さかった。同等条件でＡ型ゼオライトを適用した実施例１１と比較すると若干内圧は大きいが、外部より侵入した気体および内部発生ガスを気体吸着材が吸着除去していると判断できる。
【０１１０】
（実施の形態５）
図５は、本発明の実施の形態５における、少なくとも、銀イオン交換型ゼオライトと化学的水分吸着性物質とを含むことを特徴とする気体吸着材を適用した断熱体の断面図を示すものである。
【０１１１】
断熱体９は、メソ多孔構造を有する芯材１０と、ガスバリア性を有する外被材８と、少なくとも、銀イオン交換型ゼオライト２と化学的水分吸着性物質３とを含むことを特徴とする気体吸着材１とを備え、外被材８の内部を減圧してなるものである。
【０１１２】
芯材１０として気相法により製造されたシリカ粉体と無機繊維材料の混合物を圧縮成形したメソ多孔体を、外被材８として表面保護層、ガスバリア層、および熱溶着層によって構成されるラミネートフィルムを、気体吸着材１として実施の形態３の気体吸着材１が用いられたことを特徴とするものである。
【０１１３】
以上のように構成された気体吸着材１では、工業的真空排気プロセスで除去しきれない水分及び内部発生水分を化学的水分吸着性物質３が吸着除去し、水分が吸着除去されたことにより、窒素吸着活性を発現する銀イオン交換型ゼオライト２が工業的真空排気プロセスで除去しきれない窒素および経時的に侵入する窒素を吸着固定化する。
【０１１４】
その結果、断熱体６の断熱性能の向上を図ることができる一方で、上記ゼオライトは空隙間距離が気体の平均自由行程以下の多孔体構造を有しているため、気体吸着材による熱伝導率の増大を抑制することができ、また合金より固体密度が低いため固体熱伝導率が低減できるものである。
【０１１５】
また、芯材１０の空隙径が２〜５０ｎｍの範囲であるために、平均自由行程よりも空隙が小さく、その結果、気体吸着材によっても除去しきれなかった残存気体の衝突による気体熱伝導を抑制することが可能であるため、優れた断熱性能を有する断熱体が提供できるものである。
【０１１６】
（実施の形態６）
図６は、本発明の実施の形態６における、少なくとも、銀イオン交換型ゼオライトと化学的水分吸着性物質とを含むことを特徴とする気体吸着材を適用した断熱体の断面図を示すものである。
【０１１７】
断熱体１１は、芯材１０と、ガスバリア性を有する外被材１２と、気体を吸着する気体吸着材１を備え、前記外被材１２の内部を減圧してなるものであり、芯材１０として気相法により製造されたシリカ粉体と無機繊維材料の混合物を圧縮成形したメソ多孔体を、外被材１２としてステンレス鋼からなる容器を、気体吸着材１として実施の形態３の気体吸着材１を用いたことを特徴とするものである。
【０１１８】
以上のように構成された気体吸着材１では、工業的真空排気プロセスで除去しきれない水分及び内部発生水分を化学的水分吸着性物質３が吸着除去し、水分が吸着除去されたことにより、窒素吸着活性を発現する銀イオン交換型ゼオライト２が工業的真空排気プロセスで除去しきれない窒素および経時的に侵入する窒素を吸着固定化する。
【０１１９】
その結果、断熱体６の断熱性能の向上を図ることができる一方で、上記ゼオライトは空隙間距離が気体の平均自由行程以下の多孔体構造を有しているため、気体吸着材による熱伝導率の増大を抑制することができ、また合金より固体密度が低いため固体熱伝導率が低減できるものである。
【０１２０】
以上のように本発明の気体吸着材は、少なくとも、窒素吸着材として銀イオン交換型ゼオライトと、銀イオン交換型ゼオライトの窒素吸着活性を制御するための化学的水分吸着性物質とを含むことにより、化学的水分吸着性物質が、銀イオン交換型ゼオライト中の銀イオンが水分接触により酸化銀を形成し窒素吸着不活性となることを抑制することができるため、銀イオン交換型ゼオライトが効果的に工業的真空排気プロセスで除去しきれない窒素を吸着し、その結果、断熱体の断熱性能の向上を図ることができる一方で、上記ゼオライトは空隙間距離が気体の平均自由行程以下の多孔体構造を有しているため、気体吸着材による熱伝導率の増大を抑制することができ、また固体密度が低いため固体熱伝導率が低減できるものである。
【０１２１】
その結果、優れた断熱性能を有する高性能な断熱体を提供することができるものである。
【０１２２】
次に本発明の気体吸着材および断熱体に対する比較例を比較例１から比較例４に示す。評価方法は実施例に準じるものとする。
【０１２３】
（比較例１）
有効吸着性分のうち、酸化カルシウムを７５ｗｔ％と、Ｂａ−Ｌｉ合金を５ｗｔ％と、コバルト酸化物を２０ｗｔ％とを含むペレットを作製し、その熱伝導率を測定したところ、０．１３０Ｗ／ｍｋであった。また、Ｂａ−Ｌｉ合金は、ＰＲＴＲ指定物質であり、作業環境が規制されている物質である。
【０１２４】
（比較例２）
有効吸着成分のうち、化学的水分吸着性物質を７５ｗｔ％と、銀イオン交換をしていないＡ型ゼオライトを１０ｗｔ％と、酸素吸着材を１５％とを含む、気体吸着材ペレットを作製し、その熱伝導率を測定した。銀イオン交換をしていないＡ型ゼオライトは、1００℃にて熱処理を加えたものである。熱伝導率は、０．０８２Ｗ／ｍＫであった。
【０１２５】
（比較例３）
比較例１の気体吸着材を適用した断熱体にて、経時１ヶ月後の内圧は１４．５Ｐａであった。
【０１２６】
（比較例４）
比較例２の気体吸着材を適用した断熱体にて、経時１ヶ月後の内圧は２３．７Ｐａであった。
【産業上の利用可能性】
【０１２７】
以上のように、本発明にかかる気体吸着材および断熱体は、工業的真空排気プロセスで除去しきれない窒素およびその他気体を吸着し、その結果、断熱体の断熱性能の向上を図ることができる一方で、ゼオライト構造体は空隙間距離が気体の平均自由行程以下の多孔体構造を有しているため、気体吸着材による熱伝導率の増大を抑制することができるため、優れた断熱性能を発現可能なものであり、冷凍冷蔵庫および冷凍機器をはじめとした温冷熱を効率的に利用することにより省エネルギーに貢献できるあらゆる機器や、熱や寒さから保護したい物象などのあらゆる断熱用途に適用できる。
【図面の簡単な説明】
【０１２８】
【図１】本発明の実施の形態１の気体吸着材の断面図
【図２】本発明の実施の形態２の気体吸着材の断面図
【図３】本発明の実施の形態３の気体吸着材の断面図
【図４】本発明の実施の形態４の断熱体の断面図
【図５】本発明の実施の形態５の断熱体の断面図
【図６】本発明の実施の形態６の断熱体の断面図
【符号の説明】
【０１２９】
１    気体吸着材
２    銀イオン交換型ゼオライト
３    化学的水分吸着性物質
４    酸素吸着材
５    水素吸着材
６    断熱体
７    芯材
８    外被材
９    断熱体
１０  メソ多孔構造を有する芯材
１１  断熱体
１２  外被材
【図１】
2006167572.tif 000003
【図２】
2006167572.tif 000004
【図３】
2006167572.tif 000005
【図４】
2006167572.tif 000006
【図５】
2006167572.tif 000007
【図６】
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