(57)【要約】【課題】基板上に薄膜を被着するための装置を提供する。【解決手段】アノードがコンテナすなわち容器の形態であり、かつカソードと連絡する導電性表面がこのコンテナすなわち容器の内部表面であるようなスパッタリング・アノードを開示する。このアノードは、コーティング・チェンバの外部に装着することができ、このチェンバと連絡する開口部を有し、また別法ではこのチェンバの内部に装着することもできる。このアノードは、プラズマの形成に使用するための希ガスを受け入れるため、およびアノードを加圧するための流入ポートとすることができる。【選択図】図１ａ
2006057181.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
材料のスパッタリングに使用するためのスパッタリング装置アノードであって、
導電性内側胴体への開口部を有しかつ外側胴体を有する容器を画定する少なくとも１つのアノードを備え、前記導電性内側胴体がスパッタリング材料と前記導電性内側胴体の間に電位差を提供するための電圧源と結合される、スパッタリング装置アノード。
【請求項２】
前記開口部は、コーティング・チェンバと連絡するために一方の端部に位置している請求項１に記載のスパッタリング装置アノード。
【請求項３】
前記開口部は、帯電した粒子が前記導電性内側胴体とコーティング・チェンバ内のカソードの間を流れることを可能にするために一方の端部に位置している請求項１に記載のスパッタリング装置アノード。
【請求項４】
前記容器は、前記導電性内側胴体とカソードの間に印加された十分な電圧の存在下でプラズマを点火するための希ガスを受け取るための流入ポートを有している請求項１に記載のスパッタリング装置アノード。
【請求項５】
前記容器の開口部が前記コーティング・チェンバに対面しかつ前記コーティング・チェンバに対して開くようにして、前記コーティング・チェンバの外部に配置されると共にこれと物理的に結合されるように適合させた請求項１に記載のスパッタリング装置アノード。
【請求項６】
前記容器の外側胴体は容器の内側胴体と異なる第１の材料から構成されており、かつ前記第１の材料は絶縁材料である請求項１に記載のスパッタリング装置アノード。
【請求項７】
前記アノード内側胴体は、前記内側胴体を選択的にフロート状態、バイアス状態または接地状態とするためにスイッチに結合されている請求項１に記載のスパッタリング装置アノード。
【請求項８】
前記開口部は、帯電した粒子が前記容器の内側胴体とカソードの間を流れることができ、かつコーティング材料が前記容器内に被着するのを実質的に防止するように、前記容器の外周と比べて実質的に小さい請求項１に記載のスパッタリング装置アノード。
【請求項９】
コーティング中の動作時に前記アノードが導電性コンテナの役割をするようにコーティング・チェンバの外部に固定式に結合され、前記コーティング・チェンバ内に前記材料と共に配置させた基板をコーティングするために前記コーティング・チェンバ内のカソードと前記容器の内部との間に帯電した粒子が流れる、請求項１に記載のスパッタリング装置アノード。
【請求項１０】
前記開口部は、＞１０ｃｍ２の面積を有している請求項１に記載のスパッタリング装置アノード。
【請求項１１】
前記コーティング・チェンバの外部で前記アノードに対して気体ラインおよび／または水ラインが装着されている請求項３に記載のスパッタリング装置アノード。
【請求項１２】
前記容器の内部はその断面が実質的に円筒状または球状である請求項１に記載のスパッタリング装置アノード。
【請求項１３】
前記導電性内側胴体の表面積は少なくとも３００ｃｍ２である請求項１に記載のスパッタリング装置アノード。
【請求項１４】
アノード・キャビティ内の圧力は前記コーティング・チェンバ内と同じである請求項４に記載のスパッタリング装置アノード。
【請求項１５】
アノード・キャビティ内の圧力は前記コーティング・チェンバ内の圧力より少なくとも２０％高い請求項４に記載のスパッタリング装置アノード。
【請求項１６】
アノード・キャビティ内の圧力は前記コーティング・チェンバ内の圧力より少なくとも２倍高い請求項４に記載のスパッタリング装置アノード。
【請求項１７】
前記アノードが水冷される請求項１に記載のスパッタリング装置アノード。
【請求項１８】
請求項１に記載のアノードを含み、かつ導電性内側胴体への開口部を有しかつ外側胴体を有する容器を画定する第２のアノードを含み、前記第２のアノードの導電性内側胴体がカソードと前記第２のアノードの前記内側胴体の間に電位差を提供するための電圧源と結合されるスパッタリング装置。
【請求項１９】
前記第１のアノードおよび前記第２のアノードは同じ直線状カソードによって電気的に結合される請求項１８に記載のスパッタリング装置。
【請求項２０】
コーティング材料のスパッタ分布は、前記アノードを電気的に切り替えること、および／または異なるアノードの容器への気体流を独立して調整すること、によって制御されている請求項１９に記載のスパッタリング装置。
【請求項２１】
請求項１に記載のアノードと、
前記アノードの近傍に配置されかつ前記アノードと連絡しているカソードと、を備えるスパッタリング装置であって、前記カソードの各側面は電気的に絶縁されており、かつ前記アノードの導電性内側胴体が前記カソードと前記導電性内側胴体の間に電位差を提供するための電圧源に結合されるスパッタリング装置。
【請求項２２】
前記カソードの側面は、誘電体コーティング、絶縁テープ、Ｔｅｆｌｏｎ（商標）コーティングまたはプレート、およびセラミック・プレート、またはこれらの組み合わせによってコーティングされる請求項２１に記載のスパッタリング装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、一般的には基板上に薄膜を被着するのための装置および方法に関し、さらに詳細には、被着した薄膜が予測厚さ分布を有しておりかつ非常に長い期間にわたって装置が連続式かつ反復式に動作できるような、基板上に材料を被着するための反応性マグネトロン・スパッタリング・デバイスおよび技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
本出願は、米国特許出願第６０／６０３２１１号（２００４年８月２０日出願）による優先権を主張する米国特許出願第１１／０７４２４９号（２００５年３月７日出願）による優先権を主張すると共に、本出願はさらに米国特許出願第１１／１７７４６５号（２００５年７月８日出願）による優先権を主張する（これらのすべてはすべての目的に関して参照により本明細書に組み込むものとする）。
開示した参考文献のすべては、参照により本明細書に組み込むものとする。
【０００３】
スパッタリング被着過程では、グロー放電における気体原子と電子の間の衝突によってイオンが生成されるのが通常である。これらのイオンは、ターゲット材料の原子をカソード表面から放出させる電界によってターゲット・カソード内まで加速される。放出された原子の一部を遮断するような適当な箇所に基板が配置される。したがって、この基板の表面上にターゲット材料に対するコーティングが被着される。
【０００４】
スパッタ・コーティングは、材料の薄膜を基板上に被着するために広範に使用される技術である。スパッタリングとは、気体イオンのターゲットへの衝突の結果によるターゲットからの材料の物理的な放出のことである。ＤＣスパッタリングと呼ばれるこの技術の一形態では、アノードとターゲット・カソードの間に形成されるプラズマ放電からの正イオンは、ターゲット・カソードに引き寄せられて前記ターゲット・カソードに当たり、カソードのターゲット表面から原子を追い出すことによって原子が提供される。追い出された原子のうちの一部は基板の表面上に当たると共に、コーティングを形成する。反応性スパッタリングでは、ある気体種が基板表面の位置にも存在しており、これがターゲット表面からの原子と反応（またある種の実施形態では、結合）して所望のコーティング材料を形成する。
【０００５】
被スパッタ材料はさらに、被スパッタ原子に対して晒される別の任意の表面にも被着される。そのコーティングが金属酸化物などの電気的に絶縁性の材料である場合に、スパッタリング装置の別の部分の上への材料の堆積によって問題が生じる可能性があることが従来技術において認識されている。詳細には、アノード上への絶縁性コーティングの堆積によって、アノードがプラズマの電荷平衡を維持するために必要に応じてプラズマから電子を除去する能力が妨害される。これによりプラズマが不安定化すると共に、被着制御が妨害される。その結果、絶縁材料を被着するには別のスパッタリング技術（たとえば、ＲＦスパッタリング）が使用されるのが一般的である。しかし、ＲＦスパッタリングは、ＤＣスパッタリングと比べて効率がより低く、制御性がより悪く、より低速かつより高価な処理である。
【０００６】
動作時において、コーティング・チェンバ内にアルゴンを引き入れると、ターゲット・カソードとアノードの間に印加されたＤＣ電圧によってアルゴンが電離されプラズマが形成されると共に、この正に帯電したアルゴン・イオンが負に帯電したターゲットに引き寄せられる。これらのイオンはかなりのエネルギーをもってターゲットに当たると共に、ターゲットからターゲット原子または原子集団をスパッタリングする。被スパッタ・ターゲット材料のうちの一部はコーティングしようとするウェハまたは基板材料に当たってこの上に被着し、これによって薄膜が形成される。
【０００７】
被着速度を増大させかつ動作圧を低下させるためには、磁気増強したターゲットが使用されてきた。平面状マグネトロンでは、そのカソードは閉じたループの形に配列させると共に平坦なターゲット・プレートを基準として固定した位置に装着したアレイ状の永久磁石を含んでいる。得られた磁場は電子を一般に「レース・トラック」と呼ばれる閉じたループ状に移動させており、このレース・トラックはターゲット材料に対するスパッタリングまたは浸食（ｅｒｏｓｉｏｎ）がそれに沿って生じる経路または領域を確立させる。マグネトロン・カソードでは、磁場がグロー放電プラズマを閉じこめると共に、電界の影響下で移動する電子の経路長を増大させている。この結果、気体原子−電子の衝突確率が上昇し、これによってそのスパッタリング速度が磁気閉じこめを使用しない場合に得られるスパッタリング速度と比べてかなり大きくなる。さらに、このスパッタリング過程はさらに低い気体圧力で実現することができる。
【０００８】
上で言及したように、ＤＣ反応性スパッタリングでは、反応性の気体がターゲット・プレートからスパッタリングされた材料とにより化合物を形成する。ターゲット・プレートがケイ素でありかつ反応性気体が酸素である場合には、基板の表面上に二酸化ケイ素が形成される。しかし、二酸化ケイ素は良好な絶縁体であるため、レース・トラックの外部のエリアのターゲット表面上や、たとえば電気接地した暗部シールド上など近傍の別の表面上に、アーク放電を生じさせる程に厚い薄膜が急速に形成される。二酸化ケイ素は、この特性のためにマグネトロン反応性スパッタリングによって被着することが最も困難な誘電体薄膜の１つであることが知られている。二酸化ケイ素に関連するアーク放電のために、平面状マグネトロン反応性スパッタリングは高品質の二酸化ケイ素薄膜を被着するために高効率で使用することができていない。本発明の一態様は、アーク放電を減らすまたは防止するためにその側面および底面が誘電体でコーティングされているコーティング済みカソードを提供する。
【０００９】
動作時にはコーティング・チェンバのさまざまな内部表面上に誘電体材料が蓄積されるため、そのシステムは定期的にクリーニングすることが必要となっている。実際に、二酸化ケイ素または窒化ケイ素を反応性スパッタリングによってコーティングする場合、典型的なシステムは比較的短い時間期間だけしか連続して動作させることができない。
【００１０】
最後に、反応性か非反応性のいずれのスパッタリングにおいても平面状および円筒状のマグネトロンを利用することの別の限界は、スパッタリングによって被着させた薄膜が多くの高精度用途で要求される高度な均一性や反復性を達成できていないことにある。
【００１１】
マグネトロン・スパッタリング・システムのこれらの無用な影響を改善しようとする多くの試みがなされてきた。たとえば「ボトル・ブラシ（ｂｏｔｔｌｅ−ｂｒｕｓｈ）」アノードが提唱されると共に、Ｓｉｅｃｋらによる米国特許第５６８３５５８号（１９９７年１１月４日発行）に記載されている。この種のアノードは、大きな表面を提供できるので有利であるが、ターゲットを基準としたその位置に応じて、その表面が時間の経過に従って不均一にコーティングされると共に被着システム内でアノードを別の表面まで移動させることになる。さらに、ブラシ針間の距離が非常に接近しており（特に、低圧力で）高いアノード電圧に至ることが多い。
【００１２】
アノード・プレートおよびリングの設計は、Ｆ．Ｈｏｗａｒｄ  Ｇｉｌｌｅｒｙら（ＰＰＧ  Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ  Ｉｎｃ．）によって「Ａｎｏｄｅ  ｆｏｒ  ｍａｇｎｅｔｉｃ  ｓｐｕｔｔｅｒｉｎｇ  ａｐｐａｒａｔｕｓ」と題する米国特許第４４７８７０２号および「Ａｎｏｄｅ  ｆｏｒ  ｍａｇｎｅｔｉｃ  ｓｐｕｔｔｅｒｉｎｇ  ｏｆ  ｇｒａｄｉｅｎｔ  ｆｉｌｍｓ」と題する米国特許第４７４４８８０号に記載されており、またＰ．Ｓｉｅｃｋによって「Ｅｆｆｅｃｔ  ｏｆ  Ａｎｏｄｅ  Ｌｏｃａｔｉｏｎ  ｏｎ  Ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ  Ｐｒｏｆｉｌｅｓ  ｆｏｒ  Ｌｏｎｇ  Ｒｏｔａｔａｂｌｅ  Ｍａｇｎｅｔｒｏｎｓ」（ＳＶＣ，３７ｔｈ  Ａｎｎｕａｌ  Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ  Ｃｏｎｆ．Ｐｒｏｃｅｅｄ．，２３３（１９９４））に記載されている。
【００１３】
Ｊ．Ｒ．ＤｏｙｌｅらによってＪ．Ｖａｃ．Ｓｃｉ．Ｔｅｃｈｎｏｌ．Ａ１２，８８６（１９９４）に記載されているアノード・プレートおよびリング設計は、最も広範に使用されるアノード設計となっている。典型的には、このアノードは、アノード対カソードのプラズマの十分な結合を可能にするようにカソードのごく近傍に位置させている。ほとんどの場合、ターゲット圧力を局所的に増大させるためにその気体流入口はターゲット表面の近くにある。ほとんどの時間、アノード表面も当該箇所の近くにあり、プラズマ結合を増大させると共にアノード電圧を低下させている。しかしながら、これらのタイプのアノードはカソードの後ろ側にあまり離して位置決めすることができない、というのは、電子がアノードに至る途中で磁力線と交差する必要がありこれにより高い抵抗が付加されかつアノード電圧が上昇するためである。他方、アノードをカソード表面に接近させねばならないために、アノードの被スパッタ材料によるコーティングの受け易さが増大し、これによってアノードが不安定になる。
【００１４】
アノードは別のプラズマ源のごく近傍にカソードの直接の見通し線から外れて位置決めされることが知られている。この方式は比較的薄いコーティング（たとえば、５μｍ未満のコーティング）では機能するが、さらに厚い薄膜では、気体散乱のためにアノードも同様にコーティングを受ける。これによって、アノードをルーチンで交換することが必要となり、これによりコーティングのサイクルタイムが増加すると共にコストが増大する。
【００１５】
上述の方式の欠点の１つは、妥当な低い電圧で動作させるにはアノードのサイズが比較的大きくなければならないことである。サイズが大きいとアノード表面の不均等な汚染やスパッタ分布の変化につながる。さらに、典型的にはスペースが限られているコーティング・チェンバの内部に大きなアノードを収容しなければならない。
【００１６】
従来技術のアノードの別の形態は小型の線条様のアノードである。このアノードでは比較的高い電圧（たとえば、７０Ｖを超える電圧）が必要であり、このため、アノードまたはアノード近傍にある表面に望ましくないスパッタリングを生じることになるのが典型的である。このアノードは十分な結合が得られるようにカソードに非常に近づけて位置決めしなければならない。さらに、アノードの近傍の磁場をそらすことによって、マグネトロンに対して大規模な変更を実施しなければならないのが普通である。
【００１７】
Ｓ．Ｓｃｈｉｌｌｅｒ、Ｋ．Ｇｏｅｄｉｃｋｅ、Ｖ．Ｋｉｒｃｈｈｏｆｆ、Ｔ．Ｋｏｐｔｅによって「Ｐｕｌｓｅｄ  Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ−ａ  ｎｅｗ  ｅｒａ  ｏｆ  ｍａｇｎｅｔｒｏｎ  ｓｐｕｔｔｅｒｉｎｇ」（３８ｔｈ  Ａｎｎｕａｌ  Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ  Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ  ｏｆ  ＳＶＣ，（１９９５））においてデュアル・マグネトロンＡＣスパッタリングが提唱されている。
【００１８】
この方式によれば、上述の従来技術アノードのうちの幾つかに関する移動アノード（ｍｏｖｉｎｇ  ａｎｏｄｅ）および消失アノード（ｄｉｓａｐｐｅａｒｉｎｇ  ａｎｏｄｅ）の問題が本質的に解決されるが、スパッタリング速度はより遅くなるのが普通であり、またＡＣスパッタリングでは適当なカソードで電圧約９００Ｖ以上で動作させるためにさらに高い圧力が必要である。このため被スパッタ材料の気体散乱が増大し、これによりさらに被着させた薄膜内の欠陥成長が増大する。しかし、平均電圧は「低い」ものの、この過程におけるピーク電圧は非常に高く、多くの場合に１０００Ｖを超えており、これによりコーティング内で圧縮性応力の上昇が生じる。この高い電圧は、各カソードの位置で各半サイクルごとにプラズマを点火することによって生じている。
【００１９】
デュアル・アノード・マグネトロン・スパッタリングに関するアノード問題を解決するためのごく最近の方式は、デュアル・アノードＡＣ構成を利用している。予備試験によって、このアノードはカソード・プラズマ内に強く結合させなければならないことが示されている。したがってこれらは、カソードのごく近くに位置決めしなければならない。このアノードは非常に高い負電圧に達するため、これによりクリーニング・サイクル中にアノードからのスパッタリングが生じる。ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ａｄｖａｎｃｅｄ−ｅｎｅｒｇｙ．ｃｏｍ／ｕｐｌｏａｄ／ｗｈｉｔｅ２．ｐｄｆのウェブサイトでインターネット上で発表されている「Ｒｅｄｕｎｄａｎｔ  Ａｎｏｄｅ  Ｓｐｕｔｔｅｒｉｎｇ：Ａ  Ｎｏｖｅｌ  Ａｐｐｒｏａｃｈ  ｔｏ  ｔｈｅ  Ｄｉｓａｐｐｅａｒｉｎｇ  Ａｎｏｄｅ  Ｐｒｏｂｌｅｍ」と題する論文では、デュアル・カソードＡＣスパッタリングに関する幾つかの欠点について言及している。
【００２０】
アノードはターゲットの近くにあるのが一般的であるため、コーティング材料に晒される。実際には、従来技術システムの多くにおいて、アノードは頻繁に定期的間隔で交換するかクリーニングしなければならない。アノードが被スパッタ材料フラックスから直接の見通し線の外にある場合であっても、アノードはコーティング材料の気体散乱のためにコーティング状態となる。
【特許文献１】米国特許第５６８３５５８号
【特許文献２】米国特許第４４７８７０２号
【特許文献３】米国特許第４７４４８８０号
【非特許文献１】Ｐ．Ｓｉｅｃｋ、「Ｅｆｆｅｃｔ  ｏｆ  Ａｎｏｄｅ  Ｌｏｃａｔｉｏｎ  ｏｎ  Ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ  Ｐｒｏｆｉｌｅｓ  ｆｏｒ  Ｌｏｎｇ  Ｒｏｔａｔａｂｌｅ  Ｍａｇｎｅｔｒｏｎｓ」（ＳＶＣ，３７ｔｈ  Ａｎｎｕａｌ  Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ  Ｃｏｎｆ．Ｐｒｏｃｅｅｄ．，２３３（１９９４））
【非特許文献２】Ｊ．Ｒ．Ｄｏｙｌｅら、Ｊ．Ｖａｃ．Ｓｃｉ．Ｔｅｃｈｎｏｌ．Ａ１２，８８６（１９９４）に記載のアノード・プレートおよびリング設計の記事
【非特許文献３】Ｓ．Ｓｃｈｉｌｌｅｒ、Ｋ．Ｇｏｅｄｉｃｋｅ、Ｖ．Ｋｉｒｃｈｈｏｆｆ、Ｔ．Ｋｏｐｔｅによって「Ｐｕｌｓｅｄ  Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ−ａ  ｎｅｗ  ｅｒａ  ｏｆ  ｍａｇｎｅｔｒｏｎ  ｓｐｕｔｔｅｒｉｎｇ」（３８ｔｈ  Ａｎｎｕａｌ  Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ  Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ  ｏｆ  ＳＶＣ，（１９９５））
【非特許文献４】ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ａｄｖａｎｃｅｄ−ｅｎｅｒｇｙ．ｃｏｍ／ｕｐｌｏａｄ／ｗｈｉｔｅ２．ｐｄｆのウェブサイトでインターネット上で発表されている「Ｒｅｄｕｎｄａｎｔ  Ａｎｏｄｅ  Ｓｐｕｔｔｅｒｉｎｇ：Ａ  Ｎｏｖｅｌ  Ａｐｐｒｏａｃｈ  ｔｏ  ｔｈｅ  Ｄｉｓａｐｐｅａｒｉｎｇ  Ａｎｏｄｅ  Ｐｒｏｂｌｅｍ」と題する論文
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００２１】
本発明の目的の１つは、コーティング材料から極めて十分にシールドされたアノードを提供することである。こうしたアノードの提供によって特に非常に厚いコーティングの場合により安定したスパッタリング過程につながると共に、アノードのメンテナンスが少なくなるまたは不要となる。これによって、基板のコーティングに関するサイクルタイムおよび労働コストが減少する。
【００２２】
本発明の別の目的は、加圧（ｐｒｅｓｓｕｒｉｚｅｄ）が可能でありかつ従来技術の多くのアノードと比べて必要となる電圧がより低いアノードを提供することである。このアノードは加圧することが可能であるが、真空下のチェンバ内で動作するか、あるいは前記チェンバと連絡している。
【００２３】
本発明の別の目的は、アノードの位置にまたはアノードの近傍におけるアーク放電がほとんど生じないか全く生じないアノードを提供することである。
【００２４】
さらに、本発明の主目的の１つは本発明のアノードと共に使用するために好ましいカソードを提供することである。
【００２５】
本発明の別の目的は、側面のうちの幾つかが誘電体材料などの電気絶縁材料でコーティングされているような新規のマグネトロン・カソードを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００２６】
本発明によれば、導電性内側胴体への開口部を有しかつ外側胴体を有する容器を画定する少なくとも１つのアノードを備え、前記導電性内側胴体がスパッタリング材料と前記導電性内側胴体の間に電位差を提供するための電圧源と結合される、材料のスパッタリングで使用するための装置のアノードが提供される。
【００２７】
本発明の一態様によれば、導電性内側胴体および外側胴体を有する容器を画定する少なくとも１つのアノードを備え、前記導電性内側胴体が前記内側胴体に電圧を提供するための電圧源と結合される、材料のスパッタリングで使用するためのスパッタリング装置アノードが提供される。
【００２８】
本発明の別の態様によれば、カソードを含むコーティング・チェンバであって、前記チェンバが容器の形態をしたアノードの端部の開口部をこれと連絡して有する、コーティング・チェンバが提供される。
【００２９】
本発明によれば、第１および第２の端部表面と１つまたは複数の側面とを有しており、互いに隣接する複数の磁石をその内部に配置させて有するスパッタリング・カソードであって、少なくとも１つの磁石は第１および第２の端部表面のそれぞれと対面したＮ−Ｓ極を有しかつ少なくとも１つの磁石はカソードの第１および第２の端部表面のそれぞれと対面したＳ−Ｎ極を有し、これにより一方の磁石のＮ極からもう一方の磁石のＳ極までカソードの第１の端部表面を通過して延びる磁力線が延びており、この１つまたは複数の側面または１つまたは複数の側面の一部分はアーク放電を防止するために電気絶縁材料によってコーティングされており、かつカソードの第１の端部表面はスパッタリングしようとする材料を支持するスパッタリング・カソードが提供される。
【００３０】
本発明によればさらに、
真空コーティング・チェンバと、
薄膜をその上に被着させようとする基板を装着するためにコーティング・チェンバの内部に配置させた基板保持用部材と、
基板と反対の関係で配置させており、かつ基板の表面上に薄膜を被着するために使用される平面状ターゲットを有する少なくとも１つのマグネトロン・カソードと、
真空コーティング・チェンバの内部に気体を供給するための気体制御系と、
前記マグネトロン・カソードに電気出力を供給するための電源システムと、を備えるマグネトロン・スパッタリング・カソード装置であって、
前記マグネトロン・カソードは、第１の端部表面、第２の端部表面および側面を有しており、かつ前記マグネトロン・カソードは複数の磁石ユニットのＮ極とＳ極が互いに対して反対に配置されかつ隣接しているような磁石アセンブリを有しており、カソードの第２の端部表面および側面はアーク放電を防止するために電気絶縁コーティングを用いてコーティングされている、マグネトロン・スパッタリング・カソード装置が提供される。
【００３１】
基板に対して反対の関係で配置させる少なくとも１つのマグネトロン・カソードは、基板と対面すると共に前記基板と平行であることが好ましいが、前記反対の関係は、基板を基準とした１８０度以外の角度やこれと平行な角度にあるマグネトロンを含むことがあることを理解すべきである。たとえば、マグネトロンおよび基板は互いに対して９０度の位置とすることがある。重要なことは、カソードの上側スパッタ表面がコーティングしようとする１つまたは複数の基板からの見通し線の域内にあることである。これが図１２に示されており、ここでは、材料１２６が基板表面に被着されるように３つの基板１２０、１２１および１２２をカソード１２４の見通し線内にスパッタ表面が来るようにして配列させている。
【００３２】
本発明の別の態様によれば、無用なアーク放電を防止するために電気絶縁材料でコーティングされた部分を有するカソードを含んだコーティング・チェンバであって、容器の形態をしたアノードの端部の開口部をこれと連絡して有するコーティング・チェンバを含むマグネトロン・カソード・コーティング装置が提供される。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３３】
ここで、本発明の例示的な実施形態について図面に従いながら説明することにする。
【００３４】
ここで図１ａを参照すると、それに対して直接結合させた真空チェンバと連絡するために第１の端部位置に開口部１４を有する、銅やステンレス鋼からなる導電壁１２を有するコンテナまたは容器の形態をしたアノード１０を表している。銅またはステンレス鋼の壁は、コンテナ容器の内部すなわちコンテナの内側胴体を画定している。コンテナの外側壁はこれ以降において外側胴体と呼ぶことにする。外側胴体は、電気的に絶縁させるために適当なコーティングを用いてコーティングすることがある。この断面図では、動作時にアノードの温度を維持するために水冷パイプ１６が実質的にアノードの周りにあるように図示している。気体流入ポート１８は、アノードを加圧するために気体をアノード・キャビティに入れる際に通す導管を提供するように示している。アノードおよび冷却用パイプの周りには接地カバー２１が配置されており、この接地カバー２１は接地電位にある。動作時において、適当な点火電圧およびその後のメンテナンス電圧の存在下でのプラズマの形成を促進するアルゴン気体によってアノードが加圧される。アノード１０は本質的に１つの導電性コンテナであり、好ましい一実施形態ではこれが真空チェンバ上に装着されており、また別法では、真空チェンバの内部に据え付けることもある。図１ａに示したアノードは、低いアノード電圧を用いると共にアーク放電がほとんどないか全くないように動作するように設計したものである。工程変動を低下させるためには、概ね３０ボルトの低いアノード電圧が好ましい。
【００３５】
ここで図１ｂを参照すると、図１ａに示したアノードと同様アノードを表しており、このアノード本体全体は真空コーティング・チェンバの内部に配置されるように表されており、かつ開口部１４ｂは真空チェンバ内部のターゲット・カソード・プラズマと連絡するために直径ｄ０を有している。水冷細管１６ｂは、真空チェンバの外部に対して出入りするための流入ポートおよび流出ポートを有するように示している。Ａｒガスポート１８ｂは、アノードと連絡しており、かつ真空チェンバ外部からアノードに気体を供給するように示している。絶縁体１９ｂはアノードがチェンバ壁から電気的に絶縁されることを保証しており、また電源アノードとカソードまたはチェンバ内のカソード材料との間に電位差を提供するように示している。
【００３６】
図１ｃは、銅壁１２ｃを有するアノードが開口部１４ｃを円筒形の側面の異なる箇所に有しているような代替的な実施形態を表している。この実施形態では、アノードを真空チェンバの内部に装着することも、真空チェンバの外部に装着することもできる。水冷パイプ１６ｃおよびＡｒガスポート１８ｃが設けられている。
【００３７】
図７を参照すると、アノード７０の電気的動作の関して３つの異なる動作モードを可能にしている回路を表している。スイッチ７２によって、「フロート状態」、「接地状態」、および「バイアス状態」動作の間の切り替え可能な選択を可能にしている。
フロート状態動作では、接地を基準とした電位が自己調整される。この例では、このアノード電圧はプラズマ・インピーダンスに依存する。ＤＣスパッタリングでは、典型的なアノード電圧は＋２０Ｖと＋５５Ｖの間に来るように計測され、一方カソード電圧はどの材料がコーティングされるかやどの処理パラメータが使用されるかに応じて−３００Ｖと−７００Ｖの間のいずれかとすることができる。突発的な絶縁破壊やアークがあった場合にシステムを保護する目的で、接地とアノードの間には抵抗器が設けられることがある。
【００３８】
接地状態動作モードでは、アノードはチェンバの接地に接続される。電子の好ましい帰還経路となるためには、アノードはチェンバの別の接地構成要素と比べてより優れた導電率を有する必要がある。アノード内に処理ガスを供給することによってアノードに対するプラズマ・インピーダンスが低下する。
【００３９】
バイアス状態動作では、接地を基準としたアノード電位は電源によって決定される。＋２０から＋５５Ｖまでの電圧レンジによって、そのアノードは一定で反復可能な動作を維持しながら電子の好ましい帰還経路となる。
【００４０】
好ましいフロート状態モードにおいてアノード電圧を最小にするためには、図２に示すような最小アノード表面積が要求される。さらに、表面が接地されると、プラズマ・インピーダンスに対し、したがってアノード電圧に対して大きな影響を及ぼす。図３に図示した実験結果は、この具体的な処理パラメータ組では接地された最も近くの表面は少なくとも２５ｍｍ離されるべきであることを示している。
【００４１】
図４には、アノード電圧の圧力依存性を表している。矢印は、パワー供給アノードではスパッタリング圧力が必ずしも常に最適な圧力に一致しないことを示している。
【００４２】
最適アノード・パラメータ（すなわち、面積、アノード接地距離、および圧力）によって、アノード表面がコンテナすなわち容器の内部にあるような実施形態が得られる。この好ましい実施形態では、そのアノードは、直径が少なくともｄ＝１０ｃｍでありかつ長さが少なくともｈ＝２０ｃｍである図１に示すような１つのチューブを成している。
【００４３】
低散乱薄膜被着過程では、そのチェンバ圧力は２ｍＴｏｒｒ未満である。アノード位置における高い圧力は、アノード１０のオリフィスすなわち開口部１４を狭くし、かつ流入ポート１８を介して処理ガスをアノード内に供給することによって達成される。オリフィスが小さいとプラズマが圧縮されこれにより導電率の低下、またしたがってアノード電圧の上昇が生じるため、最適な開口部は約２０ｃｍ２の面積を有しておりかつ丸形であることが好ましいことが分かった。この関係を図５に表している。
【００４４】
アノードは複数の導電性材料から製作することができる。アノード電圧に対するアノード材料の影響については図６に図示している。このグラフは、銅によればステンレス鋼と比べて２Ｖ低いアノード電圧が得られることを示している。
【００４５】
アノードは真空チェンバの外部に装着するのが有利であるため、アノードが真空チェンバ内部の空間を占有することがなくまた必要な真空構成要素の数も少なくて済む。一例として、標準のアノードは少なくとも１つの追加的な電気的な貫通（ｆｅｅｄ−ｔｈｒｏｕｇｈ）が必要である。図１に示したアノード１０は、接地されたチェンバ壁から図示した絶縁材料１９によって電気的に絶縁されている。アノードは接地されたチェンバ壁の電圧と比べてより大きいのが典型的であるような自由フロート状態電圧を有することが可能であることが好ましいため、このことが重要となる。
【００４６】
電気および水の貫通接続ならびに気体ライン１８は外部から装着できると有利である。
【００４７】
コンテナ・アノードを外部アノードとして使用する場合には、壁の厚さは大気圧に耐えるように十分に厚くしており、一方そのアノードが内部アノードの役割をする例では、アノードの電気的抵抗が高くなり過ぎない限りにおいてそのアノードは極めて薄くすることができる。
【００４８】
動作時において、３ｍＴｏｒｒを超える値までアノードを加圧することが可能である。このアノード１０はほぼ連続式動作で長期間にわたって動作可能であると予想される。クリーニングまたは交換のためにアノード１０を取り出すことを要することなくこのアノードを２０００時間以上にわたって連続式に動作させながら実験が実施されており、さらにアノードが１００００時間を超える連続式動作で動作することが可能であると思われる。
【００４９】
アノードの全部または一部がコーティング・チェンバの内部にある場合はアノード・コンテナの外部を電気的に絶縁することが好ましいが、このことは必ずしも絶対的に必須ではない。アノードの外側上に絶縁体がないため、オリフィス内にアノード・プラズマが観測されかつ低いアノード電圧が計測された。アノードが絶縁されていない場合はアノードの外部がアノードの役割をすることがあるため、時間の経過と共にコーティングを受け、これによりアノードのうちカソードの位置の被スパッタ粒子の分布およびレートに影響を及ぼす箇所を変化させることになる可能性がある。したがって、アノードの外部は電気的に絶縁することが好ましい。外部の絶縁はアノード本体上のコーティングとすることが可能であるが、別法として図１ｂに示すような追加的なカバー２１ｂとすることもできる。カバー２１は接地状態またはフロート状態とすることが可能である。
【００５０】
本発明による新規のアノードは、スパッタ・コーティングで使用されている周知のアノードに対して幾つかの利点を有している
【００５１】
ａ）本発明によれば、有効アノード面積すなわち有効アノード表面がコンテナの内部にあり、これによって被スパッタ材料からアノードを実質的に保護している。アノード表面の特性、またしたがってプラズマの箇所および導電率がコーティング動作中に変化することがなく、各コーティング動作において比較的一定となるため、このことは処理の安定性に大いに寄与する。
【００５２】
ｂ）オリフィスすなわちコンテナ開口部が小さいため、コーティング材料がアノード表面に至る確率がさらに低下する。これによりさらに、アノードの箇所が極めて適当に規定される。
【００５３】
ｃ）オリフィスすなわち開口部ならびに気体流入ポートが小さいため、アノードの内部の圧力が局所的に増大し、したがってアノード電圧が低下する。アルゴン処理ガスをアノード内に提供することによって、アノードの内部で局所的に圧力が増加し、チェンバ圧力を大幅に増大させることなくアノード電圧がさらに低減される。
【００５４】
ｄ）アノードの表面が大きい（＞１８００ｃｍ２）ためアノード電圧がさらに低減される。
【００５５】
ｅ）球状または円筒形状のアノードにより、アノードの体積が増大し、さらにまたアノード表面と有効アノード表面の近くにある接地表面との間の距離が増大する。
【００５６】
ｆ）水冷却によってさらに、アノードの安定性が増加する。これによって、外部温度のシフトや大きなアノード電流によるアノードの過剰な加熱によるアノードの挙動の変化が低減される。
【００５７】
ｇ）本発明のアノードは、低い電圧で動作するためにカソードからのプラズマ以外に第２のプラズマを必要としないのが通常である。
【００５８】
本発明の精神および趣旨を逸脱することなく別の多くの実施形態を想起できることに留意すべきである。たとえば図８は、ＭｅｔａＭｏｄｅ（商標）構成で使用されるような細長いカソード向けの可能な多数のアノード構成のうちの１つを表している。この実施形態では、２つのアノード７２ａ、７２ｂが長い平面状Ｓｉカソード７４の側面の位置に対称に位置決めされている。以前使用されていた構成に代わりこの構成を使用することによって、動作ごとの変動を標準偏差σ＝１．６４％から０．２２％に改善することができる。これを図９に図示したグラフで表している。
【００５９】
参照により本明細書に組み込むものとするＳｕｒｆａｃｅ  ａｎｄ  Ｃｏａｔｉｎｇｓ  Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，６８／６９，（１９９４）  ７９４〜７９８ページに発表されているＰ．Ｓｉｅｃｋによる「Ａｃｔｉｖｅ  Ｃｏｎｔｒｏｌ  ｏｆ  Ａｎｏｄｅ  Ｃｕｒｒｅｎｔ  Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ  ｆｏｒ  Ｄ．Ｃ．Ｒｅａｃｔｉｖｅ  Ｓｐｕｔｔｅｒｉｎｇ，ｏｆ  Ｓｉ０２  ａｎｄ  Ｓｉ３Ｎ４」と題する論文には、インライン・コーティング・システムに関して電流分布を制御するための方法について記載している。
【００６０】
本発明は、この種のインライン・コーティング・システムや別のインライン・コーティング・システムに適用可能であるものと思われる、たとえばこうしたインライン・コーティング・システムでは複数アノード利用が使用可能であるものと思われる。一例として、ここまでに記載した本発明による中空のアノードによれば、Ｓｉｅｃｋによるこの出版物に記載されているアノード配列スキームの動作性能を高めることが可能である。本発明のアノードを使用することによれば以下が得られる。
１）有効アノード表面がコーティング材料から保護されること。
２）アノード位置がより適正に規定されること。
３）気体流入口が適正に規定されること。
【００６１】
カソードの長さおよび装置内で利用可能なスペースに応じて、カソードに沿っていずれかが電気的に制御される数個のアノードを有するようにでき、あるいはカソードの長さ方向のスパッタ分布を制御するためにアノードを通過する気体流がアノード・キャビティを介して調整される。こうした調整は、たとえば現場でのスペクトル計測値からのフィードバック・ループを用いてコーティング動作中に現場で実施されることがある。
【００６２】
ここで図１０ａを参照すると、アノード１０２から１０７までをその周りに配置して有する細長いカソード１０１を備えたコーティング装置の平面図を表している。図１０ｂは、細長いカソード１０１が独立した気体流入口１２０ａおよび１２０ｂを有する円筒状のカソードであるような図１０ａの端面図である。図１０ｃはそのカソードが平面状カソードであるような図１０ａの端面図である。
【００６３】
新規かつ発明性のあるアノードを提供する以外に、光学フィルタ、ミラーおよび半導体回路などの被コーティング・デバイス内での低い欠陥密度に対する絶え間なく増大する要求のために、スパッタリング・ターゲットにおいてアーク放電がほとんどないか全くないようなカソードが必要である。目下のところ、市販されているカソードならびに従来技術で記載されているカソード設計は、特に、被着速度を高く保持している場合、この重要な特徴を欠いている。
【００６４】
無用なアーク放電の問題に対しては、さまざまな解決法が提唱されており、たとえば、カソードの周りに配置させる多くのシールド設計が知られている。同じくこの問題を改善するために異なる磁石配列が提唱されているが、これらの解決法はその限界や無用な副作用を有している。
【００６５】
本発明の重要な態様の１つは、１つまたは複数の基板上への材料のスパッタ・コーティングで使用するための新規かつ発明性のあるカソードを提供することに関する。さらに、この新規のカソードは、本質的にあらゆるアーク放電を、ほぼゼロまで、あるいはコーティングを受ける基板に対して有害な影響を有しない受容可能なレベルまで低減するような記載したアノードと連携して使用することができる。本発明によるカソードは、ここまで記載したアノードと一緒になって、極めて信頼性が高くかつ必要とするダウンタイムが極めて短いコーティング・システムを提供する。本明細書に開示したアノードとカソードの組み合わせによって、別の周知のコーティング・チェンバでは凌駕できないコーティング機構が提供される。
【００６６】
たとえば電気絶縁式シールドや別のさまざまな形態のシールドを提供することによって、カソード側面などにおける無用なスパッタリングを低減するような従来技術のさまざまな設計が提唱されているが、これらのうちの大部分は満足の行くものではない。周知のシステムの１つが米国特許第５８５１３６５号に開示されている。このタイプのシステムは一般に、ターゲット装着具からのスパッタリングを防止するためにターゲット表面の一部分を被覆する暗部シールドを提供している。これが典型的には、かなりの量のコーティングをシールドの辺縁上に被着させることになる。米国特許５８５１３６５号では、シールドの形状に多大な努力が傾注されていたが、その後に、ある種のコーティングがターゲット上に堆積して事実上フォールバックし、コーティングされ基板上の欠陥を増加させる結果につながるアーク放電を生じさせることが分かった。このことは、その目的が装置をできる限り真空に維持することであるようなロードロック・システムにおいて特に重大な問題となる。暗部シールドのより下側の側面上、およびターゲット表面上への再被着材料からのコーティングの堆積によって、その暗部自体が小さくなりかつ絶縁材料からのスパッタリングが定着し、これによってかなりの重大な無用のアーク放電が生じる可能性がある。
【００６７】
別のシールド解決法が提唱されており、たとえば米国特許第５３３４２９８号は、ターゲットのうち浸食ゾーン（ｅｒｏｓｉｏｎ  ｚｏｎｅ）の外部に位置する縁のエリアが暗部シールドの延長部によって覆われているカソードおよびシールドを提供している。この実施形態では、その暗部シールドが電気的にフロート状態にあり、かつターゲットと暗部シールドの間で全くプラズマの点火が生じることが不可能な程度に広くなったギャップによってターゲットから分離されている。この配列は別の配置と比べて幾つかの利点を提供するように思われるが、この配列はスパッタ材料に特異的であり、したがって実現するのに比較的高コストとなる。
【００６８】
本発明の一態様では、複数のスパッタ材料に関して機能することが分かっておりかつ従来技術の別の解決法と比べてより優れていると思われることから実現するのが比較的低コストであるようなもっと明快な解決法が提供される。
【００６９】
ここで図１１を見ると、アノードを通ってカソードから出て気体がチェンバ内に供給されているようなアノード１４０を伴うカソード１３０を表している。これによれば、磁場が高い部分であるカソードの近傍で高い圧力が回避される。アノード開口部は、ターゲット・エリア全体にわたって均一な圧力分布を可能とするようにカソードから少なくとも２インチだけ離すことが好ましい。アノード電圧は、アノードとカソードの間の距離の影響を受けないことが分かっている。この実施形態では暗部シールドが不要であるため、これにより、被スパッタ粒子のフラックス内まで延びているのが典型的であるような暗部シールドからターゲット上にコーティング薄片（ｆｌａｋｅ）が落ちることが解消される。暗部シールドが設けられている場合、シールドの比較的尖鋭な辺縁のために（誘電体材料でコーティングされている場合に）電荷の堆積につながり、これによってもまたアーク放電が生じる。この好ましいカソード実施形態では、カソードの側面は電気的に絶縁されている。電気絶縁１４２は、絶縁材料を使用することあるいは絶縁性コーティングを塗布することによって実現することができる。誘電体コーティングは、プラズマ噴霧コーティング過程を通じて塗布された高密度のアルミナとすることができる。カソードはＫａｐｔｏｎ（商標）テープの層によってコーティングを受けることにより絶縁性とすることができる。別法として、Ｔｅｆｌｏｎ（商標）やセラミックなどの絶縁材料上にそのカソードを装着することができる。別法として、空気が電気絶縁体となるようにカソードの側面を通常の大気に晒すことができる。上で言及した技術を組み合わせてカソードを絶縁することもできる。さらに、カソードの胴体を横方向に延ばしてカソード胴体を超えて拡がる磁場を低下させるとアーク放電が減少する。その側面上にアルミナをプラズマ噴霧し、かつその底面をＴｅｆｌｏｎ（商標）プレートで絶縁することによってこの長くしたカソードを絶縁することによれば、同じ被着速度であればアーク率を、＞１００アーク／ｓから、＜０．１アーク／ｓまで、低減させることができる。これは、無用なアーク放電の問題に対処する非常に低コストではあるが効率のよい解決法である。本発明によるカソードは金属および誘電体コーティングに利用することができる。このカソードは、任意の電気的モード（ＲＦ、ＤＣ、パルス式ＤＣ、ＭＦ、デュアル・カソードＡＣ、単一カソードＡＣ）で駆動することができる。本明細書内において電気絶縁性のコーティングを表すためのコーティング（ｃｏａｔｉｎｇ）という用語は、アルミナなどの電気絶縁材料のコーティングに関する噴霧（ｓｐｒａｙｉｎｇ）、あるいはこうしたコーティング上へのペインティング（ｐａｉｎｔｉｎｇ）、あるいはＫａｐｔｏｎ（商標）テープなどの電気絶縁性テープのコーティングの付与を含んでおり、またこれと比べて好ましくはないが別法として、Ｔｅｆｌｏｎプレートによってカソードの側面や底面をコーティングすることも可能である（ただしこの例では、こうしたプレートはカソードの導電性側壁に隣接させかつ接触させなければならない）。
【００７０】
ここで図１３を参照すると、ターゲットがチェンバ１３６の内部に対して内方に向いた状態でカソード１３６が真空下にある真空チェンバの内部に部分的に配置されており、かつ残りの部分は大気圧下にある真空チェンバの外部にあるように図示した本発明の一実施形態を表している。この例では、カソード１３６はチェンバの壁内にある開口部を通して挿入されると共にシール１３９を用いて封止されており、これにより真空を維持することができる。真空チェンバ内部の部分の側壁は電気絶縁材料１３８によってコーティングされている。
【００７１】
まとめると、これまでに知られていないような新規のコンテナ様のアノードおよびコーティングしたカソードを提供している。これらのアノードおよびカソードはそれぞれに新規性かつ発明性があると考えられるが、これら両者によって極めて有利なコーティング・システムを提供することに寄与する。図示した実施形態は単に例示であり、本発明の精神および趣旨の域内において別の多くの実施形態を想起することができる。
【図面の簡単な説明】
【００７２】
【図１ａ】長さｈ、直径ｄの円筒状の中空のアノードと、前記アノードの端部の位置でコーティング・チェンバの開口部に結合されたオリフィス開口部ｄ０と、を含む本発明の一実施形態によるコーティング・チェンバのある小部分の断面図である。
【図１ｂ】長さｈ、直径ｄの円筒状の中空のアノードと、前記アノードの端部の位置でコーティング・チェンバの開口部に結合されたオリフィス開口部ｄ０と、を含む本発明の一実施形態によるコーティング・チェンバであって、アノードがコーティング・チェンバの内部に配置されているようなコーティング・チェンバの断面図である。
【図１ｃ】アノード開口部がその側面の位置またはアノード端部位置にあるようなアノードの代替的な実施形態の図である。
【図２】アノードの大きさに対するアノード電圧の依存性を表したグラフである。
【図３】アノード電圧の影響をパワー供給を受けるアノードの近傍にある接地表面までの距離に対して表したグラフである。
【図４】典型的なスパッタリング過程における圧力領域を両矢印で示しているアノード電圧の圧力依存性を表したグラフである。
【図５】アノード内への２つの異なる気体流に関して、アノード電圧をチェンバ内へのアノード開口部の面積に対して表したグラフである。
【図６】銅アノードおよびステンレス鋼アノードについてアノード電圧対時間を比較しているグラフである。
【図７】電源に接続されている本発明の一実施形態によるアノードの断面図である。
【図８】外部に装着した２つの本発明の一実施形態によるアノードを有するコーティング装置の図である。
【図９】ＳｉＯ２の光学的厚さの標準偏差を、アノードを伴わずにＭｅｔａＭｏｄｅ（商標）コーティング装置内の異なる垂直位置で計測した黒い実線のグラフで示した連続５回のコーティング動作と、パワー供給を受けた２つのアノードを伴った灰色の中空の記号で示した連続５回のコーティング動作とから得て表したグラフである。
【図１０】１０ａは、本発明の一実施形態による複数のアノードと細長いカソードを有するコーティング装置の平面図である。１０ｂは、その細長いカソードが円筒状であるような図１０ａに示したコーティング装置の端部図である。１０ｃは、そのカソードが平面状カソードであるような図１０ａに示したコーティング装置の端部図である。
【図１１】ターゲット側を除いたその側面が本発明の一実施形態に従ってコーティング・チェンバ内部に配置されたアノードに隣接した誘電絶縁体によって絶縁されている好ましいカソードの図である。
【図１２】カソードの見通し線内の相対する異なる位置で基板の配列と対面しているカソードの図である。
【図１３】そのカソードが真空チェンバの内部で部分的に封止されておりかつ真空チェンバに対して部分的に外側の部分を有していると共に真空チェンバの内部にある部分はその側面がアルミナなどの絶縁材料によってコーティングされているような本発明の一実施形態の側面図である。
【符号の説明】
【００７３】
１０  アノード
１２  導電壁
１２ｃ  銅壁
１４  開口部
１４ｂ  開口部
１４ｃ  開口部
１６  水冷パイプ
１６ｂ  水冷細管
１６ｃ  水冷パイプ
１８  気体流入ポート
１８ｂ  Ａｒガスポート
１８ｃ  Ａｒガスポート
１９  絶縁材料
１９ｂ  絶縁体
２１  接地カバー
２１ｂ  カバー
７０  アノード
７２  スイッチ
７２ａ  アノード
７２ｂ  アノード
７４  平面状Ｓｉカソード
１０１  細長いカソード
１０２  アノード
１０３  アノード
１０４  アノード
１０５  アノード
１０６  アノード
１０７  アノード
１２０  基板
１２０ａ  気体流入口
１２０ｂ  気体流入口
１２１  基板
１２２  基板
１２４  カソード
１２６  材料
１３０  カソード
１３６  カソード、チェンバ
１３８  電気絶縁材料
１３９  シール
１４０  アノード
１４２  電気絶縁
【図１ａ】
2006057181.tif 000003
【図１ｂ】
2006057181.tif 000004
【図１ｃ】
2006057181.tif 000005
【図２】
2006057181.tif 000006
【図３】
2006057181.tif 000007
【図４】
2006057181.tif 000008
【図５】
2006057181.tif 000009
【図６】
2006057181.tif 000010
【図７】
2006057181.tif 000011
【図８】
2006057181.tif 000012
【図９】
2006057181.tif 000013
【図１０】
2006057181.tif 000014
【図１１】
2006057181.tif 000015
【図１２】
2006057181.tif 000016
【図１３】
2006057181.tif 000017