(57)【要約】【課題】  ホルムアルデヒド含有排水(1)に含まれるホルムアルデヒドを分解し得る方法を提供する。【解決手段】  本発明の方法は、ホルムアルデヒド排水(1)を硝酸態窒素排水(2)と混合し、嫌気性雰囲気下に脱窒細菌(3)と接触させて、該脱窒細菌(3)にホルムアルデヒドを分解させることを特徴とする。硝酸態窒素排水(2)は、アンモニア態窒素排水(4)を好気性雰囲気下に硝化細菌(5)と接触させ、該硝化細菌(5)に前記アンモニア態窒素排水(5)中のアンモニア態窒素を硝化させて得ることができる。【選択図】  図１
2006035093.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ホルムアルデヒド排水(1)を硝酸態窒素排水(2)と混合し、嫌気性雰囲気下に脱窒細菌(3)と接触させて、該脱窒細菌(3)に前記ホルムアルデヒド排水(1)中のホルムアルデヒドを分解させることを特徴とする前記ホルムアルデヒドの分解方法。
【請求項２】
アンモニア態窒素排水(4)を好気性雰囲気下に硝化細菌(5)と接触させ、該硝化細菌(5)に前記アンモニア態窒素排水(5)中のアンモニア態窒素を硝化させて前記硝酸態窒素排水(2)を得る請求項１に記載の排水処理方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ホルムアルデヒドの分解方法に関し、詳しくはホルムアルデヒド排水中のホルムアルデヒドを分解する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ホルムアルデヒド排水(1)に含まれるホルムアルデヒド（ＨＣＨＯ）を分解する方法としては、好気性雰囲気下にて、好気性微生物(3')に分解させる方法が知られており、ホルムアルデヒドを分解し得る好気性微生物として、例えばフサリウム属に属するホルムアルデヒド分解菌〔特許文献１：特開平１１−１９６８６号公報〕、アルスロバクター属に属するホルムアルデヒド分解菌〔特許文献２：特開平７−１０７９６７号公報、特許文献３：特開平７−１０８２９８号公報〕が知られている。
【０００３】
しかし、かかる分解方法は、ホルムアルデヒドを分解するための特別の微生物を用いるものであり、従来から使用されている微生物を用いてホルムアルデヒドを分解し得る方法が求められている。
【０００４】
【特許文献１】特開平１１−１９６８６号公報
【特許文献２】特開平７−１０７９６７号公報
【特許文献３】特開平７−１０８２９８号公報
【特許文献４】特開平６−４９６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
そこで本発明者は、かかる状況に鑑み、ホルムアルデヒド含有排水(1)に含まれるホルムアルデヒドを分解し得る方法について鋭意検討した結果、硝酸態窒素を含む硝酸態窒素排水(2)を脱窒細菌(3)と接触させて脱窒素させる際にホルムアルデヒドが存在すると、この脱窒細菌(3)により、ホルムアルデヒドを分解し得ることを見出し、本発明に至った。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
すなわち本発明は、ホルムアルデヒド排水(1)を硝酸態窒素排水(2)と混合し、嫌気性雰囲気下に脱窒細菌(3)と接触させて、該脱窒細菌(3)に前記ホルムアルデヒド排水(1)中のホルムアルデヒドを分解させることを特徴とする前記ホルムアルデヒドの分解方法を提供するものである。
【発明の効果】
【０００７】
本発明の分解方法によれば、硝酸態窒素排水(2)を脱窒素させるに用いる脱窒細菌により、ホルムアルデヒド排水(1)に含まれるホルムアルデヒドを分解することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【０００８】
本発明の分解方法に適用されるホルムアルデヒド排水(1)は、ホルムアルデヒドを含む排水であって、化学工場などから排出される工場排水、病院その他の医療機関などから排出される医療排水などが挙げられる。かかるホルムアルデヒド排水(1)中のホルムアルデヒド濃度は５００ｍｇ／Ｌ以上、さらには１０００ｍｇ／Ｌ以上であってもよく、通常は１００００ｍｇ／Ｌ以下、好ましくは５０００ｍｇ／Ｌ以下である。
【０００９】
ホルムアルデヒド排水は、炭素数１個の有機化合物を含んでいてもよい。かかる有機化合物としては、例えばメタノール、蟻酸などが挙げられる。また、ホルムアルデヒド排水は、炭素数２個以上の有機化合物を含んでいてもよい。
【００１０】
硝酸態窒素排水(2)は、硝酸性化合物、亜硝酸性化合物などの硝酸態窒素を含む排水であり、硝酸態窒素の含有量が窒素換算で通常１００ｍｇ／Ｌ〜２０００ｍｇ／Ｌ程度、好ましくは２００ｍｇ／Ｌ以上のものが用いられるが、亜硝酸性化合物を含む場合、その含有量は５００ｍｇ／Ｌ以下であることが好ましい。
【００１１】
このような硝酸態窒素排水(2)としては、例えば化学工場、金属加工工場などから排出され、硝酸態窒素を含む工場排水が挙げられる。
【００１２】
硝酸態窒素排水(2)は、特許文献４〔特開平６−４９６号公報〕に記載されるように、アンモニア態窒素排水(4)を好気性雰囲気下に硝化細菌(5)と接触させ、この硝化細菌(5)にアンモニア態窒素を硝化させて得られる硝化処理水であってもよい。この硝化処理水には通常、アンモニア態窒素が硝化されて生成した硝酸性化合物および亜硝酸性化合物が含まれている。
【００１３】
硝酸態窒素排水(2)の使用量は、混合後のホルムアルデヒドおよび炭素数１個の有機化合物の炭素換算の含有量（Ｃ）と、硝酸態窒素の窒素換算の含有量（Ｎ）との比（Ｃ／Ｎ比）が通常２．６以下、好ましくは１．７以下、さらに好ましくは１．５以下となり、かつ、混合後のホルムアルデヒド濃度が１００ｍｇ／Ｌ以下、好ましくは５０ｍｇ／Ｌ以下となる量である。硝酸態窒素排水の使用量が少なく、相対的にホルムアルデヒドが多くなってＣ／Ｎ比が２．６を超えたり、混合後のホルムアルデヒド濃度が１００ｍｇ／Ｌを超えると、脱窒細菌の活性が低下する可能性がある。
【００１４】
硝酸態窒素排水(2)の使用量は、好ましくは、炭素数１個の有機化合物の含有量（Ｃ）および炭素数２個以上の有機化合物の含有量の合計（ΣＣ）と硝酸態窒素の窒素換算の含有量（Ｎ）との比（ΣＣ／Ｎ比）が１．３〜６、好ましくは２〜４となる量である。ΣＣ／Ｎが１．３未満であると脱窒細菌の活性が低下し易く、また６を超えると分解されずに残る有機化合物が多くなる傾向にある。
【００１５】
脱窒細菌(3)は、空気とほとんど接触しない嫌気性雰囲気下に硝酸イオン（ＮＯ3-）を式（１）
2006035093.tif 000003
に従って亜硝酸イオン（Ｏ2-）とし、この亜硝酸イオンを式（２）
2006035093.tif 000004
に従って窒素（Ｎ2）に還元する細菌である。式（１）および式（２）において、(Ｈ)として示される水素供与体として、一般的にはメタノール、酢酸その他の有機化合物が用いられるが、本発明の分解方法において、ホルムアルデヒドは、かかる水素供与体として作用し、二酸化炭素（ＣＯ2）および水（Ｈ2Ｏ）に分解される。
【００１６】
脱窒細菌は、通常、担体に固定化して微生物固定化担体として用いる。担体としては、石炭を焼却することで生ずる石炭焼却灰、アルミナ粒子、ヒドロキシアパタイト粒子などの微粒子担体を用いることができる。石炭焼却灰としては、石炭を焼却して排出される排ガスに同伴されて飛散する、いわゆるフライアッシュを用いることもできる。フライアッシュは、電気集塵機などによって排ガスから分離されて得られる。かかる粒状担体としては、粒子径が０．１μｍ〜２５０μｍで、中心粒子径が１００μｍ以下のものが好ましく用いられる。
【００１７】
担体として、例えばポリウレタン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリエチレン樹脂、アクリル樹脂などの樹脂を成形した球状、円筒状、円柱状、直方体状の固定化担体を用いることもできる。このような固定化担体は、様々なものが市販されている。
【００１８】
脱窒細菌(3)を担体に固定するには、例えば水に脱窒細菌が分散された分散液を担体と混合すればよい。分散液としては、脱窒細菌の培養液、活性汚泥、活性汚泥を水で希釈した希釈液などが挙げられる。担体として微粒担体を用いる場合、予め高分子凝集剤の存在下に担体を水に分散させてから、分散液と混合してもよい。高分子凝集剤としては、カチオン性高分子凝集剤、アニオン性高分子凝集剤を用いることができる。微粒担体の使用量は、分散液１Ｌあたり通常１ｇ〜２００ｇ程度である。
【００１９】
担体として固定化担体を用いる場合には、固定化担体を分散液と混合すればよい。固定化担体を使用する場合、その使用量は、分散液１Ｌあたり合計体積で通常５０ｍＬ〜５００ｍＬ程度である。
【００２０】
混合後、撹拌しながら硝酸態窒素および水素供与体を含む培養液と接触させることで、脱窒細菌が担体上で増殖しつつ固定されて、脱窒細菌固定化担体が得られる。培養液としては、用いる硝酸態窒素排水と同様の組成の液に水素供与体を加えたものや、該硝酸態窒素排水を純水などで希釈した液に水素供与体を加えたものが好ましく用いられる。水素供与体としては、例えばメタノールなどのような炭素数１個の有機化合物が挙げられる。培養液に含まれる硝酸態窒素および水素供与体は、時間の経過と共に濃度を増加させることが好ましい。また水素供与体として、徐々にホルムアルデヒドを加えてもよい。
【００２１】
硝酸体窒素排水(2)と混合したのちのホルムアルデヒド排水(A)を脱窒細菌(3)と接触させる。接触は嫌気性雰囲気下に行われ、具体的には酸化還元電位が塩化銀電極を基準として通常−２００ｍＶ以下、好ましくは−３００ｍＶ以下に維持されるよう、空気と接触しないようにして行われる。空気と接触して酸化還元電位が−２００ｍＶを超えると、ホルムアルデヒド排水、硫酸態窒素排水の負荷変動などにより脱窒細菌の能力が変動し易くなって、時として脱窒細菌が死滅することがある。
【００２２】
接触させる際の温度は通常１５℃〜４２℃、好ましくは２０℃〜４０℃程度である。１５℃未満であったり４２℃を超えると脱窒細菌の活性が低下し、特に４２℃を超えると硝酸態窒素が過度に還元されてアンモニア態窒素が増加し易くなる。
【００２３】
水素イオン濃度は通常ｐＨ６〜ｐＨ９、好ましくはｐＨ６．５〜ｐＨ８．５の範囲である。ｐＨ６未満ではホルムアルデヒド排水および硝酸態窒素排水の負荷変動の影響を受け易く、ｐＨ９を超えると、硝酸態窒素が過度に還元されてアンモニア態窒素が増加し易くなる。水素イオン濃度をこの範囲とするには通常、水素イオン濃度を監視しながら酸またはアルカリを加えればよい。酸としては、例えば硫酸が挙げられ、アルカリとしては、例えば水酸化ナトリウム、炭酸ナトリウムなどが挙げられる。
【００２４】
硝酸態窒素排水(2)と混合したホルムアルデヒド排水(1)を脱窒細菌(C)と接触させるには、例えば図１に示すように、通常の脱窒槽(6)を用いることができる。脱窒槽(6)には、担体に脱窒細菌(3)が固定化された脱窒細菌固定化担体が備えられており、ホルムアルデヒド排水(1)を硝酸態窒素排水(2)と共に、この脱窒槽(6)に連続的に通水することで、脱窒細菌(3)と接触させることができる。
【００２５】
ホルムアルデヒド排水(1)は、そのまま脱窒槽(6)に導入してもよいが、ホルムアルデヒド濃度が局所的に高い部分が生じて、この部分で脱窒細菌(3)が死滅しないよう、通常は図１に示すように、予め硝酸態窒素排水(2)と混合してから導入される。
【００２６】
図１に示す装置では、硝酸態窒素排水(2)として、硝化槽(7)にてアンモニア態窒素排水(4)を硝化細菌(5)と接触させて得た硝化処理水を用いている。硝化槽(7)では、好気性雰囲気下に硝化細菌(5)をアンモニア態窒素(4)と接触させて、硝化処理水(2)を得る。好気性雰囲気下に接触させるには、例えば曝気器(71)にて空気を吹き込みながら曝気して接触させればよい。硝化槽(7)にて硝化処理された後の硝化処理水(2)は、沈降分離槽(8)にて硝化細菌(5)を分離してから脱窒槽(6)に送られる。沈降分離槽(8)で沈降分離された硝化細菌(5)は通常、硝化槽(7)に還流される。硝化槽(7)には、水素イオン濃度計(図示せず)が備えられていて、この水素イオン濃度計により測定された水素イオン濃度に基づき、系内の水素イオン濃度を調整するための酸またはアルカリ(9)が加えられる。
【００２７】
硝酸態窒素排水(2)と混合されたのちのホルムアルデヒド排水(1)は、脱窒槽(6)にて撹拌下に脱窒細菌(3)と接触させる。撹拌には、通常、電動モーターなどによって回転駆動される撹拌器(61)が用いられる。接触は、空気とほとんど接触させない嫌気性雰囲気下に行われる。脱窒槽(6)には、水素イオン濃度計(図示せず)が備えられていて、この水素イオン濃度計により測定された水素イオン濃度に基づき、系内の水素イオン濃度を調整するための酸またはアルカリ(10)が加えられる。
【００２８】
脱窒槽(6)にて脱窒処理された後の脱窒処理水(11)は、沈降分離槽(12)に送られ、この沈降分離槽(12)にて脱窒細菌(3)を分離される。脱窒細菌を分離した後の脱窒処理水(13)は、ホルムアルデヒドを含まないので、そのまま河川、海などに排出することができるが、未分解の有機物を多く含むこともあり、この場合には、通常の活性汚泥法により、高気性雰囲気下に活性汚泥と接触させて有機物を分解したのちに排出してもよい。沈降分離槽(12)で沈降分離された脱窒細菌(3)は通常、脱窒槽(6)に還流される。
【００２９】
図２には、本発明の方法によりホルムアルデヒドを分解するための装置の他の例を示す。この装置では、ホルムアルデヒド排水(1)は、アンモニア態窒素排水(4)で希釈されてから脱窒槽(6)に通水されている。硝酸態窒素排水(2)としては、後述の硝化槽(7)にてアンモニア態窒素排水(4)を硝化細菌(5)と接触させて得た硝化処理水を用いている。脱窒槽(6)では、硝化処理水(2)中に含まれる硝酸態窒素が脱窒細菌(3)と接触し、脱窒され、同時にホルムアルデヒド排水(1)中のホルムアルデヒドも分解されて、脱窒処理水(11)として次の硝化槽(7)に送られる。アンモニア態窒素排水(4)中のアンモニア態窒素は、硝化されることなく、そのまま脱窒処理水(11)に含まれた状態で次の硝化槽(7)に送られ、ここで硝化され、沈降分離槽(12)にて固形分を沈降分離された後、一部が硝化処理水(2)として先の脱窒槽(6)に戻され、残りは外部へ排出される。固液分離器(12)で分離された固形分には脱窒槽(3)から持ち込まれた脱窒細菌(3)および硝化槽(7)からの硝化細菌(5)が含まれており、これは脱窒槽(3)に戻される。
【実施例】
【００３０】
以下、実施例によって本発明をより詳細に説明するが、本発明は、かかる実施例によって限定されるものではない。
【００３１】
実施例１
〔脱窒細菌の固定化〕
０．２％カチオン性高分子凝集剤水溶液〔「スミフロックＦＣ−１８５Ｎ」（住友化学工業(株)製）０．３２ｇを水に溶解させて総量１６０ｍＬとしたもの〕に、火力発電所から得たフライアッシュ〔中心粒子径９．１２μｍ、比重２．３〕１００ｇを加え、よく撹拌した後、０．１％アニオン系高分子凝集剤水溶液〔「スミフロックＦＡ−３０」（住友化学工業(株)製）０．１２ｇを水に溶解させて総量１２０ｇとしたもの〕を追加して更に３０分以上、撹拌してフライアッシュの高分子凝集剤処理液を得た。
【００３２】
内容積２Ｌの脱窒槽に、化学工場の活性汚泥〔ＭＬＳＳ約５０００ｍｇ／Ｌ〕を入れ、上記で得たフライアッシュの高分子凝集剤処理液の全量を投入した。次いで、この脱窒槽に、硝酸ナトリム１．８３ｇ／Ｌ、リン酸一水素二ナトリウム０．５７ｇ／Ｌ、メタノール１．０３ｇ／Ｌ、酢酸１．２９ｇ／Ｌ、ミネラル〔塩化カリウム０．１１ｇ／Ｌ、硫酸マグネシウム七水和物０．００８５ｇ／Ｌ、硫酸鉄(II)七水和物０．００８５ｇ／Ｌ、塩化カルシウム二水和物．００５ｇ／Ｌ、硫酸マンガン四水和物０．００２ｇ／Ｌ、モリブデン酸ナトリム二水和物０．０５ｇ／Ｌ、硫酸亜鉛七水和物０．０００１ｇ／Ｌ、硫酸銅五水和物０．０００１Ｇ/Ｌ、塩化コバルト六水和物０．０００００１ｇ／Ｌ〕をそれぞれ上記濃度となるように加え、常温下、一夜の間、水素イオン濃度が約ｐＨ７．５となるように、適宜、硫酸または水酸化ナトリウムを加えながら、撹拌して、脱窒細菌をフライアッシュに固定化した。
【００３３】
〔脱窒細菌の連続培養〕
翌日、上記と同様にして水素イオン濃度が約ｐＨ７．５となるように調整しながら、硝酸ナトリウム、リン酸一水素二ナトリウム、ホルムアルデヒド、酢酸およびミネラルを含む培養液を通水して連続培養を行った。この連続培養の間、硝酸ナトリウムの窒素換算の含有量（Ｎ）に対するホルムアルデヒドの炭素換算の含有量（Ｃ）の比（Ｃ／Ｎ）は１．２９に、ホルムアルデヒドおよび酢酸の炭素換算の合計含有量（ΣＣ）の比（ΣＣ／Ｎ）は３．０になるように調整した。通水は、１時間当たり単位容積あたりの硝酸態窒素の処理量（脱窒活性）が１５０ｍｇ／Ｌ・Ｈｒ（窒素換算）に到達するまで続けた。なお、この間、脱窒槽から流出する脱窒処理水は、沈降分離槽にて固液分離し、固形分として得られた微生物固定化担体は、脱窒槽に戻した。
【００３４】
〔ホルムアルデヒド排水の分解〕
上記と同様にして水素イオン濃度をｐＨ７．５に調整しながら、上記培養液に代えて以下の第１表に示す組成の模擬排水を通水した。脱窒槽から得られた脱窒処理水中に含まれるホルムアルデヒド（ＨＣＨＯ）含有量（炭素換算）および硝酸態窒素含有量（炭素換算）と、脱窒槽における脱窒活性および塩化銀電極に対する酸化還元電位を第１表に示す。
【００３５】
第 １ 表                                    
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
Run   模擬排水                      脱窒処理水            脱窒活性  酸化還元電位
No.   硝酸態窒素  Ｃ／Ｎ  ΣＣ／Ｎ  ＨＣＨＯ  硝酸態窒素                        
(mg/L)                      (mg/L)    (mg/L)      (mg/L・Hr)  (mV)      
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
１  1420        0.43     1.0       3.5       260         157        -261      
２  1450        0.56     1.3       2.7        34         193        -335      
３  1370        0.64     1.5       7.1         0         189        -339      
４  1340        0.86     2.0      11.2         0         174        -343      
５  1210        1.07     2.5       2.3         0         165        -375      
６   950        1.29     3.0       5.4         0         150        -357      
７   870        1.46     3.4       6.7         1         145        -377      
８   850        1.71     4.0       6.9         0         151        -412      
９   910        2.14     5.0       7.4         0         164        -392      
10   910        2.40     5.6      18.7         0         165        -376      
11   980        2.57     6.0      24.1         0         178        -399      
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
【００３６】
実施例２
〔脱窒細菌の固定化および連続培養〕
内容積２Ｌの脱窒槽に、市販の固定化担体〔日清紡(株)製「バイオコンタクトＮ」〕１８０ｇ（膨潤後の体積は１Ｌ）および化学工場の活性汚泥〔ＭＬＳＳは約６０００ｍｇ／Ｌ〕を入れ、撹拌し、次いで実施例１と同様にして水素イオン濃度をｐＨ７．５に維持しながら、常温下にて、硝酸ナトリウム、リン酸一水素二ナトリウム、メタノール、酢酸およびミネラルからなる培養液を通水して脱窒細菌を固定化担体に固定し、培養した。この培養は、時間経過と共に硝酸ナトリウム濃度を上昇させた。また硝酸ナトリウムの窒素換算の含有量（Ｎ）に対するメタノールの炭素換算の含有量（Ｃ）の比（Ｃ／Ｎ）は１．２９に、メタノールおよび酢酸の炭素換算の合計含有量（ΣＣ）の比（ΣＣ／Ｎ）は３．０になるように調整した。通水は、脱窒活性が１５０ｍｇ／Ｌ・Ｈｒ（窒素換算）に到達するまで続けた。なお、この間、脱窒槽からは、固定化担体分離スクリーンにて固液分離したのちの脱窒処理水を排出させた。
【００３７】
〔ホルムアルデヒド排水の分解〕
その後、上記培養液中のメタノールを徐々にホルムアルデヒドに置換し、完全にホルムアルデヒドに置換した。その後、さらに４０日間、ホルムアルデヒドの分解を行った間の培養液（模擬排水）中の硝酸態窒素含有量、Ｃ／Ｎ比およびΣＣ／Ｎ比と、脱窒処理水中に含まれるホルムアルデヒド（ＨＣＨＯ）含有量（炭素換算）および硝酸態窒素含有量（炭素換算）と、脱窒槽における脱窒活性および塩化銀電極に対する酸化還元電位を第２表に示す。
【００３８】
第 ２ 表                               
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
模擬排水                      脱窒処理水  脱窒活性  酸化還元電位
硝酸態窒素  Ｃ／Ｎ  ΣＣ／Ｎ  硝酸態窒素                        
(mg/L)                        (mg/L)    (mg/L・Hr)  (mV)      
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
1450      1.29     3.0             3       153        -348      
━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━━
【００３９】
実施例３
〔脱窒細菌の固定化〕
実施例１と同様にして調製した０．２％カチオン性高分子凝集剤水溶液〔「スミフロックＦＣ−１８５Ｎ」〕３６０Ｌに、火力発電所から得たフライアッシュ〔中心粒子径１５μｍ、比重２．３〕１５０ｋｇを加え、よく撹拌した後、実施例１と同様にして調製した０．１％アニオン系高分子凝集剤水溶液〔「スミフロックＦＡ−３０」〕１７７Ｌを追加して更に３０分以上、撹拌してフライアッシュの高分子凝集剤処理液を得た。
【００４０】
内容積３ｍ3の脱窒槽に、化学工場の活性汚泥〔ＭＬＳＳは約６０００ｍｇ／Ｌ〕１ｍ3および純水１ｍ3を入れ、撹拌し、上記で得たフライアッシュの高分子凝集処理液を入れ、さらに硝酸ナトリウム２．７３ｋｇおよびメタノール３．６ｋｇを入れたのち、水を加えて脱窒槽を満液状態とし、一夜、撹拌して、脱窒細菌をフライアッシュに固定化した。
【００４１】
〔硝化細菌の固定化および連続培養〕
内容積３ｍ3の硝化槽に、化学工場の活性汚泥〔ＭＬＳＳは約６０００ｍｇ／Ｌ〕１ｍ3および純水１ｍ3を入れ、撹拌し、上記と同様にして調製したフライアッシュの高分子凝集処理液、硫酸アンモニウム２．８３ｋｇ、８５％リン酸０．２２ｋｇを入れ、常温下に実施例１と同様にして水素イオン濃度をｐＨ７．５に維持しつつ、曝気しながら、一夜撹拌して、硝化細菌をフライアッシュに固定化した。
【００４２】
次いで、水素イオン濃度をｐＨ７．５に維持しながら、時間経過と共にアンモニア態窒素量を増加させながら、アンモニア態窒素を主成分とし有機物質を微量含む化学工場のアンモニア態窒素排水を通水して、硝化細菌の連続培養を行った。
【００４３】
〔ホルムアルデヒド排水の分解〕
硝化槽から得た硝化処理水を、ホルムアルデヒドと酢酸を主成分とするホルムアルデヒド排水と共に脱窒槽に通水した。ホルムアルデヒド排水の通水量は、硝化処理水に含まれる硝酸態窒素の濃度に合わせて、Ｃ／Ｎ比が２．６以下になるように調整した。実験期間中の水素イオン濃度はｐＨ６．５〜７．８、温度は２２℃〜３３℃、酸化還元電位は−２３０ｍＶ〜−５２０ｍＶであった。この間の硝酸態窒素排水の硝酸性窒素の窒素換算の含有量、Ｃ／Ｎ比、ΣＣ／Ｎ比および脱窒活性を図３に示す。
【図面の簡単な説明】
【００４４】
【図１】本発明の分解方法によりホルムアルデヒド排水中のホルムアルデヒドを分解するための装置の一例を模式的に示す図である。
【図２】本発明の分解方法によりホルムアルデヒド排水中のホルムアルデヒドを分解するための装置の一例を模式的に示す図である。
【図３】実施例３の結果を示す図である。
【符号の説明】
【００４５】
１：ホルムアルデヒド排水
２：硝酸態窒素排水
３：脱窒細菌
４：アンモニア態窒素排水
５：硝化細菌
６：脱窒槽                61：撹拌器
７：硝化槽                71：曝気器
８：沈降分離槽
９：酸またはアルカリ
10：酸またはアルカリ
11：脱窒処理水
12：沈降分離槽
【図１】
2006035093.tif 000005
【図２】
2006035093.tif 000006
【図３】
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