(57)【要約】  【課題】  低周波帯において遮蔽性能が改善されてノイズの侵入を防止し、ワイヤーハーネスとの統合化を図ることができる同軸ケーブルを提供する。  【解決手段】  内部導体３の外周に絶縁体層４を介して外部導体１７が設けられ、その外部導体１７が、銅系の導電性材料からなる内層側の導電体層１８と、鉄系の磁性材料からなる外層側の磁性体層１８とで構成されている同軸ケーブルにおいて、外部導体１７の遮蔽抵抗値が５〜３５ｍΩ／ｍに設定する。これにより低周波帯における遮蔽性能が改善されて、ノイズの侵入を防止でき、ワイヤーハーネスとの統合化を図ることができる。また外部導体の遮蔽性能の評価が簡単になるので、遮蔽性能の優れた同軸ケーブルを容易に得ることができる。【選択図】  図１
2006302507.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内部導体の外周に絶縁体層を介して外部導体が設けられ、その外部導体が、導電性材料からなる内層側の導電体層と、磁性材料からなる外層側の磁性体層とで構成されている同軸ケーブルにおいて、外部導体の遮蔽抵抗値Ｒが５〜３５ｍΩ／ｍに設定されていることを特徴とする同軸ケーブル。
【請求項２】
前記導電層が銅系の導電材料からなり、前記磁性体層が鉄系の磁性材料からなることを特徴とする請求項１記載の同軸ケーブル。
【請求項３】
前記磁性体層の実効磁性体層厚さが８５〜４００μｍであることを特徴とする請求項１又は２記載の同軸ケーブル。
【請求項４】
横軸が実効磁性体層厚さｔ（μｍ）、縦軸が遮蔽抵抗値Ｒ（ｍΩ／ｍ）のグラフにおいて、（ｔ：Ｒ）の値が（８５：５）、（２００：３５）、（４００：３５）、（４００：５）、（８５：５）の各点を順次結ぶ直線で囲まれた範囲内に設定されていることを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載の同軸ケーブル。
【請求項５】
内部導体の外周に絶縁体層を介して外部導体が設けられ、その外部導体が、銅系の導電性材料からなる内層側の導電体層と、鉄系の磁性材料からなる外層側の磁性体層とで構成されている同軸ケーブルの遮蔽性能評価方法において、前記外部導体の遮蔽抵抗値が５〜３５ｍΩ／ｍの範囲内にあるか否かを基準にして遮蔽性能を評価することを特徴とする同軸ケーブルの遮蔽性能評価方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車等の車両内の信号伝送（例えば、ラジオ、モニター画像等）に使用される同軸ケーブルと、その遮蔽性能評価方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種の一般的な同軸ケーブルは、図６、７に示すような構成になっている。図６に示す同軸ケーブル１は、内部導体（中心導体）３の外周に絶縁体層４を介して１層の外部導体（遮蔽層）５が設けられ、その外周にシース（外被）７が設けられたものである。また、図７に示す同軸ケーブル２は、内部導体３の外周に絶縁体層４を介して、遮蔽性能を改善するために２層の外部導体５、６が設けられ、その外周にシース７が設けられたものである。内層側の外部導体５は銅線の編組等で構成され、外層側の外部導体６は軟鉄線の編組等で構成されている。（特許文献１参照）。
【０００３】
また、同軸ケーブル１、２の遮蔽性能評価方法としては、一般に国際標準ＩＥＣ６１１９６に定められた伝達インピーダンス法が用いられている。この方法は、図８に示すような伝達インピーダンス測定装置８を用い、その金属パイプ９内に、規定長さＩの同軸ケーブル１、２を挿入し、発信器１０側から電流を流し、外部導体５、６を流れる外部電磁界との結合により発生した内部導体３の電圧を測定し、その出力電圧Ｕ２と入力電圧Ｕ１との比を演算し、スペクトラムアナライザ１１で周波数に対する伝達インピーダンスを読み取る方法である。この伝達インピーダンスが小さいほど、外部導体５、６の遮蔽性能が改善されることを意味する。
【０００４】
【特許文献１】特開２００４−２１４１３７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
自動車等の車両内の信号伝送（例えば、ラジオ、モニター画像等）に使用される同軸ケーブル１、２は、車両内に配索されたワイヤーハーネスやオルタネータ、モータ等のノイズ源から生じるノイズの影響を受けやすい。ノイズの影響は、ラジオ、テレビ、ナビゲーション等の音声、画像信号を乱し、雑音、画像のちらつき等となってあらわれるため、従来の同軸ケーブル１、２はノイズ源となるワイヤーハーネス（Ｗ／Ｈ）から離れた別の経路に配索されていた。
【０００６】
近年、車両室内の拡大化の傾向に伴い、配線材の配索経路が制限されたり、配索スペースが削減されたりする傾向にあり、同軸ケーブルをワイヤーハーネスに隣接配置して、同軸ケーブル１、２とワイヤーハーネスとの統合化が求められている。両者の統合化を行うと、従来、問題視されなかった低周波帯であるＬＷ帯（１５３〜２７９ｋＨｚ）、ＡＭラジオで使用されるＡＭ帯（５２２〜１７１０ｋＨｚ）、ＳＷ帯（２．９４〜２１．９７５ＭＨｚ）、にもノイズ源からノイズが侵入してくる恐れがあり、このため、低周波帯（ＬＷ帯〜ＳＷ帯）において同軸ケーブルの遮蔽性能を改善することが必要になってくる。
【０００７】
しかしながら、現在、低周波帯において遮蔽性能が改善された同軸ケーブルを開発する設計方法が確立されていない。このため、従来の同軸ケーブル１、２は、低周波帯において遮蔽性能が改善されておらず、低周波帯において、ノイズが侵入する恐れがあり、同軸ケーブルをワイヤーハーネスに隣接配置（併設）してワイヤーハーネスとの統合化を図ることが困難で、同軸ケーブル用に別途配置ルートを確保する必要があった。また、このような同軸ケーブルを開発する場合には、同軸ケーブルの遮蔽性能を評価する必要があるが、従来の伝達インピーダンス法による遮蔽性能評価方法は、伝達インピーダンス測定装置８が高価なこと、同軸ケーブルのサンプルを試行錯誤で多数試作する必要があること、伝達インピーダンスの測定に手間（労力、時間）がかかること等により、遮蔽性能評価方法に費用がかかるという問題があった。
【０００８】
本発明は上記課題を解決し、低周波帯において遮蔽性能が改善されてノイズの侵入を防止し、ワイヤーハーネスとの統合化を図ることができる同軸ケーブルと、手間をかけずに低費用で遮蔽性能を評価することができる同軸ケーブルの遮蔽性能評価方法を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明に係る同軸ケーブルは、内部導体の外周に絶縁体層を介して外部導体が設けられ、その外部導体が、導電性材料からなる内層側の導電体層と、磁性材料からなる外層側の磁性体層とで構成されているものにおいて、外部導体の遮蔽抵抗値が５〜３５ｍΩ／ｍに設定されていることを特徴とする（請求項１）。
【００１０】
本発明に係る同軸ケーブルは、前記導電層が銅系の導電材料からなり、前記磁性体層が鉄系の磁性材料からなることが好ましい（請求項２）。
【００１１】
また本発明に係る同軸ケーブルは、前記磁性体層の実効磁性体層厚さが８５〜４００μｍであることが好ましい（請求項３）。
【００１２】
また本発明に係る同軸ケーブルは、横軸が実効磁性体層厚さｔ（μｍ）、縦軸が遮蔽抵抗値Ｒ（ｍΩ／ｍ）のグラフにおいて、（ｔ：Ｒ）の値が（８５：５）、（２００：３５）、（４００：３５）、（４００：５）、（８５：５）の各点を順次結ぶ直線で囲まれた範囲内に設定されていることが好ましい（請求項４）。
【００１３】
なお、「実効磁性体層厚さ」とは、実効磁性体層厚さをｄ、磁性体層を構成する磁性材料の断面積をＳ、磁性体層の内径をＤとしたとき、Ｓ＝ｄ（ｄ＋Ｄ）×πなる関係式から逆算して得られるｄの値である。つまり「実効磁性体層厚さ」とは、磁性体層の内径Ｄ及び磁性体層を構成する磁性材料の断面積Ｓを変えずに、磁性材料を密に（隙間なく）一様な厚さで円筒状に配置したと仮定したときの磁性体層の厚さを意味する。
【００１４】
また本発明に係る同軸ケーブルの遮蔽性能評価方法は、内部導体の外周に絶縁体層を介して外部導体が設けられ、その外部導体が、銅系の導電性材料からなる内層側の導電体層と、鉄系の磁性材料からなる外層側の磁性体層とで構成されている同軸ケーブルの遮蔽性能を評価するものであって、前記外部導体の遮蔽抵抗値が５〜３５ｍΩ／ｍの範囲内にあるか否かを基準にして遮蔽性能を評価することを特徴とする（請求項５）。
【発明の効果】
【００１５】
請求項１又は２の発明によると、外部導体の遮蔽抵抗値が５〜３５ｍΩ／ｍに設定されているので、低周波帯において遮蔽性能が改善されて、ノイズの侵入を防止し、ワイヤーハーネスとの統合化を図ることができる。また外部導体の遮蔽性能の評価が簡単になるので、遮蔽性能の優れた同軸ケーブルを容易に設計して開発することができる。
【００１６】
請求項３の発明によると、低周波帯における遮蔽性能の改善がより確実になる。
【００１７】
請求項４の発明によると、外部導体の遮蔽抵抗値と磁性体層の厚さの関係から目標とする遮蔽性能を満足する同軸ケーブルを容易に得ることができる。
【００１８】
請求項５の発明によると、外部導体の遮蔽抵抗値を測定又は算出し、得られた遮蔽抵抗値が５〜３５ｍΩ／ｍの範囲内にあるか否かを基準にして遮蔽性能を評価するようにしたので、低周波帯において同軸ケーブルの遮蔽性能が改善されているかどうかの評価を的確に行うことができ、低周波帯において遮蔽性能が改善された同軸ケーブルの設計、開発、試験、検査等に大きく寄与することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１９】
図１は本発明に係る同軸ケーブル１５の一実施形態を示す。なお、従来の同軸ケーブルと同一構成のものには同一符号が付してある。この同軸ケーブル１５は、内部導体（中心導体）３の外周に絶縁体層４を設け、その外周に同軸状に外部導体１７を設け、その外周にシース７を設けたものであるが、外部導体１７が、銅系の導電性材料からなる内層側の導電体層１８と、鉄系の磁性材料からなる外層側の磁性体層１９とで構成され、さらに導電体層１８が内層側の主導電体層１８ａと、外層側の補助導電体層１８ｂとで構成されているものである。
【００２０】
内部導体３には軟銅線の単線が使用される。絶縁体層４は押出成形されたポリエチレンで構成される。主導電体層１８ａは例えば銅線編組等で構成され、補助導電体層１８ｂは例えば銅線編組又は銅素線の横巻き（らせん巻き）等で構成される。磁性体層１９は例えば鉄線編組又は鉄テープ巻き等で構成される。シース７は例えばポリ塩化ビニルで構成される。
【００２１】
図２は、横軸にノイズ侵入が問題視されている低周波帯、即ち、ＬＷ帯（１５３〜２７９ｋＨｚ）、ＡＭ帯（５２２〜１７１０ｋＨｚ）及びＳＷ帯（２．９４〜２１．９７５ＭＨｚ）の周波数（ＭＨｚ）、縦軸に伝達インピーダンス（ｍΩ／ｍ）を取り、図１の構成の同軸ケーブルで、外部導体の遮蔽抵抗値及び磁性体層厚さが異なる同軸ケーブルについて、周波数をＬＷ帯〜ＳＷ帯まで変化させたときの、伝達インピーダンスの変化を示したものである。
【００２２】
図２において、Ｔは、従来一般的に用いられている同軸ケーブル（１．５Ｃ２Ｖ）の遮蔽性能に対し、ノイズレベルがＬＷ帯〜ＡＭ帯において２０ｄＢ以上、ＳＷ帯において１０ｄＢ以上低下するような遮蔽性能の改善が望まれるので、周波数をＬＷ帯〜ＳＷ帯まで変化させ、その要件（２０ｄＢ以上、１０ｄＢ以上の低下）を満たすように求めた外部導体の伝達インピーダンスの目標性能値を示す曲線である。これに対し、Ａは遮蔽抵抗値１８ｍΩ／ｍ、実効磁性体層厚さ１５０μｍの同軸ケーブル、Ｂは遮蔽抵抗値９ｍΩ／ｍ、実効磁性体層厚さ３６０μｍの同軸ケーブル、Ｃは遮蔽抵抗値１８ｍΩ／ｍ、実効磁性体層厚さ２５μｍの同軸ケーブルの、周波数の変化に対する伝達インピーダンスの変化を示す曲線である。
【００２３】
図２に示す伝達インピーダンスの曲線から分かるように、ＬＷ帯の下限値である１５０ｋＨｚ近傍において、サンプルＡ、Ｂは、外部導体の伝達インピーダンスがその目標性能値（Ｔ）である２．３ｍΩ／ｍ以下となるが、サンプルＣは目標性能値（Ｔ）を達成できない。サンプルＡとＣを比較すると、サンプルＣが目標性能値を達成できないのは、磁性体層の厚さが薄いためであることが分かる。
【００２４】
一方、１５０ｋＨｚ近傍における外部導体の伝達インピーダンスと遮蔽抵抗値との関係を実験により調査した結果、図３に示すように、伝達インピーダンスと遮蔽抵抗値との間には強い相関のあることが判明した。これは、外部導体の遮蔽抵抗値によって同軸ケーブルの遮蔽性能を評価できることを示している。そこで、伝達インピーダンスの目標性能値である２．３ｍΩ／ｍを遮蔽性能の合格ラインの上限とすると、２．３ｍΩ／ｍの伝達インピーダンスに相当する遮蔽抵抗値が９ｍΩ／ｍになるので、９ｍΩ／ｍの遮蔽抵抗値が遮蔽性能の合格ラインの上限となり、外部導体の遮蔽抵抗値が９ｍΩ／ｍ以下に設定されることにより、低周波帯（ＬＷ帯〜ＳＷ帯）において、遮蔽性能が改善され、ノイズ源からのノイズの侵入を確実に防止することができる。ところで、遮蔽抵抗値が低くなるほど遮蔽性能が大きく改善されて好ましいが、外部導体の肉厚が増大し、同軸ケーブルの外径が大きくなってくる。そこで、経済的な観点から遮蔽抵抗値の下限値が５ｍΩ／ｍに設定される。
【００２５】
以上の検討結果から、本発明においては、外部導体の遮蔽性能を評価する基準として、伝達インピーダンスではなく遮蔽抵抗値を用いる。
【００２６】
外部導体１７の遮蔽抵抗値を測定する場合には、例えば、図４に示すような構造が簡単で安価な遮蔽抵抗値測定装置２１を用いて測定することができる。即ち、所定長さの同軸ケーブル１５又は外部導体１７のサンプルを試作して用意し、その両端をチャック等の把持部材２３で把持し、電源２５から把持部材２３を通して外部導体１７に電流を流し、電気抵抗計２７で外部導体１７の遮蔽抵抗値（導体電気抵抗）を測定する。そして、得られた測定値が合否判定の基準の範囲内にある場合は合格（遮蔽性能が改善されている）、その範囲に入らない場合には不合格（遮蔽性能が改善されていない）と判定することにより、外部導体１７の遮蔽性能を評価する。なお、磁性体層の厚さ（実効厚さ）は、予め設計段階で分かっており、計算により求めることができるので、測定の必要はない。
【００２７】
図１の同軸ケーブル１７において、補助導電体層１８ｂは、目標とする伝達インピーダンスに対応する外部導体１７の遮蔽抵抗値を得るための補助層として用いられる。例えば、外部導体１７全体の遮蔽抵抗値を下げたい場合は、この補助導電体層１８ｂを追加することによって調整でき、その構造や素線径も必要な遮蔽抵抗値から簡単に計算できる。もちろん、必要な遮蔽抵抗値が得られれば、導電体層１８は１層で構成されていてもよい。
【００２８】
なお、磁性体層１９は、その厚さを変化させても、外部導体１７の遮蔽抵抗値に与える影響は微小である。しかし試作試験の結果によると、前述のように、磁性体層１９の厚さは、同軸ケーブルの伝達インピーダンスに大きく影響することが判明した。
【００２９】
外部導体に磁性体層を含む同軸ケーブルでは、外部導体全体の遮蔽抵抗値を満足させると概ね目標とする遮蔽効果を得られるが、例外的に目標とする伝達インピーダンスを満足しない場合のあることが判明した。これは例えば、外部導体の遮蔽抵抗値が９ｍΩ／ｍの同軸ケーブルでも、磁性体層の厚さを変えていくと、目標とする伝達インピーダンスを満足しない領域があるということである。つまり、より確実に伝達インピーダンスの目標値を達成するためには、外部導体全体の遮蔽抵抗値と磁性体層の厚さの二つの条件を満足することが望ましい。
【００３０】
そこで、図１の構成の同軸ケーブルで、遮蔽抵抗値と磁性体層の厚さとの関係を検討した。その結果、遮蔽抵抗値が５ｍΩ／ｍの場合は、実効磁性体層厚さを８５μｍ以上にすれば目標とする遮蔽性能が得られること、遮蔽抵抗値９ｍΩ／ｍ以上でも磁性体層の厚さを厚くすれば目標とする遮蔽性能を得ることが可能で、遮蔽抵抗値が３５ｍΩ／ｍの場合は実効磁性体層厚さを２００μｍ以上にすればよいこと、が分かった。また磁性体層の厚さは厚すぎても意味がないので、経済性などの観点から４００μｍ以下にすることが好ましい。以上の結果をグラフに表すと図５のようになる。すなわち、横軸が実効磁性体層厚さｔ（μｍ）、縦軸が遮蔽抵抗値Ｒ（ｍΩ／ｍ）のグラフにおいて、（ｔ：Ｒ）の値が（８５：５）、（２００：３５）、（４００：３５）、（４００：５）、（８５：５）の各点を順次結ぶ直線で囲まれた範囲内にあれば、目標とする遮蔽性能が得られることが分かる。
【００３１】
〔実施例１〕  内部導体３が直径０．５mmの銅線、絶縁体層４が外径３．１mmに押出成形されたポリエチレン、主導電体層１８ａが直径０．１２mmの銅素線２４本を編組密度８５．６％で編組した仕上がり径３．７mmの銅線編組、補助導電体層１８ｂが直径０．１２mmの銅素線２４本を編組密度９０．０％で編組した仕上がり径４．３mmの銅線編組、磁性体層１９が直径０．１８mmの鉄線２４本を編組密度９６．８％で編組した仕上がり径５．２mmの鉄線編組、で構成された同軸ケーブルは、実効磁性体層厚さが２１５μｍで、外部導体１７全体の遮蔽抵抗値が７．６ｍΩ／ｍ、であった。この同軸ケーブルは目標とする遮蔽性能を満足するものであった。
【００３２】
〔実施例２〕  内部導体３が直径０．２６５mmの銅線、絶縁体層４が外径１．６１mmに押出成形されたポリエチレン、導電体層１８（１層）が直径０．１mmの銅素線１６本を編組密度９３．６％で編組した仕上がり径２．１１mmの銅線編組、磁性体層１９が直径０．１８mmの鉄線２４本を編組密度８０．９％で編組した仕上がり径３．０１mmの鉄線編組、で構成れた同軸ケーブルは、実効磁性体層厚さが３８９μｍで、外部導体１７全体の遮蔽抵抗値が２８．９ｍΩ／ｍであった。この同軸ケーブルは目標とする遮蔽性能を満足するものであった。
【００３３】
〔実施例３〕  内部導体３が直径０．５mmの銅線、絶縁体層４が外径３．１mmに押出成形されたポリエチレン、導電体層１８（１層）が直径０．１２mmの銅素線２４本を編組密度８５．６％で編組した仕上がり径３．７mmの銅線編組、磁性体層１９が厚さ２５μｍの鉄テープを４層ラップ巻きした鉄テープ巻き層、で構成れた同軸ケーブルは、実効磁性体層厚さが１５０μｍで、外部導体１７全体の遮蔽抵抗値が１４．９ｍΩ／ｍであった。この同軸ケーブルは目標とする遮蔽性能を満足するものであった。
【００３４】
〔比較例１〕  内部導体３が直径０．４mmの銅線、絶縁体層４が外径２．４mmに押出成形されたポリエチレン、主導電体層１８ａが直径０．１２mmの銅素線１６本を編組密度９３．８％で編組した仕上がり径３．０mmの銅線編組、補助導電体層１８ｂが直径０．１mmの銅素線１６本を編組密度７１．９％で編組した仕上がり径３．５mmの銅線編組、磁性体層１９が直径０．１１mmの鉄線１６本を編組密度７１．２％で編組した仕上がり径４．０５mmの鉄線編組、で構成れた同軸ケーブルは、実効磁性体層厚さが５４μｍで、外部導体１７全体の遮蔽抵抗値が１０．５ｍΩ／ｍ、であった。この同軸ケーブルは目標とする遮蔽性能を満足できないものであった。
【００３５】
〔比較例２〕  内部導体３が直径０．４mmの銅線、絶縁体層４が外径２．４mmに押出成形されたポリエチレン、導電体層１８（１層）が直径０．１２mmの銅素線１６本を編組密度９３．８％で編組した仕上がり径３．０mmの銅線編組、磁性体層１９が直径０．１１mmの鉄線１６本を編組密度７４．５％で編組した仕上がり径３．５５mmの鉄線編組、で構成れた同軸ケーブルは、実効磁性体層厚さが６３μｍで、外部導体１７全体の遮蔽抵抗値が１６．４ｍΩ／ｍ、であった。この同軸ケーブルは目標とする遮蔽性能を満足できないものであった。
【００３６】
本発明の同軸ケーブル１５は、上記の説明から明らかなように、外部導体１７の遮蔽抵抗値が５〜３５ｍΩ／ｍに設定されているので、低周波帯において遮蔽性能が改善されて、ノイズの侵入を防止し、ワイヤーハーネスとの統合化を図ることができる。また外部導体１７の遮蔽性能の評価が簡単になるので、遮蔽性能の優れた同軸ケーブルを容易に設計して開発することができる。
【００３７】
また、本発明の同軸ケーブル１５の遮蔽性能評価方法は、外部導体１７の遮蔽性能を評価する基準として、伝達インピーダンスではなく、遮蔽抵抗値（導体電気抵抗値）を用いるので、その遮蔽抵抗値を安価な遮蔽抵抗値測定装置２１を用いて簡単、且つ、正確に測定することができる。また、必ずしも同軸ケーブル１５のサンプルを試作して測定する必要がなく、外部導体１７のサンプルだけ試作して測定することもできる。また、同軸ケーブル１５又は外部導体１７のサンプルを試作する代わりに、数式計算により算出することも可能である。更に、同軸ケーブル１５又は外部導体１７のサンプルを試作する場合でも、数式計算により予測される遮蔽抵抗値のサンプルを試作すればよいので、サンプルを試行錯誤して多数試作する必要がなくなる。従って、同軸ケーブル１５の遮蔽性能の評価を従来の伝達インピーダンス法よりも手間をかけずに能率よく低費用で行うことができる。
【００３８】
さらに、上記遮蔽性能評価方法を使用する場合、前記外部導体１７の遮蔽抵抗値を測定又は算出し、得られた遮蔽抵抗値が５〜３５ｍΩ／ｍ以下であるか否かを基準にして遮蔽性能を評価するようにすると、低周波帯において同軸ケーブル１５の遮蔽性能が改善されているかどうかの評価を的確に行うことができ、低周波帯において遮蔽性能が改善された同軸ケーブル１５の設計、開発、試験、検査等に大きく寄与することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】本発明に係る同軸ケーブルの一実施形態を示す断面図。
【図２】周波数をＬＷ帯〜ＳＷ帯まで変化させたとき、外部導体の伝達インピーダンスの目標性能値と、外部導体の異なる遮蔽抵抗値に対する伝達インピーダンスとがそれぞれ変化する状態を示すグラフ。
【図３】１５０ｋＨｚ近傍における外部導体の伝達インピーダンスと遮蔽抵抗値との関係を示すグラフ。
【図４】図１に示す同軸ケーブルの遮蔽性能を評価する遮蔽抵抗値測定装置の概要図。
【図５】図１に示す同軸ケーブルの、実効磁性体層厚さと外部導体の遮蔽抵抗値との関係を示すグラフ。
【図６】従来の同軸ケーブルを示す断面図。
【図７】従来の他の同軸ケーブルを示す断面図。
【図８】同軸ケーブルの伝達インピーダンス法による遮蔽性能評価方法を示す概要図。
【符号の説明】
【００４０】
３    ：内部導体
４    ：絶縁体
７    ：シース
１５  ：同軸ケーブル
１７  ：外部導体
１８  ：導電体層
１８ａ：主導電体層
１８ｂ：補助導電体層
１９  ：磁性体層
２１  ：遮蔽抵抗値測定装置
２３  ：把持部材
２５  ：電源
２７  ：電気抵抗計
【図１】
2006302507.tif 000003
【図２】
2006302507.tif 000004
【図３】
2006302507.tif 000005
【図４】
2006302507.tif 000006
【図５】
2006302507.tif 000007
【図６】
2006302507.tif 000008
【図７】
2006302507.tif 000009
【図８】
2006302507.tif 000010