(57)【要約】【課題】  固体高分子電解質燃料電池において、従来のガス拡散層等を介した集電方法では、電子伝導性が低いため、出力が低下する等の課題がある。【解決手段】  集電体層がガス透過性を有する金属多孔質体からなり、金属多孔質体の電極と接する面にカーボン製の多孔質体を配置し、金属多孔質体１００の電極と長繊維糸のカーボン繊維で構成される織物が接することで、コンタクト層が形成し、カーボン繊維が集合してなる糸の緯糸１０２と経糸１０３の直径は金属多孔質体の孔径１０１よりも小さくすることで、コンタクト層の形成が促進される構成とする。【選択図】  図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
プロトン導電性の樹脂からなる電解質層の一方の面に触媒層を有するアノード極を他方の面に触媒層を有するカソード極を有し、前記アノード極及び前記カソード極の電解質層と接する面の反対側の面にそれぞれ集電体層を有する固体高分子電解質型燃料電池において、
前記集電体層がガス透過性の金属多孔質体からなり、前記金属多孔質体と前記アノード極が接する面もしくは前記金属多孔質体と前記カソード極が接する面にカーボン製の多孔質体を有する高分子電解質型燃料電池。
【請求項２】
前記金属多孔質体と前記カーボン製の多孔質体の接する部分に、前記多孔質体と長繊維糸のカーボン繊維からなるコンタクト層を有する請求項１に記載の高分子電解質型燃料電池。
【請求項３】
前記カーボン製の多孔質体は長繊維糸のカーボン繊維が集合してなる緯糸と経糸とで構成される織物である請求項１または２に記載の高分子電解質型燃料電池。
【請求項４】
前記金属製多孔質が、発泡金属である請求項１〜３のいずれか一項に記載の高分子電解質型燃料電池。
【請求項５】
前記金属製多孔質体が、孔径の異なる２種類以上の金属製多孔質を組み合わせて構成している請求項２〜４のいずれか一項に記載の高分子電解質型燃料電池。
【請求項６】
前記金属製多孔質体が、少なくとも発泡金属体及び、エキスパンドメタルである請求項２〜５のいずれか一項に記載の高分子電解質型燃料電池。
【請求項７】
前記金属製多孔質体が少なくとも発泡金属体及び、パンチングメタルである請求項２〜６のいずれか一項に記載の高分子電解質型燃料電池。
【請求項８】
前記金属製多孔質体表面の一部に金メッキ処理が施された部分を有する請求項２〜７のいずれか一項に記載の高分子電解質型燃料電池。
【請求項９】
前記長繊維糸を構成するカーボン繊維の繊維径が1以上２０μｍ以下のカーボン繊維の集合体である請求項２〜８のいずれか一項に記載の高分子電解質型燃料電池。
【請求項１０】
前記発泡金属の平均孔径が０．３ｍｍ以上３．２ｍｍ以下である請求項１〜９のいずれか一項に記載の高分子電解質型燃料電池。
【請求項１１】
前記発泡金属の体積あたりの空孔度が８０以上９８％以下である請求項１〜１０のいずれか一項に記載の高分子電解質型燃料電池。
【請求項１２】
前記金属多孔質体表面に撥水処理が施された部分を有する請求項１〜１１のいずれか一項に記載の高分子電解質型燃料電池。
【請求項１３】
前記金属多孔質体の表面の酸化皮膜の一部を除去した請求項１〜１２のいずれか一項に記載の高分子電解質型燃料電池。
【請求項１４】
前記カーボン製の多孔質体の厚みをｔ1、前記金属多孔質体の厚みをｔ2とした場合、ｔ2／ｔ1が１０以下である請求項１〜１３のいずれか一項に記載の高分子電解質型燃料電池。
【請求項１５】
前記カーボン製の多孔質体の厚みをｔ1、前記金属多孔質体の厚みをｔ2とした場合、ｔ2／ｔ1が１０以下である請求項１〜１４のいずれか一項に記載の高分子電解質型燃料電池。
【請求項１６】
前記カーボン製の多孔質体の面積をＳ1、前記金属多孔質体の面積をＳ2とした場合、Ｓ2／Ｓ1が１以上２以下である請求項１〜１５のいずれか一項に記載の高分子電解質型燃料電池。
【請求項１７】
前記燃料電池は、前記アノード極の燃料が水素ガスである請求項１〜１６のいずれか一項に記載の固体高分子電解質型燃料電池。
【請求項１８】
前記燃料電池は、前記アノード極の燃料がホウ素の水素化物から得られた水素ガスである請求項１〜１７のいずれか一項に記載の固体高分子電解質型燃料電池。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、携帯機器等の電源に用いる高分子電解質型燃料電池、特にその電極に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、ノート型パソコンや携帯電話等のモバイル機器の電源として燃料電池の可能性が検討されている。そこで、“携帯形の燃料電池装置”は高圧の水素をボンベに詰めて用いる方法（例えば特許文献１参照。）。
【０００３】
また、メタノールを直接電極上で反応（DMFC）させる方法が提案されている（例えば特許文献２参照。）。
【０００４】
これらの燃料電池の反応性は三相界面の状態が支配的であるとされている（尚、三相界面とは、電解質−触媒電極−反応ガスの３者が接する界面である。）、（例えば非特許文献１参照。）。
【０００５】
そのため効率的に発電するためには、良好な三相界面を常に維持しなければならず、触媒層に隣接する集電体を兼ねたガス拡散層（ＧＤＬ）には、（１）電子導電性が高いこと、（２）ガスの拡散性・通気性が高いこと、（３）反応で生成した水または水蒸気を効率的に排出する、（４）電気化学的に安定である等の機能が求められる。これらの機能を満たすＧＤＬとして従来は、カーボンペーパー等のカーボン製の支持集電体が多く用いられてきた。
【０００６】
そこで、ＧＤＬにカーボンペーパー等の材料を用いた場合、発電セルの内部抵抗を低減するためには、ＧＤＬと触媒層との密着性を向上するために、押し付けなければならない。しかし、従来からあるカーボンペーパー等のカーボン製多孔質体を用いる場合、面方向に繊維が発達しており、押し付けることによって空隙が潰れてしまい、上記のガスあるいは生成水の通気性能が低減するなどといった課題があった。これを解決するために、空孔率の高い発泡金属等を使用することも検討されている（例えば特許文献３参照。）。
【特許文献１】特開平０９−０９２３１８号公報
【特許文献２】特開２００１−３１３０４６号公報
【特許文献３】特開２００４−１４０００１号公報
【非特許文献１】表面技術、４６巻、１９９５年、７０２項
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
従来のカーボンペーパーを用いた場合は、カソード極において、水の蒸発が十分ではなくフラッディングを起こしやすかった。しかし、カーボンペーパーに変わり発泡金属を用いた場合は空孔度が高く水を蒸発させる場合に有利ではあるが、発泡金属の端面は凹凸であり、発泡金属と触媒層が接触する面積が小さくなり、電子伝導性が高く取れないため、所望の出力が得られない。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記に示す課題を解決するために、プロトン導電性の樹脂からなる電解質層の両面にそれぞれ触媒層を形成したアノード極及びカソード極を有し、各電極の電解質層と反対側の面に集電体層を有する固体高分子電解質型燃料電池において、集電体層がガス透過性を有する金属多孔質体からなり、金属多孔質体の電極と接する面にカーボン製の多孔質体を配置する構造とした。さらに、前記ガス透過性を有する金属多孔質体は、２種類以上の孔径の異なる金属多孔質体を組み合わせて用いる。特に、カーボン製の多孔質体と接する面の側には孔径の小さい金属多孔質体を用い、カーボン製の多孔質体と接する面の反対側には、孔径の大きな金属多孔質体を組み合わせて用いる。この時、孔径の大きな金属多孔質体として、曲げ強度が高い材料が好ましく、発泡金属体を用いる以外にも、開孔率が４０％以上を有するパンチングメタルやエキスパンドメタルなどを用いる。
【発明の効果】
【０００９】
金属多孔質体は骨格が海綿の様に３次元の網目状になっており、その端面は無数の開放端を有する球の集合体である様に近似できる。この時の球と近似される１つを単位空孔１０４とする。金属多孔質体をカーボン製の多孔質体へ押し付ける。図３（ａ）に、長繊維糸のカーボン繊維が集合してなる緯糸１０２と経糸１０３とで構成される織物と単位空孔１０４を示す。図３（ｂ）に、金属多孔質体がカーボン製の多孔質体に接した状態を示す。図３（ｂ）の状態では、長繊維糸のカーボン繊維が集合してなる緯糸１０２と経糸１０３はその結束を保った状態である。図３（ｃ）に、金属多孔質体をカーボン製の多孔質体に矢印１１０の方向で押し付けた場合を示す。図３（ｃ）に示す状態では、単位空孔１０４を押し付けることで、緯糸１０２と経糸１０３を外に押し出す力１１１が生じ、単位空孔１０４の開放部に位置する緯糸１０２または経糸１０３のいずれか、またはその両方の結束が緩む。これらの過程によって、コンタクト層が形成される。このコンタクト層はカーボン製の多孔質体とカソード極に開放された外気の２相で構成される“固−気界面層”を形成し、繊維と繊維の間隔が広がり、空気を取り入れた小空間が、固−気界面層を増大させる。さらに、コンタクト層は、金属多孔質体の断面に生じた矩形でその先端がクサビ状の端面を有する突起が長繊維糸のカーボン繊維が集合してなる緯糸１０２と経糸１０３に突き刺さり、炭素繊維の束に深く入り込み強固で、接触面積を増大させた接触界面部つまり固−固界面層を形成する。
【００１０】
このようなコンタクト層を発達させることで、固−気界面層を増大させることにより、燃料電池の電気化学反応によって、カソード極の触媒層で生じた水の蒸発を促進する効果がある。
【００１１】
これによって、従来のカーボンペーパーを用いた場合は、カソード極において、水の蒸発が十分ではなくフラッディングを起こしやすかったが、回避が可能となる。また、所望の出力を維持できる。
【００１２】
また、“固−固界面層”が増大することで、電子伝導性に影響を及ぼす接触抵抗を低減する効果がある。このとき、前記ガス透過性を有する金属多孔質体に、２種類以上の孔径の異なる金属多孔質体を組み合わせ、且つ、孔径の大きな金属多孔質体として、曲げ強度が高い材料を用いることで、前記コンタクト層を面方向対して均質に形成することで、面内の接触抵抗のばらつきを抑制する効果により、最大出力も向上することが期待できる。
【００１３】
さらに、コンタクト層を形成することで、クサビ状の端面を有する金属多孔質体の先端が触媒層及び電解質膜と直接接することを防ぎ、貫通や短絡による信頼性低減を抑制するような効果がある。また、コンタクト層を形成することで、金属多孔質と異なる金属材料で構成された触媒金属が直接接することがないため、局所電池の働き等による腐食等の発生を抑制する効果がある。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１４】
本発明のカーボン製の多孔質体は長繊維糸のカーボン繊維が集合してなる緯糸１０２と経糸１０３とで構成される織物等を用いる事ができ、その模式図を図２に示す。このとき、金属多孔質体１００の電極と長繊維糸のカーボン繊維で構成される織物が接することで、コンタクト層が形成される。ここで、金属多孔質体として発泡金属を用いた場合、その単位となる空孔は針状の金属で形成された内部に空隙を有する球状の構造である。コンタクト層の形成に用いる金属多孔質体の断面を、図１に模式する。この時、多孔度が８０％以上で１００％に近い金属多孔質の内部存在する空隙を擬似的に球とした場合に、球の直径に相当する値を孔径１０１とする。そのため、カーボン繊維が集合してなる糸の緯糸１０２と経糸１０３の直径は金属多孔質体の孔径１０１よりも小さくすることで、コンタクト層の形成が促進される構成とする。
【００１５】
図４に本発明の実施例を示す。ここで、本発明のカソード極の場合において、プロトン導電性の樹脂からなる電解質層１０７の配置してある面から外気に向かって外側と呼び、外気から電解質層１０７の存在する側へ向かって内側と呼ぶ。この時、プロトン導電性の樹脂からなる電解質層１０７に接する外側の位置に微粒子状の触媒を担持したカーボン粒子を含む触媒層１０８を配置する。触媒層１０８とカーボン製の多孔質体１０２および１０３の間にＰＴＦＥなどで撥水処理を施したカーボン粒子で構成される導電性を有する撥水層１０９を形成する。この撥水層１０９の外側に隣接する位置に長繊維糸のカーボン繊維が集合してなる緯糸１０２と経糸１０３とで構成される織物であるカーボン製の多孔質体を配置する。更に、長繊維糸のカーボン繊維が集合してなる緯糸１０２と経糸１０３とで構成される織物であるカーボン製の多孔質体の外側の位置に、ガス透過性を有する金属多孔質体１００からなる集電体層を配置する構造とした。
【００１６】
本発明の燃料電池で用いるプロトン導電性の樹脂からなる電解質層１０７は、常温で、プロトン導電性を示すパーフルオロ樹脂膜やエンジニアリングプラスチックの複合化等のグラフト重合膜、部分フッ素化膜を用いることが出来るが、それらの材質に限定されない。
【００１７】
カソード極の触媒層１０８、及び、アノード極の触媒層に用いる触媒は白金を担持したカーボンを用いることが出来る。また、電極の触媒元素として、白金に限らず各種合金や酸化物を用いる事が出来る。
【００１８】
金属製多孔質体１００は通気性能や通液性能以外にも、電子伝導性に富み、耐食性が高く、機械的強度を有することが要求される。そのため、機械的強度を持たせた骨格と電子伝導性を持たせた伝導層と耐食性の保護層の３つの機能をそれぞれ異なる種類の材料で構成されていても良いが、３つの異なる機能を金属の単体または合金で行なうことも可能である。例えば、金属チタン、金属ニッケル、又は、ニッケルークロムの合金、又は、ステンレス鋼を使用することができる。
【００１９】
金属製多孔質体は、金属繊維の焼結体、粉末金属の焼結体等にすることができる。金属製多孔質体１００として、金属製ワイヤーを編んだ網やエキスパンドメタル、パンチングメタル（孔形状：丸穴、スリット、ヘリボン、角穴、スリット出窓スクリーン）を組み合わせて用いることができる。多孔率や通気の連通孔を考慮すると、金属多孔質体として発泡金属体を用いることが最も望ましい。金属製多孔質体として、発泡金属体を用いた場合、骨格が海綿のように３次元の網目状になっているため、非常に高い多孔率により高い通気性能または通液性能を有する。発泡金属体の製法は、原粉粉末と、水溶性樹脂バインダーと、非水溶性炭化水素系有機溶剤である発泡剤と、必要に応じて添加される界面活性剤と、残部の水および不可避不純物とを混合してなる発泡スラリーを原料として、焼成された発泡焼結金属によって構成された発泡金属体でも良い。あるいは、発泡ウレタンに導電性処理を行ってからメッキをし、必要に応じて熱処理を行うメッキプロセスで製造したものによって構成された発泡金属体でも良い。さらに、金属製多孔質体は、２種類以上の孔径の異なる金属多孔質体を組み合わせて用いることが良い。特に、カーボン製の多孔質体と接する面の側には孔径の小さい金属多孔質体を用い、カーボン製の多孔質体と接する面の反対側には、孔径の大きな金属多孔質体を組み合わせて用いる。この時、孔径の大きな金属多孔質体として、曲げ強度が高い材料が好ましく、発泡金属体を用いる以外にも、開孔率が４０％以上を有するパンチングメタルやエキスパンドメタルなどを用いることが出来る。
【００２０】
金属多孔質体１００はカソードにおいて生成した水蒸気が大気中に拡散し易いように、空孔度が６０％以上の金属製多孔質体を厚さ０．５ｍｍ以上で用いる。より好ましくは、空孔度が９０〜９８％の金属製多孔質体を厚さ０．５ｍｍ以上２ｍｍ以下で用いる。また、圧縮強度は０．０１〜０．１５Kg/mm3が好ましい。発泡金属体１００を用いる場合、金属製の単位空孔１０４の平均直径、つまり孔径１０１は炭素製の多孔質材料の炭素繊維の径より大きければ良く、０．３ｍｍ以上３．２ｍｍ以下が好ましい。より好ましくは孔径が０．６ｍｍ以上１ｍｍ以下である。これは、カソード極の触媒層１０８で必要とする空気の通気性を高めるには孔径が大きい方が好ましい。しかし、発泡金属体の孔径１０１が大き過ぎる場合、炭素製の多孔質は機械的強度が低く、炭素製多孔質体との接点が減少すると同時に、荷重１１０を強めると押し付けた部分のみが局所的に圧縮され、潰れる。この時、炭素製多孔質体でガスの拡散する通路の（パス）の連続性が失われ、通気性が低下する。また逆に、発泡金属体の孔径１０１が小さ過ぎる場合、繊維が孔密着、または孔を塞ぎ、炭素製多孔質体でガスの拡散する通路の（パス）の連続性が失われ、通気性が低下することにより、生成した水蒸気や水の排出においても阻害する。これら通気性の低下や生成物の排出性の阻害は燃料電池の発電において、連続発電時に出力の低下を招く。このときの通気性を圧力損失で換算すると０．５ｍ／ｓの風速において、１０ｍｍａｑ以下、より好ましくは、５ｍｍａｑ以下となる。水分を蒸発させる際に、必要となる比表面積は５００以上１５０００ｍ2／ｍ3である。
【００２１】
上記金属製多孔質体１００を電極に組み込む際は、酸化防止のためのメッキや金属溶射等を行なうことが望ましい。メッキ材料としては金やタンタルを用いることが望ましい。また、カーボン製多孔質体と接することでコンタクト層を形成する面は酸化皮膜の除去を行なうことが好ましい。酸化皮膜の除去はサンドペーパーやサンブラストなどの物理的除去や塩酸、硫酸、硝酸等の酸性溶液で酸洗処理を行う方法を用いることが出来る。
【００２２】
本発明ではカソードまたはアノード少なくとも１方の極に発泡金属体１００とカーボン製の多孔質体を同時に用いるという構成にした。
【００２３】
カーボン製多孔質体として、紙状の“カーボンファイバーペーパー（以下、CFPと略す）”を用いることができる。カーボンファイバーペーパーは、短繊維をバインダーで結着させて作製したカーボン材料においては短繊維の１０ｍｍ以上を用いることができる。
【００２４】
コンタクト層を形成するためには、複数本の炭素繊維 が集合してなる緯糸と経糸とで構成される織物を用いることが好ましい。この複数本の炭素繊維 が集合してなる緯糸と経糸とで構成される織物を “カーボンクロス（以下、CLと略す）”と呼ぶことがある。カーボン材料の純度は８５％以上が好ましく、その密度は１．７２〜2.1ｇ/ｃｃが好ましい。繊維径は1〜２０μｍが好ましい。緯糸と経糸とで構成される織物の場合、緯糸および経糸の密度は１５〜２５本/ｃｍが好ましく。カーボン材料の密度は８〜２００ｇ／ｍ2を有することが好ましく、より好ましくは、８０〜２００ｇ／ｍ2を有することが好ましい。そのカーボン材料を無加重における厚さは１８０〜４５０μｍが好ましく、より好ましくは、２８０〜４００μｍである。その生地は、平編、フライス編、鹿の子編等を用いることができるが、平編みが好まれる。炭素材料の空孔度は70〜90％が好ましい。
【００２５】
ここで、ＰＴＦＥなどで撥水処理を施したカーボン粒子で構成される導電性を有する撥水層１０９とその外側に隣接する長繊維糸のカーボン繊維が集合してなる緯糸１０２と経糸１０３を合わせてカーボン製多孔質体１１１とする。この通気性の低下や生成物の排出性に影響の度合いから、カーボン製多孔質体１１１および金属製多孔質体１００の積層方向の総厚さは３．１ｍｍ以下が好ましい。また、カーボン製多孔質体１１１は0.９ｍｍ以下が好ましく、上記金属製多孔質体１００の厚みも、３．０ｍｍ以下が好ましい。よって、図５に前記カーボン製多孔質体１１１の厚みをｔ１、前記金属製多孔質体１００の厚みをｔ２の関係を示す。このｔ２／ｔ１の比が７．５[−]以下であることがのぞましい。また、図６にカーボン製の多孔質体１１１と金属多孔質体１００を外側から観察した鳥瞰図を示す。このとき、カーボン製の多孔質体１１１の面積１１２をＳ1、前記金属多孔質体１００の面積１１３をＳ2とする。この時の、Ｓ2／Ｓ1の比が１以上であることが好ましい。
【００２６】
さらに、金属製多孔質体１００の表面を撥水化処理することで、反応によって生じた水蒸気や水を速やかに排出するため、前記金属製多孔質体１００の表面の少なくとも一部に撥水処理を施すことが望ましい。または、前記金属製多孔質体１００の表面の少なくとも一部に親水処理を施すことが望ましい。さらに、前記金属製多孔質体１００の表面に撥水処理と親水処理を区分して同時に施すことが望ましい。撥水化処理は純金をコートする方法、黒鉛等のカーボンをコートする方法、フッ素を含有する有機物をコートする方法、を用いることで可能となる。金をコートする方法は電解メッキ、無電解メッキ、溶射、蒸着、スッパリング等のいずれの方法を用いることができる。カーボンの場合は前述の方法のほかにバインダーと混合した溶液やスラリーを塗布することも可能である。フッ素を含有する有機物をコートの方法として、フッ素含有物を加熱炉中に配置し、前記のフッ素を含有する有機物の分解温度近傍（４００℃以下）まで熱処理し、その分解蒸気を当てることで被覆することができる。または、おおよそ粒径が１〜１５μｍに揃ったフッ素を含有する有機物の微粒子を水、アルコール又はその他の有機溶剤に分散させた分散溶剤中に、金属製多孔質体１００を浸漬後、金属製多孔質体１００を引き上げ、金属製多孔質体１００の表面に付着した余分な溶剤を除去後、金属製多孔質体１００にコートされたフッ素を含有する有機物の分散溶剤の溶媒の沸点以上の温度に加熱することにより乾燥除去し、その後、フッ素を含有する有機物の分解温度近傍以下の温度（４００℃以下）を用い加熱炉内で、熱処理することが出来る。ここで、フッ素を含有する有機物として、ポリテトラフルオロエチレン（PTFE）、テトラフルオロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合樹脂（ＰＦＡ）、エチレン-テトラフルオロエチレンコポリマー（ＥＴＦＥ）、パーフルオロエチレン-プロペンコポリマー（FEP）、ポリビニリデンフルオライド（PVdF）、エチレン-クロロトリフルオロエチレンコポリマー（ECTFE）などを用いることができる。
【００２７】
さらに、特に、ポリビニリデンフルオライド（PVdF）を用いる場合は、Ｎ−メチルピロリドン等の有機溶媒に希釈後、金属製多孔質体１００を浸漬後、前出の方法を用いて、コートする方法を用いることができる。
フッ素を含有する有機物のコートに伴う熱処理は大気中、または、真空中の何れかで実施することが出来るが、真空中で行なうことがより望ましい。
【００２８】
さらに、撥水性のカーボン層１０９は導電性を有するカーボンと上述したフッ素を含有する有機物の混合物を用いて、形成することができる。撥水性のカーボン層１０９に用いる導電性を有するカーボンとして、ファーネスブラック、チャンネルブラック、サーマルブラック、ランプブラックで分類されるカ−ボンブラック類は特異な粒子形状により比表面積が大きく好ましい。比表面積は用いる炭素質材料の種類によっても異なるが、同一炭素質材料であっても粉砕工程を経た後の粒径の分布の度合いによっても異なる。本発明でもちいる炭素質材料は比表面積（BET法）が５〜５０ｍ2／ｇに分布していることが好ましく、より好ましくは１０〜３５ｍ2／ｇに分布しているものがよい。
【００２９】
ここで、図７に発電セルの全体について説明する。発電素子１１４は金属多孔質体１００を除き、構成される。その構成要素とは、プロトン導電性の樹脂からなる電解質層１０７、カソードの触媒層１０８、アノードの触媒層、押さえ部１１０、カーボン製多孔質体１１１、および燃料の漏れを防ぐためのパッキンで構成される。カソード極の発電素子１１１４の外側に金属製多孔質体１００を配置し、この金属製多孔質体１００に荷重をくわえるために押さえ板１１０を配置する。押さえ板１１０は金属製多孔質体１００に外気を供給するためのスリットまたはそれ以外の形状の貫通孔があいている。この押さえ板１１０はアノード集電部１１７に発電素子１１４に荷重を加え、アノード極の導通をとる。ここで、押さえ板に荷重を加える方法として、押さえ板１１０にボルト１１６を貫通させ筐体１１９に締め付ける方法を用いることができる。更に、筐体１１９には、アノード極に燃料となる水素を供給するための燃料供給部１１８を配置することが出来る。
【００３０】
金属製多孔質体１００から直接電極のリード１１５を接続することが好ましい。特に、２種類以上の金属製多孔質体（２）からリードを出す場合は少なくとも一方と電気的接続を保てば良い。金属製多孔質体にリードを接続する方法は接触による電気的接続を用いることができるが、抵抗溶接、レーザー溶接、超音波溶接等の手段を用いることができる。
【００３１】
金属製多孔質体１００を加重する押さえ部１１３の材質として、ポリエキレン、ポリプロピレン、ポリエチレンテレフタレート、ポリフェニレンスルファイドなどの高分子ポリマー、酸化アルミナなどのセラミックス、金属製多孔質体１１０と同様な金属材料、フェライト系ステンレス鋼、マルテンサイト系ステンレス鋼、オーステナイト系ステンレスステンレス鋼、スプロン等の耐食性のバネ性金属材料を用いることができる。特に、高分子ポリマーを用いる場合は、ガラスで繊維を強化した材料を用いることが良い。
【００３２】
燃料とする水素は水素発生物質と発生を促進する物質を組み合わせることで発生させる。ここに、水素発生物質と発生を促進する物質の組み合わせの例をそれぞれ括弧で括り、次に列挙する。（水酸化ナトリウム、金属アルミニウム）、（水素化ホウ素ナトリウム、水）、（水素化ホウ素ナトリウム、硫酸）、（水素化ホウ素ナトリウム、リンゴ酸）、（水素化ホウ素ナトリウム、クエン酸）、（水素化ホウ素ナトリウム、シュウ酸）、（水素化ホウ素ナトリウム、）、（水素化ホウ素ナトリウム、塩化コバルト）、（水素化ホウ素ナトリウム、塩化ニッケル）、（水素化ホウ素ナトリウム、金属コバルト粉末）、（水素化ホウ素ナトリウム、ニッケル粉末）、（水素化ホウ素ナトリウム、ホウ酸）、（水素化リチウム、水）、（水素化ナトリウム、水）、（水素化マグネシウム，水）、（水素化カルシウム、水）、（水素化アルミリチウム、水）。これらの水素発生物質として水素化ホウ素ナトリウムを用いる場合、水以外に、各種無機酸、有機酸、遷移金属の塩化物等を用いることができる。
【００３３】
本発明の電源を応用が可能な機器を下記の通り、分類して例示する。〔１〕２〜２０級Ｗの機器として、ノートパソコン，タッチパネル入力パソコン，映像機器用外付け電源，照明機器，ハンディクリーナをあげることができ、〔２〕１〜２Ｗ程度を必要とする機器として、デジタルスチルカメラ，ヘルス機器，携帯電話，ウェアラブル携帯電話，オーダーエントリーシステム端末，携帯プリンタ，電動工具，自動車電話，トランシーバ，ペン入力パソコン，電子ブックプレーヤ，液晶テレビ，ウェアラブルテレビ，電気シェーバ，を上げることができる。更に、〔３〕１Ｗ以下で動作できる機器、ウェアラブルパソコン，腕型ＰＨＳ，電子辞書，玩具，医療機器，ウェアラブル医療機器，ページャ，ウェアラブル電卓，ウェアラブルＧＰＳシステム，音声入力機器，メモリカード，テープレコーダ，ラジオ，ヘッドホンステレオ，ポータブルＤＶＤ，電子手帳，コードレスフォン子機，ポータブルＭＤ，ポータブルＣＤ，カムコーダー，ゲーム機器，を例示することができる。特に、本発明は〔２〕、〔３〕に示す小型または薄型が求められ、さらに軽量であることが必要なアプリケーションにおいて、有効な電源として最も寄与する。
【実施例１】
【００３４】
本発明に基づき、カソード触媒層１０８およびアノード触媒層が予め固体電解質膜１０７に形成された市販の膜電極接合体の両側から繊維状のカーボン製多孔質体を用いて挟持した。そのとき、カソードの触媒層１０８とカーボン製多孔質体１１１の外周部にスペーサーの役目を兼ねたパッキンを配置する。同様にアノード触媒層とカーボン製多孔質体の外周部にスペーサーの役目を兼ねたパッキンを配置する。
この電解質膜１０７の厚みは３０μｍである。この電解質膜のカソード極側およびアノード極側の両極を共に、触媒として白金を０．３ｍｇ／ｃｍ2で分散（担持）させたカーボン粒子とプロトン導電性のフッ素系固体電解質により触媒層が構成されている。触媒層の寸法は２０ｍｍ×２５ｍｍとした。パッキンに用いたゴム硬度は約５０％で、厚さ２００μｍを所望の寸法に切り出して使用した。この膜電極接合体の両側から挟持するカーボン製多孔質体１１１の厚さは３００〜４４０μｍの厚さを有した。このカーボン製多孔質体１１１の表面に撥水性を有する導電性のカーボンを含む層１０９を予め形成し、撥水性を有する導電性のカーボンを含む層１０９と触媒層が電気的に接続するように配置した。このカーボン製多孔質体１１１の面積１１２は、触媒層よりも面積比で約３０％の割合で面積が大きい。
【００３５】
このカーボン製多孔質体１１１と金属製多孔質体１００をもちいて、コンタクト層を形成した。この金属製多孔質体１００として、厚さ２．０ｍｍのニッケル製の発泡金属体（富山住友電工製、セルメット、品番＃４）を金属ハサミにより、３０ｍｍ×４２ｍｍの寸法に切り出した。この金属多孔質体は、セル数が２７〜３３個／インチ、孔径が０．８ｍｍ、比表面積が約２５００m2／ｍ3の特性を有する。この金属多孔質体に電子を取り出すために厚さ０．１ｍｍ、幅７．０ｍｍのニッケル製の帯び状のリード線を抵抗溶接により直接溶接した。金属製多孔質体１００でリード１１５と溶接部は予め圧延し、平面を出すものとする。リード１１５の溶接は３．０ｍｍ間隔で、約３０ｍｍに渡って行なった。
このリード１１５のついた金属製多孔質体１００の表面に撥水処理を行なった。撥水処理は、このリードのついた金属製多孔質体１００を、フッ素を含有する樹脂の微粉末の分散溶液（デュポン製、DryFilm、RA）に浸漬し、金属製多孔質体１００の表面の全面をPTFE微粉末によって被覆し、１２０℃の温風乾燥庫にて２０分間、溶媒の除去を実施した。さらに、３００℃に加熱し、フッ素を含む樹脂による皮膜を発泡金属の全面に渡って広げた。
【００３６】
撥水処理により、この金属製多孔質体１００の表面が絶縁性の高い樹脂によりコートされるので、絶縁され、電子導電性を失う。そこで、金属製多孔質体１００のカーボン製多孔質体１１１と接する面をサンドペーパー（１０００番）により、研磨することで、前記フッ素を含有する樹脂の皮膜を除去し、更に、金属製多孔質体１１０の表面の酸化皮膜も除去した。金属製多孔質体１１０を、１ｍｍ間隔で凸凹形状の水素供給部１１８を有するアノード極の集電体１１７に、ステンレススチール製の押さ部１１０を用い、ボルト１１６により締めつけた。このとき発電素子１１４の周囲に配置されたボルト１１６はトルクドライバー（東日製、RTD120CN型）にて、５０ＣＮｍ以下のトルクで締め付けた。そして、上述したパラメータとして、ｔ1＝0.2mm、ｔ2＝2.0mm、ｔ2／ｔ1＝10[−]なるセルを作成した。このとき、発泡金属はカーボン製の多孔質体を３ｋｇｆ／ｃｍ2の荷重で押しつけている。このように作成したセルを実施例１とする。このセルに純度９９．９９％で、２４℃なる水素を単位面積あたり、１０ｃｃ/ｍｉｎ・ｃｍ2の流量で、出口のガス圧が概ね大気圧になるように調整供給した。カソード側は約４０％RH、２５℃の大気に暴露した。このとき、電子負荷装置（菊水電子工業製、KFM2030型）を使用し、セルに対する負荷を０Ａ／ｃｍ2〜０．８Ａ／ｃｍ2の間で変化させ、その時の電圧を記録計にて記録した。その際の結果を図８に示す。
【００３７】
グラフより、０．３Ａ／ｓｑｃｍにおける電圧は約0.7V近傍であることがわかる。次に、このセルに上述したガス供給条件にて、０．３Ａ／ｓｑｃｍの出力を維持しながら、電圧の変化を記録した。この結果を図．１０に記載する。時間の経過と共に、電圧が変化し、その変化の度合いを図６に実施例1として示す。この時、０．６Ｖの電圧を１８時間以上に渡り、維持しつづけた。１８時間時点の電圧は０．６３６Ｖであった。
【実施例２】
【００３８】
上記実施例１で、ＰＴＦＥ微粉末を用いた撥水処理を行なわなかったが、金属製多孔質体の表面の酸化皮膜の除去を一面のみ行なった以外は全て同じ条件で作製した燃料電池を実施例７とする。上述した条件と同じく、０．３Ａ／ｓｑｃｍの出力を維持しながら、電圧の変化を記録した。この結果を図９に実施例２として、記載する。これより、本発明の固体電解質型燃料電池用電極を用いた燃料電池は優れた電圧維持特性を示すことが解かる。１８時間時点の電圧は０．６２８Ｖであった。
【実施例３】
【００３９】
上記実施例１で、ＰＴＦＥ微粉末を用いた撥水処理を行なわず、酸化皮膜の除去も行なわなかった以外は全て同じ条件で作製した燃料電池を実施例３とする。上述した条件と同じく、０．３Ａ／ｓｑｃｍの出力を維持しながら、電圧の変化を記録した。この結果を図９に実施例３として、記載する。これより、本発明の固体電解質型燃料電池用電極を用いた燃料電池は優れた電圧維持特性を示すことが解かる。１８時間時点の電圧は０．５４６Ｖであった。
【実施例４】
【００４０】
本発明に基づき、カソード触媒層２０４およびアノード触媒層２０２が予め固体電解質膜２０３に形成された市販の膜電極接合体の両側から繊維状のカーボン製多孔質体２０１およびカーボン製多孔質体２０５を用いて挟持した。そのとき、カソードの触媒層２０４とカーボン製多孔質体２０５の外周部にスペーサーの役目を兼ねたパッキンを配置する。同様にアノード触媒層２０２とカーボン製多孔質体の外周部にスペーサーの役目を兼ねたパッキンを配置する。
この電解質膜２０３の厚みは３０μｍである。この電解質膜のカソード極側およびアノード極側の両極を共に、触媒として白金を０．３ｍｇ／ｃｍ2で分散（担持）させたカーボン粒子とプロトン導電性のフッ素系固体電解質により触媒層が構成されている。触媒層の寸法は直径１１ｍｍの円形とした。パッキンに用いたゴム硬度は約５０％で、厚さ２００μｍを所望の寸法に切り出して使用した。この膜電極接合体の両側から挟持するカーボン製多孔質体２０１とカーボン製多孔質体２０５の厚さは３００〜４４０μｍの厚さを有した。このカーボン製多孔質体２０１とカーボン製多孔質体２０５の表面に撥水性を有する導電性のカーボンを含む層を予め形成し、撥水性を有する導電性のカーボンを含む層と触媒層が電気的に接続するように配置した。
【００４１】
このカーボン製多孔質体２０５と金属製多孔質体２０６をもちいて、コンタクト層を形成した。この金属製多孔質体２０６として、厚さ１．０ｍｍのニッケル製の発泡金属体（三菱マテリアル製）を金属ハサミにより、直径２０ｍｍの円形に切り出した。この金属多孔質体は、平均孔径は、３００μｍである。
【００４２】
１ｍｍ間隔でスリット部を有する燃料供給部、兼アノード極の集電体２００と、ステンレススチール製の押さ板２０７を用い、ボルト２０８により、上述した発電要素を締めつけた。このステンレススチール製の押さ板２０７には、通気性の穴を有し、電子を取り出すためリード接続した。また、このステンレススチール製の押さ板２０７とボルト部は絶縁を施してある。このとき発電素子の周囲に配置されたボルト２０８はトルクドライバー（東日製、RTD120CN型）にて、50CNm以下のトルクで締め付けた。そして、上述したパラメータとして、ｔ1＝０．２ｍｍ、ｔ2＝１．０ｍｍ、ｔ2／ｔ1＝5[−]なるセルを作成した。このように作成したセルを実施例４とする。また、図１０に本発明の実施の形態を模式的に示した。このときの、このセルに純度９９．９９％で、２４℃なる水素を単位面積あたり、１０ｃｃ／ｍｉｎ・ｃｍ２の流量で、出口のガス圧が概ね大気圧になるように調整し供給した。カソード側は約４０％ＲＨ、２５℃の大気に暴露した。このとき、電子負荷装置（菊水電子工業製、KFM2030型）を使用し、セルに対する負荷を０Ａ／ｃｍ２〜１．０Ａ／ｃｍ２の間で変化させ、その時の電圧を記録計にて記録した。図１３に実施例１、および実施例４で作製された燃料電池の電流／電圧特性をしめす。
【実施例５】
【００４３】
本発明に基づき、カソード触媒層２０４およびアノード触媒層２０２が予め固体電解質膜２０３に形成された市販の膜電極接合体の両側から繊維状のカーボン製多孔質体２０１およびカーボン製多孔質体２０５を用いて挟持した。そのとき、カソードの触媒層２０４とカーボン製多孔質体２０５の外周部にスペーサーの役目を兼ねたパッキンを配置する。同様にアノード触媒層２０２とカーボン製多孔質体の外周部にスペーサーの役目を兼ねたパッキンを配置する。
【００４４】
この電解質膜２０３の厚みは３０μｍである。この電解質膜のカソード極側およびアノード極側の両極を共に、触媒として白金を０．３ｍｇ／ｃｍ2で分散（担持）させたカーボン粒子とプロトン導電性のフッ素系固体電解質により触媒層が構成されている。触媒層の寸法は直径１１ｍｍの円形とした。パッキンに用いたゴム硬度は約５０％で、厚さ２００μｍを所望の寸法に切り出して使用した。この膜電極接合体の両側から挟持するカーボン製多孔質体２０１とカーボン製多孔質体２０５の厚さは３００〜４４０μｍの厚さを有した。このカーボン製多孔質体２０１とカーボン製多孔質体２０５の表面に撥水性を有する導電性のカーボンを含む層を予め形成し、撥水性を有する導電性のカーボンを含む層と触媒層が電気的に接続するように配置した。
【００４５】
このカーボン製多孔質体２０５と金属製多孔質体２０６をもちいて、コンタクト層を形成した。この金属製多孔質体２０６として、厚さ１．０ｍｍのニッケル製の発泡金属体（三菱マテリアル製）を金属ハサミにより、直径２０ｍｍの円形に切り出した。この金属多孔質体は、平均孔径は、３００μｍである。
【００４６】
さらに、このコンタクト層を安定に形成するため、金属製多孔質体２０６に接し、炭素製の多孔質体の反対側の面に、金属製多孔質体２０６とは、孔径の異なる金属製多孔質体２１０を配置した。この金属製多孔質体２１０とは、板厚さ０．３ｍｍのニッケルから作製したエキスパンドメタルであり、網の短目方向の中心距離（ＳＷ）１．８ｍｍ、網の長目方向の中心距離（ＬＷ）３．０ｍｍ、刻み幅（Ｗ）０．５ｍｍの特性を有する。
【００４７】
１ｍｍ間隔でスリット部を有する燃料供給部、兼アノード極の集電体２００と、ステンレススチール製の押さ板２０７を用い、ボルト２０８により、上述した発電要素を締めつけた。このステンレススチール製の押さ板２０７には、通気性の穴を有し、電子を取り出すためリードを接続した。また、このステンレススチール製の押さ板２０７とボルト部は絶縁を施してある。このとき発電素子の周囲に配置されたボルト２０８はトルクドライバー（東日製、RTD120CN型）にて、５０ＣＮｍ以下のトルクで締め付けた。そして、上述したパラメータとして、ｔ1＝０．２ｍｍ、ｔ2＝１．０ｍｍ、ｔ2／ｔ1＝5[−]なるセルを作成した。このように作成したセルを実施例４とする。また、図１０に本発明の実施の形態を模式的に示した。このときの、このセルに純度９９．９９％で、２４℃なる水素を単位面積あたり、１０ｃｃ／ｍｉｎ・ｃｍ２の流量で、出口のガス圧が概ね大気圧になるように調整し供給した。カソード側は約４０％ＲＨ、２５℃の大気に暴露した。このとき、電子負荷装置（菊水電子工業製、KFM2030型）を使用し、セルに対する負荷を０Ａ／ｃｍ2〜１．０Ａ／ｃｍ2の間で変化させ、その時の電圧を記録計にて記録した。図１３に実施例１、実施例４および、実施例５で作製された燃料電池の単位面積当たりの最大出力を比較して示す。
【実施例６】
【００４８】
本発明に基づき、カソード触媒層２０４およびアノード触媒層２０２が予め固体電解質膜２０３に形成された市販の膜電極接合体の両側から繊維状のカーボン製多孔質体２０１およびカーボン製多孔質体２０５を用いて挟持した。そのとき、カソードの触媒層２０４とカーボン製多孔質体２０５の外周部にスペーサーの役目を兼ねたパッキンを配置する。同様にアノード触媒層２０２とカーボン製多孔質体の外周部にスペーサーの役目を兼ねたパッキンを配置する。
【００４９】
この電解質膜２０３の厚みは３０μｍである。この電解質膜のカソード極側およびアノード極側の両極を共に、触媒として白金を０．３ｍｇ／ｃｍ2で分散（担持）させたカーボン粒子とプロトン導電性のフッ素系固体電解質により触媒層が構成されている。触媒層の寸法は直径１１ｍｍの円形とした。パッキンに用いたゴム硬度は約５０％で、厚さ200μｍを所望の寸法に切り出して使用した。この膜電極接合体の両側から挟持するカーボン製多孔質体２０１とカーボン製多孔質体２０５の厚さは３００〜４４０μｍの厚さを有した。このカーボン製多孔質体２０１とカーボン製多孔質体２０５の表面に撥水性を有する導電性のカーボンを含む層を予め形成し、撥水性を有する導電性のカーボンを含む層と触媒層が電気的に接続するように配置した。
【００５０】
このカーボン製多孔質体２０５と金属製多孔質体２０６をもちいて、コンタクト層を形成した。この金属製多孔質体２０６として、厚さ１．０ｍｍのニッケル製の発泡金属体（三菱マテリアル製）を金属ハサミにより、直径２０ｍｍの円形に切り出した。この金属多孔質体は、平均孔径は、３００μｍである。
【００５１】
さらに、このコンタクト層を安定に形成するため、金属製多孔質体２０６に接し、炭素製の多孔質体の反対側の面に、金属製多孔質体２０６とは孔径の異なる金属製多孔質体２１０を配置した。この金属製多孔質体２１０とは、板厚さ０．３ｍｍのニッケルから作製したエキスパンドメタルであり、網の短目方向の中心距離（ＳＷ）１．８ｍｍ、網の長目方向の中心距離（ＬＷ）３．０ｍｍ、刻み幅（Ｗ）０．５ｍｍの特性を有する。
【００５２】
また、さらに、金属製多孔質体２１０に接し、金属製多孔質体２０６と反対の面に、さらに孔径の異なる金属製多孔質体２１１を配置した。この金属製多孔質体とは、厚さ１ｍｍで、孔径２ｍｍのステンレススチール製のパンチングメタルであり、孔のピッチは３．０ｍｍ、開孔率は約４０．６％とした。
【００５３】
１ｍｍ間隔でスリット部を有する燃料供給部、兼アノード極の集電体２００と、ステンレススチール製の押さ板２０７を用い、ボルト２０８により、上述した発電要素を締めつけた。このステンレススチール製の押さ板２０７には、通気性の穴を有し、電子を取り出すためリード接続した。また、このステンレススチール製の押さ板２０７とボルト部は絶縁を施してある。このとき発電素子の周囲に配置されたボルト２０８はトルクドライバー（東日製、RTD120CN型）にて、５０ＣＮｍ以下のトルクで締め付けた。そして、上述したパラメータとして、ｔ1＝０．２ｍｍ、ｔ2＝１．０ｍｍ、ｔ2／ｔ1＝５[−]なるセルを作成した。このように作成したセルを実施例４とする。また、図１０に本発明の実施の形態を模式的に示した。このときの、このセルに純度９９．９９％で、２４℃なる水素を単位面積あたり、１０ｃｃ／ｍｉｎ・ｃｍ2の流量で、出口のガス圧が概ね大気圧になるように調整し供給した。カソード側は約４０％ＲＨ、２５℃の大気に暴露した。このとき、電子負荷装置（菊水電子工業製、KFM2030型）を使用し、セルに対する負荷を０Ａ／ｃｍ2〜１．０Ａ／ｃｍ2の間で変化させ、その時の電圧を記録計にて記録した。
（比較例）
本発明に基づき、カソード触媒層２０４およびアノード触媒層２０２が予め固体電解質膜２０３に形成された市販の膜電極接合体の両側から繊維状のカーボン製多孔質体２０１およびカーボン製多孔質体２０５を用いて挟持した。そのとき、カソードの触媒層２０４とカーボン製多孔質体２０５の外周部にスペーサーの役目を兼ねたパッキンを配置する。同様にアノード触媒層２０２とカーボン製多孔質体の外周部にスペーサーの役目を兼ねたパッキンを配置する。
この電解質膜２０３の厚みは30μｍである。この電解質膜のカソード極側およびアノード極側の両極を共に、触媒として白金を0.3mg／ｃｍ2で分散（担持）させたカーボン粒子とプロトン導電性のフッ素系固体電解質により触媒層が構成されている。触媒層の寸法は直径１１ｍｍの円形とした。パッキンに用いたゴム硬度は約５０％で、厚さ200μｍを所望の寸法に切り出して使用した。この膜電極接合体の両側から挟持するカーボン製多孔質体２０１とカーボン製多孔質体２０５の厚さは３００〜４４０μｍの厚さを有した。このカーボン製多孔質体２０１とカーボン製多孔質体２０５の表面に撥水性を有する導電性のカーボンを含む層を予め形成し、撥水性を有する導電性のカーボンを含む層と触媒層が電気的に接続するように配置した。
【００５４】
１ｍｍ間隔でスリット部を有する燃料供給部、兼アノード極の集電体２００と、金メッキを施したステンレススチール製の押さ板２１２を用い、ボルト２０８により、実施例と同様に発電要素を締めつけた。このステンレススチール製の押さ板２１２には、通気性の穴２１３を有し、電子を取り出すためリード接続した。また、このステンレススチール製の押さ板２１２とボルト部は絶縁を施してある。このとき発電素子の周囲に配置されたボルト２０８はトルクドライバー（東日製、RTD120CN型）にて、５０ＣＮｍ以下のトルクで締め付けた。そして、上述したパラメータとして、ｔ1＝０．２ｍｍ、ｔ2＝１．０ｍｍ、ｔ2／ｔ1＝５[−]なるセルを作成した。このように作成したセルを実施例４とする。また、図１４に本発明の実施の形態を模式的に示した。このときの、このセルに純度９９．９９％で、２４℃なる水素を単位面積あたり、１０ｃｃ／ｍｉｎ・ｃｍ2の流量で、出口のガス圧が概ね大気圧になるように調整し供給した。カソード側は約４０％ＲＨ、２５℃の大気に暴露した。このとき、電子負荷装置（菊水電子工業製、KFM2030型）を使用し、セルに対する負荷を０Ａ／ｃｍ2〜１．０Ａ／ｃｍ2の間で変化させ、その時の電圧を記録計にて記録した。図１５に実施例１、および、従来例で作製された燃料電池の電流／電圧特性を示す。これより、いかなる電流においても、実施例１の燃料電池の電圧は、従来例の燃料電池の電圧よりも高く、性能が優れていることが明らかである。
【産業上の利用可能性】
【００５５】
本発明は固体電解質型燃料電池用の電極に用いることで、発電部のガス拡散と生成水の排出を容易とし、ＭＥＡの損壊を抑制し、アノード極での水分不足を抑制できる電極構成を提供することが可能となり、各種携帯型の電子機器用の燃料電池に利用できる。
【図面の簡単な説明】
【００５６】
【図１】本発明の実施の形態における金属多孔質体を模式的に示した図。
【図２】本発明の実施の形態におけるカーボン繊維が集合してなる緯糸と経糸で構成される織物を模式的に示した図。
【図３】本発明の実施の形態におけるコンタクト層の形成の様子を模式的に示した図。
【図４】本発明の実施の形態におけるカソード極の発電要素の一部を横から観察した際の断面図。
【図５】本発明の実施の形態におけるカソード極側の発電要素の一部を横から観察した際の断面図。
【図６】カーボン製の多孔質体と金属多孔質体を外側から観察した鳥瞰図。
【図７】本発明の実施の形態における発電要素を模式的に示した断面図。
【図８】本発明の燃料電池の出力性能を測定したグラフ。
【図９】本発明の燃料電池の出力性能を測定し、比較したグラフ。
【図１０】本発明の実施の形態を模式的に示した図。
【図１１】本発明の実施の形態を模式的に示した図。
【図１２】本発明の実施の形態を模式的に示した図。
【図１３】実施例１、４、５に関る最大出力密度を示した図。
【図１４】従来例の形態を模式的に示した図。
【図１５】実施例１と従来例に関る電流／電圧特性図。
【符号の説明】
【００５７】
１００  金属多孔質体
１０１  孔径
１０２  長繊維糸の結束状態の緯糸
１０３  長繊維糸の結束状態の経糸
１０４  単位空孔
１０５  金属多孔質体に荷重
１０６  カーボンの多孔質体の応力
１０７  プロトン導電性の樹脂からなる電解質層
１０８  触媒層
１０９  撥水性のカーボン層
１１０  押さえ部
１１１  カーボン製多孔質体
１１２  カーボン製の多孔質体１１１の面積
１１３  金属多孔質体１００の面積
１１４  発電素子
１１５  リード
１１６  ボルト
１１７  アノード集電部
１１８  燃料供給部
１１９  アノード極筐体
ｔ２    金属多孔質体の厚み
ｔ１    カーボン製多孔質体の厚み
２００  燃料供給部、兼アノード集電部
２０１  カーボン製多孔質体
２０２  アノード触媒層
２０３  プロトン導電性の樹脂からなる電解質層
２０４  カソード触媒層
２０５  カーボン製多孔質体
２０６  金属製多孔質体
２０７  押さえ板
２０８  ボルト
２０９  押さえ板
２１０  金属製多孔質体
２１１  金属製多孔質体
２１２  押さえ板
２１３  押さえ板の開口部
３０１  実施例５で作製された燃料電池の性能
３０２  従来例を用いて作製された燃料電池の性能
【図１】
2006164947.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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