(57)【要約】【課題】  磁気的な特性の悪化を招くことなく、安価でコイルへの通電期間が短いときでも燃料の噴射量が精密に調整される燃料噴射弁を提供する。【解決手段】  コイル３２への通電時、ニードル２４と一体の可動コア３５は、所定の距離移動すると、摺動パイプ６０と接する。そのため、可動コア３５は、固定コア３３側へ移動するとき、第一スプリング４１によって噴孔２３側へ押し付けられるとともに、摺動パイプ６０に接することにより第二スプリング４２によっても押し付けられる。これにより、可動コア３５に加わる力は、移動の初期は小さく、移動の途中から増大する。そのため、一体のニードル２４および可動コア３５は、移動の初期において迅速な移動が確保されるとともに、可動コア３５は固定コア３３と衝突する前に移動速度が低下する。その結果、固定コア３３に衝突した可動コア３５のバウンドは低減される。【選択図】    図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃料を噴射する噴孔、および前記噴孔の燃料流れ上流側に弁座を有するノズルと、
軸方向へ往復移動し、前記弁座に着座または前記弁座から離座することにより、前記噴孔からの燃料の噴射を断続する弁部材と、
前記弁部材と一体に移動する可動コアと、
前記可動コアの前記噴孔とは反対側の端部に対向して設置され、コイルへの通電時に前記可動コアとの間に磁気吸引力を発生する固定コアと、
軸方向の一方の端部が前記可動コアに接し、前記弁部材が前記弁座から離座し前記固定コアに接するまで、前記可動コアを前記噴孔方向へ押し付ける第一付勢部材と、
前記弁部材が前記弁座から離座し前記固定コア側へ所定の距離移動した後、前記固定コアに接するまで、前記可動コアを前記噴孔方向へ押し付ける第二付勢部材と、
を備えることを特徴とする燃料噴射弁。
【請求項２】
軸方向の一方の端部が前記第二付勢部材に接し、前記第二付勢部材の押し付け力を前記可動コアへ伝える伝達部材を備えることを特徴とする請求項１記載の燃料噴射弁。
【請求項３】
前記伝達部材は、前記固定コアの内部を軸方向へ移動することを特徴とする請求項２記載の燃料噴射弁。
【請求項４】
前記伝達部材の外周面は、前記固定コアの内周面と摺動することを特徴とする請求項３記載の燃料噴射弁。
【請求項５】
前記伝達部材は、前記固定コアと前記可動コアとが離れているとき、前記可動コア側の端部が前記固定コアの前記可動コア側の端部から前記可動コア側へ突出していることを特徴とする請求項２、３または４記載の燃料噴射弁。
【請求項６】
前記伝達部材は、非磁性の材料から形成されていることを特徴とする請求項２から５のいずれか一項記載の燃料噴射弁。
【請求項７】
前記第一付勢部材の前記可動コアとは反対側の端部と接している第一ストッパと、
前記第一ストッパと別体に形成され、前記第二付勢部材の前記伝達部材とは反対側の端部と接している第二ストッパと、
をさらに備えることを特徴とする請求項１から６のいずれか一項記載の燃料噴射弁。
【請求項８】
前記第一ストッパは、前記第二ストッパの内周側に設置されていることを特徴とする請求項７記載の燃料噴射弁。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関などのエンジンに用いられる燃料噴射弁に関し、特にコイルへの通電の断続によって燃料噴射を断続する燃料噴射弁に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、コイルに通電することにより固定コアと可動コアとの間に発生する磁気吸引力を利用して可動コアと一体の弁部材を駆動する燃料噴射弁が公知である。このような燃料噴射弁の場合、可動コアは、固定コア方向へ移動したとき固定コアと衝突する形式のものがある。このとき、可動コアは、衝突時の衝撃により噴孔側への跳ね返り、いわゆるバウンドを生じる。可動コアにバウンドが生じると、噴孔へ流入する燃料の制御が困難になり、図７に示すようにコイルへ通電する期間が短いとき、コイルへの通電期間と燃料の噴射量とは比例しない。その結果、コイルへ通電する期間が短い領域では、噴射量を精密に調整することは困難である。そこで、部材間の衝突にともなうバウンドを低減する手法として、特許文献１に開示されている発明が提案されている。
【０００３】
【特許文献１】特開平９−１２６０５９号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１に開示されている発明では、互いに衝突する部材を反発係数の小さな材料で形成したり、互いに衝突する部材の表面に反発係数の小さな材料による膜を形成している。反発係数の小さな材料とは、例えば鉛、銅または鉛と銅との合金などである。しかしながら、これらの金属は価格が高いという問題がある。また、互いに衝突する固定コアおよび可動コアは、磁気吸引力を発生する磁気回路を形成する。そのため、互いに衝突する固定コアおよび可動コアに反発係数の小さな材料を適用した場合、磁気的な特性が悪化するおそれがある。
【０００５】
そこで、本発明の目的は、磁気的な特性の悪化を招くことなく、安価でコイルへの通電期間が短いときでも燃料の噴射量が精密に調整される燃料噴射弁を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
請求項１記載の発明では、可動コアには、弁部材が弁座から離座し固定コアに接するまで第一付勢部材の押し付け力が加わる。これとともに、弁部材が所定の距離移動すると、第一付勢部材に加え、第二付勢部材の押し付け力が加わる。すなわち、可動コアは、例えば図５に示すように、ある移動量にで噴孔方向への押しつけ力が不連続に変化する。そのため、可動コアは、コイルへ通電されたとき、所定の距離移動するまで第一付勢部材の押し付け力にのみ抗して迅速に移動するのに対し、所定の距離移動すると、第二付勢部材の押し付け力が加わるため移動速度が低下する。その結果、可動コアが固定コアに衝突するとき、可動コアの移動速度は低減され、可動コアは緩やかに固定コアに衝突する。これにより、互いに衝突する固定コアおよび可動コアを反発係数の小さな材料で形成することなく、可動コアと固定コアとの衝突にともなう可動コアのバウンドは低減される。したがって、磁気的な特性の悪化を招くことなく、安価でコイルへの通電期間が短いときでも燃料の噴射量を精密に調整することができる。
【０００７】
請求項２記載の発明では、第二付勢部材の押し付け力は伝達部材を介して可動コアへ伝達される。これにより、可動コアは、伝達部材と接することにより、第二付勢部材の押し付け力を受ける。そのため、可動コアは、伝達部材と接するまで第一付勢部材の押し付け力を受け、伝達部材と接すると、第一付勢部材の押し付け力に加え第二付勢部材の押し付け力を受ける。その結果、簡単な構造で可動コアに加わる押し付け力を不連続に変化させることができる。
【０００８】
請求項３記載の発明では、伝達部材は固定コアの内部を軸方向へ移動する。そのため、伝達部材は固定コアの内部に収容される。その結果、伝達部材を設置するためのスペースが最小限に留められ、体格の大型化を招くことがない。
請求項４記載の発明では、伝達部材の外周面と固定コアの内周面とは摺動する。これにより、伝達部材の移動は固定コアによって案内される。そのため、伝達部材は、第二付勢部材の押し付け力を安定して可動コアへ伝達する。したがって、燃料の噴射量を精密に調整することができる。
【０００９】
請求項５記載の発明では、伝達部材は固定コアと可動コアとが離れているとき、可動コア側の端部が突出している。そのため、伝達部材の可動コア側の突出量を調整することにより、第二付勢部材の押し付け力が可動コアに加わる期間が設定される。例えば固定コアから突出する伝達部材の突出量を小さくすることにより、可動コアが固定コアに衝突する直前に可動コアには第二付勢部材の押し付け力が加わる構成とすることができる。これにより、可動コアの迅速な移動と、可動コアと固定コアとの衝突による可動コアのバウンドの低減とを両立して達成することができる。このように、伝達部材の突出量を調整し、燃料噴射弁の燃料噴射特性を容易に調整することができる。
【００１０】
請求項６記載の発明では、伝達部材は非磁性の材料から形成されている。伝達部材が設置される固定コア、および伝達部材と接する可動コアはいずれも磁気回路を形成する。そこで、伝達部材を非磁性の材料から形成することにより、固定コアと可動コアとの間に形成される磁気回路、および固定コアと可動コアとの間の磁気吸引力に伝達部材は影響を及ぼさない。したがって、磁気回路で発生する時期吸引力が減少することはない。
【００１１】
請求項７記載の発明では、第一付勢部材と接する第一ストッパと第二付勢部材と接する第二ストッパとは別体である。第一ストッパは、第一付勢部材の可動コアとは反対側に設置されることにより、第一付勢部材による可動コアの押し付け力を調整する。また、第二ストッパは、第二付勢部材の伝達部材とは反対側に設置されることにより、第二付勢部材による伝達部材の押し付け力を調整する。このとき、第一ストッパと第二ストッパとを別体に形成することにより、第一付勢部材と第二付勢部材とはそれぞれ個別に押し付け力が調整される。したがって、第一付勢部材および第二付勢部材の押し付け力を精密に調整することができる。
【００１２】
請求項８記載の発明では、第一ストッパは第二ストッパの内周側に設置されている。そのため、第一ストッパと第二ストッパとを別体に形成する場合でも、これらを設置するために大きな空間を必要としない。したがって、体格の大型化を招くことなく、第一付勢部材および第二付勢部材の押し付け力を精密に調整することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１３】
以下、本発明の一実施形態を図面に基づいて説明する。
本発明の一実施形態による燃料噴射弁（以下、燃料噴射弁を「インジェクタ」という。）を図１に示す。インジェクタ１０は、例えば直噴式のガソリンエンジンに適用される。直噴式のガソリンエンジンに適用する場合、インジェクタ１０はシリンダヘッドに搭載される。なお、インジェクタ１０は、直噴式のガソリンエンジンに限らず、吸気通路を流れる吸気に燃料を噴射するポート噴射式のガソリンエンジン、またはディーゼルエンジンなどに適用してもよい。
【００１４】
インジェクタ１０は、筒状のハウジング１１を備えている。ハウジング１１は、第一磁性部１２、非磁性部１３および第二磁性部１４を有している。非磁性部１３は、第一磁性部１２と第二磁性部１４との磁気的な短絡を防止する。第一磁性部１２、非磁性部１３および第二磁性部１４は、例えばレーザ溶接などにより一体に接続されている。なお、ハウジング１１は、磁性材料または非磁性材料により筒状の一体物に成形し、例えば熱加工などにより一部を非磁性化または磁性化してもよい。
【００１５】
ハウジング１１の軸方向の一方の端部には入口部材１５が設置されている。入口部材１５は、ハウジング１１の内周側に圧入され、ハウジング１１に固定されている。入口部材１５は、燃料入口１６を形成している。燃料入口１６には、図示しない燃料ポンプにより燃料タンクから燃料が供給される。燃料入口１６に供給された燃料は、燃料フィルタ１７を経由してハウジング１１の内周側に流入する。燃料フィルタ１７は、燃料に含まれる異物を除去する。
【００１６】
ハウジング１１の他方の端部には、ノズルホルダ２０が設置されている。ノズルホルダ２０は、磁性材料により筒状に形成されている。ノズルホルダ２０は、内周側にノズル２１が設置されている。ノズル２１は、筒状に形成されている。ノズル２１は、例えば圧入あるいは溶接などによりノズルホルダ２０に固定されている。ノズル２１は、先端に近づくにつれて内径が小さくなる円錐状の内壁面に弁座２２を有している。ノズル２１は、ハウジング１１とは反対側の端部近傍にノズル２１を貫いて内周側と外周側とを連通する噴孔２３を有している。なお、本実施形態では、ノズル２１に噴孔２３を形成する例について説明している。しかし、弁ボディと噴孔プレートとからノズル２１を構成し、噴孔プレートに噴孔２３を形成する構成としてもよい。
【００１７】
弁部材としてのニードル２４は、ハウジング１１、ノズルホルダ２０およびノズル２１の内周側に軸方向へ往復移動可能に収容されている。ニードル２４は、ノズル２１と概ね同軸上に配置されている。ニードル２４は、軸方向の一方の端部すなわち燃料入口１６とは反対側の端部にシール部２５を有している。シール部２５は、ノズル２１に形成されている弁座２２に接触可能である。ニードル２４は、ノズル２１との間に燃料が流れる燃料通路２６を形成する。
【００１８】
インジェクタ１０は、ニードル２４を駆動する駆動部３０を有している。駆動部３０は、電磁駆動部であり、スプール３１、コイル３２、固定コア３３、プレートハウジング３４および可動コア３５を有している。また、第一磁性部１２、第二磁性部１４およびノズルホルダ２０も駆動部３０を構成している。スプール３１は、ハウジング１１の外周側に設置されている。スプール３１は、樹脂で筒状に形成され、外周側にコイル３２が巻かれている。コイル３２は、コネクタ３６の端子部３７と電気的に接続している。固定コア３３は、例えば鉄などの磁性材料から筒状に形成されている。固定コア３３は、ハウジング１１の内周側に例えば圧入などにより固定されている。磁性材料であるプレートハウジング３４は、コイル３２の外周側を覆っている。プレートハウジング３４は、ハウジング１１の第二磁性部１４とノズルホルダ２０とを磁気的に接続している。スプール３１およびコイル３２の外周側は、コネクタ３６を一体に形成する樹脂モールド３８により覆われている。
【００１９】
可動コア３５は、ハウジング１１の内周側に軸方向へ往復移動可能に設置されている。可動コア３５は、例えば鉄などの磁性材料から筒状に形成されている。可動コア３５は、固定コア３３とは反対側の端部においてニードル２４と一体に接続している。可動コア３５は、固定コア３３側の端部において第一付勢部材としての第一スプリング４１と接している。第一付勢部材としては、例えば板ばね、空気ダンパまたはオイルダンパなど、スプリングに限らず適用可能である。第一スプリング４１は、一方の端部が可動コア３５に接しており、他方の端部が第一ストッパ５１に接している。
【００２０】
インジェクタ１０は、伝達部材としての摺動パイプ６０を備えている。摺動パイプ６０は、例えばオーステナイト系ステンレスなどの非磁性の材料から形成されている。摺動パイプ６０は、固定コア３３の内周側に軸方向へ往復移動可能に設置されている。摺動パイプ６０の外周面は、固定コア３３の内周面と摺動する。これにより、摺動パイプ６０は、軸方向への移動が固定コア３３により案内される。摺動パイプ６０は、燃料入口１６側の端部につば部６１を有している。つば部６１は、摺動パイプ６０の径方向外側へ突出している。つば部６１は、固定コア３３の可動コア３５とは反対側の端部と接することにより、摺動パイプ６０の可動コア３５側への移動を規制している。
【００２１】
摺動パイプ６０は、可動コア３５とは反対側の端部において第二付勢部材としての第二スプリング４２と接している。第二付勢部材としては、第一付勢部材と同様に例えば板ばね、空気ダンパまたはオイルダンパなど、スプリングに限らず適用可能である。第二スプリング４２は、一方の端部が摺動パイプ６０のつば部６１に接しており、他方の端部が第二ストッパ５２に接している。
【００２２】
第一ストッパ５１および第二ストッパ５２は、それぞれ固定コア３３の可動コア３５とは反対側に設置されている。第一ストッパ５１と第二ストッパ５２とは、別体に形成されている。第二ストッパ５２は、ハウジング１１の内周側に例えば圧入などにより固定されている。また、第一ストッパ５１は、第二ストッパ５２の内周側に例えば圧入などにより固定されている。
【００２３】
第一スプリング４１および第二スプリング４２は、いずれも軸方向へ伸長する力を有している。そのため、一体の可動コア３５およびニードル２４は、第一スプリング４１により弁座２２に着座する方向へ常に押し付けられている。また、摺動パイプ６０は、第二スプリング４２によりつば部６１が固定コア３３に接する方向へ押し付けられている。ハウジング１１に圧入されている第二ストッパ５２の圧入量、および第二ストッパ５２に圧入されている第一ストッパ５１の圧入量を調整することにより、第二スプリング４２または第一スプリング４１の荷重は調整される。コイル３２に通電していないとき、一体の可動コア３５およびニードル２４は弁座２２に押し付けられ、シール部２５は弁座２２に着座する。
【００２４】
摺動パイプ６０は、第二スプリング４２によりつば部６１が固定コア３３に接する方向へ押し付けられている。そのため、摺動パイプ６０は、ニードル２４のシール部２５が弁座２２に着座しているとき、つば部６１が固定コア３３の可動コア３５とは反対側の端部に接している。摺動パイプ６０は、つば部６１の固定コア３３側の面から可動コア３５側の端部までの長さが固定コア３３よりも長い。そのため、つば部６１が固定コア３３に接しているとき、図２に示すように摺動パイプ６０の可動コア３５側の端部６２は固定コア３３の可動コア３５側の端部よりも可動コア３５側へ突出している。
【００２５】
次に、上記構成のインジェクタ１０の作動について詳細に説明する。
コイル３２への通電が停止されているとき、固定コア３３と可動コア３５との間には磁気吸引力が発生しない。そのため、可動コア３５は、第一スプリング４１の押し付け力によりニードル２４とともに固定コア３３と反対側へ移動している。その結果、コイル３２への通電が停止されているとき、ニードル２４のシール部２５は弁座２２に着座している。したがって、燃料は噴孔２３から噴射されない。また、摺動パイプ６０には第二スプリング４２の押し付け力が加わっている。そのため、摺動パイプ６０は、つば部６１が固定コア３３の可動コア３５と反対側の端部に接する位置で停止している。このとき、摺動パイプ６０の可動コア３５側の端部６２は、図２に示すように可動コア３５側に突出している。摺動パイプ６０は、固定コア３３から可動コア３５側へ突出しているものの、可動コア３５と接していない。そのため、可動コア３５には、第一スプリング４１の押し付け力のみが加わる。
【００２６】
コイル３２に通電されると、コイル３２に発生した磁界によりプレートハウジング３４、ノズルホルダ２０、第一磁性部１２、可動コア３５、固定コア３３および第二磁性部１４には磁気回路が形成され磁束が流れる。これにより、固定コア３３と可動コア３５との間には磁気吸引力が発生する。このとき、上述のように可動コア３５には、第一スプリング４１の押し付け力のみが加わっている。そのため、固定コア３３と可動コア３５との間に発生する磁気吸引力が第一スプリング４１の押し付け力よりも大きくなると、一体の可動コア３５およびニードル２４は固定コア３３側へ移動する。その結果、ニードル２４のシール部２５は弁座２２から離座する。
【００２７】
摺動パイプ６０は端部６２が固定コア３３から可動コア３５側へ突出している。そのため、可動コア３５が固定コア３３に吸引されるとき、可動コア３５は固定コア３３と接する前に摺動パイプ６０の可動コア３５側の端部６２に接する。すなわち、可動コア３５は、図２に示す状態から固定コア３３方向へ所定の距離Ｘ移動すると、図３に示すように固定コア３３から突出する摺動パイプ６０に接する。そのため、可動コア３５は、摺動パイプ６０と接すると、摺動パイプ６０を噴孔２３とは反対側へ押し上げる。可動コア３５は、図４に示すように固定コア３３と接するまで摺動パイプ６０を押し上げながら移動する。このとき、摺動パイプ６０には、第二スプリング４２の押し付け力が加わっている。そのため、可動コア３５が摺動パイプ６０を押し上げるとき、可動コア３５には、可動コア３５を噴孔２３側へ押し付ける第一スプリング４１の押し付け力に加え、摺動パイプ６０を押し付ける第二スプリング４２の押し付け力が加わる。その結果、可動コア３５は、摺動パイプ６０に接してから固定コア３３に接するまで、第一スプリング４１の押し付け力に加え、第二スプリング４２の押し付け力に抗して固定コア３３側へ移動する。これにより、可動コア３５に加わる力は、図５（Ａ）に示すように固定コア３３側へ移動する途中で不連続に変化する。
【００２８】
上述のように、可動コア３５は、移動の全域で第一スプリング４１の押し付け力が加わるとともに、移動の途中から第二スプリング４２の押し付け力が加わる。そのため、可動コア３５は、固定コア３３に接する前に加わる押し付け力が増大し、移動速度が低下する。すなわち、コイル３２へ通電したとき、可動コア３５は、移動の初期段階において第一スプリング４１の押し付け力にのみ抗して迅速に移動するとともに、固定コア３３に接する前に移動速度が低下する。これにより、可動コア３５と固定コア３３とが接するとき、可動コア３５と固定コア３３との間に発生する衝撃が緩和される。その結果、可動コア３５は、固定コア３３とは反対側への移動、いわゆるバウンドが低減される。
【００２９】
上述のように、可動コア３５のバウンドが低減されることにより、図５（Ｂ）に示すようにコイル３２への通電期間が短い領域でにおいて、可動コア３５の移動量が精密に制御される範囲は拡大する。そのため、図６に示すようにコイル３２への通電期間が短くても、噴孔２３から噴射される燃料の噴射量はコイル３２への通電期間に比例する範囲が拡大する。すなわち、図７に示すような従来例では、コイル３２に通電を開始してから燃料の噴射量がコイル３２への通電期間に比例するのは、相対的に通電期間が長い領域に限られる。このとき、燃料の噴射量は通電期間とともに増加するので、相対的に大きな噴射量範囲でしか噴射量を精密に調整できない。これに対し、図６に示す本実施形態のインジェクタ１０では、燃料の噴射量がコイル３２への通電期間に比例する領域に移行するまでの期間が短縮される。その結果、本実施形態のインジェクタ１０の場合、噴孔２３から噴射される燃料の噴射量は、コイル３２への通電期間が相対的に短い領域でも通電期間に噴射量が比例するため、相対的に噴射量が少ないときでも燃料の噴射量を精密に調整できる。その結果、エンジンの制御時に使用可能な噴射量の領域が広がり、燃料噴射量の制御が容易となる。また、閉弁初期段階において可動コア３５を押し付け力が大きいため、ニードル２４のシール部２５が弁座２２に着座に要する時間も短くなり、より小さい燃料の噴射量の制御が可能となる。
【００３０】
ニードル２４のシール部２５が弁座２２から離座すると、燃料入口１６からインジェクタ１０へ供給された燃料は噴孔２３から噴射される。燃料入口１６から流入した燃料は、燃料フィルタ１７、入口部材１５の内周側、第二ストッパ５２の内周側、第一ストッパ５１の内周側、摺動パイプ６０の内周側、可動コア３５の内周側、可動コア３５の内側と外側とを連通する孔３５１、ハウジング１１と可動コア３５との間、およびニードル２４とノズルホルダ２０との間を経由して燃料通路２６へ流入する。燃料通路２６の燃料は、弁座２２とシール部２５との間を経由して噴孔２３へ流入する。これにより、燃料は噴孔２３から噴射される。
【００３１】
コイル３２への通電を停止すると、固定コア３３と可動コア３５との間の磁気吸引力は消滅する。これにより、一体の可動コア３５およびニードル２４は、第一スプリング４１および第二スプリング４２の押し付け力により固定コア３３と反対側へ移動する。そのため、シール部２５は再び弁座２２に着座し、燃料通路２６と噴孔２３との間の燃料の流れは遮断される。したがって、噴孔２３からの燃料の噴射は終了する。
【００３２】
以上、説明した本発明の一実施形態では、コイル３２への通電時、ニードル２４と一体の可動コア３５に加わる力は、固定コア３３側へ移動することによって途中で不連続に変化する。すなわち、可動コア３５に加わる力は、移動の初期は小さく、移動の途中から大きく増大する。そのため、一体のニードル２４および可動コア３５は、移動の初期において迅速な移動が確保されるとともに、可動コア３５は固定コア３３と衝突する前に移動速度が低下する。その結果、固定コア３３に衝突した可動コア３５のバウンドは低減される。したがって、コイル３２への通電期間が短いときでも、燃料の噴射量を精密に調整することができる。また、可動コア３５および固定コア３３は材質の変更および形状の変更を招かない。そのため、磁気的な特性が悪化することはない。
【００３３】
また、一実施形態では、第一ストッパ５１および第二ストッパ５２は別体に形成されている。そのため、第一スプリング４１または第二スプリング４２の押し付け力は、第一ストッパ５１または第二ストッパ５２により個別に調整される。例えば、固定コア３３をハウジング１１に圧入した後、固定コア３３の内周側に摺動パイプ６０を挿入する。そして、摺動パイプ６０の可動コア３５とは反対側の端部に第二スプリング４２を設置した後、第二ストッパ５２を圧入する。このとき、第二ストッパ５２の圧入量を調整することにより、第二スプリング４２の荷重は調整される。さらに、第二ストッパ５２の圧入により第二スプリング４２の荷重を調整した後、摺動パイプ６０の内周側に第一スプリング４１を挿入し、第二ストッパ５２の内周側に第一ストッパ５１を圧入する。このとき、第二ストッパ５２に対する第一ストッパ５１の圧入量を調整することにより、第一スプリング４１の荷重は調整される。このように、第一ストッパ５１と第二ストッパ５２とを別体に形成することにより、第一スプリング４１または第二スプリング４２の押し付け力を個別に精密に調整することができる。
【００３４】
さらに、一実施例では、摺動パイプ６０は非磁性の材料から形成されている。そのため、プレートハウジング３４、ノズルホルダ２０、第一磁性部１２、可動コア３５、固定コア３３および第二磁性部１４に形成される磁気回路を流れる磁束は摺動パイプ６０に漏れず、磁気吸引力に寄与する磁束は低下しない。したがって、摺動パイプ６０が可動コア３５と固定コア３３との間に発生する磁気吸引力に影響を与えることはない。
【００３５】
（その他の実施形態）
以上説明した本発明の一実施形態では、固定コア３３と摺動パイプ６０とが摺動する構成について説明した。しかし、伝達部材として筒状部材または棒状部材を適用し、この筒状部材または棒状部材が固定コア３３の内周側を固定コア３３と摺動することなく移動する構成としてもよい。また、本発明の一実施形態では、固定コア３３の内周側を摺動パイプ６０が移動し、第二スプリング４２の内周側に第一スプリング４１を設置する構成を例に説明した。しかし、固定コア３３の外周側あるいは固定コア３３の内部を摺動パイプ６０などの伝達部材が移動する構成としてもよく、第一スプリング４１と第二スプリング４２との位置関係も自由に変更してもよい。
【図面の簡単な説明】
【００３６】
【図１】本発明の一実施形態によるインジェクタの概略を示す断面図である。
【図２】図１の要部を拡大した断面図であって、固定コアと可動コアとが離間している状態を示す図である。
【図３】図１の要部を拡大した断面図であって、可動コアが摺動パイプに接している状態を示す図である。
【図４】図１の要部を拡大した断面図であって、固定コアと可動コアとが接している状態を示す図である。
【図５】（Ａ）は可動コアの移動量と可動コアに加わる力との関係を示す模式図であり、（Ｂ）はコイルへの通電期間と可動コアの移動量との関係を示す模式図である。
【図６】本発明の一実施形態によるインジェクタのコイルへの通電期間と燃料の噴射量との関係を示す模式図である。
【図７】従来のインジェクタのコイルへの通電期間と燃料の噴射量との関係を示す模式図である。
【符号の説明】
【００３７】
１０  インジェクタ（燃料噴射弁）、２１  ノズル、２２  弁座、２３  噴孔、２４  ニードル（弁部材）、３２  コイル、３３  固定コア、３５  可動コア、４１  第一スプリング（第一付勢部材）、４２  第二スプリング（第二付勢部材）、５１  第一ストッパ、５２  第二ストッパ、６０  摺動パイプ（伝達部材）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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