(57)【要約】      （修正有）【課題】高温の排ガス中に含まれるダストを高い捕集効率にて濾過するための耐熱性フィルター材において、フェルトを構成する繊維同士の交絡性に優れ、フェルト製布時のニードルパンチ工程、およびダスト払い落とし時の衝撃による繊維の脱落や、ニードルパンチ工程における白い毛玉状の繊維屑の発生量を軽減するとともに、さらに、ＰＰＳ繊維１００％からなる耐熱性フィルター材よりも高い運転温度領域で使用することができ、また寸法安定性に優れた耐熱性フィルター材を提供する。【解決手段】耐熱性フィルター材は、耐熱性有機繊維と捲縮を有するガラス繊維とを含む耐熱性フィルター材において、該耐熱性有機繊維が、少なくともポリフェニレンサルファイド繊維を含むものであることを特徴とするものである。また、バグフィルターは、かかる耐熱性フィルター材を濾布として構成されてなることを特徴とする。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
耐熱性有機繊維と捲縮を有するガラス繊維とを含む耐熱性フィルター材において、該耐熱性有機繊維が、少なくともポリフェニレンサルファイド繊維を含むものであることを特徴とする耐熱性フィルター材。
【請求項２】
該耐熱性フィルター材が、捲縮を有さないガラス繊維を含んで構成されていることを特徴とする、請求項１に記載の耐熱性フィルター材。
【請求項３】
該耐熱性フィルター材を構成する繊維の配合率が、ポリフェニレンサルファイド繊維が２５〜７５重量％の範囲内であり、ガラス繊維が２５〜７５重量％の範囲である、請求項１あるいは２に記載の耐熱性フィルター材。
【請求項４】
該耐熱性フィルター材が、織物構造体を含んで構成されていることを特徴とする、請求項１〜３のいずれかに記載の耐熱性フィルター材。
【請求項５】
該耐熱性フィルター材の濾過層表面の繊維が、部分的に融着されていることを特徴とする、請求項１〜４のいずれかに記載の耐熱性フィルター材。
【請求項６】
該耐熱性フィルター材の濾過層表面に、フッ素樹脂製微多孔膜が貼り合わせられていることを特徴とする、請求項１〜５のいずれかに記載の耐熱性フィルター材。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれかに記載の耐熱性フィルター材を濾布として構成されてなることを特徴とするバグフィルター。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高温の排ガス中に含まれるダストを高い捕集効率にて濾過するためのフィルターであって、かつ、ＰＰＳ繊維１００％からなる耐熱性フィルター材よりも高い運転温度領域で使用することができ、また、寸法安定性に優れる、耐熱性フィルター材に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、空気を清浄化する耐熱性フィルター材には、内部濾過用耐熱性フィルター材と表面濾過用耐熱性フィルター材とがあり、集塵機では表面濾過用耐熱性フィルター材が用いられる。表面濾過とは、ダストを耐熱性フィルター材表面で捕集してダスト層を耐熱性フィルター材表面に形成させ、そのダスト層によって次々にダストを捕集し、ダスト層がある程度の厚さになったら耐熱性フィルター材表面からダスト層を除去し、再び耐熱性フィルター材表面にダスト層を形成させる操作を繰り返すものである。
【０００３】
表面濾過用耐熱性フィルター材としては、不織布が利用され、ニードルパンチフェルトを加圧加熱（カレンダー）処理して表面を平滑にしたもの、更にはニードルパンチフェルトの表面にシリコーン樹脂やフッ素樹脂を加工、またフッ素樹脂製微多孔膜をラミネートしてダスト層の高剥離性を付与したもの、ダストの捕集効率を高めるため、濾過層を形成する繊維の直径を細くし表面積を大きくしたものなどが知られている。
【０００４】
特にゴミ焼却炉、石炭ボイラー、あるいは金属溶鉱炉などから排出される高温の排ガスを濾過するための耐熱性フィルター材を構成する繊維としては、耐熱性および耐薬品性に優れたポリフェニレンサルファイド（以下、ＰＰＳと略す。）繊維、メタ系アラミド繊維、フッ素系繊維、ポリイミド繊維などが好適であり、これらの素材を用いて、織物と不織布を合わせて、ニードルパンチあるいはウォータージェットパンチなどで繊維を絡合させて得られる不織布からなる耐熱性フィルター材が用いられてきた。
【０００５】
一般に、これらの耐熱性フィルター材は、ゴミ焼却炉などにおける使用において、高温排ガスやその排ガス中に含まれる薬品などによる化学的な劣化と、これに加え、排ガス濾過時の圧力損失や逆洗時のパルスジェットによる摩耗や屈曲による物理的な劣化、フィルター表面で捕集したダスト重量による伸びが同時に進行するものである。したがって、バグフィルターに用いられる耐熱性フィルター材には、上述したダスト捕集効率、耐熱性、耐薬品性、耐加水分解性に加え、耐摩耗性や寸法安定性などの機械的強度が要求される。
【０００６】
上述の濾過層を形成する繊維の直径を細くして、ダストの捕集効率を高める方策として、二成分ガラス繊維及び非捲縮繊維、第三の捲縮繊維（ポリテトラフルオロエチレン）を含む、カード可能な十分に混ざった繊維の混合物からなるフェルトが提案されている（例えば、特許文献１参照）。この方法では確かに、優秀な濾過特性が得られ、改良された磨耗抵抗を有する点では良好なものの、フェルトを構成するポリテトラフルオロエチレン繊維の捲縮率が低いため、非捲縮繊維との交絡性が弱く、ダスト払い落とし時のパルス圧等の衝撃力によって、非捲縮繊維の脱落が発生するためユーザーより脱落抑制の改善要望があった。さらに、フェルト製布時のニードルパンチ工程においても、非捲縮繊維の交絡性が弱いため、ニードルパンチによる非捲縮繊維の脱落、および屈曲して折れちぎれた繊維の発生量が多くなり、脱落繊維がフェルト上に滞留したままさらにニードルパンチ工程を通過させるため、白い毛玉状の屑がフェルト表面に大量に発生、駆除作業が必要となるため工程通過性や品位面で問題があり、上述と同様に非捲縮繊維の脱落抑制の改善の要望があった。
【０００７】
また、ガラス繊維とポリテトラフルオロエチレン繊維との緊密な配合物をニードル加工したバットを含有するフィルター用フェルトが提案されている（例えば、特許文献２参照）。
【０００８】
この方法では確かに、粒状物質のもれ量を著しく減少させると同時に、ガス流に対しては高い透過性を保持でき、目づまりが少なく、容易にきれいにすることができる点では良好なものの、ガラス繊維（非捲縮繊維）とポリテトラフルオロエチレン繊維の混合物だけでは、ポリテトラフルオロエチレン繊維の捲縮率が弱いため、捕集効率とダストの払い落とし性に寄与する細い直径のガラス繊維（非捲縮繊維）を高い配合率で混合することが困難であり、捕集効率向上のためガラス繊維（非捲縮繊維）の配合量を多くすると、フェルト製布工程時等でガラス繊維（非捲縮繊維）が脱落してしまうという問題があった。
【０００９】
一方、ＰＰＳ繊維は価格も安く耐薬品性が極めて優れているにもかかわらず、耐熱性は前述のメタ系アラミド繊維、フッ素系繊維、ポリイミド繊維に比較して低く、連続１９０℃以上の高温下で使用されるフィルター材には適用できないという問題があった。
【特許文献１】特表２００２−５０５３８４号公報
【特許文献２】特開昭６１−１６０４４６号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明は、かかる従来技術の背景に鑑み、例えばゴミ焼却炉、石炭ボイラー、あるいは金属溶鉱炉などから排出される高温の排ガス中に含まれるダストを高い捕集効率にて濾過するための耐熱性フィルター材において、フェルトを構成する繊維同士の交絡性に優れ、フェルト製布時のニードルパンチ工程、およびダスト払い落とし時の衝撃による繊維の脱落や、ニードルパンチ工程における白い毛玉状の繊維屑の発生量を軽減するとともに、さらに、ＰＰＳ繊維１００％からなる耐熱性フィルター材よりも高い運転温度領域で使用することができる、耐熱性に優れた耐熱性フィルター材を提供せんとするものである。さらにまた、ＰＰＳ繊維１００％からなる耐熱性フィルター材よりも伸度が低い、寸法安定性に優れた耐熱性フィルター材を提供せんとするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明は、かかる課題を解決するために、次のような手段を採用するものである。すなわち、本発明の耐熱性フィルター材は、耐熱性有機繊維と捲縮を有するガラス繊維とを含む耐熱性フィルター材において、該耐熱性有機繊維が、少なくともポリフェニレンサルファイド繊維を含むものであることを特徴とするものである。
【００１２】
また、本発明の好ましい形態によれば、該耐熱性フィルター材が捲縮を有さないガラス繊維を含んで構成されていることが好ましく、さらに該耐熱性フィルター材を構成する繊維の配合率は、ＰＰＳ繊維が２５〜７５重量％の範囲内であり、ガラス繊維が２５〜７５重量％の範囲内であることが好ましい。
【００１３】
また、該耐熱性フィルター材が、織物構造体を含んでいることが好ましく、濾過層表面の繊維が部分的に融着されていること、あるいは、濾過層表面にフッ素樹脂製微多孔膜が貼り合わせられていることが好ましい。
【００１４】
本発明のバグフィルターは、かかる耐熱性フィルター材を濾布として構成されてなることを特徴とするものである。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、フェルトを構成する繊維同士の交絡性に優れ、フェルト製布時のニードルパンチ工程、およびダスト払い落とし時の衝撃による繊維の脱落や、白い毛玉状の繊維屑の発生量を軽減するとともに、さらに、ＰＰＳ繊維１００％からなる耐熱性フィルター材よりも高い運転温度領域で使用することができ、また、寸法安定性に優れる耐熱性フィルター材を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、本発明の耐熱性フィルター材を実施するための最良の形態を実施例の図面を参照しながら説明する。
【００１７】
図１は、耐熱性フィルター材の断面図、図２〜３は、耐熱性フィルター材の分解断面図、図４〜５は、集じん性能試験装置の概略図である。図１において、本発明の耐熱性フィルター材は、不織布１のみで構成されたものであり、図２は不織布１と、織物２と、不織布１とから構成され、これらが一体に積層されたものである。
【００１８】
本発明の耐熱性フィルター材のベースとなる、不織布１としては、捲縮を有するガラス繊維と耐熱性有機繊維を含んで構成されたものであり、かつ、該耐熱性有機繊維としてＰＰＳ繊維を使用して構成されたものである。ここでいう該耐熱性有機繊維としては、少なくともＰＰＳ繊維を含むことが必須であるが、それ以外の耐熱性有機繊維としては、例えばパラ系アラミド繊維、メタ系アラミド繊維、ポリイミド繊維、フッ素系繊維および炭素繊維から選ばれた少なくとも１種を使用することができる。本発明において、特にＰＰＳ繊維を必須の構成要件として用いるのは、耐薬品性、耐加水分解性、捲縮率の観点からであり、さらに、かかるＰＰＳ繊維に捲縮を有さないガラス繊維を混綿することにより、安価でありながら高捕集効率化を達成することができる、耐熱性に優れたフィルター材を提供することができる。
【００１９】
なお、耐熱性フィルター材として用いるにあたり、耐熱性有機繊維としては、常用使用温度は１５０℃以上が必要であり、常用使用温度が１５０℃以下である、たとえばポリプロピレン繊維、ポリエチレン繊維、ポリエステル繊維、ポリアミド繊維などの通常合成繊維は、本発明の耐熱性有機繊維としては使用されない。
【００２０】
本発明の耐熱性フィルター材の捕集効率は、フィルターを構成する繊維の繊度（直径）を細くすると向上させることができるが、また、繊維の表面摩擦係数や帯電性の異なる異繊維同士を混綿することによっても、捕集効率を向上させることができる。さらにまた、帯電性の異なる繊維同士を混綿することにより、繊維間で電気的な作用が働き（トリボエレクレット効果）捕集効率を向上させることが可能となる。
【００２１】
上述のＰＰＳ繊維と捲縮を有さないガラス繊維とを組み合わせると、上述の捕集効率の向上効果のほかに、ＰＰＳ繊維の常用使用温度を引き上げるという耐熱性向上効果を奏するものである。すなわち、ガラス繊維の常用使用温度は２６０℃であり、これに近い常用使用温度を有する耐熱性有機繊維との組み合わせでは、該常用使用温度の改善をすることはできない。したがって、たとえばフッ素系繊維やポリイミド繊維の常用使用温度は２６０℃であり、メタ系アラミド繊維の常用使用温度は２１０℃であるから、かかる耐熱性有機繊維と捲縮を有さないガラス繊維との組み合わせでは、さして大きな改善効果は期待できないのである。ところが、ＰＰＳ繊維の常用使用温度は１９０℃と低いため、常用使用温度２６０℃のガラス繊維を混綿して構成された不織布は、ＰＰＳ繊維１００％の不織布に対して、特筆すべき向上幅の大きい耐熱性向上効果が得られるのである。ここで常用使用温度とは、１０万時間暴露で強度が半分となる温度である。
【００２２】
さらにまた、ＰＰＳ繊維単独では、比較的高い寸法安定性を示すものの、常用使用温度以上に曝される時などの寸法変化を改善する必要があった。本発明はガラス繊維とＰＰＳ繊維とを同時に用いることで、優れた寸法安定性を有する耐熱性フィルター材を提供せんとするものである。
【００２３】
ここで、「ＰＰＳ繊維」とは、耐熱性、耐薬品性、耐加水分解性に優れていることで知られている繊維であり、該繊維はその構成単位の９０％以上が−（Ｃ６  Ｈ４−Ｓ）−で構成されるフェニレンサルファイド構造単位を含有する重合体からなる繊維である。したがって、この繊維を使用すれば、耐熱性、耐薬品性、耐加水分解性に優れた耐熱性フィルター材を得ることができる。
【００２４】
また、「ガラス繊維」とは、上述のＰＰＳ繊維に比べ耐薬品性、耐加水分解性には劣るものの、他の耐熱性有機繊維や炭素繊維に比べると、最も安価で耐熱性に優れた繊維であり、ＰＰＳ繊維と繊度（直径）の細いガラス繊維を混綿することによって、フィルター表面の繊維表面積を大きくすることができ、高捕集効率化を達成することができる耐熱性フィルター材を提供することができる。
【００２５】
本発明において、かかるガラス繊維の混綿比率を高くする手段としては、通常、混綿する対象繊維の捲縮率を高くし、繊維同士の交絡性を良くする手段が採用されるが、しかし、かかるガラス繊維の捲縮率を極端に高くしすぎると、フェルト製布時において、ローラーカードで引き揃えられた繊維をフライコームでかき落とすことが困難となり、場合によっては、ローラーカードへの埋綿等の問題が発生し、工程通過性不良の原因となる可能性が高くなるので、かかる場合には、捲縮を有するガラス繊維を少量混入させることで調整をするのが最も好ましい手段である。
【００２６】
かかる捲縮を有するガラス繊維の捲縮数としては、特に限定するものではないが、好ましくは１〜３０個／２５ｍｍの範囲内が好ましい。捲縮数が１個／２５ｍｍ未満であると、捲縮を有さないガラス繊維と何ら差がなく、フェルト製布時において繊維同士、および織物との交絡性が悪くなるため、ニードルパンチ工程、およびダスト払い落とし時の衝撃により、捲縮を有さないガラス繊維の脱落が発生しやすくなる。また、ニードルパンチ工程で屈曲して折れちぎれたガラス繊維が、フェルト上部に滞留したまま、さらにニードルパンチ工程を通過させるため、白い毛玉状の屑がフェルト表面に大量に発生し、フェルトの品位が損なわれるため好ましくない。また、捲縮数が３０個／２５ｍｍを超えると、捲縮を有さないガラス繊維との交絡性は向上するが、上述のようにフェルト製布時の工程通過性不良の原因となる可能性が高くなるので好ましくない。
【００２７】
かかる捲縮を有するガラス繊維の比率は、捲縮を有さないガラス繊維の比率を高くするほど高くする必要があるが、捲縮を有するガラス繊維の比率は、ガラス繊維全体のわずか１〜５重量％程度混綿することにより、画期的なフェルト製布時の工程通過性改善効果を有する。
【００２８】
ＰＰＳ繊維とガラス繊維の混綿比率としては、それぞれ２５〜７５重量％の範囲内が好ましい。ＰＰＳ繊維の混綿比率が２５重量％未満となると、ガラス繊維の混綿比率が高くなるので、細い繊維の混綿比率が増えて捕集効率は向上するが、耐熱性フィルター材自身の耐薬品性や耐加水分解性が低下するため好ましくない。さらに、ＰＰＳ繊維の混綿比率が７５重量％を超えると、ガラス繊維の混綿比率が低くなるので、ＰＰＳ繊維の混綿比率が増えて耐薬品性や耐加水分解性は優れるが、耐熱性フィルター材の捕集効率や寸法安定性が低下するため好ましくない。
【００２９】
次に、不織布１と不織布１の中間に積層される織物２としては、例えば有機繊維や無機繊維などの耐熱性を有するものが好ましく、パラ系アラミド繊維、メタ系アラミド繊維、ＰＰＳ繊維、ポリイミド繊維、フッ素系繊維、炭素繊維、ガラス繊維などを用いることができる。中でも耐薬品性、耐加水分解性の観点から特にＰＰＳ繊維、フッ素系繊維を用いることが好ましい。かかるフッ素系繊維は、従来公知のマトリックス紡糸法により製造されるものや、エマルジョン紡糸法またはペースト押出法などによって得られるものも差し支えなく用いることができる。ＰＰＳ繊維としては、紡績糸またはマルチフィラメントを用いることが好ましい。特に、紡績糸は、繊維の表面積が多くなるため、不織布との絡合性に優れる点でより好適である。
【００３０】
ＰＰＳ繊維よりも高い耐熱性を有し、耐薬品性にも優れるフッ素系繊維としては、その重合体の繰り返し構造単位の９０％以上が、主鎖または側鎖にフッ素原子を１個以上含むモノマーで構成された繊維であれば、いずれのものでも使用することができるが、フッ素原子数の多いモノマーで構成された繊維ほど好ましく、例えば、４フッ化エチレン−６フッ化プロピレン共重合体（ＦＥＰ）、４フッ化エチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、または、エチレン−４フッ化エチレン共重合体（ＥＴＦＥ）、またはポリ４フッ化エチレン（ＰＴＦＥ）などを使用することができる。かかるフッ素系繊維としては、耐熱性、耐薬品性、また表面低摩擦性に特に優れているポリ４フッ化エチレン（ＰＴＦＥ）を用いることがさらに好ましい。
【００３１】
かかる織物を構成する繊維の繊度としては、適度な強度を有しているものであれば特に限定するものではないが、繊度が太すぎると、織条件によっては織物の目が詰まりやすい傾向にあり、圧力損失が高くなってしまうため好ましくない。逆に、繊度が細すぎると、織り密度が低くなり、通気量は高くなるので、圧力損失は低くなる傾向が出てくるが、織物自身の強度が低下してしまい、耐熱性フィルター材の機械強度を損なう傾向がある。したがって、織物を構成する繊維の総繊度としては、好ましくは１００〜１０００ｄｔｅｘ、より好ましくは３００〜６００ｄｔｅｘの範囲内にあるのが、適度な強度を有し、また、高温時の形態保持性に優れた耐熱性フィルター材を提供することができる。総繊度が１００ｄｔｅｘ未満になると、かかる織物と不織布を積層してニードルパンチ、またはウォータージェットパンチにより交絡させ、一体化させた場合でも、織物積層化による寸法安定性や引張強力の向上効果を十分に得ることができない。また、総繊度が１０００ｄｔｅｘを超えると、寸法安定性や引張強力には優れるものの、耐熱性フィルター材の通気量が低くなる傾向が出てくるため、フィルター性能である捕集効率は良くなるが、初期の圧力損失が高くなり、これを耐熱性フィルター材でバグフィルターとした場合は、その寿命を短くしてしまうため好ましくない。
【００３２】
かかる織物は、フィルター性能である圧力損失に影響しないように目の粗い織り組織にすることが好ましく、一般的な構造としては、平織り、二重織り、三重織り、綾織り、朱子織りなどがあるが、特に低コストで汎用的な平織りの織物で満足した性能のものが得られるため好ましく用いられる。織り密度としては、経糸密度が、好ましくは１５〜４０本／２．５４ｃｍの範囲内、さらに好ましくは２０〜３０本／２．５４ｃｍの範囲内で、緯糸密度が、好ましくは１０〜３０本／２．５４ｃｍの範囲内、さらに好ましくは１５〜２５本／２．５４ｃｍの範囲内であるものが使用される。目付としては、好ましくは４９〜２７０ｇ／ｍ２の範囲内、さらに好ましくは１００〜１５０ｇ／ｍ２の範囲内であるものが使用される。
【００３３】
耐熱性繊維からなる不織布、あるいは、該不織布と織物を絡合する手段としては、ニードルパンチおよびウォータージェットパンチから選ばれた少なくとも一方の手段が好ましい。絡合強度の上からは、前者のニードルパンチが好ましく採用されるが、要求される圧力損失や捕集性能によってはウォータージェットパンチが好ましい場合があり、また、これらの組合せ処理が施されたものが、バランス調整されたものを与える場合があるので、適宜選択して採用するのが好ましい。
【００３４】
本発明の耐熱性フィルター材は、ダストが堆積するエアー流入面の濾過層の繊維の一部を融着させることにより、さらにダスト剥離性能や捕集性能を高めることができる。かかる繊維の一部を融着させる方法としては、毛焼処理やミラー加工などの方法を用いることができる。特にダスト捕集効率の高いものが要求される場合は、両面とも処理を施したものが好ましく使用されるが、具体的には、耐熱性フィルター材の濾過面に、バーナー炎あるいは赤外線ヒーターなどによる毛焼き処理を行ったり、熱ロールでプレスするものである。かかる処理をすることによって、濾布表面の繊維の少なくとも一部を融着したり、目詰めしたり、さらに両方の手段でカレンダー加工することにより、捕集性能を向上させることができる。
【００３５】
さらに、本発明の耐熱性フィルター材においては、そのエアー流入面にフッ素樹脂製微多孔膜３を貼り合わせることにより、ダスト剥離性能や捕集性能を向上させることができる。かかるフッ素樹脂製微多孔膜３としては、優れた耐熱性と化学安定性をもつポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ） 樹脂からなるものが好ましい。かかるフッ素樹脂製微多孔膜を用いることによりほとんどのアルカリ、酸、溶剤に対して安定で耐薬品性に優れ、低摩擦抵抗のためダストの剥離性に優れる。また、均一な孔径を有していることから、耐熱性フィルター材の表面にラミネートした場合でも、場所による通気性のバラツキ等も少なくダスト捕集効率に優れた耐熱性フィルター材を提供することができる。かかるフッ素樹脂製微多孔膜３の孔径としては、１〜２０μｍの範囲が、膜厚としては１〜１００μｍの範囲内が、目付としては１〜３０ｇ／ｍ２の範囲内が、耐熱性フィルター材の圧力損失の上から好ましい。
【００３６】
かかるフッ素樹脂製微多孔膜３の通気量としては、１〜２０ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃの範囲内が好ましい。通気量が１ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃ未満だと、初期の圧力損失が高くなるため、集塵機の運転状態によっては、パルスジェットの頻度が多くなり、バグフィルターの寿命が短くなる可能性が高くなる。逆に２０ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃを越えると、圧力損失が低くなり、パルスジェットの頻度は軽減するが、フッ素樹脂製微多孔膜ラミネート化によるダスト剥離性や捕集性能を十分高くすることができず、該微多孔膜と不織布（フェルト基材）の間にダストが進入する可能性が高くなり、差圧が異常上昇し、最悪の場合はフィルターが破損することがあるので好ましくない。
【００３７】
次に、本発明の耐熱性フィルター材の製造方法の一例をあげて、以下工程別に説明する。
【００３８】
１．第１工程
この工程では、不織布１のウエブを製造する。まず原綿を一定の方向に引きそろえる為に無数の針の付いた回転ドラム、シリンダーの中に投入し、繊維を引きそろえ（カード工程）、得られた不織布をクロスラッパーの振り分け装置により、ラチス上に一定の割合で折り重ねていく。最終的に仕上がるフェルトの目付としては、この時の原綿投入量とライン速度からほぼ決まると言える。原綿投入量が多くライン速度が遅ければ目付は高く、原綿投入量が少なくライン速度が早ければ目付は低くなる傾向である。
【００３９】
２．第２工程
得られた不織布１は、押さえロールによって軽く圧縮をかけラップ状態にしてから、ニードルパンチにより繊維同士を厚み方向で絡合させて、エアー流入面およびエアー排出面の濾過層を形成する耐熱性繊維からなる不織布とする。
【００４０】
また、図２の織物を積層した耐熱性フィルター材に関しては、耐熱性繊維からなる織物の片面にエアー流入面の濾過層を形成する不織布を積層し、もう一方の面にエアー排出面の濾過層を形成する不織布を積層した、少なくとも３層構造で上述と同じ方法で繊維同士を交絡処理して、一体化させ、織物を含んだ不織布とする。
【００４１】
かかる交絡処理としての、ニードルパンチの針密度としては、耐熱性フィルター材の強度や見かけ密度、また通気量の点から３００本／ｃｍ２以上であることが好ましい。かかる針密度は、少なすぎると繊維同士の交絡性が弱く、耐熱性フィルター材の強度が低くなってしまい、また見かけ密度も低くなる傾向があり、得られるフェルトの目も粗く、通気量も高くなりすぎてしまうため、ダストの捕集性能が悪くなる傾向があり好ましくない。逆に、針密度が多くなり過ぎた場合、ニードルによって繊維や織物構造体が傷つけられるため、耐熱性フィルター材の強度は低くなる場合があり好ましくない。また耐熱性フィルター材の収縮傾向が強くなるため、見かけ密度が上がって、ダスト捕集性能は良くなるが、通気量が低くなるため、使用初期の状態から圧力損失が高くなってしまい、短寿命化につながるため好ましくない。
【００４２】
上述のことから、耐熱性フィルター材の見掛け密度としては、適宜ニードルパンチ条件を調整して、０．１〜１．５ｇ／ｃｍ３の範囲内にすることが好ましく、さらには０．１〜０．６ｇ／ｃｍ３の範囲内にすることが好ましい。また通気量についても、適宜ニードルパンチ条件を調整して、１０〜８０ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃの範囲内が好ましい。不織布の目付としては、好ましくは２５０〜８００ｇ／ｍ２の範囲内、さらに好ましくは５００〜６００ｇ／ｍ２の範囲内であるものが使用される。
【００４３】
本発明におけるエアー流入面とは、表面濾過用耐熱性フィルター材において、ダストが含まれたエアーが最初に耐熱性フィルター材と接触する面のことを示し、ダストを耐熱性フィルター材表面で捕集しダスト層を形成させる面のことを表す。また、その裏面側でダストが除去されたエアーが排出される面のことをエアー排出面と定義する。
【００４４】
３．第３工程
得られた耐熱性フィルター材は、耐熱性フィルター材の濾過面に、バーナー炎あるいは赤外線ヒーターなどによる毛焼き処理、あるいは熱プレスまたは熱プレスロール加工を行い繊維の一部を融着させる。さらには、毛焼き処理面側にフッ素樹脂製微多孔膜を積層して熱プレスまたは熱プレスロール加工などにより圧着、融着といったラミネート加工法により貼り合わせを行う。
【００４５】
ラミネート加工時の熱プレスまたは熱プレスロール処理温度は、特に限定するものではないが、耐熱性有機繊維を基材とした耐熱性フィルター材を構成する繊維の種類により、処理温度は、該耐熱性有機繊維の融点もしくは分解点以下とすることが熱による強度劣化の影響がなく好ましく、例えば、設定温度は１５０〜５００℃の範囲内とすることが好ましい。また、ラミネート加工時のプレス圧力も特に限定するものではないが、必要以上に高圧でプレス加工を施すと、フッ素樹脂製微多孔膜の均一な孔径が損なわれる可能性があり、耐熱性フィルター材自体の通気量が低下するため、プレス圧力の設定としては、ラミネート加工後の通気量に影響が出ないことが好ましく、例えば、９８〜９８０ｋＰａの範囲内とすることが好ましい。
【００４６】
４．第４工程
このようにして得られた耐熱性フィルター材は、袋状に縫製し、耐熱性の要求されるゴミ焼却炉や石炭ボイラー、もしくは金属溶鉱炉などの排ガスを集塵するバグフィルターとして好適に使用される。この縫製に使用される縫糸としては、該耐熱性フィルター材やそれを構成する織物に使用した繊維と同様の、耐薬品性、耐熱性を有する繊維素材で構成された糸を使用するのが好ましく、たとえばＰＰＳ繊維やフッ素系繊維などを使用するのがよい。
【００４７】
かかるバグフィルターを縫製する際は、毛焼き処理面側あるいはフッ素樹脂製微多孔膜側が濾過面となるように縫製するのが、ダストの払い落とし性に優れるため好ましく、さらにはリテーナーとの摩耗から回避できるため好ましい。  
【実施例】
【００４８】
以下、本発明の実施例をさらに具体的に説明する。
【００４９】
なお、耐熱性フィルター材の各物性の測定方法は以下の通りとした。
【００５０】
［目付］
ＪＩＳ  Ｌ  １９０６：２０００  ５．２に基づき、４０ｃｍ×４０ｃｍの試験片を１枚採取し、標準状態におけるそれぞれの質量（ｇ）を量り、その平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表した。
【００５１】
［厚み］
ＪＩＳ  Ｌ  １９０６：２０００で準用するＪＩＳ  Ｌ  １０９６：１９９９に準じて、試料の幅５０ｃｍ当たり５ヶ所について、シックネスダイアルゲージ（押し圧力３．５Ｎ、直径１０ｍｍの加圧子）の加圧下、厚さが落ち着くまで１０秒待った後に厚さを測定し、平均値を算出した。
【００５２】
［通気量］
ＪＩＳ  Ｌ  １０９６：１９９９  ８.２７．１  Ａ法（フラジール形法）に準じて測定した。試料の異なる６か所から約２０ｃｍ×２０ｃｍの試験片を採取し、フラジール形試験機を用い、円筒の一端（吸気側）に試験片を取り付けた。試験片を取り付けた後、加減抵抗器によって傾斜形気圧計が１２５Ｐａの圧力を示すように吸込みファンを調整し、そのときの垂直形気圧計の示す圧力と、使用した空気孔の種類とから、試験機に付属の表によって試験片を通過する空気量を求め、６枚の試験片についての平均値を算出した。
【００５３】
［繊維の脱落量］
フェルト製布工程時の原綿投入量と不織布１の重量を計測し、次式から繊維の脱落量と重量変化率を算出した。
繊維の脱落量（ｇ）＝投入量−不織布１重量
（注）投入量と不織布１の重量の単位はｇである。
重量変化率（％）＝（１−（不織布１の重量÷投入量）×１００
繊維の脱落量の判定基準は、重量変化率５％未満を○（マル）、５％以上１０％未満を△（サンカク）、１０％以上を×（バツ）とした。
【００５４】
［繊維屑発生量］
耐熱性フィルター材を４００ｍｍ角にカットして、直径５ｍｍ以上の白い毛玉状の繊維屑の数を計測した。
【００５５】
繊維屑発生量の判定基準は、５個未満を○（マル）、５個以上１０個未満を△（サンカク）、１０個以上を×（バツ）とした。
【００５６】
［大気塵捕集効率試験］
図４の装置（ＪＩＳ  Ｂ９９０８に準拠）を用いて大気塵計数法による捕集効率の測定を行った。
【００５７】
図４の大気塵捕集効率試験機において、９は耐熱性フィルター材、１３は送風機、１８、１９はパーティクルカウンターである。
【００５８】
すなわち、耐熱性フィルター材９（φ１７０ｍｍ）の下流側に設置された送風機１３により耐熱性フィルター材９に対し、濾過風速１ｍ／ｍｉｎの気流を５分間通気させた後、耐熱性フィルター材９の上流側の大気塵（粒径：０．３〜５μｍ）個数Ａをリオン社製パーティクルカウンター（上流）１８によって測定し、同時に耐熱性フィルター材９の下流側の大気塵（粒径：０．３〜５μｍ）個数Ｂを同社製パーティクルカウンター（下流）１９によって測定した。測定試料はｎ＝３で行った。
【００５９】
該大気塵個数から次式によって捕集効率を求めたものである。
大気塵捕集効率（％）＝（１−（Ｂ÷Ａ））×１００
式中、Ａ：上流側大気塵個数
Ｂ：下流側大気塵個数
大気塵捕集効率の判定基準は、粒径１μｍ未満のダスト捕集効率が５０％以上を○（マル）、４５％以上５０％未満を△（サンカク）、４５％未満を×（バツ）とした。
【００６０】
［集じん性能試験］
図５の集じん性能試験装置（ＪＩＳ  Ｚ  ８９０９−１：２００５に基づいて、同規定における試験装置を用い、初期３０回における繰り返しダスト払い落とし後の集じん率の測定を行った。
【００６１】
図５の集じん性能試験機において、４はダスト供給機、５はパルスジェット負荷機、６は上流チャンバー、７はダストが含まれたエアー、８は払い落としダスト捕集部、９は耐熱性フィルター材、１０は下流チャンバー、１１はＨＥＰＡフィルター、１２は流量計、１３は送風機、１４はダストが除去されたエアー、１５はデジタル差圧計である。
【００６２】
すなわち、耐熱性フィルター材９（濾過面積０．９ｍ２）の下流側に設置された送風機１３と流量計１２により耐熱性フィルター材９に対し、濾過風速２．０ｍ／ｍｉｎの気流を与え、耐熱性フィルター材９のエアー流入面側に、ＪＩＳ１０種ダストをダスト供給機４にてダスト供給量５４ｇ／ｈｒ（ダスト濃度５ｇ／ｍ３）に調整したダストを耐熱性フィルター材９に負荷し、耐熱性フィルター材９の下流方向にあるパルスジェット負荷機５によりパルスジェット圧力５００ｋＰａ（５０ｍｓｅｃ）の条件で装置を運転させ、圧力損失が１．０ｋＰａまで上昇する毎にパルスジェットを初期３０回打ち、圧力損失の推移をデジタル差圧計１５で連続モニターリングした。
【００６３】
また、耐熱性フィルター材９の下流側にＪＩＳ  Ｚ  ８１２２に規定するＨＥＰＡフィルター１１を設置し、耐熱性フィルター材９から漏れ出たダストを捕集させ、ダストの供給量とダストの漏れ量から集じん率を以下の計算式にて求めた。
集じん率（％）＝（ダスト供給量−ダスト漏れ量）÷ダスト供給量×１００  
（注）ダスト供給量とダスト漏れ量の単位はｇである。
【００６４】
集じん性能試験の判定基準は、集じん率が９９．９９００％以上を○（マル）、９９．９４００％以上９９．９９００％未満を△（サンカク）、９９．９４００％未満を×（バツ）とした。
【００６５】
尚、試験室の条件は、温度２３℃、相対湿度４５％、大気圧１００５ｈＰａであった。
【００６６】
［長期耐熱処理後のテーバ型磨耗試験（耐熱性向上効果率）］
ＪＩＳ  Ｌ  １９０６：２０００  ５．６で準用するＪＩＳ  Ｌ  １０９６：１９９９  ８．１７．３  Ｃ法（テーバ形法）式摩耗試験に準じて、質量の減量を求めた。
【００６７】
標準状態に調整した試料から、直径１３ｃｍの円形試験片を５枚採取し、各試験片の中心に直径約６ｍｍの孔を開け、テーバ形摩耗試験機を用い、試験片の表面を上にして試料ホルダのゴムマット上に取り付けた。
【００６８】
次に、摩耗輪（Ｎｏ．ＣＳ−１７、荷重９．８１Ｎ）を試験片の上に載せて７０回／ｍｉｎで５００回、回転摩擦した。回転摩擦した後の質量（ｍｇ）を量り、次の式によって重量変化率を求め、５回の平均値を算出し、整数位に丸めた。
ＷＬ＝（Ｗ―Ｗ'）／Ｗ×１００
ここに、ＷＬ：重量変化率（％）
Ｗ：摩擦前の質量（ｍｇ）
Ｗ'：５００回摩擦後の質量（ｍｇ）
なお、テーバ型磨耗試験に供する試験片は事前に高温処理を施すこととし、処理温度条件は各種耐熱性フィルター材を構成する有機繊維の常用使用温度＋３０℃とし、処理期間は６０日間とした。
【００６９】
また、ガラス繊維混綿化による耐熱性向上効果率を以下の計算式にて求めた。
耐熱性向上効果率（％）＝（有機繊維１００％フェルトの重量変化率÷有機繊維５０％とガラス繊維５０％フェルトの重量変化率）×１００
（例）有機繊維がＰＰＳの場合
（ＰＰＳ１００％フェルトの重量変化率÷ＰＰＳ５０％とガラス繊維５０％フェルトの重量変化率）×１００
長期耐熱処理後のテーバ型磨耗試験の判定基準としては、耐熱性向上効果率が１５０％以上を○（マル）、１２５％以上１５０％未満を△（サンカク）、１２５％未満を×（バツ）とした。
【００７０】
［破断伸度］
ＪＩＳ  Ｌ  １０９６：１９９９  ８．１２．１  Ａ法（ストリップ法）のラベルドストリップ法に則り、タテ方向について、試験片を３枚ずつ採取し、幅５０ｍｍとし、定速緊張型の試験機にて、つかみ間隔２００ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／ｍｉｎで試験したときの破断伸度を測定し、タテ方向について平均値を算出した。
【００７１】
［総合判定］
総合判定の判定基準は、繊維の脱落量、繊維屑の発生量、大気塵捕集効率、集じん率、耐熱性向上効果率の判定で全項目が○（マル）の耐熱性フィルター材を○（マル）、△（サンカク）が３ヶ未満あるいは×（バツ）が２ヶ未満の耐熱性フィルター材を△（サンカク）、△（サンカク）が３ヶ以上あるいは×（バツ）が２ヶ以上の耐熱性フィルター材を×（バツ）とした。
【００７２】
［実施例１］
まず、繊度２．２ｄｔｅｘ（繊維径１４．５μｍ）、カット長５１ｍｍ、捲縮数１２．３個／２５ｍｍのＰＰＳ短繊維（東レ（株）製“トルコン”（Ｒ）Ｓ３０１−２．２Ｔ５１ｍｍ）を用い、単糸番手２０ｓ、合糸本数２本の紡績糸（総繊度６００ｄｔｅｘ）を得た。これを平織りとし経糸密度２８本／２．５４ｃｍ、緯糸密度１８本／２．５４ｃｍのＰＰＳ紡績糸からなる織物２を得た。
【００７３】
次に、繊度２．２ｄｔｅｘ（繊維径１４．５μｍ）、カット長５１ｍｍ、捲縮数１２．３個／２５ｍｍのＰＰＳ短繊維（東レ（株）製“トルコン”（Ｒ）Ｓ３０１−２．２Ｔ５１ｍｍ）５０％、繊度０．７５ｄｔｅｘ（繊維経６μｍ）、カット長５０ｍｍ、捲縮数０個／２５ｍｍの非捲縮性ガラス繊維（ＡＤＶＡＮＣＥＤ  ＧＬＡＳＳＦＩＢＥＲ  ＹＡＲＮＳ  ＬＬＣ“ＤＥ  ＧＬＡＳＳ”（Ｒ））４５％、繊度２．３ｄｔｅｘ（繊維経１０μｍ）、カット長２５．４ｍｍ、捲縮数４．５個／２５ｍｍの捲縮性ガラス繊維（Ｏｗｅｎｓ−Ｃｏｒｎｉｎｇ  Ｆｉｂｅｒ  ｇｌａｓ，Ｉｎｃ“ＭＩＲＡＦＲＥＸ” （Ｒ））５％をオープナー、カーディング処理して刺針密度４０本/ｃｍ２で仮ニードルパンチした不織布１として、目付が２１０ｇ／ｍ２と２１５ｇ／ｍ２の２種類を作成した。
【００７４】
そして、それぞれの不織布で織物２をサンドイッチし、さらにニードルパンチ加工により織物と上述の不織布とを交絡させ、目付が６７８ｇ／ｍ２、総刺針密度が３００本/ｃｍ２の耐熱性フィルター材を得た。なお、ここで得られた耐熱性フィルター材は、ニードルパンチ処理により収縮して理論上より目付が高くなっている傾向がみられた。
【００７５】
さらに、耐熱性フィルター材のエアー流入面側に、バーナー炎にて毛焼き処理、熱プレス加工を行い繊維の一部を融着させ、目付が６８３ｇ／ｍ２、厚みが３．４ｍｍ、通気量が２３．３ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃの耐熱性フィルター材を得た。
【００７６】
得られた耐熱性フィルター材の性能を表１に示した。
【００７７】
得られた耐熱性フィルター材の破断伸度を表２に示した。
【００７８】
［実施例２］
実施例１と同様の方法で耐熱性フィルター材を作成し、目付６６４ｇ／ｍ２、厚みが３．３ｍｍ、通気量が２４．２ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃの耐熱性フィルター材を得た。さらに、毛焼き処理面に厚さ３０μｍ、孔径１５μｍのフッ素樹脂製微多孔膜（住友電工ファインポリマー（株）製“ポアフロン（Ｒ）メンブレン”ＡＰ１５００−３０）を積層、６０ＴＯＮ熱プレスにて温度２００℃、プレス圧力５ｋＰａ、加圧時間３０秒でラミネート加工を行い目付６７３ｇ／ｍ２、厚みが３．３ｍｍ、通気量が４．２ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃの耐熱性フィルター材を得た。
【００７９】
得られた耐熱性フィルター材の性能を表１に示した。
【００８０】
［比較例１］
繊度２．２ｄｔｅｘ（繊維径１４．５μｍ）、カット長５１ｍｍ、捲縮数１２．３個／２５ｍｍのＰＰＳ短繊維（東レ（株）製“トルコン”（Ｒ）Ｓ３０１−２．２Ｔ５１ｍｍ）７５％、繊度０．７５ｄｔｅｘ（繊維経６μｍ）、カット長５０ｍｍ、捲縮数０個／２５ｍｍの非捲縮性ガラス繊維（ＡＤＶＡＮＣＥＤ  ＧＬＡＳＳＦＩＢＥＲ  ＹＡＲＮＳ  ＬＬＣ“ＤＥ  ＧＬＡＳＳ”（Ｒ））２５％をオープナー、カーディング処理して刺針密度４０本/ｃｍ２で仮ニードルパンチした不織布１として、目付が２０５ｇ／ｍ２と２１０ｇ／ｍ２の２種類を作成した。
【００８１】
それ以外は実施例１と同様の方法で耐熱性フィルター材を作成し、目付が６３０ｇ／ｍ２、厚みが３．３ｍｍ、通気量が２８．２ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃの耐熱性フィルター材を得た。
【００８２】
得られた耐熱性フィルター材の性能を表１に示した。
【００８３】
得られた耐熱性フィルター材の破断伸度を表２に示した。
【００８４】
［比較例２］
繊度２．２ｄｔｅｘ（繊維径１４．５μｍ）、カット長５１ｍｍ、捲縮数１２．３個／２５ｍｍのＰＰＳ短繊維（東レ（株）製“トルコン”（Ｒ）Ｓ３０１−２．２Ｔ５１ｍｍ）のみをオープナー、カーディング処理して刺針密度４０本/ｃｍ２で仮ニードルパンチした不織布１として、目付が２００ｇ／ｍ２と２０３ｇ／ｍ２の２種類を作成した。
それ以外は実施例１と同様の方法で耐熱性フィルター材を作成し、目付が５７９ｇ／ｍ２、厚みが２．８ｍｍ、通気量が２９．６ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃの耐熱性フィルター材を得た。
【００８５】
得られた耐熱性フィルター材の性能を表１に示した。
【００８６】
得られた耐熱性フィルター材の破断伸度を表２に示した。
【００８７】
［比較例３］
繊度７．４ｄｔｅｘ（繊維径１３．５μｍ）、カット長７０ｍｍ、捲縮数１１．６個／２５ｍｍのＰＴＦＥ短繊維（東レ（株）製“トヨフロン”（Ｒ）Ｔ２０１−７．４Ｔ７０ｍｍ）をオープナー、カーディング処理して刺針密度４０本/ｃｍ２で仮ニードルパンチした不織布１として、目付が２１７ｇ／ｍ２と２２５ｇ／ｍ２の２種類を作成した。
それ以外は実施例１と同様の方法で耐熱性フィルター材を作成し、目付が６６１ｇ／ｍ２、厚みが２．５ｍｍ、通気量が３２．６ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃの耐熱性フィルター材を得た。
【００８８】
得られた耐熱性フィルター材の性能を表１に示した。
【００８９】
［比較例４］
繊度７．４ｄｔｅｘ（繊維径１３．５μｍ）、カット長７０ｍｍ、捲縮数１１．６個／２５ｍｍのＰＴＦＥ短繊維（東レ（株）製“トヨフロン”（Ｒ）Ｔ２０１−７．４Ｔ７０ｍｍ）５０％、繊度０．７５ｄｔｅｘ（繊維経６μｍ）、カット長５０ｍｍ、捲縮数０個／２５ｍｍの非捲縮性ガラス繊維（ＡＤＶＡＮＣＥＤ  ＧＬＡＳＳＦＩＢＥＲ  ＹＡＲＮＳ  ＬＬＣ“ＤＥ  ＧＬＡＳＳ”（Ｒ））４５％、繊度２．３ｄｔｅｘ（繊維経１０μｍ）、カット長２５．４ｍｍ、捲縮数４．５個／２５ｍｍの捲縮性ガラス繊維（Ｏｗｅｎｓ−Ｃｏｒｎｉｎｇ  Ｆｉｂｅｒ  ｇｌａｓ，Ｉｎｃ“ＭＩＲＡＦＲＥＸ”（Ｒ））５％をオープナー、カーディング処理して刺針密度４０本/ｃｍ２で仮ニードルパンチした不織布１として、目付が２０９ｇ／ｍ２と２０１ｇ／ｍ２の２種類を作成した。
それ以外は実施例１と同様の方法で耐熱性フィルター材を作成し、目付が６５２ｇ／ｍ２、厚みが２．７ｍｍ、通気量が３１．４ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃの耐熱性フィルター材を得た。
【００９０】
得られた耐熱性フィルター材の性能を表１に示した。
【００９１】
［比較例５］
繊度２．２ｄｔｅｘ（異型断面）、カット長５５ｍｍ、捲縮数１０．０個／２５ｍｍのポリイミド短繊維（ＩＮＳＰＥＣ  ＦＩＢＲＥＳ  Ｉｎｃ“Ｐ８４”（Ｒ）をオープナー、カーディング処理して刺針密度４０本/ｃｍ２で仮ニードルパンチした不織布１として、目付が２０７ｇ／ｍ２と２０４ｇ／ｍ２の２種類を作成した。
【００９２】
それ以外は実施例１と同様の方法で耐熱性フィルター材を作成し、目付が６３３ｇ／ｍ２、厚みが３．２ｍｍ、通気量が２２．６ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃの耐熱性フィルター材を得た。
【００９３】
得られた耐熱性フィルター材の性能を表１に示した。
【００９４】
［比較例６］
繊度２．２ｄｔｅｘ（異型断面）、カット長５５ｍｍ、捲縮数１０．０個／２５ｍｍのポリイミド短繊維（ＩＮＳＰＥＣ  ＦＩＢＲＥＳ  Ｉｎｃ“Ｐ８４”（Ｒ））５０％、繊度０．７５ｄｔｅｘ（繊維経６μｍ）、カット長５０ｍｍ、捲縮数０個／２５ｍｍの非捲縮性ガラス繊維（ＡＤＶＡＮＣＥＤ  ＧＬＡＳＳＦＩＢＥＲ  ＹＡＲＮＳ  ＬＬＣ“ＤＥ  ＧＬＡＳＳ”（Ｒ））４５％、繊度２．３ｄｔｅｘ（繊維経１０μｍ）、カット長２５．４ｍｍ、捲縮数４．５個／２５ｍｍの捲縮性ガラス繊維（Ｏｗｅｎｓ−Ｃｏｒｎｉｎｇ  Ｆｉｂｅｒ  ｇｌａｓ，Ｉｎｃ“ＭＩＲＡＦＲＥＸ”（Ｒ））５％をオープナー、カーディング処理して刺針密度４０本/ｃｍ２で仮ニードルパンチした不織布１として、目付が２０９ｇ／ｍ２と２１３ｇ／ｍ２の２種類を作成した。
それ以外は実施例１と同様の方法で耐熱性フィルター材を作成し、目付が６１８ｇ／ｍ２、厚みが３．３ｍｍ、通気量が２３．４ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃの耐熱性フィルター材を得た。
【００９５】
得られた耐熱性フィルター材の性能を表１に示した。
【００９６】
［比較例７］
繊度２．２ｄｔｅｘ（繊維径１４．２μｍ）、カット長４０ｍｍ、捲縮数１２．３個／２５ｍｍのメタ系アラミド短繊維（デュポン（株）製“ノーメックス”（Ｒ））をオープナー、カーディング処理して刺針密度４０本/ｃｍ２で仮ニードルパンチした不織布１として、目付が２１１ｇ／ｍ２と２０６ｇ／ｍ２の２種類を作成した。
【００９７】
それ以外は実施例１と同様の方法で耐熱性フィルター材を作成し、目付が６３１ｇ／ｍ２、厚みが３．３ｍｍ、通気量が２２．６ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃの耐熱性フィルター材を得た。
【００９８】
得られた耐熱性フィルター材の性能を表１に示した。
【００９９】
［比較例８］
繊度２．２ｄｔｅｘ（繊維径１４．２μｍ）、カット長５１ｍｍ、捲縮数１２．３個／２５ｍｍのメタ系アラミド短繊維（デュポン（株）製“ノーメックス”（Ｒ））５０％、繊度０．７５ｄｔｅｘ（繊維経６μｍ）、カット長５０ｍｍ、捲縮数０個／２５ｍｍの非捲縮性ガラス繊維（ＡＤＶＡＮＣＥＤ  ＧＬＡＳＳＦＩＢＥＲ  ＹＡＲＮＳ  ＬＬＣ“ＤＥ  ＧＬＡＳＳ”（Ｒ））４５％、繊度２．３ｄｔｅｘ（繊維経１０μｍ）、カット長２５．４ｍｍ、捲縮数４．５個／２５ｍｍの捲縮性ガラス繊維（Ｏｗｅｎｓ−Ｃｏｒｎｉｎｇ  Ｆｉｂｅｒ  ｇｌａｓ，Ｉｎｃ“ＭＩＲＡＦＲＥＸ”（Ｒ））５％をオープナー、カーディング処理して刺針密度４０本/ｃｍ２で仮ニードルパンチした不織布１として、目付が２０９ｇ／ｍ２と２０１ｇ／ｍ２の２種類を作成した。
【０１００】
それ以外は実施例１と同様の方法で耐熱性フィルター材を作成し、目付が６０２ｇ／ｍ２、厚みが３．４ｍｍ、通気量が２１．４ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃの耐熱性フィルター材を得た。
【０１０１】
得られた耐熱性フィルター材の性能を表１に示した。
【０１０２】
［比較例９］
繊度２．２ｄｔｅｘ（繊維径１４．５μｍ）、カット長５１ｍｍ、捲縮数１２．３個／２５ｍｍのＰＰＳ短繊維（東レ（株）製“トルコン”（Ｒ）Ｓ３０１−２．２Ｔ５１ｍｍ）２０％、繊度０．７５ｄｔｅｘ（繊維経６μｍ）、カット長５０ｍｍ、捲縮数０個／２５ｍｍの非捲縮性ガラス繊維（ＡＤＶＡＮＣＥＤ  ＧＬＡＳＳＦＩＢＥＲ  ＹＡＲＮＳ  ＬＬＣ“ＤＥ  ＧＬＡＳＳ”（Ｒ））８０％をオープナー、カーディング処理して刺針密度４０本/ｃｍ２で仮ニードルパンチしたが、不織布として形態を保持したものが得られなかった。
【０１０３】
得られた耐熱性フィルター材の性能を表１に示した。
【０１０４】
［実施例３］
実施例１で用いたＰＰＳ短繊維、非捲縮性ガラス繊維、捲縮性ガラス繊維の混合割合をそれぞれ３０％、６５％、５％とした以外は、実施例１と同様の方法で耐熱性フィルター材を得た。ガラス繊維の混率が合計で７０％と多いが、捲縮性ガラスを５％含むので、カーディング処理で若干の巻き付きが発生したものの、加工上大きな問題ではなかった。得られた耐熱性フィルター材の破断伸度を表２に示した。
【０１０５】
［比較例１０］
比較例１で用いたＰＰＳ短繊維、非捲縮ガラス繊維の混合割合をそれぞれ３０％、７０％とした以外は、比較例１と同様の方法で耐熱性フィルター材を得た。非捲縮ガラスの混率が７０％と多く、カーディング処理での巻き付きが発生し、連続加工は困難であった。少量の加工のみ実施し、耐熱性フィルター材を得た。得られた耐熱性フィルター材の破断伸度を表２に示した。
【０１０６】
【表１】
2006305562.tif 000002
【０１０７】
表１の評価結果から明らかなように、実施例１、２の耐熱性フィルター材は、フィルター性能の全試験項目が○（マル）の判定であり、比較例１〜９の耐熱性フィルター材に比べ、フェルト製布時の繊維の脱落量や繊維屑の発生量を抑制する点で工程通過性に優れ、大気塵捕集効率にも優れ、集じん性能試験による初期３０回後の捕集効率にも優れ、ガラス繊維混綿化による耐熱性向上効果率が最も高く優れている。比較例１、２、３、５、７の大気塵捕集効率ならびに集じん率が低い原因としては、繊維経の細いガラス繊維の混綿比率が低いため、あるいはガラス繊維を混綿していないので、表面濾過が不十分となり、ダストケーキ層が形成されにくいため、長時間の運転で徐々にダストが濾材内部を浸透しているためである。また、比較例４、６、８の耐熱性向上効果率が低い原因としては、耐熱性フィルター材を構成するフッ素系繊維やポリイミド繊維ならびにメタ系アラミド繊維自身の常用使用温度がガラス繊維の常用使用温度とほとんど大差がないため、フッ素系繊維やポリイミド繊維ならびにメタ系アラミドにガラス繊維を混綿した不織布にしても、常用使用温度の低いＰＰＳ繊維ほどの耐熱性向上効果が得られないためである。かかる結果から、実施例１、２の耐熱性フィルター材の有機繊維と捲縮性を有するガラス繊維を含み、ガラス繊維の混綿比率を高くすることにより、耐熱性フィルター材の高捕集効率化および耐熱性向上化を図ることが可能であることが分かった。
【０１０８】
【表２】
2006305562.tif 000003
【０１０９】
表２の結果から明らかなように、実施例の耐熱性フィルターは破断伸度が低く、寸法安定性が比較例１０よりも向上していることがわかる。一方で比較例１や比較例２は破断伸度が向上しておらず、寸法安定性が満足なものではなかった。すなわち、非捲縮ガラス繊維の混率を単純に増やしても、耐熱性フィルター材の寸法安定性は向上せず、本発明の必須要件である捲縮性ガラス繊維を使用し、繊維同士の絡合を充分なものとして初めて、優れた寸法安定性を示すことが分かった。
【産業上の利用可能性】
【０１１０】
本発明は、ゴミ焼却炉、石炭ボイラーあるいは金属溶鉱炉などから排出される高温の排ガス中に含まれるダストを高い捕集効率にて濾過するための耐熱性フィルター材の他、例えばクリーニング用資材、保温材等の分野にも適用可能である。
【図面の簡単な説明】
【０１１１】
【図１】本発明にかかる耐熱性フィルター材の一例である。
【図２】本発明にかかる耐熱性フィルター材の分解断面図の一例である。
【図３】本発明にかかる耐熱性フィルター材の分解断面図の一例である。
【図４】図１〜３の耐熱性フィルター材の大気塵捕集効率試験装置の概略図である。
【図５】図１〜３の耐熱性フィルター材の集じん性能試験装置の概略図である。
【符号の説明】
【０１１２】
１    不織布
２    織物
３    フッ素樹脂製微多孔膜
４    ダスト供給機
５    パルスジェット負荷機
６    上流チャンバー
７    ダストが含まれたエアー
８    払い落としダスト捕集部
９    耐熱性フィルター材
１０    下流チャンバー
１１    ＨＥＰＡフィルター
１２    流量計
１３    送風機
１４    ダストが除去されたエアー
１５    デジタルジ差圧計
１６    大気塵エアー
１７    大気塵が除去されたエアー
１８    パーティクルカウンター（上流）
１９    パーティクルカウンター（下流）
【図１】
2006305562.tif 000004
【図２】
2006305562.tif 000005
【図３】
2006305562.tif 000006
【図４】
2006305562.tif 000007
【図５】
2006305562.tif 000008