(57)【要約】【課題】特に再始動時において、筒状体と、この筒状体と異極となる電極部との間でバックアークが発生するのを抑制する。【解決手段】発光管６は、本管部１５とこの本管部１５の両端部に形成された細管部１６とからなるセラミック製の外囲器１７と、細管部１６内に封着され、かつ端部に電極部１８を有する電極導入体２２とを備え、水銀の封入量が４．０［ｍｇ／ｃｍ3］以下である。細管部１６内において、電極導入体２２と細管部１６との間には金属製の筒状体２５が介在している。細管部１６の本管部１５側の開口面から筒状体２５までの最短距離をＬi［ｍｍ］としたとき、０［ｍｍ］＜Ｌi≦０．５［ｍｍ］なる関係式を満たす。細管部１６の本管部１５側の開口面からこの開口面に近い方の電極部１８の先端までの最短距離をＬe［ｍｍ］、発光管６の管壁負荷をＷe［Ｗ／ｃｍ2］としたとき、１．３［ｍｍ］≦Ｌe、かつＬe≦Ｗe／１１なる関係式を満たす。【選択図】図２
2006179270.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
本管部とこの本管部の両端部に形成された細管部とからなるセラミック製の外囲器と、端部に電極部が形成されている電極導入体とを有しており、内部に存在する水銀の量が４．０［ｍｇ／ｃｍ3］以下である発光管を備え、
前記電極導入体は、前記電極部が前記本管部内に位置するように前記細管部内に挿入され、かつ前記細管部の端部のうち、前記本管部とは反対側の端部で封着されており、前記細管部内において、前記電極導入体と前記細管部との間には金属製の筒状体が介在し、前記細管部の開口面のうちの前記本管部側の開口面から前記筒状体までの最短距離をＬi［ｍｍ］としたとき、０［ｍｍ］＜Ｌi≦０．５［ｍｍ］なる関係式を満たすとともに、前記細管部の開口面のうちの前記本管部側の開口面からこの開口面に近い方の前記電極部の先端までの最短距離をＬe［ｍｍ］、前記発光管の管壁負荷をＷe［Ｗ／ｃｍ2］としたとき、１．３［ｍｍ］≦Ｌe、かつＬe≦Ｗe／１１なる関係式を満たすことを特徴とするメタルハライドランプ。
【請求項２】
請求項１に記載されたメタルハライドランプが照明器具に組み込まれていることを特徴とする照明装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、メタルハライドランプ、およびそれを用いた照明装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
メタルハライドランプ、特に発光管の外囲器の構成材料がセラミックからなるメタルハライドランプ（以下、単に「セラミックメタルハライドランプ」という）は、店舗等の屋内照明用として、また競技場等の屋外照明用としてともに使用されている。
【０００３】
この種のセラミックメタルハライドランプの中でも、極めて高い発光効率を得るために、発光管内にヨウ化セリウム（ＣｅＩ3）とヨウ化ナトリウム（ＮａＩ）とを封入し、発光管の形状を細長く（発光管の内径をＤi、電極間の距離をＬdとしたとき、Ｌd／Ｄi＞５）したセラミックメタルハライドランプが提案されている（例えば特許文献１参照）。
【０００４】
しかも、このセラミックメタルハライドランプは、発光管の形状が細長いために封入する液体の金属水銀量が通常より少量、例えば定格ランプ電力１５０［Ｗ］の場合で０．７［ｍｇ］（＜１．６［ｍｇ／ｃｍ3］）であっても８０Ｖ〜１００Ｖのランプ電圧を得ることができ、環境にやさしいという利点を有している。
【０００５】
ところで、この種のセラミックメタルハライドランプに用いられている発光管は、前記外囲器に加えてこの外囲器内に配置された電極導入体を有し、かつ内部に金属ハロゲン化物、水銀および希ガスがそれぞれ封入されている。外囲器は、本管部とこの本管部の両端部に形成された細管部とからなる。電極導入体は、電極棒と、この電極棒の一端部に取り付けられた電極コイルと、一端部が電極棒の他端部に接続され、かつ他端部が細管部の外部に導出している内部リード部とを有している。電極コイルと電極棒の一部とが電極部を形成している。このような電極導入体は、その電極部が本管部内に位置するように細管部内に挿入され、かつ細管部の端部のうち、本管部とは反対側の端部でシール材等によって封着されている。つまり、シール材は、細管部と内部リード部との間の隙間のみに、その隙間全体を埋めるように入り込んでいる。したがって、主に、電極棒と細管部との間には、隙間が形成されてしまう。このような隙間が形成されていると、発光管内に封入されているハロゲン化物がその隙間に液体の状態で徐々に沈み込んで沈積し、発光に寄与できなくなって点灯経過時間とともに色温度が変化してしまうという問題が起こる。
【０００６】
そこで、従来、このような隙間を可能な限り埋め、ハロゲン化物が沈み込むのを抑制するために、細管部内に位置する電極棒の周りにモリブデン製のコイル（筒状体）を密に巻いておくことが提案されている（例えば特許文献２参照）。
【０００７】
特に、上記した色温度の変化を低減しつつ、始動時、このコイルと、当該コイルと極性が異なる電極部との間でアーク（以下、単に「バックアーク」という）が発生するのを抑制するために、細管部の端面のうちの放電空間側の端面から電極コイルの端面のうちの細管部側の端面までの距離Ｘ［ｍｍ］と、筒状体の一部を前記細管部の放電空間側の端面から延在させ、その延在している部分の長さＬ［ｍｍ］とをそれぞれ規定することが提案されている（例えば特許文献３参照）。
【特許文献１】特表２０００−５０１５６３号公報
【特許文献２】特開２００３−２７２５６０号公報
【特許文献３】特開２００３−３１７６６１号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
まず本発明者らは、セラミックメタルハライドランプの高効率化を目指すべく、特許文献１等に記載された細長形状の発光管、例えば内径Ｄiが４．０［ｍｍ］、電極部間の距離Ｌdが８．０［ｍｍ］の発光管を作製した。発光管内には、ヨウ化プラセオジウムと沃化ナトリウムとからなるハロゲン化物を総量で１２［ｍｇ］、水銀を０．８［ｍｇ］（１．８４［ｍｇ／ｃｍ3］）およびキセノンガスを数十ｋＰａそれぞれ封入した。また、色温度の変化を低減し、かつバックアークの発生を抑制するために、電極棒にモリブデン製の密巻きコイルからなる筒状体を取り付け、この筒状体と細管部との位置関係を表す前記距離Ｘ、および電極コイルと細管部との位置関係を表す前記長さＬはそれぞれ特許文献３に記載された所定の関係式を満たすように設定した。
【０００９】
そして、作製した発光管を評価したところ、特に、ランプの消灯直後における再始動時において、前記バックアークが発生し、筒状体が位置している本管部と細管部との境界部分の内面が黒化したり、クラックが発生したりするという予期せぬ問題が起こった。
【００１０】
本発明は、このような問題を解決するためになされたものであり、特に再始動時において、筒状体と、この筒状体と異極となる電極部との間でバックアークが発生するのを抑制することができるメタルハライドランプおよびそれを用いた照明装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明者らは、前記距離Ｘと前記長さＬとが特許文献３に記載された所定の関係式を満たしているにもかかわらず、再始動時、バックアークが発生してしまう原因について種々検討したところ、発光管内に存在する水銀の量が関係していることを見出した。そして、更なる検討を加えた結果、再始動時におけるバックアークの発生は、発光管内に存在する水銀の量が４．０［ｍｇ／ｃｍ3］以下のメタルハライドランプに起こり得る特有の問題であることを新たに見出した。
【００１２】
なお、ここでは、発光管内に存在する水銀の量が０［ｍｇ／ｃｍ3］（ただし、例えば不純物のように不可避的に混入しているものは除く）の無水銀のメタルハライドランプも含んでいる。
【００１３】
本発明のメタルハライドランプは、このような新たな知見に基づいてなされたものであって、本管部とこの本管部の両端部に形成された細管部とからなるセラミック製の外囲器と、端部に電極部が形成されている電極導入体とを有しており、内部に存在する水銀の量が４．０［ｍｇ／ｃｍ3］以下である発光管を備え、前記電極導入体は、前記電極部が前記本管部内に位置するように前記細管部内に挿入され、かつ前記細管部の端部のうち、前記本管部とは反対側の端部で封着されており、前記細管部内において、前記電極導入体と前記細管部との間には金属製の筒状体が介在し、前記細管部の開口面のうちの前記本管部側の開口面から前記筒状体までの最短距離をＬi［ｍｍ］としたとき、０［ｍｍ］＜Ｌi≦０．５［ｍｍ］なる関係式を満たすとともに、前記細管部の開口面のうちの前記本管部側の開口面からこの開口面に近い方の前記電極部の先端までの最短距離をＬe［ｍｍ］、前記発光管の管壁負荷をＷe［Ｗ／ｃｍ2］としたとき、１．３［ｍｍ］≦Ｌe、かつＬe≦Ｗe／１１なる関係式を満たすという構成を有している。
【００１４】
また、本発明の照明装置は、前記メタルハライドランプが照明器具に組み込まれているという構成を有している。
【発明の効果】
【００１５】
本発明は、特に再始動時において、筒状体と、この筒状体と極性が異なる電極部との間でバックアークが発生するのを抑制することができるメタルハライドランプおよびそれを用いた照明装置を実現することができるものである。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１６】
以下、本発明の最良な実施の形態について、図面を用いて説明する。
【００１７】
図１に示すように、本発明の第１の実施の形態である定格電力（入力電力）１５０Ｗのメタルハライドランプ（セラミックメタルハライドランプ）１は、一端部が閉塞され、かつ他端部にステムガラス２が封着された直管状の外管３と、一部がこのステムガラス２に封止され、かつ一端部がこのステムガラス２から外管３内に引き込まれた２本の電力供給線４，５と、外管３内でこれらの電力供給線４，５によって支持された発光管６と、外管３の他端部に固着されたねじ込み式（Ｅ形）の口金７とを備えている。
【００１８】
外管３の長手方向の中心軸Ｘと発光管６の長手方向の中心軸Ｙとは、略同一軸上にある。
【００１９】
外管３は、例えば硬質ガラス等からなり、その内部が３００［Ｋ］で１×１０-1［Ｐａ］程度の真空状態になっている。もちろん、真空に代えて必要に応じて窒素ガス等が封入されていてもよい。また、外管３の形状としては、図１に示す直管タイプに限らず、例えばドロップタイプ等の公知の種々の形状のものを用いることができる。
【００２０】
電力供給線４，５は、例えばニッケルまたは軟鋼からなる。一方の電力供給線４の他端部は口金７のアイレット部８に、他方の電力供給線５の他端部は口金７のシェル部９にそれぞれ電気的に接続されている。一方の電力供給線４には、始動時および再始動時、ランプの始動を補助するために発光管６に付設された近接導体１０が抵抗体１１を介して電気的に接続されている。また、一方の電力供給線４のうち、外管３内に引き込まれた部分には、外管３内のガス不純物を補足するためのゲッター１２が取り付けられている。
【００２１】
なお、図１に示す電力供給線４，５は、複数の金属線を接続して一体化したものからなる。もっとも、電力供給線４，５として一本の金属線を適宜加工して用いてもよい。
【００２２】
発光管６は、図２に示すように、外径Ｄoが６．４［ｍｍ］、内径Ｄiが４．０［ｍｍ］の略円筒状の円筒部１３とこの円筒部１３の両端部に連なって形成されている略半球状の半球部１４とからなる本管部１５と、この本管部１５の両端部に連なって形成され、その外径ｒo（３．２［ｍｍ］）が本管部１５の最大の外径Ｄo（６．４［ｍｍ］）よりも径小の略円筒状の細管部１６とから構成された多結晶アルミナからなる外囲器１７を有している。この外囲器１７は、円筒部１３、半球部１４および細管部１６がそれぞれ別個に成形され、後に焼きばめによって一体化されたものではなく、各部材を同時に成形する一体成形によって形成されたものである。このように本管部１５と細管部１６とを一体成形によって形成する場合、そのプロセス上、図３に示すように、本管部１５の内面と細管部１６の内面とが所定の曲率半径Ｒbを有する曲面を介して連なるように形成される場合が多い。一例として、発光管６をその長手方向の中心軸Ｙを含む任意の面で切った断面において、発光管６の内面のうち、曲率半径Ｒhが２．０［ｍｍ］の半球部１４の内面から内径ｒiが１．０［ｍｍ］の細管部１６の直線状の内面（ストレート部分の内面）へと変わる境界部分の曲率半径Ｒbは０．１［ｍｍ］である。
【００２３】
なお、図３では発光管６の一端部の構造のみを図示しているが、その他端部も同じ構造を有している。
【００２４】
ここで、このように本管部１５の内面と細管部１６の内面とが所定の曲率半径Ｒbを有する凸状の曲面を介して連なっている場合であって、細管部１６のストレート部分の内径をｒi［ｍｍ］としたとき、本管部１５と細管部１６との境界部分の開口径ｄ［ｍｍ］が（ｒi×１．０５）［ｍｍ］となる箇所を「細管部１６の開口面のうち、本管部１５側の開口面」と定義する。仮に半球部１４の内面と細管部１６のストレート部分の内面とが細管部１６側にいくほど径小となるテーパ状の曲面を介して連なっている場合や、半球部１４の内面と細管部１６のストレート部分の内面とが複合曲面を介して連なっている場合等であってもこれに準じて、「細管部１６の開口面のうち、本管部１５側の開口面」が定義される。もっとも、半球部１４の内面と細管部１６のストレート部分の内面とが上記した所定の曲率半径Ｒbを有する凸状の曲面やテーパ状の曲面等を介さず、直接連なっている場合は、まさに細管部１６のストレート部分の終端（または始端）の箇所が「細管部１６の開口面のうち、本管部１５側の開口面」となる。そして、本管部１５と細管部１６とが一体成形によって形成されている場合、便宜上、この開口面を含む平面を境にして本管部１５と細管部１６とを分けることができる。
【００２５】
外囲器１７を構成する材料としては、多結晶アルミナ以外にイットリウム−アルミニウム−ガーネット（ＹＡＧ）、窒化アルミニウム、イットリア、またはジルコニア等の透光性セラミックを用いることができる。
【００２６】
発光管６内には、発光物質としての例えばヨウ化ナトリウム（ＮａＩ）と、ヨウ化プラセオジウム（ＰｒＩ3）およびヨウ化セリウム（ＣｅＩ3）のうち少なくとも一方とからなる金属ハロゲン化物、緩衝ガスとしての水銀、始動補助ガスとしての例えばキセノンガス（Ｘｅ）がそれぞれ所定量封入されている。
【００２７】
なお、封入される金属ハロゲン化物としては、ヨウ化ナトリウム（ＮａＩ）と、ヨウ化プラセオジウム（ＰｒＩ3）およびヨウ化セリウム（ＣｅＩ3）のうち少なくとも一方とからなる金属ハロゲン化物以外に、高演色タイプのセラミックメタルハライドランプで一般的に用いられているヨウ化ディスプロシウム（ＤｙＩ3）、ヨウ化ツリウム（ＴｍＩ3）、ヨウ化ホルミウム（ＨｏＩ3）等の希土類金属のヨウ化物と、ヨウ化タリウム（ＴｌＩ）およびヨウ化ナトリウムとを組み合わせたもの等、所望の色温度や演色性に応じて公知の種々の金属ハロゲン化物を用いることができる。もっとも、上記した例ではヨウ化物のみを列挙しているが、これらのヨウ化物の全部または一部を臭化物に代えて用いることもできる。
【００２８】
水銀は、純水銀として、または化合物としていずれの状態で封入されていてもよいが、発光管６内に存在する量としては４．０［ｍｇ／ｃｍ3］以下になっている。もちろん、水銀の封入量は４．０［ｍｇ／ｃｍ3］以下の範囲内において、点灯時、所望のランプ電圧が得られるように適宜調整されるが、場合によっては各種封入物を調整するなどして公知の手段を用いて無水銀（０［ｍｇ／ｃｍ3］）としてもよい。無水銀としない場合、発光管６の形状が細長いタイプ、例えば後述するＬd／Ｄi＞４．０なる関係式を満たす発光管６において、８０［Ｖ］〜１００［Ｖ］のランプ電圧を得るために、水銀の封入量は少なくとも０．８［ｍｇ／ｃｍ3］以上封入されることが好ましい。
【００２９】
希ガスとしては、アルゴンガス単体やキセノンガス単体、またはそれらの混合ガス等が封入されている。その封入量は、その成分や比率に関わらず１０［ｋＰａ］〜５０［ｋＰａ］の範囲で適宜設定されていることが好ましい。
【００３０】
この発光管６の管壁負荷Ｗe［Ｗ／ｃｍ2］は、入力電力［Ｗ］を発光管６（ただし、細管部１６を除く）の内面積［ｃｍ2］を除した値で表される。本実施の形態では、入力電力１５０［Ｗ］を本管部１５（ただし、開口部分は除く）の内面積［ｃｍ2］を除した値で表される。
【００３１】
本管部１５内には、図２および図３に示すように、後述する一対の電極部１８が略同一軸（Ｙ軸）上で略対向するように配置されており、放電空間１９が形成されている。電極部１８間の距離Ｌdは３２．２［ｍｍ］である。ここで、発光管６の形状を表すパラメーターであるＬd／Ｄiは８．０５となる。ただし、「内径Ｄi」は、発光管６のうち、一対の電極部１８の間に存在する部分の内径の平均値と定義する。本実施の形態のように該当部分全体が円筒状と単純な形状であるような場合には、簡略的に該当部分の範囲の任意の箇所を、例えば本管部１５の中央部の内径の値をそのまま用いることができる。
【００３２】
各細管部１６内には、上述したとおり先端部に形成されている電極部１８が本管部１５内に位置し、かつその反対側の端部（後述する内部リード部２０の一部と外部リード部２１）が細管部１６の外部に導出するように電極導入体２２がそれぞれ挿入されている。挿入された電極導入体２２は、細管部１６の端部のうち、本管部１５とは反対側の端部のみにおいて内部リード部２０全体を覆うように細管部１６と電極導入体２２とで形成される隙間に流し込まれたガラスフリットからなるシール材２３によって封着されている。シール材２３は、細管部１６と電極導入体２２とで形成される隙間だけではなく、細管部１６の外部にも内部リード部２０と外部リード部２１との接合部を覆うように存在している。
【００３３】
電極導入体２２は、先端部に形成された電極部１８と、一端部がこの電極部１８に接続された例えば酸化アルミニウム（Ａｌ2Ｏ3）とモリブデン（Ｍｏ）との混合物を焼結した導電性サーメットからなる直径が例えば０．９［ｍｍ］、長さが例えば３．１［ｍｍ］の内部リード部２０と、一端部がこの内部リード部２０に接続された例えばニオビウムからなる外部リード部２１とを有している。外部リード部２１の他端部は、細管部１６の外部に導出しており、電力供給線４，５に電気的にそれぞれ接続されている。
【００３４】
電極部１８は、直径が例えば０．５［ｍｍ］、長さが例えば１６．５［ｍｍ］のタングステン製の電極棒２４ａとこの電極棒２４ａの先端部に設けられた外径が例えば０．９［ｍｍ］のタングステン製の電極コイル２４ｂとを有している。
【００３５】
なお、内部リード部２０として、酸化アルミニウム（Ａｌ2Ｏ3）とモリブデン（Ｍｏ）との混合物を焼結した導電性サーメット以外に、酸化アルミニウム（Ａｌ2Ｏ3）とタングステン（Ｗ）との混合物を焼結した導電性サーメットや、これらの導電性サーメットに代えて単なる金属のモリブデン棒等、公知の種々の耐ハロゲン性材料を用いることができる。
【００３６】
また、電極導入体２２の構造として、電極部１８、内部リード部２０および外部リード部２１からなるものを示したが、これに限らず例えば内部リード部と外部リード部とが一つのものからなり、一端部が電極棒２４ａに接続され、かつ他端部が細管部１６の外部に導出してそのまま電力供給線４，５に接続されているもの等、公知の種々の電極導入体を用いることができる。そして、種々の電極導入体を用いることができる結果、電極導入体の細管部１６内での封着方法として上記したシール材２３による封着方法以外に、公知のメタライズ封着を用いることができる。
【００３７】
ここで、図３に示すように、細管部１６の開口面のうちの本管部１５側の開口面からこの開口面に近い方の電極部１８の先端までの最短距離をＬe［ｍｍ］、発光管６の管壁負荷をＷe［Ｗ／ｃｍ2］としたとき、後述する理由により、１．３［ｍｍ］≦Ｌe、かつＬe≦Ｗe／１１なる関係式を満たすように設定されている。
【００３８】
また、細管部１６内において、細管部１６と電極導入体２２、具体的には電極棒２４ａとの間には金属製の筒状体２５が介在している。この筒状体２５は、細管部１６と電極棒２４ａとの間に形成される隙間２６を可能な限り埋め、細管部１６内に沈み込んでくる金属ハロゲン化物の量を低減するためのものである。ここでは、その筒状体２５として、製造しやすく、かつ電極棒２４ａに取り付けやすいという観点から、線径０．２［ｍｍ］のモリブデン線を密巻きにしたコイルを用いている。モリブデン線の線径は、細管部１６と電極棒２４ａとの間に形成される隙間２６の大きさに応じて適宜決定すればよい。また、このコイル状の筒状体２５を用いる場合において、細管部１６と電極棒２４ａとの間に形成される隙間２６を可能な限り埋めるという観点から、各ターンが密接している密巻きコイルを用いることが好ましい。
【００３９】
なお、電極棒２４ａとこれに取り付けられている筒状体２５とは、電気的につながっており、同電位となる。したがって、電力供給時、一対の電極部１８は互いに極性が異なっているので、ある一方の筒状体２５と他方の筒状体２５も互いに極性が異なる。
【００４０】
このように細管部１６と電極棒２４ａとの間の隙間をなくすためには、筒状体２５が細管部１６と電極導入体２２との双方に密接し、その隙間２６を完全に埋めることが好ましい。しかしながら、実際には、細管部１６の内径や筒状体２５の大きさは各々の製造ばらつき等によってばらつきが発生し、また上記したとおり筒状体２５が取り付けられている電極導入体２２を細管部１６内に挿入する際の裕度を考慮すると、前記隙間２６を筒状体２５によって完全に埋めることは難しい。そのために、通常、細管部１６と電極導入体２２との間に筒状体２５が介在していても、その細管部１６と筒状体２５との間には例えば最大で０．０５［ｍｍ］〜０．１０［ｍｍ］の隙間２６が存在する。本実施の形態では、細管部１６の内径ｒiが１．０［ｍｍ］、電極棒２４ａの直径が０．５［ｍｍ］であり、筒状体２５が取り付けられた状態で電極導入体２２を細管部１６内に挿入する際の裕度を考慮して、線径０．２［ｍｍ］のモリブデン線を用いている。したがって、細管部１６と筒状体２５との間には０．０５［ｍｍ］の隙間２６が存在することになる。もっとも、電極導入体２２を細管部１６内に挿入して封着する際、電極導入体２２が細管部１６内で偏心して封着される場合がある。その場合、細管部１６と筒状体２５との間には最大で０．１［ｍｍ］の隙間２６が存在することになる。
【００４１】
なお、筒状体２５の構成材料としてモリブデン以外に、例えばタングステンや白金等の公知の種々の耐ハロゲン性の材料を用いることができる。
【００４２】
ここで、細管部１６の開口面のうちの本管部１５側の開口面から筒状体２５までの最短距離をＬi［ｍｍ］としたとき、後述する理由により、０［ｍｍ］＜Ｌi≦０．５［ｍｍ］なる関係式を満たすように設定されている。
【００４３】
そして、このようなメタルハライドランプ１は次のような電子安定器（図示せず）を用いて点灯される。すなわち、一例として、始動時および再始動時にはＬＣ共振によって周波数２４０［ｋＨｚ］〜３９０［ｋＨｚ］で最大値４．０［ｋＶ］の高周波パルス電圧を印加してランプを始動または再始動させる一方、周波数４００［Ｈｚ］の矩形波電圧によってランプを定常点灯させる。
【００４４】
次に、細管部１６の開口面のうちの本管部１５側の開口面から筒状体２５までの最短距離をＬi［ｍｍ］としたとき、０［ｍｍ］＜Ｌi≦０．５［ｍｍ］なる関係式を満たすとともに、その開口面から当該開口面に近い方の電極部１８の先端までの最短距離をＬe［ｍｍ］、発光管６の管壁負荷をＷe［Ｗ／ｃｍ2］としたとき、１．３［ｍｍ］≦Ｌe、かつＬe≦Ｗe／１１なる関係式を満たすように規定した理由について説明する。
【００４５】
まず、上記した本発明の第１の実施の形態である定格電力（入力電力）１５０Ｗのメタルハライドランプ１において、管壁負荷Ｗeを３３［Ｗ／ｃｍ2］と一定にし、最短距離Ｌiを−０．３［ｍｍ］〜０．９［ｍｍ］の範囲内で、最短距離Ｌeを１．２［ｍｍ］〜３．３［ｍｍ］の範囲内でそれぞれ表１に示すとおり種々変化させたものを各２０本ずつ作製した。そして、各々作製したランプのうちの１０本を上記した電子安定器を用いて定格電力で水平点灯させ、１０００時間点灯経過時において発光管６の内面に黒化が発生したものの本数、および色温度の変化ΔＴC［Ｋ］について調べたところ、同じく表１に示すとおりの結果が得られた。また、残る１０本を上記した電子安定器を用いて定格電力で垂直点灯させ、同じように１０００時間点灯経過時において発光管６の内面に黒化が発生したものの本数、および色温度の変化ΔＴC［Ｋ］について調べたところ、表１に示すとおりの結果が得られた。
【００４６】
なお、点灯方法としては、５時間連続点灯させた後、一旦消灯（電源オフ）させて２分後に再始動（電源オン）させ、再び５時間連続点灯を行いこれを繰り返した。「点灯経過時間」とは累計の点灯時間を示す。
【００４７】
また、最短距離Ｌiにおいて「−（マイナス）」で示された値は、筒状体２５が細管部１６の開口面のうち、本管部１５側の開口面から本管部１５側へ突出し、その突出した長さを示している。したがって、最短距離Ｌiが０．０［ｍｍ］とは、筒状体２５の端面と細管部１６の本管部１５側の開口面とが面一にあることを示している。最短距離Ｌeは、筒状体２５の長さを適宜変更することによって調整した。一方、最短距離Ｌiは、電極棒２４ａの長さ自体を適宜変更することによって調整した。その結果、各サンプルにおいて電極部１８間の距離Ｌdは、最短距離Ｌiの調整に伴って表１に示すとおりの値になっている。
【００４８】
また、表１中の「黒化の発生状況」欄は、分母が全サンプル数を、分子がそのうちの発光管６の内面に黒化が見られたものの本数をそれぞれ示す。ここでは、目視によって黒化の有無を確認している。また、表１中の「色温度の変化ΔＴC」欄の値は、１００時間点灯経過時の色温度［Ｋ］と１０００時間点灯経過時の色温度［Ｋ］との差の絶対値であって、全サンプルの平均値を示す。「色温度の変化ΔＴC」の評価基準としては、人が目視によって色温度の変化をほぼ感じなくなる３００［Ｋ］を基準とし、これ以下であれば「良好」、これを越えれば「不良」とした。さらに、表１中の「ランプ効率」、「色温度」、「平均演色評価指数」は点灯初期（点灯経過時間１００時間）の値の各サンプルの平均値をそれぞれ示す。その中で記号「−」は未評価を示す。
【００４９】
さらに、各サンプルにおいて、本管部１５は、その外径Ｄoが６．４［ｍｍ］、内径Ｄiが４．０［ｍｍ］、内面積が４．５４［ｃｍ2］である。細管部１６は、その外径ｒoが３．２［ｍｍ］、内径ｒiが１．０［ｍｍ］である。電極棒２４ａは、その直径が０．５［ｍｍ］である。電極コイル２４ｂの外径φ（図２参照）は０．９［ｍｍ］である。筒状体２５を構成しているコイルの線径は０．２［ｍｍ］である。発光管６内に封入されている封入物の封入量は次のとおりである。発光物質としてのヨウ化ナトリウム（ＮａＩ）およびヨウ化プラセオジウム（ＰｒＩ3）はモル組成比（ＮａＩ／ＰｒＩ3）が６．２で、総量が１２［ｍｇ］である。緩衝ガスとしての水銀は０．８［ｍｇ］（１．８４［ｍｇ／ｃｍ3］）である。始動補助ガスとしてのキセノンガス（Ｘｅ）はその封入圧が３００［Ｋ］で１０［ｋＰａ］〜３０［ｋＰａ］になるように封入されている。
【００５０】
【表１】
2006179270.tif 000003
【００５１】
表１から明らかなように、０［ｍｍ］＜Ｌi≦０．５［ｍｍ］なる関係式を満たすとともに、１．３［ｍｍ］≦Ｌe、かつＬe≦Ｗe／１１なる関係式を満たす場合、例えばサンプル１２、サンプル１３、サンプル１４、サンプル１７、サンプル１８、サンプル１９、サンプル２２、サンプル２３、およびサンプル２４の場合、全サンプルについて水平点灯および垂直点灯いずれの点灯方向であっても、１０００時間点灯経過時において発光管６の内面に黒化が発生したものはなく、色温度の変化ΔＴCも上記した評価基準を満足していた。
【００５２】
一方、０［ｍｍ］＜Ｌi≦０．５［ｍｍ］なる関係式を満たすものの、Ｌe＜１．３［ｍｍ］なる関係式を満たす場合、例えばサンプル１１、サンプル１６、およびサンプル２１の場合、全サンプルについて水平点灯および垂直点灯いずれの点灯方向であっても、色温度の変化ΔＴCが上記した評価基準を満足していたものの、点灯方向が水平点灯にあっては１０本中少なくとも１本以上が、垂直点灯にあっては１０本中少なくとも１本以上が１０００時間点灯経過時において発光管６の内面のうち、本管部１５と細管部１６との両方の境界部分の内面に黒化が発生していた。
【００５３】
また、０［ｍｍ］＜Ｌi≦０．５［ｍｍ］なる関係式を満たすものの、Ｌe＞Ｗe／１１なる関係式を満たす場合、例えばサンプル１５、サンプル２０、およびサンプル２５の場合、全サンプルについて水平点灯および垂直点灯いずれの点灯方向であっても、１０００時間点灯経過時において発光管６の内面に黒化が発生したものはなく、点灯方向が水平点灯に限っては全サンプルについて色温度の変化ΔＴCが上記した評価基準を満足していたものの、垂直点灯にあっては全サンプルについて色温度の変化ΔＴCが上記した評価基準を満足していなかった。
【００５４】
また、Ｌi≦０［ｍｍ］なる関係式を満たす場合、例えばサンプル１、サンプル２、サンプル３、サンプル４、サンプル５、サンプル６、サンプル７、サンプル８、サンプル９、およびサンプル１０の場合、全サンプルについて水平点灯および垂直点灯いずれの点灯方向であっても、色温度の変化ΔＴCが上記した評価基準を満足していたものの、点灯方向が水平点灯にあっては１０本中少なくとも２本以上が、垂直点灯にあっては１０本中少なくとも３本以上が１０００時間点灯経過時において発光管６の内面のうち、本管部と細管部との両方の境界部分の内面に黒化が発生していた。特に、Ｌi［ｍｍ］＝（−０．３）の場合での垂直点灯にあっては、１０本中１本のものが前記境界部分の一方にクラックが発生していた。
【００５５】
さらに、Ｌi＞０．５［ｍｍ］なる関係式を満たす場合、例えばサンプル２６、サンプル２７、サンプル２８、サンプル２９、サンプル３０、サンプル３１、サンプル３２、サンプル３３、サンプル３４、およびサンプル３５の場合、一部のサンプル（サンプル２６、サンプル３１）を除いて水平点灯および垂直点灯いずれの点灯方向であっても、１０００時間点灯経過時において発光管６の内面に黒化が発生したものはなく、点灯方向が水平点灯に限っては全サンプルについて色温度の変化ΔＴCが上記した評価基準を満足していたものの、垂直点灯にあっては全サンプルについて色温度の変化ΔＴCが上記した評価基準を満足していなかった。
【００５６】
次に、このような結果に基づき、前記関係式が導き出された理由について説明する。
【００５７】
まず、Ｌi≦０［ｍｍ］なる関係式を満たす場合において、発光管６の内面が黒化していたもののサンプルを分析したところ、発光管６の内面には筒状体２５の成分と同じモリブデンを成分とする黒い付着物が付着していた。この黒化の原因は、ランプの再始動時に一対の電極部１８間で放電が始まるのではなく、筒状体２５とこの筒状体２５とは極性が異なる電極部１８との間で放電（バックアーク）が始まった後に、その放電が一対の電極部１８間へ移行しているためであると考えられる。実際に、高速ビデオカメラを用いてランプの再始動時の様子を観察すると、筒状体２５の端部のうち、電極部１８側の端部が位置している本管部１５と細管部１６との境界部分において、アークの輝点と思われる発光が確認された。したがって、筒状体２５とこの筒状体２５とは極性が異なる電極部１８との間でバックアークが発生した際、そのときの熱衝撃によって筒状体２５の成分であるモリブデンが飛散し、その近傍の発光管６の内面に付着したと考えられる。しかしながら、従来のメタルハライドランプ（特許文献３記載のもの）では、Ｌi≦０［ｍｍ］なる関係式を満たす場合、このようなバックアークという現象がほとんど発生しないとされていた。それにもかかわらずこのような現象が起きることについては、発光管６内に存在する水銀量が起因していると考えた。つまり、従来のものは水銀の封入量が多く、例えば６．０［ｍｇ／ｃｍ3］以上封入されている。したがって、特に再始動時、発光管６内における水銀蒸気圧が高く、もとより放電が起こりにくい状態にあるために、バックアークが発生しにくかったと考えられる。しかしながら、Ｌd／Ｄiが４．０を越える細長い形状の発光管６のように水銀の封入量が少なくてすみ、発光管６内に存在する水銀の量が４．０［ｍｇ／ｃｍ3］以下になると、再始動時、発光管６内における水銀蒸気圧は著しく低くなって、水銀の量が多い場合（例えば６．０［ｍｇ／ｃｍ3］）に比して放電が起こりやすい状態になり、バックアークが発生してしまったと考えられる。
【００５８】
したがって、発光管６内に存在する水銀の量が４．０［ｍｇ／ｃｍ3］以下の場合には、バックアークの発生を抑制するために、Ｌi＞０［ｍｍ］なる関係式を満たすことが必要であるとわかった。
【００５９】
ところが、Ｌi＞０［ｍｍ］なる関係式を満たす場合であっても、サンプル１１、サンプル１６およびサンプル２１のようにＬe＜１．３［ｍｍ］なる関係式を満たす場合、本管部１５と細管部１６との両方の境界部分の内面に黒化が発生している。しかしながら、これらのサンプルについて、高速ビデオカメラを用いてランプの再始動時の様子を観察すると、筒状体２５の端部のうち、電極部１８側の端部が位置している本管部１５と細管部１６との境界部分にアークの輝点と思われる発光は確認できなかった。つまり、これらのサンプルの場合では、再始動時に上記したようなバックアークは発生していないと考えられる。しかし、その黒化の要因となっている黒い付着物を分析すると、その成分がモリブデンであったことを踏まえると、これらのサンプルの場合、Ｌe＜１．３［ｍｍ］なる関係式を満たす結果、筒状体２５が電極部１８に近づきすぎてその温度が過度に上昇し、その成分であるモリブデンが飛散して発光管６の内面に付着したと考えられる。
【００６０】
したがって、これらの結果、バックアークが発生するのを抑制するとともに、筒状体２５が電極部１８の熱によって過度に高温となり、その成分が蒸発するのを低減し、発光管６の内面が黒化するのを防止するために、０［ｍｍ］＜Ｌi、かつ１．３［ｍｍ］≦Ｌeなる関係式を満たすべきことがわかった（以下、「第一の条件」という）。
【００６１】
次に、Ｌi≦０［ｍｍ］なる関係式を満たす場合、細管部１６と電極棒２４ａとの間全体に筒状体２５を介在させることになるので、細管部１６と電極棒２４ａとの間に形成される隙間には金属ハロゲン化物が極めて沈み込みにくく、そのために１０００時間点灯経過時における色温度の変化ΔＴcが小さくなったと考えられる。しかしながら、上記したように０［ｍｍ］＜Ｌi≦０．５［ｍｍ］なる関係式を満たすとともに、Ｌe≦Ｗe／１１なる関係式を満たす場合には、細管部１６内において、細管部１６と電極棒２４ａとの間に筒状体２５が介在していない部分が存在し、その部分に金属ハロゲン化物が沈み込む余地があるにもかかわらず、１０００時間点灯経過時における色温度の変化ΔＴcが上記した評価基準を満たしている。これは次のような要因が考えられる。第一に、細管部１６と電極棒２４ａとの間に筒状体２５が介在していない部分がわずかであるために、その部分に浸入してくる金属ハロゲン化物の量自体が少ない。第二に、Ｌe≦Ｗe／１１なる関係式を満たす結果、電極部１８が筒状体２５に近づき、筒状体２５の温度を高くなっているので、筒状体２５が介在していない部分に金属ハロゲン化物が浸入してきたとしても、そのほとんどが細管部１６内の奥深くに沈み込んでしまう前に高温の筒状体２５に触れることによって直ぐに蒸発してしまう。つまり、金属ハロゲン化物は細管部１６内への浸入、蒸発を定常的に繰り返していると考えられる。これらの結果、金属ハロゲン化物が細管部１６内の奥深くに沈み込んで沈積することはなく、色温度の変化ΔＴcが小さくなったと考えられる。しかしながら、例えばサンプル２６、サンプル２７、サンプル２８、サンプル２９、サンプル３１、サンプル３２、サンプル３３およびサンプル３４のようにＬi＞０．５［ｍｍ］なる関係式を満たす場合、たとえＬe≦Ｗe／１１なる関係式を満たしたとしても、１０００時間点灯経過時における色温度の変化ΔＴcが上記した評価基準を満たしていない。これは、Ｌi＞０．５［ｍｍ］なる関係式を満たす場合、細管部１６と電極棒２４ａとの間において筒状体２５が介在していない部分が大きすぎ、その分、浸入してくる金属ハロゲン化物の量が多くなってしまうので、浸入してくる金属ハロゲン化物を筒状体２５によって十分に蒸発しきれなくなり、蒸発しなかった金属ハロゲン化物がそのまま細管部１６内の奥深くに沈み込んで沈積し、発光に寄与しなくなったためであると考えられる。
【００６２】
したがって、金属ハロゲン化物が細管部１６内に沈み込むのを抑制し、点灯時間の経過とともに色温度が変化するのを防止するために、０［ｍｍ］＜Ｌi≦０．５［ｍｍ］なる関係式を満たす場合であって、Ｌe≦Ｗe／１１なる関係式を満たすべきことがわかった（以下、「第二の条件」という）。
【００６３】
そして、これに加えて上記したような金属ハロゲン化物が細管部１６内へ浸入、蒸発を定常的に繰り返すという現象はランプ効率の向上をもたらしていることが新たに見出された。例えば、表１に示すとおり最短距離Ｌiが０．２［ｍｍ］、最短距離Ｌeが２．０［ｍｍ］のサンプル１８ではランプ効率が水平点灯時で１３６．３［ｌｍ／Ｗ］、垂直点灯時で１３４．７［ｌｍ／Ｗ］であったのに対して、最短距離Ｌiが−０．３［ｍｍ］、最短距離Ｌeが３．３［ｍｍ］のサンプル５ではランプ効率が水平点灯時で１２９．０［ｌｍ／Ｗ］、垂直点灯時で１２７．３［ｌｍ／Ｗ］であり、また最短距離Ｌiが０．９［ｍｍ］、最短距離Ｌeが３．３［ｍｍ］のサンプル３５ではランプ効率が水平点灯時で１２５．０［ｌｍ／Ｗ］、垂直点灯時で１１７．２［ｌｍ／Ｗ］であった。通常、封入される金属ハロゲン化物の量は、安定点灯中であっても全てが蒸発しているのでなく、一部が液体状で存在する程度に余剰に封入されている。その余剰の金属ハロゲン化物の大半が、発光管６の内面で最も温度が低い箇所、すなわち最冷点箇所に存在し、蒸発と液化とを繰り返している。したがって、細管部１６内に浸入してくるのはこの余剰の金属ハロゲン化物となる。しかしながら、細管部１６内に浸入してくる余剰の金属ハロゲン化物は、上記したとおり筒状体２５によって直ぐに蒸発してしまう。そこで、液体状の余剰の金属ハロゲン化物の大半は、細管部１６内の最冷点箇所の温度の次に低い温度を有する箇所、水平点灯の場合、各半球部１４の内面のうちの細管部１６の近傍部分に、また垂直点灯の場合、下側に位置する半球部１４の内面のうちの細管部１６の近傍部分がそれに該当すると考えられる。一般的に、ランプの発光効率を決定する一つの要因である発光金属の蒸気圧は、余剰の金属ハロゲン化物が存在している部分の温度によって決まる。
【００６４】
したがって、Ｌe≦Ｗe／１１なる関係式を満たすことにより、液体状の余剰の金属ハロゲン化物を細管部１６の内面よりも温度の高い半球部１４の内面に存在させることができるので、その部分の温度で決定される発光金属の蒸気圧を上昇させることができ、ランプ効率を向上させることができるとわかった（以下、「第三の条件」という）。
【００６５】
以上の結果をまとめると、上記した第一の条件、第二の条件および第三の条件から、細管部１６の開口面のうちの本管部１５側の開口面から筒状体２５までの最短距離をＬi［ｍｍ］としたとき、０［ｍｍ］＜Ｌi≦０．５［ｍｍ］なる関係式を満たすとともに、細管部１６の開口面のうちの本管部１５側の開口面からこの開口面に近い方の電極部１８の先端までの最短距離をＬe［ｍｍ］、発光管６の管壁負荷をＷe［Ｗ／ｃｍ2］としたとき、１．３［ｍｍ］≦Ｌe、かつＬe≦Ｗe／１１なる関係式を満たすことにより、バックアークが発生するのを抑制することができるとともに、筒状体２５が電極部１８の熱によって過度に高温となり、その成分が蒸発するのを低減することができ、これらの結果、発光管６の内面が黒化するのを防止することができ、また金属ハロゲン化物が細管部１６内に沈み込むのを抑制することができるので、点灯時間の経過とともに色温度が変化するのを防止することができ、しかも発光金属の蒸気圧を上昇させることができ、ランプ効率を向上させることができることがわかった。
【００６６】
よって、上記した本発明の第１の実施の形態であるメタルハライドランプ１の構成によれば、筒状体２５の端部のうち、電極部１８側の端部の位置を、内部に存在する水銀の量が４．０［ｍｇ／ｃｍ3］以下である発光管６を備えたメタルハライドランプ１における特有の位置に適正化することができるので、筒状体２５とこの筒状体２５と極性が異なる電極部１８との間で発生するバックアークを抑制することができるとともに、筒状体２５が電極部１８に近づきすぎてその熱によって過度に高温となり、その成分が蒸発するのを低減することができ、その結果、発光管６の内面が黒化するのを防止することができる。また、細管部１６内に入り込む金属ハロゲン化物の量自体を低減することができるとともに、細管部１６内に入り込んだ金属ハロゲン化物を筒状体２５によって再び本管部１５内へ蒸発させることができるので、余剰の金属ハロゲン化物が細管部１６内に沈み込むのを抑制することができ、これに起因して点灯時間の経過とともに色温度が変化するのを防止することができる。しかも、余剰の金属ハロゲン化物が細管部１６内に沈み込むのを抑制することができる結果、余剰の金属ハロゲン化物を半球部１４の内面のうち、細管部１６の近傍部分に存在させることができるので、発光金属の蒸気圧を上昇させることができ、ランプ効率を向上させることができる。
【００６７】
次に、本発明の第２の実施の形態である照明装置は、図４に示すように、例えば天井用照明等に使用されるものであり、天井２７に組み込まれた傘状の反射灯具２８とこの反射灯具２８の底部に取り付けられた板状のベース部２９と反射灯具２８内の底部に設けられたソケット部３０とを有する照明器具３１と、この照明器具３１内のソケット部３０に取り付けられた本発明の第１の実施の形態である定格電力１５０Ｗのメタルハライドランプ１と、ベース部２９の反射灯具２８から離間した位置に取り付けられた電子安定器３２とを備えている。
【００６８】
以上のとおり本発明の第２の実施の形態である照明装置にかかる構成によれば、上記した本発明の第１の実施の形態であるメタルハライドランプ１を用いているために、バックアークが発生しにくいので、発光管６の内面が黒化しにくく、しかも点灯時間の経過に伴う色温度の変化が小さく、効率も高い照明装置を実現することができる。
【００６９】
なお、上記第２の実施の形態では、その照明装置の用途として天井用照明を一例に挙げたが、その他の屋内照明や、店舗照明、街路灯照明等にも用いることができ、その用途は限定されるものでない。また、その用途に応じて公知の種々の照明器具や電子安定器を用いることができる。
【００７０】
なお、上記各実施の形態では、外囲器１７の構成として円筒部１３と半球部１４とからなる本管部１５と、細管部１６とから構成されたものを用いた場合について説明したが、これに限らず本管部１５の半球部１４が細管部１６側にいくほど径小となる略テーパ状のテーパ部（図示せず）に代わった外囲器を用いた場合でも上記と同様の作用効果を得ることができる。もちろん、円筒部１３、テーパ部および細管部１６とは一体成形によって形成されている。このようにいずれの公知の種々の一体成形によって形成された外囲器を用いた場合でも、上記と同様の作用効果を得ることができる。これらの場合でも、上記と同じように細管部１６のストレート部分の内径をｒi［ｍｍ］としたとき、本管部１５と細管部１６との境界部分の開口径ｄ［ｍｍ］が（ｒi×１．０５）［ｍｍ］となる箇所を「細管部１６の開口面のうち、本管部１５側の開口面」と定義することができる。
【００７１】
また、図５に示すように、外囲器３３の構成として、略円筒状の円筒部３４とこの円筒部３４の両端部の内側に設けられた略リング状のリング部３５とからなる本管部３６と、この本管部３６の両端部に形成された、すなわちリング部３５の中央部に一端部がはめ込まれた略円筒状の細管部３７とから構成されているものを用いた場合でも上記と同様の作用効果を得ることができる。この外囲器３３は、円筒部３４、リング部３５および細管部３７がそれぞれ焼きばめによって一体化されている。この場合、まさに細管部３７のストレート部分の本管部３６側の端（図５中、Ａで示す部分）の箇所が「細管部３７の開口面のうち、本管部３６側の開口面」となる。ただし、図５では、発光管の一端部のみ図示しているが、その他端部も同じ構成を有している。
【００７２】
また、図６に示すように、外囲器３８の構成として、略円筒状の第一の円筒部３９とこの第一の円筒部３９にテーパ部４０を介して形成され、かつ外径が第一の円筒部３９の外径よりも径小の略円筒状の第二の円筒部４１からなる本管部４２と、この第二の円筒部４１の端部に形成された細管部４３とから構成されているものを用いた場合でも上記と同様の作用効果を得ることができる。例えば、第一の円筒部３９、テーパ部４０および第二の円筒部４１は一体成形によって形成されており、細管部４３はその一端部が第二の円筒部４１内にはめ込まれた後、焼きばめによって一体化されている。この場合、まさに細管部４３のストレート部分の本管部４２側の端（図６中、Ｂで示す部分）の箇所が「細管部４３の開口面のうち、本管部４２側の開口面」となる。ただし、図６では、発光管の一端部のみ図示しているが、その他端部も同じ構成を有している。
【００７３】
さらに、上記したいずれの場合も本管部１５，３６，４２の円筒部１３，３４，３９の形状が略円筒状である場合について説明したが、その形状として中央部が最も膨らんで最大径を有し、両端へいくほど徐々に径小となる紡錘形状のものを用いた場合でも上記と同様の作用効果を得ることができる。
【００７４】
上記各実施の形態では、モリブデン製のコイル状の筒状体２５を用いた場合について説明したが、筒状体として、金属ロッドの芯をくり貫いた筒状のものや、金属シートを筒状に丸めたもの等を用いた場合でも上記と同様の作用効果を得ることができる。
【００７５】
上記各実施の形態では、Ｌd／Ｄiが４．０よりも大きい発光管６であって、内部に存在する水銀の量が４．０［ｍｇ／ｃｍ3］以下である発光管６を用いた場合について説明したが、内部に存在する水銀の量が４．０［ｍｇ／ｃｍ3］以下である発光管であれば、その形状等については特に限定されるものではなく、例えばＬd／Ｄiが４．０以下の公知の種々の発光管を用いた場合でも上記と同様の作用効果を得ることができる。
【００７６】
上記各実施の形態では、定格電力（入力電力）１５０Ｗのメタルハライドランプ１を用いた場合について説明したが、本発明は定格電力（入力電力）が例えば１００Ｗ〜２５０Ｗのメタルハライドランプにも適用することができる。
【産業上の利用可能性】
【００７７】
本発明は、特に再始動時において、筒状体と、これと極性が異なる電極部との間でバックアークが発生するのを抑制することが必要な用途にも適用することができるものである。
【図面の簡単な説明】
【００７８】
【図１】本発明の第１の実施の形態であるメタルハライドランプの一部切欠正面図
【図２】同じくメタルハライドランプに用いられている発光管の正面断面図
【図３】同じくメタルハライドランプに用いられている発光管の要部拡大断面図
【図４】本発明の第２の実施の形態である照明装置を模式的に示した図
【図５】本発明のメタルハライドランプに用いることができる別の発光管の要部拡大断面図
【図６】同じくメタルハライドランプに用いることができるさらに別の発光管の要部拡大断面図
【符号の説明】
【００７９】
１  メタルハライドランプ
２  ステムガラス
３  外管
４，５  電力供給線
６  発光管
７  口金
８  アイレット部
９  シェル部
１０  近接導体
１１  抵抗体
１２  ゲッター
１３，３４  円筒部
１４  半球部
１５，３６，４２  本管部
１６，３７，４３  細管部
１７，３３，３８  外囲器
１８  電極部
１９  放電空間
２０  内部リード部
２１  外部リード部
２２  電極導入体
２３  シール材
２４ａ  電極棒
２４ｂ  電極コイル
２５  筒状体
２６  隙間
２７  天井
２８  反射灯具
２９  ベース部
３０  ソケット部
３１  照明器具
３２  電子安定器
３５  リング部
３９  第一の円筒部
４０  テーパ部
４１  第二の円筒部
【図１】
2006179270.tif 000004
【図２】
2006179270.tif 000005
【図３】
2006179270.tif 000006
【図４】
2006179270.tif 000007
【図５】
2006179270.tif 000008
【図６】
2006179270.tif 000009