(57)【要約】【課題】            難削材料の高速切削加工においても、耐摩耗性に優れ、被削材が溶着し刃先の損傷を引き起こすことのない寿命の長いサイアロン製スローアウェイチップおよびこれを装着した切削工具の提供。【解決手段】        αサイアロン相およびβサイアロン相からなるサイアロン相と、ガラス相および／または結晶相からなる粒界相とを持つサイアロン中の、Ｓｉ６−ＺＡｌＺＯＺＮ８−Ｚで表されるβサイアロン相のＺ値が０．２〜１であり、サイアロン相中のαサイアロン相の比率を示すα率が１０〜４０％であり、サイアロン中にはＳｃ、Ｙ、Ｄｙ、Ｙｂ、Ｌｕから選ばれる希土類元素１種以上を酸化物換算で合計２〜５モル％含有し、該希土類元素のうち３０〜５０モル％はαサイアロン相中に存在しているサイアロン製スローアウェイチップ、およびこのサイアロン製スローアウェイチップをホルダーに装着した切削工具。【選択図】          図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
αサイアロン相およびβサイアロン相からなるサイアロン相と、ガラス相および／または結晶相からなる粒界相とを持つサイアロン中の、Ｓｉ６−ＺＡｌＺＯＺＮ８−Ｚで表されるβサイアロン相のＺ値が０．２〜１であり、αサイアロン相のサイアロン相中での比率α率が１０〜４０％であり、サイアロン中にＳｃ、Ｙ、Ｄｙ、Ｙｂ、Ｌｕから選ばれる希土類元素１種以上を酸化物換算で合計２〜５モル％含有し、該希土類元素のうち３０〜５０モル％がαサイアロン相中に存在しているサイアロン製スローアウェイチップ。
【請求項２】
サイアロン中に硬質成分としてチタンの炭化物、窒化物および炭窒化物から選ばれる１種以上を３０モル％以下含有している請求項１に記載のサイアロン製スローアウェイチップ。
【請求項３】
ホルダーに請求項１または２に記載のサイアロン製スローアウェイチップを装着した切削工具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はサイアロン製スローアウェイチップおよび切削工具に関し、詳しくは刃先が摩耗し難く、耐欠損性に優れた寿命の長いサイアロン製スローアウェイチップおよびこれを装着した切削工具に関する。
【背景技術】
【０００２】
切削用工具は図２に示す外径加工用ホルダーや図５に示すフライスカッター用ホルダーなど、ホルダーと呼ばれる支持体の先端に使い捨ての刃先であるスローアウェイチップ（インサート、刃先交換チップ、工具刃先などとも呼ぶ。）を取り付けた構造が多い。このスローアウェイチップには被削材の種類、加工工程、切削速度などによって各種の材料が使用されている。例えば、超硬合金、サーメット、セラミック、ＣＢＮ、さらにはこれらの表面に被膜をコーティングした材料などがある。その中でも普通鋳鉄材（ＦＣ材という）の粗加工、特に高速加工には被覆超硬合金製や窒化珪素系セラミック製のスローアウェイチップが多く使用されている。
【０００３】
一方、サイアロンは高硬度で室温から高温までの強度変化が小さく、窒化珪素に比べ化学的安定性が高いので、耐熱性および耐化学反応性が要求される熱鋼の圧延用ガイドロールやダイスやアルミニウム・ダイキャスト機械のスリーブなどの構造材料として使われている。また、強度や耐熱性が良好であることから切削工具や軸受けにも利用されている。しかし、サイアロン製切削工具は難削性である耐熱合金の粗切削加工用工具として用いられることが多く、粗加工では工具刃先の耐摩耗性についてはあまり重要視されていなかったのでこの面での改良は十分行われていなかった。
【０００４】
近年、自動車の燃費向上を目的としてＦＣ材を主とする自動車部材の軽量化が重要な課題となっており、ＦＣ材と比較して薄肉化、軽量化を図れるダクタイル鋳鉄（ＦＣＤ）材の需要が増加している．従来、ダクタイル鋳鉄の加工には被覆超硬製切削工具を用い、切削速度の比較的小さい条件、例えば５００ｍ／分以下で加工されてきた。しかし、切削能率向上を目的に、例えば１０００ｍ／分程度の高速で切削加工した場合には、超硬合金の基材が切削時に発生した熱により塑性変形して損傷してしまう問題があった。また、耐熱性に優れた窒化珪素製切削工具を用いても、高速加工時には発熱により窒化珪素基材と被削材が反応して、溶着し刃先の損傷を引き起こすことにより短時間で切削不能となってしまうという問題があった。
【０００５】
こうした被削材と窒化珪素基材との溶着による損傷を低減するために、窒化珪素基材を鉄や炭素との反応性が低いチタン化合物やアルミニウム化合物からなる硬質層で被覆する方法が知られている。例えば、特許文献１、特許文献２、特許文献３などには、窒化珪素基材に窒化チタンや酸化アルミニウムを被覆し、普通鋳鉄およびダクタイル鋳鉄を切削加工する事例が開示されている。被覆層の効果で被削材と工具の溶着損傷は抑制されるが、窒化珪素基材と窒化チタンや酸化アルミニウムとの熱膨張係数の違いにより被覆時に被覆層に引っ張り残留応力が生じ易く、被覆層を破壊の起点として工具刃先が欠損してしまうことがある。また、被削材と窒化珪素基材の化学反応を抑制するために、窒化珪素に窒化チタンや酸化アルミニウムを添加し基材自体の耐化学反応性を向上させる方法が知られている。窒化チタンは分散粒子として組織中に存在し、窒化珪素基材の耐化学反応性を改善できる。また、酸化アルミニウムは窒化珪素粒子中に固溶しサイアロン粒子となり、窒化珪素粒子自体の耐化学反応性を改善する。こうした方法については、例えば、特許文献４、特許文献５、特許文献６、特許文献７、特許文献８、特許文献９などに開示されている。しかし、窒化チタンや酸化アルミニウムの添加は、窒化チタンと窒化珪素粒子の熱膨張係数の相違による高温強度の低下、あるいは酸化アルミニウムの添加によるサイアロン化による粒子自体の強度低下を招き易くその性能バランスの制御が難しかった。とりわけダクタイル鋳鉄のような難削材の高速切削時に十分な寿命を発揮する工具とするには難点があった。
【０００６】
【特許文献１】ＵＳ  ５５２５１３４号公報
【特許文献２】特開２００２−２８４５８９号公報
【特許文献３】特開２００２−１９２４０３号公報
【特許文献４】特開昭６２−１５５０５号公報
【特許文献５】特開昭６３−３５５９４号公報
【特許文献６】特開平２−２７５７６３号公報
【特許文献７】特表平８−５１０９６５号公報
【特許文献８】特開平１０−３６１７４号公報
【特許文献９】ＷＯ  ０２／４４１０４（Ａ２）号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は上述のような問題点を解決し、普通鋳鉄だけでなくダクタイル鋳鉄のような難削材料の高速切削加工においても、十分な強度を持ち、耐摩耗性に優れ、被削材が溶着し刃先の損傷を引き起こすことのない、寿命の長いサイアロン製スローアウェイチップおよびこれを装着した切削工具を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、上述のような切削工具素材の溶着損傷から工具刃先が損傷する機構を鋭意研究し、難削材、例えばダクタイル鋳鉄等からなる被削材と工具材質の化学反応による溶着を問題のないレベルまで抑制し、かつ工具材質の強度低下を引き起こさないようにすることが工具寿命を延長させるために重要であることを見出した。ダクタイル鋳鉄等からなる被削材と切削工具刃先との溶着反応については、窒化珪素が被削材と高温、高切削圧力で接触する際に、珪素と窒素に分解しやすいことに起因していると考えられている。この窒化珪素の分解反応を抑制することが、窒化珪素系工具の溶着損傷による刃先摩耗を小さくし、工具寿命を延長させるために重要である。そのためには、特定の組成のβサイアロン相の生成と、αサイアロン相の組成と存在比率の制御とが重要であることを見出した。すなわち、本発明の課題を解決するための手段は以下のようなものである。
【０００９】
（１）αサイアロン相およびβサイアロン相からなるサイアロン相と、ガラス相および／または結晶相からなる粒界相とを持つサイアロン中の、Ｓｉ６−ＺＡｌＺＯＺＮ８−Ｚで表されるβサイアロン相のＺ値が０．２〜１であり、αサイアロン相のサイアロン相中での比率α率が１０〜４０％であり、サイアロン中にＳｃ、Ｙ、Ｄｙ、Ｙｂ、Ｌｕから選ばれる希土類元素１種以上を酸化物換算で合計２〜５モル％含有し、該希土類元素のうち３０〜５０モル％がαサイアロン相中に存在しているサイアロン製スローアウェイチップである。
（２）サイアロン中に硬質成分としてチタンの炭化物、窒化物および炭窒化物から選ばれる１種以上を３０モル％以下含有している（１）に記載のサイアロン製スローアウェイチップである。
（３）ホルダーに（１）または（２）に記載のサイアロン製スローアウェイチップを装着した切削工具である。
【００１０】
本発明のスローアウェイチップは、窒化珪素にアルミニウム化合物を加えサイアロン化した、αサイアロン相およびβサイアロン相からなるサイアロン相を主相とし、焼結助剤で結合しているサイアロン焼結体製である。サイアロン焼結体中のβサイアロン相は窒化珪素と同様の微細な針状粒子が絡み合った組織で、かつ粒子自体の強度も従来の工具に使われているアルミナなどよりも高いため、工具刃先の欠損は生じ難く長寿命となる。しかし、アルミニウム化合物の固溶量が多すぎると、サイアロン相の強度が低下し、工具刃先が欠損し易くなってしまう。アルミニウム化合物添加量は被削材との反応性を抑えながら、強度低下する弊害が生じない程度に調整する必要がある。なお、アルミニウム化合物は窒化珪素内に固溶しサイアロン化しなくても、粒界相に存在することで被削材との反応抑制に寄与する効果もある。サイアロン相は窒化珪素と比較し、化学的に安定で、高温においても被削材の主成分である鉄や炭素とも反応しにくいので、アルミニウム化合物の添加量を適当に保つことによって強度と化学的安定性の両者を満足できるものにすることが重要である。具体的なアルミニウム化合物の添加量は、サイアロン焼結体中のＳｉ６―ＺＡｌＺＯＺＮ８―Ｚで表されるβサイアロン相のＺ値が０．２≦Ｚ≦１となる範囲となるようにすることが必要である。Ｚ値が０．２未満であると被削材との溶着反応が発生しやすく、充分な寿命延長効果が得られず、Ｚ値が１を越えるとアルミニウム成分が多くなり、サイアロン化による強度低下が顕著となり、工具刃先の強度が落ち摩耗、欠損が顕著になる。なお、このＺ値の測定方法は、Ｘ線回折により測定されるサイアロン焼結体中のβサイアロン相のａ軸格子定数と、β窒化ケイ素のａ軸格子定数（７．６０４４２Å）の差から定法により算出する。（詳しい算出方法は例えばＷＯ  ０２／４４１０４  第２８頁を参照すればよい。）
【００１１】
また、本発明においては、サイアロン相中のαサイアロン相の組成、およびサイアロン相中でのその存在比率を制御することが重要である。αサイアロン相は組成式Ｍｘ（Ｓｉ，Ａｌ）１２（Ｏ，Ｎ）１６で表される。なお、ＭはＭｇ，Ｃａ，Ｓｃ，Ｙ，Ｄｙ，Ｅｒ，Ｙｂ，Ｌｕ等の侵入型で固溶する元素を表し、Ｘは０＜Ｘ≦２の値である。αサイアロン相は等軸状の粒子形状であるため、βサイアロン相に較べて低靭性であるが、硬度が高い特徴を有する。このように高硬度のαサイアロン相を所定量生成させ、同時にαサイアロン相中に固溶させる元素およびその固溶量を最適化することで、βサイアロン相のみのサイアロン焼結体と較べて被削材との耐反応性および耐摩耗性を高めることが可能となる。本発明では、全サイアロン相に対するαサイアロン相の比率であるα率を１０〜４０％とし、αサイアロン相に固溶される希土類元素Ｓｃ、Ｙ、Ｄｙ、Ｙｂ、Ｌｕの合計を、サイアロン焼結体全体に含まれる該希土類元素総量の３０〜５０モル％とすることで、サイアロン焼結体の化学的安定性が増し、サイアロンと被削材との反応を抑制することができる。また、サイアロン焼結体としては、前記希土類元素の少なくとも一種を合計で２〜５モル％含有し、そのうちの上記割合をαサイアロン相に固溶させることにより、サイアロン焼結体の焼結性を確保しながら粒界相も低減でき、粒界相に起因する機械的な摩耗損傷の抑制に対しても有効に作用する。
【００１２】
αサイアロン相の比率α率は、Ｘ線回折におけるβサイアロン相の（１０１）面ピーク強度をβ１、（２１０）面ピーク強度をβ２、αサイアロン相の（１０２）面ピーク強度をα１、（２１０）面ピーク強度をα２とした時に、（α１＋α２）／（β１＋β２＋α１＋α２）で算出される。α率が１０％未満かつ、αサイアロン相に固溶する前記希土類元素が全体の３０モル％未満では、被削材との耐反応性が優れたαサイアロン相の生成が不十分となり、サイアロン焼結体としての耐反応性が低下し、被削材と工具刃先の化学反応による溶着損傷が起き易くなる。α率が４０％を越えると靭性の低い等軸状のαサイアロン相が多くなるため耐欠損性が低下し好ましくない。また、前記希土類元素のαサイアロン相中への固溶量が前記希土類元素全体の５０モル％を越える場合には、サイアロン焼結体の被削材に対する耐反応性は充分でも、αサイアロン粒子自身の強度が低下するため好ましくない。よって、本発明のサイアロン製スローアウェイチップにおいては、α率を１０〜４０％、αサイアロン相に固溶させる前記希土類元素をサイアロン焼結体全体に含まれる前記希土類元素総量２〜５モル％のうち３０〜５０モル％の比率とする。
【００１３】
サイアロン粒子間の粒界相は、焼結助剤、窒化珪素及び窒化珪素に不純物として含まれるシリカ成分等が焼結時に液相化して、サイアロン粒子の生成、再配列、粒成長に寄与したあと、冷却時に固化してガラス相あるいは結晶相として形成される。この粒界相は、サイアロン粒子と比較すると、低融点、低靱性かつ低硬度であるため、サイアロン焼結体の耐熱性、靱性、硬度を改善するためには少ないほうがよい。粒界相は、例えば焼結助剤の低減により減少させることができるが、焼結助剤を低減させすぎると、サイアロン相が完全に焼結できなくてサイアロン焼結体の強度を低下させる原因となる。本発明においては、希土類元素であるＳｃ、Ｙ、Ｄｙ、Ｙｂ、Ｌｕを焼結助剤として使用し、サイアロン焼結体の耐熱性、靱性、硬度等の改善を図っており、サイアロン焼結体に対し該希土類元素全体で酸化物換算２〜５モル％とする必要がある。
【００１４】
焼結体中の上記希土類元素の酸化物換算含有量のモル％は以下の方法で算出したものである。
（ａ）焼結体中の各元素（非金属元素は除く、以下同じ）の量を蛍光Ｘ線分析や化学分析などで分析し、重量比を算出する。
（ｂ）上記の各元素を酸化物や窒化物などの化合物とみなして分子量を求める。例えばＳｉはＳｉ３Ｎ４、ＡｌはＡｌ２Ｏ３およびＡｌＮ、ＹはＹ２Ｏ３などとして計算する。
（ｃ）更に（ａ）で算出した重量比を（ｂ）で求めた各元素の化合物の分子量で割ることでこれを各元素の化合物のモル数とする。これらのモル数の合計を１００モル％として、それぞれの化合物のモル数をモル％に換算する。  
なお、簡易的な算出方法としては、焼結原料粉末は過不足なく焼結体になるものと想定して、焼結体中の含有組成ではなく、焼結体素地調製時の原料組成からモル％を求めることもできる。
【００１５】
本発明のサイアロン製スローアウェイチップにおいては、硬質成分としてチタンの炭化物、窒化物および炭窒化物から選ばれる１種以上を３０モル％以下、好ましくは０．１〜２５モル％、さらに好ましくは１〜２０モル％含有していることが望ましい。通常、このような硬質成分は焼結体中に単独で粒子分散している。上記チタン化合物はアルミナと同様に窒化珪素と比べると、被削材の主成分である鉄や炭素との反応性が低いため、焼結体中に存在することで被削材との反応性を抑制することができる。上記チタン化合物含有量が上記上限を超えると上記チタン化合物がサイアロンと比較し熱膨張係数が大きい成分であるため、切削加工時の熱の影響を受けて発生する熱クラックにより工具刃先が欠損しやすくなるため好ましくない。なお、チタン化合物が単独で粒子分散しているか否かは光学顕微鏡や電子顕微鏡で確認できる。また、チタン化合物のモル％の算出方法は上記希土類元素の酸化物換算含有量のモル％算出方法と同様である。
【００１６】
本発明のサイアロン製スローアウェイチップは切削工具用のホルダーに装着して高性能の切削工具として使用される。特に、ダクタイル鋳鉄などの高速粗加工を精度よく行う長寿命の切削工具用として適している。なお、本発明の切削工具は広義の切削工具であり、旋削加工、フライス加工、溝入加工などの粗加工、仕上加工などを行う工具全般を言う。
【００１７】
本発明のサイアロン製スローアウェイチップの好ましい製造方法について説明する。Ｓｉ３Ｎ４粉末およびＡｌ２Ｏ３粉末、ＡｌＮ粉末等のサイアロンを構成する元素を含む原料粉末を、焼結助剤として希土類元素の酸化物粉末であるＳc２Ｏ３粉末、Ｙ２Ｏ３粉末、Ｄｙ２Ｏ３粉末、Ｙｂ２Ｏ３粉末、Ｌｕ２Ｏ３粉末等のいずれかまたは数種類と混合し、好ましくは硬質成分のＴｉＮ粉末、ＴｉＣ粉末、ＴｉＣＮ粉末のいずれかを加えて原料粉末とする。原料粉末は平均粒径５μｍ以下、好ましくは３μｍ以下、さらに好ましくは１μｍ以下とするとよい。これらの原料粉末は焼結後のスローアウェイチップの組成を考慮してそれぞれの比率を決めればよい。通常は、Ｓｉ３Ｎ４粉末を５０〜９０モル％、Ａｌ２Ｏ３粉末を０．５〜１５モル％、ＡｌＮ粉末を０〜３５モル％、焼結助剤を２〜５モル％、硬質成分を０〜３０モル％とすればよい。調製した原料粉末をボールミルのような混合粉砕機、例えばＳｉ３Ｎ４製ボールを備えたＳｉ３Ｎ４製ポットを用いて粉末を溶解しない溶媒、例えばエタノール等を加えて１０〜３００時間混合してスラリーを製造する。この際、原料粉末の粒径が大きいときには粉砕時間を長くして粉砕を十分にする。
【００１８】
このスラリー中に粗粒がある場合は、スラリーを２００〜５００メッシュ程度のふるいにかけ粗粒を除く。そしてマイクロワックス系等の有機バインダを原料粉末に対し３〜１５重量％添加しスプレードライ等により造粒乾燥する。得られた造粒粉末を所望の形状にプレス成形した後に、加熱装置内において窒素等の不活性ガス雰囲気中で脱脂をする。成形は射出成形、押出し成形、鋳込み成形等を応用することもできる。成形にあたっては、後続の脱脂工程、焼結工程で成形品が収縮することを見越して成形しておく。通常、脱脂工程は４００〜８００℃にて３０〜１２０分行えばよい。脱脂した成形体を１５００〜１９００℃、好ましくは１７００〜１８００℃で焼結する。一次焼結はカーボン、窒化ホウ素又は窒化珪素等のサヤ内で１〜９気圧の窒素又はＡｒ雰囲気下にて１７００〜１８００℃まで昇温し１〜５時間保持すればよい。１次焼結で、充分に緻密化して焼結体が得られなかった時には、必要に応じて２次焼結を行う。２次焼結は熱間静水圧成形（ＨＩＰ）によればよい。例えば、１００〜２０００気圧の窒素雰囲気下において１７００〜１８００℃で１〜５時間加熱する。このようにして得た焼結体はサイアロン焼結体であり、これを図１、図３に示すようなスローアウェイチップとしての形状に研磨加工して本発明の切削工具用のサイアロン製スローアウェイチップとすることができる。さらに、図２、図５に示すように外径加工用ホルダーやフライスカッター用ホルダーに装着することにより外径加工用切削工具やフライスカッター用切削工具とすることができる。
【発明の効果】
【００１９】
本発明のスローアウェイチップおよび切削工具は、制御された組成および焼結体構造のサイアロン製スローアウェイチップであり、高温強度、硬度、耐摩耗性に加え溶着損傷による欠損耐性をも備えており、通常の切削材はもとより、難削材の高速切削においても非常に長寿命である。その結果、難削性のダクタイル鋳鉄や耐熱合金を高速加工することが可能となり、加工費用の低減、加工効率の向上に貢献することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２０】
本発明のサイアロン製スローアウェイチップおよびこれを装着した切削工具の好ましい態様について、実施例として比較例と対比しながら説明する。
【実施例】
【００２１】
（１）スローアウェイチップの作製
それぞれ平均粒径１．０μｍ以下のαＳｉ３Ｎ４粉末、焼結助剤として希土類元素酸化物Ｓｃ２Ｏ３、Ｙ２Ｏ３、ＣｅＯ２、Ｄｙ２Ｏ３、Ｅｒ２Ｏ３、Ｙｂ２Ｏ３、Ｌｕ２Ｏ３の粉末、さらにＡｌ２Ｏ３粉末、ＡｌＮ粉末、ＴｉＮ粉末を表１に示す割合で配合して原料粉末を調製した。次に、これらの原料粉末を内壁がＳｉ３Ｎ４製のポットにＳｉ３Ｎ４製ボールと共に入れ、エタノールを加えて２４時間混合してスラリーを作製した。このスラリーを３２５メッシュのふるいに通し、エタノールに溶解したマイクロワックス系の有機バインダを５．０重量％添加しスプレードライで顆粒を作製した。得られた顆粒を、焼結後にＩＳＯ規格でほぼＳＮＧＮ１２０４１２のスローアウェイチップの形状となるようにプレス成形した。成形体を加熱装置内において１気圧の窒素雰囲気中で６００℃にて６０分脱脂した。脱脂した成形体の一次焼結は、窒化珪素製のサヤ内にセットし、６気圧の窒素雰囲気下にて１８００℃まで昇温し１２０分保持した。一次焼結体内部に残留ポアを除くため、熱間静水圧成形（ＨＩＰ）により二次焼結を行った。二次焼結は１０００気圧の窒素雰囲気下において１７００℃で１２０分加熱した。得られたサイアロン焼結体を研磨加工してＩＳＯ規格でＳＮＧＮ１２０４１２のスローアウェイチップ形状に整え切削工具用のスローアウェイチップを得た。
【００２２】
（２）スローアウェイチップの性状の測定
前記スローアウェイチップの特性等の測定方法について説明する。得られた実施例および比較例のスローアウェイチップをアルキメデス法により密度測定し、理論密度で除して理論密度比を算出した。比較例１のサンプル以外は理論密度比が十分高く、焼結体中にマイクロポアが残存せず緻密化していたので性状測定を行った。Ｚ値およびα率の測定および計算については前述の方法によった。αサイアロン粒子内のＳｃ、Ｃｅ、Ｙ、Ｄｙ、Ｅｒ、Ｙｂ、Ｌｕの固溶量については、透過型電子顕微鏡で組織観察し付属のＥＤＸ分析器にてαサイアロンの組成分析を行い測定した。そして、添加した助剤量に対してαサイアロン粒子内に固溶した量の割合（モル）を助剤の固溶率モル％として算出した（顕微鏡観察倍率：５０，０００倍）。表１には、組成を変化させて作製した本発明の実施例および比較例のスローアウェイチップの組成、性状を示した。
【００２３】
（３）スローアウェイチップの切削性能の評価
上記（１）で作製した実施例及び比較例のスローアウェイチップについて、以下の性能試験を行った。結果は表1に示す。  
実施例および比較例のスローアウェイチップの刃先に面取り幅を０．３ｍｍ、面取り角が２５°となる面取り刃先加工を行ない、フライスカッターにセットし（図４、図５参照）、下記に示す加工条件にて切削加工を行なった。工具刃先の摩耗量（ＶＢ）が０．３ｍｍとなるまでに加工可能であった被削材枚数にて評価した。また、ＶＢが０．３ｍｍとなる前に工具刃先が欠損した場合にも同様に工具寿命と判定した。
（加工条件）
被削材：ＪＩＳ  FＣＤ６００（ダクタイル鋳鉄、鋳肌付き）：縦１３０ｍｍ×横７００ｍｍ×厚み３０ｍｍ
切削速度：１０００ｍ／ｍｉｎ
送り速度：０．１５ｍｍ／刃
切り込み深さ：２．０ｍｍ
切削油：乾式
使用カッター：φ１００、１枚刃にて加工。
【００２４】
【表１】
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【００２５】
表１に示されるように、実施例Ａ〜Ｔの本発明のスローアウェイチップは、工具刃先の摩耗量（ＶＢ）が０．３ｍｍとなるまでの被削材加工可能枚数が９枚以上と多く、かつ工具刃先の欠損も認められなかった。しかし、本発明の要件を満足しない比較例のスローアウェイチップは最高でも５枚しか切削できなかった。また、刃先欠損を起こしたり緻密化不良のスローアウェイチップもあった。
【産業上の利用可能性】
【００２６】
本発明のスローアウェイチップおよびこれを装着した切削工具は耐磨耗性、耐欠損性に優れた長寿命のスローアウェイチップおよび切削工具として各種材料の広義の切削加工に使用できる。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】図１は本発明のスローアウェイチップの斜視図である。
【図２】図２はホルダーに本発明のスローアウェイチップを装着した外径加工用切削工具の例である。
【図３】図３は本発明のスローアウェイチップの他の例の斜視図である。
【図４】図４は図３のスローアウェイチップの面取り加工を示す正面図である。
【図５】図５はフライスカッター用ホルダーにスローアウェイチップを装着した切削工具の平面図である。
【符号の説明】
【００２８】
１：スローアウェイチップ
２：外径加工用ホルダー
３：押さえ金
４：刃先
５：スローアウェイチップの面取り加工部
６：フライスカッター用ホルダー
７：フライスカッター用ホルダー本体
８：スローアウェイチップ装着用カートリッジ
９：スローアウェイチップ取付け用くさび
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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