(57)【要約】金属材料の摺動部品を備えた圧縮要素を有し、摺動部品の少なくともひとつの摺動面に、二硫化モリブデンを固溶させた混合層を形成し、混合層の表面にさらに二硫化モリブデンの単体の層を形成し、単体の層により初期なじみを生じ、摺動損失を低減するとともに、単体の層が剥れても、混合層の二硫化モリブデンが低い摩擦係数でへき開することにより固体潤滑作用を発揮し、摺動部の摩擦係数が低くなり、摺動損失が低下する。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属材料により形成された摺動部品を備えた圧縮要素を有し、前記摺動部品の少なくともひとつの摺動面に、二硫化モリブデンを固溶させた混合層を形成し、前記混合層の表面にさらに二硫化モリブデンの単体の層を形成した冷媒圧縮機。
【請求項２】
混合層における二硫化モリブデンの最大濃度を５ｗｔ％以上とした請求項１に記載の冷媒圧縮機。
【請求項３】
混合層の厚さを０．１μｍ〜２．０μｍとした請求項１に記載の冷媒圧縮機。
【請求項４】
二硫化モリブデンの単体の層を形成する二硫化モリブデンの純度を９８％以上とした請求項１に記載の冷媒圧縮機。
【請求項５】
二硫化モリブデンの単体の層の厚さを０．１μｍ〜２．０μｍとした請求項１に記載の冷媒圧縮機。
【請求項６】
密閉容器内にオイルを貯留するとともに圧縮要素を収容し、
前記圧縮要素は、主軸および偏心軸を備えたクランクシャフトと、一方が前記クランクシャフトに一体に形成され、他方が軸受部に一体に形成されたスラスト部と、前記主軸を回転自在に軸支する軸受部と、シリンダーを形成するシリンダーブロックと、前記シリンダー内を往復動するピストンと、前記偏心軸と平行に配置され前記ピストンに固定されたピストンピンと前記偏心軸と前記ピストンとを連結するコンロッドとを備えたレシプロ型の圧縮要素であり、
金属材料により形成された摺動部品は、前記クランクシャフト、前記スラスト部、前記シリンダーブロック、前記ピストン、前記ピストンピン、および前記コンロッドの少なくともいずれかひとつである請求項１から５のいずれか一項に記載の冷媒圧縮機。
【請求項７】
密閉容器内にオイルを貯留するとともに圧縮要素を収容し、
前記圧縮要素は、主軸および偏心軸を備えたクランクシャフトと、一方が前記クランクシャフトに一体に形成され、他方が軸受部に一体に形成されたスラスト部と、前記主軸を回転自在に軸支する軸受部と、シリンダーを形成するシリンダーブロックと、前記シリンダー内を往復動するピストンと、前記ピストンとの連結する側にボールを固定したコンロッドとを備え、
前記ピストンは前記ボールをカシメ遊動固定するレシプロ型の圧縮要素を形成し、
金属材料により形成された摺動部品は、前記クランクシャフト、前記スラスト部、前記シリンダーブロック、前記ピストン、および前記コンロッドの少なくともいずれかひとつである請求項１から５のいずれか一項に記載の冷媒圧縮機。
【請求項８】
密閉容器内にオイルを貯留するとともに圧縮要素を収容し、
前記圧縮要素は、偏心部を有するシャフトと、前記シャフトの回転中心と同心の圧縮室を形成するシリンダーと、前記偏心部に嵌装され、前記圧縮室内で転動するローリングピストンと、前記ローリングピストンに圧接されることにより前記圧縮室内を高圧側と低圧側に仕切るベーンと、前記シリンダーの両側面を封止するとともに、前記シャフトを軸支する電動要素側の主軸受と反電動要素側の副軸受と、前記シャフトの一端に固定した給油スプリングと、前記給油スプリングを収納するとともに、一端を前記オイル中に開口した給油管とを備えたローリングピストン型の圧縮要素を形成し、
金属材料により形成された摺動部品は、前記シャフト、前記シリンダー、前記ローリングピストン、前記ベーン、前記主軸受、前記副軸受、前記給油スプリング、および前記給油管の少なくともいずれかひとつである請求項１から５のいずれか一項に記載の冷媒圧縮機。
【請求項９】
請求項１から８のいずれか一項に記載の冷媒圧縮機と、キャピラリーチューブと膨張弁の少なくともどちらか一方を膨張器に備えた冷却装置。
【請求項１０】
請求項１から８のいずれか一項に記載の冷媒圧縮機と、キャピラリーチューブと膨張弁の少なくともどちらか一方を膨張器に備えた冷却装置を備えた冷蔵庫。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、主に家庭用の電気冷凍冷蔵庫などに使用される冷媒圧縮機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、地球環境保護の観点から化石燃料の使用を少なくする高効率の圧縮機の開発が進められている。
【０００３】
従来の圧縮機としては、摺動部を構成する摺動部材は一方が窒化処理した鉄系材料にリン酸マンガン処理した摺動材料にて形成され、他方の摺動部材が陽極酸化処理したアルミニウムダイキャストにて形成されている（例えば、日本の特開平６−１１７３７１号公報参照）。
【０００４】
図１４は特開平６−１１７３７１号公報に記載された従来技術の冷媒圧縮機の断面図を示すものである。図１４に示すように密閉容器１は底部にオイル２を貯留するとともに、固定子３、および回転子４からなる電動要素５とこれによって駆動される往復式の圧縮要素６を収容している。
【０００５】
次に圧縮要素６の詳細を以下に説明する。
クランクシャフト７は回転子４を圧入固定した主軸部８および主軸部８に対し偏心して形成された偏心軸９からなり、クランクシャフト７には給油ポンプ１０が設けられている。シリンダーブロック１１は略円筒形のボアー１２からなる圧縮室１３を形成するとともに主軸部８を軸支する軸受部１４が設けられている。
【０００６】
ボアー１２に遊嵌されたピストン１５は、ピストンピン１６を介して偏心軸９との間が連結手段であるコンロッド１７によって連結されている。ボアー１２の端面はバルブプレート１８で封止されている。
【０００７】
ヘッド１９は高圧室を形成し、バルブプレート１８におけるボアー１２とは反対側に固定されている。サクションチューブ２０は密閉容器１に固定されるとともに冷凍サイクルの低圧側（図示せず）に接続され、冷媒ガス（図示せず）を密閉容器１内に導く。サクションマフラー２１は、バルブプレート１８とヘッド１９に挟持される。
【０００８】
クランクシャフト７の主軸部８と軸受部１４、ピストン１５とボアー１２、ピストンピン１６とコンロッド１７、クランクシャフト７の偏心軸９とコンロッド１７は相互に摺動部を形成する。そして、摺動部を構成する摺動部材は一方が窒化処理した鉄系材料にリン酸マンガン処理した摺動材料にて形成され、他方の摺動部材は陽極酸化処理したアルミニウムダイキャストにて形成されている。
【０００９】
以上のような構成において次に動作を説明する。商用電源（図示せず）から供給される電力は電動要素５に供給され、電動要素５の回転子４を回転させる。回転子４はクランクシャフト７を回転させ、偏心軸９の偏心運動が連結手段のコンロッド１７からピストンピン１６を介してピストン１５を駆動する。これにより、ピストン１５はボアー１２内を往復運動し、サクションチューブ２０を通して密閉容器１内に導かれた冷媒ガスは、サクションマフラー２１から吸入され、圧縮室１３内で連続して圧縮される。
【００１０】
オイル２はクランクシャフト７の回転に伴い、給油ポンプ１０から各摺動部に給油され、摺動部を潤滑するとともに、給油されたオイル２がピストン１５とボアー１２との間におけるシールとしての機能を有する。
【００１１】
ここでピストン１５とボアー１２とは、漏れ損失を小さくするために非常に狭いクリアランスで遊嵌されている。その結果、ピストン１５とボアー１２の形状、精度のばらつきによっては部分的に相互接触を起こす部位が生ずることがある。しかしながら、摺動部における摺動部材の一方に硬度及び密度の低いリン酸マンガン処理を施しているため、相互接触を起こしてもその部位のリン酸マンガンが摩滅し、互いに相手の形状になじむこと（初期なじみ）ができる。したがって、このピストン１５とボアー１２の摺動部においては、摺動損失を低減させることができる。
【特許文献１】特開平６−１１７３７１号公報
【特許文献２】国際公開第０４／０５５３７１号パンフレット
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
上記の特開平６−１１７３７１号公報に記載の冷媒圧縮機では、摺動部における摺動部材の一方に硬度及び密度が低いリン酸マンガン処理を用いているので、初期なじみ性は良い。しかしながら、例えば起動時等、摺動部に油膜が発生しない状態で繰り返し摺動部同士が接触を繰り返すと、リン酸マンガン層が摩滅して無くなり、母材同士で金属接触を起こすことがあった。その結果、冷媒圧縮機では、摩擦係数が高くなり摺動損失が増加したり、更に発熱量が増加すると、摩耗の増加並びに異常摩耗が発生する可能性があった。
【００１３】
特に、ピストン１５とボアー１２との間において摩耗が発生すると、その間のすきまが大きくなり、圧縮した冷媒ガスがピストン１５とボアー１２との間のクリアランスから漏れてしまい効率が低下する可能性があった。
【００１４】
また、この摩耗により生ずる金属紛はオイルの劣化物と反応することにより金属塩によるスラッジとなる。このスラッジが、冷却システムに膨張器として一般的に採用されている、経路の微細なキャピラリーチューブ内壁や膨張弁に付着し、冷媒循環の阻害を引き起こす可能性があった。
【００１５】
また、別の従来の技術としては、圧縮機用の摺動材料として摺動部表面に固体潤滑剤である二硫化モリブデン（ＭｏＳ２）を固溶させた混合層を形成させたものがある（例えば、国際公開第０４／０５５３７１号パンフレット参照）。
【００１６】
図１５は国際公開第０４／０５５３７１号パンフレットに記載された従来技術の二硫化モリブデンを固溶させた混合層の断面を示すものである。
【００１７】
図１５に示すように、金属材料からなる摺動部品を備えた圧縮要素において、二硫化モリブデンを固着させた混合層３３を摺動部品の摺動面に形成したものである。これによって、ピストン１５が上死点ならびに下死点において速度が０となり、ボアー１２との間で金属接触が生じた場合でも、ピストン１５の表面に形成した混合層３３中の二硫化モリブデンが持つ固体潤滑性により摩擦係数が低下し、摺動損失を低減することができる。また摺動部の表面に微細くぼみ３４を形成することにより、この微細くぼみ３４が圧縮時にラビリンスシールとして働き、漏れ損失を低減するとともに耐摩耗性を向上させることができる。
【００１８】
上記の国際公開第０４／０５５３７１号パンフレットに記載の仕様では、固体接触が生じても混合層３３の二硫化モリブデンが低い摩擦係数でへき開することにより自己潤滑作用を発揮できる。しかしながら、この仕様では、混合層が母材に近い硬度を有しており、初期なじみの効果がほとんど得られないため、摺動損失が低減できず、圧縮機の効率が低下するといった問題があった。
【００１９】
また、自己潤滑作用を有しているとはいえ、混合層、あるいは相手摺動面が摩耗した場合には、やはり金属紛が生じ金属塩が発生するという問題があった。
【００２０】
ここで、例えば摺動面に国際公開第０４／０５５３７１号パンフレットに記載の仕様の二硫化モリブデンを固溶させた混合層を形成させ、さらにこの混合層の上に特開平６−１１７３７１号公報に記載の仕様のリン酸マンガン処理を行うことで、双方のメリットを発揮させることが考えられる。しかしながら、混合層の上にリン酸マンガン処理を行うと摺動部表面とリン酸マンガン処理の下記化学反応式（化学式１）、（化学式２）、（化学式３）によって二硫化モリブデンを固溶させた混合層が腐食されて無くなってしまう。このため、上記のような構成は実現することがほとんど不可能である。
【００２１】
２Ｈ３ＰＯ４＋Ｆｅ→Ｆｅ（Ｈ２ＰＯ４）２＋Ｈ２            （化学式１）
Ｍｅ（Ｈ２ＰＯ４）２→ＭｅＨＰＯ４＋Ｈ３ＰＯ４            （化学式２）
３ＭｅＨＰＯ４→Ｍｅ３（ＰＯ４）２＋Ｈ３ＰＯ４            （化学式３）
【００２２】
ここでＭｅは２価の金属塩（Ｆｅ、Ｍｎ）。
Ｍｅ（Ｈ２ＰＯ４）２：第１リン酸塩、ＭｅＨＰＯ４：第２リン酸塩、Ｍｅ３（ＰＯ４）２：第３リン酸塩
【課題を解決するための手段】
【００２３】
本発明は、上記従来の問題を解決するものであり、摺動損失の低下を図ることができ、高信頼性かつ高効率の冷媒圧縮機を提供することを目的としている。
【００２４】
上記従来の問題を解決するために、本発明の冷媒圧縮機は、金属材料からなる摺動部品のすくなくともひとつの摺動面に、二硫化モリブデンを固溶させた混合層を形成し、混合層の表面にさらに二硫化モリブデンの単体の層を形成したものである。これによって、単体の層の二硫化モリブデンにより、初期なじみを生じ、摺動損失を低減するとともに母材および混合層あるいは相手摺動面の摩耗を抑制し、金属粉の発生を防止するという効果を有する。さらに、本発明の冷媒圧縮機においては、単体の層が剥れたとしても、混合層の二硫化モリブデンの組織が稠密六方晶であるので、固体接触が生じても二硫化モリブデンが低い摩擦係数でへき開することにより固体潤滑作用を発揮し、摺動部の摩擦係数が低くなり、摺動損失を低減するという効果を有する。
【００２５】
本発明の冷媒圧縮機は、上記のように、摺動面に、二硫化モリブデンを固溶させた混合層を形成し、混合層の表面にさらに二硫化モリブデンの単体の層を形成したことにより摩擦係数の低減を図ることができ、高信頼性かつ高効率の冷媒圧縮機を提供することができる。また、本発明の冷媒圧縮機においては、混合層、母材、相手摺動面の金属摩耗紛の発生を抑制することができるので、金属摩耗粉と劣化オイルによる金属塩も少なくなり、冷媒経路におけるキャピラリーチューブや膨張弁といった微細経路を備えていても、その微細経路の金属塩による閉塞を防止することができる。
【００２６】
請求項１に記載の発明は、金属材料により形成された摺動部品を備えた圧縮要素を有し、前記摺動部品の少なくともひとつの摺動面に、二硫化モリブデンを固溶させた混合層を形成し、前記混合層の表面にさらに二硫化モリブデンの単体の層を形成したものである。これにより、請求項１に記載の発明は、単体の層の二硫化モリブデンにより、二硫化モリブデンが持つ自己潤滑作用により摩擦係数が低くなり、摺動損失を低減するという効果を有する。また、請求項１に記載の発明は、単体の層が剥れたとしても、混合層の二硫化モリブデンの組織が稠密六方晶であるので、固体接触が生じても二硫化モリブデンが低い摩擦係数でへき開することにより、固体潤滑作用を発揮する。これにより、摺動部の摩擦係数が低くなり、摺動損失の低減が図れるため、請求項１に記載の発明によれば、混合層、母材、相手摺動面の金属磨耗を抑制することができ、高信頼性かつ高効率の冷媒圧縮機を提供することができる。
【００２７】
請求項２に記載の発明は、請求項１の発明において、混合層における二硫化モリブデンの最大濃度を５ｗｔ％以上としたものであり、混合層の二硫化モリブデンの自己潤滑性が安定し、摩擦係数がさらに低下する。したがって、請求項２に記載の発明によれば、請求項１に記載の発明の効果に加えて、さらに混合層、母材、相手摺動面の金属磨耗を抑制することができ、高信頼性かつ高効率の冷媒圧縮機を提供できる。
【００２８】
請求項３に記載の発明は、請求項１の発明において、混合層の厚さを０．１μｍ〜２．０μｍとしたものであり、混合層の厚さを０．１μｍｍ〜２．０μｍに確保すれば、混合層の二硫化モリブデンの固体潤滑作用を安定して発揮することができる。このため、請求項３に記載の発明は、摺動部の摩擦係数が低くなり、摺動損失の低減を図ることができる。したがって、請求項３に記載の発明によれば、請求項１に記載の発明の効果に加えて、さらに混合層、母材、相手摺動面の金属磨耗を抑制することができ、高信頼性かつ高効率の冷媒圧縮機を提供することができる。
【００２９】
請求項４に記載の発明は、請求項１の発明において、二硫化モリブデンの単体の層を形成する二硫化モリブデンの純度を９８％以上としたものであり、通常、二硫化モリブデンより高い摩擦係数を持つ不純物が極めて微量となるため、二硫化モリブデンの単体の層の摩擦係数を低下させ、摺動損失を低減することができる。したがって、請求項４に記載の発明によれば、請求項１に記載の発明の効果に加えて、さらに混合層、母材、相手摺動面の金属磨耗を抑制することができ高信頼性かつ高効率の冷媒圧縮機を提供することができる。
【００３０】
請求項５に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、二硫化モリブデンの単体の層の厚さを０．１μｍ〜２．０μｍとしたものであり、単体の層が剥れた場合、単体の層の厚さが０．１μｍ〜２．０μｍであれば、特にピストン／ボアーからのリーク量が極端に増大しないので、冷凍能力が低下することがない。したがって、請求項５に記載の発明によれば、請求項１に記載の発明の効果に加えて、さらに高効率の冷媒圧縮機を提供することができる。
【００３１】
請求項６に記載の発明は、請求項１から５のいずれか一項に記載の発明において、密閉容器内にオイルを貯留するとともに圧縮要素を収容し、前記圧縮要素は、主軸および偏心軸を備えたクランクシャフトと、一方が前記クランクシャフトに一体に形成され、他方が軸受部に一体に形成されたスラスト部と、前記主軸を回転自在に軸支する軸受部と、シリンダーを形成するシリンダーブロックと、前記シリンダー内を往復動するピストンと、前記偏心軸と平行に配置され、前記ピストンに固定されたピストンピンと前記偏心軸と前記ピストンとを連結するコンロッドとを備えたレシプロ型の圧縮要素を形成し、金属材料により形成された摺動部品は、前記クランクシャフト、前記スラスト部、前記シリンダーブロック、前記ピストン、前記ピストンピン、および前記コンロッドの少なくともいずれかひとつである。このため、請求項６に記載の発明は、単体の層の二硫化モリブデンにより、初期なじみを生じ、摺動損失を低減するという効果を有するとともに、単体の層が剥れたとしても、混合層の二硫化モリブデンの組織が稠密六方晶であるので、固体接触が生じても二硫化モリブデンが低い摩擦係数でへき開することにより固体潤滑作用を発揮する。これにより、摺動部の摩擦係数が低くなり、摺動損失を低減するという効果を有するため、請求項６に記載の発明によれば、混合層、母材、相手摺動面の金属磨耗を抑制することができ、高信頼性かつ高効率の往復式の圧縮要素を持つ冷媒圧縮機を提供することができる。
【００３２】
請求項７に記載の発明は、請求項１から５のいずれか一項の記載の発明において、密閉容器内にオイルを貯留するとともに圧縮要素を収容し、前記圧縮要素は、主軸および偏心軸を備えたクランクシャフトと、一方が前記クランクシャフトに一体に形成され、他方が軸受部に一体に形成されたスラスト部と、前記主軸を回転自在に軸支する軸受部と、シリンダーを形成するシリンダーブロックと、前記シリンダー内を往復動するピストンと、前記ピストンとの連結する側にボールを固定したコンロッドとを備え、前記ピストンは前記ボールをカシメ遊動固定するレシプロ型の圧縮要素を形成し、金属材料により構成された摺動部品は、前記クランクシャフト、前記スラスト部、前記シリンダーブロック、前記ピストン、および前記コンロッドの少なくともいずれかひとつである。このため、請求項７に記載の発明は、単体の層の二硫化モリブデンにより、初期なじみを生じ、摺動損失を低減するという作用を有するとともに、単体の層が剥れたとしても、混合層の二硫化モリブデンの組織が稠密六方晶であるので、固体接触が生じても二硫化モリブデンが低い摩擦係数でへき開することにより固体潤滑作用を発揮する。これにより、摺動部の摩擦係数が低くなり、摺動損失を低減するという効果を有するため、請求項７に記載の発明によれば、混合層、母材、相手摺動面の金属磨耗を抑制することができ、それに伴って、金属摩耗紛がピストンとボールのカシメ部分に侵入、噛み込む量も減るため遊動阻害を防止することができ、高信頼性かつ高効率の往復式の圧縮要素を持つ冷媒圧縮機を提供することができる。
【００３３】
請求項８に記載の発明は、請求項１から５のいずれか一項に記載の発明において、密閉容器内にオイルを貯留するとともに圧縮要素を収容し、前記圧縮要素は、偏心部を有するシャフトと、前記シャフトの回転中心と同心の圧縮室を形成するシリンダーと、前記偏心部に嵌装され、前記圧縮室内で転動するローリングピストンと、前記ローリングピストンに圧接されることにより前記圧縮室内を高圧側と低圧側に仕切るベーンと、前記シリンダーの両側面を封止するとともに、前記シャフトを軸支する電動要素側の主軸受と反電動要素側の副軸受と、前記シャフトの一端に固定した給油スプリングと、前記給油スプリングを収納するとともに、一端を前記オイル中に開口した給油管とを備えたローリングピストン型の圧縮要素を形成し、金属材料により形成された摺動部品は、前記シャフト、前記シリンダー、前記ローリングピストン、前記ベーン、前記主軸受、前記副軸受、前記給油スプリング、および前記給油管の少なくともいずれかひとつである。このため、請求項８に記載の発明は、単体の層の二硫化モリブデンにより、初期なじみを生じ、摺動損失を低減するという効果を有するとともに、単体の層が剥れたとしても、混合層の二硫化モリブデンの組織が稠密六方晶であるため、固体接触が生じても二硫化モリブデンが低い摩擦係数でへき開することにより固体潤滑作用を発揮する。これにより、摺動部の摩擦係数が低くなり、摺動損失を低減するという効果を有するため、請求項８に記載の発明によれば、混合層、母材、相手摺動面の金属磨耗を抑制することができ、高信頼性かつ高効率の回転式の圧縮要素を持つ冷媒圧縮機を提供することができる。
【００３４】
請求項９に記載の発明は、請求項１から８いずれか一項に記載の冷媒圧縮機と、キャピラリーチューブと膨張弁の少なくともどちらか一方を膨張器に備えた冷却装置である。請求項９に記載の発明においては、圧縮機から吐出される金属摩耗紛が少ないため、微細な経路であるキャピラリーチューブの内面や、膨張弁の微細経路に金属摩耗粉と劣化オイルによる金属塩が付着する量が少なくなり、冷媒の循環が阻害されることが防止され信頼性の高い冷却装置を提供することができる。
【００３５】
請求項１０に記載の発明は、一般の冷蔵庫倉庫や冷媒循環量の大きい業務用冷蔵庫に比較してさらに微細なキャピラリーチューブと膨張弁の少なくともどちらか一方を採用している、例えば家庭用の冷蔵庫に用いられている。請求項１０に記載の発明においては、請求項９に記載の冷却装置を備えているので、圧縮機から吐出される金属摩耗紛が少ないため、微細な経路であるキャピラリーチューブの内面や、膨張弁の微細経路に金属摩耗粉と劣化オイルによる金属塩が付着する量が少なくなり、冷媒の循環が阻害されることが防止され、信頼性の高い、例えば家庭用の冷蔵庫を提供することができる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００３６】
（実施の形態１）
図１は、本発明の実施の形態１における冷媒圧縮機の断面図、図２は、図１におけるＡ部拡大図、図３は、図２におけるＢ部拡大図、図４は、同実施の形態における二硫化モリブデンの形成図、図５は、同実施の形態におけるピストン／ボアーのクリアランスと冷凍能力の関係を示した特性図、図６は、同実施の形態における二硫化モリブデンの濃度分布図、図７は、同実施の形態における二硫化モリブデン濃度と効率の関係を示した特性図、図８は、同実施の形態におけるピストンによりコンロッドに固定されたボールをカシメ遊動固定したコンロッド組み立て図、図９は同実施の形態における家庭用冷蔵庫の構成図、および図１０は、同実施の形態１における膨張弁の断面図である。
【００３７】
図１、図２および図３において、密閉容器１０１内にはＲ６００ａからなる冷媒ガス１０２を充填するとともに、密閉容器１０１の底部にはオイル１０３を貯留している。また、密閉容器１０１は、固定子１０４、および回転子１０５からなる電動要素１０６と、これによって駆動される往復式の圧縮要素１０７を収容している。
【００３８】
以下、圧縮要素１０７の詳細を説明する。
クランクシャフト１０８は回転子１０５を圧入固定した主軸１０９およびこの主軸１０９に対し偏心して形成された偏心軸１１０を有する。クランクシャフト１０８の下端にはオイル１０３に連通する給油ポンプ１１１が設けられている。鋳鉄からなるシリンダーブロック１１２は、略円筒形のボアー１１３と主軸１０９を軸支する軸受部１１４を形成している。
【００３９】
また、回転子１０５にはフランジ面１２０が形成され、軸受部１１４の上端面はスラスト部１２２になっている。フランジ面１２０と軸受部１１４のスラスト部１２２の間にはスラストワッシャ１２４が挿入されている。フランジ面１２０、スラスト部１２２及びスラストワッシャ１２４でスラスト軸受部１２６が構成されている。
【００４０】
ある一定量のクリアランスを保ってボアー１１３に遊嵌されたピストン１３２は、鉄系の材料からなり、ボアー１１３と共に圧縮室１３４を形成し、ピストンピン１３７を介して連結手段であるコンロッド１３８によって偏心軸１１０と連結されている。ボアー１１３の端面はバルブプレート１３９で封止されている。
【００４１】
ヘッド１４０は高圧室を形成し、バルブプレート１３９におけるボアー１１３とは反対側に固定される。サクションチューブ（図示せず）は密閉容器１０１に固定されるとともに冷凍サイクルの低圧側（図示せず）に接続され、冷媒ガス１０２を密閉容器１０１内に導く。サクションマフラー１４２は、バルブプレート１３９とヘッド１４０に挟持される。
【００４２】
ピストン１３２とボアー１１３、主軸１０９と軸受部１１４、スラスト部１２２とスラストワッシャ１２４、ピストンピン１３７とコンロッド１３８、偏心軸１１０とコンロッド１３８は相互に摺動部を形成する。それぞれの摺動部の少なくとも一方には、母材の表面に二硫化モリブデンを固溶させた混合層１５０と、この混合層１５０の表面にさらに二硫化モリブデンの単体の層１６０が形成されている。
【００４３】
ここではピストン１３２を例にとって詳しく述べる。
ピストン１３２とボアー１１３が相互に形成する摺動部のうち、ピストン１３２の摺動部表面に、母材である鉄系材料の表面に二硫化モリブデンを固溶させた混合層１５０と、この混合層１５０の表面にさらに二硫化モリブデンの単体の層１６０を形成している。より好ましくは、二硫化モリブデンの純度を９８％以上とし、二硫化モリブデンの単体の層１６０の厚さを０．１μｍ〜２．０μｍとし、混合層１５０の厚さを０．１μｍ〜２．０μｍとして、混合層１５０における二硫化モリブデンの最大濃度を５ｗｔ％以上５０ｗｔ％以下とすることである。
【００４４】
二硫化モリブデンを固溶させた混合層１５０と、混合層１５０の表面にさらに二硫化モリブデンの単体の層１６０を形成する方法として、本発明の実施の形態１においては、純度を９８％以上の二硫化モリブデンの粒をある速度以上で摺動部品の母材である金属の摺動面に衝突させる方法を用いている。
【００４５】
この時の二硫化モリブデンの投射圧力としては、１．０ＭＰａ〜１．５ＭＰａが好ましい。この方法によって衝突の際に生じる熱エネルギーにより、母材表面の酸素が拡散して二硫化モリブデンの単体の層１６０を形成するとともに、二硫化モリブデンの粒の衝突によってその一部が母材に溶け込み金属結合することにより、二硫化モリブデンが固溶した混合層１５０と二硫化モリブデンの単体の層１６０とを同時に形成できることが判った。
そしてピストン１３２とボアー１１３は漏れ損失を小さくするために非常に狭いクリアランス、例えば直径で５μｍ〜１５μｍ程度のクリアランス寸法で遊嵌されている。
【００４６】
以上のように構成された実施の形態１の冷媒圧縮機について、その動作を説明する。
商用電源（図示せず）から供給される電力は、電動要素１０６に供給され、電動要素１０６の回転子１０５を回転させる。回転子１０５の回転はクランクシャフト１０８を回転させ、偏心軸１１０を偏心運動させる。偏心軸１１０の偏心運動が連結手段のコンロッド１３８からピストンピン１３７を介してピストン１３２を駆動することにより、ピストン１３２はボアー１１３内を往復運動する。この結果、サクションチューブ（図示せず）を通して密閉容器１０１内に導かれた冷媒ガス１０２は、サクションマフラー１４２から吸入され、圧縮室１３４内で圧縮される。
【００４７】
オイル１０３はクランクシャフト１０８の回転に伴い、給油ポンプ１１１から各摺動部に給油され、摺動部を潤滑するとともに、給油されたオイル１０３はピストン１３２とボアー１１３との間におけるシールとして機能する。
この摺動動作において、ピストン１３２とボアー１１３との間のクリアランスが非常に狭いため、ピストン１３２とボアー１１３の形状、精度のばらつきによっては部分的に相互接触を起こす部位が生ずることがある。実施の形態１においては、単体の層１６０の二硫化モリブデンが非常にへき開しやすい性質を持つため、摺動相手の形状になじむ初期なじみ性が良いものである。その結果、相互接触を起こす部位の単体の層１６０の二硫化モリブデンが摩滅してなじみ、摺動損失を低減することができ、高効率の冷媒圧縮機を提供することができる。
【００４８】
ここで、図５を用いてピストン１３２とボアー１１３からのリーク量と冷凍能力の関係について説明する。
図５の横軸はピストン１３２とボアー１１３のクリアランスを示しており、縦軸は冷凍能力を示している。
【００４９】
図５に示した結果から、規定クリアランス範囲をＡ〜Ｂμｍとすると、Ｂ＋４μｍを超えた辺りから、急激に冷凍能力は低下する。
したがって、ピストン１３２の摺動部表面の単体の層１６０の厚さを０．１μｍ〜２．０μｍに形成することにより、運転時に二硫化モリブデンの単体の層１６０が剥れたとしても、ピストン１３２とボアー１１３との間のクリアランスは、最大でも４．０μｍの増加に留まる。この結果、実施の形態１の構成においては、ピストン１３２とボアー１１３の間からのリーク量が極端に増大することはなく、冷凍能力が極端に低下することがないため、さらに安定して高い効率を備えた冷媒圧縮機を提供することができる。
【００５０】
次に、本発明の実施の形態１の冷媒圧縮機において、二硫化モリブデンの単体の層１６０と、混合層１５０が形成されていることによる効果について説明する。
ピストン１３２が上死点ならびに下死点に位置したときには、速度が０ｍ／ｓとなり理論的に油圧が発生せず油膜が形成されなくなる。このため、上死点ならびに下死点において金属接触が生じることが多い。
【００５１】
また、冷媒圧縮機において、ピストン１３２が上死点付近にあるとき、ピストン１３２は圧縮された高圧冷媒により大きな圧縮荷重を受ける。この圧縮荷重はストンピン１３７、コンロッド１３８を介してクランクシャフト１０８に伝わり、クランクシャフト１０８は上死点付近のピストン１３２により押圧され、傾斜する。このクランクシャフト１０８の傾斜はボアー１１３の中でピストン１３２を傾斜させる力となる。その結果、ピストン１３２の上端面における一方の端と下端面における他方の端においてボアー１１３とのこじりが発生する。そしてこのこじりによってピストン１３２がボアー１１３と摺れて摩耗が生ずる。特に、実施の形態１に示す片持ち軸受の冷媒圧縮機の場合は、クランクシャフト１０８の傾斜が大きくなるため、このこじりが顕著に表れる。
その結果、二硫化モリブデンの単体の層１６０が摩滅して混合層１５０が表面に露出し、これが摺動面となることがある。
【００５２】
実施の形態１においては、混合層１５０の二硫化モリブデンの組織が稠密六方晶であり、分子の大きさが約６×１０−４μｍと小さいため、低い摩擦係数でへき開する。したがって、ピストン１３２とボアー１１３との間に金属接触が発生しても、摺動部の摩擦係数が低くなり、摺動損失が低下するため、高信頼性の冷媒圧縮機を提供することができる。
【００５３】
図６は本発明の実施の形態１に採用しているピストン１３２の摺動部表面に形成された二硫化モリブデンの濃度分布を示す。
図６におけるピストン１３２の摺動部表面に形成された二硫化モリブデンの濃度測定には、一般的に、エネルギー分散型Ｘ線分析装置が用いられている。このエネルギー分散型Ｘ線分析装置について簡単に説明する。
【００５４】
エネルギー分散型Ｘ線分析装置からピストン１３２の摺動部へ照射された電子は摺動部表面からある深さまで入り込み、特性Ｘ線を発生する。特性Ｘ線とは、ある深さまで入り込んだ電子によって、原子核をまわる電子が、原子の外にはじき出されてできる空位により、高いエネルギー準位にある電子が移る時に、過剰なエネルギーが元素特有のＸ線となって発生したものである。
【００５５】
エネルギー分散型Ｘ線分析装置は、この特性Ｘ線を用いて、ピストン１３２の摺動部表面の構成元素分析を行うことができるため、摺動部表面に形成された二硫化モリブデンの濃度を測定することができる。混合層１５０の二硫化モリブデンの最大濃度は、その最表面近辺で得られるので、これを測定することにより検知することができる。
【００５６】
図６に示すように、二硫化モリブデンが含まれる混合層１５０の厚さは、０．１μｍ〜２．０μｍで、最大濃度が５〜２０ｗｔ％で形成されている。このように混合層１５０の二硫化モリブデンが形成された場合、二硫化モリブデンの自己潤滑性が安定し摩擦係数がさらに低下する。
【００５７】
次に、図７を用いて混合層１５０の二硫化モリブデンの最大濃度と冷媒圧縮機の効率に関して詳しく説明する。図７は図３における混合層１５０の二硫化モリブデンの最大濃度と冷媒圧縮機の効率（Ｃ．Ｏ．Ｐ．：成績係数）との関係を示したものである。冷媒圧縮機はある程度運転したものを用いており、先に述べたように斜めのピストン１３２がボアー１１３内を移動し、ピストン１３２の上端面の一方の端と下端面の他方の端、およびボアー１１３とのこじりによって、ピストン１３２の混合層１５０が摺動面となっているものを用いた。
【００５８】
図７に示すように、混合層１５０の二硫化モリブデンの最大濃度が５ｗｔ％を越えると冷媒圧縮機の効率は急激に向上している。そして１５ｗｔ％を越えたあたりから、冷媒圧縮機の効率はほぼ一定となっている。したがって、混合層１５０の二硫化モリブデンの最大濃度を最低でも５ｗｔ％以上確保すれば、二硫化モリブデンの自己潤滑性が安定すると考えられる。
【００５９】
一方、混合層１５０の二硫化モリブデンの最大濃度を高くするには、二硫化モリブデンの粒を長い時間、すなわち二硫化モリブデンの粒を多く金属摺動面に衝突させなければならない。このため、二硫化モリブデンのコスト、及び生産性を考慮すると、最大濃度２０ｗｔ％程度にとどめておくことが実用的である。
したがって、実施の形態１においては混合層１５０の二硫化モリブデンの最大濃度を５ｗｔ％から２０ｗｔ％の間で管理している。
【００６０】
以上、本発明の実施の形態１においては、一定速度の圧縮機について説明した。インバーター化に伴い冷媒圧縮機の低速化が進む中、特に２０Ｈｚを切るような超低速運転においてはさらに流体潤滑を成立させにくくなり、金属接触を起こし易くなるため、本発明の効果がより顕著になる。
【００６１】
なお、本発明の実施の形態１においてはピストン１３２の摺動部表面に、二硫化モリブデンを固溶させた混合層１５０を形成し、混合層１５０の表面にさらに二硫化モリブデンの単体の層１６０を形成した構成で説明した。しかし、本発明の冷媒圧縮機においては、ボアー１１３の方の摺動部表面に混合層１５０と二硫化モリブデンの単体の層１６０を形成してもよく、若しくはピストン１３２とボアー１１３の双方に形成してもよい。このように摺動部の双方に混合層１５０と二硫化モリブデンの単体の層１６０を形成することにより、更に高い耐摩耗性が得られる。
【００６２】
本発明の実施の形態１においては、ピストン１３２の摺動部表面に二硫化モリブデンを固溶させた混合層１５０を形成し、混合層１５０の表面にさらに二硫化モリブデンの単体の層１６０を形成させたものを例にとって詳しく述べた。しかし、相互に摺動部を形成しているクランクシャフト１０８の主軸１０９と軸受部１１４、回転子１０５のフランジ面１２０とスラストワッシャ１２４、軸受部１１４の上端面のスラスト部１２２とスラストワッシャ１２４、ピストンピン１３７とコンロッド１３８、偏心軸１１０とコンロッド１３８の摺動部においても、上記の混合層１５０と二硫化モリブデンの単体の層１６０を形成することにより同様の優れた効果が得られるものである。
【００６３】
本発明の実施の形態１においては、スラスト軸受部１２６をフランジ面１２０、スラスト部１２２及びスラストワッシャ１２４により構成したものを例にとって説明したが、クランクシャフト１０８の主軸１０９と偏心軸１１０との間のフランジ部１７０の反偏心軸１１０側に設けられたクランクシャフト１０８のスラスト面１７２と軸受部１１４のスラスト部１２２とでスラスト軸受を構成した場合においても、同様の優れた効果が得られる。
【００６４】
また、図８に示すピストン１８１との連結する側にボール１８２を固定したコンロッド１８３を備え、ピストン１８１はボール１８２をカシメ遊動固定するように構成した。一般的にボールジョイントと呼ばれる連結仕様の場合には、このカシメ遊動固定部に金属摩耗紛が侵入し、噛み込む量が減ることにより、遊動阻害を防止することができ、高信頼性であり、かつ製造初期の高効率を維持することができる。
なお、図８ではピストン１８１とボール１８２の間に摺動を円滑にするための介在物として樹脂１８４を挟み込んだ仕様を示している。
【００６５】
図９に記載する家庭用冷蔵庫は膨張器にキャピラリーチューブ１８８を採用している。冷凍室の温度は日本工業規格（ＪＩＳ）でのフォースター性能を確保し―１８℃を維持するため、蒸発器１９６の温度は約―３０℃となるように、キャピラリーチューブ１８８の減圧量を大きくとり、すなわち内径を小さくφ１ｍｍ未満に設計している。キャピラリーチューブ１８８に代表される微細経路や、高温の圧縮機１９７内の冷媒経路への異物の付着は、冷却能力低下の大きな原因となる。このため、１０年以上の耐久消費財である家庭用冷蔵庫では製造時の異物の混入が厳しく制限され、冷媒、オイルの純度、残存水分規制、加工油の規制等が設けられている。さらに残存空気は酸化による異物発生の原因となるため、高真空に真空引きされ冷媒が密閉封入されている。
【００６６】
次に冷媒の流れについて説明する。冷媒は圧縮機１９７により圧縮され、凝縮器１９８を通り放熱した後、キャピラリーチューブ１８８により減圧され、蒸発器１９６にて、冷蔵庫庫内１９９の熱を吸収した後、圧縮機１９７に循環する。
【００６７】
キャピラリーチューブの入口（図示せず）および出口（図示せず）では、冷媒は気液の混合流で複雑に流れることにより、オイルに溶解しにくい異物は一般にこの入口や出口に付着し、冷媒の循環を阻害する。実施の形態１による家庭用冷蔵庫１９５では、製造時の異物混入は厳しく制限されているため、上記のようなキャピラリーチューブの入口や出口に異物が付着することがほとんどない。加えて、このように構成された家庭用冷蔵庫においては、金属摩耗紛が少なく、それに伴って金属摩耗粉と劣化オイルによる金属塩が冷媒経路に付着する量が少なくなり、合わせて冷媒経路に付着する異物が極めて少なく抑制できるので、冷媒循環量の低下がなく、信頼性の高い家庭用冷蔵庫を提供することができる。
【００６８】
また、本実施の形態１では、キャピラリーチューブ１８８を採用しているが、図１０に例を示す膨張弁１８９を採用した場合においても弁座面１９０への異物付着による冷媒循環阻害が防止でき、優れた効果を得ることができる。
【００６９】
（実施の形態２）
図１１は本発明の実施の形態２における冷媒圧縮機の断面図、図１２は図１１におけるＣ−Ｄ線による断面図、図１３は図１２におけるＥ部拡大図である。
図１１、図１２および図１３において、密閉容器２０１には固定子２０２と回転子２０３からなる電動要素２０４と、電動要素２０４によって駆動されるローリングピストン型の圧縮要素２０５がオイル２０６とともに収納されている。
【００７０】
圧縮要素２０５は、偏心部２０７、主軸部２０８および副軸部２０９を有するシャフト２１０と、圧縮室２１１を形成するシリンダー２１２と、シリンダー２１２の両端面を封止するとともに各々主軸部２０８と副軸部２０９を軸支する主軸受２１３と副軸受２１４と、偏心部２０７に遊嵌され圧縮室２１１内を転動するローリングピストン２１５と、ローリングピストン２１５に挿圧され、圧縮室２１１を高圧側と低圧側に仕切る板状のベーン２１６とを備えている。主軸部２０８には回転子２０３が固定されている。
【００７１】
副軸受２１４に固定されたオイルポンプ２１７は、給油管２２０とこの給油管２２０に遊嵌された給油スプリング２２２によって構成されている。オイルポンプ２１７は、偏心部２０７とローリングピストン２１５、主軸部２０８と主軸受２１３、副軸部２０９と副軸受２１４の各々が形成する摺動部へオイル２０６を給油する。
【００７２】
実施の形態２においては、シャフト２１０の偏心部２０７、主軸部２０８、および副軸部２０９の摺動部表面である母材の鉄（Ｆｅ）系材料に、二硫化モリブデンを固溶させた混合層２２４を形成し、この混合層２２４の表面にさらに二硫化モリブデンの単体の層２２８を形成している。
【００７３】
より好ましくは、二硫化モリブデンの純度を９８％以上とし、二硫化モリブデンの単体の層２２８の厚さを０．１μｍ〜２．０μｍとし、混合層２２４の厚さを０．１μｍ〜２．０μｍとして、混合層２２４における二硫化モリブデンの最大濃度を５ｗｔ％以上５０ｗｔ％以下とすることである。
【００７４】
以上のように構成された実施の形態２の冷媒圧縮機について、その動作を説明する。
回転子２０３の回転に伴ってシャフト２１０が回転し、偏心部２０７に遊嵌されたローリングピストン２１５が圧縮室２１１内を転動する。これにより、圧縮室２１１の高圧側と低圧側の部屋は連続的に容積変化をし、冷媒ガスは連続して圧縮される。さらに圧縮された冷媒ガスは密閉容器２０１内に吐出され、密閉容器２０１内が高圧雰囲気となる。また、密閉容器２０１内が高圧であるため、ベーン２１６に密閉容器２０１内の雰囲気圧力が背圧として働き、ローリングピストン２１５の外周表面にベーン２１６の先端が押し付けられている。
【００７５】
また、シャフト２１０の回転に伴って給油管２２０に遊嵌された給油スプリング２２２はオイル２０６を連続的に各摺動部へ給油する。
ローリングピストン型の冷媒圧縮機では、ローリングピストン２１５が偏心部２０７に回転自在に遊嵌されているため、ローリングピストン２１５と偏心部２０７間の相対速度は主軸部２０８と主軸受２１３、副軸部２０９と副軸受２１４間の相対速度に比較して小さくなる。このことは、軸受半径Ｒと半径すきまＣと速度Ｎとオイル粘度μと面圧Ｐから求められるジャーナル軸受の特性を示すゾンマーフェルト数Ｓ（式１）が小さくなることであり、摺動潤滑上金属接触が発生しやすい不利な条件である。
【００７６】
Ｓ＝μ×Ｎ／Ｐ×（Ｒ／Ｃ）２                      （式１）
【００７７】
ローリングピストン型の冷媒圧縮機は、一般に、密閉容器２０１内が凝縮圧力となるため、内圧が高く、オイル２０６に冷媒が溶け込みやすい。このことは、オイルの粘度を低下させることであり、上述したジャーナル軸受の特性を示すゾンマーフェルト数Ｓ（式１）が小さくなることであり、摺動潤滑上は不利な条件である。
【００７８】
しかしながら、シャフト２１０の偏心部２０７、主軸部２０８、および副軸部２０９の摺動部表面に、二硫化モリブデンを固溶させた混合層２２４を形成し、混合層２２４の表面にさらに二硫化モリブデンの単体の層２２８を形成させることにより、ゾンマーフェルト数Ｓ（式１）が小さくなる摺動潤滑上不利な条件下においても、単体の層２２８の二硫化モリブデンが、非常にへき開しやすい性質を持つため、摺動相手の形状になじむ初期なじみ性が良くなる。この結果、相互接触を起こす部位の単体の層２２８の二硫化モリブデンが摩滅してなじむため、ローリングピストン型の冷媒圧縮機は、摺動損失を低減することができ、高効率の冷媒圧縮を提供することができる。
【００７９】
また、さらに摺動部間に接触が生じて、単体の層２２８が摩耗して剥れたとしても、混合層２２４の二硫化モリブデンの組織が稠密六方晶であり、分子の大きさが約６×１０−４μｍと小さいため、低い摩擦係数でへき開する。これにより、ローリングピストン２１５と偏心部２０７との間、主軸部２０８と主軸受２１３との間、及び副軸部２０９と副軸受２１４との間に金属接触が発生しても、摺動部の摩擦係数が低くなり、摺動損失が低下する。このため、実施の形態２の構成によれば、信頼性の高い冷媒圧縮機を提供することができる。
【００８０】
また、混合層２２４の厚さを０．１μｍ〜２．０μｍとして、混合層２２４における二硫化モリブデンの最大濃度を５ｗｔ％以上２０ｗｔ％以下とすることにより、二硫化モリブデンの自己潤滑性が安定し、摩擦係数がさらに低下する。このため、上記のように構成することにより、さらに高信頼性かつ高効率の冷媒圧縮機を提供することができる。
【００８１】
なお、本発明の実施の形態２においては、偏心部２０７、主軸部２０８、および副軸部２０９の摺動面に、二硫化モリブデンを固溶させた混合層２２４を形成し、混合層２２４の表面にさらに二硫化モリブデンの単体の層２２８を形成させたが、ローリングピストン２１５の内周表面、主軸受２１３、および副軸受２１４に混合層２２４と二硫化モリブデンの単体の層２２８を形成してもよい。また、偏心部２０７とローリングピストン２１５の内周表面の双方、主軸部２０８と主軸受２１３の双方、副軸部２０９副軸受２１４の双方に混合層２２４と二硫化モリブデンの単体の層２２８を形成してもよい。このように、摺動部に混合層２２４と二硫化モリブデンの単体の層２２８を形成することにより、さらに高信頼性かつ高効率の冷媒圧縮機を提供することができるという優れた効果が得られる。
【００８２】
さらに、相互に摺動部を形成しているローリングピストン２１５とベーン２１６、主軸受２１３とベーン２１６、副軸受２１４とベーン２１６、主軸受２１３とローリングピストン２１５、副軸受２１４とローリングピストン２１５、シリンダー２１２とベーン２１６、シリンダー２１２とローリングピストン２１５、及び給油管と給油スプリングの摺動部表面に、二硫化モリブデンを固溶させた混合層２２４を形成し、この混合層２２４の表面にさらに二硫化モリブデンの単体の層２２８を形成させた場合には、各摺動部における摩擦係数が低下して高信頼性で高効率の冷媒圧縮機を提供することができる。
【００８３】
以上、本発明の実施の形態２においては、一定速度の圧縮機について説明した。インバーター化に伴い冷媒圧縮機の低速化が進む中、特に２０Ｈｚを切るような超低速運転においてはさらに異常摩耗の課題が大きくなるため、本発明の効果がより顕著になる。
【産業上の利用可能性】
【００８４】
以上のように、本発明の冷媒圧縮機は、摺動部品の摺動面に、二硫化モリブデンを固溶させた混合層を形成し、この混合層の表面にさらに二硫化モリブデンの単体の層を形成することにより摩擦係数の低減が図れ、高信頼性かつ高効率の圧縮機を提供することが可能となるので、冷凍サイクルを用いた機器に幅広く適用できる。
【図面の簡単な説明】
【００８５】
【図１】本発明の実施の形態１における冷媒圧縮機の断面図である。
【図２】図１におけるＡ部拡大図である。
【図３】図２におけるＢ部拡大図である。
【図４】本発明の実施の形態１における二硫化モリブデンの形成図である。
【図５】本発明の実施の形態１におけるピストン／ボアーのクリアランスと冷凍能力の関係を示した特性図である。
【図６】本発明の実施の形態１における二硫化モリブデンの濃度分布図である。
【図７】本発明の実施の形態１における二硫化モリブデン濃度と効率の関係を示した特性図である。
【図８】本発明の実施の形態１におけるボールをカシメ遊動固定したコンロッド組み立て図である。
【図９】本発明の実施の形態１における家庭用冷蔵庫の構成図である。
【図１０】本発明の実施の形態１における膨張弁の断面図である。
【図１１】本発明の実施の形態２における冷媒圧縮機の断面図である。
【図１２】図１１におけるＣ−Ｄ線による断面図である。
【図１３】図１２におけるＥ部拡大図である。
【図１４】従来の冷媒圧縮機の断面図である。
【図１５】従来の二硫化モリブデンを固溶させた混合層の断面図である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【国際調査報告】
2009508029.tif 000018
2009508029.tif 000019